ME ТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ
И ИХ МОНТАЖ2006
Г. С. ФокинСПРАВОЧНИКМЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ
И ИХ МОНТАЖПод редакцией:
профессора, д.т.н. Емельяновой И.А.
доцента, к.т.н. Перетятько Ю.Г.Харьков 2006
УДК 624.05 + 628.147.1 (036)
ББК 38.638 я2 + 38.762.1 я2
ISBN 966-86-33-08-3Г. С. Фокин Справочник «Металлоконструкции и их монтаж» —X.,
Восточно-региональный центр гуманитарно-образовательных инициа¬
тив, 2006. —В справочнике отражен технологический процесс изготовления
и монтажа металлических конструкций. Автор постарался учесть все
отечественные и зарубежные разработки в этой области за последние
двадцать лет. В справочнике приведены примеры расчетов типовых
металлоконструкций и даны рекомендации по их проектированию и из¬
готовлению.При составлении справочника учтены новые и действующие ГОСТы,
ТУ, СниПы и нормы.Справочник предназначен для инженерно-технических работни¬
ков: строительных и строительно-монтажных организаций, проектных
организаций, конструкторских бюро и технических служб заводов-изго-
товителей металлоконструкций, работников технического надзора за экс¬
плуатацией металлоконструкций; может быть рекомендован как пособие
для студентов, аспирантов и преподавателей ВУЗов.ISBN 966-86-33-08-3© Г.С.Фокин© Восточно-региональный центр гуманитарно-
образовательных инициатив, 2006
© ЧП «НУЦИЛ “КримАрт”», 2006УДК 624.05 + 628.147.1 (036)
ББК 38.638 я2 + 38.762.1 я2
4ПРЕДИСЛОВИЕЗа последние годы в научно-исследовательских, проектных и учеб¬
ных институтах, университетах и академиях разработаны и внедрены
новые методики расчета, проектирования и изготовления металлических
конструкций зданий и сооружений.В связи с этим возникла необходимость внесения изменений в су¬
ществующие технологии производства монтажных работ и разработка
новых технологических процессов монтажа металлоконструкций.В справочнике обобщен мировой и отечественный опыт в обла¬
сти проведения монтажных работ строительных металлоконструкций
традиционных и уникальных зданий и сооружений, нашли отражение
отечественные и зарубежные разработки последнего двадцатилетия.В справочнике достаточное внимание уделено материалам металли¬
ческих конструкций, приведены сортамент основных металлопрофилей
и используемые для сборки металлоконструкций нормали. Расчеты
элементов металлоконструкций, сварных и болтовых соединений, про¬
верочные прочностные расчеты и приведенные практические формулы
для расчетов на прочность, учитывающие новые методики расчета
металлоконструкций, а также раздел, посвященный автоматизации
проектирования с применением компьютерных программ для разра¬
ботки чертежей конструкций, делают данную книгу хорошим пособием
для проектантов.Подготовке и производству монтажных работ посвящены две ча¬
сти настоящей книги и в отдельную часть вынесены грузоподъемные
средства и такелажная оснастка. Справочник охватывает весь техно¬
логический процесс изготовления металлоконструкций (каркасов про¬
изводственных зданий и сооружений, листовых металлоконструкций
и высотных сооружений).При составлении справочника использовались действующие ГОСТы,
технические условия, СниПы и нормы.Особое место занимают в книге приложения, в которых приведены
примеры расчетов типовых элементов металлоконструкций и расчетные
таблицы, даны методики учета ветровых и сейсмических нагрузок при
расчете металлоконструкций и методы защиты металлоконструкций
от коррозии.Собранный в одной книге весь необходимый справочный материал,
сделает её неоценимым помощником для непосредственных производите¬
лей металлоконструкций и монтажных работ. Книга также будет хорошим
5пособием для ИТР проектных, строительных и строительно-монтажных
организаций, для преподавателей и студентов высших и средних специ¬
альных учебных заведений.Автор очень признателен за содействие в подготовке к изданию на¬
стоящего справочника доктору технических наук Емельяновой И. А. и
кандидату технических наук, доценту Харьковского Государственного
технического университета строительства и архитектуры Перетять-
ко Ю. Г.Автор выражает благодарность работникам библиотеки Харьковско¬
го Государственного технического университета строительства и архи¬
тектуры за их неоценимую помощь в создании этой книги.Особая благодарность работникам технической библиотеки инсти¬
тута «Укртеплоэнергомонтаж», Харьковской библиотеки им. Короленко
и сотрудникам фирмы «Баск» за предоставленные для обработки новые
отечественные и зарубежные информационные материалы.
61. ОБЩЕТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ1.1.	Единицы измерения
Соотношения между различными системами единицТаблица 1.1Соотношения механических единиц системы СИ
с единицами других системЕдиницы массы1 г = 0,001 кг1 кг = 1000 г1 н = 9,18 кг1 кг = 0,102 Н1 т = 1000 кг1 кг = 0,001 тЕдиницы силы1 тс = 9.8МО3 Н1 гс = 9.8Ы0'3 Н1 дин = 105 Н1 н = 105 дин1 кгс = 9,81 кг1 н = 0,102 кгсЕдиницы энергии, теплоты, работы1 кгсм = 9,81 Дж1 Дж = 0,102 кгс м1 калл = 4,19 Дж1 Дж = 0,239 калл1 Втч = 3,6 103 Дж1 Дж = 2,78-Ю*4 Вт чЕдиницы мощности1 кгсм/с = 9,81 Вт1 Вт = 0,102 кгс м/с1 л.с. = 736 Вт1 Вт = 1,3610° л.с.Соотношения между иностранными и метрическими системами
измеренияТаблица 1.2Единицы длиныЕдиницы объема1 морская миля = 1,853 км1 куб фут = 0,028 м3 = 28,32 л1 английская миля = 1,609 км1 куб дюйм = 16,387 см31 ярд = 3 фута = 0,914 м1 англ. галлон = 4,546 л1 <Ьут = 0,304 м1 американ. галлон = 3,787 лЕдиницы площадиЕдиницы плотности1 кв.фут = 0,092 м21 англ.фут / куб. дюйм = 27,68 г/см31 кв. дюйм = кг / см2 6,542 см21 англ.фунт /1 куб. дюйм =
= 0,106 г/см3Единицы весаЕдиницы давления и напряжения1 англ. фунт - 0,454 кг1 амер. тонна / кв. дюйм =
= 140,613 кг/см21 унция - 28,35 г1 англ. тонна / кв. дюйм =
= 157,488 кг/см21 англ. тонна - 1,016 т1 англ. фунт / кв. дюйм =
= 0,070 кг/см21 амер. тонна - 0,907 т1 англ. фунт / кв. дюйм =
= 0,000448 кг/см2
7Единицы работы и энергииЕдиницы мощности1 англ. фунтофут - 0,138 кгм1 англ. фунтофут/с == 1,356 Вт == 0,1383 кг м/с = 0,001844 л.с.1 англ. силочас = 274,000 кг м
= 1,014 метр силочас1 англ. л. с. = 0,746 кВт =
= 1,0141 англ. тепловая каллория = 0,252 каллОсновные и дополнительные единицыДлина L метр, м, шМасса М килограмм, кг, kgВремя Т секунда, с, sСила электрического тока I, ампер, А, АКоличество вещества N, моль, molСила I, кандела, кд, kdПлоский угол, радиан, рад, radТелесный угол, стерадиан, ср, srЕдиницы механикиТаблица 1.3ВеличинаОпределяю¬
щее уравнениеРазмер¬ностьЕдиницаНаименованиеОбозначениеРусскоеМеждуна¬родное123456ПлощадьS=a2L2Квадратный метрм2ш2ОбъемV=a3L3Кубический метрм3ш3Частотаv=l/TTiГерцм-'пт1Угловая ча¬
стота, угло¬
вая СКОРОСТЬco=2TUV=d<p /dtT1Радиан в секундурад/сrad/sУгловоеускорениеe= dco/dtT2Радиан в секунду в
квадратерад/с2rad/s2Скоростьv=s/tLT1Метр в секундум/сm/sУскорениеa= dv/dtLT2Метр на секунду в
квадратем/с2m/s2Сила, веси3&LMT2НьютоннNМоментсилыM=F • гL2MT2Ньютон-метрНмN • mЭнергия,работаW=F • SL2MT2ДжоульДжJМощностьP=W/tL2MT3Джоуль на кубиче¬
ский метрДж/м3ВтJ/m3W
8ВеличинаОпределяю¬
щее уравнениеРазмер¬ностьЕдиницаНаименованиеОбозна1чениеРусскоеМеждуна¬родноеПлотностьp=m/VL'3MКилограмм на ку¬
бический метркг/м3kg/m3Удельныйобъемv=l/ p=V/mL3M-'Кубический метр
на килограммм3/кгm3/kgОбъемныйрасходQ =v/tL3T*‘Кубический метр в
секундум3/сm3/sМоментинерцииI=m • r2L2MКилограмм на ква¬
дратный метркг • м2kg • m2Коэффици¬
ент трения
каченияK=Fr/FnLМетрмmКоличествотеплотыQ, W, V, H,
F, GL2MT2ДжоульДжJУдельноеколичествотеплотыТепловойпотокQv=Q/v0=Q/tL'MT-2L2MT3Джоуль на кубиче¬
ский метрДж/м3J/m3ВаттВтWКоличество информацииБит, двоич¬
ная единица-1 битКоличество ин¬
формации при вы¬
боре одной из двух
равновероятных
возможностейбит
ДВ. е.bit(binarydigit)Байт-8 битТо же при 256
равновероятных
возможностейбайт-Десятичнаяединица-3,32битКоличество инфор¬
мации при выборе
одной из десяти
равновероятных
возможностейдес. е.dit (deci¬
mal digit)Соотношения между единицами СИ и другими единицами
ДлинаМиля морская = 1/3 лье = 1852 мФут = 12 дюймов = 0,3048 мМикрон (мк, |i) = 10'6м (мкм, микрометр)ПлощадьАр (а, а), сотка = 100 м2
9Гектар (га, ha) = 104 м2= 0,01 км2Объем, вместимостьЛитр (л, 1, L) = 1 дм3 = 10*3м3
Галлон английский = 8 пинт = 4,546 лМассаГрамм (г, g) = 10'3 кг
Тонна (т, t) = 10'3 кгТехническая единица массы (т. е. м.) - инерта (и. i) = 9,80665 кг
Фунт английский (торговый) = 16 унций = 453,59237 г
Унция = 16 драхм = 28,350 гВремяМинута (мин., min) = 60 с
Час (ч, h) = 3600 сСутки (сут., d) = 24 ч = 1440 мин = 86400 сГод технический = 365 сут = 8760 час = 525600 мин = 31,536 106 сПлоский и телесный уголРадиан = 360° / 2к = 57° 17’ 44,8” = 57,296°Полный угол, оборот (об., г) = 360° = 2п радГрадус (°) = (тг/180) рад = 1,745329 102 радМинута О = 1/60 град = 2,908882 10'4 радСекунда (‘’) = 1/60 мин = 4,848137 10'6 радПолный телесный угол = 4п ср = 12,566371 срПрямой телесный угол = 1/8 сферы = (к/2) ср = 1,570796 срСкоростьМетр в минуту = 0,016(6) м/сКилометр в час = 0,27(7) м/сФут в секунду = 0,3048 м/сМиля в час = 1,609344 км/ч = 0,44704 м/сУгловая частота, скорость вращенияРадиан в секунду = 1/2п ГцГрадус в секунду = 1,745 10‘2 рад/с = 1/360 ГцОборот в секунду = 2к рад/сУскорениеМиля на час-секунду = 0,44704 м/с2Ускорение свободного падения тела gH = 9,80665 м/с2
10ПлотностьГрамм на сантиметр кубический = тонна на метр кубический = 103 кг/м3
Фунт на кубический фут = 16,01846 кг/м3
Унция на кубический фут = 1,00116 кг/м3Удельный объемКубический сантиметр на грамм = м3/т = 10*3 м3/кгСилаДина (дин, dyn) = смчс2 = 10'5 Н ем ч е2
Килограмм-сила = 103 гс = 9,80665 НДавление, механическое напряжениеКилограмм-сила на квадратный метр (кге/м2) = 9,80665 Па
Миллиметр вод. столба (мм. вод. ст.) = кге/м3
Атмосфера техническая (ат, at) = 1 кгс/см2= 9,80665 104 Па
Атмосфера физическая (атм, atm) = 760 мм рт. ст. = 1,01325 105 ПаМомент силыКилограмм-сила-метр (кге-м) = 9,80665 Н мЭнергия, работа, количество теплотыЭрг (эрг, erg) = см2т*с’2= 10‘7 Дж
Киловатт-час (квтч) = 3,6* 106 Дж
Килограммометр (кге-м) = 9,80665 Дж
Лошадиная сила-час (л.с.ч) = 2,647796-106Дж
Калория международная (кал, cal) = 4,1868 Дж
Калория большая =4186,8 ДжТонна условного топлива (т.у.т.) = 7 Гкал = 2,93076-Ю10 ДжМощностьЭрг в секунду (эрг/с) = 10'7 Вт
Килограмм в сек (кгс м/с) = 9,80665 Вт
Лошадиная сила = 75 кгс м/с = 735,499 Вт
Килокалория в час (ккал/ч) = 1,163 ВтОбъемный расходЛитр в секунду (л/с) = 10° м3/с
Литр в час (л/ч) = 2,7(7)-10‘7 м3/с
Кубический метр в час (м3/ч) = 2,7(7)-10*4 м3/сУдельный расход топливаКилограмм на киловатт в час (кг/квт-ч) = 2,7(7)10'7 кг/Дж
11Момент инерцииГрамм-сантиметр в квадрате (гсм2) = 10'7 кгм2
Килограмм-сила-метр-секунда в квадрате (кгс м с2) = 9,80665 кг м2
Фунт-дюйм в квадрате = 0,292640 г м2Удельная теплоемкость, удельная энтропияЭрг на грамм-кельвин (эрг/г-К) = 10’4 Дж/кг-ККалория на грамм-градус Цельсия (кал/г °С) = 4186,8Дж/кг ККоэффициент теплообмена (теплопередачи, теплоотдачи)Эрг в секунду на Кельвин-квадратный сантиметр (эрг/с-Ксм2) = \Qr3 Вт/м2-К
Калория в секунду на градус Цельсия-квадратный сантиметр (кал/с*°С
•см2) = 41868 Вт/м2 КТеплопроводностьЭрг в секунду на сантиметр-Кельвин (эрг/с см-К) = 10‘5 Вт/м-К
Калория в секунду на сантиметр-градус Цельсия (кал/с см °С) =
418,68 Вт/м-КАнглийские и американские мерыТаблица 1.4МераОбозначениеСоотношение с едини¬
цей СИМил = 10*3 дюймаmil25,410'6 мДюймin25,4 ммФут = 12 дюймовfit0,3048 мЯрд = 3 футаyd0,9144 мКабельтов = 0,1 морской милиcab185.2 мМиля морская = 8 фурлонтовm. mil1852 мМиля географическаяfi. mil7420,4 мКвадратный милmil2645,16 10*,2м2Квадратный дюймin26,4516 см2Акр = 4640 квадратных ярдовA4046,856 м2Тонна регистровая = 100 кубиче¬
ских футовton reg.2,831685 м3Центнер длинный =112 фунтовcwt 150,8023 кгТонна длинная (Великобритания)
= 2240 фунтовtn 11016,047 кгТонна-сила длиннаяtnf 19964,02 НЛошадиная сила - часHPh2,64780’106 ЛжЛошадиная силаHP736 Вт = 75 кгс м/с
12Таблицы перевода единиц измерения
Перевод дюймов в ммТаблица 1.5ДюймыМмДюймыМмДюймыМм0,0010,0250,0100,2540,102,5400,0020,0510,0200,5090,205,090,0030,0760,0300,7620,307,620,0040,1020,0401,0160,4010,160,0050,1270,0501,2700,5012,70,0060,1520,0601,5240,6015,240,0070;1780,0701,7780,7017,780,0080,2030,0802,0320,8020,320,0090,2290,0902,2860,9022,861/640,3977/1611,11311/828,5751/320,7941/212,70011/431,7501/161,5889/1614,28813/834,9251/83,1755/815,87511/238,1003/164,7633/419,05015/841,2751/46,3507/822,22513/444,4505/167,938125,40017/847,6253/89,52511/1626,988250,800Перевод мм в дюймыТаблица 1.6МмДюймыМмДюймыМмДюймы0,010.00040,10.003910,03940,020,00080,20.007920.07870,030.00120,30,011830.11810,040.00160,40,015840.15750,050,00200,50,019750.19690,060,00240.60,023660.23620,070.00280,70,027670.27560,080.00320.80,031580,31500,090,00350,90,035490,35430,100,00391,00,0394100,3940,110,00431,10,0433110,4330.120,00471.20,0472120,4720,130,00511.30,0512130,5120,140.00551.40,0552140,5520,150,00591.50,0591150,5910,160,00631.60,0630160,6300,170,00681,70,0680170.6800.180,00711,80,0709180.7090.190,00751,90,0748190.748
13Перевод лошадиных сил в киловаттыТаблица 1.7Л.с.кВтЛ.с.кВтЛ.с.кВт10,7475,151410,3021,4785,881511,0032,2196,621611,7742,94107,351712,5053,68И8,091813,2464,41128,831913,97139,562014,71Перевод градусов в радианыТаблица 1.8УголДугаУголДугаУголДугаУголДуга1»0,0000051’0,0002911°0,01745311°0,1919862»0,0000102’0,0005822°0,03490712°0,2094403»0,0000153’0,0008733°0,05236013°0,2268934»0,0000194’0,0011644°0,06981314°0,2443465»0,0000245’0,0014545°0,08726615°0,2617996»0,0000296’0,0017456°0,10422016°0,2787537»0,000034Г0,0020367°0,12217317°0,2667068»0,0000398’0,0023278°0,13962618°0,3141599»0,0000449’0,0026189°0,15708019°0,33161310»0,00004910’0,00290910°0,174533юоо0,349066Единицы измерения УкраиныВ Украине используются единицы физических величин между¬
народной системы единиц принятые Генеральной конференцией мер и
весов (ГКМВ) и рекомендованные Международной организацией зако¬
нодательства метрологии (МОЗМ).В октябре 1997 года Госстандарт утвердил государственный стан¬
дарт Украины ДСТУ 3651-97 «Метрология. Единицы физических вели¬
чин», который действует с 1 января 1999 года.ДСТУ 3651-97 состоит из трех частей:-	ДСТУ 3651.0 - о регламентации основных единиц Международной
системы единиц;-	ДСТУ 3651.1 - производные единицы и внесистемные единицы;-	ДСТУ 3651.2 - физические величины и характерные числа, которые
рекомендованы впервые в странах СНГ.Единицы СИ украинского наименования совместимы со стандартом
ГОСТ 8.417-81 России.
1.2.	Сведения из математики
Математические таблицы, значения чисел от 1 до 500Таблица 1.914nn2n33Vn”In n1000/n7Шnn2/41111.00001,00000,000001000,0003,1420,78542481,41421,25990,69315500,0006,2833,141639271,73211,44221,09861333,3339,4257,0686416642,00001,58741,38629250,00012,56612,56645251252,23611,71001,60944200,00015,70819,63506362162,44951,81711,79176166,66718,85028,27437493432,64581,91291,94591142,85721,99138,48458645122,82842,00002,07944125,00025,13350,26559817293,00002,08012,19722111,11128,27463,61731010010003,16232,15442,30259100,00031,41678,53981112113313,31662,22402,3979090,90934,55895,03321214417283,46412,28942,4849183,33337,699113,0971316921973,60562,35132,5649576,92340,841132,7321419627443,74172,41012,6390671,42943,982153,9381522533753,87302,46622,7080566,66747,124176,7151625640964,00002,51982,7725962,50050,265201,0621728949134,12312,57132,8332158,82453,407226,9801832458324,24262,62072,8903755,55656,549254,4691936168594,35892,66842,9444452,63259,690283,5292040080004,47212,71442,9957350,00062,832314,1592144192614,58262,75893,0445247,61965,973346,36122484106484,69042,80203,0910445,45569,115380,13323529121674,79582,84393,1354943,47872,257415,47624576138244,89902,88453,1780541,66775,398452,38925625156255,00002,92403,2188840,00078,540490,87426676175765,09902,96253,2581038,46281,681530,92927729196835,19623,00003,2958437,03784,823572,55528784219525,29153,03663,3322035,71487,965615,75229841243895,38523,07233,3673034,48391,106660,52030900270005,47723,10723,4012033,33394,248706,85831961297915,56783,14143,4339932,25897,389754,768321024327685,65693,17483,4657431,250100,531804,248331089359375,74463,20753,4965130,303103,673855,299341156393045,83103,23963,5263629,412106,814907,920351225428755,91613,27113,5553528,571109,956962,113361296466566,00003,30193,5835227,778113,0971017,88371369506536,08283,33223,6109227,027116,2391075,21381444548726,16443,36203,6375926,316119,3811134,11391521593196,24503,39123,6635625,641122,5221194,59401600640006,32463,42003,6888825,000125,6641256,64411681689216,40313,44823,7135724.3902128,811320,25421764740886,48073,47603.7376723,8095131,951385,44431849795076,55743,50343,7612023,2558135,091452,20441936851846,63323,53033,7841922,7273138,231520,53452025911256,70823,55693,8066622,2222141,371590,43462116973366,78233,58303,8286421,7391144,511661,904722091038236,85573,60883,8501521,2766147,651734,94
15nn2n3Vn~3Vn~In n1000/nЯПяп2/44823041105926,92823.63423.8712020.8333150.801809.564924011176497,00003.65933.8918220,4082153.941885.745025001250007,07113.68403.9120220,0000157.081963.505126011326517,14143,70843.9318319.6078160.222042.825227041406087,21113.73253.9512419.2308163.362123.725328091488777,28013.75633.9702918.8679166.502206.185429161574647,34853.77983.9889818.5185169.652290,225530251663757,41623.80304.0073318.1818172.792375,835631361756167,48333.82594.0253517,8571175.932463,015732491851937,54983.84854,0430517,5439179,072551,765833641951127,61583,87094.0604417.2414182.212642.085934812053797,68113,89304.0775416.9492185.352733.976036002160007,74603.91494,0943416.6667188.502827.436137212269817,81023.93654,1108716.3934191.642922,476238442383287,87403.95794,1271316.1290194.783019.076339692500477.93733.97914,1431315.8730197.923117.256440962621448.00004.00004,1588815.6250201.063216.996542252746258.06234.02074,1743915.3846204,203318.316643562874968,12404.04124,1896515.1515207.353421.196744893007638,18544.06154.2046914.9254210.493525.656846243144328.24624.08174.2195114.7059213.633631.686947613285098.30664.10164.2341114.4928216.773739.287049003430008.36664.12134.2485014.2857219.913848.457150413579118.42614.14084.2626814.0845223.053959.197251843732488.48534.16024.2766713.8889226.194071.507353293890178.54404.17934.2904613.6986229.344185.397454764052248.60234.19834.3040713.5135232.484300.847556254218758.66034.21724.3174913.3333235.624417.867657764389768.71784.23584.3307313.1579238.764536.467759294565338.77504.25434.3438112.9870241.904656.637860844745528.83184.27274,3567112.8205245.044778.367962414930398.88824,29084,3694512.6582248,194901.678064005120008.94434.30894,3820312.5000251.335026.558165615314419.00004.32674,3944512.3457254.475153.008267245513689.05544.34454,4067212.1951257.615281.028368895717879.11044.36214,4188412.0482260.755410.618470565927049.16524.37954,4308211.9048263.895541.778572256141259.21954.39684.4426511.7647267.045674.508673966360569.27364.41404.4543511.6279270.185808.808775696585039.32744.43104,4659111.4943273.325944.688877446814729.38084.44804.4773411.3636276.466082.128979217049699,43404.46474,4886411.2360279.606221.149081007290009.48684.48144,4998111.1111282.746361.739182817535719.53944.49794,5108610.9890285.886503.889284647786889.59174.51444,5217910.8696289.036647.619386498043579.64374.53074,5326010.7527292.176792.919488368305849.69544.54684,5432910.6383295.316939.789590258573759.74684.56294,5538810.5263298.457088.229692168847369.79804.57894,5643510.4167301.597238,239794099126739,84894.59474,5747110.3093304.737389,819896049411929.89954,61044,5849710.2041307.887542,96
nn2n3ViT3Vn~In n1000/n71Пяп2/49998019702999.94994,62614,5951210,1010311,027697,6910010000100000010,00004,64164,6051710,0000314,167853,9810110201103030110,04994,65704,615129,90099317,308011.8510210404106120810,09954,67234,624979,80392320,448171,2810310609109272710,14894,68754,634739,70874323,588332,2910410816112486410,19804,70274,644399,61538326,738494,8710511025115762510,24704,71774,653969,52381329,878659,0110611236119101610,29564,73264,663449,43396333,018824,7310711449122504310,34414,74754,672839,34579336,158992,0210811664125971210,39234,76224,682139,25926339,299160,8810911881129502910,44034,77694,691359,17431342,439331,3211012100133100010,48814,79144,700489,09091345,589503,3211112321136763110,53574,80594,709539,00901348,729676,8911212544140492810,58304,82034,718508,92857351,869852,0311312769144289710,63014,83464,727398,84956355,0010028,711412996148154410,67714,84884,736208,77193358,1410207,011513225152087510,72384,86294,744938,69565361,2810386,911613456156089610,77034,87704,753598,62069364,4210568,311713689160161310,81674,89104,762178,54701367,5710751,311813924164303210,86284,90494,770688,47458370,7110935,911914161168515910,90874,91874,779128,40336373,8511122,012014400172800010,95454,93244,787498,33333376,9911309,712114641177156111,00004,94614,795798,26446380,1311499,012214884181584811,04544,95974,804028,19672383,2711689,912315129186086711,09054,97324,812188,13008386,4211882,312415376190662411,13554,98664,820288,06452389,5612076,312515625195312511,18035,00004,828318,00000392,7012271,812615876200037611,22505,01334,836287,93651395,8412469,012716129204838311,26945,02654,844197,87402398,9812667,712816384209715211,31375,03974,852037,81250402,1212868,012916641214668911,35785,05284,859817,75194405,2713069,813016900219700011,40185,06584,867537,69231408,4113273,213117161224809111,44555,07884,875207,63359411,5513478,213217424229996811,48915,09164,882807,57576414,6913684,813317689235263711,53265,10454,890357,51880417,8313892,913417956240610411,57585,11724,897847,46269420,9714102,613518225246037511,61905,12994,905277,40741424,1214313,913618496251545611,66195,14264,912657,35294427,2614526.713718769257135311,70475,15514,919987,29927430,4014741.113819044262807211,74735,16764,927257,24638433,5414957.113919321268561911,78985,18014,934477,19424436,6815174.714019600274400011,83225,19254,941647,14286439,8215393.814119881280322111,87435,20484,948767,09220442,9615614,514220164286328811,91645,21714,955837.04225446,1115836,814320449292420711,95835,22934,962846.99301449,2516060,614420736298598412,00005,24154,969816,94444452,3916286,014521025304862512,04165,25364.976736,89655455.5316513,014621316311213612,08305,26564.983616,84932458,6716741,514721609317652312,12445,27764.990436,80272461,8116971,714821904324179212,16555,28964.997216,75676464,9617203,414922201330794912,20665,30155.003956,71141468,1017436,616
17nn2n3Vn"3Vn~In n1000/n7СПяп2/415022500337500012.24745,31335,010646,66667471.2417671,515122801344295112,28825,32515.017286,62252474.3817907,915223104351180812,32885,33685.023886,57895477.5218145,815323409358157712,36935,34855.030446,53595480.6618385,415423716365226412,40975,36015.036956.49351483.8118626,515524025372387512,44995,37175.043436,45161486.9518869,215624336379641612,49005,38325.049866,41026490,0919113,415724649386989312,53005,39475.056256,36943493.2319359,315824964394431212,56985,40615.062606,32911496.3719606,715925281401967912,60955,41755,068906,28931499.5119855,716025600409600012,64915,42885.075176,25000502,6520106,216125921417328112,68865,44015,081406,21118505,8020358,316226244425152812,72795,45145,087606,17284508,9420612,016326569433074712,76715,46265,093756,13497512,0820867,216426896441094412,80625,47375,099876,09756515,2221124,116527225449212512,84525,48485,105956,06061518,3621382,516627556457429612,88415,49595,111996,02410521,5021642,416727889465746312,92285,50695,117995,98802524,6521904,016828224474163212,96155,51785,123965,95238527,7922167,116928561482680913,00005,52885,129905,91716530,9322431,817028900491300013,03845,53975,135805,88235534,0722698,017129241500021113,07675,55055.141665,84795537,2122965,817229584508844813,11495,56135,147495,81395540.3523235,217329929517771713,15295,57215.153295.78035543.5023506,217430276526802413,19095,58285.159065.74713546.6423778,717530625535937513,22885,59345.164795.71429549.7824052,817630976545177613,26655,60415.170485.68182552.9224328,517731329554523313,30415,61475.176155.64972556.0624605.717831684563975213,34175,62525.181785.61798559.2024884.617932041573533913,37915,63575.187395.58659562.3525164.918032400583200013,41645,64625.192965.55556565,4925446,918132761592974113,45365,65675.198505,52486568,6325730,418233124602856813,49075,66715.204015,49451571,7726015,518333489612848713,52775,67745.209495,46448574,9126302,218433856622950413,56475,68775,214945,43478578,0526590,418534225633162513,60155,69805,220365,40541581,1926880,318634596643485613,63825,70835,225755,37634584,3427171,618734969653920313,67485,71855,231115,34759587,4827464,618835344664467213,71135,72875,236445,31915590,6227759,118935721675126913,74775,73885,241755,29101593,7628055,219036100685900013,78405,74895,247025,26316596,9028352,919136481696787113,82035,75905,252275,23560600,0428652,119236864707788813,85645,76905,257505,20833603,1928952,919337249718905713,89245,77905,262695,18135606,3329255,319437636730138413,92845,78905,267865.15464609,4729559,219538025741487513,96425,79895,273005,12821612,6129864,819638416752953614,00005,80885,278115,10204615,7530171,919738809764537314,03575,81865.283205,07614618,8930480,519839204776239214,07125,82855,288275,05051622,0430790,719939601788059914x10675,83835,293305,02513625,1831102,620040000800000014,14215,84805,298325.00000628,3231415,9
18nn2n3>ЛГ3Vn~In n1000/nЛПяп2/420140401812060114.17745,85785,303304,97512631,4631730,920240804824240814,21275,86755,308274,95050634,6032047,420341209836542714,24785,87715,313214,92611637,7432365,520441616848966414,28295,88685,318124,90196640,8832685,120542025861512514,31785,89645,323014,87805644,0333006,420642436874181614,35275,90595,327884,85437647,1733329,220742849886974314,38755,91555,332724,83092650,3133653,520843264899891214,42225,92505,337544,80769653,4533979,520943681912932914,45685,93455,342334,78469656,5934307,021044100926100014,49145,94395,347114,76190659,7334636,121144521939393114,52585,95335,351864,73934662,8834966,721244944952812814,56025,96275,356594,71698666,0235298,921345369966359714,59455,97215,361294,69484669,1635632,721445796980034414,62875,98145,365984,67290672,3035968,121546225993837514,66295,99075,370644,65116675,4436305,0216466561007769614,69696,00005,375284,62963678,5836643,5217470891021831314,73096,00925,379904,60829681,7336983,6218475241036023214,76486,01855,384504,58716684,8737325,3219479611050345914,79866,02775,389074,56621688,0137668,5220484001064800014,83246,03685,393634,54545691,1538013,3221488411079386114,86616,04595,398164,52489694,2938359,6222492841094104814,89976,05505,402684,50450697,4338707,6223497291108956714,93326,06415,407174,48430700,5839057,1224501761123942414,96666,07325,411654,46429703,7239408,1225506251139062515,00006,08225,416104,44444706,8639760,8226510761154317615,03336,09125,420534,42478710,0040115,0227515291169708315,06656,10025,424954,40529713,1440470,8228519841185235215,09976,10915,429354,38596716,2840828,1229524411200898915,13276,11805,433724,36681719,4241187,1230529001216700015,16586,12695,438084,34783722,5741547,6231533611232639115,19876,13585,442424,32900725,7141909,6232538241248716815,23156,14465,446744,31034728,8542273,3233542891264933715,26436,15345.451044,29185731,9942638,5234547561281290415,29716,16225,455324,27350735,1343005,3235552251297787515,32976,17105,459594,25532738,2743373,6236556961314425615,36236,17975,463834,23729741,4243743,5237561691331205315,39486,18855,468064,21941744,5644115,0238566441348127215,42726,19725,472274,20168747,7044488,1239571211365191915,45966,20585,476464,18410750,8444862,7240576001382400015,49196,21455,480644,16667753,9845238,9241580811399752115,52426,22315,484804,14938757,1245616,7242585641417248815,55636,23175,488944,13223760,2745996,1243590491434890715,58856,24035,493064,11523763,4146377,0244595361452678415,62056,24885,497174,09836766,5546759,5245600251470612515,65256,25735,501264,08163769,6947143,5246605161488693615,68446,26585,505334,06504772,8347529,2247610091506922315,71626,27435,509394,04858775,9747916,4248615041525299215,74806,28285,513434,03226779,1148305,1249620011543824915,77976,29125,517454.01606782,2648695,5250625001562500015,81146,29965,521464.00000785,4049087,4251630011581325115,84306,30805,525453.98406788,5449480.9
19nn2n3ViTIn n1000/n71П7tn2/4252635041600300815,87456,31645,529433,96825791,6849875,9253640091619427715,90606,32475,533393,95257794,8250272,6254645161638706415,93746,33305.537333,93701797,9650670,7255650251658137515,96876,34135,541263,92157801,1151070,5256655361677721616,00006,34965,545183,90625804,2551471,9257660491697459316,03126,35795,549083,89105807,3951874,8258665641717351216,06246,36615,552963,87597810,5352279,2259670811737397916,09356,37435,556833,86100813,6752685,3260676001757600016,12456,38255,560683,84615816,8153092,9261681211777958116,15556,39075,564523,83142819,9653502,1262686441798472816,18646,39885,568343,81679823,1053912,9263691691819144716,21736,40705,572153,80228826,2454325,2264696961839974416,24816,41515,575953,78788829,3854739,1265702251860962516,27886,42325,579733,77358832,5255154,6266707561882109616,30956,43125,583503,75940835,6655571,6267712891903416316,34016,43935,587253,74532838,8155990,2268718241924883216,37076,44735,590993,73134841,9556410,4269723611946510916,40126,45535,594713,71747845,0956832,2270729001968300016,43176,46335,598423,70370848,2357255,5271734411990251116,46216,47135,602123,69004851,3757680,4272739842012364816,49246,47925,605803,67647854.5158106,9273745292034641716,52276,48725,609473,66300857,6558534,9274750762057082416,55296,49515,613133,64964860,8058964,6275756252079687516,58316,50305,616773.63636863,9459395,7276761762102457616,61326,51085,620403,62319867,0859828,5277767292125393316,64336,51875,624023,61011870,2260262,8278772842148495216,67336,52655,627623,59712873,3660698,7279778412171763916,70336,53435,631213,58423876,5061136,2280784002195200016,73326,54215,634793,57143879,6561575,2281789612218804116,76316,54995,638353,55872882,7962015,8282795242242576816,79296,55775,641913,54610885,9362458,0283800892266518716,82266,56545,645453,53357889,0762901,8284806562290630416,85236,57315,648973,52113892,2163347,1285812252314912516,88196,58085,652493,50877895,3563794,0286817962339365616,91156,58855,655993,49650898,5064242,4287823692363990316,94116,59625,659483,48432901,6464692,5288829442388787216,97066,60395,662963,47222904,7865144,1289835212413756917,00006,61155,666433,46021907,9265597,2290841002438900017,02946,61915,669883,44828911,0666052,0291846812464217117,05876,62675,673323,43643914,2066508,3292852642489708817,08806,63435,676753,42466917,3566966,2293858492515375717,11726,64195,680173,41297920,4967425,6294864362541218417,14646,64945,683583,40136923,6367886,7295870252567237517,17566,65695,686983,38983926,7768349,3296876162593433617,20476,66445,690363,37838929,9168813,4297882092619807317,23376,67195,693733,36700933,0569279,2298888042646359217,26276,67945,697093,35570936,1969746,5299894012673089917,29166,68695,700443,34448939,3470215,4300900002700000017,32056,69435.703783,33333942,4870685,8301906012727090117,34946,70185,707113,32226945,6271157,9302912042754360817,37816,70925,710433,31126948,7671631,5
20nn2n3>GT3Vn~In n1000/n71П7tn2/4303918092781812717,40696,71665,713733,30033951,9072106,6304924162809446417,43566,72405,717033,28947955,0472583,4305930252837262517,46426,73135,720313,27869958,1973061,7306936362865261617,49296,73875,723593,26797961,3373541,5307942492893444317,52146,74605,726853,25733964,4774023,0308948642921811217,54996,75335,730103,24675967,6174506,0309954812950362917,57846,76065,733343,23625970,7574990,6310961002979100017,60686,76795,736573,22581973,8975476,8311967213008023117,63526,77525,739793,21543977,0475964,5312973443037132817,66356,78245,743003,20513980,1876453,831397969• 3066429717,69186,78975,746203,19489983,3276944,7314985963095914417,72006,79695,749393,18471986,4677437,1315992253125587517,74826,80415,752573,17460989,6077931,1316998563155449617,77646,81135,755743,16456992,7478426,73171004893185501317,80456,81855,758903,15457995,8878923,93181011243215743217,83266,82565,762053,14465999,0379422,63191017613246175917,86066,83285,765193,134801002,279922,93201024003276800017,88856,83995,768323,125001005,380424,83211030413307616117,91656,84705,771443,115261008,580928,23221036843338624817,94446,85415,774553,105591011,681433,23231043293369826717,97226,86125,777653,095981014,781939,83241049763401222418,00006,86835,780743,086421017,982448,03251056253432812518,02786,87535,783833,076921021,082957,73261062763464597618,05556,88245,786903,067481024,283469,03271069293496578318,08316,88945,789963,058101027,383981,83281075843528755218,11086,89645,793013,048781030,484496,33291082413561128918,13846,90345,796063,039511033,685012,33301089003593700018,16596,91045,799093,030301036,785529,93311095613626469118,19346,91745,802123,021151039,9860493321102243659436818,22096,92445,805133,012051043,0865703331108893692603718,24836,93135,808143,003001046,2870923341115563725970418,27576,93825,811142,994011049,3876163351122253759537518,30306,94515,814132,985071052,4881413361128963793305618,33036,95215,817112,976191055,6886683371135693827275318,35766,95895,820082,967361058,7891973381142443861447218,38486,96585,823052,958581061,9897273391149213895821918,41206,97275,826002,949851065,0902593401156003930400018,43916,97955,828952,941181068,1907923411162813965182118,46626,98645,831882,932551071,3913273421169644000168818,49326,99325,834812,923981074,4918633431176494035360718,52037,00005,837732,915451077,6924013441183364070758418,54727,00685,840642,906981080,7929413451190254106362518,57427,01365,843542,898551083,8934823461197164142173618,60117,02035,846442,890171087,0940253471204094178192318,62797,02715,849322,881841090,1945693481211044214419218,65487,03385,852202,873561093,3951153491218014250854918,68157,04065,855072,865331096,4956623501225004287500018,70837,04735,857932,857141099.6962113511232014324355118,73507,05405,860792.849001102,7967623521239044361420818,76177,06075,863632.840911105,8973143531246094398697718,78837,06745.866472,832861109,097868
21nn2n33Vn~In n1000/nЯПяп2/43541253164436186418,81497,07405.869302,824861112,1984233551260254473887518,84147,08075.872122,816901115.3989803561267364511801618,86807.08735.874932,808991118.4995383571274494549929318,89447,09405.877742,801121121.51000983581281644588271218,92097,10065.880532,793301124.71006603591288814626827918,94737,10725.883322,785521127.81012233601296004665600018,97377,11385.886102,777781131.01017883611303214704588119,00007,12045.888882,770081134,11023543621310444743792819,02637,12695.891642,762431137,31029223631317694783214719,05267,13355.894402,754821140,41034913641324964822854419,07887,14005.897152,747251143.51040623651332254862712519,10507,14665.899902,739731146.71046353661339564902789619,13117,15315.902632,732241149,81052093671346894943086319,15727,15965.905362,724801153,01057843681354244983603219,18337,16615.908082,717391156,11063623691361615024340919,20947,17265,910802,710031159,21069413701369005065300019,23547,17915,913502,702701162,41075213711376415106481119,26147,18555,916202,695421165,51081033721383845147884819,28737,19205.918892,688171168,71086873731391295189511719,31327,19845.921582,680971171,81092723741398765231362419,33917,20485.924262,673801175.01098583751406255273437519,36497,21125.926932,666671178.11104473761413765315737619,39077.21775.929592,659571181.21110363771421295358263319,41657.22405.932252,652521184.41116283781428845401015219,44227.23045.934892,645501187.51122213791436415443993919,46797,23685.937542,638521190.71128153801444005487200019,49367,24325.940172,631581193.81134113811451615530634119,51927,24955.942802,624671196,91140093821459245574296819,54487,25585.945422,617801200.11146083831466895618188719,57047,26225.948032,610971203.21152093841474565662310419,59597,26855.950642,604171206.41158123851482255706662519,62147,27485,953242,597401209,51164163861489965751245619,64697,28115.955842,590671212,71170213871497695796060319,67237,28745.958422,583981215,81176283881505445841107219,69777,29365,961012,577321218,91182373891513215886386919,72317,29995.963582,570691222,11188473901521005931900019,74847,30615,966152,564101225,21194593911528815977647119,77377,31245.968712,557541228,41200723921536646023628819,79907,31865,971262,551021231,51206873931544496069845719,82427,32485,973812,544531234,61213043941552366116298419,84947.33105,976352,538071237,81219223951560256162987519,87467,33725.978892,531651240,91225423961568166209913619,89977,34345.981412,525251244,11231633971576096257077319,92497,34965,983942,518891247,21237863981584046304479219,94997,35585,986452,512561250,41244103991592016352119919,97507,36195,988962,506271253,51250364001600006400000020,00007,36815,991462,500001256,61256644011608016448120120,02507,37425,993962,493771259,81262934021616046496480820,04997,38035,996452,487561262,91269234031624096545082720,07497,38645,998942,481391266,112755640420.09987 WS6 001411 47S9S176Q 71781QO
22nn2n3Vn3Vn~In n1000/nЯПяп2/44051640256643012520.12467,39866,003892.469141272,31288254061648366692341620.14947,40476,006352.463051275,51294624071656496741914320.17427,41086,008812,457001278,61301004081664646791731220,19907,41696,011272,450981281,81307414091672816841792920,22377,42296,013722,444991284,91313824101681006892100020,24857,42906,016162,439021288,11320254111689216942653120,27317,43506,018592,433091291.21326704121697446993452820,29787,44106,021022,427181294,31333174131705697044499720,32247,44706,023452,421311297,51339654141713967095794420,34707,45306,025872,415461300,61346144151722257147337520,37157,45906,028282,409641303,81352654161730567199129620,39617,46506,030692,403851306,91359184171738897251171320,42067,47106.033092,398081310,01365724181747247303463220,44507,47706,035482,392341313,21372284191755617356005920.46957,48296,037872,386631316,31378854201764007408800020.49397,48896,040252,380951319,51385444211772417461846120.51837,49486,042632,375301322,61392054221780847515144820,54267,50076,045012,369671325,81398674231789297568696720,56707,50676,047372,364071328,91405314241797767622502420,59137,51266,049732,358491332,01411964251806257676562520,61557,51856,052092,352941335,21418634261814767730877620,63987,52446,054442,347421338,31425314271823297785448320,66407,53026,056782,341921341.51432014281831847840275220,68827,53616,059122,336451344,61438724291840417895358920,71237,54206,061462,331001347,71445454301849007950700020,73647,54786,063792,325581350,91452204311857618006299120,76057,55376,066112,320191354,01458964321866248062156820,78467,55956,068432,314811357,21465744331874898118273720,80877,56546,070742,309471360,31472544341883568174650420,83277,57126,073042,304151363,51479344351892258231287520,85677,57706,075352,298851366,61486174361900968288185620,88067,58286,077642,293581369,71493014371909698345345320,90457,58866.079932,288331372,91499874381918448402767220,92847,59446,082222,283111376,01506744391927218460451920,95237,60016,084502,277901379,21513634401936008518400020,97627,60596,086772,272731382,31520534411944818576612121,00007,61176,089042,267571385,41527454421953648635088821,02387.61746,091312,262441388,61534394431962498693830721,04767.62326,093572,257341391,71541344441971368752838421,07137.62896,095822,252251394,91548304451980258812112521,09507.63466.098072,247191398.01555284461989168871653621,11877.64036,100322,242151401,21562284471998098931462321,14247.64606,102562,237141404,31569304482007048991539221,16607.65176,104792,232141407,4157633449 •2016019051884921,18967,65746,107022,227171410,61583374502025009112500021,21327,66316,109252,222221413,71590434512034019173385121,23687,66886,111472,217291416.91597514522043049234540821,26037,67446,113682,212391420,01604604532052099295967721,28387.68016.115892,207511423,11611714542061169357666421,30737,68576.118102,202641426,3-1618834552070259419637521,33077,69146.120302,197801429,4162597
23nn2n3>GT3Vn~In n1000/nЯПяп2/44562079369481881621,35427,69706,122492,192981432.61633134572088499544399321,37767,70266,124682,188181435.71640304582097649607191221,40097,70826,126872,183411438,81647484592106819670257921,42437,71386,129052,178651442,01654684602116009733600021,44767,71946.131232.173911445,11661904612125219797218121,47097.72506.133402.169201448,31669144622134449861112821,49427.73066.135562.164501451,41676394632143699925284721.51747.73626.137732.159831454,61683654642152969989734421.54077.74186,139882.155171457,716909346521622510054462521.56397.74736,142042.150541460,816982Г46621715610119469621.58707,75296,144192.145921464,017055446721808910184756321,61027,75846,146332.141331467,117128746821902410250323221,63337,76396,148472.136751470,317202146921996110316170921,65647,76956,150602.132201473,417275747022090010382300021,67957,77506,152732.127661476,517349447122184110448711121,70257,78056,154862.123141479,717423447222278410515404821,72567,78606,156982.118641482,817497447322372910582381721,74867,79156,159102.114161486,017571647422467610649642421,77157,79706,161212.109701489,117646047522562510717187521,79457,80256,163312.105261492,317720547622657610785017621,81747,80796,165422.100841495,417795247722752910853133321,84037,81346,167522.096441498,517870147822848410921535221,86327,81886,169612.092051501,717945147922944110990223921.88617,82436.171702.087681504,818020348023040011059200021.90897,82976.173792.083331508,018095648123136111128464121.93177,83526.175872.079001511,118171148223232411198016821.95457,84066.177942.074691514,218246748323328911267858721.97737,84606.180022.070391517,418322548423425611337990422,00007,85146.182082.066121520,518398448523522511408412522.02277,85686,184152.061861523,718474548623619611479125622.04547,86226,186212.057611526,818550848723716911550130322.06817,86766,188262.053391530,018627248823814411621427222,09077,87306,190322.049181533,118703848923912111693016922,11337,87846,192362.044991536,218780549024010011764900022,13597,88376,194412.040821539,418857449124108111837077122,15857,88916,196442.036661542,518934549224206411909548822,18117,89446,198482.032521545,719011749324304911982315722,20367,89986,200512.028401548,819089049424403612055378422,22617,90516,202542.024291551,919166549524502512128737522,24867,91056,204562.020201555,119244249624601612202393622,27117,91586,206582.016131558,219322149724700912276347322,29357,92116,208592.012071561,419400049824800412350599222,31597,92646,210602.008031564,519478249924900112425149922,33837,93176,212612.004011567,719556550025000012500000022,36077,93706,214612.000001570,8196350
24Тригонометрические функциитСинусыГраду¬сы010203040506000,00290,00290,00580,00870,01160,01450,01758910,01750,02040,02330,02620,02910,03200,03498820,03490,03780,04070,04360,04650,04940,05238730,05230,05520,05810,06100,06400,06690,06988640,06980,07270,07560,07850,08140,08430,08728550,08720,09010,09290,09580,09870,10160,10458460,10450,10740,11030,11320,11610,11900,12198370,12190,12480,12760,13050,13340,13630,13928280,13920,14210,14490,14780,15070,15360,15648190,15640,15930,16220,16500,16790,17080,173680100,17360,17650,17940,18220,18510,18800,190879110,19080,19370,19650,19940,20220,20510,207978120,20790,21080,21360,21640,21930,22210,225077130,22500,22780,23060,23340,23630,23910,241976140,24190,24470,24760,25040,25320,25600,258875150,25880,26160,26440,26720,27000,27280,275674160,27560,27840,28120,28400,28680,28960,292473170,29240,29520,29790,30070,30350,30620,309072180,30900,31180,31450,31730,32010,32280,325671190,32560,32830,33110,33380,33650,33930,342070200,34200,34480,34750,35020,35290,35570,358469210,35840,36110,36380,36650,36920,37190,374668220,37460,37730,38000,38270,38540,38810,390767230,39070,39340,39610,39870,40140,40410,406766240,40670,40940,41200,41470,41730,42000,422665250,42260,42530,42790,43050,43310,43580,438464260,43840,44100,44360,44620,44880,45140,454063270,45400,45660,45920,46170,46430,46690,469562280,46950,47200,47460,47720,47970,48230,484861290,48480,48740,48990,49240,49500,49750,500060300,50000,50250,50500,50750,51000,51250,515059310,51500,51750,52000,52250,52500,52750,529958320,52990,53240,53480,53730,53980,54220,544657330,54460,54710,54950,55190,55440,55680,559256340,55920,56160,56400,56640,56880,57120,573655350,57360,57600,57830,58070,58310,58540,587854360,58780,59010,59250,59480,59720,59950,601853370,60180,60410,60650,60880,61110,61340,615752380,61570,61800,62020,62250,62480,62710,629351390,62930,63160,63380,63610,63830,64060,642850400,64280,64500,64720,64940,65170.65390,656149410,65610,65830,66040,66260,66480,66700,669148420,66910,67130,67340,67560,67770,67990,682047430,68200,68410,68620,68840.69050,69260,694746
25440.69470,69670,69880,70090,70300.70500,707145450.70710,70920,71120,71330,71530.71730,719344460.71930,72140,72340,72540,72740,72940,731443470.73140,73330.73530,73730,73920,74120,743142480,74310,74510,74700,74900,75090,75280,754741490,75470,75660,75850,76040,76230,76420,766040500,76600,76790,76980,77160,77350,77530,777139510,77710,77900,78080,78260,78440,78620,788038520,78800,78980,79160,79340,79510,79690,798637530,79860,80040,80210,80390,80560,80730,809036540,80900,81070,81240,81410,81580,81750,819235550,81920,82080,82250,82410,82580,82740,829034560,82900,83070,83230,83390,83550,83710,838733570,83870,84030,84180,84340,84500,84650,848032580,84800,84960,85110,85260,85420,85570,857231590,85720,85870,86010,86160,86310,86460,866030600,86600,86750,86890,87040,87180,87320,874629610,87460,87600,87740,87880,88020,88160,882928620,88290,88430,88570,88700,88840,88970,891027630,89100,89230,89360,89490,89620.89750.898826640,89880,90010,90130,90260,90380.90510,906325650,90630,90750,90880,91000,91120.91240,913524660,91350,91470,91590,91710,91820.91940,920523670,92050,92160,92280,92390,92500.92610,927222680,92720.92830,92930,93040,93150.93250,933621690,93360,93460,93560,93670,93770.93870,939720700,93970.94070,94170,94260,94360.94460,945519710,94550,94650,94740,94830,94920.95020,951118720,95110,95200,95280,95370,95460.95550,956317730,95630,95720,95800,95880,95960,96050,961316740,96130,96210,96280,96360.96440,96520,965915750,96590.96670,96740,96810,96890,96960,970314760,97030,97100,97170,97240.97300,97370,974413770,97440,97500,97570,97630.97690,97750,978112780,97810,97870,97930,97990.98050,98110,981611790,98160,98220,98270,98330.98380,98430,984810800,98480,98530,98580,98630.98680,98720,98779810,98770,98810,98860,98900.98940,98990,99038820,99030,99070,99110,99140.99180,99220,99257830,99250,99290,99320,99360.99390,99420,99456840,99450.99480,99510,99540.99570,99590,99625850,99620,99640,99670,99690.99710,99740,99764860,99760,99780,99800,99810.99830,99850,99863870,99860,99880,99890,99900.99920,99930,99942880,99940,99950,99960,99970.99970,99980,99981890,99980,99990,99991,00001.00001,00001,000006050403020100Косинусы		 	♦
261ТангенсыГра¬дусы010203040506000.00000.00290,00580,00870,01160,01450,01758910.01750.02040.02330,02620,02910,03200.03498820.03490.03780.04070,04370,04660,04950.05248730.05240.05530.05820,06120,06410,06700.06998640.06990,07290.07580,07870,08160,08460.08758550.08750,09040.09340.09630,09920,10220.10518460.10510Т10800.11100.11390,11690,11980.12288370.12280,12570.12870.13170,13460,13760.14058280.14050.14350.14650.14950,15240.15540.15848190.15840.16140.16440.16730,17030,17330.176380100.17630,17930,18230.18530,18830,19140.194479И0.19440,19740,20040.20350,20650,20950.212678120.21260,21560,21860.22170,22470,22780.230977130.23090,23390.23700.24010,24320,24620.249376140.24930,25240.25550.25860.26170.26480.267975150.26790,27110.27420.27730.28050.28360.286774160.28670,28990.29310,29620,29940,30260.305773170.30570,30890.31210,31530,31850,32170.324972180.32490,32810.33140.33460,33780,34110.344371190.34430,34760.35080.35410,35740,36070.364070200.36400.36730.37060.37390,37720,38050.383969210.38390.38720.39060.39390,39730.40060.404068220.40400,40740.41080.41420,41760,42100.424567230.42450,42790.43140.43480,43830,44170.445266240.44520,44870.45220.45570,45920,46280.466365250.46630,46990.47340.47700.48060,48410,487764260.48770,49130.49500.49860,50220,50590,509563270.50950,51320.51690.52060,52430.52800,531762280.53170,53540.53920,54300,54670.55050,554361290.55430,55810.56190,56580,56960.57350,577460300.57740,58120,58510,58900.59300,59690,600959310.60090,60480,60880,61280.61680,62080,624958320.62490,62890.63300,63710.64120,64530,649457330.64940,65360.65770,66190.66610,67030,674556340.67450,67870.68300,68730.69160,69590,700255350.70020,70460.70890,71330.71770,72210,726554360.72650,73100.73550,74000.74450,74900,753653370.75360,75810.76270,76730,77200,77660,781352380,78130,78600,79070,79540,80020,80500,809851390,80980,81460,81950,82430,82920,83420,839150400,83910,84410,84910,85410,85910,86420,869349410,86930,87440,87960,88470,88990,89520,900448420,90040,90570,91100,91630,92170,92710,932547430,93250,93800.94350,94900,95450,96010,965746440,96570,97130.97700,98270,98840,99421,000045
27451.00001,00581.01171,01761.02351,02951,035544461.0361,0421,0481,0541,0601,0661,07243471.0721,0791,0851,0911,0981,1041,11142481,1111,1171,1241,1301,1371,1441,15041491,1501,1571,1641,1711,1781,1851,19240501,1921,1991,2061,2131,2201,2281,23539511,2351,2421,2501,2571,2651,2721,28038521,2801.2881,2951,3031,3111,3191,32737531,3271.3351,3431,3511,3601,3681,37636541,3761.3851.3931.4021,4111,4191,42835551,4281.4371,4461.4551,4641,4731,48334561,4831.4921,5011.5111,5201,5301,54033571,5401.5501,5601.5701,5801,5901,60032581,6001.6111,6211.6321.6431,6531,66431591,6641.6751,6861.6981,7091,7201,73230601,7321.7441,7561.7671,7801,7921,80429611,8041.8161,8291.8421,8551,8681,88128621,8811.8941,9071.9211,9351,9491,96327631,9631.9771,9912.0062,0202,0352,05026642,0502.0662,0812.0972,1122,1282,14525652,1452.1612,1772.1942,2112,2292,24624662,2462.2642,2822.3002.3182,3372,35623672,3562.3752,3942,4142.4342,4552,47522682.4752.4962,5172,5392.5602,5832,60521692,6052.6282,6512,6752.6992,7232,74720702,7472.7732,7982,8242.8502,8772,90419712,9042.9322,9602,9893.0183,0473.07818723,0783.1083,1403,1723.2043,2373.27117733,2713.3053,3403,3763,4123,4503,48716743,4873.5263,5663,6063,6473,6893,73215753,7323.7763,8213,8673,9143,9624,01114764,0114.0614,1134,1654,2194,2754,33113774,3314.3904,4494,5114,5744,6384,70512784,7054.7734,8434,9154,9895,0665,14511795,1455.2265,3095,3965,4855,5765,67110805,6715.7695,8715,9766,0846.1976,3149816,3146.4356,5616,6916,8276.9687,1158827,1157.2697,4297,5967,7707.9538,1447838,1448.3458,5568,7779,0109.2559.5146849,5149.78810.07810,38510,71211.05911.43058511,43011.82612,25112.70613,19713.72714.30148614,30114.92415,60516.35017,16918.07519.08138719,08120.20621,47022.90424,54226,43228.63628828,63631.24234,36838.18842,96449,10457,29018957,29068.75085,940114.59171,89343,770006050403020100Котангенсы*
28Деление окружности на п равных частейТаблица 1.10а = 2Rkпкпкпкпкпк10,00000210,14904410,07655610,05148810,0387821,00000220,14231420,07473620,05065820,0383030,86603230,13617430,07300630,04985830,0378440,70711240,13053440,07134640,04907840,0373950,58779250.12533450,06976650,04831850,0369560,50000260,12054460,06824660,04758860,0365270,43388270,11609470,06679670,04687870,0361080,38268280,11196480,06540680,04618880,0356990,34202290,10812490,06407690,04551890,03529100,30902300.10453500,06279700,04486900,03490И0,28173310,10117510,06156710,04423910,03452120,25882320,09802520,06038720,04362920,03414130,23932330,09506530,05924730,04302930,03377140,22252340,09227540,05814740,04244940,03341150,20791350,08964550,05709750,04188950,03306160,19509360,08716560,05607760,04132960,03272170,18375370,08481570,05509770,04079970,03238180,17365380,08258580,05414780,04027980,03205190,16459390,08047590,05322790,03976990,03173200,15643400,07846600,05234800,039261000,03141Дуги, стрелки, хорды и площадиТаблица 1.11Центр,
угол град.Длина дуги
SСтрелкаhS/hДлина хор¬
дыПлощадь сег¬
мента10,01750,0000458,370,01750,0000020,03490,0002229,190,03490,0000030,05240,0003152,800,05240,0000140,06980,0006114,600,06980,0000350,08730,001091,690,08720,0000660,10470,001476,410,10470,0001070,12220,001965,500,12210,0001580,13960,002457,320,13950,0002390,15710,003150,960,15690,00032100,17450,003845,870.17430,00044И0,19200,004641,700.19170.00059120,20940,005538,230,20910.00076
29Центр,
угол гоад.Длина дуги
SСтрелкаhS/hДлина хор¬
дыПлощадь сег¬
мента130.22690.006435.300.22640.00097140.24430.007532.780.24370.00121150.26180.008630.600.26110.00149160.27930.009728.690.27830.00181170.29670.011027.010.29560.00217180.31420.012325.520.31290.00257190.33160.013724.180.33010.00302200.34910.015222.980.34730.00352210.36650.016721.890.36450.00408220.38400.018420.900.38160.00468230.40140.020120.000.39870.00535240.41890.021919.170.41580.00607250.43630.023718.410.43290.00686260.45380.025617.710.44990.00771270.47120.027617.060.46690.00862280.48870.029716.450.48380.00961290.50610.031915.890.50080.01067300.52360.034115.370.51760.01180310.54110.036414.880.53450.01301320.55850.038714.420.55130.01429330.57600.041213.990.56800.01566340.59340.043713.580.58470.01711350.61090.046313.200.60140.01864360.62830.048912.840.61800.02027370.64580.051712.500.63460.02198380.66320.054512.170.65110.02378390.68070.057411.870.66760.02568400.69810.060311.580.68400.02767410.71560.063311.300.70040.02976420.73300.066411.040.71670.03195430.75050.069610.790.73300.03425440.76790.072810.550.74920.03664450.78540.076110.320.76540.03915460.80290.079510.100.78150.04176470.82030.08299.890.79750.04448480.83780.08659.690.81350.04731490.85520.09009.500.82940.05025500.87270.09379.310.84520.05331510.89010.09749.140.86100.05649520.90760.10128.970.87670.05978530.92500.10518.800.89240.06319540.94250.10908.650.90800.06673550.95990.11308.500.92350.07039560.97740.11718.350.93890.07417570.99480.12128.210.95430.07808581.01230.12548.070.96960.08212591.02970.12967.940.98480.08629601.04720.13407.821.00000.09059
30Центр,
угол град.Длина дуги
SСтрелкаhS/hДлина хор¬
дыПлощадь сег¬
мента611.06470,13847,691,01510.09502621.08210,14287,581,03010.09958631.09960,14747,461,04500,10428641,11700,15207,351,05980,10911651,13450.15667,241,07460,11408661,15190,16137,141,08930,11919671,16940,16617,041,10390.12443 '681,18680,17106,941,11840.1298269' 1,20430,17596,851,13280,13535701,22170,18086,761,14720,14102711.23920,18596,671,16140,14683721,25660,19106,581,17560,15279731*27410,19616,501,18960,15889741,29150,20146,411,20360,16514751,30900.20666,331,21750,17154761,32650.21206,261,23130,17808771,34390,21746,181,24500,18477 .781,36140,22296,111,25860,19160791,37880,22846,041,27220,19859801,39630,23405,971.28560,20573811,41370,23965,901,29890,21301821,43120,24535,831,31210,22045831,44860,25105,771,32520,22804841,46610,25695,711,33830,23578851,48350.26275,651,35120,24367861,50100,26865,591,36400,25171871,51840,27465,531,37670,25990881,53590,28075,471,38930,26825891,55330,28675,421,40180,27675901,57080,29295.361,41420,28540911,58820,29915,311,42650,29420921,60570,30535,26Л,43870,30316931,62320,31165,211,45070,31226941,64060,31805,161,46270,32152951,65810,32445,111,47460,33093961,67550,33095,061,48630,34050971,69300,33745,021,49790,35021981,71040,34394,971,50940,36008991,72790,35064,931,52080,370091001,74530,35724,891,53210,380261011,76280,36394,841,54320,390581021,78020,37074,801,55430,401041031,79770,37754,761,56520,411661041,81510,38434,721,57600,422421051,83260,39124,681.58670,433331061,85000,39824,651.59730,444391071,86750,40524.611.60770,455601081,88500,41224.571.61800,46695
31Центр,
угол град.Длина дуги
SСтрелкаhS/hДлина хор¬
дыПлощадь сег¬
мента1091.90240,41934.541,62820.478451101.91990,42644.501,63830,490081111.93730,43364,471,64830,501871121.95480,44084.431,65810,51379ИЗ1.97220,44814,401,66780,525861141,98970,45544,371,67730,538061152,00710,46274,341,68680,55041~ 1162,02460,47014,311,69610,562891172,04200,47754,281,70530,575511182,05950,48504,251,71430,588271192,07690,49254,221,72330,601161202,09440,50004,191,73210,614181212,11180,50764,161,74070,627341222,12930,51524,131.74920,640631232,14680,52284,111.75760,654041242,16420,53054,081,76590,667591252,18170,53834,051,77400,681251262,19910,54604,031,78200,695051272,21660,55384,001,78990,708971282.23400,56163,981,79760,723011292,25150,56953,951.80520,737161302,26890,57743,931.81260,751441312,28640,58533,911,81990.765841322,30380,59333,881,82710,780341332,32130,60133.861,83410,794971342,33870,60933,841,84100,809701352,35620,61733,821,84780,824541362,37360,62543,801,85440,839491372,39110,63353,771,86080,854551382,40860,64163,751,86720,869711392,42600,64983,731,87330,884971402,44350,65803,711,87940,900341412,46090,66623,691,88530,915801422,47840,67443,671,89100,931351432,49580,68273,661,89660,947001442,51330,69103,641,90210,962741452,53070,69933,621,90740,978581462,54820,70763,601,91260,994491472,56560,71603,581,91761,010501482,58310,72443,571,92251,026581492,60050,73283,551,92731,042751502,61800,74123,531,93191,059001512,63540,74963,521,93631,075321522,65290,75813,501,94061,091711532,67040,76663,481,94471,108181542,68780,77503,471.94871,124721552,70530,78363,451.95261,141321562.72270,79213,441.95631,15799
32Центр,
угол град.Длина дуги
SСтрелкаhS/hДлина хор¬
дыПлощадь сег¬
мента1572.74020.80063.421.95981.174721582.75760.80923,411.96331.191511592.77510.81783.391.96651.208351602.79250.82643.381.96961.225251612.81000.83503.371.97261.242211622.82740.84363.351.97541.259211632.84490.85223,341.97801.276261642.86230.86083.331.98051.293351652.87980.86953.311.98291.310491662.89720.87813.301.98511.327661672.91470.88683.291.98711.344871682.93220.89553.271.98901.362121692.94960.90423.261.99081.379401702.96710.91283.251.99241.396711712.98450.92153.241.99381.414041723.00200.93023.231.99511.431401733.01940.93903.221.99631.448781743.03690.94773.201.99731.466171753.05430.95643.191.99811.483591763.07180.96513.181.99881.501011773.08920.97383.171.99931.518451783.10670.98253.161.99971.535891793.12410.99133,151.99991.553341803.14161.00003.142.00001.57080
Квадраты чисел от 1 до 5000
Таблица 1.13От 0 до 14901234567890014916253649648110100121144169196225256289324361204004414845295766256767297848413090096110241089115612251296136914441521401600168117641849193620252116220923042401502500260127042809291630253136324933643481603600372138443969409642254356448946244761704900504151845329547656255776592960846241806400656167246889705672257396756977447921908100828184648649883690259216940996049801100100001020110404106091081611025112361144911664118811101210012321125441276912996132251345613689139241416112014400146411488415129153761562515876161291638416641130169001716117424176891795618225184961876919044193211401960019881201642044920736210252131621609219042220133
От 150 до 29901234567891502250022801231042340923716240252433624649249642528116025600259212624426569268962722527556-2788928224285611702890029241295842992930276306253097631329316843204118032400327613312433489338563422534596349693534435721190361003648136864372493763638025384163880939204396012004000040401408044120941616420254243642849432644368121044100445214494445369457964622546656470894752447961220484004884149284497295017650625510765152951984524412305290053361538245428954756552255569656169566445712124057600580815856459049595366002560516610096150462001250625006300163504640096451665025655366604966564670812606760068121686446916969696702257075671289718247236127072900734417398474529750767562576176767297728477841280784007896179524800898065681225817968236982944835212908410084681852648584986436870258761688209888048940134
35От 300 до 44901234567893009000090601912049180992416930259363694249948649548131096100967219734497969985969922599856100489101124101761320102400103041103684104329104976105625106276106929107584108241330108900109561110224110889111556112225112896113569114244114921340115600116281116964117649118336119025119716120409121104121801350122500123201123904124609125316126025126736127449128164128881360129600130321131044131769132496133225133956134689135424136161370136900137641138384139129139876140625141376142129142884143641380144400145161145924146689147456148225148996149769150544151321390152100152881153664154449155236156025156816157609158404159201400160000160801161604162409163216164025164836165649166464167281410168100168921169744170569171396172225173056173889174724175561420176400177241178084178929179776180625181476182329183184184041430184900185761186624187489188356189225190096190969191844192721440193600194481195364196249197136198025198916199809200704201601
От 450 до 5990123456789450202500203401204304205209206116207025207936208849209764210681460211600212521213444214369215296216225217156218089219024219961470220900221841222784223729224676225625226576227529228484229441480230400231361232324233289234256235225236196237169238144239121490240100241081242064243049244036245025246016247009248004249001500250000251001252004253009254016255025256036257049258064259081510260100261121262144263169264196265225266256267289268324269361520270400271441272484273529274576275625276676277729278784279841530280900281961283024284089285156286225287296288369289444290521540291600292681293764294849295936297025298116299209300304301401550302500303601304704305809306916308025309136310249311364312481560313600314721315844316969318096319225320356321489322624323761570324900326041327184328329329476330625331776332929334084335241580336400337561338724339889341056342225343396344569345744346921590348100349281350464351649352836354025355216356409357604358801
От 600 до 7490123456789600360000361201362404363609364816366025367236368449369664370881610372100373321374544375769376996378225379456380689381924383161620384400385641386884388129389376390625391876393129394384395641630396900398161399424400689401956403225404496405769407044408321640409600410881412164413449414736416025417316418609419904421201650422500423801425104426409427716429025430336431649432964434281660435600436921438244439569440896442225443556444889446224447561670448900450241451584452929454276455625456976458329459684461041680462400463761465124466489467856469225470596471969473344474721690476100477481478864480249481636483025484416485809487204488601700490000491401492804494209495616497025498436499849501264502681710504100505521506944508369509796511225512656514089515524516961720518400519841521284522729524176525625527076528529529984531441730532900534361535824537289538756540225541696543169544644546121740547600549081550564552049553536555025556516558009559504561001
750760770780790800810820830840850860870880890От 750 до 899U)00562500564001565504567009568516570025571536573049574564576081577600579121580644582169583696585225586756588289589824591361592900594441595984597529599076600625602176603729605284606841608400609961611524613089614656616225617796619369620944622521624100625681627264628849630436632025633616635209636804638401640000641601643204644809646416648025649636651249652864654481656100657721659344660969662596664225665856667489669124670761672400674041675684677329678976680625682276683929685584687241688900690561692224693889695556697225698896700569702244703921705600707281708964710649712336714025715716717409719104720801722500724201725904727609729316731025732736734449736164737881739600741321743044744769746496748225749956751689753424755161756900758641760384762129763876765625767376769129770884772641774400776161777924779689781456783225784996786769788544790321792100793881795664797449799236801025802816804609806404808201
От 900 до 104901234567899008100008118018136048154098172168190258208368226498244648262819108281008299218317448335698353968372258390568408898427248445619208464008482418500848519298537768556258574768593298611848630419308649008667618686248704898723568742258760968779698798448817219408836008854818873648892498911368930258949168968098987049006019509025009044019063049082099101169120259139369158499177649196819609216009235219254449273699292969312259331569350899370249389619709409009428419447849467299486769506259525769545299564849584419809604009623619643249662899682569702259721969741699761449781219909801009820819840649860499880369900259920169940099960049980011000100000010020011004004100600910080161010025101203610140491016064101808110101020100102212110241441026169102819610302251032256103428910363241038361102010404001042441104448410465291048576105062510526761054729105678410588411030106090010629611065024106708910691561071225107329610753691077444107952110401081600108368110857641087849108993610920251094116109620910983041100401
10501060107010801090110011101120ИЗО114011501160117011801190От 1050 до 1199110250011046011106704110880911109161113025111513611172491119364112148111236001125721112784411299691132096113422511363561138489114062411427611144900114704111491841151329115347611556251157776115992911620841164241116640011685611170724117288911750561177225117939611815691183744118592111881001190281119246411946491196836119902512012161203409120560412078011210000121220112144041216609121881612210251223236122544912276641229881123210012343211236544123876912409961243225124545612476891249924125216112544001256641125888412611291263376126562512678761270129127238412746411276900127916112814241283689128595612882251290496129276912950441297321129960013018811304164130644913087361311025131331613156091317904132020113225001324801132710413294091331716133402513363361338649134096413432811345600134792113502441352569135489613572251359556136188913642241366561136890013712411373584137592913782761380625138297613853291387684139004113924001394761139712413994891401856140422514065961408969141134414137211416100141848114208641423249142563614280251430416143280914352041437601
От 1200 до 13490123456789120014400001442401144480414472091449616145202514544361456849145926414616811210146410014665211468944147136914737961476225147865614810891483524148596112201488400149084114932841495729149817615006251503076150552915079841510441123015129001515361151782415202891522756152522515276961530169153264415351211240153760015400811542564154504915475361550025155251615550091557504156000112501562500156500115675041570009157251615750251577536158004915825641585081126015876001590121159264415951691597696160022516027561605289160782416103611270161290016154411617984162052916230761625625162817616307291633284163584112801638400164096116435241646089164865616512251653796165636916589441661521129016641001666681166926416718491674436167702516796161682209168480416874011300169000016926011695204169780917004161703025170563617082491710864171348113101716100171872117213441723969172659617292251731856173448917371241739761132017424001745041174768417503291752976175562517582761760929176358417662411330176890017715611774224177688917795561782225178489617875691790244179292113401795600179828118009641803649180633618090251811716181440918171041819801
От 1350 до 149901234567891350182250018252011827904183060918333161836025183873618414491844164184688113601849600185232118550441857769186049618632251865956*18686891871424187416113701876900187964118823841885129188787618906251893376189612918988841901641138019044001907161190992419126891915456191822519209961923769192654419293211390193210019348811937664194044919432361946025194881619516091954404195720114001960000196280119656041968409197121619740251976836197964919824641985281141019881001990921199374419965691999396200222520050562007889201072420135611420201640020192412022084202492920277762030625203347620363292039184204204114302044900204776120506242053489205635620592252062096206496920678442070721144020736002076481207936420822492085136208802520909162093809209670420996011450210250021054012108304211120921141162117025211993621228492125764212868114602131600213452121374442140369214329621462252149156215208921550242157961147021609002163841216678421697292172676217562521785762181529218448421874411480219040021933612196324219928922022562205225220819622111692214144221712114902220100222308122260642229049223203622350252238016224100922440042247001
150015101520153015401550156015701580159016001610162016301640От 1500 до 1649225000022530012256004225900922620162265025226803622710492274064227708122801002283121228614422891692292196229522522982562301289230432423073612310400231344123164842319529232257623256252328676233172923347842337841234090023439612347024235008923531562356225235929623623692365444236852123716002374681237776423808492383936238702523901162393209239630423994012402500240560124087042411809241491624180252421136242424924273642430481243360024367212439844244296924460962449225245235624554892458624246176124649002468041247118424743292477476248062524837762486929249008424932412496400249956125027242505889250905625122252515396251856925217442524921252810025312812534464253764925408362544025254721625504092553604255680125600002563201256640425696092572816257602525792362582449258566425888812592100259532125985442601769260499626082252611456261468926179242621161262440026276412630884263412926373762640625264387626471292650384265364126569002660161266342426666892669956267322526764962679769268304426863212689600269288126961642699449270273627060252709316271260927159042719201-Р»U)
От 1650 до 17990123456789165027225002725801272910427324092735716273902527423362745649274896427522811660275560027589212762244276556927688962772225277555627788892782224278556116702788900279224127955842798929280227628056252808976281232928156842819041168028224002825761282912428324892835856283922528425962845969284934428527211690285610028594812862864286624928696362873025287641628798092883204288660117002890000289340128968042900209290361629070252910436291384929172642920681171029241002927521293094429343692937796294122529446562948089295152429549611720295840029618412965284296872929721762975625297907629825292985984298944117302992900299636129998243003289300675630102253013696301716930206443024121174030276003031081303456430380493041536304502530485163052009305550430590011750306250030660013069504307300930765163080025308353630870493090564309408117603097600310112131046443108169311169631152253118756312228931258243129361177031329003136441313998431435293147076315062531541763157729316128431648411780316840031719613175524317908931826563186225318979631933693196944320052117903204100320768132112643214849321843632220253225616322920932328043236401
180018101820183018401850186018701880189019001910192019301940От 1800 до 1949324000032436013247204325080932544163258025326163632652493268864327248132761003279721328334432869693290596329422532978563301489330512433087613312400331604133196843323329332697633306253334276333792933415843345241334890033525613356224335988933635563367225337089633745693378244338192133856003389281339296433966493400336340402534077163411409341510434188013422500342620134299043433609343731634410253444736344844934521643455881345960034633213467044347076934744963478225348195634856893489424349316134969003500641350438435081293511876351562535193763523129352688435306413534400353816135419243545689354945635532253556996356076935645443568321357210035758813579664358344935872363591025359481635986093602404360620136100003613801361760436214093625216362902536328363636649364046436442813648100365192136557443659569366339636672253671056367488936787243682561368640036902413694084369792937017763705625370947637133293717184372104137249003728761373262437364893740356374422537480963751969375584437597213763600376748137713643775249377913637830253786916379080937947043798601
От 1950 до 209901234567891950380250038064013810304381420938181163822025382593638298493833764383768119603841600384552138494443853369385729638612253865156ЗЯ690893873024387696119703880900388484138887843892729389667639006253904576390852939124843916441198039204003924361392832439322893936256394022539441963948169395214439561211990396010039640813968064397204939760363980025398401639880093992004399600120004000000400400140080044012009401601640200254024036402804940320644036081201040401004044121404814440521694056196406022540642564068289407232440763612020408040040844414088484409252940965764100625410467641087294112784411684120304120900412496141290244133089413715641412254145296414936941534444157521204041616004165681416976441738494177936418202541861164190209419430441984012050420250042066014210704421480942189164223025422713642312494235364423948120604243600424772142518444255969426009642642254268356427248942766244280761207042849004289041429318442973294301476430562543097764313929431808443222412080432640043305614334724433888943430564347225435139643555694359744436392120904368100437228143764644380649438483643890254393216439740944016044405801
От 2100 до 22490123456789210044100004414201441840444226094426816443102544352364439449444366444478812110445210044563214460544446476944689964473225447745644816894485924449016121204494400449864145028844507129451137645156254519876452412945283844532641213045369004541161454542445496894553956455822545624964566769457104445753212140457960045838814588164459244945967364601025460531646096094613904461820121504622500462680146311044635409463971646440254648336465264946569644661281216046656004669921467424446785694682896468722546915564695889470022447045612170470890047132414717584472192947262764730625473497647393294743684474804121804752400475676147611244765489476985647742254778596478296947873444791721219047961004800481480486448092494813636481802548224164826809483120448356012200484000048444014848804485320948576164862025486643648708494875264487968122104884100488852148929444897369490179649062254910656.491508949195244923961222049284004932841493728449417294946176495062549550764959529496398449684412230497290049773614981824498628949907564995225499969650041695008644501312122405017600502208150265645031049503553650400255044516504900950535045058001
225022602270228022902300231023202330234023502360237023802390От 2250 до 2399оо506250050670015071504507600950805165085025508953650940495098564510308151076005112121511664451211695125696513022551347565139289514382451483615152900515744151619845166529517107651756255180176518472951892845193841519840052029615207524521208952166565221225522579652303695234944523952152441005248681525326452578495262436526702552716165276209528080452854015290000529460152992045303809530841653130255317636532224953268645331481533610053407215345344534996953545965359225536385653684895373124537776153824005387041539168453963295400976540562554102765414929541958454242415428900543356154382245442889544755654522255456896546156954662445470921547560054802815484964548964954943365499025550371655084095513104551780155225005527201553190455366095541316554602555507365555449556016455648815569600557432155790445583769558849655932255597956560268956074245612161561690056216415626384563112956358765640625564537656501295654884565964156644005669161567392456786895683456568822556929965697769570254457073215712100571688157216645726449573123657360255740816574560957504045755201
От 2400 до 25490123456789240057600005764801576960457744095779216578402557888365793649579846458032812410580810058129215817744582256958273965832225583705658418895846724585156124205856400586124158660845870929587577658806255885476589032958951845900041243059049005909761591462459194895924356592922559340965938969594384459487212440595360059584815963364596824959731365978025598291659878095992704599760124506002500600740160123046017209602211660270256031936603684960417646046681246060516006056521606144460663696071296607622560811566086089609102460959612470610090061058416110784611572961206766125625613057661355296140484614544124806150400615536161603246165289617025661752256180196618516961901446195121249062001006205081621006462150496220036622502562300166235009624000462450012500625000062550016260004626500962700166275025628003662850496290064629508125106300100630512163101446315169632019663252256330256633528963403246345361252063504006355441636048463655296370576637562563806766385729639078463958412530640090064059616411024641608964211566426225643129664363696441444644652125406451600645668164617646466849647193664770256482116648720964923046497401
От 2550 до 26990123456789255065025006507601651270465178096522916652802565331366538249654336465484812560655360065587216563844656896965740966579225658435665894896594624659976125706604900661004166151846620329662547666306256635776664092966460846651241258066564006661561666672466718896677056668222566873966692569669774467029212590670810067132816718464672364967288366734025673921667444096749604675480126006760000676520167704046775609678081667860256791236679644968016646806881261068121006817321682254468277696832996683822568434566848689685392468591612620686440068696416874884688012968853766890625689587669011296906384691164126306916900692216169274246932689693795669432256948496695376969590446964321264069696006974881698016469854496990736699602570013167006609701190470172012650702250070278017033104703840970437167049025705433670596497064964707028126607075600708092170862447091569709689671022257107556711288971182247123561267071289007134241713958471449297150276715562571609767166329717168471770412680718240071877617193124719848972038567209225721459672199697225344723072126907236100724148172468647252249725763672630257268416727380972792047284601
От 2700 до 28490123456789270072900007295401730080473062097311616731702573224367327849733326473386812710734410073495217354944736036973657967371225737665673820897387524739296127207398400740384174092847414729742017674256257431076743652974419847447441273074529007458361746382474692897474756748022574856967491169749664475021212740750760075130817518564752404975295367535025754051675460097551504755700127507562500756800175735047579009758451675900257595536760104976065647612081276076176007623121762864476341697639696764522576507567656289766182476673612770767290076784417683984768952976950767700625770617677117297717284772284127807728400773396177395247745089775065677562257761796776736977729447778521279077841007789681779526478008497806436781202578176167823209782880478344012800784000078456017851204785680978624167868025787363678792497884864789048128107896100790172179073447912969791859679242257929856793548979411247946761282079524007958041796368479693297974976798062579862767991929799758480032412830800890080145618020224802588980315568037225804289680485698054244805992128408065600807128180769648082649808833680940258099716810540981111048116801
От 2850 до 29990123456789285081225008128201813390481396098145316815102581567368162449816816481738812860817960081853218191044819676982024968208225821395682196898225424823116128708236900824264182483848254129825987682656258271376827712982828848288641288082944008300161830592483116898317456832322583289968334769834054483463212890835210083578818363664836944983752368381025838681683926098398404840420129008410000841580184216048427409843321684390258444836845064984564648462281291084681008473921847974484855698491396849722585030568508889851472485205612920852640085322418538084854392985497768555625856147685673298573184857904129308584900859076185966248602489860835686142258620096862596986318448637721294086436008649481865536486612498667136867302586789168684809869070486966012950870250087084018714304872020987261168732025873793687438498749764875568129608761600876752187734448779369878529687912258797156880308988090248814961297088209008826841883278488387298844676885062588565768862529886848488744412980888040088863618892324889828989042568910225891619689221698928144893412129908940100894608189520648958049896403689700258976016898200989880048994001
От 3000 до 3149012345678930009000000900600190120049018009902401690300259036036904204990480649054081ЗОЮ906010090661219072144907816990841969090225909625691022899108324911436130209120400912644191324849138529914457691506259156676916272991687849174841303091809009186961919302491990899205156921122592172969223369922944492355213040924160092476819253764925984992659369272025927811692842099290304929640130509302500930860193147049320809932691693330259339136934524993513649357481306093636009369721937584493819699388096939422594003569406489941262494187613070942490094310419437184944332994494769455625946177694679299474084948024130809486400949256194987249504889951105695172259523396952956995357449541921309095481009554281956046495666499572836957902595852169591409959760496038013100961000096162019622404962860996348169641025964723696534499659664966588131109672100967832196845449690769969699697032259709456971568997219249728161312097344009740641974688497531299759376976562597718769778129978438497906413130979690098031619809424981568998219569828225983449698407699847044985332131409859600986588198721649878449988473698910259897316990360999099049916201
От 3150 до 329901234567893150992250099288019935104994140999477169954025996033699666499972964997928131609985600999192199982441000456910010896100172251002355610029889100362241004256131701004890010055241100615841006792910074276100806251008697610093329100996841010604131801011240010118761101251241013148910137856101442251015059610156969101633441016972131901017610010182481101888641019524910201636102080251021441610220809102272041023360132001024000010246401102528041025920910265616102720251027843610284849102912641029768132101030410010310521103169441032336910329796103362251034265610349089103555241036196132201036840010374841103812841038772910394176104006251040707610413529104199841042644132301043290010439361104458241045228910458756104652251047169610478169Ю4846441049112132401049760010504081105105641051704910523536105300251053651610543009105495041055600132501056250010569001105755041058200910588516105950251060153610608049106145641062108132601062760010634121Ю64064410647169106536961066022510666756106732891067982410686361327010692900106994411070598410712529107190761072562510732176107387291074528410751841328010758400107649611077152410778089107846561079122510797796108043691081094410817521329010824100108306811083726410843849108504361085702510863616108702091087680410883401
33103320333033403350336033703380339034003410342034303440От 3300 до 3440108900001089660110903204109098091091641610923025109296361093624910942864109494811095610010962721109693441097596910982596109892251099585611002489110091241101576111022400110290411103568411042329110489761105562511062276110689291107558411082241110889001109556111102224111088891111555611122225111288961113556911142244111489211115560011162281111689641117564911182336111890251119571611202409112091041121580111222500112292011123590411242609112493161125602511262736112694491127616411282881112896001129632111303044113097691131649611323225113299561133668911343424113501611135690011363641113703841137712911383876113906251139737611404129114108841141764111424400114311611143792411444689114514561145822511464996114717691147854411485321114921001149888111505664115124491151923611526025115328161153960911546404115532011156000011566801115736041158040911587216115940251160083611607649116144641162128111628100116349211164174411648569116553961166222511669056116758891168272411689561116964001170324111710084117169291172377611730625117374761174432911751184117580411176490011771761117786241178548911792356117992251180609611812969118198441182672111833600118404811184736411854249118611361186802511874916118818091188870411895601
От 3450 до 35990123456789345011902500119094011191630411923209119301161193702511943936119508491195776411964681346011971600119785211198544411992369119992961200622512013156120200891202702412033961347012040900120478411205478412061729120686761207562512082576120895291209648412103441348012110400121173611212432412131289121382561214522512152196121591691216614412173121349012180100121870811219406412201049122080361221502512222016122290091223600412243001350012250000122570011226400412271009122780161228502512292036122990491230606412313081351012320100123271211233414412341169123481961235522512362256123692891237632412383361352012390400123974411240448412411529124185761242562512432676124397291244678412453841353012460900124679611247502412482089124891561249622512503296125103691251744412524521354012531600125386811254576412552849125599361256702512574116125812091258830412595401355012602500126096011261670412623809126309161263802512645136126522491265936412666481356012673600126807211268784412694969127020961270922512716356127234891273062412737761357012744900127520411275918412766329127734761278062512787776127949291280208412809241358012816400128235611283072412837889128450561285222512859396128665691287374412880921359012888100128952811290246412909649129168361292402512931216129384091294560412952801
От 3600 до 37490123456789360012960000129672011297440412981609129888161299602513003236130104491301766413024881361013032100130393211304654413053769130609961306822513075456130826891308992413097161362013104400131116411311888413126129131333761314062513147876131551291316238413169641363013176900131841611319142413198689132059561321322513220496132277691323504413242321364013249600132568811326416413271449132787361328602513293316133006091330790413315201365013322500133298011333710413344409133517161335902513366336133736491338096413388281366013395600134029211341024413417569134248961343222513439556134468891345422413461561367013468900134762411348358413490929134982761350562513512976135203291352768413535041368013542400135497611355712413564489135718561357922513586596135939691360134413608721369013616100136234811363086413638249136456361365302513660416136678091367520413682601370013690000136974011370480413712209137196161372702513734436137418491374926413756681371013764100137715211377894413786369137937961380122513808656138160891382352413830961372013838400138458411385328413860729138681761387562513883076138905291389798413905441373013912900139203611392782413935289139427561395022513957696139651691397264413980121374013987600139950811400256414010049140175361402502514032516140400091404750414055001
375037603770378037903800381038203830384038503860387038803890От 3750 до 3899L/i00140625001407000114077504140850091409251614100025141075361411504914122564141300811413760014145121141526441416016914167696141752251418275614J90289141978241420536114212900142204411422798414235529142430761425062514258176142657291427328414280841142884001429596114303524143110891431865614326225143337961434136914348944143565211436410014371681143792641438684914394436144020251440961614417209144248041443240114440000144476011445520414462809144704161447802514485636144932491450086414508481145161001452372114531344145389691454659614554225145618561456948914577124145847611459240014600041146076841461532914622976146306251463827614645929146535841466124114668900146765611468422414691889146995561470722514714896147225691473024414737921147456001475328114760964147686491477633614784025147917161479940914807104148148011482250014830201148379041484560914853316148610251486873614876449148841641489188114899600149073211491504414922769149304961493822514945956149536891496142414969161149769001498464114992384150001291500787615015625150233761503112915038884150466411505440015062161150699241507768915085456150932251510099615108769151165441512432115132100151398811514766415155449151632361517102515178816151866091519440415202201
390039103920393039403950396039703980399040004010402040304040От 3900 до 404915210000152178011522560415233409152412161524902515256836152646491527246415280281152881001529592115303744153115691531939615327225153350561534288915350724153585611536640015374241153820841538992915397776154056251541347615421329154291841543704115444900154527611546062415468489154763561548422515492096154999691550784415515721155236001553148115539364155472491555513615563025155709161557880915586704155946011560250015610401156183041562620915634116156420251564993615657849156657641567368115681600156895211569744415705369157132961572122515729156157370891574502415752961157609001576884115776784157847291579267615800625158085761581652915824484158324411584040015848361158563241586428915872256158802251588819615896169159041441591212115920100159280811593606415944049159520361596002515968016159760091598400415992001160000001600800116016004160240091603201616040025160480361605604916064064160720811608010016088121160961441610416916112196161202251612825616136289161443241615236116160400161684411617648416184529161925761620062516208676162167291622478416232841162409001624896116257024162650891627315616281225162892961629736916305444163135211632160016329681163377641634584916353936163620251637011616378209163863041639440140
405040604070408040904100411041204130414041504160417041804190От 4050 до 4199о164025001641060116418704164268091643491616443025164511361645924916467364164754811648360016491721164998441650796916516096165242251653235616540489165486241655676116564900165730411658118416589329165974761660562516613776166219291663008416638241166464001665456116662724166708891667905616687225166953961670356916711744167199211672810016736281167444641675264916760836167690251677721616785409167936041680180116810000168182011682640416834609168428161685102516859236168674491687566416883881168921001690032116908544169167691692499616933225169414561694968916957924169661611697440016982641169908841699912917007376170156251702387617032129170403841704864117056900170651611707342417081689170899561709822517106496171147691712304417131321171396001714788117156164171644491717273617181025171893161719760917205904172142011722250017230801172391041724740917255716172640251727233617280649172889641729728117305600173139211732224417330569173388961734722517355556173638891737222417380561173889001739724117405584174139291742227617430625174389761744732917455684174640411747240017480761174891241749748917505856175142251752259617530969175393441754772117556100175644811757286417581249175896361759802517606416176148091762320417631601
От 4200 до 43490123456789420017640000176484011765680417665209176736161768202517690436176988491770726417715681421017724100177325211774094417749369177577961776622517774656177830891779152417799961422017808400178168411782528417833729178421761785062517859076178675291787598417884441423017892900179013611790982417918289179267561793522517943696179521691796064417969121424017977600179860811799456418003049180115361802002518028516180370091804550418054001425018062500180710011807950418088009180965161810502518113536181220491813056418139081426018147600181561211816464418173169181816961819022518198756182072891821582418224361427018232900182414411824998418258529182670761827562518284176182927291830128418309841428018318400183269611833552418344089183526561836122518369796183783691838694418395521429018404100184126811842126418429849184384361844702518455616184642091847280418481401430018490000184986011850720418515809185244161853302518541636185502491855886418567481431018576100185847211859334418601969186105961861922518627856186364891864512418653761432018662400186710411867968418688329186969761870562518714276187229291873158418740241433018748900187575611876622418774889187835561879222518800896188095691881824418826921434018835600188442811885296418861649188703361887902518887716188964091890510418913801
435043604370438043904400441044204430444044504460447044804490От 4350 до 4499189225001893120118939904189486091895731618966025189747361898344918992164190008811900960019018321190270441903576919044496190532251906195619070689190794241908816119096900191056411911438419123129191318761914062519149376191581291916688419175641191844001919316119201924192106891921945619228225192369961924576919254544192633211927210019280881192896641929844919307236193160251932481619333609193424041935120119360000193688011937760419386409193952161940402519412836194216491943046419439281194481001945692119465744194745691948339619492225195010561950988919518724195275611953640019545241195540841956292919571776195806251958947619598329196071841961604119624900196337611964262419651489196603561966922519678096196869691969584419704721197136001972248119731364197402491974913619758025197669161977580919784704197936011980250019811401198203041982920919838116198470251985593619864849198737641988268119891600199005211990944419918369199272961993622519945156199540891996302419971961199809001998984119998784200077292001667620025625200345762004352920052484200614412007040020079361200883242009728920106256201152252012419620133169201421442015112120160100201690812017806420187049201960362020502520214016202230092023200420241001
От 4500 до 46490123456789450020250000202590012026800420277009202860162029502520304036203130492032206420331081451020340100203491212035814420367169203761962038522520394256204032892041232420421361452020430400204394412044848420457529204665762047562520484676204937292050278420511841453020520900205299612053902420548089205571562056622520575296205843692059344420602521454020611600206206812062976420638849206479362065702520666116206752092068430420693401455020702500207116012072070420729809207389162074802520757136207662492077536420784481456020793600208027212081184420820969208300962083922520848356208574892086662420875761457020884900208940412090318420912329209214762093062520939776209489292095808420967241458020976400209855612099472421003889210130562102222521031396210405692104974421058921459021068100210772812108646421095649211048362111402521123216211324092114160421150801460021160000211692012117840421187609211968162120602521215236212244492123366421242881461021252100212613212127054421279769212889962129822521307456213166892132592421335161462021344400213536412136288421372129213813762139062521399876214091292141838421427641463021436900214461612145542421464689214739562148322521492496215017692151104421520321464021529600215388812154816421557449215667362157602521585316215946092160390421613201
465046604670468046904700471047204730474047504760477047804790От 4650 до 4799216225002163180121641104216504092165971621669025216783362168764921696964217062812171560021724921217342442174356921752896217622252177155621780889217902242179956121808900218182412182758421836929218462762185562521864976218743292188368421893041219024002191176121921124219304892193985621949225219585962196796921977344219867212199610022005481220148642202424922033636220430252205241622061809220712042208060122090000220994012210880422118209221276162213702522146436221558492216526422174681221841002219352122202944222123692222179622231225222406562225008922259524222689612227840022287841222972842230672922316176223256252233507622344529223539842236344122372900223823612239182422401289224107562242022522429696224391692244864422458121224676002247708122486564224960492250553622515025225245162253400922543504225530012256250022572001225815042259100922600516226100252261953622629049226385642264808122657600226671212267664422686169226956962270522522714756227242892273382422743361227529002276244122771984227815292279107622800625228101762281972922829284228388412284840022857961228675242287708922886656228962252290579622915369229249442293452122944100229536812296326422972849229824362299202523001616230112092302080423030401
От 4800 до 49490123456789480023040000230496012305920423068809230784162308802523097636231072492311686423126481481023136100231457212315534423164969231745962318422523193856232034892321312423222761482023232400232420412325168423261329232709762328062523290276232999292330958423319241483023328900233385612334822423357889233675562337722523386896233965692340624423415921484023425600234352812344496423454649234643362347402523483716234934092350310423512801485023522500235322012354190423551609235613162357102523580736235904492360016423609881486023619600236293212363904423648769236584962366822523677956236876892369742423707161487023716900237266412373638423746129237558762376562523775376237851292379488423804641488023814400238241612383392423843689238534562386322523872996238827692389254423902321489023912100239218812393166423941449239512362396102523970816239806092399040424000201490024010000240198012402960424039409240492162405902524068836240786492408846424098281491024108100241179212412774424137569241473962415722524167056241768892418672424196561492024206400242162412422608424235929242457762425562524265476242753292428518424295041493024304900243147612432462424334489243443562435422524364096243739692438384424393721494024403600244134812442336424433249244431362445302524462916244728092448270424492601
От 4950 до 49990123456789495024502500245124012452230424532209245421162455202524561936245718492458176424591681496024601600246115212462144424631369246412962465122524661156246710892468102424690961497024700900247108412472078424730729247406762475062524760576247705292478048424790441498024800400248103612482032424830289248402562485022524860196248701692488014424890121499024900100249100812492006424930049249400362495002524960016249700092498000424990001
1.3. Площади плоских фигур67НазваниеИзображениеПлощадьТреугольниклТ-^сS-bh/1S=^p(p-a)(p-b)(p-c).
где p—abc/1Прямоугольникипараллелограммиъ/ьS=hhS-hbd=^h2+b2РомбЛэр:S=Dd/lТрапеция/ v:ьS=(a+b)h/2КругS=nD2/4=0,lHSD2L=2ltr=1lDКруговойсектор5=ЛГ1а/360Круговойсегментч а х'<У'Тrz яа
S=T (T80's,na)
68
691.5. Моменты инерций и сопротивление сечений
701.6. Расчетные величины простых балок
712.	ПОДГОТОВКА ПРОИЗВОДСТВА МОНТАЖНЫХ РАБОТ В
СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНОМ УПРАВЛЕНИИ.2.1	Получение и подготовка к обработке проектно-сметнойдокументацииПроектно-сметная документация поступает в управление от проектных
организаций. Проектно-сметная документация принимается по сопрово¬
дительному письму и регистрируется в журнале регистрации получения
проектно-сметной документации, с пометкой документация комплектна
или получена неукомплектованной - форма № 1 и форма № 1аПроизводится регистрация полученной документации в реестр нали¬
чия документации по папкам объектов. Каждый объект имеет номер, тот
же номер имеет и папка, в которой хранится документация - форма №2
При получении технической документации прежде всего необходи¬
мо проверить состав, порядок разработкисогласования и утверждения
проектной документации для строительства по ДБН А. 22-3-97. Сборники
спецификаций на оборудование, изделия и материалы необходимо про¬
верить по ДСТУ Б.А.2.4-10-95 (ГОСТ 21.110-95).Ежегодно в III квартале составляется реестр объектов для утверж¬
дения объемов работ следующего года. Если строительство объекта за¬
канчивается, номер объекта сохраняется в течении пяти лет, затем номер
может быть присвоен новому объекту.2.1.1	Техническая документация, полученная от заказчикаФорма №1Наименование до¬
кументовКем согласовыва¬
ется или утверж¬
даетсяКому направ¬
ляетсяСрок получения
от заказчикаКоличествоэкземпляровЧертежи КМ со
спецификацией на
металлГлавным инже¬
нером заказчика
и генподрядчика
к производству
работЗаводу изгото¬
вителю СМУЗа 6 месяцев до
начала работ от
проектной ор¬
ганизации или
заказчика21Пояснительная
записка и расчеты
конструкций-Заводу изгото¬
вителю СМУ-11Выкопировка из
стройгенпланаС подписью глав¬
ного инженера
заказчика и генпо¬
дрядчикаМонтажномууправлениюПри оформле¬
нии договора на
монтаж1
72Наименование до¬
кументовКем согласовыва¬
ется или утверж¬
даетсяКому направ¬
ляетсяСрок получения
от заказчикаКоличествоэкземпляровЧертежи КМД на
металлические
конструкции по¬
ставляемые заказ¬
чикуСо штампом для
производства
работ генподряд¬
чикаТо жеТо же и за 3 ме¬
сяца до начала
работ1Чертежи КЖ и
маркировочные
схемы к нимТо жеТо жеТо же3Примечания:Чертежи КМД (деталировочные чертежи стальных конструкций) разрабатываются,
как правило, заводом-изготовителем и содержат: а. Рабочие чертежи элементов б.
Монтажные схемы с ведомостями отправочных марок, монтажных метизов и сварных
швов. Чертежи КМ (маркировочные схемы, чертежи железобетонных конструкций,
детали узлов.) Чертежи соединительных элементов разрабатываются проектной орга¬
низацией.Форма № 2Реестр
объектов строительства в 2003 годуНаименованиеобъекта№№ папкиСодержание папкиПримеч.ХТЗ- сдаточный
цех1-1Планы на отметках
±0,00
Разрезы1-2Промпроводки
Сжатый воздух1-3ПромпроводкиАцителенпроводы1-4Промпроводки
оборотное водоснабжение1-5Промпроводки
горячее водоснабжение3-д Южкабель
Крутильный цех6-1Планы на отметках +0,00
Разрезы6-2Транспортные и грузоподъем¬
ные средства6-3Промпроводки
Сжатый воздух6-4Промпроводки
Горячее водоснабжение6-5Промпроводки
оборотное водоснабжениеИ т.д.
73Форма № laЖурналполучения проектно-сметнои документации№п/пНаименование
объектов и видов
получаемой тех¬
документацииДатаполучениятехдокументацииПеречень
возвращенной
техдокументации,
Регистрация
изменений сметной
документацииПримечание1.ХТЗ- заточный цех
- планы, разрезы на
отметках ±0.0Спецификации15.06.02Отсутствуют
спецификации
сборочного участкаНаправлено
письмо №75/02
21.06.022То же - сдаточный
цех- плану и разрезы
на отметках ±4,55м
Спецификации17.06.02——3ХТЗ - Сдаточной
цех Монтаж
тсхнологичес- кого
оборудования. Сметы18.06.02Направлено письмо
по результатам
проверки
проектно-сметной
документации
№79792 от 30.06.924ХТЗ- сдаточный
цех м/конструкций
поддерживающих
путей21.06.02——5ХТЗ- сдаточный
цех м/конструкций
поддерживающих
путейСметы21.06.02Направлено письмо
по результатам
проверки
проетстно- сметной
документации №87/
02 от 31.06.02г6Завод Южкабель
крутильный цех20.08.02Передан для
обработки в ПТОИ т.д.
742.1.2.	Обработка проектной документации2.1.2.1.	Обработка чертежей на монтаж оборудованияПолученная техдокументация на монтаж оборудования обрабаты¬
вается так чтобы было возможно составить:-	спецификации монтируемого оборудования - форма № 3-	спецификация нестандартного оборудования изготавливаемого за¬
казчиком - форма № 4-спецификации нестандартного оборудования изготавливаемого
монтирующей организацией - форма № 5-	спецификации фундаментных болтов изготавливаемых заказчиком-	форма № 6-	спецификации специальных крепежных элементов, изготавливаемых
заказчиком - форма № 6-	спецификация оборудования, требующего составления специальных
калькуляций на сборку и монтаж - форма № 4-	технологические карты производства монтажных работ если это
необходимо;-	нормы времени и затраты на монтаж однотипного и часто монтиру¬
емого оборудования; (проверить соответствие по программам АВК-3
или Лоджик)-	перечень специальных устройств и приспособлений, необходимых
для монтажа оборудования - форма № 4
75Форма № 3СОГЛАСОВАНО
Зам.директора по
капстроительству з-да ХТЗ	/	/12 декабря 2006г.СПЕЦИФИКАЦИЯ
технологического оборудования, монтируемогопо объекту 1№п/пНаименованиеоборудованияК-воСрокначаламон¬тажаНаличие на
складе за¬
казчикаСрок
поставки
в монтажПримечаниеI.ХТЗ - Сдаточ¬
ный
корпус
Мостовой кран
0=25т L=24,5m4фев.ОЗимеется5.02.03Вес 37т2Мостовой кран
Q = Ют L=I8,5m4март 03отсутст.5.03.03Направ-лено
письмо об
ускоре-нии
поставки в
монтаж № 93 от
3.07.02г. Вес 17т3Пресс гидрав¬
лический 460т
марки 55СТ-
23ГС2фев.ОЗимеется5.03.03Вес 25т4Пресс-ножницыПР-8501ФГ4март 03имеется15.03.03Вес 21т5Кран-штабеллерQ=10t8май 03имеется5.05.03Вес 13тИ т.д.Итого19918990тСоставил://
76Форма № 4СОГЛАСОВАНО
Замдиректора по
капстроительству з-да	/	/12декабря 2006г.СПЕЦИФИКАЦИЯ
Нестандартного оборудования изготавливаемого заказчикоммонтируемого по объекту 1№п/пНаименование обо¬
рудованияК-воВес
1 шт. тСрок
начала мон¬
тажаСрок поставки
в монтажПри¬меч.IПоддерживающие
конструкции под
краны-штабеллеры42110.04.035.04.032М/конструкциистеллажей1621121.05.0317.05.033Поддоны2553922.06.0317.06.034Опорное плиты
под м/конструкции
стеллажей9980,0921.05.0317.05.035Переходныеплощадки241,522.07.0317.07.036М/конструкциифрамуг483,321.07.0312.07.03ит,д.Итого217712575тСоставил//
77Форма № 5УТВЕРЖДАЮГл. инженер управления	/	/5 декабря 2006г.СПЕЦИФИКАЦИЯ
Нестандартного оборудования изготавливаемого заказчиком
и монтируемого управлением по объекту 1№п\пНаименованиеоборудованияК-воВес
1шт. тСрокначаламонта¬жаСрок
постав¬
ки в
монта¬
жа№ чертежаПримеча¬ниеХТЗ- 4-1IЛоток120,112.01.035.01.0336-0012Колонны шихто¬
вые бункеров181,218.01.0312.01.0336-0023Балки шихтовые
бункеров220,7529.01.0313.01.0336-0034Станки бунке¬
ровОпорные плиты160,255.02.032.02.0336-0045под колонны
бункеров и т.д
Поддерживаю¬180,0218.01.0312.01.0336-0056щие конструк¬
ции кран-балок1885.03.032.03.0336-006Итого1888Составил//
78Форма № 6СПЕЦИФИКАЦИЯ
специальных крепежных элементов и фундаментных болтов,
изготавливаемых заказчиком по объекту№п/пНаименованиеоборудованияК-воВес
1шт
в кгСрокначаламонта¬жаСрок
постав¬
ки в
монтаж№ чер¬
тежаПримеча¬ние1Подкладка под
оборудования
250x170x141704,711.01.035.01.0377-001799кг2То же размером
250 х 170 х 5601,711.03.035.01.0377-002102кг3То же размером
250 х 170 х 2200,711.01.035.01.0377-00314кг4Фундаментные
болты М48 длиной
0,55м557,811.03.035.01.0377-004419кг5То же М24
длиной 0,4м211.411.01.035.01.0377-00529кги т.д.Итого326Общим ве¬
сом1373кгСоставил	/	/Технологические карты на монтаж оборудования, карты операци¬
онного контроля качества работ, нормы времени и расценки на монтаж
оборудования разрабатываются специализированными проектными
организациями или нормативно-исследовательскими станциями.Перечень специальных устройств и приспособлений, необходимых
для монтажа оборудования указывается в проекте производства работ.
792.1.2.2.	Обработка чертежей на монтаж поддерживающих и
опорных конструкций под оборудованиеЧертежи поддерживающих и опорных конструкций под оборудова¬
ние рассматриваются с точки зрения их изготовления. Марки назначаются
максимальных габаритов и веса, так чтобы их можно было погрузить
на транспортные средства и провести по улице города до монтажной
площадки. Затем выполняется заказ на изготовление м/конструкций.
(Форма № 12)Форма № 12УТВЕРЖДАЮГл. инженер управления	/	/7 февраля 2006 г.3 А К А 3 № 12-93 МК
на изготовление поддерживающих конструкций под краны-
штабелеры сдаточного цеха ХТЗ - объект №1№№п/пНаименова¬
ние конструк¬
ций№ чертежа
маркиЕд.изм.Кол-воВескгПримеча¬ние1 штВсех12345678388-7КМД1Балка Б1кмд-зшт61247442Балка Б2КМД-4II1013713703Балка БЗКМ Д-5II1215118124Балка Б5КМД-6II815512405Подвеска П1КМД-7-" -24235126Подвеска П2КМД-8-" -20377407Лист опор¬
ныйКМД-9II455,52488Шайбы Ф24КМД-10II1600,012Итого6668Составил	/	/По объектным заказам на изготовление м/конструкций составляется
ведомость потребного металла для изготовления конструкций и сводные
ведомости изготовления конструкций в планируемом году, и сводные
ведомости потребного металла — формы 13, 14 и 15.
80Форма № 13УТВЕРЖДАЮГл. инженер управления	/	/10 февраля 2006 г.ВЕДОМОСТЬ
потребного металла для изготовления м/конструкций под
краны-штабелеры сдаточного цехак заказу № 12-93МК черт. 388-7КМД№№п/пПрофильГОСТОбщий вес, кгПримечания1Швеллер № 308240-97*50002Круг Ф242590-88*4003Лист 8 = 165681-57*6604Лист 8 = 125681-57*608Итого6668Составил//
81Форма № 14УТВЕРЖДАЮГл. инженер управления		/	/18 февраля 2006г.РЕЕСТРзаказов по объектам монтажа упдавления на 2006 г.№ п/пНаименование объ¬
ектов№№ чертежей№№ за¬
казовВес, тПримеча¬ние1234561ХТЗ - сдаточный № 137-17КМ1-03КМ6,70уч-к №12ХТЗ - теплотрасса255-14км2-03км375,03Электротяжмаш те¬
плотрасса379-16кмЗ-ОЗкм235,0уч-к №64Станкозавод опорные
конструкции395-13км4-03км45,05410-55км5-03км25,0уч-к №3 .6Южкабель опорные
конструкции и крон¬
штейны375-45км6-03км75,07Подвесная канатная
дорогаЗЗЗ-ЗЗкм6-03км385,3уч-к №5Итого1146,7Составил	/	/По сводной ведомости реестра заказов составляется сводная ведо¬
мость потребности в материалах, металле для изготовления м/конструк¬
ций в 2006 г. по форме № 13.Калькуляция на монтаж объектов составляется по форме № 15.
82Форма № 15УТВЕРЖДАЮГл. инженер управления	/	/10 февраля 2006 г.КАЛЬКУЛЯЦИЯ № 5-93
на монтаж трубопроводов теплотрассы ХТЗ - объект 5-03№п/п№чер¬тежаПодробное
описание работЕд.изм.К-воработНормаврем.Расцен¬
ка на ед.
изм.Трудо¬затра¬тыСтои¬мостьобъемаработ123456789Калькуляцию составил	/	/Проверил	/	/2.1.3	Обработка сметной документацииПоступающая сметная документация проверяется на соответствие
принятым проектной организацией параграфам действующих ценников
и прейскурантов действительной стоимости поступающего в монтаж
оборудования.По результату проверки составляется таблица результатов пере¬
смотра смет. (Форма 16).
83Форма № 16РЕЗУЛЬТАТ
проверки сметы № 55-88 по заводу ХТЗ
сдаточный цех - объект 1-1№п/пНаименование цеха,По сметеПо результату про¬
веркиРаз¬оборудования пози¬
ций сметЕд.измК-воСтои¬
мость, DV6.Ед.измК-воСтои¬
мость, руб.ница,руб.Ед.ВсегоЕд.Всего12345678910И1Смета 55-88-1
Монтаж технологи¬
ческих трубопро¬
водов
поз. 3-75м1804,5810м3704,51665+8852Исключить
поз. 4-77м101,5150-----1503Добавить поз. 5-55
монтаж трубопро¬м37017,56475+6475водов Ф219х6Итого+7210Составил	/	/Проверил	/	/Результаты проверки печатаются в пяти экземплярах и три экзем¬
пляра направляются в проектную организацию.Если проект разработан в том же городе, в котором расположена
монтажная организация, то для ускорения решения вопроса, необходимо
обратиться непосредственно в проектную организацию (без составления
писем).Основным критерием проверки проектно-сметной документации
является опыт работы монтажной организации. С целью уточнения стои¬
мости работ используя опыт работы монтажной организации по вопросам
определения стоимости монтажа повторяющихся видов оборудования,
особенно не вошедшего в ценники и прейскуранты. Калькуляции на
монтаж этого оборудования направляются в проектные организации
с соответствующим сопроводительным письмом. Стоимость монтажа
оборудования в комплексе определяется на основании компьютерной
программы АВК-3 или «Лоджик».
842.1.4	КомпьютеризацияРазработки нормативно-сметной документацииВ настоящее время для выпуска смет разработаны специализиро¬
ванные компьютерные программы:-	АВК -3 разработана Киевским институтом автоматизированныхсистем-	«Лоджик» - разработана фирмой «Computer Logic»Качественно новый уровень производства невозможен без ком¬
плексного внедрения компьютерных технологий в проектирование,
строительство и эксплуатацию инженерно-строительных объектов. Без
учета рыночной экономики, осуществления строительства современных
объектов невозможно адаптировать современные компьютерные про¬
граммы составления смет. Перечисленные программы предназначены
для автоматизации составления сметной документации, в соответствии
с требованиями ДБН Д 1.1.-1-2000 с изменениями и дополнениями, про¬
изошедшими до 2002 г.Программный комплекс «Строительные технологии - смета» дает
возможность эффективно и быстро подготовить к расчету многие виды
сметной документации:-	сводный сметный расчет-	стоимость строительства-	объектные сметы-	локальные сметы-	локальные сметы на приобретение и монтаж оборудования-	локальные сметы на пуск и наладку-	расход материалов к локальным, объектным и сводным сметам.Локальные сметы являются первичными сметными документамиотдельные виды работ и затрат по зданиям и сооружениям на основе раз¬
работанной проектно-сметной документации. Основная цель локальных
смет - определение денежных затрат для производства строительно¬
монтажных работ и стоимости материалов, применяемых при выполне¬
нии работ. На основании смет формируется сметно-финансовые планы
стоимости строительно-монтажных работ на очередной год, по которым
осуществляется финансирование строительства и взаиморасчеты между
заказчиком и подрядчиком.Составной частью компьютерных программ обеспечения строи¬
тельства объектов являются формы, необходимые для учета взаимо¬
отношений между заказчиком и подрядчиком. Именно они являются
85основанием для реальной оценки стоимости строительства, именно они
олицетворяют «живые» деньги. Программный компьютерный комплекс
позволяет быстро подготовить, рассчитать и отпечатать следующие виды
нормативных документов:-	договор подряда с ценой между заказчиком и подрядчиком-	справку о стоимости выполненных работ-	накопительную ведомость-	отчет о списании материалов-	расчет прямых затрат и накладных расходов-	акт приемки выполненных работ-	дефектную ведомостьВ базовую поставку компьютерных программ входят следующие
нормативные сборники:-	ресурсные элементные сметные нормы на строительные работы
(ДБН. Д 2.2 - 99)-	ресурсные элементные сметные нормы на ремонтно-строительные
работы (ДБН Д 2.4 - 2000)-	ресурсные элементные сметные нормы на монтаж оборудования
(ДБН Д 2.3 - 99)-	ресурсные сметные нормы на эксплуатацию строительных машин
и механизмов (ДБН Д 2.7 - 2000)-	сборники единых средних сметных цен на материалы, изделия и
конструкции-	сборник сметных цен на перевозки грузов для строительства-	прейскурант оптовых цен на оборудование и материалы.
Дополнительные нормативные сборники, вошедшие в программныйкомплекс для составления смет следующие :-	ресурсные элементные сметные нормы на пусконаладочные работы
(ДБН Д 2.6-2000)-	ресурсные элементные сметные нормы реставрационно - восстано¬
вительные работы (ДБН Д 2.5 - 2001)-	ресурсные элементные сметные нормы на горнопроходческие работы
(сборник Е 35.М8, М12)-	ведомственные нормы на ремонт оборудования Государственного
комитета промышленной политики Украины.Пользователю компьютерных программ доступны все современные
функции интерфейса:-	клиентское приложение может вести работу с неограниченным
количеством документов, справочников, отчетов.
86-	механизм копирования и вставки объектов позволит максимально
использовать данные - аналоги-	наглядность отображения и редактирования документов и спра¬
вочников позволяет эффективно работать с программой, уменьшить
вероятность внесения ошибок-	удобство предварительного просмотра повышает наглядность вы¬
ходных документов и позволяет всесторонне оценить результаты
расчетов-	позволяет вывести на печать результаты расчета в любом формате
на любые типы принтеров-	функциональное распространение в локальных сетях предприятия
обеспечивае! доступ к единым нормативным данным и проектам с ран¬
жированием прав доступа в соответствии с занимаемой должностью-	интеграция приложения с пакетом Microsoft Office, обеспечивает
доступ к множеству функций обработки данных-	простой и эффективный механизм перемещения документов между
проектной организацией, подрядчиком и заказчиком в электронном
виде на магнитных носителях или посредством электронной почты-	наличие средств полного контроля документов, представляемых
подрядчиком заказчику-	возможность экспорта данных в формат MS Excel с целью дальнейшей
обработки в других приложениях и передачи в электронном виде-	возможность расчетов объемов работ по растровым изображениям
любого формата (чертежам, эскизам, фотографиям, принятым по
факсу или импортированным из других CAD-приложений).
Обновленные модули программы всегда можно подучить, прибегнув
к услугам электронной почты или посредством сети региональных
представителей - дилеров.2.2. Разработка проектов производства работ2.2.1. Общая частьПроект производства работ разрабатывается по договору с заказ¬
чиком, на основе технического задания, ПОС, рабочих чертежей, основных
технических решений, разработанных и согласованных с заказчиком.При разработке ППР используется типовая и повторно-применяемая
проектная документация по организации работ и производству строи¬
тельно-монтажных работ:а) технологические карты и схемы на производство основных видов
работ;
87б)	карты трудовых процессов;в)	карты (схемы) операционного контроля;г)	чертежи средств малой механизации, оснастки, инвентарных при¬
способлений и устройств подмостей, лестниц и т.п.;д)	чертежи временных инвентарных зданий и сооружений.При разработке ППР необходимо руководствоваться также посо¬
бием по разработке проектов организации строительства и проектов
выполнения работ части 2 и 1, технологическая и исполнительная доку¬
ментация — ДБН.АЗ. 1.-5-2004, "Временной инструкцией по разработке
разделов сварки в составе проектов производства монтажных работ”,
"Указаниями о порядке выполнения и оформления расчетов в составе
ППР", "Рекомендациями по экономической оценке проектов производства
работ и мероприятий по новой технике".Проект производства работ должен предусматривать:—	комплексную механизацию работ, позволяющую сократить
или полностью исключить ручной труд, а также наиболее эффективно
использовать технические возможности монтажных механизмов;—	поточное производство работ с охватом всего их фронта, равно¬
мерной занятостью рабочих и машин;—	совмещение монтажных работ со строительными и специальными
работами при условии решения вопросов техники безопасности;—	применение экономичных методов производства работ, исполь¬
зование существующих приспособлений и устройств;—	применение комплексных укрупненных блоков оборудования,
конструкций, трубопроводов заводской поставки и блоков, укрупня¬
емых на монтажной площадке;—	обеспечение прочности и устойчивости монтируемых конструкций
и оборудования, а также монтажных устройств и приспособлений;—	применение технологических процессов, обеспечивающих требу¬
емый уровень качества монтажных работ;—	создание безопасных условий для работающих и надлежащей
охраны труда;—	разработка монтажных приспособлений, обеспечивающих каче¬
ство и скорость производства монтажных работ.Проверке прочности, устойчивости и деформативности от воздей¬
ствия монтажных, метеорологических и других нагрузок подлежат:—	монтируемые элементы, места их строповки и опирания, а также
участки на которых происходит передача монтажных нагрузок;—	опорные и поддерживающие конструкции;
88—	фундаменты, якоря, анкерные устройства и их основания;—	монтажная оснастка, приспособления, устройства подъемные
и другие постоянные и временные, используемые при монтаже;—	другие сопутствующие приспособления и устройства от проч¬
ности и устойчивости которых зависит надежность и безопасность
монтажа.В необходимых случаях и тогда, когда монтажные нагрузки пре¬
вышают расчетные ППР должен быть согласован с проектной и строи¬
тельной организациями. Проекты производства работ до утверждения
заказчиком рассматриваются:—	по особоважным и сложным объектам — техсоветом управления,
с участием ГИПов (главных инженеров проектов) организаций раз¬
работчика ППР и проекта;—	по объектам средней технической сложности — техническим
советом монтажного управления, с участием ГИПа организации
разработчика ППР;—	по прочим объектам — техсоветом монтажного управления.Все проекты утверждаются главными инженерами монтажныхуправлений производству работСтройгенплан и календарный план производства работ подлежат
согласованию с монтажной и строительной организациями. В случае
использования эксплуатируемых зданий и сооружений или их сноса,
ППР необходимо согласовать с заказчиком — дирекцией предприятия.
Необходимо согласовать ППР и с организациями: пожарная инспекция,
предприятие электросетей, предприятие тепловых сетей и канализации,
предприятие телефонных сетей и связи, санэпидемстанция, предприятие
газовых сетей и нефтепроводов.2.2.2.	Техническое задание на разработку ППРТехническое задание на разработку проектов производства работ
составляется заказчиком ППР по форме № 17 и является основным до¬
кументом, содержащим все исходные данные. В задании указывается и
перечень прилагаемых чертежей и документов, необходимых для раз¬
работки ППР. В нем отражаются следующие вопросы:—	директивные сроки производства работ;—	данные о наличии на площадке источников и сетей электроэнергии,
воды, пара, газа, сжатого воздуха, кислорода, необходимые для про¬
изводства монтажных работ;—	данные по обеспечению временными помещениями (конторы про-
89раба, бытовыми, складскими помещениями и т.п.);-	данные о сроках поступления на площадку оборудования и об усло¬
виях транспортировки их к месту монтажа;-	данные о фактической стоимости монтажных работ и плановой вы¬
работке на одного монтажника, количество смен работы;-	прилагаемые к техзаданию проектные и другие материалы и сроки
их выдачи;-	сведения о специфических условиях стройплощадки и производства
монтажных работ;-	особые требования к составу и объему ППР, рекомендуемые методы
монтажа.В составе прилагаемой к техническому заданию документации
должны быть:-	проект организации строительства;-	мероприятия по вводу объекта в эксплуатацию;-	выкопировка из генплана с расположением объекта;-	чертежи монтажно-технологической и строительной частей про¬
екта;-	графики поставки оборудования.В случае возникновения изменений на стройплощадке или полу¬
чение измененных рабочих чертежей заказчик ППР обязан выдать
проектной организации измененное или дополнительное техническое
задание и соответственно скорректировать договор, смету и график
разработки ППР.Техническое задание подписывает главный инженер заказчика и со¬
гласовывает главный инженер строительного управления.Форма № 1712 сентября 2006г.	г. МогилевТехническое задание № 5 на разработку ППР по монтажу
технологического оборудования трубопроводов,
конструкций Могилевского завода
тракторных двигателей1.	Заказчик - Могилевское специализированное монтажное управ¬
ление № 12.	Срок разработки проекта - декабрь 2006 года.3.	Состав проекта - в соответствии с действующими инструкциями
и СНиП.4.	Особые требования - устроить приобъектный склад для конструк¬
90ций, учесть совмещение монтажных работ со строительной и специа¬
лизированными организациями в 2003-2006гг.5.	Проект составить применительно к прилагаемым проектным
материалам:а)	чертежи технологического оборудования и ТУ — ТР1-ТР25 шифр3005б)	чертежи КМ — КМ1-КМ9 шифр 3005в)	чертежи КЖ — КЖ1-КЖ29 шифр 3005г)	чертежи КМД — отсутствуютд)	чертежи АР — АР1-АР12 шифр 3005е)	генплан, чертежи №ГП1-ГП5 шифр 3005ж)	ПОС — альбом № 1 шифр 3005з)	сметы и расчеты, альбом 5 шифр 30056.	Директивные сроки производства работ с указанием основных-	пусковых комплексов 2003-2006 гг. Ввод в действие 1-го пускового
комплекса в 2005 году, 2-го пускового комплекса в 2006 году.7.	Сметная стоимость СМР на которые заказывается ППР - 345 тыс.
руб. из общего объема СМР в сумме 1055 млн.руб.8.	Данные об очередности и сроках поступления на площадку
оборудования с заводов изготовителей (с указанием наименования) его
комплектности, степени заводской готовности и об условиях транспорти¬
ровки к месту монтажа. (См. график поставки оборудования - приложение
№ 1 к заданию прилагается на разработку ППР).Оборудование к месту монтажа подает заказчик.9.	Данные о наличии монтажных механизмов, оборудования, при¬
способлений, устройств, оснастки, подмостей, лестниц, помещений: и др.
которые могут быть использованы для производства монтажных работ-	применить краны МКГ- 25 и КА-16М. Оснастка, подмости лестницы
по альбому управления.10.	Данные об электроэнергии, воде, паре, газе, сжатом воздухе,
кислороде, которые могут быть представлены для монтажных работ с
указанием возможных мест присоединения электроэнергии, воды, пара,
газа, сжатого воздуха - имеются на предприятии-заказчике. Места при¬
соединения уточнить и согласовать с дирекцией при разработке ППР-	получить технические условия от предприятия-заказчика.11.	Другие сведения о специфических условиях стройплощадки и
производства монтажных работ. Стройплощадка должна быть освещена,
места установки прожекторных мачт согласовать с дирекцией предпри-
ятия-заказчика.
9112.	Достигнутая выработка на одного работника на строительно¬
монтажных работах - 30 т/смену м/конструкций - 57м3/смену сборных
ж/б конструкций - 2500 грн в смену на 1 монтажника.13.	Сменность работ - двухсменная14.	Сроки и очередность выдачи исходной документации для раз¬
работки ППР- техдокументацию выдать 21 сентября 2006г.Заказчик Могилевское специализированное монтажное управление № 1Согласовано	Упрспецмонтажпроект г. Киев2.2.3.	Разработка вариантов монтажаПри разработке вариантов монтажа прорабатываются наиболее
оптимальные различные по технологии — решения (организация стро¬
ительной площадки, укрупнительной сборки и монтажа, механизации
работ, с учетом выбора монтажных механизмов) влияющие на сроки и
стоимость производства работ.Выбор вариантов должен производиться на основе сравнения таких
показателей производства монтажных работ:-	себестоимость монтажа с учетом определения приведенных за¬
трат;-	продолжительность и трудоемкость монтажных работ.При определении себестоимости монтажных работ учитывается
экономический эффект от сокращения сроков строительства.Экономическая эффективность проектных решений в ППР опре¬
деляется в соответствии с СНиП 3.01.01-85 и СН509-78.Монтажные механизмы следует принимать по техническому за¬
данию, с последующей проверкой при выборе вариантов монтажа. В
случае необходимости может быть предложен новый, требуемый раз¬
работки проектный механизм.Эксплуатационную производительность кранов и других при¬
меняемых механизмов принимают по паспортной характеристике ме¬
ханизмов.Варианты и продолжительность монтажных работ и трудозатрат,
технико-экономические показатели сравнения вариантов монтажа при¬
водятся на чертеже сравнения вариантов проекта. Показатели вариантов
монтажа обсуждаются на техническом совете организации и выбранный
вариант утверждается протоколом техсовета2.2.4.	Состав проекта производства работПроект производства работ на монтаж оборудования должен со¬
держать:
92а)	стройгенплан на стадии производства монтажных работ;б)	календарный план производства монтажных работ;в)	расчеты на прочность и устойчивость монтируемого оборудования,
конструкций и применяемых приспособлений;г)	дополнительные технические требования на технологические про¬
цессы монтажа и изготовление приспособлений и оснастки;д)	схемы и технологические карты производства работ;е)	решения по охране труда и техники безопасности;ж)	проект организации безопасной работы кранов;з)	рабочие чертежи монтажных приспособлений и устройств;и)	паспорт проекта производства работ;к) документацию для осуществления контроля и качества монтажных
работ;л) пояснительную записку;
м) заглавный лист
Проект производства работ для несложных объектов должен со¬
держать:а)	стройгенплан;б)	календарный план;в)	схемы производства основных работ;г)	краткую пояснительную записку по безопасной работе кранов и
вопросам техники безопасности.По требованию заказчика, оговоренному в техническом задании и
за отдельную плату, в состав проекта производства работ, могут быть
включены дополнительно:а)	вариантная часть;б)	раздел монтажной сварки;в)	локальный сетевой график производства работ;г)	дополнительные технические требования на проектирование вре¬
менного электроснабжения, путей под башенные краны, путей подачи
оборудования, кислородной рампы и централизованной разводки
кислородопроводов, сметы ко всем разделам ППР;д)	график подачи оборудования в монтаж по форме 3;е)	раздел по механизации ручного трудаПри разработке ППР необходимо пользоваться "Временной ин¬
струкцией по разработке разделов сварки в составе ППР" института
"Упрспецмонтажпроект" и "Временными методическими указаниями
по разработке проектов механизайии ручного труда" института "Упр¬
спецмонтажпроект".
93При разработке ППР на реконструкцию действующих предприятий
на стройгенплане должны быть нанесены действующие сети, автодоро¬
ги, коммуникации, в пояснительной записке и технологических схемах
должен быть определен порядок совмещения монтажных работ и произ¬
водственных процессов. Особое внимание при разработке ППР должно
быть уделено вопросам совмещения монтажа и производственных про¬
цессов на схемах монтажа, стройгенплане, календарном графике и схеме
безопасной работы механизмов.2.2.5.	СтройгенпланСтройгенплан содержит принципиальные решения по организации
работ на строительной площадке и должен иметь:а)	контуры в плане и наиболее характерные разрезы зданий, сооруже¬
ний и открытых площадок, где будет монтироваться оборудование, а
также существующих зданий и сооружений влияющих на основные
решения по организации и производством работ;б)	железнодорожные пути и автодороги как существующие, так и
проектируемые и временные;в)	место расположения складов и площадок для предмонтажного
складирования и укрупнительной сборки оборудования, конструкций
и заготовок трубопроводов;г)	места подводки электроэнергии, кислорода, сжатого воздуха, воды
и пара с указанием расходов;д)	расположение зоны действия и направления перемещения монтаж¬
ных механизмов и транспортных средств с указанием мероприятий
по обеспечению прочности оснований, а также мест монтажа и де¬
монтажа;е)	расположение временных зданий, сооружений, бытовых помеще¬
ний, сетей, дорог, необходимых для производства монтажных работ
с указанием размеров и характеристик;ж)	общеплощадочные решения по технике безопасности и охране
труда, границы опасных зон, зон движения людей, освещение рабочих
мест, монтажные проходы, проезды, переезды через ж/д пути, въезды
и выезды на объект, грозозащиту.На стройплощадке должны быть приведены следующие таблицы:-	экспликация временных зданий и сооружений;-	ведомость потребных монтажных механизмов и оборудования -
форма №18, форма № 23;-	расчет потребности в электроэнергии, воде, кислороде, сжатом воз-
94духе и др.-	сводная ведомость объемов работ;-	при необходимости ведомость сооружений, подлежащих сносу.На чертеже стройгенплана приводятся необходимые пояснения по
вопросам, которые графически не удается показать, например источни¬
ки энергоснабжения, взаимосвязь с другими строительно-монтажными
работами, требования к генподрядчику и смежным организациям по
технике безопасности.В пояснениях указывается порядок и направление монтажа с указа¬
нием механизмов, методы и особенности монтажа, подача оборудования
к месту монтажа, площадки для укрупнительной сборки и др.В примечаниях к стройгенплану приводятся ссылки на чертежи, с
которыми совместно рассматривается стройгенплан и др.2.2.6.	Календарный план производства монтажных работКалендарный план монтажных работ должен содержать:а)	график производства монтажных работ;б)	график потребности и движения рабочих;в)	график работы машин и механизмов;г)	данные для составления сетевого графика строительства, а длясложных комплексов - локальный сетевой график;д)	график передачи в монтаж оборудования и конструкций.График производства работ составляется по Форме № 34 и содержит:а)	наименование работ;б)	объемы работ;в)	данные по организации работы грузоподъемных механизмов;г)	данные по организации труда;д)	календарные сроки начала и конца работ, показанные графическис разбивкой на дни, недели, месяцы.Работы подготовительного периода, монтаж кранов, устройство
дорог приобъектных складов приводятся в графике для всего объема в
целом.Данные по монтажу и демонтажу механизмов следует принимать
по типовым технологическим картам на эти работы.В графике производства работ приводятся итоги объемов и продол¬
жительности работ, количества рабочих и общей трудоемкости, а также
средние итоговые показатели по выработке на одного рабочего в смену,
средней выработке одного крана в машино-смену.График движения рабочих приводится под итогом графика производ¬
ства работ в нем указывается средняя численность всех рабочих по
95месяцам в масштабном изображении и цифровых показателях. График
работы машин и механизмов (форма № 18) приводится под графиком
производства работ или отдельно. Для каждого механизма показывается
чертой время его работы. График производства работ и график движения
механизмов должны быть увязаны с графиками выполнения других видов
совмещенных и смежных работ.2.2.7.	Дополнительные технические требованияДТТ составляются организацией, разрабатывающей ППР, и вы¬
даются монтажной организации - заказчику ППР для производства работ
и направляются:а)	заводу изготовителю - по вопросам изготовления и комплектности
отгрузки;б)	строительной организации - по вопросам организации стройпло¬
щадки, устройства оснований и фундаментов и сроки передачи их
под монтаж;в)	проектной организации - по вопросам поставки, технологичности,
укрупнительной сборки и монтажа оборудования, по вопросам про¬
ектирования временных зданий, сооружений, инженерных комму¬
никаций.Дополнительные технические требования составляются после вы¬
бора варианта, монтажа до окончания всего ППР.В дополнительных технических требованиях предъявляемых заво-
ду-изготовителю оборудования предусматривается:-	членение оборудования на отправочные узлы с учетом экономически
обоснованного максимального укрупнения;-	оснащение оборудования строповочными, сборочными, фиксиру¬
ющими и дополнительными деталями и приспособлениями для его
установки в проектное положение.В ДТТ, предъявляемых строительной организации предусматри¬
вается:а)	перечень фундаментов и указания о последовательности и направ¬
лении устройства фундаментов и других строительных конструкций,
обеспечивающих раскрытие фронта работ и возможность осущест¬
вления принятых методов монтажа;б)	установка закладных деталей в фундаментах и других строитель¬
ных конструкциях для крепления монтажных приспособлений;в)	строительство временных зданий, сооружений и сетей в соответ¬
ствии со стройгенпланом.В ДДТ на проектирование указывается:
96а)	проектирование временного электроснабжения: расположение
основных потребителей электроэнергии, распределительных пунктов,
светильников.К ДТТ прилагается таблица требуемых электронагрузок и данные
об одновременности их потребления:б)	Проектирование подкрановых путей под монтажные краны и
железнодорожные пути: план расположения путей с привязкой к
строящемуся объекту, план и разрезы подкрановых эстакад, высотные
отметки путей, нагрузки на пути, требования к точности укладки и
эксплуатации путей. Для составления сметно-финансового расчета
к ДТТ прилагается ведомость объемов работ.в)	Проектирование кислородной рампы и централизованной разводки
кислородопроводов и других временных коммуникаций, размещение
распределительных шкафчиков. К ДТТ прилагается расчет потребного
количества кислорода и требования по эксплуатации кислородной
рампы и кислородопроводов.2.2.8.	Схемы и технологические карты производства работ.Схемы производства работ разрабатываются для:а)	монтажа-подъема, установки и выверки оборудования, конструкций,
узлов трубопроводов, а также испытания установки и демонтажа
такелажных средств;б)	укрупнительной сборки оборудования и конструкций;в)	разгрузки и складирования сложных элементов для обеспечения
устойчивости которых требуются специальные решения и приспо¬
собления;г)	транспортировки крупногабаритных элементов в пределах мон¬
тажной зоны, для доставки которых к месту монтажа требуется
специальная проектная разработка с учетом профиля и условий пути
следования;д)	опробования и испытания оборудования и трубопроводов.Схемы производства работ разрабатываются с учетом минимальнойтрудоемкости операций, наилучшего использования механизмов и без¬
опасных условий труда и предусматривают:а)	разбивку здания или сооружения на захватки, узлы, ярусы;б)	способы укрупнительной сборки и монтажа;в)	технологическую последовательность монтажа;г)	мероприятия по обеспечению прочности и устойчивости, простран¬
ственной, жесткости и неизменяемости оборудования и конструкций
97в процессе сборки и монтажа.На. схемах подъема, установки выверки оборудования и конструкций
должны быть приведены:а)	план монтажной площадки и необходимые разрезы с указанием
расположения монтажных кранов рабочих вылетов их стрел, рас¬
положением другого оборудования, приспособлений и устройств,
применяемых для подъема и установки;б)	технологическая последовательность операций, схема с изобра¬
жением элементов до подъема, промежуточного положения (только
для тяжелых элементов) и после установки, с изображением ранее
установленных конструкций и оборудования;в)	способы строповки и расстроповки элементов (блоков);г)	указания по временному и проектному закреплению оборудования
(блоков) и конструкций после установки, по выверке и центровке обо¬
рудования или отдельных его узлов;д)	способы усиления монтируемых элементов (блоков) для обеспечения
необходимой устойчивости, прочности и жесткости при подъеме;е)	монтажные проемы и меры по усилению несущих конструкций на
период монтажа технологического оборудования;ж)	указания и решения по способам и средствам контроля положения
поднимаемого оборудования, конструкций и элементов оснастки;з)	требования и решения по технике безопасности, охране труда и
окружающей среды.На схемах укрупнительной сборки оборудования и конструкций
должны быть представлены:а)	план площадки с указанием расположения стеллажей и стендов для
укрупнительной сборки элементов до и после укрупнения;б)	членение оборудования на укрупненные монтажные блоки с указа¬
нием наименований и масс элементов, входящих в состав блока;в)	расположение кранов с указанием рабочего вылета их стрел;г)	схемы подъема и кантовки блоков оборудования;д)	требования и решения по технике безопасности и охране труда.
На схемах разгрузки и складирования оборудования и конструкцийдолжны быть отражены:а)	расположение транспортного средства с грузом;б)	расположение стеллажей стендов и других устройств для укладки
и раскрепления оборудования;в)	расположение кранов с указанием рабочих вылетов стрел;г)	схема разгрузки оборудования и конструкций;
98д)	требования и решения по технике безопасности и охране труда.На схемах транспортировки оборудования и конструкций должны
быть показаны:а)	план и продольный профиль трассы;б)	поперечные разрезы, лист ограниченного габарита;в)	характеристики дороги и транспортных сооружений, мостов, пу¬
тепроводов и т.п. на пути следования;г)	характеристики транспортных средств, габариты и массы транс¬
портируемого оборудования или конструкций;д)	крепления оборудования или конструкций;е)	строповка, способы разгрузки и погрузки;ж)	расположение кранов с указанием вылетов и стрел;з)	решения по технике безопасности и охране труда при погрузке,
разгрузке и транспортировке.На схемах испытания и опробования оборудования и трубопроводов
должны приводиться решения по организации работ, обеспечивающие
проведение испытаний. На схемах приводятся решения по организации
рабочих мест, указания по охране труда и технике безопасности.Схемы производства работ необходимо изображать не менее, чем в
двух проекциях (в плане и профиле), а при технически сложных подъемах
и кантовках в 1-3-х проекциях и на дополнительных разрезах, необхо¬
димых для отражения этапов подъема, наводки, закреплению и выверке
оборудования или конструкций.На чертежах схем производства работ должны быть приведены
таблицы:а)	таблица монтажных блоков - форма № 19;б)	ведомость приспособлении и инструмента, форма № 22;в)	таблица технологической последовательности операций при укруп-
нительной сборке, форма № 21.Таблица монтажных блоков, форма №19, составляется для каждого
применяемого крана. Ведомость содержит данные о массе монтируемого
блока с учетом массы приспособлений и разрешаемого вылета стрелы
крана.Ведомость приспособлений, форма №22, должна включать все при¬
способления замаркированные на схемах производства работ с учетом
оборачиваемости их на объекте:-	для металлических приспособлений - 50 раз-	для приспособлений из дерева - 10 раз-	для траверс, расчалок, оттяжек - из расчета их полного использова-
99ния на объекте;-	для стропов- 3 месяца работы
Для составления сметы расходов приводятся данные по расходу
материалов на приспособления.На чертежах схем производства работ приводятся необходимые
пояснения по вопросам, которые графически не удается показать, спе¬
цифические условия подъема, выверки и закрепления, указания по кон¬
тролю усилий и нагрузок, в т.ч. метеорологических, указания по сварке,
установке болтов и т.д.В ППР приводятся также схемы технологической последователь¬
ности монтажа оборудования или металлоконструкций в которых со¬
держатся:а)	планы расположения технологического оборудования с привязкой
к осям, монтажные проемы для подачи оборудования внутрь здания
к месту установки;б)	спецификация монтируемого оборудования с указанием габаритов,
общей массы, очередности монтажа и вида грузоподъемного меха¬
низма — форма № 20в)	расположение грузоподъемных механизмов с указанием направле¬
ния их передвижения в процессе монтажа, а также монтажных приспо¬
соблений, такелажной оснастки с указанием привязочных размеров,
перечень применяемых монтажных механизмов, приспособлений,
оснастки, материалов - форма № 34;г)	направление подачи оборудования в монтаж, транспортные сред¬
ства, особые указания о способах подачи оборудования;д)	указания по монтажу с изложением принятых решении (совмеще¬
ние монтажных работ со строительными и другими спецработами,
мероприятия по технике безопасности);е)	схемы и узлы строповки оборудования, рабочие чертежи стропов и
строповочных устройств выполняются на отдельных листах, каждая
схема разрабатывается для одного вида оборудования с таким рас¬
четом, чтобы была возможность многократного использования. На
схемах и узлах строповки приводятся ведомости приспособлений и
стропов.2.2.9.	Технологические процессы производства работТехнологические процессы производства работ включают в себя
технологию производства работ и разрабатываются для:а)	сварки элементов оборудования, конструкций и трубопроводов;
100б)	специальных видов монтажных соединений и установки болтов;в)	окраски конструкций и трубопроводов;Технологический процесс сварки должен содержать:а)	последовательность сборки и сварки;б)	способы сварки, применяемые приспособления;в)	порядок наложения швов и режимы сварки;г)	диаметр и марки электродов, электродной проволоки и др.д)	схемы организации рабочих мест и рабочие чертежи подмостей;е)	требуемое количество сварочного оборудования, материалов и
кабельной продукции;ж)	указания по охране труда и технике безопасности.
Технологические процессы выполнения специальных видов мон¬
тажных соединений и постановка болтов должны содержать:а)	способы производства работ;б)	последовательность операций;в)	требуемое количество оборудования, механизированного инстру¬
мента и приспособлений;г)	схемы организации рабочих мест, чертежи подмостей, люлек,
лестниц и т.п.;д)	указания и решения по технике безопасности и охране труда.
Технологические процессы окраски конструкций и трубопроводовдолжны содержать:а)	способы подготовки поверхностей и производства окрасочных
работ;б)	требуемое количество оборудования механизированного инстру¬
мента и приспособлений для выполнения работ;в)	схему организации рабочих мест и чертежей подмостей люлек,
лестниц и пр.;г)	указания и решения по технике безопасности и охране труда.
Технологические процессы разрабатываются по особому требо¬
ванию, оговоренному в задании на проектирование как в составе ППР, так
и в виде отдельного ППР (например ППР по сварке, ППР на окраску).2.2.10.	Локальные сетевые графикиЛокальные сетевые графики разрабатываются по отдельному за¬
казу на особоважные объекты. Локальные сетевые графики должны
отражать:а)	необходимые условия начала работ (степень строительной готов¬
ности, освещение площадки, поставку конструкций и оборудования,
101наличие механизмов и т.п.)б)	выполнение подготовительных работ (устройство временных
подъездных дорог, площадок складирования и сборки, временных
сооружений и т.п.)в)	технологию выполнения работ (последовательность, взаимозави¬
симость);г)	возможность совмещения работ;д)	предоставления фронта работ смежным организациям;е)	объемы работ, последовательность и сменность выполнения от¬
дельных процессов и сроки выполнения отдельных этапов и всей
работы в целом;ж)	численность рабочих.2.2.11.	Проект организации безопасной работы
грузоподъемных крановПроект организации безопасной работы грузоподъемных кранов
разрабатывается в соответствии с требованиями информационного
письма№ 4 ПУ от 10.11.69 Госгортехнадзора УССР "Об улучшении про¬
ектов безопасной организации работы грузоподъемных кранов” "Правил
устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов" Ин¬
струкции по технике безопасности при эксплуатации стреловых кранов-	ВСН-274-74Проект организации безопасной работы грузоподъемных кранов
включает:а)	схемы расстановки и условия работы грузоподъемных механиз¬
мов;б)	пояснительную записку.На схемах расстановки по условиям безопасности работы грузоподъ¬
емных кранов указывается:а)	места установки кранов, зоны их действия при максимальном вы¬
лете стрелы (в плане и характерных разрезах);б)	площадки для складирования груза;в)	подъездные пути и проезды между складируемыми грузами;г)	минимальные габариты приближения выступающих частей крана
к уложенным конструкциям и другим предметам;д)	расположение временных зданий и сооружений в зоне работы
кранов;е)	расстояние от крана до линии электропередачи, мест движения и
стоянок для разгрузки транспорта и прохода пешеходов;ж)	ограждение строительной площадки, монтажной зоны, подкрано-
102вых путей, установка тупиков и т.п.;з)	расположение подземных коммуникаций;и)	расположение и тип светильников, устанавливаемых в зоне про¬
изводства работ;к) места установки контрольного груза и т.д.В пояснительной записке к проекту организации безопасной работы
кранов должны быть указаны:а)	технологическая последовательность выполняемых краном опера¬
ций при. монтаже зданий или сооружений;б)	перечень основных монтируемых элементов, их масса и центр
тяжести;в)	мероприятия по безопасному производству работ на площадке, где
установлен кран, с указанием порядка организации работ вблизи ЛЭП,
котлованов, над производственными и жилыми помещениями, если
они имеются на площадке строительства;г)	установка тупиков, ограждений, концевых выключателей и других
приспособлений, предотвращающих задевание кранов за здание или
сооружение, находящееся в зоне их действия;.д)	ограничения по метеорологическим условиям (ветер, снег, гололед,
температура и т.д.);е)	требования к подкрановым путям и условиям их эксплуатации;ж)	другие особые требования, вытекающие из условий монтажа и
расчета.Согласование проекта организации безопасной работы кранов про¬
изводится с организацией, эксплуатирующей кран.2.2.12.	Решения по технике безопасности и охране трудаВ состав проекта производства работ включаются решения по тех¬
нике безопасности и охране труда, требующие проектной разработки,
например, временные крепления конструкций и частей оборудования,
ограждения рабочих зон, при работе на высоте, устройство временного
заземления и др.Необходимо разработать типовые решения общего применения по
технике безопасности и охране труда и применять их к каждому ППР.Для новых методов работ, новой технологии с применением новых
конструктивных решений, новых материалов, видов машин, оборудова¬
ния в составе ППР должны быть разработаны дополнительные решения
по технике безопасности.Общие требования по технике безопасности и охране труда, при¬
веденные в главах СНиП и в отраслевых инструкциях должны быть от¬
103ражены в ППР, в проекте также следует приводить следующие решения
по технике безопасности, требующие проектной разработки:а)	методы безопасного производства работ и технологическую по¬
следовательность их выполнения;б)	организацию рабочих мест;в)	приспособления и устройства для безопасной работы монтажни¬
ков;г)	расположение и зоны действия монтажных механизмов, границы
опасных зон.Решения по обеспечению безопасной работы монтажных меха¬
низмов, приводятся на стройгенплане и на чертежах организации безопас¬
ной работы кранов, а решения по безопасному производству работ — на
самих схемах организации рабочих мест.Расположение приспособлений по технике безопасности (под¬
мостей, лестниц, переходов, ограждений, защитных настилов и т.п.) и
их конструкция разрабатывается, как правило, на отдельных чертежах
проекта. На этих чертежах должны быть указаны также лестницы, тип
и конструкции подмостей и переходов, предназначенных для подъема и
передвижения монтажников к рабочим местам.Люльки для подъема людей должны быть приведены в чертежах
комплектно со стальными канатами, блоками, лебедками, кронштейнами
и другими устройствами, служащими для закрепления и перемещения
люлек с указанием способа закрепления.При выполнении отдельных операций без подмостей монтажники-
верхолазы обязаны применить предохранительные пояса и в ППР должны
быть указана приспособления для крепления карабина пояса.На чертежах решений по технике безопасности должны бить приве¬
дены маркировка и ведомость приспособлений в соответствии со СниП.Вопросы, которые не могут быть изображены графически излага¬
ются в пояснениях к чертежу, например, порядок и способы установки
подвесных приспособлений и их последующий демонтаж, допускаемая
ветровая нагрузка на приспособления, допускаемое количество людей,
которые могут одновременно находиться на них, требования к местному
искусственному освещению, противопожарные мероприятия по вы¬
полнении огневых работ, требования для зимних условий работы при
работе в действующих цехах и т.д. С небольшим объемом работ решения
по технике безопасности могут быть совмещены с чертежами схем про¬
изводства работ.Решения по технике безопасности, связанные с работами других
104организаций, а также в действующем предприятии должны быть согла¬
сованы с предприятиями-заказниками.2.2.13.	Рабочие чертежи монтажных приспособлений и
устройствВ ППР должны как правило применяться типовые и повторно-при-
меняемые приспособления, оснастка и подмости.В ППР должны быть рабочие чертежи на все вновь разработанные
приспособления и подмости, подлежащие изготовлению монтажной
организаций. На все остальные типовые и повторноприменяемые при¬
способления и устройства, имеющиеся у монтажной организации, рабочие
чертежи не выдаются.В ППР указывается потребное количество приспособлений и
устройств с указанием наименования и шифра чертежа.Рабочие чертежи монтажных приспособлений и подмостей разра¬
батываются на основании ВСН42-74 ММСС СССР "Временная инструк¬
ция по проектированию, изготовлению и эксплуатации монтажных
приспособлений".Рабочие чертежи должны иметь спецификацию по форме № 22.Рабочие чертежи стальных конструкций приспособлений должны
выполняться в соответствии с требованиями "Инструкции по составу и
оформлению рабочих чертежей /КМД /, разработанной ГПИ "Укрпро-
ектстальконструкция".Расположение приспособлений указывается на схемах производства
работ и решений по технике безопасности, а для сложных устройств
(временные опоры, эстакады и т.п.) на отдельных чертежах. Там же при¬
водятся ведомости отправочных марок.Мелкие детали, служащие для крепления приспособлений, могут
быть приведены на схемах производства работ и должны быть включены
в ДТТ заводу изготовителю конструкций.Расположение стальных канатов, применяемых для монтажа и таке¬
лажа (страховочные канаты, ограждения и т.п.) должно быть приведено
на чертежах с деталями для их закреплений и натяжки.2.2.14.	Паспорта новых монтажных приспособлений и устройств.К каждому вновь разработанному монтажному приспособлению
должен быть разработан паспорт, в котором приводится:а)	наименование приспособления;б)	обозначение рабочих чертежей;в)	область применения;
105г)	назначение приспособления;д)	схема приспособления (общий вид); со спецификацией основных
узлов и деталей;е)	техническая характеристика приспособления;ж)	наименование организации, разработавшей рабочие чертежи при¬
способления и адрес, где хранятся кальки.Паспорт монтажного приспособления в состав комплекта рабочих
чертежей не включается.2.2.15.	Схема операционного контроля качества выполнения
строительно-монтажных работ.В составе ППР производится привязка типовых и повторно-при-
меняемых схем операционного контроля качества работ.Разработка схем операционного контроля выполняется по особо¬
му требованию заказчика ППР для новых сложных и ответственных
операций и видов работ, от которых зависит прочность и устойчивость
смонтированных элементов, отдельных конструктивных частей аппарата,
механизма и т.п. и сооружения в целом.Схемы операционного контроля качества (СОКК) разрабатываются в
соответствии с ’’Указаниями по осуществлению операционного контроля
качества выполнения строительно-монтажных работ”, а также в соот¬
ветствии с требованиями, нормативных документов по строительству и
Государственных стандартов.СОКК должна содержать:а)	эскизы аппарата, механизма и т.п. с указанием допускаемых откло¬
нений по СНиП, а в необходимых случаях, основные характеристики
качества материала или конструкции (прочность, морозостойкость,
огнестойкость и т.д.);б)	перечень операций, выполнение которых должен проверить про¬
раб или мастер;в)	данные о составе контроля, устанавливаемом на основании требо¬
ваний нормативных документов по строительству и рабочих чертежей
с указанием, что именно необходимо проверить;г)	указания о способе контроля, устанавливаемых операций с наи¬
менованием измерительных приборов и инструментов;д)	сроки проведения контроля;е)	перечень операций, контролируемых при участии строительных
лабораторий, геодезической службы, а также специалистов занима¬
ющихся контролем отдельных видов работ, в необходимых случаях,
106указывается перечень операций, требующих проведения специальных
испытаний;ж)	перечень скрытых работ, подлежащих сдаче представителям тех¬
нического надзора заказчика.Перечень скрытых работ подлежащих сдаче представителям техни¬
ческого надзора заказчика определяется составителями СОКК при этом
указывается последовательность сдачи.2.2.16.	Пояснительная запискаПояснительная записка к ППР должна содержать:а)	введение, включающее основание для разработки ППР, тематический
план, договор, техническое задание, исходные данные и др.б)	наименование проектов с указанием шифра и организации на осно¬
вании которых разработан ППР;в)	краткую характеристику и особенности строительной площадки,
влияющие на решения стройгенплана и выбор метода монтажа;г)	краткую характеристику и обоснование выбранных методов произ¬
водства монтажных работ, основных монтажных механизмов;д)	описание принятых новых решений используемых изобретений
или рационализаторских предложений;е)	описание основных решений по охране труда и техника безопас¬
ности;ж)	особые требования к производству работ.В пояснительной записке должны быть приведены:а)	сводная ведомость оборудования приспособлений, оснастки и
вспомогательных материалов — форма № 23б)	сводная спецификация стали - форма № 24;в)	стоимость приспособлений и устройств - форма № 25;г)	итоговые технико-экономические показатели по проекту — форма
№26.В случае отсутствия в ППР вариантной части, в пояснительной за¬
писке приводится обоснование выбранного метода монтажа.2.2.17.	Заглавный лист (общие данные)Каждый проект производства работ должен иметь заглавный лист,
разработанный в соответствии с требованиями ГОСТ21.102-79
107Форма № 18График работы машин и механизмов№п/пНаименование и
марки машин и
механизмовНаименование работКалендарное время
по месяцамянварьфевр.мартапрель10/40/70/15/15/15/15/////Форма № 19Таблица монтажных блоков№п\пНаименование
блока и его
маркиСоставблокаК-воМасса, тМар¬камон¬таж¬ногокра¬наДли¬
на
стре¬
лы и
вы¬
лет, м
¥Приме¬чаниеед.общ.I2456У8910У22/55/15У15У15У15✓15у20У/Л///У///Форма № 20Спецификация монтируемого оборудования№по¬зи¬цииНаиме¬
нование
№ бло¬
каОче¬ред¬ностьмонта¬жаНаименование
и габаритные
размеры обо¬
рудованияКоли¬чествоМасса, кгМон¬тажныймеха¬низмПриме¬чаниеед.общ.12345678915Уюо15/55/15/15/15/15/20/S/УУ/У>
108Форма № 21Последовательность операций при укрупнительной сборке№сбор¬ныхстен¬довНаиме¬
нование
№ бло¬
каОче¬ред¬ностьопера¬цийПеречень тех¬
нологических
операций по
сборке элемен¬
тов блокаКоличе¬
ство эле¬
ментов
блокаМасса, кгМассаблока,кгПриме¬чаниеед.общ.123456789151015701015151520//////////S///Форма № 22Ведомость приспособлений и инструментов№№п/пПриспособле¬
ния, инстру¬
мент изделия
и материалыМар¬ка№ чер¬
тежаЕд.изм.К-во
с уче¬
том
обора-
чива-
емо-
стиPacxoj1 материаловМеталла,кгЛесомате¬риалыПро¬чиемате¬риа¬лы1штВсего1штВсего1234567891011,104620/2510/151015✓10/15/20/уУ/У///Форма № 23Сводная ведомость оборудования приспособлений, оснастки иматериалов№п/пНаименованиеТипмарка№№рабочихчерте¬жейГОСТ,ТУЕд.изм.К-воПримеча¬ния123456710/65/25✓25/10/20/30У//7У//
109Форма № 24Сводная спецификация стали№МаркаГОСТНаименование профиля,Длина, ммОбщаяп/псталиГОСТэлем.общеемасса.кг123456710/25256525/25/20/X—//Форма № 25Стоимость приспособлений и устройствВари¬антымон¬тажаПриспособления и
устройстваЕд.изм.К-во.Стоимость,руб.% ис¬
пользо¬
вания на
объектеРасчетнаястоимостьэксплуат.,руб.1 ед.
изме¬
ренияВсего12345678< 20 ,65/10/15/15/15/2025//>/////2.2.18.	Паспорт объекта.Паспорт объекта составляется по требованию монтажной органи¬
зации и включает в себя следующее:-	планы расположения технологического и подъемно-транспортного
оборудования объекта в масштабе удобном для размещения плана на
листе формата А4;-	планы размещения технологических трубопроводов и промпрово-док;-	таблицы потребного оборудования, труб, материалов, болтов и т.п;-	таблицы трубных узлов по объекту;-	таблицы потребного изготовления м/конструкций;-	таблицы н/о изготавливаемого заказчиком и монтирующей орга¬
низацией;-	схематический план и разрез сооружения с таблицей потребного
количества механизмов, основного оборудования для монтажа, по¬
требного количества рабочих, строймонтажа;-	описание методов монтажа и прогрессивных решений.Паспорт объекта должен иметь:-	управляющий концерном на важнейшие объекты;-	гл. инженер концерна;-	гл. инженер управления;
110-	начальник управления;-	начальник ПТО;-	начальник участка;-	прораб или мастер.В процессе выполнения монтажных работ на паспорте отмечается
поступившее в монтаж оборудование, завезенные трубы, трубные узлы,
м/конструкции.Для более оперативного контроля за ходом монтажа схем рас¬
положения оборудования, трубопроводов, промпроводок и др. должно
быть необходимое количество экземпляров.Форма № 26Итоговые технико-экономические показатели ППР№№п/пПоказателиТехнологическоеоборудованиеСтальные конструк¬
цииЕд.изм.К-воЕд.изм.К-воI. ТЕХНИЧЕСКИЕ1.Объем работтм32.Средняя масса одного монтажно¬
го элемента (блока)тм33.Удельный расход металлатт100т100т4.Продолжительность работ по
ППРднидниII. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ5.Сметная стоимость СМРт.р.т.р.6.Стоимость основных производ¬
ственных фондов в том числе:т.р.т.р.а) строительных машин и обо¬
рудованият.р.т.р.б) оснастки приспособлений,
эстакадт.р.т.р.7.Расчетная себестоимость по ППР
в том числе:т.р.т.р.а) основная зарплатат.р.т.р.б) стоимость эксплуатации ме¬
ханизмовт.р.т.р.в) стоимость вспомогательных
материаловт.р.т.р.8.Удельная расчетная себестои¬
мость работруб-т.руб.т9.Приведенные затратыт.р.т.р.10.Экономическая эффективностьт.р.. т.р_. .
Ill№№п/пПоказателиТехнологическоеоборудованиеСтальные конструк¬
цииЕд.изм.К-воЕд.изм.К-воIII. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
ТРУДАП.Среднее кол-во рабочихчел. руб.
чел. дничел. pv6.
чел. дни12.Достигнутая в организации вы¬
работка на одного работника на
строительно-монтажных работах
и в подсобных производствахчел. дничел. дни13.Трудоемкостьчел. дничел. дни14.Трудоемкость по ППРруб'чел. днируб.,
чел. дни15.Выработка на одного рабочего
по ППРттчел. дн.чел. дн.16.То же в физических измерителяхрубрубмаш.см.маш.см.17.Выработка на одну машино-сме-
ну работы крановчел.. чел.18.Условное высвобождение чис¬
ленности рабочих%%19Рост производительности труда в
организации2.2.19.	Проектирование сроков строительстваСтруктуру строительных потоков подразделяют на комплексные,
объектные, специализированные и частные.-	для комплексного потока выпускаемая продукция - строительный
комплекс-	для объектного потока - отдельные объекты - здания, сооружения
(водопроводная сеть, газопровод, дорога, жилой дом и т.д.)-	для специализированного потока - части зданий и отдельные
комплексы работ (технологическая линия, линия сборки, сборный
конвейер, 500 шт. тракторов в смену и т.д.)Объектный поток состоит из 2-5 специализированных потоков. Рас¬
чет интенсивности 1к количества параллельных потоков необходим для
выполнения строительных задач в определенный срок.Исходные данные для определения сроков монтажа:-	директивный срок застройки (комплекса, объекта, сборочной линии
и т.д.)-	сводные показатели объемов СМР-	трудоемкость СМР по каждому потоку
112Интенсивность комплексного потока при монтаже однотипных
линий оборудования определяется по формуле:1 ГРгде Р - общий объём работ (см. форму № 31)Т. - период монтажа продукции в днях
Йри монтаже разнотипных отдельных потоков (линия, сборочные
конвейеры, линии трубопроводов и т.д.):I	=1 +1 +1 +L,к п в кр б ’где 1п, 1б, Ig, I - интенсивности отдельных потоков в измерителях за¬
конченной продукции (сборочная линия, сборочный конвейер, 1 м2
полезной или жилой площади и т.д.). Период выпуска законченной
продукции
Тп = Т-Т ,
где *Г - общий директивный срок монтажаТр - период развертывания комплексного потока (при строительстве
жилмассива 150-200 рабочих дней, на освоенном участке, где есть уже
подготовленные сети - 80-90 дней)Интенсивность объектных и специализированных потоков, вы¬
раженное в единицах выпускаемой продукции определяется из условия
обеспечения единого темпа всех потоков по формуле:1сб = Р 1к (1 сборочная линия, 1 линия трубопроводов, 1 м2 помещения
или жилои площади, 1 м3 строительного объема)Ру - объем законченной продукции объектного потока, приходяща¬
яся на единицу продукции комплексного потока' Ркгде Ру - объем продукции объектного потока
Рк - общий объем законченной продукцииформа №27Показатели Р по потокамОбъекты в специа¬
лизированных
потокахЕдиницаизмеренияР объем
у-единицыпродукцииТрудоемкостьработч/днейСтоимость
работ
тыс. руб.При принятой расчетной интенсивности потоков, превышающей
мощность строительных подразделений, проектируется параллельные
потоки.Необходимое число параллельных объектных или специализиро¬
ванных потоков определяется по формуле:
113в = —SAгде S - производительность машин, механизмов или строительного
подразделения, определяется по формулеtА - число рабочих смен в суткиt - время работы (машины или механизма) дней , смен
Р - объем работ, выполняемый механизмом (краном, экскаватором,
бульдозером и т.д)Количество ведущих машин с учетом интенсивности потока I и
сменной производительности машин Рэ определяется по формуле:/п =	ЯЭАгде А - количество рабочих смен в сутки
Трудоемкость единицы продукции комплекса в чел/днях опреде¬
ляется по формуле:q _ Qm +Qp + Qn^Рэ Ргде Q - трудоемкость механизированных процессов, чел-дниQp ~ трудоемкость процессов, выполняемых вручную, чел/дниQn - трудоемкость подготовительных работ, чел/дниРэ- сменная эксплуатационная производительность комплекта машин,машиныР - производительность, занятых на подготовительных работах ком¬
плекта машинАналогично, стоимость единицы продукции Се определяется по
формуле:q _ См + *э jРэ Ргде См - стоимость машиносмен в гривняхКэ - коэффициенты накладных расходов на заработную плату - 1.653	- сумма затрат ручных работСп - стоимость подготовительных вспомогательных работ, не учтен¬
ных в стоимости машиносмены
114Форма №28Сводный график потребности в строительных конструкциях,
деталях, полуфабрикатах		3 о
X н£ Sи Sн о,S ю ,
О Све*-©*'>* 'о »'S *
и л3S &По основ¬
ным объ¬
ектамВ том числе по годам строительстваI -й год2 -й год3 -й годКварталы и месяцыIIIIIIIV123456789101112Форма №29Сводный график потребности в рабочихРабочиевспомога¬тельныеКоличествоСреднесуточное количество рабочих , чел.I-й годII -й годКварталы и месяцыКварталы и месяцыIIIIIIIVIIIIIIIV123456789101112123456789101112Основ¬
ные ра¬
бочиеФорма №30Сводный график потребности в основных строительных
машинах и механизмах№ п/пНаимен-е
машин и
механ-мовИзмерительКол-воСреднесуточное количество ма¬
шин по месяцам12345Общая продолжительность монтажа строительства Т в днях, месяцахопределяется по формуле:Т = m Тц ,
где m - количество объектов
115Тц - продолжительность монтажа объекта
Потребность в рабочей силе, машин в единицу времени при после¬
довательном методе - интенсивность потребления:
г = R/T,где R - общие затраты ресурсов на строительство всего количества
объектов.Последовательный метод имеет низкую интенсивность. При огра¬
ниченности ресурсов в отдельных случаях это может явиться положи¬
тельным фактором.Параллельный метод состоит в том, что строительство m-ого ко¬
личества зданий и сооружений начинается и осуществляется одновре¬
менно, интенсивность потребления ресурсов при параллельном методе
возрастает в m раз.Форма №31Ведомость объемов СМР по объектам№ п/пВиды работИзмерительВсегоОб(ъект!лтюи>1 для
телынужд:тваРаспределение объемов работ по годам
строительства№1№2№3Всего1-й2-йВсего
за 1 годВ том числе по квар¬
тальноит.д.IIIIIIIVФорма №32Календарный график подготовительного периодаОбъекты и виде
работОбъём СМР
т. рубРаспределение объёмов работ по годам
строительства в квартал тыс. рубВсегоВ том числе
монтаж обо¬
рудования1-й год2-й годIIIIIIIVIIIIIIIVит.д.-Общеплощадочные
работы- (снос, руб¬
ка лесонасаждений
и т.д.);-Временные со¬
оружения- (дороги,
бытовые и т.д.);- Временные обще¬
площадочные сети:
116Форма №33Сводная ведомость объемов основных строительных и
специальных работ№ п/п |Виды работ |Измеритель || Всего |В том числе по
объектамОбъем работ по годам строительстваИнженерная и
подготовка и
благоустройствоИтого| Жилые дома| Общественные здания| Итого2003 г.оо(NВодопровод |Канализация |Газопровод |Кварталы и месяцыIIIIIIIVИТ.д.123456789101112Форма №34Календарный план производства работ по объектамНаименование работОбъемработЗатраты труда чел/
днейТребуе¬
мые ма¬
шиныПродолжительность
работы, дниЧисло сменЧисленность рабочих
в сменеСостав бригадыГрафик работ (дни,
месяцы)ЕдиницыизмеренияКол-вонаименова¬ниеЧисло ма-
шиносмен1234567891011-22Ответственный исполнитель
Согласовано:Заказчик	/_///
117Форма №35Календарный план строительства№ стройкиНаименование отдель¬
ных зданий или видов
работ с выделением
пускового комплексаСметная стоимость
строительства (наиме¬
нование объекта)Распределение капиталь¬
ных вложений и объемов
СМР по периодам стро¬
ительства (кварталам,
годам) тыс. грн.ВсегоВ том
числе СМРАБ123-14123Примечание: 1. Номенклатура по графе Б устанавливается в зави¬
симости от вида и особенностей работ2.	Распределение объемов СМР дается в виде дроби, в числителе
которой объем капитальных вложений, а в знаменателе - объем СМР (для
жилищно-гражданских объектов дается по месяцам строительства).Главный инженер проекта	/	/СогласованоЗаказчик	/	/Форма №36Ведомостьпотребности в строительных конструкциях, изделиях,
материалах и оборудовании№ стройкиНаименование работЕдиницы из¬
меренияВсего по стро¬
ительствуВ том числе
по основным
объектамВ том числе
по календар¬
ным перио¬
дам строи¬
тельстваАБВ123-141Сборные ж.б. конструкциим32Стальные конструкциит3Деревянные конструкциим34Битумыт5Сталь стержневая арматурнаят6Сталь сортовая конструкционнаят7Прокат листовойт8Металлоизделия промышленного
назначения (металлические)т9Рельсыт10Трубы стальныет11Трубы чугунныем /м3
118№ стройкиНаименование работЕдиницы из¬
меренияВсего по стро¬
ительствуВ том числе
по основным
объектамВ том числе
по календар¬
ным перио¬
дам строи¬
тельстваАБВ123-1412Трубы ж.б. безнапорныем/условн13Трубы керамические канализаци¬
онные и дренажныем/условн14Трубы и детали трубопроводов из
термопластовм/условн15Трубы и муфты асбестоцемент¬
ныем/условн16Трубы стеклянные, фасованные
части к нимм/условн17Материалы лакокрасочныекг18Щебеньм319Г равийм320Песок строительныйм321Асбестт22Цементт23Известь строительнаят24Кирпич строительныйтыс. шт.25Материалы теплоизоляционныем326Материалы рулонныем327Стекло строительноем328Оборудование в стоимости СМРтыс.руб./т29Кабельная продукциятыс. руб.30Установочные проводам31Алюминиевые конструкциит32Герметикикг33КлейкгПримечания:потребность в материалах показывается дробью, в числителе - общая потреб¬
ность, в знаменателе материалов, для изготовления конструкций и изделий на
предприятиях стройиндустрии.Распределение потребности в ресурсах (график) должнен предусмотреть обе¬
спечение ресурсами пусковых комплексов, а также необходимого задела на
будущие строительные объемыГлавный инженер проекта	/	/Согласовано:Заказчик//
119После подбора комплекта машин и механизмов определяется об¬
щая потребность в комплектах инженерного оборудования по каждому
объектному и специализированному потоку возведения зданий по фор¬
муле:где I- интенсивность объектного специализированного потока.Формы графиков потребности в оборудовании, материалах, рабочих,
строительных машинах см. формы №№ 28,29,30.2.2.20.	Расчет материально-технических трудовых и денежныхресурсовВ проекте производстве работ, проекте организации строительства
определяется общая потребность в следующих ресурсах:
сборных конструкциях и материалах
оборудовании
трубахвспомогательных материалах
рабочих по профессиям
денежных средствахэнергетических ресурсах (сжатый воздух, кислород, вода).Потребность в ресурсах определяется на основании среднегодовой
программы СМР на 1 тыс. грн.Потребность в ресурсах по годам (кварталам, месяцам) определяется
в такой последовательности: устанавливается потребность для отдельных
специализированных потоков по годам, затем путем суммирования по¬
требности по всем потокам устанавливается общая потребность по годам
и для строительного массива в целом.Подсчет потребности в ресурсах по годам (кварталам, месяцам) по
объектным и специализированным потокам производится по периодам
их развития: установившегося потока, развертывания и свертывания
потока.Потребность в оборудовании, сборных конструкциях, полуфабри¬
катах, материалах, денежных средствах на год (квартал, месяц) устано¬
вившегося потока определяется по формуле:R, = г It,где г - потребность в ресурсах на единицу готовой продукции по¬
тока.
120tj - период времени, для которого определяется потребность в ресурсах
(год, квартал, месяц).Потребность в воде в зависимости от годового объема СМРстроительстваГодовой объем строительно-монтаж¬
ных работ, млн. грн.Потребное количество воды, л/секод0,30,20,230,30,230,40,16’ 0,50,160,60,150,80,151.00.14Потребная мощность в электроэнергииГодовой объем СМР, млн. грн.Потребная мощность, ква0,12000,21850,31400,41000,5700,6700,8701,0702,570Среднесуточное потребное количество рабочих определяется поформуле:N = rlгде / - количество единиц выпускаемой продукции.Потребность в ресурсах для выпуска единицы готовой продукции
или потока:Rг = —0 Ргде R - общая потребность в данном виде ресурсов для потокаР - общий объем работ по потоку.Потребность в сборочных конструкциях, полуфабрикатах, мате¬
риалах и денежных средств для периода развертывания потока Rt рас¬
читывается по формуле:R, =rlt'K1где /' - продолжительность периода развертывания или свертывания
121потокаК1 - поправочный коэффициент интенсивности потребления ресур¬
сов, равный 0,5.Потребное среднесуточное количество рабочих для периода раз¬
вертывания (свертывания потока):N = г1К'Потребное количество питьевой воды в проекте ППР определяется
на 1 млн. грн. сметной стоимости годового объема СМР:S„ = ScKxгде S - количество воды на 1 млн. грн. годового объема СМР , л/сек.
С- годовой объем СМР в сводном графике ПОС или ППР в млн. грн.
Kj — коэффициент, учитывающий изменения сметной стоимости
строительства по областям (территориальный пояс II)
группа А (Закарпатская, Ивано-Франковская, Одесская, Николаевская,
Херсонская области) -К] = 0,83группа Б (Житомирская, Запорожская, Винницкая, Днепропетровская,
Львовская, Тернопольская, Хмельницкая области) - К = 0,87
группа В (Полтавская, Черниговская, Донецкая, Киевская, Крымская,
Ворошиловградская, Черкасская, Харьковская области) - К = 1,02.
Приведенные в таблице нормативы потребности в воде и электро¬
энергии приняты для строек 1-го территориального района, где К = 1,0.
При другом районе применяют поправочные коэффициенты Kj от 0,83
до 1,02 в зависимости от области.2.2.21.	Расчет потребного количества в транспортных средствах.Для обеспечения строительства необходимыми материалами, обо¬
рудованием, трубами, сборными конструкциями и деталями необходимо
определить количество транспортных средств по формуле:ЕО
N = —^FDгде EQ - количество груза, подлежащего его перевозке за определен¬
ный отрезок времени, тF- производительность автомобиля за рабочий день, т
D- количество дней перевозки.Потребное количество транспортных средств при объёме перевозок
в ткм (тоннокилометрах).N=™WDгде EW- количество ткм, подлежащее выполнению
122W- производительность автомобиля за рабочий день, ткм.
Потребную мощность силовых трансформаторов в кВт- амплиту¬
дах определяют путем деления активной мощности токоприемников на
коэффициент мощности COSCpРг* 	 шахcoscpгДе ^шах- расчетная максимальная нагрузка на трансформаторную
подстанциюсо5ф - коэффициент мощности^тах - максимальная активная мощность, кВт.Показатели потребности в автотранспорте на 1 млн. грн.Xю *Автотранспорт>к3X&gСамосвалыБортовойXоМесто строительстваs 1К ЙК cd
i 2
8§
Xавтомобилиприцепыполупри¬цепыАвтомобильприцепыполупри¬цепыЧюcdО,ЕcdXts<L>ВоСтроительство в городах
и рабочих поселках го¬42,378,581,031,85,482,8910,2812,91родского типа с населени¬
ем до 500 тыс. жителей
Строительство в крупных
городах с населением
свыше 500 тыс. жителей32,696,521,059,260,484,4610,92Максимальная активная мощность равна:Р =Р *Кmax у сгде Р - суммарная максимальная мощность токоприемников
Кс- коэффициент спроса
Среднесписочное количество машин, необходимых для выполнения
установленной программы СМР определяется по формуле:м = ——
юоп^кдгде Qo6m - объем работ в физических измерителях (м3, т)У- доля работ, выполняемых машинами принятого вида в общем
объеме работ (в %)Пчаср1- часовая производительность одной машины (на 1мЗ, на 1т
грузоподъемности)
1231^ - коэффициент использования внутрисменного времениТ- рабочее время одной машины за соответствующий период временив час.Общая потребность в строительных машинах должно определяться как
сумма потребностей отдельных видов машин для каждого вида работ.2.2.22.	Примеры производства монтажных работМонтаж конструкций главных корпусовПо проекту производства работ монтаж м/конструкций корпуса выпол¬
няется башенным краном БК-406 AM грузоподъемностью 25 т со стрелой 40
м в сочетании с железнодорожным краном СК-25 со стрелой 20 м.Кран устанавливается на рабочую площадку и передвигается по
путям завалочной машины с помощью собственного механизма пере¬
движения. Параметры крана позволяют монтировать все конструкции
здания и печи, за исключением основных рамных колонн и подкрановых
балок ряда А, которые выходят за пределы его грузоподъемности и мон¬
тируется самоходными кранами.Кран БК-406 AM является основным механизмом и последовательно
монтирует:-	конструкции рядов Б и В;-	колонны, балки и тяжеловесные щиты рабочей площадки;-	конструкции каркасов шлаковиков и регенераторов;-	подовые балки и слябы печи;-	подкрановые стойки и колонны ограждения по ряду А;-	кровлю разливочного (АБ) и печного (БВ) пролетов и верхние сте¬
новые плиты по рядам А и Б;-	газопровод по кровле шихтового открылка.Для монтажа конструкций ряда А и шихтового открылка (пролет
ВГ) для разгрузки и укрупнительной сборки применяется один или два
железнодорожных крана СК-25 или СК-30.Для монтажа щитов и настила рабочей площадки и конструкций
верха печи применяются краны, передвигающиеся по балкам рабочей
площадки в печном и шихтовом пролетах.При строительстве новых цехов кран БК-406 AM монтируется в
подготовительный период на временном постаменте, собранной рабочей
площадки.С постамента кран монтирует рабочую площадку в первой секции
после выверки и закрепления въезжает на нее и монтирует здание.
124Кран может быть смонтирован и непосредственно на рабочей площадке,
предварительно собранной другим краном, если позволяют условия. К
началу монтажных работ должны быть проложены железнодорожные
пути для подачи конструкций, а также закончены работь! нулевого цикла,
т.е. выполнены работы по возведению всех фундаментов сооружения с
подземными коммуникациями. Под башенный кран конструкции по¬
даются по путям разливочного отделения, а также железнодорожному
пути шихтового открылка, где к этому времени должна быть закончена
укладка борова. При монтаже второй и последующей очередей здания,
когда построена эстакада и имеется въезд на рабочую площадку, кон¬
струкцию шихтового пролета и рабочей площадки, каркасов печей и
кровли печного пролета можно смонтировать железнодорожным краном
с рабочей площадки, а подачу их осуществить частично по нижнему пути
шихтового открылка и частично по рабочей площадке.Колонны по рядам А и В устанавливаются целиком, а по ряду
Б - тремя частями. Подкрановые балки по рядам А и В предварительно
укрупняются и монтируются совместно с тормозным настилом. Под¬
крановая балка ряда А над косым заездом (1 = 36 м) устанавливается в
проектное положение двумя кранами (рис.30) отдельными частями весом
каждой около 30 т с применением промежуточной временной опоры,
изготовляемой из парных трубчатых стоек.Сборка подкрановых балок над печными пролетами (1 = 36 м) про¬
изводится башенным краном БК-406 AM в проектном положении с при¬
менением промежуточной временной опоры, согласно схеме на рис 30.
Эти балки весом 100 т изготавливаются на заводе из 4-х частей по 25 т
каждая. Подстропильные фермы пролетом 36 м устанавливаются цели¬
ком по ряду Б - башенным краном, а по ряду А (над заездом) - двумя
кранами СК-25.Контрольной сборке на заводе-изготовителе подлежат следующие
конструкции главного корпуса: колонны по рядам А, Б и В; подстро¬
пильные фермы и подкрановые балки по ряду Б совместно с балками
консольного крана, а также подстропильные фермы и подкрановая балка
по ряду А над косым заездом.При контрольной сборке конструкции индивидуально маркируются
и на стыках ставятся фиксаторы: на заводе привариваются также детали
(скобы) для навески монтажных люлек, лестниц и кронштейнов подмо¬
стей. Кроме своего основного назначения, башенный кран может быть
использован на монтаже оборудования, на подаче опалубки, арматуры
и бетона.
125Монтаж краном .Бакалец- конструкций рабочей площадкиПеревозка конструкций к месту монтажа производится автотран¬
спортом с приобъектного склада на территории заказчика, если они
поступают по железной дороге.Перевозка автотранспортом производится:а.	легких элементов малого габарита на автомашинах, имеющих
126кузова с бортами;б.	длинных элементов среднего веса на автомашинах с прицепами;в.тяжелых	конструкций на тяжеловозных прицепах, полуприцепах,
тракторах, буксируемых тягами;г.	конструкции следует перевозить в положении, удобном для выгрузки
на монтажных площадках с подкладками, расположенными возле мон¬
тажных проушин, исключив сколы или деформации при перевозке.Монтаж м/блоков покрытия одноэтажных промышленныхзданийНебольшой вес панелей покрытия одноэтажных промышленных зда¬
ний, небольшая высота их подъема в пролетное положение, возможность
подачи монтируемых конструкций в пролет позволяют применять для
производства монтажных работ самоходные стреловые краны, в основном
автомобильные, пневмоколесные, гусеничные и башенные краны.В зависимости от принятой технологии монтажа применяют раз¬
дельный способ (устанавливают все колонны, подкрановые балки, по¬
том подстропильные, стропильные балки и потом плиты покрытия) или
комплексный (монтаж ведут по ячейкам каркаса здания). Самоходные
стреловые краны, применяемые на монтаже имеют проходку вдоль оси
каркаса монтируемого здания. Для монтажа применяют захваты, под¬
мости, специальные траверсы, лестницы и другие приспособления. До
начала производства монтажных работ должен быть разработан ППР, в
котором особое внимание необходимо уделить вопросам техники без¬
опасности (см. рис. 2.1).Перед началом монтажа колонн проверяют геодезическими приборами
правильность установки фундаментов в проектное положение и составляют
геодезическую схему фактического положения фундаментов с отметками,
как по высоте, так и по оси. Отклонения не должны превышать предельных
отклонений, указанных в СНиП Ш-18-75. Особое внимание необходимо об¬
ратить на монтаж жесткой ячейки каркаса здания и связей по колоннам.Монтаж покрытия в зависимости от конструктивного решения вы¬
полняется двумя способами:-	монтаж укрупненных блоков покрытия, собранных предварительно
у места монтажа. Монтаж производится или двумя кранами, поднима¬
ющими блок с 2-х сторон, или установщиками, перемещающимися по
путям, или методом надвижки. Наиболее прогрессивным способом,
позволяющим экономить денежные средства и время является метод
надвижки блоков.
127_ монтаж покрытия последовательно по элементам. Преимуществом этого
способа является возможность применения грузоподъемных механизмов
малой грузоподъемности. Транспортировку, выгрузку на склад и монтаж
сборных элементов покрытия последовательным методом монтажа про¬
изводят на автомашинах с прицепами (см. рисунок)Г~ JSGm{А^УЧ1Га "а □ ф а^а^а^а^а^а| / 0000 ;		 . ^	Ш ,	,г .вооо;	/ «ООО f	«4	Рис. 2.1. Последовательный метод монтажаМонтаж м.конструкций бункеров укрупненными блокамиМонтаж м/конструкций укрупненными балками. Пример для ярус¬
ного пятипролетного сооружения, состоящего из 6 бункеров емкостью
680 м3 и 2-х на 70 м3. Общая масса монтируемых м/конструкций бункеров
и опорных конструкций составила 250 т. Монтаж производился краном
КС-8161 БС.Рис. 2.2.Схема монтажа м/к здания отгрузки укрупненными блоками
1 - конструкции каркаса
1282	- бункера емкостью по 680 м3 (полублок)3	- кран КС-8161 БС4	- монтажный полублок бункера5	- бункер емкостью 70 м3Для реализации заложенного в ППР метода монтажа м/к бункеров
максимально укрупненными блоками были разработаны ДТТ на их изго¬
товление, в соответствии с которыми бункера изготовили укрупненными
полублоками массой до 13 т габаритами 9x4,05x3,9 в заводских условиях.
Кроме ускорения монтажных работ, укрупнение в блоки позволило по¬
высить качество сварочных работ, сократить объемы работ по сварке на
1232 м, избежать укрепительной приобъектной сборки бункеров.2.3.	Выполнение чертежей КМД2.3.1. Основные правила выполнения чертежей КМД и ихоформление2.З.1.1.	Общие положенияРабочие чертежи строительных металлических конструкций раз¬
рабатывают на стадиях: КМ (конструкции металлические) и КМД (кон¬
струкции металлические, деталировка).Рабочие чертежи на стадии КМ должны быть выполнены в соот¬
ветствии с исходными данными, указанными в задании на проекти¬
рование; оптимальной расчетной схемой компоновки с соблюдением
унифицированных параметров производственных зданий и сооружений;
принятых конструктивных решений, соответствующих расчетной схеме;
обеспечения надежности работы при возведении и эксплуатации, а также
долговечности всего сооружения и отдельных его элементов.При проектировании сварных элементов следует предусматривать
такие их конструктивные формы, которые обеспечили бы использование
высокопроизводительных способов сварки (автоматической и полуавто¬
матической).В проектных решениях на стадии КМ, следует разбивать конструк¬
ции на укрупненные блоки с минимальным количеством монтажных еди¬
ниц максимальной заводской готовности, что способствует сокращению
сроков возведения сооружения и снижению стоимости строительства .Разработка чертежей КМД осуществляется на основании рабочих
чертежей, запроектированных на стадии КМ.При разбивке конструкций на отправочные элементы стремятся к
129уменьшению трудоемкости их изготовления, предусматривают изготов¬
ление необходимых деталей для их транспортирования внутри завода
и к месту монтажа, обеспечивая нормы загрузки подвижного состава,
учитывают возможность монтажа укрупненными блоками, легкость,
быстроту и удобство постановки, выверки и закрепления конструкций.При конструировании сварных элементов соблюдают конструктив¬
ные требования к сварным соединениям, предусматривают удобство
наложений сварных швов и контроля за их выполнением. Скрытые
сварные швы, пооперационная сборка шва должны быть сведены к ми¬
нимуму. Необходимо принимать меры против хрупкого и усталостного
разрушения конструкций, предусматривать мероприятия, уменьшающие
сварочные деформации.2.З.1.2.	Разработка чертежей марки КМД.Общая частьРазработка чертежей марки КМД осуществляется в соответствии с
инструкцией о составе и оформлении строительных рабочих чертежей
зданий и сооружений.Организация, разрабатывающая чертежи КМД несет ответствен¬
ность за соответствие их чертежам КМ, за расчетную прочность всех
заводских швов и монтажных соединений, за правильность размеров,
технологических требований изготовления и монтажа металлических
конструкций.Отступления от чертежей КМ как правило не допускаются. В противном
случае они должны быть согласованы с составителями чертежей КМ.В состав чертежей КМД входят:-	заглавный лист (общие данные);-	чертежи монтажных схем;-	чертежи монтажных узлов ;-	чертежи отправочных элементов;-	дополнительные чертежи (в случае необходимости).Для зарубежных объектов необходимо кроме инструкции пользо¬
ваться специальными указаниями по оформлению чертежей на экспорт
и дополнительными техническими требованиями по изготовлению и
приемке конструкций
130Рекомендуемые масштабы для черт ежей марки КМДТабл. 2.1НаименованияМасштабы1. Несущие стальные конструкции:а) монтажные планы и схемы1:100 ;1:200:1:400б) сечения сплошностенчатых решет¬
чатых элементов1:10 ;1:15 ;1:20 ;1:25 предпочтительный
масштаб 1:10в) схемы решетчатых конструкций1:15:1:20:1:252. Ограждающие конструкции из стали и легких сплавова) монтажные схемы1:100 :1:200б) сечения элементов1:1:1:10Условные обозначенияТабл. 2.2НаименованиеПримеры обозначенияПрокатные профилиСталь угловая равнополочнаяL100x10Сталь угловая неравнополочнаяL100x63x6Балка двутавровая136Балка двутавровая для подвесных путейI36.MБалка двутавровая тонкостенная120Двутавры и тавры с параллельными гранями полокнормальные1140Б. I 20БТширокополочныеI40IU. X 20ШТколонныеI40K. I 20КТШвеллер с уклоном внутренних граней полокС24Швеллер с параллельными гранями полокС24ПШвеллер тонкостенныйС20Рельс железнодорожныйР 43Рельс крановыйКР 120Труба-0'1О2хЗ,5Сталь круглаяS321Сталь квадратнаяП 20x20Сталь листовая, полосовая и широкополосовая(обозначение сечения)- 200x8 1x1200Сталь листовая5= 12Сталь рифленаяРифл.1800х 800x6
131НаименованиеПримеры обозначенияТо же, условное графическое обозначениеСталь листовая просечно-вытяжная- ПВ 508x710То же, условное графическое обозначениеСталь листовая волнистая1,2x670x1300Гнутые профилиУголок равнополочный1_ГН 100x4Уголок неравнополочный1_ГН 100x80x5Швеллер равнополочныйСГН 180x50x4Швеллер неравнополочныйСгн 100x80x50x4С-образныйСГН 100x50x10x2Замкнутый сварной квадратного сечения□ 100x5Профилированный настилН 60x845x1Отверстие круглоеОтверстие круглое, зенкованное с одной стороны
(ближней видимой)-6ь-То же, с дальней невидимой-ф"Отверстие .круглое, зенкованное с 2-х сторон+Отверстие овальное
а- расстояние между центрами
б- диаметр\о<-	аБолтыБолт постоянный+Болт временный+Болт постоянный высокопрочныйШов стыковой с ближней (видимой стороны)ЗаводскойМонтажныйкххккШов стыковой с дальней (невидимой) стороныу у у у у/ у/
Л Л Л Л Л Л
132НаименованиеПримеры обозначенияШов угловой, а также стыковой в тавровых и угло¬
вых соединениях с ближней (видимой) стороныМИНИН-X X X XXШов угловой, а также стыковой в тавровых и угло¬
вых соединениях с дальней (невидимой) стороны-I1J- -1-U- -1LLX X X X XXШов угловой прерывистый с близкой (видимой)
стороныh-1аh-1а- толщина шва - а„и it in
ахх:аvy vv- длина шва - b
- промежуток между ними - аIIIIIЬ1111Шов точечный, а - шаг точек▲ -к А Аt •а* t fПрочие обозначенияОбозначение разрезовЧ 1<Отметка77.+2,00/Размер повышенной точности с указанием допуска1524 ±2Элементы из круглой стали-тяжи и т.п. (на схема¬
тических чертежах)Проекция плоскости связей на схематических чер¬
тежахЛиния обрыва конструкцииМаркировка узлов, в числителе № узла, в знамена¬
теле - № листа, где узел изображен<*ЯМаркировка узлов и их изображение-0-Постановка размеров сварных швовТолщина углового шва^ 1 1 м 1 1 1 1 1 1 1 [
	8Толщина стыкового швау 1 м м i-t-t-t-N-.Сю J
133НаименованиеПримеры обозначенияТолщина углового шва по контуруП= t= 1 ' 1 ' 1 zl =Г~1
Е Q6 I А1- 1— 1 1 1 1 1 н - 1Размеры (проектная длина и толщина) углового
шва6-802.З.1.З.	Заглавный листЗаглавный лист должен содержать:а)	ведомость рабочих чертежей (форма 39);б)	ведомость ссылочных и прилагаемых документов (форма 40);в)	текстовые указания.Заглавный лист при необходимости может размещаться на нес¬
кольких листах. Текстовые указания должны содержать:-	ссылку на чертежи марки КМ, на основании которых разработаны
чертежи КМД;-	данные о внесенных в чертежах КМД изменениях и согласование
их с проектными организациями ;-	общую характеристику конструкций, заводских и монтажных соеди¬
нений ;-	указания о защите от коррозии;-	указания о дополнительных технических требованиях монтажной ор¬
ганизации на изготовление, поставку и монтаж металлоконструкцийФорма № 39Ведомость рабочих чертежейЛист/Наименование— jгПримечаниеооf001514030
134Форма № 40Ведомость прилагаемых документовОбозначения ^Наименование/Примечание00/оо */00 ^/00 '/оо у/00^f00 ^г, 60 '9530		 . /АА2.З.1.4.	Монтажные схемыМонтажные схемы должны содержать следующие данные, необхо¬
димые для монтажа конструкций:а)	схему расположения элементов конструкций с указанием марок ,
а также тех размеров и отметок, которые необходимы для монтажа
конструкций и их выверки;б)	ведомость отправочных элементов, входящих в данную схему
(форма 40а) или форма 43;в)	ведомость монтажных швов (форма 44);г)	ведомость монтажных метизов (форма 41);д)	укрупнительные стыки и узлы, сварные или болтовые соединения
которых, выполняются на монтаже;е)	текстовые пояснения.При разработке узлов монтажных соединений и разрезов по мон¬
тажным схемам на отдельных листах от основного листа, на каждом из
этих листов дается ссылка - "работать совместно с листом КМД".Для промышленных зданий рекомендуется компоновать следующие
монтажные схемы:1.	Колонны, подстропильные фермы, связи по колоннам..2.	Подкрановые балки, тормозные конструкции и упоры.3.	Стропильные фермы, прогоны и связи по фермам.4.	Фонари, прогоны и связи по фонарям.5.	Фахверк (продольный и торцевой).6.	Монорельсовые пути.7.	Рабочие площадки.&.	Лестницы, переходные и посадочные площадки.9.	Площадки для обслуживания механизмов открывания фонарей.
135Форма № 40а.../ Ведомость отправочных элементовМаркаэлементауо ✓
гоНаименование элементаКол-воэле¬ментовМасса, кг№ листаПримечэлементавсехэлемент.00 ^ОО ^00 ^00 ✓00 i✓ 20✓70, 15' 15 ,, 20о(N, 25?7S'Форма № 41Ведомость монтажных метизов (постоянных)✓ Ведомость монтажных метизов (постоянных)Наи- /
мено-
ванис
и ди¬
аметрТолщинапакета/Длина, ммКол-во,штМасса, кггостКласспрочности20Примеча¬ние/ 25/f/*/" “7"~7f/*/ 40 уо<чо(Ч, 2015, 25У✓//✓Отправочные элементы на чертеже изображают в виде линий, а
также контуров. Линии и контуры прерываются в местах монтажных
стыков и сопряжений.Каждой монтажной схеме присваивается одна заглавная буква рус¬
ского алфавита для всех отправочных марок монтажной схемы.Буквы Э, 0, Ч, И, X, Ц, Щ, Ы, Ъ, Ь для маркировки не применяются.При большом количестве схем допускается маркировка двумя
буквами (напр. БП 1, БП 2 и т.д.). Двумя буквами металлоконструкции
маркируются и в тех случаях, когда чертежи КМД разрабатываются для
нескольких объектов с большим обилием монтажных схем. В этом случае
первая буква обозначает объект, вторая - схему металлоконструкций.
136Отправочные марки рекомендуется маркировать по группам однотип¬
ных конструкций, например, колонны, подстропильные фермы, связи.На монтажной схеме маркировку производят только цифрами, бук¬
венную часть марки на чертеже монтажной схемы не указывают.При членении конструкций на отправочные марки необходимо обе¬
спечить возможность укрупнения элементов, (рис. 2.2)Рис. 2.32.З.1.5.	Чертежи отправочных элементовНа листах отправочных элементов вычерчивают отдельные эле¬
менты конструкций.Чертеж отправочного элемента должен иметь необходимое для из¬
готовления количество проекций, видов и разрезов.Разрезы, которые незначительно отличаются друг от друга, следует
совмещать в одном изображении с поясняющими надписями (рис. 2.3)Отправочные элементы размещают соответственно их рабочему
положению, горизонтальные элементы в горизонтальном положении,
вертикальные - вертикальном. Вертикальные элементы большой длины
(колонны, стойки и т.п.) разрешается изображать в горизонтальном по¬
ложении, при этом низ элемента следует размещать в левой части листа.
Для сокращения площади листа, занятой изображением отправочных
элементов применяют следующие способы:-	изображение до оси симметрии (рис. 2.5)-совмещение изображений, (рис. 2.4)
1-1Рис. 2.4i -1200026806000,'—1Нл 8-f У о. 				Гг о|v NO .31г-ИГН ГИРис. 2.5Фасонные детали, размерные линии которых затемняют основное
изображение, рекомендуется изображать отдельно и при необходимости
в более крупном масштабе. (Рис. 2.6)Текст на поле чертежа, таблицы и надписи, как правило располагают
параллельно основной надписи чертежа.Около изображений отправочных элементов на полках выносок
указывают только краткие надписи. Остальные надписи помещают в
текстовой части пояснений, примечаний на поле чертежа.Линию-выноску пересекающую контур изображения от поверхно¬
сти детали, заканчивают точкой или засечкой, от линии видимого или
невидимого контура детали заканчивают стрелкой или засечкой. Рис.
2.5 и рис. 2.6
138БЗ&3SлоО5SXи---= i
= [, 50500550, 5501100г 2200Рис. 2.66=8Спецификация - форма 42, размещается, как правило, в правом
верхнем углу листа. В графе спецификации "Марки элемента" указы¬
вается буквенно-цифровое обозначение отправочного элемента. В графе
139спецификации "'№ детали" указывается цифровое обозначение детали без
индексов "Т" или "Н". В графе спецификации "Количество" указывается
количество деталей "так" и "наоборот". В графе спецификации "Сечение"
указывается условное обозначение, профиль и размер детали в мм. В
графе спецификации "Длина" указывается длина детали в мм.В спецификации указываются размеры деталей после всех техно¬
логических операций (резки, строжки, гнутья и т.п.). Припуски на
строжку и другие операции, а также на усадку после сварки на чертеже
не указываются, а задаются технологами завода-изготовителя.Для деталей, получаемых путем продольной обрезки прокатных
профилей в графе "Примечания", необходимо указать, из какого профиля
изготавливается деталь, за исключением тавров, получаемых роспуском
широкополочных двутавров.В графе спецификации "Масса", указывается масса одной детали в
кг, масса всех деталей и общая масса элемента с учетом массы сварных
швов, которая принимается в количестве 1% от массы всех деталей марки.
Масса одной детали подсчитывается с точностью до 0,1 кг, всех деталей
и отправочного элемента - с точностью до 1 кг. При подсчете массы
листовых деталей, площадь которых более 0,1 м2 следует учитывать их
фактическую площадь. Листовые фасонные детали, площадь которых не
более 0,1 м2, принимаются прямоугольными (при толщине до 12 мм). При
большей толщине массу детали определяют по фактической площади.
Массу фланцев и подобных им листовых деталей следует определять
по фактической площади. Плотность стали при подсчете веса деталей
принимают 7,85 Т/м3.В графе спецификации "Марка стали" указывается полная марка
стали с категорией и ГОСТом.Детали обратной марки в спецификацию заносятся в следующем
порядке:а)	записываются вместе все детали, которые следует изготовить по
прямой марке и их общая масса с указанием по марке (такой-то);б)	записываются последовательно и отдельные детали, которые име¬
ются в прямой марке, но количество которых отличается от указанного
в прямой марке;в)	записываются последовательно детали, которых нет в прямой марке
(со словами кроме).Текстовая часть размещается над основной надписью. На чертежах
формата более 12 допускается размещение текста в две и более колонок,
шириной не более 185мм. На чертеже над основной надписью оставляют
140место по высоте не менее 50 мм для продолжения таблицы изменений.При необходимости изображение отправочного элемента или
монтажной схемы размещают на двух и более листах, текстовую часть
помещают на одном листе со спецификацией. На листах в таком случае
пишут надпись ’’Работать совместно с чертежом...”Над изображением отправочного элемента помещают его марку. На
каждом листе помещают чертеж одного или нескольких отправочных
элементов, обладающих однотипностью сечений и технологических
операций.Рекомендуется объединять на отдельных листах чертежи следующих
отправочных элементов (разной длины):а)	элементы не требующие сборки и сварки (одного и того же сече¬
ния);б)	элементы составного сечения из профильного металла (одного и
того же сечения);в)	конструкции из гнутых профилей (одного и того же сечения);г)	решетчатые конструкции из горячекатаных или холодногнутых
профилей (одного и того же сечения);д)	листовые конструкции (одинаковой щирины и толщины);е)	элементы, в которых преобладает механическая обработка (одно¬
типные).При разработке чертежей элементов рекомендуется:-	помещать на одном листе элементы, содержащие однотипные детали
из сталей разных марок;-	для элементов, свариваемых ручной сваркой не должно применяться
более 2-х марок электродов, для автоматической и полуавтоматической
сварки не более одной марки сварочной проволоки;-	фасонные детали следует предусматривать с минимальным количе¬
ством резов и минимальными отходами.В состав листа с элементами конструкций входят:а)	графическое изображение отправочных элементов со всеми разме¬
рами и указаниями, необходимыми для изготовления каждой детали,
а также сборки и сварки их;б)	спецификация - форма №42;в)	ведомость отправочных элементов (форма №43);г)	ведомость сварных заводских швов (форма № 44);д)	текстовые указания.В графе спецификации "Примечания” даются указания о техноло¬
гических операциях: вальцовке, гнутье, малковке, строжке, фрезеровке,
снятие фасок и др.Рекомендуется предусматривать для каждой отправочной марки при
заполнении спецификации несколько свободных строк для возможных
дополнений.Форма № 42O'х СпецификацияМар-каэле¬мен¬та№дета¬лиКол-воСеченй!«о(N✓Дли¬наМасса, кгМаркасталиПрим.ТНоднойшт.всехэле-ментагsон/✓✓оо✓г15 ,✓ ю<7’5 ,✓35'20 ,,15,15',2 ,ч00.30 ,r УУУ>/1 УУУВедомость отправочных элементовМаркаэлементаКол-вошт.Форма № 43Масса, кгУОдногоэлементаВсех■V
142Ведомость заводских сварных швовМаркаэлемента20Длины швов, мПри сечении швов10x5 = 50приведенныеххнаэлемент15навсе15Форма № 44-=—Ух — тип сечения шва и его толщина. Например, 8-угловой шов 10
стыковой шов;хх — длина швов приводится к толщине 6 мм.2.З.1.6.	Постановка размеровВсе размеры на деталировочных чертежах КМД проставляются в
мм. Размеры делятся на следующие категории:а)	размеры, определяющие положение конструкций в сооружении
(монтажные размеры);б)	размеры, необходимые для перехода от монтажных размеров к
размерам для изготовления (увязочные размеры);в)	размеры, необходимые для изготовления деталей;г)	размеры, определяющие взаимное расположение деталей, необхо¬
димых для сборки;д)	контрольные — для марок, имеющих сложную геометрию.
Перечисленные категории размеров приведены на рисунке 2.7 с со¬
ответствующими буквенными обозначениями.II-	Ш|Ь=«Ы1_Рис 2 9Размерное число наносят над размерной линией возможно ближе к
143ее середине. Размерные линии должны быть параллельны отрезку, размер
которого указывается. Расстояние между параллельными размерными
линиями должно быть 7-10 мм, а расстояние от размерных линий до ли¬
ний контуров деталей параллельных им должно быть около 15 мм, когда
размерная линия ниже или правее контурной 7-10 мм, когда размерная
линия выше или левее контурной.Выносная линия должна выступать за крайнюю размерную на 1-3 мм.Цифры линейных размеров при различных наклонах размерных
линий располагают как показано на рисунке 2.8. Если необходимо на¬
нести размер в заштрихованной зоне, размерное число наносят на полке
линии-выноски.Размеры элемента следует привязывать к осям и рядам сооружения
или осям примыкающих элементов. При нанесении размеров, опреде¬
ляющих расстояние между крайними отверстиями или деталями, рас¬
положенными на равных расстояниях (шагах) рекомендуется указывать
один размер, состоящий из произведения количества расстояний на их
величину. При этом, дополнительно проставляют размер одного шага.
144При простановке размеров по высоте или ширине сечения прокатных
профилей (уголков, швеллеров, двутавров) размерная цепочка не замы¬
кается. При этом размеры привязываются к той плоскости или грани, от¬
метка или привязка которой должна быть гарантирована (рис 2.11). Риски
прокатных и гнутых уголков привязываются, к обушку. Преобладающее
для большинства деталей на чертеже расстояние от торца или кромок до
первого отверстия (обрезы), а также диаметры отверстий, как правило,
оговариваются в текстовых указаниях и на чертеже не проставляются.
Остальные обрезы и диаметры должны быть проставлены на чертеже.В сварных балках указывается полная высота опорной части, то
есть тот размер, который должен быть строго выдержан, такие размеры
помещают в рамку и указывают размер допуска. Указывается также тол¬
щина полок и высота стенки, но не указывается размер между нижней
поверхностью нижнего пояса и низом опорного ребра, за счет которых
компенсируются неточности при сборке балки (см. рис. 2.12).При изображении неравнополочного уголка необходимо указывать
его положение, проставляя ширину одной из полок уголка.Размеры, необходимые для разметки и изготовления одинаковых
деталей, проставляются на одной из них, для остальных проставляются
только привязочные размеры, необходимые для сборки.Следует избегать пересечения размеров какими-либо линиями. В
145О1 1 1 1 ■ ■ > I ■ ■ 11 ■ I ■ ■ | \ 11 I I III 1ILH 1 \ I t ILL!I I I I I I I I I I I I I I I Illlllll	MiniОГТПв6000Рис. 2.13случае, если выносная линия пересекает отверстия, к которым она не
относится, необходимо выносную линию в местах пересечения изогнуть,
чтобы обойти отверстие.При изображении радиуса дуги, окружности стрелку линии ра¬
диуса необходимо показывать только у дуги. Перед размером радиуса
следует ставить букву R. Радиусы гнутых элементов проставляются на
концентрических размерных линиях с указанием на них величин соот¬
ветствующих радиусов (см. рис. 2.13).Размеры мелких радиусов и срезов углов ребер проставляют так как
это показано на рисунке 2.14.а)1000б)100I-IIk-90 90При большой величине радиуса и необходимости показать центр
146дуги допускается размерную линию радиуса показывать изломом под
углом 90°.Размеры контура криволинейного профиля и дуг, большого радиуса
рекомендуется указывать ординатами. При этом количество ординат и
степень точности размеров устанавливается в зависимости от конкрет¬
ных условий.Для решетчатых конструкций (ферм и т.п.) помещают как правило, в
левом верхнем углу листа геометрическую схему в масштабе удобном для
чтения, на которой проставляют размеры и усилия. Для симметричных
ферм рекомендуется геометрические длины элементов проставлять на
левой половине, а усилия на правой.Геометрические схемы сложных конструкций можно выносить на
отдельный чертеж. У сложных пространственных конструкций необхо¬
димо давать развертки геометрических схем всех граней. При отсутствии
специально вычерченной геометрической схемы наклон элементов ука¬
зывают прямоугольными треугольниками, на сторонах которого про¬
ставляют действительные размеры.Рис. 2.15В гнутых деталях размеры проставляются от линии гиба, (рис 2.15).
при определении размеров разверток гнутых и вальцованных деталейследует иметь ввиду следующее:а)	длины гнутых элементов определять по их нейтральной оси;б)	разметку отверстий в элементах производить после гиба.
147Рис. 2.16Отметки уровней помещают на выносных линиях и обозначают
знаком ^—. Отметки указываются в метрах с точностью до мм. На
чертежах указываются следующие отметки:а)	на изображениях вертикальных элементов - отметки верха плиты
(базы) при раздельном монтаже колонны и плиты и низа плиты, когда
она приварена к колонне, верха подкрановой части колонны, столиков,
верха междуэтажных перекрытий;б)	на изображениях балок, ригелей - отметку верха или низа балки,
ригеля;в)	на изображениях ферм - отметку низа опорной части ;г)	на изображениях трубопроводов - оси труб и точек их пересече¬
ния.В элементах составного сечения привязку профиля следует произ¬
водить:-	двутавровых — по оси стенок двутавров,-	уголков — по обушкам,-	швеллеров — по наружной грани стенки.2.3.1.7.	Обозначение деталейДетали на чертежах обозначаются цифрами, помещаемыми на вы¬
носных линиях. Полку линии соединяют волнистой линией со стрелкой
У контура или точкой на конце внутри контура.
148Взаимозеркальные детали обозначаются индексами "Т" - так и "Н"-	наоборот. При этом индекс "Т" пишется около номера детали вверху
справа, а индекс "Н" - внизу справа.Одинаковые детали, встречающиеся в разных отправочных эле¬
ментах, изображенных на одном листе, обозначаются одним номером.Часто встречающиеся одинаковые детали в различных отправочных
элементах, расположенных на разных листах, рекомендуется обозначать
одинаковыми цифрами.Нумерацйю следует начинать с одинаковых деталей. При этом сле¬
дует соблюдать группировку деталей по профилям и толщинам.В решетчатых конструкциях вначале нумеруются детали поясов,
раскосов, стоек, подкосов, а затем фасонок и других мелких деталей. В
сплошностенчатых конструкциях вначале нумеруются детали поясов,
стенки, а затем сварные ребра, ребра жесткости и другие детали.2.3.2.	Маркировка отправочных элементовСуществуют три типа маркировки отправочных элементов:-	общая;-	индивидуальная;-	фиксирующая.При общей маркировке марка является обозначением взаимозаме-Схема автоматизированной разработки чертежей КМД
149няемых элементов. В этом случае элементы конструкций обозначаются
марками, состоящими из буквы, присвоенной монтажной схеме и по¬
рядкового номера (например А1, А2, А5 и т.д.).Взаимно обратные (зеркальные) отправочные элементы обозна¬
чаются разными марками. При совмещении в одном изображении вза¬
имно обратных марок (полностью или частично) отправочных элементов
над изображением пишут сначала марку основного элемента ("такого"),
затем марку обратного элемента, рядом с которой в скобках пишут "об¬
ратно чертежу". Например: Al, А2 (обратно чертежу) или сокращенно
А2 (обр.черт.).Совмещение в одном изображении "таких" и "обратных" отпра¬
вочных марок допускается и при каких-то отличиях между ними, при
этом отличия должны быть оговорены на чертеже. Например, на выноске
из сборочной детали может быть записано - "только для "А1".В случае, если сходные отправочные элементы отличаются друг от
друга небольшим количеством мелких деталей или отверстий, разрешается
с целью уменьшения количества марок объединить их в одну марку, до¬
бавляя лишние мелкие детали или отверстия к другим элементам.В тех случаях, когда по виду элемента трудно определить его пра¬
вильное положение при монтаже применяют фиксирующую маркировку,
которая наносится в определенном месте конструкции, иногда выполняют
масляной краской поясняющие надписи. Указание о фиксирующей мар¬
кировке дают на чертеже и на отправочном элементе. При фиксирующей
маркировке должно быть точно определено положение элемента.2.3.3.	Сокращения слов, терминов
при разработке чертежей КМ и КМДДальняя сторона
Ближняя сторона
Гнуть маркой внутрь
Гнуть маркой наружу
Гнуть фаской наружу
Гнуть фаской внутрь
Линия гиба
Деталь
Диаметр
Обратно
Отверстие
Равные расстояния-Д.с.-б.с.-ГМВ.-ГМН.-ГФН.-ГФВ.-Л.Г.-дет.-	диам.
-обр.-	отв.
-p.p.
150Разма л ковать- размалк.Смалковать- смалк.Строгать обушок- стр. об.Фасонный лист- ф.л.Строгать одну кромку-стр. 1 кр.Строгать по периметру- стр. пер.Строгать одну плоскость- стр. 1 пл.Строгать один торец- стр. 1 тор.Фрезеровать один торец- фр. 1 тор.Срез угла- ср. угла.Срез полки *- ср. полки.2.3.4. Компьютеризация разработки чертежей КМ и КМД.В странах СНГ не первый год внедряются системы автоматизиро¬
ванного проектирования объектов строительства (САПР- ОС) и системы
автоматизации проектирования проектных институтов (САПР-ПК).
Переход к автоматизированному проектированию осуществляется за счет
создания отдельных программ и программных систем (ПС), пакетов при¬
кладных программ (ППП) и технологических линий проектирования.Первая часть программы по разработке проектов КМ и КМД на¬
правлена должна быть на создание-	методического обеспечения;-	программного обеспечения;-	информационного обеспечения.Пользователь сам выбирает программные модули и организует по¬
следовательность вычислений. Решение просто - создание специальных
бланков заданий для проектировщика и оператора. Все программные
средства снабжены полным пакетом документации в соответствии с
ГОСТами ЕСПД.Диалоговый режим с помощью дисплеев и вывод проектной доку¬
ментации для первой очереди не предусматривается.Виды частей разработки проекта КМ и КМД разрабатываются в
виде прикладных программ и технологических линий-	табличные значения формул СНиПов;-	табличные значения норм и правил;-	порядок построения чертежа;-	табличные значения поставленной задачи, характеристика объекта,перечень материалов, технологические нагрузки и дополнительныенагрузки;-	технологию и порядок выполнения расчетов для решения постав-
151ленной задачи;-	технологическая последовательность разработки КМД на основе
готовых чертежей КМ;-	разработать диалоговый режим работы ЭВМ (компьютер - про¬
ектировщик);-	разработать необходимые методические и технологические про¬
граммы по решению задачи разработки чертежей на основе диалога
компьютер - проектировщик;-	создать форму компьютерного обеспечения организационно-техно¬
логического обеспечения проектного процесса.Для решения поставленной задачи создают группу адаптации
и разработки программных средств. Это высококвалифицированные
конструкторы - металлисты и программисты. Они создают модули и
моделируют имеющиеся автоматизированные модули решения задач про¬
ектирования КМД, разрабатывают алгоритмы, программы, инструкции.
В ее обязанности входят освоение, опытная эксплуатация и внедрение
новых программных комплексов, подлежащих автоматизации.Проектировщик программист выполняет подготовку исходных
данных на соответствующих бланках, которые передаются конструктору
металлисту для принятия решения и постановки задач для производства
конструкторских расчетов и детальной постановки задач конструктору.
Принятые автоматизированной системой компьютера решения передают¬
ся для выполнения и разработки проектной документации. Особенно не¬
обходимо уделить внимание автоматизации работ графопостроителя.Конструкции металлические являются наиболее значительной состав¬
ной частью каркасов зданий, основным компонентом, которого является
действующий объект, цех, складские помещения и др. сооружения.Целесообразно создать отдельные специализированные программы
для расчетов каркасов зданий, подвесных и опорных подкрановых путей,
для чего необходимо создать компьютерную расчетную технологию
на основе действующих нормативных материалов, СНиПов, ГОСТов и
технических условий. Главной составной частью такой компьютерной
технологии расчетов являются расчетные формулы, проверенные опытом
работы проектных институтов, таблицы вспомогательных коэффициентов
и нормативов, необходимых для расчетов. Расчетные программы следует
составить по конструктивам в порядке очередности их изготовления и
монтажа. Целесообразно применить следующие нормативные документы
для составления специализированной компьютерной программы про¬
ектирования чертежей КМД:1.	Расчетные формулы, используемые для расчетов конструктивов
каркаса здания, подкрановых балок и поддерживающих путей.
1522.	Коэффициенты и нормативы, применяющиеся при расчетах.3.	Сортамент на металл, применяемый в строительных конструкциях
зданий, цехов и других сооружений.4.	Типовые нормали стыков, опорных узлов, фасонок, прокладок и
т.п. элементов.5.	Соединительные элементы, применяемые для стыковки конструк¬
ций и конструктивных элементов, болты, гайки, шайбы, высоко¬
прочные болты.6.	Конструкции опорных пят и оголовков, применяемых при проек¬
тировании конструкций.7.	Расчетные схемы связей, балок, ригелей, прогонов и прочих эле¬
ментов, образующих жесткий каркас сооружения.8.	Типы сварных соединений с характеристикой об узлах конструкций,
где они применяются.9.	Программы для разбивки конструкций на элементы и узлы, удобные
для изготовления, транспортировки и монтажа.10.	Перечень транспортных средств с характеристикой их габаритов, по¬
зволяющий транспортировать готовые металлоконструкции и их узлы.11.	Программы для графопостроения чертежей КМ и КМД.Применение компьютерных расчетных и конструкторских программпозволит ускорить разработку чертежей КМ и КМД, сэкономит денежные
средства на разработку, изготовление и монтаж конструкций, позволит
избежать ошибок при выполнении работ, высвободит большое количество
проектировщиков для выполнения других работ. Применение специализи¬
рованных компьютерных программ улучшит качество разрабатываемых
проектов, качество изготовления и монтажа строительных объектов.2.4.	Подготовительные работы2.4.1.	Приемка зданий, сооружении и фундаментов под монтажоборудованияВ соответствии со СНиП 3.05.05-84 в зданиях и сооружениях, сда¬
ваемых под монтаж оборудования, должны быть проложены подземные
коммуникации, произведены, обратная засыпка и уплотнение грунта до
проектных отметок, устроены стяжки под покрытия полов, выполнены
каналы, подготовлены и приняты заказчиком подкрановые пути и моно¬
рельсы, сделаны отверстия для прокладки трубопроводов и установлены
закладные детали для установки опор под них. Фундаменты и другие
конструкции должны быть освобождены от опалубки и очищены от
строительного мусора, проемы ограждены, лотки и люки перекрыты.
153В зданиях, где устанавливают оборудование и трубопроводы, на
монтаж которых предприятиями-изготовителями предусмотрены спе¬
циальные требования по чистоте, температурному режиму и другим
показателям, при сдаче под монтаж должны быть соблюдены ТУ.В соответствии с действующими нормами и правилами производства
геодезических работ в строительстве в зданиях, сооружениях, на фун¬
даментах и опорных конструкциях, сдаваемых под монтаж оборудования,
должны быть нанесены с требуемой точностью оси и высотные отметки,
определяющие проектное положение оборудования и конструкций. Если
к точности установки оборудования предъявляются повышенные тре¬
бования, оси и высотные отметки наносят на закладные металлические
пластины, замоноличенные в фундамент. Высотные отметки фундамента
для установки оборудования, требующего бетонной подливки опорной
части (рамы, плиты) должны быть на 50-60 мм ниже проектной отметки,
а в местах расположения выступающих ребер оборудования - на 50-60
мм ниже отметки этих ребер.В фундаментах должны быть установлены фундаментные болты и
закладные детали, согласно рабочим чертежам, выполнены колодцы или
пробурены скважины под фундаментные болты, закрепляемые клеем и
цементными смесями. Фундаментные болты, выступающие из фунда¬
мента, должны быть защищены от коррозии.При сдаче-приемке зданий, сооружений и конструкций под монтаж
должна одновременно передаваться исполнительная схема расположения
фундаментных болтов, закладных и других деталей для крепления обо¬
рудования.При приемке фундамента по его главным (продольной и поперечной)
осям натягивают струны, положение которых определяют по отвесам, закре¬
пленным к струнам и зафиксированным относительно рисок на соответству¬
ющих закладных деталях фундамента. На фундаментах для центробежных
компрессоров, где оси роторов электродвигателя и компрессора параллельны
(т.е. при наличии редуктора или мультипликатора), проверяют расстояние
между осями; непараллельность не должна превышать 0,1 мм/м.Особое внимание необходимо уделять проверке правильности
расположения и размерам анкерных колодцев; в этом случае целесоо¬
бразно сопоставить эти величины, указанные на исполнительной схеме
фундамента, с фактическими размерами, снятыми с рамы компрессора,
редуктора и привода. Глубину анкерных колодцев, приямков и ниш
проверяют рейкой с предварительно нанесенными на нее проектными
размерами; отсчет ведут с учетом высотной отметки фундамента и слоя
154бетонной подливки опорной части оборудования. В глухих колодцах
необходимо проверить заделку закладных анкерных плит, свободный
проход через их отверстия Т-образных головок фундаментных болтов и
расположение стопоров, ограничивающих их поворачивание. В сквозных
или проходных анкерных колодцах проверяют параллельность нижних
опорных поверхностей, к которым должны прилегать анкерные плиты.Отклонения фактических размеров фундамента от проектных не
должны превышать допусков, мм (установленных СНиП на сооружение
монолитных бетонных и железобетонных конструкций): плоскостей
и линий их пересечения от вертикали или проектного уклона на всю
высоту фундамента ± 20; горизонтальных плоскостей на всю плоскость
выверяемого участка (основных размеров в плане) ±20; местные откло¬
нения поверхности бетона от проектной при проверке рейкой длиной 2
м (кроме опорных поверхностей) ±5; поперечного сечения элементов +6,
-3; отметок поверхностей и закладных частей, служащих опорами для
металлических элементов, -5; расположения анкерных болтов по высо¬
те +20, в плане внутри контура опоры ±5; стенок анкерных колодцев от
вертикальности 5 мм/м высоты; несовпадение продольных и поперечных
осей фундамента не более ±20 мм.
1552.4.2.	Допустимые отклонения при монтаже стальных
конструкцийтабл. 2.3ЬидыконструкцийНаименования отклоненийВеличинаотклонений123КолонныСмещение осей колонны относи¬
тельно разбивочных осей (в подо¬
шве колонны)5 ммОтклонение осей колонны от вер¬
тикали в оголовке колонны
при Н < Юм
при Н > Юм10мм1/1000 Н но не более
35ммИзгиб колонныОтклонение подошвы колонны от
нулевой отметки1/1000 Н но не боле¬
ем мм5 ммБалки, про¬
гоны,
фермы, ри¬
гелиСмещение опорных отметок узловОтклонение верхнего пояса по
середине пролета формы от вер¬
тикальной оси, проходящей через
центр опорного узла20 мм1/250 высоты кон¬
струкцииОпорыГазопроводовСтрела прогиба нижнего пояса по
середине пролетасм. СНиПБашни и
трубыСмещение осей колонны от вер¬
тикалиОтклонение оси трубы или башни
от вертикальной прямой линии (в
нижнем сечении)0,002 Н но не более
20мм20 ммТо же в верхнем сечении0,003 высоты трубы
. . или башниПримечание Переломы осей в подкрановых рельсах не допускаютсяМонтаж сборных железобетонных конструкций производится с
учетом следующих особенностей:
156-	особое внимание уделить приемке фундаментов под монтаж кон¬
струкций (приемку опорных элементов производить в соответствии
со СНиП 3.01.01.85).-	конструкции требуют особого внимания при выполнении склад¬
ских, транспортных и такелажных работ (возможны сколы и даже
поломки конструкций). Эта особенность должна быть учтена и при
разработке ППР.Монтаж рекомендуется организовать следующими потоками:-	фундаменты, рандбалки и подземные конструкции;-	колонны (обязательно после обратной засыпки котлована);-	подкрановые балки и конструкции перекрытия;-	стеновые конструкции.При высоте колонны более 12 м их следует укреплять расчалками.2.4.3.	Допустимые отклонения при монтаже сборных
железобетонных конструкций1.	Смещение осей колонн (в нижнем сечении относительно разби-
вочных осей)	- 5мм.2.	Отметка низа подошв фундаментов колонн от проектных
отметок	- 5мм.3.	Отклонение осей колонн от вертикали в верхнем сечении-	при высоте до 5 метров	- 5мм.-	более 5 метров (до 8 метров).	- 8мм.-	более 8 метров	- 1/1000 высоты колоны.4.	Смещение осей панелей стен и перегородок (в нижнем сечении
относительно разбивочных осей)-	для жилых зданий	- Змм-	промышленных зданий	- 10мм5.	Смещение осей ригелей и балок относительно разбивочных
осей - 6мм.6.	Разница в отметках панелей (нижней поверхности) двух смежных
панелей если стык приходится на низ перегородок	- 2мм.7.	Смещение осей фундаментов под колонны - 5мм.8.	Отклонение плоскостей панелей стен и перегородок по вертикали
(в верхнем сечении для жилых зданий)-	при высоте панелей до 5 м	- Змм-	при высоте панелей > 5мм	- 5мм
то же для промышленных зданий - 5мм9.	Разница в отметках верхней поверхности элементов перекрытий
157в пределах выверяемого участка (блока)	- 5 мм.10.	Смещение осей и отклонений в отметках
подкрановых балок	- 5 мм.11.	То же для форм перекрытий	- 10 мм.12.	Смещение осей подкрановых рельсов относительно осей под¬
крановых балок	- 15 мм.2.4.4.	Организационно-техническая и технологическая
подготовка к монтажуРаботы по организации строительного производства должны выпол¬
няться в соответствии со СНиП 3.01.01-85.К началу производства монтажных работ (МР) должны быть произ¬
ведены следующие основные подготовительные работы: утверждены и
переданы монтажной организации проектно-сметная документация и
проект производства работ (ППР), подготовлены приобъектные склады
и площадки для укрупнительной сборки оборудования, трубопроводов и
конструкций, сооружены постоянные и временные пути для подачи обо¬
рудования в монтажную зону и для передвижения кранов, подготовлены
временные инвентарные производственные и санитарно-бытовые здания
и сооружения, необходимые для производства монтажных работ, проло¬
жены магистральные и разводящие сети и установлены подключающие
устройства для подачи электроэнергии, воды, пара, сжатого воздуха,
кислорода, горючих и инертных газов; смонтировано электрическое
освещение в зоне монтажа; доставлены оборудование, трубопроводы, кон¬
струкции и материалы; выполнены необходимые строительные работы,
сделаны монтажные проемы, установлены закладные изделия, усилены
(при необходимости) строительные конструкции.Монтажная организация должна быть оснащена подьемно-транс-
портным оборудованием, механизмами и инструментом. К началу МР
должно быть смонтировано подьемно-транспортное оборудование,
выполнены мероприятия по охране труда, технике безопасности (ТБ),
противопожарной безопасности. Должно быть проверено соответствие
проекту расположение штуцеров оборудования, опорных конструкций,
надежность закрепления неподвижных опор отдельно стоящих эстакад.
Результаты проверки оформляются актами. Генподрядчик должен пере¬
дать монтажной организации: спецификации, комплектовочные (отпра¬
вочные) ведомости, сборочные чертежи, схемы членения оборудования
на поставочные блоки, маркировочные схемы оборудования, его блоков,
узлов и деталей, схемы строповки; чертежи предприятия-изготовителя
на трубные сборки (узлы); ТУ на оборудование, заводские инструкции
158на монтаж, технические паспорта оборудования, узлов трубопроводов,
арматуры и других изделий, входящих в комплект поставки; акты завода
на контрольную сборку и испытание оборудования с указанием факти¬
ческих присоединительных размеров; исполнительную документацию
на трубные сборки (узлы).Оборудование и трубопроводы и необходимая для их монтажа проек-
тно-сметная документация должны передаваться заказчиком монтажной
организации в сроки, установленные "Правилами о договорах подряда на
капитальное строительство", "Положением о взаимоотношениях организа¬
ций - генеральных подрядчиков с субподрядными организациями" и за¬
ключенными между ними договорами. Все рабочие чертежи на монтаж
оборудования и трубопроводов, выдаваемые монтажной организации,
должны иметь штамп заказчика и генподрядчика о принятии их к про¬
изводству с указанием даты.При приемке оборудования в монтаж производится его внешний
осмотр без разборки на узлы и детали. Проверяется: соответствие
оборудования ГОСТ 24444-80 и проекту выполнение предприятием-
изготовителем контрольной сборки, обкатки, испытаний, соответствие
допусков, зафиксированных в документации, нормируемым значениям;
комплектность оборудования; отсутствие видимых повреждений, сохран¬
ность краски, покрытий и пломб; наличие технической документации.
Передаваемые в монтаж электродвигатели, поставляемые отдельно от
технологического оборудования, должны быть предварительно провере¬
ны на соответствие требованиям СНиП по монтажу электротехнических
установок.В машинных залах и в помещениях, предназначенных для компрес¬
сорных и насосных установок, турбогазовоздуходувок, центрифуг, тур¬
бин, приводов машин и подобного оборудования до начала монтажа (ис¬
ключая такелажные работы) должны быть закончены все строительный
работы, в том числе отделочные.На фундаментах под машины, требующие высокой точности установ¬
ки (компрессоры, турбовоздуходувки и др.), разбивочные оси должны
быть нанесены на закладные металлические изделия, а высотные отметки
зафиксированы на реперах. Фундаментные болты укомплектовываются
всеми проектными деталями и защищаются от коррозии. Отклонение
забетонированного болта от вертикали по всей высоте выступающей
части не должно превышать 1,5 мм.К производству работ по монтажу оборудования можно приступать
только после подписания актов готовности объектов строительства к про¬
159изводству МР и актов готовности фундаментов к установке оборудования
в соответствии с ВСН 478-86 (Минмонтажспецстрой СССР).2.4.5.	Блоки агрегированного оборудованияВ соответствии со СНиП 3.05-84 монтаж технологического обору¬
дования должен осуществляться преимущественно комплектно-блоч¬
ным методом, представляющим собой систему технологических, эко¬
номических и организационных решений по концентрация ресурсов,
выделяемых на строительство, в машиностроение и стройиндустрию
с целью сокращения трудоемкости и продолжительности сооружения
объектов, снижения стоимости и повышения качества строительства на
основе применения блочных устройств (блоков). Наибольший эффект
(сокращение на 20% трудоемкости монтажных работ) достигается при
выполнении блока в виде оборудования, агрегированного с трубопро¬
водами, опорными и вспомогательными конструкциями и первичными
средствами контроля.При агрегировании оборудования основой блока служат несущие
опорные конструкции, которые подразделяют на два типа: металлические
(из прокатных профилей) и железобетонные.Металлические базовые конструкции выполняют в виде сварных
поперечных и продольных балок (рамы) с опорными деталями для уста¬
новки и закрепления к ним оборудования, входящего в блок. Базовую
конструкцию снабжают строповыми устройствами для монтажа блока
и регулировочными винтами для его выверки в проектном положении.
Трубопроводы крепят на металлических стойках, приваренных к базовой
конструкции. Опирание трубопроводов на стойки осуществляется при
помощи подвесных или скользящих опор. Обслуживающие конструкции,
входящие в блок, принимаются в соответствии с ’’Каталогом типовых
стальных конструкций для промышленного строительства" (сер. КЗ-ОЗ-1
и K3-03-3).Железобетонные базовые опорные конструкции - это плиты, кон¬
фигурация, габариты и другие конструктивные особенности которых
связаны с условиями установки и закрепления на них агрегированного
оборудования. Плиты имеют высокую точность габаритных и привя-
зочных размеров в местах сопряжения с оборудованием. Допускаемые
отклонения, мм: плоскостности и параллельности установочных поверх¬
ностей не более ± 0,2 на длину плиты; точности размещения в плане
отверстий для фиксации оборудования на установочных поверхностях
±0,5 мм.
160Для строповки блока в плитах предусматривают сквозные отверстия
диаметром 40 мм для заводни в них стропов либо закладные металличе¬
ские детали с резьбовыми отверстиями под рым-болты. Для крепления
блока к полу цеха (междуэтажному перекрытию или фундаменту) в плите
имеются сквозные отверстия.С увеличением рабочих параметров компрессорных машин (подачи,
давления) возрастают их габариты, что ограничивает возможность вы¬
полнения этих машин в виде моноблоков по условиям транспортировки
железнодорожным (ж/д) подвижным составом. В этом случае значитель¬
ный эффект может быть получен при агрегировании в блоки на предпри-
ятии-изготовителе вспомогательного оборудования.2.4.6.	Приемка оборудования в монтажНормативные и директивные документы по поставке технологическо¬
го строительства: постановление Совмина СССР от 28.09.70 № 810 "Об
утверждении Положения о порядке обеспечения капитального строитель¬
ства материалами, изделиями и оборудованием", "Положение о взаимоот¬
ношениях организаций - генеральных подрядчиков с субподрядными
организациями" (утверждено постановлением Госстроя СССР и Го¬
сплана СССР от 31.07.70 № 91/81), "Положение о комплектных поставках
технологического оборудования" (утверждено постановлением Госснаба
СССР, Госплана СССР и Госкомцен СССР от 27.12.79 № 86/208/819).Требования к заводской готовности, монтажной технологичности
и комплектности оборудования определяются также: ГОСТ 24444-87,
ГОСТ 15.001-88, ГОСТ 14.205-84, СНиП 3.05.05-84, ГОСТ 14.201-83. На
поставку технологического оборудования повышенной заводской готов¬
ности в машиностроительных министерствах действуют согласованные
с министерством строительства отраслевые стандарты и технические
условия на конкретные виды оборудования.Консервация на время транспортирования и хранения. Оборудование
(далее под этим термином понимается также поставляемая с ним в ком¬
плекте трубопроводная арматура) предприятия-изготовителя консервиру¬
ют на срок три года. Как правило, консервацию производят нанесением на
защитные металлические поверхности консистентных и жидких смазок
(табл. 1.1), за исключением поверхностей, имеющих лакокрасочные или
другие защитные покрытия. Консервированные покрытия должны быть
сплошными, толщина слоя смазки составляет 0,5-1,5 мм.
1612.4.7. Расход смазок и защита металлических поверхностейНаименованиесмазкиГОСТОриентировочный
расход материала на
1 кв.м поверхности,
кгВариант защиты по
ГОСТ 9.014-78пвк19531-740.8ВЗ-4К-1710877-820.34ВЗ-1Для защиты от коррозии на период транспортирования внутренних
поверхностей оборудования, в котором может быть обеспечена герметич¬
ность, на предприятии-изготовителе его заполняют инертным газом под
давлением 0,02 МПа. Сведения о заполнении газом указывают в конструк¬
торской документации на оборудование.Трубопроводную арматуру в ряде случаев консервируют оберты¬
ванием ингибированной бумагой НДА по ГОСТ 16295-93, парафиниро¬
ванной бумагой по ГОСТ 9569-79, упаковочной водонепроницаемой по
ГОСТ 8828-75, упаковочной битумной и дегтевой по ГОСТ 515-77. Закон¬
сервированную таким образом арматуру укладывают в полиэтиленовые
чехлы из пленок по ГОСТ 10354-82.Передачу оборудования в монтаж и перемещение его в монтажной
зоне и производят после его приемки. При приемке оборудования протз-
водят его осмотр, проверяют комплектность (без разборки на сборочные
единицы и детали) и соответствие сопроводительной документации
требованиям рабочих чертежей, стандартов, ТУ и других документов,
определяющих монтажно-технологические требования.На собранном оборудования должны быть нанесены монтажные
риски или другие знаки, обеспечивающие ориентацию его главных осей
и контроль их положения в плане относительно осей фундамента или
смежного оборудования. На аппаратах, подлежащих наружной тепловой
изоляции, вместо монтажных рисок на корпусе должны быть предусмо¬
трены специальные детали, выступающие за изоляцию.В разъемных соединениях транспортируемых частей и сборочных
единиц (деталей), снятых с оборудования на период транспортирования
и хранения, должны быть нанесены сборочные риски или установлены
контрольные штифты, шпильки, шпонки и др., обеспечивающие сборку
оборудования без разметочных и подгоночных работ.Аппараты, находящиеся под контролем Госгортехнадзора СССР и
содержащие при эксплуатации токсичные продукты, а также трубчатые
теплообменники перед транспортированием должны герметизироваться
и заполняться инертным газом под давлением до 0,02 МПа.
162Доизготовление нетранспортабельных в сборе аппаратов, транспор¬
тируемых в виде отдельных частей, должно производиться предприятием-
изготовителем аппарата или привлекаемыми им организациями.Кромки транспортируемых частей (деталей) сосудов или аппаратов,
подлежащих сварке на месте установки, должны быть подготовлены
предприятием-изготовителем. Кромки вместе с прилегающими к ним
поверхностями шириной 20-25 мм должны быть зачищены и защищены
от коррозии. К соединяемым частям аппаратов должны быть на пред-
приятии-изготовителе приварены предусмотренные конструкторской
документацией люки-лазы, штуцера, строповочные устройства, бобышки
и др., а также детали для центровки и стяжки частей.Входящие в состав оборудования трубопроводы, независимо от того,
транспортируются они присоединенными к оборудованию и его частям
или отдельно, должны быть испытаны на прочность и плотность, очище¬
ны от наружной и внутренней окалины, ржавчины, законсервированы и
защищены от внутреннего загрязнения; сварные стыки трубопроводов
должны быть проверены; должны быть выполнены предусмотренные
конструкторской документацией покрытия трубопроводов (в том числе
внутренние).Трубопроводы, транспортируемые отдельно, должны быть изготов¬
лены в виде узлов (трубных сборок) и элементов, замаркированы и иметь
минимально возможное число стыков, свариваемых при монтаже. Тру¬
бопроводы диаметром до 40 мм, не закрепленные на оборудовании и его
частях, а также трубопроводы всех диаметров, соединяющие сборочные
единицы (если их взаимное расположение не определено конструктор¬
ской документацией), должны транспортироваться в виде очищенных
и законсервированных труб и необходимых деталей (фланцев, отводов,
переходов, ниппелей и др.).Трубопроводная арматура и задвижки (именуемые в дальнейшем -
арматура) должны иметь сверленые отверстия в присоединительных флан¬
цах. По заказу потребителей допускается изготовление присоединитель¬
ных фланцев без отверстий под болты и шпильки. Присоединительные
поверхности арматуры должны выполняться в соответствии с заказом.В пределах срока действия гарантии арматура не подлежит разборке
и испытанию на прочность и плотность.Оборудование на предприятии-изготовителе должно быть собрано,
обкатано и испытано. Нетранспортабельное в собранном виде оборудова¬
ние после проведения контрольной сборки, испытаний и приемки должно
быть разобрано на транспортирующие части.
163Для оборудования, транспортируемого частями, вместо общей сбор¬
ки допускается проведение контрольной сборки сопрягаемых частей
или инструментальной проверки размеров, обеспечивающей монтаж без
дополнительной подготовки, обкатки и испытаний отдельных частей. При
контрольной сборке оборудования отдельные его части должны быть за¬
маркированы и на них должны быть нанесены монтажные риски. Методы
и объем контрольной сборки, инструментальной проверки и испытаний
оборудования на предприятии-изготовителе устанавливаются в норма¬
тивно-технической документации на конкретные виды оборудования,
согласованной с монтирующей организацией.К каждой единице оборудования должны прилагаться сопрово¬
дительная документация: формуляр или паспорт, в котором приведены
действительные значения измеренных величин и сведения по контроль¬
ной сборке; формуляры или паспорта предприятий-изготовителей на из¬
готавливаемые ими изделия; комплектовочные и упаковочные ведомости;
сборочные чертежи оборудования и основных сборочных единиц (при
транспортировании оборудования частями) по ГОСТ 2.109-73; монтажный
чертеж (кроме аппаратов, на которые такие чертежи не разрабатываются)
в соответствии с ГОСТ 2.109-73; схемы смазки, охлаждения, автоматики,
управления и др. по ГОСТ 2.701-84; рабочие чертежи, паспорта, сертифи¬
каты и другие документы на трубопроводы, материалы и детали для их
изготовления, необходимые при оформлении документации для сдачи
трубопроводов в эксплуатацию; эксплуатационная документация, вклю¬
чающая схемы строповки, инструкции, указания по монтажу оборудова¬
ния, требования по его хранению, методам расконсервации, требования
к подготовке и проведению индивидуальных испытаний и передачи в
комплексное опробование; ТУ на оборудование при отсутствии на него
ГОСТов, ОСТов или групповых ТУ.Монтажная маркировка оборудования должна содержать следующие
данные: обозначение транспортируемых частей (для нетранспортабель¬
ного в сборе оборудования): мест строповки, центра массы (проекции
центра массы); площадок (базовых поверхностей) для выверки: стрелки,
указывающей направление вращения (движения); массу изделия; сбороч¬
ные риски.Маркировка должна выполняться на нерабочих поверхностях изде¬
лий способами, обеспечивающими четкость изображения, и сохраняться
весь период хранения и монтажа. Способы и места нанесения маркировки,
а также ее содержание для каждого конкретного изделия определяются
конструкторской документацией. Монтажные риски должны быть обве¬
164дены яркой несмываемой краской.Маркировка деталей (сборочных единиц) должна производиться
на бирках, прикрепленных к ним проволокой. Допускается применение
одной бирки для связки одинаковых взаимозаменяемых деталей сбороч¬
ных единиц.Упаковываться совместно должны изделия, относящиеся к одной
сборочной единице. Допускается совместная упаковка взаимозаменяе¬
мых изделий, относящихся к различным сборочным единицам одного
оборудования.Недопу.скается совместная упаковка изделий, относящихся
к разному оборудованию.Расконсервация неокрашенных поверхностей оборудования должна
производиться без разборки. Требования к последней не распространя¬
ются на сборочные единицы, требующие перед пуском в эксплуатацию
обезжиривания, если таковое не может быть осуществлено без разборки.
Обезжиренная на предприятии-изготовителе арматура должна быть защи¬
щена от загрязнения и замасливания.Детали (сборочные единицы), выводящие оборудование за допуска¬
емые габариты, после его обкатки и испытания демонтируются и транс¬
портируются отдельно.На период транспортирования и хранения все отверстия и штуцера
оборудования (арматуры) должны быть заглушены.Внутренние устройства оборудования должны быть защищены от
деформации или перемещения при транспортировании. В конструктор¬
ской документации должны быть указаны методы удаления временного
крепежа.При приемке оборудования в монтаж необходимо проверить наличие
и срок действия гарантии изготовителя.Оборудование и изделия, на которые исток гарантийный срок,
указанный в ТУ, а при их отсутствии - по истечении года, могут быть
приняты в монтаж только после проведения ревизии, исправления
дефектов, а также других работ, предусмотренных эксплуатационной
документацией. Результаты всех перечисленных работ, выполненных
заказчиком, заносятся в формуляры, паспорта и другую сопроводитель¬
ную документацию.В ценах ДБН учтено перемещение оборудования от приобъектного
склада до моста монтажа (приобъектным складом считается предусмо¬
тренное проектом организации строительства (ПОС) место складирова¬
ния оборудования, откуда намечена его сдача в монтаж).
165Ответственные разъемы оборудования (сборочных единиц), транс¬
портируемого в собранном виде по требованиям ГОСТ 24440-80, должны
быть опломбированы предприятием-изготовителем, о чем делается соот¬
ветствующее указание в паспорте (формуляре) и на сборочных чертежах.
Пломбы подразделяются на консервационные и гарантийные. Консерва-
ционные пломбы снимают при необходимости разборки оборудования
для расконсорвации внутренних поверхностей оборудования (например,
для обезжиривания), о чем составляется акт. Гарантийные пломбы в
пределах срока действия гарантии снимать запрещается. Если в
период транспортирования оборудования оно получило повреждение,
заказчик вызывает представителей предприятия-изготовителя и снятие
пломб производится при составлении соответствующего акта.Расконсервация неокрашенных поверхностей оборудования произво¬
дится без разборки способами, указанными в эксплуатационной докумен¬
тации. Это не распространяется на оборудование, которое перед пуском в
эксплуатацию подлежит обезжириванию, которое не может быть осущест¬
влено без разборки. Основные вопросы технологии установки оборудова¬
ния регламентированы в ВСН 361-86 (Минмонтажспецстрой СССР).2.4.8.	Единицы измерения УкраиныВ Украине используют Государственный стандарт физических
величин международной системы величин, принятые генеральной кон¬
ференцией мер и весов (ГКМВ) и рекомендованные Международной
организацией законодательства метрологии (МОЗМ).В октябре 1997 года Госстандарт утвердил государственный
стандарт Украины ДСТУ 365-97 «Метрология. Единицы физических
величин», что действует с 1 января 1999 года.-	ДСТУ 365197 имеет три составных части-	ДСТУ 3651.0 - о регламентации основных единиц международной
системы единиц.-	ДСТУ 3651.1 - производные единицы и несистемные единицы.-	ДСТУ 3651.2 - физические величины и характерные числа, которые
рекомендованы впервые в странах СНГ.Для единиц Си украинского наименования совместимы со стандар¬
том ГОСТ 8. 417-81 России.Каталог нормативных документов - 2002 г.В Украине действуют такие нормативные документы1.	Межгосударственные стандарты, установочные документы и
рекомендации.
1662.	Государственные стандарты Украины - TSNN 0208 - 15393.	Республиканские стандарты бывшего УССР, утвержденные Го¬
спланом бывшего УССР или министерством экономики Украины до 1
сентября 1991 г.4.	Установочные документы Госстандарта Украины (КНД и Р).5.	Государственные классификаторы.6.	Отраслевые стандарты (ОСТ) и технические условия (ТУ) бывшего
СССР, утвержденные до 1 сентября 1992 г.7.	Отраслевые стандарты Украины (ДСТУ), зарегистрированные ...8.	Технические условия, зарегистрированные территориальными
организациями Госстандарта Украины - центрами стандартизации,
метрологии, сертификации.9.	Нормативные документы центральных органов исполнительной
власти Украины.Новую информацию о изменениях нормативных документов можно
получить в Украинском центре стандартизации, метрологии и сертифи¬
кации (УкрЦСМ) тел. 450-38-79, а так же в журналах «Строительство и
стандартизация», «Строитель Украины».Справки по тел. 227-71-94Обозначения:ДСТУ - государственные стандарты, утвержденные Госстандартом
Украины.ДСТУ Б - государственные стандарты в отрасли строительства и строи¬
тельных материалов, которые утверждены Госстандартом Украины.2.4.9.	Новые издания Украины по стандартизации, метрологии,
сертификации и технологии строительного производства.1.	Стандарты Украины - справочник в 2-х т. 2001 г. - 400 стр.том 1 нумерационный справочник, том 2 классификация.2.	Стандарты Украины дополнения 1,2,3 к справ. 2001г. - 150стр.3.	Стандарты Украины дополнения за 2001 г. - 150 стр.4.	Межгосударственные стандарты в 4-х томах 1 ЮОстр - стандартыСНГ.5.	Межгосударственные стандарты дополнения к справочнику 2001
г. - 200 стр. - стандарты СНГ.6.	Межгосударственные стандарты дополнения к справочнику за
2001 г. - 200 стр. - стандарты СНГ.7.	Стандарты международной организации и стандартизации (TSO)
справочник 2001 г. украинский и английский язык. - 800 стр.
1678.	Стандарты международной организации и стандартизации (TSO)
справочник 2001 г. украинский язык. - 700стр.9.	Европейские стандарты (CEN/CENTLEC) справочник 1998 г.
украинский и английский язык в 2-х томах 702стр.10.	Европейские стандарты (CEN/CENTLEC) дополнения за 1998-	2000 г. - 200 стр.11.	Указатель стандартов по отраслям ГОСТ, ISO, IEK, EN.12.	Алфавитный справочник к государственному классификатору
продукции и услуг (ДКПП ДК 016-97) русск. в 3-х томах - 670 стр.13.	ЕСКД справ. 2001 г. основные положения.14.	ЕСКД справ. 2001 г. общие правила выполнения чертежей.15.	ЕСКД обзор конструкторской документации справ. 2001 г.16.	ГКД 34.20.591-96 Руководящие указания по консервации тепло¬
технического оборудования. Утверждено МЭиЭ Украины 01.04.96г.17.	РД 34.26.304- 91 Инструкция по организации эксплуатации, по¬
рядку и срокам проверки импульсно - предохранительных устройств
котлов с рабочим давлением пара от 1.4 90 4.0 МПА (вкл).18.	РД 34.37.514 -91 Методические указания по комплексной обработ¬
ке воды барабанных котлов давлением 40 - 100 кгс/см2 (3,9 - 9,8 МПа).19.	ОСТ 34-38-453-79 Котлы паровые стационарные. Ремонтопригод¬
ность. Общие требования.20.	ОСТ 108.030.40-79 Элементы трубного нагрева, трубы соедини¬
тельные в пределах котла, коллекторы стационарных паровых котлов.
Общие требования.21.	ОСТ 108.320.102-78 Трубы бесшовные из углеродистых и кремне¬
марганцевых сталей для трубопровода тепловых электростанций.22.	ГКД 34.20.566 -96 Организация противоаварийной работы. Ми¬
нэнерго Украины. Положения. Утверждено МЭиЭ Украины 01.04.96г.23.	ОСТ 108.030.40.82 Котлы паровые стационарные. Утилизаторы
и энерготехнические методы испытаний.24.	Инструкция по контролю монтажа межцеховых паропроводов на
предприятиях Минчермета СССР ПТП «Уралэнергочермет», 1989 г.25.	Типовая инструкция по эксплуатационным химическим очисткам
водонагревательных котлов. СПО Союзтехэнерго, 1980 г.26.	Правила безопасной работы с инструментами и приспособле¬
ниями.27.	ГСТУ 34.015.2000. Фасонные элементы трубопроводов теплосетей
из пенополиуретана с защитной оболочкой из полиэтилена. Общие ТУ.28.	ГКД 34.21.522.96 Стальные вертикальные цилиндрические резер¬
168вуары для хранения жидкого топлива и воды. Строительные конструкции.
Инструкция по эксплуатации.29.	ГКД 34.26.505-96 Водонагревательный газомазутный котел
КВГМ -180 -150. Инструкция по эксплуатации.30.	РД 34.26.507-91 Типовая инструкция по эксплуатации водона¬
гревательного газомазутного котела КВГМ -100.31.	ГСТУ 34-204-88-002 -98 Трубы для тепловых сетей из пенополи¬
уретана с защитной оболочкой из полиэтилена. Общие ТУ.32.	ДСТУ, БА2-4-7-95 СПДБ. Правила выполнения архитектурно-
строительных рабочих чертежей.33.	ДСТУ БА2-4-1-95 СПДБ. Условные обозначения трубопрово¬
дов.34.	ДСТУ БВ2-6-8-95 Профили стальные гнутые сварные квадратные
и прямоугольные для строительных конструкций ТУ.35.	ДСТУ БВ2-8-10-98. Стропы грузовые. Классификация, параметры
и размеры. ТУ.36.	ДБН А.3.1-4-95. Положение о гарантийном паспорте - сертифи¬
кате на объект, вводимый в эксплуатацию.37.	ДБН В2.8 -9 -96 Эксплуатация строительных машин. Общие
требования.38.	ДБН А3.1 -5 -96. Организация строительного производства.39.	ДБН 362 -92 Оценка технического состояния стальных конструк¬
ций, действующих цехов и сооружений, находящихся в эксплуатации.40.	ДБН А2 -2 -3 -97. Порядок разработок, согласования и утверж¬
дения проектной документации для строительства.41.	Ресурсные элементы нормы стоимости ремонтно-строительных
работ. ДБН Д2.4.1 -2000 - Д.2.4 -20 - 2000 г.42.	Сборник «Реформирование ценообразования в строительстве».43.	Типовые положения по планированию, учету и калькулированию
себестоимости СМР с перечнем статей «Накладные расходы».44.	Порядок определения стоимости проектно-изыскательных работ
для ремонта.45.	Макет расчета договорной цены подрядной организации на ре-
монтно-наладочные работы.46.	Инструкция по разработке ПОС и ППР по капитальному ремонту
жилых зданий ВСН -41 -87 (р)47.	Инструкция о составе, порядке разработки, согласования и
утверждения проектно-сметной документации на капитальный ремонт
жилых зданий ВСН -55 -87 (р).
16948.	Сборник нормативных и методических документов по вопросам
ценообразования и организации строительства ДБН IV -16 -98.49.	Расход материалов на общестроительные работы т. 1-2, 3-4, 5,6.50.	ДБН А3.1 -5 -96. Организация строительного производства.51.	Ресурсные элементные сметные нормы на строительные работы52.	Ресурсные элементные сметные нормы на монтаж оборудова¬
ния. Ресурсные элементные сметные нормы на ремонтно-строительные
работы.
1703. МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ
3.1. Вступление
3.1.1	Краткая история развития металлоконструкцийМеталлоконструкции - это основная конструктивная часть сооруже¬
ния или здания. Само слово «металлоконструкция» означает, что именно
из металла образуются каркасы зданий и сооружений. Металлоконструк¬
ции составляют около 35% от общего объема строительных материалов.
Мировой объем производства металлоконструкций составляет 20-25 млн.
т в год. Они нашли свое применение при строительстве таких важных и
известных всему миру объектов как Эйфелева башня высотой 312 м и не¬
боскреб Эмпайр-Стейт Билдинг в Нью-Йорке, построенный еще в 1931 г.
Небоскреб имеет высоту 407 м с пристроенной к 102-х этажному зданию
причальной башней для дирижаблей. Совершенно немыслимо постро¬
ить любой высотный объект без металлоконструкций. Только получив
в свои руки такой мощный козырь, как конструкции, стало возможным
осуществить давнюю мечту инженеров, и построить такие мосты, как
мост между Францией и Алжиром и другие. Теория металлоконструкций-	это теория о четырех этапах жизни металла: на чертеже, на заводе, на
монтажной площадке и в эксплуатации. Существует самостоятельная
дисциплина, в которую входят: методы расчета на усталость, на хрупкую
прочность, надежность и долговечность конструкций и автоматическое
прогнозирование работы конструкций - стальные конструкции.Только металлоконструкции позволяют изготавливать и строить
высотные сооружения, мачты, башни, бункера, силосы и многое другое.
Огромный вклад в развитие науки о стальных конструкциях вложили
ученые:—	академик Патон Е. О.—	член-корреспондент Академии Наук Стрелецкий Н. С.—	академик Мельников Н. П.—	профессор Броуде Б. М.—	профессор Беленя Е. И.—	профессор Соколов А. Г. и другие.Применение в строительстве металлоконструкций можно разбить
на 5 периодов:Первый период - (от XII в. до начала XVII в.) характеризуется тем,
что строители начали применять металл в виде стяжек, затяжек, и скоб
171при каменной кладке. Затяжки выковывали из железа и укрепляли через
проушины штырями. Они применялись при строительстве Успенского
собора во Владимире (1158 г.) Уникальна и металлическая конструкция,
поддерживающая каменный потолок над притворами Покровского со¬
бора-храма Василия Блаженного. Уже тогда конструктор знал, что для
затяжек, работающих на изгиб, надо применять полосу, поставленную
на ребро, а подкосы, работающие на сжатие, лучше всего делать ква¬
дратного сечения.Второй период (от начала XVII в. до начала XVIII в.). Строители на¬
чали применять наклонные металлические стропила и пространственные
купольные конструкции глав церквей («корзинки»). Примерами служат
перекрытия пролетом 18 м над трапезной Троицко-Сергиевского мона¬
стыря в Загорске (1696 - 1698 гг.), перекрытие Большого Кремлевского
дворца в Москве (1640 г.), каркас купола колокольни Ивана Великого (1603
г.), каркас купола Казанского собора в Ленинграде 15 м (1805 г.) и др.Третий период (от начала XVIII в. до середины XIX в.). Строители
освоили процесс литья чугунных стержней и деталей, строятся чугунные
мосты и конструкции перекрытий гражданских и промышленных зданий
(перекрытие крыльца Невьянской башни на Урале (1725 г.), уникальный
купол Исаакиевского собора. Чугунные арки применили в перекрытии
Александринского театра в Петербурге (1827 - 1832 гг.), построен Нико¬
лаевский мост с 8 арочными пролетами от 33 до 47 м, являющийся самым
крупным чугунным мостом в мире. Преимущества фасонного профиля в
этот период уже были понятны, и стержни уголкового сечения изготов¬
ляли гнутьем или ковкой нагретых полос.Четвертый период (с 50-х годов XIX в. до 20-х годов XX в.). В
этот период криничный процесс получения железа заменим выплавкой
железа из чугуна в мартеновских и конверторных печах. Появились
заклепочные соединения металла. В течение ста последующих лет все
стальные конструкции изготовлялись клепанными. Сталь вытеснила
чугунные конструкции. Строители стали применять решетчатые карка¬
сы рамно-арочной конструкции для перекрытия зданий значительных
пролетов (покрытие Сенного рынка в Петербурге (1884 г.) - прочет 25
м, Варшавского рынка - пролет 16 м, Гатчинского вокзала, Киевского
вокзала в Москве, построенного по проекту Шухова В. Г.). С. В. Кербедз
(1810 - 1899), инженер строитель, построил первый в России железный
мост с фермами через р. Лугу (1853 г.).Профессор Н. А. Белелюбский (1848 - 1922 гг.), строитель и ученый,
впервые применил раскосную решетку для мостовых ферм, разработал
17295Рис. 3.1 Приближенные величины,
расположенные по спирали1?Рис. 3.2 Пифагоров треугольникметрический орнамент пролетных профилей.Профессор Ф. С. Ясинский (1858 - 1899 гг.) первый запроектировал
многопролетное промышленное здание с металлическими колоннами,
и разработал большепролетные консольные и складчатые конструкции
покрытий.Почетный академик В. Г. Шухов (1853 - 1939 гг.) значительно опере¬
дил своих современников, своими проектами предугадал будущее в
развитии металлоконструкций.Пятый период (послереволюционный). К концу 40-х годов клепа¬
ные конструкции почти полностью заменены сварными, более легкими,
технологичными и экономичными.Развитие науки позволило рассчитывать конструкции не по методу
допускаемых напряжений, а по предельным состояниям (с 1950 г.). Осо¬
бенно значительны заслуги члена-корреспондента АН СССР, профессораН.	С. Стрелецкого, под его непосредственным руководством изучение
работы металлоконструкций позволило внедрить прогрессивный метод
расчета конструкций по предельным состояниям.Действительный член АН УССР Е. О. Патон (1870 - 1953 гг.) имеет
также исключительные заслуги в области мостостроения, механизация
и автоматизация сварки и является важнейшим техническим руководи¬
телем школы сварщиков нескольких поколений.Металлические конструкции применяются сегодня во всех видах
инженерных сооружений, особенно там, где нужны большие пролеты,
высота, нагрузки. Базой для удовлетворения потребности в металлокон-
аРис. 3.3 Золотое сечение
I - большая часть, II - меньшая частьструкциях являются заводы по выпуску металлоконструкций (объем
выплавленной стали в 1986 г. достиг 166 млн. тонн.)Строительные конструкции, используемые при строительстве в
Германии, достаточно подробно исследованы крупным западногерман¬
ским инженером В. Мейер-Бое. В своей основе технические решения
немецких строителей направлены на экономию материала, улучшение
экологической чистоты помещения, сохранение тепла в зданиях. Именно
эти аспекты строительства рекомендует принять В. Мейер-Бое.Германским инженером разработано более 1000 технических ре¬
шений, систематизированных по конструктивам, приведен анализ этих
технических решений. Строительство должно быть целесообразным и в
эксплуатационный период. Затраты на содержание построенных зданий
должны быть минимальными, для чего необходимо иметь надежные
долговечные конструкции, защищающие от холода, шума, пожара,
влаги, излучения. Основой улучшения конструктивов здания является
методология проектирования. Основой строительных конструктивов
проектирования В. Мейера-Бое является модульная система, подтверж¬
дающая сознательное применение пропорциональных соотношений при
формообразовании узлов и конструктивов каркаса здания. Отношение
золотого сечения рекомендовалось им как особенно гармоничное (рис.
3.1). Неслучайно основным понятием в геометрии является золотой тре¬
угольник 3:4:5 (рис. 3.2). На основе этого правила и строит свою систему
строительная архитектура Германии.Термины модульной системы, применяемой в Германии и ряде
других стран:Модульная сетка - двухмерная прямоугольная координатная систе¬
ма, в которой расстояние между последовательными линиями соответ-
174	h	1--		J	1_ _Рис. 3.4 Модульная сетка
I -осевая; II - ленточная
ствует основному модулю, укрупненному модулю или целочисленным
кратным укрупненного модуля. Эти расстояния для обеих координат
сетки могут быть различными.Модульный элемент здания - это элемент здания, координационные
размеры которого кратны модулю.Координационный объем - это объем, ограниченный координаци¬
онными плоскостями, необходимый для установки элементов здания с
учетом доступов и выступов.Координационная плоскость - это плоскость для упорядочения по¬
ложения в плане одного элемента здания по отношению к другому.Координационный размер - это один из размеров координационного
объема.В других странах немпецкая модульная система применяется
мало.Все большее применение в странах Европы находит принцип единой
международной системы единиц и единых стандартов.Новые установленные законом единицы СИ (Международной си¬
стемы единиц), относящиеся к официальным, служат лучшему взаимо¬
пониманию в науке, торговле и связям на международном уровне. Они
взяты из французской «Системы международных единиц».Стандарты - это свод строительных технических правил и рекомен¬
даций, выработанных на основе научно обобщенного опыта.Основные технические правила в высшей степени обязательны для
применения в строительном производстве; они служат юридическим
175документом в случае ответственности перед судом. Разумеется, приме¬
нение Основных технических правил не освобождает от необходимости
принятия целесообразного технического решения в строительстве.Рис 3.5 Способы расположения относительно осей: I - симметрично; II
- примыкание краем; III - центральное положение; IV - в пределах осей
176Существует ряд международных институтов, приобретающих все
большее влияние по внедрению новых стандартов:CEN - Европейская организация по стандартизации, основанная в
1961 г. странами общего рынка и EFTA, членами которой являются на¬
циональные организации по стандартизации (в области электротехники
CEN ELEC);UEATS - Европейское объединение ведомств по испытанию
материалов;CIB - Международный совет научно-исследовательских работ
в области строительства и документации; RILEM - Международный
союз экспериментальных и научно-исследовательских лабораторий
по строительным материалам и конструкциям; СЕСМ - Европейская
конвенция обществ по стальным конструкциям; FIEC - Европейский
союз обществ по экономике строительства; ЕСЕ - Европейская эконо¬
мическая комиссия.3.1.2	Основные особенности металлоконструкций и требования,
предъявляемые к нимВсе конструкции объединены двумя основными факторами:—	исходным материалом для всех конструкций является прокатный
металл, выпускаемый по единому сортаменту.—	все конструкции имеют в процессе изготовления холодную об¬
работку металла (резка, гибка, образование отверстий и т.д.) и со¬
единение в конструктивные элементы при помощи заклепок, болтов
или сварки.Основными достоинствами конструкции являются:—	наибольшая прочность и одинаковая прочность при растяжении,
сжатии и изгибе;—	высокая надежность благодаря высокой однородности металла, для
мягких сталей пластичность исключает хрупкое разрушение;—	относительная легкость конструкций (Таблица 3.1.1);—	индустриальность конструкций, их изготавливают на заводах или
в специальных цехах, на монтажной площадке осуществляется только
установка конструкций;—	непроницаемость, позволяющая изготавливать резервуары, баки,
танки, газгольдеры и др.;—	транспортабельность;—	приспособленность для тяжелых условий работы - высокия темпе¬
ратуры, динамические и циклические нагрузки, большие нагрузки;
177—	неразрушаемость в процессе перевозки, монтажа и эксплуата¬
ции;—	их приспособляемость при реконструкции или дополнительном
усилении конструкции;—	меньшая зависимость себестоимости от серийности из—за малой
стоимости вспомогательных приспособлений при изготовлении и
монтаже. Возможность быстрого переналаживания производства;—	высокие эстетические свойства.Металлоконструкции обладают также следующими качествами,
позволяющими использовать их в самых различных сооружениях:—	надежность металлических конструкций, поскольку работа кон¬
струкций в процессе эксплуатации совпадает с расчетными предполо¬
жениями. Материал - сталь или сплавы - однороден по структуре и при
фактических деформациях и напряжении соответствует выполненным
предварительно расчетам. Для металлоконструкций характерны наи¬
большая прочность и почти одинаковая прочность при растяжении,
сжатии и изгибе;—	легкость, из всех применяемых в строительстве материалов ме¬
таллоконструкций являются более легкими, легкость конструкций
определяется по формуле:С = р / R,	(3.1.1)где р - плотность материала, кг/м3;R - расчетное сопротивление материала, кгс/см2.Чем меньше значение С, тем легче металлоконструкция.Основные требования, предъявляемые к металлоконструкциям:—	соответствие конструктивной формы изготовленных металлокон¬
струкций эстетическим, прочностным и эксплуатационным требова¬
ниям здания и сооружения;—	наименьшая трудоемкость изготовления и монтажа;—	сокращение сроков монтажа;—	минимальная стоимость каркаса здания или сооружения.К недостаткам металлоконструкций следует отнести:—	слабую коррозионную стойкость; сталь от влаги и огрессивных
сред корродирует (окисляется), исключением является чугун;—	малую огнестойкость; при 200°С у стали уменьшается модуль
упругости, при 600°С сталь полностью переходит в пластичное со¬
стояние;—	постоянный дефицит металлов.К металлоконструкциям предъявляют технические, технологиче-
178ские, эксплуатационные, а также экономические и эстетические требо¬
вания. Конструкции должны соответствовать своему назначению, т.е.
обслуживать тот технологический процесс, который должен происходить
в проектируемом здании или сооружении. Металлоконструкции должны
отвечать техническим требованиям, т.е. обязаны обеспечить прочность,
устойчивость, жесткость проектируемого объекта. Конструкции должны
быть надежными - безотказно работать весь цикл заданного периода
эксплуатации. Конструкция должна быть технологична, т.е. должна быть
изготовлена с минимумом затрат. При проектировании конструкции
необходимо обеспечить уход в процессе эксплуатации, чтобы не было
коррозии и повреждений конструкции. Нужно учитывать и возможную
их реконструкцию в случае необходимости.Экономические требования, предъявляемые к конструкциям долж¬
ны быть направлены на экономию металла, на экономию затрат труда
на всех этапах использования конструкций, т.е. при проектировании
следует учесть такие показатели как металлоемкость, энергоемкость,
трудоемкость. Экономические показатели изготовленной конструкции
отражают и ее конкретные формы.Конструкция должна быть эстетичной, т.е. красивой и гармоничной.
Рационально запроектированные конструкции красивы и легки.Удельная стоимость Сд включает затраты на материалы Сом, изго¬
товление Си, перевозку Ст и монтаж металлоконструкций См и опреде¬
ляется по формуле:Сд = 1,32 (Сом - Си) + 1,15 Ст +1,14 См руб/т (3.1.2)
Каждую из затрат определим по формулам:Сом = 1,035 Котх (Цм Кдоп + т)	(3.1.3)Си = Куи (К0 Кти Т + Свн)	(3.1.4)См = КумСмк	(3.1.5)где Цм - оптовая цена прокатной стали;Котх - расходный коэффициент металла (1,04 - 1,05);Кдоп - коэффициент приплат за дополнительные требования;
т - средняя стоимость доставки металлопроката;1,035 - коэффициент стоимости прочих материалов;Куи и Кум - коэффициенты удорожания в зависимости от прочности
стали (1-1,6 и 1-1,3);К2 - коэффициент учитывающий зарплату (К2 = 4,1);Кти - коэффициент трудоемкости изготовления металлоконструк¬
ции;
179Т - время на изготовление 1 т с единичной трудоемкостью;Свн - стоимость внепроизводственных расходов;Смк - удельная стоимость монтажа металлоконструкций из тради¬
ционной стали.Значения Кти, Ст и Смк берутся по действующим прейскурантам,
Цм и Кдоп - по прейскурантам оптовых цен на стальной прокат. Со¬
отношение стоимости и экономического эффекта от марки стали см. в
нижеследующей таблице 3.1.1.3.1.3 Номенклатура и области применения
металлоконструкцийВ зависимости от конструктивной формы и назначения, металличе¬
ские конструкции можно разделить на восемь видов.1.Промышленные здания.2.Большепролетные покрытия зданий.3.Мосты, эстакады.4.Листовые конструкции.5.Башни и мачты.6.Каркасы многоэтажных зданий.7.Крановые и другие подвижные конструкции8.Прочие конструкции.Таблица 3.1.1.СтальмаркиТУ или ГОСТПредел текуче¬
сти и основное
расчетное со¬
противление,
МПа, по СНиП
11-23-81*Средневзвешен¬
ное значениеОтноситель¬
ная стоимость
металло-кон-
струкции в
делеЭконо¬
мический
эффект, %
от базовой
стоимостиКнДнВСтЗсп5ГОСТ 380-94235/225101-ВСтЗсп5-1ТУ14-1-3023-80235/2301,020,021,010,7ВСтЗсп5-2ТУ14-1-3023-80265/2601,120,121,038,909Г2С-6-1ТУ14-1-3023-80325/3151,240,241,1211,609Г2С-6-2ТУ14-1-3023-80345/3351,370,371,1422,814Г2АФТУ14-1-3023-80390/3701,460,461,2323,416Г2АФГОСТ 19282-73440/4001,550,551,2728,412Г2СМФТУ14-1-1308-78590/5151,920,921,5635,8Области применения металлоконструкций характеризуются следу-
ющими цифрами:—	каркасы производственных зданий в т.ч. легких и средних до 35%,
тяжелых до 14%;
180—	каркасы многоэтажных зданий до 1%;—	каркасы зданий с большими пролетами до 1%;—	листовые конструкции - резервуары, бункера, доменные печи,трубопроводы больших диаметров до 14%;—	мосты до 2%;—	подземные конструкции - 1%;—	специальные конструкции - 2%;—	высотные сооружения - башни, мачты, опоры ЛЭП (10%), другиевиды 5%;—	ограждающие конструкции, лестницы и площадки до 12%.По виду металлоконструкции разделяются на стержневые и
сплошные системы. К стержневым системам относятся: балки, складки,
колонны, сетчатые оболочки, фермы, купола, рамы, арки, висячие и пере¬
крестно-стержневые системы.Из стержневых систем сооружают каркасы одноэтажных промыш¬
ленных зданий, каркасы высотных зданий, мачты и башни, больше¬
пролетные покрытия, мосты, эстакады, леса, краны и др. специальные
сооружения.К сплошным системам относятся листовые оболочки и висячие
металлоконструкции из которых изготавливают газгольдеры, баки, ре¬
зервуары, бункера, трубы и трубопроводы, доменные комплексы.Характеристика конструкционных материаловТаблица 3.1.2МатериалМаркауо, кг/
м3R, кгс/
см2Е, кгс/см2yo/R,1/мE/RКирпич1001300-25-52 • 10“-Бетон4002200-2500,4 • 1068.8 • 10“1.6- 103ДеревоСосна500-130оо3.8 • 10“ООСоПластмассы1700+16000,25 • 1061.1 • 10“оOnОМеталлыСт. 37850±23002,1 • 1063.4 • 10“0.91 • 10’Низколеги¬рованная±33002,4 • 10“0,64 • 103Канаты+100001.8 - 1060.8 • 10“0.18 • 103Алюминие¬
вый сплав2750±18000,7 • 1061,5 • 10“0,39 • 105Примечание. R - расчетное сопротивление: растяжение (+), сжатие (-)
Наряду со стальными конструкциями применяются в строи¬тельстве и другие конструкции, в том числе и алюминиевые.Характеристика сравнения металлоконструкций с конструкциями
из других материалов представлена в нижеследующей таблице:
181Наряду с внедрением в изготовление конструкций металлопроката
из сталей повышенной прочности важное место занимает проблема со¬
вершенствования сортамента прокатных и гнутых профилей, уменьшение
толщины элементов и совершенствование системы градации сортамента
на основе автоматизированных компьютерных расчетов, решение этой
проблемы позволит сократить расход стали на 20-25%.С помощью компьютерных алгоритмов разработана методика и
технологическая последовательность внедрения легких конструкций
с применением широкополочных двутавров, гнутосварных профилей
прямоугольного сечения и тонкостенных круглых труб для плоских и
пространственных ферм и перекрестно-стержневых систем.3.2	Материалы для металлоконструкций3.2.1	Физические характеристики применимых в
строительстве материаловК физическим свойствам стали следует отнести плотность, температур¬
ное расширение стали, теплопроводность и коррозионную стойкость.Плотность стали - основной показатель характеризующий вес кон¬
струкции. Сравнение материалов металлоконструкций по плотности,
расчетному сопротивлению, модулю упругости и легкости с другими
материалами представлено в табл. 2.1.Для стали и стальных отливок всех марок плотность принимается
равной 7850 кг/м3, для отливок из чугуна 7200 кг/м3. Коэффициент ли¬
нейного расширения принимается равным 0,000012 град.-1. Коэффициент
поперечной деформации (Пуассона) принимается равным 0,3.Физические характеристики стали следует принимать с учетом их
изменения в диапазоне климатических температур, как указано в нижес¬
ледующей таблице 3.2.1.Таблица 3.2.1Характеристики сталиЗначения характеристики при t = 20°СПлотность, кг/м?Р=7850Коэффициент линейного расшире¬
ния, °С'1а = 0,12- 10-4Модуль упругости МПа (кг/см2)Е= 2,1- 106Модуль сдвига МПа (кг/см2)ОIIо00оКоэффициент поперечной дефор¬
мации (Пуассона)р = о,з
182Средние значения коэффициентов линейного расширения
котельных сталей, 1/°СТаблица 3.2.2Интервал температуг). °СГруппа сталей20-5020-10020-15020-20020-25020-35020-40020-45020-50020-55020-300Углеродистые
и низколегиро¬
ванные11,511,912,212,512,813,413,613,814,014,213,1Хромистые не¬
ржавеющие10,010,310,610,811,011,411,511,711,811,911,2Аустенитныехромоникеле¬вые16,416,616,817,017,217,617,818,018,218,417,4Коррозия стали.При недостаточной защите стальные конструкции подвергаются
воздействию коррозии. Коррозия может быть химической, вызванной не¬
посредственным воздействием влаги и атмосферы на поверхностный слой
металла. В атмосферном воздухе влажность относительно небольшая, и
скорость коррозии составляет сотые доли миллиметра, но на промышлен¬
ных предприятиях (особенного на химических заводах) коррозия может
быть очень интенсивной. Из опыта, известно, что конструкции перекрытий
зданий с агрессивной средой через 15-20 лет работы могут выйти из строя,
а нижние части колонн зданий через 30 лет работы.Разрушение может быть от общей поверхностной коррозии, когда
рабочая площадь уменьшается и происходит перенапряжение элемента и
от местной коррозии. Продукт коррозии - ржавчина имеет объем значи¬
тельно больший, чем металл, из которого она образовалась, кроме того,
увлажнение вызывает разбухание ржавчины и еще большее увеличение
объема.Ржавчина ослабляет сечения конструкции и образует концентраторы
напряжений. При проектировании для избежания коррозии металлокон¬
струкций необходимо учесть:1.	Металлоконструкции не должны иметь узких щелей, пазух.2.	Металлоконструкции должны иметь формы сечений элементов
хорошо обтекаемых воздушными струями.3.	Металлоконструкции должны иметь поверхности, открытые для
покраски.4.	Использовать для покраски такие грунтовки и краски, которые
183хорошо препятствуют прониканию воздуха к поверхности металла.5.	Своевременно (обычно через 5-6 лет) производят повторную окра¬
ску металлических конструкций в процессе эксплуатации.3.2.2.	Механические свойства материаловОсновные показатели механических свойств стали - прочность,
упругость и пластичность, склонность к хрупкому разрушению.Прочность стали определяется его сопротивляемостью к внешним
воздействиям.Упругость - свойство стали восстанавливать свое первоначальное
состояние после снятия нагрузок.Пластичность - свойство стали получать остаточные деформации
после снятия внешних силовых воздействий.Хрупкость - разрушение стали при малых деформациях в пределах
упругой работы.Прочность, упругость и пластичность стали определяется испы¬
танием на растяжение специальных образцов, диаграмма растяжения
выраженная в напряжениях и относительных удлинениях изображена на
рис. 2.1 и имеет соотношения в соответствии с законом ГукаЕ = а/в	(3.2.1)где Е - коэффициент пропорциональности или модуль упругости,
МПа;а = F / А - нормальное напряжение, МПа;F - нагрузка, кН;А - первоначальная площадь сечения образца в пределах длины 1, см2;£ — Д1 • 100% /10
е - относительное удлинение, %;10- первоначальная контрольная длина, см;А1 - удлинение элемента на контрольном участке, см.При напряжении 24 кН/см2 модуль упругости стали становится
равным нулю, это напряжение ат - предел текучести.Область работы материала между напряжениями ауп и атявляется об¬
ластью упруго пластической работы. При Д1 = 2,5% материал становится
песущеспособным (самоупрочненным). В дальнейшем удлинение растет и
при относительном удлинении 20-25% происходит разрыв (точки 0-1).Хрупкость материала характеризуется разрушением его при малых
деформациях в пределах площадки текучести, при увеличении прочно¬
сти стали (кривые II и III на рис. 2.1) наблюдается заметное уменьшение
площадки текучести, а для некоторых сталей ее полное отсутствие. Это
184снижает надежность стали увеличивая ее склонность к хрупкому раз¬
рушению.6, МПаРис. 3.2.1 Сравнительные диаграммы растяжения сталей разных марок I-	обыкновенного качества; II - повышенной прочности; III - V - высокой
прочности; VI - IX - высокопрочные для канатов
Проекция точки 2 на ось а характеризует предел упругости Re стали-	наибольшее напряжение при превышении которого после снятия внеш¬
ней нагрузки в образце остаются остаточные деформации. При достиже¬
нии точки 3 начинается текучесть материала, т. е. увеличение деформаций
при практически постоянном нормальном напряжении Ryn, называемом
пределом текучести. Для малоуглеродистых сталей за предел текучести
принимают напряжение, которому соответствует относительное удлине¬
нием 0,2%. При дальнейшем росте нагрузки напряжения увеличиваются,
но деформации растут значительно быстрее напряжений. Эта зона работы
называется пластической стадией, использование которой интересно с
точки зрения экономии стали.Прочность материала характеризуется наибольшим напряжением
при достижении которого начинается процесс разрушения образца
(точка 5). Это называется временным сопротивлением Run или пределом
прочности. Мягким строительным сталям соответствует предельное
относительное удлинение е = 20 - 25%. Диаграммы работы стали си. на
нижеследующих рисунках.Модули упругости материалов стальных конструкций следует при¬
185нимать по нижеследующей таблице 3.2.3.Таблица 3.2.3МатериалыМодуль, ГПаупругости Есдвига GПоокатная сталь и отливки из углеродистой стали21081Отливки из серого чугуна марок
Сч28-48 Сч24-44 Сч21-40 Сч18-36100-Сч15-82 Сч12-2885-Пучки и пряди высокопрочной проволоки (с па¬
раллельным расположением проволок)200Канаты стальные спиральные170-Канаты стальные спиральные и канаты (тросы) с
металлическим сердечником.150-Канаты стальные с органическим сердечником120-Примечание. Значения модуля упругости даны для канатов, предваритель¬
но вытянутых с усилием не менее 30-40% разрывного усилия для каната вцелом.Основными показателями, характеризующими пластические свой¬
ства стали являются относительное удлинение а5, % и условная вязкость
аБ - Дж/см2.Для малоуглеродистых сталей при нормальной температуре аБ = 70-	100 Дж/см2.
186a =N/A
где N - растягивающая сила;А - площадь сечения образца;1 - расчетная длина образца.Значение напряжения, соответствующего наибольшей нагрузке,
предшествующей разрушению образца, называется временным сопро¬
тивлением а.О	sРис. 3.2.3. Диаграмма работы стали 1-при наличии явно выраженной
площадки текучести; 2- при отсутствии площадки текучести.
Мягким строительным сталям соответствует предельное относи¬
тельное удлинение в = 20 - 25%.При растяжении, сжатии и изгибе в упругой стадии расчетное со¬
противлениеR=R/y	(3.2.3)у уп • m	v	7а при работе в упруго-пластической стадии
R =R /у	(3.2.4)u un ' m	v	7где Ryn- предел текучести стали, МПа;R un - предел прочности стали, МПа;ут - коэффициент надежности по материалу изменяющийся в пределах
1J025 - 1,15.Сравнительная диаграмма растяжения алюминия различных марок
изображена на рис. 2.2.
187500400300200too0	5	10	15	t,7.Рис. 3.2.4 Сравнительная диаграмма растяжения алюминия различных марок
1 - В95Т1; 2 - В95М; 3 - 1915Т; 4 - АД31Т1; 5 - АД31Т* 6 - АМц; 7 - Д16Т
Механические свойства алюминиевых сплавов более деформативны,чем у стали и обладают менее выраженными пластическими свойствами.
Rd = Rn/ymyc	(3.2.5)Rn - нормативное сопротивление, равное минимальному значению
R ;уп’Ym> 1 - коэффициент безопасности по материалу;Yc< 1 - коэффициент условий работы, понижающий расчетное сопро¬
тивление при работе конструкции в тяжелых условиях.
Механические характеристики стали зависят от температуры,
при которой она работает. При повышенных температурах до 200°С
характеристики стали изменяются незначительно, при температуре
250°С наблюдается небольшое местное увеличение предела прочности
и уменьшение относительного удлинения, при температуре 400°С резко
падают и упругость и прочность, а при температурах, близких к 600°С
несущая способность стали практически исчерпывается, поэтому при
проектировании металлоконструкций принимается, что до температуры
400°С механические характеристики стали остаются постоянными, а при
более высоких температурах сталь становится неработоспособной.При отрицательных температурах и с увеличением толщины про¬
ката повышается хрупкость стали, малоуглеродистые кипящие стали
становятся хрупкими при -30-35°С, малоуглеродистые спокойные при
188-45-50°С и низколегированные - при -55-60°С.При выборе стали для конструкций используют следующие дан¬
ные:—	временное сопротивление разрыву сть—	условный предел текучести при остаточной деформации - 0,2% а0 2—	предел прочности при растяжении а5—	относительное сужение поперечного сечения - ц/—	предел текучести а.—	относительное удлинение -1 %Для малоуглеродистой стали и стали повышенной прочности по
пределу текучести ат устанавливают нормативное сопротивление Ryn
стали при растяжении, сжатии и изгибе, т.е. Ryn = ат. Для стали высокой
прочности принимаем Run = ав Расчетные сопротивления (Ruh Ry) равны
нормативным (Run, Ryn) деленным на коэффициент надежности по мате¬
риалу ут= 1,025 ±1,15Механические свойства углеродистых сталей отражены в табл. 3.2.4
и табл. 3.2.5.Таблица 3.2.4.Механические свойства углеродистых сталей по ГОСТ 380-94,
ГОСТ 14637-89* ТУ 14-1-3023-80МаркасталиВидпрокатаТолщинапроката,ммПредел
текучести
ат МПа,
не менееВременное
сопротив¬
ление раз¬
рыву о ,
МПаОтносите¬льноеудлинениеоу %Изгиб в холод¬
ном состоянии
на 180° при
диаметре
оправкине менееВСт2кп4-20215325-41033021-40205325-410320ВСт2пс;4-20225335-430320ВСт2сп21-40215335-430310ВСтЗкпЛист4-20235365-460270,5афасон.21-40225365-460260,5а41-100215365-460240,5аСв. 100195365-460240,5аВСтЗпс;4-20245370-480260,5аВСтЗсп;21-40235370-480250,5аВСтЗГпс41-100225370-480230,5аСв. 100205370-490230,5а
189МаркасталиВидпрокатаТолщинапроката,ммПредел
текучести
ат МПа,
не менееВременное
сопротив¬
ление раз¬
рыву а ,
МПаОтносите¬льноеудлинениео5>%Изгиб в холод¬
ном состоянии
на 180° при
диаметре
оправкине менее(для ВСтЗГпс)ВСт5пс;4-20285490-63020ЗаВСт5сп;Лист;21-40275490-63019ЗаВСт5Гпсфасон41-100265490-63017ЗаСв. 100255450-59017За(для ВСт5Гпс)ВСтЗТкп;ВСтЗТпс;ВСтЗТспЛист10-16295430162,5афасон17-4029543016ЗаВСтЗкп
(гр. 1)Лист4-102253602511-20225360244-1023536525фасон11-202353602421-3021536023ВСтЗпс
(гр. 1)Лист4-102353702411-20235370234-1024537024фасон11-2024537023Удовлет¬21-3022537022ворите¬ВСтЗпс
(гр. 2)Лист4-1027538024льный11-2026537023фасон4-102853902411-2027538023ВСтЗспЛист4-1024538024(гр. 1)11-2023537023ВСтЗГпс4-1025538024(гр. 1)фасон11-202453702321-3023537022ВСтЗспЛист4-1027538024(гр. 2);11-2026537023ВСтЗГ псфасон4-1028539024(гр. 2)11-2027538023Примечание, а — толщина образца.
190Таблица 3.2.5.
Механические свойства низколегированных сталей
по ГОСТ 19281-89* и ГОСТ 19282-73*.Механические свойства, не менееТолщинапроката,ммВременное
сопротивле¬
ние раз¬
рыву
ah, МПаПредел
текучести
стг МПаОтноси¬
тельное
удлинение
о5 %Удельная вязкость, Дж/см2, при
температуре, °С+ 20°С- 40°С- 70°ССталь 09Г2; 09Г2Д444030521———5-944030521—35 (40)-(30)10-2044030521—30-(30)21-3244029521—40 (30)—Сталь 14Г2446033521———5-946033521—35-(35)10-2045032521—30— (30)21-3245032521—30—Сталь 09Г2С; 09Г2СД449034521———5-94903452165403510-204703252160353021-32460305216035-(30)33-60450285216035-(30)61-80440275216035-(30)81-160430265216035-(30)Сталь 15ХСНД449034521———5-949034521—4030 (35)10-20490(470)345 (325)21—303021-32490 (470)345 (325)21—30-(30)Сталь 10Г2С1; 10Г2С1Д449035521———5-94903452165403010-204803352160302521-32470325216030— (25)33-60450325216030-(25)
191Механические свойства, не менееТолщинапроката,ммВременное
сопротивле¬
ние раз¬
рыву
ah, МПаПредел
текучести
ат, МПаОтноси¬тельноеудлинениеа5 %Удельная вязкость, Дж/см2, при
температуре, °С+ 20°С- 40°С- 70°С61-160430295216030— (25)Сталь 10ХСНД453039019———5-953039019—503510-1553039019—403016-32530 (—)390 (—)19 (—)—50 (— )30(-)33-405Ю ( )390 (—)19 (—)—50 ( —)30(-)Сталь 10ХНДП447034520———5-947034520—40—Сталь 15Г2СФ; 15Г2СФД455039018—40 (—)—5-955039018—35 (40)—10-2055039018—35—Сталь 15Г2АФДпс'454039019———5-954039019—453510-3254039019—4030Сталь 14Г2АФ1; 14Г2АФД1454039020———5-954039020—453510-5054039020—4030Сталь 16Г2АФ1; 16Г2АФД1459044020———5-959044020—453510-32 159044020—403033-5057041020—4030Сталь 18Г2АФПС1; 18Г2АФДпс‘459044019———5-959044019—453510-3259044019—4030
192Механические свойства, не менееТолщинапроката,ммВременное
сопротивле¬
ние раз¬
рыву
gh, МПаПредел
текучести
аг МПаОтноси¬
тельное
удлинение
а5 %Удельная вязкость, Дж/см2, при
	температуре, °С	■ 20°С- 40°С- 70°ССталь 14Г2210-32530390184030Сталь 10Г2С12; 10Г2С1Д210-40530390195030Сталь09Г2С2; 09Г2СД210-3249036519503033-60450315215030Сталь 15Г2СФ2; 15Г2СФД210-325904401740301	— для сталей по ГОСТ 19282-73*;2	— для сталей по ГОСТ 19282-73*, поставляемых с термической обработкой с
отпуском.Примечания: 1. Значения механических свойств в скобках приняты для сталей
по ГОСТ 19281-89*. 2. Значения ударной вязкости листовой и универсальной
стали при температуре + 20°С после механического старения должны быть
не менее 30 ДЖ/см2; при температуре - 20°С — не ниже норм, установленных
для температуры -40°С, при температуре - 50°С и - 60°С — не ниже норм,
установленных для температуры - 70°С. 3. Свариваемость стали обеспечива¬
ется технологией ее изготовления и химическим составом. 4. Прокат должен
выдерживать испытание на изгиб в холодном состоянии на оправке диаме-
	тром, равным двум толщинам, на угол 180°С.	Таблица 3.2.6.
Механические свойства низколегированных сталей
по ТУ 14-1-3023-80ГруппаВидТолщинаМеханические свойства, не менееПрочностипрокаталиста или
полкиВременное сопротивле¬
ние разрыву аь, МПаПредел текуче¬
сти аг
МПаСталь 09Г21104503151Фасон11-204403051Фасон21-304402951Лист10450315
193ГруппаВидТолщинаМеханические свойства, не менееПрочностипрокаталиста или
полкиВременное сопротивле¬
ние разрыву аь, МПаПредел текуче¬
сти ат,
МПа111-204403052Фасон, лист10470345211-20460335Сталь 09Г2С1104903451Фасон11-20470325121-304603051Лист10490345111-204703252Фасон10520370211-205003552Лист10510365211-20490345Примечания: 1. Ударная вязкость при температуре -20°С и после механическо¬
го старения должна быть не менее 30 Дж/см2. 2. Изгиб в холодном состоянии
— удовлетворительный. 3. Относительное удлинение аъ для всех марок ста¬
лей не менее 21%.3.2.3	Виды строительных сталей и их характеристикиСтали делятся на три группы:—	обычной прочности (малоуглеродистые)—	повышенной прочности—	высокой прочностиОснову стали составляет феррит, он имеет малую прочность и очень
пластичен, поэтому в чистом виде не применяется. Прочность его повы¬
шают добавками углерода и получают малоуглеродистые стали обычной
прочности, легированные марганцем, кремнием, ванадием, хромом и
другими элементами - получают низколегированные стали повышенной
прочности, легированием и термическим упрочнением - стали высокой
прочности (см. табл. 3.2.7).
194Таблица 3.2.7Группапроч¬ностиМарка сталиПределтеку¬чести,МПаВремен¬
ное со¬
против¬
ление,
МПаОтноси¬
тельное
удлине¬
ние, %Удельная вязкость МДж/м2 при t°C+20-20-40-70После ме-
ханическ
старенияОбыч¬нойВСтЗкп,
ВСтЗис,
ВСтЗГ ис,
ВСтЗсп185-285365-39025-270,5-10,3-0,5--0,3-0,5Повы¬шеннойВст7пс, 09Г2,
09Г2С, 14JT2,
15ХСНА,
14Г2Ф,
ЮХСНД,
ЮХНДП295-390430-54019-20--0,3-0,50,25-0,350,3Высо¬кой16Г2АФ,18Г2АФИС,15Г2СФ,12ГНМФАЮСв. 440Св. 5%14-20--0,4-0,50,3-0,350,3-Структура малоуглеродистой стали. Температура плавления чи-
стого железа равна 1535°С. При охлаждении образуется так называемое
8-железо, имеющее кристаллическую решетку, при температуре 1400°С
железо уже находится в твердом состоянии и из 5-железа становится у-же-
лезом. При 910°С кристаллы с гранецентрированной кубической решеткой
(y-Fe) превращаются в объемно-центрированные (а-железо).При введении углерода в сталь температура плавления снижается и
образуется твердый раствор в у-железе (аустенит). При температуре ниже
910°С из аустенита начинают выделяться кристаллы твердого раствора
углерода в а-железе - феррит, углерода в феррите содержится малое ко¬
личество, т.к. a-железо плохо растворяет углерод. При температуре 723°С
образуется перлит - смесь феррита и карбида железа Fe3C. При комнатной
температуре структура стали состоит из 2-х фаз - цементита и феррита,
в виде самостоятельных зерен и перлит в виде пластинок.Величина зерен оказывает существенное влияние на механические
свойства стали (чем меньше зерен, тем выше качество стали).Структура низколегированных сталей содержит мало углерода ,
повышение прочности их достигается за счет добавок, образующих кар¬
биды и нитраты, упрочняющие ферритовую основу и прослойки между
зернами.. Основные элементы, применяемые при легировании:—	углерод - повышает прочность стали, но снижает ее пластичность
и свариваемость, в строительных сталях углерод допускается не более
0,22%;
195	кремний - повышает прочность стали, ухудшает ее свариваемостьи стойкость против коррозии; в малоуглеродистых сталях кремния
до 0,5%, в низколегированных до 1%;	алюминий - хорошо раскисляет сталь, нейтрализует вредное вли¬
яние фосфора, повышает ударную вязкость;	марганец - служит хорошим раскислителем и соединяясь с серойснижает ее вредное влияние. В малоуглеродистых сталях марганца
до 0,64%, в легированных - до 1,5%;	медь - увеличивает стойкость против корозии, избыточное со¬
держание (более 0,7%) способствует старению стали. Повышает
прочность стали.—	молибден и бор - необходимы для получения высокопрочного
проката больших толщин, сталь обладает высокой прочностью вы¬
сокой прочностью, удовлетворительной пластичностью и почти не
разрушается при сварке.—	азот - в несвязанном состоянии его не должно быть более 0,008%.
Улучшает механические свойства стали при соединениях с алюми¬
нием, ванадием, титаном и ниобием.Легирующими металлами являются марганец, хром, ванадий, воль¬
фрам, молибден, титан.Вредными примесями являются фосфор и сера. Фосфор повышает
хладоломкость, а сера делает сталь красноломкой, склонной к образова¬
нию трещин при температуре 800-1000°С. Содержание серы в углероди¬
стой стали СтЗ должно быть не более 0,05%, фосфора 0,04%. Вредное
влияние оказывают и газы, которые могут попасть в металл из атмосферы
(например, при сварке). Поэтому расплавленную сталь необходимо за¬
щитить от воздействия атмосферы.Малоуглеуродистые стали обычной прочностиОсновные стали обыкновенного качества, применяемые в строи¬
тельстве это СтЗ и СтЗГпс по ГОСТ 380-94. В зависимости от назначения
сталь поставляется 3-х видов:А - по механическим свойствам;Б - по химическому составу:В - по механическим свойствам и химическому составу.Для несущих строительных конструкций необходимо обеспечивать
прочность и свариваемость и в связи с этим заказывается строителями в
основном прокат по группе В.Сталь марки СтЗ содержит углерода 0,14-0,22%, марганца в кипящей
196стали -0,3-0,6%, в спокойной и полуспокойной 0,4-0,65%, кремния в кипя¬
щей стали от следов до 0,07%, в полуспокойной - 0,05-0,17%, в спокойной-	0,12-0,3%. Сталь марки СтЗГпс с повышенным содержанием марганца
имеет углерода 0,14-0,22%, марганца 0,8-1,1%, кремния до 0,15%.Углеродистая сталь разделена на шесть категорий. Требования
ударной вязкости для каждой категории различны, см. таблицы меха¬
нических свойств. Кипящая сталь изготавливается по 2-й категории
ВСтЗкп2, полуспокойная - по 6-й категории ВСтЗпсб, спокойная и по-
луспокойная с повышенным содержанием марганца по 5-й категории
ВСтЗсп5 и ВСтЗГпсб.Применение сталей повышенной прочности приводит к экономии
металла до 20-25%.-Стали высокой прочности - это прокат с пределом текучести 440 МПа
и временным сопротивлением 590 МПа и выше получают легирова¬
нием и термической обработкой. При проектировании конструкций
из сталей высокой прочности надо учитывать, что при сварке в око-
лошовной зоне сталь разупрочняется на 5-30%. Применение сталей
высокой прочности приводит к экономии металла на 25-30%.Маркировка стали ВСтЗпс5 содержит:—	группу поставки В—	марку СтЗ—	степень раскисления пс—	категорию 5—	при повышенном содержании марганца в марке указывается буква
Г и содержание углерода в сотых долях процента (например 18кп, 18
пс, 18Гпс,18Гсп).—	стали повышенной прочности - получить можно как термической
обработкой, так и легированием. Повышенная прочность низколеги¬
рованных сталей получается введением марганца, кремния, хрома,
никеля, меди, ванадия, при этом некоторые марки стали подвергаются
термическому упрочнению. Подбор легирующих элементов обеспе¬
чивает высокую свариваемость.Поставка стали в зависимости от свойств осуществляется по трем
группам: А, Б и В. Строительные конструкции изготавливаются из стали В
с гарантией по механическим свойствам и химическому составу. В зависи¬
мости от механических свойств конструкционные стали подразделяются на
стали обычной прочности, высокой прочности и повышенной прочности.К наиболее применяемым сталям обыкновенного качества относятся
углеродистые стали ВСтЗсп5, ВСтЗГпс5, ВСтЗпсб и ВСтЗкп2, низколе-
197тированные марганцовистые стали 09Г2 и 14Г2, кремнемарганцовистые
стали 10Г2С1 и 09Г2С, хромокремненикелевые с медью 15ХСНД и
10ХСНД, низколегированные стали с нитридным упрочнением 14Г2АФ,
16Г2АФ, 18Г2АФпс, а также термически упрочненные легированные
стали 12Г2СМФ, 12ХГ2СМФ, 12ХГН2МДидр.В обозначении углеродистых сталей (например, ВСтЗпсб) буква В
определяет группу поставки, СтЗ - марку стали, пс - полуспокойную со
степенью раскисления, цифра 6 - категорию поставки.Для обозначения марок стали принята буквенно-цифровая система.
В зависимости от назначения сталь подразделяется на три группы:А — по механическим свойствам;Б — по химсоставу;В — по механическим свойствам и химическому составу.Обычно А — высокоуглеродистые;Б — среднеуглеродистые;В — малоуглеродистые.Малоуглеродистые (0,09 - 0,22%) применяют в строительных кон¬
струкциях, среднеуглеродистые (0,25 - 0,5%) - в машиностроении и вы¬
сокоуглеродистые (0,6 - 1%) - в инструментальной промышленности.По нормируемым показателям содержания углерода сталь каждой
группы подразделяется на 6 категорий, распределенных по группам:А—1,2,3;Б—1,2;В— 1,2, 3,4, 5, 6.Для обозначения степени раскисления к марке стали добавляют
индекс: кп — кипящая; пс — полуспокойная; сп — спокойная.Маркировку легированных сталей производят такими цветами:—	хромистые — зеленый и желтый;—	марганцовистые — коричневый и синий;—	хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые — зеленый ифиолетовый;—	хромомарганцовистые — синий и черный;—	хромокремнистые — синий и красный.Маркировка легированных сталей производится по ГОСТ 10692-80. В
обозначении указывают содержание углерода в сотых долях процента.
198Буквы и цифры обозначаютПример маркировкиС — кремний, Ф — ванадий, Г — мар¬
ганец, К — кобальт, П — фосфор,X — хром,Н — никель, М — молиб¬
ден, Т — титан, Ю — алюминий,Д — медь, Ц — цирконий, Р — бор,Б — ниобий. Е — селен. А — азот15Г2СФ — низколегированная сталь с
содержанием углерода 0,15%, марган¬
ца 2%, кремния и ванадия 0,3 - 1%Цифры, стоящие после букв, указывают примерное содержание
легирующего элемента в целых единицах. Отсутствие цифр обозначает,
что содержание элемента до 1,5%. Буква А в конце марки обозначает
высококачественную сталь.В соответствии с ГОСТ 7576-81 и ГОСТ 380-94 маркировка стали
производится несмываемой краской следующим цветом:СтО— красный и зеленыйСтЗГ пс— красный и синийСт1— белый и черныйСт4— черныйСт1Гпс— белый и красныйСт4Г пс— черный и красныйСт2— желтыйСт5— зеленыйСт2Г пс— желтый и красныйСт5Гпс— зеленый и белыйСтЗ— красныйСтб— синийДля изготовления конструкций кроме стали применяют алюмини¬
евые сплавы, имеется 5 групп алюминиевых сплавов, применяемых встроительстве и архитектуре:—	алюминиево-марганцевые (АМиМ)—	алюминиево-магниевые (АМг2М, АМг21/2н)—	цинкомагниевые (1915, 1915Т, 1925, 1925Т)—	медномагниевые (Д1, Д6, Д16, Д18)Дополнительные буквы обозначают характер обработки алюмини¬
евого сплава:—	М - мягкий (отожженный)—	Н - нагартованный—	1/2Н - полу нагартованный—	Т - закаленный и естественно-состаренный—	Т1 - закаленный и искусственно-состаренный—	Тн - нагартованный после закалки и искусственного состарения
Обозначения кремнемагниевых сплавов марок АД и АД31 и цинко¬
магниевых сплавов (1915, 1925) приняты по международному стандарту,
цифры и буквы марок обозначают:—	А - алюминиевый сплав—	Д - деформируемый—	31- номер сплава
199	1 - алюминиевый сплав	9 - содержание цинка—	25 - номер сплава
Обычно в строительных конструкциях стали используются в том
состоянии, в каком они выпускаются заводами, в большинстве строители
получают металлопрокат непосредственно после горячей прокатки, в этом
состоянии сталь редко обладает оптимальным качеством свойств, поэтому
возможна поставка стали в термически обработанном состоянии (норма¬
лизованной или термообработанной). Нормализованная сталь нагревается
до 900-950°С и охлаждается на воздухе, что изменяет структуру стали,
делает ее вязкой, повышает пластичность. Термоулучшение включает за¬
калку и резкое охлаждение после нагрева до 890 - 950 °С, а затем отпуск
и выдержку при температуре 550-700°С. Повышается сопротивляемость
стали хрупкому разрушению. Для оценки качества строительной стали
используют условный порог хладоемкости по минимальному значению
ударной вязкости (например 0,25-,30 кДж/м2). Классы стали и группы
качества по хладостойкости приведены в таблице 3.2.8.Таблица 3.2.8.КлассысталиМеханические свойства при рас¬
тяженииТемпература, при которой га¬
рантируется ударная вязкость
не менее 0,3 МДж/м2, °СВремен¬
ное сопро¬
тивление
ст, МПав’(ктс/мм2)Пределтекучести5тМпа(кгс/мм2)Относи¬
тельное
удлинение
а5,%Не менееIIIIIIС 38/23380 (23)230 (23)25не гаран¬
тируется-20-С44/29440(44)290 (29)21-«--4070С 46/33460(46)330(33)21-«--4070С52/40520(52)400(40)19-4070С60/45600(60)450 (45)16-4070С70/60700(70)600(60)12-4070С85/75850(85)750(75)10-«--4070Для проката толщиной <10мм ударную вязкость определяют на образце типа 3
ГОСТ 9454-78, для толщины <5 мм уд. вязкость не определяют.2. Для стали класса С 38/23, группы качества II требование гарантии ударной
вязкости при -20°С, может быть заменено требованием гарантии ударной вяз¬
кости при 20°С после механического старения.
200Все строительные стали условно делятся на три группы по хладо-
устойчивости:I	— без гарантированной хладостойкости.II	— с гарантированной хладостойкостью для металлоконструкций,
эксплуатируемых в обычных температурных условиях (при расчетных
температурах не ниже -40°С).III	— для металлоконструкций, эксплуатируемых при расчетных
температурах ниже -40°С (северное исполнение)При проектировании конструкций для районов с низкой температурой
необходимо строго выдерживать нормы работы стали при этих температу¬
рах. Стали в этом случае поставляются с гарантией ударной вязкости при
отрицательной температуре и после механического старения. Для наиболее
ответственных и нагруженных элементов применяют хладостойкие стали
повышенной и высокой прочности марок 10ХН1М, 16Г2АФ, 12ГН2МФАЮ.
В качестве материала для конструкций, эксплуатируемых при низких темпе¬
ратурах (резервуары для хранения сжиженных газов), рекомендуются стали
системы Fe-Ni с содержанием никеля от 2,5 до 9%, например стали ОН6 и
ОН9, обладающие высокой прочностью и сопротивляемостью хрупкому
разрушению после двойной воздушной закалки с отпуском.По хладостойкости металл проката должен отвечать требованиям,
указанным в таблице 3.2.9.Таблица 3.2.9Гаранти¬
рованные
значения
предела
текучести
сталей
5 Мпат(кгс/мм2)Требования к сталям по хладостойкости стальных конструкций,группы12Климатический>айон строительства по ГОСТ 16350-801,I2II2II3Н4, Н5 и др.1,I2II2II3Н4, Н5 и др.а <295(30)не приме¬
нять-50, КСИ
КСА-20, КСИ
КСАне приме¬
нять-40, КСИ
КСА-70, КСИ
КСА-295 (30)
< о <390
(40)-70, КСИ
КСА-50, КСИ
КСА-40,КСИКСА-70, КСИ
КСА-50,КСИКСА-40,КСИКСА-390 (40) <
а <740(78)-70, КСИ
КСА-50, КСИ
КСА-40, КСИ
КСА-70, КСИ
КСА-70, КСИ
КСА-40,КСИ
КСА
201Гаранти¬рованныезначенияпределатекучестисталей6тМпа(кгс/мм2)Требования к сталям по хладостойкости стальных конструкций,группы45Климатическийэайон строительства по ГОСТ 16350-801,12 П2 ИзИ4, Н5 и др.12 И2И3Н4, н5 и др.а <295(30)не приме¬
нять-40, КСИКСА**-40,КСИ
КСАне предъ¬
является295 (30)
< а <390
(40)-50, КСИ-40, КСИ-40, КСИ--390 (40) <
а <740(78)-70, КСИ-50, КСИ-40, КСИ--КСИ- ударная вязкость, определенная на образце с концентратором
вида И (при соответствующей температуре) по ГОСТ 9454-78*.КСА - ударная вязкость после механического старения по ГОСТ
7268-82*♦♦-только для района Н4.Старение стали.В процессе эксплуатации механические свойства стали изменяются:
увеличиваются пределы упругости, текучести и прочности, и снижается
относительное удлинение, уменьшается ударная вязкость, сталь стано¬
вится более хрупкой. Этот процесс называется старением стали, причина-	переход металла в более устойчивую структуру. В кристалликах феррита
остаются растворенными углерод, азот и карбиды других элементов. Эти
примеси с течением времени выделяются из твердого раствора и укрепля¬
ют прослойки между зернами феррита. Сталь становится более прочной,
но менее пластичной, время старения не определено - от нескольких лет
до десятилетий. Это зависит от величины зерна структуры стали, ее за¬
грязненности, температуры и механических воздействий, наиболее подвер¬
жены старению кипящие стали. При расчетах естественное старение стали
не учитывается, потому что повышению пределов текучести и прочности
сопутствуют снижение пластичности и увеличение хрупкости стали.
2023.2.4	Выбор марки сталиВозможность применения металла в строительных конструкциях
определяют механические, технологические и эксплуатационные харак¬
теристики стали:—	механические - это сопротивление металла при статическом нагру¬
жении (ат и ав), сопротивление динамическим воздействиям и хруп¬
кому разрушению (a-ударная вязкость и некоторые характеристика
линейной механики разрушения К1с и Кс и другие), показатель пла¬
стичности (so - остаточное удлинение), сопротивление цикличному
нагружению (gv- предел выносливости), сопротивление расслоению
(изгиб в холодном состоянии);—	технологические - обрабатываемость и свариваемость металла;—	эксплуатационные - склонность к коррозии, к старению.В строительных конструкциях применяют в основном строительные
стали, в небольших объемах сплавы алюминия, и в особых случаях сплавы
титана и магния. Сплавы титана и магния очень дороги и применяются
крайне редко.Сталь для конструкций выбирают в соответствии со СНИП П-23-81.
Для сокращения количества применяемых марок стали следует произво¬
дить унификацию конструкций по сокращению количества марок стали
и профилей.Выбор марки стали зависит от условий, влияющих на работу стали:—	температуры среды, где монтируется и эксплуатируется конструк¬
ция (фактор хрупкого разрушения стали в зависимости от темпера¬
туры)—	типа нагрузки (статическая, динамическая, вибрационная или
переменная)—	типа напряженного состояния (осевое сжатие или растяжение,
напряжение со смещением центра действия нагрузки, изгиб, круче¬
ние)—	типа соединения (болтовое, на сварке различных типов, на за¬
клепках)—	толщины проката (применение экономичных профилей, чем толще
профиль, тем ниже прочность его материала)Пример. Необходимо выбрать сталь для сварных конструкций подкра¬
новых балок шихтового открытого склада в III - климатическом районе.По таблице определяем класс ответственности - 2, категория по на¬
значению - А, по напряженному состоянию - 1, наличие растягивающих
203нагрузок имеется, сварка имеется.По таблице 3.2 определим показатель группы конструкций S.S = 0+ И + 8 + 7 + 6 = 32
Следовательно, группа конструкции - 1.Выбор стали для конструкции производят по таблице 3.2.10 в соот¬
ветствии с ГОСТ 27772-88 для строительных конструкций.Таблица 3.2.10Стали по ГОСТ 27772-88 для строительных конструкцийСтальРасчетная температура в °С в районе строительства и группа кон¬
струкций114 (- 30° > Т > - 40°)
115 и др. (Т>-30°)111,112,113
(. 40° > Т > - 50°)11 (- 50° > Т > - 65°)123412341234С235--++С245-++----+---+С255+++---++---+С275-++----+---+С285+++---++---+С345+3+1+1-+3+3+1-+4+4'+2,3-С345К-++---+-----С375+3+1+1-+3+3+1-+4+4+2,3-С390+++-+++-+++-С440+++-+++-+++-С590-++С590К-----++--++-следует или не следует. Цифра обозначает категорию стали. Стали для
конструкций, возводимых в климатических районах II, 12,112, ИЗ , но
эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать
как для района II, за исключением стали С254 и С275 для конструкций
группы 2. Остальные примечания в нормах.После сравнения вариантов выбора марки стали и их экономического
расчета можно будет принять окончательное решение.Соотношение цены проката и основного показателя прочности (рас¬
четного сопротивления Ry) имеет формулу:Ц = 0,83 Ry/230+ 0,17	(3.2.6)Из формулы видно, что экономически выгодно принимать более про¬
чные стали. Если за базовую принять сталь С235, то экономия металла
204для растянутых элементов составитЭ = (1 - 230 / Ry) • 100%	(3.2.7)В центрально сжатых элементах экономия металла значительно
меньше, так как критические силы не зависят от Ry.В изгибаемых элементах экономия металла равна
Э = (1 - a) (230/Ry)2/3 • 100%	(3.2.8)гдеа= 1 ... 1,06 для Ry = 230 ... 430 МПа.В соответствии с вышеизложенным выгодно применять канаты (пря¬
ди, пучки) из высокопрочной проволоки. Прочность растет значительно
быстрее по сравнению со сталью С235. Наиболее экономически целесо¬
образно применять канаты для затяжек шпренгелей и предварительно
напряженных конструкций в висячих системах. Расчетное сопротивле¬
ние растяжению высокопрочной стальной проволоки Rdh, применяемой
в виде пучков или прядей, следует определять по формуле Rdh = 0,6 Run.
Значение расчетного сопротивления усилия растяжению стального ка¬
ната, следует принимать равным значению разрывного усилия каната в
целом, установленному ГОСТом или ТУ на стальные канаты, деленному
на коэффициент надежности ут = 1,6.Таблица 3.2.11.Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88Стали по
ГОСТ 27772-88Заменяемые марки сталиМарки сталиГОСТ или ТУС235ВСтЗкп2ГОСТ 380-94*ВСтЗкп2-1ТУ 14-1-3023-80С245ВстЗпсб (лист толщиной до 20 мм,
фасон — до 30 мм)ГОСТ 380-94*ВСтЗпсб-1ТУ 14-1-3023-80С255ВСтЗсп5, ВСтЗГпс5, ВСтЗпсб(лист толщиной свыше 20 до 40 мм,ГОСТ 380-94*фасон — свыше 30 мм)ВстЗсп5-1, ВСтЗГпс5-1ТУ 14-1-3023-80С275ВСтЗпсб-2ТУ 14-1-3023-80С285ВстЗсп5-2, ВСтЗГпс5-2ТУ 14-1-3023-80С345, С345Т14Г2 (лист, фасон толщиной до 20 мм)ГОСТ 19281-89*15ХСНД (лист толщиной до 10 мм,
фасон — до 20 мм)ГОСТ 19282-73*09Г2, 09Г2С09Г2 гр. 1, 09Г2 гр. 2, 09Г2С гр. 1,ТУ 14-1-3023-80
205Стали по
ГОСТ 27772-88Заменяемые марки сталиМарки сталиГОСТ или ТУ14Г2 гр. 1 (фасон толщиной до 20 мм)ВСтЗТпсТУ 14637-7912Г2С гр. 1ТУ 14-1-4323-88С345ЮХНДПГОСТ 19281-89*ГОСТ 19282-73*ТУ 14-1-1217-7514Г2 гр. 1 (фасон толщиной свыше 20
мм), 14Г2 гр. 2 (фасон толщиной до 20
мм), 09Г2С гр.2ТУ 14-1-3023-80С375, С375Т12Г2С гр. 2ТУ 14-1-4323-8814Г2 (лист, фасон толщиной свыше 20
мм), 10Г2С1; 15ХСНД (лист толщиной
свыше 10 мм, фасон — свыше 20 мм),
ЮХСНД (лист толщиной до 10 мм)ГОСТ 19281-89*
ГОСТ 19282-73*С390, С390Т14Г2АФ, ЮГ2С1 термоупрочненнаяГОСТ 19282-73*ЮХСНД (лист толщиной свыше 10
мм)С390К15Г2АФДпсГОСТ 19282-73*С44016Г2АФ, 18Г2АФпс, 15Г2СФ термо¬
упрочненнаяГОСТ 19282-73*С59012Г2СМФТУ 14-1-1308-75С590К12ГН2МФАЮТУ 14-1-1772-76Примечание. В названии сталей по ГОСТ 27772-88 буква С обозначает сталь
строительная, цифры условно обозначают предел текучести проката, буква К
— вариант химсостава, Т — термоупрочненная сталь.Конструкции подразделяются на три категории по назначению иважности последствий предельного состояния:А - основные несущие или ограждающие конструкции достижение
предельного состояния которых приводит в полную непригодность
к дальнейшей эксплуатации.Б - те же конструкции, но когда налицо только затруднение нормаль¬
ной эксплуатации здания или сооружения.В - вспомогательные или ограждающие конструкции достижение
предельного состояния которых не приводит к непригодности к
дальнейшей эксплуатации.В зависимости от вероятности усталостного и хрупкого разрушения
напряженное состояние конструкции имеет три категории:
206I	- конструкции и элементы, предельное состояние которых может
быть достигнуто при непосредственном воздействии динамических
нагрузок:II	- конструкции и элементы, предельное состояние которых может
быть достигнуто при динамическом воздействии из-за образования
опасных зон и других неблагоприятных для работы конструкции
факторов (высокие напряжения, низкая температура, концентрация
напряжений и др.);III	- конструкции и элементы, для достижения предельного состояния
которых динамические нагрузки или сложное напряженное состояние
незначительны или отсутствуют.Классификацию конструкций по вышеперечисленным признакам
можно определить по таблице 3.2.12. При выборе стали надо учитывать
совокупное влияние всех факторов, при этом все стали по категориям
воздействия усилий делятся на четыре группы, указанные в нижеследу¬
ющей таблице:Таблица 3.2.12
Показатели факторов и группы конструкцийФактор и его показательГруппа конструкций
при показателеНаименованиеОбозначениеХарактери¬стикаБаллыS = I SiГруппаКласс ответствен¬
ностиS114S > 2612,30Категория по на¬
значениюS2А11Б423 < S <
* 262В1Категория по на¬
пряженному со¬
стояниюS3I8II519 < S <223III1Наличие растя¬
гивающих напря¬
женийS4Есть7Нет2S< 184Неблагоприятное
влияние сваркиS5Есть6Нет2Примечание. Сварку следует учитывать, если она расположена в ме¬
стах действия значительных растягивающих напряжений.
207Таблица 3.2.13.Рекомендации по применению стали для конструкций зданий
и сооружений по СНиП П-23-81* в зависимости от условий
эксплуатацииКлиматический район
строительства (расчет¬
ная температура, °С)Марка сталиГОСТ или ТУ на по¬
ставку1-я группа конструкцийII4 (-30°С > t > -40°С);
Н5 и др. (t > -30°С)ВстЗсп5, ВСтЗГпс5ТУ 14-1-3023-8010:;
ГОСТ 380-94ВСтТпс1ГОСТ 14637-89*09Г2С-12ТУ 14-1-3023-801014Г2-122ГОСТ 19281-89*09Г2С-12; 10Г2С1-12ГОСТ 19281-89*;15ХСНД-12; 10ХСНД-1214Г2АФ-12; 15Г2АФДпс-12;ГОСТ 19281-89*10Г2С1-123; 16Г2АФ-12;18Г2АФпс-12; 15Г2СФ-12312,Н2иИ3
(-40 °С > t >-50 °С)09Г2С-13ТУ 14-1-3023-801009Г2С-13; 10Г2С1-13ГОСТ 19281-89*;15ХСНД-13; 10ХСНД-1314Г2АФ-13; 15Г2АФДпс-13ГОСТ 19281-73*10Г2С1-133; 16Г2АФ-13;18Г2АФпс-13; 15Г2СФ-1331, (-50 °С > t >-65 °С)09Г2С-15ТУ 14-1-3023-801009Г2С-15; 10Г2С1-15ГОСТ 19281-89*;1, (-50 °С > t >-65 °С)15ХСНД-15; 10ХСНД-1514Г2АФ-15; 15Г2АФДпс-15;ГОСТ 19282-73*10Г2С1-153; 16Г2АФ-1518Г2АФпс-15; 15Г2СФ-153
208Климатический район
строительства(расчет¬
ная температура, °С)Марка сталиГОСТ или ТУ на по¬
ставку2-я группа конструкцийII4 (-30°С > t > -40°С);
Н5 и др. (t > -30°С)ВстЗпсб4; ВСтЗсп5;ТУ 14-1-3023-8010ВСтЗГ пс5ГОСТ 380-94ВСтТпс*ГОСТ 14637-89*09Г2-6;ТУ 14-1-3023-80'°09Г2С-6;ГОСТ 19281-89*;14Г2-6ГОСТ 19281-73*10Г2С1-6; 15ХСНД-6;ГОСТ 19281-73*;10ХНДП-6; 10ХСНД-6ГОСТ 19281-89*Н4(-30°С > t >-40 °С),
Ils и др. (t > -30 °С)ЮХНДП5ТУ 14-1-389-72;ТУ 14-1-1217-7514Г2АФ-6; 15Г2АФДпс-6;16Г2АФ-6; 18Г2Афпс-6;ГОСТ 19282-73*15Г2СФ-6312Г2СМФ5ТУ 14-1-1308-75ВСтЗкп26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 4 мм);ВСтЗпс26(толщиной до 5,5 мм);ВстЗпсб(толщиной до 6-10 мм)ТУ 14-3-567-7616Г2АФ(толщиной до 6-9 мм)
209Климатический район
строительства (расчет¬
ная температура, °С)Марка сталиГОСТ или ТУ на по¬
ставку09Г2-127; 09Г2С-138ТУ 14-1-3023-80,0;ГОСТ 19281-73*;10Г2С1-138; 15ХСНД-138;ГОСТ 19281-89*;10ХСНД-13ГОСТ 19282-73*12, Н2 и Н314Г2АФ-13; 15Г2АФДпс-13ГОСТ 19282-73*(-40 °С > t >-50 °С)
Н3 (-40 °С > t >-50 °С)
12, П2иИ3
(-40 °С > t >-50 °С)16Г2АФ-13; 18Г2АФпс-13;15Г2СФ-13312ГН2МФАЮТУ 14-1-1772-76ВСтЗкп26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 4 мм);16Г2АФ(толщиной до 6-9 мм)ТУ 14-3-567-763-я группа конструкцийВстЗкп26-9; ВстЗпсбТУ 14-1-3023-8010;ГОСТ 380-94ВСтТпс5ГОСТ 14637-89*09Г2-6; 09Г2С-6;ТУ 14-1-3023-8010;14Г2-6ГОСТ 19281-89*;ГОСТ 19281-89*10Г2С1-6, 15ХСНД-6;ГОСТ 19281-89*;И4(-30°С > t > -40 °С),
Н5 и др. (t>-30°C)10ХНДП-6; 10ХСНД-6ГОСТ 19282-73*14Г2АФ-6ГОСТ 19282-73*15Г2АФДпс-6; 10Г2С1-6316Г2АФ-6; 18Г2АФпс-6ВстЗкп26(толщиной до 10 мм)ВСтЗпс26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 5,5 мм);ВстЗпсб(толщиной до 6-10 мм)ВстЗпсбГОСТ 10706-76*П4 (-30 °С > t>-40 °С),(толщиной до 5-15 мм)П5 и др. (t > -30 °С)16Г2АФ-6ТУ 14-3-567-76(толщиной до 6-9 мм)
210Климатический район
строительства(расчет¬
ная температура, °С)Марка сталиГОСТ или ТУ на по¬
ставку09Г2-6; 09Г26С-6; 14Г2-6ТУ 14-1-3023-8010;ГОСТ 19281-89*;ГОСТ 19282-73*ВСтТпс5ГОСТ 14637-8910Г2С1-6; 15ХСНД-6;ГОСТ 19281-89*;10ХНДП-6; 10ХСНД-7 или 12ГОСТ 19282-7314Г2АФ-7 или 12;15Г2АФпс-7 или 12;ГОСТ 19282-7312, И,иИ310Г2С1-7 или 123;(-40 °С > t >-50 °С)16Г2АФ-7 или 12;18Г2АФпс-7 или 12ГОСТ 10705-80*ВстЗкп26группа В, табл. 1(толщиной до 4 мм);ВстЗпс26(толщиной до 5,5 мм)16Г2АФТУ 14-3-567-76*(толщиной до 6-9 мм)ВСтТпс5ГОСТ 14637-89*09Г2-12; 09Г2С-7 или 12;ТУ 14-1-3023-8010;I, (-50 °С > t >-65 °С)14Г2-7 или 12ГОСТ 19281-89*;10Г2С1-7 или 12;
15ХСНД-7 или 12;ГОСТ 19282-89*;10ХСНД-9ГОСТ 19282-73*;14Г2АФ-9; 15Г2АФДпс-9ГОСТ 19282-73*10Г2С1-93; 16Г2АФ-9;I, (-50 °С > t >-65 °С)18Г2АФпс-916Г2АФТУ 14-3-567-76*(толщиной 6-9 мм)
211Климатический район
строительства (расчет¬
ная температура, °С)Марка сталиГОСТ или ТУ на по¬
ставку4-я группа конструкцийН4(-30°С > t > -40 °С),
П5 и др. (t>-30°C)ВСтЗкп2ТУ 14-1-3023-8010;ГОСТ 380-94*ВстЗкп26(толщиной до 10 мм;)ВстЗпс26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 5,5 мм)ВСтЗпсб(толщиной до 6-10 мм)ВСтЗпс4ГОСТ 10705-76*,(толщиной до 5-15 мм)12, Н2 и Н3
(-40 °С > t > -50 °С)ВстЗсп5; ВСтЗГпс5ТУ 14-1-3023-8010;ГОСТ 380-94ВстЗкп26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 4 мм;)ВстЗпс26ГОСТ 10705-80*(толщиной до 5,5 мм)ВСтЗпсб(толщиной до 6-10 мм)ВСтЗпс4ГОСТ 10706-76*,(толщиной до 5-15 мм)I, (-50 °С > t > -65 °С)ВстЗсп5; ВСтЗГпс5ТУ 14-1-3023-8010;ГОСТ 380-94ВстЗкп26(толщиной до 4 мм;)ГОСТ 10705-80*ВстЗпсб(толщиной до 5,5 мм)Опоры больших переходов ЛЭП, антенные соору»
(бесшовные горячедеформированные тсения связи и др.
рубы)НЛ(-30°С > t > -40 °С),2011ГОСТ 8731-87II, и др. (t > -30 °С)1„ И, и II,09Г2С12ГОСТ 8731-87(-40 °С > t > -50 °С)16Г2АФТУ 14-3-829-7912 (-50 °С > t > -65 °С)09Г2СТУ 14-3-500-76
Примечание. 1 —с требованиями по ударной вязкости при t = -40°С и после
механического старения не менее 30 Дж/см2 (3 кгс*м/см2).2	— только для опор BJ1 и фасонок ферм.3	— термически упрочненная сталь.4	— для района Н4 применять толщину не более 10 мм для неотапливаемых
зданий и конструкций, эксплуатируемых при расчетной температуре на¬
ружного воздуха.5	— с требованиями по ударной вязкости при t = -40°С не менее 30 Дж/см2
(3 кгс*м/см2).6	— кроме опор BJ1 и ОРУ.7	— толщиной не более 10 мм.8	— при строительстве в климатических районах I, (при толщине проката не
более 11 мм) и 12, Н2 и И3 допускается применять сталь категории 12.9	— кроме района Н4 для неотапливаемых зданий и конструкций, эксплу¬
атируемых при расчетной температуре наружного воздуха.10	— по ТУ 14-1-3023-80 прокат изготавливают из стали марок ВСтЗкп,
ВСтЗпс, ВСтЗсп, ВСтЗГпс всех категорий в соответствии с ГОСТ 380-94, из
стали марок 09Г2 и 09Г2С категорий 2-15 в соответствии с ГОСТ 19281-89*
и ГОСТ 19282-73*; обозначения марок сталей даны для групп прочности 1 и2,	которые следует указывать в заказе.11	— с дополнительным требованием по ударной вязкости при t = -20°С не
менее 30 Дж/см2 (3 кгс*м/см2).12	— с дополнительным требованием по ударной вязкости при t = -40°С не
менее 40 Дж/см2 (4 кгс*м/см2) при толщине стенки до 9 мм и 35 Дж/см2
(3,5 кгс»м/см2) при толщине стенки 10 мм и более.Группа 1 — сварные конструкции или их элементы, работающие в
особо тяжелых условиях или подвергающиеся динамическим вибрацион¬
ным или подвижным нагрузкам, т.е. конструкции, подлежащие расчету на
выносливость или рассчитываемые с учетом коэффициентов динамично¬
сти (подкрановые балки; балки рабочих площадок; элементы конструкций
бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих
нагрузку от подвижных составов; фасонки ферм; пролетные строения
транспортных галерей; сварные специальные опоры больших переходов
линий электропередачи высотой более 60 м; элементы оттяжек мачт и их
узлов; балки под краны гидротехнических сооружений и т.п.).Группа 2 — сварные конструкции или их элементы, работающие при
статической нагрузке (фермы, ригели рам, балки покрытий и перекрытий,
косоуры лестниц, опоры BJI, за исключением сварных опор больших
переходов; опоры транспортерных галерей; прожекторные мачты; кон¬
струкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений,
а также балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425-74* и ТУ
14-2-427-80 при наличии сварных монтажных соединений).212
Группа 3 — сварные конструкции или их элементы, работающие
при статитической нагрузке (колонны; стойки; опорные плиты; элементы
настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое
оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжением в связях
свыше 0,4 Р; опоры под оборудование, прогоны покрытий и другие сжа¬
тые и сжато-изгибаемые элементы), а также конструкции и их элементы
группы 2 при отсутствии сварных соединений.Группа 4 — вспомогательные конструкции зданий и сооружений
(связи, кроме указанных в группе 3; элементы фахверка; лестницы;
площадки; ограждения; металлоконструкции кабельных каналов; вто¬
ростепенные элементы сооружений и т.п.), а также конструкции и их
элементы группы 3 при отсутствии сварныхРекомендации Табл. 3.2.13 не распространяются на стальные кон¬
струкции специальных сооружений: магистральные и технологические
трубопроводы, резервуары специального назначения, кожухи доменных
печей и воздухонагревателей и т.п., для которых выбор марок сталей
устанавливается соответствующими главами СНиП или специальными
руководствами.Климатические районы строительства устанавливаются в соот¬
ветствии с ГОСТ 16350-80. Районирование и статистические параметры
климатических факторов для технических изделий”.Утвержден “Сокращенный сортамент металлопроката для приме¬
нения в строительных стальных конструкциях”, значительно уменьшив¬
ший применяемое количество типоразмеров профилей. При разработке
проектов и изготовлении конструкций необходимо руководствоваться
сокращенным сортаментом металлопроката, однако, допускается при¬
менение профилей проката и марок сталей, не предусмотренных им, для
конструкций изготовляемых серийно.3.2.5	Особенности применения алюминиевых сплавовОсновным достоинством применения алюминиевых сплавов яв¬
ляется легкость конструкции. Прочность алюминиевых конструкций
увеличивают за счет легирующих добавок, термического уплотнения
и наклепа.Вид сплава обозначается четырехзначной цифрой, в которой первая
цифра - основа сплава (1 - алюминий), вторая - номер композиции, две
последних - порядковый номер в своей группе. Основные показатели
алюминиевых сплавов отражены в таблице 3.2.14.Преимущества и недостатки сплавов следующие:213
214—	сплавы в 3 раза легче, чем сталь;—	более удобны для обработки;—	у сплавов коэффициент линейного удлинения а = 2,3 -10'5, у стали
а = 1,2 -10*5. Температурные напряжения в стержне равныТаблица 3.2.14Система и название
сплавовОбозначениеСостояние поставкиСтароеНовоеЛистПрофильТрубаСплавы, термически
неупрочняемые
А1 технически чистыйAD01011М; 1/2Н; НГПГПAD11013М; 1/2Н; НГПГПА1-Мп
А1 - Mg магналииАМц1400М; 1/2Н; НГПГПАМг21520М; 1/2Н; НГП; МГП; МАМгЗ1530М; 1/2НГП; МГП; МАМг51550МГП; МГП; МАМгб1560М; НГП; МГП; МСплавы, термически
упрочняемые
А1 - Mg - Si силуминыAD311310ГП; Т; Т1ГП; ТAD331330ГП; Т; Т1Al-Cu-MgдюраалюминыАВ1340М; ТГП; Т; Т1ГП; Т; Т1D11110М; ТГП; М; ТГП; ТAl-Mg-ZnD161160М; Т; ТНГП; М; ТГП; Т19151915М; ТГП; М; ТГП; Т19251925ГП; М; ТГП; ТА1 - Си - Mg - ZnВ951950М; ТГП; М; ТГП; ТПримечание. ГП - горячепрессованный, М - отожженный, Т - зака¬
ленный и естественно состаренный; Т1 - закаленный и искусственно
состаренный; Н - нагартованный; 'АН - полунагартованный; ТН—	нагартованный после закалки и искусственного старения. Жирным
шрифтом выделены состояния сплавов, рекомендуемых для приме¬
нения в строительстве.с = сс-ЕДТ	(3,2.9)а ал = 2/3 а ст	(3,2.10)—	высокая коррозионная стойкость;—	отсутствие искры при ударе по поверхности проката из сплавов;—	алюминиевые сплавы так же пластичны, как й сталь (ео = 10 ...
15), но у них нет площади и текучести. Для расчетов используется
условный предел текучести а 0,2, у которого остаточная деформация
равна 0,2%. Рабочий диапазон работы сплавов до +150°С. Предел вы¬
носливости проявляется при количестве циклов до 500 млн.Основным недостатком сплавов является их высокая стоимость
(дороже стали в 5-7 раз). Стоимость конструкции из сплава при прочих
равных условиях выше в 1,5-2,5 раза, чем стальных. Прочность конструк¬
ций ориентировочно на 20% ниже, чем стальных.Расчетное сопротивление алюминиевых сплавовR„ = R/(УЛс)	(3-2.11)где R = R^ 11 уп3.3	СортаментСортаментом профилей называется перечень профилей какого-либо
типа с размерами, массой единицы длины, геометрическими характери¬
стиками, с таблицей допускаемых отклонений по размерам профиля и по
его форме, техническими условиями поставки профиля.Сортамент составляется в порядке возрастания основных размеров
профилей и оформляется в виде ГОСТов или ведомственных технических
условий (ТУ). Профили сортамента называют металлопрокатом.Металлопрокат по принципу применения делится на две группы:—	общего назначения,—	специального назначения.Наиболее распространен металлопрокат общего назначения, приме¬
няемый во всех областях промышленности и строительства. В эту группу
входят двутавры, швеллеры, зетовые, С-образные и корытообразные про¬
фили, тавры, уголки, трубы круглые, квадратные и прямоугольные, листовой
широкополочный универсальный и полосовой прокат, стальные канаты.К металлопрокату специального назначения относятся профили и
изделия, форма и размеры которых определяются назначением и особен¬
ностями конструкций, где они используются. К ним относятся гофриро¬
ванные профили (для покрытий и стен), двутавровые балки для путей
подвесного транспорта, профили фрамуг, окон, фонарных переплетов,
крановые рельсы, рифленые листы, просечно-вытяжные стали.ОТЕЧЕСТВЕННЫЙ СОРТАМЕНТМеталлопрокат общего назначения делится на две основных группы-	листовую сталь и фасонный прокат.—	Листовая сталь подразделяется на три разновидности - толстоли¬
стовая (от 4 до 160 мм), тонколистовая (от 0,5 до 4 мм) и универсальная215
216с фиксированной шириной от 200 до 1050 мм.— Фасонный металл - это уголки, швеллеры, двутавры, тавры.
Широко применяют и гнутый профиль. Типы отечественных профилей
приведены на рисунке 3.3.1.Рис. 3.1 Типы профилей
а - уголок равнополочный; б - уголок неравнополочный; в - швеллер; г
- двутавр; д - тавр; е - круглая труба; ж - гнутый швеллер; з - Z-образный
профиль; и - прямоугольная гнутосварная труба; к - волнообразный настил; л
- трапецеидальный профилированный лист.Каждое сечение имеет соответствующие геометрические характе¬
ристики.А - площадьI - момент инерцииW - момент сопротивления,W = I/Z	(3.3.1)где Z - расстояние от центра тяжести до наиболее удаленного
217волокна сечения, i - радиус инерции сечения,1=ЩЛ	(3-3.2)It - момент инерции на кручение.- удельный момент сопротивлениясо = W/A1’5	(3.3.3)Г| -удельный момент инерции кручения
ц = И/ А2	(3.3.4)Естественно характеристики сечения лучше, чем тоньше его элемен¬
ты при одинаковой площади (относительная тонкостенность определяется
показателями t/h и t/b).Обычно для уголков t/b > 1/17, для полок двутавров t/b > 1/30, для
стенок двутавров t/h > 1/65.Замкнутые сечения имеют следующие преимущества:—	более выгодные характеристики при одинаковой высоте сечения;—	большая тонкостенность;—	большая крутильная жесткость за счет более медленного развития
пластичности;—	возможность применения сталей повышенной и высокой проч¬
ности;—	снижение металлоемкости на 7-15% по сравнению с обычными
конструкциями;—	экономия металла до 10-12% за счет уменьшения количества фа-
сонок;—	меньше подвержены механическим повреждениям при транспор¬
тировке;—	большая устойчивость при монтаже;—	обладают при герметичности внутренней полости большей корро¬
зионной стойкостью (показатель слитности К = S/А, где S - периметр
сечения подвергаемый коррозии);—	лучшее обтекание круглых труб ветром, ветровая нагрузка за счет
сечения уменьшается в 1,5 ... 2 раза;—	устойчивость залитых бетоном полых конструкций;—	возможность использовать внутреннюю полость конструкции для
транспортировки жидкости;—	экономическая эффективность за счет вышеперечисленных до¬
стоинств;—	приятный внешний вид.Недостатки замкнутых сечений менее существенны:—	более высокая стоимость при их изготовлении на заводе;—	сложность узловых соединений из-за необходимости выполнять
фигурные вырезы;
—	герметизация внутренней полости для предотвращения коррозии.
Для сравнения приведены зарубежные профили металлопроката
(немецкого сортамента по системе DIN).ЗАРУБЕЖНЫЙ МЕТАЛЛОПРОКАТ
За рубежом приняты для строительства объектов такие профили:Рис. 3.2 Сортовая сталь 1 - равнобокий уголок по DIN 1028; 2 - неравнобокий
уголок по DIN 1029; 3 - тавровая сталь по DIN 1024; 4 - сталь
прямоугольного (квадратного сечения по DIN 1014; 5- круглая сталь по DIN
1013; 6 - полосовая сталь (менее 150 мм шириной и более 50мм толщиной)Рис. 3.3 Фасонная сталь
1 - облегченный двутавр по DIN 1025; 2 - нормальный двутавр (тип РЕ)
с параллельными полками по DIN 1025 и Европейскому стандарту 19,
так называемый европейский профиль; 3 - широкополочный двутавр
(тип В) с наклонными внутренними плоскостями полок по DIN 1025; 4 -
широкополочный двутавр (тип РВ) с параллельными полками по DIN 1025; 5
- широкополочный двутавр (тип PBL) с параллельными полками облегченной
конструкции по DIN 10z5; 6 - широкополочный двутавр (тип PBV) с
параллельными полками усиленного сечения по DIN 1025; 7 - швеллер (тип J)
по DIN 1026; 8 - Z-образный профиль (тип L) по DIN 1027
Рис. 3.4. Основные алюминиевые профили
I - открытые профили; II - пустотелые профили; III - комбинация открытых и
пустотелых профилей; IV - высокие открытые профили и их комбинации; V
- высокие пустотелые профили и их комбинации
При сопоставлении сечений проката используют следующие по¬
казатели:—	коэффициенты радиуса инерцииа = 1а/Ь	(3.3.5)р = уь	(3.3.6)—коэффициента ядрового расстояния
р = W/A • h	(3.3.7)—	удельный радиус инерцииj = i/A0’5	(3.3.8)3.4 Расчет элементов стальных конструкций по видам
напряженных состояний3.4.1 Основы расчета элементов стальных конструкций по
предельным состояниямОдин из ведущих авторов теории расчетов металлоконструкций по
предельным состояниям проф. Н. С. Стрелецкий сблизил требования
надежности и экономичности конструкций. Предельное состояние на¬
ступает тогда, когда конструкция перестает удовлетворять заданнным
эксплуатационным требованиям после чего нормальная эксплуатация
здания или сооружения становится невозможной.Метод расчета по предельным состояниям - это дифференцирован¬
ный учет и накопление факторов, действующих на конструкцию и воз-219
можность оперативно их изменять по мере накопления информации.На конструкцию действуют несколько групп нагрузок: постоянные,
временные длительные, кратковременные, особые и монтажные.—	Постоянные - это вес конструкции.—	Временные длительные - технологические (вес оборудования,
давления жидкостей, газов, нагрузки от складируемых материалов).—	Кратковременные - вес людей, нагрузки от некоторого оборудова¬
ния (кранов), температурные климатического воздействия, снеговые
и ветровые нагрузки и др.—	Особые - сейсмического, взрывного и аварийного воздействия.Предельные состояния подразделяются на две группы:—	первая группа - по потере несущей способности или непригодности
к эксплуатации;—	вторая группа - по непригодности к нормальной эксплуатации.К предельным состояниям первой группы относятся:—	общая потеря устойчивости формы;—	потеря устойчивости положения;—	вязкое, хрупкое, усталостное или иного характера разрушение;—	разрушение от совместного воздействия силовых факторов и не¬
благоприятных влияний внешней среды;—	качественное изменение конфигурации;—	резонансные колебания;—	состояния, при которых возникает необходимость прекращения
эксплуатации в результате текучести материала, сдвигов в соедине¬
ниях, ползучести или чрезмерного раскрытия трещин.К предельным состояниям второй группы относится состояние, за¬
трудняющее нормальную эксплуатацию конструкции или снижающие
долговечность их вследствие появления недопустимых перемещений
(прогибов, осадок, углов поворота), колебаний, трещин и т. п.Предельные состояния первой группы проверяются расчетом на
максимальные (расчетные) нагрузки и воздействия, возможные при
нарушении нормальной эксплуатации, предельные состояния второй
группы - на эксплуатационные (нормативные) нагрузки и воздействия,
отвечающие нормальной эксплуатации конструкции.Характерным для методики расчета конструкций по предельным
состояниям является следующее:—	упразднение системы разделения различных марок сталей для
металлических конструкций на классы прочности;—	отказ от унификации расчетных сопротивлений по минимальным
значениям нормативных сопротивлений;—	разделение нормативных сопротивлений по пределу текучести и
временному сопротивлению по величинам, установленным государ¬
ственными общесоюзными стандартами и техническими условиями
на поставку проката;—	установление коэффициентов надежности по материалу утс учетом
обеспеченности нормативных сопротивлений и принятых методов
контроля качества стального проката при поставке;—	введение в перечень материалов для стальных конструкций эффек¬
тивных сталей, поставляемых по ГОСТ 23570-79 и ТУ 14-1-3023-80, с
указанием предпочтительности их применения по сравнению со сталями,
поставляемыми по ГОСТ 380-94, ГОСТ 19281-73* и ГОСТ 19282-73*;—	дифференцирование назначения сталей и их расчетных характе¬
ристик по видам проката (лист, фасон, труба);—	унификация требований, предъявляемых к материалам при про¬
ектировании:а)	сокращение числа группы конструкций до четырех;б)	районирование территории бывшего СССР в соответствии с ГОСТ
16350-80.Все вышеперечисленное позволяет снизить расход материалов более
чем на 7%.Условие надежности для первой группы предельных состояний
может быть записано в общем виде:Nccf(Z РпУ) ^ <^RynYc / УпУт)	(3.4.1)где N- усилие, действующие в рассчитываемом элементе конструкции;S - предельное усиление, которое может воспринять расчетный эле¬
мент.Предельную несущую способность S соответствующую виду усилия
(сжатию, растяжению, сдвигу, кручению и т.д.) необходимо определять
по формулеS = (30RyYc/Ym,	(3.4.2)где Р - коэффициент, учитывающий вид усилия, предельное состояние
и работу стали за пределом упругости (ср, фе, (рь, с и т.д.), табл. 3.10;Ф - геометрическая характеристика сечения (A, W);Ry - нормативное сопротивление материалов;ус- коэффициент условий работы;ут - коэффициент надежности по материалу.При расчете конструкций по предельным состояниям второй группы
перемещения не должны превышать предельно допустимых значений
этих перемещений или параметров, установленных в СНиП 11-23-81* и в221
222где f - перемещения или параметры колебаний и изменения положе¬
ния, возникающие в конструкциях от действия расчетных эксплуа¬
тационных нагрузок,fu - предельно допустимые значения этих параметров или перемеще¬
ний, регламентируемые нормами на основе требований нормальной
эксплуатации.Для первой Группы предельных состояний по остаточным или пол¬
ным перемещениям при которых возникает необходимость прекращения
эксплуатации может быть записано так:
223нятые сечения конструкции не достигают предельного состояния под
нагрузкой. При расчетах необходимо соблюдать условия оптимального
проектирования, обеспечить минимум расхода металла и других эконо¬
мических показателей конструкций. При проектировании необходимо
выполнить три проверки—	на прочность—	на общую и местную устойчивость—	обеспечить жесткость конструкции.Проверка прочности осуществляется по формулеN / (фА) < R ус или N / An< Ryyc	(3.4.6)Проверяется устойчивость конструкциио	< асг или N / фА < Ry ус	(3.4.7)где асг- критическое напряжение для элементов при центральном
сжатии, внецентренном сжатии и изгибе;
ф. - коэффициент устойчивости.Проверка по гибкости производится по формулам
f/l<[f/l]H^<[X]	(3.4.8)где f - общая деформация,
f/1 - относительная деформация,[f/1] - предельная относительная деформация,X и [X] - гибкость.При действии двух моментов и продольной силы (N)N/А ±М y/I ±М x/I <R у	(3.4.9)НТ	X J хнт	у унт — у * с	4	'3.4.2	Нормативные сопротивления материаловДля различных видов напряженных состояний расчетные сопро¬
тивления прокатной стали определяют по формулам табл. 3.4.1.Таблица 3.4.1.Расчетные сопротивления прокатной сталиСостояниеРасчетное сопротивлениеРастяжение, сжатие, изгиб
— по пределу текучестиRynRv =У• т— по временному сопротивлениюR.-*-УнгСдвигRs = 0,58 Ryn / ym — 0,58 Ry
224СостояниеРасчетное сопротивлениеСмятие торцевой поверхности (при наличии при¬
гонки)Rp = Run / ymСмятие местное в цилиндрических шарнирах при
плотном касанииR Ip = 0,5 Run / ymДиаметральное сжатие катков — при свободном
касании в конструкциях с ограниченной подвиж¬
ностьюRed = 0,025 Run / ymРастяжение в направлении толщины прокатаRth = 0,5 Run / ym
Ym— коэффициент на¬
дежности материалаРасчетные сопротивления углеродистых и низкоуглеродистых ста¬
лей для различных видов напряженного состояния приведены в табл.3.4.2	и 3.4.3, влияние компонентов на механические и технологические
свойства стали даются в табл. 3.4.3.Минимальные гарантированные значения временного сопротивле¬
ния и предела текучести прокатной стали при растяжении принимаются
при проектировании металлических конструкций (обозначаются Run и Ryn)
по табл. 4.1. Значения нормативных сопротивлений фасонного и листового
прокатов приведены в нижеследующей таблице, в той же таблице приве¬
дены значения расчетных сопротивлений проката по пределу текучести
и временному сопротивлению (обозначаются Ry и Ru соответственно).
Расчетные сопротивления углеродистых и низколегированных сталей
приведены в табл. 3.4.2 и 3.4.3.Марка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRУRpRSR,hЛистовой прокатВСтЗкп2-1ТУ 14-1-3023-804-20220355128177ВСтЗпсб-14-20230360133180ВСтЗпсб-24-10270370156185ВСтЗпсб-211-20260360151180ВСтЗсп5-14-10240370139185ВСтЗГпс5-111-20230360133180ВСтЗсп5-24-10270380156190ВСтЗГпс5-211-20260370151185
225Марка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRУRpRSКВСтЗкпГОСТ 380-944-2021535012517521-4020535011917541-100195350113175Св. 100175350101175ВстЗпсб,ВстЗсп5,ВстЗГпс54-20225350130175ВстЗпс,ВстЗсп,ВстЗГпс21-40215350125175ВСтГ псГОСТ 14637-89*10-40280410162205Фасонный прокатВстЗкп2-1ТУ 14-1-3023-804-20230355133177ВстЗкп2-121-30210355122177ВстЗпсб-14-20240360139180ВстЗпсб-121-30220360128180ВстЗпсб-24-10270380156190ВстЗпсб-211-20270370156185ВстЗсп5-14-10250370145185ВстЗГпс5-111-20240360139180ВстЗсп5-1,ВстЗГпс5-121-30230360133180ВстЗсп5-24-10280390162195ВстЗГпс5-211-20270380156190ВСтЗкп2ГОСТ 380-944-20225350130175ВСтЗкп221-40205350119175ВСтЗкп241-100195350ИЗ175ВСтЗкп2Св. 100175350101175ВстЗпсб, ВстЗ-
сп54-20235350136175ВстЗГ пс521-40215350125175ТрубыВстЗкп,
ВстЗпс, ВстЗспГОСТ 10705-80*До Ю215350125175
226Марка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRУRpRSкВстЗпс,
ВстЗсп, ВстЗ-
сп4ГОСТ 10706-765-1523535013617520ГОСТ 8731-874-36225375130187Примечания:1.	Значения Я иЛ, в Табл. 3.4.2. и 3.4.3 по Табл. 51 СНиП Н-23-81*.2.	За толщину фасонного проката в Табл. 3.15 и 3.16 СНиП принята толщина
полки.3.	Для получения расчетных сопротивлений в кгс/см2 следует табличные
значения расчетных сопротивлений умножить на 9,80665 с округлением
до 10.Расчетные сопротивления для низколегированных сталейТаблица 3.4.3Макрка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRRpКЛистовой прокат09Г2 гр.1ТУ 14-1-3023-804-1030544017722009Г2 гр.111-2030043017421509Г2 гр.24-1033546019423009Г2 гр.211-2032545018822509Г2С гр.14-1033548019424009Г2С гр.111-2031546018323009Г2С гр.24-1035550020625009Г2С гр.211-2033548019424009Г2ГОСТ 19282-73*4-2029042016821009Г221-3228042016221009Г2С4-933046519123209Г2С10-2031045018022509Г2С21-3229044016822009Г2С33-6027043015621509Г2С61-8026042015121009Г2С81-16025041014520510Г2С1434046519723210Г2С15-9330465191232
2271 Макрка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRRpRR,h10Г2С110-2032045518522710Г2С121-3231045018022510Г2С1ГОСТ 19282-73*
ГОСТ'19282-73*33-6031043018021510Г2С161-10028041016220510Г2С1Термоупроч¬ненная10-4035548020624014Г2ГОСТ 19282-73*4-932044018522014Г210-3231043018021515ХСНД4-3233046519123210ХНДП4-933045019122514Г2АФ4-5037051521525715Г2АФДпс4-3235549020624510ХСНД4-3235548020624010ХСНД33-5035546520623216Г2АФГОСТ 19282-73*4-3240053523226716Г2АФ33-5037552021726018Г2АФпс4-3240053523226715Г2АФТермоупроч¬ненная10-3240053523226710ХНДПТУ 14-1-1217-754-933045019122510ХНДПТУ 14-1-1217-7510-1628042016221012Г2СМФТУ 14-1-1308-7510-3251559529824712ГН2МФАЮТУ 14-1-1772-7616-40515595298247Фасонный прокат09Г2 гр.1ТУ 14-1-3023-804-1030544017722009Г2 гр.111-2030043017421509Г2 гр.121-3029043016821509Г2 гр.24-1033546019423009Г2 гр.211-20325450188225
228Макрка сталиГОСТ или ТУ на
стальТолщина
проката, ммРасчетные сопротивления,
МПаRRpRRth09Г2С гр. 1ТУ 14-1-1-3023-804-1033548019424009Г2С гр.111-2031546018323009Г2С гр.121-3030045017422509Г2С гр.24-1036050520925209Г2С гр.211-2034549020024509Г2ГОСТ 19281-89*4-2029042016821009Г221-3228042016221009Г2С4-933046519123209Г2С10-2031045018022509Г2С21-3229044016822009Г2С33-6027043015621510Г2С1434046519723210Г2С15-933046519123210Г2С110-2032045518522710Г2С121-3231045018022510Г2С133-6031043018021510Г2С161-10028041016220514Г24-932044018522014Г210-3231043018021515ХСНД4-933046519123215ХСНД10-32310450180225ЮХСНД4-15355480206240ЮХНДП4-9330450191225ЮХНДПТУ 14-1-389-724-12330450191225Трубы09Г2СТУ 14-3-500-768-1525045014522516 Г2АФТУ 14-3-567-766-940053523226716 Г2АФТУ 14-3-829-7916-40320375185187Примечание. Расчетные сопротивления проката из марок стали повышенной
коррозионной стойкости (с медью) следует принимать такими же, как для со¬
ответствующих марок стали без меди.
229Расчетные сопротивления алюминиевых сплавов,
рекомендованных к применению в строительстве, МПаТаблица 3.4.4Напряженное состояниеТермическинеупрочняемыйалюминийТермически упрочняемый
алюминийАМг2МАМ-г21/2НАД31ТАД31Т11915,1925,1925Т1915ТРастяжение, сжатие,
изгиб Rу7012555125180200Срез Rc40753575105120Смятие торцевой
поверхности (при наличии
пригонки) Rp10518580185270300Местное смятие приплотном касании R.
	ip—509040901351503.4.3	Учет условий работы конструкцийНагрузки разделяются на постоянные, временные (временные дли¬
тельные, кратковременные) и особые.Постоянные нагрузки: вес частей здания, вес и давление грунтов, гор¬
ное давление, воздействие предварительного напряжения конструкций.Длительные нагрузки: вес временных перегородок, вес оборудова¬
ния, жидкостей и твердых тел, заполняющих оборудование в процессе
его эксплуатации, давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях
и трубопроводах, нагрузки на перекрытия, температурные технологиче¬
ские воздействия от оборудования, вес слоя воды на водонаполненных
плоских покрытиях, вес отложений производственной пыли, воздействия
осадки и ползучести, нагрузки от одного мостового крана или подвесного
крана, умноженные на коэффициенты 0,5 для кранов среднего режима,0,7 - тяжелого и весьма тяжелого.Кратковременные нагрузки - вес людей, ремонтных материалов и
оборудования, нагрузки от веса временно складируемых изделий, крат¬
ковременные нагрузки от насыпного грунта, нагрузки от подвижного
подъемно-транспортного оборудования, используемого при строитель¬
стве зданий и сооружений, снеговые, ветровые и гололедные нагрузки,
температурные климатические воздействия.Особые нагрузки - сейсмические и взрывные воздействия, нагрузки,
вызываемые резкими нарушениями технологического режима, воздей¬
ствия неравномерных деформаций оснований, воздействия деформации
земной поверхности. Коэффициенты надежности по нагрузке учитывают
изменчивость нагрузок, значения коэффициентов надежности по нагрузке
приведены в табл. 3.4.5.Таблица 3.4.5Коэффициенты надежности по нагрузкеНагрузкиКоэффициент
надежности
по нагрузке1. Собственный вес конструкций
-металлических-бетонных (1600 кг/м3), железобетонных, каменных, армокамен-
ных (1600 кг/м3)-изоляционных, выравнивающих и отделочных слоев (плиты,
скорлупы, материалы в рулонах, засыпка, стяжки, выполняемые
в заводских условиях)-то же на строительной площадке1,05 (0,9)
1,1 (0,9)1,21,32. Усилие предварительного напряжения1,1 (0,9)3. Вес стационарного оборудования1,054. Вес изоляции оборудования1,25. Вес заполнения оборудования, в т.ч. резервуаров и трубопро¬
водов жидкостями1,06. То же суспензиями, шламами, сыпучими телами1,17. Нагрузки от погрузчиков и каров1,28. Равномернораспределенная нагрузка на перекрытия
менее 2 кН / м2
более 2 кН / м21,31,29. Снеговая нагрузка1,4-1,610. Ветровая нагрузка для промышленных зданий и сооружений1,2И. То же для высоких сооружений при расчете которых ветро¬
вая нагрузка входит в основное сочетание1,3Примечание. Указанный в скобках коэффициент надежности по нагрузке
применяется в тех случаях, когда уменьшение нагрузки вызывает ухудшение
работы конструкцииКоэффициенты п для снеговой нагрузки см. в нижеследующей
таблице.230
Таблица 3.4.6Коэффициенты п для снеговой нагрузкиg/Pn1 и более0,80,60,4 и менееп1,41,51,55i,6g - нормативный вес снегового покрова; РЛ- нормативный вес покрытия.Различают два сочетания нагрузок:—	основные, состоящие из постоянных, длительных и кратковремен¬
ных нагрузок,—	особые, состоящие из постоянных, длительных, возможных крат¬
ковременных и одной из особых нагрузок.При расчете на основные сочетания, включающие только одну крат¬
ковременную нагрузку, коэффициент сочетания принимается равным 1.
При расчете на основные сочетания, включающие не менее двух кратков¬
ременных нагрузок, величины кратковременных нагрузок умножаются
на коэффициент сочетания, равный 0,9. В конструкциях допускается
расчетные значения учитывать в сочетании нагрузок, так для первой по
степени влияния - коэффициент принимать без снижения, для второй с
коэффициентом 0,8, для остальных - 0,6.При расчете на особые сочетания нагрузок расчетные величины
умножаются на коэффициент сочетания равный 0,8.Основными параметрами для оценки работы стали при действии
нагрузки являются значения временного сопротивления и предел теку¬
чести, установленные в государственных стандартах и ТУ на поставку
металлопроката.Учитывая случайные изменчивости этих характеристик в СНиП
И-23-81* установлены значения нормативных сопротивлений по вре¬
менному сопротивлению Run = au (аь) и по пределу текучести Rvn = ay
(aT), что обеспечивается при поставках, как правило, не менее 0,95, что
соответствует нормативам. Возможные отклонения сопротивлений стали
в неблагоприятную сторону, учтены с помощью коэффициентов надеж¬
ности по материалу ут, смотри нижеследующую таблицу 4.7.231
232Таблица 3.4.7Группа сталиГОСТ или ТУ на стальутОбычной и повышенной прочно¬
сти ат < 380 МПаГОСТ 23570-79
ТУ 14-1-3023-801,025ГОСТ 380-94 (с изм.)
ГОСТ 19281-73
ГОСТ 19282-73
ГОСТ 14637-79
ГОСТ 10705-801,05Высокой прочности ат> 380
МПаГОСТ 19281-73
ГОСТ 19282-73
ТУ 14-3-829-79i,iТУ 14-1-1308-75
ТУ 14-1-1772-761,15Для стали 14Г2АФ ут =1,05Таблица 3.4.8.Группы конструкций производственных зданийГруп¬паНаименованиеПримерный перечень кон¬
струкцийIСварные конструкции, либо их элементы,
работающие в особо тяжелых условиях или
подвергающиеся непосредственному воз¬
действию динамических, вибрационных или
других нагрузок, требующих расчет на вы¬
носливость или рассчитываемых с коэффици¬
ентом динамичности.С 255, С 285, С 345, С 375, С 390,С 390К, С 440. ГОСТ 27772-88.Подкрановые балки,
тормозные конструкции,
балки рабочих площадок,
элементы бункерных или
разгрузочных эстакад,
непосредственно вос¬
принимающих нагрузку
от подвижных составов,
фасонки ферм, пролетные
строения транспортных
галерей, специальные
опоры ЛЭП высотой
более 60 м, элементы от¬
тяжек мачт и оттяжечных
узлов.
233Груп-паНаименованиеПримерный перечень кон¬
струкцийIIСварные конструкции или их элементы,
работающие при статической нагрузке на
растяжение, изгиб или изгиб с растяжением,
а также конструкции или элементы I группы
при отсутствии сварных соединений и балки
подвесных путей из двутавров при наличии
монтажных соединений.С 245, С 255, С 275, С 285, С 345,С 345К, С 375, С 390, С 390К, С 440,С 590 — ГОСТ 27772-88;ВстЗкп а = 4 мм., ВстЗпс а = 6-10 мм. —
ГОСТ 10705-80*, гр. В Табл. 1 СНИП 11-23-81;16Г2АФ а = 6-9 мм. — ТУ 14-3-568-76.Фермы, за исключением
фасонок, ригели рам,
балки покрытий и пере¬
крытий, косоуры лестниц,
настилы, опоры BJI, за
исключением опор боль¬
ших, опоры галерей, про¬
жекторные мачты.IIIСварные конструкции или их элементы, рабо¬
тающие при статической нагрузке на сжатие
либо сжатие с изгибом, а также конструкции
либо их элементы группы II при отсутствии
сварных соединений.С 235, С 245, С 255, С 275, С 285,С 345, С 345К, С 375, С 390, С 390К,С 440, С 590, С 590К — ГОСТ 27772-88.
ВстЗкп а = 4 мм., ВстЗкп а = 4,5-10 мм. —
ГОСТ 10705-80* гр. В Табл. 1 СНИП 11-23-81.
ВстЗпс а = 5-15 мм. — ГОСТ 10706-76*.
ВстЗпс а = 5,5 мм., ВстЗпс а = 6-10 мм., —
ГОСТ 10705-80* гр. В Табл. 1 СНИП Н-23-81.
ВстЗсп о = 5-15 мм., — ГОСТ 10706-76*, гр. В
с доп. требованием по п.1.6 СНИП Н-23-81.
ВстЗсп о = 8-10 мм., — ГОСТ 10705-80*, гр.
В Табл. 1 СНИП 11-23-81.16Г2АФ а = 6-9 мм. — ТУ 14-3-567-76Колонны, стойки, опор¬
ные плиты, конструкции,
поддерживающие техно¬
логическое оборудование,
элементы настила пере¬
крытий, вертикальные
связи по колоннам, ан¬
керные, несущие и фик¬
сирующие конструкции
контактной сети.
234Труп-паНаименованиеПримерный перечень кон¬
струкцийIVВспомогательные конструкции зданий или
сооружений, а также конструкции или их
элементы группы III при отсутствии сварных
соединений.С 235, С 245, С 255, С 275, С 285 — ГОСТ 27-
772-88.ВстЗкп о = 4 мм — ГОСТ 10705-80* гр. В
Табл. 1 СНИП Н-23-81.ВстЗкп а = 4,5-10 мм — ГОСТ 10705-80* гр. В
Табл. 1 СНИП 11-23-81.ВстЗпс а = 5-15 мм., — ГОСТ 10706-76*, гр. В
с доп. Требованием по п. 1.6.ВстЗпс о = 5,5 мм — ГОСТ 10705-80* гр. В
Табл. 1 СНИП Н-23-81., ВстЗпс а = 6-10 мм.,
— ГОСТ 10705-80* гр. В Табл. 1 СНИП 11-23-
81.Связи, элементы фах¬
верка, лестницы, трапы,
площадки, ограждения,
металлоконструкции
кабельных кранов, вто¬
ростепенные элементы
сооруженийПри расчете конструкций и соединений следует учитывать также Yc—	коэффициент надежности условий работы. ус принимают по табл.
3.4.9.Таблица 3.4.9Коэффициент надежности условий работы - усЭлементы конструкцийКоэффициен¬
ты условий
работы1Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий
под залами театров и т.п., под помещениями магазинов,
архивов и т.п. при весе перекрытий равном или большем
временной нагрузки.0,92Колонны общественных зданий и опор водонапорных
башен0,953Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки
составного таврового сечения из уголков сварных ферм
перекрытий и покрытий при гибкости X > 600,84Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость
при фо < 1,00,955Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из про¬
катной стали0,9
235Элементы конструкцийКоэффициен¬
ты условий
работы6Элементы стержневых конструкций перекрытий и покры¬
тийа)	сжатые при расчетах на устойчивость;б)	растянутые в сварных конструкциях;в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в бол¬
товых конструкциях (кроме конструкций на высокопроч¬
ных болтах) из стали с пределом текучести до 440 МПа
(4500 кгс/см2), несущие статическую нагрузку и выпол¬
ненные с помощью болтовых соединений (кроме соедине¬
ний на высокопрочных болтах) при расчетах на прочность0,950,951,057Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые
накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500
кгс/см2), несущие статическую нагрузку и выполненные
с помощью болтовых соединений (кроме соединений на
высокопрочных болтах) при расчетах на прочность1,18Сечения прокатных и сварных элементов, а также на¬
кладок из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500
кгс/см2) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме
стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую
нагрузку при расчетах на прочность:
а) сплошных балок и колонн
б) стержневых конструкций перекрытий и покрытий1,11,059Сжатые элементы решетки пространственных конструк¬
ций из одиночных равнополочных уголков, прикрепляе¬
мых большой полкой уголкова)	прикрепляемые непосредственно к поясам одной пол¬
кой сварными швами либо двумя болтами и более, постав¬
ленные вдоль уголков— раскосы с узловой сеткой и перебивкой по раскосам
— раскосы с креплением вразбежкуб)	прикрепляемые непосредственно к поясам одной пол¬
кой, одним болтом, а также прикрепляемые через фасонкинезависимо от вида соединенияв)	при сложной перекрестной решетке с одно-болтовымисоединениями0,90,90,80,750,7
236Элементы конструкцийКоэффициен¬
ты условий
работы10Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляе¬
мые одной полкой (для неравнополочных уголков только
меньшей полкой) за исключением элементов конструкций,
указанных в поз. 9 настоящей таблицы, раскосов, прикре¬пляемых непосредственно к поясам сварными швами либо
болтами , поставленными вдоль уголка, и плоских ферм
из одиночных уголков0,7511Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285
МПа (2900 кгс/см2), несущие статическую нагрузку, тол¬
щиной, мм
а) до 401,2б) свыше 40 до 601,15в) свыше 60 до 801,1Примечания:1.	Коэффициенты условий работы ус < 1 при расчете одновременно
учитывать не следует.2.	В случаях, не оговоренных таблицей ус < 1.3.	Коэффициенты условий работы приведенные соответственно в
поз. 1 и 6а, 2 и 7, 2 и 8а, 3 и 6а при расчете следует учитывать одно¬
временно.Таблица 3.4.10Коэффициенты надежности зданий и сооружений по
назначению, уп.Класс кон¬
струкцийСтепень ответственно¬
сти объектаПримерыYnIОсновные здания и со¬
оружения объектов,
имеющих особо важное
народнохозяйственное
значениеГлавные корпуса ТЭС, АЭС, цен¬
тральные узлы доменных печей,
дымовые трубы, высотой более
200 м, сооружения магистральной
первичной сети, резервуары для
нефти и нефтепродуктов, объемом
более 10000 м31,011Здания и сооружения
объектов, имеющих
важное народнохозяй¬
ственное значениеОбъекты, не вошедшие в п. 10,95
237Класс кон¬
струкцийСтепень ответственно¬
сти объектаПримерыYnIIIЗдания и сооружения
объектов, имеющих
ограниченное народно¬
хозяйственное значениеСклады без процессов сортировки
и упаковки, для хранения сельхоз¬
продуктов, удобрений, химикатов,
угля, торфа, а также теплицы, пар¬
ники, ограды, временные здания и
сооружения0,9Рис. 3.4.1 Работа стержня’на центральное растяжение
Расчет на прочность центрально-растянутых элементов конструкций
по упругой стадии работы стали или какого-либо другого материала вы¬
полняется по формулеN/An<R -ус	(3.4.10)где Ап - площадь сечения нетто (за вычетом ослаблений);R - расчетное сопротивление проката и труб по пределу текучести
При расчете на прочность элементов конструкций, эксплуатация
которых возможна за пределами упругой работы материала, прочность
определяется по формуле:N / An < Ru • ус / Yu	(3.4.11)Ru - расчетное временное сопротивление проката и труб или какого-
либо другого материала;Yu=l,3 - коэффициент надежности для элементов конструкций, рас¬
считываемых на прочность по временному сопротивлению.Работа растянутых элементов стальных конструкций после дости¬
жения металлом предела текучести при Ru / Ry = Yu = 1,3 допускается в
ограниченных случаях, когда при значительных деформациях конструк¬
ций не нарушается их нормальная эксплуатация. К таким конструкциям
относятся, как правило, отдельные листовые конструкции, в основном, с
равномерным распределением напряжений (например, листовые настилы,
некоторые виды трубопроводов и резервуаров и т. п.). Учитывать работу3.4.4	Расчет элементов на центральное растяжениеРабота элементов на центральное растяжение возникает в слу¬
чае, когда продольная сила N проходит через центр тяжести любого
поперечного сечения.А - центр тяжести
238стали после достижения предела текучести в каждом конкретном случае
необходимо на основе опыта проектирования и эксплуатации соответст¬
вующего типа конструкций.3.4.5	Расчет центрально-сжатых элементов
3.4.5.1 Работа центрально-сжатых элементов под нагрузкойПо теории устойчивости известно, что идеально-центрально-сжа¬
тый стержень при увеличении нагрузки может в определенный момент
искривиться и после этого начинает работать как внецентренно-сжатый
стержень и выгиб быстро возрастает, при малейшем увеличении нагрузки
наступает первое предельное состояние. Критическая сила Ncr для сжа¬
того стержня впервые была установлена Леонардом ЭйлеромNcr = с Е1ц /а2	(3.4.12)где Е1ц - цилиндрическая жесткость стержня, Е1ц = Eit3/[12(l-v2)]
а - расчетная длина стержня
v = 0.3 коэффициент Пуассона
с - коэффициент напряженного состояния
Критическая напряженность в этом случае
Gcr = kR /X2	(3.4.13)где Ха = а/1\ к = с/[12(1-у2)]Центрально сжатый стержень устойчив если
а = N/FA < асг	(3.4.14)а)	б)Рис. 3.4.2 Потеря устойчивости центрально-сжатого стержня
а - схема стержня б - график работы стержня
На практике из-за расцентровки действия силы, и начальная погибь
стержня (f) стержни рассчитываются как внецентренно-сжатые с начальным
моментом N (ео + f) при случайно возможном эксцентриситете ео = i/20 и f =
1/750. Принимая, что Т, ео и f зависят от формы сечения в расчетах принимаем
°crco fo = Ф°Т (ИЛИ <PRy)	(3.4.15)где crcreofo - критическое напряжение, вычисленное при расцентровке
приложения действия силы,
ф - коэффициент устойчивости.Формула проверки устойчивости будет
а = N/(cp А) < RyYc	(3.4.16)или N/((p A Ryc) < 1.0	(3.4.17)Критические силы при пространственной потере устойчивости одно¬
временно в двух плоскостях определяем по формуле (3.4.18)N = (GI + тг2Е1 /lf2)/i 2	(3.4.18)сгху 4 t	со ef 7 ху	v	'где ixy2 = (1Х +1у)/ А	(3.4.19)Коэффициент устойчивости ф определяется по формуле (3.4.20)<р = 0,5 (а - Vct2 - 39,48 Л)/Я	(3.4.20)где о = 9,87 (1-а+р Х)+Х2	(3.4.21)а и (J по таблице 3.4.11Таблица 3.4.11Коэффициенты аир для различных типов сеченийТип сеченийТип кривой
устойчиво¬
стиКоэффициентыаР_ф_ _ф_а0,030,06b0,040,09с0,040,14Ниже приведен график коэффициента ф при типах сечений по табл.
4.10 и при типе кривой устойчивости а, b и с.239
240Известно, что гибкостьX = lef/i	(3.4.22)и расчетная длина стержня определяется по формуле'	(3-4-23)где 1о - длина стержня (геометрическая),|! - к-тЛгЪиттиент приведенной длины.i = -JTTa	(3.4.24)
Прогиб можно определить по формуле
f = pMma//EI = PN(eo + f) lo2 /(El)	(3.4.25)где eo - возможный эксцентриситет;
f -погибь;о	’lo	- длина стержня.Таблица 3.4.12.Коэффициенты Ф продольного изгиба центральносжатых элементов поСНиП Н-23-81*XФ при ®у, МПа1751952052102152202252301098998898898798798798798720969967966965964964963963
241XФ при Ry, МПа17519520521021522022523030943939937936935935933932409139079049029008998988965087987086586386185985785560841829823820818815812810707997847777747707677637608075573772872171570970269690700670656649643636630623100636604589582575568561555110575542527519512505498491120518484469461453446439432130465431415407399392385377140416382365358347340333326150371334318311305298292286160326295282276270264259253170291263251246241235231226180261236226221216212207203190236213204199195191187184200214194185181177174170167210195177169166162159156152220179162155152149146143140XФ при ®у, МПа235240250260270280290300109869869869869859859859842096296296196095995895795630931930929927925923922920408958938908888858828808775085385184784383983683282960807804799794789784780775707577537477417337247147058069168667366265264163162190617611599587575565 .554543100548542529517505493482471110484478464451439427415404
242А.Ф при , МПа235240250260270280290300120425418404391279366354341130370364348335324313303293140320315302291281272263255150281275265256247239231224160248244235226219212205198170222218209202195189183177180199196186182175170164159190180177170164159154149144200164161155149144140135131210150147141137132128124120220137135130125121118114110XФ при , МПа305310315320325330335340109849849849849839839839832095695595595595495495395330919918918917916915915914408768758748738718708698685082782562382282081881781560773770768766764761759757707016966926876836796756718061761260760259859358958490538533528522518513508503100465460454448444439434429110398392387381376371365360120336331326321317312308304130289284280276272268265261140251247244240237233230227150220217214211208205202199160195192190187184182179177170175172169167165162160158180157155152150148146144142190142140138136134132131129200129127126124122120119117
243305310315320325330335340210118117115ИЗ112110109107220109107106104103101100099Xпри ®у, МПа345355360370375400515109839839839829829819792095295295195095094894030913912911909909905891408668648638618608548325081381080980680679676660755751749743739721652706676596546476436235458058057156655855453244590499489483476471447352100424414408399394369288110355344338331327306241120300292287281277260204130257251247241238222176140224218215210207195153150197192189185182171135160174170168164162152120170156152150146145136108180140137135132130123097190127124122119118110088200116113111109107101080210106103102100098093074220097095094092091086068Примечания: 1. Значения коэффициентов увеличены в 1000 раз. 2. Промежу¬
точные значения коэффициентов определяются интерполяцией.
Таблица 3.4.13Предельная гибкость ^пр сжатых и растянутых
элементов по СНиП И-23-81*№п/пЭлементы конструкцийПредельная гибкость элементовсжатыхрастянутых при воздействии на
конструкцию нагрузокдинамических,
приложенных
непосредст¬
венно к кон¬
струкциямстати¬ческихот кра¬
нов (см.
прим. 5) и
железно¬
дорожных
составов1Пояса, опорные раскосы и
стойки, передающие опорные
реакции:а)	плоских ферм, структурныхконструкций;б)	пространственных конструк¬
ций из труб или парных уголковвысотой до 50 м;в)	пространственных конструк¬
ций из одиночных уголков, то
же, из труб и парных уголковвысотой свыше 50 м180-601202504002502Элементы пространственных и
структурных конструкций, кро¬
ме указанных в п. 1 и 9:
а) из труб и парных уголков,
сварных из одиночных уголков;
б) из одиночных уголков с болто¬
выми соединениями210-60220-403503504004003003003Элементы плоских ферм, кроме
оговоренных в п. 1210-603504003004Верхние пояса ферм, незакре¬
пленные в процессе монтажа
(предельную гибкость после за¬
вершения монтажа принимать
по п.1)220———5Основные колонны180-60———6Второстепенные колонны,
элементы решетки колонн210-60———7Элементы вертикальных связей
между колоннами (ниже подкра¬
новых балок)210-60300300200244
245№п/пЭлементы конструкцийПредельная гибкость элементовсжатыхрастянутых при воздействии на
конструкцию нагрузокдинамических,
приложенных
непосредст¬
венно к кон¬
струкциямстати¬ческихот кра¬
нов (см.
прим. 5) и
железно¬
дорожных
составов8Прочие элементы связей, а также
стержни, служащие для умень¬
шения расчетной длины сжатых
стержней и другие ненагружен-
ные элементы, кроме указанных
в п. 92004004003009Сжатые и ненагруженные эле¬
менты пространственных кон¬
струкций таврового и крестового
сечения, подверженные воздей¬
ствию ветровых нагрузок, при
проверке гибкости в вертикаль¬
ной плоскости150———10Пояса и опорные раскосы ЛЭП180-60250——11Элементы опор ЛЭП, кроме ука¬
занных в пп. 10 и 12150350——12Элементы пространственных
конструкций таврового и кресто¬
вого сечения (а в тягах траверс
опор ЛЭП и из одиночных угол¬
ков), подверженных воздействию
ветровых нагрузок, при проверке
гибкости в вертикальной пло¬
скости120150——13Нижние пояса подкрановых ба¬
лок ферм120——150Примечания: 1. a = N/(<pARyYc) —коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в необходи¬
мых случаях вместо ф следует применять ф|). 2. В сооружениях, не подвергающихся
динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов проверяют только в верти¬
кальных плоскостях. 3. Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному
напряжению, не ограничивается. 4. Для растянутых элементов, в которых при неблагопри¬
ятном расположении нагрузки может измениться знак усилия, предварительную гибкость
принимают как для сжатых элементов; при этом соединительные прокладки в составных
элементах необходимо устанавливать не реже, чем через 40/. 5. Значения предельных гиб¬
костей при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургического производства)
и 8К по ГОСТ 25546-82. 6. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно
к конструкциям, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на выносливость или с
учетом коэффициентов динамичности.
246Рис. 3.4.4. К определению условной поперечной силы
а - изогнутая ось стержня; б - идеализированное сечениеДля синусоидальной формы начального искривления и изогнутой
оси сечения получимKN и , ч / /Qfic - ~j~(Vb +vu)/l	(3.4.27)Для вычисления Nu и vu были определены предельные параметры
внецентренно-сжатого сплошного идеализированного сечения, состоя¬
247щего из двух одинаковых полок, связанных между собой жесткой связью
(см. рис. 3.4.3). Влияние решетки на предельное значение Nu учитывалось
введением приведенной гибкости Хе(.Полученные значения Qfic для различных Ry и X определены зави¬
симостьюQfiC = Nk /ф	(3.4.28)которая учитывает возможность недонапряжения сквозного стержня
в плоскости соединительных элементов; здеськ = 7,15 • 10-6(2330-Е/R)	(3.4.29)Значения множителя к при N/ф в правой части формулы для раз¬
личных значений расчетных сопротивлений Ry и Е = 2,06 • 106 МПа
приведены в табл. 3.4.14Таблица 3.4.14R,УМПа (кгс/см2)кRy,МПа (кгс/см2)к210(2150)0,0097330(3350)0,0122230(2350)0,0103350(3550)0,0125250(2550)0,0108370(3750)0,0127270(2750)0,0112400(4100)0,0130300(3050)0,0118500(5100)0,0137
248При определении расчетной длины отдельных ветвей, рассчитыва¬
емых как внецентренно-сжатые элементы по формулам (51) и (56) СНиП
П-23-81*, допускается учитывать переменность продольной силы по длине
ветви за счет изменения изгибающего момента Мх (см. разд. 6 Пособия
к СНиПу 11-23-31*).
249табл. 3.4.15 в ряде случаев являются более строгими, чем приближенные
формулы СНиП Н-23-81*, применение которых, однако, существенуо не
влияет на конечные результаты. Формулы табл. 3.4.15 могут быть исполь¬
зованы при определении Хе( для четырехгранного сквозного стержня с
подстановкой в них соответствующих геометрических характеристик
всего стержня и его отдельных ветвей. Однако результаты эксперимен¬
тальных исследований четырехгранных стержней с гибкостями X = 20—	40 из стали с пределом текучести ау = 250 — 278 МПа (2550-2830 кгс/
см2) показывают, что такой расчет в связи с наличием начальных несовер¬
шенств приводит к завышенным значениям вычисленных предельных
нагрузок.Формульгтабл. 3.4.15 получены без учета влияния начальных несовер¬
шенств и продольных сил в ветвях на значение угла сдвига у,. В связи с
этим введены ограничения на значения гибкостей отдельных ветвей.Для стержней с планками гибкость Хъ, отдельной ветви, при которой
влияние указанных факторов несущественно, составляет 40.При большем значении Хъ формулы для у( и ц. необходимо
уточнять заменой выражений (1 + 2п) и (1 + п) соответственно на
(1/Р + 2п) и (1/р + п), где
Р = 1 - 0,12 ф ХЪ2(здесь ф - коэффициент, вычисляемый для стержня по приведенной
гибкости A,ef).При расчете сквозных решетчатых стержней начальные несовершен¬
ства обычно учитываются коэффициентом ф на стадии подбора сечения
всего стержня и проверки устойчивости его отдельных ветвей. В то же
время на несущую способность сквозного стержня с решетками существен¬
ное влияние оказывают увеличение гибкости панели, а также начальные
искривления стержня и отдельных панелей. В связи с этим введены огра¬
ничения на значения гибкостей отдельных ветвей между узлами.В ряде случаев при Хъ < 120 эти ограничения могут быть сняты. При
этом требуется выполнить расчет сквозного стержня по деформированной
схеме, которую можно учесть приближенным практическим способом
расчета, существо которого сводится к следующему: если гибкость от¬
дельной ветви на участке между узлами Хъ > 3,2, то расчетное сопротив¬
ление при проверке сквозного стержня с решетками может быть принято
равным фьЛу - здесь фь - коэффициент продольного изгиба для отдельной
ветви, расчетную гибкость которой можно принять 0,7 Хъ, коэффициенты
ф и фе необходимо принимать при указанном расчетном сопротивлении
ф.Я в зависимости от X ,иТЬ у	ej
250(3.4.38)при Xb < 2,5 значение ф принимается равным 1,0, а в интервале 2,5 <
Хь < 3,2 — по линейной интерполяции между 1,0 и значением фь при
\ = 3,2.Коэффициент расчетной длины ^ = 0,7 при Хь, приближенно учи¬
тывает взаимодействие ветви колонны с элементами решетки, а также
вероятность одновременного совпадения расчетных значений начальных
несовершенств для всего стержня и отдельной панели ветви.ТNРис. 3.4.5 Шарнирно опертый сквозной стержень
251Таблица 3.4.15№ Схема соединитель-
п/п ных элементовФормулы для определения у, и jj. при числе
плоскостей соединительных элементоводнойдвухГу =—— (1 + 2л);
,х 24 ЕА„^! + 0,82^-(1 + 2п).При п < 0,2
М■fus*.здесь Ль =1Ь/ ib;nJAIJу. =	&—О + л);Л 24 ЕА„// = ^1+0,82^-(1 + Л).
При п < 0,2
,-f|.здесь Хь =lh/ib;nJAijIb - момент инерции сечения пояса;
Is - момент инерции сечения планки.У\ -l + sin3/7
EAj sin2 ficosp'M =1 +A 1 + sin5/?XyAj sin p cos p1 + sin3/?2EAd sin2 ficosfi'f* =^ лгA 1 + sin3/?2X\.Aj sin2 PcosPздесь и в поз. 3-5 принято Ad / As = 1;Ad cos3(3 / Ab ~ 0; A = 2Ab;Ad - площадь сечения одного раскоса;
А - площадь сечения одного стержня.К ,sin2 pcosp ’
у \Аё sinpcosflcos p8ftВ12S d sin2 P cosPЦ = .Y, =1Я2Л4JS , sin2 pcosp *T~2sin2 p cosp[. n*AH= II +—			у 4A.2^ sin2P cosP1, sin p COS LГ 7C2^L = 1 + —	V *>4* si]1sin2 p cosp1 2И d sin2 pcosp ’[ к2 А Г1. = /l 4—				\ 2X\Ad sin p'cosp
252Обозначения, принятые в табл. 3.4.16:
b — расстояние между осями ветвей;1 — расстояние между центрами планок;X — наибольшая гибкость всего стержня;^1, ^2, ^3 — гибкость отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях,
перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках
между приваренными планками (в свету) или между центрами край¬
них болтов;А — площадь сечения всего стержня;\и \ — площади сечений раскосов решеток (при крестовой ре¬
шетке — двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных
осям соответственно 1-1, 2-2;
253—	площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке
—двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного
равностороннего стержня);а, а 2 — коэффициенты, определяемые по формуле« = 10-гг-	(3.4.39)*I,где a, b, 1 — размеры, определяемые по Рис. 3.4.6;п, 1*2, Чз — коэффициенты, определяемые соответсвенно поформуам;_\ъ n, = V m = V _ Jbjbn" JS1 ’ v ’ V ’43" JS1	(3 440)здесь Jb* и \ — моменты инерции сечения ветвей относительно осей
соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3);Jh| и \— то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1
и 2-2 (для сечения типа 2);Js — моменты инерции сечения одной планки относительно собствен¬
ной оси (для сечения типа 3);Jsi и J*2 — момент инерции сечения одной из планок, лежащих в
плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2
(для сечения типа 2).Стержень со сквозным сечением имеет сдвиг и изгиб ветвей. Учтем
эти две критические деформации и для стержня с планками получим
приведенную гибкостьХну = д/л/ + 0,82(1 + лЦ2	(3.4.41)гдеП = 1^/(1^	(3.4.42)1Ы - момент инерции ветви относительно оси 1.1
Is - момент инерции сечения одной планки
v и 1.- Рис. 3.4.5D
254Рис. 3.4.6 Соединительные элементы в сквозных колоннах
а- планки; б- решетки (треугольная, треугольная с распорками, крестовая,
крестовая с распорками)для стержня с решеткой (Рис. 3.4.6, тип б)Xlfy — Яу+ аА I Adгде а = 10d2 / (v2l)(3.4.43)(3.4.44)А и Ad - площади сечения стержня и раскосов решетки
Соединительные планки и решетки сжатых стержней рассчитывают
на условную поперечную силу, принимаемую постоянной по всей длине
стержня,Cflc = 7.15-2 3 3 0 -(3.4.45)где N - продольное усилие в сквозном сиержне;ф - коэффициент продольного изгиба в плоскости соединительныхэлементов.При наличии соединительных планок или решеток поперечную
силу QfiC распределяют поровну между планками или решетками. Если
кроме соединительных планок ветви соединены также сплошным листом,
Qfic распределяют поровну между листом и планками.При расчете равносторонних трехгранных составных стержней
условную поперечную силу Qfic приходящуюся на систему соеди¬
нительных элементов, расположенных в одной плоскости, принимают
255равной 0,8 Qfic.Соединительные планки и их прикрепления рассчитывают как
элементы безраскосных ферм на силу F = Qsl/b , срезывающую планку,
и момент Mj = 0,5QS1 ? изгибающий планку в ее плоскости (табл. 3.4.15).
При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками
учитывают дополнительное усилие, возникающее в каждом раскосе от
сжатия поясов.Nad = aN—
А(3.4.46)где N—усилие в одной ветви стержня; Аа — площадь одного
раскоса; А — площадь одной ветви; а — коэффициент, определя¬
емый по формулеа =ala3 + 2b3(3.4.47)где a, b, 1 —’размеры по Рис. 3.4.7Рис. 3.4.7 Схема крестовой решетки
Расчетные длины lef и радиусы инерции сечений сжатых и ненагру-
женных элементов из одиночных уголков принимают по нижеследующей
таблице 3.4.17
256Таблица 3.4.17Элементы1.ГiПоясапо рис.а,б,в1.i .minпо рис.г,д, е1,1417 illi или iX уРаскосыпо рис.б,в, гиЛi .
minпо рис.а, дмА.iminпо рис.еimmРаспорки.по рис.б0,81’ Сiminпо рис.в0,65 1i .ldc- условная длина раскосов jbid - коэффициент расчетной длины раскосаПримечания: 1. Раскосы по Рис. 3.4.6 а, д, е и 3.4.7 в точках пересечения долж¬ны быть скреплены между собой.2. Для раскосов необходима дополнительная проверка их из плоскости гранис учетом расчета по деформированной схеме.3. Значение 1г для распорок дано для равнополочных уголков.Расчетные длины 1 и радиусы инерции i растянутых элементов
из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать
для поясов по табл. 4.17, для перекрестных раскосов по Рис. 3.4.6 а, б, е в
плоскости грани - равными длине ld и радиусу инерции imin, из плоскости
грани - полной геометрической длине раскоса ld, равной расстоянию
между узлами прикрепления к поясам, и радиусу инерции ix относитель¬
но оси, параллельной плоскости грани; для раскосов по Рис. 3.4.6 б, в, г
равными длине ld и радиусу инерции imin.Таблица 3.4.18Конструкция узла пересечения эле¬
ментов решеткиУсловная длина раскоса при поддер¬
живающем элементерастянутомнеработающемсжатомОба элемента не прерываются
Поддерживающий элемент прерывает¬
ся и перекрывается фасонкой; рассма¬
триваемый элемент не прерывается:
в конструкциях по рис. а
в конструкциях по рис. д
при 1<п < 3
при п > 3Узел пересечения элементов закре¬
плен от смещения из плоскости грани
(диафрагмой и т.п.)1.3	id(1,75-0,1511)1,1.3	id'd1.3 Id
1.6 Id(1,9 — 0, In) ld
1.61,'d0.8 LjLdLdLd'uОбозначения, принятые в табл.Ld - длина раскоса по табл. 4.18 а, д,
257n = I . 1. / (I. . I . )	(3.4.49)m min d 4 d min m mm7	v	7где I и I. наименьшие моменты инерции сечения соответ-m min d mm	1ственно пояса или раскоса.Значения следует принимать по нижеследующей таблице 3.4.19.Таблица 3.4.19Прикрепление элемента к поясампзначения [1л при l/imiп равныдо 60св.60 до 160св. 160сварными швами, болтами, (не ме¬
нее двух) расположенными вдоль
элемента без фасонокдо 21,140,54+360,765св.61,040,56+28,80,74одним болтом без фасонокнезависимо
от п1,120,64+28,80,82Обозначения, принятые в табл. 3.4.19:
п - см. табл. 34.181	- длина, принимаемая по Рис. 3.4.7ldc - по табл. 3.4.19 (для элементов по Рис. 3.4.8 а, с)Примечания:1.	Значения \id при значениях от 2 до 6 следует определять интерпо¬
ляцией.2.	При прикреплении одного конца раскоса к поясу фасонок сваркой
или болтами, а второго конца через фасонку, коэффициент расчетной
длины раскоса следует принимать равным0,5 (1+Hd),	(3.4.50)при прикреплении обоих концов раскоса через фасонки равно \id = 1.3.	Концы раскосов по Рис. 3.4.9 следует крепить как правило без фасон¬
ки. В этом случае при их прикреплении к распорке и поясу сварными
швами или болтами (не менее двух) расположенными вдоль раскоса,
значение nd следует принимать по строке при значении п до 2. В слу¬
чае прикрепления их концов одним болтом, значение коэффициентов
|Hd следует принимать по строке «Одним болтом без фасонки», при
вычислении значения 1 f по табл. 3.4.19 вместо ^id следует принимать
0,5 (l+*id).При отсутствии планок или решетки элементы следует проверять
на устойчивость по формуле:N/ccp A<Ryc	(3.4.51)где ф -коэффициент продольного изгиба, выполняемый согласно
требованиям табл. 3.4.12 и формул 3.4.15 и 3.4.20
с - коэффициент, определяемый по формуле 3.4.95 и 3.4.96.
258Тогда
5 = 4р / |Д.ц = 81 /I h2+ 0Д56АЧ/Ah2‘	W у	’	у tа = а /h(3.4.52)(3.4.53)а - относительное расстояние между центром тяжести и центром
изгиба
Здесьр = (1х + 1у) / Ah2 + а2 = 1/3». t.3	(3.4.54)Iw - момент ицерции сечения секториальный;bs и t. - соответственно ширина и толщина прямоугольных
элементов.Для сечения, приведенного на Рис. 3.4.8 а, значения Iw / Iy h2, It / A h2
и а должны определяться по формулам:Iw/Iyh2 = (39 + 2p)/(6 + p)2	(3.4.55)
It/Ah2= 1 /3 (t/h)2	(3.4.56)
а = 4 (3 + р) / [(2 + Р)(6 + Р)]	(3.4.57)где (3 = b / h.a)	б)	в)I'УРис. 3.4.8 П - образные сечения элементов
а - открытое, б, в - укрепленные планками или решеткой
Для определения дополнительных усилий в раскосах перекрестной
решетки с целью учета влияния обжатия поясов в сквозных стержнях
рассматривается статически неопределимая система, схема которой при¬
ведена на Рис. 3.4.9 а. Разрез одного из раскосов дает основную систему,
схемы нагружения которой показаны на рис. 3.4.9 б, в.
259Рис. 3.4.9. К расчету перекрестной решетки
а - расчетная схема; б - основная система; в — дополнительное усилие враскосеИз решения рассматриваемой задачи получено дополнительное
усилие, возникающее в раскосахN А1Р _	ATcos2ft	
d Ац 2А, 2Аа . з л А, з Л.
^ —Ц1+——sin Р н—— cos Р) (3.4.58)Принимая обозначения aad = Nad/Ad и a n = Nb/Ab = N/А, получим,^ 2 + V(A+l)3	(ЗА59)где Р = 1ь / Ь.Значения отношения ad /ап для различных b приведены в табл. 3.4.20.Таблица 3.4.20ь0,50,60,81,01,21,41,61,8а ,/аad л0,0820,1170,2000,2930,3960,4750,5540,620Получаемое таким образом дополнительное усилие в раскосах от
обжатия поясов стержня сжимающей силой необходимо прибавить к
усилию в раскосах от условной (или фактической) поперечной силы Q.Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной
длины сжатых элементов, необходимо выполнять на усилие, равное Qfic
и определяемое с использованием данных табл. 3.4.19 и формулы 3.4.58 в
зависимости от продольной силы N и коэффициента продольного изгиба
ф для основного подкрепляемого элемента. *
260Расчет распорок, предназначенных для уменьшения расчетной
длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам), при на¬
личии нагрузок от мостовых кранов допускается выполнять на усилие,
определяемое по 4.58, в которой значение N принимается равным сумме
продольных сил в двух соседних колоннах.Значения ф следует определять по формулам:
при 0 < X < 2,5Ф = 1 - (0,073 - 5,S Ry / Е ) Я л/Я	(3.4.6O)при 2,5 < X < 4,52 _2
<р = 1,47 - 13,0(Д, / Е) - (0,371 - 21Щ / Е) X + (0.0275 - 5.53Л, / Е) X(3.4.61)при ^ > 4,5_2(р = 332 /[Я (51 - Я)]	(3.4.62)Числовые значения ф приведены в таблице 3.4.21Таблица 3.4.218Значения с: при отношении / (Nh), равномЛУц0,150,300,450,600,750,901,05602,2030,3780,9430,8340,7300,6440,5730,5160,468802,3610,3520,9480,8450,7430,6570,5870,5290,4811002,5640,3250,9540,8570,7590,6740,6030,5450,4961202,8110,2960,9590,8700,7760,6920,6220,5630,5143.4.5.4 Расчет элементов с сечением ослабленным отверстиямиВ расчетах стальных конструкций разрешается использовать два
вида расчетных сопротивлений — по пределу текучести R t и по времен¬
ному сопротивлению Ru. При этом в расчетах необходимо учитывать
значения отношений Ru/Rv которые изменяются в пределах от 1,17 до
1,70. Кроме того, следует также различать элементы, не ослабленные и
ослабленные отверстиями для болтов.При проверке прочности центрально-растянутых элементов с осла¬
блением сечений отверстиями для болтов не более 15% в общем случае
должны быть выполнены следующие условия:(Nyu)/(pAR )<1	(3.4.63)
N / AR < 1	(3.4.64)где уи - коэффициент, принимаемый согласно СНиП Н-23-81*;Р - коэффициент, принимаемый свыше 1,0
261An - площадь сечения „нетто»;Ru и Ry— расчетные сопротивления, принимаемые по табл. 4.2 и 4.3;А - площадь сечения „брутто».Условие равнопрочности для центрально-растянутых элементов
получит видR/R = Yu/aP	(3.4.65)где a = Ап/А.Из формулы следует: если Ru/Ry > Yu/ot|3 решающей является про¬
верка по формуле 4.64 и 4.63.При a = 0,85 и Р = 1,1 следует, что при RJRy > 1,39 достаточно вы¬
полнить проверку по формуле, если R/Rv< 1,39, то необходима проверка
по двум формулам 4.63 и 4.64.При ослаблении сечений отверстиями для болтов свыше 15% фор¬
мула 4.53 остается без изменения, а формула 4.64 получит видN/l,18aAR< 1	(3.4.66)где 1,18аА —условная площадь, вводимая в расчет при ослаблении
сечения свыше 15%Из условия равнопрочности при проверках по формулам имеем
R / R = 1,18 уц/р= 1,39	(3.4.67)Для упрощения практических расчетов расчетные формулы 4.63,
4.64 приведены к одной формуле с введением соответствующего коэф¬
фициента условий работы усN/AnycRy<l С	(3.4.68)Коэффициент условий работы Yc определен из сопоставления формул
4.63,4.64,4.65 с формулой 4.67.Для большинства наиболее широко применяемых углеродистых
сталей с отношением Ru / Ry > 1,39 находим:
при a > 0,85 у=Уа;
при 0,75 < a < 0,85 ус = 1,18.Для сталей с отношением R / R <1,39Yc = pR/YuR	“ У	(3.4.69)При наиболее вероятном ослаблении сечения отверстиями для болтов
от 8 до 25% (а = 0,92 - 0,75) и Ru / Ry > 1,39 Yc = 1,09 -1,18. При Ru / R < 1,39
Yc= 0,99—1,18; при этом меньшее значение ус соответствует Ru / Ry = 1,17, что
выполняется для двух марок сталей 12Г2СМФ и 12ГН2МФАЮ.С учетом принятого ус= 1,1 для сталей с пределом текучести av <
440 МПа (4500 кгс/см2); ус= 1,0 - для сталей с пределом текучести о,>	440 МПа (4500 кгс/см2). С целью упрощения расчетов на прочность
сечений, ослабленных отверстиями для болтов, указанные значения
262коэффициентов ус приняты и для других видов напряженно-деформи¬
рованных состояний элементов конструкций (сжатие, изгиб, сжатие или
растяжение с изгибом).При расчете на прочность центрально-сжатых элементов необходимо
учитывать особенности работы стали на сжатие. В частности, расчет на
прочность центрально-сжатых элементов с соединениями на болтах класса
точности А допускается выполнять как для неослабленных элементов.
Известно, чтоА = Nlo /(ЕА)	(3.4.70)получимI 0,5 L/р w4 + /oJL1 и р - постоянные величины(е + f) - также заданная величина и тогда*=<*.[■/Ч, 0.5А//По табл. 4.12 для основных стержней[Х] = 180-60 агде а - коэффициент равный N / <pARyc.(3.4.71)(3.4.72)(3.4.73)3.4.6	Расчет элементов стальных конструкций на изгибРасчетные формулы:на прочность при изгибе в одной из главных плоскостей (кроме балок
с гибкой или перфорированной стенкой, а также подкрановых балок)М / Wn < R у	(3.4.74)min у *с	4	'на прочность при изгибе в двух главных плоскостях(3.4,75)для стенок балок, рассчитываемых по формуле 3.154а2 + охоу + ау2 + 3txy2 < 1Д 5Ryyc(3.4.76)(3.4.77)т < R уху у *скасательные напряжения в стенках изгибаемых элементов
T = QS/Jt<R ус	(3.4.78)касательные напряжения в стенках изгибаемых элементов, ослаблен¬
ных отверстиями для болтов
Ta = QS/aJt<Ryc	(3.4.79)
263где t - толщина стенки,
коэффициент ослабления сеченияа = a/(a - d), где a - шаг отверстий, d - диаметр отверстий
на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости
стенки, которые удовлетворяют проверкам по формулам (3.4.74), (3.4.76)
-(3.4.79)M/(Wcpb) < R ус	(3.4.80)В этих формулах Ry, R. -расчетные сопротивления по табл. 4.2 и 4.3.
Yc - коэффициент условий работы по табл. 4.4, а = a/(a - d), где a - шаг
отверстий, d - диаметр отверстийфь - коэффициент, принимаемый в соответствии с рекомендациями
СНиП Н-23-81*; F - расчетное значение местной нагрузки.При расчете на прочность стенки балки в местах приложения нагруз¬
ки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных
ребрами жесткости, местное напряжениеa,«'F/tl„SRyV,	(3-4.81)где F - расчетное значение нагрузки,
t - толщина стенки.При расчете на устойчивость учитывают также напряжения:
а = М /1х	(3.4.82)Здесь Г — условная длина распределения нагрузки, определяемая в
зависимости от условий опирания; h - полная высота стенки; М, Q - сред¬
ние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах от¬
сека; если длина отсека больше его расчетной высоты, М и Q вычисляют
для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в
пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, их средние
значения вычисляют на участке отсека с одним знаком.Если сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу,
одновременно учитывают а и т или oihc и т.Проверка устойчивости стенки балки не требуется, если при выпол¬
нении условий по формулам (3.4.78) и (3.4.79) условная гибкость стенки
Хф = Ц* д/r/Et не превышает значений 3,5 и 3,2 при отсутствии местного
напряжения в балках соответственно с двухсторонними и односторон¬
ними швами, а также 2,5 при наличии местного напряжения в балках
с двусторонними поясными швами. При_этом стенку балки укрепляют
поперечными ребрами жесткости, если ^>3,2 — при отсутствии под¬
вижной нагрузки на поясе и Хш>2,2 — при ее наличии. Относительные
прогибы изгибаемых элементов определяют по формуле
264L-./(3.4.83)/ 10 EJ 5 Eh лгде/— абсолютный прогиб; /, h, J— длина, высота и момент инерции
балки; Мп и Стп— изгибающий момент и напряжения от нормативных
нагрузок; Е = 2,МО6 — модуль упругости стали.Предельные относительные прогибы изгибаемых элементов при¬
ведены в табл. 4.22.Таблица 3.4.22Предельные прогибы изгибаемых элементов по СНиП 2.01.07-85№п/пЭлементы конструкцийПредельные прогибы,
доли пролета1Балки и фермы крановых путей под краны
группы режимов по ГОСТ 25546-82:1К —ЗК
4К — 5К
6К —8К1/4001/5001/6002Балки рабочих площадок производственных
зданий при наличии рельсовых путей:ширококолейных1/500узкоколейных1/4003Балки рабочих площадок производственных
зданий при отсутствии рельсовых путей и
балки междуэтажных перекрытий:главные
прочие и косоуры лестниц1/4001/2504Балки и фермы покрытий и чердачных пере¬
крытий:несущие подвесное подъемно-транспортное
или технологическое оборудование в местахего подвеса1/200прочие1/400прогоны1/2505Элементы фахверка:
ригели1/300прогоны остекленения1/2006Стальной настил рабочих площадок и профи¬1/150лированный настил покрытийПримечания: 1. Для консолей принимают пролет //равный удвоенному вы-
265лету консоли. 2. При наличии штукатурки прогиб балок перекрытий только
от кратковременной нагрузки не должен превышать 1/350 длины пролета. 3.
Прогибы определяют от нормативной нагрузки без учета ослабления сечений
отверстиями для болтов и коэффициентов динамичности. 4. При наличии под¬
весного потолка относительный прогиб балок и ферм определяют только от
временных нагрузок.3.4.7	Особенности расчета элементов, подверженных действию
осевой силы с изгибом3.4.7.1	Расчет на прочностьРасчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов выполнять не требуется при значении приведенного экс¬
центриситета mef < 20, отсутствии ослабления сечения и одинаковых
значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность
и устойчивость.Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых,
внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали
с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), не подвергающихся не¬
посредственному воздействию динамических нагрузок, при т < 0,5Rs и
N/(AnRy) > 0,1 следует выполнять по формулеN „	Мх	Му<'A,R,rJ + c,W^R,r, + c,W^Ryrc Р.4.84)где N, Мх и Му — абсолютные значения соответственно продольной
силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их
сочетании;п, сх и с — коэффициенты, принимаемые по приложению к СНиП
И-23-81*Уп.5.Если N/(AnR) < 0,1, формулу 3.4.84 следует применять при выпол¬
нении требований пункта 7,5 СНиП Н-23-81. Работу конструкции при
действии осевой силы с изгибом см. на Рис. 3.4.10 и 3.4.11.Коэффициент п характеризует «полноту» поверхностей кривых взаи¬
модействия для различных типов сечений (рис.3.4.10).Коэффициенты п (при М = 0) необходимо принимать с учетом того,
что эксцентриситеты приложения нагрузки во всех случаях расположены
сверху схем сечения. Это важно при расчете несимметричных сечений
относительно оси х-х.При небольших значениях осевой силы N/(ARJ < 0,1 рассматривае¬
мые элементы приближаются к изгибаемым, в связи с чем при их расчете
необходимо учитывать соответствующие условия и требования.
266Расчеты на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью
симметрии сечения, выполняются согласно общим рекомендациям СНиП
11-23-81*. При этом начальные несовершенства в связи с малой вероят¬
ностью совпадения их максимальных значений с расчетным значением
эксцентриситета е = М/N в расчетах не учитываются.Расчеты выполняются с использованием коэффициентов фс устой¬
чивости при внецентренном сжатии, которые получены в зависимости от
относительного 'эксцентриситета т fw условной гибкости X:(pe = N /(R A) = f(rnr X) *	(3.4.85)При этом вместо начального эксцентриситета еьследует принимать
расчетный эксцентриситет е. Если еь > е, то вместо коэффициентов фе
необходимо принимать коэффициенты ф.Табл. 74 СНиП Н-23-81* составлена для стержней сплошного пря¬
моугольного сечения, а табл. 75 СНиП Н-23-81* - для сквозных стержней
идеализированного сечения из двух полос, соединенных жесткой связью
в плоскости, параллельной плоскости изгиба.В табл. 73 СНиП Н-23-81* приведены коэффициенты влияния фор¬
мы сечения Г|, с помощью которых учитывается развитие пластических
деформаций и таким образом стержни различных типов сечений по зна¬
чению предельных сил nv приводятся к стержню прямоугольного сечения
(для которого Г| = 1) при одной и той же гибкости X.Расчетные значения изгибающего момента и продольной силы в
элементе для вычисления эксцентриситета е определяются из расчета
упругой системы по недеформированной схеме и принимаются при одном
и том же сочетании нагрузок с учетом изменения изгибающего момента
по длине элемента и условий закрепления концов элемента. Увеличение
прогибов v внецентренно-сжатых элементов при изгибе учтено в рас¬
чете отдельного стержня по деформированной схеме при определении
предельной силы .Nu и следовательно, коэффициентов фе.При расчете внецентренно-сжатых стержней, имеющих резко несим¬
метричные типы сечений (10 и 11 по табл. 73 СНиП Н-23-81*), возникает
опасность появления значительных деформаций со стороны растянутого
волокна. Этого нельзя допустить для стержней из сталей с пределом те¬
кучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см2), поскольку отношение / а для
таких сталей сравнительно невелико (1,17 и менее). В связи с этим доя
таких стержней, наряду с проверкой их устойчивости, предусмотрена
проверка прочности растянутого волокна по формуле (54) СНиП 11-23-
81* в которой изгибающий момент приближенно определяется с учетом
267деформированной схемы.При изгибе внецентренно-сжатых элементов в плоскости наибольшей
жесткости х-х (1х > /у), совпадающей с плоскостью симметрии, становится
возможной потеря устойчивости из плоскости действия момента при изгиб-
но-крутильных деформациях раньше достижения предельной силы при¬
нимаемой в качестве критерия при плоской форме потери устойчивости.В этом случае проверку устойчивости следует выполнять в плоско¬
сти наименьшей жесткости^ как центрально-сжатого элемента с введе¬
нием коэффициента с, учитывающего влияние изгибающего момента Мх
на пространственную потерю устойчивости стержня. В табл. 10 СНиП
Н-23-81* для различных типов сечений установлены коэффициенты аир
для определения коэффициентов с на основе результатов теоретических
и экспериментальных исследований (см. также табл. 3.4.11).При больших изгибающих моментах М (тх > 10) требования СНиП
Н-23-81* обеспечивают переход к случаю потери устойчивости изгибае¬
мых элементов. При этом формула (56) СНиП Н-23-81* с учетом формулы
(58) СНиП П-23-81* может быть записана в следующем виде:(за86)При гибкости X. >Х. = 3,14<E/Ry потеря устойчивости внепентрен-
но-сжатых стержней при изгибно-крутильных деформациях происходит
обычно в пределах упругих деформаций. В этом случае для определе¬
ния коэффициента с использована теория устойчивости тонкостенных
стержней В. 3. Власова.Для внецентренно-сжатого шарнирно опертого стержня двутавро¬
вого сечения с двумя осями симметрии, изгибаемого в плоскости стенки,
условие потери устойчивости имеет вид:A.JLVi-— .5\ N, ) \ Nuj ? Nl f/Ltгде ех — эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно
оса х-х;= 0, (3.4.87)г2 = (1Х + 1у) / АНеобходимо отметить, что для рассматриваемого сечения а=а=0.
Из решения квадратного уравнения 3.4.87 с использованием безраз-
268мерных параметров можно определить коэффициент с = N / Ny.Пример определения коэффициентов с для внецентренно-сжатого
тонкостенного стержня двоякосимметричного двутаврового сечения,
имеющего соотношения размеров: h = 60t; b = 0,5h; = 2t (Рис. 3.4.12).
Вычисляем геометрические характеристики сечения:А = 60t • t + 30t • 2t • 2= 18012;
Ix = t(60t)3 / 2 + 2 • 30t • 2t(30 t)2 = 126 000 t4;
I*= 2 • 2t(30t)3 / 12= 900014;
(= 0,433 [2 • 30t • (2t)3 + 60t • t3 ] = 234 t4;
Значения p и ji, входящие в формулу (60) СНиП Н-23-81* равны:
р = (126000 900014) / 18012 (601)2 = 0,208;
\х = 2+0,564 • 10'4 Xy2.Значения коэффициентов с для различных гибкостей и эксцентри¬
ситетов приведены в табл. 3.4.26. При расчете сквозных внецентрен¬
но-сжатых стержней необходимо выполнять проверку устойчивости
всего стержня согласно п. 5.27* СНиП Н-23-81* с учетом рекомендаций
настоящего Пособия к СНиП Н-23-81*, а также отдельных ветвей как в
плоскости изгиба в пределах панели, так и из плоскости изгиба всей ветви
с учетом ее раскрепления в направлении, перпендикулярном плоскости
соединительных элементов.В прочих случаях расчет следует выполнять по формулеN ,МХ М,A,	(ЗА88)п	хп	упгде х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно
его главных осей.Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская
форма потери устойчивости), так и из плоскости (изгибно-крутильная
форма потери устойчивости).Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
элементов постоянного сечения в плоскости действия момента^ совпа¬
дающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле
N/((peA)<Ryc	(3.4.89)В формуле коэффициент фе следует определять:а)	для сплошностенчатых стержней по Табл. 74 СНиП Н-23-81 в
зависимости от условной гибкости X и приведенного относительного
эксцентриситета шеР определяемого по формуле
269mef,= rim	(3.4.90)где Г| — коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.
74 СНиП 11-23-81;m = eA/Wc— относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет;
Wc - момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);б)	для сквозных стержней с решетками или планками, расположен¬
ными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 СНиП
И-23-81 в зависимости от условной приведенной гибкости Xef (по табл. 7
СНиП Н-23-81), и относительного эксцентриситета ш, определяемого поРис. 3.4.10 К расчету внецентренно-сжатых элементов 1 - на прочность по
формуле (49) СНиП 11-23-81*, 2 - на прочность по формуле (50) СНиП Н-23-
81* , 3- 4- области возможных значений N и М при проверке устойчивостиРис. 3.4.11. Зависимость «полноты» кривых взаимодействия от значенийкоэффициента п
270формулеm = еАа / J	(3.4.91)где а — расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной пло¬
скости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния
до оси стенки ветви.При вычислении эксцентриситета е = М/N значения М и N следует
принимать согласно нижеизложенным требованиям.Расчет на устойчивость не требуется для сплошно-стенчатых стерж¬
ней при mef > 20, и для сквозных стержней при m > 20, в этих случаях
расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с преде¬
лом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см2) и имеющие резко несим¬
метричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл. 75 СНиП Н-23-81)
кроме расчета по формуле 3.4.75 должны быть проверены на прочность
по формулеN М R У+	< У *сА “ 6W, " уи	<ЗАгде значение Wnt следует вычислять для растянутого волокна, а коэф¬
фициент 5 определять по формуле
5=1 -Ш2/*(п2ЕА)	(3.4.93)Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в
элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из
расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих
деформаций стали.При этом значения М следует принимать равными:
для колонн постоянного сечения рамных систем — наибольшему
моменту в пределах длины колонн;для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка
постоянного сечения;для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом — мо¬
менту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть
длины колонны от заделки;для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, восприни¬
мающих внеузловую нагрузку, — наибольшему моменту в пределах
средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса
как упругой неразрезной балки;для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями,
имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба,
271—	моменту, определяемому по формулам 3.4.100 и 3.4.101.Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями,
имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов
следует определять по табл. 76 СНиП И-23-81.Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоян¬
ного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости
наибольшей жесткости (Jx > Jy) совпадающей с плоскостью симметрии,
следует выполнять по формулеN/(c(pA)<RyYc	(3.4.94)где с — коэффициент, вычисляемый по формулам 4.95,4.96;
фу — коэффициент, вычисляемый по табл.Коэффициент с в формуле 4.94 следует определять: при значениях
относительного эксцентриситета шх < 5 по формулес = Р / (1 + а шх)	Х	(3.4.95)где а и Р— коэффициенты, принимаемые по табл.
при значениях относительного эксцентриситета тх> 10 по формуле
с = 1 / (1 + тхфу/срь)	Х (3.4.96)где фь — коэффициент, определяемый для балки с двумя и более за¬
креплениями сжатого пояса; для замкнутых сечений Ф ь = 1,0;
272Таблица 3.4.23Относительныйэксцентриситет,соответствующийМРасчетные значения М при условной гибкости стержняХ<4Х>4m < 3М = М, = М -Х(М - М ) / 4м = м,3 < m < 20М = м2 + (ш - 3) ( мтах - м2) / 17М=М1+(т-3)(Мта-
-М.) /17Обозначения, принятые в табл. 3.4.23
Мтах - наибольший изгибающий момент в пределах длины стержня; Mj — наи¬
больший изгибающий момент в пределах средней трети длины стержня, но не
менее 0,5 Мтах; т — относительный эксцентриситет, определяема по формулеш = м'1х A/(NWC) (3.4.97)Примечание. Во всех случаях следует принимать М > 0,5 МтахТаблица 3.4.24Типы сеченийЗначения коэффициентова приВ приГП < 1X1 < m < 5XYX >хУ сОткрытыеi-f-f0,70,65 + 0,05 mxi^1о-61-0,312/}]1 - (0,35- 0,05
mx)x xj2/ Jji2у2/л-1)npHJ2/J< 0,5 Р=1Замкнс решетками
(с планками)
■#утыесплошныеУ0,60,55 + 0,05 m9 ’ Xi>/фс/ФуОбозначения, принятые в таЬл. 3.4.24J, и J2 — моменты инерции соответственно большей и меньшей полок относи¬
тельно оси симметрии сечения у-у; фс- значение фч при X = Х.=3,14 ^E/Ry
Примечание. Значения коэффициентов для сквозных стержней с ре¬
шетками (или планками) следует принимать как для замкнутых сечений
при наличии не менее двух промежуточных диафрагм по длине стержня.
273В противном случае следует принимать коэффициенты, установленные
для стержней открытого двутаврового сечения.при значениях относительного эксцентриситета 5 < шх < 10 по формулегде с5 определяется по формуле 3.4.95 при шх = 5, а с|0 — по формуле
3.4.96 при тх = 10.При определении относительного эксцентриситета шх за расчетный
момент Мх следует принимать:для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от сме¬
щения перпендикулярно плоскости действия момента, — максималь¬
ный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины
наибольшего по длине стержня момента);для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом-	момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на
треть длины стержня от заделки).При гибкости Ху > Хс =3,14 y]E/Ry коэффициент с не должен пре¬
вышать:-	для стержней замкнутого сечения — единицы;-	для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии — зна¬
чений, определяемых по формулеЬ.и t. — соответственно ширина и толщина листов, образующих
сечение;h — расстояние между осями поясов;
для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии коэф¬
фициенты с не должны превышать значений, определяемых по формуле
133 прил. 6 СНиП Н-23-81.Внецентренно-сжатые элементы, изгибаемые в плоскости наи¬
меньшей жесткости (Jy < Jx и еу Ф 0), при Хх > Ху следует рассчитывать
по формуле* а также проверять на устойчивость из плоскости действия
момента как центрально-сжатые стержни по формулеN/cpxA < Ryyc	(3.4.100)где фх — коэффициент, принимаемый согласно требованиям норм
СНиП Н-23-81. При Хх< Ху проверка устойчивости из плоскости дей¬
ствия момента не требуется.с = С5 (2- 0,2 Шх) +С10 (0,2 Шх -1),(3.4.98)(3.4.99)здесь 8 = 4р / ц; р = (J + J)/(Ah2); ц = 2 + 0,156 J А.2 / (Ah2);J, = 0,433 Sb.t.3;
t ’ i i
274В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, располо¬
женными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на
устойчивость стержня в целом по формуле 4.89 должны быть проверены
отдельные ветви как центрально-сжатые стержни.Продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом до¬
полнительного усилия от момента. Значение этого усилия при изгибе в пло¬
скости, перпендикулярной оси у—у должно быть определено по формулам:
Nad =М/Ь — для сечений типов 1 и 3; Nad=M/2b — для сечения типа 2; для
сечения типа 3 при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси х-х, усилие
от момента Nad *=1,16 М/b (здесь b —расстояние между осями ветвей).Отдельные ветви внецентренно-сжатых сквозных стержней с планка¬
ми следует проверять на устойчивость как внецентренно-сжатые элементы
с учетом усилий от момента и местного изгиба ветвей от фактической или
условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных
сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости
наибольшей жесткости (Jx >Jy) с плоскостью симметрии следует выпол¬
нять по формулездесь феу следует определять с заменой в формулах m и X соответ¬
ственно нана шу и \у а с — согласно формулам 3.4.95 - 3.4.98..При вычислении приведенного относительного эксцентриситета
mefy= г|шу для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полка¬
ми коэффициент т| следует определять как для сечения типа 8 по табл.
СНиП II-23-81*Если mef < шх, то кроме расчета по формуле следует произвести
дополнительную проверку, принимая еу = 0.Значения относительных эксцентриситетов следует определять по
формулам:m = е А / W и m = е А / W ,	(3.4.103)X X	сх у у	су7	v	7где Wcx и W — моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого
волокна относительно осей соответственно х-х и у-у.Если X > Ху, то кроме расчета по формуле 4.101 следует произвести
дополнительную проверку по формуле, принимая еу= 0.М/(фехуА) - RyYc>(3.4.101)где(3.4.102)
Рис. 3.4.13 Сквозное сечение стержня из двух сплошностенчатых ветвейВ случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (J>J) с пло¬
скостью симметрии расчетное значение шх следует увеличить на 2^ %.Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенча¬
тых ветвей, симметричных относительно оси у-у (Рис. 3.4.13), с решетками
в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих
главных плоскостях, следует выполнять:для стержня в целом — в плоскости, параллельной плоскостям реше¬
ток, принимая еу = 0;для отдельных ветвей — как внецентренно-сжатых элементов по
формулам 3.4.89 и 3.4.92, при этом продольную силу в каждой ветви
следует определять с учетом усилия от момента Мх, а момент Му
распределять между ветвями пропорционально их жесткостям (если
момент Му действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать
его полностью передающимся на эту ветвь). Плоскость отдельной
ветви следует определять при расчете по формуле 3.4.89 и 3.4.92 по
максимальному расстоянию между узлами решетки.Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентрен¬
но-сжатых стержней следует выполнять на поперечную силу, равную
большей из двух значений: фактическую поперечную силу Q или услов¬
ную поперечную силу Qfic.В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, со¬
единять планками ветви внецентренно-сжатых элементов, как правило,
не следует.3.4.7.2 Расчет на устойчивость элементов стальных конструкций
при действии осевой силы с изгибомПроверка устойчивости центрально-сжатых стержней производится
расчетом внецентренно-сжатых стержней с учетом влияния формы
сечения, начального искривления оси, случайного эксцентриситета
276сжимающей силы, а также,соединительных элементов (дня сквозных
стержней).Начальные искривления или случайные эксцентриситеты приняты в
соответствии с допускаемыми отклонениями, установленными в нормах
на изготовление стальных конструкций.При этом решение выполнялось в предположении малости переме¬
щений по деформированной схеме с учетом пластических деформаций,
а значение расчетной несущей способности принято равным предельно¬
му значению сжимающей силы Nu которая может быть воспринята эле¬
ментом. Форма изогнутой оси принималась по полуволне синусоиды.Методика практических расчетов центрально-сжатых элементов
приведена с использованием коэффициентов устойчивости при централь¬
ном сжатии ф (коэффициентов продольного изгиба), которые вычислены
с учетом зависимости от условной гибкостиХ—Хл.Е#	(3.4.104)и приняты равными ф = Nu/ (A Ry).Основные формулы для расчета на устойчивость нижеследующие:
на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов
постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с
плоскостью симметрии,(3.4.105)на устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения
из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей
жесткости, совпадающей с плоскостью симметрии,(3.4.106)на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию
и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наи¬
большей жесткости с плоскостью симметрии%^А~КуУс	(3.4.107)Дополнительные проверки кроме расчета по формуле 3.4.105 и 3.4.106
выполняют для внецентренно сжатых элементов:выполненных из стали с пределом текучести более 580 МПа с несим-
277метричными сечениями на прочность
N ± М ^ Ryle~А~» ЩЦ ~	(ЗА108)изгибаемых в плоскости наименьшей жесткости (Jy < Jx, ly Ф Ю) при Хх>	Ху на устойчивость из плоскости действия момента(3.4.109)При Хх < Ху проверку по формуле (3.4.108) не производят. В сквозных
внецентренно-сжатых стержнях при расположении решеток в плоскостях,
параллельных плоскости изгиба, производят проверку отдельных ветвей,
как центренно-сжатых стержней по формуле 3.4.68, определяя продольную
силу в каждой ветви с учетом дополнительного усилия от момента.В этих формулах: ф/5 ф^, фг, фх, с — коэффициенты по СНиП Н-23-
81*, значения N и М в элементе принимают для одного и того же сочета¬
ния нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме, считая
деформации стали упругими.Сквозные стержни из двух сплошностенчатых ветвей, симметрич¬
ных относительно оси, проходящей через обе ветви, с решетками в двух
параллельных плоскостях при сжатии и изгибе в обеих главных плоско¬
стях рассчитывают на устойчивость:для стержня в целом — в плоскости, параллельной плоскостям реше¬
ток по формуле (3.4.84);для отдельных ветвей — по (3.4.30) и (3.4.31), при этом продольную силу
в каждой ветви определяют с учетом усилия от момента М, а момент
М распределяют между ветвями пропорционально их жесткости.Соединительные планки для решетки сквозных внецентреннос-
жатых стержней рассчитывают на большее значение поперечной силы:
фактическую силу Q или условную 2fic, определяемую по (3.4.45). При
Q > Q^c соединять планками ветви сквозных внецентренносжатых эле¬
ментов не рекомендуется.При расчете конструкций на прочность по условию ограничения пла¬
стических деформаций необходимо использовать расчетное сопротивление
Ry и, как правило, геометрические характеристики сечения «брутто».Изложенный подход к расчету стальных конструкций в целом харак¬
теризуется тем, что при расчете на основе Ru у большинства конструкций
из сталей с отношением си / сгу > 1,3 значительное развитие пластических
деформаций (для пластичных малоуглеродистых сталей даже переход
в стадию самоупрочнения) предполагается лишь на небольшой длине
(например, в пределах отверстий), что не будет сопровождаться ростом
278общих перемещений системы.При расчетах конструкций из сталей с отношением ам / ау < 1,3
развитие пластических деформаций в растянутых элементах или зонах
растяжения изгибаемых элементов обычно не допускается; ограниченные
пластические деформации предполагаются в сжатых элементах или в
зонах сжатия изгибаемых элементов при условии обеспечения местной
и общей устойчивости.При нормировании коэффициентов ф определялась также крити¬
ческая сила упругих идеальных стержней. Окончательные значения
коэффициентов ф принимались наименьшими из двух: вычисленных
с учетом начальных несовершенств или по методу Эйлера с введением
коэффициента надежностиУе = 1,3 (ф = N /(AR Уе) = л2 /(1,3 X2)	(3.4.110)Это было сделано для ограничения прогибов сжатых стержней при от¬
носительно больших гибкостях, когда влияние начальных несовершенств,
определяемых по формуле 4.109 становилось несущественным.Анализ значений коэффициентов ф позволяет использовать в рас¬
четах и более простые приближенные зависимости (с точностью до 1,5 %)
следующего вида:при 0<Х<2,5 Ф =1-0,066Ал/Х;при 2,5<1<4,5 ф =1,46-0,34^+0,02 й2;(3.4.111)при Х>4,5 ф =332 / [X2 (51 - X)];Значения ф, полученные по формулам 3.4.111, приведены в табл.
3.4.25.Таблица 3.4.25УсловнаяЗначения <р 1000 для элементов из стали с пределом текучести ои
МП» (кгс/см3)гибкостьXдо 390(4000)св.390(4000)00,10,2о,з0,40,50,60,70,80.900,501000998995989983977969961953944100097819349249139028918798668548418279398872813799785770755739,71869567365182675736286085875675475275084894714536455394436419402386370355340326312298442353528927826825925024123322621821128924162051991931871821771721671621582051777154150146143139136132129126123154136
279УсловнаяЗначения ф -1000 для элементов из стали с пределом текучести а,
МП» (кгс/см3)гибкостьXдо 390(4000)св.390(4000)00,10,20,30,40,50,60,70,80.900,58121118115113110108106104102100121108909809609409209008908708508408209808910081079078077076074073072071070081074Примечание. Указанные значения коэффициентов ср для элементов
из стали с пределом текучести до 390 МПа (4000 кгс/см2) определены по
формулам 3.4.111 свыше 390 МПа (4000 кгс/см2) - по разд. 5 СНиП Н-23-
81* при а = 430 МПа (4400 кгс/см2).В общем случае условие потери устойчивости шарнирно опертого
центрально-сжатого упругого тонкостенного стержня имеет вид
(N -N)(N -N)(N - N) г2 - a2 №(N -N)-a\№(N -N) = 0, (3.4.112)гдеN =n2 El /I2;
N* = 7i2 Ely /12;
N* = (n2 EIw /12 +GI,)/ r2;
r2 = (I + I)/A + a2 + a2.V X y'	X	уздесь ax и ay — координаты центра изгиба относительно осей соот¬
ветственно х-х и у-у.Для стержня с одной осью симметрии у-у получим(N - N)(N - N) г2 - а2 № = 0,(3.4.113)Разделив на N Мш г2 все члены уравнения 3.4.113, получим
(1 - N/N )(1 - N/NJ - (а2х / г2) (N2 /№ ) (N /NJ = 0, (3.4.114)
Введем обозначения с = N/Ny; 5 = Ny/Nw.С учетом этих обозначений из формулы 3.4.114 получим(1-с)(1-с8)-с2Р2 = 0
где
Р2 = а2х 52/ г2.Из уравнения 3.4.115 находим-(l + 5)+V(l-8)2+4p:С =2(Р -8)(3.4.115)(3.4.116)После простых преобразований зависимости 3.4.116 получим
280(l+5)+J(l-S)!+^fi	(3,4.117)Пример расчета центрально-сжатого тонкостенного стержня П-об-
разного сечения (см. рис. 1, а СНиП Н-23-81*) с параметрами Р= b/h =0,5 и h/t = 15.Площадь А и моменты инерции сечения 1хи 1у равны:А = (2+Р) th = 2,5 th;Ix = (1+2(5) th3 / 3(2+P) = 0,267 th3;	(3.4.118)Г = P2 (6+P) th3 /12 = 0,135 th3величины, входящие в формулу (12) СНиП П-23-81* равны:IJ Iyh2 = (39+2(3) /(6+Р)2 = 0,947;	(3.4.119)It / Ah2 = 1/3 (t / h)2 = 0,148 • 10-2;	(3.4.120)ос = 4(3+P) / [(2+P)(6+P)] = 0,862	(3.4.121)p = [(0,267+0,135)/2,5]+0,8622 = 0,904	(3.4.122)Значения коэффициентов с для различных гибкостей X приведены в
табл. 3.4.26, в которой обозначения приняты в соответствии с формулой
(12) СНиП П-23-81*.Таблица 3.4.26X16а2/ц8сX407,9451,4960,4550,71628,4608,4071,4140,4300,72842,7809,0541,3130,3990,74356,81009,8851,2030,3670,75971,112010,9011,0910,3320,77885,3Проверка устойчивости отдельных ветвей должна обеспечивать
сквозной стержень от преждевременного исчерпания несущей способно¬
сти, при этом допускается учитывать взаимодействие элементов решетки
и диафрагм жесткости с ветвями колонны.При определении расчетной длины ветвей в обеих плоскостях до¬
пускается учитывать переменность продольной силы по длине ветви
за счет изменения изгибающего момента (см. разд. 6 Пособия к СНиП
Н-23-81*).Задача устойчивости стержня, сжатого с изгибом в двух главных пло¬
скостях, сводится к определению предельной точки на кривой состояний
равновесия с учетом работы стали за пределом упругости. В связи со слож-
281ностыо решения задачи результаты, пригодные для практического исполь¬
зования, получены лишь для определенных типов сечений с одинаковыми
эксцентриситетами на концах. Важное значение для оценки надежности
теоретических результатов имеют экспериментальные исследования.В связи с тем, что для случая сжатия с изгибом в одной из главных
плоскостей в СНиП П-23-81* приведены достаточно точные способы рас¬
чета с помощью табл. 74, 73 и 10 СНиП коэффициентов соответственно
фе и с, оказалось целесообразным расчет таких же стержней, но сжатых
с двухосным эксцентриситетом, выполнять с использованием указанных
таблиц.3.5. Расчетные длины и предельные гибкости3.5.1	Определение расчетных длин элементовРасчетную (эффективную) длину рекомендуется принимать для рас¬
чета, главным образом, стержневых конструкций при проверке несущей
способности их отдельных стержней.Использование понятия расчетной длины предполагает разделение
стержневых систем на отдельные элементы, при этом необходимо учиты¬
вать взаимодействие рассматриваемого элемента с основанием и другими
элементами (в первую очередь примыкающими к нему в узлах).Под расчетной длиной стержня обычно понимают условную длину
однопролетного стержня, критическая сила которого при шарнирном
закреплении его концов такая же, как для заданного стержня.По физическому смыслу расчетная длина стержня с произвольными
закреплениями концов является наибольшим расстоянием между двумя
точками перегиба изогнутой оси, определяемым из расчета этого стержня
на устойчивость по методу Эйлера.Согласно этому определению для установления расчетной длины
необходимо применять метод расчета на устойчивость систем с прямыми
стержнями при приложении нагрузок в узлах в предположении упругих
деформаций. При этом следует учитывать продольные усилия в стерж¬
нях и, как правило, исключать из рассмотрения поперечные нагрузки и
эксцентриситеты, вызывающие изгиб стержней.При проектировании расчетную длину стержня lef обычно опреде¬
ляют по формулеlef=|il	(3.5.1)где ji — коэффициент расчетной длины, зависящий от условий за¬
крепления концов стержня и вида нагрузки;1 — геометрическая длина рассматриваемого стержня.
282Для плоских стержневых систем расчетную длину сжатых стерж¬
ней следует определять как в плоскости, так и из плоскости системы
(перпендикулярной ей).При подборе сечений стержней обычно выполняется поэлементный
расчет, требующий определения расчетной длины для каждого стержня.
При этом необходимо принимать такие расчетные схемы, которые от¬
ражают действительные условия нагружения стержней и закрепления
их концов с учетом неравномерности распределения нагрузок между
стержнями и различия их жесткостей, наличие конструктивных элемен¬
тов, обеспечивающих ту или иную форму потери устойчивости здания
или сооружения.В частности, при практическом определении расчетной длины стоек
многоэтажных рам в нормах, как правило, используется приближенная
расчетная схема в виде простейшей ячейки независимо от числа этажей
и соотношения продольных сил в стойках.Следует отметить, что применение такой расчетной схемы не пред¬
полагает пропорционального возрастания нагрузок на систему в целом.В СНиП Н-23-81* значения расчетной длины стержней для различ¬
ных систем приведены, как правило, для наиболее неблагоприятных слу¬
чаев нагружения и работы системы, т. е. зачастую с некоторым запасом.
Поэтому в дальнейшем, наряду с разъяснением требований норм, будут
приведены также и более строгие расчетные схемы для определения и
уточнения значений расчетной длины на основе учета действительной
работы системы и схемы загружения.Расчетная длина стержней одной и той же системы различна при
разных сочетаниях нагрузок. В связи с этим при проектировании воз¬
можно уточнение значений расчетной длины в соответствии с тем соче¬
танием нагрузок, при котором выполняется подбор сечений некоторых
стержней.Коэффициенты \х для определения расчетной длины элементов
постоянного сечения в зависимости от условий закрепления концов и
характера нагружения следует принимать по табл. 3.5.1 и 3.5.2.
283Таблица 3.5.1
284Таблица 3.5.2стоянного сечения с упругими закреплениями концов следует определять
по формулам табл. 5.3.
285Таблица 3.5.3n = Cml/(EI); n = Cl3/(EI);Cm - коэффициент жесткости упругого защемления, равный значению
286реактивного момента, возникающего в опорном сечении при его по¬
вороте на угол, равный 1,0Сп - коэффициент жесткости упругой опоры, равный значению
реактивной силы, возникающей в опорном сечении при его
смещении на 1,0
В таблице 3.5.4 приведены примеры определения коэффициентовсш и С.Таблица 3.5.4
287= jliz1z) пересекающихся элементов постоянного сечения в зависимости от
конструктивной схемы узла пересечения следует определять по формулам
табл. 3.5.5. Приведенные в табл. 3.5.5 расчетные схемы соответствуют
следующим случаям загружения и конструкции пересечения элементов
в узле:1)	оба элемента не прерываются, поддерживающий элемент сжат;2)	оба элемента не прерываются, поддерживающий элемент рас¬
тянут;3)	рассматриваемый элемент не прерывается, поддерживающий эле¬
мент сжат, прерывается и перекрывается фасонкой;4)	рассматриваемый элемент не прерывается, поддерживающий эле¬
мент растянут, прерывается и перекрывается фасонкой;5)	рассматриваемый элемент прерывается и перекрывается фасонкой,
поддерживающий элемент растянут и не прерывается.
288Таблица 3.5.5На Рис. 3.5.1 приведено сопоставление значений коэффициентов м и
\iz пересекающихся стержней, определенных по формулам табл. 3.5.5. Как
следует из Рис. 3.5.1 коэффициенты не зависят от соотношения усилий в
стержнях и совпадают с точными значениями только при неработающем
поддерживающем стержне.
289Условные обозначения:	по СНиП Н-23-81*===== . по схемам 1 и 2
табл. 3.5.5.	по схемам 3 и 4табл. 3.5.5.-to-0,50.5 1,0%52,0Рис. 3.5.1 График для определения значений коэффициентов расчетных длин
пересекающихся стержней (при равных длинах и жесткостях) при различныхусилиях в них3.5.2	Расчетные длины элементовРасчетные длины lef(lef,) неразрезных стержней постоянного сечения с
различными сжимающими или растягивающими усилиями в пролетах как
в плоскости, так и из плоскости конструкции можно определять по табл. 5.6.
Граничные условия, приведенные в поз. 1 и 2 табл. 3.5.6 соответствуют расчет¬
ной схеме верхнего пояса фермы, а в поз. 3 и 4 - подкрановой ветви решетчатой
колонны. При вычислении параметра (3 по поз. 2 и 4 табл. 3.5.6 растягивающие
усилия в стержнях необходимо принимать со знаком «минус».Коэффициенты расчетной длины \х колонн постоянного сечения
несвободных рам (Рис. 3.5.1 в плоскости рамы при жестком креплении
ригелей к колоннам и при одинаковом нагружении верхних узлов следует
определять по формуле 70 СНиП П-23-81*. При этом в частных случаях
эта формула может быть упрощена:при р = 0 11 + 0,46/1
1 + 0,93/1*при р = ООг= (тто;
1/2 + 1,;39/»
54и ’(3.5.2)(3.5.3)
290Таблица 3.5.6
291Таблица 3.5.7рПФормулы для определения коэффи¬
циента |i00От 0,03 до 0,21,21 р+®’22
V и+ 0,08Св. 0,2п + 0,28
п0От 0,03 до 0,22,15^п + 0,22
пСв. 0,22,0J"+°-280,03< р < 5000In + 0,28
V п(0\IРис. 3.5.2. Схемы деформаций несвободных рам
в - одноэтажных; б - многоэтажных; в - многопролетиых
При наличии жесткого диска покрытия или продольных связей поверху колонн в расчетный блок допускается включать по две рамы с каж¬
дой стороны, перпендикулярной плоскости рассматриваемой рамы. При
этом коэффициент цтах расчетной длины наиболее нагруженной колонны
292постоянного сечения в производственном здании с кранами (мостовыми
или подвесными) при неравномерном распределении нагрузок от крана
следует определять по формуле|*/+1 5	*/+1 5M'max ”	’	(3.5.4)V *=17=1 i=i м(но не менее 0,7ц),ц — коэффициент расчетной длины рассматриваемой колонны одно- и
многопролетного здания при равномерном нагружении узлов,aij = Nij / Nmax	(3.5.5)здесь Nmax - усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой
плоской рамы;N.. — усилия во всех колоннах (в том числе в рассматриваемой) рас¬
четного блока;Xij = Icij / Ic, max	(3.5.6)le max - момент инерции наиболее нагруженной колонны рассматривае¬
мой плоской рамы;Icij — моменты инерции всех колонн расчетного блока;
i = 1, 2,..., k, + 1 - номер колонны в плоскости рамы (к, — число про¬
летов);j = 1, 2, 3, 4, 5 - номер рамы.Коэффициенты р,, расчетной длины нижнего участка одноступен¬
чатых колонн при различном креплении их верхних концов следует
определять в зависимости от соотношения нагрузок, длины и жесткосгей
верхнего и нижнего участков.ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
РАСЧЕТНЫХ ДЛИН СТОЕК РАМПример 1. Рассмотрим случаи определения коэффициентов м рас¬
четной длины стоек при предельных значениях пир.При пир, стремящихся к бесконечности, по формулам табл. 3.5.7
находим:// = 1,21.а)	при р = со и п = 0,20,2 + 0,22 _ 14g.0,2 + 0,085 + 0,28
fi = J		— = 1,03;при р = со И п = 5.0 ' 5
ри р - 50 и п = 0,2 и п = 5,0 СНиП Н-23-81* получим соответственно
[1=1,49 и |i=l,03.В случае шарнирного закрепления в фундаменте стойки одного
яруса рамы рекомендуется пользоваться формулами табл. 5.7 при р = О
и п > 0,2.Откуда находим_ -> 1,0 + 0,28 _ 0а)	при р = 0 и п = 1,0 ^	jq “0 /я + 0,28 0б)	при р = 0ип = оо/^ - 2 J - — 2,Радиусы инерции i растянутых элементов из одиночных уголков
следует принимать:при расчетной длине элемента, равной 1 или 0,91 (где 1 - расстояние
между ближайшими узлами) - минимальный (i = i mjn);
в остальных случаях - относительно оси уголка, перпендикулярной
или параллельной плоскости фермы (i = ix или i = i в зависимости от
направления продольногоо изгиба).3.5.3	Расчетные длины элементов пространственных
решетчатых конструкцийРасчетные длины lef и радиусы инерции сечений i сжатых и нена-
груженных элементов из одиночных уголков при определении гибкости
принимают по нижеследующей таблице 3.5.8Таблица 3.5.8ЭлементыLiПоясапо Рис. 3.5.3 а,б,в1пiminпо Рис. 3.5.3 г,д, е1,141тi или iРаскосыx Упо Рис. 3.5.3 б,в, гиЛminпо Рис. 3.5.3 а, дminпо Рис. 3.5.3 еidРаспоркипо Рис. 3.5.3 б0,8 1сifninпо Рис. 3.5.3 в0,65 iildc-условная длина раскосов, определяемая по табл. 3.5.9jbid - коэффициент расчетной длины раскоса принимаемый по табл. 3.5.10Примечания: 1. Раскосы по Рис. 3.5.3 а, д, е в точках пересечения должны
быть скреплены между собой. 2. Для раскосов необходима дополнительная
проверка их из плоскости грани с учетом расчета по деформированной схеме.
3. Значение l„f для распорок по рис 3.5.3 дано для равнополочных уголков.293
294Рис. 3.5.3 Схемы пространственных решетчатых конструкций
а, б, в - с совмещенными в смежных гранях узлами, г, д, е - с несовмещен¬
ными в смежных гранях узлами
Расчетные длины lef и радиусы инерции i растянутых элементов из
одиночных уголков при определении гибкости следует принимать:
для поясов по табл. 3.5.8,для перекрестных раскосов по Рис. 3.5.3 а, д, е, в плоскости грани -
равными длине ld и радиусу инерции imin, из плоскости грани - полной
геометрической длине раскоса Ld, равной расстоянию между узлами
прикрепления к поясам, и радиусу инерции ix относительно оси, па¬
раллельной плоскости грани;для раскосов по Рис. 3.5.3 б, в, г равными длине ld и радиусу инерции
i . .
295Таблица 3.5.9Конструкция узла пересечения эле¬
ментов решеткирастянутомнеработающемсжатомОба элемента не прерываются
Поддерживающий элемент прерывается
и перекрывается фасонкой; рассматри¬
ваемый элемент не прерывается:
в конструкциях по Рис. 3.5.3 а
в конструкциях по Рис. 3.5.3 д
при 1<п < 3
при п > 3Узел пересечения элементов закреплен
от смещения из плоскости грани
(диафрагмой и т.п.)1,31,(1,75 - 0,15n) ld
U id
1,1.3	Id1.4(1,9-0,In) ldМП,1,0,8 LdLdL,4.1,Обозначения, принятые в табл. 3,5.9
LJ - длина раскоса по табл. 5.3 а, д, n = I . 1. / (I, 1 ) где 1 и I, . - наи-d r ’ ’ m mm d v dmin m7 m min d minменьшие моменты инерции сечения соответственно пояса или раскоса.Значения |id следует принимать по нижеследующей таблице 3.5.10.Таблица 3.5.10Прикрепление элемента к поясампзначения ц. при 1/i равныдо 60св.60 до
160св. 160сварными швами, болтами, (не менее
двух) расположенными вдоль элемен¬
та без фасонокдо 21,140,54+36i . /1min0,765св.61,040,56+28,8
i . /10,74одним болтом без фасонок
незави-симо от п1,120,64+28,8
i . /10,821 - длина, принимаемая: ld по Рис. 3.5.3 б, в, г; ldc - по табл. 3.5.9 (для элементовпо Рис. 3.5.3 а, д) Примечания: 1. Значения )LLd при значениях от 2 до 6 следуетопределять интерполяцией. 2. При прикреплении одного конца раскоса к по¬
ясу фасонок сваркой или болтами, а второго конца через фасонку, коэффициентрасчетной длины раскоса следует принимать равным 0,5 (1+Hd), при прикре¬
плении обоих концов раскоса через фасонки равно |Xd = 1. 3. Концы раскосовпо Рис. 3.5.3 следует крепить как правило без фасонки. В этом случае при их
прикреплении к распорке и поясу сварными швами или болтами (не менее двух)расположенными вдоль раскоса, значение jxd следует принимать по строке при
значении п до 2. В случае прикрепления их концов одним болтом, значение ко¬
эффициентов fid следует принимать по строке «Одним болтом без фасонки», привычислении значения lef по табл. 3.5.8 вместо |id следует принимать 0,5(l+[id).
296Расчетные длины lef и радиусы инерции сечени i при определении
гибкости элементов плоских траверс следует принимать по табл. 16 СНиП
Н-23-81*. Расчетные напряжения равны
297<т = с R / ;tr y xlV	(3.5.10)rcr B 1W.(1+F ]2ef	(3.5.11)В формуле коэффициент ccr следует принимать:для сварных балок — по табл 3.5.11 в зависимости от значения коэф¬
фициента 5:Таблица 3.5.118<0,81,02,04,06,010,0>30с	CI	30,031,533,334,634,835,135,5* f	(3.5.12)где bf и tf — соответственно ширина и толщина сжатого пояса бал¬
ки;Р — коэффициент, принимаемый по табл. 3.4.11; для балок на высоко¬
прочных болтах с = 35,2.3.6	Проверка устойчивости стенок и поясных листов
изгибаемых, сжатых, сжатоизгибаемых, центрально-сжатых и
внецентренно-сжатых элементовСтенки балокСтенки балок для обеспечения их устойчивости следует укре¬
плять:поперечными основными р.ебрами, поставленными на всю высоту
стенки;поперечными основными и продольными ребрами;
поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и
продольным ребром (при этом промежуточные короткие ребра следует
располагать между сжатым поясом и продольным ребром).
Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между
поясами и соседними поперечными основными ребрами жесткости,
следует рассчитывать на устойчивость. При этом расчетными размерами
проверяемой пластинки являются:
298а — расстояние между осями поперечных основных ребер;
hef— расчетная высота стенки (Рис. 3.6.1), равная в сварных балках
полной высоте стенки, в балках с поясными соединениями на высо¬
копрочных болтах — расстоянию между ближайшими к оси балки кра¬
ями поясных уголков, в балках, составленных из прокатных профилей,—	расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых
профилях (Рис. 3.6.2 — расстоянию между краями выкружек)t — толщина стенки.
а)Рис. 3.6.1 Расчетная высота стенки составной балки
- сварной из листов; б - на высокопрочных болтах; в - сварной с таврамирЩ
IРис. 3.6.2 Схемы поперечных сечений гнутых профилей
Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетомвсех компонентов напряженного состояния (а, т, с(ос).Напряжения а, т, а1ос следует вычислять в предположении упругой
работы материала по сечению брутто без учета коэффициента ф ь.Сжимающее напряжение а у расчетной границы стенки, прини¬
маемое со знаком „плюс», и среднее касательное напряжение т следует
вычислять по формулам:м<5=туJ Xx = Q/(th)Далее см. главу 3.5.3
Р — коэффициент, принимаемый по табл. 3.6.1;
для балок на высокопрочных болтах ссг = 35,2.299Таблица 3.6.1БалкиУсловия работы сжатого поясарПодкрановыеКрановые рельсы не приварены
Крановые рельсы приварены2ооПрочиеПри непрерывном опирании плит
В прочих случаяхоо0,8Примечание. Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка
приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента 8 следуетпринимать Р=0,8.d IRВ формуле	принимаем	(3.6.3)d — меньшая из сторон пластинки (hef или а);
t— толщина пластинки.Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения с
учетом развития пластических деформаций при отсутствии местного
напряжения (gJoc = 0) и при т < 0,9Rs, Af /Aw > 0,25, 2,2 < Xw< 6 следует
выполнять по формулеМ < Ry Yc hef2 t (Af/A„ + a),	^ 6 ^где a = 0,24 - 0,15 (t/R)2 - 8,5 t 103 (X w- 2,2)2;здесь ус следует принимать по табл. 4.8 СНиП а т - определять поформуле 3.5.11Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения,
укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости (Рис.3.6.3)	при наличии местного напряжения (а 1ос * 0) следует выполнять
по формуле{{JL- + ^-Г+(^<Ус	(365)^ /лг	^ /лг /»Г	гггде ус — следует принимать по табл. 4.8 СНиП;
a, т, a 1ос - определять согласно формуле 3.6.1, 3.6.2 и 3.6.5;
т сг - определять по формуле 3.5.11.Значения осгиа 1ос сг в формуле 3.6.5 следует определять:а)	при а / hcf< 0,8
a r - по формуле 3.6.6.
300^ loc, СГ — Cl Ry / Xj(3.6.6)o)бАчГ°1»с1г,1x/	J-4Рис. 3.6.3 Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрамижесткостиа — сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу; б—то же к
растянутому поясу
где Cj — коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 3.6.2в зависимости от отношения a/hcf и значения 5, вычисляемого по фор¬
муле 3.5.12, а для балок на высокопрочных болтах — по табл. 3.6.4;\=a/tyfRjEЕсли нагружен растянутый пояс, то при расчете стенки с учетом
только т и с1ос при определении коэффициента 5 по таблице 3.6.3 за bf и
^следует принимать соответственно ширину и толщину нагруженного
растянутого пояса;б)	при a/hef > 0,8 и отношении с1ос /а больше значений, указанных в
табл.6.3, Ссг - по формулеOcr = с2 Ry / X^v, ,	(3.0./)где с2- коэффициент, определяемый по табл. 6.4;Gioc.cr ~~ по Ф°РмУле 6.6, в которой при а / hef > 0,8 следует принимать
а - 2 hefв)	при а / hef > 0,8 и отношении а !ос /а не более значений, указанных
в табл.:6.4
301а сг — по формуле 6.7;а /ос,сг - по формуле 6.6 с подстановкой 0,5 вместо а при вычисленииХа в формулу 6.5 и в табл. 6.4.Во всех случаях сст следует вычислять по действительным размерам
отсека.В стенке балки симметричного сечения укрепленной кроме по¬
перечных основных ребер одним продольным ребром жесткости рас¬
положенным на расстоянии hj от расчетной (сжатой) грани отсека (Рис.3.6.4), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует
рассчитывать отдельно:а)	пластинку, расположенную между сжатым поясом и продольным
ребром, по формулеа /о crl + aloe /а loc. сг1 + (т / т сг1)2 < ус,	(3.6.8)Таблица 3.6.25Значения с, для сварных балок при a/h,r, равном<0,50,60,81,01,21,41,61,8>2,0< 111,512,414,818,022,127,132,638,945,6212,013,016,120,425,732,139,246,555,7412,313,316,621.628,136,345,254,965,1612,413,516,822,129,138,348,759,470,41012,413,616,922,530,039,751,063,376,5>3012,513,717,022,931,041,653,868,283,6Таблица 3.6.3a/hf0,50,60,81,01,21,41,61,82,0с.13,715,920,828,438,751,064,279,894,9Таблица 3.6.4Балки5Псдельные значения а/си при a/h^,равном0,80,91,01,21,41,61,8>2,0Сварные< 100,1460,1830,2670,3590,4450,5400,618200,1090,1690,2770,4060,5430,6520,799400,0720,1290,2810,4790,7110,9301,132600,0660,1270,2880,5360,8741,1921,4681000,0590,1220,2960,5741,0021,5392,154>3000,0470,1120,3000,6331,2832,2493,939На высоко¬
прочных
болтах00,1210,1840,3780,6431,1311,6142,347
302Таблица 3.6.5a/hrf<0,80,91,01,21,41,61,8>2,0с»По табл.
21. т. е.с, = с.37,039,245,252,862,072,684,7где ус следует принимать по табл. 4.8 настоящих норм, а а, с1ос и
т — определять согласно формулам 3.5.10 и 3.5.11.Значения (Тсг/ и а 1ос сг} следует определять по формулам:Приа,ис = (ГCFCr/ = 4,76 Ry/[(1- hi/hef)X,2]
где
Я-i = h|/WRyE
при а,о(. 0 н ц, = a/b| < 2
GCrl= 1,19 \|f Ry /[(1- hi/hef)^!2]Ф loc. crl(l,24+0,476n,)\|/Ry/Xa2где\|/ = (|Jl + 1/|X,)2
X= a /tVRyEЕсли a/h, > 2, то при вычислении асг/ и а/ос. crI следует принимать
a=2h,; тсг/ необходимо определять по формуле 5.11 с подстановкой в нее
размеров проверяемой пластинки;б)	пластинку 4, расположенную между продольным ребром и рас¬
тянутым поясом, — по формуле/[<7(1 - 2/г, / hef ) + alocl Y +	< Г'V	&loc,cr2	tсг2(3.6.9)(3.6.10)(3.6.11)(3.6.12)(3.6.13)(3.6.14)гдес сг2 = 5,43 Ry /[(0,5- hl/hef)2 Xw2](3.6.15)(3.6.16)°he сг: ‘ следует определять по формуле 3.6.16 и табл. 3.6.3 при 8 =
0,8, заменяя значение отношения a/hef значением а / (hef— 1^);
303а)f1'—	^FIA'£Is»**0»»"»* I r'7W/ji-H^FIРис. 3.6.4. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами и
продольным ребром жесткости
а — сосредоточенная нагрузка F приложена к сжатому поясу; б—то же, к
растянутому; 1 — поперечное основное ребро жесткости; 2 — продольное
ребро жесткости; 3 — пластинка у сжатого пояса; 4 — пластинка у
растянутого поясатсг2 — следует определять по формуле 3.5.11 с подстановкой в нее раз¬
меров проверяемой пластинки;а 1ос2 = 0,4а 1о — при приложении нагрузки к сжатому поясу (Рис.3.6.4,	а);а ioc2 = а he — ПРИ приложении нагрузки к растянутому поясу (Рис.3.6.4,	б). Коэффициент ус следует определять по табл. 4.8 СНиП.При укреплении пластинки 3 дополнительными короткими попереч¬
ными ребрами их следует доводить до продольного ребра (Рис. 3.6.5)В этом случае расчет пластинки 3 следует выполнять по формулам3.6.8	- 6.14, в которых величину а следует заменять величиной а, где
а,— расстояние между осями соседних коротких ребер (Рис. 3.6.5); расчет
пластинки 4 следует выполнять по формулам 3.6.15 и 3.6.16.Расчет на устойчивость стенок балок асимметричного сечения (с бо¬
лее развитым сжатым поясом) следует выполнять по формулам 3.6.1 - 6.16
с учетом следующих изменений:
304fei£ЩР[Ъюся,1т/к4б‘6шг<4Е1*“тРис. 6.5. Схема балки, укрепленной поперечными основными ребрами
жесткости (7), продольным ребром жесткости (2), разделяющим отсек стенки
на пластинку (5) у сжатого пояса и пластинку (4) у растянутого пояса, а также
короткими ребрами жесткости (5)
для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости,в формуле 3.6.17 и табл. 3.6.5 значение hef следует принимать равным
удвоенному расстоянию от нейтральной оси до расчетной (сжатой)
границы отсека. При a/hef > 0,8 и с 1ос Ф 0 следует выполнять оба расчета
независимо от значенияajc	(3.6.17)для стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продоль¬
ным ребром, расположенным в сжатой зоне:а)	в формулы 3.6.15,3.6.16 и 3.6.19 вместо Ц /hef следует подставлять (Та^.б)	в формулу 3.6.20 вместо (0,5— h, /hef) следует подставлять (l/a-h,/hef).
Здесь a = (а - с) / a.где a t — краевое растягивающее напряжение (со знаком «минус») урасчетной границы отсека.В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на
устойчивость при одновременном действии напряжений оит следует
производить по формуле 3.6.1 и 3.6.2.Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жестко¬
сти, если значения условной гибкости стенки балки ^превышают 3,2
при отсутствии подвижной нагрузки и 2,2 — при наличии подвижной
нагрузки на поясе балки.Расстояние между основными поперечными ребрами не должно
превышать 2hef при Xw> 3,2 и 2,5hef при A,w< 3,2.Допускается превышать указанные выше расстояния между ребрами
до значения 3 hef при условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам
по формулам 3.6.3 - 3.6.8,3.6.9 - 3.6.20 и общая устойчивость балки обес¬
печена выполнением требований СНиП Н-23-81*, причем значения \J b
305для сжатого пояса не должны превышать значений, определяемых для
нагрузки, приложенной к верхнему поясу.В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных
грузов и на опорах следует устанавливать поперечные ребра.В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их
выступающей части bh, должна быть для парного симметричного ребра
не менее hcf/30 + 40 мм, для одностороннего ребра — не менее hef / 24 + 50
мм; толщина ребра ts должна быть не менее/2 bhV(Ry/E) *	(3.6.18)Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечны¬
ми ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке
пером. Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси,
совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не мень¬
ше, чем для парного симметричного ребра.При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые
моменты инерции J. сечений ребер жесткости следует определять:
для поперечных ребер - по формуле
J=3hft3;	(3.6.19)для продольного ребра - по формулам табл. 3.6.6 с учетом его предель¬
ных значений.При расположении продольного и поперечных ребер с одной стороны
стенки моменты инерции сечений каждого из них вычисляются относи¬
тельно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.Таблица 3.6.6h/hefНеобходимый момен-
тинерции сечения про¬
дольного ребра JeIПредельные значенияминимальные.1. .sl.ninмаксимальные.1.sl.max0,20(2,5-0,5a/hf)a2t3/hf1,5 hft37hcft30,25(l,5-0,4a/hf)a2t3/hcfl>5hcft33>5 hef t30,30l,5heft’——Примечание. При вычислении Jsl для промежуточных значений h, / ^допу¬
скается линейная интерполяция.Минимальные размеры выступающей части поперечных и продоль¬
ных ребер жесткости следует принимать hcf/30 + 40 мм.Участок стенки балки составного сечения над опорой при укрепле¬
нии его ребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб
из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное
306сечение этой стойки следует включать сечение ребра жесткости и полосы
стенки шириной 0,65tV(E/Ry) с каждой стороны ребра. Расчетную длинустойки следует принимать равной высоте стенки.Нижние торцы опорных ребер (рис. 3.6.6) должны быть остроганы
либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. На¬
пряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны
превышать: в первом случае (рис. 3.6.6, а) — расчетного сопротивления
прокатной стали смятию И.рприа< l,5t, сжатию Ry при а> l,5t; во втором
случае (рис. 3.6.6, б) —смятию R .б)Рис. 3.6.6. Схема устройства опорного ребра жесткости
а—в торце с применением строжки; б— удаленного от торца с плотной
пригонкой или приваркой к нижнему поясу
В случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварныешвы должны быть рассчитаны на воздействие опорной реакции.Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложе¬
ния к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать
как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной
плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. В рас¬
четное сечение этой стойки необходимо включать сечение ребра жест¬
кости и полосы стенки шириной 0,65tV(E/Ry) с каждой стороны ребра.Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.Стенки центрально внецентренно-сжатых
и сжато-изгибаемых элементов.Отношение расчетной высоты стенки к толщине hef It в центрально¬
сжатых (ш = 0), а также во внецентренмо-сжатых и сжато-изгибаемых
элементах по рис. 3.6.7 (ш > 0), кроме случаев, указанных в формуле 3.6.19,
как правило, не должно превышать значений V(E/R ) где значенияXuw следует определять по табл. 3.6.7.
307Рис. 3.6.7. Схема внецентренно-сжатых элементов двутаврового и коробчатогосеченийДля внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутав¬
рового и коробчатого сечений (рис. 3.6.7), отношение расчетной высоты
стенки hef к толщине t следует определять в зависимости от значения
а = (с - а,) / а (а — наибольшее сжимающее напряжение у расчетной
границы стенки, принимаемое со знаком «плюс» и вычисленное без
учета коэффициентов фе, среху или сср; а, — соответствующее напряжение
у противоположной расчетной границы стенки) и принимать не болеезначений, определяемых: 	при а < 0,5 — XuWV(E/Ry)при а > 1 по формуле1 = 4,35 I (2а ~РЕ - < 3,8 JE / Ry1	V а(2 “ а + -\А*2 + 4Д2)	(3.6.20)где Р = 1,4 (2а - 1) т /а (здесь т = Q / (th) - среднее касательноенапряжение в рассматриваемом сечении);при 0,5 < а < 1 — линейной интерполяцией между значениями, вы¬
численными при а = 0,5 и а = 1.Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов с се¬
чениями, отличными от двутаврового и коробчатого (за исключением
таврового сечения), установленные в формуле 3.6.20 значения отношений
hjt следует умножать на коэффициент 0,75.Для центрально-, внецентренмо-сжатых и сжато-изгибаемых эле¬
ментов таврового сечения с условной гибкостью X от 0,8 до 4 отношение
расчетной высоты стенки тавра к толщине при 1 <bf/ hcf< 2 не должно
превышать значений, определяемых по формуле= (0,40 + 0,07 Я)(1 + 0,25 J2 - Ьг / her )JE I Ry
t	У	r (6 21)где bf—ширина полки тавра;hef - расчетная высота стенки тавра.При значениях X < 0,8 или X > 4 в формуле 3.6.23 следует приниматьсоответственно X = 0,8 или X =4.
308При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и
сжато- изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых
элементов — по предельным прогибам, а также при соответствующем
обосновании расчетом наибольшие значения отношения расчетной ши¬
рины свеса к толщине hjt следует умножать на коэффициент/G (6-22)
Здесь следует принимать:для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых эле¬
ментов: фт — меньшее из значений ср, сре, среху, сср, использованное при
проверке устойчивости элемента; a =N/A\для изгибаемых элементов: ср = 1; а — большее из двух значе¬
нийа = М / (Wcpb) или а = Мх у /Jx± Му х /Jy, но hjt не более чем на 1,25.Таблица 3.6.7Относитель¬
ный эксцен¬
триситетСечение эле¬
ментаЗначения
X и X jФормулы для определения X uwm = 0ДвутавровоеX <2,0
X > 2,0'Х 1* = 1,30 + 0,15 2_ uw 7 	7^ = 1,20 + 0,35 ^ , но небо-UW 7 7 7лее 2,3Коробчатое,швеллерноепрокатное^ < 1,0
^ > 1,0^ = 1,2
	 uw	 9= 1,0+ 0,2 , но не болееUW 7 7 7
1,6Швеллерное,
кроме прокат¬
ного^ <0,8
^ > 0,8^ = 1,0_ UW _\ 1
Л = 0,85 + 0,19 , но не бо-UW * ’лее 1,6m > 1,0Двутавровое,коробчатое^ <2,0
^ > 2,0^ = 1,30 + 0,15 ^ ,2	 UW 	* 1^ = 1.20+0,35 ^ „ но небо-uw ’ Глее 3,1X - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость прицентральном сжатии;X (— условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость в
плоскости действия момента.
309Примечания: 1. К коробчатым относятся замкнутые прямоугольные профили
(составные, гнутые прямоугольные и квадратные).2.	В коробчатом сечении при m > 0 значение X следует определять для стен¬ки, параллельной плоскости изгибающего момента.3.	При значениях 0 < ш < 1,0 значение Xuw следует определять линейной интер¬поляцией между значениями, вычисленными при ш = 0 и m = 1,0В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок,
имеющих расчетную высоту hef и укрепленных парным продольным
ребром, расположенным посредине, значение hef /t следует умножать на
коэффициент р, определяемый при J ДЬ ft3) < 6 по формулеР = 1 + (0,4 J,) / (hft3) (1 - 0,1 Js|/(heft3))	(3.6.23)где Js| — момент инерции сечения продольного ребра.При укреплении стенки внецентренно-сжатого или сжато-изги-
баемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции
Jsl>6heft3, расположенным посредине стенки, наиболее нагруженную часть
стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоя¬
тельную пластинку и проверять согласно формул 3.6.20 - 3.6.22.При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инер¬
ции должен вычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей
гранью стенки.Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения
элементов.В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при
вычислении hefследует учитывать развернутую длину гофра.Минимальные размеры выступающей части продольных ребер
жесткости следует приниматьhef/30 + 40 мм для двухсторонних ребер и
hef/24 + 50 мм для односторонних ребер.В случаях, когда фактическое значение hjt превышает значение,
определяемое по формуле 3.6.20, (для центрально-сжатых элементов не
более чем в два раза), в расчетных формулах за значение А следует при¬
нимать значение Ared, вычисленное с высотой стенки hred (в коробчатом
сечении определяются hred и hredl для пластинок, образующих сечение и
расположенных соответственно параллельно и перпендикулярно пло¬
скости изгиба):для двутаврового и швеллерного сечений(3.6.24)для коробчатого сечения:
при центральном сжатии
Ared = А —2 (h f - hred) t - 2 (h fl - hredl) t,;	(3.6.25)
310при внецентренном сжатии и сжатии с изгибомA^-A-2(h„.hJt.	(3.6,26)Значения hred следует определять :для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формуле:hred = t A™ V( E/Ry)	(3.6.27)где X uw — условная гибкость стенки швеллерного сечения, принима¬
емая по табл. 3.6.7.
для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого
сечений по формулеКа = (— - IXA~- k)ljE / RyЛ™	(3.6.28)где X uw — условная гибкость стенки соответствующего сечения,
принимаемая по табл. 6.8 при ш = 0;Д. = — ^Ry / Е — условная гибкость стенки, при вычислении‘	Яи = -^ р,!ЕhrcdI принимаемая равнойк — коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сече¬
ния к= 1,2 + 0,15 X (при х >3,5 следует принимать х =3,5) и длякоробчатогосечения к = 2,9 -^0,2 \ - 0,7 % w. (при X w > 2,3 следует
принимать X w = 2,3); здесь X — условная гибкость элемента, при¬
нятая по табл. 3.6.8;для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле
3.6.26, где значение X uw следует вычислять по табл. 3.6.8, а значение
к при \ = X ,.Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать
только для определения площади сечения А при расчетах по формулам3.6.8	и 3.6.25 - 3.6.27.		Стенки сплошных колонн при hef/t > 2,3V(E/Ry) следует укреплять
поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии
(2,5 — 3) hef одно от другого; на каждом отправочном элементе должно
быть не менее двух ребер.Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер
жесткости следует приниматьhcf/30 + 40 мм для парных ребер и
hef/24 + 50 мм для односторонних ребер.
311Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых,
сжато-изгибаемых и изгибаемых элементовРасчетную ширину свеса поясных листов (полок) bef следует при¬
нимать равной расстоянию:в сварных элементах — от грани стенки (при односторонних швах
от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки);
в прокатных профилях — от начала внутреннего закругления до края
полки; в гнутых профилях (рис. 3.6.2) - от края выкружки стенки до
края поясного листа (полки).В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элемен¬
тах с условной гибкостью X от 0,8 до 4 отношение расчетной ширины
свеса поясного листа (полки) bef к толщине t следует принимать не более
значений, определяемых по формулам табл. 3.6.9.При значениях < 0,8 или ^ > 4 в формулах табл. 3.6.9 следует при¬
нимать соответственно ^ = 0,8 или ^ = 4.В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса
bef к толщине t следует принимать не более значений, определяемых по
табл. 3.6.10.Высота окаймляющего ребра полки ае{, измеряемая от ее оси, должна
быть не менее 0,3 bef в элементах, не усиленных планками (рис. 3.6.2)
и 0,2bcf— в элементах, усиленных планками, при этом толщина ребра
должна быть не менее 2aefV(Ry/E)-В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее
отношение расчетной ширины пояса к толщине bef /t следует принимать
по табл. 6.8 как для стенок коробчатого сечения.Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробча¬
того сечения наибольшее отношение bef /t следует принимать:
при m < 0,3 как для центрально-сжатых элементов;
приш> 1,0 и X < 2+0,04m bef/t = V(E/Ry) ; (6 29)прит > 1,0 и X >2 + 0,04т
bef/t = (0,4 + 0,ЗХ)(1 - 0,01m)V(E/RY)(6.30)(6.31)
312Таблица 3.6.8Характеристика полки (пояс¬
ного листа) и сечения элементаНаибольшие отношенияVtНеокаймленная двутавра и
тавраЬгг— = (0,36 +
t—/IОкаймленная ребром дву*
тавра и тавраbef-У- = (0,54 +
t+ 0,15X)|/Неокаймленная равнополоч-
ных уголков и гнутых про¬
филей (за исключением
швеллера)= (0,40 +t—/IОкаймленная ребром равно-
полочных уголков и гнутых
профилейbef= (0,50 +Неокаймленная большая
неравнополочного уголка и
полка швеллера~f~= (0,43 +Окаймленная ребром и уси¬
ленная планками гнутых
профилейb'f - (0,85 +
*W,V Ry
313Таблица 3.6.9Расчет изги¬
баемых эле¬
ментовХарактеристи ка
свесаНаибольшие значенияЫотношения	/В пределах
упругих
деформ а*
цийНеокаймленныйОкаймленныйребромС учетом
развития
пластичес¬
ких дефор¬
маций1Неокаймленныйbefft = 0,11 hefftw ,
но не более
0.5 VE/RyОкаймленныйребромbtf/t 0,16 hef/tw »но не более
0,75 VE/Ry1 При hej/tw < 2jVE/Ry наибольшее значение отноше¬
ния bef/t следует принимать:для неокаймленного свеса be^t — 0#3l/E/Rj,;для окаймленного ребром свеса bejft = 0,45\^E/Ry.Обозначения, принятые в табл.
hef — расчетная высота балки;
tw — толщина стенки балки.При значениях относительного эксцентриситета 0,3<ш<1 наиболь¬
шие отношения bef7t следует определять линейной интерполяцией между
значениями ЬеД вычисленными при m = 0,3 и m = 1.
3143.7	Практические формулы для расчета на прочность и
устойчивость сжатоизгибаемых и внецентренно сжатыхэлементовПроверку на прочность сечения изгибаемых элементов в одной из
главных плоскостей и касательных напряжениях т < 0,9/?л. (кроме опорных
сечений) можно определить по формулепри изгибе в двух главных плоскостях и т < 0,5Rs (кроме опорных
сечений)о = Mx/(CxWnxmin) + My/(CyWnymin) < Ryyc (3.7.2)
где М, А/, М - абсолютные значения изгибающих моментов;Ср Сх и С - коэффициенты пластичности, определяемые по
табл. 7.1.В опорном сечении при М— 0, Мх = 0 и Л/ = 0 касательные напря¬
жения можно проверить по формулегде t,h толщина и высота стенки балки.При наличии чистого изгиба вместо Ср Сх и С следует принимать
соответственноС1а = 0,5 (1+0; Сш = 0,5 (1+С); Си = 0,5 (1+С)При действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффи¬
циент пластичности можно определить така = M(ClWnmin) < Ryyc(3.7.1)х = Q/(th) < Ryyc(3.7.3)при т < 0,5Л; С, = Спри 0,5Л < х < 0,9Rs С, = 1,05РСгде(3.7.4)где т определим по формуле (3.7.3)Т] = 0,7 - для двутавра, изгибаемого в плоскости стенки
г| = 0 — для других типов сечений.
315Коэффициенты для расчета на прочность элементов
стальных конструкций с учетом развития пластическихдеформацийТаблица 3.7.1Наибольшие значения IJb при которых не требуется проверка устой¬
чивости балок см. табл. 3.7.2
316Таблица 3.7.2Место приложения
нагрузкиНаибольшие значения IJb при которых не требу¬
ется расчета на устойчивость прокатных сварных
	балок (при \<h/b<6 и \5<h/t<35)	К верхнему поясуК нижнему поясуНезависимо от уровня
приложения нагрузки
при расчете участка бал¬
ки между связями или
чистом изгибеlef/Ь=[0,35+0,0032blt+(0,76-0,02b /t)b /h]V£/R>
lef/b=[0,57+0,0032blt+(0,92-0,02b /t)b /h]JEIRylef/b=[0,41+0,0032blt+(0,73-0,02b /t)b /hПримечания:1.	b и t - ширина и толщина сжатого пояса, т - расстояние между осями
поясных листов.2.	Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения1	/ b умножить на 1,2.3.	Для балок, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций,
необходимо либо закрепить верхний пояс по всей длине, либо lef / b
уменьшить на 8 = 1-0,7(С,-1)/(С-1), здесь 1< С < С.Во всех остальных случаях необходима проверка общей устойчи¬
вости, для балок двутаврового сечения она равнаст = М / (<pbW) < R уус(3.7.5)где W - момент сопротивления для сжатого пояса;
Фь - коэффициент снижения расчетных сопротивлений, в любом
случае cpb< 1.
Фь для двутавровых балок определяется по формулам при ф <0,85
фь =ф, при ф^О^б
фь = 0,68+0,21ф <1Я v-y_ЕI*)(3.7.6)где \|/ определяют по табл. 3.7.3 в зависимости от а определяемого
условиями закрепления и характером нагрузки.
Коэффициенты \|/ для двутавровых балок с двумя осями симметрии
см. табл. 3.7.3.
Для прокатных двутавров 1—Ш	(3'7'7)где lef- расчетная длина балки или консоли;
h - полная высота;
317Jt - момент инерции при кручении.Таблица 3.7.3Количество
закреплений
сжатого пояса
в пролетеВид нагрузки
в пролетеНагру¬женныйпоясФормулы для \у при а0,1 < а <4040 < а < 400Без закрепле¬
нияСосредото¬ченнаяВерхний1,75+0,09 а3,3+0,053а - 4,5-10-5 а2Нижний5,05+0,09 а6,6+0,053а - 4,5-105 а2Равномернораспределен¬наяВерхний1,6+0,08 а3,15+0,04а - 2,7-103 а2Нижний3,8+0,08 а5,36+0,04а - 2,7-105 а2Два и более,
делящих про¬
лет на равные
частиЛюбойЛюбой2,25+0,07 а3,6+0,04а - 3,5-10-5 а2Одно в сере¬
динеСосредото¬
ченная в сере¬
динеЛюбой1,75 V,1,75 V,Сосредото¬
ченная в чет¬
вертиВерхний1Д4 чг,1,14 Ч/,Нижний1,6 %1,6 V,Равномернораспределен¬наяВерхний1,14 V,1,14 V,Нижний1,3 V,1,3 V,Значения \|/, следует принимать равным (р для двух и более крепле¬
ний поясав пролете.Для сварных двутавров и двутавровых балок на высокопрочных
болтахв ■ *0+&	<з.7.8)Коэффициенты \|/ для жестко заделанных консолей двутаврового
сечения с двумя осями симметрии см. табл. 3.74
Табл. 3.7.4Вид нагрузкиНагруженный поясФормулы \|/ при отсутствии закрепле¬
ний сжатого пояса при4<а<2828<а<100Сосредоточенная
на конце консолиВерхний1,0+0,16а4,0+0,05аНижний6,2+0,08а7,0+0,05а
318Равномерно рас¬
пределеннаяВерхний1,42л/а\,Al4aПри наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости
по длине консоли коэффициенты \|/ определяют по табл. 3.7.3 (предыд.),
только в конце консоли \|/ принимают как для балки без закреплений.Для двутавровых балок, имеющих одну ось симметрии, коэффици¬
ент определяем в зависимости от ф1 и ср2(3.7.9)9гЧ> Т-г.J, 2hh, E(3.7.10)Значенияф. для балок с одной осью симметрии см. табл. 3.7.5.Таблица 3.7.5ЗначенияЗначенияф^ при сжатом поясеФ,<0,85ФЙ=Ф,Ф >0,85Ф =ф1[0,21+0,68(л/ф +■К1-я;/ф,)]0,68+0,21ф2Устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изогнутых колонн
постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с
плоскостью симметрииo=N/(9|A)<RYc	(3.7.11)где фе- коэффициент определяемый для сплошностенчатых стержней
по табл.в.4.12 и 3.4.25.при л = л Jr / е	(3.7.12)и приведенного относительного эксцентриситета mcf = r\m, где Г| - ко¬
эффициент влияния сечения определяемый по табл. 3.7.7;
ш - относительный эксцентриситет m = еА / W;/ - эксцентриситет 1 = M/N;Wc - момент инерции наиболее жесткого волокна сечения.Для внецентренно-сжатых и сжато-изогнутых стержней с решетками
или планками коэффициент фе определяемый при' ef= Ха jRy I Е(3.7.13)ef	m уи относительном эксцентриситете
m = еАа /Jгде а - расстояние от главной оси перпендикулярной плоскости из¬
гиба до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси
стенки ветви.
319Расчетный изгибающий момент принимается равным:—	для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему
моменту в пределах длины колонны;—	для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка
постоянного сечения;—	для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом—	моменту заделки;—	для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит - наи¬
большему моменту в пределах средней трети длины панели пояса,
рассчитываемого как неразрезная балка;—	для сжатых элементов с шарнирно-опертыми концами и сечениями,
имеющими одну плоскость симметрии, совпадающей с плоскостью
изгиба - моменту, определяемому по табл. 3.7.7;—	для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечения¬
ми, имеющими две оси симметрии значения mef принимать по СНиП
II-23-81*Коэффициенты Г| влияния формы сечения см. в табл. 3.7.6
320Таблица 3.7.6Твпcm-Скиасмш*tоаачсшн Ц оря0<Г<5 | Г>5Am0.1 <m<bft <ai <aoo.i <*» <5 <К
:m <
<201~1.01.01.02-0.850.850353-*3-0.75 + 0.0210.7S+0.02X0354•ф- fug~(1,35-0.05m)-0,01(5 —
— m)X1.11.160.250,5>1.0(1,45 - 0,05m) — 0.01(5 — m)X1Л\л(1,75 - 0,1m) - 0,02(5 — m) 11»1,25(1.90-0.1m) - 0,02(6 — m)I1.4-0.0&1.36-Л»^1—0,3 (5—m)S|%Л»7“n. Xх('-*Л^8ttv-p0.250.5>1.0(0.75 + 0,05m) + 0,01(5 — m) X
(0,5 -f 0,1m) -f- 0,02(5 — (n)~l
(0,25 + 0,15m) + 0,03(5 - m)T1.01.01.01.0
1.0
. 1.090.5>1.0(1.25 - 0,05m) — 0,01(5 — m)T
(l,5-0.1m)—0.02(5 —m)X1.01.01.0l.o100.51.02.01.41,6-0,01(5—m)"X
1,8—0,02(5—m)"li1,41.61.81.41,35 + 0,05m
.1,3-(-0,1m1.41,61,811*%L& -±pr0.51,01-52101.45+0.04m
1,08+0,12m
2,0+0^5m-f 0,1 Г
. 3,0+0^5m+0,l Г1.652.41,45+0,04m
l,8 + 0.!2m1.652.4Првмечаава: 1. Дм S. в ■ 7-го гака «вчевв* шря подсчете эаачсаа! AftAm площадь вертякыьаых алпмвтоа подо*
гымтъ не следует:*. Дав » в 7-го »има см»1 н<«п»% Следе* ораа а мать раааыиа аавчаашаа чдм S-ro по* вря мк жгтчшн 1|М«-Формулы расчетных моментов для стержней с шарнирно-опертыми
концами и одной осью симметрии см. табл. 3.7.7
321Таблица 3.7.7ОтносительныйЗначения М при условной гибкостиэксцентриситетсоответствующийМX <4X >4т<Ъм =м2 =мта -М,)II3 < т < 20М=М2 + (т-Ъ)П1(Мmaf - М2)м=м2 + (т-3)/ЩМтах -м2)Мтах - максимальный изгибающий момент в пределах длины элемента;
Мх - максимальный изгибающий момент в пределах средней трети
длины элемента, но не менее 0,5 Мтах;М2 - расчетный момент при ш < 3 и X < 4;
т - относительный эксцентриситет определяемый по формуле
т=М A/(NW)max v спри тх< 5 С = р/(1+атт) где аир- коэффициенты см. табл. 3.4.11.
при т> 10С = 1(1+тхфуЛрЬ)	(3.7.14)Фь - см. в СНиП Н-23-81* п. 5.15 и приложение 7; для замкнутых
сечений фь = 1	*при 5 < т < 10С = С5 (2 - 0,2mx) + СЮ (0,2тх -1)	(3.7.15)где С5 - см. формулу 7.14 при тх = 5;С10 - см. формулу 7.15 при тх = 10.Значения коэффициентов ес и Р см. табл. 3.4.11 и график устойчи¬
вости рис. 3.4.3.3.8	Сварные соединения3.8.1	Разновидности швовСварка наиболее распространенный экономичный, прочный и наи¬
менее трудоемкий способ соединения конструкций.По типу стыка сварные соединения бывают встык, внахлестку,
угловые, впритык. По конструктивному признаку сварные швы подраз¬
деляются на стыковые, угловые, прорезные, проплавные и операционные.
Соединение встык осуществляется стыковым швом, эконо\шчным и не
требующим дополнительных элементов. Виды сварных соединений и
322конструкции швов изображены на рис. 3.6.1, 3.8.2.У стыковых швов основным недостатком является то, что они
требуют подварки корня шва и разделки кромок. И то и другое допол¬
нительные затраты труда. Экономичным швом является угловой шов, он
не требует ни подварки, ни разделки кромок и поэтому менее трудоемок.
В соединениях внахлестку можно применять прорезные швы, пробоч¬
ные швы (круглые и щелевые отверстия для сварки), электрозаклепки и
контактную сварку.Швы классифицируются и по назначению, положению в простран¬
стве, протяженности и внешней форме.По назначению швы могут быть рабочие или связующие, по про¬
тяженности - сплошные или прерывистые, по расположению - нижние,
вертикальные, полупотолочные и потолочные (самые неудобные для
сварщика). Применяют шов горизонтальный на вертикальной площади.
Прочность стыкового шва зависит от качества шва и часто шов завер¬
шают на выводных г/ланках, чтобы потом эти конечные некачественные
участки можно было удалить. После сварки поверхность шва очищается
и обрабатывается наждачным кругом для снятия раковин,
а)	д)	&)Рис. 3.8.1 Виды сварных соединений а - встык; б - внахлестку; в -
комбинированные (1 - фланговые швы; 2 - лобовые); г - угловые; д -впритык
Рис. 3.8.2 Конструктивные виды сварных швов а - стыковой (1 - основной;2	- подварка корня); б - угловой; в - прорезной; г - проплавной3.8.2 Конструктивные требования к сварным соединениямРасположение сварных швов в элементах должно обеспечивать сво¬
бодный доступ к месту их наложения при выполнении сварочных работ
с учетом способа и технологии сварки, а также возможность контроля
за их качеством.Для уменьшения сварочных деформаций необходимо избегать со¬
средоточения нескольких, швов в одном месте, пересечения их, близкого
расположения параллельных швов.Наибольший катет углового шва должен быть не более 1,2 меньшей
толщины свариваемых элементов, наименьший — назначаться по рас¬
чету, но не менее указанного в Табл. 3.8.2. Если из-за разницы толщин
свариваемых элементов эти требования становятся противоречивыми,
следует принимать неравнокатетные швы.Расчетная длина углового шва должна быть не менее 4Kf (Табл.
3.8.1) и не менее 40 мм, флангового — не более 85р f Kf(p f — коэффици¬
ент, принимаемый по Табл. 3.12.9 и 3.12.10), за исключением случаев, когда
усилие действует на всем протяжении шва. Нахлестку в нахлесточном
соединении принимают не менее 5 толщин наиболее тонкого из свари¬
ваемых элементов. В конструкциях, воспринимающих динамические и
вибрационные нагрузки, а также возводимых в климатических районах
I,, 12, П2 и Н3, угловые швы выполняют с плавным переходом к основному
металлу. При сварке встык листов разной ширины для обеспечения более
плавного перехода сечения от меньшей ширины к большей предусматри¬
вают скосы у более широкого листа с уклоном не более 1: 5.Стыковые швы деталей разной толщины сваривают так же, как детали
одной толщины, если разность толщин их не превышает значений, указанных
в Табл.. 3.8.1, при этом все конструктивные элементы соединения принимают
по большей толщине. При большей разности толщин на деталях большей
делают скосы с одной или с двух сторон до толщины тонкой детали, при¬
нимая все конструктивные элементы соединения по меньшей.Конструктивные элементы сварных соединений принимают в за¬
висимости от способа сварки и толщин свариваемых деталей.При сварке встык прокатных профилей (двутавров, швеллеров,
324уголков) для обеспечения полного проплавления удаляют дефекты в
корне шва. Чтобы обработать корень шва, фаску снимают с внутренней
стороны профиля.Таблица 3.8.1.Минимальные катеты угловых сварных швов Kf, мм, по СНиПП-23-81*Тавровое соединениеПредел теку¬
чести стали,
МПа (кгс/см2)Толщина более толстого из сваривае¬
мых элементов, ?, мм4-56-1011-1617-2223-3233-4041-80С двусторонними угло¬
выми швами;430(4400)45678910нахлесточное и угло¬
вое, выполненное руч¬
ной сваркой430-530(4400-5400)567891012То же, выполненное
автоматической и430(4400)3456789полуавтоматическойсваркой430-530(4400-5400)45678910С односторонними
угловыми швами, вы¬
полненными ручной
сваркой380(3900)567891012То же, выполненное
автоматической и по¬
луавтоматической
сваркой380(3900)45678910Примечания: 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше
530 МПа (5400 кгс/см2), а также из всех сталей при толщине свариваемых
элементов более 80 мм минимальные катеты угловых швов принимают по
специальным техническим условиям, утвержденным или согласованным в
установленном порядке. 2. В конструкциях группы 4 минимальные катеты
односторонних угловых швов следует уменьшать на 1 мм при толщине
свариваемых элементов до 40 мм включительно и на 2 мм при толщине элементов
более 40 мм.
325Таблица 3.8.2Допускаемая разность толщин элементов стыковых сварных
соединенийТолщина детали, ммРазность толщин деталей, ммСварное соединение по ГОСТ 8713-79*2-415-30232-404Св. 406Сварное соединение по ГОСТ 5264-801-415-20222-303Св. 304Сварное соединение по ГОСТ 14771-76*2-314-30232-404Св. 406Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных
двутавров допускается применять односторонние угловые швы, катеты
которых принимают по расчету, но не менее указанных в Табл. 3.8.1.Односторонние швы не допускаются в конструкциях:
группы 1 (см. Табл. 3.8.3);эксплуатируемых в средне- и сильноагрессивной средах;
возводимых в климатических районах 1,12, Н2 и Н3Применение комбинированных соединений, в которых часть усилия
воспринимается сварными швами, а часть — заклепками или болтами,
не допускается.Прерывистые швы, электрозаклепки, выполняемые ручной сваркой
с предварительной сверловкой отверстий, допускается использовать
только в конструкциях группы 4 (см. Табл. 3.8.8). В прерывистых швах
расстояние в свету между участками швов принимают не более 18/ (/—	наименьшая толщина соединяемых элементов) в сжатых и не более
24/ в растянутых и конструктивных элементах.По внешнему виду (наружный осмотр 100% швов с проверкой раз¬
меров) контролируют все типы конструкций.
326При этом проверяют соответствие швов следующим требованиям:
поверхность швов должна быть гладкой или равномерно чешуйчатой,
без наплывов, прожогов, сужений и перерывов, не иметь резкого пере¬
хода к основному металлу; угловые швы в конструкциях, восприни¬
мающих динамическую нагрузку, выполняют с плавным переходом
к основному металлу:наплавленный металл должен быть плотным по всей длине шва;
не иметь трещин;подрезы основного металла допускаются не более значений, указан¬
ных в Табл. 3.8.3 и 3.8.4;
все кратеры должны быть заварены.Таблица 3.8.3.Допускаемые подрезы основного металлаКлиматическийТолщинаПодрезырайон строительстваСвариваемой
стали, ммРасположениеГлубина,
мм не бо¬
лее4- 10Вдоль усилия, местные по¬
перек0,51„ I,, 11, и II,> 10усилия на длине шва до 25%1<20Поперек усилия0,5>20То же1Прочие районы4-10Вдоль и поперек усилия0,5> 10То же1Контроль физическими неразрушающими методами (ультрозвуковая
дефектоскопия или просвечивание проникающими излучениями) про¬
изводят тех сварных соединений, качество которых подлежит проверке
этими методами согласно проекту. Нормы контроля принимают по СНиП
III-18-75, допускаются дефекты не более значений по Табл. 3.12.4.
327Таблица 3.8.4.Допускаемые дефекты швов сварных соединений при контроле
физическими методами.Характеристика дефектаРазмер и положение дефектаНепроварыа) по сечению швов при сварке с
двух сторонГлубина до 5% тощины металла, но не
более 2 мм; длина не более 50 мм; рас¬
стояние между ними не менее 250 мм;
общая длина участков непроваров не
более 200 мм на 1 м шваб) в корне шва в соединениях без
подкладок, при сварке только с
одной стороныГлубина до 15% тощины металла, но не
более 3 ммШлаковые включения или порыа) расположенные цепочкой вдоль
шваСуммарная длина не более 200 мм на 1
м шваб) скопления в отдельных участках
шваНе более 5 шт. на 1 см2 площади шва;
диаметр одного дефекта не более 1,5 ммв) в стыковых и угловых швах свар¬
ных соединений конструкций, вос¬
принимающих динамические или
вибрационные нагрузки, статически
нагруженные растянутые элементыДиаметр не более 1 мм при толщине ме¬
талла до 25 мм; и не более 4% толщины
при толщине металла более 25 мм; не
более 4 дефектов на участке шва длиной
400м; расстояние между дефектами не
более 500 ммг) в стыковых и угловых швах свар¬
ных соединений статически нагру¬
женных сжатых элементовДиаметр не более 2 мм, не более 6 или
не более одной группы дефектов на
участке шва длиной до 400 ммд) отдельные или их скопленияДиаметр не более 10% толщины металла
но не более 3 ммСуммарное значение непровара,
шлаковых включений и пор при
сваркеВ рассматриваемом сечении, не более:а) двусторонней10% толщины металла, но не более 2 ммб) односторонней без подкладок15% толщины металла, но не более 3 ммПримечания: 1. Непровары в корнях шва в соединениях без подкладок, при свар¬
ке с одной стороны в сварных соединениях конструкций из стали с пределом
текучести свыше 410 МПа (4200 кгс/см2) не допускаются. 2. Шлаковые включе¬
ния или поры, образующие сплошную линию вдоль шва, не допускаются.В листовых конструкциях при толщине металла до 16 мм включи¬
тельно, при необходимости обеспечить герметичность швов, их прове-
328ряют на плотность опрыскиванием керосином или мыльной эмульсией
(при избыточном давлении или вакууме). Резервуары, трубопроводы и
сосуды испытывают на плотность и прочность воздушным, гидравли¬
ческим или газовым давлением.Механическое испытание, металлографическое исследование ма¬
крошлифов на торцах швов контрольных образцов или на торцах стыков
швов сварных соединений, для которых такая проверка предусмотрена
проектом.Трещины всех видов и размеров в швах сварных соединений не допу¬
скаются и подлежат исправлению: перерывы швов и кратеры — заварива¬
ют; при других дефектах швов, превышающих допускаемые, —удаляют
швы на длину дефектного места с увеличением по 15 мм с каждой сто¬
роны и заваривают вновь; подрезы основного металла выше допустимых—	зачищают и заваривают с последующей зачисткой, обеспечивающей
плавный переход от наплавленного металла к основному.3.8.3. Расчет сварных соединенийТаблица 3.8.5Формулы расчетных сопротивлений сварных соединений
по СНиП П-23-81*Напряженное состояниеМетод контроляФормулыСтыковые соединенияСжатие, растя¬
жение, изгибПо пределу теку¬
честиФизический®й)у «уПо временному
сопротивлениюФизическийR(0U “Растяжение,изгибПо пределу теку¬
честиВизуальныйR(oy — 0r85RyСдвигПо пределу теку¬
честиВизуальныйR(l)s “Соединения с угловыми швамиСрез (услов¬
ный)По металлу шваВизуальныйНй)^=°'55CСрез (услов¬
ный)По металлу грани¬
цы сплавленияВизуальный*со2 ““ 0»45RUnПримечания: 1. Формулы применяют для соединений, выполненных автома¬
тической, полуавтоматической и ручной сваркой. 2. Для швов, выполняемых
329ручной сваркой, значения ^(Ощ, равны значениям временного сопротивления
разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*. 3. Нормативные и расчетные
сопротивления срезу (условному) металла швов сварных соединений с угловы¬
ми швами и границы сплавления приведены в Табл. 3.8.7. 4. Значения коэффици¬
ента надежности по материалу шва следует принимать = 1,25 при
490 МПа (5000 кгс/см2), Гсоп = 1,35 при ^(0^ 590 МПа (6000 кгс/см:). 5. Расчет¬
ные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с различными
нормативными сопротивлениями принимают как для стыковых соединений из
стали с меньшим значением нормативного сопротивления.Таблица 3.8.6.Нормативные и расчетные сопротивления металла швов
сварных соединений с угловыми швами по СНиП Н-23-81*.Материалы для сваркишипR(OfРучнойавтоматиче¬скойполуавтоматическойМПаМПаЭлектродамипоГОСТ 9467-75под флюсомв углекислом
газе или его сме¬
си с аргономпорошко¬
вой прово¬
локой(кгс/см2)(кгс/см2)Э42, Э42АСв-08——410180Св-08А(4200)(1850)Э46, Э46АСв-08ГАСв-07ГС—450200(4600)(2050)Э50, Э50АСв-ЮГАСв-08Г2СПП-АН8490215СВ-07ГС1ПП-АНЗ(5000)(2200)Э60Св-10Г2Св-08Г2С2—590240Св-ЮНМА(6000)(2450)Э70Св-10ХН2Г-МЮСв-08Г2С3—685280Св-10ХГ2СМА(7000)(2850)Э85———835340(8500)(3450)1	RWf = 215 МПа (2200 кгс/см2) только для швов Kf < 8 мм в конструкциях изстали с пределом текучести 305 МПа (3100 кгс/см2) и более.2	R<of = 240 МПа (2450 кгс/см2) только для швов Kf < 8 мм в конструкциях изстали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см2).3	K(0f _ 2go мпа (2850 кгс/см2) только для швов Kf < 8 мм в конструкциях изстали с пределом текучести 590 МПа (6000 кгс/см2).
330Таблица 3.8.7Расчетные сопротивления срезу (условному) металла
границы сплавления сварных соединений с угловыми швами
по СНиП П-23-81*R(OnR(0ZR(onR(l)ZR(onR(OZМПа (кгс/см2)МПа (кгс/см2)МПа (кгс/см2)345155430195510230(3500)(1570)(4400)(2000)(5200)(2350)355160440205520235(3600)(1620)(4500)(2100)(5300)(2400)365165450205530240(3700)(1700)(4600)(2100)(5400)(2450)370165460205540245(3800)(1700)(4700)(2100)(5500)(2500)380170470210570255(3900)(1750)(4800)(2150)(5800)(2600)390175480215590265(4000)(1800)(4900)(2200)(6000)(2700)410185490220685310(4200)(1900)(5000)(2250)(7000)(3150)43044001952000500(5100)225(2300)Сварные стыковые соединения на осевой растяжение или сжатие
рассчитываются по формуле:^	.	(3.8.1)где t —наименьшая толщина свариваемых элементов; 1^ —полная
длина шва, если шов выведен за пределы стыка на выводные планки,
или уменьшенная на 2t, если стык заварен без выводных планок.Если для сварки стыкового шва применены сварочные материалы
согласно Табл. 3.8.8, обеспечен полный провар соединяемых элементов,
растянутые швы проконтролированы физическими методами, сварной
шов считают равнопрочным основному металлу и расчет его не требу¬
ется.
331Таблица 3.8.8Материалы для сварки, соответствующие маркам стали по
СНиП Н-23-81*Марки стали
свариваемых
элементовМатериалы для сваркиавтоматическойПолуавтоматическойручнойпод флюсомв углекислом газепорош¬ковойэлектро¬дамифлюс по
ГОСТ 9087-
81*Сварочной проволокой по ГОСТ
2246-70*проволокойпо ГОСТ
9467-75*а) Конструкции групп 2, 3,4 и во всех климатических районах, кроме I„ I„ II, и II,20, ВСтЗкп,
ВСтЗпс, ВСтЗсп,
С235, С245, С255,
С275, С285АН-348-А,АН-60Св-08А,Св-08ГАСв-08Г2СПП-АН8,ПП-АНЗЭ42,Э4609Г2, 09Г2С, 14Г2,
10Г2С1, 15ХСНД,
ЮХНДП,ЮХСНД, С345,
С345Т, С395К,
С440, С375, С375Т,
С390, С395КАН-47, АН-
43, АН-17М,
АН-348-А2АН-47, АН-
43, АН-17М,
АН-348-А2Св-ЮНМА,Св-ЮГ2\Св-08ГА3,Св-ЮГА3Св-ЮНМА,Св-ЮГ23,Св-08ГА3,Св-ЮГА3Св-08Г2С,Св-08ХГСМА,Св-ЮХГ2СМАСв-08Г2С,Св-08ХСМА,Св-ЮХГ2СМАПП-АН8,ПП-АНЗПП-АН8,ПП-АНЗЭ46,Э50Э46,Э5018Г2АФпс,16Г2АФ,15Г2СФ, 14Г2АФ,
15Г2АФДпс,
С345, С345Т,
С375Т, С390,
С390Т, С395К,
С440АН-47,АН-43АН-17МАН-348-А2Св-ЮНМА,Св-08ХМ4Св-08Г2С,Св-08ХГСМА,Св-ЮХГ2СМАПП-АН8,ПП-АНЗЭ50,Э60б) Конструкции группы 1 во всех климатических районах:
групп 2, 3,4 в районах I„ I,, II, и II,20, ВСтЗпс,
ВСтЗсп, ВСтЗГпс,
ВСтТпсАН-348-АСв-08АСв-08ГАСв-08Г2СПП-АН8,ПП-АНЗЭ42А,Э46А
332Марки стали
свариваемых
элементовМатериалы для сваркиавтоматическойПолуавтоматическойручнойпод флюсомв углекислом газепорош¬ковойэлектро¬дамифлюс по
ГОСТ 9087-
81*Сварочной проволокой по ГОСТ
2246-70*проволокойпо ГОСТ
9467-75*09Г2, 09Г2С,
14Г2, 14Г2,
10Г2С1, 15ХСНД,
ЮХНДП,
ЮХСНД,
18Г2АФпс,
16Г2АФ,
15Г2АФДпс,
14Г2АФ, С235,
С245, С395К,
С255, С275, С285,
С440, С345, С345,
С345Т, С375,
C375T, С390,
C395KC345T,
C375T, С390,
C390T,АН-47,АН-43,АН-348-ААН-47,АН-17М,АН-348-А2Св-ЮНМА,Св-ЮГ2,Св-08ГАСв-ЮНМА,Св-08ХМ4Св-08Г2ССв-08Г2С,Св-08ХГСМА,Св-ЮХГ2СМАПП-АН8,ПП-АНЗПП-АН8,ПП-АНЗЭ346А,Э50АЭ50А,Э6012ГН2МФАЮ
12Г2СМФ С590,
С590К, С590КШАН-17МСв-08ХН2ГМЮСв-ЮХГ2СМАЭ701 По ГОСТ 8050-85 или в его смеси с аргоном по ГОСТ 10157-79*.2	При применении флюса АН-348-А требуется проведение дополнительного
контроля механических свойств металла шва при сварке соединений элементов
всех толщин для конструкций климатических районов I,, I2, II, и Н3и толщин
более 3 мм для конструкций остальных климатических районов.3	Не применять в сочетании с флюсом АН-43.4	Применять только в сочетании с флюсом АН-47.Примечания: 1. Порошковая проволока марки ПП-АН8 поставляется по ЧМТУ
4-353-71, марки ПП-АНЗ по ТУ ИЭС 22-66; флюс марки АН-47 — по ТУ 14-1-
1353-75, марки АН-43 — по ТУ 14-1-753-73, марки АН-17М — по ЧМТУ 1-1017-
70. 2. При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки
конструкций допускается использовать сварочные материалы, не указанные
в таблице, при этом механические свойства металла шва, выполненного с их
применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых сварочными
материалами согласно настоящей таблице.
333Сварные стыковые соединения, выполненные без физического кон¬
троля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении
нормальных и касательных напряжений проверяют по формулам:тсоху - RcosYc+ Ът? < Ra усу у	(3.8.2)
(3-8.3) „Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной
или поперечной силы N рассчитывают на срез (условный) по двум сече¬
ниям (Табл. 3.8.15):
по металлу шваN ^-	^COf YtOf Ус(3.8.4)по металлу границы плавленияNR К 1, RcozYwzYcft R	(3.8.5)Здесь Pz и Pz — коэффициенты, принимаемые при сварке элементовстали: с пределом текучести до 580 МПа (5900 кгс/см2) по Табл. 3.8.9,
свыше 580 МПа (5900 кгс/см2) независимо от вида сварки, положения
шва и диаметра сварочной проволоки Pf= 0,7 и Pz= 1; Ycof и Ycoz — коэф¬
фициенты условий работы шва, равные: для конструкций, возводимых
в климатических районах I,, I2, II и II Ущ = 0,85 (для металла шва с
нормативным сопротивлением 410 МПа (4200 кгс/см2);	0,85 (длявсех сталей); для всех прочих конструкций У Щ= 1; — расчетная длина
шва, принимается меньше его полной длины на 10 мм; R(of и ^coz—рас¬
четные сопротивления срезу (условному) по Табл. 3.8.7.Рис. 3.8.3. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом:
1 — по металлу шва; 2 — по металлу границы сплавления.
334Таблица 3.8.9.Коэффициенты Pf и Pz, по СНиП Н-23-81*Сварка при диаметреПоложениеКатет шва,Коэффициентысварочной проволоки,
d, ммшваммPfPzАвтоматическая, d-
3-5 ммВ лодочку
Нижнее3-16
18 и более
3-8
9-16
18 и более1,10,71,10,90,71.15
1,01.15
1,05
1,0Автоматическая и по¬
луавтоматическая,
d- 1,4-2 ммВ лодочкуНижнее, горизонталь¬
ное, вертикальное3-12
14-16
18 и более
3-8
9-12
14 и более0,90,80,70,90,80,71.05
1,0
1,01.05
1,0
1,0Ручная, полуавтома-
тичекая проволокой
сплошного сечения d
< 1,4 мм или порошко¬
вой проволокойВ лодочку, нижнее,
горизонтальное, верти¬
кальное, потолочное3 и более0,71,0Примечания: 1. Значения коэффициентов Pf и
режимам сварки. 2. При сварке с использован!
направленных на повышение производитель™
вождаются снижением глубины проплавления
нимают Pf = 0,7 и Pziz соответствуют нормальным
*ем технологических приемов,
эсти наплавки, которые сопро-
, значения коэффициентов при-
= 1,0.Если размеры угловых швов приняты по расчету, для сварки элемен¬
тов из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см2) принимают
сварочные материалы по Табл. 3.8.8, для которых Rcof должно быть более
*4, а при ручной сварке не менее z, но при этом выполняют условие
f - Ra)zPz/Yc Для сварки элементов из стали с пределом те¬
кучести более 285 МПа (2900 кгс/см2) используют сварочные материалы,
для которых выполнено условие Kcoz <Rcof ^^ozPz/Pf .При выборе сварочных материалов учитывают также группу кон¬
струкций и климатический район.Сварные соединения с угловыми швами при действии момента в
плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, рассчи¬
тывают на срез (условный) по формулам:
по металлу шва
щ wfYco,Yc	(3.8.6)по металлу границы сплавленияRtozYcozYc	(3.8.7)где WfH Wz — моменты сопротивления расчетного сечения по металлу
соответственно шва и границы сплавления.Сварные соединения с угловыми швами при действии момента в
плоскости расположения этих швов, рассчитывают по формулам:Мд/х2 + у2Jf +Jf ”^°fyc°fYc	(3.8.8)■х *уМд/^ + у2Jz + J -	(3.8.9)£х *угде J fxH Jf — моменты инерции расчетного сечения по металлу шва
относительно его главных осей; ^и ^zy — то же, по металлу грани¬
цы сплавления; х и у — координаты точки шва, наиболее удаленной
от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных
осей этого сечения.Сварные соединения с угловыми швами на одновременное действие
продольной и поперечной сил и момента рассчитывают по формулам:
по металлу шваTf - ^cof Ycof Yc	(3.8.10)по металлу границы сплавления^Rcojcojc	(3.8.11)где hTz напряжения в расчетном сечении по металлу соответ¬
ственно шва и границы сплавления, равные геометрическим суммам на¬
пряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.Несущую способность сварного соединения с угловыми швами опре¬
деляют прочностью менее прочного расчетного сечения в зависимости
от стали свариваемых элементов, применяемых сварочных материалов,
вида сварки, пол4ожения и катета шва (Табл. 3.8.10).
336Расчетные сечения для расчета сварных соединений с угловыми швамиТаблица 3.8.10.PfРасчетное сечение при ,
М Па (кгс/см2) ШМПа (кгс/
см2)410(4200)450(4600)490(5000)590(6000)685(7000)а) Для конструкций во всех климатических районах, кроме I,, I,,11, и II,345 (3500);
355 (3600)1,1
0,9; 0,8
0,7+++++++++++365 (3700)1Д+++++0,9++++370 (3800)0,80,7;-+++++1,1+++++380 (3900)0,90,8-+++++++0,7----+1,1++++390 (4000);
410 (4200)0,90,80,7--++++++430 (4400);
440 (4500);
450 (4600);
460 (4700)1,10,90,80,7--++++++470 (4800);
480 (4900;)
490 (5000);
500 (5100);
510 (5200)1,1
0,9; 0,8
0,7
1,1
0,9
0,8; 0,7---++++++520 (5300);
530 (5400)1,1; 0,9
0,8; 0,7----+540 (5500);
570 (5800);
590 (6000)1,1
0,9; 0,8;
0,7-;-+б) Для конструкций в климатических районах 1„ I,, 11, и 11,345 (3500);
355 (3600);
365 (3700)1,1
0,9; 0,8
0,7+++++++++
3375PfРасчетное сечение при ^ ,
МПа (кгс/см2)М Па (кгс/
см2)410(4200)450(4600)490(5000)590(6000)685(7000)370 (3800);
380 (3900)1,10,9; 0,8
0,7++++++++++++390 (4000);U; 0,9
0,8-++++0,711410(4200)1,1; 0,9
0,8-+Т+т++410 (4200)0,7---++430 (4400);
440 (4500)1,1; 0,9
0,8
0,7-++++++++450 (4600);
460 (4700);
470 (4800);
480 (4900)1,10,90,80,7-++++++++++1,1-++++490 (5000)0,9; 0,8
0,7;;-+++500 (5100);
510(5200)1,1
0,9
0,8; 0,7--++++++1,1-+++520 (5300);
530 (5400)0,90,80,7---+++540 (5500);
570 (5800)1,1
0,9; 0,8;
0,7---+++590 (6000)0,7-----Примечания: 1. Знак “+” означает, что расчет производят по
металлу границы сплавления, знак — по металлу шва. 2. Для стали ^
= 685 МПа (7000 кгс/см2) расчет производят по металлу шва. 3. Так как
Рг=1,41^г-1,41рг+1 , значения Pzb таблице не приведены.
3383.8.4	Предельные усилия [N] сварных соединенийПредельные усилия [N] на сварные соединения с угловыми
швами для конструкций во всех климатических районах, кроме
Ij, 12, П2, Н3, при катете шва Kf до 8 ммТаблица 3.8.11.Марка сварочной
проволоки;Run свариваемойПредельные усилия [N], кН/см, на
сварное соединение при катете шва
Kf, ммтипэлектродастали, МПа345678Автоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мм
\ положении шва в лодочку, нижнемСв-08; Св-08А345
355
365, 370
>3805,35.55.6
5,97,17,37,57,88,99,29,49,810.7
1111,311.812,512,913,213,814,214.6
1515.7Св-08ГА390410>43066,36,688,58,81010,61112,112,713,214,114,815,416,116,917,6Св-ЮГА440450>4606,877,19,19,39,511,411,611,813,61414,215,916,316,718,218,619Св-10Г2Св-ЮНМА470480490500>5107,37.57.67.87.99,79,910,110,310,612,112,412,712,913,214,614,915,215,515,81717.4
17,7
18,118.519,419,920,320,721,1Автоматическая и полуавтоматическая сварк
мм и положении шва в лодочку, нижнем, гоа при диаметре электрода 1,4-2
ризонтальном и вертикальномСв-08ГА; Св-07ГС;
Св-08Г2С345
355
365, 370
380
>3904,955,25.45.46,56,76,97.17.28,18,48,68,899,81010,310.710.811.4
11,7
12,112.512.61313.4
13,8
14,214.4Полуавтоматическая сварка сварочной проволокой сплошного сечения при
диаметре электрода > 1,4 мм, порошковой проволокой во всех положенияхСв-08Г2С; ПП-АН8;
ПП-АНЗ345 — Rim — 5704,567,5910,512/чная сварка во всех положениях шваЭ42345 - - 4Ю3,856,37,68,810Э464,25.678,49,811,2Э50430 — ®un — 4904,567,5910,512
339Марка сварочной
проволоки,®un свариваемойПредельные усилия [N], кН/см, на
сварное соединение при катете шва
Kf, ммтипэлектродастали, МПа345678Э60500 - - 59056,78,31011,713,4Предельные усилия [N] на сварные соединения с угловыми
швами для конструкций во всех климатических районах,
кроме I,, I2, II2, II,, при катете шва Kf более 8 ммТаблица 3.8.12Марка сварочной
проволоки,RmсвариваемойПредельные усилия [N], кН/см, на
сварное соединение при катете шваKf,MMтипэлектродастали, МПа101214161820Автоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мм
и положении шва в лодочкуСв-08; Св-08А
Св-08; Св-08А345
355
365, 370
>38017.9
18,418.9
19,621,422,122,723,62525,726.427.528,529.4
30,231.522,622,622,622.625.125.125.125.1Св-08ГА390410>43020,221,221,824.1
25,426.128,229,730,532,33434,825.225.225.2282828Св-ЮГА440450>46022,823,323,727,327,928,531,932,633,236,437,237,927.127.127.130.130.130.1Св-10Г2Св-ЮНМА470480490500>51024.324.825.325.926.429.1
29,8
30,431.1
31,73434,835,536,23738,839,740,641,442,230.230.230.230.230.233.633.633.633.633.6Автоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мм
в нижнем положенииСв-08; Св-08А345 - " 38016,219,422,625,922,625,1Св-08ГА390 - ®un - 41Q1821,625,228,825,228Св-ЮГА440; 450; 46019,323,227,130,927,130,1
340Марка сварочной
проволоки,свариваемойПредельные усилия [N], кН/см, на
сварное соединение при катете шва
, ммтипэлектродастали, МПа101214161820Св-10Г2Св-ЮНМА470 ~ ®un ~ 59021,625,930,334,530,233,6Автоматическая и полуавтоматическая сварка при диаметре электрода 1,4-2
мм и положении шва в лодочкуСв-08ГА;
Св-07 ГССв-08Г2С345
355
365, 370
380
390
>41016.3
16,817.4
17,918.319.319.6
20,220.7
21,5
2223,221,722.422.422.424.124.124,925.525.525.527.527.525.225.225.225.227.127.12828282830.130.1Автоматическая и полуавтоматическая сварка при диаметре электрода 1,4-2мми положении шва нижнем, горизонтальном и вертикальномСв-08ГА;Св-07ГССв-08Г2С345355>39015,516,017,218,619,220,719.619.6
21,122.422.424.425.225.2
27,1282830,1Полуавтоматическая сварка проволок
электрода 1,4 мм, порошковой пой сплошного сечения при диаметре
юволокой во всех положенияхСв-08Г2С; ПП-
АН8; ПП-АНЗ345 ” ^un - 570151821242730Ручная сварка во всех положениях шваЭ42345 ~ ®|ш “ 41012,615,117,620,122,625,2Э461416,819,622,425,228Э50430 ” ^un - 490151821242730Э60500 ~ ^ - 59016,62023,426,83033,2
341Предельные усилия [N] на сварные соединения с угловыми
швами для конструкций в климатических районах 1р 12, П2, П3,
при катете шва Kf до 8 ммТаблица 3.8.13Марка сварочной
проволоки,Run сваривае¬Предельные усилия [N], кН/см, на свар¬
ное соединение при катите шва Kf, ммтипмой стали, МПа7А*7QэлектродаэО/оАвтоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мми положении шва в лодочку, нижнем3454,56,17,69,110,612,13554,76,37,89,410,912,5Св-08А365;3704,86,489,611,212,838056,78,31011,713,4>3905,16,78,410,111,813,43905,26,98,610,312,013,74105,47,2910,812,614,44305,67,69,511,313,215,14405,87,89,711,713,615,6Св-08ГА450; 46068101214164706,28,210,212,314,416,44806,48,410,612,714,816,84906,58,610,812,915,117,2>5006.68,81113,215,417,65006,78,911,113,315,517,6Св-ЮНМА5105206,86,999,111,211,413,513,715,716,017,918,3>53079,311,61416,318,6Автоматическая и полуавтоматическая сварка при диаметре электрода 1,4-2 мми положении шва в лодочку, нижнем, горизонтальном и вертикальном3454,25,56,98,39,211,1Св-08ГА; Св-3554,35,77,18,610,011,407ГС365, 3704,45,87,28,810,311,7>3804.66,17,79,210,712,2Полуавтоматическая сварка проволокой сплошного сечения при диаметреэлектрода <1.4 мм, порошковой проволокой во всех положениях3453,95,36,67,99,210,535545,46,88,19,510,9Св-08Г2С; ПП-365, 3704,25,678,49,811,2АН8; ПП-АНЗ3804,35,87,38,710,111,63904,45,97,48,910,411,9>4104.567,5910,512
342Марка сварочной
проволоки,Run сваривае¬Предельные усилия [N], кН/см, на свар¬
ное соединение при катите шва Kf, ммтипэлектродамой стали, МПа345678Ручная сварка во всех положениях шваЭ42А345 — ®im —
4103,24,35,36,47,58,63453,95,26,67,99,210,5Э46А3554,15,46,88,19,510,9>3654,25,678,49,811,23804,35,77,28,610,111,5Э50А3904,45,97,48,910,411,9>4104,567,5910,5124104,76,37,89,4И12,6Э60А43056,68,31011,613,2>44056,78,4ЮЛ11,813,5Предельные усилия [N] на сварные соединения с угловыми
швами для конструкций в климатических районах, 1р 12, П2, Н3,
при катете шва Kf свыше 8 ммТаблица 3.8.14Марка сварочной
проволоки,Rm™ свариваемой
стали, МПаПредельные усилия [N], кН/см, на свар¬
ное соединение при катете шва Kf^ ммтипэлектрода101214161820Автоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мм
и положении шва в лодочку34515,118,221,124,219,221,435515,618,821,824,919,221,4Св-08А365, 37016,119,222,525,719,221,438016,62023,426,719,221.4>39016,820,223,626,919,221,4Св-08ГА3901720,523,927,325,4284101821,725,228,825,4284301922,926,530,325,42844019,523,427,331,325,428450;4602024283225,42847020,524,628,732,825,42Х4802125,229,733,625,428Св-08ГА49021,525,930,234,425,428>5002226,430,835,225,428
343Марка сварочной
проволоки,Runсвариваемой
стали, МПаПредельные усилия [N], кН/см, на свар¬
ное соединение при катете шва Kf, ммтипэлектрода1012141618205002226,430,835,230,233,7Св-ЮНМА51022,52731,43630,233,752022,927,532,136,630,233,7>53023,428,132,737,230,233,7Автоматическая сварка при диаметре электрода 3-5 мм
в нижнем положении шваСв-08А345 - ^ - 39013,816,619,422,119,221,434513,816,619,422,123,826,335514,317,220,122,924,427,2365, 37014,717,720,623,625,22838015,218,221,324,325,228Св-08ГА39015,718,821,92525,22841016,519,823,126,325,22843017,420,924,427,925,22844017,821,42528,625,228>4501821,625,228,825,22846018,32225,729,430,233,647018,722,526,33030,233,648019,22326,930,830,233,649019,623,527,531,430,233,6Св-ЮНМА500202428,132,130,233,651020,524,628,732,830,233,65202125,229,433,630,233,653021,425,73034,230,233,6>54021,625,930,234,530,233,6Автоматическая и полуавтоматическая сварка при диаметре электрода 1,4-2
мм и положении шва в лодочку34513,816,818,42123,726,4Св-08ГА;35514,317,21921,724,527,1Св-07ГС365, 37014,717,719,622,525,22838015,218,220,223,125,22839015,618,720,923,825,22841016,519,82225,125,228Св-08ГА;43017,420,922,425,625,228Св-07ГС44017,921,522,425,625,228>4501821,622,425,625,228
344Марка сварочной
проволоки,^un свариваемой
стали, МПаПредельные усилия [N], кН/см, на свар¬
ное соединение при катете шва Kf, ммтипэлектрода101214161820Св-08Г2С460470480>49018,318,619.219.32222.5
2323.522.422.422.422.427.627.627.627.62727272730.130.130.130.1Автоматическая и полуавтоматическая сварка при диаметре электрода 1,4-2
мм и положении шва нижнем, горизонтальном и вертикальномСв-08ГА;Св-07ГС345
355
365, 370
380
390
410
>43013,213.6
1414,514,815.7
1615.816.316.817.417.818.9
19,218.5
1919.619.619.619.619.62121,822.422.422.422.422.423,724,525.225.225.225.225.226,427,12828282828Св-08Г2С430>44016,617,22020,62121242427273030Полуавтоматическая сварка проволокой сплошного сечения при диаметре
электрода < 1,4 мм, порошковой проволокой во всех положенияхСв-08Г2С; ПП-
АН8; ПП-АНЗ345
355
365, 370
380
390
>41013,213,614
14,4
14,91515,916.3
16,817.3
17,8
1818.5
1919.6
20,2
20,82121,121.7
22,4
23,123.8
2723,824,525,226,026,72726,427,22828,829,730Ручная сварка во всех положениях шваЭ42А345 “ ^ “ 41010,712,91517,219,321,5Э46А345355>36513,213,61415.8
16,316.818,41919,62121,822,423,724,525,226,427,128Э50А380390>41014,514,91517,317,91820,220,92123,123,8242626,82728,929,730Э60А410430>44015.616.6
16,818,82020,22223,323,625,226,52728,429,830,331,233,133,6
3453.8.5	Проектирование сварных соединенийПри проектировании сварноого соединения необходимо:1.	Принимать минимальное количество сварных швов и мини¬
мальные его размеры.2.	Принимать механизированный способ сварки.3.	Соблюдать ограничения на размеры швовkf < l,2t, где t - наименьшая толщина свариваемых деталей.
kf-krmi„ (норматив)Обычно kfmm > 4. Длину принимаем по расчету
1 < 85 ноwmax	Р1 . > 4 к > 40 мм.w min	f4.	Соблюдать нормативы сварных соединений.5.	При шве прерывистом (типа шпонка) расстояние между ними
а < 150 ммmaxа < 12 t (в сжатом элементе)max	min v	'а < 161 . (в растянутом элементе)max	min v r	J	'Сжатый между шпонками элемент не должен терять устойчивость
А= а /1 = 12 t / (0,2871) = 42	(3.8.12)Большая гибкость элементов не допускается.Шов проверяют на прочность по формулам:N / (tlwRwy ус) + М / WwRwy ус) < 1	(3.8.13)гдеWw = tlw2 / 6	(3.8.14)
Q / (tlwRws ус) < 1	(3.8.15)
1 1«R Z~	+	^	(3.8.16)fcВ этих формулах Rwy - расчетное сопротивление для стыкового
сварного шва по пределу текучести. Коэффициент 1,15 - коэффициент
текучести материала. Необходима проверка по условию Rwy= 0,85 Ry, если
прочность электродов и проволоки ниже, чем у примененной стали.При расчете шва проверка производится по формуле 8.16.Приа = pf Rwf / (рг • 0,45Ryu ) < 1	(3.8.17)проверяют сечение по металлу шва
N / (pf kf lw Rwf ус) < 1	(3.8.18)N/(P, kfl„R„Yt)Slгде kf, lw - катет и длина шва (геометрическая длина шва за вычетом
34610 мм);Pzkf - расчетный катет шва, Pf = 1,1...0,7 для автоматической,
полуавтоматической и ручной сварки (0,7), р2= 1,15...1,0 аналогично;
Rf; Rwz = 0,45 • Run - расчетные сопротивления срезу шва и зоны
сплавления.Комбинированное соединение проверяется на прочность одновре¬
менно от действия продольной и поперечной сил и крутящего моментаРавнодействующую т вычисляем отдельно для шва и отдельно для
зоны сплавления.x/(RWfYc)^l и т 1 (RwzYc)^ 1
где т - равнодействующая сил(3.8.19)Awf, Awz - расчетные площади швов,
тхш = М • г cosa /(Ifx + Ify)
туш = М • г sina /(Ifx + Ify)M = Q • а(3.8.20)(3.8.21)(3.8.22)
3473.8.6. Основные типы и элементы швов сварных соединенийШвы сварных соединений. Ручная дуговая сварка. Основные
типы, конструктивные элементы и размеры по ГОСТ 5264-80Таблица 3.8.15Условные
обозначения
швовпоГОСТвКМДЭскиз соединенияХаракте¬ристикасварногошваКонструктивные элемен¬
ты соединения, ммС2][SСтыковые соединения при Sj = s	1-1,5Односто¬ронний2-340+0,5Z-0,5С4][8Односто¬
ронний на
съемной
подкладке
То же1-1,52-340+0,5ъ+1‘-0,5С5][SV■? тli . (It Т5-20	1Односто¬
ронний на
остающейся
подкладке
То же1-1,52-340+0,52+1*-0,5С7][Sзв=пДвусторон¬ний2-452±1о+1г5Z-1С8VsкTJОдносто¬ронний3-6>+11±1С9VsJLОдносто¬
ронний на
съемной
подкладке
То же3-810-1416-603±14± 15±11±11±11±1
348УсловныеобозначенияшвовпоГОСТКМДЭскиз соединенияХаракте¬ристикасварногошваКонструктивные элемен¬ты соединения, ммСЮVsIщкОдносто¬
ронний на
остающейся
подкладке
То же3-810-1416-603±14±15±11±11±11±1С12Vs№1Двусторон¬ний3-602±11±1С15Ks8-1002±11±1С 43b !45°±ГKsI 45° ±2°Двусторон¬ний12-1002±11±1С1725° ±2° Ь 25“ ±2°VsОдносто¬ронний3-602±11±1С18VsОдносто¬
ронний на
съемной
подкладке
То же3-810-1416-603±14±15±11±11±11±1С19Vs—hI j 20-30	оОдносто¬
ронний на
остающейся
подкладке
То же6-2224-1008±112±11±11±1С 21VsиДвусторон¬ний3-602±11±1
349
350
351
352УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияХаракте¬ристикасварногошваКонструктивные элемен¬
ты соединения, ммпоГОСТвкмдSbсT9ItsА
а ►N* Л5°+ 2°-тДвусторон¬ний12-100о+1z-21/3 sСоединения внахлестку при s. > 2 ммН1Ьь.кfr~S.2 21Односто¬ронний2-56-100+10+1,53-208-40Н2Ь_кf1Двусторон¬
ний
То же6-1012-2830-600+1,50+20+28-4012-10030-240Примечания: 1. В стыковых, тавровых и угловых соединениях толщиной
более 16 мм, выполняемых в монтажных условиях, допускается увеличение
номинального размера b до 4 мм с одновременным уменьшением значения
угла скоса кромок на 3°. 2. При выполнении двустороннего шва с полным
проплавлением перед сваркой с обратной стороны корень шва должен быть
расчищен до чистого металла. 3. Допускается смещение свариваемых кромок
перед сваркой относительно друг друга, не более, мм: 0,5 — для деталей тол¬
щиной до 4 мм; 1 — для деталей толщиной 5-10 мм; 0,Ь', но не более 3 — для
деталей толщиной 12-100 мм; 0,01s + 2 мм, но не более 4 — для деталей тол¬
щиной более 100 мм.
353Швы сварных соединений. Дуговая сварка в защитном газе.
Основные типы, конструктивные элементы и размеры
по ГОСТ 14771-76*Таблица 3.8.16Условные
обозначения
швовпоГОСТкмдЭскиз соединенияХаракте¬
ристика
сварного
шваСпособсваркиКонструктивные эле¬
менты соединения, ммСтыковые соединенияпри s = s
ИНИНп;
ИП; УП
ИНп;
ИП; УП
ИНп;
ИП; УПС2][sОдносто¬ронний2-4
23-4
5-60+0,30+10+1,50+2С4][*ЭРОдносто¬
ронний
на съем¬
ной под-
лад ке
То жеИНИПИПУПУПУП2-423-623-45-80+0,30+1,50+20+1,50+22+2С5][SШt яОдносто¬
ронний
на остаю¬
щейся
под¬
кладке
То жеИНИПпИПИПУПУП2-42-623-62-45-80+0,30+10+1,50+20+22+2
354УсловныеобозначенияшвовпоГОСТкмдЭскиз соединенияХаракте¬
ристика
сварного
шваСпособсваркиКонструктивные эле¬менты соединения, ммС7ItsДвусто¬роннийИНинИНп;ИПИНп;ИПУПУПУПУП3-45-63-45-63-45-68-10120+0,50+10+10+20+0,50+11,5±12±1С8Vs51~д\ятп>ипЯ:2=[Односто¬роннийИНп;
ИП; УП3-101±11±1С12Vs.7L_£54“ ал* ИНП, ИП
,М°амУПДвусто¬роннийИП;ИНп;УП3-1012-60С9Vsмг'ллятиши
. 29е для УПь	« ДЛЯ 711fclОдносто¬
ронний
на съем¬
ной под¬
кладке
То жеИНп;ИНУПУП3-103-1012-601±12-21±12+1сюVs30“ для ИНД ИП
20° для У ПОдносто¬
ронний
на остаю¬
щейся
под¬
кладке
То жеИНп;ИПУПУП3-103-1012-601±12+11±1о+11-2
355УсловныеобозначенияшвовпоГОСТвкмдЭскиз соединенияХаракте¬
ристика
сварного
шваСпособсваркиКонструктивные эле¬менты соединения, ммС15KsДвусто¬роннийИНпИП; УП
ИП; УП6-208-2022-1001±11±19+11-21±11±11-2С17Ks30® дна ИНп. Ип
Ьч 20е дла УнОдносто-роннийИНп;ИПУПУП3-103-1012-601±11±19+11±11±19+1С18VsОдносто¬
ронний
на съем¬
ной под¬
кладке
То жеИНп;ИПУII
УП3-103-1012-60С19Vs50° для ИНп, №i
bj L. 40? для Уп- -ТОдносто-
ронний
на остаю¬
щейся
под¬
кладке
То жеИНп;ИПУПУПУП3-103-1012-6038-60С21Vs30° дла ИНп. ИпДвусто¬
ронний
То жеИНп;ИПИНп;ИПУП3-45-103-60С25XsяДвусто¬роннийИНпИПУП6-206-2022-120
356
357УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияХаракте¬ристикаСпособКонструктивные эле¬
менты соединения, ммпоГОСТвКМДсварногошвасваркиSЪа5055?ИНп;МП6-201±1FVIj IйДвусто¬о+1У8KsSi• «s.i1,5sронний(i1УП6-1001±12-2о+13020ИНп;3-201±11±1\HZ -hОдносто¬роннийИПУ9Vss.y 1 1bУПУП3-810-601±19+11-21±19+1г-23020Двусто¬роннийttИНп;3-20Y<J ' ГИПУ10VsS.tA»1УПУП3-810-60Тавровые соединенияТ1Ь^КJS 1■'NI^ Д-Односто¬роннийttИНп;ИП;УПИНп;ИП;2-34-56-200+0,50+10+1,5* tУП22-400+2ТЗЬк_к|! S-D1)-—,-1-Двусто¬роннийИНп;ИП;УПИНп;2-34-56-2022-400+0,50+10+1,50+2'1ИП; УП-t
358УсловныеобозначенияшвовпоГОСТКМДЭскиз соединенияХаракте¬
ристика
сварного
шваСпособсваркиКонструктивные эле¬менты соединения, ммТбVs55е для ИНп
45 для Уп, Ип*Односто¬ронний,двусто¬роннийИНп;
ИП; УП
ИП; УП
ИП; УП3-1012-3032-600+10+20+3,21±12+19+1Т7Vsш55“ для ИНп
45° для Уп. ИпОдносто¬
ронний,
двусто¬
ронний
То жеИНп;
ИП;
УП
ИП; УПИП; УП3-1012-3032-600+10+20+3,21±12-22-2Т8K.SMl55° для ИНп
.45; хм Уп, ИпДвусто¬роннийИНп;ИП; УП
ИП; УП6-206-810-801±11±10+11-21±11±17+1T9Ks3020G£pZZ3-I"Двусто¬роннийИП; УП
ИП; УП12-3436-1000+20+31/3S1/3SНахлесточные соединения приин2-30+0,25-12ин40+0,55-16ИНп2-50+0,55-20ИНп6-100+18-40ИП; УП20+0,53-2ИП; УП3-50+13-2ИП; УП6-100+18-40ИП; УП12-280+1,512-100ИП; УП30-600+230-240Н1Ь_к.рОдносто¬роннийН2Двусто¬ронний
359Примечания:1. Для сварных соединений С12, У7, У10, Т7 с толщиной дета¬
лей s = 12 мм и более, а также для соединений С15, У8, Т8 с толщиной деталей s
= 20 мм и более, выполняемых способом сварки УП, допускается притупление
5±2 мм.2.	Допускается перед сваркой смещение кромок относительно друг друга
не более, мм: 0,2;— для деталей толщиной до 4 мм; 0,1s + 0,5 мм— для деталей
толщиной 5-25 мм; 3 — для деталей толщиной 25-50 мм; 0,04s + 1 мм — для
деталей тощиной 50-100 мм; 0,01s + 4 мм, но не более 6 мм — для деталей тол¬
щиной более 100 мм.3.	При сварке в углекислом газе электродной проволокой диаметром 0,8-1
мм допускается примШять основные типы сварных соединений и их конструк¬
тивные элементы по ГОСТ 5264-80.4.	Обозначения способов сварки в защитных газах: ИН — в инертных газах
неплавящимся электродом без присадочного материала; ИНп — то же, с при¬
садочным материалом; ИП — в инертных газах и их смесях с углекислым газом
и кислородом плавящимся электродом; ИУ П — в углекислом газе и его смеси с
кислородом плавящимся электродом.Швы сварных соединений. Автоматическая и
полуавтоматическая сварка под флюсом. Основные типы,
конструктивные элементы и размеры по ГОСТ 8713-79*Таблица 3.8.17УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияСпособсваркиКонструктивные элементы со¬
единения, ммпоГОСТвкмдSbст х поили аСтыковые соединенияС47][sa2M5SАФ, ПФ
АФ, ПФ234
5-120+0,30+0,50+0,80+1——-¥> Ь tAАФАФС4][SАФфАФфАФфАФфАФмАФмАФмАФм23-44-6
8-10
3-45-6
8-10120+11±11,5±12±1,51+0,51,5+12+14+1——} () 1“ _L|.
360УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияСпособсваркиКонструктивные элементы со¬
единения, ммпоГОСТвкмдsbстх поили аС5][sт Чt ТАФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо
АФо
АФо2-34-56810121,5±1
2+1
3±1,5
3± 1,5
4+1,5
5±1,5—15x320x320x325x330x330x31 () !С7][Sт Ч! ТАФ; ПФ
АФ; ПФ
АФ; ПФ
АФ; ПФ
АФ2345-68-100+0,30+0,50+0,80+10+1——{{ ilt ~ ‘! *АФш
АФш; ПФш
АФш; ПФшАФш23-568-120,5+0,5
1±1
1^1,5
2-2——Тi !1 V2Пу кС29][sТ ~'г■К ТАФфАФфАФфАФф23-68-1618-220±11±12±13±1——■Л 5'4 ) 1\ w 1С9VsьI-, тАФф; АФм8-202±14+1а = 40°14 т-Т ^ ‘СЮVsЬ J13043“:fc* .АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо8-1214-16182022242±13+1,54±1,54±1,55+1,55±1,51,5+11,5+11,5+11,5+11,5+11,5+125x325x430x430x630x640x6и .t4Л1 1И tС15KsЬ J* J ’•ia«к ?АФ20-300+16+1а = 40°ji 1Ш i 1t А
361УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияСпособсваркиКонструктивные элементы со¬единения, ммпоГОСТкмдтх поили аС12VsАФ12-200+16±1а = 40°С18ШЕИАФфАФф8-1214-244±14±13±14±1? = 25е
? = 25е^ . ПИ-||АФмАФмАФм12-2022-2628-300+20+20+23±14±15±140x440x650x6С19Vsгадa > 0,65 SАФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо
АФо; ПФо8-1214-16182022-242±13±14±14±15±11,5±11,5±11,5±11,5±11,5±130x330x430x440x640x6С21VsщАФАФАФ14-1618-2022-300+10+10+16±27+27±2? = 30°
? = 30°
? = 30°ПФ14-300+13±1? = 30°Vsa > 0,65 SАФк; ПФк
АФш; ПФшПФш; АФшПФш; АФш
ПФш; АФш14-305-610-12142+?2-29+12-29+12-29+12-22±13±14±15±18±1?= 25+3'
?= 25±3'?= 25+3°?= 25±3
?= 25±3°
362УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияСпособсваркиКонструктивные элементы со¬единения, ммпоГОСТкмдт х поили аСЗЗXs«иАФф14-302±1a > 0,65 S6±1?=30±3‘С25XsИa > 0,65 SАФПФАФкАФк18-6018-6024-4850-600±1
0±1
2 ±2
2±2о+28-33±12±12±1?= 30±3°
?= 30±3'
?= 30±3(
?= 25±3°С38XsАФф18-60<i+i2-26±1?=30±3°С39Xsata > 0,65 SАФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш16-2628-363840-5052-600+12-2Л+12-29+12-29+12+?2-28±19±110±110±110±1?= 25±3'
?= 25±3(
?= 25±3(
?=22±2С
?=20±2°Угловые соединения при s, > 0,5sУ5АФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш45-810-140+30+30+31,5±12±13±1У7Vsа 2АФш; ПФш8-209+12-22±1?=40±5°
363УсловныеобозначенияшвовЭскиз соединенияСпособсваркиКонструктивные элементы со¬
единения, ммпоГОСТвкмдSbс1тх поили аУЗKsSi
—►1'ЛгЦ-*_зфbАФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш20-2425-2830-3436-409+12-29+12-29+12-29+12-27±18±110±112±1?= 45±2°
?= 45±2°
?= 45±2°
?= 45±2оТаврове соединения при s, > 0,5sТ1Ь-кSгАФ; ПФ
АФ; ПФ
АФ; ПФ34-56-400+0,80+10+1,5——* *V>тзf—<S¥UАФ; ПФ
АФ; ПФ
АФ; ПФ34-56-400+0,80+10+1,5——Ь_к,—<-'N£цАФш; ПФш
АФш; ПФш
АФш; ПФш3-56-1012-200+0,50+20+3——
364швов условно зачернены. 2. Сварные соединения Г7, Т8, Т4 следует выполнять
в положении “в лодочку”. 3. Угловые швы У5 допускается выполнять в нижнем
положении “в лодочку”, подварочный шов и подварку корня шва — любым
365способом дуговой сварки. 4. Допускается смещение свариваемых кромок перед
сваркой относительно друг друга не более, мм: 0,5— для деталей толщиной до4	мм; 1 — для деталей толщиной 4-10 мм; 0,1s, но не более 3 мм — для деталей
толщиной 10 мм. 5. Обозначения способов сварки под флюсом: АФ, ПФ — ав¬
томатическая, полуавтоматическая на весу; АФо, ПФо — то же, на остающейся
подкладке; АФш, ПФш — то же, с предварительным наложением подварочного
шва; АФк, ПФк — то же, с предварительной подваркой корня шва; АФф, АФм—	автоматическая, соотвественно на флюсовой подушке, на флюсомедной под¬
кладке.3.9	Болтовые соединения3.9.1	Типы болтов, применяемых для соединения в
конструкцияхБолты различаются—	по пределу текучести—	по пределу прочностиЭто можно увидеть в обозначении болтов - 5,6; 5,8; 8,8 и 10,9.Первая цифра - предел прочности в МПа, уменьшенный в 100 раз
(аь/ 100 МПа), вторая - десятые доли от аь- предел текучести.
Болт 8,8 - аь = 800 МПа
ат= 0,8 аь = 800 -0,8 = 640 МПаПо марке стали:—	из стали СТЗ по 6—	из стали СТЗ сп 5—	из стали 40Х «селект»Из стали 40Х «селект» изготавливают высокопрочные болты с Rbun
= 1100-950 МПа для болтов с d = 16, 20, 24, 30 мм.По классу точности—	Класс А-зазор 8 = 0,3—	Класс В - зазор 8 = 0,52—	Класс С - зазор 5 = 1,008 - зазор между диаметром отверстия и диаметром болта.Высокопрочные болты с зазором 8 = 1.. .6 мм подвергаются контролю
по затяжке болта.Применяются еще фундаментные болты (анкерные) для крепления
конструкций к фундаментам и самонарезающие винты (d = 16 мм).Разновидности болтов см. на рис. 3.9.1.
366Рис. 3.9.1 Винтовые соединения
Работа болтового соединения зависит от величины зазора 8 и силы
натяжения. Стадии разрушения болтового соединения:—	болты работают упруго за счет натяжения—	сдвиг на величину зазора—	совместная работа стержня болта и кромок отверстия (металл на
смятие, болт на изгиб, растяжение и сдвиг)—	пластические деформацииБолты рассчитывают на срез болта или смятие основного
металла. При передаче растягивающего усилия на растяжение.
Расчетное усилие одного болта равно при срезе
Nbs = Rbs Ab ns yb ус	(3.9.1)при смятии металлаNbp = Rbp db Etmin yb yc(3.9.2)
367Рис. 3.9.2 Диаграмма работы болтового соединения на сдвиг
а — болты класса В, С; б — класса А; в—высокопрочные болты с
контролируемым натяжением (1— у фрикционных соединений; 2— у
фрнкционно-срезных соединений)Рис. 3.9.3. Расчетная схема болтового соединения
при растяженииNbt = Rbt Abu ус	(3.9.3)где Rbs, Rbp, Rbt - расчетные сопротивления болта на срез, смятие и
растяжение,- наружный диаметр болта,Аь = 0,785 с^2 - площадь стержня болта,Abu - площадь стержня болта нетто,Xtmin - наименьшая толщина соединяемых элементов,
ns - число сечений среза одного болта,уь < 1,0 - коэффициент условия работы болтового соединения, за¬
висящий от Ryu,
s - шаг болта,
368а - расстояние от ц.т.о до края болта.Усилие действующее на один болт во многоболтовом соединении,
под действием продольной и поперечной сил и изгибающим моментомУсловия, соблюдаемые при проектировании:—	количество болтов должно быть минимальным, но не менее не¬
обходимого по расчету—	размещение болтов может быть рядовым или шахматным по ри¬
скам—	расстояние между центрами отверстий — шаг болта (s), поперек—	дорожкой (и)Максимальный шаг, дорожка и расстояние до края принимают
такими, чтобы не возникали зазоры. Необходимо также обеспечить
устойчивостьпо центрам отверстий шарнирного соединения.Для жесткого защемления X = 32. В пределах одной конструкции
выбирают один диаметр болтов.В соответствии с требованиями СНиП Н-23-81*, соединение кон¬
струкций на монтаже осуществляется преимущественно на болтах, в том
числе па высокопрочных. Отверстия под болты в деталях механических
конструкций выполняют по СНиП 111-18-75. Болты размещают согласно
табл. 3.9.1. Соединительные болты, как правило, — на максимальных
расстояниях, в стыках и узлах — на минимальных.В креплениях элементов между собой через прокладки или другие
промежуточные элементы, а также с односторонней накладкой количе¬
ство болтов в соединении увеличивают против расчета на 10%.(3.9.4)(3.9.5)где Nn = N / n; Nq = Q / п;NM = М vmax /(mZv2)
n - число болтов с одной стороны
m - число болтов вдоль усилия от М.Прочность достаточна если
N / Nbt < 1При работе на срез болт проверяем еще по формуле:(3.9.6)(3.9.7)X = 181 / (0,287 t) = 633.9.2	Конструктивные требования к болтовым
соединениям
369Размещение болтов по СНиП 11-23-81*Таблица 3.9.1.Характеристика расстоянияРасстояниеМежду центрами болтов в любомнаправлении:минимальное в соединяемых2,5 dэлементах из стали с пределомтекучести до 380 МПа (3900 кгс/см2)то же, с пределом текучести свыше3,0</380 МПа (3900 кгс/см2)минимальное в крайних рядах при
отсутствии окаймляющих уголков8^/или 125при растяжении и сжатиимаксимальное в средних, а такжекрайних рядах при наличииокаймляющих уголков:при растяжении16^/или 246при сжатии12^/или 185От центра болта до края элемента:минимальное вдоль усилия2dто же, поперек усилия:при обрезных кромках1,5 dпри прокатных кромках1,2 dмаксимальное4d или 85минимальное для высокопрочных1,3</болтов при любой кромке и любомнаправлении усилияМежду центрами болтов вдоль усилия приа+ 1,5 dразмещении болтов в шахматном порядке,не менееПримечания: 1. d — диаметр отверстия для болта; б — толщинанаиболее тонкого наружного элемента; а —- расстояние между рядами болтовпоперек усилия. 2. При размещении болтов в шахматном порядке сечениеэлемента определяют с учетом ослабления его отверстиями, расположеннымитолько в одном сечении поперек усилия (не по “зигзагу”).В креплениях коротышами выступающих полок уголков или швел¬
леров количество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша,
увеличивают против расчета на 50%.Резьба болта, кроме высокопрочного, должна находиться вне пакета
соединяемых элементов.
370В соединениях с болтами класса точности А, В, С, кроме соединений
на высокопрочных болтах и креплений второстепенных конструкций,
предусматривают меры против саморазвинчивания гаек (постановка
контргаек или пружинных шайб).Указания по применению болтов приведены в Табл. 3.9.2Рекомендации по применению болтов по СНиП П-23-81*Таблица 3.9.2.Условия примененияТехнологические требованияКлиматиче¬
ский район
строительстваУсловия
работы болтовКласс
прочности
(табл. 1)Дополнительные
виды испытанийМарка стали
болтовВ конструкциях, не рассчитываемых на выносливостьВсе районы,
кроме I,, 12,н2,н3**Растяжение
или срез
То же44444.6; 5.6;
4.8; 5.8
6.6
8.8
10.9Разрыв4420; 30; 35;
10; 20
35; 40Г2
35X; 38ХА
40Хi„i2,ii2,n,“4.6; 5.6Разрыв; определе¬
ние ударной вяз¬
кости2.; 30; 354.8*; 5.8*
8.8Разрыв
Растяжение об¬
разцов; разрыв на
косой шайбе10; 20
35Х; 38ХАСрез4.8*; 5.8*
8.8
10.9Разрыв10; 20
35Х; 38ХА
40ХВ конструкциях, рассчитываемых на выносливостьВсе районы,
кроме 1р 1,,
II II**"Растяжение
или срезТо же44Срез4.6; 5.66.6
8.8
4.8; 5.8Разрыв; определе¬
ние ударной вяз¬
кости
То жеРазрыв20; 30;3535; 40Г2
35X; 38ХА
10;20
371Условия примененияТехнологические требованияКлиматиче¬
ский район
строительстваУсловия
работы болтовКласс
прочности
(табл. 1)Дополнительные
виды испытанийМарка стали
болтов12, и2, н3Растяжение
или срезТо же
Срез4.6; 5.68.84.8; 5.8
8.8Разрыв; определе¬
ние ударной вяз¬
кости
Растяжение об¬
разцов; разрыв на
косой шайбе
Разрыв20; 30;3535Х; 38ХА10;20
35Х; 38ХА1,Растяжение
или срезСрез<4«48.84.6; 5.64.8*; 5.8
8.8Растяжение об¬
разцов; разрыв на
косой шайбе
Разрыв; определе¬
ние ударной вяз¬
кости
Разрыв35Х; 38ХА20; 30; 3510;20
35Х; 38ХА* Требуется дополнительный последующий отпуск при t = 650°С* применяется также для конструкций, возводимых в климатических
районах I,, 12, Н2, П3, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях.Примечания: 1. Для болтовых соединений используют болты и гайки,
удовлетворяющие техническим требованиям ГОСТ 1759.4-84. 2. Для болтов
класса прочности 4.8 и 5.8 применение автоматной стали не допускается.3.9.3	Расчет болтовых соединений
При действии на болтовое соединение продольной силы N, прохо¬
дящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между
болтами принимают равномерным. Формулы расчетных сопротивлений
болтовых соединений приведены в табл. 3.9.3, расчетные сопротивле¬
ния — в табл. 3.9.4.
372Формулы расчетных сопротивлений болтовых соединений по
СНиП Н-23-81*Таблица 3.9.3.НапряженноесостояниеУсловное обо¬
значение рас¬
четного сопро¬
тивленияФормулы расчетных сопротивлений однобол¬
тового соединения болтов классов4.6; 5.6; 6.64.8; 5.88.8; 10.9СрезRbeИв = 0,38Rbs =0'4RbunRjjg =0,41^^РастяжениеRmR* = 0,42Rbt =^»5RbunСмятие болтов классов точностихА»bpRbp =(0r6+410Run/E)RunВиСRbp =(0r6+340Run/E)Run4 Для соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 МПа(4500 кгс/см:)Примечание: Допускается применять высокопрочные болты без регулируемо¬
го натяжения из стали марки 40Х “селект”, при этом расчетные сопротивле¬
ния Rbs и Вы определяют как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротив¬
ление Чьр — как для болтов классов точности ВиС.Расчетные сопротивления болтовых соединенийТаблица 3.9.4Временное сопротивление
стали соединяемых элемен¬
тов, МПа (кгс/см2) или класс
прочности болтовРасчетные сопоотивпения. МПа i(кгс/см2)смятию элементов, со¬
единяемых болтами
классов точностисрезурастяже¬ниюА«ьрВиС®ЬрRbs%345 (3500)445 (4550)405 (4150)-355 (3600)465 (4750)420(4300)__365 (3700)485 (4950)440 (4500)__370 (3750)495 (5050)450 (4600)__380 (3850)515 (5250)465 (4750)__390 (4000)535 (5450)485 (4950)--430 (4400)625 (6400)565 (5800)__440 (4500)650 (6400)585 (6000)__450 (4600)675(6900)605 (6200)__460 (4700)695 (7150)625 (6400)__470 (4800)720 (7350)645 (6600)__480 (4900)745 (7600)670 (6850)--
373Временное сопротивление
стали соединяемых элемен¬
тов, МПа (кгс/см2) или класс
прочности болтовРасчетные сопротивления, МПа(кгс/см2)смятию эле
единяемы
классов 1ментов, со-
х болтами
гочностисрезурастяже¬ниюАRbpВиС%к*%490 (4900)770 (7850)690 (7050)_-500 (5100)795 (8150)710(7250)_-510(5200)825 (8400)735 (7500)__520 (5300)850 (8650)760 (7750)_-530 (5400)875(8950)780 (7950)540 (5500)905 (9200)805 (8200)-570 (5800)990 (10050)880 (8950)-590 (6000)1045(10600)930 (9450)-4.6--150(1500)170 (1700)4.8--160 (1600)160 (1600)5.6--190(1950)210(2150)5.8--200 (2050)200 (2050)6.6--230 (2350)250 (2550)8.8--320 (3250)400 (4100)10.9-400 (4100)500 (5100)Примечания: 1. Значения расчетных сопротивлений для одноболтовых соеди¬
нений вычислены по формулам Табл. 3.9.3 и округлены до 5 МПа (50 кгс/см2).
2. Пробел в строке означает отсутствие значения расчетного сопротивления.Расчетное усилие, воспринимаемое одним болтом, определяют по
формулам:насрез Nb “ R* ' Уь ' Лп* ' Ус	(3.9.8)
на смятие ^ ьр ~ ^ьр Уь ^b ^min Ус (3.9.9)
на растяжение ^ы ~ ^Ьп Ус	(3.9.10)В этих формулах d— наружный диаметр стержня болта; А=0,25mr—	расчетная площадь сечения стержня болта; АЬп — площадь сечения
болта нетто; Е/ — наименьшая суммарная толщина элементов, сминае¬
мых в одном направлении; ns — число расчетных срезов одного болта;
уь — коэффициент условий работы соединения.
374Коэффициенты условий работы болтовых соединений по
СНиП П-23-81*Таблица 3.9.5.№п/пХарактеристика соединенияУсловияработыКоэффици¬ентУъ1.Многоболтовое при болтах классов точности:Срез и сня¬
тиеА1,0В, С и высокопрочных с нерегулируемым
натяжением0,92.Одноболтовое и многоболтовое при a=\.5d
и b-2d в элементах конструкций из стали с
пределом текучести МПа (кгс/см2):Срез и сня¬
тиедо 285 (2900)0,8свыше 285 (2900) до 380 (3900)0.75Примечания: 1. Принятые обозначения: а — расстояние вдоль усилия до
центра ближайшего отверстия; b — расстояние между центрами отверстий;
d— диаметр отверстия для болта. 2. При значениях а и b промежуточных
между указанных в п.2, и табл. 3.60, коэффициент уь определяют линейной
интерполяцией. 3. Коэффициенты пп.1, 2 следует учитывать одновременно.Требуемое количество болтов при действии на соединение про¬
дольной силы N определяют по формуле п> ^/(ус^тп)у в которой
принимают меньшее из значений Nb, определенных по формулам 3.9.8,
3.9.9, 3.9.11При одновременной работе болтов на срез и растяжение их прове¬
ряют отдельно на срез и растяжение. При одновременной работе на срез
от действия продольной силы и момента — на равнодействующее усилие.
При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых
элементов, усилие на болты принимают пропорционально расстояниям
от центра тяжести до рассматриваемого болта.
3753.9.4 Предельные усилия болтовых соединенийПредельные усилия болтовых соединений [N] на один болт, кНТаблица 3.9.6.Класс стали болтов,
временное сопроти¬
вление стали сми¬
наемых элементов
R.m . МПаДиаметр болта d, мм1216 |1 20 |1 24Площадь болта А/ Ат , см21,13/0,842,01/1,573,14/2,454,52/3,52Растяжение4,6__ 14,727,442,861,64,813,425,139,256,35,617,732,951,473,96,62139,261,2888,833,662,898140,810,94278,4122,4176Срез4,616,930,147,167,84,81832,150,272,35,621,438,259,685,85,816,831,44970,46,62646,272,2103.98,836,164,3100,4144,610,942.876,2119,2171,6Смятие элементов, соединяемых болтами класса точности А34553,471.289106,835555,874,493111,636558,277.697116,437059,479.299118,838061,882,4103123,639064,285.6107128,443075100125150440781041301564508110813516246083,4111.2139166,847086,4115.2144172,848089,4119.2149178,849092,4123.2154184,850095,4127.2159190,851099132165198520102136170204530105140175210540108,6144.8181217,6570118,8158,4198237,6590125.4167,2209250,8
376Класс стали болтов,
временное сопроти¬
вление стали сми¬
наемых элементов
К.ш . МПаДиаметр болта d, мм12 1 16 1 20 I 24Площадь болта А/ Atm , см21,13/0,842,01/1,573,14/2,454,52/3,52Смятие элементов, соединяемых болтами класса точности В и С, а также вы¬
сокопрочными без регулируемого натяжения34548.664.88197,235550.467.284100,836552,870.488105,637054729010838055,874,493111,639058,277,697116,443067,890,4113135,644070,293,6117140,445072,696,8121145,24607510012515047077,4103,2129154,848080,4107,2134160,849082.8110,4138165,650085,2113.6142170,451088,2117,6147176,452091,2121,6152182,453093,6124,8156187,254096,6128.8161193,2570105.6140,8177211,2590111,6148,8186223.2Примечания: 1. При определении предельных усилий на срез и смятие при¬
нято Уь =1,0. 2. Предельные усилия на смятие определены при сумме толщин
элементов, сминаемых в одном направлении </ =10мм. 3. При определении
предельных усилий на срез принято /7=1.3.9.5	Таблицы болтов, гаек и шайбМеханические свойства болтов по ГОСТ 1759.4-87Таблица 3.9.7Класспроч¬ностиМеханические свойстваГОСТВременное
сопротивле¬
ние оь,
МПаПредел
текуче¬
сти ат,
МПаОтноси¬
тельное
удлине¬
ние с, %УдарнаявязкостьДж/см2Маркасталине менее4,640024025—20ГОСТ 1050-884.8400 — 42032014	10; ЮкпДСТУ 3684-985,6500300205030; 35ГОСТ 1050-88
ДСТУ 3684-98
377Класспроч¬ностиМеханические свойстваГОСТВременное
сопротивле¬
ние аь,
МПаПредел
текуче¬
сти ат,
МПаОтноси¬
тельное
удлине¬
ние а, %Ударнаявязкостьан»
Дж/см2Маркасталине менее5,8500 — 52040010—20;20кпГОСТ 1050-886,6600360164035; 4;
40Г2ГОСТ 1050-88
ЛСТУ 3684-988,8800 — 830640126035Х;38-
ХА 45ГГОСТ 1050-88
ДСТУ 3684-98
ГОСТ 4543-7 Iх10,91000— 104090094040ХГОСТ 4543-7IхПримечание: Для изготовления болтов классов прочности 4.8 и 5.8 не
допускается применение автоматных сталей.Исполнение 1Болты с шестигранной головкой классов точности В по ГОСТ
7798-70* А по ГОСТ 7805-70* С по ГОСТ 15588-86*Таблица 3.9.8.Диаметр описанной
окружности Д мм,
болтовРадиусы под головкой бол¬
та г, мм, болтовНоминальный диаметр
резьбы dДиаметр стержня
болта dl1”1CUВысота головки Н•оГ~р00ON£Б2•оГро00Г"еаГОСТ 15589-70ГОСТ 7798-70*
ГОСТ 15589-70ГОСТ 7805-70*мм121219820,921.1—0.6-1.60.6-1.11616241026,526.8—0.6-1.60.6-1.12020301333,633,332,40,8-2,20.8-1.2
378аmДиаметр описанной
окружности Д мм,
	болтов	е2б2Радиусы под головкой бол¬
та г, мм, болтовв &
2 2о00г»Б2243036424824303642483646556575151923263039,650,960,8_72J_83,440.351.661.7
7384.338,35059.770.881.90.8-2.2
1-2,7
1-3,2
1,2-3,3
1,6-4.30,8—1,2
1-1,71-1 д7	1,2-1,8
1,6—2,3Длина и масса болтов по ГОСТ 7798-70% ГОСТ 7805-70*,ГОСТ 15589-70*Таблица 3.9.9Длина
болта /,
ммДлина
ненаре-
занной
части
болта /,,
ммМасса1000шт.болтов,кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса
1000
шт. бол¬
тов, кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса1000шт.болтов,кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса1000шт.болтов,кгМ12М16 1М20 1М2430044,05083.240147.9——35548.43090.620159,40246,940(10)(52,87)097,990170,90263.5451557,317105,70182,50280.150(20)(61,76)(12)(113,6)0194,00296.7552566,20(17)(121,5)9206,80313,360(30)(70,64)(22)(129,4)(14)(219,1)0329,9653575,08(27)(137.3)(19)(231,5)11348,870(40)_(79,53)(32)(145,2)(24)(243.8)(16)(366,5)754583,9737153,1(29)(256.1)(21)(384.3)805088,42(42)(161)(34)(268,1)(26)(402.1)906097,29(52)(176,8)(44)(293.2)(36)(437.6)10070106,2(62)(192.6)(54)(317,8)(46)(473.20)11080115.172208,464342,556507.81209012482224,2(74)(367.2)(66)(544.2)130100132,89224084391,976579.8140110141,7102255,8(94)(416,6)(86)(615.3)150120150.6112271,6104441,296650.8160124159,5116297.4108465,9(100)(686.4)
379Длина
болта /,
ммДлина
ненаре-
занной
части
болта /,,
ммМасса1000шт.болтов,кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса
1000
шт. бол¬
тов, кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса1000шт.болтов,кгДлина
ненаре-
занной
части
болта
/., ммМасса1000шт.болтов,кг170134168.4126303.2118490.6110721.9180144177.3136319128515.3(120)(757.5)190154186.2146333.8138540130793200164195156350.6148564.6140828.6220184121.8176382.2168614160899.6240204230.6196413.8188663.4180970,8260224248.3216445.4208712.72001042280——236476.8228762.12201113300——256508.5248811.42401184мзоМ36 1М42 1М48400479.1450505.2500531.20844.8————550557.30882.401304——600583.30920.101356——650609.40957.70140702009700635.40995.301458020767596640103301509021438014691.80107101561022119024747.3121151016630234510034802.8221231017660247911044858.43213112018800261412054913.942139130198918276013064969.552147140209828290314074102562155150220738304515084108072163160231548318716088113676171164242452322917098119286179074253362347118010812479618708426427236141901181303106195094275182375620012813581162030104286092389822014814691362190124307711241822401681580156235014432951324466260188169117625101643513152475128020818021962670184373017050353002281914216283020439481925319Примечание: 1. По ГОСТ 15589-70* болты класса точности С используютдиаметром 24-48 мм. 2. В скобках значения болтов по “Сокращенному сорта¬
менту крепежных изделий для строительных конструкций” со следующими
характеристиками: класс прочности болтов 5.8 и 8.8; гаек 4 и 6; шайб 0,1: поле
допуска резьбы: для болтов 8g, для гаек — 1Н. 3. Сокращенный сортамент не
	распространяется на металлоконструкции опор ЛЭП и мостов.
38015 - 30uГайки шестигранные
классов точности
В по ГОСТ 5915-70*А по ГОСТ 5927-70*С по ГОСТ 15526-81*Таблица 3.9.10.Нормаль¬
ный диа¬
метр резьбы
d> ммРазмер
“под
ключ” s,
ммДиаметр описанной окружности
для гаек. D. ммВысота Я,
ммМасса1000ШТ.гаек,кгГОСТ 5915-70*ГОСТ 5927-70*ГОСТ 15526-70*121920.921,1—1015.40162426.526.8—1333,17203033.333.632,41662,60243639.640,338,819107,0304650.951.650,024224,5365560.861,759,729376,9426572.173,070,834623.9487583.484,381,938956,2Исп 1Исп 2Кt-Я-шш...J L	д-Q. г■4аш_±_ш)_S*1*SШайбы по ГОСТ 11371-84*Таблица 3.9.11Диаметр
стержня
крепежной
детали, ммРа:шеоы шайбы, ммМасса
1000 шт
шайб,
исп. 1, кгМасса
1000 шт
шайб,
исп. 2, кгdD5снеменееС/неболееГнеменее1.01.13.50.0210,021,21,30.026тпОО1.41,54,0о,з0,080,150,150.0250.023
381Диаметр
стержня
крепежной
детали, ммРазмеры шайбы, ммМасса
1000 шт
шайб,
исп. 1, кгМасса
1000 шт
шайб,
исп. 2, кгdD5СнеменееС7неболееГнеменее1,6170,0240,0222,02,25,00,0370,0352,52,76„50.50,130,250,250,1090,1023,03,27,00,1190,1104,04,39,00,80,20,40,40,3080,2845,05,310,01,00,250,50,50,450,4156,06,412,51.60,40,80,81,1390,998,08,417,02,151,94910,010,521,02,00,51,01,04,083,69912,013,024,02,50,61,251,256,275,55814,015,028,08,627,79516,017,030,011,3010,0018,019,034,03,00,751,51,514,7013,2320,021,037,017,1615,5622,023,039,018,3516,5324,025,044,032,3329,5327,028,050,04,01,02,01,542,3139,1230,031,056.053,6450,0836,037,066,05,01,252,51,592,0886,1242,043.078,07.01,753,52,1183.77169,0746,050,092,08,02,04,02,4294,17273,09Шайбы пружинные по ГОСТ 6402-70*;	s — толщина шайбы"SSK^(^0	Н — общая толщина шайбыTjr)~ \	н= 2j±1,5%I	/IIТаблица 3.9.12.Номинальный
диаметр резьбы
крепежной
детали, ммВнутрен¬
ний диа¬
метр
ммРазмеры шайб, ммЛегких (JI)Нормаль¬
ных (Н)Тяжелых(Т)Особотяжелых(ОТ)SЪS=b1212,12,53,533,541616,33,24,544,552020,545,555,562424,5576783030,56989103636,5——91012
382Номинальный
диаметр резьбы
крепежной
детали, ммВнутрен¬
ний диа¬
метр
d, ммРазмеры шайб, ммЛег ких (J1)Нормаль¬
ных (Н)Тяжелых(Т)Особотяжелых(ОТ)SЬS=b4242,5——1012—4848.5——12——Примечание: Пружинные шайбы следует изготавливать из стали марки 65Г
по ГОСТ 1050-74**, термостойкие пружинные шайбы — из стали марки 3x13
по ГОСТ 5949-75* или других сталей с физико-механическими показателями
не ниже указанных марок.Масса стальных пружинных шайб по ГОСТ 6402-70*Таблица 3.9.13ШайбыМасса 1000 шт. шайб, кг,
при номинальном диаметре болта, мм1216202430364248Легкие (Л)3,3697,39214.1227.2152.64———Нормальные (Ш3.3578,02215.7527.1260.8791.03129.7215.2Тяжелые (Т)4.72310.4119.4338.1479.07114.9193.9—Особотяжелые (ОТ)6,36913,1623,5851,43100,1172,7——Шайбы косые по ГОСТ 10906-78*Таблица 3.9.14Номинальный
диаметр резьбы
болта, ммРазмеры, ммНаименьший номер профиляМасса1000шт.,dВНдвутавр по
ГОСТ 8239-89*швеллер по
ГОСТ 8240-97*кг1213305.7181034.31617305.718а1430,12022406.224а18а59,42426506.84022а105.1Примечания: 1. Шайбы изготавливают из полосовой стали по
ГОСТ 5157-83*. 2. Косые шайбы предназначены для подкладывания под гайки
или головки болтов для выравнивания уклонов полок швеллеров и двутавро¬
вых балок.3.9.6	Соединения на высокопрочных болтахСоединения на высокопрочных болтах — сдвигоустойчивые соеди¬
нения, в которых сдвигающие усилия воспринимаются силами трения
между соприкасающимися плоскостями, возникающими от натяжения
болтов. Широко применяются в качестве монтажных соединений в кон¬
струкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки,
383возводимых в климатических районах Ip I„ II, и П3.Расчетное усилие воспринимаемое одним высокопрочным болтом
на каждую плоскость трения<**-	—		(3.9.12.)где Rbh — расчетное сопротивление растяжению высокопрочных
болтов, равное 0,7 Rbun (Табл. 3.9.3); М- — коэффициент трения, при¬
нимаемый: 0,58 — при дробометной или дробеструйной обработке
двух поверхностей дробью без консервации; 0,50 — то же, с консерва¬
цией металлизацией распылением цинка или алюминия, а также при
обработке одной поверхности дробью с консервацией полимерным
клеем и посыпкой карборундовым порошком, а другой стальными
щетками без консервации; 0,42 — при газоплазменной обработке двух
поверхностей без консервации; 0,35 — при обработке двух поверх¬
ностей стальными щетками без консервации; 0,25 — без обработки
поверхностей; Уь — коэффициент условий работы соединения, при¬
нимаемый в зависимости от количества п болтов: Ть = 0,8при л<5; Уь
= 0,9 при 5<п< 10; Yo =1 при п> 10; Уь —коэффициент надежности,
принимаемый по Табл 3.9.15.Механические свойства и марки стали высокопрочных болтов и
гаек по ГОСТ 22356-77*Таблица 3.9.15.Номина¬льныйдиаметррезьбыммБолтыГайкиВременное
сопротивление
а,, МПаМарка стали по
ГОСТ 4543-71*Напря¬
жение от
испыта¬
тельной
нагрузкиСтальMinmaxмаркаГОСТ12-271080127540Х “селект”35;40ГОСТЮ50-88*108035Х;ДСТУ 3684-9840ХГОСТ 4543-71*16-271325166538Х “селект”132540ХГОСТ 4543-71*40ХФА “селект”15201865ЗОХЗМФ1520ЗОХЗМФДСТУ 3684-9830Х2НМФА240Х35:40ГОСТ1050-88*930112540Х “селект”930ДСТУ 3684-983035Х: 40ХГОСТ 4543-71*11751520ЗОХЗМФ117540ХГОСТ 4543-71*35Х2АФ2ДСТУ 3684-983673593040Х “селект”73535:40ГОСТ1050-88*4263583540Х “селект”63535Х; 40ХДСТУ 3684-984859078540Х “селект”59035Х: 40ХГОСТ 4543-71*36108015201080ГОСТ 4543-71*
384Номина¬
льный
диаметр
резьбы
d, ммБолтыГайкиВременное
сопротивление
а, МПаМарка стали по
ГОСТ 4543-71*Напря¬
жение от
испыта¬
тельной
нагрузкиСтальMinmaxмаркаГОСТ429801520ЗОХЗМФ98040ХГОСТ 10702-78*488801370880ДСТУ 3684-981 Для применения в мостостроении.2 По стандартам и техническим условиям на материал.Примечание: диаметр резьбы болтов из стали марки 40ХФА — не более 20 мм, из ста¬
ли марки 38ХС — не более 24 мм.Коэффициенты надежности по СНиП 11-23-81*Таблица 3.9.16.Коэффициент тренияНагрузкадинамическая, а = 3-6
статическая, а = 5-6Динамическая, а = 1
статическая, а = 1-4Способ регулирования натяжения болтов по М0.58: 0,50: 0.421.351,120,351.351,170,251.701,30Способ регулирования натяжения болтов по М и а0,58: 0,50: 0,421.201,020,351,251,060,251.501,20Примечания: 1. Способ регулирования натяжения по М означает регулиро¬
вание по моменту закручивания, по а— по углу поворота гайки. 2. 8 — раз¬
ность номинальных диаметров отверстий и болтов.Количество высокопрочных болтов в соединении с К поверхностями
трения соединяемых элементов (принимая распределение усилия между
болтами равномерным)п-щ~» <3A,3>Натяжение высокопрочного болта производят осевым усилием
(Табл. 3.66)Р = RbAbH -Уь! Ус	(3.9.14)и регулируют по моменту закручивания (по М) или по углу пово¬
рота гайки (по а).Количество высокопрочных болтов в соединении определяют также
по формуле	, где [N] принимают по Табл. 3.9.17.
385Осевые усилия натяжения высокопрочных болтовТаблица 3.9.17Материал болтовОсевое усилие Р, кН, натяжения высокопрочных
болтов диаметром d, ммМарка стали по
ГОСТ 4543-71*^МПа,
не менее16 1 18 1 2022 1 24Площадь сечения л./А. ,см22,012,543,14з:8о4,521,571.922.453,033,5240Х “селект”755120.9147.8188.6233,327138ХС “селект”921147.5179.5230.3284,8330.840ХФА “селект”ЗОХЗМФ1058169.5207.3246,6327,2380,140Х “селект”755353.4				ЗОХЗМФ1058495/740Х “селект”652372г4ЗОХЗМФ823470т440Х “селект”515433г6ЗОХЗМФ75563640Х “селект”446<509г6ЗОХЗМФ68678440Х “селект”412618г2ЗОХЗМФ617927.3Примечания: 1. Диаметр резьбы болтов из стали марок 40ХФА — не
более 20 мм, из стали 38ХС — не более 24 мм. 2. Значения R и Р приняты по
СТ СЭВ 180-75. СТ СЭВ 181-75. СТ СЭВ 182-75.Несущая способность высокопрочных болтов.Таблица 3.9.18КоэффициентыНесущая способность [N], кН, на одну плос¬
кость трения одного болта из стали мароктрениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФИY_40ХФАНоминальный диаметр резьбы 16 мм0.581.355263.472,90.581,1262.676.487.80.581.2058.471,281.80.581.0268.683.896.30.501.3544.754,662.70.501,1253.965,875.60.501.2050.361,370.50.501.0259.272,3830.421.3537.645.852.70.421.1245.355.363.5
386КоэффициентыНесущая способность [7V], кН, на одну плос¬
кость трения одного болта из стали мароктрениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФUY40ХФА0,42iio42.351.659.30,421.0249.760.669.60.351.3531.338.243.90.351.1736.144.150.70.351.2533.841.347.40.351.0639.948.755.90.251.7017.721.724.90.251.3023.228.332.50.251.502024.528.10.251.2025.130.735.2Номинальный диаметр резьбы 18 мм0,581.3563.677.589.20,581.1276.693.4107.40,581.2071.487.11000,581.0283.9102.5117.80,501.3554.766.876.70,501.1265.980.592.50,501.2061.57586.20,501.0272.488.4101.50,421.35465664.50,421.1255.467.677.70,421.2051.763.172.5 ■0,421.0260.874.185.10.351.3638.346.753.70.351.1744.253.9620.351.2541.350.5580.351.0648.859.668.40.251.7021.626.530.50.251.3028.434.639.70.251.5024.53034.40.251.2030.737.543Номинальный диаметр резьбы 20 мм0,581.3581.1991060,581.1297.7119.3127.70,581.2091.1111.2119.10,581.02107.1130.81400,501.3569.885.291.20,501.1284.1102.71100,501.2078.495.8102.60,501.0292.4112.8120.80,421.3558.671.676.70,421.1270.786.392.50,421.206680.686.30.421.0277.594.6101.30.351.3548.859.663.8
387КоэффициентыНесущая способность [N], кН,
кость трения одного болта тна одну плос-
стали мароктрениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФUY40ХФА0.35l.f756.468.873.70.351.2552.864.5690.351.0662.27681.40.251.7027.733.836.20.251.3036.244.247.30.251.5031.338.240.90.251.2039.247.951.3Номинальный диаметр резьбы 22 мм0.581.35100.3122.4131.10.581.12120.8147.5157.90.581.20112.7137.5147.30.581.02132.5161.8173.10.501.3586.3105.4112.80.501.121041271360.501.2097118.5126.90.501.02114.3139.5149.40.421.3572.588.594.90.421.1287.4106.7114.40.421.2081.699.7106.70.421.0295.8117125.30.351.3560.473.778.90.351.1769.785.191.10.351.2565.379.885.30.351.0676.9894100.70.251.7034.341.844.80.251.3044.854.758.50.251.5038.747.250.60.251.2048.559.263.4Номинальный диаметр ре:*ьбы 24 мм0.581.35116.5142.2163.40.581.12140.4171.3196.90.581.20130.9159.8183.60.581.02153.9187.9215.90.501.35100.2122.4140.60.501.12120.8147.5169.50.501.20112.7137.6158.10.501.02132.8162.1186.10.421.3584.3102.9118.20.421.12101.6124142.50.421.2094.8115.81330.421.02111.4135.9156.20.351.3570.285.798.40.351.178198.9113.60.351.2575.992106.40.351.0689.4109.1125.4
388КоэффициентыНесущая способность [7V], кН,
кость трения одного болта и?на одну плос-
\ стали мароктрениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФИY40ХФА0.25i:7o39.848.655.80.251.305263.5730.251.504554.963.10.251.2056.368.879Номинальный диаметр резьбы 27 мм0.581.35151.9185.4198.50.581.12183223.4239.20.581.20170.6208.3223.10.581.02200.6245262.20.501.35130.7159.6170.80.501.12157.5192.42060.501.20146.8179.4192.20.501.02173.1211.3226.30.421.35109.8134.1143.70.421.12132.4161.6173.30.421.20123.6151161.60.421.02145.2177.2189.70.351.3591.4111.6119.50.351.17105.6128.91380.351.2598.9120.8129.20.351.06116.5142.3152.50.251.7051.963.367.80.251.3067.882.888.60.251.5058.671.576.60.251.2073.489.796.1Номинальный диаметр резьбы 30 мм0.581.35160.1—202.20.581.12192.9—243.60.581.20179.8—227.20.581.02211.5—267.20,501.35137.8—1740,501.12166.1—209.80.501.20154.9—195.70,501.02182.5—230.50,421.35115.8—146.30,421.12139.6—176.40.421.20130.3—164.60,421.02153—193.30.351.3596.4—121.80.351.17111.3—140.60.351.25104.2—131.70.351.06122.9—155.20.251.7054.7	69.10.251.3071.5	90.30.251.5061.8—78.1
389КоэффициентыНесущая способность [N], кН, на одну плос¬
кость трения одного болта из стали мароктрениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФUY40ХФА0.25lio77.4—97.8Номинальный диаметр резьбы 36 мм0,581.35186.4—273.50,581.12224.6—329.40,581.20209.4—307.20,581.02246.3—361.20,501.35160.4—235.30,501.12193.4—283.60,501.20180.4—264.60,501.02212.4—311.60,421.35134.8—197.80,421.12162.6—238.50,421.20151.7—222.60,421.02178.2—261.40.351.35112.3—164.70.351.17129.6—190.10.351.25121.4—178.10.351.06143.1—209.90.251.7063.7—93.50.251.3083.2—122.10.251.5072—105.60.251.2090.2—132.3Номинальный диаметр ре:}ьбы 42 мм0,581.35219.1—337.10,581.12264—406.10,581.20246.1—378.60.581.02289.4—445.30,501.35188.5—290.10.501.12227.3—349.60,501.20212—326.10.501.02249.7— ■384.10.421.35158.5—243.80.421.12191.1—2940.421.20178.3—274.40.421.02209.4—322.20.351.35132—2030.351.17152.3—234.40.351.25142.7—219.50.351.06168.1—258.70.251.7074.9—115.20.251.3097.8—150.50.251.5084.6—130.10.251.20106—163Номинальный диаметр резьбы 48 мм. 0,58 I1 1.35 |1 265.8 1„ 	11 398.7
390КоэффициентыНесущая способность [N], кН, на одну плос¬
кость тоения одного болта из стали мароктоениянадежности40Х38ХСЗОХЗМФИY40ХФА0.58l.f2320.2—480.30.581.20298.6—447.90.581.02351.1—526.70.501.35228.7—343.10.501.12275.7—413.60.501.20257.1—385.70.501.02302.9—454.40.421.35192.2—288.40.421.12231.8—347.70.421.20216.3—324.50.421.02254.1—381.10.351.35160.1—240.10.351.17184.8—277.20.351.25173.1—259.60.351.06204—3060.251.7090.9—136.30.251.30118.7—1780.251.50102.6—153.90.251.20128.6—192.9Примечание. Значения [N] определены по формуле (3.9.4) при yb == 1 (коли¬
чество болтов в соединении принято п > 10). Для соединений с меньшим ко¬
личеством болтов значение [N] из данной таблицы должно быть умножено на
соответствующее значение Y..При расчете на прочность элементов, ослабленных отверстиями под
высокопрочные болты, учитывают, что половина усилия, приходяще¬
гося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами
трения. При этом в расчете учитывают: при статических нагрузках при
АЬп > 0,85Л, при АЬп < 0,85Л — условную площадь А = 1,184АЬп; при ди¬
намических — AL .ЬпВысокопрочные болты размещают в соответствии с рекомендациями
Табл. 3.9.1.Под головки и гайки высокопрочных болтов должны быть поставле¬
ны термически обработанные шайбы по ГОСТ 22355-77*. Характеристики
болтов, гаек и шайб приведены в Табл. 3.9.20,3.9.21. При высокопрочных
болтах с увеличенными головками и гайками и при разности номиналь¬
ных диаметров отверстий и болта не более 3 мм в конструкциях из стали
с временем сопротивления до 440 МПа (4500 кгс/см2) и не более 4 мм в
конструкциях из стали с временем сопротивления более 440 МПа (4500
кгс/см2) допускается установка только одной шайбы под гайку.
Болты высокопрочные по ГОСТ 22353-77*■=1—391Таблица 3.9.19Номинальный
диаметр
резьбы d, ммПараметры болтадиаметрстержня4размер“подключ’ЪшагрезьбывысотаголовкиНдиаметр опи¬
санной окруж¬
ности D не
менеерадиус
под го¬
ловкой
г16162721229,91,5-21818302,51333,31,5-22020322,514351,5-22222362,51539,62-2,524244131745,22-2,527274631950,92-2,53030463,51950,93-436365542360,83-44242654,52672,13-448487553083,44-5Примечания: 1. Предельные отклонения для dx — по Л14; для s — по Л15.2. Болты М16 применять для легких конструкций, М36, М42, М48 — для ан¬
тенных сооружений. 3. По соглашению между изготовителем и потребителем
допускается изготовление болтов с размерами по ГОСТ 7798-70* 4. Коэффи¬
циент закручивания болтов не более 0,20 и не менее 0,14.Длина /1? мм и масса 1000 шт. высокопрочных болтов Q кг,
по ГОСТ 22353-77*Таблица 3.9.20.Номиналь¬
ная длина
стержня
болта /,
ммНоминальный диаметр резьбы d4 мм1618202224QQ0QQ40(0)(in)45711801515012126816155(17)(134)1317192110267——602214118180(14)(223)(10)(282)(0)(367)652714923190192351529711386
392Номиналь¬
ная длина
стержня
болта /,
ммНоминальный диаметр резьбы мм1618202224QQQQQ70(32)(157)28200242472031216404753716433210292592532621421804217238210(34)(271)(30)(341)(26)(438)85(47)(180)432293928335355314569052.18848239442954037036473955719553249493074538441491100(62)(203)58258(54)(319)(50)(399)(46)(508)1056721063268593315541451525110722186827864343604285654311577226732886935565443615601208223378297(74)(367)(70)(457)(66)(578)1258724183307793797547271595130922498831784391804877661214010226498336(94)(415)(90)(516)(86)(646)15011227910835610443910054596682160116293112373108461(104)(572)(100)(714)170126309122393118485114601110748180136324132412128509(124)(630)(120)(783)190146340142432138533134659130818200156355152451148557144688(140)(853)220176385172490168605164747(160)(922)2401964161925291886541848051809222602164472125682087022048632001061280236478232607228750224922220113130025650925264624879824498024012002730364248701053875155609621802058214648852560419676903062724703121081————953564929730171120————100(40)(671)34758(22)(1159)————1054569339785271199151723——1105071544812321238201776——1155573749839371277251830——120(60)(759)54867(42)(1316)(30)(1884)18246212565781598944713563519372325321307080364921S71395401991282(>02140(80)(847)74976(62)1474(50)(2098)(38)(2743)15090891841030721552602205482883160(94)(932)881080(76)(1625)(64)(2304)(52)(3004)170104976981135861703742412623145
393Номиналь¬
ная длина
стержня
болта /,
ммНоминальный диаметр резьбы d% мм1618202224QQQQQ180(114)(1020)1081189(96)(1782)(84)(2519)(72)(3285)190124106411812441061860942626823425200(134)(1108)1281299(116)(1939)(L04)(2733)(92)(3566)220(154)(1196)1481408(136)(2096)(124)(2948)(112)(3846)24017412851681517156225314431621324127260194130318813261762410164337715244082802141461208173519625681843591172468830023415492281844216272520438061924969Примечания: 1. В скобках значения для болтов, поставляемых по “Сокращен¬
ному сортаменту крепежных изделий для строительных стальных конструк¬
ций”. 2. Поле допуска резьбы: для болтов — 8q , для гаек — 7Н. 3. Для легких
конструкций применяют болты М16, для антенных сооружений — М36, М42,
М48. 4. /. /. — см. эскиз и Табл. 3.9.19Гайки высокопрочные
(нормальной точности)
по ГОСТ 22354-77*Таблица 3.9.21Номинальный
диаметр резьбы
d, ммПараметры гайки, ммТеоретическая
масса 1000 шт.
гаек, кгразмер “под
ключ” SшагрезьбывысотаНдиаметр
описанной
окружности
D не менее162721529,95018302,51633,36020322,518358022362,51939,6108244132245,2171274632450.922430463,52450.9213365542960.836842654,53472.1611487553883.4921Примечание. Предельные отклонения для Н ns — по h\5.
394Шайбы к высокопрочным болтам
(нормальной точности) по
ГОСТ 22355-77*Таблица 3.9.22НоминальныйПараметры шайбы, ммТеоретическаядиаметр резь¬
бы болта d. ммдиаметр
отверстия dдиаметр
шайбы Dтолщина шай¬
бы Sмасса 1000 шт.
шайб, кг161837425,8182039427,6202244435,82224505(6)59,32426565(6)75,82730666127,83033666140,83639786168,74245908299,548521008359,7Примечания: 1. Предельные отклонения для donD — И14. 2. В скобках тол¬
щина шайб, применяемых в мостостроении.Определение длины болта в соединениях на высокопрочныхболтахТаблица 3.9.23Длина бол¬
та /, ммнаТолщина пакета в соединениях
высокопрочных болтах диаметром d4 мм1618202224408————459-189———5014-2210-2010——16182022245519-2715-2511-2011—6024-3220-3016-2512-25136529-3725-3521-3017-3014-257034-4230-4026-3522-3519-307539-4735-4531-4027-4024-358044-5240-5036-4532-4529-408549-5745-5541-5037-5034-459054-6250-6046-5542-5539-509559-6755-6051-6047-6044-5510064-7260-7056-6552-6549-6010569-7765-7561-7057-7054-65
395Длина бол¬
та /, ммТолщина пакета в соединениях
на высокопрочных болтах диаметром d, мм161820222411074-8270-8066-7562-7559-7011579-8775-8571-8067-8064-7512084-9280-9076-8572-8569-8012589-9785-9581-9077-9074-8513094-10290-10086-9582-9579-90140104-112100-11096-10592-10588-100150114-122110-120106-115102-11598-110160118-132114-130110-125106-125102-120170128-142124-140120-135116-135112-130180138-152134-150130-145126-145122-140190148-162144-160140-155136-155132-150200158-172154-170150-165146-165142-160220172-192174-190170-185166-185162-180240198-212194-210190-205186-205182-200260218-232214-230210-225206-225202-220280238-252234-250230-245226-245222-240300258-272254-270250-265246-265242-26027303642487012-25——— .—7517-3012-25—■ ——8022-35 -17-30———8527-4022-35———9032-4527-4015-35——9537-5032-4520-40——10042-5537-5025-45——10547-6042-5530-5020-45—11052-6547-6035-5525-50—11557-7052-6540-6030-55—12062-7557-7045-6535-6023-5512567-8062-7550-7040-6528-6013072-8567-8055-7545-7033-6514082-9577-9065-8555-8043-7515092-10587-10075-9565-9053-8516097-11591-11079-10570-10057-95170107-125101-12089-11580-11067-105180117-135111-13099-12590-12077-115190127-145121-140109-135100-13087-125200137-155131-150119-145110-14097-135220157-175151-170139-165130-160117-155240177-195171-190159-185150-180137-175260197-215191-210179-205170-200157-195280217-235211-230199-225190-220177-215300237-255231-250219-245210-240197-235В соединениях на высокопрочных болтах разность толщин стыку¬
емых деталей, определяемая по линии первого от стыка ряда отверстий,
396не должна превышать 0,5 мм. При разности толщин от 0,5 до 3 мм на
выступающей детали делают скос 1:10, при этом образование скосов
кислородной и воздушнодуговой резкой не допускается. При разности
толщин более 3 мм применяют прокладки из стали той же марки и об¬
работанные с двух сторон тем же способом, что и стыкуемые детали.Если в соединении наряду с высокопрочными болтами проектом
предусмотрена приварка деталей валиковыми швами, ее производят
после постановки и затяжки на проектное усилие всех высокопрочных
болтов.Натяжение болтов контролируют по следующим нормам: при ко¬
личестве болтов в соединении до 5 шт. — 100%; при количестве болтов
6-20 шт. — не менее 5 болтов; при большем количестве — не менее 25%
болтов в соединении. Если при контроле обнаружится хотя бы один болт,
натяжение которого не соответствует заданному, то контролируют все
100% болтов в соединении, доводя натяжение болтов до требуемого.В болтах, воспринимающих сдвигающие усилия, резьба долж¬
на находиться в стягиваемых элементах на глубине не более 5 мм
или половины толщины элемента, прилегающего к гайке.3.10	Конструктивные элементы производственных зданий3.10.1	Конструктивы колоннОголовок колонны служит для опоры примыкающих к колонне
конструкций (балка, ферма, подкрановая балка и др.). Опорная плита,
которая является опорной поверхностью должна быть толщиной не ме¬
нее 20 мм с ребрами под ней для восприятия опорной реакции. Сварные
швы, которые крепят ребра к стенке должны воспринимать всю величину
опорной реакции (3.10.1 и 3.10.3).Рис. 3.10.1 Оголовки колонн
397i)Рис. 3.10.2 Монтажные стыки колонн
а- на сварке; б- на болтах; в- на фланцах
Стыки колонн могут быть заводские и монтажные и выполняться насварке, на болтах и с помощью фланцев (Рис. 3.10.2 а, б, в).
а)Уголок при¬
сборен к с
,/ не колонньА—t—1/ ПрокладкаЬШШД
!ПИНП ттттт^шifг• -■»' лж1иРис. 3.10.3 Шарнирные примыкания балок к колоннам сбоку
398Рис. 3.10.4 Жесткое примыкание балок к колоннам сбоку
При стыке на монтажной сварке две части колонны укрепляются сбо¬
рочными болтами. При стыке болтами каждый элемент сечения колонны
перекрывается накладками с эквивалентной площадью. Технологичны на
монтаже фланцевые соединения, причем толщина фланцев достаточно	ш/77Л?7?+7&77?7777~•hLJ1.11LI1Рис. 3.10.5 Базы колонн
а - с фрезерованным концом; б - с ребрами; в - с траверсами при шарнирном
креплении; г - с траверсами при жестком креплении; д - шарнирное опирание
ни тангенциальную подушку. (1 - ветвь колонны; 2 - элемент решетки; 3
- анкерная планка; 4траверса; 5 - опорная плита; 6 - подливка; 7 - верх
фундамента; 8 - анкерный болт)
399тонкая (12...20 мм), т.к. они не передают растягивающих усилий.Базы или башмаки колонн служат для передачи усилия от колонны
на фундамент, обеспечивают равномерное распределение нагрузки. Базы
бывают с траверсой, без траверсы и с шарнирным элементом. Размеры
опорной плиты (а, в) определяем по формуле при условии, что бетон не
деформируется
A = N/R,пл	огде Rg - расчетное сопротивление бетона на сжатие.Базы с траверсами и ребрами применяют при более тонких плитах.
Плита крепится анкерными болтами, входящими в специальные вырезы.
После рихтовки на анкер надевается планка с отверстием и приварива¬
ется к плите.Расчет опорной плиты производится на поперечный изгиб пластин
плиты, опертых на четыре, три, два и один кант. Изгибающий момент в
половине плиты шириной 1см равенМ = а • g • а2	(3.10.1)где а - пролет (вылет),
g = 0^ - реактивное давление фундамента,а - коэффициент, учитывающий вид пластинки и соотношение его
размеров. В пластинке, опертой—	на четыре канта а = 1/20,8.. .1/8,—	на три канта - ос = 1/16,7.. .1/7,5,—	при соотношении сторон 0,5.. .2 на один кант а = 0,5.Далее определяем толщину плиты по наибольшему изгибающему
моменту.Узлы колонн.Для передачи на колонну нагрузок от мостовых кранов проекти¬
руют либо консоль, либо узел сопряжения верхней и нижней части в
ступенчатой колонне. В случае шарнирного опирания ригеля на колонну
(Рис. 3.10.3), оно может быть сверху или сбоку. При жестком соединении
опирание делается только сбоку. Ребра жесткости приваривают к опорной
плите, толщиной'не менее 20мм, и стержню колонны (Рис. 3.10.4).Опорная часть колонныНеподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками,
тангенциальные, а при весьма больших реакциях - балансирные опоры
следует применять при необходимости строго равномерного распреде¬
ления давления под опорой.Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в
400Рис. 3.10.6 Вариант узла свободного опирания стропильной фермы на
колонну (распорки и элементы кровли условно не показаны)1 - опорное ребро фермы; 2 - опорная плита колонны; 3 - ребро в оголовке; 4 -
поперечные ребра; 5 - нижний пояс фермы; 6 - верхний пояс; 7 - надколонник
случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена
от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании
балки или фермы.Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается
равным 0,3, в катковых - 0,03.Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных
опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей,
равном или большем я/2) по формуле
F / (1,25 rl) < Rlpyc,
где F - давление (сила) на опору;
г и 1 - соответственно радиус и длина шарнира;Rlp - расчетное сопротивление местному смятию при плотном каса¬
нии.Расчет на диаметральное смятие катков должен производиться по
формулеF / ndl < R .уcd4c ,где п - число катков;d и 1 - соответственно радиус и длина катка;Rcd - расчетное сопротивление диаметральному смятию при свободном
касании.При расчете изгибаемых элементов из углеродистой стали с сече¬
ниями малой высоты (см. п. 3.7 Пособия к СНиП Н-23-81*) требуемая
толщина плиты с учетом влияния градиента напряжений определяется
по формуле
401г>Щ.где M -изгибающий момент на единицу ширины плиты;Yc - коэффициент условий работы опорных плит, принимаемый по
поз. 11 табл. 6 СНиП 11-23-81*.3.10.2.	Расчет центрально сжатых колоннПри конструировании колонн соблюдают следующие конструк¬
тивные требования. Поясные швы сплошностенчатых колонн, ветвей
составных колонн выполняют автоматической и полуавтоматической
сваркой. В центрально-сжатых колоннах и стойках из сварных двутавров
допускаются односторонние поясные швы, при этом в узлах крепления
связей, балок, распорок и т.п. в зоне передачи усилий — двусторонние,
выходящие за пределы прикрепляемого элемента, (узла) на длину 30 мм
с каждой стороны.Односторонние угловые швы для прикрепления ребер жесткости
диафрагм и поясных швов не допускается использовать в конструкциях,
эксплуатируемых в средне- и сильноагрессивной среде в 1, 12, Н2 и Н3
климатических районах.Элементы решетки колонн к ветвям крепят с помощью фасонок
(при нешироких горизонтальных листах ветви) и без них (при достаточ¬
но развитых горизонтальных ветвях и небольших усилиях в элементах
решетки). Решетку колонн из уголков располагают перьями внутрь ко¬
лонны. Фасонки для крепления решетки приваривают к ветвям колонны
внахлестку или встык, толщины угловых швов назначают по расчету,
располагая их в шахматном порядке с двух сторон фасонки в виде от¬
дельных участков; расстояние между концами таких швов не более 15
толщин фасонок. В конструкциях, возводимых в климатических районах
1р 12, Н2 и Н3, а также с применением ручной дуговой сварки швы должны
быть непрерывными по всей длине фасонки.Монтажные стыки колонн выполняют с фрезерованными торца¬
ми, сварными встык, на накладках со сварными швами или болтами, в
том числе высокопрочными. Допускаются монтажные стыки колонн, в
которых сжимающие усилия передаются через фрезерованные торцы, а
растягивающие — с помощью накладок на сварке или болтах, а также
фланцевое соединение с передачей сжимающих усилий посредством
плотного касания фланцев, а растягивающих — болтами или сварными
швами по контуру фланца или торца колонны.Отправочные элементы сквозных колонн укрепляют диафрагмами,
402которые располагают у колонн с решетками в двух плоскостях у концов
отправочного элемента, у колонн с решеткой в одной плоскости не реже,
чем через 4 м.Опорной частью колонн, предназначенной для передачи усилия с
колонны на фундамент, служит база с опорной плитой. При безвывероч-
ном монтаже плиту на заводе к колонне не приваривают и монтируют
отдельно. Стержень колонны опирается на опорную плиту через фрезеро¬
ванную поверхность плиты и торца колонны. Конструкция базы колонны
подкрановой траверсы должна обеспечивать возможность выполнения
сварных работ и контроль качества сварных швов.Для прохода вдоль крановых путей, если габариты мостовых кранов
не позволяют организовать проход вне стенки колонны, в ней выполняют
проем с размерами для прохода не менее 400 по ширине и 1800 мм по
высоте. Участок стенки, ослабленный проемом, усиливают.Колонна состоит из ствола, оголовка и базы. Ствол может иметь
постоянное сечение или меняющееся вместе с высотой колонны. Стык с
примыкающими конструкциями может быть свободным (шарнирным)
полужестким и жестким. Расчетная длина колонны (lcf) определяется по
коэффициенту \1 в обеих главных плоскостях работы колонны. Проекти¬
рование колонны состоит из двух этапов - конструкторской компоновки
и проверочного расчета. Сечения колонны см. на Рис. 3.10.7.Известны действующая на колонну сила N, расчетные длины
lefx и 1 . При конструктивном подборе сечения необходимо учесть
равноустойчивость колонны в двух плоскостях (асгх = асгу). Сечение
устойчиво, еслиi / i =1/1	(3.10.2)х у efx efy	v	'1.	По сортаменту подбираем сечения, обычно ix / iy постоянно для
широкополочных двутавров 2,0.. .4,0.2.	Затем выбираем сталь (R) и принимаем с учетом назначения кон¬
струкции коэффициент ус. Йредварительно назначаем X (гибкость).
Обычно X = 50...100 при 1 = 5...6 м, и N= 2500...1500 кН. По таблице4.11	находим ф.3.	Затем по условию устойчивости N/(cpAR ус) < 1 найдем требуемую
площадь сечения:ATp = N/((pRYc)	(3.10.3)
Определим радиусы инерцииK = iy = lt^3	(3.10.4)по условию ix= och; i ~ (3b
определим h =ix/a и i) ~ i /(3.По сортаменту имея Атр, h и b определим подходящий номер
403проофиля для прокатных элементов.4.	Если сечение составное, принимаем h и Ь. Назначаем толщину
стенки (t^) из условия ее местной устойчивости и с учетом сортаментаtco ^ (hoAuco) yjRy/Е • Кн	(3.10.5)
гдеКн = V0- /( <PRy ) - °’8	(3.10.6)Кн - коэффициент, учитывающий недогрузку колонны.При а < <pRy^,<0= 1.3+0.16Х2 (при Х< 2)	(3.10.7)и 1,2 + 0,35 X < 2,5 (при X > 2).X - условная гибкость колонны.При КН = 1 X = 2 R = 230 МПа*„>у58	(3.10.8)при Х=4 К^КП5-Если ^принять меньше этих значений, то нужно вводитькоррективы
сечения.5.	Подбираем толщину пояса для двутавра при^(\р-1А)/2Ьг	(3.10.9)Их рекомендуется выбирать tf > 40.. .50 мм. Кроме того, должно со¬
блюдаться условие обеспечения жесткоостойчивости полкиtf> [bf/(2Xuf)]^Ry/E ■ Кн ^	(3.10.10)
где Хц( = 0,36 + 0,1 X 0,8 < X < 4	(3.10.11)при X < 0,8 или X > 4 необходимо принять 0,8 или 4.ПриКн= 1 и R= 230...335 МПа tf> bf/(26...16) (3.10.12)
При Х> 4,2 и tf>bf/(45...28)	(3.10.13)для остальных X в этой области.Затем необходимо выполнить три проверки - на прочность, устой¬
чивость и гибкость. Требуется найти геометрические характеристики
А; I : I; i ; i.’ х’ у’ х’ у1.	Проверка прочности сечений ослабленных отверстиями произ¬
водится по формулеN/(ARy)<l	(3.10.14)
4042.	Общая устойчивость проверяется по формуле
N/((pARyc) < 1	(3.10.15)
где фе= (pmin применяется по максимальной величине Ххили X .
Тогда, когда толщина стенки не обеспечивает устойчивость, то изА вычитается часть площади стенки.3.	Гибкость X < [X]\<[Ц '	(3.10.16)Хх определяется по формуле 3.31.Размеры сечений центрально-сжатого стержня А
А = А + a vl f2	(3.10.17)о	о ef	v	7Ao=N/(RyYc) ао = а Ry/E - коэффициент, зависящий от прочности
стали и типа сечения(v = 1/у).	(3.10.18)В двутавре, например, наименьший расход металла достигается при
условии равноустойчивости. Размеры такого сечения - высота и ширина
пояса будут оптимальными.Пример. Подберем сечение центрально-сжатой колонны длиной 8
метров при расчетном усилии N=500 кН.Выбираем сталь С235 с Ry=230 МПа для t=2.. .20 мм по ГОСТ 27772-
88. Расчетные длины lefx = lefy= |ilo = 1-800 =800 см.Принимаем прямоугольную трубу (а = Р = 0,4).Задаемся X = 50X = 50^230/(2,06 105) = 1,67
Ф = 0,816. Требуемая площадь Атр = 500 • 10/(0,816-230) = 26,64 см2.
Определим габариты h и b. h = 800/(0,4 • 50) = 40 см.Толщина стенки трубы tv > 26,64/(4 • 40) ~ 0,2 см принимаем 2 мм.
Проверим на местную устойчивость.Для прямоугольной трубы Хи(о = 1,0 + 0,2Х < 1,6
при X >1 Хи(а = 1,0 + 0,2 • 2,67= 1,34и> (30/1,0) • ^/230/(2,06 105) = 0,51 lewУстойчивость обеспечена.Сечения определеныОпределяются геометрические характеристики
А = 4- 1,0-40= 160 см2Ik = 1у = 1,67 (1,0 • 40712 + 1,0 • 40 • 18,22) = 31033,6 см
ix = iy= 31033,6 / 160 = 19,4 смПроверку на прочность не производим, т.к. сечение не ослаблено
405отверстиями.Проверим колонну на устойчивость.X = Х = 800 / 19,4 = 41,24X у	’	’К = Ху= 41,24 7230/(2,06-105) = 1,37
Ф = 1 - 0,4\2 = 0,25
а = 500 • 10 / 0,25 • 160 = 125 МПа
сравним несущую способность 500 • 0,25 • 160 • 230 = 0,54
Подобранное сечение колонны удовлетворяет условиям задачи.Методика подбора сечений центрально-сквозных колонн.1.	Выбираем тип сечения, учитывая условия равноустойчивости.2.	Назначаем X, длину 1, принимаем нагрузку N.3.	Определяем Атр.4.	Задаем габариты соединительных элементов (планок или решет¬
ки) и определяемХу= у1я] -0,82(1 + п)%(для планок)Ху= ^ Я] -aA/Ad5. Определяем габариты колонны(3.10.19)(3.10.20)
406Ь = у(рА)	(3.10.21)6.	Уточняем разнос ветвей колонны Ь. Всегда сохраняя условие:X < X и X, < X (не более 40 i или 80 i)1 х	1 У7.	Определяем геометрические характеристики A, Ix, Iy, ix, iy, ij и
проверяем на прочность, жесткость и устойчивость.8.	Вычерчиваем колонну и делаем проверочный расчет.Методика проектирования внецентренно-сжатых колонн1.	Устанавливаем расчетные длины, выбираем характеристики
материала колонны.2.	Вычерчиваем схему колонны с комбинацией нагрузок.3.	Выбираем генеральные размеры сечения (высота сечения и ши¬
рина пояса колонны).4.	Высоту устанавливаем с учетом назначения элементов и прове¬
ряем выбранную высоту по жесткости. Произведем проверку высоты
из условия предельной гибкостиЬ,>1Й«	(З.Ю.22)где ос - коэффициент для двутавра, а = 0,4
При [X] = 120 для защемленной колонны с длиной 1 = 2Н или
hx > 2Н/(0,4 • 120) = Н/24	° * (3.10.23)подбираем минимальную высоту. Ширина пояса выбирается так,
чтобы гибкость из плоскости не превышала предельной.5.	ОпределяемK=KJK	(3.10.24)хк=хл[я^7Ёт =1 /г(3.10.25)mefx = Vmx	(3.10.26)Находим по Хх и m fcx фсх и определяем сечениеAp = N/(cpeiR ус)	(3.10.27)По сортаменту подбираем размер.6.	Выбираем толщину сечения - tw по сортаменту с учетом обе¬
спечения местной устойчивости по формулам 10.28 и 10.29 с учетом
^uw= 1,3 +0,15 Хх2 при Хх<2	(3.10.28)и \т = 1,2 + 0,35 Хх < 3,1 при\>2	(3.10.29)
4077.	Выбираем ширину сжатого пояса bf с учетом предельной гибкости
bf<lefy/(PM)	(3.10.30)где Р определим из условия iy = Р b
Определяем коэффициент с из формулы сру = срех / с. По сру из фор¬
мулы<р = 0,5(<? - - 39,48 Д2 ) / д2определим X и потом ширину(3.10.31)8.	Назначаем толщину tf и компонуем сечение.9.	Произведем проверку при сечении, ослабленном отверстиями
по формуле 4.84.10.	Проверяем на устойчивость в плоскости действия момента по
формулеох = ЩфсхЛ) < R ус	(3.10.32)и из плоскости. Если толщина стенки не обеспечивает местную
устойчивость, то после проверки по формуле 10.32 площадь сечения
стенки, а следовательно, и А нужно уменьшить.11.	Проверяем на гибкость по формуле1 - (АтР - 1А)7 (2bf)	(3.10.33)а в нужных случаях и на жесткость по критической силе
f < f или fu / 1 < [f / 1]	(3.10.34)Перенапряжение не допускается, запас не более 5...7%.3.10.3	Конструктивный расчет центрально-сжатых сварных
колонн заданной гибкости3.10.3.1	Расчет колонн на прочность и гибкость1.	Расчет колонн рпоизводственных зданий производят так же, как
и расчет внецентренно сжатых элементов (см. главу 3.7 - методика про¬
ектирования внецентренно сжатых стержней.2.	По статическому расчету рамы здания принимаем расчетные
моменты М и усилия N.3.	Определяем расчетные длины колонн, в нормах приводятся ко¬
эффициенты расчетной длины jli = lef / 1о. Для колонн постоянного сечения
при шарнирных и жестких защемлениях [i можно определить по табл.3.10.2.	Для рам принимаем расчетные схемы по таблицам 10.2 и 10.5 и
408определяем \i. Расчетная длина из плоскости 1 принимается равной
длине между точками закрепления от смещения из плоскости.4.	Дальнейший расчет выполнить по методике расчета внецен-
тренно сжатых стержней. Расчетное значение М при проверке общей
устойчивости в плоскости колонны принимается равным наибольшему
моменту на участках с одинаковым сечением, для колонн с защемлением
в фундаменте и другим свободным концом момент в заделке.Расчетная длина из плоскости lefy принимается равной длине между
точками закрепления от смещения из плоскости.Расчетные длины lef колонн (стоек) постоянного сечения или отдель¬
ных участков ступенчатых колонн следует определять по формуле:где 1 — длина колонны, отдельного участка ее и высота этажа;JL1 — коэффициент расчетной длины (можно определить по формулам
10.36-10.38).Коэффициенты расчетной длины \х колонн и стоек постоянного
сечения следует принимать в зависимости от условий закрепления
их концов и видов нагрузки.Коэффициент ^ для колонн постоянного сечения одноэтажных
рам в плоскости рамы при жестком креплении ригелей к колоннам, при
нагружении верхних узлов и закреплении колонн в фундаментах:
шарнирномдля однопролетной рамы и
n = к(п} + n2)/(k + 1)
для многопролетной рамы с числом пролетов к > 2.
где Jc и 1с — соответственно момент инерции сечения и длина про¬
веряемой колонны: Jrj,Jr, /г^ 1Г2 — соответственно моменты инерции
сечения и длина ригелеи, примыкающих к данной колонне.Для свободных рам при одинаковом нагружении верхних узлов
расчетные длины определяем по табл. 3.10.1.(3.10.35)(3.10.36)жестком(3.10.37)(3.10.38)при .n = (EIs/l)/((EIu/H),
409Таблица 3.10.1Элементы структурных конструкцийРасчетная дли¬
на /.,1. Кроме указанных в поз. 2 и 312. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и прикре¬
пляемые в узлах сваркой впритык к шаровым или цилин¬
дрическим узловым элементам0,85/3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах одной
полкой:а) сварными швами или болтами (не менее двух),
расположенными вдоль элемента, при l/imin:
до 90
св. 90 до 120
св. 120 до 150 (только для элементов решетки)
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)
б) одним болтом при l/imin:
до 90
св. 90 до 120
св. 120 до 150 (только для элементов решетки)
св. 150 до 200 (только для элементов решетки)/0,9/0,75/0,7//0,95/0,85/0,8/Обозначение, принятое в табл. 3.10.1: / — геометрическая длина элемента
(расстояние между узлами структурной конструкции).для несвободных рам по формуле:11 + 0,46 (р + п) + 0,18 рп
^ \ 1 + 0,93(р + п) + 0,71рпВ формуле р и п принимаются равными:
в одноэтажной раме:(3.10.39)J.l J 1_ 	 1C. _ 	 5 С .р~ и/ р~ и/в многоэтажной раме:
для верхнего этажа р = 0,5 (р, +р2); n = nj + п,;
для среднего этажа р = 0,5(р, + р2); п = 0,5 (п, + п2);(3.10.40)для нижнего этажа р = ^ + р2; п = 0,5 (п, + п2)
где рр р2, пр п2 следует определять по табл. 3.10.2;Для одноэтажных рам в формуле (3.10.40) и многоэтажных рамах
при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам
принимаются р = 0 или п = 0 (J. = 0 или J. = 0), при жестком креплении
р = 50 или п = 50 (I = °° или Js = ©о).
410Таблица 3.10.2Расчетные схемы свободных рамФормулы для определения
коефициента дКоэффициенты п и р в формулах
	68, 69 и 70а, б для рам	однопролетных многопролетных
(к>2)п =к(п,+п2У(к+1)Л + 056
J л+ 0,14при п£0,2(р+0,68)л/л+0,22^0,68 р(р+0,9 )(п+0,08)+0,Inпри п>0,2
(р + 0,63)7^+0,28
■yj рп( р+0,9)+0,1лВерхний этаж.JJLUrjjie
= 2Urп =2k(n,+n2)/(k+l)Р =к(р,+Р2У(к+1)Средний этаж2UC
2U.п =к(п,+п2У(к+1)
Р =к(Р!+Р2У(к+1)Нижний этажР = ~-LL2Ucп =k(ni+n2y(k+l)
Р =2к(р|+р2)/(к+1)Обозначения, принятые в табл. 10.2АЛ	JJcп'~ *-тгрг-.LL/,лPi =и.к — число пролетов;Jc и 1С — соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны;Mi, Ь, — пролеты рамы;Js. Jsi. JS2. Ji, Jii, Ji2 - моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственно к верхнему и
нижнему концу проверяемой колонны.Примечание. Для крайней колонны свободном многопролетной рамы коэффициент ц следует определять как для
колонн однопролетной рамы.
411При отношении Н/В > 6 (где Н — полная высота многоэтажной рамы,
В — ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в
целом как составного стержня, защемленного в основании.Примечание. Рама считается свободной (несвободной), если узел
крепления ригеля к колонне имеет (не имеет) свободу перемещения в
направлении, перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы.Коэффициент расчетной длины ц наиболее нагруженной колонны
в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном
нагружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или про¬
дольных связей по верху всех колонн следует определять по формулегде \i — коэффициент расчетной длины проверяемой колонны;Jc и Nc- соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее
нагруженной колонне рассматриваемой рамы;EN. и ZJ. - соответственно сумма расчетных усилий и моментов инер¬
ции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних
рам (по две с каждой стороны); все усилия N. следует находить при
той же комбинации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяе¬
мой колонне.Значения цсГ вычисленные по формуле 3.10.41 следует принимать
не менее 0,7.Коэффициенты расчетной длины ц. отдельных участков ступенчатых
колонн в плоскости рамы следует определять согласно прил. 6. СНиППри определении коэффициентов расчетной длины |1 для ступенча¬
тых колонн рам одноэтажных производственных зданий разрешается:
не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних
колонн;определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок,
дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках
колонн, и получаемые значения \1 использовать для других комби¬
наций нагрузок;для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при нали¬
чии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих
поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу
сооружения, определять расчетные длины колонн необходимо как для
стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей;
для одноступенчатых колонн при соблюдении условийП-23-81*.
41212/1, < 0,6 и N, /N2 > 3
принимать значения \i по табл. 3.10.3.Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости
рам) следует принимать равными расстояниям между закрепленными от
смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых
балок и подстропильных ферм; узлами креплений связей и ригелей и т.
п.). Расчетные длины допускается определять на основе расчетной схемы,
учитывающей фактические условия закрепления концов колонн.Таблица 3.10.3Условия закрепления верхнего
конца колонныКоэффициенты ц для участка колоннынижнего приJ. / J, равномверхнегосв. 0,1 до 0,3св. 0,05 до 0,1Свободный конец2,53,03,0Конец, закрепленный только от
поворота2,02,03,0Неподвижный, шарнирно опер¬
тый конец1,62,02,5Неподвижный, закрепленный от
поворота конец1,21,52,0Обозначения, принятые в табл. 3.10.3
1,; Jp N, - соответственно длина нижнего участка колонны, момент инерции
сечения и действующая на этом участке продольная сила;1,; J„; N, - то же, верхнего участка колонны.Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерейследует принимать равной:в продольном направлении галереи — высоте опоры (от низа базы до
оси нижнего пояса фермы или балки), умноженной на коэффициент
ц, определяемый как для стоек постоянного сечения в зависимости
от условий закрепления их концов;в поперечном направлении (в плоскости опоры) — расстоянию
между центрами узлов, при этом должна быть также проверена общая
устойчивость опоры в целом как составного стержня, защемленного
в основании и свободного вверху.Предельные гибкости растянутых элементов приведены в табл.
3.10.4.
413Таблица 3.10.4Элементы конструкцииПредельная гибкость растянутых эле¬
ментов при воздействии на конструкцию
нагрузокдинамических,
приложенных
непосредственно
к конструкциистатиче¬скихот кранов (см.
прим. 4) и
железно до¬
рожных со¬
ставов1. Пояса и опорные раскосы плоских ферм
(включая тормозные фермы) и структур¬
ных конструкций2504002502. Элементы ферм и структурных кон¬
струкций. кроме указанных в поз. 13504003003. Нижние пояса подкрановых балок и
берм——1504. Элементы вертикальных связей между
колоннами (ниже подкрановых балок)3003002005. Прочие элементы связей400400300б*. Пояса, опорные раскосы стоек и тра¬
верс, тяги траверс опор линий электро¬
передачи, открытых распределительных
устройств и линий контактных сетей
транспорта250——7. Элементы опор линий электропередачи,
кроме указанных в поз. 6 и 8350--8. Элементы пространственных кон¬
струкций таврового и крестового сечений
(а в тягах траверс опор линий электропе¬
редачи и из одиночных уголков), подвер¬
женных воздействию ветровых нагрузок,
при проверке гибкости в вертикальной
плоскости150--Примечания:1.	В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растя¬нутых элементе следует проверять только в вертикальных плоскостях.2.	Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению, неограничивается.3.	Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки
может изменяться знак усилия, предельную гибкость следует принимать как для сжа¬
тых элементов, при этом соединительные прокладки в составных элементах необходи¬
мо устанавливать не реже чем через 40i.4. Значения предельных гибкостей следует принимать при кранах групп режимов ра¬
боты 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546—82.5. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкциям, от¬
носятся нагрузки, принимаемые в расчетах на выносливость или в расчетах с учетом
коэффициентов динамичности.
4143.10.3.2 Конструктивы узлов колонныИз рисунков шарнирного сопряжения ригеля с колонной (Рис. 3.10.3
и 10.6) и жесткого сопряжения ригеля с колонной (Рис. 3.10.4) видно, что
основными элементами, воспринимающими нагрузку являются опорная
плита, толщиной не менеее 20 мм и ребра жесткости, приваренные к опор¬
ной плите и стержню колонны. Длина вертикального ребра определяется
из условия прочности швов, передающих нагрузку на колонну.h >N/(4NJ	(3.10.42)гдеNfflf=PfkfRfywf	(3-10.43)-несущая способность 1 пог. см шва.Из условия прочности на смятие определяем толщину ребра:
t>N/(lsRyc)	(3.10.44)здесь ls- ширина ребра. .Поперечные ребра принимаются конструктивно толщиной 6.. .8 мм.
Толщина столика принимается на 10 мм толще опорного ребра ригеля.
Сварные швы, крепящие столик к колонне, проверяют на срез:1.3	N / (2NMf) < 1	(3.10.45)1.3	- коэффициент неравномерности распределения опорной реак¬
ции.Длина «рыбки», исключающей поворот ригеля на опоре, равна
1р > Н /(2NJ + tp +10мм	(3.10.46)гдеН = М0П/Ь	(3.10.47)На Рис. 3.10.8 изображены подкрановые консоли. На консоль колонны
действует вертикальное давление от мостового крана Dmax и изгибающий
моментМ = D е	(3.10.48)max	max	V	/Полученная .сила Q = Dmax воспринимается сварными швами,
прикрепляющими стенку консоли, а момент Мтах - поясными
швами. Высота консоли
h>Q/(2Nj +10при условии прочности швов b > Н /(2N ,) +10мм
Н = Mmax / hs415(3.10.49)Подкрановая консоль в сквозной колоннеРис. 3.10.8 Подкрановые консоли
Узел опирания подкрановой балки на колонну изображен на
Рис. 3.10.3. Благодаря траверсе давление от крана и момент Mmax = Dmax 1
передается на нижнюю часть колонны.Усилия в сварных швахNf=N/2 + M/hb	(10.50)Высота траверсы+ 10ммВ сквозной колонне, считая траверсу как балку. Прочность балки
определим по формулам:(3.10.51)(3.10.52)M/(w R у) <1ТР ТР у 1 с' —Q /(h t R у) <1^тр v тр тр s * с' —Мт и QT - момент и поперечная сила в траверсе
W =t h 2/6. 			(3.10.53)TD Тр Тр	v	'tTp и птр - толщина и высота стенки траверсы. Обычно hxp=0,5.. .0,8Хк
Сварные швы, траверсы и подкрановые балки проверяют на срез от
действия силы Dmax / 2 .На Рис. 3.10.5 показаны базы колонн при жестком соединении с
фундаментом и база раздельного типа. В настоящее время применяют
безвыверочный метод монтажа колонн. На фундамент с большой точ¬
ностью при помощи установочных болтов монтируется опорная плита.
Под плиту подливают цементный раствор. Колонна имеет фрезерованные
торцы. При монтаже колонну устанавливают на опорную плиту по пред¬
варительно нанесенным рискам, без дополнительной выверки. Метод по¬
зволяет улучшить качество и безопасность работы, ускорить монтаж.
Наибольшее напряжение в бетоне фундамента под плитой
абтах = N / (BL) + 6M/(BL3)	(3.10.54)
416По прочности бетонасбтах / (R6.c ус) < 1	(3.10.55)где R6c- прочность бетона на смятие и принимая ширину опорной
плитыВ = bf + 2 (tTp + с)	(3.10.56)где tTp, с - толщина траверсы и свес плиты, определим размер L
плиты.Вычисляем изгибающие моменты на каждом из указанных участков
по формуле М = aga2, где а- пролет (а = 1/20,8... 1/8), a - коэффициент
учитывающий соотношение размеров пластинки, g = aj(a2), определим
толщину плиты и высоту траверсы базы - из условия прочности сварных
швовh > N / (2 N + 10 мм	(3.10.57)NP = Nh,/h +M/h	(3.10.58)w	2 н	н	v	'Анкерные болты рассчитывают по Nmin и ±Мсоот.Усилие в болтеF = (Мсоотв - Nmin а) / у	(3.10.59)и площадьA = F/(nR6yc)	(3.10.60)где п - количество болтов Ry6- расчетное сопротивление для фунда¬
ментных болтов. Анкерные планки работают как разрезные балки,
опертые на траверсу, и под нагрузкой усилий в анкерных болтах.
Задавшись шириной планки, определим толщину ее - tnji.Длина плиты L = Nb /(BRgC) где Nb - усилие в ветви колонны.Пример расчетных усилий (М в кНм, N в кН)в сечении базы
колонны.Таблица 3.10.5НагрузкиПостоян¬наяСнеговаяР натех wлевойстойкеР наmax wправойстойкеТ на
левой
стойкеТ на
правой
стойкеВетроваяслеваВетроваясправаКоэ<Ь<Ьициеьit сочетаний¥10,910,910,910,910,910,910,9М«п<4осгоосК«оооокOs•оCn|оо«/->го+1(N(NГО+1С"*o'ГО+140коС\1+1■а\asrsооГ";OsОО(NоООVCГОvoN<4Ооо(Nго(Nо11•1■1•1СОгч1
417Опасные комбинации усилийКомби¬+М-М-N-Nнация-Nсоотв-Nсоотв+мтахСООТВ-м"“СООТВY= 1904,15-321.5-944,5-321.5-1584,9262.5-1584,9-454.6*иочО1339,0-910.5-1269,1-1458.5-1640,01047.8-1640,0-1261.33.10.3.3	Конструктивный расчет центрально-сжатых сварных
колонн заданной гибкостиПредложенные более эффективные алгоритмы подбора поперечного
сечения центрально-сжатых сварных колонн двутаврового очертания
свободны от недостатков традиционно существующего алгоритма.Для подбора поперечного сечения центрально-сжатых сварных
колонн двутаврового очертания предварительно принимают гибкость
Хтах и соответствующее значение коэффициента продольного сгиба cpmin
и из условия стойкости вычисляют необходимую площадь поперечного
сечения колонны Анеобхнеобх= N/(q> R у)4 ' min у(3.10.61)где N - сжимающая колонну сила. Используя традиционные усло¬
вияbf= i /0,24	(3.10.62)(3.10.63),вычисляют «габаритные» размеры сечения. Толщину полок Ьгнахо-
дят из условия обеспечения их местной устойчивости. Тогда необходимая
площадь стенки Aw будет:А =А . -2А.	(3.10.64),w	необх	f	\	?где Af = bftf - площадь пояса.Имея высоту стенки hw = h - 2tr находят ее толщину
t=A/h	"	(3.10.67).WWW	4	7При этом отношение hw / tw не должно превышать значения, соот¬
ветствующего предельно допустимому по условию обеспечения местной
устойчивости стенки. Также по условию обеспечения местной устойчи¬
вости полок проверяется отношение b Jtp или (bf- tw)/(2tf). После этого
сечение скомпоновано и колонна проверяется на устойчивость и на
гибкость.Данный алгоритм имеет существенные недостатки:1)	При проверке колонны на устойчивость со скомпонованным по¬
перечным сечением по приведенному выше алгоритму возможны или
перенапряжение, или существенные недонапряжения, которые заставля¬
418ют конструктора делать следующие попытки в перекомпоновке сечения.
И хотя по приведенному выше алгоритму площадь скомпонованного
поперечного сеченияA=A+2Af	(3.10.68)равняется площади Анеобх, причиной выше указанных недостатков
есть гибкость Хтлх которая по фактическому значению, как правило, не
совпадает с предварительно принятой.2)	Фактическая гибкость Хтах может превышать предельно допу¬
стимую.3)	Часто имеют место случаи, когда применяя формулу (3.10.64)
получают отрицательное число, и тогда площадь стенки назначают кон¬
структивно, искусственно увеличивая площадь сечения колонны.4)	Для назначения окончательного, эффективного сечения колонны
необходимо применять метод последовательных проб.В данной работе авторами разработаны алгоритмы, удобные как
для ручного расчета, так и для компьютерной реализации, которые
свободны от перечисленных выше недостатков. Все они строятся на
разных критериях, но имеют общую основу, которая базируется на том
условии, что гибкость скомпонованного сечения Хтах должна отвечать
предварительно принятой. Как и раньше, это также касается и площади
поперечного сечения колонны, то естьА=Анео6х	(3.10.69)Эти два условия автоматически обеспечивают достижение в колонне
напряжениями сжатия своего расчетного значения. Также фактическая
гибкость Хтах не будет превышать предельно допустимую. Рассмотрим
эти алгоритмы.1-ый алгоритм. Поперечное сечение с наитончайшей стенкой
и полками (равнонапряженное по общей, местной устойчивости и по
прочности).Обозначим: lef х = lefy = lef- расчетная длина колонны; X. = Хтах предва¬
рительно заданная гибкость колонны;а1 = 2bef14f= (bf - 0/1г ’ а2 = hw / tw;	(3.10.70)предварительно, при неизвестном размере tw, вместо первого вы¬
ражения (10) будем приниматьа, = bf / tf	(3.10.71);ai гран’ а2,гРан“ соответствующие предельные значения коэффициентова,, а2, которые обеспечивают местную устойчивость полочек и стенки
колонны.
Использовав зависимости_eLКу_А419(3.10.72)//.\(3.10.73)'/ Ь! .(3.10.74)и (11) при условиях (9) и а] = найдем:3а\,граннеобх(3.10.75)Далее bf = а)гран tf (3.10.76); Доопределяем по (3.10.65). При условии
а2 = а2 и с учетом второго выражения (3.10.70) имеем:необх'wахгран(3.10.77)h =а. t.	(3.10.78);w 2,гран г	\A = h t	(3.10.79);WWW	\ *ь?	Ij v щ hiУ(3.10.80)
420Полученное сечение имеет тончайшие стенку и полки, и соот¬
ветственно, разрешает применение стали с наибольшими расчетными
сопротивлениями.2-ой	алгоритм. Поперечное сечение с одинаковыми высотой и
шириной и наитончайшими полками. В этом случае размеры полок tf и
bf вычисляем по (15), (16). С учетом условияh = bf	(3.10.81)
имеем hw= bf-2tf	(3.10.82)
и
t =(А Л -2Af)/h	(3.10.83)w v необх	f' w	47Из второго выражения (10) вычисляем а2 и проверяем условие
а <а,2 2гранДалее находим другие необходимые величины по (3.10.79), (3.10.80).
Заметим, что как в 1-м, так и в 2-м алгоритмах расчета, имеет место
неравенство Jx> J и, соответственноХ<Х =\ " .А	(3.10.84)х у шах	4	7что дает условие равностойкости колонны.3-й	алгоритм. Поперечное сечение при условии равностойкости
колонны, которое имеет наитончайшие полки.Как и в предшествующих двух случаях у нас = а,гран и размеры
полок tf и bf вычисляем по (3.10.75), (3.10.76). Условие равностойкости-	равногнучестиX =хX удает равенство Jx = Jy, где J вычисляем по (3.10.74), а с учетом вы¬
ражения для Jc (3.10.80), получаем равенство(hw+tff-Jy	(3.10.85)2откуда находим:К-2jyAfЧ	(3.10.86)а также tw из (3.10.67) с учетом (3.1.68). По второму выражению(3.10.70)	вычисляем а2 и проверяем условие (3.10.84). Далее определяем
остаток величин по (3.10.79), (3.10.80).4-ый алгоритм. Поперечное сечение с рекомендованной шириной
421полок bf= iy/0,24 и наитончайшей стенкой.Использовав зависимости (3.10.72), (3.10.73), (3.10.74), (3.10.70),(3.10.71)	и условие (3.10.69), найдем:6а.необхУа(3.10.87).Со второй стороны принимаем традиционно рекомендованную
ширинуbf= iy/0,24	(3.10.88)или с учетом (3.10.72):(3.10.89)VПриравнивая (3.10.88) и (3.10.90), получим:v2а% - 50.235 • —		< <
1	Ал*1>грап(3.10.90)По (3.10.88), (3.10.71) и (3.10.65) находим Ър tf и Аг Другие размеры
и величины вычисляем по (3.10.77), (3.10.78), (3.10.79), (3.10.80) с учетом
условия : а2= а2г ан. Уточняем окончательное значение ^ по первому вы¬
ражению (3.10.7^) и проверяем условиеа1 - а1гран	(3-Ю.91).5-ый алгоритм. Поперечное сечение с рекомендованной шириной
полок bf= iy /0,24 и с равной ширине высотой.Аналогично предшествующему, вычисляем ^ по (3.10.91), Ьр tf и
Af - по (3.10.88), (3.10.71), (3.10.65). Приняв условие (3.10.71), по (3.10.72),
(3.10.73) находим hw и tw. Тогда по (3.10.79), (3.10.80) вычисляем другие
величины и выполняем проверки (3.10.84) и (3.10.92).Числовые расчеты, выполненные на компьютере по приведенным
выше алгоритмам, представлены в таблицах 3.10.6 и 3.10.7. При этом
приняты следующие исходные данные: X = X, = 90, (pmin = 0,624 , сталь
С245 с R =24 кН/см2 (240 МПа).
422Влияние значения расчетной длины колоны и сжимающей силыТаблица 3.10.6.кг см№алгорит¬маСжимающая сила N= 900 kHРазмеры поперечного сечения, смГеометрические характери¬
стикиЬгhthА, см2J ,см4х’J ,см4V7X .450124.360.623244.510.66845.7160.115468150290224,360.623223.121.28624.3660.14280150290324.360.623213.442.21114.6960.11502150290420.841.035.180.52837.1760.113587150290520.841.018.840.98520.8460.14086150290650129.280.74932.890.49334.3960.112410313590229.280.74927.780.58429.2860.18929313590329.280.74916.161.017.6660.131353135904*30.10.6935.180.52836.5660.1133573135905*30.10.6928.720.64730.160.18978313590Влияние значения расчетной длины колоны и сжимающей силыТаблица 3.10.7.UCM№алгорит¬маСжимающая сила N= 2000 kHРазмеры поперечного сечения, смГеометрические характери¬
стикиbftfhwКhА, см2Jx,cm4Jv,cm4^max450129.750.76176.711.15178.23133.5567925333990229.750.76128.233.12729.75133.559510333990329.750.76116.415.37817.94133.553339333990420.842.21552.440.78756.87133.5568921333990520.842.21516.412.51520.84133.558000333990650135.750.914567.41.01169.23133.5576298696690235.750.914533.922.0135.75133.5519842696690335.750.914519.733.45521.56133.556966696690430.11.53352.440.78755.51133.5567213696690530.11.53327.031.52630.1133.5518822696690Как видим из таблиц, наилучшим есть последний, 5-ый алгоритм.наиболее плохой результат дает условие равностойкости 3-го алгоритма.
При незначительных значениях силы N алгоритмами, обозначенными в
табл. 1 звездочками «*», не выполняется условие (3.10.91). В этом случае
преимущество имеет 2-ой алгоритм, близкий к 5-му.
4233.10.4. Проектирование балок3.10.4.1	Прокатные балкиПрокатные балки обычно применяются там, где их несущей спо¬
собности хватает. Чаще всего применяют двутавр, реже швеллер, еще
реже трубу.Порядок расчета балок:1.	Выбираем марку стали Ry.- табл. 4.2.2.	Определяем максимальный изгибающий момент.3.	Определяем требуемый момент сопротивленияWTpn = M/(Ry)	(3.10.92)Принимая Wn = 0,9 W определяем WTp и по сортаменту выбираем
номер профиля балки.4.	Проверяем на пластические деформацииWTp = M/(C|RyYc)	(3.10.93)5.	Подобранную балку проверим на прочность, общую устойчи¬
вость и жесткость.6.	Пролет балки выбираем исходя из трех соображений:—	в зависимости от технологического процесса—	выбираем оптимальный проект с минимальным расходом метал¬
ла—	проверяем пролет на кратность модулю -6м (6, 12, 18, 24, 30 и
т.д.)7.	Высота балки выбирается в зависимости от следущих условий:—	технологического процесса (hcrp)—	экономичность балки (hopt)—	высота по жесткости (hr)Уравнение стоимости балки такое:С = (2АГХ))ff + Aw\|/wcw)lyc	(3.10.94)v|/f, v|/w-строительные коэффициенты, учитывающие расход мате¬
риала на конструктивные элементыcf, cw - удельная стоимость пч>ясов и стенки.Приняв М, получимAf = Mf /(hRyyc) = М [1 - twhV(3.12I)]/ (hRyYc)	(3.10.95)
М = 2IRyyc/h	(3.10.96)h ~ h; tw = ahn, где a, h - параметры
C = [(2M/(Ryy h) )v<Cf + ahn+l (Vwcw - yfc/3)]lyc (3.10.97)
Минимизируя (dC/dh = 0) получим:
424-2 W WjC/h3 + a(h+l) hn(ywcw - v|/fc/3) = 0или(3.10.98)(3.10.99)К = ‘icWmp l[a(h +1)]гдеa = 2v^fc/(v)/wcw - yfc/3)	(3.10.100)Для балок с h = 1...3 м зависимость толщины от высоты при h =1а =1/31kt =1]а12(3.10.101)8.0птимальную высоту балок можно подбирать по таблице 3.10.8.
Оптимальные высоты балок при h=lТаблица 3.10.8Вид балки, работа металла, соотношение
R JR и сУскМножительyi yw 1Постоянное сечение, упругая работа, моносталь-
ная1,02То же, при развитии шарнира пластичности0,98f.'WV,То же, при ограниченных деформациях0,99ft. ■(<№),Переменное сечение, упругая работа, моносталь-
ная0,96ft. кПостоянное сечение, бистальная при
VRyw= 1.35, c/cw= 1,21,02ft.То же, при переменном сечении0,95ft.i <\ЮГсота влияет на другие параметры (стоимость стен, затраты на отопление,
вентиляцию и т.д.), минимизацию выполняем по формулеС = [(2M/(Rh))yf+ahn(ywcw-¥(с/3)]1у0 + [EhBkcCcr+hlB(C + С T)] (3.10.102)
где 6 - шаг балокСст С - стоимость стен р/м2, стоимость единовременных и
425эксплуатационных затрат на отопление и вентиляцию (р/м3, р/м3год)
Т - расчетный срок окупаемости, кс - коэффициент, учитывающий долю
торцевых стен.Таблица 3.10.9Коэффициент р в формуле (10.73)Коэффициент fi S формуле ($.24)Схема вални и нагрузкиXЖЗ-j. £1X1.1 1,1ГПХГПТГТП^м.5- J-Jв. УГЛШ1Ш.Ш I i.iiD•7. ЛГ
48. &		з. цтни iiil'iriLX^
ю. рл.\ 11II11II1111 Щ-и 1111 н иец.	а.£ -111 11 TTi у 11111 Н Иfi1/12v4«1/9.61/1S,Sф1/<(f/з) (l*a),(l/lZ)(W+3a,l/lk1/481/10,61/2*Минимизируя формулу получим
[-2(W + a(h+l) h”(\|/wcw - v,c/3)]ly0 + [ZBkcCct + 1B(C + С T)] = 0
(3.10.103)Найденная по уравнению оптимальная высота (h^,) всегда меньше hopt.9.	Расчет высоты по жесткости балки производится по формуле
426f/e = p Mmaxl/(EI)	(3.10.104)где P - коэффициент, зависящий от схемы нагружения и крепления
балки на опоре - табл. 3.10.7
IIpHl=Wh/2HM =aH;WT с учетом условия (10.74)
h >2р(Чнд/Е) [Df]l "Л ТР	(3.10.105)где [f/1] - предел деформацииан - напряжение от нормативного значения нагрузки
ПриУ г *<т + У, о = R1	fp нр * fg нд	уRvRvОна — "(3.10.106)(3.10.107)Уг8 + Угр-Онр/а„д Yfg + Yfp/qгде yfp, yfg - коэффициенты надежности10.	Выбор высоты балкиИмеем три начения высоты - hcrp, hopt и h{. Ьстр - верхний предел
и ht- нижний. Принимаем высоту равной 0,8...0,9 h . При hop„<h,
принимаем ht.Рекомендуемые соотношения h/1Таблица 3.10.10Тип балокРазоезнаяНераз]резнаяКонсольнаяОбычнаяОбычнаяПодкрановаяОбычнаяПодкрановая1/10...1/131/7.. .1/101/14.. .1/201/10...1/141/5...1/711.	Определение толщины стенки балки
Установив общую высоту балки и несколько меньшую высоту стенки
h ~ 0,95h определим по условию прочности на срез толщину стенкиг 1.5<3™Л h,Ат,)	(310.108)По условию устойчивости при наличии ребер жесткости
tw = hu/( 100... 180) (3.10.109)
Для определения толщины можно испольовать формулу
tw = 7 + 3h	(3.10.110)где h в метрах, a tw- в мм.Толщина стенки в соответствии с действующими ГОСТами сведена
в таблицу 3.10.11.
427Толщины стенки двутавровых балокТаблица 3.10.11h, м1.01,251,501.752,02,53,0t ммW,8...109...1010...1212...141414...1616...18к125...100140...125150...125140...125145180...15000рOsО12.	Определение ширины пояса балки и его толщины
Используем формулу bf = h/(2,5.. .6) и проверив bf > 1е1у/(16.. .12), где16 для сталей С235, 12 для стали С300, lefy - расчетная длина балки из
плоскости.Определим tfI =t h /12 I =W h/2 1 = I -I ~2Af(h/2)3WWW	тр	тр	f тр w	fv 7tf>2(ITp-Iw)/(bfh2)	(3.10.111)При tf < 3tw и tf < 40 мм для обеспечения местной устойчивости
поясов принимаем
tf > bf /(30...25)30 для стали С235, 25 - С345.13.	Проверка сечения по прочности (упругая работа)
о /(R у ) = М / (W R у ) < 1X v у * С7	4 П Ш1П у ' С7 —где Wnmin - минимальный момент сопротивления нетто.
Ограниченные пластические деформации
о /(R у ) = М / (с, W R у ) < 1х 4 у * с7	v 1 n min v • с7 —(3.10.112)(3.10.113)(3.10.114)Коэффициент с, для симметричных двутавров при A/Aw = 0,25 0,5
1,0 2 (Af-площадь одного пояса) с,х = 1,19 1,12 1,07 1,04. Это при т<
0,5R.’ SПроверить необходимо также и по формулес, = [(A/Aw)/(R /R ) + 0,25 - 0,0833/(Ryf/Ryw)]2/(A/Aw + 0,167)
(3.10.115)Затем проверим прочность по касательным напряжениям(3.10.116)(3.10.117)т / (R у) < 1ху v S *С7 —по локальным напряжениямТ1ос / («у Ye) < 1При сложном напряженном состоянии°ef/ (1»15R у) < 1(3.10.118)а1осиоег Рассчитываются по аналогии с формулами 3.6.3 и 3.10.108.14.	Проверим общую устойчивость по формуле
M/(cpbWRyyc)<l	(3.10.119)При определении фь прежде определим расчетную длину балки из
428плоскости lcfy. Она равна расстоянию между точками крепления сжато¬
го пояса балки от выхода из плоскости, а если креплений нет, то всему
пролету.Балки у которых на сжатый пояс опирается жесткий настил, за¬
щемленный на поясе балки не требует проверки от потери общей устой¬
чивости. Не требуется проверки устойчивости при асч> ат в расчетах
ширины пояса, т.е.где = Сkfy I bf) -^Ryf/E-	условия гибкого пояса
\= 0,35 + 0,0032bf /tf + (0.76 - 0.02 bf /tf) bf /h (3.10.120)
Х.цЬ - для балки симметричной, двутаврового сечения.Отсюда следует, чтоbf/lefy> д/Ryf/E/^uiub	(3.10.121)Относительную ширину верхнего пояса балки проверим по нижес¬
ледующей таблице 3.10.12.Относительная ширина верхнего пояса балки, при которой не теря¬
ется общая устойчивость (lefy /bf)Таблица 3.10.12ьдR, Мпа235т3454401514... 18,611.6...15.310.3...13.63514,311.810.4верхнему поясу.Можно проверить устойчивость из плоскости только сжатого пояса
по формулеМ/(ЬФАДус)<1	(3.10.122)где фу- коэффициент устойчивости сжатого стержня
Af- площадь пояса и части стенки
Предельная норма прогиба [f/1] для балок покрытий и перекрытий
1/200... 1/300, для подкрановых балок 1/400... 1/600.15.	Расчет поясных швовУсилия зависящие от поперечной силы Q по всей длине равны
Т = QSf/1х на 1 пог. см	(3.10.123)Условие прочности двух угловых швовТ< 2 0^(0^	(3.10.124)
429(для зоны сплавления) 2pzkfRozYc	(3.10.125)При наличии поперечной сосредоточенной силы F усилия сумми¬
руютсяr=Jt2 + v2гдеV = F/lef	(3.10.126)lef- определим по табл. 5.6.16.	Обеспечение местной устойчивостиПрокат под влиянием нагрузки может терять местную устойчивость
и выпучиваться и может перейти в предельное состояние. Запас местной
устойчивости отдельной пластины (полки уголка, поясов или стенки дву¬
тавра), в критическое напряжение определяем как и в сжатых стержнях
по формуле ЭйлераNcr = CEVa2	(3.10.127)где Е1ц -жесткость конструкцииЕ1ц = Elt2 / [12(1 - v2)]	(3.10.128)Критическое напряжениеa r = Nr / (It) = СЕ/[12(1 - v2)]^)2 = kE(t/a)2 = kE/X2 (3.10.129)Если принятьXa = X^Ry/E	(3.10.130)то получи**	<’-=kR.^7приk = с/[12(1 - V2)]	(3.10.131)X = a/t — гибкость пластиныаХ~ условная гибкость пластиныПроверка местной устойчивости проиводится по формулео	< ад. или о/(остус) < 1	(3.10.132)Из условия асч > Ry можно найти отношения длин и сторон балок,х <х= VkE/RУ или X <Х= 4к	(3.10.133)а	а	хОбычно в балках действуют одновременно несколько напряжений<*,осНапряжения для стенок проверим по формуле
430+ (—f ^ 1	(3.10.134)с	.с	хс17.	Определение толщины поясаПоловину bf рассматриваем как сжатую пластину, защемленную с
одной стороны. Условие устойчивости(3.10.135)— j . — . —тогда I	bf/t {<yJE/G/.c	(3.10.136)где afc<Ryf- напряжение в сжатом поясе.Если ofc= Rvf то для сталей С235, С345 и С440 tf > Ь/30.. .25.. .22. При
недогрузке в поясе толщину можно уменьшить на величину / с / Rf •
В коробчатых сечениях tf > ЬД45.. .37.. .33).18.	Крепление ребрами балкиОсновные ребра, которые укрепляют жесткость балки - поперечные
(односторонние или двухсторонние). Нужно просто следовать основному
правилу металлиста, где усилие - там и ребро. Продольные ребра на балке
применяют очень редко.Стенка не может потерять местную устойчивость, будучи
укрепленной поперечными ребрами жесткости при условииК = (КI	1Е - 3’5	(3.10.137)приа1ос = 0 Xw<2,5. Для сталей С235...С345 для а,ос = 0 A.w = hw/tw =
105.. .85. Для A,w < 2,5 Xw < 75.. .67. Расстояние между ребрами до 2 hwпри
X,w > 3,2 до 2,5hw при < 3,2. Ширину ребра принимаем по формуле
bs = hw (30 + 40 мм) при парных ребрах и
bs = hw/24 + 50 мм	(3.10.138)Принимаем толщину ребер/ >2Ъ Jr~7e' у	(3 10139)для стали С235 ts > Ь,/Ху.19.	Проверка устойчивости стенок при наличии поперечных ребер
Стенки с Xw < 6,0 для сталей С235, Xw < 163 проверяются по обобщен¬
ной формуле 8.100 где а; ст1оссг; тс; - критические напряжения. Стенки с
Xw > 6,0 (для сталей С235 Xw > 16^) укреплять обязательно продольными
ребрами.
20.	Расчет опорных ребер жесткостиВ месте примыкания балки к стойке проектируем сечение - опорную
стойку, которую проверяем на устойчивость из плоскости балки.V/(<p AR Yc) < 1	(3.10.140)Длина реора равна высоте балки. Торцы ребер проверяем на смя¬
тиеV/(tbRpYc)<l	(3.10.141)где Rp = Ru - расчетное сопротивление смятию,
а < 1,5 ts	(3.10.142)21.	Стыки балокПри проектировании конструкции балок на стадии КМД принимают
два вида стыков - заводские и монтажные. В монтажных стыках жела¬
тельно не применять сварку, выполнять стык высокопрочными болтами.
Типы монтажных стыков показаны на рисунке 3.10.2.Самым удобным и простым является стык сварной без накладок.
Стык надо размещать там, где нет максимальных изгибающих момен¬
тов. Сварной стык с накладками еще более прост для сварки, но требует
увеличения количества металла. Стыки на накладках с высокопрочными
болтами менее трудоемки в монтаже, но имеют дополнительные затраты
на металл, на сверление отверстий. Сечение в этом случае ослаблено
отверстиями.Наиболее эффективны фланцевые соединения (количество болтов
уменьшается в 3,5-4 раз). Недостаток соединения - увеличение прогиба
на 5. ..10%.22.	Балки из алюминиевых сплавовОсобенностью является меньшая прочность, чем у стали и меньший в
3 раза модуль упругости в связи с чем высота по жесткости hr должна быть
больше в 3 раза. Поэтому выгодно применять неразрезные и защемленные
схемы. Полки в алюминиевых балках принимаем шире в 1,73 раза, чем в
стальных при Ry = 180.. .250МПа и bf> lcfy / (10,8.. .9). Для алюминиевых
конструкций t > bf и необходимо чаще ставить ребра жесткости.3.10.4.2	Расчет на прочность и устойчивость защемленных и
неразрезных балокДля стенок балок, рассчитываемых по формулам 3.10.92-3.10.142,
должны выполняться условия:№ -	+ 3< * U5Ryre (3>ial43)431
432т <R у ..гг s 1 сгде а = М • у / Jn — нормальные напряжения в срединной плоскости
стенки, параллельные оси балки;а—то же, перпендикулярные оси балки, в том числе а/ос, определяе¬
мое по формулам 3.4.81 3.6.6 и 3.6.13;Tri — касательное напряжение, вычисляемое по формуле 3.5.7 с учетом
формулы 3.5.8.Напряжения Gr. и о, принимаемые в формуле 3.10.143 со своими
знаками* а также тху„ следует определять в одной и той же точке балки.Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых
в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям формул, следует
выполнять по формулеM/cpbWc<RyYc	(3.10.144)где Wc — следует определять для сжатого пояса;
фь — коэффициент, определяемый по прил. 7* к СНиП 11-23-81* .При определении значения фь, за расчетную длину балки /е/следует
принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от
поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей,
точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей le/= I (где1	— пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: lgf= I
при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизон¬
тальной плоскости (здесь 1 — длина консоли); расстояние между точками
закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении
пояса на конце и по длине консоли.Устойчивость балок не требуется проверятьа)	при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непре¬
рывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный
(плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский
и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т. п.);б)	при отношении расчетной длины балки 1е/ к ширине сжатого
пояса b, не превышающем значений, определяемых по формулам для
балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым
поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75
ширины сжатого пояса.
433Таблица 3.10.13Обозначения, принятые в табл. 3.10.13
but— соответственно ширина и толщина сжатого пояса;
h — расстояние (высота) между осями поясных листов.Примечания: 1. Для балок с поясными соединениями на высоко¬
прочных болтах значения lef/b, получаемые по формулам табл. 3.10.13
следует умножать на коэффициент 1,2.2.	Для балок с отношением b/t < 15 в формулах табл. 3.10.13 следует
принимать b/t = 15.Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно
быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При
этом условную поперечную силу следует определять:а) при закреплении в отдельных точках по табл. 3.10.13 в которой
Ф следует определять при гибкости X = lefli (здесь i — радиус инерции
сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а N следует вы¬
числять по формулеN = (Af+0,25Aw)R;	(3.10.145)при непрерывном закреплении по формулегде qfic — условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;(3.10.146)МестоприложениянагрузкиНаибольшие значения l€f/b, при которых
не требуется расчет не устойчивость
прокатных и сварных балок
(при 1 < Н/Ь < 6 и 15 < b/t < 35)К верхнему
поясуlef Г Ъ—У— = I 0,35 + 0,0032 — ++ (°-7в-оК нижнему
поясу
434Qfic — условная поперечная сила, определяемая по формуле 3.10.123
или 4.28, в которой следует принимать ф = 1, а N — определять по
формуле (3.10.145).Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоско¬
стях, следует выполнять по формулеMy/J ±М х/ J <Ry	(3.10.147)х«/ хп	у уп — у * с	4	7где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно
главных осей.Значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по
формулам 3.10.143 и 3.10.144 в двух главных плоскостях изгиба.Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали
с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), несущих статическую
нагрузку, следует выполнять с учетом развития пластических деформа¬
ций по формулам:.при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напря¬
жениях т < 0,9Rs, (кроме опорных сечений)М/(сW S )<Ry	(3.10.148)v 1 n, min7 — у • с	47при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях
т < 0,5Rs, (кроме опорных сечений)М V (с W .) + М / (с W .) < R у	(3.10.149)х v х xn, mm7	у v у уп, min7 — у • с	v	7здесь М, А/ и М — абсолютные значения изгибающих моментов;
с, — коэффициент, определяемый по формулам 10.120 и 10.121;
сх и су — коэффициенты, принимаемые по табл. 3.7.1
Расчет в опорном сечении балок (при М = 0; мх = 0 и Му = 0) следует
выполнять по формулет = Q / (th) < Rjc	(3.10.150)При наличии зоны чистого изгиба вместо коэффициентов с,, сх и су
следует принимать соответственно:
cIm = 0,5 (1+с);
с*т = °>5(1 +сх);
с = 0,5 (1+с ).ут » \ у/При одновременном действии в сечении момента М и поперечной
силы Q коэффициент с, следует определять по формулам:при т < 0,5 Rs с, = с;	(3.10.151)при 0,5 Rs < т < 0,9 Rs cl = 1,05 рс;	(3.10.152)гдеX = Q / (th) < RYc;
435= ll-(x/Rs)2
yi-a(x / Rs)2здесь с — коэффициент, принимаемый по формуле 7.15 С
/ и h — соответственно толщина и высота стенки;
а — коэффициент, равный а = 0,7 для двутаврового сечения, изгиба¬
емого в плоскости стенки; а = 0 — для других типов сечений;
с, — коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более ко¬
эффициента с.С целью оптимизации балок при их расчете значения коэффициентовс,	сх иСв формулах допускается принимать меньше значений, приве¬
денных в формуле 7.15, но не менее 1,0.При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения
касательных напряжений т следует умножать на коэффициент, опреде¬
ляемый по формуле 30 СНиП Н-23-81*.Расчет на прочность балок переменного сечения с учетом развития
пластических деформаций следует выполнять только для одного сечения
с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий М и Q; в остальных се¬
чениях учитывать развитие пластических деформаций не допускается.Расчет на прочность изгибаемых элементов из стали с пределом
текучести до 530 МПа (5400 кгс/см2), воспринимающих динамические,
вибрационные или подвижные нагрузки, допускается выполнять с учетом
развития пластических деформаций, не препятствующих требуемым
условиям эксплуатации конструкций и оборудования.Для обеспечения общей устойчивости балок, рассчитываемых с
учетом развития пластических деформаций, наибольшие значения от¬
ношений расчетной длины балки к ширине сжатого пояса l/Ь, опреде¬
ляемые по формулам были уменьшены умножением на коэффициент 8
= [1 — 0,7 (С, — 1) / (с — 1)], здесь 1 <с, < с.Учет пластичности при расчете балок со сжатым поясом менее раз¬
витым, чем растянутый, допускается лишь при выполнении условий,
когда проверять устойчивость балок не требуется.Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного
двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости
со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20%, несущих
статическую нагрузку, следует выполнять по формуле 10.117 с учетом
перераспределения опорных и пролетных моментов.Расчетные значения изгибающего момента М следует определять
по формулеа.10.153)иП:
436М = a Mmax.	(3.10.154)где м 	наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре,шах	~	«определяемый из расчета неразрезнои балки в предположении упругой
работы материала.3.10.4.3	Расчет и проверка на устойчивость площадочных балокТребование надежной связи сжатого пояса балки со сплошным
жестким настилом, когда не н ужна проверка устойчивости балок, должно
быть предусмотрено в проектах строительных конструкций и произ-
водства работ.При устройстве закреплений сжатого пояса в отдельных точках
(узлы продольных или поперечных связей, точки крепления жесткого
настила) такие закрепления следует рассчитывать на фактическую или
условную поперечную силу в горизонтальной плоскости. При этом каж¬
дая точка закреплений предназначена для уменьшения расчетной длинысжатого пояса балки.При непрерывном прикреплении сжатого пояса балки к жестко¬
му настилу это прикрепление следует рассчитывать на максимальное
значение эквивалентной поперечной нагрузки, действующей на пояс в
горизонтальной плоскости:q = л2 N (v + v ) /12 ,	(3.10.156)~шах	4 b и'где N— продольная сжимающая сила;vb — начальное искривление пояса;v — искривление пояса при действии сжимающей силы N;1-	пролет балки.С учетом формул 7.15 и Ю.124 получимq =7rQ, /1 ~ 3 Qfi /1	(3.10.156)При плоском и профилированном металлических настилах или
волнистой стали надежной связью является соединение их со сжатым
поясом балки сваркой на болтах или дюбелях.Сплошной просечно-вытяжной настил следует приваривать к
сжатому поясу балки в соответствии с требованием ГОСТ 8706-78* о
защемлении настила. При этом листы настила необходимо располагать
просечкой поперек пролета (перпендикулярно оси балки).Для сборных железобетонных плит из различных бетонов под на¬
дежной связью следует понимать крепление закладных деталей плит к
сжатому поясу балки сваркой или на болтах.При монолитных желе зобегонных плитах надежной связью может
служить приварка арматуры или специальных закладных деталей к
сжатому поясу балки либо замоноличивание этого пояса в слое бетона
толщиной не менее 20 мм.При устройстве прикреплений необходимо учитывать конструк¬
тивные требования для применяемого вида соединений (минимальные
437размеры швов, расстояния между болтами и от края элемента и т. д.).
Наибольшие значения условной гибкости верхнего пояса балки(3.10.157)при которых не требуется выполнять расчет на устойчивость балок,
определяются при выполнении условия = 1. Значения Х^для различных
значений b/t и h/b приведены в таблице 3.10.14Таблица 3.10.14Место приложения
нагрузкиb/tНаибольшие значения Хе/при значениях h/b,
равных123456К верхнемупоясу150.8580.6280.5510.5130,4900.475200.7740.5940.5340.5040,4860.474250.6900.5600.5170.495-0,4820.473300.6060.5260.4990,4860,4780.473350.5220.4920.4820,4770,4740.472К нижнемупоясу151.2380.9280.8250,7730,7420.721201.1540.8940.8070,7640,7380.720251.0700.8600.7900,7550,7340.720300.9860.8260.7730.7460.7300,719350.9020.7920.7550,7370.7260,718Независимо отуровня
приложения нагруз-
кипри расчете участка
между связями или
поичистом изгибе150.9480.7030.6210,5800.5560,540200.8840.6790.6110,5760.5560,542250.8200.6550.6000,5720.5560,545300.7560,6310.5890,5680.5560.547350,6920,6070,5790,5640,5560,550Для получения значений l^b значения Хс/, приведенные в таблице,
следует умножить на ^E/RyПри изгибе балки в двух главных плоскостях потеря устойчивости
выражается достижением предельной нагрузки (максимума на кривой
состояний равновесия). В этом случае изгиб в обеих плоскостях и кру¬
чение возникают с самого начала нагружения и, постепенно возрастая,
приводят к развитию пластических деформаций и исчерпанию несущей
способности.Для двутавровых балок проверку устойчивости при двухосном из¬
гибе можно выполнять по формулеМ / (фь WX) + Му / Wy < Ryc	(3.10.158)При приложении нагрузки, действующей в плоскости, параллельной
плоскости х—х, только к одному (верхнему) поясу балки во втором члене
формулы следует принимать изгибающий момент МуГи момент сопро¬
тивления Wy f соответственно для этого (верхнего) пояса балки. В этом
438случае расчет следует выполнять по формулеМХ / (<рь wx) + Myf / Wy < RyYc	(3.10.159)Расчет статически определимых изгибаемых элементов, несущих
статическую нагрузку, может выполняться по ограниченным пластиче¬
ским деформациям в соответствии с предложением, выдвинутым Н. С.
Стрелецким. Это предложение реализовано в виде коэффициентов с. > 1,
вводимых к упругим моментам сопротивления сечений. При определении
коэффициентов с. в качестве количественного критерия было принято
достаточно большое ограничение пластических деформаций ёг < 3 (где
ёг = ег Е / R ; ег — остаточная деформация в сечении после полной
упругой разгрузки). В общем случае при таком подходе уменьшение
предельных моментов по сравнению с моментами, соответствующими
полным пластическим шарнирам, составляет не более 3—5 %, а для
двутавровых сечений — 1 %.При одновременном действии в сечении момента М и поперечной
силы Q учитывается кривая взаимодействия их предельных значений, в
связи с чем вводимое в расчет отношение с, / с для двутавровых сечений
при 0,5R< т < 0,9 Rs не должно превышать значений, приведенных в
табл. 3.10.15Таблица 3.10.15t/R<0.500,550,600,650,700,750,800,850,90с./с1.000.9870.970.9500.9250,8920.8480.7870.695При этом значение коэффициента с; не должно быть меньше едини¬
цы; в противном случае расчет необходимо выполнять в пределах упругой
работы стали по формулам (28) и (29) СНиП П-23-81* .При наличии в балке протяженной зоны чистого изгиба, когда раз¬
витие пластических деформаций предполагается не в одном сечении, а
на определенном участке ее длины, с целью ограничения общих пере¬
мещений значение предельного момента уменьшается и принимается
равным полусумме предельных моментов при работе сечения в пределах
и за пределом упругости.Методика расчета балок с учетом ограниченных пластических
деформаций открывает новые возможности для их дальнейшей опти¬
мизации. Допускается принимать меньшие значения коэффициентов с.,
соответствующие меньшим значениям пластических деформаций. Это
позволяет рассчитывать балки при различных значениях ограниченных
деформаций, что практически важно для получения оптимальных сече¬
ний с учетом назначения элемента, условий эксплуатации, конструктив¬
ного решения, формы сечения и соотношений его размеров и т. д. При
этом проверку прочности сечения, местной устойчивости пластинок
439этого сечения, общей устойчивости балки и ее жесткости следует выпол¬
нять в зависимости от значения принимаемой деформации, правильный
выбор которой обеспечит минимум площади сечения. Таким образом,
основной задачей расчета с учетом ограниченных деформаций является
проектирование балок минимальной массы.Методика расчета стенок балок на устойчивость с учетом пласти¬
ческих деформаций основана на результатах решения задачи об устойчи¬
вости пластинки при совместном действии нормальных и касательных на¬
пряжений. Проверка устойчивости стенки заключается в сравнении изги¬
бающего момента Л/для расчетного отсека, вычисленного с критическим
М при известных касательных напряжениях. В качестве критического
принимается момент, соответствующий потере устойчивости стенки при
определенном напряженно-деформированном состоянии и условии, что
устойчивость поясных листов обеспечена. При этом предполагалось, что
с увеличением пластических деформаций степень защемления стенки в
поясах уменьшается. При значительном развитии пластических деформа¬
ций, соответствующих критической гибкости стенки Xw= 2,2, эффект
защемления стенки в поясах не учитывается. Закрепление поперечных
сторон расчетного отсека стенки принимается шарнирным независимо
от степени развития пластических деформаций.Расчет на устойчивость стенок балок двутаврового поперечного
сечения с двумя осями симметрии, укрепленных только поперечными
ребрами жесткости, следует выполнять по формуле (78) СНиП Н-23-81*
которая устанавливает значение критического момента Мсг для всей
балки. При этом первое слагаемое выражает часть критического момен¬
та, воспринимаемого поясами балки Mfcr= Ry Af hcf ус, а второе — часть
критического момента, воспринимаемого стенкой Mw,cr = Ryh2ef ta ус. При
отсутствии касательных напряжений (т = 0) максимальное значение Mw,cr
= 0,24R h2ef t ус при \ = 2,2.В табл. 3.10.16 приведены значения коэффициента а, вычисленные
для различных значений Xw и т /Rs.Для балок двухстенчатого сечения с двумя осями симметрии
значение критического момента, получаемого по формуле (78) СНиП
11-23-81*, необходимо умножать на коэффициент 2,0 и принять в этой
формуле Aw= 2 hef t.Стенки балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым
поясом), укрепленные только поперечными ребрами жесткости, работают
в условиях совместного действия внецентренного растяжения и сдвига.
Исследование работы таких стенок за пределом упругости показали,
что при проверке их устойчивости расчетную высоту можно принимать
440равной удвоенной высоте сжатой зоны, так как влияние остальной растя¬
нутой зоны стенки на ее устойчивость незначительно. Если в сжатой зоне
стенки не возникает пластических деформаций, то ее устойчивость можно
проверять по формуле 3.10.157 принимая hef = 2h{ (где hj — высота сжатой
зоны). Необходимо отметить, что появление пластических деформаций в
растянутой зоне (о = M/Wmin > R) нарушает линейный закон распределе¬
ния напряжений в сечении. С учетом этого фактора высоту сжатой зоны
hj и напряжения на кромке стенки следует определять из уравнений, со¬
ответствующих напряженно-деформированному состоянию в расчетном
отсеке. Если напряжения в поясах балки асимметричного сечения равны
Ry то устойчивость ее стенки можно проверить по формулеМ й Rry,%t[4-hl+4-(l-h,'> +Л» л»+ 4Й,‘а + 0Д1-2Й	р.10.160)где Ах и А2 —соответственно площади сжатого и растянутого по¬
ясов;h, - принимается по формулеЛ, = А. = (4 - А + ^\ - Т2 / R2) /(2^1 - т2 / R2) (3.10.161)
а — коэффициент, принимаемый по табл.Для балок двухстенчатого сечения значение критического момента,
получаемое в правой части формулы (3.10.16) необходимо умножать на
коэффициент 2,0 и принять в этой формуле Aw= 2 hef t.Расчет на устойчивость поясных листов (полок) балок с учетом раз¬
вития пластических деформаций рекомендуется выполнять в предполо¬
жении их шарнирного опирания по линии соединения поясов со стенкой
при условии, что длина полуволны пластинки равна 3bcf (где bef—расчет¬
ная ширина свеса). Наибольшие значения отношения bcf /1, приведенные
в табл. 3.10.14 получены из условия равноустойчивости стенки и сжатого
пояса балки при чистом изгибе, так как в этом случае деформации сжатого
пояса достигают максимальных значений.При действии касательных напряжений в расчетном отсеке балки
отношения bef /1 могут быть увеличены и приняты по табл. 3.10.14, в ко¬
торой учитывается уменьшение деформаций в поясе за счет касательных
напряжений в стенке.Минимальные значения условной гибкости для свесов при чистом
изгибе
соответствуют значительному развитию пластических деформаций;
максимальные — A.f = 0,5 с некоторым запасом соответствуют такому
уровню нагрузки, при котором в поясах балки сжимающие напряжения
достигают значения R.Таблица 3.10.16т/RЗначения а при X , равной2,22,52,73,03,23,53,74,04,24,54,75,00,00,2400,2390,2370,2340,2310,2250,2210,2130,2060,1950,1870,1740,10,2390,2380,2370,2340,2310,2250,2200,2120,2050,1940,1860,1730,20,2340,2330,2320,2290,2260,2200.2150,2060,2000,1890,1810,167030,2270,2260,2250,2220,2190,2130,2080,1990,1930,1820,1740,1600,40,2160,2150,2140,2110,2080,2020,1970,1880,1820,1710.1630.1490,50,2030,2020,2000,1980,1950,1890,1840,1750,1690,1580,1500,1360.60,1860,1850,1840,1810,1780,1720,1670,1580,1520,1410.1330,1190,70,1670,1660,1650,1620,1590,1530,1480,1400,1330,1220,1140,1000,80,1440,1360,1420,1390,1360,1300,1250,1160,1100,0990,0910,0770,90,1190,1180,1170,1140,1110,1050,1000,0910,0850,0740,0660,052Таблица 3.10.17Сечениеx/RSЗначения (be/t) N/Ry/E при Xw, равной2,02,53.03.54,04,55,0Двутавровое0,00.300.300,330,380,440.500,550,10,300.300,330,400,450.520,570,20,300.300,330,410,460,520.590,30,300.300,340,420,470,530,600,40.300,300,340,430,480,550,600,50.300,310,360,440.500,570,600,60.300,320,380,460.520,600,600,70.300,340,400,500.560,600,600,80,300,360,440,550.580,600,600,90,320.400,520,600.600,600,60Коробчатое0,00,750.921.101,251.401,551,700,10,750,921.101,261.421,581,720,20,750,931.111,281.441,611,750,30.760.951.131,301.471,651,800,40.770.971.151,331,501,691,850,50.781.001.181,371.551,751,950,60.801.031.211,421,621,822,050,70.851.101.281.501.701,952,100,80.901.201.401.651902,152,200,91.001.301.601.902.202,302,30Дня балок, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости и рас-
442считываемых с учетом развития пластических деформаций, необходимо
обеспечить их общую устойчивость из плоскости изгиба. При этом более
высокий уровень развития пластических деформаций в балках (что свя¬
зано с увеличением коэффициентов с), требует более частой развязки
сжатого пояса в горизонтальной плоскости вплоть до непрерывного его
закрепления жестким настилом. При максимальных значениях коэффи¬
циентов е, равных значениям с, следует уменьшать значения отношений
lej/b по табл. 3.10.13 умножением на коэффициент 5 = 0,3 или применять
непрерывное закрепление пояса; при с = 1,0, что соответствует работе
балки в пределах упругости, значения отношений lef/b следует прини¬
мать по табл. 3.10.13. Для промежуточных случаев допускается линейная
интерполяция.Расчет неразрезных и защемленных балок может выполняться
с одновременным учетом работы сечений за пределом упругости и
соответствующего перераспределения опорных и пролетных изгибаю¬
щих моментов. Практическая методика расчета сводится к определению
коэффициента перераспределения моментов а, вводимого к наибольшему
изгибающему моменту в пролете или на опоре.Коэффициент а определяется из условия ограничения максималь¬
ных остаточных деформаций в сечении значением бгяадх = 3 (где ёг/;шг =
ermax * Е I R). Допускается принимать значения коэффициента а, соот¬
ветствующие меньшему ограничению пластических деформаций er /Ji it<3.	В этом случае коэффициент а необходимо определять по формуле
а =1 - 0,167 ermax (1- Mef/М max).	(3.10.162)Проверку прочности в характерных сечениях неразрезных балок
необходимо выполнять с учетом одновременного действия в сечении
изгибающего момента М и поперечной силы Q.При изгибе неразрезных балок в двух главных плоскостях коэф¬
фициенты перераспределения изгибающих моментов а необходимо
определять в каждой плоскости отдельно с учетом условий и требований,
относящихся к балкам, изгибаемым в одной плоскости.3.10.5	Подкрановые конструкции3.10.5.1	Конструктивы балокПодкрановые конструкции производственных зданий: подкрановые
балки, воспринимающие вертикальные и горизонтальные крановые на¬
грузки и передающие их на колонны; тормозные балки или фермы, вос¬
принимающие горизонтальные нагрузки от торможения тележки крана
и передающие их на верхний пояс подкрановой балки; вертикальные и
горизонтальные связи, обеспечивающие необходимую жесткость и не¬
443изменяемость конструкций; крановые рельсы и упоры.Особенности работы подкрановых балок: восприятие динамической,
многократно повторяющейся нагрузки и значительных крутящих момен¬
тов, возникающих от приложенной к верхнему поясу горизонтальной
нагрузки от торможения крана, а также в результате смещения кранового
рельса с оси подкрановой балки. Учитывая особенности работы под¬
крановых балок, предъявляют повышенные требования к материалу,
из которого они изготовлены, их конструктивному решению, качеству
изготовления, монтажа. Опорные части балок см. Рис. 3.10.9.Подкрановые балки различают:а)	по расчетной схеме — разрезные и неразрезные;б)	по конструктивной схеме — балки сплошного сечения, подкрановые
фермы, подкраново-подстропильные фермы;в)	по материалу — из одной марки стали и биметаллические (пояса и
опорные ребра из низколегированной стали, стенка и промежуточные
ребра жесткости — из углеродистой).Расчетную и конструктивную схемы подкрановых балок принимают
в зависимости от общей конструктивной схемы каркаса здания, техно¬
логических требований, условий изготовления, монтажа и эксплуатации
конструкций.Наибольшее применение получили балки, изготовленные в виде
сварных двутавров, поясные швы которых выполняют автоматической
сваркой. Швы должны быть вогнутой формы с плавным переходом от
наплавленного металла к основному. Верхние поясные швы выполняют
с проваром на всю толщину стенки, в этом случае их следует считать
равнопрочными со стенкой. Нижние поясные швы рассчитывают по
формулам:^г^+^/ФЛД*?.).	(ЗЛОЛ63)		5К, > л/т2 +V2/(2pzRC0zyаду,.)	(3.10.164)В этих формулах:Т = QS/J—сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое
поперечной силой Q; где S и J — соответственно статический момент
брутто пояса балки и момент инерции брутто балки относительно ее
нейтральной оси; V = у^/1сГ — давление на единицу длины от колеса
крана, где F — расчетное давление колеса крана, принимаемое без ко¬
444эффициента динамичности;у/ — коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной на¬
грузки на отдельное колесо мостового крана, учитывающий неравно-а - плоская плита; б - плоская плита с центрирующей прокладкой; в - танген¬
циальная подушка; г - катковая опора; должен - балансирно-катковая опорная
часть; е - слоеная плиточная; ж - расчетная схема балки.
445мерность распределения нагрузок между колесами и динамический
характер нагрузок (принимают равным: yf =1,6 — для кранов группы
режима работы 8К с жестким подвесом груза; ^=1,4 — то же с гибким
подвесом; yf=l,3 — для кранов группы режима работы 7К; у = 1,1—	для остальных мостовых кранов); W =s/J»f/t — условная длина
распределения сосредоточенного груза, где с = 3,25; JH — сумма
собственных моментов инерции пояса и кранового рельса (если рельс
приварен к поясу швами, обеспечивающими их совместную работу,
Jlf— общий момент инерции рельса и пояса);
t — толщина стенки балки;Pj и Р2 — коэффициенты продольного изгиба.Толщину углового шва принимают равной большему из значений
Кр но не менее значений, указанных в табл. Применение в поясных со¬
единениях прерывистых сварных швов не допускается.Заводские стыковые швы поясов и стенки выполняют встык без
накладок автоматической двусторонней сваркой; односторонняя допу¬
скается в виде исключения с обязательной подваркой корня шва. Концы
стыковых швов обязательно выводят за пределы стыка на выводные
планки. В растянутых элементах балки число стыков принимают ми¬
нимальным.Стыковые швы стенки, расположенные параллельно ребрам жест¬
кости, удаляют от них на расстояние не менее 10 толщин стенки.В местах пересечения стыковых швов стенки балки с продольным
ребром жесткости швы, прикрепляющие ребро к стенке, не доводят до
стыкового шва на 40 мм._ Поперечные ребра жесткости в подкрановых балках ставят, если
К> 2,2, расстояние между ними не должно превышать 2/?ef при Х(1)> 3,2
и 2,5Ие{ при ^<3,2. Здесь — условная гибкость стенки; h — высота
балки, hcf и / — расчетная высота и толщина стенки.(3.10.165)Ширину выступающей части парного симметричного ребра при¬
нимают bp hcf /30 + 40 мм, для одностороннего ребра bp hc{ / 24 +50 мм,
но не менее 90 мм; толщина ребра по расчету.Торцы поперечных ребер жесткости должны быть плотно пригнаны
к верхнему поясу балки; в балках под краны режимов работы 7К и 8К
торцы ребер, примыкающие к верхнему поясу, необходимо строгать.В балках под краны режимов работы 1К-5К допускаются односто¬
446ронние ребра жесткости с приваркой их к стенке, к верхнему поясу и
расположением с одной стороны балки.К поясам балок ребра жесткости приваривают швами с соотноше¬
нием катетов 1 : 1,5, при этом швы должны иметь плавный переход к
основному металлу. К стенке балки ребра жесткости приваривают шва¬
ми минимальной толщины в соответствии с табл. 3.8.16, 3.8.17. Участок
стенки балки над опорой, укрепленный опорным ребром, рассчитывают
на устойчивость из плоскости как стойку, нагруженную опорной реак¬
цией.Расчетное сечение этой стойки включает сечение опорного ребра и
часть стенки шириной а > o.estjE/Ry с каждой стороны ребра, расчетную
длину ее принимают равной высоте стенки.Нижние торцы опорных ребер должны быть пристроганы. Швы,
прикрепляющие опорные ребра к стенке, рассчитывают на восприятие
опорной реакции, при этом в расчет вводят полную длину швов, толщину
которых принимают не менее значений, указанных в табл.Крепление кранового рельса к верхнему поясу подкрановой балки
зависит от типа кранового рельса:рельсы специального профиля КР по ГОСТ 4121-76* крепят с помо¬
щью специальных планок (см. Нормали УкрПТКИмонтажспецстроя)
в разделе 3.16;железнодорожные — крючьями;брусковые при кранах режима работы 1К-ЗК (легкий режим) при¬
варивают к поясу балки, при кранах режимов работы 4К-7К крепят
с помощью планок, вставляемых в простроганные пазы бруска, на
болтах , аналогично креплению рельсов КР.Подкрановые балки с пролетами 6 и 12 м для мостовых электрических
кранов общего назначения грузоподъемностью до 50 т, режимов работы
1К-7К изготовляют в соответствии с требованиями ГОСТ 23121-78.Тормозные конструкции выполняют в виде сплошного листового
настила с ребрами жесткости, располагаемыми через 1,5 м по длине
балки, и пешеходной дорожкой из рифленой стали толщиной 4 и ши¬
риной 400-500 мм. Тормозные листы к верхним поясам подкрановых
балок приваривают двумя сплошными швами. Конструкция примыкания
тормозных листов к колоннам должна обеспечить передачу усилий про¬
дольного торможения на колонну. Допускается выполнение тормозных
конструкций в виде фермы.Разрезные подкрановые балки длиной до 12 м изготовляют в блоке
с тормозными конструкциями, горизонтальными связями и вспомога¬
тельными фермами.
4473.10.5.2	Расчет изгибаемых элементов подкрановых балокРасчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с
перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной
из главных плоскостей, следует выполнять по формулеM/W <Ry	(3.10.166)П,ШШ — у • с	v	7Значения касательных напряжений х в сечении изгибаемых элемен¬
тов должны удовлетворять условиюx = QS/(Jt)<Ryc	(3.10.167)При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения
т в формуле (29) следует умножать на коэффициент а, определяемый по
формулеа= a/(a-d)	(3.10.168)где a — шаг отверстий;
d — диаметр отверстия.Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения на¬
грузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укре¬
пленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжениеа,	по формуле“ °,ос = Р/(1У^с	(З-10-169)где F — расчетное значение нагрузки (силы);lcf - условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависи¬
мости от условий опирания; для случая опирания по рис. 3.8.11
lef=b + 2tf	(3.10.170)где t— толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная
(рис 10.10, а), или расстояние от наружной грани полки до начала
внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная
(Рис. 3.10.10, б).6)Рис. 3.10.10 Схемы для определения длины распределения нагрузки на балку
а — сварную; б — прокатную
448Балочные клетки широко применяют в строительстве.По конструктивному решению сечений балки могут быть прокатны¬
ми (из двух тавров с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83,
двутавров по ГОСТ 8239-89 и швеллеров по ГОСТ 8240-97) и составными
(из листов или нескольких прокатных профилей).По конструктивному решению узлы сопряжения балок между собой
и с колоннами бывают шарнирные, жесткие или рамные. В шарнирных
узлах в качестве монтажных соединений принимают болты класса точ¬
ности В или высокопрочные, реже — монтажную сварку; в жестких—	монтажную сварку или высокопрочные болты. При конструировании
узлов сопряжений балок из прокатных профилей по возможности избе¬
гают вырезов и срезов полок газовой резкой.Конструирование составных балок двутаврового профиля имеет
ряд особенностей.Поясные швы сварных балок выполняют непрерывными автома¬
тической сваркой. В балках, воспринимающих статическую нагрузку,
допускается применение односторонних поясных швов при условии:
нагрузка приложена симметрично относительно поперечного сечения
балки; устойчивость сжатого пояса балки обеспечена; в местах приложе¬
ния к поясу балки сосредоточенных нагрузок установлены поперечные
ребра жесткости.Односторонние поясные швы не допускаются в балках, рассчитыва¬
емых с учетом развития пластических деформаций; эксплуатируемых в
средне- и сильноагрессивной среде; возводимых в климатических районах
I,, 12, Н2 и Н3; изготавливаемых из стали с Ryn > 390 МПа; изготавливаемых
с применением ручной сварки.Двусторонние поясные швы сварных балок при действии неподвиж¬
ной нагрузки рассчитывают по формулам (8.139) и (8.140) при действии
подвижной нагрузки:
Односторонние поясные швы при действии неподвижной нагруз¬
ки:Тp^-^RfflfYofYc	(3.10.173)5Т£ Rco JtozYc	(3.10.174)Обозначения — см. пояснения к формулам (3.10.131) и (3.10.132).Ребра жесткости сварных балок конструируют аналогично ребрам
жесткости подкрановых балок. В балках с односторонними поясными
швами и ребрами жесткости последние предусматривают со стороны
стенки, противоположной расположению односторонних поясных
швов.Расстояние между ребрами принимают равным 21у при Хш > 3,2 и
при Хи >3,2 (*W и см. формула 3.6.19). В местах приложения
больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах также
устанавливают поперечные ребра. Ширину выступающей части ребра
принимают: для парного ребра ьр> 1\*/30+ 40 мм> для одностороннего
ребра Ьр> 1^/24+50 мм; толщину ребра tp > 2Ърл]Ку /е .Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ре¬
брами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером.Монтажные стыки балок составного сечения выполняют на сварке
(встык или с накладками) или на высокопрочных болтах (с накладками).Прокатные балки изготавливают из двутавров по ГОСТ 26020-83
и ГОСТ 8239-89 и швеллеров по ГОСТ 8240-97. Предельные усилия и
расчетные условные длины балок из прокатных профилей приведены в
табл. 3.10.18.Предельные усилия и расчетные условные длины балокТаблица 3.10.18ПрофильПредельные значения при Ф8 ~ 1Мн при f/I1еГпри 1е(/Ь по формулам
СНиП Н-23-81*Мп и Qn для балок
из стали С3451/2501/400353637МпкНммкНмкНДвутавры по ГОСТ 26020-8323Б139252,03,02,38621826Б153332,23,32,510325330Б183522,53,82.914129335Б113383.. 2,7 .4.1.. . 3,1192362449
450ПрофильПредельные значения при Ф5 ” *Му] при f/11еГпри lef/b по формулам
СНиП И-23-81*Мп и Qn для балок
из стали С3451/2501/400353637мпвпкНммкНмкН35Б2152952,84,13,120536240Б12081302,94.33.224943540Б22441532,94,33.329047245Б1329 •2063,14,63,534954745Б23812383,14,73,540059550Б14903063,45,13.946868350Б25593493,55,23,953072355Б17344593,85,74.363681655Б2828517005,74,371286760Б110386494,05,94,482398360Б211557224,05,94.4910103070Б1166010384,46,54,91120129070Б2192412024,46,65,01290137080Б1263016444,66,95.21560166090Б1401325084,97,35.521102070100Б1588036755,27,85,926102290100Б2680842555,27,85,930002460100БЗ774848435,27.85.933802640100Б4864154005,27,85,93490267020Ш135223,34,93,79120023Ш156353,34,93.711723726Ш182513,85,64,315428426Ш298613,95,74,418130830Ш1137864,16,14,622237630Ш21611014,36,24,8256404ЗОШЗ1851164,36,24.829143235Ш12611635,17,65,836351935Ш22911825,37,86.040155035ШЗ3312075,58.06,145258440Ш14532836,19,27,054960140Ш25233276,49,57,262873040ШЗ5903696,69,77.470179950Ш1803502. 5,78,66,578185950Ш29565986,08,86,7920112050ШЗ11106946,19,06.8987114050Ш412687926,38,96.81110122060Ш114158846,08,96.81140111060Ш2173810866,29,16,91300139060ШЗ206912936,29,16,91520158060Ш4240615046,29,16,91750177070Ш1226814175,88.66,51560146070Ш2270916935,9_ 8,76,61720154070ШЗ325820365,8.8,76,520401860
451ПрофильПредельные значения при Ф8 - *Мн при f/11еГпри lef/b по формулам
СНиП Н-23-81*Мп и Qn для балок
из стали С3451/2501/400353637Кб,кНммкНмкН70Ш4375023435.88,66.52320213070Ш5435927245.88.66,52480224035ЛБ1113702.13,22,416233940ЛБ11721082.33.42.621641445ЛБ12881802.53.72.830052145ЛБ23802383,14.73,5397546Двутавры по ГОСТ 8239-72*102.61.61.11.61.21374124,62,91,21,81,41995147.54,71.42,11,6271151611.57,21.52.31,7361341817.010,6и2,51,9471552024.315,21,92,82,161176Швеллеры по ГОСТ 8240-72*102,31,40,91,31.01173124,02,50,91,41,11794146.54,01,01,51,223113169,86,21,11,71,3311321814,19,01,21,81,4401522020.012.51,31,91,5501722227,817,41,42,11.6601862438.223,91,52,31,7752102754.834.31,62,41,8952523076.647,91,62,51.912030340200,7125.41.8.. 2,7 ,. 2,236493Примечания: 1. Предельные значения Мн определены при пролете ба-
лок / = 6 м для статически определимых балок на двух опорах. натужен¬
ных равномерно распределенной нагрузкой по формуле мн =	•
2. При пролетах, отличных от 6 м, м» где ^ — нормативный момент
при / = 6 м, определяемый по таблице СНиП Н-23-81*;1ф — фактиче¬
ский пролет балки. 3. Предельные значения расчетной длины 1еГ при
которой не требуется производить расчет на устойчивость, определены
при Ry = 235 МПа. 4. Предельные усилия А/ и Qn при ус = 1 определены
по формулам (28) и (29) СНиП Н-23-81*. При марках стали, отличных от
приведенных в таблице: м, = ; q = QtR^/r, ? где Мт и QT—табличные
значения предельных моментов и поперечных сил; Мх и Qx — предельные
моменты и поперечные силы для балок из марок сталей, отличных от
С345; R и Rs—расчетные сопротивления стали С345; ^ и R*—то
же, сталей других марок, см. СНиП Н-23-81*. 5. Подбор сечений балок
при Фб ** производят с учетом коэффициента ^5 .
4523.10.7 ПлощадкиПлощадки представляют собой балочную клетку различной слож¬
ности, балки которой опирают на основные несущие конструкции здания,
технологическое оборудование или его опоры, в необходимых случаях
устанавливают специальные опоры для балок.По балкам площадок уложен металлический или железобетонный
настил. Металлический настил может быть сплошной или решетчатый.
Сплошной изготавливают из рифленой или гладкой листовой стали с
ребрами жесткости или без них. Толщину настила и сечение ребер жест¬
кости площадок в зависимости от нормативной нагрузки принимают по
табл. 3.10.18.К решетчатым относят настилы из просечно-вытяжной стали по
ГОСТ 8706-78*, предельные нагрузки на которые в зависимости от пролета
приведены в табл. 3.8.19, штампованные, типа “Батайск” по ТУ 36-2044-77
и “ВИСП” по ТУ 36-2370-82, изготавливаемые на специализированных за¬
водах, а также площадок для металлургического производства, работаю¬
щих в условиях большой запыленности, в местах, где затруднена очистка
площадок от пыли и снега, при повышенных требованиях к жесткости
настила и допускаемой нормативной нагрузке до 10 кН/м2.ПролетнастилаbD х tDТолщина настила/ и сечение ребер жесткости F F, мм,
пои нормативной нагрузке на настил а, кПа10 |1 12 |1 151 18 |1 20Расстояние между ребрами а == 0,8 м1566860x660x690x690x61,256860x690x690x61,5566890x690x6100x8100x81,85668100x8100x8120x8120x82568100x8120x8120x8Раюстояние между ребрами а= 1 м1.26881090x690x6100x8100x81.5681010100x8100x8100x8120x10
453ПролетнастилаbDxtDТолщина настила fH и сечение ребер жесткости F F, мм,
при нормативной нагрузке на настил а, кПа10121518201,8681010120x8120x8120x8120x1026881010120x8120x8120x10120x10150x10Ра(^стояние межлIV ребрами а — 1,2 м1.5881012100x8100x8120x8120x81,8881012120x8120x10120x10120x102881012120x8120x10150x10150x10Расстояние между ребрами а = 1,5 м1,8101012120x10150x10150x102101012120x10150x10150x10Примечания: 1. В числителе — толщина настила, в знаменателе — сечение
ребер жесткости. 2. При подборе толщины настила и ребер жесткости расчет¬
ное сопротивление принято Ry=215 МПа.Толщина настила площадок tH при отсутствии ребер жесткостиТаблица 3.10.20Пролетнастила.Нормативная нагрузка, кПамм2468101215200,84444566814445688101,244568810121,55568101012—1,8568101012——26681012———Примечание. При подборе толщины настила расчетное сопротивление R =215 МПа.Предельные нагрузки на просечно-вытяжной настил, кН/мТаблица 3.10.21Ширина ли¬
ста.Настил маркимм4065065085106066086105004,77,913,721,69,719,128,86003,9 .6,611,418,08,115,924,0
454Ширина ли¬
ста.Настил маркимм4065065085106066086107003,25,69,715,26.813.420.38002,95,08,613,56,111,918,09002,64,47,612,05.410,616,010004,06.810.84,99,514,41100—3.66,29.84,48,713,11250—3,25,58,73,97,611.51400—2,84,97.73.56,810,3Примечания. 1. Марка листа составлена из размера толщины заготовки и по¬
дачи. Например, марка листа 406 — толщина заготовки 4 мм, подача 0,6 мм.
2. Предельная сосредоточенная нагрузка приложена на середине пролета при
защемленных концах. 3. Для равномерно распределенной нагрузки указанные
в таблице значения предельных нагрузок увеличивают в 2,2 раза. 4. При сво¬
бодном опирании концов настила табличные значения предельных нагрузок
уменьшают в 2 раза. 5. Защемление настила на концах обеспечивают привар¬
кой каждой полоски настила к балкам.Монорельсы — балки путей подвесного подъемно-транспортного
оборудования изготавливают обычно из прокатных двутавров типа М
по ГОСТ 19425-74*. Для балок пролетом 6 м разработана типовая серия
1.426-1, вып. 3.3.10.8 Расчет элементов стальных конструкций на усталость3.10.8.1	Расчет элементов стальных конструкций на
выносливостьВыносливость стальных конструкций зависит от ряда факторов.
Главными из них являются:величина максимального напряжения в рассчитываемом элементе
а^Дили амплитуда напряжений ао);концентрация напряжений, зависящая от конструкции элемента и
типа соединений (группа элементов);характер циклической нагрузки (стационарная, нестационарная);
число циклов нагружений за период эксплуатации конструкций;
температура эксплуатации конструкции и т. п.Методика расчета на выносливость исходит из того, что явления
усталости в элементе возникают под воздействием максимальных на¬
пряжений стах. Существует и другой подход, согласно которому основное
влияние на усталостное разрушение оказывает амплитуда напряжений
цикла аа = (amax - <Jmin). Поскольку обе методики опираются на одни и те
же экспериментальные данные и являются их аппроксимацией, конечные
результаты, получаемые при их использовании, мало отличаются друг
455от друга.Применение сталей повышенной и высокой прочности в конструк¬
циях, подверженных циклическим воздействиям, является оправданным
только при отсутствии в них существенных концентраторов напряжений.
В остальных случаях применение сталей с повышенными прочностными
показателями к повышению выносливости не ведет и потому их при¬
менение должно иметь соответствующее инженерное и экономическое
обоснование.Подавляющее большинство строительных конструкций, работаю¬
щих на переменные воздействия, находится в условиях изменчивости
напряжений во времени (амплитуда напряжений во времени не является
постоянной), т. е. режим нагрузок (и напряжений) не является стацио¬
нарным.Учет нестационарности нагрузок позволяет на 10-20% повысить
расчетную выносливость. Эксплуатация конструкций при температуре
до минус 40°С не снижает выносливости стальных конструкций.При более низких температурах эксплуатации требуются специаль¬
ные мероприятия по повышению выносливости конструкций: применение
сталей, удовлетворяющих требованиям по ударной вязкости; исключение
соединений с наиболее острыми концентраторами напряжений, при¬
менение технологических мероприятий по повышению выносливости
сварных соединений (механическая обработка швов, оплавление их в
струе аргона и т. п.).Выносливость конструкций определяют по условию
а < а	(3.10.175)max v	v	'amax ~ наибольшее растягивающее напряжение;
ov- предел выносливости.Формула расчета на цикловую усталость°тах 7 [ “ Rv Уу Ч/П)т 1 - 1	(3.10.176)где = 0,5106 - число циклова - коэффициент, зависящий от числа циклов (а = 0,064(п/106)2 --	0,5(п/106)+1,75)п - малоцикловая долговечность
m = cmQ - угол наклона кривой усталости
т0 = 0,16.. .0,26 для сталей С230.. .С590
с = 1,0...0,62 для групп конструкций 1...8.Формула проверки хрупкой прочности при атах > 0,4 Ry и стали до
С345 следующая
456a /(BR у / у ) < 1	(3.10.177)max	u i с i u / —	v	/Р = 1 - a (Т - Т1 )/ (Т2- Т1)	(3.10.178)где Р - коэффициент, учитывающий снижение прочности за счет
действия низких температур, концентрации напряжений, толщины
металла, прочности и качества стали
а = 0,2 для сталей С345, С375 при t < 16
а = 0,3 для сталей С245, С285 при t < 16
а = 0,2 для стадей С345, С375 при t > 16
а = 0,3 для сталей С245, С285 при t > 16Т - расчетная температура климатического района строительства
Tj - расчетная первая критическая температура
Т2 - расчетная вторая критическая температура
Т;Т];Т2 - принимаются по нормам.3.10.8.2	Расчет на малоцикловую прочностьРасчет металлических конструкций на малоцикловую прочность
ведется на переменные усилия при наличии спектра эксплуатационных
нагрузок и распространяется на металлические конструкции, эксплуати¬
рующиеся при пониженных (до минус 40°С), нормальных и повышенных
(до 250°С) температурах.Срок эксплуатации металлических конструкций и спектр дей¬
ствующих эксплуатационных нагрузок должны быть заданы при их
проектировании. Примеры спектра переменных нагрузок приведены в
табл. 3.10.22 (газгольдеры аэродинамических труб) при коэффициенте
асимметрии р = 0.Таблица 3.10.22Давление, % от рЧисло нагруженийЧастота нагружений, %10020,0185210,1702991.5548814.4378974.5281793089.5Итого:N = 2-104100,0Для воздухонагревателей доменных печей цикл изменения внутрен¬
него давления от 0 до р остается постоянным и за 20 лет эксплуатации
составляет 5104.Магистральные газо- и нефтепроводы за 20 лет эксплуатации ис¬
пытывают 7103 циклов с изменением давления от 0 до р.Проверка малоцикловой прочности основного металла элементов
457или соединений на сварке, болтах или штырях для 5-105 циклов произво¬
дится по формулеСтах	(3.10.179)где Nb = 5105 - базовое число циклов нагружения при расчете на
малоцикловую прочность;N — малоцикловая долговечность элемента металлической конст¬
рукции (при N = Nb) данный расчет и расчет на выносливость со¬
впадают);т, то — параметры, характеризующие угол наклона кривой малоцик¬
ловой усталости; т == тс\ то — принимается по табл. 3.10.23;
с — коэффициент, принимаемый по табл. 3.10.24.Таблица 3.8.23Нормативное вре¬
менное сопротивле¬
ние стали R , МПаип’(кгс/см2)До 390
(4000)Св. 390
(4000)до
450 (4600)Св. 450
(4600) до
490 (5000)Св. 490
(5000) до
540 (5500)Св. 540
(5500) до
590 (6000)Св.590(6000)Параметр т0,160.180.200,220.240.26Таблица 3.8.24Группа элементов12345678Коэффициент с1.00,900.800.750.720.680.650.62При N = Nb = 5-105 для 1- и 2-й групп элементов а = 1,52, для 3—-8-й
групп элементов а = 1,85.При расчетах на малоцикловую прочность по формуле значение
произведенияN
(w < aRjv (-^Г	(З.Ю.180)не должно превышатьПример расчета. Необходимо рассчитать на малоцикловую проч¬
ность горизонтальный газгольдер вместимостью 178 м3, наружным диа¬
метром d= = 3250 мм, длиной 23 м. Газгольдер изготовлен из листовой
стали СтЗ [<ть= 450 МПа (4600 кгс/см2)] толщиной стенки в цилиндриче¬
ской части / = 16 мм, сферических днищ — 10 мм. Газгольдер нагружа¬
ется пульсирующим давлением до 11 ати с эксплуатационным числом
циклов 4104. Эксплуатация газгольдера производится при нормальной
температуре.Для проверочного расчета выбраны два вида сварного соедине¬
ния:первый вид — основной металл над шпангоутом (7-я группа соеди¬
458нений). При рабочем давлении 11 ати нормальное напряжение в основном
металле amax=110 МПа (в направлении, перпендикулярном шпангоуту).
Далее определяется сопротивление усталости Rnv при N = Nb = 5-105
циклов. Для этого вычисляются коэффициенты а и Yv:а = 0т^)2 -0,64(^ + 2,2 = 135 V (3 шШ)Yv = 2,5/(1,5 - р) = 1,67
Rv = 36 МЩ (370 кгс/см2).Таким образом, при N = Nb = 5105 цикловRnv= Rv(XYv= 36 • 1,85 • 1,67 =111 МПа (ИЗО кгс/см2).Далее определяется параметр т:
m = mQc.Параметр mQ для данной стали равен 0,18, а коэффициент с для 7-й
группы соединений соответствует 0,65, т.е. ш = ш0с = 0,117.Определяется сопротивление усталости при эксплуатационном
числе циклов нагружений N = 4 • 104:Rnv =110 (5*105 / 4 • 104)0117 = 149 МПа (1520 кгс/см2) > amax=110 МПа
(1120 кгс/см2).Следовательно, сопротивляемость малоцикловому разрушению
обеспечена: 110 < 149;второй вид - кольцевой сварной шов на сферической поверхности
(5-я группа соединений). В рассчитываемом элементе при внутреннем
давлении, равном 11 ати, нормальные напряжения атах=110 МПа (1120
кгс/см2).В этом случае Rv= 60 МПа (610 кгс/см2).Таким образом, при N = Nb = 5105 циклов параметр m = mQc с учетом
коэффициента с = 0,72 для 5-й группы соединений (см. табл. 3.19) будет
равен 0,13.Сопротивление усталости при эксплуатационном числе циклов на¬
гружений N= 4104 равно:Rnv= 60 • 1,85 • 1,67 (5-105 / 4 • 104)013 = 256 МПа (2600 кгс/см2) >
а =110 МПа (1120 кгс/см2).шах	v	7Сопротивляемость малоцикловому разрушению обеспечена: 110< 256.3.10.8.3	Расчет элементов стальных конструкций на прочность
с учетом хрупкого разрушенияОсновными факторами, влияющими на склонность стальных кон¬
струкций к хрупкому разрушению, являются:температура и характер ее изменения в процессе эксплуатации;
459концентрация напряжений, зависящая от конструктивной формы
элемента или узла;толщина элементов, с увеличением которой возрастает степень объем¬
ности напряженного состояния, а также другие геометрические разме¬
ры узлов и конструкций в целом (масштабный фактор, определяющий
запас упругой энергии, накапливаемой в системе);
характер нагружения (наличие ударных или циклических нагрузок,
создающих условия для постепенного и скрытого накопления по¬
вреждений в металле);уровень растягивающих напряжений и степень неоднородности эпю¬
ры напряжений (например, изгиб, внецентренное растяжение);качество стали (степень раскисления, размер зерна, количество
вредных элементов: фосфор, сера, азот, кислород, водород).Ввиду значительного числа факторов, способствующих переходу
стали в хрупкое состояние, разрушение конструкций имеет вероятност¬
ный характер. Поэтому основные мероприятия по предупреждению
хрупкого разрушения (рекомендации по выбору марок стали,'указания
по конструированию) дополнены поверочным расчетом для ряда конст¬
руктивных форм пониженной хладостойкости с целью снизить вероят¬
ность их разрушения.В основу методики расчета на прочность с учетом хрупкого раз¬
рушения положены данные о прочности конструктивных форм пони¬
женной хладостойкости. Снижение прочности в области климатических
температур характеризуется коэффициентом р. Величина коэффициента
Р меняется в зависимости от толщины элемента в расчетном сечении,
уровня прочности стали и расчетной температуры района строительства.
Температура эксплуатации конструкций учитывается дополнительно в
соответствии с п. 2.1 СНиП П-23-81.При расчете на прочность с учетом хрупкого разрушения макси¬
мальные растягивающие напряжения, действующие в расчетном сечении
по площади «нетто» принимаются без учета коэффициента динамич¬
ности, поскольку динамический характер импульса, не учитываемого в
расчетах, учтен величиной коэффициента Р, установленный в табл. 3.84
СНиП И-23-81.Расчет на прочность с учетом хрупкого разрушения не распростра¬
няется на конструкции, содержащие дефекты, превышающие нормы.
4603.11 Каркас производственных зданий и сооружений.3.11.1 Общие требования при расчете каркаса зданияРасчетная схема поперечной рамы каркаса здания выбирается на
основе выбора вариантов рам, уже проверенных практически при монтаже
зданий и сооружений. При этом должны быть соблюдены следующие
условия:—	расчетные оси колонн (идеальные стержни расчетной рамы) долж¬
ны проходить через центры тяжести поперечных сечений колонн;—	опирание стержней на уровне низа башмака колонны;—	опирание стержней на плоскости рамы шарнирное, независимо от
конструкции сопряжения колонны и фундамента;—	при ступенчатых колоннах расстояние между центрами тяжести
верхнего и нижнего участков принимается 1 * (0,5...0,55) Ькн- 0,5 hKB
Ькн- высота нижней части колонны,hKB - высота верхней части колонны;—	при шарнирном соединении ригеля с колоннами, стержень, заменя¬
ющий ригель должен соединять центры условных опорных шарниров,
а при жестких - с осью нижнего пояса фермы или проходить через
середину высоты ригеля;—	из опыта проектирования и эксплуатации зданий и сооружений
принимаем соотношение жесткостей ригеля и верхней части колон¬
ны Е1р /(Е1кв) = 20...40. Соотношение жесткостей участков колонн
определим по формуле:I /I = к (h /Ь )2	(3.11.1)КН КВ	4 КН КВ'	v	7где к = 1,2... 1,6 - коэффициент, учитывающий грузоподъемность
кранов от 10 до 100 т.—	момент инерции уступа колонны принимается равным бесконеч¬
ности;—	принимаем, что если изгибные жесткости подобранных для пред¬
варительного расчета сечений отличаются не более, чем на 30%, то
повторный расчет не требуется;—	расчетный блок приводится к плоской расчетной схеме суммиро¬
ванием жесткостей колонн по каждому ряду в пределах этого блока.
При внутреннем шаге колонн многопролетного здания, ширина рас¬
четного шага блока берется по шагу внутренних.
4613.11.2. Виды нагрузок, действующих на каркасНа раму производственного здания действуют следующие нагрузки:1.	Постоянные:—	вес ограждающих и несущих конструкций;—	предварительное нагружение, если оно имеется;2.	Временные:—	технологические (от мостовых и подвесных кранов, рабочих пло¬
щадок и технологического оборудования);—	атмосферные (снеговая, ветровая, перепад температур);3.	Особые:—	сейсмические воздействия;—	взрывы;—	просадки грунтов;—	прочие.Постоянные нагрузкиПостоянные нагрузки, действующие на ригель поперечной рамы
см. таблицу 3.11.1.Постоянная нагрузка на ригель поперечной рамы (пример)Таблица 3.11.1Наименование нагрузкиНорматив¬
ная, кН/м2YfНорма-тив-ная,кН/м21. Защитный слой из гравия, втопленного в би¬
тумную мастику Y = 21 кН/м3, t = 10 мм0,211,30,272. Гидроизоляция - 4-слойный рубероид ковер0,21,30.263. Утеплитель - минераловатные плиты повы¬
шенной жесткости, Y = 2 кН/м3. t = 50 мм0,11,20,124. Пароизоляция - 1 слой рубероида0,051,30,075. Стальной профилированный настил0,151.050,166. Прогоны0,151.050.167. Собственный вес конструкций покрытия
(стропильные фермы, связи)0,351,050,37Итого. 1*210,1651,41При определении нормативных нагрузок необходимо пользоваться
нормами на нагрузки и воздействия (см. таблицу постоянной нагрузки
на ригель рамы).
462Рис. 3.11.1При расчете по первой группе предельных состояний (несущая спо¬
собность) конструкцию рассчитывают на действие расчетных нагрузок,
по второй группе предельных состояний конструкцию рассчитывают
на действие нормативных нагрузок и коэффициентов надежности по
нагрузке.Коэффициент надежности по нагрузке yf принимают в зависимости
от характера нагрузок:—	конструкции железобетонные, каменные и деревянные - 1,1 (0,9);—	конструкции металлические - 1,05 (0,9);—	конструкции из легких бетонов (плотностью менее 1600 кг/м3)—	плиты,..., рулоны, стяжки -а)	в заводских условиях - 1,2 (0,9)б)	на стройплощадке - 1,3 (0,9)—	насыпной грунт - 1,15 (0,9);—	нагрузка от погрузчиков - каров - 1,05;—	нагрузки от заполнения трубопроводов сыпучими телами и отдавления - 1;—	от заполнения оборудованием - 1,1.
0,9 - коэффициент, применяемый при расчете на устойчивость при
опрокидывании, скольжении, т.е. тогда, когда уменьшение нагрузок
играет неблагоприятную роль.Временные нагрузкиВеличины временных равномернораспределенных нагрузок и ко¬
эффициентов надежности nj нагрузке для помещений гражданских и
производственных зданий:—	квартиры, лечебные заведения — 1500 Па; 1,3—	комнаты общежитий, гостиниц, научных и административных -
2000 Па; 1,2—	аудитории, залы столовых, кафе, ресторанов 3000 Па; 1,2—	книгохранилища, архивы, трибуны для зрителей - (по действи¬
тельной нагрузке, но не менее) 5000 Па; 1,2—	чердачные помещения (дополнительно к нагрузке от массы обо¬
рудования) — 700 Па; 1,4; 1,2 (без нагрузки)—	балконы, лоджии —-4000 Па 1,3—	места складирования и хранения материалов - 1500 Па; 1,4
Величина снеговой нагрузки зависит от высоты снегового покроваи данной местности, нормативная снеговая нагрузка (рп) равна
Рп=РоС>где р0- масса снега на 1 м2 горизонтальной поверхности земли ,С - коэффициент перехода от массы снегового покрова земли к сне¬
говой массе и нагрузке на покрытии.рп для различных районов лежит в пределах от 500 до 2500 Па.
Значения С зависят от угла наклона покрытия. При угле наклона
а < 25° принимают С = 1, при а < 60° С = 0. Значения коэффициента на¬
дежности yfзависят от соотношения между нормативными нагрузками
от собственной массы покрытия g и массы снегового покроваРо ^ °’8 Ро < °’8
g/Po^1
Yf = 1,4	Yf = 1Ветровые нагрузки состоят из двух частей - статической и динами¬
ческой. Нормативное значение статической части ветровой нагрузки
0) = (0П К сп	0 сгде со0 - скоростной напор ветра, зависящий от района расположения
сооружения, на высоте 10 м от земной поверхности его величина со¬
ставляет от 200 - 1000 Па в зависимости от климатического района;
с - аэродинамический коэффициент (коэффициент обтекания). Для463
вертикальных поверхностей принимают с наветренной стороны с =
+0,80 (напор), с заветренной стороны с = -0,6 (отсос);К. - коэффициент учитывающий изменения скоростного напора ветра
в зависимости от высоты рассматриваемой точки над поверхностью
земли и типа местности земли (см. таблицу 11.2). Коэффициент на¬
дежности по нагрузке для ветровой нагрузки на здания и сооружения
принимается у = 1,2.Для конструкций, не защищенных от радиации и предназначенных
для работы в южных районах, должны также учитываться температурные
климатические воздействия.Элементы сборных конструкций рассчитывают также на воздействие
усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже.
Коэффициент динамичности в этом варианте равен при транспортиро¬
вании 1,6; при подъеме и монтаже 1,4. Но коэффициент динамичности
должен быть не ниже 1.25.Коэффициенты Кс, учитывающие изменения скоростных
напоров ветра в зависимости от высоты над поверхностью
земли и типа местностиТаблица 3.11.2Тип местностиВысота над поверхностью земли10204060100200350 и
болееОткрытый11,251.551.752.12.63,1Города, лесные мас¬
сивы0,650,91,21,451,82,453,1Расчет по несущей способности для любых конструкций основы¬вается на формулеУ„ Q (gu Yf Yc) - Ф (S R„ Ymi (1/Ym)	(3.11.2)где Q - усилие, зависящее от нормативных нагрузок gu, умноженных
на коэффициент надежности у по нагрузке, сочетания усилий ус и на
коэффициент надежности по назначению уп;Ф - функция геометрических характеристик сечения S нормативных
сопротивлений материалов Rn, коэффициентов условий работы ymj и
надежности по материалу уп..464
465Значения уп коэффициента надежностиТаблица 3.11.3КлассобъектаСтепень ответственности
объектаПримеры объектовYnIОсобоважное народнохозяй¬
ственное значениеГлавные корпуса АЭС, ТЭС,
дымовые трубы Н>200 м, теле¬
башни, театры, кинотеатры
и т.п.1,0IIВажное народнохозяй¬
ственное или социальное
значениеОбъекты, не вошедшие в клас¬
сы I и III0,95IIIОграниченное народнохо¬
зяйственное значениеСклады, теплицы, одноэтаж¬
ные здания, временные здания
и сооружения0,93.11.3. Расчет каркаса здания
3.11.3.1 Нагрузки на покрытиеРасчетную постоянную нагрузку от веса шатра определим по фор¬
мулеq = g,B	(3.11.3)где gj - нагрузка по таблице 11.1
В - шаг рам.Для упрощения расчетов нагрузка с шатра приложена в виде со¬
средоточенных сил по осям колонны, а при точном расчете в точке ее
фактического приложения.F = q • 1/2	(3.11.4)Остальные нагрузки прикладывают в виде сосредоточенных,
условно приложенных к низу надкрановой и подкрановой части по оси
сечения:где сила Fp- включает в себя вес ограждающих конструкций
сила Fn - вес нижней части колонны, стенового ограждения и под¬
крановых конструкций,Мт- изгибающий момент от веса подкрановых балок относительно
оси нижней части колонны.Нагрузки от веса колонн, балок, ограждений принимаются исходя из
предыдущего опыта проектирования.3.11.3.2 Крановые нагрузкиНагрузка от действия крана принимается в виде эквивалентов
равномерно-распределенной нагрузке цэкв, определенной в зависимости
от грузоподъемности крана и его установки:
466-	FK- давление колес крана на подкрановые балки-	Тк- горизонтальные тормозные усилия-	FKn- горизонтальная продольная сила возникающая при торможениикрана.Схему нагрузок на раму от мостовых кранов см. на Рис. 3.11.2Вертикальная сила FK должна учитывать вес крана, вес груза на
крюке и положения тележки на мосту крана.Максимальное давление колеса крана FKmax определяется при
положении крана на середине пролета каркаса здания и при положении
тележки с грузом Q на середине пролета моста крана.Горизонтальная поперечная сила Ткн определяется по формуле:ткн = n(Q + GT)n/n	(3.11.5)где ц = 0,1 - коэффициент трения для тележки с гибким подвесомгрузаGT - вес грузовой тележкигц. и п - число тормозных колес и общее число колес тележки.Обычноп/п = 0,5 и Ткн = 0,05(Q + GT)	(3.11.6)На подкрановую балку будет передаваться от одного колеса мо¬
стового кранатк = ткн / Ш0 = 0,05(Q + GT) m0	(3.11.7)где m0- число колес крана с одной стороны.В кранах с тяжелым режимом работы учитывают боковые силыТкеок = 0.1 Ркга.х	(311-8)FK и Тк используют при расчете поперечной рамы каркаса здания
для расчета концевых упоров крановых путей и вертикальных связей
по колоннам.^кп “ HFKmaxЕсли производственное здание оборудовано большим количеством
кранов, то расчет рамы производится при двух сближенных кранах.
Расчетное давление на колонну, к которой приближена грузовая
тележкатD^-otFk™|>,	(3]19)и на другую колоннуDmin = JW Ficmin/=1(3.11.10)
а) 	«'	■ Я6 Л? £ .77Рис. 3.11.2 Нагрузки на раму от мостовых кранов467где yf= 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке\|/ - коэффициент сочетания крановой нагрузки (для двух крановлегкого режима \|/ = 0,85 (1К ... 6К)Ху4-сумма ординат линии влияния опорного давления на колоннах
см. рис. 3.11.2FK . - минимальное давление колеса крана на подкрановую балку
FL = (Q + Gp + GT)/m0-FKmax	(3.11.11)где GKp - вес крана
Силы Dmax и Dmin действуют на раму как изгибающие моменты^шах ~~ ^шах ^0М = D . Lmin min 03.11.3.3	Нагрузки на колонну
Расчетная горизонтальная поперечная сила на колоннуРасчетную горизонтальную поперечную силу на колонны
определяем по формуле:гпТ = УЛ|/ТК/=1(3.11.12)Линия приложения силы направлена как внутрь пролета, так и на¬
оборот. В одном пролете от действия крана может быть шесть различных
нагружений.
468Расчетная ветровая нагрузкаВетровая нагрузка на поперечную раму определяется как сумма
статической и динамической нагрузки. Для производственных зданий
динамическая нагрузка учитывается при его высоте Н > 36 м и Н/1 > 1,5.Расчетную нагрузку на колонну на 1м поверхности определяем по
формулеш = у,£О0ск
где yf= 1,4-коэффициентнадежностисо0 - нормативный скоростной напор в зависимости от района стро¬
ительствас - аэродинамический коэффициент зависящий от конфигурации
здания, обычно с = 0,8 для давления и с = 0,6 для отсоса
к - коэффициент изменения скоростного напора в зависимости от
высоты здания и типа местности.Рис. 3.11.3. Вертикальные нагрузки на раму.
469Расчетное погонное давление ветра на раму
со = со • В - активное и_а_ асоп = соп* В - пассивноеОт активного давления сила, приложенная к оси стержня от актив¬
ного давленияW=0,5(coal + coa2)hp	(3.11.13)от отсосаWn = 0,5((onji+con2)hp	(3.11.14)Схема загружения рамы от вертикальных нагрузок имеет вид
Схема ветровых нагрузок на конструктивной и расчетной схеме на
Рис. 3.11.4.При статическом расчете ригель считают бесконечно жестким
Е1р=оо, ЕАр=оо, при (Е1р/1)/ (Е1кн/Н)>6/(1+1,1л/ц) (3.11.15)
где(1= 1кн/ 1кв — 1	(3.11.16)Нормы предусматривают два вида основных сочетаний нагрузок.1.	Постоянная, все временные длительные и одна кратковременная
при \|/ = 1.2.	Постоянная, все временные длительные с \|/ = 0,95 и несколько
кратковременных с \|/ = 0,9.Кратковременные нагрузкиКратковременные - это снеговая, крановая и ветровая нагрузки.
Неблагоприятные сечения - это база, уступ колонны, уровень
470тормозного настила и зона сопряжения ригеля с колоннами в случае за¬
щемления. Для каждого сечения определяют 4 комбинации усилий:1.	+М ; -Nmax’ соот2.	-М . ; -Nmm’ соот3.	-N ; +Mmax’ соот4.	-N ; -Mmax’ cootКроме этого, определяется расчетная поперечная сила Qmax; про¬
дольная сила Nmin (с yf= 0,9 для расчета анкерных болтов).3.11.3.4 Работа каркасаРабота каркаса эффективна при наличии следующих условий:—	жесткие ячейки по шатру и колоннам;—	жесткий диск по шатру, обраованный несущими кровельными
конструкциями;—	за счет креплений подкрановых балок, подстропильных ферм и пр.
с поперечными рамами.Если отдельная рама имеет перемещения 5 от силы F3, то рама в
составе блока будет иметь переменные 8пп < 8, см. Рис. 3.11.7.г гРис. 3.11.7 Учет пространственной работы каркаса а - схема диска в уровне
нижних поясов ригелей (1 - продольные связевые фермы; 2 - поперечная
связевая ферма; 3 - рассматриваемая рама) б - расчетная схема рамы; в -
расчетная схема продольных связей
Пользуясь формулами и графиками СНиП Н-23-81* можно
определить коэффициент пространственной работы апр и 8пр = апр5.
Считая что эквивалентная сила F3 приложена не к раме а к жесткому
диску и определяется перемещение жесткого диска от F3. Расчеты
пространственной работы каркаса позволяют экономить металл.3.11.4. Покрытия3.11.4.1	Требования к конструктивам покрытияКонструкции покрытий состоят из стропильных и подстропильных
ферм и балок, конструкций фонарей, вертикальных и горизонтальных
связей, прогонов.Стропильные и подстропильные фермы выполняют разных типов
и из различных профилей: пояса и решетка — из прокатных уголков
(парных и одиночных); пояса — из тавров или половинок широкополоч¬
ных двутавров, решетки — из уголков (парных и одиночных); или — из
замкнутых гнутосварных профилей или широкополочных двутавров; из
электросварных или горячекатанных труб.При конструировании ферм из уголков или тавров соблюдают сле¬
дующие требования.В фермах с элементами из уголков или тавров соединение элементов
в узлах ферм принимают шарнирным. Стержни сварных ферм центри¬
руют по центрам тяжести сечения (с округлением до 5 мм), в болтовых
фермах — по рискам уголков. При изменении сечений элементов экс¬
центриситет в месте перехода сечения не учитывают, если он не пре¬
вышает 1,5% высоты стенки пояса в тяжелых фермах и 5% — в легких.
При больших эксцентриситетах элементы ферм рассчитывают с учетом
дополнительных моментов.Для ферм пролетом 36 м и более предусматривают строительный
подъем, равный прогибу от постоянной и дополнительной нагрузок. При
плоских кровлях независимо от пролета фермы его принимают равным
прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах ферм
должно быть не менее а = 6/ - 20 мм < 80 мм, где t — толщина фасонки,
мм. Элементы решетки приваривают двумя фланговыми и одним лобо¬
вым швами или двумя фланговыми, концы которых выводят на торец
уголка на 20 мм.В расчетах прикреплений стержней фермы учитывают фланговые швы
длиной не менее 60 мм и лобовые, выполненные на всю длину торца. Усилия,
действующие на сварные швы у обушка и пера уголков, обратно пропорци¬471
412ональны расстояниям этих швов от центра тяжести сечения элемента.Равнополочных:у обушка0,7v пера0,3Неравнополочных, спаренных широкой полкой:у обушка0,68v пера0.32Неравнополочных, спаренных узкой полкой:у обушка0,75у пера0.25При назначении толщин ферм руководствуются указаниями типо¬
вых серий, при этом в каждой ферме применяют не более двух толщин
с разницей 4 мм.Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых
накладками, оставляют зазор не менее 50 мм. Расстояние между ближай¬
шими краями стыковой накладки и узловой фасонки принимают не менее
удвоенной высоты поясного уголка, но не менее 200 мм. Стропильные
фермы с элементами из парных уголков с уклоном верхнего пояса 1,5%,
пролетами 18, 24, 30 и 36 м изготавливают по ГОСТ 23119-78.Конструирование ферм с применением широкополочных двутавров
и замкнутых гнутосварных профилей имеет свои особенности.Соединение элементов в узлах таких ферм принимают шарнирным,
если отношение высоты сечения к длине элементов не превышает 1/10—	для конструкций, эксплуатируемых во всех климатических районах,
кроме I,, 12, Н2 и П3, для которых это отношение не должно превышать
1/15. При невыполнении данного условия учитывают дополнительные
изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.3.11.4.2	Типы и конструкции фермФермы служат для перекрытия пролета зданий и конструкций. По
размерам фермы могут быть длиной от 9 до 250 м, высота от 1м до 25 м
и более. Типы ферм самые различные:—	по количеству плоскостей, в которых размещаются фасонки (т.е.
бывают легкие и тяжелые);—	легкие фермы служат для небольших усилий не более 6000 кН при
весьма больших уголках 250x20;—	тяжелые фермы как правило двухстенчатые, усилия, воспринима¬
емые ими до 20000кН;—	по уклонам бывают малоуклонные и крутоуклонные;
Рис. 3.11.6 а - эпюра М; б - с параллельными поясами; в - трапецеидальное;
г - треугольное; д - с вспарушенным нижним поясом; е - полигональное;
ж - неразрезная ферма с объемлющей эпюрой М; з - башенные фермы с
объемлющей эпюрой М3.11.4.3	Расчет параметров технологичности фермРасчет фермы производим по следующей схеме:1.	За счет очертания фермы можно сэкономить металл и снизить за¬
траты на ее изготовление. Излишние изломы поясов, изменение элементов
решетки, увеличение числа узлов ведет к дополнительным затратам.
Наиболее технологичны фермы с параллельными поясами, а уклон (до
1,5%) достигается за счет строительного подъема.2.	Основными размерами в ферме являются пролет и высота. Опти¬
мальная высота фермы (honT) определяется с учетом ее стоимости или
массы по формуле(£ hR„ ¥rCr + § cos а,Л, ¥Л)Г‘ .РП-”)где первый член учитывает стоимость поясов, второй - раскосов;\|/f и \j/d - конструктивные коэффициенты, учитывающие дополнитель¬
ный расход металла на обеспечение жесткости, унификации узлов и473—	по типу соединений бывают с фасонками и без них;—	по напряженному состоянию обычные фермы и с затяжками
(шпренгелями);—	по очертанию и типам решетки (см. Рис. 3.11.6)
474сечений, см. СНиП Н-23-81*;cf и с, - удельная стоимость металла поясов и раскосов;
а - угол наклона раскоса к поясу;I (L) - длины панелей поясов и раскосов;snm- число участков поясов одинакового сечения и число
раскосов.Учитывая ld = h cosa; 1/ cos2a = 1 + tg2a = 1 + (lf /п)2 и dc / dh = 0
имеем
4753.11.4.4 Расчет фермФерма - это многоячейковая жесткая рама с большой степенью
статической неопределимости. Расчет производим в следующей после¬
довательности:1.	В стержнях возникают нормальные осевые напряжения со и из-
гибные аи обычно 0,1.. .0,2 от ао, а ао фактически меньше на 10.. .20%, чем
ао теоретическое, поэтому и вполне оправдано использовать шарнирную
схему. Такая зависимость зависит от параметров фермы:—	при hf / d = 1/15...1/10 (hf - высота сечения пояса, d - размер па¬
нели), если h/d < 1/15, то резко падает жесткость стержней поясов и
необходимо увеличивать площадь сечения. При hf/d > 1/10 у фермы
растет жесткость и доля аи.—	при h /1 > 1/12...1/14, увеличивается hf/h до 1/5...1/7 ферма пре¬
вращается в составную балку.2.	Расчетная длина из плоскости lefy= 1р где lj - расстояние между
точками закрепления от смещения из плоскости (прогоны, ребра жестких
плит и т.п.). При нескольких участках d с разными усилиями1 = [0,75 + 0,25(Р / (к-1))2к3] 1, > 0,5 1,	(3.11.21)гдер = ЕЫ./Нгаах и 0,5 < Р < (к - 1)
к - число участков равной длины d,
при к = 2 lefy = (0,75 + 0,25N2/NJl,	(3.11.22)ZN. - сумма всех усилий на всех участках, кроме Nmax (Nj),N2 - усилие на участке, примыкающее к участку с Nmax-3.	Статический расчет производится на ПЭВМ как по шарнирной
схеме, так и по жесткой. Перерасчет производят до тех пор, пока соот¬
ношения между жесткостями не будут отличаться более чем на 30%.
В результате расчета определяется N в каждом стержне по шарнирной
схеме. N и М - при жесткой отдельно для каждого вида нагрузок. Затем
определяются расчетные усилия по комбинациям нагрузок. Нагрузки
приложены в основном в узлах ферм в виде сосредоточенных сил. По¬
стоянные нагрузки собираются с грузовой площади каждого узла, если
настил опирается непосредственно на пояс фермы, то нагрузка прини¬
мается как равномерно распределенная. Так же учитываются и нагрузки
от технологического оборудования.4.	Подбираем типы сечения стержней фермыВ отечественных конструкциях типы сечения стержней ферм обычно
принимают такими, какие изображены на рис. 3.11.8.5.	При необходимости подбираем типы сечений, применяемых в
Германии, они изображены на рис. 3.11.9.6.	Как видно из рисунков, отечественные разработки мало направ¬
лены на унификацию применения профилей ферм.Рис. 3.11.7 Типы решеток ферм а - треугольная; б - то же, с опорным
нисходящим раскосом; в - то же, с дополнительными стойками; г
- и подвесками; д - раскосная с нисходящими раскосами; е - то же, с
восходящими раскосами; ж - крестовая; з - безраскосная; и - полураскосная;
к - ромбическая; л - то же, без стоек; м - двойная раскосная; н - треугольная с
шпренгелями; п - то же: 1 - распорка, 2 - шпренгель, 3 - наклонная подвеска476
Наибольшее распространение получили сечения ферм из парных
уголков. Они обладают недостатками:—	стержень ферм состоит из двух деталей уголков, соединенных
между собой сухарями;—	соединение в узлах осуществляется только с помощью фасонок;—	имеется щель между уголками, из-за которой происходит коррозия
фермы, затрудняется окраска поверхностей уголков.7.	Перспективным сечением является тавровое сечение, при большой
изгибной жесткости - Е1х применяют двутавры. В легких конструкциях
применяют круглые трубы, гнутосварные трубы и сварные из двух
прокатных уголков. Соотношения между стоимостями этих трех видов
сечений (153...136): (150...132): (120...115)%. За 100% принята стоимость
уголка.В тяжелых фермах применяют в основном прокатные и составные
двутавры, у которых ix/iy -0,15 ... 0,5. Для сечений стержней тяжелых
ферм характерно что их приходится развивать по мере роста усилий,
обычно в поясах. При этом ширина сечения bf остается той же. В двутав¬
рах площадь может увеличиться за счет увеличения высоты h, а также
толщины полок. Характерным признаком тяжелых ферм является мощ¬
ность сечения, значительные площади и радиусы инерции.8.	При подборе сечений стержней тяжелой фермы выбирается ши¬
рина сечения, одна для всех стержней по формуле:b = 1 (0,8 -1/400)	(3.11.23)где b - ширина в мм, 1 - пролет в м.Обычно для пролетов 60.. .120 м b = 400.. .600 мм.9.	Площадь сечения определяется по формуле:Атр = N/(kocn Ryyc)	(3.11.24)где косл = 0,8 ... 0,65 - коэффициент учитывающий уменьшение
площади за счет отверстий для болтов (An = к^А), при отсутствии
отверстий к = 1,0.В стержнях ферм, где возможны пластические деформации (кроме
стали С590 и С590К) вместо Ryиспользуется R/yn.10.	По требуемой площади подбираем сечения при hf = (1/10 ... 1/15)d..
при проверке гибкость статических ферм [к] = 400, для динамических
[к] = 250.477
Рис. 3.11.8 Типы сечений стержней ферм Легкие фермы а - из разнополочных
уголков; б, в - из неразнополочных уголков; г - из одиночного уголка (фасонка
сбоку или лодочкой); д- крестовое из разнополочных уголков; е - тавровое; ж-	из двух швеллеров; з - из одного гнутого или прокатного швеллера (фасон¬
ки с двух сторон); и - двутавровое; к - Z - образное; л - из круглой трубы, м-	из гнутосварной прямоугольной трубы; н, п - сварные прямоугольные трубы
Тяжелые фермы, двустенчатые сечения р - из двутавров; с - п-образное; ф
- двойное швеллерное; ц - из четырех уголков (сквозное); ш - из сварногодвутавра (одностенчатое); щ - из круглой трубы (одностенчатые)
479остальных сжатых стержней решетки Хз ~ 100 - 120. Необходимо, чтобы
cpmin < и запас устойчивости будет больше чем запас прочности.12. Для внецентренно - сжатых сплошных стержней ферм используют
обычную методику: При шарнирной схеме Мц = 0,8 М0 где М0 - момент
в поясе, определенный как для свободно опертой балки, пролетом d.
Коэффициент 0,8 принят для защемленного стержня.Жесткость и гибкость всей фермы -
480полки уголка;zQ — расстояние от центральной оси до наружной грани полки угол¬
ка;еха, с — относительные эксцентриситеты прикряшения, опреде¬
ляемые по табл. 3.11.4 (для поясов ферм сха = еу = 0);Изгибающие моменты М, Mg9Mf М следует принимать положитель¬
ными, если они вызывают растяжение на пере уголка, и отрицательными
— в обратном случае.Моменты от жесткости узлов Л^при расчете растянутых элементов,
а также при отсутствии моментов М и Ме допускается не учитывать.Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых,
внецентренно-растянугых и растянуто-изгибаемых элементов из оди¬
ночных уголков, не подвергающихся непосредственному воздействию
динамических нагрузок, следует выполнять по формулеN / (v An) < Ryyc.	(3.11.29)где v— коэффициент, определяемый по табл. 3.11.5 в зависимости от
условных относительных эксцентриситетов ех и еу
ус — коэффициент условий работы, определяемый по главе 3.4.3
справочника.Таблица 3.11.4Элементы решетка ферм
шз роаополо'вых уголковОтносительные эксцентриси¬
теты прикрепленияв ПЛОСКОСТИфермы е*,ИЗ ПЛОСКОСТИфермы €уПрикрепляемые по однов
юлке:растянутые0,36-0,6сжатые0,48-0,8растянутые и сжатые,
прикрепляемые однимa-z02-1,0болтом
Прикрепляемые по двум
полкам:растянутые<ш-0 Лсжяше024-0,4Обозначения, принятые в табл. 3.11.4
а - расстояние от обушка уголка до оси болта (риска уголка);
z , z - см. формулу 3.11.28
Теоретически и экспериментально установлено, что при жестких при¬
креплениях одиночных уголков по одной полке (сваркой или более чем одним
болтом) в них возникают добавочные (помимо моментов от внеузловой на¬
грузки, расцентровки узлов и жесткости узлов) изгибающие моменты также
и в плоскости фермы. По знаку эти моменты такие, что вызывают смешение
продольных сил в сторону перьев уголков, а по абсолютной величине со¬
ставляют около 60% соответствующих моментов из плоскости фермы. От¬
несенные к z эмпирические значения «эксцентриситетов прикрепления в
плоскости фермы» еха (соответствующих указанным добавочным моментам)
также приведены в табл. 3.11.4 (значения еха).Таблица 3.11.5Уаювш!ОЛОСПВОг
шй экс-
цвтрка¬
тет» ПВО©-
косшфср-ршвом ^■UftttCfrтет» вюо-
коспфчкроаом0-од-0,4-0,6-03-1,00-од-0.4-0.6-03-1,0-1,00.(00460520,480,440410250310310310310,74036-0 30370620570.520.480440300,770,770770770,76037-оз0,74038ОДО0^7032048030,710710,710710,71070-0.40820.750,68042037052-ОД0900320.750,680320360606301.00090W2074037060080350,050,930.93ОМ0,760380311 fi0300,10OSO0900350,770.700321Д0350.150370370370,780.710331.4031ОДО0830330330300.72035В отличие от пространственных решетчатых конструкций из оди¬
ночных уголков типа опор ЛЭП плоские фермы покрытий характеризу¬
ются: более высокими соотношениями усилий в элементах решетки и
поясов и, соответственно, меньшей разницей сечений этих элементов;
наличием растянутых и, при беспрогонных решениях, изгибаемых по¬
ясов; закреплением сжатых поясов (прогонами в узлах или настилом
по всей длине) от скручивания. Указанные особенности определили
использование для плоских ферм особой методики расчета, основанной
на прямом учете внецентренности усилий в стержнях ферм.Значения ех следует определять по формуле
ех = ех / z	(3.11.30)где ех — эксцентриситет продольной силы в плоскости фермы (ех =
Mx/N), вычисляемый с учетом знаков изгибающих моментов и про¬
дольной силы (положительному эксцентриситету соответствует на¬
правление к перу, а отрицательному — к обушку уголка).
Эксцентриситет продольной силы из плоскости фермы совпадает с экс¬
центриситетом прикрепления (еу = Му /n = €у z; еу - см. формулу 3.11.28).В остальных случаях расчет следует выполнять по формуле
N/А ± М у/I ±М х /I <Ry.	(3.11.31)п	хо J о хоп	уо о уоп — J • с	v	7где хо и уо —координаты рассматриваемой точки сечения уголка от-481
482носительно его главных осей (Рис. 3.11.12)..Изгибающие моменты М и М следует определять по формулам:
М =М cosa-M sin a;	(3.11.32)хо	х	У	4	'Муо = Мх sin a + Му cos a,	(3.11.33)где a — угол наклона главных осей сечения уголка к полкам, от¬
считываемый от горизонтальной оси (см. рис. 3.11.10.) Изгибающие
моменты Мх ]л М следует подставлять в формулы 11.32 и 11.33 со
своими знаками (см. формулу 3.11.28).Моменты инерции сечения 1хо и 1уо для равнополочных уголков
следует определять по сортаменту ГОСТ 8509-86. Для неравнополочных
уголков 1уо следует определять по сортаменту ГОСТ 8510—86 (обозначе¬
нию 1уо в нем соответствует обозначений Iumin), а 1хо - то формулеРис. 3.11.10 Сечения элементов из одиночных уголков
а - равнополочного; б - неравнополочного
I =1+1-1	(3.11.34)xo x у yo	v	7Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых верх¬
них поясов ферм из одиночных уголков, непрерывно раскрепленных из пло¬
скости фермы жестким настилом и не подвергающихся непосредственному
воздействию динамических нагрузок, следует проверять по формуле (49)
СНиП Н-23-81* рассматривая сечение пояса как тавровое, при этом коэффи¬
циент п при эксцентриситете в сторону полки (обушка) следует принимать
равным 3,0, а при эксцентриситете в сторону стенки (пера) - равным 1,0.Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибае¬
мых элементов из одиночных уголков, не имеющих промежуточных
закреплений в одном направлении, следует выполнять по формуле (51)
СНиП И-23-81* в которой коэффициент фе рекомендуется определять
по формулефе 1 / [ 1 / Феуо (2 ~ 0,2А» у0) (1 / фехо “ 1 / фхошах)] ^ JJ ^5)Для равнополочных уголков при еу = — 0,8 (т. е. для сжатых элемен¬
тов решетки, прикрепляемых по одной полке сваркой или одним болтом
и более) значения сре рекомендуется определять по табл. 3.11.6.Таблица 3.11.6Условный
отноаггеяышй
эксцентриси¬
тете плоское
тя фермы €хКоэффициент фе ори €у = -0,8 и при
условной гибкости в плоскости ншмеяь-
шей жесткости уголка тах, равной00,51.02,03,04,05,0-1.00,440,430,420400320,260,22-0.80,480,460,440,400,320,260,22-0,60520,490,460,400320,26032-0,40,570,510,470400,32036022-0*20,620,540,490,410,3302702200,670,57ом0420,340,280320.20,72059ом0430360290230.30,760,600520,440370300230,40,710,61053045038031озз0,60,630,580,530460390320240,80550530510,450380310331.00,500,480,46042036030! 032130,450,4304103803302703!1,40,41039037034г 030025о.: сВ формуле (11.35) коэффициенты среуо и срехо следует определять в со¬
ответствии с п. 5.27* СНиП П-23-81* в зависимости от условной гибкости
X . и X (вычисляемой соответственно относительно осей хп - хпхо mtn	уо max v	0 0и yQ — уо) и приведенного относительного эксцентриситета теГхои mcfyo,483
(3.11.36)(3.11.37)(3.11.38)(3.11.39)
и Муо, необходимые дня вы-484для равнополочных уголков определяемого по формулам:
mefxo = 1,06 gxo
mefyo = 2,12 еуо,
гдеехо = exo /z = Мхо /Nz
еуо = еуо /z = Муо /Nz
Значения изгибающих моментов М
числения условных относительных эксцентриситетов €хо и еуо при расчете
на устойчивость, следует принимать для сечений с наибольшим и наи¬
меньшим значениями Л/ в пределах средней трети длины стержня.Коэффициент Фхотах следует определять в соответствии с п. 5.3 СНиП11-23-81* для наименьшей гибкости стержня (относительно осихо-х<).Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых
верхних поясов ферм из одиночных уголков, непрерывно раскрепленных
из плоскости фермы жестким настилом, а также устойчивость других
элементов, имеющих между узлами промежуточное закрепление в одном
направлении, следует выполнять в соответствии с п. 5.27* СНиП II-23-
81* принимая в качестве X, е и W соответствующие характеристики в
плоскости, перпендикулярной к плоскости закрепления.Расчетные длины / элементов ферм из одиночных уголков следует
принимать по табл. 3.11.7.Таблица 3.11.7Элементы фермРасчетная длжаVОкате и растянутые пояса, опорные0,9/раскосы ■ опорные стойкиСжяго-изгнбаемые пояса (в плоскости0.8/фермы)Раскосы и основные стойки (передаю-0,8/,пше поперечную силу)Дополнительные стойки (воспрнннмаю-0,9/,пше только местную нагрузку)Обозначения, примятые в^пбл./ - геометрическая длина элемент* (расстояние меж¬
ду центрами узлов; при нецентрнрованных у>
jux - расстояние между точками пересечения
геометрических осей элементов) в плоскостиФермы;
485При бесфасоночных узлах следует производить расчет поясных эле¬
ментов в узлах на участках между прикреплениями элементов решетки
на сдвиг по формуле (29) СНиП П-23-81* принимая в качестве Q разность
перпендикулярных к оси пояса составляющих усилий в элементах ре¬
шетки, а в качестве I, S и t — геометрические характеристики сечения
уголка относительно оси х-х.Расчет сварных точечных соединений в прикреплениях элементов из
одиночных уголков (Рис. 3.11.11), на действие продольной силы и момента
в плоскости расположения точек следует производить по формулам:на срез точекРис. 3.11.11 Схема сварного точечного соединения двух элементов из одиноч¬
ных уголков
МатериалыДля элементов ферм и связей применяются гнутосварные профили(3.11.40)по ТУ 36-2287-80.
486Материал профилей назначается в соответствии с требованиями
СНиП Н-23-81*. Профили изготовляются из листовой горячекатаной
стали, поставляемой в рулонах по ГОСТ 19903-74*): углеродистой обще¬
го назначения толщиной 4 мм и более — по ГОСТ 14637-79, толщиной 3
мм - по ГОСТ 16523-70; низколегированной толщиной 4 мм и более - по
ГОСТ 19282-73 *, толщиной 3 мм - по ГОСТ 17066-80*.Для монтажных фланцевых узлов растянутых поясов применяются
высокопрочные боцты из стали 40Х „селект» по ГОСТ 22353-77* или ТУ
14-4-1345-85 с характеристикой 6gllOXJIl или 8gl 10XJ11, гайки по ГОСТ
22354-77* с характеристикой 6h 110 или 7h 110.Для фланцев растянутых поясов применяется толстолистовая горя¬
чекатаная термообработанная сталь марки 14Г2АФпоТУ 14-105-465-82,
расчетное сопротивление которой в направлении толщины проката при¬
нимается равным R = 275 МПа (2800 кгс/см2). Допускается изготовление
фланцев из других марок низколегированных сталей, применяемых для
строительства с проверкой механических свойств стали в направлении
толщины проката.Расчетные сопротивления гнутосварных профилей следует при¬
нимать по СНиП П-23-81*.Рекомендуется учитывать повышение предела текучести материала
за счет упрочнения зон изгиба3.11.4.6	Конструирование ферм из одиночных уголковПри проектировании ферм из одиночных уголков следует стремить¬
ся к выполнению узлов без фасонок, для чего рекомендуется принимать
размеры полок уголков в плоскости фермы возможно большими для
поясов и возможно меньшими — для элементов решетки.Толщина прикрепляемых элементов решетки, как правило, не долж¬
на превышать толщины поясов. Суммарная толщина пакета деталей,
соединяемые дуговой точечной сваркой со сквозным проплавленном, не
должна превышать 26 мм.Расстояния между краями смежных элементов решетки в узлах
следует принимать не менее 5 мм, а расстояния между краями элементов
решетки и внутренней стороной выступающей полки уголка пояса — не
менее радиуса закругления между полками этого уголка.Для обеспечения размещения сварных швов или болтов в пределах
полок поясных уголков бе * их уширеиия в узлах (без фасовок), а также
для обеспечения резки уголков решетки без скоса полок допускается
смещать точки пересечения осей элементов решетки в узлах с осей поясов
в сторону обушков (с соответствующим учетом возникающих при этом
изгибающих моментов в стержнях Ме, см. формулу 11.28.
487В случае недостаточного размера полок поясных уголков для при¬
крепления к ним элементов решетки в отдельных узлах ферм следует
предусматривать уширение этих полок приваркой к ним фасонок встык
с зачисткой шва с внутренней стороны поясного уголка заподлицо с по¬
верхностью полки.Сварные точки в прикреплениях элементов из одиночных уголков
следует размещать в соответствии с возможностями имеющегося обо¬
рудования для сварки. Точки следует располагать на максимальных
расстояниях друг от друга в один или два ряда параллельно оси уголка.
Каждый конец элемента следует прикреплять не менее чем двумя точ¬
ками. Расстояния между центрами точек в любом направлении следует
принимать не менее l,5d, а расстояния от центра точки до краев элемента
(пера или торца уголка) — не менее l,2d, где d — номинальный диаметр
точки в плоскости среза.За осевую плоскость фермы (совмещаемую с разбивочной осью
в плане и с центром опорного ребра) следует принимать плоскость,
удаленную от обушка уголка верхнего пояса на расстояние, равное рас¬
стоянию до центра тяжести сечения верхнего пояса с округлением до 5
мм в меньшую сторону.Сжатые опорные раскосы и стойки и другие сильно нагруженные
элементы решетки из одиночных уголков рекомендуется выполнять с
прикреплением их в узлах по двум полкам, т. е. с прикреплением полки,
перпендикулярной плоскости фермы, к соответствующим полкам пояс¬
ных уголков или к опорному ребру фермы (непосредственной приваркой
впритык либо с помощью приваренной планки или прокладки).3.11.4.7	Монтаж блоков покрытия3.11.4.7.1	Подготовка блока к монтажуВ соответствии с проектом производства монтажных работ произво¬
дят сборку блока покрытия по схеме структурного блока, см. Рис. 3.11.14.Рабочие чертежи структурных блоков на стадии КМД представлены
в серии СКП «Стальные конструкции покрытий. Структурные блоки
размерами 12x18 и 12x24 м, выпуск 2. Покрытия с примененном го-
рячекатанных профилей для районов с расчетной температурой минус
40°С и выше.»3.11.4.7.2	Транспортировка блоковСобранные блоки транспортируют к местам установки на тележках
при помощи тяговых лебедок или трактора. Возврат тележек на первую
стоянку после монтажа блока производится автотранспортом.Монтаж блоков следует производить с помощью гусеничных (Рис.
3.11.14) или башенных кранов. Перечень механизмов, оборудования и
488оснастки для монтажа блоков покрытия приведен в табл. 3.11.7. Монтаж
блоков с помощью большегрузных кранов должен осуществляться за¬
хватками шириной в три пролета.При наличии подкрановых балок транспортирование и установку
блоков покрытий следует производить установщиком, изготовленным
на базе мостовых кранов (Рис. 3.11.14).обозначение;—.п.	по Hi; а и распорки__	 /лемачты	/п/яси и риспорьирис носы_	Рис. 111.14 Схема структурного блока 12 х 24 мДля подъема блока массой дб 3D т следует применять строповочноеприспособление, состоящее из универсальных стропов, разъемных под¬
весок и такелажных скоб. При массе блока более 30 т строповку следует
производить с помощью траверсы (Рис. 3.11.15).Допуски на установку блоков покрытия в проектное положение см.
серию СКП «Стальные конструкции покрытий. Структурные блоки раз¬
мером 12x18 и 12x24», вып. 2.
4893.11.4.7.3 Схемы монтажа блоков/Рис. 3.11.13 Схема монтажа блоков покрытия гусеничным краном:1 - смонтированное покрытие; 2 - трактор; 3 - блок покрытия; 4 - монтажный
кран; 5 - транспортная линия; 6 - лебедка; 7 - раздаточная линия
490/ГТ/. _/-/Рис. 3.11.14 Схема монтажа блоков покрытия установщиком:1 - смонтированное покрытие; 2 - подкрановые пути; 3 - пути башенного кра¬
на; 4 - башенный кран; 5 - трактор; 6 - блок покрытия; 7 - установщик.3.11.4.7.4 Заделка стыков между блоками
Материалы для заделки стыков между смонтированными блоками
следует размещать на блоке после устройства кровли до подачи его в зону
монтажа. Мастику следует подавать в термосах.Трубопроводы блока необходимо соединять до заделки стыков.
491Материалы для заделки стыков следует подавать по уложенным
деревянным инвентарным щитам. Перечень оборудования и материалов
приведен в табл. 3.11.7./ ,	а7 I	ЛООП	;7>НЮ' +					<	4-	—• 		ЛРис. 3.11.15. Схемы строповки блоков покрытия с помощью траверсы
а - для блоков массой до 30 т; б - для блоков массой свыше 30 т; 1 - стропы
универсальные; 2 - подвеска разъемная; 3 - скоба такелажная; 4 - траверса; 5
- стяжка винтовая; 6 - траверса-распорка3.11.4.7.5	Особенности техники безопасности при монтажеблоковРаботы на конвейерной линии и при монтаже блоков необходимо
производить с соблюдением требований главы СНиП «Техника безопас¬
ности в строительстве».До начала передвижения блоков на конвейерной линии следует
подавать звуковой сигнал. Запрещается находиться на блоках и между
ними при их перемещении.Монтаж блоков допускается только после проектного закрепления
колонн, связей, подкрановых балок, очистки опорной поверхности ого¬
492ловков колонн.Для наводки блоков в проектное положение при монтаже кранами
следует прикрепить к опорным узлам блока оттяжки из пенькового каната
диаметром 20 мм.К монтажу блока разрешается приступать после окончательного
закрепления предыдущего блока. Прием блоков и закрепление их на
колоннах следует производить с приставных лестниц с площадками.Монтаж блоков допускается производить при силе ветра не более
4 баллов.3.11.4.7.6	Перечень механизмов, оборудования, инвентаря,
приспособлений и инструментов, рекомендуемых для
производства кровельных работ при интенсивности конвейера1 блок в смену*Таблица 3.11.7НаименованиеКоличе¬ствоТехническаяхарактеристикаБитумоварочный котел2Емкость до 1,5 мБашенный кран1Грузоподъем¬
ность 5 тАвтогудронатор1Емкость 3,6 мАгрегат с шестеренчатым насосом для подачи и
нанесения битумной мастики4Черт.08.915-010
треста Оргтех-
строй Главвол-
говятскстрояКонтейнер для подъема рубероида10-Поддон для подъема плит утеплителя10-Передвижная емкость для приема и хранения
битумной мастики4Черт.08-915-07
треста Оргтех-
строй Главвол-
говятскстрояТрубчатые безболтовые леса56 м2 на 1
стоянкуКонструкция
Промстройпро-
екта МоскваУдочка для нанесения битума3Черт. 08-915-04
треста Оргтех-
стройБитумопроводы--Каток-раскатчик для наклейки и укладки рубе¬
роида8Черт. 4м 143-
000-00 треста
Оргтехстрой МС
БССРНож для нарезки рубероида5-Щетки капроновые для нанесения битума3-
493НаименованиеКоличе¬ствоТехническаяхарактеристикаГребки с резиновой вставкой для разравнива¬
ния битума3-Металлический шпатель для подчистки под¬10сыпкиДеревянный шпатель для промазки кромок10-Ванночки для очистки инструмента10-Складной метр4-Направляющие бруски 50x70 мм6-Струбцины для крепления брусков18-Молоток4-Шорная игла для прокалывания воздушных10мешков при наклейке ковраСовковая лопата4-Щетка для сметания гравия4-Кровельные ножницы4-Киянка10-3.12 Листовые конструкции3.12.1	Назначение листовых конструкцийЛистовые конструкции - сплошные тонкостенные пространствен¬
ные (чаще всего цилиндрические, сферические, конические) испытывают
двухосное напряженное состояние. Область применения их самая раз¬
нообразная - резервуары, бункера и силосы, газгольдеры, трубопроводы
больших диаметров, дымовые трубы, конструкции доменных цехов и
химических производств.3.12.2	Конструктивные особенности вертикальных
цилиндрических резервуаровРезервуары служат для хранения жидкости и газов (сжиженные
газы, химические жидкие вещества, нефтепродукты, вода, жидкости
технологические и т.п.). Вертикальные цилиндрические резервуары
имеют плоские днища, стенки и крышу. Объем резервуаров от 100 до
100000 м3.Толщина листа днища, испытывающего только сжатие от давления
жидкости по конструктивным соображениям принимается равной t
= 4 мм при Dp^lS м, t = 5 мм при Dpe3= 18 - 25 м, t = 6 мм при Dpe3>25
м. Крайние листы днища обычно более толстые. Днище собирается из
листов 4200 х 1400 мм с перекрытием кромок на 30-60 мм при t = 4,5 мм
и свариваются встык при t = 6 мм. Днище изготавливается на заводе и
в виде сварных полотнищ транспортируется на монтажную площадку
рулонами. Толщина стенок резервуара от 4 мм и более. Листы могут
соединяться встык, ступенчато и телескопически. Обычно на монтаже
494удобным является телескопическое расположение поясов. При вместимо¬
сти резервуара 10 тыс. - 100 тыс. м3 высота его равна 14...22 м, а размер
листов 2200.. .8000 м.Крыши резервуаров имеют вид, указанный на рисунке 12.1Крыши резервуаров бывают коническими, сферическими* сферо¬
цилиндрическими, висячими. Щиты опираются на центральную стойку
4 и стенки резервуара. Сферические крыши изготавливают тогда, когда
действуют большие вертикальные нагрузки, снег, вакуум. По контуру
для жесткости и удобства монтажа изготавливают жесткие кольца.Для крыши при расчетах применяют две комбинации нагрузок:-	нагрузки, действующие внутрь резервуара (снег, собственный вес,
вакуум)-	нагрузка, действующая наружу (давление паров испаряющейся
жидкости или газа).На стенку резервуара действует гидростатическое давление, избы¬
точное давление и вертикальные нагрузки от крыши.При проектировании важно принять наивыгоднейшее соотношение
высоты Н и диаметра резервуара. Оптимальные размеры будут при Н / D
= 1/1...1/4 для V = 100...600 м3 и Н / D = 1/2...1/5 для V = 100 тыс. м3.Высоту резервуара принимают кратной ширине листов с учетом
перехлеста или типа сборки листов. Типовые проекты в настоящее вре¬
мя имеют высоту 18 м при объеме до 10 тыс. м3 и 15 м при объеме до 5
тыс. м3.Избыточное давление при проектировании резервуара из условия
обеспечения прочности по формулам:где уп - коэффициент надежности по нагрузке для давления равныйРн = рН + Ро(YnPX + YnPoWtoA)-1(3.12.1)1,1Y0 - то же для внутреннего избыточного давления, уп = 1,15р - плотность жидкости
Толщину стенки резервуара определим по формулеt>(7flpx + Yf2po)r/(ycR)(3.12.2)
495(вес крыши, снега, ветровые нагрузки, вакуум) и кольцевые сжимающие
нагрузки а, (ветровая нагрузка, вакуум). Устойчивость проверяется по
формуле (о, / <тсг1 + о2 / стсг2) / ус < 1Необходимо принять в расчет установку колец жесткости. В зоне
соединения стенки резервуара и днища возникает изгибающий момент
и поперечная сила, определяемая по формулеM^OJCUPH+USpJrt	(12.3)Учитываем, что момент действует на расстоянии xr = nS / 4, где
S = 0,78VT
4963.12.3	Конструктивные особенности бункеров и силосовБункер и силос состоят из вертикальной стенки, воронки и выпуск¬
ных отверстий. Схему бункера и силоса см, на рисунке 12.2.Силосы в основном бывают круглыми, а бункеры проектируются
пирамидально-призматическими, гибкими с разгрузочными воронками
и конусно-цилиндрические. И те и другие могут быть одиночными и
групповыми, на открытом воздухе и в помещениях. Для технологиче¬
ских целей бункеры иногда футеруют внутри. Тип футеровки (стальная,
чугунная, железобетонная, деревянная) зависит от стирающих свойств
хранимого в бункере материала.Рис. 3.12.2 Бункер (а) и силос (б)1 - верхняя призматическая часть; 2 - вороонка пирамидальная или
коническая; 3 - выпускное отверстие
Усилия от бункеров и силосов на опорные конструкции передаются
497через жесткие элементы, распределяющие нагрузку по горизонтальному
сечению оболочки бункера или силоса. Угол наклона стенки воронки
должен быть не менее 60°. Бункера и силосы рассчитываются на нагруз¬
ки от груза, на постоянные и атмосферные нагрузки и температурное
воздействие. Вертикальные стенки в бункерах образованы несущими
балками, имеющими горизонтальные и вертикальные ребра жесткости.
Конструкция бункера изображена на рисунке 12.3.600056003Q0 4х то-=5ООО 3Q0
ТГРис. 3.12.3 Бункер
Стенки воронки укрепляются только горизонтальными ребрамижесткости. Как правило, они расположены снаружи и изготовлены из
уголков, тавров или швеллеров.При расчете бункеров и силосов рассчитывают отдельно призмати¬
ческую и пирамидальную (круглую) часть бункера или силоса. Стенки
рассчитываются как шарнирно закрепленные к ребрам пластины, находя-
498щиеся под действующей равномерно распределенной нагрузкой. Нагрузка
от засыпки действует как горизонтально, так и вертикально.Основной несущей конструкцией являются бункерные балки, ко¬
торые рассчитываются как однопролетные, нагруженные равномерно
распределенной нагрузкой.При расчете воронки принимаем давление сыпучего материала
перпендикулярным ее поверхности, ребра стенки рассчитываются на
поперечный изгиб и продольную силу. Гибкие и висячие бункера - это
оболочка, закрепленная к двум продольным несущим балкам. Стенки
бункеров работают на осевое растяжение. Отношение пролета бункера к
высоте оболочки b / f = 1,4. При расчете силосов необходимо учитывать
дополнительные усилия от трения при загрузке и выгрузке.3.12.4	Бункера с плоскими стенкамиБункера предназначены для хранения и погрузки сыпучих материа¬
лов (табл. 3.12.1). Емкость их определяется технологическими условиями.
Бункера проектируют в виде отдельных сооружений или встроенными в
промышленное здание. В первом случае бункер состоит из емкостной части,
несущих конструкций и надбункерной галереи (рис. 7.4, а). Во встроенном
бункере несущие конструкции — балки перекрытия (рис. 7.4, б)Lm	/-/Рис. 12.4 Схемы и компоновка бункеров с плоскими стенками:
а — отдельно стоящие; б — встроенный; в, г — компоновка бункера при шаге
колонн, большем размера бункера; 1,6 — продольные и поперечные балки; 3
— надбункерная галерея; 3 — воронки; 4 — колонны; 5 — конвейер.
499Расчетно-конструктивная схема бункераМежду поперечными рамами (см. рис. 3.12.4, разрез 1—1) установ¬
лены продольные несущие балки, служащие одновременно стенками
бункера. В плоскости поперечных рам расположены поперечные балки,
которые также являются стенками призматической части бункера. Про¬
дольные и поперечные балки воспринимают нагрузки вертикальные и от
горизонтального распора засыпки, к ним подвешена воронка бункера.Шаг поперечных рам (пролет продольных балок) может быть больше
шага поперечных балок. При этом промежуточные поперечные балки
передают нагрузки на продольные балки (см. рис. 3.12.4, в, г).Высота вертикальной части бункера (поперечных балок) не должна
превышать полуторного наибольшего размера бункера в плане. В этом
случае можно пренебречь влиянием трения засыпки о стенки бункера.В зависимости от расположения выпускных отверстий бункера
могут иметь одну или две оси симметрии или быть несимметричными.
Необходимо стремиться к проектированию бункеров с симметричным
расположением выпускных отверстий. Наименьший размер выпускного
отверстия определяют по формулеао= rv(b + 80) tg<pгде г\ = 2,5 — опытный коэффициент; b — максимальный размер
кусков, мм: ф —угол внутреннего трения сыпучей массы, град.Таблица 3.12.1.Унифицированные значения основных характеристик
сыпучих материаловМатериалыНормативнаяплотность,кг/м3Угол естествен¬
ного откоса(угол
внутреннего тре¬
ния). градУгли И ПУДЫКокс60040Торф60035Уголь бурый80035уголь антрацит, каменный100035Сланцы горючие100035Угольная пыль нормальной влажности80025Агломерат железной руды, бурый железняк,
марганцевая руда200040Железняк красный260040» магнитный340040
500МатериалыНормативнаяплотность,кг/м3Угол естествен¬
ного откоса (угол
внутреннего тре¬
ния). градШтейн свинцовый400040Строительные материалыОпилки Древесные воздушносухие25035Известь обожженная мелкая90035» гашеная в порошке70035Глинозем, мергель125030Известь обожженная крупная120035Шлак120030Мел дробленый140040Гипс кусковый, известняк дробленый160035Глина сухая, клинкер цементный, песок
сухой, цемент160030.Гравий сухой, мокрый, камень тяжелый,
щебень200030Глина влажная, мокрая; песок, насы¬
щенный водой200020Химические материалыСода кальцинированная60040Карналлит, фтористый алюминий, криолит100035Сульфат аммония90040Фтористый аммоний90030Селитра120040Карбид90030Нефелиновый концентрат150035Фосфоритная мука160040Магнезитный порошок180035Апатитовый концентрат200040Черные металлыСкрап мелкий и средний08 + 25) 102(50)То же, крупный чугунный(30) ю2(55)» » стальной(32 + 50) 102(55)Примечание. В скобках даны неунифицированные значения.1 Г"3.12.5	Развертки3.12.5.1	Развертки цилиндрической поверхностиШирина развертки h цилиндрической поверхности, усеченной пло¬
скостями, перпендикулярными к оси цилиндра (Рис. 3.12.5), равна длине
501цилиндра; длина развертки 1 = 2лЦср; ординаты точек а и Ь:
j *а = ^срУ .2.	Ya = RHsta/t£P;2 ь = ^срР .4 yb = Rf, sinPtgaРис. 3.12.5. Построение развертки цилиндрической поверхности: 1 — началоразвертки; 2 — линия отсчета; В.М.Н. — вальцевать маркой наружу.Ширина развертки Ь цилиндрической поверхности, усеченной на¬
клонной плоскостью (Рис. 3.12.6)1 = 271^; ш=Ь/4; а =п>6с 120< —<200;п — из условий:	2пL hH = ^tga; 2. hm = Rbtgasinp^ = hHKn\2-*tf = ^8a> 4*Ьы = tftftgasinp* = hbKh\
где Rh, RH— соответственно внутренний и наружный радиусы ци¬
линдра; a — угол наклона секущей плоскости;1-90° 2-90° /г 90°
п	п	п ; — коэффициенты, принимаемые потабл. 3.12.2
502Рис. 3.12.6. Построение развертки цилиндрической поверхности (усеченногоцилиндра):1 — начало развертки; 2 — линия отсчета; 3 — развертка; 4, 5 — участки раз¬
вертки соответственно вогнутой и выпуклой.При определении выпуклости кривой развертки hH, hH|, значения
R и Ru принимают в зависимости от конструктивного узла сопряжения
(см. Рис. 3.12.6).Коэффициенты (Кп) для определения разверток усеченногоцилиндраТаблица 3.12.2.НомерточкиРадиусы цилиндров R, ммдо 400400-500500-600600-700700-800800-900900-100000.000000,000000,000000,000000.000000.000000,0000010.383880,309020,256820.222560.105090.173650,1564320.707110,587790.500000,433890.382030,343020,3090230.923880,809020,707110,623490.555570,500000,4539941,000000,905100,866030,781830.707110,642790,587795—1,000000,965000,900970.831470,766040,707116——1,000000,974920.923880,866030,809027———1,000000.980790,939690,891018——		1.000000,984810.951069——		—1.000000.9876910——————1.00000
503НомерточкиРадиусы цилиндров R, мм1000-11001100-12001200-13001300-14001400-15001500-16001600-170000.000000.000000,000000,000000,000000,000000,0000010.143320.130530,120540,111970,104530,098020,0922720,231690.258820,233320,222520,207910,195090,1837530.415410.382680,354600,330280,309020,290290,2736740.540640.500000,464720,433890,406740,382680.3612550.654860.608760,568060,532040,500000,471400,4457460.755750,707110,663120,623490,587790,555570,5264470.841240,793350,748510,707110,669130,634390,6026480.909630,866030,822990,781830,743150,707110,6737090.959490,923880,885460,846720,809020,773010,73901100.989820,965930,935020,900970,866030,831470,79801И1,000000,991450,970940,943880,913550,881920,8502212—1,000000,992710,974930,951060,923880,8951613——1,000000,993710,978150,956940,9324714———1,000000,994520.980790,9618315————1,000000.995190,9829716—————1,000000,9957317——————1,000001700-18001800-19001900-20002000-21002100-22002200-23002300-240000.000000,000000,000000,000000,000000,000000,0000010.087160.082580,078460,074730,071350,068240,0654020.173650.164590,156430,149040,142320,136170,1305330.258820.245490,233450,222520,212570,203460,1950940.342020,324700,309020,294750,281730,260800,2588250.422620,401700,382680,365340,343460,334880,6314460.500000,475940,453990,433880,415420,398400,3826870.573580,546940,522500,500000,479250,460070.4422980.642790,614210,587790,563320,540160,519590,5000090.707110,677280,649450,623490,599290,576680.55557100.766040,735730,707110,680170,654870,631090,60876110.819150,789140,760410,733050,707110,682550,65935120.866030,837170,809020,781830,755740,730830,70711130.906310,879480,852640,826240,800530,775710,75184140.939690,915770,891010,866030,841560,816970,79335150.965930,945820,923880,900070,877630,854420,83147160.984810,969400,951060,930880,909630,887880,86603170.996300,986360,972370,955570,936950,917210,89687181.000000,996590,987690,974930,959490,942260,9238819—1,000000,996920,988830,977150,962920,9469320——1,000000,997200,989820.979080,9659321———1,000000,997450.990690,9807922————1,000000.997670,9914523—————1,000000,99786
504НомерточкиРадиусы цилиндров R, мм24——————1,000002400-25002500-26002600-27002700-28002800-29002900-30003000-310000.000000,000000,000000,000000,000000,000000,0000010.062790,060380,058140,056070,054140,052340,0506520,125330,120540,116090,111970,108120,104530,1011730,187380,180260,173650,167510,161780,156440,1514340,248690,239320,230620,222520,214970,207910,2013050,309020,297510,286800,276840,267530,258820,2506560,368130,354600,342020,330280,319300,309020,2998670,425780,410410,396080,382690,369870,358370,3473080,481750,464720,448800,433890,419890,406740,3943590,535830,517340,500000,483720,468410,453990,44039100,587790,568060,549510,532040,515550,500000,48530110,637420,616720,597160,578680,561190,544640,52897120,684550,663120,642790,623490,605170,587790,57127130,728970,707110,686240,666350,647390,629320,61211140,770510,748510,727370,707110,687700,669130,65137150,809020,787180,766040,745640,726000,707110,68897160,844330,822990,802120,781830,762160,743150,72479170,876310,855780,835490,815560,796090,777150,75876180,904830,885460,866030,846720,827690,809020,79078190,929780,911900,893630,875220,856860,838670,82076200,951060,935020,918220,900970,883510,866030,84864210,968580,954720,930690,923860,907580,891010,87435220,982290,970940,957990,943880,929080,913550,89781230,992120,983620,973050,960920,947650,933580,91896240,998030,992710,984810,974930,963550,951060,93775251,000000,998170,993240,985870,976620,965930,9541426—1,000000,998310,993710,986830,978150,9680827——1,000000,998430,994140,987690,9795328———1,000000,998530,994520,9884729————1,000000,998630,9948730—————1,000000,9987231——————1,00000'3.12.5.2	Развертки конических поверхностейРазвертки конических поверхностей наклонных конусов в общем
случае решаются приближенно способом замены криволинейной поверх¬
ности определенным числом плоских треугольников, стороны которых
определяются как натуральные величины отрезков пространственных
прямых, две точки которых имеют определенные пространственные
координаты. Этим способом (триангуляции) возможно построение раз¬
вертки поверхностей, соединяющих практически любые контуры (осно-
505вания). Так как этот способ обладает значительной трудоемкостью при
конструировании, параметры конических переходов с общей образующей
возможно приспособить к нормальным круговым, усеченными плоско¬
стями, наклонным к оси конуса или к наклонным конусам, параметры
разверток которых определяются по табл. и рисункуПараметры развертки нормального кругового конуса усеченного
перпендикулярной к оси конуса плоскостью. (Рис. 3.12.7.).I	IРис. 3.12.7. Развертка боковой поверхности нормального кругового
усеченного конуса.Рр = Psina;g 1 грР P'2 Ррм = Рм ^na>'RRp = . ;9. K smatgpM=-;
з. Ую A=Rpsdnpp;Ггр= . ;4 v sinaи H = Rp(l-a>sPp)_V*2 + y\грМ “ . •5. F sma12 L = RpPpJа = rpsinpp;j3 a = rpMsinppM;7 h = rp(l-oospp)^ = грм oosP pM — rp*
Определение параметров развертки нормального кругового конуса,
усеченного перпендикулярной к оси конуса плоскостью, упростится, если
угол конусности а может быть принят кратным 5° в интервале 5 — 45°,
а угол (3 — по табл. 3.12.8.Рисунок 3.12.8. Коэффициенты для определения параметров разверток поверх¬
ностей усеченного нормального конусаТаблица 3.12.3пРк а =КР = 1= 5°.473713а= 10°,КР = 5,758771а= 15°,КР = 3,863704кАКнкАКнкАКн11803,1024850,4274172,9880690,8358772,8066871,2083852901,5658940,1073561,5513900,2129051,5278810,3149313601,0457440,0477551,0414360,0949511,0344230,1410474450,7847850,0268700,7829660,0534740,7800000,0795525360.6280050,0171990,6270730,0342430,6255530,0509766300.5234170,0119450,5228780,0237870,5219980,0354247180/70,4486850,0087760,4483450,0174790,4477900.026036822.50,3926220,0067190.3923950,0133840.3920230,0199399200,3490120,0053090,3488520,0105760,3485910,01575710180,3141200,0043000,3140040,0085670.3138130,01276511180/110.2855700,0035560,2854820,0070800.2853390,010551 .12150.2617770.0029870.2617090.0059500.2615990.008866506П — количество
листов в царге.
п = В/х где х - ко¬
личество царг
507nа = 25°,КР = 2,366202кАКнкАКнкАКн11802,5710371.5315392.2966261.7966232.0000002.0000002901,4963160.4118990.4579390.5025161.44142410.5857863601,0249520.1855390.0133460.2279691.0000000.2679494450,7759870.1048550.7710560.1291540.7653670.1522415360,6234940.0672530.6209610.0829330.6180340.0978876300,5208050.0467580.5193360.0576960.5176380.0681487180/70,4470390.0343770.4461130.0424350.4450420.050144822,50.3915190.0263320.3908990.0325120.3901810.0384309200.03482370.0208120.3478010.0257010.3472960.03038510180.3135550.0168620.3132370.0208250.3128690.02462311180/110.2851460.0139370.2849060.0172150.2846300.02035712150.2614500.0117130.2612660.0144680.2610520.017110пРа ^Кр= 1.743447а = 40О)КР = 1.555724а = 45о?Кр = 1.414214кАКнкАКнкАКн11801.6970782.1428611.4018062.2304211.1252802.2708032901.3667410.6610311.3171790.7278851.2671620.7862883600.9853560.3051560.9698890.3393390.9540890.3703204450.7591020.1739340.7524590.1940770.7456430.2125415360.6148060.1119990.6113760.1251660.6078510.1372966300.5157630.0780360.5137700.0872830.5117180.0958267180/70.4438590.0574470.4426000.0642880.4413040.070617822,50.3893870.0440390.3885420.0493000.3876720.0541739200.3467380.0348270.3461440.0389970.3455320.04286110180.3124620.0282280.3120280.0316130.3115820.03475111180/110.2843240.0233400.2839980.0261420.2836620.02874012150.2608170.0196190.2605660.0219760.2603070.024163
5083.12.5.3 Развертка перехода с круга на квадратРазвертку перехода с круга на квадрат производим методом пом-
троения см. рис. 3.12.9.в)Рис. 3.12.9. Переход с круга на прямоугольник: а — конструкция;
б— развертка; в — определение образующих конической части.
5093.12.6	Расчет листовых конструкцийТонкостенные оболочки при г /1 > 20, где г - радиус оболочки, t-	ее толщина, рассчитываются по безмоментной теории. В местах
защемления оболочки в кольце жесткости (сопряжение стенки с днищем)
возникают местные напряжения краевого эыффекта, учитывающиеся
при расчете. Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек
вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии,
следует выполнять по формуле
510g< ycocrl	(3.12.10)где a - расчетное напряжение в оболочке от сжатия
ус - коэффициент условий работы;
сусг1 - критическое напряжение.Критическое напряжение в сферической оболочке при внешнем рав¬
номерном давлении перпендикулярном рассчитываемой поверхности
осг1 = 0,1 Et / г	(3.12.11)где Е, t, г - соответственно модуль упругости, толщина и разница
срединной поверхности оболочки.Критические давления
при 0,5 <1/г< 10
а г2 = 0,55 Е (г /1) (t / г)3/2	(3.12.12)при 1/г > 20осг2 = 0,17 Е (t / г)2	(3.12.13)Значения коэффициент \|/ см. в нижеследующей таблице.Таблице 12.4Расчетное сопротив¬
ление, МПаКоэффициент ш при 1 / г025501002003002100,970,9400,9100,8500,7300,6102600,970,9340,8990,8270,6840,5422900,970,9310,8920,8140,6580,5013400,970,9250,8810,7910,6120,4343800,970,9210,8720,7730,5760,3794400,970,9140,8580,7460,5220,2985300,970,9040,8380,7050,4400,171Примечание. Для других значений расчетного сопротивления зна¬
чения \|/ при 0 < г /1 < 900 определяем по формулеу = [0,97 - (0,00025 + 0,95 R / Е) г /1]	(3.12.15)при 10 < 1 / г < 20 acr2 определяют интерполяцией, во всех случаях
значения a < aTсг2 Т.Здесь 1 - длина цилиндрической оболочки между опорными коль¬
цами или кольцами жесткости..Расстояния между кольцами жесткости должны быть S > 0,5 г, при этом
Jk = р S г3 / ЗЕ	(3.12.16)где р - величина давления;Jk - момент инерции ссчения кольца жесткости, включая также г • 0,65
t VE / Ry толщин оболочек.Критические напряжения в критической оболочке при сжатии вдоль
образующей—	при равномерном давлении (края закреплены от радиального
511смещенияocrl = i|/R и Crl = CEt/r	(3.12.17)где \|/ и С см. в табл. 3.12.2 и 12.3.—	при неравномерном давлении путем умножения значений опреде¬
ленных по формулам 12.13 и 12.14 на величину<х = 1 +а(с1,/ст1)	(3.12.18)где а,’ / а, - отношение наименьшего напряжения к наибольшему.При этом положительным считается напряжение сжатия, а отрица¬
тельным - растяжения.При совместном действии на цилиндрическую оболочку радиаль¬
ного и осевого (вдоль образующих) сжатия устойчивость проверяют по
формуле:°1 / °crl + СТ2 7 °сг2 - Ус	(3.12.19)где и а2 - расчетное осевое и кольцевое напряжения;Gcri и асг2 - соответствующие критические напряжения.Кольцевые сжимающие напряжения от вакуума при проверке на
устойчивость стенок наиболее тонкого пояса находят для стенки средней
толщины поясаt = 1 / n Е t	(3.12.20)где п - число поясов;
t. - толщина пояса.Значения коэффициента С см. табл. 3.12.5.Таблица 3.12.5т/хСг/1Сг /1С500,304000,1410000,081000,226000,1115000,072000,188000,0925000,063000,16----тую усилием N вдоль оси проверяют на устойчивость по формулеN< mNcrl(3.12.21)(3.12.22)гдеNcn = 2nt асп cos2 P. - критическое усилие;
acrI - критическое напряжение цилиндрической оболочки,
определяемое по формуле 3.12.11 в зависимости от г / t, здесь г = rm, аrm = (°>9ri + 0’1 ro)/cosP>где г, и г0 - максимальный и минимальный радиусы конической
оболочки длиной 1;
512Р - угол конусности.г,, г0,1 и Р - см. на рис. 3.12.10.При действии одновременно продольной силы и равномерного
радиального давления на коническую оболочку проверяют на устойчи¬
вость по формулеN, / Ncr. + о2 / осг2 < ус	(3.12.24)При условииV о2 - Oi а2 + о22 ^ Ус ОтДля вертикальных и горизонтальных резервуаров применяют листо¬
вую сталь по ГОСТ 380-94, а также низколегированные стали по ГОСТ
19281-89 и легированные стали по ГОСТ 19282-73* и стали высокойй
прочности выплавляемые по специальным техническим условиям.Для оболочки резервуара и подвижных звеньев газгольдеров реко¬
мендуется применять сталь ВСт. Для нижних поясов резервуаров приме¬
няют низколегированную сталь по ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-73*. Для
бункеров и силосов рекомендуется применять марки ВСтЗпсб, в тяжелых
висячих бункерах и силосах рационально применять низколегированные
стали. Для сосудов, работающих под давлением и эксплуатируемых в
условиях повышенной агрессивности среды, применяют специальные
легированные стали, нержавеющую сталь, а также сплавы алюминия
и титана.
5133.12.7 Соединения листовых деталейДля соединения деталей листовых конструкций применяют:—	для разъемных (фланцевых) соединений — болты класса точности
В по указаниям в чертежах КМ в соответствии с ГОСТ 7798-70*, ГОСТ
7796-70* и другими нормативными документасп5.ми;—	для неразъемных (сварных) соединений — электросварные швы
всех основных типов: стыковые, угловые, тавровые и внахлестку.Стыковые швы выполняют двусторонней сваркой либо односто¬
ронней с подваркой корня шва или на подкладках (в исключительных
случаях, когда невозможна подварка корня шва или сварка с полным
проплавлением не обязательна).В листовых конструкциях сварные соединения рекомендуется
выполнять встык. Соединение листов толщиной 5 мм и менее, а также
монтажные, разрешается осуществлять внахлестку, при этом необходимо
учитывать трудоемкую, а часто и невозможную проверку этих швов на
плотность.Основные типы и конструктивные элементы сварных соединений
принимаются при сварке:—автоматической и полуавтоматической под флюсом по ГОСТ 8713-79*
и ГОСТ 11533-75;—	электродуговой в защитных газах по ГОСТ 14771-76* (при сварке
проволокой 0,8-1,2 мм основные типы и конструктивные элементы
допускаются по ГОСТ 5264-80);—	ручной электродуговой по ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.Для ручной дуговой сварки рекомендуется применять электроды
по ГОСТ 9467-75 типов:—	Э42, Э46 — во всех конструкциях из углеродистых сталей обык¬
новенного качества по ГОСТ 380-88 (за исключением конструкций,
где требуются электроды типа Э42А);—	Э42А — в конструкциях из углеродистых сталей по ГОСТ 380-88:
непосредственно воспринимающих динамическую или вибрационные
нагрузки; работающих при температуре ниже -40°С; в листовых — в' швах растянутых и швах, расположенных в зоне действия краевых
эффектов, крепления патрубков, горловин и т.п.;—	Э36 —- в конструкциях из термообработанных углеродистых
сталей;—	Э50, Э50А (в случаях, оговоренных для электродов Э42А) — из
низколегированных сталей марок 09Г2С, 09Г2СД, 10Г2С1, 15ХСНД,
14Г2, 15ГС, 10Г2С1Д по ГОСТ 19281-89*;
—	Э60А— из высокопрочных сталей марок 10ХСНД, 14Г2АФ, 16Г2АФ
по ГОСТ 19281-89*.При сварке сталей с разными расчетными сопротивлениями при¬
меняют электроды, соответствующие сварке сталей более низкого рас¬
четного сопротивления. При использовании для угловых швов сварочных
материалов, соответствующих стали более высокого расчетного сопро¬
тивления, следует учитывать требования СНиП Н-23-81*.Вид сварки угловых швов и марку сварочной проволоки (электродов)
проставляют в чертежах КМД в соответствии с указаниями, приведен¬
ными в чертежах КМ.3.12.8	Негабаритные листовые конструкцииЛистовые сооружения (кожухи доменных печей, воздухонагревате¬
лей, пылеуловителей, скрубберов, электрофильтров и др.) с размерами
больше транспортных габаритов членятся на отправочные марки, размеры
которых соответствуют возможностям транспортных средств доставки
от места изготовления их до места монтажа. Такие элементы получили
название негабаритных. Для сборки и сварки их на монтаже требуется
установка вдоль кромок монтажных сборочных приспособлений (Рис.
3.45), основные из которых приведены в таблице нормалей.Рис. 3.12.11. Схема размещения сборочных приспособлений на негабаритном
элементе. 1 — фиксатор; 2 — монтажная скоба; 3 — монтажная прокладка;4 — монтажная планка.Негабаритные листовые конструкции изготовляются и отгружа¬
ются на монтаж отдельными габаритными отправочными элементами.
В большинстве случаев они имеют сложную пространственную геоме-514
трическую форму, строганные без фасок или с фасками кромки, вдоль
которых установлены сборочные шайбы и фиксаторы, поверхность с
линией гиба либо вальцованную и т.п. Особенно важно для них со¬
блюдение требований рационального раскроя, производственных воз¬
можностей изготовления и транспортабельности. Последовательность
выполнения рабочих чертежей негабаритных листовых конструкций
сводится к следующему:1.	разработка монтажной схемы:-	составление геометрической схемы конструкции;-	разбивка конструкций на отправочные марки с учетом рациональ¬
ности раскроя, производственных возможностей завода-изготовителя
и их транспортабельности;-	размещение монтажных сборочных приспособлений с учетом
особенностей изготовления (контрольных сборок на заводе-изгото-
вителе, жесткости отправочных элементов, правил размещения при¬
способлений, максимальной однотипности этих элементов);-	выбор места монтажной оси и маркировка отправочных элемен¬
тов;-	определение точных геометрических размеров листов.-	разработка чертежей КМД отправочных элементов:-	изображение отправочных элементов с максимальным совмещением
малоотличающихся марок;-	размещение на элементах шайб для сборочных приспособлений и
расстановка фиксаторов. Все размеры указывают на чертеже с точ¬
ностью до 1 мм, кроме положения фиксаторов;-	составление спецификаций отправочных элементов, таблиц и при¬
мечаний.На монтажных схемах негабаритных листовых конструкций по¬
мещают:-	общий вид конструкций (кожухи доменной печи, воздухонагрева¬
телей, пылеуловителя, скруббера и т.п.) с основными размерами и
отметками, указанием положения, маркировки и узлов примыкающих
элементов (патрубков, штуцеров, лазов, воронок и т.п.) входящих в
комплекс сооружения; монтажную ось наносят на конструкциях с
одной наружной или внутренней стороны;-	геометрическую схему сооружения в виде продольного вертикаль¬
ного разреза оболочки с размерами ее контура, разбивкой кожуха на
пояса и их размерами с учетом принятых зазоров в стыках, размерами
фаски по кольцевым стыкам (для этого толщину стенки кожуха изо¬
бражают в большем масштабе, чем геометрические размеры контура
оболочки;515
516-	развертку кожуха (с наружной стороны), в которой указывают по¬
ложение монтажной оси, разбивку его на отправочные элементы и
их марки, маркировку разрезов по вертикальным стыкам оболочки,
положение и марки монтажных сборочных приспособлений;-	схему (вертикальный разрез) и фрагмент фасада установки мон¬
тажных приспособлений с размерами контура кожуха, очертаниями
поясов, с указанием места и марки монтажных приспособлений;-	разрезы вертикальных стыков кожуха и стыков, не изображенных
на геометрической схеме;-	узлы примыкания, выполненные в процессе разработки чертежей
КМД, или измененные по сравнению с узлами, помещенными в
чертежах КМ;-таблицы монтажных элементов, монтажных приспособлений, мон¬
тажных швов, монтажных сборочных пробок;-	примечания, в которых, кроме типовых, помещают сведения о кон¬
трольной или общей сборке и связанные с ними маркировки отправоч¬
ных элементов, о количестве заказанных монтажных приспособлений
и другие специальные требования.Если монтажные схемы негабаритных конструкций не размещаются
на одном листе, рекомендуется компоновать их следующим образом:-	на первом листе приводят общий вид и узлы примыкающих кон¬
струкций, таблицы и примечания; на втором — геометрическую
схему сооружения, развертку кожуха, разрезы вертикальных стыков,
схему установки монтажных приспособлений (см. Рис. 3.12.11,3.12.12
и 3.12.13.).Разработку монтажной схемы начинают с геометрической схемы
кожуха, которую изображают в полном соответствии со схемой, по¬
мещенной на чертежах КМ, а при ее отсутствии — согласно другим
указаниям, имеющимся в чертежах КМ. При разработке схемы должно
быть обращено внимание на следующее:-	ширина поясов, изготовляемых из двух и более элементов, должна
быть не менее 700 мм. Это условие необходимо для размещения на
торцевых кромках элементов не менее двух сборочных приспособле¬
ний, требующихся для устранения винтообразности (разнозначную
депланацию в верхних и нижних зонах стыков);-	размещение фасок по кольцевым стыкам должно соответствовать
принятому проектом организации работ (ПОР) способу монтажной
сварки элементов конструкций, а при его отсутствии полному соот¬
ветствию чертежам КМ;-	зоны расположения толщин листов должны соответствовать чер¬
тежам КМ, а размещение стыков в пределах одной толщины может
517быть изменено с целью получения более рационального раскроя ли¬
стового металлопроката. При увеличении зоны более толстого листа
возможно устранение дополнительного кольцевого стыка в зоне менее
толстого листа;-	ширина поясов должна соответствовать ширине заказанного и реа¬
лизованного листового металлопроката, предназначенного для данного
сооружения. Припуск для строжки продольных кромок 10 мм;-	швы приварки патрубков, лазов и штуцеров не должны иметь пере¬
сечений с кольцевыми швами под углами менее 30° или располагаться
на расстояниях менее 10 толщин от них (Рис. 3.12.12.)Развертку кожуха строят справа от геометрической схемы, линии
поясов размещают по линиям связей стыков. Количество листов в поясе
должно быть минимальным и соответствовать предварительным ори¬
ентировочным подсчетам, учитывающим требования транспортабель¬
ности, рациональности раскроя, расположения патрубков, лазов, опор
и монтажных приспособлений, получение минимального количества
типоразмеров отправочных элементов. Монтажные приспособления
размещают на равных расстояниях симметрично для каждого элемента.
Изменение количества их в смежных стыках не должно увеличивать
количество типоразмеров элементов.> 108Рис. 3.12.12. Ограничения расположения стыков кожуха
Пример оформления чертежа цилиндрической и конической части
518негабаритных листовых конструкций и основные правила расположения
монтажных сборочных приспособлений приведены на рисунке 3.12.11 и
3.12.13..На развертке указывают место монтажной оси. Для элементов
цилиндрической части, расположенных по вертикальным стыкам мон¬
тажная ось уменьшает количество типоразмеров. Элементы маркируют
по часовой стрелке начиная от монтажной оси. Элементы, проходящие
на заводе контрольную или общую сборку, также маркируют по часовой
стрелке по порядку, начиная от монтажной оси. Участки монтажной оси у
продольных кромок на каждом элементе, по которому она проходит, кер-
нят и обозначают белой масляной краской. Схему установки монтажных
приспособлений приводят с правой стороны развертки, она повторяет в
тонких линиях геометрическую схему без указания размеров поясов и
фасок кожуха (с изображением разницы толщин). Расположение монтаж¬
ных приспособлений изображают сплошной основной линией условных
обозначений, марки их указывают на выносных линиях.
Рис. 3.12.13 К монтажной схеме негабаритных листовых конструкций: а
— геометрическая схема; б — развертка кожуха (вид с наружной стороны);
в — схема расположения монтажных приспособлений; 1 — монтажные при¬
способления; 2 — полка-выноска для обозначения марок монтажных при¬
способлений; 3 — линии построения;(X) — знак кернения оси.Элементы кожухов, куполов и примыкающие к ним цилиндрические
пояса при изготовлении проходят на заводе общую сборку, в результате
которой в некоторых местах производится местная подгонка кромок (под¬
резка или наплавка). При монтажной сборке эти элементы должны быть
собраны в точном соответствии с общей заводской сборкой, по фиксато¬
рам, устанавливаемым на элементе таким образом: два на торцевой и три
на продольной кромке элемента. Фиксаторы запрещается использовать в
520качестве стяжных приспособлений. В зависимости от жесткости кожуха
и места расположения подбирают соответствующие типы фиксаторов. В
одни отверстия фиксаторов вставляют точеную монтажную пробку, обе¬
спечивающую соосность отверстий, в другие — болты класса точности В.
Пробки и болты устанавливают в фиксаторы после сборки элементов на
сборочных приспособлениях. Конструкции сборочных приспособлений
позволяют с помощью клиньев надежно соединять элементы до сварки,
уменьшить или увеличить зазор в стыке, установив зазорные планки.Монтажные стяжные приспособления листовые используют для сты¬
ков прямолинейных и криволинейных поверхностей, плоскость планки
вальцуют в соответствии с кривизной этой поверхности. Приспособления
этого типа могут быть применены также для стыков, расположенных
на плоских поверхностях, или для стяжки стыков, расположенных по
образующим при небольших толщинах (до 12 мм.) стенки стыкуемых
элементов и в других нежестких соединениях, где они могут устранить
депланацию стыкуемых поверхностей.Приспособления из половины двутавровых балок применяют для
стяжки элементов по образующим криволинейных поверхностей, а также
для плоских поверхностей в более жестких соединениях и для устранения
больших депланаций поверхностей.На каждом элементе должны быть скобы для установки подмостей
для производства сборосварочных работ при монтаже и вышерасполо-
женном стыке. Скобы располагают на 700-800 мм ниже стыка. Рассто¬
яние между скобами должно быть не более 1200 мм для использования
инвентарных деревянных щитов подмостей.При разработке чертежей КМД листовых конструкций предусма¬
тривают:—	передачу сосредоточенных нагрузок через элементы жесткости;—	в местах сопряжения оболочек различной формы плавные переходы
для уменьшения местных напряжений;—	выполнение всех стыковых швов двусторонней или односторонней
сваркой с подваркой корня шва или на подкладках;—	для швов с полным проплавлением возможность зачистки шва
наиболее простым способом (сдуванием и зачисткой наждачным
кругом и т.п.);—	надписи о необходимости обеспечения плотности соединения
конструкций и способа ее проверки в соответствии с имеющимися в
чертежах КМ указаниями;—	изломы образующих для цилиндрических и конических поверх¬
ностей (“колена”, конические переходы) не более 30°, а радиус пово¬
521рота цилиндрических оболочек по оси цилиндров не менее одного
диаметра цилиндра;—	членение на отправочные марки, максимальной степени заводской
готовности;—	раскрой листового металлопроката с минимальными отходами;—	решение узлов без пооперационных сборок;—	минимальное количество технологических операций;—	возможность применения для соединений автоматической свар¬
ки;—	толщины и взаимное расположение швов, а также способы свар¬
ки, исключающие или уменьшающие концентрацию напряжений и
деформаций в конструкциях;—	рассредоточение сварных швов, расстояние между швами не менее
десяти толщин свариваемых листов;—	снижение расхода наплавленного металла путем уменьшения
длины и толщины сварных швов;—	учет конструктивных требований, предъявляемых к сварным со¬
единениям;—	установку подставок и распорок, обеспечивающих устойчивость
и жесткость элементов на время изготовления, транспортирования и
производства монтажа;—	установку по центру тяжести элементов конструкций специальных
проушин, соответствующих массе элементов, согласно документации
на погрузку при транспортировании, а также при изготовлении и
монтаже;—	установку необходимых сборочных приспособлений для про¬
изводства монтажных работ и дополнительных деталей для увязки
конструктивных элементов на подвижном составе.3.13. Высотные сооруженияВысотными являются те сооружения, в которых высота намного
превосходит размеры в плане (опоры антенных сооружений радио и теле¬
видения, линий электропередач, трубы, водонапорные башни). Высота
таких сооружений может достигать 3500 м. Все высотные сооружения
можно подразделить на две группы:—	башни (рис. 13.1, а)—	мачты (рис. 13.1, б, в)Башня - это высокая конструкция, жестко закрепленная в основании,
работающая как консоль.Мачта - шарнирно опертый на фундамент тонкий ствол, устойчи¬
522вость которого обеспечивается оттяжками.Башни надежнее в эксплуатации, занимают меньшую площадь, чем
мачты, но имеют большую металлоемкость.Рис. 3.13.1 Высотные инженерные сооружения
Высотные сооружения преимущественно работают на действие го¬
ризонтальных ветровых нагрузок. При расчете башен и мачт необходим
учет как статического, так и динамического воздействия ветрового напо¬
ра, большего или меньшего в зависимости от форм и габаритов сооруже¬
ния. Предпочтение отдается элементам из цилиндрического профиля.Ветровая нагрузка состоит из средней и пульсационной составля¬
ющих, нормативное давление средней составляющей ветровой нагрузки
определяется по формуле:w = Yf w0 с к	(3.13.1)где yf = 1,4 - коэффициент надежности для ветровой нагрузки,
wQ - нормативный скоростной напор ветра, принимаемый по нормам
в зависимости от района строительства,с - аэродинамический коэффициент, зависящий от конфигурации
здания. Обычно с = 0,8 для активного давления и с = 0,6 для отсоса,
к - коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в
зависимости от высоты здания и типа местности. Скоростной напор
зависит от наличия препятствий, нормами предусмотрены:«А» - местность открытая (лесостепи, побережья озер, морей и т.п.),
523«Б» - с препятствиями (города, лесные массивы),«В» - городские районы со зданиями высотой более 25 м.Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки
wp на высоте Z определяется в зависимости от частоты колебаний со¬
оружения. Рассматривая как систему с одной степенью свободы при
fj < fj, где fj - первая частота собственных колебаний, fj - предельное
значение ее, определимwp= w • i • j • v	(3.13.2)где i - коэффициент динамичности,
j - коэффициент пульсаций давления ветра на уровне Z,
v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления
ветра.От собственного веса конструкций и оборудования возникают
небольшие напряжения не более 20...25% расчетных. Правильное рас¬
пределение масс по высоте имеет большое значение. Поэтому башни
уширены внизу (с шириной внизу башни в пределах 1/12...1/6 высоты.
Ширину верхней части башни делают как можно меньше. Зачастую по¬
мимо основных функций, башни выполняют и вспомогательные (осмотр
местности, кафе, рестораны и т.п.). К ним предъявляются повышенные
требования.Одним из самых интересных сооружений является Киевская теле¬
башня (380 м высоты), при монтаже которой был впервые применен метод
подращивания - монтаж велся на нижней отметке начиная с верхних
ярусов. Исключались трудоемкие работы на высоте. Башня состоит из
ступенчатой призматической части и цилиндрической системы.Проектирование башен начинают с установления габаритов и кон¬
структивных схем башни, используя имеющийся опыт монтажа ранее за¬
проектированных башен. Решетка чаще всего принимается крестовой.Сечения чаще всего круглые трубы или уголки. Наиболее важным
моментом является правильный сбор ветровых нагрузок. После опреде¬
ления статической составляющей от ветровой нагрузки, нагрузки от
собственного веса и оборудования определяют динамическую состав¬
ляющую ветровых усилий. При сечении башни в форме правильного
n-угольника продольную силу сжатия определим по формуле:N = 2ЕМ. coscp. / (nri cosa.) - ЕР. / (n cosa)	(3.13.3)где EM. - суммарный изгибающий момент в i-м сечении башни,ЕР. - суммарная нагрузка от вышележащей части ствола башни и
оборудования.Прочность и устойчивость поясов и раскосов проверяют по рас¬
четным усилиям как центрально-сжатых, так и центрально-растянутых
стержней. Ствол башни проверяется на устойчивость как сжато-изо¬
524гнутый стержень составного сечения. Проверяют также периоды соб¬
ственных колебаний и производят расчет на резонанс. Монтаж начинают
со сборки монтажных узлов. Наиболее часто применяют фланцевые
соединения узлов башни на болтах. При монтаже используют метод на¬
ращивания с помощью ползучего или самоподъемного крана или метод
подращивания. Возможен монтаж подъема предварительно собранной
башни методом «падающей стрелы». Расчетную схему башни смотри
на рис. 3.13.2Рис. 3.13.2 Расчетная схема башниМачта состоит из жесткого ствола, работающего как мачта с изгибом
и растянутых оттяжек.
525Ствол мачты рассматривают как неразрезную многопролетную балку,
опорами которой являются узлы примыкания оттяжек (см. рис. 3.13.3).1 - пояс;2-кольцеВой	фланец;3 -концеЗая расонка;4-накладка;5-вертикальная	<росонка;6-раскос	из круглой стали;7-\росинка	раскоса с прорезью;8-проушины;3-распоркаРис. 3.13.3 Монтажный узел башни
Задаются высота, характеристики оборудования, значения воз¬
можных предельных перемещений. Составляется конструктивная схема
для определения ветрового давления. Ширину грани принимают в за¬
висимости от размещения технологического оборудования и транспор¬
табельности. При расстоянии между соседними ярусами не более 40 b
при четырехгранной форме ствола и не более 30 b при трехгранной (Ь
- ширина ствола) мачта имеет необходимую жесткость. Обычно трех¬
гранные мачты имеют оттяжки в трех направлениях под углом 120° в
плане, в четырехгранных мачтах оттяжки устанавливаются в двух вза-
имно перпендикулярных плоскостях. При креплении каждой оттяжки
к фундаменту угол наклона может достигать 45°, при прикреплении не¬
скольких оттяжек к одному фундаменту угол наклона может достигать
60°. Рационально применить предварительное натяжение оттяжек.Ствол рассчитывают как балку на жестких опорах. Затем уточ¬
няют сечение ствола, оттяжек и величины смещения узлов крепления.
Прочность ствола проверяют как неразрезную многопролетную балку,
опирающуюся на шарнирные опоры.После определения М, N и Q в сечениях ствола, каждый участок
проверяется по формулам внецентренного сжатия с учетом гибкости.
Подбираем сечения поясов и раскосов. Секции ствола чаще всего выпол¬
няют из труб, оттяжки из оцинкованных стальных канатов. До установки
канаты вытягивают на усилие до 60% разрывного. Оттяжки к фундаменту
крепят анкерами стаканного типа.3.14	Изготовление конструкций3.14.1	Общая частьПравила настоящей главы СНиП Ш-18-75 распространяются на кон¬
струкции из углеродистой и низколегированной стали классов С38/32-	С60/45. Стальные конструкции должны изготавливаться и монтиро¬
ваться по чертежам КМД, разработанным в соответствии с чертежами
КМ. При разработке чертежей КМД следует учитывать требования,
определяемые технологией монтажных работ (членение на отправочные
элементы, указания по общим и контрольным сборкам, укомплекто¬
ванным деталями для сборки, установки и сварки на монтаже и др.) и
технологические возможности предприятия-изготовителя. Организация
разработчик КМД несет ответственность за соответствие их чертежам
КМ за расчетную прочность всех заводских и монтажных соединений,
не предусмотренных чертежами КМ, за правильность размеров элемен¬
тов конструкций и увязку их между собой, за выполнение требований,
определяемых технологией монтажных работ.Отступления от чертежей КМ должны быть согласованы с разра¬
ботчиками чертежей КМ.Изготовление и монтаж стальных конструкций должны произ¬
водиться технически совершенными методами с механизацией работ,
укрупнением отправочных элементов и обеспечением возможности
укрупнения их на монтаже.Изготовление и монтаж металлоконструкций должны производиться
в соответствии с инструкциями и руководствами, проектом производства526
работ и технологическими картами.При изготовлении и монтаже стальных конструкций должен быть
обеспечен контроль за выполнением правил инструкций по разработке
чертежей КМД, технологических карт, проекта производства работ с
занесением результатов контроля в заводскую межцеховую сдаточную
документацию или журналы промежуточной приемки, а также в испол¬
нительную документацию на монтажные работы (акты, журналы).Контроль должен осуществляться при следующих стадиях изготов¬
ления, монтажа и приемки при:а)	изготовлении деталей;б)	сборке элементов и конструкций под заклепку, сварку или сбал-чивание:в)	клепке, сварке и постановке болтов;г)	общей или контрольной сборке;д)	предварительном напряжении конструкций;е)	подготовке поверхностей под грунтование;ж)	подготовке поверхностей под покраску;з)	грунтовании и окраске;и)	укрупнительной сборке и установке;к) испытанием конструкций.3.14.2 Изготовление стальных конструкций1.	Изготовление стальных конструкций из сталей классов до С52/40
включительно, возводимых или эксплуатируемых в районах с расчетной
температурой ниже минус 40°С и до минус 65°С включительно следует
производить при положительной температуре.2.	Для стали классов С52/40 включительно при температуре ниже
минус 0°С запрещаются ударные воздействия при изготовлении и мон¬
таже, а также резка на ножницах и продавливание отверстий.3.	При изготовлении, монтаже и приемке стальных конструкций
следует руководствоваться соответствующими дополнительными пра¬
вилами для отдельных видов сооружений.4.	Сталь следует хранить в закрытых помещениях с укладкой
в устойчивые штабеля, при хранении стали следует придавать
уклон, обеспечивающий сток воды. Стальные плоские подкладки
и прокладки, используемые в штабелях, должны иметь кромки с
закругленными углами, без заусенцев и завалов.5.	Сварочные материалы (электроды, флюс, проволока) должны
храниться отдельно по маркам и партиям в теплом и сухом месте. Перед527
употреблением электроды и флюсы должны просушиваться или про¬
каливаться по техническим условиям, указанным в паспортах.6.	Сварочная проволока должна очищаться от ржавчины, жиров и
других загрязнений. Для сварки стали класса С60/40 электроды должны
подаваться непосредственно из сушильных печей с температурой не ниже
45°С и должны быть использованы в течение 2-х часов.7.	Разметку следует производить с помощью рулетки по ГОСТ
7505-69 и линеек измерительных металлических по ГОСТ 427-56. При
разметке необходимо учитывать припуски на механическую обработку
и усадку от сварки.8.	Радиус кривизны деталей в расчетных элементах при правке и
гибке в холодном состоянии на вальцах и прессах не должен быть мень¬
ше, а стрела прогиба не должна быть больше величин, приведенных в
нижеследующей таблице 3.14.1.Таблица 3.14.1ПрокатЭскизОтно-
си-
тель-
но осиРадиус кривизны и стрелы
прогиба fПри I'ибкеПри nравкеРfPfЛистовая, универсаль¬
ная и полосовая сталь
(саблевидность)х-х255172005505174005У-У---17800bУголких-х45 Ь,o/360b.90b,17720b,у.у45 b21736-0b.90b217720b2Швеллерх-х25hl2/200h50h17400hУ-У45bl2/360b90b17720bДвутаврХ-Х25hl:/200h50h17400hУ-У25b17200b90b17400bТруба30d-60dгде 1 - длина погнутой части, 5 - толщина листа, b и h - ширина ивысота
профиля, d - диаметр трубыПримечания1.	Правку универсальной и полосовой стали нагревом выпуклой
стороны пламенем газовой горелки разрешается производить при любой
стреле саблевидности.2.	Минимальный радиус кривизны при гибке листовых деталей,
воспринимающих статическую нагрузку, может быть равным 12,55.3.	Формулы для определения стрелы прогиба f при правке и гибке
стали действительны при длине хорды, не превышающей 1,5р.4.	Кромки деталей из низколегированной стали класса до С52/40
и термически улучшенной углеродистой стали, не подлежащие сварке528
или не полностью проплавленные при сварке, после ручной кислородной
резки и кромки деталей из стали всех классов после воздушно дуговой
резки подлежат механизированной обработке (строжке, фрезерованию,
обработке абразивным кругом и т.д.). Кромки деталей из стали класса
С60/45 подлежат строжке или фрезерованию.5.	Приторцовываемые кромки деталей, независимо от способов
резки и класса стали, подлежат строжке или фрезерованию. Механиче¬
ская обработка производится на глубину, обеспечивающую удаление
дефектов поверхности, не менее 2 мм, поверхности кромок не должны
иметь подрывов и трещин.6.	Кромки деталей из углеродистой стали класса С38/23 после
ручной резки должны быть очищены и не иметь шероховатостей, пре¬
вышающих 1 мм, а для конструкций, возводимых или эксплуатируемых
в районах с расчетной температурой ниже минут 40°С до минус 65°С
включительно - 0,5 мм. Кромки деталей после машинной или кислородно-	пламенной резки, должны соответствовать второму классу точности
ГОСТ 14729-69 и во всех случаях должны иметь шероховатость не более0,3 мм. Величина перпендикулярности сопрягаемых кромок устанавли¬
вается по третьему классу ГОСТ 14729-69, но не более 2 мм.7.	Отдельные места с высотой шероховатости превышающей 0,3
мм, а также выхваты, не выводящие размер детали за пределы допусков
и количестве не более одного на 1 м длины реза, допускается исправлять
плавкой.8.	Острые кромки после резки на ножницах не должны иметь не¬
ровностей, заусенцев и завалов, превышающих 0,3 мм и трещин.9.	Величина перпендикулярности сопрягаемых кромок устанавли¬
вается по третьему классу ГОСТ 14729-69, но не более 2 мм.10.	На заготавливаемые детали основных элементов конструкций,
оговоренных в чертежах КМ и КМД или в дополнительных правилах
настоящей главы, переносятся номера плавок отклонения от заданных
проектов размеров, отправляемых на монтаж не должны превышать
величин, приведенных в табл. 3.14.6.11.	Сборка конструкций может производиться только из выправлен¬
ных деталей и элементов, очищенных от заусенцев, грязи, масла, ржав¬
чины, влаги, льда и снега. При сборке конструкций и деталей не должно
допускаться изменение их формы, не предусмотренных технологическим
процессом, а при кантовке и транспортировке - остаточное деформиро¬
вание их. Прихватки, предназначенные для соединения деталей, должны
размещаться в местах расположения сварных швов. Размеры сечения529
530прихваток должны быть минимально необходимыми для обеспечения
расправления их при наложении швов проектного сечения. Длина при¬
хваток в конструкциях из стали классов до С52/40 включительно должны
быть не менее 50 мм, расстояния между прихватками не более 500 мм, а
в конструкциях из стали класса С60/45 - соответственно 100 и 400 мм
при катете шва прихватки не более половины катета швов сварного со¬
единения.12.	Пакеты из деталей, собранные под клепаные или болтовые со¬
единения, должны быть плотно стянуты болтами, а отверстия в пакетах-	совмещены сборочными пробками. Плотность стяжки пакета при сборке
проверяется щупом толщиной 0,3 мм, который не должен проходить
вглубь между собранными деталями более, чем на 20 мм и обстукиванием
болтов контрольным молотком, болты при этом не должны дрожать или
перемещаться.13.	Сварку конструкций следует производить по разработанному и
контролируемому технологическому процессу, который должен обеспе¬
чить требуемые геометрические размеры швов и механические свойства
сварных соединений. Сварка стальных конструкций должна произво¬
диться после правильности их сборки.14.	Ручную и полуавтоматическую сварку конструкций из стали
классов до С52/40 следует производить с предварительным подогревом
стали в зоне выполнения сварки до 120-160°С на ширине 100 мм с каждой
стороны.Толщина стали,
ммМинимально допустимая температура, °С сталиУглеродистойНизколегированной до клас¬
са С52/40 включительноШвы сварных соединений и констр^гкцийРешетчатыхЛистовых
объемных и
сплошностен-
чатыхРешетчатыхЛистовых
объемных и
сплошностен-
чатыхДо 16-30-30-20-20Свыше 16 до 30-30-20-100Свыше 30 до 40-10-100+5Свыше 4000+5+1015. Контроль качества сварных швов осуществляется методами,
указанными в таблице 3.14.3
531Таблица 3.14.3Метод контроляКонструкция1. Систематическая проверка выполнения за¬
данного технологического процесса сборки и
сваркиВсе виды конструкций2. Наружный осмотр 100% швов с проверкой
размеровТо же3. Выборочный контроль швов ультразвуковой
дефектоскопией или просвечиванием проника¬
ющими излучениямиВсе типы конструкций за ис¬
ключением указанных в п.6
таблицы15. Испытание всех швов на плотность
одним из следующих методов:
-опрыскиванием керосином
-мыльной эмульсией (при избыточном давле¬
нии или вакууме)Листовые конструкции при
толщине металла до 16 мм
включительно, швы которых
должны быть герметичными5. Испытания на плотность и прочность воз¬
душным, гидравлическим или газовым давле¬
ниемРезервуары, трубопроводы и
сосуды. Испытательная сре¬
да и величина давления при¬
нимается в соответствии с
указаниями дополнительных
правил настоящей главы или
проекта6. Контроль физическими методами без разру¬
шения контролируемых соединенийТипы конструкций, методы
и нормы контроля предусма¬
триваются дополнительными
правилами настоящей главы
или проектом7. Механические испытания контрольных об¬
разцовТо же8. Металлографические исследования макрош¬
лифов на торцах швов контрольных образцов
или на торцах стыковых швов сварных соеди¬
ненийТо жеВсе монтажные отверстия должны быть обработаны на проектный
размер. В конструкциях из стали С60/45 продавливание отверстий до¬
пускается при толщине стали до 16 мм включительно при номинальных
диаметрах отверстий 15-25 мм16.	Номинальные диаметры заклепок и болтов грубой и нормальной
точности, а также высокопрочных и соответствующие им номинальные
диаметры отверстий приведены в таблице 3.14.4
532Таблица 3.14.4Метизы и отверстияНоминальный диаметр**, ммСтержни болтов грубой и
нормальной точности, а также
высокопрочных-1214*-16202427*3036Стержни заклепок12--16-202227---Отверстия для
- заклепок13--17-212328---- болтов обычных-13*1515*-17*19-21*2325*2828*31*3339- болтов высокопрочных212325252830313335♦Применять только для конструкций опор линий электропередачи
**Диаметр отверстия принимается по проекту-номинальные диаметры отверстий для болтов повышенной точности
принимается равным номинальным диаметрам стержней болтов.17. Отклонения величин диаметров отверстий дл*Гболтов превышать
табличных данных, см. в табл. 3.14.5	]/ Таблица 3.14.5Номинальный диаметр отверстий, ммДопускаемое откло¬
нение, ммСвыше 12 и 18 (включительно)+0,24Свыше 18 - 30+0,28Свыше 30 до 48+0,34Свыше 48 до 80+0,4толщина слоев определяется технологическими инструкциями;18.	При грунтовании и окраске пневматическими распылителями
сжатый воздух должен быть очищен от влаги, масла и пыли и соответ¬
ствовать требованиям ГОСТ 9.010—73.Примечания: 1. Конструкции, изготовляемые в полевых мастер¬
ских при температуре ниже +5° С, разрешается грунтовать и красить в
процессе монтажа при температуре +5° С и выше. 2. Башмаки колонн,
в которых обетонировка не включена в работу сооружения, могут быть
огрунтованы и окрашены.19.	Изготовленные конструкции должны быть замаркированы в со¬
ответствии с чертежами КМД.20.	Изготовленные конструкции должны быть приняты ОТК пред-
приятия-изготовителя до грунтования; приемку качества грунтования и
окраски следует производить дополнительно после их выполнения.21.	Величины отклонений от проектных линейных размеров отпра¬
вочных элементов конструкций и от проектной геометрической формы
не должны превышать предусмотренных в табл. 3.14.6 и 14.7 настоящей
главы, а также допускаемых отклонений для отдельных видов конструк-
ций, которые приведены в дополнительных правилах настоящей главы.22.	Шероховатость поверхности после строжки, фрезерования и
сверления должна быть не грубее третьего класса чистоты поверхности
по ГОСТ 2789—73.23.	Предприятие-изготовитель стальных конструкций по окончании
всего заказа или отдельных его частей должно выдавать сертификаты на
стальные конструкции.24.	Выступающие части транспортируемых конструкций должны
быть укреплены, а места монтажных соединений защищены от загряз¬
нения.25.	Обработанные (фрезерованные) торцы, передающие усилия,
и трущиеся поверхности шарниров и других механических деталей,
а также поверхности качения опорных частей должны быть покрыты
смазкой. Кроме того, отверстия для шарниров должны быть защищены
деревянными заглушками.Таблица 3.14.6Размеры и технология вы¬
полнения операцииДопускаемое отклонение от проектных линейных
размеров, ± ммИнтервалыразмеров, мДо1,5вклСвы¬
ше
1,5 до
2,5Свы¬
ше
2,5
до 4,5Свы¬
ше
4,5
до 9Свы¬
ше 9
до 15Свы¬
ше 15
до 21Свы¬
ше 21
до 27Свы¬ше271. Детали, отправляемые
на монтажА. Длина и ширина де¬
тали1. Отрезанной кислородом
вручную по наметке2,533,544,55—--2. Отрезанной кислоро¬
дом полуавтоматом и ав¬
томатом по шаблону, либо
на ножницах или пилой
по наметке1,522,533,54——3. Отрезанной на ножни¬
цах или пилой по упору
или на поточных линиях11 ,5.22,533,5—-4.0Бработанной на кром-
ко-строгальном или фре¬
зерном станке0,511,522,53—-Б. Разность длин диагона¬
лей листовых деталейПодлежащих сварке:5. встык--456———533
534Размеры и технология вы¬
полнения операцииДопускаемое отклонение от проектных линейных
размеров, ± ммДо1,5вклСвы¬
ше
1,5 до
2,5Свы¬
ше
2,5
до 4,5Свы¬
ше
4,5
до 9Свы¬
ше 9
до 15Свы¬
ше 15
до 21Свы¬
ше 21
до 27Свы¬ше276. внахлестку
В. Расстояние между цен¬
трами отверстий Образо¬
ванных по наметке:68107. крайних222,533,54-8. смежных1,5------Образованных по ша¬
блону с втулками или на
поточных линиях:9. крайних111,522,53—-10. смежных0,7------II. Габариты отправочных
элементов конструкций
после окончательного из¬
готовления11. Собираемых на стел¬
лажах по разметке на
болтах3 4571012141512. Собираемых в кондук¬
торах и других приспосо¬
блениях с укрепленными
фиксаторами, а также по
копиру с фиксаторами22357891013. Размеры (длина, ши¬
рина) между фрезерован¬
ными поверхностями0,511,512,533,5-Ширина полотнища ли¬
стовых конструкций, из¬
готовленных рулонным
способом, свариваемых на
монтаже:14. встык--_71012—_15. внахлестку———И1619— '—Длина полотнища ли¬
стовых конструкций, из¬
готовленных рулонным
способом, свариваемых на
монтаже:
535Размеры и технология вы¬
полнения операцииДопускаемое отклонение от проектных линейных
размеров, ± ммИнтервалы размеров, мДо1,5вклСвы¬
ше
1,5 до
2,5Свы¬
ше
2,5
до 4,5Свы¬
ше
4,5
до 9Свы¬
ше 9
до 15Свы¬
ше 15
до 21Свы¬
ше 21
до 27Свы¬ше2716. встык+10-0+20-017. внахлестку (независи¬
мо от длины)+50-0III. Расстояние между
группами монтажных
отверстий (в готовых эле¬
ментах):18. Образованных при
обработке в отдельных
деталях, устанавлива¬
емых на сборке по раз¬
метке34571012141519. Образованных
при обработке в от¬
дельных деталях, уста¬
навливаемых на сборке с
помощью фиксаторов22357891020. Просверленных по кон¬
дукторам в законченных
изготовлением элементах0,511,522,533,54Примечания: 1. Для измерения величин по поз. 3—5, 7—14, 16, 18—20 на¬
стоящей таблицы должны применяться рулетки второго класса точности, для
измерения прочих величин—третьего класса точности. 2. Для свободных
кромок по поз. 1—4 допускается отклонение до -5 ммТаблица 3.14.7Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нение от проектной
геометрической
формы отправочных
элементов1. Искривление деталей1..Зазор между листом и стальной линейкой длиной 1 м1,5 мм2. Зазор между натянутой струной и обушком уголка,
полкой или стенкой швеллера и двутавра (длина элемен¬
та L)0,001 L, но не более
10 ммII. Отклонение линий кромок листовых деталей от тео¬
ретического очертания
536Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нение от проектной
геометрической
формы отправочных
элементов3. При сварке встык2 мм*4. При сварке внахлестку, втавр и в угол5 мм*III. Отклонение при гибкеПросвет между шаблоном** и поверхностью свальцо¬
ванного листа, полкой или обушком профиля, согнуто¬
го:5. в холодном состоянии2 мм6. в горячем состоянии3 ммЭллиптичность (разность диаметров) окружности в га¬
баритных листовых конструкциях (диаметр окружности
DV7. вне стыков0.005 D8. в монтажных стыках0.003 DIV. Деформация отправочных элементов9. Перекос полок (А) элементов таврового и двутаврово¬
го сечения в стыках и в местах примыкания0.005 b10. Перекос полок ГА) в прочих местах0,01 b11. Грибовидность полок (А) элементов таврового и дву¬
таврового сечений в стыках и в местах примыкания0,005 b12. Грибовидность полок (А) в прочих местах0,01 b13. Перекос или грибовидность полок (А) верхних по¬
ясов подкрановых балок0,005 b14. Винтообразность элементов (длина элемента L)0,001 L, но не более
10 мм15. Выпучивание стенки балок с вертикальными ребра¬
ми жесткости (высота стенки Ю0,006 h16. Выпучивание стенки балок без вертикальных ребер
жесткости (высота стенки h)0,003 h17. Выпучивание стенки подкрановых балок (высота
стенки Ю0,003 h18. Стрела прогиба элементов (длина элемента L)1/750 L, но не более
15 ммV. Разные19. Смещение разбивочных осей стержней в элементах
решетчатых конструкций от проектных3 мм20. Тангенс угла отклонения от проектного положения
фрезерованной поверхности1/1500
53726. Строповка, внутризаводское транспортирование и погрузка
готовых элементов на транспортные средства должны выполняться при¬
емами, исключающими образование остаточных деформаций и вмятин.
Строповка цепями, непосредственно касающимися поверхности элемен¬
тов, запрещается.Погрузку мелких однотипных элементов (распорок, связей и т. п.)
следует производить, увязывая их в пакеты.3.14.3 Подготовительные работы и требования к фундаментам1.	Необходимые для монтажа конструкций подготовительные работы
(возведение временных зданий и сооружений, прокладка железнодорож¬
ных путей, устройство автомобильных дорог, оснований для монтажных
кранов, подводка энергетических сетей, подготовка и планировка монтаж¬
ной площадки) должны выполняться до начала монтажа в соответствии
с требованиями главы СНиП по организации строительства.До монтажа конструкций должны быть собраны и сданы в эксплу¬
атацию монтажные механизмы.2.	К производству монтажных работ следует приступать только после
готовности фундаментов и других мест опирания стальных конструкций
всего сооружения или отдельных его частей, указанных в проекте про¬
изводства монтажных работ!3.	Разбивочные оси, необходимые для монтажа стальных конструк¬
ций, наносятся на металлические детали, расположенные на поверхности
фундамента вне контура опоры конструкций.Расположение разбивочных осей и реперов должно отвечать требо¬
ваниям главы СНиП по геодезическим работам в строительстве.4.	Допускаемые отклонения от проектных размеров положения
разбивочных осей оснований, фундаментов и других мест опирания
конструкций приведены в табл. 3.14.8.Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нение от проектной
геометрической
формы отправочных
элементов* В соответствии с допусками на зазоры по ГОСТ 5264— 69, 8713—70, 147-
71—69, но не более указанных в таблице. Ступени на кромках в пределах до¬
пускаемых отклонений должны быть устранены зачисткой.** Длина шаблона (по дуге) 1,5 м.Примечание. Зазор между фрезерованной поверхностью и ребром стальной
линейки не должен превышать 0,3 мм на длине размеров поперечного сече¬
ния, но не более 1м.
5.	Закладные детали и анкерные болты для крепления конструкций
и их монтажа должны быть, как правило, установлены и забетонированы
одновременно с возведением фундаментов.6.	Опирание колонн на фундаменты должно осуществляться:а)	на заранее установленные, выверенные и подлитые цементным рас¬
твором стальные опорные плиты с верхней строганой поверхностью
(для колонн с фрезерованными опорными торцами);б)	непосредственно на поверхность фундаментов, возведенных до
проектной отметки подошвы колонн, без последующей подливки
цементным раствором (для колонн с фрезерованными подошвами
башмаков);в)	на заранее установленные и выверенные опорные детали, заделан¬
ные в фундаменты, с последующей подливкой колонн цементным
раствором.7.	Отклонения поверхности фундаментов, опорных плит, специ¬
альных опорных устройств под стальные конструкции и положения
анкерных болтов не должны превышать величин, указанных в табл.3.14.8	настоящей главы.Таблица 3.14.8Интервал размеров
между осями, мДопускаемое отклонение, ± мм, для конструкцийсобираемых на стеллажах по
разметкена болтах или в при¬
способлениях с укрепленными
фиксаторамис фрезерованными
торцамиДо 932,5Свыше 9 до 1543Свыше 15 до 2153,5Свыпе 21 до 2764Свыше 27 до 3374,5Свыше 33SS'In4^пПримечание, п—количество промеров 20-метровой лентой, n =L/20, где L—
размер между осями.538
Таблица 3.14.9Наименование отклоненияДопускаемоеотклонениеВерхняя плоскость опорной плиты
по высоте
по уклону± 1,5 мм
1/1500Поверхность фундамента
по высоте
по уклону± 5 мм
1/1000Смещения анкерных болтов в плане:
расположенных внутри контура опоры конструкций
расположенных вне контура опоры конструкций5 мм
10 ммОтклонение отметки верхнего торца анкерного
болта от проектной+20; - 0 ммОтклонение длины нарезки анкерного болта+30; - 0 ммВслед за монтажом каждой очередной колонны устанавливать под¬
крановые балки и распорки, в связевых панелях также и связи;До установки подкрановых балок, связей и распорок закреплять
колонны анкерными болтами, а так же расчалками, предусмотренными
в проекте производства работ;Монтаж конструкций покрытия начинать с панели, в которой рас¬
положены связи.После установки первой пары стропильных ферм, в том числе фо¬
нарных, надлежит раскрепить их вертикальными и горизонтальными
связями, уложить прогоны, а также железобетонные плиты покрытия.Установку прогонов, горизонтальных и вертикальных связей по¬
крытия и крупнопанельных сборных железобетонных плит производить
вслед за установкой н выверкой каждой очередной стропильной фермы
или несущей балки;До установки связей и распорок, предусмотренных в проекте, рас¬
креплять фермы временными распорками или расчалками по проекту
производства работ.8.	При укрупнительной сборке стальных конструкций покрытия,
монтаж которых осуществляется крупными блоками, укладка стального
оцинкованного профилированного настила должна производиться по¬
сле приемки укрупнительной сборки и окраски несущих конструкций
покрытия.9.	Монтаж стального оцинкованного профилированного настила,
выполняемый наверху, допускается только после монтажа всех несу¬
щих конструкций на каждом участке покрытия (ферм, связей, распорок,
прогонов, тяжей), выполнения всех закреплений по проекту и приемки539
этих работ, а также после окраски частей конструкций, закрываемых
настилом, и их приемки.Таблица 3.14.10Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нениеКолонны и опоры
1. Отклонение отметки опорной поверхности колонн и
опор, устанавливаемых в соответствии:
сп 1.103 «а»
с п. 1. 103 «б» и 1. 103 «в»±1,5 мм
±52. Смещение осей колонн и опор относительно раз-
бивочных осей (в нижнем сечении)±53. Отклонение оси колонны и опоры от вертикали в
верхнем сечении при высоте, м:
до 15
более 1515 мм
0,001 высоты ко¬
лонны или опоры, но
не более 35 мм4. Стрела прогиба (кривизна):
колонныопоры1/750 высоты ко¬
лонны, но не более
15 мм
'/750 длины элемен¬
та между точками
закрепления, но не
более 15 мм5. Наибольший односторонний зазор между фрезеро¬
ванными поверхностями в стыках колонн1/1500 поперечного
размера ветви ко¬
лонны в стыкеФермы, ригели, пролетные строения транспортерных
галерей и прогоны
6. Отклонения отметок опорных узлов:ферм и ригелей
пролетных строений транспортерных галерей± 20 мм
± 15 мм7. Стрела прогиба (кривизна) между точками закрепле¬
ния участков сжатого пояса из плоскости фермы, риге¬
ля или балки1/750 величины за¬
крепленного участ¬
ка. но не более 15 мм8. Отклонения расстояний между осями ферм по верх¬
нему поясу± 15 мм9. Отклонения расстояний между прогонами и между
балками для установки опор транспортера± 5 ммПодкрановые пути
10. Отклонения расстояний между осями подкрановых
рельсов одного пролета±10 мм11. Смещение оси подкранового рельса с оси подкрано¬
вой балки15 мм540
541Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нение12. Отклонение оси подкранового рельса от прямой15 мм на участке
40 м13. Разность отметок головки подкрановых рельсов в
одном разрезе пролета здания:
на опорах
в пролете15 мм
20 мм14. Разность отметок подкрановых рельсов на соседних
колоннах (расстояние между колоннами L):
при L менее 10 м
при L более 10 м10 мм
1/1000 L, но не
более 15 мм15. Взаимное смещение торцов смежных подкрановых
рельсов по высоте и в плане2 мм16. Зазор в стыках рельсов (при температуре 0° С и дли¬
не рельса 12.5 м)4 ммСтальной оцинкованный профилированный настил
17. Отклонение длины опирания настила на прогоны в
местах поперечных стыков0; —5 ммОтклонение в положении центров отверстии:
18. для самонарезающих болтов
19. для комбинированных заклепок:
вдоль настила
поперек »± 5 мм± 20 мм
±5 ммБашни и трубы
20. Отклонение оси ствола и поясов башни
или трубы от проектного положения0,003 высоты вы¬
веряемой точки над
фундаментомНегабаритные бункера21. Отклонение длины и ширины бункера в верхнем
сечении0,001 длины или
ширины22. Разность длин диагоналей в верхнем сечении0,002 размера боль¬
шей стороны23. Отклонение высоты бункера0.002 высотыПримечания: 1. Перелом осей подкрановых рельсов не допускается.2. При изменении температуры на 10°С допуск по п. 16 изменяется на ± 1,5мм.3. Разница в длине площадок опирания (при их длине 50 мм и более) каждого
элемента (балки, фермы, ригеля, плиты перекрытий и покрытий) не должнапревышать 10 мм.10.	Укладка и осаживание листов профилированного настила в ме¬
стах нахлестки следует производить без повреждения его поверхности
и без искажения формы.11.	Выверку подкрановых путей следует производить после закре-
542пления конструкций каркаса здания в соответствии с проектом.12.	Многопролетные транспортерные галереи надлежит монтировать
в направлении от анкерной опоры к качающейся (подвижной).Монтаж пролетных строений следует, как правило, производить
укрупненными пространственными блоками, включающими в возмож¬
ных случаях ограждающие конструкции и опоры для транспортеров.Приемка работ13.	Отклонения смонтированных конструкций от проектных раз¬
меров и положения не должны превышать величин, указанных в табл.
3.14.10.3.14.4 Дополнительные правила для конструкции доменных
цехов и газоочисток1.	Настоящие дополнительные правила должны соблюдаться при
изготовлении, монтаже и приемке стальных конструкций следующих
объектов комплексов доменных цехов и газоочисток для печей всех
объемов:а)	кожухи доменных печей;б)	кожухи воздухонагревателей;в)	кожухи пылеуловителей;г)	кожухи скрубберов;д)	кожухи электрофильтров;е)	газопроводы грязного, чистого и получистого газов;ж)	воздухопроводы холодного и горячего дутья;з)	основные конструкции колошниковых копров;и.) пролетные строения наклонного моста с опрокидывающим устрой¬
ством и пилоном.При изготовлении, монтаже и приемке резервуаров емкостью свыше
20000 м3 до 50000 м3 с высотой стенки до 18 м надлежит руководствовать¬
ся наряду с настоящим разделом требованиями проекта по допускаемым
отклонениям, контролю качества работ и испытанию резервуаров.Изготовление2.	Стенки, днища, центральные части плавающих крыш и понтонов
должны изготовляться, как правиле рулонами, кроме случаев, предусмо¬
тренных проектом. Стационарные крыши, короба понтона и плавающих
крыш, кольца жесткости изготовляются укрупненными габаритными
элементами.Короба понтонов и плавающих крыш должны изготавливаться в
кондукторах. Допускаемые отклонения от проектных размеров длины
543отправочного элемента и поперечного сечения ±2 мм.На заводе должны проходить контрольную сборку следующие кон¬
струкции (целиком или частями):затворы плавающих крыш (навеской на одном коробе);
короба понтонов и плавающих крыш;
кольца жесткости.3.	Полотнища днищ, изготовленные целиком или собираемые на
монтаже из отдельных листов и обрезанные по окружности, должны
иметь припуск по диаметру днища 1/750 проектного диаметра, но не ме¬
нее 20 мм. Полотнища стенок не должны иметь ступенчатости в кромках
смежных листов более 3 мм.Сварка при изготовлении и монтаже4.	Все сварные соединения днища из листов толщиной более 4 мм
выполняются не менее чем в два слоя.5.	Стыковые сварные соединения окраек днища должны выполняться
на подкладке не менее чем в два слоя.6.	Контроль герметичности всех швов днища производится вакуу¬
мом и всех швов прочих частей резервуаров - керосином.Контроль просвечиванием проникающими излучениями произво¬
дится:а)	в резервуарах, сооружаемых из рулонных заготовок, на заводе про¬
веряется 100% пересечений вертикальных и горизонтальных швов
сварных соединении I и II поясов (считая снизу) и 50% пересеченийII,	III и IV поясов, а на монтаже — вертикальных монтажных швов
стенок резервуаров емкостью от 2000 до 20000 м3;б)	в резервуарах, сооружаемых полистовым методом, — всех верти¬
кальных стыковых соединений I и 11 поясов и 50% соединений II, III,
IV поясов, преимущественно в местах пересечения этих соединений
с горизонтальными;в)	всех стыковых соединений окраек днищ в местах примыкания к
ним стенки резервуара.Длина снимка должна быть не менее 240 мм.Примечание. Взамен просвечивания сварных соединений при тол¬
щине стали 10 мм и более разрешается производить контроль ультразву¬
ковой дефектоскопией с последующим просвечиванием проникающими
излучениями участков швов с признаками дефектов.Монтаж7.	До начала монтажа конструкций резервуаров должны быть про¬
544верены и приняты:-разбивки осей резервуаров;-отметки поверхности и тщательность уплотнения гидроизолирую¬
щего слоя искусственного основания;-обеспечение отвода поверхностных вод от основания.8.	Отклонения фактических размеров оснований и фундаментов
резервуаров от проектных не должны превышать величин, приведенных
в табл. 3.14.11 настоящей главы.Наименование отклоненияДопускаемое
отклонение, мм1. Отклонение отметки центра основания от проектной
при:
плоском
с подъемом к центру
с уклоном к центру0; +30
+50
—502. Отклонение от проекта отметок периметра основания,
определяемых в зоне расположения окраек не реже чем
через 6 м и не менее чем в восьми точках±103. Разность отметок любых не смежных точек основания
не более204. Отклонение от проекта отметок поверхности кольцево¬
го фундамента, определяемых не реже чем через 6 м и не
менее чем в восьми точках±55. Разность отметок любых не смежных точек кольцевого
фундамента не более106. Отклонение от проекта наружного диаметра кольцево¬
го фундамента+50; —307. Толщина гидроизолирующего слоя на бетонном кольце
в месте расположения стенки резервуараНе более 510.	При монтаже стенки резервуаров следует обеспечить ее устой¬
чивость, а также не допускать сминания днища и нижней кромки рулона
стенки.11.	Врезка и приварка патрубков резервуарного оборудования на I, II
и III поясах, а также оборудования, устанавливаемого на днищах, понто¬
нах и плавающих крышах, должны быть закончены до гидравлического
испытания резервуара.12.	Вертикальность стенки резервуара, не имеющего верхнего коль¬
ца жесткости, в процессе монтажа должна контролироваться не реже
чем через 6 м, а резервуара, имеющего кольцо,—при установке каждого
монтажного элемента кольца.
5453.14.5 Испытание конструкций и приемка работ1.	Испытание резервуаров должно производиться наливом его водой
до высоты, предусмотренной проектом.2.	Перед проведением испытаний весь персонал, принимающий
участие в них, должен пройти инструктаж.На все время испытаний устанавливается граница опасной зоны с
радиусом не менее двух диаметров резервуара, внутри которой не до¬
пускается нахождение людей, не связанных с испытанием.Во время повышения давления или вакуума допуск к осмотру
резервуара разрешается не ранее чем через 10 мин после достижения
установленных испытательных нагрузок.Во время испытаний запрещается оставлять без наблюдения гер¬
метически закрытые резервуары, не имеющие соответствующей дыха¬
тельной аппаратуры.3.	При испытании резервуаров низкого давления принимается раз¬
мер избыточного давления на 25%, а вакуум на 50% больше проектной
величины, если в проекте нет других указаний.Примечание. При отсутствии гибкого участка трубопровода
первая опора со стороны резервуара должна устанавливаться после окон¬
чания гидравлических испытаний.4.	Испытание резервуаров повышенного давления производится
в соответствии с требованиями, приведенными в проекте, с учетом их
конструктивных особенностей.5.	При обнаружении течи из-под края днища или через контрольные
трубки, появления мокрых пятен на поверхности отмостки испытание
необходимо прекратить, слить воду, устранить причину течи.При обнаружении трещин в швах поясов корпуса испытание должно
быть прекращено и вода слита до уровня:на один пояс ниже расположения трещин—при обнаружении трещин
в поясах от I до IV;до V пояса—при обнаружении трещин в поясах VI и выше.6.	Гидравлическое испытание рекомендуется проводить при тем¬
пературе окружающего воздуха +5° С и выше.Таблица 3.14.12Наименование отклоненияДопускаемое от¬
клонениеДнище1. Отклонение наружного контура днища от
горизонталиСм. табл. 3.14.132. Высота хлопунов днища (допускаемая площадь одного
хлопуна 2 м2)Не более
150 мм
546Наименование отклоненияДопускаемое от¬
клонениеСтенка3. Отклонение величины внутреннего радиуса
стенки на уровне днища, от проектной при
радиусе:
до 12 м включительно
свыше 12 м± 20 мм
± 30 мм4. Отклонение высоты стенки от проектной,
смонтированной:
из рулонной заготовки
из отдельных листов±15 мм
± 50 мм5. Отклонение образующих стенки от вертикалиСм. табл. 3.14.14;6. Выпучины или вмятины на поверхности
стенки вдоль образующейСм. табл. 3.14.15Понтон и плавающая крыша
7. Отклонение наружного контура понтона
или плавающей крыши от горизонтали± 20 мм8. Отклонение направляющих понтона или
плавающей крыши от вертикали25 мм9. Отклонение наружного кольцевого листа
понтона или плавающей крыши от вертикали
на высоту листа± 10 ммПокрытие10. Отклонение стрелок прогиба радиальных
элементов в центре и промежуточных узлах от
проектных (с учетом строительного подъема)±0,0211. Разность отметок смежных узлов радиальных балок и
Ферм10 ммПримечание. Нижняя часть наружного контура понтона или плавающей кры¬
ши не должна находиться выше уровня жидкости.7.	При необходимости испытания резервуаров в зимних условиях
водой должны быть приняты меры по предотвращению замерзания воды
в трубах и задвижках, а также обмерзания стенок резервуара.Таблица 3.14.13Емкость резервуара,
м3Допускаемые отклонения наружного контура днища, ммпри незаполненном резервуарепри заполненном резервуареразность
отметок
соседних
точек на рас¬
стоянии 6 мразность от¬
меток любых
других точекразность
отметок
соседних
точек на рас¬
стоянии 6 мразность от¬
меток любых
других точекМенее 70010252041700—1000154030602000—500020504080
547Емкость резервуара,
м3Допускаемые отклонения наружного контура днища, ммпри незаполненном резервуарепри заполненном резервуареразность
отметок
соседних
точек на рас¬
стоянии 6 мразность от¬
меток любых
других точекразность
отметок
соседних
точек на рас¬
стоянии 6 мразность от¬
меток любых
других точек10 000-20 00010503080Таблица 3.14.14РезервуарДопускаемые отклонения образующих стенки от вертикали, ±мм№ поясовI 1 II 1 III 1 IV 1 V 1 VI 1 VII 1VIII1 IX 1 X 1 XI 1 XIIС понтонами или плавающими крышами
Для резервуаров высотой до 12 м10 1 20 1 30 1 40 1 45 1 50 1 55 1 60 I - I - 1 - 1 9Для резервуаров высотой до 18 м10 1 20 1 30 1 40 1 45 1 50 1 55 1 55 1 55 1 55 1 60 1 60ДругиеТИПЫДля резервуаров высотой до 12 м15 1 30 1 40 1 50 1 60 1 70 1 80 1 90 1 - 1 - 1 - 1 -Для резервуаров высотой до 18 м15 1 30 1 40 Г 50 1 60 1 60 1 70 1 70 1 70 1 80 1 80 1 90Примечания: 1. Замеры производятся для каждого пояса на расстоянии до 50
мм от верхнего горизонтального шва.2. Проверка отклонений производится не реже чем через 6 м по окружностирезервуара.3. Для 20% образующих (по которым производится контроль отклонений)
резервуаров с понтонами или плавающими крышами допускаются в уровне
восьмого пояса отклонения ± 90мм, а для резервуаров других конструкций
±120 мм. В уровне остальных поясов допускаемое отклонение определяетсяпо интерполяции.4. При определении отклонений учитывается телескопичность стенки ре¬
зервуаров, смонтированных полистовым способом.8.	Резервуар считается выдержавшим гидравлическое испытание,
если в процессе испытания и по истечении 24 ч на поверхности корпуса
резервуара или по краям днища не появятся течи и если уровень воды
не будет снижаться.Обнаруженные мелкие дефекты (свищи, отпотины) подлежат ис¬
правлению при пустом резервуаре. Исправленные места должны быть
проверены на герметичность.9.	Отклонения геометрических размеров и формы стальных кон¬
струкций резервуаров от проектных не должны превышать величии,
приведенных ‘в табл. 3.14.12-3.14.15.
548Таблица 3.14.15Расстояние от нижнего до верхнего края вы-
пучины или вмятины, ммДопускаемая величина выпу-
чин или вмятин на поверхно¬
сти стенки вдоль образующей,
± ммДо 1500 включительно
Свыше 1500 до 3000
Свыше 3000 до 4500153045Примечание: Суммарные отклонения стенки резервуаров должны уклады¬
ваться в допускаемые отклонения по табл. 3.93.10. На резервуар, сдаваемый в эксплуатацию, составляется па¬
спорт.3.14.6	Дополнительные правила для конструкции мокрых
газгольдеров1.	Настоящие дополнительные правила должны соблюдаться при
изготовлении, монтаже и приемке стальных конструкций мокрых газ¬
гольдеров емкостью до 30000 м3 с вертикальными направляющими,
включающих следующие элементы:листовые конструкции резервуара, телескопа и колокола;
внешние и внутренние направляющие телескопа и колокола со свя¬
зями;водяные затворы;стойки и стропила колокола.Изготовление2.	Изготовление листовых конструкций следует производить, как
правило, рулонами и укрупненными габаритными элементами, кроме
случаев, предусмотренных проектом.3.	Конструкции, приведенные ниже, должны пройти общую сборку
или изготовляться по кондукторам:-внешние направляющие со связями;-гидрозатворы;-стропильные покрытия со связями;-балконные площадки с приваренными элементами уторного кольца
стенки.Гидрозатвор должен изготовляться в виде укрупненных отправоч¬
ных элементов.4.	В стропильных ригелях кровли колокола при их изготовлении
должен быть предусмотрен строительный подъем, равный 1/750 диа¬
метра колокола.
5495.	Полотнища днищ и стенок резервуара должны быть изготовлены
с выполнением требовании п. 3 главы 3.14.4.Сварка при изготовлении и монтаже6.	Стыковые сварные соединения окраек днища должны выполняться
на подкладке, не менее чем в два слоя.7.	Контроль герметичности всех швов днища и кольцевого таврового
шва производится вакуумом, а всех швов прочих частей газгольдера—ке¬
росиномПросвечиванию проникающими излучениями подлежат все пере¬
сечения вертикальных и горизонтальных швов резервуаров в листах
толщиной 6 мм и более, а также все стыковые соединения окраек днищ
в местах примыкания к ним стенки резервуара.Длина снимка должна быть не менее 240 мм.Примечание. Взамен просвечивания сварных соединений при тол¬
щине стали 10 мм и более разрешается производить контроль ультразву¬
ковой дефектоскопией с последующим просвечиванием проникающими
излучениями участков швов с признаками дефектов.8.	На газгольдер, сдаваемый в эксплуатацию, следует составить
паспорт.3.14.7	Дополнительные правила для конструкции мачтовых и
башенных сооружений1.	Настоящие дополнительные правила должны соблюдаться при
изготовлении, монтаже и приемке стальных конструкции мачтовых и
башенных сооружений объектов радиосвязи, радиовещания и телеви¬
дения.Изготовление2.	Внутренние поверхности труб перед обработкой и установкой
заглушек должны быть очищены от пыли и грязи, а труб, открытых с
торцов, диаметром 250 мм и выше должны быть огрунтованы.3.	Стенки отверстий для труб во фланцах и соприкасающиеся пло¬
скости фланцев должны быть механически обработаны (резанием). Зазор
между трубой и стенкой отверстия во фланце должен быть 0—3 мм при
условии совмещения центра фланца с осью трубы.Механическую обработку сопрягаемых плоскостей фланцев раз¬
решается не производить при условии, если листовая сталь, из которой
изготовляются фланцы, выправлена и имеет гладкую поверхность.4.	Отверстия для крепления деталей в фасонках оттяжечных узлов
550мачт, раскосов из круглой стали, распорок, тяг анкерных фундаментов
должны образовываться на проектный диаметр по допускам для болтов
повышенной точности, приведенным в табл. 3.14.16.5.	К отправочным элементам мачт и башен на заводе-изготовителе
должны быть прикреплены опоры для монтажных кранов, детали для
навески подмостей, детали для крепления временных расчалок.6.	Швы сварных соединений заглушек трубчатых элементов, узлов
примыкания трубчатых раскосов и распорок, а также швы заваренных
прорезей в трубчатых конструкциях должны быть выполнены герме¬
тичными и испытаны на плотность избыточным давлением воздуха 0,4
кгс/см2. Испытанию подвергаются 5% трубчатых элементов.В случае обнаружения дефектных швов количество испытываемых
элементов удваивается. При обнаружении дефектов в удвоенном количе¬
стве элементов испытанию подвергаются все элементы мачты и башни.Все дефекты, выявленные при испытаниях, устраняются, а отвер¬
стия, предназначавшиеся для подачи сжатого воздуха, завариваются
герметичным швом после окончания испытаний.Заглушки труб после испытания элементов на герметичность долж¬
ны быть покрыты слоем битума № 4.7.	Конструкции мачт и башен должны изготовляться по кондукто¬
рам, обеспечивающим правильность размеров и взаимозаменяемость
элементов, плотное соприкасание обработанных элементов монтажных
стыков, а также совпадение отверстий в монтажных стыках и других
соединениях.Конструкции должны проходить последовательную контрольную
сборку всех секций (панелей):мачты—согласно п. 4 настоящей главы;башни габаритные—пространственными секциями, негабаритные—
плоскостными панелями (допускается сборка до оси симметрии).Для проверки башен должно быть собрано не менее трех секций.Конструкции решетчатых матч и башен индивидуального изго¬
товления, выполняемые без применения кондукторов и специальных
приспособлений, а также опорные секции мачт со съемными консолями
должны подвергаться общей сборке на заводе-изготовителе.Конструкции листовых трубчатых матч индивидуального изго¬
товления подлежат общей сборке. При общей сборке устанавливаются
фиксаторы и наносится продольная ось мачты по образующей цилин¬
дрической поверхности, от которой производится разметка положения
всех лацменов, дверей, отверстий и др.
551Допускаемые отклонения действительных размеров изготовленных
конструкций мачт и башен от проектных не должны превышать пред¬
усмотренных и табл. 3.14.16. Допускается применение заводских сварных
стыков прочностью не ниже прочности свариваемой стали со 100% кон¬
тролем качества сварных соединении физическими методами.Таблица 3.14.16Наименование отклоненияДопускаемое от¬
клонениеМачты и башни 1. Разность длин отдельных поясов п
одной секции1/1000 базы, но не
более 2 мм2. Тангенс угла между фактическим и проектным положе¬
ниями фланцев поясов1/15003. Зазоры между фланцами двух смежных секций: в
пределах кольца шириной 20 мм вокруг трубы пояса у
наружных кромок между фланцами0,5 мм 3 ммМачты решетчатые и листовые трубчатые 4. Стрела про¬
гиба оси ствола мачты при общей и контрольной сборке
(длина собираемой части не менее расстояния между яру¬
сами оттяжек)1/750 расстояния
между ярусами
оттяжек5. Местные искривления образующих трубчатой ли¬
стовой мачты, измеряемые прямолинейным шаблоном
длиной 1 м (искривления и вмятины глубиной до 2 мм не
учитываются)1/50 длины ис¬
кривленного
участка, но не бо¬
лее 0,5 толщины
стопки трубы6. Чернота отверстий для болтов во фланцевых соедине¬
ниях при общей или контрольной сборках1,5 мм7. Угол между фактическим и проектным положениями
фасонки для крепления оттяжек решетчатых и трубчатых
мачт1°8. Разность в толщине фасонок в одном фланцевом со¬
единении1 мм9. Отклонение расстояния между центром узла и первым
отверстием фасонок крепления распорок, раскосов и эле¬
ментов диафрагм± 3 мм10. УгоЛ между фактическим и проектным положениями
фасонок для крепления раскосов и распорок1°Прочие конструкции и деталиОтклонения в размерах:11. опорных столиков, служащих для установки монтаж¬
ных механизмов и в привязке их размеров± 2 мм12. других деталей, предназначенных для производства
монтажных работ (для подвески подмостей и др.)± 4 ммПримечание. Допускаемые отклонения в размерах проемов и деталей, на¬
правляющих для лифтов, устанавливаются в проекте.8. Стыковые сварные соединения листовых трубчатых мачт (включая
552монтажные) диаметром 1500 мм и более должны подвергаться контролю
просвечиванием проникающими излучениями в размере 2% длины сварных
швов, выполненных ручной или полуавтоматической сваркой, и в размере
1% длины сварных швов, выполненных автоматической сваркой.Контроль производится преимущественно в местах пересечения
швов.9.	Изготовленные конструкции мачт и башен не должны иметь
отклонений выше указанных в табл. 3.14.16, 3.14.17 и 3.14.18 настоящей
главы.Монтаж10.	Приемка фундаментов должна производиться перед началом мон¬
тажных работ комплектно для каждой мачты или башни в соответствии
с требованиями проекта и табл. 3.14.17 настоящей главы.При приемке проверяется наличие и геометрическое положение за¬
кладных деталей для крепления монтажных устройств.11.	Подливка опорных башмаков и заливка колодцев анкерных
болтов в фундаментах башен должны производиться после выверки
двух собранных и закрепленных секций башни. Подливка опорных фун¬
даментных плит мачт должна производиться после их выверки до начала
монтажа ствола мачты. Монтаж мачт на подлитых плитах и продолжение
монтажа башен на подлитых башмаках разрешается производить только
после достижения раствором подливки 50% проектной прочности. Работы
по подливке оформляются актами.Примечание. Части башмаков, не доступные заливке после установки
первых секций, должны заполняться бетоном до монтажа секций.Таблица 3.14.17Наименование отклоненийДопускаемое отклоне¬
ние1. Расстояния между центрами фундаментов одной
башни10 мм +0,001 проектно¬
го расстояния при об¬
щей величине не более
25 мм2. Угол между фактическим и проектным направле¬
нием оси тяги антерного
фундамента мачты:
к горизонту
в плане+0; -4°
1°3. Отклонение опорных плит от проектной отметки:
плиты центрального фундамента мачты и фундамен¬
та башнираздельно стоящие плиты башни (под поясами)± 10 мм
1 : 1500 базы, но не бо¬
лее 5 мм
55312.	Перед началом подъема очередной секции мачты или башни за¬
глушки труб в верхних фланцах поясов должны быть залиты битумом №
4 в уровень с плоскостью фланца, а соприкасающиеся плоскости флан¬
цев—смазаны битумом той же марки. Выполнение этих работ должно
оформляться актом.13.	Болты во фланцевых соединениях должны устанавливаться с
двумя гайками.14.	Натяжные приспособления для оттяжек в мачтовых сооружениях
и для раскосной решетки в башнях должны иметь паспорта, в которых
приводятся документы о тарировке измерительного прибора.15.	Изготовление и испытание оттяжек должно производиться, как
правило, на монтажной площадке.Канаты должны быть предварительно вытянуты в соответствии с
техническими условиями.Оттяжки мачт в собранном виде или отдельными участками должны
быть испытаны усилием, равным 0,5 разрывного усилия каната в целом.В случаях, когда вытяжку и испытание канатов и оттяжек на мон¬
тажной площадке производить невозможно, допускается изготовление н
испытание оттяжек производить на центральных базах и перевозить их
к месту монтажа в бухтах с внутренним диаметром не менее 2,5 м для
оттяжек из канатов диаметром до 42 мм и 3,5 м—для оттяжек из канатов
больших диаметров.16.	Усилие монтажного натяжения в оттяжках мачтовых опор должно
определяться по формулам:N = [N1(T - Тс) + Nc (40 - Т)] / (40 - Тс) при Т>Тс; (3.14.1)N = [N2(T + Тс) + Nc (40 - Т)] / (40 + Тс) при Т<Тс,(3.14.2)
где N - искомая величина натяжения при температуре воздуха во
время определения;N,—величина натяжений при температуре воздуха плюс 40° С, при¬
водится в проекте;N2—величина натяжения при температуре воздуха минус 40°С, при¬
водится в проекте;N.—величина натяжения при среднегодовой температуре воздуха в
районе установки мачты, приводится в проекте;Т—среднегодовая температура воздуха в районе установки, опреде¬
ляемая по данным гидрометеорологической службы;Т—температура воздуха во время регулировки натяжения оттяжек мачт.17.	Выверка мачт и башен должна производиться без подвешенных
антенн и при скорости ветра не более 25% расчетной.
554Приемка работ18.	Отклонения законченных монтажом конструкций мачт и башен
от проектного положения не должны превышать величин, указанных в
табл. 3.14.18 настоящей главы.Таблица 3.14.18Наименование отклоненияДопускаемое откло¬
нение1. Смещение оси ствола и поясов башни от проект¬
ного положения1/1000 высоты выверя¬
емой точки над фунда¬
ментом2. Смещение оси ствола и поясов мачты от проект¬
ного положения1/1500 высоты выверя¬
емой точки над фунда¬
ментом3. Отклонение величины монтажного натяжения
раскосов башен от проектного± 15%4. Отклонение величины предварительного (мон¬
тажного) натяжения оттяжек мачт от проектного±8%5. Разница в величине натяжения оттяжек (из одно¬
го каната) одного яруса после демонтажа монтаж¬
ного крана10%19. Помимо документов, перечисленных в томе IV разделе «Сдачаобъектов в эксплуатацию» при сдаче должны быть дополнительно пред¬
ставлены:-заводские сертификаты на стальные канаты, на сплавы для заливки
втулок и на изоляторы;-акты на заливку битумом фланцев трубчатых поясов мачт и башен;
-акты на изготовление и испытание оттяжек для мачтовых соору¬
жений;-акты механических и электрических испытаний изоляторов;
-ведомость геодезической проверки осей сооружения, а также осей
элементов сооружения (поясов решетчатых мачт и башен);
-ведомость замеренных предварительных (монтажных) натяжений
оттяжек мачт и раскосов башен.3.14.8	Проектирование и технологичность изготовления
металлоконструкцийТехнологичность изготовления металлоконструкций определяется
параметрами:—	членение на отправочные марки в соответствии с инструкцией
Минмонтажспецстроя УССР «Инструкция по членению стальных
конструкций на отправочные марки»;
555—	максимально возможное укрупнение металлоконструкций в блоки
(определяется транспортными габаритами, размерами цехов и грузо¬
подъемностью кранов);Области допускаемых размеров
балок располагаются ниже
заштригобанных линииС >.250**Рис. 3.14.1 Условия применения различных видов сваркиа — автоматической; б — полуавтоматической; в — ручной
Расчетный габарит на кривых участках транспортирования по же¬
лезной дороге определяем по формуле
Х = В + С2 (или С3) +К
где В — расстояние от оси платформы до кромки груза при размеще¬
нии состава на прямом участке пути
• С2 = 12/8R — отклонение середины груза внутрь кривой
где 1 — база подвижного состава;R — радиус кривой на которой груз отклоняется внутрь кривой.С3 = L2/8R — l2/8R — отклонения груза, погруженного на одну плат¬
форму наружу от кривой;К = 55 (L/1 — 1,41) — отклонения груза вследствие разбега ходовых
частей платформы.Расчетный размер X сравниваем с фактическим габаритом отправоч¬
ных марок, учитывая:—	стоимость перевозки, чем больше использована грузоподъемность
подвижного состава, тем ниже стоимость 1т перевозки;
556—	составление технических и заказных спецификаций на металл—	выбор количества и типа соединений. Наиболее легкие и самые
дешевые — сварные стыки—	наиболее оптимальный вариант технологического маршрута об¬
работки деталей, сборки и сварки конструкций.—	выбор вариантов типовой технологии образования отверстий
под болты и заклепки (продавливанием, сверлением).—	толщины сварных угловых швов, выполненных разными спосо¬
бами см. табл. 3.14.19Толщины сварных угловых швов, выполненных
разными способамиТаблица 3.14.19Вид сваркиТолщина швов, эквивалентных по прочности, ммАвтоматическая46810121416Полуавтоматическая581014172023Ручная691214172023Примечание. Швы, толщины которых расположены выше подчеркивания, вы¬
полняются за один проход, остальные — за несколько проходов.— выбор типа сварки (см. Рис. 3.14.1)—	Выбор операции изготовления по относительной трудоемкости, см.
табл. 3.14.20, где за относительную единицу принята трудоемкость
резки листовых деталей;Относительный коэффициент трудоемкости различных
операций обработки деталей—	Вопросы прочности при разработке деталировочных чертежей
металлоконструкций. Наибольшее значение имеет конструкция марки
разработанная с увеличением прочности при ослаблении отверстиями.
Ослабление отверстиями ферм может быть компенсировано фасонкой,см. рис.	, ширину и длину фасонок определяют графически, согласнодлинам швов, прикрепляющих стержни фермы к фасонке. Для стро¬
пильных и подстропильных ферм пролетом до 36 м толщину фасонки
можно принимать по рекомендациям ЦНИИ Проектстальконструкция.
При расчете угловых фасонок на прочность принимают для сечения
направленных нормально к оси прикрепляемого стержня, равным рас¬
четному сопротивлению Rp, для сечений, направленных наклонно к
оси прикрепляемого стержня - 0,75Rp. При расчетах фасонок вводится
коэффициент условий работы, равный 0,9.—	Обеспечение соответствия конструктивного решения принятой
расчетной схеме. При проектировании узлов ферм предполагают, что
линии центров тяжести стержней, примыкающих к узлу, сходятся в одной
точке - центре узла. Нарушение этого условия вызывает в стержнях
557дополнительные напряжения. Элементы решетки ферм всегда можно
центрировать на центр узла, гораздо сложнее центрировать стержни по¬
яса. Часто к узлу подходят стержни с разной площадью сечения и часто
с разной шириной полки Ь, а следовательно, и с разным расстоянием
от обушка уголка до линии центра тяжести - z. Совмещение наружных
плоскостей этих полок вызывает эксцентриситет с. Теоретические и экспе¬
риментальные исследования показали, что при эксцентриситете с не пре¬
вышающем 5% ширины полки меньшего из поясных уголков, сходящихся
в узле, дополнительные напряжения не опасны для прочности фермы.
Большие эксцентриситеты нормами проектирования не допускаются.
Обеспечение соответствия расчетной и конструктивной схеме ферм см.рис.	, обеспечение соответствия расчетной и конструктивной схемподкрановых балок и балок междуэтажных перекрытий см. Рис. 3.14.3.
Узлы металлоконструкций в чертежах должны точно соответствовать
узлам в чертежах КМД.Рис. 3.14.2 Примеры конструктивных решений, позволяющих расширить об¬
ласть применения автоматической сварки
а — сварка стыков до роспуска на полосы; б, в — членение колонны на элемен¬
ты; 1 — линии разреза; 2 — сварной стык
558—	Повышение долговечности конструкции. Это достигается тремя
способами: выбора марки стали, конструктивными мероприятиями,
снижающими коррозию и, наконец, защитой конструкции различными
покрытиямиРис. 3.14.3 Усилия, необходимые для продавливания отверстийveWrРис. 3.14.4 Влияние серийности деталей на удельную трудоемкость
1 - мелкие детали из листа 8 < 20 мм; 2 - крупные детали из листа 8 > 20 мм;3	- детали из двутавров № > 30
559Таблица 3.14.20Операции обработкаМелкие
детали
««$20 ммКрупнее
детг.:и
*>20 кчI I Вырезание по кон-
1	1 туру11| Срез углов+0,2+0,12р| ’ Фрезерование тор-4-0,25+0,35|"" ^ j Строгание кронок
д+0.3+ 1.45Вырез+1,1+0,5+4+1,7+++Сверление отвер¬
стийПродавливание+0,15отверстийПерегиб+5,5—
560fj	Линии peso!утттС/ iРис. 3.14.5 Рекомендации по конструированию некоторых деталей
а - опорная часть балки с ребрами жесткости в опорном узле; б - ребра жест¬
кости с отверстиями для прикрепления других элементов; в - технология на¬
правления резов при которых меньше коробится изготавливаемая детальйшва,**	Толщина сбсрибаемого н$тсила,чцРис. 3.14.6 Нормы времени на сварку 1 м шва а — угловые швы; б — стыковые
швы. 1— ручная сварка; 2— полуавтоматическая под флюсом; 3 — полуав¬
томатическая в среде углекислого газа: 4 — автоматическая; 5 — ручная без
фасок на кромках свариваемых деталей; 6 — полуавтоматическая под флюсом
без фасок; 7 — полуавтоматическая в среде С02 без фасок; 8 — автоматиче¬
ская под флюсом без фасок; 9 — ручная с Х-образной фаской; 10 — полуав¬
томатическая под флюсом; 11 —то же, в среде С02; 12 — автоматическая под
флюсом с Х-образной фаской
561Размеры припусков на технологические операции и усадку отТехнологические операцииПрипуск, ммОбрезка торцов и кромок кислородом и
на ножницах15—20 на один торец или одну
кромкуКислородная резка3—10 на один рез в зависимости от
толщины металлаСтрожка кромок листов5 на каждую кромкуСтрожка или фрезерование плоскости
плит5—10 на одну плоскостьСварка листа встык1 на каждый стыкСварка стыка с накладками0,5 на каждый стыкСварка поясных швов0,1 на 1 м длины балкиПриварка ребер жесткости1 на пару реберСварка узла фермы0,5 на узелСварка стыка поясов бермы с уголками0,5 на стыкКислородная резка торцов конструкции20—30 на каждый торецФрезеровка торцов10 на каждый торец
562Трудоемкость выполнения стыков различных типовТаблица 14.22Масса элементов
стыка, кгТрудовые затраты,, чел.-чо4ИО*есf-ыосна заводена монтажеi-QНОев <N
в«КОевв*Тип стыкасварных швовнакладокп;«ясоЮ«соэсооне:оюИТОГОобработкасборкасваркарассверловка от¬
верстийИТОГОсборкапостановка болтов
или заклепокитоговсего5 £° 1
£• о.■JQНОо2Sони1Сварной встык (фас¬
ки—У)1,27--1,270,250,45128-1,98---1,981322Сварной встык (фас¬
ки— X)0,45--0,450,250,450,89-1,59---1,591003Сварной с наклад¬
ками3,9761,7-65,670,830,45194-3,22---3,224704На болтах нормаль¬
ной точности-105,232,9138,13,360,18--3,540,3533,366,9010225На болтах повышен¬
ной точности-88,226,7114,92,70,36-0,523,580,353,23,567,1411706На болтах высокой
прочности-74,825,3100,12,60,18--2,780,368,99,2612,0412827На заклепках-88,413.7102,12.7\0,36-0.523,580,361.481,845,427363.15	Сортамент (таблицы)3.15.1	Уголки стальные горячекатанные равнополочные поГОСТ 8509-86Пример обозначения:|_ 50х50хЗ/ГС>СТ 8509-86
563Таблица 3.15.1btRгМасса 1м
уголка, кгПлощадь
поперечного
сечения, см2Споавочные величины для осейfli*2dmMх -X*0-*0У о ”Уо2оммJxсм4'хсмЛосм4'*0см•чсм4'уОСМСМмм2033,51.20,891.130,400,590,630,750,170.390,60———204Зт51,21,151,460.500,580,780,730,220,380,64———2533,51,21,121.430,810,751.290,950,340,490.73———254З,51,21,461,861,030,741,620,930,440,480,76———28341,31,271,621.160,851,841,070,480,550,80———3233,51,51,461,861,770,972,801.230,740,630,89———3243,51,51,912,432,260,963,581,210,940,620,94———3533,51,51,602,042,351,0*73,721,350,970,690,97———3543,5!i52,102,173.011,064,761,331,250,681,01———3554,51,52,583,283,611,055,711,321,520,681,05———40351т71.852.353,551,235,631,551,470.791,09———4045I,72,423,084,581,227,261,531,900,781,13———4055I,72,983,795,531,218,751,522,300,781,17———45351.72,082,655,131,398,131.752,120,891,21250114545I,72,733,486.631,3810,521,742,740,881,26250114555I,73,374,298,031,3712,741,723,330.881,30250115035,51,82,322.967,И1,5511,271,952,951,001,33300135045,51,83,053,899,211,5414,631,943,800,991,38300135055,51,83,774,8011,201,5317,771.924,630,981,42300135065,51,84,475,6913,071,5220,721,915,430,981,4530013564623,444,3813,101,-7320,792,185,411,111,5230015565624,255,4115,971,7225,362.166,591,101,5*73001563472,33,904,9618.861,9529,902.457,811,251,693501763572,34,816,1323,101,9436,602,449,521,251,743501763672,35,727,2827.061,9342,942,4311.181,241,7335017704,58,62,74,876,2029,042,1646,032,7212,041,391,884001970582,75,386,8631,942,1650,672,7213,221,391,904001970682,76,398.1537,582,1559,642,7115.521,381,944001970782,77,399,4242,982,1468,192,6917,771,371,994001970882,*78,3710,6748,162,1276,352,6819,971,372,0240019755935,807.3939.532,3162,652,9116,411,492,0245021756936,898,7846.572,3073,862,9019,281,482,0645021757937,9610,1553,342,2984,612.8922.071,472,1045021758939,0211,5059,842,2894,892,8724,801,4*72,15450217599310,712,8366,102,27104,722,8627,481,462,1845021805,5936,788,6352,682.4783.563,1121,801,592,1745021806937,369,3856,972,4790^40з,н23,541,582,1945021807938,5110,8565,312,45103,663,0926,971,582,2345021808939,6512,3073,362,44116,393,0830,321,572,2745021906103,38,3310.6182,102,78130.223,5033.971,792,4350023907103,39,6412,2894,302,77149,673,4938.941,782,4750023908103,310,9313,93106,112,76168,423,4843,801,772,5150023909103,312,2015,60118,002,75186.003,4648,601,772,55500231006,512410,0612,82122,103,09193,463,8950,731,992,6855023100712410,7913,75130.593,08207,013,8854,161,982,7155023100812412,2515,60147,193,07233,463,8760,921,982,75550231001012415,1019,24178.953,05283,833,8474,081.962,83550231001212417,9022,80208.903,03330,953,8186.841,952,91550231001412420,6326,28237,153,00374.983.7899.321,942,9955023
564btRrМасса 1м
уголка,кгПлощаль
поперечного
сечения, см2Стшавочные величины лля осей*2dmaxX - XГ - Г•'о 0>V>0zoммлсм41смсм4ijoсмЛ„см4*уосмсммм1001612423,3029.68263,822,98416,04Зт74111,611,943,0655023110712411,8915,15175,613,40278,544,2972,682,т192,9660025120812413,5017,20198,173.39314,514,2881,832,183.00600251258144,615,4619,69294,363,87466,764,87121,962,493,3670(55)0(35)25(23)1259144,617,3022,00327,483.86520,004,86135,382,483,4070(55)0(35)25(23)12510144,619,1024,33359,823,85571,044,84148,592,473,4570(55)0(35)25(23)12512144,622,6828,89422,233,82670,024,82174,452,463,5370(55)0(35)25(23)12514144,626,2033.37481,763,80763,904,78199,622,453,6170(55)0(35)25(23)12516144,629,6537,77538.563,78852,844,75224,292,443,6870(55)0(35)25(23)1409144,619,4124,72465,724,34739,425,47192,032,793,7855(60)55(45)19(25)14010144,621,4527,33512,294,33813,525,46210,962,783,8255(60)55(45)19(25)14012144,625,5032,49602,494,31956,985,43248,012,763,9055(60)55(45)19(25)16010165,324,6731,43774,244,961229,106,25319,383,194,3060(65)65(60)21(25)16011165,327,0234,42844,214,951340,666,24347,773.184,3560(65)65(60)21(25)16012165,328,3537,39912,894,941450,006,23375,783,174,3960(65)65(60)21(25)16014165,333,9743,571046,474,921662,136.20430,843,164,4760(65)65(60)21(25)16016165,338,5249,071175,194,891865,736,17484,643,144,5560(65)65(60)21(25)16018165,343,0154.791290,244,872061,036,13537,463,134,6360(65)65(60)21(25)16020165,347,4460,401418,854,852248,266,10589,433,124,7060(65)65(60)21(25)18011165,330,4738.801216.445,601933,107,06499.783,594,8565802518012165,333,1242.191316,625,592092,787,04540,453,584,896580252001218636,9747,101822,786,222896,167,84749,403,995,378080252001318639,9250.851960,776,213116,187.83805,353,985,428080252001418642,8054,602097,006.203333,007,81861,003.975,468080252001618648,6561,982362,576,173755,397,78969,743,965,548080252002018660,0876.542871,476,124560,427,721181,923,935,708080252002518674,0294,293466,216,065494.047.631438,383,915,898080252003018687,56111.544019,606.006351.057,551688,163.896,078080252201421747,4060,382814,366,834470,158,601158,564,385,919090282201621753,8368,583175,446,805045.378,581305,524,366,029090282501624861,5578.404717,107,767492,109,781942,094,986.7510090282501824868,8687,725247,247,738336,699,752157,784,966,831009028
565b t R гЭ	*	-S	э*	«я	<u	sо	axe*	и	оС	5	~u*4	О	A*Справочные величиJxCM4ICMны для осейJ*CM4xOCMУо'У'оJy0CM250 20 24 876,1196,965764,87 7,719159,739,722370,014,946,91100 90 28250222483.31106,126270,327,699961,609,692579,044,937,001009028250252493,97119,717006,397,6511125-,529,642887,264,917,1110090282502824104,-50133,127716,867,6112243-,849,593189,894,907,23100902825030248111,-40141,968176,827,5912964-.669,563388,984,897,311009028Примечания: 1. Размеры в скобках даны для отверстий, расположенных в шахматном
порядке. 2. Значения моментов сопротивления и центробежных моментов инерции
приводятся в ГОСТе. 3. В ГОСТ даны также сортамент и характеристики уголков 25-
х25х5, 30x30x3 (4,5), 50x50x7 (8), 60x60x4 (5, 6, 8, 10), 70x70x10, 80x80x10 (12), 90x90x10
(12), 100x100x15, 120x120x8 (10, 12, 15), 150x150x10 (12, 15, 18), 180x180x15 (18, 20), 200-
	x2QQxlg.(24). изготовление kqtqpw прриздодитсддр..соглашению.с потребителем,	3.15.2	Уголки стальные горячекатанные равнополочные по
ГОСТ 8510-86Пример обозначения:L 63x40x4 ГОСТ 8509-86
Таблица 15.2ВbtRгМас¬са1мугол¬какгПло¬щадьпопе¬реч¬ногосече¬ниясм2Справочные величины для осейПолка В 1 Полка bX - Xу.уи - иУголна¬клоналоЛ.".*2а\4п«ммJсм4/смУсм4смJuсм41смоси
и -имм251633.51.20.9Г1.160.700,780.220,440.130,340.3920,420,86—*_————322033,51,21,171.491.521,010.460,550.280,430.3820,491,08——————322043,51,21,521.941.931,000.570,540.350,430.3740,531,124025341,31,481.893.061,270.930,700.560,540.3850,591,324025441,31,942,473.931,261,180,690.710,540.3810,631,37.....————4025541,32,383.034.731,251.410,680.860,530.3740,661,41—————4528351,71,682.144,411,431.320,790.790,610.3820,641,4725011———452845V2,202.805.681,421.690,781.020,600.3790,681,5125011———503235,51,81,902.426.181,601.990,911.180,700,4030,721,6030013———503245,51,82,493.177.981,592.560,901.520,690.4010,761,6530013———56364622,813,5811.371,783,701,022.190,780.4060,841,8230015———56365623,464.4113.821,774.481,012.650,780.4040,881,8730915———6340472,33,174.0416.332,015.161,133.070,870.3970,912,0335017———6340572,33,914.9819.9126.261,123.730,860,3960,952,0835017———6340672,34,635.9023.311,997.291,114.360,860.3930,992,1235017——6340872,36,037.6829.601,969,151,095,580,850.3861,072,2035017———704557,52,54,395.5927.762,239.051,275.340,980.4061,052,2840019250117550582,74,796.1134.812,3912.471,437.241,090.4361,172,3945021300137550682,75,697.2540.922,3814.601,428.481,080.4351,212,44450213030137550882,77,439.4752.382,3518.521,4010,871,070.4301,292,52450213030138050582,74,996,3641.642,5612.681,417.571,090.3871,132,6045021300138050682,75,92if*48.982,5514.351,408.881,080.3861,172,65450213001390565,5936,177.8665.282,8819.671,5811.771,220.3841,262,92500233001590566936.708.5470.582,8821.221,5812.701,220.3841,282,95500233001590568938,7711.1890.872, 8527.081,5616.291,210.3801,363,045002330015100636103,37,539,5998.293,2030,581,7918.201,380.3931,423,23500233501710063710з,з8,7011,09112.863,1934,991,7820.831,370,3921,463,28500233501710063810з,з9,8712.57126.963,1839,211,7723.381,360,3911,503,325002335017100631010з,з12,1415.47133.833,1547.131,7528.341,350.3871,583,405002335017110706,510з,з8,9811.45142.423,5345.612,0026.941,530.4021,583556002540019566
ВbtRгМасса1муголкакгПло¬щадьпопе¬реч¬ногосече¬ниясм2Справе>чные величины для осейПолка В 1 ПолкаХ - Xу-уu - uУголна¬клонах0Уоа.л,dm п"."2dmaxммУсм4iсмJcfricUУсм4/смоси
и -имм11070810з,з10,9313.93171.543,5154.641,9832,311,520,4001,643,616002540019125807113,711,0414,06226.534,0173,732,2943.401,760,4071.804,017002545021125808113,712,5315.96255.624,0082,952,2848.821.750.4061.844,0570025450211258010И3,715,4719,70311,613,98100.472,2659.331,740,4041,924,1470025450211258012113,718,3423,36364.793,95116.842,2469.471,720.4002,004,22700254502114090812414,1318,00363,684,49119,792,5870,271,980,4112,034,4955(60)55(45)19(25)50023140901012417,4622,24444,454,47145,542,5685,511,960,4092,124,5855(60)55(45)19(25)500231601009134,317,9622,87605,975,15186,032,85110,402,200,3912,245,1960(65)65(60)21(25)5502316010010134,319,8525,28666,595,13204,092,84121,162,190,3902,285,2360(65)65(60)21(25)5502316010012134,323,5830,04784,225,11238,752,82142,142,180,3882,365,3260(65)65(60)21(25)5502316010014134,327,2634,72897,195,08271,602,80162,492,160,3852,435,4060(65)65(60)21(25)5502318011010144,722,2428.33952.285,80276.373,12165.442,420.3752,445,886580256002518011012144,726,4433.691122,565,77324.093,10194.282,400.3742,525,9765802560025200125И144,727,3734,871449,026,45446,-363,58263,842,750,3922,796,5080802570(55)0(35)25(23)20012512144,729,7437,891568,196,43481,933,57285,042,740,3922,836,5480802570(55)0(35)25(23)20012514144,734,4343,871800,836,41550,773,54326,542,730,3902,916,6280802570(55)0(35)25(23)20012516144,739,0749,772026,086,38616,663,52366,992,720,3882,996,7180802570(55)0(35)25(23)Примечания: 1. Размеры в скобках даны для отверстий, расположенных в шахматном порядке. 2. Значения моментов сопро¬
тивления приводятся в ГОСТе. 3. В ГОСТе приводятся также сортамент и характеристики уголокво 30x20x3(4), 40x30x4(5),
65x50x5(6, 7, 8), 75x50x7. 80x60x6(7. 8). 100x65x7(8, 10). изготовление которых производятся по соглашению с потребителем.567
5683.15.3	Сталь горячекатанная, швеллеры по ГОСТ 8240-97Пример обозначения:
[ 20/ГОСТ 8240-97
[ 20В/ГОСТ 8240-97Таблица 3.15.3.№ швеллераIIВSТRRмасса
1 м,кгпло¬щадьсече¬ния,см2СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙКА^МАХX-XY- YММJxСМ4Wxсм11хСМSxСМ3JyСМ4WvСМ31уСМz0ММ550324.47,06,02,54.846,1622.89,11,925.595,612,750,9541.16142096.565364,47,26.02,55,907,5148,615,02,549,08.703,681,0801.24142011880404,57.46.52,57,058,9889.422.43,1613,312,84,751,191.3115251110100464.57,67,03.08.5910,90174.034,83,9920.420,406,461,371.4416301312120524.87,87,53.010,4013,30304,050.64,7829.631.28.521,531,5417301714140584.98.18,03,012,315,649170,25,6040,845,411.01.701,6718,0351714А140624,98,78,03,°13,317,0054577,85,6645,157,513.31.841.8719,0351716160645,08,48.53,514,218,1074793,46.4254.163,313,81,871.8019,0401916А160685,09,08,53,515,319,58231036.4959,478,316,42,012.0020,0401918180705.18,79,03.516.320,710901217.2469.886,017,02,041.9420,0401918А180745,19,39,03.517,422,211901327,3276,110520.02,182.1321,0452120200765.29,09.54,018,423.415201528,0787,811320,52,202,0721,0452320А200805,29,79,54,019,825,216701678,1595,913924,22,352.2822.0502322220825,4V10,04,021,036.721101928.8911015125,12,372,2122.5502322А220875.410,210,04,022,628,823302128,9912118730,12,552,4623,5502524240905.610.010,54,024.030,629002429,7313920831,62.602.4224,0502524А240955.610,710,54,025,832,931802659,8415125437,22,782.6725,0602527270956.010,511,04,527,735,2416030810,9017826237,32,732.4725.06025303001006.511.012,25,031,840,5581038712,0022432743,62,842.5226.56025404001158.013,515.06,048,361.51522076115.7044464273,43,232.7532,57025ШВЕЛЛЕРЫ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ ГРАНЯМИ ПОЛОК5П50324.47,06,03.54.846,1622,89,141,925,615,952.990.9831.21142096.5П65364,47,26.03,55,907,5148,815,002.559,029,354,061,1201.291420118П80404,57,46.53.57,058,9889.822.503,1613,3013,95,311.241.381525и1011100464,57,67,04.08.5910,9017534,93.9920,522,67,371,441.5316301312П120524.87,87,54,510.4013,3030550,84,7929,734,99,841.621.6617301714П140584.98.18,04,512,315,649370,45,6140,851,512,91.811,8218,0351714АП140624,98,78,04,513,317,0054778,25,6845,265.215.71.962.0419,0351716п160645.08,48.55,014,218.1075093.86,4454,372,816,42,001.9719,0401916ап160685.09,08,55.015,319,58271036,5159,590,519,62.152.1920.0401918п180705.18.79,05,016.320,710901217.2670.010020.62.202.1420,0401918ап180745.19.39,05,017,422,212001337,3476,312324,32.352.3621,0452120п200765.29.09,55,518,423,415301538,0888.013425,22.392.3021,0452320ап200805.29,79,55,519,825,216801688,1796,216229,72,542.5322,0502322п220825.4V10,06.021,026,721201938,90111,017831.02.582.4722.55023
569№ швеллераНВSТRRмасса
1 м,кгпло¬щадьсече¬ния,см2СПРАВОЧНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ ДЛЯ ОСЕЙКА°млхX-XY- YММСМ4WxСМ5«хСМСМ’КСМ4WvСМ1СМz0ММ22ап220875,410,210,06,022.628,823402129,01121,022037,02,772,7523.5502524п240905,610,010.56,024,030.629102439.75139,024839,52,852,7224.0502524ап240955,610,710,56.025.832.932002659.86152.030246.53,033,0125,0602527п270956,010,511.06.527.735.2418031010.90178.031446.72,992,7825,06025ЗОп3001006,5И,012,07.031.840,5583038912,0224,039354.83.122.8326,5602540п4001158,513,515,09,048,361,51526076315,8445,076088,93,513.0532.570253.15.4	Сталь горячекатанная, балки двутавровые по
ГОСТ 8239-84Пример обозначения:
I ЗО/ГОСТ 8239-84Таблица 3.15.4.№балкиАЬS/RгМасса
1м, кгПло¬щадьсече¬ния,см2Справочные величины для осейкаdmuxX-■ху. уммJxсм4Wсм'*/хсм5см.Усм4Wсм*/Усммм10100554,57,27,02,59.4812,019839,74,0623,017,96,491,2215,032912120644,8V7,53,°11.514,735058,44,8833,727.98,721,3816,0361114140734,97.58.03,013,717,457261,75,7346,841,911,501,5516,5401116*160815,07.86.53.515,920,2873109,06,5762,358,614,501,7017,5451318180905.18.19,03.518,423,41290143,07.4281,482,618,401.8818,5501518а1801005,18.39,03,519,925.41430159,07.5189.8114,022,802,1219,05517202001005.28.49,54,021.026,81840184,08,28104,0115,023,102,0719,5551720а2001105,28.69,54,022,728,92030203,08,37114,0155.028.202,3220,06019222201105,48,710.04,024.030,62550232,09,13131,0157,028,602.2721,0601922а2201205,48,910,04,025.832,82790254,09.22143,0206,034,302,5021,06521242401155.69,510,54,027.334,83460298,09,97163.0198,034,502,3722,0601924а2401255.69.810,54,029,437.53800317,010,10178,0260,041,602,6322,57021272701256,09.811,04,531,540,25010371,011.20210,0260,041,502,5423,0702127а2701356,010.211.04.533,943,25500407,011,30229,0337,050,002,8024.07023303001356,510,212,05.036.546.57080472,012.30268.0337,049,902,6924.5702330а3001456.510.712,05,039,239,27780518,012,50292,0436.060.102,9526,08023333301407.011,213,05,042,253.89840597т013,50339.0419,059,902,7926,58023
570№
бал
к иhЬ.4/RгМасса
1м. кгПло¬щадьсече¬ния.см2Справочные величины для осейкаdmjiх -■ XV-VммУсм4Wсмсм,Усм4Wсм5/чсммм363601457.512.314,06,048,661.913380743,014,70423,0516.071,102,8929.08023404001558,313.015.06.057,072,619062953,016,20545.0667,086,103.0330.58023404001558,3131565772,61906295316,20545667,086,103,0330.5802345450160914,216766.584.727696123118,107088081013.09339023505001701015,217778,510039727158919.9091910431233,233510025555501801116.518792,611855962203521,80118113561513.3937,510025606001901217.820810813876806256023.60149117251823.544111025Таблица 3.15.5№профиляhbStRгМас¬
са
1 м,
кгПло¬щадьсечения,см2Справочные величины относительно осейкаdnuxX- XУ-УммУсм4Wсм'1ixсм5см,л,см4Wсм**/vсммм18М1809071293.525,832,917601967,3211313028,91.9922.5501524М240ПО8.21410,5438,348.746403879,7522327650,22,3826.56019ЗОМ30013091512650,264950063312.236448073,92.7429702136М3601309.51614667,973,81534085214,449351879.72.6532702145 М45015010.51816777,698,83190014201882189211933680233.15.5	Балки двутавровые для подвесных путей по ГОСТ 19425-74*Пример обозначения
I 24М/ГОСТ 19425-74*
5713.15.6	Двутавры стальные горячекатанные с параллельными
гранями полок по ГОСТ 26020-83Пример обозначения:
I 40К1/ГОСТ 26020-83Таблица 3.15.6.№ профиляМасса 1 п. м.,
кгРазмсры,ммПло¬щадьсече¬ния,см2Справочные величиfibi для осейhbStRх -Xу.уУсм4wxсм’/хсм5см,Усм4WCMJ/vсм10Б18,1100554,15.710.3217134.219,74,0716,95.81,2412Б18.7117,6643.85.111,0325743,824,94,8322,471.4212Б210.4120644.46.3113,213185330,44.9027.78,61,4514Б110,5137,4733,85.613.3943563.335,85.7036,4101,6514Б212,914073V6.916,4354177,344,25,7444,912,31.6516Б112,71578245,916,1868987,849,56,5354,413,31,8316Б215.81608257.4920,09869108,761,96,5868,316.61.8418Б115,4177914.36.519,581063120.167,77,3781,9182,0418Б218,8180915,3823,951317146,383,27,41100,822,22.0520Б122,42001005,68.528,491943194,3110,38,26142,328,52,2323Б125,82301105,691232,912996260,5147.29.54200,336,42,4726Б231.226112061039,704354356,6201.510,83288,848.12,7030Б132,92961405,88.51541,926328427.0240.012.29390.055,73,0530Б236.62991406,01046,677293487.8273,812.50458,665.53,1335Б1зга, 93461556.28.51849,5310060581,7328,614,25529.668,33,2735Б243.33491556,51055,1711550662,237314,47622.980,43,3640Б148,139216579.561,2515750803,645616,03714,986.73,4240Б254,73961657.511.569,7218530935,7529,716,30865104,83,5245Б159.84431807,8112176.23249401125,8639,518.091073,7119,33,7545Б267,54471808,41385.96288701291.9732,918,3212691413.8450Б1734922008,81292,98371601511860,419,991606160,64,1650Б280,74962009,214102,80423901709970.220.301873187,34,2755Б1895432209,515.5113.37556802051116522,162404218.64,6155Б2975472201015.5124,75627902296130222,432760250.94,7060Б1106,259323010,515.524135,26787602656151224.133154274,34,8360Б2115,65972301117.5147,30876402936166924.393561309,64,92
572№ профиляМасса 1 п. м.,
кгРа'меры, ммПло¬щадьсече¬ния,см:Справочные величины для осейhbStRх -Xу. уУсм4Ксм-/хсмсм3Усм4Wсм-/см10Б18,1100554П5.710.3217134,219.74.0716,95,81,2412Б18,7117,6643,85,111,0325743,824.94.8322.471,4212Б210,4120644,46.3113.213185330,44,9027,78.61,4570Б1129,36912601215,5164.701259303645209527,654556350,55,2670Б2144,269726012,518,5183,601459124187239328.195437418,35,4480Б1159,5791280 *13,51726203.201995005044291731,336244446,05.5480Б2177.97982801420.5226.602322005820334332,017527537,65,7690Б11948933001518.5247,103044006817396435.098365557,65,8290Б2213.890030015,522272,403492007760448035,809943662,86,04100Б1230.6990320162130293.824460009011523438,9611520719,96,26100Б2258,29983201725328,9051640010350598039.6213710856,96,46100БЗ285,71006320182936459770011680673640,1815900993,96,61100Б4314,5101332019.532.5400,6065540012940747040,45178301114.36,67Штрокополочныс двутавры20IU130.6196193691338.9526602751538.2650767,63,6123Ш136.22261556,5101446,0842603772109,6262280.23.6726Ш142,72511807101654,37622549627610,70974108,24,2326Ш249.22551807,51262,73742958332510.881168129,84,3130Ш153,629120081168,311040071539812,3414701474.6430Ш26129520013131877,651220082746212,531737173,74,73ЗОШЗ68.3299200915871404093952612,702004200,44,8035Ш175.1338250V12.595,6719790117165114,3832602615.8435Ш282,234125010,01420104.7422070129572114,5236502955,9035LU391,3034525010,516116,3025140145881314,7041703345,9940Ш196,1388300V14122,4034360177197616.7663064207,1840Ш2111,139230011,51622141,60397002025112516,7572094817,1440ШЗ123,439630012.518157.20447402260125916.8781115417,1850Ш1114,44843001115145.70609302518140320,4567624516,8150Ш2138,748930014,517,526176,60725302967167620,2679005266,6950ШЗ156,449530015,520,5199,20842003402192320,5692506176,8150Ш4174.150130016,523,5221.70961503838217320,82106007076,9260Ш1142,15803201217181,101073003701206824,3593025817,1760Ш2176.95873201620,528225,301318004490254424,19112307027,0660ШЗ205.55953201824.5261,801569005273299724,48134208397,1660Ш4234.26033202028.5298.341825006055345524,73156209767,2370Ш1169,968332013,519216,401720005036284328,19104006506,9370Ш2197.66913201523251.702055005949336028.58125907877.0770ШЗ235.47003201827.530299.802471007059401728.72150709427,0970Ш4268.170832020.531.5341,602844008033459828,851727010797,1170Ш5305,97183202336.5389,703306009210529829,132002012517,17Колонные двутавры20К141.51952006,5101352,8238203922168.5013341335,0320К246,9198200711,51359,7044224472478,6115341535,0723К152,2227240710.51466,5165895803189,9524212026,0323К259,52302408121475,77760166136510,0227662316,0426К165,22552608121683.081030080944511,1435172716,5126К273,2258260913.51693,191170090750111,2139573046.5226КЗ83,12622601015,516105,9013560103557611.3245443496,5530К184,8296300913.51810818110122367212.9560794057.5030К296.33003001015.518122,7020930139577113,0669804657,54ЗОКЗ108,930430011,517.518138,7223910157387413.1278815257,5435KI109,7343350101520139,70316101843101015,04107206138,76
573№ профиляМасса 1 п. м..
кгРазмеры, ммПло¬щадьсече¬ния,см-Справочные величины для осейhbStRX - XV - VУсм4Ксм’/жсм5CMjУсм4Wсм*isсм10Б18.1100554,15,710,3217134,219,74.0716.95,81.2412Б18,7117,6643,8V11.0325743.824.94,8322,471,4212Б210.4120644,46.3713,213185330,44,9027,78,61,4535К2125,93483501117,520160,40370902132117315,21125107158,8335K3144,5353350132020184.10429702435135115,28143008178.8140К1138,03934001116,522175,80524002664145717,26176108801040К2165.6400400132022210,96641403207176717,4421350106710,0640КЗ202.34094001624,522257,80800403914218017.6226150130710,0740К4242,24194001929,522308,60983404694264217,8531500157510,1040К5291,24314002335.522371,001215705642321718.1037910189610,11Двутавры д(мюлнительной серии (Д)24ДБ127,82391155,59.31535.453535295,8166.69,99236,841.22,5827ДБ131,926912569.51540,685068376.8212.711.16310,549,72,7635ДБ133,63491275.88,51542.788540489,4279,414,13291.545,92,6136ДБ149,13601467,212,51862,6013800766,4434,114.84627.686,63,1740ДБ139.73991396,291550,5813050654,2374,516,06404.458.22,8345ДБ152,64501527,4111567,0521810969,2556,818,04646,285,03.1045ДБ2654501807,613,31882,828840128077218,713001443,9630Д-Ш172,7300,6201,69,4161892.615090100056312,822002184,8740Д-Ш1124397,630211,518,722159463302330129017,185905697,3650Д-Ш1155497,2303,814,22126198860103470195020,898306477,053.15.7	Сталь горячекатанная по ГОСТ 2591-88Пример обозначения:
кв. 80х80/ГОСТ 2591-88Таблица 3.15.7а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см2а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см260.2830.364616.6121.1670.3850.494818,0923.0480.5020,645019,622590.6360.815221,2327,04100.78515523,7530.25110.951.215826.4033.64121.131.446028.2636
574а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см2а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см2131,331,696331,1639,69141,541,966533,1742,25151,772.257038.4649162,012,567544.1656,25172,272,898050.2464182,543,248556.7272,25192,823,619063.5881203,1449367.9086,49213,464.419570.8590.25223,804,8410078,5100234,155,29105110,2586,57244,525,7611012194,98254,916,25115132,25103,82265,306,76120144113,04275,727,29126156,25122,66286,157.84130169132,67296,608,41135182,25143,07307,069140196153*86328,0410,24145210,25165.05349,0711,56150225176,63359,6212,25160256200.963610,1712,961702892273811,2414,141803242544012,56161903612834213,8517,642004003144515,9020,163.15.8	Сталь горячекатанная круглая по ГОСТ 2590-88Пример обозначения: кр. 20/ГОСТ 2590-88Таблица 3.15.8а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см2а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см250.1540,19634512,4815.905,5 _0.1860,23764814,2018.1060.2220,28275015,4219.64 '6,30.2450,31175317.3222.066.50.2600,33185619.3324.6470.3020,38486022.1928,2780.3950,50276324,4731.17
575а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см2а, ммМасса 1 м,
кгПлощадь
сечения, см290.4990,63626526.0533,18100.6160,78547030,2138,48110.7460,95037534,6844,18120.8881,1318039,4650,27131.041.3278544.5456.75141,211.5399049.9463.62151.391.7679555.6470.88161.582,01110061.6578.54171.782,27010567.9786.591822.54511074,6095.03192.232,83512088.78113.10202.473,14212596,33122.72212.723,464130104.20132,73222.983,801140120,84153.94243,554,524150138.72176.72253.854,909160157,83201.06264.175,309170178,18226.98284.836,158180199,76254.47305.557.069190222,57283.53326,318.042200246,62314.16347.139.079210271,89346.36367.9910.18220298,40380.13388.9011.34240355,13452,39409.8612.57250385,34490.884210.8813.85270449,22572,263.15.9	Рельсы крановые по ГОСТ 4121-96Пример обозначения: КР120/ГОСТ
4121-96
576Таблица 3.15.9Типырель¬совМасса
1 м, кгb*2ShкRКККР7052.777076,51202812032,524400233838,513,5КР8064,24808713032130352640026444212,2КР10089,05100108150381504030450305048,713,5КР120118,2912012917044170453550034565614,5КР140146,98140150170601705040700406063,7-23.15.10	Справочные величины крановых рельсов
по ГОСТ 4121-96Таблица 3.15.10ТипыПлощадьпопереч¬ногоРасстояние до
центра тяже¬
стих-хy-yрель¬совсечения,см2Yiy2JxCM4w = i*
Y,CM3ъCM3JyCM42JVCM3КР7067.225,936,071083,3178.3178.5319,753.3КР8081.846.476,531523.7233.3233.3468,672,1КР100113.447,637.372805,9367.9380.7919,5122,7КР120150.698,698.314794,2551.7576,91672196.7КР140187,248,758,255528,3632.1670.12608,7306,9Примечание. Для крановых рельсов по ГОСТ 4121-76* применяется только
сталь К63 со следующимимеханическими свойствами: предел прочности
— 735 МПа, предел текучести — 370 МПа, относительное удлинение — 10%.3.15.11	Рельсы железнодорожные типа Р8, Р11, Р18 и Р24
по ГОСТ 6368-96Таблица 3.15.11ТипырельсПлощадь
попереч¬
ного сече¬
ния, см2Расчетные значенияМасса,кгРасстоя ние от ц.т.
до верха голов¬
ки, смРасстояние от ц.т. до
низа подошвы, смМомент инерции
относительно гори-
зон. оси, см4Момент инерции
относительно верт.
оси, см4| Момент сопротивле¬
ния по низу подо¬
швы, см-1Момент сопро-тивле-
ния по боковой
грани подошвы, см’Момент сопро
Iивлсння но верху
головкиP810.763,612,8960,219.8820,863,6616.66Pll14.284,063,96126,6017,0631,995,1730.93P1822.884,694,31238,4440,6855,3610,1750,81P2431.795,475.33497.8086,1093,3918,7291,02
3.15.12	Рельс Р50 ГОСТ 7174-75Площадь поперечного сечения (см2) — 65,99
Расстояние от центра тяжести (мм)
до низа подошвы — 70,5
до верха головки рельса — 81,5
Момент инерции относительно осей (см3)
горизонтальной —2011
вертикальной	— 375Момент сопротивления (см3)
по низу подошвы — 285
по верху головки — 247
по боковой грани подошвы — 55
Плотность (вес) 1 м рельса (кг) — 51,673.15.13	Рельсы железнодорожные типа Р43 для путей ГОСТ 7173-54Таблица 3.15.12Площадь поперечного сечения (см2)57Расстояние от центра тяжестидо верха головки рельса (мм)1489,0Момент инерции относительно вертикальной оси рельса (см4)260Момент сопротивления (см3)
по низу подошвы рельса
по верху головки рельса
по боковой грани подошвы217.3208.3
45Теоретическая масса (кг)1 пог. м рельсарельса длиной 12,5 м (без отверстий)рельса длиной 12,5 м за вычетом отверстий для болтоврельса длиной 25 м44,653558,162557,691116,3253.15.14	Номенклатура оцинкованных холодногнутых профилейТаблица 3.15.13МаркапрофиляЭскизРазмеры, ммМо¬
мент
инер¬
ции J
см4Пло¬щадьсече¬нияА,см2Массапрофиля,кгЗавод-изготови-тельвы¬сотаНши¬ринаВтолщи¬
на t1 м1 М"С-15-1000-0,8С-18-1000-0,8С-10-899-0.8y[WVt\в151810100010008990,80,80,83,24,11.16101088,478,56,88,478.57.51,234С-44-1000-0,84410000,823,7108,58,53С-50-749-0,81/wvwy507490,814,586,89,14Примечание. Заводы-изготовители: 1 — Орловский ЗМК ММСС РФ; 2 — Киреевский
ЗОК ММСС РФ; 3 — Челябинский ЗОПН Минтяжстроя РФ; 4 — Куйбышевский завод
“Электрощит” Минэнерго РФ.577
5783.15.15	Сталь листовая рифленая по ГОСТ 8568-77*Пример обозначения:
рифл.рб.-500х6/ГС)СТ 8568-77*
рифл.чв.-500х6/ГС)СТ 8568-77*Таблица 3.15.14Ромбическая стальЧечевичная стальТолщина основа¬
ния листа, ммМасса 1 м2,
кгТолщина основа¬
ния листа, ммМасса 1 м2,
кг2,5212,520,1325.1324.2433.5432,3541.8540,5650648,5866.6864.910831080,91299.31296.83.15.16	Холодногнутые и гнутосварные профилиЛисты
стальные просечно-вытяжные по ГОСТ 8706-78*Пример обозначения:
В508х700/Г0ст 8706-78*Таблица 3.15.15№листаМасса
1 м2, кгРазмеры величин, ммТолщиназаготовкиБВSА40615,7469012,71050616,45611013,012,550820,95811016,812,551024,751011020,512,560617,36612513,41560821,96812517,1156102661012520,815Примечание. Обозначения величин: Б — подача; В — шаг ячеек; S — толщи¬
на листа; А — размер вытяжки за каждый ход штамповки.
5793.15.17 Швеллеры стальные гнутые равнополочные
по ГОСТ 8278-83*Пример обозначения:гн. 160х80х5/ГС)СТ 8278-83*
b-(R+S)
п=—5	;h-2(R+S)Таблица 3.15.16hbSЛ,неболееМас¬
са
1 м,
кгПло¬щадьсече¬ниясм:пп.Справочные величины для осейX -X1Y - Ухосмммсм4Wсм^смS,см3Wсм*ivсмВСтЗкп, ВСтЗпс6032342,673,408,315.318,316,102,323.623,381,521.00.978050465,186.60101565.9816,503,169,6516.604,481,581,6010050344,475.6814,328,787.8315,573,9310,2414,053,901.571.3912060467,07912,525198,6533.114,7019.3731,917,421,881,7012060578,7111,099,619.2239,6339.944,6723.6038.739,101,871,7414060467,709,8012,530285,4240,775,3924,0833.577,591,851,5716080469,5812,2017.535489,1661.146,3335,4278.0113,442.532,20160805711,8515.0913,627,2595,6674.466,2843,4595.4016.572.512,24180805713,6816,0913,631.1784,8687,216,9851,2499,1516.862.482,12200804610,8313,8117,545823,4882,357,7248,4383,6713,862,461,96200805713,4217,0913,635.21006,26100.637.6759,54102,4517,102,462,01250125692228,1017,536,727202189,8512639945,503,773,2330010081229,5337,621032,54694,84312,9811,17189,27327,8842.942,952,37ВСтЗсп. 09Г280504105,086,4791363,6715,923,149,3716,224,821,581,6310050374,405,6013,326,785,8917,183,9210,0418,893,871,571,41120604106,968,8711,523193,5232.254,6718,9531.487,361,881,72Г20605128,5410,888,617,2231.6038,604.6123.3138,099.011,871,78160804109,4712,0716,533480,1260,016,3132,8677.2913.382.532,221608051211,6814,8812,626581,4972.696,2542,9294,2416,472,522.521808051212,4615,8812,629.2766,9985.226,9550.6598.1116,772,492,152008041010,7513,6716.543809.4280.947,6947,7383,0913,822,461,9920010061417,5922,4013,316,71374,29137.437,8380.33222,2030.993.152,8328014051221,1026,8824,649,23345,30238.4511,16138,06533,5052,164,463,77Примечание. Приведены размерытипоразмеров швеллеров,поставляемых промышленностью в соотвествии с “Сокращенным сортаментомметаллопроката для применения в; строительных стальных конструкциях”,утвержденным постановлением Госстроя СССР №28 от 21.11.86г.
5803.15.18Дг4i ч.Швеллеры стальные гнутые неравнополочные
по ГОСТ 8281-80*Пример обозначения:
гн.50х40х12х2,5/ГОСТ 8281-80*775R+2йТаблица 3.15.17Справочные величины для осейсX - XУ * VхЛ - X[о‘УжJsWiXWiУWl0ixoJ>0W,0\охоУоtga5гаОосм4см3смсм4см3смсм4см3смсм4см3сма2Из стали с 460 МПа5014011212.5	1 4 I2.31l7.36l2.29ll.78l3.18ll.06l 1.1718.6512.7811.931К8910.9310.9011.0011.781 0.484 IUS2Из стали с 460 МПа5014011212.5	I 6 I2.27l7.05l2.18ll.76l3.13ll.05ll.17l8.37l2.82ll.92ll.82l0.92l0.90ll.02ll.77l 0.501 IU83.15.19	Уголки стальные гнутые равнополочные
1по ГОСТ 19771-93п =b-R-SПример обозначения: гн. L 120x120x6 /
ГОСТ 19771-93Таблица 3.15.18Размеры, ммпМасса
1м. кг.Пло¬щадьсече¬ниясм2Справочные величины для осейbммSммR, не
болееX - X (у - у)VxoУо-УоХ,-Х, (у,-у,)JxixК,‘хо‘vOкхосм4смсм4СМсм4смсм4смДляуголка из стали с 460 МПа251,5214,30,560,710.440.790,7110.160,480,980,702523100,730.929.560.780,9210.200,471,040.72252.537,40.981,140,670.771.110,920.240,461.310,74321.5218,30,720,910,941.011.531.290,350,621.640,88322313,50,951,201,2211.991.280,450.612,190.90322,5310.21,161,481.4812,421.280,530,602,750,92362315,51.071,361,761,132,861,450.660,693,121362,5312,21,331.692,141.133,491,440.800,693,901.02
581Размеры, ммпМасса
1м. кг.Пло¬щадьсече¬ниясм:Справочные величины для осыibммSммR, неболеех - х (у - у)VxoУо-УоVх. (У| ■ У|)JxixК,1 х0LVJvlхоСМ4смсм4смСМ4СМСМ4см36349,71.5722,511.124,111,430.910.684.701,04402317,51.201.522,431,253.961,610.920.784.281,10402,5313,11,481,892,981,254,841.601,190,775,341,124034111,762,243,501,255,711,601,290,766,431.14502,5317.41,882.395.961.589.602.012,260.9710,401,37503414,32,232.847.021.5711,422,002.630.9612,541,395046102,903.708.941.5514.71,993,200.9316,71.455534162,463,149.441.7315.322,203.561,0616,681.52603416.72,703.4412,361,8920,032,414,691,1721,651.64604612,53,534,5015.961,8826,062.405.881,1428,921,707034213.174,0419.882,2232,152.827,601,3734,361,897046154,165,3025,792.2041.952,819,621,3545.881,95803424,33,644,6426,962,5448,393,2311,521,5851.272,14804617,54,796,10392.5363,313,2214.701.5568.432,20805713.65,927.5547,702,5177,643,2017,761,5385,652,24806910.87,018,9355,52,4991,033,19201.50102,62,3080799.148.1110,3363,92,49104,613.1823,191,50120.332.341004622.56.057,7077.583,17125,544,0429,631.96133.542.691005717,67,499.5595,313,16154.504,0236,061.94167,072,741006914,28.8911,33112,193,15182,664,0141,721,92200,702,791204627,57.309.30135,693,82215.134.8552,272,37230,653,191205721.69,0611,55167,193,80270,484.8463,912,35288,493.241206917.510,7813.78197,463,79320,484.8374,442,33346,443,291604637,59,8110,50326,655,11525,996,49127.043,19548,474.121605729,612,2015.55403,775,09651,316,47156,243,17683,324,241606924,214.5518.53478,845,08774,216,46183,483.15820,334,291607920,616,9021,53533,205,07894,766,44211,653,13957.514,33Для уголка из стали 460 МПа251,54130,550,700,430,790.711.010,150,470.780.71252590,710.910.550,780.921,010.180.451.050.74252,566.60.871.110,660,771,1110,210,431.320.77321,5417,70,710.910.981,011,531,250,340,611,640,88322512.50,981,191.201,011,991,290,420,602,190,91322.569,41,141,451,4612.421,290,490,582.750,92362514,51,061,351,731,132.841.450,610,673.111,0136" 2,56111,301,662,111,133,501.450,730,663,911,0436378.71,541,962,471,124,101,450,830,654,701,07402516,51,181,512,411,263,951.610,870,764.281,11402.5612,61.461.862,941.264,851.611,040.755,351,144037101,732,203,441,255.711.611,180.736,44Ц7502.5616.61,852,365,901.889.662.022,150.9510,441,39503713.32.202,806,941.5711.412.022,480.9412.551,4150489.52,883,678,821.5514.623,030.9116.71,46553716,72.673,4012,251,9020,022,434,471.1521.661,66603,54153,133,9914,231,89232.405,391.1625,21,666041011,53,484,4315,741,8826,012.425,471,1128,941.727037203,14419,732,2232,152.837,311,3534,361,9170410144.105,3425.512,2241,932,839,091.3245,891,97803723.33,614.6029,772.5448,383,2411,161,5651,272,16
582Размеры, ммпМасса
1м. кг.Пло¬щадьсече¬ниясм2Справочные величины для осейbммSммR, не
болеех - х (у - у)X - X0 АоУо-УоV Х1 (У| - у,)J,ix'х0V'vOк.Хосм4смСМ4СМсм4смсм4см8041016.54,746,0338,652,5363,283,2414,011,5268.452.2280510135,877,4847,362.5177,613,2217,101,5185,672.268061410•6,918,8054.32,4890,33,2018,041,441022,33807148.437,9910,1863,042,49104,493,2021,591,46120,932,3710041021.567,6377,053,18125.514,0528,591,98133,562.72100510177,449,4894,803,16154.534.0435,071,92167.092.7610061413,38,7911,20111,103,15182,574,0439,691.88200,762,8312041026.57,259,23134.953.82219.104,8750,792,34230,673,2212061416.710,6813,60195,963,79320,394,8571,532,29346,513,3312071414,112,3915,78225,623,78369,094,8382,162,28404,603.3616041036,59,7612.43325.245.11525,566,50124,513,16546,494.221605102912,1515,48402,565.10651,286,48158,513.15683,344,2616061423,314,4418,40476.325,09774.126,48178.523,11820,404,3216071419,916,7921,38550.255.07894,646,47205,873,10957,594.36Примечание. В ГОСТе приведен сортамент уголков 20x1(1.5-2); 25x3; 30x1,5(2; 25); 35x2(2,5; 3) из
углеродистой стали и 30x1,5(2; 2,5); 50x2; 120x5 из низколегированной, изготовление которых произ¬
водится по соглашению с потребителем.3.15.20	Уголки стальные гнутые неравнополочные по ГОСТ19772-96*B-R-S b-R-S
14 = s ’112 = SПример обозначения:L 80х63х4/ГОСТ 19772-96*1Таблица 3.15.19Размеры, ммМасса
1м. кг.”.и,Пло¬щадьсече¬ниясм2Справочныевеличины для осейвммbммSммR не
бо¬
леех ■• Xу-УVЛУо-УоJ*i*J,iv■*х0кtgaсм4смсм4смсм4смсм4смградДля уголка из стали с 460 МПа25201,520,5014.3111.630.410.800.320.610.530.920.110.410.652520230,65107.50.820.520.790.300.600.680.910.130.400.6632251,520,641914.30.810.871.030.470.761.111.170.280.530.623225230,8413.5101.061.121.020.610.761.441.160.280.520.6232252,531,0310.67.81.321.351.010.730.751.751.160.340.510.6340251,520,7324.314.30.931.581.300.500.741.811.400.270.540.424025230.9617.5101.222.061.300.650.732.361.390.350.540.4240252.531.1913.87.61.512.501.290.790.722.881.380.410.520.42.4032231.0717.513.51.362.251.291.310.982.961.470.610.670.6540322.531.3313.810.61.692.761.281.590.973.611.470.740.660.65
583Разме!эы, ммМасса
1м. кг.".п->Пло¬щадьсече¬ниясм2Справочные величины для осейВммbммSммR не
бо¬
лееX - Xу.уVXuУо-УоiJVij,.VЧоtgaсм4смСМ4СМСМ4смсм4смград4032341.57118.323.231.271.870.974.251.460.850.650.654530341.6312.77.72.084.341.451.600.885.131.570.810.620.4750353.251.98138.42.536.521.612.721.047.891.771.350.730.5150362.531.6017.812.220.43.321.612.371.086.491.791.200.770.535036341.9014.39.72.426.61.612.791.077.661.781.390.760.545036462.47106.53.147.971.593.551.069.821.771.700.730.546040342.2317.7112.6410.731.943.971.1812.612.112.090.860.476040462.9112.57.53.7013.761.935.081.1716.252.392.590.840.497050342.702114.33.4417.732.277.801.5021.542.5041.080.537050463.5315104.5022.902.2510.041.4927.942.495.011.050.538063464.2617.513.25.4235.952.6720.061.9246.522.939.481.320.638063575.2613.610.26.7043.882.5624.431.9156.912.9111.401.300.638063696.2110.887.9151.242.5428.491.9066.762.9012.961.280.648567464.5418.814.35.7843.392.7424.282.0556.153.124.511.410.639070464.7920156.1051.532.9027.922.1666.033.2913.421.480.629070575.9215.611.67.5563.072.8934.092.1280.963.2716.201.460.629070697.0112.59.28.9373.682.8839.882.1195.213.2618.551.440.629070798.1110.67.710.3384.612.8645.552.101093.2521.151.430.6210065464.9522.513.86.366.913.2623.361.9377.723.5112.561.410.4410080576.7117.613.68.5588.353.2151.232.45115.553.6824.021.680.6510080697.9514.210.810.13103.793.2060.112.43136.233.6727.671.650.6510080799.21129.111.73119.113.1868.822.42156.293.6531.631.640.651008081210.37107.5013.21132.843.1776.732.41175.363.6434.231.610.66105100344.6932.7315.9867.663.3660.123.17103.234.1624.552.030.1911060363.8633.67174.9164.213.6214.661.738.551.3270.353.780.3311090577.4919.615.69.55119.583.5473.32.77158.904.0833.991.890.68120100699.8417.514.112.53185.643.85118.98308250.804.4753.812.070.701201007911.4114.91214.53213.653.83136.713.07288.624.4661.752.060.7012010081212.8812.51016.41239.473.82153.183.05325.054.4567.612.030.7013060698.4219.27.510.73191.224.2228.341.62202.404.3417.61.260.2513080577.8923.613.610.05180.954.2455.212.34205.564.5230.591.750.411601257914.9820.615.619.08509.245.16278.823.82653.385.85134.682.660.6216012581216.9617.513.121.61573.525.15313.853.81738.195.84149.182.630.622001006913.630.914.217.33746.546.56136.782.81800.866.8082.472.180.28Цля уголка из стали с 460 МПа 125201.540.48139.70.620.400.800.230.610.530.920.100.400.662520250.6396.50.810.510.790.290.600.880.920.120.380.673225\.540.6317.7130.800.851.030.470.761.111.180.210.510.633225250.8212.591.051.091.020.600.761.441.170.260.500.6432252.561.019.46.61.281.321.010.730.751.741.160.310.490.6440251.540.7223130.921.571.300.500.731.811.400.260.540.424025250.9516.591.212.031.300.650.732.341.390.330.520.4340252.561.1612.66.61.482.461.290.780.722.851.380.390.510.434032251.0616.512.51.352.231.281.300.982.951.480.580.650.6540322.561.3012.69.41.662.711.261.580.9731.470.680.640.664032371.54107.31.963.161.271.840.974.231.470.770.630.674530371.6111.76.72.054.281.441.590.885.101.580.760.610.4950353.281.9512.17.42.496.401.602.681.047.831.771.250.710.5350362.561.5816.6112.015.241.612.351.086.471.791.130.750.545036371.8713.38.72.386.151.612.761.087.611.791.300.740.55
584Размеры, ммМасса
1м. кг.",и,Пло¬щадьсече¬ниясм:Справочные величины для осейВммbммSммR не
бо¬
лееX - Xу.уV*oУо-УоJiчJYiикЧоtgaсм4смСМ4смсм4смсм4смград50364102.4195.53.077.761.593.481.069.721.781.520.700.566040372.2016.7102.8010.571.943.941.1812.532.111.980.840.4860404102.8511.56.53.6313.461.925.011.1716.092.332.380.810.497050372.672013.33.4017.532.277.741.5121.452.513.821.060.5370504103.481494.4322.522.259.931.5027.772.564.681.030.5480634104.2016.512.25.3535.502.5719.871.9246.402.948.981.290.6480635105.20139.66.6343.452.5624.251.9156.782.9310.981.280.648063176.11' 107.27.7850.332.5428.111.9066.462.9211.971.240.6585674104.4917.814.35.7142.89.2.7424.072.0556.013.1310.951..380.6485674104.7419146.0350.972.9127.702.1465.863.3012.811.460.6390705105.8715117.4862.542.8933.882.1380.793.2915.631.440.629070146.9111.78.38.8072.752.8739.432.1294.833.2817.351.400.6390707147.999.9710.1883.282.8645.022.10108.553.2619.751.390.63100654104.8921.312.86.2366.143.2623.211.9377.294.5212.051.390.45100805106.6617138.4887.733.2250.952.45115.393.6923.291.660.6510080147.8513.31010102.473.2059.522.44135.863.6826.131.620.66100807149.0911.38.411.58117.563.1868.142.42155.853.6729.841.600.66100802010.1596.512.93129.763.1775.372.41174.353.6730.791.540.67105100374.6731.7305.9567.443.3759.943.17103.224.1624.152.010.23ПО905107.4419159.48118.853.5472.962.1758.734.0933.081.870.68115655106.6620108.48119.023.7529.471.8616.381.39132.063.950.35120100149.7316.713.312.40183.873.85118.073.08250.434.4951.512.040.7112010071411.2914.111.314.38211.583.83135.663.07288.174.4859.062.030.701201002012.6711.5916.13235.403.82151.093.06324.064.4862.431.970.7113060148.3218.36.710.60188.044.21128.161.36199.774.3436.431.240.26130805107.8423139.98179.714.24552.35204.813.5329.901.7304016012571414.8619.914.918.93505.565.17277.343.82652.315.87130.592.630.6216012582016.7516.512.121.33566.365.15310.963.82736.025.87141.302.570.6320010061413.53013.317.20739.886.56136.272.81795.646.8080.522.16Таблица 3.15.20Ширина листа £>, ммРазмеры, ммдо волнованияпосле волно¬
ванияСНг1000835130351.1Н800670130351.1Н710590130351.1Н1000835100300.9Н750625100300.9НПримечание. Масса 1м2 проекции толщиной 1 мм9.35 кг.3.15.21 Сталь листовая волнистая по ГОСТ 3685-71*Пример обозначения:
СТ.Л.В.670х130х35х1.8ГОСТ 3685-71*
Таблица 15.21.УГОЛКИО!ПрофильВес 1
пог м кгПрофильВес 1
ПОГ м, кгПрофильВес 1
пог м. кгПрофильВес 1
пог м кгПрофильВес 1
пог м кгПрофильВес 1ПОГ М КТПрофильВес 1
ПОГ м кгd ммВес 1
ПОГМ кгd ммВес 1ПОГ м КТРавнобокис уголки109.4654.842030.895053.3767.36917.31237.050.1544512.481211.56.55.941.155643.448078.511019.11339.95.50.1864814.211413.787.052531.1254.2589.651251222.71442.860.2225075.421615.9108.5941.4643.9068.331426.22001648.76.30.2455317.321818.41210.42831.276354.819079.641629.62060.170.3025619.3318а19.91412.33231.4665.72810.9919.42574.080.3956022.192021.014а13.341.914.54.87912.21401021.53087.690.4996324.4720а22.71614.23631.6555.386.510.11225.52201447.4100.6176526.052224.016а15.342.167066.39710.81024.71653.8110.7467030.2122а25.81816.331.8577.39812.2160И27.01661.5120.8887534.682427.318а17.44042.4288.371001015.11229.42501868.9131.048039.4624а29.42018.452.907555.801217.91434.02076.1141.218544.552731.520а19.832.0866.891001420.61638.52502283.3151.399049.9427а33.92221.04542.737577.961623.31601843.02594.0161.589555.643036.522а22.653.3789.02110711.92047.428104.5171.7810061.6530а39.22424.05032.32910.1813.51801130.530111.4182.0010567.973342.224а25.843.05805.56.78125815.51233.1192.2311074.603648.62727.7Неравнобокие уголки202.4712088.784057.03031.8ПрофильВес1п.м.,кгПрофильВес1п.м.,кгПрофильВес 1
п.м.,кгПрофильВес 11п.М..КГПрофильВес 1П.М.,КГ212.7212596.334566.53336.532/2031.1754.7943.17918.0140/90814.1222.98130104.205078.53641.941.5275/5065.6963/4053.91160/1001019.81017.5243.55140120.845592.64048.340/2531.4887.4364.631223.6И27.4253.85150138.726010841.9480/5054.9986.031427.3200/1251229.7264.17160157.8345/2831.6865.9267.53180/1101022.21434.4284.83170178.1842.205.56.17100/6378.701226.41639.1305.55180199.7650/321.9090 5656.7089.87711.01237.9326.31190222.5742.4988.77К)12.1125/80812.5250/1601649.9347.13200246.6256/3642 8125/1630.91ПО 706.58.981015.51855.8367.99210271.8953.4670/4554.39810.91218.32061.7388.90220298.40409.86240355.134210.88250385.343.15.22 Сокращенная таблица весов прокатных профилей
5863.15.23 Сокращенная таблица весов прокатных профилейТаблица 3.15.22Сталь рифленая
ромбичскаяСталь холодногнутая
оцинкованная гофри¬
рованная
по ТУ 34-583171Сталь толстоли¬
стовая ГОСТ
19903-74Сталь просечно-вы¬
тяжнаяТолщи¬
на,ммВес,1м2/кгТолщина,ммВес, 1м2/
кгТол¬щина,ммВес,1м2/кгПрофильВес, 1м2/
кг2.521.6Н79-680-115.3431.440615.7325.6Н60-782-113.3539.2550616.4433.4Н60-782-0.912.0647.150820.9542.3Н60-782-0.810.9754.9551024.7650.1Балки 1 для862.860617.3866.8подвесных путей970.6560821.9Сталь рифленая
чечевичная1078.561026.0ПрофильВес,п.
м./кг1186.36Сталь волнистаяТолщи-на,ммВес,1-м2/кг18 м25.81294.2ПрофильВес1м2/кг2.522.624 м38.314109.9100x30x1.09.6326.630 м50.216125.6100x30x1.110.5434.436 м57.918141.3100x30x1.211.5542.345 м77.520157.0100x30x1.413.4650.1Рельсы крановые22172.7100x30x1.514.4865.8ГОСТ 4121-62*25196.25100x30x1.615.3Рельсы железно¬
дорожные для
дорог широкой
колеиТип рельсаВес,п.
м./кг28219.8100x30x1.817.2кр 5029.8530236.5130x36x1.09.3кр 6040.0332251.2130x35x1.110.2ТипрельсаВес,п.
м./к гкр 7052.8336282.6130x35x1.211.1РЗЗ33.48кр 8063.9640314.0130x35x1.413.0Р 3838.42кр 10088.9645353.25130x35x1.513.9Р 4344.65кр 120118.1050392.5130x35x1.614.8Р 5051.63кр 140153.4956439.6130x35x1.816.6Р 6564.6460471.03.15.24 Сталь прокатная полосовая ГОСТ 103-76*Таблица 3.15.23Ши¬ринамм4 1 5 1 6 1 7 1 '8 1 9 I Ш Ml 1 12" 1 14 "Г Тб 1 1Й 'Теоретический вес 1 погонного метра полосы в кг120.380.470.570.660.75-------140.440.550.660.770.88---__-_160.500.630.750.881.001.151.26-___180.570.710.850.991.131.271.41--_--200.630.790.941.101.261.411.571.731.88---
587Ши¬ринаммТолптина в мм4567К9 1 10 1 11 11 12 11 14 11 16 11 18Теоретический вес 1 погонного метра полосы в кг220.690.861.041.211.381.551.731.902.07_--250.790.981.181.371.571.771.962.162.362.753.14-280.881.101.321.541.761.982.202.422.643.083.52-300.941.181.411.651.882.122.362.592.833.363.774.24321.011.251.501.762.012.262.542.763.013.514.024.52361.131.411.691.972.262.512.823.113.393.954.525.09401.261.571.882.202.512.833.173.453.774.405.025.65451.411.772.122.472.833.183.533.894.244.955.656.36501.571.962.362.753.143.533.934.324.715.506.287.07561.762.202.643.083.523.954.394.835.276.157.037.91601.882.362.833.303.774.244.715.185.656.597.548.48631.982.472.973.463.954.454.945.445.936.927.918.90652.042.553.063.574.084.595.105.616.127.148.169.19702.202.753.303.854.404.955.506.046.597.698.799.89752.362.945.534.124.715.305.896.487.078.249.4210.60802.513.143.774.405.025.656.286.917.548.7910.0511.30852.673.344.004.675.346.016.677.348.019.3410.6812.01902.833.534.244.955.656.367.077.778.489.8911.3012.72952.983.734.475.225.976.717.468.208.9510.4411.9313.421003.143.934.715.506.287.077.858.649.4210.9712.5614.131053.304.124.955.776.597.428.249.079.8911.5413.1914.841103.454.325.186.046.917.778.649.5010.3612.0913.8215.541203.774.715.656.597.548.489.4210.3611.3013.1915.0716.961253.934.915.896.677.858.839.8110.7911.7813.7415.7017.661304.085.106.127.148.169.1810.2111.2312.2514.2916.3318.871404.405.506.597.698.799.8910.9912.0913.1915.3917.5819.781504.715.897.078.249.4210.6011.7812.09514.1316.4918.8421.201605.026.287.548.7910.0511.3012.5613.8215.0717.5820.1022.611705.346.678.019.3410.6812.0113.3514.6816.0118.6821.3524.021805.657.078.489.8911.3012.7214.1315.5416.9619.7822.6125.431905.977.468.9510.4411.9313.4214.9216.4117.9020.8823.8626.852006.287.859.4210.9912.5614.1315.7017.2718.8421.9828.1228.262106.598.249.8911.5413.1914.8416.4918.1319.7823.0826.3829.672206..918.6410.3612.0913.8215.5417.2719.0020.7224.1827.6331.092407.549.4211.3013.1915.0716.9618.8420.7222.6126.2830.1433.912507.859.8111.7813.7415.7017.6619.6321.5923.5527.4831.4035.332608.1610.2112.2514.2916.3318.3720.4122.4524.4928.5732.6636.742808.7910.9913.1915.3917.5819.7821.9824.1826.3830.7735.1739.563009.4211.7814.1316.4918.8421.2023.5525.9128.2632.9737.6842.3932010.0512.5615.0717.5820.1022.6125.1227.6330.1435.1740.1945.2234010.6813.3516.0118.6821.3524.0226.6929.3632.0337.3742.7048.0436011.3Г014.1316.9619.7822.6125.4328.2631.0933.9139.5645.2250.8738011.9314.9217.9020.8823.8626.8529.8332.8135.8041.7647.7353.6940012.5615.7018.8421.9825.1228.2631.4034.5437.6843.9650.2456.5242013.1916.4919.7823.0826.3829.6732.9736.2739.5646.1652.7559.3545014.1317.6621..2024.7328.2631.7935.3338.8642.3949.4656.5263.5948015.0718.8422.6126.3730.1433.9137.6841.4445.2152.7560.2967.8250015.0019.6323.5527.4831.4035.3339.2543.1847.1054.9562.8070.6553016.6420.8024.9629.1233.2837.4441.6145.7749.9358.2566.5774.89
588Ши¬ринамм4 1 5 1 "?Г 1 7 1 й 1 9 Т 10 III ТП 1 14 1 1(7"1 '18Теоретический вес 1 погонного метра полосы в кг56017.5821.9826.3730.7735.1739.5643.9648.3552.7561.5470.3379.1260018.8423.5528.2632.9736.6842.3947.1051.8156.5265.9475.3684.7863019.7824.7329.6734.6239.5644.5149.4654.4059.3569.2479.1389.0265020.4125.5130.6235.7240.8245.9251.0356.1361.2371.4481.6491.8567021.0426.3031.5336.8042.1547.3052.5957.8063.1073.6084.1094.6070021.9827.4832.9738.4643.9649.4654.9560.4465.9476.9387.9298.9175023.5529.4435.3341.2147.1052.9958.8864.7670.6582.4394.20105.9080025.1231.4037.6843.9650.2456.5262.8069.0875.3687.92100.48113.0485026.6933.3640.0446.7153.3860.0566.7373.4080.0793.42106.76120.1190028.2635.3342.3949.4656.5263.5970.6577.7284.7898.91113.04127.1795029.8337.2944.7552.2059.6667.1274.5882.0389.49104.41119.32134.24100031.4039.2547.1054.9562.8070.6578.5086.3594.20109.90125.60141.30105032.9741.2149.4657.7065.9474.1882.4390.6798.91115.40131.88148.37ши¬Толщина в ммрина2022252830323640451 50 1561 60ммТеоретический вес 1 погонного метра полосы в кг12------------14----_-------16------------18------------20----__------22------------25------------28------------304.71-----------325.02-----------365.56-----------406.286.917.858.79--------457.077.778.839.8910.6011.3012.72-----507.858.649.8110.9911.7812.5614.13-----568.799.6410.9912.3113.9114.0715.82-----609.4210.3611.7813.1914.1315.0716.9518.8421.20---639.6910.8812.3613.8514.3415.8217.8019.7822.25---6510.2111.2312.7614.2915.3116.3318.3720.4122.96---7010.9912.0913.7415.3916.4917.5819.7821.9824.73---7511.7812.9514.7216.4917.6618.8421.1923.5526.49---8012.5613.8215.7017.5818.8420.0422.6125.1228.2631.4035.17-8513.3514.6816.6818.6820.0221.3524.0226.6930.0333.3637.3640.049014.1315.5417.6619.7821.2022.6125.4328.2631.7935.3339.56.42.399514.9216.4118.8420.8822.3723.8626.8529.8333.5637.2941.7644.7510015.7017.2719.6321.9823.5525.1228.2631.4035.3339.2543.9647.1010516.4918.1820.6123.0824.7326.3729.6732.9737.0941.2146.1649.4611017.2719.0021.5924.1825.9127.6331.0934.5438.8643.1848.3557.8112018.8420.7223.3526.3828.2630.1433.9137.6842.3947.1052.7556.5212519.6321.5924.5327.4829.4431.4035.3239.2544.1649.0654.9558.8813020.4122.4525.5128.5730.6232.6536.7340.8245.9251.0357.1461.2314021.9824.1827.4830.7732.9735.1739.5643.9649.4654.9561.5465.9415023.5525.9129.4432.9735.3337.6842.3947.1052.9958.8865.9470.65
589Толщина в ммосм22252830323640451 50 1561 60Теоретический вес 1 погонного метра полосы в кг16025.1227.6331.4035.1737.6340.1945.2250.2456.5262.8070.3375.3617026.0929.3633.3637.3740.0442.1948.0453.3860.0566.7374.7380.0718028.2631.0935.3339.5642.3945.2250.8756.5263.5970.6579.1284.7819029.8332.8137.2941.7644.7547.7353.6959.6667.1274.5883.5289.4920031.4034.5439.2543.9647.1050.2456.5262.8070.6578.5087.9294.2021032.9736.2741.2146.1649.4652.7559.3565.9474.1882.4390.6798.9122034.5437.9943.1848.3651.8155.2662.1769.0877.7286.3594.98103.6224037.6841.4547.1052.7556.5260.2967.8275.3684.7894.20103.62113.0425039.2543.1849.0654.9558.8862.8070.6578.5088.3198.13106.94117.7526040.8244.9051.0357.1561.2365.3173.4881.6491.85102.05112.55122.4628043.9648.3654.9561.5465.9470.3479.1387.9298.91109.90120.89131.8830047.1051.8158.8865.9470.6575.3684.7894.20105.98117.75129.52141.3032050.2455.2662.8070.3475.3680.3890.43100.48113.04125.60138.16150.7234053.3858.7266.7374.7380.0785.4196.08106.76120.11133.45146.80160.1436056.5262.1770.6579.1384.7890.43101.74113.04127.17141.30155.43169.5638059.6665.6374.5883.5289.4995.46107.39119.32134.24149.15164.06178.98Толщина в мм456789юП12141618Теоретический вес 1 погонного метра полосы в кг40062.8069.0878.5087.9294.20100.48113.04125.60141.30157.00172.70188.4042065.9472.5382.4392.3298.91105.50118.69131.88148.37164.85181.34197.8245070.6577.7288.3198.91105.98113.04127.17141.30158.96176.63194.29211.9548075.3682.8994.20105.50113.04120.55135.65150.72169.56188.40207.24226.1850078.5086.3598.13109.90117.75125.60141.30157.00176.63196.25215.88235.5053083.2191.53104.01116.49124.82133.14149.78166.42187.22208.03228.83249.6356087.9296.71109.90123.08131.88140.67158.25175.84197.82219.80241.78263.7660094.20103.62117.75131.88141.30150.72169.56188.40211.95235.50259.05282.6063098.91108.80123.64138.47148.37158.26178.04197.82222.55247.28272.00296.73650102.05112.26127.56142.87153.08163.28183.69204.10229.61255.13281.64306.15670105.18115.60131.50147.40157.78168.40189.40210.36236.70263.00289.27315.60700109.90120.89137.38153.86164.85175.84197.82219.80247.28274.75302.22329.70750117.75129.53147.19164.85176.63188.40211.95235.50264.94294.38323.81353.25800125.60138.16157.00175.84188.40200.96226.08251.20282.60314.00345.40376.80850133.45146.80166.81186.83200.18213.52240.21266.90300.26333.63366.99400.35900141.30155.43176.63197.82211.95226.08254.34282.60317.93353.25388.58423.90950149.15164.07186.44208.81223.73238.64268.47298.30335.59372.88410.16447.45(ООО157.00172.70196.25219.80235.50251.20282.60314.00353.25392.50431.75471.001050164.85181.34206.06230.79247.28263.76296.73329.70370.91412.13453.34494.55
5903.15.25	Балки двутавровые для подвесных путей
по ГОСТ 5157-83Таблица 3.15.24№про¬филяВес1пог.ме¬траРазмеры, ммПлощадьсм2Расчетные величиныhbdtRгх - х | у- уJxсм4Wсм3\хсмJvсм4W\см1iУсм18М25.81809071293.532.91760195.57.3113229.32.024М38.32401108.21410.5448.74630385.89.7528050.92.4ЗОМ50.230013091512663.9940062712.0249075.42.7736М57.93601309.51614673.71530085014.4052781.02.6745 М77.545015010.51816798.731900142017.98908121.03.03Примечание: Балки поставляются длиной от 6 м до 19 м.
5913.15.26	Риски для отверстий в двутаврах и швеллерахДВУТАВРЫтл ТТЛШВЕЛЛЕРА/	Г1VV.1ТП,а4 ►< v ►Таблица 3.15.25.№ПолкаСтенка№ПолкаСУтенкапрофиляполка Ъриска амакс. диам.
отв. dl-сл"Осмакс. диам.
отв. dlпрофиляполка bриска амакс. диам.
отв. dl-s:•оSCмакс. диам.
отв.мммм105532970154.5301152032922144.42571264361188164.835136.520361137144.432.51114734011106174.94013825401150154.540131681451312418540151030461368164.533918905015142195.150171230521786174.8401318а1005517142195.1501714355817104184.94515201005517162195.2501714а356217102194.9451520аНО6019160205.25017164064191221955017221106019178215.4602116а406819120205501722а1206521178215.4602118407021140205.1551924•1156019196225.6602118а457421138215.1551924а1257021194235.6602120457623158215.26021271257021224236602120а508023158215.2602127а1357023222246602322508223176225.46523301357023250256.5652322а508725174235.4652330а1458023248266.5652324509025192245.66525331408023276267652324а609525190255.66525361458023302297.57023276095252202567025401558023338318.37025306010025246276.57025451609023384339.07025336010525274287702550170100254303510.08025367011025300307.5752555180100254743811.08025407011525336328.07525
592№ПолкгСтенка№ПолкаСтенка052i22с;X•е*оо.еполкариска сакс. ди£
отв. dтэакс. диг
отв. dl45
•в*оCLсполкариска сакс. диг
отв. d-«Г-О*акс. ди<
отв.2222мммм60190НО1 25 |15181 41 112.01 90 1 251 1 1 1 1 1 13.15.27	Сортамент прогонов пролетом 6 мТаблица 3.15.26СечениеРасчет нагрузки.Масса,ЭскизСоставН/мкг1“207400110 "22100001252412600145пп2x20148002202x2220000250	11	2x2415200290СечениеРасчет нагрузки.Масса,ЭскизСоставН/мкгГ250x100x25x3715067250x100x25x49280881	1250x100x25x511210108ПР2x290x100x25x31431013412x290x100x25x4185601761	1 1	12x290x100x25x522430216
3.16	Нормали3.16.1	Места под ключи гаечные. ГОСТ 13682-80А. С открытым зевомМf■	•	«И777777777777777777777777777777^7"!. A Л А .!*1тНТТ?т77777777/Б. Под кольцевые двусторонние коленчатые ключи: : S7 7/7 / /V 7) У 77/777 7) ) У/L D !! А777777777777777777777L	А2///V7/7/!ГФП;:w/V77777s шГ7777/593Таблица 3.16.1SА4А?ЕМLRD3,284514109114,09——1612125,011——577181410145,512—1020167,014—1269826201316
594SААхЛЕМLЧRD817161478930241520102018168101136281822122420181011134534221326—2010131445242614282222111515483617342628131617523826301936303014171960453032224232 *3415192472553636244836361621257860384027524040192428856542453058454520263098754848326248482228321008050523668525224313611085556041806060263640120906063469065683040451401056870509570753244481501107275551057880364552160120808560110——38—55170130859565120——42—60185145929870130——45—60200160981053.16.2	Детали крепления рельсов Р38 и Р43Ы ■ 105
, 95Таблица 3.16.2Размегэы, ммДлина
заго¬
товки
Z,, ммМасса1 шт.,
кгДетальаbсd/кMl80913043982700,8М21091173343983000,89М3145150313914123451.03
595Разме!эы, ммДлина
заго¬
товки
L. ммМасса1 шт.,
кгДетальаbсd/кМ4191195314014123951,18Примечания: 1. Материал деталей — сталь ВСтЗкпЗ по ГОСТ 380-88.
2. Детали крепления приняты по серии КЭ-01-57 мм, вып. УШ. 3. Границы
пременения деталей: 8 = 10-18 мм; М2 при В=280-320 мм, 8 =10-16 мм; М3 при
В=350-400 мм, 8 =12-20 мм; М4 при В=450-500 мм, 8 =16-22 мм.	Упорные и прижимные планкиТаблица 3.16.3ЭскизОбозна-чениепланкиРазмеры, ммМасса,кгRI5■7745±2 80*1,6 45±:’32У(У)«чУ1,У1ХЛ
У2, У2ХЛ
У2, УЗХЛ858585656565810120,91,11,4♦28HI6	Исп 1 Исп 2П1,П1ХЛ
П2, П2ХЛ1251155550706516162,42,2Примечания: 1. Длину болта / принимают для КР70, КР80, КР100 80+?, для
КР120 — 85+8. 2. Материал деталей У1, У2, УЗ, П1, П2 — ВСтЗГпс5 по ГОСТ
380-88, деталей У1ХЛ, У2ХЛ, УЗХЛ, П1ХЛ, П2ХЛ — ВСтЗГпс5, ВСЗГсп5 по
ГОСТ 380-88. 3. Пример обозначения: упорная планка 1 — планка П1 ГОСТ
	24741-81, то же исполнения 2 — планка П1 ГОСТ 24741-81.
5963.16.3	Сборочные детали
Пример расположения монтажных приспособлений на деталиi-iгТаблица 3.16.4Приспособ¬
лениеЭскизМаркаДеталиРазмеры, ммсечениедлинаМас¬са,кгСборочныешайбыd=2825 2516-25П1П2П1П2-50x16-50x2050500,30,4№Монтаж¬ныескобыТЕЬо0Г 00, 100,Ш® 8-20 сосгороывермгсммаммжоэге-NCHIBпзпз-80x81600,8Фиксато¬ры40 )80> 401d=23т?П4П5П6П7П8П4П5П6П7П8уг160х100х12уг100х100х14уг100х100х16уг125х125х14уг125х125х161601601601601602,93,33.7
4,24.7
597Приспособ¬
лениеЭскизМаркаДеталиРазмеры, ммдлинаМас¬са,кгСбороч¬ныепробкиП19П19Кр22, 8
ВСт5пс2 по
ГОСТ 380-881300,5Сбороч¬ныеклиныП20П20КрЗО2000,6сечениеотв. 1Монтаж¬ныепрокладкиСВ-7575П21П22П23П24П25П26-80x2-80x4-80x2-80x4-80x2-80x423x5023x5023x6023x6023x8023x808-148-1416-3016-3032-5032-501501601501501501500,20,40,20,40,20,4|3536| 13535,жтМонтаж ы-
не
планкиП27П28П29П30П31П32П27-1П27-2П27-1П27-2П28-1П27-1П27-2П29-1П27-1П27-2П30-1П27-1П27-2П31-1П27-1П27-2П32-1-120X16-36X20-120X16-36X20-50X2-120X16-36X20-50X4-120X16-36X20-50X6-120X16-36X20-50X8-120X16-36X20-50X103601003601001003601001003601001003601001003601001005.4
0,55.4
0,5
0,15.4
0,5
0,25.4
0,5
0,25.4
0,5
0,35.4
0,5_0А_
598Приспособ¬
лениеЭскизМаркаДеталиРазмеры, ммсечениедлинаМас¬са,кгАлМонтаж¬ныетаврыи_ТГэ
тг	т,1-1а		пззП34П35П36П37ПЗЗ-1
ПЗЗ-2
ПЗЗ-1
ПЗЗ-2
П34-1
ПЗЗ-1
ПЗЗ-2
П35-1
ПЗЗ-1
ПЗЗ-2
П36-1
ПЗЗ-1
ПЗЗ-2
П31-1-120X12-120X16-120X12-120X16-50X2-120X12-120X16-50X4-120X12-120X16-50X6-120X12-120X16-50X84004004004001004004001004004001004004001004.5
64.5
6
0,14.5
60,24.5
60,24.5
60,3Сбороч¬ныеуголокиП38П39П40П41П38-1П38-2П38-3П39-1П39-2П38-3П40-1П40-2П38-3П41-1П41-2П38-3уг200Х200Х16-40X40-50X16уг200Х200Х16-35X35-50X16уг200Х200Х16-30X30-50X16уг200Х200Х16-25X25-50X16150501551505016515050165150501657,30,6190,5111,10,4113,10,21Сбороч¬ныебалкиП42П42-1145x250x20380x160x2038025,2
5993.16.4	Проушины для транспортировки элементов.
Проушины для транспортировки (Т) и кантовки (К) элементов
конструкцийПримечания: 1. На элементе следует устанавливать не менее двух проушин.
2. Грузоподъемность проушины зависит от массы элемента, например, для
элемента массой 9 т требуется две проушины грузоподъемностью 10 т. 3. Рас¬
положение проушин для транспортировки на элементах конструкций указы¬
вается на чертежах КМД, проушин для кантовки — в технологических картах,
при этом максимальное расстояние между проушинами не более 3000 мм,
угол наклона троса или цепи к оси подъема не менее 45°. 4. Материал деталей
проушин — сталь марки ВСтЗсп5 по ГОСТ 380-88.
6003.16.5	Расстояния между прокладками составных сеченийРасстояние между прокладками составных сеченийТаблица 3.16.6Уголки равнопрочные по
ГОСТ 8509-86/, ммПрокладкиЭскизШиринаполок,ммСжатие40/XРастяже¬ние80/Размеры, ммМас¬са,кгСечениеДлинаL >J .25295590"40x5500,08г t2834068040x6500,09L ГП-Й—i3238076040x8500,13f •!'•!' Т' Ш "Ч3642084040x10500,16|Х40x5600,09т	■ ' t4048597040x6600,11ГГ45545109040x8600,1340x10600,19ix50x6800,19Количество про¬50610122050x8800,26кладок56685137050x10800,31не менее двух63770154050x12800,3850x14800,4460x81000,3860x101000,4770850170060x121000,5675905181060x141000,6680975195060x161000,7560x181000,8560x201000.94901100220040x8600,1310011902380040x10600,191101350271040x12600,221251510302040x14600,2640x16600,3040x18600,3440x20600.3850x8800,251401720344050x10800,311601940388050x12800,381802235447050x14800,442002400480050x16800,50
601Уголки равнопрочные по
ГОСТ 8509-86/, ммПрокладкиШиринаСжатие40/XРастяже¬Размеры, ммМас¬JCKH3полок,ммние80/СечениеДлинаса,кг50x18800,5750x20800,6260x121000,5660x141000,602202720544060x161000,752503030606060x1860x2060x251001001000,850,941,17Г-нл2519038040x4400,05, <7*/2822044040x5400,063224549040x6400,08113628056040x8400,10/%г404531035062070040x10400,1350x6500,12Количество про¬
кладок
не менее двух50566339044049578088099050x850x1050x1250x14505050500,160,200,240.2770545109060x8600,2375595119060x10600,2880625125060x12600,3490705141060x14600,40100775155060x16600,46110870174060x18600,51125975195060x20600,5760x8800,301401100220060x10800,381601245249060x12800,451801430286060x14800,521401100220060x16800,601601245249060x18800,681801430286060x20800,7580x121000,752001555311080x141000,882201740348080x161001,002501950390080x1880x2080x251001001001,131,261,57
602Уголки неравнопрочные по
ГОСТ 8509-86/, ммПрокладкиСжатиеРастяже¬Размеры, ммПолканиеМасса,ЭскизуголковСо80 гуСечение 1 ДлинакгВ xb, ммммТип II40x5500,0825x1617535040x6500,09Г^п32x2021543040x8500,1340x10500,16j. ±
1 1Зт40x5600,09"с■140x2527555040x6600,11(45x2831062040x8600,1240x10600,19Л. .1
J 1.¥■50x6800,1950x3236072050x8800,25556x3640581050x10800,31-ЛF х63x4043587050x12800,38X -pii-x50x14800,4460x81000,3860x101000,4770x45505101060x121000,5675x50560112060x141000,6680x50560112060x161000,7560x181000,8360x201000,94Тип I40x8600,1390x56625125040x10600,19100x63700140040x12600,221110x70790158040x14600,26{[1I}.125x80895179040x16600,30ггJ •40x18600,344►40x20600,38V»50x8800,25г1	140x901025205050x10800,31{1 	]’160x1001120224050x12800,3850x14800,44180x1101240248050x16800,50200x1251410282050x18800,5750x20800,63Тип II40x4400,0525x1631062040x5400,0632x2040080040x6400,0840x25500100040x8400,1040x10400,13
603Уголки неравнопрочные по
ГОСТ 8509-86/, ммПрокладкиСжатиеПолкаРастяже-ниеРазмеры, ммМасса,Эскизуголков40 гу80 гуСечение 1 ДлинакгВ xb, ммщ45x2850x3256x3663x4070x4570x4575x5080x5090x56100x63565635705785890890940102011401260ИЗО12701410157017801780188020402280252040x540x640x840x1040x540x640x840x1050x650x850x1050x1250x14505050506060606080808080800,080,090,130,160,090,110,130,190,190,250,310,380,44110x70125x80140015802800316060x860x1060x1260x1460x1660x1860x201001001001001001001000,380,470,560,600,750,830,94SiR140x90160x100180x110200x1251790203023002550358040604600510040x840x1040x1240x1440x1640x1840x20606060606060600,130,190,230,260,300,340.38Швеллеры по ГОСТ 8240-72*/, ммПрокладки.Эскиз№СжатиеРастяже¬ниеРазмеры, ммМас¬са,швел¬лера40/X80/Ус??кг5380 (390)760 (780)50x6800,195380 (390)760 (780)50x8800,256,5435 (445)870 (890)50x10800,316,5435 (445)870 (890)50x12800,386,5435 (445)870 (890)60x81000,388475(495)950 (990)60x101000,47
604Швеллеры по ГОСТ 8240-72*/, ммПрокладкиЭскиз№СжатиеРастяже¬ниеРазмеры, ммМас¬са,швел¬лера40/X80/Ус??кг8475 (495)950 (990)60x121000,568475(495)950 (990)60x141000,668475 (495)950 (990)60x161000,7510550(575)1100(1150)40x840x1060600,150.1912615(650)1230(1300)40x1240x1460600,220,2614680(720)1360(1440)50x8800,2514а735(780)1470(1560)50x8800,2516750(800)1500(1720)50x8800,2516а805(860)1610(1720)50x850x880800,250.2518815(880)1630(1760)50x1050x1280800,310,3818а870(840)1740(1880)50x1450x1680800,440,5020880(995)1760(1910)50x1850x2080800,570,6320а940(1015)1880(2030)———22950(1030)1900(2060)———22а1020(1110)2040(2220)———241040(1140)2080(2280)———24а1110(1210)2220(2420)———271090(1195)2180(2390)60x101000,47301135(1245)2270(2490)60x1260x1460x1660x1860x2060x251001001001001001000,960.660,750,850,941,17401290(1400)2580(2800)———Примечания: 1. В пределах сжатого элемента следует ставить на менее двух
прокладок. 2. Размеры в скобках даны для швеллеров с параллельными пол¬
ками. 3. Материал прокладок— сталь марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 380-88.
6053.16.6	Вырезы под полки швеллеров и двутавровРазмеры вырезов под полки швеллеров по ГОСТ 8240-72*Таблица 3.16.7.НомершвеллераТипII.5Тип ИJТип IIIТиг[>*[IV—q 1-1		—в _
1т—а-Размет)Ы, ММаКаКmаКтаК530157986307650256,535158496358650258401585974087502510502090974587603012502095108508870351455201001085598703514а6020110118609880401660201051196099804016а6520115129659980401865201101197099904518а70201201297510990452075251201210751010904520а752512513108010101005022802512513108010101005022а8525135141085111011055248525135141190ИИ1105524а9025140141195111111055279025140141195111111055309530150151210011121306540110361751815110141514070
606Размеры вырезов под полки двутавров по ГОСТ 8239-72*Таблица 3.16.8НомерпрофиляТГип IТи1
Т 	ill"\Ту6,▼• у	1П 111—►iКi«-а-*▲аэт	<3	т▲ЕРазмеры, ммаКаКаКМ1026154020759812302050257598143520502575981640205025901110184520603090111018а50206030901110205020603090111020а6030703511013102260307035110131022а6030703511013102460257035110131024а6025804011013122760258040115141227а6525804011514123070308040115141230а70309045125151233703090451251515367030904515018154080401005015018154580401005016520155080401005016520205590401105519023206090401206019023203.16.7	Стыки элементов из прокатных и гнутых профилейНормали стыков разработаны для статических нагрузок при при¬
менении ручной дуговой сварки, выполняемой электродами Э42, Э42 - ^cof
= 180 МПа (1850 кгс/см2), Э50, Э50А - *Ц= 215 МПа (2200 кгс/см2) по
ГОСТ 9467-75*, а также полуавтоматической сваркой электродами типа
Э50, Э50 - ^cof= 215 МПа (2200 кгс/см2) по ГОСТ 9467-75* маркой прово¬
локи ПП-АН8, Pf = 0,7; Ycof = l; ус= 1 дЛЯ элементов из углеродистых
и низколегированных сталей.	^Принятые расчетные сопротивления у стыкуемых элементов и
607стыковых уголков указываются в таблицах (значения указаны макси¬
мальными в соответствии со СНиП П-23-81*), расчетные сопротивления
Ry стыковых накладок приняты максимальными для соответствующих
марок сталей и толщин проката. Стыковые накладки приняты: для эле¬
ментов из углеродистых сталей — из углеродистой, для элементов из
низколегированной — из низколегированной. Расчетные сопротивления
и марки стали для стыков указаны в Табл. 3.16.9. Стыки разработаны
для конструкций, возводимых в районах с расчетными температурами
наружного воздуха не ниже -40°С.Площадь стыковых накладок определена с округлением до 5 мм по
формуле А^А>Куэ/кун;длина стыковой накладки определена с округлением до 10 мм по
формуле 1> а^До^Кггде Ад — площадь стыкуемого элемента, Ryj > **ун — расчетные
сопротивления соответсвенно стыкуемых элементов и накладок; Kf
— катеты угловых швов; ^o>f — расчетные сопротивления угловых
швов срезу (угловому) по металлу шва; п — количество швов, вос¬
принимающих несущую способность стыкуемого элемента ( АэКу).Расчетные сопротивления и марки сталей, принятых для
расчета стыковТаблица 3.16.9.ГОСТМарка сталиПрокатТолщи¬на«ушах 1 minУглеродистая стальГОСТ 23570-79;
ГОСТ380-88ВСтЗкпЗ; ВСтЗпсб;
ВСтЗсп5; С235; С245;
С255Лист4-20—2200ВСтЗпс; ВСтЗсп;
ВСтЗГпс: С255tt21-40—2100ВСтЗкп2; ВСтЗпсб;
ВСтЗсп5; ВСтЗГпс5;
С235: С245: С255: С275Фасон4-202450—ВСтЗсп; ВСтЗГпс; С235;
С245: С255: ВСтЗкл2“21-402250—Низколегированная стальГОСТ 19282-73*14Г2; 09Г2; 09Г2С; 10-
Г2С1:4-20—295015ХСНД; С345; С355;
С375: С3455: С3755Лист21-32—2850
608ГОСТМарка сталиПрокатТолщи¬наКуmaxmin09Г2С; 10Г2С1; С375;
С34553360—265014Г2; 09Г2; 09Г2С; 10-
Г2С1:Фасон43450—15ХСНЛ5-93350—ГОСТ 19281-73*14Г2; 09Г2; 09Г2С; 10-
Г2С1; 15ХСНЛ10-203250—С345; С345Т; С375; С37-
5Т; С390; С390Т21-323150—10Г2С1; С375: С375Т:“33-603150—3.16.8	Стыки элементов из одиночных равнополочных уголков
по ГОСТ 8509-86h 1 ! h
1111 in 11,dlhh. UJ Д L LLL
h hm■ I•s:	1 u\ 11111
i.—*-111 i « i ■—i
J hIТаблица 3.16.10УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистойнизколегированнойR уголков, МПа
(кг/см2)Сече¬
ние
на¬
кла¬
док bX/При электродахR угол
ков,
МПа
(кг/см2)Се¬че¬ниеПри элек¬
тродахШов hаЭ42, Э42АЭ50, Э50Ана¬кла¬докЭ50, Э50А1мас¬са,кг1мас¬са,кгbxt1мас¬са,кгмммммммммм45450x41900,31800,3340(3450)50x52100,4310455240(2450)50x51900,41700,3330(3350)50x52000,441050450x52100,41900,4340(3450)50x52300,4310
609УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистойнизколегированной<3Си ^О о
*^ Ь
оUСече¬
ние
на¬
кла¬
док Ъ
xtПри электродахR угол
ков,
МПа
(кг/см2)Се¬че¬ниеПри элек¬
тродахШов hаЭ42, Э42АЭ50, Э50Ана¬кла¬докЭ50, Э50А1мас¬са,кг1мас¬са,кгb xt1мас¬са,кгмммммммммм50550x62000,51800,4330(3350)50x62200,541050650x62300,52100,5330(3350)50x62600,641056460x52200,52000,5340(3450)60x52500,631056560x52100,51900,5330(3350)60x52300,541063460x52400,61800,4340(3450)60x52700,6310635240(2450)60x62300,72100,6330(3350)60x62500,741063670x62200,72000,7330(3350)70x82401,1510704,570x52800,82500,7340(3450)70x63201,131070570x62500,82200,770x62700,941070675x62400,82200,875x62600,951070770x82300,92101,070x82601,061070875x82301,12101,0330(3350)75x82501,271075580x52600,82300,780x52901,041075680x62501,02300,980x62801,151075775x82501,22201,075x82701,361075880x82401,22101,180x82601,371075975x102401,42101,275хЮ2601,5810805,580x62901,12601,080x63201,241080685x62601,02401,085x62901,551080780x82601,32301,280x82801,461080885x82501,32301,2330(3350)85x82801,5710906240(2450)90x82901,52501,490x83201,851090790x82801,82501,490x83101,8610
610УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистойнизколегированнойRr уголков, МПа
(кг/см2)Сече¬
ние
на¬
кла¬
док bX/При электродахRy угол
ков,
МПа
(кг/см2)Се¬че¬ниеПри элек¬
тродах-сCQОэаЭ42, Э42АЭ50, Э50Ана¬кла¬докЭ50, Э50А1мас¬са,кг1мас¬са,кгbxt1мас¬са,кгмммммммммм90890x102701,92401,790хЮ3002,171090990x102701,92401,790хЮ3002,18101006,5100х83302,12901,8100х83602,35101007100х83001,92701,7100х83302,16101008100хЮ3002,42602,0100хЮ3302,671010010100х122902,72602,5100х123102,991010012105х123103,12702,7320(3250)105х123303,3101510014105х142903,42603,0105х143203,7121510016105х1629Q3,82503,3105х163104,114201107110х83302,32902,0110х83602,56101108110хЮ3302,82802,4330(3250)110хЮ2503,0710НО8110хЮ3302,82802,4330(3350)110хЮ2503,07101258130хЮ3503,63103,2130хЮ3904,07101259130хЮ3503,63003,1130хЮ3803,981012510130х123404,23003,7130х123704,591512512130х143605,23105,3320(3250)130х123904,8101512514130х163505,73105,1320(3250)130х143805,41220
611УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистойнизколегированнойеваСП *5
§1
>>Сече¬
ние
на¬
кла¬
док b
х tПри электродахRvугол
ков,
МПа
(кг/см2)Се¬че¬ниеПри элек¬
тродахСПО3аЭ42, Э42АЭ50, Э50Ана¬кла¬докЭ50, Э50А1мас¬са,кг1мас¬са,кгb х /1мас¬са,кгмммммммммм12516130х163405,53004,9130х163706,014201409140хЮ3804,23303,6330(3350)140хЮ4204,681014010140х123704,93304,4140х124105,491514012140х143906,03405,2140х144306,6101516010165х124206,53605,6165х124507,091516011165х124507,03906,0165х124907,691516012165х144408,03806,9165х144808,7101516014165х164509,33707,7165х164709,8121516016165х164208,73707,7165х1845010,5142016018165х2041010,73509,1165х1845010,5162016020165х2040010,43509,1165х2044011,4182018011185х124908,64307,5185х125909,4915180.12240(2450)185х144809,84208,5320(3250)185х1453010,8101520012200х1453011,646010,0200х1458012,3101520013200х1452011,44509,8200х1457012,5И1520014205х1651013,245011,7205х1656014,5122520016205х1850014,544012,7205х1855015,91420
612УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистойнизколегированнойcdСсо ^s|с? ^
2^Сече¬
ние
на¬
кла¬
док b
. х/При электродахRvугол
ков,
МПа
(кг/см2)Се¬че¬ниеПри элек¬
тродахCQОэаЭ42, Э42АЭ50, Э50Ана¬кла¬докЭ50, Э50А1мас¬са,кг1мас¬са,кгbxt1мас¬са,кгмммммммммм20020210х2049016,143014,2210х2053017,5182020025220(2250)210х2450019,850017,0310(3150)210х2557023,4202520030210хЗО57028,257024,2210хЗО66032,6202522014230х1656018,249014,2230х166101707121522016230х1655015,948013,8230х1860019,5142025016240(2450)250х1862022,053018,7320(3250)250х1867023,6142025018250х2060023,552020,4250х2066025,9162025020250х2260025,949021,1250х2265028,0182025020250х2455025,847022,1250х2563030,7202525025250х2861033,652028,5310(3150)250хЗО70042,8202525028220(2250)260х2866037,957032,8260хЗО77047,2202525030260хЗО70042,860036,9260хЗО81049,52025
613‘^.16.9 Стыки элементов из одиночных неравнополочных
уголков по ГОСТ 8510-86Ь hтщттш1-1
»■. d=1Таблица 3.16.11по большей полкеУголкиСтыковые накладки на большей полке из сталиВхЬdуглеродистой 1 низколегированнойRуголков,МПа(кг/СМ-)b'Xt,При электродахRУуголков,МПа(кг/см2)При элек¬
тродахj=воэаЭ42,Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50Амас¬са.7.мас-са,мас¬са,ммММкгммкгммкгмм45 х28450x42000,3180о,з50x52100,431050x32455x42100,41900,3340(3450)50x52300,531056 х36460x52300,52000,560x52500,631056x365240(2450)60x52300,52000,5330(3350)60x52300,541063 х40470x42400,52100,5340(3450)60x52700,631063 х40570x52400,72100,660x62500,741063 х40670x62200,72000,7330(3350)60x82400,951063x40870x82201,02000,970x82301,071070 х45575x62600,92200,870x62700,941075 х50580x62601,02300,975x62901,041075 х50680x62601,02300,980x82801,451075 х50880x82601,32201,1330(3350)80x102601,671080x50580x62701,024000,980x63001,141080 х50680x82701,42401.280x82901,551090 х565,590x63101.32801,295x63501,641090x56690x82401,32501,490x83201,851090 х56890x102802,02501,890x103002,1710100хбЗ6100 х83202,02701,7100 х83402,1510100хбЗ7100 х83001,92601,6100 х83302,1610100хбЗ8240(2450)100x103002,32602,0100x103302,6710
614УголкиСтыковые накладки на большей полке из стали /ВхЬdуглеродистой 1 низколегированнойЯ,уголков,МПа(кг/см2)V',При электродахд.уголков,МПа(кг/см2)V',При элек¬
тродахJ3сооааЭ42,Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50Амас¬са.мас¬са.мас¬са,ммммкгммкгммкгмм100хбЗ10100x122802,62502,4320(3250)105x103102,6915110x706,5110x83502,43102,1110x83902,7510110х708110x103202,82802,4330(3350)110x103503,0710125х807130 х83502,93102,5125 х84003,1610125х808130x103503,63103,2125x103903,8710125х8010130x123504,33003,7320(3250)125x123704,4915125х8012130x143505,03104,4130x123904,81015140х908140x103804.23303,6330(3350)140x104304,7710140х9010140x123805,03304,4320(3250)140x124005,3915160хЮО9160x104205,33604,5330(3350)160x104705,9810160хЮО10160x124106,23605,4160x124506,8915160хЮО12240(2450)160x144307,53806,7160x144808,41015160хЮО14160x164208,43707,4160x164609,21215180х11010180x124607,84006,8320(3250)180x124808,1915180х11012180x144809,54208,3180x1453010,51015200х12511200x1254010,24708,8200х1259011,1915200х12512200x1453011,646010,1200х1458012,71015200х12514200x1652013,045011,3200
х 1656014,01215200х12516200x1850014,044012,4200
х 1855015,51420по меньшей полке45x28430x41600,21400,130x51600,231050x324240(2450)35x41700,21500,2340(3450)35x51800,2310
61556x36440x51800,3160о,з40x51900,331056x36540x51800,31600,3330(3350)40x51800,341063x40445x42000,31700,2340(3450)40x52000,331063x405240(2450)45x51800,31700,340x61900,441063x40645x61800,41700,4330(3350)40x81800,551063x40845x81800,51500,445x81800,571070x45545x62000,41800,445x62000.441075x50550x62000,51900,450x62200,541075x50655x62000,51800,550x82100,551075x50855x81800,61700,6330(3350)50x102000,871080x50550x62100,51900,550x62200,541080x50650x82100,71800,650x82100,751090x565,560x62700,82000,660x62500,741090x56660x82100,81900,760x82300,951090x56860x102101,01900,960x102101,0710100x63665x82200,92000.860x82500.9510100x63765x82200,92000,860x82400,9610100x638240(2450)65x10220U2001,060x102301,1710100x631065x122201,31901,2320(3250)65x102201,1915110x706,570x8250U2301,070x82801,2510110x70870x102401,32101,2330(3350)70x102501,4710125x80780x82601,32301,280x8280li4610125x80880x102601,6230li480x102801,8710125x801080x122602,02301,7320(3250)80x122602,0915125x801280x142602,32302,085x122702.21015140x90890x102802,02501,8330(3350)90x103002,1710140x901090x122802,42402,0320(3250)90x122902,5915160x1009100x102902,32602,0330(3350)100x103602,8810160x10010100x122902,72602,4100x123102,9915160x10012240(2450)100x143003,32703,0100x143303,61015160x10014100x163003,82803,5100x163204,01215180x11010110x123103,22802,9320(3250)110x123303,4915180x11012110x143304,02903,5110x143504,21015200x12511125x123604,13203,8125x124004,7915200x12512125x143605,03004,1125x143905,41015200x12514125x163605,73104,9125x163806,01215200x12516125x183406,03005,3125x183706.51420
6163.16.10	Стыки элементов из парных равнополочных уголков
по ГОСТ 8509-86■ЕшАщимл*iИ'ИЧ'фвгТifrl Г1 м hiТаблица 3.16.12.УголкиСтыковые уголкииз сталиШовЬа-s:соо3кК'2углеродистойнизколегированнойВхЬdR угол
ков,
МПа
(кг/см2)При электродахRv угол
ков,
МПа
(кг/см2)При
электро
дах Э50,
Э50АЭ42, Э42АЭ50, Э50Амас¬самас¬самас¬саммммкгммкгммкгмм4543000.82700.7340(3450)3400.933455015052901.02600.9330(3350)3201.13345501505043301.02900.9340(3450)3801.23345501505240(2450)3101.22801.1330(3350)3501.343455015063702.13301.4330(3350)4102.44345501505643601.23201.1340(3450)4501.434456015053401.43301.3330(3350)3801.64445601506344001.63501.4340(3450)4601.834457015053701.83301.6330(3350)420244457015063602.13201.84002.3545670150704.54802.34102.0340(3450)5502.734457015054102.23601.94602.544457015063902.53402.24402.854567015073802.83302.44302.264567015083703.13302.84303.57456701507554302.53802.24902.84556801506240(2450)3602.53402.3330(3350)4703.255568015074003.23502.84603.665568015083903.53503.24303.975568015093903.93403.44404.5855680150805,54903,34302,95603,845468015064002,93802,84903,65556801507,4203,63603,14704,065568015084204,13603,54704,5755680150
617УголкиСтыковые уголки из сталиШовЬавоэкh2'2углеродистойнизколегированнойBxbdR угол
ков,
МПа
(кг/см2)При электродахR угол
ков,
МПа(кг/см2)При
электро
дах Э50,
Э50АЭ42, Э42АЭ50, Э50Амас¬самас¬са/,мас¬саммммкгммкгммкгмм9064203,53703,15504,656569015074704,54104,05305,166569015084605,04004,45205,776569015094505,53904.85106,28656901501006,55706,04905,2330 (3350)6406,858561001507,5205,64504,85806,2685610015085106,24405,45707,07856100150105408,14707,1320(3250)5408,28856100150125209,34508,157010,2108671001501450010,34308,855011,4128671001501649011,44209,854012.6148671001501107240 (2450)5706,85005,9330(3350)6407,6685611015085807,84706.36208,4785611015012586209,65308,270010,87856110150968011,859010,268011,888561101501066012,657010,9320(3250)66012,68,8561101501263014,355012,570015,9109671301601461016,053013,967017,5129671301601660017,852015,466019,614967130160140967013,058011,3330(3350)76014,889561401601073015,663013,573015,789561401601270017,860015,377019.6109671401601601083020,571017,5320(3250)82020,2810561701601181021,969018,790024,3910671701601279023,268019,987025,51010671701601477026,267022,785028,91210671701601675028,864024,682031,51410671701601873031,463027,181034,81610781701602072034,162029,479037,41810781701601801190027,477023,5100030,5910661901601288029,278025,898032,510106719016020012,240(2450)98036,283030,7320(3250)108039,91012672102001396038,382032,7106042,31112672102001495041,681034,5104044,61212672102001692044,879038,4102049,51412672102002089054,076046,298058,918127821020025220(2250)90066,577057,0310(3150)105077,820128921020020030105092,090078,81230107.720128921020022014240(2450)104049,388041,7320(3250)115054,512156723020016101054,586046,2112060.2141567230200
618УголкиСтыковые уголки из сталиШовЬаCQоВкА,'2углеродистойнизколегированнойВхЬdR угол
ков,
МПа
(кг/см2)При электродахR угол
ков,
МПа
(кг/см2)При
электро
дах Э50,
Э50АЭ42, Э42АЭ50, Э50Амас¬самас¬са/,мас¬саммммкгммкгммкгмм25016114070,298060,3116071,414176726020018112077,096066,0123084,716177826020020111083,894071.7122093,018177826020022220(2250)102085,086071,5310(3150)118098,3201778260200251120105,096090,01310123,1201789260200281240129,5960100,01450151,5201789260200301320147,51120125,01540171,6201789260200Примечание. Сечение стыковых уголков принято равным стыкуемым.Стыки элементов из парных равнополочных уголков
по ГОСТ 8509-86 (продолжение)Таблица 3.16.13.УголкиСтыковые уголки из сталиВdByxbxxdуглеродистойнизколегированнойШов ИаRУугол¬ков,МПа(кгс/см2)при электродахRwугол¬
ков, МПа
(кгс/см2)при элек¬
тродахЭ42. Э42Аков.МПаЭ50, Э50Амммммас¬са,кгмммас¬са,кгС, мммас¬са,кгмм45445x30x43000,72700,6340(3450)3400,83345552900,92600,8330(3350)3201,04350450x35x43300,92900,8340(3450)3801,13350553101,12900,8330(3350)3501.2435066240(2450)3702,13301,9330(3350)4102,44356456x45x43601,13201,0340(3450)4501,33456553401,33001,2330(3350)3801.44463463x45x44001,43201,0340(3450)4601,63463563x45x53701,63301,4330(3350)4201,844
619УголкиСтыковые уголки из сталиВdB^xb^xdуглеродистойнизколегированнойШовЬаRУугол¬ков,МПа(кгс/см2)при электродахRy угол¬
ков, МПа
(кгс/см:)при элек¬
тродахЭ42, Э42Аков.МПаЭ50.:Э50Амммммас¬са,кгмммас¬са,кгС, мммас¬са,кгмм63663601,93201,6330(3350)4002,154704,570x50x4,54802,14101,8340(3450)5502,43470554102,03601,74602,34470663902,33402.04402,55470773802,53302,24302,96470883702,83302,54203,27475575x55x54302,33802,04902,54575663602,33402,14702,9557577240(2450)4002,93502,54603,36575883903,23502,94303.67575993903,53403,1330(3350)4403,985805,580x60x5,54903,04302,6560з,з4580664002,63802,54903,2558077420з,з3602,84803.66580884203,73603,24704,17590690x70x64203,23702,85504,15690774704,14103,65304,66690884604,54004,05205,17690994505,03904,35105,6861006,5100x75x6,55705,44904,76406,158100775205,4504,3330 (3350)5805,668100885105,64404,95706,37810010105407,34706,45407,48810012100x65x125208,44507,3320(3250)5709,2108100145009,34307,955010.31281001649010,44208,854011,31481107110x90x75706,15005,3330(3350)6806,968110885807,04705,76207,6781258125x100x86208,65307,47009,6791251010240(2450)66011,35709,866011,389125121263012,955011,3320(3250)70014,3109125141461014,453012,567015,7129125161660016,052013.966017,61491409140x110x967011,758010,2330(3350)76013,389140101073014,063012,273014,189140121270016,060013,8320(3250)77017,610916010160x125x1083018,571015,882018,2810160111181019,769016,890021,7910160121279020,968017,987023,01010160141477023,667020,485026,0121016016160x115x1675025,964022,182028,31410160181873028,363024.481031,31610
620УголкиСтыковые уголки из сталиВdB^xbpdуглеродистойнизколегированнойШов hаRУугол¬ков,МПа(кгс/см2)при электродахRyугол¬
ков, МПа
(кгс/см2)при элек¬
тродахЭ42, Э42Аков, МПаЭ50, Э50Амммммас¬са,кгмммас¬са,кгС, мммас¬са,кгмм160202072030,762026,579035,71810180И180x150x1190024,777021,2100027,5910180121288026,378023,298028,9101020012200x170x1298032,683027,7108035,91012200131396034,582029,4106038,1111220014200x155x1495037,481031,0104040,112122001616240(2450)92040,379034,6102044,51412200202089048,676041,698053,0181220025200x145x25220(2250)90059,877051,3310(3150)105070,020122003030105082,890070,9123097,0201222014220x180x14104044,488037,5320(3250)115049,012152201616240(2450)101049,086041,6112054,2141525016250x200x16114063,298054,3116064,814172501818112069,396059,4310(3150)123077,016172502020110074,494064,5122083,7181725022250x190x22102076,586064,3118078,320172502525112094,596081,01310110,820172502828220(2-250)1240116,696090,01450136,6201725030301320132,81120112,51540154,520173.16.11	Стыки элементов из парных неравнополочных
уголков по ГОСТ 8510-86,5 0 М М
621Таблица 3.16.14.УголкиСтыковые уголки из сталиШов hа-ссоовкь2'2Bxbdуглеродистой при
электродахнизколегированнойЭ42, Э42АЭ50, Э50АRvугол
ков,
МПа
(кг/см2)При электро
дах Э50,
Э50Амммас¬сакгмммассакгмммас¬сакгмммм45x2842600,62400,53000,733453015050x3242800,72600,6240(2450)3200,833454015056x3643100,92800,83501,033454015056x3652901,02700,9330(3350)3301,143454015063x4043401,13001,0340(3450)3901,234454015063x4053201,32901,13601,444454015063x4063101,42801,33401,654564015063x4082901,82701,63201,974564015070x4553501,53201,43901,745455015075x5053701,83401,64202,045455015075x5063602,13301,94002.355565015075x5083402,53102,33802,875565015080x5054002,03501,84302,245455015080x5063702,23402,0330(3350)4102,455565015090x565,54602,84002,55203,245456015090x5663702,53602,44703,255566015090x5684003,53503,14303,8755660150100x6364503,43902,95003,8565670150100x6374303,73803,34904,3665670150100x6384304,33703,74804,8765670150100x63104105,03604,4320(3250)4505,5965670150110x705,55204,74504,0330(3350)5805,2565670150110x7084705,14104,55205,7765670150125x8075305,94605,1330(3350)6006,6685680160125x8085206,54505,65807,3785680160125x80105107,94406,8320(3250)5508,5985680160125x80125309,74608,558010,71086780160140x9085708,14906,9330(3350)6409,1785690160140x90105609,84808,4320(3250)61010,7985690160160x100963011,35409,7330(3350L74013,38856100160
622УголкиСтыковые уголки из сталиШовЬа-s:CQО□кbi'2ВхЬdуглеродистой при
электродахнизколегированнойЭ42. Э42АЭ50. Э50АRvугол
ков,
МПа
(кг/см2)При электро
дах Э50,
Э50А1,мммас¬сакгмммассакгмммас¬сакгмммм160x1001062012,353010,568013,59856100160160x1001265015,357013,572017,010867100160160x1001463017,255015,070019,012867100160180x1101068015,259013,1320(3250)73016,291056110160180x1101272019,063016,780021,2101067110160200x1251182022,470019,190024,691067130200200x1251281024,069020,588026,1101067130200200x1251478026,868023,485029,2121067130200200x1251676029,765025,484032,8141067130200Примечания: 1.Луголков из углеродистой стали 240 МПа (2400 кгс/см2). 2. Сечениестыковых уголков прияято равным сечению стыкуемых.Стыки элементов из парных неравнополочных уголков по
ГОСТ 8510-86,5 0 М МТаблица 3.16.15УголкиСтыковые 1уголки из сталиВхЬуглеродиэлект[СТОЙ при
родахнизколегированной03оа-s:00кь,/dЭ42,1Э42АЭ50, Э50АR уголПри электро3э22/мас¬мммас¬ков,дах Э50. Э50Амм*iммсакгсакгМПа(кг/см2)мммассакгълм45x2842600,62400,53000,733455015050x3242800,72600,6340(3450)3200,833455015056x3643100,92800,83501,033456015056x3652901,02700,9330(3350)3301,143456015063x4043401,13001,0340(3450)3901,2344570150
623УголкиСтыковые уголки из сталиШовЬа-s:сооакь2ВхЬdуглеродиэлектстой при
родахнизколегированнойЭ42, Э42АЭ50. Э50АR угол
ков,
МПа(кг/см2)При электромммас¬сакгмммас¬сакгдах Э5<0, Э50Амммммассакг4М63x4053201,32901,13601,444457015063x4063101,42801,33401,654567015063x4082901,82701,6330(3350)3201,974567015070x4553501,53201,43901,745457015075x5053701,83401,64202,045458015075x5063602,13301,94002,355568015075x5083402,53102,3330(3350)3802,875568015080x5054002,03501,84302,245459015080x5063702,23402,04102,455569015090x565,54602,84002,55203.245459015090x5663702,53602,44703,255569015090x5684003,53503,14303.8755690150100x6364503,43902,95003,85656100150100x6374303,73803,34904,36656100150100x6384304,33703,74804,87656100150100x63104105,03604,4320(3250)4505,59656100150110x706,55204,74504,05805,25656100150110x7084705,14104,5330(3350)5205,77656110150125x8075305,94605,16006,66856130150125x8085206,54505,65807,37856130160125x8085206,54505,65807,37856130150125x80105107,94406,8320(3250)5508,59856130150125x80125309,74608,558010,710867130150140x9085708,14906,9330(3350)6409,17856140150140x90105609,84808,4320(3250)61010,79856140150160x100963011,35409,7330(3350)74013,38856160160160x1001062012,3530Ю,568013,59856160160160x100п65015,357013,572017,010867160160160x1001463017,255015,070019,012867160160180x1101068015,259013,1320(3250)73016,291056180160180x1101272019,063016,780021,2101067180160200x1251182022,470019,190024,691067200200200x1251281024,069020,588026,1101066200200200x1251478026,868023,485029,2121067200200200x1251676029,765025,484032,8141067200200Примечания: 1. Rv уголков из углеродистой стали 240 МПа (2450 кгс/см-). 2. Сечение
	стыковых уголков прияято равным сечению стыкуемых.
624Стыки элементов из парных неравнополочных уголков по
ГОСТ 8510-86Таблица 3.16.16УголкиСтыковые уголки из сталиВхЬdW5.углеродистойнизколегированнойШовhапри электродахЛ.угол
ков. МПа
(кгс/см2)при элек¬
тродахЭ42, Э42АЭ50. Э50АЭ50. Э50Амм/,мммас¬са,кг/ ,
мммас¬са,кг/ , мммас¬
са, кгмм45x28445x18x42600,52400,43000,63350x32450x22x42800.62600,5340 (3450)3200,73356x36456x25x43900,82800,73500,93356x36552900,92700,8330 (3350)3301,04363x40463x22x43401,03000,9340 (3450)3901,13463x40553201,22901,0330 (3350)3601,34463x40663101,32801,23401,45463x40882901,62701,43201,77470x45570x30x53501,33201,33901,54575x50575x30x53701,63401,44201,84575x50663401,93301,74002,15575x50883402,33102,1330 (3350)3802,57580x50580x35x54001,83501,64302,04580x50663702,03401,84102,25590x565,590x35x5,54602,54002,35202,94590x56663702,33602,24702,95590x56884003,13502,84303,475100x636100x40x64503,13902,65003,456100x6377430з,з3803,04903,966100x63884303,93703,34804,376100x6310104104,53604,0320 (3250)4504,996110x706,5110x50x6.55204,24503,65804,756110x70884704,64104,0330 (3350)5205.176125x807125x55x75305,34604,66005,968125x80885205,84505,05806,678125x8010105107,14406,1320 (3250)5507,598125x8012125308,74607,85809,6108140x908140x65x85707,34906,2330 (3350)6408,278
625УголкиСтыковые уголки из сталиВхЬdBlxb]x б,углеродистойнизколегированнойШовhапри электродахRy угол
ков, МПа
(кгс/см2)при элек¬
тродахЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50Амм/,мммас¬са,кг/ ,
мммас¬са,кг/ , мммас¬
са, кгмм140x9010105608,84807,6320 (3250)6109,698160x1009160x70x963010,05408,7330 (3350)74012,088160x100101062011,15309,568012,298160x100121265013,857012,272015,7108160x100141463015,055013,270016,7128180x11010180x70x1068012,959011,273013,9910180x110121272016,363014,280018,11010200x125И200x90x1182020,070017,190021,9910200x125121281021,469018,2320 (3250)88023,21010200x125141478023,968020,885026,01210200x125161676026,465022,584029,11410Примечания: 1. R уголков из углеродистой стали 240VIПа (2450 кгс/см2).®Ы'-'i■ЕШСтыки элементов из швеллеоо
А - на стыковых накладках
Б - на сваркеВ - а-а, b-b - разделка стыковРис. 16.1 Обработка торцов стыков балок и швеллеров
6263.16.12	Стыки элементов из швеллеров по ГОСТ 8240-72*Таблица 3.16.17НомершвеллераСтыковые уголки из сталиЬ,х 8,углеродистойнизколегированнойШовЬА,спри электродахR угол
ков, МПа
(кгс/см2)при элек¬
тродахЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50,Э50АММ/,, ММмас¬
са, кг/, , мммас¬
са, кгмммас¬са,кгмм5;5П34x101900,41800,42000,494106,5;6,5П40x102000,61800,62100,794108;8П40x102100,71900,62300,7941010;10П45x102300,82100,72500,9941012;12П55x102501,123012801,2941014;14П60x102801,32401,1330(3350)3001,4941014а;14аП70x102901,62601,43301,8951016; 16П70x123001,72701,53301,8941016а;16аП75x123002,12601,83302,31051018:18П75x123002,12701,93302,31041018а;18аП75x123002,128023502.51051020;20П75x123302,32902,13602,51041020а;20аП80x123502,63102,33902,91051022:22П80x123502,63102,33802,91051022а;22аП90x123803,23302,54203,61051024;24П95x123903,53403320(3250)4303,81051024а;24аП100x143704,0300з,з4004,41251027;27П100x143704,03303,6320 (32504104,51251030;30П100x144204,63503,94605,11251540;40П120x165408,24306,55408.214615НомершвеллераСтыковые уголки из сталиА,х8,ММуглеродистойнизколеги]рованнойШовКапри электродахR швелле-Уров,при элек¬
тродахЭ42. Э42АЭ50. Э50АМПаЭ50, Э50А/2, мммас¬
са, кг/2, мммас¬
са, кг(кгс/см2), мммас¬
са, кгмм5:5П40x51000,21000,21000,2456,5:6,5П55x51000,21000,21000,2458:8П60x51000,21000,21000,241010:10П80x61000,41000,41000,451012:12П100x61000,51200,51200,551014:14П120x61200,71200,71200,751014а;14аП120x61200.71200,7330(3350)1200.751016:16Г1140x61200,81200,81200,851016а; 16а II140x61200,81200.81200,851018:18Г1160x61200,91200,91200,951018а;18аП160x61200,91200,9330(3350)1200,951020:20Г1180x612011201120151020а:20аП180x612011201120151022;22П200x61201,11201,11201,1510
627НомершвеллераСтыковые уголки из сталиV5,ммуглеродистойнизколегированнойШовКапри электродахR швелле-Уров,при элек¬
тродахЭ42. Э42АЭ50, Э50АМПаЭ50, Э50А/2, мммас¬
са, кг/2, мммас¬
са, кг(кгс/см2)/2, мммас¬
са, кгмм22а;22аП200x61201,11201,11201,151024;24П220x81401,91401,91401,961024а;24аП220x81401,91401,9320(3250)1401,961027;27П250x81402,21402,21402,261030;30П280x81402,51402,51402,571040:40П370x101504,41504,41504,4815Примечания: 1 .R уголков из углеродистой стали 240 МПа (2450 кгс/см2).3.16.13	Стыки элементов из балок двутавровых по ГОСТ 8239-89Стык балок на сварке выполнять
аналогично стыку швеллеров.
Разделку кромок двутавров
выполнять аналогично разделке
кромок швеллеров.Hi]AfiL			 -L	^-Ч	«■з ф-з 1>х I-I s-х Е-з •=-з ф х
|	~ — - - -Р~-Г -----т - -I	Таблица 3.16.18НомербалкиСтыковые уголки из сталиА,х5,ммуглеродистойнизколегированнойШовЛ.ммпри электродахRyбалок,
*МПа
(кгс/см2)при электродахЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50Э50А/,, мммасса,кг/, , мммасса,кг/, , мммасса,кг1080x82501,32301,22701,441285x82801,52501,33101,7414100x832022801,83502,8516100x103502,73102,4330(3350)3903,1518110x103903,43402,94303,7518а120x1043043703,54804,5520120x1043043803,64804,5520а130x104704,84104,25305,45, 22130x104804,94204,35405,5522а140x105205,74605,1330(3350)5906.5524140x105405,94805,36006,6524а150x10590751066407,5527150x10590751066507,7527а160x126509,75608,471010,7530160x126609,95708,672010,8530а170x126209,95308,568010,9633170x1263010,15408,669011636170x1471013,261011,3320(3250)77011,46
628НомербалкиСтыковые уголки из сталиVs,ммуглеродистойнизколегированнойШовЛ.ммпри электродахR балок,
>МПа
(кгс/см2)при электродахЭ42. Э42АЭ50. Э50АЭ50, Э50А/, , мммасса,кг/, , мммасса,кг/, , мммасса,кг40185x1462012.65401168013,8845190x1668018.758014.274018.2850200x167601965018,383020.8855210x1871021,261018,278023.21060220x2080028.669023.988030.410НомербалкиСтыковые уголки из сталиi,x8,ММуглеродистойнизколегированнойШовЛ,апри электродахRv балок,
МПа
(кгс/см:)при электро¬
дахЭ42,Э42А1 Э50,Э50АЭ50, Э50А, мммас¬
са, кг/,, мммасса,кг/,, мммасса,кгММ1070x41100,21100,21100.23151280x41100,31100,31100.332014100x41100,31100.31100.332016120x41100,41100.41100.432018140x41100,51100,51100,532018а140x41100,51100,51100,532020160x41100.61100.6330(3350)1100.632020а160x41100,61100.61100,632022170x41100,61100.61100,632522а170x41100,61100.61100,632524190x41100,71100,71100,732524а190x41100.71100.71100,732527220x512011201320(3250)120142527а220x512011201120142530240x51201.11201,11201,143030а240x51201,11201,11201,143033270x51201,31201,31201,343036300x61301,81301,81301,843040330x613021302130253545380x61302,31302,31302,353550430x81504,11504,1320(3250)1504,173555470x81504,41504,41504,474060510x81505,81504,81504,8745Примечания: 1. R уголков из углеродистой стали 240 МПа (2450 кгс/см2).
6293.16.14	Стыки элементов из двутавров горячекатанных
с параллельными грнями полок по ГОСТ 26020-83Накладки по стенкамНакладки по полкам.1*50ьТип II " Ea xbx{i icis ie“Т“Ё±Таблица 3.16.19№про¬филяТип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойR ба-Улок,МПа(кг/см2)г>,хб,ммПри электродахRyбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докV5,При электро¬
дах2*«гаоaЭ42. Э42АЭ50, Э50АЭ50. Э50А/, мммасса,кг/, мммас¬
са, кг/, мммасса,кгНормальные двутавры10Б1I240(2450)90x62801,22200,9330(3350)90x63001,3412Б1I100x62801,32201100x63001,4412Б2I100x62801,32101100x62601,2514Б1I110x63201.72601,3110x63401.8414Б21110x63201,72601,3110x63201.7516Б1I120x63201,72401,4120x63201,8516Б2I120x83202,32501,9120x83402,6618Б1I240(2450)125x83602,82802,2330(3350)125x83803618Б2I130x83202,62502130x83402,8720Б1I140x83603,23002,6140x104004,4723Б1I150x103604.22903,4150x104004,7826Б1I160x1040053604,5160x104605,8726Б2I160x104205,33604,5160x104405,5830Б1I180x104606,54005,7180x105207,3730Б21180x104806,84005,7180x105207,3835Б1I195x1052084607195x105808,9735Б2I195x125209,64608,4195x1258010.7840Б11205x1254010,44809,3205x1260011,6840Б2I210x145201246010,6210x1458013,41045Б1I225x1254011,448010.2225x1260012.71045Б2I230x1454013,648012,1230x1460015,21250Б1I245x1462016,754014,5245x1470018.81050Б2I245x1660018.554016,5250x1668021.41255Б1I265x1664021,354018270x1672024.41255Б2I270x1872027,561023,3275x1882031.31260Б1I280x187603068026,8285x188603412
630№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойЯ ба¬
лок,
МПа
(кг/
см2)V8!ММПри электродахЛбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬док/>.х5,При электро¬
дах2CQОаЭ42. Э42АЭ50, Э50АЭ50. Э50А/, мммасса,кг/j мммас¬
са, кг/( мммасса,кг60Б2I285x1874029.864025,8285x1880032,21470Б1I240(2450310x1884036,872031,5330(3350315x1895042,31270Б2I315x2074036,764031,8320x2084042.21680Б11330x2084048,572037,4335x2094049,51480Б2I220(2250)340x2282048,172042,3340x22970571690Б11240(2450)355x226605372044,3355x22940581690Б2I355x2494063,380054355x2410807316100Б11220(2250)375x229406180052375x22110077,516100Б2I370x28110089,594076,5380x281280106.916100БЗII160x36* 66029,855024,8160x3670031.616100Б4II230(2350)160x3868032,362029,5160x388003816Широкополочные двутавры20LLIII240(2450)190x104406,64006,0330(3350)190x105007,5823Ш1I195x125009,24408,1195x105608.6826Ш1I220x125801250010,4220x1262012.8826Ш2I225x1256011,948010,2225x1260012,71030Ш1I245x1258013,450011,5245x1264014.81030Ш2I250x1456015,450013,7250x146201712ЗОШЗI240(2450)250x1664020,156017,6330(3350)250x16700221235Ш1I295x1476024,666021,4295x1484027,21035Ш2I300x1672027,162023,4300x1680030.11235ШЗI305x187203162026,7305x1678029.91440Ш1I350x1684036,972031,7350x1691039.81240Ш2I355x1884042,172036,1355x1891045,51440ШЗI360x2082046,372040,7360x2089050,31650Ш1I350x1892045,578038,6350x181010501250Ш2I355x2092051,380044,6350x20101056,51450ШЗI220(2250)350x2490059,278051,3360x2499065,21650Ш4I220(2250)350x2510207091067,5365x25111079,71660Ш111240(2450)155x2450014,243012,5160x2456016,81460Ш211220(2250)160x2648014,576022,9160x2656018,21660ШЗ11160x305602148018,1160x32650261660Ш4II160x3465027,854023,1160x3875035,616
631№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойЯ ба¬
лок,
МПа
(кг/
см2)6,х8,ММПри электродахRyбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докЬЛПри электро¬
дах22аоэЭ42. Э42АЭ50. Э50АЭ50. Э50А/, мммасса,кг/ мммас¬
са, кг/, мммасса,кг70Ш111240(2450)155x285001742014,3155x28530181670Ш211220(2250)160x2853018,746016,2160x3062023,41670ШЗ11220(2250)160x3462026,553022,8160x3672032,71670Ш411230(-2350)160x3868032,458027,6330(3350)160x42800421670Ш5II230(-2350)160x457804468038,4310(3150)165x4594054,816Колонные двутавры20К1I240x1260013.652011,8240x1266014,9820К2I245x1256012,950011,5245x1262014,31023К1I285x1277020.768018,3285x1284022,5823К2I240(-2450)285x1468021,360018,8330(3350)285x1486023,81026К1I305x1474024,864021,5305x1482027,51026К2I310x1470023,860020,4310x1478026,61230К1II145x184208,73807,8150x1848010,21230К2II145x204209,63808,7160x1848010,914ЗОКЗII145x2454014,840010,9160x2052013,11435К1II170x2054014,446012,3170x2058015,51235К2II175x2254016.346013,9175x2260018.21435K3II175x2552017,846015,8175x2558019.91640К1II200x2056017,646014,4200x2062019.51440К2II240(-2450)200x2558022,748018,8330(3350)200x2566025,91640КЗ11200x2874032,556024,5205x3072034,81640К4II220(-2250)200x3478041,668036,3310(3150)200x3690050,81640К5II230(-2350)200x4090056,780050,4200x45108076,316Двутавры дополнительной серии (1024Д-Б1I155x104004,93404,1155x104205,1827Д-Б1I165x104205,43604,7165x104606,0836Д-Б1I190x1450010,44208,8190x1454011,31035Д-Б1I240(-2450)165x104405,73804,9165x104806,2740Д-Б1I180x104406,23805,4330(3350)180x104806,88
632№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойЯ ба¬
лок,
МПа
(кг/
см2)6,х8,ммПри электродахRбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докV5.При электро¬
дахs-*гЮО3Э42. Э42АЭ50. Э50АЭ50, Э50А/, мммасса,кг/j мммас¬
са, кг/, мммасса,кг45Д-Б1I200x124608,74007,5200x125009,41045Д-Б2I230x1454013,646011,6230x1458014,712зод-Ш1II255x1660019,252016,7255x1862022,41440Д-Ш1II155x2446013,540011,7155x2448014,11650Д-Ш1II220(-2250)160x2550015,743013,5160x2852018,316Нормальные двутавры10Б1I70x401000,201000,270x420100о,з41512Б1I90x40900.3090о,з90x41590о,з41512Б2I90x401000,40100о,з90x401000,451514Б1I105x40900,30900,3330(3350)105x420900,641514Б2I105x601000,501000,5105x6151000,651516Б1I120x40900,3090о,з120x430900,542016Б21120x601000,601000,6120x6301000,752018Б1I140x601000.701000,7140x601000,752018Б2I140x80110101101140x80110162020Б1I155x625110101100,8155x6551101,252023Б1I180x6351101,201100,9180x6651101,552526Б1I240(2450)210x801101,501101,5210x801101,572526Б2I210x801101,501101,5210x801101,572530Б1I245x801101,701101,7245x801101,772530Б2I245x801101,701101,7245x801101,772535Б1I285x801202,101202,1285x801202,173035Б2I285x801202.101202.1285x801202,173040Б1I325x801202,401202,4325x8551203,674040Б2I325x1001303,30130з,з325x10451304,584045Б1I240(2450)370x1001303,801303,8370x10501305,284045Б2I370x1001404,101404,1370x10351405,184050Б1I420x81351407,301403,7420x1020014011,274050Б2I420x10901507,901504,9330(3350)420x101451509,784055Б1I460x101201509,701505,4460x1220015015,284555Б2I460x1015015010,801505,4460x1222015016,084560Б1I505x1019016013,9801609,6505x1226516020,285060Б2I505x127516011,211516016,7505x1215016014.7105070Б1I605x1216517019,120017021,2605x1426017036,5105070Б2I605x1219018021,122518023,2605x14340180441050
633№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойR ба-VЛОК,МПа(кг/см2)6,х5,ММПри электродахД.балок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докVs.При электро¬
дахШов А, ммЭ42, Э42АЭ50. Э50АЭ50, Э50А/, ММмасса,кг/, мммас¬
са, кг/j мммасса,кг80Б1I695x1413019024,514019025,3695x1623519037125080Б2I220(2250)695x146519019,58019020,8695x1628019040,9125090Б1I240(2450)785x167520027,1020019,8785x1625020044,5146090Б2I785x1620521045,7021023,1785x1634521054,71260100Б1I220(2250)880x1426021045,5021020,3880x1641021068,51260100Б2I880x1614522040,3022024,4880x1832522067,81460100БЗII880x1622023049,7023025,5880x1837523075,21460100Б411230(2350)880x1811525045,5025029,9330(3350)880x1839025079,51660Широкополочные двутавры20Ш1I230(2350)145x80110101101145x80110173023Ш1I170x801201,301201,3170x8301201,673026Ш1I195x801201,501201,5330(3350)195x8301201,873026Ш2I195x100130201302195x10301302,583030Ш111225x1001302,301302,3225x10551303,284030Ш211240(2450)225x870140301402225x10951404,2740ЗОШЗII225x8801403 л351402,5225x101201404,674035Ш1II265x10751504,701503,1265x101051505,384035Ш2II265x10901505301503,7265x101201505,6840ЗбШЗII265x101001605,4651604,7265x10130160684040Ш1II310x10801505,601503,7310x101201506,684540Ш2II310x12651706,901705310x121051708104540ШЗII310x121001808,201805,3310x121351809,2104550Ш1II395x1016516010,11001608395x1222516014,485050Ш2II240(2450)395x1411020013,502008,7395x1416020015,6125050Ц13II220(2250)395x1410021013,5602109,1395x1620521020,6125050Ш411395x1413022015,26022012,1395x1622522022,2125060Ш1II240(2450)480x1213517013,801707,7480x1219017016,3106060Ш211480x1414521018,7021011,2480x1626521028,6126060ШЗII220(2250)480x1612523021,402301,39330(3350)480x1624023031,9146060Ш4II480x1810525024,1025017,1480x1819525030,2166070Ш1II240(2450)575x1411019019019012575x1429519030,81260
634№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойЛ ба¬
лок,
МПа
(кг/
см2)V5,ммПри электродахЯбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докЬАПри электро¬
дах22~sfсаОаЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50А/, мммасса,кг/, мммас¬
са, кг/, мммасса,кг70Ш211220(2250)575x1412520020,5020012,7575x1423520027,5126070ШЗII220(2250)575x1814523030,5023018,7575x1825023038,9146070Ш4II230(2350)575x2021526042,915526023,4575x2036526056,3146070Ш5II230(2350)575x2220528048,213528041310(3150)575x22320280601660Колонные двутавры20К1I145x801201,101201,1145x8201201,373020К2I145x801201,101201,1145x8401201,573023К1I170x801201,301201,3170x8451201,873023К2I240(2450)170x1001301,701301,7170x10451302,383026К1I195x100130201302330(3350)195x10501302,883026К2I195x1201402,601402,6195x1201402,6103030К1II225x8801403,1301402.4225x81101403,574030К211225x1075150401502,7225x101001504,4840ЗОКЗ11225x101051704,9651704,2225x101301705,384035К1II265x1090150501503,1265x101201505,684035К2II240(2450)265x101151605,7651604,1330(3350)265x101451606,384035K3II265x121001807401805,5265x121301807,7104040К111310x101301607,1701605,6320x101651607,984540К2II310x121101808,5401806,4310x121451809,5104540КЗII310x149021010,2021010,4310x1414521012,1124540К4II220(2250)305x16100240133024012,8310(3150)305x1615024014,9144540К5II230(2350)305x1811028016,810028016,4305x2017028021,51645Двутавры дополнительной серии24Д-Б1I185x801101,301101,3330(3350)105x801101,363027Д-Б1I215x801101,501101,5215x8451102,163036Д-Б1I295x100130301303295x10801304,973035Д-Б1I240(2450)295x80110201102295x8601103,263040Д-Б1I345x801202,601202,6345x8951204,763045Д-Б1II390x81201306,101303,2390x81801309,5630
635№про¬филя| Тип стыка |Стыковые накладки по полкам из сталиуглеродистойнизколегированнойЯ, ба¬
лок,
МПа
(кг/
см2)6,х 6,
ммПри электродахЯбалок,МПа(кг/см2)Сече¬ниенакла¬докЬЛПри электро¬
дахS-sf00оэЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50А/, мммасса,кг/j мммас¬
са, кг/, мммасса,кг45Д-Б211380x8501304,301303,1380x81101305,7735зод-Ш1II240(2450)225x8901503,4451502,8225x81151503,774040Д-Ш1II310x101451707,7851706,2330(3350)310x101751708,484550Д-Ш1II220(2250)395x1214520012,8552009,5395x1221020015,310503.16.15	Стыки элементов из одиночных гнутых равнополочных
уголков по ГОСТ 19771-93-М.»,	-hi I hI" 1 ■ 	J-u-1 t'u-‘1 11-1Таблица 3.16.20УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистой 1 низколегированнойПри электродахRvугол¬
ков, МПаПриэлектродахШовЬ х tЭ42. Э42АЭ50. Э50АЭ50. Э50Аhамм/масса./масса.(кг/см2)bxt/масса.миммкгммкгммммкгмм50450x42000,31800,3340(3450)50x52200,431060460x42200,42000,460x52500,631070470x52500,72200,6340(3450)70x52800,831080480x42700,72400,680x5310131080580x52600,82300.780x62901.141280680x62500,92200,8330(3350)80x82801,451580780x82401,22201,180x82701.46161004100x53201,32801,1340(3450)100x53701.53101005100x53001,22701,1330(3350)100x63401,64121204120x53703201,5340(3450)120x54302.031011ри<1<4мм
636УголкиСтыковые накладки из сталейВdуглеродистой 1 низколегированнойПри электродахRvугол¬
ков, МПаПриэлектродахШовbxtЭ42. Э42АЭ50. Э50АЭ50. Э50АИамм/масса./масса.(кг/см:)Ь х t/масса.миммкгммкгммммкгмм1205120x83502,63102,3330(3350)120x8400з,о4121206120x83402,63002,3120x83802,85151604160x54602,94002,5340(3450)160x55503,53101605160x64403,43802,9160x65103,94121606160x84204,23703,7330(3350)160x84904.95151607160x84104,13603,6160x84804,8616Примечание. R уголков из углеродистой стали 230 (2350) МГа (кг/см2).3.16.16	Стыки элементов из одиночных гнутых
неравнополочных уголков по ГОСТ 19772-93.50ЖПри d < 4 мм1Таблица 3.16.21УголкиСтыковые накладки на большей полке из сталейуглеродистой|низколегированнойВхЬd*,дг/,При электродахRУугол¬6,хг,ПриэлектродахШовЭ42.:Э42АЭ50, Э50Аков,Э50, Э50Аhамм/,масса./.масса,МПа(кг/см:)мм/,масса,ммммкгммкгммкгмм60x40460x42200,42000,460x53500,83570x50470x42400,52200,5340(3450)70x52800,83580x63480x52700,82400,880x53101,03580x63580x62601,02300,9330(3350)80x62901,14880x63675x82501,22201,075x83001,05885x67485x42800,72500,7340(3450)85x5330и31090x70490x42900,82600,790x53401,231090x70590x52801,02500.990x63201.441290x70685x82701,42401,3330(3350)85x83101,7515
637УголкиСтыковые накладки на большей полке из сталейуглеродистой1низколегированнойBxbd6, х /,При электродахЯугол¬*, X/,ПриэлектродахШовЭ42, Э42АЭ50, Э50Аков.Э50, Э50АИамм/,масса./,масса.МПа(кг/см2)мм/,масса.ммммкгммкгммкгмм90x70185x82601,42301,285x83001,6616100x654100x53201,32801,1340(3450)100x53701,1310100x805100x63001,42701,3100x63501,7412100x80695x82901,72601,595x83302,0515100x80795x82801,72501.595x83201,9616100x80895x102802,12501,995x103202,4720100x905110x63201,72901,5110x63701,9412120x1006120x83402,63002.3120x83902,955120x1007115x83302,42902,4330(3350)115x83802,7616120x1008115x103202,92802,5115x103703,4720130x606125x83402,73102,4125x84003,1515130x805125x63702,23201,9125x64302,5412160x1257155x841043603,5330(3350)155x84704,6616160x1258155x104004,93504.3155x104605,6720200x1006195x85006,14405.4195x85907.2515Угол!киСтыковые накладки на меньшей полке из сталейВdуглеродистой 1 низколегированнойЬ1х,гММПри электродахЯу гол-
ков,
МПа
(кг/
см2)b2xl2ммПри элек¬
тродахШовЭ42, Э42АЭ50, Э50АЭ50, Э50АhаLмасса./амасса.масса.ммммкгммкгммкгмм60x404,240x41700,21700.240x51900,331070x50450x42000,31800,3340(3450)50x52300,531080x63460x52300,53100,760x52600.631080x63560x62200,63000,8330(3350)60x62400,741280x63660x82100,81900.760x82400,951585x67470x42400,52100,5340(3450)70x52800,831090x70470x42500,52200,570x52900,831090x70570x52300,62100,670x62600.941290x70665x82300,92100,9330(3350)65x82601,151590x70765x82200,92000,865x82501,0616100x65465x52300,62100,5340(3450)65x52700,7310100x80580x62601,02300,980x62901,1412100x80675x82501,22201,075x82701.3515100x80775x82401,12201,075x82701,3616
638УголкиСтыковые накладки на меньшей полке из сталейВdуглеродистой I низколегированнойb2xt,
ммПри электродахR угол¬
ков,
МПа
(кг/
см2)Ъ2 х t?
ммПри элек¬
тродахШовЭ42. Э42А350, Э50АЭ50, Э50АhаLмасса./амасса.масса.ммммкгммкгммкгмм100x80875x102401,42201,375x102701,6720100x90590x62801,22501,190x63201,4412120х1006100x8*2901,82601,6100x83302,1515120х100795x82801,72501,595x83201,9616100x806100x82901,82601,6100x83302,1515100x80795x82801,72501,595x83201,9616120х100895x102802,12501,995x103102,3720130x60655x82100,71900,7330(3350)55x82300,8515130x80575x62600,92300,875x62901,0412160х1257120x83402,63002,3120x83902,9616160х1258120x103303,12902,7330(3350)120x103803,6720200х100695x82901,72601,595x83302,0515Примечание. R уголков из углеродистой стали 230 (2350) МПа (кгс/см2)3.16.17	Стыки элементов из профилей гнутых замкнутых
сварных квадратных и прямоугольных
по ТУ 36-2287-80При d < 4 мм	1-1'IQIICI'I-lTl ш/М/ш
639Таблица 3.16.22РазмерпрофиляСтыковые накладки по стенкам из сталиуглеродистойнизкетегированнойпросшля,При электродахШовRбалок,МПа(кг/см2)V12ММПри электро¬
дахШовBxb\ dМПаV t3Э42, Э42АЭ50, Э50АhЭ50, Э50Аh | аММ(кг/см2)мм«2мммас¬са,кг1,мммас¬са,кгмм12мммас¬сакгмм60340x51000,21000,23340(3450)40x61200,231060435x81000,21000,2535x81000,2512,5605240(2450)30x101000,21000,2630x121000,361560625x61000,11000,17330(3350)25x161000,3717,560720x201000,31000,3820x22100о,з82080360x51000,21000,23340(3450)60x51200,331080455x81000,3100о,з555x8100о,з512,580550x81000,31000,3650x101000,461580640x121000,41000,47330(3350)45x121200,572080740x141000,41000,4845x141200,6820100380x41200,31000,33340(3450)80x51600,5310100470x61000,3100о,з575x61200,4515100570x81000,41000,4670x81200,5615100660x101000,51000,57330(3350)65x101200,6720100760x121000,61000,6860x141400,9820100850x161400,41000,6950x181401,09251203100x41400,41000,33340(3450)100x51800,7310120490x61000,41000,45340(3450)90x61400,6515120590x81000,61000,6690x81400,8615120680x101200,81000,67330(3350)80x101601,0720120780x121200,91000,8880x121601,2820120870x141200,81000,8970x161601,49251404115x51000,51000,55340(3450)115x61400,8512,51405240(2450)110x81200,81000,76110x81601,26151406110x101200.91000,87330(3350)100x101601,37201407100x101401,11000,88100x121801,7820140890x141401,41001,0990x141801,89251604135x51200,61000,55340(3450)135x61601,0512,5
640Стыковые накладки по стенкам из сталиРазмеруглеродистойнизкелегированнойпрофиляпро<шля,При электродахШовRбалок,МПаПри электро¬
дахШовВ х b\ dМПаЬ2Х\3Э42, Э42АЭ50. Э50АИZ>,xt2Э50, Э50Аh*мм(кг/см2)мм12мммас¬са,кг12мммас¬са,кгмммп а
(кг/
см2)мм12мммас¬сакгмм1605130x812011000,96130x101601,66151606125x8'1401,11000,87120x101801,7717,51607120x101401,310018120x121802,08201608110x121601,71201,39110x142002,49251805150x81401,310016150x81801,76151806140x81601,610017140x102002,27201807140x101601,81201,38140x102002,28201808130x121602,01201,59330(3350)130x122202,79252005170x61401,112016170x82002,16152006160x81601,61201,27160x102202,87202007160x101602,01201,58160x102202,88202008150x121802,51201,79150x122403.49253.16.18	Ребра жесткости прокатных профилейРебра жесткости в швеллерах по ГОСТ 8240-89*СОг\/СОСОСО11V"	--	Sг	Таблица 3.16.23НомерРазмеры, мм 1 Марка 1 Масса.швелле¬раах 8аmР/ребракгТип I530x4226238Р10,116.530x4366252Р20.12830x4497268РЗ	0,1
641НомерРазмеры, мм 1 Марка 1 Масса,швелле¬раа х 5аmР/ребракг1040x5687388Р40,11240x58583107Р50,214, 14а50x510284126Р60,216,16а60x611995147Р80,418, 18а60x613895166Р100,520, 20а70x6155106187Р120,622,22а80x6173107207Р140,824, 24а80x6189117225Р160,92780x6220И7256Р18130100x8246128286Р19240100x8335158381Р223Тип 11530x4226230Р230,16,530x4326240Р240,1830x4467255Р250,11040x5657375Р260,11240x5848395Р270,214, 14а50x59884110Р280,216, 16а60x611695130Р300,418,18а60x613695150Р320,420, 20а70x6154106170Р340,622,22а80x6173107190Р360,724, 24а80x6187И7205Р380,82780x6217И7235Р400,930100x8240128260Р411,640100x8332158355Р442,2Тип III5П30x4226-34РП10,0316,5П30x4376-49РП20,0528П30x4497-63РПЗ0,0610П40x5687-82РП40,1312П40x5868-102РП50,1614П,14аП50x51058-121РП60,2416П,16аП60x61219-139РП70,4018П,18аП60x61419-159РП80,4520П,20аП70x615710-177РП90,622П,22аП80x617610-196РП100,724П,24аП80x619311-215РП110,827П80x622411-246РП120,9
642НомерРазмеры, мм 1 Марка 1 Масса,швелле¬раах 8ашР/ребракгЗОП100x825112-275РП131,840П100x834015-370РП162,3Тип IV5П30x4226-28РП170,036.5П30x4346-40РП180,048П30x4487-55РП190,0510П40x5687-75РП200,1212П40x5878-95РП210,1514П,14аП50x51028-110РП220,2216П,16аП60x61219-130РП230,3618П,18аП60x61419-150РП240,4220П,20аП70x615010-160РП250,5322П,22аП80x617010-180РП260,724П,24аП80x618911-200РП270,827П80x621911—230РП280,9ЗОП100x824812-260РП291,640П100x833515-350РП322.2Примечания: 1. Размеры ребер даны номинальные. 2. Материал ребер —
сталь марки ВСЗкп2 по ГОСТ 380-88.3.16.19	Ребра жесткости в балках двутавровых по
ГОСТ 8239-89*
643Таблица 3.16.24НомерРазмеры, мм1 Марка 1 Масса,балкиах 5сш 11 D 11 / 11 ребра 11 кгТип 11025x5688288Р450,11230x58782107Р460,11430x510782127Р470,21640x5122103148Р480,218,18а40x5140103166Р490,32040x5158103184Р510,320а50x5158105184Р520,422,22а50x5177105207Р530,42450x6195105225Р550,524а60x6195106227Р560,627, 27а60x6220126256Р570,730, 30а60x6245126285Р590,83360x8273156315Р611,23670x8300156342Р621,54070x8338156380Р631,74570x10386156428Р642,45080x10424207478Р653,05580x10471207525Р663,36080x12518207572Р674,3Тип II1025x5658275Р680,11230x5858295Р690,11430x510582115Р700,11640x5122103135Р700,218, 18а40x5137103150Р720,22040x5157103170Р740,320а50x5155105170Р750,322,22а50x5175105190Р760,42450x6195105210Р780,524а60x6194106210Р790,627, 27а60x6217126235Р800,730, 30а60x6147126265Р820,83360x8269156290Р841,13670x8290156320Р851,44070x8334156355Р861,645- 70x10384156405Р872,25080x10423207450Р882,85580x10468207495Р893,16080x12518207545Р904.11римечание. См примечание к табл 3.92.
6443.16.20	Ребра жесткости в двутаврах с параллельными гранями
полок по ГОСТ 26020-83Таблица 3.16.25НомерпрофиляРазмеры, ммТип IТип 11mсdмар¬каразмеры, мммас¬сакгмаркаразмеры, мммас¬сакга х 51а х 5/,10Б1106860БП125x5880,1БП4525x5700,112Б1, 12Б2108780БП230x51070,1БП4630x5900,114Б1, 14Б210106100БПЗ30x51260,1БП4730x51100,116Б1, 16Б210125120БП440x51450,2БП4840x51300,218Б1, 18Б210144140БП540x51640,3БП4940x51500,220Б115143140БП640x61730,3БП5040x61550,323Б115182175БП750x62120,5БП5150x61900,426Б1, 26Б215210205БП850x62400,6БП5250x62200,530Б1, 30Б215249245БП960x62790,8БП5360x62600,735Б1, 35Б220289280БП1070x63291,1БП5460x63000.840Б1, 40Б225323315БП1170x83731,6БП5560x83401,345Б1.45Б225370365БП1280x84202,1БП5680x8390250Б1.50Б225418415БП1390x104683,3БП5780x104402,855Б1, 55Б225466455БП14100x105163,9БП58100x104803,860Б1. 60Б225512505БП15110x105624,9БП59100x105304.270Б1. 70Б225610605БП16120x126607,5БП60120x106305,980Б1. 80Б230697690БП17130x1475710,8БП61120x127208,190Б1. 90Б235785765БП18140x1485513,1БП62120x128009100Б1,100Б2,100БЗ,100Б435778765БП19150x2084820БП62120x12800920Ш110155150БП2070x61750,6БП6360x61600,523Ш115176165БП2170x62060,6БП6460x61800,5
645НомерпрофиляРазмеоы, ммТип IТип IImсdмар¬каразмеры, мммас¬сакгмаркаразмеры, мммас¬сакгах 61ах 6/,26Ш1,26Ш215200195БП2280x82301,1БП6560x62100,630Ш1,30Ш2,ЗОШЗ20229220БП2390x82691,5БП6680x82401,135Ш1,35Ш2,35ШЗ25263255БП24120x103132,9БП67100x102802,240Ш1,40Ш2,40ШЗ25310305БП25140x123604,7БП68100x103302,650LU1,50Ш2,50ШЗ,50Ш430394390БП26140x164548,БП69120x124204,760Ш1,60L1I2,60ШЗ,60Ш430484480БП27150x2054612,9БП70120x125105,870Ш1,70Ш2,70ШЗ,70Ш4,70Ш535575565БП28150x2064515,1БП71120x125906,720К1. 20К215145135БП2990x81751БП7280x81500,823К1. 23К215175165БП30110x82051,4БП7380x81800,926К1,26К2,26КЗ20190180БП31120x102302,2БП74100x102001,630К1,30К2,ЗОКЗ20229220БП32140x102693БП75100x102401,935К1, -
35К2, 35K325263255БПЗЗ170x123135БП76120x122803,240К1,
40К2,
40КЗ,
40К4. 40К530300290БП34190x163608,6БП77120x123203,624ДБ120180170БП3550x62200,5БП5150x61900,427ДБ120210200БП3660x62500,7БП5250x62200,536ДБ120295280БП3760x63350.9БП8050x63000,735ДБ120292280БП3860x63320,9БП8050x63000,7
646НомерпрофиляРазмеры, ммТип IТип IIшсdмар¬каразмеры, мммас¬сакгмаркаразмеры, мммас¬сакгахЪ1ахЬ/,40ДБ120340330БП3960x63801,1БП8150x63500,845ДБ120388370БП4070x84281,9БП8260x63901,145ДБ220383370БП4180x84232,1БП8260x63901,130ДШ120228220БП4290x102681,9БП8380x82401,240ДШ125310305БП43140x103604БП84120x103303,150ДШ130394390БП44140x144547БП85120x124204,7Примечание. См примечание к Табл 3.92.3.16.21	Минимальные сечения уголков для распорок
трубопроводов
Тип I	Тип ПТаблица 3.16.26ммТип I.уголкиммТип II, уголкиравнополоч¬ныенеравнополоч¬ныеравнополоч¬ныенеравнополочные30025x25x325x16x3100036x36x356x36x440025x25x332x20x3120045x45x363x40x450025x25x340x25x3140050x50x370x45x560028x28x350x32x3160056x56x475x50x570032x32x356x36x4180063x63x490x56x5,580036x36x363x40x4200070x70x4.5100x63x690040x40x370x45x5220075x75x5110x70x6,5100045x45x375x50x5260090x90x6125x80x7110050x50x390x56x5.52800100x100x6,5140x90x8120056x56x4100x63x63200110x100x7160x100x9130056x56x4100x63x63600125x125x8180x110x10140063x63x4110x76x6.54000140x140x9200x125x11150070x70x4,5110x70x6.54400160x160x10250x160x11160070x70x4,5125x80x74800160x160x10250x160x11170075x75x5125x80x75200180x180x11250x160x11180080x80x5,5140x90x85600200x200x12250x160x11190090x90x6140x90x86000200x200x12250x160x11200090x90x6160x100x9———
6473.16.22 Врезки в швеллерUТаблица 3.16.27№Оби1ие размерыТИП 1ТИП 2про&иляа1г1,hLЬ.с1.52881.53*76.Ь2.54i46.532513.037836663.0501510428674.0681612471064.0861714531265.01021914а571257.55.051021659»14675.512016а631457.56.0120201865716676.014018а691657.56.56140207221856.51562220а7618487.015622782057.57.017022а8320487.5717025248582257.58.019024а902248.5190279025488.0822027309492.52848.5246331003149.59270303610410334299.510300401093801010.033433
6483.16.23 Врезки в двутаврТИП I	ТИП 2Таблица 3.16.28№Общие размеры 1 ТИ11 1 ТИП2про¬филяа/г1,h,ь,с12h2102541.58672.54701512301063.09014341263.51061716381464.012418431664.5514018а471665.014020471855.01602020а5221857.55.516022524.52055.518022а572056.0618024552246.019424а6022486.519423276052546.522427а642.52538.57.0224306428487.02502530а695.52838.57.07250336631297.027627366863340107.083003040733808.034045756.53.542711.58.0103843350807476128.512430355585524139.04743860907.54572149.51452040
6493.16.24 Ребра жесткости в швеллерах, )cdY|ul,Си4Sл. ь ,)<я1о!,с4Sе, ь ,ТИП 1	ТИП 2Таблица 3.16.29.№ОбщиеэазмерыТИП 1ТИП 2про¬филяb5се*1масса
1 шт.,
кгК*2масса
1 шт.,
кг830546652.50.075820.071040873.50.137930.1212451074.00.189940.1714501274.50.2411740.2314а5551265.00.3111650.3016551465.00.3713650.3516а601455.50.3913450.34186071665.50.4615450.4318а65661656.00.4915360.4520651856.00.5517360.5220а701846.50.5917160.5522702056.50.6519160.6222а7572047.00.7019070.6624802257.51.0921071.0424а85882248.01.1520981.1027852548.01.3223871.263090892848.01.5626881.49339593128.51.8229481.73369510103408.51.9832181.90401003789.02.3235992.23
6503.16.25 Ребра жесткости в двутаврахС<ЬС bZоелТаблица 3.16.30.,№ОбщиеэазмерыТИП 1ТИП 2про¬филяb5сек".масса
1 шт.,
кг*га2масса
1 шт.,
кг1025544872.50.088020.0812301073.00.1210030.1214301263.00.1511930.1416361463.50.2413730.23184051664.00.3015740.2918а451675.00.3415750.33204561854.50.3817440.3720а501865.50.4317450.4122504.52065.50.4719450.4522а5662066.00.5219460.5024502245.50.6821250.6624а562246.00.7521260.72275652546.00.8624260.8227а6082536.50.9324060.89306072846.51.0427061.0030а605.52847.01.1327071.0833653127.01.2429871.203665863407.01.3632571.3040703797.51.6436371.58457010106.54257.02.3040872.2350751274747.52.7545472.6555805228.03.2350283.136085147.55708.54.2054784.05
6513.16.26 Определение длины болтовТаблица 3.16.31Толщинапакета,ммДлина болта с учетом постановки 2-х гаек, ммНоминальные диаметры болтов, мм12141618202224104545505560657011245505055657070144550556065707516505560607075751850556065707580205555606570758022556065657580802455606070758090266065707080909028606570758090903065657075809090326570757590909034657075809090100367075808090100100387075809090100100407575809090100100427580909010010010044758090901001001004680909090100100100488090901001001001005090909010010010010052909010010010010010054909010010010010010056901001001001001001005890100100100100100100601001001001001001001003.16.27	Номинальные размеры АхБ овальных отверстий дляболтов нормальной прочностиТаблица 3.16.3215x3015x4015x5015x10019x4019x5019x6019x8023x4023x5023x6023x8023x100
65225x4025x5025x6025x8025x10027x4027x5027x6027x8027x10030x6030x8030x10030x12033x6033x8033x1003.16.28	Длина дуги, стрелки, хорды сегмента; площадь
сегмента; отношения элементов для различных углов
окружности радиуса Iа	- центр, угол,а	- хорда,1=иАВ	-дуга,h=CD	-стрелка,s	- площадь ACBDAТаблица 3.16.33d1hаSa/hh/a1/h10.01750.00000.01750.00000458.3720.03490.00020.03490.00000229.1930.05240.00030.05420.00001152.8040.06980.00060.06980.00003114.6050.08730.00100.08720.0000691.65870.010960.10470.00140.10470.0001076.4170.12220.00190.12210.0001565.5080.13960.00240.13950.0002357.3290.15.710.00310.15690.0003250.96100.17450.00380.17430.0004445.80750.021845.87110.19200.00460.19170.0005941.70120.20940.00550.20910.0007638.23130.22690.00640.22640.0009735.30140.24430.00750.24370.0012132.78150.26100.00860.26110.0014930.51410.032830.60160.27930.00970.27830.0018128.69170.29670.01100.29560.0021727.01180.31420.01230.31290.0025725.52190.33160.01370.33010.0030224.18200.34910.01520.34730.0035222.86010.043722.98210.36650.01670.36450.0040821.89220.38400.01840.38160.0046820.90230.40140.02010.39870.0053520.00240.41890.02190.41580.0060719.17250.43630.02370.43290.0068618.26190.043718.41260.45380.02560.44990.0077117.71270.47120.02760.46690.0086217.06290.50610.03190.50080.0106715.89300.52360.03410.51760.0118015.19150.065815.37310.54110.03640.5345.0.0130114.88
653d1hasa/hh/a1/h320.55850.03870.55130.0142914.42330.87600.04120.56800.0156613.99340.59340.04370.58470.0171113.57350.61090.04630.60140.0186412.99420.077013.20360.62830.04890.61800.0202712.84370.64580.05170.63460.0219812.50380.66320.05450.65110.0237812.17390.68070.05740.66760.0256811.87400.69810.06030.68400.0276711.34260.088211.58410.71560.06330.70040.0297611.30420.73300.06640.71670.0319511.04430.75050.06960.73300.0342510.79440.76790.07280.74920.0366410.55450.87540.07610.76540.0391510.05470.0099510.32460.80290.07950.78150.0417610.10470.82030.08290.79750.044489.89480.83780.08650.81350.047319.69490.85520.09000.82940.050259.50500.87270.09370.84520.053319.02140.11099.31510.89010.09740.86100.056499.14520.90780.10120.87670.059788.97530.92500.10510.89240.063198.80540.94250.10900.90800.066738.65550.95990.11300.92350.070398.17330.12248.50560.97740.11310.93890.074178.35570.99480.12120.95430.078088.21581.01230.12540.96960.082128.07591.02970.12960.98480.086297.94601.04720.13401.00000.090597.46410.13407.82611.06470.13841.01510.095027.69621.08210.14281.03010.099587.58631.09960.14741.04500.104287.46641.11700.15201.05980.109117.35651.13450.15661.07460.114086.86170.14577.24661.151490.16131.08930.119197.14671.16940.16611.10390.124436,34320,15777.04681.18680.17101.11840.129826.94701.22170.18081.14720.141026.34320.15776.76711.23920.18591.16140.146836.67721.25660.19101.17560.152796.58731.27410.19611.18960.158896.5074 -1.29150.20141.20360.165146.41751.30900.20661.21750.171545.89180.16976.33761.32650.21201.23130.178086.26771.34390.21741.24500.184776.18781.36140.22291.25860.191606.11791.37880.22841.27220.198596.04801.39630.23401.28560.205735.49500.18205.97811.41370.23961.29890.213015.90821.43120.24531.31210.220455.83
654d1hasa/hh/a1/h831.44860.25101.32520.228045.77841.46610.25691.33830.235785.71851.48350.26271.35120.243675.14300.19445.65861.50100.26861.36400.251715.59871.51840.27461.37670.259905.53881.83590.28071.38930.268255.47891.55330.28671.40180.276755.42901.57080.29291.41420.285404.82840.20715.36911.58820.29911.42650.294205.31921.60570.30531.43870.303165.26931.62320.31161.45070.312265.21941.64060.31801.46270.321525.16951.65800.32441.47460.330934.54540.22005.11961.67550.33091.48630.340505.06971.69300.33741.49790.350215.02981.71040.34391.50940.360084.97991.72790.35061.52080.370094.931001.74500.35721.53210.380264.28900.23324.891011.76280.36391.54320.390584.841021.78020.37071.55430.401044.801031.79770.37751.56520.411664.761041.81510.38431.57600.422424.721051.83260.39121.58670.433334.05560.24664.681061.85000.39821.59730.444394.651071.86750.40521.60770.455603,84200,26034.611081.88500.41221.61800.466954.571091.90240.41931.62820.478444.541101.91990.42641.63830.490083.84200.26034.501111.93730.43361.64830.501874.471121.95480.44081.65810.513794.431131.97220.44811.66780.525864.401141.98970.45541.67730.538974.371152.00710.46271.68680.550413.64550.27434.341162.02460.47011.69610.562894.311172.04200.47751.70530.575514.281182.05950.48501.71430.588274.251192.07690.49251.72330.601164.221202.09440.50001.73210.614183.46410.28874.191212.11180.50761.74070.627344.161222.12930.51521.74920.640634.131232.14680.52281.75760.654044.111242.16420.53051.76590.667594.081252.18170.53831.77400.681253.29600.30344.051262.19910.54601.78200.695054.031272.21660.55381.78990.708974.001282.23400.56161.79760.723013.981292.25120.56951.80520.737163.951302.26890.57741.81260.751443.13940.31853.931312.28640.58531.81990.765843.911322.30380.59331.82710.780343.88
655d1hasa/hh/a1/h1332.32130.60131.83410.794973.861342.33870.60931.84100.809703.841352.35620.61731.84780.824542.99320.33413.821362.37360.62541.85440.839493.801372.39110.63351.86080.854553.771382.40860.64161.86720.869713.751392.42600.64981.87330.884973.731402.44350.65801.87940.900342.85630.35013.711412.46090.66621.88530.915803.691422.47840.67441.89100.931353.671432.49580.68271.89660.947003.661442.51330.69101.90210.962743.641452.53070.69931.90740.978582.72770.36623.621462.54820.70761.91260.994493.601472.56560.71601.91761.010502.60650,38373.581482.58310.72441.92251.026583.571492.60050.73281.92731.042753.551502.61800.74121.93191.059002.60650.38373.531512.63540.74961.93631.075323.521522.65290.75811.94061.091713.501532.67040.76661.94471.108183.481542.68780.77501.94871.124723.471552.70530.78361.95261.141322.49200.40133.451562.72270.79211.95631.157993.441572.74020.80061.95981.174723.421582.75760.80921.96331.191513.411592.77510.81781.96651.208353.391602.79250.82641.96961.225252.38350.41963.381612.81000.83501.97261.242213.371622.82740.84361.97541.259213.351632.84490.85221.97801.276263.341642.86230.86081.98051.293353.331652.87980.86951.98291.310492.28060.43853.311662.89720.87811.98511.327663.301672.91470.88681.98711.344873.291682.93220.89551.98901.362123.271692.94960.90421.99081.379403.261702.96710.91281.99241.396712.18260.45883.251712.98450.92151.99381.414043.241723.00200.93021.99511.431403.23173 -3.01940.93901.99631.448783.221743.03690.94771.99731.466173.201753.05430.95641.99811.483592.08920.47873.191763.07180.96511.99881.501013.181773.07920.97381.99931.518453.171783.10670.98251.99971.535893.161793.12410.99131.99991.553343.151803.14161.00002.00001.570802.00000.50003.14
6563.16.29	Сварные соединения.Рекомендуемые типы сварных швовТаблица 3.16.34.Тавровые и нахлесточные соединенияОграничения размеровМаксимальная высота
катета шва
Статическая
нагрузкаДинамическаянагрузка1ъ™*=1,25Максимальная расчетная
длина шва в сквозных кон¬
струкциях
oOhujМинимальная длина шва
*40мм, но не менее *НахлесточноесоединениеtOVItoГа>8 .к» <6.Прерывистые швыВывод на торец флан-
	говых швов/min=40MM5 = 14 мма) в решетчатых кон¬
струкцияха)156305пиппчш156306Дяокдькэпаи—3- б)-Прерывистые швы “а” применяются для конструк¬
тивных соединительных швов (напр., крепление
настила и т.п.). Для рабочих швов (напр., поясных
и ребер жесткости в Н-образных сечениях). При¬
менение прерывистых швов не рекомендуется ввиду
большого количества концентраторов напряжений в
начале и концах шпонок и коррозии элементов в про¬
межутках между шпонками. Для уменьшения оъема
сварки в этих случаях, по согласованию с заводом-
изготовителем, возможно применение прерывистых
швов по перфорированной кромке — “б”.При конструировании
узлов с фланговыми
швами концы их не¬
обходимо заводить за
торец для вывода кра¬
тера за пределы рабо-
чей части шва.
657Конструктивные требованияТаблица 3.16.35ПоказателиДействующая нагрузкаСтатическая 1 ДинамическаяТолщина
углового шваНаибольшая:а) не более 1,2 меньшей из толщин свариваемых элементов;
б) при приварке прокатных элементов вдоль кромок, имеющих скруг-ления:для уголков с толщиной
полок 8 мм:
при 5 < 6 мм Аш <5-1
при 5 = 7-5-16 мм Иш <5-2
при 5 > 16 мм /?н| <5-4для двутавров:
№10+12/7 <4ммIII№14+16 hm < 5 мм№18+27 h <6 мм
111№30+40 hm < *8мм
№45Л <10 мм1U№50+60 h <12 ммдля швеллеров:
№5-8 Ищ < 4 мм
№10+14 Аш < 5 мм
№16-27 к“йвмм
№30 /?ш<8мм
№36-40 h < 10 ммШМинимальная - см. таблицу 48 СНиПФорма
углового шваОтношение катетов 1:1Поверхность шва пло¬
ская для фланговых и
вогнутая для лобовых,
с отношением катетов
для лобовых швов 1:1,5 и
фланговых 1:1.Для стали класса С60/45
и выше это условие долж¬
но выпоняться независи¬
мо от расчетной темпера¬
туры и вида нагрузки.Расчетная длина
углового шваНе менее 40 мм и 4Ит и не более 60hiu. Если сила, передаваемая
швом, возникает на всем его протяжении, то наибольшая длина шва
не ограничивается (наименьшие расчетные длины угловых швов для
элементов Ферм: фланговый 60 мм. лобовой по всей длине торца).ПрерывистыешвыПромежутки между участками швов в
сжатых элементах не более 15 толщин
более тонкого элемента, в растянутых и не
работающих элементах — не более 30.Прерывистые швы не до¬
пускаются.Стыки листов
разной толщины
или шириныВ месте стыка размеры листов должны быть одинаковыми, для чего
в листе большей толщины или ширины устраивают скосы с уклоном
не более 1:5. Устройство стыков без скосов по толщине разрешается
при разнице толщин листов не более 4 мм и не более 1/8 толщины
более тонкого листа.Поясные швыНепрерывные.Непрерывные, причем
верхние с полным прова¬
ром по толщине стенки.
658Стыки вер¬
тикальных и
горизонтальных
листовВстык и с накладками; в последнем
случае швы у накладок не должны дово¬
диться до оси стыка на 25 мм с каждой
стороны.а)	Только встык с двух¬
сторонней сварной илиодносторонней с подвар-
кой корня шва.б)	Концы шва выводить
на подкладках за пределыстыка.в) Поверхность стыковых
швов поясных листов
рекомендуется зачищать
заподлицо с основным
металлом.Расстояние
между швом в
стык основного
элемента и шва¬
ми прикрепле¬
ния каких-либо
деталей.При параллельных швах не менее 10 толщин основного элемента;
при пересекающихся швах шов прикрепления детали не доводится
до оси стыка на 40-50 мм.Размеры скосов
ребер жесткости
балок в местах
примыкания их
к поясам и дру¬
гим ребрам.40x60 мм с большим размером вдоль стенки балки.Сварные швы в
узлах решетча¬
тых конструк¬
цийПриварка элементов к фасонке производится по контуру. Элементы
должны располагаться в пределах фасонки так, чтобы расстояние
между соседними швами было не менее 50 мм.Совместная
работа сварных
швов и заклепок
или сварных
швов и фрезеро¬
ванных торцов.Не допускается.Величина напу¬
ска в соединени¬
ях внахлестку.Не менее 5 толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов.Односторонние
угловые швы.Допускаются для прикрепления ребер жесткости и диафрагм в кон¬
струкциях 1, IV, V групп (Аш не менее указанной в п. 4 Табл. 4.63 и не
более 1,28), за исключением:— конструкций, эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноа¬
грессивной средах, а также находящихся на открытом воздухе:— конструкций из стали классов С52/40 - С85/75;—	конструкций в районах с расчетной температурой t <-40 °С;—	конструкций, изготавливаемых с применеием ручной сварки.
659Минимальные толщины /*ш угловых швовТаблица 3.16.36ГруппаконструкцийВидсваркиВидсоединенияКласссталиМинимальные толщины швов (мм)
при толщине более толстого из
свариваемых элементов (мм)4-86-10П-1617-1223-3233-4041-80Конструкции вссх
группРучнаяТавровое
соединение
с двухсто-
рон-ними
угловыми
швами;С38/23-С52/4045678910нахле-
сточ-
ное и
угловое
соеди¬
нениеС60/45567891012Конструк¬
ции вссх
группАвтома¬
тическая и
иолуав-то-
мати-чсскаяТо жеС38/23-С52/403456789С60/4545678910Крепление ребер
жесткости и диафрагм,
а также крепление
стенок двутаврового и
коробчатого сечения в
конструкциях I, II, IV и
VI групп.То жеТавровое соединение с
односторон-ними угло¬
выми швамиС38/23-С46/3345678910Примечания. 1. В конструкциях из стали классов С70/60 и С85/75, а также из стали
всех классов при толщине элементов более 80 мм минимальные толщины угловых
швов принимаются по специальным техническим условиям, утвержденными или со¬гласованными в установленном порядке.2. В конструкциях, возводимых в районах с расчетными температурами наружного
воздуха ниже минус 40 °С, минимальные толщины швов увеличиваются на 1 мм при
толщине свариваемых элементов до 40 мм включительно и на 2 мм при толщине эле-
	ментов более 40 мм.	3.16.30	Значения коэффициента качения [XР = \x.Q , гдеР - тяговое усилие;Q - вес груза;
ц. - коэффициент каченияТаблица 3.16.37МатериалУгол наклонаМатериал катковповерхностей:поверхностиДерево 1 Металл
660соприкасаю¬к горизонтуДиаметр катков в смщихся с кат¬
камив град.15202651015Металл-металл00.0.530.040.030.0260.130.00950.140.1270.1170.1130.10.096100.230.2130.2030.20.1870.183150.310.2980.2880.2840.2720.268Металл-камень00.060.0450.0360.0320.0160.01150.1470.1320.1230.1190.1030.098100.230.2180.210.2050.190.185150.320.30.2940.290.2740.27Камень-камень' 00.0670.060.0390.040.20.01350.1540.1470.1260.1270.1070.1100.240.2330.2120.2130.1940.187150.3240.3170.300.2980.2780.272Металл-дерево00.080.060.0460.0910.0460.0350.1670.1470.1330.1780.1330.117100.2530.2330.220.2640.2190.203150.3350.3170.3030.3470.3030.288Камень-дерево00.0870.0650.050.160.050.0350.1740.1520.1370.2460.1370.117100.260.2380.2230.3320.2230.203150.3430.3120.3070.4130.3070.288Дерево-камень00.1060.080.060.160.080.05350.1930.1670.1470.2460.1670.014100.2730.2530.2330.3320.2530.023150.360.3360.3170.4130.3360.0313.16.31	Значения коэффициента трения (1.P = \i.Q, где%р	Р - тяговое усилие;___!		Q - вес груза;и.	- коэффициент каченияТаблица 3.16.38.Сочетание сопри¬
касающихсяХарактер дви¬
женияХарактер по¬
верхностейУгол наклона поверхности к
горизонту в градусахповерхностей•гчооДерево по деревуПри трогании
с местаСухая0.620.7040.7840.857Смазанная0.110.1960.2810.365При движенииСухая0.480.5650.6450.722Смазанная0.080.1660.2520.336Дерево по сталиПри трогании
с местаСухая0.60.6940.7640.838Смазанная0.110.1960.2820.365При движенииСухая0.40.4850.5670.645Смазанная0.10.1850.2620.355
661Сталь по стали
при малых давле
нияхПри трогании
с местаСухая0.150.2360.3210.403Смазанная0.110.1960.2820.365При движенииСухая0.110.1960.2820.365Смазанная0.090.1760.2620.345Сталь по стали
при больших
давленияхПри трогании
с местаСухая0.20.2860.370.452Смазанная0.120.2060.2910.374При движенииСухая0.080.1660.2520.336Смазанная----Сталь по
песчаникуПри движенииСухая0.420.5050.5870.664Сталь по гравиюПри трогании
с местаСухая0.450.5350.6160.6933.16.32	Таблица для расчета угловых сварных швов,
воспринимающих изгиб и срезКак пользоваться таблицей
СхемаЛаДаноНайтиРешениеПрим.1 действие2 действиесталь .
a lh
эл-дыРПо 1р находим
в таблице Аp = Akhkc,T12сталь jhПо 1р находими — Р см3а 1 р
эл-ды ув таблице АП — V/MАкс4сталь L1рА- РПо А находим5а Ир
эл-дыkhkcв таблице 1р см6Обозначения:Рг — наиболее допускаемое расчетное усилие;
а см	— плечо приложения силы (эксцентриситет);
662lp см	— расчетная длина шва, равная проектной длине шва за вы¬четом 2-х см на непровар.;Нем	— толщина шва;Af — табличное усилие, которое равно силе при условии приме¬
нения стали Ст.З, электродов Э42 и шва = 10;Ц, — коэффициент, зависящий от толщины шва. При = 6 мм = 0,6;
при = 10 мм , = 1,0; при = 12 мм, = 1,2 и т.д.;Ц, — коэффициент, зависящий от марки стали и электродов: для
стали Ст.З и электродов Э42 1.00; для сталей 14Г2, 10Г2, С1,
15ХСНД и электродов Э50Д Ц,=1.33; для стали 10ХСНД и электро¬дов Э55 Ц,= 1.60.Примеры№№прим.ДаноНайтиРешениеd, смстальэл-дыd, смh, мм/1 действие2 действие110£ъ!Э42388-Р0.81.0По таблице
А = 42.6 тр = 42,.6х8,.0=
=4.54 т210Ст.14Г2Э-50А388-Р0.81.33По таблице
А = 42.6 тр = 42,6x0,,8х 1,33=
= 4.54т310щЭ423834.2И1.0По таблице
А = 42.6 т34,2 л 0р =	= 0,8 смИ 42,6410Ст.14Г2Э-50А3834.2h1.33По таблице
А = 42.6 т34,2
Р 42,6 1,33
= 0,6 см510 'Сь1Э42834.2lP0.31.0А =34.2=42.6т
0.8По таблице
1р =38 см610Ст.14Г2Э-50А834.2Ip0.81.33А = 34.2
=32.1т
0.8x1.33По таблице
1р =33 смТаблица 16.39Для ДВУХ ШВОВ = 10d. см1 , см6 11 ю 11 12.514.0 11 16.0РТабличное усилиzP.105.63.42.762.482.17116.484.13.42.992.62127.904.94.03.553.12139.25.64.674.173.661410.666.65.404.824.231512.067.626.215.554.881613.668.667.036.295.521715.19.687.887.056.221816.9410.88.837.96.96
663Для двух швов = 10d, см1 . см610 |1 12.5 |1 14.0 |1 16.0Табличное усили<1918.64129.80оо007.752020.3613.2410.859.738.57212314.5611.9010.79.42222415.8213.0211.710.322325.9017.2214.1712.611.252427.9218.6815.4013.8712.2325302016.6414.9713.222631.9121.617.9116.1414.272733.7423.219.2217.3215.352836.1224.7820.5718.5716.462938.1026.4621.9919.8817.62304028.0223.4421.2118.823142.3229.8224.9222.5420.033244.4031.5226.4123.9421.283346.7633.3127.9425.3422.543857.7842.636.1332.8129.433959.9344.5637.7534.4930.834062.3846.5039.5736.0932.304164.5048.4841.3837.7933.844266.6250.4643.1739.4035.374368.9642.5044.9941.1736.944471.4454.5646.7342.838.514573.4456.5848.7044.740.114675.9658.7050.5446.241.754778.2060.7252.4748.343.434880.162.854.4849.8745.134982.8064.9856.0251.946.815085.1667.0858.0153.748.525178.2069.2260.0255.450.205289.5471.3462.3257.352.045391.8473.5264.3259.353.825494.1675.6866.3361.455.615596.3877.8668.3763.5257.435698.8280.0870.426559.2757100.7882.3072.4967.261.1258102.9284.4674.5969.163.0159105.8286.7476.7071.464.92'60107.9288.9078.7573.466.8461109.9491.2480.8975.368.7262111.9893.4683.0477.370.6863113.9695.6685.2179.372.5964116.7897.986.9681.474.5965118.68100.089.5283.976.5466-102.2491.6585.778.5867-104.4293.8487.680.5768-106.6096.1389.682.5669-108.7698.2191.884.58
664Для двух ШВОВ = 10d. см1 , см610 |1 12.514.0 116.0рТабличное усилиiP.70-111.54100.3994.186.4771-113.78102.5795.3288.6572-116.04104.8798.4290.7173-118.18107.09100.5392.7974-120.38109102.5694.8775- ‘122.50111.43104.9096.9776-125.18113.67107.1499.0977-127.38115.95109.30101.2278-129.48118.29111.48103.3679-132.12120.45113.6105.4380-133.80122.73115.86107.6081-136.40124.91118.16109.5982-138.68127.20120.37111.8883-140.95129.5122.5113.9984-143.24131.70124.51115.8485-145.58134.02126.96118.0786-147.8135.76129.2120.4887-150138.57131.46122.7388-152.44140.79133.73124.9089-154.68143.02136127.0790-157.02145.05138.06129.2891-159.26147.62140.46131.5492-161.4149.86142.99133.6393-163.76152.11144.94135.9494-166.20154.49147.02138.1695-168.36156.75149.4140.4896-170.6159.02151.3142.8197-172.94161.28153.8144.8598-175.12163.55156.5147.1099-177.44165.45158.5149.25100-179.84168.13161.16151.40101-182.06170.42162.65143.78102-184.28172.67165.13156.03103-186.58175167.8158.3104-188.52177.30170.1160.5105-191.10179.4172.1162.92106-193.36181.91174.5165107-195.56184.23176.7167.31108-197.85186.40179169.50109-200188.72181.3171.83110-202.44190.62183.8174.04111-204.68192.2186.14176.37112-206.88195.56188.1178.58113-209.64197.88190.57180.93114-211.52200.08192.7183.16115-213.65202.41195185.39116-215.9204.61197.1187.75
665Для двухшвов = 10d, см1 , см610 |1 12.5 |1 14.0 11 16.0Табличное усилие117-218.16206.95199.6189.90118-220.54209.3201.9192.24119-222.72211.5204.1194.62120-224.9213.85206.8196.87125--225.20217.8208.06130--235.12229.2219.61135--248.03240.7231.11140--259.68252.2242.5145--270.53263.9253.74150--281.91274.7265.30155--293.15286.3276.75160--304.41279.5288.10165--315.9303299.48170--326.81320310.91175--338.30331.5322.20180--348.92343.1333.52185--359.53354344.8190--371.1366.2356.2195--380.61376.1367.4200--393.07387378.7205--403.34398.4389.9210--416.03409.7401.25215--426.31420412.3220--437.34431.4423.5225--448.38442.9434.6230--459.04453.7445.8235--474.43463.8456.90240--481.14475.6468.13.16.33	Столики для опирания ферм и балок через ребра на
колонны со строганными торцамиМаркадет.Эскизп1п2пЗп4п5пб
666Таблица 3.16.40Размеры столика, ммh ,
ш’ММНесущая способность
столика, тсМасса
1 шт, кгПримечания1Ъ5сМатериал столика
сталь классаС38/23С46/33615Из15040148204.9Г 160x100x1410251030Из200501812357.2Г 200x125x1614401050652702504012608021.214709516801031285115
667Размеры столика, ммh ,ш7ммНесущая способность
столика, тсМасса
1 шт, кгПримечания1Ъ8сМатериал столика
сталь классаС38/23С46/33400320401410013540.01611515014500360401656.518270250401001414.8161812500360402501451.716700400503001683.8188004505030016104.218Примечания. 1. Швы, прикрепляющие столики, рассчитаны с коэффициентом
запаса к= 1,5, учитывающим возможную неравномерность передачи уси¬
лия.2. Электроды для сварки: для стали класса С46/33 - типа Э-50А; для стали
класса С38/23 типа Э-42А.3. Мателиал столика для стали класса С38/23 сталь марки Вст 3 пс 6.3.16.34	Опирание прокатных двутавровых балокТаблица 3.16.41.Длина
опоры
/0л, ммПредельная опорная реакция “А” балки, тсСечение балки101214161820222427303640455055060504.24.24.24.24.34.34.4
668ДлинаопорыммПредельная опорная реакция “А” балки, тсСечение балки101214161820222427303640455055060604.74.74.74.74.84.84.9705.35.35.35.35.4805.85.85.85.85.85.96.76.87.2906.36.36.36.36.47.37.47.81006.86.86.86.86.97.87.98.311.012.013.015.517.520.01107.3,7.37.37.37.38.48.48.912.013.013.516.018.020.01207.87.87.87.88.99.09.412.513.614.016.518.521.01308.38.38.38.39.49.510.013.014.014.517.019.021.01408.88.88.88.810.010.010.513.514.015.017.519.522.0150----9.39.39.310.510.511.014.014.515.018.020.022.016010.511.011.014.015.015.018.020.023.017011.011.512.014.515.516.019.021.023.018015.016.016.019.021.024.019015.516.517.020.022.024.020016.017.017.020.022.025.0Тоимечание: Материал балок — сталь класса С 38/23.
6694.	МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ
4.1. Расчет усилий в элементах такелажной оснасткиВ нижеследующих таблицах приведены различные варианты подъ¬
ема и перемещения груза, формулы для определения усилий в такелажной
оснастке.4.1.1.	Подъем грузов стропамиЗадано: Q, buhр =Qc
2 hЗадано: Q, Qlr Q2, biihПоложение центра тя¬
жести определяется по
следующим формулам:у - ft g + Qg -sZ=b-x
С = Vjc2 + Л3Задано: Q, a, 6 и hC = A=-LL + h*Q-c2	bh
670Задано: Q, L, Н, b, а и f
„ _Q-a-Jf* + b1 _
Pl= L~f ', Q-bJa2 + f2 _,=—Г7 ’QbA-ii = ЛQaL	LA_a__B_b_
f ~ 1 'RJ■O' •? ti'Wp'Tb
P b 6Задано: Q. L, H, a = b= — at:P, = P,Г +№A =B;P-P=9li = *L = BL3	4 4/ 2f 2f *Подъем с оттяжкой вниз Подъем с горизонтальной оттяжкой
671Задано: Q,H,a,b и h:hl = Н - h;PiQbja'+hf
bhi+ahP2 =Qgylhz+b3 '
bh,+ah 'u- g ■Задано: Q, H, Hlt a, b
и Л:Л, = Я-Л;Pi-Q b,]az +h}
в(Яг -h) + bh1*P2 =o(Hj -h)+VbP9 =- ЗЛP.*Задано: Q, Я, а и Л:
Л, = H - Л;. Q-Ja*-1-A?P, = -Qap3 = Q;Q-aP4=P2=^-;Подъем груза наклонной
мачтой. Место крепле¬
ния одной из вант к су¬
ществующим конструк¬
циям ниже оголовка
мачты.Подъем груза наклонной
мачтой. Место крепления
задней ванты к сущест¬
вующим конструкциям -
на уровне оголовка.Подъем груза наклонной
вантой. Место крепления
одной из вант к сущест¬
вующим конструкциям -
выше оголовка.
672Расчетные формулыЗадано: Q, Я, а, Ь и Л: Задано: Q, Я, Hit а, b
и А:2.Л, = Я-й*; Н=№-Ь*с=г«ЬсС = о + 6; Я=# + 6*
('•&]Задано: Q, Н,а и Л:= Н1- Н;р1Л = рз =(?■».
я ’Я(в + 6)'Я,=Q6P1=^V£+ejL;
1 ся я
р,-—.
p-pl(a+»).Л =_в '.
N=Q;Pj(* + b).р-Ь±.А =Д =^/а2 + А,1
п Л (Я,-А) .4.1.3. Вес поднимаемого полиспастами грузаТаблица 4.1ОснасткаСхема запасовкигрузового
полиспастаБлоки полиспастаНижний*0 НI"'2 о
5.®сх 2[Г «Верхний«а	нf	if2	°£	£С,	-SL-	«Канаты при расчетной проч¬
ности 150 кгГру-зовыхполиспа-стовК=5Оннs Icd 25!	SS	оЧ	соО	н*	«Задних
вант
К= 3,5о,нI Ss¥ 25 О
0Qо ь
оБоковых
вант
К= 3,5Q«Нi S101155101015.515.517.517.560808010012.512.515.515.52535354050606075
10115219,59517401110115219,51201740И67365751234бв789101110215219,5951735146010215210,51201740147515215319,512518,585146015215319,516018,540147515320319,5125223515,56015320319,5160224015,57515320319,5195225015,59020225324160224015,57520225824195225015,590\20225324230225515,510525330424160254018,57525330424195255018,590Количество25330424230255518,5105роликов Зн/4в2533042424526,55018,5902533042429026,55518,51052533042438026,57018,513030440424320285520105Количество30440424370286020120роликов 4н/4в3044042442028702013040540524350315520105Количество4054052440531602012040540524460317020130роликов 5н/5в405405244653160221304054052446031702213040550в24440346022120Количество40550624500347022130роликов бн/бв40550в24560348022145Примечания: 1. К - коэффициент запаса прочности 2. Значения втаблицах указаны в системе СИ, при переводе в действующую систему
применять 1кгс = 10 Н
6744.2. Подъем грузов монтажными мачтами4.2.1 Расчетные схемыЗадано: Q,l,a и Ь:Задано: £, Я, а, Ь,
dmh:Задано: Q,l,a,b,
Л) и d:Н = 4? -ог;С=т1н* + йг\Лг=Ла-6»;С=>/(о+б)2 + На;b^H-h;я^+л,;Q(«+6K
1 ЬН 'Q-bJaUh*'
1 Ыь-ah ’р _Q a-Jbt+b1 _с = +(л+»d = a + J;в-*Л .Pt~ ь н 'Qa(a+b)* ЬЛ, - ah ’»	-ч.** .r= я?6...* ь-яРа(а+6).\ /
p- ?di •С ’Я(а+Ь) Я.
* " 6 1 < ’СV**,Q(o+6)a e_Qo
6-я "Р,Г ь •р‘~~-v^-
6754.2.2 Подъем грузов одной вертикально стоящей мачтой при
консольном нагружении мачты с оттяжкой грузаУсилие в задней ванте и грузоподъемность якоря определяют по
наиоолыпему усилию, возникающему при подъеме груза с учетом дей¬
ствия оттяжек и ветра.Суммарная расчетная нагрузка на металлоконструкции мачты
определяется по формуле:Q’ = Q,K + q/2
где Qj - вес груза,К — коэффициент динамичности,
q — вес грузового полиспаста.Суммарная расчетная нагрузка на верхний блок грузового полиспа¬
ста и ванты определяется без учета коэффициента динамичностиQ=Q,+q/2Суммарная вертикальная составляющая от предварительного на¬
тяжения вант равна:Р0 = SjiiH /Сгде S, - усилие предварительного натяжения одной ванты,
п - количество вант мачты;Н - высота мачты, м;С — длина ванты, м..Вертикальная составляющая от предварительного натяжения боко¬
вых вант определяется по таблице 4.2
676Таблица 4.2Грузоподъемность мачты, т101520253040506075100Вертикальная составляю¬
щая от предварительного
натяжения боковых вант1,51,51,52233455Усилие в грузовом полиспасте равно:<?,*л/аа +hj1 bh{-ahгде b — расстояние от якоря оттяжки до вертикальной оси, проходя¬
щей через точку подвеса груза, м;
а — величина оттяжки груза от оси мачты, м;
hj - высота от точки подвеса груза до оголовка мачты, м.Усилие на оголовок мачты находим по формуле:Р1 =Q P/QУсилие в оттяжке:Qpgjhlр. = 	i* Ы^-акгде h — высота от земли до точки подвеса груза, м.
Усилие в рабочей ванте:3	Iа* + Л® - агде d - расстояние от оси мачты до вантовых якорей, м.Усилие на оголовок от рабочей ванты:
р;= QR/Q3 ^р 3 ^рУсилие в мачте от натяжения грузового полиспаста и натяжения
ванты, находящейся в плоскости груза и оттяжки:л =Суммарное усилие в середине высоты мачты:N, = Ph + P0 + QM/2 + S2h
где Q - вес мачты, т;S2 - усилие в сбегающей нитке грузового полиспаста, н.
Усилие в основании мачты:
677N2 = P4 + Qu +Pq •ПРИМЕР. Определить усилие в элементах и оснастке мачты при
подъеме груза вертикальной мачтой при следующих данных.Вес поднимаемого груза,	Q( = 10 т = 1 • 105НВысота мачты,	Н - 35 мРасстояние от оси мачты до вантовых якорей,	d - 40 мКоличество вант мачты,	п — 4Величина предварительного натяжения вант,	S} - 1,5 • 104 НВеличина оттяжки груза от оси мачт,	а - 5 мРасстояние от якоря оттяжки до вертикальной оси, проходящей через
точку подвеса,	b — 40 мВысота от земли до точки подвеса груза,	h — 25 мВысота от точки подвеса груза до оголовка мачты,	hl - 10 мВес мачты,	Q - 6 • 104 НВес грузового полиспаста,	q - 0,8 • 104 НУсилие в сбегающей нитке грузового полиспаста, S - 2,9 • 104 Н
Коэффициент динамичности,	К - 1,1Находим суммарную расчетную нагрузку на конструкции мачты:Qp = 1 • 105 - 1,1+ 0,8 / 2 = 1,14 • 105 НСуммарную расчетную нагрузку для полиспастов и вант:
Q = 10т + 0,8/2= 10,45 *104Н
Длину вант:Суммарную вертикальную составляющую от предварительногонатяжения вант:
678Р0= 1,5 - 4 - 35 /53 = 4- 104Н
Усилие в грузовом полиспасте:17.104Н40 ’Ю* б* 25Усилие, действующее на оголовок мачты;Р/ = 11,4 *17 /10,4= 18,7 104Н
Усилие в оттяжке:в 10,4-б>|2ба+402
2 = 4010-6-25 ~9>510НУсилие в рабочей ванте:. 17563	1Л4ТТр» = I »	Г 7,2 • Ю4 Н#+ЙМ0Усилие на оголовке от рабочей ванты:Р3’ = 11,4 - 7,2 /10,4 = 7,9 - 104 НУсилие в мачте от натяжения грузового полиспаста и натяжение
ванты, находящейся в плоскости груза и оттяжки:р*'3^+!тг-20-2-|04НСуммарное усилие в середине высоты мачты:20,2+4+!+2;*= 30,1 • 104 НУсилие в основании мачты;N = 20,2+6+4 = 30,2 • 104 Н4.2.3	Подъем грузов одной наклонной мачтойРасчет производится по схеме приведенной ниже. Место крепления
подъема груза задней ванты, усилия в боковых и передних вантах и гру¬
зоподъемность якорей определяется как и в предыдущем случае.Боковые ванты должны размещаться так, чтобы их ось проходила
по линии, проходящей через ось поворота мачты. Во избежание сдвига
мачты необходимо закреплять расчалками в сторону наклона.
679Расчетная нагрузка, действующая на оголовок мачты, определяется
по формуле:Q,=QK+q + &-где Q - вес поднимаемого груза,
К - коэффициент динамичности;
q - вес грузового полиспаста, т\
QM - вес мачты, тСжимающее усилие в середине мачты с учетом усилия в сбегающей
нитке грузового полиспаста и предварительного натяжения вант:jf.-efefSE+e+ *М,х ЬН •• 1 е 'где а — вылет мачты, м;Ъ — расстояние от основания мачты до якоря, м,I —длина мачты, м;Н - расстояние от оголовка мачты до земли, м;3,St - усилие в сбегающей нитке грузового полиспаста,
h - количество вант;Р0 - усилие предварительного натяжения вант;с = sJh2 + (a+bfiУсилие в задней ванте, расположенной в плоскости подъема груза,
680определяется без учета влияния динамических нагрузок:р2 “ ънНаходим по расчетной схеме следующие усилия в такелажной оснастке.
Горизонтальную составляющую усилия, действующего на якорь
задней ванты:р -р±±±СВертикальную составляющую усилия, действующего на якорь
задней ванты:яг сВертикальную составляющую усилия, действующего на основание
мачты:Л-AГоризонтальную составляющую усилия, действующего на основа¬
ние мачты:
При расчете необходимо учитывать нагрузки, возникающие при
подъеме мачты.4.2.4	Грузоподъемность трубчатых мачт в зависимости от
диаметра, толщины стенки трубы и высоты мачтыТаблица 4.3Диаметр и тол¬
щина стешсж
трубы, мм!3 са
litВысота мячты, м1012141618202225301234567891011219/8075,54,5—-----10643——————20753,5———--—30964,5------455.53.52,5—-----273/80121197,56----1011,59,5865————2014,511,59,56,56—---30201511,57,57----4510в,5532----325/10024221917151211—-10232118161411,510—-203025201715,51311—-304334251914106,5--4516,512,5107,55,53.52--3?7/1003231282523201714-1031302724221916,513,5—20403732282521,518,515-30585139302318138-4521181512,59,574,52-Окончание таблицы 4.312345в7891011426/100---83302724201510——-32. 2926231914,520---3838302621,516,530---4232,525,520135,545---1613107,54-Усилия в такелажной оснастке определяются по таблицам 4.3,4.4 и4.5	с обязательным прочерчиванием и дополнительной аналитической
проверкой.
682Таблица 4.4issВысоте штаты, мiiihill1012141618202225301234567891011219/2101.91.51.1------2053,62,8------30117,35,6------4512,58,66,1------273/8103,83,32,82,11.9----2010,38,475,24,7----3023,617,613,99,78,8----4537,715,812.28,26,3----325/10107,46,965,34.743,5--2020,81815,213,211,69.78,6--3049,839,63022,817,612,89,8.-4537,73023,819.115,111.18,3--377/101021,821,319,27,87,16,315,64,7-2027,825,822,519,617,515,513,711.4-8066,659,045,334,825,022,117,111,5-4546,841,634,620,223,218.514.49,5-
6831234б67891011426/1010---10,39,48,67,86,85,520—-—26,723,621,419,216.613,330--—49,788,831,425.118,110,245---38,231,526,321,315.27,4Вертикальная соста][, действующая наосноваж■е начтиI219/8108,26,14,82011,28,16,4—3016,510,98,4-----4511,67,95,7------273/81016,614,11298,1----2023,218.916,611,610,6————3035,426,4211618,3——-—4520,514,611,37,75,9----325/101032,280262320,417,415,4--204740,584,280252219,8-—307529,344,534,226,319,214,7—-45353844,117,81410,37.7--377/10104342383430,527,424,520,5-2062,3585144,139,4358125,7-3010088,46862,141,63325,617,3-4543,388,6322821,517,213,38,8-425/1010---4540,637,33429,523,820---6053,148,143,237,230,03073,658,247,137,627,115,345---86,820,124,819,714,16.94.2.5	Усилия в такелажной оснастке при подъеме грузов одной
мачтой с двумя задними вантамиТаблица 4.5Вес груза, mч!1f1II*Hi1,Ilf3*и»тУсилия, тсОснасткаВгруаов.полиспастеВ сбегающей
нжтке грузов,
полиспастаВодкой
аадней вантеlik111;Груэоподть-
еш. якорейIIбоко¬вых1234б67. 89до111213148Ю101,758а88,11,71,12233315152.612383,11,71.12238515152.612555,22,81,922,583520203.516555,22,31,922,533815152.6121058,33,133333820203.5161058.33,13333310-15152,61210510,433,748531020203,51610510,433,74353
6841215152.61212512,42,94.553531220203.51612512.42.94.5537.531515152.61215515.53.15.7637.531620203.51615516,63,15.7637,531526254.32015515,53,15,7637.531820203.516151018,64,46,6567,651826254.320181018,54,46.6567,551830305.224181018,54,46,6557,652220203.5162210223.98,257Ю52226254.3202210223.98,257Ю52230305,2242210223.98,2571052525254.32025Ю254.59,357ю52530306,22425Ю254.59,8571052540407.03225Ю254,59,357ю52880805.224281028.84,510,858105283536в,128281028.84.510,8581052840407.032281028.84.510,8681053230305.2243210334.311,85Ю1558235356.12832Ю334.311,86Ю1558240407,0323210334.311,85Ю1558585356.12832Ю364,7135Ю1558540407.1323210864.7136Ю1554036356.1284010414.814,85111554040407,03240Ю414.814,85111554046457.88640Ю414.814.85111554.3.	Подъем грузов двумя мачтами4.3.1.	Подъем грузов двумя вертикальными мачтами без
оттяжек грузаПри подъеме грузов двумя вертикальными мачтами необходимо
правильно выбрать боковые ванты и якоря.
Расчетная схема подъема грузов двумя вертикальными мачтами без
оттяжек груза приведена ниже:
685Усилия в боковых вантах проверяются в двух случаях:1.	Груз в верхнем положении, перегрузка на одну сторону 20 % и
дополнительно нагрузка от ветра q = 11 кг/м2.2.	Нагрузка от ветра на мачту без груза в нерабочем состоянии.
Усилия в передних и задних вантах определяются для двух случаев:1.	От ветра на мачту без груза в нерабочем состоянии.2.	От ветра на мачту и груз в рабочем состоянии.Предпочтительно применять мачту с якорной пятой для возмож¬
ности подъема груза без наличия кручения в мачтах.Расчетную нагрузку на металлоконструкции мачт определяют по
формуле:где qk - вес поднимаемого груза, т;К - коэффициент динамичности;
q - вес полиспастов, т.Расчетную нагрузку для вант определяют по формуле:Q = Q + —
р 2.Суммарная вертикальная составляющая от предварительного
натяжения вант:где S, - усилие предварительного натяжения одной ванты, п - коли¬
чество вант;Н - высота мачт, м;
с - длина вант, м.Усилие в грузовом полиспасте:где аиЬ- расстояние по горизонтали от точки подъема подвеса груза
до осей мачт, м;hj - расстояние по вертикали от точек подвеса груза до оголовка
мачты, м;I - расстояние между мачтами, м.Усилие в грузовом полиспасте:Q\ - Qk * “■Ifh
686n Qpajb2+h{1Гл —	•2 щЕсли а = b, тор - р _ +^? _QP Vg2 +hi
12 Пн	ЩДалее определим вертикальную составляющую усилия в полиспа¬
сте РА:„■ O'Ah Я,хьВертикальная составляющая усилия в грузовом полиспасте:Q'A>h
2 ' Q, y*hi ' IУсилие в ванте определим по формуле:р : р'асгдес = 7я2+<*2.Вертикальная составляющая усилия от натяжения боковой ванты
мачты:■ Q'AH Р,кн3 Q,c сСуммарное усилие в середине высоты мачты:Ni =Рг+Р8 +Р0 + ^*-+S2где S2 - усилие в сбегающей нитке полиспаста, т.Усилие в основании мачты:N2 —Pi + Рв ^ Ро^ Qu
6874.3.2. Подъем грузов двумя наклонными мачтамиСхема подъема грузаПри подъеме грузов наклонными мачтами необходимо соблюдать
следующие требования:1.	Основание мачт необходимо закрепить от возможного сдвига.2.	Для отсутствия кручения мачт применить траверсы, обеспечи¬
вающие положение груза строго по оси мачт или применять мачты с
шаровой пятой.3.	Боковые ванты закреплять по оси поворота мачт.4.	Длиномерные грузы необходимо подтаскивать.5.	Усилие в задних вантах определяют с учетом ветра (q = 110 Н ).6.	В передних и боковых вантах усилие определяют для двух ва¬
риантов:-	ветер нерабочего состояния без груза;-	ветер рабочего состояния с грузом. Суммарная расчетная составля¬
ющая на металлоконструкцию мачт равна:где Q, - вес груза, Н;К — коэффициент динамичности;q — масса полиспаста, Я.Суммарную расчетную нагрузку для полиспастов и вант:
688Вертикальную составляющую от предварительного натяжениявант:р j SjnH
р°-~где Sj - усилие предварительного натяжения вант, п - количество
вант.сх -Jh* +/2; H = J2+tf-, с = у/н2+$ +df.Усилия в грузовых полиспастах Р, и Р2 равны:р Qpbja* + hj
1Если а = Ь, то
р^рг=^а1+к? ■Усилие в ванте Р3:р - piflCi
fja2+h}Вертикальную составляющую от усилий Pj и Р3 по оси мачты:Вертикальную составляющую от усилий и Р3 действующую по
оси мачты;р	Р,КН Q„* I с, 2где / — длина мачты, м;QM - вес мачты, т.Усилие в ванте:где d - расстояние по оси от основания мачты до якоря. Суммарное
усилие, действующее вдоль оси мачты:
dH	с ' HУсилие в мачте в середине ее высоты:Pj = Pj + S2 *Вертикальная составляющая реакции в основании мачты:s^&L+Sm.I 2Горизонтальная составляющая реакции на основание мачты:НАРеакция в основании, по оси мачты:4.4.	Подъем грузов шеврами
Расчет производят по следующей схемеСуммарное усилие в плоскости шевра:
где Q, - суммарная расчетная нагрузка у оголовка шевра, Н
а - вылет шевра, м;Ъ - расстояние от основания шевра до якоря задней ванты, м,
I — высота шевра, м\Н — высота оголовка шевра при вылете а, м;Н = № -а%.Здесь усилие в задней ванте:wT o = ^H‘+(a+bf.ОНУсилиегде Ь} - расстояние между ногами шевра, м,р Р*Ь
4Реакция в одной ноге шевра:^ 21Реакция горизонтальная в одной ноге шевра:2*ПРИМЕР. Определить усилие в элементах такелажной оснастки
шевра, если известно:Расчетная нагрузка у оголовка шевра Q,, Н	40 • 104Высота шевра, 1, м	30Расстояние между ногами шевра Ь, м	- 12Вылет шевра а, м	- 10Расстояние от оси шевра до якоря задней ванты Ьр м	- 50Усилие суммарное в плоскости шевра:
691„ 40(10 + 50)-30Р'= 60-28 =51,5 ■ 104 НН = V302 -102 = 28 Зм.Усилие в задней вантеп 4010*66
Р>= 50-28.3 = 18,6 • 10* Н
с = ^68,3+(10 + 50/= 66 б жУсилие в ногах шевра:Л 51,5-30,6
^=-^80^“26’210НУсилие в нижнем элементе шевра:„ 26,2-122^в"512 Ю‘НВертикальная реакция в одной ноге шевра:^ = И^8=24 2Реакция по горизонтали в одной ноге шевра:Р*=1йг=8-6104Н
6924.5.	Узел опирания грузоподъемных устройства)	Через металлическое основание и шпальную выкладку4141IPl_£	щцщ, «1 ,ьг. а* .Г 1
кб)	Через шпальное основаниеiр— ^. °i,. bi .. 0i.Напряжение на грунт от прилагаемого усилия:<7 —кк
693Нагрузка на консоль:Р Pgg
*1 — : •Момент сопротивления шпального основания:где h - высота шпалы.Иягибяюший момент от отпора опирания грунта на шпалу:м
* ~ 2 *Напряжение в шпалах консолей:а = М /W < 100 МПаUНагрузки не должны превышать величин, указанных в таблице 4.6.Таблица 4.6
6944.6.	Подъем портальными подъемниками
Схема портала
695С одной установки портал обслуживает площадь:S = 2 а • /, м8,где S - площадь обслуживания, м2;
а - максимальный вылет портала, м;I - пролет ригеля портала.При наличии путей, на которых может передвигаться портал, зона
обслуживания равна:1, л3»,где Ln - длина рельсовых путей;/ — пролет портала.Оптимальный угол наклона передних, задних и боковых вант к
вертикали 45°, откуда величина заложения равна длине ног портала.
Максимальный угол наклона портала принимается равным 15°.с = ^Н2 + (а+д/.Схему запасовки грузовых полиспастов выбирают исходя из веса
груза, конструкции блоков и грузоподъемности лебедок.При работе двумя вертикальными полиспастами нагрузку на нижний
блок одного полиспаста определяют по формуле:Qh.b= 9,81 (Q, + QT + Qc)/2где Q, - вес груза, т;QT - вес траверсы, т;Qc - вес стропа, т.В случае сбегающей ветви с нижнего блока нагрузка на верхний
блок полиспаста:Q*.6=Qh.6 +Яп +Qr*где qu - вес нижнего блока, т;О	- вес каната полиспаста,^тп	7qe - вес верхнего блока, т.Вес троса полиспаста:0г.и=1т.и К>где 1тп - длина запасовки между верхними и нижними блоками по¬
лиспаста, м;К - вес 1 п. м троса.Длина каната полиспаста определяется по формуле:
696*” '(л "/)(?!-"5)+где п — количество рабочих ветвей полиспаста;Нв - высота портала, м;Кв, Кн, - количество рабочих блоков в верхней и нижней обоймах
полиспастаd - диаметр одного блока, м,5м- суммарная величина, равная расстоянию от земли до подъемной
цапфыВ случае, когда сбегающая ветвь грузового полиспаста отходит от
верхнего блока, отводным является один из роликов верхнего блока,
тогдаQb.6 = ОяЛ + фг + Огл + 8 + (jfa,где S - усилие в сбегающей ветви.Длина троса в этом случае определится по формуле:Усилие в сбегающей ветви каната полиспаста:S = Q d/2где d — коэффициент, зависящий от схемы запасовки полиспаста и
потерь на трение в подшипниках;Qn - нагрузка на полиспаст, Нп **Н.б ^ 2Вертикальная нагрузка на пальцы подвески ригеля к мачте:Яш = (q, + к + + ^-+ s,где Qp - вес ригеля портала, т;К— коэффициент динамичности.Нагрузку на оголовок портала находим:= е«,+%+«„•» ато7.вгде QnB- усилие предварительного натяжения вант (1,5-2), т
п - количество вант;Qm - масса мачты, т.
697сТо же вертикальное:" 1> 2РазмерС-Ья + Ьад. + L0,где Lb - длина ванты, м;Ьзп - длина запасовки полиспаста, м;Lc— длина стропа, м.L = \ м, тогда 1=1 h + L ,с	'	с	кргде h - количество ветвей полиспаста
Lk - длина крепления троса
Длина Цт минимальна при максимальном наклоне портала в сторону
заднего якоря и максимальна при наклоне в сторону переднего якоря.
Отсюда LB = С - (Ь3пст + 4),
где Цпст длина полиспаста в стянутом состоянии по каталогу;4 - расстояние от неподвижного блока вантового полиспаста до точки
пересечения линии с горизонтом.где п - количество ветвей каната в ванте;1	- длина крепления троса
Общую длину запасовки каната в полиспасте задней ванты (макси¬
мальную) определяют как/♦ей max = С ~ (4 + £*).Длину запасовки каната в полиспасте задней ванты находят по
формуле:А» -я	+(. + 1«где п — количество рабочих ветвей полиспаста;
Кн, Кн — количество роликов в подвижной н неподвижной обоймах
полиспаста;/м - длина каната в полиспасте от неподвижного блока до барабана
лебедки;10 - минимальная длина троса, намотанного на барабан лебедки.
Канатоемкость барабанов вантовых лебедок:где п — количество ветвей полиспаста.Длина каната остальных вант, канатоемкости лебедок определяются
аналогично. Длина каната полиспастов, участвующих в подъеме портала,
определяется по схеме подъема.ПРИМЕР. Определить усилия в такелажной оснастке портала, при
монтаже трех абсорбционных колонн вертикальными полиспастами,
если известно:Вылет портала	8 мВысота портала	58 мВеличина заложения передних, задних и боковых вант 60 м
Пролет ригеля портала	16 мВысота колонны	46 мМасса колонны	60 • 104 НМасса траверсы ложных штуцеров и стропов	2 • 104 НМасса ригеля портала	4 • 104 НМасса ноги портала	10 • 104 НМасса грузового блока	1,6 • 104 Н.Диаметр каната грузового полиспаста	22 ммУсилие предварительного натяжения	1,5 • 104 НКоличество вант, закрепленных к оголовку ноги портала	3Определим общую длину каната в задней ванте ветвей блока по¬
лиспаста и стропс = yj№* + (60+8/ = 89 мНагрузка на нижний блок полиспаста:Qh 6= (60+2) / 2 = 30 • 104 НПри пятироликовых блоках грузоподъемностью 50 тс, отводном
блоке грузоподъемностью 10 тс.698
699СХЕМА ЗАПАСОВКИ КАНАТА1тп= (10-1)(58-5)+(5+4)/2 • 3,14 • 0,4 = 483 м
Масса троса грузового полиспаста:Qrn = 4,83 • 1,64 = 0,8 • 104 Н
где 1,64 - вес 100 п.м. каната диаметром 22 мм.QBr= 31+1,6+0,8+1,6 = 35 • 104 Н
где 1,6 - вес одного блока.Нагрузка на пальцы подвески ригеля к оголовку:Qnn = 35/2+1,6+0,8/2 • 1,1 +1,6 +4/2+5 = 30,1 • 104 Н
где 5 тс - усилие в сбегающей нитке полиспаста.Усилие на оголовок ноги портала:Qor = 30,1 + 10/2+1,5 • 3 • 0,7 = 38,2 - 104 Н
Нагрузка на заднюю ванту:Рв = 38,2 • 8 • 89/(60 • 88) = 7,9 • 104Н
Горизонтальное усилие на опору ноги:QHr = 7,9 • (60+8)/89 = 6,1 • 104Н
Вертикальное усилие:Qh6 = 38,2 • (60+8)/60 + 10/2 = 48,5 • 104 НУсилия, возникающие в грузовых полиспастах, определяются гра¬
фически по расчетной схеме:
700Среднее
1 положениеРис. 4.12
7014.7.	Портальные подъемники
4.7.1. ХарактеристикиГруаошздъем-
■осп* я»Размеры порплвото додчншимВысота, жCwwimi, литПоясной уголок2046800 x 80075x83040800 x 80075x83035800x80075x88080800 x 80075x88025000x90075x84045900x900100 х 104040900x900100x1060601000x1000120 х 10во461000x1000120 х 10во35900x900100 х 1080401000 х 1000120 х 108080900x900100 х 108026900x900100 х 10100501200x1200150 х 12100461200 х 1200150 х 12100401200 х 1200150 х 12100851000x1000180 х 12100801000x1000180 х 12100251000 х 1000120 х 10160861200 х 1200160 х 12160801200 х 1200150 х 12160251200 х 1200150 х 12МАССА ПОРТАЛЬНЫХ ПОДЪЕМНИКОВ В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ ИХ ПРОЛЕТА, ВЫСОТЫ И ГРУЗПОДЪЕМНОСТИТаблица 4.8Дродн,Нмгот». шГруао-
шоетц я»Мавеа, я»Проап,Высота,Масса,п»1Яа45в78в258013.1в40301в78017.874020,8810020.388024, в915025.99lOO31,1Ю15027.4ЮlOO34,1в303014.1в452016,778019.274021,38lOO21.28во25,1916028.2910032,5Ю15029.2Ю10034,7в858014.9в50во26,77во19.5710034,9810023.18lOO37,3915029.79lOO—Ю15031.5Ю100
Масшашв-рата,тВысота вор-
тала, яВшшгг пор¬
тала, мЗиомюш*■ боковых важт,
яВысота верха
портала пра
пштв, лДлшодопАаадвайаадыНатрут аа■aipfinia
портала, тс■■выпу.аитспохжспаетаддяГорааон-Верп-Груминосп, тсДваметртроса,ямКош-12345в7в91011121314152612,813.628.79,47,180,11032,515026,626,739,218,710,848,51082,617588,140,158,918,113,667,2 .1682,51100356.13534,663,760,652,769,222,816,885,91582,5215076,778,898,480,828,0120,88082,62200101,8104,4128,687,528,8162,28048,622512,813,62410,07,680,61032,515026,626,74014,210,949,61032,517538,140,264,618,714,368,81582,521004074030,461,560,662,869,922,917,687,81582,5216076,778,999,331,523,9128,23082,52200101,8104,6124,838,529,6164,63043,622612,813,624,310,68,028,61032,515025,626,840,114,711,260,71532,517538,140,966,319,314,770,11632,52100457,84644,86960,652,970,823,517,889,22082,5216076,779,1100,332,024,3125,54032,62200101,8104,7126,038,929,6157,04043,522512,813,724,811,08,881,21082,615025,626,940,615,811,651,51582,517588,140,455,919,915,271,21532,52100508,666049,276,660,653,071,624,118,490,72082,6215076,779,2101,832,824,9127,38032,52200101,8106,0127,889,880,2159,68043,522612,818,726.111,4В.в88.01082,616026,в27,041.016,712.052.41682.617688,140,6бв.620.816,772.72082.62100660.66664,184,460,668,172.824.818,992.82082,621607в,779,8102.288,620.6129,48082.62200101.8106.2128.440,080.9162,08048,622612,818,826,712,19.284,21082,61602б,в27,041.416,412,462.11682,617688,140.667,821,810.274,82082,621006010,4во699260,в68,278,126,619,494.02082,621607в,779,6108,284,826.1181,68082,62200101,8106,6129,в41,681,6104,04048,627024.7.2. Усилия в такелажной оснастке портальных подъемниковТаблица 4.9
Масс» апарт, я»«вд—ihBcwhtпришлете,«Блок грумаого полиспастаТигоиоа усиливДиашвгр грузового
q —170 и/мл'ДлинатросаНижнийВархиийГруво- j1нп*аоГруэо-
иоеп,тсKun-ao1284587в9101112181415255075100160200356.1!3534,653,7щ1530505013013024вв771630505013013024вв6б69121314
146588в82222222228.528.52303504504756376372550751001502004074039,481,5ц1530505013018024в8771530505013018024888859121314
145588882222222228.528.5288405518548820820255075100150200457,84544,389щ158050501301302488771530505018013024888в59121314
145588882222222228.528.5298480588828705705255075100150200508,855049,278,8f153050501301302488771580505013013024888859121314
145588882222222228.528.58385458588988008004.7.3. Грузовые полиспасты портальных подъемниковТаблица 4.10703
4.7.4. Полиспасты. Передние и задние вантыТаблица 4.11Мюмрп^я1ышпярпл,л■шггнргим!МП.Лкшцринрпа^мипс,яСммы авнвсомки
полиспастов псралмивПолиспасты поралммж и эалммх вашггг-Ssr|rfl 11 —■ESS"*Ж—цм■■гига,*тЛжттЛ■свмръаA—tip**■жшя, я1аа40от«V1010»7ЯООО15080058,7I1010808080401яя440Ю10808080401ЯЯ448800001100555500lOOlOO100100аоо80.7
00.780.780.7
00.780.710108080404010417017080080085000ооlOO15090040т40ао.401.0|10108080401Я440Ю108080401Я4488800110000070100180180яяо4Я.048.048.048.0
48,81015804040110108880880400266076100160200660.66664.184.41680606018018024667716806060ISO18024666669121814146688882222222228.628,68686707287788808802660761001602006010.88606002Щ168060601801802466771680606018018024666669181814146688*882222222228.628.64086267988609709702660761001602006611,21» 666499.6Ц168060601801802466771680606018018024666669121814146688882222222228.628,644068086892810661066Продолжение таблицы 4.10704
266076100160200457,84544,869|15152080304022244610152080804022244535599115555557311511520020023548.948.948.948.948.948.9101520304040125205205360325400266076100160200608,666049,276.611520203080402224451520208080402224455559911556
556125126
125
216
216
260556555556565152020304040225
225
22 5
400
400
485266075100160200559.56554,184,411620203040402224
651520203040402224565559111155555513518513523028028061,261,261,261,261,261,21520203040402462452454865305302660761001602006010,38во599215203030404022446615203030404022445
56699111155555514614524824830030067.167.167.167.167.167.116203080404026626547047057057012845в78В10111213141516172660761001502006611,26656499.515203030404022445
515203030404022445
55599111155555514014026626632032073.273.273.273.273.273.2152030304040280280505505610610705
4.7.5. Полиспасты боковых вант	]	Таблица 4.12Масса аппарата, тВысота портала, мВылет портала, мЗаложение передних,
задних и боковых
вант,*Высота верха портала
при вылете, .иДлина одной ладней
ванты при наклоне
портала, .иСхемы запасовки
боковых поли¬
спастовВайта, полиспаст вантыДлина, м.чБлокКоличество
рабочих нитокТиговое усилие
лебедки, тсДлина троса
полиспаста, мГруюподъсм ность
акора,мпкжнийверхнийГрузоподъ¬
емность, тсКоличествороликовГрузоподъ¬
емность, тсКоличествороликов12845в7891011121814161826✓Is44102102852510604410210235251076/Ж44102102862510100356,18584,653,7til44102102352510160"лЖ“44102102362610200f44102102852510256516415466361550651641546685157565164154663515100508,655049,276,6651641645585161606515416455351520065154164658515706
256075100150200569,55554,184,4$\7272727272721516
16
15
20
2044444415151516
20
20444444556
5
5
56556
5
53535853535351516
15
15
20
20265076100150200457,84544,369686868686868151516
15
15
154444441515151615164444445555556555563535363536
35151516
15
15
152560751001502006010,3860509279797979797920202020202044444420202020202044444456
6
6
6
65656568535353535852020202020202550751001502006510,25656499,58686868686862020202020204444442020202020204444445555555556
5
535353536
35
35202020202020707ПРИМЕЧАНИЕ: на схемах указав только принцип запасовки.
7084.7.6. Расчет полиспастов
Усилие в ветке полиспаста:
где f - коэффициент, учитывающий потери от трения в подшипниках
ролика
SK=(f-l) PfK/(fM)
где f - коэффициент, учитывающий потери от трения в подшипниках
ролика и жесткости каната, f = 1,02 для роликов на подшипниках
качения, f = 1,04 для роликов на бронзовых втулках;К - номер нитки ветки полиспаста;
п - число рабочих витков;Р - масса груза, кг.Усилие в нитке Sn, идущей на барабан лебедки:sn= аР
где а= (f-1) 1* / (f -1)Таблица 4.13Числорабочихнитокполиспа¬стаЧислоблоковполиспа¬стаЧисло отводных блоковпри f=l,02012345123456781-11.021.041.0611.0821.104210.510.520.5300.5410.5520.563320.3410.3480.3550.3620.3690.376430.2590.2640.2690.2750.2800.286540.2080.2120.2160.2200.2250.229650.1750.1790.1820.1860.1900.194760.1510.1540.1570.1600.1640.167870.1330.1360.1390.1410.1440.147980.120.1220.1250.1270.1300.1331090.1090.1110.1140.1160.1180.12011100.100.1020.1040.1060.1080.11012110.0930.0950.0980.0990.1010.10313120.860.0880.0900.0920.0930.09514130.0810.0820.0840.0860.0880.090при f= 1,041—11.041.0821.1251.171,217210.510,5280,5490,5710,5940,617320,3460.360,3750.390,4050,421430,2650.2750,2860,2980.310,322540,2160.2240,2830,2430,2520,262650.1840.1910,1990,2060.2150,223760,160.1660,1730,180.1870.195870,1430.1490,1550,1610.1670.174
709Числорабочихнитокполиспа¬стаЧислоблоковполиспа¬стаЧисло отводных блоковпои f=1.02012345980.1290.1340.140.1450.1510.1571090.1190.1230.1280.1330.1390.14411100.110.1140.1190.1240.1290.13412110.1020.1070.1110.1150.120.12813120.0960.100.1040.1080.1120.11714130.0910.0950.0980.1020.1060.1114.8.	Перемещение грузов на каткахГоризонтальное усилие для перемещения груза на катках или са¬
лазках:Р = Q цгде Q - сила тяжести,\jl - коэффициент сопротивления, определяемый по таблице 4.14.Таблица 4.14Коэффициент сопротивления перемещения груза ц на каткахМатериал верхней и ниж¬
ней поверхностей, соприка¬
сающихся с катками скаткамиДеревянные каткиМеталлическиекаткиДиаметр катков, мм15020026050100150Металл-металл0,0530,040,030,0130.0130.009Металл-камень0,060.0450,0360.0320.0160.011Металл-дерево0.080,060,0460.0910.0460.03Дерево-камень0.106MB0.060.160.080.0534.9.	Инструмент монтажникаОсновным инструментом является измерительный и разметочный
инструмент.Линейки, рулетки и метры относятся к измерительному инструменту-	все они в основном имеют шкалу с ценой деления 1 мм. Для разметки и
определения размеров различных деталей служат разметочные циркули,
пружинные циркули и кронциркули. Для измерения размеров деталей
служат штангенциркули, штангенглубиномеры, штангенрейсмусы. Для
измерения зазоров в сопрягаемых деталях служат щупы при точности
измерения 0,01 мм. Уровни при производстве монтажных работ исполь¬
зуют для проверки горизонтальности и вертикальности.Для контроля и разметки прямых углов и для проверки перпенди¬
710кулярности расположения деталей и узлов различного оборудования
служат угольники.Для разбивки осевых линий, выверки оборудования по вертикали
и высоте используют теодолиты и нивелиры.Одним из основных инструментов при производстве монтажных
работ является лом.Для выполнения сборки и разборки резьбовых соединений служат
ключи: гаечные с открытым зевом односторонние (ГОСТ 2841-80) и
двусторонние (ГОСТ 2906-80), гаечные разводные, сборочные прямые,
изогнутые, накладные, торцевые, трубные рычажные (ГОСТ 18981-73*),
трубные накидные (ГОСТ 19733-74*), ключи трещоточные - шарнирно¬
трещоточные, колпачковые радиусные, колпачковые монтажные. Размеры
зева ключей приведены в таблице 4.15.Таблица 4.15Размер мва, мм—яг- -
ИОСТИ171922242730323641465056А20526537445960477390911801600210025503190В1502002853575106577509801350175021502700С1091522292924515476579121170148017502120д47671051371952603054155757508001070Для забивки деталей и других работ служат молотки слесарные мас¬
сой от 0,1 до 1,0 кг, кувалды массой от 2 до 8 кг, для обработки - зубила,
крейцмесели, ножовочные полотна, напильники слесарные, надфили с
длиной рабочей части от 40 до 80 мм, сверла, зенкеры, развертки, мет¬
чики, плашки.Большое распространение при производстве монтажных работ,
значительно ускоряющих процесс производства, получил ручной ме¬
ханизированный инструмент, технические характеристики которого
приводятся в нижеследующих таблицах.
711ЭЛЕКТРОСВЕРЛИЛКИТаблица 4.16<<*Яфа1ь*1Покаа&телж1ftSft1ft9tftSftиft1234б678Диаметр сверла, ммб9914142225Напряжение, В3622036220363636М конуса Морэе1А1В1В1122Габариты, мм
-длина-	ширина-	высота32066162225682102396716240620614636820113331238497780392142Масса., кг1.621.6334,16,7ПНЕВМОСВЕРЛИЛКИТаблица 4.17ПоасшмтадшИИ-1019ИП-1020ШЖ-1021МП-1028ЯП-1108ИП-Ю1вДиаметр сверла., лыс12121420-253282Габариты, лии200280290ею895880-длина5358501839в160. ширина
- высота17817878195215200Масса, tea1.71.72,65,47,58,4ШЛИФМАШИНЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕТаблица 4.18ПоказателяИЭ-2006В6С-77Ас11ё1Наибольший
диаметр круга, мм100100100180175200200200Масса, к*4,84,58,91,58,45,512,42,2
712ШЛИФМАШИНКИ ПНЕВМАТИЧЕСКИЕТаблица 4.19ГоризонтальналеТорцевьieПоказателяШР-О0АПШМ-06-60ИП-20081ПШМ-08-90ИП-2002П-2013|2i1ЯШРТ4ПМ-1Диаметр круга, ммво60806090100150150125150175Наибольший расход
воздуха, ма/мин0,650,850,90,91,51,21,41,91,81,71,0Масса, кг21.82,61,42,83,56,06,04,88,63,2ГАЙКОВЕРТЫ И ШУРУПОВЕРТЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕТаблица 4.20ГайковертыШуруповертыПоказателя|gЯчНI1|1Диаметр болтов и гаек, лсм1212161666Момент затяжки, Нм6363125125--Напряжение, В220362203622036Габариты, мм363300363300325300- шири НА687068707070-высота243237243237157162Масса, кг3,53,33,52,52,32,3
713ГАЙКОВЕРТЫ ПНЕВМАТИЧЕСКИЕТаблица 4.21Daaamn■V*Iа1I21I|Диаметр резьбы, мм1214141827—Зв27-36Момент затяжки, Нм63100100250784-15681225-1568Расход сжатого воздуха,мш/мим0,70,70,70,81,051,05Давление воздуха, МПа0,50,60,50,60,50,5Габариты, мм- д тпщ223220273233340370- ширинавововб65160110- высота170170118173250195Масса, к*1,92,22,62,59,29,7МАШИНЫ РЕЗЬБОНАРЕЗНЫЕТаблица 4.22ПоказателиИЭ-3401ИП-3403ПРН-8Максимальный диаметр резьбы, мм14128Частота вращения, об/мин170150400Напряжение, В220--Мощность, Вт40035003300Расход воздуха, м /мин-1,20,9Масса, кг72,63,24.10.	Малые механизмы
ТРУБОРЕЗЫТаблица 4.23ПоказателиИЭ-6203ПТВ-32-60ПТВ-76-106Т-620Диаметр разрезаемых труб, мм1503276108- мяидиыядьиий120060108530Толщина стенки трубы, мм15101065Напряжение, В3636220220Мощность, кВт1.60,80,81,7Масса, кг18,515,517,9365
714ТРУБОРЕЗЫ МАЯТНИКОВЫЕТаблица 4.24ПоКЙШТвЖИПДМ-75ПМ 300/400Максимальный диаметр разрезаемых труб, мм76133Диаметр и толщина абразивного круга, мм230x3, 300x3300x3, 400x4Мощность, кВт1.54Габариты, мм- Дл й нЯ9001070- ширина370620• высота4101300Масса, кг66197КРОМКОРЕЗЫТаблица 4.25ПоказателиЭМ-21КСМ-1Толщина обработки, ммдо 23до 23Угол снятия фасок, град.20,3015, 25, 30, 40, 50Напряжение, Б36-Мощность, Вт16001850Расход воздуха, м /мин-2,5Давление воздуха, МПа-0,6ТРУБОГИБЫ РОЛИКОВЫЕТаблица 4.26ПоказателяСТВ-1/2*СТВ-3/4*СТВ-1"Диаметр трубы, мм152028Радиус гиба, мм506385Масса, кг111417
715ТРУБОГИБЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕТаблица 4.27ПоомтепТГР-3/4*ТГР-2*Угол изгиба, град.до 90до 90Толщина стенки трубы, мм1,6-33-5Диаметр плунжера, мм14-Ход плунжера, max мм260310Усилие на рукоятке, max мм0,250,23Габариты, мм-длина470700- ширина365700- высота174200Масса, кг17,564,5МАШИНЫ ВАЛЬЦОВОЧНЫЕТаблица 4.28ПоказателяЭВ-2ИП-4802ПО-12-001ВНаружный диаметр вальцуемых труб, мм5151102Толщина стенки трубы, мм2,52,64Частота вращения шпинделя, об/мин1.14,70,33Мощность двигателя, кВт1.61,761.1Габариты, мм-длина1962675480- ширина665218460-высота1010125170Масса, кг459,622,7ЛЕБЕДКИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕТаблица 4.29Характеристик*Т-66Л-1001Л-ЗОР2ЛР-3001Л-5001Тяговое усилие, кН/тс4,9/0.59,8/129,4/349/5Диаметр каната, мм7,71117.621,6Длина каната на барабане, м8575150160Тип электродвигателяА-51-4А-51-4А-52-4А-58-4Мощность, кВт4,64,5710Частота вращения двигателя, об/мин1440140014401450Диаметр барабана, мм160168273299Длина барабана, мм400470500670Габаритные размеры, мм
-длина8599301490/12301670- ширина8558151065/12401070-высота665498937/860840Масса без пусковой аппаратуры, кг279273685/750929
716ЛЕБЕДКИ РУЧНЫЕТаблица 4.30Хдражтернстивя2162-12163-12165-12166-12167-ПТяговое усилие, кН (те)4,9/0,б9,8/1,019,6/229,4/339,2/4Диаметр каната, дел7,71115,517,519,5Длина каната на барабане, м7590907575Размеры, мм• длина60075090010001860- ШЩ11ГИЯ730933108010701150• высота780900120013101185Диаметр барабана, мм150200250250300Длина барабана, мм400562610550600Масса, к*-3936748741198ЛЕБЕДКИ РУЧНЫЕТаблица 4.31Xapumpiemt2168-ПТ-68Т-68Т-102Т-78Тяговое усилие, кН/тс49/69,8/1,029,4/349/673,6/7,6Длина каната, м21,61117,619,524Длина каната на барабане, ж I76160160220до 300Размеры, мм
-длина1600700100011831368- ширина13001390164018772220-высота1240960123611001160. ширина без рукоятки-70003610771420Диаметр барабана, мм800180200270400Длина барабана, мм720600550640766Масса, им !16062006607681426ЛЕБЕДКИ РУЧНЫЕТаблица 4.32Пошшатодя\iТЛ-2§iзi3SBIIТяговое усилие, кН61012,612i6168080Диаметр барабана, мм-180110--200260Каиатоемкость барабана, м121601001006666160160Диаметр каната, лис6,2111111131417,616Габариты, мм
•длина3066006006006106001060790-ширина286786660700 :: 640660936816 .-высота185810740800 i80076012361013Масса, к*13268140160 !! 178190660370
IllЛЕБЕДКИ РУЧНЫЕТаблица 4.33Показателитл-зЛР-%2Т-120TJI-5ЛР-5Т-78TJI-4Тяговое усилие, кН32325050507580Диаметр барабана, мм150-270250-400330Канатоемкость бара¬
бана, м100100220150150300200Диаметр каната, мм16,516,519,521212427,5Габариты, мм
-длина
- ширина
-высота640700875850700900120010801040900930865105095010001368142011601250ИЗО1060Масса, кг2202606765605001383810
7184.11.	Сварочные агрегаты, трансформаторы и преобразователиСВАРОЧНЫЕ АГРЕГАТЫ ПОСТОЯННОГО ТОКАТаблица 4.34Характеристикаi%СаГ-24-ШtiiАСБ-300-2Цо &33АСВ-300-4АСД-31Тип сварочного
генераторасмг-2M-VIСМГ-24-ШСМГ-24-IVГСО-300СГП-3-VIГОО-300СГП-З-УШ;СГП-З-УШгсо-300Напряжение хо¬
лостого хода, £60-7650-6850-6847-7365-105---Номинальное ра¬
бочее напряясе-8030808040804080сварочный ток, А300300300300500300500300Пределы регули¬
рования така, А75-84045-32045-82075-320120-600---Габариты, лис
-длина• НИ1|Н1Ш>-высота20808101730212082017302120806173020808101730270000015501015895111028201156211518858751470Маоса,кгОООООО00085010007002500080
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ПОСТОЯННОГО ТОКАТаблица 4.35ХарактеристикаСУТ-24ПС-300ПС-300 мТип сварочного генератораСМГ-24-ПСГ-300СП-300 мНапряжение холостого хода, В60-6860-7660-76Номинальное рабочее напря¬
жение, В303630-36Номинальный сварочный ток, А300340340Пределы регулирования тока, А46-10076-176130-32070-36080-380Тип электродвигателяА-62/4А-62/4А-62/4Мощность, кВт141414СВАРОЧНЫЕ ГЕНЕРАТОРЫТаблица 4.36ХарактеристикаПСЮ-800ПС-600ПСО-бООТип сварочного генератораГСО-ЗООГС-500ГСО-500Напряжение холостого хода, В47-7360-9058-86Номинальное рабочее напряжение, В304040Номинальный сварочный ток, А300500500Пределы регулирования тока, А76-200180-320120-300300-600120-300.250-600Тип электродвигателяАВ-62/4А-72/4А-72/4Мощность, кВт282828СВАРОЧНЫЕ ГЕНЕРАТОРЫТаблица 4.37ИалИЦИМ»АС-500ПСМ-1000-ПДвигатель- напряжение, В220/380220/380- мощность, кВт2875- пределы регулирования тока, А120-600-Генератор- напряжение номинальное, В4060- ток номинальный, А5001000
720СВАРОЧНЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫТаблица 4.38Марк*Предел
регулирования
холл, ЛНапряженкевМощностьдпмиия дмм ■|кВтМасса,!»ТС-ЗОО110-3853020185ТС-500165-6503032250ТСК-500165-6503032280СТН-500-1150-7003038,5275СТШ-300110-4053020,5158СТШ-600145-6503033220ТСД-500-1200-6004548.5420ТСВ-1000-440-12004278640ПЕРЕДВИЖНЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ И
КОМПРЕССОРНЫЕ СТАНЦИИ
ПЕРЕДВИЖНЫЕ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИТаблица 4.39ХарактеристикаЖЭСПЭС-80 на
прицепеДЭС-40ДЭС-50W30с6575HacajазкахМощность, кВт3065755730-405035Напряжение, В230-400230-400230-400230230-400230-400230-400Тип двигателяШАКМД-46Д-61-Д-6Д-600КМД-100ЗИЛ-5Масса, т2,43,546,71,93,265Продукция НПП «Укрсварка»В сферу деятельности НПП «Укрсварка» входит производство и
продажа любого электрогазосварочного оборудования и расходных ма¬
териалов отечественных и зарубежных производителей, таких как:•	Опытный Завод Сварочного Оборудования им. Е.О. Патона г. Киев•	Электромашиностроительный завод «СЭЛМА» г. Симферополь.•	«Ильницкий Завод Сварочного Оборудования» г. Ильница
721•	«Каховский Завод Электросварочного Оборудования» г. Каховка•	«Автогенмаш» г. Воронеж Россия•	«Автогенмаш» г. Ванадзор (Кировакан) Армения•	«Автогенмаш» г. Краматорск•	Барнаульский Аппаратурно-Механический Завод «БАМЗ» Россия•	ЗАО «Сов-Плим» г. Санкт-Петербург Россия•	CEMONT (Италия)/Лидер на европейском рынке сварочного обо¬
рудования/•	ABICOR-BINZEL (Германия)•	ISAF (Италия)•	ESAB (Швеция)ЭЛЕКТРОСВАРОЧНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ1. ТРАНСФОРМАТОРЫ СВАРОЧНЫЕ№НаименованиеДиапазон per. тока, А,
0ммUn, В, Мощ¬
ность, кВт,
ПН%Масса, кг. Габа¬
риты, мм1.1«NORDIKA» (ИТА¬
ЛИЯ)55-160, 2-4мм, АС1x230, 2,5кВт,17;585x325x4251.2«JOBBY-1600»(ИТАЛИЯ)40-140, 1,6.3,25мм, АС1x230,4,2кВт,И;360x190x3051.3«ARKO-160S»(ИТАЛИЯ)40-140, 1,6-3,15мм, АС1x230,4,2кВт,14,5;212х330х2801.4«ЮВВУ-1850Т»(ИТАЛИЯ)50-160, 2-4мм, АС1x230,2x4005.4кВт,13,3;360х190х3051.5«PRAT1KA-2110TS»
(ИТ.)55-160, 2-4мм, АС1x230, 5,4кВт,17; 240x550x4101.6«PRATIKA-2160T»(ИТ.)55-160, 2-4мм, АС1x230,2x4005.4кВт,16,5;240х560х4451.7«NORDIKA» (ИТА¬
ЛИЯ)55-160, 2-4мм, АС1x230, 2,5кВт,17;585x325x4251.8«EURARC-320»(ИТ.)40-250, 2-5мм, АС1x230,2x400,кВт;20%43: 750x360x4901.9ТДС-125 «ПАТОН»80-125, 2-Змм, АС1x220, 6.6кВт,
15%18:380x211x3001.10ТДС-160 «ПАТОН»80-180, 2-4мм, AC-DC1x220, Ю.бк-
Вт.40%22; 380x211x3811.11ТДМ-140 «СЭЛМА»50-140, 2-Змм, АС1x220, 7,5кВт,
15%27;270x225x4151.12ТДМ-180 «СЭЛМА»38-180, 2-4мм, АС1x220,2x380,13кВт,20%45; 360x360x9401.13ТЛМ-200 «СЭЛМА»43-195. 2-4мм. АС1x220, кВт.20%31; 300x220x4401.14ТДМ-250 «СЭЛМА»30-285, 2-5мм, АС1x220,2x380,22кВт,20%50;360x360x9401.15ТДМ-259(СТШ-250)«кзэсо»90-250, 2-5мм, АС1x220,1x380,18кВт,20%75;430Х400Х455
722№НаименованиеДиапазон per. тока, А,
0ммUn, В, Мощ¬
ность, кВт,
ПН%Масса, кг. Габа¬
риты, мм1.16СТШ-250 «ПАТОН»70-260,2-5мм, АС1x220, 2x380,-
16.3кВт. 20%45; 425x275x4201.17СТШ-251 «ПАТОН»70-260,2-5мм, АС1x220, 2x380,-
16.3кВт. 40%50; 545x400x5601.18СТШ-252сгд «ПА¬
ТОН»80-300, 2-бмм, AC-DC1x220, 2x380,1-
6.3кВт. 40%65; 545x400x5601.19ТДМ-315 «СЭЛМА»50-325. 2-бмм, АС2x380. кВт.20%57; 360x360x9401.20КИ-009-315 «КЗЕ-
СО»60-315, 2-бмм, АС1x380, 20кВт,-
60%100;575x570x6201.21ТДМ-403 «СЭЛМА»80-420, 3-бмм, АС2x380, 28кВт,-
60%150; 620x530x7751,22ТДМ-411 «СЭЛМА»40-400, 2-бмм, АС2x380, 35 кВт,-
10%77; 360x360x9201.23ТДМ-450 «СЭЛМА»80-490. 2-бмм, АС2x380. кВт. 10%60; 440x380x4701.24ТДМ-505 «СЭЛМА»40-530, 2-бмм, АС2x380, 40кВт,-
60%177; 650x530x8351.25СТШ-500сгд «ПА¬
ТОН»100-500, 2-бмм, AC-DC2x380,25кВт,
40%120; 645x450x6601.26СТШ-500 «кзэсо»100-500, 2-бмм, АС1x380, 38кВт,
60%200;670x665x7002. ВЫПРЯМИТЕЛИ СВАРОЧНЫЕ2.1«QUALITY-210»(ИТ.)АС 55-160,DC40-130,2-
5ММ1x230,2x400,10,1кВт31; 360x570x5102.2«PROFI-ARC-211»
(ИТ.)АС 35-160,DC 20-115,2-
5мм1x230,2x400,4,5кВт27; 360x300x4602.3КИ-001 (ГАРТ-160)
«КЗЭСО»DC 20-160,2.4мм1x220, 6,5кВт,-
20%40; 433x223x3602.4ВДУЧ-16 «КОММУ¬
НАР»Инвертор DC 30-160,2-
5мм2x220, 6кВт,-
60%23; 600x280x3652.5ВДУЧ-160 «КОМ¬
МУНАР»Инвертор DC 30-160,2-
5мм2x220, 6кВт,-
60%23; 600x280x3652.6ВД-131 «СЭЛМА»АС 40-180,DC 35-130-
,2-4м1x220, 2x380,1-
2,5 кВт,20%60;360x360x9402.7ВДУЧ-200 «КОМ¬
МУНАР»Инвертор DC 30-200,2-
5мм3x380, кВт,60%32;365x280x6002.8ВД-306 «ВЕЛГА»DC 40-340-бмм3x380, 23 к Вт,-
60%126;660x660x7202.9ВД-306М 1 «СЭЛ¬
МА»АС 65-335,DC 45-265-
,2-бм2x380, 20кВт,-
20%73;360x360x9402.10ВД-306С 1 «СЭЛ¬
МА»DC 40-325,3-бмм3x380, 23кВт,-
60%126;660x660x7202.11ВД-306ДК «СЭЛ¬
МА»ММА: ТИГ DC 40-3503x380, 23кВт,-
60%140;390x700x6002.12ВД-306Д «СЭЛМА»ММА; ТИГ DC 40-3503x380, 23 к Вт,-
60%140;390x700x6002.13ВС-ЗООБ «СЭЛМА»DC 50-3503x380, 1бкВт,-
85%110; 830x400x7102.14ВС-ЗООБА «СЭЛ¬
МА»DC 50-3503x380, 16кВт,-
85%110; 830x400x7102.15ВДГИ-302 «СЭЛ¬
МА»DC 40-3253x380, 17,3-
кВт.60%240;720x593x938
723№НаименованиеДиапазон per. тока, А,
0ммUn, В, Мощ¬
ность, кВт,
ПН%Масса, кг. Габа¬
риты, мм2.16ВДГ-303-3 «СЭЛ¬
МА»DC 40-3253x380, 21 кВт,-
60%200;735x605x7502.17ВДУЧ-315 «КОМ¬
МУНАР»Инвертор DC 10-315,2-
5мм3x380, кВт,60%65; 60*0x380x5002.18ВДУЧ-315м «КОМ¬
МУНАР»Инвертор DC40-315.2-
5ММ3x380, к Вт,60%45;2.19ВД-309М «ПАТОН»DC30-315.2-5MM3x380, 24кВт,-
60-100%185; 900x600x8252.20ВД Г-401 «СЭЛМА»DC 80-5003x380, 28кВт,-
60%180;650x580x6302.21ВДУ-506С «СЭЛ¬
МА»DC 60-500 2-8мм3x380, 30-34к-
‘ Вт.60%250;740x600x9202.22ВДУ-506ДК «СЭЛ¬
МА»ММА; ТИГ.ОС 50-5003x380, 30-34к-
Вт.60%165;390x730x6902.23ВДУ-506Д «СЭЛ¬
МА»ММА; THr.DC 50-5003x380, 30-34к-
Вт,60%250;390x730x6902.24КИУ-501 «КЗЭСО»DC 60-500,2-бмм3x380, 40кВт,-
60%260;790x600x8602,25ВДУ-601С «СЭЛ¬
МА»DC 60-630.2-8мм3x380, 40-45к-
Вт.60%290;740x600-
х9202.26ВС-632DC 600400; 750-880-
12802.27ВДУ-1250 «СЭЛМА»DC 250-12503x380, 73кВт.1-
00%520:790x600-х14102.28ВДМ-6303С (много
пост.)4nocT.315A,DC 630,3-
бмм3x380, кВт,
100%205; 650x580-
хбЗО2.29ВДМ-1202С (много
пост.)8 nocT.315A,DC 1250,3-
6MM3x380, кВт,
100%350:1030x600-х8002.30ВМГ-5000 КИЕВDC 50001500x1150x14653. ПОЛУАВТОМАТЫ СВАРОЧНЫЕ3.1«DUALMIG-151/1T»(ИТ.)1x230, 30-145A, 25%-
,б/газа0О,6-О.8мм,2,5кВт23,5,240x510x4603.2«MIGAS-151/1T»(ИТ.)1x230,30-145A,25%00,6-0.8мм,
2,5кВт*24, 240x510x4603.3«TELMIG-151/1»(ИТ.)1x220, 30-145A, 25%00,6-0,8мм,
4,1 кВт24,3.4ПС-100.2 «ПАТОН»1x220,40-100A, 3,3кВт,-
60%00,8-1,0мм,50, 530x240x6603.5ПДГ-101 «СЭЛМА»1x220,35-110A,30%00,6-1.2мм,35,3.6ПДГ-121 «СЭЛМА»1x220, 30-120A, 20%0О,6-1,Омм,30,3.7КП-002 «КЗЭСО»1x220,30-140A,20%00,6-1,2мм,
6,5кВт75, 860x500x6203.8ТЕМП ХАРЬКОВ2x220, 30-180A, 4,5кВт,00,8-1,2мм, эл.
02:3 мм.30.3.9KR1PTON-180ХАРЬКОВ2x220, 40-160A,00,8-1,2мм, эл.
02;3 мм.30,3.10ПДГ-200 «СЭЛМА»1x220, 35-200A, 15%0О,6-1,Омм,40,3.11ПДГ-251 «СЭЛМАл3x3 80, 50-315A, 60%00,8-1,4мм,120,3.12ПДГ-252 «СЭЛМА»3x380, 40-250A, 40%00.8-1,2мм.40,3.13ПС-250/2 «ПАТОН»2x380, 50-250A, 11кВт,00,8-1,4мм,145,850x440x810
724№НаименованиеДиапазон per. тока, А,
0ммUn, В, Мощ¬
ность, кВт,
ПН%Масса, кг. Габа¬
риты, мм3.14ПС-254 «ПАТОН»2x380, 50-250А, 11кВт,00,8-1,4мм.145. 850x440x8103.15ПДИ-304 «СЭЛМА»3x380, 325А, ск.75-
960м\ч*30,8-
1,4мм, А 101,2-
2,0мм,12,2ролика3.16ПДГ-312-4 «СЭЛ¬
МА»3x380, 325А, ск.40-
950м\ч00,8-1,4мм,12,5, 2ролика3.17ПДГ-322 «СЭЛМА»3x380, 350А, ск.70-
950м\ч00,8-1,4мм,12,2ролика3.18ПДГ-322М «СЭЛ¬
МА»3x380, 315А,ск.40-950м\ч00,8-1,4мм,8, 2ролика3.19ПДГ-401 «СЭЛМА»3x380, 500А, ск.45-
950м\ч010,8-1,6м,13,2ролика3.20ПДГ-421с БП-02
«СЭЛМА»3x380,400А, ск.45-
950м\ч00,6-1,6мм,11, 2-4ролика3.21ПДГО-508С «СЭЛ¬
МА»3x380, 500А, ск.45-
930м\ч01,2-2,0мм.П.
01,2-2,2мм14,5,4ролика3.22ПДГО-508СсБП-013x380, 500А, ск.45-
930м\ч01,2-2,0мм,П.
01,2-2,2мм14,5,4ролика3.23ПДГО-509 с БУСП-
053x380, 500А, ск.70-
960м\ч00,6-1.6мм,П.
01,0-2,2мм10,4ролика3.24ПДГО-5Ю «СЭЛ¬
МА»3x380, 60-500А,70-11-
00м\ч01,2-2,0мм, П.
01,6-3,2мм15,4ролика3.25ПДГ-508 «КЗЭСО»1x380, 50-500А,148-
728м\ч00,8-1,4мм,22,470x285x4003.26ПДГ-516 «КЗЭСО») х380,100-500А, 100-
1200м\ч01,2-2,0мм,17,470x365x4303.27ГРАНИТ-ЗУЗ «КРИ¬
СТАЛ»2x380,0 мм,3.28А-1197 ДНЕПР2x380,01,2-2.0мм,3.29А-547-У2 «АРТЕМ»2x380,0 мм.4. УСТАНОВКИ ДЛЯ АРГОНОДУГОВОИ СВАРКИ4.1ТЕМП ХАРЬКОВ2x220, 30-180А,4,5кВт,00,8-1,2мм, эл. 02;3 мм, 30кг,4.2KRIPTON-180ХАРЬКОВ2x220,40-160А,00,8-1,2мм, эл. 02;3 мм 30 кг,4.3УДГ-161 «СЭЛМА»Кроме алюминия, 5-
150А1x220, ТИГ 0,8-3, ММА 2-4, 60кг,
360x360x9304.4УДГ-180 «СЭЛМА»Только алюминия, 40-
170А1x220, ТИГ 0,8-3, ММА 2-4, 60кг,
360x360x9604.5УД ГУ-251 «СЭЛ¬
МА»5-250А, 2-бмм AC/DC2x380, ТИГ 0,8-5, ММА 2-5,120кг,
800x370x7304.6СТШ-252сгд «ПА¬
ТОН»80-3 ООА, 2-бмм, АС/
DC1x220. 2x380,16,3кВт, 40% 65кг;
545x400x5604.7ПРС-251 «КРИ¬
СТАЛ»10-315А 2-бмм AC\DC2x380. 60%, 50кг,635x490x7604.8УД ГУ-351 «СЭЛ¬
МА»5-350А, AC\DC2x380, ТИГ 0,8-6, ММА 2-6,135кг,
555x445x9704.9УДГУ-501 «СЭЛ¬
МА»5-500А, AC\DC2x380, ТИГ 0,8-8, ММА 2-8,200кг,
730x455x9704.10А-500УП, прист.
«ПАТОН»10-500А, 2-бмм, AC/DC1X380, 50кг, 635x490x760
725№НаименованиеДиапазон per. тока. А,
0ммUn, В, Мощ- м г бность, кВт, масса’ кг'1 аоа
ПН % риты, мм4.11СТШ-500сгд «ПА¬
ТОН»100-500А, 2-бмм, AC/DC2x380, 25кВт, 40% 120к1.645х4-
50x6604.12ПРС-630УХЛ4«-КРИСТАЛ»40-630А, 2-бмм, AC/DC2x380, 60% 80кг,1192x620x13805. МАШИНА ДЛЯ КОНТАКТНОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКИ5.1МТ-501(Ь250мм) «СЭЛМА» 2x380, 5Ка, 15%,лист от 0,5+0,5до2,0+2,0, 100кг,
500х250х 16005.2МТ-501 (L-500MM) «СЭЛМА» 2x380, 5кА,
15%,лист от 0,5+0,5до2,0+2,0, 100кг,
500x250x16005.3МТ-2202-1 «КЗЭСО»От 0,5+05 до 5,0+5,0, 430кг,) 230-
х470х 19006. СВАРОЧНЫЕ АГРЕГАТЫ6.1КАП-003 «КЗЭСО»15-315А, на раме. Д-144ПВ-60%,дизель воздухоохлажда¬
емый. р/г4,5кг/час6.2КАП-004 «КЗЭСО»15-315А,на раме. Д-144+ генератор 4kBt,3x380/220B6.3АДД-4002 ПОЛ¬
ТАВА400А, на раме, Д-144ПВ-60%.дизель воздухоохлаж¬
даемый.6.4АДД-4002 ПОЛ¬
ТАВА400А, на шасси, Д-144ПВ-60%.дизель воздухоохлаж¬
даемый.7. АВТОМАТЫ СВАРОЧНЫЕ7.1А-1416 «КЗЭСО»3x380.60-100%,60-1250А295кг, 960х860х 1860. 02-5мм7.2А-1406 «КЗЭСО»3x380, 60-100%,60-12-
50А185кг. 1010x890x1725. 02-5мм7.3АД-231 «КЗЭСО»3X380, 60-100%,60-
1250А259кг. 1090x860x2350. 04-бмм7.4КА-001 «КЗЭСО»3x380, 100%,1000А46кг, 540x360x740, 03-5мм8. УСТАНОВКИ 11ЛЯ ВОЗДУШНО-ПЛАЗМЕННОЙ РЕЗКИ8.1УВПР-0401 «СЭЛ¬
МА»1x220,40А,Сталь 5мм, 45кг, 530x230x5108.2УВЭР-0901 «СЭЛ¬
МА»3x380, 90А,Сталь 35мм, 150кг,650x450x10008.3УВПР-2001 «СЭЛ¬
МА»3x380,200А100% ЗОО-
А60%Сталь 90мм, 360кг,800x620x10508.4 ;КИЕВ-1м «ПАТОН»3x380, 45А, ПН-25%,1-
ОкВаFe/Cu/Al, 6/2/5 мм, 45кг, 440x29-
0x2808.5 1КИЕВ-4м «ПАТОН»3x3 80,315А, ПН-10-
0%.77кВаFe/Cu/Al, 90/50/70 мм, 900кг, 700-
х840х15508.6ППР-200 «ПАТОН»Зх380.200А,ПН-60%,6-ОкВаFe/Cu/Al, 60/25/50 мм, 300кг, 110-
0x800x9509. ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ9.1ЭлектрододержательDE2200200(250)A-60(35)%nB,D электрода 2,0-4,0 мм, продукция
AB1COR BINZEL9.2ЭлектрододержательDE2300300(400)А-60(35)%ПВ,В электрода 2,0-6,3 мм .продукция
ABICOR BINZEL9.3ЭлектрододержательDE2400400(500)A-60(35)%ilB,D электрода 4,0-8,0 мм продукция
ABICOR BINZEL9.4ЭлектрододержательDE2500500(600)А-60(35)%ПВ,0 электрода 4,0-10,0 мм .продукция
ABICOR BINZEL
726№НаименованиеДиапазон per. тока, А, Масса, кг. Габа-
0мм н р]н’<у0 ’ риты, мм9.5Электрододержатель500А, Россия9.6Заземляющий зажим
МК150150А, продукция ABICOR B1NZEL9.7Заземляющий зажим
МК200200А, продукция ABICOR BINZEL9.8Заземляющий зажим
МК400400А, продукция ABICOR BINZEL9.9Заземляющий зажим
МК600600А, продукция ABICOR BINZEL9.10Наконечник 704
F/8/25Для крепления сварочного кабеля, ("сапожок"), для кабеля
сечением 25 мм29.11Наконечник 705
F/8/35Для крепления сварочного кабеля, ("сапожок"), для кабеля
сечением 35 мм29.12Байонетный штекерштекер BSB 10-25, 200А, продукция ABICOR BINZEL9.13Байонетный штекерштекер BSB 35-50.400А, продукция ABICOR BINZEL9.14Байонетный штекерштекер BSB 50-70, 500А, продукция ABICOR BINZEL9.15Байонетный гнездогнездо BB 35-50,400А, продукция ABICOR BINZEL9.16Байонетный гнездогнездо ВЕВ 10-25, 200А. продукция ABICOR BINZEL9.17Байонетный гнездогнездо ВЕВ 35-50, 400А, продукция ABICOR BINZEL9.18Байонетный гнездогнездо ВЕВ 50-70, 500А, продукция ABICOR BINZEL9.19Комбинированныйключдля наконечников всех типов, продукция ABICOR BINZEL9.20BINZEL-спрей, 400
ml.предотвращает налипание брызг, увеличивает ресурс на¬
конечника9.21Dusofix-паста, 300
гр.—"— ; увеличивает ресурс наконечника, вставки и сопла9.22Горелка для полуав¬
томатовА 1231 -5-Г2 ИЛЬНИЦА (СО-2, 1,6-2,0мм, 500A.L 3000мм)9.23Горелка для полуав¬
томатовА1231-5-ГЗ ИЛЬНИЦА (СО-2, 2,3-3,5мм, 500A.L 3000мм)9.24Горелка для полуав¬
томатовГДПГ-305 ИЛЬНИЦА (СО-2, 1,0-1,4мм, 315A,L 3000мм,)9.25Горелка для полуав¬
томатовКГ-001-01 КЗЭСО (СО-2, 0,8-1,4мм, 315A.L 3000мм)9,26Горелка для полуав¬
томатовКГ-002 КЗЭСО (СО-2, 1,2-2,0мм, 400A.L 3000мм)9.27Горелка для полуав¬
томатовКГ-005-01 КЗЭСО (СО-2, 1,2-2,0мм, 500A.L 3000мм)9.28Горелка аргоноду¬
говаяГДС-160, воздушное охлаждение, 160А9.29Реостат балластный
РБ-3025-315А. 30кг. 354x610x5009.30Блок сниж. напр,
хол. ХодаБСН-10; 2x380; 500А; ПВ=35%; сниж. напр.8,5-12В; 8,5кг
727ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ГАЗОПЛАМЕННОЙ ОБРАБОТКИ
МЕТАЛЛОВТаблица 4.41НАИМЕНОВАНИЕ 11 ПРОИЗВОДИТЕЛЬ1. Резаки ацетиленовые1.1.Р2А-02(до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР1.2. Р2 А-02 (щелевой,до200м м)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР1.3.МАЯК-1-02Р«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ1.3.МАЯК-1-01(до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ1.4.МАЯК-1-01 (щелевой, до 200мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ1.5.Р1А(до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК1-б.Р2А(до 200мм)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК2. Резаки пропановые2.1.РЗП-02(до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР2.2.РЗП-02(щелевой,до 200мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР2.3.МАЯК-2-02Р«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.3.МАЯК-2-01 (до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.4.МАЯК-2-01 (щелевой, до 200мм)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.5.МАЯК-2-01 удлиненный«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.6.РС-ЗП(трехтрубный,щелевой) «ФАКЕЛ»«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.7.РС-ЗП(трехтрубный,щелевой,удлин.) «ФАКЕЛ»«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ2.8.РГШ до 500 мм )«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР2.9.РЗР( до 800 мм )«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР2.10.Р1П(до 100мм)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК2.11.РЗП(до 300мм)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК2.12.РЗП(до 300мм) (удлин.)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК3. Резак машинный3.1.РМ-3(ацетилен) (пропан) (до 300мм)1 «АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР4. Резак воздушно-дуговой:4.1.РВДм-500 11 «АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР5. Гооелки ацетиленовые малой мощности:5.1.Г2-05( наконечники №№ 1,2.3)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР5.2.Малютка( наконечники №№ 0,1,2,3)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ5.3.Г2-05-5(наконечники №№1,2,3)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР,
РОССИЯ
728НАИМЕНОВАНИЕПРОИЗВОДИТЕЛЬ5.3.Г2-05-7(наконечники №№1.2,3) «ЗВЕЗДОЧКА»«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР5.4.Г2(наконечник №№ 2,3)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК5.5.Г2(наконечник №№ 3,4)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК5.6.Г2«Малютка»(наконечники№№ 0,1,2,3 )«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК6. Гооелки ацетиленовые средней мощности:6.1 .Г3-05(наконечники №№ 4,4)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР6.2.ГЗ(наконечники №№ 4,5)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК7. Горелки ацетиленовые для порошковой наплавки7.1.ГН-2«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР8. Горелки пропановые:8.1 .ГЭУ-3(наконечники №№ 1,3) (наконечники №№
2,4)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР8.2.ГЗУ(наконечники №№ 2,3)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК9. Горелки пропановые воздушные:9.1.ГВ-1-03 (удлинен.;круглая)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР9.2.ГВ-1-05(у длинен..прямоугольная)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР9.3.ГВ-1-10(пистолет)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР9.4.ГВ-1-11 (удлинен..круглая рычажная)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР9.4.ГВ-1-12(пистолет с паяльником)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР10. Клапан обратный10.1 .ОКИ-1 (кислород;пропан)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСКП.Затвор предохранительный11,1 .ПЗ-1 (кислород;ацетилен)«АВТОГЕНМАШ» МОСКВА12. Вентили баллонные:12.1 .Кислородный ВК-94,ВК-86,ВК-200«БАМЗ» БАРНАУЛ;«ХКМЗ»12.2.Ацеталеновый ВБА-97,ВМР, ВМН, ВВ-88«БАМЗ» БАРНАУЛ12.3.Пропановый ВБ-2УКРАИНА; РОССИЯ; БЕЛО-
РУСЬ12.4.Мембранный ВБМ-1«БАМЗ» БАРНАУЛ13. Редукторы баллонные:13.1.Кислородный БКО-50-4«БАМЗ» БАРНАУЛ13.2.Кислородный БШ-50-4-МГ-1«БАМЗ» БАРНАУЛ13.3. Кислородный БШ-50-2«КРАСС»; «ПТК» С-П13.4.Пропановый БПО-5-4«БАМЗ» БАРНАУЛ
729НАИМЕНОВАНИЕ 1ПРОИЗВОДИТЕЛЬ13.5.Пропановый БПО-5-МГ«БАМЗ»БАРНАУЛ13.6.Пропановый БПО-5-2«КРАСС»; «ПТК» С-П13.7.Ацетиленовый БАО-5-4«БАМЗ» БАРНАУЛ13.8.Ацетиленовый БАО-5-МГ«БАМЗ» БАРНАУЛ13.9.Ацетиленовый БАО-5-2«КРАСС»; «ПТК» С-П13.10.Углекислотный УР-6«КРАСС»; «ПТК» С-П13.11.Водородный БВО, метановый БМО«БАМЗ» БАРНАУЛ13.12.Воздушный высокого давления РВ-90«БАМЗ» БАРНАУЛ13.13.ВоздушныйРК-70«БАМЗ» БАРНАУЛ13.14.Пропановый бытовой РДСГ13.15.Пропановый бытовой РДСГ-2.1.2 Балтика14. Редукторы сетевые:14.1.Кислородный СКО-Ю-2, пропановый СПО-6-2
ацетиленовый САО-Ю-2. метановый СМО-35-2«БАМЗ»БАРНАУЛ15. Редукторы рамповые:15.1.Кислородный РКЗ-500-2«БАМЗ» БАРНАУЛ15.2.Пропановый РПО-25-1«БАМЗ»БАРНАУЛ15.3.Аиетилгновый РАО-ЗО-1«БАМЗ» БАРНАУЛ16. Регуляторы расхода газа:16.1 .Углекислого У-ЗОП-2 ( с подогреват.)«БАМЗ» БАРНАУЛ16.2.Углекислого У-30-2 ( без подогреват.)«БАМЗ»БАРНАУЛ16.3 .арг.АР-10-2,АР-40-2,АР-150-2;водор.В-50-2;гелия
Г-70-2;азота А-30-2,А-90-2«БАМЗ» БАРНАУЛ17. Манометры:17.1. 6 атм, 4 атм, 40 ATM, 25 atm, 250 атм«БАГОРИЯ» МИНСК;
VIKA:KFM18. Подогреватель :18.1 .ПУ-70 к регулятору расхода углекислого газа«БАМЗ»БАРНАУЛ18.2.ПУ-3-К 70-50«КРАСС»; «ПТК» С-П18.3.Подогреватель газа«КЗЭСО» КАХОВКА19. Баллоны газовые19.1.Кислородный,углекислотный,аргонный,азотный-
,водородный,воздушный, фреоновый (переаттеста-
ция2005г)19.2 .Пропановый 50л (переаттестация2012г.)19.3.Пропановый 5л19.4.Ацетиленовый 40л
730НАИМЕНОВАНИЕ 1 ПРОИЗВОДИТЕЛЬ19.5.Колпак для баллонов 40л20.Рукав резиновый газосварочный:20.1 .диаметр 6,3 мм ( 2 кл.) МБСБОБРУЙСК20.2.диаметр 6,3 мм ( 3 кл.)БОБРУЙСК20.3.диаметр 9,0 мм ( 3 кл.)БОБРУЙСК21. Комплектующие для керосино-кислородной резки:21.1.РК-03«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР21.2.РК-02мЕКАТЕРИНБУРГ21.3.РК-02«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК21.4.Бачок для жидкого горючего БГ-02 (с маноме¬
тром)«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК22. Генератор ацетиленовый:22.1. АСП-10(1,5 м3/ч при разовой загрузке карбидом
кальция до 3,2 кг)«АВТОГЕНМАШ» ВОРОНЕЖ23. Средства зашиты:23.1. Щиток НСП-1 (газосварка) | «Сварочные Технологии» Киев23.2.Щиток РН-С-701 У 1 (электросварка)«Сварочные Технологии» Киев23.3 .Щиток НБТ-1 (механическая, абразивноструй¬
ная)«Сварочные Технологии» Киев23.4.Щиток НБТ-1«евро»(со сменным стеклом)«Сварочные Технологии» Киев23.5-Маска НН-С-405У1 «фибра»(электросварка)«Сварочные 7'ехнологии» Киев23-б.Маска НН-С-405У1 «эл.-карт.»(электросвар-
ка)№1«Сварочные Технологии» Киев23.7.Маска НН-С-405У1 «эл.-карт.»(электросварка-
)№2«Сварочные Технологии» Киев23.8.Маска-АиЬЕКТКО«пластик»(электросварка)«Сварочные Технологии» Киев23.9.Маска-Хамелион «пластик»(электросварка)«Сварочные Технологии» Киев23.10.Маска-Хамелион «Муссон»(электросварка)«Сварочные Технологии» Киев23.11 .Маска КН-С-405У1 «каска»(электросварка)«Сварочные Технологии» Киев23.12.Каска строителя с защитным экраном«Сварочные Технологии» Киев23.13.Шлем защитный НБТ«Муссон»«Сварочные Технологии» Киев23.14-Шлем комбинированный «Муссон»«Сварочные Технологии» Киев23.15.0чки сварщика ОД-2-72ИКПЗ23.16.0чки газосварщика ЗН8 (дермантин)23.17.0чки газосварщика23.18,Очки электросварщика23.19.0чки доменщика
731НАИМЕНОВАНИЕ1 ПРОИЗВОДИТЕЛЬ23.20. Очки станочника23.21 .Светофильтр для маски и очков23.22.Костюм сварщика из огнеупорной ткани, 1CODT«Сварочные Технологии» Киев23.23.Костюм сварщика из огнеупорной ткани, II
сорт«Сварочные Технологии» Киев24. Машины24.1 .ГУГАРК переносная для резки листов: ( ац.:
пр.)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР24.2.0Г0НЕК шарнирная для резки листов: (ац.;пр.)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР24.3.0РБИТА переносная для резки труб: (ац.:пр.)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР25. Комплекты25.1.Комплект пропановый КГС-1 -01 (резак+го-
релка)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР25.2.Комплект ацетиленовый КГС-1-02 (резак+го-
релка)«АВТОГЕНМАШ» ВАНАДЗОР25.3.Комплект резак-горелка ацетиленовый«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК25.4.Комплект резак-горелка пропановый«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК25.5.Комплект пропано-кислородной пайки и рез.
перен.«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК25.6.Комплект газовоздушной пайки переносной«АВТОГЕНМАШ» КРАМА¬
ТОРСК26. Технические газы:26.1.Кислород газообразный 40л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.2.Углекислий газ С02 40 л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.3.Ацетилен 40л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.4.Пропан 50л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ» '26.5.Водород газообразный 40л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.6.Гелий газообразный 40 л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.7.Аргон газообразный 40 л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.8.Аргон газообразный особо чистый 40 л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.9.Азот газообразный 40 л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»26.10.Смесь газовая Аг+С02 40л«ХАРЬКОВТЕХГАЗ»
732Электрододержатели для ручной дуговой сварки ABICOR
BINZELТрудно найти другой инструмент, которому сварщик уделял бы
больше внимания, чем электрододержатель. Электрододержатели должны
удовлетворять следующим требованиям:•	обеспечивать надежное крепление электродов всех диаметров для
данной модели электрододержателя;•	предусматривать установку и крепление электрода в одной пло¬
скости не менее чем в двух положениях для выполнения сварки в
различных пространственных положениях;•	обеспечивать быструю и легкую смену электрода;•	токоведущие и металлические части электрододержателя должны
быть защищены теплостойким изоляционным материалом во избежа¬
ние поражения сварщика электрическим током при смене электрода
или случайном прикосновении;•	конструкция электрододержателя должна обеспечивать надежное
присоединение к нему сварочного кабеля;•	обладать механической прочностью, обеспечивающей нормальную
его эксплуатацию. От массы и конструкции электрододержателя
зависят не только степень утомляемости сварщика и безопасность
выполнения сварочных работ, но и формирование шва.При сворке сварщик выполняет движения пальцами и частью руки,
поэтому сила зажатия электрододержателя должна быть минимальной.
Одним из условий обеспечения легкого маневра электрододержателем
является расположение его центра тяжести в средней части. В этом
случае при условии подключения кабеля с сечением, соответствующим
значению сварочного тока, на который рассчитана данная модель электро¬
додержателя, не возникает крутящий момент, который может повернуть
держатель в руке. Если в конструкции неправильно расположен центр
тяжести электрододержателя или присоединен кабель большего сечения,
сварщик вынужден наматывать кабель на руку, что приводит к дополни¬
тельной утомляемости, а следовательно, может ухудшить формирование
шва. Разработчики продукции ABICOR BINZEL, изучив особенности
выполнения ручной дуговой сварки с учетом требований нормативной
документации по охране труда и приняв во внимание пожелания высо¬
коквалифицированных сварщиков, создали совершенную конструкцию
электрододержателей модели DE.Эти электрододержатели пассатижного типа имеют хорошие эргоно¬
мические свойства: рычаг для зажима электрода небольшой высоты, на
рукоятке предусмотрено рифление, предупреждающее проскальзывание
руки в перчатке или в рукавице, центр тяжести расположен в средней ча¬
сти, рукоятка из высокопрочного туропласта удобной овальной формы.Крепление электрода под углами 60 и 90° относительно продольной
оси рукоятки позволяет производить сварку в нижнем, вертикальном и
потолочном положениях.Особое внимание было уделено обеспечению электробезопасности
при выполнении сварочных работ. Токоведущие части держателя на¬
дежно закрыты втулками из термостойкого изоляционного композитного
материала, имеющего большую механическую прочность. Испытания
показали, что композитные втулки выдерживают значительную тепловую
нагрузку и не разрушаются даже при длительном прохождении тока при
замыкании электрода на изделие. Конструкция втулки исключает непро¬
извольное прикосновение к токоведущим частям электрододержателя, что
делает его незаменимым при работе в опасных условиях. К материалу изо¬
лирующих втулок не прилипают брызги расплавленного металла. При¬
жимная пружина отделена от токоведущих частей защитной крышкой, к
которой также не прилипают брызги. Место крепления сварочного кабеля
к электрододержателю защищено изоляционной пластиной. Сварочный
кабель крепится к электрододержателю с помощью болта.Испытания на электрическую прочность материалов изолирующих
деталей и рукоятки показали, что они выдерживают напряжение более
1500 В в течение 1 мин без пробоя. Сопротивление изоляции рукоятки
относительно токопроводящих частей электрододержателя не менее100	МОм.Производство электрододержателей DE аттестовано по ISO 9001.
Электрододержатели полностью отвечают требованиям DIN EN 60 974-11
Тур В, ГОСТ 14651-78 и ГОСТ 12.2.007.8-75, а также сертифицированы
TUV, Госстандартами России, Украины, Беларуси.Электрододержатели KURT HAUFE / ABICOR BINZEL являются
результатом сочетания инновационной технологии и качества, необхо¬
димого для успешного выполнения задач.Эргономичны, прочны и универсальны в примененииАргументы, говорящие сами за себя:•	овальная теплоизолирующая рукоятка•	изоляционные материалы, выдерживающие высокие механическиеи технические нагрузки•	жесткая фиксация электрода в четырех положениях733
734• большой диапазон применения электродов и сварочного кабеляТаблица 4.42ТипНагрузкаЭлектро¬дам)Свароч¬
ный ка¬
бельГайкакре-пленияИдент.№(при 60%
ПВ)(при 35%
ПВ)DE 2200200 А250 А2-425/35мм2М8512.D060DE 2300300 А400 А2- 6,335/70мм2М8512.D070DE 2400400 А500 А4-850/95мм2М10512.D080DE 2500500 А600 А4-1070/120мм2М10512.D090Сварочный аппарат инверторного типаВыпрямитель для дуговой сварки "Импульс 2" ВД - 16 1 УЗ.Сварочный аппарат обеспечивает высококачественную сварку на
постоянном токе покрытыми электродами диаметром 1,6-4 мм во всех
пространственных положениях. Обеспечивается сварка различных типов
сталей, в том числе нержавеющей стали и чугуна. В аппарате обеспечена
плавная регулировка сварочного тока в диапазоне от 20 А до 160 А. Ток
короткого замыкания (КЗ) равен двукратному значению установленного
тока сварки. При КЗ в нагрузке потребляемая из сети мощность падает,
что делает возможным сварку в местах с маломощной электросетью.
Аппарат прошел испытания в институте сварки им. Е.О.Патона.Сварочный аппарат "Импульс 2" отмечен дипломом международной
выставки "Сварка 2000". Наши аппараты свыше 5-ти лет успешно рабо¬
тают на всех ведущих предприятиях Украины.•	Питание от сети - 220 В, 50 Гц•	Средний потребляемый ток - 16 А•	Не чувствителен к колебаниям напряжения сети и длине электро¬
кабеля питания•	Имеет встроенное устройство ограничения напряжения холостого
хода. Среднее значение напряжения холостого хода - не более 80 В
постоянного тока•	Высокое напряжение холостого хода и форсированный ток короткого
замыкания обеспечивают легкое зажигание и качественную сварку
даже с самыми "тяжелыми" электродами•	Оборудован сетевым шнуром с трехконтактной евровилкой, венти¬
лятором для охлаждения, встроенным термовыключателем, отклю¬
чающим аппарат при перегреве
735•	Гарантия 2 года•	В комплект поставки входят сварочные провода длиной 3 м или 8 м,
оснащенные сварочными разъемами и электрододер-жателем фирмы
"ABICOP BINZEL", провода заземления•	По отдельному договору поставляется маска сварщика
Сертификаты соответствия Украины, РоссииТехнические характеристики:Таблица 4.43Наименование параметраМаксимальное значение сварочного тока при рабочем
напряжении 26 В, А160Минимальное значение сварочного тока при рабочем
напряжении 21 В, А20Коэффициент полезного действия, %76Номинальный ПН при токе 160 А, %35Степень защиты оболочки1Р21Габаритные размеры, мм440x320x165Масса, кгне более 15Аппарат выполнен на основе высокочастотного преобразователянапряжения с применением элементной базы американской фирмы "In¬
ternational Rectifier".Дополнительные функцииПо дополнительному договору аппарат может быть оснащен:-	пультом дистанционного управления, обеспечивающим возможность
дистанционного управления сварочным током;-	приставками, обеспечивающими сварку ТИГ.
7364.12.	Компрессоры и подъемные устройства
ПЕРЕДВИЖНЫЕ КОМПРЕССОРНЫЕ СТАНЦИИТаблица 4.44ХаравтервстхкаПКС-ЗПКС-6МЗИФ-35ЗИФ-ВКС-6ДК-9Производительность,м'/мин66668,5-9Рабочее давление МПа
(кгс/см3)0,686(7)0,588(6)0,686(7)0,686(7)0,588(6)Число вентилей, шт.66566Тип двигателяЗИС-120ЗИС-120ЗИС-121ЯЗ-204КНД-46Мощность, кВт (л.с.)69,9(96)60,3(82)69,9(92)44,9(61)58,8(80)Габаритные размеры, мм-	длина-	ширили-	высота383018702020343018702020346018201786345518802095503518502550КОМПРЕССОРНЫЕ СТАНЦИИТаблица 4.45ХарактеристикаАПКС-3АПКС-6Производительность, ж9 /мин36Рабочее давление МПа (кгс/см1)0,686(7)0,686(7)Число вентилей, шт.36Тип автомобиляГАЗ-51ЗИЛ-150ТАЛИ РУЧНЫЕТаблица 4.46ХарактеристикаРТК-1РПТ-2ТМШ-ЗГрузоподъемность, кН/тс9,8/1,019,6/2,029,4/3Максимальное усилие на
тяговой цепи Н, кгс304,1/31333,5/34363,0/37Масса, кг25,543,960,2 с цепями
7374.13. ПодъемникиТаблица 4.47ре**Поамммл1ёТП-бТП-1ТП-7ТП-9тп-iaТП-14чвШП-1000ПИ-171Гружящтьем-8208005005005005005005008001000580917во17271727508015070груаа до мрти--2.8З.б--1.31.33---Скаросяыкщье-
мса груза, jm /стк0.50.50.50.8870.8870.8870.8870.500.810.70.5Мощность
гвталя, кВт3.738333.73.78.5182812Габарит алагг-
форны (ка-вины).**1500ООО==1500100015001000150090015009001450880310015002500150024001200Маосавробочвм0.861.85.2в1.82.21.72.28.019.438.010.54.14. ТельферыТаблица 4.48ПоказателиТВ-0,25ТВ-0,бТВ-1ТВ-2ТВ-306ТВ-504Грузоподъемность, кН/тс2,46/(0,25)4,9/0,б9,8(1)19,6(2)29,4/349/5Высота подъема груза, ммвв20Диаметр каната, мм4,86,28,81113иIsмощность, кВт0,450,851,8-2,73,0-3, б5,07,5частотавращения, об! мин960940960905900illмощность, мВт-0,652x1,5jцв 1
[&1частотавращения, об/мин
номердвутавровыхбалок-141020-801450241420г45миним. радиус
закругления1.634Масса, кг0,75430 | 54012601630
7384.15 ДомкратыТаблица 4.49МаркаГЪ>узо-подъем-Высотаподъема,Размеры* ммМасса, кгяость, тммВысотаШиринаРЕЕЧНЫЕДР-5530072522012022ДРМ540070031020029ОМД-2435068530020836Р-б6380---65ДР-7735085025631247ДР-1212300112049651070ВИНТОВЫЕТ-632240---4,2БО-331303001301306,2ДВ-бб11850015013020T56B5178---10,8БТ-10103306861801808БТ-151535061022622647ДП-20020300748--154ГИДРАВЛИЧЕСКИЕДГС-25140245--7,3М10210190---19,0ПО-5225400---90,0ДГ-5050150240--70,0МГД-8080155290--100ДГ-100100250315--135ДГ-200200155---250ДГО-20М2090173--17ДГО-бОА5010022022020063ДГО-ЮОА100155285315260125ДГС-200А200155304410274209
7394.16	Транспортные устройстваТаблица 4.50РУЧНЫЕ ТЕЛЕЖКИПоказателиРучная тележка
с емкостьюКонтейнернаятележкаРучная тележка
с колесами на
крестовинахРучнаяНазначениеПеревозка мел¬
коштучных гру¬
зовПеревозка мел-
копггучных гру¬
зовПеревозка штуч¬
ных грузов по ле¬
стницеПеревозка лис¬
товых и др. мате¬
риаловГрузоподъем¬
ность, кг12523050200Вмести¬
мость, ж*0,06од0,05-Габариты, лис1200x570x8101240x620x7151330x650x5901530x690x1430Масса, кг26,530,027,030,0Организация-калькодер-жательВладимирское
СКВ Строймеха-
низация бюро
Минстроя РФПКБ Минсель-
строя БеларусиЦНИИОМТП
Госстроя Россий¬
ской ФедерацииТрест Ленин гра-
доргстрой Глав-
ленинградстрояМОТОТЕЛЕЖКА МР-110Базовая машина	самоходное шасси Т-16МВместимость кузова, м3	1,0Дорожный просвет, мм	300Скорость передвижения, км/час	4,8 х 20,6Габарит в транспортном положении, мм	3440 х 1730 х 2295Масса, т	2,47УНИВЕРСАЛЬНАЯ ТРАНСПОРТИРОВОЧНАЯ ТЕЛЕЖКА
УТМ-1Базовая машина	мотороллер ТГ-200Вместимость кузова, м3	0,2цистерны, л	200бункера, м3	0,15Дорожный просвет, мм	180Скорость движения, км/час	до 40Габарит в транспортном положении, мм	2750 х 1300 х 1325Масса, т	0,3
740ГРУЗОВЫЕ ТЕЛЕЖКИТаблица 4.51ПоказателяДля баллоновДля длиномерных
материаловИндекс по типуТСВ-25ТСД-125Грузоподъемность, кг100125Габарит, мм-длина5301300- ширина400540- высота750750Диаметр колеса, мм-3304.17	Вспомогательные средстваК вспомогательным средствам, способствующим улучшению усло¬
вий труда, относятся: осветительные установки, средства коллективной
защиты, электроподогреватели, сушилки.Осветительные установки представляют собой инвентарные переносные
или передвижные приспособления или треноги, состоящие либо из отдельных
транспортабельных и быстро собираемых на строительной площадке элемен¬
тов, либо в виде единой конструкции передвижной или переносной.СВЕТИЛЬНИКИТаблица 4.52Мачтовый светильникПоказателиОдностоечныйсветильникНаполь¬
ный све¬
тильникперес¬тавнойс подъем¬
ной пло¬
щадкойтелеско¬пическийпоэтаж¬ныйОсветитель¬
ные приборы
• марка
-количествоНСП-09--200/501ппд--1001псм--40-А11псм--40-А11пзо--35А2ПЗО--253ПЗО--256Общая мощ¬
ность, Вт2001005005005007501500Габарит,
-длина
- ширина
-высота5101162400510210240051411605003000138012004000168015004980250023005036Масса, кг172016,326,8147327430
741РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВОВид устройства	переноснойМаксимальная подключаемая мощность, кВт	3Количество потребителей	4Номинальное напряжение, В	220Длина подключаемого кабеля, м	30Габарит, мм	190 х 300 х 300Масса, кг	30ВОДОНАГРЕВАТЕЛИДля обеспечения горячей водой строительной площадки служит водо¬
нагреватель со следующей характеристикой:-	потребляемая мощность, кВт	15, 35, 65-	напряжение питающей сети трехфазного переменного тока, В 380-	производительность, л/час	100 х 650-	температура нагрева воды, °С	0-80-	габарит, без шкафа управления, мм	800 х 210 х 720-	масса, без шкафа управления, кг	55-	габарит шкафа управления, мм	263 х 568 х 615-	масса шкафа управления, кг	38БЛОК - КОМПЛЕКТ ДЛЯ СУШКИ ОДЕЖДЫДля размещения одежды в блок-комплекте установлены скамейки,
полки, вешалки. Блок-комплект снабжен шестью трубчатыми нагрева¬
телями, автоматически поддерживающими внутри блока необходимую
температуру.Число загружаемых комплектов одежды	30Температура нагреваемого воздуха внутри сушилки, °С	40-55Нагреватель, тип	НВСМощность, кВт	1,2 - 1,6Напряжение, В	9,6 - 220Масса, кг	2400
7424.18.	Средства подмащивания
ЛЕСАВ соответствии с ГОСТ 24258-80 средства подмащивания классифици¬
руют по типам приводов, возможности перемещения рабочего места по вы¬
соте, несущей способности. По типу средства подмащивания делятся на:-	строительные леса;-	подмости и площадки;-	люльки;-	вышки;-	лестницы.Леса строительные трубчатые подразделяются на два типа: соеди¬
няющиеся с помощью хомутов и соединяющиеся с помощью штырей.Леса строительные приставные с хомутовыми соединениями
представляют собой пространственную конструкцию из следующих
элементов: стоек, поперечин, продольных и диагональных связей, со¬
единяющихся между собой с помощью хомутов.Над подъездами зданий устанавливается защитный козырек, за¬
щищающий выходящих из здания людей.Применяют леса независимо от очертания сооружений в плане и
рельефа местности.Элементы лесов можно использовать также для устройства вышек и
передвижных башен для выполнения монтажных работ. При отступлении
от типовых схем установки лесов можно составлять фактическую схему
расположения элементов лесов и обязательно выполнить проверочные
расчеты. Трубчатые элементы лесов соединяют глухими и поворотными
хомутами. Каркас лесов крепят к стене, используя инвентарные стальные
саморасклинивающие пробки или инвентарные крюки с шурупной на¬
резкой. В оконных проемах леса крепят при помощи накладных труб.ТРУБЧАТЫЕ ЛЕСА КОНСТРУКЦИИ ЦНИИОМТП
ГОССТРОЯ РФМаксимальная высота, м	60Высота рабочего яруса, м	2Ширина настила, м	1,76Шаг стоек вдоль стены, м	2,5Расстояние между стойками, м	1,4Допустимая нагрузка, Па	2000Масса монтажного элемента, кг.	34,9
743БЕЗБОЛТОВЫЕ ТРУБЧАТЫЕ ЛЕСА КОНСТРУКЦИИ
ПРОМСТРОЙПРОЕКТАМаксимальная высота, м	60Высота рабочего яруса, м	2Ширина настила, м	 1,65Шаг стоек вдоль стены, м	2Расстояние между стойками, м	1,25Допустимая нагрузка, Па	 2000Масса монтажного элемента, кг	29,74ЛЕСА ТРУБЧАТЫЕ КОНСТРУКЦИИ ВИШНЕВА М. И.Предназначены для монтажных работ на зданиях высотой до 40
м. Этот тип лесов обладает достаточной жесткостью в горизонтальной
плоскости, что дает возможность вписать их в различные изломы фасадов
зданий в плане и устанавливать вокруг колонн, портиков, эркеров. Стойки
с углами горизонтальных рам соединяются посредством проушин. К стене
леса переносятся при помощи инвентарных закрепов и оттяжек.Максимальная высота, м	40Высота рабочего яруса, м	2Ширина рабочего настила, м	1,76Шаг стоек вдоль стены, м	2Расстояние между стойками в плоскости,перпендикулярной стене, м	1,25Нагрузка, Па	2000Масса монтажного элемента, кг	23 - 25ЛЕСА СТОЕЧНЫЕ СВОБОДНОСТОЯЩИЕ
УНИФИЦИРОВАННЫЕ ЛСУ-2Леса представляют собой каркасную пространственную систему,
состоящую из стоек, башмаков, прогонов, хомутов, раскосов и щитовнастила.Равномерно распределенная нагрузка на настил, Па	2000Наибольшая высота лесов, м	16Высота яруса, м	2Расстояние между стойками, м-	в продольном направлении	3,04-	в поперечном направлении	2,04Масса металла, кг	29600Объем древесины, м3	19
744Общая масса комплекта лесов, кг	- 41600Разработчик - ВНИПИ Теплопроект Главтепломонтажа ММСС РФ,
проект 37194.ПОДВЕСНЫЕ ЛЕСА ЛПУ-1,2Леса состоят из двух самостоятельных частей, поддерживающей и
подвесной.Поддерживающая конструкция состоит из инвентарных хомутов,
балок, размеры которых зависят от размеров строительных конструк¬
ций, эстакад, аппаратов, резервуаров. Подвесная конструкция - струны,
прогоны, настилы, лестницы и другое - универсальна и не зависит от
расположения и конструкции обслуживаемого объекта. В комплекте
ЛПУ-1,2 предусмотрено заземление.Леса свободностоящие из объемных элементов - опор, используют
для производства СМР. Они обладают собственной устойчивостью, при
высоте до 20 м не требуют крепления их к несущим конструкциям зданий
и сооружений.Ширина рабочего настила лесов - 1 м.Площадь вертикальной проекции комплекта лесов, м2	440Равномерно распределенная нагрузка на настил, Па	2000Высота лесов, м	не более 20Число рабочих ярусов	не более 5Число защитных ярусов	не более 5Высота яруса, м.	2Ширина настила, м		1,5Расстояние между струнами, м- в продольном направлении		2- в поперечном направлении		1,2Масса металла, кг		 10500Объем древесины, м3		10,5Общая масса лесов, кг.		 17300Разработчик - ВНИПИ Теплопроект Главтепломонтажа ММССРФ.
7454.19.	Переносные подмости и столикиТаблица 4.53ПоказателяСС-0,8СП-1СП-2СП-3Нагрузка, Па1600130013001300Габариты, ммдлинахширинахвы-сота595x525x11001000x600x9002000x600x9003000x600x900Высота рабочей пло¬
щадки, м0,80,90,90,9Масса, кг5,814,52241,5РазработчикТрест
Ор гетройЦНИИОМТПЦНИИОМТПЦНИИОМТПТаблица 4.54ПоказателиСкладнойдвухвысотныйУниверсальный
облегченный на
трубСкладнойдвухвысотныйСкладнойдвухвысотныйДопустимая
нагрузка, Я1200120010001000Высота рабочих
помещений, м2,5-2,7ДО 2,7до 2,7ДО 3,0Габарит, мм1156x656x9001070x650x13601400x660x9001640x660x1120Масса, кг15,416,010,618,9Организация-калькодер-жательУправление ме-ЦНИИОМТП
Госстроя РФСКВ Мосстрой
ГлавмосстрояСКВ Мосстрой
Главмосстрояд елочных работ
Мосотдел строяПОДМОСТИ С ПЕРЕМЕЩАЕМЫМ ПО ВЕРТИКАЛИ
РАБОЧИМ МЕСТОМГрузоподъемность, кг	300Высота подъема, м-	наибольшая	4-	наименьшая	2Размер площадки, длина/ширина, м	1,5/0,7Скорость подъема, см/мин	70Усилие на рукоятке насоса, Н	95
746Габариты, мм-	длина х ширина х высота (наименьшая)... 2500 х 700 х 5000 (2000)Масса, кг	250Грузоподъемность платформыс учетом 4-х рабочих мест, кг.	2000Грузоподъемность крана, кг.	500Высота подъема платформы, м	17,5Вылет крюка крана от оси вращения, м-	при подъеме башни	2,35-	при монтаже башни	1,45Скорость подъема груза, м/мин		 12-	подъема платформы, м/мин		1,5-	поворота крана, м/мин	0,6Габариты, м-	длина х ширина х высота	12 х 3, 9 х 18, 35Масса лесов, кг	13ПЕРЕДВИЖНЫЕ ПОДМОСТИ НА БАЗЕ ТРАКТОРА МТЗ-80Грузоподъемность, площадки/крана, кг	 500/100Скорость подъема и опускания площадки, м/мин	5Высота пола площадки над уровнем грунта, м	0,95-9,0Габариты пола площадки, м	0,9 х 2,5-	трапа, м	0,3 х 2,5-	в рабочем положении, м	5,35 х 2, 6 х 11, 30-	в транспортном положении, м	5,55 х 2, 6 х 3,2Масса, кг-	общая	 5300-	трактора	2920-	противовеса	300САМОХОДНЫЕ ПОДМОСТИГрузоподъемность, т	3Положение платформы, м-	верхнее/нижнее	7,1/2,42Размеры платформы, длина/ширина, м	5,5/2Мощность двигателя привода подъема, кВт	3,0Мощность двигателя привода передвижения, кВт	4,0Скорость передвижения подмостей, м/мин	 16,5Масса, кг	 6225
747ПЕРЕСТАВНЫЕ ПОДМОСТИ С
ЭЛЕКТРОГИДРОПРИВОДОМГрузоподъемность, т	.	3Положение платформы, м-	верхнее/нижнее	6,1 х 1,42101Размеры платформы, мм	 5500 х 2000Габариты, мм	 5502 х 2101 х 1420Масса, кг	 3650Таблица 4.55НаименованиеПСА-4,8ПСА-1,8ПСА-2,8Допускаемая нагрузка, Н130013001300Габариты, мм- длина128012401500- ширина596028803820- высота14507901340Масса, кг642556ПЛОЩАДКИ УНИВЕРСАЛЬНЫЕ САМОПОДЪЕМНЫЕ
ПОДМОСТИ УСПУСП предназначены для монтажных работ при возведении ме¬
таллоконструкций, трубопроводов и на других работах. Стойки под¬
мостей устанавливают на опорных подставках и крепят к стене здания
специальными устройствами. К настилу платформы можно добавить
два дополнительных выдвижных настила, что позволит использовать
подвижные дополнительные настилы подмостей для стен, имеющих
выступы. Подмости собираются из отдельных элементов.Максимальная высота подъема, м	40Максимальная нагрузка на основную платформу, Н-	без выдвижных консолей	2000-	с выдвижными консолями	1000Пролет по цевочным рейкам, м-	максимальный	9-	минимальный	12Скорость подъема и опускания платформы, м/мин	4,55Максимальное расстояние крепления стоек к зданию, м	9,6Мощность электродвигателей, кВт	2x5Масса, т	8,5
748Управление - с пульта на платформеСАМОПОДЪЕМНЫЕ ПОДМОСТИ ПС1-100-300Подмости предназначены для выполнения ремонтных работ на
трубах, металлоконструкциях и зданиях при ремонте и монтаже алю¬
миниевых конструкций.Для монтажа мачты подмости оборудованы монтажной стойкой с
гуськом и ручной лебедкой, что позволяет монтировать мачту методом
наращивания секций.Максимальная высота подъема, м	100Грузоподъемность, кг.	“	300Скорость подъема, м/мин	5,75Мощность электродвигателя лебедки ЛЭФ1-500, кВт	1,5Габарит рабочей платформы, мм	 1000 х 600Масса, кг-	подмостей при рабочей высоте 100 м	 5750-	одной секции мачты	554.20.	Вышки
ВЫШКА ТЕЛЕСКОПИЧЕСКАЯ НА ПНЕВМОКОЛЕСНОМ
ХОДУПредназначена для подъема рабочих, строительных материалов и
инструмента к рабочему месту. Вышки различны по исполнению:-	с верхней люлькой;-	с двумя неподвижными люльками.Вышка мобильная, транспортируют и устанавливают ее в рабочее
749САМОПОДЪЕМНАЯ ВЫШКА НА ПНЕВМАТИЧЕСКОМ
ХОДУПредназначена для монтажных работ на высоте до 18 м. Колонна
вышки состоит из отдельных секций и монтируется на раме пневмоко-
лесной тележки.Монтаж секций колонны и подъем грузов на рабочую площадку про¬
изводится краном-укосиной. Для передвижения вышки служит привод,
расположенный на передних колесах вышки. Управление передвижением
вышки - рулевое.Наибольшая высота подъема платформы, м
750СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИСТОЕЧНЫХ,
ПРИСТАВНЫХ ЛЕСОВ И ПОДМОСТЕЙТаблица 4.56ПоказателиЛеса на хомутовых
соединенияхЛеса на штыревых
соединенияхР.4.3.316.00Р.4.3.316.1.000Р.4.737-3.00.000Р.4.764-3.00.000ТБЛКТВЛО388.3.00.000650.8.00.000Максимальная высота
лесов, м402080/604040604020Высота рабочего
яруса, лс21211222Шаг стоек вдоль
стены, лс21.62,5/21.62221.6Число рабочих на¬
стилов33333333Расстояние между стой¬
ками, перпендикуляр¬
но стене, лс1,261,651,251,651,651,251,251,65Ширина настила, лс1,52,21.52,22,21.51.52,2Нагрузка на настил, Па20002500200025002500200020002500
Таблица 4.57ПоказателяАналогWfl армгижачлт СПДВВОВ8241.06.0008241.11.0008241.10.00061.3.01.00061.3.08.000 ! 61.02.000Площадь рабочего
настила, м1,284,44,42,341,852,84Размеры рабочей
площади, лис(тггириття хдшои )720x16002000x20002000x20001800x1800700x25001800x1800Число ярусов рабочего
настила238233Наибольшая высота
рабочего настила от
уровня пола, мм2835402285124230673015590Габариты, мм (дли-
нахширинахнысота)2005x950x88862857x2857x50222857x2857x86122104x1416x55302800x2750x73504670x4480x16700Масса подмостей, кг114590940115126467Площадь стены, об¬
рабатываемой с одной
стоянки подмостей, jk1
(длинахвысота)Время, затрачиваемое
на одно перемещение,
час-	рабочего настила по
высоте с яруса на ярус-	подмостей вдоль
фронта работ-	на сборку-разборку
подмостей2,6x4 = 10,48x6 = 183x10=802,8x6=16,88,5x8 = 282,8x17=47,60,5650,050,300,10,10,60,0550,151,00,0250,0250,150,0250,050,20,0250,100,6Механизм,
используемый при
работе подмостейВручнуюКран-укосина, грузоподъем¬
ность -100 кгЛебедка, грузоподъемностью 200 кг751
752СБОРНО-РАЗБОРНАЯ ВЫШКА - ТУРАПредназначена для выполнения монтажных работ на высоте до 6 м.Допустимая нагрузка, н	2000Габарит рабочей площади, мм	2000 х 2000Габарит, мм	2250 х 2300 х 5200Масса, кг	4144.21 ЛюлькиЛюльки предназначены для монтажных работ на фасадах зданий.
Основные типы люлек, применяемых при производстве монтажных работ,
приведены в таблице 4.118.Таблица 4.58ПоказателяпI18иi*41§SпЛЭ-80-260ЛС-80-250ТП-11ЛЭ-100-800ЛЭ-100-500Л-100-600Допустимая нагрузка, Н120012002200250025003000300050006000Максимальная высота
подъема люльки, м30100523080100100100100Скорость подъема
люльки, м/мин-	при электроприводе-	при ручном приводе165,50,8880,84,40,85,50,85,50,86,754,350,8Мощность влектродви-
гателя, кВт0,60,80,61,21Д0,90,80,81,1Габарит, мм-	длина-	ширина850800134010004000850497085040001000441097040008505845100067001000Масса, кг90165500490550400400690760
753Таблица 4.59ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СТРОИТЕЛЬНЫХ
ЛЮЛЕКНаименованиеЛОС-100х120ЛЭ-2-100-300123Грузоподъемность, кг120300Высота подъема, ж100100Скорость подъема, ж!мин5,56,5Тяговое усилие лебедки, кН55123Мощность электродвигателя ле¬
бедки, кВт0,80,8Диаметр грузового каната, мм8,88,8Габариты рабочей площадки, мм
- длинахширина850x8004000x800Масса люльки, кг165385Таблица 4.60КОНСОЛИ ДЛЯ ПОДВЕСКИ ЛЮЛЕКПоказателиКонструкцииМосжжлуправ-УниверсальныеКУ-1КУ-2,5Максимальный
вылет, мм13001350220020002590Максимальная до¬
пустимая нагрузка
на опоры, кН-	переднюю-	заднюю7,5281016,5614,58,57,49.77.7Консоли применяют для подвески люлек на скатных крышах. Сталь¬
ной канат, на который подвешена люлька, крепят к проушине консоли,
а предохранительный пропускают через вращающуюся проушину и за¬
крепляют за надежные конструкции перекрытия.Для подвески люлек на фасадных зданиях с плоской крышей ис¬
пользуют конструкции СКБ Мосстроя четырех типов: сборно-разборную
консоль с переменным вылетом, универсальную консоль У-1 и универ-
754сальную У-2,5.Консоль конструкции СКБ Мосстроя монтируют на кровле зданий
или на чердаке, где она удерживается контргрузом без дополнительного
крепления.Вылет консоли зависит от типа люльки, которую поддерживают
консолью различного типа.ЛЕСТНИЦЫ-СТРЕМЯНКИТаблица 4.61ПоказателиЛестницаотделочникаСтремянкадиряли>миниймяДопустимая нагрузка, Я15001000Высота рабочих помещений, жДОЗдо 5Габарит, мм750x420x1650400x750x2200Масса, кг13,014,04.22. Средства защитыК средствам защиты относятся:-	улавливающее устройство из сеток;-	временное ограждение;-	верхолазные предохранительные устройства.Улавливающее устройство предназначено для предотвращения
755ВЕРХОЛАЗНОЕ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО
ПВУ-2Служит для предохранения рабочего, находящегося на высоте, от
падения.Масса падающего груза, максимальная, кг	100Величина тормозного пути при падениигруза массой 100 кг, м	0,6-1,5Тип каната	канат 4,8-ГЛ-ВЛ-Н-180 ГОСТ2688-80Длина вытягиваемого каната, м	10Масса без карабина, кг	не более 9,4
4.23 Перечень нормализованных средств подмащивания и малой механизацииТаблица 4.62ИндексыНаименование и назначениеОсновныепараметрыНомер рабочего
чертежа, маркаРазработчик
* техдокументацииОумя—тр».распространи¬
тель техдоку-12а45в..ЕН01.000Средства подмащивания для работ на высотеЕН01.001Леса стоечные приставные на
хомутахНаибольшая
высота лесов -
20м3.816-1.00.000ЦНИИОМТП Госстроя
РФЕН01.002Леса стоечные приставные
штыревыеНаибольшая
высота лесов -
40 мТВЛК 00.00.000
Р4-667-77ГПИ Промстройпроект
Госстроя РФЦНИИОМТП
Госстроя РФЕН01.005Леса стоечные приставные на
хомутахТоже3.816.00.000Р4-712-78ЦНИИОМТП Госстроя
РФЕН01.004			 		 		 ~ 			 ]Леса стоечные приставные
штыревые\	Тоже838-00.000Р4-794-84ЦНИИОМТП Госстроя
РФЕН01.005Леса стоечные приставные
штыревыеТожеТВ 70.00.00.000ЦНИИОМТП Госстроя
РФЕН01.006Леса стоечные
свободностоящие ЛСУ-2 для
теплоизоляционных работНаибольшая
высота лесов -
16 м87194-00В НИЛИ Теплопроект
Миимонтажспецстроя
РФЕН017007Леса подвесные УПЛ для
теплоизоляционных работНаибольшая
высота лесов -
18 м19.00.00.00В/О Соювенергозащита
МинэнергоЕН01.011Подмости переставные для
отделочных работ на
лестничных маршахВысота настила -
0,9 м8.241.08.000УМОР Главмосстроя
ЦНИИОМТПЦНИИОМТП756
Продолжение таблицы 4.621234! б 11 6EH01.012Подмости переставные
складные из легких сплавовВысота настила -
0.9 м171/12.00.00.000 | ЦНИИЭПсельстрой ГосагропромаЕН01.013Подмости передвижные для
монтажных работВысота настила -
1,6 м1999Мосоргстрой ГлавмосстрояЕН01.014Подмости передвижные для
монтажных работВысота настила -
2,7 м2646ТожеЕН01.016Подмости передвижные
сборно-разборные из легких
сплавов для монтажных работНаяЛл1п.тп« явысота настила -
4,2 м63-3.01.00.000ЦНИИОМТП Госстроя РФЕН01.017ТожеНаибольшая высо¬
та настила - 6,8 м63-3.03.00.000ТожеЕН01.018Подмости передвижные
сборно-разборные для
отделочных работНаибольшая
высота настила -
6,2 м260.06-00.000ЦКБ ГлавэнергоремонтЕН01.019Подмости передвижные
сборно-разборные для
монтажных работНаибольшая вы¬
сота настила - 8 м3.241.10.000Р4.641-76ЦНИИОМТПГосстрояБюро внед¬
ренияЦНИИОМТПЕН01.020Подмости передвижные
сборно-рааборные ив легких
сплавов для монтажных и
отделочных работНаибольшая
высота настила-
16,6 м63-3.02.00.000ЦНИИОМТП ГосстрояЕН01.021Подмости передвижные для
монтажаН«иЯп1п.шяявысота настила -
17,8 м1647ЦЭКБ ОгроймехавтоматикаЕН01.026Вышка передвижная ВТК-12
для монтажных работНаибольшая вы¬
сота настила - 12 м3773; ПКК Промстроймеханизация
! МимонтажспецстрояЕН01.028Люлька Л ОС-100-120 для от¬
делочных и монтажных работНаибольшая вы¬
сота подъема 100
м, грузоподъем¬
ность 120 кг8449СКВ - Мосстрой Главмосстроя757
Продолжение таблицы 4.62 ^001 ! 2 1 8 ! 4б ! 6вд | Люлька ЛЭ-100-600 для
' стекольных и монтажных
01030 ; работНаибольшая высо- j
та подъема 100 м, ! 3373
грузоподъемность
600 кгТожеЕН01.032Люлька для сварочных работНаибольшая высо¬
та подъема 100 м,
грузоподъемность
800 кг4781 АССКВ МосстройЕН01.084Площадка для монтажа
колоннВысота площадки
1,вм2818 БМосоргстрой ГлавмосстрояЕН01.036Площадка для монтажа
угловых колоннВысота площадки
1,8 м2319 ЕТожеЕН01.088Лестница из легких сплавов
для монтажных работВысота лестницы
4,8 м181ЦНИИЭПсельстрой ГосагропромаЕН01.043Лестницы наклонные для
монтажных работВысота 6,6-18,6 м29800-3ВНИПИпроистальконструкцияЕН01.047Вышка крановая
самоподъемнаяВысота 16 мBKC-7Тоже— - Грузозахватные приспособленияЕНСтроп одноветвевой ICK сГрузоподъемность| 3.484.01.300ЦНИИОМТП Госстроя02.001заплетками0,32-10 т3.484.16.300ЕН02.002Строп двухветвевой канатный
РСК с заплеткамиГрузоподъемность
0,4-25 т3.484.01.1003.484.17.100ТожеЕН02.003Строп 4-х ветвевой ЧСК с
заплеткамиГрузоподъемность
0,63-16 т3.484.40.1003.484.64.100ТожеЕНПриспособление для установкиДиаметр труб 03347.04.000Трест“Ленинградоргстрой”ГлавленинградстрояТцнииомтп02.010П-образных компенсаторов! 67-140 ммР4-658-76j ГосстрояЕН02.011Тожеj Диаметр труб 0
146-273 мм1 ТожеТоже| Тоже
Продолжение таблицы 4.62128466ЕН02.013Центратор для трубДиаметр центри¬
руемых труб
100-820 мм8847.04.000Р4-652-76ТожеТожеЕН02.019Палатка для сварщикаВес 11,6 кг3347.15.00Р4-646-76ТожеТожеЕН02.030Ключ газосварщикаВес 0,6 кг3410.03.000Р4-716-78ЦНИИОМТП ГосстрояТожеЕН02.028Шаблон для установки
сварочного зазораРазмер 1,5-4 мм8347.02.000Р4-666-70Трест"Ленинградоргстрой”ГдавленинградстрояТожеЕН02.004Строп двухпетлевой
универсальный УСК-1 с
запдеткахиГрузоподъемность
0,82-10 т8.484.60.1008.484.75.100ЦНИИОМТП ГосстрояТожеЕН02.006То же УСК-2Грузоподъемность
0,4-10 т3.484.80.100ТожеТожеЕН02.016Захват петлевой для плит
перекрытийГрузоподъемность2т3206.11.000Р4-588-75ТожеТожеЕН02.022АЗахват универсальный для
монтажа колоннГрузоподъемность6т288Трест МосоргпромстройЕН02~024Траверса для подъема
двухконсольных колоннГрузоподъемностьЮт21896М-6Д2ПИ Промстальконструкция
МинмонтажспецстрояЕН02.025Траверса с пальцевым
захватомГрузоподъемность
16 т1594.6Р-5ТожеЕН02.026Траверса для подъема
двухветвевых двухконсольных
колоннГрузоподъемность15т16978МТожеЕН02.028Траверса для подъема
двухветвевых колоннГрузоподъемность
26 т2052ЭМ13ПИ Промстальконструкция
МиимонтажспецотрояЕН02.030Траверса для строповки ферм
длиной 24 мТоже1594БР-11Д2Тоже759
Продолжение таблицы 4.6212з45 ! 6ЕНТраверса для строповки фермГрузоподъемность21905Р| ПИ Промстальконструкция02.031длиной 18 м18 т1 Минмонтажспецстроя"" 			 			 			ЕН02.082То же длиной 12 мГрузоподъемность
6,5 т21905РТожеЕН02.033Траверса для строповки сте¬
новых панелей длиной 6 мГрузоподъемность
б т15946РТожеЕН02.084То же длиной 12 мГрузоподъемностьЮт15946-10ТожеЕН02.36Траверса для строповки плит
покрытий и перекрытийТоже15946 Р-18ТожеЕН02.36Траверса для подъема плит
покрытий и перекрытий
6x8 и 6x1,5Грузоподъемность
4 т2006-78ТожеЕН02.060Траверса для монтажа ферм
и плит покрытий зданий
пролетом 16,24 и 30 м |Грузоподъемность| 12 т1106.3.00.000ЦНИИОМТП ГосстрояЕН03.006Контейнер открытый КО-2,5 И
для сантехнических трубных
заготовокМасса брутто
2760 кг, масса кон¬
тейнера - 260 кг3339.18.000Р4-638-77ЦНИИОМТП ГосстрояЕН03.031ЕН08.086Поддон для перевозки сили¬
катного кирпича ППП-1, 8-1Строп полужесткий СПП-2,5 И
для деревянных погонажных
изделийМасса брутто
1800 кг, масса под¬
дона - 76 кгА-518.00.00.000I ЦБТИНИИАТМинавто-! Минавто-транса РФ 1 __
j транса РФМасса брутто
2500 кг, масса
стропа - 76 кгТР-1156-1700.00.000КТИ Минпромстроя СССР760
Продолжение таблицы 4.621234В I 6ЕН03.037Строп СПП-1,25 ИI для
асбоцементных листовМасса 1160 кг, мас¬
са стропа -100 кг86.00.000Промтрансниипроект ГосстрояЕН03.046Тара защитная ТЗ-0,04-1 для
сантехнической арматуры
и метизовМасса брутто 45 кг,
масса тары-16 кг41066-34Ростовское ЭПКБ Мииоргстроя04 ООО ~ ®нУтРипостРоечны® транспортЕН04.092Подъемник мачтовыйгрузопассажирскийМГП-1000-110Грузоподъемность
1000 т, высота
подъема 100 м8300 ВСКВ Мосстрой ГлавмосстрояЕН04.113Кран КмРС-2Грузоподъемность
1000 т, 1600 кг,
2000 кг, вылет стре¬
лы 4,5,7 м. Высота
подъема 150 мТожеЕН04.119Кран “в окно” СТД-899Грузоподъемность
160 кг, вес 99 кгПКВ треста “Сантехдеталь"ЕН04.104Тележка для транспортировки
баллоновГрузоподъемность
110 кг, вес 20 кг1632.00.000Люберецкий з-д Сельхозмашино¬
строения им. Ухтомского- Средства для улучшения условий труда и техники безопасности
05.000	ЕН05.001СветильникМощность дамп
800 Вт3294.51.000Р4-607-76ЦНИИОМТП ГосстрояЕН05.012Агрегат отопительный
газовыйТеплопроизво-
дительность
1150 тыс.кДж/час,
вес 270 кгКиевский эксперимент ально-механи-
ческий з-д треста "Энергомеханиза-
ции” МинэнергоЕН05.013ЭлектрокаллориферМощность 6 кВт,
вес 58 кг5851СКВ Мосстрой ГлавмосстрояOs
Продолжение таблицы 4.62 ^ю1 28 1 45 ' 6вд ; Универсальное тросовое ог-——- i раждеяие опасных зон на
06.076перекрытииГабарит6000x670x1820 мы,
вес 61 кг2264Трест МосоргстройЕН ' Предохранительное устройство
05.081 j верхолазное ПВУ-2ЕН—- Мачта прожекторная
06.008Максимальная мас¬
са падающего ipyaa
100 кг, вес 8 кг
Общая мощность
! ламп 750/1500 Вт3294.54.000
Р4 607-76Ногинский опытный з-д монтажных
приспособлений ГлавУППЦНИИОМТПЕН—- ! Мачта поетажная
06.009Общая мощность
750/2500 Вт3294-55.000
Р4 607-76ТожеЕН ! _Сушилка для спецодежды06.010 i30 комплектов
одежды3293-20.000
Р4 664-77ТожеКН——— ! Воздухонагреватель УСБ-160
06.011 |Тешюпронэводи-
тельность 600 тыс.ЛЙж/час				810.00.000
Р4 726-78Тоже	Монтажные работы12.000	ЕН12.033Комплект оснастки для
монтажа каркасов серии
ИЙ-04, ИИС-04,1-020-1/83839.01.000839.10.000ЦНИИОМТП ГосстрояЕН12.041Кондуктор для монтажа ко¬
лонн каркасов серий ИИ-20/10
1.420-6,1.420-18,1.420.1-4-4434.10.000Р4-777-83ЦНИИОМТП Госстроявд Групповой кондуктор для
монтажа каркасов серии
12 048 ; ИИ-04.1.20-1/83, ИИС-04165-4.00.000Р4-774-83Тоже; Комплект приспособлений для
ЕН | выверки и крепления колонн в
12.037 стаканах фундаментов кли¬
новыми вкладышами-3232.00.000ТожеЕН I Комплект оснащения для мон-
12.082 > тажа многоэтажных колонн827.00.000Р4-769-83Тоже
Продолжение таблицы 4.62123456ЕН12.008Оснащение монтажное для
сборки крупнопанельных
зданий;807.00.000Р4-532-74ТожеЕН12.076Кондуктор-распорка для вре¬
менного крепления и выверки
стропильных ферм с шагом
6 и 12 м"1Вес 2900 кг, грузо¬
подъемность 1 т1524ЦЭКБ Строймехаяиза-
ции ЦНИИОМТП Гос¬
строя!IЦНИИОМТП
ЦЭКБ Гос¬
строяЕН12.026Шаблон для разбивки рисокВес 0,8 кг3295.01.000Р4-591-76ЦНИИОМТП ГосстрояЕН12.027Шаблон для установки
панелейВес 1 кг3295.02.000Р4-592-76ТожеЕН12.022Будка монтажника!3295.07.000Р4-540-75ТожеЕН12.064Лебедка ручная рычажнаяГрузоподъемность
1,6 т, вес 32 кгПКБ треста “Сантехде-
таль” Главпромвенти-
ляции Минмонтаж-
спецстрояБарышевский
механичес¬
кий з-д, Туап¬
синский ма¬
шинострои¬
тельный з-дЕН12.055Лебедка ручная рычажнаяГрузоподъемность j
3 т, вес 55 кгТоже! ТожеiЕН12.059Домкрат гидравлический
специальный ДГС-1Грузоподъемность
10 т, высота подъе¬
ма 150 мм,
вес 17,3 кг-Пронский механический з-д треста
“Энергомеханизация” МинэнергоЕН12.062Домкрат реечный ДР-5Грузоподъемность
5 т, максимальная
высота подъема
350 мм,
масса 36 кгРыбинский з-д "Гидромеханизация"
треста "Энергомеханизация"
Минэнерго763
Окончание таблицы 4.621284б 1 6ЕН12.060Блоки малогабаритные
полиспастные для
грузоподъемных работГрузоподъемность
0,6; 8; бтДмитровский электромеханический
з-д треста "Электромеханиэация”
МинэнергоЕН12.069Блок с откидной серьгойГрузоподъемностьбтТоже		 Санитарно-технические работы20.000ЕН20.001Гидропресс для опрессовкиМаксимальное
давление 2,5 мп*3631АСКВ Мосстрой ГлавмосстрояЕН20.034ТожеПроизводительное
ть 60 л/мин4623 АТо жеЕН20.003Станок для устройства вреаок в
трубопроводыДиаметры фрез 75,
100,150 и 200 мм4213ТожеЕН20.007Ключ трубныйДиаметр повора¬
чиваемых труб3347.08.000Р4-668-78Трест “Ленинградорг-
строй” Главленинград-
строяЦНИИОМТПГосстроя764
7655. ТАКЕЛАЖНАЯ ОСНАСТКА. КРАНЫ.5.1.	Стропы5.1.1.	КанатыПрименяют преимущественно круглые стальные канаты - ГОСТ
7372-92.Для изготовления стропов следует применять стальной канат кон¬
струкции 6x36+1 О.С. по ГОСТ 7668-92.Для изготовления одно- и многоветвевых нерегулируемых по длине
под нагрузкой расчалок, оттяжек и тяг следует применять стальные ка¬
наты конструкции 6x36+1 М.С. по ГОСТ 7669-92 и 6x19+1 О.С. по ГОСТ
2688-92.Для оснастки монтажных лебедок и полиспастов следует при¬
менять стальной канат конструкции 6x36+1 О.С. по ГОСТ 7668-92 (см.
таблицу.)Канат, состоящий только из проволок, свитых по спирали в один
или несколько концентрических слЪев (канат-прядь), называют канатом
одинарной свивки, состоящий из нескольких прядей - двойной свивки.Конструкция каната обозначается цифрами и буквами, например ЛК
6x36+1 О.С. Первая цифра здесь - число прядей в канате, вторая -число
проволок в пряди. Знак умножения означает, что каждая прядь имеет одно
и то же число проволок. При наличии в канате сердечника ставится знак
"+м, а рядом стоящая цифра означает число сердечников. Далее буквами
обозначают тип сердечника - О.С. - органический, М.С. - металлический.
Полное обозначение каната, кроме того, включает указание типа свивки.
ЛК-РО - канат с линейным касанием проволок разных и одинаковых диа¬
метров по слоям прядей; ЛК-Р - канат с линейным касанием при разных
диаметрах проволок в наружном слое пряди; ЛК-0 - с линейным касанием
проволок при одинаковом диаметре проволок по слоям прядей; ЛК-3 - с
линейным касанием с проволоками заполнения в пряди; ТЛК - с комби¬
нированным точечно-линейным касанием проволок.5.1.1.1. Правила выбора канатовСтальные канаты следует выбирать по признакам, указанным в соот¬
ветствующем стандарте на сортамент, с учетом ограничений настоящего
стандарта (табл. 5.1; 5.2; 5.3). Канаты изготавливаются:а) по назначению:
грузолюдские - ГЛ,
766грузовые -Г;б)	по механическим свойствам проволоки:
высшей марки - В,первой марки -1,
второй марки - II;в)	по виду покрытия поверхностей проволоки:
из светлой проволоки,из оцинкованной проволоки для условий работы:
легких - JIC,
средних - СС,
жестких - ЖС;г)	по направлению свивки:
правой свивки - П,левой свивки - Л;д)	по сочетанию направлений свивки элементов каната:
крестовой свивки - К,односторонней свивки - О;е)	по способу свивки:
раскручивающиеся - Р,
нераскручивающиеся - Н.Канаты следует выбирать по разрывному усилию в целом Яразр
согласно действующим ГОСТам в соответствии с временным сопро¬
тивлением разрыву - 1568 МПа (160 кг/мм2) и более (предпочтительно
выбирать маркировочную группу 1764 МПа (180 кг/мм2).Условное обозначение каната (при заказе) должно отвечать требо¬
ваниям соответствующего стандарта на сортамент и включать в себя:
диаметр каната, назначение, марку, вид покрытия, направление свивки,
сочетание направлений свивки, способ свивки,маркировочную группу, номер соответствующего стандарта.
Гибкие стропы рассчитываются в следующей последовательностиI.	Находят усилие Rc (Н), возникающее в одной ветви стропа:
Rc=(QKc)/(mKH)
где Q - масса поднимаемого груза, кг;Кс - коэффициент, зависящий от угла наклона ветви стропа к вер¬
шине;m - количество ветвей стропа;Кн - коэффициент неравномерности нагрузки на ветви стропа.При количестве ветвей m = 4 и более Кн = 0,75; при m < 4 Кн= I.
7672. Определяют разрывное усилие прочности для стропа.RT=RCK3где: - наибольшее растягивающее усилие каната по табл. 5.1; 5.2;
5.31^- усилие в одной ветви стропаК3 - коэффициент запаса прочности по ГОСТ 36-73-82 п.п 2.13-2.16
5.1.1.2 Характеристики канатов по ГОСТ 7668-92	^Таблица 5.1. ооКанат двойной свивки типа JIK-PO-6x36+l О.С. (I+7+7/7+I4)Диа¬метрка¬ната,ммРасчетноесечение,мм2Масса
1000 м
смазан¬
ного
каната,
кгРазрывное усилие, 1Ц. (не менее) канатов маркировочной группы Н/мм2
при временном сопротивлении разрыву Н/мм21568(150)1666(170)1764(180)1862(190)1960Суммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целом123456789101112136,315,72155,5----2770022650292502365030600244006,717,81176----3140025700331502680034900276007,420,16199----3555029100375003035039500315508,125,67253,5----4525037050477503865050300398509,738,82383,56085049850646505300068450561007225058500760506030011,551,9651381450667508655070950916507510096700783001015008070013,570,55696,511050090650117500963001240001015001310001060001380001096601582,1681212850010450013650011150014450011650015250012250016100012806016,5105,73-104516550013550017600014400018650015000019650015750020700016500018125,781245197000161500209500171 50022150017550023400018650014650019050020153,99152024100019750025300021000027150021500028650022900030150023350022185,10183029000023750030800025250032650025850034450027500036250028050023,5215,94213033850027700033950029400038050030400040200032100042300033800025,5252,46249539550032400042050034400044500035200047000037550046450038300027283,79280044450036450047250038750050050039650052800042200055600043050029325,423215510000417500542000444000574000454500605500484000637500493500
Проодолжение таблицы 5.1.Диа¬метрка¬ната,ммРасчетноесечение,мм2Масса
1000 м
смазан¬
ного
каната,
кгРазрывное усилие, R,. (не менее) канатов маркировочной группы Н/мм2
при временном сопротивлении разрыву Н/мм21568 (150)1666(170)1764(180)1862(190)1960Суммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целом1234567891011121331369,97365558000047500061600050500065250051700068850055050072500056150033420,96415566000054050070100057450074250058800078350062550082500063850034,5461,07455072250059200059200062950081300064450085850068600090350070000036,5503,09495578850064500064600068650088700070350093650074850098600076400039,5615,95608096550079150079150084100010850008610001145000917000120500093500042683,68675010700008785008785009335001205000955500127000010100001340000103000043717,187120112000091950091950097600012650001015000133500010600001405000108000044,5787,387770123000010050001310000106500013850001095000146500011650001540000118500046,5850,768400133000010900001415000116000015000001180000158000012600001665000128000050,51006,859940157500012900001675000137000017750001400000187000014900001970000151000053,51131,96111501770000145500018850001540000199500015700002105000168000022150001705000561219,8912050191000015600002030000164000021500001715000----58,51314,5613000206000016850002190000173000023150001790000----60,51446,7414250226500018550002410000191500025500001970000----631538,9215200241000019700002560000202000027100002085000----651634,0316100256000020950002720000217500028800002210000----681792,6217700281000022950002985000238500031600002430000----722008,2819800314500025750003345000267000035400002715000----769
Таблица 5.2.Канат двойной свивки конструкции 6x36+1 О.С. ТУ 14-4-324-73Диа¬
метр
кана¬
та, ммПлощадьсечения,мм:Масса
1000 м
каната,
кгРасчетное разрывное усилие, R,. (не менее)13721588166617641960Суммар¬
ное всех
проволок
в канатеКанатацеломСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целом.Суммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволок
в канатеКаната в
целом1592,94915,2--14400012250015350013050016250013850018100015400016,5113,241120,1-18450015150019600016050020750017000023050018900018138,071365,718800013400021500017650022850019750024200019850026850022050020167,711658,822900019300026200022250027800023600029450025100032850027950022214,59212029150023900033300027300035400029000037450029600041650032400023,5240,84238232700026800037400030650039700032500042050034500046750038300025,5283,78280038500031600044050036200046800038350049550039200055050042950027325,44321544200036200050500041500053650044000056800044850063150049250029369,99365550200041250057400047100061000050100064600051100071800055950031420,96415557200046900065350054650069400056860073500058150081600063600032461,1455162600051450071550058600076050061050080500063600089450069750034,5503,11496568300056050073190064050082950066050087850069450097600076150035,5562,295560764000625500872500715500927000700500982000805000100900089150039,5683,70675092800076200010600008700001125000900500119000094300013250001030000770
Таблица 5.3.Канат двойной свивки типа JIK-PO 6x36 (1+7/7+14)4-7x7(1+6) ГОСТ 7669-92Диаметр каната, ммПлощадь сечения
всех проволок,
мм2Масса1000мканата,кгРазрывное усилие Я^не менее)15681666176418621960Суммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всехПРОВОЛОККаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целом123456789101112135,915.93145-__. .2810021600296502290031200233506,420,08183-._.3540027150373502895039350294507,223,25212.._- .4100031550432503350045550341508,635,933285640044950599004790063450438506695051300705005275010.552.904828290066150881007045093300718009845075800103500774001380.4673312600010000013400010650014150010850014950011550015750011850014,596,3690615100012050016050012800016950013000017900013850018850014150016121 ,87114519100015200020300016200021450016500022650017500023850017850017,5145,03136022700018150024150019300025550019600027000020900028400021300019,5179,07163028050022400029800023850031550024250033300025800035000026300021213,39195033450026750035550028450037500028950039700030700041800031350023251,25229039350031500041850033450044300034100046750036200049200036850025292,1266045800036600048650033900051500039600054350041750057250042900026,5327,43297551300041000054500043600057750044400060950047200054150048050028373,25339553500046700062150049700065800050650069450053800073150054750030426.76389055900053500071050056800075250057900079450061500083600062700032,5487.48444576400061100081200064900085950066150090750070300095500071600035,5580.11529090950072750099600077250010200007875001080000835000113500085250036,5646.3758951010000810000107500086100011400008775001200000930000126500095000039716.296530112000089000011900009545001260000972500133000010250001400000104500041796.83726512450009045001325000105500014050001075000143000011400001560000117000042843,97965132000010500001405000111500014850001140000157000012150001650000123500045,5991,8490451555000123500016500001315000174500013400001645000142500019400001455000491163.04106001820000145500019350001545000205000015750002165000164000022750001705000521304.05116502040000162500021700001730000230000017650002425000184000025550001905000
Продолжение таблицы 5.3.Диаметр каната, ммПлощадь сечения
всех проволок,
мм2Масса1000мканата,кгРазрывное усилие Я^не менее)15681666176418621960Суммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целом12345678910111213571520,7313900238000019050002530000195000026500002000000----60,51671.115240262000020900002780000214000029450002205000----61.51782,2516250279000022300002965000228000031400002350000----641880,2717148294500023500003130000243500033150002530000----682058,7116775322500025750003425000266500036300002775000----722316,3821125363000029000003855000300000040850003125000----Канат ЛК-Р 6x19(1+6+6/6)+! О.С. ГОСТ 2688-803,85,6355,1----993084001045087501100093504,16.5564,1-.--115509750121501015012600108504,57,5573,9-__-13300II250140501175014750125004,88,6284,4_.-1520012850160501340016850139005,19,7695,5.-.-1720014600181501515019100158005,611.9116,5186501580019800168002095017800221501855023300193506,214.47141.6226501925024100204002550021100269002225028350234506,918.05176,6283002400030050255003I8CO26300336002745035350287008,326,15256410003480043550369504610038150486503905051250410009,131,18305488504155051900441005500045450580004750061100496009,336,66358.657450486506145051850646505345066250559507185058350И47,19461,6739506285078600667508320068800878507200092450751501253,8752784450717508970076200950007655010000081900105500970001361596,69560081250101500863001075008900011350092800119500970001474,4728116500989501235001050001310001080001385001125001455001180001586,2884413500011450014350012200015200012550016050013100016900013700016,5104,611025164000139000174000147500184500152000194500159000205000166000ILL
Окончание таблицы 5.3.Диаметр каната, ммПлощадь сечения
всех проволок,
мм2Масса1000мканата,кгРазрывное усилие Я^не менее)15681666176418621960Суммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целомСуммар¬
ное всех
проволокКаната в
целом1234567891011121318124,73122019550010600020750017600022000018150023200018950024400019800019,5143,61140522500019100023900020300025300020900026700021850028100022800021,0167,03163526150022200027800023600029450024350031100025400032700026550022,5188,781850296000251000314500267000ЗЗЗООО27500035150028750037000030350024,0215,49211033750028700035900030450038000031400040100032800042200034300025,5244239038250032450040650034500043000035550045400037200047800038850027274,31268543000036500045700038800048350039950051050041800053750043650028297,63291046650039600049550042100052500043400055400045350058300047350030,5356,72349055900047500059400050450062900052000066400054400069900056750032393,06384561600052350065450055600069300057300073150059950077000062550033,5431,18422067600057400071800061050076050062900080250065800084500068600037512,795015804000683000854000725000904500748000954500782500100500081600039,3586.59574091950078150097700082800010300008560001090000891500114500093850042666,126635104500089000011100009450001175000975000124000011010001305000110600044,5755,117385118000010000001255000103500013300001075000----47,5861,986430135000011450001435000118500015200001230000----773
7745.1.2	Расчет канатовМинимально допустимый диаметр стального каната, используемого
для такелажной оснастки, выбирают по стандарту на сортамент каната
по расчетному разрывному усилию каната в целомRT = SK3где S - наибольшее растягивающее усилие в канате;К3 - коэффициент запаса прочности по ОСТ 36-73-82 п.п. 2.1.3-2.1.6.Разрывное усилие'каната в целом (S) выбранного по сортаменту, не
должно быть менее расчетного Rj.. Значение К3 канатов монтажных лебе¬
док и полиспастов следует принимать в соответствии с ГОСТ 36-73-82 в
зависимости от соотношения диаметров канатного блока, измеренного по
дну канавки или барабана лебедки D и каната d. При D/d - 12..15К3 - должен
быть не менее 3,5; при D/d> 15К3 должен быть не менее 3. Значение К3
канатов расчалок, оттяжек и тяг, не регулируемых по длине под нагрузкой,
должно быть не менее 2,5. При этом соотношение D/d должно быть при
огибании канатами захватного устройства цилиндрической фермы без
коуша D/d > 4, где Dl - диаметр закругления захватного устройства.Браковка и испытание канатовКанат монтажных лебедок и полиспастов следует браковать в за¬
висимости от числа обрывов проволок на шаге свивки каната и степениих износа.Таблица 5.4.Число обрывов проволок на шаге
свивки при котором канат должен
быть забракован
Для К,=3 для К, = 3,5Допустимое уменьшение диаметра
проволок в результате поверхностного
износа или коррозии, %К? = 3К, = 3,55 "J 55445103310152215201I2025002530
775Нормы браковки каната расчалок, оттяжек и тягТаблица 5.5.Тип и конструкция канатаЧисло обрывов
проволок на шаге
свивки, при кото¬
ром канат должен
быть забракованДопустимое уменьше¬
ние диаметра проволок
в результате поверх¬
ностного износа или
коррозии, %ЛК-РО 6x36+7+7 ГОСТ 7669-802210и ЛК-РО (ТУ 14-4-324-73)1515620025ЛК-Р 6x19+1 О.С. ГОСТ 2688-92118и ЛК-Р 6x19+1 О.С.810015Нормы и сроки испытаний грузоподъемных механизмов и
приспособленийТаблица 5.6.Грузоподъемные ме¬
ханизмы и приспосо¬
бленияНагрузка, % от номинальнойПродолжи¬
тельность
статиче¬
ских испы¬
таний, минПериодич¬
ность ис-
пыта-ний,
месПри техническом
освидетельствова¬
нииПри пери¬
одических
испыта¬
нияхСтатиче¬скаяДинами¬ческаяЛебедки ручные1251101101012Тали1251101101012Блоки и полиспасты1251101101012Домкраты1251101101012Канаты стальные125-110106Канаты пеньковые
хлопчатые, капроно¬
вые200-200106Стропы125-1101012Предохранительныепояса300-22556Лестница200-210512
776Число обрывов проволоки на длине одного шага свивки для
браковки канатаТаблица 5.7Коэффи¬
циент за¬
паса проч¬
ностиКанат 6x19+1 О.С. 1 Канат 6x37+1 О.С. 1 Канат 6x61+1 О.С.СвивкаКрестоваяОдносто¬ронняяКресто¬ваяОдносто¬ронняяКрестоваяОдносто¬ронняяДоб126221136186-714* 726133819Свыше 716830154120Браковка строповТаблица 5.8.Коэффициент
запаса прочно¬
сти канатаКонструкция каната6x9 = 114+1 сердечник6x37=221+1 сердечникКрестовойсвивкиОдносторон¬
ней свивкиКрестовойСВИВКИОдносторон¬
ней СВИВКИЛоб12б22116-71472613Более 71683015Нормы брковки каната стропов в зависимости отповерхностного износа или коррозииТаблица 5.9.Уменьшение диаметра проволок в ре¬
зультате поверхностного износа или
коррозии, %Число обрывов проволок на шаге
свивки, % от норм, указанных в табл.
браковки стропов108515752070256030 и более50Канаты пеньковые, используемые для монтажа ГОСТ 483-75Таблица 5.10Диаметр кана¬
та, ммНепропитанныеПропитанныеРазрывное
усилие, кНМасса 100
м, кгРазрывное
усилие, кНМасса 100
м, кг106,286,667,6117,48,57,110139,811,39,413,3141214,311,5171615,517.214,820,31920,825,319,929,82228,230,02735А . .
IllДиаметр кана¬
та, ммНепропитанныеПропитанныеРазрывное
усилие, кНМасса 100
м, кгРазрывное
усилие, кНМасса 100
м, кг2635,240,233,647,429445042703253,172,350,886376794,863,7112407911275,113238108,6161103,219056141,5320134,4260КоушиРис. 5.1Таблица 5.11.Диаметр ка¬
ната, ммРазмеры (рис. 5.1), ммМасса,кгDВLL,RSS,2-2,510516241,511,50,0022,5-3,5127203221,52,50,0083,5-4,6151024403240,0154,6-5,7201133503,5240,0255,7-7251241624250,0357-8,6301450745260,0588,6-10,2341856846370,1110,2-12,54020651007390,1512,5-18,545247411593110,215,5-18,6562892144104130,418,6-226332104160124160,5522-25,57538125190145190,9725,5-308542142225165211,3230-34,59550158255196241,8534,5-39,51055617528022б272,339,5-44,512064202325248304,044,5-49,5130217350278334,749,5-54,5140802343853010367,1
7785.1.3.	Зажимы с планкойЗажимы с планкой предназначены для стяжки и сращивания концов
стальных канатов. Состоит из дужки -1, выполненной из круглой стали,
планки - 2 с ручьем для каната и гаек для стяжки. Гайки после затяжки
должны быть заварены.жи должны быть заварены.	Л - /QРис. 5.2Таблица 5.12.Диаметр кана¬
та, ммРазмеры зажима (рис. 6.211. ммМасса, кгКоличество на
соединениеаbDСd12.51234М1024110.3315.51440М1232140,4317.51645М1635180.7319.51652М1637180.9421.51652MI640181.0424.02060М2045211,5528.02260М2049211,7534,52470М2258232,47372480М246325К)0085.1.4. КрюкиТаблица 5.13Допускаемая
нагрузка, кНРазме!эы, ммМасса,кгИспытательная на¬
грузка, кНbhdL5162620650.246.2510243625901.2312.5203452351253,3625304062451505,937,55054825518011,662.5Примечание: b - ширина крюка, h - высота крюка, l - длина крюка,d - диаметр вписанной окружности зева крюка.
5.1.5. Стропы5.1.5.1. Схемы стропvА	Б	ВРис. 5.3.А - одноветвевой строп с заплеткой -1 СК; Б - то же с коушем - ICK; В
двухветвевой строп 2 СК.Рис. 5.4.
Трехветвевой строп 3 СКРис. 5.5.
Четырехветвевой строп 4 СК
780Длина каната для изготовления витого стропа LK= 2,2bLc + 2t,
Где b - число канатных витков в сечении одной ветви стропа;L. - требуемая длина стропа по центральному витку;
t - шаг свивки стропа.Стропы грузовые канатныеГрузовые канатные стропы изготавливаются следующих типов:1	СК -одноветвевые;2	СК -двухветвевые;3	СК -трехветвевые;4	СК -четырехветвевые (исп. 1 и 2);СКП -двухпетлевые (исп. 1 и 2);СКК -кольцевые (исп. 1 и 2).а - Строп с заделкой концов каната опрессовкой алюминиевой или стальнойвтулкойб - Строп с заделкой концов каната заклейкой
Рис.5.8 1 - канатная ветвь; 2 - коуш; 3 - втулка.
781Стропы I СК.Таблица 5.14.ОбозначениестропаГ рузоподъем-
ность, тДлина стропа
L, ммОбозначениеканатнойветвиДопускаемая
на-грузка
кН(тс) на зве¬
но и на захватI СК-0,320.32900-5000БК-0,323,14 (0,22)I СК-0,40,4ВК-0,43,92 (0,4)СК-0.5Х0,51100-10000ВК-0.54,90 (0,5)СК-0,630,63ВК-0,636,18 (0,63)СК-0.80,8U00-15000ВК-0,87.85 (0,8)СК-1,0*1,0ВК-1,09,81 (1,0)СК-1,251,25ВК-1,2512.26 П.25)СК-1,61,61400-16000ВК-1,615,7 (1,6)СК-2,0Х2,0ВК-2,019,62 (2,0)СК-2,52,5ВК-2,524.52 (2.5)СК-3.2Х3,21500-20000ВК-3,231,4(3,2)СК-4,04,0ВК-4.033,24 (4,0)СК-5,0*5.0ВК-5,049,05 (5,0)СК-6,36.32000-20000ВК-6,361,80 (6,3)СК-8.08.0ВК-8,078,5 (8,0)СК-10,0*10,0ВК-1098.1 (10.0)CK-I2.512.5ВК-12.5122.60(12.5)Пример условного обозначения одноветвевого стропа Q - 1,6 т,длиной 2000 мм.Строп 1 CK-1,6-2000 ГССТ 25573-82, то же для эксплуатации в райо¬
нах с холодным климатом Строп I СК-1,6 XJ1 2000 ГОСТ 25573-82.
782Рис. 5.9 Стропы двухветвевые 2 СК
1-ветвь стропа, 2-звено, 3-захват, 4-втулкаТаблица 5.15.ОбозначениестропаГрузоподъем¬
ность, тДлина стропа
L, ммОбозначениеканатнойветвиДопускаемая нагрузка, кН
(тс)на звенона захват2 С К-0,40,4900-5000ВК-0,43,92(0,4)3,14(0,32)2 СК-0,5Х0,51100-10000ВК-0,54,9(0,5)3,52(0,4)2 СК-0,630,63ВК-0,636,18(0,63)4,92(0,5)2 СК-0,80,81100-15000ВК-0,87,85(0,8)6,18(0,65)2 СК-1,0‘1,0ВК-1,09,81(1,0)7,85(0,8)2 СК-1,251,25ВК-1,2512,26(1,25)9,81(1,0)2 CK-1,61,61400-16000ВК-1,615,7(1,6)12,26(1,25)2 СК-2,0Х2,0ВК-2,019,62(2,0)15,70(1,6)2 СК-2,52,5ВК-2,524,5(2,5)19,62(2,0)2 СК-3,23,21500-20000ВК-3,231,4(3,2)24,52(2,5)2 СК-4,04,0ВК-4,039,2(4,0)31,4(3,2)2 СК-5,0Х5,0ВК-5,049,05(5,0)39,24(4,0)2 СК-6,36,32000-20000ВК-6,361,8(6,3)49,05(5,0)2 СК-8,08,0ВК-8,078,5(8,0)61,8(6,3)2 СК-10,010,0BK-10.098,1(10,0)78,5(8,0)2 СК-12,5Х12,5ВК-12.5122,6(12,5)98,1(10,0)2 СК-16Х16,0BK-16.0157,0(16)122,6(12,5)
783Стропы 4-х ветвевые типа 4 СКТаблица 5.16.ОбозначениестропаГрузо¬
подъем¬
ность, тДлина
стропа L,
ммОбозна¬чениеканатнойветвиДопускаемая нагрузка, кН (тс)на 1 звенона 2 звенана захват4 СК-1-0.630,63900-5000ВК-0.326.18(0.63)3.92(0.4)3.14(0.32)4 СК-1-0.80,8ВК-0,327.85(0.8)3.92(0.4)3.14(0.32)4 CK-I-I.O*1,0ВК-0,49.81(1.0)4.90(0.5)3.92(0.4)4 СК-1-1,251,251200-10200ВК-0,512,26(1,25)6,18(0,63)4,90(0,5)4 СК-1-1,61,61300-15000ВК-0,6315.70(1.6)7,85(0,8)6.18(0.63)4 ск-1-2.0*2,0ВК-0,819,62(2,0)9.81 (1.0)7.85(0.8)4 СК-1-2,52,5ВК-1,024,52(2,5)12.26(1.25)9.81(1.0)4 СК-1-3,2*3,21600-16000ВК-1,2531,4(3,2)15,7(1,6)12.26(1.25)4 СК-1-4,04,0ВК-1,639.2(4.0)19,62(2,0)15,7(1,6)4 СК-1-5,0*5,0ВК-2,049.05(5.0)24.52(2.5)19.62(2.0)4 СК-1-6,36,31900-20000ВК-2,561.8(6.3)31,4(3,2)24.52(2.5)4 СК-1-8,08,0ВК-3,278.5(8.0)39,2(4,0)31,4(3,2)4 СК-ЫО.О*10,0ВК-4.098,1(10,0)49,05(5,0)39.2(4.0)4 СК-1-12,512,52500-25000ВК-5,0122,6(12,5)61,8(6,3)49.05(5.0)4 СК-1-16.0*16,0ВК-6,3157.0(16.0)78.5(8.0)61.8 (6.8)4 СК-1-20.020,0ВК-8,0196.2(20)98.1(10)78,5(5,0)4 СК-1-2525ВК-10,0245.2(25)122.6(12.5)98.1(10)4 СК-1-3232ВК-12,5313.9(32)167.0(16)122.6(12.5)Стрел кольцевой tvsjbl СКК.Рис. 5.10 1 - каш( ]1 ^CQ~[к1it грузовой; 2 - место обмотки ко*цов прядей проволокой
5.1.5.2	Характеристики строп.Стропы СКПТаблица 5.17Обозначение стропаГрузо¬
подъем¬
ность, тРасчетное раз¬
рывное уснлис
ветви каната,
Н(кгс)Длинастропа,ммДлина
петли стро¬
па, ммДиаметр каната, ммИсп. 1Исп. 21568(160)1764(180)ГОСТ3071-88гост3079-92гост7668-92гост3071-88гост3079-92гост7668-92123456789101112СКП1-0,32СКП2-0.320,2218800(1920)1000-15000240...6.3..СКШ-0,36СКП2-0.360,2521200(2160)..-6.7.6.3СКП1-0,4СКП2-0.40,2823500(2400)7,6-...6,7СКП 1-0,45СКП2-0,450,3226500(2700)-..7,6.8,1СКШ-0,5СКП2-0.50,3529400(3000)8,5....8,1СКП1-0,56СКП2-0,5б0,432900(3360)-... 8.0.8,1СКП 1-0,63СКП2-0,630,4537100(3780)...9,0.8,1СКП 1-0.70СКП2-0.70,5041200(4200)2000-2000032011.5.9,7...СКП1-0,8СКП2-0,80,5647100(4800)11.5.9,7...СКП1-0.90СКП2-0.900.6352900(5400)11.5...9,7СКП1-1.0СКП2-1.00,7058900(6000).11,511.5..СКП1-1.1СКП2-1.10,7864800(6300)13,5.11.5...СКП1-1.25СКП2-1.250,8873600(7500)13,5.-..11,5СКП 1-1.4СКП2-1,41,082400(8400).13,513,513,5..СКП1-1.6СКП2-Г.61.1094200(9600)15,513,513,5СКП1-1.8СКП2-1.81,3106000(10300)15,515,515.0..СКП 1-2,0СКП2-2.01.4118000(12000)22.5..15,513,515,0СКШ-2,25СКП2-2.251,5132000(13500)3000-2500040022.517,016,5..СКШ-2,5СКП2-2,51.8147000(15000)22,5.-17.016,5СКП1-2,8СКП2-2.82,0165000(16800)22,519,5...18,0СКП1-3.2СКП2-3.22.3188000(19200)22.520,0.19,5.СКП1-3,6СКП2-3,б2,55212000(21600)22,521,5..20,0СКШ-4,0СКП2-4,02,8235000(24000).22.022,521,5.СКГП -4.5СКП2-4.53,2265000(27000)24.5.23.5.23,0.СКП1-5.0СКП2-5,03,55294000(30000).25,0.24,5.23.5СКП1-5.6СКП2-5.64.0329000(33600)-27,0.27.0-25.5СКП1-6.3СКП2-6.34,45371000(37800)29,0-..27,027,0СКП 1-7,0СКП2-7.05,00412000(42000)4000-30000500..29,029,029,0-СКШ-8,0СКП2-8,05,65471000(48000)33,5.31,0.30,5-СКП1-9.0СКП2-9,06,36529000(54000)-33,033,533.0-СКП1-10,0СКП2-10,07,1589000(60000).35,0-36,5.33,0СКП1-11.0СКП2-11,07,8647000(66000)38.0.36.5.35,0-СКП1-12,5СКП2-12.58,5736000(75000)--39,539,539,0-Примечание: Грузоподъемность стропа указана для случая строповки груза двумя стропами подуглом 90°.784
Стропы кольцевые СККТаблица 5.18.Обозначения стропаГру-зопо-дъем-ность,тРасчетное раз¬
рывное усилие
ветви каната,
Я(кгс)Ши¬
рина
стро¬
па В,
ммДлина
стропа
L, ммДиаметр каната, ммИсп. 1Исп. 21568(160)1764(180)ГОСТ
3071 -74гост3079-80гост7568-80гост3071 -74гост3079-92гост7668-92CKKI-0.32CKK2-0.320.229400 (960)50800-30000------CKKI-0.36CKK2-0.360,2510600(1080).--.--CKKl-0,4CKK2-0.40.2811800(1200).--5,0--CKKI-0.45CKK2-0.450.3213200(1350).--5.4--CKKI-0.5CKK2-0.50.3514700(1500)_-.5.8..CKKI-0,56CKK2-0.560.4016500(1680)---5.8--CKKI-0,63CKK2-0.630.4518500(1890)__-6,3--CKKI-0,7CKK2-0.70.5020600(2100)--6,7-6,3CKKI-0.8CKK2-0.80.5623500(2400)7,6---6.7CKKI-0.9CKK2-0.90.6326500(2700)--7,6-8.1CKKI-1.0CKK2-1.00.7029400(6000)8,5-.-8.1CKKI-1.1CKK2-1.10.7832400(3300)8,5.---8.1CKKI-1.25CKK2-1.250.8836800(3750)--9.0-8.1CKKI-1.4CKK2-1.41,041000(4200)150800-3000011,5-9,7---CKKI-1.6CKK2-1.61,147000(4600)11,59,7---CKKI-1.8CKK2-1.81,353000(5400)11,5--9.7CKKl-2,0CKK2-2.01.459000(6000)1500-3000011,511,5--CKKl-2.25CKK2-2.251.666000(6750)13.511,5--CKKI-2.5CKK2-2.51,874000(7500)13.5--11,5CKKI-2.8CKK2-2.82,082000 (8400)--13,5.CKKI-3.2CKK2-3.22,394000(9600)1501500-3000015,5_-13.513.5CKKI-3.6CKK2-3.62.55106000 (10800)15.515.515.5---CKKI-4.0CKK2-4.02.80118000(12000)---15.515.515.0о00L/1
Продолжение таблицы 5.18Обозначения стропаГру-зопо-дъем-ность,тРасчетное раз¬
рывное усилие
ветви каната,
Ят(кгс)Ши¬
рина
стро¬
па В,
ммДлина
стропа
L, ммДиаметр каната, ммИсп. 1Исп. 21568(160)1764(180)ГОСТ
3071 -74ГОСТ3079-80ГОСТ7568-80ГОСТ
3071 -74ГОСТ3079-92ГОСТ7668-92CKKI-4.5CKK2-4.53,2132000П3500)2002000-3000022,517.016.5---CKKI-5.0CKK2-5.03,55147000(15000)22,5---17,016,5CKKI-5.6CKK2-5.64,0165000(16800)22,519,5-.-18,0CKKI-6.3CKK2-6.34,45185000П8900)22.520.0-19.5-CKKI-7.0CKK2-7.05,0200000(21000)22.521,5---20.0CKKI-8,0CKK2-8.05.65235000(24000).22.022.521.5-CKKI-9.0CKK2-9.06.36265000(27600)24.5-23.5-23.0-СКК1-10.0CKK2-10.07,10294000(30000}-25.0-24,5-23.5CKKI-llCKK2-117,8324000(33000)27.0-25.525.0-CKKI-12.5CKK2-12.58,5368000(37500)29,0---27,027.0CKK1-14CKK2-149,9412000(42000)250.-29.029.029,0-CKKI-16CKK2-1611,3470000(48000)33.5-31.0-30,5-Примечание: грузоподъемность крана указана для случая строповки груза двумя стропами подуглом 90°.786
787Стропы с канатными ветвямиТаблица 5.19.ICK2СКзек4СКQ,TL, ммО, тL, мм0,тL, ммО, тL, мм0.32-0,4900-51000.4-0.5900-51000,63-0,8900-51000,63-1,0900-51000,5-0,651100-101000,63-0,81100-101001-1,251200-102001,25-1,61200-102000,8-1,251100-152001,0-1,61100-152001,6-2,51200-152002,0-3,21300-153001,6-2,51400-162002,0-3,21400-162003,2-5,01600-163004,0-6,31600-164003,2-5,01500-203004,0-6,31500-203006,3-101700-204008-12,51800-205006,3-102000-204008-12,52000-2040012,5-201200-2060016-252300-2070012,5-202500-2050016-252500-20500322700-207005.2. Монтажные блоки и полиспасты5.2.1.	БлокиПри произведении монтажных работ широко используют комбина¬
ции блоков - полиспасты.В основном применяются простые (одинарные) полиспасты с одной
тяговой ветвью каната, усилие в которойS=Q/K, Н
где Q-масса поднимаемого груза;К-коэффициент, зависящий от числа отводных роликов и трения в
блоках.Значения коэффициента К (ролики на бронзовых втулках) при КПД
ролика - 0,98 приведены в нижеследующей таблице.
Универсальные стропыvlТаблица 5.20 ооL, мм1, ммДопусти¬
мая на¬
грузка,
кНГрузо¬
подъем¬
ность при
а=90°,
тКанат ак-Г-1-14-Нпри ав, МПа15681764ГОСТ3071-88ГОСТ13079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7669-92ГОСТ3071-88ГОСТ3079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7679-92Стропы УСК-1.01000-150002003.20.22..6,33.60.25__..6,76.3-4.00.287,6_..- .6.7-2404,55,00,320.358,5---7,58,1-5,60.4.-.8.5-86,30.45...8.99.0--2000-2000028070.5_9,7.--8.980.5611,5..--10.090.63..11.5.9.7-100.7_.11.5.11,5--320110,78_...-11.512.50.8813.5.._.11.512,5141.0.13.513,513,513.5-161.115.5..13.513.513,5181.3-15.51515---3000-25000400201.4.-.-15,515.6151522.51.6-1716.5---16251.8_..17.5.1716.5-28222.519,5-..-1818.5322.3..20.-19.5-19.5362.55.21.5.21..20-402,8..2222.522.521,5--453.224.5-23,5--23-22.5
Продолжение таблицы 5.20L, мм1, ммДопусти¬
мая на¬
грузка,
кНГрузо¬
подъем¬
ность при
а=90°,
тКанат ак-Г-1-14-Нпри ав, МПа15681764ГОСТ3071-88ГОСТ13079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7669-92ГОСТ3071-88ГОСТ3079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7679-92503,55.25.2624,5.23,5-564.27..27-25,5260634,4529..28,5.2727.705.-28.2929-28,5805,6533,6.31_.30,5.30906,36..33.33.533.32.51007,1-35-3536,5-33-1107,838.36,5.-35-354000-300001258,5--39.54039,539--1409,944.543---39,54016011,3...4544,54342-60018012,740.46,5..47.4520014.5.50.-49-46,547.522515,9..-_.5050,550,525017,766,5._--5453,554,528019,8_.58,5..56-57,532022,5-..-.6260,560Стропы УСК-2.03.20,22....----3,60,25..--.---4,00,23-...5---4,50,32....5,4-.5,00,35....5,8.--Л.._Г....5,60.4...5.8...6,30,45.-..6,3---7,00,5....6,76,3.8,00,567,6...6,7.90,63----7,6--789
Окончание таблицы 5.20 ^оL, мм1, ммДопусти¬
мая на¬
грузка,
кНГрузо¬
подъем¬
ность при
а=90°,
тКанат ак-Г-1-14-Нпри ав. МПа15681764ГОСТ3071-88ГОСТ13079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7669-92ГОСТ3071-88ГОСТ3079-92ГОСТ7668-92ГОСТ7679-921500-30000150100,78,5..---8,1-110.78...--8.1812,50.88...8,99- -8.1-141.0..9.7--8.9161.111.5_9.7-.--10181.3._.11.5-.9,7-201.4__11,511.511,5.-22.51.6..11,5.--11,5251.813.5..--11.512,5282_13.5.13.513.5--1500-30000200322,315.5..--13.513,513.5362.55.15,51515---402.8...15.515.51515705-21.5-21--20-805.65..2222.522.521,5--906.3624.5.23.5--23-23,52000-300002501007.1_25.2624.5-23.5-ПО7.827.25.526.25--1258.529_.28.5.2727-1409.9._29302929-28.516011.333.5.31..30.5-3018012.7._33.33.533-32.520014.5.35.3536.5-33-22015.9. ■39..38-36.537.525017,7..39,54039.539--28019.844.543.-.-39.54032022,6--. -4544.54342-
791Таблица 5.21.ЧислорабочихнитокЧисло отводных роликов012345110,960,920,880,850,8221,961,881,811,731,651,632,882,762,652,552,442,3543,773,623,473,333,23,0754,624,444,264,093,923,7765,435,2154,84,614,4376,215,965,725,495,275,0686,976,696,126,125,925,6897,697,387,096,806,536,27108,388,047,727,41 .7,126.83Характеристики монтажных блоковТаблица 5.22.Грузо¬подъем¬ность,тКоли¬чествоРазмеры, ммДиаметр, ммМассароликов,штДлинаШиринаВысотаРоликовКаната на-
ибольш.12345678С крюком0,5113055300886,23,11,01200784101488,78,62,0122582500170И135,01300122730225153510,0245022094530017,59120,0350037014104002627830,04530460153040026460С откидной щекой с крюком1,251170100348120106,72,512201324851601416,2512701506702002233,51014002169253008192,8С откидной щекой и серьгой1,25115090343120105,52,512061074531601412,5312601176042001320,55132013074725017,532,3При заказе блоков и обойм необходимо учитывать их условное обо¬значение. Пример условного обозначения монтажного блока тяговым
усилием 250 кН:БМ-25-1 ОСТ 36-54-81
792Пример условного обозначения монтажных блочных обойм тяговым
усилием 1000 кН с пятью канатными блоками в каждой обойме:
ОБМ-ЮО-5 ОСТ 36-54-81Отводные и уравнительные блоки выбирают по расчетной нагрузке
Q, зависящей от усилий S, и S2 в ветвях каната, огибающего такие блоки
(обычно принимают S, = S2 = S ) и угла между ветвями а:Q = S2cosa/2=SA,Значения X приведены в табл. 6.23.При изменении направления движения каната на обратное расчет¬
ную нагрузку Q принимают равной Q=2S.Значения XТаблица 5.23.Значения угла30°45°60°90°120°X1,85из1,411Полиспастные монтажные блочные обоймы выбирают в зависимости
от максимальной расчетной нагрузки. Максимальная расчетная нагрузка
действует на верхнюю неподвижную блочную обойму при сбегании с нее
подвижной ветви. В этом случаеQ6=Qc+4c+<1h6+4k+Sc6
При сбегании подвижной ветви с нижней - подвижной блочной обоймы<}б=(2с+Яс-Чб+Як
Где Qc- расчетная нагрузка на монтажный полиспаст;сц - вес строповых устройств;qH6 - вес нижней блочной обоймы;qK - вес каната полиспаста;Sc6 - усилие подвижной ветви, сбегающей с верхней - не подвижной
блочной обоймы.Заводами Минмонтажспецстроя выпускаются отводные к полиспаст¬
ные блоки в соответствии с ОСТ 35-54-81, основные параметры которых
приведены в табл. 5.24.Таблица 5.24.ОбозначениеНаибольшее
тяговое уси¬
лие, кНЧислоблоковДиаметр блока по
дну канавки, ммМаксимальный
диаметр каната,
ммБМ-1,6-11611258,1БМ-3,2-132116513,5БМ-5-150120016,5СБМ-10-21002ОБМ-16-3160320016,5
793Окончание таблицы 5.24.ОбозначениеНаибольшее
тяговое уси¬
лие, кНЧислоблоковДиаметр блока по
дну канавки, ммМаксимальный
диаметр каната,
ммБМ-10-1100127022ОБМ-32-43204ОБМ-50-55005БМ-16-1160133022ОБМ-63-56305ОБМ-80-68006БМ-25-1250140527ОБМ-ЮО-510005ОБМ-160-816008ОБМ-200-10200010БМ-32-1320146531ОБМ-320-123200.12ОБМ-63-1630163042ОБМ-400-840008СБМ-630-13630013Характеристика блоковТаблица 5.25Обозначе¬ниеТяго¬воеуси¬лие,кНКол-вобло¬ков,штРазмеры, ммМасса,кгДиа¬метрблокаDДиа¬
метр
кана¬
та dВысо¬
та НДлинаLШи¬
рина В-1011489,5410782008,6-1011509,5253,355771805,7БМ -00-00101110И327791464БМ-1,2512,51120И343901506-12,51120123481001706,7_12,5112011343871556-12,51120143431001707,2-201170115008222513-20114011275862066-20--275902065,5БМ-252511501345310720013,8-10018019,580018024571_150137030,586019046011815013603567518051053-1501360356751851052-150240021,5;261245270560206БМ20200335017,51280;725325420311
794Окончание таблицы 5.25.Обозначе¬ниеТяго¬воеуси¬лие,кНКол-вобло¬ков,штРазмеры, ммМасса,кгДиа¬метрблокаDДиа¬
метр
кана¬
та dВысо¬
та НДлинаLШи¬
рина ВБМ-25М250140528,51130295500145БМ-25250145032,5940200600150-250. 3400261330360560331-3004400251385470560419БМ-303003474241182410545470-300151043,5810305645166-3004450241460510530613БМ-300300430024985350375205-320430024985350375208БМ-32320430024985350375205БМ-50500535028,5985495430348-5006400261550665560670-5007400222020840560832,5-5006300241015;685490375324БМ50М5006450241780;11306905301025БМ-3005006300241065400375335-5005 .30024---335БМ-636301630421620340770405-7502400251298840560639БМ-10010005450321695;14709345601370БМ-1001000572828,516308188301660-130075503317009407002040-130065503316508406901850БМ-1601600.845032,51575;136512555601500-1600840035138010508201845БМ-20020001040527156513755001550БМ-280280014405272550;196017605002500БМ-63063001363042_--5900БМ-80280011545402070188069033005.2.2	ПолиспастыМонтажным полиспастом называют подъемно-тяговое устройство,
содержащее монтажные блочные обоймы с запасованным на них канатом
монтажной лебедки. Монтажные полиспасты могут быть одинарные и
сдвоенные. Наибольшее применение в практике монтажных работ имеют
795одинарные полиспасты. Сдвоенные полиспасты применяют в особых
случаях, когда по условиям монтажных работ требуется полиспастная
система с уравнительным устройством, а также при недостаточном
тяговом усилии имеющихся лебедок и блочных обойм. Недостатки
сдвоенных полиспастных систем - большая канатоемкость лебедки или
большее число лебедок, большая длина запасованного каната, большее
число дополнительных блоков. Преимущества сдвоенных полиспастных
систем -возможность применения каната меньшего диаметра, устранение
перекоса грузовой оси блочной обоймы, использование блочных обойм
и лебедок меньшего тягового усилия.Важным параметром полиспаста является краткость m - отношение
числа ветвей, на которых висит груз к числу ветвей, наматываемых на
барабан лебедки.Рис. 5.11. Одинарный полиспаст
Рис. 5.12. Сдвоенный полиспаст
Полиспасты запасовывают стальным канатом двумя способами:
параллельным и крестовым. Крестовая запасовка обеспечивает значитель¬
ное уменьшение угла перекоса грузовой обоймы.
Рис.5.14. Запасовка полиспастов крестовая
Усилие в любой ветви полиспаста кратности п определяют по фор¬
мулеS^f-OQfiCfM)где f - коэффициент, равный отношению усилий в ветвях, сбегающей
и набегающей на канатный блок. Коэффициент f учитывает сопро¬
тивление вращению канатного блока от сил трения в его опоре и
изгибной жесткости канатаf = 1,02 при опоре блока на подшипники качения;
f=1,04 при подшипниках скольжения;
i - номер ветви полиспаста, считая мертвую ветвь нулевой
i = п-1;Q - вес груза.Значения f'npn f = 1,02Таблица 5.26.iif‘ifjifj01,071.149141.319201.48411.0261.172151.345211.51321.0491.195161.372221.54231.061101.219171.399231.57341.082И1.243181.427241.60451 .10412.1.268191.455251.62661.126131.294Максимальное усилие в ветви полиспаста Sn, направляемой на
лебедку через i число обводных блоков i = (n-l)+t рассчитывают по
798формулеSn=Q(fA)(^m^)/(ftnA)При различии значений коэффициентов трения подшипников блоков
полиспаста и отводных блоков величину Sn, расчитывают по формулеsn = Q(f,-i)*f [n-i+t]/(fn-i)где fj и f2 - коэффициенты, учитывающие потери на трение соответ¬
ственно в блоках полиспаста й отводных блоках; t - число отводных
блоков.Предельная грузоподъемность полиспастов при скорости троса1	м/минТаблица 5.27.Диаметр,ммДопу-
стимое
усилие
на трос,
тЧисло роликовКана¬таБлока1I2I3I4I5I6I7I8Скорость подъема груза, м/мин1 1 0,50.33 1 0.25 1 0.20.16 1 0.14 1 0.12П1эедельная грузоподъемность. тИ20010.91.92.844.45.266.7132301.31.22.43.64.75.86.87.98.715.52701.81.73,45.06,589,4111217.53002.42.34.56.78.710.712.614.616.219.535032.95.78.710,913.415.818.221.2224003.73,57,010.313.416.519.522.524.9244004,54,38,512,516.420.023.627.430,2264505,35,110.014.819.223.627,83235,528.55006.36.01217.622.822.13338.242,530.55007.37.013.320.326.432.138,544.3495.3. ТраверсыТраверсы применяют для строповки длинномерных конструкций.
Различают траверсы балочной к решетчатой конструкции.Траверсы балочной конструкцииТаблица 5.28Грузо¬
подъем¬
ность, тДлина бал¬
ки травер¬
сы. мНаибольшие габариты
поднимаемых грузов,
мДлина ветвей
грузовых
строп, мМасса, кг42,52.5x2.251,612842.52.5x3.52,513153.253.25x2.582,016253.253.25x2.583.151666,344.0x2.852,0218.56.344.0x4.453.15221.5
799Траверсы балочной конструкции с переставляемыми обоймамиТаблица 5.29Грузо¬подъем¬ность,тСечение и материал балок тра¬
версыДлинабалкитравер¬сы,мНаибольшее
и наименьшее
расстояние
между обойма¬
ми подвесных
строп, мДлинаветвейгру¬зовыхстроп,мМас¬са,кг4,0Труба 108x6 ГОСТ 8732-78 20
ГОСТ 1050-742,752,5;1,451,62,51421445,0Труба 114x8 ГССТ *732-78 20
ГОСТ 1050-743,5*3,25;2,252,03,151982026,3Труба 127x8 ГССТ 8732-78 20
ГОСТ 1050-744,254,0;2,9723,15230234Траверса балочная универсальная балансирнаяТаблица 5.30Грузо¬
подъем¬
ность, тДлина
балки тра¬
версы, мНаибольшие раз¬
меры поднимае¬
мых грузов, мДлина ветвей грузовых строп, мМасса,кгКанатнойподвескиКаната балансирного
с двумя крюками44,52,5хЗ,52,51.632844,52,5х5,64,0. 2,5335.654,93.25x3.93,52,0352.554,93.25x6,25,03.15372.66,35,64,0х4,43.152,03896,3.. 5.64,0х7,0.5,0. .3.15417.7Траверсы для подъема стропильных балок и фермТаблица 5.31.Грузо¬подъем¬ность,тДлина
тра¬
вер¬
сы, LРас¬
стояние
между
подвеска¬
ми. LmaxРас¬
стояние
между
подвеска¬
ми, LminВы¬сотатра¬версы,НаbМас¬са,кгМатериалбалкисвязейстойки106520630050001311945235610Швеллер 12
Ст. ВМСтЗ70x70x8
Ст. ВМСтЗ1610240100006300182614802701300Швеллер 16
Ст. ВМСтЗ100x100x10Ст.ВМСтЗ25127601250010000247218754002400Швеллер 22
Ст. ВМСтЗПримечание: L - длина траверсы, мм; Lmax расстояние между крю¬ками подвесок, мм; Lmin- расстояние между ограничителями подвесок
меньшего пролета, мм; Н - габаритная высота траверсы, мм; а - расстоя¬
ние от низа фермы до нижней точки крепления подвески траверсы, мм;
1-длина верхней подвески, мм.
8005.4. ЗахватыЗахваты бывают различных типов: фрикционные, клещевые, фрик-
ционно-клещевые, клиновые, анкерные, эксцентриковые, штыревые.Клещевые захваты стеновых панелейГрузоподъемность, т-300Параметры панели, мм длина х ширина (толщина)- 6000x600(120)Масса панели, кг-300Габариты захвата, мм длина х ширина (высота)- 3200x720(350)Масса захвата, кг-96Клещевые захваты для кирпичадля глиняногодля силикатногокирпичакирпичаГрузоподъемность, т1,751,75Размеры, мм длина17302110ширина в раскрытом положении12001020ширина при подъеме780680Масса, кг250270Клиновые захватыТаблица 5.32ПоказательГрузоподъемность, т1,02.5Диаметр захвата, мм3243Длина захвата, мм150270Размер монтажного отверстия, мм3554диаметр вверхудиаметр внизу3351глубина100230Масса, кг0,73,9. ,Эксцентриковые захватыПрименяют эксцентриковые захваты для перемещения грузов в
вертикальном направлении. При подъеме длинномерных грузов приме¬
няют траверсы с несколькими захватами. На зажимаемый эксцентриком
груз действует высокое давление. Наиболее широко эксцентриковые за¬
хваты применяются при перемещении листового материала, однако есть
решение для применения эксцентриков при строповке плит и панелей за
штыри. Выполняются захвата самозатягивающимися или с дополнитель¬
ным поджатием с помощью рычажной системы.
801Рис 5.15 а - с одним эксцентриком, зажимающимся вручную; б - с
двусторонним расположением эксцентриковАнкерные захватыАнкерные захваты применяют для подъема конструкций,
имеющих несквозные отверстия. В панели, например, два
пересекающихся отверстия служат для установки в одно из них
анкерного захвата, а во второе вставляют запирающую чеку.Г\±Рис.5.16. а - анкерный захват для подъема железобетонных изделий; б -
для подъема панели с деревянным каркасом. I - пластмассовый вкладыш;2 - устройство для подъема из пальца и петли; 3 - запирающий элемент; 4 -
утеплитель; 5 - деревянная обвязка.Штыревые захватыБольшое распространение для строповки колонн получили
штыревые захваты. Захват пропускают через сквозное отверстие,
имеющееся в колонне или через сквозные отверстия, имеющиеся
в балке, ригеле.
802а	бРис. 5.17. а - рамочно-штыревсй захват для подъема колонн; б - рамочно¬
штыревой захват для подъема балок.Таблица 5.33Грузо-подъ-ем-ность,тШирина
монти¬
руемых
колонн, В
ммРасстояние
между
стропами
S, ммГаба¬
рит за¬
хвата
К, ммДлинаL,mmДиа¬
метр
кана¬
та
dk, ммДиа¬
метр
шты¬
ря
d , ммш’Диаметр
отвер¬
стия в
колонне
D, ммДиаметр
строповоч-
ного от¬
верстия d,
ммМас¬са,кг44006406801600-3210155560503750076039104006807462500-500024,5808550105500846110165008208484000-800033,59510050190600948200255008208654000-800033,5110115502106009452305.5. Монтажные мачты и мачтовые подъемникиВ практике нашли применение мачты из труб шпренгельного типа и
решетчатые мачты. Решетчатые мачты выпускаются Таллинским машино¬
строительным заводом грузоподъемностью 100 т из уголка 200x200x16,
высотой 60 м. Мачта состоит из 6 разъемных секций длиной по 10 м.
Мачта полноповоротная за счет шарнирного закрепления оголовка и
опоры. При условии усиления оголовка мачты листами толщиной 14 мм
грузоподъемность каждой мачты может быть повышена до 150 т (разра¬
ботка ВНИИМонтажспецетроя, подтвержденная практикой).Таллинским политехническим институтом и Гипронефтеспец-мон-
тажем разработан комплект монтажно-мачтового подъемника ММП-320
грузоподъемностью 320 т и высотой 60 м. В комплект входят две монтаж-
803ные мачты грузоподъемностью по 160 т, высотой 60 м и массой по 24,1 т с
монтажными полиспастами грузоподъемностью 200 т из блоков ВМ-200
с приводом от лебедки JIMC 12,5/1200 и пультом управления.Для повышения грузоподъемности за счет уменьшения изгибающего
момента отводные ролики ходового конца каната монтажного полиспаста сме¬
щены от оси мачты и расположены со стороны, противоположной креплению
монтажного полиспаста. Увеличивается угол поворота мачты при подъеме
конструкции. Конструкция верхнего кронштейна позволяет закрепить блок по¬
лиспаста непосредственно и через переходное звено бестросовым способом.Мачта ММП-320Таблица 5.34.Высота мачты, мДлина среднейМасса поиподъеме, тсекции, мсобственно мачтыоснащенной мачты42616.320.948121822.2541219.324.460621,326.4Максимально допустимое усилие на консоль - 2 MF, масса собствен-но мачты дана без учета массы опорной плиты - 3,5 т. Сечение в
средней части - 1,6x1,6 м.Мачта АК-400Таблица 5.35.Высота мачты, мГрузоподъем¬
ность, тСечение в средней
части мачты, мМасса, т422501.8 х 1,822.85224227.46222832.07219436:68215241,2Мачтовый подъемник АКГ-1000Таблица 5.36.Высота мач¬
ты, мСредние секцииМасса, тКоличество,штДлина,мсобственномачтыоснащенноймачты42--37.956481640.3605411243.1646011246.768,6662649.372,37221252.876,4Максимально допустимое усилие на консоль - 5 МН. В комплект вхо-
804дят две мачты, каждая из которых оснащена монтажными полиспастами
грузоподъемностью 630 т с приводом от электролебедок JIMC-32/2000 с
тяговым усилием 320 кН. Монтажные полиспасты состоят из основных бло¬
ков БМ-630 и отводного блока БМ-63. В комплект подъемника входят также
бестросовые захваты БЗ-бЗО грузоподъемностью 630 т для строповки.Предусмотрено четыре варианта схемы работы мачты:1: С центральным положением нижней пяты и вылетом подвески
полиспаста от оси мачты 1300 мм с грузоподъемностью 1000 т;2.	С центральным пояснением пят и вылетом подвески полиспаста
от оси 1560 мм; грузоподъемность комплекта мачты около 800 т;3.	С эксцентричным положением пяты нижней опоры и неподвижной
фиксацией рычагов балансира на головке мачты, при этом с мачты должны
быть сняты все элементы балансира, кроме рычагов; грузоподъемность
комплекта - 640 т;4.	С центральным положением пяты нижней опоры и шарнирной
установки ригеля на специальные опоры оголовки мачт, с грузоподъем¬
ностью 1000 т.5.6. Грузоподъемные машины5.6.1.	Система классификации машинВ настоящее время действует единая система классификации
строительных машин. Согласно этой системе установлены следующие
буквенные обозначения для грузоподъемных машин: краны стреловые
самоходные — КС, краны башенные строительные — КБ, лебедки — TJI,
подъемники — ТП, лифты грузовые — ЛГ, инструмент механизирован¬
ный электрический — ИЭ, инструмент пневматический — ИП, инстру¬
мент с гидро- и пневмо-гидравлическим приводом — ИГ, инструмент
с двигателем внутреннего сгорания — ИМ, инструмент ручной — ИР.Индексы в марках башенных кранов обозначают: КБ-100-32Р —
кран башенный, грузовой момент 980 кНм (100 тм), высота подъема 32 м,
рельсовый; КБ-200-125П — кран башенный, грузовой момент 1960 кН-м
(200 тм), высота подъема 125 м, приставной.Система классификации башенных кранов, выпускаемых заво¬
дами б. Минстройдормаша, предусматривает обозначение крана тремя
цифрами.Первая цифра — номер размерной группы по грузовому моменту:
3- до 1000 кН-м; 4- от 1000 до 2000 кН-м; 5- от 2000 до 3000 кН-м;6-	более 3000 кН-м. Вторая и третья цифры составляют число, которое
в пределах от 01 до 70 характеризует кран с поворотной платформой, а от
80571 до 90- с неповоротной башней.Буквы и цифры после основной марки обозначают порядковый номер
модели, модификации или исполнения крана, в том числе климатическое
исполнение. Например, КБ-403Б.1- кран башенный, грузовой момент более
1000 кН-м, с поворотной платформой, вторая модель, первое исполнение.Для самоходных стреловых кранов действует индексация, основан¬
ная на следующих обозначениях.Первая цифра обозначает номер размерной группы.Каждой размерной группе самоходного стрелового крана соответ¬
ствует своя грузоподъемность.Таблица 5.37Размерная группа12345678910Г рузоподъемность, т46,31016254063100160250Вторая цифра указывает тип ходового устройства. Ходовое
устройство маркируется следующим образом: КА — автомобильные,
КП — пневмоколесные, КГ — гусеничные, КШ — на специальном шасси
автомобильного типа, КК — на короткобазовом шасси.Гусеничное нормальное ходовое устройство обозначается цифрой
1, гусеничное с увеличенной поверхностью гусениц — 2, пневмоколес-
ное — 3, специальное шасси автомобильного типа — 4, шасси грузо¬
вого автомобиля — 5, шасси трактора — 6, прицеп — 7. Третья цифра
указывает отличия в исполнении рабочего оборудования: 6- с гибкой
подвеской, 7- с жесткой подвеской, 8- телескопическое. Четвертая
цифра обозначает порядковый номер модели. Первая буква после цифр
показывает очередную модернизацию крана, а последующие — кли¬
матическое исполнение машины: XJ1 — северное, Т — тропическое
и ТВ — для влажных тропиков.Например, буквенные и цифровые обозначения, содержащиеся
в марке крана KC-5363XJI, обозначают: КС — кран стреловой самоход¬
ный; грузоподъемность 25 т; 3- пневмоколесный; 6- с гибкой подвеской
стрелы; 3- третья модель; XJI — северное исполнение.Марка крана КС-5473 обозначает: кран стреловой самоходный
грузоподъемностью 25 т, на специальном шасси автомобильного типа
с жесткой подвеской стрелы, третья модель.Государственные стандарты (ГОСТ) на строительные и
дорожные машиныНа строительные машины утверждены специальные ГОСТ, в ко¬
торых предусмотрены показатели и нормы, отражающие достигнутый
806уровень техники. Они обязательны к применению всеми организациями
й предприятиями.Государственные стандарты, действующие в настоящее время:
18501-73*. Оборудование подъемно-транспортное. Конвейеры, тали,
погрузчики и штабелеры. Термины и определения27555-87. Краны грузоподъемные. Термины и определения
22827-85. Краны стреловые самоходные общего назначения. Тех¬
нические условия27553-87. Краны стреловые самоходные. Классификация по режимам
работы1575-87. Краны грузоподъемные. Ряды основных параметров
13556-85. Краны башенные строительные. Технические условияЭД113556-87. Краны башенные строительные. Технические условия
14092-68. Подъемники мачтовые строительные. Типоразмеры
и основные параметры25546-82. Краны грузоподъемные. Режимы работы
16215-80*Е. Автопогрузчики вилочные общего назначения. Общие
технические условияВ каждом ГОСТ указана область его распространения, основные
параметры и размеры, технические требования, методы испытаний,
маркировка, упаковка, транспортировка и хранение машин.5.6.2.	Базовое оборудование для строительных машинБазовая машина — это серийно выпускаемая самоходная машина,
которая агрегатируется (соединяется) со специальным рабочим обору¬
дованием (навесным, полуприцепным или прицепным) для выполнения
вполне определенных технологических операций. Выбор базовой машины
определяется конструкцией рабочего оборудования, характером нагрузок,
передаваемых от рабочего оборудования на базовую машину, необходимой
степенью мобильности и режимом работы машины, дорожными и грунто¬
выми условиями, в которых работает машина, и рядом других факторов.В качестве базовых машин (шасси) используют гусеничные и колес¬
ные тракторы, колесные тягачи, автомобили и специальные шасси авто¬
мобильного типа. Тракторы выпускают следующих тяговых классов: 2; 3;
6; 10; 15,25,35 тс. Тяговый класс означает наибольшую силу тяги без до¬
грузки навесным оборудованием на передаче со скоростью 2,5-3 км/ч
для гусеничных и 3-3,5 км/ч для колесных тракторов, обеспечивающей
эффективную работу с различным агрегатируемым оборудованием.
807В табл. 5.38 приведены сведения о некоторых гусеничных и колес¬
ных тракторах различных тяговых классов.Гусеничные тракторы тягового класса 3 агрегатируются с навесны¬
ми, полунавесными и прицепными машинами и оборудованием. Гусе¬
ничные тракторы тяговых классов 6-15 агрегатируются с бульдозерным
оборудованием, скрепером, рыхлительным оборудованием и другими
землеройными и дорожно-строительными машинами.Гусеничные тракторы тяговых классов 25-35 предназначены
для агрегатирования с тяжелыми землеройно-транспортными машинами
и погрузочным оборудованием и применяются для выполнения больших
объемов земляных работ в тяжелых грунтовых условиях.Колесные тракторы тягового класса 1,4 «Беларусь» выпускаются в не¬
скольких модификациях. Они агрегатируются главным образом с навесным
оборудованием и применяются при небольших объемах строительных
работ.Технические характеристики гусеничных тракторов
тягового класса 3Таблица 5.38ПоказателяДТ-75БВДТ-75НДТ-175АДТ-175СДТ-75М«Казах¬стан»Т-150Тяговые усилия, кН: перед¬
ний ход3030303035,4—13,815—48задний ход-----36—60Скорости передвижения,
км/ч:Передний ход:наибольшие рабочие9,319,3115,0-18,07,7-15,05,3-11,183,80-17,5с ходоуменыпителем0,340,3401
о0—4,9——задний ход:наибольшие4,674,672,5-8,2(NОО1«л<N4,545,50-8,50с ходоуменыпителем0,260,29	——Дизель:маркасмд-14НГСМД-18НСМД-86СМД-66А-41СМД-60номинальная эксплуатаци¬
онная мощность, кВт61,173,6142132,566,1110,4База, мм2365161217461746—1800Колея, мм1570133013301330—1435Дорожный просвет, ммНе менее
350Не ме¬
нее 290420420—300Ширина гусеницы, мм670390470470——Габаритные размеры, м:
длина: с задним механиз¬
мом навески4,374,385,025,024,6754,935
808Продолжение таблицы 5.38ПоказателяДТ-75БВДТ-75НДТ-175АДТ-175СДТ-75М«Казах¬стан»Т-150без заднего навесного
устройства4,234,244,914,914,2094,750ширина2.241.891.901.901.741 .85высота2.672.652.902.902.332.91Масса конструктивная, кг721062607620742061107450ИзготовительП/о «Волгоград¬
ский тракторный
завод»П/о «Павлодар¬
ский тракторный
завод»П/о «Харьковский
тракторный за¬
вод»Технические характеристики гусеничных тракторов тяговыхклассов 6-15Таблица 5.39ПоказателиТ-130.1.Г-1Т-130.М.Г-1Т-130.М.Г-3Д-80-4МХЛКТяговый класс6,0(10,0)101015Тяговые усилия на крюке, кН:передний ход-25,0-138,325,0-138,347,37-14-4.47задний ход-20,20-93,820,20-93,8123.18с ходоуменьшителем---228,60Скорости передвижения, км/ч:передний ход3,7-12,22,37-10,52,37-10,52.62-6.38задний ход3,56-9,93,32-12.63,32-12,62.95Дизель: марка (тип)Четырехци¬
линдровый,
четырехтакт¬
ный с турбо¬
наддувомД-160Д-160Д-180номинальная эксплуа¬
тационная мощность, кВт165117,6117,6132База, мм2478251725172580Колея, мм1880188018802500Дорожный просвет, мм407Не менее 382Не менее
382510Ширина гусеницы, мм-500500-Габаритные размеры, м:длина4,3935,1934,3935.221ширина2,4752,4752,4753,200высота3,0873,2043,2042.795Масса конструктивная, кг14030146401388019750ИзготовительП/о «Челябинский трактор¬
ный завод»П/о «Брянский автомо¬
бильный завод»
809Технические характеристики колесных тракторов «Беларусь»тягового класса 1,4Таблица 5.40- ПоказателиМТЗ-50/МТЗ-50ЛМТЗ-52/МТЗ-52ЛМТЗ-80/МТЗ-80ЛМТЗ-80МТЗ-82МТЗ-100МТЗ-102МТЗ-552/МТЗ-562ЮМЗ-6АМ/ЮМЗ-6АЛЮМЗ-6КЛ/ЮМЗ-6КМТяговые усилия на
крюке, кН2,45-13,722,5-142,91-13,72--1414-13,7214Скорости передвиже¬
ния, км/ч: передний
ход1,56-25,81,44-26,51,89-33,390,56-33,390,56-33,390,4-34,30,4-34,31,4-19,52,1-6,82,1-6,8задний ход3,31-5,623,18-7,13,98-8,970,27-8,970,27-8,970,23-16,20,23-16,23,1-5,21,581,6Дизель: маркаД-242Д-242Д-240д-240д-240д-240Тд-240ТД-50Д-65Д-65номинальная
эксплуатационная
мощность, кВт40,440,455,1555573,574,34245,544,5База, мм2370245023702370245024902570245024502450Колея передних колес,
мм1250-14501200-18001250-18501200-18001400-21001250-18501350-18001400-18001360-18601360-1860Дорожный просвет,
мм: под задним мостом465645465465465470465465450450под гидрокрюкомНе менее315-310-------Наименьший радиус
поворота, м4,14,34,1------5Габаритные размеры,
м:длина3,813,933,813,813,934,034,203,934,164,16ширина1,481,971,971,971,971,971,971,971.881,88высота2, 482,782,762,471,662,802,802.762,482,66Масса конструктив¬
ная, кг2750340034103160337037503950342531473080ИзготовительП\0 «Минский тракторный завод»П/о «Юж¬
ный маши¬
нострои¬
тельный
завод»
(Днепропет¬
ровск)
810Технические характеристики колесных тракторов тяговыхклассов 3-5Таблица 5.41ПоказателиТ-150КТ- 157К-701 "Кировец"Тяговый класс335Тяговые усилия на
крюке, кН:передний ход10,03-44,105,4-60,013,72-63,70задний ходНе более 19,66Не более 55,617,15-63,73Скорости передвиже¬
ния, км/ч:передний ход3,36-30,073,86-31,652,9-33,8задний ход6,13-11,015,85-10,585,1-24,3Дизель:маркаСМД-62СМД-68ЯМЗ-240Бноминальная эксплуата¬
ционная мощность, кВт121,5110198,5База, мм286028603200Колея, мм168019102115Дорожный просвет, мм400515430Габаритные размеры, м:длина5,795,647,40ширина2,402,512,88высота3,163,313,75Масса конструктив¬
ная, кг7535719012500ИзготовительП/о «Харьковский тракторный
завод»П/о «Кировский
завод» (С-Петер-
бург)Технические характеристики одноосных колесных тягачейТаблица 5.42ПоказателиМоАЗ-546ПБелАЭ-531Наибольшая нагрузка, при¬
ходящаяся на сцепноеустройство, кН80150Скорости передвижения
км/ч:передний ход4,0-400-40задний ход6,00-18Дизель:маркаЯМЗ-238АЯМЗ-240номинальная эксплуата¬
ционная мощность, кВт158,1264Колея, мм23302530Габаритные размеры, м:длина4,584.90
811Продолжение таблицы 5.41ПоказателиМоАЗ-546ПБелАЭ-531ширина3.013,38высота3,273,26Масса, кг1000016620ИзготовительМогилевскийавтомо-
бильный заводБелорусский
автомобильный завод (г.
Жодино Минской обл.)Технические характеристики грузовых автомобилейТаблица 5.43ПоказателиГАЗ-53АГАЗ-66-01ЗИЛ-130-80МАЗ-5335КрАЗ-255Б1КрАЗ-257Б1KA-Маз-4310KAM-АЗ-5320KA-МАЗ-53212Масса перевозимого
груза, кг40002000600080007500120005000800010000Наибольшая скорость
передвижения, км/ч809590857168858080Двигатель:маркаЗМЗ-53ЗМЗ-66ЗИЛ-130ямз-236ямз-238ЯМЗ-238Ка-мАЗ-740Ка¬мАЗ-740Ка¬мАЗ-740типКарбюраторный 1 ДизельныйНоминальная эксплу¬
атационная мощ¬
ность, кВт88,388,3110,3132,4176,5176,5154,4154,4154,4Дорожный просвет,
мм265315270270360290365280280Наименьший радиус
поворота, м89,588,51312,8-8,38Габаритные разме¬
ры, м:длина6,3955,806,677,258,649,647,657,438,53ширина2,382,322,502,502,752,652,502,502,50высота2,222,442,402,723,172,673,203,353,65Масса, кг3250347043006725И 69010 27084107982200ИзготовительГорьковский
автомобиль¬
ный заводО -V
Н S ео
(В * в
Я 2 4>
* § *
о а
в я
О м* >s
о -
о л2 =Jqпк •
юо П
S о
О и
н
00 «
«* 5=К д-
«ОXSКременчуг¬
ский автомо¬
бильный
заводКамское объедине¬
ние по производству
большегрузных
автомобилей (г‘ На¬
бережные Челны,
Татарстан)
812Технические характеристики лебедок электрическихТаблица 5.44ПоказателиТЛ-14АУ51-20.60ГЛ-9А-1ТЛ-7А-1ЛМ-1-80ЛМ-5МЛМ-12,5Тяговое усилие, кН4,56,312,5501050125Канатоемкость бара¬
бана, м801308025080250800Диаметр, мм:---барабана299152210-каната---9,122,532,5Тип электродвигателя4АС10-0S44АС10-0L44АС13-2S4MTf-411-84АМС1-12М44АС16-0S4MTKF-411-6Мощность, кВт3,24,258,5125,61722Габаритные размеры,
мм:длина9258401010179089015502800ширина630850975185093514002300высота80060075511855658001600Масса (без каната), кг235250435194032112005600ИзготовительСаратовский завод
строительных машинСО «Строймеханиза-
ция»Техническая характеристика лебедки ТЛ-8БТаблица 5.45ПоказателиГлавный бара¬
банВспомога¬
тельный ба¬
рабанТяговое усилие, кН505Скорость навивки каната на первый слой, м/с0,030,4Расчетная канатоемкость, м220230Диаметр, мм:барабана377299каната22,58,1Тип электродвигателя4АС 100S4Мощность, кВт3,2РедукторРМ 500-31,5-22-95Габаритные размеры, мм:длина1520ширина1540высота925Масса лебедки (с пусковой аппаратурой и ка¬
натами), кг1650ИзготовительСаратовский завод строитель¬
ных машин
813Технические характеристики монтажных блоковТаблица 5.46ПоказателиБМ-1,0-1БМ-3,2-1БМ-5-1Наибольшее тяговое усилие на крюке, кН163250Тяговое усилие монтажной лебедки, кН102032Диаметр каната, мм7,8-9,711-13,513,5-16,5Габаритные размеры, мм:длина86110138ширина160210256высота366485618Масса, кг6,11529ИзготовительСО «Строймеханизация»Лебедка электрическая специальная ТЛ-8Б (табл. 5.45) предназначена
для передвижения в одном направлении железнодорожных вагонов на
погрузочно-разгрузочных участках прирельсовых складов. Для предот¬
вращения расслабления и запутывания канатов в рабочем цикле исполь¬
зуются постоянно замкнутые ленточные тормоза. Кулачковые муфты,
соединяющие основной и вспомогательный барабаны с тихоходным валом
редуктора, включаются под действием электромагнита.Технические характеристики блочных монтажных обоймТаблица 5.47ПоказателиОБМ 10-2ОБМ-32-2ОБМ 50-5Тяговое усилие, кН: обоймы100320500монтажной лебедки325050Число канатных блоков в каждой обойме245Диаметр каната полиспаста, мм16,52222 ,Габаритные размеры: мм: неподвижной
обоймы:длина190430505ширина260350350высота430835860подвижной обоймы:длина185430505ширина260350350высота545830850Массы обоймы, кг79395505ИзготовительСО «Строймеханизация»Для составления монтажных полиспастов при строительно-мон¬
тажных работах в качестве отводных и подвесных можно использовать
блоки типа БМ (табл. 5.46) а также блочные монтажные обоймы типа
ОБМ (табл. 5.47).
8145.6.3 Зарубежные краны и механизмыТехнические характеристики башенных кранов грузоподъ¬
емностью 6-15 т фирмы «Potain» (Франция)Таблица 5.48Показатели643 А 645 А 646 С 743 Д 764 765 875Грузоподъемность, тВысота подъема, м40,846,81010121565,546.846,66464Вылет, м:	при наибольшей грузоподъемности
наибольший	13,313,616,611,816,314,939394245454847Грузоподъемность при панбольшемвылете, т0,81,0U0,962,552,84,5Скорости, м/мин:подъема608080808012080передвижения тележки30 0-60 0-60 0-60 0-66 0-66 0-60передвижения кранов25Частота вращения (регулируемая), мин'10-0,8Мощность двигателей, кВт35 50 50 50 50 80 125Колея, м		 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 6.0Фирмой «Liebherr» создано специальное гусеничное ходовое устрой-
ство (ГХУ) для перевозки башенных кранов без их демонтажа. Одно ГХУ
может обслуживать поочередно несколько кранов, установленных на вы¬
носных опорах. ГХУ въезжает под вывешенную с помощью гидравличе¬
ских опор раму крана и крепится к ней на трех-четырех гидроцилиндрах,
которые позволяют выставить поворотную часть крана горизонтально
при движении по неровной дороге. Если без выравнивающего устройства
ГХУ может перемещать кран на уклонах до 5 %, то с автоматическим
выравниванием краны могут перемещаться по дорогам с. уклоном до
11 % как в продольном, так и в поперечном направлении.Технические характеристики башенных кранов на фундаменте
и рельсовом ходу фирмы «Peiner» (Германия)Таблица 5.49ПоказателиSMK-201SMK-203SMK-205/1SMK-108/2SK56SK76SK96SK126SK186SN86Гоузоподъемность. т2345556812,58Высота подъема, м243238,94536,736,741,851,953,872,4Вылет м-наименьший2,72,42,43,52,32,32,32,32,62,7-при наибольшей11,31011,814,411,314,213,914,113,712,5грузоподъемности-наибольший22253342404550556040
815Продолжение таблицы 5.49ПоказателиSMK-201SMK-203SMK-205/1SMK-108/2SK56SK76|SK96SK126SK186SN86Г рузоподъем-ность
при наибольшем
вылете, т0,751,01,01,01,11.31,31,52,11,8Скорости, м/мин:подъема4040455252527011211265плавной посадки
груза56,656663,52,82,87,0передвижениятележки303020;4022;45252512;35:7012;35;7012;35;0-70передвижениякрана2525253025250-250-250-250-25Частота вращения.МИН'10-0,90-0,90-0,90-0,90-0,850-0,850-0,850-0,750-0,80-0,85Мощность двига¬
телей, кВтИ14222933335260,58162,4Колея, м3,63,23,84,24,04/55566Технические характеристики башенных кранов
фирмы «MAN GHH KRANTEXNIK» (Германия)Таблица 5.50Модель кранаГрузоподъемность, тНаиболь¬
ший вы¬
лет, мУстановленная мощ¬
ность крана, кВтНаиболь¬шаяПри
вылете
20 мПри наи¬
большем
вылетестацио¬нарногопере¬движногоWK 43 SL3,02,281,036,027,533,2WV71 SL6,04,11,046,037,943,6WK 92 SL6,05,31,550,046,657,6WK 122 SJL8,07,2252,050,063,376,0WK 192 SL12,011,2251,660,069,5.82,1WK 262 SL12,012,0' 2,770,093,6104,6WK 523 SL30,029,355,360,0100,2133,2WK45EC3,02,481,136,027,533.2WV 75 ЕС6,04,51,146,037,943,6 .WK 100 ЕС6,05,931,6550,0 :46,657,6WK 135 ЕС8.07,92,250,063,376,0WK 200 ЕС12,012,01,7560,069,582,1WK 280 ЕС12,012,03,070,093,6104,6WK 600 ЕС30,030,05,8560,0100,2133,2«Hydro» 320 BE28,023,154,0550,0
816Технические характеристики башенных кранов на шасси
автомобильного типа фирмы «Peiner»Таблица 5.51.ПоказателиКоличество осей шасси34Г рузоподъемность, т36Высота подъема, м32,530,5Вылет, м:Наименьший2,42,4при наибольшей грузоподъемности1010Наибольший2525Грузоподъемность при наибольшем вылете, т12Технические характеристики башенных кранов малой гру¬
зоподъемности фирмы «Cibin» (Италия)Таблица 5.52.ПоказателиМодель крана52.100038.800Грузоподъемность, т1,00,8Высота подъема, м1418Вылет, м:при наибольшей грузоподъемности5,153,45наибольший12,08,3Скорости подъема (опускания), м/мин8; 16; 25Напряжение питающей сети, В220ГХУ имеет индивидуальную дизельную установку и управляется
с выносного пульта. Фирма выпускает также башенные краны, устанав¬
ливаемые на раме специального пневмоколесного тягача или па прицеп¬
ной плоской раме с прикрепляемыми при перевозке пневмотележками.
В работе краны опираются на выносные опоры.Данные о башенных крапах, выпускаемых другими ведущими за¬
рубежными фирмами, приведены в табл. 5.48-5.53Весьма популярны за рубежом краны малой грузоподъемности
(табл. 5.53) Технические характеристики миникранов фирмы «Schmidt
Eisner» (Германия)Таблица 5.53.Модель крана с дви¬
гателемПоказателиоднофаз¬нымтрехфаз¬нымВылет
наиболь¬
ший, мГрузоподъемность, тВысота подъема, мнаиболь¬шаяна наи¬
большем
вылетепри гори¬
зонталь¬
ной стре¬
ленаиболь¬шаяJS38.500JS38DS. 8,3Qi? (0,7)10,3.1014
817Продолжение таблицы 5.53Модель крана с дви¬
гателемПоказателиоднофаз¬нымтрехфаз¬нымВылет
наиболь¬
ший, мГрузоподъемность, тВысота подъема, мнаиболь¬шаяна наи¬
большем
вылетепри гори¬
зонталь¬
ной стре¬
ленаиболь¬шаяJS38.800JS38.8038,30,80,31014JS5 1.500JS51.70310,00,70,512,517JS5 1.800JS5 1.80310,00,80,512,517JS51.1000JS51.100310,01,00,512,517JS52.500JS52.70312,00,5 (0,7)10,112,518JS52.800JS52.80312,00,80,412,518JS52.1000JS52.100312,01,00,412,510Для крана с трехфазным двигателем.Башенные мобильные миникраны фирмы «Schmidt Eisner» (Германия)
установлены на одноосной или двухосной тележке с пневмошинамн и мо¬
гут перевозиться либо па прицепе любым транспортным средством, либо
в кузове автомобиля. Кран удобен для перевозки и монтажа в стесненных
условиях, так как имеет специальное шарнирное устройство, позволяющее
быстро складывать башню коробчатого сечения. Габариты крана при пере¬
возке составляют: длина 0,5-8 м, ширина 1,3-1,5 м, высота 2,3-2,55 м. Вдоль
решетчатой стрелы перемещается со скоростью 1 м/мин грузовая тележка.
Кран имеет три скорости подъема- 8; 16 и 25 м/мин. Частота вращения — 1
мин1. Кран оборудован телерадиопрограммным управлением и может
подключаться к сети однофазного пли трехфазного тока. Характеристика
миникранов указанной фирмы приведена в табл. 5.53.Технические характеристики телескопических гидравлических
автокранов и кранов на шасси автомобильного типа фирмы
«Faun» (Германия)Таблица 5.54ПоказателиРТ 30РТ 40PTF30PTF40-3PTF50-3PTF50-4еооеотНК060.04НК120.06v; ос
~ <Nэс оГрузоподъемность, т3040304050503060по30Высота, м;
без удлинителя25,531,026,030,539,039,025,537,042,026,0с удлинителем34,039,538,042,554,054,034,047,560,934.0Вылет, м:
без удлинителя27,032,528,032.541,041,027,039,044,028,0с удлинителем35,541,039,043,556,056,035,549,071,035,5Мощность, кВт: шасси109141188188243243141235282
818Продолжение таблицы 5.53ПоказателиРТ 30РТ 40РТЕ30PTF40-3PTF50-3PTF50-4НК030.03НК060.04НК120.06ЬС 00поворотной части79798212863Скорость подъема наи¬
большая, м /мин851239212012312385123124110Скорость передвижения
наибольшая, км/ч394275707777706162Габаритные размеры, м:
длина12,7512,0810,9711,2112,512,512,1813,7515,589,87шириназ,оз,о3,312/752,752,52,5з,о2,5высота3,253,53,283,353,453,453,133,453,75Масса транспортная, м28,335,424,032,835,844,427,242,070,8Технические характеристики стреловых самоходных кранов на
шасси автомобильного типа фирмы «Liebherr» (Германия)Таблица 5.55ПоказателиLTM1050-3LTM1050-4LTM 1070Грузоподъемность, т505070Длина стрелы, м:наименьшая1010,211,3наибольшая34,038,035,0Длина стрелы с удлинителем, м47,054,053,0Высота подъема наибольшая, м:без удлинителя38,538,535,5с удлинителем54,554,553,5Вылет наибольший, м40,040,044,0Грузоподъемность при наибольшем вылете, т0,70,70,8Скорость подъема наибольшая, м/мин120120120Частота вращения, мин*10—2,20—2,201оСкорость передвижения, км/ч757572Мощность двигателя, кВт243243260Количество осей344Наибольшая нагрузка на ось, кН118108118Расстояние между осями опор крана, мм: по
ширине720072007200по длине805480548145Габаритные размеры, м:длина11,3611,5211,3ширина2,72,72,7высота3,673,673,95Масса, т30,044,048,0
819Технические характеристики стреловых самоходных крановна шасси автомобильного типа, выпускаемых фирмой «Кгирр»(Германия)Таблица 5.56.ПоказателиКМК2020КМК2025КМК2035КМК3035КМК3040КМК4055КМК4070КМК5090КМК5100КМ-К.6200КМК8400КМК11000Грузоподъемность, тоГМщ(NогоогооYOшог-оOnо3оогм4001000Длина стрелы, м:наименьшаяОККсоООСОоо'10,000о4012,724,414,216,018,0наибольшая20,523,026,026,032,035,138,141,044,6.55,049,062,0Длина стрелы с удлинителем,
м32,0оsoГО39,039,045,051,054,057,064,622 ®On О£ °Высота подъема наибольшая,
м:без удлинителя21,524,027,0КгчГее36,1оССО41,546,056,050,062,0с удлинителем32,536,039,039,246,054,0оso'»п57,565,092,02; о.134-Вылет наибольший, мооСогм28,028,030,036,040,042,052,0164,0о^г'00Грузоподъемность при наи¬
большем вылете, т©..гп(NсоOSо"ООо—1©.inоГ'"Скорость подъема наибольшая,
м/миноГОоГОоОогм•ЛгмшгмшгмоVOоNOогмTJ-Частота вращения, мин'1!о CN0—3,00-3,00—3,01 ^
О О»1 «чо гм1 *4О <N1 <чо ^9‘1—0so°t0— 1,00— 0,6Скорость передвижения, км/чОо'ООоОО78,0о.ООг*74,0—г »гГ69(44,2VОО4.SO
£ оС
40 со75,0»П эо40 S72,1(48,8)'Мощность двигателя, кВтогмsoЩООООООООгм(NгмгмогмCN ^
3 гмо ~о ООГО 2г- cr
о 22ItCi^ 22Количество осейгмгмгмсоГОтГщNOVOООOnНаибольшая нагрузка на ось,
кНг-оООо00ООON00ООо0000001ОО1Расстояние между осями опор
крана, мм: по ширинеоооm55000009000957007200оогмt"-оооОО0006860098004 о
2 опо длине570057000009оооV©6350815081508150О Оо оооNOОСо о
о о00-жГабаритные размеры, м: длинаmстС9,8210,6510,65со12,5513,25•гГ17,3916,06©^гм22,2++21,5ширинаinгм"2,492,752,75in(Ninriinгм'2,75со'<эГОсо<эГО
820Продолжение таблицы 5.56Показателикмк2020кмк2025КМК2035КМК3035КМК3040кмк4055КМК4070кмк5090КМК5100КМ-К.6200КМК840000011М1Л1Мвысота2,963,293,363,36N©ГНГНСП3,753,87оЧТоМасса, т20,222,024,030,036,044,0ОС60,072,0чООСкорость передвижения в условиях сельской местности.2 Мощность двигателя поворотной части.5.6.4.	Стреловые самоходные краныСтреловые самоходные краны предназначены для строительно-мон-
тажных и погрузочно-разгрузочных работ в городском, сельском и дорож¬
ном строительстве. Основные преимущества их — способность быстро
перебазироваться с одного объекта на другой и работать без специальной
подготовки грунтового основания, что позволяет успешно использовать
их на рассредоточенных объектах с небольшим объемом работ.В стреловых самоходных кранах различают две основные части —
неповоротную и поворотную.Неповоротная часть, состоящая из ходовой рамы и ходового устрой¬
ства, обеспечивает устойчивое положение крана и возможность его пере¬
мещения по основанию своим ходом.Основание стрелового оборудования с помощью шарниров при¬
креплено непосредственно к раме поворотной части, которая с помощью
опорно-поворотного устройства опирается на ходовую раму крана.Стреловое оборудование крана может быть выполнено в виде основ¬
ной стрелы, башенно-стрелового оборудования, стрелового оборудования
с гуськом, выдвижной стрелы.Автомобильные краны (КА) в настоящее время являются наиболее
массовой и дешевой грузоподъемной машиной. Эти краны, как правило,
работают на средних и больших вылетах с полным использованием своей
грузоподъемности. Автокраны редко работают без выносных опор, воз¬
можность переезда крана с грузом, как правило, не используется.Краны на специальном шасси автомобильного типа (КШ), выпуска¬
емые с телескопическими стрелами, по сравнению с автомобильными
обладают большей грузоподъемностью и увеличенной длиной стрелы.
Они работают на подготовленных площадках чаще всего на средних
вылетах с большой высотой подъема.
821Рис. 5.18. Кинематическая схема автомобильного крана КС-3577:1- секция стрелы; 2, 3- гидроцилиндры выдвижения секций стрелы; 4-
гидроцилиндр подъема стрелы; 5- основание стрелы; 6- гидромотор 310.112;7-	тормоз; 8- редуктор механизма поворота; 9- редуктор грузовой лебедки;10- барабан грузовой лебедки; 11- тормоз; 12- гидромотор; 13- коробка
передач (нейтральное положение); 14- коробка отбора мощности; 15- насос_	310.112: 16- двигательПневмоколесные краны (КП) с решетчатыми стрелами на канатной
подвеске в большинстве случаев эксплуатируют со сменным оборудова¬
нием большой длины. Место установки крана меняется сравнительно ред¬
ко. Работа без выносных опор для этих кранов является характерной.Гусеничные краны (КГ) большой грузоподъемности с решетчатыми
стрелами и сменным оборудованием часто передвигаются с грузом.Короткобазовые краны ( КК) предназначены для работы в стес¬
ненных условиях и также часто работают с грузом при передвижении
(без выносных опор).Автомобильные краны выпускаются с механическим, гидравличе¬
ским и дизель-электрическим приводами (рис. 5.18). Основной тенденци¬
ей их развития является переход на выпуск кранов с гидравлическим при¬
водом, который включает гидронасос, соединяемый с силовой установкой
привода шасси через коробку отбора мощности, а также гидроцилиндры,
гидродвнгатели и другую гидроаппаратуру — гидрозамки, тормозные
гидроклапаны, гидрораспределители и т. д.У кранов с механическим приводом рабочие механизмы (грузовая
и стреловая лебедки, механизм поворота) соединяются с базовым двига¬
телем муфтами включения. Современные автомобильные краны обору¬
дуются телескопическими секционными стрелами, а также решетчатыми
стрелами различной длины. Для увеличения подстрелового пространства
и высоты подъема крюка служат гуськи, которые могут быть продолже¬
822нием стрелы или располагаться под углом к ней.Выносные (обычно гидравлические) опоры повышают устойчивость
крана.Технические характеристики кранов стреловых самоходных
автомобильных грузоподъемностью 6,3-14 т (ГОСТ 22827-85)Таблица 5.57ПоказательКС-256-1K-IKC-257IA-1KC-25-73-3KC-3575AКС-3577-3
(КС-35-
77-3-1)Грузоподъемность, т6,36,3631014Длина стрелы, м8(12)7,3-10,89-11,39,5-158-14Вылет, м3,3-73,3-9,72,5-10,34-14,63,2-13Высота подъема крюка, м8-5,511,611,510,29-14Частота вращения поворот¬
ной части, мин'10,1-2,50,3-20,3-2,40,4-1,60,42-2Скорость передвижения,
км/ч9085907685Мощность двигателя, кВт110110132155132Масса, т9,010,014,716,415,9Шасси автомобиляЗИ Jl-431-
412ЗИЛ-431-
412УРАЛ-43202ЗИЛ-13-ЗГЯМАЗ —
5337Характеристикапривода1МГГГГИзготовительБалаши-хинскийзаводавто-крановСтаврополь¬
ский завод
автокрановИванов¬
ский завод
автокрановДрогобыч-
ский завод
автокрановИванов¬
ский завод
автокранов1 М — механический,Г — гидравлическийКабина машиниста теплоизолирована, имеет открывающиеся окна,
стеклоочистители, отопитель для обогрева и обдува стекол, вентилятор,
на некоторых кранах — кондиционер.На кранах различных размерных групп используют унифициро¬
ванные элементы: кабины машиниста, механизмы поворота, лебедки,
элементы гидросистем и т. д.Основные тенденции развития автокранов: повышение грузоподъ¬
емности (в том числе на промежуточных вылетах) без замены шасси;
повышение вылета и высоты; увеличение скоростей при работе без груза
и с малыми грузами; наибольшая степень унификации между кранами;
повышение уровня комфортности рабочего места машиниста; повышение
надежности.В табл.5.58, 5.59 приведены основные сведения об автомобильных
кранах.
823Технические характеристики кранов стреловых самоходных
автомобильных грузоподъемностью 15—20 т (ГОСТ 22827—85)Таблица 5.58ПоказателиКС-3578VO (J 2
%*<
U < £* - 3КС-4562КС-4571-1КС-457-2АКС-4573КС-4574Грузоподъемность, т15162016161616Длина стрелы, м9—2110;14;
18: 228,13—149,75—15,759,7-21,79,7-21,79,7—21,7Вылет, м3—203,8—
203,2-2521,753,8—242,5—184—183,8—18,4Высота подъема крю¬
кам10104,8—14,11,98-2721,7(3-0,5)10,6—21,8.11,5—21,7Скорость подъема гру¬
за, м/мин6,52,7-14,23,9-7,2(0,21-0,96)0,2—8,4(25,2)12—248,510Скорость передвиже¬
ния, км/ч85657570607565Мощность двигателя,
кВт132177177177154177154Масса, т16,622;3424,22242124,120,7Характеристика при¬
вода1ГДЭГДЭГГГГГИзготовительИвановский
завод авто¬
крановКамышинский крано¬
вый заводГаличскийкрановыйзаводКамышин¬
ский крано¬
вый заводДрогобыч-;
ский завод
автокрановТехнические характеристики кранов стреловых
самоходных автомобильных грузоподъемностью 25—40 тТаблица 5.59ПоказателиКС- 5573.КС-6571КС-7571Грузоподъемность, т254080Длина стрелы, м14,313,2—1812,6—38,1Вылет, м4—103,2-183,2-30Мощность двигателя, кВт: шасси386386478поворотной платформы3737132Масса, т394380ИзготовительОдесский завод тяжелого краностроения
им. Январского восстанияКран КС-2561 К оборудован винтовыми выносными опорами, кран
824КС-2561 К1 — выносными опорами с гидроприводом. Кран может рабо¬
тать без выносных опор, а также передвигаться с грузом массой до 1,6 т
на крюке. При трехкратной запасовке грузового каната скорость подъ¬
ема—0,4—13 м/мин, при двухкратной — 0,6—19,5; скорость изменения
вылета при стреле длиной 8м — 11 м/мин, при стреле 12 м — 18 м/мин.Зона работы крана на выносных опорах — 240°.Кран КС-2571 А (КС-2571 А-1) снабжен двухсекционной телескопиче¬
ской стрелой, позволяющей плавно изменять вылет в пределах грузовой
характеристики. Стрела выдвигается гидроцилиндром двухстороннего
действия с гидрозамком. Средняя скорость изменения вылета—15 м/
мин, среднее время перевода крана из транспортного положения в рабо¬
чее—2,5 мин. При переезде с грузом на крюке наибольшая масса груза
1,6 т, скорость передвижения— 5 км/ч. На стреле может монтироваться
неуправляемый гусек длиной 2,2 м, устанавливаемый либо по продольной
оси стрелы, либо под углом 35° к ней. Скорость подъема (опускания) но¬
минального груза 13 м/мин, груза массой до 2,5 т—15,8 м/мин, на стреле
с гуськом—23,7 м/мин. Частота вращения поворотной части с основной
стрелой — 0,3—2 мин-', с основной стрелой с гуськом — 0,3—0,75 мин1.
Транспортная скорость со стрелой и гуськом — 40 км/ч.Кран КС-2573-3 с выдвижной стрелой при скорости подъема (опу¬
скания) груза 12,5 м/мин обеспечивает скорость посадки 0,4 м/мин. Пре¬
одолеваемый уклон — 26,5°, размеры опорного контура 3,6x4,1 м. При
различной длине стрелы кран характеризуется следующими данными.Техническая характеристика крана КС-2573-3Длина стрелы, м	9	11,3Грузоподъемность^	6,3—1,45	3,7—1Вылет, м	3,5—8	3,75—10,3Высота подъема крюка, м	9,4—2,5	11,5—2,5Кран КС-35/5А (рис. 5.19) снабжен двухсекционной телескопической
стрелой и может быть оборудован гуськом (с углами наклона гуська 126
и 180°). Наибольшая скорость подъема (опускания) крюка без груза или
с малым грузом массой до 2,5 т— 15 м/мин.
J 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 13 ZO	“Вылет, мa-Рис. 5.19 Грузовые (а) и высотные ( б) характеристики крана КС-3575Л: на выносных
опорах (I); без выносных опор (II); 1- на стреле 9,5-15,5 м; 2- на стреле 15,5 м
с гуськом; 3- на стреле 9,5 м; 4- на стреле 15,5 м; 5- на стреле 15,5 м с гуськом при
угле установки 136°, 6- на стреле 15,5 м с гуськом при угле установки 180°
кран КС-3577 (рис. 5.20) имеет скорость подъема при малых грузахдо 20 м/мин.Кран КС-3577-3 (ТУ 22-008-124-89) с двухсекционной телескопиче¬
ской стрелой может быть снабжен сменным оборудованием — удлинителем
длиной 7 м и вставкой 4,5 м. Высота подъема крюка со сменным оборудо¬
ванием — 25 м. Скорость подъема (опускания) груза 10 м/мин, скорость
подъема малого груза — 20 м/мин, скорость посадки — 0,2 м/мин.Модели КС-3577-3 и КС-3577-3-1 отличаются типом шасси авто¬
мобиля.Кран КС-3578 с трехсекционной телескопической стрелой может
быть снабжен сменным оборудованием. Грузоподъемность 15 т на вылете3	м, 12,5 т на вылете 3,6 м. Высота подъема при втянутой стреле — 10 м,
со сменным оборудованием — 28,6 м. Скорость подъема (опускания) гру¬
за 6,5 и 25 м/мин, скорость посадки 0,4 м/мин, преодолеваемый краном
уклон — 10°. Шасси автомобиля — MA3-5337.Кран КС-4561А (КС-4561АХЛ) оборудован дизель-электрическим
приводом и может работать как от двигателя автомобиля, так и от внеш¬
ней сети переменного тока. Основная стрела длиной 10 м может быть
удлинена до 14,18 и 22 м, а удлиненные стрелы могут быть оборудованы
гуськом длиной 5 м и вспомогательной крюковой обоймой для работы
826с крупногабаритными грузами массой до 2 т. Для работы с гуськом и ма¬
лой крюковой обоймой кран оборудуют вспомогательной лебедкой.Кран КС-4562 также оборудован дизель-электрическим приводом
рабочих механизмов и гидравлическим приводом выносных опор на шас¬
си автомобиля КРАЗ-250К. При различной длине основной стрелы кран
характеризуется следующими данными.Техническая характеристика крана КС-4562Длина стрелы, м	10	14Грузоподъемность, т’	20 — 3	14—3Вылет крюка, м	3,5-10	4,6-12Высота подъема, м	10— 4,8	14,1 — 9Наибольший вылет крюка при длине стрелы 30 м составляет 25 м,
наибольшая высота подъема крюка со сменным оборудованием — 33,5 м.
Сменное оборудование — решетчатая стрела длиной Юм с пятью встав¬
ками длиной по 4 м, вспомогательная крюковая обойма, гидравлический
грейфер, электромагнит. Ходовое оборудование имеет пять мостов —два
приводных, три — управляемых.Технические характеристики кранов на короткобазовом шассиТаблица 5.60ПоказателиКС-5371КС- 6371Наибольшая грузоподъемность, т:на выносных опорах2540без выносных опор79при передвижении с грузом8 при вылете
4,5 м9 при вылете 5 мНаибольшая масса груза, выдвигаемого
телескопической стрелой, т814Наименьший вылет, м3,23,2Наибольшая высота подъема крюка, м:на основной стреле1010на выдвинутой стреле2225с дополнительным стреловым оборудо¬
ванием3742Длина телескопической стрелы, м9,5—2210,6—25,2Количество секций стрелы33Длина удлинителя/гуська: м10/710/7,5Скорость подъема — опускания номи¬
нального груза, м/мин0,2—7,40,15—5Наибольшая скорость ветви каната, м/мин120120Наибольшая кратность запасовки каната
главной лебедки610Частота вращения поворотной платфор¬
мы, МИН'10,2—20,2—1,8
827Продолжение таблицы 5.60ПоказателиКС-5371КС- 6371Время полного изменения вылета, с6060Скорость телескопирования, м/мин127Размеры опорного контура при работе на
выносных опорах6,15x5,36,8x6,3Радиус поворота крана, м6,6—12,17,1 — 12,20Наибольшая нагрузка на ось в транспорт¬
ном положении, кН1419,7Наибольшая скорость передвижения, км/ч
Преодолеваемый уклон пути, град45 1832 18Мощность двигателя, кВт132132Габаритные размеры, мм:длина1195013200ширина25603230высота.35503820Масса, кг2600037200ИзготовительОдесский завод тяжелого крано-
строения им. Январского восста¬
нияКраны КС-5371 и КС-6371 (см. табл.5.60 — короткобазовые на
двухосных шасси с телескопическими стрелами и гидравлическим при¬
водом. Оба унифицированных моста шасси — ведущие и управляемые,
что повышает маневренность крана. Конструкция выносных опор обе¬
спечивает горизонтальную установку кранов при уклоне площадки до
3°. На поворотной платформе размещены основная и вспомогательная
грузовые лебедки, гидроцилиндр подъема стрелы, механизм поворота,
кабина, гидрооборудование и противовес. Силовой агрегат, состоящий
из дизеля ЯМЗ-236, гидротрансформатора и двух насосов, смонтирован
в хвостовой части шасси. Обе лебедки унифицированы, но на главной
использован регулируемый аксиально-поршневой гидромотор, а на
вспомогательной — нерегулируемый. Телескопическая трехсекцион¬
ная стрела может изменять угол наклона от —2 до +76° относительно
горизонта. Выдвижение стрелы осуществляется у крана КС-6371 двумя
гидроцилиндрами, синхронизация движения которых производится
канатным механизмом. На кране КС-5371 механизм теле-скопирования
состоит из одного гидроцилиндра и канатного полиспаста выдвижения
головной секции. В качестве дополнительного стрелового оборудования
используют решетчатый удлинитель и неуправляемый гусек. В транс¬
портном положении удлинитель крепят на боковой части стрелы.В таблицах предыдущего раздела приведены сведения о стреловых
автокранах и кранах на шасси автомобильного типа, выпускаемых ве¬
дущими фирмами ФРГ. Гусеничные краны (табл. 5.61) по сравнению
828с пневмоколесными имеют ряд достоинств, основными из которых
являются: способность передвигаться с грузом на крюке, хорошая
проходимость и маневренность в пределах монтажной площадки.Для гусеничных кранов разработаны специальные требования к под¬
готовке основания монтажной площадки и ограничению передвижения
кранов с грузом. Например, большинство кранов может перемещаться с
наибольшим грузом на наименьшем вылете основной стрелы (или стрелы,*111Вылет,мРис.5.21 Схема гусеничного крана МКГ-25БР и его характеристики для основ¬
ного подъема со стрелой и неуправляемым гуськом длиной 5 м: грузоподъем¬
ность (I); высота подъема крюка (П); 1 — стрела 13,5 м без гуська; 2 — стре¬
ла 13,5 м с гуськом; 3 — стрела 18,5 м с гуськом; 4 — стрела 23,5 м с гуськом;
5 — стрела 28,5 м с гуськом; 6 — стрела 33,5 м с гуськом
829увеличенной на 5—10 м) при направлении стрелы вдоль гусениц. При рас¬
положении указанных выше стрел поперек гусениц передвижение крана
возможно при массе грузов, составляющей не более 80 % грузоподъемности.
С башенно-стреловым оборудованием (БСО) передвижение возможно с
грузами, составляющими 25—50 % грузоподъемности на данном вылете.Краны могут быть оснащены основной стрелой, удлиненной стрелой,
стрелой с управляемым или неуправляемым гуськом и башенно-стре-
ловым оборудованием (БСО). Как правило, привод гусеничного крана
выполнен дизель-электрическим с индивидуальными электроприводами
основных крановых механизмов. Краны, имеющие силовую установку
на переменном токе, могут работать от внешней сети. Механизмы пере¬
движения выполняются с раздельным приводом гусеничных тележек.
Лебедки главного подъема имеют двухдвигательный привод с дифферен¬
циалом, что позволяет обеспечить несколько скоростей. Вспомогательная
лебедка, как и стреловая — однодвигательные. На дальние расстояния
гусеничные краны транспортируются трайлерами.Кран МКГ-25БР (см. рис. 5.21 и рис. 5.22) снабжен основной стрелой
длиной 13,5 м, которая удлиняется пятиметровыми секциями до 33,5 м.
Стрела любой длины может иметь неуправляемый гусек длиной 5 м. Уд¬
линенные стрелы можно оснащать управляемыми гуськами длиной 10,15
и 20 м. Кран может быть оснащен башенно-стреловым оборудованием.Привод крановых механизмов — индивидуальный от дизель-гене¬
ратора переменного тока или от внешней сети. Двухдвигательный меха¬
низм основного подъема обеспечивает три скорости. Рама и гусеничные
тележки соединены шарнирно, что позволяет раздвигать гусеничные
тележки в рабочем положении.Основные параметры гусеничных кранов с башенно¬
стреловым оборудованиемТаблица 5.61.Высота
башни
или дли¬
на стре¬
лы, мДлина
управ¬
ляемого
гуська, мГрузоподъем¬
ность, м при вы¬
летеВылет, мВысота подъема,
м, при вылетенаиболь¬шемнаимень¬шемнаиболь¬шимнаимень¬шийнаиболь¬шемнаимень¬шемКоан МКГ-25БР18.5107.22011.24.2—519.22715213165.5—621.232201820.86.5—722.43723.51072011,44.4—524.2321521316.25.7—626.237
830Продолжение таблицы 5.61Высота
башни
или дли¬
на стре¬
лы, мДлина
управ¬
ляемого
гуська,мГрузоподъем¬
ность, м при вы¬
летеВылет, мВысота подъема,
м, при вылетенаиболь¬шемнаимень¬шемнаиболь¬шимнаимень¬шийнаиболь¬шемнаимень¬шем2018215.9—727,44228,5104,51711.64,6—5.229,23715 •21216,45.9—6.131.242201821,27.1—7.332.447Коан МКГ-4015.810102011,34.2—6.516.52520,8.10102011,44,35-6.522,529,51561316,25,7—923.53425.810102011,54.5—6.527,5341561316,25.8—928.83920310217-1130,24430.8155.611166—733.5442039.521,57—7.834.7492528,526.38—8.7365435.8252526.38.735,554Кран СКГ-40/631510.551520624.5342510.510.516,514,18.4232315.66,3И19.210,8233720.54.58,224,11323423010.58.61414.68.8283915.65.51019.711.12842,520.53,77,524.613.32847Коан Л ЭК-5030 1 24 1 5 1 10 1 28 1 15.6 1 30 1 49.9Коан СКГ-63/1004118.846,71622,21240.456.723.94,41327,31440.461.8293.41032,416.510.466.1
831•VСтрела 21/м
. Гусек 20мч-V>чЧчS,N\1ss322824	/	fi14 16 18 20 22
^ ВылетСтрела 29, S/ч
Гусек 20 мi'гг48 \
44 %14 1S 18 20 22
Вылет,мs..Стрела З&м.
^Гусек 20м .NS,iЛV\5
4
32
116 18 20 22 24
Bt/лет, м5652484440^ГСтрела 21,1м^ц/сек15м\\у\353f272310 12 14 16«5*I'чОГкг1ра/с&па
к и29,6м.
Тм -VЧ\VV\Лч,VЧЛЧч'и XtАО |
SB *S
|32 |Г 4Вылет, мОтрела 38,1м _
Гусек 15м'52Ч|48Jч,ч•т.ч,\44ТS\i т3ч40213 15 17 13
ВылетамРис. 5.22. Грузовые (I) и высотные (II) характеристики крана МКГ-25БР со
стрелой и управляемыми гуськами длиной 15 и 20 м
832ч.V>N\\>N24 8 12 1$ 20
Вылет, м‘ аа во
|I SO
\«
S.8 1S 24 32
Вылет,мВВылет ,м
. д4838Uпч\\\\4X1*4N^7*Ч>5\ V7 8 16 24
Вылет,м
5Г%32§248ОиS,Бошня25м12,\\11X\\N\\1CЧV\\ "
Г\Л{1211-4 8 12 1S 20 24 28
Вылетамгбашня 35м11NЧ12V\\\\Vv\V\Л\чV'vV\\ЛЛN148 12 18 20 24 28 32
Выпет, м
еРис. 5.23 Грузовые (I) и высотные (II) характеристики гусеничных кранов
МКГ-40, СКГ-40/63, СКГ-63/100, КС- 7163:
а — МКГ-40; б — СКГ-40/63; в — СКГ-63/100; г, д, е - КС-7163 (башенно¬
стреловое оборудование); 1-основной подъем; 2 - вспомогательный подъем;3,4 - специальная и основная стрела 15 м, основной подъем; 5 - стрела 15
м, вспомогательный подъем; 6 - стрела (башня) 25м с гуськом 20,5 м; 7, 8 -
специальная стрела 12 м и основная стрела 15,7 м, основной подъем; 9 - стрела
40 м с гуськом 29 м, вспомогательный подъем; 10 - гусек Юм; 11 -гусек 15 м;
12 - гусек 20 м; 13 - гусек 25 м; 14 - гусек 30 м
Кран КС-7163 (см. рис. 5.23, 5.24) снабжен стрелой 15 м, которая уд¬
линяется пятиметровыми вставками до 45 м. На стрелах длиной 20—35 м
833может быть установлен неуправляемый гусек длиной 15 м. Кран может быть
оснащен БСО, при этом управляемый гусек длиной 10— 30 м монтируется
на стреле длиной 25—35 м, установленной под углом 3° к вертикали.Кран КС-8165 снабжен основной стрелой 20 м, которая удлиняется
до 50 м вставками длиной 5 и 10 м. На стрелах длиной 25—50 м может
устанавливаться неуправляемый гусек длиной 20 м. На стрелах той же
длины, установленных под углом 3° к вертикали, могут быть закреплены
управляемые гуськи длиной 15—30 м, тогда кран получает башенно¬
стреловое исполнение.Вылет.мРис. 5.24. Грузовые (I) и высотные (II) характеристики крана СКГ-401
со стреловым оборудованием:1,2,3 — основной подъем, противовес соответственно 11.3+11,1+9,8 т; 11,3+1,1
т; 11,3+9,8 т; 4, 5 — основной подъем, противовес 11,3+11,1 т, гусек 5 и 8 м; 6,
7 — вспомогательный подъем, противовес 11,3 + 11,1 т, гусек 5 и 8 м; 8, 9, 10
— основной подъем, стрела 27 м, противовес 11,3 + 11,1 т, соответственно без
гуська, с гуськом 5 и 6 м; 11, 12—основной подъем, стрела 32 м, противовес
11,3 + 11,1 т, без гуська и с гуськом 5 м; 13, 15 — вспомогательный подъем
с гуськом 5 м соответственно при стреле 27 и 32 м; 14 — вспомогательный
подъем при стреле 17м и гуське 8 м
834Крановое оборудование (крюковая подвеска) может быть установле¬
но в качестве сменного рабочего оборудования следующих универсаль¬
ных одноковшовых канатных экскаваторов (ГОСТ 17343—83*):
на гусеничном ходу — ЭО-3211Б-1, ЭО-4111Г, ЭО-5111Б;
на гусеничном ходу тракторного типа ЭО-4112, ЭО-4112А, ЭО-5116.Краны-трубоукладчикиКраны-трубоукладчики предназначены для укладки трубопроводов
в траншеи, сопровождения очистных и изоляционных машин, а также
для выполнения различных подъемно-транспортных операций при
строительстве трубопроводов. Краны-трубоукладчики представляют
собой специальные неповоротные тракторные краны, у которых стрела
расположена сбоку трактора, что позволяет передвигаться вдоль траншеи
в рабочем положении (табл. 5.62 и 5.63).Современные трубоукладчики имеют: гидростатический привод
лебедок; возможность совмещения операций подъема стрелы и груза;
телескопическую стрелу, возможность увеличения грузового момента
без выдвижения противовеса.Технические характеристики отечественных кранов-трубо-
укладчиковТаблица 5.62.Показателин —
1(—1 сч
Н ~ОМТ
- 161и о£_ ГЧ
1Li (N
Н ^
1ТГ
- 502-
АХЛг ^L-1 О
Ё-. «оГ рузоподъемность, т0,312,516/4,420355050Наибольший диаметр укла¬
дываемого трубопровода, мм426720—1020102014201420Момент устойчивости, кНм16033034049078512251226Вылет наибольший, м566/11,566,57,58,5Высота подъема
наибольшая, м4,855,05/95,466,37,9Скорость подъема и опус¬
кания, м/с0,140,13;0,270,1;0,20,0-08—0,160,09—0,39Скорость передвижения,
км/ч: вперед1,8-6,52,2—6,3122,1—6,810,2127назад2,3—4,82,6-7,3—2,0-5,5—10,210,4Тяговое усилие (наиболь¬
шее), кН100160-220450690785Мощность двигателя, кВт55118—132250330363Ширина гусеницы, мм500500—670 :—780860
835Продолжение таблицы 5.62.Показатели[_ чонг ^
t-н (Nн —
1ОМТ
- 161и о
счL_ гчТГ
- 502-
АХЛг ^U о(-Н1Габаритные размеры (с
придвинутой стрелой и
противовесом), мм:длина4400510044004800583066756400ширина3500391032004200587557904840высота620069203750272808245895042552Масса, т12,522,028,046,065,065,51 Со стрелой длиной 6 и 12 м.2 Высота по кабине.Технические характеристики кранов-трубоукладчиков,
выпускаемых ведущими зарубежными фирмамиТаблица 5.63Наименование фирмы«Caterpillar» (ClША)«Komatsu» (Япония)Показатели561 Д571 Д572 ДСОООOsООю04«ОД65С-6^>2ОО^бД-156С-1Д355С-3Грузоподъемность, т
(на вылете 1,2 м)18,127,540,863,5104,4158,828417092Длина стрелы, м4,575,55,56,17,68,85,55,56,27,3Скорость передвижения.км/ч (вперед/назад):
первая3,5/4,23,7/4,53,7/4,54/53,5/4,33,9/4,63,6/4,73,0/3,63,6/4,43,3/3,9вторая6,1/7,46,4/7,96,4/7,9ООN Р'
00 ^6,6/8,06,3/8,15,5/6,56,6/7,85,9/7,0третья10,1/12,210/1-1,910/1-1,910,9/13,510,9/13,711,2/13,810,2/13,09,3/10,511,2/12,49,8/11,0Скорости подъема/
опускания груза,
м/мин: первая11/128,9/8,87,6/16,35,8/23,53,96/13-,49,4/11,69,4/9,16,0/4,8i/^тГвтораяj.о<N15,4/—15,1/—J.о1—К11,6/—18,8/2-3,221,2/2-0,613,8/1-1,112,7/1-0,2третья1ООО62,8/—36,2/—J.40(N1130,1/3-7,2111Ширина гусеницы,
мм455560610710810914560610710860Мощность двигате¬
ля, кВт78149149223313388116134239269
836Продолжение таблицы 5.63.Наименование Фирмы«Caterpillar» (США)«Komatsu» (Япония)Показатели561 Д571 Д572 ДСП00V)OsООViv>Д65С-6оо40Vi —'5-Д355С-3Габаритные разме¬
ры, мм:длина3840422049305660594065904000461556605995ширина2950335033503120397046003015324536404100высота (без выхлоп¬
ной трубы)3200328035603660452055203280349044625015Масса, т15,82327,8416590222845,857,9Технические характеристики манипуляторов бортовых с
гидравлическим приводомТаблица 5.64.ПоказателиМКС-4531МКС-5531МКС-6531Наибольшая грузоподъемность, т2,557,5Грузовой момент, кН-м68100160Вылет крюка, м5,54,0—7,98,2Высота подъема крюка, м7,4*1010Наибольшая скорость подъема груза, м/мин404032Угол поворота стрелы в плане, град400415410Масса грузоподъемного устройства с основ¬
ной стрелой, кг10501700Шасси автомобиляЗИ Л-431-
410КамАЗ-53212КрАЗ-250ИзготовительБалашихин-
ский завод
автомобиль¬
ных крановСтаврополь¬
ский завод ав¬
томобильных
кранов1 Глубина опускания крюка ниже поверхности земли 1,6 мДоставка с помощью КМ грузов в пакетах или контейнерах с пред-
приятий-изготовителей на строительные объекты позволяет: сократить
количество привлекаемых автотранспортных средств и использование
на погрузочно-разгрузочных работах с грузами малой массы самоходных
стреловых кранов; уменьшить численность водителей, крановщиков и
других работников, занятых на доставке грузов и эксплуатации средств
механизации; повысить сохранность грузов.
яS*mta-1DOCD>-Раз¬мерыU)и>ОtoOs401оU>11OJ'"0toKC-I562Aо•'‘vl401•11u>40LhUJКС-2571 A3,0x3,6о00Ъ\osLf\40•*4011U)00KC-256IKIKC-256IK3,5x3,5оOJU)4©40V*>OJtoоOs©U)00UiMKA-6,33,7x4,3о4^to
—IyjooOOOnОtofcto-Jptou»40LnOSMKAC-10оOJ40Os40Lhо40to4^to4^оyj00LAMKA-10Mо1yju>00i1111yj40L/»00КС- 3571о'U)40■•1to1 ZZ'O 1yj4040КС-3562 A
КС-3562 Бо'U)ooOS■1toto11U>00оCMK-10Таблица 5.65Размеры стреловых кранов
3ЖЕдГВБА0,92,923,582,42,080,534,15МКГ - 6,30,93,33,512,72,10,53,14,3МКГ -10А0,943,653,492,82,280,63,24,02МКГ-16М1,73,774,03,21,420,653,214,7МКГ-25-4,386,443,21,430,74,34,6МКГ25БР-4,444,153,21,350,564,44,9ДЖ251-4,76,44-1,850,84,35,46МКГ -401,246,13,221,580,84,14,93СКГ40А1,246,653,221,850,84,14,93СКГ 40/632,0557,193,251,890,856ДЖ502,094,577,133,251,880,856,09СКГ 63А1,674,657,493,232,040,85,116,55СКГ 63/1001,94,6--1,740,85—КС 716325,39,4--0,96,16,39КС 816525,79,423,222,111,16,37,5СКГ 1001,855,56,93,211,751,2579,1МКГС1002—9,143,222,141,16,87,5МКГ 100Рис. 5.26« iспt\1[)	 -1 1” 1j 'А1сюiв
5.6.5. Размеры кранов на спецшассиТаблица 5.66839Рис. 5.2 /Схема кранаРазмерыКС-5473КС-6471гЧ Ji'чIJPf Г7 Г 'V’ r М f f1—S—	эи-» Р ^234А54,67Б01,4В1,41,4Г2,853,3Д01,72Е1,72,0Ж3,53,4иЦфйЦ——'Унi я ,к
	IL JL-. .‘Т- ,30,30,35И—0,95к02,67л3,463,8м2,12,5н1213,65р2,52,76
840ПоказателиРаз¬мерыКС-4361КС-436IAКС4362мкп
-16KC-53611 -
оК <МКП25А, , <N
О Г"-^ п-КС6362МКП40A4,14,14,124,14,95555,356,98Б—--0-00--1,42В—--2,55-1,651,68--2,18Г333,33,65-3,83,62-4,23,1Д--0,9--1,251,76---Е--2,43,45-2,52,46-4,652,95Ж3,883,884,143,833,984-4432,92,932,92,13,13,2-3,153,2И3,63,63,63,64,54,584,4-4,65К0000000-1,40Л-----4,65--5,25,46ПоказателиРазме¬рыКС7361кС7362КС8361К 8362А2,462,46Б-1,62-1,62В-1,43-1,0Г00_0,76Д1,27__1,8Е---2,4Ж4,234,3-4,533,153,183,23,18И4,55,55,36,2к6,986,3-7,5л4,354,24,74,52м2,752,6322,6н3,73,56-3,56А,5.295,43---
5.6.6. Стреловые самоходные краны. Характеристика
грузоподъемностиТаблица 5.67ПоказателиКС-1562 АКСГ-2571 АКС-2561 К1KC-256IK12345678910111213Длина стрелы, м6107,5/76,88,510,810,8+' удли¬
нит, под<16°168 выдвижная8 решет
чатая1212ч.зГ рузоподъемность
на опорах, т при вы¬
лете - наименьшем522,56,36,3431,96,36,33,72- наибольшем1,50,60,92,11т50,90,30,31,81,90,90,8Вылет крюка, м
- наименьший3,25,23,23,33,32,22,64,33,33,34,15,5- наибольший6,010,07,05,77,59,711,811,27,07,011,012Высота подъема
крюка при вылете
- наименьшем610156,59,2II13,812881213- наибольшем3,85,5121,51,51,51,51,55,55,577Мощность двигателя858585110110110110110110110110110Радиус поворота
крана, м888888888888Радиус, описыва¬
емый хвостовой
частью, м1,831,831,831,961,961,961,96Габариты, м - длина8,358,358,359,19,19,19,19,110,610,610,610,6- ширина2,452,452,452,52,52,52,52,52,52,52,52,5- высота3,333,333,333,23,23,23,23,23,653,653,653,65Расстояние между
выносными опорами
по оси и поперек оси3,3,3,33,33,6х3,63,6х3,63,6х3,63,6х3,6Масса крана.т7,47,47,49,79,79,79,79,79,259,259,259,25ПоказателиМКА-6,3МКАС-10МКА-10МКС-357112345678910111213Длина стрелы, м8,112,18,314,310141818+238втянутая14 выдвиж¬
ная14*614+бпри угле
между
стрелой и
гуськом
180° 126°Гру зоподъем ность
на опорах, т при вы¬
лете - наименьшем6,32,5103,7105,64,53102,651,51,5- наибольшем1,70,76,31,12,71,20,30,530,950.30,5Вылет крюка, м -
наименьший3,4524456,17,53,054,49,211- наибольший7,010712,8912,616167,113,119,116Высота подъема
крюка, при вылете
- наименьшем8,112,2914,5101418208,514,22016841
842Продолжение таблицы 5.67- наибольшем5,98,945,66,27,2812,2151,5--Мощность двигате¬
ля. КВТ109109132132132132132132132132132132Радиус поворота, м888,58,59,59,59,59,5Радиус, описывае¬
мый хвостовой час¬
тью, м2,32,32,42,42,42,42,252,252,252,25Габариты, м- длина9,259,259,259,2513,813,813,813,89,89,89,89,8- ширина2,5 ,2,52,52,52,82,82,82,82,52,52,52,5- высота3,8з,«3,853,853,93,93,93,93,383,383,383,38Расстояние между
выносными опорами
по оси и поперек оси3,5x3,53,7x4,34,15x4,4Масса крана, т9,25 1 9.2514,9 1 14,914,8 1 14.8 1 14,8 1 14,814,9614,9614,9614.96ПоказателиКС 3562 БСМК-10Длина стрелы, м10141818+312/9,5101316Грузоподъемность на опо¬
рах, м при вылете- наименьшем10431,841065- наибольшем1,61,30,50,4220,90,5Вылет крюка, м- наименьший45,46,759,7444,85,3- наибольший1013.217,520109,51316Высота подъема крюка, м при вылете- наименьшем1013,417182210,513,516,5- наибольшем55,87,5415,865,55,5Мощность двигателя, квт132132132132132132132132Радиус поворота, м8,58,58,58,58,58,58,58,5Радиус, описываемый хво¬
стовой частью2,152Д52,152,152,152,22,22,2Габариты, м- длина13,1513,1513,1513,1513,1513,4213,4213,42- ширина2,892,892,892,892,892,812,812,81- высота3,83,83,83,83,84,024,024,02Расстояние между вынос¬
ными опорами по оси и
поперек оси, мМасса крана, т14,314,314,314,314,314,614,614,6ПоказателиКС-4561КС4561АДлина стрелы, м10I4+31418+51812+5121014I4+518I8+52222+5Г рузоподъемность
на опорах, т
при вылете
- наименьшем1610,7127,18,14,75,5161210,78,157,15.54,7- наибольшем2,80,91,50,71,20,631,142,11,511,20,721.140,65Вылет крюка, м
- наименьший3,94,2563,84,24,25566- наибольший1013-14--1410131314141414
843Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС-4561КС4561АВысота подъема
крюка, м при вы¬
лете - наименьшим10,514,514,518,118,522,422,4101417,81822,321,825,1- наибольшем4,67,57,5131318,418,44,37,47,412,712,71818Мощность двига¬
теля, кВт158158158158158158158177177177177177177177Радиус поворота м12,512,512,512,512,512,512,512,512,512,512,512,512,512,5Радиус, описыва¬
емый хвостовой
частью крана, м2,92,92,92,92,92,92,92,832,832,832,832,832,832,83Габариты, м- длина14,5714,5714,5714,5714,5714,5714,5714141414141414- ширина2,682,682,682,682,682,682,682,52,52,52,52,52,52,5- высота3,953,953,953,953,953,953,953,83,83,83,83,83,83,8Расстояние между
выносными опо¬
рами, м3,4x4,4Масса крана, м22,4122,4122,4122,4122,4122,4122,4122,7122,7122,7122,7 122,7122,7122,7ПоказателиКС-4571123456Длина стрелы, м9,7515,7521,7521,75+621,75+6угол между стре¬
лой и гуськомоОООоОГрузоподъемность на опорах, т
при вылете- наименьшем16,08,5521,5- наибольшем3,71,10,30,0750,075Вылет крюка, м- наименьший3,54,86,28,210,8- наибольший8,4514,4520,452424Высота подъема крюка, мпри вылете- наименьшем10,616,3222725,1- наибольшем1,51,51,512,210,7Мощность двигателя, кВт177177177177177Радиус поворота, м8,58,58,58,58,5Радиус, описываемый хвосто¬
вой частью2,92,92,92,92,9Габариты, м- длина11,5711,5711,5711,5711,57- ширина2,682,682,682,682,68- высота3,353,353,353,353,35Расстояние между выносными
опорами, мМасса крана, т24,424,424,424,424,4
Продолжение таблицы 5.671 ПоказателиI КС-3575 IКС-3575А1КС- 3577 1МКА-161Длина стрелы, м9,515,59,511,513,515,515+681414 со встав¬
кой и гуськом1015182323 с
гусь¬
комГрузоподъемность на опорах:, т при
вылете- наименьшем104,3107,25,14,31,512,53,31,716‘11,595,54- наибольшем20,72,821,20,80,33,751,30,454,51,81,20,20,6Вылет крюка, м7,5- наименьший3634,26,2692,87,77,7.4,155,59- наибольший8,614,68,610,61414,620,6713161015162017Высота подъема
крюка, м при вы¬
лете- наименьшем10,216,510,311,312,316,521,5914,322,5111618,923,525,1- наибольшем-1,61,51,51,51,51,5---67,51214,520,2Мощность двига¬110110110110110110110132132132177177177177177теля, кВтРадиус поворота
, м8,58,58,512,512,512,512,512,5Радиус, описыва¬
емый хвостовой2,652,652,652,82,82,82,82,8частью, мГабариты, м14,3- длина11,37 11,37 11,37 11,37 11,37 11,37 11,37 9,859,859,8514,314,314,314,3- ширина2,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,82,82,82,82,8- высота3,273,273,273,273,273,273,273,43,43,43,943,943,943,943,94Расстояние между выносными опорами по оси и поперек оси, м4.5x4.5Масса крана, т15,615,615,615,615,615,615,615,315,315,322,722,722,722,722,7844
845Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС-4361KC-436IAДлина стрелы, м10+615~620+625"610,515,520,525,5Основной подъемГ рузоподъемность на опорах, тпри вылете - наи¬
меньшем1695,25416(12)9(7)5,3(4)3,5(3)- наибольшем321,10,33,4(7)2(4)1,2(2-,2)0,5(1)Вспомогательный подъемГрузоподъемность
на опорах, т при вы¬
лете- наименьшем221,751,753,2321,6- наибольшем1,751,751,51,52,351,91,20,5Вылет крюка, м
Основной подъем
- наименьший3,7556,57,53,85(5)6,57,5- наибольший1013,5172310(9-,6)13,5-(8)17(11)23(14)Вспомогательный
подъем
- наименьший10И12,5139,610,812,313- наибольший1112141512141720Высота подъема
крюка, мОсновной подъем
при вылете- наименьшем8,813,818,322.810152025- наибольшем3,77,811,411,45,39,112,812,2Вспомогательный
подъем при вылете- наименьшем10,51520,52512,417,32227,1- наибольшем9,514,519,2241014,918,722,6Радиус, описы¬
ваемый хвостовой
частью, м33333333База/колея колес, м4100/29004100/29004100/29004100/29004100/29004100/29004100/29004100/2900Габариты крана, м- длина1414141414141414- ширина3,153,153,153,153,153,153,153,15- высота3,93,93,93,93,93,93,93,9Мощность двига¬
теля, кВт5555555555555555Масса крана, т23,723,723,723,723232323
Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС5363-АДлина стрелы, м1517,52022,52527,53032,515/1020/1025/1015/1520/1525/1520/2025/20Основной подъемГрузоподъемность на
опорах, т при вылете
- наименьшем2525181812128,48,81611,6109885,54,4- наибольшем3,8321,50,61,510,54,33,93,2221,90,850,85Вылет крюка, м - наи¬
меньший43,95,55,46,56,27,575,266,87,37;б7,89,39,6- наибольший13,815,91820,122,118,820,321,811,712,212,416,616,917,221,820Высота подъема крюка,
м при вылете
- наименьшем1416,318,820,322,225,227,530,522,927,532,127,432,337,336,941,9- наибольшем89,410,2111216,821,72416,219,725,71721,62524,932,5Радиус, описываемый
хвостовой
частью, м3,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,83,8База колес, м5555555555555555Колея, м2,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,52,5Габариты крана, м
- длина14,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,114,1- ширина3,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,43,4- высота3,3з,зз,зз,зз,зз,зз,зз,зз,зз,зз,зз,з3,3з,зз,з3,3Мощность двигателя,
кВт50505050505050505050505050505050Масса крана, т33333333333333333333333333333333
Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС-4362МКП-16КС-5361Длина стрелы, м12,517,517,5’422,522,5+411,6/1016,6/101015182323-2.3152025Основной подъем
Грузоподъемность на опорах, т
- наименьшая16109,26,5612,591611,595,5251712- наибольшая3,521,51,4121,7421,61-41,852Вылет крюка, м - наименьший3,84,84,85,85,84,24,24,155,57,5-4,55,56,5- наибольший101414161611,3511,510151620-141820Высота подъема крюка, м при вылете- наименьшем12,116,916,921,821,821,226,110,5151823-131823- наибольшем6,511,4П,416,516,514,4196101215-6,410,215,2Вспомогательный подъемГрузоподъемность на опорах, тпри вылете- наименьшем--32,5----4---- наибольшем--32,5------0,75--Вылет крюка, м- наименьший--8,89,8-----9---- наибольший-.1010,5------22---Высота подъема кража, м при вылете- наименьшем-_1822,7------26--- наибольшем-.17,522,1------17---Радиус, описываемый хвосто¬
вой частью, м3,33,33,33,33,33,33,32,652,652,652,652,65---База, м4,124,124,124,124,124,124,124,14,14,14,14,1---Колея колес, м2,42,42,42,42,42,42,42,452,452,452,452,45---Габариты, м- длина16.916,916,916,916,916,916,914,514,514,514,514,514,114,114,1- ширина3,153,153,153,153,153,153,153,23,23,23,23,23,373,373,37- высота4444444444443,983,983,98Мощность двигателя, кВт555555555555555555555555818183Масса крана, т232323232323232424242424333333847
Продолжение таблицы 5.6700ПоказателиМКП-35АКС-4372 короткобазовыйДлина стрелы, м6,114,519,122,127,130,135,17,5210,513,516,516,5 с
гусь¬
ком16,5 с
удли¬
нит.
6мОсновной подъемГрузоподъемность на опорах, тпри вылете- наименьшем252517,516,813,612,191613,49,56,92,13,5- наибольшем1243,62,62,72,12,36,83,52,21,40,60,8Вылет крюка, м- наименьший433,43,543,243,13,13,13,16,33,6- наибольший713.515,817,115,51713,66,39,312,315,320,721.3Высота подъема крюка, м при вылете- наименьшем5,61419222730357,611,114,317,42223,5- наибольшем3,5813,51623,52633,31,51,51,51,51,51,5Вспомогательный подъем
Грузоподъемность на опорах, т ггри вылете- наименьшем-555554____.- наибольшем-з,з2,41,81,91,61,5--_-..Вылет крюка, м- наименьший-108,49,5897---_.-- наибольший-18,32122,52121,618,5------Высота подъема крюка, мпри вылете - наименьшем17,322,525,230,333,339- наибольшем-9,514,2516,524,627,933,5------База крана, м5555555Колея, м2,452,452,452,452,452,452,45Габариты, м- длина13,913,913,913,913,913,913,9- ширина3,23,23,23,23,23,23,2- высота4444444Мощность двигателя, кВт66666666666666132132132132132132Масса крана, т36,635,635,635,635,635,635,6232323232323
849Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС-8362Длина стрелы, м15204025/1540/1540/3055/30Грузоподъемность на опо¬
рах, т на вылете- наименьшем1001004055352010,5- наибольшем96313,511,23,50,8Вылет крюка, м- наименьший5,25,297,59,51318,5- наибольший15102816,516,531,532Высота подъема крюка, м
на вылете- наибольшем1318,1373651,764,881,9- наименьшем91027,125,540,543,470Радиус, описываемый хво¬
стовой частью поворотной
платформы, м4,524,524,524,524,524,524,52Габариты крана, м- длина16,416,416,416,416,416,416,4- ширина3,563,563,563,563,563,563,56- высота4,34,34,34,34,34,34,3Масса крана, т98989898989898
Продолжение таблицы 5.67ПоказателиКС-6362MKT-40Длина стрелы, м152025303525/1635/1625/2035/20152025*63035Основной подъем
Грузоподъемность на опорах, т
при вылете
- наименьшем4026191410,58,54,16,33,84032252013- наибольшем6,44,52,71,250,851,21,62,21,54,542,52,51Вылет крюка, м - наименьший4,55,56,57,2589,5И1011,5?*544,555,5- наибольший1417202528202114191516171820Высота подъема крюка, м
при вылете - наименьшем16,519,524,529,534,94050445415,520,525,530,535,5- наибольшем6,112,516,516,421,5304230517,51420,525,530Вспомогательный подъем
Гру зоподъемность на опорах, т
при вылете - наименьшем77765- наибольшем4,52,52,311Вылет крюка, м - наименьший4,511,21211,814- наибольший15,511222325Высота подъема крюка, м при вылете
- наименьшем16£5303439,5- наибольшем7725,828,533,5Радиус, описываемый хвостовойчастьюкрана, м4,24,24,24,24,24,24,24,24,23,13,13,13,13,1База крана, м4,654,654,654,654,654,654,654,654,656,996,996,996,996,99Колея, м2,62,62,62,62,62,62,62,62,62Л2,92Л2,91Л2,9L3
2,92Л2,9Габариты, м- длина15,515,515,515,515,515,515,515,515,512,712,712,712,712,7- ширина3,463,463,463,463,463,463,463,463,464,144,174,174,174,17- высота4444444444,24,24,24,24,2Мощность двигателя. кВт135135135135135135135135135158158158158158Масса крана, т46484848484848484844,144,144,144,144,1850
851Продолжение таблицы 5.67ПоказателиМКТ-100Длина стрелы, м222936435029/1929/4043/4050/40Грузоподъемность на опо¬
рах, тпри вылете
- наименьшем1605947,246,946,6363024,524,4- наибольшем12,37,45,43,31,2164,44,24,2Вылет крюка, м- наименьший6899912131515- наибольший102224262822404040Высота подъема крюка, м
при вылете
- наименьшем2329,736,743,85046,56881,589- наибольшем15,920,829,536,843,9354260,566Радиус, описываемый
хвостовой частью крапа, т5,525,525,525,525,525,525,525,525,52Расстояние между вынос¬
ными опорами, вдоль и
поперек оси крана м8,5x68,5x68,5x68,5x68,5x68,5x68,5x68,5x68,5x6Габариты крана, м- длина181818181818181818- ширина3,23,23,23,23,23,23,23,23,2- высота444444444Мощность двигателя, кВт808080808080808080Масса крана, т1151151151151151151151151155.6.7. Краны на спецшассиТаблица 5.68ПоказателиКС-5473Длина стрелы, м1015202424 с удли¬
нителем 8м24-824 с удлини¬
телем 6м и
гуськом 7мОсновной подъем
Г рузоподъемность на опо¬
рах, т при вылете
- наименьшем25169,575,6-4,9- наибольшем731,40,60,5-0,8Вылет крюка, м3,23,54,25,45,56-наименьший- наибольший812182019-16Высота подъема крюка, м
при вылете
852Продолжение таблицы 5.68ПоказателиКС-5473- наименьшем1014,219.322.622.5-22.3- наибольшем4.27,25.411.412.9-16.4Вспомогательный подъемГрузоподъемность на опо¬
рах, т при вылете- наименьшем_-2.821Л- наибольшем----0.50,40,4Вылет крюка, м *- наименьший_--89.812.4- наибольший----24.425.422.6Высота подъема крюка, м
при вылете- наименьшем----30.529.536- наибольшем----1916.829.5Радиус, описываемый хво¬
стовой частью крана, м3,053,053,053,053,053,053,05Габариты крана, м- длина12121212121212- ширина2,52,52,52.52.52.52.5- высота3.463.463.463.463.463.463.46Мощность двигателя. кВт__.____Масса крана, т28282828282828
Продолжение таблицы 5.68ПоказателиКС-6471Длина стрелы, м1115202727 с удлини¬
телем 8,5м27-8.5118,52Q8,5228,51115Л20Ш152Q2022152220Основной подъемГрузоподъемность на опорах, т
при вылете - наименьшем402818,6101055584,25,53,34,72-наибольшем105,51,80,50,6-33331,82,81,12,50,5Вылет крюка, м - наименьший3,53,54,5664,54,54,54,566668- наибольший912182218-888141614181419Высота подъема крюка, м на
вылете - наименьшем10,014,82026,726,7-22,327,334,429,434,235,939,34146- наибольшем5,286,814,819,8-18,723,731,220,82526,429,63437Вспомогательный подъем
Грузоподъемность на опорах, т
при вылете - наименьшем-4,62,4- наибольшем---.0,40,4Вылет крюка, м - наименьший-8,210,2-- наибольший----2425,3Высота подъема крюка, м на
вылете - наименьшем3433,5----- наибольшем--.-23,823Грузоподъемность при пе¬
редвижении с грузом, т101010101010101010101010101010Колея задних-передних колес
мм225019502250195022501950225019502250195022501950225019502250195022501950225019502250195022501950225019502250195022501950Габариты, м- длина13,65- ширина2.75- высота3,8Радиус, описываемый хвосто¬
вой частью, м3,4Масса крана, т45853
8545.6.8 Гусеничные краны. Характеристика грузоподъемностиТаблица 5.69ПоказателиМКГ-6,3МКГ-10АМКГ-16МДлина стрелы, м101818"2,310141818+-2.31018'2626"5Г рузоподъемность
основного крюка, т
при вылете
- наибольшем1,50,350,352,41,20,450,441,60,80,6- наименьшем6,32,81,91074,531694,63,2Вылет основного крю¬
ка, м- наименьший45,57,544,65,57,54,14,5810- наибольший10161013161810162022Высота подъема крю¬
ка, м на вылете
- наименьшем1018181014182010,51824,325,4- наибольшем5--57,510,510,561218,918,7База, м3,233,233,233,643,643,643,643,753,783,763,75Колея, м2,62,62,62,62,62,62,62,62,62,62,6Радиус, описываемый
хвостовой частью, м3,253,253,253,33,33,33,653,653,653,65Габариты, м- длина5555,455,455,455,655,655,655,65- ширина3333,13,13,13,23,23,23,2- высота3,583,583,583,513,513,513,493,493,493,49Масса крана с основ¬
ной стрелой, т15,915,915,920202025,525,525,525,5
Продолжение таблицы 5.69ПоказателиМКГ-25МКГ-25БРДлина стрелы, м12,517,522,527,532,513,518,518,-5+523+528+535+5Грузоподъемность основного крюка, т на
вылете - наименьшем2520161310252525121212- наибольшем5,24,53,12,52,53,94,83,83,22,52,5Грузоподъемность вспомогательного крюка,
т пои вылете - наименьшем5/55/55/55/55/555555- наибольшем5/2,44,4/2,53/22,5/22,5/1,5-52,22,41,81,8Вылет основного крюка, м - наименьший3,844,54,54,554,94,24,25,45,5- наибольший11,912141514,5131213141515,5Вылет вспомогательного крюка, м
- наименьший4/84,4/8,1ОО ^
т* ОО5/8,55,4/8,79,48,58,59,79,8- наибольший12,5/17,812,717,914.52015.72015.320-14,718,519,520,320,7Высота подъема основного крюка, м при вы¬
лете - наименьшем121722273213,512,918252833- наибольшем713,918,223,629,56,06,013,31924,329,6Высота подъема вспомогательного крюка, м
при вылете - наименьшем12/1517/2022/2527/3032/3513,520,525,730,435,3- наибольшем6,66,513.713.818,318,623,524,229,230,9-6,812,51924,930,7База, м3,753,753,753,753,75-4,64,64,64,64,6Колея, м2,592,592,592,592,59-3,6/2,53,6/2,53,6/2,53,6/2,516_2,5Радиус, описываемый хвостовой частью, м4,34,34,34,34,34,74,74,74,74,74,7Габариты, м- длина6,126,126,126,126,126,686,686,686,686,686,68- ширина3,216,213,213,213,214,34,34,34,34,34,3- высота444446,446,446,446,446,446,44Масса крана со стрелой, м393930393938,938,938,938,938,938,9
Продолжение таблицы 5.69ПоказателиМКГ-251 лэ.«51Длина стрелы, м18,51018,51518,57,023,51023,51523,57.028,51028,51528,57,01419+522,75"524+5Грузоподъемность основного крюка,
т на вылете
- наименьшем2013820138171282514,713,512,5- наибольшем7,22,81,?.72,81,25214,12,83,81,8Грузоподъемность вспомогательного
крюка, т на вылете
- наименьшем*55,155- наибольшем_________1,81,111Вылет основного крюка, м
- наименьший55,57,455,67,455,37,64,755,46,16,3- наиполыттии11,?1620,811,416,22111,616,47.1.21418212.2Вылет вспомогательного крюка, м
- наименьший9,910,811,511,6- наибольший_16t521,227,527,6Высота подъема основного крюка, м
на вылете- наименьшем27•21712.17»4?.л37471152Ц23,2- наибольшем19,7,2 7222,4ш26,22.7,429,21 7112,479,6nl/,9Высота подъема вспомогательного
крюкат м на вылете- наименьшем15,821), 8- наибольшем57,811,5Радиус поворота хвостовой части
крана, м4,454,454,454,454,454,454,454,454,454,754,754,754,75I абариты, м- длина6. {у 3бл?6,6Я6.686 6Х6 ^866,М69.149.149.349.1.4- ширинаА;4,;.АлАлАХАЛ4,.4,,4Т4 AMM4A- нысота6,446.44Ш6 4 46.446.446 446А46.4,44-154# 134.\S4iV5База крана, м4,54/54.5f. 54,54,54.54$4,04,9Колея, мЗдО2,5и2.5м2,5J.U2,52,5w2,5м2.52,5i£2,53,83,83,83,8Мощность двигателя, кВт«74*Ж% оЖSiЖг"Л_79__79.79.79.Масса крана, т18,918,918,918,918,918,918,918,918,9.16,216,236,216,2856
857Продолжение таблицы 5.69ПоказателиДЭК-51Длина стрелы, м27,75 +532,75+522,5/1022,5/1522,5/2027,5/1027,5/1527,5/20Грузоподъемность основно¬
го крюка, т при вылете
- наименьшем10,9720141017128- наибольшем1,21,2631,5531Грузоподъемность вспо¬
могательного крюка, т при
вылете - наименьшем53,8- наибольшем10,8------Вылет основного крюка, м
- наименьший77,945,26,54,55,56,5- наибольший2520121722121722Вылет вспомогательного
крюка, м - наименьший12,513,1- наибольший2826-----Высота подъема основного
крюка, м на вылете- наименьшем26,931,83135,84030,540,546- наибольшем14,526,722,522,522,527,527,527,5Высота подъема вспомога¬
тельного крюка, м на выле¬
те - наименьшем29,335------- наибольшем12,926,8------Радиус поворота хвостовой
части крана, м4,754,754,754,754,754,754,754,75Габариты, м- длина9,349,349,349,349,349,349,349,34- ширина4,44,44,44,44,44,44,44,4- высота4,154,154,154,154,154,154,154,15База крана, м4,94,94,94,94,94,94,94,9Колея, м3,83,83,83,83,83,83,83,8Мощность двигателя, кВт7676767676767676Масса крана, т36,236,236,236,236,236,236,236,2ПоказателиСКГ-40АДЭК-50Длина стрелы, м25/20,530/10,530/15,530/20,530/25,615304030/18,930/23,9Грузоподъемность основ¬
ного крюка, т на вылете
- наименьшем101813107,55030151310- наибольшем58,75,33,52,514,85,42,665,8Грузоподъемность вспо¬
могательного крюка, т на
вылете - наименьшем777-
858Продолжение таблицы 5.69ПоказателиСКГ-40А 1 ДЭК-50- наибольшем-----72,21--Вылет основного крюка, м
- наименьший1068101268101315,6- наибольший22,312,517,629,527,614263424,124Вылет вспомогательного
крюка, м - наименьший13,815,417,2-- наибольший-----242639--Высота подъема основного
крюка, м на вылете
- наименьшем43,53943,648,55313,328,238,64749,9- наибольшем24,529,529,529,529,58,216,823,730,542,4Высота подъема вспомога¬
тельного крюка, м на вы¬
лете - наименьшем-----20,736,245,1--- наибольшем-----9,91830,7--Радиус поворота хвостовой
части крана, м4,624,624,624,624,625,265,265,265,265,26Габариты, м - длина6,476,476,476,476,4788888- ширина4,14,14,14,14,1555. 55- высота6,16,16,16,16,17,197,197,197,197,19База крана, м3,883,883,883,883,88-----Колея, м3,33,33,3з,з3,3-----Масса крана, т585858585890,890,890,890,890,8ПоказателиМКГ-40Длина стрелы, мооооо'Гч|0004ооo'00*nm15,8/1020,8/1020,8/1525,8/1025,8/1525,8/2030,8/1530,8/2030,8/25Г рузоподъемность
основного крюка, т
на вылете
- наименьшем4025,5201510202013201310119,58,5- наибольшем85,53221010610635,632Г рузоподъемность
вспомогательного
крюка, т на вылете
- наименьшем777755,15- наибольшем42,81,81,51,81,11Вылет основного
крюка, м
- наименьший2,93,23,43,73,94,24,355,745,87678- наибольший141820242411,311,416,2П,516,2211621,526,3Вылет вспомога¬
тельного крюка, м
- наименьший98,78,99,215,89,910,811,5- наибольший20243030,530,3--__16,523,227,5Габариты, м - длина7,437,437,437,437,437,437,437.437,437,437,437,437,437,43- ширина4,34,34,34,34,34,34,34,34,34,34,34,34,34,3- высота6,446,446,446,446,446,446,446,446,446,446,446,446,446,44
859Продолжение таблицы 5.69ПоказателиМКГ-40База крана, м4,414,414,414,414,414,414,414,414,414,414,414,414,414,41Колея, м3,53,53,53,53,53,53,53,53,53,53,53,53,53,5Мощность двигате¬
ля, кВт8888888888888888888888888888Масса крана, т59,759,759,759,759,759,759,759,759,759,759,759,759,759,7ПоказателиСКГ-40/63Длина стрелы, м11,615+,°'52510,52515,62520,53010,53015,63020,5с дополнительным щоотивовесом 6,1+3,5тГрузоподъемность основ¬
ного крюка, т при вылете
- наименьшем631516,5118,214107,5- наибольшем15610,56,34,58,65,53,7Вылет основного крюка, м
- наименьший3,310,39,512,715,41012,515,5- наибольший102014,319,224,114,619,724,6Высота подъема ос¬
новного крюка, м на вы¬
лете- наименьшем11,522,5323640374246- наибольшем7,315,5232323282828Радиус поворота хво¬
стовой части крана, м4,624,624,624,624,624,624,624,62Габариты, м - длина6,466,466,466,466,466,466,466,46- ширина4,14,14,14,14,14,14,14,1- высота6,656,656,656,656,656,656,656,65База крана, м3,883,883,883,883,883,883,883,88Колея, м3,3з,з3,3з,зз,зз,зз,з3,3Масса крана, т5858585858585858
ПоказателиСКГ-63/100Длина стрелы, м1215,715,720,825,730,835,925,7/16,430,8/16,430,8/18,830,8/23,935,9/16,435,9/18,835,9/23,935,9/29Грузоподъемность основного крю¬
ка, т на вылете - наименьшем10063635040353025/2120/1818/1616/1420/1818/1614/1211/10- наибольшем2711,51710,97,46510,8/11,610,6/11,49,1/9,66,5/7,19,7/9,38,2/85/5,83,5/4,1Грузоподъемность вспомогательно¬
го крюка, т на вылете - наименьшем151515151515- наибольшем3665,965Вылет основного крюка, м
- наименьший44,54,55,86,57,289/13,810,5/15,411,5/16,512,5/18,110/1511/16,213/19,116/21,3- наибольший1014141823232319/21,319/21,421/24,926/29,419/22,521/24,927/3031/35,1Вылет вспомогательного крюка, м
- наименьший1110,311,3121314,2- наибольший232323232323Высота подъема основного крюка,
м на вылете - наименьшем7,759,49,412,416,321,528,326/24,630,4/29,430,5/29,435/29,435,3/34,635,3/34,635,5/34,635,5/34,6- наибольшем0,7515,11519,724,729,734,740/38,544,7/42,646/44,752,3/49,350,2/47,852,2/50,557,1/54,561,3/54,5То же вспомогательного крюка, м
на вылете - наименьшем21,521,426,131,236,741- наибольшем8,58,517,925,331,537,2Радиус поворота хвостовой части
крана, м4,934,934,934,934,934,934,934,934,934,934,934,934,934,934,93Габариты, м - длина7,927,927,927,927,927,927,927,927,927,927,927,927,927,927,92- ширина5,115,115,115,115,115,115,115,П5,115,115,115,115,11tir5,11- высота7,497,497,497,497,497,497,497,497,497,497,497,497,497,497,49База крана, м5,445,445,445,445,445,445,445,445,445,445,445,445,445,445,44Колея, м4,314,314,314,314,314,314,314,314,314,314,314,314,314,314,31Мощность двигателя. кВт110110110110110110110110110110110110110110110Масса крана, т85,685,685,685,685,685,685,685,685,685,685,685,685,685,685,6Продолжение таблицы 5.69
Продолжение таблицы 5.69ПоказателиКС-7163КС-8165Длина стрелы, м1525354525/1025/1530/2535/302030405025/1525/2525/3050/30Грузоподъемность основ¬
ного крюка, т на вылете
- наименьшем6331,616,92230,214,513,18,710060,2547,930,25553629,516- наибольшем125,12,451,2122,720,5513,58,956,75314,58,25,82Грузоподъемность вспо¬
могательного крюка, т на
вылете - наименьшем156,6168,16,1- наибольшем2,71,654,24,61,65Вылет основного крюка, м
- наименьший5,167,58,28,213,213,515,7689118,411,613,314,8- наибольший1416,418,9321326,726,931,71826283417,62731,727,7Вылет вспомогательного
крюка, м - наименьший12,418,116,919,225,6- наибольший28,224,7531,731,739,3Высота подъема основного
крюка, м на вылете - наи¬
меньшем13,223,132,942,93246,151,46118,128,136,346,238,347,552,275- наибольшем7,518,930,83226,531,737,942,910,716,728,234,528,731,232,658Высота подъема вспомога¬
тельного крюка, м на вы¬
лете - наименьшем36,743,344,752,461,6- наибольшем28,636,737,846,355Радиус поворота хвостовой
части крана, мГабариты, м - длина8,58,58,58,58,58,58,58,5- ширина555555556,16,16,16,16,16,16,16,1- высота9,49,49,49,49,49,49,49,4База крана, мКолея, м5,25,25,25,25,25,25,25,2Мощность двигателя, кВтМасса крана, т8282828282828282128128128128128128128128
862Продолжение таблицы 5.69ПоказателиКС-8161 (СКГ-100)Длина стрелы, м20304035/1935/2435/2945/2945/34Грузоподъемность основного
крюка, т при вылете
- наименьшем100634025/4025/40251213- наибольшем16,57,82,81510,884,56Грузоподъемность вспомога¬
тельного крюка, т при вылете
- наименьшем151515- наибольшем8,53,93,1Вылет основного крюка, м
- наименьший54,57,5810101813- наибольший18263421253134,524Вылет вспомогательного крю¬
ка, м- наименьший101112- наибольший2734,635,8Высота подъема основного
крюка, м на вылете- наименьшем19,629,537,55256,561,571,477- наибольшем12,318,522,834,534,534,543,870Высота подъема вспомогательного крюка, м на вылете- наименьшем2737,745,2- наибольшем1420,133,5Радиус поворота хвостовой ча¬
сти крана, м6,076,076,076,076,076,076,076,07Габариты, м - длина9,459,459,459,459,459,459,459,45- ширина6,36,36,36,36,36,36,36,3- высота9,429,429,429,429,429,429,429,42База крана, м6,2 .6,26,26,26,26,26,26,2Колея, м5,25,25,25,25,25,25,25,2Мощность двигателя, кВт110110110110110110110110Масса крана, т132,5132,5132,5132,5132,5132,5132,5132,5
Продолжение таблицы 5.69ПоказателиМКГС-100 1Длина стрелы, м222936435029/1929/2629/3329/4043/1943/2643/3343/4050/1950/2650/3350/40Грузоподъемность основ¬
ного крюка, т на вылете
- наименьшем1005947,246,946,63635,82722,53131252231252519,5- наибольшем13,575,542,51610,584,41510,584,21510,584,2Грузоподъемность вспо¬
могательного крюка, т на
вылете- наименьшем2524,624,22424- наибольшем11,27,86,15,44,7Вылет основного крюка,
м- наименьший68999121214161313151613151517- наибольший1823242628222832402228324022283240Вылет вспомогательного
крюка, м
- наименьший1515151515- наибольший2428303030Высота подъема ос¬
новного крюка, м на вы¬
лете- наименьшем2432394755- наибольшем4924303744ООOsU)
Продолжение таблицы 5.69 оо	 4^ПоказателиСКГ-63А (СКГ-63) 1Длина стрелы, м15202530354025,5/16,430,5/1930,5/2435,5/2435,5/2040,6/1940,6/2440,6/29Грузоподъемность основного крюка,
т на вылете
- наименьшем63504035302525181613,51113108,5- наибольшем12,28,25,5463,48,38,264,2 -34,8з,з2,3Грузоподъемность вспомогательного
крюка, т на вылете
- наименьшем151515151515- наибольшем5,34,33,64,32,73Вылет основного крюка, м
- наименьший4,555,566,578,859,511,511,513,5121416- наибольший1417,719,622182018,521262631232833Вылет вспомогательного крюка, м
- наименьший10,21010,512,511,512- наибольший232323232322Высота подъема основного крюка, м
на вылете- наименьшем1519,224,23034,239,839,247,652,456,661,257,561,966,2- наибольшем9,512,417,522,630,73624,4зо,з32,437,738,6404040Высота подъема вспомогательного
крюка, м на вылете- наименьшем2227,232,23742,947,2- наибольшем11,319,5263237,844Радиус поворота хвостовой части
крана, м4,654,654,654,654,654,654,654,654,654,654,654,654,654,65Габариты, м - длина10,610,610,610,610,610,610,610,610,610,610,610,610,610,6- ширина55555555555555- высота7,17,17,17,17,17,17,17,17,17,17,17,17,17,1База крана, м6,16,16,16,16,16,16,16,16,16,16,16,16,16,1Колея, м4,24,24,24,24,24,24,24,24,24,24,24,24,24,2Мощность двигателя, кВт110110110110110110ПО110ПО110110110110110Масса крана, т87,287,287,287,287,287,287,287,287,287,287,287,287,287,2
865Окончание таблицы 5.69ПоказателиМкг-н)0Длина стрелы, м21314131/1631/3041/1641/3051/1651/30Г рузоподъемность основного
крюка, т при вылете
- наименьшем1006340404040404040- наибольшем974,228,812,228,211,32710,4Грузоподъемность вспомога¬
тельного крюка, т при вылете
- наименьшем202020- наибольшем864Вылет основного крюка, м
- наименьший4,65,355,51413,713,713,28,412,7- наибольший2,227,830,81831,31831,5т31,7Вылет вспомогательного крюка,
м - наименьший5,76,118- наибольший23,329,123Высота подъема основного крю¬
ка. м на вылете- наименьшем203040456055706580- наибольшем71728,23235,54245,55255,5Высота подъема вспомогательного крюка. м на вылете- наименьшем213141- наибольшем6,71729Радиус поворота хвостовой ча¬
сти крана, м5,72Габариты, м - длина10.05- ширина7- высота7.8База крана, м7.88Колея, м5.75Мощность двигателя. кВт132Масса крана, т227.35.6.9 Краны на рельсовом ходуТаблица 5.70ПоказателиСКР-1500Длина стрелы, м30/2430/3940/3050/3930/29Основной подъем Г рузоподъем¬
ность, т при вылете - наименьшем10035505060- наибольшем752524,818,250Вылет крюка, м
- наименьший15302118,522- наибольший2043404128Высота подъема крюка, м на вылете- наименьшем516175,586,751,7- наибольшем474257,962,544
866Продолжение таблицы 5.70Вспомогательный подъем Грузо¬5подъемность крюка, т при вылетеВылет крюка, м
- наименьший2237,527,424,730- наибольший27,550,84848,836Высота подъема крюка, м на вылете- наименьшем576681,792,955,4- наибольшем5143,56062,245,3Грузоподъемность при передви¬
жении, т8028404048Максимальная нагрузка на одну
опорную тележку, кН22551961196117652157Суммарная мощность установлен¬
ных электродвигателей, кВт191Габариты, м- длина поворотной платформы3,38-высота по надставке двуногой
стойки17,3- высота по опущенной площадке7,25- ширина общая12,18Радиус, описываемый хвостовой
частью поворотной платформы, м8,2Масса крана, т -общая325325325302340-противовеса113,6113,6113,681,6129,0-балласта45454545,345,3Колея крана, м10Кран СКР-1500 имеет оснащение БСО 50/39 с увеличенным наклоном
стрелы, БСО 50/39/21,3 с увеличенной до 104 м высотой подъема крюка
и БСО 50/34,40/29, 60/29. Питание от сети переменного тока.ПоказателиСКУ-1500РСКР-2000СКР-3500Длина стрелы, м3040405045,857,868,5Длина гуська, м2424293931,243,843,8Основной подъем
Грузоподъем ность, т при выле¬
те - наименьшем10075635913075100- наибольшем75674119,6552243,8Вылет крюка, м
- наименьший15161919,5191828- наибольший20213041334431Высота подъема крюка, м на вылете- наименьшем5058,9648471,498,6108- наибольшем46,255,55061,855,671,577,3
867Продолжение таблицы 5.70Вспомогательный подъем10101010161616Грузоподъемность крюка, т при
вылете - наименьшем- наибольшем10101010161616Вылет крюка, м
- наименьший19212426222230,8- наибольший24,52534,546364754,2Высота подъема крюка, м на вылете- наименьшем55,26667,88975,3103111- наибольшем50,659,253,663,258,572,878,5Грузоподъемность при передви¬
жении, т806050401046080Нагрузка на одну опорную теле¬
жку, кН2256245222562452300026003530Мощность двигателей, кВт165165165165198198275,5Колея, м10101013,513,513,515,0Габариты, м- длина поворотной платформы3,383,383,383,383,383,38--высота по надставке двуногой
стойки17,317,317,322222230- высота по опущенной площадке7,257,257,257,97,97,911,5- ширина общая12,1812,1812,1816,2216,2216,2217,9Радиус, описываемый хвостовой
частью поворотной платформы, м8,28,28,29,89,89,811,2Масса крана, т
-общая325,7325,7325,7390,0390,0390,0622,3-противовеса80808080,280,280,2216-балласта454545----5.6.10. Башенные краныТаблица 5.71ПоказателиБК-1425БК-1000**БК-1000***КБ-1000КБ-602КБ
674А-1КБ-676-1приставнойКБ-573приставнойКБ-504КБ-503СтрелаПодъемнаяБалочнаяБалочная
и на¬
клоннаяГрузоподъемность крюка, т75/50/60/50/25/25/25/10/410/10/- основного25*1625181010106,27,5- вспомогательного5558---_Вылет основного крюка, м
- наименьший1912,512,5121644252528- наибольший45453241353535404035
868Продолжение таблицы 5.71Вылет вспомогательного
крюка, м
- наименьший16171716- наибольший504537,545Максимальная высота
подъема, м9188,561,8807246821507767,5Мощность двигателей, кВт200-,5193190107-13713775,540-База, м1010109,587, 57,5-88Колея ходовой части, м1011,-54lb-549,57,57,57,5-87,5Максимальная нагрузка, кН-на ходовое колесо360300301196-на ходовую тележку2930163816671800Масса крана, т39329828434818720922912016590ПоказателиМСК-10-20КБ-405-1КБ-405-2КБ 403АКБ 308КБ 100.3КБ-ЮООАМСК-5-30СтрелаПодъемнаяк «Os «Л в
X иЕР О
о е;о?яXtrоПодъемная* 55
л «яиз яч«вШГрузоподъемность крюка, т107510/9/8/8/8/455- основного7,56,34,53,2- вспомогательногоВылет основного крюка, м
- наименьший10141813135,54,512,51018- наибольший20253025253025252030Вылет вспомогательного крюка, мМаксимальная высота подъ¬
ема, м46505557,863,457,542483355Мощность двигателей, кВт454545-57116,57541,54045База, м777.6664,54,57,0Колея ходовой части, м6,56,56,5-6664,54,56,5Максимальная нагрузка, кН-на ходовое колесо240240240284,4235,4-на ходовую тележкуМасса крана, т82,682,682,6115116,67984323082* 10/7,5 - грузоподъемность на наименьшем вылете крюка под чертой,
то же на наибольшем вылете
** Высота башни 49,8 м, длина стрелы 42,7 м
*** Высота башни 36,4 м, длина стрелы 30,8 мПримечания. Кран КБ-674 имеет 10 модификаций, КБ - 504 -3 мо¬
дификации
10/7,5*- грузоподъемность на наименьшем вылете - под чертой, то же
на наибольшем вылете** - высота башни 49,8 м, длина стрелы 42,7 м
*** - высота башни 36,4 м, длина стрелы 30,8 м5.6.11 Козловые краныТаблица 5.72ПоказателиКМК-200КМК-120К-100-52КМК-60УК-15-50УК-15-50*123456789Г рузоподъемность
крюка, т
- основного2001201006050155015- вспомогательного16-------Высота подъема, м
- основного2418,54,512,4530,123,926,819,1-вспомогательного24---_-Число грузовых
тележек44441111Пролет, м-20521232503862База, м271226512121212Мощность электро¬
двигателей, кВт134,564127,54766,566,55454Нагрузка на колесо,
кН270203-165279194284213Масса крана, т212114,350044,191,298,2104116Примечание. * - с преднапряженным ригелемПоказателиКП-15-50* 1 К-505К-451К-4051 К-308КК-32К-305Грузоподъемность
подъема, т
- основного крюка5015504540603230- вспомогательного-----(30+-30)8-Высота подъема, м
- основного крюка27,219,510,52410,51810,510,5-вспомогательного--------Вылет крана, м32622024,626323232База, м--61269146Мощность электро¬
двигателей, кВт54545959591038559Нагрузка на колесо,
кН260202200130180200-160Масса крана, т94,611647,47251,869,66760869
870Продолжение таблицы 5.72ПоказателиККС-10н ■'10=20/5К-182К2К-20/3К-25-52К-305НК302К-305МГрузоподъемность, т1012,520/51820253012Максимальная высо¬
та подъема крюка, м1011,211,210,58,93010,524Вылет крюка от
опорных ног, м9/86+66+61,6+-2,18,5+-8,56,0+-6,01,6+-2,11,7+-2,3База, м1411,411,47,48814,367,0232Колея крана, м20/3220324432523240Ширина зоны обслу¬
живания краном, м49/3732 .4440,3494028,328Габариты, м
-длина50,9/42,942,154,149,95277,2837,9--ширина16,2514,614,68,559,67179,55--высота18,016,316,316,714,17-16,1-Максимальная нагруз¬
ка на одно колесо, т202022,752825261619Мощность двигате¬
лей, кВт424791,568,54266,55959Масса крана, т42/37,884,592,369421366072,4ПоказателиУКП-50-44УКП-50-50УКП-40-56УКП-32-62УКП-32-68УКП-25-74УКП-80-50-32Грузоподъемность, т50 1 50 1 4032/4025/32 116/2580Максимальная высота
подъема крюка, м7, 13, 19, 25, 317, 13, 19, 2525Вылет крюка от опорных
ног, м1,6+2,11,6+2,11,6+2,11,6+2,11,6+2,11,6+2,11,6+2,1База, мот 7,2 лю 16,7514,41Колея крана, м44505662687450Ширина зоны обслужива¬
ния краном, м41,347,353,359,365,341,347,3Максимальная нагрузка на
одно колесо, т38393637353334Мощность двигателей, кВт66,566,566,566,566,566,566,5Масса крана, т113,6118,2122,7127,7125,6130,4148,0
8715.6.12	Рельсы для крановТаблица 5.73ПоказателиР75ГОСТ16210-77Р65ГОСТ8161-75Р50ГОСТ7174-75Р50ГОСТ7173-54Р38Масса 1 м, кг74,4464,6451,6344,6538.42Нормальная длина25 (12,5)25 (12,5)2525 (12,5)25 (12.5)Укороченная длина
для кривых, м24,92 и
12,46
28,84 и
12,46 и
12,3824,84 и
12,46
24,92 и
12,4224,8424,9224,96 и
12,46
24,92 и
12,84 и
12.3824,96 и
12,46
24,92 и
12,42 и
12,38Высота рельса Н, мм192180152140135Высота головки h, мм55,345424240Высота подошвы К, мм32,330272724Ширина головки а, мм757571,97068Ширина подошвы Ь, мм150150132114114Толщина шейки ш, мм20181614,513Расстояние от центра
тяжести до подошвы
а,, мм88,281,370,568,567,8Расстояние от оси от¬
верстий до подошвы
а,, мм80,478,568,562,559,95.6.13	Тракторные краны и трубоукладчикиТаблица 5.74ПоказателиТКГ-102 1 КСТ-6КМТ-6,3Длина стрелы, м10141818 с
гусь¬
ком
2„56,43961212 с
гусь¬
ком
1 мГрузоподъемность, т10646,33,56,33,60,75Вылет крюка, м45,16,28,362,532,947Высота подъема
крюка, м9,513,417,32088,57,212,812,8Мощность двигате¬
ля, кВт117,7117,7117,7117,7117,7117,7117,7117,7117,7Давление на грунт
в транспортном по¬
ложении, МПа0,0450,0450,0450,045--0,0860,0860,086База, тракторТ-130ГТ-130Т-180,1Масса, т23 1 23 1 23 1 23- 1 -20 1 20 1 20
872Продолжение таблицы 5.74ПоказателиМТК-6,3МТК-6КТС-63KMT-
6,3ГКМП-320Длина стрелы, м61212+361212°6,810,818,9Телескопи¬
ческая на
опорахГрузоподъем¬
ность, т6,33,60,75630,752,632,636,30,630,32Вылет крюка, м2,6472,6473338,51,7Высота подъема
крюка, м7,513,212,9914,7147,210,57,210,5ИМощность дви¬
гателя, кВт79,579,579,573,5573,5573,557373733016Генератор, типСГТ-25-6СГТ-25-6-мощность, кВт252525252525Среднее давление
на грунт в транс¬
портном положе¬
нии, МПа0,20,20,20,080,080,080,0950,0950,095База, тракторТ-100МС-100С-100 (Т-100 М)«Бела¬русь»ТМ-16ММасса, т21,37121,37121,3720,1 1 20,1 1 20,118,3 1 18,3 1 18,35,32,9ТрубоукладчикиПоказателиТ-614 1ТГ-61 1ТГ-62 1 ТЛ-4Длина стрелы, м_5,65,64,94,94,94,94,9Момент устойчивости, кНм156,8156,8156,8Грузоподъемность, т6,36.36,3-106,64,84,3Вылет крюка, м1,51,51,51,52344,5Высота подъема крюка, м4,94,854,854,243,42,51,5Глубина опускания
крюка, м33322222Двигательсмд-14СМД-11КДМ-40Мощность, кВт5555557373737373Среднее удельное давление на
грунт с грузом, МПа0,170,120,0670,0940,0940,0940,0940,094Габариты с придвинутой стрелой и щротивовесом, м- длина4,654,44,44,234,234,234,234,23- ширина3,643,54,9153,253,253,253,253,25- высота66,26,25,685,685,685,685,68Система управленияГидравлическаяРычажнаяМарка трактораДТ-75ДТ-75 1 Р-СЗС-100А3,3333.183,183,183,183,18Б2,22,22,22,382,382,382,382,38В0,460,50,970.670,670,670,670,67Г4,564,44,44,234,234,234,234,23Масса, т11.914,2514,251717171717
873ПоказателиТГ-123ТГ-123КДлина стрелы, м------Момент устойчивости, кНм333,2333,2333,2-__Г рузоподъемность, т12,5__12_Вылет крюка, м1,52,53,31,52,53,5Высота подъема крюка, м5,14,74,25,14,74,2Глубина опускания крюка, м222222ДвигательД-160Мощность, кВт118Среднее удельное давление на
грунт с грузом, МПа0,20,20,20,250,250,25Габариты с придвинутой стре¬
лой и противовесом, м- длина5,15,15,15,15,15,1- ширина3,913,913,91---- высота6,926,926,92---Система управленияМеханогидравлическаяМарка трактораТ-130-1БТ-130.1.1-1А3,183,183,182,482,482,48Б2,282,282,282,282,282,28В0,50,50,50,50,50,5Г5,15,15,15,15,15,1Масса, т222222212121Рис. 5.30
874Продолжение таблицы 5.74ПоказателиТ-1530Т-2040Длина стрелы, м5,895,895,895,895,895,895,895,895,895,895,89Момент устойчивости,
кНм294294294294294Грузоподъемность, т1515107,56202013,31096Вылет крюка, м1,5234512344,55Высота подъема крюка, м4,54,193,672,81,224,504,193,672,82,171,22Глубина опускания *
крюка, м22222222222Двигатель, типКМД-46КМД-46- мощность, кВт7373Среднее удельное
давление на грунт с
грузом, МПа0,0750,035-0,13Габариты с придвинутой стрелой и противовесом, м- длина4.384.38- ширина4.244.24- высота6.286.54Марка трактораС-100С-100Размеры, мА3,23,2Б2.382.38В0.670.67Г4.384.38Масса, т		 24,124.1ПоказателиТГ-201Т-2550Длина стрелы, м6,66 1 6 1 6 1 6 1 6Момент устойчивости, кНм490490Грузоподъемность, т20252516,712,510Вылет крюка, м1,512345Высота подъема крюка, м5,45,254,654,13,2Глубина опускания крюка, м222222ДвигательД-1606КДМ-50Мощность, кВт118103Среднее удельное давление на
грунт с грузом, МПа0,190,225Габариты с придвинутой стрелой и противовесом, м- длина4,84,38- ширина4,24.24- высота7,36,54Марка трактораТ-130Д-804Размеры, мА3,63,8Б2,52,5В0,670.7
875Продолжение таблицы 5.74ПоказателиТГ-201Т-2550Г4.85.2Масса, т2834,4ПоказателиТ-3560Т-35-60АТ-35^60МТГ-502ММ-631Длина стрелы, м7,27,27,27,27,27,27,299Момент устойчиво¬
сти, кНм58858858858858873573510782450Грузоподъемность,
т353020151235355063Вылет крюка, м1,723451,51,51,52,5Высота подъема
крюка, м-5,24,53-5,95,96,37,4Глубина опускания
крюка, м2221 222222Двигатель6КДМ-50Д-1808ДВГ-330Мощность, кВт103133199243Среднее удельное
давление на грунт с
грузом, МПа0,240,250,30,28Габариты с придвинутой стрелой и противовесом, м- длина5,25,26,78_- ширина4,1754,95,79- высота6,6997,868,95-Система управле¬
нияГ идравлическаяМарка трактораТ-140Дд-804МД-804МСТТ-330ТТ-330А3,83,83,84,6Б2,52,52,52,7соwO»n
го Он 1нВ0,70,70,70,780,83Г5,25,25,26,78_Масса, т36,436,536,56381,8Трубоукладчик ТЛ-15 на тракторе С-100Вылет, мГ руз, тВысота
подъема, мВылет, мГруз, тВысота
подъема, м1,5154,54,07.52,82,0...154.19...АА	6,7...2.17
876Окончание таблицы 5.74Вылет, мГруз, тВысота
подъема, мВылет, мГруз, тВысота
подъема, м3,0103,675.06.01.28Трубоукладчик КТС-5,3 на тракторе С-100Вылет, мГDV3, ТВысота подъема, м3511.443,211,26210,381,28,1101,16,85.6.14. ТракторыПоказателиЕдин.измер.С-100С-100БС-юогпТ-130Т-140Т-180ДЭТ-25Габариты -длинамм4255459343134300580058006236- ширина2460328024603275274027403160- высота3059299030592850280028003180Среднее удельное
давление, МПаМПа0,0480,0240,0480,0296+0,08250,042-0,0565Тяговое усилие на крюке на передачахIкН90959090144144рабочийрежим115475_757474III44525454IV2744603636220-22V15275023,523Колея гусеницмм1880228024203400204020402450Ширинамм5001000500700,900700,900690Масса в рабочем
состояниит11,413,212,111,515,015,025,0
8775.7. Характеристики грузовых крановМКГ-6,3Таблица 5.75Стрела 10 мСтрела 18 мСтрела 18 мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, м46,310.05,52,818,07,51,918,054,09,88,51,217,29,01,217,86,52,69,012,00,615,012,50,616,57,52,18,216,00,3611,016,00,3514,010,01,5 .?,Р _МКГ-25Стрела 12,5 мСтрела 17,5 мОсновной1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, м3,8-425124,55124-4,524178520614,711,46511,6613,516,610519,489,610,58510,888,61612518,5106,691059,3105,915153,716,6124,7712,556,512,74,513,7182,613,8Стрела 22,5 мОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГ рузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, м4,5-516228,55258821,210524,610520,512523,812419,716321,7143,118,520218,7
878Продолжение таблицы 5.75Стрела 27,5мСтрела 32,5 мОсновной1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГ рузоподъе-
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, м4-613,5278,55305-610328,753588,226,310529,687,931,5124,534,3105,925,712529105,33115333,2124,025,216327,4123,830,518231,9152,423,721224,415,22,429,4201,831СКГ-40 Q = 40 тСтрела 15 мСтрела 20 мОсновной1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, т4,54014,25,6-6,32518,89,5-1956,52714R 9816,518,2204,972213,50,Z-
1 п с1011,017,5224,8101311,619,55147,014,723,641487,4185,410,4Стрела 25 мОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, т6,7-7,22023,810,5-19,551012,822,9223,7166,2519,52521951728,41,5233,1. .1.1,2
879Продолжение таблицы 5.75Стрела 30 мСтрела 35 мОсновнойВспомогательныйОсновнойВспомога¬тельныйВылет, мГ рузоподъе-
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГ рузоподъе-
мность, т7,81528,712-15,7-8,9-10,71034,8-34,312,55119,427,95128,333,8165164,925,6-16532,2183,4203,122,9183,8202,830212,725217,425224227242СКГ-40 БС	Q = 18 т(Гтрела 15 мСтрела 20мСтрела 25 мВылет,мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысотаподъема,м4,5-5,53013,95,6-6,025196,7-7,12023,9817,912,87,22018,68,81523,491612,310,012,217,51111,622,512109,812,01016,4166,2519,8148,17,313,28,515,6203,815,8185,410,423311,3СКГ-40 БС	Q = 18 тСтрела 25 мКлюв 10,7Клюв 15,8Клюв 20,9Вылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысотаподъема,мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысотаподъема,мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысотаподъема,м5,01834,07,01338,891043,57,21833,510,0133712,51041,59,013,831,512,51035,2157,83911,011,328,515,57,531,0186,136,511,910,324,517,06,824,5205,239,5224,6. 24,5СКГ-40 БС	Q = 10 тСтрела 30 мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м8,2 _1028,5144,525,5
880Продолжение таблицы 5.75Стрела 30 м1082817324,812627,4211,822СКГ-40 БСQ =ЮтСтрела 30 мКлюв 26 мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м10,27*553,518449126,652,8222,944,8145,751,627232,3СКГ-40А Q = 40 т без дополнительного противовесаСтрела 15мСтрела 201 мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ныйSн1 1 г.н 4SнSн1 1 гсо сзSк1 1 «чна>О D
го Н
ОЯ* о 2Г м ЯО <ио л >но>О OJ JQсо pQ н>ч С[ Оа° оно>О J0
СО (fl Но <и
о «п Sн<DQVA
со tfl Н!>v П' Оп3л Е*f=?
2l-Ч ^Он о ОГ м "Т*3 П3.. PQ1-н С ^s0Q §PQ2CQUm С н*
20Q §dSU с *
S3,7-5,04014,04,5-6,22518,89,855,53013,87,22018,51558,017,912,88,8-10,012,217,41959,014,912,819,514,07,814,8223,81210,09,8516,06,512,523,43,4148,17,218,05,410,3Стрела 25мСтрела 301 мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ный5н1 1 кa cd£_| Чн1 1 »Sн1 1со CdSн1 1 «-н<L>О W J)
со Н■V I—г мО <D
о ,ja 2н(UО W JQ
м (0 Нmmf МноО iJQ
со (в Н£ 2
о о
о fO <Sн<L>о U
со rQ Нч3р*'» Сч го, о о2 Пч3ао оц3л О о3 п2Осём й *DQ gCQSCQSCQ gDQU С 15,5-7,12023,81156,2-8,11528,612,1500оо1523,218,559,01328,4165и11,822,421,44128,327,4193,5166,2519,6252,9165,025,5212,7203,815,828,72,0203,122,8232,3223,111,6252,017,7252
881Продолжение таблицы 5.75СКГ-40А Q = 40 т с дополнительным противовесомСтрела 15 мСтрела 20 мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, т4,5-5,04013,97,5-19,555,6-6,23018,86,03013,67,22918,58,02012,810,01517,48,559,01712,214,0914,821,551211,59,816,07,512,923,34,31497,218,06,410,3Стрела 25мСтрела 30мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ныйSн1 1 оcd кГн1 1Sи1 1£ §н1 1 >4н&>8 tQ Н
>> ез о
Он О ОiT ^о о ^Q ^ 2н<иn S Н
,а° оноМ Jo н
>> п оU g §О QJ
о ^ 2н(Dи 2 н>.4 0.Он° ОJQ3 t=XЧ333 ej420Qи в *0Q О0QSQQ0Q о0QS6.7-7,02523,83,557,8-8,11828,691723,22159,01528,410,55111822,4234,2121027,419 .5167,519,626,53166,425,522,53,520515,9282,6204,222,825,52,5233,711,6252,517,7251,5СКГ-40 БС	Q = 18 тСтрела 25 мКлюв 10,5Клюв 15,6Клюв 20,5Вылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, м6,01834,08,01338,8101043,57,21833,510,0133712,51041,59,01431,512,51035,2157,83911,011,528,516,57,531,0186,136,51210,224,517,06,824,5205,233,522,3534,5
882Продолжение таблицы 5.75СКГ-40 БС	Q = 18 тСтрела 30 мКлюв 10,5Клюв 15,6Клюв 20,5Вылет, мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет, мГ рузо-
подъе-
мность,
тВысота
подъ¬
ема, мВылет, мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, м6,0173.9,081243,610948,57,21732,59,5124312946,59,012,836,512,58,540,2156,84411,010,033,5\5.56,536185,141.512,58,723,517,65,329,5204,238,522,53,529.5Стрела 30 мКлюв 22,5Вылет, мГрузоподъе-мность. тВысота подъема, м127,553147,551.516650.518549223.544.827,62.629.5СКГ-63 БС СКГ-63 АСтрела 25.53 мСтрела 30.55 мСтрела 30.55 мКлюв 16.4Клюв 19Клюв 24Вылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысотаПОДЪгема, м8,52539,28,5-10,31847,111,5-12.51651,7923.2391117.346.31315.551.11020.338.51216.245.8141450.51117.837.91315.245,1151349.91313.836.4151343.5171148,51511,134,4171141.4199,446.8179,231,3199.432.4227,743.418.58.324.4218.2ЗОЛ26632.4Стрела 35.5 мКлюв 24Вылет, мГрузоподъемность, тВысота подъема, м11.5-12,513.556.51312.655.91411.355,4169.454,1
883Продолжение таблицы 5.75Стрела 35.5 мКлюв 24Вылет, мГрузоподъемность, тВысота подъема, м188,052,5206,850,8225,948,3264,237,7СКГ-63 БС СКГ-63 АСтрела 35,5 мСтрела 40,56 мКлюв 29Клюв 19Клюв 24Вылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, м13,5-14,3И61,2121357,5141061,91510,360,51311,556,3159,360,9169,4601410,355,5168,560,3187,258,7159,354,8177,859,7206,857,4177,853,4196,758,4225,955,7196,751,3215,756,7264,251,2215,748,3244,553,2313,038,5234,840283,340Стрела 40,56 м 1Клюв 29Вылет, мГрузоподъе-мность, тВысота подъема, м168,566,2177,865,6187,365196,764,5215,763,2234,861,7263,858,6332,340
884Продолжение таблицы 5.75СКГ-63 БС СКГ-63 АСтрела 15 мСтоела 20 мОсновной1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м4,5-563159,515225-65019,2101527,265014,613,51520,3738,71913,3152674014,31414,22083118,71413,825,7832141512,619,592618,41512,425,392613,51611,6191021,518,11611,124,71022131710,6181118,517,7179,824,2И18,812,3189,417,3121617,2188,723,5121611,5198,616,6131416,5197,622,813 -13,610,6216,9141412.715,8215,721,314129,5235,811,3178,212,4234,319,5СКГ-63 БС	СКГ-63 АСтрела 25 мСтрела 30 мОсновш)Й1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м5,5-6,84024,210,51532,26-7,53519,5111537738,524,1131531,683129131536,783123,91413,33192528,81413,336.3925,223,71511,830,61021,528,51511,6361021.523,41610,530,21118,328.21610,535.5И18,323,1179,229,71215,727,9179,2351215,722,718829,2141227,118834,5141221,7196,928,616926,2196,934.3186,719,121527,4186,725,121533,319,65,517,5233,62619,65,523,8224,232,8233,632
885Продолжение таблицы 5.75СКГ-63 БС СКГ-63 АСтрела 35 мСтрела 40 мОсновнс)Й1 Bcnoiбогател ьныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГ рузоподъе-
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м5,5-83034,211,5-12,71542,97-8,22539,312-12,51547,28,22934141341,59223913,213,846,9925,233,71511,541,21018,938,81412,246,71020,833,6161040,81116,338,61510,546,51117,533,3178,840,5121438,416,38,646,1121533187,540,11311,838,1178,345,91313,232,8196,439,7158,437,418745,5159,532205,439,3175,736,620544,817731,2214,438,8194,35,821444,418530,7222,538,3203,435,222344232,237,8СКГ-100 БС СКГ-100Стрела 20 мСтрела 30 мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ныйВылет, мГрузо¬
подъем¬
ность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мбезгусь¬касгуськомбезгусь¬касгуськом5-61009719,61015276,5-8636029,5111537,7777,574,519,31515251043,140,129151536,5952,249,218,818,515231232,229,228,3201534,412333017,42113,221,116201726,7259,831,316232015,5241118,22112923,4306271816,213,512,3278,514267,84,818,234,53,921,1
886Продолжение таблицы 5.75СКГ-100 БС СКГ-100Стрела 40 мОсновной1 ВспомогательныйВылет,мГрузоподъемность, тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мбез гуськас гуськом7,5-9,5403737,5121545,212,530 ‘2736,520154318161334,82410,841,3267,54,530,326940,4304,81,827,3324,836,5342,8-22,835,83,133,5СКГ-100 БС СКГ-100Стрела 35 мКлюв 19 мКлюв 24 мКлюв 29 мВылет,мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъ¬
ема, мВы¬
лет, мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, мВылет,мГрузо¬подъе¬мность,тВысота
подъ¬
ема, м7,925529,5-142556,511-152561,5152347,6172052,4172058,8172045,21917,250.51917,357,41818,843,7211546,2211655,81917,2422313,245,22610.850,3211634,52610,734.531934,5КС-8161 Q = 100Стрела 20 мОсновной1 Вспомогательный1 ОсновнойВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м6,51002010-191527-2311-201538-357,57219,5221221241232104418241018,52793016,52014258,51630727191611,52781535421
887Продолжение таблицы 5.75
КС-8161 Q = 100Стрела 30 м1 Стрела 40 мОсновнойОсновной 1 ВспомогательныйВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота
подъема, м6.5-863297,5-123037-3811-201546-499,54628,917183523.5124213,52827,5201434258401915252862832537,526818,53432236332K-161 Q = 16 тСтрела 10 мСтрела 15 мОсновной1 Вспо]могате.пьныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м3,75168,85913,2588,384,812,57,55,757,510210,511310,6112151033,7И1,79,513,527,8121,714,5K-161 Q = 16 тСтрела 20 мСтрела 25 мОсновной1 ВспомогательныйОсновной1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м6,55,2518,37,5422,8131,7525,5112.516,412,51,7520,5141,520,8151,524141,6514,6141,419,517,5118,5171,111,4230,311,4
888Пневмоколесные краны МКП - 25 Q =25 тТаблица 5.76Стрела 12.5 мСтрела 17,5 мОсновной 1 ВоюмогательныйОсновной 1 ВспомогателыНЫЙВылет, мГрузо¬
подъем¬
ность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мнаопо¬рахбезопорнаопо¬рахбезопорнаопо¬рахбезопорнаопо¬рахбезопор3,82512,5128,55516419,58,517,2104,53,220,56188,511,51253,614619,56,217124,52,719,8811,85,810,51452,612,58114,216,1144,52,017,5107,549154,2218,2107,52,615,5164,11,61612537183,51,76,5125,51,513,8183,31,213,5МКП-25 Q =25 тСтрела 22,5 мСтрела 27,5 мОсновнойВспомогательныйОсновнойВспомогательныйВылет, мГрузо¬
подъем¬
ность, тВысота
подъема, мВылет, мГр>ПОД!НОС'гзо-Е»ем-гь,тВысота
подъема, мВылет, мГрузо¬
подъем¬
ность, тВысота
подъема, мВылет, мГр>ПОД!НОС''30-
ьем-
гь, тВысота
подъема, мна опо¬
рахбезопорна опо¬
рахбезопорна опо¬
рахбезопорна опо¬
рахбезопор614,2522104,52,625,56145,32764,53,530,5811321,3124,51,824,589,23,326,784,52,8301071,720,6144,51,223,51051,726103,50,827,2124,50,819,6164,00,922124,50Т725,3123_26143,50,518.5202,50,518,6143,124142_24,6МКП - 40 Q = 40 тСтрела 15 мСтрела 2(мОсновнойВспомогательныйОсновнойВспомога¬тельныйВылет, мГрузоподъем¬
ность, тВысота подъ¬
ема, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГ рузоподъе-
мность, тГ рузоподъем-
ность, тна опо¬
рахбезопорна опо-
рахбезопорна опо¬
рахвысо¬
та, мна опо¬
рахвысо¬
та, м3,5-4,54011167,57,5174,23220,5531,59,515,77,57,511,5812,519,8619414,57,54,515,3126,1187,524,71092,513,57,52,314,516414,722,320
889Окончание таблицы 5.76Стрела 15 мСтрела 2(мОсновнойВспомогательныйОсновнойВспомога¬тельный151 6,5 I 0,9 I 6 .[5,1 1 0,9 1 9,5 120 1 1 119 1 25МКП-40 Q= 40 тСтрела 30мСтрела 35 мОсновнойВспомогатель¬ныйОсновнойВспомогатель¬ный2Грузоподъем¬Грузоподъе¬Грузоподъе-Грузоподъем¬нО)ность, тмность, тнDмность, тность, т43на опо¬высо¬на опо¬высо¬е?3на опо-высо¬на опо¬высо¬CQрахта, мрахта, мCQрахта, мрахта, м5,32030,871235,58И30.3106,834,5107,529,2635143,633,25,139153,527,74,533,4201,030,52,336.8172,825,53,532251,033.7МКП-40 Q = 40тСтрела 25 мОсновной 1 ВспомогательныйВылет, мГрузоподъемность, тГрузоподъе-мность, тна опорахвысота, мна опорахвысота, м6,52425.5117247,530153,821.85,529,520217,83,225,425113,52,122К-61 Q = 6 тСтрела 7,35 мСтрела 11,75 мНа опорах1 Без опорНа опорах1 Без опоР1£ ^2cd •>lSа *.SS нSPrt гч2S н2н«ичо Ао £о °
О он 2
о S
о о>н<Dt;§ е2В 8н ^
о S
о а>на>«=!§ £
i 8Н cd
О 5
о он(=:I*5 <*>н 2
о 2о V3PQр асз *2-СО g
с3QQв*3 £
CQ g
В3РЭМ30Q g
е3
оQк3 £И §с3,667,7427,54,63124.61126,036,051,5662-80.75_6,525,3270,754,7919,3100,257,9
890Краны малой грузоподъемности
МКА-6,3 Q = 6,3 тТаблица 5.77Стрела 6 м 1 Стрела 8 мСтоела Юм 1 Стоела 12мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет; мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота подъ¬
ема, мбезопорнаопо¬рах3,46,36,23,416,38,14,24,4104,93,111,853,95,250,63,87,562,79,281,510,3834827,4101,34,8111,07,1АК-75 Q = 7,5Стрела 7,5 м1 Стрела 7,5 м с надставкойВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота
подъема, м2,97,5852,7512,4447,762,111,952,757,371,711,47лз.5,291,2„ ?,8МКА-10М Q = ЮтСтрела 10 мСтоела 14 мСтрела 18 мВылет, м5Я я '-1
О р тз
о U
ч 0* W
tr о о
^ 1 1
чВысота, мВылет, мГрузоподъем¬
ность, тВысота, мС клювомБез клюваВылет, мГрузоподъ¬
емность, тВысота, мВылет, мГрузоподъе¬
мность, тВысота, мна опо¬
рахбезопорна опо¬
рахна опо¬
рахна опо¬
рах3,2-2,5-55,6147,53205,54,5184101,6107,53,0139217,78,51,51756,50,89,5101,7510,812116,7120,6156,540,39,012,51,07,2160,514,0160,310,2926,2---
МКА-16891Окончание таблицы 5.77Q = 16 тСтрела 10мСтрела 15 мСтрела 18 мСтрела 23 мСт]рела 23
клювомм сВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота, мВылет, мГрузо-нi Я
о н= 1Высота, мВылет, мо <Г •
1О. (
U 1пидьс-мность, тВысота, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота, мВылет, мГрузо¬
подъе¬
мность, тВысота, мна опорахбез опорна опорахбез опорна опорахбез опорна опорахбез опорна опорах| без опор |4,516510,5511,5з,з1515,542,5187,55,5-2594-265123,51075,61,514102,817102,7-22,5122-2466,52,491030,512161,2-13150,7-20170,4-2185,52,38151,8.10200,2-15200,2-19104,40,86КТС - 5 на тракторе С-100 Q = 5 тТаблица 5.78Стрела 10 мВылет, мГрузоподъемность, тВысота подъема, м351152.710.271,89,291,37,110. . 	1,165.8 Самоподъемные краныСПК-2 Q = 2 тГрафик грузоподъемности4>т2v iiОЛ	2,0 2,5 5*0 SbiA&TjЛебедка подъема груза - ПЛ-5-61.Лебедка подъема стрелы - ЛМЦ-2.
Лебедка подъема крана - ЛМЦ-3.Масса крана 3,6 т.Максимальная нагрузка на опору-	вертикальная - 10,1 т,-	горизонтальная - 2,5 т.ПКР-5 Q = 5 тЛебедка подъема груза ПЛ-5-56 - 22 кВт. Лебедка подъема крана Q
= 5 т. Масса крана - 7,5 т. Максимальная нагрузка на опору-	вертикальная - 7,5 т,-	горизонтальная - 5,1 т.ПКР-5С Q = 5 тГрафик грузоподъемности кранаМасса крана - 8,4 т.Максимальная нагрузка на одну опору-	вертикальная -8 т,-	горизонтальная - 2 т.
893ПКТ-5	Q = 5 т
на трубчатых секцияхГрафик грузоподъемности кранаQrг if 5 Ц к,г 5* £,т
Масса крана - 6,5 тМаксимальная нагрузка на одну опору-	вертикальная - 8,7 т,-	горизонтальная - 3,2 т.ПКТ-6 Q = б тГрафик грузоподъемности кранаМасса крана - 10,2 т
Максимальная нагрузка на одну опору-	вертикальная - 13,5 т,-	горизонтальная - 2,8 т.
894ПТК-8 Q = 8
на трубчатых секцияхГрафик грузоподъемности кранаМасса крана - 15,6 т
Максимальная нагрузка на одну опору-	вертикальная -16,5 т,-	горизонтальная - 4,5 т.СПК-8 Q = 8 тГрафик грузоподъемности кранаМасса крана - 17,7 тМаксимальная нагрузка на одну опору-	вертикальная - 16,5 т,-	горизонтальная - 5,7 т.
8955.9. Установка кранов
Общая частьСтреловые самоходные краны работают в основном на площадках с
естественным грунтом. Безопасность их использования зависит от степени
подготовки площадки к монтажным работам. Основание необходимо вы¬
ровнять и уплотнить. При этом необходимо руководствоваться данными об
удельных давлениях под опорами кранов и допустимых уклонах основания,
приведенных в паспортах и инструкциях по эксплуатации. Предельный угол
наклона кранов составляет 3°. С увеличением длины стрелы, а также с БСО
допустимый угол наклона снижается до 1-2°. Основание в местах установки
и передвижения кранов с грузом должно быть уплотнено до 0,6 МПа.При работе гусеничных кранов на бетонной площадке последняя долж¬
на быть покрыта слоем песка или щебня толщиной не менее 150 мм; должно
быть обеспечено равномерное опирание катков гусеничных тележек.Работа гусеничных кранов на свеженасыпанном неутрамбованном
грунте не допускается. Грунтовая площадка считается подготовленной
для работы пневмоколесных кранов, если число ударов ударником ДОР-
НИИ будет соответствовать 8 или больше.Несущая способность площадки в весенне-осенний период и при
летних дождях значительно ухудшается. Для обеспечения допускаемых
давлений на грунт под выносными опорами кранов необходимо при¬
менять инвентарные башмаки и дополнительно укладывать опорные
плиты или брусья.Площадь опорных плит определяют делением наибольшей опорной
нагрузки на допустимое давление на грунт. Если несущая способность
грунта недостаточна, а также при производстве работ на подвале по железо¬
бетонным конструкциям при их недостаточной несущей способности при¬
меняют специальные металлические щиты или железобетонные плиты.Для обеспечения безопасной работы стреловых кранов на краю
откоса котлована или канавы необходимо выдерживать минимальные
расстояния от основания откоса канавы до ближайшей опоры крана.Установка крана под проводами действующей линии электропереда¬
чи любого напряжения запрещается. Установка и работа стрелового крана
на расстоянии ближе 30 м от крайнего провода линии электропередачи
или воздушной электрической сети может производиться только по на¬
ряду-допуску, определяющему безопасные условия такой работы.
896Таблица 5.79Глубина
канавы, мРасстояние от основания откоса траншей до опор, м при грунтеПесчаном и
гравийномСуглини¬стомСупес-ча-номГлинистомЛессовомсухом11.511.25112322,41,52343,253.61.752.54544,43356. .4,755,33.53.5Установка кранов у электролиний.Установка разрешается только с соблюдением допустимых расстоя¬
ний по горизонтали и по вертикали между краном и проводами ЛЭП.Напряжение ЛЭП, кВДо 11-2035-110154220300Расстояние, м по вертикали1,524556по горизонтали1,524569Рис. 5.31 Кран с временнорасчаленной неповоротной стрелой
1 - стреловой кран, 2 - временная расчалка из стального каната, 3 - якоря, 4
- лебедка изменения длины расчалки, 5 - уравнительный блок ветвей расчалок
897Удельное давление под гусеницами крановТаблица 5.80Марка кранаИсполнениекранаМасса подни¬
маемого гру¬
за, тНаправлениестрелыЭпюры давленияМаксимальное
давление под гу¬
сеницами, МПаМКГ-25БРСтрела длиной, м13.533.5
БСО-28.5/2023,5/10259820Поперек гу¬
сениц"Оtii И И 4k-*co -10,1770,1120,120,16Стрела длиной, м13.533.5
БСО-28.5/2023,5/10259820Вдоль гу¬
сениц и по
диагонали*** . <
»!0,3650,213Стрела длиной, мМаксималь¬
ная по характе¬
ристике крана
с учетом до¬
пускаемого
давленияТо же0,298МКГ-25БР13.533.5
БСО-28,5/2023,5/10С макси¬
мальным
грузом по
допустимому
давлению на
грунтПоперек гусениц
Вдоль гусениц и по диа¬
гоналиг-**7 ■ЬСо0,1580,1650,1750,178СКР-40АБСОci_ . . с)>
НйИНЬ_ УЭо0,270,56
898Продолжение таблицы 5.80Марка кранаИсполнениекранаМасса подни¬
маемого гру¬
за, тНаправлениестрелыЭпюры давленияМаксимальное
давление под гу¬
сеницами, МПаСКР-40АСтрела длиной
15-35 мБСОТо жеПоперек гусениц
Вдоль гусениц и
по диагоналиQ С)1 У9° Т0,160,27Стрела длиной
13. 20 и 25 мСтрела длиной
15 м на вылете
14,26мС грузом, масса кото¬
рого равна половине
грузоподъем-ности
крана-Любое
Вдоль гусе¬
ниц■гтэЬ-«			0,150,185’1ЯШ{||)СКГ-63АСтрела длиной
15-40 м
БСОС максималь¬
ным грузомПоперек гу¬
сеницт 5-&Ч лср	А)•гахшЕ-0,32Вдоль гусе¬
ниц0,6Стрела длиной
15-40 м
БСОПоперек гу¬
сеницВдоль гусе¬
ниц, i 1 Н'Ш i0,160,25
899Окончание таблицы 5.80Марка кранаИсполнениекранаМасса подни¬
маемого гру¬
за, тНаправлениестрелыЭпюры давленияМаксимальное
давление под гу¬
сеницами, МПаСКГ-63АСтрела длиной
15-30 м
Стрела длиной
15 м на высоте
14-16 мС грузом, мас¬
са которого
равна поло¬
вине грузо¬
подъемности
кранаЛюбое0,15Вдоль гусе¬
ницАА '..itiii,. So* t |0,185гттггЯ]. »j5.10	Условия работы крановСтреловой кран следует устанавливать так, чтобы при работе рас¬
стояние между хвостовой поворотной частью крана при любом его поло¬
жении и ближайшими строениями было не менее 1 м. Места установки
кранов и производства работ по подъему и перемещению грузов должны
быть хорошо освещены.Работа с краном в неосвещенных местах запрещается. Нормы освеще¬
ния рабочих мест, проездов и складов приведены в указаниях по проек¬
тированию электрического освещения строительных площадок (СН-81-
70). Минимальная освещенность при монтаже строительных стальных,
бетонных, железобетонных и других конструкций, балок, плит, ферм, а
также технологического оборудования - 25 лк. При погрузочно-разгру¬
зочных и подъемно-транспортных работах с участием кранов - 10 лк.Работы прекращаются, если сила ветра больше 6 баллов при ветро¬
вом давлении на уровне земли не более 0,1 МПа и скорости ветра 12,4 м/с.
Стрела должна быть опущена в крайнее положение и направлена вдоль
направления действия ветра. Для производства работ разрабатывается
ППР, полный состав которого изложен в инструкциях по разработке
ППР механомонтажных работ ВСН 219-77 и по монтажу строительных
конструкций ВСН 193-81 (см. книгу 1 настоящего справочника).
900Демонтаж, перебазировка и монтаж стреловых крановКранЖелезнодорФ01ожная плат-
)маПрицепы-тяжеловозыЧисло, штГрузоподъ¬
емность, тЧисло, штГрузоподъ¬
емность, тГусеничныеМКГ-6.31160112.5МКГ-10А. МКГ-16160140МКГ-25, МКГ-25БР1:160:201:140: 12,5Д ЭК-2 51 СКГ-40А2:160:202:1*40:5*СКГ-63А5601:2:1*40:20:5*КС-8161,МКГ-100560СКГ-100660Пневмоколесные•КС-4361,
КС-4362. МКП-16160140МКП-25,КС-53631; 160; 20КС-6361,КС-6362260КС-7361360КС-8361560* Прицеп для перевозки рабочего оборудования.Стреловые краны при погрузке на железнодорожные платформы
разбираются. Они делятся на 4 группы по способу погрузки: путем
перемещения поворотной платформы на железнодорожные платформы;
при помощи собственных механизмов (СКГ-30, СКГ-40А, СКГ-63А* СКГ-
63/100); при помощи собственных механизмов путем подъема поворотной
платформы дополнительными домкратами и подкатыванием под нее
железнодорожной платформы (краны КС-8161, СКГ-100); при помощи
собственных механизмов путем подъема поворотной платформы на вы¬
носных опорах с последующим подкатыванием под нее железнодорожной
платформы (МКП-25А, К-255) при помощи кранов (КС-5363).Краны МКГ-25 перевозят без разборки со снятой стрелой. Краны
большой грузоподъемности (КС-8161, СКГ-100) перевозят по железной
дороге блоками: поворотная платформа, гусеничные тележки, ходовая
рама, рабочее оборудование.При перевозке по железной дороге все узлы крана должны быть на¬
дежно закреплены на платформах во избежание сдвига или поворота и
вписываться в габарит 02-Т.Если расстояние до места монтажа не более 10 км и путь допускает
движение кранов, их можно транспортировать.
901Краны грузоподъемностью до 10 т должны перемещаться со ско¬
ростью до 5 км/час, более мощные - со скоростью 0,7 км/час.Максимальные транспортные габариты кранов без утверждения
маршрута следования: высота - 3,8 м; ширина - 2,5 м; длина (с тягачом)
-24 м.Транспортируемая машина считается крупногабаритной если габа¬
риты превышают хотя бы один из размеров, установленных ГОСТ 9314-59
и "Правилами дорожного движения” по высоте от поверхности дороги-	3,8 м, по ширине - 2,5 м и по длине - 24 м. Машина считается тяжело¬
весной, если ее осевая нагрузка превышает 100 кН, а полная масса машины
превышает 52 т. В этом случае необходимо разрешение на движение по
специальному маршруту, выданное органами Госавтоинспекции.5.11	Увеличение грузоподъемности крановИмеется разработанный институтом ВНИИМонтажспецстрой
проект временного раскрепления стрелы так, чтобы угол между
расчалкой и горизонтом был значительно меньше угла между
стрелоподдерживающей системой крана и горизонтом. Появляется
возможность повысить грузоподъемность крана с до Q2 . Вся
нагрузка от опрокидывающего момента передается на расчалку.Расчаливание крановМассу поднимаемого расчаленной стрелой груза определяют графи¬
чески. Кран вычерчивают в масштабе 1:100 с необходимым по условиям
подъема груза вылетом крюка. Затем к оголовку прикладывают вектор
по паспортной характеристике крана на данном вылете стрелы крана.
Обычно масштаб сил принимают равным 1:10-^50 кН. Из конца вектора
проводят прямую, параллельную стрелоподдерживающей системе крана
до пересечения с осью стрелы. Отрезок на оси стрелы от оголовка до точ¬
ки пересечения равен в масштабе величине усилия, сжимающего стрелу
при работе с расчалками. Из точки S проводят прямую, параллельную
линии расчалок и получают значение величины грузоподъемности крана
Q2 с расчаленной стрелой.Значения углов аир приведены в нижеследующей таблице 5.81
902Таблица 5.81КрюкДлина стрелы, мУгол, град.Угол,град.МКГ-2512,537617,520622,516627,514632.596СКГ-40А1517,512.5201112.525912.5СКГ-63А152510201410401010СКГ-100202812301612351312Q, и Q2 - значения грузоподъемности крана с одним и тем жестреловым оснащением по паспортной характеристике и с расчаленной
стрелой.Расчеты доказывают, что расчаливание крана позволяет увеличить
грузоподъемность крана до 1,7 раза, а при больших вылетах - до 5 раз.
Расчальную грузоподъемность крана определяют графическим спосо¬
бом, изложенным выше. Расчалки изготавливают из стального каната с
903коэффициентом запаса - 5.Особенностями данного метода установки крана являются:-	обеспечение устойчивости крана от горизонтального сдвига;-	необходимость более тщательного устройства основания под кран
с допустимым уклоном 30';-	необходимость тщательной инструментальной разметки мест уста¬
новки якорей;-	обеспечение симметричного расположения расчалок относительно
вертикальной плоскости подъема груза, проходящей через полиспаст,
ось стрелы и ось вращения крана;установку крана производить только по разработанному проект¬
ной организацией ППР.1S го is$о к bowses? бос s\—■ \Nкг ■1N\NVч\чкiччNч|Nлб)40 4Г го УО ЯЧО sr Go trУгсл неклена расчалки.угол наклона расчалки
к горизонтуsir иг т1 « IЛ****»&»» 17,5 и т х,г т 1» мг	ti.i—I—I—«.—I—I I i I20,5 ]Ц. 27.5 и -W Q,<r ы ам
вк 524,- 15 ыСер* 20 ыАо го Уо7с.}= 32,5 и
гз- зг Л-г js-6Расстояние от кеста зало-	Расстояние от кеста зало¬жения шарнира стрелы до	женкя шарнира стрелы доякорей, и	якорей, ыРис. 5.33 График зависимости увеличения грузоподъемности кранов Q2 / Q,
от угла наклона расчалки к горизонту © и длины стрелы 1 : а — для крана
МКГ-25; б - для крана СКГ-40А
904Угол наклона расчалки
к горизонтуsr,rar Ьк W гу/у"Угсл наклона расчалки
к горизонтуггкг uz cs sis V-t ЯiU №■ 9i ct zf цlo «S' 25 Уо 7-TtyС с г/»1. 15 мйго* 30 и
и-ф- 40 м
&\Ъ 59 Я-
tcc 1C щ ЦМ *Ъ*~ &
м сс,г иh 4S 2с 2S 50 К*сгл« 40 и
Ссгрш 30 м
й.у> - 20 м>ВРасстояние от о&рнкра стрелы до Расстоянке от варвира стрелы
места заложения якорей, м	до места заложены лкорей, иРис. 5.34 Графики зависимости степени возможного увеличения
грузоподъемности кранов Q2 / Qj от угла наклона расчалки к горизонту 0 и
длины стрелы 1 : в - для крана СКГ-63А; г - для крана СКГ-100Соединение стрел расчалкамиСпособ монтажа кранами с соединенным между собой ригелем
следует применять при подъеме в стесненных условиях; масса грузов,
которое поднимают, в 2 - 6 раз больше паспортной грузоподъемности
кранов при данном стреловом оснащении, можно также производить
подъем методом скольжения и методом скольжения без отрыва от зем¬
ли, особенно длинномерных вертикальных аппаратов и конструкций.
Подъем в таком случае осуществляется только путем вертикального
перемещения крюков.При соединении стрел кранов ригелем и ослаблении стреловых
полиспастов образуется портальная система, при которой ригель уравно¬
вешивает силы, возникающие в системе, а грузоподъемность и устойчи¬
вость крана значительно увеличиваются.Ригель поднимают лебедкой вспомогательного подъема. После подъ¬
ема ригель наводят на дополнительную ось, после того как ригель своими
пазами зайдет в зацепление с осью, ослабляют стреловые полиспасты до
небольшого провисания и закрепляют ригель.Для кранов различных марок разработаны соответствующие ри¬
гели.
905Ригели для кранов МКГ и СКГ из труб диаметром 273 х 10 ммТаблица 5.82КранПролет,ммШирина ригеля по ого¬
ловку стрелы крана, мм
	ювку крана.Масса ригеля,
кгЧисло секцийМКГ-25400060008000100006003404936377812345СКГ-40400060008000580400600740Краны устанавливают по осям фундамента. Соосность установки
крана проверяют до укладки конструкции в исходное положение. Осевое
усилие S в зависимости от угла наклона стрелы а к горизонтали и массы
поднимаемого груза Р определяют по формуле
Sp= 0,5 Р ctg а, НОпирание стрел кранов на стойкиОпирание стрел особенно эффективно на стрелах большой длины,
для которых паспортная грузоподъемность падает из-за снижения гру¬
зовой устойчивости. Опирание стрел может быть произведено как у оди¬
ночных, так и у спаренных кранов. Одиночные краны опирают на наклон¬
ную А-образную подпорку, при этом углы наклона стрелы и подпорки
примерно равны. При этом усилие от груза распределяется примерно
поровну, а сжимающее усилие в стреле в несколько раз снижается.Усилия в стреле Nc и в подпорке Nn, кН могут быть определены
графически и по формуламNc = Р sin а / sin (а + Р), Н
Nn = Р sin Р / sin (а + Р), Н
где Р - вес груза,а - угол между грузовым полиспастом и осью стрела крана,Р - угол между грузовым полиспастом и осью подпорки.Cnjqrb для опирания стрел кранов из труб диаметром 426 х 10 ммТаблица 5.83КранОсевая нагрузка
на шевр, кНРазмеры, ммМасса
шев-
ра, кгНаВКСМКГ-2525034170145061506206008650СКГ-40А50026550145050005907006770МКГ-2525024170145047566206006650
906Н- высота шевра, мм;а- расстояние между стойками вверху, мм;В- расстояние между стойками шевра внизу, мм;К - расстояние между средними связевыми косынками, мм;С- расстояние от опорных пят стоек до нижней связи шевра, мм
Аварии гусеничных кранов происходят в основном из-за недоста¬
точной несущей способности основания, на что требуется обратить особое
внимание. Для кранов типа СКГ, оборудованных стрелами без гуська,
установлены следующие требования к основанию и ограничения по
передвижению кранов с грузом. Краны с основной стрелой или стрелой,
увеличенной на 5 или 10 м, передвигаются с максимальным грузом на
минимальном вылете по направлению стрелы вдоль гусениц.Таблица 5.84КранДлина стре¬
лы, мВылет крана
не более, мМасса, не более, т при
стрелеВдольгусеницПоперек гусе¬
ницМКГ-2512.54252017,54.51411.222.55.211,29СКГ-40А27.566.55.2154.54032205.62520
907КранДлина стре¬
лы, мВылет крана
не более, мМасса, не более, т при
стрелеВдольгусеницПоперек гусе¬
ницСКГ-63А256,7201615563502065040256,54032СКГ-1003073528206100603076350,4Краны с такими же стрелами и вылетами при расположении стрел
поперек гусениц могут передвигаться с грузом, масса которого составляет
30 % грузоподъемности. При передвижении кранов с вылетом крюка,
превышающим указанный в таблице, независимо от направления стрелы,
масса груза не должна превышать 50 % паспортной грузоподъемности
крана на данном вылете стрелы.Передвижение кранов, оборудованных стрелами, длина которых превы¬
шает указанную в таблице, с каким-либо грузом на крюке, не допускается.Передвижение кранов, оборудованных стрелами, с грузом должно
производиться по специально подготовленному основанию, имеющему
угол наклона не более 1° и выдержавшему без просадки давление 450 КПа
для СКГ-40А и МКГ-25 и 500 КПа для СКГ-63А и СКГ-100.Дополнительное уплотнение основания может быть достигнуто
четырех- и пятикратным передвижением кранов без груза.ВНИИПромстальконструкцией в 1981 г. были выпущены «Указания
по передвижению с грузом гусеничных кранов типа СКГ в башенно¬
стреловом исполнении» которые являются дополнением к инструкциям
по эксплуатации кранов СКГ-40БС, СКГ-40А, СКГ-40/63, СКГ-63А,
СКГ-63/100, СКГ-100, КС-8161. В указаниях отменяется запрещение на
передвижение крана с грузом с БСО, содержащееся в инструкции по
эксплуатации этих кранов с допустимым пределом массы грузов, при
которых кран может перемещаться с БСО.Таблица 5.85Допустимая грузо¬
подъемность, %СКГ-40БССКГ-40А,СКГ-40/63СКГ-63,СКГ-63АСКГ-63/100СКГ-100КС-816125+1025+1635+1925-5025+1530+1635+1630+1030+19
908Окончание таблицы 5.84Длина стрелы - длина клюва с БСО. мДопустимая грузо¬
подъемность, %СКГ-40БССКГ-40А,СКГ-40/63СКГ-63,СКГ-63АСКГ-63/100СКГ-100КС-816125+2030+2425+2935-4030+1535+1635+1930+2035+2425-3030+2535+2945+290’ 40+1940+2440+29Кран с БСО может передвигаться с грузом, равным 25-50 % номи¬
нальной грузоподъемности при данном вылете в зависимости от длины
стрелы и управляемого гуська при условии:-	передвижение может происходить только при направлении стрелы
вдоль гусениц по ходу вперед или назад и при управляемом гуське,
установленном на вылете от минимального до среднего;-груз должен быть поднят над основанием на высоту 0,5-0,8 м, причем
меньшие величины относятся к кранам типа СКГ-40А, большие - к
СКГ-63А и большей грузоподъемности;-	груз должен свободно висеть на крюке без использования растя¬
жек;-	основание должно выдерживать давление, соответствующее паспорт¬
ной характеристике крана;-уклон основания не должен превышать 1°;-амплитуда колебания груза в плоскости подвеса стрелы должна быть
1,25-1,5 м, из плоскости подвеса - 0,5-0,7 м; амплитуда колебания долж¬
на быть равна половине пути полного перемещения груза; при большей
амплитуде колебания груза необходимо прекратить движение.Передвижение с БСО с грузом на крюке на кране МКГ-25БР разре¬
шается при использовании управляемого гуська вдоль гусениц и с ми¬
нимальным вылетом крюка. Грузоподъемность крана при передвижении
с БСО и угол наклона основания, при котором допускается передвижение
крана, указаны в табл. 5.86.
909Таблица 5.86Допустимый угол на¬
клона основания, при
котором передвигает¬
ся коан.град.Допустимая масса груза,
с которым передвигается
кран, % от номинального
тузастрелыбашниуправляе¬
мого гуська18,5101701016018.5200,55023,5100,560150,5502003028,510015Передвижение с грузом на крюке не допускается20направленном поперек гусениц, не разрешается.При передвижении кранов с БСО без груза стрела должна быть на¬
правлена вдоль гусениц, вперед или назад и, как правило, находиться в
положении наибольшей устойчивости при котором крюк устанавливается
на увеличенный вылет.ИсполнениеДлина
стрелы +
длина гусь¬
ка, м (БСО)Вылет крю¬
ка, м СКГ-
40БСВылет крюка, м
СКГ-40А и СКГ-
40/63 без до-
полнитель- ного
противовесаВылет крюка, м
СКГ-40А и СКГ-
40/63 с дополни¬
тельным противо¬
весом 3,5 тНизкое25+1010,512.51225+158,5101225+206,581030+1010,512,5Высокое30+15-8,510,530+20-6,5830+254,55СКГ-63 и
СКГ-63АСКГ-63/100 без
дополнитель ного
противовесаСКГ-63/100 с до-
полни-тельным
противовесом 9 тНизкое25+1610,5131830+16121730+198,5111630+24681335+16111635+1910.... . ..14,5 ....
910Окончание таблицы 5.87Высокое35+245,57,51235+293.55940+197,59,540+245740+2934,5СКГ-100 и
КС-8161Низкое35+1911,535+24935+297Высокое45+243Управляемый гусек располагается горизонтально и удерживается
полиспастом изменения вылета клюва. Грузовой блок должен быть поднят
так, чтобы расстояние между оголовком и блоком было 3-5 м, а основание
должно выдерживать давление не менее 300 кПа.Допустимый продольный уклон основания при рабочем положении
стрелы должен быть при низком исполнении 2°, при высоком - 1°; при
положении стрелы, обеспечивающем наибольшую устойчивость крана-	6° при низком и 4° при высоком исполнении соответственно. Попереч¬
ный уклон основания во всех исполнениях должен быть не более 1°. При
передвижении крана с БСО без груза амплитуда колебаний оголовков
стрелы и клюва, а также верхнего блока стрелового полиспаста не должна
превышать 0,7 м. Передвижение крана с БСО при поочередном подъеме
груза с перемещением крана допускается при стреле, установленной в
рабочее положение (вылет крюка не увеличивается).Площадка для работы крана до начала производства работ должна
быть спланирована в соответствии с нормами и уплотнена так, чтобы вы¬
держивала без просадки давление 450-500 кПа. На пути движения кранов
не должно быть посторонних предметов. При недостаточной несущей
способности места передвижение кранов может быть осуществлено по
специально уложенному пути-настилу.Переставные краныТаблица 5.89ПоказательКЛ-1КЛ-16КЛ-3СПК-1000МКМСР-1КМСР-2Грузоподъемность, т0.5- 10,5- 10,5- 1111Вылет стрелы, м4-24-2,34-2,43,53,57-4Высота подъема от уров¬
ня стоянки крана, м5,55,864,566-3
911Глубина опускания, м2030 и 6050 и
100100100100 и
150Скорость подъема, м/мин12 и 151522,2 и
44,412,51817 и 26Частота вращения, мин-11.37221Мощность двигателя, кВт4,8544,8556,38,25Масса, т1,64Л?...23,353,24,55.12	Краны-вертолетыГрузоподъемность вертолета определяется проектом производства
работ. ППР должен быть согласован с организацией-владельцем верто¬
летов.Грузоподъемность вертолета определяется по формуле
Ргр = Рвзл - Рп - Рп - Рт - Рэ,где Рвзл - взлетная масса вертолета,Рп -масса пустого вертолета,Рт - масса топлива и смазки,Рэ - масса экипажа и дополнительного оборудования.Рвзл определяют по специальным номограммам в зависимости от
следующих факторов:-	температуры и влажности воздуха,-	скорости ветра,-	высоты полета,-	отметки над уровнем моря,-	влияния зоны и воздушной подушки.Остальные величины постоянные и определяются по паспортной
характеристике вертолетов.Для производства монтажных работ используют в основном отече¬
ственные вертолеты Ми.BeэтолетыПоказателиМи-4Ми-8Ми-6Ми-ЮКМасса перевозимого груза, т- на внешней подвеске (максималь¬
ная)1,33811- внутри вертолета (максимальная)1,54123Взлетная масса вертолета - макси¬
мальная, т7,51242,538Масса пустого вертолета, т5,196,8327,224,94Длина вертолета, м25,0225,242,0241,9Диаметр несущего винта, м2125,23535Размеры грузовой кабины, м- длина4,25,211,813,9
912Окончание таблицы 5.89- ширина1,82,32,62,4- высота1,81,82,62,2- объем, м316208080Скорость, км/час на высоте, м100/500120/500130-140/500130/500Потолок динамический, м6000460045003000Максимальная продолжительность
полета, час52,153,5Максимальная дальность полета,
км7006001000650Двигатель- мощность, кВт1250110340444044- типПоршне¬войГазотурбинный- число, шт.1222Стоимость 1 летного часа, руб.
(1990гЛ210-240590-6201100-16001200-17605.13	Параметры грузов, поднимаемых кранамиТаблица 5.90ТипыМоделькранаДлинастрелыПоказателикра¬новА, мR, мd, мН, м1, мР,мS, м12,512,7111,511,010,43,81,58,78,2256,38,125,95,45,52,52,92,422,520,94119,719,2164Гусе¬<ч(Л16,51,514,814,312,9210,710,2нич¬9,62,55,95,4ные232130,830,328,41,526,726,232,524,25222,021,5102,519,82,517,216,716312,912,412,13,58,58
913Продолжение таблицы 5.90Типыкра¬новМоделькранаДлинастрелыПоказателиА, мR, мd, мН,м1, мР, мS, мСКГ-30157,8543,73,2307,512.45111,310,811,75.1,510.19.611.15298,510,72,387,510,337,26,79,83,56.25,7209,36,1545.24,720517,8116.616,117,21,515,515,016,4214,213,715,92,513.212,715,4312.211,714,93,511,210,72514,47,35410.29,7153,7522,5121.320,6221,520.319,821,3219,118,620,82,518.117.620,2317.016.519,63,515,915,4СКГ-401519,24,541514.5401012.6111,410.911.81,510.29,711,329,19,610.72,58,17,610.337,26,79.63,56,25,7СКГ-40209,3186,15415,216.84,716.320517,51,515.815.316.8214,714,216.42,513,713.215.9312.712.215.43,511,711.22514,97,35410.710.2153,7522,5121.320.821,91,520.219.721,5219.318.820,952,518.317.820,4317,216.719,93,516,315.8
914Продолжение таблицы 5.90ТипыМоделькранаДлинастрелыПоказателикра¬новА, мR, мd, мН,м1, мР, мS, м19,5415,314.815113.813,3151,513,312.815154,5212.812.36315,7,152,512,311,814,4311,310,813,43,59.89,313,548,47.928,8127,627,1соVO28,81,527,126.6С*3028,86226,626.1358,7и28,82,526,125,628,2325.124,626,73,523.122,625,4421.220,738,8137.637,138,81,537,136.64038,87236,636.1256,2536,52.533,833.334,5331,330.832,73,529,028.530,8426,726,219.5118,317.8о19,51,517.817,3Z2019,56217,316,810025и19,52,516.816,318,9315,815,317.43.513,713,216,5412,311,8о37,5136,335,8о37,51,535,835,3с4037,59,5235.334,8307,52*и37,52,534,834,337,5334,333,837,53,533,833,3
915Окончание таблицы 5.90ТипыМоделькранаДлинастрелыПоказателикра¬новА, мR, мd, мН, м1, мР, мS, м36.7432.532.11510.64,519,48.9256,29.81,58,27,7926.86.38.42,55,75.215.8114.614,1151,513.312.82014,35,5212.111.6174,25ЕС-25513.52,510.810.312.639,48,9123.58.37.811,247,06,520.5119,318.8о3201.518,317.8Xо2519.26,5217,116.61230>к18.42,515,715,2о*17,4314,313,8оS16.63.513.012,5ша>15163411.811,34010Xс14,7113.613,111,11.59.5924.7123.623,12524,741.523.122,6256,2522.8220.728,2§16.72,514,113,6С<*211,737,67,134.7133.633,134,71,533.132,63530.64,5228.427,9133,536.12.523.422,921,1317.917,416.43,512.712,211,247.06,5Примечание: R - расстояние от оси крана до оси места установки груза;А - отметка крюка при максимальном подъеме аппарата; d - диаметр груза
или его габарит; Н -высота груза; 1 - расстояние от подошвы груза до места
строповки; Р - усилие на крюке при максимальном подъеме; S - усилие
	подтаскивания груза.
916Углы между осью стрелы крана и осью стрелового (а0) и
грузового (у0) полиспастов на минимальном вылетеТаблица 5.91Модель кранаДлина стрелы, мУгол cl, градУгол у , градМКГ-2012,5зб922,518932,5129МКГ-2512,537617,520622,516627,5И632,596СКГ-30151515201015251015СКГ-401517,512,5201112,525912,5СКГ-50153012301612401212СКГ-63152510301410401010Э-125212,515132013132571330513СКГ-1002028123016123513125.14 Транспортировка грузов5.14.1	Общая частьПравильный выбор транспортных средств, рациональная техноло¬
гическая схема грузопотоков, нормальная работа транспорта значительно
сокращают сроки и стоимость выполнения работ.При планировании транспортировки металлоконструкций, трубных
узлов, оборудования, труб, арматуры следует учитывать:-	возможности управлений и их монтажных участков;-	количество объектов между управлениями и участками и объемгрузов;-	расположение объектов управлений и участков;
-	расстояния транспортных грузопотоков от мест транспортировки;-	грузоподъемность транспортных средств;-	объем перевозок и время транспортировки грузов;-	габариты грузов;-	возможность применения контейнерных и пакетных перевозок.Перед транспортировкой негабаритных грузов необходимо составитьсхему трассы, схему укладки и увязки груза на транспортное средство.
Согласовать с ГАИ схемы и время транспортировки грузов.Металлоконструкции, трубные узлы, трубы и другие изделия необ¬
ходимо поставлять комплектно по заказам. При транспортировке устанав¬
ливать все знаки и флажки, необходимые для безопасности движения.Привезенные металлоконструкции, трубные узлы, трубы и дру¬
гие изделия складируют в зоне действия монтажных механизмов не¬
посредственно у мест монтажа. Этим самым исключаются затраты труда
на промежуточные операции по складированию, перегрузке, строповке
и расстроповке грузов, значительно сокращаются трудозатраты грузо¬
подъемных механизмов.Грузы любых видов при транспортировке должны быть надежно за¬
креплены, для предохранения от механических повреждений применяют
специальные прокладки.Торцевые полости арматуры, трубных узлов трубопроводов, концы
коллекторов, панелей экранов котлов закрывают пластмассовыми за¬
глушками, пробками или деревянными щитками. Заглушки снимают
только перед монтажом.Особое внимание при транспортировке необходимо обращать на
сохранность маркировки.При складировании на монтажной площадке независимо от ха¬
рактера грузы необходимо уложить на специальные деревянные под¬
кладки, исключая касания земли.Характеристика транспортных средств приведена в нижеследующих
таблицах:917
9185.14.2 Автотранспортные средстваГрузовые автомобили и балластные тягачи повышенной
проходимостиТаблица 5.92ПоказателиГАЗ-66ЗиЛ-157Кго1е:КгоУрал-
375-ДУАЗ-45-1ДМКРАЗ-255БУрал-4320МАЗ-537АМАЗ-7310Колесная Формула, шт.4x46x66x66x64x46x66x68x88x8Грузоподъемность, т24Т5550,87,551520Масса, т- без грузаЗт445,546,467,91?611,958,022,524- с грузом й экипажем5Т7710т1911,68513?22,619,67513,42537?544- в том числе на перед¬
нюю ось2,712,773,043,91,195,454,3514,89-- в том числе на заднюю
ось3,067,428,599,31,414,2259,07522,61-Масса прицепа, т23?66?510-3077525Габариты, мм- длина56556684690073664460864573669130116-60- ширина234223152500267420442750250028853050- высота244023602480268020702940268028802950Внутренние размеры
платформы, мм- длина333035703600390026004565450045266125- ширина205020902322243018702500237825302800- высота890926346887420924885500471Погрузочная высота плат¬
формы, мм111013881430142010101640142018751885База, мм330042253975422523005300422560507700Колея передних колес, мм180017551820200014422160200022002375Колея задних колес, мм175017501820200014422160200022002375Наименьший радиус по¬
ворота, м9,511,210,210,861310,815,5-Проходимость, град- угол въезда передний415545443447443828- угол въезда задний324340403332405252- угол подъема наиболь¬
ший30383030-30302323Расход топлива на 100 км
пути, л24424048134027125125
919Автомобильные седельные тягачи повышенной проходимостиТаблица 5.93ПоказателиЗиЛ-15-
7КВЗиЛ-131ВУрал-375 -
С-К1Урал-37-5СНКРАЗ-2556MA3-537Колесная формула, шт.6x66x66x66x66x66x6Грузоподъемность, т4,5550,87,515Масса, т5,446,237,47,2610,621,6- тягача без нагрузки буксируемого полу¬
прицепа11,15121218,42665Нагрузка на седельное устройство43,550557480250Грузоподъемность полуприцепа, т77,57,5-2050Полуприцеп, тСпециальныйОдаЗ-760ЧМЗАП-5523ЧМЗАП-5247гМасса автопоезда, т16,5918,2319,425,-6636,686,6- в том числе на переднюю ось2,663,063,613,655,4517,38- в том числе на заднюю ось7,288,179,5910,9113,1529,43Габариты, мм- длина67706480698668327685-- ширина227024802500247527502885- высота236024802580260025302880Внутренние размеры платформы, мм- длина853064305960- ширина220030003232Высота опорной плиты седельного устрой¬
ства, мм145014951392139017151925Расход топлива на 100 км пути, л5150575845125Грузовые автомобили и балластные тягачиТаблица 5.94ПоказателиЗиЛ-130Урал-131НКАМАЗ-5320МАЗ-500АМАЗ-516БМАЗ-5335MA3-53-352КРАЗ-25 -
7Б1Фаун(ФРГ)Колесная формула,
шт.4x26x46x44x26x24x24x26x46x68x8Грузоподъемность, т57,58814,588,412-34,2Масса, т- без груза4,37,37,16,69,056,77,4510,314,116,3- с грузом9,51515,314,823,714,91622,640,750,5Масса прицепа, т81011,51212121616,63131Габариты, мм
920Окончание таблицы 5.94- длина667576117395714085207250853096409000105-32- ширина2500250024962500250025002500265027502750- высота2350256029102640265027202750267033733573Внутренние размеры платеюрмы, мм- длина37504500520048606200496562605770- ширина23252326232023402340236023602480- высота бортов685715500670655685685825Погрузочная высота
платформы, мм14301530137014501447145014001495База, мм38004225385039503850395050005750Колея передних ко¬
лес, мм1800202020101970197019701950195022902290Колея задних колес,
мм1790202018501865186618651800192022902290Наименьший радиус
поворота, м810,88,58,5118,5111411,511,5Дорожный просвет,
мм270345285270300270270290470470Расход топлива на
100 км пути, л2846242222303036Автомобильные седельные тягачиТаблица 5.95ПоказателиКАЗ-6086ЗиЛ-130-В1Урал-377-онМАЗ-501ВМАЗ-504КА¬МАЗ-5410КРАЗ-258В1Колесная Формула, шт.4x24x26x44x24x26x46x4Масса, т тягача без нагрузки43,866,836,156,46,89,86- буксируемого полуприцепа15,512,418,525,717,719,130Нагрузка на седельное устрой¬
ство, кН4554757777,581120Грузоподъемность полупри¬
цепа, т11,57,5Полуприцеп, тОдаЗ-885КАЗ-717ОдаЗ-885ОдаЗ-760МАЗ-520-5АМАЗ-5245ОдаЗ-93701С< ЯГО йМасса автопоезда, т19,7316,2525,832,3524,1525,939,68- в том числе на переднюю ось2,82,473,734,54,384,164,42- в том числе на заднюю ось5,937,010,9710,121010,9617,49Габариты тягача, мм- длина5165528069905630563061407375- ширина2360236025002500250024802630- высота2500235526802650265028302670
Окончание таблицы 5.95Внутренние размеры платфор¬
мы, мм- длина7500607085309965787591806540- ширина2240222022202320232023203000- высота бортов590590590705740560-Высота опорной плиты седель¬
ного устройства, мм1263124513921320132012851460Расход топлива на 100 км пути,
л35355540323550Автомобильные прицепы общего назначенияТаблица 5.96ПоказателиСМЗ-710ВГКВ-816ИАПЗ-745ВСМЗ-810МАЗ-5207ГКВ-817МАЗ-5243МАЗ-886МАЗ-8926ГКБ-8350Грузоподъемность,
т234465,56,88,588Масса, т1,51,51,92,43,22,543,23,543,5Габариты, мм- длина с дышлом5750572560526240658066886965711577108290- длина без дышла4240--4700_495051455115-6300- ширина2320224823852350250025002509250025002500Внутренние разме¬
ры платформы, мм- длина3700374438484210455046864940481055006100- ширина2100204022072185235023222322234023652317- высота бортов545592595595480572610610685500Погрузочная высо¬
та, мм116011351270850104013001440139014401300Дорожный просвет,
мм305344385300290420440400430420Колея, мм1590170018001970195018001950195019701850База, мм2400260026002950390030003000320037004340Основной тягачЗиЛ-157К,
3ил-131ЗиЛ-131ЗиЛ-131Урал-375Д,Урал-375НМАЗ-500АУрал-375МАЗ-500А,MA3-5335МАЗ-500А,МАЗ-516ВMA3-5335КАМАЗ-5320921
922Полуприцепы автомобильные пневмоколесные общегоназначенияТаблица 5.97ПоказателиОдаЗ-685КАЗ-717МАЗ-5245ОдаЗ-9370МАЗ-520-5АГрузоподъемность, т7,511,513,514,226Собственная масса, т *2,8543,84,95,7Нагрузка на опорно-сцепное устройство, кН43,545738177Габариты, мм- длина638576908100965010180- ширина24552475250025002500- высота20301980235520702155Внутренние размеры платформы, мм- длина60807500787591509965- ширина22202240232023202320- высота бортов590590740560705Погрузочная высота, мм14001390161514701450Дорожный просвет, мм400305380400380База, мм44803995518061405530Колея, мм17901790186018501860Основной тягачЗиЛ-130В1,КАЗ-608ВКАЗ-608ВМАЗ-504АКАМАЗ-5410КрАЗ-25-8Б1Прицепы - тяжеловозыТаблица 5.98ПоказателиЧМЗАП-5530ЧМЗАП-5523Р-402ЧМЗАП-5208ЧМЗАП-5212ЧМЗАП-8389Грузоподъемностью12020,25404060300Собственная масса, т46,59,7520,11113,958Габариты, мм- длина21735129501604590001140028360- ширина328030003055320033003740Размеры платформы, мм- длина9000643064003365366019544- ширина323830003000320033003350Погрузочная высота, мм9001285630114011201280Дорожный просвет, мм350280300260195_Колея, мм221519201940157016302250База прицепа, мм1450075301030047505400_Число осей, шт.6343412
923Окончание таблицы 5.98ПоказателиЧМЗАП-5530ЧМЗАП-5523Р-402ЧМЗАП-5208ЧМЗАП-5212ЧМЗАП-8389Наибольшая скорость движения по до¬
рогам, км/час255040403215Основной тягачМАЗ-7310КрАЗ-255БКрАЗ-255БКрАЗ-255БМАЗ-537МАЗ-7310Полуприцепы - тяжеловозыТаблица 5.99ПоказателиЧМЗАП-5523ПЧМЗАП-9399ЧМЗАП-5523ПЧМЗАП-9990Грузоподъемность, т22,05252552Собственная масса, т7,958,8718Полная масса, т3033,83270в том числе:на седельно - сцепное устройство10121219- на тележку2021.82051Габариты, мм- длина10860120001067014420- ширина3000315030003150- высота2015182018963190База, мм- полуприцепа7550934075509700- тележки1400140014001300Погрузочная высота, мм1285125012501260Высота опорной плоскости полупри¬
цепа, мм1390143014201976Колея, мм1920186019201780Число осей, шт.2223Колесная формула8+28+28+112+2Основной тягачКрАЗ-25-
8Б1КрАЗ-25 -
8Б1КрАЗ-25-
8Б1МАЗ-537г
924Прицепы - тяжеловозыТаблица 5.100МаркаГрузоподъ¬
емность, тМасса, тЧислоРазмеры по¬
грузочной
площадки,
ммосейколесТ-151А187,9285000x2700Т-151Б207,9285000x2700МАЗ-520 3209,92126000x30002ПТ-2525103203950x2910МАЗ-52084013.53244880x3200ЗПТ-40-2064012.53243800x3090ПТС-404010.43243400x3200ЧПТ-6060224166000x3200ЧМЗАП-5530120486249000x32508ПТ-120120458328000x3200ВНИИМСС
с двумя
тележками16043,662410500x3200Автомобильные прицепыТаблица 5.101Показатели2ПН-22П-32ПН-42П-52ПН-62П-8Грузоподъемность, т2245,568,6Масса, т1,51,52,42,43,23,5Платформа, мм- длина370037004200470046004800- ширина2100210022002300240023005.14.3 Железнодорожные перевозкиТранспортировка грузаНаиболее экономичны перевозки по железной дороге, особенно при
значительных расстояниях.Межгородская транспортировка грузов в строительно-монтажных
организациях осуществляется в основном в железнодорожных вагонах,
предоставляемых за соответствующую плату.Грузы, которые необходимо перевозить для строительно-монтаж¬
ных организаций, в основном не выходят за габарит погрузки. Габарит
погрузки - условная линия очертания груза, внутри которой должен по-
мещаться транспортируемый груз, условное поперечное сечение площади,
занимаемой грузом, расположенном на железнодорожном вагоне.Грузы, опускающиеся ниже уровня пола вагона, разрешается пе¬
ревозить, когда от верха головки рельса до нижних частей груза остается
просвет не менее 150 мм.Негабаритным считают такой груз, который будучи погруженным
на подвижной состав, превышает установленный габарит погрузки.
Грузы в зависимости от выхода за габарит погрузки в вертикальной
плоскости могут иметь боковую, верхнюю или нижнюю негабаритность
(см. таблицы негабаритности). Габарит погрузки относится к грузам,
пропускаемым через сортировочные горки. В зависимости от того, на¬
сколько выступает груз за габарит погрузки, различают пять степеней
негабаритности груза.Рис. 5.36Предельные значения негабаритностиТаблица 5.102Степень негаба¬
ритностиНегабаритностьВысота от голов¬
ки рельсаРасстояние от оси
пути по горизонтали0Боковая1230-3900400017001630Верхняя400053001630700925
926Окончание таблицы 5.102Степень негаба¬
ритное™НегабаритностьВысота от голов¬
ки рельсаРасстояние от оси
пути по горизонталиIБоковая1230-375039001800170011Боковая1230-3600400019001735Верхняя400050001735880Боковая40001855III41501800Верхняя45001625530010001230-25002225IVБоковая300021603500204036002000Пояснение к рис. 5.30
а - негабаритность нулевой степени;
б- -11 - первой -" -;
в - -" - второй - " -;
г- -" - третьей-"-;
д - -" - четвертой -" -;
е - зоны негабаритности1	- очертание погрузки; 2 - зона верхней негабаритности;3-	зона боковой негабаритности; 4 - зона нижней негабаритности.Транспортировка негабаритных грузов имеет высокую себестои¬
мость и осуществляется только в исключительных случаях. Груз не дол¬
жен превышать грузоподъемность вагона. Центр тяжести перевозимого
груза должен быть над центром платформы. Смещение центра тяжести
в поперечном направлении допускается на 100 мм, а в продольном на 1/8
длины базы вагона. Разница в нагрузках на колесные пары двухосных
вагонов не более 4 т и на тележки четырехосных не более 10 т.Максимальная длина груза в зависимости от его весаТаблица 5.103Вес груза в т не более60 50 40 30 20Длина груза в мм не более16 17 19 22 27
9275.14.4	Перевозка металлических конструкцийТребования, предъявляемые к конструкциямМеталлоконструкции от заводов-изготовителей к месту монтажа
перевозят железнодорожным транспортом.
При перевозке конструкций руководствуются нормативными доку¬
ментами, разработанными МПС: "Техническими условиями погрузки и
крепления грузов" (для габаритных грузов) и "Инструкцией по перевозке не¬
габаритных и тяжеловесных грузов на железных дорогах колеи 1524 мм".Металлоконструкции, погруженные на подвижной состав, включая
элементы их упаковки и крепления, не должны выходить за пределы
габарита погрузки. Грузы, выходящие за пределы габарита погрузки,
считают ми На железных дорогах допускается нижняя (на высоте от
уровня верха головки рельсов от 480 до 1400 мм), боковая (на высоте от
1400 до 4000 мм) 1-6-й степеней, а также верхняя (на высоте от 4000 до
5300 мм) 1-3-й степеней негабаритности (рис. 5.37).Металлоконструкции длиной в пределах платформы разрешается
грузить в соответствии с льготным габаритом погрузки для перевозки по
всем железным дорогам, кроме Дальневосточной. При размещении грузов
на подвижном составе тележки вагонов должны быть загружены равно¬
мерно. При невозможности выполнения этого требования допускается
смещение центра тяжести грузов от вертикальной плоскости, в которой
находится поперечная ось вагона, не более чем на 1/3 базы вагона. При
этом разница в загрузке тележек четырехосного вагона не должна пре¬
вышать 10, шестиосного - 15 и восьмиосного - 20 т, а нагрузка, приходя¬
щаяся на каждую тележку - 1/2 грузоподъемности, установленной для
вагона данного типа. Поперечное смещение общего центра тяжести от
вертикальной плоскости, в которой находится продольная ось вагона,
допускается не более 100 мм. При невозможности соблюдения этого
требования вагоны догружают балластом.Фермы, щиты и т.п., располагаемые на подвижном составе верти¬
кально, неустойчивы и подвержены опрокидыванию с повреждением при
этом подвижного состава и элементов обустройства железных дорог. Для
предотвращения опрокидывания подобные элементы следует перевозить
соединенными в блок.К пакетируемым конструкциям и транспортным пакетам предъявля¬
ют ряд требований:-	максимальные размеры в поперечном сечении не должны превышать
габарита погрузки;-	длина при погрузке на открытый подвижной состав не более 13,5 м,
при погрузке на спецплатформы - не более 16 м;-	размеры и массу определяют в зависимости от типа конструкций,
грузоподъемности подъемно-транспортного оборудования завода-из-
готовителя, монтажной организации, пункта перегрузки и т.п.;928
929-	неизменяемость формы и размеров пакета и сохранности груза на
всем пути следования при выполнении погрузочно-разгрузочных,
транспортных и складских операций;-	устойчивость пакетов, а также возможность укладки их в штабеля
в несколько ярусов по высоте;-	выступающие детали, фасонки и другие соединительные элементы,
крепление которых предусмотрено на болтах, должны быть уста¬
новлены и надежно закреплены в местах, удобных для транспортиров¬
ки;-	возможность проверки наличия отправочных элементов в пакете;-	элементы пакетирования должны обеспечить удобство и надеж¬
ность закрепления пакетов на транспортных средствах и быстрое их
освобождение;-	безопасность выполнения работ при проведении погрузочно-раз-
грузочных, транспортных и складских операций.При вертикальной погрузке элементов необходимо обеспечить их
устойчивость при перевозке, что достигается постановкой дополни¬
тельных опорных элементов, подкосов и т.п.Если длинномерный груз имеет опору на одну четырехосную платфор¬
му, а центр тяжести груза расположен в вертикальной плоскости, в которой
находится поперечная ось вагона, максимальную массу груза в зависимости
от его длины и типа платформы принимают по таблице 5.106.Расстояние от оси пути до очертаний габарита погрузки, степеней
нижней и боковой негабаритностей на высоте 480-4000 ммТаблица 5.104Высота от уровня
верха головки рель¬
сов, ммРасстояние, мм, от вертикальной оси пути до очертанияГабаритыпогрузкиСтепени негабаритностинормально-гольготного1-й2-й3-й4-й5-й6-йНижняя негабаритностьОт 480 до 12301625162517001760----От 1230 до 140016251625170017601850200020802240Боковая негабагштностьОт 1400 до 256016251700170018001850200020802240257016772240260016772240270016752240280016732240285016722227290016712213
930Окончание таблицы 5.104Высота от уровня
верха головки рель¬
сов, ммРасстояние, мм, от вертикальной оси пути до очертанияГабаритыпогрузкиСтепени негабаритностинормально-гольготного1-й2-й3-й4-й5-й6-й29501625167022003000166921873050166821733100166721603150166621473200166521333250166421203300166321073350162516621700180018502000208020933400166120802080345016602067-350016592053-355016582040-360016582027-365016572013-37001625165617001800185020002000-375016551975--380016541950--385016531925--390016521900--395016511875--4000162516501700180018501850--Примечания: 1. Пробел в таблице означает повторение предыдущей цифры в
графе, прочерк - отсутствие цифры. 2. Промежуточные значения расстояний
определяют интерполяцией.Расстояние от оси пути до очертаний габарита погрузки, верх¬
них степеней негабаритности на высоте 4000-5300 ммТаблица 5.105Высота от
уровня вер¬
ха головки
рельсов,ммРасстояние, мм, от вертикальной оси пути до очертаниягабарита погрузкистепени негабаритностинормаль¬ногольготного1-й2-й3-й400016251650170018001850405015851611167217861835410015481572164317711820415015091533161417571805420014711495158617431790425014311456155817281775
931Окончание таблицы 5.105Высота от
уровня вер¬
ха головки
рельсов,ммРасстояние, мм, от вертикальной оси пути до очертаниягабарита погрузкистепени негабаритностинормаль¬ногольготного1-й2-й3-й4300139214171529171417604350135513781500170017454400131613391472166817304450127613001443- 16371715450012381262141516061700455011981223138215741664460011621184134815431628465011221146131515111591470010841108128114801555475010441067124814421519480010071029121414031482485096799011811365144649009309511148132714104950893912111412881374500085367310811250133350508138351047121213015100775?95101311731265515073575698011351229520069771794710971192525065767891310581156530062564088010201120Примечание. Промежуточные значения расстояний определяются интерполя¬
цией.Максимальная длина длинномерных грузов, мТаблица 5.106Платформа на те-
лежкетипаМасса, т, не более605550454035302520МТ-501616,517,517,91920,32224,127ЦНИИ-ХЗ
Примечание. Расстоя
дой стороны должно быт]18
ние ог
ь не б<18,5
г сере,
элее п
бл19диныоловиице.20
платф
ны дл21
юрмы
ины г22,5
до ко;
руза,;24
нца гр
указа!27
уза с
зной Е30
каж-
\ та-Все конструктивные элементы, погруженные на подвижной состав,должны быть надежно закреплены на нем от перемещения во время дви¬
жения. Способ крепления груза устанавливают по табл. 5.107.
932Способы крепления грузаТаблица 5.107ГрузПеремещенияКреплениеШтучный и тяже¬
ловесный с плоскими
опорамиПоступательные вдоль и по¬
перек вагонаТорцовые и боковые стой¬
ки, бруски, растяжки и
обвязкиОпрокидывание вдоль и
поперек вагонаРастяжки и обвязки, под¬
косы, каркасы, пирамидыЦилиндрическойформыПоступательные вдоль и по¬
перек вагонаТорцовые и боковые стой¬
ки, растяжки и обвязкиПерекатывание вдоль и по¬
перек вагонаБруски, обвязки, растяжкиОднородный, уло¬
женный штабелемПродольные вдоль вагона и
поперечный развал штабеляБоковые стойки, обвязки,
щиты, прижимыДлинномерныйПродольные и поперечные,
опрокидывание поперек
вагонаОбвязки, растяжки, при¬
жимы, подкосы, упорыРасчет крепления грузовПри расчете крепления грузов учитывают следующие нагрузки:-	горизонтальные инерционные продольные силы Fnp, возникающие
в результате движения поезда, во время маневров, в процессе тормо¬
жения;-	горизонтальные инерционные поперечные силы Fn, возникающие
при движении вагона и при вписывании его в кривые переходные
участки пути;-	вертикальные силы FB, вызванные ускорениями при колебаниях
движущегося вагона;-давление ветра Wn;-	силу трения Ррт и Ртр;массу груза (5гр.В связи с тем, что указанные силы во время движения достигают
максимальных значений неодновременно, их учитывают в двух сочета¬
ниях:первое Fnp + PpTp+Qrp;
второе F+Fn + W+ P +Q*	п В	п	тр ^-грПервое сочетание соответствует толчкам вагонов при маневрах,
спуске с сортировочных горок, трогании, осаживании и торможении
поезда; второе - движению поезда с наибольшей допускаемой на сети
железных дорог скоростью.Рассматриваемые силы приложены:
933а)	продольные, поперечные и вертикальные - в центре тяжести груза;б)	равнодействующая ветровой нагрузки - в центре тяжести на¬
ветренной площади, подверженной действию ветра;в)	вертикальные и поперечные инерционные силы у длинномерных
грузов, размещенных на сцепе из двух вагонов, - в центре тяжести
поперечных сечений грузов, расположенных в вертикальных плоскос¬
тях, проходящих через середину опор.Продольная горизонтальная инерционная сила
F =а Qпр пр ^ гргде ап - удельная продольная инерционная сила, принимаемая по
табл. 5.108.Единицы и обозначения величин приведены по "Техническим
условиям погрузки и крепления грузов" и Инструкции по перевозке
негабаритных и тяжеловесных грузов на железных дорогах колеи 1520
мм".Удельная продольная инерционная сила ап , на 1 т массы грузаТаблица 5.108КреплениеМасса брутто вг
т. С ОПОРОЙ Г11гона ил*
руза на вI сцепа,
агонодиндва<2294<44188Упругое (проволочные растяжки, тяги и
обвязки, деревянные упорные, распорные
бруски, металлические полосовые обвязки)
Жесткое (болтовые и сварные соединения)1,21,971,20,86-1.91.671,91.56Удельная поперечная сила а , т, на 1 т массы грузаТаблица 5.109Способ размещения
груза с опорой на вагонРасположение центра тяжести
груза в вертикальной поперечной
плоскости, проходящей черезСкорость движе¬
ния. км/час90100ОдинСередину вагона0.280,33ОдинШкворневую балку0,50,55Два-0.350,4Промежуточные значения ап :
а = а9 - Q ° (а„ - а0 J / 72пр 22 ^гр 4 22 947 .а = а,. - Q с (а,, - а,..) / 144,пр 44 ^гр 4 44 188'	5где Qrp° и Qrpc - общая масса груза в вагоне или на сцепе;
а22, а94, а44 и а188 - удельная продольная инерционная сила, т, соответ¬
ственно при массе брутто в вагоне 22 и 94 и на сцепе 44 и 188 т.
934Поперечная горизонтальная инерционная сила
F =а QП п ^гргде ап - удельная поперечная инерционная сила.Если центр тяжести груза находится в вертикальных поперечных
плоскостях, проходящих через середину вагона или шкворневую балку
ап определяют по табл.; если центр тяжести груза расположен в других
вертикальных плоскостях,
а = а +2(а - а) 1 /1п с v ш с7 гр Вгде аш и ас - см. табл. 5.109;1В - база вагона, м;(1 - расстояние от центра тяжести груза до вертикальной плоскости,проходящей через поперечную ось вагона, м).Для длинномерных грузов, перевозимых на сцепах с опорой на два
вагона, ав принимают по табл. 5.110.Вертикальная силаFB = aBQrpгде ав - удельная вертикальная сила, определяемая по формулам табл.5.110.Удельная вертикальная сила ав, тТаблица 5.110Четырехосный вагон
на тележке типаСкорость дви¬
жения, км/часФормулы для определения удельной
вертикальной силыЦНИИ-ХЗ90aD = 200+ к1 +1900/О*100а ( ’ = 25° + к Г +2140/03°МТ-5090а„ '= 1,6(200 + кЧ ) +1900/5”Примечание. В <]Формулах: К=5 -с опорой на один в&гон; К=20 - сопорой на два вагона; Qrp° =10 т при массе груза менее 10 т.Сила давления ветра
W =490 Sп	пгде 490 - удельное ветровое давление. Па; Sn - площадь поверхности
груза, подверженной действию ветра на вертикальную плоскость,
проходящую через продольную ось вагона, м2 (для цилиндрической
поверхности Sn принимается равной половине площади проекции).
Сила трения:а)	при первом сочетании (в продольном направлении):
при размещении грузов с опорой на один вагон или два без при¬
менения турникетных опорРр =Q щтр ^-гр
935для длинномерных грузов, уложенных на двух турникетйых опорах
при одинаковой загрузке,
рр = Q (ц + ц ) 2;тр	грЧ* ' СК' ’б)	при втором сочетании (в поперечном направлении):
для грузов, размещенных с опорой на один вагон,
FnIp=QrpM(1800-aB);для длинномерных грузов, размещенных с опорой на два вагона
FnTp=Q^0000-aB)/2;
где ц - коэффициент трения груза по полу вагона, подкладкам или
по опорной поверхности турникета; цск = 0,1 - коэффициент трения
поворотно-подвижной части турникета по неподвижной.При укладке груза на подкладки или пол вагона, очищенные от грязи,
снега, льда и смазки, при посыпке песка на поверхность подкладок и пол ваго¬
на при трении металла по дереву коэффициент трения ц принимают равным
0,4. При других условиях значение коэффициента трения уменьшают.Для длинномерных грузов, уложенных на две опоры, проверяют час¬
тоту собственных колебаний груза за счет изменения расстояния между
опорами. Если центр тяжести вагона с грузом находится на расстоянии от
уровня верха головки рельса более 2300 мм или наветренная поверхность
вагона с грузом превышает 50 м2, а сцепа с опорой длинномерного груза
на два вагона - 80 м2, проверяют поперечную устойчивость вагонов.Если жесткость на изгиб длинномерного груза, уложенного на две
опоры, менее 90 МПа, определяют частоту собственных колебанийт = 10 2Кр 4Е1„ / Qгде Е - модуль упругости материала груза, Па; In = Io п - момент
инерции поперечного сечения пакета груза, м4; 1о - момент инерции
поперечного сечения единицы груза относительно горизонтальной
оси, м4; п - количество единиц груза; Q - масса груза, т; Кр - коэф¬
фициент, принимаемый по табл. 5.111.Частоты собственных колебаний груза, определенные по табл. 5.111,
не должны превышать пределы диапазонов, приведенных в табл. 5.112.
Они зависят от расстояния между опорами.Диапазоны частот собственных колебаний грузовТаблица 5.111Тип четырехосного вагонаТип тележ¬
киРекомендуемые диапазоны частот
собственных колебаний грузов, ГцПолувагон грузоподъем¬
ностью 63-65 тЦНИИ-ХЗ0-1,6: 3.4-4.7; 17,2-21,7: 54,3-ооМТ-500-2,6; 11,2-21,7; 54,3-ооПлатформа грузоподъем¬
ностью 62-65 тЦНИИ-ХЗ0-1,6: 3,4-9,7: 18,7-26.6: 55.2-ооМТ-500-2,3; 4,7-9,7; 18,7-26,6; 55,2-ао
936Коэффициенты Кр для определения частоты собственных
колебаний грузаТаблица 5.112Расстояние между
опорами, мДлина груза, м1416182022242628303283,914,424,965,486,046,597,167,708,278,8293,413,934,485,045,596,166,727,297,848,42102,833,393,964,545,135,686,256,817,397,99112,142,783,414,014,605,185,776,346,947,53121,22,042,743,404,034,645,255,836,417,0213-1,142,012,753,434,084,705,315,926,5314-1,142,012,773,464,124,765,566,0115---1,132,012,773,474,164,805,4316--1,172,032,803,684,204,8617--_-1,212,062,853,574,1418-----1,252,112,893,62191,292,142,93Примечание. Промежуточные значения Кр определяют интерполированием.5.14.5	Подвижной составМеталлоконструкции в большинстве случаев перевозят в полуваго¬
нах (гондолах) и на платформах, основные размеры которых приведены
на рис. 5.38 и в табл. 5.113 и 5. 114.Характеристика железнодорожного подвижного состава
грузоподъемностью 63 тТаблица 5.113ХарактеристикаРазмерэы, ммЧетырехос¬
ная платфор¬
маЧетырехос¬
ный вагонДлина внутри1327412004Ширина внутри27702900Высота борта5051880Высота пола от уровня головки рельса12961390Длина элементов, погружаемых на:- одну платформу или полувагон1420013700- сцеп из двух платформ14200-17500- сцеп из трех платформ175000Примечания: I. Длина элементов дана для случаев погрузки с опорой на одну
платформу или полувагон. 2. В таблице дана длина элементов типа колонн,
больших балок составного сечения, ферм, рам, газгольдеров, труб большого
диаметра и т.п.; длина остальных элементов должна быть при погрузке на плат¬
форму не более 13190, в полувагон - не более 11920 мм. 3. Все погружаемые эле¬
менты должны быть оснащены деталями для крепления на подвижной состав.
937Платформы железнодорожныеТаблица 5.114Четырехосные6-тиоснаяПоказателис ручным
тормозомбез руч¬
ного тор¬
мозас ручным
тормозомбез руч¬
ного тор¬
мозабезручно-
го тормо¬
заГ рузоподъемность, т5062626292Масса вагона, т18,42222,22140Габариты, мм- длина1422414194141941462025220- ширина31503140314031403200- высота борта455455455500500Внутренние размеры
платформы, мм- длина1291412874121021330024000- ширина27802770277027702800Высота бортов, мм- бокового455455455500500- торцевого305305305305Э05Высота погрузки, мм1272127012701Л941320Масса платформы68,48484,283132(брутто), тНагрузка на рельс, кН171210210208220Нагрузка на 1 п.мпути,
кН4359595752
938Рис. 5.38 Вагоны
Основные размеры: а - полувагон (гондола); б - платформа
939Вагоны железнодорожныеТаблица 5.115ПоказателиВагон четырехосныйс ручным
тормозомбез руч¬
ного тор¬
мозас ручным
тормозомбез руч¬
ного тор¬
мозаГрузоподъемность, т62626060Масса вагона, т21,822,223,322,7Габариты, мм- длина14750147001535014730- ширина3228316231623162- высота4790383738373877Внутренние размеры кузова, мм- длина13800134301343013430- ширина2760265426542654Высота погрузки, мм1283125712551255Масса вагона (брутто), т83,884,283,382,7Нагрузка на рельс, кН209210208207Нагрузка на 1 п.мпути, кН57575455Полувагоны железнодорожныеТаблица 5.116ПоказателиЧетырехосныйцельнометал-ли-ческийЧетырехосныйсварнойШестиосныйВосьми¬осныйс руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозас руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозас руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозацельно-метал-личе-скииГрузоподъем¬
ность, т626262629494125Масса вагона, т23,222,423,222,73231,543Габариты, мм- длина14410139201441013920164001640820240- ширина3116311630823-2403240320032003200- высота348332703483327037803780_Внутренние размеры кузова, мм- длина11988119881205012004140631433818776- ширина2900290028502960290829082843- высота бортов1900190018801880236523652570Масса вагона
(брутто), т85,284,485,284,7126125,5168Нагрузка на
рельс, кН213211213212210209210
940Окончание таблицы 5.116ПоказателиЧетырехосныйцельнометалли¬ческийЧетырехосныйсварнойШестиосныйВосьми¬осныйс руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозас руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозас руч¬
ным
тормо¬
зомбезручноготормозацельно-метал-личе-скийНагрузка на 1
п.мпути, кН59.615961767683Высота погрузки,
мм137013701390139014151415-5.14.6 Специализированные контейнерыТаблица 5.117ЭскизТипораз¬мерНоминальная
масса транс¬
портируемого
груза, тМассатары,кгГабаритные разме¬
ры, ммдлинашири¬навысо¬та■КЗ-1,25 У
КЗ-2,5 У1,252,5340560180021001050132520002400■rvКЗ-1 И
КЗ-ЗИ132005001500181070067016001908Г)7~Л MlКЗ-2,5 И2,5700200018002040
941Окончание таблицы 5.117ЭскизТипораз¬мерНоминальная
масса транс¬
портируемого
груза, тМассатары,кгГабаритные разме¬
ры, ммдлинашири¬навысо¬таКЗ-1 Г
КЗ-2, 5Г
КЗ-5 Г1.52.5
412050012001600210034301050105018009009001100(¥КО-1 Г
КО-2Г
КО-4Г1,62,542103255201800260035001050105018009009001100/7-7КО-2,5 И
КО-4 И2,54300500310021001050210011502000КГ-2,5 И
КП-2,5 Г
КП-5Г2.52.5
525025050050002600340021001050210080015001600
942ПРИЛОЖЕНИЕ 1Указатель основных буквенных обозначений
Прописные буквы латинского алфавитаА — площадь;А — геометрическая характеристика сечения;
площадь сечения:Аь—болта;АЬп — болта нетто;Af— полки балки;Аса — несущей ванты;Ad - площадь сечения раскоса;A.nf— нижнего пояса;А —нетто;п	’As( — стабилизирующего троса;Asup —верхнего пояса;А — стенки балки;W	’Awf - площадь сечения по металлу углового шва;Awz - площадь сечения по металлу границы сплавления;
Аса1—требуемая площадь сечения;Ар—сечение стержня затяжки;Ар|—площадь опорной плиты;В — модуль шага;D — цилиндрическая жесткость;Dinf — диаметр опорного кольца купола;Dxy — жесткость на кручение;Е — модуль упругости;Ео — приведенный модуль упругости сетчатого свода;Edh — модуль упругости стержня затяжки;F — сила, нагрузка;Fn—нормативная сила, нормативная нагрузка;Fb — осевая сила в высокопрочном болте;Fh—горизонтальная сила, распор;Fbra—тормозная сила;Ft—продольная растягивающая сила;Fc—продольная сжимающая сила;Ftot—суммарная сила;fv— вертикальная сила, опорная реакция;G — вес;
943G — постоянная нагрузка;Н — модуль высоты этажа;
момент инерции сечения:J—собственно сечения;Jx; Jy - моменты инерции сечения брутто относительно осей соот¬
ветственно х-х и у-у;J ; J - то же, сечения нетто;хп’ уп	’	’Jfx; J - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва отно¬
сительно его главных осей;Jzx; Jzy- то же, по металлу границы сплавления;Jb — балки;Jjnf—нижней ветви колонны;Jsup — верхней ветви колонны;J —стенки балки;W	’L — длина, пролет, модуль шага;М — модуль;М— изгибающий момент;Мса, — расчетный изгибающий момент;М,ос— местный изгибающий момент;
изгибающий момент:м$ — от статической части ветровой нагрузки;Мх; Му - моменты относительно осей соответственно х-х и у-у;Mw— от ветровой нагрузки;Mw — воспринимаемый стенкой балки;N—продольная сила;Nb— расчетная сила, воспринимаемая работой одного болта;Nc—продольная сила в сжатом элементе;Nt —продольная сила в растянутом элементе;Nca,— расчетная продольная сила (усилие);Ncr—критическая сила;
продольная сила:Nbm — от момента в ветви колонны;Nd— в раскосе;Nr — в кольце;Ninf—в нижнем поясе;Nsup—в верхнем поясе;Ns — усилие в планках;Q — поперечная сила, сила сдвига;Qbh—расчетное усилие, воспринимаемое поверхностью трении под
944одним высокопрочным болтом;Qca,— расчетная поперечная сила;Qfic—условная поперечная сила для соединительных планок;Qs— поперечная сила, приходящаяся на систему планок, рас¬
положенных в одной плоскости;Qw—поперечная сила от действия ветровой нагрузки;R — радиус кривизны;
расчетное сопротивление:Rba—растяжению фундаментных болтов;Rbh—растяжению высокопрочных болтов;Rbp— смятию болтовых соединений;Rbs— срезу болтов;Rbt— болтов растяжению;Rcd— диаметральному сжатию катков;Rdh—растяжению высокопрочной проволоки;R|p—местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при
плотном касании;Rp—стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);
Rs — стали сдвигу;Rth- расчетное сопротивление стали растяжению в направлении
толщины проката;Ry— стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопро¬
тивлению;Rwf—угловых швов срезу (условному) по металлу шва;Rwu— стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по
временному сопротивлению;Rws — стыковых сварных соединений сдвигу;Rwy — стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу
по пределу текучести;Rwz—угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавле¬
ния;Rwx; Rwy - расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному)
соответственно по металлу шва и металлу границы сплавления;Ry—стали и алюминиевых сплавов растяжению, сжатию, изгибу по
пределу текучести;Rbun—нормативное сопротивление стали болтов;Run — временное сопротивление стали разрыву;Rwun — нормативное сопротивление металла шва по временному
сопротивлению;
945Ryn — предел текучести стали и алюминиевых сплавов;S — статический момент сдвигаемой части сечения брутто от¬
носительно нейтральной оси;S — нагрузка снеговая;S — длина дуги свода;S — усилие, срезающее накладки или планки;Sinf— длина опорного кольца купола;V—нагрузка временная;Vf— объем сварного шва;W — нагрузка ветровая;Wx, Wy — моменты сопротивления сечения брутто относительно осей
соответственно х—х и у—у;Wxn, Wyn— моменты сопротивления сечения нетто относительно осей
соответственно х—х и у—у;Строчные буквы латинского алфавитаа — расстояние, размер;ан— условная величина ударной вязкости;a.nf— расстояние между ребрами по нижнему опорному кольцу ку¬
пола;asuP— расстояние между ребрами по верхнему центральному кольцукупола;b — ширина;bef— расчетная ширина;bf—ширина полки;bh — ширина выступающей части ребра, свеса;
с, сх, су—коэффициенты для расчета на прочность с учетом развития
пластических деформаций при изгибе относительно осей соответст¬
венно х—х, у—у;
d — диаметр;
е — эксцентриситет силы;
f — стрела прогиба;g — нагрузка постоянная распределенная;
h — высота;hgf— расчетная высота стенки;
h.nf— высота нижней подкрановой ветви колонны;
hsup — высота верхней над крановой ветви колонны;
h ,—оптимальная высота сечения;opth — высота стенки;
946i — радиус инерции сечения;i — уклон поверхности;imin - наименьший радиус инерции сечения;ix; iy - радиусы инерции сечения относительно осей соответственно
х-х и у-у;к — коэффициент однородности металла;
к — коэффициент собственной массы;
kf— катет углового шва;
к — линейная жесткость стойки;с	'ксо — коэффициент, учитывающий упругое обжатие свода;kw — коэффициент, учитывающий изменение скоростного напораветра в зависимости от высоты сооружения;kr—линейная жесткость ригеля;к£ — коэффициент для расчета сетчатых сводов;длина:1— пролета;1с— стойки, колонны, распорки;
lcd— катка;
ld — раскоса;1ю—панели пояса фермы, арки и т. п.;ls — планки;lw—сварного шва;lef — расчетная условная;1о— первоначальная; расстояние в свету между двумя опорами;1х; 1у - расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных
осям соответственно х-х и у-у;
m— относительный эксцентриситет;
m — собственная масса;mef— приведенный относительный эксцентриситет;— количество болтов в соединении;
ns— число расчетных срезов одного болта;
р—давление;q—поперечная силд на единицу длины или ширины;
линейная нагрузка:сцо— на несущий трос в висячих и вантовых конструкциях;4cai — расчетная;qg, qs, qw - соответственно от собственной массы, снега и ветра;
qst— на стабилизирующий трос в висячих и вантовых конструкци¬
ях;
947qa — действующая под углом;
г —радиус;s—снеговая распределенная нагрузка;t — температура;t — толщина;толщина:tf—полки (пояса);tp| — опорной плиты;t — ребра;t —стенки;W	9v—временная распределенная нагрузка;
w —ветровая распределенная нагрузка;Строчные буквы греческого алфавитаa — угол;a — коэффициент увеличения касательных напряжений при наличии
ослабления стенки балки;Р—угол;pz — коэффициенты для расчета углового шва соответственно
по металлу шва и
по металлу границы сплавления;
у — объемный вес;уь—коэффициент условий работы соединения;
ус — коэффициент условий работы;Yg; yv; Ys; Yw —коэффициенты соответственно для постоянной,
временной, снеговой и ветровой нагрузок;
коэффициент надежности:Yn — по назначению;Ym — по материалу;Yu — в расчетах по временному сопротивлению;Ywf; Ywz>— коэффициенты условий работы сварного шва;55 — относительное удлинение;8 — относительная линейная деформация;
т|— коэффициент влияния формы сечения;Л — коэффициент, учитывающий понижение разрывного уси¬
лия каната по отношению к суммарному разрывному усилию
проволок;8— угол поворота, угол наклона;X—гибкость (X=lef/i);
948^ — (условная гибкость);X,ef— приведенная гибкость стержня сквозного сечения;A,ef— условная приведенная гибкость стержня сквозного сече¬
ния;Xw — условная гибкость стенки;А,х; Ху — расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпенди¬
кулярных осям соответственно х—х и у—у:
коэффициент:ц— приведенной длины сжатого стержня;\i— трения;v — поперечной деформации стали (Пуассона);2; — динамичности;Фх; фу — продольного изгиба;Фь— снижения расчетных сопротивлений при изгибно-крутиль-
ной форме потери устойчивости балки;Фе — снижения расчетных сопротивлений при внецентренном
сжатии;£ — безразмерный параметр;
р — кривизна;
р — плотность;
а — нормальное напряжение;Gadm — допускаемое напряжение;ах; а — нормальные напряжения, параллельные осям соответ¬
ственно х—х иу—у;°wx’ awy" нормальные напряжения в сварном соединении по двум
взаимно перпендикулярным направлениям;
т — касательное напряжение.т - касательные напряжения относительно осей соответственно
Х-х и у-у;;xwxy- касательные напряжения в сварном соединении;
949ПРИЛОЖЕНИЕ 2(примеры расчетов и расчетные таблицы)2.1	Пример №1 расчета фермыНеобходимо рассчитать ригель рамы, представляющий собой ферму
с параллельными поясами (рис. 18.1). Материалы ригеля: пояса из стали
марки 14Г2, поставляемой по ГОСТ 19281—73 и ГОСТ 19282—73; решетка
(кроме опорного раскоса) из стали марки ВСтЗпсб-1, поставляемой по
ТУ14-1-3023-80. Коэффициент надежности по назначению уп = 0,95 (как
и для колонн).Определение расчетных нагрузок. На ригель рамы действуют на¬
грузки, приложенные к ригелю (от массы кровли, покрытия и несущих
конструкций, снеговая нагрузка) и к колоннам рамы (вертикальное дав¬
ление колес крана, горизонтальное торможение тележки крана, ветровая
нагрузка).Все нагрузки приводятся к узловым:расчетная распределенная линейная от массы кровли, покрытия и
несущих конструкций принимается из расчета рамы:^ м = 28,68 кН/м;
снеговая нагрузка:
для варианта I (рис. 18.2)
с, = 0,8; с2 = 1+0,1 а/b = 1+0,1 • 12/12 = 1,1;Рис. 2.1. К расчету ригеля рамы
для варианта II (см. рис. 2.2)
с3 = (1 + 0,6 а/ Sp = (1 + 0,6 • 12/4) = 2,8;С4 = (1 + 0,4 a/S^ = (l +0,4- 12/4)) = 2,2 < 2,5
принимаем с4= 2,2.Здесь Sф = 11ф, но не более Ь.Расчетная снеговая нагрузка на 1 м2 проекции покрытия равна 2,1
кПа (кН/м2).Распределенные линейные нагрузки от расчетной снеговой нагрузки
на различных участках составляют:
для варианта I:
рсн = 2,1 • 12 • 1 = 25,2 кН/м;
950рсн1 = 2,1 • 12 • 0,8 = 20,16 кН/м;
£2 = 2,1 12 1,1 =27,72 кН/м;
для варианта II:
рсн3 = 2,1 • 12 • 2,8 = 70,56 кН/м;
р“ = 2,1 -12 - 2,2 = 55,54 кН/м;Снеговая нагрузка по варианту II учитывается только при расчете
стоек, к которым приложена нагрузка, в остальных случаях используется
вариант I. Узловые силы от постоянной нагрузки и снеговой варианта I
определяем и соответствии со схемой, показанной на рис. 2.2, и резуль¬
таты заносим в табл. 2.1. Опорные моменты (от каждой из нагрузок) и
нормальные силы принимаются из расчетов рамы:
от массы кровли, покрытия и несущих конструкций
М = М = 945,6 кН • м; N = 88,3 кН;лев	пр	5	’	9	’от снеговой нагрузки
М = М = 831,6 кН • м; N = 77,9 кН;лев	пр	5	9	’	’от вертикального давления колес крана
М = 79,0 кН • м; М = 304,4 кН • м; N = - 91,5 кН;лев	9	’ пр	’	’	99от поперечного торможения
М = 20,7 кН • м; М = 120,6 кН • м; N = - 21,6 кН;лев	9	9 пр	9	9	9	9
951Рис. 2.2. Варианты снеговой нагрузки для одноэтажного здания с фонарем.Определение узловых сил, действующих на ригель рамыТаблица 2.1Обозначение узловых
силВычисление узловых сил. кН. при нагрузкахот собственной массыот снега (1 вариант)Р,= Р*, (приложена на
колонне)28,68x1,5 = 43,0227,72 х 1,5 = 41,58Р„= Р3 = Р = P’t = Р’3= Р\28.63 х 3.0 = 86.0427.72 х 3.0 = 83.16Р = р»1 5 1 528,63 х 3,0 = 86,04(27,72 + 20,16) х 1,5 =
71.82Р.= Р,= Р’.28.63 х 3.0 = 86.0420.16 х 3.0 = 60.48от ветровой нагрузки
Млев = - 262,2 кН • м; (261,4 кН • м)
м“= 261,4 кН • м; (- 262,2 кН • м)N = + 6,3 кН;Определение расчетных усилий в стержнях фермы. Предварительно
определяем опорные реакции фермы для каждого загружения:
от массы кровли, покрытия и несущих конструкций
Ra = Rr = ql/2 = 28,68 • 33 / 2 = 473,22 кН;
от снеговой нагрузки (I вариант загружения)
952RA = Rr = Рсн2 * Ю,5 + рсн1 • 6 = 27,72 • 10,5 + 20,16 • 6 = 412,02 кН;
от снеговой нагрузки на половине пролета
Ra = П>5 Рсн2 ‘ (65+59+53+23,5) + 1,5 рсн1 • (23,5+41+17,5)]/35 =
=[1,5 • 27,72 • (65+59+53+23,5) + 1,5 • 20,16 • (23,5+41+17,5)]/35=
=309,04 кН;R, = [1,5 рсн2 • (11,5+17+11+5) + 1,5 рсн1 • (17,5+29+11,5)]/35 = 102,98 кН;
от единичного опорного момента (+М = 1) на левой опоре
Ra = - Rr = M/L = 1/35 = 0,02857 кН;
от единичного опорного момента (+М = 1) на правой опоре
- Ra = Rr = M/L = 1/35 = 0,02857 кН;Определяем усилия в стержнях фермы раздельно от каждого вида
загружения с помощью ЭВМ или диаграммы Максвелла — Кремоны и
заносим их величины в табл.. Составляя наиневыгоднейшие комбинации
загружения каждого стержня, определяем расчетные усилия.Определение расчетных длин. Расчетные длины всех стержней
определены в табл.Подбор сечений. В ферме-ригеле рамы имеются центрально-сжатые
центрально-растянутые стержни. Подбор сечения начнем со стержня
10-к (см. рис. 18.1). Расчетное усилие составляет 2612,3 кН, расчетные
длины - lx = ly = jli 1геом = 1 х 300,0 = 300 см. Принимаем сечение из
двух равнополочных уголков. Ориентировочно определяем требуемую
площадь сечения (принимая Ry = 310 МПа):А р = ynN / (0,6...0,9)Ryyc = 0,95 • 2612,3 • 10 / (0,75 • 310 0,95)=
= 112,4 см2.По сортаменту принимаем два равнополочных уголка сечением 220
X 14 с геометрическими характеристиками: А = 2Ауг = 2 х 60,4= 120*8
см2; ix = 6,83 см; iy = 9,51 см (толщина фасонки t =16 мм); Ry = 310 МПа
Максимальная гибкость принятого стержня
X = 1у / iy = 600 / 9,51 = 63,1 < [120]Принимаем cpmin = 0,748. Проверяем устойчивость стержня по фор¬
мулеа = ynN / (pminA = 0,95 • 2612,3 • Ю7 / (0,748 • 120,8) = 274,6 МПа<< Ryyc = 0,95 • 310 = 294.5 МПа.Подбираем сечение растянутого стержня 1-и (см. рис. 2.1). Расчетное уси¬
лие N = 2539,0 кН. Для обеспечения жесткости из плоскости фермы при пере¬
возке и монтаже фермы принимаем сечение из неравнополочных уголков.
Исходя из формулыАтр = ynN / ocRyyc = 0,95 • 2539,0 • 10 / (1 • 310 • 0,95) = 81,9 см2.
953По сортаменту принимаем два неравнополочных уголка сечением
200 х 125 х 14: А = 2А = 2 х 43,9 = 87,8 см2: i = 3,54 см; i = 9,73 смуг	’	’	х ’	УПроверяем гибкость стержня в вертикальной плоскости;\ = 600 / 3,54 = 169,5 < [400].Определяем напряжение:ст = N/A =2589,0- 107/87,8 = 289 МПа <Ry /у =310 МПап	’	’	у*с JnАналогично подбираем сечения остальных стержней. При подборе
сечений следует стремиться к наиболее полному использованию на¬
пряжений, поэтому, если с первой попытки подобранное сечение недо-
напряжено, его необходимо уменьшить (если возможно по сортаменту)
и вновь проверить напряжения. Сечения стержней с малой нагрузкой
могут лимитироваться предельной гибкостью, а не напряжениями. При
окончательном выборе сечения стержней необходимо иметь в виду, что
по условиям изготовления ферм в зависимости от пролета допускается
5...8 типоразмеров профилей (чем больше пролет, тем больше типораз¬
меров). Окончательные результаты выбора сечений стержней и проверки
гибкости и напряжений в них приводим в табл. 2.2Расчет и конструирование узлов фермы ригелей рамы. Толщину
фасонок фермы принимаем в зависимости от усилий в элементах решетки:
фасонки, к которым крепится опорный раскос, имеют толщину t = 18,
остальные t = 16 мм.Опорный узел (нижний). Торцовый лист принимаем толщиной 20
и шириной 180 мм из стали марки ВСтЗсп5-1, поставляемой по ТУ 14-1-
3023-80. Напряжения смятия у торцао =Ra/A = 1136,4 305 107/ (394,4- 2- 18) = 244,1 <R =см A on	’	45	'	Р=356 МПа,
где
RA = N 6 • cos а = N б • 305 / 394,4;
R = R3 / у = 365 / 1,025 = 356 МПа.р un	7Принимаем для сварки между собой сталей марок 14Г2 и ВСтЗсп5-
1 электроды типа Э46А, а расчетное сопротивление Rwf = 200,00 МПа.
Назначаем толщину швов крепления опорного раскоса на обушке 10, на
пере б мм; определяем их длины исходя из распределения усилия на об¬
ушке — 0,7 и на пере — 0,3 (табл. 2.2) по формулам:lwo6 = k1N.6/(2pfkIRwfYwfYc) = 0,'7-1136,4-10/(2-0,7-1,0 200-1-1) =
- 28,4 см;lwn = кД.6 / (2|3,кД ХгХ) = °>3 ' 1136>4'10 / (2 • °>7 • 1.0 • 200 1 1) == 20,3 см;
954Проверяем длину шва по прочности металла фасон ки в околошовной
зоне (Rwz = 0,45Rui = 0,45 х 365 =164 МПа) по формуле= кд_б/(2p.kfRwXJc) = °>7 • 1136>4 10/(2 1-1,0- 164 11) =
=24,2 см < 28,4 см,т.е. длина шва по прочности металла фасонки в околошовной зоне
обеспечена.Аналогично для швов нижнего пояса при толщине их у обушка 8 мм
и пера 4 мм и распределении усилия соответственно 0,7 и 0,3 (табл. 2.2)
определяем:lw06 = 0,7 • 716,2 10/(2 0,7 • 0,8 • 200 Ы) = 22,4 см;
Г" = 0,3 • 716,2 10/(2 0,7 • 0,4 • 200 М) = 19,2 см;По требуемым расчетным длинам швов с учетом конструктивных
требовании (добавка 1 см длины шва на непровар и зазор между шва¬
миа = 6t - 20 = 6 х 18 — 20 = 88 мм > 80 мм,принимаем а = 80 мм) намечаем конфигурацию и размеры опорной
фасонки.Проверяем опорную фасонку на срез:x = RA/ht= 1136,4 305 • 107/(394,4-68 1,8) = 71,8<Rs = 0,58R /ут=
= 0,58 -235 /1,025 = 133 МПа.Сварные швы (kf = 14 мм), прикрепляющие опорную фасонку к
торцовой фасонке, проверяем на срез от опорной реакции RA и на вне-
центренное сжатие силой Н (вследствие эксцентричности приложения
силы по отношению к середине шва) по наибольшим равнодействующим
напряжениям в шве по формуле°w = V°w +^w ^ К >гдеcw = Н / (2 • 0,7 + 6Не / (2 • 0,7ktPwl);
xw = R’A/(2-0,7kflwl);Н = N’ cos б - N. fiC00Te;а-б	l-о 71»| — длина сварного шва, lw| = 68 — 1,0 = 67 см; е — эксцентриситет
силы по отношению к середине шва е = 17,5 см (см. рис. 2.1);Н = 1112,9 • 250 / 394,4 - (-25,3) = 730,7 кН;
cw=730,7 • Ю7 / (2 • 0,7 • 1,4 • 67) + 6 730,7 • 17,5 • Ю7 / (2 • 0,7 • 1,4 • 6Т2)=
=*142,9 МПа;
Tw = 1112,9 • 305 • 107 / (394,4 • 2 • 0,7 • 1,4 • 67) = 65,5 МПа;
955Cl = л/142,92 +б ,52 = 157,2 МПа < Rw = 180 МПаОпорный столик принимаем из листа толщиной 30, шириной 200 и
длиной 250 мм. Определяем требуемый катет шва Аудля прикрепления
столика к колонне:= 1,333 • 1136,4 • 305 • 10/[394,4 ■ 0,7(19,0+2 • 24) • 180] = 1,388 см.
ринимаем катет шва равным 14 мм.Узел сопряжения опорного раскоса с верхним поясом (см. рис. 2.1, а).
Прикрепление стержня а-б рассмотрено ранее.Для прикрепления стержня б-в к фасонке назначаем толщину швов;
на обушке —10, на пере — 6 мм.lw06 = 0,7 1001,5 • 10 / (2 ■ 0,7 • 1,0 • 180) = 27,8 см;
Гп = 0,3 • 1001,5 10/(2 0,7 • 0,6 • 180) = 19,9 см;Расчетное сечение накладок для перекрытия выступающих полок
уголков принимаем 100 х 12. По формуле проверяем прочность ослаблен¬
ного сечения:<г= 1,2N$JA = 1ДN5JPA+t • 26) = 1,2 • 758,4• 107/(2■ 10 • 1,2 + 1,8 ••2 11)= 145,2 МПа <Яу=230 МПа,
где ЕАн — сумма площадей накладок; —толщина фасонки узла;
b — ширина полки прикрепляемого к фасонке уголка.Длину швов, прикрепляющих накладку к верхним поясам, рассчиты¬
ваем на усилия накладки:N = А <7= 12 • 142,5 • 102= 174,24 кН.н н	’	5Толщину их принимаем для крепления к уголкам сечением 110 х 8 и
200 х 125 х 14, равной 8 мм, тогда их суммарная длина (по одну сторону
стыка)E/w = Nh / (0,7 • kfRwf) = 174,24 • 10/(0,7 • 0,8 • 180) = 17,3см.Расчетным усилием для швов, прикрепляющих левые уголки пояса
к фасонке, будет большее из Nx и N2:N. = 1,2 N. -2N = 1,2 • 758,4 - 2 • 174,24 = 910,08 - 349,44 =1	? 5-а	н ’	’	5	’	у=560,64 кН;
N., = 1,2 N. /2=1,2 - 758,4/ 2 = 455,04 кН.2	’ 5-а	’	’	’Требуемая длина швов для обушка (kf = 6 мм) и пера (kf = 6 мм);lw06 = 0,7 • 560,64 10/(2 0,7 • 0,6 180) = 26,0 см;
lwn = 0,3 • 560,64 10/(2 0,7 • 0,6 • 180) = 11,1 см;Расчетным усилием для уголков сечением 200 х 125 х 14 будет боль¬
шее из Nj и N2:&
956Nt = 1,2 N6 в - 2Nh= 1,2 • 1420 - 2 • 174,24 = 1355,52 кН;N = 1,2 N.' 12 = \,2 • 1420/ 2 = 852 кН.2 ’ 6-b	’Требуемая длина швов для обушка (kf = 10 мм) и пера (kf = 6 мм) при
распределении усилий 0,75 и 0,25N составит:lw06 = 0,75 • 1355,52 10/(2 0,7 ■ 1,0 • 180) = 40,3 см;Г" = 0,25 • 1355,52 10/(2 0,7 • 0,6 • 180) = 22,4 см;
Промежуточный узел верхнего пояса с узловой нагрузкой (см. рис.
2.1). Определяем длины швов, необходимые для прикрепления стержней
к фасонке: пояс фермы, прикрепляется к фасонке из расчета восприятия
усилия, вычисляемого по формулеN,=V(N9.k -N10.k)2 +Ра2 == д/(—2323,1 + 2612,3)2 + (86,04 + 60,48)2 = 324,2 кН.
Принимая катет шва kf рапным 6 мм (минимальный), определяем
требуемую длину швов для прикреплении пояса к фасонке
lw°6 = 0,7 • 324,2 10/(2 0,7 • 0,6 • 180) = 15,0 см;Г" = 0,3 • 324,2 10 / (2 - 0,7 • 0,6 • 180) = 6,4 см;Стержень ж-и (усилие — 307,2 кН). Назначаем катеты швов: у об¬
ушка kf= 6, у пера к = 4 мм, тогдаlw°6 = 0,7 • 307,2 10 / (2 - 0,7 • 0,6 • 180) = 14,22 см;Г" = 0,3 • 307,2 10 / (2 • 0,7 • 0,4 • 180) = 9,14 см;Стержень и-к (усилие — 101,5 кН). Назначаем катеты швов: у об¬
ушка к = 6, у пера к = 4 мм:Р* = о,7 • 101,5 10 / (2 • 0,7 • 0,6 • 180) = 4,7 см;Гп = 0,3 • 101,5 10 / (2 - 0,7 • 0,4 • 180) = 3,0 см;По требуемым расчетным длинам швов с учетом конструктивных
требований намечаем конфигурацию и размеры фасонки узла. Листовую
накладку принимаем из двух элементов сечением 240 х 20 мм. Проверяем
прочность ослабленного сечения стыка по формулеа = 1,2N10 к / Аусл = 1,2 • 2612,3 • 107 / (2 • 24 • 2 + 2 • 22 • 1,6) == 188,4 МПа <R = 230 МПа
Усилия в листовои накладке
N = А а = 102 • 96 • 188,4 = 1808,64 кН.н	н	’	’Суммарная длина швов (с одной стороны), прикрепляющих накладку
к уголкам верхнего пояса при толщине швов 12ммZ lw = N / (0,7kfRwf) = 1808,64 • 10 / (0,7 • 1,2 • 200) = 107,7 см.
Расчетные усилия для крепления уголков пояса к вертикальной
957фасонке:Ж = 1,2 N -N = 1,2 • 2612,3 - 1808,64 = 1326,12 кН;1 ’ 10-к н 5	’	’	’	’N2 = 1,2 yV10 к /2= 1,2 • 2612,3 /2 = 1567,38 кН.Назначаем толщину швов, прикрепляющих уголки к вертикальной
фасонке у обушка kf = 14, у пера kf- 8 мм. Тогда требуемая их длина
составит:lw°6 = 0,7 • 1567,38 • 10 / (2 • 0,7 • 1,4 • 200) = 28,0 см;
Г" = 0,3 • 1567,38 • 10 / (2 • 0,7 • 0,8 • 200) = 21,0 см;На усилие N2 = 1567,38 кН рассчитываем швы вертикальных листо¬
вых накладок (t = 16 мм), перекрывающих фасонки смежных полуферм.
Требуемая длина этих швов при kf = 14 мм/w = N2/(2 • 0,7 • 1,4 • kfRw/) = 1567,38 • 10 /(2 • 0,7 • 1,4 • 180) =
= 44,4 см.Длина швов крепления стойки при катетах швов у обушка, равная
6, у пера — 4 мм:lw06 = 0,7 • 146,5 10/(2 0,7 • 0,6 • 180) = 6,8 см;
Гп = 0,3 • 146,5 • 10 / (2 • 0,7 • 0,4 • 180) = 4,36 см;По требуемым расчетным длинам швов с учетом конструктивных
требований намечаем конфигурацию и размеры фасонок узла и накладок.
Аналогично рассчитывается и конструируется укрупнительный узел
нижнего пояса.
Расчетные усилия в стержнях сквозного ригеля рамыТаблица 2.2Элементы фермы (ригеля)Обозначение стержняПостоянные нагрузки от массы
конструкцийКраткновременныеИГОУЗКИНагрузМОки от еди
мента +Vничного-1От рамных моментов при нагрузкеНомера нагрузок, входящих в
сочетаниеРасчетные уси¬
лия. кНот снега на всем пролетеот снега на половине
пролетаот снеговых мешков (11
вариант для стоек)на левой опоре (против
часовой стрелки)на правой опоре (по часо¬
вой стрелке)на левой и правой опорах
(при одновременном воз¬
действии)Постоянной от массы
конструкций М=945,6 кНм,
N=88,3 кНкратковременной+от снега на всем про¬
лете М=831,6 кНм,
N=+77,9 кНпри невыгодном сочетай»1и других нагрузок (коэф-
етания -0.9)N=-107
4; 6; 8,46 кН(н;
, см,табл
оис. 4.171>грузка
1,4,23,N=-68,
4; 6; 858 кН (н£
, см,табл
рис. 4.17)>грузка
1,4,23,Mmax =6-
17,9кНмМсоотв=-146,3кНмСуммар¬
ное воз¬
действиеям?= а §.X -Т* эII- 25.-2тСуммар¬
ное воз-
дейсУвиеВерхний пояс5-а0,00,00,0-0,3280,00,328310,2272,8202,70,0202,7-89,70,0-89,71>а;
2\а: 5+758,4-6-в-768,7-651,3-470,6-0,2760,0520,328310,2272,8170,5-7,6162,6-75,525,5-50,01; 2--1420,07-г-768,7-651,3-470,6-0,2760,0520,328310,2272,8170,5-7,6162,6-75,525,5-50,51;2--1420,08-е-1276,8-1046,3-667,7-0,2200,1080,328310,2272,8135,9-15,8120,1-60,253,0-6,81; 2--2323,19-ж-1276,8-1046,3-667,7-0,2200,1080,328310,2272,8135,9-15,8120,1-60,253,0-6,81; 2--2323,110-к-1445,5-1166,8-583,4-0,1640,1640,328310,2272,8101,3-24,077,3-44,980,535,61; 2--2612,3Нижнийпояс1-6383,2333,0252,1--0,304-0,024-0,328221,9-194,9-187,83,5-291,883,1-11,8+2,71; 2 (1;
1.а: 5)716,2-131,41-д1064,9891,4610,9--0,248-0,080-0,328221,9-194,9-153,211,7-249,067,8-39,3-40,11; 21956,31-и1405,01134,0653,9--0,1920,136-0,328221,9-194,9-118,619,9-206,252,5-66,7-82,81; 22539Раскосы и стойкиа-б-608,9-527,5-398,4--0,037+0,0370,00,00,0-22,9-5,4-28,310,118,228,31; 2--1136,4б-в548,1453,4309,7-+0,04-0,040,00,00,024,75,930,6-10,9-19,6-30,51; 21001,5-в-г-86,04-83,16-83,16-0,00,00,00,00,00,00,00,00,00,00,01; 2--169,2г-д-421,6-347,6203,9--0,04+0,040,00,00,0-24,7-5,9-30,610,919,630,51;2--769,2д-е302,9222,979,16-+0,04-0,040,00,00,024,75,930,6-10,9-19,6-30,51; 2’; 5534,1-е-ж-86,04-71,82-71,82-10-0,00,00,00,00,00,00,00,00,00,00,01; 4--191,8ж-и-182.4-124.819,93-0.04+0.040.00.00.0-24.7-5.$-30.610.919.630,51:2.-307.2и-к60,2341,3-102,4-+0,04-0,040,00,00,024,75,930,6-10,9-19,6-30,51; 2 (1;
3)101,53-42,17к-к’-86,04-60,48-30,24-0,00,00,00,00,00,00,00,00,00,00,01;2--146,52Номеранагруже¬ний12(2’)З(З’)4---1,а2, а
(2’, а)--5--6---Примечания: I, Нормальная сила складывается с усилием и нижнем поясе от действия моментов. 2, Для номеров загружени
обходимо умножить на коэффициент сочетания нагрузок 0,9.3, При определении расчетных усилий в стержнях ригеля усил!учитывались только в том случае, если они догружали рассматриваемый стержень или меняли зна>
4, При составлении таблицы в общем случае необходимо для каждого вида нагрузки иметь усилия в стержнях от моментов и
	9Ч?Т РЙМН9СТИ К9Н9ТРУ1ШЖЛ ЖТНОМ МУЯИ (ВДйШец ПРИМЕРЕ) М0ЖЛ9 HflWWfr 9PP3Y НЕРЫГРДНЫЕ С9ЧСТЙНИЯА со штрихом значения усилий не-
ия от моментов и нормальных сил
к усилия,нормальных сил, возникающих за
НКК9ЛЬШ НРГРУ39К,	958
Подбор сечений стержней фермы-ригеля959Расчетное
сопротив¬
ление, МПаоTfГМогоогоогоогоогооГМГОогоогоогмгооГГ(NоTfгмоТГгмоTfГМо'*3-гмоTfгмоTfГМоTfгмоTfгмоГОoroоГОоTfгмогоогоНапряже¬
ния, МПаОГМГМ<»оогмоооо(Nк«огмк»ЛгмOn'ооCNгм £гоо'ONгмооС00гмгмоГОNOКгмгмГ-;ГМTtONгоin'inOnONГО(NооГ-'ONЧ 00о' оо'ON inNOгогмгмоогм00гмTfr~~'inГМTfON00гмZZ °оГМ ®Sоо*гоГОго'ого«ЛOn
О
—-
On
О*по'■—.
»г>
ONо'•Ло*Л>ONо'•оOnо«ЛONо’«оOnоmONо'«пONо'—-
mONо'шONо'*оONо*«ЛONО**ПONо'»лONо«оON. о“•ЛOnо1лONо'inONоinONо'00оinOnо'оооOnо'inOno'*nONo'00о•пONо'00о'inOsо'0,95/0,8(0,95/0,95)оооinONо'inONo'inONo'inOso'inONo'mONo'•nONo'шONо'inOnо'inON5inONo'inONо'шONо'inOsо'inOsо'э-6■£о"£«оо'00Sо'00Sо'00£о'ГОГОгоо"••?о'•О*лmо'ОNOо'•о«оо'NOГОinо'гмго^о"inininо'•ооNOo'*nNOr-оinNOГ'о'Г-roTfо•■лниО00ONог-^VONOгоNOгоNOГОNOооо'ооNOг-,югоNOоno'Г*-г-о'00о'NOTf•o'00о'00Tfinоо<Nго'00ONокSOкr-ooooin00оо'шокоооо'г-soкvoSUгог-ооTf00ООтг00ONго'TfOsго’TfOnГОTfКON«ого'ON«лоСm«лTfNO00*оооооо'OnоONNOONo'о00оо'OsOsо'оinоо'гоinoo'r-NOго'NOinooCMcm'NOгмсм'NOГОno'г-оо'NOоro*NO23 «
£ *s sо«пгог-оСгог-ON«оONON«ЛOnNONOгм00оо“ГОГ"ONTfr<Nno'гоvo*лооГ";го«оог-'оinоог»#ГОоin00ГОro'оTfroГ-кCMo'гмооTfкгоr~кнЯOnГОго*Tf•пгоTf*nгогоооno'ГОооno'ГОООno'ONГОГОTf•оГОTfГОTfNO00го(NNOOnTfONroro'г-Tfгм'OnГОГОTfгм'ro'roOsro00NOro*ГМ00Tfгм00^■*гого'г-1Пго'00SOго* 5х »
о *О«о«лооNOоооооNOооNOооNOо«Л>«ПОоNOооNOTfOnroоо«ЛОГОООГМTfooГМTfшоГОООгмTfоогмTfinоГОоininооNOооNOооNOоininооNOооSOО Ял 5
о, dо*л<4оогоо8ооГОооГОооГООогоооNOооNOr-~OnГОTfТГГМГМTfгоГМTfroтггмгмTfГОгмTfгоTfTtГМоinCMооroоогоооГОоогоооNOооNOПлощадьсечения,см2TfTfrгооокооооГ'*'ооооо'гм00о'гмооо'гмVOinCNTfкNO00кооt*TfOnотгTfNOГМrfоогм'NOTfTfroNOгмкTfTfГОsoгмкSOГМt^'ONroroГ";ro'ooооо'о00ONГОгоГОNOr-rго'ооЭскиз и
сечение,
ммооXо200х125x14200х125x143;1<оГМгмт<огмгмTfXо(NГМ«ПNOXоо180х110x12200х125x14ONXоTfOnXWOгм«о«оXОоооXоNO00Xо*пinXоооООXоinm'Xоооin«оXоooHainNOE-**mTf(-*иогмTfJ-*о(NнэinгоI-!.шsot-1-XinМаркасталиNOОсГОнUm<4U(NU2;гмU(NU(N£гмUгмU(NU2;ГМUNOосиШNOос*1?и0Q|ВСтЗпс6-1|NOосгониш|ВСтЗпс6-1||ВСтЗпс6-1|ВСтЗпсб-1NOосГОиCDNOос‘ниCQГМuгмUгмUTfВСтЗпсб-1гм
(—1CNuРасчетные
усилия, кН•'Гоо«о£оo'CNтгоо'гмTfгоCNгогмгогмГОгмГОгмNOгмгм Ч
г- ”7гоNOinONONГО«лгмTfno'ГОТГоогмONNOгмOnNOr>-TfГОin00(NКОГОгм «о
гм' -г'
тг огмinno'Tfoo'+оo'§ГО*гмГОгмгогм'NOгмГМ Ч
г- *7ГОno'inONONГОinГМОбо¬значениестеожнясе••пшNOUг-^Ооо*ON*оюCtSЮcdвvou(В*=tuVкоSXкS'ьсевin?NOur^-0>00¥OsULоюtjtsЭлементфермыВерхний пояс (из
уголков)Нижний пояс
(из уголков)Раскосы стойки
(из уголков)Верхний пояс
(из тавров)Нижний
пояс(из
тавров)
960ПРИЛОЖЕНИЕ 3Пример №2 расчета балочной клеткиПример. Рассчитать балочную клетку с размером ячейки 12 х б м
и металлическим настилом. Сопряжения балок в одном уровне, район
строительства 115. Нормативная временная равномерно распределенная
нагрузка на балочную клетку сц = 2,5 тс/м2 = 0,0245 МПа = 24,5 кН/м2 с
учетом коэффициента по назначению 0,95.Материал балок ВСтЗпсб (Ry = 235 МПа), настила ВСтЗкп2 (Ry =
215 МПа, Run = 365 МПа), главной балки ВСтЗпсб (Ry = 215 МПа при
t = 21- 40 мм).Рассмотрим два варианта балочной клетки: нормальную (рис. 3.1, а)
и усложненную (рис. 3.1, б).II—f-Шу»
ф
IA&K&db.w•4-A	J	l+t~tf 'g,4.1V?^1
ч .1Jt ,ЗШu 4m2Wvim
961Первый вариантРасчет настила. Настил воспринимает равномерно распределенную
нагрузку = 24,5 кН/м2 = 0,00245 кН/см2. Определяем размеры настила
по формуле (3.1)М = (4 150/15) • (1+(72-2,2510Ч0)/(1504-0,00245))=92,25Принимаем пролет настила /н = 100 см, тогда / = 100/92,5 = 1,08
=11 мм.Растягивающее усилие на 1 см настила по формуле
#=1,2-3-142/4(1/150)2-2,26105101,1=3,27 кН/см
где п= 1,2 - коэффициент надежности по нагрузке.Расчет прикрепления настила. Угловой шов, крепящий настил к
балке, рассчитываем по металлу шва, так как \ЬД =0,9-180=162 МПа <
р =1,05-0,45Дил = 1,05 0,45-365 = 172,5 МПа (здес"ь рг=0,9 и р2=1,05 для
полуавтоматической сварки в нижнем положении.Находимк = Я/р/Л ус = 3,27-10/0,911801,1 = 0,2 см.Принимаем kf= 4 мм см. главы 10.6 и 10.7.Расчет балок настила. Нормативная и расчетная нагрузка на бал¬
ку:Я" = (?„+£> = (24,5+0,85) = 25,35 кН/м;
q», = (и,?0+ ngja = (1,2-24,5+1,05 0,85) = 30,29 кН/м,
где gH = 0,85 кН/м2 — нормативная нагрузка от массы настила тол¬
щиной 0,011 м;пх = 1,2, п2= 1,05 — коэффициенты надежности по нагрузке соответ¬
ственно для временной и постоянной; а — шаг балок пастила.Расчетный изгибающий момент в балке
М= qr№ = 30,29-62/8 = 136,17 кН м.Требуемый момент сопротивления определяем по формуле (3.4) с
учетом развития пластических деформаций.W\ = 1361710/(1,2235 1,1) = 470,3 см3.Здесь принято: Сх =- 1,12; Ry = 235 МПа для фасонного проката из
стали ВСтЗпсб при толщине 4...20 мм, ус = 1,1.Принимаем двутавр № 30 (ГОСТ 8239—89); fVnx= 472 см3; Jnx= 7080
CM4;g = 36,5 кг/м; h = 300 мм; b= 135 мм;/= 10,5 мм; */=6,5 мм;Л= 12 мм
при (обозначения размеров сечения приведены в сортаменте). Определяем
интерполяцией: сх = 1,083 приA/Aw = 13,5 1,02/(30 - 2-1,02 - 21,2) 0,65 = 0,87.
962Проверяем прочность балкио = MJ(cx WJ = 1361710/(1,083 472) = 266,4 МПа > 235 1,1 =
=258,5 МПа™Прочность балки не обеспечена. Проверка жесткости показывает,
что прогиб балки выше нормативного.В связи с тем, что двутавры № 30а и 33 не выпускаются, принимаем
двутавр с параллельными гранями полок (ТУ-14-2-24-72); подходящая
по характеристикам балка ЗОБЗ недостаточна по жесткости. Принимаем
балку 35Б1 с Wnx= 577 см3;У = 10 ООО см4;#бн = 38,2 кг/м; h = 155 мм; / =8,8	мм; d= 6 мм; R = 14 мм.Находим:а = 1361710/(1,106-577) = 213,4 МПа < 258,5 МПа.Здесь сх= 1,106 приA/Aw = 15,5 0,88/(34,66-2 0,88-21,4) 0,6 = 0,64Жесткость балки по формуле (3.7):f!l =5/384*<7н/7(£7) = 5/384-0,2535-10*6003/(2,06*1040 000) = 1/289
< [1/250].Прочность и жесткость балки пастила обеспечена. Касательные
напряжения не проверяем, так как отношение h!l < 1/5.Расход металла по первому варианту при общем количестве балок
настила 12 шт.qx = q+qja = 7850 0,011+38,2/1 = 124,55 кг/м2
где 7850 кг/м3 - плотность стали.Второй вариантШаг балок настила назначаем во втором варианте такой же, как и в
первом (рис. 18.2, б). Принимаем настил толщиной 11 мм, как и в первом
варианте.Расчет балки настила пролетом 4 м. Шаг балок настила 1 м,
следовательно нагрузки принимаем по первому варианту.НаходимМ= 30,29 • 42/8 = 60,6 кНм
W\= 606010 (1,12-235 1,1) = 209,3 см3.Принимаем двутавр № 24; Wnx= 232 см3; J = 2550 см4; g = 24 кг/м; А
= 240 мм; Ъ = 110 мм; t = 8,7 мм; d= 5,4 мм; R = 10 мм.Проверяем прочность и жесткость балки:а = 606010/(1,19232) = 219,5 МПа < Яд;
/// = 5/384 0,2535 10 4003/(2,061062550) = 1/250 = [1/250].
963Здесь сх = 1,19 при A/Aw = 11*0,87/(24-2-0,87-2-1)0,54 = 0,26.Расчет вспомогательной балки. В связи с частым расположением
балок настила нагрузку на вспомогательную балку принимаем равно¬
мерно распределенной. Находим:Г = (<70+£„+2б» 1 = (24,5+0,85+0,24/1) -4 = 102,4 кН/м;
Я" = (и,?0+ +ng6.Ja) I = (1,224,5+1,05 0,85+1,05 0,24/1) -4 =
=122,2 кН/м,Подбираем сечение балки. Определяем:М= 122,2-62/8 = 549,9 кН-м
тш= 54 990-10/(1,12-235-1,1) = 1899,4 см3.Принимаем балку 55Б1 (ТУ 14-2-24-72): Wm= 2000 см3;У = 54 480
CM4;g = 86,3 кг/м; h = 545,2 мм; b = 215 мм; t = 13,7 мм; d= 9,2 мм; R = 20
мм.Проверяем прочность и жесткость балки:о	= 54 990-10/(1,10-2000) = 250 МПа < R у = 258,5 МПа;
fll = 5/384-1,024-10-6007(2,06-106-54 480) = 1/390 < [1/250].Здесь с, = 1,10 при A/Aw = 21,5-1,37/(54,52 - 2-1,37 - 2-2) 0,92 = 0,67
Общая устойчивость вспомогательной балки обеспечена балками
настила и настилом.Данные по расходу металла и количеству монтажных элементов по
вариантам приведены в табл. 3.1.Принимаем первый вариант, как более экономичный по расходу
стали и имеющий простое конструктивное решение.Расчет главной балки пролетом 12 м. В связи с частым расположе¬
нием балок настила нагрузку на главную балку принимаем равномерно
распределенной:Ч" = (?о+г+2гб)1 = (24,5+1,22+3) -6 = 172,3 кН/м;
q\ = (и{q0+ ng+ ngj I = (1,02-24,5+1,05-1,22+1,05-3) -6 =
= 203 кН/м.Здесь g = 1,22 кН/м2 - нагрузка от настила и балок настила; gr6 =2...6 кН/м, принято предварительно gr6 = 3 кН/мОпределяем расчетный и нормативный изгибающий моменты и
поперечную силу на опоре:М = qpL2/8 = 203-122/8 = 3654 кН-м;
Мн = qpL/2 = 172,3-122/2 = 3101 кН-м;
Q = qpL/2 = 203-12/2 = 1218 кН.
964Таблица 3.1.Сравнение вариантовЭлементI вариантII вариантРасходстали,кг/м2Количествоэлементов,шт.Расходстали,кг/м2Количество
элементов, шт.Настил86,3586,35Балки настила38,201224,0015Второстепенные балки21,583Итого:124,5212131,9318Подбор сечения. Главную балку принимаем переменного сечения по
длине и рассчитываем без учета развития пластических деформаций.Требуемый момент сопротивления сечения балки по формулеW\= 365 400 10/(215 1,1) = 15450 см3.Определяем высоту балки. Задаемся предварительно толщиной
стенки, принимая А = 1/8 L = 1,5 м. tw = 7 + 3 • 1,5 = 12 мм. Опти¬
мальная высота балки составитМинимальная высота балки при [f/L] = [1/400] по формуле
hm.n = LRyc / [107(f/L)]- Mn / М = 1200 215 101 • 1,1 -3101 / (107-
(1/400)3654) = 97 смПринимаем высоту балки предварительно h = 130 см, а стенки hw =
124 см (из листа 1250 х 12 мм, ГОСТ 19903—74). Проверяем стенку балки
на срез по формулеtw =3/2- (Q /hwRу) = 3/2 (1218 10 /124 • 130 • 1,1) = 1,03 < 1,2 см
Здесь Rs = 0,5§ R n / ут = 0,58 ■ 235/1,05 = 130 МПа при tw =4—20 мм.	УППринимаем окончательно толщину стенки tw = 12 мм. Находим
требуемую площадь поясаЛ = 15450 / 130 - 1,2 130 /6 = 92,85 см2Принимаем пояса из универсальной широкополосной стали (ГОСТ
82-70*) сечением bf\tf= 400 х 25 мм (Af= 100 см2). Площадь пояса при¬
нята с запасом, учитывая приближенность формулы. Отношение свеса
пояса к толщине.Высота балки h = h + 2t = 124+2 х 2,5 = 129 см.w	f	7
Рис. 3.2. Сечения балки: а — поперечное; б, в —поперечное измененное.Отношение bj h = 40 / 129 = 1/3,2 допустимо (йу/ Н= 1/3 ... У5).
Определяем геометрические характеристики подобранного сечения.
Момент инерции:= tmhj / 12 + 2tJbf(hJ2 + f/2)2 = 1,2 • 1243 / 12 + 2 • 2,5 • 40 •
(124/2+2,5/2)“= = 990800 см4
Момент сопротивления
W =2J /А = 2 -990 800/129= 15 360 см3.пх	пхПроверяем прочность и жесткость главной балки:а=М/ W =36540010/15360=238 МПа - R у = 215-1,1 = 237 МПапх	у *с	7J1L = 5/384xtfL3/(EJJ = 5/384 xl,723-10-12003/ (2,06-101490800)
= 1/526<[1/400].Прочность и жесткость балки обеспечены.Изменение сечения поясов главной балки. Сечение поясов умень-
966шаем на расстоянии х= /,/6=12/6= 2 м от опоры.Изгибающий момент в месте изменения сечения:M=q?x(L - jc)/2=203-2(12 - 2)12=2030 кН м.Требуемый момент сопротивления сечения балки при выполнении
стыка полуавтоматической сваркой (R = 0,85R = 183 МПа).W\xX = 203 40010/(183 1,1) = 10 085 см3.'Площадь поясаА = 10 085/129 - 1,2129/6 = 52,4 см3.Принимаем пояс площадью 60 см2 из универсальной широкополос¬
ной стали (ГОСТ 82—70*) сечением 240 X 25мм.Момент инерции и момент сопротивления измененного сечения
балки;JnxX = 1,2 • 1243 / 12 + 2 • 2,5 • 24 • (124/2+2,5/2)2 = 670 730 см4
W =2J . /й = 2 • 670 730/124 = 10 820 см3.пх 1	пх\Нормальные напряжения в сварном швеa,=MJ W =203 000 • 10/10 820 = 187 МПа <R у =200 МПа.1 1 пх 1	wy*cНаибольшие касательные напряжения у нейтральной оси сечения
на опоре балкит= QSJ{ JnxX tw) = 1218 • 10 • 5720/(670730 * 1,2) = 8,7 МПа < Rsус,
где
St = 60(124/2 + 2,5/2) + 124/2 • 124/4 = 5720 см3.Проверяем приведенные напряжения на границе стенки в месте изме¬
нения сечения при (51ос= 0 (примыкание балок настила в один уровень):
гдеa =MxyIJnx=203 000 • 10- 124/(670 730 • 2) = 187,6 МПа;
т= б]4у( Гл tw) = 812 • 10 • 3800/(670 730 • 1,2) = 38,3 МПа;
Q = q/ (L -х) =203- (12/2 - 2) =812 кН;
S= Af}(hJ2+ /л/2)=60(124/2+2,5/2)=3800 см3.При варианте этажного опирания балок настила на главную балку
о/ос/0. Находимay=CJ,oc=Y//(a/)=1>1 • 182 • 10/ (U •20,5)=81,4 МПа,
где F = 2qjp7/2 = 2 • 30,29 • 6/2 = 182 кН — опорная реакция балок на¬
стила; lef= Ъ + 2f = 15,5+ +2- 2,5 = 20,5 см. Проверяем:Прочность балки в месте изменения сечения обеспечена.
Проверка общей устойчивости главной балки не требуется, так как
она закреплена балками настила через lf = 1 м, к ней приварен настил и
отношение- ljbn = 100/24 = 5,375 < 15,07
967Проверяем местную устойчивость стенки.
Условная гибкость стенкиРис. 3.3. Проверка местной устойчивости стенки (1—1, 2—2 — сечения, в
которых проверяется местная устойчивость).Следовательно, при отсутствии местных напряжений в балках сдвусторонними поясными швами проверка местной устойчивости не
требуется. Принимаем конструктивно поперечные ребра жесткости через
а = 100 см < 2/?е/при \> 3,2 для удобства крепления к ним балок настила.
Первое ребро ставится на расстояние all = 50 см от опоры балки. _Рассмотрим вариант этажного сопряжения балок. При о/ос^0 и X
= 3,42 > 2,5 необходима проверка местной устойчивости стенки. Так как
напряжение в стенке а/ос < Ryус, то поперечные ребра жесткости в местах
опирания балок настила можно не ставить. Принимаем расстояние между
ребрами жесткости а = 200 см < 2hef = 124 • 2 = 248 см (рис. 18.5).Первый отсек. Так как а > 2he^ то проверку местной устойчивости
следует вести при средних значениях Мх и Qv вычисленных для более
напряженного участка длиной hg/, т. е. в сечении, расположенном на рас¬
стоянии h 12 = 62 см от первого поперечного ребра. Ширина полки балки
настила 35Б1 Ъ = 155 мм, и в этом сечении о/ос = 0. Более опасным для
стенки является сечение, где приложена местная нагрузка на расстоянии
хх = 150 см от опоры.В сечении 1—1 действуют:М= q2P хх (L —х1)/2=2031,5(12 - 1,5)/2=1600 кН.м;
Qx = q2p (LI2 —хх) = 203 (12/2 — 1,5) = 914 кН; F=182 кН.Нормальные сжимающие напряжения у верхней границы стенки
равана
968о, =160 ООО 10/ 670 730 = 148 МПа.Среднее касательное напряжение в стенке
х =91410/(1241,2) =61,4МПа.Местные напряжения в стенке 0^= 81,4 МПа. Находим а/ At/=200/124
= 1,61 и коэффициент5=PVWw)3=0,8-24/124(2,51,2)3=1,4.Соотношение напряжений о/ос /о= 81,4/148 = 0,55 > 0,489, поэтому
критическое нормальное напряжение определяем но формуле
а = 62,5-225/3,42М200 МПа.сг	9	9где с = 62,5 при a!h^= 1,61 и 8=1,4.Критические местные напряжения определяем по формуле
а. = с Я ГК2 =35,6-225/5,522=263 МПа,/ос.сг 1 у а	7	7	7где\ег = у 4^ /Е = Щ д/225 / 2,06 • 106 = 3,42а1=35,6 (табл. 3.5) при а /Ае/= 1,61 и 8 = 1,4.Критические касательные напряжения по формуле
Хсг= 10,3(И-0,76/1,612)(130/3,422>=148 МПа,
гдеЛег = — JlL IE = — J225 / 2,06 • 106 = 3,42
tw	1Дц = 200/124 = 1,61; Л = 130 МПа (см. выше).Проверяем устойчивость стенки
Устойчивость стенки в первом отсеке обеспечена.Средний отсек. Проверку местной устойчивости ведем в сечении
2—2, расположенном на расстоянии 0,5 м от среднего ребра, в месте
приложения местной нагрузки.В сечении 2—2 на расстоянии х2 = 5,5 от опоры действуют:М= 203-5,5(12 - 5,5)/2 = 3630 кНм;Q = 203 (12/2 - 5,5) = 101,5 кН.Находим напряжения в отсеке:363 000-10/990 800 • (124/2)=227 МПа;
х,= 62/(VJ=101,5-10(1241,2)=6,8 МПа;
о. =81,4 МПа./ос ’Определяем коэффициент
9696=0,8-40/124(2,5/1,2)2=2,33.При alhef> 0,8 и о1пс'о2 =81,4/227= 0,359 < 0,576 (см. табл. 3.5) опреде¬
ляемО = с R /X2 =33,5 225/2,262=644 МПа; X =148 МПа;сг сг у w	7	7	7 сг	7местные напряжения с подстановкой а/2=200/2 = 100 см равна
о1оссг= 16,2-225/2,262=714 МПа,
где с = 16,2 при a/hef= 200/(2124)=0,8 и 6=2,33i =	IE = 2,26efНаходим устойчивость стенкиМестная устойчивость среднего отсека обеспечена. Назначаем раз¬
меры двусторонних ребер жесткости:\ = hefm + 40 = 1240/30 +40 = 81 мм.Принимаем bh = 90 мм,Сечение ребра назначаем 90 х 6 мм. Поперечные ребра жесткости
привариваем сплошным односторонним швом катетом kf = 6 мм полу¬
автоматической сваркой.Рассчитываем соединение пояса со стенкой балки. Принимаем свар¬
ку полуавтоматическую двустороннюю сварочной проволокой СВ-08,
R ,= 18<> МПа> Р,= 0,7, R = 0,45 R = 0,45 • 370 = 166 МПа, р = 1,0. Расчетwf	7 rf » » wz »	ип	7 г2 »ведем по металлу шва, так какр.д = 0,7х 180= 126 МПа < В R~ f wf 7	* z wzКатет сварного шва определяем на участке с измененным сечением пояса
с учетом местной нагрузки между ребрами жесткости по формуле
гдеТ= QSnUnxX = 1218-3795/670730 = 6,89кН;
= 60(124/2 + 2,5/2) = 3795 см3;
V= У//1е/= 1,МВ2/20,5 = 9,77 кН.Принимаем с учетом требований СНиП П-23-81* kf= 1 мм.Расчет опорного ребра главной балки. Ребро нагружено опорной реак¬
цией Q = 1218 кН. Определяем площадь опорного ребра при R = 336 МПа.
Ар = Q/(Rpyc) = 121810/(336-1,1) = 33 см3.Задаемся шириной ребра b = 24 см и определяем
/ =А/Ьр = 33/24= 1,38 см.РЙазначаем сечение опорного ребра 240 х 14 мм, А = 33,6 см2. Прове¬
ряем опорную стойку на устойчивость
970О = Q/q>A = 1218- 10/0,950 • 61,2 = 210 МПа < R у, где
J =tb VI2 = 1,4243/12 = 1610см4;JCCT Р РX = h И = 124/5,18 = 24;X	W X	’	’ф = 0,955.Торец ребра, опирающийся на опорный столик, должен быть при¬
строган.Определяем катет сварного шва, прикрепляющего опорное ребро к
стенке балки. Примем полуавтоматическую сварку проволокой СВ-08 с
PfRwf = 0,7 • 180 = 126 МПа.кГ 1,2^/(иД/, Rwfyw у) = 1,2 • 1218- 10/[2- 0,7(124 - 1) 180 • 1-
1,1] = 0,46 см.Принимаем конструктивно kf= 5 мм.Расчет соединения главной балки с колонной. Главная балка крепится
к колонне сбоку. Принимаем опорный столик из листа сечением 300 х
30 мм. Толщина полки колонны из стали ВС’гЗкп2 - 20 мм. Принимаем
k f= 12 мм и при ручной сварке электродами типа Э42 находим при р/ =
0,7 и Rwf= 180 МПаJJW = 1,50/ф/Ддд^ 1,5 • 1218-10/(0,7-1,2-180-1-1,1)= 110 см.Принимаем столик длиной 45 см. Полная длина сварных швов,
прикрепляющих столик к колонне Uw = 2 • 45 + 30 = 120 см > 110 см.Главная балка крепится конструктивно тремя рядами болтов
нормальной точности класса 5.6 диаметром 20 мм, которые ставятся в
отверстия диаметром 23 мм.Балки настила крепятся к главной балке такими же болтами при
этажном опирании. При опирании в один уровень балки настила крепятся
к поперечному ребру жесткости болтами.
971ПРИЛОЖЕНИЕ 4Пример №3 определения силовых факторов и расчета
внецентренно-сжатой колонныОпределить силовые факторы для расчета внецентренно-сжатой
колонны, входящей в состав поперечной рамы однопролетного (для при¬
мера) производственного здания. Схема рамы с обозначением основных
размеров показана на рис. 1.1.Для того чтобы выполнить поставленную задачу, необходимо:а)	произвести компоновку поперечной рамы;б)	собрать нагрузки, действующие на поперечную раму;в)	определить соотношение жесткостей элементов поперечной рамы
(колонн, ригеля);г)	выбрать метод расчета и произвести расчет поперечной рамы
раздельно на все виды нагрузок.Исходные данные.Производственное здание пролетом 36 м оборудовано двумя кра¬
нами грузоподъемностью Q = 125/20 т среднего режима работы. Длина
здания 144 м, отметка головок крановых рельсов 11,2 м, низа (башмака)
колонны — 0,8 м (за нулевую отметку принят уровень чистого пола).
Здание отапливаемое со светоаэрационным фонарем Ьф = 4,0 м. Шаг рам
12 м. Район строительства г. Горький.Учитывая все данные, каркас принимаем стальным с жестким при¬
креплением ригеля к колоннам и приступаем к выполнению поставленной
задачи.а) Компоновка поперечной рамы в соответствии с указаниями, изло¬
женными ранее (см. рис. 18.1)Устанавливаем генеральные размеры элементов конструкции
рамы.Вертикальный размер: hj = 11 200 мм (определяется отметкой голо¬
вок крановых рельсов) чаще всего задается технологами,
h2 = (hk + 100) + а = (4000 + 100) + 400 = 4500 мм.
где hK = 4000 мм .Принимаем h2 = 4600 мм (кратно 200 мм).Н= \ + h2= 11 200 + 4600 = 15 800 мм.Принимаем Н = 16 200 мм (кратно 600 мм), а отметку кранового
рельса увеличиваем до 11,6м. ТогдаК = К+ (Лб + Ар) = 4600 + 2000 = 6600 мм>
972где (й6 + Ар = 1/6 В = 12 000/6 = 2000 мм - высота подкрановой балки
с рельсом;h =H-h +h = 16 200-6600 + 800 = 10400 мм;н	в загл	’h = h + А = 6600 + 10 400 = 17 000 мм.В нПринимаем hon = 3150 мм—для типовых стропильных ферм с парал¬
лельными поясами и уклоном ската кровли i = 1,5 %.Тогда Аш = Аоп + йф+ (L/2) • 0,015 = 3150 + 4000 + (36 000/2) х
0,015 = 7420мм. °ПГоризонтальные размеры: высота здания не очень большая, прохода
в колонне не требуется (кран среднего режима работы), но кран большой
грузоподъемности (Q = 125/20 т), поэтому привязку наружной грани ко¬
лонны к оси колонны принимаем равной bQ = 500 мм, а ширину верхней
части колонны Ьв = 1000 мм.Из условия жесткостиЬв> (1/12) h= 6600/12 = 550 мм < 1000 мм;
А > В1 + 0\ - Ь0) + 75 = 400 + (1000 - 500) + 75 = 975 мм.
Принимаем Я = 1000 мм (кратное 250 мм);Ьн = Ь0 +Л = 500 + 1000 = 1500 мм.Из условия жесткости Ьи> (1/15) й= 17 000/15 = 1133,3 мм < 1500 мм.
Требуемый пролет мостового крана.Lk = L - 2Я = 36-2 • 1=34 м.Верхнюю часть колонны принимаем сплошного селения, нижнюю-	сквозного (более 1 м).б)	Сбор нагрузок на поперечную раму
Ширина расчетного блока при одинаковом шаге колонн равна шагу
колоннВ= 12 м.Постоянная нагрузка. На ригель рамы в зависимости от принятой
конструкции кровли расчетная нагрузка на 1 метр равна
q = q*B = 2,39 • 12 = 28,68 кН/м;
опорное давление ригеля от постоянной нагрузки -
F = qL/2 = 28,68 • 36 / 2 = 516,24 мН.Постоянная нагрузка от стеновых панелей, ригелеи и переплетов
остекления на уровне ступени колонны приведена в табл. 18.5.При одной ленте остекления[(А, + hj В’-2,4В’] ■ 0,201 + (А + AJ В' • 0,058 + 2,4В’ • 0,296 =
=[(6,6 + 3,15) • 6 - 2,4 • 6] • 0,201 + (6,6+ 3,15) -6 0,058+2,4-6- 0,296=
973=16,5 кН.Здесь В’ = 6 м — расстояние между колонной и стойкой фахверка.
На уровне низа колонны при двух лентах остекления
(йн В’ - 2 • 2,4В’) • 0,201 + Ан В’ • 0,058 + 2 • 2,4 Я' • 0,296 =
(10,4 • 6 - 2 • 2,4 • 6) • 0,201 +Н10,4 • 6 • 0,058 ++ 2 • 2,4 • 6 • 0,296 = 18,9 кН.Постоянная нагрузка от собственной массы колонны: на уровне
ступени колонны (см. табл. 4.1)0,5 • В • L • 0,731 • 0,305 • п = 0,5 • 12 • 36 • 0,731 • 0,305 • 1,05 == 50,6 кН;
на уровне низа колонны
0,5 • В • L • 0,731 • 0,695 • п = 0,5 • 12 • 36 • 0,731 • 0,695 • 1,05 == 115,2 кН;Нагрузки от снега. Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля рамы
по формулер = пр0сВ = 1,4 • 1,5 • 12 = 25,2 кН/м,
где п = 1,4 — коэффициент надежности при отношении .нагрузки
от собственной массы покрытия дИ к нормативному весу снегового
покрова р0:
qH/pQ = 2,08/1,5 = 1,387;Постоянная нагрузка на ригель рамыТаблица 4.1Состав нагрузкиНормативнаяКоэффициентРасчетная на¬нагрузке, кПанадежности по
нагрузкегрузка, кПаЗащитный слой из битумноймастики с втопленным грави¬0,211,20,252ем h = 10 ммЧетырехслойный гидроизоля¬0,161,10,176ционный коверАсфальтовая стяжка h= 20 мм.
у = 18 кН/м30,361,2.0,432утеплитель толщиной h=150мм из минераловатных плит0,451,20,540у = 3 кН/м3Пароизоляция (один слой0,041,10,044пергамина)Стальной профилированный0,151,050,156настилПрогоны0,181,050,189
974Состав нагрузкиНормативная
нагрузке, кПаКоэффициент
надежности по
нагрузкеРасчетная на¬
грузка, кПаСобственная масса металли¬
ческих конструкций шатра
(фермы, фонари, связи)
Итого0,4 + 0,1 + +0,-
072= =0,5722,1221,050,6012,39Постоянная нагрузка на колонны рамыТаблица 4.2.Состав нагрузкиНорматив¬
ная, кПаКоэффици¬
ент надеж¬
ности по на¬
грузкеРасчетная,КПаТрехслойные стеновые панелисо стальной облицовкой тол¬0,1831,10,201щиной 80 ммРигели0,0551,050,058Окна из спаренных труб с двой¬ным остеклением и глухими пе¬0,2691,10,296реплетами размерами 6 х 2,4 мР0= 1,5 кПа - нормативный вес снегового покрова для г. Горького.Опорное давление ригеля от снеговой нагрузки
F = pL/2 = 25,2 • 36/2 = 453,6 кН.
етровая нагрузка. Нормативный скоростной напор ветра для г.
Горького q0 = 0,27 кПа. Схема действия ветровой нагрузки на поперечную
раму показана на рис. 18.6. Эквивалентный равномерно распределенный
скоростной напор ветра ц0экв до уровня низа ригеля найдем по формуле
qn =2*41,2/172=0,285 кПа” 0,экв	’	’где М — изгибающий момент от фактического напора ветра, на ко¬
лонну:М= 0,27 • 172 /2 + 0,5 • (1,175 - 1) • 0,27 • (16,2 - 10) х
X (10,8+ 2/3-6,2) = 41,2 кНм.Здесь qx = 1,175?0.Расчетная нагрузка на 1 м длины колонны:
от активного давления по формуле
q = п <70экв сВ’= 1,2 • 0,285 • 0,8 • 6 = 1,642 кН/м.
от отсоса по формуле
q = n q03KB с’В'= 1,2 • 0,285 • 0,6 ■ 6 = 1,232 кН/м.Расчетная сосредоточенная сила в уровне ригеля:от активного давления
975W= Wx + W2 = 28,71 + 13,95 = 42,66 кН.
гдеW=n q0cB[hm ,(1,175 + l,25)/2 + Лш2(1,25 + l,304)/2] = 1,2 • 0,27•	0,8 x 12(3,8 • 2,245/2 + 3,62 • 2,554/2) = 28,71 кН;W=nqn cB’ h/2 = 1,2 • 0,285 • 0,8 • 6 • 17/2 = 13,95 кН.2	” 0,3KB	3	3	5	5Здесь hm, - высота шатра от низа ригеля до отметки 20 м; Иш 2 — вы¬
сота шатра от отметки 20 м до верха фонаря;
qt = l,n5q0; q2 = 1,304^;
от отсоса W' = (0,6/0,8) W = 0,75 ■ 42,06 =32,0 кН.Нагрузка от мостовых крановА)	От вертикального давления (см. рис. 18.7 и формулы):D =ппР Iy+G = 0,85 • 1,1 • 580 • 4,882 + 108 = 2755,5 кН,max с max J	п.к. 9	5	5	5	5гдеI.y= 1 + 0,933 + 0,55 + 0,483 + 0,671 + 0,738 + 0,286 + 0,221 = 4,882;
С(=?Л1В = 8'12=108 кН;D * = п пР . I,y + G = 0,85 • 1,1 • 170 • 4,882 + 108 - 580 =mm с mm J	п.к. ’	’	’= 884,0 кН,где /V = (б+СУи0 - Рта= (1250 + 1750)/4 = 170 кН;
п0 — количество колес моста крана с одной стороны.'£L\ЪгоомшшРис. 4.3. К определению нагрузки от ветра
976Е*Г750к/!'Сг*4ЛйхЯ
Pt^"S6SA/fЛнгадо, мм
ЛМ ЙЮ №) Wt&M11	н и»у*мРис. 4.4. К определению нагрузки от кранов
Сосредоточенные моменты от вертикального давления кранов по
формулам:М -D -е= 2755,5 • 0,75 = 2066,6 кН,max	max k.	’	’	’	’М . = D . • е. = 884,0 • 0,75 = 663,0 кН,min	mm k.	77	77где ek= 0,5 Ьн = 0,5 • 1500 = 0,750 м.Б) От поперечного горизонтального давления по формуле
нормативная силаТ0 = 0,05 (Q+Gr)= 0,05 (1250 + 430) = 84 кН;
сила на одно колесо крана по формуле
Г = 7*0/ п= 84/4 = 21 кН:
расчетное горизонтальное давление на колонну по формуле
Т =п пТЪу = 0,85 • 1,1 • 21 • 4,882 = 95,86 кН.max с к s	7	7	7	уВ)	Определение соотношения жесткостей элементов поперечной
рамы (ригелей, колонн)Предварительно находим моменты инерции и площади различных
элементов поперечной рамы по формулам
для ригеляJ = Mmahcp * 1,15///(2Л) = (28,68 + 25,2) • 362 • 3,05 • 107 х
хР1,15 • о"9/(102 • 8 • 2 • 2100) = 6 560 447 см4;
А =2 А = 2-2 -ЛИ2 =282,1 см2;р	п	р ср	7	7для нижней части колонныJ2 = [Na + Dmax] b\ /0k2Rr) =[(516,24 + 453,6) + 2 • 2755,5] • 1502 •
97710/(3,2 - 210)= 2 169 924 см4;
гдеNa-F9 + F;А2 = 4 J2! = 4 • 2 169 924 /150 = 385,76 см2;
для верхней части колонны
Jx =J2 lkx • (Ьв /Ьи)2= 2 169 924/1,55 • (100/150)2= 622 200,4 см2;
Ax = 248,88 см2”Соотношение моментов инерции составляетJx:J2:Jp = 622 200,4 : 2 169 924 : 6 560 447 = 1 : 3,49 : 10,54.Для расчета рамы принимаем J, : J2: Jp = 1 : 3 : 11.При расчете на ЭВМ требуются значения жесткостей:
ригеляEJ = 2,06 • 103 • 6 560 447 = 1,351 • 1010 Па • м4;ЕА= 2,06 • 107 • 282,1 = 5,811 • 109 Па • м2;
нижней части колонны
EJ = 2,06 • 103 • 2169924 = 0,447 • 1010 Па • м4;ЕА= 2,06 • 107 • 385,76 = 7,947 • 109 Па • м2.
верхней части колонны
EJ= 2,06 • 103 • 622 200,4 = 0,128 • 10ю Па • м4;ЕА = 2,06 • 107 • 248,8 = 5,127 • 109 Па • м2.Г) Выбор метода расчета и расчет поперечной рамы
В зависимости от сложности рамы, т. е. количества лишних неиз¬
вестных расчет рамы ведем одним из «точных» методов (метод сил или
метод деформаций) или используем одну из программ ЭВМ.Конечные эпюры изгибающих моментов для нагрузок, действую¬
щих на поперечную раму производственного здания, представлены на
рис. 4.5.
978' Лю* /1-«44Ш|фш1*ц®мд15W.i 'W тзшя"eL&>Л ,-77.9 Ш6I?# 7?Р-|| JJ	I**Л-44 <?.VШмя Vтош?кЬРис. 4.5. Эпюры силовых факторов:
а - от собственного веса несущих и ограждающих конструкций; б — от
снеговой нагрузки; в - от ветровой нагрузки (слева); г— от вертикального
давления колес крана (без учета пространственной работы каркаса цеха);
д — то же, с учетом пространственной работы каркаса цеха; е — от
поперечного торможения (без учета пространственной работы каркаса цеха);
ж — от поперечного торможения (с учетом работы); 1— связи; 2 — жесткийкровельный диск.Величины М, Q и N с учетом пространственной работы каркаса
цеха приведены на рис.
979Пример. Расчет ступенчатой внецентренно-сжатой (сжато-изогну¬
той) колонны.Исходные данные. В качестве примера рассмотрим подбор сече¬
ния ступенчатой колонны однопролетного производственного здания,
расчет поперечной рамы которого рассмотрен в предыдущем примере.
Класс ответственности здания принят II, тогда коэффициент надежно¬
сти по назначению уп= 0,95. Конструктивная схема колонны приведена
на рис.4.6. Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной
нижней частей колонны, произвести расчет базы колонны и анкерных
болтов. Расчетные усилия для подбора сечения элементов колонны,
расчета базы колонны и анкерных болтов определяются по результатам
расчета рамы.Расчетные усилия от каждого вида нагрузки с соответствующими ко¬
эффициентами сочетания нагрузок сведены в табл. 4.4. Расчетные усилия
при различных сочетаниях нагрузок, составленные на основании табл.4.1,	приведены в табл. 4.2. Выбор расчетной комбинации нагрузок в про¬
стейшем случае можно сделать по табл. 4.2, причем для симметричного
сечения колонны определяется одна расчетная комбинация нагрузок, а
для несимметричного сечения—две расчетные комбинации (для каждой
ветви колонны). В более сложном случае, обычно для несимметричного
сечения, составляется вспомогательная табл. 4.2, в которой определя¬
ются расчетные усилия в ветвях .колонны и растягивающие усилия в
анкерных болтах.
980Рис.. 4.6. К примеру расчета колонны:
а — конструктивная схема; б, в — сечения верхней и нижней частей; г —
сечение траверсы, соединяющей верхнюю часть с нижней.Из табл. 4.1 и 4.2 определяем расчетные комбинации усилий:
9811)	для верхней части колонны: N = +991,6 кН; М= 2311,8 кН • м; Qmax
= 406,3 кН (см. рис. 18.9);2)	для нижней части колонны: N} = +3835,8 кН; Мх = +1773,2 кН-м;-	(подкрановая ветвь); N2 = +3605,6 кН; М2 = +2203,6 кН • м (наружная
ветвь) и Qmax = 388,9 кН;3).для	базы колонны: Nn = 1703,8 кН (подкрановая ветвь) и Nh = 3271,5
кН (наружная ветвь).4)	для анкерных болтов—подкрановая ветвь: N = +1921,2 кН; М =—	2659,6 кН м; в наружной ветви растягивающего усилия нет.
Материал колонны: верхняя часть колонны — сталь марки ВСтЗкп2-1 по ТУ 14-1-3023-80; нижняя часть колонны — сталь марки ВСтЗпсб-2
и ВСтЗкп2-1 (решетка) по ТУ 14-1-3023-80.Типы сечений элементов колонны приняты двух вариантов:I	вариант — прокатные из широкополочных двутавров и уголков
(решетка);II	вариант — из составных сварных сечений и прокатных уголков
(решетка).Определяем расчетные длины колонны. Для нижней и верхней
частей в плоскости рамы они равныКп ~ h И Kfl ~ ^2^2Коэффициент \х находим в зависимости от параметров к и с}, опреде¬
ляемых по формуламгде ш = (Р+Р2)/Р2 = 3605,6/1036,9 = 3,46 (см. рис. 4.5)Принимая верхний конец колонны закрепленным, только от пово¬
рота определяем = 1,78.Коэффициент приведения расчетной длины для верхней части ко¬
лонны найдем по формулет. о. принимается ц2 = 3;Таким образом, расчетные данные верхней и нижней частей колонны:
в плоскости рамы:*,= 1 • 10,4/(3 • 0,6) = 0,525;/л2 = 1лх/с =1,78/0,589 = 3,022 > 3,из плоскости рамы (ji =1)leJ2= 3,0 • 660 = 1980 см; 1ф =1,78 • 1040 = 1851,2 см;
982/ 2 = 460 см; lyX = 1040 см.Йодбираем сечение верхней части колонны.I	вариант: сечение верхней части колонны из прокатного широко¬
полочного двутавра высотой 1000 мм.Определим ориентировочно требуемую площадь сечения по форму¬
ле принимая для предварительных расчетов R = 210 МПа:A =WR (1Д5 + 2,2е /К) =991,5 • 10/2К)'- (1,25+2,2 • 236,5/100)=
= $04,7см'2.'По сортаменту подбираем требуемое сечение двутавра № 100Б2 с
характеристиками; А = 321 см2; масса 252 кг на 1 м; У = 521660 см4; Wx =10	430 см3; / = 40,3; S = 5970 см3; J =. 14 250 см4; W%= 890 см3; / = 6*66х	’ ’ х	у	У	Усм; t= 2,6 см, тогда R = 210 МПа. Определяем гибкость стержня колонны
в плоскости и из плоскости рамы:A = ln/i = 1980/40,3 = 49,13;х е/2 х	5	55Ях = XjR / Е = 49,13J—= 1,569;
v '	у 2,06 • 10Я =/,// =460/6,66 = 69,07.Л У2 уля проверки устойчивости верхней части колонны в плоскости
действия момента предварительно найдем приведенный эксцентриситет
по формулетф= qmx= 1,26 • 231 180 • 321/(991,5 • 10 430) = 9,04,
где н = 1,26 определяется в зависимости от
A/Aw = 0,54;Лх = AjRy / Е = 49,13J—= 1,569;'	у 2,06 • 10т= eA/Wc =231 180 • 321/(991,5 • 10 430) = 7,176.В зависимости от X = 1,569 и mefx = 9,04 находим (ре = 0,147.
Проверяем устойчивость колонны в плоскости действия момента:
а= yNlcpA = 0,95 • 991,5 • 107/(0,147 • 321) = 199,6 МПа < yRy == 210Л МПа.Проверяем устойчивость верхней части колонны из плоскости дей¬
ствия момента. Предварительно определяем значения коэффициентов
шх и с:тх = M\A/(NW) = 165 538 • 321/(991,5 • 10 430) = 5,138.Здесь М; = 2/3(231 180 - 34254) + 34254 = 165 538 > 321 180/2 =
= 115 590 кН • см(34254 кН • см — момент в сечении ВА при том же сочетании на¬
грузок, что и момент в сечении А, равный 231 180 кН см). При 5 < шх. <10	с = с5 (2 — 0,2 шх) + с10 (0,2 mx — 1) = 0,9724с5 + 0,0275с)О.Здесьс5 = (3 / (1 + остх) = 1/(1 + 0,9 • 5) = 0,182, где а = 0,65 + 0,05 • 5 =
= 0,9;при Ху < X. р = 1; Ху = 69,07; тх = 5;Я, = 3, uJFTi; = 3,14^10" = 98Дс10=1/(1+тх<ру/<рв).Для определения коэффициента фв необходимо вычислить коэф¬
фициентпо формуле<p, = ¥Jy/(h/l)2E/JxR
где значения \|/ следует принимать в зависимости от характера на¬
грузки и параметра а, который для прокатных двутавров должен
вычисляться по формуле
а = 1,54 JKp /Jy (1/h)2 = 1,54 • 640,4/14250 • (640,4 / 100)2= 1,464
ЗдесьJKp = 1,3 Z bt3 /3 = 1,3 (2 • 32 • 2,63 + 94,8 • 1,553) / 3 = 640,4 cm4
/ = 14250 см4; 1 = 460 cm; h = 100 cm.Для элемента без закреплений нагрузка сосредоточенная, пояс
верхний (нагруженный) у = 1,75+0,09а = 1,882.Тогдаф1 = v Jy /Jx(l/h)2 E/R = 1,882 • 14250 / 521660 (100/460)2 • 2,06 •
•	105 / 210 =2,38при ф, > 0,85 фв = 0,68 + 0,21 ф, = 0,68 + 0,2 • 2,38 = 1,180, но не более
единицы .Принимаем. фв = 1.
984•	105)) x 2,21-^2,21 = 0,779;
mx = 10;
cI0*= 1/(1 + 10 0,779/1) = 0,114;
с = 0,9724 • 0,182 + 0,0275 • 0,114 = 0,180.Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия
момента:а = у N/ (ссрА) = 0,95 • 991,5 • Ю7 / (0,180 • 0,779 • 321,0) = 209,3 МПа
<Ry = 210 МПаМестная устойчивость полок и стенки колонны прокатного сечения
заведомо обеспечены.Проверка прочности внецентренно-сжатых стержней при значении
приведенного эксцентриситета ту< 20 не требуется.Таким образом, прочность, общая устойчивость верхней части ко¬
лонны и местная устойчивость ее элементов обеспечены.II вариант: сечение верхней части колонны составное сварное
высотой 1000 мм.Требуемая площадь сечения колонны Ат = 304,7 см2. Компону¬
ем сечение колонны, учитывая соотношения fi f/t = 60...120; bef /12 >
1/20... 1/30;и конструктивные требования принимаем tw = 10 и tf = 30 мм (сталь
марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 380—94, Ry = 205 МПа).ТогдаЪ = (Атр- AJ / (2tf) = (304,7 - 1,0 • 94) / (2 • 3) = 35,12 см.
Принимаем сечение стенки 10 х 940 мм и пояса (ветви) — 30 х 360
мм, тогда А = 1,0 • 94 + 2 • 3,0 - 36 = 310 см2.Находим геометрические характеристики принятого сечения:J = twhw3 /12 + 2A/h/2 -1/2)2 = 1,0 • 943 / 12 + 2 • 3 • 36 • (100/2-	3/2)2 = 577301,3 см4;Jy = 2tfbf3 /12 + tw3hw /12 = 2 • 3 • 363 / 12 + l,(fi ■ 94 /12 = 23336 cm4;
W = 2J /h= 2 *577301,3 / 100 = 11546,02 cm3;rx 577 301,3 ....ix	= J— = 	 = 43,15 cm;lf ‘ V 310,0
Определяем гибкость и условную гибкость стержня колонны в
плоскости и из плоскости рамы:X =ln/i = 1980/43,15 = 45,89;х ef2 х	5	’ 7К = ЯхЛ14 = 45,89,	= 1,448;Е	V 2,06 • 10*== 1672-
Лу = -г1 = ^ = 53,00;1У	8,68Для проверки устойчивости верхней части колонны в плоскости
действия момента предварительно найдем приведенный эксцентриситет
по формулеmefx = л Мх ■ А / (N ■ Wx) = 1,371 • 231180 • 310,0 / (991,5 • 11546,02) = 8,583
где л = 1,4 - 0,02 • X = 1,4 - 0,02 • 1,448 = 1,371 (при Af / Aw = 1,149; Хх =
=1,448; mx = 6,26).В зависимости от кх = 1,448 и mefx = 8,583 находим (ре = 0,156.
Проверяем устойчивость колонны в плоскости действия момента:
а = у N/ (Ф А) = 0,95 • 991,5 • 107 / (0,156 • 310,0) = 194,8 МПа < R =
= 205 МПа	УПроверяем устойчивость верхней части колонны из плоскости дей¬
ствия момента. Предварительно по формуле находим коэффициент
с = р / (1 + omx) = 1 / (1+0,874 • 4,483) = 0,203,
где Р и а - принимаем Р = 1; а = 0,65 + 0,05шх = 0,65 + 0,05 • 4,483 =
=0,874;шх = Мх • А / (N • Wx) = 165538 • 310,0 / (991,5 • 11546,02) = 4,483
Проверяем устойчивость стержня колонны из плоскости действия
моментао	= YnN/ (Сф А) = 0,95 • 991,5 • 107 / (0,203 • 0,854 • 310,0) = 175,3
МПа < R = 205 МПаУгде ф определяется в зависимости от Я = 53,0 и r = 205 МПа и равно
Ф=<*,854.
986Проверяем местную устойчивость полок и стенки колонны приня¬
того сечения. Устойчивость полок колонны обеспечена, так как(Ъ{ 2) / tf = — = 6 < (0,36 + 0Д) — = (0,36 + 0,1 • 1,448) х
/	2-3	у Ryxj2’06 ■ 10 - 16,0.205Для проверки местной устойчивости стенки найдем
с = N/A + Мус / Jx = 991,5 • 107 / 310,0 + 231180 • 107 / 577301,3 •
94 / 2 = 220,2 МПа;
ох1 = N/A - Мур / Jx = 991,5 • 107 / 310,0 - 231180 • 107 /577301,3 •
94 /2 = -156,2 МПа;
а = (с - стх1) /ах = (220,2 - (-156,2)) / 220,2 = 1,709;
х = Q / (h t) = 406,3 • 107 / (94,0 • 1,0) = 43,22 МПа.Величина а > 1, поэтому местную устойчивость стенки про¬
веряем по формулеV	„ 21 . 94 < 4,35 I	-f 1>0	у <х(2 - а + -yja2 + 4/?2)V = 94 < 4,35 I (2 ' Ь709 - 1)2,06 • 10220,2(2 - 1,709 + ф,Ш2 + 40,6642)= 132,0 < 3,8^|2,06 • 105 ={ 17 62 f = 10mmR^ = 215 мпа).215
гдеР = 1,4 (2а - 1) х / ст = 1,4 (2 • 1,709 - 1) 44,22 / 220,2 = 0,664,
т = Q / (heft) = 406,3 • 107 / (1,0 • 94) = 43,22 МПа.Так как тх = 4,483 < 20, проверка прочности не требуется, потому
что она заведомо обеспечена.Таким образом, прочность, общая устойчивость верхней части ко¬
лонны и местная устойчивость ее элементов обеспечены.Сравнивая полученные площади сечения из прокатных широкополоч¬
987ных двутавров и составных сварных, видим, что расход материала в
первом случае будет большим (в примере на 3,4 %).Проверяем возможность прикрепления стенки к поясам (ветвям)
односторонними сварными швами по формулам:kn>QSjJ(^^х)=406,3 • (36 • 3 • 48,5) 10 0,95/(1,1 • 180-577301,3)=
=0,177 см;
кп > QSjn /(р RwzJx) = 406,3 (36 -3 48,5) 10 • 0,95 / (1,15 • 165
•	577301,3) =0,185 см;
где
R = 0,45R . = 0,45 • 365 = 165 МПаwz	uhПринимаем минимальное значение kf = 0,8 см при толщине более
толстого из соединяемых элементов, равной 3 см.Подбираем сечение нижней части колонны. Это сечение принято
сквозным, состоящим из двух ветвей: подкрановой и наружной (шатро¬
вой), соединенных в двух плоскостях решеткой. Ширина нижней части
колонны определяется расстоянием между наружной гранью и. осью
подкрановой ветви, равным 1500 мм. Подкрановая ветвь принята двутав¬
рового сечения, а наружная: для I варианта — двутаврового сечения, дляII	варианта — в виде составного швеллера из листа и двух уголков.Ветви колонны из стали марки ВСтЗпсб-2, решетка из стали марки
ВСтЗкп2-1. Принимаем распределение усилий между ветвями по табл.18.8	и 18.9: усилие в подкрановой ветви Nn = 3100,0 кН; в наружной Nh =3271,5	кН.Находим ориентировочно требуемую площадь сечения ветвей по
формулам (для предварительных расчетов принято Ry = 260 МПа):Ап = Nn/ [(0,9...0,7)R] = 3100 • 10/(0,85 • 260) = 140,3 см2;А" = N / (0,85R) = 3271,5 • 10 / (0,85 • 260) = 148,0 см2;
Компонуем сечения ветвей колонны.I вариант: подбираем сечения ветвей из прокатных широкопо¬
лочных двутавров 60Б1 и 60Б2, имеющих следующие характеристики
соответственно:1)	А = 131 см2, масса 103,0 кг на 1 метр; У = 77 430 см4; Wx = 2610 см3;i	= 24,3 см; 5 = 1480 см3; J = 3130 см4; W = 272 см3; / = 4,88*см; tf= 1,54х	9	9 х	У	У	У	9 f 9см, тогда Ry = 270 МПа;2)	А = 145 см2; масса 114 кг на 1 метр; У = 89 320 см4; Wx = 2980 см3;
/ = 24,8 см; S =1680 см3; J = 3720 см4; W =*323 см3; / = 5,07 см; t = 1,83X	9	9 х	9 у	У	У	9 f 9см (Ry = 270 МПа).Определяем расстояние от центра тяжести наружной ветви до наруж-
988ной грани колонны (ширина двутавра составляет Ь= 230 мм)
b / 2 = 23 / 2 = 11,5 смОпределяем геометрические характеристики составного сечения.
Для этого уточняем положение центра тяжести всего сечения нижней
части колонны:	чh0 = h — Ь/2 = 150 — 11,5 = 138,5 см;
у2= 145 • 138,5 / (145+131,0) = 72,76 см;
у, = hQ— у2= 138,5 — 72,76 = 65,74 см;-
J = X (J0 + А.у.2) = (3130 + 131 • 72,762)+(3720+145 • 65,742) =
= 1327019 см4;I J /1327 019 rno/l
/ = — = ,	 = 69,34 см.
\£Л,. V145 + 131Уточняем усилия в ветвях нижней части колонны по формулам:N =^2/\Щ/1^=3605,6• 72,76/138,5+220300/138,5=3484,8кН;N=N2y,/^+N1^ = 3835,8 • 65,74/138,5 + 177320/138,5=3101,0 кН;
Проверяем устойчивость ветвей колонны. Наружная ветвь:
в плоскости рамы
1в2= 150 см; Хв2 = 150 / 5,07 = 29,6; ф2 = 0,926;о2	= 3484,8 • 0,95 • Ю7 / 0,926 • 145 = 246,6 МПа < Ry = 270 МПа
из плоскости рамы
1 = 1040 см; Ху2= 1040 / 24,8 = 41,9; фу = 0,877;
а = 3484,8 • 0,95 • 107 /0,877 • 145 = 260,3 МПа<Ry = 270МПа
(недонапряжение составляет [(270 — 260,3)/270] 100 = 3,59%, что
допустимо).Подкрановая ветвь:
в плоскости рамы
1в1 = 150 см; А,в1 = 150 / 4,88 = 30,7; ф, = 0,923;= 3101,0 • 0,95 • 107 / 0,923 • 131 = 243,6 МПа < Ry = 270 МПа
из плоскости рамы1	= 1040 см; X = 1040 / 24,3 = 42,8; фу = 0,873;
а = 3101,0 • 0,95 • 107 / 0,873 • 131 = 257,6 МПа < Ry = 270 МПа
(недонапряжение составляет [(270—257,6)/270] 100 = 4,59%, что
допустимо).Проверяем устойчивость колонны как единого стержня составного
сечения. Необходимо найти приведенную гибкость стержня, зависящую
989от сечения раскосов, поэтому предварительно подберем сечение элемен¬
тов решетки колонны. Раскосы решетки рассчитывают на большую из
поперечных сил; фактическую (Qmax = 374,5 кН) или условную(Qfic = 7,15 • 10'6Е(3(2330 R/E— 1) А = 0,3 (145 + 131) = 82,8 кН),
стойку — на условную. Раскосы принимаем из уголков 140 х 9 мм, а
стойки — из уголков 75 х 8 мм.Проверяем устойчивость раскоса — характеристики уголка 140 х 9 мм:А = 24,7 см2; / . = 2,79 см; R = 230 МПа;а	7	’ тт	У1„ = 1, / sina = 150 / 0,707 = 212,2 см;^шах *d / imin= 212,2 / 2,79 = 76,1; ф = 0,723;
о = МдДфА^ Qmajn /(2smayc9Ad) = 374,5 • 0,95 • 107/(2 • 0,707-
0,75 • 0,723 • 24,7) =187,9 МПа< R = 230 МПа.Проверяем устойчивость стойки — характеристики уголка 75 х 6 мм:
А = 8,78 см2; i . = 1,48 см; R = 230 МПа;с	7 min	УX = 150 / 1,48 = 101,4; ф = 0,547;о = Nу„/усфА = QficYn/(2усФА)= 82,8 • 0,95 • 107/(2 • 0,75 • 0,547 •
8,78)=109,2 МПа< R = 230 МПа.Гибкость стержня колонны относительно свободной оси
X = 1 n / i = 1851,2 / 69,34 = 26,7;= [26,72 + 28,3	= 29,51
у	2 • 24,7Приведенная гибкость сквозной колонны по формуле
Условная приведенная гибкостьК{ = ле/л1— = 29,51 1 270 = 1,068.
f е/\Е	\2,06-105Проверяем устойчивость колонны в плоскости действия момента. Пред¬
варительно находим относительные эксцентриситеты и коэффициенты фе.Для комбинаций усилий, вызывающих наибольшее сжатие в на¬
ружной ветви:mx = M1A(y1+b/2)/N1J =220300 • 276 • (65,74+11,5)/(3605,6 • 1327019)=
= 0,981фе = 0,484;с = Ц7п/(фА) = 3605,6 • 0,95 • 107/0,484 • 276 = 256,4 МПа< Ry=
= 270 МПа."
990Для комбинации усилий, вызывающих наибольшее сжатие в под¬
крановой ветвишх = М2Ау2 / N2Jx = 177320 • 276 • 72,76 / (3835,8 • 1327019) =
=0,699*фе = 0,566;°х= НтДфА) = 3835,8 • 0,95 • 107 / 0,566 • 276 = 233,3 МПа < R =
=270 МПа.	'Устойчивость сквозной колонны, из плоскости действия момента
проверять не нужно так как она обеспечена проверкой устойчивости
отдельных ветвей.II	вариант: ветви колонны составные сварные. Требуемые площади'
ветвей А= 140,3 см2 и Ан = 148,0 см2. Компонуем сечение ветвей колонны.
Для подкрановой ветви принимаем составной двутавр из двух листов 180
х 20 мм и листа 560 х 10 мм; наружную ветвь компонуем из двух уголков
200 х 12мм и листа 560 х 8 мм.Геометрические характеристики ветвей (обозначение осей см. рис. 18.9):
подкрановая
Ап =2 • 36 + 56 • 1 = 128 см2; Jy = 75186,66 см4;J, = 15556 см4; iy = 24,24 см; i, = 11,02 см;
наружная
Ан = 2 • 47,1 + 56 • 0,8 = 139,0 см2;
Jy = Jn +2(J0yr + Ayr • a2yr) = 11707,73+ 2 (1823 + 47,1 • 24,632) =
=72498,9 см4;
J2 = Ал • а2л +2(J0yr + Ayr • a2yi) = 44,8 • 3,912+ 2 (1823 + 47,1 • 1,86*)=
= 4656,8 cm4;
где
ал= z, - 0,5^= 4,31 — 0,4 = 3,91 см.
z = LA.z. / XA. = (44,8 • 0,4 + 2 • 47,1- 6,17) / (44,8 + 2 • 47,1) =
=4,31 cm;
i	= 22,84 cm; i2= 5,79.Уточняем положение центра тяжести всего сечения нижней части
колонныh0= h — z, = 150 — 4,31 = 145,69 см;
у, = 128 • 145,69 / (128+139,0) = 69,84 см;
у2= h0— у, = 145,69 — 69,84 = 75,85 см.Находим точные значения расчетных усилий в ветвях по формулам:
991Nn = N2y,/h0 + M2/h0 = 3835,8 • 69,84/ 145,69 + 177320/ 145,69=
=3056,0 кН;N, = N,y2 / h,, + M, / h0 = 3605,6 • 75,85 / 145,69 + 220300 / 145,69=
=3389,3 кН;Проверяем устойчивость ветвей колонны по формуле (1.7).
Наружная ветвь:
в плоскости рамы= 150 см;\ = 150 / 5,79 = 25,91; ф2 = 0,939;
ст2 = 33893 • 0,95 • Ю7 / (0,939 • 139,0) = 246,7 МПа < R= 270 МПа.
из плоскости рамы
1у2 = 1040 см; Ху2= 1040 / 22,84 = 45,53; фу = 0,860;
о = 33893 • 0,95У 107 / (0,860 • 139,0) = 269,4 МПа <R= 270 МПа.
Недонапряжение составляет [(270 — 269,4) / 270] l6o= 0,22%, что
допустимо.Подкрановая ветвь:
в плоскости рамы
1„ = 150 см; \ = 150 / 11,02 = 13,6; ф, = 0,975;
ст, = 3056,0 - 0,95 • 107 / (0,975 • 128) = 232,6 МПа < R= 270 МПа.
из плоскости рамы
1у| = 1040 см; Ху= 1040 / 24,24 = 42.9; фу = 0,872;
а = 3056,0 • 0,95 • 107 / (0,872 • 128) = 260Д МПа < R = 270 МПа.
Недонапряжение составляет [(270 — 260,1) / 270] 10(1= 3,67 % что
допустимо.Проверка устойчивости колонн как единого стержня составного
сечения. Сечения раскосов и стоек оставляем такими же, как в пред¬
ыдущем случае.Определяем геометрические характеристики всего сечения колонны
(см. рис. 4.9, в) и ее приведенную гибкость:А = Ав + Ап = 139,0 + 128 = 267,0 см3;J = J, + A \l2 + J,+А у.2= 15 556 + 128 • 75,852 + 4656,8 + 139,0
69,842 = 1434615 см4;1434615 ,,I	= I	 = 73,30 см.х V 267,0Гибкость стержня колонны относительно свободной оси х—х
Х = 1^/1,= 1851,2 / 73,30 = 25,26.Приведенная гибкость по формуле
992Kf = Ul +Щ— = /25,262 + 28,3 -278^ = 28,24.
V	Aa\ V	2 • 24,7Условная приведенная гибкостьI,	= ДеМ|— = 28,24 /—270 . = 1,022.
e/ e/V£	у 2,06 • 10Проверяем устойчивость колонны в плоскости действия момента.
Предварительно находим относительные эксцентриситеты и коэффици¬
енты фе по табл. 18.28 и 18.29Для комбинации усилий, вызывающих наибольшее сжатие в на¬
ружной ветви:m =М, А(у + z.) / (N. J ) = 220300 • 267,0 (69,84 + 4,31)/(3605,6
•	14346Х15) = 0,843;
Фе= 0,526;
а = 3605,6 • 0,95 • 107 /(0,526 • 267,0) = 243,9 МПа <R = 270 МПа.Для комбинации усилий, вызывающих наибольшее сжатие в под¬
крановой ветви:Шх = м2 Ау2 / (N2 J) = 177 320 • 267,0 • 75,85 / (3835,8 • 1 434 615) =
=0,653;*
Фе= 0,586;
а = 3835,8 • 0,95 • 107 /(0,586 • 267,0) = 232,9 МПа <Ry= 270 МПа.Устойчивость сквозной колонны из плоскости действия момента,
как уже указывалось выше, проверять не нужно.Рассчитываем сопряжение верхней части колонны с нижней.
Сопряжение принято через траверсу, высота которой hTp = (0,5...0,8); при¬
нимаем Ьт = 0,6Ьн = 0,6 • 150 = 90 см. Материал траверсы — сталь марки
ВСтЗкп2-Г по ТУ 14-1-3023-80. Толщина траверсы tT = 10 мм, тогда R =
220 МПа, R = 0,58 R = 0,58 • 220 = 127,6 = 130 МПа!"	's	УУсилие в полках верхней части колонны от продольной силы и
моментаN = N/2 + М,/Ьв = 1036,9 / 2 + 68020 /100 = 1198,65 кН;
n" = N,/2 + М,/Ьн = 583,3 / 2 + 51390 /100 = 805,55 кН.л 2	2 В	’	’Задаемся минимальным катетом шва к = 8 мм и, учитывая, что полка
крепится четырьмя швами к стенке траверсы, определяем требуемую
длину одного шва (сварка ручная — худший вариант)lw=YnNn/4PfkfRWf=0,95 • 1198,65 • 10/(4 • 0,7 • 0,8 • 180,00) - 28,24 см.
993Максимальное усилие, которое может передавать пояс верхней части
колонны (его несущая способность), можно вычислить таким образом:Nn = AR = 36 • 3 • 220,0 . Ю'1 = 2376 кН.Проверяем шов, прикрепляющий пояс к траверсеNw = 4pfkflwRwf = 4 • 0,7 • 0,8 (86,8 — 1,6) • 180 /10 = 3435,26 кН
> N =2365,7 кН“п	99т. е. и в этом случае имеем значительный запас прочности сварных
швов, поэтому проверка прочности по металлу границы сплавления не
требуется.Определяем изгибающий момент и перерезывающую силу в тра¬
версе:tdp = N100 • 50/ 150 = 1198,65 • 100 • 50/ 150 = 39955 кН • см;
QTP=Nn- 100/ 150= 1198,65 • 100/ 150 = 799,1 кН^-тр	I»	’	’Минимальное сечение траверсы: высота стенки траверсы hw = 86,8 см.tw=l см; пояса траверсы 36 х 1,6 см;Геометрические характеристики сечения траверсы:J = t • h 3 / 12 + 2Af а2 = 1 • 86,83 / 12 + 2 • 36 • 1,6 • 44,22 =X	W	W	I	7	"	’=279556,9 см4;
Wx = Jx • 2 / h = 279556,9 • 2 / 90 = 6212,4 см3.Проверяем траверсу на изгиб и срез:а = Мтр /WTp= 39955 • 107 / 6212,4 = 64,3 МПа < Ry= 220 МПа;
х	= Q ТР/А = 799,1 • 107 / 86,81 = 92,1 МПа < R = 130 МПа;^тр тр	’	99	S	’Прикрепление траверсы к подкрановой ветви рассчитываем на ре¬
акцию траверсы и давление подкрановых балокN’=N 100/150 + D = 1198,65 • 100 /150 + 2755,5 = 3554,6 кН.n	max	9	9	9Определяем требуемый катет шва при прикреплении четырьмя
швами:kf = у N7 4|ywRwf = 0,95 ■ 3554,6 • 10 / [4 ■ 0,7(86,8-2,4)180] =
=0,8 см.Принимаем kf = 1 см.Ветви сквозных колонн работают на продольные осевые силы, по¬
этому базы сквозных колонн делают раздельными и они, по существу,
состоят из двух баз для центрально-сжатых колонн. Поэтому расчет и
конструирование таких баз производится так же, как и баз центрально¬
сжатых колонн. Пример расчета таких баз приведен выше.Анкерные болты рассчитывают на специальное сочетание усилий,
которое вызывает растяжение в ветвях. В нашем примере растягивающее
994усилие возникает только в подкрановой ветвиN=N•69,11/145,69-М/145,69=1921,2-69,84/145,69-265 960/145,69 =
= - 904,55 кН.В наружной ветви растягивающее усилие не возникает.Определяем требуемую площадь анкерных болтов для подкрановой
ветви:Aabn = N / = 904,55 • 10 / 145 = 62,4 см2.Принимаем два анкерных болта общей площадью 32,8 • 2 = 65,6 см2;
внутренний (по нарезке) диаметр 64,64 мм, наружный — 72 мм.Для наружной ветви принимаем конструктивно два анкерных болтао	наружным диаметром 24 мм каждый; внутренний диаметр 20,32 мм,
площадь нетто 3,24 см2.
Расчетные усилия от каждой из действующих нагрузокТаблица 4.3Схема ко¬
лонны с
указанием
сечений и
правило зна¬
ковСечениеВид усилийКоэффици¬
ент сочета¬
ния нагрузокПостоянная (соб¬
ственная масса кон¬
струкций)Кратковременные нагрузкиснеговойот двух крановветровойD на колоннуT на колоннуслевасправалевую 1 правуюлевую 1 правуюПорядковые номера нагрузок12345678Левая ко¬
лоннаАМ1+945,6+831,6+79,0+304,4±20,7±120,6-262,2+261,40,9-+748,4+71,1+274,0±18,6±108,6-236,0+235,5± ±ВА ВА
£5 Тб
© ®
± А
~0
U УтыфN1583,3453,6--_._0,9-408,2..--_-ВАМ1+362,7+317,5-785,6-299,8±91,0±22,2+13,9-17,90,9-+285,8-707,0-269,8±81,9±20,0+12,5-16,1N1583,3453,6.-....0,9-408,2--.---ВБМ1+229,6+204,1+1281,0+363,2±91,0±22,2+13,9-17,90,9-+183,7+1152,9+326,9±81,9±20,0+12,5-16,1N1717.4453,62755,5884,0-.--0,9-408,22480,0795,6---.БММ1-688,8-606,0-81,4-588,8±428,0±247,4+593,9-567,00,9--545,4-73,3-529,9±385,2±222,7+534,5-510,3N1717,4453.62755,6884,0--.-0,9-408,22480,0795,6----Q1+88,3+77,9131,091,5±49,9±21,6-64,3+59,20,9-+70,1117,982,4±44,9±19,4-57,9+53,3Примечания: 1. Моменты от крановой нагрузки взяты с учетом пространственной работы каркаса (за счет связей) 2.
Нормальными силами, малыми по величине, пренебрегаем.995
Расчетные усилия при сочетаниях нагрузок по даннымТаблица 4.4Сече¬ниеКоличество кратко¬
временных нагрузокНомера
нагрузок и
вид усилияРасчетные усилия при различных комбинациях нагрузок (М, кН м; Nи О. кН)+МшахNсоотв-МшахЧоотвNN . (при N/2 < М/Ь )+Мсоотв-Мсоотв+Мсоотв-МсоотвОдна (1)№1; 21; 71;2АДве и более (0,9)М+1777,2+683,4+1777,2N+1036,9+583,3+1036,9№1; 2; 4; 6; 81:7; 3:61:2:4: 6:81:2: 3:6: 7Одна (1)М2311,8+672,22311,8+1420,6N991,5+583,3991,5+991,5№1:21:3:51:2-ВАДве и более (0,9)М+680,2-513,9+680,2N+1036,9+583,3+1036,9№1; 2; 71:3; 5; 81;2;71:2; 3:5: 8Одна (1)М+661,0-442,3+661,0-156,5N+991,5+583.3+991,5+991,5№1; 3; 51:81:3:5-ВБДве и более (0,9)М+1601,6+211,7+1601,6N+3472,9+717,4+3472,9№1; 2; 3; 5; 7-1:2:3: 5:71; 2; 3;5; 8Одна (1)М+1660,6+1660,6+1468,2N+3605,6+3605,6+3605,6№1; 71; 4; 51:3:51:3; 51; 71; 8М-94,9-1705,6-342,2-1198,2-94,9-1255,8БДве и более (0,9)N+717,4+1601,4+3472,9+3472,9+717,4+717,4Ошах+24,0+229,7+269,2+269.2+24+147,5№1; 3; 5; 71:2: 4; 5; 81:2; 3:5; 71; 2; 3; 5; 8-1; 2; 4; 5; 8М+157,6-2659,6-387,8-2203-2659,6N+3197,4+1921,2+3605,6+3605,6+1921,2Отах+193,2+339,0+263,3+374,5+339,0Так как взаимодействия кратковременных нагрузок на производственное здание возможно разграничить, то были
проверены расчетные комбинации усилий в основном сочетании, включающем кратковременные нагрузки следу¬
ющим образом: первая (по степени влияния) нагрузка — принимается без снижения, вторая — с коэффициентом
0,8 и остальные — с коэффициентом 0,6. В результате получено изменение расчетной комбинации усилий только
для сечений ВБ; при действии нагрузок № 1; 3; 5; 2; 7 М = 1773,2 кНм; N = 3835,8 кН.996
Выбор расчетных комбинаций усилий для нижней части колонныТаблица 4.5.Сече¬ние*Комбинация усилийКоэффи¬циентсочета¬ниянагрузокУсилия в левой ветви, кНУсилия в правой ветви, кНМ, кН м; N, кНN/2м/ьнLN/2м/ьнIВБ+М ; Nmax’ соотв11736.5-1067.7668.81736.51067,72804.20,91802.8-1107.1695.700о1°001107.12909.9N«OT.1358.7-141.1217.6358.7141.1499.80.9----_-Nm«; +MC00T.11736.5-1067.7668.81736.51067.72804.20,91802.8-1107.1695.71802.81107,12909,9Nm.„; -Мсоо,.1------0,91802.8-978,8824.01802.8978.82781,6Б+М ; Nmax’ соотв1358.763.3422.0358.7-63.3295,40,91598.7-105.11493.61598.7105,11703,8-М ; Nmax7 соотв1800,71137.11937,8800,7-1137,1-336,40,9960.61773.12733.7960.6-1773,1-812,5N ; +Мшах’ соотв11736.5228.11964.61736.5-228,11508,40,91802.8258.52061.31802.8-258,51544,3Nm„; -МСООТ.11736.5798.82535.31736.5-798.8337,70,91802.81468.73271.51802.8-1468.7334,1БN . (при N/2 < M/bH); +Мmin х 1 Н'1358.763.3422.0358.7-63.3295,40,9------Nmin(nPHN^<M/bH); -М1358.7837.21195.9358,7-837.2-478,50,9960,61773,12733,7960,6-1773,1-812,5***Схему колонны с указанием сечений см. в табл. 4.4.** Расчетная комбинация усилий для расчета анкерных болтов997
998ПРИЛОЖЕНИЕ 5Пример № 4. Расчет стропильной фермы
Исходные данные. Параметры здания и нагрузки см. рис. Материал
стержней ферм — сталь марки ВСтЗпсб-1, R = 240МПа = 24кН/см2 (t <
20мм), фасонок—ВСтЗсп5-1 цо ТУ 14-1-3023-80; пояса из тавров с парал¬
лельными гранями полок; решетка из уголков.Сбор нагрузок на ферму. Постоянная нагрузка. Состав кровли см.
в табл. 5.1. Нагрузка от покрытия (за исключением веса фонаря):
g Kp= (g - п§ф0н) ун= (1,59 -1,05 • 0,15) 0,95 = 1,36 кН/м2,
ун— коэффициент надежности по назначению (см. табл).Вес фонаря, в отличие от расчета рамы, учитываем в местах факти¬
ческого опирания фонаря на ферму.Вес каркаса фонаря на единицу площади горизонтальной проекции
фонаря g,j,0H= 0,1 кН/м2.Вес бортовой стенки и остекления на единицу длины стенки g6cT=
2 кН/м. Узловые силы (рис.):F, = F2= g Bd- 1,36 • 12 • 3 = 49 кН;
F} =gKpBd+ (g^ В 0,5d + g^B) Y„= 1,36 • 12 • 3 + (0,1 • 12 • 0,5 • 3 +
+2 -12) 0,95 = 75 kH;
F4 = g B(0,5d + d)+[g B(0,5d + d)]y = 1,36 • 12 (0,5 • 3 + 3) + 0,1 •
•12 (0,5-3 + 3) 0,95 = 79 kH.Силы Fo и Fg приложены к колоннам и в расчете фермы не учитыва¬
ются. Опорные реакции FAg= F, + F2+ F3+ F4 = 2 • 49 + 75 + 79 = 252 кН.Снеговая нагрузка. Расчетная нагрузка:р=р псу == 1,50 • 1,45 • 0,95с =
= 2,07с;п = 1,45 (см. расчет рамы).Узловые силы:1-й	вариант снеговой нагрузки (рис. 5.4, б)F = F2 = 2,07 • 12 • 3 • 1,13 = 84 кН;
F3p = 2,07 12 -3 (0,8 + 1,13) /2 = 72 кН;
F/ = 2,07 • 12 (3 + 0,5 • 3) 0,8 = 89 кН.Опорные реакции: FAp= 2F|p+ Fjp+ F = 2 • 84 + 72 + 89 = 329 кН.2-й	вариант снеговой нагрузки (рис. 5.4, в)F = 2,07 - 12 • 3 = 75 кН; F'2p = 2,07 • 12 • 3 • 2,6 = 194 кН;
F ,p = 2,07 • 12 (3/2) 2,6 = 97 кН; F4p = F'5p = F' = 0;
F’7p = 2,07 • 12 • (3/2) • 2,07=77 кН; F'gp = 2,07 • 12 • 3 • 2,07 = 154 кН;
999F 9р = 2,07 • 12 • 3 = 75 кН.Опорные реакции:
на левой опореF Др= (75 • 26,5 + 194 • 23,5 + 97 • 20,5 + 77 • 8,5 + 154 • 5,5 + 75
• 2,5)/2$ = 352 кН;
на правой опоре
F’ = 75 + 194 + 97 + 77 + 154 + 75 - 352 = 320 кН.врНагрузка от рамных моментов (см. табл.5.2)1-я комбинация: Mj max = - 811 кН • м; М2соот= - 556 кН • м (сочетание
1, 2, 3, 4*, 5) 2-я комбинация: М. = - 811 - (-321) = - 490 кН • м; М, =1 max	zcoor-	556 - (-321) = - 235 кН • м.Нагрузка от распора рамы
1-я комбинация:
Н =20 + (34 + 76 + 19 - 17 + 21) 0,9 = 140 кН;
Н2 = 20 + (34+43+4+20-16) 0,9 = 97 кН.
1000О)9<рон ВУ&Ст8	.У *? 81 I ГМ1Рис. 5.1 К примеру расчета стропильной фермы
а - схема постоянной нагрузки, б, в - схемы снеговой нагрузки2-я комбинация:Н, = 20 + (76 +19 - 17 + 21) 0,9 = 109 кН;
Н2= 20 + (43 + 4 + 20 - 16) 0,9 = 66 кН.
1001Щ=№кН'■т*кН-м	М2»-556кНмСхема приложения опорных моментов и распора12*66 кИРис. 5.2 Расчетная схема (а) и диаграмма усилий от единичного момента (б)
0,128	в-о,т зл WРис. 5.3 Расчетная схема (а) и диаграмма усилий от единичного момента (б)
Схема приложения опорных моментов и распора приведена на рис.
Определение усилий в стержнях фермы. Усилия в стержнях фер¬
мы определяем раздельно для каждой нагрузки с помощью построения
диаграммы Максвелла—Кремоны или на ЭВМ.При вычерчивании схемы фермы (рис. 5.2, а) за расчетную
высоту принимается расстояние между осями поясов. Сумму
1002привязок осей поясов таврового сечения к их внешним граням Zzo
можно принять равной 100 мм. Уклоном фермы при i = 0,015 можно
пренебречь.Рис. 5.4 Расчетная схема рамы. Постоянные и снеговая нагрузки
Так как заранее не известно, при каких комбинациях нагрузок на¬
пряжения в расчетных сечениях колонны будут иметь наибольшую величину,
то по данным статического расчета составляют несколько комбинаций рас¬
четных усилий. Комбинации нагрузок должны быть возможными, т. е. нельзя
рассматривать усилия от боковых сил крана без учета вертикальных усилий,
нельзя не учитывать постоянную нагрузку. По составленным комбинациям
усилий в каждом сечении определяется наивыгоднейшая.Пример расчета поперечной рамы производственного здания
Исходные данные. Требуется лроизвести статический расчет и
определить усилия в элементах рамы прокатного цеха. Параметры здания
и каркаса—по примеру (см. рис. ); Место строительства г. Череповец.
Здание отапливаемое.А.	Расчетная схема рамы.В соответствии с конструктивной схемой (см. рис.) выбираем ее рас¬
четную схему и основную систему. Расстояние между центрами тяжести
верхнего и нижнего участков колоннео = 0,5 (hH — hB) = 0,5 (1500 — 1000) = 0,25 м.Соотношения моментов инерции: 1н / 1в = 5 (учитываем, что верх¬
няя часть колонны с проходом); 1р/ 1н= 4. Если 1в = 1, то 1н = 5 ; 1р = 20.
Сопряжение ригеля с колонной назначаем жестким (краны ВТ режима
работы, цех однопролетный).Б. Нагрузки на поперечную раму.Все нагрузки подсчитываются с учетом коэффициента надежности
по назначению (ун= 0,95 для большинства промышленных зданий).
Постоянная нагрузка.Нагрузку на 1 м2 кровли подсчитываем по табл. 5.1Расчетная равномерно распределенная линейная нагрузка на ригель
1003рамы по формулеЯ„ = У„8кр Ьф /cos а = °>95 Ь59 • 12 / 1 = 18,1 кН/м.Опорная реакция ригеля рамы
FR=qnl/2= 18,1 - 30/2 = 272 кН.Постоянная поверхностная распределенная нагрузка отпокрытияТаблица 5.1Состав покрытияНорматив¬
ная, кПаКоэффи¬
циент пе¬
регрузкиРасчетная,кПаЗащитный слой (битумная мастика с ото¬
пленным гравием) у=21 кН/м31=20 мм
Гидроизоляция (4 слоя рубероида)
Утеплитель (пенопласт) у=0,5 кН/м31=50
ммПароизоляция (1 слой рубероида)Стальная панель с профилированным на¬
стиломСобственный вес металлических конструк¬
ций шатра (фермы, фонари, связи — по
табл.)0,420,20,030,040,350,31.31.3
1,21.31.051.050,550,260,040,050,370,32Итого g-.>= 1,34^=1,59У. V Ш&ь S.1 ^орп I—Т*31«Н /	V'SkiUr72 М72МНmax•
В78КМ-МMmin я
•364 КН'М777}Рис. 5.5 К примеру определения нагрузки от мостовых кранов
Расчетный вес колонны (см. пример 3.). Верхняя часть (20 % веса)
GB = 0,95 -1,05 • 0,2 • 0,4 12 15 = 14 кН.Нижняя часть (80% веса)Gh = 0,95 * 1,05 - 0,8 • 0,4 12 • 15 = 57 кН.Поверхностная масса стен 200 кг/м2 переплетов с остеклением 35
кг/м2. В верхней части колонны (включая вес этой части колонны):F, = ун [1,2 • 2 (4,2 + 3,1) -12 + 1,1 • 0,35 • 1,2 • 12] +14 = 221 кН.В нижней части колонны:
1004F2 = 0,95 [1,2 • 2 (2,9 + 2,4) ■ 12 + 1,1 • 0,35 • 6 • 12] + 57 - 229 кН.
Постоянные нагрузки показаны на рис.5.2 и 5.4,6.Снеговая нагрузка. Вес снегового покрова ро = 1,5 кПа. При gHKp/po=
1,34/1,5 = 0,9 коэффициент перегрузки п = 1,45. Линейная распределенная
нагрузка от снега на ригель рамы по формулеЧен = У„ псР0Ьф = 0,95 • 1,45 • 1 • 1,5 • 12 = 24,8 кН/м.Опорная реакция ригеляFr = 24,8 • 30/2 =372 кН (рис.5.3).Вертикальные усилия от мостовых кранов (рис. 5.5, б).База крана (5,1 м) и расстояние между колесами двух кранов (1,2 м),
а также нормативное усилие колеса — по прил. По формуле= X (nn IFk_y + nG + ngnb b) = 0,95 (1,1 • 0,95 • 355 - 2,94
+ 1,05 • 45 + 1,2 • 1,5 • 1,5 • 12) = 0,95 (1091 + 47 + 32) = 1170 кН (вес
подкрановой балки по табл. Gn = 0,25 • 12 • 15 = 45 кН);
F k = (9,8 • 30 + 680)/2 — 355 = 487 — 355 == 132 кН;
Dmin= Т„ О091 •132 1 355 + 47 + 32> = °’95 (406 + 474 + 32)= 485 кН-
Сосредоточенные моменты от вертикальных усилий Dmax, Dmin по
формуле (12.7) ek= 0,5hH = 0,5 • 1,5 = 0,75 м; Mmax= ек Dmax = =0,75 •
1170 = 878 кН • м;
М . = 0,75 • 485 = 364 кН • м.min 7Горизонтальная сила Т от мостовых кранов, передаваемая одним
колесом, по нижеследующим формулам равнаТнк = 0,05 (9,8Q + GT)/n = 0,05 (9,8 • 30 + 125)/2= 10,5 кН.
Т = унппГГнку = 0,95 • °1,1 • 0,95 • 10,5 • 2,94 = 31 кН.Считаем условно, что сила Т приложена в уровне уступа колонны (рис.5.5,6).qf • 2,9кН/мГМ S'1 <1 ?-1:,F. *21кНI Ч9'2АН/м, Fr16kfiРис. 5.6 К определению ветровой нагрузки
Ветровая нагрузка. Нормативный скоростной напор ветра go= 0,27
кПа. Тип местности — Б и коэффициенты к для 10 м— 0,65; 20 м — 0,9;
30 м—1,05.По формуле
1005qB = ун ngokcb = 0,95 • 1,2 • 0,27 • 0,8 • 12k = 2,95 k.Линейная распределенная нагрузка при высоте: до Юм — 2,95
0,65 = 1,9 кН/м; 20 м — 2,95 * 0,9 = 2,7 кН/м; 30 м - 2,95 • 1,05 = 3,1 кН/м;
16 м — 1,9 + + (2,7—1,6)6/10 = 1,9 + 0,7 = 2,6 кН/м; 23,8 м - 2,7 + (3,1-2,7)
• 3,8/10 = 2,9 кН/м.Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки по нижеследующим
формулам:FB = (q +q2)h72 = (2,6 + 2,9) • 7,8/2 = 21 кН;
F’B= FB 0,6/0,8 = 21- 0,6/0,8 = 16 кН.Эквивалентные линейные нагрузки по формулеЧэ = ЯВю а =1>9 * 1>°5=2 кН/м; q = 2 • 0,6/0,8=1,5 кН/м.Ветровые нагрузки показаны на рис.Рис. 5.7 К расчету рамы на постоянную нагрузкуВ.	Статический расчет поперечной рамыРасчет на постоянные нагрузки. Основная система приведена на рис.
,а, а схема нагрузки—на рис.. Сосредоточенный момент из-за смещения
осей верхней и нижней частей колонны:М = — (FR + Fj) ео= — (272 + 205) 0,25 == — 123 кН • м.
Параметры по табл. : п = 1/5 = 0,2; а = Нв/Нн = 4,7/16 = 0,294 * 0,3.
Каноническое уравнение для левого узлагп Ф,+Г.р=0-Моменты от поворота узлов (рис. 5.7, б) на угол (р = 1 (М,):MA = kA i = 0,887i; Мс = к i = — 0,472i; Мв = кв i = — l,055i;
MP"r = 2Е1 /1 = 2E4IH / 1Н = 8iH/l = 8 • 16i / 30 = 4,27i.вриМоменты от нагрузки на стойках М (рис. 5.7, в):МА = kA M = 0,353 (— 123) = — 43,4 кН • м;
1006МА = кА М= — 0,145 (— 123) = 17,8 кН • м;
Мнс = k М = — 0,695 (- 123) = 85,5 кН • м;
Мвс=(к +1) М = (—0,695+1)(-123) = 37,5 кН • м.Моменты на опорах ригеля (защемленная балка постоянного по
длине сечения)MP-в = - ql2/12 = — 18,1 • 302/12 = — 1358 кН-м.Коэффициенты канонического уравнения:г,, = Мв + Мригв = l,055i + 4,27i = 5,33i (по эпюре М,);
г1р= Мв‘+ М»нгв = - 17,8 - 1358 = - 1376 (по эпюре Мр).
Угол поворота
Ф = - Г1р/гп = 1376 / 5,33i = 258,2/i.Моменты от фактического угла поворота (М,ф):МА = 0,887i • 258,2/i = 229 кН • м;
Мв= - l,055i • 258,2/i = -272 кН • м;
м‘ = - 0,472i • 258,2/i = - 122кН • м;
Мригв = 4,25i • 258,2/i = 1097 кН • м.
Эпюра моментов (М,ф + М ) от постоянной нагрузки (рис. 5.7 , г):
МА= 229 - 43,4 = 186 кН "м; Мв = -272 + 17,8 = -254 кНм;
Мригв= 1097 -1358 = -261 кН • м; Мвс= -37,5 - 122 = - 160 кН • м;
Мнс= 85,5 - 122 = - 37 кН м.Проверкой правильности расчета служит равенство моментов в узле
В (254=261), равенство перепада эпюры моментов в точке С (160 - 37 = 123)
внешнему моменту (123), а также равенство поперечных сил на верхней
и нижней частях колонны (рис. 5.9, д)Qac = - (186 + 37) / 11,3 = - 19,7 кН;
QBC = - (254 - 160) / 4,7 = - 20 кН.Разница (2%) получена в результате округления параметра а. На
рис. 5.9,с приведена эпюра нормальных сил (с учетом веса стен и соб¬
ственного веса колонн).Расчет на нагрузку от снега. Проводится аналогично расчету на
постоянные нагрузки. Сосредоточенный момент на колонне
М = FReo= - 372 • 0,25 = - 93 кН • м.Моменты от нагрузки:
МА = 0,353 (-93) = - 32,8 кН • м;
Мв = - 0,145 (-93) = 13,5 кН • м;
М"с= - 0,695 (-93) = 64,6 кН • м;
1007Мвс= 0,305 (-93) = - 28,4 кН • м;
Мригв= 24,8 • 302/ 12 = 1860 кН • м.Коэффициенты канонического уравнения:
г,| = 5,33i; г1р= - 13,5 - 1860 = 1874.Угол поворота <р = 1874 / 5,33i = 352/i.Моменты от фактического угла поворота:MA=0,887i-352/i=312 кН • м; Мв = -l,055i • 352/i = -371 кНм;
Мс= -0,472i • 352/i = -166 кН м; MP"rB=4,25i • 352/i =1496 кН м.
Эпюры усилий от снеговой нагрузки показаны на рис. 5.8.
МА= 281 кН • м; Мв = -357кН • м; Мвс= -194 кН • м;
Мнс= -101 кН • м; Мригв= -364 кН • м;
°в = Qa = (281+ 101) / 11,3 = -34 кН;
NB = na = - 372 кН; №иг= -34 кН.Расчет на вертикальную нагрузку от мостовых кранов. Расчет
проводится при расположении тележки крана у левой стойки. Основная
система и схема нагрузки приведены на рис. 5.9,а.Проверка возможности считать ригель абсолютно жестким
по формуле:k = Ip Н / 1н I = 20 • 16/5 -30 = 2,13 >6/(1+ 1,1 V4)= 1,87.
Каноническое уравнение для определения смещения плоской рамыРис. 5.8 Эпюры усилий в раме от снеговой нагрузки
Моменты и реакции от смещения верхних узлов на А=1 (рис.
5.9, б) —по табл. 5.5:гп = 2Frb + 2k’B t /Н = — 2 • 6,283t / 16 = — 0,785t.Моменты и реакции на левой стойке от нагрузки (рис., в):МА = kA М = 0,353 • 878 = 310 кН • м;Мв = kB М = — 0,145 • 878 = —127 кН • м;Мнс = k М = — 0,695 • 878 = - 610 кН • м;Мвс= (k + 1) М = 0,305 • 878 = 268 кН • м;
1008Frb = к’в M / Н = 1,5 • 878 / 16 = 84,8 кН.Усилия на правой стойке можно получить аналогично или умножая
усилия левой стойки на отношение
М / М = 364 / 878 = 0,41.min шах	’Реакция верхних концов стоекты= Frb FRBnp= 82,3 - 33,7 = 48,6 кН.Смещение плоской рамыД= - г,р / ги = 48,6 / 0,785t = 61,9 /1Рис. 5.9 К расчету рамы на вертикальную нагрузку от мостовых кранов
Крановая нагрузка—местная, поэтому апр Ф 1. При жесткой кровле
по формулеap = no(l/n + ay2Xa2i)/Xy == 4 [1/10 + 842 / 2 (1082 + 842 + 602 + 362 + 122)] 2,94 == 4 [0,1 +7056 /47 520] / 2,94 = 0,34.Рис. 5.10. Эпюры усилий от горизонтальных воздействий кранов
1009Рис. 5.11 Эпюры усилий от ветровой нагрузки
Смещение с учетом пространственной работы по формуле
Д = а Д = 0,34 • 61,9 /1 = 21,0 /1.пр пр	’	’	’Эпюра моментов М,Дпр от фактического смещения рамы с учетом
пространственной работы показана на рис., г, а суммарная (Mp+MjAnp)—
на рис. 5.9,д. Эпюра Q (рис. 5.9,е) свидетельствует о правильном расчете
(поперечные силы в верхних и нижних частях стоек рамы практически
одинаковы). Разница в значениях нормальной силы (рис. 5.9,ж) с левого
и правого концов ригеля получилась за счет передачи горизонтальных
сил на соседние рамы.Расчет на горизонтальные воздействия мостовых кранов. Основная
система, эпюра М,, каноническое уравнение, коэффициент апр—такие же,
как и при расчете на вертикальную нагрузку от мостовых кранов.
Моменты и реакции в основной системе от силы Т (рис. 5.10, а):МА = кАТН = —0,102 -31 • 16 = -51 кН • м;Мв = kB ТН = — 0,106 • 31 • 16 = —53кНм;Мс= k ТН = 0,105 • 31 • 16 = 52 кН • м;Frb = kYT = °>704 • 31 = 21>8 кН*Смещение верхних концов с учетом пространственной работы:Д = а г,/г =0,34-21,8/0,785t = 9,44/1.пр пр 1р II 9	* 5	’Эпюры М и Q показаны на рис., б, в.Проверка правильности решения: скачок на эпюре Q 19+13=32 кН
примерно равен силе Т, а на левой стойке поперечные силы в верхней и
нижней частях равны (4 кН).Расчет на ветровую нагрузку. Основная система и эпюра М1—как
для крановых воздействий. Эпюра М (рис. 5.10, а), на правой стойке
МА = kA q3 Н2 = — 0,104 • 2 • 162 = - 53 кН • м;Мв = kB чэН2 = — 0,056 • 2 • 162 = — 29 кН • м;Мс= k q3H2 = 0,035 • 2 • 162 = 18 кН • м;Frb = k\q3H = 0,452 2 16 = 14,5 кН.На левой стойке усилия получаются умножением на коэффициент
q\/q = 1,5/2 = 0,75
1010Коэффициенты канонического уравнения по формуле:
гн= - 0,785t; г|р= FRB +F’RB+ FB+ F’B= 14,5 + 10,8 + 21 + 16 = 62,3.
Смещение рамы (ветровая нагрузка воздействует на все рамы блока
и поэтому ап = 1):Д = г. /г., = 62,3 / 0,785 t = 79,4 /1.пр Ip 11	99	9Эпюра М = (Мр+М,Д) показана на рис. 5.11 ,б.Эпюра Q (рис. 5.11, в) на левой стойке:QA = (—MA + MB)/H + q3H/2 = (397+125)/16 + 2 16/2 = 49 кН;
QB = Qa— q3 Н = 49 — 2 16 = 17 кН.Расчетные усилия в стержнях фермы, кНТаблица 5.2осо S
н жО со
О >чУсилия от
снеговой
нагрузкиУсилия от опорных момен¬
тов«ао.осоcdРасчетные усилияЭлемен!Xсх(U5%f , L*6 sя >s* X
s =
£ *сONo'
II u
c“?s7нон 1ГW *si50 Nи s'5 ЖW «
—гло
«Л«гУсилия от р
рамы№усилийрастяжение№ усилийсжатие12а2634512345678910111213141*В,- 1000-0,32802660-3266--Верхншпоясв2-зВ3-4
В4-6
вг- 7-415-650-540-775-486-696-0,265-0.2-0,065-0.132151623672---1+2а1+2а-955-1425)5
£ UH-22153002700,2950,033-144*-8*-109*1+2а5151+3+-4+5-46* 1H-55706956260,230,1-112*-23*-99*1+2а1265-S СасН-86507756960,1650,165-81*-39*-89*1+2а1425_-1-2-330-450-4050,044-0,044-3624---1+2а-7803и2-3290350315-0,0470,04738-26-1+2а640--о»4-5-220-215-1930,047-0,047-3826---1+2а-435яРц5-6110120108-0,0470,04738-26-1+2а230.--7-80000,047-0.047-3826---3+4-12о *3-4-49-194**-175**0n0_____1+2а-243н *и6-7-79-89-80и0-----1+2а-168По 2-й комбинации моментов и распоров.** По 2-му варианту снеговой нагрузки.
СтойкиРаскосыНижний поясВерхний пояс-Элемент3-46-71-22-34-55-6
7-8Н-5Н-8Н-2В стадии монтажа 1 = 1450 см; i = (7,18 • 8,5+7,41 6) /14,5 =7,24; X = 1450 / 7,24 = 200 <
” [X] = 220 'J3DJ30I 1^ ONИЮ4b U)ю№ стержня• •64023012651425Сл1•266и>растяже¬ниеРасчетное
усилие, кН-243-168-780-435-12•Os-1425-955•сжатие90x680x6160x1-00x9100x8125x863x580x6_1_20ШТ2115UJTT30LU-Т2Т20ШТи»Сечение21,218,7645,831,239,412,2618,7666,6юо97,753,8OsПлощадь А, см2244/3-05244/3-05197/3-94342/4-28342/4-28342/4-28342/4-28600/1800600/1800300/550300/600250/250300/300-~Jо *2,78/4-,042,47/3-,652,85/7-,753,07/4-,473,87/5-,531,94/2-,962,47/3-.655,03/7,313,914,648,16/7,415,03/7,18ОО«С88/7599/8469/51111/9688/77175/1-46138/1-17119/12377/11937/8060/42SO150150120300150300150250КЗоtoоtoо•О20,6260,50,7590,6260,325■0,4250,6860,806■-i®о о
00 00о Я о Я Я
* чо " чо VO
00 000,950,95оVO©VO0,95•NJ• •20,5<2-2,818,8<2-2,821,4<2-2,816.5<2-2,8••1СЗпрочность
N/A <Ry
ф кН/см2Проверка се¬
ченийSS-5®* лчо22,4<22,8
17,6<19,2
2< 19,21 1■21,3<22,822<22,8•£устойчи¬
вость
N /фА < Ry
кН/см2Таблица проверки сечений стержней фермы
Таблица расчетных усилий в сечениях левой стойки рамы (изгибающие моменты, кН-м,нормальные и поперечные силы, кН)Таблица 5.41012
ПплттПГТ-Ж-РНИР тябп1±180±10±1()±410±4\ 7 -■4*тправуюстойку1 10,9±160±10±10±370±4fs1+1250+250+250-3970+495DOrtслеваЫ M0,9+1120+230+230-3570+44S1-132о-210-210+385f 4>a>справа14 'v.10-44J1%ш09-1190-190-190+3470-40_i_\ жn-1№ нагрузок-1,3,4-1,5*+Mmaxусилия--+163 11 -491- || -+571 I1 -720 IXTnc= 0,9№ нагрузок.1,3,4.51,2,3,4,5*INCOOTBусилия--+154-491--+1066-2108-Mmaxn-1№ нагрузок1,2-611-6441,2-354-8631,3,-16611,5усилия4-637-211-720Ncoot.п.- 0,9№ нагрузок1,2,3*,4,51,2,5*1,2, 3,4, 5*Г1,3,4(-),5Г)усилия-811 1-607-354 |1 -826-729 11 -1879-34 |1 -1773
| Номер нагрузкиНагрузки и
комбинации
усилийПсСеч[ения стойки Прйдй'Яжёнйе таблицы:«•даf»1-12-23-34-4М I NМ I NМ I NМ I NОNmax+мсоотвП = 1с№ нагрузок-1,3,4--усилия- 1 -+163 1 -491- 1 -.1 -п=0,9№ нагрузок1,3. 4, 5-1.2, 3,4, 5*усилия- 1 -+154 | -491- 1 -+1065 I -208N-мсоотвп =1С№ нагрузок1 2121,3,4-усилия-611 -644-354-863-637 | -1661- 1 -пс= 0,9№ нагрузок1,2, 3*,4,51,2.5*1,2, 3,4, 5*-усилия-811 1 -607-354 1 -826-729 1 -1879- 1 -N .min+мПс“ ^№ нагрузокУсилия М, N от постоянной нагрузки подсчитаны с
коэффициентом 0,9/1,1= 0,81,5*усилия+496 | -576n:;t“-Мсоот.Q^•тахп -1Спс= 0,9№ нагрузок!,5усилия
№ нагрузокI-248 | -576
1.2,3,4, 5*усилия1f-1711 В эту комбинацию усилий включены усилия от крановой нагрузки в связи с тем, что, хотяабсолютная величина отрицательного момента несколько уменьшаете», нормальная сила при
этом существенно возрастает.1014
1015Справолчные данные по мостовым кранамДля кранов	Для кранов<?=Э0/5, 50/10 Q-80/30. 100/20, 125/20Q—грузоподъемность крана, т; FkJmax, Fk2 ах—максимальные вертикальные
давления колес крана (нормативные).Таблица 5.5Q,t5Размеры, ммМаксималь¬
ное давле¬
ние колесаXа4><=: _оcdВысота
подкрановой
балки h6.,
мм, при ша¬
ге колонн, мж2с.и:>х2л 2cd о.IIо 3XXcd3<5Н,в,В2Ко"XъсXи59> ЭС
н ж
о« Оя в
Q. О
Ж *о00 л
X 39* 5* о.л5 s
• я.НО -сиX(Оcd£с х
О л
СО К
<и
нчоо.СFk,m«^V2muно4>' QQО *
И)mXь20Q612305243036275027503000300630063006860510051005600315(326)
345 (355)
380 (390)120(125)520 (560)
620(680)
740(800)КР-7012010001500Коэффициенты расчетной длины ступенчатых колонн
Коэффициенты ^ для одноступенчатых колонн с верхним
свободным концомТаблица 5.6сеЗначения ц. пDH ПX(-cdZе1>агиcd1,иXоal00,10,20,30,40,50,60,70,80,911,21,41,61,822,55102002222222222222 •2222222*0,222,012,022,032,042,052,062,062,072,082,092,102,122.142.152,172,212.402?763,39J,0,422,042,082,112,132,182,212,252,282,322,352,422,482.542.602,662.80***0,622,112,202,282,362,442,522,592,662,732,802.933,053.173,283,390,822,252,422,562,702.832,963,073,173,273,363.553,74■4122,502,732,943,133,293,443,593,743.8741,533,433,774.074,354,614,865,051f244,444,905,295,676,03Гг'22,555,556,086,567366,657,257,82
1016Коэффициенты |1,для одноступенчатых колонн с верхним
концом, закрепленным только от поворотаТ а б л и ц а 5.7Рас¬четнаясхемаЗначения ц, при п0,10,20,30,40,50,60.70.80,91,21,41,61,82,510201.921.931.941.95
1,9722,122,452,94Ж1,861.871.88
1.91
1,9422,252,663,173.701,801,82.1,831.861,9222.33
2,813.34Ш.1.761.761.77
1,831.90
22,382.91
3.50
4.121.701.71
1,75
1,79
1,8822,4331.671.68
1,72
1,77
1,8722,481.641.64
1,69
1,76
1,8622.521,601.621,661,721.8521,571,591,621.711,8321.551.56
1,61
1,69
1,8221,50 1
1,52
1,57
1,66
1,80,461,481,531,631,791,431,451,501,611.401.41
1,48
1,591,371,391,451.321.33
1,401,181,201,05Коэффициенты |1п и |1,2 для колонн с неподвижным шарнирно
опертым верхним концомТаблица 5.8Расчетнаясхема1ДЦ/1.0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2Коэффициенты \iFt0,041,021,842,252,592,853,083,243,423,704,004,555,255,806,557,2010,060,911,471,932,252,572,742,903,053,243,453,884,434,905,435,94*>J,0,080,861,311,732,052,312,492,682,853,003,143,533,934,374,855,28**0,10,831,211,571,952,142,332,462,602,762,913,283,614,034,434,850,20,790,981,231,461,671,852,022,152,282,402,672,S8з,и3,423,71♦оъ0,30,780,901,091,271,441,601,741,861,982,112,352,512,762,993,250,40,780,881,021,171,321,451,581,691,811,922,142,312,512,682,88\0,50,780,860,991,101,221,351,471,571,671,761,962,152,342,502,7610,780,850,920,991,061,131,201,271,341,411,541,681,821,972,10Коэффициенты цг0,040,670,670,831,251,431,551,651,701,751,781,841,871,881,901,920,060,670,670,811,071,271,411,511,601,641.701,781,821,841,871,88zг0,080,670,670,750,981,191,321,431,511,581,631,721,771,811,821,84F10,10,670,670,730,931,111,251,361,451,521,571,661,721,771,801,820,20,670,670,690,750,891,021,121,211,291,361,461,541,601,651,690,30.670,670,670,710,800,900,891,081,151,221,331,411,481,541,590,40,670,670,670,690,750,840,9211,071,131,241,331,401,471,51ъ0,50,670,670,670,690,730,810,870,941,011,071,171,261,331,391,4410?670,670Т670,680,710Т740,780,820,870,910,991,071,131,191?24
1017Коэффициенты цпи)х]2для колонн с неподвижным верхним
концом, закрепленным от поворотаТаблица 5.9Расчетная'Л\J 1схема0,10,20,30,40,50,60,7© 1
000,911,21,41,61,82Коэффициенты цп0,040,060,080,10,20,30,40,510,780,700,680,670,640,620,600,590.551,020,850,790,760,700,680,660,650.601,531,231,0510,790,740,710,700.651,731,471,311,200,930,850,780,770.702,011,731,541,421,070,950,870,820.752,211,931,741,611,231,060,990,930.802,382,081,911,781,411,181,070,990.852,542,232,051,921,501,281,161,080.902,652.38
2,20
2,04
1,601.39
1,26
1,17
0.952,852,492,312.201,721,481,341,2313,242,812,552,401,921,671,501,391.103,703,172,802,602,111,821,651,531.204,203,503,112,862,281,961,791,661,304.763,923.45
3,182.45
2.12
1,94
1,79
1.405,234,303,733,412,642,202,081,921.50Коэффициенты \1Х10,040,650,680,750,941,081,241,371,471,551,641,721,781,811,851,89}г0,060,650,670,680,760,941,101,251,351,441,501,611,691,741,791,82*«гF,0,080,640,660,670,680,841,001,121,251,341,411,531,621,681,751,790,10,640,650,650,650,780,921,051,151,251,331,451,551,621,681,71J,0,20,620,640,650,650,660,730,830,921.011,091,231,331,411.481,54*г0,30,600,630,640,650.660,670,730,810,890,941,091,201,281,351,41г0,40,580,630,630,640,640,660,680,750,820,881,011,101,191,261,32F,0,50,570,610,630,640,640,650,680,720,770,830,941,041,121,191,2510,550,580,600,610,620,630,650,670,700,730,800,880,931,011.05
1018Приближенные значения радиусов инерции сеченияТаблица 5.10' -К11,'WHi,'U30bi^mh		i.'MK^rи | ii'WflЩЗ-t ■■ МГлСЦ^^я*Л*«шto1"T^l f ~i
^tp-w^ ft ч ir03ih
\УЯ5fc&In**»l,42HУ,№~у, <.да*да45”■1Ёit*#ht,4WbbU->ri,WЩЗйр.-■p4-, U4W
JTL ire»»Тр~р/=43*Л
ДГ—P|—:<1 iy*0Jtb911х^27Лiv<mIIьггirW*■i9*f7bJL■ 9* LBEB**”■|Й^ir'WhteWL*/U3A■ГПГ■У1 ■'ШЗ^СеЭh4&Lih +21*
ifWb
<,OJA-13№**tf-VKbrtk-Wbd d'*** гjfcni^Wi^OJtb_/l ,_<*■««*
■iP“‘ЙРffi81Г1*?Tit4WhLyWbJr-rb-WA- гфт-гни
х
1019ПРИЛОЖЕНИЕ 6Защита металлоконструкций от коррозии Коррозионная
стойкость материалов. Классификация агрессивных сред.При проектировании необходимо пользоваться СН 423-71, нормами
по коррозионной стойкости материалов и защите от нее. К материалам
повышенной коррозионной стойкости относятся низколегированные
стали, алюминированную листовую сталь по ТУ 14-11-236-88, оцин¬
кованную листовую сталь по ГОСТ 14918-80, сталь с алюмицинковым
покрытием по ГОСТ 14-11247-88 и ряд алюминиевых сплавов по ГОСТ
21631-76*Е и ГОСТ 13726-78*Е. дорогостоящие коррозионностойкие
стали —титановые сплавы и др. применяют как покрытия или облицо¬
вочный слой при экономическом обосновании их применения. При
выборе материалов для конструкций учитывают скорость коррозии
материалов и их агрессивное воздействие.Оценка степени агрессивного воздействия среды на основные
материалы металлических конструкцийЗащита от коррозии в процессе эксплуатации конструкций не тре¬
буется.** Долговечность подобных систем покрытий в 1.6-2.3 раза больше
арифметической суммы долговечности металлических и лакокрасочных
покрытий.Степень
агрессивно¬
го воздей¬
ствия сре¬
ды на кон¬
струкциюСредняя скорость кор¬
розии, мм/годВозможность применения конструкций
без защиты от коррозии или с защитой
долговечными покрытиями (в скобках —
минимальная долговечность покрытия,
год)Углеро¬дистойсталиАлюминия,
алюми¬
ниевых
и цинковых
защитных
покрытийОграждающих тонколистовых конструк¬
цийНесущих
конструкций
из углероди¬
стой сталиИз алюминияиз алюми-
нированной
и оцинко¬
ванной стали
при толщине
покрытия
не менее 20
мкм
1020Неагрес¬сивнаяДо 0,01До 0,001Защита толь¬
ко на период
транспорти¬
ровки, хране¬
ния и монта¬
жа*Без защитыБез защиты
со стороны
помещения,
при окраши¬
вании со сто¬
роны утепли¬
теля (20)Слабоа¬грессивнаяСв. 0,01
до 0,05Св. 0,001
до 0,005Цинковые
или алюмини¬
евые покрытия
(20), лакокра¬
сочные покры¬
тия (10-20),
металлизаци-
онные покры¬
тия (20)ТожеЛакокра¬
сочные
покрытия
по оцинко¬
ванной стали
(25), алюми-
нированная
сталь —
без защитыСреднеа¬грессивнаяСв. 0,05
до 0,5Св. 0,005
до 0,05То же, в ком¬
бинации
с химически
стойкими ла¬
кокрасочными
покрытиями
(15)**, лако¬
красочные
покрытия (10)Электро¬
химическое
анодирова¬
ние (20)Полимерные
покрытия
на панелях
заводского
изготовления(15)Сильноа¬грессивнаяСв. 0,5Св. 0,05Металлизация
распыле¬
нием цинка
или алюминия
в комбинации
с химически
стойкими ла¬
кокрасочными
покрытиями
(12)**, лако¬
красочные по¬
крытия (5-7)То же, в ком¬
бинации
с химически
стойкими
лакокрасоч¬
ными покры¬
тиями (15)-и тонколистовые конструкции изготавливают из более коррозионно-
стойкого металла, чем конструкции из прокатного профиля или толстого
листа. Коррозия металла происходит и из-за воздействия на металл среды,
количества влаги, концентрации и состава газа, растворимости и гигро¬
скопичности твердых частиц пыли, наличие солей, аэрозолей и воздуха.
Образование газовой пленки на поверхности металла ускоряет коррозию.
Зоны влажности при проектировании защиты от коррозии устанавлива¬
ются по СНиП П-3-79. концентрация агрессивных газов для материалов
имеет 4 группы. По степени возрастания концентрации А, Б, В, Г.
1021Группы агрессивных газов в зависимости от их вида
и концентрацииНазвание газаКонцентрация, мг/м3АБВГСернистый ангидридДо 0.10.1-2525-90Св.90Хлористый водородДо 0.10.1-0.60.6-1Св. 1СероводородДо 0.010.1-1010-200Св. 200Окислы азотаДо 0.10.1-55-25Св.25АммиакДо 0.2Св. 0.2--Углекислый газДо 1000Св. 1000--Фтористый водородДо 0.020.02-55-10Св. 0.2Степень агрессивного воздействия жидких сред определяется
кислотностью (PH), концентрацией растворенных солей и газов, тем¬
пературой, напором или скоростью движения потока жидкости — см.
СНиП 2.03.11-85.Группа солей, аэрозолей, пыли и их характеристикиАБ"В"Мало растворимыеХорошо растворимые,
малогигроскопичныеХорошо растворимые,
гигроскопичныеСиликаты, фосфаты
(вторичные и третичные)
и карбонаты магния,карбонаты и сульфаты
натрия, калия, аммо¬
ния;Хлориды натрия, калия,
аммония, кальция, маг¬
ния, алюминия, цинка,
железа; сульфатыкальция, бария, свинца;
сульфаты бария, свинца;
оксиды и гидрооксиды
железа, хрома, алюми¬
ния, кремниянитраты калия, бария,
свинца, магниямагния, марганца, цинка,
железа; нитраты и нитри¬
ты натрия, калия, аммо¬
ния; все первичные фос¬
фиты, вторичный фосфат
натрия; оксиды и гидроок¬
сиды натрия, калияКоррозионная стойкость строительных сталейВсе типы углеродистых сталей по ГОСТ 380-88* требуют защиты
от коррозии. Стали марок 14Г2АФ, 16Г2АФ, 09Г2С, 10Г2С1,15Г24ФД
И 12Г2СМФ по коррозионной стойкости также требуют защиты от кор¬
розии. Стали марок 10ХСНД, 15ХСНД, 10ХНДП, 10ХДП, 12ХГДАФ,
08ХГГСДП являются сталями повышенной коррозионной стойкости.Пониженной по сравнению с углеродистой сталью коррози¬
онной стойкостью обладают марганцовистые стали марок 09Г2, 14Г2
и сталь марки 18Г2АФПС, поэтому эти стали, не допускаются к при¬
менению в средах с повышенным содержанием сернистого ангидрида
1022и сероводорода.Внутренние и рабочие напряжения практически не влия
на скорость коррозии стальных материалов. В части сред коррозия
стали, может вызвать коррозионное растрескивание металла. Для за¬
щиты используют защитные металлизационно-лакокрасочные покрытия
или снижают агрессивность сред. При повышенной прочности стали
статистические, и циклические напряжения сказываются больше,
так стали, термически упрочненные подвергаются разрушению из-за
водородного охрупчивания, коррозионного растрескивания или корро¬
зионной усталости.Степень охрупчивания значительно снижает сопротивление дина¬
мическим нагрузкам и пластичность строительной стали, с прочностью
до 700 МПа и более высокой прочности, пластическая деформация
увеличивает склонность этих сталей к водородному охрупчиванию
(до 2 %), поэтому высокопрочные болты после окончания монтажа
окрашивают.В слабоагрессивной среде допускается принятие высокопроч¬
ных болтов без защиты от коррозии, с покраской выступающих частей
болтов и конструкций после монтажа, (стали марок 40Х; 30Х2НМФ;
40 ХФА И ЗОХЗМФ), при условии соблюдения режимов обработки
по ГОСТ 4543-71 и указаний по производству монтажных работ.Хорошим методом нанесения защитных покрытий на болты
для предотвращения от коррозии является термодиффузионный про¬
цесс насыщения поверхности болта цинковым покрытием. Этот способ
полностью предотвращает растрескивания болтов из стали марок 38ХС,
40Х2Ф, 40Х.Коррозионная стойкость алюминиевых сплавов.Самой высокой коррозионной стойкостью в слабо и среднеагрес¬
сивных средах имеют технический алюминий АД1, сплав алюми¬
ний — марганец АМц и сплавы алюминий:— магний AMrl, АМг2,
АМгЗ и АМг4, поэтому СНиП 2.03.06-85 разрешает применять эти
сплавы от коррозии в указанных выше средах (листовые ограждающие
конструкции по табл. 38 СНиП 2.03.11-85).В случаях, содержащих хлористые соли, газообразный хлор
или хлористый водород применяют сплавы алюминий— магний (на¬
пример АМг2Н2).Коррозионная стойкость сплавов системы алюминий — магний —
кремний располагается в следующем порядке (снижение) АД35; АД31;
1023АДЗЗ и АВ. Сплав АВ содержит 0,2-0,6% меди и после искусственного
старения имеет межкристаллическую коррозию.Ограждающие конструкции из сплавов АД31Т и АД31Т1 можно
применять без защиты от коррозии в слабоагрессивных средах.Конструкции из алюминиевых сплавов должны быть защи¬
щены от коррозии даже в слабоагрессивных средах. Особое внимание
надо обратить на высокопрочные сплавы цинк— магний (01915, 01920
и 01925) в состоянии старения и после термического влияния сварки они
подвержены расслаивающей коррозии. Скорость роста трещин снижает¬
ся при переходе от сплавов 01920Т к сплаву 01915Т, при использовании
проволоки В92СВ, а при использовании проволоки 01557 (системы
А1 — Mg) не подвергаются коррозионному растрескиванию в слабо¬
агрессивных средах даже при образовании сварочных трещин и других
концентратов напряжений.Рекомендации по предотвращению контактной коррозииКонструкции должны быть запроектированы так, чтобы на них не ска¬
пливались влага, конденсат, производственная пыль и жидкие агрессивные
среды, на них не должно быть пазух, карманов, узких щелей и т. д., они
должны иметь свободный доступ для осмотра и возобновления за¬
щитных покрытий. Для зданий с сильноагрессивными средами
конструкции должны быть сплошностенчатыми, а не решетчатыми
(например, фермы с элементами из труб или замкнутых прямоугольных
профилей. В средах средне и сильноагрессивных не следует применять
тавровые сечения из двух спаренных уголков, крестовые сечения из двух
швеллеров и гнутого профиля. Конструкции замкнутого сечения в таких
средах, без защиты внутренней поверхности от коррозии, допускается
только при условии заделки торцов.При выборе способа защиты конструкций учитывают затраты
на их изготовление и монтаж и на восстановление покрытий во время
эксплуатации зданий и сооружений.
1024Защита стальных конструкций от коррозииСтепень агрессивно¬
го воздействия сре¬
ды на конструкциюСпособ защиты от коррозииНесущих конструкций
из углеродистой и низколе¬
гированной сталиОграждающих конструкций
из оцинкованной сталиНеагрессивнаялакокрасочные покрытия
групп II без ограничения
толщины слояБез защиты со стороны по¬
мещения при окрашивании
битумом или лакокрасоч¬
ными материалами со сто¬
роны утеплителяСлабоагрессивнаяа) горячее оцинкование
или алюминирование б) ме-
таллизационные покрытия
(8=120-250 мкм) в) лакокра¬
сочные покрытия групп I,
II или IIIОкрашивание — ОД-ХВ-
221 или лакокрасочными
материалами групп II или I-
II нанесением на поточных
линияхСреднеагрессивнаяа) горячее оцинкование
или алюминирование с по¬
следующим нанесением
лакокрасочных покрытий
групп II или III б) электро¬
химическая защита (в жид¬
ких средах) в) металлиза-
ционные покрытия (8 =120-
180 мкм) с последующим
нанесением лакокрасочных
покрытий групп II или IV
г) лакокрасочные покрытия
групп II, III или IV д) ме-
таллизационные покрытия
(8 =200...250 мкм)*Не допускается к приме¬
нениюСильноагрессивнаяа) металлизационные по¬
крытия (8 =200-250 мкм)
с последующим нанесением
лакокрасочных покрытий
групп IV б) электрохими¬
ческая защита (в жидких
средах) в) лакокрасочные
покрытия групп 8-Примечание. В среднеагресивных и сильноагрессивных средах, со¬
держащих сернистый андигрид, сероводород и окислы азота по группам
газов Б, В и П, защитные покрытия из алюминия обладают в 1.5-2 раза
более высокой коррозионной стойкостью, чем покрытия из цинка.* При металлизацией алюминием 8 = 260...300 мкм.
1025Защита лакокрасочными покрытиями требует наибольших затрат
из-за его восстановления в процессе эксплуатации.Степень агрессивного воздействия газов при атмосферной
коррозии металлических конструкцийОтносительная
влажность воздуха
помещения, % Про¬
должительность
увлажнения фазовой
пленкой, ч/год (ГОСТ
9.039-74)Степень агрессивного воздействия среды на конструкцииДо 60 До 2000
60-752000-3000 Св.]52000-4500На открытом воздухе,
под навесами, в неотапли¬
ваемых зданиях (определя¬
ется по продолжительности
увлажнения)СлабоагрессивнаяСлабоагрессивнаяСреднеагрессивнаяСильноагрессивнаяСлабоагрессивнаяСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСильноагрессивнаяСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСильноагрессивнаяСильноагрессивная\Внутри отапливаемых
зданий (определяется по от¬
носительной влажности по¬
мещения)НеагрессивнаяНеагрессивнаяСлабоагрессивнаяСреднеагрессивнаяНеагрессивнаяСлабоагрессивнаяСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСлабоагрессивнаяСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСтепень агрессивного воздействия солей, аэрозолей и пыли
на металлические конструкцииОтносительная
влажность воздуха
помещения, % Про¬
должительность
увлажнения фазо¬
вой пленкой, ч/год
(ГОСТ 9.039-74)Группа газовСтепень агрессивного воздействия среды на конструкцииНа открытом воздухе,
под навесами, в неотапли¬
ваемых зданиях (определя¬
ется по продолжительности
увлажнения)Внутри отапливаемых
зданий (определяется по от¬
носительной влажности по¬
мещения)До 60 До 2000АНеагрессивнаяНеагрессивная60-75БСлабоагрессивнаяНеагрессивнаяВСреднеагрессивнаяСлабоагрессивнаяоппп дпппАСлабоагрессивнаяНеагрессивнаяZUUU—jUUUБСреднеагрессивнаяСлабоагрессивнаяВСреднеагрессивнаяСреднеагрессивнаяСв.15АСлабоагрессивнаяНеагрессивнаяБСреднеагрессивнаяСлабоагрессивная2000-4500ВСильноагрессивнаяСреднеагрессивная
1026назначаем покрытие (например, химически стойкие материалы
группы III, один — два слоя грунтовки и два слоя эмали, при неот¬
апливаемом здании в сухой зоне влажности по группе Б при наличии
малорастворимой пыли—	определяем грунтовку, имеющую адгезию к стали, например, ФЛ-
03К и эмаль, совместимую с этой грунтовкой (например, ХВ- 124)
имеются и другие способы защиты:комбинированными металлизиционно-лакокрасочными покрыти¬
ями;электрохимическая защита стальных конструкций, коммуникаций
и т.п.);Предельные размеры температурных блоков, не должны превос¬
ходить значений, указанных в СНиП П-23-81* При необходимости
увеличения ширины здания, необходимо соблюдать:—	выполнения крайней колонны с шарнирным креплением ее к
ригелю кровли и фундаментам — установка стропильной фермы на
подвижной опоре (колонны рассматриваются как стержень,
заделанный в фундаменте);применение конструктивных схем при которых температурные
деформации не вызывают усилий в элементах каркаса.
1027ПРИЛОЖЕНИЕ 7Учет ветровых нагрузок Пульсационные ветровые нагрузкиДля многих высотных сооружений ветровая нагрузка является
решающей, ее можно разделить на среднюю (статистическую) и пуль-
сационную. В спектре скорости Вилл дер Ховена существует «провал»
осредненной истинной скорости от нескольких минут до нескольких
часов, разделяющий синоптическую (низкочастотную) и турбулентную
(высокочастотную) области. Если средние скорости ветра получены при
осреднении на интервале времени х, не равной 14, то можно использовать
следующую таблицу:Тс25103060100103050010003600Vo1,531,471,421,281,241,181,131,071,031.00В таблице приведены приблизительные значения отношений мак¬
симумов средних скоростей V при интервале осреднения т и скорости
F с часовым осреднением. Показатели получены для открытой местно¬
сти на высоте 10 м над поверхностью земли при 10 минутном интервале
осреднения. Расчетные значения средних скоростей для каждого из реги¬
онов установлены в соответствии с законом распределения вероятностей
типа Вейбулла. Нормативное заявление ветра соответствует средней
скорости, превышаемой в среднем один раз в 5 лет. Расчетное давление
ветра принимается умножением нормативного значения на коэффициент
надежности по нагрузке (У/), в СНиПе 2.01.07-85 ^=1,4.Распределение скорости ветра по высоте характеризовано специ¬
альным профилем по степенному закону с показателем ОС в зависимости
от типа местности. В СНиПе 2.01.07-85 приняты три типа местности,
для которых ОС =0,15; 0,2 и 0,25.Разница между истинной и средней скоростями ветра в данной точке
называется пульсационной составляющей скорости. Распределение
скоростей ветра в нижнем 300-метровом слое атмосферы дает нор¬
мальное (Гауссово) распределение вероятностей, осредняемое полностью
средним значением и средним квадратом (дисперсией) скорости, эквива¬
лентным энергии процесса, на основе распределения которой по частотам
гармонических составляющих характеризуется плотностью процесса.Законом Колмогорова спектры трех компонентов скорости ветра
различаются в основном в низкочастотной области, построенный
более чем из ста спектров, построенный при сильных ветрах для высот
от 10 до 150 м.
1028где хч =аи Л6К0- стандарт пульсации скорости;Ко — коэффициент шероховатости подстилающей поверхности
(для открытой местности Ко = 0,005); п = (й/2к — частота; со — круговая
частота;L = 1200 м — масштаб длины.Длина волны, соответствующая максимуму в спектре Su (п) рав¬
ны:£„=(—)™,=4 = 700 м■П д/3Экспериментом проверены лучше удовлетворяющие спектры за¬
висящие от высоты Z типа Хино или Кеймала:
где f = 50uz/v (z);Для вертикальной компоненты известны спектры Пановского, Мак¬
Кормика и Кеймала.Для характеристики пространственной протяженности вихрей
в турбулентном ветровом потоке используется функция простран¬
ственной корелляции Ri2 в зависимости от расстояния между точками
1 и 2.На основе испытаний в аэродинамической трубе и в естествен¬
ных условиях Лавенпортом получено:R,,2 (п) = exp (cn [z2- zl];где С = 6-8 по высоте, С = 20 по горизонтали поперек потока.Продольный масштаб турбулентности может быть выражен через
длину волны, при которой спектральная плотность скорости имеет
максимум.Lvx /ч V /щах 92п ППрактический интерес представляют поперечные горизон¬
тальные и вертикальные масштабы турбулентности, по данным Шпо-
тани и Дикона равны:Ln4=(0,3A0,4) Lx и I™ =(0,5-70,6) 1лСтатистические характеристики скорости ветра используются для
определения параметров ветровой нагрузки. Среднее значение аэродина¬
мической силы в пульсирующем потоке, то же что и в установившемся
потоке с той же средней скоростью.
1029Зависимости между скоростью ветра, давлением и реакцией со¬
оружения, является нормальными линейными. Возникающие силы,
вызывающие колебание высотных сооружений в турбулентном
потоке определяются путем линейного преобразования скорости
потока с помощью аэродинамической функции в соотношении размеров
сооружения и турбулентности вихрей. При малых поперечных размерах
сооружения по сравнению с размерами вихрей аэродинамическая пере¬
даточная функция близка к единице и параметр воздействия выражаются
через параметры невозмущенного потока.Сейсмические нагрузки.Расчетная интенсивность вызываемых землетрясениями сотрясе¬
ний определяется по карте сейсмического районирования территорий
СНГ при средней повторяемости раз в 100, 1000 и 10000 лет.В качестве высвобожденной в очаге землетрясения энергии при¬
нимается магнитуда М.При расстоянии R от эпицентра землетрясения магнитуда М, опреде¬
ляется через амплитуду а0 мкм поверхностной волны рассчитывается
по формуле:M=lgao+l,321gR,Энергия W дж в очаге землетрясения имеет зависимость по Гут-
тенбергу и Рихтеру:
lgW = аМ + в;где а= 1,8; в = 4.Зависимость между магнитудой М и длиной разрыва L км рав¬
на:М — 6,03 + 0,7671gL;Повторяемость землетрясений определенной магнитуды подчиня¬
ется закону:где f (М) — функция плотности вероятности М в данном объеме
земной коры;ai, Bi — региональные константы.Вероятность появления V-сильных землетрясений с магниту¬
дой по модели Пуассона, превышающей М, в течении отрезка времени
t определяем по формуле:М
1030где X — среднее число землетрясений в единицу времени.При оценке сейсмической опасности для малых объемов земной
коры статистические данные часто противоречат пуассоновской
модели.В сейсмологии принято использовать эмпирические зависи¬
мости, связывающие число N землетрясений класса К, отнесенных
к одному году и площади 10000 км2 или к площади некоторого района:
IgN = а2К + в2;
где К = lgW — энергетический класс землетрясения.Для территории Кавказа а2 = 0,56; в2 = 5,7.Интенсивность I сотрясений при достаточном удалении от очага
землетрясения по 12 бальной шкале, имеем зависимость:I	— а3 + в3М — c3lgR2 +Т72;
где Н — глубина очага, км; а3, в3, с3- региональные константы.
Для условий России а3 = 3; в3 = 1,5; Сз = 3,5. Для Мексики а3 = 7,9; в3 =
1,45; с3 = 5,7.Риск появления землетрясений на строительной площадке интен¬
сивностью более I за период времени t равна:R = \-AK X </;V	угде A Kv X — вероятность того, что за время t интенсивность сотря¬
сения не превышает I. В основе отечественных и зарубежных норм
по строительству в сейсмических районах положена концепция макси¬
мальных сейсмических ускорений. По карте сейсмичности, расчетная
сейсмичность I приписаны максимальные ускорения грунта am = Aq,
где q ускорение силы тяжести А = 0,1; 0,2; 0,4 для баллов 7, 8 и 9.Для различных регионов имеются эмпирические зависимости, свя¬
зывающие с амплитудой М и расстоянием R до очага землетрясения
параметры сейсмических ускорений скорости и продолжительности
колебаний.В нормативных документах имеется целая система коэффи¬
циентов, для перехода от сейсмических ускорений ат к сейсмическим
нагрузкам, нормы позволяют учесть степень ответственности сооруже¬
ния, распределение его масс и жидкостей, местные грунтовые условия
и динамический эффект воздействия. Для особо важных сооружений рас¬
четного сейсмического ускорения недостаточно, для чего дополнительно
принимают кумулятивный квадрат ускорений.
10311А = )а2{1)Л,оd (t) — зависимость ускорений грунта от времени. Стандарт т ускорения
связан с 1д зависимостью:т2 = — л — , где t — продолжительность интенсивной фазы t земле¬
трясений.Для аппроксимации может быть использована зависимость
вида:вАМ-с RIA =а4е	Rc9где а4, в4, с4, С5- региональные константы. При статической обработ¬
ке данные Лай (1982 г.) в диапазоне 15 < R < 100 км и 5,6 < М < 7,2
среднее значение t составляет около 9 сек и его стандарт тг более 6
сек, поэтому t + хг = 15 сек.
1032ПРИЛОЖЕНИЕ 8Компьютеризация разработки нормативно-сметной
документацииВ настоящее время для выпуска смет разработаны специали¬
зированные компьтерные программы:—	АВК-3 - разработана Киевским институтом автоматизированныхсистем;—	«Лоджик» - разработана фирмой «Computer Logic».Качественно новый уровень производства невозможен без ком¬
плексного внедрения компьютерных технологий в проектирование,
строительство и эксплуатацию инженерно-строительных объектов. Без
учета рыночной экономики, осуществление строительства современных
объектов невозможно адаптировать современные компьютерные про¬
граммы составления смет.Перечисленные программы предназначены для автоматизации со¬
ставления сметной документации в соответствии с требованиями ДБН
Д1.1.-1-2000 с изменениями и дополнениями произошедшими до 2002
года.Программный комплекс «Строительные технологии - Смета» дает
возможность эффективно и быстро подготовить к расчету многие виды
сметной документации:—	сводный сметный расчет;—	стоимость строительства;—	объектные сметы;—	локальные сметы;—	локальные сметы на приобретение и монтаж оборудования;—	локальные сметы на пуск и наладку;—	расход материалов к локальным, объектным и сводным сметам.Локальные сметы являются первичными сметными документами наотдельные виды работ и затрат по зданиям и сооружениям на основе раз¬
работанной проектно-сметной документации. Основная цель локальных
смет - определение затрат для производства строительно-монтажных
работ и стоимости материалов, применяемых при выполнении работ.
На основании смет формируются сметно-финансовые планы стоимости
строительно-монтажных работ на очередной год, по которым осуществля¬
ется финансирование строительства и взаиморасчеты между заказчиком
и подрядчиком.Составной частью компьютерных программ обеспечения строи¬
1033тельства объектов являются формы, необходимые для учета взаимо¬
отношений между заказчиком и подрядчиком, именно они являются
основанием для реальной оценки стоимости строительства, именно они
олицетворяют «живые» деньги. Программный компьютерный комплекс
позволяет быстро подготовить, рассчитать и отпечатать следующие виды
документов:—	договор подряда с ценой между заказчиком и подрядчиком;—	справку о стоимости выполненных работ;—	накопительную ведомость;—	отчет о списании материалов;—	расчет прямых затрат и накладных расходов;—	акт приемки выполненных работ;—	дефектную ведомость.В базовую поставку компьютерных комплексов входят следующие
нормативные сборники:—	ресурсные элементные сметные нормы на строительные работы
(ДБН. Д2.2-99);—	ресурсные элементные сметные нормы на ремонтно-строительные
работы (ДБН. Д2.4-2000);—	ресурсные элементные сметные нормы на монтаж оборудования
(ДБН. Д2.3-99);—ресурсные сметные нормы на эксплуатацию строительных машин
и механизмов (ДБН. 2.7-2000);—	сборники единых средних сметных цен на материалы, изделия
и конструкции;—	сборники сметных цен на перевозки грузов для строительства;—	прейскурант оптовых цен на оборудование и материалы.Дополнительные нормативные сборники вошедшие в программныйкомплекс для составления смет следующие:—ресурсные элементные сметные нормы на пусконаладочные работы
(ДБН. Д2.6-2000);—	ресурсные элементные сметные нормы на реставрационно-вос¬
становительные работы (ДБН. Д2.5-2001);—	ресурсные элементные сметные нормы на горнопроходческие
работы (сборник Е35, М8, М12);—	ведомственные нормы на ремонт оборудования Государственного
комитета промышленной политики Украины.Пользователю компьютерных программ доступны все современные
функции интерфейса:
1034—	клиентское приложение может вести работу с неограниченным
количеством документов, справочников, объектов;—	механизм копирования и вставки объектов позволит максимально
использовать данные — аналоги;—	наглядность отображения и редактирования документов и спра¬
вочников позволяет эффективно работать с программой, уменьшает
вероятность внесения ошибок;—	удобство предварительного просмотра повышает наглядность
выходных документов и позволяет всесторонне оценить результаты
расчетов;—	позволяет вывести на печать результаты расчетов в любом формате
на любые типы принтеров;—	функциональное распространение в локальных сетях предприятия
обеспечивает доступ к единым нормативным данным и проектам
в соответствии с ранжированием прав доступа;—	интеграция приложения с пакетом Microsoft Office обеспечивает
доступ к множеству функций обработки данных;—	простой и эффективный механизм перемещения документов между
проектной организацией, подрядчиком и заказчиком в электронном
виде и на магнитных носителях или посредством электронной по¬
чты;—	наличие средств полного контроля документов, представляемых
подрядчиком заказчику;—	возможность экспорта данных в формат MS Excel с целью даль¬
нейшей обработки в других приложениях и передачи в электронном
виде;—	возможность расчетов объемов работ по растровым изображениям
любого формата (чертежам, эскизам, фотографиям, принятым по фак¬
су или импортированным из других CAD-приложений).Обновленные модули программы всегда можно получить прибегнув
к услугам электронной почты или посредством сети региональных пред¬
ставителей — дилеров.
1035ПРИЛОЖЕНИЕ 9Электроды
Электроды для сварки углеродистых
и низколегированных сталейДиаметр,ммРод токаНазначение и область примененияАНО-43.0;4,0;5,0Переменный от
трансформатора
с напряжением хо¬
лостого хода менее
50 В; постоянный
ток любой поляр¬
ности.Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок СтЗ. 10. 20 и
др. Электроды АНО-4 обеспечивают получение бездефектного шва при
сварке при повышенных режимах. Электроды обеспечивают хорошее
формирование металла шва, высокую стойкость металла шва против
образования пористости и горячих трещин.АНО-63,0;4,0;3,0Переменный от
трансформатора
с напряжением хо¬
лостого хода менее
50 В; постоянный
ток любой поляр¬
ности.Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок СтЗ, 10,
20 и др. Электроды АНО-6 обеспечивают высокую стойкость металла
шва против образования дефектов при сварке по ржавчине. Электроды
обеспечивают хорошее формирование металла шва, высокую стойкость
металла шва против образования пористости и горячих трещин.АНО-133,0;4,0;5.0Переменный от
трансформатора
с напряжением хо¬
лостого хода менее
50 В; постоянный
ток любой поляр¬
ности.Для сварки конструкций из низкоуглероднстых сталей марок СтЗ, 10,20
и др. Электроды АНО-13 позволяют вести сварку на предельно низких
значениях тока, выполнять сварку вертикальных швов способом сверху
вниз, эффективны при сварке швов малой протяженности. Электроды
обеспечивают хорошее формирование металла шва, высокую стойкость
металла шва против образования пористости и горячих трещин.АНО-212,0;2.5;3.0Переменный от
трансформатора
с напряжением
хо-лостого хода не
менее 50 В; посто¬
янный ток любой
полярности.Для сварки конструкций из низкоуглеродистых к сталей малой толщины
марок СтЗ, 10, 20 и др. Могут применяться для сварки водопроводных
труб, газопроводов малого давления. Электроды АНО-21 обеспечивают
хорошие сварочно-технологические свойства при сварке от малога¬
баритных (бытовых) трансформаторов: легкое зажигание дуги, мелко¬
чешуйчатое формирование металла шва, легкую или самопроизвольную
отделимость шлаковой корки.АНО-243,0;4,0;5,0Переменный от *
трансформатора
с напряжением
холостого хода не
менее 50 В; посто¬
янный ток любой
полярности.Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталсй марок СтЗ, 10,20
и др. Электроды АНО-24 позволяют вести сварку на предельно низких
значениях тока, эффективны при сварке швов малой протяженности, при
сварке на вертикальной плоскости. Электроды обеспечивают хорошее
формирование металла шва против образования пористости и горячих
трещин.
1036МР-33,0;4,0;5,0Переменный от
трансформатора
с напряжением
холостого хода не
менее 60 В; посто¬
янный ток обрат¬
ной полярности.Для сварки конструкций из низкоуглеродистых сталей марок СтЗ, 10, 20
и др. При сварке электродами МР-3 на повышенных режимах в шве воз¬
можно образование пор. Электроды обеспечивают хорошее формирова¬
ние металла шва против образования пористости и горячих трещин.УОНИ-13/458,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной по¬
лярности.Для сварки ответственных конструкций из углеродистых (типа 08, 20,
20Л, СтЗ) и низколегированных (типа 09Г2, 14Г2) сталей, когда к металлу
швов предъявляют повышенные требования по пластичности и ударной
вязкости, в частности, при работе в условиях пониженных температур.
Электроды УОНИ-13/45 чувствительны к образованию пористости при
наличии ржавчины и масла на кромках свариваемых деталей, а также
при удлинении длины дуги.УОНИ- 13/553,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной по¬
лярности.Для сварки ответственных конструкций из углеродистых (типа 08, 20,
20Л, СтЗ) и низколегированных (типа 16ГС, 09Г2С) сталей, когда к ме¬
таллу швов предъявляют повышенные требования по пластичности и
ударной вязкости, в частности, при работе в условиях пониженных тем¬
ператур. Электроды У ОНИ- 13/55 чувствительны к образованию порис¬
тости при наличии ржавчины и масла на кромках свариваемых деталей, а
также при удлинении длины дуги.АНО-ТМ/СХ3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности; пере¬
менный ток от
трансформатора
с напряжением
холостого хода не
менее 70 В.Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из
углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности 490-
590 МПа (корневые слои) и 490-540 МПа (заполняющие и облицовочные
проходы). Электроды АНО-ТМ/СХ обеспечивают качественное формиро¬
вание обратного валика корневого слоя шва с плавным переходом к
основному металлу, в связи с чем подварка корня трубы изнутри не
требуется. Электроды АНО-ТМ\СХ имеют разрешение Центра сертифи¬
кации и контроля качества строительства объектов нефтегазового ком¬
плекса Украины на применение для сварки труб, фитингов и запорной
арматуры на объектах нефтегазового комплекса.АНО-ТМбО3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности, пере¬
менный ток от
трансформатора
с напряжением
холостого хода не
менее 70 В.Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из
углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности более
588 МПа (корневые слои) и 540-650 МПа (заполняющие и облицовочные
проходы). Электроды АНО-ТМбО обеспечивают качественное формирова¬
ние обратного валика корневого слоя шва с плавным переходом к основ¬
ному металлу, в связи с чем подварка корня шва изнутри трубы не тре¬
буется. Электроды АНО-ТМбО имеют разрешение Центра сертификации
и контроля качества строительства объектов нефтегазового комплекса
Украины на применение для сварки труб, фитингов и запорной арматуры
на объектах нефтегазового комплекса.AHQ-TM703,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности; пере¬
менный ток от
трансформатора
с напряжением
холостого хода не
менее 70 В.Для сварки стыковых соединений магистральных трубопроводов из
низколегированных сталей с пределом прочности более 685 МПа. Элек¬
троды АНО-ТМ70 обеспечивают качественное формирование обратного
валика корневого слоя шва с плавным переходом к основному металлу,
в связи с чем подварка корня трубы изнутри не требуется. Электроды
АНО-ТМ70 имеют разрешение Центра сертификации и контроля ка¬
чества строительства объектов нефтегазового комплекса Украины на
применение для сварки труб, фитингов и запорной арматуры на объектах
нефтегазового комплекса.
1037Электроды для сварки легированных теплоусточивых сталейДиаметр,ммРод токаНазначение и область примененияТМУ-21У3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной по¬
лярности.Для сварки стыков труб толстостенных паропроводов из углеродистых
и низколегированных конструкционных сталей (15ГС, 09Г2С и др.)
энергооборудования тепловых и атомных электростанций, а также ответ¬
ственных конструкций из этих сталей. Электроды ТМУ-21У обеспечивают
высокую стойкость металла шва к образованию пор при удлинении дуги,
позволяют выполнять сварку в узкую разделку.ТМЛ-1У3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной по¬
лярности.Для сварки стыков труб энергооборудования тепловых и атомных электро¬
станций из сталей марок 12МХ, 15МХ, 12Х2МФ6,20ХМЛ, 12X2M1,
12Х1МФ и 12Х2МФСР, работающих при температуре до 545°С. Электроды
ТМЛ-1У обеспечивают высокую стойкость металла шва к образованию пор
при удлинении дуги, позволяют выполнять сварку в узкую разделку.ТМЛ-ЗУ3,0;4,0;5,0Постоянный ток об¬
ратной полярности.Для сварки стыков труб энергооборудования тепловых и атомных электро¬
станций из сталей марок 12MX, 15XM, 20МЛ, 12Х1МФ, 12Х2МФБ,
12ХМФ-Л, 15Х1М1Ф и 15Х1М1Ф-Л, работающих при температуре до
565'С. Электроды ТМЛ-ЗУ обеспечивают высокую стойкость металла шва
к образованию пор при удлинении дуги, позволяют выполнять сварку в
узкую разделку с' общим углом скоса кромок не менее 15 градусов.ЦУ-52,5Постоянный
ток обратной по¬
лярности.Для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей,
элементов поверхности нагрева котлоагрегатов, корневых швов стыков
трубопроводов, работающих при температуре до400°С. Электроды ЦУ-5
обеспечивают высокую стойкость металла шва к образованию пор при уд¬
линении дуги, позволяют выполнять сварку корневого шва толстостенных
труб с большим зазором.ЦЛ-392,5Постоянный ток об¬
ратной полярности.Для сварки легированных теплоустойчивых хромомолибдено-ванадиевых
сталей энергооборудования тепловых и атомных электростанций, работаю¬
щих при температуре до 565°С.Электроды для сварки высоколегированных сталейДиа-метр,ммРод токаНазначение и область примененияОЗЛ-82,0; 2,5;
3,0; 4,0;
5.0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки изделий из коррозионно-стойких сталей марок 08X18H10,
12X18H9, 08X18H10T и им подобных, когда к металлу шва не предъявляют
жесткие требования против меж-кристаллитной коррозии.ЦЛ-112,0;.
2,5; 3,0;
4.0: 5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки изделий из коррозионно-стойких сталей марок 08Х18НЮ,
08Х18Н10Т, 08Х18Н12Б и им подобных, когда к металлу шва предъявляют
жесткие требования стойкости против межкристаллитной коррозии.
1038ЦТ-152,0; 2,5;
3,0; 4,0;
5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки ответственных узлов из аустенитных сталей марок Х18Н9Т-Л,
Х20Н12Т-Л, X16H13 (ЭИ 724), 12X18H12T и им подобных, работающих при
температуре 570-650'С и высоком давлении, а также для сварки сталей
тех же марок, когда к металлу шва предъявляют жесткие требования
стойкости против межкристаллитной коррозии.ОЗЛ-63,0; 4,0;
5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки конструкций из проката и литья из жаростойкой стали
марок 20X23HI3, 20X23H18 и им подобных, работающих в окислитель-
ribix средах при температуре до 1000°С. Возможна сварка хромистой
стали 15X25T и ей аналогичных, а также сварка низкоуглеродистой
стали со сталями аустенитно-го класса. Металл шва характеризуется
длительной прочностью а = 10,9 Н/мм2 при 900’С в течении 1000 ч.,
высокой жаростойкостью до 1000'С.ЗИО-83,0; 4,0;
5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки коррозионно-стойких сталей аустенитного класса марок
08Х18Н10, 12Х18Н10Т и им подобных, наплавки первого слоя антикор¬
розионного покрытия на сталях перлитного класса, а также для сварки
двухслойных сталей со стороны легированного слоя, когда к металлу
шва предъявляют требования по стойкости против межкристаллитной
коррозии. Металл шва склонен к межкристаллитной коррозии после
повторного нагрева до температур 560-800°С.НИИ-48Г3,0; 4,0;
5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки конструкций из специальных низколегированных, корро-
зионно-стойких сталей типа 08Х18Н9Т, 10Х18Н10 и им подобных, а
также разнородных сталей (конструкционных углеродистых и низко¬
легированных с высокохромистыми типа 08X13, 12X17 и аустенитными
08Х18Н9Т, 10Х18Н10 и им подобными), а также для сварки высоко¬
марганцовистой стали 110Г13-Л. Наплавленный металл характеризуется
высокой жаростойкостью до 900'С.ЭА-395/92,0; 3,0;
4,0; 5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки и наплавки перлитного класса, низко-, и среднеле-гированных
сталей в закаленном состоянии, а также разнородных соединений перлит¬
ных сталей со сталями аустенитного класса типа 08Х18Н10Т, 10Х17Н13-
M2T и др.. а также для сварки судостроительных сталей типа АК и др.ЭА-400/10У2,0; 3,0;
4,0; 5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки и наплавки сталей аустенитного класса марок 08Х18Н10Т,
12Х18Н10Т и 08X17H13M2T и др., работающих в жидких агрессивных не¬
окислительных средах при температуре до 350'С.03Л-17У3,0; 4,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки конструкций из сплавов марок 06ХН28МДТ(ЭИ 943), ОЗХ-
Н28МДТ (ЭИ 516), стали марки 03Х2Ш21М4ГБ (ЗИ 35) преимущественно
толщиной до 12 мм, работающих в средах серной и фосфорной кислот с
примесями фтористых соединений. При толщине металла до 12 мм свар¬
ку рекомендуется выполнять валиками во всю ширину разделки. Сварку
металла большей толщины следует производить с двухсторонней раздел¬
кой кромок. При сварке ответственных конструкций кратеры необходимо
вышлифовывать.
1039ОЗЛ-25Б3,0; 4,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для сварки изделий из коррозионно-стойкого жаростойкого сплава марки
ХН78Т (ЭЙ 435), хладостойкой и разнородных сталей. Металл шва харак¬
теризуется сочетанием высоких механических и специальных свойств:
жаростойкостью до ЮОО'С; длительной прочностью G= 75 Н/мм2 при
850*С в течении 1000 ч; коррозионной стойкостью Укорр. < 0,02 мм/год
(в среде раствора 30% H,SO. + 10% HNO.l при 80"С в течение 96 часов).ЦТ-283,0; 4,0Постоянный
ток обратной
полярностиДля сварки конструкций из сплавов на никелевой основе марок ХН7-
8Т (ЭИ 435), ХН70МВЮТ (ЭИ 765) и им подобных, а также сварки
разнородных металлов (перлитных, хромистых сталей со сплавами на
никелевой основе). Сварку производят валиками шириной не более 2,5
диаметра электрода. Металл шва характеризуется сочетанием высоких
механических и специальных свойств: жаростойкостью - при 1000°С глу¬
бина окисления за 3000 ч составляет 0,1 мм; длительной прочностью G=
75 Н/мм2 при 565°С в течении 1000 ч.Электроды для наплавкиДиаметр,ммРод токаНазначение и область примененияЭН-60М2,0;3,0;4.05.0Постоянный
ток обратной
полярности.Для наплавки всех видов штампов, работающих с нагревом контактных
поверхностей до 400°С, а также быстроизнашивающихся деталей станоч¬
ного оборудования (направляющих, эксцентриков, шестерен). Наплавку
на конструкционные и инструментальные стали производят в 2-5
слоев толщиной до 10 мм или ванным способом высотой до 50 мм, с
подогревом до 300-400°С.Т-5904,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности;
перем. ток от
трансформа¬
торов с на-
пряж. холо¬
стого хода не
менее 70 В.Для наплавки быстроизнашивающихся деталей машин из стали и
чугуна, работающих в условиях преимущественно абразивного изна¬
шивания. Наплавленный металл склонен к образованию трещин. Во
избежание выкрашивания не рекомендуется наплавлять на сталь не
более 2 слоев, а по чугуну - больше 1 слоя. При большом износе детали
нижние слои следует наплавлять другими электродами, выбор кото¬
рых зависит от состава основного металла.ЦН-6Л3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для наплавки уплотнительных поверхностей арматуры энергетических
установок, работающих при температуре до 565'С и удельном давлении
до 78 МПа. Наплавку производят с предварительным нагревом не менее
ЗОО'С. На небольшие изделия наплавку можно производить без пред¬
варительного подогрева.
1040Диаметр,ммРод токаНазначение и область примененияЦН-12М3,0;4,0;5,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для наплавки уплотнительных поверхностей арматуры энергетических
установок, работающих при температуре до 600'С и высоком давле¬
нии, а также для других деталей, когда требуется стойкость против
задиров. Наплавку производят с предварительным и сопутствующим
подогревом не менее 500"С. Наплавленный металл устойчив к общей и
межкристаллитной коррозии применительно к условиям, для которых
предназначены электроды.ЦНИИН-44,0Постоянный
ток обратной
полярности.Для наплавки и заварки дефектов литья железнодорожных крестовин
и других деталей из высокомарганцевых сталей типа 110Г13Л и Г13. На¬
плавку следует производить при минимальном разогреве деталей.Электроды для сварки и наплавки цветных металлов и сплавовДиа-метр,ммРод токаНазначение и область примененияОЗА-14,0;5,0;6,0Постоян¬
ный ток
обратной
полярности.Для сварки и наплавки деталей и конструкций из алюминия марок АО,
Al, А2, АЗ. Сварку производят с предварительным подогревом изделий до
250-400'С (в зависимости от толщины свариваемого изделия) и с очисткой
кромки от окислов и грязи. Шлак удаляют промывкой швов горячей водой
с применением стальных щеток.ОЗА-24,0;5,0;6,0Постоянный
ток обрат¬
ной поляр¬
ности.Для сварки и наплавки деталей, заварки брака литья из алю-миниево-
кремниевых сплавов типа А Л-4, А Л-9, АЛ-11 и др. Сварку производят с
предварительным подогревом изделий до 250-400°С (в зависимости от
толщины свариваемого изделия) и с очисткой кромок от окисла и грязи.
Шлак удаляют промывкой швов горячей водой с применением стальных
щеток.Комсомолец-1003,0;4,0;5,0Постоянный
ток обрат¬
ной поляр¬
ности.Для сварки и наплавки чистой меди марок Ml, M2, M3. Для сварки и на¬
плавки без подогрева или с минимальным подогревом (150-400'С) меди
технических марок, содержащих до 0,01% кислорода. Могут быть ис¬
пользованы для сварки меди других марок и сплавов на ее основе, а так¬
же меди по сталью при условии предварительной проверки.
1041Диа-метр,ммРод токаНазначение и область примененияАНП-ЗМ3,0;
4,0;
5,0; 6Постоян¬
ный ток
обратной
полярностиДля сварки и наплавки без подогрева или с минимальным подогревом
(150-400'С) меди технических марок, содержащих до 0,01% кислорода.
Могут быть использованы для сварки меди других марок я сплавов на ее
основе, а также меди со сталью при условии предварительной проверки.
Соединения толщиной до 10 мм выполнят без подогрева и без разделки
кромок одно- или двухсторонним швом с небольшими поперечными ко¬
лебаниями электрода, на ровной высушенной графитовой подкладке или
графитовой ткани, короткой дугой в нижнем или слегка «на подъем* по¬
ложении; электрод располагают перпендикулярно изделию. Соединения
толщиной от 10 до 25 мм предварительно подогревают до 200- 400°С.Электроды для сварки чугунаДиаметр,ммРод токаНазначение и область примененияМНЧ-23.0;4,0;5,0Постоянный ток
обратной поляр¬
ности.Для холодной сварки, заварки дефектов литья и наплавки де¬
талей из серого высокопрочного и ковкого чугуна. Предпочти¬
тельны для заварки первого слоя в соединениях, требую¬
щих высокой плотности, а также для сварки соединений, к
которым предъявляют повышенные требования по чистоте
поверхности после обработки. Сварку производят короткими
швами длиной 20-30 мм. После наложения каждого шва на¬
плавленный участок проковывают легкими ударами молотка.
Сварку возобновляют после охлаждения места сварки до 60'С.ЦЧ-43,0;4,0;5,0Постоянный ток
обратной по¬
лярности; пере¬
менный ток от
трансформатора
с напряжением
холостого хода,
не менее 70 В.Для холодной сварки конструкций и высокопрочного и серо¬
го чугуна, а также их сочетаний со сталью; заварки дефек¬
тов в отливках из серого и высокопрочного чугуна, а также
для предварительной наплавки первого слоя на изношенный
чугунный детали под последующую наплавку специальными
электродами. Сварку производят небольшими участками дли¬
ной 25-35 мм с последующим охлаждением на воздухе до 60'С.
При сварке изделий из ковкого чугуна длина валика может
быть увеличена до 80-100 мм.
1042Электроды для резки металловДиаметр,ммРод токаНазначение и область примененияАНР-33.0;4,0;5,0Переменный ток от
трансформатора с на¬
пряжением холостого
хода не менее 70 В, пере¬
менный ток любой по¬
лярностиДля резки, строжки, прошивки отверстий, удаления
дефектных мест, разделки дефектов литья и других
изделий из стали (в т. ч. высоколегированной), чугуна,
медных и алюминиевых сплавов.Действующие стандартыНомерНазваниеГОСТ 9466-75Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки
сталей и наплавки. Классификация и общие технические условияГОСТ 9467-75Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки кон¬
струкционных и теплоустойчивых сталей. ТипыГОСТ 10051-75Электроды покрытые металлические для ручной дуговой наплавки
поверхностных слоев с особыми свойствами. ТипыГОСТ 10052-75Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки вы¬
соколегированных сталей с особыми свойствами. ТипыГОСТ 14111-90Электроды прямые для контактной точечной сварки. Типы и размерыГОСТ 23949-80Электроды вольфрамовые сварочные неплавящиеся. Технические
условия
1043СодержаниеПРЕДИСЛОВИЕ	41.	ОБЩЕТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ	61.1.	Единицы измерения	61.2.	Сведения из математики	142.	ПОДГОТОВКА ПРОИЗВОДСТВА МОНТАЖНЫХ РАБОТВ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНОМ УПРАВЛЕНИИ	712.1	Получение и подготовка к обработкепроектно-сметной документации	712.1.1	Техническая документация, полученная от заказчика	712.1.2.	Обработка проектной документации2.1.2.1.	Обработка чертежей на монтаж оборудования		742.1.2.2.	Обработка чертежей на монтаж поддерживающихи опорных конструкций под оборудование	792.1.3 Обработка сметной документации	823.	МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ	1703.1. Вступление	1703.1.1	Краткая история развития металлоконструкций	1703.1.2	Основные особенности металлоконструкций и требования,
предъявляемые к ним 	1763.1.3	Номенклатура и области применения металлоконструкций	1793.2	Материалы для металлоконструкций	1813.2.1	Физические характеристики применямыхв строительстве материалов	1813.2.2.	Механические свойства материалов	1833.2.3	Виды строительных сталей и их характеристики	1933.2.4	Выбор марки стали	2023.2.5	Особенности применения алюминиевых сплавов	2133.3	Сортамент	2153.4	Расчет элементов стальных конструкций по видам напряженных
состояний	2193.4.1	Основы расчета элементов стальных конструкций по предельным
состояниям		2193.4.2	Нормативные сопротивления материалов	2233.4.3	Учет условий работы конструкций	2293.4.4	Расчет элементов на центральное растяжение	2373.4.5	Расчет центрально-сжатых элементов 	2383.4.5.1	Работа центрально-сжатых элементов под нагрузкой	2383.4.5.2	Расчет сплошностенчатых центральнорастянутых и центральносжатых
элементов.(применительно к СНиП 2-23-84 приложение)	2463.4.5.3	Расчет элементов сквозного сечения	2483.4.5.4	Расчет элементов с сечением ослабленным отверстиями	2603.4.6	Расчет элементов стальных конструкций на изгиб	262
10443.4.7	Особенности расчета элементов, подверженных действию осевой силы
с изгибом	2653.4.7.1	Расчет на прочность	2653.4.7.2	Расчет на устойчивость элементов стальных конструкцийпри действии осевой силы с изгибом	*	2753.5.	Расчетные длины и предельные гибкостиЗ.5.1 Определение расчетных
длин элементов			2813.5.2	Расчетные длины элементов	2893.5.3	Расчетные длины элементов пространственныхрешетчатых конструкций	2933.6	Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых, сжатых,
сжатоизгибаемых, центрально-сжатых ивнецентренно-сжатых элементов			2973.7	Практические формулы для расчета на прочность и устойчивость сжатоиз¬
гибаемых и внецентренно сжатых элементов	3143.8	Сварные соединения	3213.8.1	Разновидности швов	3213.8.2	Конструктивные требования к сварным соединениям	3233.8.3.	Расчет сварных соединений	3283.8.4	Предельные усилия [N] сварных соединений	3383.8.5	Проектирование сварных соединений	3453.8.6.	Основные типы и элементы швов сварных соединений	3473.9	Болтовые соединения	3653.9.1	Типы болтов, применяемых для соединения в конструкциях	3653.9.2	Конструктивные требования к болтовым соединениям	3683.9.3	Расчет болтовых соединений	3713.9.4	Предельные усилия болтовых соединений	3753.9.5	Таблицы болтов, гаек и шайб	3763.9.6	Соединения на высокопрочных болтах			3823.10	Конструктивные элементы производственных зданий	3963.10.1	Конструктивы колонн	3963.10.2.	Расчет центрально сжатых колонн	4013.10.3	Конструктивный расчет центрально-сжатых сварныхколонн заданной гибкости			4073.10.3.1	Расчет колонн на прочность и гибкость	4073.10.3.2	Конструктивы узлов колонны	4143.10.3.3	Конструктивный расчет центрально-сжатых сварныхколонн заданной гибкости	4173.10.4.	Проектирование балок		4233.10.4.1	Прокатные балки	4233.10.4.2	Расчет на прочность и устойчивость защемленныхи неразрезных балок	4313.10.4.3	Расчет и проверка на устойчивость площадочных балок	4363.10.5	Подкрановые конструкции			4423.10.5.1	Конструктивы балок	442
10453.10.5.2	Расчет изгибаемых элементов подкрановых балок...	4473.10.6. Балочные клетки	4483.10.7	Площадки	4523.10.8	Расчет элементов стальных конструкций на усталость3.10.8.1	Расчет элементов стальных конструкций на выносливость	4543.10.8.2	Расчет на малоцикловую прочность	4563.10.8.3	Расчет элементов стальных конструкций на прочностьс учетом хрупкого разрушения	4583.11	Каркас производственных зданий и сооружений	4603.11.1	Общие требования при расчете каркаса здания	4603.11.2.	Виды нагрузок, действующих на каркас	4613.11.3.	Расчет каркаса здания	4653.11.3.1	Нагрузки на покрытие	4653.11.3.2	Крановые нагрузки	4653.11.3.3	Нагрузки на колонну	4673.11.3.4	Работа каркаса	4703.11.4.	Покрытия	4713.11.4.1	Требования к конструктивам покрытия	4713.11.4.2	Типы и конструкции ферм	4723.11.4.3	Расчет параметров технологичности ферм	4733.11.4.4	Расчет ферм	4753.11.4.5	Расчет элементов ферм из одиночных уголков		4793.11.4.6	Конструирование ферм из одиночных уголков	4863.11.4.7	Монтаж блоков покрытия3.11.4.7.1	Подготовка блока к монтажу	4873.11.4.7.2	Транспортировка блоков 	4873.11.4.7.3	Схемы монтажа блоков	4893.11.4.7.4	Заделка стыков между блоками	4903.11.4.7.5	Особенности техники безопасности при монтаже блоков	4913.11.4.7.6	Перечень механизмов, оборудования, инвентаря, приспособленийи инструментов, рекомендуемых для производства кровельных работ при
интенсивности конвейера 1 блок в смену*..!	4923.12	Листовые конструкции	4933.12.1	Назначение листовых конструкций	4933.12.2	Конструктивные особенности вертикальныхцилиндрических резервуаров	4933.12.3	Конструктивные особенности бункеров и силосов	4963.12.4	Бункера с плоскими стенками	4983.12.5	Развертки	5003.12.5.1	Развертки цилиндрической поверхности	5003.12.5.2	Развертки конических поверхностей	5043.12.5.3	Развертка перехода с круга на квадрат	5083.12.6	Расчет листовых конструкций	5093.12.7	Соединения листовых деталей	5133.12.8	Негабаритные листовые конструкции	514
10463.13. Высотные сооружения	5213.14	Изготовление конструкций	5263.14.1	Общая часть	5263.14.2	Изготовление стальных конструкций	5273.14.3	Подготовительные работы и требования к фундаментам	5373.14.4	Дополнительные правила для конструкции доменных цехови газоочисток	5423.14.5	Испытание конструкций и приемка работ	5453.14.6	Дополнительные правила для конструкции мокрых газгольдеров .... 5483.14.7	Дополнительные правила для конструкции мачтовыхи башенных сооружений	5493.14.8	Проектирование и технологичностьизготовления металлоконструкций	5543.15	Сортамент (таблицы)	5613.15.1	Уголки стальные горячекатанные равнополочныепо ГОСТ 8509-86	5613.15.2	Уголки стальные горячекатанные равнополочныепо ГОСТ 8510-86 	5643.15.3	Сталь горячекатанная, швеллеры по ГОСТ 8240-97	5673.15.4	Сталь горячекатанная, балки двутавровые по ГОСТ 8239-84	5683.15.5	Балки двутавровые для подвесных путей по ГОСТ 19425-74*	5693.15.6	Двутавры стальные горячекатанные с параллельнымигранями полок по ГОСТ 26020-83 	5703.15.7	Сталь горячекатанная по ГОСТ 2591-88	5733.15.8	Сталь горячекатанная круглая по ГОСТ 2590-88	5743.15.9	Рельсы крановые по ГОСТ 4121-96		 5753.15.10	Справочные величины крановых рельсов по ГОСТ 4121-96	5763.15.11	Рельсы железнодорожные типа Р8, Р11, Р18 и Р24 по ГОСТ 6368-965763.15.12	Рельс Р50 ГОСТ 7174-75 	5773.15.13	Рельсы железнодорожные типа Р43 для путей ГОСТ 7173-54	5773.15.14	Номенклатура оцинкованных холодногнутых профилей	5773.15.15	Сталь листовая рифленая по ГОСТ 8568-77*	5783.15.16	Холодногнутые и гнутосварные профили	5783.15.17	Швеллеры стальные гнутые равнополочные по ГОСТ 8278-83*	5793.15.18	Швеллеры стальные гнутые неравнополочные по ГОСТ 8281-80* . 5803.15.19	Уголки стальные гнутые равнополочные 1по ГОСТ 19771-93 	5803.15.20	Уголки стальные гнутые неравнополочные по ГОСТ 19772-96*	5823.15.21	Сталь листовая волнистая по ГОСТ 3685-71*	5843.15.22	Сокращенная таблица весов прокатных профилей 		5853.15.23	Сокращенная таблица весов прокатных профилей	5863.15.24	Сталь прокатная полосовая ГОСТ 103-76*	5863.15.25	Балки двутавровые для подвесных путей по ГОСТ 5157-83	5903.15.26	Риски для отверстий в двутаврах и швеллерах	5913.15.27	Сортамент прогонов пролетом 6 м	5923.16 Нормали			593
10473.16.1	Места под ключи гаечные. ГОСТ 13682-80	5933.16.2	Детали крепления рельсов Р38 и Р43		5943.16.3	Сборочные детали	5963.16.4	Проушины для транспортировки элементов	5993.16.5	Расстояния между прокладками составных сечений	6003.16.6	Вырезы под полки швеллеров и двутавров	6053.16.7	Стыки элементов из прокатных и гнутых профилей	6063.16.8	Стыки элементов из одиночных равнополочных уголковпо ГОСТ 8509-86	6083.16.9	Стыки элементов из одиночных неравнополочных уголков
поГОСТ 8510-86	6133.16.10	Стыки элементов из парных равнополочных уголковпо ГОСТ 8509-86	6163.16.11	Стыки элементов из парных неравнополочных уголковпо ГОСТ 8510-86			6203.16.12	Стыки элементов из швеллеров по ГОСТ 8240-72*	6263.16.13	Стыки элементов из балок двутавровых по ГОСТ 8239-89	6273.16.14	Стыки элементов из двутавров горячекатанных с параллельными
гранями полок по ГОСТ 26020-83 	6293.16.15	Стыки элементов из одиночных гнутых равнополочных уголков
поГОСТ 19771-93			6354.	МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ	6694.1.	Расчет усилий в элементах такелажной оснастки	6694.1.1.	Подъем грузов стропами	6694.1.2.	Подъем грузов полиспастами	6704.1.3.	Вес поднимаемого полиспастами груза	6725.	ТАКЕЛАЖНАЯ ОСНАСТКА. КРАНЫ	7655.1.	Стропы	7655.1.1.	Канаты	7655.1.1.1.	Правила выбора канатов	7655.1.2	Расчет канатов	7745.1.3.	Зажимы с планкой	7785.1.4.	Крюки	7785.1.5.	Стропы	7795.2.	Монтажные блоки и полиспасты	7875.2.1.	Блоки	7875.2.2	Полиспасты	7945.3.	Траверсы	7985.4.	Захваты	8005.5.	Монтажные мачты и мачтовые подъемники	8025.6.1.	Система классификации машин	8045.6.2.	Базовое оборудование для строительных машин	8065.6.3	Зарубежные краны и механизмы	8145.6.4.	Стреловые самоходные краны	8205.6.5.	Размеры кранов на спецшасси	839
10485.6.6.	Стреловые самоходные краны. Характеристика грузоподъемности.. 8415.6.7.	Краны на спецшасси	8515.6.8	Гусеничные краны. Характеристика грузоподъемности	8545.6.9	Краны на рельсовом ходу	8655.6.10. Башенные краны			8675.6.11	Козловые краны	8695.6.12	Рельсы для кранов	8715.6.13	Тракторные краны и трубоукладчики.....	8715.6.14. Тракторы	8765.7.	Характеристики грузовых кранов	8775.8	Самоподъемные краны	8915.	). Установка кранов	8955.10	Условия работы кранов	8995.11	Увеличение грузоподъемности кранов	9015.12	Краны-вертолеты	9115.13	Параметры грузов, поднимаемых кранами		9125.14	Транспортировка грузов	9165.14.1	Общая часть	9165.14.2	Автотранспортные средства	9185.14.3	Железнодорожные перевозки	9245.14.4	Перевозка металлических конструкций	9275.14.5	Подвижной состав	9365.14.6	Специализированные контейнеры	9405.1.5.2	Характеристики строп. Стропы СКП	784ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Указатель основных буквенных обозначений	942ПРИЛОЖЕНИЕ 2 (пример №1 расчеты фермы)	949ПРИЛОЖЕНИЕ 3 (пример №2 расчета балочной клетки)	960ПРИЛОЖЕНИЕ 4 (определения силовых факторов и расчетавнецентренно-сжатой колонны)	971ПРИЛОЖЕНИЕ 5 (пример №4 расчет стропильной фермы)	998ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Защита металлоконструкций от коррозии 	998ПРИЛОЖЕНИЕ 7 Учет ветровых нагрузок	1027ПРИЛОЖЕНИЕ 8 Компьютеризация разработкинормативно-сметной документации	1032ПРИЛОЖЕНИЕ 9 Электроды	1035
Г. С. ФокинСПРАВОЧНИКМЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИИ И ИХ МОНТАЖПод редакцией:
профессора, д.т.н. Емельяновой И.А.
доцента, к.т.н. Перетятько Ю.Г.Комп’ютерна верстка В. В. Антосж, Зуев О. В.
Дизайн Зуев О. В.Формат 60x90 1/16. Пашр офсетний.Гарштура Times New Rooman PS MT.Друк офсетний. Ум. друк. арк. 61,35
Наклад 1000 пр.Схщно-регюнальний центр
гумаштарно-освггшх ййщатив
Свщоцтво про реестращю № 284 вщ 19.12.2000
ПП «НУЦЮ „КримАрт”»61030, м. Харк1в, вул. Бюлопчна, 36,
тел./факс 733-19-26Виготовлено в друкарш ПП «НУЦЮ „КримАрт”»
Свщоцтво про держреестращю № 04059243Ю0026456вщ 10.06.02
61030, м. Харюв, вул. Б1олопчна, 36,
тел./факс 733-136-48
ЧП «ПОСОФИК» реализует в Украине и странах СНГ СПРАВОЧ¬
НИК «Металлоконструкции и их монтаж» на бумажном носителе
(книга) и на CD.В справочнике отражен технологический процесс изготовления
и монтажа металлических конструкций. Автор постарался учесть все
отечественные и зарубежные разработки в этой области за последние
двадцать лет. В справочнике приведены примеры расчетов типовых
металлоконструкций и даны рекомендации по их проектированию и из¬
готовлению.При составлении справочника учтены новые и действующие ГОСТы,
ТУ, СниПы и нормы.Справочник предназначен для инженерно-технических работни¬
ков: строительных и строительно-монтажных организаций, проектных
организаций, конструкторских бюро и технических служб заводов-изго-
товителей металлоконструкций, работников технического надзора за экс¬
плуатацией металлоконструкций; может быть рекомендован как пособие
для студентов, аспирантов и преподавателей ВУЗов.Предприятие также реализует справочник монтажника: «Совре¬
менные системы водоснабжения, отопления и кондиционирования»
издания 2005 года на бумажном носителе (книга) и на CD (с приложением)
и «Справочник строителя-монтажника по спецработам» в 5-ти томах
издания 2004 года в электронной версии на CD.А ТАКЖЕ! Более 3000 наименований справочников, каталогов,
бюллетеней и нормативных документов по всем направлениям и от¬
раслям деятельности.ПОЛНЫЙ ПРАЙС НА http://posofic. narod. ru
ЗАКАЗ СПРАВОЧНИКОВ: по тел/факс (057)706-34-45
ЧП «ПОСОФИК»
по почте: ЧП «Пософик», а/я 8794, г. Харьков, Украина, 61002;
e-mail: posofic@ic. kharkov. ua
ПРИНИМАЕМ ЗАКАЗЫ НА РАЗМЕЩЕНИЕ РЕКЛАМЫ
В БЕСПЛАТНОМ ПРИЛОЖЕНИИ
«УСЛУГИ И МАТЕРИАЛЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ» — условия
на http://posofic. narod. ru
Дополнительная информация на нашем сайте
http://posofic. narod. ru
_Предприятие также реализует справочник монтажника«Современные системы водоснабжения, отопления и кон¬
диционирования» шлания 2005 года на бумажном носителе(книга) и на CD (с приложением) и «Справочник строите-
ля-монтажипка по спецработам» в 5-ти томах издания
2004 года в электронной версии на CD.А ТАКЖЕ: Более 3000 наименований справочников, ката¬
логов. бюллетеней и нормативных документов по всем
направлениям и отраслям деятельности.
ПОЛНЫЙ ПРАЙС НА http: posolic.naiod.ru
ЗАКАЗ СПРАВОЧНИКОВ: по тел/факс (057)706-34-45
ЧП «ПОСОФИК»
но иочте:ЧП "Пософик", а/я 8794. г.Харьков, Украина,61002;e-mail: posofic^r ic.kharkov.uaЧП «ПОСОФИК» реализует в Украине и странах СНГ
СПРАВОЧНИК «Металлоконструкции и их монтаж» на
бумажном носителе (книга) и на CD.
Справочник предназначен для инженерно-технических
работников строительных и строительно-монтажных
организаций, проектных организаций, конструкторских
бюро и технических служб заводов-изготовителей металло¬
конструкций, работников технического надзора за
эксплуатацией металлоконструкций; может быть
рекомендован как пособие для студентов, аспирантов и
преподавателей ВУЗов.