НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
1"" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Основные направления научно-технического прогресса в
области производства и применения искусственного холода
до 1990 г. и первые мероприятия по их реализации 2
Л. И. Черепанов, Н. Н. Симонов. Социалистические
обязательства третьего, решающего года пятилетки выполнены 7
A. Б. Шематульскис, А. А. Люткявичус, Ю. Я. Сенягин,
Ю. И. Колотий. Автоматизированная холодильная
установка Алитусского мясокомбината 10
М. Н. Мертешов, В. Я. Янюк, Е. Н. Мясник, А. И.
Баландин. Современное фруктохранилище из легких
конструкций 14
Т. В. Гоголина, А. Н. Фомин. Применение
низкотемпературных холодильных установок в промышленности 19
|В. С. Мартыновский!, В. А. Семенюк, Н. И. Пятницкая.
Термоэлектрический холодильник для автомобиля 23
Б. А. Минкус. Тепловой расчет испарителя
абсорбционной холодильной машины 26
Все резервы — в действие!
Н. Д. Зубова, О. С. Борисова, Р. М. Казакова. Новые
нормы расхода вспомогательных и упаковочных материалов
при производстве мороженого 29
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
Н. В. Крылов. Фонды экономического стимулирования, их
образование и использование на распределительных
холодильниках и хладокомбинатах 31
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Ю. В. Иванов. Эффективность регулирования фреоновой
ступени с помощью ВРА осевого и радиального типов
B. П. Дорохин. Влияние конструктивных параметров на
работу торцевого уплотнения вала высокооборотяого
фреонового турбокомпрессора
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ю. И. Колотий. Совершенствование способов оттаивания
воздухоохладителей
И. М. Гиль. Проверка приборов защиты малых
холодильных агрегатов
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
ВЛП. Пытченко, В. С. Шумов. Особенности эксплуатации
холодильных ротационных бустер-компрессоре в
37
40
43
45
47
Новые изобретения 36,46
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Семинар «Применение холода в пищевой промышленности»
в г. Тбилиси 49
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в 1974 г. 50
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха в лекционных,
зрелищных и спортивных залах 55
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Э. М. Бежанишвили, П. И. Ермакова. Нормативы расхода
запасных частей к поршневым компрессорам холодильных
машин и ремонтные комплекты 58
РЕФЕРАТЫ 63
© Холодильная техника, 1974, № 1.
CONTENTS
Basic Trends in Scientific-Technical Progress in Production
and Utilization of Refrigeration up to 1990 and First Measures
for Their Realization 2
L. I. Cherepanov, N. N. Simonov. Socialist Obligations of
Third, Decisive Year of Five-Year Period Have Been
Fulfilled 7
A. B. Shematulskis, A. A. Lyutkyavichus, U. Y. Senyagin,
U. I. Kolotij. Automated Refrigerating Plant of Alitus
Meat-Packing Plant 10
M. N. Merteshov, V. Y. Yanyuk, E. N. Myasnik, A. I. Ba-
landin. Modern Fruit Cold Store Erected of Light
Constructions 14
T. V. Gogolina, A. N. Fomin. Utilization of Low-Temperature
Refrigerating Plants in Industry 19
|V. S. Martynovsky [, V. A. Semenyuk, N.I. Pyatnitskaya.
Thermoelectric Refrigerator for Automobile 23
B. A. Minkus. Thermal Calculation of Absorption
Refrigerating Machine Evaporator 26
All Reserves—Into Action!
N. D. Zubova, O. S. Borisova, R. M. Kazakova. New Rates
of Consumption of Auxiliary and Packaging Materials in
Ice Cream Production 29
ASSISTANCE FOR ECONOMIC EDUCATION
N. V. Krylov. Funds of Economic Stimulation, Their
Formation and Utilization Distribution Cold Storage Warehouses and
Refrigerated Combines 31
FROM DISSERTATIONS
U. V. Ivanov. Effectiveness of Controlling Freon Stage With
Inlet Control Apparatus of Axial and Radial Types 37
V. P. Dorokhin. Influence of Design Parameters Upon
Operation of Shaft End Sela of High-Speed Freon Turbocompressor 40
PRACTICE EXCHANGE
U. I. Kolotij. Improving Methods of Defrosting Air Coolers 43
I. M. Gil. Checking Safety Devices of Small Refrigerating
Units 45
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
V. P. Pytchenko, V. S. Shumov. Peculiarities of Operating
Refrigerating Rotary Booster-Compressors 47
New Inventions 36, 46
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
Seminar «Utilization of Refrigeration in Food Industry» in
Tbilisi 49
BOOK REVIEW
Books on Refrigerating Engineering To Be Published in 1974 50
FOREIGN TECHNICAL NEWS
E. E. Karpis. Air Conditioning of Lecture Halls, Halls of
Entertainment and Sport Halls 55
REFERENCE DATA
E. M. Bezhanishvili, P. I. Ermakova. Norms of
Consumption of Spare Parts for Reciprocating Compressors of
Refrigerating Machines and Repair Sets 58
SUMMARIES 63

621.565:637.5
Автоматизированная холодильная установка
Алитусского мясокомбината
А. Б. ШЕМАТУЛЬСКИС, А. А. ЛЮТКЯВИЧУС
Алитусский мясокомбинат
Ю. Я. СЕНЯГИН, Ю. И. КОЛОТИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В 1972 г. на Алитусском мясокомбинате
(Литовская ССР) введен в действие холодильник*
емкостью 6600 т.
Холодильник одноэтажный, система
охлаждения — насосно-циркуляционная
непосредственного охлаждения с верхней подачей
холодильного агента и рассольная.
На холодильнике принята воздушная система
охлаждения, в основном с принудительной
циркуляцией. Для этой цели установлено 147
воздухоохладителей (непосредственного
охлаждения и рассольных).
Холодильная установка обеспечивает четыре
режима охлаждения с температурами кипения:
_40, —30, —12 и —3°С.
Система охлаждения с температурой кипения
—40° С работает по насосно-циркуляционной
схеме. В систему входят три двухступенчатых
агрегата, состоящих из ротационных
компрессоров МАК-РАБ300С, поршневых
компрессоров АУ300/1Д, промежуточных сосудов 80 ПС3
и маслоотделителей 125 ОММ, два
вертикальных циркуляционных ресивера 3,5 РДВ и два
аммиачных насоса ЗЦ-4А-2Г.
Система обслуживает четыре камеры
замораживания, в каждой из которых установлено по
12 воздухоохладителей типа HU-9 (венгерской
поставки) поверхностью 216 м2 каждый.
Воздухоохладители разделены по высоте на две
секции. Жидкий аммиак подается в секции сверху,
через специальные регулирующие (настроечные)
вентили. Шаг ребер воздухоохладителей 16 мм.
Система охлаждения с температурой кипения
—30° С также насосно-циркуляционная. Она
состоит из трех агрегатов АДС-РАБ200 с
промежуточными сосудами 60 ПС3 и
маслоотделителями 80 ОММ, одного циркуляционного
ресивера 5РДВ и двух аммиачных насосов ЗЦ-4А-2Г.
В камерах хранения замороженных грузов
установлены воздухоохладители типа НО-8
поверхностью 108 м2 (по 8 шт. в каждой камере). Шаг
ребер 16 мм.
* Проект холодильника и мясокомбината выполнен
Ленгипромясомолп ромом.
Система охлаждения с температурой
кипения —12° С смешанная:
насосно-циркуляционная (для камер хранения охлажденного мяса)
и рассольная (для накопительных камер и др.).
Обслуживают систему четыре компрессора
АУ200/1Д, циркуляционный ресивер 5РДВ, два
аммиачных насоса ЗЦ-4А-2Г, кожухотрубный
испаритель ИКТ-180 и два рассольных насос°
8к-12а.
Система охлаждения с температурой
кипения —3° С состоит из трех компрессоров
АУ200/4Д, панельных испарителей 240 ИП и
180 ИП и трех водяных насосов 8к-12а.
Панельные испарители предназначены для получения
«ледяной воды».
На общей нагнетательной линии компрессоров
перед промывным маслоотделителем
смонтированы шесть теплообменников типа КТГ-10,
предназначенных для подачи отепленного этилен-
гликоля в змеевики, расположенные в подвале
под охлаждаемым контуром. Маслоотделитель
установлен на постаменте. Для подачи в него
жидкого аммиака служит насосная система,
в которую входит специальный уравнительный
ресивер, соединенный паровой и жидкостной
линиями с маслоотделителем, и
циркуляционный насос ЦНГ-70, забирающий жидкий
аммиак из линейного ресивера и подающий в
уравнительный ресивер. Избыток жидкого аммиака
из уравнительного ресивера возвращается в
линейный ресивер.
Машинное отделение (рис. 1) и конденсаторная
группа (рис. 2) расположены в одном помещении.
Конденсаторная группа состоит из четырех
Рис. 1. Машинное отделение.
to

Рис. 2. Конденсаторная группа.
кожухотрубных конденсаторов КТГ-250 и двух
линейных ресиверов 5РВ. Обратное охлаждение
воды осуществляется в вентиляторной градирне,
расположенной рядом с компрессорным цехом.
Кроме того, в цехе установлены три дренажных
ресивера 3,5РД для систем —40, —30 и —12° С.
За время эксплуатации все системы
охлаждения работали безотказно. Правильность
подбора основного оборудования подтверждена
устойчивым сухим ходом компрессоров и
нормальными рабочими параметрами на всех участках
установки.
Следует указать, однако, на ряд недостатков.
Система маслоотделения неоправданно сложна
и практически не используется.
Маслоотделитель перед конденсатором работает без
промывки, и отделение масла невелико. Это
усугубляется еще и тем, что теплообменники,
установленные на нагнетательной линии компрессоров и
предназначенные для обогрева подвала, не включены
в работу (из-за отсутствия этиленгликоля),
вследствие чего пары в маслоотделитель поступают
с высокой температурой.
Воздухоохладители расположены в
межферменном пространстве камер таким образом, что
не обеспечивают равномерной интенсивной
подачи воздуха по всей ширине камер. Выходные
отверстия воздухоохладителей находятся
слишком близко от стен, что создает дополнительное
аэродинамическое сопротивление проходу
воздуха и не обеспечивает необходимой скорости
его движения на выходе из щелевых отверстий
ложного потолка, расположенных над
подвесными путями. Это подтверждено
исследованиями, проведенными на Алитусском
мясокомбинате специалистами ВНИИМПапод
руководством проф. А. П. Шеффера.
Проектом предусмотрен комбинированный
способ оттаивания воздухоохладителей —
горячими парами аммиака с одновременным орошением
водой. Однако на практике от этого пришлось
отказаться вследствие значительного повышения
температуры и относительной влажности
воздуха в камерах. В настоящее время для
оттаивания используют только горячие пары
холодильного агента.
В целом проектные решения, принятые Лен-
гипромясомолпромом, следует признать
удачными.
При замораживании говядины
воздухоохладители морозильных камер оттаивают после
каждого цикла (после выгрузки мяса), при
замораживании свинины — после двух циклов.
Воздухоохладители камер хранения оттаивают через
10—14 суток (одновременно по четыре
воздухоохладителя в камере). Рассольные
воздухоохладители оттаивают теплым воздухом один раз
в две недели. Продолжительность оттаивания
6—8 ч.
Сотрудниками ВНИХИ совместно с
работниками компрессорного цеха были проведены
эксплуатационные испытания процесса оттаивания
воздухоохладителей в камерах замораживания
№ ПО и 112.
В одном из опытов оттаивали 12
воздухоохладителей в камере № 112 (после ее полной
разгрузки). Измерения проводили на
воздухоохладителе № 16. Толщина инея на ребрах
батареи на входе воздухоохладителя 4—5 мм.
Температура горячих паров в трубопроводе на выходе
из машинного отделения 80° С, на входе в
воздухоохладитель 20-г-40о С. Температура
конденсата на выходе из батареи воздухоохладителя
изменялась от —10 до +15° С. Давление
конденсации при оттаивании поддерживалось
равным 6,7—6,8 кгс/см2. Процесс оттаивания
продолжался 1 ч 45 мин. Температура воздуха
в камере за цикл оттаивания повысилась на 3° С.
При оттаивании воздухоохладителей в камере
№ НО измерения проводили на
воздухоохладителе № 55. Вход в воздухоохладитель перед
оттаиванием был полностью закрыт слоем инея.
Температура горячих паров на входе в
воздухоохладитель за период оттаивания изменялась
от 27 до 40° С, а конденсата на выходе из
батареи от —8 до +13° С. Давление конденсации
при оттаивании было 6,8—7,0 кгс/см2, давление
в дренажном ресивере возросло от 1,5 до
6,95 кгс/см2 (при оттаивании пары из
дренажного ресивера не отсасывались). Цикл
оттаивания продолжался 2 ч 10 мин. • Температура
воздуха в нижней части камеры практически не
изменилась, хотя в пространстве между ложным
потолком и потолком, где расположены
воздухоохладители, значительно повысилась (на 10—
12° С).
Уровень аммиака в дренажном ресивере
увеличился на 150 мм, что соответствовало объему
0,625 м3.
Воздухоохладитель № 55, как и другие
воздухоохладители в камере № ПО, оттаял за
60 мин, однако нижние ряды труб и ребер были
2*
и

покрыты слоем льда, что привело к
значительному увеличению продолжительности процесса.
Разность давлений воздуха до и после батареи
воздухоохладителя, измеренная U-образным диф-
манометром, перед оттаиванием составляла 50 мм
масляного столба, после оттаивания — 10 мм
(при включенном вентиляторе). Это измерение
проводили в целях определения возможности
разработки устройства, определяющего степень
обмерзания воздухоохладителя по разности
давлений воздуха до и после батареи. По мере роста
слоя инея эта разность давлений
(аэродинамическое сопротивление) увеличивалась почти
пропорционально.
Испытание процесса оттаивания
воздухоохладителей позволило установить следующее.
При оттаивании не обогревается нижняя часть
рамы входных отверстий воздухоохладителей,
что приводит к образованию на ней слоя льда.
Трубопроводы подачи горячих паров в
воздухоохладители на .участках, находящихся в
камерах, не изолированы, поэтому дополнительно
теряется такое количество тепла, которого бы
хватило для расплавления 20 кг льда.
Кожухи воздухоохладителей при оттаивании
не герметизируются, поэтому повышается
температура воздуха в камерах и увеличивается
продолжительность процесса оттаивания.
Основная масса инея оседает на первых рядах
труб по ходу движения воздуха, в связи с чем
целесообразно первые ряды труб выполнять без
ребер или с большим шагом оребрения. Эти
трубы будут выполнять функции
подсушивающей секции воздухоохладителя.
К аналогичному выводу пришли также
специалисты ВНИИМПа, проводившие
исследования на Алитусском мясокомбинате. Опыт
ВНИХИ по оттаиванию воздухоохладителей на
Калужском и Таллинском мясокомбинатах, на
Сочинском холодильнике и Минском
холодильнике № 2 также подтверждает необходимость
выполнения первых рядов труб батарей
гладкими или с большим шагом оребрения, особенно
для воздухоохладителей камер охлаждения и
замораживания.
Гибкие электронагревательные кабели,
обогревающие трубопроводы слива талой воды
с поддонов воздухоохладителей, работают
надежно и эффективно.
Процесс оттаивания неавтоматизированных
воздухоохладителей длителен и трудоемок.
Автоматизации воздухоохладителей препятствует
отсутствие аммиачных соленоидных вентилей
с диаметром условного прохода 70 и 100 мм.
Необходимо как можно скорее разработать такие
вентили.
После проведения испытаний ВНИХИ даны
некоторые рекомендации по улучшению процесса
оттаивания.
Автоматизация холодильной установки
комбината выполнена в соответствии с «Правилами
техники безопасности на аммиачных
холодильных установках» и «Рекомендациями по
проектированию автоматизации холодильных
установок», разработанными институтами ВНИХИ и
«Пищепромавтоматика».
Управление компрессорами и агрегатами
двухступенчатого сжатия осуществляется с помощью
пультов управления ПУМ-100 и ПУМ-200.
Предусмотрены три режима работы установки:
местный, полуавтоматический и автоматический.
Однако агрегаты АДС-РАБ можно эксплуатировать
только в местном и полуавтоматическом
режимах ввиду отсутствия циркуляционной системы
смазки на ротационных компрессорах. После
перевода ротационных компрессоров на
циркуляционную систему смазки двухступенчатые
агрегаты смогут работать в автоматическом
режиме.
В период эксплуатации приборы и средства
автоматизации показали высокую надежность.
Этому немало способствовала работа коллектива
компрессорного цеха по замене резиновых
мембран соленоидных вентилей фторопластовыми и
по заливке седел оловянисто-свинцовым сплавом.
После этих переделок соленоидные вентили на
линиях подачи жидкого аммиака в сосуды и
аппараты и на байпасных линиях компрессоров
работают безотказно.
Как недостаток в системе автоматизации
установки следует отметить применение
дилатометрического реле температуры ТР-200, не
соответствующего классу помещений В-16.
Рис. 3. Электронное логическое регистрирующее
устройство ЭЛРУ-2М.
12

Импульсы
служд~ы бремени
ЦП
Датчики
входных параметров
Ш
ОсноЗной
коммутатор
входные
измерительные мосты
Дополнительный
коммутатор
I
Датчики
бремени
±
\5лок задания у с та бок
Больше \ Меньше
контакты~\ \Контакты\ \Ионтакть\
Цитродой
преобразователь
Измерительная
схема
Измерительный о~лок
Блок
масштабирования
JL
W-
Схема с/,
нения
-14--J
"Г
\Контакть\ \Контакты\
Циазробое печата
ющее устройство нал
52 точки
I
Регистрирующий
6-точечный оривор\
¦бланк
записи
J
Схема отклонениях
и сигнализации
(Gdem и звук)
\рольше | Меньше
блок
исполнительных
и регулирующих
реле
Больше
Меньше
К исполнительным
механизмам
Рис. 4. Блок-схема
устройства ЭЛРУ-2М.
Для регистрации и регулирования
температуры воздуха в камерах применено электронное
логическое регистрирующее устройство ЭЛРУ-2М
(рис. 3), выпускаемое Рязанским заводом счетно-
аналитических машин. Назначение устройства —
измерение, цифровая регистрация,
сигнализация и двух- или трехпозиционное
регулирование медленно изменяющихся технологических
параметров.
Блок-схема устройства представлена на рис. 4.
Устройство ЭЛРУ-2М имеет 58 точек.
Регистрация значений параметров 52 точек
осуществляется на специальном бланке в цифровой форме,
6 точек — на диаграммной ленте моста ЭПП-09.
Время измерения и регистрации 4,5 с на одну
точку. Основная погрешность измерения ±1%
от установленной шкалы. Возможные диапазоны
температур: основные 0-М00°С, 0-4-200° С, 0-т-
—500° С, 04-1000° С; дополнительные—100*4-
4-0° С, —50~+50°С, —100^+100° С, 100-~
—300° С, 200-^400° С и т. д. до 1100° С (через
200° С).
Устройство может работать с термометрами
сопротивления любой градуировки,
газоанализаторами типа ТКХ и датчиками
дифференциально-трансформаторными, индукционными (по трех-
проводной схеме), ферродинамическими и др.
Габаритные размеры 1388x750x650 мм, ма_С;
са 350 кг. ~™'~ —¦
Условия окружающей среды: относительная
влажность до 80%, температура воздуха
5—30° С. Исполнение — общепромышленное.
Устройство установлено в щитовом помещении
компрессорного цеха.
На Алитусском мясокомбинате с помощью
устройства ЭЛРУ-2М измеряют температуру
воздуха во всех охлаждаемых помещениях,
проводят цифровую регистрацию температуры
воздуха, регистрацию на диаграммной ленте
температуры охлаждения всех систем, конденсации
аммиака и оборотной воды в резервуаре
градирни, регулируют температуру воздуха в камерах
хранения путем включения и выключения
вентиляторов воздухоохладителей и температуру
воздуха в дефростере. и - _ \' )'
Эксплуатация ЭЛРУ-2М подтвердила
целесообразность его применения для
автоматизации холодильных установок.
Выводы
Для улучшения технических решений при
проектировании аналогичных объектов
необходимо предусматривать подачу жидкого аммиака
в маслоотделители в соответствии с
рекомендациями ВНИХИ, проектировать
циркуляционную систему смазки ротационных
компрессоров, так как переоборудование их на
действующих установках связано со значительными
трудностями.
В целях равномерного распределения инея по
поверхности воздухоохладителей
целесообразно монтировать на входе в них воздуха
подсушивающие секции, состоящие из гладких труб или
труб с большим шагом оребрения.
Не следует предусматривать орошения водой
для подвесных воздухоохладителей. Раздача
воздуха должна быть более эффективной (в
соответствии с рекомендациями ВНИИМПа).
Устройства ЭЛРУ-2М вполне пригодны для
автоматизации крупных холодильных
установок.
13

621.565:634.1/.7
Современное фруктохранилище из легких
М. Н. МЕРТЕШОВ, В. Я. ЯНЮК
Гипрохолод
Е. Н. МЯСНИК, А. И. БАЛАНДИН
Центросоюз
Пятилетним планом капитального строительства
на 1971—1975 гг. Центросоюзу установлено
задание — ввести в действие специализированные
холодильники для хранения фруктов общей
единовременной емкостью до 250 000 т.
Проекты фруктохранилищ емкостью от 200
до 4000 т для системы потребительской
кооперации разрабатывают институты «Центросоюз-
проект», «Гипрохолод», «Гипронисельпром» и др.
За последние годы при строительстве
фруктохранилищ стали применять полносборные
облегченные металлические конструкции с
ограждениями (стены и потолок) из многослойных
панелей типа «сэндвич». В текущей пятилетке из
таких конструкций Центросоюзом намечено
построить шесть фруктохранилищ общей емкостью
около 10000 т.
В 1972 г. в г. Городище Черкасской области
сдано в эксплуатацию первое фруктохранилище
емкостью 4000 т (рис. 1), закупленное
Центросоюзом в Италии у фирмы «Интеркооп».
Фирма поставила металлический каркас,
панели «сэндвич» и двери зданий холодильника
и тарного цеха, а также холодильные агрегаты,
установку для создания регулируемой газовой
среды, линию товарной обработки плодов, линию
производства тары, электрооборудование,
отопительную и вентиляционную системы.
Совместное проектирование и строительство
фруктохранилища специалистами Центросоюза
и фирмы «Интеркооп» при посредничестве
организации «Технопромимпорт» позволило создать
Рис. 1. Общий вид главного корпуса фруктохранилища.
14
современное, с технической точки зрения,
предприятие.
На фруктохранилище осуществляются:
— прием и товарная обработка плодов,
включающая их сортировку, калибровку и упаковку
в ящики; отбор фруктов для длительного
хранения, немедленной отправки в торговую сеть
или для переработки на консервные заводы;
— предварительное охлаждение плодов перед
отправкой в районы потребления или закладкой
на длительное хранение;
— хранение фруктов в течение длительного
периода F—8 и более месяцев) в обычных
холодильных камерах и в камере с регулируемой
газовой средой (РГС);
— отгрузка плодов железнодорожным и
автомобильным транспортом;
— изготовление тары для упаковки плодов.
В главном корпусе фруктохранилища (рис. 2)
находятся охлаждаемый склад (размерами 62,7 X
X 47,5x7,2 м), зал товарной обработки плодов
E1,5 X 57,2 X 7,2 м), железнодорожный дебаркадер
A14,2X12X7,2 м) и подсобно-бытовой блок
F2,7x7,6x4,5 м) с машинным отделением,
зарядной станцией, бытовыми и служебными
помещениями.
Охлаждаемый склад состоит из десяти
холодильных камер (номинальные размеры 12 X
X 20x7,2 м) емкостью по 400 т. Девять камер
предназначены для длительного хранения
плодов, из них одна с регулируемой газовой
средой, создаваемой газогенераторной установкой
«Тектрол», и одна камера — для
предварительного охлаждения плодов.
Температурный режим в камерах около 0° С,
относительная влажность воздуха 80—95%.
Максимальное суточное поступление плодов с
температурой 30° С в обычные камеры хранения и
камеру с РГС не более 10% емкости.
Продолжительность охлаждения до температуры
хранения 24 ч. Суточная производительность камеры
предварительного охлаждения 120 т при
охлаждении плодов с 30 до 0° С в течение 24 ч. По
окончании периода поступления фруктов
камера предварительного охлаждения используется
для длительного хранения плодов.
Площадь камер и их высота рассчитаны
исходя из габаритов ящиков для яблок по ГОСТ
13359—67, которые укладываются на поддоны
размерами 800x1200 мм. Максимальная высота
укладки грузовых пакетов около 6 м.
Пространство над штабелем высотой 1,2 м обеспечивает

Рис. 2. План и разрез главного корпуса фруктохранили-
ща и расположение основного оборудования:
/ — камера хранения; // — камера предварительного
охлаждения; /// — камера с РГС; IV — грузовой коридор; V —
технический коридор; VI — зал товарной обработки; VII —
дебаркадер с железнодорожной платформой; VIII — машинный
зал; IX — электрощитовая; X — зарядная станция; XI —
бытовые и служебные помещения; / — компрессор аммиачный
марки «Чентауро»; 2 — компрессор аммиачный марки «Ариете»;
3 — ресивер циркуляционный; 4 — электронасос аммиачный;
5 — ресивер линейный; 6 — конденсатор испарительный; 7 —
воздухоохладитель поверхностью охлаждения 66 м2; 8 —
воздухоохладитель, 480 м2; 9 — воздухоохладитель, 910 м2; 10 —
газогенераторная установка «Тектрол»; // — линия товарной
обработки «Рода»; 12 — вентилятор вытяжной.
равномерное распределение циркулирующего
воздуха и облегчает контроль за плодами при
хранении. Электроосвещение камер
прожекторное.
Выходы из всех камер предусмотрены в
охлаждаемый грузовой коридор F2,7x4,8x3,5 м),
в котором поддерживается температура воздуха
5—10° С. Каждая камера оборудована грузовой
откатной дверью A,8x3 м) с электрическим
приводом и служебной дверью прислонного типа
@,8x1,9 м). Камера РГС и камера
предварительного охлаждения имеют, кроме того, двери,
выходящие в зал товарной обработки плодов.
С обеих сторон грузового коридора расположены
изолированные двухстворчатые откатные ворота
DX3 м) с электрическим приводом. Откатные
двери и ворота могут открываться и закрываться
непосредственно с движущегося транспорта с
помощью подвесных выключателей со шнуровой
тягой, находящихся внутри и снаружи
помещений. Двери и ворота покрыты с двух сторон
листовой сталью, окрашенной защитной
антикоррозийной краской.
Для въезда автомобилей в зале товарной
обработки имеются откатные ворота Cx4 м),
выполненные из профилированных стальных панелей.
При строительстве главного корпуса удачно
использован рельеф участка. Пол здания со
стороны подъезда автомашин расположен на
отметке земли, а со стороны железной дороги —
на 1,35 м выше головки рельса и образует в
дебаркадере железнодорожную платформу
нормальной высоты.
Металлические несущие фермы покрытия
холодильника пролетом 56 м и высотой около 4 м
собраны с помощью болтовых соединений на
месте монтажа из омегаобразных стальных полос
толщиной 1 мм,образующих параллельные пояса
и диагональные растяжки. Фермы опираются на
металлические колонны и скреплены между со-
15

бой поперечными связями в единую
пространственную систему.
По фермам уложены стальные
профилированные листы, образующие кровлю с поперечным
уклоном для отвода воды. По нижнему поясу
ферм устроен подвесной потолок из панелей
«сэндвич». Межферменное пространство
используется для коммуникаций, доступ к которым
предусмотрен через специальный люк в
подвесном потолке.
Конструкция панелей трехслойная: наружная
и внутренняя облицовки выполнены из
гофрированных стальных оцинкованных листов
толщиной 0,8 мм; теплоизоляция между листами для
стен и подвесного потолка холодильных камер —
из пенополиуретана толщиной ПО мм; для
стен зала товарной обработки, бытовых и
других отапливаемых помещений, а также для
наружных защитных стен воздушного продуха
охлаждаемого склада — из минерального
войлока толщиной 60 мм.
Полы холодильных камер, за исключением
полосы шириной 1,5 м по наружному периметру
охлаждаемого склада, не изолированы.
Панели стен и потолка прикреплены к
каркасу и скреплены между собой
самонарезающимися болтами из бронзы. Стыки при монтаже
залиты пенополиуретаном и закрыты стальными
фасонными листами — нащельниками. Наличие
гофр в панелях компенсирует возникающие
температурные деформации.
Небольшая масса и малые размеры отдельных
конструкций здания обеспечили сравнительно
легкую транспортировку их из Италии в СССР,
удобную сборку и снижение трудоемкости
строительно-монтажных работ.
Закрытый и обогреваемый железнодорожный
дебаркадер позволяет отправлять фрукты в
зимний период при низких температурах
наружного воздуха. Железнодорожные ворота
дебаркадера выполнены из оцинкованной стали
в виде пластинчатой шторы, наматываемой на
барабан с помощью электропривода.
Зал товарной обработки плодов оборудован
установкой кондиционирования воздуха с
системой контроля и , регулирования относительной
влажности. Здесь установлена механизированная
линия товарной обработки фруктов марки «Рода»
производительностью 7 т/ч, которая состоит
из загрузочного устройства с автоматическим
опрокидывателем ящиков, из столов и
транспортеров предварительной сортировки плодов, ще-
точно-моечной машины, столов и транспортеров
основной сортировки плодов, роликового
распределителя, калибровочной машины и
устройства для упаковки плодов в ящики. В течение
года на линии можно обработать до 20 тыс. т
яблок.
Тарный цех, размещенный в отдельно стоящем
здании, собран из таких же металлических
конструкций, как и зал товарной обработки
плодов. Цех оборудован механизированной линией
по производству деревянных ящиков из
предварительно заготовленных планок.
Производительность линии 426 ящиков в час. Готовые
ящики подаются на линию товарной обработки
плодов с помощью цепного конвейера.
Схема холодильной установки (рис. 3) насосно-
циркуляционная с верхней подачей жидкого
аммиака в батареи воздухоохладителей.
Применение такой схемы создает малые аммиакоем-
кость и инерционность системы, ликвидирует
опасность попадания жидкости в компрессоры,
обеспечивает быстрое освобождение приборов
охлаждения от аммиака при их выключении,
позволяет просто и быстро управлять процессом
оттаивания.
Для циркуляции холодильного агента
используются три аммиачных шестереночных
электронасоса, один из которых резервный. Каждый
насос соединен с жидкостной колонкой
горизонтального циркуляционного ресивера, с помощью
которой создается необходимый для работы
насосов подпор жидкостного столба. Насос
снабжен перепускным устройством, позволяющим
привести подачу жидкости в соответствие с
технологическими требованиями. Смазка насоса
осуществляется самотеком из масляного бачка,
соединенного с сальником насоса.
Циркуляционный ресивер одновременно
выполняет функцию отделителя жидкости.
Емкость его 4 м3 позволяет вместить весь
имеющийся в системе жидкий аммиак, при этом третья
часть объема остается свободной. Уровень
жидкого аммиака в ресивере поддерживается
автоматически с помощью электромагнитного
регулятора уровня, управляющего соленоидным
клапаном на подающей жидкостной линии. Два
аналогичных регулятора уровня сигнализируют о
чрезмерно высоком или низком уровнях
аммиака в аппарате.
Жидкий аммиак из циркуляционного ресивера
нагнетается насосами в уравнительный сосуд,
обеспечивающий равномерное распределение
жидкости по приборам охлаждения. Сосуд
установлен в межферменном пространстве, в
наиболее высокой точке охлаждаемого помещения.
Из сосуда жидкий аммиак поступает в батареи
воздухоохладителей камер и коридора по двум
подающим трубопроводам через
соответствующие соленоидные клапаны.
Воздухоохладители камер напольного типа
установлены на открытых антресольных
площадках, образованных перекрытием грузового
коридора. Доступ к ним предусмотрен из
технического коридора через люки @,6x0,8 м) с изо-
16

// 8
24
Рис. З. Принципиальная схема аммиачных трубопроводов:
/ — компрессор аммиачный марки «Чентауро»; 2 —
компрессор аммиачный марки «Ариете»; 3 — ресивер циркуляционный;
4 — электронасос аммиачный; 5 — ресивер линейный; 6 —
конденсатор испарительный; 7 — воздухоохладитель
поверхностью охлаждения 66 м2; 8 — воздухоохладитель, 480 м2;
9 — воздухоохладитель, 910 м2; 10 — вентилятор для
перемешивания воздуха в камере; // — электрокалорифер мощностью
8 кВт; 12 — электрокалорифер, 3 кВт; 13 — маслоотделитель;
14 — электронасос для воды системы оттаивания
воздухоохладителей; 15 — реле защитное высокого давления; 16 — реле
защитное низкого давления; 17—реле низкого давления для
регулирования производительности компрессора;
18—дифференциальное реле давления 19—электромагнитный регулятор уровня.
20—обратныйклапан; 21— соленоидный клапан; 22— термостат для
регулирования температуры воздуха в режиме летнего хранения;
23 — термостат для регулирования температуры воздуха в ре_
жиме зимнего хранения; 24 — термостат с чувствительным
баллоном для регулирования относительной влажности воздуха;
25 — станция заполнения системы аммиаком; 26 — сосуд
уравнительный; 27 — регулятор расхода воды; 28 — фильтр
аммиачный.
лированнои дверцей, которые используются
также для вентиляции камер.
Поверхности воздухоохладителей: для
обычных камер хранения и камеры с РГС по 480 м2,
для камеры предварительного охлаждения 910 м2
и для грузового коридора — два
воздухоохладителя подвесного типа по 66 м2.
Батареи воздухоохладителей изготовлены из
оцинкованных стальных бесшовных труб
внутренним диаметром 19 мм со спирально-витыми
ребрами высотой 22 мм и шагом 9 мм. Одному
метру такой трубы соответствует 1,15 м2
охлаждающей поверхности.
Снеговая шуба оттаивается автоматически
орошением охлаждающей поверхности водой или
вручную горячими парами аммиака. Вода
собирается в металлическом поддоне и через
гидравлический затвор-сифон стекает в систему
испарительных конденсаторов. Часть воды
задерживается в поддоне и обеспечивает увлажнение
циркулирующего воздуха за счет ее испарения.
Воздухоохладители камер хранения имеют
3 Холодильная текинка № 1
17

каждый два осевых вентилятора с вертикальным
валом производительностью по 27000 м3/ч.
Кратность циркуляции воздуха около 30 объемов
в час.
Воздухоохладитель камеры предварительного
охлаждения снабжен тремя такими же
вентиляторами, которые вместе с двумя
дополнительными осевыми вентиляторами производительностью
по 20 000 м3/ч, установленными в камере,
обеспечивают повышенную (до 70 объемов в час)
кратность циркуляции воздуха при охлаждении
плодов.
Распределение воздуха в камерах принято
бесканальное.
В зимнее время камеры и коридор могут
обогреваться с помощью электрокалориферов,
вмонтированных в корпус каждого
воздухоохладителя. Мощность электрокалорифера камерного
воздухоохладителя 8 кВт, коридорного — 3 кВт.
Вентиляция камер наружным воздухом при
хранении фруктов предусматривается с помощью
осевого вентилятора производительностью
7000 м3/ч и напором 12 мм вод. ст. Всасываемый
снаружи воздух предварительно охлаждается
в камерном воздухоохладителе. Из камер воздух
отводится наружу через люки и систему
вытяжной вентиляции технического коридора.
Температура воздуха в камерах поддерживается
автоматически с помощью термостатов. Один
термостат в режиме летнего хранения управляет
соленоидным клапаном на подаче жидкого
аммиака в воздухоохладитель, второй — в режиме
зимнего хранения включает и выключает
электрокалорифер.
В машинном отделении установлены три V-об-
разных аммиачных одноступенчатых поршневых
компрессора с водяным охлаждением рубашек
цилиндров. Один компрессор марки «Чентауро»
четырехцилиндровый производительностью
370 000 ккал/ч, два — марки «Ариете»
шестицилиндровые производительностью по
115 000 ккал/ч при температурах кипения
аммиака —7,5° С и конденсации 35° С. Мощность
электродвигателей компрессоров соответственно
150 и 50 л. с. Каждый компрессор
укомплектован индивидуальным маслоотделителем,
обеспечивающим возврат масла в картер.
Компрессоры управляются автоматически по
давлению всасывания. Предусмотрены
устройства для регулирования холодопроизводитель-
ности путем отключения части цилиндров.
Общая установленная холодопроизводитель-
ность компрессоров позволяет ежесуточно в
период массового сбора охлаждать с 30 до 0° С
240 т плодов.
Два испарительных конденсатора
производительностью по 360 000 ккал/ч установлены
снаружи здания, рядом с машинным отделением, а
линейный ресивер емкостью 0,6 м3 — в машинном
отделении.
Изоляция трубопроводов и аппаратов
выполнена из «армафлекса» — синтетического
вспененного материала с низким коэффициентом
теплопроводности, легко поддающимся фасонной
Обработке и склеиванию.
Управление и контроль за работой
холодильной установки предусмотрены с центрального
щита, расположенного в комнате автоматики
и оборудованного светящейся панелью с
мнемосхемой и приборами для записи температуры
и относительной влажности воздуха в камерах.
За время эксплуатации в проектных решениях
и в работе фруктохранилища выявлены
некоторые недостатки:
развитая поверхность несущих и
ограждающих конструкций зданий (фермы, облицовка
панелей «сэндвич» и пр.), выполненных из
листовой оцинкованной стали, подвержена коррозии,
которой способствует значительное число
болтовых соединений;
в межферменном пространстве в результате
суточных колебаний температуры наружного
воздуха происходит выпадение конденсата, что
приводит к коррозии металлических
конструкций и увлажнению минерального войлока,
выстилающего пол чердака;
в сливных сифонах и поддонах
воздухоохладителей замерзает вода вследствие плохой
теплоизоляции подвесного потолка над
техническим коридором и большого перепада между
температурами воздуха камеры и кипения
холодильного агента (последняя поддерживалась в
пределах —10-!—14° С);
недоиспользуется мощность газогенераторной
установки «Тектрол» из-за наличия только
одной камеры с РГС;
требование высокой точности к размерам
деревянных планок для изготовления ящиков
повышает удельный вес ручного труда в
производстве тары и снижает проектную
производительность оборудования;
из-за отсутствия электроштабелеров с большой
высотой подъема вил недоиспользуется грузовая
высота камер.
Долговечность, пожароопасность и
огнестойкость принятых строительных конструкций для
зданий главного корпуса и тарного цеха
подлежат еще изучению применительно к условиям
СССР.
Дальнейшее наблюдение за работой
описанного фруктохранилища с участием
научно-исследовательских организаций позволит установить
целесообразность строительства в нашей стране
аналогичных объектов.
18

621.56/.59
Применение низкотемпературных холодильных установок
в промышленности
Т. В. ГОГОЛИНА, А. Н. ФОМИН
ВНИИхолодмаш
Область низкотемпературных холодильных
установок не имеет точно фиксированных
температурных границ. Верхним пределом обычно
принимают температуры порядка —25-;—30° С,
нижним — зону около —120° С, после которой
начинается область криогенной техники.
Основные тенденции развития
низкотемпературного холодильного машиностроения
выражаются в стремлении снизить температуру
охлаждения, увеличить мощность установок,
перейти на отвод тепла конденсации с помощью
воздушной среды, использовать вторичные
энергоресурсы и др.
Ниже рассматриваются наиболее крупные
низкотемпературные машины и установки,
предназначенные для различных отраслей
промышленности и народного хозяйства, и вытекающие из
их специфических условий работы требования
к холодильному машиностроению.
Пищевая промышленность. Для
замораживания пищевых продуктов, производства
мороженого и т. д. применяются машины с
температурой кипения до —40° С.
Расход холода на отдельных предприятиях
исчисляется сотнями тысяч ккал/ч и редко
превышает 1 млн. ккал/ч.
Наибольшее распространение в пищевой
промышленности получили двухступенчатые
аммиачные холодильные машины. Используются
также одноступенчатые фреоновые (на фреоне-22)
компрессионные машины с водяным охлаждением
конденсаторов.
Для интенсивного замораживания плодов и
овощей сразу после сбора урожая перспективно
применение воздушных турбохолодильных
машин типа ТХМ, как наиболее удобных для
передвижных установок, хотя и более дорогих в
эксплуатации.
В настоящее время начато серийное
производство этих машин. Достоинства их: в качестве
холодильного агента и хладоносителя
используются атмосферный воздух; не нужны
охлаждающая вода и теплопередающие поверхности
для снятия отводимого тепла на стороне
выхлопа воздуха, а при прямом охлаждении объекта
(например, холодильных камер) — и на стороне
охлаждения. Однако широкое применение
машин типа ТХМ затруднено по следующим
причинам: большой перепад температур порядка
20—30° С между подаваемым и отсасываемым
машиной холодным воздухом, что влечет за
собой повышенный расход энергии; затрудненные
условия теплоперехода со стороны рабочего
воздуха при охлаждении через теплообменную
поверхность; необходимость повышенной
герметичности охлаждаемого объекта при прямом
охлаждении его рабочим воздухом; значительное
влияние температуры, а также влажности
засасываемого машиной наружного воздуха на ее
холодопроизводительность и затрачиваемую
мощность.
Машины ТХМ в настоящее время
используются для быстрого замораживания готовых
кулинарных изделий.
Специфические условия работы
низкотемпературных машин в пищевой промышленности и
требования, предъявляемые к ним, уже
освещались на страницах журнала «Холодильная
техника» [1—3].
Химическая промышленность. Эта отрасль
народного хозяйства является крупным
потребителем искусственного холода низкого
потенциала [41. Разделение газов на предприятиях
азотной промышленности производится с
помощью двухступенчатых аммиачных машин с
температурой порядка —50° С холодопроизво-
дительностью до 1 млн. ккал/ч,
укомплектованных оппозитными (а ранее горизонтальными)
компрессорами.
Вновь создаваемые крупные заводы по
производству аммиака с потреблением холода на
нескольких температурных уровнях оснащаются
мощными аммиачными трехтемпературными тур-
бокомпрессорными агрегатами с нижней
температурой —33° С и воздушной конденсацией
холодильного агента.
Для выделения аммиака из продувочных и
танковых газов целесообразно применять водоам-
миачные абсорбционные машины холодопроиз-
водительностью 0,5 млн. ккал/ч при -—30° С,
располагая их на открытых площадках.
Абсорбционные машины с температурой кипения от
—30 до -—45° С успешно эксплуатируются уже
в течение ряда лет на предприятиях,
производящих хлор [5]. В процессе ступенчатой
конденсации хлора холод потребляется на
температурных уровнях —25 и —60° С. Суммарная холодо-
потребность вновь создаваемых агрегатов свыше
1 млн. ккал/ч. Проведенный всесторонний тех-
3*
19

нико-экономический анализ показал, что
оптимальным вариантом здесь являются турбоком-
прессорные агрегаты, работающие на фреоне-12.
Для полимеризации синтетического бутил-
каучука требуется значительное количество
холода с температурой до —110° С [6]. Его
вырабатывают каскадные этиленпропановые турбо-
компрессорные агрегаты
холодопроизводительностью (по этилену) 1,5 млн. ккал/ч при
температурах кипения —110° С и конденсации —35° С.
Кипение пропана происходит в верхней ветви
каскада. Суммарная мощность электроприводов
подобного агрегата около 7500 кВт [61.
В производстве изобутилена, где также
потребляется холод порядка —110° С,
характерным и технически интересным является
применение в холодильных установках
бесповерхностных испарителей, в которых растворитель
[этилен) одновременно является и холодильным
агентом.
Нефтеперерабатывшдщая промышленность.
В установках для обычной и глубокой депарафи-
низации масел и в установках для изомеризации
ксилолов холод используется на двух уровнях
—35 и —75° С, а в отдельных случаях до
—85° С.
Значительные отношения давлений
конденсации и кипения, с одной стороны, и
недопустимость работы с вакуумом на стороне всасывания,
с другой, предопределили при температурах
—75° С и ниже внедрение каскадных схем
(рис. 1).
Действующая в настоящее время
комбинированная установка для депарафинизации и обез-
масливания с температурным уровнем —36° С
и установленной холодопроизводительностью,
превышающей 7 млн. ккал/ч, оснащена пропано-
выми четырехступенчатыми турбокомпрессор-
ными агрегатами.
Нежелательность использования в качестве
холодильных агентов таких углеводородов, как
пропан, пропилен, этан и этилен, из-за их
повышенной огневзрывоопасности в данном случае
не имеет сколько-нибудь решающего значения.
В силу этого в нижней ветви каскада применяют
либо этан давлением 2,04 кгс/см2 при
температуре кипения —75° С, либо этилен давлением
2,8 кгс/см2 при —85° С. В верхней ветви каскада
и одновременно для промежуточного отбора
холода при ступенчатом охлаждении продуктов
нефтепереработки хорошо зарекомендовал себя
аммиак [7].
Для сжатия аммиака и пропана успешно
используются оппозитные компрессоры с
электроприводом и угловые газомотокомпрессоры
завода «Двигатель революции» различных
модификаций [8].
На одном из предприятий эксплуатируется
холодильная установка с вторичным
теплоносителем — жидким переохлажденным аммиаком, ра-
10 0 0 0
Взаимосвязь с
г f i /г У I Ц • Y. газгольдерами
1 ' l V и ч этана.
\ SL.. t 7. . , ,—д >
II
Рис. 1. Принципиальная схема этанопроПановой
низкотемпературной установки холодопроизводительностью
1,2 млн. ккал/ч при —76° С:
/ — турбокомпрессор пропановый АТКП-435; // — отделитель
жидкости пропановый; ///, IV — ресивер пропановый
дренажный; V — промежуточный сосуд; VI — отделитель жидкости
пропановый; VII — гаситель пульсации; VIII — ресивер эта-
новый линейный; IX — конденсатор воздушного охлаждения;
X — ресивер пропановый линейный; XI — компрессор этано-
вый оппозитного типа; XII — теплообменник газ — газ; XIII —
то же, газ — жидкость; XIV — отделитель жидкости этано-
вый; XV — ресивер зтановый дренажный; XVI — регулятор
производительности этановый; трубопроводы: / — всасывающий
пропановый; 2 — нагнетательный пропановый; 3 — жидкого
пропана; 4 — всасывающий этановый; 5 — нагнетательный
этановый; 6 — жидкого этана; 7 — вспомогательный.
20

ботающим при —50° С. В установке имеется
сепаратор оригинальной конструкции,
размещенный на высоте 14 м над осью аммиачного
циркуляционного насоса [9].
Увеличение к концу девятой пятилетки объема
нефтеперерабатывающей промышленности в
1,5 раза, определенное Директивами XXIV
съезда КПСС, а также общая тенденция к
укрупнению технологических установок (блоков)
предопределили разработки укрупненных
холодильных установок для этой отрасли народного
хозяйства. Исходя из этого предполагается
создание установок холодопроизводительностью
4-7-6 млн. ккал/ч при температуре кипения
—35° С с отводом тепла конденсации
непосредственно в воздушную среду. Для крупных
низкотемпературных установок технически
целесообразны турбокомпрессорные агрегаты,
работающие по каскадной схеме с этаном в нижней
ветви и пропаном либо пропиленом в верхней,
оборудованные конденсаторами воздушного
охлаждения.
Газовая промышленность. Искусственное
охлаждение широко применяется при
первоначальной переработке газа на месте добычи,
транспортировке, хранении и дальнейшей его
переработке. Транспортировка газа в охлажденном или
сжиженном состоянии дает значительные
технические и экономические преимущества.
Сжиженный газ возможно перекачивать по
трубопроводам, перевозить морским транспортом,
хранить в крупных емкостях. Охлаждение газа
на газоперерабатывающих заводах необходимо
для получения гелия, этана, этилена и др.
О масштабах потребности в искусственном
холоде можно судить по' следующей цифре:
для одного из северных месторождений
Тюменской области требуется около 40 млн. ккал/ч
при —35° С.
Условия работы холодильных установок в
газовой промышленности во многом специфичны.
Они определяются переменным по времени
режимом работы газовых скважин,
разнообразными природными условиями (районы вечной
мерзлоты и зоны полупустынь). Большинство
районов добычи природного газа удалено от крупных
энергетических систем, поэтому
энергоснабжение холодильных установок должно решаться на
основе местных ресурсов: срабатыванием
пластового давления на детандерах, применением
газовых приводов (установкой газомотокомпрессор-
ных агрегатов и турбокомпрессоров с приводом
от газовых турбин), теплоиспользующих
холодильных машин.
Действующая холодильная установка на
головных сооружениях газопровода Газли — Урал
оснащена аммиачными газомотокомпрессорными
агрегатами.
Испытательные холодильные установки. Эти
установки делятся на климатические, с
помощью которых исследуют влияние холодного
зимнего либо полярного климата, и высотные,
имитирующие условия в высоких слоях
атмосферы.
Климатическим испытаниям подвергаются
изделия, работа которых протекает на открытом
воздухе: детали автомобилей, поездов,
строительные материалы и конструкции и т. д. С
помощью климатических установок изучают также
влияние низких температур на протекание
биологических процессов в растительных и
животных организмах. Предельными температурами
для климатических испытательных установок
являются —40-т-—60° С.
Высотным испытаниям подвергаются элементы
авиационной и ракетной техники. Предельной
температурой для высотных установок
считается —60° С.
Климатические испытания проводят в
термошкафах или термокамерах, объем которых в
зависимости от величины испытуемого объекта и
характера испытаний колеблется от нескольких
литров до тысяч кубических метров; высотные —
в герметических термобарокамерах при
переменных температурах и давлениях.
В целях безопасности при проектировании
испытательных установок в настоящее время
избегают применять аммиачные машины.
Хорошо оправдали себя двухступенчатые и
каскадные компрессионные машины на фреонах-22
и 13. В отдельных случаях возможно также
применение воздушных турбохолодильных машин.
Для небольших камер и при кратковременных
испытаниях иногда применяют жидкий азот.
При необходимости подачи в камеру
значительного количества свежего воздуха, например
при испытании работающих двигателей,
применяется разомкнутая схема с воздушным
детандером.
По сравнению с промышленными установками
холодопотребность в этой области
использования низкотемпературного холода относительно
невелика и редко превышает 100—
200 тыс. ккал/ч.
Прочие области применения
низкотемпературных холодильных машин. Интересным проектным
решением является холодильная станция для
одного из цехов холодного проката листовой
стали, движущейся по конвейеру. Обработка
стали искусственным холодом производится в
два этапа: быстрая закалка до —70° С и
последующая двухчасовая выдержка при этой же
температуре. Здесь работают воздушные турбо-
холодильные машины ТХМ.
Низкотемпературные холодильные установки
применяются также при замораживании
грунтов. В отдельных случаях (засоленность грунта
21

ккал/чГ
2500]-
ш
1200V
WOOV-
woy
350V
300V
250V
iw?
70 V
00b
30\
25V
Ц
К
/
w
/
\/ ,
г /
V
г
/
/
уЬ"
/
у
*~7
/
.
*#
/
г
/
Л'
у
/
/
t
/ /
-А-
/
г
у
У
/
'
,*
'/
' /
+н
^
/
/
я
///
/ /
о
У
' у
/5\
h
j
/
(-—
У
ъ'
/)-
/
/
'7
%
//
у у
Ач
л
/
*
'&"
V
/
/
/
? /
г
/
Л
V
-A
f
,у
У /
/
м
•
Si
7<U
/ ,
//
<L-
8у
/
/г
УЛ
V
/„
/
у
А
У
/
/
//
/
У
?'
>У у
' У
А11)
У
/'
f/
/
/
/
У
/
//
/
/<
'/
//'
fat
-Jk
У,-
УЗЬ
J7
/
'
У
/
20
\
\
S
'/
/
Аь
Л
у
> ,
л
<к<
/-/<
У,
У
/
'/
А
/
/
<• /
/
/
' /
и?
У&
щ
у
/
У
21/
2d
#J
fa'
'
У
''/
'/ л
<Ф
'/ /
-33-
А,
?/
/зв
У
3D
1
73 1
л\
У\
*гг\А
у\Л
У А
У
'26\А
Л 1
/
27 1
4пщ
——|—
1
-А
У*
\
fhuU
Рис. 2. Холодопроизводительность Q0
низкотемпературных холодильных машин и агрегатов для
промышленных и испытательных установок в зависимости от
температуры кипения t0 (для парокомпрессионных машин)
или температуры выходящего воздуха tB (для ТХМ):
— перспективные агрегаты; — • аммиачные;
— фреоновые (агрегаты или машины); э — этановые;
—п пропановые; в турбовоздушная холодильная
машина; / — 7ВХ-1400, холодильный агент фреон-13,
температура конденсации нижнего каскада t н = —60° С; 2 — 6ВХ-
700, фреон-13, * = —60° С; 3 — ЭО-300П, этан, температура
конденсации /R '= —35° С; 4 — 6аВХ-470, фреон-13, t H =
= —60° С; 5 — TXM1-200, холодильный агент и хладоноси-
тель — воздух; 6 — 5ВХ-350, фреон-13, / н = —60° С; 7 —
7ВХ-1400, фреон-22, промежуточная температура tn = —25° С;
8 — 6ВХ-700, фреон-22, tn = —25° С; 9 — АК-РАБ300А,
аммиак, /п
-20° С; 10
1-95 -90 -85 -80 -75 -70 -65 -50 -55 -50 -45 -W -35 -30 -25.-20t0,V.
11 — ФКК20-4Р, фреоны-22, 13; 12 — ФКМ-25-90А, фреоны-22,
13; 13 — ФДС-20М, фреон-22; 14 — 5ВХ-350, фреон-22, *п =
= —25° С; 15 — ФДС-10М, фреон-22; 16 — ТХМ1-25, воздух
(/в = 30° С, рв = 750 мм рт. ст.); 17 — АДС-РАБ15, аммиак;
18 — АТКА-545 (нижняя ступень), аммиак, *п == —10° С;
19 — АТКП-435, пропан; 20 — ДАОН350П, аммиак; 21 —
ДАО550П, аммиак; 22 — 7BX-1400, фреон-22; 23 — ДА0275П,
аммиак; 24 — ДАОН175П, аммиак; 25 — 6ВХ-700, фреон-22;
26 — 6аВХ-470, фреон-22; 27 — АКД-160-ЗР. аммиак, / до
45° С; 28 — АДС-РАБ200Д, аммиак; 29 — ДАУУ100, аммиак;
30 — 5BX-350, фреон-22; 31—ДАУ80, аммиак; 32—22ФУУ400/1,
фреон-22; 33 — 22ФУ200, фреон-22; 34 — АДС-50, аммиак;
35 — АДС-РАБ150, аммиак; 36 — АДС-РАБ60, аммиак; 37 —
АДС-РАБ4 5, аммиак; 38 — 22ФВ100, фреон-22; 39 —
АДС-25, аммиак.
и др.) требуется понижение температуры хладо-
носителя до —30° С и ниже. В этих установках
используются аммиачные оппозитные
компрессоры, работающие в начальный период
замораживания грунта по одноступенчатой, а затем по
двухступенчатой схеме.
2500
2000
1500
1000
900
800
700
600
500
Л50\
W0
350
300
250
200
180
160,
i
—ТЕ**
, /
2дл/
^
±=
За
/
Ьб
{S
ра
t
Л
У
Ы
f uS
УЗб
*1
¦г;г
ЬО L
!
454
SrT
6г
Ws~-
-80 -70 -60 -50 -W -30 -20 -10 OL'G
Рис. З. Зависимость удельной холодопроизводительности
/Сэ для электроприводных машин от температуры хладо-
носителя tS2 на выходе из испарителя или
теплообменника (для ТХМ):
/ — TXM1-200T и TXM1-200; 2а — ФКМ-25-90А, фреоны-13,
• С; 26 — то же, tS2—1{
1 С; 36 — то же,
= 51
С; За — ФДС-
35° С; 4 — XM-
22, tS2-U = 5 -ь
20М, фреон-22, t = 3 0' ^, ^^ ^ „_, .
22ФУУ400/1, фреон-22; 5 — ХМ-22ФУУ400/2, фреон-22; 6а,
6в — типа АДС-РАБ; 66 — ДАОН350; 6г — АО1200П; 7 -
АТКП-435.
На одном из предприятий медицинской
промышленности, вырабатывающем витамин «А»,
успешно эксплуатируется холодильная
установка с температурой кипения —80° С. В ней
применены каскадные агрегаты на фреонах-13 и 22
с вторичным теплоносителем фреоном-30.
На рис. 2 показаны поля
холодопроизводительности низкотемпературных холодильных машин
и агрегатов для промышленных и
испытательных установок.
На рис. 3 и 4 сопоставляются характеристики
низкотемпературных машин различных типов.
ы
44 с
%6
U2
-W -80 -70 -50 -50 -W -30 -20 -Wtsz;C
Рис. 4. Удельная стоимость холода в зависимости от
температуры вторичного хладоносителя на выходе из
холодильной машины:
7i— TXM1-200T, *S2—/в = 3° С; 2а — ФКМ-25-90А, фреоны-13,
22, *о„-*о = 5 -5-15° С; 26 — то же, ts„-to = 5° С; 3 — ФДС-
К{а
&\
\?
3
\
Г
н
ч
к^
&
1 ТУГ
*S2
S2
20М; 4 — ХМ-22ФУУ400/1; 5 — ХМ-22ФУУ400/2.
22

Перспективы использования
низкотемпературных - машин. Наиболее широкое применение
в ближайшие годы сохранится за парокомпрес-
сионными машинами, работающими по
многоступенчатым и каскадным схемам, с поршневыми,
винтовыми и турбокомпрессорными
агрегатами. Кроме электрических приводов для
компрессоров, где это целесообразно, должны
использоваться газовые и паровые приводы. В
качестве холодильных агентов для
низкотемпературных машин будут применяться аммиак,
фреоны-12, 13 и 22, а также новые фреоны-502
и 13В1 [10] и углеводороды — пропан,
пропилен, этан и этилен.
Для предприятий химической, газовой и
нефтеперерабатывающей промышленности
необходимы различные теплоиспользующие машины,
например водоаммиачные абсорбционные с
поджимающими турбонагнетателями на нижней
ступени, сложные абсорбционные машины возможно
с применением новых пар веществ и др.
Для получения температур ниже —80° С
целесообразно использовать воздушные и
газовые расширительные машины, в том числе
воздушные турбохолодильные машины.
Перед работниками холодильного
машиностроения стоят большие задачи: разработка
новых схем, расширение номенклатуры и
модернизация существующего низкотемпературного
оборудования. Одна из первоочередных задач —
создание крупных агрегатов для промышленных
потребителей низкотемпературного холода.
Основными требованиями, предъявляемыми к
крупным низкотемпературным машинам,
работающим по круглосуточному и круглогодичному
графику с постоянными температурными
режимами и нагрузками, достигающими десятков
миллионов ккал/ч, следует считать надежность
и высокую экономичность.
Для низкотемпературных испытательных
установок, работающих периодически с
переменными нагрузками, редко превышающими сотни
тысяч ккал/ч, первостепенными требованиями
являются хорошая приспособляемость к
переменным режимам экспериментов и безопасность
работы с этим оборудованием.
Важная задача, также стоящая перед
холодильным машиностроением, — блочно-комплект-
ная поставка холодильного оборудования под
индустриальный монтаж.
Создание высокоэффективного
низкотемпературного холодильного оборудования и
оптимальных схем его использования потребует
большого объема научно-исследовательских и про-
ектно-конструкторских работ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сергиенко А. Н. Распределительные
холодильники Российской Федерации. — «Холодильная
техника», 1972, № 6, с. 1—6.
2. Абрамов Н. Д., Васильев П. В. Развитие
холодильного хозяйства мясной и молочной
промышленности РСФСР. — «Холодильная техника», 1972,
№ 9, с. 1—3.
3. Фиш А. И. Расширение Пермского холодильника. —
«Холодильная техника», 1966, № 11, с. 44.
4. Павлов Р. В. Холод в химической
промышленности. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1963.
5. У с ю к и н И. П., Аверьянов И. Г.
Использование абсорбционных холодильных машин в
химической промышленности. — «Холодильная техника»,
1966, № 7, с. 3—4.
6. Л о п а т и н Л. В., К е р ц м а н Н. И. Применение
холода в производстве синтетического каучука. —
«Холодильная техника», 1965, № 1, с. 5—8.
7. Гоголина Т., Рыбкин Е. Холодильная
установка производительностью 1 млн. ккал/ч при
температуре —73° С. — «Холодильная техника», 1958,
№ 2, с. 16—19.
8. Гоголина Т. В., Кротков В. Н.,
Соколов О. А. Холодильные газомотокомпрессоры для
нефтеперерабатывающей и химической
промышленности.— «Холодильная техника», 1964, № 1, с. 7—11.
9. Г о г о л и н а Т. В., К р о т к о в В. Н. Установка
с циркуляцией жидкого переохлажденного аммиака
на нефтеперерабатывающем заводе. — «Холодильная
техника», 1964, № 2, с. 14—17.
10. Быков А. В. Новые рабочие вещества
низкотемпературных поршневых холодильных машин. —
«Холодильная техника», 1969, № 3, с. 6—11.
621.565.83
Термоэлектрический холодильник для автомобиля
Доктор техн. наук, проф. [В. С. МАРТЫНОВСКИЙ ,
канд. техн. наук В. А. СЕМЕНЮК, Н. И. ПЯТНИЦКАЯ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Транспортные холодильники имеют
сравнительно небольшой объем, поэтому применение в них
термоэлектрического способа охлаждения
весьма перспективно. Важными предпосылками для
использования термоэлектрических
холодильников на транспорте являются наличие
источника постоянного напряжения и возможность
применения вентилятора для охлаждения
горячих спаев ввиду сезонности и
непродолжительности эксплуатации холодильника в течение года.
23

Рис. 1. Общий вид (а) и схематический разрез (б)
термоэлектрического холодильника для автомобиля.
Питание термобатареи во время движения
автомобиля может осуществляться либо
непосредственно от генератора, вырабатывающего
постоянное напряжение 12 В, либо через
преобразователь, снижающий напряжение питания.
Последний вариант упрощает изготовление
батареи, но связан с дополнительными затратами:
стоимость преобразователя может оказаться
сравнимой со стоимостью холодильника, а его
к. п. д. не превышает обычно 60—70%. Поэтому
целесообразно проектировать термобатарею
холодильника на напряжение 12 В.
Важным требованием, предъявляемым к
современному транспортному холодильнику,
является возможность его эксплуатации не только
во время движения, но и в период стоянки
автомобиля. Питание холодильника в последнем
случае осуществляется от аккумуляторной
батареи, поэтому его конструкция должна
обеспечивать возможность снижения
энергопотребления в период стоянки автомобиля.
В Одесском технологическом институте
холодильной промышленности создан опытный
образец термоэлектрического автомобильного
холодильника емкостью 7,6 дм3, особенностью
которого является возможность его эксплуатации как
при движении автомобиля, так и в период
стоянки.
Холодильник (рис. 1, а и б) представляет
собой овальный бокс с крышкой 1. Внутренняя
камера 2 выполнена из листового алюминия
толщиной 2 мм, служащего теплообменной
поверхностью для термоэлектрических модулей 3,
которые прижаты холодными спаями к задней
стенке шкафа. Наружный корпус шкафа 4
изготовлен из стального листа толщиной 0,8 мм
и обтянут искусственной кожей под цвет
интерьера салона автомобиля. Между наружным и
внутренним корпусами вставлен изоляционный
моноблок 5 из стиропора марки ПС-Б.
Радиатор б, обдуваемый вентилятором, служит для
отвода тепла от горячих спаев
термоэлектрических модулей. В качестве привода вентилятора
использован электродвигатель Д-1-2,5, серийно
выпускаемый киевским заводом «Электробыт-
прибор». Масса холодильника 5,5 кг.
Охлаждаемый блок состоит из четырех
термоэлектрических модулей, соединенных
последовательно. Общий вид термоэлектрического
модуля показан на рис. 2. Основными узлами
модуля / являются два теплоперехода 2 и 3 и
термоэлементы 4 с припаянными к ним медными
контактными столбиками 5. Термоэлементы
необходимых размеров в сборе с контактными
столбиками изготовлены путем разрезки
полупроводниковых брикетов большого сечения с
Рис. 2. Термоэлектрический модуль.
24

припаянными к ним с двух сторон
металлическими пластинами. При таком способе
производства термоэлементов значительно снижается
число операций пайки и соответственно стоимость
комплекта термоэлементов для
термоэлектрического модуля.
Теплопереходы представляют собой печатные
платы, изготовленные из оксидированных
алюминиевых пластин, оклеенных с одной стороны
медной фольгой толщиной 0,1 мм.
Металлический коммутационный рисунок получают
химическим травлением медной фольги после
нанесения на нее позитивного рисунка с помощью
кислотоупорной краски. После лужения
полученных таким образом коммутирующих пластин
производят групповую пайку термоэлементов
к теплопереходам без применения паяльника.
Максимальный перепад температур для
модулей составляет 54—56° С, суммарный расход
полупроводниковых материалов в
холодильнике 41 г.
Снижение энергопотребления холодильника на
стоянке достигается изменением способа
электрического подключения термобатареи и
вентилятора, охлаждающего ее горячие спаи. При
движении автомобиля поворотом переключателя
П (рис. 3) вправо вентилятор В включают
параллельно термобатарее ТБ. В этот период на
термобатарее и электродвигателе
устанавливается напряжение 12 В и холодильник развивает
расчетную холодопроизводительность 10 Вт при
номинальном энергопотреблении. При остановке
автомобиля поворотом переключателя П влево
термобатарею включают последовательно
вентилятору. Общее энергопотребление снижается,
что обеспечивает возможность питания
холодильника от аккумулятора при некотором
снижении холодопроизводительности термобатареи.
Сопротивления R± и R2 служат для
согласования электрических параметров термобатареи
и вентилятора. Результаты испытаний
холодильника, проведенных в режимах движения
и стоянки автомобиля, представлены в таблице.
Как видно из таблицы, максимальный перепад
температур в режиме движения составляет
22,5° С при мощности 41,3 Вт. Таким образом,
по основным показателям разработанная модель
автомобильного холодильника находится на
Измеряемая величина
Напряжение источника питания
«ш В
Падение напряжения на
термобатарее ид, В
Падение напряжения на обмотках
электродвигателя вентилятора ггд, В
Ток в цепи термобатареи Iq, A
Ток в цепи электродвигателя /д, А
Мощность, подводимая к
термобатарее, №б> Вт
Мощность, подводимая к
электродвигателю вентилятора, Wn, Вт
Суммарный расход мощности 2 W
(с учетом мощности, рассеиваемой
на сопротивлениях Rx и R2), Вт
Подогрев воздуха на горячих
спаях термобатареи Д/г, °С
Температура в центре камеры tK,
°С
Перепад температур А/, СС
ьное
е тер-
и вен-
(режим
)
Ч К S К
ралле
динен
атаре
ятора
жени
я а) Ю Ч Я
Е8§??
12
12
7,8
2,54
0,905
30,5
7,06
41,3
7
7,5
22,5
зтель-
нение
реи и
ра (ре-
нки)
д К ? и. К
<U ° ft я °
е О 2 s
3 . s ? s
o«c«s
ng??a
12
6,08
5,92
1,22
0,74
7,42
4,38
14,6
3
15
15
уровне лучших отечественных и зарубежных
образцов 11—3]. В опытном образце
холодильника в целях уменьшения энергопотребления
вентилятора, снижения шума и повышения
долговечности в режиме движения автомобиля
последовательно с вентилятором включается
дополнительное сопротивление Rx = 50м. При
применении более совершенного
специализированного электродвигателя к вентилятору
добавочное сопротивление R± может быть исключено
и потребляемая мощность несколько снижена.
В режиме стоянки для некоторого повышения
тока, питающего термобатарею, двигатель
вентилятора шунтирован сопротивлением R2.
Величина этого сопротивления подобрана
экспериментально.
График зависимости перепада температур А^
и мощности SW7, подводимой к холодильнику,
W,6m
13
16
tt
12
\iw
п*^
I
I
!
At
~ -
^^
10
20 Я2,Ом
Рис. З. Схема электрического
подключения термобатареи и вентилятора
при испытаниях холодильника.
Рис. 4. Зависимость перепада температур Д* и суммарной
мощности 2W от сопротивления R2-
4 Холодильная техника № I
25

V
\
/
2^s
О 1 Z 3 Ч f 6 Т,Ч
Рис. 5. Динамические характеристики
термоэлектрического автомобильного холодильника.
от сопротивления R2 представлен на рис. 4.
С уменьшением R2 перепад температур
возрастает до своего максимального значения At = 16э С
при 2Щ7 = 18 Вт. Последующее резкое
снижение Д^ объясняется значительным уменьшением
тока в цепи вентилятора. Из рис. 4 видно, что
в целях снижения энергопотребления можно
пойти на некоторое уменьшение At, приняв
R2 = И Ом. При этом At == 15° С и Ш =
= 14,6 Вт, что вполне допустимо в период
стоянки автомобиля.
Для транспортного холодильника важным
параметром является время выхода на режим.
Динамические характеристики холодильника
приведены на рис. 5. Кривая 1 обозначает
температуру окружающей среды. Кривая 2 характе-
621.57.013.001.24
Тепловой расчет испарителя
абсорбционной холодильной машины
Доктор техн. наук Б. А. МИНКУС
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
На работу испарителя абсорбционной машины
влияет присутствие абсорбента в холодильном
агенте и связанное с этим повышение
температуры кипения. Если при среднем температурном
напоре в испарителе, равном 7 К, температура
агента повысится по сравнению с расчетной всего
лишь на 1 К, то тепловая нагрузка аппарата
уменьшится на 15% и соответственно снизится
производительность машины. Поэтому для
правильного расчета испарителя необходимо
учитывать реальное протекание процессов в установке.
Рассмотрим сначала наиболее простую схему
удаления раствора из прямоточного испарителя,
например, из шланговой батареи с верхней
подачей жидкого агента. По мере продвижения
агента происходит его выкипание и остаток
уносится в паровой переохладитель.
ризует зависимость температуры в центре
камеры от времени. Левая часть кривой 2
соответствует параллельному подключению термобатареи
и вентилятора. Как видно из рис. 5,
стационарный режим достигается практически через 2 ч
с момента включения холодильника. Этот
результат можно считать удовлетворительным,
учитывая, что в первые 40 мин снижение
температуры в холодильнике составляет более 70%
от перепада температур в стационарном режиме.
Излом в средней части кривой 2 соответствует
моменту переключения термобатареи и
вентилятора на последовательное соединение. При
этом температура в центре холодильника
медленно возрастает, достигая 15° С через 2 ч после
переключения.
Полученные результаты позволяют сделать
вывод, что разработанная конструкция
холодильника пригодна для использования в
транспортных условиях.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Л е п а е в Д. А., ШтехманН. Я. Бытовые
электроприборы. М., «Легкая индустрия», 1973.
2. Oshima Т., KanezakiY. Thermoelectric
Refrigerators. — «Toshiba Rev.», 1966, Vol. 21, No. 2,
pp. 170—175.
3. Я x а ц М. С, О р л о в В. С, К о л о м о е ц Н. В.
и др. Термоэлектрические охлаждающие приборы за
рубежом. М., Информэлектро, 1971.
На рис. 1 показано распределение
температуры кипения Т0 и содержание жидкости в смеси
х в зависимости от доли тепловой нагрузки
q0 в прямоточном испарителе водоаммиачной
[ абсорбционной машины. Полной нагрузке от-
i вечает превращение в пар всего подаваемого
агента. При расчете принимали концентрацию
i раствора |d = 0,998 кг/кг, его температур у пе-
i ред дроссельным вентилем Т7 = 277 К, давле-
) ние в испарителе р0 = 98,1 кПа, соответствую-
i щую температуру кипения чистого аммиака
i Toi = 239 К.
Из рис. 1 видно, что в прямоточном
испарителе большая часть нагрузки снимается при
температуре, близкой к теоретической, которая со-
I ответствует кипению чистого вещества, и лишь
, малая доля — при повышенной температуре.
Так, температура кипящего агента повышается
после снятия 86% нагрузки всего на 0,25 К,
после снятия 92% нагрузки — на 1 К, после
снятия 98% нагрузки — на 3 К-
26

Тп,К
2^6
m
24 2 \
2Щ
238\
^Ч X
TQ
х,пг/кг
0,80
0,60
о,ьо
0,20
О
О 20 W 60 80 у0,
Рис. 1. Распределение температуры кипения То и
содержание жидкости в смеси х в зависимости от доли тепловой
нагрузки q0 в прямоточном испарителе водоаммиачной
абсорбционной машины при Tot = 239 К, Т7 = 277 К
и Id = 0,998 кг/кг.
Из сказанного следует, что в процессе
кипения можно большую часть нагрузки снять при
температуре Т0, не превышающей
теоретическую Tot более чем на 0,25 К, а остальную
часть—при 70, не превышающей Tot более
чем на 3 К- При этом из первой ступени
передается доля жидкости х = 14%, а из второй
уносится остаток х = 1,2%.
Чтобы создать две ступени кипения в кожу-
хотрубном испарителе, разделим его на два
отсека с помощью продольной перегородки
(рис. 2, а)у верхняя кромка которой превышает
уровень жидкости. Агент после дросселя
поступает в первый (основной) отсек. Часть
жидкости из этого отсека через нижнее отверстие в
перегородке, расположенное у одной из
трубных решеток, поступает во второй отсек.
Остаток раствора через патрубок, расположенный
в нижней части корпуса у другой решетки,
уносится в паровой переохладитель. При таком
размещении отверстий в наибольшей степени
\в'"
1 о"
^фУс$^
\ (р ф ф фСр ф
[\^1
7е
Г
А
\Л~$г*~
'
//
$
7
/9"
q
в
(Г
Рис. 2. Кожухотрубный испаритель с отводом остатка
жидкости в паровой переохладитель:
а — схема; б — процессы; / — испаритель; // — паровой
переохладитель.
обеспечивается прямоточное движение жидкости.
Однако, если даже предположить, что благодаря
совершенному перемешиванию жидкость в
отсеках сохраняет неизменную концентрацию, то
и тогда температура кипения в них не превысит
указанных выше пределов.
Процессы, отвечающие этим условиям,
представлены на рис. 2, б. Жидкий агент после
охлаждения в паровом переохладителе (процесс
6—7) разделяется в дроссельном вентиле на две
фазы (точки 7' и 7"). Жидкость, кипящая в
основном отсеке, определяется точкой 0\ а
отгоняемый пар-—точкой 0". Соответствующие
состояния во втором отсеке обозначены точками
8' и 8". Общий поток пара на выходе из
испарителя определяется точкой 8'". Смесь пара
и жидкости, поступающая в переохладитель,
характеризуется точкой пересечения линии
8'—8'" с линией %d = const. Эта смесь (точка 5),
подогреваясь в паровом переохладителе,
осушается (точка 9") и затем, чаще всего,
перегревается (точка 9).
Задавшись перепадом ДТ0, по температуре
в основном отсеке испарителя Т0 находим
температуру кипения чистого агента
Tot = T0— АТо
и соответствующее давление р0. После этого не-
С. Г .Г С.ГГ ,П
>- 1 1Ж h 1
основном
первого
трудно определить параметры ^, i'Q и
характеризующие состояние фаз в
отсеке.
Удельная холодопроизводительность
отсека
<7oi = % (io— *7). A)
где т]0 — коэффициент, учитывающий потери холода в
испарителе;
i0 — энтальпия приведенного состояния потоков
пара и жидкости на выходе из первого отсека,
'о = *0 — *о(*о— *0» )> <2)
х0 — доля жидкости, отводимой из первого отсека,
V
5d
bQ Ь
C)
о
Аналогично по температуре во втором отсеке
Т8 = Г0, + ДТ8
находим Eg, i'8, Eg, i"8 и определяем общую
удельную холодопроизводительность
<7о = Ло (is— h)>
где i8 — энтальпия смеси пара и жидкости
из испарителя,
*'e = *8 —xs^l — i's)* E)
х8 —доля жидкости, отводимой из второго отсека,
ч = —1У—~ • F)
на
D)
выходе
S8
Удельная
отсека
холодопроизводительность второго
Яш = Яо— Яог = % (is— h). G)
4
27

1'0>кг/кг
0,95
0,90
0,85
0,80
075
OJO
&Т0-0,5Н
/
2
3
5
7
10
220 230 2*0 250 280 270Т#,К
х0,нг/пг
0,10
0,05
0,0*
•0,03
0,02
0,0/
Д005\
У*
у^
к"^
L*^——
| ^^=
г^
Г~~~~~~
I
~tT?$lL
\-J&~
/
,
5
10 _
К _-
j
I
!
———
220 230 2*0 250 260 270Tot,H
Рис. З. Концентрация жидкости в испарителе ?0 (g8) в рис. 4. Доля жидкого остатка в испарителе х0 (х8) в
зависимости от температуры кипения чистого аммиака зависимости от температуры кипения чистого аммиака
Totkn перепада ДГ0 (АГ8) при |d = 0,998 кг/кг. Tot и перепада ДГ0 (ДТ8) при ld = 0,998 кг/кг.
Удельная нагрузка парового переохладителя
<7п = -ЛпО'в— h)> (8)
где т]п — коэффициент, учитывающий потери холода в
переохладителе;
i9 — энтальпия пара на выходе из парового переох -
ладителя,
h = il + cn{ Т9 — Т'9), (9)
Си — удельная теплоемкость перегретого пара (для
аммиака сп = 2,1 кДж/(кг-К).
Для облегчения расчетов водоаммиачных
машин на рис. 3 и 4 даны значения %Q (?8) и
соответствующие значения х0 (х8) в зависимости от
Tot и АГ0 (ДГ8) при ld = 0,998 кг/кг. В основу
расчетов положены табличные данные Л. М. Ро-
зенфельда [1 ].
На рис. 5 приведены значения i0 и i8 в
зависимости от Tot и &Т8 при ДГо = 0,25 К, на
рис. 6 — значения f 9 в зависимости от TQt иГ9.
Данные относятся к водоаммиачному раствору
с концентрацией td =' 0,998 кг/кг и
соответствуют значениям ?, t-диаграммы, составленной
Бошняковичем [2 ].
Пример. Дано: Т0 = 243 К, Гв = 303 К, Т8 = 246 К
и 79 = 290К, ДГ0 = 0,5К, г]0 = 0,95, г)а = 0,93.
Отсюда
7^ = 243 —0,5 = 242,5 К,
А Т8 = 246 — 242,5 = 3,5 К.
Определить удельную тепловую нагрузку отсеков
двухступенчатого испарителя водоаммиачной абсорбционной
холодильной машины.
По 5, i-диаграмме находим
*в = 116,5-4,187 = 487 кДж;
i9 = 1674 кДж/кг (см. рис. 6).
При приближенном расчете (поскольку А Т0
отличается от принятого A Tq = 0,25) находим (см. рис. 5):
t0 = 1475 кДж/кг при АГ0 = ДГ8 = 0,5К,
t8 = 1548 кДж/кг при АГ8 = 3,5К.
Согласно уравнению (8)
<7П = 0,93 A674—1548)= 117 кДж/кг,
следовательно,
i7 = i9 — <7п = 487 — 117 = 370 кДж/кг.
Удельные нагрузки в соответствии с уравнениями A),
D) и G):
д01 = 0,95 A470 — 370) = 1045 кДж/кг.
18,нДж/кг
1580
/580
/5*0
/520
/500
то\
к^
P"*-^.,^
)Уу>
ь
AL^
/^А
\
' \
-]
^Л
380
10,кДж/кг
/*20
1*00
/380
4^_
-
375
370
365
350
355
10,мал//<г
'3*0
330
220 230 2*0 250 260 270 Tot К
Рис. 5. Энтальпия смеси на выходе из первого отсека i0
и на выходе из испарителя i8 в зависимости от температуры
кипения чистого аммиака Tot и перепада АТ"8 при АТ0 =
= 0,25 К.
28

1д,кДж/мг
Г700
то
/660
13,ккал/нг
400
d 390
220 230 240 ?50 260 270Tot,K
Рис. 6. Энтальпия пара на выходе из парового
переохладителя i°9 B зависимости от температуры кипения
чистого аммиака Toi и температуры пара Т9.
^0 = 0,95 A548 — 370) = 1119 кДж/кг,
?он = 1119 —1045 = 74'кДж/кг.
При более точном расчете (см. рис. 3 и 4):
?0 = 0,97 кг/кг, lQ = 0,84 кг/кг, х0 = 0,066 кг/кг; по
?,/-диаграмме: ?q = 1,000 кг/кг, gg = 0,9999 кг/кг,
*о = 43,4-4,187 = 182 кДж/кг,
^3= 14,5-4,187 = 61 кДж/кг,
i'Q = 374,5-4,187 = 1570 кДж/кг,
ig = 376,5-4,187 = 1579 кДж/кг;
далее по уравнению B)
i'o = 1570 — 0,066A570—182) = 1479 кДж/кг,
по уравнению F) при gg = 0,9999
0,9999-0,9980
*• "" 0,9999 — 0,8400 ~~ 0»0125 кг/кг»
энтальпия смеси
0,066-0,125
t8=1570+ 1_Q 0125 A579- 1570)= 1571 кДж/кг,
по уравнению E)
is = 1571 — 0,0125 A571 — 61) = 1552 кДж/кг.
Таким образом, полученные более точным
методом значения энтальпий отличаются от
найденных приближенно с помощью графика (рис. 5)
всего на 4 кДж/кг, что не выходит за пределы
точности определения этих величин по диаграммам
состояния.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Кн. 1, М., Госторгиздат, 1960.
2. Nibergall W. Handbuch der Kaltetechnik.
Bd. VII. Berlin-Gottingen-Heidelberg, Springer-Verlag,
1959.
Все резервы — в действие!
663.674@83.74)
Новые нормы расхода
вспомогательных и упаковочных
материалов при производстве
мороженого
Н. Д. ЗУБОВА, О. С. БОРИСОВА, Р. М. КАЗАКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В июле 1973 г. введены в действие новые нормы
расхода вспомогательных, упаковочных материа
лов, тары, химикатов, моющих и
дезинфицирующих средств, инвентаря для мойки оборудования
при производстве мороженого. Указанные нормы
утверждены совместным приказом
Министерства мясной и молочной промышленности СССР
и Министерства торговли СССР и разосланы
предприятиям.
Нормы введены взамен действовавших норм
расхода вспомогательных материалов и
химикатов при производстве мороженого на фабриках
и в цехах мороженого холодильников и
предприятий молочной промышленности,
утвержденных Государственным комитетом по пищевой
промышленности при Госплане СССР 31
декабря 1964 г.
Новые нормы разработаны лабораторией
мороженого и холодильной технологии молочных
продуктов ВНИХИ на основе
экспериментальной работы, проведенной научными
сотрудниками на 15 предприятиях и работниками
промышленности в 26 цехах по методическим
указаниям ВНИХИ.
При разработке норм были использованы
отчетные данные 103 цехов и фабрик мороженого
о расходах вспомогательных, упаковочных
материалов, тары, химикатов, моющих и
дезинфицирующих средств, инвентаря для мойки
оборудования при производстве мороженого.
Прошедший с 1964 г. период времени
характерен для отрасли производства мороженого
внедрением новых видов оборудования,
расширением производственных мощностей и
ассортимента мороженого, появлением новых
упаковочных материалов, введением в действие
новых ГОСТов, повышением
санитарно-гигиенических требований.
Все это нашло отражение в новых нормах.
29

Анализ предпосылок к сокращению
непроизводительных затрат тары, упаковки и
материалов дал возможность вскрыть причины,
вызывающие эти затраты, и, таким образом,
обнаружить резервы для экономии.
Причины потерь можно разделить на две
группы—объективные, вызывающие вынужденные
потери, и субъективные, вызывающие
неоправданные потери.
Причинами вынужденных потерь могут быть:
ограниченность технических возможностей
машин и механизмов (остатки на втулках рулонных
упаковочных материалов, брак упакованной
продукции при пуске машины до выхода ее на
режим и при остановке и др.); ограниченность
возможностей человека (неточность при ручной
работе); необходимость отбора проб и образцов
для анализа.
Причинами неоправданных потерь являются:
технические неполадки в машинах и механизмах
(приводят к браку тары, упаковки и к браку
упакованной продукции); поставка заводами-
изготовителями некачественной тары,
упаковки и материалов; несоблюдение надлежащих
условий при доставке и транспортировке;
неудовлетворительные условия хранения;
нерациональная организация труда и рабочих мест;
использование тары, упаковки и материалов для
побочных целей, нерациональные размеры
тары и упаковки.
Новые нормы предусматривают снижение
расхода многих упаковочных материалов и тары
благодаря более экономному раскрою и
улучшению организации процессов упаковки.
Значительно уменьшен расход ящиков из
гофрированного картона при упаковке
мороженого эскимо, в сахарных рожках, в коробочках
по 250 г благодаря внедрению унифицированных
ящиков по ТОСТ 16535—71; прокладок
картонных в контейнеры за счет уменьшения массы
1 м2 используемого картона при упаковке
мороженого в вафельных, бумажных стаканчиках
и пирожных «батончики».
При выработке весового мороженого экономия
создается в результате частичного применения
унифицированных картонных ящиков вместо
луженых гильз.
Выявленные в процессе проведенных
исследований предпосылки к более экономному
использованию материалов позволили разработать
мероприятия, которые направлены на устранение
причин, вызывающих непроизводительные
расходы материалов и на укрепление режима
экономии.
В частности, рекомендовано следующее.
— Осуществлять надлежащее хранение
вспомогательных, упаковочных материалов, тары,
химикатов, моющих, дезинфицирующих средств
и контроль за их расходованием. Не допускать
использования таро-упаковочных и других
материалов на какие бы то ни было цели, кроме
прямого назначения.
— Рационально оборудовать рабочие места
завертщиц и упаковщиц с учетом размещения
специальных устройств (лотков, ящиков,
сеток) для хранения материалов.
— Определять в каждой партии поступающей
бумаги массу (в г) одного квадратного метра
и делать соответствующий пересчет норм
расхода.
— Изготовлять картонные ящики
унифицированных размеров в соответствии с таблицей
унифицированных ящиков по ГОСТ 16535—71.
— Регулярно проводить профилактику
оборудования для максимального сокращения
потерь материалов в связи с техническими
неполадками.
— Внедрять станки для обандероливания
ящиков и механизированные устройства для
групповой укладки брикетов из мороженого в ящики.
— Внедрять безразборную мойку
оборудования.
— Предъявлять жесткие требования к
фабрикам-поставщикам: необходима поставка
качественных, комплектных и соответствующих ГОСТам
изделий из бумаги, картона и других упаковочных
средств, а также химикатов, моющих и
дезинфицирующих средств.
VNAAAA/V/VVNAA/VVVVV^^
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
Продолжается подписка на 1974 год
на ежемесячный научно-технический
и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в узлах
и отделениях связи, а также общественными распространителями печати
на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб, на 6 месяцев — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.
30
19

В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ
ЭКОНОМИКУ
Фонды экономического стимулирования — это
денежные средства, предоставленные в
распоряжение предприятия для материального
поощрения работников, проведения социально-
культурных мероприятий и жилищного
строительства, развития производства и торговли.
На распределительных холодильниках и
хладокомбинатах они служат внутренним
источником средств для расширенного воспроизводства,
финансовой базой удовлетворения потребностей
коллективов предприятий, осуществления
технического совершенствования производства,
развития торговли, улучшения условий труда и
быта работников, повышения заработной
платы. Фонды экономического стимулирования
являются важным источником дополнительного
материального поощрения работников (премии,
вознаграждения), а также стимулом повышения
эффективности производства, роста объема
товарооборота, прибыли, производительности
труда, улучшения использования основных и
оборотных средств, обновления ассортимента
продукции, снижения издержек производства и
обращения.
При планировании фондов экономического
стимулирования предусматривают: разработку
нормативов и установление фондообразующих
показателей; обоснование и правильное
определение размеров фондов; изыскание резервов
производства и развития торговли для увеличения
размеров фондов (стимулирование принятия
напряженных планов); обеспечение тесной связи
государственной, коллективной и личной
заинтересованности в достижении высоких
экономических показателей работы предприятия; выбор
рациональных направлений использования
фондов экономического стимулирования
(определение абсолютных и относительных размеров,
структуры их использования), чтобы обеспечить
эффективную работу предприятия в целом и
каждого работника.
Фонды экономического стимулирования
производства на распределительных холодильниках
и хладокомбинатах включают: фонд
материального поощрения, фонд социально-культурных
мероприятий и жилищного строительства и фонд
развития торговли.
Образование трех самостоятельных фондов
обусловлено целевым назначением каждого из
них, различиями в источниках образования
и в увязке с теми или иными разделами плана
предприятия.
Фонд материального
поощрения представляет собой часть прибыли,
поступающей в распоряжение предприятия для
материального поощрения рабочих, ИТР и
служащих по результатам их работы.
Фонд социально-культурных
мероприятий и жилищного
строительства — это часть прибыли,
которую предоставляют в распоряжение
предприятия для улучшения культурно-бытовых и
жилищных условий коллектива.
Фонд развития торговли
представляет собой денежные средства,
поступающие в распоряжение предприятия, которые
используются для его технического
совершенствования и развития торговли.
Важнейшие принципы образования фондов
экономического стимулирования — это
зависимость размеров фондов от увеличения прибыли,
товарооборота, снижения издержек обращения,
стабильность нормативов отчислений,
стимулирование разработки напряженных планов и
снижения штрафов (включая пени и неустойку).
В основу разработки показателей и
нормативов отчислений в фонды экономического
стимулирования положены следующие требования:
обеспечение соблюдения экономических
пропорций роста заработной платы,
производительности труда, объема товарооборота, прибыли,
установленных в плане, увеличение доли средств,
идущих на выплату премий и вознаграждений;
усиление роста товарооборота и эффективности
производства и торговли на базе их
интенсификации; улучшение социально-культурных и жи-
лищно-бытовых условий работающих, повышение
их квалификации и общеобразовательного
уровня, сохранение трудоспособности и укрепление
здоровья.
В качестве фондообразующих показателей для
фондов материального поощрения и социально-
658.012.2+658.323.8
Фонды экономического
стимулирования,
их образование
и использование
на распределительных
холодильниках
и хладокомбинатах
Канд. техн. наук Н. В. КРЫЛОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Фонды экономического стимулирования —
31

культурных мероприятии и жилищного
строительства принимают увеличение балансовой
прибыли и объем товарооборота.
Фондообразующими показателями для фонда
развития торговли являются балансовая
прибыль и объем товарооборота.
Объем товарооборота зависит от колебания
закупок пищевых продуктов, их ассортимента и
спроса населения на эти продукты. Этот
фондообразующий показатель выявляет соответствие
структуры и объема продуктов потребностям
населения, обязывает холодильное
предприятие изучать спрос на хранящиеся и
вырабатываемые на нем пищевые продукты, учитывать
и удовлетворять растущие требования к
качеству продукции, совершенствовать
взаимоотношения с организациями торговли на основе
заключения долгосрочных и устойчивых прямых
договоров, добиваться минимальных запасов
готовой продукции и систематически укреплять
свое финансовое положение.
При определении нормативов, стимулирующих
развитие оптового товарооборота, для каждой
республиканской конторы, а в случае
необходимости, и для отдельных холодильников
устанавливают состав товарооборота по видам
(оборот по реализации, межреспубликанский и
внутрисистемный) и формам продажи (складской,
транзитный с участием и без участия в
расчетах), в зависимости от объема которого
образуются фонды экономического стимулирования.
Нормативы отчислений устанавливают с
учетом более рациональных путей товаропродвиже-
ния, структуры договорных связей, системы
расчетов и особенностей, характерных для
отдельных товаров. Преимущественно поощряется
развитие тех видов оборота, которые лучше
обеспечивают снабжение розничных торговых
организаций и предприятий товарами широкого
ассортимента и общее снижение расходов в
торговле.
Балансовая прибыль показывает
окончательные результаты производственно-хозяйственной
деятельности предприятия на основе
достигнутого уровня затрат на производство, количества
и качества выпускаемой продукции, издержек
обращения.
Нормативы отчислений от прибыли в фонды
экономического стимулирования устанавливают
стабильными на пятилетие и определяют в
целом по министерству и ведомствам. Для
предприятий и организаций нормативы утверждают
с таким расчетом, чтобы суммы средств фондов
экономического стимулирования не превышали
размера средств соответствующего фонда,
исчисленного по министерству (ведомству) в целом
по установленным для них нормативам.
Министерствам и ведомствам разрешено в
пределах общих средств фондов экономического
стимулирования создавать резервы и
использовать их в целях увеличения фондов поощрения
для предприятий, на которых широко
внедряется новая техника в производство и торговлю.
Стабильные нормативы создают лучшие условия
для тех предприятий, которые осваивают новую
технику, так как они позволяют учесть в плане
временное снижение темпов роста производства
и товарооборота в период освоения новой
техники и технологии и спланировать на эти годы
достаточные фонды поощрения. Если же в
годовых планах произойдет дополнительное
снижение показателей предприятия в связи с
освоением новой продукции, то соответствующее
уменьшение их премиальных средств
компенсируется из централизованного фонда поощрения
министерства или ведомства. Таким образом,
плановые размеры фондов устанавливаются с
учетом реальных, предусмотренных планом на тот
или иной год, условий работы предприятия, а
система нормативов лишь контролирует и
стимулирует выполнение плановых заданий.
Нормативы отчислений р фонды материального
поощрения, социально-культурных
мероприятий и жилищного строительства и развития
торговли определяют для каждого фонда в
отдельности в процентах к объему товарооборота и к
сумме балансовой прибыли. Нормативы
устанавливают стабильными на пятилетие с учетом
более рациональных путей товаропродвижения,
структуры договорных связей системы расчетов
и особенностей, характерных для отдельных
товаров.
При расчете нормативов отчислений из общей
суммы средств на стимулирование объема
товарооборота принимают до 50%, а на
стимулирование прибыли — остальную часть средств.
Нормативы образования фондов поощрения от
суммы прибыли определяют делением средств,
предназначенных на стимулирование этого
показателя, на сумму прибыли от торговой
деятельности по плану. Нормативы образования фондов
поощрения от объема товарооборота находят
делением средств, предназначенных для
стимулирования товарооборота, на объем товарооборота
по плану. Нормативы отчислений в фонд
развития торговли устанавливают в процентах к
общему объему товарооборота и балансовой
прибыли.
Пример. Оптовый товарооборот 400 000 тыс. руб.,
балансовая прибыль 11 000 тыс. руб. На образование
фонда материального стимулирования направляется
440 тыс. руб., на стимулирование товарооборота 45%,
на стимулирование прибыли 55% общей суммы фонда
материального поощрения.
Нормативы образования фонда поощрения от суммы
440-55
балансовой прибыли —iiqqq = 2,2% э а от объема
440-45
товарооборота 400 000 = 0,0495% .
32

Если наряду с объемом стимулируется также
и прирост товарооборота, то до 30% средств,
направляемых на стимулирование
товарооборота, принимается в расчетах нормативов за
прирост товарооборота.
Пример. Объем товарооборота в базисный период
500 000 тыс. руб., прирост товарооборота 50 000 тыс. руб.,
балансовая прибыль 12 000 тыс. руб. На образование
фонда материального поощрения направляется 500тыс. руб.,
на стимулирование товарооборота — 50%, на
стимулирование прироста товарооборота — 25% от суммы
поощрения на стимулирование объема товарооборота, на
стимулирование прибыли — 50% от фонда материального
поощрения.
Нормативы образования фонда поощрения: от объема
500-50-75
товарооборота iqq.soqooq =0>0375%, от прироста
500-50-25
товарооборота —Гпо"^эО~000~ ^ 0,125%, от суммы ба-
500-50
лансовой прибыли lonoo—=2,083%.
Плановые размеры отчислений от прибыли
в фонды материального поощрения Фмп и
социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства Фсп рассчитывают по
формулам:
Фмп = (ЛЛ + Ят/1п) : ЮО;
Фсп = (^ср + Ят/гсп) : 100,
где Р§— балансовая прибыль по плану, тыс. руб.;
#т — объем товарооборота по плану, тыс. руб.;
upt /icp — нормативы отчислений от прибыли
соответственно в фонд материального поощрения и в фонд
социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства, %;
hut ^сп — нормативы отчислений от объема товарооборота
соответственно в фонд материального
поощрения и в фонд социально-культурных
мероприятий и жилищного строительства.
В тех случаях, когда стимулируется не только
объем товарооборота, но и его прирост,
выражение для определения фондов материального
поощрения принимает вид:
^мп = (ЛЛ + Ятб/1пб + АЯТ/1ПТ) : 100,
где Ято — фактический товарооборот предшествующего
года, тыс. руб.;
Д77т — сумма прироста товарооборота по плану,
тыс. руб.;
un6f huT — нормативы отчислений соответственно от
фактического объема и прироста
товарооборота, %.
Отчисления в фонды материального
поощрения и социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства производят
ежеквартально нарастающим итогом с начала года
(квартал, полугодие, девять месяцев).
При выполнении плана товарооборота и
прибыли отчисления в эти фонды осуществляют в
размерах, предусмотренных в годовом плане.
При перевыполнении плана товарооборота и
прибыли размеры отчислений в фонд
материального поощрения Фм1 и фонд
социально-культурных мероприятий и жилищного строительства
Фс1 определяют по формулам:
*М1 = фмп + №п^Р + ДРсбЙр^п +
+ АЯСТ/1П) : 100;
Фс1 = Феи + (А^вцйср + ДЯсвЛсР/Си +
+ АЯСТ/1П) : 100,
где А Раи — перевыполнение плана прибыли в пределах
до 3% от плановой прибыли тыс. руб.;
АРсб — сверхплановая прибыль, превышающая 3%
от уровня плановой прибыли, тыс. руб.;
А Яст — сверхплановый товарооборот, тыс. руб.;
Ки — коэффициент уменьшения нормативов
отчислений сверхплановой прибыли,
превышающей 3% от планового уровня.
Если на холодильнике предусматривается
стимулирование не только объема товарооборота,
но и его прироста, формула для расчета фонда
материального поощрения будет такой:
Фм1 = *мп + (ДЛьЛ + АРсб/1рКп +
+ Д#ст/1пт) : 100.
Дополнительные отчисления в фонды
поощрения за перевыполнение плана оптового
товарооборота, принятого при расчете нормативов,
производят при условии выполнения плана
общего оптового товарооборота, в том числе плана
межреспубликанского оборота. Дополнительные
отчисления в фонды поощрения при
перевыполнении планов товарооборота и прибыли осущест-
ляют в пределах полученной сверхплановой
прибыли.
При невыполнении планов товарооборота и
прибыли предусмотренные планом суммы
отчислений в фонд материального поощрения и в фонд
социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства уменьшаются. В этом случае
фонд материального поощрения и фонд
социально-культурных мероприятий и жилищного
строительства определяют по формулам
Фм2 = Фии + (— ДЛзп^р —
—ДЯтн/гп#в) : 100;
Фсг = ФСп + (— ДЛ^Лр^р —
-AnTahCuKB) : 100,
где А Ятн Д -^бп — невыполнение плана соответственно по
товарообороту и прибыли, тыс руб.;
^Ср» Кв — коэффициенты увеличения нормативов
отчислений при невыполнении плана
по прибыли и оптовому
товарообороту (коэффициенты увеличиваются не
менее чем на 30%).
При стимулировании прироста
товарооборота фонды поощрения при невыполнении плана
рассчитывают по формуле:
Ф,
М2
Фмп + (-Д^бп^Р^Р -
— ДЯТН/1ПТКВ) : 100.
Пример. По плану балансовая прибыль
12 000 тыс. руб., объем товарооборота базисного года
500 000 тыс. руб., прирост товарооборота к фонду
предыдущего года 50 000 тыс. руб. Фактически прибыль
составила 12 500 тыс. руб., прирост товарооборота 45 000
тыс. руб. Нормативы отчислений в фонд материального
поощрения от прибыли 2%, от объема товарооборота
0,0375%, от прироста товарооборота 0,125%.
Плановый фонд материального поощрения
фмп= A2 000.2+ 500 000-0,0375+ 50 000-0,125): 100=
= 480 тыс. руб.
33

Фактический фонд материального поощрения
Фмф= 480+ C60-2+ 14020,7 — 5000-0,125-1,3)
: 100 = 481,035 тыс. руб.
В фонды экономического стимулирования
отчисляют также 5% разницы между полученными
и выплаченными штрафами (включая пени и
неустойку). Такие отчисления делают в
зависимости от итогов работы за год
централизованно по сводному балансу республиканской
оптовой конторы. До 50% этой суммы в равных
долях направляют в фонды материального
поощрения и социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства.
При невыполнении плана общего
товарооборота или плана межреспубликанского оборота,
а также при нарушении заказов по объему,
ассортименту и срокам поставки товаров,
вызвавших обоснованные отказы покупателей,
отчисления в фонд материального поощрения
могут быть снижены в размерах, устанавливаемых
вышестоящей организацией по согласованию с
комитетом профсоюза, но не более чем на 10%.
Минимальный размер отчислений в фонды
материального поощрения при невыполнении
планов товарооборота и прибыли должен составлять
не менее 40% от предусмотренных планом.
В фонд развития торговли средства отчисляют
в зависимости от фактического объема
товарооборота и массы прибыли по установленным
нормам, без снижения за перевыполнение или
невыполнение планов. Кроме того, в этот фонд
направляют сверхплановую выручку от
реализации излишнего и неиспользованного
оборудования и других материальных ценностей за
вычетом расходов, связанных с их ликвидацией, а
также не менее 50% суммы разницы между
штрафами, полученными и выплаченными.
Плановое распределение фондов
экономического стимулирования в разрезе отдельных
фондов предусматривают в смете, которую
разрабатывают с учетом конкретных потребностей
предприятий в затратах на те или иные цели и
объема средств, подлежащих распределению. В
смете указывается общий размер каждого из фондов,
их распределение по кварталам, направление
расходования и размеры переходящих остатков
на будущий год.
Фонд материального поощрения
Фонд материального поощрения расходуется:
на текущее премирование рабочих,
руководящих, инженерно-технических работников,
служащих и других категорий работников по
премиальным системам, установленным в
соответствии с действующими положениями,
утвержденными Государственным комитетом Совета
Министров СССР по вопросам труда и заработной
платы л ВЦСПС;
для единовременного поощрения рабочих,
руководящих, инженерно-технических работников,
служащих и других категорий работников,
отличившихся при выполнении особо важных
производственных заданий, прежде всего по
дальнейшему совершенствованию производства и
торговли, внедрению новой техники, освоению
выпуска новых видов продукции;
на выплату вознаграждений рабочим,
руководящим, инженерно-техническим работникам,
служащим и другим категориям работников за
общие годовые итоги
производственно-хозяйственной деятельности предприятия;
для премирования работников и коллективов—
победителей во внутризаводском
социалистическом соревновании;
на оказание единовременной помощи
работникам предприятия;
для оплаты в случае необходимости отпусков
(единовременное поощрение работников может
быть осуществлено в форме денежного
вознаграждения, а также в виде подарков; на
предприятиях, где применяются районные
коэффициенты к заработной плате работников, за счет
фонда материального поощрения производятся
также выплаты по районным коэффициентам
к премиям из этого фонда).
Размер средств, необходимых для текущего
премирования инженерно-технических
работников, служащих и рабочих определяют на основе
действующих на предприятии системы
премирования и среднего размера премий в процентах
к фонду заработной платы каждой категории
персонала за стопроцентное выполнение
плановых заданий. Важным при составлении сметы
расходования фондов материального поощрения
является распределение фонда,
предназначенного на текущее премирование между рабочими,
с одной стороны, и инженерно-техническими
работниками, служащими и младшим
обслуживающим персоналом — с другой. При
распределении фонда необходимо учитывать, что, кроме
премий, рабочие поощряются еще и из фонда
заработной платы, а также учитывать уровень
сложившегося соотношения сумм всех видов
премий, выплачиваемых как из фонда
материального поощрения, так и из фонда заработной
платы, соотношения темпов роста
производительности труда и средней заработной платы,
предусмотренных в плане.
Средства,необходимые для единовременного
поощрения отличившихся работников при
выполнении особо важных производственных заданий,
целесообразно распределять между цехами и
категориями работников пропорционально
фонду заработной платы с учетом важности цеха
и сложности стоящих перед его коллективом в
планируемом периоде задач. Часть этих средств
34

необходимо оставлять в качестве
централизованного фонда руководителя предприятия.
Отдельные работники аппарата управления за
выполнение особо важных производственных заданий
могут быть премированы согласно специальным
распоряжениям по предприятию. Планирование
ассигнований на выплату вознаграждения за
общие результаты работы предприятия по
итогам работы за год применительно к отдельным
категориям работников осуществляется
пропорционально их фонду заработной платы.
Размер фонда премирования по итогам года
определяется руководителем предприятия по
согласованию с профсоюзной организацией, а
вознаграждения выплачиваются в соответствии
с полученной работниками заработной платой
с учетом продолжительности стажа работы на
данном предприятии.
Руководитель предприятия имеет право по
согласованию с профсоюзной организацией
увеличивать или уменьшать работникам размеры
этого вознаграждения в зависимости от
результатов их работы. При выполнении и
перевыполнении годовых планов товарооборота и прибыли
на выплату вознаграждения за общие
результаты работы предприятия по итогам года, кроме
средств, предназначенных по смете для этой
цели, могут быть также направлены свободные
средства по другим статьям сметы фонда
материального поощрения. Причем эти средства
используются для вознаграждения всех категорий
работников по результатам работы за год.
При невыполнении годовых плановых заданий
по товарообороту и прибыли вознаграждения
выплачиваются в пониженных размерах, в
пределах фонда материального поощрения,
начисленного по установленным нормативам по
итогам работы за год, за вычетом выплат,
произведенных в течение года. При этом плановые
суммы вознаграждения, предусмотренные сметой,
уменьшаются пропорционально общему
снижению планового фонда материального поощрения
в связи с невыполнением плана.
Размер средств, направляемых на
премирование по итогам внутризаводского
социалистического соревнования, зависит от числа форм его
организации и планируется с учетом
потребности и сложившегося уровня расхода за
предыдущий период. Для премирования рабочих,
руководящих, инженерно-технических работников и
служащих по итогам первого и второго месяцев
каждого квартала предприятие должно
производить авансовые отчисления от прибыли в фонд
материального поощрения в размере,
обеспечивающем выплату премий работникам в
соответствии с положением о премировании и в
меру выполнения месячных планов. Авансовые
отчисления производятся также для выплаты
премий победителям во внутризаводском
социалистическом соревновании и
единовременного поощрения в пределах сумм,
предусмотренных на эти цели по плану на квартал.
Фонд социально-культурных мероприятий
и жилищного строительства
Фонд расходуется:
на улучшение культурно-бытового и
медицинского обслуживания рабочих, ИТР, служащих,
приобретение медикаментов для врачебных
учреждений предприятия, путевок в дома отдыха
и санатории, на оборудование столовых и
буфетов, домов отдыха, санаториев, клубов, детских
учреждений и приобретение для них
транспортных средств и инвентаря, на физкультурные
мероприятия, усиление питания детей,
находящихся в детских садах, яслях, пионерских лагерях,
удешевление стоимости питания в столовых
работников предприятия и на другие культурно-
бытовые нужды;
на строительство, расширение и капитальный
ремонт жилых домов, клубов, домов отдыха,
санаториев, профилакториев, пионерских лагерей,
детских садов, яслей, столовых и буфетов,
спортивных сооружений и других объектов
культурно-бытового назначения.
Фонд социально-культурных мероприятий
может использоваться предприятием для долевого
участия в совместном с другим предприятием
строительстве жилых домов, клубов, спортивных
сооружений и тому подобных учреждений
культурно-бытового назначения и взноса на таких
же (долевых) началах в фонд
социально-культурного и жилищного строительства
исполкомов местных Советов депутатов трудящихся.
Руководитель предприятия по согласованию
с профсоюзной организацией может
перераспределить начисленные в отчетном периоде средства
между фондом материального поощрения и
фондом социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства в пределах 20 % плановой
суммы каждого фонда без учета остатка средств
фонда на начало года.
Распределение фондов поощрения по
установленным направлениям и утверждение сметы
расходования этих фондов осуществляется
администрацией предприятия совместно с ФЗМК-
Проекты смет предварительно обсуждаются на
постоянно действующих производственных совещаниях
или рабочих собраниях. Средства фондов
материального поощрения и
социально-культурных мероприятий и жилищного строительства,
не использованные в текущем году, переходят
на следующий год и изъятию у предприятия
не подлежат.
35

Фонд развития торговли
Фонд предназначен для финансирования
капиталовложений, направленных на внедрение
новой техники, прогрессивной технологии,
механизации и автоматизации производства, на
модернизацию оборудования, обновление основных
фондов, приобретение транспортных средств,
совершенствование систем управления,
планирования и организации производства (включая
приобретение счетных машин и других средств
механизации труда), внедрение мероприятий
научной организации труда.
Фонд расходуется также для финансирования
капиталовложений, на развитие производства
и торговли, освоение новых видов изделий, рост
производительности труда, снижение
себестоимости, улучшение качества продукции,
повышение рентабельности производства. Кроме того,
средства фонда используются для погашения
ссуд банка, полученных на проведение мероприя-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 392299 B1) 1683282/28-13 B2) 22.07.71
E1) F 25 d 11/00; G 05 d 23/00 E3) 621.565. 923 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт по
электробытовым машинам и приборам G2) В. Г. КРАВЧЕНКО,
Б. М. БАРБАЛАТ, В. И. МЕРЩИЙ, Т. В. МЕРЩИЙ,
В. Е. СОБОЛЕВ, Г. И. ЧЕРНЯК
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ РАБОТОЙ
ЭЛ Е КТРО ХОЛОДИЛ ЬН И КА,
содержащее термостат, пусковое и тепловое реле
двигателя и дверной выключатель, отличающееся тем, что, с
целью обеспечения возможности использования его для
ускоренных испытаний холодильника на надежность,
устройство имеет источник переменного тока повышенной
частоты, например 70—100 Гц, подключенный к
электродвигателю холодильника посредством контактора
скорости, приводимого в действие пусковым реле.
A1) 393544 B1) 1674487/28-13 B2) 14.06.71
E1) F 25 с 3/02 E3) 621.581 G1) Ленинградский
зональный научно-исследовательский и проектный институт
типового и экспериментального проектирования жилых и
общественных зданий G2) Э. А. АСТАПОВ, А. Л. БЕК-
КЕРГУН
E4) 1. ТРУБНАЯ СИСТЕМА ИСКУССТВЕННОГО
ЛЕДЯНОГО ПОЛЯ,
включающая трубопроводы для циркуляции
теплоносителя, прямой и обратный коллекторы, смонтированные на
одной стороне ледяного поля, отличающаяся тем, что, с
целью снижения расхода трубопроводов, осуществления
тий по внедрению новой техники и
техническому совершенствованию производства.
Плановый фонд развития торговли по направ-
•лениям распределяется при составлении сметы
расходования с учетом плана технического
развития, организационно-технических
мероприятий, степени их эффективности и очередности
осуществления.
Для успешного использования фонда
необходимо в плане предусматривать его материально-
техническое обеспечение и лимиты по труду.
Неиспользованные остатки средств переходят
на следующий год и изъятию не подлежат.
Средства фонда развития торговли хранятся
на отдельном счете в Госбанке и расходуются
на основании справки предприятия,
представленной в Госбанк, в которой указывается
сумма необходимых предприятию средств и их
назначение, а при проведении
строительно-монтажных работ — наличие проектно-сметной
документации, утвержденной руководителем
предприятия.
противоточного движения теплоносителя, а также
удобства монтажа, транспортировки и эксплуатации,
трубопроводы попарно соединены в секции и выполнены в виде
змеевиков, входные участки которых расположены с
противоположных сторон и подсоединены к прямому
коллектору, а выходные участки — к обратному.
2. Трубная система по п. 1, отличающаяся тем, что
змеевики выполнены из эластичного материала, например
резины.
A1) 394581 B1) 1751849/24-06 B2) 25.02.72
E1) F 04 b 39/10 E3) 62-33 G1) Специальное
конструкторское бюро холодильного машиностроения G2) А. С. ГА-
ЛАКТИОНОВА, М. С. ВАЙСБУРД, И. Н. ШВАРЦ
E4) КЛАПАННАЯ ПЛИТА,
например, для поршневого компрессора, отличающаяся
тем, что с целью упрощения конструкции, в ней
выполнена проточка, в которую установлена кольцевая вставка
П-образной формы с образованием полости, соединенной
отверстиями с рабочим объемом цилиндра и всасывающей
полостью компрессора.
A1) 394582 B1) 1729043/24-6 B2) 27.12.71
E1) F 04 b 49/06; F 16 к 31/06 E3) 621.512-543.3 <72^
Н. В. РОМАНОВСКИЙ, Б. П. КОНОВАЛОВ '
E4) ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ КЛАПАН
для регулирования производительности поршневых
компрессоров, содержащий кольцо-упор с пружиной и
кольцевой электромагнит с обмоткой, отличающийся тем, что
с целью проходного сечения и уменьшения расхода
электроэнергии при регулировании, кольцо-упор выполнено
плавающим и подпружинено со стороны электромагнита.
36
19

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ
РАБОТ
621.515.1.001.5:621.57
Эффективность регулирования фреоновой
ступени с помощью ВРА осевого
и радиального типов
Ю. В. ИВАНОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Входные регулирующие аппараты (ВРА) широко
применяются в холодильных центробежных компрессорах.
Конструктивные преимущества радиальных и осевых
ВРА выявляются при проработке конкретной
холодильной машины (шахтной, судовой или общего назначения).
Сравнить их аэродинамические эффективности (по
диапазону и экономичности регулирования) можно в
большинстве случаев только экспериментально.
В лаборатории кафедры холодильных машин ЛТИХП
были проведены сравнительные испытания фреоновой
ступени концевого типа * при условном числе Маха
Ми =1,2 и углах установки лопаток ВРА осевого и
радиального типов 0 = —30 -г +75q.
Характеристика ступени и методика испытаний
описаны ранее [1].
Геометрические параметры рабочего колеса:
Наружный диаметр колеса D2, мм —300
Входной диаметр лопаток D}, мм 170
Диаметр всасывающего отверстия
D0, мм
Ширина лопатки на входе blt мм
Ширина лопатки на выходе Ь2у мм
Угол входа лопаток Р1Л» °
Угол выхода лопаток р2Л, °
Основные конструктивные параметры радиального ВРА
(рис. 1):
Радиус центров вращения лопаток
R0, мм 142
Длина лопатки llt мм 49,75
Длина от оси вращения лопатки
до ее задней кромки /2, мм 41,75
23,5
Относительная толщина лопатки
с0, % -И
Число лопаток z0G, шт \г
Густота решетки в среднем
сечении —1»0
При одном и том же угле установки лопаток 9
радиальный ВРА обеспечивает больший поворот потока, чем
осевой. Действительно, если принять, что угол выхода
потока из ВРА 0' совпадает с углом выхода лопаток ВРА
9Л, то для осевого ВРА всегда (см. рис. 1)
0'^9Л=9,
тогда как в радиальном ВРА [2]
sin 9
9'~8„ = e + a = arctgcose__w> 0.
Значит, при одном и том же угле 0 угол закрутки
потока перед лопатками колеса 9j в ступени с радиальным
ВРА (У^о^ 0,29) превосходит по опытным данным на
4—12° (рис. 2), а по расчетным на 6—309 угол закрутки
потока 0j в ступени с осевым ВРА. Угол отставания
потока 69 тоже больше в радиальных ВРА. Диапазон
регулирования ступени с радиальным ВРА также
оказывается выше.
Таким образом, выбор типа ВРА существенно влияет
и на конструкцию компрессора в целом, и на его работу
при регулировании.
Характерно, что если угол 0, при осевом ВРА
близок к расчетному, то при радиальном ВРА он гораздо
меньше расчетного. Это связано с потерями момента
количества движения закрученного потока в кольцевом
колене за ВРА. С ростом угла 9 угол отставания потока в
радиальном ВРА увеличивается в большей степени, чем
163
26,6
10
32
32
Относительная толщина лопатки
Со, %
Число лопаток гРад, шт.
Густота решетки
Основные конструктивные параметры осевого ВРА:
Диаметр всасывающего отверстия
колеса DQ, мм
Диаметр втулки d, мм
Длина лопатки в среднем
сечении /lt мм
Ширина лопатки в среднем
сечении Ьт мм
.23
16
-0,9
163
97,5
34
31,5
* Фреоновая ступень предложена, разработана и
испытана под руководством доктора техн. наук, проф.
Г. Н. Дена.
Рис. 1. Схема всасывающей камеры фреоновой ступени (а),
решетки радиального (б) и осевого (в) ВРА:
1 — лопатка радиального ВРА; 2 — предкрылок.
37

-20 О 20 40 60 в,град
Рис. 2. Углы отставания 69 и закрутки потока перед
колесом 6j в зависимости от угла 0 установки лопаток ВРА
осевого A) и радиального B) типов.
в осевом. При 6>40°, когда стабилизируется конус
срыва потока с лопаток, угол отставания 60 стремится
к некоторой постоянной величине, которая для осевого
аппарата равна 10° [3], а для радиального — 20°.
Можно ожидать, что увеличение геометрической кон-
фузорности колена, т. е. отношения площади за ВРА
Fjj = лDл6л к площади всасывающего отверстия колеса
Лг
п/Аф1
¦ d2) до значений KF = —ft- = 1,5—
—2,0 [4] позволит улучшить к. п. д. радиального ВРА
при больших углах установки лопаток 0 (в испытанной
ступени Kf^ 1>3).
Эффективность радиального ВРА может быть также
повышена установкой предкрылков (см. рис. 1) за счет
организации потока в щели предкрылка.
С предкрылком поток прилегает к лопатке при
обтекании ее на углах атаки, значительно больших
предельного угла, обеспечивающего безотрывное обтекание
обычной лопатки ВРА. В щели предкрылка поток отталкивает
пограничный слой, образующийся на предкрылке. На
лопатке пограничный слой увлекается струей потока,
выходящей из щели, кинетическая энергия его
возрастает, точка отрыва смещается вниз при тех же углах атаки.
Установка предкрылков, кроме того, снижает потери
на удар при углах 0^0°. Относительная длина
предкрылков /np//i = 0,70; величина загромождения всасывающей
камеры при установке предкрылков (см. рис. 1)
/ =
= 0,56.
При малых углах 0 установка предкрылков повышает
напор и к. п. д. ступени в области оптимальных и
больших расходов, а при 0> 45° — во всем диапазоне
расходов. Можно предположить, что повышение напора
и к. п. д. ступени происходит в этом случае в основном
за счет снижения потерь во всасывающей камере, так как
влияния предкрылков на характеристики колеса и
диффузора не обнаружено. Опытные данные показывают, что
установка предкрылков при регулировании
производительности эффективна при любых углах 0 в
радиальных ВРА.
На рис. 3 сопоставляются характеристики фреоновой
ступени с тремя типами ВРА при 0=0°.
Коэффициент реакции колеса получен из уравнения
Бернулли в абсолютном движении:
о2 ^2 Л
>=1
Фг2~ Фц2— Фо
ч
где фг2, Фо — коэффициенты расхода на выходе и входе
рабочего колеса;
Ф«2 — теоретический коэффициент напора;
% — коэффициент мощности.
Для испытанного колеса при оптимальном
коэффициенте расхода фг2 оПт коэффициент р == 0,74 +• 0,75 и
практически постоянен при увеличении расхода. С
уменьшением фг2 коэффициент реакции колеса также несколько
(на 5%) уменьшается. При радиальном подводе потока
к колесу он оказывается ниже на 1,5—2% во всем
диапазоне фг2-
Величина адиабатного к. п. д. т]ад фреоновой ступени
с радиальным ВРА при установке предкрылков несколько
больше, чем без них и чем ступени с осевым ВРА при
0 = 0°.
Влияния радиального подвода потока в ступень на
величину коэффициентов потерь в диффузоре ?2-4 не
обнаружено. При изменении углов атаки
h — азл — а2>
где а3л — Угол установки лопаток диффузора, °;
а2 — угол выхода потока из колеса °,
от —5 до +4° величина ?2_4 равна 0,12—0,20, что
соответствует изменению фг2 от 0,32 до 0,18 или
A,3 -г 0,73) фг2 опт- Числа Маха Мс2 при фг2=0,32 4-0,18
составляли 0,66—0,74.
Испытанный лопаточный диффузор имел несколько
заниженную густоту решетки, равную 1,67. Отношения
входного D3 и выходного ?>4 диаметров лопаточного
диффузора к наружному диаметру колеса D2: D3/D2 = 1,15,
DJD2~ 1,42. Число лопаток диффузора 2Д = 22.
Испытания показали, что закрутка не влияет на
характеристики лопаточного диффузора. Возрастание
потерь в нем при регулировании производительности
связано с уменьшением расходного режима колеса, что
приводит к изменению угла атаки, числа Маха Мс2 и
величины §2-4-
Цпол
0,8
0,7
0,6
. 0,5\
о-ОсевойвРА
х- Радиальный ВРА
- с предкрылками
• - Радиальный ШI
дез предкрылков
0,14 0,/д 0,22 0,26 0,30 0,34 0,38 уг2
Рис. 3. Газодинамические характеристики фреоновой
ступени при 0 = 0°.
38

Глубокое регулирование холодопроизводительности
(до 10% расчетной) может быть обеспечено при
установке лопаток ВРА на угол 6 > 45°, что приводит к срыву
потока с лопаток ВРА и дополнительным потерям.
Эффективность исследуемых типов входных
регулирующих аппаратов оценивали по суммарным
характеристикам. На рис. 4 представлены зависимости адиабатного
к. п. д. т]ад и относительной степени повышения
давления зхк/як0 от относительного расхода V/V0 при
различных углах установки лопаток. Адиабатный к. п. д. г)ад =
= —д^А- подсчитан по i, lg/?-диаграмме укрупненного
масштаба A ккал/кг — 77 мм), составленной на кафедре
холодильных машин ЛТИХП. Контроль величин г)адтах
выполнен по формуле, рекомендованной в работе [5].
Расхождение составило не более 1 %.
Рассматривая полученные характеристики при
наиболее типичных вариантах регулирования холодильной
машины с центробежным компрессором [5]:
t0 = const, tK = const, Q0 = var (кривая /);
t0 = const, ^K = var, Q0 = const (кривая 2),
видим, что регулирование производительности
компрессора при t0t tK = const (т. е. як = const) до V = 0,2 1/Ном
обеспечивается поворотом лопаток радиального ВРА
на 66°, осевой же ВРА должен быть повернут на больший
угол, 0^ 75°. Адиабатный к. п. д. при этом изменяется
от 0,76 до 0,37.
Максимальный диапазон регулирования A,05 -г- 0,2)
Уном достигается поворотом лопаток осевого ВРА на
угол 0 = —15 -f- +75° или радиального ВРА на угол
0 = —15 -г +66°.
Рис. 4. Зависимость адиабатного к. п. д. т]ад и
относительной степени повышения давления ступени пк/пк0 от
относительного расхода V/V0 при различных углах 0 установки
лопаток осевого и радиального ВРА:
/ — я — const (/' для осевого ВРА, 1" для радиального);
2 — Qo = const; 3 — я , Q0 = var.
Применение радиального ВРА для поддержания
постоянного конечного давления, по полученным опытным
данным, на 3—5% экономичнее во всем диапазоне углов
0 (кривая 1" для радиального ВРА). Однако диапазон
устойчивой работы ступени в случае применения
радиального ВРА несколько меньше.
Экономичность регулирования поворотом лопаток ВРА
как осевого, так и радиального типов, для обеспечения
постоянной холодопроизводительности машины
(кривая 2) практически одинакова. Снижение величины як
на ~40% соответствует уменьшению температуры
конденсации от 30 до 15° С при t0 = —!5° С = const и
установке лопаток ВРА обоих типов на угол 0^ 45°, к. п. д.
при этом уменьшается на ~30%.
Из рис. 4 видно, что положительная закрутка потока
при 0 = 45° позволяет снизить степень повышения
давления в области оптимальных режимов на 12% при
радиальном ВРА и на 10% при осевом. Адиабатный к. п. д.
на 2—3% выше при радиальном ВРА и равен 0,72 при
V = 0,75 Vout- Дальнейшее снижение напора
сопровождается существенным уменьшением к. п. д.
вследствие резкого роста потерь в самих ВРА, в колесе и в
лопаточном диффузоре. Это связано не только с ростом
углов атаки, но и с изменением характера обтекания
профилей лопаток колеса и лопаточного диффузора при
уменьшении расходного режима.
Зоны срывов, возникающие на концах лопаток ВРА,
загромождают расходное сечение на входе в рабочее
колесо, причем тем больше, чем больше скорости натека-
ния, т. е. углы закрутки потока при заданном расходном
режиме, что ограничивает производительность ступени.
о,ц\ 1—lJ 1—i—I 1 I I
0}Z Ofi 0,6 0,8 1,0 1,Z V/V0
Рис. 5. Влияние предкрылков радиального ВРА на
характеристики фреоновой ступени:
1 — л = const; 2 — Qo = const; 3 — лк> Q0 = var.
39

Так, при 9 = 75° и осевом ВРА правая ветвь кривой як
(V) вертикальна, что соответствует режиму «запирания».
Больший диапазон регулирования расхода с помощью
радиального ВРА связан с большими углами закрутки
Gj при тех же 0 в сравнении с осевым ВРА (см. рис. 2
и 4).
Влияние предкрылков, расположенных перед
поворотными лопатками радиального ВРА, на
характеристики фреоновой ступени показано на рис. 5. Применение
предкрылков позволило увеличить диапазон устойчивой
работы ступени и повысить к. п. д. на 2—5% в
зависимости от величины 9. Диапазон изменения
производительности и глубина регулирования напора сохраняются
(кривые 1 и 2).
В сравнении с осевым ВРА аппарат с предкрылком
позволяет увеличить эффективность регулирования при
9^45°. При необходимости более глубокого
регулирования, 0>45°, эффективность радиального ВРА с
предкрылком и осевого практически одна и та же.
При эксплуатации холодильных машин'
распространен случай переменной тепловой нагрузки (Qn=var, t0 =
= const) при сезонном изменении температуры
конденсации (/K = var, т. е. JtK=var). В данном варианте
регулирования установка лопаток осевого ВРА на угол
9 = 60° позволяет уменьшить расход до 0,55 Уном и
величину як на 12%, к. п. д. при этом падает на ~30%.
Радиальный ВРА при этой же величине угла 0
увеличивает диапазон регулирования расхода на 5%.
Экономичность рассматриваемых типов ВРА для данных
условий регулирования практически одинакова (см. рис. 4,
5, кривая 3).
Сравнение коэффициентов потерь во входных
регулирующих аппаратах при 0=9 — 75° показывает (рис" 6),
что наиболее резкое увеличение потерь наблюдается
при 0 > 45°, причем для радиального ВРА в большей
степени, чем для осевого. Установка предкрылков снижает
потери.
Таким образом, исследования показали, что для
регулирования холодильной машины с центробежным
компрессором при различных условиях регулирования
могут быть использованы ВРА как осевого, так и
радиального с предкрылком типов, особенно при як = const.
$ВРА ?щ\
0 20 40 60 в, град
Рис. 6. Зависимость коэффициентов потерь во входных
регулирующих аппаратах 1вра~^вра0 от Угла установки
лопаток 0:
1 — осевой ВРА; 2 — радиальный ВРА с предкрылками;
3 — радиальный ВРА без предкрылков.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Иванов Ю. В. Экспериментальные характеристики
фреоновой центробежной компрессорной ступени с
входным регулирующим аппаратом осевого типа. —
«Холодильная техника», 1972, № 9, с. 42—44.
2. Д е н Г. Н., С о л о в ь е в В. Н. Некоторые
результаты исследований проточных частей ЦКМ с
входными регулирующими аппаратами. —
«Энергомашиностроение», 1971, № 7, с. 19—23.
3. К а л н и н ь И. М. О регулировании
производительности холодильных турбокомпрессоров с помощью
входных направляющих аппаратов. — «Холодильная
техника», 1970, № 10, с. 15—21.
4. НикитинА. А., Селезнев К. П., Ш к а р -
б у л ь С. Н. Исследование патрубков центробежных
компрессоров. — «Энергомашиностроение», 1966, № 9,
с. 26—29.
5. Чистяков Ф. М. Холодильные турбоагрегаты. М.,
Машгиз, 1967.
621.57.041
Влияние конструктивных параметров
на работу торцевого уплотнения вала
высокооборотного фреонового
турбокомпрессора
В. П. ДОРОХИН
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Одним из основных узлов холодильных
турбокомпрессоров является уплотнение вала [1]. Существуют два
типа уплотнений вала: бесконтактное и контактное.
Специфика работы фреоновых компрессоров требует
применения контактных уплотнений, поскольку только они
могут обеспечить нулевую или минимальную утечку
фреона [2].
Среди контактных наиболее распространены
торцевые уплотнения, в которых плоскость скольжения
перпендикулярна оси вала. В холодильных
турбокомпрессорах применяют торцевые уплотнения с запирающей
жидкостью (маслом) и с парой трения сталь-углеграфит.
Ввиду высоких скоростей вращения вала в холодильных
турбокомпрессорах применяют торцевые уплотнения с
неподвижным осевым упругим элементом (пружинами,
сильфоном и др.).
Схема уплотнения с одной вращающейся деталью
представлена на рис. 1.
Основное условие отсутствия утечки при работе
торцевого уплотнения — непрерывный контакт торцевых
поверхностей вращающегося и неподвижного колец. Для
высокооборотных машин особое значение приобретают
динамические характеристики уплотнения.
Настоящая статья посвящена исследованию динамики
и расчету устойчивости высокооборотного торцевого
уплотнения.
На работу уплотнения оказывает большое влияние
такой параметр конструкции, как перпендикулярность
плоскости скольжения оси вращения вала. Однако в
реальной машине из-за погрешностей при изготовлении
и сборке даже в пределах допуска всегда имеет место
перекос (в несколько тысячных радиана) торцов колец (см.
рис. 1). При перекосе вращающегося кольца относитель-

Рис. 1. Схема торцевого уплотнения с одной вращающейся
деталью.
но оси вала непрерывный контакт торцов сохраняется
за счет колебаний подпружиненного кольца, которое
отслеживает этот перекос. Однако с ростом угловой
скорости вращения вала может наступить момент, когда не-
вращающееся кольцо начнет отставать по фазе от
подвижного кольца и произойдет раскрытие стыка пары трения.
В связи с этим особенностью расчета высокооборотного
торцевого уплотнения является определение минимально
необходимого предварительного поджатия пружин,
которое предотвращает раскрытие стыка пары при наличии
перекоса. Величина этого поджатия зависит от угловой
скорости вращения вала и конструктивных параметров
уплотнения.
Раскрытие стыка пары трения связано с нарушением
устойчивости контакта, который образуют два кольца,
соприкасающиеся по плоской поверхности. Контакт
колец считаем устойчивым, если бесконечно малые сила
или момент не могут его нарушить. Контакт может быть
нарушен при поступательном смещении (трансляции)
кольца, его повороте или комбинации этих перемещений.
Ось трансляции в данном случае совпадает с осью вала.
Нарушение плоского контакта путем поворота может
осуществляться только вокруг касательной к внешней
окружности кольца, которую назовем опорной прямой.
Отрицательными считаем силы и моменты, которые
стремятся нарушить плоский контакт колец. Необходимое и
достаточное условие устойчивости плоского контакта
колец — одновременная положительность полной активной
силы F и полного момента активных сил К относительно
опорной прямой:
F>0, K>0. A)
Условие F = 0 или К = 0 является нижней границей
устойчивости плоского контакта колец.
Математическая модель торцевого уплотнения
представляет собой систему из кольца прямоугольного
сечения с массой, равной массе подпружиненного кольца
и бесконечно большого числа пружин, распределенных
непрерывно и равномерно по окружности. Величину
перекоса G принимаем равной нескольким тысячных
радиана, тогда sin 9 = tg G = 9, cos 9 = cos2 9=1.
Считаем, что радиальные и осевые биения вала равны нулю
и трение между кольцами отсутствует. Силы трения
действуют в плоскости пары и оказывают незначительное
влияние на устойчивость контакта колец.
Исследуем движение подпружиненного кольца,
которое можно рассматривать как качение по двум
окружностям (см. рис. 1) с радиусами гх = г cos 9 (г — внешний
радиус кольца). Точки качения движутся с линейными
скоростями (ог1 (со — угловая скорость вращения вала)
и имеют разность фаз -к~.
Для исследования движения подпружиненного
кольца и действующих на него сил и моментов воспользуемся
углами и уравнениями движения Эйлера (рис. 2). Пусть
ф — угол прецессии, г|) — уГОл собственного вращения,
9 — угол нутации. Если ф равномерно увеличивается со
скоростью со, то \|) равномерно с той же скоростью
уменьшается, а 9 = const. Неподвижной принята система
координат ху уу г с началом в неподвижном центре кольца.
С подпружиненным кольцом связана подвижная система
координат ?, г], Си начало ее совпадает с началом
неподвижной системы. Если в начальный момент времени
(t = 0) оси ху | и линия узлов ON совпадают, то
г|) = со t;
ф = —со t; B)
9 = const.
Согласно работе [3], проекции угловой скорости на
подвижные оси |, г\ и С будут соответственно равны:
Qx = —со 9 sin ty; C)
Q2 = —со 9 cos ф;
COG*
^з — 2 *
При подстановке равенств B) в формулы связи
подвижных и неподвижных осей получим уравнения для
точки кольца с цилиндрическими координатами г0, *ф0
и Со и соответственно уравнения движения произвольной
точки кольца в неподвижной системе координат с началом
в центре инерции кольца:
х = r0 cos i|v,
у = r0 sin \|v, , , „ , D)
z = r0 9 sin (—со t + г|H) + Со + *о-
На точку кольца действуют силы инерции и силы
упругости. Полная сила инерции равна нулю (интеграл
синуса по углу от 9 до 2л равен нулю). Полную силу
упругости находим, интегрируя по площади кольца, и
приравняв полученный результат нулю, определяем нижнюю
границу устойчивости плоского контакта
F= kz0= G, E)
где k — жесткость системы;
z0 — предварительное поджатие пружин.
При этом любое значение z0 > G обеспечивает
появление F > 9. Согласно разработанному выше
положению об устойчивости плоского контакта A), необходимо
рассмотреть моменты сил инерции и упругости.
Определим моменты относительно центра инерции кольца.
Используя уравнения Эйлера и сделав ряд преобразований,
получим
/((^ = /9cos^fco2-^-y,
/C(T1)=/9sin^fco2— —V,
F)
КР = 0,
где / — момент инерции кольца.
Рис. 2. Схема движения подпружиненного кольца
торцевого уплотнения:
/ — направление прецессии кольца; 2 — линия узлов; 3 —
кольцо; 4 — горизонтальная плоскость.
41

Согласно принятому выше положению об опорных
прямых, моменты определяются относительно системы
координат с центром на внешней окружности кольца. Для
этого производим перенос осей 0? и От] таким образом,
чтобы ось 0? стала касательной к внешней окружности
кольца, а ось Ох\ осталась в плоскости кольца (см. рис. 2).
Таким образом, при переносе оси остаются параллельными.
При таком перемещении системы координат полный мо-
-*¦-*• -*¦
мент увеличится на величину [Fa] (Ёл— полная актив-
-*¦ Ж.
ная сила, а — вектор переноса). < щ I#-i
Переписав полный момент в новой системе
координат и приравняв его нулю, определяем минимальное под-
жатие пружин на нижней границе устойчивости контакта
колец:
G)
zo пЦп —
где для кольца
/9
гт
-U
-21
4-?+(±
сос — собственная ""частота колебаний системы;
h — высота кольца;
г — внешний радиус;
гх — внутренний радиус;
т — масса кольца.
Подставив значение для / в формулу G) и обозначив
. '+4-(-f)'+(*¦)•
г 0 —^ i— через Ь, получим
окончательно
zo пЦп —
Г —-
(8)
График функции z0 mjn показан на рис. 3
пунктирной линией. При всех значениях z, лежащих выше
кривой (границы устойчивости плоского контакта),
обеспечивается /С> 0 и, согласно уравнению A), устойчивый
плоский контакт.
Величина предварительного поджатия осевого
упругого элемента зависит от рабочей частоты вала,
собственной частоты колебаний системы, величины перекоса и
геометрических параметров уплотнения. Как видно из
графика, точка со = сос оказалась особой (резонанс)
и в этом случае z0 пцп = 0, т. е. теоретически не требу-
h
b
b
г
п
\
\ **~
V;
$Ь/Г
гЬ
^"
/ / /
/ / /
/ / 1
/ /
/
/
У
___ т-
ется предварительного поджатия для поддержания
устойчивого контакта между кольцами. В действительности
это невозможно из-за наличия трения и демпфирования
в системе.
Как указывалось выше, в холодильных
турбокомпрессорах используются уплотнения с запирающей жидкостью.
Поэтому необходимо учитывать влияние жидкости на
колебания подпружиненного кольца. Известно, что сила
трения при движении в жидкости пропорциональна
скорости и для бесконечно малого элемента кольца будет
равна: j .4 \
F' = — %zdm, (9)
где % — коэффициент, пропорциональный вязкости
жидкости.
Подставляя в уравнение (9) значение для z из равенств
D), получим выражение, идентичное формуле сил инер-
я
ции, отличающееся только сдвигом фаз на -?>-.
Используем уравнения Эйлера для моментов, сделав замену
я
- Найдя п олный момент активных сил и приравняв его
нулю, получим:
4 mln = ~^Ь V{^ - шс) + (<»хJ. (Ю)
или
Рис. 3. Зависимость предварительного поджатия осевого
упругого элемента z0 от рабочей частоты вала со.
2omin = -^2-l/"@J-~0J)+ @)XJ. (И)
Величина поправочного коэффициента % определяется
по экспериментальным данным. Как видно из графиков
(сплошные линии на рис. 3), с увеличением % величина
z0 mln увеличивается. Кривая идеального случая (без
трения) ограничивает снизу остальные кривые семейства.
Точка минимума при увеличении трения смещается влево
и вверх, при % = V% ,coc минимум исчезает.
Рассмотренные выше условия сохранения контакта
колец уплотнения получены на основании разработанного
нами теоретического положения об устойчивости плоского
контакта применительно к торцевым уплотнениям.
Важно отметить, что при исследовании движения
подпружиненного кольца и действующих на него моментов, последние
необходимо определять относительно опорных прямых.
С учетом вышеуказанного получены зависимости
предварительного поджатия осевого упругого элемента от
рабочей частоты вала и конструктивных параметров уплотнения.
Проведенный теоретический анализ позволяет оценить
величину усилий осевого упругого элемента,
обеспечивающих как минимальный износ, так и сохранение контакта
колец уплотнения, имеющих перекос. Это, главным
образом, определяет работоспособность торцевых
уплотнений валов высокооборотных фреоновых
турбокомпрессоров.
Полученные результаты особенно важны при расчете
уплотнений валов высокооборотных турбокомпрессоров
(п— 18 000 -г 48 000 об/мин). Однако они могут быть
использованы и для менее быстроходных машин при условии
со > сос.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Чистяков Ф. М. Холодильные турбоагрегаты. М.,
Госторгиздат, 1960.
2. Ф у д з и и А. Сальниковые уплотнения в
центробежных компрессорах. — «Кагау кодзё», 1968, т. 12,
№ 9.
3. Ландау Л. Д., Л и ф ш и ц Е. М. Механика.
М., «Наука», 1958.
42

ОБМЕН ОПЫТОМ
621.565.945
Совершенствование способов
оттаивания
воздухоохладителей
Ю. И. КОЛОТИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
На распределительных и производственных
холодильниках широко применяются способы
оттаивания, при которых обогрев батареи
воздухоохладителя и змеевика поддона для талой
воды прекращается одновременно. Однако во
многих случаях, особенно для крупных
воздухоохладителей, это нецелесообразно. Одновременное
прекращение обогрева батареи
воздухоохладителя и змеевика поддона обусловливается
наличием одного исполнительного механизма на
трубопроводе подачи горячих паров
холодильного агента.
/ Л Ж IVY VI YE
LLU Ш
17
3d
16 <9>Щ
г
Рис. 1. Принципиальная технологическая схема
оттаивания воздухоохладителя при обогреве поддона горячими
парами холодильного агента: * &
1 — трубопровод подачи жидкого холодильного агента; 2, 10,
12, 13, 15 — соленоидные вентили; 3 — батарея
воздухоохладителя; 4, 5 — вентиляторы; 6 — поддон; 7 — змеевик
поддона; 8 — трубопровод слива талой воды; 9 — трубопровод
отсасывания паров холодильного агента; 11 — трубопровод подачи
горячих паров холодильного агента; 14 — трубопровод слива
жидкого холодильного агента в дренажный ресивер; 16 — реле
времени; 17 — ключ управления; 18 — сигнальная лампа;
линии электрических связей; /, // — управление
электродвигателями вентиляторов; III—VII — управление соленоидными
вентилями.
Опытами ВНИХИ установлено, что при
толщине слоя 5—8 мм на 1 м2 охлаждающей
поверхности воздухоохладителя откладывается 2—3 кг
инея. Следовательно, на поверхности
воздухоохладителя, равной, например, 450 м2, может
скапливаться 900—1350 кг инея.
При оттаивании 75—80% инея удаляется с
поверхности батареи в виде талой воды, а 20—
25% скапливается на поддоне B00—300 кг).
Для расплавления этого количества инея
необходимо 16—24 тыс. ккал тепла. При
существующих способах оттаивания это количество тепла
можно получить путем продолжения обогрева
поддона, а также батареи воздухоохладителя.
Однако обогрев полностью освободившейся от
инея батареи приводит к значительному
повышению температуры воздуха в камере и
сильному нагреванию батареи, что влечет за собой
дополнительный расход холода в режиме
охлаждения. Резкие колебания температуры воздуха
в камере отрицательно сказываются на качестве
хранящихся продуктов. Если оттаивание
прекращать сразу после освобождения поверхности
батареи от инея, то последний приходится
удалять с поддона вручную.
Во ВНИХИ разработан и испытан способ
оттаивания, предусматривающий продолжение
обогрева поддона после освобождения
охлаждающей поверхности воздухоохладителя от
инея *.
Отличие предложенного способа оттаивания
воздухоохладителя от известных ранее состоит
в том, что два исполнительных механизма
(например, электромагнитные клапаны с
мембранным приводом), установленных раздельно на
трубопроводах подачи горячих паров
холодильного агента в батарею воздухоохладителя и
змеевик поддона, отключают не одновременно.
Наличие в схеме управления командного
прибора с программным устройством (например,
реле времени), управляющего циклом
оттаивания, позволяет автоматически отключать
исполнительный механизм на трубопроводе
подачи паров в змеевик поддона через 20—30 мин
после отключения исполнительного механизма
на трубопроводе подачи горячих паров в батарею.
Применение предлагаемого способа
оттаивания воздухоохладителя обеспечивает
возможность:
наиболее эффективного использования тепла
при оттаивании, минимального повышения
температур воздуха в камере при оттаивании,
экономного расходования холода при
возобновлении процесса охлаждения (за счет своевремен-
* Ю. И. Колотий Способ оттаивания
воздухоохладителя. Решение ВНИИГПЭ № 1734429/24—6 и
№ 1742833/24—6 от 13 июня 1973 г. о выдаче авторского
свидетельства на изобретение.
43

ного прекращения обогрева батареи
воздухоохладителя после освобождения поверхности от
инея и предотвращения чрезмерного ее
нагревания), полного расплавления инея на поддоне.
Процессом оттаивания управляют с помощью
реле времени 16 (рис. 1). В начале цикла
оттаивания ключом 17 отключают соленоидные
вентили 2 и 10, установленные на трубопроводах
1 и 9, а также вентиляторы 4 и 5, включают
соленоидный вентиль 15 на трубопроводе 14 и реле
времени 16. Реле времени начинает отсчет
заданных интервалов времени.
Через 15 мин с начала цикла оттаивания реле
времени 16 замыкающим контактом включает
соленоидные вентили 12 и 13, установленные на
трубопроводе 14 подачи горячих паров
холодильного агента в батарею 3 воздухоохладителя и
змеевик 7 поддона 6.
Через 15—20 мин реле времени 16
размыкающим контактом отключает вентиль 12,
прекращая подачу горячих паров в батарею 3, а еще
через 15—20 мин — соленоидный вентиль 13.
Одновременно с этим реле времени отключает
вентиль 15 и включает лампу 18,
сигнализирующую об окончании процесса оттаивания.
Воздухоохладитель подготовлен к переводу на
режим охлаждения.
Весь цикл оттаивания продолжается 45—
60 мин. Для воздухоохладителей с различной
охлаждающей поверхностью продолжительность
цикла оттаивания выбирают в зависимости от
конкретных условий их работы.
Интервал времени между отключением
вентилей 12 и 13 выбирают таким, чтобы обеспечить
полное расплавление инея на поддоне.
Вместо обогрева поддона воздухоохладителя
горячими парами хладагента на холодильниках
для этой цели используют также
электронагреватели. В этом случае можно одновременно
прекратить подачу в батарею горячих паров и
возобновить подачу в нее жидкого холодильного
агента. Это достигается применением в схеме
оттаивания программного устройства,
позволяющего своевременно прекращать обогрев батареи
и возобновлять процесс производства холода,
при этом обогрев поддона продолжается до
полного расплавления скопившегося на нем
инея. Вентиляторы воздухоохладителя
включают не одновременно с возобновлением подачи
жидкого холодильного агента, а после
прекращения обогрева поддона.
Применение этого способа оттаивания
воздухоохладителя обеспечивает возможность:
более эффективного использования тепла при
оттаивании;
минимального повышения температуры
воздуха в камере при оттаивании;
возобновления цикла охлаждения сразу после
освобождения батареи от инея (с одновременным
продолжением обогрева поддона);
улучшения условий таяния инея на поддоне;
исключения переноса вентиляторами в
камеру тепла от разогретой в процессе оттаивания
батареи;
сокращения продолжительности цикла
оттаивания.
Предлагаемый способ оттаивания
воздухоохладителя отличается от остальных способов
высоким коэффициентом полезного действия,
определяемым отношением количества тепла,
теоретически необходимого для полного
расплавления инея, к количеству тепла, практически
затраченному за весь цикл оттаивания.
Процессом оттаивания управляют с помощью
реле времени 15 и ключа 16 (рис. 2). В начале
цикла оттаивания ключом 16 отключают
соленоидные вентили 2 и 10, установленные на
трубопроводах / и 9, а также вентиляторы 4 и 5,
включают соленоидный вентиль 14 на трубопроводе
13, электронагреватель 7 поддона 6 и реле
времени 15, которое начинает отсчет заданных
интервалов времени.
Через 10—15 мин после начала цикла
оттаивания реле времени включает соленоидный
вентиль 12, установленный на трубопроводе 11
подачи горячих паров холодильного агента в
батарею 3 воздухоохладителя. По прошествии
иг-
4§
/ U Ш IV V VI Ш
1 1 II 1 1 1
1 11 11 1 1
Lr //й ф*
Рис. 2. Принципиальная технологическая схема
осуществления способа оттаивания воздухоохладителя при
обогреве поддона электронагревателями:
1 — трубопровод подачи жидкого холодильного агента; 2, 10,
12, 14 — соленоидные вентили; 3 — батарея воздухоохладителя;
4, 5 — вентиляторы; 6 — поддон; 7 — электронагреватель;
8 — трубопровод слива талой воды; 9 — трубопровод
отсасывания паров холодильного агента; // — трубопровод подачи
горячих паров холодильного агента; 13 — трубопровод слива
холодильного агента в дренажный ресивер; 15 — реле времени;
16 — ключ управления; 17 — сигнальная лампа; линии
электрических связей: /, // — управление двигателями
вентиляторов; III—VI — управление соленоидными вентилями; VII —
управление электронагревателем.
44

15—20 мин реле времени отключает вентили 12
и 14 и включает вентили 2 и 10, возобновляя
процесс охлаждения батареи. Обогрев поддона
6 электронагревателем 7 продолжается,
вентиляторы 4 и 5 выключены. Через 10—15 мин
после возобновления процесса охлаждения батареи
реле времени отключает электронагреватель 7
и двигатель реле времени, а также включает
вентиляторы 4 и 5 и лампу 77, сигнализирующую
06 окончании процесса оттаивания
воздухоохладителя.
Таким образом, весь цикл оттаивания
продолжается 35—50 мин. Интервал времени между
отключением вентиля 12 и электронагревателя
7 выбирают таким, чтобы обеспечить полное
расплавление инея на поддоне.
Описанные способы оттаивания испытаны
ВНИХИ на воздухоохладителях поверхностью
450 м2. Испытания показали техническую и
экономическую целесообразность применения
предложенных способов для оттаивания крупных
промышленных воздухоохладителей.
621.57.002.5-52
Проверка приборов защиты
малых холодильных агрегатов
и. м. гиль
ВНИИторгмаш
При эксплуатации герметичных холодильных
машин возможен выход из строя электродвигателя
вентилятора вследствие отключения фазы, меж-
виткового замыкания, заклинивания. После
этого герметичный компрессор продолжает работать
уже в аварийном режиме: быстро повышается
давление нагнетания, увеличивается нагрузка
на компрессор, его нагрев и возрастает рабочий
ток в обмотках статора. Возникает опасность
потери герметичности конденсатора, ресивера и
жидкостного трубопровода, сгорания обмоток
статора встроенного электродвигателя.
Защиту компрессора на аварийном режиме
должны выполнять два прибора: РТГК-1,
который отключает компрессор при достижении
температуры корпуса 85—95° С, и
автоматический выключатель АП50-ЗМТ, который
отключает электродвигатель компрессора в течение не
более 30 мин при перегрузке на 35% выше тока
уставки автоматического выключателя и в
течение 8—20 с при четырехкратной перегрузке.
Только правильная регулировка и контроль
работы указанных приборов смогут защитить
холодильную машину от возможной аварии.
Правильный подбор автоматического
выключателя АП50-ЗМТ, своевременная регулировка и
контроль времени срабатывания тепловых
расцепителей сократят число сгораний при
эксплуатации встроенных электродвигателей
герметичных компрессоров. Проверка срабатывания
автоматического выключателя АП50-ЗМТ должна
производиться на месте эксплуатации не реже
одного раза в год с последующей пломбировкой
прибора.
В табл. 1 приведены параметры срабатывания
тепловых расцепителей автоматических
выключателей АП50-ЗМТ для герметичных
агрегатов.
В настоящее время герметичные агрегаты
стали комплектоваться автоматическими
выключателями АЕ 2036. В табл. 2 указаны параметры
приборов и настройки тепловых расцепителей
для разных типов агрегатов и номинального
напряжения электросети. Проверка и настройка
времени срабатывания тепловых расцепителей
Тип агрегата
ВС 0,45—3
ВС 0,55—3
ВС 0,7—3
ВС 1,1—3
ВС 2,8—3
ВН 0,22—3
ВН 0,35—3
ВН 0,55—3
- P'o.CQ
от о Г! *
Номинальн
мощность в
енного эле«
двигателя,
0,25
0,37
0,37
0,55
1,4
0,37
0,37
0,55
Тип
выключателя АП50-ЗМТ
2,5
2,5
2,5
4,0
6,4
10,0
2,5
2,5
4,0
С-Г g М
Пределы ре
лирования
нального т(
уставки, А
1,6—2,5
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
4,0—6,4
6,4—10,0
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
Номинальный
ток уставки, А,
при напряжении,
в
380
1,6
1,6
1,6
2,5
5,0
—
1,6
1,6
2,5
220
2,0
2,0
2,0
4,0
—
7,0
2,0
2,5
4,0
Продолжительность
срабатывания
при работе на
двух фазах
Не более
30 мин
при пуске на
двух фазах
8—20 С
Таб
Контрольный
ток, А, при
напряжении,
В
380
7,3
7,3
7,3
8,8
23,0
—
7,3
7,3
8,8
220
12,8
12,8
12,8
15,2
—
35,0
12,8
12,8
15,2
лица 1
1 , Н О
Л А ВС .
ч й о о
ф да ^ S*-
npofloj
НОСТЬ 1
вания
рольне
8—20
8—20 >
8—20
30—45
8—20
8—20
8—20
8—20
j 30—45
27
45

Таблица 2
Тип агрегата
ВС 0,45—3
ВС 0,55~3
ВС 0,7—3
ВН 0,22—3
ВН 0,35—3
ВС 1,1—3
ВН 0,55—3
Номинальная
мощность,
кВт
0,25
0,37
0,37
0,25
0,37
0,55
0,55

Номинальное
напряжение, в
380
220
380
220
Маркировка
выключателя АЕ 2036
АЕЖ2036-10Р 2А
АЕ 2036-10Р 3,2А
АЕ 2036-40Р 3,2А
АЕ 2036-40Р 5А
Пределы
регулирования номинального
тока уставки, А
1,8—2,4
2,9—3,8
2,9—3,8
4,5—6,0

Номинальный ток
уставки,
А
1,8
2,9
2,9
5,0

Контрольный ток
проверки,
А
15,1
24,4
24,4
42,0

Продолжительность
срабатывания, с
3—15
3—15
3—15
3—15
при контрольном токе производится так же, как
и у автоматических выключателей АП50-ЗМТ.
В табл. 1 и 2 номинальный ток устанки
уточняется проверкой времени срабатывания
поочередно каждого из трех тепловых разделителей при
контрольном токе. Время срабатывания
тепловых разделителей указано при температуре
окружающей среды 20—30° С, поэтому перед
повторной проверкой необходимо охладить
биметаллическую пластину.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 394583 B1) 1684940/24-06 B2) 26.07.71
E1) F 04 с 17/18; F 04 с 23/02 E3) 621.514.2 G2) В. П. НА-
НИИ, Е. Ф. БЕССМЕРТНЫЙ, М. А. ЗАЙКОВ,
Н. Т. КРОТОВ
E4) ЭЛЕКТРОРОТАЦИОННЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий размещенные в корпусе статор двигателя и
катящийся ротор, отличающийся тем, что, с целью
упрощения конструкции и уменьшения габаритов, статор
установлен внутри ротора.
A1) 394635 B1) 1674339/24-6 B2) 30.06.71
E1) F 25 d 13/00; G 01 m 19/00 E3) 621.565 G2) Л. Л.
ГЕНИИ
E4) ТЕРМОБАРОКАМЕРА
для испытания изделий, содержащая теплоизолированный
корпус и размещенные в нем крыльчатку вентилятора,
воздухоохладитель, электронагреватели и испытательный
отсек, отличающаяся тем, что, с целью уменьшения времени
выхода термобарокамеры на заданный температурный
режим, крыльчатка вентилятора, воздухоохладитель,
электронагреватели и испытательный отсек заключены в кожух,
выполненный из тонкого металлического листа и
образующий с внутренней стенкой корпуса воздушную прослойку.
A1) 398805 B1) 1700002/28-13 B2) 10.09.71
E1) F 25 с 7/18; А 23 g 5/02 E3) 663.674.05
G1) Ленинградский хладокомбинат
G2) Л. П. РЯБИНИН
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ СЪЕМА С ДЕРЖАТЕЛЕЙ И
ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ МОРОЖЕНОГО,
включающее установленные на общей раме механизм
перемещения держателей с изолированными направляющими
и электроконтактами, пластинчатый транспортер,
расположенный под направляющими, вращающийся стол для
передачи мороженого на позицию завертки и
электропривод, отличающееся тем, что, с целью глазировки
мороженого, повышения производительности и надежности
устройства в работе, оно снабжено баком для глазури с подъем-
ноопускным ковшом, приводимым от кулачкового
механизма через рычажную систему, а механизм перемещения
держателей выполнен в виде возвратно-поступательной
движущейся каретки, снабженной горизонтальной
штангой с рядом шарнирно закрепленных крюков-захватов со
скошенными передними участками и рычагом для
сбрасывания освобожденных от мороженого держателей.
A1) 401862 B1) 1703572/24-6 B2) 08.10.71
E1) F 25 b 9/02; F 25 b 7/00 E3) 621.945.1 G2) И. В.
ЕМЕЛЬЯНОВ, В. К. ЕВСТРАТОВ, В. М. ЛЕГУСОВ, Ю. В.
чижиков
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ СЖАТОГО
ГАЗА,
преимущественно используемого в испытательной камере,
содержащее двухступенчатый каскадный вихревой
холодильник и теплообменник, охлаждаемый холодным
потоком, выходящим из вихревой трубы нижнего каскада,
отличающееся тем, что, с целью повышения
экономичности, на линии горячего потока вихревой трубы верхнего
каскада последовательно установлены два
вспомогательных теплообменника, один из которых охлаждается
горячим потоком вихревой трубы нижнего каскада, а другой —
холодным потоком вихревой трубы нижнего каскада после
основного теплообменника, и к выходу второго
вспомогательного теплообменника подключена дополнительная
вихревая труба, холодный поток которой используется для
предварительного охлаждения сжатого газа, поступающего
в основной теплообменник.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
трубное и межтрубное пространства основного
теплообменника соединены обводным трубопроводом, подключенным
со стороны сжатого газа к смесителю, выполненному в
виде эжектора, рабочим телом которого служит
охлажденный сжатый газ.
4S

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
621.57.041
Особенности эксплуатации
холодильных ротационных
бустер-компрессоров
В. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. С. ШУМОВ
ВНИИхолодмаш
На предприятиях, использующих
низкотемпературный холод, эксплуатируются аммиачные
агрегаты двухступенчатого сжатия типа АДС-
РАБ с ротационными пластинчатыми бустер-
компрессорами в качестве ступени низкого
давления (с. н. д.).
До 1972 г. установки комплектовались
ступенями низкого давления АК-РАБ 100 с точечной
системой смазки от многоплунжерного насоса
(лубрикатора). С начала 1972 г. выпускаются
полностью автоматизированные агрегаты АДС-
РАБ200А, АДС-РАБ150А, АДС-РАБЮОА, где
в качестве с. н. д. используются
бустер-компрессорные агрегаты АК-РАБЮОА с насосно-
циркуляционной системой смазки. При такой
системе смазки масло с помощью встроенного
в компрессор шестереночного насоса постоянно
циркулирует по контуру маслоотделитель —
насос — компрессор — маслоотделитель.
Применение насосно-циркуляционной
системы смазки позволило полностью
автоматизировать работу агрегатов, повысить объемные и
энергетические показатели с. н. д., снизить
температуру конца сжатия с. н. д. и уровень шума.
О возможности перевода находящихся в
эксплуатации агрегатов АК-РАБ 100 с лубрикатор-
ной системой смазки на насосно-цкркуляцион-
ную сообщалось в журнале «Холодильная
техника» A972, № 8).
В данной статье описываются некоторые
особенности обслуживания холодильных
ротационных пластинчатых бустер-компрессоров,
применение которых в отечественной холодильной
промышленности началось сравнительно недавно.
Основные рекомендации в равной степени
относятся к компрессорам РАБ 100 и РАБ100А,
поскольку конструкция их практически одинакова.
Наибольшее внимание при обслуживании
ротационных бустер-компрессоров должно быть
уделено рабочим пластинам. Пластины
компрессора выполнены из асботекстолита,
изготовленного на основе асботкани, пропитанной феноль-
ными смолами и отпрессованной при высоком
давлении. Материал пластин обладает хорошей
прочностью, износостойкостью, термостойкостью
и удовлетворительными антифрикционными
свойствами.
В среде аммиака и влажного воздуха асботек-
столитовые пластины могут увеличивать свои
геометрические размеры (разбухать), причем в
аммиаке величина и скорость прироста размеров
тем больше, чем выше давление.
В результате разбухания может произойти
заклинивание пластин в пазах ротора или, как
чаще бывает, между крышками цилиндра, что
при пусках компрессора приводит к поломке
пластин, а иногда и к появлению трещин в
крышках. Размеры пластин могут изменяться
только во время стоянки, так как при работе
компрессора пластины разогреваются и
разбухания не происходит. Более того, если
разбухшие пластины зажать в струбцины и просушить
на воздухе при температуре 50—120° С в
течение 24—12 ч, их размеры станут прежними.
Асботекстолит, как и все пластмассы, имеет
значительный коэффициент температурного
расширения. Поэтому легкое проворачивание
ротора за муфту сцепления перед пуском
компрессора не является показателем абсолютного
благополучия после стоянки с избыточным давлением
аммиака в рабочей полости компрессора. При
работе происходит быстрый разогрев пластин,
удлинение их и заклинивание ротора на ходу.
Из сказанного выше следует, что при
эксплуатации очень важно выполнять определенные
условия стоянки компрессора и хранения
запасных пластин. Эти условия оговорены в
инструкциях по обслуживанию. Главными из них
являются: соблюдение допускаемого времени
стоянки, поддержание возможно низкого давления
(равного атмосферному или ниже) в полости
цилиндра во время стоянки.
При длительных стоянках во всех случаях
рекомендуется вынимать пластины из
компрессора и хранить их в герметичной упаковке в
сухом месте. В случае невозможности вскрытия
машины целесообразно периодически запускать
компрессор в работу для прогрева пластин
A—2 ч в сутки).
Во время профилактических осмотров нужно
контролировать длину и толщину пластин. Они
должны легко входить в паз и несколько утопать
в роторе по длине.
Для увеличения срока службы пластин
требуется следить за состоянием их рабочих
кромок. Обнаруженные на кромках следы
расслоений или сколов должны быть тщательно
зачищены напильником. Радиусную заточку рабочей
кромки пластин во всех случаях нужно
восстанавливать. При необходимости пластины могут
47

быть перевернуты в пазу. В этом случае
проверяют прямолинейность новой рабочей кромки.
В процессе длительной эксплуатации на
рабочей поверхности цилиндра могут появиться
продольные чередующиеся полосы, которые хорошо
видны и слегка ощутимы, но практически
неизмеримы. Такая картина присуща пластинчатым
компрессорам без разгрузочных колец. В
компрессорах РАБ 100 с лубрикаторной смазкой в
нижней части цилиндра имеется выточка
радиусом ротора глубиной 2 мм. Границы расточек
цилиндра и выточки сглажены промежуточным
радиусом. Указанные границы расточек хорошо
видны и их не следует принимать за
волнообразную выработку. Если требуется расточка
цилиндра, глубина ее должна быть минимально
возможной, чтобы не увеличивался вылет
пластин из пазов. После расточки восстанавливают
требуемый радиальный зазор между ротором
и цилиндром.
Величины радиального и осевых зазоров
необходимо периодически контролировать и
выдерживать в требуемых пределах, так как рост
зазоров приводит к увеличению вредных
перетеканий и ухудшению характеристик машины,
а уменьшение — к задирам деталей.
В процессе эксплуатации величина
радиального зазора изменяется в связи с износом
опорных подшипников. Гарантийные осевые зазоры
между ротором и крышками уменьшаются за
счет износа упорных буртов на внутренней
обойме роликоподшипников. К ускорению износа
этих буртов приводит неправильная центровка
валов компрессора и электродвигателя.
Недостаточная центровка вызывает появление
дополнительных нагрузок на подшипники,
предварительный их износ, а иногда и выход из строя из-за
ослабления посадки внутренней обоймы на валу.
Поэтому в случае вибраций компрессора
следует проверить центровку и установить
несоосность и перекос валов в допустимых пределах.
Величина осевого зазора, предусматриваемого
для теплового расширения ротора, может
измениться при замене уплотняющих паронитовых
прокладок между крышками и цилиндром, если
не сохраняется толщина прокладок. При всех
профилактических осмотрах состоянию
указанных прокладок необходимо уделять большое
внимание. Во избежание попадания воды в
цилиндр прокладки не должны иметь разрывов,
расслоений, особенно в области между
аммиачной и водяной полостями.
При эксплуатации компрессоров со смазкой
от лубрикатора допускается повторное
использование масла после отстоя и тщательной
фильтрации. Унос маслоглицериновой смеси из
указателей хода масла связан, как правило, с
нарушением герметичности обратного клапана,
встроенного в указатель из-за ослабления пружины или
попадания грязи под клапан. Для контроля
подачи масла в указателях могут быть
использованы металлические стержни высотой 10—12 мм.
Диаметр стержней на 0,15—0,3 мм меньше
действительного диаметра стеклянной трубки
указателя. Иногда при пуске компрессоров, особенно
с насосно-циркуляционной системой смазки, в
результате скопления масла в нижней части
цилиндра появляются стуки. Во избежание этого
при пуске необходимо открывать всасывающий
вентиль, чтобы проходящие через компрессор
пары холодильного агента выносили скопившееся
в цилиндре масло.
В отличие от поршневых компрессоров,
попадание во время работы в цилиндр ротационного
пластинчатого компрессора жидкого
холодильного агента, даже в значительных количествах,
не приводит к аварийной ситуации.
В то же время надо учесть, что, попадая в
цилиндр ротационного компрессора, жидкий
холодильный агент оказывает вредное влияние
на материал пластин: асботекстолит становится
хрупким, на кромках пластин появляются
сколы, отслоения. Кроме того, нарушаются
условия смазки в цилиндре, так как масло смывается
со стенок и поверхностей трения. При попадании
большого количества жидкости возможно
переполнение промежуточного сосуда, поскольку
именно туда выбрасывается жидкий
холодильный агент (в случае отсутствия
маслоотделителя), что может привести к гидравлическому удару
ступени высокого давления. Поэтому приборы
защиты от превышения допустимых уровней в
циркуляционном ресивере, испарителе и
промежуточном сосуде должны обеспечивать
отключение электродвигателей компрессоров при
аварийном уровне.
Опыт эксплуатации агрегатов с ротационными
компрессорами РАБ 100 и РАБ 100 А
показывает, что при соблюдении инструкции по
обслуживанию и требований, изложенных в
настоящей статье, компрессоры обеспечивают
длительную и надежную работу.
¦

В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Семинар «Применение холода
в пищевой промышленности»
в г. Тбилиси
29—30 октября 1973г. в г.Тбилиси На семинаре было сделано 11 до- были описаны в докладе инж<
был проведен семинар «Применение кладов о достижениях советской нау- Э.М. Бежанишвили (ВНИИхолодмаш).
холода в пищевой промышленности», ки и промышленности в разработке Докт. техн. наук В. Б. Якобсон
организованный Комитетом по хо- методов и оборудования для произ- (ВНИХИ) посвятил свой доклад ос-
лодильной технике и технологии Цент- водсгва и применения искусственного новным направлениям развития ма-
рального правления НТО пищевой холода в пищевых отраслях промыш- лых холодильных установок для пред-
промышленности совместно с Прав- ленности и в торговле, а также об приятии торговли и общественного
лением НТО пищевой промышленно- основных направлениях их дальней- питания
сти Грузинской ССР. шего развития. 0б автоматизации холодильных на-
В семинаре приняли участие бо- ж°^Та™ав™пия1 оаз^итаГхо" шин и Установок в П1™ "Р0"™:
лее 150 специалистов предприятий, основныхвнаправлениях развития хо леНности сообщил инж. Ю. И. Колотий
научно-исследовательских V "проект! лодильной техники и «ш«га в (ВНИХИ).
ных организаций пищевых отраслей . , ^оголинА и кам * ' JT *1 В обсуждении докладов приняли
промышленности Грузинской ССР, а д' г' р тНИХиЛ ' участие Л. 3. Мельцер (ОТИХП),
также других республик и областей ¦"- ' *¦ . >' Г. д. Макашвили (Научно-исследова-
Советского Союза. Содержательный доклад был пред- тельский институ\, ви„огоадаРства
п ставлен инж. Н. В. сЗлиозошвили -ь » Vvr>\
Со вступительным словом выступил А? Гтп п « ггг>\ и виноделия Грузинской ССР),
заместитель министра пищевой про- (Минмясомолпром Грузинской ССР) д в Гадкин (ЛТ$ХП) г 3. Хе-
мышленности Грузинской ССР тов. на„темУ «Холодильная техника в мяс- или (^пищепром , X. А. Аб-
П. И. Хоперия, который ознакомил ной и молочной промышленности Гру- д*льманов \A*TpaxaHCW' технологи-
участников семинара с итогами ра- зин г ои >>' ческий институт рыбного хозяйства)
боты промышленности и сельского хо- Канд. техн. наук В. М. Шавра и Др#
зяйства республики за 9 месяцев треть- (ВНИХИ) доложил о развитии хо- на семинаре была проведена чи-
его, решающего года пятилетки. Пред- лодкльного транспорта в СССР и тательская конференция журнала «Хо-
приятия пищевой промышленности рее- внедрении нового оборудования и но- лодильная техника». С докладом о
публики план 9 месяцев 1973 г. вы- вых методов охлаждения на тран- работе журнала выступила зам. глав-
полнили на 102,9%. Тов. П. И. Хо- спорте. ного редактора журнала Л. Д. Аки-
перия подчеркнул важное значение О новых достижениях в области мова. В выступлениях участников се-
искусственного холода для нормаль- холодильного хранения плодов и об минара указывалось, что журнал из
ной работы предприятий пищевой основных направлениях его развития года в год повышает свой уровень,
промышленности. В настоящее время было сообщено в докладе канд. техн. удачны справочный отдел, отдел об-
в Грузии имеется 65 тыс. т холодиль- наук Н. А. Моисеевой (ВНИХИ). мена опытом. Вместе с тем отмечалось,
ных емкостей, в том числе в мясной Новому и перспективному методу что жУрнал стал в основном трибуной
и молочной промышленности 10,7 тыс. т хранения плодов в регулируемой га- Д^я ученых и мало отражает запросы
и в пищевой промышленности зовой среде был посвящен доклад инж. холодильной промышленности. В жур-
8,0 тыс. т, из них 7,2 тыс. т при кон- g «q# Янюка (Гипрохолод). нале необходимо отмечать не только
сервных заводах. Это дает им возмож- Инж. Г. 3. Хечуашвили (Грузпи- то> что надо делать, но и то, чего де-
ность продлить сезон переработки пло- щепром) сделал доклад о применении лать не надо, что может привести к
доовощного сырья и увеличить вы- тепловых насосов на предприятиях разного рода авариям, плохой работе-
пуск продукции. На 1976—1980 гг. чайной промышленности Грузии. схем> машин и аппаратов,
предусматривается строительство при Достижения советской науки и Участники семинара выразили по-
консервных заводах многих новых промышленности в области сублима- желание, чтобы текст докладов был
холодильников. Холод используется ционной сушки пищевых продуктов опубликован и разослан на пред-
также в технологических процессах были представлены в докладе докт. приятия и в проектные организации *,.
производства пива, виноградного вина техн. науК) проф. э. И. Каухчешвили
и безалкогольных напитков, общая (МТИММП) и докт. техн. наук
производительность холодильных уста- проф. Э. И. Гуйго (ЛТИХП).'
новок для этих целей составляет Новые холодильные машины и ав- * В последующих номерах жур-
18 млн. ккал/ч. томатизированные агрегаты с полной нала «Холодильная техника» будут
В заключение тов. П. И. Хоперия заводской готовностью, освоенные на- опубликованы статьи по материалам
пожелал успеха в работе семинара, шими машиностроительными заводами, ряда докладов на семинаре.
#

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет в 1974 г.
Теоретические основы тепло- и х л а -
дотехники. В двух частях. Часть II. Теплообмен.
Под ред. проф. Э. И. Гуйго. Л., Изд-во Ленинградского
университета (№ 137), 19 л., 10000экз., 1 р. 09 к. Авт.:
Богданов С. Н., Бучко Н. А., Гуйго Э. И. и др. (IV
квартал).
Первая часть «Техническая термодинамика» вышла в
свет в 1973 г. Во второй части «Теплообмен», наряду с
изложением общих разделов курса теплопередачи,
рассмотрены расчет процессов нестационарной
теплопроводности, теплообмен при изменении агрегатного состояния
веществ (в частности хладагентов), теплообмен между
водой и влажным воздухом. Приведены основные методы
определения теплофизических характеристик материалов.
Книга предназначена в качестве учебного пособия для
студентов технологических вузов и может быть
использована специалистами в области тепло- и хладотехники.
Бадылькес И. С. Свойства холодильных
агентов. М., «Пищевая промышленность» (№ 74),
26 л., 10 000 экз., 2 р. 85 к. (IV квартал).
Дана характеристика рабочих веществ в их
взаимосвязи с процессами холодильных машин. Описаны свойства
холодильных агентов, применяемых в компрессионных и
абсорбционных холодильных машинах. Приведены
сведения о смазочных маслах и маслофреоновых растворах.
Рассмотрено взаимодействие холодильных агентов с
водой и различными примесями. Указаны методы
определения теплофизических свойств холодильных агентов.
Книга представит интерес для научных и инженерно-
технических работников холодильной промышленности.
Фримштейн Ю. И. Промышленные
холодильные установки. М., «Высшая школа», план
выпуска литературы для профтехобразования (№ 106),
20 л., 30 000 экз., 71 к. (III квартал).
Описаны конструкции компрессоров, насосов и
аппаратов холодильных установок. Подробно рассмотрены
эксплуатация, ремонт и монтаж оборудования
холодильных установок. Даны сведения по технике безопасности.
Книга предназначена в качестве учебного пособия для
учащихся профессионально-технических училищ, может
быть использована при подготовке рабочих на производстве.
Гороховский И. И., Попков Л. 3., Сухомлинов М. С.
-Монтаж и наладка промышленных
холодильных установок. М., Стройиздат (№ 141),
10 л., 40 000 экз., 42 к. (I квартал).
Освещены вопросы монтажа, наладки и пуска
промышленных аммиачных и фреоновых холодильных
установок, даны их основные схемы. Приведены требования, к
их приемке и наладке, изложены методы ручного и
автоматического регулирования режима работы холодильных
установок.
Книга предназначена для рабочих
строительно-монтажных и эксплуатационных организаций.
Чуклин С. Г., Чумак И. Г. Лабораторный
практикум по курсу «Холодильные
установки». М., «Пищевая промышленность» (№ 65),
20 л., 12000 экз., 95 к. (I квартал).
Материал изложен в соответствии с учебной
программой курса «Холодильные установки». Описанию отдельных
лабораторных работ предшествуют обобщающие главы
о методах определения холодопроизводительности
холодильных установок и о приборах и устройствах,
применяемых для испытаний холодильных установок. Каждой
главе, объединяющей работы, относящиеся к определенному
разделу курса, предпосланы необходимые теоретические
сведения. Книга предназначена в качестве учебного
пособия для студентов вузов.
Баренбойм А. Б. Малорасходные
фреоновые турбокомпрессоры. М.,
«Машиностроение» (№ 123), 16 л., 5000 экз., 1 р. 10 к. (II квартал).
Изложены теория фреоновых центробежных
компрессоров малой производительности и термодинамические
основы рабочего процесса, описаны методы расчета и
проектирования, а также приведены характеристики таких
компрессоров. Даны рекомендации по их испытанию.
Большое внимание уделено исследованию отдельных узлов
(подшипников, уплотнений) и специальных видов приводов
(фреоновой турбины, встроенного электродвигателя).
Книга рассчитана на конструкторов и
инженерно-технических работников, занимающихся проектированием,
изготовлением и исследованием холодильных
турбоагрегатов, а также на специалистов по холодильной технике
и кондиционированию воздуха.
Кругляк И. Н. Бытовые холодильники
(устройство и ремонт). М., «Легкая индустрия»
(№ 87), 16 л., 25000 экз., 60 к. (II квартал).
Описаны устройство домашних холодильников всех
типов, их электрооборудование и автоматика, указаны
технические параметры холодильников. Рассмотрены
различные неисправности холодильников и способы их
устранения. Даны сведения об оборудовании, инструментах и
приборах, необходимых для ремонта. Приведена методика
проверки качества отремонтированных деталей и узлов.
Книга является учебным пособием для учащихся
профессионально-технических училищ и может быть
использована при подготовке кадров на производстве.
ш

Вейнберг Б. С, Вайн Л. Н. Бытовые к о м п •
ф е |с сорные холодильники. М., «Пищевая
промышленность» (№ 77)t 18 л., 150000 экз., 1 р. 14 к.
(IV квартал).
Рассмотрены типы бытовых холодильников и их
основные технические показатели. Описаны универсальные
и двухкамерные холодильники, морозильники и замора-
живатели; конструкции герметичных компрессоров,
электродвигателей, пусковых и защитных устройств. Описаны
теплообменные и вспомогательные аппараты и указано
их расположение в холодильнике. Приведены
электрические схемы и схемы автоматизации работы
холодильников. Изложены вопросы надежности и безотказности
работы.
Книга предназначена для специалистов холодильной
промышленности, а также для работников, занятых
изготовлением, наладкой и ремонтом бытовых холодильников.
Нестеров Ю. Ф. Судовые холодильные
у становки. М., «Транспорт» (№ 360), 16 л., 5000 экз.,
70 к. (III квартал).
Изложены основы теории и расчета холодильных и
кондиционирующих судовых установок. Рассмотрены
конструкции наиболее распространенных типов этих
установок, а также вопросы технической эксплуатации
компрессионных холодильных машин. Отражены последние
достижения теории и практики использования холодильной
техники и кондиционирования воздуха на речных судах.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов судомеханической специальности вузов водного
транспорта
Кан А. В., Матвеев В. И., Савицкий И. К.
Холодильное оборудование
рыбопромышленного флота. М., «Пищевая промышленность»
(№> 82), 15 л., 5000 экз., 1 р. (IV квартал).
Приведены сведения о типах рефрижераторных судов
и о холодильных установках рефрижераторного флота
рыбной промышленности. Рассмотрены судовые холодильные
машины, условия их работы на рефрижераторных судах,
а также перспективы дальнейшего развития судовых
холодильных машин. Описаны оборудование для
предварительного охлаждения рыбы, судовые морозильные
установки и различные системы охлаждения
рефрижераторных трюмов.
Книга адресована работникам рыбной
промышленности.
Алфеев В. Нм Осипов Э. В. Основы
электронной криогеники. М., «Советское радио»
<№ 46), 15 л., 10000 экз., 91 к. (IV квартал).
Рассмотрены вопросы создания твердотельных
электронных охлаждающих устройств на различные температуры
вплоть до сверхнизких (миллионные доли Кельвина).
Изложены теоретические основы создания электронных
охлаждающих устройств. Указаны области их применения:
для охлаждения элементов входных сверхвысокочастотных
устройств, инфракрасных приемников излучения, крио-
электронных интегральных микросхем и т. п.
Книга предназначена для инженеров и научных
работников, а также для студентов, специализирующихся в
данной области.
Фастовский В. Г., Петровский Ю. В., Ровинский Л. Е.
Криогенная техника. Изд. 2-е, перераб. и доп.
М., «Энергия» (№ 150), 28 л. 5000 экз., 2 р. 77 к. (IV
квартал).
Рассмотрены основные области применения низких
температур (ниже —200° С) в технике и научных
исследованиях. Описаны способы получения низких температур и
предназначенные для этого холодильные установки, а
также криостаты различного назначения.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников, связанных с использованием низких температур.
Архаров А. М., Буткевич И. К., Буткевич К. С.
Криогенные поршневые детандеры. М.,
«Машиностроение» (№ 231), 17 л., 5000экз., 1 р. 10 к. (II
квартал.)
Изложены основы теории, существующие методы
расчета, принципы конструирования, методы
экспериментального и теоретического исследования
низкотемпературных поршневых детандеров низкого, среднего и
высокого давлений для расширения воздуха, азота, водорода и
гелия. Рассмотрены конструкции детандеров в целом и
их отдельных узлов.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников конструкторских бюро и исследовательских
лабораторий криогенного профиля, может быть полезна
студентам вузов.
Епифанова В. И. Низкотемпературные
радиальные т у р бодетандеры. Изд. 2-е,
перераб. и доп. М., «Машиностроение» (№ 234), 27 л.,
10000 экз., 1 р. 20 к. (II квартал).
Рассмотрены рабочие параметры и области применения
низкотемпературных радиальных турбодетандеров.
Приведены данные по конструированию и исследованию малых
высокооборотных турбодетандеров низкого, среднего и
высокого давлений. Изложены основы термодинамического
и газодинамического расчетов. Описаны типичные
конструкции машин и их основные узлы.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов машиностроительных вузов, может быть интересна
инженерам и аспирантам.
Клименко А. П. Сжиженные
углеводородные газы. Изд. 3-е, перераб. и доп. М., «Недра»
(№ 264), 30 л., 5000 экз., 3 р. 35 к. (II квартал).
Освещены вопросы получения и использования
сжиженных газов. Приведены свойства углеводородов и их
смесей, изложена термодинамика процессов разделения, даны
схемы установок для получения сжиженных газов, их
регазификации и использования.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников газовой промышленности.
Архипов Г. В. Автоматизированные
установки кондиционирования возду-
х а. М., «Энергия» (№ 194), Ил., 10000 экз., 55 к. (III
квартал).
Изложены методики проектирования и расчета,
сведения о наладке автоматизированных установок
кондиционирования воздуха низкого и высокого давлений.
Приведены схемы регулирования установок. Описан
метод определения тепловой емкости объектов
регулирования.
Книга предназначена для инженеров и техников,
занимающихся проектированием, наладкой и эксплуатацией
установок кондиционирования воздуха, а также для
студентов вузов.
51

Зайцев В. А., Ледохович А. А. Влажность
воздуха и ее измерение. Л., Гидрометеоиздат (№ 16),
10 л., 2000 экз., 1 р. (IV квартал).
Рассмотрены широко применяемые в практике методы
измерения влажности воздуха. Оценена погрешность
измерений. Описаны разработанные авторами конструкции
конденсационных гигрометров для измерения влажности
воздуха в широком диапазоне температур и методы их
использования в качестве контрольных приборов для
градуировки других измерителей влажности воздуха.
Книга рассчитана на специалистов, интересующихся
вопросами измерения влажности воздуха.
Сорокин Н. С. Вентиляция, отопление и
кондиционирование воздуха на
текстильных предприятиях. Изд. 5-е, испр. и
доп. М., «Легкая индустрия» (№ 26), 24 л., 10000 экз.,
1 р. 05 к. (I квартал).
Представлены сведения о вентиляции, отоплению и
кондиционированию воздуха на текстильных фабриках,
о тепловом балансе в рабочих залах. Освещены вопросы
автоматического регулирования установок для
кондиционирования, описано устройство и отмечены особенности
систем кондиционирования воздуха на текстильных
предприятиях, рассмотрена их экономика.
Книга предназначена в качестве учебника для студентов
текстильных институтов.
Штокман Е. А. Системы вентиляции, кон -
диционирования воздуха и
пневмотранспорта табачных фабрик. М.,«Пищевая
промышленность» (№ 46), 15 л., 4000 экз., 95 к. (III
квартал).
Рассмотрены современные технические решения в
области вентиляции, кондиционирования воздуха и
пневмотранспорта на табачных фабриках (схемы, методы,
оборудование для очистки воздуха). Значительное место
уделено вопросам очистки воздуха от табачной пыли.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников табачной промышленности, может быть полезной
и для специалистов других отраслей пищевой
промышленности.
Шемаханов М. М. Основы термодинамики
и кондиционирования рудничной
атмосфер ы. М., «Недра» (№ 294), 14 л., 6000 экз., 63 к.
(III квартал).
Изложены основы технической термодинамики,
теории теплообмена и кондиционирования воздуха.
Рассмотрены основные схемы кондиционирования воздуха в
шахтах. Приведены характеристики установок
кондиционирования.
Книга предназначена в качестве учебника для студентов
горных вузов.
Цейтлин Ю. А. Установки для
кондиционирования воздуха в шахтах. М.,
«Недра» (№ 381), 10 л., 3000 экз., 51 к. (III квартал).
Освещены вопросы теории, эксплуатации и
проектирования установок для кондиционирования воздуха в
шахтах. Рассмотрены факторы, определяющие
атмосферные условия в горных выработках, изложены элементы*
термодинамики влажного воздуха.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, может быть полезна студентам горных вузов.
Антипенко И. Н., Данилов Н. В., Кузнецов В. И.
Эксплуатация систем
кондиционирования воздуха пассажирских
самолетов. М., «Транспорт» (№80), 11л., 4000 экз., 72 к.
(I квартал).
Рассмотрены вопросы эксплуатации и наземного
обслуживания систем кондиционирования воздуха, обеспечения,
безопасности полета и комфорта пассажиров. Обобщен
передовой опыт в этой области. ; ]
Книга предназначена для летчиков и
инженерно-технических работников гражданской авиации, может быть,
полезна студентам вузов.
Судовые системы вентиляции и
кондиционирования воздуха. Справочное
пособие по проектированию. Л., «Судостроение» (№ 45).
25 л., 6000 экз., 1 р. 60 к. Авт.: Мундингер А. А. и др.
(I квартал).
Рассмотрены этапы проектирования общесудовой
вентиляции, вентиляции грузовых трюмов, машинных
помещений, а также проектирования систем
кондиционирования воздуха. Разделы пособия сопровождаются
примерами и практическими рекомендациями. '; j ¦' j
Справочное пособие рассчитано на
инженерно-технических работников проектных организаций, НИИ и
судостроительных заводов, будет полезно студентам вузов.
Хорошее Г. А., Петров Ю. И., Егоров Н. Ф. Ш у м
судовых систем вентиляции и
кондиционирования воздуха. Л.,
«Судостроение» (№ 50), 12,5 л., 3000 экз., 85 к. (III квартал).
Приведены результаты теоретических и
экспериментальных исследований воздушного шума судовых систем
вентиляции и кондиционирования. Даны рекомендации по
расчету и проектированию малошумных вентиляторов и
глушителей шума. Изложены современные методы расчета
шума в судовых помещениях, излучаемого системой
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Книга рассчитана на конструкторов и Специалистов„
занимающихся вопросами снижения шума систем
вентиляции и кондиционирования воздуха.
Фаерштейн Ю. О. Искусственный к л и -
мат в пассажирском вагоне. Изд. 2-е, пе-
рераб. и доп., М., «Транспорт» (№ 164), 10 л., 15000 экз.,
44 к. (IV квартал). ; ; ,' '; ^ ] ; ~,
В популярной форме описаны конструкции систем
кондиционирования воздуха пассажирских вагонов, принцип
их работы, правила регулирования и текущего
содержания. Даны сведения об автоматизации температурных
режимов и о порядке технических осмотров.
Книга предназначена для проводников пассажирских
вагонов и других работников железнодорожного
транспорта.
52
21

Китаев Б. Н., Рубинчик И. М., Гудыма Е. В. Пути
улучшения теплотехнических
показателей пассажирских вагонов с
кондиционированием воздуха при
высоких скоростях движения. М., «Транспорт»
{№ 158) 6 л., 1000 экз., 60 к. (IV квартал).
Рассмотрены пути улучшения теплотехнических
показателей пассажирских вагонов с учетом влияния высоких
скоростей движения на теплопередачу и инфильтрацию
воздуха через ограждающие конструкции кузова.
Рассмотрены технические показатели применяемых систем
кондиционирования воздуха и пути их усовершенствования.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников железнодорожного транспорта.
' Осадчук Г. И., Фарафонов Е. С. Холодильное
^оборудование вагонов и
кондиционирование воздуха. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
«Транспорт» (№ 145), 21 л., 10000 экз., 98 к. (III квартал).
Приведен теплотехнический расчет кузовов
пассажирских и изотермических вагонов. Освещены устройство,
действие и расчет холодильного, вентиляционного и
отопительного оборудования этих вагонов. Описано
устройство изотермического подвижного состава.
Книга является учебником для студентов институтов
железнодорожного транспорта, может быть использована
инженерно-техническими работниками вагонного
хозяйства.
Устройство рефрижераторных
вагон о в. Комплект из 13 плакатов. М., «Транспорт»
,(№ 261), 13 л., 3000 экз., Зр. 90 к. (II квартал).
Показаны конструкция и основные узлы пятивагонной
секции и автономного рефрижераторного вагона
постройки ГДР. Даны технические характеристики подвижного
/состава, его узлов и агрегатов.
Плакаты предназначены для рабочих и инженерно-
технических работников вагонного и грузового хозяйства
железнодорожного транспорта.
Совершенствование ремонта
рефрижераторных вагонов. Под ред. Г. И. Гамирова.
М., «Транспорт» (№ 162), 8 л. 1000 экз., 80 к. (III квартал).
Рассмотрены конструктивные особенности кузовов и
дана оценка теплотехнического качества
рефрижераторных вагонов постройки заводов ГДР. Указаны причины
ухудшения теплозащитных свойств вагонов и приведены
рекомендации по улучшению и стабилизации
теплотехнических характеристик.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников железнодорожного транспорта.
Колоколов А. А., Щетинин Н. В. Двигатели
внутреннего сгорания
изотермического подвижного состава. Изд. 3-е,
перераб. и доп. М., «Транспорт» (№ 146), 18 л., 10000 экз.,
83 к. (I квартал).
Описаны устройство, действие и особенности
эксплуатации двигателей внутреннего сгорания
рефрижераторного подвижного состава. Даны необходимые сведения по
термодинамике, а также по топливу, смазке и воде.
Книга является учебником для техникумов
железнодорожного транспорта, может быть использована
работниками вагонного хозяйства.
Скрипкин В. В., Некрутман СВ.
Электрооборудование изотермического
подвижного состава. Изд. 3-е, перераб. и доп. М.,
«Транспорт» (№ 149), 29 л., 15000 экз., 1 р. 20 к. (I квартал).
Описаны конструкция, принцип действия и порядок
обслуживания электрооборудования рефрижераторного
подвижного состава.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся техникумов железнодорожного транспорта, может быть
использована работниками вагонного хозяйства.
Совершенствование технических
средств и организация перевозок
скоропортящихся грузов. Под ред. А. В.
Комарова и В. В. Повороженко. М, «Транспорт» (№ 213),
17 л., 2000 экз., 1 р. 84 к. (III квартал).
Освещены вопросы организации перевозочного
процесса «от двери до двери», подготовки грузов к перевозке,
совершенствования технических средств и экономики
перевозок скоропортящихся грузов. Рассмотрены
мероприятия, направленные на ликвидацию потерь
скоропортящихся продуктов и сохранение их товарного вида и качества.
Книга рассчитана на научных и инженерно-технических
работников транспорта, связанных с перевозкой
скоропортящихся продуктов.
П е р е в о з к и скороп о р т я щ и х с я грузов
и парк рефрижераторных, вагонов.
Под. ред. М. М. Шаповаленко. М, «Транспорт» (№ 159),
11л., 2000 экз., 1 р. 20 к. (III квартал).
Рассмотрены особенности методики оценки
рефрижераторного подвижного состава по технико-экономическим
показателям. Приведена эффективность использования
различных типов рефрижераторных вагонов. Даны
рекомендации по конструктивным параметрам и структуре
парка изотермических вагонов.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников железнодорожного транспорта.
Алексеев Е. П. Перевозка и хранение
фруктов. М., «Транспорт» (№ 287), 7 л., 6000 экз.,
38 к. (I квартал).
Освещены вопросы транспортировки тропических
фруктов морем на судах-фруктовозах. Описана технология
перевозок и указаны меры предотвращения порчи груза,
рассмотрены коммерческая работа фруктовозов, работа
портовых складов, а также железных дорог и автотранспорта
при перевозке фруктов.
Книга предназначена для судоводителей,
рефрижераторных механиков, а также работников складов и
коммерческих служб морского, железнодорожного и
автомобильного транспорта.
Гриневич И. И., Мачульский И. И., Алепин Е. А.
Вилочные погрузчики. М., «Машиностроение»
(№ 210), 15 л., 10000 экз., 1 р. 05 к. (II квартал).
Описаны современные конструкции универсальных
вилочных погрузчиков, погрузчиков для работы в узких
проездах, погрузчиков с боковым выдвижением
грузоподъемника и специальных погрузчиков. Приведены их
технические характеристики, даны рекомендации по
применению. Рассмотрены методы исследования и расчета
погрузчиков на прочность, надежность, устойчивость.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников.
53

Зерцалов А. И., Певзнер'^Б. И. Краны 4,
штабе л е р ы. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
«Машиностроение» (№ 212), 14 л., 15000 экз., 90 к. (III квартал).
Описаны конструкции мостовых и стеллажных кранов-
штабелеров, их компоновка, устройство
металлоконструкций, тележек, грузозахватных механизмов,
электрооборудования, приборов безопасности и автоматического
управления. Даны рекомендации по монтажу и обслуживанию
кранов-штабелеров.
Книга предназначена для инженеров, техников
^складских работников машиностроительных заводов и других
предприятий, использующих краны-штабелеры.
Трупак Н. Г. Замораживание грунтов впод-
земномстроительстве. М., «Недра» (№ 337),[]20 л.,
5000 экз., 1 р. 40 к.A квартал).^
Обобщен опыт замораживания грунтов при
строительстве подземных сооружений на малых и средних глубинах
при прохождении вертикальных, наклонных и
горизонтальных выработок. Изложены теоретические основы
замораживания грунтов, методы расчета прочности
цилиндрических ограждений. Рассмотрены способы применения
жидкого азота для скоростного замораживания грунтов.
Приведены примеры применения замораживания грунтов с
технико-экономическим обоснованием выбора способа
замораживания. *1|
Книга предназначена для инженерно-технических
работников, может быть полезна студентам горных и
строительных вузов.
Организация и планирование
производства на предприятиях
холодильной промышленности. Изд. 2-е, М.,
«Пищевая промышленность»(№ 63), 25 л., 12000экз., 1 р. 12 к.
Авт.: Крылов Н. В., Ловиков П. Ф., Гришин Л. И., По-
зин М. М. (I квартал).
Рассмотрены организация управления холодильными
предприятиями, современные средства оргтехники в
управлении, НОТ на холодильниках, задачи технического
нормирования. Изложены принципы организации и
планирования производственно-хозяйственной деятельности
холодильных предприятий, а также энергоснабжения,
внутризаводского транспорта и ремонта оборудования.
Книга является учебником для студентов вузов,
специализирующихся по курсу «Холодильные и
компрессорные машины и установки», она представит интерес также
для работников холодильной промышленности.
Левитин В. С, Шляховецкий В. М.
Холодильные установки фруктохранилищ. М.,
«Колос» (№ 178), 10 л., 15000 экз., 60 к. (I квартал).
Приведена конструкция оборудования, описаны
монтаж, наладка и эксплуатация холодильных установок
фруктохранилищ, а также систем распределения и увлажнения
воздуха в камерах хранения. Изложены причины
появления опасных режимов при работе установок и указаны*
меры по их устранению.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работников сельского хозяйства и заготовительных пунктов,
связанных с хранением^фруктов и эксплуатацией
фруктохранилищ.
Самыгин Г. А. Причины вымерзания р а с •
тений.М., «Наука» (№ 788), 20 л., 2000 экз., 2 р. 40>.
(III квартал).
Изложены причины гибели растений от морозов. На
основании многих исследований и литературных данных
рассмотрены роль внеклеточного и внутриклеточного льда в
гибели клеток при разных условиях охлаждения, а также
влияние прямого действия отрицательных температур.
Книга рассчитана на научных работников и
преподавателей.
Криохирургия. Под ред. Э. И. Канделя,.
Л. И. Шальникова. М., «Медицина» (№ 155), 15 л., 1Q000
экз., 2 р. (IV квартал).
Обобщена многолетняя совместная работа коллективов
врачей и физиков по разработке, изучению и внедрению
криохирургического метода в нейрохирургии,
офтальмологии, оториноларингологии и урологии. Представлены
результаты экспериментальной разработки
криохирургического метода.
Книга рассчитана на хирургов соответствующих
специальностей.
Грищенко В. И.Гипотермияи
криохирургия в акушерстве и гинекологии. М.,
«Медицина» (№ 198), 15 л., 10000 экз., 65 к. (I квартал).
Приведены результаты опытов на животных и
материалы многолетнего клинического применения с лечебной
целью в акушерско-гинекологической практике методов
умеренного охлаждения, а также использования низких
температур, вызывающих замораживание и гибель
болезненно измененных тканей.
Монография рассчитана на врачей и научных
работников соответствующих специальностей.
• *
Заказы на ^книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Для облегчения заказа в описании каждой книги после
названия издательства указан номер, под которым данная
книга значится в плане издательства на 1974 год.
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
¦

Принимаемые в расчетах удельные тепло- и влаговьр
деления от людей приведены в табл. 2.
В ФРГ [7] тепловыделения от находящихся в
аудиториях людей принимают равными qn = 80 ккал/(ч-чел),
а влаговыделения g= 50 г/(ч-чел). В США [6]
тепловыделения от взрослых зрителей театров принимают qn ==
= 49 ккал/(ч • чел), qc = 39 ккалДч • чел), qn =
= 98 ккал/(ччел); соответствующие тепловыделения
от детей — с коэффициентом 0,75. Число детей на
дневных киносеансах полагают равным 60% общего
числа зрителей. В ЧССР [4] тепловыделения от
сидящего человека принимают qn = 90 -~ 95 ккал/(ч-чел), а
влаговыделения — согласно следующим данным:
Температура воздуха в помещении, ° С 20 23 25 26
Влаговыделения g, г/(ч-чел) 40 50 60 65
В расчетах учитывают, что человек в состоянии покоя
теряет конвекцией и теплопроводностью 35% тепла,
радиацией 35% и испарением с поверхности кожи и легких
30% *.
Тепловыделения от невентилируемых осветительных
устройств принимают по данным табл. 3.
При отсутствии сведений о мощности осветительных
устройств удельные тепловыделения на 1 лк
освещенности считают равными для ламп накаливания
0,17 ккал/(члк) на 1 м2 площади пола, а для
люминесцентных ламп 0,07 ккал/(ч-лк) на 1 м2 пола [10].
Для экономии холода количество вводимого
наружного воздуха в расчетных условиях сокращают до
санитарного минимума (табл. 4), а в переходное время года
увеличивают до 100%.
В США [15] и Италии [12] количество вводимого
наружного воздуха регламентируют не только в зависимости
от назначения помещения и режима курения, но и от
объема помещения, приходящегося на одного человека:
Внутренний объем, м3/чел 2,8 5,6 8,4 14
Количество вводимого наружного
воздуха, м3/(ччел)
на взрослого 42 27 20 12
на ребенка 50 36 28 18
* В одной из последних работ [13] отмечено, что
потери радиацией составляют 64%, а конвекцией и тепло*
проводностью 30—35%.
Таблица 1
Помещения, период года и
параметры воздуха
Залы собраний, теплый
период
и °с
Ф> %
v, м/с
То же, холодный период
и °с
Ф. %
t/, м/с
Театры, теплый период
и °с
Ф. %
в, м/с
Данные различных исследований
ФРГ [1J
22—26
35—55
0,25—0,5
22
35
0,28
Франция
[2]
27
55
0,25
18
60
0,25
Чехословакия
[31*
25
55—60
0,2—0,35
20—22
30—50
0,1—0,5

Чехословакия
[4]
23—25
65—60
США [5]
24-26
40—60
США [6]
23,5—25
50—60
0,1
ФРГ [7]**
22
55
0,2
22
45
0,2
00
1—1
Си
22—26
1—1
ft.
и
23—25
35—60
* Спортивный зал с трибунами для зрителей. ** Аудитории.
НОВОСТИ
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
628.84
Кондиционирование воздуха
в лекционных, зрелищных
и спортивных залах
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
В европейских странах и США считается необходимым
кондиционирование воздуха в кинотеатрах, театрах и
крупных спортивных залах с трибунами для зрителей.
Все ббльшее распространение получает
кондиционирование воздуха в аудиториях средних и высших учебных
заведений.
Залы для лекций, зрелищных и спортивных
мероприятий имеют следующие эксплуатационные особенности:
— преобладание в летнее время теплопоступлений
от людей и искусственного освещения над другими
видами теплопоступлений (85% общих теплопоступлений);
— периодическое использование помещений в
течение суток, что позволяет снизить установочную мощность
холодильных машин за счет аккумуляции тепла
ограждениями;
— низкий уровень допускаемого шума в залах C0—
40 дБА).
Современные спортивные залы, как правило,
многоцелевые, трансформируемые в лекционные, зрелищные или
выставочные, с соответствующими изменениями числа
мест, а следовательно, и избытков тепла. В залах
поддерживаются параметры воздуха, указанные в табл. 1.
По действующим в ФРГ санитарно-гигиеническим
правилам в аудиториях допускаются отклонения
температур в зоне пребывания людей по вертикали (между
уровнями головы и ног) не более 1,5^ С и по горизонтали не
более 4е С [7].
5S

Таблица 2
Таблица 3
m *o
Л>,^
>»cj О.
ее s
cu о
К «J g
S * ft
cu >>cu
H «н
10
12
14
15
16
18
20
22
23
24
25
26
28
30
32
Выделение явного ця
"я
—
—
—
—
—
75
70
—
65
60
—
—
—
тепла (ккал/(ч«
ФРГ [1]
"с
—
—
—
—
—
25
30
—
35
40
—
—
—
</п
—
—
—
—
—
100
100
—
100
100
—
—
—
&
—
—
—
—
—
40
50
—
60
65
—
—
—
"я
117
108
99
91
84
79
73
66
—
59
50
40
28
скрытого
qCt и
полного <7Д
чел) и влаги g (г/(ч-чел)
США [11]
"с
18
18
18
18
20
23
28
35
—
42
51
59
70
<*п
135
126
117
109
104
102
101
101
—
101
101
99
98
&
30
30
30
30
33
38
47
58
—
70
85
98
116
Италия [12]
ч
108
—
—
90
—
—
80
—
65
—
—
58
—
Ч
20
—
—
20
—
—
23
38
—
60
—
*п
128
—
—
110
—
—
103
103
—
118
—
Помещения
Аудитории,
лекционные
залы

Затемненные залы
кино и теат'
ров
Теплопоступления от освещения, ккал/ч на
1 м* площади пола
ФРГ [10]

освещенность, лк
120—150
лампы

накаливания
21,5—43

люминесцентные
9—18
США [14]
лампы

накаливания
19—54
2,7—5
люминес-|
центные
9,5—19
1,3-2,7
Помещения и режим курения
Залы собраний
для некурящих
для курящих
Кинозалы
То же, при курении
Выставочные залы
**У. ГЦ
Кратность воздухообмена, 1/ч
ФРГ [1]
20—30
"

Чехословакия [3]*
20
30
._
—
"
Объем н

Чехословакия [4]
—
20—40
__
4-6
аружного воздуха, м8
США [6]
8,5—17
45—51
51—85***
(или 22,8 м3/ч
на 1 м2 пола)
8,5—17
17—25,5
50 м3/ч на 1 м2
пола
6—8***
/(ч»чел)
ФРГ [7]**
25—30
__
Таблица 4
ФРГ [10]
—
6—8
Италия
[121
20—25
* Спортивный зал с трибунами для зрителей.
** Аудитории при подаче воздуха из щелей в столешницах пюпитров; при"других'способах подачи^5ХУ"м3/(ч-чел).
*** При сильном курении.
Расчетную холодопроизводительность холодильных
машин определяют с учетом того, что за час-полтора до
начала мероприятия ограждения зала выхолаживаются
предварительно включенной СКВ, работающей полностью на
рециркуляционном воздухе.
В высоких залах иногда используют эффект «тепловой
воздушной подушки», образующейся под потолком в том
случае, когда приточные и вытяжные отверстия располо"
жены ниже потолка. Тепловыделения осветительных уст*
ройств, размещенных над приточными отверстиями, в
расчеты не вводят [6], а теплопоступления от
облучаемого солнцем покрытия принимают с коэффициентом 0,36—
'0,42. Если же приточные или вытяжные отверстия
расположены в потолке или вблизи него и тепловая
воздушная подушка отсутствует, то температура внутренней
поверхности потолка несколько ниже, поэтому на
теплопоступления от облучаемого солнцем покрытия вводят
коэффициент 0,3.
Удельные затраты холода, отнесенные к одному
человеку, ориентировочно считают равными 90—270 ккал/(ч • чел)
при подаче наружного воздуха в объеме 17 м3/(ч-чел)
[6], а по другому источнику [14] 160,190и300ккал/(ч-чел)
при подаче наружного воздуха соответственно в объеме
24,5; 34 и 51 м3/(ччел).
В ФРГ [10] ориентировочные часовые расходы СКВ
тепла, холода и холодной воды, а также часовую
производительность холодильных машин определяют
умножением общего количества воздуха, перемещаемого СКВ,
на коэффициенты 9; 4; 1 и 5.
Для всех видов залов, как правило, сооружают одно-
канальные СКВ низкого давления с двумя
вентиляторами, один из которых подает кондиционированный воздух,
а другой — вытягивает отработанный воздух из
помещения, возвращая часть его в систему, а часть —
выбрасывая в атмосферу. Одновентиляторные СКВ применяют
в залах с числом мест менее 200. Воздух обрабатывают
56

Принципиальные схемы организации воздухообмена в
аудиториях (а), кинозалах (б), театральных (в) и
спортивных (г) залах:
/ — сверху — вниз; // — снизу — вверх; Ш — сверху
горизонтальными струями — вниз; IV — из середины — вверх
и вниз; 1 — воздушный многостворчатый клапан; 2 —
шумоглушитель; 3 — вентилятор; 4 — воздушный фильтр первой
ступени очистки; 5 — калорифер первого подогрева; 6 — по-
в неавтономных секционных кондиционерах, снабжаемых
холодом от холодильных станций. Автономные
кондиционеры применяют для залов с числом мест до 100.
Кондиционеры, насосы и холодильные машины
располагают вне залов и в стороне от них, принимая все
меры к глушению шума и вибраций (малые обороты
вентиляторов, малые скорости движения воздуха по
магистральным каналам — до 6—7 м/с, шумоглушители,
виброизолирующие основания и вибровставки в
воздуховодах и трубопроводах). СКВ многоцелевых залов
оборудуют многоскоростными электродвигателями или
другими устройствами для количественного регулирования.
Воздухообмен в залах организуют по схемам,
представленным на рисунке. Эти схемы наиболее
употребляемые, однако ими не исчерпываются применяемые
варианты. Так, например, в многоцелевом зале недавно
построенного Дворца культуры в г. Дрездене (ГДР) в
амфитеатре и на балконе воздух циркулирует по схеме
«снизу — вверх» (воздух подается снизу через
перфорированные цилиндрические тумбочки под стульями;
тумбочки снабжены воздушными клапанами, открывающими
проход воздуха только тогда, когда опущены сиденья),
а в партере — по схеме «сверху — вверх».
В Олимпийском спортивном зале в г. Мюнхене (ФРГ)
[16] воздух подается на круглую арену компактными
наклонными струями через поворотные патрубки-сопла,
расположенные по окружности зала на высоте 4 м от
верхнего уровня трибун, и удаляется через отверстия
в вертикальных стенках ступеней трибун G0%), из
верхней точки покрытия B0%) и через пол арены A0%).
Сравнительные лабораторные и натурные
исследования четырех схем организации воздухообмена в
аудиториях [7] показали, что наилучшей является схема a-IV
верхностный воздухоохладитель; 7 — увлажнительная камера;
8 — калорифер второго подогрева; 9 — воздушный фильтр
второй ступени очистки; 10 — догреватель воздуха; // — подача
воздуха из столешницы пюпитра; 12 — приточный канал; 13 —
приточные решетки в проходах между трибунами; 14 — то же,
вытяжные решетки; 15 — рециркуляционный канал; 16 —
перфорированный потолок; 17 — экран; 18 — вытяжная и
дымоудаляющая шахта; н. в.— наружный воздух; у. в.—
удаляемый воздух.
(см. рисунок), при которой воздух подается наклонными
струями (под углом 70° к горизонтали) из щелей в
передней части столешницы пюпитра непосредственно в зону
дыхания. Количество воздуха удается сократить с 50
до 25—30 м3/(ч-чел). Скорость в зоне дыхания 0,17—
0,2 м/с; при температуре притока 18° С отклонения
температур между уровнями головы и ног не превышают
нормативной величины.
По схеме a-IV оборудованы аудитории нового
Рурского университета в г. Бохуме (ФРГ).
Приточный воздух на сцену обычно поступает из зала
и удаляется через шахты в верхней части сцены. Из зала
на рециркуляцию направляется только 85% воздуха.
В США приточный воздух иногда подают
непосредственно на сцену через рампу или перфорированные воз-
духораздаточные устройства. Последние применяют для
уменьшения скорости вводимого воздуха и устранения
колебания декораций из легких материалов. От
светильников рекомендуют устраивать местные отсосы, с помощью
которых можно отводить 40—60% выделяемого тепла.
Оркестры, работающие на эстраде, снабжают
воздухом от самостоятельной СКВ или специального
ответвления. При снабжении от самостоятельной СКВ
последняя блокируется по воздуху, тепло- и холодоносителю
с другими СКВ зала, что обеспечивает
взаимозаменяемость систем и экономичную эксплуатацию при
частичных тепловых и холодильных нагрузках в переходное
время года. Именно так кондиционируется концертный
зал оперного театра в г. Сиднее (Австралия), введенного
в эксплуатацию в 1973 г.
Зарубежные специалисты справедливо считают
кондиционирование воздуха в аудиториях, зрелищных и
спортивных учреждениях сложной задачей, которая каж-
57

дый раз должна решаться комплексными бригадами
инженеров различных профилей методом совмещенного
«интегрированного» проектирования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. DIN 1946. Luftungstechnische Anlagen, Luftung von
Versammlungsraumen, Bd. 2. April, 1960.
2. Wit'meur O.— «Techn. des Trav.», 1960, No. 5—6,
pp. 187—192.
3. N а с a F. KHmatisace a vetrani Sportovni holy v
Praze. Vytapeni a vetrani promyslovych hal. Sitae,
1965.
4. ChiskyJ., OpplL. Vetrani a klimatizace,
SNTL, Praha, 1971.
5. SchmidtJ. F. — «Air Conditioning, Heating and
Ventilating», 1960, Vol. 57, No. 1, pp. 88—97.
6. ASHRAE Guide and Data Book. Applications, New-
York, 1968.
7. L a a k s о Н. Die Horsalklimatisierung ein Teilgebi-
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
621.512:621.81@83.74)
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, П. И. ЕРМАКОВА
ВНИИхолодмаш
В табл. 8, 9 и 10 приведены нормы расхода и ремонтные
комплекты запасных частей для фреоновых сальниковых
компрессоров 2ФВ6,5; ФВ1,5; ФВ6 и ФУ 12 (с частотой
вращения не более 1000 синхронных оборотов в минуту) к
холодильным агрегатам ИФ56М; ИФ49;АК-ФВ4 и ХМ-ФУ8;
применяемых в основном в системе торговли и
общественного питания. Капитальный ремонт этих холодильных аг-
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»,
1973, № 8, 11, 12.
et der Auditologie. Доклад на международной
конференции по отоплению, вентиляции и кондиционированию
воздуха 8—11 ноября 1972 г. в г. Праге (ЧССР).
8. Bart h L. — «Luft-und Kaltetechnik», 1971, Nr. 4,
S. 196—202.
9. Eisner N., Kraft G. Lehrbuch der Heizungs-,
Luftungs-und KHmatechnik. Bd. 1. Heizungstechnik,
Verlag Theodor Steinkopff, Dresden, 1969, 42.
10. Recknagel-Sprenger. Taschenbuch fur Heizung,
Luftung und KHmatechnik R. Oldenbourg Verlag, Mun-
chen-Wien, 1970.
11. К г a n z P. — «ASHRAE Journal», 1964, No. 9,
pp. 68—77.
12. Condizionamento dell' aria i condizionari autonomi.
Edito dalla Riello Condizionatori S. p. A. — Bevilacqua
(Verona), 1964.
13. Leu der H. — «KHmatechnik», 1971, Bd. 13, Nr. 7,
S. 14—17.
14. Handbook of Air conditioning, Heating and
Ventilating, Industrial Press, New-York, 1965.
15. ASHRAE Guide and Data Book. Fundamentals and
Equipment for 1966 and 1967. New-York, 1966.
16. Brockmayer H. — «Gesundheits-Ingenieur», 1971,
L Bd. 93, Nr. 6, S. 161—170.
регатов производится централизованно на
республиканских ремонтно-монтажных комбинатах системы Торгмон-
таж, а их техническое обслуживание (профилактический
осмотр и малый ремонт) — на месте эксплуатации
механиками указанных комбинатов.
При расчете среднегодовых норм расхода запасных
частей для указанных типов компрессоров исходили из:
среднегодовой наработки 5250 ч;
срока амортизации 14 лет;
структуры ремонтного цикла: ресурс до капитального
ремонта 36750 ч, межремонтный период 12250 ч и межосмот-
ровый период 3062,5 ч;
необходимости неплановых замен ряда деталей при
профилактических осмотрах и малых ремонтах.
Нормативы расхода запасных частей
к поршневым компрессорам холодильных
машин и ремонтные комплекты*
58

Таблица 8
Среднегодовые нормы расхода сменных деталей и ремонтные комплекты запасных частей для фреонового компрессора
2ФВ6,5 (московский завод холодильного машиностроения «Искра»)
с
с
2
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
Наименование детали
Картер
Крышка картера
Прокладка под блок
Стекло смотровое
Прокладка
Сухарь
Вал коленчатый
Кольцо уплотнительное
Установочное кольцо
Шпонка сегментная
Блок-цилиндров
Прокладка под
крышку блока
Прокладка под
клапанную доску
Шатун в сборе
Сильфонный сальник
Доска клапанная в сборе
Доска клапанная
Пластина клапана
Плита
Пластина клапана
Пластина
Седло
Пружина
Втулка
Направляющая клапана
Пружина
Вентиль запорный
нагнетательный
Вентиль запорный
всасывающий
Шпиндель
Букса
Шайба
Штуцер
Прокладка (под штуцер)
Тройник
Прокладка
Фильтр в сборе
сетчатый
Уплотнительное кольцо
Прокладка диаметром
38x30x2 мм
Кольцо
Шайба диаметром
33,5x23x1 мм
Шайба
Пружина
Уплотнительное кольцо
Номер чертежа
детали
Ф-02-01
Ф-02-02
Ф-02-07
Ф-02-09
Ф-02-10
Ф-02-11
Ф-03-01
Ф-03-02А
Ф-03-03
Ф-03-05
Ф-04-01
Ф-04-03
Ф-04-04
Ф-06
Ф-07
Ф-08
Ф-08-01а
Ф-08-03
8Г39-ЦО101-27а
8Г39-ЦО101-31
ФУУ80р-Ц41-09б
8Г39-ЦО101-286
ФУУ80р-Ц41-07а
ФУУ80р-Ц41-066
ФУУ80р-Ц41-08в
ФУУ80р-Ц41-056
Ф-09А
4Ф-10
Ф-09-02
Ф-09-04
Ф-09-06
Ф-09-07А
Ф-09-10
Ф-09-09
Ф-09-13
Ф-0-41А
Ф-26-01а
Ф-26-02а
Ф-2б-03а
Ф-26-04а
Ф-26-05
Ф-2б-06а
ФН-071
Стоимость одной
детали, руб.—
коп.
8—50 ¦
2—60
0—05
0—13
0—01
0—12
8—00
0—42
0—05
0—09
10—50
0—06
0—06
3—30
3—75
8—30
4—50
0—02
7—70
0—05
0—05
0—90
0—09
0—11
0—12
0—14
8—60
7—60
0—75
0—20
0—01
1—20
0—06
1—10
0—01
0—20
0—50
0—02
2—00
0—01
0—01
0—04
0—01
Число деталей
на один
компрессор, шт.
1
1
1
1
2
1
1
1
1
1
1
1
1
2
1
1
1
8
1
8
4
2
4
4
4
4
1
1
2
2
4
| 1
| 1
1
1 2
1
1
1
1
• 5
1
1 1
| 30
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
0,015
0,03
0,25
0,015
0,1
0,15
0,03
0,07
0,07
0,1
0,04
0,5
0,5
0,03
0,25
0,07
0,07
0,5
0,07 !
0,5
0,45
0,07
0,2
0,2
0,2
0,25
j 0,03
0,03
0,03
0,03
! 0,21
0,04
0,21
0,03
! 0,15
0,1
0,07
0,38
0,07
0,16
0,05
0,07
0,2
1
энта
2
«
к
—
к 1
—
к
К
— 1
к !
к
к
—
м
м !
к
—
к
—
—
м
к
м
к
м
к
К |
М 1
к
м !
к 1
м
к
м
к
—
—
—
к
к
—
к
—
к
м
к
к
м
к
—
к
м
к
а 2*
X М
н о»
X Ч
о с
о) о ь
—
1
—
—
—
—
1
—
—
8
8
8
8
4
4
2
2
4
2
4
2
4
2
4
—
—
4
1
—
2
—
1
1
1
1
2
5
—
1
15
30

Продолжение табл. 8
Е
"с"
Z
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
Наименование детали
Заглушка
Заглушка
Шайба медная
диаметром 18x10,5x1,5 мм
Штуцер
Заглушка
Колпачок
Пробка плавкая
Штуцер'переходной
Прокладка корпуса
вентиля
Прокладка штуцера
Букса
Прокладка фланца
Крышка
Номер чертежа
детали
ФН-031
ФН-035
ФК-041
ФН-024
ФН-033
ФН-052
Ф-12-04А
Ф-20-07
Ф-22-04
Ф-22-08
Ф-22-11
Ф-23-35
Ф-23-36
Стоимость одной
детали, руб.—
коп.
0—04
0—02
0—01
0—31
0—01
0—38
0—41
0—33
0—01
0—02
0—11
0—01
0—90
Число деталей
на один
компрессор, шт.
3
2
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
шт.
0,5
0,5
0,2
0,04
0,5
0,2
0,5
0,04
0,2
0,2
0,03
0,2
0,03
энта
а
о,
ч
К
а
М
К
М
К
м
к
—
м
к
к
м
к
м
к
к
—
к
—~—
82
К ЬС
я ч
о с
8|ь
3
3
1
1
0,5
1
—
1
1
1
1
t
1
0,5
1
1
—
1
~~
Покупные детали и комплектующие изделия
5
6
7
8
9
10
Шарикоподшипник
№ 307 (ГОСТ 8328—57)
Роликоподшипник
№ 42207 (ГОСТ 8328—
57)
Кольцо поршневое
компрессионное
Кольцо поршневое мас-
лосъемное
Поршень
Палец поршневой
Кольцо стопорное
Втулка верхней головки
шатуна
Болт шатуна
Гайка шатунного болта
400-1004030р
400-1004035р
400-1004015
401-1004020
400-1004022
401-1004052
400-1004062
400-1004064
4
2
2
2
4
2
4
4
0,1
0,1
0,15
0,15
0,07
0,1
0,1
0,1
0,1
0,1
к
к
к
к
к
к
к
к
к
к
2
2
4
2
4
4
Примечания. 1. Заявки на детали 8, 9, 15 следует оформлять только для компрессоров, выпущенные
до 1967 г.; на детали 37—42—для компрессоров, выпускавшихся с 1967 г.; на детали 16—18 — для компрессоров»
выпущенных до 1972 г.
2. Детали 19—26 изготовляются централизованно заводом «Венибе».
3. Детали 49—56 предназначены для холодильных агрегатов ИФ49 и ИФ56М.
4. Покупные детали и комплектующие изделия изготовляются заводами привлеченных министерств и ведомств'
и заводом «Искра» не поставляются.
Таблица 9
Среднегодовые нормы расхода сменных деталей и ремонтные комплекты запасных частей для фреонового компрессора
ФВ1,5* (московский завод холодильного машиностроения «Искра»)
е
к
2
1
2
3
4
5
6
Наименование детали
Блок-картер
Крышка верхняя
Крышка боковая
Крышка нижняя
Сухарь
Прокладка под
блок-картер
Номер
чертежа детали
2Ф-02-016
2Ф-02-02
ЗФ-02-02
2Ф-02-03
2Ф-02-05
2Ф-02-07А
Стоимость
одной детали,
руб. —коп.
13—30
1—60
1—80
1—00
0—05
0—03
Число деталей
на один
компрессор, шт.
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
шт.
0,04
0,03
0,03
0,03
0,15
0,5
i
CX«J
всё
Я о
И S
_
—
—
—
к
м
К
мп-
5 Sa
о * н
<у as t
& ас ч 3
_
—
—
—
1
1
1
60

Продолжение табл. 9
с
%
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Наименование детали
Прокладка под крышку
верхнюю
Прокладка под крышку
нижнюю
Прокладка фланца
Клапан
Вал коренной
Эксцентрик
Клин
Шайба стопорная
Поршень
Палец
Шатун в сборе
Сильфонный сальник
Клапанная доска в сборе
Клапанная доска
Траверса
Седло
Пластина клапана
Розетка нагнетательного
клапана
Пластина нагнетательного
клапана
Пружина нагнетательного
клапана
Пружина буферная
Шпиндель
Шайба
Штуцер
Номер
чертежа детали
2Ф-02-08А
2Ф-02-10А
2Ф-02-12
2Ф-02-16
2Ф-03-01Б
2Ф-04-01
2Ф-04-02
2Ф-04-03
2Ф-05-01
2Ф-05-02
2Ф-06
Ф-07А
2Ф-08А
2Ф-08-01А
2Ф-08-02А
2Ф-08-03
Ф-08-03
Ф-08-05Б
Ф-08-06
Ф-08-09А
Ф-08-11
2Ф-09-02
2Ф-09-06
2Ф-09-07А
Стоимость
одной детали,
руб. —коп.
0—03
0—06
0—10
0—20
2—40
2—35
0—08
0—01
1—30
0—23
2—40
3—75
5—20
2—70
0—11
1—25
0—02
0—11
0—03
0—02
0—02
0—34
0—01
1—05
Число деталей
на один
компрессор, шт.
1
1
2
1
1
1
1
8
2
2
2
1
1
1
2
2
8
4
4
4
4
2
4
1
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению
к одной детали),
шт.
0,5
0,25
0,1
0,03
0,03
0,1
0,1
0,1
0,07
0,1
0,03
0,25
0,07
0,07
0,03
0,07
0,5
0,35
0,5
0,25
0,25
0,03
0,21
0,04
Си сз
«S
2- *
я о
CQ S
М
К
к
к
—
—
к
к
к
к
к
—
к
—'
—
—
к
м
к
м
к
м
к
м
к
м
к
к
—

Ремонтные
комплекты, шт.
1
1
1
1
—
—
1
1
1
2
2
—
1
—
—
—
2
8
8
2
4
4
4
2
4
2
4
4
—
Компрессор снят с производства.
Таблица 10
Среднегодовые нормы расхода сменных деталей и ремонтные комплекты запасных частей для низкооборотных
фреоновых компрессоров ФВ6 и ФУ12 (Мелитопольский завод холодильного машиностроения
им. 30-летия ВЛКСМ)
с
>
?
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Наименование детали
Блок-цилиндров
Стекло смотровое
Прокладка
Прокладка
Прокладка
Прокладка
Прокладка
Сухарь
Вал коленчатый
Вал коленчатый
Крышка картера
Стакан
Плита
Пластина
Номер чертежа
детали
8Г39-0101-26
2ФВ6,5-01-13
ФВ6-01-21
8Г39-0101-25
8Г39-0] 01-44
8Г39-0101-45
>
ФУ12-00-05А
2ФВ6,5-01-16
2ФВб,5-07-01а
ФУ8-07-01а
2ФВб,5-01-02
ФУ8-07-02
8Г39-0101-27а
8Г39-0101-31
Стоимость
одной детали,
руб. —коп.
13—50
0—15
0—13
0—06
0—06
0—06
0—28
0—22
7—40
17—30
2—40
3—80
5—50
0—01
Число деталей на
один компрессор,
ФВ6
1
1
1
1
1
1
—
1
1
—
1
—
1
8
шт.
ФУ12
2
2
2
2
2
2
1
—
—
1
—
1
2
16
' Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
' шт.
0,04
0,015
0,1
0,25
0,5
0,5
0,25
0,15
0,03
0,03
0,03
0,03
0,07
0,5
«я
X
S
О.
К
—
К
К
м
к
м
к
к
к
—
—
—
—
—
м
к
Ремонтные
комплекты,
шт.
ФВ6
—
0,5
—
1
—
—
—
—
—
8
8
ФУ12
—
1
2
2
9
2
2
1
—
—
—
—
—
—
16
16
61

Продолжение табл. 10>
с
к
*
15
16
17 |
18
19 1
20 |
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
1
2
Наименование детали |
Пружина 1
Пружина
Плита
Пластина
Пластина
Пружина
Пружина (буферная)
Направляющая клапана
Втулка ]
Седло
Кольцо графитовое |
Кольцо графитовое
(правое)
Кольцо графитовое 1
(левое) I
Кольцо установочное
Кольцо установочное
Кольцо упорное
Кольцо упорное
Пружина
Пружина
Прокладка диаметром
36x30x1 мм
Прокладка диаметром |
46x39x1 мм
Корпус насоса (с
правым вращением)
Корпус насоса (с
левым вращением)
Фланец
Вал ведущий
Ось ведомой шестерни
Шестерня ведомая
Шестерня ведущая
Прокладка
Вентиль всасывающий
Набивка
Набивка
Золотник
Кольцо стопорное
Вентиль нагнетательный
Вентиль всасывающий
Вентиль
нагнетательный
Покупные детали и
комплектующие изделия
Шарикоподшипник
i № 307 (ГОСТ 8328—57)
Роликоподшипник
1 № 42207 (ГОСТ 8328—
57)
Номер чертежа
детали 1
8Г39-0101-36
8Г39-0101-34
8Г39-ЦО101-27а
8Г39-ЦО101-31
ФУУ80р-Ц41-096
ФУУ80р-Ц41-07а
ФУУ80р-Ц41-056
ФУУ80р-Ц41-08в
ФУУ80р-Ц41-066
8Г39-ЦО101-286
ФВ6-29-03 |
ФУ8-29-03
ФУ8-29-06
2ФВ6,5-07-03 1
ФУ8-29-07 |
ФВ6-29-02
ФУ8-29-05
ФВ6-29-04
ФУ8-29-04
—
—
ФУ12-66-03а
ФУ12-66-036
ФУ8-66-01а
ФУ8-66-06
ФУ8-66-07
ФУ8-66-08
ФУ8-66-04
ФУ8-66-02а
ФВ6-51-00
8Г39-0101-84а
ФУ8-66-14
ФВ6-010
ФВ6-20-01
8Г39-0101-120
ФУ8-50-00
ФУ8-51-00
—
Стоимость
одной детали,
руб. —коп.
0—04 |
0—04
7—70
0—05
0—05
0—09 |
0—14
0—12
0—11
0—90
0—95
1—35
1—50
0—06
0—10
0—55
0—85
0—12
0—04
0—10
0—01
5—40
5—40
2—70
0—30 !
0—12
1—25
1—25
0—02
11—00
0—01
0—01
0—70
0—02
12—00
15—60
14—80
—
Число
деталей на
один компрессор,
ФВ6
4
4
1
8
4
4 1
4
4
4
2
1
—
—
1
—
1
—
1
—
1
—
—
—
—
—
—
—
—
—
1
4
—
2
4
1
—
| 1
1
шт.
ФУ12
8
8
2 1
16
8
8
8 !
8
8
4 I
—
1 |
1
—
2
—
2 !
—
1 |
—
2
1
1
1
1
1
1
1
1
—
8
5
4
8
—
1
1
1
| 1
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
шт.
0,25
0,25
0,07
0,5
0,45
0,2
0,25
0,2 !
0,2
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07 !
0,07
0,07 |
0,38
0,38
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,07
0,2
0,03
0,21
0,1
0,15
0,1
0,03
! 0,03
! о,оз
0
0,1
1 0,1
СО
S
о
S
О)
а
я
И
М
К
М 1
к 1
—
м
м
к !
м
к
М 1
м
м
к
к
к
к
к
к
к
к
к
к
м
м !
к
—
—
—
—
—
—
—
к
—
м
к
к
к
к
—
—
к
к
Ремонтные
комплекты,
шт.
ФВ6 !
2
4
2
4
—
8
8
4
4
2
4
2
4
2
4
2
4
2
1
—
—
—
—
— 1
—
—
—
—
—
—
—
2
4
—
2
4
—
—
1
1
ФУ 12
4
8
4
8
—
16
16
8
8
4
8
4
8
4
8
4
8
4
—
1
1
—
2
—
2
—
1
—
2
2
,..
—
— •
—
—
—
1
_
4
8
5
4
8
—
—
1
1
62

Продолжение табл. W
с
Наименование детали
Номер чертежа
детали
Стоимость
одной детали,
руб.—коп.
Число деталей
на один
компрессор, шт.
ФВ6
ФУ12
Среднегодовая
норма расхода
(по отношению к
одной детали),
шт.
Ремонтные
комплекты,
шт.
ФВ6
ФУ12
5
6
7
8
9
Кольцо поршневое
компрессионное
Кольцо поршневое мас-
лосъемное
Поршень
Палец поршневой
Втулка верхней головки
шатуна
Болт шатуна
Гайка^ шатунного болта
400-1004030р
400-1004035р
400-1004015
401-1004020
401-1004052
401-1004062
400-1004064
4
2
2
2
2
4
4
8
4
4
4
4
8
8
0,15
0,15
0,07
0,1
0,1
0,1
0,1
К
К
К
К
К
К
к
4
2
2
2
2
4
4
8
4
4
4
4
8
8
Примечания. 1. Заявки на детали 13—16 следуетУоформлять только для компрессоров, выпущенных до
1971 г.; на детали 17, 18, 20, 21 для указанных компрессоров заявки не оформляются.
2. Детали 17—24 изготовляются централизованно заводом «Венибе».
3. Покупные детали и комплектующие изделия изготовляются заводами привлеченных министерств и ведомств'
и Мелитопольским заводом холодильного машиностроения не поставляются.
РЕФЕРАТЫ
621.565:637.5
Автоматизированная холодильная установка Алитус-
ского мясокомбината. ШЕМАТУЛЬСКИС А. Б., ЛЮТКЯ-
ВИЧУС А. А., СЕНЯГИН Ю. Я., КОЛОТИЙ Ю. И. —
«Холодильная техника», 1974, № 1.
Описана автоматизированная холодильная установка
Алитусского мясокомбината, выполненная по проекту
Ленгипромясомолпрома. Указаны достоинства и
недостатки принятых проектных решений, приведены данные
по испытаниям процесса оттаивания воздухоохладителей.
Иллюстраций 4.
621.565:634.1/.7
Современное фруктохранилище из легких конструкций.
МЕРТЕШОВ М. Н., ЯНЮК В. Я-, МЯСНИК Е. Н.,
БАЛАНДИН А. И. — «Холодильная техника» , 1974, № 1.
Описана конструкция полносборного фруктохранили-
ща емкостью 4000 т, спроектированного и построенного
советскими и итальянскими специалистами, приведены
схема холодильной установки, обслуживающей камеры
фруктохранилища, и характеристики основного
технологического оборудования. Иллюстраций 3.
621.56/.59
Применение низкотемпературных холодильных
установок в промышленности. ГОГОЛИНА Т. В.,
ФОМИН А. Н. — «Холодильная техника», 1974, № 1.
Описываются низкотемпературные холодильные
установки, работающие в различных отраслях
промышленности, освещаются перспективы использования
низкотемпературных установок в ближайшие годы и задачи,
стоящие перед проектировщиками этого холодильного
оборудования. Список литературы — 10 названий.
Иллюстраций 4.
621.565.83
Термоэлектрический холодильник для автомобиля. |МАР-
ТЫНОВСКИЙ В. С.|. СЕМЕНЮК В. А.,
ПЯТНИЦКАЯ Н. И. — «Холодильная техника», 1974, № 1.
Описана конструкция, приведены технические
характеристики и результаты испытаний термоэлектрического
холодильника для автомобиля. Особенностью
предлагаемой конструкции является возможность эксплуатации
холодильника как при движении автомобиля, так и в период,
его стоянки. Таблиц 1. Список литературы — 3 названия.
Иллюстраций 5.
621.57.013.001.24
Тепловой расчет испарителя абсорбционной
холодильной машины. МИНКУС Б. А. —«Холодильная техника»,
1974, № 1.
Рассмотрено влияние примеси абсорбента на
температуру кипения холодильного агента. Изложен метод
определения удельных тепловых нагрузок испарителя,
состоящего из двух отсеков, в зависимости от температуры
кипения. Приведены графики для расчета испарителя водо-
аммиачной абсорбционной машины. Дан пример расчета.
Список литературы — 2 названия. Иллюстраций 6.
663.674@83.74)
Новые нормы расхода вспомогательных и упаковочных
материалов при производстве мороженого. ЗУБОВА Н. Д.,
БОРИСОВА О. С., КАЗАКОВА Р. М. — «Холодильная
техника», 1974, № 1.
В статье приведен анализ новых норм расхода
вспомогательных и упаковочных материалов и тары при
производстве мороженого. Указаны причины потерь материалов
и даны рекомендации для их сокращения.
в»

658.012.2+658.323.8
Фонды экономического стимулирования, их
образование и использование на распределительных холодильниках
и хладокомбинатах. КРЫЛОВ Н. В. — «Холодильная
техника», 1974, № 1.
Рассмотрено образование и использование фондов
экономического стимулирования на распределительных
холодильниках и хладокомбинатах. Указаны статьи
расходования фонда материального поощрения, фонда
социально-культурных мероприятий и жилищного
строительства, фонда развития торговли.
621.515.1.001.5:621.57
Эффективность регулирования фреоновой ступени с
помощью ВРА осевого и радиального типов.
ИВАНОВ Ю. В. — «Холодильная техника», 1974, № 1.
Приведены экспериментальные данные о диапазоне и
экономичности регулирования фреоновой ступени при
различных условиях с помощью ВРА трех типов:
осевого, радиального без предкрылков и радиального
с предкрылками. Показано, что при условии Пк = const
применение радиального ВРА без предкрылков и с
предкрылками позволяет увеличить диапазон и
экономичность регулирования производительности при тех же
углах установки лопаток по сравнению с осевым ВРА.
Список литературы — 5 названий. Иллюстраций 6.
627.51.041
Влияние конструктивных параметров на работу
торцевого уплотнения вала высокооборотного фреонового
турбокомпрессора. ДОРОХИН В. П. — «Холодильная техника» ,
1974, № 1.
Исследована динамика высокооборотного торцевого
уплотнения в условиях перекоса торцов колец. Получены
выражения для определения предварительного поджатия
осевого упругого элемента, обеспечивающего устойчивый
контакт торцов колец и минимальный износ. Список
литературы — 3 названия. Иллюстраций 3.
621.565.945
Совершенствование способов оттаивания
воздухоохладителей. КОЛОТИЙ Ю. И. — «Холодильная техника»,
1974, № 1.
Дано описание двух новых способов оттаивания
воздухоохладителей, разработанных лабораторией
автоматизации ВНИХИ. Эти способы позволяют более эффективно
использовать тепло при оттаивании, предотвращают
повышение температуры воздуха в камере, значительно
повышают коэффициент полезного действия процесса
оттаивания. Иллюстраций 2.
621.57.002.5-52
Проверка приборов защиты малых холодильных
агрегатов. ГИЛЬ И. М.-— «Холодильная техника», 1974,
№ 1.
Указаны приборы защиты герметичных агрегатов от
аварийных режимов. Приведены данные для правильной
регулировки автоматических выключателей АП50-ЗМТ
и АЕ 2036, а также контроля за их срабатыванием.
Таблиц 2.
621.57.041
Особенности эксплуатации холодильных ротационных
бустер-компрессоров. ПЫТЧЕНКО В. П., ШУМОВ В. С. —
«Холодильная техника», 1974, № 1.
Описаны результаты эксплуатации агрегатов с
ротационными компрессорами РАБ 100 и РАБ100А, которые
обеспечивают длительную и надежную работу.
На первой странице обложки: Распределительный холодильник емкостью 5700 т в г. Севастополе.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалове
М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн.
наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125 422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12 Телефон 216-00-04 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т-03108. Сдано в набор 12/ХП 1973 г. Подписано к печати 8/1 1974 г. Формат 84Xl08Vi6. Объем 4 печ. л.
Усл. п. л. 6,72. Уч.-изд. л. 8,29. Тираж 16 635 экз. Заказ 2462. Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области