Автор: Карпов Ф.Ф.
Теги: общее машиностроение технология машиностроения электротехника электрооборудование
Год: 1964
Текст
..Ь.. О;"..о...е.....
ЭJlЕliТРОМОНТЕРJ\
..............:
,
""
Ф.Ф. КАрПОВ
'
Кдк ПРОВЕРИТЬ
ВОЗМОЖНОСТЬ
ПОДКЛЮЧЕНИЯ
К ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ
ДВИ rАТЕJ\ЕЙ
с КОРОТКОЗАМКНУТЫМ
РОТОРОМ
и 3 А А Т Е 1\ ь С Т В О «З н Е r ИЯ,»
"
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Выпуск 123
Ф. Ф. КАРПОВ
КАК ПРОВЕРИТЬ
ВОЗМОЖНОСТЬ ПОДКЛЮЧЕНИЯ
К ЭЛЕКТРИЧЕСКОй СЕТИ
двиrАТЕЛЕЙ
С КОРОТКОЗАМКНУТЫМ
РОТОРОМ
Издание 2 e, переработанное и дополненное
f< мср л
и 3 Д А Т Е Л Ь с т в о «3 Н Е Р r и Я»
МОСКВА 1964 ЛЕнинrРАД
РЕДЛКЦИОННАЯ КОЛЛЕrи
Большам Я. М., Долrов Д. Н., Ежков В. В., Васильев Д. д.,
Мандрыкин С. д., Каминский Е. д., Синьчуrов Ф. И.,
Смирнов Д. Д., УСтинов П. И.
ЭЭ-3-3
УДК 621.
К 26
в брошюре приведен расчет электрическоЙ
сети на колебание напряжения при пуске и са.
мозапуске асинхронных двиzaтелей с коротко-
заМКНУ1'ЫМ ротором и синхронных двиzателей
с асинхронным пуском. Рассмотрены условШI,
при которых допустим пуск и самозапуск двию.
1'елей. Изложение ме1'одов расчета иллюстри.
руется числовыми примерами.
Брошюра предназначена для квалифицирован. (
ных элеЮ'Ромонтеров в качестве пособия при вы.
боре типа электродвиzателей, присоединяемых
к КОАI_«унальной или промышленной электросети.
/(арnов Федор Федорович. Каl.: провеРить возможность ПОДI.:Jlючения t
1.: 9J1еl.:тричесl.:ОЙ сети двнrатеJlей с 1.:. З. ротором, ИздатеJlЬСТВО .Эиерrия', J
1964 ('.. 96 с. с черт. (Биб-ка ЭJlектромонтера. ВЫИ. 123)
Тематический илан 1964, N. 194
Редактор Е. А. /(аминский
Техи. редактор В. И. СО.llоzубов
Сдано в ир-во 26/Х11 1963 ('.
Формат бумаrи 8.iX108'/..
Т-00869 Тираж 22000 экз.
Подписано к печати 13/11 1964 ('.
4,92 п. л. Уч.-нзд. JI. 5,4
Цена 19 коп. 3ак. 666
Московская типоrрафия N. 10 rлавполиrрафпрома
rосударственноrо комитета Совета Министров СССР по печати
Шлюзовая наб., 10.
I
ВВЕДЕНИЕ
npOrpal\lMa развития электрификации, предусмотрен
пая решениями ХХII съезда КПСС, массовая автомати
зация и механизация во всех областях народноrо хозяй
ства связана с подключением к электросети orpoMHoro
количества электродвиrателей. Поэтому проверка воз
можности подключения двиrателей к сети становится
важнейшей задачей, которую приходится решать сотням
тысяч людей. Брошюра имеет целью показать, как эта
задача решается на практике.
Номинальное напряжение приемника. Приемники элек
трической энерrии выполняются для работы при вполне
определенном напряжении на зажимах, котор'ое назы
вается н о м и н а л ь н ы м н а п р я ж е н и е м при е м в: и
к а. Наиболее экономичная эксплуатация обеспечивается
при номинальном напряжении. Повышение или пониже
ние напряжения по сравнению с номинальным уху:дШаеТ
работу приемника.
Идеальной была бы сеть, обеспечиваюшая работу
всех прием ников при номинальном напряжении. Однако
па практике это невыполнимо. Дело в том, что провода
и кабели линий электрической сети и обмотки трансфор
маторов обладают активными и индуктивными сопро"
тивлениями. При прохождении тока в этих сопротивле
ниях происходит потеря напряжения, из за чеrо напря
жение на Шинах источника питания бывает выше, чем
напряжение на зажимах приемников.
Распределение напряжения вдоль линии. На рис. 1
представлена трехфазная линия с токовыми наrрузками,
присоединенными в точках С и ш.
Определив потери напряжения на участках линии,
можно построить rрафик 1 распределения напряжения
вдоль линии (рис. 1). Приемники вблизи источника пи
3
,
тания будут находиться под напряжением выше номи
нальноrо Ин, а приемники в конце линии под напря
жением ниже номинальноrо. Лампы, присоединенные
к точке С JIИНИИ, будут [{)реть ярче ламп, подключенных
к точке т, -та'к 'как И С больше И Ш'
Если бы напряжение в начале линии и ее токовые Ha
rрузки оставались неизменными, то неизменными были
и
l;
l
ш /' 0
I
.\ ". f
": Х Д I il
.
с
Яс;Хс
Rш,хш
.11
I
и
T;l
tJu д I
11\ i tl
Рис. 1. Ра,ClПределение напряжения в линии при пуске электродвита-
теля.
бы также напряжения на зажимах, присоединенных
к этой линии приемников. Однако в действительности TO
ковые наrрузки линии непрерывно меняются. Например.
осветительная наrрузка вечером больше, чем днем или
поздней ночью. Вместе с наrрузками меняются потери
напряжения в линии, а следовательно, и напряжения на
зажимах электроприемников.
При реrулировании напряжения у источника питания
01'клонения напряжения на зажимах приемников для pe
жима минимальной наrрузки уменьшаются.
Изменения напряжения на зажимах приемников элек-
троэнерrии, связанные с изменением наrруз-ок сети по
4
r раф и к у, происходят насrолько м е Д л е н н О, что r.'lаз
не может заметить изменение накала ламп, хотя CBeTO
вои поток лампы непрерывно меняется. Разница в нака,ле
лампы даже при специальном наблюдении может быть
обнаружена только после бо,льшоrо промежутка времени.
В этой брошюре рассматриваются скачкообразные
изменения напряжения в сети, при которых накал ламп
меняется скачком и леrко обнаруживается rлазом в виде
I<миrания света».
Скачкообразные изменения наrрузки связаны rлавным
обраЗО:\1 с включение:\1 в сеть прие:\1НИКОВ бо.'lЬШОЙ мощ
ности: в момент включения приемника пос,ледниЙ, как
правило, забирает из сети больший ток, чем при ero HOp
малыlйй работе, что и вызывает повышенную I10терю Ha
пряжения в сети и, следовательно, снижения напряжения
на зажимах /Приемников (и' с меньше ис).
Токи включения для ламп накаливания, бытовых и
тепловых приборов и друrих приемников малой мощно
сти неве,лики и не .оказывают заметноrо в,лияния на pa
боту друrих подключенных к сети прие:\1НИКОВ.
Иное дело электродвиrатели. Для асинхронных дви
rателей J с короткозамкнутым ротором ток включения
п у с К-О в о Й т о к превышает номинальныЙ в 4 7 раз,
из за чеrо непосредственное включение крупных двиrа
телей существенно влияет на работу присоединенных
к сети приемников. Это объясняется тем, что пусковой
ток вызывает значительное увеличение потерь напряже
ния в сети, вследствие чеrо напряжение на зажимах при
емников ДОПО.'lнительно снижается. Лампы нака,ливания
при этом резко снижают световой поток (<<миrание CBe
.. та»), а работающие двиrатели замедляют ХОД и при He
КОТОРЫХ условиях MorYT совсем остановиться. Кроме TO
ro, может случиться, что сам пускаемый двиrатель не
сможет при пуске развернуть присоединенный к нему
механизм.
П-онятно, что необходим расчет, который позволил бы
решить вопрос о том, допустимо ли при заданных усло
виях непосредственное включение в сеть короткозаМКIIУ
Toro двиrателя. Этот вопрос имеет большое пр а к т и
ч е с к о е значение, так как короткозамкнутый двиrатель
1 В дальнеiiшем будет употребляться слово двиrатель.
5
при прямом включении на сеть является наиболее про
стым, дешевым и надежным электроприводом.
Аварийные отключения. Деление двиrателсй на rруп
лы. При эксплуатации электрической .сети возможны aBa
риЙные отключения отдельных ее участков. Если дли
тельность перерыва в электроснабжении превышает He
сколько десятков секунд, то все двиrатели, присоединен
ные к участку сети, остановятся. При возобновлении по
дачи напряжения двиrатели, не имеющие защиты МИ!IИ
маЛЫlOrо напряжения, одновременно пускаются в xO:J..
Для увеличения надежности питания в электросети
применяется автоматическое включение резерва (АВР)
и автоматическое повторное включение (АПВ). ДеЙствие
АВР заключается в том, что потерпевши}! аварию эле
мент сети (линия или трансформатор) автоматически за
меняется резервным.
В случае применения АПВ элемент сети, отключен
ный действием защиты от коротких замыканий, aBTOMa
тически повторно вклюЧается на короткое замыкание 1
или 2 раза. Опыт показал, что во мноrих случаях за Bpe
мя перерыва в питании между отключением и повторным
включением повреждение ликвидируется и электроснаб
жение воз"обновляется.
Перерыв в питании электроэнерrиеЙ при деЙствии
АВР и при успешном деЙствии первоrо цикла АПВ не
превышает O,5 2,5 сек. За этот короткий промежуток
времени двиrатели не успевают ОстанОВИТЬСЯ полностыо
и лишь снижают скорость.
Скорость СНИЖается также при коротком замыкании,
во время KOToporo напряжение в сети понижается тем
больше, чем ближе рассматриваемыЙ участок к месту
повреждения. Величина снижения скорости и величины
пусковоrо тока Iдвиrателей зависят от быстроты отклю
чения KopoTKoro замыкания защитоЙ. Чем быстрее OT
ключен поврежденныЙ участок, тем меньшее влияние
оказывает снижение напряжения в сети на работу при
соединенных к ней двиrателей.
ОД!IO.временныЙ успешныЙ сзмозапуск всех присое:J.И
ненных к сети двиrателеЙ часто бывает невозможным,
так как из за большоrо снижения напряжения мноrие
двиrатели не MorYT преодолеть моментов сопротивления
присоединенных к ним механизмов. Поэтому электродви
rатели должны быть разделены на две rруппы.
6
''''r.
"
11
В пер в у ю rруппу включаются двиrатели мехаIlJlЗ
мов, остановка которых не влечет за собоЙ нарушения
oTBeTcTBeHHoro технолоrическоrо процесса или опасности
для здоровья и жизни людей. Воо в т-о ру ю rруппу
включаются двиrатели ответственных механизмов: п.()дъ
емнико13 и 13ентиляторо13 шахт, некоторых электроприпо
д.()в металлурrических и химических заводов и т. п.
Двиrатели перв{)й rруппы снабжаются защитой ми
нимальноrо напряжения (в виде р.еле, катушки KOHTaKT
тора или расцепителя автомата) и при временном пре
кращении питания отключаются от сети. Двиrатели BTO
рой rруппы не имеют защиты минимальноrо напряжения
и после прекращения подачи или времеююrо снижения
напряжения остаются подключенными к сети, блаrодаря
чему обеспечивается возможность их с а м о з а п у с к а
при воз{)бновлении подачи нормальноrо напряжения.
Отключение первоЙ rруппы двиrателей облеrчает ca
мозапуск двиrателей второй rруппы. Двиrатели первоЙ
rруппы включаются поочередно пооле возобновления по-
дачи напряжения.
Проверка возможности пуска и самозапуска электро-
двиrателеЙ составляет содержание настоящеЙ брошюры.
"
1. КОЛЕБАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В СЕТИ
ПРИ ПУСКЕ ЭЛЕктРодвиrАТЕЛЕй
Колебание напряжения. Предположим, что к линии,
питающей сборные шины распределительноrо пункта Ш
(рис. 1), присоединяеТLЯ короткозамкнутыЙ двиrатель д.
За нсточник питания И этоЙ линии принимаются шины
распределительноrо устройства подстанции или электро
станции, на которых при пуске двиrателя напряжение
практически не меняется. Буквами С и Ш обозначены
точки сети, для которых нужно определить влияние :lY-
ска двиrателя на работу присоединенных к этим точкам
приемников электроэнерrии.
При включении двиrателя по линии поЙдет ero пуско
вой ток, который наложится на существующий ток на-
rрузки линии и вызовет в линии дополнительную потерю
напряжения. Вследствие этоrо во всех точках сети Ha
пряжение MrHoBeHHo понизится. Чем дальше от источ-
ника питания, тем 'больше будет изменение напряжения.
Распределение напряжений в линии при пуске двиrателя
будет соответствовать rрафику 11 на рис. 1.
7
Такие быстропротекающие изменения напряжения HO
сят название колебаний напряжения. Под этим поня
тием подразумевается раз н о с т ь между начальным
значением напряжения в какой либо точке сети .и значе
нием напряжения в той же точке при внезапном измене
нии режима :ра.боты сети.
При нормальных усл,овиях через короткий промежу
ток времени после начала пуска, измеряемый секундами,
двиrатель разовьет нормальную скорость и пусковой ток
уменьшится до величины рабочеrо тока двиrателя. При
этом напряжение во всех точках сети возрастет до зна
чений, соответствующих rрафику 111, который проходит
ниже rрафика напряжения линии до пуска двиrателя за
счет рабочеrо тока последнеrо.
В дальнейшем будет рассматриваться режим пуска
электродвиrателя при максимальной наrрузке линии, так
как именно при этих условиях создаются наиболее He
блаrоприятные условия для работы присоединенных
к сети приемников электроэнерrии.
Условия допустимости пуска короткозамкнутоrо дви
rателя прямым включением в сеть состоят в следую
щем:
а) если пускаемый двиrатель сможет сдвинуть с Me
ста и развернуть до нормальной скорости присоедипен
ный к нему механизм;
б) если снижение напряжения в сети при пуске не
вызовет остановку присоединенных к сети работающих
двиrателей;
в) если колебание напряжения при пуске не будет
оказывать заметноrо влияния на работу освещения.
Чтобы проверить возможность пуска короткозамкну
Toro двиrателя, необходимо подсчитать напряжение на
ero зажимах в момент пуска и напряжение на зажимах
любоrо друrоrо работающеrо двиrателя при пуске про
веряемоrо двиrателя, а также колебание напряжения
у ламп.
ПРИНЯ1'ые в изложении условные обозначеиия электри-
ческих величин. Напряжение обозначается буквой и с ин
декс'ом, соответствующим рассматриваемой точке сети.
Например, для точки С сети (рис. 1) напряжение до
момента пуска двиrателя, в, обозначается и с . Напря
жение в J10чке С сети в момент пуска двиrателя, в, обо
значается и/с.
в
..
Обоsначение величины напряжения в момент пуска
электродвиrателя отличается от обозначения величины
напряжения в той же точке сети до пуска электродвиrа
теля значком ' (штрих). Таким значком отмечаются
в дальнейшем величины, относящиеся к моменту пуска
двиrателя.
Разность напряжений до пуска и в момент пуска
электродвиrателя для какой либо точки сети представ
. ляет собой колебание напряжения в этой точке. Колеба
ние напряжения обозначается буквой б, поставленной
перед .обозначением напряжения. Для точки С сети KO
лебание напряжения (рис. 1) равно 1:
.
8Uc==Uc U .
(1)
Разность между величинами напряжений двух точек
сети называется потерей напряжения на участке сети
между этими точками. Потеря напряжения обозначается
буквой д, поставленной перед обозначением напряжения
с индексами, соответствующими точкам сети, между KO
торыми определяется потеря напряжения. Например, IIО
теря напряжения от источника питания И до точки С бу
дет равна:
до пуска электродвиrателя
АUис==Uи Uс
(2)
, и в момент пуска электродвиrателя
АU'ис==Uи U'с'
(3)
..
Во мноrих случаях величины напряжения, потери и
колебания напряжения удобнее вычислять не в вольтах,
а в относительных единицах, т. е. в долях номинальноrо
напряжения электросети. Относительные величины в от-
личие от именованных снабжаются значком * (звездоч
ка). Например, относительная величина напряжения на
I Примеры применения формул даны в последующих параrра-
фах.
9
зажимах электродвиrателя Д n момент пуска обозна
чается через И' Д и определяется по следующей формуле:
*
u' == и; ( 4 )
* Д и н '
rде ИН номинальное напряжение электросети или paiВ
crюе ему номинальное на>пряжение 9лектродви
rателя, 8.
ЭлектрическиЙ ток обозначается буквой 1. Значения
индексов в обозначении тока для электродвиrателя сле
дующие:
Iн номинальный ток электродвиrателя, а;
/п пусковой ток электродвиrателя при -пуске с номи
нальным напряжением на зажимах, а;
/'п .пусковой ток электродвиrателя с учетом снижения
напряжения на ero зажимах при пуске, а.
Активные сопротивления участков электрической сети
обозначаются буквой R и реактивные (индуктивные)
буквой Х. Индексы в обозначении сопротивления указы
вают, между какими точками определяется СОПрОТИВJlе
ние. Для упрощения записи в обозначении СОПрОТИВJlе
ния участка сети о т и с т о ч н и к а п и т а н и я до какой
либо точки сети индекс И опускается. Таким образом,
указанные на рис. 1 обозначения сопротивлений имеют
следующие значения:
ЯС, Хс соответственно активное и индуктивное сопро
тивления сети от ИС1'ОЧНlика пнтания И до точ
ки С сети, ом;
Я д , Х д соответственно активное и индуктивное сопро-
тивления сети от источника питания И до за
жимов электродвиrателя Д, ом, и т. д.
Остальные условные обозначения будут поясняться
в тексте по мере надобности.
Определение колебания напряжения в сети при пуске
короткозамкнутоrо двиrателя. К:олебание напряжения
в сети при пуске двиrателя в основном определяется ero
пусковым током. Следует отметить, что снижение напря
жения на заЖимах присоединенных к сети приемников
при колебании напряжения вызывает некоторое измене
ние потребляемоrо ими из сети тока, что, в свою очередь,
дает изменения в ту или друrую сторону величины коле
10
""
"<
-:
.
бания напряжения. Однако для практических расчетов
в большинстве случаев изменением наrрузок сети можно
пренебречь по следующим соображениям.
Ток наrрузки освещения, тепловых приборов, радио
. приемников и телевизоров, а также ток .слабонаrружен
ных ДIшrателеЙ уменьшается при снижении напряжения.
НапротиI3, ток ДI3иrателеЙ при полноЙ наrрузке с пони
жением налряжения возра,стает. Та им образом, в сети
эти изменения частично или полностью компенсируются
и их влияние на I3еличину колебания напряжения обычно
незначительно.
Пренебреrая изменением наf\р'УЗОК линии, наЙдем,
что колебание напряжения в какой либо точке сети при
пуске двиzателя будет равно дополнителыюй потере Ha
пряжения в сети до рассматриваемой точки от пусковосо
тока двиzателя.
ДеЙствительно, из формул (2) и (3) получаем:
6.И'ис 6.И ис ==И С И'С'
Левая часть получеШIOrо равенства предстаI3ляет co
боЙ дополнительную потерю напряжения в сети от источ
ника питания И до точки с, праI3ая колебание напря
жения в точке с.
Для упрощения записи в обозначении дополнитель
ноЙ потери напряжения от источника питанИя до какоЙ
либо точки сети индекс И будет опускаться. С учетом по
следнеrо замечания получаем следующее равенство:
..
6.И с ==ОИ С .
(5)
Полученная формула остается справедливой для .'lю
бой точки сети. Например, для шин распределитеЛЫIOrо
пункта Ш (рис. 1) можно написать:
6.И ш ==ОИ ш '
(6)
Напряжения на зажимах двиrателя в момент ero пуска.
ИЗ диаrраммы напряжениЙ (рис. 1) следует, что напря
жение на зажимах двиrателя Д в момент ero пуска paB
но разности напряжения на шинах распределительноrо
Пункта, к к.оторому подключается двиrатель И Ш ' и дo
полнитеЛЬНОII потери напряжения в сети от ИСТОчника
11
питания И да зажимав двиrателя Д, вызваннай прахаж-
дением в сети пускаваr.а така двиrателя
И' д === U ш 6,и Д'
(7)
Патеря напряжения в линии 'От истачника питания да
зажимав двиrателя 'От пуокаваrа тока мажет быть 'Опре-
делена па известнай фармуле:
6,и д ===V3(Rд casqJn +х д sin qJn) l'п. (8)
Значения активнаrа R д и индуктивнаrа Х Д сапратив-
лений в фар муле (8) далжны 'Определяться 'ОТ шин «ис-
тачника питания» да зажимов пускаемоrо двиrателя.
Что принимается за источник питания. За ИСТОЧНИlк пи-
тания, как уже упаминалась выше, принимается та точ-
ка сети, в катарай напряжение 'Остается неизменным при
пуске двиrателя. Для маламощных двиrателей низкаrа
напряжения за истачник питания мажна принять шины
распределительнаrа щита 380 660 в. Если мащнасть
двиrателя саставляет 15 20% мащнасти панижающеrа
трансфарматара, та следует принимать ва внимание са-
пративления абматок трансфарматара и за истачник
питания считать шины высшеrа напряжения панижаю-
щей трансфарматарнай падстанции. В бальшинстве слу-
чаев в расчете на калебание напряжения при пуске дви-
rателей низкоrа напряжения сапративлением сети выс-
шеrа напряжения мажна пренебречь. При пуске круп-
ных высакавальтных двиrателеЙ 3 lO КВ, п,амима сапра-
тивлений линиЙ сети, к катарай ани присаединены, и са-
пративлений панижающих трансфарматарав, приходится
принимать ва внимание сапративление линий питающеЙ
сети высшеrа напряжения 6 35 кв и инаrда, при малаЙ
мащнасти трансфарматарав раЙанных подстанuий, учи-
тывать также сапративление и этих трансфарматорав.
Если мащность двиrателя саставляет 5 lO% мащна-
сти питающеЙ электрастанции, неабхадима учитывать ре-
активнае сапративление reHepaTapaB.
Как определить величины активных и реактивных ca
противлении элементов сети. Величины а,ктивных и индук-
тивных сапративлений в-аздушных и кабельных линий и
сапративлений абматак трансфарматарав (сапративле-
ния трансфарматарав даны па атнашению к стара не низ-
12
"
'!
шеrо напряжения) приведены в прил.ожении (табл. 5, 6
и 7).
При расчете сопротивлениЙ всех элементов питающеЙ
сети последние должны быть приведены к ступени Ha
пря)'(ения, к котороЙ подключен двиrатель. Сопротивле
ния линии со стороны высшеrо напряжения пересчиты
ваются по отношению к напряжению низшеЙ стороны по
формулам
4
R и === : ;
Хц:;=::: Х; ,
п
(9)
4 rJle R B и Х В сопротивления сети со стороны высшеrо
напряжения, ом;
LR и и Хн приведенные значения этих сопротивле
ниЙ по отношению к стороне низшеrо Ha
пряжения, ом;
п коэффициент трансформации понижаю
щеrо трансформатора.
Значения коэффЙциента трансформации и ero KBa
драта для понижающих трансформаторов в зависимости
от установленноrо ответвления обмотки высшеr,о напря
жения +5%, 0% или 5% приведены в Приложении
(табл. 8).
ПУСНОБОЙ тон ДБиrателя /'п прямо пропорционален
значению относительноrо напряжения на .ero зажимах
в момент пуска и' д:
*
.
/'л <== и' д/л == и' дК/ц,
* *
(10)
rде I п пусковоЙ ток при номинальном напряжении на
зажимах двиrателя, а;
Ki кратность пусковоrо тока при номинальном Ha
пряжении на зажимах двиrателя;
I н номинальныЙ ток двиrателя, а.
Значения величин номинальноrо тока и кратности
пусковоrо тока двиrателеЙ определяются из каталоrов
Для принятых в СССР наиболее распространенных еди
ных сеРИlI асинхронных и синхронных двиrателеЙ эти Be
личины приведены в Приложении (табл. 1, 2 и 3).
Коэффициент мощности при пуске короткозамкнутоrо
асинхронноrо двиrателя cos qJл определяется ка,к среднее
13
арифметическое величин, подсчитанных по двум следую
щим формулам
соsrtп==соsrpн[ (1 :)KO + lCi(I 7Jп)]; (11)
" r'Yj" cos 'Р" т" + О,025к;
соsrpп 1 . ,
SH Ко
(12)
rде cos Ч!Н коэффициент мощности;
llH коэффициент полезноrо действия;
m п кратность начальноrо момента;
Ki кратность пусковоrо тока;
SH скольжение при номинальной наrрузке и HO
минальном напряжении асинхронноrо дви
rателяо
Для асинхронных двиrателей единых серий А, А2 и
АН на номинальные напряжения 380 и 6000 в значения
этих величин приведены в Приложении (табло 1 и 2)_
В этих же таблицах даны для удобства вычислениЙ
значения cos Ч!п, подсчитанные ка'к средние из формул
(11) и (12), и соответствующие значения sin Ч!П О
ДЛЯ сокращения записи введем обозначение
с
Ад == R д cos rpп + х д sin rpп-
(13)
Определение относительной величины напряжения
на зажимах двиrателя. Выражение (7) в относительных
еДиницах может быть представлено в следующем виде:
IJ.И д
и' ==и -
* д 'к Ш Ин
(14)
Последнее равенство с учетом выражений (8), (1 О) и (13)
переходит в следующее:
у3А д И'дI н
и' == u *
* д ".Ш ИН
отсюда получаем формулу для определения относитель
ной вели ины напряжения на зажимах двиrателя Д в MO
мент ero пуска:
И
и ' *Ш
д
* у3А д I"
1 + ИН
(lБ)
14
..
Относительное напряжение на шинах распределитель
Iloro пункта, к которому подключается ДБиrатель, U ш
*
может быть определено расчетом или для деЙствующеЙ
установки взято по показанию вольтметра. Во мноrих
случаях ero можно без расчета принять равным единице,
так как всякая установка, как праВИJlО, должна обеспе
чивать для потребителеЙ нормальные у-словия работы.
На шинах распределительноrо щита напряжением 380
660 в, установленноrо далеко от трансформатора, для
осторожности можно принять U ==0,95.
*
Колебание напряжения на шинах и зажимах прием
ников, питающихся от шин. Колебание напряжения на ши
нах Ш в долях номинаЛЫlOrо напряжения определяется,
если разделить величину дополнительноЙ потери напря
жени я в линии ДО шин Ш из формул (6) и (8) на номи
нальное напряжение
ди у3А ш И' д/ n
ои === == * . (16)
* ш Ин Ин
,.
Для любоrо электроприемника, получающеrо питание
от шин Ш, например для двиrателя Дl (рис. 1), колеба
ние напряжения будет равно колебанию напряжения на
шинах Ш и, следовательно, напряжение на зажимах это
ro двиrателя может быть получено по формуле
и'Дl ===И Д1 оU ш ,
* * *
(17)
..
[де U Дl относительное напряжение на зажимах двиrа
* теля Дl до пуска двиrателя Д.
Величина колебания напряжения в долях номиналь
Horo напряжения в любоЙ точке С сети может быть опре
делена по формуле (16), которая для данноrо случая
получает вид:
..
у3А с И' Д / n
'Ои с === И * ·
* н
(18)
rде величина Ас вычисляется для участка сети от источ
ника питания И до точки сети С.
Следует напомнить, что в формулах (15), (16) и (18)
величина /п представляет собоЙ пусковоЙ ток двиrателя
15
при номинальном напряжении на зажимах (без учета
снижения напряжения на зажимах при пуске) и опреде
ляется по каталожным данным двиrателя
/п ==='lCi/и.
(19)
Полученные формулы MorYT при меняться для опреде
ления колебания напряжения в сети при пуске как асин
xpoHHoro, так и синхронноrо двиrателей. Расчет для син
xpoHHoro двиrателя затрудняется отсутствием в катало
rax на эти двиrатели технических данных, по которым
можно определить коэффициент мощности при их пуске.
Средние величины cos <рп И sin QJп для асинхронных и
синхронных двиrателеи. По табл. 1 и 2 (см. Приложение)
можно убедиться, что значения величин cos QJп и sin QJп
для асинхронных двиrателей меняются в узких пределах.
При отсутствии технических данных, необходимых для
определения коэффициента мощности при пуске асин
xpoHHoro двиrателя, можно рекомендовать в расчете
пользоваться следующими средними значениями этих
величин
соsЧ1п==='0,3; sin Ч1п ===. 0,95.
(20)
Для синхронноrо двиrателя применяется асинхронный
пуск при помощи короткозамкнутоrо ротора. Вследствие
этоrо в практических расчетах для синхронных двиrате
лей можно также рекомендовать для величин cos QJп и
sin QJп указанные в формулах (20) средние значения.
Дополнительная потеря напряжения в сети от пусково
ro тока двиrателя, как это видно из формулы (8), про
порциональна выражению
R д соsЧ1п+Х д sin Ч1ш
которое 'состоит из двух слаrаемых, определяемых COOT
ветственно значениями активноrо и индуктивноrо сопро
тивлений сети от источника питания до зажимов двиrа
теля. Относительная доля этих слаrаемых для неско.ль
ких KOHKpeTHbIx примеров указана в следующей таблице,
составленной при помощи данных табл. 5, 6 и 7 Прило
жения. Значения cos QJп и sin QJп принимались из выраже
ния (20).
16
Характеристика сети
Отиосителъиая доля
слаrаемых. %
R Д С05'i'п
Хд 51п Ч'п
На основании данных таблицы можно сделать сле
ующие выводы.
Если источником питания рассматриваемоrо участка
ти являются шины высшеrо напряжения понижающей
п дстанции, а электродвиrа Я:Я х=х
ль присоединен к шинам низ :а тр' А тр
е напряжения подстанции
о к откой линии (схема,
едставленная на рис. 2,а), то
о овное влияние на величину
коле ания напряжения в сети
при пуске двиrателя оказЫвает
индуктивное сопротивлениеоб
моток понижающеrо трансфор
матора (или трансформато
ров). в этом случае при опре
делении колебания напряже
ния активным сопротивлением
обмоток трансформатора мож
но пренебречь. При этом, чем
больше мощность понижающе
ro трансформатора, тем MeHЬ
ше будет ошибка в величине
колебания напряжения.
Если двиrатель получает питание по длинной линии
от мощной трансформаторной подстанции, то за источ
ник питания можно принять шины низшеrо напряжения
трансформаторной подстанции (рис. 2,6). В этом случае
для кабельной линии основное влияние на колебание
.,
Трансформатор 3200 ква, 35/6,3 кв . .
Трансформатор 320 ква, 6/0,4 кв . . .
Воздушная линия 6 кв, выполненная
алюминиевыми проводами сечением
50 мм 2 . . . . . . . . . . . . . . .
Кабель 6 кв с алюминиевыми жилами
сечением 3Х50 мм 2 . . . . . . . . .
Кабель 1 кв с алюминиевыми жилами
сечением 3Х16 мм 2 . . . . . . . . .
2 Ф. Ф. l(apnOB.
5
10
95
90
35
72
91
65
18
9
а)
и rRA R ; Xд=X 1
т б)
Рнс. 2. Расчетные схемы
при JIодключении электро
двиrателя к аспредели
теЛliНОМУ пункту.
а по коротко!! лиини; б по
длинно!! линии.
17
напряжения будет оказьшать активное сопротивление Ka
беля. Для воздушной линии активное сопротивление име
ет относительно меньшее значение по сравнению с ин
дуктивным, но пренебреrать ero величиной при определе
нии колебания напряжения в ce
ти в большинстве случаев Heдo
пустимо.
Необходимо отметить также,
что формула (8) пОзволяет опре
делить величину потери напря
жения в сети только с некоторым
приближением. При определении
потери напряжения в распреде
лительной сети на напряжение" до
10 кв включительно от длитель
ных расчетных наrрузок в сети
величина ошибки при пользова
нии формулой (8) для праКТIIче
ских расчетов всеrда лежит в дo
пустимых пределах.
Оценка возможной величины
ошибки при определении колеба
ния напряжения. Величина потери
потери напряжения от пусковоrо
тока двиrателя может в несколь
ко раз превышать потерю напря
жения от длительных токов и при
этом относительная величина
ошибки может возрасти. Для
оценкз возможной величины
ошибки в определении колебания напряжения в сети
при пуске короткозамкиутоrо двиrателя рассмотрим
векторную диаrрамму рис. 3.
Вектор напряжения на зажимах двиrателя в момент
ero пуска (р д на этой диаrрамме представлен отрезком оа
и вектор пусковоrо тока !' п отрезком от. Уrол между
этими векторами равен фазовому уrлу СРп пусковоrо тока.
Падение напряжения в сети от пусковоrо тока двиrателя
определяется треуrольником аЬс векторной диаrраммы.
Стороны этоrо треуrольника представляют собой векторы
падения напряжения от пусковоrо тока COOTBeTCT
венно
о
Рис. 3. Векторная диа
['рамма напряжений при
пуске электродвиrателя.
18
(-
(.
аЬ в активном сопротивлении сети: /Зj' пR д ;
Ьс в индуктивном сопротивлении сети: уЗj'пХ д;
ac в полном сопротивлении сети: Vзi' nz д.
Полное сопротивление сети от источника питания до
зажимов электродвиrателя определяется по формуле
..
Zд=== VR +X .
->
Направление отрезка аЬ параллельно вектору тока i' n
направление отрезка Ьс перпендикулярно к этому век
тору.
Треуrольник падения напряжения построен для слу
чая, коrда активное и индуктивное сопротивления сети
равны друr друrу:
R д ===х д.
.
fеометрическая сумма векторов напряжения на зюки
мах двиrателя й'д и падения напряжения в сети J/зi'пz д
равна вектору, изображенному на рис. 3 отрезком ос, и
представляет собой напряжение на шинах источника
питания для случая, коrда сеть до пуска двиrателя не
имела наrрузок. Для определения напряжения на шинах
источника питания с учетом наrрузок, протекающих
в сети до пуска двиrателя, следует отрезок ос rеометри
чески сложить с отрезком, изображающим веI<ТОр па
дения напряжения в сети от наrрузок (на диаrрамме
это построение не показано, так как оно н(' имеет OTHO
шения к рассматриваемому вопросу).
Точное значение дополнительноЙ потери напряжения
в сети от пусковоrо тока двиrателя определяется раз
IIOСТЬЮ отрезков ос и оа. Откладывая на направлении оа
отрезок od, равный ос, получим точную величину потери
напряжения в сети в виде отрезка ad.
Приближенное значение потери напряжения, опреде
ляемое по формуле (8), на векторноЙ диаrрамме пред
ставленЬ проекuиеЙ ае отрезка ас на направлении оа.
Отсюда следует, что ошибка при опреТ].елении величины
потери напряжения в сети по формуле (8) на векторноЙ
2* 19
..
,ZtИаrраММе равна оtрезку ас. Как вИДно из рис. 3, OTHO
сительная величина ошибки для рассматриваемоrо слу
чая невелика.
При изменении соотношения между активным и ин
дуктивным сопротивлениями сети Rд/Х д направление
вектора падения напряжения на диаrрамме будет Me
няться. На рис. 3 по каЗаны крайние положения этоrо
вектора для случаев, коrда R д ===0 (вектор ап и коrда
Х Д ===0 (вектор ai). Ошибка для первоrо случая невелика
(отрезок gh), но для BTOpO O случая относительная Be
личина ошибки, представленной отрезком kl, достиrает
значительной величины.
Так как фазовый уrол пусковоrо тока qJп меняется
в незначительных пределах, векторная диаrрамма рис. 3
сохраняет значение для пуска любоrо синхронноrо или
асинхронноrо двиrателя.
Из сказанноrо можно сделать следующее заключе
ние. Величина ошибки при определении потери напряже
.ния в сети .от пусковоrо тока двиrателя по формуле (8)
увеличивается вместе с увеличением относительноrо зна
чения активноrо сопротивления линии.
Относительная величина ошибки при определении по
тери напряжения в сети от пусковоrо тока двиrателя не
превосходит 5%, если выполняется условие
R д
-';;;2,5.
д
(21)
(при подсчете величины ошибки колебание напряжения
при пуске было принят.о равным 25%).
в большинстве случаев это условие выполняется и
определение колебания напряжения в сети при пуске
двиrателя с достаточной для практических расчетов точ
ностью можно ВЫПОЛНЯТЬ по приведенным выше форму
лам, вывод к.оторых был основан на приближенной фор
муле (8).
Коrда сопротивления сети, в основном, определяются
кабельными линиями, величина отношения Rд/Х д может
значительно превышать предел, указанный в соотноше
нии (21). В этом случае в расчет необходимо внести
уточнения при помощи метода, изложенноrо в 6.
20
2. ПУСК И САМОЗАПУСК
АСИНХРОННЫХ ЭЛЕктРодвиrАТЕЛЕй
С КОРОТКОЗАМКНУТЫМ РОТОРОМ
..
Условия нормальноrо пуска arperaTa. При нормальном
пуске arperaTa ротор асинхронноrо двиrателя вместе
с присоединенным к нему механизмом начинает Bpa
щаться с возрастающей скоростью и через короткий про
межуток времени достиrает постоянной номинальной
скорости. На этом пуск arperaTa заканчивается (arpera
том называется двиrатель вместе с присоединенным
к нему механизмом).
Пуск arperaTa возможен при непременном условии,
что развиваемый двиrателем вращающий момент п р e
в ы ш а е т момент сопротивления присоединенноrо к нему
механизма в течение Bcero периода пуска.
Величины момента асинхронноrо двиrателя и MOMeH
та сопротивления механизма зависят от скорости враще
ния ротора arperaTa. Эти зависимости носят названия
м е х а н и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к соответственно
двиrателя и механизма.
Механическая характеристика двиrателя. Скольжение.
Механическая хараiКтеРИСl1ика двиrателя может быть BЫ
ражена уравнением
М==Т(п),
rде М вращающий момент электродвиrателя, кТ. м;
n скорость вращения arperaTa, обjJ.tUН.
При изучении режимов пуска и самозапуска двиrате
лей удобнее иметь дело с относительными величинами.
Относительная величина или кратность момента дви
rателя т выражается в долях от номинальноrо момента
двиrателя М н , развиваемоrо двиrателем при номиналь
ноЙ наrрузке и номинальном напряжении на зажимах
М
т== М Н .
Кратность момента сопротивления механизма mо мех
измеряется в долях от номинальноrо момента механиз
ма МВ. мех
М омех
тOMeX== M .
н.Мех
21
Скорость вращения arperaTa удобнее выражать не
числом оборотов в минуту, а скольжением относитель
ноЙ величиноЙ разности между синхрошIы\11 числом обо
ротов п с электродвиrателя и числам оборотов arperaTa .
в Р:oiссчатриваемыii момент времени:
S == 1lс 1l == 1 .
1lс t1c
(22)
с учетом сказанноrо механические характеристики
электродвиrателя и механизма MorYT ,быть выражены
уравнениями
т==fl(S); т oMex ==f2(S)'
На рис. 4 представлена механическая характеристика
асинхронноrо двиrателя при номинальном напряжении
2
Рис. 4. Механические характеристики аси.НХрОIlIIюrо
элеКТР01lI:виrателя и механизма с Iвентиляторным мо-
ментом С'ОIПРОТИI3лен'ия.
(крипая 1). При неподвижном роторе скольжение s дви
rателя равно 1 и развиваемый им момент называется пу
сковы м или начальным моментом m п . На кривой 1 KpaT
ность пускопоrо момента дпиrателя предстаплена точ
коЙ а.
22
При УtВеличении скорости скольжение уменьшается и
развиваемый двиrателем момент возрастает до макси
маЛЫlOrо значения, которое называется ОПРОКИ.J.ываю
щим или критическим моментом двиrателя т м . KpaT
ность максималыюrо (опрокидывающеrо) момента д13И
rателя на рис. 4 определяется точкой Ь.
При дальнейшем уменьшении скольжения момент
двиrателя быстро понижается и при синхронной CKOpO
сти 'вращения 'становится равным нулю. В овязи С этим
асинхронный двиrатель даже при холостом ходе не MO
жет достичь синхронноii скорости и ero скольжение Bcer
да отлично от нуля.
Построение механической характеристики двиrателя.
Механическая характеристика двиrателя может быть
определена опытным путем или с некоторым приближе-
нием построена при помощи формулы
т===
2+q
S + SM +
q
SM S
т м ,
(23)
rде S скольжсние, при котором опредслястся момент
двиrателя;
SM критическое скольжение, при котором развивае-
мый двиrателем момент достиrает максималь-
ной веЛIiЧИНЫ
Sм===sц(т м + V т 1),
(24)
[де q величина, определяемая из выражения
q===
( 1 ) то
SM+ 2
SM тм
т п
l
тм
(25)
в формуле (24) SП представляет собой номинальное
скольжение двиrаrеля, т. е. скольжение при номиналь-
ных условиях ero работы,
. Sи=== п с пH ===1 ,
п с пс
(26)
rде п н номинальная скорость вращения электродвиrа-
теля, об/мин.
23
Величины кратностей пусков-оrо т п и максимальноrо
т м моментов асинхронных электродвиrателей приводят
ся в каталоrах. Для наиболее распространенных асин-
хронных двиrателей единых серий COBeTcKoro Союза
кратности моментов даны в Приложении (табл. 1 и 2).
Механические характеристики механизмов отличаются
значительным мноrообразием и MorYT быть определены
опытным путем или получены по запросу от завода-из-
rотовителя.
Для большой rруппы механизмов зависимость момен-
та сопротивления от скольжения может быть выражена
формул-ой
тOMex топ. мех + (1 топ. мех) ( :и )Р' (27)
rде тОп.мех кратность пусковоrо (начальноrо) момента
сопротивления механизма по отношению
к номинальному моменту механизма;
р показатель степени, зависящий от типа 'ме-
ханизма и условий ero работы;
n скорость вращения arperaTa, об/мин;
n н номинальная скорость вращения arperaTa,
. об/мин.
При изучении режимов пуска и самозапуска двиrа-
телей для непосредственноrо сравнения моментов двиrа
телей и соединенных с ними механизмов удобнее момен-
ты механизма определять в долях номинальноrо момен-
та двиrателя.
Момент сопротивления механизма в долях номиналь-
Horo момента двиrателя определяется умножением зна-
чения Toro же момента в долях номинальноrо момента
механизма на отношение номинальных моментов меха-
М
низма и электродвиrателя ;;;:ех .
этQ отношение характеризует степень использования
номинальной мощности электродвиrателя при вращении
присоединенноrо к нему механизма и называется коэф-
фициентом заrрузки двиrателя.
Коэффициент заrрузки может быть также определен
как отношение номинальной мощности, необходимой для
24
нормальной работы механизма P lI . Mex , К номинальной
мощности двиrателя Р Н :
k М".мех Р".мех
З .
Умножая обе части уравнения (27) на коэффициент
заrрузки двиrателя, получим следующую формулу, в KO
торой моменты сопротивления механизма выражены
в долях номинальноrо момента двиrателя:
m мех == mП.мех + (k з mп.мех) ( :,, )Р.
При помощи формул (22) и (26) можно получить сле
дующее соотношение:
n 1 B
...............== ,
N В 1 вн
которое позволяет представить зависимость момента со-
противления механизма от скольжения двиrателя в сле-
дующем виде:
mмех==mп.мех+(kз mп.мех) и :в)Р. (28)
"
Примеры механических характеристик механизмов.
Для значения показателя степени р==о момент сопротив
ления механизма не зависит от скольжения и сохраняет
постоянную величину в любой момент пуска или caMO
запуска для любой скорости вращения механизма:
mмех==k з . Практически пост-оянный момент сопротивле-
ния имеют шаровые мельницы, транспортеры, шнеки и
друrие подобные механизмы. На rрафике рис. 5 меха 4
ническая характеристика механизма с постоянным мо-
мен'ТОМ сопротивления представлена прямой 1, параk
лельной rоризонтальной оси.
Значение р==.2 имеют механизмы с вентиляторным MO
ментом сопротивления. К таким механизмам относятся
вентиляторы, дымососы, турбокомпрессоры и т. П. Пуско-
вой момент механизмов с вентиляторным моментом с-о-
ПРоО'тивления -обычно не превосходит о, 1 0,3 номинально
ro. l\'\еханическая характеристика для механизма с BeH
тиляторным моментом сопротивления представлена на
рис. 5 кривой 11.
25
В зависимости от условий работы механизма ero ме-
ханические характеристики часто имеют более сложныЙ
характер. Кривая l// рис. 5 представляет зависимость
момента сопротивления HacocHoro arperaTa от скольже-
ния. В первый момент пуска момент сопротивления опре-
деляется трением покоя в подшипниках и сальниках дви-
rателя и насоса (точка d кривоЙ l//). Значение пусково-
ro (начальноrо) момента HacocHoro arperaTa не превос-
f а
т Mez
1
0.5
0,8 SИ SoO
Рис. 5. Механические характеристики механизмов.
ходит O,1 O,15 номинальноrо. После Toro как ротор дви-
rателя вместе с присоединенным к нему колесом насоса
сдвинется с места и придет во вращение, момент сопро-
тивления arperaTa быстро уменьшается почти до нуля
(точка е кривой l//). Это объясняется тем, что трение
движения в подшипниках MHoro меньше трения покоя,
а момент сопротивления находящейся в корпусе насоса
воды движению колеса нас,оса при малых оборотах бли-
зок к пулю.
Если при пуске HacocHoro arperaTa задвижка на Ha
норном трубопроводе насоса закрыта, то изменение мо-
мента сопротивления arperaTa происходит от точки е по
кривой efgll. Наибольший момент сопротивления насоса
при закрытоЙ задвижке на напорном трубопроводе оп ре-
26
деляется точкой h, соответствующеЙ скольжению асин
xpOHHoro электродвиrателя 80. Если теперь задвижка на
напорном трубопроводе будет открываться, насос начнет
подавать воду по напорному трубопроводу в водопровод
ную сеть и момент сопр.отивления насоса будет возра-
стать по прямой hb. Эта прямая имеет некоторый наклон
в сторону больших С'кольжений, так К3'К при )'Iвеличенчи
наrрузки асинхронноrо двиrателя ero скольжение воз
растает. В точке Ь момент сопротивления насоса и сколь
жение электродвиrателя достиrают номинальноЙ величи
ны и насос развивает номинальную произ'водитель
ность.
При пуске насоса на открытую заДВИЖКУ с обратным
клапаном на напорном трубопроводе механическая xa
рактеристика совпадает с характеристикоЙ при пуске
на закрытую задвижку до тех пор, пока развиваемое
насосом давление не превзойдет статическоrо давления
.воды со стороны водопроводной сети. При подаче воды
по коротким водоводам, например, в находящуюся по
близости водонапорную башню, насос преодолеет стати
ческий напор сети при меньших оборотах (точка п;
при подаче воды по длинным водоводаМ при б6льших
(точка g). В обоих случаях обратныЙ клапан, открывает-
ся и насос начинает подавать воду в сеть, увеличивая
производительность вместе с увеличением скорости Bpa
щения arperaTa. Изменение момента сопротивления Ha o
са в зависимости от скольжения будет определяться
в первом случае линией defkb; во втором линией degib.
ИЗ рис. 5 видно, что механическая характеристика
насоса при пуске на открытую задвижку при длинных
водоводах и большом статическом напоре со стороны
водопроводноЙ сети мало отличается от характеристики
насоса при пуске на закрытую задвижку.
Отметим, что при построении кривых рис. 5 коэффи
циент заrрузки двиrателя был принят равным единице.
Условимся в дальнейшем изложении под моментом
сопротивления механизма понимать полныЙ момент co
противления arperaTa с учетом момента сопротивления
трения.
Возвратимся к рис. 4, на котором кривая 1 представ
ляет собоЙ изменение моментов двиrателя в зависимости
от скольжения при условии, что двиrатель работает с HO
минальным напряжением на зажимах.
27
в действительности, KaI< было показано выше, напря
жение на зажимах двиrателя в момент ero пуска ПОIIИ
жается в соответствии с формулоЙ (15).
Кан изменяется ПУСНОВОЙ момент В процессе пусна
двиrателя. Развиваемый двиrателем вращающий момент
изменяется пропорционально квадрату напряжения на за
жимах. При относительном снижении напряжения на за
жимах двиrателя r' д развиваемый им фактический MOM HT
будет равен:
т'==и'2 дт '
*
(29)
rде т момент двиrателя при номинальном напряжении
на зажимах.
Если бы в течение Bcero времени пуска двиrателя пу
сковой ток И напряжение на ero зажимах оставались
неизменными, то развиваемый двиrателем момент COOT
ветствовал бы показанной на рис. 4 пунктиром КРИ30Й
/V .. и '2
, ординаты которои в Д раз меньше ординат кри
вой /. В действ'итель'Ности, пусковой ток за.висит от вели
чины скольжения и с приближением к номинальному
числу оборотов уменьшается до рабочею тока двиrателя.
Формула (19) дает величину пусковоrо тока двиrа
теля при номинальном напряжении на заЖИ1Vlах и сколь
жении равном 1 (ротор неподвижен). При определении
пусковою тока для движущеrося рОТОР,а необходимо
в формулу (19) ввести поправку, зависящую от величины
скольжения электродвиrателя:
Iпs==ks/ п ,
(ЗО)
rде ks коэффициент, учитывающий снижение пусковоrо
тоКа двиrателя при увеличении ero оборотов: -
1" 1 + 8
k .
s V 1 + ( 8;' У
(Зl)
Характер зависимости этоrо коэффициента От сколь
жения для асинхронноrо двиrателя представлен кри
вой / рис. 6. При изменении скольжения в пределах от
1,0 до 0,15 величина пусковоrо тока меняется незначи
28
..
тельно. Заметное уменьшение пусковоrо тока начинает
ся, КQrда скольжение приближается к номинальному
(точка Ь кривой 1), принимая значения, меньшие 0,15
(часть аЬ кривой 1).
Зависимость относительноrо напряжения на зажи
мах двиrателя от величины пусковоrо тока при непо
движно:w ,рот.оре (при скольжении, равном единице)
определяется формулой (15). Напряжение lНa зажимах
двиrателя при вращающемся роторе может быть опреде
лено по той же формуле,
если в нее подставить вели f
чину пусковоrо тока с уче 1(; f;
том ero изменения в зависи
мости 'От скольжения:
и
*Ш
У3А д k.l п '
1 + ин
rде ks коэффициент, опре
целяе:wый по формуле ('31).
Зависимость напряжения О
на зажимах двиrателя от f
скольжения представлена
на рис. б кривой 1 1, постро
енной по уравнению (32).
Развиваемый двиrателем
момент с учетом снижения
напряжения на ero зажимах при заданном значении
скольжения может быть определен следующим образом.
Для данноrо значения скольжения по кривой 1 рис. 4.
определяется величина развиваемоrо двиrателем MOMeH
та при номинальном напряжении на зажимах и по кри
вой II рис. б или по формуле (32) величина относи
тельноrо напряжения на зажимах двиrателя. Величина
развиваемоrо двиrателем момента вращения с учетом
снижения напряжения на ero зажимах для заданноrо
скольжения вычисляется по формуле (29).
Следует отметить, что в области малых скольжений
фОР:\fула (32) не дает точных значений напряжения Hii
ЗЮКlИ:\lах двиrателя, так как величина фазоВ'оrо уrла
тока двиrателя с приближением к номинальной скорости
уменьшается и величина Ад ==RдСОS lpи+Хд sin Ipи в фор-
муле (32) не остается постоянной.
1
л
и '
д
*
(32) t;;5
D
0.8
0,6
0.4
0.2
s
О
Рис. 6. Завиоимость IТYCKOIВOTo
тока и :напряже.ния .на з,ажи-
,мах элеК11Р'Оiд;виrателя 'От
'скольжения.
29
Действительное значение вращаlOщеrося МО:\1ента
двиrателя при скольжении, близком к номинальному,
в большинстве случаев будет несколько выше значения
момеНТа, подсчитанноrо по формуле (32) без учета изме
нения величины Ад' Величина получающейся при этом
ошибки невелика и для практических расчетов ею IIЮЖ
110 пренебречь.
На рис. 4 кривая 11 представляет зависимость разви
BaeMoro двиrателем момента при пуске с учетом измене
ния величины пусковоrо
тока..
Предположим, что
асинхронный двиrатель,
механическая характери
стика KOToporo с учетом
снижения напряжения на
ero зажимах при пуске
представлена на рис. 4
кривой 11, соединен с Me
ханизмом, для KOToporo
момент сопротивления
выражается формулой
(28) (кривая 111, рис. 4).
Избыточный момент и
время разбеrа. Из рис. 4
видно, что развиваемый
двиrателем момент в Te
чение Bcero времени пуска при изменении скольжения от
1 до номинальноrо значения (кривая 11) превышает MO
мент сопротивления соединенноrо с ним механизма (кри
вая 111). Разность ,ординат этих кривых называется из
быточным моментом. Двиrатель при пуске сможет сдви
нуть с места и развернуть до номинальной скорости
присоединенный к нему механизм только при усло
вии, что избыточный момент в течение Bcero перио
да пуска положителен. Чем больше величина избыточ
Horo ,момента, тем быстрее заканчивается пуск arpe
raTa.
Продолжительность пуска arperaTa называется Bpe
менем ero разбеrа.
Длительность времени разбеrа определяется величи
ноЙ избыточноrо момента и механической постоянной
времени arperaTa (см. ниже, формулу 34).
30
т
D
о
Рис. 7. КР'Иil3ые ,дт1амичеоких MO
MeHTOIB arperaTa при Iр'азбеrе и BЫ
беrе.
Время разбеrа может быть определено rрафоанали
Jическим методом с помощью механических характери
стик двиrателя I1 ПрНВОДIlмоrо механизма. Для этоrо
строят крнвую заВIlСИМОСТII изБЫТОЧIlоrо момента arpe
raTa от скольжения. Ординаты кривоЙ избыточноrо MO
мента определяются как разность между величиной
вращающеrо момента двиrателя и величиной момента
сопротивления механизма при заданном значении сколь
жения.
На рис. 4 избыточные моменты для любоrо значения
скольжения определяются расстоянием по вертикали
между кривыми 1/ и 1/1. Область избыточных моментов
на рис. 4 заштрихована вертикальными линиями и OTMe
чена знаком «+», так как избыточный момент ускоряет
вращение arperaTa. Зависимость избыточноrо момента
ст скольжения при пуске arperaTa для указанноrо при
мера, представлена на кривоЙ 1 рис. 7. Разбивая пло
щадь между кривой 1 и rоризонталыюй осью на ряд
участков, можно определить время разбеrа arperaTa
в секундах из выражения
t ( + +...+ ) Ta, (33)
lп l :J,ИJI 1п2Д:Иll .. lпmДlfIl
,
rде /),sl' /),S2'" /),sm приращение величины скольже
ния соответственно для 1 ro, 2 ro,
m ro участка. При разбеrе arpe
raTa эти приращения отрица
тельны, так как скольжение
arperaT.a уменьшается;
т 1ДIlI17 т 2дll11 ... ттД1!l1 средние величины относительных
избыточных моментов COOTBeT
ственно для тех же участков;
т а механическая постоянная Bpe
мени arperaTa в секундах, опре
деляемая по формуле
GD2 n 2
т a 364Р: '
(34)
rде PH номинальная мощность двиrателя, квт;
nс синхронная скорость вращения, об/мин;
GD2 приведенный маховой момент arperaTa, т. м2.
31
Маховой момент arperaTa равен сумме MaxoBoro MO
мента ротора электродвиrателя и приведенноrо к валу
двиrателя MaxoBoro момента механизма с учетом Maxo
вых моментов звеньев передачи от двиrателя к Mexa
низму.
aXOBыe моменты роторов двиrателей .и механизмов
приводятся в соответствующих каталоrах и технических
информациях заводов изrотовителей.
Время разбеrа и наrревание обмотки двиrателя. Время
разбеrа двиrателя определяет температуру ero обмоток
в конце пуска. При пуске обмотки двиrателя HarpeBa
ются во MHoro раз интенсивнее, чем при нормальном
рабочем режиме, так как количество выделяющеrося
в обмотках тепла пропорционально квадрату тока. Если
кратность пусковоrо тока равна 5, то количество Bыдe
ляющеI'ОСЯ при пуске двиrателя 'в ero обмотках тепла
будет превышать в 52==25 раз количество тепла, Bыдe
ляющеrося за тот же промежуток времени при нормаль
ном рабочем режиме. Отсюда становится понятной опас
ность повреждения обмоток электродвиrателя или зна
чительноrо сокращения срока ero службы при частых и
длительных пусках arperaTa.
Асинхронные электродвиrатели, предназначенные для
длительной работы, допускают 2 3 пуска подряд с про
межутками между пусками 1 2 мин из холодноrо co
стояния и 1 2 пуска из rорячеrо состояния, если время
их разбеrа при пуске не превышает 20 30 сек.
При частых пусках двиrателей возможен также пере
rpeB обмоток питающеrо трансформатора.
Тепловые расчеты, необходимые для решения BO
проса о допустимости пуска электродвиrателей по усло
виям наrревания обмоток электродвиrателей и пони
жающих трансформаторов, выходят за рамки настоя
щей брошюры. Читатель может ознакомиться с тепло
выми расчетами, связанными с пуском и самозапуском
электродвиrателей, по литературе, указанной в прила
raeMoM в конце брошюры списке [Л. 1, 2, 3, 5].
. Условия, обеспечивающие нормальный пуск двиrателя.
Нормальный пуск двиrателя можно считать обеспечен
ным, если избыточный момент на протяжении Bcero Bpe
мени разбеrа будет не менее, чем на 10% превышать
момент сопротивления механизма. еханическая xapaK
теристика cOBpeMeHHoro асинхронноrо двиrателя такова,
32
что выполнение этоrо условия почти всеrда удовлетво
ряется для Bcero времени разбеrа, если оно будет выпол
нено для начальноrо момента пуска.
Таким образом, для проверки допустшюсти пуска
механизма с асинхронным двиеателем достаточно cpaB
нить пусковые (начальные) MOJrtCHTbl двиеателя и Mexa
низма. При этом пусковой MOJo-tент двиеателя должен
превышать пусковой момент сопротивления механизма
не менее, чем на 10 0 N. Выполнение эrоrо условия прове
ряется по следующему соотношению:
,2 .....
и д mп::;::.-l,lmп.мех,
*
(3.5)
r де m п кратность пусковоrо момента электродвиrателя
при номинальном напряжении на зажимах;
mп.мех кратность пусковоrо момента сопротивления
механизма по отношению к номинальному MO
менту электродвиrателя;
u' Д напряжение на зажимах двиrателя в начальный
* момент пуска в долях от номинальноrо напря
жения.
Кратность пусковоrо момента механизма по отноше
нию к номинальному моменту двиrателя определяется
умножением кратности этоrо же момента по отношению
к номинальному моменту сопротивления механизма
топ.мех на коэффициент заrрузки электродвиrателя k з :
mп.мех == k зmоп.мех.
(36)
Кратности пусковых моментов различных механиз
мов даны в Приложении (табл. 4).
Тормозной момент и время выбеrа. Перейдем к pac
смотрению режима торможения и выбеrа arperaTa.
При полном прекращении электропитания вращаю
щий момент двиrателя понижается до нуля и arperaT
снижает скорость, расходуя запасенную -кинетическую
энерrию на преодоление момента сопротивления Mexa
низма. При коротком замыкании на шинах, от которых
получает питание двиrатель, напряжение на ero зажи
мах понижается до нуля и торможение arperaTa с асин
хронным двиrателем практически будет происходить по
тому же закону, как и при полном прекращении элек
тропитания. При коротком замыкании в удаленной точке
3 Ф. Ф, I(apnos. 33
сети на зажимах двиrателя сохраняется некоторое OCTa
точное напряжение и выбеr arperaTa будет происходить
медленнее.
На рис. 4 кривая V представляет механическую xa
рактеристику электродвиrателя при коротком замыкании
в сети, если остаточное напряжение на зажимах двиrа
теля равно 0,3 номинальноrо. Развиваемый при этом
.. 1 11
вращающии момент уменьшается в 0,32 "'" I раз по срав-
нению с величиной момента при номинальном напряже
нии на зажимах двиrателя.
ТОРМОЗНОЙ момент arperala в рассматриваемом
случае определяется разностью момента двиrателя (кри
вая V) и момента сопротивления механизма (кри-
вая 11 I). Область тормозных моментов на рис. 4 заштри-
хована rоризонтальными линиями и отмечена зна
I<OM , так как тормозноЙ момент замедляет движение
arperaTa.
Избыточный и ТОРМОЗНОЙ моменты arperaTa назы-
ваются соответствеtшо динамическими положительным
и отрицательным моментами. Ускорение вращения arpe-
raTa происходит при положительном динамическом
моменте и замедление при отрицательном.
Время выбеrа arperaTa, т. е. время, в течение KOTO
poro arperaT остановится при режиме торможения, мо-
жет быть определено по формуле (33), в КОТОРОЙ при
ращения величин скольжения должны быть взяты со
знаком + (скольжение двиrателя при торможении YBe
личивается) и динамические моменты со знаком , так
как эти OMeHTЫ являются тормозными.
При правильном соблюдении знаков время в режи
мах разбеrа и выбеrа, определенное по формуле (33),
сохраняет знак +.
Формула (33) позволяет определить по кривым мо-
ментов электродвиrателя и механизма для каждоrо зна
чения скольжения время разбеrа при пуске или выбеrа
при останопке arperaTa. На рис. 7 даны кривые динами
ческих моментов, а на рис. 8 соответствующие им кри-
вые разбеrа и выбеrа для arperaTa, механические харю{
теристики KOToporo представлены на рис. 4.
Кривые динамических моментов на рис. 7 построены
с учетом их знака положительноrо для избыточных и
отрицательноrо для тормозных моментов.
34
Кривая 1 рис. 7 дает зависимость избыточноrо MO
мента и кривая 1 рис. 8 времени разбеrа от скольже
. ния при пуске arperaTa при условии, что развиваемый
электродвиrателем момент соответствует линии Jl рис. 4
и момент сопротивления механизма линии 111 этоrо
же рисунка. Полное время разбеrа arperaTa при пуске
определяется точкой d на кривой разбеrа 1 рис. 8.
Чем больше динамический момент при разбеrе, тем
быстрее заканчивается пусковой режим arperaTa. Если
сек t
5
r
п1
О,
0,8
G,б
O/f
0.2
АИ!с. 8. Кривые Iразбеrа и 'выбеrа a:rp5ra'fla.
бы при пуске двиrателя на ero зажимах сохранялось
номинальное напряжение, то механическая характери
стика двиrателя была бы представлена линией 1 рис. 4.
При том же моменте сопротивления механизма избы
точныЙ момент был бы при таком условии MHoro выше
по сравнению с предыдущим случаем (кривая 1J рис. 7),
а время разбеrа соответственно меньше. Зависимость
времени разбеrа от скольжения для этоrо случая преk
ставлена кривоЙ II рис. 8.
Кривая 1 Jl рис. 7 представляет тормозной момент
arperaTa при коротком замыкании в сети, при котором
на зажимах двиrателя сохраняется остаточное напряже
ние. Блаrодаря наличию на зажимах HeKoToporo OCTa
точноrо напряжения двиrатепь развивает момент, пред
ставленный линией V (рис. 4). Тормозной момент arpe
raTa определяется разностью ординат линиЙ Jl1 и V
З* 35
рис. 4. Зависимость времени выбеrа от скольжения для
этоrо случая представлена кривоЙ 111 рис. 8.
Выбеr arperaTa при полном прекращении электропи
тания будет происходить быстрее по сравнению с выбе
rOM при наличии на зажимах двиrателя остаточноrо Ha
пряжения, так как противодействующиЙ торможению
момент двиrателя будет в этом случае отсутствовать и
динамическиЙ (тормозноЙ) MO
мент будет равен моменту co
противления механизма (кри
вая IV рис. 7). Зависимость
времени выбеrа от скольжения
::JToro случая представлена
кривой IV рис. 8, которая про
ходит ниже кривой 111.
5 lh
т-и.
4
о
f 0,8
Рис. 9. КРИlВые 'Выбеrа мехаюш'Мов.
1 с вентиляторным MQMellТOM сопротивления:
11 с ПОСТОЯННЫМ момеНТОМ сопротивления.
На рис. 9 представлены кривые выбеrа механизмов
с вентиляторным моментом сопротивления (линия 1)
и с постоянным моментом сопротивления (линия 11) для
случаев работы двиrателя с различными коэффициен
тами заrрузки.
Кривые построены для условий полноrо прекраще
ния подачи электропитания и дают зависимость от
скольжения отношения времени выбеrа к механической
постоянной времени arperaTa. Отметим, что механиче
ская постоянная времени механизма arperaTa равна Bpe
мени выбеrа при отключении двиrателя, работающеrо
с коэффициентом заrрузки, равным 1, и соединенноrо
с механизмом, имеющим постоянныЙ момент сопротив
.1ения.
36
Кривые выбеrа позволяют определить величину
скольжения arperaTa по заданной длительности KOpOT
Koro замыкания или перерыва электропитания.
Если длительность KopoTKoro замыкания или пере
рыва электропитания такова, что arperaT полностыо
остановится, то самозапуск при возобновлении нормаль
Horo электропитания ничем не будет отличаться от пуска
arperaTa.
При кратковременных перерьшах или нарушениях
электр,опитания самозапуск элеКТРО!lвиr.ателя представ
ляет собой пуск с промежуючной скорости, до которой
уопел затормозиться ar'PeraT.
Проверка возможности самозапуска двиrателя произ
водится в следующем порядке.
По кривой выбеrа определяется скольжение arperaTa
в момент самозапуска двиrателя. По формуле (31) BЫ
числяется величина коэффициента, учитывающеrо сни
жени е пусковоrо тока, и по формуле (32) определяется
относительная величина напряжения на зажимах дви
rателя при самозапуске. Возможность самоззпуска дви
rателя проверяется по формуле
'2
и дтв-- 1,lm sMex '
*
(37)
rде т 8 кратность момента двиrателя при номиналь
ном напряжении на зажимах двиrателя и
скольжении, равном скольжению при самоза J
пуске;
ms мех кратность пусковоrо момента сопротивления
механизма при том же значении скольжения.
Условия разбеrа arperaTa при самозапуске полностыо
соответствуют условиям ero разбеrа при пуске, начиная
от скольжения, при котором происходит самозапуск.
Все до сих пор сказанное относилось к пуску И caMO
запуску одноrо arperaTa. В действительности при боль
шом числе arperaToB может быть одновременный пуск
нескольких arperaToB. Часто одновременный пуск не-
скольких arperaToB предусматривается схемой автомати
ческоrо управления технолоrическим процессом.
'Условия rрупповоrо пуска и самозапуска. Самозапуск
обычно осуществляется для значительноЙ доли или даже
для всех присоеДИIlенных к сети двиrателей. В связи
37
с этим необходимо рассмотреть условия rрупповоrо
пуска и самозапуска arperaToB.
При одновременном пуске или самозапуске несколь
ких arperaToB пусковые токи электродвиrателей склады
ваются, увеличивая колебание напряжения в сети.
Снижение напряжения на зажимах двиrателей при
rрупповом пуске может быть определено по фор
муле (15) и при rрупповом самозапуске по фор
муле (32), если принять следующие допущения:
1. Фазовый уrол пусковоrо тока для всех OДHOBpe
менно пускаемых двиrателей имеет одинаковую вели
чину. Выше указывалось, что это предположение не BHO
сит существенноЙ ошибки, так как фазные уrлы пуско
Boro тока для различных двиrателеЙ близки по величине
друr друrу. При этом условии общий пусковой ток равен
сумме пусковых токов всех участвующих в OДHOBpeMeH
ном пуске или самозапуске двиrателей:
1== т
I u ==::' :Е I n/ ,
1==1
rде т число электродвиrателей.
2. Относительное колебание напряжения при пуске
или самозапуске на зажимах для всех участвующих
в одновременном пуске или самозапуске двиrателей оди
наково. Это условие выполняется с достаточной для
практических расчетов точностью для двиrателей пром
предприятия, получающих питание от общеrо понижаю
щеrо трансформатора или от общеrо распределительноrо
пункта BbIcoKoro напряжения (для высоковольтных дви
I"ателей) и т. п.
При сделанных допущениях величина относительноrо
напряжения на зажимах двиrателей определяется по
формулам (15) и (32), принимая значение пусковоrо
тока в этих формулах равным суммарному току, вычис
ленному по формуле (38).
Проверка допустимости пуска или самозапуска по
формулам (35) и (37) производится для тех arperaToB,
у которых соотношение между моментом ДВlIrателя и
моментом механизма является наиболее неблаrоприят
ным.
Расчет для случая, коrда условие 2 не выполняется,
приведен ниже Б 6.
38
(38)
3. ПРОВЕРКА ДОПУСТИМОСТИ ПУСКА
И САМОЗАПУСКА ЭЛЕктРодвиrАТЕЛЕй
ПО УСЛОВИЯМ ВЛИЯНИЯ КОЛЕБАНИЯ
НАПРЯЖЕНИЯ НА РАБОТУ ПРИСОЕДИНЕННЫХ
К СЕТИ ЭЛЕктРодвиrАТЕЛЕй
И ОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЛАМП
Возникающие в электрической сети при пуске и caMO
запуске двиrателей колебания напряжения в той или
иной мере ухудшают условия работы присоединенных
к сети электроприемников. В некоторых случаях связаII
ные с колебаниями напряжения нарушения в работе
.. присоединенных к сети приемников электрической энер
rии MorYT иметь серьезные последствия.
В связи с этим необходима проверка допустимости
колебания напряжения в сети по условиям влияния на
работу подключенных к этой сети электроприемников.
Влияние колебания напряжения на работу двиrателеи.
На рис. 10 представлены механические характеристики
асинхронноrо двиrателя и соединенноrо с ним механизма
для скольжений в диапазоне от О до 0,2. Для наrЛЯk
пости масштаб по оси абсцисс увеличен в 5 раз по cpaB
нению с рис. 4 9.
При нормальной работе двиrателя с номинальным
напряжением на зажимах механические характеристики
на рис. 10 представлены соответственно для двиrателя
линией / и для механизма линией /V (рассматривает
ся случай механизма с постоянным моментом сопротив
ления) .
При этих условиях моменты сопротивления двиrателя
и механизма будут равны и arperaT будет работать с по
стоянной скоростью при скольжении Sи. На рис. 10 этот
режим работы представлен точкой d, лежащей на пере
сечении линий / и /V.
Работа arperaTa в этой точке характеристики двиrа
теля будет устоЙчивой. Чтобы убедиться в этом, пред
положим, что произошло увеличение наrрузки соединен
Horo с двиrателем механизма и механическая xapaKTe
ристика механизма заняла на rрафике рис. 10 новое по
ложение, соответствующее лиwии V. Произойдет TOpMO
жение arperaTa, так как при скольжении Sи развиваемый
двиrателем момент теперь будет ниже I-IОВОrО момента
39
сопротивления механизма. При увеличении скольжения
момент двиrателя возрастет и состояние равновесия BOC
становится в точке d', соответствующей значению сколь
.жения S'H>SH (точка d' лежит на пересечении линий /
и V).
При колебании напряжения в сети напряжение на
зажимах работающих двиrателей понижается, в связи
с чем уменьшаются
развиваемые двиrате
лями моменты.
На рис. 10 пред
ставлены механические
характеристики двиrа
теля при снижении Ha
пряжения на зажимах
до 80% номинальноrа
(линия / /) и при сни
жени и lJ:апряжения до
60% номинальноrо (ли
ния ///). В обоих слу
чаях начинается TOp
можение arperaTa.
При снижении Ha
пряжения на зажимах
до 80% значение раз
виваемоrо двиrателем
максимальноrо (опро
кидывающеrо) MOMeH
та (точка Ь' линии /l) остается !Выше MOMeH
та сопротивления механизма (линия V) и состояние
равновесия восстанавливается при ново:'.! значении сколь
жения в точке d" на пересечении линий моментов двиrа
теля и механизма.
При снижении напряжения на зажимах двиrателя
до 60% номинальноrо момента сопротивление Mexa
низма окажется больше опрокидывающеrо момента дви
rателя (точка Ь" линии 1 //), и начнется торможение
arperaTa. При скольжениях, превышающих критическое
скольжение SM, тормСзной момент начнет возрастать и
при продолжительном снижении напряжения в сети дви
rатель может затормозиться до полной остановки.
ИЗ сказанноrо можно сделать следующее заклю
чение.
2
I
1
Ib
I
I
П т
- . - . - -,
. _ .2:. _ _ .' d'
lY I
т
о
0.2
Б"
S;S SII О
0.1
Рис. 10. Механические характеристи
ки асинХ!ронноrо электроД!виrателя
при на'l1ряжении на зажимах 100%,
80% и 60% номинаЛЬНОriD.
40
Пуск И са.Аюзапуск двиzателей по условию влияния
колебания напряжения на работу присоединенных к сети
двиzателей можно считать допустимым, если развивае
.Atblii каждым работающим двиzателем максимальный
момент остается выше момента сопротивления соеди
HeHHOZO с ни.'rt механизма. Это условие выражается c{)or
ношением
, 2
U д1т м 1, 1т м . мех ,
*
(39)
rде U'Дl напряжение на зажимах работающеrо двиrа
* теля в долях номинзльноrо, определяемое по
формулам (16) и (17);
" т м кратность максимзльноrо (опрокидывающеrо)
момента двиrателя при номинальном напряже..
нии;
т м . мех кратность момента сопротивления механизма
при критическом скольжении по отношению
к номинальному моменту двиrателя;
1, 1 коэффициент запаса, учитывающий возможную
не точность расчета.
Моменты сопротивления механизма при номинальном
и при критическом скольжении мало отличаются друr
от друrа. Для практических расчетов в формулу (39)
можно без большой ошибки подставлять номинальный
момент сопротивления механизма, принимая:
т м . мех == т н . мех == kзтон.мех == k з ,
(40)
(так как тон.мех== 1).
С учетом условия (40) соотношение (39) может быть
записано в таком виде:
, 2
UДlтм l,lkз,
(41)
rде k з коэффициент заrрузки двиrателя.
Если условие формулы (41) для какоrо либо рабо
тающеrо двиrателя не выполняется, он может OCTaHO
виться.
Для предотвращения остановки работающих электро
двиrателеЙ необходимо уменьшить колебание напряже
ния в сети, что достиrается применением пуска через
41
реактор или автотрансформатор или заменоЙ KOpOTKO
замкнутоrо двиrателя на двиrатель с фазным ротором.
Влияние колебания наПРЯJКения при пуске двиrателей
на работу ламп освещения заключается в резком измене
нии CBeTOBoro потока лампы «миrании света». При
частых пусках двиrателей влияние миrания света OTpa
жается на производительности труда и утомляет зрение.
В связи с этим Правила устройства электроустановок
(ПУЭ) устанавливают величину допустимоrо колебания
напряжения для осветительной сети в зависимости от ча
стоты пуска двиrателей.
Величина колебания наПрЯJКения у ламп рабочеrо
освещения не оrраничивается, если оно происходит не
чаще 1 раза в час. При колебаниях наПРЯJКения в пре
делах 1,5 4% их частота не должна превышать 10 раз
в час. Частота колебаний напряжения может быть
любой, если их величина не выходит за пределы 1,5%.
Величина колебания напряжения, вызванная пуском
двиrателя какоrо либо механизма или станка, не прове
ряется для ламп MecTHoro освещения, обслуживающих
этот механизм или станок
Величина колебания напряжения в сети определяется
по формулам (16) и (18).
Колебания напряжения у ламп при пуске двиrателей
будут наибольшими в случае COBMeCTHoro питания сило
ной и осветительной наrрузок от общей линии. Если при
этом величины колебания напряжения выходят за дo
пустимые пределы, необходимо выделить силовую и
осветительную наrрузки в самостоятельные линии. Эта
мера значительно снизит колебания напряжения на
лампах. Влияние колебания напряжения при пуске дви
rателеЙ на работу ламп практически почти полностью
устраняется при питании силовой и осветительноЙ Ha
rрузок От отдельных трансформаторов.
Общий порядок расчета сети на колебание наПрЯJКе
ния при пуске и самозапуске асинхронных двиrателей.
1. Определяется величина напряжения на зажимах
двиrателя пр!и ero пуске или самозапуске из формул (15)
или (32) и проверяется из условий (35) или (37), CMO
жет ли развернуть двиrатель присоединенный к нему
механиЗМ.
2. Определяется по формулам (16) и (17) величина
напряжения на зажимах работающих двиrателей в MO
-42
мент пуска или самозапуска двиrателя по поз. 1 и npo
веряется устоЙчивость их работы из условия (41).
3. Определяется по формулам (Iб) и (18) величина
колебаниЙ напряжения для тех точек сети, от которых
питается осветительная наrрузка, и проверяется в заВlI
симости от частоты пуска двиrателеЙ допустимость коле
баний напряжения в соответствии с требованиями ПУЭ
(см. выше).
Пример 1. От истачника И па кабелю 6 кв мар'ки ААБ -сече-
'НII('М 3Х70 .м.м2 питается ряд ,rародских траНСфОр'матарных 'пунктав
(рис. 11). В тачке С на р'асстаянии 1,8 км от IИС'l'очника питания
к кабелю присаединена прамышленная падстаНI.\:ИЯ с тра'нсфарма-
та.рам типа ТМА 'мащнастью 300 ква для -силавой наrруз'ки 'С нами
нальным каэффициентам ТРЮfсфармации 6/0,4 кв с устанавленным
...
ш
Рис. 11. Схема сети к примеру 1.
..
атветвлением 0% и с атделЬ'ным тр'ансфар'матарам 20 ква для О'све-
щения. К: шинам Ш прпсаединен кабелем марки ААБ сечением
3Х95 м,и2, длинай 0,1'5 \КМ дви,rатель Д типа A92 4 мащнастью
100 квт на напряжение 380 в. К:аэффициент заrрузки дв'иrателя
kз {),85 и кратнасть начальнО'rа мамента сО'пративления присаеди-
HeHlI'ara к нему схаНИ'3м'а па атнашению к на'мИ'нальнаму маменту
сапративления мсха'Н'изма топ...ех 0,7. Напряжение на шинах Ш
да пуска двиrателя Д ра'вна Uш 390 в.
'в мамент пуска двиrателя Д рабатает падключенный к ши-
нам Ш Д:ВИl'атель Д. 'Типа А'82-2 мощностью 7'5 квт с напряжение'1
.на зажимах Ид. 370 в и с коэффициентам заrруз,ки kз 0,9.
Праверить:
а) вазмажнасть пуска электрадвиrателя Д;
б) 'вл.ияние калебания напряжеН'ия при пуске дв'Иrателя
рабату дlшrателя Д.;
в) влияние калебания 'напряжения при 'Пуске двиrателя
рабату асветительнай наrрузки rорода и прамышленнО'rа
приятия.
Д на
Д на
'Пред-
43
Реш е н и е. а) Определяем напряжение на заж,имах двиrате.
ля Д ПОО фОормуле (15)
И'д
*
И Ш
*
J f 3А д / п
1 + Ин
В нашем 'Случае поо УСЛОовию задачи напряжение на шинах Ш
дОо пуска Д'ви,rатсля U Ш 390 в и НОомин'аЛЬНОое на"П,ряжение двиrа
теля иH 300 В.
,Величина напряжения на шинах Ш в ДОоЛЯХ ООТ НОоМ'ииаЛЬНОоrОо
напряжения palBHa:
390
ш 380 1,026.
Из табл. 1 нахОо'ДИМ для д'внrателя типа A92 4 Kpa'l"HOoCTb oIJус,кОо
BOorOo ТОока ki '5, НОоминальный тоок JH 185 а, коэффициент МОощноо
сти двиrателя при 'пуске cos Ipп {),287 и sin (рп О,958.
Остается .Оопределить величины аК1'И'вноrОо и ИНДУКТИВНОоrОо СОопроо
тивлений линии ООТ ИСТОочиика питания И доо зажимОоВ двиrателя д.
Из 1'а15л. 5 и 6 нахОоJJ.ИМ СОоПРОоl1ивление '1 км алюм'иниеВОоrОо Ka
беля марки ААБ сечением 3Х70 .м.м2 на напряжение 6 кв:
RB O,46 оом/км; XB O,08 оом/км.
Эти СОоПРQтивления необхОоДИМОо привести к СТОоРОоне низшеrОо Ha
пряжен.ия траНсфОормаТОора, та'к как двиrатель ПОодключен к сети
низшеrОо напряжения. Из табл. 8 для НОом'И'нальноrОо КОо'Эффиwиента
трааСфОормации 6/0,4 кв и Оответвления 0% нахОоДИМ значение n2 225.
Поо фОормуле (9) Оопределяем аКТИВНОое и ИНДУКТИВНОое СОоПРОотивления
1 КМ кабеля поо ОоТНОошению к 'сет,и ,нq13шеrОо на'пряжения:
0,46
RH 225 0,002 ОМ/КМ;
0,08
Х п 225 0,000355 ОМ! КМ.
СОПРОот'ивления ка'беля 6 кв ДЛИНОоЙ l 1,8 'КМ оот И'СТОочника пита-
ния И доо ПрОомышленнОоЙ llОодстанции (точка С) будут ра'вны:
Rc == R п l == 0,02.1,8 == 0,0036 ОМ;
Х с Х нl == 0,000355.1,8 == 0,00064 ОМ.
НахОо.'lИ"М СОоПРОотивления 'ОобмОоТОоК траНСфОор'\lаТОора 320 ква,
6/0,4 кв из та'бл. 7:
R T == 9,7 .10 . == 0,0097 ОМ;
Х Т 25.8.10 ' == 0,0258 ОМ.
44
Определяем сО'пр'О'ТИВЛеНИЯ линии от источиика n,ита'ния И до
шин низшеrо напряженИЯ подстанции:
R ш == Rc + R T == 0,0036 + 0,0097 == 0,0133 ом;
Х Ш == ХС + Х Т == 0,00064 + 0,0258 == 0,0264 ом.
Сопротивления 1 к,и ,кабеля марки ААБ 3х95 ..IHI 2 дО 1 кв Ha
ходим из табл. 5 и 6:
Il{. 0,34 0..11;
X. O,06 ОМ.
Учитывая .длину к'абеля, питающеrо дв<ита'Тель Д (l O,I'5 км),
нахо ИМ сопротивления линии от 'источника питания И до зажимов
д:виrателя:
с.
R д == R ш + Rt 1 == 0,0133+ 0,34.0,15==0,0643 ом;
Х д ==Х Ш +X t l==0,264+0,06.0,15==0,0354 ом.
R д 0,0643
Отношение Х Д == О, 0354 == 1,82 < 2,5. Таким образом, в на.
шем случае точность формулы (15), как указывалось выше в 2,
достаточна.
Подставляя числовые значения в формулу (8), находим:
Ад == R д cos 'fп + Х дsiп 'fп == 0,0643.0,287 + 0,0354.0,958==
== 0,0524 ом.
Пусковой 'Ток д'виrателя цри 'номинальном напряжении на зажи-
мах равен:
lп '5. '185 925 а.
.Напряжение на зажимах ДВ'IIrатсля Д в момент ero пуска, опре-
деленное по формуле (15), получится равным
1,026
VЗ .0,0524.925
1 + 380
и'д==
*
0,84.
..
Проверяем из соотношения (35), раз,вернет ли двиrатель Д п'рИ-
соединенный 'к 'нему механизм:
U'2дтп;;:'I,lтп.ме:r.
*
Из табл. 1 lНаходим для ДШlrателя типа A92 4 oКpaTIHoCTb llУС-
KOBOI'O момента тп 'I,О. По условию задачи kз 0,8'5 и топ.мех 0,7.
Из формулы (36) определяем I!1У(ЖОВОЙ .момент механизма в дo
лях от номинальноrо момента двиrателя:
тп.мех 0,85. O,7 O;595.
45
Подставляя число'вые значения 'в формулу (35), находим
0,842. '1 O,705> 1,1,' 0;596 О,б34.
Как в'идим, условие (35) 'Выполняет,ся и двиrатель Д при пуске
сможет развернуть 'Присоединеиный к нему механизм в 'Нормальных
усло'виях без перerрева своих о'бмот.ок выше температуры, допусти
мой по но'рмам.
б) Для определения влияния пуска электродвиrателя Д на pa
боту присоединенноrо к шинам Ш электродвиrателя д. типа A82 2
найдем величину к{)лебания на'пряжен'Ия на шинах Ш из форму
лы (16):
vз АшИ'д1п
аи ш == и *
* н
в нашем случае
А ш == Rшсоs 'fп + Хшsiп 'fп == 0,0133.0,287 + 0,0264.0,958 ==
== 0,0291 ом;
Ин == 380 8.
Подставляя числовые значения, получаем:
VЗ .0,0291.0,84.925
U!(ш == 380 О, 103.
По условию задачи до пуска напряжение на зажимах работаю
щеrо ДВИ'l'ателя и ДI 370 8 'Или 'в долях от номиналь'Ноrо
И ДI 370
ДI == == 380 ==0,974.
в момент пуска двиrателя Д на зажимах работающеrо дви-
rателя Д, ОТНОСительное напряжение соrласно (17) уменьшится
на величину колебаиия напряжения аи ш , откуда получаем:
*
И'ДI == ию аиш == O,974 0,103== 0,871.
* * *
Проверяем 'УстоЙчивость работы д'Ви,rателя ДI при пуске элек-
тродвитателя Д 'по формуле (41)
'2
И д1 т м ;;;;.l,lk..
*
Из табл. 1 Iнаходим :для электродвиrателя типа А82.2 к.ратность
мак-оимальноrо м,омента тM 12,4. По условию задачи k. O,9.
1П0д'ставляя числовые значения, 'Получаем:
0,8712. 2,4 1,82> 1,1 . O,9 O,99.
46
Как ВИДИМ, УСТОЙЧИВОСТЬ patJaтbI ДI3иrатеJIЯ типа A82 2 абе'спе
чивается с большим запасам.
В) Проверяем влияние пуска двиrателя Д на рабату QCBeTk
тель'Най наrруз'Юи. Дли 3Tara нахадим калебание напряжения в Ta'[
ке С на шинах .б кв 'прамышленнай па;l.станщии па 'фармуле (18).
В нашем случае
Ас == Rc cas 'fn + ХС sin 'fn == 0,0036.0,287 + 0,00064.0,958 ==
== 0,0016 ОМ.
.
Калебание напряжения в тачке С сети равна:
VЗ.О,ООI6.0,84.925
д ' с== 380
0,0057 (или 0,570/0)*.
Следует указать, ЧТО' при определении калебания напряжения
s тачке С величины сапротивления кабеля и пускаваrа така двиrа
теля были цриведены 'па атношению к напряжению низкавальтнай
сети. Для определения фактическай величины 'пуск'О'ваrа тока в Ka
беле BbICOKaro напряжения следует ero величину в сети низкаrа
наприжения 'разделить на iЮЭффИЦllент трансфармации панижающс
б
ra трансфарматора n 04 1'5.
,
Как П'Оl<!азал расчет, колебание напряжения для ,очки С равна
0,57%. Такае калебание будет и на ЗЮIQИмах лам'п прамышленнаrа
предприятия, так а\а'К асВе'тительный трансфарматор включен на ши
ны С, И 'В 'rародскай осветительнай сети, палучающей питание Tp'aH
зитам через шины С.
ДЛЯ сети, обслуживаемай rарадским трансформатарным пунк
там '(ТП), распалаженным между ИСТОЧНИКОМ пита.ния И и шинами
прамышленной 'Ifадстанции С, калебание на'пряжения будет 'Аеньше.
Соrласна ПУЗ да пускается калебание напряжения да 1,5% для
любай частаты 'калебаний. Таким образам, пуск двиrа'теля Д впалне
да пустим па уславию era влияния на О'с\ветнтельную сеть rapa;l.a и
предприя'тия.
Если 'бы lI!аrрузка .освещения на предприятiИИ палучала пита'Ние
ат силаваrа трансфарматара, калебание напряжения на лампах
была бы равна калебанию напряжения на шинах т, т. е.
iJU ш O,103 (или 10,3%) и пуск двиrателя Д па уславию era 'Влия
НИЯ 'на асветительную сеть был бы дапустим тальк:о при услаВИ!l,
ЧТО' двиrатель включается не 'чаще 1 раза в час.
Rc 0,0036
* Отнашение ХС == 0,00064 ==5,68 > 2,5 и для тачиаrа апреде-
ления величины ди с следа вала бы применить метад, излаrаемый
*
ниже, в 6. ОднакО' в нашем случае такае утачнение не имеет
практическаrа смысла, так как значение ди с == 0,570/0 MHara меньше
*
дапустимаrа (1,50/0).
47
Пример 2. От мащнай системы па линии 35 кв питаются
нескалька райанных падстанций (рис. 12).
К шинам 6,3 кв аднай из них пр'Исаединяется па ваздушнай
линии 'нас'ас,ная crа,нция, 'в каторай установлены !два алреrата с ы
саково'лы'ыыии кораткозамк,нутыми двнr,ателями тип,а AH 14 49 6,
нз котарых аднн arperaT нахадится в резерве.
Кратнасть начальнаrа мамента сапративления насоса
топ.ме:s: О,2.
Техннчес ие данные ЭЛе'ктрадвиrателя (из l'абд. 2) Рп 1000 квт;
Ип 60ОО 8; lП 'Ш) а; ki 6.3.
ЛЗП З5 кб
1000 t>lJa
3200 кба
R=0,29L, о...
Х=1,40аос
U ш =6270 (J
Рнс. 12. Схема сети к примеру 2.
Каэффициент мащнасти rnри ,пуске: cas срп ,о,283, siп срп ,о,959.
Кратность началь'наrа мамента т п 1,2.
Каэффициент заrрузки 'Электрадвиrателя kз ,о,95.
Данные се'ти и наrрузки, а также напряжения в различных
тачках сетн для режима ее рабаты да 'пуока двиrателя указаны на
рис. 12 (все 'величины приведены к С'тупени напряжения шин Ш, ат
которых []Иlтается элек11радвиrатель).
Требуется праверить 'вазмажнасть пуска двнrателя Д и влияние
КOJIебания напряжения при era пуске на рабату двиrателя ДI типа
A113 4M, PH 250 квт, Ин 6 кв, палучаюшеrа питание 0''1 шин Ш
падстанции при напряжении 'на зажнмах И Дl 61O,o в .и работаю
щеrа с 'Коэффициентам заrрузки kЗ 1,,0. Кратнасть 'Максимальнаrа
двиrателя ДI 'при напряжении '6 кв ,(см. табл. 2) тM 2.
Пуск двиrателя Д 'произвади'Тся редКа, так как насос рабатает
круrласутачна, '" влиянием калебания напряжения на асвещение
мажна пренебречь.
Реш е н и е. Сопративления ваздушных линий 35 кв и об К8 И
панижающеrа трансфарматара 1 800 ква нахадим из табл. 5, 6 и 7.
Сапрат;ивления линии 35 кв пересчиты'аемM па атнашению к ступени
напряження 6 кв при памащи фармулы .(9), в катар'Ой п 2 ВЗЯТО' из
48
табл. 8 ля ОТlветвл€.ния 5%. .последо,вательность расчета iПrрИ ОПоре
делении сопротивлений линий и трансформаторов была подробно
изложена в 'примере 1 и здесь не повто,рнется. Результаты расчета
указаны на р'ис. 12.
ДЛЯ ТОЧК<i С наХО1l:ИМ:
Rc 0,158 + 0,271 + 0,203 0,632 ом;
ХС 0,108 + 0,186 + 0,140 0,434 ом;
Ас Rccos 'l'п + Xcsin 'l'п 0,632.0,283 + 0,434.0,959 0,593 ом.
Подобным же образом находим для шин Ш:
<1.
R ш 0,632 + 0,294 0,926 ом;
Х ш 0,434 + 1,4 1,834 ом;
А ш 0,926.0,283+ 1,834.0,959 2,02 ом
и для зажимов ДI3иrателя Д:
R д 0,926 + 1,8 2,726 ом;
Х Д 1,834 + 1,52 3,354 ом;
Ад 2,726.0,28З+З,354.0,959 З,98 ом.
Определяем относительное напряжение на зажимах двиrателя
в момент пуска по формуле (15):
и ш
*
JfЗА д / п
1 + ив
Относительное напряжение на шинах Ш до пуска двиrателя Д
(см. рис. 12)
и'д
*
6270
ЧШ 6000 === 1,045.
Пусковой ток двиrателя при номинальном напряжении на за
жимах
/п 6,3.116===730 а.
Подставляя числовые значения, получаем:
1,045
и'д === Jf ==0,568.
* 1 + 3.3,98.73 0
6000
4 Ф. Ф. Карпов.
49
, Пусковой момент 'насоса в долях от номина.1ьноrо момента Д13и
rателя определяем 'по формуле '(36):
тп.мех == 0;2.0,95 == 0,19.
Проверяем из соотношения (35) возможность пуска элект;:ю
ДВИirателя Д:
'2
U д т п ;;:' 1,lт п .мех.
*
Подста'вляя числовые значения, находим:
0,5682. 1,2 0,'388>'I,1 . O,19 O,21.
Как видим, кратность момента, развив'аемоrо двиrателем при
пуске, {)казывается впол,не достаточной 'для Iпрео'Долеюпя на,чальноrо
l\IOMeHTa насоса.
Проверяем влия'ние пуска электродв'Иrателя Д на работу элек
т,родвиrателя ДI, присоединенноrо 'к шинам Ш.
Определяем 'Ко.'1ебание 'напряжения на шинах Ш из (16):
r
уЗАшU'д/п
аU Ш == *
* . и н
)f3.2,02.0,568.730
6000
0,242.
Относительное напряжение на зажимах электродвиrателя Дl
при пуске элеКТРОДDиrателя Д находим из (17).
В нашем случае
6100
ДI == 6000 ==1,0167; а ш ==0,242,
откуда
и'Д\ == I,OI67 O,242==O,775.
*
Проверяем устойчивость работы электродвиrателя Дl из (41):
'2
U д1 тм;..1,1k 8 .
*
в нашем случае
тм == 2; k8 == 1.
Получаем:
0,7752.2== 1,2> 1,1.1 == 1,1,
откуда заключаем, что устойчивО'стъ работы Д'виrателя Дl обеспечи
вается.
Отметим, что линия электропередачи 6 ка в наше", 'Случае по
отношеlfИЮ к шинам Ш 'иrрает роль пусковоrо реактора для двиrа
теля Д.
50
Для оценки влияния пуска Двиrателя Д 'на работу се'!'и' 35 к8
найдем колебание напряжения в точке С по формуле (18):
Jf .0,59З.О,568.730
ЮС 6000 0,071 (или 7,10/0).
*
с
Пример 3. Асинхронный двиrатель типа AI3 '52 '8 ПРИВОд'ит
в движение мех'а,низм с 'венти.1ЯТОРНЫМ lIюментом СОПРО'тН'вления.
Номинальные технические данные электродвиrателя: мощиость
PB '500 квт; напряжение иH 6000 в; ч'исло оборотов n н ==
7З5 об/мин; ток статора IH '59,9 а; paTHOCTЬ пусковоrо тока
ki 5; кратность пусковоrо момента тB 1,2; кратность максималь
Horo момеН1'а т м 2 и маховой момент .ротора GD2 (),35 т' J,1 2 .
Механическая характеристика механизма выражается ypaB}le
Нllем (28), 'в котором значение показателя 'Степеии равно p f2.
Кратность пусковоrо моменТа сопротивления механизма по
отношению к номинальному моменту ,двиrателя тв.мех 0,2. Ma
ховой -Момент механизма GD ex 0,12 т. м 2 .
Коэффициент заrрузки двиrателя k3 0,9.
Построить 'механические х,арактеристики .цви'rателя 'и механизма,
'Кривые динамичес их моментов и времени разбеrа 'и выбеrа для
следующих случаев:
1. Раз'беr arperaTa tПри пуске, если сеть от источника пита'ния
до _ зажимов двиrателя характеризуется 'веЛИЧИIНОЙ Ад 6,65 ОМ/КМ.
2. Ра:з,беr при 'пуске дв'иrателя 01' шин мощной подстаиции, Kor
да значение Ад o;
3. Выбеr arperaTa при коротком замыкании в сети, если оста-
точное напряжение на зажимах двиrателя в течение Bcero пе-
риода выбеrа поддерживается равным и/д 0,3.
*
4. Вы'беr arperaTa 'при отключении двиrателя от сети.
Реш е н'I! е. Случай 1. Для 'постро.ения механическоЙ xapaKTe
рис"ики дви!'ателя при Н'Оминаль-ном напряжении ,на зажимах BOC
пользуемся урав,нением (23).
По .условиям примера:
кратно'с'Ть 'максимальноrо момента двиrателя тM 2;
кратность пусково.rо момента тв 1,2;
синхронное число 'Оборотов nc 7'50 об/мин;
номинаЛliное число оборотов nH '735 об/мин.
Номинальное скольжение определяем по формуле (:26):
'-
..
735
58 1 750 ==0,02
(номинальное скольжение м'оЖет быть также иайдено по табл. 2).
Подста'вляя числовые значения, вычи'Сляем велич'ины критиче
cKoro скольжения по формуле 1(24):
5м 0.02 (2+ Jf 22 1 ) == 0,075
4*
51
11 величины q '110' формуле (25):
( 1 ) 1,2
0,075+0,075 '2 2
q == 1 2 == 15.
1 ...2.....
2
Подставляя числавые значения в фармулу (23), палучаем:
2+ 15
т
+ o,075 + 5
0,075 S 1
34
.2== S 0,075'
15+ 0,075 +
..
Палученная 'зависимость представляет собай механическую xa
ра:ктеристику двиrа'теля ,при наминалЬ'нам напряжении на зажимах.
Задавая'сь паследавательным рядам значений 'скальжения s 1; 0,8;
0,6 ,и т. д. И вычИ'сляя .саатветствующие значения .атнас'ительных Ma
ментав ДВИ1rателя (см. таблицу к настаящему 'ПРf'!меру), .строим кри
вую атна'сительных маментав двиrателя при 'наминальнам напряже
нии на зажимах в зависимаС'ти ат ск'альжения (.'Iи,ния 1 рис. 4).
Для пастраения механическай характеристики механизма ис
пальзуем уравнение (28), в каторае падставляем числавые данные
примера
( 1 S ) 2
т'IeX==0,2+(О,9 О,2). I O,02 ==O,2+0,73(I s)2.
Результаты вычислений при памащи палученнаrа саатнашения
маментав сопративлений механизма в зависимасти ат скальжения
приведены в таблице и представлены на рис. 4 линией 111.
Зависимасть атнасительнаrа напряжения на зажимах двиrате.
ля ат скальжения апределяется фармулай (32).
Па уславиям примера U Ш 1; Ад 6,65 ОМ/КМ; иH 6000 В;
*
пускавай так двиrателя при наминальнам напряжении Iп 5. 59,9
300 а.
Отсюда па фар муле (32) палучаем:
1
и' ==
* д ]l3.6,65.k..300
1 + 6000
1
1 +U,575.k.'
Зависимасть каэффициента k. ат скальжения определяется
фармулай (31), в каторой величина критическоrо скольжения paB
на для рас,сматр'иваемоrо ,П1рИlмера SM O,075:
уl + 0,0752 1
k '
. Vl+ C' 75 )2 V I+ C, 75 Y
52
Таблица результатов вычислений для построения КрИВЫХ примера 3
Велнчнна скольжения 8
Наименование и условное
обозначение
п
Случай 1
Механическая характери
стика двиrателя при иомииаль
иом напряжении на зажимах
т (4, 1)* . . . . . . 1,2 1,32 1,48 1,65 1,9 1,98 2,0 1,79 О
Мехаиическая характеристи
ка механизма т"ех (4, 111) 0,2 0,23 0,32 0,46 0,66 0,79 0,82 0,9
Коэффициент зависимости
от скольжения пусковоrо TO
ка двиrателя k. (6, 1) . . 1 1 0,995 0,983 0,938 0,8 0,707 0,2 О
Относительиое напряжеиие
на зажимах двиrателя при
уске и' (6, 11) . . . . . 0,635 0,635 0,637 0,64 0,65 0,685 0,713 0,87 1
*Д
Механическая характеристи
ка двиrателя с учетом сниже
ия напряжеиия иа зажимах
ри пуске т' (4, 11). . . . . 0,485 0,532 0,600 0,675 0,803 0,93 1,03 1,35 О
Динамический (избыточный) 0,285 0,28 0,215
омент arperaTa т дин (7, 1) . 0,302 0,143 0,14 0,21 0,45
Интервалы скольжеиия при
азбеrе arperaTa S . . . O,2 O,2 O,2 O,2 O,1 O,08
1,0
0,8
0.6
0,4 0,2
0.1
I 0,075 I 0,02 I О
н
п
м
р
сп . В скобках указаны номера рисунков (арабская цифра) илинин (рнмская цифра), предстввляющеll зависимость указаиной
"" в таблице величины от скольжения.
ел
01>-
п родолженuе
Наимеиование и условиое
обозиачеиие
Величииа скольжеиия s
1,0
0,8
0,6
0,4 0,2
0,1
I 0,075 I 0,02 I О
Среднее значение избыточ-
Horo момента arperaTa для
интервала скольжения mдин.ср 0,294 0,291 0,293 0,179 0,142 0,3
Время разбеrа arperaTa t,
сек (8, 1) . . . . . . . . . . 0,98 1,98 2,96 4,58 5,6 6,0
Случай 2
Динамический (избыточный
момент arperaTa mдип (7, 11) 1 1,09 1,16 1,19 1,24 1,19 1,18 0,89
Интервалы скольжения при 0,2 O,I
разбеrе arperaTa S . . . . . O,2 0,2 O,2 O,08
Среднее значение избыточ
иоrо момента arperaTa тДllН.ср 1,05 1,08 1,18 1,22 1,21 1,04
Время разбеrа arperaTa t,
сек (8, 11) . . . . . . . 0,27 0,53 0,77 1,01 1,13 1,24
Случай 3
еханическая характеристи-
ка двиrателя при остаточном
напряжении на зажимах
и' ==0 3 т' (4 V) . . . 0,11 0,12 0,13 0,15 0,17 0,18 0,18 0,16
* д' t
Дннамический (тормозной)
момент arperaTa mдип (7, 1/1) 0,09 O,II 0,19 0,31 0,48 O,61 0,64 O,74
Интервалы скольжения при +0,2 +0,2
выбеrе arperaTa S . . . . . +0,2 +0,2 +0,1 +0,08
п родолжен.ие
flаименование и условное
обознаqение
О,б
Среднее значение тормозно
ro момента arperaTa mдин.ср . O,1 O,15 0,25 0,395 O,55 0,657
Время выбеrа arperaTa t,
сек (8, JlI) . . . . . . . . 7,15 4,25 2,32 1,16 0,43 0,17
Случай 4
Динамический (тормозной)
момент arperaTa mдин (7, IV) O,2 0,23 0,32 O,46 0,66 0,79 O,82 O,9
Интервалы скольжения при
ыбеrе arperaTa As . . . . . +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 +0,1 +0,08
Среднее значение тормозно O,215
о момента arperaTa mдив.ср. O,275 O,39 O,56 O,725 o, 845
Время выбеrа arperaTa t,
ек (8, IV) . . . . . . . . 4,0 2,65 1,6 0,86 0,34 0,14
в
r
с
ел
ел
Велиqина скольжения s
1,0
0,8
0,4 0.2
0,1 I 0,075 I 0,02 I О
Полученные соотношения позволяют построить зависимости
от скольжения коэффициента k. (линия / на рис. 6) и относи
тельноrо напряжения на зажимах двиrа теля И' Д (линия / / на
. *
Механическая характеристика двиrателя с учетом снижения
величины напряжения на ero зажимах в режиме пуска определяет
ся при помощи формулы (29):
, И '2
т дт,
*
в которой величины И'д и т принимаются по таблице для соот-
*
ветствующих значений s или определяются соответственно по
кривой / / рис. 6 и кривой / рис. 4.
Результаты вычислений приведены в таблице и представлены
линией / / на рис. 4.
Строим кривую избыточных моментов arperaTa в зависимости
от скольжения (линия / на рис. 7). вычитая ординаты кривой MO
ментов электродвиrателя (линия // на рис. 4) из ординат кривой
моментов сопротивления механизма (линия I// на рис. 4). Значе
ния избыточных моментов в таблице даны со знаком +, так как
избыточный момент является положительным динамическим мо-
ментом.
Для определения времени разбеrа arperaTa разбиваем кривую
избыточных моментов на участки с интервалами изменения сколь
жения 0,2; O,2 и т. д. Эти интервалы указаны в таблице со
знаком , так как скольжение при разбеrе arperaTa уменьшается.
Для каждоrо из интервалов по данным таблицы определяем cpeд
нее значение избыточноrо момента. Наприме , для пер'воrо HHTep
вала (при изменении скольжения от 1 До 0,8) находим:
0,285 + 0,302
тдив.ер 2 :::::::: +0,294.
Результаты вычислений для остальных интервалов приведены
в таблице.
Время выбеrа для каждоrо интервала определяем по форму
ле (33).
Предварительно находим величину механической постоянной
времени arperaTa. Маховой момент arperaTa равен сумме махо-
вых моментов ротора двиrателя и механизма:
GD2 0,35+0,12 0,47 Т' м 2 .
По условиям примера: ne 750 об/мuн и PB 500 КВТ.
Подставляя числовые значения, определяем по формуле (34)
величину механической постоянной времени arperaTa:
0,47.7502
Та == 364.500 1,45 сек.
56
По формуле (33) определяем время разбеrа arperaTa для пер
Boro интервала изменения скольжения (от 1 до 0,8):
( 0,2 )
tl== +0,294 1,45==0,98 сек.
Аналоrично определяем время разбеrа для каждоrо из приня
тых интервалов изменения скольжения и результаты указываем
в таблице. Кривая разбеrа arperaTa представлена на рис. 8 ли
нией 1.
Полное время разбеrа arperaTa составляет 6 сек.
Случай 2. Для этоrо случая по условию ПРИМf:ра двиrатель
присоединен к шинам иастолько мощной подстанции, что сопротив
лением питающей сети можно пренебречь и при пуске двиrателя
напряжеиие на ero зажимах сохраняет неизмениую величину, paB
ную, как это следует из формулы (32) и данных примера
I
и' д == 1.
* V3.0.k.300
1+ 6000
1\
Таким образом, для рассматриваемоrо случая напряжеиие иа
зажимах двиrателя при пуске равно номинальиому.
При этих условиях механическая характеристика двиrателя бу
дет представлена кривой 1 на рис. 4 и линия избыточных моментов
(лииия 11 на рис. 7) при пуске arperaTa может быть построена по
разиости ординат линий 1 и 111 на рис. 4.
Определение времени разбеrа (см. таблицу) и построение кри
вой ораз:беrа .(линия 11 на рис. 8) производится В том же порядке,
как и для случая 11.
Общее время разбеrа по сравнению с предыдущим случаем
сокращается с 6 до 1,24 сек блаrодаря более блаrоприятным усло
виям пуска arperaTa.
Случай 3. Рассматривается случай KopoTKoro замыкаиия в се.
ти, при котором остаточиое напряжение на зажимах работающеrо
двиrателя поддерживается ра вным и' Д == 0,3.
*
Соrласио формуле (29) развиваемый двиrателем момеиТ при
1
такой величине остаточноrо напряжеиия умеиьшится 0,32 """
== 11 раз по сравнению с моментом при номииальном напряжении.
Соответствующая кривая моментов представлена на рис. 4 ли
нией v.
Динамический момент определяется разностью ординат кривых
V и 111 и является тормозным моментом, вследствие чеrо он дол
жен быть взят со знаком мииус (линия 111 .на рис. 7).
Для определения времени выбеrа разбиваем кривую тормозных
моментов arperaTa на интервалы измеиеиия скольжения. Отсчет
времени выбеrа следует производить от номинальноrо скольжеиия,
и интервалы изменения скольжения arperaTa получаются положи
тельными (см. таблицу). В остальном определение времени выбеrа
57
и разбеrа производится аналоrично. Например, полное время BЫ
беrа для рассматриваемоrо случая получаем, при меняя форму
лу (33):
( 0,08 + 0,1 0,2 + 0,2 0,2 +
t O,675 o,55 + 0,395 O,25 + O,15
+ 0'2 )
. o, 1 1,45 7,15 сек.
Кривая выбеrа aI'peraTa .пред:ста.влена линией /Il.на 'рис. 8.
Случай 4. Рассматривается случай выбеrа arperaTa при ero
отключении от сети. Тормозным моментом в этом случае является
момент сопротивления механизма (линия /V на рис. 7). Расчет
,производится в том же порядке, как и для случая 3.
Так как противодействующий момент двиrателя отсутствует,
время выбеrа сокращается (линия /V на рис. 8).
При мер 4. Определить скольжение, до KOToporo затормозится
al'peraT ПРИlмера 3 rnри !Перерыве электропитания, ,и 'время 'разбеrа
arperaTa при самозапуске двиrателя после возобновления подачи
напряжения, если сеть характеризуется величиной Ад 6,65 ом/км
и время действия АВР составляет 1 сек.
Реш е н и е. При отключении двиrателя от сети выбеr arpe
raTa будет происходить соrласно линии выбеrа /V на рис. 8 от
точки а до точ'ки Ь, ордината которой равна 'времени 'Перерыва
электропитания 1 сек. Скольжение arper,aTa в этот момент будет
равно 0,46.
При возобновлении подачи напряжения разбеr arperaTa, KOTO
рый будет IПР{)ИС'Х'ОДИТЬ соrлаоно ЛИНЛI / ,на 'Рис. 8 -ОТ то'Ч'ки с, со-
отве'J1ствующей скольжению 0,46, ,до точки d, СООТВe'J1ствующей HO
минальному скольжению двиrателя.
Время разбеrа arperaTa от скольжения 0,46 до номинальноrо
определяем по разности ординат точек d и с линии 1 на рис. 8:
,м 3,3 сек.
4. ОСОБЕННОСТИ ПУСКА И САМО3АПУСКА
СИНХРОННЫХ ЭЛЕI<.тродвиrАТЕЛЕй
в настоящее время основным способом пуска син
хронных двиrателей является пуск прямым включением
статора на полное напряжение сети с обмоткой ротора,
п.одключенной к возбудителю наrлухо или через пуско
вое сопротивление.
Первый асинхронный этап пуска arperaTa с син
хронным электродвиrателем продолжается при измене
:ии скорости ОТ О (скольжение равно 1) до скорости по
рядка 0,95 от синхронной (скольжение равно 0,05). BTO
рым этапом пуска является втяrивание двиrателя в син
ХрОIIИЗМ, при котором скольжение уменьшается до нуля,
58
после чеrо начинается нормальная работа arperaTa
с синхронным числом оборотов.
еханическая характеристика синхронноrо двиrателя
представлена на рис. 13. Часть характеристики, COOTBeT
ствующая асинхронному этапу пуска (линня 1), анало
rична механическоЙ характеристике асинхронноrо дви
rателя. При пуске с номинальным напряжением на за
жимах статора синхронным двиrателем развивается
в первый момент пуска
начальный (пусковой)
момент, соответствующиЙ
точке а на рис. 13. При
увеличении с орости раз
виваемый асинхронный
момент величивается и
в точке Ь достиrает Ma
ксимальноro или крити
ческоrо значения m м . а .
При дальнеЙшем У'вел'И 0.8
чении скорости асинхрон
ный момент уменьшается. 0.'1
В точке с начинается BTO
роЙ этап пуска втяrи
вание двиrателя в сИ'н
хронизм. Начало этоrо
этапа условно считается
начиная от скольжения
0,05. При дальнейшем
уменьшении скольжения асинхронный момент
уменьшается, 'но появляется синхронизирующий
БЛaI'одаря которому двиrатель втяrивается в
низм.
В синхронном режиме механическая характеристика
представляет собоЙ вертикальную прямую П. Точка е
пересечения механических характеристик двиrателя и
механизма (линия III) соответствует установившемуся
рабочему режиму arperaTa. При изменении наrрузки
двиrатель работает в синхронном режиме устоЙчиво до
тех пор, пока момент сопротив.lJения механизма не пре
ВОСХОДИТ маКСЮ1альноrо (опрокидывающеrо) момента
двиrателя m м . с (точка f на линии 1 I).
Пусковая характеристика СИНхронноrо двиrателя MO
жет быть построена по трем точкам так же, как и для
59
т"а
т"с
f
т
2
1.6 т.
а
1,2 d
.'-....
о
1
I
S h
о
0.8
0.5
0."
0.2
Рис. 13. Механнческне характери-
сrшш СИiНХрО1JlJfоrо электродвиrа-
теля типа де 260/44 36 .и шаро-
вой мельн щЫ.
быстро
момент,
синхро
асинхронноrо. Две из этих точек характеристики приво
дятся в каталоrах синхронных машин это пусковой
момент (точка а на рис. 13) и момент при скольже
нии 0,05 (точка с). Третья точка максимальный MO
мент в асинхронном режиме (точка Ь) в каталоrах не
дается. ВeJIИЧИНУ максимальноrо момента в асинхрон
ном режиме можно определить по формуле, если извест
ны величины индуктивных сопротивлений по ,продольной
и поперечной осям маши
ны. Эти величины также
не приведены в каталоrах,
но MorYT быть высланы
заводом по запросу.
Практически удобнее по
лучить полностью пуско
вую характеристику дви
rателя, которая высыла
ется заводом по требова
нию заказчика.
Крупные синхронные
двиrатели часто изrотов
ляются заводом для
определенных механиз
мов и их механические
характеристики учиты-
вают особенности xapaK
теристик этих механиз
мов.
Например, на рис. 13
представлена характери
стика синхронноrо двиrателя типа ДС 260/44 36 мощ
ностью 1 100 квт, предназначенноrо для привода шаро-
вой мельницы. Короткозамкнутая обмотка ротора дви
rателя рассчитана на тяжелые условия пуска и обеспе-
чивает высокий пус овой момент mп== 1,5.
Механическая характеристика шаровой мельницы
для нерудных ископаемых имеет постоянный момент со-
противления (линия /Н рис. 13) за исключением пуско
Eoro (начальноrо) момента, который за счет трения по
коя механизма превышает номинальный момент сопро
тивления (табл. 4 и точка d на рис. 13). Сравнение
механических характеристик электродвиrателя и Mexa
низма показывает, что для Bcero времени асинхронноrо
2.8
т
2.4
2,0
1,6
1,2
tO d'
,
0,8-
o, а
d
о
1
s
0.6
0.4
0.2
0.8
Рис. 14. Мехадrические характери-
сти и СИ:НХРOrНlноrо вертикальноrо
электродвиrателя типа
вде 325/29-24 и водяноrо насоса.
60
f
D
е'
е
о
пуска динамический момент положителен и скорость
вращения arperaTa возрастает.
Представленная на рис. 14 механическая характери
стика синхронноrо двиrателя типа вде 325/29 24 мощ
ностью 2 000 квт на номинальное напряжение 10 кв,
предназначенноrо для привода крупноrо вертикальноrо
водяноrо насоса, раССЧliтана на леrкие условия пуска
HacocHoro arperaTa. Механическая характеристика Ha
соса (линия /V на риr. 14) -
в диапазоне изме.lений
скольжениЙ асинхронноro
пуска лежит ниже xapaKTe
ристики двиrателя, блаrо
даря чему обеспечивается
нормальный пуск HaCOCHO
ro arperaTa.
Электродвиrатель, имею
щий представленную на
рис. 14 характеристику и co
единенный с механизмом
с постоянным моментом co
противления (линия /Il на
рис. 14), при пуске не cMor
бы сдвинуть с места меха-
низм, так как начальный
момент оказалася бы мень-
ше момента сопротивления
механизма.
Схемы пуска синхронных
двиrателей. Ха раlКтеристики
двиrателеЙ, предстаВJIенные на рис. 13 и 14, даны для
пуска с обмоткой возбуждения, подключенной к возбу
дителю через пусковое сопротивление R 2 (схема возбуж
дения, представленная на рис. 15,6). В рабочем режиме
arperaTa пусковое сопротивление шунтируется контак-
том К.
Более простая и надежная схема пуска с обмоткой
возбуждения, присоединенной непосредственно к возбу-
дителю без nYCKoBoro сопротивления (схема рис. 15,а),
не всеrда может быть применена, так как при таком
пуске в кривой развиваемоrо двиrателем асинхронноrо
момента может появиться провал при скольжениях,
меньших 0,1 (линия Il на ,рис. 16). Если MOYleHT сопро
61
.
!
"""
....
2
=@1
а)
ф
2
к
б)
ф
Рис. ,15. Схемы возбуж.дения
CJИ1НXiрОННОI10 элеКl1роД'виrателя.
а с rлухоподключенным возбуди-
телем, б с возбудителем. подклю-
ченным через пусковое сопротивле-
ние R..
/ сннхронный двнrатель; 2 воз-
буднтель; Ф контакт контактора
форсировкн возбуждення; К кон-
такт контактора rашения поля.
тивления механизма (ли,ния /V на рис. 16) .будет меньше
момента двиrателя в наиболее низкой точке провала
(точка Ь), то двиrатель втянется в синхронизм. Если же
характеристики меха&изма (линю'! V) и двиrателя пере
секутся, то arperaT может затормозиться в точке пересе
чения характеристик (точка а), двиrатель не сможет дo
стичь синхронной скорости И будет отключен защитой
от асинхронноЙ работы.
Введение дополнительно
[о сопротивления в цепь
обмотки возбуждения син
xpoHHoro двиrателя приво
дит к уменьшению или ПОk
ному устранению провала
в механической характери
пике (линия / на рис. 16),
блаrодаря чему облеrчает
ся втяrивание в синхронную
работу..
Условия нормальноrо пус
О 5 ка arperaTa с синхронным
0.' 0.08 0.05 0.04 0.02 О двиrателем. НормальныЙ
пуск azpezaTa с синхронным
двиzателем можно считать
обеспеченным при выполне
нии следующих двух усло
вий:
1. Пусковой момент двиzателя не менее чем на 10%
превышает пусковой момент механизма. Это требование
в равной степени должно выполняться как для асин
хронных, так и синхронных двиrателей. Ero математиче
ским выражением является формула (35).
2. Минимальный развиваемый двиzателем в конце
aCUHxpOHHOZO этапа пуска момент не менее чем на 10%
превышает .момент сопротивления механизма для той
же скорости вращения. Это требование относится только
к пуску синхронноrо двиrателя и проверяется по сле
дующему соотношению
, 2
И Д тБ 1,lт Б l\!ех,
* s
т
1.0
0,5
РИС. 16. МеJШIIШlЧ€ClКие хар,акте-
рИСl'ИtКИ ОИН-ХР,ОН.НО'l"О электро
двиrателя в диапаЗOlне СКОЛЬ-
жения О, 1 o.
(42)
f
...
r де т Б кратность минимальноrо момента двиrателя
в конце асинхронноrо этапа пуска при номи
нальном напряжении на зажимах;
62
т вмех кратность момента сопротивления механизма
для скольжения s, соответствующеrо минимаш,..
I:IOMY значению момента электродвиrателя;
U'дs относительное напряжение на зажимах элек
* тродвиrателя при том же скольжении.
Принято проверку выполнения УСJIOВИЯ 2 ОТ1ЮСИТЬ
К скольжению двиrателя, равному 0,05. Тоrда фор
мула (42) получает вид:
.
, 2
U Дs=оu,О5тS=О,О5 1, lтв=о,О5мех,
*
(43)
.
{де все величины относятся к скольжению 0,0'5. Значения
моментов двиrателей для TaKoro скольжения приводятся
в каталоrах и технических информациях заводов. Для
синхронных двиrателей серии СДН величины моментов
для скольжения 0,05 наряду с друrими техническими
данными приведены в Приложении (табл. 3). COOTBeT
ствующие значения моментов сопротивления различных
механизмов приведены в Приложении (табл. 4).
Необходимо отметить, что пусковые характеристики
двиrателя приводятся в каталоrах для пуска с обмоткой
возбуждения, присоединенной к возбудителю через
пусковое сопротивление. Характеристика при пуске дви
rателя с rлухоподключенным возбудителем, как уже
было сказано, имеет провал при скорости, близкой к син-
хронной.
Опыт показал, что минимальная величина момента
в точке провала при пуске с обмоткой возбуждения,
присоединенной к возбудителю паrлухо, как правило, не
бывает ниже 0,5 номинальноrо момента двиrателя.
Из соотношения (43) определяем условие, которому
должен удовлетворять присоединенный к синхронному
двиrателю механизм, чтобы обеспечить надежное втяrи
вание двиrателя в синхронизм при rлухоподключенной
к возбудителю обмотке возбуждения:
..
, 2
т в =о,О5мех';;;; о,45р Дs=оО,О5'
(44)
Если это условие не выполняется, то возможность
пуска с rлухоподключенным 'возбудителем определяется
заводами изrотовителями для каждоrо KOHKpeTHoro слу
чая по запросу заказчика.
63
Работа синхронноrо двиrателя при сни)Кении напря-
)Кения сети. При сни)Кении напря)Кепия питающей сети
работаЮЩlli'I синхронныЙ двиrатель при тех )Ке условиях
оказывается более устойчивым по сравнению с асин
хронным. Объясняется это тем, что развиваемый син
хронным двиrателем при синхронноЙ работе момент про-
порционален первой степени напря)Кения на ero за-
жимах.
В связи с этим условие устойчивости работы син.
xpoHHoro электродвиrателя при сни)Кении напря)Кения
в сети записывается следующим образом:
U'д1m м . с 1,lk з ,
*
(45)
rде mм.с кратность максимальноrо момента для ре)Ки-
ма синхронной работы электродвиrателя
(точка f на рис. 13 и 14).
Устойчивость работы мо)Кет быть повышена приме-
непием форсировки возбу)Кдения, которая заключается
в автоматическом увеличении тока возбу)Кдения при
сни)Кении напря)Кения в питающей сети. Это достиrает-
ся шунтированием реостата в цепи возбу)Кдения -возбу-
дителя контактом Ф (рис. 15).
Форсировка возбу)Кдения двиrателя увеличивает ero
момент, способствуя повышению устойчивости работаю
щеrо двиrателя при сни)Кении напря)Кения в сети и
облеrчая вхо)Кдение в синхронизм при тя)Келых усло-
виях пуска или самозапуска.
fрупповой выбеr двиrателей. При индивидуальном
отключении ка)Кдоrо двиrателя или при коротком замы-
кании на шинах питающеrо распределительноrо устрой-
ства ка)Кдый двиrатель выбеrает самостоятельно. При
отключении rруппы электрически связанных ме)Кду со-
бой двиrателей происходит их rрупповой выбеr с неко-
торой усредненноЙ скоростью, при этом менее заrру)Кен-
ные двиrатели работают в качестве reHepaTopOB, пере-
давая запасенную ими кинетическую энерrию более за-
rру)Кенным двиrателям, работающим при rрупповом
выбеrе в двиrательном ре)Киме. Время выбеrа для пер-
DbIX уменьшается, и для вторых увеличивается по
сравнению с индивидуальным выбеrом.
64
.
Пример 5. На рис. 14 представлены механические характери
СТИКIf синхраннаrа двиrателя (линии 1 If /1) If саеДИllеННf)rа
с >ним меХalниз'Ма (ЛИlния 1 V). Каэффициент заl'рУЗIКИ двнrателя
kз 1. ХЗ1раК'I'еристика 'Щhна при уславии 'включения абматки ,ваз-
буждения через iII'Y'l'IКOBoe 'СОПlра.1'lhв'ление. Провер.ить без учета дей-
CiТ:в>ия фО\рси:ровки Iвозбуждения:
1) вазмажнасть пуска arperaTa, если напряжение на зажимах
двиrателя при 'пуаке ,составляет 0,8 Ha.M.l!HavIЫHOI'O;
2) возмажнасть пуека arperaTa для уславий пункта 1 при
rлухападключеннам вазбудителе, если кратнасть минимальнаrа
момента ,Б .наибалее IНИЗКОЙ точке 'провала 'в хаq:>аlктерwстике дви,rа-
теля ,при Сlюльжении 0,05 'С{)стаIВЛЯет 0,5;
3) устойчивоОСТЬ рабатающеrа двиrателя при снижении напря-
жения на зажимах да 0,6 наминальнаrа.
Реш е н и е 1. Дапустимасть пуска arperaTa с сиихранным
двиrателем проверяется па саатнашению пускавых маментав дви-
rателя 1I механизма (фармула 35) и саатнашению маментав при
скальжении 0,05 (фар мула 43). Из rрафика рис. 14 апределяем:
lIl'у,с'ковой ,момент Iдвиrа'теля mп О,4 (точка а);
пускав ай момент сопративления механизма mп.мех О,15 (точ-
ка d);
мамент двиrателя при скальжении 0,05 mз О.О5 1,3 (тачка с);
моментсопратнвлении мехd.НИЗМ3 при ск{)льжении O,05m. O.05 MeX
0,46.
Па уславию примера атнасительнае напряжение на зажимах
двиrателя при пуске равна И'д == 0,8.
*
ПадотаiВЛЯЯ ч,И'славые значения 'в формулы (35) и (43). полу-
чаем:
0,82.0,4 о:: 0,256 > 1,1.0,15 о:: 0,165;
0,82.1,3 о:: 0,83 > 1,1.0,46 о:: 0,506.
Оба уславия выполняются, следовательна, пуск arperaTa вазмажен.
2. При пуске д,виrателя с rлухападключеиным вазбудителем
уславие (43) не выпалняется:
0,82.0,5 < 1,1.0,46; 0,32 < 0,506,
и пуск двиrателя недопустим.
3. УСТОЙЧИВоОСТЬ оинхроннаrа двИrателя при рабате arperaTa и
.снижении 'напряжения на зажимах да 0,6 праверяется па саатноше-
нию (45). Па характеристике ДJJиrателя при синхраннойработе
(рис. 14) палучаем кратность максимальноro момента mM.c 2,!
(точка п.
По условию примера коэффициент заrрузки двиrателя ka о:: 1
If напряжение на зажимах И'д == 0,6. Падстав,/IЯЯ числовые значе
*
ния в формулу (45), находим, что элеКТРОДВllrатель работает
устайчива:
0,6.2,7== 1,62> 1,1.1 о:: 1,1.
5 Ф. Ф. Карпов.
65
5. РЕШЕНИЕ НЕКОТОРЫХ КОНКРЕТНЫХ ЗАДАЧ
РАСЧЕТА СЕТИ НА КОЛЕБАНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ
в дополнение к изложенному выше в настоящем па
раrрафе приводятся решения еще некоторых задач, OTHO
сящихся к расчету сети на колебание напряжения.
а) Определение максимальной допустимой мощности
короткозамкнутоrо двиrателя при заданной величине
колебания напряжения
При расчете сети на колебание напряжения может
встретиться задача, коrда дана допустимая величина
колебания напряжения на шинах Ш SU ш и требуется
*
определить максимальную мощность Р м короткозамкну
Toro двиrателя, при включении KOToporo на шины Ш
колебание напряжения на этих шинах не будет превос
ходить допустимой величины.
Допустимая величина колебания напряжения для
осветительной наrрузки установлена ПУЭ в зависимости
от частоты пуска двиrателей. Для силовой наrрузки дo
пустимая величина колебания напряжения может быть
получена из формулы (17):
SUШ==U Д1 U'ДI' (46)
*. * *
[де U Дl напряжение на зажимах двиrателя до начала
* колебания напряжения;
и' Дl минимально допустимая величина напряжения
* на зажимах работающеrо двиrателя, опреде
ляемая для асинхронноrо двиrателя из COOT
ношения (41)
и' == 1/ l,lk8 ( 47 )
* ДI У т..
и для синхронноrо двиrателя из соотношения (45)
и' 1 ,1 k8
* ДI т... с .
(48)
Максимальная мощность короткозамкнутоrо двиrателя
определяется из выражения
дUшU 'l'jп COS '1'11
Р м == * -10 3 квт, (49)
k i (UшА ш дUшАд)
* *
G6
которое может быть леrко выведено из формул (15), (18)
11 (19) и из известноЙ формулы мощности трехфазноro
электродвиrателя. Все обозначения величин в формулах
(47), (48) и (49) читателю уже знакомы.
Пример 6. Определить максимально допустимую мощность
аСИ1ихро.нноrо 'КОРОТlшза'мкнутоrо двиrателя, питающеrося от l1paHC
форматора типа ТМ, 560 ква, 6/0,4 кв, из 'Учета ero .влияния lНa ;pa
ботзющие двиrател:и при следующих условиях:
1) ТеХ1НИlЧеClКие JtalHHbIe пускаемоrо Д!виrателя
и п ;: 380 в; "I'jll "'" 0,93; СОS!fп == 0,90; k i == 5;
СОS!fп == 0,3; т ll == 1; k3 == 1; slП!fп == 0,95.
2) Для двиrателей, питаЮЩIIХСЯ от Toro же трансформатора,
кратность максимальноrо момента не ниже т., == 1,9 при коэф-
фициенте заrрузки k3 == 1 и при относительном напряжении на
зажимах и д\ == 1, о.
*
3) Напряжение на шинах щита низкоrо напряжения равно
номинальному напряжению и ш == 1, о.
*
4) Сопротивлениями сети BbIcoKoro 'я НlBKoro напряжения ,мож-
Но п,ренебречь по сравнению с СОПРОТlивлением трансформатора.
Реш е Н'И е. Определим из (47) МИ1Нимально допустимую rnели-
Ч'llну напряжения на зажимах работающеrо эле-ктродвиrателя:
l/т;тk;" ./Т:Т:I
'д\ == r ==y ==O,762,
откуда допустимое колебание напряжения на шинах Ш из (46)
иш == и д1 и'Д1 == 1,0 0,762 == 0,238.
* * *
Сопротивления трансформатора 560 ква, 6/0,4 кв равны:
.
RT==4,8.10 . ом; Хт==15.1O . ом.
..
По условию задачи следует ПРИНИ}lать .во вниманне только эт'н
сопротивления. Следовательно, можно сч:итать:
i'
..
Ад == А ш == 4,8.1O .,О,3 + 15.1O ..О,95 == 15, 7.10 . ом.
Подставляя числовые значения s формулу (f49) , 'Находим ма.
rксимальную 'мощность дв'иrателя с 'КОрОl"козамкнутЫМ ,ротором, пус-к
KOToporo удовлетворяет оставленным в задаче условиям:
О,238.ЗS0 2 .О,а3.0,9
Р..== 5(1.15,7.10 ' O,238.15,7.10 ') 1O .==480 "вт.
5*
67
Определим, при .какой J<раТIIОСl'И lIаЧ'альноrо момента механиз
.ма, .соединенноrо с дв'иrате.1ем, будет обеспечен IНОр lа.1ЬНЫИ пуск.
Из (35) находим:
тп.мех <
'2
Ид т п
".
1,Ikз
в нашем примере
И'д == И'Дl == 0,762; т" == 1; k3 == 1.
* *
Отсюда
0,7622.1
то.мех< 1,1_1 O,528.
б) Выбор пусковоrо реактора для электродвиrателя
В тех случаях, коrда при включении короткозамкну
Toro высоковольтноrо двиrателя на шины колебание Ha
пряжения на этих шинах выходит за пределы допусти
Moro, применяют пуск через реактор. Пусковой реактор
X'A-t,3o.и, x,h.A-2,fо.ч
R ш- 2о.и, Х ш-z,оOJtl :--
.
......,с>
[п!lСК
tf>
[fI!JCК
н
Рис. 17. Схема peaKTOop,Horo пуска электродвиrателя.
представляет собой трехфазную обмотку на стальном
сердечнике, помещенную в наполненный маслом кожух.
Схема включения двиrателя при пуске через реактор
представлена на рис. .} 7. При пуске двиrателя замыкает
ся выключатель 1 при разомкнутом_ выключателе 2 и
двиrатель подключается к шинам Ш через реактор. Бла
rодаря этому напряжение на зажимах двиrателя пони
жается и вместе с тем уменьшается пусковой ток и
колебание напряжения на шинах Ш.
Через некоторый промежуток времени скорость при
близится к номинальной, пусковой ток уменьшится и
тоrда замыкается выключатель 2, шунтирующий peaK
тор; двиrатель включается на полное напряжение сети.
Следует отыетить, что при пуске через реактор необхо.
68
с11
....
, I
димо проверить, окажется
понижеНИII напряжения
к нему механизм.
Индуктивное сопротивление пусковоrо
может быть определено по формуле
ли двиrатель способным при
развернуть присоединенныn
реактора Х р
( u А )
1 .х. ш ш и"
ХР== Si"срп ш JI п Rд COS<fII XIД'
(50)
[де Х р индуктивное сопротивление пусковоrо peaK
тора, ом;
XIД индуктивное сопротивление сети до зажимов
электродвиrателя без учета реактивноrо сопро
тивления пусковоrо реактора, ом;
ои ш допустимое колебание напряжения на шинах /11.
*
Формула (50) выводится из (13), (18) и (19).
Технические данные пусковых масляных реакторов
приведены в Приложении (табл. 9). Активным сопротив
лением реактора в практических расчетах всеrда прене
бреrают.
Пример 7. От шин Ш рас"ределительноrо устройства 6 кв пи.
таеl'СЯ Iнесколько JIlвиrате,1ей 'BbIcoKoro Iнапря:жения.
Требуется обеспечить возможность пуска наиболее круп
Horo из них типа А 13 59-6, если допустимое колебание на-
пряжения на ШIlнах Ш UШ 0,2.
*
Технические данные двиrателя и приводимоrо им механизма
р" 800 «вт; и" 6 «в; 1" == 91 а; k i 5,3; т п 1,2; cos 'iп
== 0,3; sl" 'I'п == 0,954; тп.мех 0,3; ka == 0,9.
Напряжение на шинах Ш U Ш 6 100 в .или по отношению
к НО lинаЛl!НО'МУ напряжению
6100
ш == 6 000 == 1,0167.
..
Пусковой ток двиrателя при номинальном напряжении
lп==5,3.91 ==482 а.
Сопротивления от 'ИСТОЧНlша питаиия д{) шин Ш И до зажи IOВ
ДВiИrателя Д без 'учета сопротивдения 'реактора у,каза:ны на 'рис. 17.
Реш е н и е. Определяем А ш 1,2.0,3+2,0. O,954 .2,26 OJI и
Ад 1,3.0,3+2,1.0,954==2,39 О.М.
69
Из (15) 'находим ,напряжение на зажимах двиrателя при erO
непосредственном В'К.1юченни на шины:
1.0167
И' д == o 765
* У3 .2.39.482 .
1 + 6000
и из (6) КОJlебаllllе напряжения на Шlшах [и:
У3.2.26.0.765.482
U Ш == 6000 :=0,24.
что превышает заданную допустимую ве.1ИЧИНУ.
Ддя уменьшения -колебан'ия напряжения ,на шинах Ш прини
маем ддя двиrателя Д реакторный пус,к.
Индуктивное сопротивление реактора находим из фор ,улы (50):
Х ( шАш
Р slп,!,п а ш
Ин )
'r RдСОS ,!,п Х щ '
t' 3/ "
Подставляя числовые значения, получаем:
1 ( 1.0167.2.26 6000 )
Х р == 0.954 0.2 У3.482 1.3.0,3 2.1 == 2.0 ом.
Из Приложеll.ИЯ (табд. 9) вы{)ираем пусковой 'реактор типа
прт.М IООО/6 на 1юминаЛЫiЫЙ пус,ковой ток 320 а с 'реактивностью
Хр З.3 ом.
Определяем значение Ад с учетом соп.РОl'и,вления реактора:
Ад == RдСОS '!'п + (Х,д + xp»)ln '!'п == 1.3.0.3+
+ (2.! + 3.3) 0.954 == 5,53 ом.
Напряжение на зажимах электродвиrателя Д при пуске через
реактор будет равно:
И'д==
*
1.0167
-r 0.575.
f 3.5,53.482
1 + 6000
Ведичина НУСокоиоi'1) то'ка из (10)
J'п О,575. 482 277 а.
Колебание напряжения !На шинах Ш при пуоке двиrатсля Д
через реактор получается равным:
У3.2,26.277
аи ш == 6000 O,181.
*
70
Праверяем JIЗ (35), смажет ли двиrатель Д при пуске через
реактар развернуть присаединенный к нему механизм:
'2
И" 1Il п 1,111l п ."е,,'
*,....
Падстав.1ЯЯ чнславые значения, убеждае:'IСЯ, чта услаDне (35)
выпаЛl'яется:
0,5752.1,2 == 0,397 > 1,1.0,3 == 0,33.
.
Реа.ктор выбран праВИЛhна, так ,как ,калебание напряжения на
шинах Ш не выхадит з'а пределы ДОПУСТИ lOrа, пускавой ток дви-
rателя 'не превышает ток 'реактара ти ,вместе с тем абеспечивается
пу к д!шrателя д.
.
..
в) Расчет на колебание напряжения замкнутой сети
При включении короткозамкиутоrо двиrателя на за
:\оlКнутую сеть с двусторонним и мноrосторонним пита-
нием снижение напряжения на ero зажимах определяет-
ся по той же формуле (15), в которой под R д и Х д сле
дует понимать эквивалентные сопротивления замкнутоЙ
сети по отношению к зажимам пускаемоrо двиrателя.
Колебания напряжения при пуске двиrате.'Iей в замкну
той сети будут меньше колебаний при включении тех же
двиrателей на разомкнутую сеть, так как для замкнутоЙ
сети пусковой ток ра пределяется между неСКОЛЬКllМИ
источниками питания.
Пример 8. В канце маrистрали 3HOj220 В, абслуживающей aCBe
тительную .и бытавую 'Ha pY3KY rорада, дал жен быть пр.исаединен
двиrатель типа А71-4 мащнастью 20 квт с частотай пуока 5 7 раз
в час.
Праверить дапустимасть era падключения 'к .радиальнай линии
рис. 18,а) .и к зам.кнутай сети с трехстаранним 'питанием (рис. 18,б),
ес.ли !Напряжения ИСТОЧlников ПИТ3Jния замкнутай сет'и одинакoQВЫ ти
для каждай JШНl И значение А ш O,135 ом. Напряжение 'в тачке Ш
И Ш 380 в, л'иния ат тач.ки Ш да зажимав двиrателя ,карат,кая и
ее сапративлением мажна пренебречь.
Реш е н и е. В Прилажении (табл. 1) для ДDиrателя типа
А71-4 'Нахадим Iп 39 а; ki 5, аткуда пуоковой так ЩJИ ИQl'.lИналь.
,"ом .напряжении Iп 5. 39 195 а. Из формулы (15) 'нахадим lНалря-
жения 'на зажимах двиrателя при падключении ero к радиальнай
линии (рис. 18,а):
.
1
И'д == O,R93
* 1 + yJ .0,135.195
380
71
й колебание напряжения в точке [11 нз (IG):
У3.0, 135.0,893. 195 o 107 (или 10,7%).
аu ш 380 '
*
При частоте включения 5 7 раз в час допустимая величина
колебания напряження равна 4% н подсключение двиrате.1Я к точ
'ке Ш пр'и ,питании ero по 'радиальной линии 'не может быть 'раз
решено.
ш и
U ш :380(j
[,си
J
а) б)
и
шu Рис. lВ.
Схемы сети к прнме
ру В.
б)
При подключении двиrателя к за шнутой сети с Tpe,,{cTopOHНlВ\
,питанием (рис. 1В,6) , по.'1ьзуясь равенством напряжений Источников
:питания, можем их объединить (рис. 1В,в). Как видно нз рис. 'В,в,
линин 01' и точников пнтания до точкн Ш Можно считать 'ВКЛIOчен
'НЫМ:1 параллелыlO. Общее сопротивление неско.'J[,КИХ параллельно
.включенных цепей с равнымн СОПрОТИВЩ ННЯ\1И уменьшается про
порционально числу цепей. То же справедливо для ПРО:IOрцноНаль
ной сопротивлениям величины А ш . В нашем случае получим:
А А ш =>= 0,135 ==0 045 ом.
lШ 3 3 '
72
Отсюда находим
1
ос: О 962
У3.0,045.195 ' ,
1+ 380
УЗ.О,045.0,962.195
ои ш 380 0,038 (или 3,80/0).
*
и ,
Д
*
..
Колебание напряжения не выхо ит за допустимый предел,
11 подключение двиrателя к за lКнуто:i сети может быт ь разре
шено.
...
[) Определение величины колебания напряжения
R
для случая, коrда Х Д >2,5
д
Выше упоминалось, что формула (8), на которой OCHO
вывается вывод всех последующих формул расчета сети
на колебание напряжения, для соотношения сопротивле
R
ния Х Д > 2,5 дает неточные результаты.
д
Для получения точноrо значения ОТlIосительноrо Ha
пряжения на зажимах двиrателя при пуске в рассматри
ваемОм случае следует пользоваться формулой
и ш
*
1,5 (Х Д cos 'fп R д sln 'fп)"/
+
и " (и.. + У3А д / п )
и" ===
* д
У3А д / п
1 + ин
(51)
.
Пример 9. Электродпurатель типа Л!Н 4 с техническими дaH
ными: P.. 75 квт; иH 380 в; /.. 140 а; ki 5,5; /п 770 а;
cos 'fп 0,285; sln 'fп 0,959 ПОДКЛЮ'lается к шинам щита, напря-
жение на которых , ш 1,05. Сопротивления линии R д О,2О ом;
Х д 0,02 ом. Опреде.'1ИТЬ напряжение на зажимах двиrателя при
ero пуске.
Реш е н и е., Отнзшение активноrо СОПРJтипления к ИНДУlt
тивному в нашем СЛУ'lае
....
R д 0,20
O 02 10 > 2,,5.
Д ,
формула (15) может дать лишь приближенныЙ результат.
Определяем знач€ние
Ад 0,2.0,285 + 0,02.0,959 ОЩ6 ом. .
73
Приближенное значение напряжения и' д из формулы (15) по-
*
лучаетея равным
и'д ==
*
1,05
,r O,79.
" 3. ОЩ6. 770
1+ 380
Точное значение и" д находим по формуле (51):
*
и "
д
*
1,05
1'3.0,076.770 +
1 + 380 ......
......+ 1,5 (0.02.0,285 .2.0, 959)2770 2
380 (380 + Jfj .0,076.770)
o. 732.
Ошибка при определении веЛЕ')ЗНЫ и' д по формуле (15) со-
*
ставляет:
0,79 0.732
0,732 100 ==7,950/0'
д) Определение колебания напряжения с учетом
изменения наrрузок сети
Как указывалось в Э 2, в большинстве случаев при
расчете на колебание напряжения изменениями Harpy
зок сети можно пренебречь с достаточной для практиче
ских расчетов точностью. В тех случаях, коrда известна
зависимость рабочих наrрузок сети от напряжения,
влияние изменения Ha
rрузок на величину KO
лебания напряжения
может быть учтено,
исходя из следующих
соображений.
При пуске двиrате
ля Д напряжение на
шинах Ш понижается (рис. 19), блаrодаря чему ток
ПрИСОЕ.'диненных к шинам электроприемников изменяеl:
ся. В результате в линии появляется дополнительны А
ток, равный сумме пусковоrо тока двиrателя и прира
щения тока наrрузки: /п+дl. Обе составляющие этоrо
тока зависят от величины напряжения, которое будет
иметь место на шинах Ш в момент пуска ДВиrателя.
74
1; +.L /
ш
J
в
д
Рис. 19. Схема сети к примеру 10.
Напряжение на заЖимах двиrателя при пуске с уч
том изменения наrрузки сети может быть определено по
следующеЙ формуле:
U ш
и" *
* д vзl" ( А + аАшL\ ) '
1 + и н д l аL\И
;(.
(52)
..
rде а изменение токовоЙ наrрузки в сети в О/о на
каждыЙ процент снижения напряжения,
f::.U относительная величина потери напряжения, cy
* ществующая в сети до пуска двиrателя.
Формула (52) выводится при помощи метода, приме
непноrо в 2 при выводе формулы (15).
Пример 10. К шинам Ш присоединен синхронный ДDиrатель
Д типа CДH 16 69 6 (рис. 19), Р н == 4 000 ((вт; и н == 6000 в; 1 и ==
== 443 а; k i == 6; [" == 2658 а.
Определить напряжение на зажимах двиrателя при пуске
с учетом изменения наrрузок сети при следующих условиях:
потеря напряжения в линии до пуска электродвиrателя L\И ==
== 0,05; *
на каждый процент снижения напряжения на шинах Ш наrруз
ка линии увеличивается на O,75% a O,75;
напряжение на шинах Ш .до ,пуска элеКТРОДDиrателя И ш ==l;
величины А для линии имеют следующие значения: Ад ==А ш ==
==0,458 0.11.
Реш е IН"И е. Определяем величину напряжения на зажимах дпи
rатсля без учета -изменения на-rрузок сети по фор-му.lе (15):
.
и'д ==
*
1
o 74
" "3.0,458.2658 '
1 + 6000
...
11 С учетом изменения наrрузок по формуле (52):
И" д ==
* уЗ.2658
1 + 6000
1
( 0,458 + 0,75,0,458.0,(5 )
1 0,75.0,05
0,732.
Величина ОlIIибки при пользовании формулой (15) составляет:
0,74 0,732
U ,732 1U0 == 1, 1 %.
75
е) Случай самозапуска двух rрупп двиrателей,
получающих питание от различных точек сети
Рассмотрим с.1JучаЙ самозапуска двух rрупп э.1Jектро
двиrате.1Jей, присоединенных к двум распределительным
пунктам Д и Е (рис. 20). Самозапуск осуществ.1Jяется
посредством ВК.1Jюченпя выключателя на подстанции ш.
ш
J A 1
Рис. 20. Схема для случая ca
моз.апуска дпух rру;rш элеКТfJО
лпиrатслей, получающих пита
ние ОТ 'разтlЧНЫХ точек сети.
Напряжение на зажимах двпrате.1JеЙ при их самоза
пуске опреде.1Jяется по форму.1Jам:
для двиrатс.1JеЙ, присоединепных к распреде.1Jите.1JЬ
ному пункту Д:
и ,
Ч'д === 1 + y д ( 1"'Д':' /;; 1 ) ;
1 ДЕ пЕ
+ Ин
Д.1JЯ э.1JеКТродвиrате.1Jей, при соединенных к распреде.1JИ
тельному пункту Е:
(53)
И'
. Е
И'
* д
уЗАдЕI ПЕ
ИН
(54)
1+
в этих форму.1Jах
И Ш относите.1Jьное напряжение на шинах Ш до
* момента самозапуска двиrате.1Jей,
1 и l пЕ суммарный ток самозапуска двиrатеJIСЙ при
п.д
номина.1JЬНОМ напряжении на зажимах, прп
соединенных соответственно в точках
Д и Е, а;
А д == R д cos ерп + Х д sin ерп;
А др === R ДЕ cos ерп + х ДЕ sin ерЛ.
76
IIример 11. ОпределитЬ liапряжение на шиliах раtI1редели
тельных пунктов Д и Е при самозапуске присоединенных к этим
пунктам двиrателей при следующих УСJIOВИЯХ: Ин == 6 000 8; И Ш ==
*
== 1,05; [н.д == 3000 а; [пЕ == 1 000 а; Ад == 0,5 ом; АДЕ == 1 ом.
Реш е н и е. Подставляя числовые значения 'в фор,мулу (153),
определяе:\,! относительное 'Нап.ряжение на шинах распределителЬ
Horo пункта Д:
1+
1,05
уЗ.О,5 (
6000 3000 +
1000
уЗ.l.! 000
1 + 6 000
0,68.
)
.
И' Д ===
*
...
Напряжение на шинах распределительноrо пункта Е находим
из формулы (54):
И' Е ===
* .
0,68
уз. 1. 1 000
1 + 6000
0,527.
ж) Самозапуск двиrателей при питании от изолированной
элек ростанции малой моuцности
При питании двиrателей от изолированной электро-
"таниии суммарная наибольшая допустимая мощность
двиrателей при самозапуске зависит от максимальноrо
значения тока форсировки возбуждения reHepaTopoB
электростанции. Чем выше максимаЛьное значение тока
форсировки возбуждения reHepaTopoB, тем больше допу-
стимая суммарная мощность двиrателей, которые MorYT
участвовать в самозапуске или одновременном пуске.
Эта зависимость [Л. 5] приведена в следующей таблице:
f>-
Отношение максимальнorо тока форсиров
ки возбуждения reHepaTopoB электростанции
к номинальному току возбуждения . . . . .
Отношение суммарной допустимой мощно
сти электродвиrателей, которые MorYT уча
ствовать в самозапуске, к суммарноЙ номи
налыюЙ мощности reHepaTopoB электростан
ЦИlI .................... 0,3
1,5
2
0,5
U,75
-.:J ПРИЛОЖЕНИЯ
00
Таблица 1
Технические данные асинхронных короткозамкнутых электродвиrателей на номинальное
напряжение 380 в едиНЫХ серий А и А2
.ь
if '" .:,
'" '" '" ,'"
о = о =..
о .. = Скольже- '" и=
:>; К. п. д. :>; и Кратность "''''
о: " при номи- О '" нне при >- ПУСКQ80rо "':>; Маховой cos fP п при
Тнп дви- !:: Скорость .о _ = '" НОМИIIЗЛЬ- " :>;0 момент
вращения, = .. нальной = са ной иа- .о . (начально- ",:>; запуске sin Ч'п
rателя "''' об/JoIин ... наrрузке 0.>- .... ro) момен- "о ротора. электро-
"'.. " о. "r.JoI"
'" "'''' 1J п '- rрузке Sп, и", та m п и,- двнrателя
= - =0. ..'" о", 00
ос'" "о &= % =0 ==
:>;.. :>;.. .. ..'"
ои о'" .,с 0.0 :R
:з::g :з:::3 о о
и .. '- :>;!::
3000 об/мин (синхронных)
А62-2 20 2920 38 0,885 0,90 2,67 6,0 1,3 2,7 0,35 0,352 0,936
А71-2 28 2930 53 0,890 0,90 2,34 5,0 1,1 2,2 0,57 0,345 0,939
А72-2 40 2930 74 0,900 0,91 2,34 5,5 1,1 2,4 0,73 0,336 0,942
А81-2 55 2930 101 0,905 0,91 2,34 5,0 1,0 2,2 1,4 0,318 0,948
А82-2 75 2930 137 0,910 0,91 2,34 5,5 1,1 2,4 1,8 0,331 0,944
А91-2 100 2950 180 0,915 0,92 1,67 5,5 1,0 2,2 3,3 0.310 0,951
А92-2 125 2950 225 0,920 0,92 1,67 5,5 1,0 2,2 4,3 0,306 0,952
АI01-2М 160 2955 291 0,933 0,90 1,50 6,0 1,2 2,1 8.85 0,301 0,954
АI02-2М 200 2960 355 0,940 0,91 1,33 6,0 1,2 2,3 10,0 0,293 0,956
АI03-2М 250 2965 440 0,944 0,91 1,16 6,5 1,2 2,6 11,3 0,290 0,957
А112-2М 320 2960 562 0,945 0,91 1,33 6,5 1,5 2,3 23 0,311 0,944
А2-62-2 22 2920 40,5 0,896 0,92 2,67 5,9 1,7 2,6 0,413 0,911
А2-71-2 30 2930 55,5 0,903 0,91 2,34 5,8 1,2 2,7 0,331 0,944
А2-72-2 40 2930 74,1 0,909 0,90 2,34 5,9 1,2 2,7 0,327 0,946
А2-81-2 55 2935 100 0,916 0,91 2,16 5,5 1,1 2,5 0,318 0,948
-:-
"
.,
Продолжение табл. 1
.ъ
g '" 6
'" '" '" .'"
о '" о "'....
о .... '" Скольже '" <.>=
:< К. п. д. :; <.> Кратность ",,,,
'" Скорость ""<3 при номи О '" ние при ;>, пусковоrо "':; МаховО!! cos 9 п при
Тип дви :а . '" '" с :
I: '" = нально!! = '" номнналь (начально- :момент запуске slп 9 п
вращения, но!! на- .о .
rателя .о", об/",ин ... наrрузке "">. ....'" ro) MOMeH ....0 ротора, электро
"'''' с ""
'" ",,,, 'jH .. rрузке S н' <.>'" та m п <'>" Kr.",' двиrателя
'" . ",,,,, ='" О'" 00
=.0 ",о е-'" % "'о "''''
.... ....'"
",.. 2.
00 о.... о о ""о
:r:", :r:<.> <.> '" .. :;I:
.
A2-82 2 75 2935 [36 0,920 0,91 2,16 6,2 1,05 2,4 0,292 0,956
А2 91 2 100 2960 177 0,936 0,92 1,33 6,4 1,0 2,9 0,276 0,96[
A2 92-2 125 2965 2[7 0,942 0,93 1,16 7,4 1,2 3,3 0,297 0,955
1500 об/мин (синхронных)
А7[-4 20 1450 39 0,890 0,88 3,34 5,0 1,1 2,0 0,95 0,321 0,947
А72-4 28 1450 54 0,900 0,88 3,34 5,5 1,2 2,0 1,2 0,326 0,946
A81 4 40 1460 76 0,905 0,89 2,67 6,0 1,1 2,0 1,9 0,305 0,952
A82 4 55 1460 103 0,910 0,89 2,67 6,0 1,2 2,0 2,5 0,317 0,948
A91 4 75 1460 140 0,915 0,89 2,67 5,5 1,0 2,0 4,7 0,285 0,959
А92-4 100 1460 185 0,920 0,89 2,67 5,0 1,0 2,0 6,2 0,287 0,958
AIOI 4M 125 1470 227 0,928 0,90 2,00 5,4 1,4 2,05 10 0,331 0,944
AI02 4M 160 1475 287 0,934 0,905 1,67 5,3 1,5 2,05 12 0,360 0,933
МО3-4М 200 1475 353 0,943 0,91 1,67 5,2 1,6 2,2 15 0,378 0,926
Alll 4M 250 1475 448 0,937 0,90 1,67 4,6 1,1 1,9 27 0,305 0,952
A1l2-4M 320 1480 565 0,944 0,91 1,33 5,0 1,2 2,0 33 0,313 0,950
A2-71 4 22 1460 43,1 0,899 0,86 2,67 5,1 1,2 2,5 0,322 0,946
А2-72-4 30 1470 56,6 0,914 0,88 2,00 5,9 1,2 2,8 0,310 0,951
.....:1
"J:)
а>
о
Продолжение табл. 1
..ь
!1r '" 6 '"
'" '" "' .:...
о о '" о '"
::Е .. '" Скольже '" Кратность
К. п. Д. :о; "
.. Скорость ..", при HOMH О CI) нне пр н >, ПУСКDRоrо :':0 Маховой cos ?п прн
Тип дви- '" == :<: '" номиналь <:: "':о; момент
:<:Е вращення, НЗЛЬНОЙ '" ной Ha .о . (нача.%но- .о запуске siп 'l'п
rателя .о.., .о... >, .... ro) MOMeH "о ротора. электро
об/AlUК наrрузке 0.0.
.. '" <:: .... rрузке Sп, ".... КТ.М'
",,,, '1н та m п двнrателя
:<: - g. ='" 00
...о ". :<: % "'о "':<:
:0;" :0;" .. ...о
о" о'" ",С: 0.0 R
:з::1i1 :З:: о о :o;E
" '" ....
А2-81-4 40 1475 73,1 0,922 0,90 1,67 5,9 1,1 2,7 0,295 0,955
A2 82 4 55 1480 100 0,930 0,90 1,33 6,9 1,3 3,1 0,313 0,950
A2 9Ц 75 1480 134 0,934 0,91 1,33 6,3 1,2 2,8 0,302 0,953
A2 92 4 100 1480 175 0,940 0,91 1,33 6,3 1,2 2,8 0,297 0,955
1000 об/мин (синхронных)
A.72 6 20 970 41,3 0,880 0,84 3,00 4,5 1,2 1,8 1,9 0,335 0,943
А81 6 28 975 56,5 0,890 0,85 2,50 5,0 1,2 1,8 3,2 0,325 0,946
А82-6 40 975 79,8 0,900 0,86 2,50 5,5 1,3 1,8 4,1 0,330 0,944
A91 6 55 980 106 0,910 0,87 2,00 5,0 1,0 1,8 7,0 0,285 0,959
A92 6 75 980 141 0,920 0,88 2,00 5,0 1,0 1,8 9,2 0,282 0,960
AIOl 6M 100 985 185 0,924 0,89 1,50 5,75 1,4 2,1 16 0,336 0,942
А 102 6M 125 985 227 0,933 0,90 1,50 6,4 1,55 2,6 19 0,346 0,939
А 1 03 6M 160 985 290 0,934 0,90 1,50 5,55 1,45 2,05 23 0,346 0,939
А 1 04 6M 200 985 360 0,941 0,90 1,50 6,5 1,65 2,45 29 0,352 0,936
А 113 6M 250 985 441 0,941 0,915 1,50 5,1 1,2 2,0 60 0,314 0,949
A114 6M 320 985 561 0,947 0,915 1,50 5,5 1,3 2,2 75 0,320 0,947
'::J'J
е
-е
.:-:
..
."
::1
.0
\
.
.
Продолжение табл. J
.ь
Ёf '" 6
'" "' ,;,
о о :;; о
.. Скольже- '" "
:>Е К. п. Д. :>Е " Кратность '"
'" tj при но"и- О cu ние при » пусковоrо '" Маховой cos 'i'п при
Скорость '" '" '" :>Е
Тип дви- ., '" :.. налЬной '" '" номнналь. (начально- момент запуске sin 9 п
rате."Я .о", вращения, .о со.» ной на- ro) "оме н- .о ротора,
об/мин "'.... наrрузке .. электро-
"'.. с Е' " Kr.M"
'" '"'" "18 rрузке SH' "", та m п о двиrателя
'" - ",со. ",'" % о", '"
",.о ",о ...'" "'о ..
.. :0;" ..
" о'" ",-= '" :;
00 о о со. о со.
:з::", :з::t' " '" :,с.... :,с t:
2-72-6 22 980 41,8 0,903 0,88 2,00 5,6 1,2 2,6 0,326 0,946
2-81-6 30 970 55,6 0,898 0,91 3,00 5,0 1,1 2,2 0,324 0,946
2-82-6 40 975 72,9 0,9()9 0,9] 2,50 5,4 1,2 2,4 (),33() 0,944
2-91-6 55 980 99 0.916 0,92 2,00 5,5 1,1 2,4 0,310 0,951
2-92-6 75 985 135 0,930 0,91 1,50 6,9 1,4 3,1 0.328 0,945
I
А
А
А
А
А
750 об I мин (синхронных)
А81-8 20 730 42 0,880 0,82 2,67 4,5 1,1 1,7 3,2 0,309 0,951
А82-8 28 730 58 0,890 0.83 2,67 4,5 1,2 1,7 4,1 0,326 0,946
А91-8 40 730 81 0,900 0,84 2,67 4,5 1,1 1,7 7,0 0,307 0,952
А92-8 55 730 109 0,910 0,84 2,67 4,5 1,1 1,7 9,2 0,302 0,953
А101-8М 75 740 145 0,921 0,855 1,33 5,1 1,2 2,0 19 0,306 0,952
A102-8M 100 740 190 0,926 0,86 1,33 5,1 1,2 2,1 23 0,309 0,951
А 103-8М 125 740 235 0,928 0,87 1,33 4,9 1,3 2,0 27 0,318 0,948
А104-8М 160 740 307 0,933 0,85 1,33 5,2 1,4 2,1 34 0,326 0,946
А 113-8М 200 7з5 363 0,936 0,89 2,00 5,3 1,5 2,1 70 0,355 0,935
А114-8М 250 735 452 0,941 0,89 2,00 5,6 1,7 2,2 89 0,376 0,927
CIO
00
Продолжение табл. 1
.ь
g '" 6
'" '" '"
о о '" о u
:Е .. К. п. д. '" Скольже- '" Кратность
:Е u '"
'" Скорость са при номи- о CIJ ние при >. пусковоrо '" МаховоЯ cos '!'П при
Тип дви- '" :а _ '" '" t:: :Е
:Z нально!! номнналь (начально- момент запуске slп '!'П
rателя вращения. '" = '" '" ной на- .... .. ротора.
"," ..... наrрузке 0.>' .. ro) момен- .. Э...l.е КТ po
"," об/ми" '" t:: ::: rрузке 8 в . и", u "r'M"
",,,, "ljB та тв о двяrвтеля
'" - ",о. ='" о",
"'.. ",о 9-'" % "'о '"
:Е" :Е" .. ..
",С '"
о'" о о 0.0 О. :s
:r:t; u '" :.:;... :.:;
A2-81 8 22 730 42.9 0,896 0,87 2.67 5.0 1,2 2,3 0,316 0.949
A2-82 8 30 735 58,2 0,904 0.86 2,00 5,4 1.3 2,5 0.330 0,944
А2-9Н 40 735 76,4 0,912 0,87 2.00 5,3 1,1 2.4 0,302 0,953
А2-92-8 I 55 735 103 0,919 0,88 2,00 5,4 1,1 2.5 0,295 0,955
600 об/мин (синхронных)
AI01-10M 55 575 116 0.902 0.80 4.17 4.5 1.2 1.85 22 0,316 0.949
AI02 10M 75 575 153 0.913 0.815 4,17 4.3 1.2 1.8 27 0.320 0,947
АI03-10М 100 575 201 0.920 0.82 4.17 4,5 1.3 1.9 37 0,332 0,944
A112-lOМ 125 590 240 0,935 0,845 1,67 5.0 1.3 2,2 58 0.313 0,950
AII3-IOM 160 590 312 0.936 0.835 1.67 4,8 1,3 2,1 70 0,314 0,949
А114-10М 200 590 379 0,938 0,855 1.67 4,5 1,2 2,0 87 0,312 0,950
A2 82-1 О 22 580 48,1 0,893 0,78 3,34 3.8 1,1 1,9 0,309 0,951
A2-91 10 30 585 64,2 0,904 0,78 2,5() 4,5 1,1 2,2 0,284 0,959
А2-92-10 40 585 85,3 0,908 0,78 2,50 4,5 1,1 2,2 0,281 0,960
:А
,..
)'
с> Таблица 2
..
Технические данные асинхроннЫХ короткоза мкнутых электродвиrателей в защищенном
исполнении на номиральное напряжение 6 "8 единЫХ серий А и АН
:а
:'! '" ь
'" '" ., ,'"
о '" о :с.. о.
о о. '" Скольже - '" и'" '"
:>а ",,'" К. п. д. :>а и Кратность "'.,
'" Скорость :а . при номи- О ., ние при >, пусковоrо "':>а cos '!'П при
Тип двиrа. '" '" '" номинапь. '" :>а о о.
'" .. нальной (начально- л:>а :>а 1.., пуске 51п 'I'п
теля "'1:: вращения, л'" '" '" ной на- л"
л", об/мин наrрузке ",>' о. ro) момен- ..о ",," электро-
.. '" '" '"
",,,, ... rрузке 5 и , и", та m п и... О двиrателя
'" . ",,,, "'Iи ",,,, g", 00 .,,,,
",л ",О 0-'" % o "'''' О'"
:>а" :>а" :;;о. "л ><0
ои о'" ",,,,, '" '" :>а ",о.
:r:g :з::!> о о "'о :;1" g,
и '" :.::...
3000 об! мин (синхронных)
А113-2М 320 I 2970 I 37,1 I 0,921 10,90 I 1,00 I 6,5 I 1,4 2,6 26 0,333 0,943
А114-2М 400 2970 45,2 0,930 0,92 1,00 7,0 1,4 2,6 32 0,357 0,935
1 500 об! мин (синхронных)
.-\112-4М 200 1485 23,5 0,914 0,90 1,00 6,2 1,7 2,5 33 0,328 0,945
A1l3-4M 250 1480 28,8 0,920 0,905 1,33 5,0 1,4 2,0 40 0,361 0,933
A114-4M 320 1480 36,7 0,930 0,90 1,33 5,7 1,7 2,3 50 0,382 0,924
А 12-32-4 400 1480 46,5 0,930 0,89 1,33 5,1 1,0 2,1 90 0,277 0,961
АI2-41-4 500 1480 57,5 0,935 0,895 1,33 5,7 1,1 2,3 100 0,285 0,959
АI2-52-4 630 1485 71,5 0,938 0,900 1,00 5,7 1,1 2,2 120 0,285 0.959
А 13-46-4 800 1485 90 0.945 0,90 1,00 5,4 1,0 2,1 200 0,268 0,964
А 13-59-4 1000 1490 112 0,948 0,90 0,67 6,2 1,2 2,5 250 0,286 0,958
1000 об !мин (сннхронных)
А114-6М I 2001 985 12 961 0,920 10,8851 1,50 I 5,8 I 1,2 2,4 78 0,307 0,952
АI2-34-6 250 985 0,915 0,89 1,50 5,7 1,2 2,3 140 0,314 0,949>
f2 AI2-39-6 320 985 37,5 I 0,925 0,89 1,50 6,0 1,3 2,4 150 0,319 0,949
00
*'"
Продолжение табл. 2
.ь о
s' о;
'" .. '" ,..
о о '" о "'.... ....
:>: .... К. п. Д. '" Скольже- '" Кратность "'" '"
""t! " " "'''' "'
'" Скорость прн номи- о '" нне при >- nycKoBoro .." ">: cos п при
Тип ДВllrв- .. :ё - '" '" t: :>:0 о.
'" '" .. пальмой '" '" иоминаль . (начально- .о:>: :>:t.., пуске sln 9 п
теля .о вращения, .0""- ной на- .о,.
о; об/мин наrрузке 0.>- .... ro) Момен- ....0 ",," электро
.. ;=J "'н t: Е- rрузке Sи, ".. та m п "<-. О . двиrателя
'" =.. о'" 00 ",..
'" ...'" % "'о "'''' 00.
:>: .... .....0 ><0
о ".. ",,,,, :J ...'! ......
:r: о.... о о 0.0 g
:r:" " '" :>::<-. :>:::>:1':
A]2-49 6 400 985 46,5 0,929 0,89 ] ,50 5,7 ] ,2 2,4 ]80 0,302 0,953
А] 3--37 -6 500 985 58,5 0,934 0,88 ] ,50 4,5 ] ,О ] ,9 240 0,287 0,958
А] 3-46-6 630 985 72,5 0,937 0,89 ] ,50 4,6 ] ,О 2,0 280 0,282 0,960
А ] 3-59 6 800 985 91 0,943 0,89 1,50 5,3 ] ,2 2,2 340 0,300 0,954
АН-] 4-49-6 ] 000 985 116 0,944 0,88 ] ,50 6,3 1,2 2,4 590 0,283 0,959
АН-]4-59-6 ] 250 985 ]44 0,948 0,88 ] ,50 6,3 1,2 2,4 690 0,280 0,960
AH-15-41-6 1600 990 184 0,950 0,88 ] ,00 6,0 1,0 2,3 ] 1]0 0,249 0,969
AH-15-51-6 2000 990 230 0,954 0,88 1,00 6,5 ] , 1 2,4 1350 0,270 0,963
750 об/мин (синхронных)
А] 2-35-8 200 735 25,5 0,917 0,83 2,00 5,0 ] ,3 2,1 ]40 0,314 0-,949
А] 2-42-8 250 740 3] 0,923 0,84 ] ,33 5,] ],] 2,1 160 0,282 0,960
А] 2-52-8 320 740 39 0,925 0,85 ] ,33 5,2 ],] 2,2 ]90 0,282 0,960
А] 3-42-8 400 735 48 0,928 0,85 2,00 5,1 ] ,3 2,1 300 0,316 0,949
А 13-52-8 500 735 59,5 0,933 0,86 2,00 5,0 ] ,2 2,0 350 0,303 0,953
А] 3-62-8 630 735 74,5 0,937 0,86 2,00 5,3 1,3 2,1 410 0,31] 0,950
АН - ] 4-46-8 800 735 94 0,942 0,87 2,00 5,2 ],1 2,0 640 0,280 0,960
АН-14-59-8 ] 000 735 ]]8 0,944 0,87 2,00 5,4 1,0 2,1 810 0,260 0,966
АН -15-44-8 1250 740 ]45 0,946 0,88 ] ,33 5,3 ] ,О 2,0 ] 410 0,261 0,965
АН-] 5-54-8 1600 740 ]84 0,951 0,88 1,33 5,2 ] ,О 2,0 1720 0,259 0,966-
AH-]5-64 8 2000 740 230 0,954 0,88 ] ,33 5.5 ] ,О 2,] 2000 0,257 0,967
:,.. r-
Продолжение табл. :z
.ь
" 6
::3 '"
'" '" '" .",
о '" о "..
.. К. п. Д. ::;; Скольже '" Кратность "'"
" "'<11 C>N
'" Скорость ",,<3 при но:-"'- о <11 н.не при =» nycKoBoro :>l ::О'" сos 'f n при
Ти n двиrа "' :s :: иальной '" '" номиналь " (на..а.%НО- .<0 с. sin С(П
=<: вращеНIIЯ. 3.... '" ной Ha ... .о:; ::;;L.. пуске
теля .о.., об/ми" lIаrрузке i5,=» ro) MOMeH "о '" электро-
"'" " " Е' rрузке SH' "", ".... -ё ..
'" ",,,, 7J и та m п двиrателя
'" . ",о. ",,,, о", 00 '"
",.о "о &'" % "'о "'''' og.
...о
:;.. ::;;.. UJ"" :;;.. R iE. b
о" о'" 0.0
:r: :r: о о :.::.... :.::::;;1:; ::;::0.
" '"
600 об {мин (сиихроииых)
А]2-42-]0 200 590 26 0,9]0 0,80 ] ,67 5,5 ] ,О 2,4 2]0 0,255 0,967
А]2-52-]0 250 590 32 0,9]5 0,82 ] ,67 5,9 ] ,5 2,6 250 0,328 0,945
А] 3-42-10 320 590 40 0,922 0,83 ] ,67 4,8 ] , ] 2, ] 340 0,285 0,959
l\] 3-52-]0 400 590 49 0,925 0,84 ] ,67 4,7 ] , ] 2,0 400 0,287 0,958
А]3-62-]0 500 590 6] 0,932 0,84 1,67 4,8 ] , ] 2, ] 470 0,284 0,959
АН-]4-46-]0 630 585 79,5 0,934 0,82 2,50 4,9 ] ,О 2,0 760 0,258 0,966
АН-]4-59-]0 800 585 ]00 0,938 0,82 2,50 5,5 ] ,О 2,] 930 0,249 0,969
АН-15-44-]0 ] (JOO 585 ]20 0,940 0,85 2,50 5,0 ] ,О 2,0 1500 0,262 0,965
АН-15-5б-]0 ] 250 590 ]46 0,946 0,87 ] ,67 5,5 ],0 2, ] ] 900 0,257 0,967
АН-]б-4+]0 ] 600 590 ]87 0,948 0,87 ] ,67 5, ] ] , ] 2,0 3250 0,278 0,960
600 об {мин (сиихронных)
A]3 42-12 200 490 26 0,920 0,80 2,00 5, ] 1,2 2,2 340 0,286 0,958
А] 3-52-12 250 490 33 0,925 0,79 2,00 5, ] 1,4 2,3 400 0,3]] 0,950
А] 3-62-] 2 320 490 4],5 0,924 0,80 2,00 4,9 1,3 2,1 470 0,304 0,953
АН-14-49-]2 500 485 65,5 0,930 0,79 3,00 4,4 ] ,О 1,8 740 0,261 0,965
АН-]5-39-12 630 490 79 0,936 0,82 2,00 4,6 1,0 1,8 1330 0,26] 0,965
АН-]5-49-12 800 490 100 0,940 0,82 2,00 4,2 ] ,О ] ,8 ] 650 0,270 0,963
АН-]5-64-]2 ] 000 490 ]23 0,942 0,83 2,00 4,9 ] ,О 2,0 2200 0,255 0,967
АН-]6-44-]2 ] 250 490 ]52 0,944 0,84 2,00 5,7 ] , ] 2,2 3450 0,263 0,965
Таблица 3
1'ехничеСlше данные синхронных электродвиrателей
на номинальное напряжение 6 К8, единой серии сдн
Номииальная Ь оь '"
мощность о.: '" :. .. .'"
о о .: ",.. ..
.. '" "' Q) I.C <.>.: .:
<.> <.>0 ;;c o.: 0)..
""'" >, >,.... 9 си с5 "' =<",
:а _ '" "'о "'01; 11 ;:; о.
Тип двнrателя .: '" .:
оС... .., . ..,.., ..,.., '" ..,
<: ..", f-o r;: = ciE "о ""'"
",,,, <.> E <.>.... О .
квт ква .:'" O О:::С::Н'') 00 "''''
:со.:
o ..О :С"'", и :с:С о'"
0::.. "," f-o:::f-o ...., ,.,0
"", "' :c 5.11 )! ",..
о.. "'о "'о о) ::Е &
::С<.> :.::.... :.::....;;; :.::"'''' :.:::. Е
1 000 об 'мин.
CДH 14 49 6 1000 1170 113 6,4 0,95 1,5 2,0 5БО
CДH 14-59 6 1250 1450 139 6,3 1,3 1,2 2,0 690
CДH 15 39 6 1600 1860 179 4,8 0,95 1,0 2,0 1 150
CДH-15 49-6 2000 2320 223 5,5 1,0 1,4 2,0 1400
CДH 15-64-6 2500 2890 278 5,8 1,1 1,4 2,0 1700
CДH 15 76 6 3200 3690 355 6,1 1,1 1,5 2,0 1980
CДH 16 69 6 40ОО 4600 443 6,0 0,9 1,6 2,0 4440
CДH-16 84 6 5000 5740 552 6,8 1,0 1,8 2,0 5100
CДH 16-104-6 6300 7220 695 6,9 0,95 1,9 2,0 6160
750 об/мин
CДH 14-46 8 800 935 90 5,4 0,75 1,1 2,0 640
CДH 14 59 8 1000 1 170 113 5,6 0,95 1,2 2,0 820
CДH-15 39-8 1250 1460 140 4,8 0,85 1,0 2,0 1580
CДH-15 49 8 1600 1860 179 5,0 1,1 1,0 2,0 1970
CДH-15 64 8 2000 2320 223 6,1 1,3 1,4 2,2 2300
CДH 16 54 8 2500 2900 279 5,3 1,0 1,2 2,0 4700
CДH 16 71-8 3200 3700 356 5,9 1,1 1,4 2,0 5450
CДH 16.86 8 4000 4610 444 6,5 1,3 1,6 2,0 6400
CДH 17 59-8 5000 5750 552 5,7 0,75 1,5 2,0 12000
CДH 17 76-8 6300 7230 696 6,7 0,85 1,8 2,2 14400
СДН 17 94 8 8000 9 ]30 880 6,5 0,85 1,8 2,0 17400
CДH lnI9-8 10000 11 420 1100 6,9 0,9 1,7 2,0 22 000
600 об/мин
СДН-14.44 IО 630 745 71,5 5,4 0,8 1,3 2,0 790 /.
CДH-14.56 10 800 940 90,5 5,7 0,85 1,5 2,1 960
СДН-15.39.]0 1000 1170 113 5,8 0,8 1,4 2,1 1880
СДН-I5 49 IО 1250 1460 141 5,8 0,85 1,4 2,0 2220
CДH 15 64 10 1600 1860 179 6,2 0,95 1,6 2.1 2600
СДН 16 54-IО 2000 2320 224 5,4 1 ,1 1,2 2,0 4000
СДН I6-71 10 2500 2900 280 6,2 ] ,3 1,4 2,0 4960
СДН 16.86 IО 3200 3700 356 6,2 1,2 1,5 2,0 5800
CДH 17-59.10 4000 4620 446 5,9 1,0 1,4 2,0 11500
CДH 17 76 10 5000 5760 556 6,6 1 , 1 1-,7 2,0 14500
CДH 17-94 10 6300 7210 697 6,7 1,1 1,7 2,1 17300
СДН.18-7НО 8000 9180 884 6,4 0,95 1,7 2,0 34 800
СДН.I8.91 10 10 000 II 440 1 100 б,б 1,1 1,6 2,0 11900
86
Продолжение табл. 3
Номинальная 6 06 '"
'" '" :; .. .",
МОЩНОСТЬ О О iВ ::s: IC ".. ..
.. '" "' ,,'" '"
" "о :;"0 "'''' "'
""" » ».... о '" ",::>, ;;
:а с са :;* 11 :;0 о.
Тип Дllllrателя '" .. .., '" ..,:; :;1...,
..,.., "'''' .,
.о.... .... .. <: = t E "о ",,"
<: "", E "....
",,,, о .
/евт /ева ",о. о'" о"'''"' 00 "''''
"о "'о "''''''' i:uC: "'''' 00.
:;;.. ""''' ...о "о
"' '" а.1I :s ","
о.. 0.0 0.0'"
:r:" :.:;.... ....:; :':;с., :.:;:; Е
500 об/мин
СДН-14-36-12 400 480 46 5,8 1,0 1,4 2,2 540
CДH-14 44-12 500 590 57,5 5,5 0,9 1,3 2,!:! 630
СДН-I5 34-12 630 750 72,5 4,4 0,8 1,0 2,0 1460
СДН-15-39-12 800 945 91 5,2 0,9 1,1 2,0 1780
СДН-15-49-12 1000 1170 113 5,4 0,9 1,2 2,0 2010
СДН-16-41-12 1250 1460 141 5,4 1,0 1,0 2,2 4640
СДН-16-51-12 1600 1870 180 5,1 0,95 1,1 2,0 5530
СДН-16-64-12 2000 2330 225 5,4 1,0 1,3 2.0 6740
СДН-17-49-12 2 50{) 2900 280 5,7 1,2 1,3 2,0 14100
CДH 17-59-12 3200 3710 358 5,7 1,2 1,3 1,9 16500
СДН-lп6-12 4000 4620 445 5,9 1,2 1,3 1,9 21300
СДН-18.59-12 5000 5770 555 6,3 0.85 1,6 2,1 31600
СДН-18-7Н2 6300 7250 700 6,6 0,9 1,6 2,1 36ЫЮ
CДH 18-91-12 8000 9150 881 7,0 0,95 1,8 2,1 44 800
CДH-18 1I1-12 10 000 11450 1100 6,7 0,9 1,8 2,0 52 100
375 об/мин
СДН-15-21-16 320 390 37,5 4,8 0,8 1,0 2,0 920
СДН-15-26-16 400 485 46,5 5,2 0,85 1,0 2,0 1 150
СДН-15-34-16 500 600 58 5,1 0,85 1,2 2,0 1370
СДН-15-41-16 630 750 72,5 5,2 0,85 1.2 2,0 1660
СДН-16-34-16 800 950 91,5 5,2 0,75 1,4 2,1 3120
СДН-16-41-16 1000 1 180 114 5,2 0,8 1,3 2.1 3700
СДН-16-Ы-16 1250 1470 142 5,5 0,85 1,5 2,1 4460
СДН-17-39-16 1600 1880 181 4,9 1,0 1,1 2,0 8300
.. CДH 17-49-16 2000 2340 226 5,2 1 ,1 1,1 2,0 10000
CДH 17-59-16 2 5О{) 2920 281 5,4 1,1 1,2 2,0 11 600
СДН-18-49-16 3200 3720 358 5,6 0,85 1,5 2,0 28 500
СДН-18-61-16 4000 4630 446 5,7 0,85 1,5 2,0 33 000
300 об/мин
СДН-15-29-2О 320 395 38 3,8 0,75 0,8 2,0 1 140
СДН-15-Зб-20 400 485 46,5 3,8 0,75 0,8 2,0 1480
СДН-16-26-20 500 605 58,5 4,5 .0,7 1,0 2,1 2750
CДH-16-34 20 630 755 72,5 4,9 0,7 1,1 2,1 3110
СДН-16-41-2О 800 955 92 5,1 0,75 1,3 2,2 3610
СДН-17-31-20 1000 1 190 115 5,2 0,8 1,2 2,1 7450
CДH 17-39-20 1250 1 48{) 142 5,3 0,8 1,3 2,1 8930
СДН-17 -46-20 1600 1880 181 5,4 0,85 1.4 2,1 10 200
{'7
Продолжение табл. 3
Но:\ншз.'п)ная 6 06
" '" "' ,'"
МОЩНОСТЬ О О o ;В'" "'.... ...
... " ,, :0:= ф ,,= '"
ct! " "о о ci "си cи
>, >,<" «1:::' :::::
:;; . " "о :О: '" 11 o О.
ТIIН ДВllrатеJIЯ '" = '" .0:0: L..
.0.0 .0.0 .,
.о.... ...'" " t;at: "'0 . ..
'"
",,,, "", gg!E ,,<.. .0 ..
квт ква ",со. о" О:::.::,Ю 00 а>'"
o "'о "''''''' () "'''' 0"-
; :;;... ...:I:f-o ....0 "о
"' '" '" ",О "'....
з... со. о 2 со. со. 11
...." <.. "., E:
СДН-18-39-20 2000 2340 226 5,3 0,85 1,4 2,1 17930
СДН-18-49-2J 2500 2920 281 5,6 0,95 1,5 2,2 21 800
СДН-18-61.20 3200 3730 359 6,2 1,0 1,6 2,2 26 000
СДН-1И4.20 4000 4640 447 6,2 1,0 1,6 2,2 30 800
250 об I мин
СДН-16-21-24 320 395 38 4,8 0,85 1,0 2,5 1920
СДН.16.26-24 400 490 47 4,6 0,8 1,0 2,4 2420
СДН-16.34-24 500 605 58,5 4,6 0,8 1,0 2,3 3000
СДН-16.41.24 630 760 73 4,4 0,8 1,0 2,2 3550
СДII.17.31.24 8JO 96а 92,5 4,5 0,65 1,2 2,0 7580
СДН-17-39.24 1000 1 190 115 5,0 0,75 1,3 2,0 \)170
СДН -17 -46- 24 125З 1480 143 4,7 0,7 1,3 2,0 10400
СДН.1 8-39- 24 1600 1890 182 5,7 0,9 1,5 2,1 20 500
СДН.18-49.24 2000 2350 226 6,2 0,95 1,6 2,1 24 700
СДН.18.61-24 2500 2930 282 6,0 0,95 1,6 2,1 29 300
СДН-19-46-24 3200 3740 36 4,7 0,8 1,2 2,0 59 600
СДН-19.54.24 4000 4650 447 5,4 0,9 1,4 2,1 69 800
Таблица 4
Кратности моментов сопротивления I\IсхаНИ31\IОВ
Кратности МОМСIIТОВ
СОПРОТI[В.'lеНIIЯ МСХаIlIfЗ:\IОВ
при скорости
вращеиия при.
пусковоrо вода. раВIIОЙ
т п . мех 95% от Ио lII'
IIЗlIмеllОВЗlIlIС механизма IIЗЛЫIОЙ
ms,=O,OS Iex
"' '" "'", '"
cи "''''' си" "'""
\0;:1 "о \О'" "о
,,>' ,," ,,>' ,,"
"со. ,,'" "со.
>,<" >,>' >,<"
t:: t::E' t:: t::E'
Бумаrоделательные машины.сита 0,5 0,5
Машины для измельчеиия бумажной
массы . . . . . . . . . . . 1,25 1,0
Вентиляторы пропеллерные, дисковые
(осевые) . . . . . . . . . . . . 0,3 1,0
!" -}
88
Наименование мехаиизма
Вентиляторы центробежные (кроме
аrломерационных). . . . . . . . . .
Вентиляторы центробежные аrломера
ЦИОlIные '" . . . .
Воздуходувки наrнетательные, ротаци
онные . .. .....
Воздуходувки центробежные (турбо
воздуходувки) . .. .
reHepaTopbI для rальваностеrии. ..
[енераторы стандартные постоянноrо
или переменноrо тока длительной
номинальной мощности . . . . . . .
reHepaTopbI допускающие 25о/0 ную:пе
реrрузку (по отношению к номиналь
ной мощности) . . . . . . .. .,
Дезинтеrраторы (разрыхлители).. .
Дефибреры маrазинные . . . " ..
Дефибреры Tpex ШIИ четырехпресс
ные " .
Дробилки дЛя отходов лесопильноrо
производства ..
Дробилки конические.
Дробилки Молотковые
Дробилки щековые . . .
Дробилки валковые. ..... "
Истиратели дисковые. . . . .. "
к.омпрес оры поршневые, воздушные и
rазовые ... .. . . . . . .
к.омпрессоры центробежные (турбо
компрессоры) . .. .. ....
Мельницы Жордана .. " .
Мельницы мукомольные (трансмиссии) .
Мельницы стержневые. ......
Мельницы шаровые и трубные для He
рудных ископаемых. .
Мельницы шаровые и трубные для
руды . . . " . .
17 роiJолж:еuuе табд. 4
Кратности 1\1O\leHTOB
сопротивления механизмов
пусковоrо
тn.l'tlex
'"
",>'
<.>0.
>,'"
t::
0,3
0,3
0,4
0,3
0,4
О, ]2
О, ]5
0,5
0,5
0,3
0,6
1,0
1,5
1,0
1,0
0,6
0,4
0,3
0,5
1,2
1,75
при СКОрОСТИ
вращешIЯ при
вода, равной
95% от но:\lИ
lIа.'IЬНОЙ
m s =oO,05 мех
0:-=
<.>0
<.>>,
>'0.
t::L.
0,3
0,3
0,3
1,75
1,75
"'
"'
\O
",>'
<.>0.
>,'"
t::
'"
<'>0
",,,,
<.>'"
>,>'
t::E'
0,6
1,0
0,3
0,6
0,15
1,0
1,0
0,08
0,1
0,5
0,5
0,3
0,6
1,0
1,0
1,0
1,0
0,6
0,2
0,6
0,5
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
89
Кратностн моментов
сопротивлеНIIЯ механизмов
пр" скорости
вращения при
пусковото вода. равной
Наименование мехаНlIзма тп.ме:х 95% от НО'III-
иальной
т s ==O,05 мех
"''' .;, "''' .;,
"'", "'", "'''' "'",
Ю'" "'С Ю'" "'С
",» ",,,, ",» ",,,,
",о. ",'" ",о. ",'"
»'"" »» »'"" »»
t: t:E' t: t:E'
Насосы вакуумные, используемые ДЛЯ
бумажноrо производства . . .
Насосы вакуумные, используемые ДЛЯ
друrих производств
Насосы вакуумные поршневые
Насосы поршневые .
Насосы пропеллерные
Насосы центробежные
Пилы ленточные, ленточные пильные
рамы. . . . . ., .
Лесопильные рамы . . . . .
Пилы обрезные, станки с круrлой пи
лой (эджеры) ..
Пилы отделочные. . . . . . . . .
Прокатиые станы блюминrи и слябин
rи, заrотовочные, штрипсовые, He
прерывные с rрупповым приводом
Прокатные мелкосортные станы
Проволочные прокатные стаиы непре
рывные с rрупповым приводом . . .
Рельсобалочные станы обжимные кле
ти . . . .' . . .. ... ...
Рельсобалочные станы отделочные
клети ...............
Толстолистовые станы ., . . . . . .
Резииовые вальцы OTKpblToro ка'NlНИЯ .
Резиновые вальцы трансмиссни. . . .
Резиновые пластикаторы .' ....
Резиносмесители типа Бенбери . . . .
Рубительные машины бумажноrо произ
водства . . ........
90
Продолжение табл. 4
,.
0,6
1,0
0,4
0,4
0,4
0,3
0,3
1,5
1,0
0,6
0,2
0,4
0,3
0,6
0,2
0,5
0,3
0,75
1,0
1,0
1,0
1,5
0,3
0,3
0,3
1,0
О,3Б-......-
0,4
0,6
0,5
0,35
0,25
0,3
0,4
0,4
0,25
"
0,4
1,25
1,25
1,25
1,25
1,25
0,3
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
0,6
0,6
1,0
0,5
Таблица 5
б .. ом
Активные сопрОтивления проводов и ка елеи, км
Сечение, .мм.
\ 11.5 I 2.5 I 4 I б
10
16
25
....
.;, Медные 18,9 12,6 7,55 4,56 3,06 1,84 1,20 0,74
:<:
f-o провода и
&::с
r:: кабе.'1И
O Алюминие 12,6 7,90 5,26 3,16 1,98 1,28
(.)0
(l)Q) вые кабели,
0= алюминие
:э:::э::
"'(1) вые и ста-
": леалюминпе-
:.:: I I
«t вые про вода
п родолжснuе таб л. 5
Сечен ие. .11М"
I 35 I 50 I 70 I 95 1120 1150 1185 I 240
,
'" Медные 0,54 0,39 0,28 0,20 0,158 0,123 0,103 0,078
=
f-o
O про вода и
"-::с кабели
r::
0:11 Алюминие 0,92 0,64 0,46 0,34 0,27 0,21 0,17 0,132
(.)0 вые кабели,
(1) -
0(1) а.riюминие-
:э::=
",:Э:: вые и ста-
=(1)
f-o": леалюминие-
:.::
«t вые про вода
Таблица 6
Индуктивные сопротивления одной фазы трехфазной
ом
линии, км (средние значения)
Кабельиая ЛI!I!ИЯ на Изолированные про- Воздушная ЛНННЯ
На llапрЯЖеине.
напряжение, 1'8 Вода. проложеННblе 1(8
Сечеllие,
ММ" I I I Iб 10 I
до 1 3 6 10 в тру-Iиа ро_lиа нзо- 1 35
бе 'IНKaX лято,
рах
Индуктивные сопротивления, ОМ/Н:М
1 2,5 0,11 0,28 0,32
4 6 0,09 0,1 0,1 0,24 0,29 0,4
10 25 0,07 0,08 0,10 .(),11 0,09 0,21 0,25 0,36 0,41
35 70 0,06 0,07 0,08 0,09 0,08 0,19 0,23 0,33 0,38 0,42
95 120 0,06 0,06 0,08 0,08 0,08 0,18 0,22 0,3 0,35 0,40
150 240 0,06 0,06 0,07 0,08 0.08 0,18 0,21
91
Активное и индуктивное сопротивления обмоток понижающих
к стороне низ
60 1100
20
30
35
50
МОЩIIОСТЬ трансфор raтора, ква
6/0,4; \0/0,4 R 0,2. 0,15 0,127 0,085 0.069 0,0384
ТМ, TMi\
Х 0,369 0.232 0.217 0.131 0.130 0.0792
6/0..; \0/0.4 R 0,206 0,\08 0,058 0,033
ТСМ; ТСМА
АКТШlllое (R) Х 0,304 0,176 0,10:; О,ОЫ
If JlIIДУКТIIВ-
ное (Х) сопро- 6/3,13: 10/з,15 R
ТlIвлеНIIЯ об- ТМ -
моток транс- Х
форматоров
в омах lIа
фазу пр" но- 10/6,3 R
минаЛЫIОМ ТМ
КОЭФФ'Щllенте
трансформа. Х
цllН
35/3.15 R
ТМ
Х
35/6.3 R
ТМ
Х
Таблица 8
Коэффициеиты трансформации понижающих
двухобмоточных трехфазных трансформаторов
:<
НО lIIlIаль- КОЭффИЦllенты трансформаЦlI1I n 11 IIX квадраты n.
ны!! коэф, прн ответвленнях
ФIIЦllент 5% О +5% ').>
трансфор-
мацнн
n n. n n" 11 n"
6/0.4 14,25 203 15 225 15,8 248
6/3,15 1,8 3,27 1,9 3,63 1,99 4,0
10/0,4 23,8 563 25 625 26.2 689
92
Таблица 7
трехфазных трансформаторов в омах на фазу по отношению
шеrо напряжения
\80 I 320 I 560 I 750 I \ 000 I \ 800 1з 200 \ 5600
0.02 9.7.10 З 4,8.\0-' 3,38.10 ' 2,4.\0 ' 1,2.IO З
0,0146 25,8.\0 З \5.\0 З \0.8.IО З 8,47 .\O ' 4,74.IO З
0,016 7 ,58.1O " 3,68.]0 "
0,037 2] ,2.10 " \2,4.I(j"""
0,298 О,IIЗ 0,076 0,036
0,926 0,523 0,291 0,166
\.19 0,595 0,2)4 0.114 0,071
3.72 2.\ \.18 0,667 0.384
0.605 0,298 0.15 0,074 0,036 0,018
\,94 1.1\ 0,63 0,353 0,223 0,\32
2,11 1.\9 0,595 0,291 0,\43 0,072
7,7 4,44 2.5 \,4 0.835 0.52;)
Продолжение mаб л. 8
Номииаль Коэффициенты трансформаЦИlI n и их квадраты n.
- при отвеТВ. еннях
ныА коэф.
фнциент 5% О +5%
трансФор-
мацни
n n' n n. n n.
10/0,525 18,0 327 19 363 19,9 400
10/3,15 3,01 9,12 3,17 \0,1 3,33 11,1
10/6,3 1.51 2,27 1,59 2,52 1,67 2,78
35/з,15 10,5 111 11,1 123 11,65 136
35/6,3 5,28 27,8 5,56 30,9 5,84 34,1
93
Таблица 9
ТехничеСJ{ие данные ПУСJ{ОВЫХ маслиных
реанторов типа ПРТМ на ном!;!нальное
наприжение 6 "8
I НО>lIшальный I Пусковая \ Реактивиость
ТIIП реактора пусковой МОЩНОСТЬ. фазы. ом
ТоК, а ква
ПРТМ 320/6 180 320 3,3
ПРТМ 560/6 554 5,7
ПРТМ 1000/6 970 10,0
ПРТМ 320/6 320 322 1,05
ПРТМ 560/6 585 1,9
ПРТМ 1000 6 1010 3,3
ПРТМ 1800/б 1750 5,7
ПРТМ 560/6 560 565 0,6
ПРТМ 1000/6 990 1,05
ПРТМ 1800/6 1690 1,8
ПРТМ 3200/6 3010 3,2
ПРТМ 5600/6 4050 4,3
,,
"
--
ЛИТЕРАТУРА
1. к: а р в о в с-к ий r. А. и Ок о.р О К О В С. П., Справочник по
асинхронным двиrателям ,и пус'кореrулирующен аппаратуре, roc
" энерrоиздат, 1962.
2. Сыр о 'м я т'н ,и К О В И. А., Режимы .работы асинхронных '11
синхронных электродвиrателей, rосэнерrоиздат, 1963.
3. Л и и д о р Ф Л. с., Особенности ,пуска и самозапуска с.ин-
хронных элект,родвиrателей. Си'Нхронные электродвиrатели, Сборник
статей, rосэнерrоиздат, 1959.
4. r;p е й с ух М. В., МеrОДИQ<а Iпроектирова.ния I1lуока -и само-
запуска синхронных электродвиrателей. Синхронные элект.родвиrа-
тели, Сборник статей, rосэнерrоиздат, 1959.
5. Л и н д о р Ф Л. с., Упрощение схем пуска и самозапуска дви-
rателей ответственных механизмов на промышленных предприятиях.
Новая техника в электроснабжении промышленных предприятий,
Сборник статей, rосэнерrоиздат, 1957.
6. Л е в ,и н Б. М. и Раз у Р. М., Расчет самозапус,ка насосиых
arperaToB, Автоматизация телемеханизация нефтепромысловых
объектов, rосинти, 1960.
7. М и л л е ,р r. Р., ,ваП'росы самозаПУ'с'ка 'синхронных двиrа'Те-
лей, «ПРOlМЫlllленная энерrеТ\IIКЮ>, 1957, N2 12.
"
СОДЕРЖАНИЕ
Введение . .
3
1. Колебание напряжения в ССТ.! при пуске электродвиrате-
лей . . . . . . . . . . . . . 7
2. Пуск и самозапуск асинхронных э.lектродвиrателей с KO
роткозамкнутым ротором . . . . . . . . . . . . . . 21
3. Про верка допустимости пуска и самозапуска электродвиrа-
телей по условиям влияния колебания напряжения иа ра-
боту присоединенных к сети элеКТРОДlшrате. ей и освети-
тельных ламп . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . <\ 39
4. Особенности пуска и самозапуска синхронных электродви
rателей . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 58
5. Решение некоторых !(онкретных задач расчета сети на ко-
лебание напряжеlll!Я . 66
П риложения 78
Литература 95
Цена 19 коп.
ИМЕЮТСЯ В ПРОДАЖЕ
д о р м а к о в.и ч П. А. и др., Изrото.в.1ение '" обслуживание rазо
ClВel'HЫX установок. rОСЭ!lерrоицат, 1962 r. 50 стр. (Б-ка элек
тромонтера. вып. 72). 12 к.
3 л о б и н В. В. Иопытаниq силовых тра.нсформаторов при монтаже.
rосэнерrоиздат, 1962 r. 62 С1'р. (Б-ка э.1еК1'ромонтера. Вып. 64).
13 к.
И е в л е в В. И. и Р я б це в Ю. И. Монтаж 1'ра'нсформаторов Ha
пряжением 500 К8. rосэнерrоиздат, 1961 r. 39 Tp. (Б-ка э.1ек-
тромонтера. ВЬЮ. 52). 8 к.
К а е т а н ОБ и Ч М. М. Как работают провола, изоляторы и apMa
'I1)"Pa лнний электропередачи. rосэнерroизды, 1962 r. (Б-ка элек-
тромонтера. ВЬЮ. 63). 13 к.
К а м н е в В. С. Подшипники качения в э.1ектрических машинах.
.rосэнеРI'оиздат, 1960 r. 62 стр. (Б-ка электромонтера. Вып. 20).
15 к.
К о Ж и н А. Н. РeJlейная защита линиil 3 1O К8 на переменн()м
оперативном токе. rосэнерrоиздат, 1960 r. 61 стр. (Б-ка электро
монтера. вып. 38). 12 к.
К О Л У за е.в А. М. Ремонт и обслуживание быстродейс1'ВУЮЩИХ
выключателей типа ВАБ-2. rосэнерrоиздат, 1962 r. 47 стр.
(Б-ка электрvмонтера. Вып. 75). 9 к.
М У с а э л я н Э. С. Проверки и испытания при монтаже турбо-
reHepaTopOB. Обмотки стаl'Oра и ротора. rосэнерrоиздат, 1962 r.
79 Сl'р. (Б-ка электромонтера. Вып. 66). 15 к.
П Л е т н е в Л. Ф. Реле прямоrо действия, их налаЛКd и проверка.
rосэнерrоиздат, 1961 [. 46 стр. (Б-ка электромонтера. Вып. 48).
19 к.
Харитоно,в М. r. Опыт обслуживания 'и ремонта КРУ Запорож
<ЖОI'О за'Вода. rосэнерrоиздат, 1960 r. (Б-ка электромонтера.
вып. 17). 9 к.
Ч е р н е.в К. К., Обслуживаlние ,распреде,'IИте.'JЬНЫХ устройств ВЫОО-
Koro !Напряжения. rосэнерrоиздат, 1961 r., 55 стр. (Б-,ка э.lек
тромонтера. Вып. 47). 11 к.
Леречислеиные выше книrи требуАте в маrазинах Книrоторrа. В с.лу-
чае ИХ отсутствия 8 местных маrазинах, заказ МОЖНО направить по адресу:
Москва, K 50, ул. Медведева 1, отдел «Книrа почтоА" маrаЗlIна 16 8
.Техническая книrа:lo. Заказ будет выполнен наложенным платежом.
Издательство заказов на КНllrи не принимает н книr не высылает.
и o rk.. "оии; a.,OhI''fQ",e.t:N,u.yechVl'i
tll "иf.п"' '" NЛ
ттт.6; 6leшдu,f ;od.;.ll.