ISSN 0023-124X
Холодильная
юхника вэ

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
4" юхника
В НОМЕРЕ:
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Данилин В. И. Тенденции развития холодильного
хозяйства СССР 2
Все резервы — в действие
Клев М. Г., Зайцева А. М., Кладий А. Г. Бригадный
подряд в цехе мороженого б
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Семенов Г. В., Ковтунов Е. Е., Клюева Э. Е.,
Калмыков А. Л. Сублимационная сушка мясопродуктов с
белковыми добавками 9
Омаров М. Мм Аминов М. С. Хранение
сублимированного сока капусты 12
В порядке обсуждения
Алексеев А. В. Влияние климатических условий на усушку
продуктов при хранении на холодильниках 14
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Иванов О. П., Хижняков С. В. Повышение эффективности
теплообмена при конденсации фреонов на
горизонтальных оребренных трубах 20
Шихов Г. Л. Интенсификация кипения аммиака в
вертикальных каналах испарителей 24
Кузнецов С. Ф. Влияние масел на теплообмен и
гидродинамику при кипении хладагентов в щелевом канале 26
Маринюк Б. Т. Учет термического сопротивления инея при
расчете теплообменных аппаратов 30
Дичев С. П. Воздухоохладитель с динамической
дисперсной средой 32
Новинки холодильной техники
Вотяков С. П., Мошков С. И., Шахов Н. С, Тихомиров В. А.
Холодильные витрины для предприятий торговли 34
ОБМЕН ОПЫТОМ
Крупин Б. Б. Модернизация пластинчатых клапанов
герметичных компрессоров 38
Калюжный В. В. Осушительный патрон для холодильных
установок 39
Изобретения 8, 37, 45
ОХРАНА ТРУДА
Правила устройства и безопасной эксплуатации
фреоновых холодильных установок
ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ
ХРОНИКА
Республиканский семинар в Одессе
НА ВДНХ СССР
Межотраслевая выставка
Награды за научные разработки
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ
Конференция комиссий МИХ
i Международный конгресс «Клима 2000»
1.3А РУБЕЖОМ
Ужанский В. С. Электронная система питания испарителей
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Креймер Н. Г., Ломакин В. Н. Воздухоотделитель для
аммиачных холодильных установок
СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Гоголин А. А. Развитие советского холодильного
машиностроения (первый этап: 1918—1941 гг.)
В ВНТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Итоги конкурса
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА
РЕФЕРАТЫ
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1989.
IN ISSUE:
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Danilin V. I. Trends of Development of Refrigerating
Economy in USSR 2
All Reserves — in Action
Kiev M. GM Zaitseva A. M., Klady A. G. Brigade Contract
in Ice Cream Shop 6
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Semyonov G. V., Kovtunov E. E., Klyueva E. E., Kalmy-
kov A. L. Sublimation Drying of Meat Products with
Protein Additives 9
Omarov M., M., Aminov M. S. Storage of Sublimated
Cabbage Juice 12
For Discussion
Alekseyev A. V. Influence of Climatic Conditions on
Shrinkage of Food During Storage at Cold Stores 14
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Ivanov O. P., Khizhnyakov S. V. Rise of Heat Exchange
Effectiveness at Freon Condensation of Horizontal Finned
Tubes 20
Shikhov G. L. Intensification of Ammonia Boiling in
Vertical Channels of Evaporators 24
Kltznetsov S. F. Influence of Oil on Heat Exchange and
Hydrodynamics at Boiling of Refrigerants in Slotted
Channel 26
Marinyuk В. Т. Account of Thermal Resistance of Frost
When Calculating Heat-Exchange Apparatuses 30
Dichev S. P. Air Cooler with Dynamic Dispersed Medium 32
Novelties of Refrigerating Engineering
Votyakov S. P., Moshkov S. I., Shakhov N. S., Tikhomi-
rov V. A. Refrigerated Windows for Trading
Establishments 34
PRACTICE EXCHANGE
Krupin В. В. Modernization of Plate Valves for
Hermetic Compressors 38
Kalyuzhny V. V. Drying Cartridge for Refrigerating Plants 39
Inventions 8, 37, 45
LABOUR PROTECTION
Rules for Design and Safe Operation of Freon
Refrigerating Plants 42
ANSWER OF SPECIALIST 44
MISCELLANY
63
64
Republican Seminar in Odessa 46
AT USSR EXHIBITION OF ACHIEVEMENTS OF
NATIONAL ECONOMY
Inter-Branch Exhibition 48
Awards for Scientific Developments 48
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletion of IIR 49
Conference of IIR Commissions 50
International Congress "Klima 2000" 51
ABROAD
Uzhansky V. S. Electronic Supply System for
Evaporators 52
REFERENCE DATA
Kreimer N. G., Lomakin V. N. Air Separator for
Ammonia Refrigeratihg Plants 54
PAGES IN NISTORY OF HOME REFRIGERATING
ENGINEERING
Gogolin A. A. Development of Soviet Refrigerating
Machine-Building (First Stage: 1918—1941) 56
AT ALL-UNION SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF
FOOD INDUSTRY
Results of Competition 61
REFRIGERATING MOSAIC 62
SUMMARIES 63
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 64

ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ
шшшшшш
ШШШШ
1А
УДК 621.56/.58«312»
ТЕНДЕНЦИИ РАЗВИТИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
СССР
Канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
ВНИКТИхолодпром
Проблема улучшения продовольственного
снабжения населения, решение которой
признано самой неотложной задачей
перестройки, выдвигает на первый план развитие
и техническое перевооружение всей
индустрии переработки, хранения и
транспортировки сельскохозяйственного сырья.
Холодильное хозяйство — важнейший
элемент продовольственного комплекса
страны. Ежегодно на холодильниках
хранятся десятки миллионов тонн
скоропортящихся пищевых продуктов,)около половины
которых приходится на мясо и
мясопродукты.
Холодильное хозяйство носит
межотраслевой характер. Однако независимо от
ведомственной принадлежности
холодильное хозяйство характеризуется в первую
очередь объемом и структурой холодильных
емкостей и динамикой их изменения.
В связи с универсальным характером
холодильных емкостей при планировании их
развития и размещения следует
руководствоваться единой методикой на основе
комплексного подхода. Для этого необходим
системный анализ поступающего на
холодильники, хранящегося там и
отправляемого с них потока грузов. Такой анализ
был проведен ВНИКТИхолодпромом при
разработке единой схемы развития и
размещения холодильных емкостей страны на
отдаленную перспективу, в основу которой
положены планируемые объемы и структура
производства пищевых продуктов и сырья.
В табл. 1 представлены данные,
характеризующие динамику развития холодильного
хозяйства страны в целом и по основным
отраслям народного хозяйства с 1975 г.
и прогнозные данные до 2005 г.
Индекс прироста холодильных емкостей
по пятилеткам свидетельствует о
неравномерности их ввода как по периодам, так
и по отраслям народного хозяйства.
f В течение 1975—1985 гг. общий объем
холодильных емкостей почти удвоился. В то
же время в государственной торговле он
Таблица 1
Показатели
Всего холодильных
емкостей
В том числе по
отраслям:
АПК
из них:
мясная
промышленность
молочная
промышленность
растениеводческий
комплекс
Минторг СССР
Центросоюз
Минрыбхоз СССР
1980 г.
1,18
1,22
1,09
1,01
1,81
1,00
1,44
1,58
1985 г.
1,79
2,80
1,14
1,09
9,94
1,01
1,99
1,81
Индекс t
1990 г.
(план)
2,00
2,98
1,33
1,18
9,96
1,26
2,02
2,29
с 1975 г.
1995 г.

(прогноз)
3,07
5,31
1,66
1,73
20,90
1,54
2,39
3,34
2000 г.

(прогноз)
3,34
5,99
1,8
1,81
23,84
1,62
2,41
3,47
2005 г.

(прогноз)
3,56
6,50
1,97
1,93
25,95
1,67
2*,54
3,60
1980 г.
1,18
1,22
1,09
1,01
1,81
1,00
1,44
1,58
1985 г.
1,52
2,30
1,05
1,08
5,49
1,01
1,38
1,15
Цепной
1990 г.
(план)
1,12
1,06
1,16
1,08
1,00
1,25
1,02
1,26
индекс
1995 г.

(прогноз)
1,54
1,79
1,25
1,47
2,10
1,22
1,18
1,46
2000 г.

(прогноз)
1,09
1,13
1,09
1,05
1,14
1,05
1,01
1,04
2005 г.

(прогноз)
1,07
1,09
1,09
1,07
1,09
1,03
1,05.
1,04
2
Siiiiii
TIlHiii

практически не изменился. Невысоки темпы
прироста и в мясной и молочной
промышленности. А ведь именно в этих отраслях
сосредоточена основная часть емкостей с
минусовой температурой, являющихся базой
холодильной промышленности.
Таким образом, наращивание
холодильных емкостей страны за этот период
осуществлялось в основном за счет
строительства холодильников для хранения овощей
и фруктов, емкость которых увеличилась
почти в 10 раз. Однако расчеты показывают,
что этих емкостей еще недостаточно и к
1995 г. их объем следует увеличить по
сравнению с 1985 г. более чем в 2 раза, тогда
как в целом по народному хозяйству объемы
холодильных емкостей должны возрасти в
1,7 раза._)
Особенно наглядно неравномерность
развития отдельных звеньев холодильного
хозяйства проявляется в динамике цепного
индекса. Так, если в десятой пятилетке
диапазон индекса находился в пределах, от
1,0 по Минторгу СССР до 1,8 по
растениеводческому комплексу АПК*, то в одиннадцатой
соответственно от 1,01 до 5,49, а в
двенадцатой пятилетке — от 1,0 по
растениеводческому комплексу АПК до 1,26 по Минрыб-
хозу СССР.
Более ритмично развивается
холодильное хозяйство мясной промышленности.
Однако и в этой отрасли относительно высокий
цепной индекс 1990 и 1995 гг.—
соответственно 1,16 и 1,25 — указывает на
имеющийся дефицит холодильных емкостей.
Обращает на себя внимание динамика
Таблица 2
* В основном это холодильники для
хранения овощей и фруктов.
Отрасль
1980 г.
1985 г.
1990 г.
(план)
АПК
Из них:
33,5 34,6 52,4 49,3
мясная
промышленность 22,3 20,6 14,2 14,8
молочная
промышленность 4,9 4,2 3,0 2,9
растениеводческий
комплекс
Минторг СССР
Центросоюз
Минрыбхоз СССР
Всего
6,3
46,2
10,9
9,4
100,0
9,8
39,4
13,4
12,6
100,0
35,2
26,0
12,1
9,5
100,0
31,6
28,9
11,0
10,8
100,0
цепного индекса холодильных емкостей
Центросоюза. На всем протяжении
ретроспективного периода он достаточно высок —
1,44, 1,38 — и только в двенадцатой
пятилетке 1,02. Причем и в тринадцатой
пятилетке этот индекс должен быть самым низким
среди всех рассматриваемых отраслей —
1,18. Поэтому для обеспечения
холодильными емкостями в пределах рациональной
потребности своей системы Центросоюзу
понадобится меньше усилий, чем другим
отраслям.
Различные темпы прироста холодильных
емкостей по отраслям существенно повлияли
на структуру холодильного хозяйства
(табл. 2 —в %).
f Так, холодильное хозяйство системы
агропрома к 1985 г. вышло на первое
место и его удельный вес составил 52,4 %.
Резко возросла доля холодильников для
хранения овощей и фруктов — с 6,0 % в 1975 г.
до 35,2 % в 1985 г.
Таблица 3
Союзные республики
1975 г.
1990 г.
(план)
1995 г.

(прогноз)
2000 г.

(прогноз)
2005 г.
(прог-
i
СССР
РСФСР
Украинская ССР
Белорусская ССР
Узбекская ССР
¦Казахская ССР
Грузинская ССР
Азербайджанская ССР
Литовская ССР
Молдавская ССР
Латвийская ССР
Киргизская ССР
Таджикская ССР
Армянская ССР
Туркменская ССР
Эстонская ССР
19,7
21,9
19,5
16,5
8,6
12,5
16,5
21,6
27,9
31,6
21,7
11,7
8,3
16,7
14,8
33,0
22,8
25,1
22,8
21,7
10,4
14,8
32,6
24,7
26,4
33,3
22,2
10,5
8,8
22,9
13,5
37,6
26,3
29,7
26,0
29,2
10,6
16,2
35,8
21,2
36,2
34,8
28,8
11,0
15,8
20,5
13,8
37,6
30,4
33,9
30,1
42,2
13,6
20,9
41,1
22,9
42,3
35,0
31,7
13,7
17,6
29,1
14,4
53,6
40,5
38,5
39,5
54,3
20,5
27,4
91,9
21,5
67,1
236,9
41,5
23,0
24,7
45,0
28,7
63,2
42,9
40,7
41,2
57,3
21,2
28,2
110,6
22,5
68,8
281,7
44,1
23,6
24,1
46,6
28,3
63,1
44,7
42,6
44,5
59,2
19,9
28,0
121,0
23,6
71,3
307,3
45,5
22,8
24,1
46,9
30,1
64,4

В целом же холодильное хозяйство
страны подходит к рубежу, когда задача
наращивания холодильных емкостей
трансформируется в задачу поддержания их на
соответствующем техническом уровне,
рационального размещения по регионам, \|
Анализ обеспеченности населения
холодом (кг/чел) показывает значительную ее
неравномерность по союзным республикам,
которая (хотя и в меньшей степени)
сохранится и в прогнозируемый период (табл. 3).
Так, если в Белоруссии, Грузии, Эстонии,
Молдавии хладообеспеченность в 2005 г.
будет существенно выше среднесоюзного
показателя, то в среднеазиатских союзных
республиках сохранится отставание от этого
уровня.
По прогнозным расчетам в целом по
стране хладообеспеченность должна
возрасти по сравнению с 1985 г. в 1,7 раза.
При этом объем холодильных емкостей
увеличится в 2 раза.
Наряду с динамикой холодильных
емкостей развитие холодильного хозяйства
характеризуется также изменением числа
холодильников, интенсивностью их
использования и рядом других показателей.
Динамика основных показателей развития
холодильного хозяйства страны за период
с 1975 по 1985 гг. представлена в табл. 4.
В целом по стране наблюдался
интенсивный (за 10 лет на 25 %) рост числа
холодильников при одновременном развитии
процесса концентрации (увеличении емкости
отдельных холодильников).
Так, в Эстонской ССР при уменьшении
числа холодильников на 28,5 % общая их
емкость возросла на 12 %, а объем
хранящихся грузов — на 23 %. Аналогичная
ситуация наблюдается и в Латвийской ССР,
Таблица 4
Союзные
республики
Число
холодильников
1980 г.
к
1975 г.,
/о
1985 г.
к
1980 г.,
/о
Принято грузов
на холодильник
в течение
года
1980 г.
к
1975 г.,
/о
1985 г.
к
1980 г.,
/о
СССР
РСФСР

Украинская ССР

Белорусская ССР
Узбекская ССР
Казахская ССР
Грузинская ССР

Азербайджанская ССР
Литовская ССР

Молдавская ССР

Латвийская ССР
Киргизская ССР

Таджикская ССР
Армянская ССР

Туркменская ССР
Эстонская ССР
109,0
107,6
114,4
115,4
102,4
102,2
124,6
102,5
108,6
122,8
148,8
102,9
106,8
102,4
110,9
97,1
113,1
154,3
111,5
123,5
93,7
119,9
110,7
98,2
128,3 125,0 118,8
84,4
100,0
115,0
112,0
105,0
88,9
107,4
105,9
117,4
103,6
104,8
87,5
107,7
104,5
74,8
98,9
107,6
105,9
105,5
100,8
106,9 115,9 99,5 112,3
120,7
106,9
102,5
88,7
103,3
112,5
116,6
108,4
85,2
161,2
145,5
158,8
116,4
Союзные республики
Использование холодильной
емкости в
максимальный
месяц загрузки, %
1975 г.
1980 г.
1985 г.
Оборот емкости
холодильников
1975 г.
1980 г.
1985 г.
Та
5 л и ц а 5
Оборот мощностей
камер
замораживания
1975 г.
1980 г.
1985 г.
СССР
РСФСР
Украинская ССР
Белорусская ССР
Узбекская ССР
Казахская ССР
Грузинская ССР
Азербайджанская ССР
Литовская ССР
Молдавская ССР
Латвийская ССР
Киргизская ССР
Таджикская ССР
Армянская ССР
Туркменская ССР
Эстонская ССР
90,8
95,1
87,7
87,0
80,2
103,2
90,3
64,4
89,5
57,6
73,4
92,8
79,8
91,1
84,2
71,1
67,6
69,6
62,6
59,2
84,0
75,4
67,7
46,1
72,9
51,8
54,3
89,8
68,8
62,5
81,9
75,1
69,4
69,6
68,3
79,7
72,3
74,8
69,1
53,5
60,2
63,2
47,4
50,1
78,8
88,6
83,7
68,0
5,3
5,4
5,2
7,7
3,2
6,7
4,0
2,0
7,3
3,9
6,8
5,5
3,4
3,4
2,9
8,0
4,5
4,7
4,3
6,3
2,8
5,0
2,4
1,8
7,3
4,2
7,1
5,9
2,3
2,2
3,0
7,8
4,0
3,8
4,1
5,5
2,7
4,5
1,9
2,0
5,8
4,6
5,7
4,4
3,4
3,4
4,2
8,8
109
103
122
144
53
145
27
18
159
113
86
79
33
43
33
109
84
80
100
101
40
108
12
13
83
98
76
71
140
44
21
99
89
82
99
103
94
123
18
21
126
101
94
60
43
71
102
116

где число холодильников за период с 1975 по
1985 гг. сократилось на 7,2 %, а емкость и
средний объем поступивших на холодильник
грузов увеличились соответственно на 31
и 16,8 %.
Однако в целом по стране темпы роста
холодильных емкостей значительно
превысили темпы роста объема грузов,
принимаемых на холодильники. Если холодильная
емкость увеличилась на 44,8 %, то объем
принятых грузов только на 8 %. Это
отрицательно отразилось на эффективности
холодильного хозяйства (табл. 5).
Процент использования холодильной
емкости в максимальный месяц загрузки
за анализируемый период уменьшился с 90,8
до 69,4 в целом по стране. Наиболее
низок этот показатель в 1985 г. по
Латвийской ССР — 47,4 % (против 73,4 % в
1975 г.), максимальный — по Армянской
(88,6 %) и Туркменской (83,7 %) союзным
республикам.
Уменьшился и оборот емкости
холодильников — по Союзу с 5,3 раза в 1975 г. до
4 раз в 1985 г. Причем по различным
республикам он менялся неодинаково. Например,
по РСФСР оборот сократился с 5,4 до 3,8
раза, по Таджикской ССР остался без
изменения C,4 раза), по Эстонской ССР
увеличился с 8 до 8,8 раза.
Очевидно, что изменения объема
холодильных емкостей, их оборота и процента
использования находятся в тесной связи.
Действительно, увеличение холодильной
емкости без изменения объемов хранящихся
грузов неизбежно приведет к уменьшению
оборота, а при сохранении сезонности
поступления грузов — к снижению процента
использования холодильной емкости.
Кроме этого, на динамику этих
показателей значительное влияние оказывают и
другие факторы. Например, изменение
структуры грузов, хранящихся на
холодильниках, и структуры самих холодильных
емкостей (соотношение плюсовых и минусовых
холодильных емкостей), перераспределение
холодильных емкостей по регионам страны.
При расчетах потребности в
холодильных емкостях для различных регионов
страны необходимо учитывать их фактическое
размещение. Дело в том, что предприятие,
расположенное в районе, где его
производственные мощности не могут быть
эффективно использованы, длительное время
будет функционировать с неполной нагрузкой,
но входить в общий баланс емкостей. В итоге
в целом по стране определенное количество
емкостей будет в результате ошибок
размещения выведено из активного
использования.
Расчеты потребности в холодильных
емкостях с учетом фактора фактического
размещения показали, что общий объем
холодильных емкостей должен быть увеличен
по сравнению с рациональной потребностью
на 1995, 2000 и 2005 гг. соответственно на
12,5, 8,8 и 8,3 %.
Как видно из этих цифр, недостатки
существующего нерационального
размещения даже к 2005 г. устранить полностью
не удастся.
Представляет интерес сопоставление
результатов определения потребности в
холодильных емкостях, проведенного
отдельными ведомствами и ВНИКТИхолодпромом.
Если принять за 100 % определенную
по единой методике потребность в
холодильных емкостях, то с учетом фактического их
размещения она составит 108,3 %, а по
расчетам ведомств—111 %. Таким образом,
рациональное размещение холодильных
емкостей — солидный источник экономии
капитальных вложений.
Другим источником экономии
капитальных вложений может стать развитие
кооперированных и многоцелевых холодильников.
Несовпадение пиковых нагрузок
предприятий различных отраслей позволяет при
коопераций сократить общую потребность в
капитальных вложениях на развитие холо-.
дильных емкостей на сумму до 1 млрд -р.
Оценивая в целом состояние и
перспективы развития холодильного хозяйства
страны, можно выделить следующие моменты:
холодильные емкости размещены по
территории страны нерационально. Около 10 %
общего числа расположены таким образом,
что их эффективное использование будет
крайне затруднено;
опережающее развитие получат
холодильники по хранению овощей и фруктов,
что и определит характер размещения
холодильных емкостей по территории страны;
основным держателем холодильных
емкостей будут отрасли, входящие в систему
АПК;
важнейшим направлением дальнейшего
развития холодильного хозяйства станет
кооперирование и комбинирование.
Выявленные тенденции свидетельствуют
о том, что следует пересмотреть
сложившиеся в течение десятилетий структуры
предприятий и начать реализацию процесса
их обновления на базе более преемлемои
концепции, позволяющей перевести
холодильное хозяйство на интенсивный путь
развития.

УДК 658.155.011.44
БРИГАДНЫЙ ПОДРЯД
В ЦЕХЕ МОРОЖЕНОГО
М. Г. КЛЕВ
Смоленское областное объединение
Росмясомолторга
А. М. ЗАЙЦЕВА, А. Г. КЛАДИЙ
Росмясомолторг
В целях более полного удовлетворения
спроса населения на мороженое трудовым
коллективом Смоленского областного
объединения Росмясомолторга проведена
работа по выявлению внутренних резервов
увеличения его производства на основе новых
форм организации и стимулирования труда.
Всесторонний анализ производственной
деятельности объединения показал, что в
летний сезон наиболее приемлемым
решением является выпуск мороженого в выходные
дни нехозрасчетной комплексной бригадой.
Ее труд оплачивается по конечному
результату на основании комплексной сдельной
расценки за 1 т мороженого с учетом
оптимальной численности бригады по операциям.
В состав нехозрасчетной комплексной
бригады из 9 человек включены: составитель
смеси—1, фризерщик—1,
упаковщик-укладчик — 2, клеелыцик — 1, приемщик
мороженого в закалочной камере — 1,
вспомогательные рабочие — 2, мастер
(бригадир) — 1.
Сдельную расценку, нормы времени и
выработки определяли с учетом
комплектования бригады высококвалифицированными
рабочими. В основу расчета был заложен
принцип определенного соотношения между
ростом производительности труда и ростом
средней зарплаты.
В соответствии с отраслевыми нормами
выработки мороженого — 3,5 т в смену, из
которых 1,75 т — весовое и 1,75 т —
расфасованное, рассчитана стоимость
выполняемых бригадой работ, которая
составила 55,42 р.
Действующим положением
предусмотрено премирование за основные результаты
работы цеха мороженого в размере 50 %,
или 27,71 р.
За работу в субботу и воскресенье оплата
труда производится в двойном размере:
E5,42 р.+27,71 р.)Х2= 166,26 р.
В случае перевыполнения
нормированного сменного задания бригада
единовременно премируется 25 р.
Таким образом, стоимость 1 т вырабаты-
Структура дохода от выпуска 1 т мороженого
По комплексной нехозрасчетной бригаде
Доход
456 р. |
[Обязательные отчисления F5%) - 296 р. | [Хозрасчетный доход C5%) - 160 р. |
Фонд оплаты труда (92,2%) - 147 р.
Фонд производственного
и социального развития G,8%) - 13 р.;
бригаде - 53р.| [объединению - 94р7)
По цеху мороженого (без результатов комплексной бригады)
| Доход - 343 р. |
I 1
[Обязательные отчисления F5%) - 223р.| [Хозрасчетный доход C5%) - 120р.|
Фонд оплаты труда (92,2%) - 111р.
Фонд производственного
и социального развития G,8%) - 9 р.
| цеху - 42 р. | [объединению - 69р7[
[-&:Щ4Л, I- IJ/4J- Uk-'i ¦¦¦к !.'..Х :
§ ! liffilEflllif 11 I i I 1 :

Показатели
Выпуск
мороженого, т
Себестоимость,
тыс. р.
В том числе:
сырье
упаковочные
и
вспомогательные
материалы
топливо и

электроэнергия
холод
цеховые
расходы

общезаводские расходы
издержки по
сбыту
Товарная
продукция в
оптовых ценах,
тыс. р.
Объем
реализации, тыс. р.
Доходы от
выпуска, тыс. р
Доходы от
реализации,
тыс. р.
10 мес
Всего
2491
1890
1407
237
38
49
129
22
8
2629
2516
739
653
1987 г.
На
1 т,
Р-
—
758
565
95
15
19
52
9
3
1,055
1,010
297
262
Без комплексной
всего
2668
2213
1799
239
32
20
101
21
1
3161
3001
948
915
бригады
на
1 т,
Р-
—
829
674
89
12
7
38
8
1
1,184
1,125
355
343
± к
1987 г.
—
+71
+ 109
—6
—3
— 12
— 14
— 1
—2
+0,129
+0,115
+58
+81
всего
79
75
64
6
1
1
2
1
—
111
111
36
36
10 мес 1988
г.
Комплексная
бригада
на
1 т,
Р-
—
949
810
76
13
13
25
12
,
—
1,405
1,405
456
456
±к
1988 г.
—
+ 120
+ 136
— 13
+ 1
+6
— 13
+ 4
— 1
+0,221
+0,280
+ 101
+ 113
с
всего
2747
2288
1863
245
33
21
103
22
1
3272
3112
984
951
комплексной
бригадой
на
1 т,
Р-
—
833
678
89
12
8
37
8
1
1,191
1,133
358
346
-4- К
1987 г.
—
+75
+ 113
—6
—3
— 11
— 15
— 1
—2
+0,136
+0,123
+61
+84
ваемого мороженого (при выпуске в смену
3,6 т и более) равна
A66,26+25)/3,6=53,13 р.
В соответствии с указанием Минтор-
га РСФСР «О внедрении бригадного
хозрасчета и подряда в торговле» и
«Методическими рекомендациями по повышению
эффективности бригадной формы
организации и оплаты труда на предприятиях
торговли» был составлен договор на 1988 г.
между коллективом нехозрасчетной
комплексной бригады и объединением об
условиях организации и стимулирования труда
работников на бригадном подряде. В
договоре определены обязательства сторон по
обеспечению выпуска мороженого и оплате
работы по конечному результату.
Договор обсужден и одобрен на общем
собрании трудового коллектива цеха
мороженого. Продолжительность рабочей смены
в нем не оговорена.
На собрании избран совет
нехозрасчетной комплексной бригады, в который вошли
два мастера и три
высококвалифицированных рабочих. Члены совета в полном или
частичном составе участвовали в работе
комплексной бригады, оформляли наряд на
выполненный объем и определяли совместно
с бригадой КТУ каждого.
Первая бригада из 15 человек вышла
на работу 4 июня 1988 г. В ее состав,
наряду с рабочими и специалистами цеха
мороженого, были включены сотрудники
других подразделений — бухгалтер,
механик и т. д. Было произведено 9,18 т
мороженого, в том числе 5 т весового.
Общий заработок составил 487,73 р.
12 июня вторая бригада из 10 чело-

век, включавшая начальника объединения,
начальника цеха мороженого, двух
старших мастеров, технолога, механика и
рабочих, выпустила 7,1 т мороженого, в
том числе 3,3 т весового. Общий
заработок составил 378 р.
Уже первый опыт показал, что бригадный
подряд, во-первых, несовместим с
недобросовестным отношением к труду, во-вторых,
он стимулирует освоение смежных
профессий и расширение зон обслуживания.
Кроме того, у администрации не стало
проблем с комплектованием бригады на
выходные дни.
Высокая самоорганизация труда,
полная взаимозаменяемость и взаимопомощь
на всех операциях, рациональное
использование рабочего времени, высокая
интенсивность и эффективность труда
позволили значительно поднять
производительность труда: выработка на одного
члена бригады составила в среднем 661 кг
против 220—280 кг в обычных условиях.
Анализ работы нехозрасчетной
комплексной бригады показал, что при росте
производительности труда в 2,5—3 раза
средняя зарплата увеличилась в 2 раза, т. е.
соблюдено заданное соотношение между
темпами прироста этих двух показателей.
Итоги внедрения бригадного подряда
следующие.
За 10 дней произведено 78,6 т
мороженого, или более половины всего
сверхпланового выпуска A47 т).
Средний доход на 1 т мороженого
(см. рисунок) составил 456 р. против
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1409832 E1L F 25 D 21/06, 11/02 B1)
4192168/31-13 B2) 05.12.86 G1) Каунасский
политехнический институт им. Антанаса Снечкуса
G2) Ю. Т. Гайдне, Г.-С. И. Гимбутис, А. В. Па-
кетурас, П. С. Самошка, А.-П. К. Сирбике,
С. С. Шинкунас E3) 621.575
E4) E7) ДВУХКАМЕРНЫЙ БЫТОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий последовательно
соединенные дросселирующее устройство,
испарители морозильной и холодильной камер,
компрессор, конденсатор и фильтр-осушитель и
дополнительный канал испарителя холодильной
камеры, подключенный к дросселирующему
устройству, отличающийся тем, что, с целью
снижения интенсивности образования инея на входной
части испарителя холодильной камеры, он
снабжен дополнительным дросселирующим
устройством, установленным между фильтром-осушителем
и дополнительным каналом испарителя
холодильной камеры, а указанный канал выполнен во
входной части этого испарителя вдоль его
основного канала по схеме прямотока.
343 р. в среднем по цеху (без учета
деятельности комплексной бригады), а
чистый доход объединения (после
обязательных отчислений и оплаты труда) —
соответственно 107 р. против 78 р.
В результате получен дополнительный
доход 36 тыс. р., из них хозрасчетный —
12 тыс. р. Фонд оплаты труда составил
11 тыс. р., из которых 4 тыс. р
выплачены бригаде, а 7 тыс. р. остались в
распоряжении объединения и еще на 1 тыс. р.
увеличился фонд производственного и
социального развития объединения.
Сравнительный анализ доходов и
расходов по цеху мороженого за 10 месяцев
1988 г. по сравнению с соответствующим
периодом 1987 г. (см. таблицу)
доказывает большие преимущества новой формы
организации и стимулирования труда.
В заключение следует подчеркнуть,
что одним из основных факторов такой
высокой действенности бригадного подряда
явилась заинтересованность Смоленского
облисполкома в увеличении выпуска
мороженого, подкрепленная дополнительным
выделением молочного сырья из ресурсов
области. В результате обязательства
облисполкома и объединения по
бесперебойному обеспечению населения области
мороженым в сезон массового спроса на
него выполнены. Кроме того, приобретен
положительный опыт организации
бригадного подряда, который в дальнейшем будет
распространен и на другие структурные
подразделения объединения.
A1) 1388676 E1) 4 F 25 D 11/02, F 25 В 41/06
B1) 4138080/28-13 B2) 21.10.86 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский экспериментально-
конструкторский институт электробытовых машин
и приборов G2) А. И. Рудная, В. Ф. Возный,
Н. Ф. Ломакин, И. Д. Чернявский E3) 621.565
E4) E7) ДВУХКАМЕРНЫЙ БЫТОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий морозильную и
холодильную камеры с расположенными в них
испарителями, последовательно соединенные
компрессор, конденсатор и основной дроссель,
параллельно соединенные дроссели испарителей
морозильной и холодильной камер,
электромагнитный клапан, установленный перед дросселем
испарителя холодильной камеры, и подключенный
к выходу последнего переливной трубопровод,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергопотребления, испаритель морозильной камеры
снабжен пароотборником, один из входных
каналов которого подключен к выходу испарителя
морозильной камеры, другой — к переливному
трубопроводу, а выход пароотборника
подсоединен к входу компрессора.

ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
щ?
УДК 637.514.5:66.047.25
СУБЛИМАЦИОННАЯ СУШКА
МЯСОПРОДУКТОВ
С БЕЛКОВЫМИ ДОБАВКАМИ
Канд. техн. наук Г. В. СЕМЕНОВ,
Е. Е. КОВТУНОВ, Э. Е. КЛЮЕВА,
А. Л. КАЛМЫКОВ
Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
Перспективным направлением улучшения
качества сублимированных мясных
продуктов является использование при их
производстве белковых добавок. Доказано,
например, что замена части мясного сырья
белками молока и сои повышает
стабильность фаршей при замораживании и
сублимационной сушке, тормозит развитие
окислительных процессов при хранении
сублимированных продуктов и положительно влияет
на органолептические показатели
приготовленных блюд [4].
Введение белковых добавок влияет на
характер вымораживания воды в системе,
что сопряжено с изменением теплофизи-
ческих характеристик. Как следствие,
режимы замораживания и сублимационной
сушки мясного сырья без белковых добавок
и с белковыми ингредиентами должны быть
различны.
Целью проведенного исследования
являлось определение температур
замораживания и сублимационной сушки,
обеспечивающих получение сухого продукта
заданного качества, а также сопоставление
интенсивности и продолжительности сушки
мясного и комбинированных фаршей.
Для получения сублимированных
мясопродуктов высокого качества относительное
количество воды, удаляемое в процессе
фазового перехода «лед-пар», должно
составлять не менее 85 %. Вымораживание такого
количества воды должны обеспечивать и
соответствующие температуры на стадии
предварительного замораживания.
Следовательно, выбор температур замораживания
и самой сушки каждого объекта должен
опираться на количественную зависимость
доли вымороженной воды от температуры.
Для решения этой задачи использован метод
дифференциальной сканирующей
калориметрии [1].
Объектами исследований выбраны
говяжий фарш без добавок и
комбинированные говяжьи фарши с 30 % -ной заменой
мяса регидратированными белками: соевым
изолятом, молочно-белковым концентратом,
концентратом натурального казеина (КНК).
Исследован также говяжий фарш с
30 %-ной заменой мяса КНК, но без его
предварительной регидратации —
порошкообразный сухой белок был тщательно
перемешан с фаршем. Результаты
экспериментов представлены на рис. 1.
При замораживании комбинированных
фаршей с регидратированным белком
отмечалось более интенсивное вымораживание
воды в диапазоне от криоскопических
температур до верхней границы эвтектической
температурной зоны. Вымораживание
примерно 90 % воды в говяжьем фарше без
белковых добавок происходило при —20 °С,
а в комбинированных при —15 °С. У
комбинированных фаршей выше была и верхняя
граница эвтектической зоны (—21-1—22 °С,
а у говяжьего фарша без добавок —24 °С).'
Такая же тенденция выявлена и у свиного
фарша, фарша для бифштексов, в которых
часть мясного сырья заменена
регидратированными белками растительного и
животного происхождения.
Рис. 1. Зависимость доли вымороженной воды
о) от температуры фарша t:
1 — без белковых добавок; 2 — с нерегидратирован-
ным молочным белком; 3 — с регидратированным
молочным белком; 4 — с регидратированным соевым
белком
m
95
90
85\
60
75\
70
65\
г^ 4
1
-Z0 -ЧО '60 -dOt°C

Совершенно/по-иному влияло на говяжий
фарш добавление белка без его
предварительной регидратации (кривая 2).
Интенсивность вымораживания была низкой, 90 %
воды вымораживалось только при
температуре порядка —30 °С. Это, видимо,
обусловлено связыванием части содержащейся в
фарше влаги «сухим» белком.
Перегибы кривых, отражающих
зависимость доли вымороженной воды от
температуры, обусловлены процессами
кристаллизации эвтектической фазы. Количество
вещества, кристаллизующегося в
эвтектической температурной зоне, по отношению
к общей массе замораживаемого образца
(что собственно и определяет характер
кривых) зависит от особенностей
взаимодействия белков (содержащихся в мясе или
вносимых в фарш) с водой. Например,
энергия связи с водой у внесенного в фарш
нерегидратированного белка меньше, чем у
белков самого мяса. По этой причине в
интервале от верхней границы эвтектической
зоны (примерно —22 °С) до криогидратной
(порядка —80 °С) вода вымораживается
более интенсивно в фарше с нерегидрати-
рованным белком, нежели в мясном фарше
без добавок. Об этом свидетельствует более
крутой подъем кривой 2 по сравнению с
подъемом кривой 1 в интервале температур
—22-г—80 °С.
Замороженные образцы высушивали в
камере сублимационной установки фирмы
«Стоке» (лабораторная установка
МТИППа) с системой двустороннего
радиационного энергоподвода к объекту сушки
от греющих плит с жидким теплоносителем.
Образцы размещали на чашке весов
ВЛТК-500, установленных в камере.
Автоматическое управление процессом сушки
осуществлялось по экстремальным
температурам [3]. Температуры греющих плит,
поверхности и центра образцов
регистрировались потенциометром КСП-4, к которому
были подключены по дифференциальной схеме
тонкие (диаметром 0,1 мм) хромель-копеле-
вые термопары. Изменение массы образцов
фиксировали визуально по шкале весов до
окончания процесса сушки (прекращения
убыли массы).
В ходе экспериментов по сублимационной
сушке сравнивали интенсивность и
продолжительность сушки мясного и
комбинированных фаршей с регидратированными и
нерегидратированным белками.
Исследованы следующие образцы:
говяжий фарш без добавок, фарш с 30 %-ной
заменой мяса КНК без предварительной
регидратации белка, фарши с 30 %-ной
заменой мяса КНК с регидратацией белка в
Рис. 2. Зависимость изменения влагосодержа-
ния фарша от продолжительности сушки т:
/ — без белковых добавок; 2 — с КНК без
предварительной регидратации белка; 3 — с КНК с
предварительной регидратацией белка в соотношении с
водой 1:3; 4 — то же, в соотношении 1:5; 5 —
смешанный с водой до влажности 92 % (аналог льда)
соотношении с водой 1:3 и 1:5, а также
мясной фарш, смешанный с водой до влажности
92 % (т. е. аналог льда, но наличие каркаса
из фарша обеспечивало сохранение формы
и размеров образца в процессе сушки).
Все образцы были приготовлены из одной
мышцы охлажденной говядины. Величина
рН мяса была равна 5,8. Перед
замораживанием образцы помещали в металлические
цилиндрические емкости диаметром 100 и
высотой 10 мм для придания им формы
дисков указанных размеров.
Предварительное замораживание и
хранение до сушки проходило в условиях
естественной конвекции при температуре —28 °С.
Чтобы предотвратить изменение свойств в
процессе хранения до сушки, по окончании
замораживания образцы поштучно
упаковывали в пленочные пакеты в среде
инертного газа. Пакеты вскрывали
непосредственно перед загрузкой в сублимационную
сушилку. Сушка осуществлялась при
температуре сублимации в центре образца
—28 °С и температуре поверхности 50 °С
(такие условия обеспечиваются в
промышленных установках).
В ходе экспериментов фиксировали
общую продолжительность сушки, выделяя
продолжительность досушки — от момента
начала подъема температуры в центре
образца до прекращения изменения массы
навески. По окончании сушки определяли
конечную влажность высушенного образца
по стандартной методике.

Говяжий фарш
рН
Массовая
доля воды,
/о
сушки
после
сушки

Продолжительность, ч

сублимации
общая

Интенсивность
сушки, .
кг/(ч-м2)
Без белковых добавок
С КНК
без предварительной регидратации белка 5,87
с предварительной регидратацией белка в
соотношении с водой
1:3
1:5
Смешанный с водой до влажности 92 %
(аналог льда) 5,70
5,76
5,87
5,80
5,72
75,6
68,0
76,1
79,8
2,8
3,1
2,5
3,2
4,6
4,0
5,0
5,2
2,0
2,1
2,0
2,3
6,6
6,1
7,0
7,5
1,40
1,33
1,46
1,55
92,0 3,0
5,5
2,5 8,0
1,61
Примечание. В таблице представлены средние данные, полученные по результатам 4—5 повторений
опытов с каждым из образцов.
По результатам экспериментов
рассчитывали среднюю за период сублимации
интенсивность сушки у, кг/(ч-м2):
где GH и GK
/=(Gh-Gk)/tcS,
масса воды начальная и в
момент окончания
процесса сублимации, кг;
тс — продолжительность
периода сублимации ч;
S — приведенная площадь
объекта сушки A м2).
Результаты экспериментов представлены
на рис. 2 и в таблице.
Наибольшая интенсивность сушки,
равная 1,61 кг/(ч-м2), отмечена у фарша
влажностью 92 %. Продолжительность
сушки в этом случае наибольшая — 8 ч.
Интенсивность сушки падала и продолжительность
ее сокращалась по мере уменьшения
количества воды в образце. Наименее
интенсивно протекала сушка комбинированного
фарша с нерегидратированным белком.
Рассмотрим физическую природу
выявленной закономерности. В общем случае
продолжительность периода сублимации
биологического материала слоем толщиной
Л, расположенного на греющей поверхности,
^ 1 rQc
с 2 А, М
B)
где г — удельная теплота фазового
перехода «лед-пар» при данной
температуре сублимации, кДж/кг;
qc — удельное количество
вымороженной воды, удаляемое в
процессе фазового перехода «лед-
пар», кг/м3;
к — теплопроводность
замороженного слоя, через который
передается основной поток теплоты к
фронту фазового перехода,
Вт/(м-К);
At — температурный перепад в
замороженном слое, К.
В ходе всех экспериментов параметры г,
h, At были практически одинаковыми, а
параметры qc и к имели различные значения,
зависевшие от состава образца.
Естественно, что повышение содержания
воды увеличивает при прочих равных
условиях и количество вымораживаемой воды,
удаляемой сублимацией. Введение регидра-
тированных белков в фарш приводит к еще
более интенсивному вымораживанию воды
(см. рис. 1).
Теплопроводность также в значительной
степени зависит от общего количества воды
и доли вымороженной воды. Определение
численных значений к замороженных
образцов не входило в задачу исследований.
Вместе с тем, исходя из зависимости,
отражающей качественную картину изменения
теплопроводности замороженных
биологических объектов [2], можно
констатировать, что увеличение влажности
сопровождается повышением теплопроводности и, как
следствие, возрастанием теплового потока,
передаваемого через замороженный слой в
зону сублимации.
Исследованные образцы отличались вла-
госодержанием и количеством связанной
воды. Это определяло как интенсивность, так
и продолжительность процесса сушки.
Суммарный эффект одновременного повышения
к и qc таков, что'рост влажности
сопровождался увеличением интенсивности процесса
сушки и его продолжительности. По этой
причине, на первый взгляд, представляется
целесообразным сушить мясопродукты с ми-

нимальным количеством воды. Однако
окончательный вывод об уровне регидратации
вводимых белков в каждом конкретном
случае может быть сделан только с учетом
оценки качества сублимированного продукта и
приготовленных на его основе кулинарных
блюд. Введение белковых добавок в мясной
фарш изменяет соотношение глобулярных и
фибриллярных белков. Особенности
формирования кристаллов льда в процессе
замораживания оказывают значительное влияние
на структурно-механические свойства
продукта после регидратации.
С помощью прибора фирмы «Инстрон»
проведена оценка уровня регидратации
сублимированных образцов, а также
определено усилие среза вареных регидратирован-
ных продуктов, являющееся интегральным
критерием их структурно-механических
показателей. Установлено, что
сублимированный фарш с нерегидратированным белком
плохо поглощает влагу — коэффициент во-
допоглощения равен 2,0. Для сравнения:
у мясного фарша без белковых добавок он
равен 3,8, а у фарша с белком, регидратиро-
ванным в соотношении 1:3 — 3,6. Усилие
среза у этих образцов соответственно
0,116, 0,082, 0,064 Н/м2.
Органолептическая оценка кулинарных
изделий (котлет) также показала, что вве--
дение в фарш белка без предварительной
регидратации делает их жесткими. Таким
образом, предварительную регидратацию
следует признать необходимой.
Второй важный практический вывод,
сделанный на основании выполненных
исследований,— мясопродукты с регидратирован-
ными белковыми добавками могут
подвергаться холодильной обработке
(замораживанию и сублимационной сушке) на более
высоком температурном уровне, чем
продукты, не содержащие белковых добавок.
Допускаемое повышение температуры —
порядка 5—6 °С.
Экономия электроэнергии в каждом
случае будет зависеть от конкретных условий
работы холодильной машины и вакуумных
насосов. По имеющимся литературным
данным, повышение температуры кипения
хладагента на 1 °С сопровождается снижением
расхода электроэнергии на 4 %, а
производительность вакуумных насосов
повышается пропорционально квадрату
допускаемого увеличения рабочего давления в
камере сублимационной установки.
Список использованной литературы
1. А. с. 1030671 СССР.
2. Бражников А. М. Теория термической
обработки мясопродуктов. М.: Агропромиздат,
1987.
3. Камовников Б. П., Малков А. С,
Воскобойников В. А.
Вакуум-сублимационная сушка пищевых продуктов. М.:
Агропромиздат, 1987.
4. Сублимационное консервирование новых
видов мясных полуфабрикатов / Н. К. Журав-
ская, Ю. И. Куликов, Л. Т. Алехина и др. //
Холодильная техника. 1987, № 5.
УДК 664.863.037.1:66.047.25
ХРАНЕНИЕ СУБЛИМИРОВАННОГО
СОКА КАПУСТЫ
Канд. техн. наук М. М. ОМАРОВ,
д-р техн. наук, проф. М. С. АМИНОВ
Дагестанский политехнический
институт
Стойкость сублимированных продуктов при
хранении зависит от качества сырья,
технологических процессов подготовки к
обезвоживания, а также вида упаковки
и режимов хранения.
В Дагестанском политехническом
институте проведены исследования стойкости
при хранении сублимированного сока
капусты в разных упаковках при двух
температурных режимах 15—20 (комнатных
условиях) и 0—5 °С (в холодильной
камере).
Свежий сок из белокочанной капусты
получали, замораживали и подвергали
сублимационной сушке, применяя
разработанные ранее оптимальные режимы [1,2].
Сублимированный сок во избежание
увлажнения до упаковки помещали в эксикаторы.
После инспекции продукт измельчали до
состояния порошка для уменьшения его
удельного объема.
Порошок упаковывали (без защитного
газа) в полимерные пакеты из
полиэтилен-целлофана ПЦ-2, хостафан-металл-РЕ
(основа — алюминиевая фольга) и в пакеты
из ПЦ-2, вложенные в пакеты из хостафан-
металл-РЕ (двойная упаковка на основе
алюминиевой фольги). Образцы хранили в
течение 18 мес. Через каждые 3 мес
определяли их качественные показатели
общепринятыми методами, содержание
витамина U — по методике [3].
Сублимированный сок капусты в
пакетах ПЦ-2 при хранении более 3 мес
увлажнялся до 8—9 %. Эту партию
сняли с хранения как не соответствующую
требованиям ТУ 18 РСФСР 771—78 и
Фармакопейной статьи ФС 42-437—72
(влажность сухого сока капусты не должна
превышать 8,5 %).
Качественные показатели сублимирован-
12

Показатели
Влажность, %
Титруемая кислотность
Активная кислотность,
Витамин, мг/гг
С
и
Общий сахар, %
в том числе:
редуцирующий
сахароза
Общий азот, %
в том числе:
белковый
небелковый
Оптическая плотность
. %
рН
водно-
спиртовых вытяжек при
А,=400 мкм
Влажность, %
Титруемая кислотность
Активная кислотность,
Витамин, мг/гг
С
и
Общий сахар, %
в том числе:
редуцирующий
сахароза
Общий азот, %
в том числе:
белковый
небелковый
Оптическая плотность
спиртовых вытяжек
А,=400 мкм
, %
рН
водно-
при
После
сушки
3,10
2,40
6,45
257,9
96,2
55,62
52,87
2,62
2,00
0,79
1,21
0,150
3,10
2,40
6,45
257,9
96,2
55,62
52,87
2,62
2,00
0,79
1,21
0,150
3
После х
ранения
мес, в
одинарной
6
Хранение i
3,26
2,25
6,50
198,6
90,5
53,50
51,00
2,38
1,98
0,76
1,22
0,154
3,44
2,18
6,52
178,4
86,1
52,25
49,87
2,26
1,96
0,75
1,21
0,160
Хранение
3,20
2,33
6,42
213,1
95,0
54,00
51,37
2,50
2,00
0,78
1,22
0,152
3,27
2,25
6,48
190,6
92,4
52,86
50,63
2,12
1,98
0,76
1,22
0,156
9
т,ри 15
3,62
2,13
6,57
165,7
81,7
50,75
48,62
2,03
1,93
0,73
1,20
0,167
при 0
3,54
2,18
6,50
184,5
87,6
51,37
49,25
2,04
1,97
0,74
1,23
0,161
12
упаковке
18
-20 °С
3,80
2,05
6,62
151,3
74,6
48,07
46,02
1,95
1,92
0,73
1,19
0,177
—5°С
3,92
2,00
6,53
172,0
80,3
49,48
47,60
1,78
1,95
0,74
1,21
0,168
5,10
1,64
6,75
126,8
60,6
46,00
44,37
1,55
1,90
0,71
1,19
0,196
4,85
1,75
6,72
149,4
69,0
47,25
45,75
1,43
1,92
0,70
1,22
0,181
на основе алюминиевой
3
3,18
2,27
6,48
204,8
90,4
53,75
51,12
2,50
1,98
0,77
1,21
0,154
3,18
2,37
6,44
217,2
95,4
54,36
51,86
2,56
2,00
0,80
1,20
0,152
6
3,31
2,16
6,50
181,7
86,2
52,60
50,20
2,28
1,96
0,76
1,20
0,158
3,25
2,35
6,48
198,6
92,8
53,37
50,87
2,38
1,97
0,78
1,19
0,156
двойной
9
3,50
2,10
6,54
169,5
83,0
51,25
49,00
2,14
1,94
0,73
1,21
0,163
3,40
2,19
6,52
189,3
87,8
51,85
49,60
2,14
1,97
0,76
1,21
0,159
фольги
12
3,64
2,08
6,60
155,6
74,9
48,75
46,60
2,05
1,92
0,70
1,22
0,172
3,64
2,00
6,60
178,6
81,0
49,62
47,75
1,78
1,96
0,74
1,22
0,166
18
4,66
1,72
6,75
133,2
62,9
46,50
44,73
1,68
1,88
0,68
1,20
0,172
4,53
1,79
6,75
166,8
71,5
47,62
46,11
1,45
1,94
0,74
1,20
0,178
ного сока капусты в процессе хранения
в пакетах на основе алюминиевой фольги
представлены в таблице.
Как видно из приведенных данных,
в полимерных пакетах на основе
алюминиевой фольги заметного увеличения
влажности порошка не произошло. Несколько
выше она была в одинарных пакетах
(из хостафан-металл-РЕ), чем в двойных
(из ПЦ-2 с хостафан-металл-РЕ).
Например, влажность сока капусты за 12 мес
хранения при 15—20 °С с 3,1 % повысилась
в одинарных пакетах до 3,8 %, а в
двойных — до 3,64 %. Через 18 мес она достигла
4,66—5,1 %, но слеживания (комкования)
порошка не наблюдалось.
В процессе хранения несколько
снижалось содержание органических кислот.
Более заметно это проявлялось при 15—
20 °С: через 12 мес при этой температуре
кислотность уменьшилась на 18,8 % от
исходного содержания после сушки, а при
0—5°С — на 13,5%.
Снижение кислотности продукта и
вследствие этого — концентрации водородных
ионов вызывало увеличение его рН.
При хранении сублимированного сока
капусты в течение 18 мес отмечены
потери витамина С (аскорбиновой
кислоты), наибольшие при 15—20 °С. Так, в
продукте, упакованном в одинарные
пакеты, после 6 мес хранения в холодильной
камере потери витамина С составили
26,1 %, а в обычных условиях при
комнатной температуре — 30,5 %.
Анализ динамики потерь аскорбиновой
кислоты показал, что наибольший распад
ее происходит в течение 3—6 мес
хранения, а затем он уменьшается. Это
объясняется, очевидно, тем, что в первые

месяцы хранения кислород, содержащийся
в упаковке, расходуется на окислительные
реакции, нового же поступления кислорода
из окружающей среды нет, так как
упаковка на основе алюминиевой фольги
герметична.
Витамин U сохранялся лучше, чем
аскорбиновая кислота. Его распад в основном
зависел от температуры хранения, а не от
вида упаковки. Например, витамина U
после 3 мес хранения сока капусты
в одинарных пакетах при 15—20 °С
сохранилось 96,0 %, а при 0—5 °С —98,7 %.
Через 12 мес хранения при 15—20 °С
потери этого витамина в одинарных и
двойных пакетах были почти
одинаковы — соответственно 22,5 и 22,2 %. .
Наряду с потерями органических кислот
и витаминов наблюдалось незначительное
уменьшение Сахаров и азотистых веществ.
Эти показатели лучше при низкой
температуре @—5°С), но и при комнатной
температуре потери Сахаров и азотистых
веществ незначительны (соответственно
7—8 и 2—3%).
При хранении сублимированного сока
капусты до 18 мес несколько возросла
оптическая плотность водно-спиртовых
вытяжек по сравнению с начальной @,150):
при 0—5°С до 0,181, а при 15—20 °С
до 0,196. С увеличением срока хранения
она постепенно повышалась, т. е. реакции
неферментативного характера убыстрялись
при увеличении продолжительности
хранения.
На основании результатов проведенных
исследований сделаны следующие выводы.
В процессе хранения сублимированного
сока капусты в упаковке на основе
алюминиевой фольги содержание
витаминов С и ..U и органических кислот
уменьшается вследствие окисления их
кислородом воздуха, содержащегося в
упаковке. Частичное разрушение аскорбиновой
кислоты в конце хранения, очевидно,
связано с возможностью ее
взаимодействия с аминокислотами.
Небольшое увеличение влажности,
оптической плотности, снижение содержания
Сахаров и азотистых веществ (особенно
при 15—20 °С) указывают на возможность
протекания реакций неферментативного
характера.
Несмотря на частичное разрушение
витаминов, Сахаров, органических кислот,
основное их количество сохраняется 12—18
мес. Мало изменяются за это время
и другие показатели при обоих
температурных режимах. Поэтому для хранения
сублимированного сока капусты в течение
указанного срока можно рекомендовать оба
режима — 0—5 и 15—20°С.
Несколько лучшие результаты дает
хранение сублимированного сока капусты в
упаковке из ПЦ-2 с хостафан-металл-РЕ.
Список использованной литературы
1. Сушка капустного сока сублимацией /
М. М. Омаров, А. А. Улумиев, Г. Н. Хучуа
и др. // Консервная и овощесушильная
промышленность, 1976, № 2.
2. Сушка сока капусты методом сублимации /
М. М. Омаров, А. А. Улумиев, К. Р. Гам-
мацаев и др. // НТС. Консервная,
овощесушильная и пищеконцентратная
промышленность. 1977, № 10. (ЦНИИТЭИпищепром).
3. Хучуа Г. Н., Стасяк А. Б. Метод
определения S-метилметионина в растениях с
применением электрофореза // Прикладная
биохимия и микробиология. 1975, т. 11,
вып. 6.
• ПОИ1ДК1 ОКУЖДРИИЯ
УДК 664.9.037.004.162:504.064.3-032.1
ВЛИЯНИЕ
КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ
НА УСУШКУ ПРОДУКТОВ
ПРИ ХРАНЕНИИ
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
А. В. АЛЕКСЕЕВ
ВНИЦ «Биотехника»
Для расчета усушки продуктов при
длительном и краткосрочном хранении в камерах
холодильников разработана методика,
учитывающая влияние на усушку переменных
сезонных температур наружного воздуха.
Рассмотрим хранение замороженных
продуктов (например, мяса) в течение года
при нестационарных теплопритоках в
холодильную камеру. Температура в камере
*кам, устанавливаемая в результате тепло-
притоков через ограждения, теплоотдачи от
технологического оборудования, доморажи-
ваемого продукта и отвода этой теплоты
охлаждающими приборами
(воздухоохладителями, батареями, панелями), лежит в
пределах — 12-^ 24 °С [6].
При автоматической стабилизации
температуры в камере нерегулируемая зона
составляет 1—2 °С. Текущая температура
хранения постоянно отклоняется от
технологически заданной в результате суточного
изменения температуры наружного воздуха,
проведения технологических операций в ка-

мере, нарастания слоя инея на
охлаждающих приборах и влияния других факторов.
В реальных условиях менее чем за месяц
отклонение может быть на 0,7—7,9 °С при
пространственной неравномерности по
объему камеры 0,3—7,2 °С [5].
Общие теплопритоки в камеру QKaM
можно представить в виде функциональной
зависимости от перепада температур воздуха
снаружи и внутри камеры &tB — tH—/кам [3].
Отвод охлаждающими приборами теплоты
Qo=QKaM происходит при температурном
напоре между воздухом камеры и наружной
поверхностью охлаждающих приборов 8 =
== 'кам *п-
По мере нарастания на поверхности
охлаждающих приборов слоя инея
изменяются его теплофизические свойства
(увеличивается плотность, теплопроводность),
с течением времени наблюдается
постепенное возрастание термического
сопротивления и повышение температуры наружной
поверхности tn. Последнее, даже при
постоянстве теплопритоков, приводит к
изменению Д/в И /Кам.
Происходящие в природе независимые
сезонные колебания температуры
наружного воздуха /н = /(т) также влияют на tKaM.
Анализ [1] показал, что при амплитуде
суточных температур до 12 °С колебания
средней температуры tKatA составляют
0,06 °С (по данным наших опытов —
~0,07 °С) и сдвигаются по фазе на одни
сутки.
Исходя из сказанного для обоснования
размеров усушки, особенно при
краткосрочном хранении, необходимо в течение всего
времени т учитывать конкретные значения
переменных температур tH, t„, поскольку они
существенно влияют на общие
теплопритоки, температуру в камере и тепловлажност-
ные процессы в ней [4].
Текущую температуру в камере можно
найти из известных балансовых уравнений
теплопередачи путем их аналитического или
графического решения. Последнее
позволяет наглядно проанализировать влияние
изменения температур tHi и tni на tKaMi и
установить пределы изменения текущих
общих теплопритоков в камеру QKatAi и
текущей температуры в ней в общем случае.
На рис. 1 приведен график
определения текущей температуры tKaMi в
зависимости от соответствующих данному
моменту времени температур /„/ и tHi. Текущее
значение tKaMi в точке / получается в
результате пересечения линий Г и 1", первая
из которых соответствует зависимости
<2кам=/ (*н, /каи, т) , ВТОраЯ — Q0 = f (/„,
*кам» v •
Координаты точки / определяются со-
Рис. 1. Графическое определение температуры
и теплопритоков в холодильную камеру:
а, б — соответственно при постоянных и
переменных коэффициентах теплопередачи; /' — теплопритоки
в камеру; /" — теплоотвод охлаждающими приборами
ответствующими значениями tHi, /ш, и в
общем случае она может занимать любое
место в пределах площади фигуры abed.
При повышении температуры наружного
воздуха от минимума до максимума и
прочих равных условиях точка / будет
смещаться по линии /" от точки е до точки /.
При возрастании температуры поверхности
охлаждающих приборов от минимума до
максимума и прочих равных условиях
точка / будет смещаться по линии Г от точки
g до точки h.
В идеальном случае фигура abed
представляет собой параллелограмм (см.
рис. 1, а), который получается в результате
графического решения уравнений
теплообмена с постоянными коэффициентами
теплопередачи. В общем случае при переменных
коэффициентах теплопередачи площадь
фигуры abed будет ограничиваться замкнутой
кривой (см. рис. 1,6), на которой также
имеются характерные точки а, Ь, с, d.
Из рис. 1,а видно, что при
минимальной температуре поверхности охлаждающих
приборов минимальной температуре в
камере соответствуют теплопритоки QKaM в
точке а, которые больше минимальных
теплопритоков в камеру QJaS. Максимальным
теплопритокам в камеру Q™aaMX
соответствует температура в ней в точке Ьу которая
ниже максимальной температуры в камере
/камх. Последней соответствуют теплопритоки
в точке с, которые меньше максимальных
теплопритоков Qi?aaMx.
Таким образом, в реальных условиях
холодильного хранения минимальным и
максимальным теплопритокам в камеру не

всегда соответствуют минимальная и
максимальная температуры в ней и возможен
некоторый сдвиг между экстремальными
температурами в холодильной камере и
теплопритоками в нее. Поэтому для
установления влияния сезонных колебаний
температур наружного воздуха на усушку
продуктов необходимо знать зависимости
конкретных изменений во времени /н, <2кам
И ?кам-
Среднюю температуру наружного
воздуха за любой интересующий срок
хранения т можно определить по формуле
fH=( S >А)/т,
где г», т2 — начало1' и конец хранения, с.
Среднестатистические температуры
наружного воздуха в течение месяца для
различных географических районов СССР
приведены в СНиПе [7]. Зависимость годового
изменения средних температур наружного
воздуха является периодической и в виде
аналитического выражения может быть
получена путем гармонического анализа,
например, разложением функции в
тригонометрический ряд Фурье. В первом
приближении зависимость температуры ^н от
текущего времени т(- (месяцы: /=1,2, ..., 12)
в течение года можно представить
уравнением
iu^A + Bsin[n(Ti—4)/6], A)
где А, В — коэффициенты, определяемые
при гармоническом анализе
среднемесячных сезонных
температур наружного воздуха, °С.
В результате анализа динамики
температур наружного воздуха для Одессы,
Ленинграда и Москвы получены следующие
значения коэффициентов А и В, °С:
А В
Москва 3,95 14,15
Ленинград 4,00 13,20
Одесса 9,85 12,35
Аналогично с учетом конкретных
климатических данных можно получить
аналитические зависимости годового колебания
температур наружного воздуха для любого
географического пункта, в котором
расположен холодильник.
На рис. 2 сопоставлены результаты
расчета /н по зависимости A) для Одессы
и Москвы (кривые) и среднестатистические
температуры (точки) [7]. Расчетные
данные удовлетворительно совпадают с
нормативными [7] на протяжении всего года.
Таким образом, использование
аналитической зависимости для расчета сезон-
12 1 4* 7 10 12
Календарные месяцы
Рис. 2. Сезонное изменение температур
наружного воздуха:
1,2 — соответственно для городов Одессы и Москвы
ных температур наружного воздуха
позволит определить их влияние на температуру
в камере и на усушку хранимых продуктов.
Во время экспериментальных
исследований, проведенных на производственном
холодильнике, при изменении сезонных
температур наружного воздуха и общих тепло-
притоков в камеру температура в ней
постепенно снижалась с —15,8 до —20,6 °С.
При этом температура поверхности
охлаждающих приборов повышалась в среднем
на 0,23 °С в месяц.
Анализ этого режима холодильного
хранения показал, что температурный перепад
\t в камере при переходе от одного
температурного уровня к другому достигает
3—4 °С, что в 2—3 раза превышает
дифференциал регулятора температуры при
работе системы автоматической
стабилизации температуры.
При нормальной работе системы
автоматики в результате изменения
коэффициента рабочего времени о холодильного
оборудования температура в камере периоди-

^кам.д\
Ькамд
Рис. 3. Примерное определение изменения:
а — температуры в холодильной камере; б — коэ4
циента рабочего времени оборудования
чески будет меняться в пределах
установленной зоны нечувствительности датчика
температуры. В этом случае для оценки
переходного процесса изменения
температуры /кам необходимо учитывать величину
ступенчатого изменения холодопроизводитель-
ности оборудования и постоянную
времени Т холодильной камеры. Динамика /кам
описывается уравнением
рично срабатывает система автоматики —
охлаждающие приборы отключаются и
температура в камере начинает повышаться
до /кам.д. Затем работа системы автоматики
повторяется.
При автоматическом поддержании
заданной температуры в камере режим
эксплуатации холодильного оборудования
характеризуется коэффициентом рабочего
времени а, который является комплексной
величиной, зависящей, в первую очередь,
от температуры наружного воздуха и
влияющей на усушку продуктов. Его
рассчитывают по формуле [8]
СТ=Тр/Тц=<Экам/<2о, D)
где тр — время работы холодильного
оборудования, с;
тц — суммарное время работы и
стоянки, с.
Из формулы D) следует, что в
зависимости от действительных теплопритоков
коэффициент рабочего времени о в общем
случае меняется в широких пределах от О
до 1. Согласно рис. 1 в точке Ь (QKaM =
= Qi?aaMX) он должен быть равен 1, а во всех
других точках будет правильной дробью.
На рис. 3, б показана примерная
зависимость o = f(tH) при условии, что в течение
всего срока хранения tKaM<ctH. При этом во
избежание перерасхода электроэнергии из-
за неконтролируемого понижения
температуры в камере ниже tKaM = — 6/ особенно
важно автоматическое регулирование tKaM в
холодное время года.
Относительные потери продуктов от
усушки nw можно рассчитать путем
совместного решения уравнений A) — D) со
следующей системой уравнений:
nw = QG A—еЛок) от/ [е (\+mw) ];
nW = fingFPKaM A—фкам)т/Ж;
е==/ (/кам, фкам> *п) >
?кам <^ *кам.д>
E)
/кам = /кам.д-А/A— е'^7) , B)
где /кам д — допустимая температура в
камере, °С.
Она зависит от дифференциала 67 и
определяется по формуле
/кам.д=*кам + 6*/2. C)
На рис. 3, а показана динамика
температуры в холодильной камере с учетом
дифференциала 6/ и зависимостей B), C).
После повышения температуры в камере
до допустимого уровня срабатывает система
автоматики и температура в камере
понижается до tKaM = tKaM.A—б/. После чего вто-
где qG — максимальный удельный тепло-
приток в холодильную камеру,
кВт/кг;
елок — коэффициент локализации
теплопритоков охлаждающими
приборами;
е — тепловлажностная
характеристика процесса обработки
влажного воздуха охлаждающими
приборами, кДж/кг;
mw — коэффициент, учитывающий
дополнительный, приток влаги
к охлаждающим приборам;
Рп — коэффициент испарения влаги

с поверхности продуктов,
кг/(с-м2-Па);
gF — удельная площадь поверхности
продуктов, соприкасающейся с
воздухом камеры, м2/кг;
р".1М — парциальное давление
насыщенного водяного пара в воздухе
камеры, Па;
Фк«м — относительная влажность
воздуха в камере;
М — коэффициент взаимосвязи
параметров влажного воздуха над
поверхностью продуктов и в
камере.
Таким образом, совместное решение
уравнений A) — E) является основой
предлагаемой методики, учитывающей
влияние переменных сезонных температур
наружного воздуха на усушку продуктов при
длительном и краткосрочном хранении. Она
позволяет рассчитывать усушку продуктов
в камерах холодильников, оборудованных
различными системами охлаждения.
В качестве примера определим усушку
замороженной говядины I категории при
краткосрочном хранении (т=10 сут) в
начале и конце II квартала и динамику
усушки при годовом хранении ее в трех
камерах емкостью по 500 т с разными
системами охлаждения на холодильнике в
Одессе. Две камеры оборудованы
воздушными системами охлаждения — одна с
общеобменной вентиляцией (елок = 0,06),
другая улучшенная с устройствами
(экранами, продухами) для локализации тепло-
притоков (елок = 0,32); третья камера с
батарейной системой охлаждения (еЛОк = 0,28).
Паспортная температура tKaM= — 20 °С,
дифференциал 6/= 1,3 °С.
Сезонные температуры tH при годовом
хранении определяем по зависимости A),
а при краткосрочном — путем
интегрирования в пределах заданного срока
хранения т. Нахождение коэффициента рабочего
времени холодильного оборудования в
зависимости от сезона показало, что он
является переменным с минимумом 0,3 зимой
и максимумом 1 летом.
На рис. 4 представлены результаты
расчета усушки замороженного мяса для трех
систем охлаждения. Наиболее интенсивная
усушка в течение года соответствует
экстремумам сезонного изменения температур
наружного воздуха (см. кривую 3 на
рис. 4). Это подтверждает качественное
поведение функции усушки [2]: в течение
года она имеет периодический характер с
максимумом в июле и минимумом в январе
(максимальные значения ее больше
минимальных в 3,3—3,4 раза). Значения усушки
19
12
-9
I °>Щ
\~ п о%
Г UfZO
Ш20
г
Г 0,15
\ 0,10
L о
5<f[
/г\-(
rS>*
1 \\
"%• \\
\ \
\
/ N
И
^\
^
4 7 10
Календарные месяцы
Рис. 4. Динамика усушки и температуры
наружного воздуха:
1, 2 — усушка в камере с воздушной системой
охлаждения соответственно улучшенной и с
общеобменной вентиляцией; 3 — температура наружного
воздуха; 4,5 — усушка при краткосрочном хранении
замороженных продуктов соответственно в начале и
конце II квартала; точки — усушка в камере с
батарейной системой охлаждения
продуктов при краткосрочном хранении
близко расположены к соответствующим
кривым динамики усушки за год.
Переменная температура наружного
воздуха оказывает наибольшее влияние на
усушку продуктов в камере, оборудованной
воздушной системой охлаждения с
общеобменной вентиляцией, а наименьшее —
в камере с улучшенной воздушной
системой охлаждения.
Усушка резко возрастает с повышением
температуры наружного воздуха (при этом
максимальные теплопритоки летом в 3,38
раза больше минимальных зимой, а
коэффициент рабочего времени стремится к 1).
В камере с батарейной системой
охлаждения приращение усушки составляет 0,153 %,
с воздушной общеобменной системой
охлаждения — 0,180 %, воздушной улучшенной —
0,147 %. В камере с улучшенной воздушной
системой охлаждения усушка наименьшая
в течение всего годового цикла хранения
замороженного мяса.
Проведенное исследование
подтверждает, что учет действительных переменных
климатических условий в зоне
расторжения холодильников позволяет точнее
/нормативных дискретных данных определить
усушку продуктов при краткосрочном/
хранении [2] и динамику усушки при
длительном хранении продуктов.

Список использованной литературы
1. Автоматическая стабилизация
температуры воздуха в камерах хранения
холодильников мясокомбинатов / Я. М. Зильберберг,
В. П. Иржевский, В. С. Мацкин и др. М.:
ЦНИИТЭИмясомолпром, 1974.
2. Алямовский И. Г., Вербицкая Н. М.,
Еркин А. П. О потерях замороженного мяса
и мясопродуктов от усушки при
краткосрочном хранении // Холодильная техника. 1985,
№ 12.
3. Алямовский И. Г., Вербицкая Н. М.
Влияние внешних теплопритоков на усушку
замороженных продуктов при холодильном
хранении // Холодильная техника. 1986, № 9.
4. Бражников А. М. К определению усушки
при холодильном хранении мясопродуктов //
Холодильная техника. 1986, № 4.
5. Верещагин В. А., Филиппов В. И.
Технологические условия в камерах хранения
мороженого мяса // Холодильная обработка
и хранение пищевых продуктов. Вып. 2. Л.,
1974.
6. Определение усушки говядины при домо-
раживании на распределительных
холодильниках / В. Е. Куцакова, В. Г. Зонин, X. С. Мах-
бубов и др. // Холодильная техника. 1987,
№ 9.
7. СНиП 2.01.01 — 8 2. Строительная
климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983.
8. Холодильная техника. М.: Агропромиздат,
1986.
тЖШЖ.^^№ШШ^^^^Ш^^^^^^^^Ш^^Ш^^^^ШШ^^^^^Ш^;
х
О
н-
О
in
<
о.
<
а.
•X
ш
с*
X
и
ш
7
О
z
т
<
X
X
О
X
<
Центральный научно-исследовательский
и проектно-экспериментальный институт
промышленных зданий и сооружений
(ЦНИИпромзданий) Госстроя СССР
предлагает «Пособие по проектированию зданий
холодильников», являющееся дополнением главы СНиП 2.11.02.87.
«Холодильники».
В его разработке участвовали ведущие проектные и
научно-исследовательские институты Минторга СССР, Гос-
агропрома СССР, Госстроя СССР и другие организации.
В Пособии содержатся требования к
объемно-планировочным и конструктивным решениям зданий холодильников
различной емкости и назначения, в том числе из легких
металлических конструкций, а также к строительным
материалам.
Даны рекомендации по проектированию ограждающих
конструкций, выбору тепло- и пароизоляции и методики их
теплотехнического расчета.
Приведены рекомендации по противопожарной защите
зданий холодильников в зависимости от их конструктивных
решений.
Рассматриваются современные способы защиты грунтов
оснований зданий от морозного пучения, даны методики тепло-
и электротехнического расчетов систем их электрообогрева.
Изложены требования к эксплуатации строительных
конструкций, надзору за несущими и теплоизоляционными
конструкциями; приведена методика определения фактических
теплозащитных свойств ограждающих конструкций, указан
допустимый уровень их снижения и даны рекомендации по их
восстановлению.
Пособие содержит справочные материалы, необходимые
для проектирования зданий холодильников. Его общий объем
205 страниц, в том числе 34 таблицы и 26 рисунков и графиков.
Оно разработано впервые и не имеет аналогов.
Заказы на пособие принимаются по адресу:
127238, Москва, Дмитровское шоссе, 46.
Телефоны для справок: 482-42-44, 482-76-77.
<Ш:

0
Повышение эффективности работы основных теплообменных
аппаратов холодильных машин — конденсаторов, испарителей,
воздухоохладителей — важная народнохозяйственная задача. Ее решение будет
способствовать сокращению энергоемкости и снижению массога-
баритных характеристик оборудования. Достижение этой цели
возможно только путем глубоких теоретических и экспериментальных
исследований сложных процессов тепло- и массообмена,
протекающих в таких аппаратах, изучения влияния на эти процессы
конструкций теплообменных поверхностей, состава рабочих веществ.
В публикуемых в данном разделе статьях на основе проведенных
исследований даются рекомендации по оптимизации режимов работы
аппаратов и совершенствованию их конструкций.
УДК 536.422.4:621.564.25.001.5
ПОВЫШЕНИЕ
ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА
ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ФРЕОНОВ
НА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ
ОРЕБРЕННЫХ ТРУБАХ
Д-р техн. наук, проф. О. П. ИВАНОВ
лтихп
с. в. хижняков
Северо-Западный политехнический институт
Научно-исследовательские работы
отечественных и зарубежных авторов, связанные
с теоретическим и экспериментальным
изучением процесса конденсации фреонов, в
основном направлены на его
интенсификацию с целью создания новых
высокоэффективных аппаратов и снижения массогаба-
ритных характеристик существующих.
Один из основных путей решения этой
задачи — профилирование теплообменной
поверхности и, в частности, наружное ореб-
рение горизонтальных теплообменных труб.
Анализ научных публикаций
свидетельствует о сложности процесса пленочной
конденсации насыщенного пара на
наружной поверхности таких труб и
существенных трудностях при создании
универсальной физико-математической модели для его
описания.
Все известные научно-исследовательские
работы в этой области базируются на двух
моделях, основанных на стекании пленки
образующегося конденсата:
под воздействием только массовых сил;
под влиянием сил поверхностного
натяжения.
Первая физико-математическая модель
[2, 7] базируется на известных
зависимостях Нуссельта, описывающих процесс
конденсации неподвижного насыщенного
пара на наружной поверхности гладкой
горизонтальной трубы и на вертикальной
поверхности.
Вторая модель [3, 4, 8] основана на
определяющей роли сил поверхностного
натяжения при стекании конденсата по
поверхности ребер малой высоты. Теплообмен-
ные трубы с таким оребрением получили
название мелковолокнистых.
Согласно этой модели образующийся на
торцах ребер конденсат под действием сил
поверхностного натяжения стекает в
радиальном направлении к их основанию, а
затем под влиянием массовых сил — по
межреберным канавкам.
Попытки обобщить с помощью
указанных моделей экспериментальные данные по
конденсации практически неподвижного
насыщенного пара на наружной поверхности
горизонтальных оребренных труб с самым
широким диапазоном их геометрических
параметров приводили к существенным
расхождениям расчетных и
экспериментальных значений коэффициентов теплоотдачи.
При использовании первой модели
удовлетворительно согласуются экспериментальные
и расчетные данные для оребренных труб
с достаточно большой высотой ребер и
расстоянием между ними и хуже — данные
для мелковолнистых труб. Напротив, вторая
модель дает большую степень согласования
для мелковолнистых труб и ощутимые
расхождения для труб с крупным
оребрением.

Была предпринята попытка учитывать
одновременно ориентацию различных
участков поверхности оребренной трубы и
поверхностное натяжение конденсата [5]. Однако
при выводе обобщающей формулы не был
принят во внимание эффект капиллярного
удерживания конденсата в межреберных
промежутках. Многие исследователи
отмечали в качестве негативного фактора этот
эффект в районе нижней образующей
трубы, особенно при малых расстояниях между
ребрами. Уменьшение эффективной
поверхности теплообмена, вызванное указанным
явлением, и, как следствие, снижение
значения коэффициента теплоотдачи,
отнесенного к полной наружной теплообменной
поверхности, учитывали в большинстве
случаев коррекцией постоянных
коэффициентов в расчетных зависимостях, в то время
как фактор затопления межреберных
промежутков — функция геометрических и
физических параметров оребрения, а также
свойств рабочего вещества.
В общем случае наружное оребрение
горизонтальных теплообменных труб
обеспечивает рост коэффициента теплоотдачи,
отнесенного к полной наружной поверхности
теплообмена.
При повышении плотности оребрения
площадь полезной теплообменной
поверхности уменьшается из-за увеличения
статического уровня конденсата в
межреберных промежутках. Теоретически возможен
случай, когда наступит полное заполнение
межреберных " промежутков конденсатом,
что приведет не к интенсификации процесса
теплообмена, а наоборот, к снижению даже
по сравнению с гладкой трубой.
Авторами предпринята попытка
количественно оценить указанные выше
положительные и отрицательные факторы,
влияющие на интенсивность теплообмена при
конденсации фреонов на наружной
поверхности горизонтальных оребренных труб
в широком спектре геометрических
параметров.
Принятая физическая модель показана
на рис. 1, обозначения геометрических
параметров приведены на рис. 2.
В области торцов ребер и впадин между
ними силы поверхностного натяжения
определяют гидродинамику течения пленки
конденсата в радиальном направлении, т. е.
в направлении оси трубы. Их влияние на
гидродинамику может быть оценено числом
Вебера:
для торцов ребер
We^-^, A)
Т RrQg
Рис. 1. Принятая физическая модель процесса
Рис. 2. Геометрические параметры применяемых
оребрений
где о — коэффициент поверхностного
натяжения;
Rr = a/2\
р' — плотность жидкого хладагента;
g — ускорение свободного падения,
для впадин между ребрами
WeBn=-^-, B)
Авпр g
где RBn = b/2.
Уравнения A), B) справедливы, если
R<iRKp (Rkp — критическое значение
радиуса кривизны пленки, соответствующее
случаю, когда силы поверхностного
натяжения становятся соизмеримы с
массовыми силами).
Как показал дополнительный анализ,
значение RKp с достаточной степенью
точности можно принять равным
капиллярной постоянной для данного рабочего
вещества LK, т. е.
tfKp«L,<«V<V[g(P-P")]. C)
где р" — плотность паров хладагента.
Если а>> 2RKp или Ь> 2/?кр, следует
учитывать силы поверхностного натяжения
только в области кромок торцов ребер или
в углах межреберных промежутков.
Таким образом, силы поверхностного
натяжения оказывают определяющее
влияние на гидродинамику стекающей пленки
конденсата только в областях с кривизной
пленки, соответствующей R<cR*P. На
л

остальных участках теплообменной
поверхности пленка конденсата стекает под
действием массовых сил, а теплообмен при
конденсации в этих зонах будет подчиняться
зависимостям Нуссельта для
горизонтальной трубы или вертикальной поверхности.
В связи с этим целесообразно в
пределах шага оребрения 5 разделить
периметр пленки конденсата на участки с
превалирующим влиянием на гидродинамику
(а значит и на теплообмен в целом) сил
поверхностного натяжения и массовых сил.
На плоских участках боковой
поверхности ребер и в межреберных
промежутках, согласно [2, 7], конденсат стекает под
действием массовых сил и коэффициент
теплоотдачи, отнесенный к полной
наружной поверхности, определяется
соотношением между вертикальными FB и
горизонтальными Fr составляющими общей
поверхности теплообмена оребренной трубы Fp:
= аогрР
D)
где ао — коэффициент теплоотдачи от
гладкой трубы диаметром D0;
FBE0J5
ярр= 1.3 -
(?Г+^
i р "э' i р
Е — коэффициент эффективности ребер;
л DH—Do
Яэ =
?>„
В безразмерном виде уравнение D)
может быть записано
Nup = Nu0^p, E)
где Nup, Nuo — число Нуссельта, отнесенное
к оребренной трубе и
гладкой;
i / 1 Q ( °Л °'25
Степень интенсификации теплообмена
при конденсации неподвижного
насыщенного пара благодаря применению наружного
оребрения по сравнению с аналогичным
процессом на гладкой трубе оценивается
комплексом:
/-*»'+1,1Ш8.-,в[(^H,\+
+es=ru
F)
где ?', ?т, ?вп — доли участков общего
периметра пленки Р в пределах
одного шага оребрения S,
^=1—(Ct + U)";
Ь = а/Р;
U = b/P.
Однако непосредственно в процессе
конденсации из-за наличия капиллярного
подъема конденсата в межреберных
промежутках в области нижней образующей тепло-
обменной трубы участвует только некоторая
доля / общей теплообменной поверхности
оребренной трубы.
Угол зоны затопления межреберных
промежутков ф находят из выражения:
cos ф=1— , G)
где b' — b — для
прямоугольных
ребер;
., S — а + Ь
Ъ'= —J для
трапециевидных ребер;
b' = 2R — для
мелковолнистого
оребрения.
Тогда значение / определяют по формуле:
f— л~ Ф — 180°—ф
'"" л ~ 180° '
Таким образом, суммарное влияние
положительных и отрицательных факторов на
интенсивность теплообмена при
конденсации неподвижного насыщенного пара на
наружной поверхности горизонтальной
оребренной трубы в широких диапазонах
геометрических параметров оребрения может
быть оценено произведением значений / и
f, т. е.
X = Jf. (9)
Искомая расчетная зависимость в
безразмерной форме
Nup = NuoX, - A0)
в развернутом виде
Nup=0,725(GaPr K)?,f/X
X
(Н)
где Ga, Pr, К — критерии Галилея, Пранд-
тля, Кутателадзе.
В случае применения мелковолнистых
труб выражение A1) существенно
упрощается:
Nup = 0,725(Ga Pr K)%? (we.-^f'x
V DHRp'g/
arc cos I
X
A2)
По изложенной методике были
обработаны экспериментальные данные [1, 3, 6,
7, 9] по конденсации R12, R22, Rll, R113 и
R21 на наружной поверхности 23 теплооб-
менных труб в широком диапазоне геомет-

Nup
X
105
g
8
7
6
5
j
?
о R12y R2
* R21 [fj
* R12L7j
* /'//J/J.
• ^^^-w*^
1
'2Ш
7
7
1
7
•
#3^i
•°
1m
• j
г
фо$,[
? .
°» cftJ
X
D «
О
Iх D
ол
"W
0Г-
) >
^f^pr
Ja<?0?^
OCX*
У =D—
«tl
<^=
/0*
5 6 7 8 3 10
11
5 6 7 8 9 W1
Рис. З. Обобщение экспериментальных данных
по предлагаемой методике
2 GaPrH
Щ|§§|§|
Itllllll
I x Nu0 У
/^7^7%
Рис. 4. Отклонение экспериментальных и
расчетных данных (обозначения см. рис. 3)
GaPrK

рических параметров оребрения. Получено
достаточно удовлетворительное совпадение
экспериментальных и расчетных данных
(рис. 3).
На рис. 4 показано отклонение
экспериментальных данных от расчетных.
Максимальные отклонения составляют от +18 %
до —16 %, что в сумме дает около 35 %.
Аналогичные отклонения при обработке тех
же данных по методикам, основанным на
первой и второй физико-математических
моделях, составили соответственно около
80 и 90%.
Результаты работы показали, что один
из возможных путей дальнейшей
интенсификации процесса теплообмена при
конденсации пара на наружной поверхности
горизонтальной оребренной трубы —
снижение влияния затопления межреберных
промежутков на эффективность теплообмена.
Это можно достичь путем применения
специальных конденсатоотводных
поверхностей.
Список использованной литературы
1. Гогонин И. И., Дорохов А. Р.
Теплоотдача при конденсации фреона-21 на
горизонтальных трубках // Холодильная техника.
1970, № 11.
2. Данилова Г. Н., Иванов О. П., X и ж-
няков С. В. О методике расчета
коэффициента теплоотдачи при конденсации фрео-
нов на пучке оребренных труб //
Холодильная техника. 1968, № 6.
3. Зозуля Н. В., Боровков В. П., К а р-
ху В. А. Интенсификация процесса
теплоотдачи при конденсации фреона-113 на
горизонтальных трубках // Холодильная техника.
1969, № 4.
4. Солодов А. П., Исаченко В. П.
Исследование теплоотдачи при конденсации пара
на мелковолнистых трубах // Тр. МЭИ.
Теплообмен и гидравлическое сопротивление. 1965,
вып. 63.
5. Теплообмен и гидродинамика при
конденсации холодильных агентов / О. П.
Иванов, В. О. Мамченко, Ю. Н. Ширяев и др. //
Холодильная и криогенная техника и
технология. М.: 1975.
6. Хижняков С. В. Теплообмен при
конденсации фреонов-12 и 22 на гладких и оребренных
трубках // Холодильная техника. 1971, № 1.
7. Henrici Н. // Kaltetechnik. 1963, Bd. 15,
Heft 8.
8. Gregorg R. // Mathematik und Phisik.
1959, V. 5.
9. Webb R. L., Rudy Т. М., Kedzier-
ski M. A. // Heat Transfer. 1985, V. 107,
№ 2.
УДК 536.423.1:621.564.22.001.5
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
КИПЕНИЯ АММИАКА
В ВЕРТИКАЛЬНЫХ
КАНАЛАХ ИСПАРИТЕЛЕЙ
Канд. техн. наук Г. Л. ШИХОВ
Агропромышленный комитет Иркутской области
В целях выбора эффективной поверхности
теплообмена испарителей холодильных
машин автором изучены особенности
двухфазного потока при кипении аммиака в
вертикальных плоских щелевых каналах [2].
Приближенная физическая модель
зарождающегося пузырька на поверхности
нагрева показывает, что основная зона
парообразования находится на участках поверхности
пузырька, расположенных вблизи его
основания: Теплота, расходуемая на
парообразование, подводится к этим участкам от
поверхности нагрева путем теплопроводности
через прилегающие слои жидкости.
Работа на образование парового
пузырька на твердой поверхности, определяемая
по известному уравнению
Lo6 = — Apv + Fo[ 1 — -у- A —cos 9)],'
где Ар — разность удельных
термодинамических потенциалов Гиббса для
жидкой и паровой фаз;
v — объем парового пузырька;
F, Fc — площади поверхности пузырька и
контакта пузырька с
поверхностью нагрева;
о — поверхностное натяжение на
границе раздела жидкость — пар;
А — краевой угол смачивания,
уменьшается с увеличением краевого угла
смачивания 8 и площади контакта
пузырька с поверхностью Fc.
Значение 9 составляет 42—29° при
температуре кипения аммиака /о=0^—38 °С.
С понижением температуры кипения угол
смачивания уменьшается.
Площадь контакта парового пузырька с
поверхностью нагрева увеличивается с
ростом диаметра пузырьков. Отрывной
диаметр парового пузырька аммиака do
становится больше с ростом плотности теплового
потока q и понижением температуры
кипения. По данным А. В. Куприяновой, при
/о=0 °С значение do~0,83 мм, а при
значении /0, равном —20 и —38 °С оно возрастает
соответственно до 0,85 и ~1,9 мм.
В отечественных испарителях аммиачных
холодильных машин используют стальные
трубки с чистотой поверхности 6—
8 класса, что соответствует высоте не-

ровностей /?2=0,01^-0,003 мм и среднему
арифметическому отклонению профиля Ra=
=0,0025-f-0,00063 мм. После механической
обработки (кроме цилиндрического
фрезерования) значение Rz повышается до 0,08—
0,01 мм. Поскольку указанный размер
микронеровностей значительно меньше
отрывного диаметра парового пузырька и
толщины пристенного перегретого слоя аммиака,
эти неровности не должны оказывать
существенного влияния на процесс
парообразования.
Экспериментальные исследования в
интервале t0=20-. 20 °С и q= B-4-2,5) X
XlO3 Вт/м2 показали, что нанесение на
стальную трубу (Ст20) пористого покрытия
из алюминия толщиной 0,3 мм с
эквивалентным диаметром пор 0,037 мм, а также
обработка ее резцом с образованием канавок
неправильной формы длиной 3,0, шириной
у поверхности 1,5 и глубиной 1,0 мм
незначительно интенсифицируют процесс кипения
[1]. Теплопроводность материала частиц,
из которых выполнено пористое покрытие,
также мало влияла на интенсивность
теплоотдачи.
Из приведенного уравнения видно, что
парообразование будет протекать наиболее
активно в случае максимальной площади
контакта поверхности парового пузырька с
пристенным перегретым слоем жидкого
аммиака. Это достигается при наличии не
полусферических или конических впадин, а
углублений, имеющих отверстия меньшего
диаметра по сравнению с диаметром
полости, находящейся ниже поверхности.
Размер активных участков парообразования
должен быть меньше в случае увеличения
теплового потока.
С учетом вышеизложенного выбирали
методику экспериментального исследования
на сконструированном стенде [1] процесса
кипения аммиака в вертикальном плоском
канале высотой //=280 и шириной щели
6 мм. Характеристики образцов поверхности
с искусственно нанесенными центрами
парообразования приведены в таблице.
Образцы № 2 и № 3 из стальной пластины имели
отверстия конической формы диаметром на
выходе 0,5 и 1,0 мм, просверленные и
заваренные со стороны электронагревателя.
Отверстия были выполнены горизонтально
на высоте 0,25Н и 0,5Н. Образец № 4 имел
по всей высоте вертикальные канавки с
запрессованной проволочкой диаметром
0,4 мм.
Температуру стенки измеряли хромель-
копелевыми термопарами,
изготовленными из проволоки диаметром 0,2 мм и
заделанными в пяти сечениях по высоте
обогреваемого участка. Среднюю температуру
стенки находили как среднюю
арифметическую ее значений, замеренных на
определенной глубине и пересчитанных на
температуру внутренней поверхности стенки.
Тепловые потери в окружающую среду
определяли по методу дополнительной
стенки с помощью термопар, измерявших
температуры наружной и внутренней
поверхности теплоизоляционной стенки. Значение
потерь не превышало 5 %.
Максимальная относительная
погрешность измерения при определении
коэффициента теплоотдачи составляла 14 %.
В опытах при t0=Q-.—10 °С и плотности
теплового потока q до 104 Вт/м2
визуальными наблюдениями установлено, что
искусственные центры парообразования на
исследованных образцах теплообменной
поверхности являются работоспособными.
Структура потока характеризовалась
непрерывными цепочками всплывающих слитных и
Тип поверхности
№
образца
Глубина
впадин
Н, мм

Расстояние
между
центрами
впадин
S, мм
Диаметр, мм
D,
D
проволоки
d
1,5
1,5
1,0
10
10
10
1,5 1,0
1,0 0,5
0,5 0,4

&,Вт/(м2-Н)
6 8 1Q3 2 h В ВЮ^^Вт/м1
Зависимость среднего коэффициента теплоотдачи
а от плотности теплового потока q при
кипении аммиака в вертикальном плоском канале
увеличивающихся в диаметре паровых
пузырьков аммиака.
При <7<2-103 Вт/м2 наблюдается
неразвитое пузырьковое кипение. Для аммиака
количество теплоты, подводимой и
расходуемой на перегрев жидкости и ее кипение,
на порядок выше, чем для фреонов. При
одинаковой температуре кипения отрыв
парового пузырька от стенки, а
следовательно и формирование пузырьковой
структуры потока, с ростом плотности теплового
потока наступает у фреонов раньше, чем у
аммиака.
При пузырьковом кипении аммиака
средний коэффициент теплоотдачи d от
поверхности образцов № 2—№ 4 был выше, чем от
гладкой поверхности образца № 1. При
q>\03 Вт/м2 значение а, полученное для
образца № 4,в 2—3 раза, для образцов № 2 и
№ 3 — приблизительно в 1,5 раза выше, чем
для образца № 1 (см. рисунок).
Интенсификация теплоотдачи
объясняется особенностью теплообменной
поверхности, а также увеличением числа центров
парообразования, площади контакта
растущих на поверхности паровых пузырьков
с пристенным перегретым слоем жидкого
аммиака.
По результатам исследования
разрабатывается контактный аммиачный
испаритель. Применение таких испарителей
позволит снизить массовые потери продуктов.
Список использованной литературы
1. Влияние вида поверхности на
интенсификацию процесса кипения хладагентов / Дюн-
26
дин В. А., Соловьев А. Г., Боришанская А. В.
и др. // Холодильная техника. 1984, № 5.
Кончаков Г. Д., Шихов Г. Л.,
Мизере ц кий Н. Н. Особенности развития
структурных форм двухфазного потока при кипении
аммиака в вертикальных плоских щелевых
каналах // Труды ВНИИМПа, вып. 35, 1976.
УДК 536.423.1.621.564.36.001.5
ВЛИЯНИЕ МАСЕЛ
НА ТЕПЛООБМЕН
И ГИДРОДИНАМИКУ
ПРИ КИПЕНИИ ХЛАДАГЕНТОВ
В ЩЕЛЕВОМ КАНАЛЕ
С. Ф. КУЗНЕЦОВ
ВНИИхолодмаш
В настоящее время в отечественных и
зарубежных испарителях с внутритрубным
кипением хладагента широко применяют
теплообменные трубы с внутренним ореб-
рением. В испарителях отечественных
холодильных машин малой и средней холодо-
производительности используют 10-каналь-
ные медные трубы эквивалентным
диаметром с1э = 3 мм, внутри которых встроен
алюминиевый оребренный сердечник.
Зависимости по теплоотдаче и
гидродинамике при кипении R22 в таких трубах,
а также эффективность их оребрения
приведены в [2—4]. Установлено, что высокая
интенсивность теплообмена, характерная
для 10-канальной трубы с внутренним
оребрением, объясняется, в первую
очередь, малым значением эквивалентного
диаметра. Высокая эффективность
теплообмена в каналах и трубах с малым
эквивалентным диаметром подтверждена также
исследованиями пластинчатых испарителей
и гладких щелевых каналов [1, 5].
Так, результаты опытов по кипению
R12 и R22 в вертикальных щелевых
каналах высотой Я = 400 мм и шириной
щели 6=1 мм показали, что коэффициент
теплоотдачи, например, при плотности
теплового потока <7=104-f-103 Вт/м2 и
температуре кипения /о= —10 °С в 1,2—2 раза
выше, чем при кипении в межтрубном
пространстве кожухотрубного испарителя.
При расчете промышленных аппаратов,
работающих не на чистом хладагенте,
а фреоно-масляных смесях, необходимо
уточнить зависимости, выведенные для
кипения чистого хладагента. В [5] сделано
предположение, что при кипении фреоно-
масляной смеси в пластинчатых
испарителях коэффициент теплоотдачи примерно
ЕШ- Е--ЕЕ%Шм^^'-^ЫМ^к.'.. ¦¦ ife;rмЕж Ш ;.Е ЕШж
Ем,:,- Е^ЕЕЖЕМ т^ЕЕЕ: ЖжйЕЕЕЕтжж Е^-ЖкИ- Е I •.

на 15—20 % ниже, чем при кипении
чистого хладагента.
По результатам исследования [7]
гидравлическое сопротивление испарителя
увеличивается вдвое при повышении массовой
концентрации масла в хладагенте ?м
с 1 до 5 %. Установлено, что
максимальное значение |м должно быть не более
1,5%.
В работе [6] утверждается, что
влияния на теплообмен концентрации масла
в R22 в диапазоне ?M = 0,7-f-4 % замечено
не было. Таким образом, информация по
кипению фреоно-масляных смесей внутри
труб и каналов крайне ограничена и
противоречива.
Авторами проведены исследования с
целью определения влияния на
теплоотдачу и гидравлическое сопротивление
масел, имеющих различную вязкость и
растворимость в R22. Учитывая, что тепло-
обменная поверхность из гладких труб
менее металлоемкая и более дешевая, чем
теплообменная поверхность труб с
внутренним оребрением, была выбрана U-об-
разная труба, имеющая в поперечном
сечении щелевые каналы различного
размера для первого и второго ходов.
Ширина щели первого хода 4 мм, второго 6 мм.
Труба была изготовлена путем
деформации круглой медной трубы диаметром
18X1 мм.
Различные размеры щелевых каналов
выбраны с целью выравнивания
гидравлического сопротивления первого и второго
ходов (рис. 1), поскольку результаты
испытаний испарителя ИФ-50 [7]
показали, что гидравлическое сопротивление
второго хода двухходового испарителя при
одинаковом количестве труб в ходах в
3—4 раза больше, чем первого (в
существующих конструкциях испарителей водо-
охлаждающих холодильных машин
выравнивание гидравлического сопротивления по
ходам достигается неравномерным
распределением количества труб в ходах).
U-образная форма трубы выбрана
исходя из того, что испарители с такими
трубами более надежны в эксплуатации,
чем испарители с прямыми трубами, так
как имеют меньше мест крепления труб,
кроме того, наружную поверхность таких
труб легче чистить.
Техническая характеристика трубы
Длина L, м 4
Толщина стенки 6, мм 1
Поверхность теплообмена, м2
наружная /н 0,226
внутренняя /вн 0,201
Хладаге^
Рис. 1. Экспериментальная труба
Площадь живого сечения /ж с 106,
м2
первого хода 88
второго хода 122,5
Эквивалентный диаметр d3 106, м
первого хода 7,01
второго хода 9,75
Теплообменную трубу располагали
горизонтально так, чтобы большие оси щелевых
каналов также находились в
горизонтальной плоскости.
Опыты проводили на чистом
хладагенте R22, смеси R22 с маслом ХФ 22с-16,
образующих гомогенный раствор в
диапазоне температур, характерных для работы
испарителей холодильных машин, а также
смеси R22 с маслом ХС-40, ограниченно
растворяющимся в R22 и имеющим более
высокую вязкость, чем масло ХФ 22с-16.
Принимали: начальную концентрацию
масла ?м.н = 4 %, плотность теплового
потока <7вн = 2000-М5 000 Вт/м2, температуру
насыщения /„ = -—ЗО-f-+ 10 °С и
расходное массовое паросодержание х = 0,1-М,0.
Исследование проводилось на стенде,
схема которого дана на рис. 2. Он состоял
из U-образной теплообменной трубы,
трансформатора напряжения, холодильного
агрегата. Теплообменная труба соединялась
с холодильным агрегатом через
диэлектрические вставки. Жидкий хладагент
переохлаждался в теплообменнике. Для
отбора проб фреоно-масляных смесей и
определения концентрации масла в смеси
использовали мерный сосуд, пары хладагента
из которого отсасывались вакуумным
насосом.
Потери давления на участках трубы
измеряли дифференциальным манометром,
температуру ее стенки и внутри
канала — с помощью хромель-копелевых
термопар в десяти сечениях трубы, хладагента
на входе и выходе трубы — ртутными
термометрами, количество хладагента,
циркулирующего в системе,— расходомером.
Тепловую нагрузку на теплообменную
трубу создавали электронагревом и
меняли с помощью трансформатора. Холо-

допроизводительность агрегата
регулировали с помощью вентиля, установленного
на байпасе.
Средний коэффициент теплоотдачи при
х = 0,1-т-1,0 определяли по формуле:
(оц+а2) (х2—Х\)+...+ (a„_i +
а =
2(хп—х\)
+ а„) (хп—xn-i)
где а — локальный коэффициент
теплоотдачи, Вт/(м2-К),
FBAtc
Рис. 2. Схема экспериментального стенда:
1 — вакуумный насос; 2 — мерный сосуд; 3 —
теплообменник; 4 — термометр; 5 — расходомер; 6 —
регулирующий вентиль; 7 — диэлектрические вставки;
8 — дифференциальный манометр; 9 — теплообменная
труба; 10 — термопара; // — регулировочный
трансформатор; 12 — трансформатор напряжения; 13 —
холодильный агрегат; 14 — байпас
Рис. 3. Зависимость среднего коэффициента
теплоотдачи а от плотности теплового потока
qF и температуры кипения to:
а — при кипении чистого R22 и смеси R22 с маслом
ХФ 22с-16; б—при кипении чистого R22 и смеси
R22 с маслом ХС-40
ot-W5, Вт/(м2к)
3,0
ZJ
0,5
8 р. -Ж3, Вт/м*
llila
28

QH3 —тепловой поток на измерительном
участке, Вт;
FBH — внутренняя поверхность трубы
измерительного участка, м2;
Л/ст — разность температур на
измерительном участке стенки и
хладагента, °С;
х — локальное расходное массовое па-
росодержание,
(/6н-ЗДA-?М.н)+См(/м.н-М?м.н+ ^
*он, *ок — энтальпия жидкого хладагента
перед регулирующим вентилем
и после дроссельного вентиля,
кДж/кг;
?м.н — начальная концентрация масла
во фреоно-масляной смеси;
см — теплоемкость масла, кДж/ (кг • К);
*м.н, ^м.к — температуры масла до и после
регулирующего вентиля, °С;
Q — тепловой поток, подведенный
к участку трубы от входа до
сечения, в котором
определяется значение х, кВт;
Ga — массовый расход хладагента,
кг/с;
г — теплота парообразования,
кДж/кг.
Результаты исследований представлены
на рис. 3 в виде графических
зависимостей коэффициентов теплоотдачи от
плотности теплового потока a = f(qFeH) и на
рис. 4 — гидравлического сопротивления
от массовой скорости хладагента
Ap = f(M).
Полученные экспериментальные данные
показали, что во всем диапазоне
тепловых потоков средние значения
коэффициентов теплоотдачи при кипении фреоно-
масляных смесей ниже, чем при кипении
чистого R22, а гидравлическое
сопротивление — выше. Коэффициент теплоотдачи
смеси R22 с маслом ХС-40 меньше, чем
для смеси R22 с маслом ХФ 22с-16.
При постоянной плотности теплового
потока ^/гвн = const понижение температуры
кипения хладагента и увеличение
концентрации масла ухудшают теплоотдачу и
увеличивают гиравлическое сопротивление теп-
лообменной трубы.
ос -10'5, Вт/(м2-К)
8 уРвн'10~5,вт/м*

up W
Ар-Ю'*Ла
15
150 M, кг /(см*)
Рис. 4. Зависимость гидравлического
сопротивления Ар от массовой скорости М:
а — при кипении смеси R22 с маслами ХФ 22с-16
и ХС-40; б — при кипении чистого R22 и смеси
R22 с маслом ХС-40 при различном значении
?м
Концентрация масла на входе в теп-
лообменную трубу, равная ?мн = 2ч-3 %,
не приводит к значительному ухудшению
теплоотдачи. При такой концентрации
масла коэффициенты теплоотдачи при
кипении смеси R22 с маслом ХФ22с-16 меньше,
чем при кипении чистого R22, на 5—8 %,
а смеси R22 с маслом ХС-40 — на 10—15 %.
Применение масла ХФ 22с-16
предпочтительнее, чем масла ХС-40. Масло ХС-40
рекомендуется использовать только для
холодильных машин, работающих при
высоких температурах нагнетания, в связи с
его высокой вязкостью и стабильностью
характеристик в широком диапазоне
температур.
Список использованной литературы
1. Данилова Г. Н., Аз аре ков В. М.
Экспериментальное исследование теплообмена в
элементе фреонового испарителя // Холодильная
техника. 1972, № 10.
2. Дьячков Ф. Н. Исследование теплообмена
и гидродинамики при кипении фреона-22
в трубах с внутренним оребрением //
Холодильная техника. 1977, № 1.
3. Дьячков Ф. Н. Экспериментальное
определение эффективности оребрения при внут-
ритрубном кипении фреона-22 //
Холодильная техника. 1977, № 6.
4. Дьячков Ф. Н., Калнинь И. М., Крот-
ков В. Н. Обобщение экспериментальных
данных по теплообмену и гидродинамике
при кипении фреона-22 в трубах с
внутренним оребрением // Холодильная техника.
1977, № 7.
5. Исследование теплообмена в модели
пластинчатого испарителя ленточно-поточного
типа / Б. Б^ Земсков, Г. Н. Данилова,
А. А. Азарсков и др. // Холодильная
техника. 1977, № 6.
100 150 М,кг/(с м2)
5
6. Кувшинов С. Г., Яцунов И. Ф.,
Фролова Н. И. Анализ работы кожухотрубных
испарителей с кипением холодильного
агента внутри труб // Холодильная техника.
1973, № 9.
7. Результаты испытаний испарителя ИФ-50
с внутритрубным кипением хладагента /
Шапошников Ю. А., Галежа В. Б., Брун А. X.
и др. // Холодильная техника. 1977, № 2.
УДК 621.565.945:551.57.001.24
УЧЕТ ТЕРМИЧЕСКОГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ ИНЕЯ
ПРИ РАСЧЕТЕ
ТЕПЛООБМЕН НЫХ АППАРАТОВ
Канд. техн. наук Б. Т. МАРИНЮК
Московский институт химического машиностроения
Испаритель холодильной или теплонасосной
установки может иметь различные
конструктивные исполнения. В частности, его
изготовляют в виде пластинчатых
биметаллических панелей листотрубного типа
размером 1850X450X2 мм. Каждая панель имеет
восемь продольных каналов и два
поперечных (выполняющих роль коллекторов) с
эквивалентным диаметром d3==6,7 мм.
Панели устанавливают в каркасе из
стальных уголков вертикально с
фиксированным шагом друг относительно друга.
Целесообразно применять двухходовую
конструкцию, когда хладагент кипит сначала
в первой группе панелей, а затем поступает
в такую же вторую группу.
Хладагент подводится к каждой панели
SlieSlililli
«я

от распределительного коллектора по
трубам-компенсаторам, а пары отсасываются
через коллекторы-сборники аналогичной
конструкции.
В охлаждаемых помещениях при
эксплуатации таких аппаратов на их
поверхности оседает иней. При теплотехнических
расчетах необходимо учитывать термическое
сопротивление его слоя.
Для этого следует установить
изменение толщины слоя инея по времени, а также
рассчитать его свойства — коэффициент
теплопроводности и плотность.
Наибольшие затруднения связаны с
определением толщины слоя инея. Имеющиеся
в литературе методики расчета этой
величины либо сложны [1], либо носят
эмпирический характер, который ограничивает
область применения предложенных
зависимостей [3].
Вследствие высокого коэффициента
эффективности плоских ребер, расположенных
между продольными каналами, панель
можно рассматривать как плоскую плиту,
охлаждаемую изнутри.
Автором для расчета толщины слоя
инея получено приближенное
аналитическое уравнение:
-V
6,34.10-ьаК-^ин.пJт2(/ин.п-/ст)
Ср [L (^в-^ин. п) +2(/в—/ин. п)Ср]
A)
где
dn, d,
а — коэффициент теплоотдачи от
воздуха к слою инея,
Вт/(м2.К);
п — абсолютное влагосодержание
воздуха вдали от поверхности
и в пограничном слое, кг/кг;
т — продолжительность
процесса, с;
*ин. п> *ст> К — температура поверхности
слоя инея, стенки и воздуха,
°С;
ср — удельная теплоемкость
воздуха, кДж/(кг-К);
L — теплота конденсации и
замерзания водяного пара, Дж/кг.
При относительной влажности ф^ЗО %
температуру поверхности инея t„H п
рассчитывают по зависимостям:
при /р>0
'и„.п=0-A-М,5°С),
при /р<0
L
--L
.р A + 1,5°С),
где iL — температура точки росы, °С.
Сопоставление опытных данных [4, 5] с
результатами расчетов по A) показывает,
что они имеют хорошую степень сходимо-
Услобия опыта-
t^fZ°Cttcr-t1°C} <р= 60%,
ос = <*08т/(м2.к)
t0*-2°C,tCT=-ffoC,
? = 60%, а = WBm/ЫЧ)
расчет поA)
— опыт C5J
Изменение толщины слоя инея по времени
сти даже для относительно малых
значений ф (см. рисунок).
Зная толщину намороженного слоя инея
в момент времени т, можно найти среднюю
плотность слоя по соотношению:
ДDг-<*ин.п)т
ср6
B)
Средний коэффициент теплопроводности
слоя инея кИН определяется по одной из
приближенных формул, связывающих Хин и
р, например, по соотношению Лотца:
ЯИН=0,03+2.10~У. C)
Используя соотношения A) — C), по
известным зависимостям [2] можно
рассчитать термическое сопротивление фоя инея,
образовавшегося на охлаждаемой
поверхности стенки на момент времени т.
Расчеты показали, что панели
целесообразно располагать на расстоянии 100—
150 мм. При таком зазоре межпанельное
пространство не забивается инеем даже в
случае длительной работы установки, в то

же время испарительная батарея
получается достаточно компактной.
Приведенные зависимости могут быть
также использованы для определения
эффективности оребрения батарей или
воздухоохладителей холодильных установок.
Список использованной литературы
1. ВариводаВ. А., Кириллов В. X. Инееоб-
разование на плоской поверхности //
Холодильная техника и технология. Киев, 1986.
Вып. 43.
2. Г о гол и н А. А. Кондиционирование воздуха
в мясной промышленности. М.: Пищевая
промышленность, 1966.
3. И в а н о в а В. С. Нарастание инея в
зависимости от условий эксплуатации
воздухоохладителей // Холодильная техника. 1978, № 9.
4. Явнель Б. К. Исследование коэффициентов
тепло- и массообмена продольно обтекаемой
пластины при инееобразовании //
Холодильная техника. 1968.
5. Н о s о d а Т., U z u h a s h i H. // Hitachi Review.
1973, V. 16, № 6, 254—259.
621.565.945.001.5D97.2)
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ
С ДИНАМИЧЕСКОЙ
ДИСПЕРСНОЙ СРЕДОЙ
Д-р техн. наук, проф. С. П. ДИЧЕВ
Высший институт пищевой и вкусовой
промышленности, Пловдив, НРБ
Возможность интенсификации процесса
теплообмена в воздухоохладителях с
помощью динамической дисперсной среды
(ДДС) — псевдоожиженного слоя —
доказана в [1—3]. После лабораторных
исследований проведено испытание
промышленных образцов воздухоохладителей с ДДС
(рис. 1).
В статье представлены результаты
испытаний вертикального гладкотрубного
воздухоохладителя.
Техническая характеристика
воздухоохладителя с ДДС
Наружная теплообменная
поверхность FH, м2 7,26
Коэффициент динамического
оребрения (отношение суммарной
поверхности гранулированного
материала к наружной теплообменной
поверхности воздухоохладителя) р 17,6
Площадь поддерживающей
воздухораспределительной решетки Fp, м2 0,76
Живое сечение поддерживающей
Рис. 1. Схема вертикального гладкотрубного
воздухоохладителя с динамической дисперсной
средой:
1 — коллектор подачи хладагента; 2 — паровой
коллектор; 3 — динамическая дисперсная среда; 4 —
защитная решетка; 5 — гладкотрубная охлаждающая
батарея; 6 — поддерживающая
воздухораспределительная решетка; 7 — вентилятор
воздухораспределительной
решетки Е, % 13,6
Средний эквивалентный диаметр
гранулированного материала dv, мм 2,84
Плотность гранулированного
материала qm, кг/м3 1115
Исследовали: надежность работы
воздухоохладителя, гидродинамику,
теплообмен, механизм образования слоя инея и
температурно-влажностный режим в
холодильной камере.
Опыты проводили при различных
рабочих условиях: изменяли температуру и
скорость воздуха, массу слоя гранулированного
материала. Воздухоохладитель был
подключен к аммиачной холодильной установке,
работающей по насосной схеме с нижней
подачей хладагента.
Согласно методике эксперимента
определяли:
общую (брутто) тепловую нагрузку на
воздухоохладитель Qo, Вт;
коэффициент теплопередачи, отнесенный
к наружной теплообменной поверхности /г,
Вт/(м2-К);
среднелогарифмический температурный
напор между воздухом и хладагентом в
воздухоохладителе 8, °С;
аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя Др, Па;
коэффициент эффективности
воздухоохладителя Г].
Указанные характеристики
рассчитывали по следующим формулам:

тепловую нагрузку на воздухоохладитель
Q60^VBpBcpAt,
где VB — объемный расход воздуха, м3/с;
qb — плотность воздуха, кг/м";
ср — удельная теплоемкость воздуха
при его средней температуре,
ДжДкг-К);
At — разность температур воздуха на
входе в выходе вохдухоохладите-
ля, °С;
коэффициент теплопередачи
k=
F„0
B)
среднелогарифмический температурный
напор
/1-/2
е =
In
t\ —1()
C)
t-i
-to
где t\J2 — температуры воздуха перед
воздухоохладителем и после
него, °С;
to — температура кипения
аммиака, °С;
коэффициент эффективности
воздухоохладителя
П =
Q5
= 1-
А//
At
D)
где Qo — полезная тепловая нагрузка
(нетто) на воздухоохладитель, Вт,
Q»o=VBpBcp(At-At'); E)
At' — нагрев воздуха в вентиляторе
воздухоохладителя, °С.
Результаты испытаний показаны на
рис. 2—4. Максимальные значения Qo, qF,
k и r\ получены при массе слоя С7СЛ—64 кг
(относительной массе слоя ?Сл = 8,8 кг/м2).
На рис. 4 линия Л—Л связывает
оптимальные рабочие точки воздухоохладителя,
т. е. точки, которые соответствуют
максимальному значению коэффициента
эффективности г) при различной массе слоя.
Координаты этих точек определяются
оптимальными значениями аэродинамического
сопротивления и массовой скорости воздуха.
Промышленные испытания
воздухоохладителей с ДДС подтвердили высокую
интенсивность теплообмена. Однако
псевдоожижение слоя связано с дополнительным
расходом электроэнергии.
В то же время некоторые
эксплуатационные показатели воздухоохладителей с ДДС
лучше, чем гладкотрубных
воздухоохладителей, которые компенсируют повышенные
энергетические расходы. Эти преимущества
выражаются в существенном уменьшении
а$,вт
кооо
иооо
12000
fiOOO
qFyBm/Mz
' 1900 r~
1800
1700
1600
кЯт/(м2Ю
90
80
70
60
Ч
0,8
0,7
У^Х^Я&ъ
^т
^N*N
^Kl
X
/?:
С
^v*" x
\Jf^Z-iT^<^b
\'f~~~
I '
«^ — >
1 ^b^?
<^г
^
48
6b
80
36 ornfHZ
Рис. 2. Зависимость тепловой нагрузки Qj (a),
плотности теплового потока qF (б),
коэффициента теплопередачи k (в), коэффициента
эффективности г) (г) от массы слоя Gcn
5ишнгЛсм1)
Рис. 3. Зависимость коэффициента эффективности
г] от массовой скорости воздуха wpB и массы
слоя 6:,л при Э=15,6°С:
/ .._ GC1 = 48 кг; 2 - Gc,= 64; 3 - GC1=80; 4
G,..,=---96 кг.
33

Ьр, Па
12 3 ? ъг/ъ,кг/(см*)
Рис. 4. Зависимость аэродинамического
сопротивления Др от массовой скорости воздуха
wqb и массы слоя йСЛ:
1 — коридорное расположение труб; 2 — шахматное
расположение труб
термического и гидравлического
сопротивления, создаваемого слоем инея, и в
поддержании более высокой относительной
влажности воздуха в холодильной камере
(в среднем на 4 %), что приводит к
значительному уменьшению усушки продуктов
при холодильной обработке и хранении.
Повышение относительной влажности
воздуха достигается в результате
сублимации кристаллов инея, удаляемых с тепло-
обменной поверхности воздухоохладителя
при механическом взаимодействии с ней
частиц псевдоожиженного слоя.
Результаты исследований показали
следующее:
динамическая дисперсная среда
значительно интенсифицирует теплообмен в глад-
котрубных воздухоохладителях: qF —
= 1730-М900Вт/м2,? = 84-^90Вт/(м2.К);
воздухоохладитель с ДДС является
генератором влаги, увлажняющей воздух в
холодильной камере.
Список использованной литературы
1. Дичев С. П. Влияние скорости газа и массы
частиц слоя на характер теплообмена в
воздухоохладителях с кипящим слоем//Тепломас-
сообмен-V. Минск, 1976, том VI.
2. Диче в С. П. Интенсификация теплообмена в
холодильных аппаратах и сооружениях с
использованием динамической дисперсной сре-
ды//Тепломассообмен-У1. Минск, 1980, том VI.
3. Рассолов Б.К-,Горшков
В.В.,Матвеев В. И. Интенсификация теплообмена в
воздухоохладителях с помощью
псевдоожиженного слоя. М.: Пищевая промышленность.
1976.
НОВИНКИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.565.9:658.87
ХОЛОДИЛЬНЫЕ ВИТРИНЫ
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ ТОРГОВЛИ
с. п. вотяков,
с. и. мошков,
н. с. шахов
Марийское СКТБ торгового холодильного
оборудования
Канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ
ПТБ торговой техники
Наряду с расширяющейся в последние годы
продажей продовольственных товаров
населению через крупные магазины типа
«Универсам» и «Океан» значительная часть
товаров реализуется и в перспективе будет
реализовываться через более мелкие
магазины с самообслуживанием или магазины с
продавцами. Торговые залы таких
магазинов в настоящее время оснащаются
холодильными витринами и
прилавками-витринами типа «Таир»-10, «Таир»-146,
«Таир»-102, «Пингвин-ВС» (магазины с
самообслуживанием) и типа «Таир»-106М и
«Пингвин-В» (магазины с продавцами).
Эти витрины, аттестованные по первой
категории качества, имеют устаревшие
конструкции, технически несовершенны и
неудовлетворительны по потребительским
качествам, не соответствуют современным
требованиям, уступают лучшим зарубежным
образцам.
Марийским СКТБ торгового
холодильного оборудования совместно с ВНИИторгма-
шем и Проектно-технологическим бюро
торговой техники Минторга СССР намечена
программа создания нового ряда
оборудования того же назначения, свободного от
указанных недостатков [1]. Планируется на
базе одного изделия разработать пять и
более модификаций с различными
потребительскими свойствами.
В настоящее время объединением «Мари-
холодмаш» осваивается серийный выпуск
трех модификаций холодильной среднетем-
пературной витрины: открытой ВХС-1-0,8-0
(базовая); закрытой ВХС-1-0,8-3 и
демонстрационной ВХС-1-1,25-Д.
Эти витрины, выполненные на единой
конструктивной базе, состоят из
теплоизолированного короба, боковых панелей с
заливочной тепловой изоляцией из
пенополиуретана и металлическими
облицовками — наружной из электрооцинкованной
34

стали с полимерным покрытием и внутренней
из листового анодированного алюминия.
Внутри короба размещены вентиляторные
узлы, испаритель хрлодильной машины,
лотки из покрытого эмалью листового
алюминия с уклоном в сторону покупателя. На дне
установлена двухступенчатая решетка, на
которой-размещаются функциональные
емкости или судки с продуктами.
Под лотками проходит воздуховод,
образованный ограждениями из листового
алюминия. На выходе его имеется жалю-
зийная решетка, а на входе — щелевой
канал, перекрытый легкосъемным
перфорированным ограждением. В нижней части
корпуса расположено сливное отверстие со
шлангом для удаления влаги после
оттаивания испарителя либо в специальный
сосуд, либо в канализацию.
Корпус витрины опирается на
металлическую раму, на которой расположены
также холодильный агрегат, электрощит и блок
электроконтактных зажимов. Вся
конструкция рамы облицована легкосъемными
металлическими щитами.
Витрина ВХС-1 -0,8-0 со стороны
торгового зала снабжена бортиком с двойным, а с
боков — с одинарным остеклением. На
боковых стеклах нанесены линии загрузки,
ограничивающие полезный объем витрины по
высоте.
В витрине ВХС-1-0,8-3 охлаждаемый
объем огражден стеклами со всех сторон.
При этом со стороны торгового зала стекло
выполнено поворачивающимся снизу вверх с
фиксацией в открытом состоянии
подъемным устройством. Со стороны продавца
доступ в охлаждаемый объем осуществляется
через две раздвижные створки из оргстекла.
Обе витрины имеют на корпусе полку
(столешницу) для выкладки неохлажда-
емых товаров или установки весов.
Витрина ВХС-1-1,25-Д скомпонована на
базе витрины ВХС-1-0,8-0, дополнена
демонстрационным закрытым
теплоизолированным шкафом с остекленными дверцами.
Внутри шкафа установлены перемещаемые
по высоте полки и штанга с крючками для
продуктов. На задней стенке шкафа
расположены дополнительные вентиляторные
узлы и испаритель, которые ограждены
алюминиевыми облицовками. В верхней части
шкафа имеется нагнетательный канал с жа-
люзийной решеткой, а в нижней —
всасывающий канал. Сливные каналы шкафа и
открытой витрины объединены.
Шкаф витрины ВХС-1-1,25-Д и верхняя
часть витрины ВХС-1-0,8-3 оснащены
люминесцентными светильниками.
Объем, м3
внутренний
полезный

Демонстрационная площадь, м2
Температура, °С
полезного
объема*
окружающего
воздуха
Суточное
потребление
электроэнергии при средних
температурах
полезного объема и
окружающего
воздуха, кВт'Ч
Габаритные
размеры, мм
длина
ширина
ширина с
полкой для весов
высота
Масса, кг
Корректированный
уровень звуковой
мощности, дБА
Установленная
безотказная
наработка, ч
Средняя
наработка на отказ, ч
Время выхода на
рабочий режим, ч
Среднее время
восстановления
работоспособного
состояния, ч
Полный
установленный срок
службы, лет
0,8
0,45
1,45
0—8
12—25
7,3
1880
1080
—
915
200
65
6000
12 000
3
2,8
12
0,8
0,45
1,45
0—8
12—32
7,8
1880
1080
1165
1250
250
65
6000
12 000
2
2,8
12
1,25
0,71
2,35
0—8
12—25
12,0
1880
1080
—
1850
340
65
6000
12 000
3
3,2
12
* Все витрины удовлетворяют требованиям
санитарных норм [2] по хранению особо
скоропортящихся продуктов при температурах от 2
до 6 °С.
Блок показывающего термометра,
светосигнальной лампы и выключателя
освещения в витринах расположен по-разному: в
ВХС-1-0,8-0 и ВХС-1-1,25-Д — со стороны
торгового зала, в ВХС-1-0,8-3 — со стороны
продавца.
Холодильные машины витрин включают

о г
5 X
2 \
1 \
4
5
2
1
tn.o°C
5
4
5
2
1
tn.o> °?
7
6
5
4
3
2
1
0
—^
>• ^
ii ii
Оттаивание
**
^P^I
1 i i
Оттаивание
».
-j
1 i i i i i i
i i i i i
-*—
P.V—
i
:.. I
/ 2 3 * 5 6 7 8 9 10 11 12 15 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2324
+ / л|д // 0ремя,ч
a
I , i i 11
^Оттаивание _j iОттаивание _i \Оттаивание
tl i i i i
1 i 1 11 i I
i i i
*
1
i i i
/ 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 15 14 15 16 17 18 19 20 21 2225 2
/ j // время, v^
0
Г I
F i
^
i i i i j
i Оттаивание \
-r*""*^.n
1 i i i i i i i i i i i
4
\
i Оттаивание
J0**
1 1 1 1 1 1 1
/ 15 4 5 6 7 8 9 10 11 11 13 14 1S 16 17 18 19 20 2122 25 i4
L / ^1- П Время, ч\
1 0/77?
таивание _j
Н""~ •—*^ 1
h
1 1 1 l i i i i i 11
¦~*
%
\
1 1 1 1 1 1
1 / 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 A
I - Время, ч i
w /.О
С
Изменение температуры полезного объема tno
холодильных витрин при различных
температурах окружающего воздуха:
а, б — соответственно ВХС-1-0,8-0 и ВХС-1-1,25-Д
при 25 °С; в, г — ВХС-1-0,8-3 при 32 и 40 °С; / —
в рабочем режиме; // — в нерабочем режиме; /,
2 — средние температуры соответственно верхнего
и нижнего объемов
в себя герметичные среднетемпературт
ные агрегаты холрдопроизводительностью
1000 Вт (ВХС-1-0,8-О и ВХС-1-1,25-Д) —
изготовитель Ярославский завод
холодильных машин —и 630 Вт (ВХС-1-0,8-3) —
Харьковское ПО «Кристалл»,
фильтр-осушитель ФО-60, терморегулирующий винтиль
12ТРВЕ-2Д испаритель и регенеративный
теплообменник.
Холодильная машина витрины
ВХС-1-1,25-Д, кроме того, снабжена
дополнительным испарителем и терморегули-
рующим вентилем 12ТРВЕ-2,5,
располагаемыми в демонстрационному шкафу.
Рециркуляция воздуха через испарители
каждой витрины осуществляется двумя
вентиляторами. В шкафу витрины ВХС-1 -1,25-Д
установлен еще один вентилятор.
Испарители, вентиляторы и терморегули-

рующие вентили установлены в
охлаждаемом объеме витрины, остальные
элементы холодильной машины — вне его.
Для повышения удобства обслуживания
электрощит сделан выдвижным с легкораск-
рываемыми створками.
Холодильный агрегат, фильтр-осушитель,
регенеративный теплообменник, электрощит
и электрозажимы обслуживаются со
стороны торгового зала. Это позволяет ставить
витрины ВХС-1-0,8-О и ВХС-1-1,25-Д как
вплотную друг к другу по длине, так и
попарно по ширине — задними стенками друг к
другу.
Во всех витринах управление работой
холодильной машины осуществляется
электронным устройством УЭ-2, состоящим
из термореле и блока управления
оттаиванием снеговой шубы с испарителя.
Термодатчик термореле установлен на наклонном
участке всасывающего канала воздуховода,
датчик окончания оттаивания — на
горизонтальном участке всасывающего
трубопровода после испарителя.
Основные технические характеристики
витрин приведены в таблице.
Витрины сохраняют работоспособность с
обеспечением требуемых температур в
полезном объеме при повышении температур
окружающего воздуха: ВХС-1-0,8-0 и
ВХС-1-1,25-Д —до 32 °С; ВХС-1-0,8-3 —
до 40 °С. При этом коэффициент рабочего
времени холодильного агрегата В^1.
Суточные режимы работы витрин при
номинальных температурах окружающего
воздуха приведены на рисунке.
Витрина ВХС-1-0,8-О (рис. а) в рабочем
режиме (при открытых створках и
включенном освещении) обеспечивает температуру
полезного объема около 3 °С при
коэффициенте рабочего времени В=0,69, в
нерабочем (при закрытых створках и
выключенном освещении) при В=0,25. Оттаивание
испарителя происходит автоматически 2
раза в сутки и длится не более часа.
Температура при этом возрастает не более чем на
1 °С.
В витрине ВХС-1-1,25-Д (рис. б)
температура в полезном объеме нижней витринной
части составляет менее 3 °С, а в верхней —
менее 4 °С. Оттаивание осуществляется
3 раза в сутки при длительности 44—45 мин.
В рабочем режиме В = 0,58, в
нерабочем — В = 0,55.
В витрине ВХС-1-0,8-3 (рис. в) в рабочем
режиме (при открывании створок и
включении освещения) температура в полезном
объеме около 4 °С при В = 0,72, в нерабочем
(без открывания створок и при выключенном
освещении) при В=0,66. Оттаивание
производится автоматически 2 раза в сутки
в течение 43—48 мин. Рост температуры
при этом не превышает 1 °С.
При эксплуатации витрины ВХС-1-0,8-3
(рис. г) при максимальной температуре
окружающего воздуха 40 °С и непрерывной
работе холодильного агрегата (В=1)
температура в полезном объеме также
поддерживается на уровне около 4 °С. Однако
в период оттаивания рост температуры
достигает предельного значения 3 °С.
Таким образом, все витрины
удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям.
Они получили высокие оценки на
ВДНХ СССР и других выставках внутри
страны.
Список использованной литературы
1. Тихомиров В. А. Обновление торгового
холодильного оборудования // Холодильная
техника. 1987, № 6.
2. Санитарные правила № 42-123-4117—86
«Условия, сроки хранения особо
скоропортящихся продуктов». М., 1986.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1409187 E1) 4 А 21 С 9/06 B1) 4015676/
31-13 B2) 30.01.86 G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) В. В. Илюхин E3) 664.65.05
E4) E7) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТЕСТА С НАЧИНКОЙ, преимуще
ственно пельменей, включающий измельчение
сырья для начинки, смешивание его с
рецептурными компонентами, шприцевание в тестовую
оболочку, штамповку и замораживание
полуфабриката, отличающийся тем, что, с целью
сохранения качества сырья и интенсификации
процесса изготовления полуфабрикатов, сырье
подвергают измельчению в замороженном виде
до порошкообразного состояния, а шприцевание
в тестовую оболочку производят при
температуре сырья (—40) — (—15) °С.
A1) 1408167 E1) 4 F 25 В 43/00 B1) 4101292/
23-06 B2) 03.06.86 G1) Ворошиловградский
ремонтно-монтажный комбинат G2) В. В.
Калюжный, Б. А. Абрамов E3) 621.57
E4) E7) ОСУШИТЕЛЬНЫЙ ПАТРОН для
холодильной установки, содержащий
заполненный адсорбентом цилиндрический корпус с
входным и выходным штуцерами и распределителем
потока со стороны первого из них и индикатор
влажности с чувствительным элементом,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения массы,
габаритов и упрощения конструкции,
чувствительный элемент индикатора влажности выполнен
в виде тканевого слоя, размещенного внутри
корпуса со стороны выходного штуцера на
адсорбенте, а корпус выполнен из прозрачного
материала.
37

OBMf Н ОПЫТОМ
^
УДК 621.57.041-213.3.001.76
МОДЕРНИЗАЦИЯ
ПЛАСТИНЧАТЫХ КЛАПАНОВ
ГЕРМЕТИЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Б. Б. КРУПИН
Смоленский завод холодильников
Одной из причин снижения энергетической
эффективности и колебания холодопроизво-
дительности компрессора бытового
холодильника является несовершенство
клапанной группы.
Снижение жесткости лепестков
пластинчатых клапанов позволяет уменьшить
дополнительное падение давления Ар,
необходимое для открытия клапана, а, следовательно,
и мощность, потребляемую компрессором
при одновременном росте
холодопроизводительности. Однако снижение жесткости
лепестков всасывающего клапана может
привести из-за задержки его закрытия к
утечке хладагента, вследствие чего
увеличение холодопроизводительности
оказывается незначительным.
Предложен способ совершенствования
конструкции всасывающего клапана без
уменьшения жесткости лепестка. Для этого
лепесток следует отогнуть вдоль наклонной
линии I—I под углом 45° к продольной оси
(см. рисунок) таким образом, чтобы угол
его наклона к плоскости клапанной доски
был 3—4° и в ненапряженном состоянии
лепесток соприкасался с седлом клапана
только в одной точке.
Расстояние от противоположной стороны
лепестка до седла клапана равно одной-
двум толщинам материала клапана, т. е.
0,19—0,38 мм в случае использования
клапанов от компрессоров ФГ-0,09 и ХКВ-5.
Лепесток полностью перекрывает
всасывающий канал во время нагнетания, но
при всасывании клапан открывается
раньше. Вследствие созданного деформацией
перенапряжения происходит скручивание,
преодоление сил адгезии между лепестком
и седлом из-за наличия масла в
хладагенте и отрыв лепестка от седла еще до того,
как откроется клапан.
Более раннее открытие клапана
позволяет увеличить коэффициент подачи
компрессора, а следовательно, и холодопроиз-
водительность.
Для проверки предложенного способа
проведена серия испытаний 10
компрессоров, оснащенных модернизированными
клапанами.
Изменение конструкции лепестка
всасывающего клапана позволило повысить
удельную холодопроизводительность в
среднем на 4,7 % при незначительном
увеличении потребляемой мощности.
При использовании модернизированного
нагнетательного клапана заметного
изменения холодопроизводительности не
наблюдалось вследствие того, что он работал при
большей разности давлений Др.
Модернизированный клапан герметичного
компрессора бытового холодильника
ВидА
<о4
0 L
SS7

УДК 621.565-715
ОСУШИТЕЛЬНЫЙ ПАТРОН
ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
В. В. КАЛЮЖНЫЙ
Ворошиловградский машиностроительный
институт
В настоящее время для осушки хладагента
в малых холодильных машинах применяют
осушительные патроны типа ОП-15М.
Корпус патрона цилиндрической формы с
сужающимися (завальцованными) концами, к
которым приварены входной и выходной
штуцера [2].
При достаточно простой технологии
изготовления и высокой герметичности патрон
имеет недостатки, обусловленные в
основном неразъемностью соединений. Из-за
этого в случае срыва резьбы на штуцере,
поломок деталей, замасливания внутренней
поверхности корпуса патрона его
приходится заменять новым. Кроме того,
невозможность полного заполнения патрона
адсорбентом приводит к быстрому забиванию
фильтра абразивнри пылью, получающейся
Продольный разрез разборного осушительного патрона:
а — со сборным центральным стержнем, б — с неразборным центральным стержнем; / — выходной
патрубок; 2,9 — уплотнения; 3 ~ фильтрующий элемент; 4 — перфорация; 5 — корпус; 6 — адсорбент; 7 —
резьба; 8 — входной патрубок; 10 — донышко; // — гайка

вследствие истирания гранул адсорбента
при перемещении.
Учитывая, что в торговле
эксплуатируются десятки тысяч малых фреоновых
холодильных установок, применение такого
осушительного патрона экономически
невыгодно.
В Ворошиловграде ремонтно-монтаж-
ным комбинатом совместно с
машиностроительным институтом разработана
принципиально новая конструкция осушительного
патрона, ни одна деталь которого не
имеет с другими деталями неразъемного
соединения [1]. Это дало возможность
устранить все недостатки, присущие
патрону неразъемной конструкции.
Цилиндрический корпус патрона
(рис. а) закрыт с торцов донышками.
В местах их контакта с корпусом
предусмотрены уплотнения. В донышках размещены
входной и выходной патрубки для
хладагента, имеющие перфорированные участки.
Сборный стержень обеспечивает соединение
донышек с корпусом. Патрубки в местах
контакта с донышками уплотнены.
Перфорированный участок выходного патрубка
снабжен фильтрующим элементом.
Опытная партия патронов E0 шт.)
испытана при давлении 1,6 МПа A6 кгс/см2).
Опрессовку проводили азотом. Ни в одном
из испытываемых патронов не обнаружена
утечка газа в процессе испытаний, т. е.,
несмотря на массу деталей, патрон
герметичен.
Возможен вариант осушительного
патрона (рис. б) с центральным неразборным
стержнем. Последний проходит через корпус
и донышки. С одной его стороны
навинчивается гайка, прижимающая донышки к
корпусу. Конструкция также разборная.
Для определения степени насыщения
адсорбента влагой обычно используют
индикаторы влажности, устанавливаемые
непосредственно за осушительным патроном.
Индикатор влажности инерционен. Количество
индикаторов соответствует количеству
патронов. Таким образом, в системе появляется
два дополнительных соединения, что
снижает ее герметичность.
Предложенный патрон можно
использовать без индикатора влажности. Донышки
изолированы от корпуса и центрального
стержня уплотнениями, выполненными из
неэлектропроводного материала (резины).
Сухой адсорбент (силикагель, цеалит)
также является неэлектропроводным
материалом. Если к донышкам подключить омметр,
то он покажет бесконечно большое
сопротивление сухого адсорбента (зашкаливание
прибора). По мере увлажнения
сопротивление адсорбента снижается и при
насыщении влагой до 12 % адсорбент практически
будет почти полностью пропускать ток.
Опыты показали, что достаточно 5 мл/дм3
влаги на 1 дм3 адсорбента, чтобы
неоновая лампа зажглась при включении ее в
электрическую цепь, замкнутую через
донышки патрона. Это меняет технологию
контроля осушительных патронов:
наладчику достаточно прижать клеммы к донышкам
патрона и взглянуть на неоновую лампу,
чтобы сделать вывод о пригодности
адсорбента. Загорание лампы свидетельствует
о наличии влаги. В электрическую цепь
вместе с лампой может быть включен
реостат, регулирующий порог ее загорания,
что позволит оценить степень увлажнения
адсорбента.
Таким образом, предложенный патрон
дает возможность полностью отказаться от
индикаторов влажности, что обеспечит
немалую экономию средств. Масса патрона,
заполненного адсорбентом, 1,4 кг.
Ожидаемый годовой экономический
эффект составляет только по Ворошиловград-
ской области 60—65 тыс. р.
Список использованной литературы
1. А. с. 1350455 СССР.
2. Малкин Л. Ш., Колин В. Л. Осушка
и очистка малых холодильных машин. М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1982.
ВНИМАНИЮ РУКОВОДИТЕЛЕЙ
научно-исследовательских, учебных
и проектных институтов,
предприятий, объединений,
кооперативов — всех
заинтересованных организаций
Журнал «Холодильная техника»
принимает для публикации
объявления:
о научно-технических идеях,
технических, технологических и
проектных разработках,
рекомендациях, инструкциях,
предлагаемых для внедрения,
а также о холодильном
оборудовании, приборах автоматики и других
изделиях, которые вы хотите
реализовать.

Новые разработки НПО «Агро холод про м»
Установка для электростимуляции говяжьих туш.
Применяется в технологических линиях обработки
туш на участке обескровливания через 5—8 мин
после убоя при скорости основного конвейера
от 3,5 до 3,6 м/мин.
Производительность установки не менее 100 т/смену,
продолжительность обработки током одной туши
не более 120 с, потребляемая мощность
не более 25 Вт.
Техническая характеристика
установки для электростимуляции
Напряжение, В
Пульсирующий ток однопериодного
выпрямления
частота, Гц, не более
сила тока, А
Расход электроэнергии в
кВт-ч, не более
Габаритные размеры
установки
пульта управления
Размер электрода, мм
диаметр
длина
Материал
Масса, кг, не более
Цена, р.
Изготовитель — Опытный
смену,
завод
36
50
0,3
1,0
7500X700X2000
500X300X500
48—50
7500
. сталь
Х18Н10Т
650
3900
НПО «Агрохол*
Применение установки для электростимуляции
при производстве охлажденных бескостных
полуфабрикатов и замороженных блоков говядины
обеспечивает их высокое качество и дает
экономический эффект в размере 8,8 р. на 1 т
продукции, при производстве сырокопченых
колбас — 7—12 р. на 1 т.
НПО «Агрохолодпром» может оказать
научно-техническую помощь предприятиям,
внедряющим установку.
Справки по адресу:
125422, Москва, ул. Костякова, 12, НПО «Агрохолодпром».

ОХРАНА ТРУДА
УДК 621.565.59-78
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА
И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК*
Приложение 4
ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ
ПНЕВМАТИЧЕСКОГО ИСПЫТАНИЯ
АППАРАТОВ (СОСУДОВ)
ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК**
Организация работ
1. Организация работ по проведению
испытания сосудов письменным распоряжением
администрации поручается ответственным за
испытание лицам, на которых возлагается
выполнение всех необходимых требований «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
фреоновых холодильных установок».
2. Непосредственное выполнение работ по
испытанию сосудов возлагается на сменного
механика или старшего машиниста
компрессорного цеха. Одновременно определяется состав
бригады по проведению испытания. Ее
обеспечивают инструментом, спецодеждой,
противогазами, аптечкой. Проводится инструктаж членов
бригады и проверка знаний ими настоящей
инструкции.
3. Отсос фреона из сосуда, продувка его
сухим воздухом или инертным газом и
пневматическое испытание проводятся старшим
машинистом или сменным механиком, входящим
в состав бригады (указанной в п. 2), под
непосредственным руководством ответственного
лица, назначаемого согласно п. 1 настоящей
инструкции.
Подготовка к испытанию
4. Для проверки состояния сварных швов
перед испытанием сосуда должна быть удалена
в необходимых местах тепловая изоляция, после
чего проводится тщательный внешний и в
доступных местах внутренний осмотр аппарата (сосуда).
5. При освобождении сосуда от фреона и
вакуумировании все прочие аппараты,
охлаждающие устройства, присоединенные к фреоновому
* Окончание. Начало см. 1988 г. № 9—11,
1989 г. № 1—3.
** Разработана применительно к
согласованной с Госгортехнадзором СССР B9 марта
1974 г.) Инструкции № 928—74 по проведению
испытаний при техническом освидетельствовании
сосудов и аппаратов блоков разделения воздуха.
компрессору, которым производится отсос,
должны быть отключены.
6. Вакуумирование (а также испытание
давлением) контролируется с помощью манометра,
установленного на всасывающем трубопроводе
возможно ближе к аппарату.
Манометр должен иметь непросроченную
пломбу и быть исправным. Стрелка должна
указывать на 0, когда манометр снят с рабочего
места.
7. Полное освобождение сосуда от остатков
фреона достигается неоднократным включением
компрессора примерно через каждые 2—3 ч, пока
давление в аппарате не перестанет повышаться.
При отсосе фреона из сосуда не допускается
нагрев последнего каким бы то ни было способом.
Проведение испытаний
8. Необходимое давление испытания должно
быть создано с помощью специального
компрессора.
9. Пневматическое испытание сосуда должно
проводиться с принятием особых мер
предосторожности, в том числе:
а) на время испытания сосуда работа
холодильной установки прекращается;
б) на время испытания сосуда пробным
давлением на прочность необходимо удалить людей в
безопасные места;
в) нахождение посторонних лиц при
испытании рабочим давлением, а также проведение
в помещении, где находится сосуд, каких-либо
работ, не связанных с испытанием, запрещается;
г) двери и окна в помещении, где
испытывают сосуд, должны быть открыты, а само
помещение перед испытанием надежно
провентилировано;
д) персонал цеха, обслуживающий
расположенное рядом действующее оборудование, должен
быть на время пневматического испытания сосуда
на прочность удален в безопасное место;
е) место испытания должно быть огорожено,
вывешены предупредительные надписи у мест
возможного появления посторонних лиц;
ж) запрещается под давлением делать сварку
и чеканку швов сосуда, а также остукивание
сварных швов молотком;
з) вентили на трубопроводах подачи и сброса
воздуха, предохранительный клапан, рабочий и
контрольный манометры должны быть выведены
за пределы помещения, в котором находится
испытываемый сосуд, и размещены в целях
безопасности за прочным защитным экраном на
безопасном расстоянии;
и) давление в сосуде должно повышаться
плавно с выдержкой и проверкой плотности
соединений и видимых деформаций при
промежуточных и рабочих давлениях. Проверка сосуда
должна проводиться при промежуточном давлении,
равном половине рабочего давления. Время
повышения в сосуде давления до 0,1 МПа A кгс/см2)
должно составлять 15—20 мин, а до половины
рабочего давления — 60—90 мин.
10. При пневматическом испытании сосуда
на плотность при промежуточном и рабочем
давлениях плотность соединений проверяют
обмазкой швов, разъемов и арматуры мыльным
раствором.

11. Если при промежуточных и рабочем
давлениях обнаруживаются неплотности соединений
сосудов, давление должно быть плавно полностью
снижено, причины пропусков устранены.
В случае, если для устранения пропусков
требуется проведение ремонтных работ,
выявленные дефекты и принятые меры по их устранению
^записываются в ремонтный журнал (карту).
После устранения дефектов испытание
проводится повторно.
12. Если при промежуточных и рабочем
давлениях не обнаружено утечек и видимых
деформаций, давление в сосуде плавно поднимается до
пробного. Величина пробного давления
устанавливается в соответствии с требованиями Правил
(табл. 6.1).
13. Результаты испытаний сосуда с указанием
начальных и конечных давлений, температур и
длительности испытаний оформляются
специальным актом, который подписывают лица,
проводившие испытания.
Разрешение на включение сосуда в работу
с указанием сроков следующего технического
освидетельствования должно записываться в
паспорт сосуда. Срок технического
освидетельствования сосуда должен записываться также в
книгу учета и освидетельствования сосудов.
Включение сосуда в работу после испытания
14. Восстановить тепловую изоляцию сосуда.
15. Снять заглушки у вентилей сосуда,
предварительно проверив, закрыты ли вентили, и вновь
соединить трубопроводы с последними. Снять
заглушку с предохранительного клапана.
16. Включить сосуд в работу, соблюдая при
этом «Правила устройства и безопасной
эксплуатации фреоновых холодильных установок».
Приложение 5
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
ЗАМЕРЗАНИЯ РАССОЛА
Определять температуру замерзания рассола
нужно в следующем порядке:
1) перемешать рассол в системе с помощью
мешалки и насоса;
Плотность
при 15 °С,
кг/л
1,00
1,01
1,02
1,03
1,04
1,05
1,06
1,07
1,08
1,09
1,10
1,11
1,12
1,13
1,14
Температура
замерзания,
°С
0,0
—0,6
— 1,2
— 1,8
—2,4
-3,0
—3,7
—4,4
—5,2
—6,1
—7,1
—8,1
—9,1
— 10,2
— 11,4
Плотность
при 15 °С,
кг/л
1,15
1,16
1,17
1,18
1,19
1,20
1,21
1,22
1,23
1,24
1,25
1,26
1,27
1,28
1,286
Температур
замерзания
°С
— 12,7
— 14,2
— 15,7
— 17,4
— 19,2
—21,2
—23,3
—25,7
—28,3
—31,2
—34,6
—38,6
—43,6
—50,1
—55,0
2) взять пробу рассола, довести температуру
пробы рассола до 15 °С;
3) измерить плотность рассола при 15 °С
стеклянным ареометром. При измерении
ареометр не должен касаться стенок и дна сосуда.
Отсчет вести по нижнему краю мениска
рассола;
4) определить по таблице растворов данного
вещества температуру замерзания в °С (см.
таблицу параметров растворов хлористого
кальция).
Приложение 6
ПЕРЕЧЕНЬ РУКОВОДЯЩИХ ПРАВИЛ
И НОРМ, ПОСТАНОВЛЕНИЙ И
ИНСТРУКЦИЙ, УПОМЯНУТЫХ
В ТЕКСТЕ НАСТОЯЩИХ ПРАВИЛ
При проектировании, строительстве и
эксплуатации фреоновых холодильных установок
необходимо, наряду с настоящими Правилами,
выполнять требования, изложенные в следующих
руководящих материалах по строительству, охране
труда, технике безопасности и промышленной
санитарии с последующими изменениями и
дополнениями.
1. Государственный стандарт «ССБТ.
Организация обучения работающих безопасности труда.
Общие положения» (ГОСТ 12.0.004—79).
2. Государственный стандарт «ССБТ. Воздух
рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические
требования» (ГОСТ 12.1.005—76).
3. Государственный стандарт «ССБТ.
Приспособления по обеспечению безопасности
производства работ» (ГОСТ 12.2.012—75).
4. Государственный стандарт «ССБТ. Работы
электросварочные. Общие требования
безопасности» (ГОСТ 12.3.003—75).
5. Государственный стандарт «Техника
холодильная. Термины и определения» (ГОСТ 24393—
80).
6. Государственный стандарт «Оборудование
холодильное. Общие требования к определению
давлений» (ГОСТ 25005—81).
7. Государственный стандарт «Манометры
избыточного давления, вакуумметры и мановакуум-
метры показывающие. Основные параметры и
размеры» (ГОСТ 8625—77).
8. Государственный стандарт «Манометры,
вакуумметры и мановакуумметры показывающие.
Общие технические условия» (ГОСТ 2405—80).
9. Государственный стандарт «Хладон 12.
Технические условия» (ГОСТ 19212—73).
10. Государственный стандарт «Хладон 22.
Технические условия» (ГОСТ 8502—73).
11. Государственный стандарт «Масла для
холодильных машин. Технические условия»
(ГОСТ 5546—66).
12. Государственный стандарт «Машины,
приборы и другие технические изделия.
Исполнения для различных климатических районов.
Категории, условия эксплуатации, хранения и
транспортирования в части воздействия климатических
факторов внешней среды» (ГОСТ 15150—69).
13. Государственный стандарт «Трубы медные.
Технические условия» (ГОСТ 617—72).
14. Государственный стандарт «Трубы сталь-

ные бесшовные холоднодеформированные.
Сортамент» (ГОСТ 8734—75).
15. Государственный стандарт «Трубы
стальные бесшовные горячедеформированные.
Сортамент» (ГОСТ 8732—78).
16. Государственный стандарт «Медь. Марки»
(ГОСТ 859—78).
17. Государственный стандарт «Сталь
легированная конструкционная. Технические условия»
(ГОСТ 4543—71).
18. Государственный стандарт «Сталь
углеродистая качественная конструкционная» (ГОСТ
1050—74).
19. Государственный стандарт «Паронит и
прокладки из него. Технические условия»
(ГОСТ 481—80).
20. Инструкция по проектированию и
устройству молниезащиты зданий и сооружений
(СН 305—77). М., 1977.
21. Инструкция по проектированию
технологических стальных трубопроводов ру до 10 МПа
(СН 527—80). М., 1981.
22. Нормативы численности рабочих
холодильных установок. М., 1986.
23. Отраслевой стандарт «Компрессоры
поршневые одноступенчатые холодопроизводитель-
ностью свыше 3,5 кВт. Общие технические
требования» (ОСТ 6492—86).
24. Положение о порядке проверки знаний
правил и норм по охране труда и технике
безопасности руководящих и инженерно-технических
работников и специалистов организаций и
предприятий системы Госагропрома СССР. М., 1987.
25. Положение о расследовании и учете
несчастных случаев на производстве. М., 1982.
26. Правила устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих под давлением. М.,
1988.
27. Правила устройства электроустановок
(ПУЭ). 6-е изд. М., 1985.
28. Правила технической эксплуатации
электроустановок потребителей и Правила техники
безопасности при эксплуатации электроустановок
потребителей. М., 1986.
29. Правила пожарной безопасности при про-
ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ
Здравствуйте, уважаемая редакция!
Пишут вам машинисты Адлерского гор-
молзавода. Это новый завод проектной
мощностью 200 т молочной продукции в
смену, который должен вступить в строй
в 1989 г. Пока мы работаем
слесарями-наладчиками, но уже сейчас нас
волнует штат компрессорного цеха, а
именно: число машинистов,
слесарей-ремонтников, слесарей КИП и автоматики,
электриков, механиков. Также нас интересует
«потолок» разрядов рабочих, которым
придется обслуживать оборудование Тот
ведении сварочных и других огневых работ на
объектах народного хозяйства. М., 1973.
30. Правила аттестации сварщиков. М., 1971.
31. Рекомендации по стандартизации
«Оборудование холодильное. Машины и установки.
Правила техники безопасности» (СЭВ PC 887 —
74). Брно, 1974.
32. Строительные нормы и правила.
«Производственные здания» (СНиП 2.09.02—85). М.,
1986.
33. Строительные нормы и правила.
«Вспомогательные здания и помещения промышленных
предприятий» (СНиП П-92—76). М., 1977.
34. Строительные нормы и правила.
«Естественное и искусственное освещение» (СНиП
П-4- 79). М., 1979.
35. Строительные нормы и правила.
«Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха»
(СНиП II-33—75). М., 1982.
36. Строительные нормы и правила. «Техника
безопасности в строительстве» (СНиП Ш-4—80).
М., 1980.
37. Строительные нормы и правила.
«Технологическое оборудование и технологические
трубопроводы» (СНиП 3.05.05.84). М., 1985;
(СН-245—71). М., 1972.
38. Типовые правила пожарной безопасности
для промышленных предприятий. М., 1975.
От редакции. В соответствии с принятым в 1986 г.
в Монреале международным Протоколом по
веществам, разрушающим защитный озонный слой
Земли, в СССР устанавливается контроль за
использованием озоноактивных фреонов,
производство которых будет постепенно сокращаться.
Ряд таких фреонов (R12, R1.3B1, R115)
применяются в качестве хладагентов (см.
приложение 1 настоящих Правил) в холодильных
агрегатах и установках. В связи с этим
непременным требованием становится обеспечение их
герметичности при эксплуатации. Необходимо
также при демонтаже оборудования или его
замене фреон полностью, не допуская потерь в
атмосферу, сливать в емкости (баллоны,
ресиверы) для очистки и последующего
использования.
штат и те разряды, которые установили,
кажутся нам заниженными.
П. Г. Аверьянов, В. К. Андрианов,
О. О. Павликов, С. В. Тырин,
Г. Е. Филиппов, А. П. Яровенко,
Г. О. Иовидзе
На письмо рабочих по просьбе
редакции журнала отвечает заместитель
начальника Управления организации труда и
заработной платы В. В. Луканкин.
В соответствии с Единым
тарифно-квалификационным справочником работ и
профессий рабочих (ЕТКС — выпуск 1)
тарифный разряд машиниста холодильных ус-
44

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1409826 E1) 4 F 25 В 21/02 B1) 4176701/
23-06 B2) 06.01.87 G1) Черновицкий
государственный университет G2) Н. Н. Глемба, А. И.
Данил кж E3) 621.57
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий наружную
теплоизоляционную и установленную в ней с зазором,
заполненную рабочим телом, внутреннюю
камеру, причем наружная камера снабжена
термобатареей с выведенными наружу горячими
спаями и холодными спаями, выходящими в
зазор между камерами, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности при выполнении
внутренней камеры подвижной относительно
наружной, внутренняя камера на поверхности,
обращенной к холодным спаям, покрыта слоем
капиллярно-пористого материала, во внешней
части зазора между камерами дополнительно
установлена ванна для сбора жидкого
рабочего тела.
A1) 1409827 E1) 4 F 25 В 45/00 B1) 4150955/
23-06 B2) 24.11.86 G2) А. Г. Надольников
E3) 621.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПЕРЕЛИВАНИЯ ХЛАДАГЕНТА, содержащее заполненный
хладагентом теплоизолированный сосуд с
фланцем в верхней части, трубопровод, введенный в
сосуд через фланец под уровень хладагента,
капиллярно-пористый наполнитель и
размещенный в нем электронагреватель, расположенный
в сосуде над уровнем хладагента, отличающееся
тем, что, с целью повышения экономичности
путем предотвращения перегрева и испарения
переливаемого хладагента, внутри сосуда
дополнительно размещены поплавок с втулкой,
расположенной вокруг трубопровода с возможностью
перемещения вдоль последнего, причем
наполнитель с электронагревателем укреплены на
втулке.
A1) 1402780 E1) 4 F 25 С 5/02 B1) 4163654/31-
13 B2) 19.12.86 G1) Горьковский
политехнический институт им. А. А. Жданова G2) В. В.
Романов, В. Н. Худяков, А. П. Куляшов E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРОРЕЗА-
НИЯ ЩЕЛЕЙ ВО ЛЬДУ ВОДОЕМОВ, содержа
щее передвижную тележку, режущий рабочий
орган, механизм передвижения с льдозацепами
и приводом, смонтированный на раме,
укрепленной на кожухе рабочего органа, отличающееся
тем, что, с целью повышения производительности
при уменьшении энергозатрат, механизм
передвижения выполнен в виде двух кинематически
связанных блоков планетарных передач,
установленных на траверсе, шарнирно укрепленной на
раме, при этом в каждом блоке водила соединены
между собой, а льдозацепы жестко укреплены
на сателлитных шестернях.
A1) 1402781 E1) 4 F 25 D 3/00 B1)
4153674/31-13 B2) 28.11.86 G1) Институт
проблем криобиологии и криомедицины АН УССР
G2) А. Н. Новиков, С. Т. Олейник, М. И. Шраго,
Г. С. Лобынцева, И. А. Вотякова, Е. Ф. Копейка,
С. И. Шерешков E3) 621.565
E4) E7) КОНТЕЙНЕР ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ, пред
ставляющий собой тонкостенную емкость с
герметичной крышкой, отличающийся тем, что, с целью
исключения переохлаждения водной компоненты
основной массы внеклеточной среды при фазовом
переходе воды в лед, в основании контейнера
укреплен стержень из биологически инертного
металла, при этом диаметр стержня составляет
не менее 1,5 • 10~~2 рабочей высоты емкости и не
более половины расстояния между стенками
контейнера, а общая длина стержня не менее 0,7 рабочей
высоты емкости, причем высота части стержня,
размещенного в емкости, составляет 2—3 его
диаметра.
тановок определяется в зависимости от
суммарной холодопроизводительности
обслуживаемого оборудования: при суммарной
холодопроизводительности свыше 500 тыс.
до 1,5 млн ккал/ч — 4-й, свыше 1,5 млн
, до 3 млн ккал/ч — 5-й, свыше 3 млн
ккал/ч — 6-й разряд.
При обслуживании стационарных
компрессоров и турбокомпрессоров профессия
рабочего должна именоваться «машинист
компрессорных установок», тарифный
разряд которого определяется также в
соответствии с указанным ЕТКС в
зависимости от давления и
производительности.
Численность машинистов холодильных
установок и слесарей-ремонтников
рассчитывается согласно Нормативам численности
рабочих холодильных установок A979 г.),
разработанным Центральным бюро
нормативов по труду НИИтруда совместно
с предприятиями перерабатывающих
отраслей системы агропромышленного
комплекса. Данные нормативы
распространяются на всех рабочих (машинистов,
слесарей-ремонтников), обслуживающих
холодильные установки, независимо от
ведомственной подчиненности предприятий
народного хозяйства.
Перечисленные нормативные материалы
должны быть в плановых
(экономических) службах предприятия.

ХРОНИКА
УДК 621.565:681.5@63)
РЕСПУБЛИКАНСКИЙ СЕМИНАР
В ОДЕССЕ
В Одессе 22—23 ноября 1988 г.
проходил республиканский семинар «Перевод
холодильных установок на комплексную
автоматизацию с периодическим
обслуживанием — важный резерв повышения
производительности труда и высвобождения
численности». Семинар был организован
Управлением оборудования, новой техники
и холодильного хозяйства Госагропрома
УССР и Агропромышленным комитетом
Одесской области. В его работе
приняли участие более 80 человек —
представители Госагропромов СССР и УССР,
научно-исследовательских, проектных, учебных
институтов, молочных предприятий, мон-
тажно-наладочных и других организаций.
Семинар открыл начальник Управления
оборудования, новой техники и
холодильного хозяйства Госагропрома УССР
Н. Г. Соломчук.
Генеральный директор Одесского
объединения молочной промышленности С. И.
Воинов во вступительном слове ознакомил
участников семинара с агропромышленным
комплексом области, который по своим
размерам и объемам производства
продукции является одним из крупнейших в
республике.
На молочных заводах нагрузка на
системы охлаждения характеризуется резко
выраженной неравномерностью в течение
суток. Поэтому внедрение систем
охлаждения с аккумуляторами холода на
таких предприятиях, а также фермах будет
способствовать улучшению их
хладоснабжения.
Главный специалист подотдела
разработки нового технологического
оборудования для перерабатывающих отраслей
Госагропрома СССР В. П. Сотников в своем
докладе проанализировал современное
состояние холодильного хозяйства
перерабатывающих отраслей и перспективы его
обновления. Он подчеркнул, что
несмотря на рост холодильного потенциала АПК
и улучшение его технической
оснащенности, уровень систем хладоснабжения не
отвечает требованиям времени. В
результате при холодильной обработке и
хранении продукции происходят ее
значительные потери.
Техническое переоснащение и
обновление активной части основных фондов
перерабатывающих отраслей АПК, перевод их
на интенсивные ресурсосберегающие
технологии сдерживаются в основном из-за
неудовлетворительного обеспечения
предприятий холодильным, технологическим и
другим оборудованием. Потребность в
холодильном оборудовании
перерабатывающих отраслей, в том числе и молочной,
в последние годы удовлетворяется не более
чем на 30 %. Из-за ограниченных
поставок холодильных установок для
охлаждения молока на фермах хозяйства
продолжают сдавать на переработку более
40 % молока в неохлажденном виде. В
результате колхозы и совхозы ежегодно
теряют около 40 млн р., а
перерабатывающие молочные предприятия
недополучают высококачественное сырье и также
терпят убытки.
Утверждена программа,
предусматривающая коренное обновление
перерабатывающих отраслей АПК путем создания
новой техники и увеличения объемов
поставок серийного оборудования.
Намечено выпустить 8 тыс. видов оборудования,
в том числе 4 тыс. новых.
Затем докладчик остановился на
проблеме перевода компрессорных цехов на
периодическое или некруглосуточное
обслуживание. Отметил положительный опыт
Курганского объединения молочной
промышленности.
В. Л. Соколов (ОТИХП) в своем
выступлении рассказал о схемах
аккумуляции холода, применяемых в СССР и за
рубежом, дал оценку рабочим
характеристикам аккумуляторов. В аккумуляторах с
общей и параллельной подачей хладо-
носителя происходит смешение теплого
хладоносителя, поступающего из
технологических аппаратов, и холодного,
охлажденного в испарителе. Это приводит
к необратимым потерям холода, пере- ^
расходу электроэнергии, отсутствию
возможности обеспечения постоянной
температуры хладоносителя, подаваемого в
технологические аппараты.
В ОТИХПе разработана полностью
автоматизированная система аккумуляции
холода с независимой циркуляцией
холодного и отепленного хладоносителя. Она
состоит из трех емкостей, не совмещенных
с испарителем. Система внедрена в Беляев-
ском молочном цехе Одесского городского

молочного завода № 2. Ее использование
позволило уменьшить мощность
холодильного оборудования на 50 %,
стабилизировать температуру хладоносителя на
уровне 1±0,5°С, температуру
охлажденного молока на уровне 4±1 °С, снизить
расход электроэнергии на 20—30 %,
исключить влияние пиковых нагрузок на
работу холодильного оборудования. Годовой
экономический эффект составил 35 тыс. р.
В. И. Живица (ОТИХП) указал на
причины, которые могут привести к
выбросу жидкого аммиака во всасывающую
линию. Существующие приборы защиты
имеют низкую надежность, а в ряде
случаев, например при резком понижении
давления, не выдают сигнала для
срабатывания защиты. Созданное в ОТИХПе
устройство термопрессорного типа для
охлаждения паров хладагента между
ступенями сжатия повышает безопасность
работы холодильных установок.
В результате предварительного
исследования охлаждения масла, поступающего в
винтовые компрессоры, путем впрыска
жидкого аммиака до маслоотделителя
установлено, что охладитель устойчиво
работает в диапазоне температур масла 30—
50 °С. При этом внешний теплообменник
не требуется.
Г. Е. Завелион (НПО «Пищепромав-
томатика») рассказал о созданном
комплексе КСАУ на основе
микропроцессоров, предназначенном для
дистанционного управления холодильной машиной
одноступенчатого сжатия в автоматическом
и полуавтоматическом режимах.
Комплекс имеет цифровую индикацию
параметров. Экспериментальный образец
испытан на Одесском городском молочном
заводе № 3. Намечен его серийный
выпуск.
И. Е. Двоскин (Севзапгипромясомол-
пром) сообщил, что в институте с 1987 г.
разрабатываются для крупных
мясокомбинатов и молочных заводов проекты
автоматизации холодильных установок с
применением микропроцессорной техники —
программируемого контроллера Ломиконт-
110. Для крупного компрессорного цеха
молочного завода и холодильных камер
достаточно иметь один микроконтроллер
в однокаркасном исполнении, для
мясокомбината — один микроконтроллер в
двухкаркасном или два микроконтроллера
в однокаркасном исполнении.
Микроконтроллер Ломиконт-110 обрабатывает
дискретные и аналоговые входные сигналы,
выполняет операции управляющей логики
и выдает дискретные выходные сигналы
для управления оборудованием. Он
позволяет выводить технологические сообщения
и значения текущих параметров на
дисплей для наблюдения за ходом процесса
и ' на печатающее устройство. В 1988 г.
разработаны проекты АСУ ТП систем хла-
доснабжения для семи мясокомбинатов и
двух молочных заводов.
На первом этапе внедрения
микропроцессорной техники для автоматизации
холодильных установок сохранены щиты
управления в целях обеспечения
дублированного варианта управления. В
дальнейшем с развитием этой техники
можно будет полностью отказаться от щитов
как средства управления и информации.
А. Г. Батова (Одесское СМНУ «Хлад-
монтажавтоматика») показала
преимущества комплексной автоматизации холодильных
установок с периодическим обслуживанием,
остановилась на требованиях, необходимых
для подготовки холодильных установок
к такому виду обслуживания,
проанализировала различные варианты схем хладо-
снабжения с разными группами
потребителей холода с точки зрения их
пригодности к переводу на периодическое
обслуживание. Признано целесообразным
предусматривать в системах хладоснабже-
ния резервные компрессор и насос.
Внедрению комплексной автоматизации
препятствует отсутствие массового
производства реле протока для открытых и
закрытых систем водоснабжения,
сигнализаторов концентрации аммиака,
автоматических дроссельных вентилей для перепуска
жидкого аммиака из конденсатора в
испаритель, а также низкое качество
выпускаемых приборов автоматики. Кроме того,
промышленность не выпускает соленоидные
вентили с Dy 50, 70, 100, 150 мм, обратные
клапаны с Dy 40, 50 мм.
Л. Г. Козлова (Росгипромясомолпром)
осветила опыт использования
аккумуляторов естественного холода, разработанных
институтом, на предприятиях Курганского
объединения молочной промышленности.
Ледяную воду получают в секционных
изолированных баках-аккумуляторах
вместимостью по 290 м3. Над ними
устанавливают воздухоохладители ВОГ-250, в
которых вода зимой охлаждается до 0—1 °С
холодным наружным воздухом.
Компрессоры при этом не работают.
Н. И. Райченко (Николаевский центр
НТТМ «Корабел») рассказал о
холодильной установке, в которой для
циркуляции хладагента использован эжектор. Прин-
*!

цип работы установки основан на
использовании энергии жидкого хладагента
высокого давления, поступающего из
конденсатора. Преимущества установки —
высокая скорость охлаждения и
замораживания, равномерность охлаждения
помещения, высокая надежность работы, высокий
энергетический КПД, низкий уровень шума
и безопасность эксплуатации эжектора,
простота его конструкции, небольшие
габариты и масса, малая трудоемкость
монтажа. Были показаны схемы
холодильных установок с эжектором.
По результатам семинара были
приняты рекомендации.
Участники семинара посетили одесские
городские молочные заводы.
Во время работы семинара проведена
НА ВДНХ СССР
ШШлТ МЕЖОТРАСЛЕВАЯ
Ijggjb выставка
«Продовольственные товары и
технологическое оборудование для их производства»
проходила в конце 1988 г. на ВДНХ СССР.
В работе выставки приняли участие
члены Политбюро ЦК КПСС Е. К. Лигачев,
В. П. Никонов, кандидат в члены Политбюро
ЦК КПСС, Председатель Совета Министров
РСФСР А. В. Власов, первый заместитель
Председателя Совета Министров СССР,
председатель Госагропрома СССР В. С. Му-
раховский.
Были представлены образцы новой
техники и оборудования для
перерабатывающих отраслей промышленности
агропромышленного комплекса, разработанные и
изготовленные предприятиями
машиностроения и оборонных отраслей
промышленности.
Среди многочисленных экспонатов Гос-
^гропрома СССР, созданных различными
научно-исследовательскими институтами,
демонстрировались также новые разработки
НПО «Агрохолодпром» — универсальный
скороморозильный туннель Я10-АТУ,
низкотемпературная камера ЯЮ-ОКС, поста-
ментный воздухоохладитель ЯЮ-ФВП,
переносной течеискатель аммиака ТИА-1,
паровая ванна ЯЮ-ФВК и др.
читательская конференция. С сообщением
о работе журнала «Холодильная техника»,
его целях и проблемах, перспективных
планах публикации выступила старший
научный редактор Н. В. Чабан. Она ответила
на вопросы присутствующих специалистов.
Участники семинара, дав положительную
оценку работы журнала, высказали
критические замечания и пожелания в его
адрес. В частности, рекомендовано шире
публиковать справочные материалы о новых
типах машин, перспективах их выпуска,
давать сравнение отечественной
холодильной техники с зарубежными аналогами,
публиковать материалы по испытаниям
новых видов оборудования, а также
замечания по работе действующего
оборудования.
Экспозиция межотраслевой выставки
показала перспективы и потенциальные
возможности укрепления материально-
технической базы перерабатывающих отраслей
АПК и улучшения продовольственного
снабжения населения страны.
НАГРАДЫ
ЗА НАУЧНЫЕ РАЗРАБОТКИ
Сотрудники НПО «Агрохолодпрома» —
участники экспозиции «Технологическое
оборудование для продовольственных отраслей,
торговли и общественного питания»
павильона межотраслевых выставок № 2 —
награждены Главным комитетом ВДНХ СССР:
серебряной медалью и премией 150 руб.
Майоров Владимир Васильевич — за
разработку конструкции щита управления
ЯЮ-ФЕС, выбор состава информационно-
управляющих устройств, написание
алгоритма и программы управления;
Агарев Евгений Михайлович — за
разработку электрической принципиальной
схемы, узлов сопряжения элементов щита
управления с периферийным оборудованием
системы автоматизации;
Паймин Сергей Викторович — за
разработку конструкций элементов щита
управления, отладку программы управления;
Ломакин Виктор Николаевич — за
разработку конструкторской документации
воздухоохладителя ЯЮ-АВ-250.

ИНСТИТУТ! ХОЛОДА
УДК 621.56/.58:664.8.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Система кондиционирования помещений
оптового рынка в Чикаго
В Чикаго на оптовом рынке
эксплуатируется система кондиционирования с ледяными
аккумуляторами для создания в ночное
время запаса холода в ледяной воде с
температурой 3 °С.
Для этой системы использованы
существующие водяные трубопроводы и
воздуховоды.
Запроектированы 22 модуля ледяных
аккумуляторов общей холодопроизводитель-
ностью 92,7 МВт. На них работает
холодильная установка с винтовыми
фреоновыми (R 22) компрессорами, водяными
конденсаторами и насосно-циркуляционной
системой охлаждения.
При пиковых расходах холода воду
охлаждают вначале в испарителях, затем до-
охлаждают ледяной водой в
теплообменнике и подают в сеть трубопроводов здания
рынка.
Описанная система позволяет
оплачивать около 3500 кВт-ч электроэнергии не по
дневному — высокому — тарифу, а по
сниженному ночному, что дает экономию около
250 тыс. долларов в год.
Brady Т. W. II Ashrae J., US. (США),
1986/11, № 11, 18—21.
БМИХ. 1988, № 2. С. 226,228.
Монитор времени — температуры
в процессе производства и транспортировки
охлажденного мяса
Сообщается о мониторе, отличающемся
легкостью, компактностью, надежностью,
вибростойкостью, простотой в
обслуживании и способностью воспроизвести по
времени — температуре процесс движения
продукта на всех стадиях. Прибор может
хранить более 5000 информации, получаемых от
четырех датчиков с заданным интервалом.
В качестве датчиков использованы терми-
сторы, смонтированные в трубках из
нержавеющей стали. Для анализа и распечатки
результатов используется комплектная
микрокомпьютерная программа.
Прибор рекомендован департаментом
сельского хозяйства США также для
применения при перевозках фруктов в
контейнерах с механическим охлаждением.
Lewis Т./J Bristol, GB. (Великобритания),
IIR, FR. (Франция), 1986—3, 531—537.
БМИХ. 1988, № 2. С. 231.
Стокгольм — город крупных
теплонасосных установок
Описаны две теплонасосные системы
производительностью 100 и 120 МВт, которые
вырабатывают за сутки 2,8 ГВт-ч тепла.
Подогретую воду хранят в течение 24 ч
в подземной буферной емкости. Эту воду
с температурой от 10 до 18 °С подают в
теплонасосную установку. В холодное время
года для теплоснабжения дополнительно
используют котельную, работающую на
мазуте. Но несмотря на это, общие
эксплуатационные расходы сокращены на 50 %.
Приведены также другие — менее
мощные — теплонасосные установки,
использующие озерную воду с температурой не
ниже 1,5 °С. Новым техническим решением
является применение установки горячего
водоснабжения на барже, которая
обеспечивает подачу воды с температурой 85 °С,
если в нее поступает (по трубопроводам
воздушной прокладки) вода, подогретая в
других установках до 60—80 °С.
Persson Т., lander L. // Heat. Vent. Eng.,
GB. (Великобритания), 59, 1986/11/18,
№ 679, 17—20.
БМИХ. 1988, № 2. С. 226.
Изолированные контейнеры
для транспортировки
замороженных продуктов
Проведены исследования возможности
поддержания в двух изотермических
контейнерах, изготовленных из стекловолокна и
фанеры, температуры мороженого —20 °С при
температуре окружающей среды от 20 до
30 °С. Была решена математическая модель,
которой предусмотрены отклонения
температуры мороженого в пределах ±5 % от
полученных экспериментальных данных.
Mittal G. S., Parkin К. L. // J. Food Process
Eng., US. (США), 9, 1987,
№ l, 81—92.
БМИХ. 1988, № 2. С. 232.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИКТИхолодпром
49

КОНФЕРЕНЦИЯ КОМИССИЙ МИХ
В Дрездене, ГДР, в отеле Бельвю с 24 по 28
сентября 1990 г. состоится совместная
конференция комиссий В2, С2, Dl, D2/3 на
тему: «Научно-технический прогресс в
области применения холода для переработки
пищевых продуктов».
ПРОГРАММА:
а) новые технические решения в
применении холода для переработки и хранения
пищевых продуктов;
б) математическое моделирование
динамики процессов при охлаждении, хранении
и оттаивании продуктов и требования к
технологическому оборудованию для
обеспечения хорошего их качества;
в) новые решения в конструировании
холодильных компрессоров, испарителей и
конденсаторов, направленные на экономию
энергии и материалов, и применение новых
материалов;
г) использование новой техники
проектирования с помощью компьютеров при
разработке конструкций холодильного
оборудования, холодильных складов,
транспортного оборудования;
д) применение современного
микропроцессорного электронного оборудования для
обслуживания и контроля оборудования с
целью улучшения качества и снижения
потерь массы продуктов, экономии энергии
и увеличения загрузки холодильных
складов;
е) повышение надежности и
безопасности холодильного оборудования,
холодильных складов и транспортного
оборудования, а также улучшение
обслуживания с помощью средств
микроэлектронного контроля;
ж) прогресс в наземном и морском
холодильном транспорте с учетом различий
в территориях, расстояниях и перевозимых
продуктах;
з) прогресс в холодильном
оборудовании, включая средства контроля и
обслуживание.
Выставки:
компьютерные программы, видеофильмы,
электронные приборы и т. д.;
холодильное оборудование в
соответствии с темой конференции.
Компании и отдельные лица, желающие
экспонировать свое оборудование или изделие, должны
обратиться к администрации.
Во время конференции — 22 и 23
сентября — Институт воздушной и холодильной
техники (ГДР) и МИХ проведут
краткосрочный курс занятий на тему:
«Компьютерная программа для холодильного
оборудования, используемого в процессе
переработки пищевых продуктов». Руководитель
курса — д-р Зигфрид Новотны (Народное
предприятие Комбинат ИЛКА воздушной и
холодильной техники).
Слушатели курса ознакомятся с
программой, разработанной ИЛКА, для
расчетов и конструирования с помощью
компьютера холодильного, оборудования,
предназначенного главным образом для пищевых
производств. Они получат копии
материалов, подготовленных преподавателями.
Материалы, представляемые отдельными
лицами, должны сопровождаться
демонстрациями соответствующих компьютерных
программ. Занятия будут проводиться на
английском языке. Количество участников
курса ограничено.
Технические экскурсии во время
конференции
— Холодильник (Каменц)
— Вагоностроительный завод (Дессау)
— Пивоваренный завод (Дрезден, Ко-
шутц)
— Бобслейная трасса (Альтенбург)
— Завод ДКК по производству
холодильников, морозильников, компрессоров
(Шарфенштайн)
— Народная верфь (Штральзунд).
ШшШ^^^Ш^у^Ш13Л
Мишель Анке
Национальный комитет СССР по холоду с
глубоким прискорбием сообщает, что 8
декабря 1988 г. после тяжелой болезни
скончался бывший директор
Международного института холода г-н Мишель Анке.
Возглавляя институт с 1971 по 1981 г.,
г-н Анке много сделал для развития
международного сотрудничества ученых и
специалистов, работающих в области
холодильной техники и технологии.
Советские холодильщики, имевшие
деловые и дружеские контакты с г-ном М.
Анке, сохранят в своей памяти его
высокие моральные и человеческие качества.

CUM A 2000
SARAJEVO'89
МЕЖДУНАРОДНЫЙ
КОНГРЕСС
«КЛИМА 2000»
Второй международный конгресс по
отоплению, вентиляции, холодильной технике и
кондиционированию воздуха «Клима 2000»
будет проведен с 27 августа по 1 сентября
1989 г. в г. Сараево (Югославия) в центре
конгрессов и выставок «Скендерия».
Предварительная научная программа
Доклад на пленарной сессии открытия
конгресса
Человечество, энергия, экология.
Темы докладов на пленарных заседаниях
Тепловой комфорт и качество воздуха
в помещениях.
Назначение здания и энергетические
стандарты.
Системы отопления.
Центральные системы отопления и
охлаждения.
Системы кондиционирования воздуха.
Автоматический контроль и энергетика.
Заседания круглого стола
Системы отопления, вентиляции,
кондиционирования воздуха и охлаждения
(СОВКО) и потребление энергии в
развитых странах.
СОВКО и потребление энергии в
развивающихся странах.
Тематика заседаний технических комиссий
Ограждения зданий.
Моделирование зданий для экономии
электроэнергии.
Тепло- и массопереход в строительных
материалах и конструкциях.
Климатические условия и энергетическая
характеристика зданий.
Тепловой комфорт, качество воздуха
внутри здания и параметры для
проектирования.
Центральные системы хладоснабжения.
Тепловые измерения: технология,
экономика и экономия энергии.
Распределение воздуха и критерии для
устройства выходных отверстий.
Системы вентиляции и
кондиционирования воздуха, их компоненты — новые
решения и применения.
Пассивные солнечные и
малоэнергоемкие системы зданий. Результаты их
применения.
Активные солнечные системы и
энергетическая политика на перспективу, новые
разработки, эксплуатация, измерения,
стандарты.
Аккумуляция тепла: кратко- и
долговременная, материалы и оборудование.
Тепловой насос для отопления и
рекуперации тепла, проектирование и
применение.
Национальные и международные
стандарты для рынка компонентов СОВКО.
Контроль, эксплуатация и обслуживание
СОВКО.
Измерения рабочих параметров
компонентов и систем СОВКО.
Новые разработки противопожарной
защиты зданий с СОВКО.
Совершенствование тепло- и массообме-
на в СОВКО и их холодильных
компонентах.
Экономия энергии в СОВКО.
Проблемы защиты от шума и вибрации
и новые решения для систем
кондиционирования.
Изучение СОВКО — профессиональное
и общественное.
Энергетическая эффективность
кондиционирования и отопления транспортных
средств. Последние достижения в решениях
этих систем и их компонентов.
Холодильные машины для систем
кондиционирования.
Изоляционные материалы для
ограждений зданий и оборудования СОВКО.
Технические экскурсии
Специализированная выставка «Интер-
клима» в г. Загребе.
Один из крупнейших в Европе заводов
теплообменной аппаратуры —
«Энергоинвест».
Гостиничный комплекс «Словенска
Плаца» в г. Будве (на Адриатическом
побережье). Оборудован системой солнечных
коллекторов площадью 7 тыс. м2.
«Юнионинвест» — ведущая инженерная
и производственная компания в сфере
СОВКО.
Башни ЮНИС в г. Сараево. Деловой
центр ЮНИС, одной из крупнейших
компаний Югославии.
Региональный клинический центр им.
д-ра С. Муйича в г. Мостар.
Спонсоры конгресса:
Американское общество инженеров по
отоплению, холодильной технике и
кондиционированию воздуха (ASHRAE),
Международный институт холода (МИХ),
Международный совет по научному
исследованию зданий (CIB).

ЗА РУБЕЖОМ
УДК 621.57.048:681.5
ЭЛЕКТРОННАЯ СИСТЕМА
ПИТАНИЯ ИСПАРИТЕЛЕЙ
Новая электронная система питания
испарителей* предназначена в основном для
небольших торговых холодильных
установок. Ее главные отличия от известных
систем следующие.
В качестве исполнительного устройства
применен специальный электромагнитный
клапан, обеспечивающий высокую
долговечность (до 50 млн циклов). Клапан
приспособлен для непосредственного
дросселирования хладагента.
Регулирование осуществляется по
принципу широтно-импульсной модуляции, т. е.
система работает в непрерывном
импульсном режиме. При этом отклонение
регулируемой величины от требуемого значения
изменяет соотношение продолжительности
нахождения клапана в открытом и закрытом
состоянии и, как следствие, средний расход
хладагента.
Система является адаптивной
(самонастраивающейся), т. е. отсутствует задатчик
регулируемой разности температур.
Заданная разность определяется автоматически
с учетом фактических рабочих условий.
Основные элементы системы показаны
на рис. 1. Хладагент в испаритель
воздухоохладителя подается от конденсатора (/)
через электромагнитный вентиль AKV и
распределитель. Испарившийся хладагент
отсасывается (//).
Работой системы управляет устройство
АКС11, к которому присоединены датчики-
термопреобразователи сопротивления 6
(температура кипения на входе в
испаритель), 5 (температура паров хладагента)
и 4 (температура воздуха в объекте
охлаждения). По сигналам датчиков устройство
АКС11 управляет клапаном
электромагнитного вентиля.
Датчики 6 и 5 предназначены для
управления питанием испарителя по перегреву
выходящего пара: при увеличении
разности между измеряемыми температурами
устройство АКС11 формирует более длитель-
* The Danfoss J. 1988. № 1, 4—7.
Рис. 1. Схема электронной системы питания
испарителей:
1 — электромагнитный вентиль AKV; 2 — устройство
АКС11; 3 — испаритель; 4, 5, 6 —
датчики-термопреобразователи сопротивления SA, S2, S1; 7—
распределитель
ный импульс, при уменьшении — более
короткий. Таким образом, система работает
в импульсном режиме с периодом 6 с (рис.
2), причем в зависимости от холодопроиз-
водительности продолжительность
импульсов может изменяться от 0 до 6 с (в
последнем случае вентиль остается открытым
непрерывно). Для надежного
функционирования системы пропускную способность
вентиля выбирают из расчета 60—70 %
ожидаемой максимальной холодопроизводитель-
ности.
Из-за инерционности испарителя
колебания с периодом 6 с сглаживаются и работа
системы воспринимается как плавная. Она
аналогична пропорциональной системе,
статическая характеристика которой имеет вид
тр=?Д/,
где тр — длительность рабочей части
импульса, с;
k — коэффициент передачи, с/°С;
М — перегрев, °С.
Изменяя коэффициент /г, добиваются
требуемой неравномерности регулирования.
Датчике (см. рис. 1), воспринимающий
температуру воздуха в охлаждаемом
объекте, также подключен к устройству АКС11.
По его сигналам начинается или
заканчивается (путем пуска и останова компрессора
или вентилятора воздухоохладителя)
охлаждение объекта. При этом
электромагнитный вентиль прямого действия AKV
(рис. 3) закрывается, прекращая подачу
хладагента, или открывается. Кроме того,
этот вентиль дросселирует хладагент от
давления конденсации до давления кипения.
Особенность конструкции вентиля AKV
состоит в том, что клапан перекрывает

0"
AKVоткрыт
AKV закрыт
*пиаГМ*
втах=55%
12
*тах
\AKvзакр*
¦66%
Рис. 2. График работы системы питания с ши-
ротно-импульсной модуляцией
лишь седло малого диаметра (размер
выбирается из условия дросселирования в этом
седле). В связи с этим клапану требуется
малый ход при сравнительно небольших
усилиях. Кроме того, вентиль снабжен
демпфирующим цилиндром, уменьшающим
гидравлические удары при импульсной работе.
Адаптивность системы обеспечивается
путем автоматического анализа рабочих
условий и достижения заданного значения
перегрева. Предварительно в решающее
устройство вводят типовую характеристику
МСС (минимального стабильного сигнала)
для данного типа испарителя, на
основании которой устройство АКСН постоянно
определяет величину заданного перегрева,
сравнивает ее с фактическим значением раз-
Рис. 3. Электромагнитный вентиль AKV:
1 — выходной штуцер; 2 — седло; 3 — электрический
кабель; 4 — фиксирующий колпачок; 5 — стопорное
кольцо; 6 — прокладки; 7 — катушка электромагнита;
8 — кожух электромагнита; 9 — неподвижный сердечник;
10 — входной штуцер; // — фильтр; 12 — клапан
с подвижным сердечником; 13 — демпфирующий цилиндр
ности сигналов от датчиков 5 и 6 и подает
сигнал управления на вентиль AKV.
Рассматриваемая система обладает
следующими основными достоинствами: на нее
не оказывает влияния вид хладагента,
используемого в установке, и диапазон
температур кипения и конденсации, нет
необходимости настройки регулятора системы
питания; элементы системы могут быть
включены в общую электронную (в том числе
микропроцессорную) систему управления.
Материал подготовил
канд. техн. наук В. С. УЖА НС КИЙ,
ВНИИхолодмаш
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала
«Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей
машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух
экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела
не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста,
число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с
указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв
греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать
Международную систему единиц (СИ).
5. Список использованной литературы (не
более десяти наименований) приводится в
конце статьи по алфавиту с соответствующими
ссылками на нее в тексте. В списке
использованной литературы указываются
фамилия и инициалы автора, название книги,
место издания, название издательства, год
издания, общее количество страниц (или
название статьи и журнала или другого
периодического издания, год, номер). Ссылки на
рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в
двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно
правилам черчения и с соблюдением ГОСТов.
Скетокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 300X400 мм.
7. Одновременно со статьей
представляется реферат, в котором кратко излагается
содержание статьи, приводятся данные о
характере работы и основные ее результаты.
Объем реферата — не более 1/3 страницы
машинописного текста.
8. Статью подписывают все авторы, число
которых не должно быть более четырех.
S3

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
®
Воздушно-аммиачная смесь
УДК 621.565.049.2
ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛЬ
ДЛЯ АММИАЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР,
В. Н. ЛОМАКИН
ЗНИКТИхолодпром
Наличие воздуха в холодильной системе —
одна из основных причин снижения
эффективности работы теплообменных аппаратов
и перерасхода электроэнергии при
эксплуатации холодильных установок.
Во ВНИКТИхолодпроме разработан
простой по конструкции автоматизированный
воздухоотделитель Я10-ЕВО (рис. 1).
Воздушно-аммиачная смесь из
конденсатора и линейного ресивера через трубку 3
поступает в межтрубное пространство
воздухоотделителя, заполненное до
определенного уровня жидким аммиаком. В
нижнюю ресиверную часть из линейного
ресивера подается жидкий аммиак, который кипит
в трубках 4, образующиеся пары
отсасываются из верхней ресиверной части,
подсоединенной к испарительной системе.
Пары аммиака, находящиеся в
воздушно-аммиачной смеси, соприкасаясь с
холодными трубками и барботируя через жидкий
аммиак, конденсируются, а отделившийся
воздух из верхней части межтрубного
пространства через соленоидный вентиль
выпускается в бак с водой или аварийную
линию холодильной установки.
Датчиком для автоматической работы
воздухоотделителя служит элемент отбора
давления (рис. 2), который установлен на
линии слива жидкого аммиака из
конденсатора в линейный ресивер. Стакан
элемента через трубку 3 заполняется жидким
аммиаком. Таким образом, давление в нем
равно давлению насыщенных паров
аммиака, соответствующему температуре жидкого
аммиака в конденсаторе.
Рис. 2. Элемент отбора давления:
1 — корпус; 2 — стакан; 3 — трубка для сброса
жидкого аммиака; 4, 5 — трубки для подсоединения
элемента к РКС; 6 — патрубок для выпуска масла;
7 — гильза
Рис. 1. Схематичный разрез воздухоотделителя:
1 — верхняя ресиверная часть; 2 — поплавковый
регулятор уровня; 3 —•- трубка подачи
воздушно-аммиачной смеси; 4—внутренняя трубка; 5—корпус; 6—
соленоидный вентиль; 7 — нижняя ресиверная часть;
8 — трубная решетка
Кшшешпп!
кзщШХШШ:
54
^ИШШ111111111111

От компрессора
\ ^Qj/mcoc пароВ
1 ^Выпуск Воздуха
Рис. 3. Принципиальная схема работы
воздухоотделителя:
1 — конденсатор; 2 — регулятор разности давлений;
3 — воздухоотделитель; 4 — элемент отбора давления;
5 — линейный ресивер
Трубки 4 и 5 подключены к реле
разности давлений РКС.
Принципиальная схема работы
воздухоотделителя представлена на рис. 3.
При наличии воздуха в холодильной
системе давление в конденсаторе и корпусе
элемента отбора давления превышает
давление в его стакане. При этом РКС
подает сигнал на открытие соленоидных
вентилей воздухоотделителя, установленных
на линии отсоса паров аммиака и выпуска
воздуха (с некоторым интервалом
времени, обеспечиваемым реле времени).
Воздухоотделитель включается в работу.
При повышении уровня аммиака в
межтрубном пространстве воздухоотделителя
поплавковый регулятор уровня подает
сигнал на открытие соленоидного вентиля на
линии перепуска аммиака из межтрубного
пространства в нижнюю ресиверную часть.
При понижении уровня жидкого аммиака
в трубках 4 (см. рис. 1) поплавковый
регулятор уровня подает сигнал на
открытие соленоидного вентиля на линии подачи
жидкого аммиака из линейного ресивера
в нижнюю ресиверную часть. Если воздух
в системе отсутствует, то РКС подает
сигнал на закрытие соответствующих
соленоидных вентилей и воздухоотделитель
выключится из работы.
Воздухоотделитель прошел
производственную проверку на Горьковском
молочном комбинате. Разность между
давлениями в конденсаторе и стакане элемента
отбора давления не превышала 20 МПа
@,2 кгс/см2).
Воздухооделитель монтируют в шкафу,
который должен быть установлен на полу
компрессорного цеха возможно ближе к
конденсатору. Он имеет щит сигнализации,
где размещают вторичные приборы
поплавковых регуляторов уровня, реле
времени и сигнальные лампочки.
Техническая характеристика
воздухоотделителя Я10-ЕВО
Площадь теплообменной поверхности, м2 1
Габаритные размеры, мм
длина 1210
ширина 755
высота 2500
Масса, кг 380
Серийный выпуск воздухоотделителей
ЯЮ-ЕВО намечен с 1989 г. на страшен-
ском заводе «Комплектхолодмаш»
(Молдавская ССР).
шш
5$

СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ОТЕЧЕСТВЕННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.56@91)
РАЗВИТИЕ
СОВЕТСКОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
МАШИНОСТРОЕНИЯ
(ПЕРВЫЙ ЭТАП — 1918—1941 гг.)
Д-р техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
ВНИКТИхолодпром
В дореволюционной России холодильное
машиностроение было очень слабо развито.
Если не считать трех заводов в Петербурге,
выпускавших в ограниченном количестве
судовые холодильные машины для военного
флота, то изготовлением холодильных
машин для промышленности занимались два
завода: «Фельзер» в Риге и Франца Крулля
в Ревеле (Таллинн).
Завод «Фельзер», выпустивший за 14 лет
всего 22 аммиачные и углекислотные
холодильные установки, с 1912 г. прекратил
производство холодильных машин. С этого
времени единственным заводом
промышленного холодильного машиностроения
в России стал завод Франца Крулля. В
основном (на 85—90 %) потребность русской
промышленности в холодильном
оборудовании удовлетворялась за счет импорта.
В начале 1917 г. из-за приближения
линии фронта завод Франца Крулля
эвакуировали в Москву. Все заводское
оборудование, а также техническую документацию
выгрузили на станции Симоново Московской
окружной железной дороги, расположенной
вблизи б. завода «Котлоаппарат». Это об-
Рис. 1. Аммиачный горизонтальный компрессор
ГМ-8 (б. завод «Котлоаппарат», 1928—1933 гг.)
стоятельство и привело к тому, что именно
завод «Котлоаппарат» стал пионером
послереволюционного холодильного
машиностроения в нашей стране.
В июне 1920 г. на заводе организовали
холодильный отдел, и началось
производство холодильных машин по чертежам
завода Франца Крулля.
Это были тихоходные аммиачные
горизонтальные компрессоры типа С холодопро-
изводительностью 17,5—157 кВт при
стандартных условиях, частотой вращения 1,5—
2,7 с-1 (90—160 об/мин). Они были
пригодны лишь для работы влажным ходом
без перегрева на всасывании (рис. 1).
Аппараты выпускали погружного типа,
не интенсивные («тысяча килокалорий с
квадратного метра») и, следовательно,
металлоемкие.
В 1923 г. на б. заводе «Котлоаппарат»
изготовили первую крупную советскую
холодильную установку холодопроизводитель-
ностью 175 кВт для Трехгорного
пивоваренного завода. В том же году завод установил
в павильоне «Мясохладобойни» на Первой
Всесоюзной сельскохозяйственной выставке
в Москве комплексную холодильную
установку холодопроизводительностью 46,5 кВт.
Были попытки начать производство
холодильных машин и на других заводах.
В 1925 г. Ленинградский металлический
завод изготовил один опытный экземпляр
вертикального, одноцилиндрового
прямоточного, аммиачного компрессора
холодопроизводительностью 9 кВт. Однако
серийное производство этих компрессоров так и не
было налажено.
В это же время была предпринята
попытка организовать выпуск холодильного
оборудования на Брянском
машиностроительном заводе «Красный профинтерн». С этой
целью в 1926 г. был заключен договор о
технической помощи с известной германской
фирмой «Борзиг», но завод не смог освоить
холодильные компрессоры и с 1928 г.
прекратил их выпуск.
С 1927 г. началось изготовление
аммиачных компрессоров в комплекте с
необходимой аппаратурой на Сумском
машиностроительном заводе им. М. В. Фрунзе. Это были
устаревшие, тихоходные, вертикальные
непрямоточные одноцилиндровые машины с
крейцкопфом.
Небольшие холодильные установки
холодопроизводительностью 14—25 кВт были
предназначены для предприятий Нарпита.
Предполагалось в дальнейшем перейти к
более крупным и современным холодильным
установкам (Q0=234-70 кВт), но в начале

тридцатых годов завод прекратил их
выпуск.
Таким образом, к этому времени «Котло-
аппарат» (с 1931 г. московский завод
холодильного машиностроения «Компрессор»)
стал единственным в СССР заводом,
освоившим серийное производство
холодильных машин (по чертежам завода Франца
Крулля). Однако эти машины уже устарели
и встала задача обновления заводской
продукции. В 1927 г. был заключен
лицензионный договор с германской фирмой «Ман
Ридингер» — одной из ведущих
зарубежных фирм.
По чертежам этой фирмы завод с 1928 по
1933 гг. стал делать более совершенные
аммиачные горизонтальные компрессоры
четырех моделей (ГМ-8, ГМ-10, ГМ-12 и
ГМ 11/12) в диапазоне холодопроизводи-
тельности от 35 до 400 кВт, с частотой
вращения 2,16—4 с A30—240 об/мин). Они
были менее металлоемкими, чем
компрессоры типа С, могли работать с перегревом
аммиака на всасывании, так как имели
металлические сальники.
Кроме того, некоторое время завод
выпускал два аммиачных компрессора:
НГФ-180 (Q0= 17,54-35 кВт) и НФ-2
(Q0=64-8 кВт), для небольших установок
торгового типа. Но вскоре они были сняты
с производства, первый — из-за крупных
габаритов (горизонтальный тип с большим
маховиком), а второй — из-за большого
уноса масла в компрессор из картера
(вертикальный одноцилиндровый компрессор).
Произошла полная замена и
холодильных аппаратов. Вместо погружных стали
выпускать интенсивные вертикальнотруб-
ные испарители («Линде»), а позднее и
горизонтальные кожухотрубные.
Малоэффективные погружные и
оросительные конденсаторы также были
вытеснены из производства более интенсивными
аппаратами.
Быстрое развитие народного хозяйства
СССР в годы первой пятилетки, в частности
широкое строительство холодильников,
мясо- и молкомбинатов, фабрик мороженого
ьи т. п., вызвало необходимость организации
отечественного холодильного
машиностроения, с тем, чтобы сделать нашу страну
независимой от импорта холодильного
оборудования.
Попытка использовать для этой цели
чертежи иностранных фирм не была
хорошим решением проблемы.
Договор с фирмой «Ман Ридингер»,
хотя и сыграл положительную роль в
развитии холодильного машиностроения, но
вскоре стал для завода обременительным, так
как сковывал техническую инициативу
заводских конструкторов и технологов. На
любое, самое небольшое изменение в
чертежах надо было запрашивать разрешение
фирмы, что было крайне неудобно и даже
унизительно. Сальники, клапаны и
масляные насосы присылали из Германии, так как
считалось, что эти изделия слишком
сложны для изготовления на нашем заводе.
По инициативе заведующего кафедрой
холодильных машин МВТУ им. Н. Э.
Баумана проф. В. Е. Цыдзика, поддержанной
начальником технического отдела завода
Н. Г. Кадыковым, было решено начать на
заводе разработку собственными силами
отечественных холодильных компрессоров
наиболее современного вертикального,
прямоточного типа.
В марте 1931 г. молодые конструкторы
завода «Компрессор» В. П. Бармин и автор
этих строк детально ознакомились на
Казанском холодильнике с компрессорами
фирмы «Йорк» (США), одной из лучших
фирм зарубежного холодильного
машиностроения.
Вскоре был создан первый советский
холодильный компрессор ВП-230 (рис. 2).
Рис. 2. Первый советский холодильный
компрессор ВП-230 (завод «Компрессор», 1931 г.)

Этот компрессор не был слепой копией
своего американского прототипа. Цилиндры
были выполнены отдельно, а не в
двухцилиндровом блоке, что повлекло за собой
полную переработку арматуры компрессора.
По технологическим соображениям
изменили конструкцию коленчатого вала,
шатунов и подшипников, а также и некоторых
других более мелких деталей.
Первый экземпляр компрессора ВП-230
был изготовлен в цехах завода в конце
1931 г. и смонтирован на холодильнике
№ 12 МСПО.
Эксплуатационная проверка показала
высокое качество его конструкции и
выполнения. В 1932—1934 гг. он выпускался
серийно. Этот факт вселил уверенность в
собственных силах и положил начало быстрому
подъему советского холодильного
машиностроения.
Таким образом, можно считать 1931 г.
поворотным годом в советском холодильном
машиностроении. Впервые был
сконструирован и изготовлен нашими инженерами и
рабочими вполне современный аммиачный
холодильный компрессор, послуживший
началом самостоятельного развития
отечественного компрессоростроения.
В 1932 г. группой конструкторов
завода «Компрессор» (В. П. Бармин, Н. В. Ма-
чинская-Лихарева, А. А. Гоголин) на
основе крупнейшего в мире компрессора
английской фирмы «Стерн» был разработан
большой четырехцилиндровый аммиачный
вертикальный прямоточный компрессор
ВП-350/4 с невиданной дотоле холодо-
производительностью — в 1070 кВт при
стандартных условиях.
Опытный экземпляр этого компрессора
был установлен в Мурманске и хорошо
зарекомендовал себя в работе, чего нельзя
Рис. 3. Компрессор ВП-110 (завод «Компрессор»,
1932 г.)
было сказать об его английском прототипе,
смонтированном на одном из московских
холодильников. Причиной плохой работы
последнего было отсутствие
маслоохладителя и вызванное этим перегревание всех
его движущихся частей.
В начале 1932 г. в конструкторском
бюро завода автором статьи создан
компрессор ВП-110, в сорок раз меньший
предыдущего гиганта (рис. 3). Оказавшись
очень удачным, он под марками АВ-1 и
АВА-1 в модернизированном виде в течение
примерно 20 лет серийно выпускался
нашими заводами. Это был первый советский
холодильный компрессор,
экспортировавшийся за границу (в Турцию в 1935 г.).
На его базе в 1937 г. на заводе был
скомпонован (А. Н. Фомин) для павильона
Главхладопрома на ВДНХ первый в СССР
компрессорно-аппаратный комплексный
холодильный агрегат, предвосхитивший
будущее прогрессивное направление
отечественного холодильного машиностроения.
Таблица 1
Модель
Число
цилиндров
Диаметр
цилиндра и
ход поршня,
мм
Частота
вращения,
~* (об/мин)
Холодопроиз-
водительность,
кВт, при
стандартных
условиях
Средняя
скорость,
поршня,
м/с
ВП-110
ВП-150
ВП-180/2
ВП-180/3
ВП-180/4
ВП-280/2
ВП-280/3
ВП-280/4
ВП-350/3
ВП-350/4
ВП-230 (вне градации)
2
2
2
3
4
2
3
4
3
4
2
ПО
150
180
280
350
230
8,3 E00)
6,25 C75)
6,25 C75)
5 C00)
4,5 B73)
5 C00)
27
54
90
135
180
314
470
630
805
1070
163
1,83
2,25
2,80
3,185
2,30

Созданию первых отечественных
компрессоров предшествовала большая
подготовительная работа, проделанная в 1930—
1931 гг. специальной государственной
комиссией по типизации и стандартизации
холодильного оборудования под
председательством проф. В. Е. Цыдаика и при
участии специалистов завода «Компрессор» и
МВТУ им. Н. Э. Баумана.
Была разработана состоящая из 10
типоразмеров градация аммиачных
вертикальных прямоточных компрессоров (табл. 1) в
диапазоне холодопроизводительности 27—
1070 кВт C0—1200 тыс. ккал/ч). Первые
две модели предполагалось осуществить с
объединением цилиндров в
двухцилиндровые блоки, а остальные — с отдельными
цилиндрами, установленными на общем
картере.
Из всей этой градации завод серийно
выпускал лишь пять марок компрессоров:
ВП-110; ВП-180/2; ВП-180/3; ВП-180/4
(рис. 4) и ВП-350/4. Компрессор ВП-350/4
почти не изготовляли, он служил лишь
пограничной вехой, показавшей возможности
вертикального решения прямоточных
компрессоров. Зато область Qo=27-M80 кВт
была монополизирована компрессорами
типа ВП, полностью вытеснившими к 1934 г.
горизонтальные тихоходные компрессоры
типа ГМ.
Однако в области высоких холодопроиз-
водительностей предпочтение было отдано
горизонтальным компрессорам, из
которых удобнее было компоновать двух- и
трехступенчатые низкотемпературные
агрегаты, очень нужные промышленности.
С 1932 г. завод начал делать по
чертежам германской фирмы «Эслинген»
горизонтальные компрессоры, в том числе
крупные — марок 45L-350 и 55L-450 (рис. 5).
В табл. 2 приведены технические
характеристики горизонтальных аммиачных
компрессоров, которые завод «Компрессор»
выпускал в 1932—1941 гг.
Рис. 4. Холодильный компрессор ВП-180/4
(завод «Компрессор», 1932 г.)
Рис. 5. Холодильный компрессор 55L-450
(завод «Компрессор», 1932 г.)
На базе компрессора 1АГ выпускали
агрегаты двухступенчатого сжатия,
скомпонованные из двух компрессоров, соединенных
по схеме компаунд. Диаметр цилиндра
высокого давления 300, а низкого — 470 мм
(^0==_33°С), 560 (—50 °С) и 680 мм
(—55 °С). Кроме того, изготовляли
двухступенчатые компрессоры меньшего размера
Таблица 2
Марка компрессора
Холодопроизводи-
тельность, кВт,
при стандартных
условиях
Диаметр
цилиндра,
Ход
поршня,
мм
Диаметр
штока,
мм
вращения,
с~* (об/мин)
Масса,
1АГ D5L-300)*
2АГ D5L-350)
ЗАГ E5L-450)
4АГ B-55L-450)**
300
410
743
1486
300
350
450
450
450
450
550
550
75
75
100
100
3,1A87)
3,1A87)
2,7A67)
2,7A67)
5150
7300
12650
25300
* Модернизированный компрессор ГМ 11/1.2.
** Два компрессора ЗАГ, соединенные по; схеме компаунд с общим валом и электродвигателем.

с дифференциальным поршнем (t0=—30 и
—40 °С), а также трехступенчатый
компрессор холодопроизводительностью 10,6 кВт
при *<>=— 60 °С.
На базе аммиачных компрессоров было
налажено производство горизонтальных уг-
лекислотных компрессоров ЗУГ, 4УГ и 5УГ
для заводов сухого льда. Изготовляли также
судовой вертикальный углекислотный
компрессор 1УВ (Q0=8 кВт при стандартных
условиях).
За десять довоенных лет в нашей стране
была проведена большая работа по
развитию холодильного машиностроения. В 1932—
1935 гг. завод «Компрессор» был
реконструирован: построили два крупных цеха —
механический и аппаратный, значительную
часть старых цехов полностью
переоборудовали. В 1937 г. была создана большая
испытательная станция.
Выпуск крупных и средних аммиачных
компрессоров за десятилетие — с 1928 по
1938 гг.— увеличился в 8 раз. С 1931 г. был
прекращен импорт холодильного
оборудования в нашу страну.
Малые холодильные машины для
торговли и общественного питания в первое
время тоже выпускал завод «Компрессор» —
единственный в ту пору завод холодильного
машиностроения в СССР.
В 1932 г. на заводе автором статьи был
разработан небольшой аммиачный
компрессор ВП-60 (Q0=2,6 кВт). В
следующем, 1933 г., Н. Г. Кадыковым — малый
аммиачный холодильный агрегат ВАК-10
(Q0=8,7 кВт).
В 1934 г. компрессор ВП-60 для
серийного изготовления был передан созданному
на базе б. заводов «Красногвардеец» и
Одесского металлотреста заводу малого
холодильного машиностроения (ныне НПО
«Одесхолодмаш»). Этот завод освоил
производство и компрессора ВП-110.
В 1935 г. завод «Компрессор» прекратил
производство малых холодильных машин.
После этого агрегат ВАК-10 нигде не
выпускался. Вместо него с 1938 г. московский
завод «Искра» пустил в серию аммиачный
компрессорно-конденсаторный агрегат И-10
с двухцилиндровым вертикальным
прямоточным компрессором. В 1941 г. на заводе
«Искра» был создан четырехцилиндровый
У-образный компрессор И-20 (Г. В. Зуев).
Однако эта работа была прервана с
началом Великой Отечественной войны.
В компрессорных холодильных
агрегатах холодопроизводительностью свыше
2 кВт использовали только аммиак. Они
служили для охлаждения холодильных камер в
магазинах и столовых.
Для торговых холодильных шкафов с
1936 г. завод «Красный факел» (Москва)
начал выпускать холодильный агрегат СА-7
на сернистом ангидриде (SO2). В агрегате
первого отечественного бытового
холодильника, который в конце 30-х гг. стал серийно
выпускать Харьковский тракторный завод
(ХТЗ), в качестве хладагента также
применяли S02.
К этому времени все наше
отечественное торговое холодильное оборудование,
работавшее на ядовитых хладагентах,
значительно устарело. За рубежом для этих
целей стали широко использовать новый
неядовитый хладагент — фреон (R12),
открытый Т. Мидглеем в 1930 г.
В 1937 г. производство фреонов было
освоено и в СССР. Это дало возможность
создать в 1940 г. на заводе «Красный
факел» первую советскую холодильную
машину на R12 — ВФ-3. В начале 1941 г. она была
испытана во ВНИХИ (В. А. Осипова). Од-
Таблица 3
Марка
компрессора,
агрегата,
машины

Хладагент
Холодопроиз-
водительность,
кВт, при
стандартных
условиях
Число
цилиндров

компрессора
Диаметр
цилиндра

компрессора, мм
Ход
поршня

компрессора, мм
Частота
вращения,
"' (об/мин)
Завод-
изготовитель
ВП-60
ВАК-10
И-10
И-20
СА-7
ВФ-3
Аммиак
so2
R12
2,62
8,7
8,7
17,4
0,815
1,75
2
2
2
4
2
2
60
75
75
75
60
60
60
85
85
85
60
60
6,66D00)
8,33E00)
8,33E00)
8,33E00)
5,7C40)
5,5C30)
«Компрессор»
Одесский завод
малого
холодильного
машиностроения
«Компрессор»
«Искра»
«Красный факел»
60

нако начавшаяся война прервала работы,
проводившиеся по созданию фреонового
холодильного оборудования.
В табл. 3 приведены технические
характеристики малых холодильных
компрессоров довоенного производства.
Перед Великой Отечественной войной
началось освоение фреоновых холодильных
машин и на заводе «Компрессор», где были
созданы опытные образцы двух
вертикальных прямоточных компрессоров 1ФВ (Qo=
=8,7 кВт) и 4ФВ (Q0=65 кВт). Война
прервала и эту работу.
Наряду с компрессорными холодильными
машинами в нашей стране с середины
30-х годов начинают создаваться и
абсорбционные водоаммиачные холодильные
машины. Разработка их была сосредоточена
преимущественно в Украинском филиале
ВНИХИ — УкрНИХИ, где инициатором и
вдохновителем этого дела был Б. М. Блиер.
В 1936 г. под его руководством была
пущена первая отечественная водоаммиачная
абсорбционная холодильная установка
(Qo=29 кВт) на Одесской колбасной
фабрике. Кроме того, под его руководством были
смонтированы установки на ряде колбасных
фабрик и заводов черной металлургии
(кондиционирование воздуха в горячих цехах).
Крупная абсорбционная холодильная
установка (Qo=230 кВт) была выполнена в
1938 г. на фабрике мороженого в Баку по
инициативе И. С. Бадылькеса.
Все эти установки осуществлялись по
индивидуальным проектам. Однако в конце
30-х гг. началось мелкосерийное
производство абсорбционных холодильных машин.
На Ленинградском заводе «Пищемаш»
(разработчики — УкрНИХИ и Гипрорыба)
была изготовлена серия абсорбционных
холодильных машин (Qo=175 кВт) для
камчатских рыбных промыслов, на Сумском
машиностроительном заводе им. М. В.
Фрунзе — восемь крупных абсорбционных
холодильных установок (Qo= 1160-f-2320 кВт),
спроектированных в Московском институте
химического машиностроения (МИХМ) для
химической промышленности.
Различными организациями, в том числе
УкрНИХИ поднимался вопрос об
организации специального завода для
изготовления водоаммиачных абсорбционных
холодильных машин. Начавшаяся Великая
Отечественная война помешала выполнению
этого нужного дела.
Таков был сложный и противоречивый
процесс зарождения и становления
отечественного холодильного машиностроения,
протекавший в довоенные годы.
В ВНТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИТОГИ КОНКУРСА
Президиум Центрального правления ВНТО
пищевой промышленности и редакция
журнала «Холодильная техника» подвели итоги
проведенного ими конкурса на лучшие
публикации по проблеме сокращения потерь
скоропортящихся продуктов при
холодильной обработке и хранении.
Редакцией получено 46 статей по данной
проблеме от специалистов холодильных
предприятий агропромышленного комплекса
и системы торговли, сотрудников
проектных, научно-исследовательских и учебных
институтов.
Рассмотрев представленные на конкурс
материалы, жюри приняло решение:
первую премию не присуждать;
наградить:
ВТОРОЙ ПРЕМИЕЙ
— М. А. Дибирасулаева, Е. С.
Соловьеву, Г. П. Возмителя, С. А. Дмитриева
(ВНИКТИхолодпром) за статью «Пищевые
покрытия — эффективное средство
сокращения усушки и сохранения качества
мяса» A988, № 6);
— В. М. Стефановского, С. Н. Юрьева,
A. Е. Бокова, С. Н. Ростросу (ВНИКТИ
холодпром) за статью «Анализ
экономической эффективности систем
замораживания мяса» A988, № 11);
ТРЕТЬЕЙ ПРЕМИЕЙ
— Н. С. Шишкину (ВНИИКОП) за
статью «Эффективность предварительного
охлаждения плодоовощной продукции»
A988, № 6);
— И. Г. Чумака, В. П. Онищенко,
B. И. Шахневича, В. П. Вязовского
(ОТИХП) за статью «Замораживание
мяса с использованием поточных методов
обработки» A988, № 3);
— В. Е. Куцакову, В. Г. Зонина,
— X. С. Махбубова, М. П. Иванова
(ЛТИХП) за статью «Влияние различных
факторов на усушку мяса при доморажи-
вании» A988, № 9).
Редакция журнала благодарит
участников конкурса и желает им дальнейших
творческих успехов.

ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА
ВЕТЕР ПОДДЕРЖИВАЕТ
ТЕМПЕРАТУРУ
Ранняя весна — время, когда
нужно позаботиться о
помещениях для будущего урожая. Один
из возможных способов хранения
собранных овощей — в полевом
подземном хранилище.
Поддерживать в нем постоянный
температурный режим, используя
традиционные источники
энергии, дорого и не всегда
возможно. Ведь расположен такой
бункер будет, как правило, далеко
от линий электропередачи.
Сотрудники Института
гидродинамики им. М. А. Лаврентьева
СО АН СССР (Новосибирск)
предложили применять
небольшие, экономичные, простые в
эксплуатации ветроагрегаты.
Даже слабый ветер, гуляющий по
полю, работает в этой упряжке.
Грунт вокруг хранилища
обладает тепловой инерцией: в
морозы медленно остывает, в жа
ру сохраняет прохладу. Это
свойство можно использовать,
добавив к ветроустановке теплонасос,
который летом будет охлаждать
помещение, а зимой накачивать
в него теплый воздух.
В районах с умеренным и
теплым климатом при относительно
небольших перепадах
температуры тепловому насосу
достаточно включаться изредка, раз в
несколько суток, чтобы в
хранилище поддерживалась
температура О — ГС. Как показали
эксперименты, при среднегодовой
скорости ветра 4 м/с один
ветродвигатель, соединенный с
тепловым насосом, сохраняет
свежими 3 т овощей.
«Наука и жизнь»
ПОТЕРЯЛИ АЙСБЕРГ
Хорошо известно, насколько
ценится на Ближнем Востоке
пресная вода. Так, в Саудовской
Аравии и Кувейте для
получения пресной воды применяют
опреснители, работающие на
ядерной энергии или энергии
солнца. Вместе с тем иногда — с
целью потребления «натуральной»
питьевой воды — из
Антарктиды сюда доставляют
крупные айсберги. В прошлом году
австралийский морской буксир
«Орион» был зафрахтован
Саудовской Аравией для доставки
в порт Джидду айсберга
объемом около 150 тыс. м3. Для
буксировки такого гиганта
потребовались два троса сечением
230 мм. Вначале буксировка
проходила без осложнений, чему в
немалой мере способствовала
ясная погода. Но примерно в
двухстах милях от мыса Игольный
разразился сильный шторм с
грозой. В один из моментов,
когда айсберг находился на гребне
океанской волны, в тросы
ударил грозовой разряд. Они
моментально разорвались и соединить
тросы уже не представлялось
возможным. Айсберг
стремительно погнало ветром и течением
в неизвестном направлении.
«Советская Россия»
ТЕРМОМЕТР ВСЕ ПОМНИТ
Когда скоропортящиеся
продукты или медикаменты
закладывают на длительное хранение в
холодильные камеры, важно
знать, что в последних
постоянно поддерживается нужная
температура. А как убедиться в этом,
если за камерами не ведут
круглосуточного наблюдения?
Делу может помочь
«ферментный» термометр, созданный в
США, в Массачусетсском
технологическом институте. Его
действие основано на следующем.
Реакция брожения происходит с
разной скоростью в твердых
парафинах, где она практически
равна нулю, и в жидких — где
она весьма высока. Если смешать
парафины разной вязкости в
определенной пропорции, можно
получить состав, в котором при
температуре ниже заданной
реакции брожения не может
происходить. Фермент, в данном
случае пероксидазу, наносят на
определенный субстрат и помещают
их внутрь подобранной
парафиновой смеси. Получившийся
термометр хранят в холодильной
камере. Если температура в ней
превысит заданную хотя бы на
протяжении нескольких часов,
окраска субстрата благодаря
брожению фермента необратимо
изменится.
«Знание-сила»
«ПИРОЖНЫЕ» ИЗО ЛЬДА
Теперь даже трудно представить,
что когда-то не было
холодильников. Но ведь существуют они
менее ста лет.' А все остальное
время человечество полагалось
на натуральный лед. В
девятнадцатом веке заготовка льда была
крупной индустрией в США.
Откуда брали лед? Его
заготавливали в зимние месяцы на
замерзших речках и прудах
северо-востока США. Отсюда
брикеты льда даже экспортировали
во многие уголки земного шара.
Только в одном 1886 г. в
штатах Новой Англии было
заготовлено 25 млн т чистого льда.
Заготовка льда была нелегкой
и далеко не безопасной работой.
В течение нескольких месяцев
группа заготовителей льда с
раннего утра и до позднего вечера,
а иногда и по ночам трудилась
на речке или пруду. Сначала во
льду пробивалась довольно
большая лунка, и от нее пилили
относительно широкий «канал» к
берегу. Затем обширный участок
пруда или речки размечали на
равные квадратики или
прямоугольники по принципу
шахматной доски.
Разметку вели с помощью
специальных ледорубов или
запряженной в плуг лощади. После
этого пилили лед по линиям
разметки и тащили блоки баграми
по «каналу» на берег. Каждый
блок, который называли
«пирожное» весил около 160 кг. На
берегу «пирожные» грузили на
тележки и отвозили в
льдохранилище. Там блоки посыпали
древесными опилками или соломой
и складывали в штабеля. В
леднике «пирожные» могли
храниться до двух лет.
После изобретения в конце
XIX в. холодильной камеры и
машины для изготовления
искусственного льда индустрия льдо-
заготовки пришла в упадок.
Сегодня заготовка натурального
льда — практически забытое
искусство. Но все же в штатах
Новой Англии остались
небольшие артели, которые
заготавливают натуральный речной лед.
В. СУХОЙ
«Правда»
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН

РЕФЕРАТЫ
УДК 536.422.4:621.564.25.001.5
Повышение эффективности теплообмена при
конденсации фреонов на горизонтальных оребренных
трубах. ИВАНОВ О. П., ХИЖНЯКОВ С. В.
«Холодильная техника», 1989, № 4.
Уточнена методика расчета пленочной
конденсации фреонов на горизонтальных трубах с
различной геометрией оребрения. В предлагаемой
методике одновременно учитываются ориентация
различных участков поверхности теплообмена,
капиллярное стягивание конденсата и его
удерживание в нижней части трубы.
Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 621.565.945.001.5D97.2)
Воздухоохладитель с динамической дисперсной
средой. ДИЧЕВ С. П. «Холодильная техника»,
1989, № 4.
Представлены результаты испытаний
промышленного образца вертикального гладкотрубного
воздухоохладителя с динамической дисперсной
средой. Показано, что присутствие динамической
дисперсной среды интенсифицирует теплообмен,
повышает коэффициент эффективности
воздухоохладителя, уменьшает инееобразование,
увеличивает влажность воздуха в камерах.
Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК 536.423.1:621.564.22.001.5
Интенсификация кипения аммиака в
вертикальных каналах испарителей. ШИХОВ Г. Л.
«Холодильная техника», 1989, № 4.
Приведены результаты экспериментального
исследования процесса кипения аммиака в
вертикальных каналах на плоской поверхности с
нанесенными углублениями, имеющими отверстия
диаметром меньшим диаметра полости,
находящейся ниже поверхности. Изучено влияние на
теплоотдачу размера отверстия. Установлено,
'что на поверхностях с искусственными
центрами парообразования теплообмен протекает в
1,5—3 раза интенсивнее, чем на гладких.
Таблица 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 664.9.037.004.162:504.064.3-032.1
Влияние климатических условий на усушку
продуктов при хранении на холодильниках.
АЛЕКСЕЕВ А. В. «Холодильная техника», 1989,
№ 4.
Проанализировано влияние переменных сезонных
температур наружного воздуха на теплопритоки
в холодильную камеру и температуру в ней при
длительном и краткосрочном хранении
замороженных продуктов. Предложена методика
расчета для количественной оценки влияния
температур наружного воздуха района размещения
холодильника на усушку хранимых продуктов.
Анализ динамики усушки в трех холодильных
камерах показал существенную зависимость ее
от вида системы охлаждения. Минимальная
усушка выявлена в камере с улучшенной воздушной
системой охлаждения.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8
названий.
УДК 621.565.945:551.57.001.24
Учет термического сопротивления инея при
расчете теплообменных аппаратов. МАРИ-
НЮК Б. Т. «Холодильная техника», 1989, №4.
Рассмотрена конструкция испарительной батареи
теплоэнергетической установки. Предложены
зависимости для расчета термического
сопротивления слоя инея, образующегося на поверхности
пластинчатых панелей. Приведено сопоставление
экспериментальных и расчетных данных
различных исследователей.
Иллюстрация 1. Список литературы — 5
названий.
УДК 536.423.1:621.564.36.001.5
Влияние масел на теплообмен и гидродинамику
при кипении хладагентов в щелевом канале.
КУЗНЕЦОВ С. Ф. «Холодильная техника», 1989,
№ 4.
Исследовано влияние масел ХФ 22с-16 и ХС-40,
растворенных в хладагенте R22, на коэффициент
теплоотдачи и гидравлическое сопротивление при
кипении фреоно-масляных смесей внутри
щелевого канала. Установлено, что с увеличением
концентрации масла в смеси эффективность
теплообмена уменьшается, а гидравлическое
сопротивление увеличивается. С точки зрения
теплообмена в испарителях холодильных машин смесь
R22 с маслом ХС-40 хуже, чем смесь R22 с
маслом ХФ 22с-16.
Иллюстраций 4. Список литературы — 7
названий.

Ваш домашний холодильник
Но прогнозам большинства
специалистов быстрое
замораживание как метод качественного
консервирования продуктов
питания, обеспечивающий
последующее длительное хранение при
низких температурах, займет
первое место среди прочих методов
на стыке тысячелетий.
Быстрозамороженные продукты будут
широко использоваться в
общественном питании, в торговле, в
пищевом рационе каждой семьи.
Уже сегодня в странах
Западной Европы, США, Японии
потребление этих продуктов
достигает 20—45 кг на человека в год,
возрастая ежегодно на 5—7 %.
Ассортимент весьма широк:
овощи, ягоды, плоды, зелень,
полуфабрикаты, первые и вторые
блюда, хлебобулочные изделия,
торты, пироги, салаты, десерты
и многое другое.
Примерно так же обстоит дело
в ряде стран СЭВ.
В чем же причина такой
популярности быстрозамороженных
продуктов. В чем их
преимущества?
Прежде всего достоинство
быстрозамороженных продуктов
заключается в том, что они
сохраняют все свои исходные
свойства и качество практически на
весь срок хранения (естественно,
при соблюдении заданных
температурных режимов).
Быстрозамороженные
продукты всегда готовы к употреблению.
Причем для доведения их до
кулинарной готовности достаточно

Быстрозамороженные
продукты.
Что это такое?
минимального труда и времени
(минуты).
Их расфасованность, дозиро-
ванность, порционированность
создают дополнительные
удобства для любого потребителя.
А указание на их упаковке
содержания жиров, протеинов,
витаминов, калорийности и т. п.
создает предпосылки для
организации рационального питания.
Таким образом, переход к
быстрозамороженным
продуктам — серьезный шаг к
эмансипации человечества от кухни,
к оздоровлению населения.
Тут самое время отметить, что
и в этой области мы
основательно отстали.
Быстрозамороженные ягоды, плоды, овощи мы
получаем из Польши, Венгрии,
Болгарии, Югославии.
Правда, к категории
быстрозамороженных продуктов можно
отнести производимы^ в стране
пельмени, вареники,
фрикадельки. В Москве выпускают также
быстрозамороженные готовые
блюда, картофельные котлеты и
картофель, нарезанный мелкими
брусочками. И пользуются эти
изделия успехом, хотя все еще
с детства помнят, что мороженый
или даже подмороженный
картофель обладает неприятным
сладким привкусом. То, что
подобного привкуса в
быстрозамороженных картофельных изделиях
нет, отражает главную сущность
технологии быстрого
замораживания — сохранение исходных
свойств продукта.
Для того чтобы убедиться в
преимуществах
быстрозамороженных продуктов, совсем не
обязательно «раздобывать»
польскую клубнику или
венгерскую овощную смесь.
Обладатели трехзвездочного
холодильника и морозильника могут сами
приступить к «производству»
подобной продукции дома, на
кухне. Им и «карты в руки»,
особенно в сезон, когда и качество
отменное, и цены самые низкие.
Как? Не будем спешить, ближе
к лету я обязательно подробно
об этом расскажу.
Пинни
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сенина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков,
д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров,
Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование Печковской М. Г.
Корректоры Н. В. Жимина, Г. А. Казакова
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 13.02.89. Подписано в печать 21.03.89. Т-03190 Формат 70Х100'/,6.
Бумага кн.-журн. Офсетная печать. Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,34.
Тираж 10 550 экз. Заказ 331. Цена 60 коп.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области