ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
задача неотлож-
В НОМЕРЕ:
Перестройка холодильного хозяйства
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Самохина Л. М., Суворова И. А. Береговое холодильное
хозяйство рыбной отрасли — на уровень современных
требований
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
В порядке обсуждения
Данилин В. И. О системе хозрасчетных показателей
производственной деятельности холодильников
перерабатывающих предприятий
ПРОБЛЕМЫ. ПОИСКИ. РЕШЕНИЯ
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г. Нормативные сроки
службы и нормы амортизационных отчислений на
реновацию холодильного оборудования
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
Смелков Н. А. Повышение энергетической эффективности
эксплуатации судовых холодильных установок
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Калюнов В. С, Мачулин В. И. Повышение
гидравлической устойчивости испарительных систем с насосной
подачей хладагента
Михайлов Г. М., Рева Л. С, Тябин Н. В., Миронов А. Ю.
Самоочищающиеся теплообменники
Савицкий И. К., Сутырина Т. М. Влияние скорости
перегретого пара на интенсивность теплообмена в воздушных
конденсаторах
Тер-Ионесян Р. С. Расчет блока конденсатора воздушного
охлаждения
ОБМЕН ОПЫТОМ
Генжемуратов У. Улучшение работы системы смазки
компрессора П110-2
Агрегатированная льдогенераторная установка
ОХРАНА ТРУДА
Яковлева С. В., Гриднева И. Ю., Букин Е. К.
ко Н. П. Аттестация условий труда на
местах
ИЗОБРЕТЕНИЯ 17, 22, 38, 44,
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Шавра В. М. Завершающий справочник серии
«Холодильная техника»
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
XVII Международный конгресс по холоду. Доклады на
пленарных заседаниях
ЗА РУБЕЖОМ
В социалистических странах
Забродкин Е. В., Кладий А. Г.
мороженого в Варне (НРБ)
Куприн Д. А. III Национальная школа
лиофилизация (НРБ)
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Абрамов И. В., Славуцкий Д. Л., Сухомлинов И. Я. Турбо-
компрессорные холодильные машины ТХМВ-4000-2,
ТХМВ-8000-2
ИЗ ИСТОРИИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Гоголин А. А., Гоголин В. А. К 100-летию применения
холодильных машин в России
Дончен-
рабочих
Сахарова С. С. Фабрика
«Криобиология и
46
РЕФЕРАТЫ
ВО «Агропромиздат»,
, 1988.
60
61
^Холодильная техни-
IN ISSUE:
Perestroika of Refrigarating Economy — an Urget Task 2
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSJRIAL COMPLEX
Samokhina L. M., Suvorova I. A. Shore Refrigerating
Economy of Fish Branch to Level of Modern
Requirements 6
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
For Discussion
Danilin V. I. System of Self-Support Indices of Production
Activity of Cold Stores of Processing Enterprises 9
PROBLEMS. SEARCHES. SOLUTIONS
Bezhanishvili E. M., Khazanov I. G. Normative Service
Life and Norms of Depreciation Deductions for Renovation
of Refrigerating Equipment 12
ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Smelkov N. A. Rise of Energy Effectiveness of Operating
Marine Refrigerating Plants 18
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kalyunov V. S., Machulin V. 1. Rise of Hydraulic Stability
of Evaporating Systems with Pump Feed of Refrigerant 23
Mikhailov G. M., Reva L. S., Tyabin N. V., Mironov A. Yu.
Self-Cleaning Heat Exchangers 28
Savitsky I. K., Sutyrina Т. М. Influence of Superheated
Vapour Rate on Heat-Exchange Intensity in Air-Cooled
Condensers 31
Ter-Ionesyan R. S. Calculation of Air-Cooled Condenser
Block 36
PRACTICE EXCHANGE
Genzhemuratov U. Improvement of Lubricating System
Operation in Compressor PI 10-2 39
Packaged Ice-Making Plant 40
LABOUR PROTECTION
Yakovleva S. V., Gridneva I. Yu., Bukin E. K., Donchen-
ko N. P. Certification of Working Conditions at Work
Places 41
INVENTIONS 17, 22, 38, 44, 56
BOOK REVIEW
Shavra V. M. Final Handbook of Series "Refrigerating
Engineering" 46
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
XVII International Congress of Refrigeration. Papers at
Plenary Sessions 48
ABROAD
In Socialist Countries
Zabrodkin E. V., Klady A. G., Sakharova S. S. Ice Cream
Factory in Varna (Bulgaria) 52
Kuprin D. A. Ill National School "Cryobiology and Lyophi-
lization" 54
REFERENCE DATA
Abramov I. V., Slavutsky D. L., Sukhomlinov I. Ya.
Turbocompressor Refrigerating Machines TXMB-4000-2,
TXMB-8000-2 57
FROM HISTORY OF REFRIGERATING ENGINEERING
Gogolin A. A., Gogolin V. A. 100th Anniversary of
Refrigerating Machines in Russia 60
SUMMARIES 61

УДК 621.56/.58«312»
ПЕРЕСТРОЙКА ХОЛОДИЛЬНОГО
ХОЗЯЙСТВА — ЗАДАЧА НЕОТЛОЖНАЯ
С новым 1988 г. вступил в свои права третий год двенадцатой пятилетки.
В условиях развернувшейся перестройки реализуется намеченная XXVII
съездом КПСС широкая программа социально-экономического развития нашей
страны, выдвинувшая на первый план важнейшую задачу — добиться в короткий
срок полного обеспечения населения продовольствием.
Принимаемые партией и правительством меры по укреплению аграрного
сектора экономики уже дают положительные результаты. Достигнут
определенный рост сельскохозяйственного производства, особенно продукции
животноводства. В то же время заметного улучшения обеспечения населения продуктами
питания не произошло. В значительной мере это связано с тем, что из-за
несовершенства базы переработки и хранения 15—20 % продовольствия
теряется на пути от полей и ферм до прилавков магазинов.
В течение последних трех пятилеток развитию перерабатывающих отраслей
и базы хранения не уделялось должного внимания. Темпы роста инвестиций
на их развитие были в 3 раза ниже, чем на развитие сельского хозяйства.
Они не получали необходимых капиталовложений, а то, что выделялось,
использовалось не полностью.
Так, за годы десятой и одиннадцатой пятилеток недоосвоено 2,8 млрд. руб.
капитальных вложений. В итоге перерабатывающие отрасли, транспорт для
перевозки сырья и готовой продукции оказались одними из самых слабых
звеньев агропромышленного комплекса. И в первую очередь это относится
к базе холодильного хранения сельскохозяйственной продукции.
Только по РСФСР дефицит холодильных емкостей достигает 720 тыс. т,
что составляет 24 % от потребности. Очень остро ощущается их недостаток
в Уральском, Восточно-Сибирском и Дальневосточном экономических районах,
а также в Москве и Ленинграде. В последние 15 лет вдвое сократило ввод
холодильных емкостей Министерство торговли РСФСР.
Не лучшим образом обстоит дело с базой холодильного хранения в системе
Центросоюза. Здесь необходимо провести огромную работу по реконструкции
многих действующих холодильников и строительству новых.
Ощущается недостаток холодильных емкостей в союзных республиках.
Например, в Азербайджанской ССР имеющийся объем емкостей может
обеспечить потребности республики не более чем на 70 %.
Серьезной проблемой все еще остается хранение плодоовощной
продукции. В целом по стране обеспеченность хранилищами для картофеля, овощей
и фруктов составляет около 50 %.
Одной из причин такого положения является то, что строительные
организации из года в год не выполняют задания по подрядным работам, затягивают
сроки ввода в эксплуатацию холодильников. В одиннадцатой пятилетке план
строительства хранилищ в Туркмении был выполнен лишь на 53 %, РСФСР —
на 82 %. В Киргизии, Армении, Таджикистане за этот период их больше списали,
чем построили.
В значительной мере введение в строй холодильников сдерживается из-за
нехватки холодильного оборудования, комплектующих изделий. В прошедшем
году, например, потребности в холодильном оборудовании по РСФСР были
удовлетворены всего на 20 %. А то, что выпускают заводы холодильного
машиностроения сегодня,— это технически вчерашний день. Введенная с начала
прошлого года госприемка показала, что и с качеством продукции на них далеко
не все в порядке.
Несмотря на дефицит, существующие холодильные емкости используются
неполностью. Так, на ряде предприятий агропромышленного комплекса
холодильные камеры загружены менее чем на 50 %. Объясняется такое положение
прежде всего нерациональным размещением холодильных емкостей,
принадлежащих различным министерствам и ведомствам, а также низким
техническим уровнем многих холодильников старой постройки. Плохое состояние их
теплоизоляции, несовершенство систем охлаждения, изношенность оборудо-
2

вания не позволяют поддерживать требуемые температурно-влажностные
режимы в камерах холодильной обработки и хранения. А осуществляемые на
холодильниках капитально-восстановительные работы, реконструкция и
техническое перевооружение нередко растягиваются на длительные сроки. Все это
приводит к огромным потерям скоропортящихся продуктов.
В то же время, хотя недоиспользование холодильных емкостей достигает
огромных размеров (порядка 2 млн. т), ни Госагропром СССР, ни Минрыб-
хоз СССР, ни Минторг СССР не смогли существенно расширить межотраслевое
производство быстрозамороженных готовых блюд и полуфабрикатов, плодов
и овощей, позволяющее обеспечить практически безотходное производство.
Это еще одно подтверждение того, что главная причина отставания
холодильного хозяйства страны от требований времени — его разобщенность
между различными министерствами и ведомствами. Практически отсутствуют
планирование и управление его работой. Отсюда узковедомственный подход
к решению не только названной, но и других важных для холодильного
хозяйства проблем.
Например, ежегодно больших размеров достигают потери
скоропортящейся продукции из-за неоднократного ее домораживания и размораживания.
Это связано с тем, что на холодильниках разных отраслей узаконены
различные температуры хранения. Особенно велики потери при хранении и
транспортировке замороженных мяса и рыбы.
Ведомственная разобщенность тормозит разработку и внедрение
прогрессивных транспортных средств с машинным, азотным или углекислотным
охлаждением.
Этот далеко не полный анализ положения дел показывает, что перестройка
пока слабо задела холодильное хозяйство, до глубинных изменений здесь еще
далеко. Поэтому предстоит большая работа по перестройке его деятельности.
Поставлена задача — в предстоящие 5—7 лет осуществить на современной
научной основе коренное переоснащение пищевой и перерабатывающей
промышленности, а в ближайшие 2, максимум 3 года полностью устранить дефицит
в хранилищах для сельскохозяйственной продукции.
Уже в двенадцатой пятилетке будут увеличены инвестиции в сферу хранения.
На укрепление ее материально-технической базы намечено направить
существенную долю капиталовложений.
В первую очередь предстоит радикально пересмотреть размещение
предприятий базы хранения. Сосредоточение в настоящее время холодильников и
складского хозяйства главным образом в местах потребления приводит к
большим потерям сельскохозяйственной продукции при доставке ее в
промышленные центры, особенно в период уборки урожая. Чтобы изменить сложившуюся
ситуацию, намечается в дальнейшем перерабатывающие предприятия строить
вблизи колхозов и совхозов.
На основе технического перевооружения, реконструкции действующих и
строительства новых холодильников предполагается довести их емкости до
10,3 млн. т.
Задача непростая. Она выдвигает на первый план повышенные требования
прежде всего к качеству проектирования.
При разработке проектов современных холодильников следует
ориентироваться на высокий уровень механизации и автоматизации, применение
совершенных систем охлаждения на базе прогрессивного холодильного
оборудования, новейших средств измерения, микропроцессорной техники и
робототехники. При проектировании новых и реконструкции действующих
холодильников целесообразно предусматривать камеры для хранения продукции в
регулируемой и модифицированной газовых средах, а также
низкотемпературные камеры для хранения быстрозамороженных продуктов.
Уже разработаны типовые проекты низкотемпературных (—30 °С)
холодильников емкостью 250, 500, 1000, 2000, 3000 и 5000 т из легких металлических
конструкций, которые будут оснащаться блочно-комплектными
автоматизированными холодильными установками модульного типа повышенной надежности
и безопасности. Определены мощности по производству для этих
холодильников трехслойных стеновых и кровельных панелей. Созданы также опытные
Г
3

образцы низкотемпературных камер емкостью от 20 до 100 т с
автоматизированными системами охлаждения.
Перед Госагропромом СССР поставлена задача создать отрасль,
обеспечивающую выпуск полносборных хранилищ модульного типа для
Плодоовощной продукции и обеспечить их комплектную поставку. Выделены
необходимые средства для закупки за рубежом специального технологического
оборудования для их производства. Однако, как отмечал в своем докладе
председатель Совета Министров СССР Н. И. Рыжков на совещании в Центральном
Комитете КПСС 17 октября 1987 г., отдел плодоовощного хозяйства Гос-
агропрома СССР не справился с заданием по обеспечению выпуска в 1986—
1987 гг. таких хранилищ общей емкостью 2 млн. т. Предстоит приложить
немалые усилия, чтобы выправить создавшееся положение и тем самым ускорить
поставки полносборных хранилищ плодоовощному хозяйству.
Безотлагательного решения требует проблема реконструкции и технического
перевооружения холодильников, прежде всего % мясной отрасли, где имеются
большие сверхнормативные потери продукции.
Чтобы решить эту проблему, необходимо в каждой союзной республике
широким фронтом развернуть работы силами республиканских
специализированных строительно-монтажных организаций по восстановлению и
капитальному ремонту теплоизоляционных конструкций холодильников с применением
рипора, а также по их техническому перевооружению в целях
совершенствования эффективности систем охлаждения. В этом плане заслуживает
внимания и распространения опыт реконструкции камер интенсивного
замораживания мяса на Житомирском, Калинковичском, Омском и Тернопольском
мясокомбинатах.
Для оснащения строящихся и реконструируемых холодильников
машиностроительная промышленность должна ускорить поставки современных одно-
и двухступенчатых винтовых холодильных компрессоров, блочно-комплектных
холодильных установок (модулей), комбинированных теплообменных
аппаратов (циркуляционные ресиверы — промежуточные сосуды) для прогрессивных
компаундных схем, подвесных воздухоохладителей широкой градации по тепло-
обменной поверхности, аммиачных герметичных насосов малой
производительности, энергосберегающего и другого оборудования.
В целях сокращения потерь молока и молочных продуктов уже в текущей
пятилетке предстоит увеличить выпуск установок для охлаждения молока для
животноводческих ферм и низовых молочных заводов.
Для развития производства быстрозамороженных и сублимированных
продуктов необходимо как можно быстрее преодолеть отставание в выпуске
скороморозильных аппаратов и сублимационных установок
поточно-циклического и непрерывного действия.
В течение ближайших лет намечено освоить производство нового
технологического оборудования для выпуска быстрозамороженных продуктов:
скороморозильных аппаратов для замораживания плодов и овощей россыпью,
роторных скороморозильных аппаратов различной производительности для
замораживания рыбы, пельменей, а также готовых блюд и полуфабрикатов, плодов и
овощей в упакованном виде.
Большое значение для сокращения потерь сельскохозяйственной продукции
как животного, так и растительного происхождения имеет развитие и
совершенствование холодильного транспорта.
Существующая сейчас в стране структура парка специализированного
изотермического железнодорожного транспорта, в котором более 80 % занимает
групповой рефрижераторный состав, не отвечает потребностям народного
хозяйства. Чтобы повысить эффективность перевозок, необходимо значительно
увеличить выпуск одиночных рефрижераторных вагонов, вагонов-термосов,
контейнеров. Перспективно создание вагонов с регулированием влажности и состава
газовой среды в грузовом помещении, не требующих обслуживающего
персонала, вагонов с жидкоазотным охлаждением.
Предстоит существенно обновить и рыбопромысловый рефрижераторный
флот, оснастить его современным холодильным и технологическим
оборудованием, эффективной теплообменной аппаратурой, льдогенераторами чешуйчатого
льда.
4

Высокие требования предъявляются к специализированному
автомобильному транспорту. Уже в этой пятилетке должно быть освоено производство
более совершенных авторефрижераторов, в том числе с азотной системой
охлаждения, автомобильных полуприцепов-рефрижераторов двух модификаций.
Большие надежды возлагаются на дальнейшее развитие перевозок грузов
в пакетах и контейнерах. Опыт их проведения показал не только возможность
сокращения более чем в 2 раза потерь и снижения на 20—30 % затрат, но и
решения проблем комплексной механизации погрузочно-разгрузочных и
транспортных работ.
В связи с этим Госагропром СССР предусматривает расширить внедрение
технологии разделки мяса по кулинарному назначению, расфасовки его в
полимерные пленки и картонную тару для поставки на распределительные
холодильники в пакетированном виде и контейнерах.
Ускоренное решение всех стоящих перед холодильным хозяйством задач
невозможно без коренного улучшения его научного обеспечения.
В постановлении ЦК КПСС и Совета Министров СССР «О совершенствовании
научного обеспечения развития агропромышленного комплекса страны»
определены основные задачи по углублению фундаментальных и прикладных
исследований, которые должны стать научной базой для ускоренного развития всех
отраслей агропромышленного комплекса.
Намечены направления работ в области производства, переработки и
хранения пищевой продукции. Реализации поставленных задач будет способствовать
выполнение отраслевых научно-технических программ. В области холодильной
техники и технологии уже осуществляется научно-техническая программа
«Холод», которая включает создание прогрессивных технологических процессов
холодильной обработки, хранения, транспортировки мясных и молочных
продуктов на основе использования эффективных систем хладоснабжения.
Чтобы решить, сложные проблемы научного обеспечения базы
холодильного хранения, нужно прежде всего преодолеть разрозненность отраслевых
научно-исследовательских институтов, учебных заведений, проектно-конструк-
торских организаций, занимающихся проблемами производства и применения
искусственного холода.
В целях выработки единой научно-технической политики в комплексном
развитии всех звеньев холодильного хозяйства, его научном обеспечении,
размещении, проектировании, строительстве и эксплуатации холодильников
целесообразно создать центральный орган управления. Им могла бы стать, например,
хозрасчетная организация типа Всесоюзного научно-производственного
объединения по проблемам холодильного хозяйства при Госагропроме СССР.
Для координации общих и смежных вопросов при решении научных проблем
в области производства и применения искусственного холода в отраслях
агропромышленного комплекса, торговле, быту, на транспорте, в химии, медицине и во
многих других отраслях народного хозяйства необходимо преобразовать
Научный совет по холоду при ГКНТ СССР в межотраслевой по проблемам
холодильной техники и технологии.
Сложные задачи, стоящие перед холодильным хозяйством страны, смогут
решать только грамотные высококвалифицированные кадры исследователей,
проектировщиков, конструкторов, специалистов по монтажу, ремонту и
эксплуатации холодильного оборудования, а также технологов и экономистов.
На улучшение подготовки специалистов для народного хозяйства
направлены принятые ЦК КПСС и Советом Министров СССР постановления о
перестройке высшего и среднего специального образования в стране.
Принципиальное значение при перестройке имеет правильный подбор
кадров, строгая их ответственность за порученное дело.
С 1 января 1988 г. вступил в действие Закон СССР «О государственном
предприятии (объединении)», согласно которому предприятия действуют на
принципах полного хозрасчета и самофинансирования. Переход на полный
хозрасчет и самофинансирование потребует от работников предприятий,
проектных организаций, НИИ полной самоотдачи, новых подходов к решению
проблемы качества, освоению новой техники и технологии.
Осуществление всех намеченных мер позволит вывести холодильное
хозяйство страны на качественно новый уровень.
5


ХОЛОДНА СЛУЖБЕ
щЩ( т in ИГхл
УДК 664.951
БЕРЕГОВОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ХОЗЯЙСТВО
РЫБНОЙ ОТРАСЛИ — НА УРОВЕНЬ
СОВРЕМЕННЫХ ТРЕБОВАНИЙ
Канд. экон. наук Л. М. САМОХИНА,
И. А. СУВОРОВА
Продовольственной программой СССР на
период до 1990 года предусмотрено
довести к концу двенадцатой пятилетки
производство пищевой рыбной продукции до
4,5 млн. т и рыбных консервов до 3,2 млрд.
условных банок, увеличить за десятилетие
производство живой и охлажденной рыбы в
2 раза. Намечено к 1990 г. внедрить в
промышленность перспективные способы
охлаждения, замораживания и хранения рыбы
и рыбопродукции.
Чтобы обеспечить выполнение принятой
программы, необходимо значительно
укрепить материально-техническую базу
отрасли, в том числе ее холодильное
хозяйство. За 1980—1990 гг. должны быть
введены в действие холодильники емкостью
примерно 220—240 тыс. т единовременного
хранения.
В этих планах нашел свое дальнейшее
продолжение взятый еще ранее партией и
правительством курс на широкую хладофи-
кацию производственных процессов
переработки и сохранения рыбного сырья и
продукции, который последовательно
претворяется в жизнь.
За последнее время холодильная емкость
отрасли значительно увеличилась, в
основном в результате строительства
холодильников при комбинатах рыбной гастрономии
и рыбокомплексах. Большие изменения
произошли в рыбной промышленности в
целом. Введены 200-мильные рыболовные
зоны, организовано ВО «Союзрыбпромсбыт»,
на Минрыбхоз СССР возложены функции
оптовой и частично розничной торговли
рыбой и рыбопродукцией. Все это внесло
коррективы и в структуру холодильного
хозяйства отрасли. В частности, получили
развитие распределительные и
производственно-распределительные холодильники.
Структура современного берегового
холодильного хозяйства рыбной отрасли
отличается большим разнообразием. Помимо
производственных и распределительных
холодильников, имеющихся в других отраслях
пищевой промышленности, в рыбной есть
особая группа предприятий — портовые
холодильники, а в последнее время
сформировалась еще одна группа —
производственно-распределительные при комбинатах
рыбной гастрономии и рыбокомплексах.
Структура холодильного хозяйства рыбной
отрасли СССР в 1985 г. показана в табл. 1.
Таблица 1
Холодильники
П роизводственные
Распределительные
П роизводственно-
распределитель-
ные
Портовые
Колхозные
Всего

Количество, %
63,9
16,3
8,0
4,4
7,4
100,0
Объем
емкости
хранения,
%
35,2
13,7
23,6
25,1
2,4
100,0
Объем
принятого
груза,
%
28,5
23,1
19,8
25,3
3,3
100,0
Такая сложная внутриотраслевая
структура холодильного хозяйства отрасли
определяется необходимостью обеспечения
сохранности рыбы и рыбопродуктов при
перевалках с судов флота рыбной
промышленности на берег, переработке на
рыбообрабатывающих предприятиях,
транспортировке и реализации.
В последние годы функции берегового
холодильного хозяйства рыбной отрасли
существенно изменились. Крупные сдвиги,
которые произошли в структуре уловов
(значительное увеличение доли улова в
открытых водоемах и соответственно уменьшение
ее во внутренних), полная переработка
рыбы на промысловых судах привели к тому,
что на береговых холодильниках
замораживается рыбопродукция в основном из
внутренних водоемов или доставляемая судами
прибрежного лова. Это наглядно
иллюстрируют приведенные в табл. 2 показатели
распределения между берегом и флотом
мощностей по замораживанию
рыбопродукции и уловов в открытых и внутренних
водоемах.
Удельные показатели, характеризующие
общий уровень хладофикации рыбной
промышленности,— единовременная
холодильная емкость и суточная
производительность морозильных установок, приходящи-
6

Таблица 2
Годы
1940
1950
1960
1970
1980
1985
Удельный i
*ес уловов,
о/
/О

Открытые
водоемы
43,2
57,2
78,0
86,1
87,8
88,9

Внутренние
водоемы
56,8
42,8
22,0
13,9
12,2
11,1
Удельный вес
мощностей по
замораживанию
рыбной продукции, %
На
флоте
17,3
19,5
51,3
84,3
91,9
92,6
На
берегу
82,7
80,5
48,7
15,7
8,1
7,4
еся на 1 т добываемого сырья, равные в
1985 г. соответственно 353,6 и 5,9 кг,—
свидетельствуют о том, что данная отрасль
обладает развитым холодильным
хозяйством. Вместе с тем в промышленности еще
ощущается дефицит в холодильных
емкостях. В основном его испытывает ВО «Союз-
рыбпромсбыт», вынужденный арендовать
почти 50 % холодильной емкости для
размещения рыбопродукции в местах
потребления. Такое положение объясняется тем,
что возложенные на него функции по
обеспечению сбыта рыботоваров почти по всей
территории страны требуют наличия
холодильных емкостей отрасли там, где их до
настоящего времени не существовало.
На современном этапе основным
направлением в развитии экономики является
интенсификация производства. В рыбной
промышленности она может быть достигнута
путем улучшения использования основных
фондов, трудового времени, применения
безотходной технологии, улучшения качества
продукции и снижения ее потерь при
доведении до потребителя. Однако
использование всех перечисленных резервов
интенсификации в отрасли возможно лишь при
кооперировании основного производства с
холодильным в силу специфики рыбной
продукции как скоропортящейся. Поэтому
намеченные перспективы развития отрасли
предусматривают и широкую программу
совершенствования холодильного хозяйства.
Для того чтобы выполнить
поставленные перед рыбной промышленностью задачи
по обеспечению потребностей народного
хозяйства и населения страны в рыбной
продукции высокого качества, запланирован
ввод новых мощностей холодильных
предприятий, а также определены мероприятия
по модернизации и реконструкции
действующих.
К концу двенадцатой пятилетки емкость
единовременного хранения берегового
холодильного хозяйства рыбной
промышленности возрастет на 34,2 % по отношению
к уровню 1985 г. Наращивание емкости
береговых холодильников рыбной отрасли
намечается осуществлять в основном за счет
нового строительства (свыше 67 % от
общего ввода холодильных емкостей для
хранения рыбопродукции по'отрасли). Такая
высокая доля ввода мощностей
объясняется как необходимостью создания базы
холодильного хозяйства отрасли в тех местах,
где они еще отсутствуют, так и тем, что
реконструкция отдельных морально и
физически устаревших береговых рыбных
холодильников менее эффективна, чем
строительство новых с использованием
современных сборных элементов и комплексного
холодильного оборудования.
Важной задачей на ближайшие годы
является не только рост холодильных
емкостей, но и значительное
совершенствование их эксплуатации.
Намеченное на текущую пятилетку
увеличение объема рыбопродукции,
поступающей на холодильники, на 101 % при
расширении объема холодильных емкостей
на 34,2 % возможно лишь при
улучшении всех показателей использования
холодильных емкостей (их оборачиваемости
и коэффициента загрузки).
Интенсивно развивая
материально-техническую базу холодильного хозяйства
отрасли, необходимо очень серьезное
внимание уделить также и решению его
многочисленных организационно-экономических
проблем.
Так, в отрасли почти полностью
отсутствует методическая и нормативная база
планирования и прогнозирования на
различных уровнях потребности в
холодильных емкостях для хранения рыбопродукции.
Нет методики обоснования потребности в
холодильных емкостях для конкретных
портов и рыбообрабатывающих предприятий
на уровне проектирования. Существующая
практика «привязывания» холодильников
определенного объема к предприятиям
соответствующей мощности не позволяет
учитывать основные факторы, влияющие на
потребность в холодильных емкостях, и
приводит к диспропорциям в развитии
отдельных групп холодильников.
В связи с тем что реализацию рыбной
продукций осуществляют Министерство
торговли СССР и Министерство рыбного
хозяйства СССР, необходимо экономически
обосновать рациональное размещение
рыбопродукции по холодильным емкостям этих
ведомств, а также целесообразность
строительства самостоятельных холодильников
рыбной промышленности (в основном
малой емкости) в местах, где имеются до-
7

статочные холодильные емкости Минторга
СССР. Возможно, в некоторых случаях
целесообразно с экономической и
народнохозяйственной точек зрения кооперированное
строительство холодильников данного
назначения двумя ведомствами или аренда
недостающих емкостей.
Если размещение портовых и
производственных холодильников по территории
страны полностью соотносится с
местоположением портов и рыбообрабатывающих
предприятий, то вопросы рационального
размещения распределительных
холодильников рыбной отрасли требуют
самостоятельных исследований.
Нуждается в пересмотре и система
отчетности и планирования работы
холодильных предприятий отрасли. Выявлены
недостатки в расчетах показателей
использования холодильных емкостей, которые имеются
как в отчетах отдельных предприятий, так
и в формах отчетности Минрыбхоза СССР
(форма БМ) и Госкомстата СССР.
На некоторых холодильниках
практически нет отчетности, зачастую методически
неверно определяются показатели для
оценки их эксплуатационной деятельности. Так,
показатель оборота холодильной емкости
отдельными холодильниками
рассчитывается исходя из количества принятых рыбных
товаров в физических тоннах брутто,
тогда как емкость холодильника указана в
условных тоннах груза нетто. Это
приводит к искажению показателя оборота
холодильной емкости. Не все холодильники
устанавливают показатель загрузки
холодильной емкости.
Существующие формы отчетности (на
уровне отрасли и объединений) не
содержат информации о таких важнейших
показателях, как стоимость основных фондов
холодильников и объема работ, что делает
практически невозможным проведение
расчетов и анализа стоимостных показателей
использования холодильных емкостей.
Разработка единых рекомендаций по
учету и расчету основных показателей
использования холодильных емкостей и других
экономических показателей, внесение
изменений в формы отчетности позволят получить
качественную исходную информацию о
деятельности холодильных предприятий и
повысить эффективность их эксплуатации.
Значительный рост эффективности
эксплуатации холодильного хозяйства может
быть достигнут в результате упорядочения
температурных режимов хранения рыбной
продукции в различных его звеньях
(рефрижераторный транспорт, стационарные
холодильники Минрыбхоза СССР и Минторга
СССР и т. д.), которые, в свою очередь,
должны соответствовать друг другу как в
количественном, так и в качественном
отношении.
Известно, что качество замороженных
рыбы и рыбопродуктов зависит от качее-тва
сырья, способа и скорости замораживания
и, особенно, от условий хранения и
санитарно-гигиенического режима на
протяжении всего периода от момента вылова
рыбы до потребления продукта. Поэтому
решение вопроса оптимизации режима
хранения рыбопродуктов для всех звеньев
холодильной цепи позволило бы получить
существенный экономический эффект за счет
снижения потерь и повышения качества
рыбной продукции.
В настоящее же время из-за
ведомственной разобщенности разрывы цепи холода
по температурному режиму узаконены
различными инструкциями и положениями.
Так, если на современных
рыбопромысловых судах, поступающих на вооружение
рыбной промышленности, в трюмах, где
хранится замороженная рыбопродукция, можно
поддерживать температуру до —30 °С, то
на береговых стационарных холодильниках
рыбной отрасли температура хранения этой
продукции установлена —18-=—20 °С (но
даже такой температурный режим не
выдерживается: температура воздуха в
камерах хранения в среднем —15 °С). В
стационарных холодильных камерах системы
торговли поддерживаются температуры
—12-=—23 °С. В розничном же звене
торговли значительная часть холодильного
оборудования рассчитана на температуры
—2-^+6 °С.
Парк универсальных изотермических
вагонов состоит в основном из
рефрижераторных поездов и секций и автономных
рефрижераторных вагонов, в грузовых
объемах которых температура соответственно
до *-10, —12^—15, — 18Ч-—20 °С.
Причем ни сейчас, ни в перспективе
структура холодильного железнодорожного
парка не отвечает современным требованиям.
Аналогичное положение и с автомобиль-'
ным рефрижераторным транспортом.
Таким образом, многие проблемы,
стоящие перед холодильным хозяйством рыбной
промышленности, от решения которых
зависит повышение его эффективности, имеют
межотраслевой характер. Только
комплексный подход к ним как на отраслевом
уровне, так и в масштабах страны позволит
сделать холодильное хозяйство
высокорентабельным, отвечающим современным
требованиям. Для этого необходимо создать
соответствующие подразделения в аппарате
управления отраслью и в его
производственных и научных подразделениях.
8

ЭКОНОМИКА
i ОМШИЫЩИЯ
ПРО!! ICTit
В порядке обсуждения
Переход с 1988 г. предприятий мясной промышленности на работу в условиях
полного хозрасчета и самофинансирования требует скорейшего разрешения
ряда вопросов, к которым относится и проблема внедрения внутреннего
хозрасчета на предприятих отрасли, в частности на холодильниках.
Учитывая актуальность данной проблемы, редакция продолжает дискуссию
о показателях производственной деятельности холодильников мясной
промышленности, начатую Н. Т. Дядичкиным, А. П. Бровкиной, В. П. Плешковым
в статье «Необходимость совершенствования показателей производственной
деятельности холодильников» (Холодильная техника. 1987, № 7).
УДК 658.012.2: [621.565.92:637.5]
О СИСТЕМЕ
ХОЗРАСЧЕТНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ
ДЕЯТЕЛЬНОСТИ
холодильников
ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩИХ
ПРЕДПРИЯТИЙ
Канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
В Законе СССР «О государственном
предприятии (объединении)» записано, что
предприятие действует на принципах полного
хозяйственного расчета и
самофинансирования. Производственная, социальная
деятельность предприятия и оплата труда
осуществляются за счет заработанных
трудовым коллективом средств.
При переходе на хозрасчет особенно
важно реально и точно представлять
затраты на каждом этапе производства для
выявления возможности их снижения.
В этой связи нельзя признать
нормальным, что результаты работы
холодильников перерабатывающей промышленности
(например, мясной, в которой четверть
основных фондов приходится на холодильное
хозяйство, потребляющее до 60 %
расходуемой отраслью электроэнергии)
практически никак не оцениваются, поскольку
все их затраты относятся на статью «Вне-
производственные расходы».
В подготавливаемой «Инструкции по
планированию, учету и калькулированию
себестоимости продукции на предприятиях
мясной промышленности» холодильники из
разряда вспомогательных производств
предлагается перевести в разряд основных,
что открывает широкие возможности
внедрения на них внутреннего хозрасчета.
Основным звеном внутреннего
хозрасчета является система плановых
показателей производственной деятельности, в
данном случае холодильника промышленного
предприятия (мясокомбината, рыбзавода,
молочного завода и т. п.). От
правильного построения этой системы
непосредственно зависит эффективность реализации
принципов хозрасчета. Поэтому разработка
и совершенствование внутреннего
хозрасчета должны начинаться с выбора системы
хозрасчетных показателей и их измерителей,
определения порядка их расчета.
В свете изложенного проблема необ-
2 Холодильная техника № 1
9

ходимости совершенствования показателей
производственной деятельности
холодильников, поднятая в статье, открывшей
данную дискуссию, весьма актуальна и
своевременна. Однако предлагаемый авторами
показатель оценки производственной
деятельности холодильников —
условно-оптовая цена — имеет существенные
недостатки.
Во-первых, в структуре оптовой цены на
мясо доля затрат на его промышленную
переработку, в том числе и на
холодильную обработку, составляет
незначительный процент по сравнению с затратами
на сырье. Предлагаемый же показатель
не включает в себя затраты на сырье.
Поэтому его неправомерно называть
условно-оптовой или условно-товарной ценой.
Во-вторых, вид сырья значительно
влияет на размер затрат при холодильной
обработке и хранении, а предлагаемый метод
расчета этого не учитывает.
В-третьих, объем холодильника и
мощность холодильно-компрессорного
оборудования являются определяющими факторами
снижения себестоимости холодильной
обработки, что также не отражено в
предлагаемом показателе.
Холодильник промышленного
предприятия, как правило, не вырабатывает
собственную продукцию (на некоторых
холодильниках расфасовывают мясо, наборы,
масло и т. д.), а оказывает услуги по
охлаждению, замораживанию, хранению в
условиях низких температур и осуществляет
ряд работ (в основном транспортного и
погрузочно-разгрузочного характера),
необходимых для реализации основных
технологических процессов и других
производственных операций предприятия. Поэтому
использование обобщающего показателя —
приведенный грузооборот — в
практической производственной и плановой
деятельности холодильника оправдано. Другое
дело, что необходимо пересмотреть
коэффициенты перевода объема операций по
холодильной обработке и хранению продукции
в приведенный грузооборот и вести учет
не только в натуральных единицах, но и в
стоимостном выражении. Целесообразно
иметь систему тарифов на различные виды
работ, осуществляемых холодильником
промышленного предприятия: замораживание,
охлаждение, домораживание, холодильное
хранение в различных условиях.
Одновременно следует пересмотреть условия
арендной платы (тариф) за пользование
холодильными емкостями сторонними
организациями.
Существующая арендная плата носит
чисто символический характер и, естествен-
Показатели
Производственная программе
Объем приведенного
грузооборота, т (тыс. руб.)
Объем замораживания мяса
прогрессивным методом, т
Трудовые показатели
Численность персонала, чел.
Фонд заработной платы, тыс.
руб.
Производительность труда
ППП, т (тыс. руб.)
Соотношение между ростом
производительности труда и
средней заработной платы
Фонд материального
поощрения, тыс. руб.
Эффективность
Прибыль, тыс. руб.
Рентабельность, %
Фондоотдача, коп.
Себестоимость работ на
холодильнике, тыс. руб.
Себестоимость 1 тонны-дня
хранения, руб.
Оборачиваемость
холодильной емкости, раз
Использование, %
холодильной емкости
камер замораживания
камер охлаждения
Потери массы продуктов при
холодильной обработке и
хранении, тыс. руб.
Внедрение новой техники,
технологии и оргтехмеропри-
ятий
Уровень механизации ПРТС
работ на холодильнике, %
Затраты на 1 т приведенного
грузооборота, руб.
Функции показателей


верждаемые
+
+
'—
+
+
—
—
—
—
—
+
—
—
—
—
—
+
—
—
—


четные
—
—
+
—
—
+
+
+
+
+
—
+
+
+
+
+
—
—
+
+


ночные
+
+
__
+
+
+
—
+
+
—
+
+
—
+
+
+
+
+
+
+
но, не может заинтересовать холодильник
в поиске клиента на временно
свободные холодильные емкости. Размер
арендной платы при сдаче холодильника или его
части в аренду должен не только
полностью погашать затраты на эксплуатацию,
но и обеспечивать нормативную прибыль
в условиях нормальной работы или
дополнительную прибыль при высокоэффективной
работе, стимулируя снижение издержек по
хранению и холодильной обработке
продукции.
Наряду с пересмотром тарифов для
эффективного функционирования внутреннего
хозрасчета требуется, как уже указывалось
10

выше, система плановых показателей
деятельности холодильника, которые должны
отвечать следующих условиям:
стимулировать коллектив холодильника
к поиску интенсивных путей развития
производства за счет использования
внутрихозяйственных резервов;
обеспечивать взаимосвязь между
государственным плановым заданием
предприятию (мясокомбинату) и планом
холодильника, отражая реальную его роль в
выполнении государственного плана (исходя
из того, что функции, права и
обязанности холодильника, как правило,
ограничены сферой собственной производственной
деятельности);
быть свободными от влияния факторов,
не зависящих от деятельности коллектива
холодильника;
выражать конечные результаты
деятельности холодильника на основе
комплексного применения стоимостных, натуральных
и трудовых показателей;
позволять достоверно оценивать
фактическое выполнение коллективом
подразделения плановых заданий и сравнивать
результаты труда.
Для планирования и оценки
производственной деятельности холодильника пред-
119,1 млрд т-км
Щ6 I
93Л I I
?3>? 1 II'
42 I I I 1
33,9 I
26,3 I I I I I I
.illllll
то W55 1960 1965 1970 1975 1980 /985 Год
Рост грузооборота железных дорог при
перевозке скоропортящихся продуктов
приятия мясной промышленности
предлагается следующая система хозрасчетных
показателей.
Работу по практическому внедрению
внутреннего хозрасчета на холодильниках
предприятий перерабатывающих отраслей,
в частности, мясной промышленности,
следует начинать с подготовки инструкции по
планированию объема и себестоимости
работ холодильников предприятий данной
промышленности. Проект такой инструкции
был предложен в 1967 г. ВНИХИ, но по
ряду причин он не был утвержден.
Однако многие (в основном крупные
холодильники) в своей производственной
деятельности руководствуются этой
инструкцией. Отдельные ее положения приемлемы
и в настоящее время.
Для сокращения сроков внедрения
внутреннего хозрасчета нужно также
разработать систему тарифов. Причем тарифы
должны быть общесоюзными и
распространяться на холодильники всех ведомств.
Осуществление этих мероприятий
позволит повысить заинтересованность
коллектива холодильника в высокоэффективном
труде, без чего успешная работа в условиях
самоокупаемости и самофинансирования
невозможна.
53,3тн.т
ЩЗ
28,8 ¦ ¦
13,7 13,7
.l.llll
1913 то тз 1955 /965 1975 /985 Год
Динамика роста объема перевозок
скоропортящихся продуктов железнодорожным транспортом,
в том числе изотермическим
11

Проблемы. Поиски. Решения
УДК 621.56/.57:657.372.3
НОРМАТИВНЫЕ СРОКИ СЛУЖБЫ
И НОРМЫ АМОРТИЗАЦИОННЫХ
ОТЧИСЛЕНИЙ НА РЕНОВАЦИЮ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ*
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
И. Г. ХАЗАНОВ
Научно-технический прогресс в
машиностроении призван обеспечить ускорение
обновления основных производственных
фондов, замену эксплуатируемой
малоэффективной техники на новую с высокими
потребительскими качествами, экономию
всех видов ресурсов в народном хозяйстве.
Важное значение в решении проблемы
обновления основных производственных
фондов имеет установление нормативных
сроков службы и норм амортизационных
отчислений на реновацию оборудования с
учетом его морального износа,
фактической надежности и долговечности.
Длительность эксплуатации
машиностроительной продукции характеризуется
таким общим понятием, как срок службы —
календарная продолжительность
эксплуатации оборудования до наступления
предельного состояния [2]. Кроме того,
имеется ряд более конкретных понятий в
зависимости от факторов, ограничивающих
длительность эксплуатации:
предельный срок службы, обусловленный
соображениями безопасности;
ресурс до списания (в часах наработок)
или срок службы до списания (в
календарных годах), зависящий от предельного
состояния оборудования;
оптимальный срок службы,
определяемый по экономическим критериям
(например, по стоимости единицы продукции или
одного часа работы изделия, целому числу
ремонтных циклов и др.);
. сроки обновления эксплуатируемого
парка машин, обусловленные возможностью
замены оборудования на новое, более
совершенное;
срок морального старения, который
связан с уровнем развития данной отрасли
машиностроения во всем мире.
* Продолжение. Начало см.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Одно из важнейших понятий — срок
амортизации (нормативный срок службы),
в течение которого сумма отчислений на
реновацию (полное восстановление)
становится равной начальной стоимости
изделия. Этот показатель непосредственно
влияет на темпы обновления основных фондов.
Сроки амортизации, вытекающие из
действующих норм амортизационных
отчислений [8], не имеют достаточного научно-
технического обоснования:
не увязаны с фактическими,
экономически оптимальными сроками службы, со
сроками обновления эксплуатируемого
парка машин, а также с
дифференцированными нормативами сроков обновления и
темпами роста объемов производства (в
результате, по существу, нарушается закон
расширенного воспроизводства);
различны для одного и того же
оборудования, эксплуатируемого в различных
отраслях, хотя технические ресурсы до
списания не зависят от отрасли применения
и являются постоянными;
обладают большой «инерционностью»,
так как устанавливаются нормативными
документами высокого уровня, что
приводит к их отставанию от динамики
технического уровня машиностроительной
продукции.
Сроки амортизации (нормативные сроки
службы), вытекающие из действующих
норм амортизационных отчислений на
реновацию, а также предельные и
оптимальные сроки службы, установленные ВНИИ-
холодмашем для групп холодильного
оборудования [6], приведены в табл. 1.
Предельные сроки службы разработаны
ВНИИхолодмашем совместно с ВНИКТИ-
холодпромом на основе учета процессов
естественного старения оборудования
(изнашивание, накопление усталостных
повреждений, химическая деструкция,
коррозия, необратимые загрязнения аппаратуры
и корпусных элементов холодильных
машин).
Оптимальные сроки службы базируются
на ресурсах до капитального ремонта [3]
и включают целое число ремонтных
циклов, так как только в этом случае
исключается недоиспользование материальных
средств и труда при проведении ремонтов.
В целях создания необходимых эконо-
12

Таблица 1
„
Группы
(холодильные установки)
Фреоновые компрессионные
с поршневыми компрессорами хо-
лодопроизводительностью, кВт
до 10
от 10 до 28
от 35 до 100
от ПО до 280
от 300 до 500
с винтовыми компрессорами холо-
допроизводительностью, кВт
от 300 до 500
для рефрижераторных вагонов
для авторефрижераторов
Аммиачные компрессионные
с поршневыми компрессорами холо-
допроизводительностью, кВт
до 100
от ПО до 280
от 300 до 500
с винтовыми компрессорами холо-
допроизводительностью, кВт
от 300 до 500
от 600 до 1400
с оппозитными компрессорами
Турбокомпрессорные
фреоновые машины
аммиачные агрегаты
пропановые агрегаты
Теплоиспользующие
абсорбционные
пароводяные эжекторные
Действ
ующие
нормативы
Нормы

амортизационных

отчислений на
реновацию
8,4
7,7
7,7
7,7
10
10
3,5
7,7
7,7
7,7
7,7
7,7
7,7
7,7
4
4
4
7
7
Срок

амортизации
Т
1 ам>
лет
12
13
13
13
10
10
28
13
13
13
13
13
13
13
25
25
25
14
14
Данные ВНИИхолодмаша, основанные
на надежности холодильного

Предельный срок
службы
Т
1 пр'
лет
13—14
13—14
15—17
16—18
15—17
16—18
16—18
10—12
15—17
16—17
13—14
22—24
1 22—24
22—24
1 14—15
18—20
18—20
10—12
12—13
оборудования

Среднегодовая

наработка т,
тыс. ч
5
3,5
4
4
3,5
3,5
2
3
4
4,5
4,5
4,5
4,5
5
3,5
7
7
—
1 ~
Ресурс
до капи-
тзльного
рс мо нтэ,
т
1 р. к.
тыс. ч
33
33
30
33
25
50
33
30
27,5
33
25
50
50
30 "
50
50
50
10
6
Число

ремонтных
циклов
М
2
1
2
2
2
1
1
1
2
2
2
1,5
1,5
3
1
2
2
1
2

Оптимальный
срок
службы
7ПТ) лет
13
10
15
16
15
14
16
10
14
15
12
16
16
18
14
14
14
10
12
мических условий для своевременного
обновления основных фондов и ускорения
научно-технического прогресса Советом
Министров СССР было принято
постановление «О разработке новых норм
амортизационных отчислений по основнымфондам
народного хозяйства СССР». Новые нормы
амортизационных отчислений на
реновацию должны полнее учитывать
нормативные сроки службы и обеспечивать
своевременное обновление основных фондов в
народном хозяйстве.
ВНИИхолодмашем как головным
институтом подотрасли холодильного
машиностроения разработаны новые нормативные
сроки службы и нормы амортизационных
отчислений на реновацию холодильного
оборудования с использованием основных
методических положений [3, 7].
При разработке новых нормативных
сроков службы был использован большой
объем исходной информации и
технико-экономических показателей:
данные по эксплуатируемому парку
холодильных машин [4], надежности
холодильного оборудования и ремонтным
затратам [3, 5];
дифференцированные нормативы сроков
обновления холодильного оборудования [1];
планируемые выпуски холодильного
оборудования, их распределение на* замену и
расширение существующего парка, темпы
роста объемов производства и др.
Согласно [9] нормативный срок службы
устанавливается на основе анализа рас-
четно-статистического срока службы,
срока обновления эксплуатируемого парка и
срока службы, вытекающего "из
действующих норм амортизационных отчислений.
Расчетно-статистический срок службы
устанавливают путем корректировки
фактического срока службы оборудования с
13

помощью ряда факторов, влияющих на
изменение последнего в перспективном
периоде.
К ним относятся: сроки обновления
выпускаемого оборудования
(дифференцированные нормативы сроков обновления),
показатели повышения эффективности его
использования (увеличение коэффициента
рабочего времени) и роста долговечности,
а также сокращение количества
капитальных ремонтов за срок службы.
Расчетно-статистический срок службы
Гр определяют по формуле:
Тр=ТфК1К2Кз, A)
где Тф — фактический средний срок
службы оборудования определенного
типа по данным эксплуатации,
год;
К\ — коэффициент, учитывающий
планируемое сокращение
продолжительности выпуска нового
оборудования,
/С. = ГН/ГФ; B)
Тн — дифференцированные нормативы
сроков обновления, лет [1];
Гф — фактическая продолжительность
выпуска серийного холодильного
оборудования, лет;
/Сг — коэффициент, учитывающий рост
среднегодовой наработки
оборудования,
/С2=т,/т2; C)
ть Т2 — соответственно среднегодовая
наработка холодильного
оборудования в одиннадцатой и двенадцатой
пятилетках, ч (значение ц
принято в соответствии с [3], а тг —
на 10—15 % выше);
/Сз — коэффициент, учитывающий
планируемое повышение показателей
долговечности,
Кз=Гр.к2/Гр.к1, D)
^р.кь ^р.к2 — ресурсы до капитального
ремонта холодильного
оборудования, соответственно на
конец одиннадцатой и
двенадцатой пятилеток [5].
Точные значения Гф для различных типов
холодильного оборудования выявить не
представляется возможным — они
изменяются в весьма широких пределах и
достигают 10—25 и более лет. Поэтому при
расчете Гр их значения по группам
холодильного оборудования приняты равными
предельным срокам службы Тпр.
Срок обновления эксплуатируемого
парка находят по формуле:
обн [тпл+ти-(тэ+тр)]./5' v";
где П — эксплуатируемый парк машин на
начало двенадцатой пятилетки,
тыс. шт.;
тпл — планируемый в двенадцатой
пятилетке общий выпуск машин,
тыс. шт.;
гаи — ожидаемое поступление
импортного оборудования данного типа в
двенадцатой пятилетке, тыс. шт.;
тэ — количество оборудования,
планируемого к поставке на экспорт в
двенадцатой пятилетке, тыс. шт.;
тр—количество выпускаемого
оборудования, которое направляется на
расширение эксплуатируемого
. парка, тыс. шт.
Для определения значения гар были
изучены и систематизированы заявки
потребителей. Выявлено, что годовой
выпуск холодильного оборудования
распределяется примерно так: на замену
устаревших машин направляется в среднем
55 %, а на расширение эксплуатируемого
парка 45 %.
Так как в расчетный парк холодильных
машин импортное оборудование не
включали, значение тп при расчете не
учитывали. Поскольку значение тэ не превышает
3 % от общего объема выпуска и 1,5 %
в натуральном выражении, при расчетах
им также пренебрегли.
Нормы амортизационных отчислений на
реновацию Н, %, рассчитаны по методи-
ке [7]:
Я=%=^.100, F)
где Бб, Бл — соответственно балансовая и
ликвидационная стоимости
оборудования, руб.;
Тн — нормативный срок службы,
лет.
Ликвидационная стоимость
холодильного оборудования принята по данным ряда
потребителей в размере 5 % от его
балансовой стоимости.
Рассчитанные строго по методике [9]
нормативные сроки службы и нормы
амортизационных отчислений на реновацию
холодильного оборудования были
представлены в Госплан СССР на согласование и
после незначительной корректировки нор-
14

мативных сроков службы (в сторону
увеличения) по отдельным группам
оборудования (из-за большого превышения Тоби
над Тн) были утверждены Госпланом СССР
и Минхиммашем СССР.
Однако в новых нормах
амортизационных отчислений на реновацию
холодильного оборудования не полностью
устранены недостатки, которые были присущи
действующим нормам (о них говорилось
в начале статьи).
Главные недостатки — значительное
превышение сроков обновления Тобн над
нормативными сроками службы Тн и полное
Таблица 2
Группы (холодильные установки)
Фреоновые компрессионные
с поршневыми компрессорами
холодопроизводительностью, кВт
до 10 .
от 10 до 28
от 35 до 100
от НО до 280
от 300 до 500
с винтовыми компрессорами
холодопроизводительностью, кВт
от 300 до 500
для рефрижераторных вагонов
для авторефрижераторов
Аммиачные компрессионные
с поршневыми компрессорами
холодопроизводительностью, кВт
до 100
от 110 до 280
от 300 до 500
с винтовыми компрессорами
холодопроизводительностью, кВт
от 300 до 500
от 600 до 1400
с оппозитными компрессорами
Турбокомпрессорные
фреоновые машины
аммиачные агрегаты
пропановые агрегаты
Теплоиспользующие
абсорбционные
пароводяные эжекторные
Расчетно-
статистиче-
ский срок
службы*
Т , лет
14
12
14
14
15
17
16
18
14
13
13
13
13
13
21
21
21
16
12
Срок
обновления
парка*
^обн»
лет
24
16
26
25
28**
28**
32
28
28
30
27**
27**
30**
30**
24
30
22
14
25
Нормативы
утвержденные

Нормативный срок
службы
Тн, лет
12
12
14
14
15
15
18
16
13
13
13
13
13
13
20
20
20
12
12
Нормы
амортиза-
зационных
отчислений
на
реновацию

холодильного
оборудования Н, %
7,9
7,9
6,8
6,8
6,3
6,3
5,2
5,9
7,3
7,3
7,3
7,3
7,3
7,3
4,8
4,8
4Т8
7,9
7,9
предлагаемые
ВНИИхолодмашем

Нормативный срок
службы
(*Wonr).
лет
с
13
10
15
16
15
14
16
10
14
15
12
16
16
18
14
14
14
10
12
Нормы

амортизационных
отчислений
на
реновацию

холодильного
оборудования,
Н', Го
7,3
9,5
6,3
5,9
.6,3
6,8
5,9
9,5
6,8
6,3
7,9
5,9
5,9
5,2
6,8
6,8
6,8
9,5
7,9
* Расчет по методике Госплана СССР.
** Обновление осуществляется путем замены поршневых компрессоров винтовыми.
отсутствие связи между этими
показателями — сохранились.
По мнению авторов, нормативные сроки
службы должны быть равны экономически
оптимальным, т. е. должно соблюдаться
равенство:
Т'н=Топ=Т-^-М, G)
где Топт — оптимальный срок службы, лет;
Трк—ресурс до капитального
ремонта холодильного оборудования,
лет;
15

т — среднегодовая наработка, ч;
М — целое число ремонтных циклов
за срок службы.
Кроме того, сроки обновления,
рассчитанные по видоизмененному выражению:
Т' =
1 обн
п
(8)
где а — среднегодовые темпы роста
объемов производства,
также должны быть равны Т'н.
В табл. 2 представлены утвержденные
и предлагаемые ВНИИхолодмашем
нормативные сроки службы и нормы
амортизационных отчислений. Как видно, предлагаемые
нормативные сроки службы Гн в
большинстве случаев незначительно отличаются от
утвержденных Гн, а нормы амортизационных
отчислений на реновацию даже выше по
девяти группам оборудования, что
обеспечивает для них условие Т'н<сТн
(выполняется тенденция снижения
нормативных сроков служб). Вместе с тем для
некоторых групп оборудования, например,
аммиачных винтовых компрессорных
агрегатов, нормативные сроки службы
оказались очень заниженными. Учитывая
высокую надежность компрессоров этих
агрегатов, предлагается установить для них
нормы амортизационных отчислений 5,9 %
вместо утвержденных 7,3 %.
Обращают на себя внимание очень
большие сроки обновления (Гобн= 14-^32 лет).
Возникает вопрос, каким путем можно
обеспечить Гобн=Г'н? Очевидно, что только
увеличением а и уменьшением шр (см.
формулу 8).
Расчеты показывают, что для
выполнения равенства Тобн=Т'н среднегодовые
темпы роста объемов производства по
отдельным группам оборудования должны быть
на уровне 20 % и выше, что нереально.
Также, очевидно, нереально резкое
сокращение доли выпускаемых машин, которые
направляются на расширение парка.
Относительно осуществимы темпы роста
объемов производства на уровне 10—12 %.
В табл. 3 для групп оборудования с
наиболее высокими значениями Тобн
приведены - сроки обновления Т'обц и Т"бн, а
также количество своевременно
незамененных в парке холодильных машин при
запланированных и предлагаемых авторами
среднегодовых темпах роста объемов
производства в двенадцатой пятилетке.
При планируемых темпах общее число
своевременно незамененных в парке
холодильных машин составит более 200 тыс.
единиц оборудования. Это неизбежно
вызовет дальнейшее развитие сферы ремонта
с привлечением дополнительных трудовых
ресурсов.
При предлагаемых темпах роста
объема производства срок обновления
эксплуатируемого парка снизится в среднем на»
20 % и число своевременно незамененных
машин сократится до 110 тыс. единиц.
Простые расчеты показывают, что для
обеспечения предлагаемых темпов роста
объемов производства потребуются
дополнительные годовые капиталовложения в
Таблица 3
Группы
(холодильные установки)
Фреоновые, компрессионные
с поршневыми
компрессорами холодопроизво-
дительностью, кВт
до 10
от 35 до 100
для авторефрижераторов
Аммиачные компрессионные
с поршневыми
компрессорами холодопроиз-
водительностью, кВт
от ПО до 280
от 300 до 500
с оппозитными
компрессорами
Итого
Плани
Среднегодовые
темпы роста
объемов
производства, %
1,6
9,5
7,5
5,6
2,5
3,4
~~
руемые показатели
Срок

обновления
^обн- лет
21
18
18
25
25
28
¦ ¦

Своевременно не-
замененный
парк, тыс. шт.
160
6
12
17
6
0,6
201,6
Предлагаемые показатели
Среднегодовые
темпы роста
объемов
производства, %
. 12
11
12
12
12
11
—
Срок
обновления
J/f
' обн>
лет
16
17
15
22
19
22
—
Своевременно
незамененный
парк,
тыс. шт.
80
4
9
13
4,5
0,3
110,8
16

холодильном машиностроении порядка 15—
16 млн. руб.
С другой стороны, если сократить долю
выпуска холодильных машин (до 30—35 %),
направляемых на расширение
эксплуатируемого парка, то это снизило бы
капиталовложения на введение новых мощностей в
отраслях — потребителях холода,
сократило сроки обновления и уменьшило
своевременно незамененный парк холодильных
машин.
Сопоставление технического уровня и
качества (потребительских свойств) новых,
создаваемых в двенадцатой пятилетке,
холодильных машин с устаревшими
показало, что своевременная замена последних
могла бы обеспечить снижение общих
потерь в народном хозяйстве в объеме до
100 млн. руб. за счет экономии
энергетических, трудовых и материальных ресурсов.
Таким образом, ускорение обновления
парка эксплуатируемых холодильных
машин, повышение эффективности
общественного производства сдерживается из-за
отсутствия соответствующей нормативной
базы, увязывающей между собой такие
категории, как нормативные сроки службы,
сроки обновления устаревших фондов,
нормативы распределения выпускаемых машин
на замену и расширение парка и темпы
роста объемов производства.
Только такое планирование,
опирающееся на научно обоснованную
нормативную базу, позволяющее (на каждый
заданный отрезок времени) рационально
перераспределять капиталовложения
между сферами производства машинострои-
Изобретения
A1) 1337626 E1LF25C3/04 B1) 3877632/29-13
B2) 04.04.85 G1) Научная часть
Сибирского научно-исследовательского и проектного
института цементной промышленности G2) Г. С.
Филиппов, В. И. Черных, В. М. Мелкозеров E3)
621.584.1
E4) E7) СНЕГОГЕНЕРАТОР, содержащий
установленные в кожухе вентилятора
приспособления для распыления воды и подачи сжатого
воздуха, соединенные трубопроводами с
источниками воды и сжатого воздуха,
отличающийся тем, что, с целью получения снежного
покрова при температуре воздуха от 0 до —8 °С,
снегогенератор снабжен камерой генерации снега,
сообщенной с кожухом вентилятора, и
дополнительным вентилятором, а трубопроводы для
подвода воды и сжатого воздуха содержат
участки, выполненные в виде змеевиков, при этом
тельной продукции и ремонта, способно
обеспечить необходимые пропорции в
социально-экономическом развитии страны.
Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Кубланов В. Я.,
Хазанов И. Г. Обновление холодильного
оборудования // Холодильная техника. 1987,
№ 12.
2. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Хазанов И. Г. Показатели надежности и
сроки амортизации холодильного
оборудования // Холодильная техника. 1977, № 1.
3. Бежанишвили Э. М., Таланов А. В.,
Хазанов И. Г. Трудоемкость ремонта
холодильного оборудования // Холодильная
техника. 1983, № 7.
4. Бежанишвили Э. М.,
Тихомирова Л. М. Определение норм расхода и
потребности в запасных частях к холодильному
оборудованию // Холодильная техника. 1983,
№ 9.
5. ГОСТ 6492 — 8 6. Компрессоры поршневые
одноступенчатые холодопроизводительностью
свыше 3,5 кВт. Общие технические
требования.
6. Классификатор основных фондов
(проект, часть 2. М.: ЦСУ СССР, 1984.
7. Метод и чес кие ' указания по пересмотру
действующих и разработке новых норм
амортизационных отчислений по основным фондам
народного хозяйства СССР. М.:
Госкомцен СССР. 1985.
8. Нормы амортизационных отчислений по
основным фондам народного хозяйства СССР
и положение о порядке планирования,
начисления и использования амортизационных
отчислений в народном хозяйстве. М.:
Экономика, 1974.
9. Порядок определения нормативных сроков
службы машин и оборудования. М. 1985.
кожухи вентиляторов имеют диффузорную часть,
приспособления для распыления воды и подачи
сжатого воздуха расположены в диффузорной
части кожуха первого вентилятора, а змеевик —
в диффузорной части дополнительного
вентилятора и установлен перпендикулярно его оси,
причем направление труб змеевиков
взаимно-перпендикулярное, а змеевик трубопровода для
сжатого воздуха расположен между
вентилятором и змеевиком трубопровода для воды, при
этом приспособление для распыления воды
выполнено в виде кольцевого коллектора с
форсунками, оси которых параллельны, а
приспособление для подачи воздуха выполнено в виде
кольцевых коллекторов с перфорацией,
установленных вокруг форсунок с возможностью
перемещения вдоль оси последних, а в стенках
камеры генерации снега выполнены эжекционные
окна.
2 Холодильная техника 1
17

экономия
топливно-
ЭНЕРГЕТИЧЕОКИХ
УДК [621.565:629.12] .004.182
ПОВЫШЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
ЭФФЕКТИВНОСТИ
ЭКСПЛУАТАЦИИ СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
н. А. смелков
На современном рыбопромысловом судне
основным потребителем электроэнергии
является судовая холодильная установка
(СХУ). На ее работу затрачивается не
менее половины общего количества
электроэнергии, вырабатываемой судовой
электростанцией. Из этой доли до 70 %
приходится на обслуживание морозильного
комплекса. Исходя из того что на
производство 1 кВт-ч электроэнергии на судне
расходуется 300—350 г усл. топлива, на
замораживание 1 т рыбопродукции его
требуется от 30 до 60 кг. А если учесть, что
во время промыслового рейса
продолжительностью, как правило, 165 сут судну
нередко приходится ожидать в течение 5—
10 сут подвоза топлива, в результате чего
недопроизводится только плановой пищевой
рыбопродукции на 100—200 тыс. руб.,
снижение энергопотребления судовыми
холодильными установками становится одним из
главных факторов повышения
технико-экономических показателей промыслового
рейса.
Ниже рассматриваются пути снижения
энергопотребления СХУ.
Один из них — уменьшение давления
конденсации рк СХУ судов, ведущих
промысел в районах, где температура
забортной воды не выше 15 °С, с
перенастройкой терморегулирующего вентиля
(ТРВ).
В СХУ, оснащенных холодильным
оборудованием предприятия «Кюльаутомат»
(ГДР), давление конденсации согласно
инструкции должно поддерживаться на уровне
1,18 МПа, необходимом для обеспечения
стабильной подачи хладагента в
испарительную систему, что гарантирует
устойчивую работу ТРВ. Это давление
конденсации соответствует температуре
забортной воды на входе в конденсатор
25 °С. При температуре забортной воды в
районе промысла 2—15°С оба
конденсатора бывают загружены лишь на 40—50 %,
чаще же работает только один из них. Как
не парадоксально, резерв энергии от более
низкой температуры забортной воды не
используется, а винтовые компрессорные
агрегаты (ВКА) потребляют
дорогостоящую энергию, вырабатываемую судовой
электростанцией, только для того, чтобы
обеспечить требуемое давление
конденсации.
Опыт эксплуатации ряда СХУ, особенно
на судах типа БАТМ, показал, что они
могут работать более экономично при
пониженном давлении конденсации, которое
в некоторых случаях может быть
уменьшено до 0,7—0,8 МПа. Для каждой СХУ
рекомендуется выбирать свое, наиболее
оптимальное давление конденсации. При
этом необходимо перенастроить ТРВ на
линии подачи хладагента в испарительные
секции воздухоохладителей морозильных
аппаратов LBH-31,5 и воздухоохладителей
грузовых трюмов.
Для этого следует ослабить пружину
клапана, а если это не даст
положительного результата — заменить сопло клапана
на большее и отрегулировать ТРВ.
Правильность регулировки ТРВ на
линии подачи хладагента в испарительные
секции воздухоохладителя морозильного
аппарата определяется по температуре
всасываемых паров из соответствующей секции.
Давление конденсации надо понижать
постепенно и только после ввода СХУ в
установившийся тепловой режим.
На одном из судов Калининградской
базы тралового флота — БАТМ «К. Билю-
тин» в течение нескольких промысловых
рейсов испытывали СХУ при давлениях
конденсации 0,85 и 1,2 МПа. Параметры,
приведенные в табл. 1, соответствуют
рабочему режиму двух автономных СХУ с ВКА
S3-900, обслуживающих два
оптимизированных морозильных аппарата LBH-31,5.
Перед тем, как перевести СХУ на работу
при /?к=0,85 МПа, все ТРВ отрегулировали
на температуру всасываемых паров —39ч-
-т—42 °С.
Под давлением конденсации 0,85 МПа
СХУ проработала 125 сут. Параметры в
этих условиях фиксировали в
установившемся тепловом режиме при такте работы
морозильных аппаратов 50—55 с.
Параметры при давлении конденсации
1,2 МПа A2 испытаний за рейс) фиксиро-
18

Таблица 1
Значения
показателей при
0,85 1,2
вали по истечении 60 мин работы СХУ.
После перевода СХУ на данный режим
температура воздуха в морозильных аппаратах
постепенно поднималась. Это
свидетельствовало о том, что не только возрастала
мощность, потребляемая ВКА, но и
снижалась холодопроизводительность СХУ. При
эксплуатации СХУ в таком режиме
потребовалось бы увеличить время такта работы
морозильных аппаратов, что привело бы к
снижению их производительности либо к
повышению конечной температуры в центре
блока рыбы выше спецификационной
( — 18°С).
Как показали испытания, в результате
перенастройки ТРВ, благодаря чему СХУ
работает при пониженном давлении
конденсации, только за один промысловый рейс
судна достигается экономия порядка 100 т
усл. топлива, а также значительно
повышается эффективность эксплуатации
судовой холодильной установки в целом.
Холодильные установки трех последних
судов «Цефей», «Куртна» и «Крымский
рабочий» из серии типа РТМ-С являются
наиболее энергетически эффективными. Они
приняты за основу СХУ для новой серии
судов супертраулеров типа «Атлантик-488».
На РТМ-С «Цефей» в течение нескольких
промысловых рейсов проводили наблюдения
за работой СХУ в целях выявления
оптимальных режимов ее эксплуатации.
Принципиальная схема этой СХУ и ее
действительный рабочий цикл в /, р-диа-
грамме показаны на рисунке. Рабочий цикл
можно представить в виде цикловой схемы.
Наиболее оптимальный режим был
достигнут при работе СХУ в цикле
двухступенчатого сжатия, при котором ВКА 2, 3
ступени низкого давления (СНД)
отсасывают пары из испарительной системы и
без всякого промежуточного охлаждения
горячих паров нагнетают их в ВКА /
ступени высокого давления (СВД).
Переохладитель 8 подключен к системе «дозаряд-
ка» ВКА /, а переохладитель 9 — к ВКА 3.
Переохладители представляют собой
гладкотрубные теплообменники
поверхностью охлаждения по 7, 8 м2 каждый,
заключенные оба в один изолированный
корпус. В кольцевом пространстве,
расположенном между внешней и внутренней
трубами, протекает хладагент, подлежащий
охлаждению (процессы 6—7 и 7—Я), а
в трубки через соответствующие ТРВ с
распределительным устройством
дросселируется незначительная часть хладагента
(процессы 6—6' и 7—7'), образующиеся пары
которого отсасываются промежуточной
ступенью соответствующего ВКА (процессы
в'—4" и 7'—2"). Параметром, по которому
регулируется производительность всех ВКА,
является температура кипения. Поэтому в
состав ВКА входит термоизмерительный
сосуд.
Испытания СХУ на РТМ-С «Цефей» в
условиях промысла подтвердили [2]
высокую эффективность работы ВКА по циклу
с «дозарядкой» — существенное
увеличение холодопроизводительности от
переохлаждения хладагента, поступающего к
ТРВ испарительной системы.
В дни, когда добывали незначительное
количество рыбы, но достаточное, чтобы
эксплуатировать морозильные аппараты с
максимальной нагрузкой в течение 8 ч,
испытания проводили при отключенных
переохладителях A4 испытаний за рейс). Для
более объективного анализа работы СХУ
параметры фиксировали с интервалом в
Температура хладагента, °С
кипения
всасывания
нагнетания
после линейного ресивера
перед ТРВ, после
теплообменника
Давление, МПа
всасывания
нагнетания
Температура, °С
забортной воды
воздуха в морозильном
аппарате
масла на входе в ВКА (с
увеличением рк расход
охлаждающей воды на
маслоохладитель
повышается)
Суммарная мощность, пот-
рябляемая ВКА, кВт
Суммарная
производительность двух морозильных
аппаратов за 8 ч работы (при
замораживании рыбы от
начальной температуры в ее
центре 9,5 °С до конечной
в центре блока — 18,3 °С), т
-46
-13
65
20,3
—43
—2
67
29
—6
0,079
0,96
12,1
-34,5
39
375,8
21,4
0,088
1,33
12,1
—31.9
40
448,2
20,3
19

Pk
/ 1 JtL—^zI/az .V-^'aL'^
ZLli—^ r"< кж
_j 5^ IJ
Принципиальная схема судовой холодильной установки РТМ-С «Цефей» (а) и действительный
рабочий цикл в i, р-диаграмме (б):
/ — винтовой компрессорный агрегат 53-900 — СВД; 2 — винтовой компрессорный агрегат
53-900 — СНД; 3 — винтовой компрессорный агрегат 53-1800 — СНД; 4 — маслоотделитель; 5
конденсатор BX104 м2); 6 — линейный ресивер; 7 — фильтр-осушитель; 8, 9 — переохладители; 10 —
воздухоохладитель грузовых трюмов; 11 — воздухоохладитель морозильного аппарата; 12 — терморегулирую-
щий вентиль; 13 — соленоидный вентиль; 14 — ручной регулирующий вентиль; 15 —
термоизмерительный сосуд; 16 — поплавковый клапан высокого давления.
30 мин при установившемся тепловом
режиме, максимально загруженном
морозильном комплексе и подключенных к общему
всасывающему коллектору
воздухоохладителях двух грузовых трюмов.
Производительность двух морозильных аппаратов
LBH-31,5 определяли за 8 ч непрерывной
работы.
При отключенных переохладителях
производительность морозильных аппаратов
составила 15,2 т, суммарный расход
электроэнергии 334,5 кВт-ч, или 175 кВт-ч/т, а
при работающих переохладителях — 22,9 т,
суммарный расход электроэнергии
363,5 кВт-ч, или 127 кВт-ч/т (в обоих
вариантах рыбу замораживали до конечной
температуры в центре блока —18-i—19 °С).
Эффективность работы ВКА в цикле
двухступенчатого сжатия с «дозарядкой»
повысилась на 37 %. Это позволило, при
неизменной проектной производительности
аппаратов LBH-31,5, вместо двух ВКА
S3-1800 и одного S3-900 (как на серийных
судах типа РТМ-С), работающих по циклу
одноступенчатого сжатия, установить один
ВКА S3-1800 и два S3-900, т. е.
фактически выключить из работы один ВКА S3-900.
Проектом предусматривалось получение
температуры хладагента после второго
переохладителя (перед ТРВ) не выше —12 °С,
однако при работе СХУ в оптимальном
режиме температура ниже 0 °С не опускалась.
Для достижения проектной температуры
сопла в ТРВ типа ТЕ-12 (фирмы «Дан-
фосс»), которые были установлены на линии
подачи хладагента в переохладители 8 и 9,
заменили на сопла большего размера. В
результате повысилась производительность
ТРВ, а температура хладагента перед ним
достигла —16 °С. При неизменной
тепловой нагрузке на испарительную систему
снизилась и температура воздуха в
морозильных аппаратах до —35-.—36 °С. Это
позволило на несколько секунд сократить
такт работы морозильных аппаратов, а
следовательно, увеличить их суммарную
производительность.
Для получения еще более низкой
температуры хладагента перед ТРВ нужно
установить переохладители с большей теп-
20

•
Показатели
Температура хладагента, °С
кипения
всасывания СНД
нагнетания СНД
всасывания СВД
нагнетания СВД
перед переохладителем 8
после переохладителя 8
перед переохладителем 9
после переохладителя 9
после линейного ресивера
Давление, МПа
кипения
конденсации
кипения в
переохладителе 8
кипения в
переохладителе 9
нагнетания СНД
нагнетания СВД
Температура, °С
забортной воды
смазочного масла на
входе в ВКА
Суммарная
производительность двух морозильных
аппаратов за 8 ч работы (при
замораживании рыбы от
начальной температуры в ее
центре 6,1 до конечной в
центре блока —19,2 °С), т
Таб
лица 2
Значения показателей
при температуре
хладагента перед
ТРВ, °С
0
—43
—29
58
46
82
32
18
18
0
27
0,091
1,2
0,514
0,137
0,45
1,27
21,8
40
20,7
—16
—44
—35
56
45
79
24
11
—4
— 16
27
0,086
1,2
0,514
0,137
0,45
1,27
21,8
40
22,9
лопередающеи поверхностью, что, кроме
того, даст возможность дополнительно
подключить к работе по циклу с «дозарядкой»
ВКА 2, который в данной схеме не
используется, а взаимозаменяем с ВКА 1
или 3. i
Параметры работы СХУ при
температурах хладагента перед ТРВ 0 и —16 °С
представлены в табл. 2.
Энергопотребление на этих режимах указано в табл. 3,
в ней для сравнения приведено также
энергопотребление однотипных СХУ на
других рыбопромысловых судах (данные
для РТМ-С взяты из [1]).
Результаты, полученные после снижения
температуры хладагента перед ТРВ до
—16 °С, свидетельствуют о том, что при
соблюдении спецификационной температуры
в центре блока рыбы потребление
электроэнергии увеличилось всего на 3,5 %, в то
время как производительность морозильных
аппаратов повысилась на 8,6 %.
Сравнение рассматриваемой СХУ при
температуре хладагента перед ТРВ —16 °С
с другими, представленными в табл. 3,
показывает ее высокую энергетическую
эффективность.
При небольших суточных выловах и
использовании одного морозильного аппарата
схема предусматривает работу СХУ в
цикле одноступенчатого сжатия с любым
из винтовых компрессорных агрегатов.
Гибкость схемы дает возможность сравнить
энергопотребление при работе в обоих
циклах при одной и той же тепловой
нагрузке.
Таблица 3
Тип судна
РТМ-С
РТМ-С
«Цефей»
БАТМ
Режим работы
СХУ
Одноступенчатый
Двухступенчатый
Односту пенч атый
Двухступенчатый
Двухступенчатый
Одноступенчатый
Одноступенч атый

Давление


денсации,
МПа
1,18
1,18
1,2
1,2
1,2
1,2
0,85
Тем-
пера-
тура

перед
ТРВ,
°С
20
—2
— 16
0
— 16
7.
— 6


пература

кипения,
°С
—42
—42
—42
-43
—44
—43
—40
—46
—40
Мощность, потребляемая ВКА
1
101,3
117
150,3*
138,6*
145,7*
112,3
94,2
2
235,4
82,4
122,7
71,9
71,6
112,3
94,2
3
235,4
70,9
238,9*
140,3*
146,2*
111,8
93,7
4
69,0
—
111,8
93,7
, кВт
5
71,5
—
118,7
106,3


марная
572,1
410,8
511,9
350,8
363,5
566,9
482,1
Данные указаны при включенных переохладителях.
21

С этой целью СХУ, работающую в
установившемся тепловом режиме, открытием
и закрытием нескольких запорных вентилей
переводили из двухступенчатого в
одноступенчатый режим A0 испытаний за рейс).
В результате резко возрастала
потребляемая мощность, через 1 ч температура
воздуха в морозильных аппаратах
повышалась с —32,4 до —30,7 °С, несмотря на
то, что суммарная объемная
производительность ВКА увеличилась.
Таким образом, была подтверждена
высокая эффективность работы винтовых
компрессорных агрегатов в цикле
двухступенчатого сжатия с «дозарядкой».
В настоящее время все винтовые
компрессорные агрегаты, поставляемые из ГДР
для вновь строящихся в СССР судов типа
БАТМ, выполнены с возможностью их
работы по такому циклу. Однако на уже
построенных судах СХУ эксплуатируются по
энергетически неэффективному циклу
одноступенчатого сжатия. Целесообразно
рассмотреть вопрос о переоборудовании таких
СХУ (во время капитального ремонта
судов типов РТМ-С и БАТМ) в целях
перевода их на работу по наиболее
энергетически эффективному циклу.
Список использованной литературы
1. Гришин В. В. Совершенствование
эксплуатации судовой фреоновой холодильной
установки.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1983.
2. Ионов А. Г., Коновалов В. Л., Смел-
ков Н. А. Эффективность эксплуатации
судовых холодильных установок с отбором пара
винтовыми компрессорами при
промежуточном давлении // Холодильная техника. 1984,
№ 3.
Изобретения
A1) 1337614 E1LF24F5/00 B1) 4055518/29-06
B2) 28.01.86 G1) Московский текстильный
институт G2) О. Я. Кокорин, С. В. Нефелов,
М. А. Кочетков E3) 697.94
E4) E7) 1. СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
ПОМЕЩЕНИЯХ с повышенными
тепловыделениями и влажностью внутреннего воздуха,
содержащая центральный кондиционер с прямым
и обратным трубопроводами, сообщенный
приточным каналом через воздухораспределители с
кондиционируемым помещением, и
расположенные в зонах технологического оборудования и
рабочих зонах помещения аппараты обработки
рециркуляционного воздуха с подающими и
возвратными трубопроводами, причем прямой и
обратный трубопроводы подключены к источнику
холодоснабжения, а подающие и возвратные —
параллельно к источнику охлажденной воды,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергетических затрат путем утилизации тепловой
энергии и уменьшения нагрузки на кондиционер,
система дополнительно содержит теплообменник
рекуперативного типа, подключенный к прямому
и обратному и параллельно — к подающим
и возвратным трубопроводам, и датчик
температуры, расположенный на входе кондиционера,
аппараты выполнены в виде теплообменников-
охладителей, а трубопроводы снабжены
регулирующими клапанами, подключенными к датчику
температуры и расположенными между
кондиционером и источником холодоснабжения и между
теплообменниками-охладителями и
теплообменником рекуперативного типа.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
источник холодоснабжения выполнен в виде
оросительной камеры, а источник охлажденной
воды — в виде градирни с двумя ступенями
охлаждения.
A1) 1326849 E1LF25B9/02 B1) 3873389/23-06
B2) 26.03.85 G1) Куйбышевский
авиационный институт им. акад. С. П. Королева G2)
А. А. Алексеев, Н. Д. Колышев, А. В. Кры-
жановский, А. П. Меркулов, Н. И. Носов,
Н. Н. Огородников E3) 625.57
E4) E7) 1. ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержа
щая камеру энергетического разделения и
дроссельное устройство на горячем потоке,
выполненное в виде клапана с отверстиями,
установленного с возможностью продольного
перемещения, отличающаяся тем, что с целью
повышения надежности регулирования температуры
холодного или горячего потоков, клапан
снабжен жестко соединенной с ним тарелью,
подпружиненной со стороны клапана посредством
упругого элемента, обладающего памятью формы,
а с другой стороны — посредством пружины
предварительного нагружения.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что, с
целью повышения точности регулирования, она
дополнительно содержит цилиндр с
подпружиненным поршнем, соединенным с пружиной
предварительного нагружения, причем полость
цилиндра сообщена с полостью камеры
энергетического разделения перед дроссельным устройством,
а цилиндр снабжен регулировочной винтовой
парой.
22

ш
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565
ПОВЫШЕНИЕ ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ
УСТОЙЧИВОСТИ
ИСПАРИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
С НАСОСНОЙ ПОДАЧЕЙ
ХЛАДАГЕНТА
В. С. КАЛЮНОВ,
канд. техн. наук В. И. МАЧУЛИН
Большинство условий, которые должны быть
учтены при создании схем
непосредственного охлаждения, связаны с обеспечением
гидравлической устойчивости
испарительных систем. Гидравлически устойчивой
считается такая система, в которой
воздействие возмущающего фактора на
какой-либо ее элемент или группу элементов не
приводит к отказу в работе.
Необходимость удовлетворения
большого числа требований к распределению
хладагента, наличие множества вариантов
схемных решений, разнообразие теплооб-
менных аппаратов и условий эксплуатации
вынуждают вводить количественные
показатели, характеризующие насосные
испарительные системы и их гидравлические
режимы.
В холодильной технике распределение
хладагента оценивают по значениям
кратности циркуляции п [4]:
A)
где GЖ, Gn
соответственно подача
жидкого и расход испарившегося
хладагента, кг/с.
С. Г. Чуклин и И. Г. Чумак, кроме того,
использовали коэффициент ?, позволяющий
уточнить снижение температурного напора
из-за гидравлического сопротивления
охлаждающих устройств и возвратного
трубопровода:
1=
t„-t{
Оу
U-to
B)
где tB — температура воздуха в
охлаждаемом объекте, °С;
^оу — средняя температура кипения в
охлаждающем устройстве, °С;
to — температура кипения,
определяемая по давлению в
циркуляционном ресивере, °С.
Однако указанные зависимости не
позволяют всесторонне оценить испарительные
системы для выявления путей разработки
рациональных схем. С этой целью, кроме
приведен-ных, предлагается применять
следующие коэффициенты.
Для сравнения площадей охлаждающих
устройств в испарительной системе можно
использовать коэффициент конструктивной
нетождественности т]к:
Л к
^У
2fv
C)
где F — площадь теплообменной
поверхности охлаждающего устройства, м2;
т — число охлаждающих устройств.
Коэффициент неравномерности
плотности тепловых потоков rjT определяется
соотношением между средней плотностью
теплового потока к отдельному охлаждающему
устройству и средней плотностью теплового
потока ко всем охлаждающим устройствам:
Лт=
(*ек
-, D)
( 4!q ( '¦¦Qyi)
2fv
2 F
где qyi— плотность теплового потока, Вт/м2;
Qyi— теплоприток к охлаждающему
устройству, Вт;
k — коэффициент теплопередачи,
Вт/(м2.К);
в — температурный напор, К.
Равномерность распределения
хладагента в испарительной системе можно оценить
по коэффициенту гидравлической разверки
Qr=
G„
E)
где GH—массовая подача насоса, кг/с.
Совместное влияние указанных факторов
и гидравлической разверки можно
установить по коэффициенту тепловой разверки Qq:
23

w
s3
Y у Lc
7§y 'xf>
->*-
K
sir
РИС. 1. Эквивалентная расчетная схема
испарительной системы:
/ — воздухоохладитель; 2 — группа
льдогенераторов; 3, 5, 6 — группы воздухоохладителей;
4, 7 — группы охлаждающих батарей; 8 — насос;
9 — ресивер
F)
где >ги с— средняя кратность циркуляции
хладагента в испарительной
системе;
nyi — кратность циркуляции
хладагента через охлаждающее
устройство.
Статическую устойчивость
испарительных систем принято определять
коэффициентом S, предложенным П. Профосом [1]:
S=
6 (Ар) G_
Лр ' 6G '
G)
7/77
7*
Рг
м
л
Z00
1,30 ^J_ f,JO
Т i
I I I
0,70 а?
ill
П7Л 0,70 070
| до ^ ^ | w °\т
'00
1 2 3 *t
n = fO i.a
Ч11 0,163 0,181 ^—^„_0,M
0,038
0,073
0,133
2 3*
0,379 б
0,071
I
^vr
0,072 *?' °f °f5°'T
I 1 1 I 1
/ 2
n 4 16,0
#J0 г Л/*«* ##
6,6 5
^ J t
1,52\ д
3,1
ОМ
033
1,00
5 6 7
2,16
0,H 0,36 jf~
J_L
2 J * 5 В
e
РИС. 2. Характеристики испарительной системы
при проектных условиях:
а — коэффициент неравномерности плотности
тепловых потоков; б — коэффициент конструктивной
нетождественности; в, г — требуемое и расчетное
распределение хладагента; д — расчетная кратность
циркуляции; е — коэффициент тепловой разверки;
/ — 7 — эквивалентные охлаждающие устройства
где б(Лр) —отклонения значений потерь
гидравлического напора Ар
при внесении . возмущения,
Па;
6G — отклонение массового потока
хладагента G при внесении
возмущения, кг/с.
Испарительная система считается
устойчивой, если коэффициент 5 имеет
положительное значение не менее единицы.
Кроме коэффициента 5 G), необходимо
использовать коэффициент В,
характеризующий условие' обеспечения стабильности
испарительного участка [3] :
в=^-Ц2-
r о"
"О.
(8)
где Л
iy
изменение энтальпии
хладагента в охлаждающем
устройстве, Дж/кг;
г — теплота парообразования,
Дж/кг;
q/, q" — плотности жидкости и пара в
состоянии насыщения, кг/м3.
Условие выполняется при 5^5.
Одно из основных требований к
испарительным системам — поддержание
заданного температурного режима, изменение
которого можно рассчитать по разности
давлений в охлаждающем устройстве и
циркуляционном ресивере, обусловленной
гидравлическим сопротивлением сети трубопроводов
и самого устройства.
Вместе с тем приводимый в литературе
[1] коэффициент гидравлической
неравномерности не учитывает всех составляющих
потерь гидравлического напора, что
особенно важно в холодильных установках
с разветвленной испарительной системой, в
которой имеются участки с подъемным и
опускным движением одно- и двухфазных
потоков хладагента. Выявить влияние
гидравлической неравномерности на распреде-
24

ление хладагента позволяет расчет
гидравлического режима.
Анализ гидравлических режимов и
гидравлической устойчивости испарительной
системы проведен на примере
холодильной установки с разнотипным холодильным
оборудованием, упрощенная расчетная
схема которой показана на рис. 1.
Проектная температура кипения равна
—30 °С. Все трубопроводы и оборудование
подобраны в соответствии с действующими
рекомендациями. Гидравлические режимы
определены с помощью ЭВМ по программе,
разработанной на кафедре холодильных
установок ЛТИХПа [2]. Для уменьшения
объема вводимой информации и
сокращения необходимого для расчетов времени
близкорасположенные однотипные
охлаждающие устройства приняты
эквивалентными.
На рис. 2 приведены значения
коэффициентов неравномерности плотности
тепловых потоков (рис. 2, а),
конструктивной нетождественности (рис. 2, б), а также
показано требуемое распределение
хладагента (в виде коэффициента
гидравлической разверки при принятых кратностях
циркуляции — рис. 2, в). Сравнение
коэффициентов свидетельствует о существенных
неравномерностях всех этих характеристик.
Требуемое распределение хладагента
характеризуется резкой неравномерностью из-
за применения разного количества
охлаждающих батарей и воздухоохладителей, а
также включения в испарительную систему
группы льдогенераторов.
На рис. 2 отражены также результаты
расчета гидравлического режима
холодильной установки при проектных условиях.
Значения коэффициента гидравлической
разверки (рис. 2, г) подтверждают
относительно равномерное распределение
хладагента по группам охлаждающих
устройств 4—7, что обусловлено рядом
причин: общими магистральными
трубопроводами, почти одинаковыми уровнем
расположения относительно магистральных
трубопроводов и насоса, количеством
воздухоохладителей и охлаждающих батарей,
удаленностью от насоса по сравнению с
группами /—Зу близкими значениями тепло-
притоков. Двухкратное увеличение подачи
хладагента в льдогенераторы вызвано
самым низким уровнем их размещения во
всей испарительной системе.
Коэффициент тепловой разверки и
кратность циркуляции, приведенные на рис. 2,е
и 2Д свидетельствуют о снижении
эффективности работы охлаждающих устройств
3 и 7, что вполне закономерно, так как они
наиболее удалены от насоса и имеют уча-
/дариант
Ън
/,00
Пбариант
7
WO
1
0,70
0,50
i
0,50
0,35
А
°>\50,70 |
2 4 5 6 7
а
м
А
о,т
О247
0,197 0,206 0,206 '
2 4 5
«¦? WW
5 6
7
if
РИС. 3. Доля включенной площади теплооб-
менной поверхности охлаждающих устройств {а)
и требуемое распределение хладагента (б) в
условиях эксплуатации:
I вариант — охлаждающие устройства / и 3
отключены полностью; II вариант — охлаждающие
устройства /, 3, 6, 7 отключены полностью
стки с подъемным движением парожид-
костной смеси.
В связи с тем что эксплуатация
холодильных установок в проектных условиях
крайне редка, были выполнены расчеты двух
вариантов гидравлических режимов с
различным количеством отключенных
охлаждающих устройств (рис. Ъ,а) при обеспечении
равномерного распределения хладагента в
соответствии с количеством работающего
оборудования и теплопритоками к нему
(рис. 3,6).
Результаты расчета гидравлических
режимов испарительной системы в
эксплуатационных условиях представлены на рис. А.
Из сравнения коэффициентов требуемой
гидравлической разверки (рис. 3,6) и
полученных в результате расчетов (рис. 4,а)
видно, что распределение хладагента по
охлаждающим устройствам резко отличается
от необходимого. В более удаленные от
насоса устройства хладагента поступает
меньше.
Это положение иллюстрируют и два
других показателя, приведенных на рис.
4,6 и 4,е. Высокий коэффициент
тепловой разверки свидетельствует о снижении
эффективности работы охлаждающих
устройств 6 и 7 из-за уменьшения подачи
хладагента ниже среднего значения. Близка
к средней подача хладагента в охлаждаю-
25

/ бар и ант
Я
0,560
А
U II » И
/{Вариант
°>6!Р qm SS7S
i |
В -?аМ
JLi
W 0,92
ш
щ
0,14
Щ50
2
№
I
I
L
6 7$ п±
13,7
on 11>9 '
V i i
1,23
\№0№
JE-Lf
:дг
ад
V/.
4
6,5
%?{ %
Ь5 М W
15
б,о\
W
1,?
0,82 о,78 k3 № 1\
1°
8,5
4,
2,1
\
\
7,з
5
I
I
I
I
2 4 5
0,88 х Д82
РИС. 4. Расчетные гидравлические режимы
испарительной системы в условиях эксплуатации:
а — распределение хладагента; б — тепловая раз-
верка; в — кратность циркуляции; г — разность
между температурой в охлаждающем устройстве и
температурой кипения, соответствующей давлению в
циркуляционном ресивере; д — коэффициент ?,
рассчитанный по'формуле B); включена часть
льдогенераторов; все льдогенераторы
отключены
щие устройства 4 и 5, но существенно
увеличен его поток в льдогенераторы.
Не лучше обстоит дело с распределением
хладагента и во // варианте работы
испарительной системы.
Перераспределение хладагента в
результате отключения части охлаждающих
устройств привело к повышению потерь
гидравлического напора в возвратных
трубопроводах, что следует из данных рис. 4,г и
4Д Наиболее велики гидравлические
сопротивления возвратных трубопроводов от
льдогенераторов, особенно во // варианте,
что вызвано наличием участка с
подъемным движением парожидкостной смеси от
группы льдогенераторов к магистральному
трубопроводу.
Результаты расчетов соответствуют
фактическим температурным режимам работы
холодильной установки и давлениям,
измеренным на распределительных узлах, у
насоса и компрессора.
При работе испарительной системы в
рассматриваемых условиях, но с
отключенными льдогенераторами улучшается
гидравлический режим для воздухоохладителей
5 и 6У а наиболее неблагоприятные
условия создаются для охлаждающих
батарей 7. Это видно и по меньшей подаче
хладагента к ним, и по повышенным
потерям напора в возвратном парожидкост-
ном трубопроводе (см. рис. 4,г).
На рис. 5 показаны результаты оценки
статической устойчивости циркуляционных
контуров испарительной системы,
выполненные по формуле G), и
гидродинамической стабильности испарительного участка
(8).
В / варианте работы испарительной
системы хладагент протекает через пять
циркуляционных контуров. Наибольшее
значение коэффициент статической
устойчивости имеет в контуре с группой
воздухоохладителей 5, а для остальных контуров
он отрицателен. Уменьшение числа
циркуляционных контуров до трех, как было во
// варианте, или до четырех (работа по /
варианту без льдогенераторов) привело к
увеличению коэффициента статической
устойчивости до положительных величин. Это
позволяет сделать вывод о более высокой
устойчивости испарительных систем с
меньшим количеством контуров циркуляции
хладагента и повышенными
гидравлическими сопротивлениями на участке жидкостных
трубопроводов. Однако и во // варианте
работы рассматриваемой испарительной
системы не выполняется требование
устойчивости, так как потери напора в контурах
имеют меньшие значения, чем в / варианте, а
значения 5 всюду меньше I.
Так как включение разного числа
льдогенераторов (в зависимости от потребности)
оказывает наибольшее влияние на
перераспределение хладагента, было принято
решение о выделении их в независимый
циркуляционный контур, обслуживаемый
отдельным насосом.
Условие стабильности испарительного
участка выполняется только для
льдогенераторов, а наихудшее распределение
аммиака по каналам охлаждающих устройств
отмечается в группах батарей 4 и 7. Расчеты
гидравлического режима группы батарей 7
и фактическое распределение хладагента по
ним подтверждают этот вывод [2].
Анализ характеристик сети
трубопроводов и насоса позволил выявить еще два
обстоятельства.
Первое. Нельзя изменить подачу
хладагента в охлаждающие устройства в соот-
26

ветствии с изменением теплопритока в
схемах с центробежными насосами без
применения дополнительных регуляторов. Это
связано с тем, что возрастание теплоприто-
ков вызывает увеличение гидравлических
сопротивлений и переход рабочей точки в
положение, характеризуемое меньшей
подачей хладагента при большем развиваемом
напоре насоса, а снижение приводит к
переходу рабочей точки в положение большей
подачи при меньшем создаваемом напоре.
Второе. В системах автоматизации
насосных схем целесообразно использовать
соленоидные вентили непрямого действия,
так как в большинстве случаев в таких
схемах отсутствует напор, необходимый для
открытия клапана, а в ряде схем он имеет
отрицательное значение. Поэтому в
насосных испарительных системах должны
применяться соленоидные вентили
комбинированного действия или исполнительные
устройства с пилотными регуляторами.
Проведенный анализ позволяет наметить
пути создания гидравлически устойчивых
испарительных систем.
Стабильность подачи хладагента в
охлаждающие устройства обеспечивается при
использовании насосов с постоянной,
независимой от сопротивления сети, подачей —
шестереночных, плунжерных и
ротационных.
Стабильность распределения хладагента
возрастает при уменьшении количества
охлаждающих устройств в испарительной
системе, обслуживаемой одним насосом, а
также при приближении к ним насоса и
ресивера. Последнее позволяет снизить
неблагоприятное воздействие возвратного
трубопровода, в том числе на повышение
температуры кипения в охлаждающих
устройствах.
В льдогенераторы, имеющие высокую
плотность теплового потока и
расположенные зачастую ниже магистрального
возвратного трубопровода, необходимо
подавать хладагент (аммиак) с кратностью
циркуляции на рабочем режиме не менее 80.
Это позволит избежать вскипания
хладагента в льдогенераторах и подъема парожид-
костной смеси к вышерасположенному
возвратному трубопроводу, которые вызывают
повышение температуры кипения в
льдогенераторах при постоянном давлении,
поддерживаемом в циркуляционном ресивере
(рис. 4,г).
Следует стремиться к уменьшению
количества арматуры, устанавливаемой на паро-
жидкостном трубопроводе, что будет способ-
/Зариант
0JJJ,
о,зп цШ
-am
3\
кО,20$°>225\
7
II вариант
0,187
0,0970,1^ 0,100
г
5
-ОЛб
-0,606
13,5
\ а
-О, J07
16,5
Щ8
1,6
W
12,2
Увйо
9А
го
$2 6,5
LI_
РИС. 5. Критерии устройчивости
циркуляционных контуров (а) и условия стабильности
испарительных участков (б):
включена часть льдогенераторов; —
все льдогенераторы отключены
ствовать снижению капитальных и
энергетических затрат на поддержание требуемых
температурных режимов.
Гидравлические режимы испарительных
систем должны рассчитываться не только
для проектных условий работы, но и для
наиболее характерных условий эксплуатации:
при максимальных и минимальных тепло-
притоках, отключении части холодильного
оборудования.
Список использованной литературы
1. Гидравлический расчет котельных
агрегатов. Нормативный метод. Под ред. В. А. Лок-
шина, Д. Ф. Петерсона, А. Л. Шварца.
М.: Энергия, 1978.
2. Кал юно в В. С, Кор нее в А. П.
Математическое моделирование гидравлических
режимов испарительных систем // Холодильная
техника. 1986, № 10.
3. Кириллов П. Л., Юрьев Ю. С, Боб-
ко В. П. Справочник по теплогидравличе-
ским расчетам. М.: Энергоатомиздат, 1984.
4. Куры л ев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л.: Машиностроение,
1980.
27

УДК 66.045.1: [532.5:536.2]
САМООЧИЩАЮЩИЕСЯ
ТЕПЛООБМЕННИКИ
Канд. техн. наук Г. М. МИХАЙЛОВ,
канд. техн. наук Л. С. РЕВА,
д-р техн. наук. проф. Н. В. ТЯБИН.
А. Ю. МИРОНОВ
На кафедре процессов и аппаратов
химических производств Волгоградского
политехнического института разработано
несколько способов предотвращения
отложений на теплообменных поверхностях и их
очистки с использованием зернистого
материала, помещаемого в одно или оба
рабочих пространства теплообменников (а. с.
408598, 720283, 920350, 1145236).
Способы основаны на постоянном или
периодическом псевдоожижении зернистого
материала восходящим потоком
теплоносителя, участвующим в процессе
теплообмена. Движущиеся частицы
зернистого материала оказывают механическое
воздействие на теплообменные
поверхности и тем самым предотвращают
образование на них отложений, очищают их.
В результате интенсифицируется процесс
теплообмена.
Первый способ предотвращения
отложений основан на постоянном посевдоожи-
женил зернистого материала,
помещение, Вт/(м2 К)
РИС. 1. Зависимость коэффициента теплоотдачи
а от скорости теплоносителя w:
голубые линии — диапазоны рабочих скоростей
жидкого теплоносителя для способов /—5
предотвращения образования отложений и очистки
теплообменных поверхностей; wnc — скорость начала
псевдоожижения; wy — скорость уноса зернистого материала;
ОВ — теплоотдача от поверхности теплообмена
к потоку «чистого» теплоносителя (без зернистого
материала); АВ — теплоотдача от псевдоожижен-
ного слоя зернистого материала; OACD —
теплоотдача от неподвижного зернистого слоя,
пронизываемого потоком теплоносителя
ного в рабочее пространство
теплообменника, восходящим потоком жидкого
теплоносителя, подаваемого с рабочей
скоростью в пределах скоростей существования
псевдоожиженного состояния (рис. 1).
Этот способ обеспечивает
предотвращение образования отложений
непосредственно в процессе эксплуатации
теплообменника, высокую интенсивность теплообмена
и небольшое гидравлическое сопротивление.
Недостатком является постепенный
абразивный износ теплообменных
поверхностей.
Второй и третий способы
предусматривают периодическое псевдоожижение
зернистого материала. В основном режиме
работы теплообменника жидкий
теплоноситель подается с меньшей скоростью, чем
скорость начала псевдоожижения
зернистого материала. В это время зернистый
материал находится в неподвижном
состоянии, что исключает абразивный износ
теплообменных поверхностей. Очистка их
происходит по мере загрязнения в
режиме кратковременного периодического
псевдоожижения зернистого материала.
Продолжительность этого режима в
несколько десятков раз меньше основного. При
втором способе псевдоожижение достигается
увеличением скорости подачи жидкого
теплоносителя, при третьем —
дополнительной подачей в аппарат сжатого газа, т. е.
реализуется трехфазное псевдоожижение.
По сравнению с первым способом при
втором и третьем интенсивность
теплообмена несколько меньшая.
При четвертом и пятом способах
зернистый материал, заполняющий рабочий
объем теплообменника, сверху
перекрывается ограничительной сеткой. В основном
режиме работы теплообменника жидкий
теплоноситель подается со скоростью
большей, чем скорость уноса частиц
зернистого материала (четвертый способ) или
чем скорость начала псевдоожижения
(пятый способ). Частицы зернистого
материала, прижимаемые к ограничительной
сетке потоком жидкого теплоносителя,
находятся в неподвижном состоянии, что
исключает абразивный износ
теплообменных поверхностей. При прохождении
жидкого теплоносителя через неподвижный
слой зернистого материала удается
получить очень высокий коэффициент
теплоотдачи. Теплообменные поверхности
очищаются по мере их загрязнения в режиме
кратковременного периодического
псевдоожижения зернистого материала путем
уменьшения скорости подачи жидкого
теплоносителя (четвертый способ) или
открывания ограничительной сетки (пятый спо-
28

соб). При осуществлении этих двух
способов в аппарате создается большое
гидравлическое сопротивление,
компенсируемое значительной интенсификацией
теплообмена.
На основе предложенных способов
предотвращения отложений на теплообменных
поверхностях и их очистки разработаны
конструкции самоочищающихся
теплообменников (рис. 2). Кожухотрубные
теплообменники с зернистой насадкой
выполняются с горизонтальным или
вертикальным трубным пучком. В аппаратах с
горизонтальным трубным пучком зернистый
материал размещается в межтрубном
пространстве, а в аппаратах с
вертикальным трубным пучком — в трубном, или
межтрубном, или в обоих рабочих
пространствах.
На несколько типоразмеров аппаратов с
горизонтальным трубным пучком
разработаны рабочие чертежи, по которым
изготовлены самоочищающиеся теплообменники
(см. таблицу).
Корпус самоочищающихся
теплообменников с горизонтальным трубным
пучком (см. рис. 2, а) представляет собой
Показатели
Поверхность
теплообмена, м2
Диаметр труб в
пучке, мм ¦
Число ходов
трубного пучка
Давление, МПа
в трубном
пространстве
в межтрубном
пространстве
Температура, °С
в трубном
пространстве
в межтрубном
пространстве
Количество
загружаемого в
межтрубное
пространство зернистого
материала, м3
Средний диаметр
частиц зернистого
материала, мм
Расход
охлаждающей воды, м3/ч
Слив воды
Габаритные
размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
и
н
и.
192
20
8
1,8


сферное
120
30
1.8
3—4
250

Свободный
4940
532
3500
8540
Теп^
о
—
и
н
U
146
25
8
1,8


сферное
120
30
1,8
3—4
250

Свободный
4940
532
3500
8435
ообменники
—«
U
о
Е-
220'
20
8
1,8
0,5
120
30
2,0
3—4
300
Под

давлением
5680
557
3640
11 650
о
—¦
С
и
н
165
25
8
1.8
0,5
120
30
2,0
3—4
300
Под

давлением
5680
557
3640
11 450
(М
С
и
н
19
25
2
0,5
0,5
100
30
0,25
3—4
75
Под

давлением
2000
550
1830
2350
конструкцию коробчатого типа,
прямоугольного поперечного сечения. Для
возможности работы при избыточном
давлении в межтрубном пространстве плоские
стенки корпуса укреплены ребрами
жесткости. В крышках имеются штуцера для
ввода и вывода теплоносителя.
Многоходовой горизонтальный трубный пучок
развальцован в прямоугольных трубных
решетках.
В трубное пространство подается
теплоноситель, не склонный к образованию
отложений, а в межтрубное пространство —
теплоноситель, у которого могут быть
отложения (например, оборотная вода). Второй
теплоноситель из коллектора через
распределители жидкости вводится в нижнюю
часть межтрубного пространства,
разделенного на несколько вертикальных секций.
В каждую секцию загружается зернистый
материал. Проходя восходящим потоком
через слой зернистого материала,
второй теплоноситель выходит из верхней
части аппарата через коллектор
желобчатого типа.
Для исключения уноса зернистого
материала верхняя часть корпуса выше труб-
РИС. 2. Самоочищающиеся теплообменники с
зернистой насадкой:
а — с горизонтальным трубным пучком, зернистый
материал расположен в межтрубном пространстве;
б, в, г — с вертикальным трубным пучком, зернистый
материал расположен соответственно в межтрубном,
трубном и обоих рабочих пространствах; /, // —
теплоносители; 1,2 — крышки, 3 — корпус; 4 —
расширенный участок рабочего пространства; 5 — трубный
пучок; 6 — зернистый материал
29

ного пучка выполнена расширенной. Так
как скорость теплоносителя при
прохождении расширенного участка в несколько
раз меньше, чем в межтрубном
пространстве, на этом участке нет
псевдоожижения. Вследствие этого вынесенный выше
трубного пучка зернистый материал
скапливается над ним и не удаляется из
аппарата.
Самоочищающиеся теплообменники с
горизонтальным трубным пучком работают
в качестве конденсаторов водяного
охлаждения в аммиачных холодильных
установках на ряде предприятий
химической и нефтеперерабатывающей
промышленности. Они показывают высокую
эффективность работы в условиях
промышленной эксплуатации, что обусловлено
следующим.
Как известно, общее термическое
сопротивление теплопередаче равно сумме
термических сопротивлений теплоотдаче со
стороны каждого теплоносителя,
термических сопротивлений теплопередающей
стенки и образующихся на ее поверхности
отложений. При этом коэффициент
теплопередачи определяется наименьшим
коэффициентом теплоотдачи одного из
теплоносителей в условиях чистых
поверхностей теплообмена. В процессе
эксплуатации стандартных теплообменников
коэффициент теплопередачи резко
уменьшается вследствие активного
образования отложений и роста их
термического сопротивления. В самоочищающихся
теплообменниках с зернистой насадкой
исключается образование отложений, а
коэффициент теплоотдачи от зернистого
материала в несколько раз выше, чем от
чистого теплоносителя (см. рис. 1).
Суммарное действие этих факторов в несколько
раз повышает коэффициент теплопередачи.
Высокий коэффициент теплопередачи
сохраняется в течение всего периода
эксплуатации.
Сравнительный анализ работы
самоочищающегося конденсатора ГТС-1-01 с тепло-
обменной поверхностью 146 м2 и
серийного кожухотрубного конденсатора КНГ-400
D00 м2) с чистыми теплообменными
поверхностями показал, что они снимают
примерно одинаковую тепловую нагрузку.
Гидравлическое сопротивление в
конденсаторе ГТС-1-01 не превышает 0,03 МПа.
Коэффициент теплопередачи достигает
1500—2000 Вт/(м2-К).
В качестве зернистого материала
используется крупный кварцевый песок. Он
является наиболее доступным и дешевым
зернистым материалом, однако обладает
высоким абразивным свойством. Для
обеспечения надежной работоспособности при
использовании абразивного зернистого
материала трубный пучок конденсатора
изготовлен из нержавеющей стали 12Х18Н10Т,
а его корпус — из углеродистой стали
толщиной 10 мм.
Стоимость конденсатора ГТС-1-01 с
трубами из нержавеющей стали примерно в
1,5 раза выше, чем стоимость
конденсатора КНГ-400. При использовании же
зернистого материала с малыми абразивными
свойствами и труб из углеродистой стали
стоимость самоочищающихся
теплообменников будет даже меньше, чем стоимость
стандартных.
Металлоемкость самоочищающегося
конденсатора ГТС-1-01 в 1,25 раза меньше,
чем металлоемкость конденсатора КНГ-400,
для которого требуется в 2,8 раза больше
дефицитных теплообменных труб малого
диаметра.
В условиях промышленной
эксплуатации один самоочищающийся конденсатор
ГТС-1-01 с теплообменной поверхностью
146 м2 заменяет примерно три
конденсатора КНГ-400 с общей
теплообменной поверхностью 1200 м2 (это
обусловлено тем, что активное образование
отложений приводит к резкому снижению
эффективности работы стандартных
конденсаторов и необходимости их чистки 2—3
раза в год). В этом случае
металлоемкость уменьшается в 3,8 раза (масса
трех КНГ-400 и одного ГТС-1-01
соответственно 31 800 и 8435 кг), расход труб —
в 8,45 раза A5 660 и 1853 м). Общий
расход оборотной воды сокращается
примерно в 2,5 раза. Трудоемкость
благодаря исключению чистки конденсатора
снижается на 600—900 чел-ч/год.
Таким образом,при эксплуатации
самоочищающихся теплообменников полностью
отпадает необходимость в периодической
чистке теплообменных поверхностей и
вследствие этого исключаются простои
оборудования и затраты непроизводительного
ручного труда. Кроме того, повышается
эффективность теплообмена, сокращается
расход охлаждающей оборотной воды и
электроэнергии, уменьшается необходимая
производственная площадь.
Экономический эффект от внедрения
одного самоочищающегося конденсатора с
теплообменной поверхностью 146 м
составляет 50—70 тыс. руб/год в
зависимости от конкретных условий предприятий.
Разработанные способы
предупреждения отложений на внутренних
поверхностях теплообменников и их очистки и
созданные на основе этих способов
аппараты запатентованы в ряде стран.
30

УДК 621.565.044.2:536.24
ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ
ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА
НА ИНТЕНСИВНОСТЬ
ТЕПЛООБМЕНА
В ВОЗДУШНЫХ КОНДЕНСАТОРАХ
И. К. САВИЦКИЙ,
канд. техн. наук Т. М. СУТЬ!РИ НА
В последнее время в холодильных машинах
средней и малой холодопроизводительности
стали применять бессальниковые и
герметичные компрессоры со встроенным
электродвигателем. В компрессорах этих типов в
связи с худшим отводом тепла от
цилиндров и подогревом всасываемого пара его
температура в конце сжатия существенно
возрастает.
При испытаниях бессальниковых
компрессоров типа 2ФВБС, 2ФУБС и 2ФУУБС
в стандартном режиме степень перегрева
пара Д/п, равная разности между
температурами в конце сжатия и насыщения,
составила 60—65 °С при работе на R12 и
80—85 °С при работе на R22. В режимах
с более низкой температурой кипения и
более высокой температурой конденсации
степень перегрева достигает еще больших
значений.
Большая степень перегрева пара может
быть и в крупных турбокомпрессорных
холодильных машинах при работе их
летом [1].
Принято считать [2], что теплота
охлаждения перегретого пара составляет
небольшую долю всей теплоты, отводимой в
конденсаторе холодильной машины. Это
справедливо только при значениях Д/п до
30 °С, что характерно для установок с
водяным охлаждением конденсаторов.
На рис. 1 дана зависимость
относительной теплоты перегрева (отношение
удельной теплоты охлаждения перегретого
пара qn к суммарной удельной теплоте
охлаждения и конденсации qn-\-qK) от
степени перегрева пара Д/п для двух наиболее
распространенных хладагентов. Из графика
видно, что, например, при температуре
насыщения /н=30 °С и Д/п=60н-65 °С для
R12 и Д/п= 80-7-85 °С для R22
относительная теплота перегрева составляет 20—30 %.
В настоящее время наметилась
тенденция к повышению температуры
конденсации до 50—70 °С, особенно для
транспортных холодильных установок с
воздушными конденсаторами. Для крановых
кондиционеров металлургических
предприятий температура конденсации еще выше.
Это влечет за собой еще большее увеличе-
0 20 40 60 80 W0Atn,°C
РИС. 1. Зависимость относительной теплоты пе-
регрева хладагента ¦ в конденсаторе от сте-
?к + ?п
пени перегрева пара Atn:
I ._ Ri2; 2 - R22
ние относительной теплоты перегрева пара.
Если при этом учесть, что современные
воздушные конденсаторы создают на основе
теплообменных поверхностей с
эффективным оребрением на стороне воздуха и
достаточно высокими степенями оребрения, то
можно придти к выводу,' что
интенсификация теплоотдачи от перегретого пара
может существенно уменьшить габариты и
металлоемкость конденсаторов.
Охлаждение перегретого пара в
воздушном конденсаторе имеет свои
отличительные особенности. В этом аппарате
вследствие менее интенсивного отвода
тепла, чем в конденсаторах водяного
охлаждения, участок с конвективным
теплообменом между паром и стенкой трубы больше.
В то же время имеется и участок, где
охлаждение перегретого пара
сопровождается его конденсацией на стенке трубы,
а удельный тепловой поток со стороны
воздуха невелик. Причем площадь этого
участка увеличивается с уменьшением скорости
пара, поскольку температура стенки трубы
становится равной температуре насыщения
при более высоких значениях Д/п.
Несмотря на то что выявлены
указанные особенности теплообмена, а также
существенное влияние его интенсивности при
охлаждении перегретого пара на общую
эффективность аппарата, нет достаточной
ясности в ряде вопросов, связанных с
протеканием этого процесса в зонах
охлаждения перегретого пара. В некоторых
работах, например, высказывается мнение, что
увеличение скорости пара приводит к
ухудшению условий теплообмена в рассматри-
31

0,2 1 1,8 2,6 3+ 4J 5,0 ^Ш-R
"ппр г
РИС. 2. Зависимость степени перегрева пара
Д/п „ от отношения в' пр 6
а
^п. пр
ваемых зонах и снижению общей
эффективности аппарата в результате сокращения
участка охлаждения с конденсацией
перегретого пара.
В общем случае в конденсаторе можно
выделить четыре зоны со своими
особенностями теплообмена: охлаждение
перегретого пара без конденсации, охлаждение
перегретого пара с его конденсацией,
конденсация насыщенного пара, охлаждение
жидкости в однофазном потоке [3].
В настоящей работе рассматривается
влияние скорости пара на интенсивность
теплообмена в двух первых зонах.
В первой зоне температура стенки,
разделяющей хладагент и воздух, выше
температуры насыщения, т. е. /ст>^н> и ПРИ
охлаждении пар не конденсируется. Во
второй зоне /ст</н> и охлаждение пара
сопровождается его конденсацией на холодной
стенке. Значение степени перегрева пара
Д/п к, при которой начинается конденсация,
определяют из условия равенства
плотностей тепловых потоков со стороны
хладагента qFa и воздуха q Fb:
ап?„(/„~/ст)=овЕвр(/ст-/в), (I)
где ам, ав — коэффициенты теплоотдачи
32
со стороны перегретого пара
и воздуха;
Еп, Ев — эффективность оребренной
поверхности на стороне
перегретого пара и воздуха (с
учетом сопротивления
контакта между основной и
оребренной поверхностями);
tn, tB — температуры соответственно
перегретого пара и воздуха;
Р — коэффициент оребрения
поверхности.
Если принять, что конденсация
начинается при fCT=/„ и пренебречь перепадом
температур по стенке (трубы или пластины),
то
Л'„.к=?^РГ'н-<.). B)
ап. пр
где ав пр, ап пр — коэффициенты
теплоотдачи со стороны воздуха и
перегретого пара,
приведенные к температурному
перепаду между воздухом
или паром и основной
поверхностью (трубой,
пластиной).
На рис. 2. представлена зависимость
д^п к==Д^Л?р) при различных, реальных
ап. пр
для воздушных конденсаторов, значениях
разности (tH—tB). По нему легко определить,
при каком значении Мпк может начаться
конденсация хладагента, а точнее, до какого
значения этой величины она полностью
отсутствует.
Так, например, для рассматриваемых в
[I] конденсаторов типа КВО (C—20,
?BS0,85, ?п=1) при (tH— tB) = 10 °С и
отношении ^ЛЕ р^0,7, соответствующем скоро-
ап. пр
стям пара шп=10 м/с и воздуха wB=5 м/с,
перегрев Atn к=7 °С.
Таким образом, почти весь перегретый
пар охлаждается в условиях «сухого»
теплообмена. При меньших скоростях
хладагента температура стенки в большей степени
определяется интенсивностью процесса со
стороны воздуха и становится равной
температуре насыщения при более высоких
значениях А^п. Для того же аппарата при
снижении скорости wn до 1 м/с отношение
авпР р=4,4 и Д/П.к=44 °С, т. е.
конденсации на стенке трубы начинается значи-

тельно быстрее. Однако, несмотря на это
обстоятельство, а также увеличение
коэффициента теплоотдачи, не следует ожидать
возрастания плотности теплового потока,
поскольку она зависит еще и от
температурного напора, который в этом случае
снижается.
Во второй зоне плотность теплового
потока
Ь.1Л%—
<7F=aB.npP(^CT— *в)
C)
ограничивается теплоотдачей со стороны
воздуха.
Поскольку можно принять ав пр= const,
при заданном значении tB теплосъем будет
увеличиваться только в случае повышения
tCT. Однако пар на стенке может
конденсироваться, если соблюдается условие: tCT^tH,
которое и определяет максимальную
плотность теплового потока в рассматриваемой
зоне:
ЯF max—ав. прР('н 'в
D)
Поэтому при малой скорости перегретого
пара, даже если температура стенки
понизилась до температуры насыщения, а
теплоотдача со стороны конденсирующегося
пара возросла, плотность теплового потока
Qf max не может превысить плотности qF,
соответствующей большой скорости пара
при отсутствии конденсации на стенке,
так как в последнем случае
температурный напор (/ст_/в)>(/н_*в).
Плотность теплового потока в зоне
конденсации перегретого пара, рассчитанная по
методике, принятой в холодильном
машиностроении, несколько меньше, чем
рассчитанная по уравнению D). Расчет по той же
методике показывает, что резкое
возрастание коэффициента теплоотдачи ап в
начальный момент конденсации перегретого пара
сопровождается скачкообразным
уменьшением температурного напора с (/п—/ст) до
[tH tCT).
На рис. 3 представлено изменение
коэффициента теплоотдачи ап (?п=1),
температуры стенки tcr, и плотности теплового
потока qF в зависимости от степени
перегрева пара Д/п=/п—/н при охлаждении
R22 в трубах воздушного конденсатора
типа КВО, ауп=10 и 1 м/с, ав пр=
= 25 Вт/(м2.К), Р=20, /в=20 °С и /н=30 *С.
Из графика видно, что хотя конденсация
перегретого пара начинается раньше при
малой скорости, однако плотность теплового
потока qF2 при этой скорости меньше или
равна (в конце зоны охлаждения
перегретого пара) плотности теплового потока
при большой скорости пара qFl. Причем ра-
W
0,7\
0,5
0,3
и.,8т/(мЩ
то
1000
700
500
WO
300
200
150
100
А
Ш~
g/7<[
2\
О 10 20 30 40 50 60 70 80 90At?C
РИС. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи
хладагента а, температуры стенки /ст и плотности
теплового потока qF от степени перегрева
пара А/п:
1 — w =\0 м/с; 2 — w = 1 м/с
венство qF2=qFl возможно при часто
принимаемом допущении о том, что коэффициент
теплоотдачи при конденсации ак не
зависит от скорости пара. В
действительности значение ак зависит от
скорости пара, и в этом случае всегда
qFl больше qF2.
График построен в предположении ак=
= const. Уменьшение ак по мере
конденсации и образования «донного ручья»
жидкого хладагента вдоль зоны конденсации
перегретого пара способствует еще
большему превышению qFl над qF2.
Таким образом, несмотря на то, что при
wn=l м/с конденсация начинается
значительно раньше (при больших значениях
А^п), плотность теплового потока остается
более низкой, чем при wn=\0 м/с. Это
связано с тем, что высокая интенсивность
теплоотдачи, свойственная процессу
конденсации, не может быть реализована в виде
больших тепловых потоков из-за
ограничения теплосъема со стороны воздуха. В
результате температура стенки оказывается
близкой к температуре насыщения,
температурный перепад (/н—/ст)
устанавливается небольшим, что и снижает тепловой
поток, несмотря на высокие значения ак.
33

<х>п\тах,йт/(м2К)
zooo\
WOO
BOO
600
WO
ZOO
100
I
I
/ I
1—
z
r-...,„,- ., J
10 20 JO W 50 60 70Atn,°C
РИС. 4. Зависимость коэффициента теплоотдачи
со стороны перегретого пара с учетом
выпадения конденсата ап?тах от степени перегрева
д/ при различных скоростях пара:
/ — wn=\Q м/с; 2 — wn=\ м/с
температуры стенки и удельного теплового
потока в этих зонах.
Поскольку тепловое сопротивление
пленки конденсата во второй зоне мало по
сравнению с тепловыми сопротивлениями со
стороны воздуха и перегретого пара, его
можно не учитывать. Однако вследствие
конденсации на участке, где tCT^.tH,
теплоотдача от перегретого пара более
интенсивна, чем в первой зоне.
По аналогии с теплообменом между
влажным воздухом и охлаждаемой
поверхностью увеличение эффективности
теплоотдачи может быть оценено с помощью
коэффициента ?, равного отношению
полного количества отводимого тепла к
количеству тепла, которое может отводиться при
«сухом» охлаждении пара:
В рассмотренной схеме расчета
обращает на себя внимание скачкообразное
уменьшение плотности теплового потока qF в
начальный момент конденсации. При этом
наблюдается некоторое противоречие:
эффективность теплоотдачи со стороны пара
резко повышается, а плотность теплового
потока уменьшается. Это свидетельствует о
несовершенстве расчетной методики
вследствие допущения, что конденсация
начинается при условии: tCT= tH. Указанного
несовершенства можно избежать, если
принять, что конденсация пара начинается
при значениях /ст более низких, чем
значения tH, на величину, которая
обусловливает непрерывность зависимости qF~f(Mn).
На графике рис. 3 этому допущению
условно соответствуют штриховые линии.
Правомерность такого предположения
подтверждается тем, что, с одной стороны,
необходимым условием конденсации является
равенство tn=tcr (у стенки), а с другой
стороны, даже при очень малом тепловом
сопротивлении, свойственном начальному
моменту конденсации (ввиду отсутствия
пленки конденсата), должно существовать
различие между значениями tH и /ст. Нельзя
упускать из вида, что при фазовых
превращениях первоначальная фаза в области
насыщения (в данном случае паровая)
является более устойчивой. Из этого следует,
что для начала конденсации необходимо
выполнение условия: /СТ<С/Н-
Можно представить и другую расчетную
схему процесса охлаждения перегретого
пара, которая рассматривается ниже и дает
более наглядное представление о
преимуществах высоких скоростей пара. Кроме того,
она идентична для обеих зон охлаждения с
точки зрения температурного напора и
обеспечивает непрерывность изменения
коэффициента теплоотдачи со стороны пара,
Е=
('"п—U+'hO—*н)
E)
где iiv iH — энтальпии перегретого и
насыщенного пара;
гн, хи — теплота конденсации и паро-
содержание при температуре
насыщения, т. е. в конце зоны
конденсации перегретого па-
В соответствии с этой расчетной схемой
уравнение (I) примет вид:
<*п6?п Cir-'ст) =аВ?вР ('cT-U • F)
Удельный тепловой поток в зонах
охлаждения перегретого пара:
4f=
tn
t
l
l
G)
«п^п «в^пР
В первой зоне, где нет конденсации
пара, 1=1, а во второй — ?:>1.
Из уравнения F) можно найти
максимальное значение коэффициента
теплоотдачи во второй зоне (с учетом выпадения
конденсата) при tCT=tH:
*п. npfemax ttB. прР
t»—tn
Л/п
(8)
Для наглядной сравнительной оценки
интенсивности теплообмена при различной
скорости пара в указанных зонах
принятое допущение о начале конденсации при
tcl—tH не имеет принципиального значения.
На рис. 4 дана зависимость ап?П1ах=
=/(Д/п) при различных скоростях пара
^пи ав.пРР('н—/J^SOOOBt/m2. Из графика
34

видно, что раньше начинается конденсация
(в случае более высоких значений Д/п при
малой скорости пара. При этом теплоотдача
от перегретого пара хотя и увеличивается,
но при любой степени перегрева Д/п
коэффициент теплоотдачи с учетом выпадения
конденсата ап?тах меньше, чем при более
высокой скорости пара и однофазном потоке.
Плотность теплового потока в данном
случае рассчитывается при одинаковом
температурном напоре. Поэтому интенсивность
теплообмена характеризуется при прочих
равных условиях (например, tn= const)
только значением <хп?тах. Причем эта
величина возрастает по мере снижения степени
перегрева Д/п, т. е. вдоль зоны охлаждения.
Среднеинтегральное значение ап|тах в
диапазоне Д/п=0-^80 °С при большой
скорости пара (шп=10 м/с) примерно в 2,5 раза
выше, чем при малой скорости (wn=
= 1 м/с).
Таким образом, увеличение скорости
пара — один из реальных путей
интенсификации теплообмена и может
существенно сократить требуемую теплопередаю-
щую поверхность воздушного конденсатора.
Безусловно, для каждой теплопередающей
поверхности существует оптимальная
скорость пара, которая, как и в других
случаях, определяется на основе технико-
экономических расчетов с учетом
гидравлических характеристик. При этом следует
рассматривать как собственно изменение
потерь давления, так и их влияние на
температуру насыщения.
Теоретически в соответствии с (8), при
приближении температуры перегретого пара
к температуре насыщения, т. е. при Д/п—
=0 °С, значение <хп?тах->- <х>, что означает
отсутствие теплового сопротивления со
стороны конденсирующегося хладагента и
равенство температур стенки и насыщения
(/ст=/н). В действительности, в конце зоны
конденсации перегретого пара уже
существует пленка конденсата, поэтому при Д/п=
=0 °С коэффициент теплоотдачи со стороны
перегретого пара с учетом выпадения
конденсата ап|тах имеет конечное значение.
Коэффициент ? показывает, что, помимо
передачи тепла с помощью конвективного
теплообмена, происходит передача тепла
непосредственно от сконденсированных на
теплопередающей поверхности капель. В
воздушных конденсаторах плотность
теплового потока со стороны воздуха низка,
вследствие чего почти во всей зоне
конденсации перегретого пара пленка
конденсата имеет дискретный характер. Толщина
и площадь пленок, а также возможность
их объединения в сплошную пленку
зависят от плотности теплового потока и
массовой скорости пара.
Повышение плотности теплового потока,
например путем увеличения скорости
охлаждающего воздуха, способствует, с одной
стороны, увеличению доли передачи тепла
путем конденсации, т. е. возрастанию
коэффициента |, а с другой стороны,
образованию сплошной пленки конденсата,
особенно в конце зоны, и, следовательно,
появлению дополнительного теплового
сопротивления.
Таким образом, зависимость
интенсивности теплоотдачи от плотности теплового
потока в зоне конденсации перегретого
пара имеет сложный характер. При малых
значениях qF, свойственных воздушным
конденсаторам, можно ожидать
интенсификации теплоотдачи со стороны хладагента с
повышением плотности теплового потока
(в отличие от зоны конденсации
насыщенного пара).
На характер внутреннего теплообмена
при конденсации перегретого пара большое
влияние оказывает и массовая скорость
пара. Визуальные наблюдения на
специальном стенде показали, что с ее ростом
при постоянных тепловых потоках в
значительной степени меняется структура
двухфазного потока: перегретый пар — жидкий
хладагент.
При высоких массовых скоростях
(wnQ)—1^0 кг(с-м2) на капли
сконденсированного хладагента действуют большие
силы динамического давления и трения.
Под действием этих сил капли отрываются
от поверхности и уносятся в ядро потока.
В перегретом ядре потока они испаряются,
отнимая тепло от пара. Этот процесс
теплоотдачи отличается высокой
интенсивностью вследствие большой суммарной
поверхности капель малого диаметра.
Сплошная кольцевая пленка конденсата в конце
второй зоны покрыта большим числом волн
с небольшим шагом и малой амплитудой.
При невысоких значениях (wnQ)^
^40 кг/(с-м2) в начале зоны
наблюдаются только отдельно летящие капли.
В конце ее сплошная пленка конденсата
турбулизирована в значительно меньшей
степени, что выражается в увеличении
шага между волнами.
Увеличение скорости пара
интенсифицирует теплообмен и в этой зоне, однако
при конденсации перегретого пара следует
ожидать более значительного влияния
массовой скорости на интенсивность
теплообмена как вследствие большего влияния
конвективной составляющей, так и уноса и
испарения капель в перегретом ядре потока.
Представленный анализ проведен исходя
35

из условия tB= const. Изменение tB в
аппарате не меняет принципиальных положений,
а вносит лишь количественные коррективы.
Отмеченные выше особенности процесса
конденсации перегретого пара позволяют
сделать вывод о том, что в
действительном процессе увеличение скорости пара (при
одинаковой степени перегрева Д/п) влечет
за собой увеличение коэффициентов ап и ?.
Количественные соотношения для
определения действительных значений ап и | могут
быть получены только на основе
экспериментального исследования в условиях малых
удельных тепловых потоков.
Вопрос об интенсификации теплообмена
в зонах охлаждения перегретого пара за
счет увеличения его скорости особенно
актуален Для воздушных конденсаторов
пластинчато-ребристого типа. Этим аппаратам
присущи большие проходные сечения на
стороне хладагента и малые скорости
(порядка 0,1—0,2 м/с), а соответственно и
очень низкие коэффициенты теплоотдачи
со стороны перегретого пара. Разработка
специальных конструкций, например,
многоходовых, может существенно улучшить
технические характеристики этих аппаратов.
Список использованной литературы
1. Кан К. Д. К расчету конденсаторов
воздушного охлаждения большой
производительности // Холодильная техника. 1974, № 5.
2. Захаров Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные
машины. Л.: Судостроение, 1979.
3. Миропольский 3. Л., Шнеерова Р. И.,
Тернакова Л. М. Теплоотдача и
гидравлические сопротивления при конденсации
перегретого и насыщенного пара внутри труб //
Теплоэнергетика. 1975, № 4.
УДК 621.565.044
РАСЧЕТ БЛОКА КОНДЕНСАТОРА
ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
Канд. техн. наук Р. С. ТЕР-ИОНЕСЯН
Одним из основных блоков в системах
кондиционирования воздуха и во многих
холодильных установках является
конденсатор воздушного охлаждения (обычно труб-
чато-пластинчатый) в комплекте с осевым
вентилятором.
Комплексный расчет такого блока
представляет собой сложную многофакторную
задачу по определению взаимосвязи
процессов теплопередачи и аэродинамики, при
решении которой выявляются требующаяся
теплообменная поверхность конденсатора
и необходимые параметры вентилятора. Эта
задача реализуется путем
многовариантного расчета элементов блока на ЭВМ с
использованием соответствующей
программы [3].
Для получения упрощенных
зависимостей, позволяющих уже на первых этапах
проектирования установить основные
характеристики блока конденсатора, было
принято допущение о подобии процессов
теплоотдачи и аэродинамики на наружной
поверхности подобных блоков
конденсаторов. При этом условии производится не
собственно расчет блока конденсатора, а
пересчет на новые условия его работы,
исходя из имеющихся данных (расчетных
или экспериментальных) по блоку, который
можно считать подобным для
проектируемого.
Основные признаки подобия блоков:
идентичность геометрической формы,
материала и типа поверхности конденсаторов;
однотипность вентиляторов обдува
конденсаторов и неизменность режимов их работы
[2]; скорость воздуха в живом сечении
конденсатора в диапазоне, обеспечивающем
гидродинамическое сходство (по критерию
Рейнольдса); равенство температурных
условий работы блоков.
Отношение тепловых потоков Q и Q\
в подобных блоках конденсаторов имеет вид:
_Q _ aFS
Qi~ сп/чв,' A)
где а, си — коэффициенты теплоотдачи на
наружной поверхности
конденсаторов;
F, F\ — площади наружных
поверхностей конденсаторов;
6, Bi — средние температурные напоры
между наружной поверхностью
конденсаторов и обдувающим
их воздухом.
Коэффициент теплоотдачи а можно
определить по выражению:
a=cl(wQ)mid^-\ B)
где с\ — коэффициент
пропорциональности;
wq — массовая скорость воздуха в
живом сечении конденсатора;
т\ — показатель степени;
dr — гидравлический диаметр
наружной поверхности конденсатора.
Значения с\ и т\ обусловлены типом
поверхности конденсатора, температурными
36

условиями и диапазоном массовой скорости
воздуха, которая устанавливается по
формуле:
WQ =
фЛЯ'
C)
где G — массовый расход воздуха,
продуваемого через конденсатор;
Ф — коэффициент проходного (живого)
сечения конденсатора;
А, В — размеры фронта конденсатора по
продуваемому воздуху.
Площадь наружной поверхности
конденсатора
F=$ABL,
D)
где г|)
коэффициент пропорциональности
(компактности);
L — глубина конденсатора по ходу
воздуха.
В соответствии с теорией подобия
вентиляторов [2]
G=c2D3n,
H=c3D2n2,
E)
F)
где с2, Сз — коэффициенты
пропорциональности;
D — диаметр крыльчатки
вентилятора;
п — частота вращения вентилятора;
И — давление (разрежение)
воздушного потока, создаваемое
вентилятором при продувании
конденсатора.
При этом для конденсатора
Я=с4|(шеJ-^-
l=c5Rem\
Gdr
Re=c6
<fAB
G)
(8)
(9)
где Са, c$, Сб и т2 — коэффициенты
пропорциональности и показатель
степени, зависящие от типа
поверхности, режима и параметров
продуваемого воздуха (т2<0);
| — коэффициент гидродинамического
сопротивления конденсатора по
воздуху;
Re — критерий Рейнольдса.
Уравнение G) может иметь и несколько
иную форму, что объясняется конкретным
типом поверхности теплообмена и
режимами ее обтекания воздухом. Оно
применимо тогда, когда в конденсаторах
воздушного охлаждения используются оребренные
трубчато-пластинчатые поверхности,
которые методологически правильнее
рассматривать как щелевые каналы [1], имеющие
геометрические параметры L и dv -
Перемножив почленно уравнения E) и
F) и разделив их произведение на G),
получим с учетом (8), (9) и C)
выражение для расчета массового расхода
воздуха, продуваемого через конденсатор:
G = c7(Dbn6L-x)
\__ 2 + Ш:
-(Ф-46)'
. 1—т2
,d3+m,
где с7= (-?&- ) з+->
A0)
Используя выражение A0), находим
коэффициент теплоотдачи а:
DV ч"
/ U П \и ,4а-
а=С8 W) d*
A1)
где cs=C\C7 ;
а=
3+т2
В итоге уравнение A) с учетом
равенства температурных условий теплоотдачи
F=6i), а также соответствующих
коэффициентов пропорциональности (с С\ по с*) в
связи с подобием процессов теплоотдачи и
аэродинамики примет вид:
/?>Уф1г|)чд / F \ \-a /dr у
A2)
Полученное уравнение A2)
устанавливает таким образом зависимость соотношения
тепловых потоков в подобных блоках от
основных геометрических и режимных
параметров как конденсатора, так и
вентилятора. Используя это уравнение, можно
осуществлять пересчеты шести основных
характеристик при обязательном соблюдении
условий подобия, перечисленных выше.
Две из характеристик — диаметр D и
частота вращения п — относятся к
вентилятору, а четыре других — площадь
наружной поверхности теплообмена F,
гидравлический диаметр, dT, коэффициент проходного
сечения ф и коэффициент компактности г|) —
к конденсатору. При этом показатель а
зависит от показателей степени т\ и т%
Для выявления влияния изменения этих
характеристик на соотношение Q/Qi введем
37

Зависимость частных кратностей изменения
теплового потока от основных параметров блока
конденсатора
понятие частной кратности изменения
теплового потока qi в зависимости только от
одной из шести характеристик, входящих в
уравнение пересчета A2), при постоянстве
остальных, т. е.:
qD — при изменении D и постоянстве
остальных характеристик; соответственно
qn — при изменении п; qF—F; q^—cp;
qd—dv и q^—гр.
Тогда итоговое изменение соотношения
тепловых потоков в блоках конденсатора
Q будет равно произведению частных
кратностей:
Численный анализ уравнения A3) в
диапазоне наиболее распространенных
режимов теплоотдачи по воздушной полости
(Re=700-г-3000) позволяет установить
влияние каждой характеристики.
На рисунке представлена номограмма,
по оси абсцисс которой нанесена
кратность изменения /-й характеристики, а
по оси ординат — значения
соответствующих частных кратностей изменения
теплового потока — qv Влияние q^ не
показано, так как этот параметр не
является самостоятельным и зависит от dr и <р.
Номограмма построена для поверхности
теплообмена в конденсаторе, составленной
из плоскоовальных трубок, оребренных
гофрированными пластинами со сквозными
жалюзийными просечками, для которых
т\ = 0,727, т2= —0,5 [4], а=0,29.
Как видно из номограммы, наибольшее
влияние на тепловой поток оказывают
(в порядке уменьшения значимости):
диаметр вентилятора, частота его вращения,
площадь поверхности теплообмена.
Меньшее значение имеют изменения
гидравлического диаметра и коэффициента
проходного сечения.
Таким образом, используя полученную
зависимость (или номограмму), можно
определить оптимальные значения основных
характеристик проектируемого блока
конденсатора по уже известным параметрам
ему подобного блока.
Она может быть применена и при
проектировании подобных блоков других тепло-
обменных аппаратов с вентиляторами,
например, воздухонагревательных или возду-
хоохладительных установок, а также блока
радиатор — вентилятор в системах
жидкостного охлаждения двигателей
внутреннего сгорания автомобилей.
Список использованной литературы
1 ГоголинА. А. Осушение воздуха
холодильными машинами. М.: Госторгиздат, 1962.
2. Калинушкин М. П. Вентиляторные
установки. М.: Высшая школа, 1967.
3. КалниньИ. М., Сутырина Т. М.
Проектирование конденсаторов воздушного
охлаждения с помощью ЭВМ // Холодильная
техника. 1978, №11.
4. Тер-Ионесян Р. С. Унифицированный
теплообменный модуль // Холодильная
техника. 1986, № 10.
Изобретения
A1) 1326848 E1LF25B1/00,F25D 21/06 B1)
4025733/23-06 B2) 19.02.86 G1) Харьковское
опытно-конструкторское бюро холодильных
машин G2) М. Ш. Гольдман, А. М. Шляховец-
кий, В. А. Тихомиров, Г. Д. Шалагин, В. Г.
Куликов E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
КОМПРЕССОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ с испа
рителем, конденсатором и дросселем,
включающий рабочий режим с получением холода в
испарителе, снабженном поддоном, и оттайку
испарителя и поддона, отличающийся тем, что, с
целью повышения экономичности путем
использования холода инея испарителя, оттайку
поддона ведут в рабочем режиме жидким
хладагентом после конденсатора.
38

ОБМЕН ОПЫТОМ»
От компрессора —-^К^Л
К
конденсатору
К запрабочному
бентилю
РИС. 1. Схема установки змеевика на линии
возврата масла в картер компрессора:
/ — змеевик; 2 — фильтрующий патрон; 3 —
маслоотделитель
УДК 621.89.092.001.76
УЛУЧШЕНИЕ РАБОТЫ
СИСТЕМЫ СМАЗКИ
КОМПРЕССОРА П110-2
У. ГЕНЖЕМУРАТОВ
На холодильнике ОРСа Тахиаташгидро-
энергостроя внедрены мероприятия,
способствующие снижению общей температурной
напряженности компрессора П110-2.
Из опыта эксплуатации известно, что
масло с парами аммиака
направляющееся по линии возврата в верхнюю часть
блок-картера из маслоотделителя не
попадает в ванну картера, а уносится парами
аммиака. Во избежание этого линию
возврата масла заменили на змеевик,
изготовленный из трубок диаметром 10 и
длиной 3600 мм. Один конец змеевика через
фильтрующий патрон присоединили к
маслоотделителю, а второй — к
заправочному вентилю, находящемуся в нижней
части блок-картера (рис. 1).
После установки змеевика значительно
уменьшился унос масла, понизилась его
температура в картере, а значит, и коренных
подшипников, верхних головок шатунов и
цилиндров, уменьшился износ трущихся
деталей. Экономия смазочного масла
составила 4—6 л в месяц.
Для улучшения работы компрессора .в
летний период, когда температура
наружного воздуха повышается до 35—41 °С,
стали охлаждать смазочное масло перед
подачей его в систему смазки. Для этого
на линии подачи масла, перед фильтром
тонкой очистки, смонтировали выносной
маслоохладитель (рис. 2). Масло в нем
охлаждается водой (можно и воздухом,
подаваемым вентилятором) с 45—50 до
38—40 °С.
Масляный насос направляет масло из
картера к маслоохладителю. Охлажденное
масло через фильтр тонкой очистки
поступает в сальник и к трущимся деталям
компрессора.
После установки маслоохладителя
повысилась вязкость масла, уменьшились нагрев
и износ трущихся деталей компрессора.
ВодаЬ
А
Bd
щ
и ©
D
м
Н сальнику
компрессора
Из картера
компрессора
РИС. 2. Схема установки
маслоохладителя:
1,6 — маслопроводы; 2 —
масляный бачок; 3 —-
выносной маслоохладитель; 4 —
манометр; 5 — фильтр
тонкой очистки масла
39

УДК 621.58
АГРЕГАТИРОВАННАЯ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРНАЯ
УСТАНОВКА
Льдогенераторная установка Н26-ИХ7А
предназначена для производства
чешуйчатого льда из пресной и морской воды.
В ее состав входят компрессорно-кон-
денсаторный агрегат 1АКФУУ801УХЛ У,
льдогенераторный модуль, соединительные
трубопроводы.
Льдогенераторный модуль скомпонован
из льдогенератора Н1-ИЛ7А,
рециркуляционной станции, системы автоматики,
регенеративного теплообменника и опорной
рамы.
Льдогенератор — аппарат непрерывного
действия с двухсторонним
намораживанием льда на поверхности испарителя.
Последний выполнен из материала с
высокой удельной теплопроводностью.
С целью повышения производительности
испаритель снабжен вертикальными
перегородками. В каналах между ними с
зазорами по периметру установлены
вертикальные полые вставки. Высота
перегородок и вставок меньше высоты испарителя.
Соотношение площади сечения полости
вставки к площади зазора равно 1:1.
Рециркуляционная станция обеспечивает
непрерывную подачу воды к форсункам
оросителей, а также сбор незамороженной
воды, стекающей с рабочих поверхностей
испарителя льдогенератора.
С помощью системы автоматики
осуществляется подача хладагента в
испаритель, пуск и остановка льдогенератора,
подача воды на орошение. Предусмотрена
аварийная, звуковая и световая
сигнализация.
Режущие элементы выполнены в виде
дисковых ножей, жестко скрепленных между
Техническая характеристика
агрегатированной льдогенераторной
установки
Производительность, т/сут
Хладагент
Температура, °С
кипения хладагента
вырабатываемого льда
Мощность электродвигателей,
кВт
Занимаемая площадь, м2
Масса, кг
7
R12
— 18-7—
—5-f—
57,6
11,7
4000
-25
-7
собой и установленных с возможностью
возвратно-поступательного перемещения в
вертикальной плоскости.
В отличие от аналогов новую льдо-
генераторную установку можно
монтировать рядом с потребителями льда. Для нее
не требуется сооружать специальные цехи,
подводить коммуникации.
Установка безопасна, проста в
обслуживании. Ее легко ремонтировать.
По удельным технико-экономическим
показателям она находится на уровне
лучших мировых образцов.
Стадия освоения — действующая
установка.
Годовой экономический эффект
7,9 тыс. руб. на одну установку.
Установка защищена а. с. № 983402.
Документация, необходимая для
внедрения,— Н-26ИХ7А00.000.
По вопросу получения технической
документации обращаться в Ленинградский
ЦНТИ по адресу: 191011, Ленинград,
Садовая ул., 2.
Информационный листок № 85—10
Ленинградского межотраслевого
территориального центра научно-
технической информации и
пропаганды
НОВЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
Длительное время можно хранить мороженое в передвижных
холодильниках, выпуск которых освоен на Марийском заводе торгового
машиностроения. Его емкость — 300 литров, температура в холодильной камере
достигает 18 градусов мороза. За счет применения в конструкции более
легких и низкотеплопроводных материалов достигнута ее повышенная
вместимость. Для облицовки холодильника на колесах использованы пластмассы,
позволившие значительно сократить расход металла.
«Советская торговля»
40

МНА ТРУДА
УДК 331.103.12/.15
АТТЕСТАЦИЯ УСЛОВИЙ ТРУДА
НА РАБОЧИХ МЕСТАХ
Канд. техн. наук С. В. ЯКОВЛЕВА,
канд. техн. наук И. Ю. ГРИДНЕВА,
канд. техн. наук Е. К. БУКИН,
Н. П. ДОНЧЕНКО
На Ленхладокомбинате проведена
аттестация условий труда на рабочих местах,
которая является составной частью
аттестации рабочих мест и их рационализации.
Цель аттестации условий труда на
рабочих местах — выявить производственные
упущения в обеспечении максимально
возможной комфортности для работающих и
объективности нормирования их труда.
Аттестации условий труда подлежали
все имеющиеся на хладокомбинате рабочие
места. Этому предшествовал их учет в
каждом структурном подразделении. Каждое
рабочее место, в том числе и то,
которое входило в коллективное рабочее место,
учитывали индивидуально.
При определении границ рабочего места
соблюдали два условия: не должно
оставаться неучтенных рабочих зон и
оборудования; последние не должны учитываться
дважды в составе разных рабочих мест.
Результаты учета рабочих мест каждого
структурного подразделения сведены в акт
учета, представляющий собой таблицу с
графами: номер рабочего места на схеме
планировки участков, специальность, число
рабочих мест — учетное и фактическое.
Условия труда на рабочих местах
оценивали по двух критериям:
уровень организации рабочего места;
соответствие санитарно-гигиенических
условий труда на рабочем месте
нормативным требованиям.
Уровень организации рабочего места
характеризуется:
тяжестью и напряженностью
(монотонностью) труда;
соответствием производственного
оборудования требованиям ГОСТов Системы
стандартов безопасности труда (ССБТ);
обеспеченность работающих средствами
индивидуальной защиты и соответствие их
стандартам безопасности труда;
рациональность размещения
оборудования, инструмента, приспособлений,
комплектующих изделий, вспомогательного
оборудования.
При оценке тяжести и монотонности
труда руководствовались «Типовой
методикой по определению тяжести ручного
физического и монотонного труда в отраслях
народного хозяйства», утвержденной
Госкомтрудом СССР в 1982 г. и
согласованной с Минздравом СССР и ВЦСПС,
а также «Нормами
предельно-допустимых нагрузок для женщин при подъеме и
перемещении тяжестей вручную»,
утвержденными Госкомтрудом СССР и ВЦСПС
в 1982 г.
Особо учитывали численность и
профессиональный состав рабочих,
выполняющих физическую и монотонную работу
во вредных условиях, на основе
приведенного в «Типовой методике...» списка
производств, цехов, профессий и должностей
с вредными условиями труда, работа в
которых дает право на дополнительный
отпуск и сокращенный рабочий день.
Соответствие производственного
оборудования требованиям ГОСТов ССБТ
оценивали в целях исключения
травмоопасных рабочих мест. При этом опирались на
ГОСТы, в которых установлены общие
требования безопасности к производственному
оборудованию всех отраслей народного
хозяйства: в ГОСТ 12.2.003—74 безопасность
производственного оборудования
определена как свойство оборудования сохранять
безопасное состояние при выполнении
заданных функций в условиях,
установленных нормативно-технической
документацией, в ГОСТ 12.2.049—80 указаны
эргономические требования к
производственному оборудованию, в ГОСТ 12.4.125—83 —
нормативные требования к средствам
коллективной защиты. Кроме этих ГОСТов,
руководствовались также разработанной нами
ранее методикой оценки безопасности
оборудования в цехах [2].
Обеспеченность работающих средствами
индивидуальной защиты определяли,
сравнивая их фактическое наличие (в
соответствии с типовыми нормами выдачи
спецодежды и других средств индивидуальной
защиты по профессиям) с потребностью и
необходимой номенклатурой исходя из
характера технологического процесса.
Результаты оценки уровня организации
41

каждого рабочего места сведены в карту
учета данного рабочего места (в виде
таблицы с графами: учетный фактор,
характеристика, примечание). В карте приведены
характеристики следующих учетных
факторов:
специальность (по штатному
расписанию);
характер выполняемой работы (в
соответствии с технологическим процессом и
квалификацией работника);
вид производства (цех, в котором
находится аттестуемое рабочее место);
группа профессий (рабочие,
служащие и т. д.);
учетное число рабочих мест (по
штатному расписанию);
фактическое число рабочих мест;
применяемое оборудование, материалы,
приспособления (перечень того, что
используется работником при выполнении
технологической операции);
фактическое количество установленного
оборудования (по паспорту);
нормативное количество оборудования
(сколько нужно);
тяжесть труда (оценка на основе
методики, разработанной в соответствии с
утвержденными нормативными документами);
монотонность труда (на основе той же
методики);
соответствие производственного
оборудования ГОСТам ССБТ (оценка по методике
авторов с предварительным заполнением
таблиц по каждому виду оборудования —
таблицы являются приложением к данному
пункту карты учета);
обеспеченность средствами
индивидуальной защиты (оценка на основе анализа
перечня, составленного по произвольной
форме);
рациональность размещения
оборудования (вывод на основе анализа
планировки рабочего места);
оценка уровня организации рабочего
места (итоговый вывод).
Санитарно-гигиенические условия труда
на рабочих местах оценивали по
соответствию ГОСТам ССБТ следующих
показателей:
параметров микроклимата
(температуры, относительной влажности, скорости
воздуха) — ГОСТ 12.1.005—76;
запыленности и загазованности
воздуха — ГОСТ 12.1.005—76 и
ГОСТ 12.1.007—76;
освещенности рабочих мест с учетом
точности выполняемых работ — СНиП Н-4—79;
уровня шума на рабочих местах —
ГОСТ 12.1.003—83.
Измерения проводили непосредственно
Транспортер
Схема планировки оборудования вафельного отделения (печь «Ролко-24») с указанием рабочих
мест:
// — вафельщика; 15 — укладчика
42

на рабочих местах с помощью серийно
выпускаемых приборов по стандартным
методикам [1].. Результаты измерений
фиксировали в санитарно-гигиеническом
паспорте рабочего места.
Таким образом, в ходе аттестации
составляли:
схему планировки рабочего места с
нанесением параметров оборудования;
карту учета рабочего места;
санитарно-гигиенический паспорт
условий труда на рабочем месте [1]. Эти три
документа в целом представляли собой
паспорт условий труда на рабочем месте.
На основании анализа паспортов
условий труда для всех рабочих мест
выведены итоговые оценки и даны
рекомендации по улучшению условий труда.
Пример аттестации условий труда на
рабочих местах вафельного отделения
Вафельное отделение цеха мороженого
размещается на пятом этаже. Площадь
помещения 475 м2.
Согласно описанной выше методике
аттестации условия труда на рабочих местах
вафельного отделения оценивали по двум
критериям: уровню организации рабочих
мест; соответствию
санитарно-гигиенических условий труда на рабочих местах
нормативным требованиям.
На рабочие места вафельного отделения
составлены паспорта условий труда.
Схема планировки одного из участков
вафельного отделения показана на
рисунке. Акт учета рабочих мест данного
участка вафельного отделения дан в табл. 1.
Для примера в табл. 2 приведена
карта учета рабочего места вафельщика.
Вывод о соответствии оборудования
рабочего места вафельщика ГОСТам ССБТ
(п. 12 в табл.' 2) сделан на основе
анализа показателей безопасности
оборудования. В качестве показателей безопасности
приняты:
наличие крышек у отверстий и люков,
обеспечивающих доступ к рабочим узлам
и деталям, или блокировка крышек с
приводом оборудования при диаметре отвер-
ствий (люков) более 55 мм;
установка ограждений, снимаемых
только с помощью инструмента, или
блокировка ограждений, открываемых и
снимаемых без инструмента, с приводом
механизма;
наличие системы автоматической
сигнализации для оборудования с двумя и более
отдельно расположенными станциями
управления;
обеспечение температуры нагретых на-
Таблица 1
№ рабочего
места на
схеме
планировки
11
15
Специальность
Вафельщик
Укладчик
Количество рабочих
мест
учетное
3
1

фактическое
1
1
ружных поверхностей оборудования в
рабочей зоне не выше 45 °С;
наличие устройства для экстренной
остановки оборудования;
исключение разбрызгивания и выброса
продуктов на пол помещения — наружу;
наличие знаков безопасности на
оборудовании, цветовое оформление внутренних
поверхностей ограждающих устройств и
Таблица 2
Карта учета рабочего места вафельщика цеха
мороженого
1.
2.
3.
4.
5.
6.
7.
8.
9.
10.
11.
12.
13.
14.
15.
№ Учетный фактор
Специальность
Характер
выполняемой работы
Вид производства
Группа профессий
Учетное число
рабочих мест
Фактическое число
рабочих мест
Применяемое
оборудование, материалы,
приспособления
Фактическое
количество оборудования
Нормативное
количество оборудована
Тяжесть труда
Монотонность труда
Соответствие
производственного
оборудования ГОСТам
Обеспеченность
средствами
индивидуальной защиты
Рациональность
размещения
оборудования
Оценка уровня
организации рабочего
места
Характеристика
Вафельщик
Выпечка вафельных
рожков
Цех мороженого
Рабочие
3
1
Печь «Ролко-24»
3
3
В пределах нормы
То же
Соответствует
Соответствует нормам
Не соблюдены
(занижены) размеры
проходов между
оборудованием. Тесто к печи
«Ролко-24»
доставляется длинным путем,
тележками.
Заполнение теста
производится вручную.
Предложения:
устранить замечания по
п. 14
43

опознавательная окраска вспомогательных
устройств и коммуникаций;
оснащение машин, рабочие узлы и детали
которых располагаются в ванне с
растворами или над поверхностью раствора,
защитными кожухами;
обеспечение свободного и безопасного
доступа к местам смазки, применение
автоматической смазки в труднодоступных
местах;
наличие защитного заземления.
Результаты измерений параметров
микроклимата в вафельном отделении
(скорость воздуха 0,1 м/с, температура 21 °С,
относительная влажность 74 %,
искусственная освещенность 150 люкс, уровень шума
32 дБ) зафиксированы в
санитарно-гигиеническом паспорте.
В результате выполненного
обследования и оценки различных факторов условий
труда на рабочих местах вафельного
отделения сделаны следующие выводы.
— Уровень организации рабочих мест
основных профессий цеха соответствует
нормативным требованиям, за исключением
того, что тесто к печи «Ролко-24»
доставляется длинным путем с применением
ручного труда.
— Метеорологические условия на всех
рабочих местах соответствуют допустимым
по ГОСТ 12.1.005—76.
Изобретения
A1) 1328646 E1LF25C5/02 B1) 3995535/28-13
B2) 23.12.85 G5) В. И. Топицак E3) 621.588
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОБРАЗОВАНИЯ ПРОРЕЗЕЙ ВО ЛЬДУ ВОДОЕМОВ,
содержащее рабочий орган с режущими
элементами, установленный на транспортном
средстве привод, и преобразователь движения,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности работы и увеличения скорости прохода
прорезей, рабочий орган представляет собой
U-образный в поперечном сечении корпус со
сквозными вырезами на дугообразном участке,
режущие элементы установлены поярусно на этом
участке и направлены своими режущими
кромками внутрь корпуса, при этом преобразователь
движения выполнен в виде пары кривошипно-
шатунных механизмов, шатуны которых связаны
с корпусом в его верхней части и между собой
для перемещения корпуса в вертикальной
плоскости.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
снабжено механизмом для удаления осколков
льда, размещенным внутри корпуса и связанным
с приводом.
— Содержание вредных газов, паров и
пыли в воздухе производственных
помещений не превышает допустимых по
ГОСТ 12.1.005—76 и ГОСТ 12.1.007—76.
— Освещенность на некоторых рабочих
местах ниже допустимой по СНиП Н-4—79.
— Средние уровни звукового давления
(шума) соответствуют допустимым по
ГОСТ 12.1.003—83.
На основании сделанных выводов даны
следующие рекомендации:
пересмотреть технологию доставки теста
к печам «Ролко-24» для выпечки
вафельных рожков;
очистить светильники и заменить лампы.
После устранения отмеченных
недостатков и выполнения данных рекомендаций
обследованные рабочие места по условиям
труда могут быть аттестованы.
Список использованной литературы
1. Паспортизация условий труда в
производственных помещениях Ленхладокомбина-
та № 1. С. В. Яковлева, Е. К- Букин,
И. Ю. Гриднева и др. // Холодильная
техника. 1986, № 7.
2. Яковлева С. В.,Букин Е.К,Дончен-
ко Н. П. Анализ безопасности оборудования
на примере Ленхладокомбината //
Холодильная техника. 1985, № 7.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что, с целью расширения функциональных
возможностей за счет проводки орудия лова в
процессе образования прорезей, оно снабжено
блоками для троса, один из которых
смонтирован в нижней части корпуса, а другой — на
приводе.
A1) 1335787 E1) 4F25B39/04 B1) 3734314/28-13
B2) 04.05.84 G5) С. И. Колоколов E3) 621.565
E4) E7) КОНДЕНСАТОР ДОМАШНЕГО
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащий трубчатый
змеевик с укрепленными на нем проволочными
ребрами, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, ребра имеют выступы,
расположенные в разных плоскостях.
A1) 1335788 E1) 4F25D3/10, G01J3/30 B1)
3936202/31-13 B2) 29.05.85 G1) Институт
физики АН ЭССР G2) В. X. Корровитс, Г. Г. Лийдья,
М. А. Труммал E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОПТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ ОБРАЗЦОВ ПРИ
СВЕРХНИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ, содержащее
рефрижератор растворения гелия-3 в гелий-4 с
44

камерой растворения и держателем образца,
тракт для подвода оптического излучения,
отличающееся тем, что, с целью расширения
диапазона исследований, держатель образца
установлен в камере растворения ниже
предполагаемого уровня сверхтекучей смеси гелия-3 —
гелия-4, а тракт для подвода оптического
излучения содержит окна, расположенные на
стенках рефрижератора на одной оси с осью
держателя образца и выполненные из материала,
поглощающего инфракрасное излучение,
апертура которых менее 11° для ограничения
паразитного светового потока.
-2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что окна тракта для подвода оптического
излучения расположены на вертикальной оси
рефрижератора, при этом в камере растворения
последнего над держателем образца ниже
предлагаемого уровня сверхтекучей смеси гелия-3 —
гелия-4 установлено зеркало.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем,
что указанные окна расположены на
горизонтальной оси рефрижератора.
A1) 1323829 E1LF25B9/00 B1) 4011402/23-06
B2) 14.01.86 G2) С. Н. Бударин, Л. Е. Шаш-
лова E3) 621.57
E4) E7) КРИОРЕФРИЖЕРАТОР С
ПНЕВМОПРИВОДОМ, содержащий цилиндр, внутри
которого размещены поршень-вытеснитель с
штоком и встроенным регенератором, механизм
газораспределения с линиями высокого и низкого
давления, состоящий из двух блоков —
следящего и распределительного, отличающийся тем,
что, с целью повышения холодопроизводитель-
ности криорефрижератора путем уменьшения
перетечек криоагента, распределительный блок
выполнен в виде двух впускного и
выпускного подпружиненных клапанов с пневматическим
управлением от следящего блока.
A1) 1325263 E1LF25D3/10 B1) 3975000/28-13
B2) 04.10.85 G1) Специальное конструкторско-
технологическое бюро Донецкого
физико-технического института АН УССР G2) В. К. Литвинов,
П. Н. Постол, С. И. Папаянин E3) 621.565
E4) E7) КРИОСТАТ ДЛЯ ЗАХОЛАЖИВА-
НИЯ ПРИБОРОВ, содержащий наружный кожух
и размещенную в нем гелиевую ванну с
радиационными экранами, соосно установленную в
последней емкость для прибора, к нижней части
которой подсоединена трубка для подвода
криоагента, отличающийся тем, что, с целью
сокращения времени захолаживания и снижения
расхода криоагента, криостат снабжен трубкой для
отвода криоагента из емкости, верхняя часть
которой расположена выше предполагаемой
верхней поверхности захолаживаемого прибора,
установленным над трубкой стаканом, стенка
которого со стороны размещения прибора
перфорирована, и контактными пружинами с высоким
коэффициентом теплопроводности для
обеспечения теплового контакта между стенкой емкости
и прибором, при этом емкость выполнена в виде
кольцевой полой камеры, а трубка для
подвода криоагента сообщена с ее межстенным
пространством.
A1) 1323831 E1LF25B9/02 B1) 4023080/23-06
B2) 12.02.86 G2) В. Н. Рура, В. К. Рыбин
E3) 621.57
E4) E7) 1. МИКРООХЛАДИТЕЛЬ сво
боднопоршневого типа, содержащий цилиндр,
разделенный поршнем на две полости, одна из
которых через регенератор и клапанный механизм
с приводом сообщена с линиями высокого и
низкого давления, а другая через канал — с буферной
емкостью, отличающийся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности,
микроохладитель дополнительно содержит
регулирующий элемент с приводом, установленный в
буферной емкости с возможностью перекрытия канала.
2. Микроохладитель по п. 1, отличающийся
тем, что, с целью упрощения конструкции,
привод регулировочного элемента кинематически
связан с приводом клапанного механизма.
A1) 1325267 E1LF25D29/00 B1) 3932249/28-13
B2) 22.07.85 G2) Я. Л. Выходец, А. А.
Лаптев, И. И. Хоменко, А. В. Ширяев E3) 621.565
E4) E7) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ
БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА, включающего холо
дильную камеру, холодильный агрегат и
термостат, предусматривающий контроль температуры
воздуха в камере при работе в
неустановившемся режиме, фиксирование факта первого
отключения в заданный промежуток времени,
сопоставление полученных параметров с
допустимыми значениями, отличающийся тем, что,с целью
повышения точности контроля и уменьшения
эксплуатационных расходов, задаются
определенным значением температуры воздуха в камере и
предельным для данной модели холодильника
промежутком времени, в течение которого эта
температура должна быть достигнута в
зависимости от температуры окружающей среды,
фиксируют достижение заданной температуры
и измеряют расход электроэнергии за
промежуток времени от включения до достижения
этой температуры и проводят сопоставления
полученных значений с допустимыми.
A1) 1325261 E1LF25Cl/02 B1) 4024039/30-13
B2) 14.02.86 G5) А. И. Плугин, И. А.
Леонтьев E3) 621.7
E4) E7) СПОСОБ СОЗДАНИЯ ЛЕДЯНОГО
ПОКРЫТИЯ НА ВОДОЕМАХ, включающий вве
дение в воду упрочняющего элемента и
последующее замораживание естественным холодом,
отличающийся тем, что, с целью повышения
несущей способности ледового покрытия, в
качестве упрочняющего элемента используют
сетчатый каркас, последний располагают вдоль
поверхности воды с последующим
регулированием высоты его расположения, причем
регулирование высоты производят в процессе
замораживания воды после замерзания первого
верхнего слоя путем опускания каркаса на
расстояние, превышающее толщину первого слоя.
45

1СР11Т111СЙ
1 ВИМИОГМФИЯ
УДК 621.56/.59.004.14@49.32)
ЗАВЕРШАЮЩИЙ
СПРАВОЧНИК СЕРИИ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Различные области применения холода.
Под редакцией Л. В. Быкова.
Справочник М.: Агропромиздат, 1985. 272 с.
Тираж 11000 экз. Цена 1 р. 80 к.
Выпуском данной книги ВО
«Агропромиздат» завершил чрезвычайно важную
работу по изданию серии справочников,
содержащих самые разнообразные сведения
по теории и практике создания и
эксплуатации холодильных машин и установок
различного типа, производительности и
назначения.
За период с 1977 по 1985 гг. вышли
в свет 10 справочников, осветивших
практически все основные вопросы получения
и использования искусственного холода.
В последний выпуск включены материалы
о применении холода в тех отраслях,
которые не связаны с холодильной
обработкой и хранением пищевых продуктов.
Справочник состоит из 10 глав.
В главе I «Применение холода в
нефтяной, газовой и химической
промышленности» приведены технологические
процессы основных производств, для
осуществления которых необходимы (как правило,
в больших объемах) искусственный холод.
Указано соответствующее основное
оборудование для получения холода, дан ряд
примеров схемных решений холодильных
установок.
Существенным недостатком данной
главы является отсутствие основных
параметров (желательно, в виде сводной таблицы)
применяемых специальных аппаратов,
показанных на рис. 8, 15, 16, 21, 22, 24, 30.
В изданиях справочного характера такие
данные, необходимые при разработке
проектов, должны приводиться обязательно.
В небольшой главе,II «Применение
холода в машиностроении и металлургии»
рассмотрены примеры использования
низких температур для термической обработки
конструкционных материалов, осушки
воздуха, охлаждения ванн анодирования,
крепления обрабатываемых деталей примо-
раживанием и др.
Было бы желательно дополнить этот
раздел справочным материалом о
конкретных параметрах соответствующих
технологических процессов и характеристиках
специального оборудования.
В главе III «Холод в строительной
технике» освещены теоретические основы
процессов замораживания грунтов и
охлаждения бетонных массивов — двух
основных областей использования холода в
строительной практике. Приведены формулы,
необходимые для инженерных расчетов, и
перечислены устройства, предназначенные
для охлаждения и замораживания грунта,
а также появившиеся в последнее время
устройства, позволяющие использовать
природный холод в строительстве (воздушные,
жидкостные и парожидкостные теплообмен-
ные устройства типа «термосвай»). Эта
глава так же, как и предыдущие, имеет
описательный характер.
Две следующие главы посвящены
получению и использованию водного и сухого
льда. В них содержатся необходимые
сведения как теоретического, так и
практического характера, в том числе и о
применяемом холодильном оборудовании, в
частности, об устройствах для
использования естественного холода при
производстве водного льда.
В VI главе «Кондиционирование
воздуха» вслед за весьма солидной
теоретической частью, в которой раскрыты
процессы тепловлажностной обработки воздуха
и даны необходимые расчетные формулы,
помещены подробные сведения
практического характера (например, способы борьбы
с шумом и пылью в воздуховодах),
описаны конструкции современных
кондиционеров различного назначения и технические
параметры серийных моделей.
Заканчивается глава подробными данными об
отечественных кондиционерах, применяемых на
судах, а также некоторыми, весьма
скромными по объему, сведениями по
кондиционированию воздуха на других видах
транспортных средств. Целесообразно было бы
материал, относящийся к установкам
кондиционирования воздуха на наземном
транспорте, особенно железнодорожном,
расширить, приведя характеристики конкретных
установок и оборудования.
В главе VII «Испытательные холодиль-
46

ные установки» (объем 10 с), наряду с
установками для исследования различного
промышленного оборудования, показаны
климатические установки, используемые в
научно-исследовательских целях,
медицинские термобарокамеры и т. д. Однако
подробные технические характеристики
имеются лишь для оборудования, выпускаемого
в ГДР, хотя современное быстрое
развитие отечественной холодильной техники в
этой области позволяет значительно
увеличить объем как основной, так и
справочной части данной главы.
Хорошее впечатление оставляет
глава VIII «Искусственные ледяные катки», в
которой подробно рассмотрены схемы и
устройства ледяных полей, даны
многочисленные практические рекомендации, а также
содержится информация, необходимая для
теплотехнических расчетов сооружений с
искусственным льдом. В разделе
представлено несколько современных спортивных
сооружений, в том числе ленинградский
дворец спорта «Юбилейный», уникальный
высокогорный спортивный комплекс «Медео»
и большой каток «Балле Ховин» в г. Осло.
В отличие от предыдущей глава IX
«Опреснение соленой воды» носит
теоретический характер. Приведена лишь одна
конструкция небольшого отечественного
опреснителя. Очевидно, это связано с тем,
что метод холодильного опреснения в
нашей стране пока не получил большого
распространения. Тем не менее, учитывая
определенные его преимущества и большое
значение, придаваемое сохранению водных
ресурсов, следует одобрить включение
данного материала в справочник.
Завершает справочник небольшая D с.)
глава X «Применение холода в медицине».
Здесь освещены принципы лечения с
использованием низких температур, а также
соответствующее оборудование
(криохирургические инструменты, аппараты
гипотермии и др.)- Развитие этой области
применения холода в настоящее время
происходит довольно интенсивно, что позволяет
надеяться на существенное расширение этой
главы при переиздании справочника.
Необходимо также систематизировать
технические характеристики существующей
медицинской низкотемпературной аппаратуры.
К каждой главе справочника дана
достаточно подробная библиография по
данной области использования холода, что
отчасти позволяет компенсировать отсутствие
необходимых сведений.
В заключение необходимо отметить, что,
очевидно, желание осветить все оставшиеся
неохваченными в ранее изданных выпусках
области использования холода, различные
подход и эрудиция авторов, а также
лимит объема справочника привели к тому,
что главы оказались в значительной
степени неравноценными не только по объему,
но и по содержанию.
Во всей серии справочников отсутствуют
сведения о применении искусственного
холода при хранении зерна. Между тем эта
сравнительно новая для нас область весьма
перспективна и имеет большое
народнохозяйственное значение.
В целом же справочнику «Различные
области применения холода» можно дать,
безусловно, положительную оценку.
Следует еще раз отметить значительность"
работы, проделанной авторами, редакционной
коллегией и издательством при выпуске
серии справочников, имеющих большую
практическую ценность для специалистов и
студентов. Очевидно, необходимо уже
сейчас приступать к подготовке их переиздания
с учетом тех изменений, которые
произошли за истекшие 10 лет в области
непрерывно развивающейся холодильной
техники. При этом непременно должны быть
ликвидированы и недостатки структурно-
редакционного характера, которые имели
место в первом издании.
Канд. техн. наук В. М. ШАВРА.
ДОМ ДЛЯ ХОЛОДА
Государственная комиссия приняла холодильный комплекс в колхозе «Пярну
Калур». Оценка работ — «отлично». В комплекс входят котельная,
компрессорная и холодильник вместительностью 1500 тонн.
Все операции здесь автоматизированы, тщательно продумана техника безо-
пасности труда, созданы все бытовые условия для персонала.
С. ПААЯ
«Советская Эстония»
47

В МЕЖДУНАРОДНОМ
институте
холода
УДК 621.56/.59:061.3@47)
XVII МЕЖДУНАРОДНЫЙ КОНГРЕСС
ПО ХОЛОДУ
Состоявшийся с 24 по 29 августа 1987 г. в Вене (Австрия) XVII Международный
конгресс по холоду проходил под девизом «Достижения в холодильной науке и
технике. Холод — для развития наций». В его работе приняли участие 1350 представителей
из 51 страны. СССР представляли 15 делегатов — работники Госагропрома СССР,
ГКНТ СССР, Госплана РСФСР, Минрыбхоза СССР, Минмонтажспецстроя СССР,
Минхиммаша CQCP, Госстандарта СССР, Минтяжмаша СССР, Минвуза СССР, Мин-
электротехпрома СССР,.Минздрава СССР.
Всего было представлено 485 докладов, из них 7 пленарных и 55 стендовых.
Советские специалисты выступили с сообщениями на заседаниях комиссий А1/2
(Криогенная физика и техника), A3 (Сжижение и разделение природных газов), В1
(Термодинамика, тепло- и массоперенос), В2 (Холодильные машины и аппараты), С1
(Применение холода в биологии и медицине, сублимационная сушка), С2 (Применение холода
в пищевой промышленности), D2 (Наземный холодильный транспорт), D3 (Морской
холодильный транспорт), Е1 (Кондиционирование воздуха), Е2 (Тепловые насосы,
вторичное использование тепла).
На конгрессе были проведены сессии Генеральной конференции, Научного совета и
Исполнительного комитета Международного института холода.
Президентом Генеральной конференции избран д-р К. Тиммерхаус (США),
президентом Научного совета — д-р А. Штолк (Нидерланды), вице-президентом,
ответственным за секцию А,— проф. А. М. Архаров (СССР), президентом Исполнительного
комитета — д-р Ф. Штаймле, делегатом в Исполнительный комитет от СССР
назначен проф. В. В. Костюк.
Вице-президентом научно-технических комиссий от СССР избраны: В. А. Альтов
(А1/2), В. В. Костюк (В1), И. М. Калнинь (В2), П. А. Овчинников (Е1), А. В.
Быков (Е2).
Директором МИХ на период с 1987—1991 г. остался г-н А. Гак (Франция).
На Генеральной конференции было принято решение об объединении комиссий
D2 и D3 в комиссию D2/3.
Участники конгресса посетили ряд предприятий Вены и прилегающих к ней районов.
Конгресс прошел в дружественной обстановке.
Очередной XVIII Международный конгресс по холоду состоится с 10 по 17 августа
1991 г. в Монреале (Канада).
Ниже публикуется краткое изложение основных докладов на пленарных
заседаниях.
ДОКЛАДЫ НА ПЛЕНАРНЫХ
ЗАСЕДАНИЯХ
Г. О. Спаусхус (Технический
исследовательский институт — г. Атланта, США)
представил обширный доклад о техническом
прогрессе в холодильной технике и его
перспективах на 90-е гг., в котором отметил,
что холодильная промышленность в
настоящее время развивается ускоренно
вследствие расширения рынков, международного
соревнования и энергетического кризиса.
В начале 80-гг. в Европе и Японии
возросло производство холодильного
оборудования и оборудования для систем
кондиционирования воздуха и несколько
снизились поставки его из США. Сейчас
англоговорящая Америка, Япония и Европа
изготовляют около 90 % мирового производства
холодильного оборудования при населении
этих стран менее 25 % общего населения
земного шара.
С укреплением экономики
развивающихся стран растет объем закупок ими
холодильного оборудования, в частности, для
замены устаревшего оборудования новым,
которое широко используется при
кондиционировании воздуха в пассажирских вагонах,
автобусах, самолетах и на судах.
Возникший в 70-х гг. нашего века
энергетический кризис привел к повышению
стоимости топлива и необходимости
совершенствования холодильного оборудования
в целях экономии энергоресурсов.
48

В производстве холодильного
оборудования активно применяются компьютеры,
что, наряду с внедрением роботов,
способствует повышению уровня автоматизации
производственных процессов на заводах.
Компьютеры и микропроцессоры используются
также при усовершенствовании приборов
автоматики для холодильников,
кондиционеров и тепловых насосов.
Появление прогрессивных материалов
(керамики, полимеров, композиционных
материалов) открывает новые возможности
для повышения надежности и
эффективности холодильного оборудования и
уменьшения его массы. В перспективе — создание
цельнокерамического компрессора,
работающего без смазки в широком
температурном диапазоне.
Разрабатываются программы
конструирования новых компрессоров, приводов и
холодильного оборудования, которые будут
выпускаться в 90-е гг. Ожидается, что
внедрение силовых полупроводников к приводам
с регулированием частоты оборотов для
кондиционеров, тепловых насосов и
центральных холодильных установок систем
кондиционирования позволит получить
значительную экономию электроэнергии (в США
к 2000 г. она составит более 34 млрд.
кВт-ч в год).
Конструируется оборудование, которое
окажет большое влияние на продукцию
холодильного машиностроения в 90-е гг., в том
числе осушающие установки, машины
Стирлинга, тепловые насосы с приводом от
дизельных и газовых двигателей.
Большую экономию энергии можно
получить благодаря использованию таких
тепловых насосов для горячего водоснабжения
жилых домов. В Японии и США
разрабатывают малые системы кондиционирования
с использованием тепловых насосов для
жилых домов и предприятий торговли.
В более чем 90 % непромышленных
компрессионных установках ныне в качестве
хладагентов применяют аммиак и фреоны.
В абсорбционных холодильных установках
преобладают водные растворы аммиака и
бромистого лития, в компрессионных —
хладагенты Rll, R12, R22 и R113 (не считая
смесей).
В связи с энергетическим кризисом
ведется поиск новых более эффективных хла-
доносителей и хладагентов с более
высокой объемной холодопроизводительностью и
температурой кипения, не вредных для
окружающей среды. С этой точки зрения
большой интерес представляют неазеотроп-
ные смеси, имеющие широкие области
применения. Появления новых хладагентов, не
разлагающих слой озона и не создающих
«тепличный» эффект для Земли, следует
ожидать в 90-е гг. \
В период 1950—1970 гг. в ФРГ и США
проведены исследования свойств различных
растворов масло — хладагент и даны
рекомендации по выбору масла для
компрессоров. Смесь масло — хладагент имеет
меньшую вязкость, чем собственно масло.
В настоящее время промышленность
выпускает синтетические масла и смеси их с
минеральными для компрессоров новых
конструкций. Для додшипников рекомендована
минимальная вязкость смеси 5 сП.
Л. Штолк (Нидерланды) в докладе на
тему «Сократить эмиссию фреонов в
атмосферу» указал, что за прошедшие после
XVI Международного конгресса по холоду
годы не прекращались дискуссии о вредном
влиянии фреонов на окружающий Землю
слой озона. Кроме того, обнаружено новое
свойство фреонов — воздействие на
температурные условия на Земле (именуемое
тепличным эффектом).
Проблема защиты слоя озона
рассматривалась 10 раз только за 1985—1987 гг.
в различных комиссиях ООН, но к
окончательному выводу ученые пока не пришли.
Было опубликовано предупреждение
против паники по поводу обнаружения
антарктической «дыры», не получившей пока
объяснения. Между тем некоторые страны
уже приняли меры по ограничению
применения фреонов:
в США с 1978 г. запрещено
использование их в производстве аэрозолей;
в ГДР отказались от морозильных
криогенных аппаратов на фреонах;
в Норвегии прекращено строительство
нового завода для производства фреонов;
разработаны инструкции для стран ЕЭС
по изготовлению фреонов.
Намечено в феврале 1988 г. провести
в Вене конференцию для выработки
соглашения по ограничению производства
фреонов.
Международный институт холода
(МИХ) опубликовал в 1981 г. заявление за
подписью президента Генеральной
конференции проф. Г. Лорентцена, в котором
.отмечалась преждевременность запрещения
фреонов ввиду недостаточной изученности
последствий их воздействия на слой озона,
окружающую среду и людей.
Научному Совету МИХ поручено
опубликовать второе его заявление по этому
поводу, Генеральной конференции —
обращение к правительствам и соответствующим
организациям.
МИХ создана рабочая группа для
разработки рекомендаций по данной проблеме.
Президенты комиссий МИХ должны пред-
49

ставить свои заключения и предложения.
Комиссии Д2 и ДЗ сообщили, что замена
фреонов в холодильных установках
наземного и морского транспорта невозможна
ввиду отсутствия других подходящих
хладагентов.
Докладчик указал, что несмотря на
разногласия среди ученых — специалистов по
атмосферным процессам — наиболее
реальной является перспектива запрещения
хладагентов R11, R12 и R113. Некоторые фирмы
уже разрабатывают для их замены новые
хладагенты.
Фирма Дюпон (США) работает над
хладагентом FC134a, не содержащим хлора
и брома. По своим термодинамическим
свойствам он близок к R12, однако для его
внедрения в промышленность требуется не
менее 5 лет и стоит он в 5 раз дороже R12.
Фирмой Кэрриер (США) предложена
азеотропная смесь R500 (CH3CHF2),
состоящая из 73,8% R12 и 26,2% R152a. Она
благоприятна для озона, но горюча. Холо-
дОпроизводительность компрессора на R500
на 20 % выше, чем на R12.
Замену R11, используемого в качестве
хладоносителя, найти легко, а в качестве
хладагента для турбокомпрессоров —
весьма трудно.
Вместо пенопластов, получаемых с ин-
жекцией R11 и R12, можно применять другие
изоляционные материалы. Однако
приходится увеличивать их толщину, что
неприемлемо для домашних холодильников и
охлаждаемых контейнеров.
Автомобильные кондиционеры в США
являются самым крупным потребителем
R12. Если заменить его на менее вредный
для озона R22, то из-за значительного роста
утечки вследствие более высокого рабочего
давления отрицательное воздействие этого
хладагента на озон может не уменьшиться.
Кроме того, на 7,5 % увеличится расход
энергии.
В общем, замена фреонов другими
хладагентами снизит энергетическую
эффективность холодильных установок и
удорожит их. Создание же новых хладагентов
требует больших затрат, исчисляемых
миллиардами долларов.
В связи с этим докладчик подчеркнул
необходимость предотвращения эмиссии
фреонов в атмосферу, разъяснения
важности этой проблемы, ускорения разработки
правил эксплуатации фреоновых установок
и их ремонта и проведения полного
экономического анализа возможных
технических решений проблемы.
П. О. Перссон (Фригоскандия, Швеция)
в докладе «Влияние холода на современное
и перспективное снабжение мира
продовольствием» сообщил, что производимого
сегодня в мире продовольствия
достаточно, чтобы прокормить 6 млрд. человек
(в 1987 г. население мира достигло 5 млрд.).
Для его производства используются только
1,4 млрд. га земли из 3,2 млрд. га, годных
для возделывания.
Таким образом, имеющиеся площадь
сельскохозяйственных угодий и объем
продовольствия позволяют обеспечить
дальнейший рост населения мира. Важно лишь
более равномерно снабжать продуктами
питания всех потребителей. С этой целью
правительства многих стран оказывают
фермерам финансовую помощь, закупая у
них продукты, закладываемые на хранение
для последующей реализации внутри страны
и на экспорт. Фермерам платят также за то,
чтобы они не производили излишков
продуктов, вызывающих убытки из-за
снижения цен. Развивающиеся страны,
используя холодильную технику, могут сохранять
продукты и экспортировать их в страны
с реализацией по высоким рыночным
ценам. Охлаждение и замораживание
позволяют поставлять мясо, рыбу, плоды, ягоды,
моллюски и другие продукты на удаленные
рынки и продавать их в периоды повышения
цен, получая твердую валюту.
За последние 25 лет A960—1985 гг.)
мировая торговля мясом и рыбой возрастала
ежегодно в среднем на 6 %, а общий объем
ее увеличился за этот период в 4 раза
(с 6,8 млн. т в 1960 г. до 27,2 млн. т в 1985 г.).
"Развитие низкотемпературной холодильной
техники способствовало расширению
мировой торговли рвгбой и
быстрозамороженными готовыми блюдами и продуктами.
В 1985 г. потребление их в год на душу
населения составляло: в США — 45,9 кг,
Дании — 28,8, Швеции —25,4,
Великобритании — 20,9, Швейцарии — Ш,9, ФРГ —
18,4, Франции — 15,0, Японии — 7,9 кг.
Существует тенденция дальнейшего
роста спроса на такие продукты.
В условиях усиления урбанизации и
расширения международной торговли в
настоящее время продукты питания производятся
все дальше от мест реализации. За время
хранения и перевозки качество продуктов
ухудшается, что является следствием
воздействия микроорганизмов, биохимических,
химических и физических процессов. К
методам продления сроков хранения
охлажденных продуктов относятся: упаковка в
модифицированной газовой среде, вакуум-
упаковка, ионизирующая радиация и др.
Эффективность этих методов значительно
возрастает при низких температурах,
однако даже в таких условиях происходят
окислительные процессы и химические из-
50

менения, ограничивающие сроки хранения.
Докладчик сформулировал некоторые
прогнозы на перспективу:
— применение аммиака в холодильных
установках будет снова возрастать, так как
использование фреонов сокращается;
будет также снижаться употребление
фреонов в качестве пенообразующих
среяств при производстве теплоизоляцион-
ны#материалов;
— одной из важных задач для
конструкторов холодильного оборудования
будет уменьшение потребления
электроэнергии из-за увеличения ее стоимости;
— ожидается дальнейшее развитие
упаковочной техники и производства
упаковочных материалов, комбинирование
прогрессивной упаковки с модифицированной
газовой средой;
— расширится международная торговля
продовольственными товарами на основе
совершенствования низкотемпературной
холодильной техники.
С. Новотный (Народное предприятие
Комбинат ИЛКА, Дрезден, ГДР) в докладе
«Микроэлектроника, компьютеры и их
применение в холодильной технике» осветил
современное состояние микроэлектроники,
компьютерной техники и их использование
в
исследованиях,проектировании,конструировании и регулировании работы
холодильного оборудования, а также тенденции в
этой области.
Особое внимание в докладе уделено
эффективности компонентов систем,
компьютерной графике,
телекоммуникациям, искусственному мышлению, банкам
исходных данных, разработке проектно-
конструкторских решений с помощью
компьютеров, управлению компьютерами
процессами производства и контроля.
Холодильная техника, заключает автор,
открыла новую эру применения
микроэлектроники и компьютеров, но необходимы
большие усилия для определения областей
их эффективной технико-экономической
реализации.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН.
БРУСНИКА ИЗ ХОЛОДИЛЬНИКА
Новый холодильник вместимостью в тысячу тонн запущен в Красноярском
государственном промысловом хозяйстве. Он предназначен прежде всего
для хранения продуктов — дичи, ягод, грибов, добываемых в сибирской
тайге.
Известно, что лукошко промысловиков госпромхозов, кооперативов и
прежде могло быть куда полнее, запасы «таежных даров» еще не оскудели,
но на пути неодолимо вставала проблема: где хранить скоропортящуюся
продукцию? И вот сделан важный шаг к ее решению. Как утверждают
специалисты, в крае прежде не бывало столь емкой и надежной камеры.
Холодильник оснащен современной автоматикой и телемеханикой, полностью
исключившими ручной труд. Качественное и долговременное хранение
продуктов в нем гарантировано. Боровую дичь, сохатину, рыбу, бруснику, чернику
можно будет подавать на прилавок в свежемороженом виде.
А. АЛЕКСЕЕВ
«Известия»
АППЕТИТНЫЕ НОВИНКИ
Производство пяти новых видов мороженого освоил в нынешнем году
коллектив Лисичанского хладокомбината. Все новинки пришлись горожанам
по вкусу. За полгода произведено 70 тонн сверхплановой сладкой продукции.
В. МИХАЙЛИЧЕНКО
«Социалистическая индустрия»
51

т рубежом
В социалистических
странах
УДК 663.674.013
ФАБРИКА МОРОЖЕНОГО
В ВАРНЕ (НРБ)
Е. В. ЗАБРОДКИН,
А. Г. КЛАДИЙ,
С. С. САХАРОВА
В НРБ мороженое производят в основном
предприятия молочной промышленности и в
небольших количествах — предприятия
потребкооперации.
Выпускают мороженое с массовой долей
жира 4—11 %. Цены на него установлены
в зависимости от сезона потребления: в
период с 1 мая по 30 октября они на
20—30 % выше, чем в период с 1 ноября
по 30 апреля (на этикетке отпечатаны сразу
две цены).
Предприятия молочной промышленности
оснащены преимущественно советским
оборудованием для производства мороженого.
Фабрика мороженого в Варне
мощностью 15 т в смену была
спроектирована, укомплектована и смонтирована
фирмой «Марк» (Италия) применительно к
имеющемуся на молочном комбинате
одноэтажному зданию общей площадью около
1600 м2 (включая камеры хранения готовой
продукции). Площадь охлаждаемого
контура 450 м2.
Здание разделено на три участка.
Первый участок представляет собой
изолированное помещение для распаковки и
бестарного хранения сухих компонентов
(сахар, сухое молоко). К нему примыкает
установленный снаружи здания
вертикальный резервуар для хранения цельного
молока.
Второй участок состоит из трех
помещений, в одном из которых размещены за-
готовительно-пастеризационное и фризеро-
фасовочное отделения, в другом —
установка для автоматизированной
безразборной мойки и в последнем —
машина для сборки ящиков из гофрированного
картона.
52
Третий участок — камеры дозакали-
вания и хранения мороженого общей
вместимостью 170 т.
Вафельный цех располагается в
отдельном одноэтажном здании площадью 200 м2.
Все оборудование фабрики мороженого в
г. Варне (в том числе оборудование
камеры хранения) было смонтировано
специалистами фирмы и молочного комбината за
3 мес.
Технологический процесс приготовления
смесей мороженого полностью (за
исключением операций распаковки мешков с
сухими компонентами и внесения
стабилизаторов в резервуар смешения)
автоматизирован на основе использования
микропроцессоров и программного их
обеспечения.
Автоматизирован и процесс
безразборной мойки оборудования и технологических
трубопроводов.
Из соображений удобства
обслуживания, кроме одного общего пульта
управления, в различных местах установлены еще
три пульта с мнемосхемами.
На автоматических весах для сухих ком-4
понентов с несколькими задатчиками и на
счетно-программных устройствах пульта
управления, работающих в комплексе с
дозирующими устройствами для жидких и вяз-'
ких компонентов, оператор задает массу или
объем компонентов, необходимых для
приготовления одной заготовки смеси (от 1 до
4,5 т). Продолжительность приготовления
смеси не более 1 ч.
Заготовительный участок включает в
себя молочный танк вместимостью 40 т,
установку для приемки и бестарного хранения
сухих компонентов, пневмотранспортную
установку, автоматическое дозирующее
устройство, два резервуара вместимостью по
5 т для смешения компонентов,
резервуар для хранения сливок, резервуар с
электроподогревом для плавления монолитов
масла, пластинчатый подогреватель,
гомогенизатор, регенеративную пластинчатую
пастеризационно-охладительную установку,
теплообменник-выдерживатель, семь
резервуаров для хранения смесей мороженого
вместимостью по 5 т.
Отличительной особенностью
гомогенизаторов является комплектация их двумя
компенсаторами, заглушёнными с одной
стороны патрубками длиной 400—500 мм,
установленными на нагнетательной стороне. Это
существенно снижает вибрацию и шум.
Компенсатор установлен также и на
пластинчатом подогревателе.
Все технологическое оборудование
участка связано системой трубопроводов,
оснащенной автоматической запорной арма-

турой, что позволяет гибко управлять
технологическим процессом и маневрировать
резервуарами.
С помощью пластинчатого
подогревателя, соединенного с резервуаром для
хранения, молоко подогревают до 60 °С в
течение 3 мин (температура измеряется
термометром дистанционного типа), после чего
автоматически начинается дозировка сухих
компонентов и подача их потоком
подогретого молока в резервуар для смешения
компонентов (после каждого цикла подачи
сухих компонентов трубопроводы
внутренним диаметром около 100 мм продуваются).
Стабилизатор в этот резервуар вносится
вручную в количестве 5 кг на 1 т. Через
5 мин циркуляции компонентов отбирают
образец смеси для анализа.
После составления требуемой согласно
рецептуре смеси ее гомогенизируют,
пастеризуют при 91—92 °С, выдерживают в
трубчатом теплообменнике змеевикового типа
не менее 20 с при этой же температуре,
охлаждают артезианской водой C—5 °С) и
оборотной ледяной водой и подают в
резервуары для созревания и хранения при
температуре не выше 4 °С (продолжительность
3—4 ч) и оттуда — во фризеро-фасо-
вочное отделение.
Фризеро-фасовочное отделение
оснащено 12-рядной линией производительностью
до 1000 кг/ч мороженого в сахарных
вафельных рожках массой порций 81 г;
универсальными линиями,
вырабатывающими по 300 и 600 кг/ч эскимо на
палочке, брикеты без палочек и фигурное
двухцветное мороженое массой порций 63 г;
линией производительностью 600 кг/ч
семейного мороженого и тортов массой до
1000 г.
Во все четыре линии входят по два
фризера, что в совокупности с
многообразием сменных насадок (экструдеров)
позволяет выпускать широкий ассортимент
мороженого различной формы и двух
цветов.
Линия для выработки мороженого в
сахарных вафельных рожках
укомплектована установкой для нанесения глазури
как на внутреннюю поверхность рожка
(частично или полностью), так и на
«шапочку» мороженого шарообразной формы.
Работа скороморозильного туннеля
автоматически и синхронно увязана с
работой фризеров (одного или двух).
Специальное электронное табло, расположенное
непосредственно у линии, показывает
регулируемую производительность туннеля и
заверточного автомата (максимальная
производительность последнего 10 тыс. порций в
час).
В качестве упаковочного материала
применяется бумага с полимерными
покрытиями (для горячей и холодной сварки).
Принципиально новыми являются
следующие технические решения:
— использование встроенных
автономных фреоновых холодильных агрегатов для
фризеров и закалочных туннелей;
— возможность закаливания в одном
скороморозильном туннеле, оснащенном
конвейером с поддонами-противнями,
сменными экструдерами и разгрузочными
устройствами, различных видов мороженого
(фигурного, в виде брикетов и рожков,
в стаканчиках, семейного и тортов);
— оснащение закалочных туннелей
транспортерами с поддонами, перемещаемыми
на цепях по спиральной кривой с
небольшим уклоном по отношению к
горизонтальной плоскости, либо транспортерами с
фиксированными люльками и порциями
мороженого, закрепленными в них,
перемещаемыми в горизонтальной плоскости, в том
числе в опрокинутом положении
(мороженое в рожках);
— комплектация линии вафленакладчи-
ками, обеспечивающими наложение вафлей
на мороженое как в процессе расфасовки
(после экструдера), так и после
закаливания;
— снижение температуры мороженого во
фризере до —7 °С, что позволяет
значительно упростить конструкцию дозировочно-
расфасовочного автомата, а также
направлять на закаливание в туннель
расфасованное мороженое без упаковки.
Температура мороженого на выходе из
туннеля: —12 °С в рожках и до —20 °С —
эскимо и брикетов.
Температура воздуха в камерах хранения
не выше —25 °С.
В вафельном цехе установлены четыре
автомата карусельного типа «Ротол С-24»
(фирмы «Марк») с газовым обогревом для
выпечки вафельных рожков и два
автомата А2-ОВА (СССР) для выпечки
вафельных стаканчиков. Автоматы «Ротол
С-24» расположены в одну линию.
Производительность каждого 2400 шт/ч.
Тесто непрерывно подается на
вращающийся стол с прессами, расположенными
вплотную друг к другу. Карусельный стол
проходит через обогреваемый газовыми
горелками туннель с дугой около 270°.
Получающаяся гибкая лента из запеченного
теста после первичной ручной зарядки ее
в захватывающее устройство автоматически
разрезается на дольки, которые подаются в
приемные щели конических гильз
револьверного механизма с 12 головками и на-
53

кручиваются на вращающиеся внутри гильз
конусы. Далее рожки автоматически
поступают на остывочный транспортер, а затем
упаковываются в ящики из гофрированного
картона. Лом и нестандартную продукцию
укладывают во внутрицеховую оборотную
полимерную тару — ящики емкостью
0,7—0,8 м3 — и впоследствии повторно
перерабатывают.
К фризеро-фасовочному отделению
примыкает помещение, где установлена машина
для сборки ящиков из гофрированного
картона нескольких типоразмеров
производительностью 10 шт/мин, которые подают
во фризеро-фасовочное отделение. Здесь
готовую продукцию укладывают в ящики и
обандероливают.
Имеются электрические станки
«ИПЬЗАГ-Электроника» для
автоматической нарезки бандерольной клеевой
ленты (длиной 10—130 см) на полимерной или
бумажной основе. Два таких станка
позволяют бригаде из четырех оклейщиц
обслуживать три линии общей
производительностью 10 т в смену.
Обандероленные ящики с готовой
продукцией поступают в помещения площадью
по 190 м2, расположенные между камерами
дозакаливания и хранения мороженого и
фризеро-фасовочным отделением. Здесь
ящики сортируют и укладывают на
деревянные поддоны размером 800X1200 мм.
Для обеспечения рационального
использования строительного объема камер и
механизации складских работ на фабрике
применяют собственного изготовления
металлические разгрузочные рамки-стойки с
приваренными к их опорному уголку (под
углом 90°) двумя стержнями длиной
несколько больше половины длины поддона.
Выбранное расстояние между стержнями
правой и левой рамок-стоек обеспечивает
расположение каждой пары стержней в
щелях между досками поддона заподлицо с
последними. Сверху стойки скреплены цепью
со съемным крюком на ее свободном конце.
Загруженный поддон вместе с
разгрузочными стойками электропогрузчиком или
вручную с помощью тележки с
гидравлическим подъемником типа «Рокло»
транспортируется в камеру. Стоечные поддоны
с помощью электропогрузчика с
телескопической рамой устанавливаются друг на
друга в 3—4 яруса (высота камер 5,3 м).
Каждая камера охлаждается тремя
автономными холодильными фреоновыми
агрегатами, консольно закрепленными на
наружной стене камеры и вплотную
примыкающими к люкам для циркуляции воздуха.
Санитарная обработка оборудования
проводится 1 раз в сутки. Каждая автома-
54
тизированная линия по выработке
расфасованного мороженого укомплектована
портативной пульверизационной
дезинфицирующей установкой для обработки
труднодоступных узлов и участков линий.
Автоматизированная безразборная
мойка и санитарная обработка оборудования
трубопроводов для смесей по замкнутой
схеме «вода — раствор соды — вода —
раствор азотной кислоты — вода»
осуществляется 1 раз в неделю, а по схеме
«вода — раствор соды — вода» —
ежедневно.
Удаление смеси из трубопроводов
контролируется с помощью врезанных в
трубопровод непосредственно у резервуаров
патрубков из прозрачного материала.
Для мойки применяется пастеризованная
вода. Вода от первой мойки сбрасывается в
канализацию. Затем мойка проводится в
автоматическом режиме согласно программе с
контролем концентрации моющих средств.
Выбрано два типа программы мойки:
тип А — для резервуаров хранения,
тип Б — для теплообменников,
гомогенизатора и пастеризационно-охладительной
установки. Программы могут выполняться
независимо одна от другой, а также
одновременно обе. Перед каждой заготовкой смеси
подогреватель, гомогенизатор и трубы
обрабатываются горячей водой.
При работе фабрики в одну смену с
проектной мощностью общая численность
персонала — 46 человек, а при работе в
две смены я выработке 30 т мороженого в
сутки — 111 человек.
Опыт монтажа и эксплуатации новой
автоматизированной фабрики мороженого
представляет большой интерес для
советских специалистов.
УДК 621.59:61
III НАЦИОНАЛЬНАЯ ШКОЛА
«КРИОБИОЛОГИЯ
И ЛИОФИЛИЗАЦИЯ» (НРБ)
В Болгарии в г. Смоляне со 2 по 9 августа
1987 г. работала III национальная школа
«Криобиология и лиофилизация». В работе
школы приняли участие около 70 молодых
научных работников НРБ. Для чтения
лекций были приглашены ведущие в этой
области ученые и специалисты НРБ, ВНР,
ГДР, СССР, Великобритании, Италии,
США, ФРГ, Японии.
На пленарном заседании с лекцией о
проблемах и достижениях Болгарии в развитии

-криобиологии, сублимационной сушки и
биотехнологии выступил руководитель
Центральной проблемной лаборатории
криобиологии и лиофилизации проф. Ц. Д. Цветков
(НРБ). Он рассказал о разработанных
лабораторией методиках получения
замороженных и сублимированных костных
трансплантатов, высокой эффективности
применения их в ортопедии, а также о препаратах,
используемых в хирургической практике для
остановки кровотечений, лечения ожогов
и ран.
Э. И. Гуйго (СССР) в своей лекции
проанализировал влияние конструктивных
особенностей сублимационных сушилок на их
удельную объемную производительность, а
также различные варианты теплоподвода
к высушиваемому материалу, тенденции
совершенствования сублимационных
установок для сушки гранулированных продуктов,
обосновал возможность увеличения емкости
сублимационных сушильных установок
путем использования ребристых противней
и единого (центрального) нагревателя,
показал эффективность десублиматоров из
серповидных и панельных элементов.
Б. П. Камовников (СССР) изложил
методы решения встречающихся в практике
задач оптимизации сублимационных
сушилок, в частности поэтапной оптимизации.
Рассмотрел метод количественной оценки
целесообразности перехода от
периодического процесса сублимационной сушки к
непрерывному.
X. Виллемер (ФРГ) осветил
технологические аспекты сублимационной сушки
растворов высокомолекулярных белковых
соединений. Для получения готового продукта
хорошего качества водные растворы белков
следует замораживать до температуры
—50°С и ниже, а в процессе
сублимационной сушки непрерывно тщательно
контролировать технологический режим.
Э. И. Каухчешвили (СССР) посвятил
свою обзорную лекцию «Криобиология —
основа технологии консервирования № 1
XXI века» анализу роли холода в решении
современных и будущих продовольственных
проблем. Сегодня на получение
искусственного холода в мире расходуется до 20 %
потребляемой энергии. И эта тенденция
усиливается, так как в будущем не
предвидится альтернативы холоду как методу
консервирования пищевых продуктов.
Криобиотехнология — наиболее
перспективное направление развития современной
биологии. Охлаждение с использованием
широкого интервала температур (от
положительных до близких к абсолютному нулю)
открывает новые пути в решении многих
современных проблем в пищевой
промышленности, сельском хозяйстве, медицине и
других областях.
Г. Бэке (ВНР) сообщил о разработанной
в Венгрии и освоенной в промышленных
масштабах технологии получения растворимых
порошков (например, кофе) путем
комбинации криоконцентрирования и
сублимационной сушки. Благодаря криоконцентрации
существенно уменьшается продолжительность
процесса сублимационной сушки.
Н. А. Головкин (СССР) в лекции
«Современные аспекты применения умеренно
низких температур для обработки и хранения
пищевых продуктов» отметил, что
получение высококачественной продукции во
многом зависит от биохимических свойств и
физиологического состояния продуктов
животного и растительного происхождения перед
холодильной обработкой и хранением. На
качество пищевых продуктов,
происходящие в них изменения при хранении влияют
температурные режимы, скорости
охлаждения и замораживания.
Р. Лазтити (ВНР) рассказал о
результатах изучения качества мяса птицы и рыбы
при длительном холодильном хранении.
Комплексное использование современных
методов исследования позволило
обнаружить очень тонкие изменения свойств
белков мышечных тканей при замораживании,
хранении, сублимационной сушке и
предложить режимы холодильной обработки,
обеспечивающие высокое качество получаемого
продукта.
Д. А. Куприн (СССР) рассмотрел
технологические аспекты длительного
холодильного хранения растительных продуктов
в свежем виде (в частности, влияние темпе-
ратурно-влажностных условий в
холодильных камерах на потери картофеля, моркови,
репчатого лука), а также возможные пути
сокращения потерь.
Ряд лекций был посвящен биологическим
и медицинским аспектам применения
искусственного холода.
Член-корреспондент АН УССР В. И. Гри-
щенко выступил с сообщением о
результатах исследований консервации с помощью
низких температур и криопротекторов
репродуктивных компонентов и органов рыб,
птиц, млекопитающих, эмбрионов
животных. Отмечено, что хорошие результаты
получены при использовании в качестве крио-
протектора диметилсульфоксида с
обязательным медленным понижением
температуры (не более чем на 2—6 °С/мин) при
замораживании. Необходимы криопротекторы,
дающие хорошие результаты при быстром
замораживании в жидком азоте.
Перспективным признан поиск криопротективных
55

воздествий без использования химических
препаратов.
X. Т. Мэриман (США) остановился на
методах консервирования тканей (кости,
кожи, роговицы глаза и др.) и органов для
последующей трансплантации человеку.
Положительные результаты были достигнуты
при трансплантации замороженной кости и
кожи. Представляется перспективным крио-
консервирование тканей и органов с
использованием смесей криопротекторов (до пяти
компонентов), когда один компонент
нейтрализует вредное воздействие других, а
также использование высоких (до 200 МПа)
давлений для предотвращения образования
кристаллов льда при отрицательных
температурах.
С. Сумида (Япония) подробно осветил
применение низких температур для
консервации крови и ее элементов, замораживания
и последующего клинического
использования при трансплантации костных тканей,
криоконсервирования ряда органов
человека, а также проблемы и достижения
криохирургии и криоиммунологии при лечении
злокачественных опухолей.
Г. Маттеус (ГДР) сообщил о структуре
и деятельности системы банков тканей ГДР,
организации сбора, обработки, учета и
хранения трансплантатов, снабжения ими
медицинских учреждений страны, привел данные
о клинических результатах использования
различных видов обработанных холодом
трансплантатов.
Т. Н. Юрченко (СССР)
проанализировал морфологические аспекты действия
охлаждения на клетки и ткани.
А. М. Белоус (СССР) прочитал лекцию
о результатах исследований молекулярных
и внутриклеточных механизмов криоповреж-
дения мембран.
Более подробно содержание
прочитанных лекций изложено в подготовленном
организационным комитетом школы
сборнике «Third National School "Cryobiology
and Freez-drying", Abstracts and
proceedings'' (Sofia, Agricultural Academy, 1987.
303 p.).
По окончании работы школы состоялось
обсуждение ее результатов, в ходе которого
отмечена хорошая организация, высокий
уровень прочитанных лекций. Высказано
пожелание в дальнейшем сделать школу не
национальной, а международной.
Проведение национальных школ для
молодых научных работников различного
профиля с приглашением для чтения лекций
ведущих ученых и специалистов из других
стран практикуется в Болгарии довольно
широко. Полезность и эффективность
подобных мероприятий очевидна. Опыт НРБ,
по-видимому, заслуживает внимания,
изучения и использования.
Канд. техн. наук Д. А. КУПРИН.
Изобретения
A1) 1326852 E1LF25C3/02,A63C19/10 B1)
4004935/29-06 B2) 03.01.86 G1)
Ленинградский зональный научно-исследовательский и
проектный институт типового и
экспериментального проектирования жилых и общественных зданий
G2) Э. А. Астапов E3) 697.94
E4) E7) 1. СИСТЕМА ХОЛОДОСНАБЖЕ-
НИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ КРЫТЫХ
СПОРТИВНЫХ КОМПЛЕКСОВ С ИСКУССТВЕННЫМИ
КАТКАМИ, содержащая по меньшей мере две
холодильные установки с испарителями,
конденсаторами и насосами теплоносителя,
аккумулятор холода, коллекторы холодного и отепленного
теплоносителя с циркуляционными насосами,
охлаждающую батарею ледяного катка с
холодным подпольем, сообщенную прямым и
обратным трубопроводами с коллекторами
холодного и отепленного теплоносителя, вытяжной
и приточный воздуховоды, последний из которых
подключен через фильтр,
воздухоохладитель, подогреватель и вентилятор к
помещениям катка и через запорный элемент —
к вытяжной шахте, при этом
воздухоохладитель подключен подающим и возвратным
трубопроводами через переключающие элементы к
аккумулятору холода и коллекторам холодного
и отепленного теплоносителя, испарители
холодильных установок сообщены входом с
коллектором отепленного теплоносителя и
возвратным трубопроводом воздухоохладителя,
выходом — с коллектором холодного
теплоносителя, а конденсаторы подключены к устройству
для их охлаждения, отличающаяся тем, что, с
целью снижения энергетических затрат, на
вытяжном воздуховоде установлен теплообменник-
утилизатор, устройство для охлаждения
конденсаторов холодильных установок выполнено в
виде теплообменника, подключенного входом и
выходом соответственно к приточному
воздуховоду и к вытяжной шахте и подключенного
параллельно к теплообменнику-утилизатору и к
воздухоохладителю, а также к коллектору
отепленного теплоносителя и к аккумулятору холода.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
приточный воздуховод дополнительно подключен
к холодному подполью ледяного катка.
56

УДК 621.515.041
ТУРБОКОМПРЕССОРНЫЕ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
ТХМВ-4000-2, ТХМВ-8000-2
И. В. АБРАМОВ, Д. Л. СЛАВУЦКИЙ,
канд. техн. наук И. Я. СУХОМЛИНОВ
В 1986 г. на НПО «Казанькомпрессормаш»
освоено серийное производство турбо-
компрессорных холодильных машин типов
ТХМВ-4000-2 и ТХМВ-8000-2, работающих
по циклу с двухступенчатым
дросселированием. Они предназначены для охлаждения
воды и других жидких хладоносителей в
крупных промышленных установках,
системах промышленного и комфортного
кондиционирования воздуха и для других целей.
Машины изготовляют в климатическом
исполнении УХЛ и ТС, категории
размещения 4 по ГОСТ 15150—69. Техническая
характеристика машин приведена в таблице.
Регулирование температуры хладоноси-
теля на выходе из испарителя
автоматическое с точностью ±0,5 °С при изменении
тепловой нагрузки от 100 до 30 %.
Машины состоят из турбокомпрессорно-
го агрегата, зубчатой муфты,
электродвигателя, агрегата системы смазки
электродвигателя, испарительно-конденсаторного
агрегата, устройства автоматики (рис. 1).
0Q
X
СО
X
X
Код ОКП
Хладагент
Температура, °С
хладоносителя
на выходе из
испарителя
охлаждающей
воды на входе в
конденсатор
Хладопроизводи-
тельность, МВт
(Гкал/ч)
Мощность, МВт
потребляемая
установленная
Марка
электродвигателя
Расход
охлаждающей воды, м3/ч
Частота вращения
ротора
турбокомпрессора, с-'
(об/мин)
Количество
заряженного хладагента,
кг
Смазочное масло*
Масса машины
(сухой, без
электродвигателя), кг
Габаритные размеры
машины, мм
364432
306508
364432
307000
364432
307110
364432
307308
R12 (ГОСТ 19212—73)
+ 7
30
4,75
D,1)
1,12
1,25
стд-
1250-
23УХЛ4
1000
582
E561)
+ 7
40
5,34
D,6)
1,82
2,0
стд-
2000-
23УХЛ4
1000
683,3
F529)
4,17
C,6)
1,34
1,6
стд-
1600-
23УХЛ4
1000
683,3
F529)
—5
40
4,05
C,5)
1,64
2,0
стд-
1250-
23УХЛ4
1000
745,7
G125)
7040Х
Х5100Х
Х3560
40000
7330Х
Х5140Х
Х3560
7100Х
ХG230)Х
Х5100Х
Х3560**
7230Х
ХG330)Х
Х5100Х
ХE140)Х
Х3560**
364432
307506
364432
307605
364432
307704
364432
307803
R22 (ГОСТ 8502—73)
— 15
30
3,25
C,75)
1,22
1,25
стд-
1600-
23УХЛ4
1000
745,7
1 G125)
— 15
30
3,25
C,75)
1,22
1,6
стд-
1600-
23УХЛ4
1000
745,7
G125) |
+ 7
30
8,8
G,6)
2,02
2,5
стд-
2500-
23УХЛ4
1600
683,3
F529)
+ 7
40
9,75
(9,4)
3,15
3,15
стд-
3150-
23УХЛ4
797,8
G623)
2500
КП—8 ТУ 38.101.573—75; Т30, Т«
ГОСТ 32—74; ХА
3500
-30 ГОСТ 5546—66
7040Х
Х5100Х
Х3560
7100Х
Х5100Х
Х3560
8050Х
<G820)Х
Х6250Х
Х4230**
63000
8300Х 1
Х6250Х
Х4230
364432
308009
30
7,55
F,5)
2,4
2,5
СТД-
2500-
23УХЛ4
1600
797,8
G623)
8050Х
X (8200)X
Х6250Х
Х4230**
* Количество масла, заряжаемого в систему смазки турбокомпрессора, — 250 кг, в систему смазки
электродвигателя — 100 кг.
** В скобках указаны габаритные размеры для модификаций турбокомпрессоров.
57

Турбокомпрессорный агрегат собран из
турбокомпрессора и агрегата его смазки
и мультипликатора.
Турбокомпрессор двухступенчатый, с
рабочими колесами диаметром D2=0,48 м,
регулирующим аппаратом на входе в первую
ступень и встроенным мультипликатором
планетарного типа. Для всех
модификаций компрессоров предусмотрено четыре
варианта передаточных отношений
мультипликаторов. Корпус турбокомпрессора,
одинаковый для всех модификаций машин, без
горизонтального разъема. Статор образован
набором диафрагм, средняя имеет
горизонтальный разъем. Ротор неразборный.
В целях повышения эффективности
турбокомпрессоров использованы
комбинированные диффузоры с различными углами
РИС. 1. Турбокомпрессорные холодильные машины ТХМВ-4000-2 и ТХМВ-8000-2:
а — внешний вид; б — компоновка; 1 — турбокомпрессор; 2 — испаритель; 3 — конденсатор;
тродвигатель
58

Во, МВт MpW'f мм/ч
й0№т0о'Ю~6,ккал/ч
-2 О 2 ¦ 6 8 10 12ts2;C
Q0,MBm ОрЮ^ккал/ч
о |" $ |
5 L
1,7
1,3
0,9
?T
JL
j
n
55
\
*m"
-14 42 40 -8 -6
%-z
0 2 <t 6L,:C
в0>Мвт 00'Ю~?ккал/ч
5
J
2
\twf?F
c^
входа на лопатки — с а3л=23° для
модификаций компрессоров машин
10ТХМВ-4000-2 и 10ТХМВ-8000-2 и с
а3л=19° для остальных модификаций.
Ширина первых ступеней всех
турбокомпрессоров одинакова, ширина вторых —
различна (имеются три варианта).
Система смазки турбокомпрессора и
мультипликатора герметичная,
циркуляционная, принудительная. Масло
охлаждается в маслоохладителе кожухотрубного
типа водой, циркулирующей по трубам
аппарата.
Система смазки электродвигателя
циркуляционная, принудительная при
атмосферном давлении.
Испарительно-конденсаторный агрегат
выполнен в двух вариантах — для машин
ТХМВ-4000-2 и ТХМВ-8000-2. Он состоит из
испарителя, конденсатора и поплавкового
бака.
Испаритель — кожухотрубный аппарат с
кипением хладагента в межтрубном
пространстве.
Конденсатор — кожухотрубный аппарат
Оо.МВт а„'10"кка/!/9
8
-/* -12-10 -8 -В -4-2 0 2 U 6U°C
д sz
РИС. 2. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности N от
температуры хладоносителя на выходе из испарителя
ts2 и охлаждающей воды на входе в конденсатор
twl для машин:
а — ЮТХМВ-4000-2; б — 10TXMB-4000-2T и 20TXMB-
4000-2; в - 20TXMB-4000-2T и 30TXMB-4000-2;
г — ЮТХМВ-8000-2; д — ЮТХМВ-8000-2Т и 20TXMB-
8000-2
с конденсацией хладагента в межтрубном
пространстве.
Исходя из условий и режимов работы
машины могут комплектоваться двух- и че-
тырехходовыми испарителями и
конденсаторами.
Устройство автоматики выполнено в виде
двух шкафов — управления и силового.
Оно обеспечивает сигнализацию о
состоянии машины, автоматическое управление,
защиту по всем основным параметрам и ее
аварийную остановку.
Выбор параметров проточной части
компрессоров и расчет их характеристик,
а также характеристик холодильных машин
выполняли с применением математических
моделей на ЭВМ ЕС. Испытания
компрессоров и холодильных машин подтвердили
заложенные параметры. Характеристики
машин приведены на рис. 2.
Изготовление машины по ТУ 26-03-
428-85.
Изготовитель — НПО «Казанькомпрес-
сормаш».
Разработчик — ВНИИхолодмаш.
59

УДК 621.57D7+57) @91) «1888»
К 100-ЛЕТИЮ ПРИМЕНЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
В РОССИИ
Д-р техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН,
канд. техн. наук В. А. ГОГОЛИН
В текущем году исполняется 100 лет со
времени первого, документально
засвидетельствованного, случая применения в нашей
стране холодильных машин [1—3].
В 1888 г. астраханский
рыбопромышленник Г. О. Супук построил
рефрижераторную баржу грузоподъемностью в 10 тыс.
пудов (около 160 т) для замораживания и
перевозки рыбы. Судя по приведенному в [1]
описанию, конструкцию баржи можно
схематически представить следующим образом
(см. рисунок).
В середине баржи под палубой
располагается холодильник, разделенный на
две секции тамбуром, через который
осуществлялись загрузка и разгрузка секций.
Холодильник имел двойные ограждения с
засыпкой между ними угольной мелочи или
опилок. На носу и корме баржи были
установлены две воздушные холодильные
машины системы «Лайтфут» мощностью
10 и 25 л. с. (примерно 7 и 18 кВт)
с приводом от парового двигателя,
размещенного на палубе. Каждая машина
обслуживала одну, прилегающую к ней,
секцию холодильника, но при необходимости
могла охлаждать сразу обе секции.
Холодный воздух из машины проходил по
деревянным трубам сначала через
камеру-сепаратор («снеговую камеру»), в которой
выпадал иней, образовавшийся при охлаждении
воздуха, а затем поступал в морозилку.
В каждой морозилке на решетчатых
полках размещалось до 4 т свежей рыбы,
которая обрабатывалась при температуре
воздуха —15 -. 25 °С.
Продолжительность замораживания даже самой крупной
рыбы составляла 1 —1,5 сут.
Из морозилок воздух по деревянным
трубам поступал в камеры хранения
замороженной рыбы, в которых
поддерживалась температура —3 -. 4 °С. Камера
хранения сообщалась через плотно
закрывавшиеся двери с тамбуром и морозилкой.
Таким образом, непосредственный доступ
из тамбура в морозилки отсутствовал, а
камеры хранения играли роль
температурных шлюзов.
Баржа могла выходить и в море, но в
основном предназначалась для перевозки
замороженной рыбы из Астрахани вверх по
Рефрижераторная баржа Г. О. Супука:
/ — воздушная холодильная машина; 2 — камера-
сепаратор; 3 — морозилка; 4 — камера хранения;
5 — тамбур
Волге, вплоть до Нижнего Новгорода
(г. Горький).
Первые опыты замораживания рыбы на
барже, проведенные в августе 1888 г.,
показали хорошую работу холодильной
установки. Однако в процессе дальнейшей
эксплуатации обнаружились и ее
недостатки. При длительном хранении наблюдалась
повышенная усушка рыбы, доходившая до
15 % за 3—5 мес, а также снижение
качества рыбы. Причиной усушки была,
очевидно, подача переохлажденного сухого
воздуха из машины прямо на свежую
неупакованную рыбу. В результате Г. О. Супук
разорился.
Неудача Г. О. Супука не остановила
внедрение искусственного холода на рыбных
промыслах. Уже в 1895 г. другой
астраханский рыбопромышленник К. П. Воробьев
построил в г. Петровске (Махачкала)
первый в России стационарный рыбный
холодильнике машинным охлаждением. В 1901 г.
в устье реки Куры был сооружен рыбный
холодильник Е. И. Питоева и в том же
году в Астрахани — холодильник братьев
Сапожниковых. Начали строить
холодильники и в других отраслях
промышленности, в торговле и др. Холодильное дело
быстро развивалось и к настоящему
времени достигло высокого технического
уровня и широкого распространения.
Пользуясь благами, создаваемыми
современной холодильной техникой, мы не
должны забывать Г. О. Супука, который
первый, по собственной инициативе и на
собственные средства, применил в России
холодильные машины, положив начало
развитию отечественного холодильного дела.
Список использованной литературы
1. Гейнеман. Баржа-ледник // Вестник
рыбопромышленности. 1888, № 12.
2. Карастелев К. В. Значение для
Астраханского края и Каспийского моря вновь
устраиваемых астраханскими
рыбопромышленниками искусственно охлаждаемых складов
в г. Астрахани // Холодильное дело. 1912,
№ 1.
3. Рязанцев А. В. Холодильное дело в
России // Холодильное и боенское дело. 1923,
№ 1—4.
60

ПОЗДРАВЛЯЕМ ЮБИЛЯРА
24 ноября 1987 г. заведующему
кафедрой кондиционирования воздуха
Одесского технологического института
холодильной промышленности д-ру техн. наук,
проф. Виктору Захарьевичу Жадану
исполнилось 75 лет.
Трудовую деятельность В. 3. Жадан
начал в 1931 г., совмещая работу и
учебу в Одесском консервном институте.
В 1938 г. он окончил институт и был
оставлен для учебы в аспирантуре.
В 1947 г. защитил диссертацию на
соискание ученой степени кандидата
технических наук, а в 1970 г.—
докторскую диссертацию.
В течение многих лет В. 3. Жадан
работал заместителем декана и деканом
холодильного факультета. В настоящее
время он руководит кафедрой
кондиционирования воздуха.
Профессор В. 3. Жадан —
высококвалифицированный педагог, хороший
методист. Его лекции отличаются высоким
научно-техническим и идеологическим
уровнем, он умело применяет в учебном
процессе методы проблемных ситуаций и
другие активные формы стимулирования
самостоятельной работы студентов. Им
подготовлено 10 кандидатов технических наук.
В. 3. Жадан является научным
руководителем Проблемной лаборатории
технологического кондиционирования воздуха,
которая занимается исследованиями по
проблеме снижения потерь плодоовощной
продукции при ее хранении и
транспортировке, а также членом
Межреспубликанского совета Украины, Белоруссии, Мол-
РЕФЕМТЫ
УДК 331.103.12/.15
Аттестация условий труда на рабочих местах.
ЯКОВЛЕВА С. В., ГРИДНЕВА И. Ю., БУ-
• КИН Е. К., ДОНЧЕНКО Н. П.
«Холодильная техника», 1988, № 1.
Изложена методика проведенной на Ленхладо-
комбинате аттестации условий труда на
рабочих местах. Приведен пример аттестации
условий труда на рабочем месте вафельщика в
вафельном отделении цеха мороженого.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список
литературы — 2 названия.
давии по проблемам Продовольственной
программы.
Совместно с головным институтом
типового проектирования Гипронисельпро-
мом им проделана большая работа по
разработке и внедрению новых способов
хранения сочной растительной продукции, по
совершенствованию охлаждающих систем
плодоовощехранилищ. Возглавляемая им
лаборатория выполняет
научно-исследовательскую тему по плану СЭВ с участием
представителей ГДР.
В. 3. Жаданом опубликовано 238
научных работ, из них три монографии —
«Кондиционирование воздуха при
хранении плодов и овощей», «Теплофизические
основы хранения сочного растительного
сырья», «Влагообмен в плодоовощехрани-
лищах». Он — активный автор журнала
«Холодильная техника».
Большое внимание уделяет Виктор За-
харьевич общественной работе. В
течение 1947—1971 гг. он — член
президиума Одесского обкома профсоюза
работников высшей школы, просвещения и
научных учреждений. Принимает участие в
общественной жизни института,
возглавляет методическую комиссию по
организации, контролю и стимулированию
самостоятельной работы студентов.
Многие годы В. 3. Жадан является
ученым секретарем Совета ОТИХПа и
научным руководителем методологического
семинара преподавателей.
Коллектив института и редколлегия
журнала «Холодильная техника» сердечно
поздравляют Виктора Захарьевича со славным
юбилеем и желают ему крепкого
здоровья, счастья и успехов в работе.
УДК 621.56/.57:657.372.3
Нормативные сроки службы и нормы
амортизационных отчислений на реновацию
холодильного оборудования. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., ХА-
ЗАНОВ И. Г. «Холодильная техника», 1988, № 1.
Приведены проекты новых нормативных сроков
службы и норм амортизационных отчислений
на реновацию холодильного оборудования. Даны
основные методические положения для
определения нормативных сроков службы и норм
амортизационных отчислений. Показано, что сроки
обновления холодильного оборудования
существенно превышают нормативные, в результате
чего значительная часть холодильных машин
своевременно не заменяется. Оценены потери в
народном хозяйстве и разработаны предложения
по снижению доли своевременно незамененного
парка холодильных машин.
Таблиц 3- Список литературы — 9
названий.
61

УДК 621.89.092.001.76
Улучшение работы системы смазки
компрессора ПИО-2. ГЕНЖЕМУРАТОВ У. «Холодильная
техника», 1988, № 1.
Для снижения температурной напряженности
компрессора П110-2 предложено охлаждать
смазочное масло перед подачей его в
компрессор. Для этого на линии возврата масла
из маслоотделителя установили змеевик из
трубок диаметром 10 мм. В летнее время, когда
температура наружного воздуха достигает 35—
41 °С, дополнительно используют выносной
маслоохладитель, смонтированный перед фильтром
тонкой очистки на линии подачи масла в
сальник компрессора. В результате уменьшились
унос масла, износ трущихся деталей.
Иллюстраций 2.
УДК 621.565.044.2:536.24
Влияние скорости перегретого пара на
интенсивность теплообмена в воздушных
конденсаторах. САВИЦКИЙ И. К., СУТЫРИНА Т. М.
«Холодильная техника», 1988, № 1.
Описаны особенности теплообмена при
охлаждении перегретого пара в воздушных
конденсаторах, связанные с влиянием скорости пара
на интенсивность этого процесса. Подробно
рассмотрена общепринятая методика расчета
зоны конденсации перегретого пара и
предложена другая расчетная схема, дающая более
наглядное представление о преимуществах
высоких скоростей пара в этой зоне.
Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565.044
Расчет блока конденсатора воздушного
охлаждения. ТЕР-ИОНЕСЯН Р. С. «Холодильная
техника», 1988, № 1.
Предложена методика расчета конденсатора
воздушного охлаждения, основанная на анализе
процессов теплоотдачи и аэродинамики на
наружной поверхности подобных блоков
конденсаторов. В результате анализа получена
упрощенная зависимость теплового потока от
основных режимных и геометрических параметров
конденсатора и вентилятора для подобных
блоков конденсатора, позволяющая определять
основные характеристики проектируемого блока
конденсатора, исходя из данных (расчетных
или экспериментальных) по блоку, который
можно считать подобным.
Иллюстрация 1. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.58
Агрегатированная льдогенераторная установка.
«Холодильная техника», 1988, № 1.
Описана установка, предназначенная для
производства чешуйчатого льда из пресной и
морской воды. Приведена техническая
характеристика. Показано преимущество предлагаемой
установки перед аналогами.
УДК 536.632
Изохорная удельная теплоемкость двухфазной
системы ацетон — смесь углеводородов.
ЛАТЫШЕВ В. П., ВОЛОШИНА С. И.
«Холодильная техника», 1988, № 1.
На адиабатической калориметрической
установке методом дискретного подвода тепла
измерена удельная теплоемкость двухфазной
системы ацетон — смесь пропан-бутановая
техническая зимняя трех концентраций.
Полученные в работе данные рекомендуются для
инженерных расчетов машин, вырабатывающих
холод смешением компонентов в жидкой фазе.
Таблица 1. Иллюстрация 1.
УДК 66.045.1: [532.5:536.2]
Самоочищающиеся теплообменники.
МИХАЙЛОВ Г. М., РЕВА Л. С, ТЯБИН Н. В.,
МИРОНОВ А. Ю. «Холодильная техника», 1988, № 1.
Описаны способы предотвращения отложений на
теплообменных поверхностях и их очистки в
процессе эксплуатации теплообменников с помощью
зернистой насадки, постоянно или периодически
псевдоожижаемой восходящим потоком
теплоносителя, участвующим в процессе теплообмена.
Приведены принципиальные схемы и описаны
конструкции самоочищающихся темплообмен-
ников с зернистой насадкой. Показана
эффективность промышленной эксплуатации
самоочищающегося конденсатора ГТС= 1 = 01 по
сравнению с серийным конденсатором КВГ-400.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК [621.565:629.12] .004.182
Повышение энергетической эффективности
эксплуатации судовых холодильных установок.
СМЕЛКОВ Н. А. «Холодильная техника»,
1988, № 1.
Показано, что перенастройкой ТРВ на линии
подачи хладагента в испарительную систему
появляется возможность эксплуатировать
одноступенчатые холодильные установки на судах
типа БАТМ и РТМ-С при пониженном
давлении конденсации, что резко снижает
потребление электроэнергии винтовыми
компрессорными агрегатами. Подтверждена высокая
энергетическая эффективность использования
винтовых компрессорных агрегатов в цикле
двухступенчатого сжатия с «дозарядкой» —
дополнительным отбором пара при
промежуточном давлении.
Таблиц 3. Иллюстрация 1. Список
литературы — 2 названия.
УДК 621.565
Повышение гидравлической устойчивости
испарительных систем с насосной подачей хладагента.
КАЛЮНОВ В. С, МАЧУЛИН В. И.
«Холодильная техника», 1988, № 1.
Проведены анализ и количественная оценка
испарительных систем с насосной циркуляцией
хладагента. Намечены пути создания
гидравлически устойчивых испарительных систем.
Иллюстраций 5. Список литературы — 4
названия.
62

ТЕМАТИЧЕСКИЙ ПЛАН ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
НА 1988 ГОД
В 1988 г. в журнале намечено освещать
задачи холодильной промышленности,
вытекающие из решений XXVII съезда КПСС,
последующих Пленумов ЦК КПСС, постановлений партии
и правительства.
В связи с этим центральное место на
страницах журнала займут публикации по развитию
и совершенствованию базы холодильной
обработки и хранения скоропортящихся продуктов в
отраслях мясо-молочной, пищевой,
плодоовощной промышленности и сельском хозяйстве
агропромышленного комплекса, рыбной
промышленности, в торговле, Центросоюзе.
Будет усилено внимание к проблемам создания
и внедрения поточных и роторных линий для
производства быстрозамороженных продуктов,
мороженого, разработки и совершенствования
технологий производства быстрозамороженных
готовых блюд, полуфабрикатов, плодов и
овощей, создания эффективных систем
охлаждения и воздухораспределения для камер
охлаждения, замораживания и хранения продуктов, к
проблемам повышения качества промышленного
и торгового холодильного оборудования, бытовых
холодильников и кондиционеров, улучшения
подготовки кадров холодильщиков высшего и
среднего звена. По перечисленным и другим
актуальным проблемам намечено выпустить номера с
тематическими подборками статей.
В разделе «Холод — на службе АПК»
будут публиковаться статьи по развитию
материально-технической базы холодильников,
расширению использования в отраслях
агропромышленного комплекса искусственного холода,
повышению эффективности его использования в
целях сокращения потерь скоропортящихся
продуктов при холодильной обработке, хранении и
транспортировке от поля и ферм до
потребителя.
Большое внимание будет уделено разделу
«Экономия топливно-энергетических и
материальных ресурсов», в котором намечено освещать
вопросы оптимизации режимов работы
холодильного оборудования, совершенствования систем
охлаждения в целях экономии электроэнергии,
использования вторичных энергоресурсов и
естественного холода на холодильниках, расширения
применения теплоиспользующих холодильных
машин в различных отраслях народного хозяйства.
Организация социалистического
соревнования на холодильных предприятиях, направленного
на выполнение и перевыполнение заданий
двенадцатой пятилетки, опыт работы бригад нового
типа на производственных и распределительных
холодильниках, плодоовощных базах, заводах
холодильного машиностроения, внедрение
бригадного хозрасчета найдут отражение в разделе
«Экономика, организация производства,
планирование». Будет расширена публикация в этом
разделе статей по совершенствованию
хозяйственного механизма, переходу холодильных
предприятий, заводов холодильного машиностроения
на полный хозрасчет, самофинансирование и
самоокупаемость, внедрению прогрессивных форм
оплаты труда, улучшению использования
основных фондов, повышению экономической
эффективности внедрения новой техники, вскрытию
резервов роста производительности труда на
холодильных предприятиях, в частности при
механизации ПРТС работ.
Будет усилено внимание к разделу
«Качество — важный фактор перестройки», в котором
предполагается помещать статьи о переходе
заводов, выпускающих промышленное и торговое
холодильное оборудование, бытовые
холодильники и кондиционеры, на госприемку, о мерах,
направленных на повышение их качества и
надежности, совершенствование стандартов и т. д.
В разделе «Наука, техника, технология»
намечено освещать следующие проблемы:
промышленное и торговое холодильное
оборудование и бытовые холодильники — новые
конструкции холодильных машин и аппаратов,
торгового холодильного оборудования, бытовых
холодильников и морозильников; результаты
теоретических и экспериментальных исследований
рабочих процессов в холодильных машинах и
тепломассообмена в холодильных аппаратах;
новые рабочие вещества, их смеси, хладоноси-
тели;
технологическое холодильное оборудование —
скороморозильные аппараты и линии по
производству быстрозамороженных готовых блюд,
полуфабрикатов, плодов и овощей; сублимационные
установки; линии по производству мороженого;
молокоохладители; льдогенераторы;
кондиционирование воздуха —
технологическое кондиционирование воздуха на предприятиях
отраслей АПК, животноводческих фермах,
химических производствах, комфортное
кондиционирование воздуха в административных,
общественных, жилых зданиях и на транспорте; новые
конструкции кондиционеров;
автоматизация и измерительная техника —
приборы и средства автоматизации; рекомендации
по автоматизации холодильных установок;
метрологическое обеспечение холодильных
предприятий;
механизация погрузочно-разгрузочных
работ — новые средства механизации; схемы
комплексной механизации грузовых работ на
производственных и распределительных
холодильниках, на транспорте; стеллажное хранение
грузов на высотных холодильниках с
автоматическим адресованием грузов; внедрение
пакетных и контейнерных перевозок грузов;
проектирование, строительство,
реконструкция и эксплуатация холодильников, холодильных
установок, фабрик мороженого, заводов сухого
льда — основные направления в проектировании
и строительстве холодильников для отраслей
промышленности и сельского хозяйства; новые
типовые проекты производственных и распределитель-
63

ных холодильников, плодо- и овощехранилищ,
фабрик мороженого, заводов сухого льда;
разработка и совершенствование схем
производства сухого и водного льда; проектирование
и строительство высокомеханизированных
холодильников, в частности высотных
холодильников с автоматизированным адресованием грузов;
техническое перевооружение и реконструкция
холодильных предприятий; эффективные влаго- и
теплоизоляционные материалы, восстановление
изоляционных конструкций холодильников;
эффективные системы обогрева полов;
холодильный транспорт — железнодорожный,
автомобильный и водный холодильный транспорт;
совершенствование способов перевозки в нем
скоропортящихся продуктов; транспортные
холодильные установки;
холодильная технология — интенсификация
процессов холодильной обработки,
совершенствование способов хранения и транспортировки
охлажденных и замороженных продуктов; хранение
плодов в регулируемой газовой среде;
совершенствование технологии производства мороженого;
исследование биохимических,
микробиологических и теплофизических процессов при
холодильной обработке, хранении и размораживании
продуктов.
В практических разделах журнала «Обмен
опытом», «В помощь практику», «Охрана труда»,
«Изобретения» предполагается расширить
публикации статей об опыте работы передовых
коллективов, изобретателей и рационализаторов
производства по совершенствованию холодильного
оборудования, улучшению его эксплуатации;
намечено печатать правила техники безопасности на
фреоновых холодильных установках;
рекомендации по проектированию распределительных
холодильников, а также инструкции по
холодильной обработке и хранению продуктов.
В информационных разделах журнала
«Критика и библиография», «Хроника», «В НТО
пищевой промышленности», «На ВДНХ СССР», «В
Международном институте холода», «За рубежом»,
«Справочный отдел» читатели получат сведения
о рецензиях на новые книги по холодильной
технике и технологии; о научно-технических
конференциях, семинарах, деятельности НТО
пищевой промышленности; отечественных и
международных выставках холодильной техники; работе
XVII Международного конгресса по холоду;
новостях зарубежной холодильной техники; о
серийно осваиваемом новом холодильном
оборудовании, холодильных приборах автоматики.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (ответственный редактор),
Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович,
И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. И. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. Н. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректоры К- В. Шин, Н. Н. Смолина
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 23.11.87. Подписано в печать 17.12.87. Т-24442. Формат 70X100 1/16 Бумага кн.-журн.
Офсетная печать. Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 10,88. Уч.-изд. л. 6,97. Тираж 9980 экз.
Заказ 3190. Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул.
Телефон 216-77-00.
Костякова, 12.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64