ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
УЧРЕДИТЕЛЬ —
ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 ГОДА
МОСКВА
ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
Холодильная
lexHUKQ
1Ф92
СПОНСОРЫ:
КОНЦЕРН «РОСМЯСОМОЛТОРГ»,
СП «ИНТЕРХОЛОД»
ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР
Л. Д. Акимова
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
Е. М. Агарев,
д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков,
В. В. Васютович, В. А. Выгодин,
И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
A. П. Еркин,
д-р техн. наук, проф. И. М. Калнинь,
Н. П. Коновалов,
д-р техн. наук, проф.
B. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов,
О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин,
В. А. Черняк,
д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак,
В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ:
Т. Ф. Алешина, Л. А. Володина,
3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое
редактирование М. Г. Печковской
Художник-график О. М. Иванова
Корректоры Л. Н. Несова, Л. Н. Лещева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 15.11.91. Подписано в печать
12.12.91. Формат бОХвв'/в- Бумага кн.-
журн. Офсетная печать. Усл. печ. л. 4,9.
Усл. кр.-отт. 5,88. Уч.-изд. л. 7,2
Тираж 6700 экз. Заказ 6733. Цена 2 р. 50 к.
Адрес редакции: 125422, Москва,
ул. Костякова, 12
Телефон 976-77-00
Набрано на ордена Трудового
Красного Знамени
Чеховском полиграфическом комбинате
Министерства печати и массовой
информации РСФСР
142300, г. Чехов Московской области
Отпечатано в Подольском филиале
ПО «Периодика»
142110, г. Подольск, ул. Кирова, 25
В НОМЕРЕ:
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Бизнес-клуб
Выгодин В. А. Концерн «Росмясо-
молторг» осваивает рынок 2
ХОЛОДИЛЬНОЕ ХОЗЯЙСТВО:
ПРОБЛЕМЫ И РЕШЕНИЯ
Карпенко Л. Е. Укрепление
холодильного хозяйства — главное
условие сокращения потерь (Наши
интервью) 4
Проектирование и эксплуатация
холодильников
Агеев Е. А., Карпенко Л. Е.,
Ясин Ю. Д., Сильвестров А. Л.
Особенности эксплуатации
строительных конструкций зданий
холодильников мясной промышленности 6
Орлов В. О., Баду Ю. Б.,
Комаров В. И. Исследование мерзлых
грунтов под Рязанским
холодильником 8
Момот В. В., Михайлов Н. В.,
Сорокин О. В. Механизированное
подземное хранилище для
картофеля 10
Сокращение потерь пищевой
продукции
Зайцев В. П. Резервы увеличения
производства рыбной продукции 13
Дейнего Г. П., Карабаджак В. Н.,
Забродкин Е. В. Метод расчета
потерь замороженного мяса при
краткосрочном хранении 14
Аверин Г. Д., Алексеев А. В.
Зависимость относительной
влажности воздуха в камерах хранения
пищевых продуктов от условий
эксплуатации приборов охлаждения 17
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Гидулян В. И. Универсальные
характеристики герметичных
холодильных компрессоров 20
Войтко А. М., Патлатий Ю. Г.
Теплоотдача и аэродинамика при
омывании потоком холодного
воздуха конусообразных стаканчиков 21
КРИОГЕННАЯ ТЕХНИКА
Цыганов Д. И., Микулин Е. И.,
Кочиева Н. К.
Термодинамические параметры криогенной
газовой струи для криотерапии 24
ИЗУЧАЮЩИМ ОСНОВЫ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Чумак И. Г., Ларьяновский С. Ю.
ТЕМА 10. Схемы холодильных
установок с парокомпрессионными
холодильными машинами 26
ОБМЕН ОПЫТОМ
ОХРАНА ТРУДА
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
ЗА РУБЕЖОМ
29
30
36
37
IN ISSUE:
ECONOMICS AND
ORGANIZATION OF PRODUCTION
Business-Club
Vygodin V. A. Concern "Rosmya-
somoltorg" Enters Market 2
REFRIGERATION ECONOMY:
PROBLEMS AND SOLUTIONS
Karpenko L. E. Strengthening of
Refrigeration Economy—Main
Condition of Losses Reduction (Our
Interview) 4
Designing and Operation of Cold
Stores
Ageyev E. A., Karpenko L. E.,
Yasin Yu. D., Silvestrov A. L.
Peculiarities of Operation of Building
Constructions of Cold Store
Warehouses Belonging to Meat Industry 6
Orlov V. O., Badu Yu. В., Koma-
rov V. I. Investigation of Frozen
Soils under Cold Store in Ryazan 8
Momot V. V., Mikhailov N. V.,
Sorokin O. V. Mechanized
Underground Store for Potatoes 10
Reduction of Food Products
Zaitsev V. P. Reserves of Increase
of Sea Products Production 13
Deinego G. P., Karabajack V. N.,
Zabrodkin E. V. Calculation Method
of Frozen Meat Losses during
Short-Term Storage 14
Averin G. D., Alekseyev A. V.
Dependence of Air Relative Humidity
in Storage Rooms from Operational
Conditions of Refrigeration
Appliances 17
SCIENCE, ENGINEERING,
TECHNOLOGY
Gidulyan V. I. Universal
Characteristics of Hermitic Refrigerating
Compressors 20
Voitko A. M., Patlaty Yu. G.
Heat Transfer and Aerodynamics
when Flowing Cold Air around Cone
Small Glasses 21
CRYOGENIC ENGINEERING
Tsyganov D. L, Mikulin E. I.,
Kochieva N. K. Thermodynamic
Parameters of Cryogenic Gas Spray
for Cryotherapy 24
FOR THOSE STUDYING BASICS
OF REFRIGERATING
ENGINEERING
Choumack I. G., Laryanovsky S. Yu.
THEME 10. Circuits of Refrigerating
Installations with Vapour
Compression Refrigerating Machines 26
PRACTICE EXCHANGE 29
LABOUR PROTECTION 30
AT INTERNATIONAL INSTITUTE
OF REFRIGERATION 36
ABROAD 37
*
at
•8
4
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1992

lillllil
шШШШШЯШШШ
¦шт^шм
^шшшжшжштштт шштттшшт$^шашшштт&г*ш ¦,^-шшш. iiiiiiiiii 111111111111
| ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Щ Бизнес-клуб
Fmmmmm
lillllil
Представляем спонсора
Концерн «Росмясомолторг» осваивает рынок
о
Более 30 лет крупнейшее оптово-промышленное
объединение «Росмясомолторг» системы
Министерства торговли РСФСР, насчитывающее свыше
160 хладокомбинатов и холодильников общей условной
емкостью 1,3 млн т и более 150 производственных
цехов разного профиля, осуществляло оптовую
торговлю мясными и молочными продуктами, производило
мороженое, мясные полуфабрикаты, сухой лед,
быстрозамороженные фрукты и овощи и другую продукцию.
В 1990 г. объединение по решению трудовых ^^
коллективов предприятий было преобразовано в концерн ^5в
«Росмясомолторг», который бьш зарегистрирован в апреле
1991 г.
О задачах, функциях и проблемах концерна рассказал
генеральный директор исполнительной дирекции
В. А. ВЫГОДИН в беседе с главным редактором
журнала Л. Д. АКИМОВОЙ.
— Вячеслав Александрович, есть ли
принципиальное различие между бывшим объединением
«Росмясомолторг» и концерном «Росмясомолторг», или
это только смена вывески?
— Нет, это не только смена вывески. Различие
есть и весьма существенное. Концерн
«Росмясомолторг» представляет собой новую структуру,
основанную на рыночных торговых связях и договорных
хозрасчетных отношениях. Это означает отказ от
жесткой административно-командной системы с ее
принудительным плановым распределением
произведенной продукции и прибыли, что было характерно
для прежнего объединения.
— Почему объединение «Росмясомолторг» было
преобразовано именно в концерн?
— В рекомендациях Государственной комиссии
по экономической реформе концерн определяется как
объединение предприятий на основе добровольной
централизации функций научно-технического и
производственного развития, инвестиционной,
финансовой, внешнеэкономической деятельности,
организации хозрасчетного обслуживания предприятий.
Такая организационная структура в большей степени
соответствовала новому направлению нашей
внутрихозяйственной деятельности.
Необходимо при этом подчеркнуть, что наш
концерн, в отличие от многих других объединений,
навязываемых предприятиям сверху с целью
сохранения упраздняемых структур управления, создан
самими предприятиями-учредителями и строит свои
взаимоотношения с ними не на командной, а на
договорной основе.
— Сколько всего предприятий вошло в концерн?
— В концерне сейчас насчитывается 167
предприятий и организаций, в которых работает более
40 тыс. человек. Мы не ограничились прежним
составом предприятий, входивших в бывшее
объединение «Росмясомолторг», а на конкурсной основе
приняли некоторые другие предприятия, готовые
сотрудничать с концерном на взаимовыгодных
условиях.
— На каких принципах основано управление
концерном и какова его структура?
— Прежде всего на демократических.
Предприятия, вошедшие на добровольных началах в
концерн, имеют равные права при решении всех
вопросов его деятельности. Высшим органом
управления является конференция всех участников
концерна.
В период между конференциями руководство
деятельностью концерна осуществляет правление,
которое является его распорядительным органом. В состав
правления вошли наиболее опытные и авторитетные
руководители предприятий-учредителей. Поскольку
правление собирается несколько раз в году, часть
своих полномочий и функций оно передало
постоянно действующей исполнительной дирекции,
которая представляет интересы всех предприятий во
взаимоотношениях с министерствами, ведомствами и
другими организациями как в нашей стране, так и за
рубежом.
Работа в новых условиях потребовала более
четкого выявления значимости и функций каждого
структурного подразделения исполнительной
дирекции. В результате тщательного анализа работы
всех отделов и служб была определена
оптимальная численность ее штата. В связи с этим
управленческий аппарат бывшего объединения был
сокращен более чем на одну треть.
— Как создается и используется уставный фонд
концерна?
— Уставный фонд создается в соответствии с
уставом концерна за счет вступительных паевых
взносов учредителей. Фонд используется на
укрепление материально-технической базы (в основном
производственного направления), расширение
собственной розничной сети, реализацию комплексных
программ социально-экономического и технологического
развития предприятий — учредителей концерна,
приобретение производственных мощностей, а также
всякого рода движимого и недвижимого имущества,
покупку ценных бумаг, создание совместных и малых
предприятий, участие в биржевой деятельности,

осуществление инвестиций, коммерческой и
финансово-банковской деятельности и т. д.
Одно из основных направлений —
финансирование целевых научно-технических программ. При этом
результаты научно-исследовательских работ,
направленных на реализацию этих программ,
становятся совместной собственностью концерна как
заказчика и научной организации как разработчика.
Предусмотрено и долевое участие в прибыли.
— Вы не могли бы назвать организации, с
которыми сотрудничаете или собираетесь
сотрудничать по реализации этих программ?
— Договора о сотрудничестве заключены,
например с ВНИИГидромашем, малым предприятием
«Техник», Гипрохолодом и рядом других организаций
и институтов, которые получают часть прибыли от
реализации продукции, изготовляемой по
разработанной ими технической документации.
ш? — Каково ваше отношение к малому бизнесу?
— Положительное. Мы считаем, что, пожалуй,
самым первым и главным итогом работы концерна
является то, что мы научились работать
самостоятельно, заниматься предпринимательской
деятельностью, и не только не мешать это делать
предприятиям, но и помогать им.
Как известно, малые предприятия в первое время
нуждаются в поддержке, которую концерн и оказывает
им при становлении. Обладая мобильностью, они
быстро обретают самостоятельность и дают ощутимый
экономический эффект. В преддверии возможной
безработицы концерн считает целесообразным
увеличение их численности.
Расширение сферы деятельности за счет создания
и функционирования малых предприятий выгодно и
самому концерну.
— Что дало создание концерна «Росмясомолторг»
предприятиям-учредителям и отрасли в целом?
— Предприятия, вошедшие в концерн, имеют
максимум свободы, которая, однако, предусматривает и
максимум ответственности. В целях повышения
эффективности своей работы они вправе использовать
любые формы хозяйственного расчета, создавать
малые предприятия, покупать брокерские места на
биржах или работать с биржевыми структурами,
выступать учредителями коммерческих банков. Все
решения по этим вопросам принимают сами трудовые
коллективы.
Создание концерна уже сейчас, при жесточайшем
дефиците ресурсов, огромных трудностях с закупками
продуктов сельского хозяйства, позволило поставляй:.
их пропорционально по всем дотационным регпо-
v нам, поддерживать достаточный уровень
производства собственной продукции, находить новые
возможности в производстве нетрадиционных товаров.
Кроме того, концерн старается создать v» ювия
для стабильной и прибыльной работы всех входящих в
него предприятий. И прибыль эта не лежит «мертвым.;.-
капиталом, а обеспечивает реальные социальные
гарантии всем добросовестно работающим.
— Но это, как говорят, неотложные дела
сегодняшние. А что намечается на перспективу,
например, по выводу ваших предприятий на новый
технический уровень? Ведь это, несомненно, имеет
огромное значение для максимального сокращения
потерь ценной продукции животноводства,
повышения эффективности ваших подразделений,
выпускающих мороженое и другие товары народного
потребления.
— Концерн придает большое значение повышению
технического уровня хладокомбинатов. С этой целью
Росмясомолторг добился утверждения на
правительственном уровне межотраслевых программ с
привлечением сил оборонного комплекса по созданию и
изготовлению систем машин и оборудования для
выпуска мороженого, рассчитанных до 2000 г.
Совместно с ведущими отраслевыми институтами
Росмясомолторг участвовал в определении технических
параметров нового оборудования. В настоящее время,
хотя и медленно, эта программа реализуется.
Кроме того, предусматривается внедрение новой
техники, которая уже производится или будет
производиться по документации, созданной по заказу
Росмясомолторга. В частности, специально для
предприятий Росмясомолторга изготовлена партия
озонаторов воздуха в камерах хранения, налажен
выпуск цифровых пищевых термометров для
измерения температур в толще продуктов.
С целью поддержания в должном состоянии
строительных конструкций зданий холодильников Гип- /'
рохолодом по заказу Росмясомолторга разработаны 3
типовые проектные решения по восстановлению
теплоизоляционных свойств ограждений при проведении g^
реконструкции и капитального ремонта хладокомби- 2j
натов без вывода их из эксплуатации.
— На предприятиях Росмясомолторга в течение ^
многих лет эксплуатируется импортное
холодильное и технологическое оборудование. Предполагает §
ли концерн продолжать сотрудничество с ино- а
странными фирмами и в каком направлении? *
Будучи преемником объединения «Росмясомол- к
торг», имеющего давний опыт сотрудничества с таки- «
ми всемирно известными фирмами, как «Альфа at
Лаваль» (Швеция), «Хойер» (Дания), «Марк» (Ита- «t
лия), и другими, концерн планирует расширение <Ц
международных связен. ^
Недавно организовано совместное предприятие с 5
американской фирмой «Баскин Робине» по изготов- *
лению мороженого и его реализации в
фирменных магазинах в Москве. Налаживаются деловые
контакты со швейцарской фирмой «Компексин» и
австрийской фирмой «Франц Хаас»: открыты
совместные магазины-салоны «Пингвин» по изготовлению
мягкого и полузакаленного мороженого и
вафельных конусов для него.
Ведутся переговоры с японской фирмой «Маека-
ва» — о создании на базе действующих
предприятии комплексной системы по замораживанию,
транспортировке и хранению продуктов питания — и с
немецкой фирмой «Идка» — о техническом
переоснащена п компрессорных цехов.
нЬкпп., ] ;• :*<nj. других проектов.
Но, ь..-т ;'орйт, без трудностей у нас обойтись
и*г*кмм1>*н?\ i какими проблемами и трудностями
а-л^ки^л-то^ концерн в своей работе?
Пи-.¦.-*• и.-- * «.-го )То несовершенство рыночных
••т; ;.""'у;-, ¦¦-.-..¦,¦¦..> в ценообразовании, отсутствие
i.i:^ •:..,... ;го честно заработанное сегодня
им к г.» ир - >• ¦•¦ у- ¦¦¦•; <¦¦ ¦ тебя завтра и что, начиная игру
и •/ ;>; ил. не придется заканчивать ее по
;.р;,;-г;*1 или вообще вне каких-либо правил. Все это
снижает и творческую, и коммерческую активность.
Тс» есть нет надежности и стабильности в экономике,
что во всем мире считается обязательным условием
любой коммерческой деятельности.
Кроме того, оставляет желать лучшего налоговая
система. Ведь сегодня ставки «прогрессивного»
подоходного налога таковы, что заинтересованность
зарабатывать исключается полностью.
Без решения всех этих проблем в кратчайшие
сроки трудно рассчитывать на успех
предпринимательской деятельности.
Огромные трудности в работе Росмясомолторга
создает дестабилизация хозяйственных связей и, как
следствие, снижение закупок скота и молока, резкое
ухудшение обеспечения наших предприятий сырьем,
тароупаковочными материалами, что уже привело к
1

ХОЛОДИЛЬНОЕ ХОЗЯЙСТВО:
ПРОБЛЕМЫ И РЕШЕНИЯ
IliiilSlllllliilwiiiilBili
Укрепление холодильного хозяйства —
главное условие сокращения потерь
(Наши интервью)
По оценкам советских и зарубежных экспертов потери пищевой продукции
при хранении и транспортировке составляют около 30 %. Потери при
переработке сельскохозяйственной продукции также весьма ощутимы.
Так, только нормативные потери от усушки мяса и мясопродуктов на
перерабатывающих предприятиях России составляют ежегодно более 85 тыс. т.
Фактически же они значительно больше.
Проблемы сокращения потерь пищевой продукции и укрепления материально-
технической базы холодильников перерабатывающих предприятий стали
темой интервью начальника отдела холодильного хозяйства
государственно-кооперативного объединения «Росмясомолпром»
Минсельхозпрода РСФСР Л. Е. КАРПЕНКО.
— Лев Егорович, в условиях
углубляющегося дефицита
продовольственных товаров
неизмеримо возрастает роль
холодильного хозяйства, призванного
сохранить максимум
произведенной продукции. Какова емкость
холодильников в вашем
объединении?
— В настоящее время на
предприятиях мясной и молочной
промышленности РСФСР имеется 786
холодильников общей емкостью
более 739 тыс. т единовременного
хранения, в том числе в мясной
отрасли 541 холодильник общей
емкостью 593 тыс. т и в молочной —
245 холодильников емкостью 146
тыс. т.
— Это много или мало?
— Судите сами. В России
эксплуатируется 630
мясокомбинатов и свыше 1500 молочных
предприятий. Простое сопоставление
цифр показывает, что на многих
перерабатывающих предприятиях нет
условий для холодильной
обработки и хранения продукции.
Обеспеченность отрасли холодильными
емкостями составляет менее 80 %.
Отсюда ясна неизбежность
существенных потерь продукции. А если
еще вспомнить о плачевном
состоянии многих холодильников, то...
— Не могли бы вы
остановиться на этом более подробно?
— Около 30 % холодильников
эксплуатируются свыше 40 лет.
Большинство холодильников
довоенной постройки находится в
аварийном состоянии. Иногда
физический износ строительных
конструкций приводит к их разрушению,
как было, например, на
мясокомбинатах в Улан-Удэ, Сочи,
Новосибирске, Кургане, Челябинске и
других городах. По этой причине в
1989 — 1991 гг. было выведено из
эксплуатации на
капитально-восстановительный ремонт 17
холодильников общей емкостью
48 тыс. т. В 1992—1993 гг. та же
участь постигнет еще ряд
холодильников общей емкостью 10 тыс. т, а в
1994 — 1995 гг.— емкостью 6 тыс. т.
Таким образом, если не
изменить существующее положение дел,
то сокращение холодильных
емкостей за 1988—1995 гг. может
составить порядка 64 тыс. т
хранения мясной продукции, т. е. в
ближайшие годы дефицит
холодильных емкостей не только не
уменьшится, а даже возрастет, что,
конечно же, приведет к
дополнительным потерям продукции. Щ
Кроме того, на холодильниках*
постройки до 1965 г. (а это почти
половина всех холодильных
емкостей) теплоизоляция наружных и
внутренних ограждений выполнена
из камышита, торфоплит,
минеральной ваты и других
гигроскопичных материалов с повышенным
коэффициентом теплопередачи.
Обследование таких холодильников
показало, что на большинстве из
них теплоизоляционные
конструкции сильно увлажнены и
проморожены, а в ряде случаев пришли
в полную негодность.
Что касается холодильников,
введенных в эксплуатацию в
последние 30 лет, то многие из них
в целях сокращения сроков
строительства сооружены из
сборно-каркасных (а не монолитных)
конструкций заводской готовности с
применением менее
морозостойкого, чем требуется, бетона, а в
отдельных случаях даже из
силикатного кирпича. В результате,
работая в условиях знакопеременных
тепловых нагрузок, холодильники
не выдерживают нормативного
срока эксплуатации и уже через 15—
20 лет приходят в аварийное
состояние. По этой причине
потребовался преждевременный
капитально-восстановительный ремонт холо- J
дильников на предприятиях в Ряж-
ске, Вологде, Урюпинске,
Черепанове, Элисте, Кропоткине
(последний постройки 1980 г.!) и др.
уменьшению в 1991 г. объемов производства
мороженого и другой продукции.
— Означает ли это, что к Новому году концерн
пришел с неутешительными результатами?
— Нет. За счет развития коммерческой
деятельности — сдачи в аренду временно пустующих
холодильных емкостей, создания малых предприятий
и др.— объем прибыли Росмясомолторга в 1991 г.
увеличился до 586 млн р. против 570 млн р. в 1990 г.
Это даст возможность направить дополнительные
средства на развитие материально-технической базы
концерна, включая строительство новых
предприятии, увеличение производства товаров народного
потребления, расширение нетрадиционных видов
коммерческой деятельности. И в итоге решить основную
задачу, которая ставилась при создании концерна,—
занять прочное место в рыночной экономике на благо
всех предприятий, учредивших его.
— Как видно из ваших ответов, концерн уже
начал полноправную самостоятельную жизнь,
выполняя при этом одну из важнейших функций —
снабжение населения ценными продуктами
питания. Желаю вашему концерну успехов в Новом году
в выполнении этой благородной миссии.

— А как обстоит дело с
оснащением холодильников
оборудованием?
— Если ответить одним словом,
плохо. На протяжении многих лет
потребность мясной и молочной
промышленности в холодильном
оборудовании удовлетворялась
только на 15—20 %, а по
двухступенчатым компрессорам,
необходимым для поддержания низких
температур, и того меньше — на 1 —
8%.
Обследование 340
холодильников мясокомбинатов, проведенное
в 1988—1989 гг. б. Комитетом
народного контроля СССР, показало,
что действующие предприятия
практически не получают холодильной
техники, из-за чего не в
состоянии обновить техническую базу и
перейти на прогрессивные способы
холодильной обработки и хранения,
позволяющие сократить потери
продукции.
За последние годы положение
еще более ухудшилось. В
прошедшем году из заявленных для
замены и ремонтно-эксплуатационных
нужд 985 двухступенчатых
аммиачных агрегатов выделено только
82 шт.
Не лучше обстоит дело и с
испарительными конденсаторами,
воздухоохладителями (в прошлом году
не получили ни одного),
аммиачными насосами и запорной
арматурой.
В результате из 15 тыс.
имеющихся холодильных установок
более трети работают сверх
амортизационного срока. Холодильные
агрегаты новых поколений — типа
АД-55 и АД-300 — составляют
менее 5 %. Вследствие износа
компрессоров имелись случаи
ухудшения качества мяса на
холодильниках и остановки мясокомбинатов
в Дагестане, Воронежской,
Волгоградской, Оренбургской,
Челябинской и других областях.
К сожалению, и в ближайшие
годы не приходится ожидать
улучшения снабжения предприятий
холодильным оборудованием. Даже
при условии выполнения
постановления Совета Министров СССР от
5 сентября 1989 г. «О мерах по
развитию производства
промышленного холодильного
оборудования» проблемы обеспечения им
АПК не были бы решены
полностью, так как при намеченных на
1991 — 1993 гг. 49 % роста объемов
выпуска увеличение поставок для
нужд АПК составило бы только
13 %, что позволило бы довести
его обеспеченность холодильным
оборудованием до 50—54 %.
Похоже, однако, что даже это
незначительное улучшение положения
скорее всего останется на бумаге
из-за отсутствия капитальных
вложений. В частности, по этой
причине срываются сроки реконструкции
Гагаринского
машиностроительного завода, который должен
выпускать остродефицитные аммиачные
компрессоры для
перерабатывающих отраслей.
— Лев Егорович, вы
нарисовали такую мрачную картину, что
остановка холодильников, а
вслед за ними и многих
перерабатывающих предприятий
кажется вполне реальной
«перспективой». Какой выход
видите вы из создавшегося
критического положения?
— Происходящие сейчас в
стране и мире изменения
вынуждают и нас искать новые подходы
к преодолению имеющихся
трудностей. Создание в системе
Минсельхозпрода РСФСР государственно-
кооперативного объединения «Рос-
мясомолпром» дало нам новые
возможности самостоятельно и более
оперативно решать возникающие
проблемы.
Например. В мясной и
молочной промышленности России
эксплуатируется более 3000
компрессоров типа NF производства Чехо-
Словакии. Сейчас запасные части и
новые компрессоры этого типа
поставляются только за валюту или
на основе бартерного обмена. В
прошлом году были приобретены
запасные части к компрессорам на
140 тыс. долларов для Пензенского,
Валуйского, Воронежского,
Омского, Челябинского мясокомбинатов
и Бузулукского гормолкомбината.
Впервые было подписано
межправительственное соглашение между
Россией и Чехо-Словакией на
поставку нам в обмен на шкуры и
другое сырье сверх госзаказа
компрессоров и запасных частей на
сумму более 1 млн долларов,
которые были направлены на
предприятия Калининградского, Омского,
Псковского, Саратовского,
Красноярского и Татарского объединений.
— Но это, очевидно, не решит
полностью проблему по
республике?
— Конечно. Наиболее
реальным решением в современных
условиях представляется продление
срока работы холодильного
оборудования за счет строгого
соблюдения правил технической
эксплуатации и организация
капитально-восстановительного ремонта, прежде
всего компрессоров. Возможности
для этого имеются. Ведь в каждой
области есть ремонтные
предприятия, оснащенные всеми видами
станочного оборудования и имеющие
большой опыт по ремонту и
восстановлению деталей и узлов
автомобильных и тракторных
двигателей, которым вполне по силам
оказание помощи перерабатывающим
предприятиям.
В настоящее время определены
18 базовых предприятий по
ремонту наиболее быстро изнашиваемых
деталей компрессоров (коленчатых
валов, шатунов, гильз и
цилиндров) в Московском, Орловском,
Горьковском, Белгородском,
Пензенском, Курганском, Пермском,
Новосибирском и других регионах.
Так, на Егорьевском ремонтно-
техническом предприятии (РТП)
Московской области освоено
восстановление коленчатых валов
компрессоров производства
Московского и Черкесского заводов, на
Хотьковском РТП — коленчатых
валов, шатунов, блоков цилиндра
компрессоров производства
Мелитопольского завода.
На Матырском РТП Липецкой
области организован участок по
восстановлению коленчатых валов
к аммиачным компрессорам марок с
АВ-22, АУ-45 и АУУ-90. В стадии I
освоения технологические процессы с^
восстановления коленчатых валов §}
к компрессорам АВ-100, АУ-200 и ^
АУУ-400. <
Капитально-восстановительный ^
ремонт аммиачных компрессоров
отечественного производства осу- 5
ществляет Киевское производст- а
венное объединение «Агротехпище- *
сервис», восстановление коленча- ?
тых валов компрессоров производ- о?
ства ЧСФР — Белгородский фили- §
ал ВПКТИ Росагроремпроект, а §
поршневых пальцев — Майкопский <§
авторемонтный завод. ^
Горьковский ремонтно-механи- 5
ческий завод Росагропроммаша из- *
готавливает запасные части
(гильзы цилиндров, сальники,
поршневые кольца) к отечественным
аммиачным компрессорам.
Подключаются к этому важному
делу и кооперативы (например,
московский «Холод»), малые,
совместные и другие предприятия
новой формации.
— И вы, Лев Егорович,
надеетесь с помощью такого с
позволения сказать, «латания дыр»
улучшить
материально-техническое состояние холодильного
хозяйства?
— Конечно, кардинально
решить эту проблему в ближайшие
год-два вряд ли удастся, но вот
«продержаться на плаву» до тех
пор, пока наша зарождающаяся
рыночная экономика окрепнет,
проводимые мероприятия в какой-то
степени помогут. Это, кстати,
подтвердил прошедший год. Замена и
ремонт морально устаревшего и
изношенного оборудования
позволили внедрить на ряде предприятий
интенсивные способы холодильной
обработки и хранения, такие, как
быстрое охлаждение и однофазное
замораживание мяса, охлаждение
мяса с осаждением
диспергированной воды на поверхности туш и
полутуш, нанесение на них
пищевого покрытия перед охлаждением и
замораживанием и др. В
результате удалось сократить потери мяса и
мясопродуктов примерно на 4 тыс. т.
2 Холод, т-ка № 1

«
*
3
?
X
*>
H
«
Q
Ж
A

Вообще, надо сказать,
внедрение прогрессивных технологий
переработки сельскохозяйственной
продукции является одной из
главных задач Росмясомолпрома. Для
содействия их освоению Росмясо-
молпромом совместно с НПО «Аг-
рохолодпром» создано малое
предприятие — научно-технический
центр мясной и молочной
промышленности «Прогресс », специалисты
которого будут выезжать на места,
монтировать и налаживать
оборудование — в общем, оказывать
конкретную помощь предприятиям,
которые теперь впрямую
заинтересованы в сокращении потерь
продукции, так как вся сбереженная
продукция остается в
распоряжении предприятий.
— Еще больше в этом
заинтересованы мы — потребители. И
потому от их имени я желаю
успехов в вашем многотрудном
деле.
Беседу вела 3. Д. МИШИНА
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ
УДК 621.565.92.004
lillllllllllll
iiiiilf
1111111111
Особенности эксплуатации
строительных конструкций зданий
холодильников мясной промышленности
Е. А. АГЕЕВ, Л. Е. КАРПЕНКО
Минсельхозпрод РСФСР
Канд. техн. наук Ю. Д. ЯСИН,
канд. техн. наук А. Л. СИЛЬВЕСТРОВ
Научно-исследовательский институт строительной
физики Госстроя СССР
На предприятиях мясной
промышленности России имеется свыше 540
холодильников. Примерно на 130 из
них внедрено однофазное
замораживание мяса. Как показывает
эксплуатация этих холодильников,
в камерах однофазного
замораживания мяса наблюдается
интенсивное разрушение строительных
конструкций. Затраты на капитально-
восстановительный ремонт
холодильников, например емкостью
4000 т, составляют в среднем 600—
800 тыс. р. На ремонт
холодильника Ряжского мясокомбината
(Рязанская область) было
израсходовано свыше 1 млн р.
Институт строительной физики
по заданию б. Госагропрома
РСФСР провел натурные
обследования двух зданий холодильников
мясокомбинатов, построенных по
типовым проектам Гипромясо в
гг. Урюпинске Волгоградской
области и Каменке Пензенской области.
Целью работы было выявление
причин интенсивного разрушения
строительных конструкций.
Холодильник емкостью ,6000 т
мясокомбината в Урюпинске
эксплуатируется 10 лет, холодильник
емкостью 3000 т мясокомбината в
Каменке — 15 лет.
Первый холодильник
одноэтажный с размерами здания в плане
96Х Н4м, второй — трехэтажный,
60X48 м, с безбалочными
перекрытиями. В обоих зданиях каркас
железобетонный, шаг колонн
соответственно 6X12 и 6X6 м, стены и
перегородки из глиняного кирпича.
В ходе натурных обследований
измеряли температуру и
относительную влажность воздуха, влаго-
содержание кирпичной кладки стен
и перегородок. Для определения
влагосодержания кирпичной
кладки использовали комплексную ди-
элькометрическую методику (ГОСТ
21718—84), основанную на
применении влагомера ВСКМ в
сочетании с традиционным методом
отбора проб, что позволило провести
измерения в большом числе точек
и с достаточно высокой точностью.
Теплотехнические обследования
включали определение
фактических значений термического
сопротивления /?ф строительных
конструкций в соответствии с ГОСТ
26254—84. Тепловой поток
измеряли плоским тепломером и
прибором ИТП-11, разработанным
Киевским институтом технической
теплофизики совместно с НИИСФ.
Для измерения температуры
воздуха и поверхностей конструкций
использовали медь-константа новые
термопары и унифицированное из---
мерительное устройство ГЦ 4316 М.
Фактическую прочность при
сжатии Яф для кирпичной кладки
оценивали на основе определения
динамического модуля упругости
материала с последующим
пересчетом на значения прочности. Для
этого из кирпичных перегородок с
помощью кольцевого алмазного
сверла отбирали цилиндрические
керны 45X125 мм и разрезали их
на круговые пластины (таблетки)
толщиной 10 мм. После сушки,
шлифовки торцов и центровки
пластины испытывали резонансным
методом, определяя собственную
частоту резонанса. По ней на основе
известных физических
соотношений получали значения
динамического модуля упругости.
В результате всего комплекса
обследований получили данные о
фактическом состоянии зданий
холодильников.
Относительная влажность
воздуха во всех камерах обоих
холодильников превышала 90 %. На
стенах, потолке, полах повсеместно
имелись капли конденсата и мокрые
пятна (в транспортных коридорах
и камерах охлаждения мяса), иней
Строительные
конструкции
Стены камер
,
однофазного

мораживания
мяса
хранения

замороженного
мяса

охлаждения мяса
Покрытие
над
камерами
замораживания
мяса
Темпе

внутри

камеры
—30
—20
—2
—30
эатура, °С
снаружи
камеры
(в
транспортных

коридорах)
+3...—5
+3...—5
+3...—5

Температура
наружного

воздуха
Холодильник в Урюпинске
Среднее
влаго-
содержа-
ние
кирпичной
кладки.
%
20,1
16,5
12,5
—
Средне-
квадра-
тиче-
ское

отклонение,
%
1,1
2,2
0,8
^4>/Rnp<
%
49,5
79,5
85,0
55,5
Холодильник в Каменке
Среднее
влаго-
содер-
жание
кирпичной
кладки.
%
19,0
17,5
12,6
—
Средне-
квадра-
тиче-
ское

отклонение,
%
2,9
1,5
1,1
—
Яф/^пр'
%
59,0
73,5
86,5
51,0

(в камерах хранения
замороженного мяса), сосульки и наледи (в
камерах однофазного замораживания
мяса).
Значения влагосодержания
кирпичных стен и перегородок камер
холодильников в Урюпинске и
Каменке, полученные путем
усреднения результатов, как правило, 10
измерений прибором ВСКМ,
приведены в таблице.
Как видно из таблицы, эти
значения мало различаются между
собой. Это свидетельствует о том, что
влажность материалов
конструкций холодильника определяется
главным образом интенсивностью
влаговыделений с поверхности
охлаждаемого и замораживаемого
• однофазным способом мяса.
Наиболее увлажнилась
кирпичная кладка стен в камерах
однофазного замораживания мяса. Ее
влагосодержание примерно в 10 раз
превышает расчетное для влажных
условий эксплуатации,приведенное
в СНиП Н-3—79**.
Из таблицы видно также, что
переувлажнение материалов
конструкций холодильника
существенно снизило их термическое
сопротивление по сравнению с
проектным. Так, фактическое термическое
сопротивление /?ф стен камер
однофазного замораживания мяса на
одноэтажном холодильнике в
Урюпинске составляет сейчас лишь
49,5 % проектного /?пр, а на
трехэтажном холодильнике в
Каменке _ 59 %. В результате резко
увеличились потери холода через
стены и создались благоприятные
условия для морозного разрушения
материала стен.
На рисунке изображены
наиболее характерные кривые снижения
фактической прочности при сжатии
/7ф по сравнению с ее проектным
значением Япр для кирпичной
кладки самонесущих стен камер
различного технологического назначения
на холодильниках в Урюпинске (а)
и Каменке (б). Кривые построены
по результатам исследований
цилиндрических кернов, выбуренных
из стен в местах, подвергшихся
наибольшему разрушению. Это в
основном участки на высоте 1...2 м
над уровнем пола, на которых
произошло интенсивное выкрошивание
кирпичной кладки со стороны
транспортного коридора, где обычно
бывают наибольшие колебания
температуры. Степень снижения
термического сопротивления стены в
целом в значительной степени
влияет на интенсивность и характер
морозного разрушения кирпичной
кладки.
Наиболее сильно разрушились
стены камер однофазного
замораживания мяса. Средняя по
толщине стены прочность при сжатии
кирпичной кладки составляет для
холодильника в Урюпинске 86 %
проектной для камер охлаждения мяса,
80 % для камер хранения
замороженного мяса и 77 % для камер
однофазного замораживания мяса,
причем в последнем случае в
результате выкрошивания толщина
кирпичной кладки уменьшилась
примерно на 5 см. Для
соответствующих камер холодильника в
Каменке средняя прочность при
сжатии кирпичной кладки
составляет 91, 85 и 82 %. Толщина
кирпичной кладки стен камер
однофазного замораживания мяса из-за
выкрошивания уменьшилась
примерно на 3 см.
Во всех камерах морозное
разрушение кладки происходит более
Зависимость снижения прочности при
сжатии Яф/Япр кирпичной кладки от
расстояния х до ее внутренней (со стороны
камеры) поверхности:
а — холодильник в Урюпинске; б —
холодильник в Каменке; / — камера; // —
теплоизоляция; /// — кирпичная кладка;
1У — выкрошенные участки кирпичной
кладки; V — транспортный коридор;
1,2,3 — Яф/Япр для стен камер
соответственно однофазного замораживания,
хранения замороженного мяса, охлаждения
мяса
интенсивно со стороны, не имеющей
теплоизоляции, т. е. со стороны
транспортного коридора, где
температура обычно колеблется с
переходом через ноль в отрицательную
область (при загрузке—разгрузке
камер).
В камерах однофазного
замораживания мяса,
эксплуатирующихся, как показывает практика, в
наиболее неблагоприятных условиях
(частая, в среднем в сезон 3—4
раза в неделю, смена режима
замораживания — 33 °С на режим
оттаивания +5 °С при новой
загрузке), кирпичная кладка выкрошива-
ется не только со стороны
транспортного коридора, но и под
теплоизоляцией в камере.
Причина, очевидно, в том, что
термическое сопротивление
теплоизоляции в этих камерах обычно
через несколько лет эксплуатации
становится ниже проектного, в
результате чего она уже не
предохраняет переувлажненную
кирпичную стену от воздействия
значительных перепадов температур в
камерах. Признаки разрушения
кирпичной кладки под
теплоизоляцией не всегда замечают при
наружных осмотрах, что очень
опасно, так как может привести здание
в аварийное состояние.
На основании проведенных
исследований сделан вывод, что
главной причиной повышения
аварийности зданий холодильников
мясной промышленности является
преждевременное снижение
термического сопротивления ограждающих
конструкций и внутренних
перегородок с последующим резким уско- у
рением процессов морозного
разрушения, протекающих как с наруж- <^
ной, так и с внутренней поверхно- §!
стей. Это происходит вследствие ^
крайне неблагоприятного при экс- *¦"
плуатации здания сочетания тем- ^
пературных и влажностных воздей- *
ствий, характерных для технологии g
однофазного замораживания мяса. а
Чтобы повысить долговечность х
зданий холодильников мясной про- *н
мышленности, требуется ужесто- §
чить нормативные требования к их *
проектированию. Например, внести g
некоторые изменения в действую- <ъ
щий ныне СНиП 2.11.02—87, а |
именно: выделить в нем технологи- ?
ческие (производственные) холо- *
дильники, эксплуатирующиеся в
особо неблагоприятных темпера-
турно-влажностных условиях, в
отдельную группу, для которой
необходимо обеспечивать повышенную
капитальность зданий.
Кроме того, нужно наладить
жесткий контроль за состоянием
действующих холодильников
мясной промышленности,
своевременно осуществлять их ремонт или
реконструкцию. Особенно это
относится к холодильникам, где есть
камеры однофазного
замораживания мяса.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1599631 E1) 5 F 25 С 5/10 B1)
4605212/31-13 B2) 15.11.88 G1)
Московский горный институт G2) А. В. Ду-
гарцыренов, В. Б. Селеверстов,
М. Л. Брук, В. М. Татаринов E3) 621.56
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ РЕЗКИ
ЛЬДА, включающая режущий орган,
выполненный в виде полого стержня,
имеющего отверстия в рабочей части,
испаритель воды и нагревательный
элемент, отличающаяся тем, что, с целью
повышения КПД установки, режущий
орган дополнительно оснащен насосом,
испаритель выполнен в виде трубки с
отверстиями, верхний конец трубки
снабжен заглушкой, а нижний конец
соединен с насосом, трубка установлена
соосно в полом стержне, при этом
нагревательный элемент размещен вдоль
трубки и охватывает ее по всей
наружной поверхности.
2

8
сч
©>
©>
%
УДК 624.139.2
Исследование мерзлых грунтов
под Рязанским холодильником
Д-р техн. наук, проф. В. О. ОРЛОВ,
канд. геогр. наук Ю. Б. БАДУ
Всесоюзный научно-исследовательский институт оснований
и подземных сооружений им. Н. М. Герсеванова
В. И. КОМАРОВ
Гипрохолод
Рязанский холодильник Росмясо-
молторга емкостью 10 000 т
построен по проекту Гипрохолода и
введен в эксплуатацию в 1964 г.
План холодильника изображен на
рис. 1.
Здание одноэтажное. Каркас из
сборных железобетонных
конструкций с сеткой колонн 6Х 12 м, с
шарнирными опорами несущих
конструкций покрытия. Наружные
и внутренние стены кирпичные,
перегородки из пенобетона.
Теплоизоляция стен и покрытия из
минеральной пробки. Под полом
холодильника на глубине 2,15 м (от
отметки пола) уложена бетонная
плита с электронагревательными
стержнями. Между полом и плитой
находится уплотненный песок.
При инженерно-геологических
изысканиях, выполненных Гипро-
холодом в 1959 г., на глубине до 7 м
грунтовые воды не обнаружены.
В 1969—1970 гг. возникли
незначительные деформации
строительных конструкций здания. На
торцевой стене по оси /,
расположенной с юго-западной стороны,
появилось несколько вертикальных
трещин.
Геокриологическими
исследованиями, проведенными Гипрохоло-
дом в 1970 г. под
низкотемпературной камерой № 18, было установ-
/'
/О
1
1
*
*ч
1
1
/
2
/ |
, -МЦ
-гд°с[
Камерт
N18
J ~f8°C
Камера
Щ
-т
-я4
\ 0/-/8"С\
МАМ
О/Щ
о/-щ
о/~щ
0/-Щ
о/щ
о/-щ
/ 
< Г2600О \
©
РИС. 1. План холодильника:
/ — охлаждаемый склад; 2 — крытая
железнодорожная платформа; 3 — блок
производственно-бытовых помещений; 4 —
крытая автомобильная платформа
лено промораживание грунтов на
глубину от 4,05 м (на расстоянии
0,8 м от наружной стены) до 9,2 м
(на расстоянии 14,7 м от стены).
Грунтовые воды обнаружены на
глубине 8,0...8,2 м от отметки пола.
Был сделан вывод, что деформация
конструкций произошла из-за
морозного пучения грунтов.
Институт ЦНИИпромзданий в
1972 г. обследовал холодильник и
выявил, что участок
электрообогрева под полом камер № 16—18 не
функционировал практически с
начала эксплуатации холодильника.
Было предложено совсем
отключить систему электрообогрева и
основание холодильника
проморозить при тщательном наблюдении
за состоянием строительных кон--*
струкций здания холодильника*^
По прошествии 15 лет
эксплуатации состояние каркаса
здания холодильника было вполне
удовлетворительное. Однако в
некоторых пилястрах наружных стен
холодильника со стороны
автомобильной и железнодорожной
платформ образовались
вертикальные трещины, в том числе в
бетонных подушках под кровельными
балками платформ. По
предложению ЦНИИпромзданий, рядом с
поврежденными пилястрами
поставили подпорки-стойки из
стальных труб. Была проведена
нивелировка полов, которая показала
незначительное пучение.
В 1990 г. исследование
мерзлотного состояния грунтов под
основанием холодильника провел Всесоюз-
f
и А
UJjU.
/8,6
ъ
mm
Камера А/' №
Камера N-3
( накопитель -разгрузочная)
а а о
\
КамераИ-13
(экспедиция)
"Ъ
Номера №/2
\
платформа
\
РИС. 2. Размещение шурфоскважин и
скважин:
Ш — выполнены Гипрохолодом в 1970 г.;
О — выполнены НИИОСПом в 1990 г.;
в числителе — номер шурфоскважины или
скважины, в знаменателе — глубина
промерзания грунтов, м; А—А —
геокриологический разрез (см. рис. 3).

ный научно-исследовательский
институт оснований и подземных
сооружений им. Н. М. Герсеванова.
В камере № 18 были сделаны три
шурфоскважины, в камере № 14 —
одна, снаружи здания — одна
шурфоскважина и две буровые
скважины (рис. 2).
За 26-летний срок эксплуатации
холодильника грунты промерзли на
глубину от 3,8 м до 18,6 м.
Максимальная глубина промерзания
отмечена под центральной частью
холодильника, минимальная —
вблизи наружных стен, где в
значительной мере сказывается
влияние теплопритоков из
окружающей среды (талого грунта,
(не более 0,5 см) и встречались
довольно редко (через 30...45 см).
Еще ниже льдистость грунтов
постепенно возрастала от 0,03 до
0,10...0,12 на глубине 10,3...10,8 м.
Толщина шлиров льда при этом
составляла 0,2...0,3 см, а толщина
минеральных прослоек — 5...7 см.
Пески подстилающего слоя имели
массивную криогенную текстуру и
были насыщены льдом-цементом.
Местами в пылеватых прослойках
находились тонкие волокнистые
шлиры льда.
Максимальной водонасыщенно-
стью отличались илистые заторфо-
ванные суглинки, залегавшие под
песком. Они имели толстошлиро-
№ 5 под камерой № 18. В двух
других шурфоскважинах под этой
камерой обнаружены
слабонапорные воды вблизи опускающейся
границы промерзания грунтов.
Безнапорные грунтовые воды
вскрыты вне контура
холодильника.
Нивелировка пола
холодильника показала поднятие его вблизи
шурфоскважины № 9 на 111 мм над
краем автомобильной платформы.
Пол холодильника практически
ровный, без заметных уклонов, без
впадин и бугров пучения.
Определенную положительную роль в этом
сыграла плита электрообогрева
РИС. 3. Геокриологический разрез
(А—А) под камерами № 14 и 18:
/ — суглинки и глины с щебнем и
валунами; 2 — пески пылеватые; 3 —
суглинки с прослоями песков; 4 —
суглинки и глины с прослоями торфа;
5 — нижняя граница промерзания
грунтов; 6 — уровень подземных
вод; 7 — напор подмерзлотных
подземных вод после вскрытия; УБВ —
уровень безнапорных вод
Щ^Ш?^Щ^^
а:
¦8
солнечной радиации, подземных
вод).
Граница промерзания вышла за
наружный контур здания. На
расстоянии 0,8 м от стены грунты
промерзли на глубину 3,8 м.
Температура мерзлой толщи
изменялась по вертикали от —0,1...
—0,5 °С вблизи нижней границы
промерзания до —11...—16 °С под
полом камер (рис. 3).
Во вскрытой мерзлой толще
преобладали плотные глинистые
среднечетвертичные моренные
отложения с гравием и валунами,
разделенные слоями песков с
гравием, галечником и валунами. На
глубине 17... 19,6 м обнаружены
илистые сильно заторфованные
суглинки и флювиогляциальные
пески.
Под камерой № 14 глины и
суглинки до глубины 9 м не имели
отчетливо выраженной слоистой
криогенной текстуры. Их следует
отнести к слабольдистым
грунтам — шлиры льда были тонкие
вую сетчатую криотекстуру —
шлиры льда составляли 1...2 см, а
минеральные ячейки были сильно
насыщены льдом-цементом.
Высокая льдистость этих грунтов
обусловлена расположением их в зоне
промерзания, ниже которой
залегает мощный горизонт песков с
напорными водами.
Глубокое и неравномерное
промерзание грунтов под основанием
холодильника привело к
образованию различных горизонтов
грунтовых вод. Напорный горизонт
(максимальный напор 11,2 м) возник в
шурфоскважине № 9 под камерой
№ 14. Он расположен в нижних
слоях непосредственно под
границей промерзания.
После вскрытия непромерзших
илистых заторфованных суглинков
и подстилающих песков грунтовая
вода поднялась по стволу
шурфоскважины более чем на 11 м в
течение нескольких минут.
Напорный горизонт грунтовых
вод был вскрыт и в шурфоскважине
под фундаментом каркаса по всей
площади холодильника.
Детальное обследование
торцевой стены по оси / показало, что
вертикальные трещины в течение
года раскрываются и закрываются
с амплитудой в 3...5 мм. Стена
подвержена деформациям, связанным
с сезонным промерзанием —
оттаиванием грунтов и их
вспучиванием и осадкой (рис. 4). Кроме
того, зафиксировано отклонение
стены от вертикали на 120... 150 мм.
По периметру холодильника
наличие под подошвами
фундаментов, особенно к концу сезонного
протаивания, мерзлого и талого
грунтов и крутое падение нулевой
изотермы создают крен и поворот
фундаментов, что также приводит к
появлению трещин в кирпичных
пилястрах, отклонению от
вертикали кирпичной стены по оси / и
появлению в ней трещин.
На основе результатов
исследования проработаны варианты даль-

10
см
к
<*>
1
•5
нейшей эксплуатации
холодильника.
Вариант оттаивания мерзлых
грунтов признан экономически
нецелесообразным, так как требует
вывода холодильника из
эксплуатации на длительный срок и
больших капитальных затрат на
отогрев мерзлых грунтов.
Если продолжать эксплуатацию
холодильника при тех же
температурных режимах в камерах,
что и в настоящее время, то, как
показали теплотехнические расчеты,
дальнейшее промораживание
грунтов под центральной частью
холодильника даст приращение
мерзлой толщи на 1,5...2,5 м за 10—
УДК 631.243.4.001.13
РИС. 4. Граница промерзания грунтов под
фундаментом по оси /:
/ — плита с электронагревательными
стержнями; 2 — суглинок; 3 — песок; 4—6 —
граница промерзания D — в конце периода
сезонного протаивания грунтов, 5 — в
период проведения буровых работ в мае, 6 —
в конце зимнего промерзания грунтов)
15 лет. Затем скорость
промерзания грунтов должна снизиться.
Увеличение выпучивания пола
будет весьма незначительным.
Для уменьшения негативного
воздействия сил морозного пучения
на наружные стены целесообразно
по периметру здания снаружи
холодильника вдоль платформ и
стены по оси / устроить
теплоизоляционный фартук и значительно
нарастить мерзлую толщу под
наружными стенами. Стену по оси 1
необходимо прикрепить с помощью
гибких связей к железобетонному
каркасу.
Эти предложения будут
положены в основу проекта ремонта
холодильника.
Механизированное
подземное хранилище для картофеля
Канд. техн. наук В. В. МОМОТ,
д-р техн. наук, проф. Н. В. МИХАЙЛОВ,
д-р техн. наук, проф. О. В. СОРОКИН
Российская экономическая академия им. Г. В. Плеханова
Одна из причин значительных
потерь плодоовощной продукции, в
первую очередь картофеля и
корнеплодов, занимающих в ее общем
объеме значительный удельный
вес,— повреждение при перевозке
от места выращивания до
хранилищ, большинство которых
находится в городах. Положение
усугубляется необходимостью
осуществления перевозок в короткие
сроки, определяемые периодом сбора
урожая.
Потери можно снизить,
используя для таких перевозок
контейнеры. Однако именно для
корнеклубнеплодов это практически не
удается из-за отсутствия в поле
условий для их сортировки, мойки и
сушки, а укладывать их в
контейнер без такой обработки и при этом
обеспечить соответствие
требованиям государственного стандарта
при существующей системе уборки
урожая невозможно.
Следовательно, повысить
сохранность корнеклубнеплодов
можно, осуществляя их сортировку
(калибровку), мойку, сушку,
загрузку в контейнеры и хранение
при необходимом температурно-
влажностном режиме в
хранилище, находящемся на расстоянии не
более нескольких километров от
поля. Однако нужно иметь в виду
специфические проблемы сельской
местности: недостаток рабочей
силы в период сбора урожая и
отсутствие территорий, не занятых
сельскохозяйственными угодьями.
Их можно преодолеть, выполнив
хранилище
высокомеханизированным (с минимальным количеством
рабочих мест) и расположив его
под землей (с восстановлением
после строительства наружного
плодородного слоя).
Исходя из этих предпосылок,
для климатических условий
Воронежской области были
разработаны технологическая схема
хранения картофеля в
механизированном подземном хранилище из
железобетонных туннелей, а также
предпроектные предложения и
технические задания на его наземные
и подземные сооружения,
подъемно-транспортное, технологическое
и вентиляционное оборудование.
Подобные хранилища без особых
изменений их конструкции могут
быть использованы в любой
климатической зоне страны для хранения
не только картофеля, но и
корнеплодов или продуктов их
переработки (крахмал, сахарный сироп
и др.).
В основу проекта хранилища
положен модульный принцип.
В базовом варианте
механизированное хранилище состоит из
трех наземных корпусов общей
площадью 2400 м2 и 12
изолированных друг от друга подземных
туннелей, где хранится картофель в
контейнерах (рис. 1). Общая
площадь туннелей 12 000 м2.
В изолированных друг от друга'
туннелях можно хранить, наряду с
картофелем, корнеплоды разных
видов и сортов, локализовать в
одном из них поврежденные
корнеклубнеплоды.
В центральном корпусе
осуществляется прием картофеля и
подготовка его к хранению —
сортировка, мойка, сушка, загрузка в
контейнеры и подача в подземные
туннели (обработку можно
сделать при необходимости позднее, в
период хранения). Через
периферийные корпуса, расположенные
по обе стороны от центрального,
картофель отгружают
потребителю. Каждый периферийный корпус
соединен с центральным шестью
подземными туннелями для
хранения картофеля. Длина одного
туннеля 200 м, грузовместимость 800 т.
Таким образом, общая
грузовместимость хранилища в базовом
варианте около 10 000 т (800X12).
В зависимости от потребности
заказчика возможны варианты:
один периферийный корпус и
шесть туннелей — общая
грузовместимость ~5000 т;
один периферийный корпус и
три туннеля — ~2500 т;
три периферийных корпуса и
18 туннелей — —15 000 т;
четыре периферийных корпуса и
24 туннеля — ~20 000 т и т. д.
Здания центрального и
периферийных корпусов одноэтажные,
строительной высотой 6 м, с
размерами в плане соответственно
40X36 и 12X36 м. Фундаменты
монолитные стаканного типа.
Каркасы сборные железобетонные, шаг
колонн соответственно 20X6 и 12Х
Хб м. Плиты покрытия сборные
железобетонные размером 20X36 и
12X36 м. Кровля центрального
корпуса двускатная, периферийных
корпусов — плоская, с наружным
неорганизованным водосбросом.
Полы бетонные. Наружные стены
из панелей типа «сэндвич» с
металлической обшивкой. Окна с пере-

6000
6.000
W /// W »/777\ \/ M M M /// М /Л
T-2.000~~
200,0
777 /// /// /// ///~Щ j 77? /// 777 /J/ //\
t-z.odlF
-7.000
14 ****" 1Г ?
I \»>)))))) /// /7/ ss/
200,0
РИС. 1. Хранилище в разрезе:
/ — центральный корпус; 2 —
периферийный корпус; 3 — подземный туннель;
4 — вентиляционная камера
плетами из спаренных
прямоугольных стальных труб. Ворота
раздвижные, с механизированным
открыванием, из панелей типа
«сэндвич» размером 3,0X3,0 м. Двери из
тонколистовой стали.
В центральном корпусе
размещаются (рис. 2) четыре линии
обработки картофеля
производительностью каждая не менее
12,5 т/ч.
Каждая линия состоит из
следующего комплекта оборудования:
автомобилеразгрузчик
(например, ГУАР-15Н), приемный бункер,
подающий конвейер, моечно-
сушильный агрегат,
калибровочный конвейер, ленточный конвейер
для загрузки контейнеров,
контейнеры.
В приемном бункере (а. с.
1551616) клубни очищаются от
посторонних примесей. Габаритные
размеры бункера 3000Х2850Х
Х2500 мм, грузовместимость 5 т.
Чтобы уменьшить повреждения
клубней, стенки покрыты упругим
материалом, например резиной.
Через поворотное дно бункера
картофель поочередно
разгружается на один из двух конвейеров,
подающих его к моечно-сушильному
агрегату. Высота падения клубней
не более 0,5 м.
Подающий конвейер выполнен
ленточно-скребковым с углом
подъема 30°. Скребки обрезинен-
ные.
Моечно-сушильный агрегат
(а. с. 1039460) имеет рабочую
камеру, состоящую из шести
секций — трех моечных и трех
сушильных. Каждая секция
представляет собой два соосных
цилиндра с разными диаметрами
оснований — внешним не менее
600 мм и внутренним — 500 мм.
Между цилиндрами образуются
чамкнутые полости, в которые
подается под давлением подогретый
до 50—70 °С воздух (для сушки)
или вода (для мойки). Во
внутренний цилиндр, заполняемый
клубнями, воздух и вода поступают через
перфорацию в стенках и
покрывающих их изнутри эластичных
мембранах, предохраняющих клубни
от повреждений.
Оси двух моечных секций
расположены под углом 30°, трех
сушильных — 10° к горизонтали.
Третья моечная секция
горизонтальная, ее нижняя часть имеет
перфорированное дно и
задвигающуюся крышку. Под дном секции
находится сборник для
отработанной воды. Из него вода поступает в
отстойник, а затем вновь
используется по замкнутому циклу.
вибратора через крышку средней
секции входит в рабочую камеру и
создает в ней дополнительные
вибрации, смещенные по фазе от
основных на 180°.
Габаритные размеры агрегата
6720X1850X4000 мм. Производи-
fc*
Ч 5 657 8
РИС. 2. Размещение технологического
оборудования в центральном корпусе:
/ — автомобилеразгрузчик ГУАР-15Н;
2 — приемный бункер; 3 — подающий
конвейер; 4 — моечно-сушильный агрегат;
5 — ленточный конвейер для загрузки
контейнеров; 6 — калибровочный конвейер;
7 — контейнер; 8 — вилочный погрузчик
Для повышения эффективности
рабочего процесса на агрегате
установлены два вибратора. Один
жестко связан с нижней сушильной
секцией, а второй подвешен на
пружинах к сварной ферме, к
которой также подвешен на пружинах и
агрегат. Спираль от подвесного
и
0>
3
а;
тельность 12,5 т/ч. Скорость
перемещения клубней 0,1 м/с.
После моечно-сушильного
агрегата картофель попадает на
реверсивный калибровочный конвейер
длиной 1 м, выполненный в виде
приводного рольганга с диаметром
роликов 50 и шагом 150 мм,
движущийся со скоростью 0,15 м/с.
Линия заканчивается
ленточным реверсивным конвейером,
расположенным перпендикулярно
калибровочному. Он подает клубни
поочередно в один из двух
контейнеров, устанавливаемых у его кон-

^ttMMWf
1 тттШ \
ч
к.
1
цов. Производительность
конвейера 10 т/ч, длина 2 м, скорость
ленты 0,6 м/с.
Картофель хранится в типовых
контейнерах, близких к модулю
800X1200 мм, отвечающих
требованиям ГОСТ 21133—75 на
ящичные поддоны для плодов и овощей
(например, ящичный контейнер
СП-5-070-2 с массой груза до
580 кг). Хранение сахарной свеклы
в виде сиропа предусмотрено в
герметически закрывающихся
контейнерах из нержавеющей стали тех
же наружных размеров, что и
контейнеры для картофеля.
Вилочные погрузчики
перемещают контейнеры от
реверсивного конвейера к люкам на входе в
туннели. Загрузка контейнеров
через люки в центральном здании и
выгрузка их также через люки в
периферийных зданиях
осуществляются кран-балками (рис. 3)
грузоподъемностью 1 т.
Скорость загрузки 30 т/ч.
Время полной загрузки 12 туннелей
333 ч.
После хранения картофеля
вилочные погрузчики доставляют
выгруженные контейнеры к
автомобилям.
Подземный туннель для
хранения картофеля представляет собой
сборную железобетонную
конструкцию квадратного сечения
длиной 200 м, монтируемую из
секций с внутренними размерами 5Х
Х5 м, длиной 0,98 м. Участки с за-
грузочно-разгрузочными люками,
соединяющими туннель с
наземными зданиями, выполняются из
монолитного железобетона.
Торцевые участки отсеков могут быть как
в сборном, так и в монолитном
варианте. В расчетной схеме принято,
что каждая секция воспринимает
нагрузку независимо от других.
Нижняя отметка пола туннеля
7 м. Высота засыпки грунта над
туннелем 2 м.
Конструкция секций и
соединений, применяемые материалы,
принятая технология изготовления и
монтажа (заимствованные из
опыта строительства и эксплуатации
перегонных туннелей Киевского
метрополитена в обводненных
грунтах, без дренажной системы)
обеспечивают
водонепроницаемость хранилища и его
долговечность не менее 100 лет.
Контейнеры с клубнями
устанавливают в туннеле на расстоянии
0,5 м от боковых стен в два
продольных трехъярусных штабеля с
проходом между ними. Контейнеры
размещают на передвижных (на
катках) грузовых тележках по
9 контейнеров на каждой. В одном
туннеле размещается 148 тележек с
1332 контейнерами СП-5-070-2.
Тележки соединяются с
помощью откидного штыря с двух-
цепным грузоведущим конвейером,
расположенным под ними и
снабженным неподвижными упорами
для их передвижения. В процессе
загрузки при соприкосновении
передвигаемой тележки с
установленной ранее или с неподвижным
упором откидной штырь под
тележкой автоматически разъединяет ее
с конвейером.
Кроме полной разгрузки
тележки, т. е. снятия всех контейнеров
после хранения, предусмотрена
возможность изъятия отдельных
контейнеров в случае порчи картофеля
в процессе хранения. С этой целью
в верхней части туннеля по центру
монтируется электротельфер с
поворотным краном грузоподъемно-
РИС. 3. Размещение
подъемно-транспортного оборудования:
1 — тележка; 2 — контейнер; 3 — цепной
конвейер; 4 — передвижной поворотный
кран; 5 — кран-балка
стью 1 т, перемещающимся на
катках по балкам.
Для сохранения картофеля
очень важно обеспечить в
подземном туннеле необходимый тем-
пературно-влажностный режим:
температуру воздуха 2...4 °С и
относительную влажность 85...95 %.
По технологии картофель
поступает на хранение (в октябре)
частично подсушенным с
температурой 12...15°С. В течение первых
A1) 1603157 E1) 5 F 25 D 11/00, F 25
С 1/24 B1) 4452699/30-13 B2) 05.07.88
G1) Опытно-конструкторское
технологическое бюро «Укрторгтехника» G2)
В. П. Голованов, С. О. Филин, И. М. Ти-
мошок E3) 621.565
E4) E7) 1. МОРОЗИЛЬНОЕ
ОТДЕЛЕНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКА, содер
жащее коробчатый прокатно-сварной
испаритель и ячеистую льдоформу,
отличающееся тем, что, с целью
повышения удобства пользования, в нижней
части испарителя вдоль одной из
стенок выполнена выемка, к наружной
поверхности дна испарителя в зоне
выемки прикреплена с обеспечением
теплового контакта плита из
ферромагнитного материала, причем расстояние от
10—15 дней («лечебный период»)
температура в толще картофеля
должна сохраняться в пределах
12...20°С. Затем в течение 20—
40 дней ее следует снизить до
нормируемой B—4 °С) и
поддерживать весь период хранения. За 10—
20 дней до окончания хранения (в
июне) температуру в толще
картофеля необходимо поднять до 20 °С
(просушка).
Количество подаваемого
воздуха определено исходя из
ассимиляции тепло- и влаговыделений: не
менее 50 м3/ч на 1 т хранимого
картофеля, т. е. 40 000 м3/ч на один
туннель. Поскольку этого достаточно
для сохранения продукта в течение
заданного срока, системы хладо-
снабжения не требуется.
Проектом предусмотрена
рециркуляционная система
общеобменной вентиляции. Забор
воздуха осуществляется из верхней-
зоны, подача — равномерно по
всей длине туннеля в нижнюю зону.
При необходимости к рециркули-
руемому внутреннему воздуху
добавляют наружный. В
вентиляционную систему каждого туннеля
входит центробежный вентилятор
ВЦ 4-75-12,5-05 с
электродвигателем мощностью 37 кВт. На случай
ремонта возможно переключение
на рядом расположенную систему
при сохранении половины
вентиляционного воздуха на
кратковременный период.
Для подсушки картофеля в
каждом туннеле установлен
калорифер СФОУ-250/05-И1
мощностью 250 кВт.
В центральном и
периферийных зданиях воздушное отопление
совмещено с приточной
вентиляцией с применением
калориферов СФОУ-60/05-И1 мощностью
67,5 кВт. У входов в туннели
устраивают воздушно-тепловые
завесы с помощью
калориферов СФОУ-100/05-И 1 мощностью
90 кВт.
наружной поверхности плиты до дна
испарителя вне зоны выемки
соответствует высоте льдоформы, причем
льдоформа на своей верхней
поверхности имеет магнитный фиксатор для
взаимодействия его с плитой из
ферромагнитного материала.
2. Морозильное отделение по п. 1,
отличающееся тем, что ячейки в льдофор-
ме расположены порядно, а магнитный
фиксатор выполнен в виде стержня,
размещенного между рядами ячеек вдоль
продольной оси льдоформы.
.3. Морозильное отделение по п. 1,
отличающееся тем, что ячейки льдоформы
выполнены автономными и снабжены
индивидуальными магнитными
фиксаторами в виде охватывающих их в
верхней части колец.

-«И!
¦
СОКРАЩЕНИЕ ПОТЕРЬ ПИЩЕВОЙ ПРОДУКЦИИ
¦Ни
УДК 664.951.037.5
Резервы увеличения производства
рыбной продукции
Лауреат Государственной премии СССР,
проф. В. П. ЗАЙЦЕВ
Рыбная отрасль страны добывает
около 11 млн т рыбы и
других гидробионтов, что составляет
более 20 % всего пищевого
животного белка, производимого в
стране. Душевое потребление рыбы и
рыбопродуктов в настоящее время
достигает 17 кг в год — это
почти четвертая часть в мясо-
рыбном балансе страны.
Отечественные суда и рыбные
хозяйства поставляют населению и
перерабатывающим предприятиям
многочисленные виды океанической
и пресноводной рыбы.
Промышленность применяет различные
способы производства рыбной
продукции. То и другое в
совокупности определяют ассортимент
готовой продукции (охлажденная и
замороженная рыба, консервы,
соленая и копченая продукция и др.),
насчитывающий около 4 тыс.
наименований. В их числе 1,5 тыс.
разнообразных консервов и пресервов,
14 видов морепродуктов, 33.вида
технической и кормовой продукции.
И все же в настоящее время
остро ощущается дефицит рыбной
продукции. Одна из причин —
большие потери в
рыбообрабатывающем производстве. Они
достигают 30...40 % от массы
добываемой рыбы. Сокращение потерь —
неотложная задача, решение
которой предусматривает рациональное
использование сырья, строгое
соблюдение технологических режимов
переработки и хранения готовой
продукции, оптимизацию способов
холодильного консервирования
гидробионтов.
Холодильной обработке —
охлаждению, подмораживанию,.
замораживанию — и холодильному
хранению подвергается основная
масса добываемого сырья
(примерно 80 %), в том числе сырье,
предназначенное для выработки
консервов и копченостей.
В последние годы
предприняты и частично осуществляются
меры по оптимизации процессов
холодильного консервирования
рыбной продукции. Установлены
рациональные технологические
режимы охлаждения и, что особенно
важно, замораживания —
процесса весьма сложного, требующего
глубокого понимания изменений,
происходящих в тканях продукта.
Уточнены технологические режимы
и других процессов, включая
размораживание, которому длительное
время не уделялось должного
внимания, несмотря на то, что этот
завершающий процесс оказывает
немалое влияние на конечное
качество продукции.
Исследованиями установлено,
что рыбопродукцию ограниченного
срока хранения (примерно 10—
12 сут) следует охлаждать до
0...—0,5 °С и хранить в
специальных камерах при той же
(стабильной) температуре и
относительной влажности воздуха 80—
85 %. Срок хранения
охлажденной рыбы зависит от ее вида,
района промысла и времени года.
Для ряда гидробионтов
допустимый срок значительно короче
указанного.
Для увеличения срока хранения
(до 25—30 сут) рыбопродукцию
необходимо подмораживать до
среднеобъемной температуры —2...
—3 °С и хранить при такой же
температуре воздуха, не допуская
ее колебаний.
Рыбопродукцию,
предназначенную для длительного хранения
(несколько месяцев, год и более) и
транспортировки на большие
расстояния, как правило,
замораживают. При этом важно строго
соблюдать оптимальную скорость
процесса (равную отношению
кратчайшего расстояния от поверхности
продукта до центра к
продолжительности перемещения фронта
кристаллообразования от
поверхности к центру). Для рыбы
оптимальная скорость замораживания
3,5...4 см/ч. Замораживать рыбу
следует до среднеобъемной
температуры —20...—25 °С, хранить и
транспортировать при такой же
температуре и относительной
влажности воздуха 96—98 %.
Непременно при определенном и
контролируемом режиме должен
осуществляться процесс
размораживания (преимущественно
быстрое размораживание).
Исследования и опытную
проверку технологических режимов
необходимо продолжать.
Проведенные работы по
оптимизации отдельных режимов
холодильной обработки,
транспортировки и хранения убедительно
показали, что все основные процессы
тесно взаимосвязаны и эта
взаимосвязь должна учитываться в
производственной практике. Кроме
того, работы по оптимизации выявили
наличие некоторых общих
технологических условий холодильного
производства. От того, как
соблюдаются эти условия, зависит
решение задачи сокращения потерь
рыбной продукции и улучшения ее
качества.
Рассмотрим эти общие условия
холодильного производства
пищевой рыбной продукции.
Рыбное сырье, что относится ко
всем добываемым пищевым гидро-
бионтам, является
скоропортящимся продуктом. Микроорганизмы и
ферментативные процессы, которые
начинают развиваться в гидробион-
тах сразу после их добычи, т. е. в
посмертный период, вызывают
необратимые изменения в тканях.
В начальный период посмертных
изменений продукты вполне свежи
и сохраняют максимум пищевых и
вкусовых достоинств. После стадии
посмертного окоченения наступает
автолиз, открывающий путь к
бактериальной порче.
Бытует мнение, даже среди
технологов, что качество рыбного
продукта, находящегося за
пределами начального периода
посмертных изменений, можно
восстановить путем замораживания с
соблюдением оптимального режима
этого процесса. Но это
заблуждение. Восстановить утраченное
качество путем холодильного
воздействия невозможно.
Из сказанного вытекает первое
непременное условие —
немедленное холодильное воздействие на
гидробионты сразу после их
добычи, пока не произошло
изменения качества. Это будет способ-
- ствовать получению конечного
продукта высокого качества.
Вторым условием холодильного
производства, хотя и предельно
элементарным, но весьма важным
для достижения конечного
высокого качества продукта, является
строгое соблюдение санитарных
требований. При холодильной
обработке и хранении все, что
соприкасается с пищевым
продуктом во всех звеньях
технологического процесса — оборудование,
упаковка, воздух холодильных
камер, руки работников,— должно
быть безукоризненным в
санитарном отношении.
Например, при охлаждении
рыбы в дробленом льду к нему долж-
13
Еч
«
S
а»
о
о
Л Холод, т-ка № 1

14
но предъявляться санитарное
требование, как к питьевой воде.
Холодильная обработка
представляет собой некое приближение к
процессу стерилизации, поэтому
логическим и практически
важнейшим следствием этого является
указанное второе условие.
Третье условие — интенсивный
отвод теплоты от продукции при
охлаждении, подмораживании и
замораживании до необходимой
(научно обоснованной) конечной
температуры с обеспечением
оптимальной скорости процесса.
Математически это можно
выразить уравнением
Q = aFM,
где Q — количество теплоты,
отводимой от продукта в
единицу времени;
а — коэффициент теплоотдачи;
F — поверхность
соприкосновения продукта с
охлаждающей средой;
Д/ — разность температур
продукта и охлаждающей
среды.
Четвертое условие —
соблюдешь
о
§
ние непрерывной холодильной цепи.
Нередко под этим подразумевают
только непрерывное холодильное
воздействие на продукт на
длительном пути от момента заготовки
до его реализации. В этом случае
не учитывается отрицательное
воздействие на качество рыбы
возможного применения разных
температурных режимов в звеньях
холодильной цепи, которая, может
быть, и не прерывалась.
Следовательно, требование соблюдения
непрерывной холодильной цепи
должно включать не только
непрерывное воздействие холода на
продукт, но и поддержание
единого температурного режима
холодильной обработки,
транспортировки и хранения.
В полном и точном
выполнении всех рассмотренных условий
холодильного производства без
нарушений оптимальных режимов
холодильных процессов кроются
немалые резервы увеличения
количества и расширения ассортимента
рыбы и рыбной продукции на
прилавках наших магазинов,
повышения ее качества.
УДК 637.5.037.004.162.001.24
Метод расчета потерь
замороженного мяса
при краткосрочном хранении
Канд. техн. наук Г. П. ДЕЙНЕГО,
В. Н. КАРАБАДЖАК
Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики
Е. В. ЗАБРОДКИН
Росмясомолторг
Результаты промышленных
исследований потерь замороженного
неупакованного мяса при
краткосрочном хранении на холодильниках
торговли показали, что его усушка
определяется в основном
интенсивностью грузооборота камер и
продолжительностью хранения и
мало зависит от суточных и
сезонных изменений температуры
наружного воздуха [2]. При этом
было установлено, что внутренние
теплопритоки, обусловленные
отдачей теплоты от загружаемого
продукта и эксплуатационными
факторами, в среднем на порядок
превышают наружные
теплопритоки, определяемые среднесуточной
температурой самого жаркого
периода и теплоаккумулирующей
способностью ограждений
холодильника. Максимальные потери от
усушки с учетом потерь при домора-
живании мяса от температуры
—8 °С до температуры в камере
(—17...—20 °С) наблюдаются в
первый месяц хранения. В
последующие месяцы усушка
существенно уменьшается.
Исследуя процесс усушки
замороженного мяса в камерах
хранения при четырехкратном за год
грузообороте и вследствие этого
практически постоянных
значительных внутренних теплопритоках,
пришли к заключению, что ее
следует рассматривать, принимая во
внимание динамику образования
обезвоженного
(сублимированного) поверхностного слоя.
Аналитический расчет влагосо-
держания в поверхностном слое
замороженного мяса при испарении
влаги из него связан с решением
системы нелинейных
дифференциальных уравнений
тепломассообмена при подвижных границах
фронта сублимации. Краевое
условие теплового баланса на границе
раздела фаз имеет следующий вид:
дТс дТл
дхс' dx*
ип, ик
дТсA^)
дхг
дТАс,,т) ир
где дс, Х,л — теплопроводность
соответственно
сублимированного
поверхностного слоя
и толщи
замороженного мяса, Вт/(м-К);
изменение
температур по нормали к
изотермическим
поверхностям
соответственно для
сублимированного слоя и
толщи
замороженного мяса, К/м;
текущее значение
толщины
сублимированного слоя
мяса, м;
время, с;
начальное и
критическое влагосодер-
жание в
поверхностном слое мяса, доли
единицы;
р( — плотность
сублимированного слоя
мяса, кг/м3;
Гц — удельная теплота
сублимации влаги из
мяса, Дж/кг.
Ряд упрощающих допущений
позволяет перейти к системе
дифференциальных уравнений
тепломассообмена при постоянных
границах фронта сублимации.
Однако существует трудность в
использовании известных приближенных
решений этой задачи [3], которая
заключается в отсутствии
численных значений коэффициента
диффузии влаги в продукте ат и
относительного коэффициента
термодиффузии <5. Приводимые в
опубликованных работах данные по ат
и б недостаточны, поскольку
представлены только для температур
выше 0 °С.
Процесс испарения влаги из
замороженного мяса
идентифицируется с механизмом атмосферной
сублимационной сушки. При
замораживании мяса после
достижения криоскопической температуры
на его поверхности миграция
влаги по микрокапиллярам из
глубинных слоев прекращается, и
дальнейший отвод теплоты
сопровождается обезвоживанием
поверхностного слоя — уменьшением
влагосодержания в нем от
начального значения Utt до
равновесного Up. Абсолютное влагосодер-
жание в поверхностном слое мяса
при замораживании падает от 3
до 0,52 кг/кг. При этом
увеличивается пористость этого слоя.
Толщина сублимированного слоя не
превышает 3...4 мм [7].
При хранении происходит
дальнейшая сублимация кристаллов
льда с поверхности замороженного
мяса (усушка) и уменьшение
влагосодержания до критического
значения UKp (минимального при дан-

ных температуре /в и относительной
влажности ф воздуха в камере)
в условиях практически полного
отсутствия миграции влаги из
глубинных слоев. Следовательно,
процессом термодиффузионного
переноса можно пренебречь [1].
Когда фронт сублимации
углубляется в толщу мяса, скорость
усушки убывает, что обусловлено
возрастанием термического
сопротивления сублимированного слоя
5 + А6
лс
Причем предполагается, что
усадки в процессе обезвоживания
поверхности мяса не происходит.
Энергия подводится к зоне
сублимации через сублимированный
слой за счет разности между
температурой воздуха и среднеобъем-
ной по штабелю температуры
продукта At = tB—/п,
устанавливающейся в результате повременного
теплового баланса камеры.
Температура tn вычисляется из
аналитических зависимостей для
процессов нестационарной
теплопроводности пластин,
моделирующих полутуши мяса. В силу этого
принимается, что внутренняя
теплота, обусловленная разностью
температур /в—/п, полностью
воспринимается продуктом и она
определяет размер усушки
посредством утолщения
сублимированного поверхностного слоя.
Важным фактором, влияющим
на размеры потерь замороженного
мяса от усушки, является
проникновение влаги в камеру извне при
проведении погрузочно-разгрузоч-
ных работ. Количество ее весьма
значительно, до 5 кг/ч [6].
Изменение относительной
влажности воздуха в камере в
квазистационарном процессе
теплообмена определяется балансом влаго-
притока в камеру Wnp (куда
входит и влага, испаряемая из
продукта) и влагоотвода W0t
(осаждение инея на поверхности
охлаждающих приборов):
Лф/:
где Adi
Ad; Wnp— W0-
d'l
= Ф«-
G*d"
i + Д<р«,
¦At,; B)
изменение влагосодер-
жания воздуха в
камере в отрезок времени
Дт/, кг/кг;
d'l влагосодержание
насыщенного влагой
воздуха в камере при его
постоянной
температуре в отрезок времени
Дт/, кг/кг;
GВ — массовое количество
воздуха в камере, кг.
Согласно закону Дальтона
движущей силой процесса испарения
замороженной влаги является
обусловленная температурным
напором и дефицитом влажности
разность парциальных давлений
паров у поверхности продукта
р" и в воздухе р" камеры:
AG = MPn'—Wb)Fu,
где рп — коэффициент
испарения, кг/м2;
Fn — площадь поверхности
штабеля мяса, м2.
Однако широкое использование
на практике эмпирического
коэффициента рп небесспорно.
Имеющиеся в литературе данные по рп
малочисленны и сугубо конкретны
для условий опытов, в которых
получены. Д. Г. Рютов [5] отметил
уменьшение коэффициента рп на
15...20 % к концу года хранения
С =
XcAt
%с
РИС. 1. Кривая изменения толщины
сублимированного поверхностного слоя мяса
при краткосрочном хранении его в
холодильной камере (?0 — начальная
толщина сублимированного слоя,
образованная при замораживании мяса до его
поступления в камеру хранения)
вследствие увеличения толщины
сублимированного слоя мяса.
В общем случае интенсивность
процесса сублимации зависит от
свойств высушиваемого продукта
и внешних факторов: потенциала
и условий массопереноса.
Математическое выражение для
расчета увеличения толщины
сублимированного слоя A\i в
квазистационарном процессе
сублимации представляет собой баланс
количества теплоты, которое
необходимо подвести к зоне
сублимации для снижения влагосодержа-
ния в слое от UH до UKp за время
Дтг-:
(Uti-U )QcAliX
Л?УрсгпA— фгф) '
Скорость увеличения толщины
сублимированного слоя Д?;
замедляется с течением времени. В
общем случае текущее значение
толщины сублимированного слоя 1 =
= 2Д| характеризуется монотонно
возрастающей функцией ? = /(т)
(рис. 1).
В уравнении D) величиной
Д?2 как бесконечно малой второ-
U
¦tn
Qn=-
i + AS/ Г
где A—ф/я|э)— множитель,
отражающий влияние
относительной
влажности воздуха
камеры на
интенсивность
сублимации;
* = pi7p?;
ап — коэффициент теплоотдачи от
поверхности мяса, Вт/ (м2• К),
a„ = /(Re).
Решив уравнение C), получим:
Alf+BAl^CAv,
D)
РИС. 2. Кривая изменения потерь массы
мяса от усушки при краткосрочном
хранении его в холодильной камере (\G0 —
начальные потери массы мяса при
замораживании до поступления в камеру
хранения)
го порядка можно пренебречь.
Тогда с достаточной степенью
точности запишем:
дь=
a„?i_] +ас
X
где Р;=
К
anli-l+K
X
C) х °п(*в-
-и
15
О)
С*
*
En
1
§
Ъ
Исходя из этого усушку
замороженного мяса при хранении в
течение времени Дтг представим как
AGi=(UH-UKp)pc^Fn =
= fr(p'n'—yiP")^ F)
где В = Ь-1 + -
К
Отсюда видно, что коэффициент
массопереноса |3( определяет
испарительную способность
замороженного мяса и зависит как от его
теплофизических свойств, так и от
условий тепломассообмена.
Вследствие увеличения толщины
сублимированного слоя ? интенсивность
испарения, а следовательно, и
усушка, падают с течением
времени (рис. 2).
На основании изложенного
общепринятые утверждения, что
потери замороженного мяса при
хранении находятся в прямой
пропорциональной зависимости от
внешних теплопритоков, представ-

16
I
!
Холодильник
Московский

хладокомбинат № 9
Витебский

холодильник
Киевский
хладокомбинат
№4
Ташкентский
холодильник
№4
№5
категория
Говядина
I
II
Свинина
II
Говядина
I
II
Свинина
III
Баранина
I
II
Говядина
I
II
Свинина
II
Говядина
I
Свинина
II
Говядина
I
Баранина
I
1
0,25
0,38
0,27
0,22
0,23
0,26
0,39
0,41
0,3
0,32
0,37
0,47
0,32
0,44
0,46
Потери массы заме
2
0,42/0,17
0,65/0,27
0,43/0,16
0,37/0,15
0,44/0,21
0,37/0,11
0,56/0,17
0,71/0,3
0,43/0,13
0,44/0,12
0,51/0,14
0,75/0,28
0,51/0,19
0,66/0,22
0,77/0,31
эроженного мяса в процессе хранения, % i
в числителе — общие
в знаменателе — средние за текущий месяц)
3
0,57/0,15
0,88/0,23
0,56/0,13
• 0,5/0,13
0,66/0,22
0,46/0,09
0,69/0,13
0,97/0,26
0,53/0,1
0,56/0,12
0,63/0,12
0,99/0,24
0,7/0,19
0,86/0,2
1,03/0,26
4
0,7/0,13
1,1/0,22
0,68/0,12
0,62/0,12
0,88/0,22
0,53/0,07
0,81/0,12
1,21/0,24
0,62/0,09
0,67/0,11
0,74/0,11
1,2/0,21
0,89/0,19
1,05/0,19
1,28/0,25
5
0,83/0,13
1,31/0,21
0,79/0,11
0,73/0,11
1,1/0,22
0,6/0,07
0,91/0,1
1,44/0,23
0,72/0,1
0,78/0,11
0,85/0,11
1,4/0,2
1,08/0,19
1,22/0,17
1,52/0,24
_
0,95/0,12
1,5/0,19
0,9/0,11
0,84/0,11
1,3/0,2
0,66/0,06
0,99/0,08
1,66/0,22
0,81/0,09
0,89/0,11 |
0,95/0,1
1,59/0,19
1,27/0,19
1,39/0,17
1,74/0,22
ляются безосновательными,
поскольку не учитывается влияние
на размер потерь интенсивности
внутренних теплопритоков и
динамики усушки при образовании
сублимированного слоя.
Этот вывод полностью
подтвердили результаты промышленных
исследований процессов хранения
замороженного мяса на
холодильниках торговли, расположенных
в различных регионах страны [2].
В таблице представлены
обобщенные за 6 мес хранения данные
о ежемесячных фактических
потерях замороженного мяса
различных видов и категорий в
камерах с четырехкратным за год
грузооборотом. Полученные данные
показывают, что потери
замороженного мяса с увеличением
продолжительности хранения
возрастают не прямо пропорционально,
а в соответствии с динамикой
образования толщины
сублимированного поверхностного слоя мяса. Это
характеризуется кривой,
представленной на рис. 1.
Среднемесячные потери с увеличением
продолжительности хранения падают,
что соответствует теоретической
кривой изменения потерь (см.
рис. 2).
Потери в течение первого
месяца хранения, указанные в таблице,
включают потери при доморажи-
вании мяса от температуры —8 °С
до температуры воздуха камер.
Разработанная математическая
модель определения потерь
замороженного мяса при
краткосрочном хранении не учитывает в
полной мере того количества влаги,
которое проникает в камеру при
проведении грузовых работ. Как
показали настоящие и ранее
проведенные исследования [4],
поступающая в камеру влага
конденсируется на различных охлажденных
поверхностях, в том числе и на
хранящемся замороженном мясе, что
может привести к увеличению его
массы. При частых грузовых
операциях в камерах это — обычное
явление, хорошо известное в
практике эксплуатации холодильников.
В данном случае расчеты потерь,
выполненные по зависимости F),
могут дать завышенный результат,
так как введенный в уравнение
множитель A—ф/ij)) не учитывает
количества сконденсированной
влаги на поверхности ранее
заложенного мяса. С учетом
конденсации поступающей влаги на
поверхности хранимого мяса
исходное уравнение F) для
определения потерь от усушки может быть
скорректировано:
\G*~r\kGi, G)
где г) — коэффициент
неравномерности, который зависит от^
количества влаги,
сконденсированной на
поверхности штабеля мяса, ее
распределения и скорости
сублимации.
Расчет коэффициента ц сложен,
так как в каждом конкретном
случае должно быть учтено
множество факторов: расположение
штабеля относительно источников
поступления влаги и влагоотводов
(приборов охлаждения), разность
температур поверхностей штабеля
и приборов охлаждения,
температура и относительная влажность
воздуха в камере и снаружи,
количество и температура
загружаемого мяса, интенсивность
грузооборота. Поэтому его следует
определять эмпирически в результате
обобщения данных о фактических
потерях замороженного мяса при
краткосрочном хранении в камерах
с интенсивным грузооборотом.
Список литературы
1. Г у й г о Э. И. Сублимационная
сушка в пищевой промышленности.
М.: Пищевая промышленность, 1972.
2. Д е й н е г о Г. П.,
Малютина Л. М., Забродкин Е. В.
Потери замороженного мяса при
краткосрочном хранении //
Холодильная техника. 1991, № 8.
3. Лыков А. В. Тепло- и массообмен
в процессах сушки. М.: Госэнергоиз-
дат, 1956.
4. Реконструкция
хладокомбинатов Росмясомолторга / Е. В.
Забродкин, О. А. Бахвалов, С. М. Косой,
Г. П. Дейнего // Холодильная
техника. 1990, № 11.
5. Р ю т о в Д. Г. Закономерности
усушки мороженого мяса при хранении //
Труды ЛТИХП, 1956.
6. Чижов Г. Б., Верещагин В. А.
Сравнение технологических условий
в камерах холодильного хранения //
Холодильная техника. 1970, № 8.
7. Чумак И. Г., Сибиряков П. В.
Влияние параметров воздуха
холодильной камеры на влагосодержа-
ние поверхностного слоя говядины
при холодильном хранении // Изв.
вузов СССР. Пищевая технология.
1988, № 2.

УДК 628.853.3:621.565.94.001.24
Зависимость
относительной влажности воздуха
в камерах хранения пищевых продуктов
от условий эксплуатации
приборов охлаждения
Проф. Г. Д. АВЕРИН
Московский институт прикладной биотехнологии
А. В. АЛЕКСЕЕВ
ВНИЦ «Биотехника»
При проектировании систем
охлаждения камер хранения пищевых
продуктов требуемую площадь
поверхности приборов охлаждения
рассчитывают и выбирают исходя
из уравнения теплового баланса
помещения путем подстановки в
него соответствующих значений
коэффициента теплопередачи и
перепада температур воздуха в камере
хранения проанализирована
взаимосвязь ее с основными
техническими характеристиками приборов
охлаждения — площадью
поверхности теплообмена и средней
температурой наружной
поверхности.
Относительная влажность
воздуха в камере хранения
существенно зависит от количества влаги,
и кипения хладагента. Перепад выделяемой продуктом. В общем
температур обычно принимается в влагоотводе приборами охлажде-
пределах 8... 12 °С.
В результате суммарного
влияния ряда факторов — количества
и вида хранимого продукта, вида
упаковки, способа складирования,
плотности укладки, определяющих
коэффициент загрузки камеры, а
также внешних и внутренних тепло-
притоков, вида системы
охлаждения, соотношения площадей
испарения влаги из продукта и
конденсации (десублимации) ее на
поверхности приборов охлаждения —
в холодильной камере
самоустанавливается равновесная
относительная влажность воздуха, которая
существенно влияет на потери
продукта от усушки.
Увеличение относительной
влажности воздуха приводит к
уменьшению потерь продуктов. Для
повышения относительной
влажности воздуха применяют увлажнение
его рассолом [3], водяным паром
[6, 7], сублимацию льда с ледяных
экранов [2] и другие способы [8].
Наиболее экономичный путь —
создание и поддержание
требуемой относительной влажности
воздуха в камере без дополнительного
подвода влаги [1], например
обоснованным выбором температуры и
площади поверхности приборов
охлаждения.
Теоретические основы такого
выбора были разработаны Е. С. Ку-
рылевым [4]. Практическая
проверка в промышленных условиях
подтвердила возможность
регулирования относительной влажности
воздуха в холодильных камерах
хранения с помощью приборов
охлаждения [5—7].
Нами предпринята попытка
дальнейшего развития
теоретических положений Е. С. Курылева.
В целях разработки
рекомендаций по регулированию
относительной влажности воздуха в камере
ния влаговыделения от продукта
составляют в большинстве случаев
90—97 %. В связи с этим в первом
приближении количеством влагопо-
ступлений от других источников в
квазистационарном режиме
хранения можно пренебречь. Тогда в
камере хранения устанавливается
баланс между влагой, испаряющейся
из продукта и конденсирующейся
на приборах охлаждения.
Равновесная относительная
влажность воздуха в холодильной
камере описывается уравнением
[4,5]
фкам=(/ + Фт1пМ)/(/ + М), A)
где фкам, cpmin — равновесная и
минимальная
относительная
влажность воздуха в
камере;
/ — безразмерный
коэффициент;
М —
психрометрический фактор.
Безразмерный коэффициент /
' представляет собой отношение
интенсивности испарения влаги с
поверхности продукта к
интенсивности конденсации (десублимации)
ее на приборах охлаждения при
движущей силе влагообмена в
1 Па. Этот коэффициент
определяют по формуле
/ = рЛ/(рпр/>), B)
где рп, РпР — коэффициент
соответственно
испарения влаги из
продукта и конденсации ее
на приборах
охлаждения, кг/(с-м2-Па);
^п> ^пр — площадь
поверхности, участвующей во
влагообмене,
соответственно продукта
и приборов охлажде-
Из выражений A) и B)
следует, что возможный диапазон
изменения равновесной
относительной влажности воздуха фкам
зависит от теплотехнических
характеристик приборов охлаждения и
свойств продукта. В работах [4, 5]
сделан анализ возможного
изменения фкам в квазистационарном
режиме холодильного хранения,
т. е. при условии /KaM = idem.
Если площадь поверхности
испарения продукта значительно
превосходит площадь поверхности
ПриборОВ ОХЛаЖДеНИЯ (Fn^>Fnp)
и если рп>рпр, то
Рп^п ^> Рпр/^пр. C)
Это неравенство показывает,
что общая испарительная
способность продукта значительно
превосходит осушающую способность
приборов охлаждения. Согласно
выражению B) /->оо. В этом
случае фкам= 1.
Коэффициент / будет
стремиться к нулю, если продукт хранится в
герметизированной упаковке (Рп->
->0) или холодильная камера пуста
(Fn = 0). При этих условиях
справедливо неравенство
Рп/Гп<Рпр/7пр, D)
т. е. осушающая способность
приборов охлаждения значительно
превосходит общую испарительную
способность продукта (например,
при хранении мяса в
паронепроницаемой упаковке или блоков
масла в картонных коробках).
В зависимости от конкретного
вида хранимого продукта, его
количества и теплофизических свойств
в условиях квазистационарности
изменение равновесной
относительной влажности" воздуха в камере
возможно в пределах
Фтт<фкам<1. E)
На /, d-диаграмме (рис. 1, а)
соответствующие точки
равновесного состояния располагаются на
отрезке К —К" линии / = const.
По отношению к средней
температуре наружной поверхности
приборов охлаждения tH перепад
температур 0 определяется как
е = /кам--/я- F)
При /гп>0 и рп>0 выполнение
неравенства D) возможно при
условии
/7п</7пр, G)
т. е. площадь поверхности приборов
охлаждения должна значительно
превосходить площадь поверхности
продукта. Этот случай влияния
приборов охлаждения на
относительную влажность воздуха в
камере хранения до настоящего
времени исследован недостаточно
полно.
Проанализируем возможное
установление равновесной относи-
173
3
*8
•8

х
а
л
¦в
тельной влажности воздуха при
выполнении условий D) и G).
Отклонение действительной
площади поверхности приборов
охлаждения от проектной (после
строительства холодильника или
реконструкции охлаждающей
системы) при прочих равных
условиях неизбежно приведет к
изменению равновесной температуры
воздуха в камере tKaM. Ее значение
может быть рассчитано по
уравнению [5]
/ — I огр^огр/ (апр^пр) J *нар~г*Я
^огрМэгр/ (апр^пр) Н~ *
(°)
где /гогр — средний коэффициент
теплопередачи
ограждений камеры, Вт/(м2-К);
Forp— площадь поверхности
ограждений камеры, м2;
^наР — средняя температура
наружного воздуха за
расчетный период, °С;
апр — средний коэффициент
теплоотдачи от воздуха
к поверхности приборов
охлаждения, Вт/ (м2• К).
Из уравнения (8) следует, что
при допущении неизменности
расчетных значений /гогр, Forp, ^нар, апр,
tH увеличение Fnp вызовет
снижение температуры tKafA и, если
Fnp-^oo, она будет близка к tH.
Исходя из этого и учитывая, что
на /, ^-диаграмме точка Н
находится на линии ф==1, можно
сделать вывод, что при условиях D)
и G) увеличение Fnp приводит к
изменению равновесной
относительной влажности воздуха . в
камере от cpmin до 1, т. е. для этого
случая формально справедливо
неравенство E). По существу же на
/, d-диаграмме точки,
соответствующие промежуточным значениям
равновесного состояния воздуха в
камере, будут располагаться на
отрезке К—Н линии d = const.
Таким образом, из
рассмотрения этого более общего случая
влияния приборов охлаждения на
равновесную относительную
влажность воздуха следует, что при
/ = 0 полученное ранее равенство
Фкам = фт1п является частным
значением из возможного диапазона
значений равновесной относительной
влажности воздуха в пределах
<Pmin < Фкам < 1 •
В результате проведенного
анализа сделан теоретический вывод:
увеличение загрузки камеры
продуктом и соответственно его
общей испарительной способности
приводит к повышению
равновесной относительной влажности
воздуха — смещение ее на /,
^-диаграмме происходит по изотерме
вправо до единицы;
усиление осушающей
способности приборов охлаждения
(например, подключением
дополнительных приборов охлаждения) также
приводит к повышению
равновесной относительной влажности
воздуха, но смещение ее на /, d-диа-
грамме происходит по линии
d — const вниз до единицы.
В зависимости от конкретных
теплофизических условий в
холодильных камерах хранения и
произведений Рп^п, Рпр^пр точки,
соответствующие значениям
равновесных параметров состояния воздуха
Фкам i и tKaM i, на /, d-диаграмме
будут находиться в пределах
заштрихованного «треугольника» К—К"—
Н—К (см. рис. 1, б).
Из рис. 1 следует, что
параметры tKaM и 0 однозначно определяют
величину фт|п, которую можно
представить в виде функции
Фтт=/('каМ, 0).
Аналитически значение cpmin при
условии рКам = Рн можно опреде-
лить по выражению
Фгшп = /?кам//?кам,
где /?кам — парциальное давление
паров влаги в воздухе
камеры при фкам и tKaM,
Па;
р"ам—парциальное давление
насыщенных паров
влаги в воздухе камеры, Па.
Однако расчет по этой формуле
затруднен из-за сложной
зависимости парциальных давлений паров
влаги от температуры и
относительной влажности. Обычно
значения /?кам и р"ам находят по табли-
цам для p = f(t, ф).
С использованием таких
таблиц рассчитаны значения (pmin для
диапазона температур в камере
/кам=0...—25 °С и перепада
температур 0 = 0,6...7,7 °С (табл. 1).
1 ^
?
?
?>
«о
к
Г i
<х>
\
\ /
/ i
/ 4
4
[ J
#
/ t =const
' ^x
, iyf
\ X
fH
*K"\
чам
LKaMi
Изменение равновесного состояния
воздуха в холодильной камере на i, d-диаграмме:
а — частный процесс; б — зона
возможного изменения равновесного состояния
воздуха в зависимости от действительных
значений общей испарительной способности
продукта и осушающей способности
приборов охлаждения
ТАБЛИЦА
'к.м> °С
0
—5
1 —10
— 15
—20
—25
0,6
0,952
0,950
0,948
0,946
0,944
0,942
1,8
0,861
0,856
0,851
0,846
0,840
0,834
Значения <pmjn при §, °С
3,3
0,759
0,752
0,743
0,735
0,725
0,716
4,1
0,710
0,701
0,691
0,681
0,670
0,659
5,7
0,619
0,608
0,596
0,584
0,571
0,558
7,7
0,521
0,508
0,494
0,481
0,467
0,452
В результате обработки
полученных данных методом наименьших
квадратов и представления q)min в
виде ym[n = f(tKaM, 0) выявлено
существенное влияние переменных
значений tKaM и 0 на cpmin. Для
расчета cpmin предлагается уравнение
Фт1п=1-A-5,2.10-3/кам)Х
X
10,99 —6,923-10_2е2
(9)
132,0 + 4,66
Расчеты по этому уравнению
свидетельствуют, что оно
применимо для камер хранения при
температурах —25^tKaM^0°C и
перепаде температур 0 до 13,5 °С.
Относительная точность расчетов
менее 10 %.
Анализ уравнения (9)
показывает, что при поддержании в
камере заданной температуры tKaM
повышение tH или уменьшение О
приводит к возрастанию
минимальной относительной влажности
воздуха. При 6-^0 она независимо от
температуры хранения стремится
к единице.
В реальных режимах
эксплуатации камер хранения для
создания технологически требуемой
температуры /Кам, обеспечивающей
расчетный теплосъем, перепад
температур 0 всегда больше нуля.
Поэтому правильное обоснование
0 для конкретных условий
теплообмена позволяет определить
соответствующее значение cpmin и долж-

ТАБЛИЦА 2
W°c
0
—5
1 —10
— 15
—20
—25
0,95
0,621
0,604
0,589
0,575
0,561
0,547
0,85
1,965
1,911
1,860
1,812
1,766
1,722
Значения 0,
0,75
3,470
3,369
3,274
3,184
3,099
3,018
3С, при Фт1п
0,7
4,293
4,165
4,044
3,929
3,821
3,719
0,6
6,113
5,917
5,733
5,560
5,398
5,245
0,5
8,218
7,932
7,666
7,418 1
7,186
6,967 1
ИЗОБРЕТЕНИЯ
11
но являться основой проектного
расчета площади поверхности
приборов охлаждения.
В процессе холодильного
хранения равновесная относительная
влажность воздуха фкам зависит от
cpmjn и может быть определена по
формуле
фкам = фтт+Аф< 1, (Ю)
где Аф результирующее
приращение равновесной
относительной влажности,
которое устанавливается
при балансе влаги,
испаряющейся из
продукта и конденсирующейся
на поверхности приборов
охлаждения.
Рассмотрим два режима
холодильного хранения. Первый
характеризуется значением cpmin 1?
второй — фт1п2. Считаем, что (pmin2>
>Фт1п1. Поскольку верхний
предел для фкам равен 1, увеличение
Фт1п2 ПРИ УСЛОВИИ фт1п2 + Аф>1
вызовет уменьшение приращения
Дф, что будет способствовать
сокращению потерь продукта от
усушки.
Таким образом, без применения
специальных устройств для
дополнительного увлажнения воздуха
в холодильной камере можно
обеспечить сокращение потерь
продукта путем расчета на стадии
проектирования и на его основе
рационального выбора перепада
температур 6 и площади поверхности
теплообмена приборов
охлаждения. Выбирать значения 0 для
требуемых температуры хранения и
относительной влажности воздуха
целесообразно на основе решения
уравнения (9) численным
методом.
В табл. 2 приведены
рекомендуемые значения 0 для диапазона
температур /кам = 0... — 25 °С и
различных значений минимальной
относительной влажности воздуха
Фт1п. Расчет 9 с точностью 0,001 °С
выполнен на ЭВМ методом
итерации.
Из табл. 2 видно, что в
указанном диапазоне температур /кам
перепадам температур более 5 °С
соответствует низкая минимальная
относительная влажность воздуха
(фгтнп<0,7). Поэтому при хранении
пищевых продуктов, требующих
поддержания высокой равновесной
относительной влажности воздуха
(фкам=0,8...0,97), следует
ориентироваться на меньшие перепады
температур. При больших
перепадах температур дефицит
относительной влажности воздуха
значительнее, он составляет 0,2...0,4.
При 9<с5°С значения cpmjn
получаются выше 0,7, т. е. для
большинства видов хранимых
продуктов они близки к технологически
обоснованным значениям фкам.
Следовательно, при хранении
продуктов режимы эксплуатации
приборов охлаждения при перепадах
температур до 5 °С являются
предпочтительными по сравнению с
режимами эксплуатации при 8;>5 °С.
Таким образом, разработка
новых систем охлаждения для
камер хранения на основе выбора
рациональных температур и
площади поверхности приборов
охлаждения в зависимости от вида
продукта позволит обеспечить
заданную относительную влажность
воздуха в камере, значительно
улучшить условия хранения
охлажденных и замороженных продуктов,
сократить их потери от усушки,
уменьшить удельный расход
электроэнергии на выработку холода.
Список литературы
1. А. с. 1617275 СССР.
2. Волков М. А., Михайлов В. Д.
Снижение усушки мороженых
продуктов при хранении в камерах с
ледяными экранами // Холодильная
техника. 1982, № 3.
3. Красномовец П. Г.,
Островский Н. И. Анализ условий работы
воздушных систем охлаждения
камер хранения мороженого мяса //
Холодильная техника и
технология. Киев, 1982, вып. 34.
4. Курылев Е. С. Некоторые
особенности регулирования влажности
воздуха в камерах холодильников //
Холодильная техника. 1958, № 2.
5. Курылев Е. С,
Герасимов Н. А. Холодильные установки.
Л.: Машиностроение, 1980.
6. Курылев Е. С, Я н о в с к и й С. И.
Автоматическое регулирование
влажности воздуха в холодильных
камерах хранения охлажденных
пищевых продуктов. М.: ЦНИИТЭИ-
мясомолпром, 1969.
7. Курылев Е. С, Яновский СИ.
Влажностный баланс холодильной
камеры // Холодильная техника.
1969, М> 9.
8. Мнацаканов Г. К.,
Колика В. Ф. Энергетическая
эффективность увлажнения холодильных
камер наружным воздухом //
Холодильная техника и технология.
Киев, 1977, вып. 25.
A1) 1604282 E1M А 01 J 9/04
B1) 4619934/30-13 B2) 14.12.88
G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-технологический
институт по использованию техники и
нефтепродуктов в сельском хозяйстве
G2) Н. П. Тишанинов, Н. Г. Маль-
мин E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА, включающее
емкостный аккумулятор-теплообменник,
заглубленный в грунт так, что его
нижний участок размещен ниже уровня
промерзания почвы, резервуар для
молока, водяной насос и систему
трубопроводов для охлажденной и
отепленной воды, концы которых установлены
в нижней части
аккумулятора-теплообменника, отличающееся тем, что,с целью
повышения интенсивности теплообмена,
оно снабжено гофрированным шлангом
с отражателем потока, установленным
на конце трубопровода отепленной
воды с возможностью вертикального
перемещения, а нижний участок
аккумулятора-теплообменника выполнен
цилиндрической формы.
A1) 1601473 E1) 5 F 25 В 1/00 B1)
4304913/30-13 B2) 26.06.87 G5)
В. В. Мальцев E3) 621.56
E4) E7) 1. СИСТЕМА
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащая последовательно
установленные в циркуляционном
контуре хладагента мотор-компрессор с
нагнетательным глушителем,
конденсатор, соленоидный вентиль с общим
вводом и двумя выводами, сердечник
которого выполнен в виде
двустороннего клапана, и два испарителя —
низкотемпературный и
высокотемпературный, входы которых соединены с
выводами соленоидного вентиля
посредством капиллярных трубок,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности работы, вход второго по ходу
хладагента высокотемпературного
испарителя выполнен в виде эжектора, к
рабочей камере которого подключен
выход первого низкотемпературного
испарителя, а двусторонний клапан
соленоидного вентиля снабжен осевым
капиллярным каналом.
2. Система по п. 1, отличающаяся
тем, что она дополнительно содержит
общую капиллярную трубку,
подключенную к общему вводу соленоидного
вентиля.
3. Система по п. 1, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
компактности и интенсификации теплообмена
в конденсаторе, последний выполнен из
двух участков — вертикального и
горизонтального, причем горизонтальный
участок конденсатора размещен под
мотор-компрессором, снабженным
наружной подвеской, и жестко связан с ним.
4. Система по п. 1, отличающаяся
тем, что нагнетательный глушитель
мотор-компрессора размещен снаружи
последнего и дополнительно содержит
установленный в полости этого
глушителя игольчатый клапан, через который
упомянутая полость сообщена с
полостью кожуха мотор-компрессора.
19
^
Q
*
а
?
2
^
1
S

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
1111
1Я111
lllli
20
S
УДК 621.57.04 1-213.3.001.4
Универсальные характеристики
герметичных
холодильных компрессоров
В. И. ГИДУЛЯН
Малое внедренческое предприятие «ГИКОМ» (г. Николаев)
В настоящее время в стране созданы различные
параметрические ряды герметичных компрессоров,
работающих как в высокотемпературном диапазоне
(установки кондиционирования воздуха), так и в
средне- и низкотемпературных диапазонах (холодильные
установки предприятий различных отраслей
народного хозяйства)[1, 4].
Однако если сравнить характеристики различных
компрессоров, можно убедиться в трудности их
сопоставления. Поэтому автором на основе обобщения
отечественных и зарубежных данных сделана попытка
получить универсальные характеристики герметичных
холодильных компрессоров.
В основу предлагаемых характеристик
компрессоров (Qo, G, еэ) положено постоянство значения
объема Vh, описанного поршнями компрессора в
единицу времени, который зависит только от
конструктивных параметров компрессора.
Холодопроизводительность компрессора,
приведенная к этому показателю, представлена на рис. 1.
При построении графиков использовали
характеристики наиболее совершенных отечественных
герметичных компрессоров ПГ [4] и ХГВ [1, 3], а также
характеристики компрессоров серии МТ фирм
«Манюроп» (Франция) и «Приматерм» (Италия) [2].
Выборочно граничные значения характеристик этих и
других поршневых герметичных компрессоров в
сравнении с полученными универсальными
характеристиками приведены в таблице.
Небольшие расхождения предлагаемых
универсальных характеристик и данных реальных
компрессоров объясняются статистическим отражением их
особенностей. При обработке данных отдавали
предпочтение более совершенным моделям. Такой подход
позволил сравнить характеристики отечественных
компрессоров с лучшими мировыми образцами.
Используя универсальные характеристики и зная
Vh компрессора, можно примерно определить его
холодопроизводительность на R22 в зависимости от
температур кипения to и конденсации tK. Это удобно при
выборе компрессора или при заказе проектанту нового
компрессора.
Массовые характеристики различных
компрессоров в зависимости от Vh, приведенные на рис. 2,
дают возможность заказчику оценить значения массы
выбираемого герметичного компрессора. Здесь же для
сравнения показаны значения G, соответствующие
бессальниковым компрессорам ПБ [4], что позволяет
судить о преимуществах герметичных компрессоров.
На рис. 2 заштрихована перспективная область
снижения массы отечественных компрессоров до
уровня компрессоров серии МТ, а штриховая линия
соответствует перспективным крупным герметичным
компрессорам холодопроизводительностью до 70 кВт.
РИС. 1. Обобщенная
зависимость отношения хо-
лодопроизводительности
Qo к объему Vh,
описываемому поршнями
компрессора, от температур
кипения to и конденсации
0о/\//г,/<#/77*//л/3
0,S
0,6
ол
о
\r2Z
4
У'УА
G,K2
Г20
WO
80
SO
?0
ZO
о*
*
W
D
i
I И
4
/I
м
71
/
1
1
РИС. 2. Зависимость
массовых характеристик
G герметичных и бес-
сальниковых
компрессоров от объема,
описываемого поршнями Vh
*9
J
г
РИС. 3. Обобщенная
зависимость
электрического холодильного
коэффициента еэ
герметичных
компрессоров от температур
кипения to и
конденсации /
| R22
^
?0 -30 -20 -10 О t0'C 3 7 20 60Vh,u3/4
-40 -30 -20 -10 Ot0'C

Характеристики
Компрессоры
ПГ5
НПО
(ВНИИхо-
лодмаш)
Объем, описан-
j ный
поршнями
компрессора, Vh, \\3/ч 14,8
Холодопроиз-
водительность
Q0>kBt (в
числителе
действительная,
в знаменателе
обобщенная)
/0=-25°С, 2,8
/ . , ЛГ) °С
| к—чи ^ 2,66
/о=5°С, 12,8
ФГС-
-0,7
(ХЗХМ)
[41
ХГВ-4,5
ХГВ-28
ЦНИиПИ
«Тайфун» [ 1 ]
MT22JC
MT72HN
(«Приматерм»)
[2]
29,6 3,16 6,68 40,7 6,58 20,92
5,6 0,4 — 1,15 3,94
5,33 0,57 1,2 7,33 1,18 3,77
25,6 — 5,56 34,3 5,75 19,12
fK_4U К, 288 2575 275 582 354 5?2 182
Примечание. Действительные характеристики относятся к
реальным компрессорам, обобщенные получены путем
обобщения опытных данных, универсальные подразумевают
возможность многоцелевого использования обобщенных
характеристик.
Для оценки экономичности компрессоров на рис. 3
представлены обобщенные зависимости их
электрического холодильного коэффициента еэ от режимов
работы на R22.
Таким образом, с помощью рис. 1—3 заказчик
может с достаточной точностью определить холодо-
производительность известного (по Vh) или искомого
компрессора, его массу и энергоемкость, а также
оговорить в техническом задании параметры на
разработку нового компрессора. Приведенные
универсальные характеристики позволяют, кроме того,
оценить технический уровень вновь создаваемых
герметичных холодильных компрессоров.
Список литературы
1. Гидулян В. И., Дорош В. С, Редкозуб Б. Д.
Использование высокотемпературных герметичных
компрессоров в низкотемпературных режимах // Холодильная
техника. 1991, № 1.
2. Каталог фирмы «Приматерм» (Италия).
3. Новый ряд высокооборотных герметичных
холодильных компрессоров для судовых автономных
кондиционеров / В. С. Дорош, В. И. Гидулян, В. Ю. Захаров,
Ю. К. Коломиец // Холодильная техника. 1983, № 5.
4. Холодильные компрессоры: Справочник. М.: Легкая
и пищевая промышленность, 1981.
МАЛОЕ ВНЕДРЕНЧЕСКОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «ГИКОМ»
по ценам ниже государственных
разрабатывает уникальные:
Ф теплонасосные установки (а. с. № 1343211);
Ф холодильные установки глубокого (до
—180 С) охлаждения (а. с. № 1606821);
Ф системы
воздуха;
вентиляции и кондиционирования
# универсальные герметичные компрессоры хо-
лодопроизводительностью от 1 до 100 кВт;
Ф герметичные двухступенчатые компрессоры
холодопроизводительностью до 20 кВт, не
имеющие аналогов.
мвп «гиком»
продает лицензии на указанное и другое
оборудование, предлагает «ноу-хау» в области
холодильного и криогенного машиностроения
и разрабатывает новое оборудование по
требованию заказчика.
Мы обладаем большим опытом маркетинга и
сможем представлять ваши интересы в
совместной деятельности.
МЫ МОЖЕМ не ВСЕ, но почти
ВСЕ МЫ МОЖЕМ.
Практически все ваши проблемы будут решены
МВП «ГИКОМ»
НАШ АДРЕС: 327047, НИКОЛАЕВ-47, А-224.
ТЕЛЕФОН: 325441.
21
X
о
УДК 663.674
Теплоотдача и аэродинамика
при омывании потоком
холодного воздуха
конусообразных стаканчиков
Д-р техн. наук, проф. А. М. ВОЙТКО,
Ю. Г. ПАТЛАТИЙ
Кишиневский политехнический институт им. С. Лазо
По существующей технологии после фризерования
мороженое с температурой не выше —4 °С,
расфасованное в бумажные или вафельные стаканчики,
подается в скороморозильный аппарат для
закаливания, где штампованные пластинчатые носители со
стаканчиками, продвигаясь серпантинообразно,
омываются потоком холодного воздуха.
С теплотехнической точки зрения, закаливание
мороженого представляет собой сложный процесс,
который во многом определяется формой и
геометрическими размерами стаканчика, конструкцией
носителей, теплофизическими характеристиками
мороженого и условиями теплоотдачи от стаканчика к
потоку воздуха. Из указанных факторов последний
является наименее изученным, что затрудняет
конструирование эффективных скороморозильных
аппаратов для закаливания мороженого в стаканчиках.
С целью получения данных по теплоотдаче и
аэродинамике при закаливании мороженого был
изготовлен специальный стальной стаканчик (рис. 1),
геометрические размеры которого соответствуют
размерам стандартного бумажного стаканчика,
применяемого в промышленности. На наружной боковой
поверхности стального стаканчика под углом 90° по
отношению друг к другу выфрезерованы четыре
вертикальные канавки, в которых размещены заподлицо
с поверхностью двенадцать медь-константановых
термопар. Еще две термопары закреплены на крышке
стаканчика и одна — на его донышке. Термопары были
предварительно проградуированы с помощью
лабораторных термометров с ценой деления 0,1 °С. ЭДС тер-

• 11 Kvi
-Цг^—MJ44
22
x
РИС. 1. Схема стального стаканчика:
/ — стаканчик; 2 — термопара; 3 — крышка; 4 — фарфоровая
трубочка; 5 — нихромовый нагреватель; 6 — штифт; 7 —
резиновая прокладка; 8 — носитель
мопар измеряли цифровым ампервольтметром типа
ФЗО класса точности 0,015.
В крышке стаканчика установлены две фарфоровые
трубочки, через которые пропущены электроды нихро-
мового нагревателя. Мощность нагревателя
определяли по силе тока, измеряемой амперметром типа
Д5017, и напряжению, измеряемому вольтметром
типа В7-16А класса 0,2, и регулировали
лабораторным автотрансформатором типа АОСП-8.
Для предотвращения конвективного теплообмена
между воздухом в стаканчике и потоком воздуха,
омывающим его снаружи, крышка стаканчика
фиксировалась штифтом.
Чтобы исключить непосредственный контакт
носителя со стенкой стаканчика, на его боковой
поверхности (в четырех местах) и донышке закреплены
резиновые прокладки.
Процесс теплоотдачи при закаливании мороженого
и аэродинамические характеристики исследовали на
специально созданном стенде (рис. 2).
На его экспериментальном участке с поперечным
сечением 640X670 мм по ходу воздуха размещали
шесть рядов бумажных стаканчиков по 40 шт. в
каждом E по вертикали и 8 по горизонтали). Шаг
между стаканчиками по вертикали составлял 130 мм,
по горизонтали — 190 мм. Расстояние между
вертикальными рядами стаканчиков (по направлению
движения потока воздуха) было таким же, как и в
промышленном аппарате М6-ОХВ, входящем в линию
М6-ОЛВ. Для установки стаканчиков использовали
промышленные носители (люльки). Ширина канала
экспериментального участка равнялась ширине канала
промышленного аппарата*. Сверху внутри в каждом
стаканчике была приклеена бумажная крышечка,
что имитировало заполнение стаканчика мороженым.
Экспериментальный участок располагался на
всасывающей стороне центробежного вентилятора.
Расход воздуха регулировали заслонкой. При проведении
экспериментов скорость потока воздуха в живом
сечении канала изменялась от 2 до 7 м/с.
С целью равномерного распределения потока
воздуха по поперечному сечению экспериментального
участка на его входе и выходе были установлены
капроновые сетки с размером ячейки 2X2 мм. Такие
же сетки были укреплены в воздуховоде перед
трубкой Прандтля, с помощью которой измеряли
расход воздуха.
* Применение холода в пищевой промышленности.
Справ. / Под ред. А. В. Быкова. М.: Пищевая
промышленность, 1979, с. 49.
РИС. 2. Схема экспериментального стенда:
1 — экспериментальный участок; 2 — бумажный стаканчик;
3 — центробежный вентилятор; 4 — регулирующая заслон- ^
ка; 5 — капроновая сетка; 6 — трубка Прандтля; 7 —
воздуховод; 8 — микроманометр; 9 — трубка отбора статического
давления; 10 — стальной стаканчик
Для определения аэродинамического
сопротивления стаканчиков потоку воздуха по длине
экспериментального участка в четырех его сечениях были
вварены трубки для отбора статического давления
(по четыре в каждом сечении), которые
объединялись коллектором и от него резиновым шлангом
подсоединялись к микроманометру.
Температуру потока воздуха измеряли тремя
термопарами, размещенными по диагонали в сечениях на
входе в экспериментальный участок и на выходе из
него.
Для учета влияния месторасположения на
теплоотдачу стальной стаканчик последовательно
устанавливали в центральной части каждого вертикального
ряда.
Было проведено 72 опыта по определению
коэффициента теплоотдачи и аэродинамического
сопротивления. Каждый опыт повторяли трижды.
Коэффициент теплоотдачи а от поверхности
экспериментального стаканчика к потоку воздуха рассчитывали по
формуле
а= Q -, A)
Т'ср— 'в)
где q — количество теплоты, переданное от
электрического нагревателя через стенки
экспериментального стаканчика потоку воздуха, Вт;
F — площадь наружной поверхности
экспериментального стаканчика, м2;
/ср—средняя температура наружной поверхности
экспериментального стаканчика, полученная
как среднеарифметическое пятнадцати
значений температуры наружной поверхности, °С;
tB — средняя температура, полученная как
среднеарифметическое значение температур воздуха
на входе в экспериментальный участок и
выходе из него, °С.
В ходе экспериментов было выявлено, что
коэффициент теплоотдачи для первого ряда стаканчиков
заметно (примерно на 10 %) отличается от этого
показателя для последующих рядов, что является
закономерным, так как первый ряд турбулизирует поток
воздуха для второго ряда. При неизменной скорости
потока воздуха коэффициент теплоотдачи, начиная со
второго ряда, практически не изменялся. Поэтому в
дальнейших расчетах были учтены экспериментальные
данные начиная со второго ряда.
Результаты опытов по теплоотдаче обрабатывали
в критериальной форме по зависимости
Nu=CRe", B)

Nu\
180
160
14-U
120
100
РИС. 3. Зависимость
Nu=f(Re) для
стаканчиков с
мороженым
д 10*
ЗЯе
РИС. 4. Зависимость
Eu=f(Re) при омыва-
нии потоком воздуха
стаканчиков с мороженым
где Nu=cu4kb Л — число Нуссельта;
Re=tiy4KB/v ~~ число Рейнольдса;
^кв =^/6К/я — эквивалентный диаметр, м;
V — объем экспериментального стаканчика, м3;
I — коэффициент теплопроводности воздуха,
Вт/(м • К);
w — скорость воздуха в живом сечении
канала, м/с;
v — коэффициент кинематической вязкости
воздуха, м2/с.
Физические параметры воздуха определяли по
средней температуре.
Опытные данные по аэродинамике обобщали с
помощью уравнения
Eu=?Re"\ C)
где Еи= —ч$ число Эйлера;
qw4
Д/? — аэродинамическое сопротивление одного
ряда стаканчиков при омывании их потоком
воздуха, Па;
q — плотность воздуха, кг/м3.
Коэффициенты С, В и показатели степени п и га в
уравнениях B) и C) определяли методом
наименьших квадратов.
Результаты исследований по теплоотдаче
представлены на рис. 3, а по аэродинамике — на рис. 4.
В соответствии с полученными
экспериментальными данными коэффициент теплоотдачи стаканчиков
с мороженым можно рассчитать по критериальному
уравнению
Nu= 1,126 ReM>, D)
а аэродинамическое сопротивление одного ряда
стаканчиков (по направлению движения потока
воздуха) — по уравнению
Еи= 1,085 • 105Re-i34. E)
6и
0,6
Щ
о,з
0,2
0,1
\р
\
II *ч
9 10
3 Re
Аэродинамическое сопротивление нескольких
рядов стаканчиков будет равно
Д/?= 1,085 • 105Qoy2Re-i>34ni
F)
где П\ — число рядов стаканчиков по направлению
движения потока воздуха.
Уравнения D) и F) позволяют с точностью
±10 % определить коэффициент теплоотдачи от
стаканчиков с мороженым к потоку воздуха и их
аэродинамическое сопротивление. При этом следует
учитывать, что коэффициент теплоотдачи от стаканчиков
в первом ряду примерно на 10 % меньше, чем в
последующих.
В связи с тем, что в скороморозильном
аппарате стаканчики с мороженым проходят от
первого до последнего рядов, коэффициент их
теплопередачи будет переменным. Поэтому при расчетах
скороморозильных аппаратов следует, очевидно,
использовать средний коэффициент теплоотдачи,
который равен
/г 1—0,1
G)
Таким образом, располагая зависимостями D), F)
и G), можно рассчитать коэффициент теплоотдачи
и аэродинамическое сопротивление при закаливании
мороженого в бумажных стаканчиках, необходимые
при конструировании воздушных скороморозильных
аппаратов.
Холодильная мозаика
Холодильники
марки «Дулэ»
Лючжоуский завод
холодильников является единственным
в Гуанси предприятием,
специализирующимся на
производстве холодильных шкафов
и холодильников. Он
заимствовал зарубежную передовую
технику 80-х годов по
производству холодильников из
Дании, Англии, Италии, ФРГ,
а также из Нидерландов и
Японии.
Завод производит 15 видов
холодильных шкафов и
холодильников марки «Дулэ»
четырех типоразмеров —
емкостью от ПО до 610 литров.
У продукции завода красивый
внешний вид, небольшой
расход электроэнергии и слабый
шум, она удобна для
ремонта, благодаря чему
пользуется хорошей репутацией.
Холодильники марки
«Дулэ» расходятся по всей
стране, включая города Пекин,
Шанхай, Ухань, Чунцин,
Шэньчжэнь и Чжухай.
Журнал «Китай».
Заправщик
холодильника
Современные холодильники
компрессионного типа
практически безотказны —
служат многие годы: и сегодня
можно встретить в квартирах
«ЗИЛ»ы, прослужившие
два—три десятка лет.
Заменяют холодильники обычно по
престижным соображениям.
Мировая статистика
показывает, что всего 5 %
бытовых холодильников не
выдерживают испытания временем
и выходят из строя по
техническим причинам. Обычно по
одной технической причине:
нарушается герметизация
агрегата, и хладагент
испаряется.
Для быстрого и
гарантированного восстановления
холодильных агрегатов
сотрудники одного из институтов в
Молдове разработали
конструкцию аппарата, с помощью
которого буквально за
считанные минуты из
холодильного агрегата удаляется
воздух — проводится вакуумиро-
вание и закачивается
необходимое количество
хладагента — фреона. Дозированная
заправка фреоном и при
необходимости маслом происходит
автоматически.
Время вакуумирования
агрегата домашнего
холодильника не превышает 3 мин,
а заполнение системы
фреоном требует не более 30 с.
Выпуск аппаратов для
заправки холодильников
фреоном и маслом налажен на
заводе «Ташавтоматика»
(Ташкент).
«Наука и жизнь»

УДК 615.47:616-089:621.59
3
¦8
Термодинамические параметры
криогенной газовой струи
для криотерапии
Канд. техн. наук Д. И. ЦЫГАНОВ,
д-р техн. наук, проф. Е. И. МИ КУЛИ Н,
Н. К. КОЧИЕВА
НПО «Экран»
В последние годы для лечения
многих ревматических заболеваний
применяется новый метод
локальной терапии направленной струей
криогенного газа — сухих паров
азота с температурой до 100 К.
Разработка необходимой для этой
цели холодильной медицинской
техники затрудняется отсутствием
экспериментальных данных об
изменении термодинамических
параметров вдоль оси криогенной
газовой струи. Поэтому
определение ее температуры Тс и скорости
ис в зависимости от расстояния
h от сопла криоинструмента
является актуальной задачей.
Особый интерес представляет
исследование локального
коэффициента теплоотдачи а,
характеризующего интенсивность
конвективного теплообмена при
взаимодействии струйного газового
потока с преградой. Эти данные
необходимы для расчета
температуры поверхности тела и
допустимого времени проведения
криотерапии. На начальном участке
вытекающей из сопла криоинструмента
осесимметричной (круглой)
газовой струи
решению задачи теплообмена
между круглой газовой струей и
находящейся на расстоянии h от
сопла плоской стенкой,
расположенной нормально к оси струи и
имеющей температуру поверхности Тп.
Набегающая свободная струя
растекается по теплой поверхности,
переходя в веерную струю с
радиусом пятна контакта г. В
критической (лобовой) точке (г=0)
скорость струи равна нулю, а
давление имеет максимальное^
значение.
Формулы расчета локального
коэффициента теплоотдачи в
лобовой точке получены на
основании предположения, что большая
интенсивность теплоотдачи
вызвана высокой турбулентностью
набегающего потока [2]:
при /г^6,2
a=l,6^Pr1/3Re'/2/*0'";
"о
при /ь^6,2
cx=5,3^Pr1/3Re1/2//z077,
do
где кг — теплопроводность газа.
Термодинамические параметры
струйного потока газообразного
азота исследовали на
экспериментальном стенде (рис. 1).
Анализ конструкций известных
холодильных установок для
криотерапии позволил выбрать
оптимальную схему для получения
сухих паров азота с низкой
температурой на выходе из сопла
криоинструмента [3]. Испарение^
жидкого азота осуществлялось
с помощью электронагревателя
переменной мощности,
помещенного в сосуд Дьюара. Переменная
мощность электронагревателя
позволяла менять расход криоагента
G в широких пределах.
Давление пара в сосуде
Дьюара измеряли с помощью
манометра. Избыточное давление
сбрасывалось через предохранительный
клапан.
Скорость газовой струи
определяли по показаниям
дифференциального манометра, которым
измеряли избыточное давление Лр
(мм вод. ст.) на разных
расстояниях h от среза сопла, оттари-
рованного для получения
зависимости G—ф (Ар) с помощью
ротаметра PC-10.
Температуру Тс измеряли с
помощью медь-константановых
термопар, нулевой спай которых тер-
мостатировался в сосуде с тающим
льдом. Термо-ЭДС регистрировали
комбинированные приборы типа
Щ-300 и Щ-4313.
Температуру поверхности Тп
измеряли аттестованным датчиком
7= Г0 и ис
--Uq.
На основном участке газовой
струи распределение температуры
и скорости вдоль ее оси [1]:
ТС = Т0 с—:ГоО,86^.;
Uo
^=6,2^,
Uo h
где Т0 с — температура
окружающей среды;
do — диаметр сопла.
Определение локального
коэффициента теплоотдачи сводится к
РИС. 1. Схема экспериментального стенда
для исследования термодинамических
параметров газовой струи:
/ — нагреватель; 2 — сосуд Дьюара
типа СК-16; 3 — предохранительный
клапан; 4 — манометр; 5 — сопло
криоинструмента; 6 — поток газа; 7 —
дифференциальный манометр; 8 — термопары;
9 — датчик теплового потока; 10, 12 —
комбинированные приборы типа Щ-300 и
Щ-4313; // — сосуд с тающим льдом

itc, м/с
20
15
10
10 15 WhW~?M
РИС. 2. Зависимость скорости ис вдоль
оси газовой струи от расстояния h до сопла
? криоинструмента
теплового потока со встроенной
термопарой. Коэффициент
теплоотдачи рассчитывали по формуле:
-7\
где q=K,E,
к— постоянная тепломера;
Е — термо-ЭДС.
Значения расхода криоагента и
начальной скорости газовой струи
в зависимости от мощности
электронагревателя приведены в
таблице. Скорость струи на выходе
из сопла криоинструмента можно
регулировать в достаточно
широких пределах изменением
мощности нагревателя от 80 до 965 Вт.
Это позволяет моделировать
различные режимы криотерапии —
от слаботочного до скоростного
локального воздействия на больной
участок.
Опытные и расчетные данные
uc=(p(h) представлены на рис. 2.
Скорость струи на начальном
участке, равном 4,5d0, постоянна.
Далее по оси струи она убывает
пропорционально ЬГХ при h=
Холодильная мозаика
щ
250
200
150
^ *
1 ~*\
О
10
<х-10гр6т/(м2К)
5
15 20М07М
РИС. 3. Зависимость температуры Тс по
оси газовой струи от расстояния А до
сопла криоинструмента
Мощность

электронагревателя Q, Вт
80,450
160,900
241,350
321,800
402,250
82,700
563,150
643,600
724,050
804,500
884,950
965,400
Расход
криоагента G,
кг/ч
1,458
2,915
4,373
5,830
7,288
8,745
10,203
11,661
13,118
14,576
16,033
17,491
Начальная
скорость струи Wo,
м/с
3,177
6,354
9,531
12,709 !
15,886
19,063
22,240
25,417
28,594
31,772
34,949 |
38,126
=25d0, падает почти в 4 раза
(при do= 1CP3 м).
В ряде опытов наблюдалось
увеличение скорости на начальном
участке струи. Этот факт можно
объяснить действием силы
плавучести [2].
Зависимость температуры струи
от расстояния до среза сопла
представлена на рис. 3.
Характер изменения функции
Tc(h) аналогичен характеру
изменения uc(h). На расстоянии
/г=4,5 do температура Тс равна
температуре Т0. Затем температура
Тс повышается и на расстоянии
тх
Т 1
10
15
25
20 h10~?M ,.'
РИС. 4. Зависимость локального коэффи-
циента теплоотдачи а в критической точ- §5
ке от расстояния h. Расчет при Рг=0,7, 25
Re=80000 ^
/г^25 do почти в 2 раза
превышает температуру Т0.
На рис. 4 приведены расчетные
и опытные значения локального
коэффициента теплоотдачи а в
зависимости от расстояния h в
лобовой точке. Максимальное значение
а зафиксировано около сопла.
Затем коэффициент теплоотдачи
снижается вдоль оси струи
аналогично функции uc(h), так как
уменьшение скорости потока при
постоянной интенсивности
турбулентности начинает сильнее влиять
на число Нуссельта — a=NuV^o —
и последнее уменьшается.
Список литературы
1. Теория турбулентных струй /
Г. Н. Абрамович, Т. А. Гиршо-
вич, С. Ю. Крашенников и др.
М.: Наука, 1984.
2. Юдаев Б. Н., Михайлов Н. С,
Савин В. К. Теплообмен при
взаимодействии струй с преградами.
М.: Машиностроение, 1977.
3. Erbe Elektromedizin «Medivent
NL», 7400 Tubingen, 3 Auflage,
1988.
*
X
о;
a;
•8
«Космическая
экспансия» болгарских
блюд
Приходилось ли вам
пробовать персики, сушенные в
условиях глубокого вакуума?
А арбузы? Вряд ли. Ведь они
предназначены не для
посетителей ресторана, а для
космонавтов, и, по их
единодушному мнению, чрезвычайно
вкусны. То же самое можно
сказать и о других видах
сушеных фруктов, пастах,
десертах — в общей сложности
20 видах продуктов питания,
созданных в Центральной
проблемной лаборатории по
криобиологии и лиофилиза-
ции при
Сельскохозяйственной академии в Софии.
Целый комплект этих блюд
полетел в космос с первым
болгарским космонавтом
Георгием Ивановым в 1979 г. и с
тех пор неизменно
присутствует в меню космонавтов,
работающих на советских
орбитальных станциях. Так
Болгария стала третьим
производителем космических
продуктов питания после СССР
и США. Накопленный опыт
позволил приступить к
созданию расширенного комплекта,
состоящего примерно из 40
блюд...
Вот что сказал по этому
поводу директор
Центральной проблемной лаборатории
по криобиологии и лиофили-
зации профессор Цветан
Цветков:
— Основная часть меню
составлена из различных
сушеных фруктов, соков и
питательных паст,
приготовленных с луком и чесноком.
Создано несколько вариантов лю-
теницы (пикантного
томатного пюре).
Быть может звучит странно,
но именно такие типичные для
болгарской кухни приправы,
как чеснок, лук, лютеница,
оказались не только вкусной,
но и полезной составной
частью космических блюд.
Ведь один из эффектов
состояния невесомости потеря
аппетита. Однако он быстро
восстанавливается при
употреблении болгарских
национальных блюд. В этом
смысле «экспансия»
болгарской кухни в космос
является удачным
медико-физиологическим экспериментом для
определения оптимальных
условий питания во время
полетов.
— Основное требование,
предъявляемое к космической
пище,— отметил профессор
Цветков,— ее способность к
консервированию. Уже
существуют технологии,
которые позволяют увеличить срок
ее годности до шести лет. При
этом ее свойства не меняются.
Годность продуктов
питания контролируется
буквально до последнего момента.
Сначала проводятся
биохимические исследования, затем
ресурсные испытания в
термокамерах сроком 4 месяца,
потом снова биохимические
исследования и
бактериологические проверки.
Журнал «Болгария».

*
ИЗУЧАЮЩИМ ОСНОВЫ
холодильной техники
. ¦¦^¦¦ь:ч.,-..
шаш
1НШШН11
¦¦¦¦¦¦и
¦¦и
ЯНШИН
tiilltlll
"iiir
iieillllllilll
УДК 621.565
ТЕМА 10*.
Схемы холодильных установок
с парокомпрессионными
холодильными машинами
Системы хладоснабжения
холодильников бывают
централизованные и децентрализованные.
Централизованные применяют главным
образом на крупных и средних
холодильниках,
децентрализованные — чаще на небольших
холодильниках, в основном емкостью
до 2000 т.
Централизованная система
хладоснабжения располагается в общем
машинном отделении. Оно состоит
из компрессорного цеха, где
установлены компрессоры, и
аппаратного отделения, где размещены теп-
лообменные аппараты, ресиверы,
насосы, вспомогательное
оборудование. На небольших предприятиях
компрессорный цех и аппаратное
отделение совмещены — занимают
одно помещение.
Недостатками
централизованной системы хладоснабжения
являются значительная протяженность
и разветвленность трубопроводов,
большое число запорной и
распределительной арматуры,
относительно сложная автоматизация.
При компоновке холодильной
установки ее узлы стремятся
расположить так, чтобы уменьшить
протяженность трубопроводов и
облегчить обслуживание.
Выбор схемы подключения
компрессоров и число ступеней
сжатия холодильной установки
зависят от температуры кипения
хладагента, а также от ее
производительности, типа применяемого
оборудования, вида хладагента.
В централизованных системах
хладоснабжения в качестве
хладагента обычно используют аммиак.
Схема подключения одноступен-
* Продолжение. Начало темы
10 см. в ХТ№ 12 за 1991 г. Темы 1—6 см.
в XT № 1—6, темы 7—9 — в XT № 9— 11
за 1991 г.
чатых компрессоров холодильной
установки, работающей на три
температуры кипения /oi, to2,
/(^показана на рис. 1.
На нагнетательной линии
каждого компрессора установлен
обратный клапан для
предотвращения обратного тока пара при
остановке компрессора.
Нагнетательные трубопроводы компрессоров
подключены к общему
нагнетательному трубопроводу сверху. Из
испарительной системы пар
хладагента через отделитель жидкости или
%&
ГЧ-М*
W
ыХл
у?
?
*&
РИС. 1. Узел подключения
одноступенчатых компрессоров:
А 2, 3 — отделители жидкости; 4 —
компрессор; 5 — обратный клапан
РИС. 2. Узел подключения
двухступенчатых компрессоров:
/'— отделитель жидкости; 2 — компрессор
низкой ступени; 3 — маслоотделитель;
4 — промежуточный сосуд; 5 —
регулирующий вентиль; 6 — соленоидный
вентиль; 7 — компрессор высокой ступени
защитный ресивер поступает в
общий всасывающий трубопровод,
а оттуда направляется к
компрессору.
Схема подключения
двухступенчатой холодильной установки, в
которой установлен промежуточный
сосуд со змеевиком, показана на
рис. 2.
Для разгрузки компрессоров
при их последующем пуске и
предотвращения гидравлических
ударов линии всасывания обеих
ступеней сжатия соединены между собой
трубопроводом, на котором
смонтирован электромагнитный
(соленоидный) вентиль, открывающийся
при остановке компрессоров.
Применяют также схемы
двухступенчатого сжатия, в которы^
циркуляционные ресиверы,
работающие при более высоком
давлении кипения, выполняют
одновременно функцию промежуточного
сосуда. Такие схемы называют ком-
паудными. В них промежуточный
сосуд может быть как со змеевиком,
так и без змеевика (рис. 3, а, б).
Преимущества компаундных
схем по сравнению с обычными
двухступенчатыми схемами с
индивидуальными промежуточными
сосудами: меньшее число аппаратов
и запорной арматуры, меньшие
металлоемкость системы и
занимаемая площадь компрессорного цеха,
более простое обслуживание
холодильной установки. Однако такие
схемы имеют термодинамические
недостатки, так как промежуточное
РИС. 3. Компаундные схемы с двумя
температурами кипения:
а — со змеевиковым промежуточным
сосудом; б — с промежуточным сосудом
без змеевика; / — линейный ресивер;
2 — конденсатор; 3 — компрессор высокой
ступени; 4 — циркуляционный ресивер;
5 — промежуточный сосуд —
циркуляционный ресивер; 6 — компрессор низкой
ступени; 7 — регулирующий вентиль;
8 — аммиачный насос

давление в них отличается, как
правило, от оптимального.
Масло отделяется от хладагента
на нагнетательной стороне
компрессора с помощью
индивидуального маслоотделителя, которым
укомплектован каждый
компрессор, и автоматически перепускается
из маслоотделителя в его картер.
При установке общего
маслоотделителя масло из него
выпускается в маслосборник (рис. 4).
Фильтры на всасывающих линиях
защищают компрессоры от
механических загрязнений.
Пар хладагента из
маслоотделителя направляется в конденсатор.
Образовавшийся в конденсаторе
жидкий хладагент сливается в
линейный ресивер. Конденсатор раз-
^яещают над линейным ресивером,
чтобы жидкий хладагент сливался
в него самотеком (рис. 5). Паровая
уравнительная линия служит для
уравнивания давлений в обоих
аппаратах.
Уровень жидкого хладагента в
линейном ресивере служит
гидравлическим затвором,
препятствующим проникновению парообразного
хладагента к регулирующему
вентилю.
Жидкий хладагент из линейного
ресивера подается к регулирующей
станции, состоящей из коллекторов
с регулирующими и запорными
вентилями. Через нее осуществляется
раздача жидкого хладагента по
потребителям. На регулирующей
станции имеется также вентиль для
первоначального заполнения
системы хладагентом и периодического
пополнения в процессе
эксплуатации.
Децентрализованная система
хладоснабжения холодильников
состоит из нескольких блочных
автоматизированных холодильных
машин (или агрегатов),
обслуживающих каждая свой охлаждаемый
объект.
В децентрализованной системе
схема охлаждения прямоточная
безнасосная (рис. 6). Хладагент,
обычно фреон, подается в каждый
прибор охлаждения (испаритель) с
помощью терморегулирующего
вентиля (ТРВ). Степень его
открытия регулируется автоматически в
зависимости от величины перегрева
пара на выходе из испарителя, что,
в свою очередь, зависит от тепловой
нагрузки на него.
На холодильниках с
децентрализованной системой
хладоснабжения машинное отделение не
требуется. Автономно работающие
холодильные машины можно
располагать под навесом, на открытых
площадках у здания холодильника,
в вестибюлях, коридорах.
По сравнению с
централизованной системой у
децентрализованной есть ряд преимуществ:
быстрота монтажа, более короткая протя-
масло из
аппаратоб
От компрессора ___ \\\ ®
От компрессора
КконоЩ
сатору
1'
Ш
ч
РИС. 4. Схема подключения
маслосборника:
/ — маслоотделитель; 2 — маслосборник
женность трубопроводов, меньшее
число запорной и распределительной
арматуры. Применение воздушных
конденсаторов позволяет
экономить пресную охлаждающую воду
и сократить расход электроэнергии
вследствие полной автоматизации,
отсутствия насосов для
хладагентов и воды. Кроме того, при
эксплуатации благодаря полной
автоматизации требуется меньше
персонала для обслуживания
децентрализованной системы.
Блочные холодильные машины
работают, как правило, на фреонах.
С такими основными свойствами
фреонов, как большая текучесть,
практическая нерастворимость в
воде, хорошая растворимость в
смазочных маслах, связаны
особенности проектирования, монтажа и
экспуатации фреоновых систем
охлаждения. Главные требования:
обеспечение высокой степени
герметичности системы,
предотвращение попадания влаги в нее,
организация непрерывной циркуляции
масло-фреоновой смеси и возврата
масла из испарителя в компрессор.
Проще всего возвращать масло
из прямоточных испарителей
(охлаждающих батарей или
воздухоохладителей) при верхней подаче
в них жидкого хладагента. При сте-
кании масло-фреоновой смеси по
испарителю сверху вниз фреон
выкипает. Пар фреона и масло с
остатками неиспарившегося
фреона движутся в одном направлении.
Возврату масла в картер
компрессора способствует регенеративный
теплообменник, который
обеспечивает доиспарение фреона из масла
и необходимый перегрев пара за
счет теплоты переохлаждаемого
хладагента, выходящего из
конденсатора.
Таким образом, регенеративный
теплообменник, помимо улучшения
характеристик
термодинамического цикла холодильной машины (на
R12 и R502), повышения рабочих
коэффициентов компрессора,
предотвращает «влажный ход»
компрессора.
Применение регенеративного
теплообменника позволяет
уменьшить перегрев пара в испарителе
и таким образом повысить
эффективность его работы.
Равномерное распределение по
секциям многосекционного испари-
Н регулирующему
вентилю
РИС. 5. Схема подключения кожухотруб-
ного конденсатора к линейному ресиверу:
1 — конденсатор; 2 — линейный ресивер;
3 — уравнительная линия
27
з
X
О?
а»
РИС. 6. Схема прямоточной фреоновой
системы непосредственного охлаждения с
расположением компрессора:
а — ниже приборов охлаждения; б — выше
приборов охлаждения; / — компрессор;
2 — конденсатор; 3 —
фильтр-осушитель; 4 — регенеративный
теплообменник; 5 — термобаллон ТРВ; 6 — ТРВ;
7 — прибор охлаждения; 8 —
гидравлический затвор (сифон)
теля (воздухоохладителя) жидкого
хладагента при верхней подаче
обеспечивается с помощью
специальных распределителей
(«пауков»), устанавливаемых после ТРВ
(рис. 7, а). Это позволяет получить
одинаковые гидравлические
сопротивления на входе в каждую
секцию. По величине они
оказываются значительно больше
сопротивлений в каждой секции.
При наличии нескольких
охлаждаемых объектов питание
испарителей в каждом объекте
осуществляется индивидуальными ТРВ
(рис. 7, б).
При необходимости подъема
масла в начале вертикального
участка трубопровода делают масло-
подъемную петлю в виде
гидравлического затвора (сифона). Масло
периодически скапливается в петле
и перекрывает проход пару,
возникает разность давлений,
позволяющая поднять скопившуюся порцию
масла на высоту примерно 3 м.
Маслоподъемные петли выполняют
на трубопроводах малого диаметра
и с малым радиусом изгиба, чтобы
порция поднимаемого масла была
сравнительно невелика. В против-

К компрессор
От конденсатора
К компрессору
От ресидера
а
а
К компрессору
От конде
сатора
очередь, на изоляцию встроенного
электродвигателя.
Для удаления влаги на
жидкостном трубопроводе перед
регулирующим вентилем
устанавливают фильтр-осушитель. Он
представляет собой цилиндрический сосуд,
внутри которого между двумя
сетками находится адсорбент,
поглощающий влагу. В качестве
адсорбентов используют силикагель,
активированную окись алюминия,
а в последнее время —
цеолиты.
д~
К ном-
прессо-
От
линейного
ресидера
Все эти материалы имеют
пористую, очень развитую поверхность.
Адсорбирующая способность,
снижающаяся в процессе
эксплуатации, восстанавливается регенера-
О
РИС. 7. Принципиальные схемы подачи
фреона в испарители:
а — многосекционный испаритель
(воздухоохладитель) с верхней подачей; б —
параллельно работающие змеевиковые
испарители; / — регенеративный
теплообменник; 2 — ТРВ; 3 — многосекцион-
РИС. 8. Схемы питания фреоном кожу-
хотрубных испарителей:
а — нерегулируемый возврат масла;
б
ный испаритель; 4
распределитель
жидкого хладагента («паук»)
регулируемый возврат масла; / — кожу-
хотрубный испаритель; 2 — ТРВ; 3 —
ручной регулирующий вентиль; 4 —
регенеративный теплообменник; 5
вентиль; 6
вентиль
— соленоидный
поплавковый регулирующий
циеи при высоких температурах.
В малых автоматизированных
фреоновых холодильных установи
ках фильтр-осушитель постоянно
включен в работу. В средних и
крупных установках он работает
периодически, особенно в первые дни
после первоначального пуска холо-
О
ном случае возникает опасность
поломки клапанов компрессора или
гидравлического удара.
Во фреоновых холодильных
установках с промежуточным хладо-
носителем и закрытыми (кожухо-
КУ
временно с остановкой компрес
сора.
дильнои установки.
Список литературы
1. Вайн штейн В. О.,
Канторович В . И . Низкотемпературные
холодильные установки. М.: Пище-
Транспортировка масла по па- 2. Курылев
вая промышленность, 1973.
Е.
С,
Г е р а с и-
трубными)
ФР
ровым трубопроводам фреоновых
машин возможна лишь при опреде
ленной скорости пара. Она должна 3. Чумак
м о в Н. А. Холодильные установки.
Л.: Машиностроение, 1980.
И.
Г., Чепурнен-
обычно кипит в межтрубном
пространстве. При отсасывании пара из
верхней части испарителя масло
будет в нем накапливаться.
Поэтому возврат масла
осуществляется путем отвода из испарителя
жидкого хладагента. Проще всего
отбирать масло из испарителя вместе с
влажным паром, поддерживая
относительно высокий уровень жид-
быть не меньше 8,0 м/с в
вертикальных нагнетательных
трубопроводах, 4,5 м/с — в горизонтальных
всасывающих с уклоном C—5 %)
по ходу пара, 3,5 м/с — в горизон-
ко В. П., Чуклин С. Г.
Холодильные установки. М.: Легкая и
пищевая промышленность, 1981.
4. Эксплуатация холодильников.
Справочник. М.: Пищевая
промышленность, 1977.
тальных нагнетательных. В местах 6. Якобсон В. Б . Малые холодиль-
присоединения вертикальных труб
к горизонтальным применяют
перевернутые сифоны (грифоны), чтобы
масло не стекало обратно.
При параллельной работе двух
(рис. 8, а). В регенеративном теп- компрессоров на один испаритель
кого
хладагента
в
испарителе
ные машины. М.: Пищевая
промышленность, 1977.
Материал подготовили
д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук
С. Ю. ЛАРЬЯНОВСКИЙ,
V
лообменнике происходит доиспаре-
ние жидкого хладагента и
отделение от него масла.
Указанный способ
масла требует достаточно высокой
их всасывающие трубопроводы
присоединяют к общему
магистральному трубопроводу с помощью
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
возврата
перевернутых
Ф
(сверху),
чтобы при остановке одного из
и стабильной тепловой нагрузки на компрессоров не произошло опас-
испаритель. При ее уменьшении
интенсивность кипения хладагента в
испарителе падает, из него
отсасывается сухой пар. Его скорость мо-
<_>
жет оказаться недостаточной для
уноса капель жидкого хладагента,
и возврат масла прекратится.
Чтобы обеспечить надежный
возврат из испарителя масла неза-
О
висимо от величины тепловой наг-
<_?
рузки, применяют регулируемый
возврат его путем отбора
небольного накапливания масла на входе
в неработающий компрессор (что
может привести к гидравлическому
удару при его пуске).
Большую опасность для
фреоновых холодильных установок
представляет вода, остающаяся в
системе после монтажа и проникающая в
нее в процессе эксплуатации. Вода
не растворяется во фреонах и при
температурах ниже 0 ° С замерзает.
Образуемые ледяные пробки заку-
Г V Г Щ Щ
ИЗОБРЕТЕНИЯ
;>;•:•:¦:¦;•:•::•; х;:;-:
V-V.-.V.W.V.*.'. W.
v - ¦-\v. -.-. ¦ .*. ¦ -- .*,*.-. v.
*-'-*-*. V.'.v.V.V.'wA
.'.;.*.*. v.v.v.v.'.v.v
.•-¦-У .".-.".*. V.'.\--V.-. ¦
. • ,*.V, \". \ v- V.V.VV-*
:-x->x-:-"-Xv:vx-:
x*>»:-»x->:-ktt:
\XAV.\v,v.vX\V
XvX'"-':"'**v.\v--
>>>:¦:¦>:¦:¦>>№:•:¦:%¦
.v.y.v.v.v.vSv?.
;-;->:•:•;• >:•;•>?-»:•;.;.
>>Х*Х-Х-?-Х-ХХ'
¦x:v:->x^xvvx-
ШШьШЩ
¦........... .-•¦.¦.»:.»¦»*¦¦•••¦.-.¦ vXvXvXv
w.\ v. -х-.;. ¦.- .-.-.-.*.-.v
8$ё
¦---¦-*•--% v.*..
A1) 1592677 E1M F 25 С 1/02, F 25 D
3/02 B1) 4388253/31-13 B2) 09.03.88
G1) Институт мерзлотоведения СО АН
СССР G2) И. Е. Гурьянов, Н. И. Во-
тякова E3) 621.524
E4) E7) СПОСОБ
СОЗДАНИЯ
шого количества жидкого хлад- поривают регулирующие вентили и ЛЕДЯНОЙ ОБЛИЦОВКИ ПОДЗЕМ-
агента (не более, 5 % от его
расхода) из верхнего слоя, наиболее
«богатого» маслом (рис. 8,6). Отве-
нарушают работу холодильной ус- НОЙ ЕМКОСТИ В МЕРЗЛОМ ГРУН-
тановки. Присутствие влаги в си- ТЕ, включающий заполнение котлована
стеме, заполненной фреоном и сма- водой при отрицательных температурах
О
денныи из испарителя жидкий
хладагент поступает в регенератив-
зочным маслом, приводит к
образованию в компрессоре, работаю-
атмосферного воздуха, выдержку и
удаление воды после образования поверх
t>
ный теплообменник, где доиспаря- Щем при высоких температурах, ми
неральных и органических кислот
ностного слоя льда, отличающийся тем,
что, с целью сокращения времени
создания ледяной облицовки, перед за-
ется. Установленный на линии
отбора электромагнитный (соленоид- которые разрушающе действуют на полнением котлована водой и после уда-
ный) вентиль закрывается одно- детали компрессора и, в первую ления воды проводят обдув поверхности

ОБМЕН
ОПЫТОМ
УДК 621.565-729.5.004
t
Усовершенствование
конструкции крепления
маслоохладителя винтового
компрессорного агрегата АН-260
М. И. БАРЕНБОЙМ
Кишиневский хладокомбинат
Опыт
эксплуатации винтового
компрессорного холодильного
агрегата АН-260 на Кишиневском
хладокомбинате показал, что
необходимо изменить заводскую
конструкцию крепления маслоохладителя к
О
несущей конструкции компрессора.
Маслоохладитель кожухотруб-
ного типа состоит из трех жестко
связанных секций, последовательно
соединенных по воде и маслу. С
помощью четырех пластин блок
маслоохладителя сварным
соединением крепится к боковой части
маслоотделителя. При таком способе
крепления статическая нагрузка от
собственной массы
маслоохладителя и динамическая нагрузка от
вибрации воспринимаются
пластинами и передаются на сварные швы
в местах соединения пластин с
секциями маслоохладителя. При
длительной эксплуатации в сварных
швах появляются трещины, что
Б
Масло
Вода
Схема
крепления
toboiv компрессорного
1 — хомут; 2 — прокладка;
маслоохладителя вин-
агрегата АН-260:
3 —
опорная
конструкция; 4 — стоика на корпусе мас-
приводит к утечке масла из
маслоохладителя.
В компрессорном цехе
хладокомбината по этой причине
маслоохладители агрегатов АН-260
выходят из строя по 2—3 раза в
год. Так как поврежденные
участки находятся в труднодоступных
местах маслоохладителя,
приходится его демонтировать, останавли-
О
вая компрессорный агрегат на
длительное время.
Для повышения надежности
работы винтового компрессорного
агрегата АН-260 была предложена
опорная конструкция для
крепления маслоохладителя,
изготовленная из металлического уголка 50Х
Х50 мм (см. рисунок),
сации маслоохладителя применяют
хомуты из металлической полосы
толщиной 3 мм и резиновые
прокладки из транспортерной ленты
толщиной 10 мм! Хомуты
охватывают верхнюю и нижнюю
секции маслоохладителя и надежно
Для ф
-,«,>
:•:•>
"iV,
Ж
дидА
Вода
Масло
лоотделителя
крепятся болтами к опорной
конструкции.
Применение такого способа
крепления позволило избежать
выхода из строя маслоохладителя.
атмосферным воздухом, заполнение дающим элементом холодильного агре- нижней части емкости, а отводящая
водой, выдержку и обдув воздухом осу-
гата и систему автоматического поддер- труба соединяет верхние части теплооб-
ществляют циклически, при этом часто- жания температуры рабочей жидкости, менника и емкости, терморегулирую-
ту циклов и их продолжительность
устанавливают в зависимости от
параметров атмосферного воздуха и грунта.
A1) 1585634 E1) 5 F 25 D 11/02 B1)
4468955/40-13 B2) 01.08.88 G1)
Кишиневское научно-производственное
объединение технологии электробытового
машиностроения G2) Э. П. Коптюк
E3) 621.565
отличающийся тем, что, с целью
улучшения эксплуатационных качеств
путем расширения диапазона
устанавливаемых в холодильных камерах
температур и исключения влияния теплового
режима любой камеры на работу
остальных камер холодильника,
холодильник снабжен установленными в
холодильных камерах жидкостными
конвективными теплообменниками и
терморегулирующими вентилями,
а
щии вентиль установлен на отводящей
трубе, а датчик его размещен в
соответствующей камере.
2. Холодильник по п. 1,
отличающийся тем, что теплообменник содержит
корпус, в верхней части которого
размещена горизонтальная труба, к
боковой поверхности которой прикреплена
теплопроводная пластина,
разделяющая корпус на две сообщенные полости,
при этом в пластине выполнены направ-
E4) МНОГОКАМЕРНЫЙ ХОЛО- морозильная камера герметично вмон- ленные вниз жалюзи, ориентированные
ДИЛЬНИК КОПТЮКА Э. П.
тирована в емкость с рабочей жидко- в сторону трубы, а в последней выпол-
E7) 1. Многокамерный хелодиль- стью ниже охлаждающего элемента, нен ряд выходных отверстий, оси кото-
ник, содержащий морозильную и рас- при этом теплообменник каждой каме- рых составляют с поверхностью
пластины острый угол, при этом подводящая
труба соединена с горизонтальной
трубой.
положенные под ней холодильные
камеры связан с емкостью циркуляционны-
ры, емкость, заполненную рабочей жид- ми трубами, причем подводящая труба
костью, с размещенным в ней охлаж- теплоизолирована и подсоединена к

at
4
¦1
ill
111
1111
lltlff
fill
lifffl
ОХРАНА ТРУДА
llllieillEliillllilll!
ЯПМ
lillllllliillill
lllllieillilBllI
iliiillllllilMIllllII
illliillilll
fiiiileiilli
УДК 621.565.78
Правила устройства
и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок
*
Приложение 6
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА
ЭЛЕКТРОУСТАНОВОК
Утверждены
Главтехуправлением
Минэнерго СССР
6 июля 1984 г.
(Извлечение)
Глава 7.3
Электроустановки
во взрывоопасных зонах
Область применения
7.3.1. Настоящая глава Правил
распространяется на
электроустановки, размещаемые во
взрывоопасных зонах внутри и вне
помещений. Эти электроустановки
должны удовлетворять также
требованиям других разделов Правил
в той мере, в какой они не
изменены настоящей главой.
Выбор и установка
электрооборудования (машин, аппаратов,
устройств), электропроводок и
кабельных линий для взрывоопасных
зон производятся в соответствии
с настоящей главой Правил на
основе классификации
взрывоопасных зон и взрывоопасных смесей.
Указания настоящих Правил не
распространяются на подземные
установки в шахтах и на
предприятия, взрывоопасность
установок которых является следствием
применения или хранения
взрывчатых веществ, а также на
электрооборудование, расположенное
внутри технологического аппарата.
7.3.26. Взрывоопасные смеси
газов и паров с воздухом в
зависимости от размера БЭМЗ*
подразделяются на категории
согласно табл. 7.3.1.
7.3.27. Взрывоопасные смеси
газов и паров с воздухом в
зависимости от температуры
самовоспламенения подразделяются на
шесть групп согласно табл. 7.3.2.
7.3.28. Распределение
взрывоопасных смесей газов и паров
с воздухом по категориям и
группам приведено в табл. 7.3.3.
Классификация и маркировка
взрывозащищенного
электрооборудования
по ГОСТ 12.2.020—76
7.3.32. Установлены следующие^
уровни взрывозащиты
электрооборудования: «электрооборудование
повышенной надежности против
взрыва», «взрывобезопасное
электрооборудование» и «особовзрыво-
безопасное электрооборудование».
Уровень «электрооборудование
повышенной надежности против
взрыва» — взрывозащищенное
электрооборудование, в котором
взрывозащита обеспечивается
только в признанном нормальном
режиме работы. Знак уровня — 2.
Уровень «взрывобезопасное
оборудование» — взрывозащищенное
электрооборудование, в котором
взрывозащита обеспечивается как
при нормальном режиме, так и при
признанных вероятных
повреждениях, определяемых условиями
эксплуатации, кроме повреждений
* БЭМЗ — безопасный
экспериментальный максимальный зазор
между фланцами оболочки, через
который не проходит передача взрыва
из оболочки в окружающую среду
при любой концентрации смеси в
воздухе.
ТАБЛИЦА 7.3.1
КАТЕГОРИИ ВЗРЫВООПАСНЫХ СМЕСЕЙ
ГАЗОВ И ПАРОВ С ВОЗДУХОМ
ТАБЛИЦА 7.3.2

Категория
смеси
I
II
ПА
ИВ
ПС
Прим
Наименование
смеси
БЭМЗ,
Рудничный ме- Более 1,0
тан

Промышленные газы и
пары
То же Более 0,9
» Более 0,5 до
0,9
» До 0,5
ечание. Указанные в таблице
значения БЭМЗ не
могут служить для
контроля ширины зазора
оболочки в эксплуатации.
* Продолжение. Начало см.
в № 1—4, 6, 8—11 за 1991 г.
ГРУППЫ ВЗРЫВООПАСНЫХ СМЕСЕЙ ГАЗОВ И ПАРОВ
С ВОЗДУХОМ ПО ТЕМПЕРАТУРЕ САМОВОСПЛАМЕНЕНИЯ
Группа
Температура
самовоспламенения, °С
Т 1 Выше 450
1 Т 2 » 300 до 450
Т 3 » 200 до 300
Группа
Температура
самовоспламенения, °С
Т4 Выше 135 до 200
Т5 » 100 до 135
Т6 » 85 до 100
ТАБЛИЦА 7.3.3
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВЗРЫВООПАСНЫХ СМЕСЕЙ ПО КАТЕГОРИЯМ И ГРУППАМ
Категория
смеси
I
ПА
Группа
смеси
Т1
Т1
Вещества, образующие с воздухом
взрывоопасную смесь
Метан (рудничный)
Аммиак, аллил хлоридный, ацетон, ацетонитрил,
бензол, бензотрифторид, винил хлористый, винилиден
хлористый, 1,2-дихлорпропан, дихлорэтан, диэтиламин,
диизопропиловый эфир, доменный газ, изобутан

средств взрывозащиты. Знак
уровня — 1.
Уровень «особовзрывобезопас-
ное электрооборудование» —
взрывозащищенное
электрооборудование, в котором по отношению к
взрывобезопасному оборудованию
приняты дополнительные
средства взрывозащиты,
предусмотренные стандартами на виды
взрывозащиты. Знак уровня — 0.
7.3.33. Взрывозащищенное
электрооборудование может иметь
следующие виды защиты:
взрывонепроницаемая
оболочка d
заполнение или продувка
оболочки под избыточным
давлением защитным
газом р
^ искробезопасная
электрическая цепь /
кварцевое заполнение
оболочки с токоведущими
частями q
масляное заполнение
оболочки с токоведущими
частями о
специальный вид
взрывозащиты s
защита вида «е» е
Все виды взрывозащиты,
обеспечивающие различные уровни
взрывозащиты, различаются
средствами и мерами обеспечения
взрывобезопасности, оговорены в
стандартах на соответствующие
виды взрывозащиты.
7.3.34. Взрывозащищенное
электрооборудование в зависимости от
области применения
подразделяется на две группы (табл. 7.3.5).
ТАБЛИЦА 7.3.5
ГРУППЫ ВЗРЫВОЗАЩИЩЕННОГО
ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ПО ОБЛАСТИ
ЕГО ПРИМЕНЕНИЯ
ТАБЛИЦА 7.3.6
ПОДГРУППЫ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ
ГРУППЫ II С ВИДАМИ ВЗРЫВОЗАЩИТЫ
«ВЗРЫВОНЕПРОНИЦАЕМАЯ ОБОЛОЧКА»
И (ИЛИ) «ИСКРОБЕЗОПАСНАЯ
ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ЦЕПЬ»
Рудн
ДЛЯ
шахт
Для
Элект
ичное,
рооборудование
предназначенное
подземных
, РУДН
внутр
установки
иков
еннеи и
(кроме
выработок,
наружной
рудничной)
Знак

группы
I
II
7.3.35. Электрооборудование
группы II, имеющее виды
взрывозащиты «взрывонепроницаемая
оболочка» и (или)
«искробезопасная электрическая цепь»,
подразделяется на три подгруппы,
соответствующие категориям
взрывоопасных смесей согласно табл. 7.3.6
7.3.36. Электрооборудование
группы II в зависимости от
значения предельной температуры
подразделяется на шесть
температурных классов, соответствующих
группам взрывоопасных смесей
(табл. 7.3.7).
7.3.37. В маркировку по взры-
возащите электрооборудования в
указанной ниже
последовательности входят:
Знак
группы


оборудования
Знак
группы


оборудования
Категория
взрывоопасной смеси,
для которой
электрооборудование
является взрыво-
защищенным
— ПА, ИВ и НС
ПА ПА
ИВ ПА и ИВ
ПС ПА, ИВ и ПС
ТАБЛИЦА 7.3.7
ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛАССЫ
ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ГРУППЫ II
Знак

температурного
класса

электрооборудования
Т1
Т2
ТЗ
Т4
Т5
Т6

Предельная

температура, °С
450
300
200
135
100
85
Группа
взрывоопасной смеси,
для которой

электрооборудование является
взрывозащи-
щенным |
Т1
Tl, T2
Т1—ТЗ
Tl— T4
Tl— T5
Т1— Т6
знак уровня взрывозащиты
электрооборудования B, 1, 0);
знак Ех, указывающий на
соответствие электрооборудования
стандартам на взрывозащищенное
электрооборудование;
знак вида взрывозащиты (d, i,
q, о, s, e) ;
знак группы или подгруппы
электрооборудования (II, НА, ИВ,
ПС);
знак температурного класса
электрооборудования (Tl, T2, ТЗ,
Т4, Т5, Т6).
В маркировке по взрывозащите
могут иметь место
дополнительные знаки и надписи в
соответствии со стандартами на
электрооборудование с отдельными видами
взрывозащиты.
Классификация взрывоопасных
зон
7.3.38. Классификация
взрывоопасных зон приведена в 7.3.40—
7.3.46. Класс взрывоопасной зоны,
в соответствии с которым
производится выбор
электрооборудования, определяется технологами
совместно с электриками проектной
или эксплуатирующей организации.
7.3.39. При определении
взрывоопасных зон принимается, что:
а) взрывоопасная зона в
помещении занимает весь объем
помещения, если объем взрывоопасной
смеси превышает 5 % свободного
объема помещения;
б) взрывоопасной считается
зона в помещении в пределах до
5 м по горизонтали и вертикали
от технологического аппарата, из
которого возможно выделение
горючих газов или паров ЛВЖ,
если объем взрывоопасной смеси
равен или менее 5 % свободного
объема помещения (см. также
7.3.42, п. 2). Помещение за
пределами взрывоопасной зоны следует
считать невзрывоопасным, если нет
других факторов, создающих в нем
взрывоопасность.
Примечание. Объемы
взрывоопасных газо- и паровоздушной
смесей, а также время
образования паровоздушной смеси
определяются в соответствии с
«Указаниями по определению категории
производств по взрывной, взрыво-
пожарной и пожарной опасности»,
утвержденными в установленном
порядке.
7.3.40. Зоны класса B-I — зоны,
расположенные в помещениях, в
которых выделяются горючие газы
или пары ЛВЖ в таком
количестве и с такими свойствами, что
они могут образовать с воздухом
взрывоопасные смеси при
нормальных режимах работы, например при
загрузке или разгрузке
технологических аппаратов, хранении или
переливании ЛВЖ, находящихся
в открытых емкостях, и т. п.
7.3.41. Зоны класса В-1а —
зоны, расположенные в помещениях,
в которых при нормальной
эксплуатации взрывоопасные смеси
горючих газов (независимо от их
нижнего концентрационного
предела воспламенения) или паров ЛВЖ
с воздухом не образуются, а
возможны только в результате
аварий или неисправностей.
7.3.42. Зоны класса B-I6 —
зоны, расположенные в помещениях,
в которых при нормальной
эксплуатации взрывоопасные смеси
горючих газов или паров ЛВЖ
с воздухом не образуются, а
возможны только в результате аварий
или неисправностей, и которые
отличаются одной из следующих
особенностей:
1. Горючие газы в этих зонах
обладают высоким нижним
концентрационным пределом
воспламенения A5 % и более) и резким
запахом при предельно допустимых
концентрациях по ГОСТ 12.1.005—76
(например, машинные залы
аммиачных компрессорных и
холодильных абсорбционных установок).
К классу B-I6 относятся также
зоны лабораторных и других
помещений, в которых горючие газы
и ЛВЖ имеются в небольших
количествах, недостаточных для
создания взрывоопасной смеси в
объеме, превышающем 5 %
свободного объема помещения, и в
которых работа с горючими газами
и ЛВЖ производится без
применения открытого пламени. Эти зоны
не относятся к взрывоопасным,
если работа с горючими газами
и ЛВЖ производится в вытяжных
31
*
*8

ТАБЛИЦА 7.3.9
КЛАСС ЗОНЫ ПОМЕЩЕНИЯ, СМЕЖНОГО
СО ВЗРЫВООПАСНОЙ ЗОНОЙ ДРУГОГО
ПОМЕЩЕНИЯ
(Класс зоны помещения, смежного со1
взрывоопасной зоной другого
помещения и отделенного от нее
Класс

взрывоопасной
зоны
стеной
(перегородкой)
с дверью,
находящейся во
взрывоопасной
зоне
стеной

(перегородкой) без
проемов или
с проемами,

оборудованными тамбур-
шлюзами, или
с дверями,
находящимися
вне
взрывоопасной
зоны
В-1а
B-Ia B-I6
В -16 Невзрыво-
и
непожароопасная
В-Н В—На
В-Па Невзрыво-
и непожаро
опасная
Невзрыво-
и
непожароопасная
То же
шкафах или под вытяжными
зонтами.
7.3.50. Зоны в помещениях
вытяжных вентиляторов,
обслуживающих взрывоопасные зоны
любого класса, относятся к
взрывоопасным зонам того же класса,
что и обслуживаемые ими зоны.
Для вентиляторов,
установленных за наружными
ограждающими конструкциями и
обслуживающих взрывоопасные зоны
классов B-I, B-Ia, B-II,
электродвигатели применяются как для
взрывоопасной зоны класса В-1г, а для
вентиляторов, обслуживающих
взрывоопасные зоны классов B-I6
и В-Иа,— согласно табл. 7.3.10
для этих классов.
7.3.53. В производственных
помещениях без взрывоопасной
зоны, отделенных стенами (с
проемами или без них) от
взрывоопасной зоны смежных помещений,
следует принимать взрывоопасную
ТАБЛИЦА 7.3.10
ДОПУСТИМЫЙ УРОВЕНЬ ВЗРЫВОЗАЩИТЫ
ИЛИ СТЕПЕНЬ ЗАЩИТЫ ОБОЛОЧКИ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАШИН (СТАЦИОНАРНЫХ
И ПЕРЕДВИЖНЫХ) В ЗАВИСИМОСТИ ОТ
КЛАССА ВЗРЫВООПАСНОЙ ЗОНЫ
Класс

взрывоопасной зоны
Уровень взрывозащиты
или степень защиты
B-I Взрывобезопасное
B-Ia, B-Ir Повышенной
надежности против взрыва
B-I6 Без средств
взрывозащиты. Оболочка со
степенью защиты не менее
IP44. Искрящие части
машины (например,
контактные кольца)
должны быть заключены в
оболочку также со
степенью защиты не менее
IP44
зону, класс которой определяется
в соответствии с табл. 7.3.9,
размер зоны — до 5 м по горизонтали
и вертикали от проема двери.
Указания табл. 7.3.9 не
распространяются на РУ, ТП, ПП и
установки КИПиА, размещаемые в
помещениях, смежных со
взрывоопасными зонами помещений.
Расположение РУ, ТП, ПП и установок
КИПиА в помещениях, смежных
со взрывоопасными зонами
помещений, и в наружных
взрывоопасных зонах предусматривается в
соответствии с разделом
«Распределительные устройства,
трансформаторные и преобразовательные
подстанции» (см. 7.3.78—7.3.91).
Выбор электрооборудования
для взрывоопасных зон.
Общие требования
7.3.54. Электрооборудование,
особенно с частями, искрящими
при нормальной работе,
рекомендуется выносить за пределы
взрывоопасных зон, если это не
вызывает особых затруднений при
эксплуатации и не сопряжено с
неоправданными затратами. В
случае установки
электрооборудования в пределах взрывоопасной
зоны оно должно удовлетворять
требованиям настоящей главы.
7.3.55. Применение во
взрывоопасной зоне переносных
электроприемников (машин, аппаратов,
светильников и т. п.) следует
ограничивать случаями, когда их
применение необходимо для нормальной
эксплуатации.
7.3.57. Взрывозащищенное
электрооборудование,
используемое в наружных установках,
должно быть пригодно также и для
работы на открытом воздухе или иметь
устройство для защиты от
атмосферных воздействий (дождя, снега,
солнечного излучения и т. п.).
ТАБЛИЦА 7.3.11
ДОПУСТИМЫЙ УРОВЕНЬ ВЗРЫВОЗАЩИТЫ
ИЛИ СТЕПЕНЬ ЗАЩИТЫ ОБОЛОЧКИ
ЭЛЕКТРОАППАРАТОВ И ПРИБОРОВ В
ЗАВИСИМОСТИ ОТ КЛАССА
ВЗРЫВООПАСНОЙ ЗОНЫ
Класс

взрывоопасной зоны
Уровень взрывозащиты
или степень защиты
Стационарные установки]
B-I Взрывобезопасное, осо-
бовзрывобезопасное
B-I6 Без средств
взрывозащиты. Оболочка со
степенью защиты не менее
IP44*
Степень защиты оболочки
аппаратов и приборов от проникновения
воды B-я цифра обозначения)
допускается изменять в зависимости
от условий среды, в которой они
устанавливаются.
ТАБЛИЦА 7.3.12
ДОПУСТИМЫЙ УРОВЕНЬ ВЗРЫВОЗАЩИТЫ
ИЛИ СТЕПЕНЬ ЗАЩИТЫ
ЭЛЕКТРОСВЕТИЛЬНИКОВ В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ КЛАССА ВЗРЫВООПАСНОЙ ЗОНЫ
Класс

взрывоопасной зоны
Уровень взрывозащиты
или степень защиты
Стационарные
светильники
B-I Взрывобезопасные
B-Ia, B-Ir Повышенной
надежности против взрыва
B-I6 Без средств
взрывозащиты. Степень защиты
IP53*
Переносные светильники
B-I B-Ia Взрывобезопасные
B-I6, В-1г Повышенной
надежности против взрыва
Допускается изменение степени
защиты оболочки от проникновения
воды B-я цифра обозначения) в
зависимости от условий среды, в
которой устанавливаются
светильники.
7.3.64. Взрывозащита
электрооборудования наружных
аммиачных компрессорных установок
выбирается такой же, как и для
аммиачных компрессорных установок,
расположенных в помещениях.
Электрооборудование должно быть
защищено от атмосферных
воздействий.
7.3.65. Выбор
электрооборудования для работы во
взрывоопасных зонах должен
производиться по табл. 7.3.10 — 7.3.12.
Электрические машины
7.3.66. Во взрывоопасных
зонах любого класса могут
применяться электрические машины с
классом напряжения до 10 кВт при
условии, что уровень их
взрывозащиты или степень защиты
оболочки по ГОСТ 17494—72
соответствуют табл. 7.3.10 или являются
более высокими.
Если отдельные части машины
имеют различные уровни
взрывозащиты или степени защиты
оболочек, то все они должны быть не
ниже указанных в табл. 7.3.10.
Электрические аппараты и
приборы
7.3.68. Во взрывоопасных
зонах могут применяться
электрические аппараты и приборы при
условии, что уровень их
взрывозащиты или степень защиты
оболочки по ГОСТ 14255—69
соответствуют табл. 7.3.11 или
являются более высокими.
7.3.69. Во взрывоопасных зонах
любого класса электрические
соединители могут применяться при
условии, если они удовлетворяют
требованиям табл. 7.3.11 для аппа-

ратов, искрящих при нормальной
работе.
Во взрывоопасных зонах В-16
и В-Па допускается применять
соединители в оболочке со
степенью защиты IP54 при условии,
что разрыв происходит внутри
закрытых розеток.
Установка соединителей
допускается только для
периодически работающих
электроприемников (например, для переносных
светильников). Число соединителей
должно быть ограничено
необходимым минимумом, и они должны
быть расположены в местах, где
образование взрывоопасных смесей
наименее вероятно.
Искробезопасные цепи могут
коммутироваться соединителями
I общего назначения.
7.3.70. Сборки зажимов
рекомендуется выносить за пределы
взрывоопасных зон. В случае
технической необходимости установки
сборок во взрывоопасной зоне они
должны удовлетворять
требованиям табл. 7.3.11 для стационарных
аппаратов, не искрящих при
работе.
Электрические грузоподъемные
механизмы
7.3.73. Электрооборудование
кранов, талей, лифтов и т. п.,
находящихся во взрывоопасных зонах
любого класса и участвующих в
технологическом процессе, должно
удовлетворять требованиям табл.
7.3.10 и 7.3.11 для передвижных
электроустановок.
7.3.74. Электрооборудование
кранов, талей, лифтов и т. п.,
находящихся во взрывоопасных
зонах и не связанных
непосредственно с технологическим
процессом (например, монтажные краны
и тали), должно иметь:
б) во взрывоопасных зонах
классов В-Ia и B-I6 — степень
защиты оболочки не менее IP33;
в) во взрывоопасных зонах
классов В-На и В-1г — степень
защиты оболочки не менее IP44.
Применение указанного
оборудования допускается только при
отсутствии взрывоопасных
концентраций во время работы крана.
7.3.75. Токоподводы к кранам,
талям и т. п. во взрывоопасных
зонах любого класса должны
выполняться переносным гибким
кабелем с медными жилами, с
резиновой изоляцией, в резиновой мас-
лобензостойкой оболочке, не
распространяющей горение.
Электрические светильники
7.3.76. Во взрывоопасных зонах
могут применяться электрические
светильники при условии, что
уровень их взрывозащиты или степень
защиты соответствуют табл. 7.3.12
или являются более высокими.
Распределительные устройства,
трансформаторные и
преобразовательные подстанции
7.3.78. РУ до 1 кВ и выше, ТП
и ПП с электрооборудованием
общего назначения (без средств
взрывозащиты) запрещается
сооружать непосредственно во
взрывоопасных зонах любого класса.
Они должны располагаться в
отдельном помещении,
удовлетворяющем требованиям 7.3.79 —
7.3.86, или снаружи, вне
взрывоопасных зон.
Одиночные колонки и шкафы
управления электродвигателями с
аппаратами и приборами в
исполнении, предусмотренном табл.
7.3.11, допускается устанавливать
во взрывоопасных зонах любого
класса. Количество таких колонок
и шкафов рекомендуется по
возможности ограничивать.
За пределами взрывоопасных
зон одиночные аппараты,
одиночные колонки и шкафы управления
следует применять без средств
взрывозащиты.
7.3.80. РУ, ТП (в том числе
КТП) и ПП допускается
выполнять примыкающими двумя или
тремя стенами к взрывоопасным
зон^м с легкими горючими газами
и ЛВЖ классов В-Ia и B-I6 и к
взрывоопасным зонам класса В-П
и В-На.
7.3.81. РУ, ТП и ПП
запрещается размещать непосредственно над
и под помещениями со
взрывоопасными зонами любого класса.
7.3.85. РУ, ТП (в том числе
КТП) и ПП, примыкающие одной
и более стенами к взрывоопасной
зоне, должны удовлетворять
следующим требованиям:
1) РУ, ТП и ПП должны иметь
собственную, независимую от
помещений со взрывоопасными зонами
приточно-вытяжную
вентиляционную систему. Вентиляционная
система должна быть выполнена
таким образом, чтобы через
вентиляционные отверстия в РУ, ТП и
ПП не проникали взрывоопасные
смеси.
3) Стены РУ, ТП и ПП, к
которым примыкают взрывоопасные
зоны, должны быть выполнены из
несгораемого материала и иметь
предел огнестойкости не менее
0,75 ч, быть пылегазонепроницае-
мыми и не иметь дверей и окон.
4) В стенах РУ, ТП и ПП, к
которым примыкают взрывоопасные
зоны с легкими горючими газами
и ЛВЖ классов В-1а и B-I6,
а также взрывоопасные зоны
классов В-П и В-На, допускается
устраивать отверстия для ввода
кабелей и труб электропроводки в
РУ, ТП и ПП. Вводные
отверстия должны быть плотно
заделаны несгораемыми материалами.
7.3.87. Расстояние от стен
помещений, к которым примыкают
взрывоопасные зоны классов B-I6
и В-Па, до отдельно стоящих РУ,
ТП и ПП следует принимать в
соответствии со СНиП II—89—80
«Генеральные планы промышленных
предприятий» Госстроя СССР в
зависимости от степени
огнестойкости зданий и сооружений.
7.3.91. К помещениям щитов и
пультов управления КИПиА,
примыкающим одной и более
стенами к взрывоопасной зоне или
отдельно стоящим, предъявляются те
же требования, что и к
аналогично размещаемым помещениям РУ.
Электропроводки, токопроводы
и кабельные линии '*
3:
7.3.92. Во взрывоопасных
зонах любого класса применение не- ©>
изолированных проводников, в том *ч
числе токопроводов к кранам, та- >^
лям и т. п., запрещается. ^.
7.3.93. Во взрывоопасных зонах
классов B-I и В-Ia должны приме- §
няться провода и кабели с медны- *
ми жилами. Во взрывоопасных зо- *
нах классов B-I6, В-1г, В-П и jj
В-Па допускается применение про- «
водов и кабелей с алюминиевыми §
жилами. *
7.3.94. Во взрывоопасных зо- 5
нах классов B-I6 и В-1г защита про- о
водов и кабелей и выбор сечений о
должны производиться, как для ^
невзрывоопасных установок.
7.3.95. Провода и кабели в сетях
выше 1 кВ, прокладываемые во
взрывоопасных зонах любого
класса, должны быть проверены по
нагреву током КЗ.
7.3.101. Гибкий токопровод до
1 кВ во взрывоопасных зонах
любого класса следует выполнять
переносным гибким кабелем с
медными жилами, с резиновой
изоляцией, в резиновой маслобензостой-
кой оболочке, не
распространяющей горение.
7.3.102. Во взрывоопасных
зонах любого класса могут
применяться:
а) провода с резиновой и по-
ливинилхлоридной изоляцией;
б) кабели с резиновой, поли-
винилхлоридной и бумажной
изоляцией в резиновой, поливинил-
хлоридной и металлической
оболочках.
Применение проводов и кабелей
с полиэтиленовой изоляцией или
оболочкой запрещается во
взрывоопасных зонах всех классов.
7.3.103. Соединительные, ответ-
вительные и проходные коробки для
электропроводок должны:
г) во взрывоопасных зонах
классов B-I6 и В-Па — иметь
оболочку со степенью защиты IP54.
До освоения промышленностью
коробок со степенью защиты
оболочки IP54 могут применяться
коробки со степенью защиты обо-',
лочки IP44.
7.3.108. Кабели, прокладывае-

34
41
*
*
•8
"8
мые во взрывоопасных зонах
любого класса открыто (на
конструкциях, стенах, в каналах,
туннелях и т. п.), не должны иметь
наружных покровов и покрытий из
горючих материалов.
7.3.109. Длину кабелей выше
1 кВ, прокладываемых во
взрывоопасных зонах любого класса,
следует по возможности ограничивать.
7.3.111. Во взрывоопасных
зонах любого класса запрещается
устанавливать соединительные и
ответвительные кабельные муфты,
за исключением искробезопасных
цепей.
7.3.115. Через взрывоопасные
зоны любого класса, а также на
расстоянии менее 5 м по
горизонтали и вертикали от
взрывоопасной зоны запрещается
прокладывать не относящиеся к данному
технологическому процессу
(производству) транзитные
электропроводки и кабельные линии всех
напряжений. Допускается их
прокладка на расстоянии менее 5 м по
горизонтали и вертикали от
взрывоопасной зоны при выполнении
дополнительных защитных
мероприятий, например, прокладка в
трубах, в закрытых коробах, в
полах.
7.3.116. В помещениях со
взрывоопасными зонами классов В-1а,
B-I6, В-П и В-Па групповые
осветительные линии рекомендуется
прокладывать вне взрывоопасных
зон. В случае затруднения в
выполнении этой рекомендации
(например в производственных
помещениях больших размеров)
количество устанавливаемых во
взрывоопасных зонах на этих линиях
соединительных и ответвительных
коробок должно быть
минимальным.
7.3.118. Допускаемые способы
прокладки кабелей и проводов во
взрывоопасных зонах приведены
в табл. 7.3.14.
7.3.119. Во взрывоопасных
зонах классов B-Ia и B-I6
применение шинопровода допускается
при выполнении следующих
условий:
а) шины должны быть
изолированы;
б) неразъемные соединения шин
должны быть выполнены сваркой;
г) болтовые соединения
(например, в местах присоединения шин
к аппаратам и между секциями)
должны иметь приспособления, не
допускающие самоотвинчивания.
7.3.130. Минимально
допустимые расстояния от токопроводов
до помещений со
взрывоопасными зонами и до наружных
взрывоопасных установок приведены
в табл. 7.3.15. i
7.3.131. Допустимые расстояния
от кабельных эстакад до
помещений со взрывоопасными зонами и
до наружных взрывоопасных
установок:
ТАБЛИЦА 7.3.14
ДОПУСКАЕМЫЕ СПОСОБЫ ПРОКЛАДКИ КАБЕЛЕЙ И ПРОВОДОВ ВО ВЗРЫВООПАСНЫХ
ЗОНАХ
Кабели и
провода
Способ прокладки
Сети
выше
1 кВ
Силовые
сети и
вторичные
цепи до
1 кВ

Осветительные
сети до
380 В
Бронированные
кабели

Небронированные кабели в
резиновой, поли-
винилхлоридной
и металлической
оболочках
Открыто — по стенам
и строительным
конструкциям на скобах и
кабельных конструкциях;в
коробах, лотках, на
тросах, кабельных и
технологических эстакадах; в
каналах; скрыто — в
земле (траншеях), в
блоках
Открыто — при
отсутствии механических и
химических воздействий;
по стенам и
строительным конструкциям на
скобах и кабельных
конструкциях; в лотках, на
тросах
В зонах любого класса
B-I6
В-Па
B-Ir
B-I6
В-Па
В-1г
В-1а
B-I6
В-Па
В-1г
Изолированные
провода
В каналах пылеуплот-
ненных (например,
покрытых асфальтом или
засыпанных песком)
Открыто — в коробах
Открыто и скрыто — в
стальных водогазопро-
водных трубах
То же
В-П
В-Па
B-I6
В-1г
В-П
В-Па
В-1а
B-I6
В-1г
В зонах любого
То же
В-П
В-Па
В-1а
B-I6
В-1г
класса
ТАБЛИЦА 7.3.15
МИНИМАЛЬНОЕ ДОПУСТИМОЕ РАССТОЯНИЕ ОТ ТОКОПРОВОДОВ (ГИБКИХ И ЖЕСТКИХ)
И ОТ КАБЕЛЬНЫХ ЭСТАКАД С ТРАНЗИТНЫМИ КАБЕЛЯМИ ДО ПОМЕЩЕНИЙ СО
ВЗРЫВООПАСНЫМИ ЗОНАМИ И ДО НАРУЖНЫХ ВЗРЫВООПАСНЫХ УСТАНОВОК
Помещения со взрывоопасными зонами
и наружные взрывоопасные установки,
до которых определяется расстояние
Расстояние, м
от
токопроводов
от кабельных
эстакад
С легкими горючими газами и ЛВЖ, с горючими пылью или волокнами 1
Помещения, выходящие в сторону токопроводов 10 и 6 (см. Не нормирует -
и кабельных эстакад несгораемой стеной без про- примечание) ся
емов и устройств для выброса воздуха из си- s
стемы вытяжной вентиляции
Помещение с выходящей в сторону токопроводов 15 9 или 6 (см.
и кабельных эстакад стеной с проемами примечание,
п. 2)
Наружные взрывоопасные установки, установки, 25 9
расположенные у стен зданий (в том числе
емкости)
Сливно-наливные эстакады с закрытым сливом 25 2G
или наливом ЛВЖ
Резервуары (газгольдеры) с горючими газами 25 20
Примечания. 1. Проезд пожарных автомобилей к кабельной эстакаде допускается
с одной стороны эстакады.
2. Минимально допустимые расстояния 6 м применяются до зданий
и сооружений I и II степени огнестойкости со взрывоопасными
производствами при соблюдении условий, оговоренных СНиП по
проектированию генеральных планов промышленных предприятий.
3. Расстояния, указанные в таблице, считаются от стен помещений
со взрывоопасными зонами, от стенок резервуаров или от
наиболее выступающих частей наружных установок.
а) с транзитными кабелями —
см. табл. 7.3.15;
б) с кабелями,
предназначенными только для данного
производства (здания),— не
нормируются.
Зануление и заземление
7.3.137. В электроустановках
до 1 кВ и выше с
изолированной нейтралью заземляющие
проводники допускается прокладывать

как в общей оболочке с
фазными, так и отдельно от них.
Магистрали заземления
должны быть присоединены к зазем-
лителям в двух или более разных
местах и по возможности с
противоположных концов помещения.
7.3.138. Использование
металлических конструкций зданий,
конструкций производственного
назначения, стальных труб
электропроводки, металлических оболочек
кабелей и т. п. в качестве
нулевых, защитных (заземляющих)
проводников допускается только
как дополнительное мероприятие.
7.3.139. В электроустановках
до 1 кВ с глухозаземленной
нейтралью в целях обеспечения
^автоматического отключения
аварийного участка проводимость
нулевых защитных проводников
должна быть выбрана такой, чтобы
при замыкании на корпус или
нулевой защитный проводник
возникал ток КЗ, превышающий не
менее чем в 4 раза
номинальный ток плавкой вставки
ближайшего предохранителя и не менее
чем в 6 раз ток расцепителя
автоматического выключателя,
имеющего обратнозависимую
характеристику.
7.3.140. Расчетная проверка
полного сопротивления петли фаза —
нуль в электроустановках напря-'
жением до 1 кВ с
глухозаземленной нейтралью должна
предусматриваться для всех
электроприемников, расположенных во
взрывоопасных зонах классов B-I
и В-П, и выборочно (но не менее
10 % общего количества) для
электроприемников,
расположенных во взрывоопасных зонах
классов B-Ia, B-I6, В-1г и В-На и
имеющих наибольшее
сопротивление петли фаза-нуль.
7.3.141. Проходы специально
проложенных нулевых защитных
(заземляющих) проводников через
стены помещений со
взрывоопасными зонами должны производить-
f ся в отрезках труб или в проемах.
f Отверстия труб и проемов
должны быть уплотнены несгораемыми
материалами. Соединение нулевых
защитных (заземляющих)
проводников в местах проходов не
допускается.
Молниезащита и защита от
статического электричества
7.3.142. Защита зданий,
сооружений и наружных установок,
имеющих взрывоопасные зоны, от
прямых ударов молнии и вторичных
ее проявлений должна
выполняться в соответствии с СН305—11
«Инструкция по проектированию и
устройству молниезащиты зданий
и сооружений» Госстроя СССР.
7.3.143. Защита установок от
статического электричества
должна выполняться в соответствии с
действующими нормативными
документами.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
lliiifiii
llllllll
¦11111
A1) 1585630 E1) 5F 24 F 5/00 B1)
4319474/29-29 B2) 26.10.87 G1)
Московский текстильный институт
им. А. Н. Косыгина G2) О. Я. Кокорин,
М. Ю. Каплунов, С. В. Нефёлов E3)
697.94
E4) E7) СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА В
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ с
повышенными тепловыделениями и
влажностью внутреннего воздуха,
содержащая центральный кондиционер с
теплообменным аппаратом,
подключенный к прямому и обратному
трубопроводам и сообщенный входом с
атмосферой, а выходом — с конденсируемым
помещением, расположенные в зоне
технологического оборудования и
рабочих зонах помещения
рециркуляционные воздуховоды с теплообменниками-
охладителями, подключенными к
соответствующим подающим и возвратным
трубопроводам, бак охлажденной воды,
сообщенный через сливной и напорный
трубопроводы соответственно с
градирней и подающим трубопроводом, и
размещенный нд входе кондиционера
датчик температуры, связанный через блок
управления с установленными на
трубопроводах регулируемыми элементами,
причем прямой, обратный и возвратный
трубопроводы параллельно сообщены с
градирней, отличающаяся тем, что, с
целью снижения энергетических затрат,
система дополнительно содержит
контактный аппарат с распылителем и
поддоном и увлажнители с источником
водоснабжения, расположенные
соответственно на выходах теплообменного
аппарата и
теплообменников-охладителей, причем распылитель контактного
аппарата параллельно теплообменному
аппарату сообщен при помощи
регулируемого клапана с прямым
трубопроводом, поддон V— с баком, контактный
аппарат снабжен циркуляционным
контуром, обратный трубопровод
дополнительно сообщен при помощи
регулируемого вентиля с баком, а регулируемые
клапан и вентиль параллельно связаны
с блоком управления.
(И) 1576811 E1M F 25 D 17/02 B1)
4314515/31-13 B2) 08.10.87 G1)
Специальное конструкторско-технологиче-
ское бюро с Опытным производством
Института проблем криобиологии и
криомедицины АН УССР G2)
А. Л. Вайсман, С. И. Ткаченко E3) 621.
563.3
E4) E7) УСТРОЙСТВО
БЫСТРОГО ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащее
контур циркуляции жидкого
промежуточного хладагента, выполненный в виде
замкнутой системы трубопроводов, в
котором установлены насос,
охлаждаемый объект и промежуточный
теплообменник, соединенный с линией подачи
жидкого хладагента, отличающееся
тем, что, с целью повышения
надежности устройства, в него дополнительно
введены клапан, установленный в
верхней части промежуточного
теплообменника, и последовательно соединенные
первый датчик температуры,
установленный на входе промежуточного
теплообменника, первый сумматор, первый
ограничитель, интегратор, выход
которого соединен с вторым входом первого
ограничителя, и последовательно
соединенные второй датчик температуры,
установленный на выходе
промежуточного теплообменника, второй сумматор,
дифференциальный усилитель и второй
ограничитель, выход которого соединен
с вторым входом дифференциального
усилителя, а также последовательно
соединенные третий сумматор и
исполнительный механизм, установленный на
линии подачи жидкого хладагента, при
этом первый вход третьего сумматора
подключен к выходу интегратора, а
второй вход — к выходу
дифференциального усилителя, второй вход второго
сумматора соединен с вторым входом
первого сумматора, выход которого
подключен к второму входу второго
ограничителя, а выход второго
сумматора — к второму входу интегратора.
A1) 1601474 E1) 5 F 25 В 5/00, F 25
D 11/02 B1) 4088724/28-06 B2)
10.07.86 G1) Производственное
объединение по выпуску бытовых
холодильников G2) С. Ю. Берсудский, В. С. Чес-
ноков, Ю. А. Лапшин, А. П.
Морозов E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ
АГРЕГАТ ДВУХКАМЕРНОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащий
последовательно соединенные компрессор, змееви-
ковый конденсатор, запорный клапан,
капиллярную трубку и испарители
морозильной и холодильной камер, а
также вторую капиллярную трубку,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
расхода энергии и снижения
температуры замораживания, вторая
капиллярная трубка подключена на входе к
змеевику конденсатора в его средней
части, а на выходе — к входу в первую
капиллярную трубку.
A1) 1599630 E1) 5 F 25 С 1/02 B1)
4600949/30-13 B2) 31.10.88 G1) Волж-
ско-Камский научно-исследовательский
и конструкторско-технологический
институт водного лесотранспорта G2)
А. Г. Турлов, В. Ю. Казаков, В. М. Гон-
чаренко E3) 621.581
E4) E7) АГРЕГАТ ДЛЯ
НАМОРАЖИВАНИЯ ЛЬДА НА ВОДОЕМАХ,
содержащий насосную установку с
дальнеструйным дождевателем,
укрепленную на колесном транспортном
средстве, и понтоны, отличающийся тем,
что, с целью повышения надежности
работы за счет уменьшения нагрузки
на колеса, понтоны соединены между
собой поперечной балкой и
телескопической штангой, поперечная балка
смонтирована на задних участках
понтонов и связана с корпусом
дождевальной установки посредством вильчатого
рычага, а телескопическая штанга
установлена на направляющих,
смонтированных на передних участках
понтонов, и связана с корпусом
дождевальной установки посредством рычагов и
гидроцилиндра, при этом днища
понтонов имеют сужающийся книзу
продольный профиль и низшие их точки лежат
в одной вертикальной плоскости с осью
неповоротных колес.
35
а;
н
at
1

s
«3
*8
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
ЭЙШШС
УДК 621.56/.58
36 Из Бюллетеня МИХ
Способ очистки холодильной
системы
Нагар на электродвигателе внутри
герметичного компрессора
приводит к большим загрязнениям
холодильной системы, которые
необходимо из нее удалять. Автор
рекомендует очищать хладагент
при помощи фильтров с
абсорбентом, вставляя их временно в
жидкостную и всасывающую
трубы. Эффективность такого способа
очистки проверена на практике.
Он оказался более простым, чем
традиционный метод очистки
системы хладагентом R11. Кроме того,
следует вообще отказаться от R11,
так как он обладает высоким
потенциалом разрушения
окружающего планету слоя озона.
Brenna / / Ind. Formazione. IT.
(Италия), 13, 1989, № 130, 16—20.
БМИХ. 1991, № 2. С. 192.
Прогресс в изучении процессов
замораживания воды и таяния льда
Приведен обширный обзор
результатов недавно проведенных
исследований процессов замораживания
воды и таяния льда.
Исследования выполнены по
следующим направлениям:
замораживание воды в потоке и при его
отсутствии; замораживание воды в
озерах и реках; замораживание
морской воды; изморозь в
атмосфере и на море; различные
способы растаивания льда.
Рассмотрены также теплофизические
свойства чистого льда и морской воды.
Fukusako S. II Trans. JAR, JP.
(Япония), 7, 1990, № 1, 1—32
БМИХ. 1991, № 2. С. 174.
Новый изоляционный материал —
озонобезопасный пенополиуретан
Применение теплоизоляционного
материала пенополиуретана с
использованием в качестве пропел-
лента R11 встречает большое
сопротивление из-за его озоноопас-
ности. Фирмы, производящие
пенополиуретан, заняты активным
поиском возможностей замены R11.
В статье описаны открытые
недавно способы снижения объемов
применения R11 и полного его
исключения при производстве
пенополиуретана в перспективе. В
заключение автор отмечает, что
эффективные решения этой проблемы
будут найдены, однако для этого
необходимы многие
фундаментальные и прикладные исследования.
Ожидается, что будут
разработаны новые конструкции
теплоизоляции оборудования.
Knobbout J. A. II Koude KUm., NL.
(Нидерланды), 83, 1990/02, № 2,
32—34.
БМИХ. 1991, № 2. С. 193.
Защита электродвигателей
компрессоров
Трехфазный электродвигатель
подвержен перегреву вследствие
падения напряжения в питающей
электросети или потери
напряжения в одной из фаз. В первом
случае напряжение падает из-за
перегрузки сети электроснабжения,
во втором — при срабатывании
предохранителя или разрыве
провода одной фазы. В обоих случаях
повышается температура
электродвигателя, в результате чего
сокращается срок службы изоляции
обмотки. При этом может не
сработать тепловая защита и серьезная
авария не будет предотвращена.
Надежным решением проблемы
является контроль напряжения в
каждой фазе и отключение
электропитания в случае падения
напряжения в одной или нескольких
фазах.
Gilbert H. G. // Heat. Piping
Air Cond., US. (США), 62,
1990/05, № 5, 71—73.
БМИХ. 1991, № 2. С. 194.
Регулирование числа оборотов
компрессоров посредством
изменения тока
При регулировании работы
холодильной системы посредством
пуска и остановки компрессора
неизбежны колебания температуры
Кипения между максимальным и
минимальным ее значением в
соответствии с дифференциалом реле
температуры или реле давления.
Это может вредно отразиться на
качестве охлажденного продукта.
Кроме того, в условиях низких
тепловых нагрузок компрессор
большую часть времени работает при
пониженном давлении кипения и
повышенном давлении
конденсации. При этом продолжительность
рабочего цикла сокращается, что
ускоряет цикличность,
увеличивает износ, ухудшает режим
работы электродвигателя и приводит к
перегреву пускового устройства.
Избежать всех этих негативных
факторов позволяет регулирование
скорости (числа оборотов)
компрессора, если
холод©производительность его будет
соответствовать тепловым нагрузкам. В статье
подробно разъясняются различные
возможные способы регулирования
работы компрессора.
Garstang S. W. // AIRAN J., AU.
(Австралия), 44, 1990/03, № 3,
21—23, 25—28; 1990/4, № 4
38—40, 42, 44.
БМИХ. 1991, № 2. С. 193.
Оптимизация холодильной и
теплонасосной установок на
мясоперерабатывающем заводе
Мясоперерабатывающий завод
потребляет холод, горячую воду и
пар. В цехе субпродуктов
генерируется большое количество
отработанного тепла. Все эти
системы теплохладоснабжения обычно
проектируются раздельно. В статье
систематизированы проектные
решения мясоперерабатывающих
заводов с тем, чтобы выявить
оптимальное с точки зрения
удовлетворения энергетических потребностей
предприятия с учетом возможного
использования источников
бросового тепла.
Bowater F. J. // Build Serv.
Eng. Res. Technol.,GB.
(Великобритания), 11, 1990,
№ 1, 1—7.
БМИХ. 1991, № 2. С. 244.
Транспортировка свежих фруктов и
овощей при контролируемой
температуре
Для сохранения качества свежих
фруктов и овощей в процессе
транспортировки необходимо
поддерживать требуемые температуры
внутри рефрижераторных средств.
В статье приведены различные
типы транспортных средств и
устройств для производства холода
в процессе движения, описан
частный случай перевозки готовых
к употреблению овощей,
прошедших минимальную обработку.
Bennahmias R. // Rev. int. Froid /
Int. J. Refrig., GB.
(Великобритания), 13, 1990/11, № 6, 393—400.
БМИХ. 1991, № 2. С. 246.

Показатели
Производство БЗП в 1987 г.,
Овощи
сырые
приготовленные
Фрукты и ягоды
Соки
Морепродукты и моллюски
Рыба
сырая
с хлебом
1 приготовленная
Мясо
сырое
приготовленное
кроличье, козье, дичь
Картофел ен роду к ты
французский жареный
картофель
прочие
Кондитерские изделия
пицца
прочие
выпечку
Паста
Молочные продукты и
десерты
Супы, соусы, тушеное мясо
Птица
тушки
части сырые
приготовленная
Готовые блюда
i Разные продукты
Всего БЗП, включая птицу
Производство мороженого,
тыс. л
Рост потребления за год, %
(по сравнению с 1986 г.)
! БЗП
мороженого
Потребление на душу
населения, кг/год
БЗП
мороженого
Доля реализации БЗП, %
через розничную
торговлю
через сеть общественного
питания
Дания
28 760 I
866 J
} 774
J
4 04 1
\
} 4 119
J
12 646
1 251
113 643
J
2 917
> 1 391
1 795
22 447
5 040
х 40 323 I
i 10 704 j
13 848
1 785
166 394
41 664
4-3,5
0,0
32,4
8,1
70,9
29,1
Финляндия
16 033
2 145
7 187
2 496
286
; i-v.»
i < . ¦" ?
, ,4i
1 1 340
704
848
117
57 703
51 233
+ 4,0
- 3,3
11,7
10,4
50,2
49,8
Франция
259 140
3 470
7 304
346
20 092
69 223
34 780
52 203
1 • \ H YJ 1
1 i>9i)
lt;/ ' * i.':'
• -j ..
3 9,10
24 908
ь зон
5G03
1 292
1 002 126
241 074
+ 12,9
+ 3,6
17,9
4,3
—
—
ФРГ
167 472
50 477
116 971
J
1 1 029
18 850
J59 020
1
56 892
12 695
11 321
2 i 7 720
1 1 583
12 914
50 026
9 043
2 192
10 396
\
) 37 6 000
J
59 128
1 255 729
438 200
+ 4,0
- -2,5
20,5
7,2
52,9
47,1

Великобритания
343 000
7 000
1 000
2 000
9 000
33 000
18 000
91 000
95 000
166 000
25 000
33 000
79 000
7 000
16 000
)
>421 000
(
63 000
2 400
1 655 000
402 000
+2,7
+ 1,7
34,2
7,1
82,0
18,0
Италия
166 060
460
270
750
5 770
24 760
14 880
11 100
810
32 230
3 170
8 510
12 U0
5 260
7 150
250
4 160
3 120
14 610
320
319 900
_.
+ 6,7
—
5,7
—
64,8
35,2
Нидерланды
50 000
—
600
—
\
\ 11 400
J
I 72 000
|
108 100
J
9 ()on
[ 200 '
251!
3 900
i 15 100
' 11 850
400
240 000
65 000
+5,1
1,0
16,2
4,4
57,0
43,0
Норвегия
16 263
—
—
—
5 674
\ 7 846
1
2 565
16 823
l 9 078
J
L,:3k
1
},,,
f
2 718
78 232
48 !00
+6,7
-3,4
18,7
11,5
54,0
46,0
Швеция
35 496
2 300
2 078
14 141
19 934
6 207
3 596
29 532
14 358
26 681
3 4-!<»
1 23!
}.,»«
>542i
95
91 7
22 926
4 605
2 015
13 158
815
214 547
113 760
—2,9
—4,7
25,5
13,6
47,0
53,0

Швейцария
25432
3516
1 112
2 681
6 089
4 655
2 221
7 982
224
3 038
19 517
5 675
3 581
i ::s
4 372
.._
—
16 203
18 352
2 419
}l 288
1
133 135
•
48 192
+7,6
-1.1
20,1
7,3
47,9
52,1
Бельгия
14 650
3 425
—
___
2 100
4 400 1
2 825 f
475 J
8 500 \
2 400 f
2 000 J
22 575
12 550
\
1
> 1 475
3 800
1 050
4 650
4 100
1 700
300
5 150
—
128 000
55 000
+ 13,0
—
13,0
5,6
68,0
32,0
Испания
140 000
26 000
—
70 000 ^
125 000
35 000
\ 10 000
j
—
.......
—
_.
25 000
—
126 000
--
—
__
3,2
65,0
35,0
Европа
И 363 035
1
L 41 096
|
630 124
574 991
___
17 449 1
\
\ 914 388
)
1
\ 329 280
108 259
51 222
27 321
1 991 832
>
I z
5 681 766
1 530 223
—
18,1
5,1
—
~

РЕФЕРАТЫ
3>

УДК 628.853.3:621.565.94.001.24
Зависимость относительной влажности
воздуха в камерах хранения пищевых
продуктов от условий эксплуатации
приборов охлаждения. АВЕРИН Г. Д.,
АЛЕКСЕЕВ А. В. «Холодильная
техника», 1992, № 1.
Проанализировано возможное влияние
на равновесную относительную
влажность воздуха в холодильных камерах
хранения общей испарительной
способности продукта и осушающей
способности приборов охлаждения.
Теоретически установлено, что их увеличение
приводит к возрастанию минимальной
относительной влажности воздуха до
единицы. Для интервала отрицательных
температур до —25 °С предложена ана-,
литическая зависимость для расчета
фт1п. Приведены рекомендации по
выбору значений в для поддержания
заданной минимальной относительной
влажности воздуха.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список
литературы — 8 названий.
УДК 615.47:616-089:621.59
Термодинамические параметры
криогенной газовой струи для криотерапии.
ЦЫГАНОВ Д. И., МИКУЛИН Е. И.,
КОЧИЕВА Н. К. «Холодильная
техника», 1992, № 1.
На основе экспериментальных
исследований предложена методика расчета
основных термодинамических
параметров криогенной газовой струи
(газообразного азота), применяемой в
криотерапии для локального лечения многих
ревматических заболеваний. Выявлены
значения и характер изменения
параметров газовой струи — скорости,
температуры, коэффициента
теплоотдачи — вдоль оси струи в зависимости
от расстояния до среза сопла. На
расстоянии, равном 25 диаметрам сопла,
ее скорость падает почти в 4 раза,
а температура повышается, по
сравнению с начальной, более чем в 2 раза.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список
литературы — 3 названия.
УДК 637.5.037.004.162.001.24
Метод расчета потерь замороженного
мяса при краткосрочном хранении.
ДЕЙНЕГО Г. П., КАРАБАДЖАК В. Н.
ЗАБРОДКИН Е. В. «Холодильная
техника», 1992, № 1.
При исследовании процесса усушки
замороженного мяса в камерах хранения
с повышенным грузооборотом сделан
вывод, что ее следует рассматривать с
учетом динамики образования
сублимированного поверхностного слоя мяса.
Предложен метод расчета толщины
сублимированного слоя и усушки мяса
в квазистационарном процессе
хранения, а также проанализировано их
изменение во времени. Результаты
теоретического исследования сопоставлены с
данными промышленных испытаний.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 7 названий.
Научно-производственное объединение
«Агрохолодпром»
Всесоюзный научно-исследовательский
и конструкторско-технологический
институт
холодильной промышленности
ПРЕДЛАГАЕТ
предприятиям и организациям
научно-техническую документацию:
• Правила устройства и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок;
• Правила устройства и безопасной эксплуатации фреоновых
холодильных установок;
• Санитарные правила для холодильников;
• Инструкцию по определению норм расхода
электроэнергии на холодильную обработку и хранение мясных и
молочных продуктов;
• Каталог оборудования для охлаждения, замораживания и
хранения различных видов сельскохозяйственного сырья и
пищевых продуктов.
Подготовлены к печати и будут изданы в 1992 г. и
другие наименования научно-технической литературы по
холодильной технике и технологии (рекомендации по
проектированию холодильных установок, парокомпрессионных тепло-
насосных установок, по применению испарительных
конденсаторов, инструкция по технохимконтролю производства
мороженого и др.), на которые принимаются заявки.
Издания выходят ограниченным тиражом,
распространяются по договорной цене.
ИНСТИТУТ ТАКЖЕ ОСУЩЕСТВЛЯЕТ ПЕРЕВОДЫ С АНГЛИЙСКОГО И
ФРАНЦУЗСКОГО ЯЗЫКОВ НА РУССКИЙ И С РУССКОГО ЯЗЫКА НА АНГЛИЙСКИЙ И
ФРАНЦУЗСКИЙ.
РЕАЛИЗУЕТ ПЕРЕВОДЫ РЕФЕРАТОВ ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МЕЖДУНАРОДНОГО
ИНСТИТУТА ХОЛОДА.
Запросы направлять по адресу: 125422, Москва,
ул. Костякова, 12. Телефон для справок: 976-38-15.
УДК 663.674
Теплоотдача и аэродинамика при омы-
вании потоком холодного воздуха
конусообразных стаканчиков. ВОЙТ-
КО А. М., ПАТЛАТИЙ Ю. Г.
«Холодильная техника», 1992, № 1.
Проведены исследования по
теплоотдаче и аэродинамике при омывании
потоком холодного воздуха
конусообразных стаканчиков. Получены
необходимые критериальные зависимости для
расчета теплообмена и аэродинамики,
которые могут быть использованы при
проектировании скороморозильных
аппаратов для закаливания мороженого.
Иллюстраций 4.
УДК 621.57.041-213.3.001.4
Универсальные характеристики
герметичных холодильных компрессоров.
ГИДУЛЯН В. И. «Холодильная
техника», 1992, № 1.
Приведены универсальные
характеристики герметичных холодильных
компрессоров, полученные в результате
сопоставления различных отечественных
и зарубежных моделей. Пользуясь
такими характеристиками, можно легко
определить холодопроизводительность
искомого компрессора, его массу и
энергоемкость.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 4 названия.