Похожие
Текст
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА
«ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ
КУЗНЕЧНО-ПРЕССОВОГО И ТЕРМИЧЕСКОГО
ЦЕХОВ»
Киев КИСИ 1989
МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ УССР
КИЕВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАЛшШ
ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
К ВЫПОЛНЕНИЮ КУРСОВОГО ПРОЕКТА "ВЕНТИЛЯЦИЯ
И ОТОПЛЕНИЕ КУЗНЕЧНО-ПРЕССОВОГО И ТЕРМИЧЕСКОГО ЦЕКОВ"
для студентов специальности 2907
"Теплогазоснабжение и вентиляция"
всех форм обучения
Утверждено
на заседании кафедры
теплогаз оснабнени я
и вентиляции
Протокол № 10 от 21.1Й.8В г.
Киев КИСИ I9B9
Методические указания к выполнению курсового проекта "Вентиляция
и отопление кузнечно-прессового и термического цехов" для студентов
специальности 2907 "Теплогазоснабжение и вентиляция" всех форм обуче-
ния / Сост. В.П.Корбут, П.Л.Зиныч. - К.г КИСИ, 1989. - Ю0 с.
Учебное издание
Методические указания
к выполнению курсового проекта "Вентиляция
и отопление кузнечно-прессового и термического цехов"
для студентов специальности 2907
"Теплогазоснабжение и вентиляция"
всех форм обучения
Составители: Корбут Вадим Павлович
Зиныч Петр Лукинович
Ответственный за выпуск А.Я.Ткачук
Рецензент В.В.Трофимович
Редактор Л.Б.Прудникова
Корректоры: 0.А.Ивановская
Г.В.Мысливец
Т.С.Иленокая
Н.Ф.Слонина
Полл, к псч.УЭ./2 ЛТ. . Формат OOxM'/is. Бумага
тип. № -3 . |1ечат|. офсетная. Уса. лсч. л. S. Si . Усл. кр.-отт. b.CL .
Уч.-иал. л. 5, 25 . 11*Л-ЛЪ2640 . Тираж2012
Зак. № . Бесшипио.
KueocKHii орлана Трудовою Красною Знамени
ножеоероо-п рои ел i.iuaii пицц ут
2.3:0.37, Кяев-37, Вотдуюфлоичюа просипи г. ill
I II НПО «Укр<|у<ш>.т><| раф».
252151,1. Коев, у- Но ii.no кап. КО.
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Цель разработки курсового проекта по отоплении и вентиляции
промышленного здания - закрепить, развить и углубить теоретические
знания студентов, полученные по специальности, а также усовершенст-
вовать практические навыки расчета и конструирования отопительно-
вентиляционных систем.
Данные методические указания предназначены для ознакомления
студентов о особенностями проектирования специальных вопросов вен-
тиляции и отопления кузнечно-прессовых и термических цехов. Одновре-
менно необходимо пользоваться технической и нормативной литературой
по проектированию, монтажу и эксплуатации систем вентиляции И отоп-
ления, а такие конспектом лекций.
Курсоьой проект студент должен выполнить с применением наибо-
лее прогрессивных решений, отвечающих современным санитарно-гигиени-
ческим и технологическим требованиям.
Данные указания используются совместно о основными методиче-
скими указаниями к выполнению курсового проекта по отоплении и вен-
тиляции промышленного здания.
2. ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА И ВЫДЕЛЯЮЩИХСЯ
ВРВДЫХ ВЕЩЕСТВ
Кузнечно-прессовые и термические цехи условно могут быть разде-
лены на следующие группы:
2 - 2649 о
I) крупные кузнечно-прессовые цехи, которые занимают отдельные
корпуса, оборудованные большим количеством печей, ковочных молотов,
машин и прессов. Особенность втих цехов - повышенные удельные тепло-
избытки во все периоды года;
2) небольшие кузнечные цехи для изготовления мелких поковок. Они
располагаются, как правило, в отдельных помещениях крупных заводских
корпусов, реже занимают самостоятельные небольшие корпуса;
3) крупные термические цехи, расположенные в самостоятельных кор-
пусах, предназначены для термообработки основной- производственной про-
дукции. Характеризуются разнообразием технологического оборудования
и значительными теплоизбытками во все периоды года;
4) небольшие термические отделения, входящие в состав инструмен-
тальных или ремонтно-механических заводов. Располагаются в отдельных
помещениях корпуса. Характеризуются разнообразием технологического
оборудования, теплоизбытками главным образом в теплый период года.
Кузнечные цехи в зависимости от вида поковок разбиваются на
классы (табл. 2.1).
Таблица 2.1
Классифгкация кузнечных цехов по виду поковок
Класс Вид поковки Масса, кг
I 2 3
I Мелкие До 25
П Средние " 700
01 Тяжелые " 1000
01 Особо тяжелые До 70000...200000
1У Штамповочные " 45...150
У Штамповочные мелкие крупно- серийного и массового про- изводства •
Производственные процессы в кузнечно-прессовых цехах охватывают
в основном следующие технологические операции:
резку или рубку холодных заготовок металла на прессах и ножни-
цах, в также правку заготовок на прессах;
нагрев металла под ковку в печах или в горнах с доведением тем-
пературы нагрева до ПВО... 1250 °C;
ковку на молстах, ковочных машинах (паровых, воздушных, механи-
ческих и др.);
травление ковальных деталей для снятия окалины.
4
В термических цехах наблюдаются следующие технологические про-
цессы:
отжиг и нормализация с нагревом изделий из углеродистой стали до
800...900 °C и легированной (быстрорежущей) до 1100,..1200 °C для при-
дания металлу однородной структуры и равномерной твердости. Нагрев
осуществляется в камерных или в муфельных печах или же электродно-со-
ляных ваннах с расплавленным хлористым натрием или не хлористым бари-
ем, в последнее время применяется нагрев токами высокой частоты (ТВЧ);
цементация - процесс обогащения поверхностного слон углеродом
С образованием карбида (науглероживания) протекает при температуре
900«,.950 °C в муфельных или в камерных печах в присутствии среды,
содержащей порошкообразный уголь (твердый карбюризатор) или богатые
углеродом газы (газовая цементация) - метан, пропан, бутан и др.;
закалка - придание материалу твердости нагревом до температуры
750.,.650 °C о последующим быстрым охлаждением. Нагрев ведется в ка-
мерных или в шахтных печах, закалка - в масляных или в водяных ван-
нах. Иногда применяется воздушная закалка путем обдува нагретых из-
делий струей сжатого воздуха;
отпуск - снятие внутренних напряжений в металле, образующихся
в процессе закалки» Низкий отпуск может вестись при темпер grpe от
ЙОО до 350 °C в масляных или в свинцовых ваннах; высокий отпуск - При
температуре 450.„.700 °C в селитровых или в соляных ванна;:, оборудо-
ванных электронагревом;
цианирование - одновременное обогащение поверхностного слоя ме-
талла углеродом (для придания твердости) и азотом (для придания ус-
тойчивости против истирания) путем разложения цианистых солей калия
или натрия. Процесс протекает при температуре 830...870 °C при по-
гружении обрабатываемых изделий в тигельные печи или в ванны с элек-
тронагревом, содержащие расплавленные соли цианистых соединений;
азотирование (кли азотация) - придание поверхности металла износоус-
тойчивости за счет обогащения азотом. Процесс ведется в камерных пе-
чах при температуре 500...600 °C в среде аммиака, который при диссо-
циации освобождает азот, поглощаемый поверхностью металла, а водород
при этом сгорает. Иногда вместо аммиака в печь подается из баллонов
под давлением газообразный азот.
В перечисленном оборудовании (печи и соляные ванны) используется
в качестве топлива мазут, естественный или генераторный гаэ или же
они снабжаются электронагревателями. Конструкции теплового оборудова-
ния весьма разнообразны.
2*'
5
Термические печи подраздел лотея:
а) по принципу действия - не периодического и непрерывного дей-
ствия;
б) по характеру среды в рабочем пространстве - на вакуумные5с вой-
твиовительной или о науглероживающей атмосферой и др.;
в) по источнику тепловой энергии - на пламенные, пламенные с ра-
диационными трубками, електрические;
г) по технологическому назначению - на цементационные, аеотиро-
вания, эакалки и т.п.;
д) по конструкции рабочего пространства - на муфельные, шахтные,
камерные, конвеерные и др.
При термической обработке изделия покрываются слоем окалины и
для ее удаления (очистки изделия) используются гидропескоструйные
или дробеструйные установки.
Вредными выделениями в кузнечно-прессовых и термических цехах
являются:
ко нвективная и лучистая теплота от нагреваемы?: поверхностей пе-
чей, молотов, прессов, обрабатываемых изделий;
лучистая теплота от загрузочных отверстий и открытых поверхнос-
тей, у печей и соляных ванн;
водяной пар от закалочных ванн и пары масла от масляных зака-
лочных ванн;
при работе печей на жидком или на газообразном топливе выделя-
ются газы, содержащие оксид углерода {СО), оксид азоте WQ) сернис-
тый ангидрид (-Зф, твердые частицы в виде сажи, а также различные
газообразные соединения - аммиак (Д/Л^), углеводороды и др.;
пыль окалины железа при ковке и очистке изделий, пыль селитры
и различных солей, испольеуемых в соляных ванна?:, угольная и извест-
ковая пыль, входящая в состав карбюризатора, и т.п.
Количество теплоты и вредных веществ, поступающие в помещения
цехов, необходимое для расчета воздухообмена в соответствии с ЕЭ1,
можно принимать по укрупненным данным (табл. й.й).
6
Таблица 2.2
Основные производственные вредности кузнечно-прессовых
и термических цехов
п/п Наименование помещения Производственные вредности
Наименование и источ- ники их вьщеления Единица измерения Общее коли- чество
I 2 3 4 5
Кузнечно-прессовые цехи
I Пролеты с моло- тами Тепловыделения от горя- чих поверхностей нагре- вательных печей, моло- тов, прессов и т.д., а таете от нагретых изде- лий. Топливо - газ или мазут % теплоты, расходуемой на печи 53
• То же от електропечей Окись углерода, прони- кающая через неплот- ности печи и газоходов. Топливо - газ или ма- зут Вт/кВт установоч- ной мощнос- ти печи г/кг условного топлива 616 7,0
Сернистый ангидрид (газ). Топливо - мазут г/кг ус- ловного топлива 5,2
2 Проле' j с прес- сами и ковочными машинами Тепловыделения от горя- чих поверхностей нагре- вательных печей, прес- сов, ковочных машин и т.п., а таете от нагре- тых изделий. Топливо - гаа или мазут То же от электропечей Окись углерода, прони- кающая через неплотнос- ти в печах и газоходах. Топливо - газ или мазут Сернистый ангидрид (газ). Топливо - мазут % теплоты, расходуе- мой на печи .Бт/кВт установоч- ной мощ- ности пе- чей г/кг условного топлива г/кг условного топлива 45 616 3,0 2,2
3 - 2649
7
Продолжение табл. 2.Й
I 1 2 . 3 1 4 J. 5
I 2 Печные залы для об- работки заготовок после обдирки и прес- совых: поковок (заво- ды тяжелого машино- строения) Печные залы для об- работки деталей в чистом виде (авто- транспортные и станкоинструменталь- ные заводы) Термические,цехи Теплота от горячих поверхностей нагре- вательных печей, ванн и т.п., а так- же от нагретой из- делий. Топливо - газ или мазут То же от электропе- чей Окись углерода.про- никающая через не- шютнссти в печах и газоходах. Топ- ливо - газ Топливо -• мазут Сернистый ангидрид проникающий через неплотности в пе- чах и газоходах. Топливо - мазут Теплота от горячих поверхностей нагре- вательных печей, ванн и т.п., а так- же 6т нагретых из- делий. Топливо - газ То же от электропе- чей Окись углерода, про- никающая через не- плотности В печах и газоходах. Топ- ливо - газ $ тепло- ты’ топлива, расходуемо- го на печи Вт/кВт установоч- ной мощ- ности печей г/ м3 газа г/кг мазута г/кг мазута % теплоты, расходуемой на печи Вт/кВт установоч- ной мощнос- ти пёчей г/м3 газа 55й 320 3,8 4,8 3,1 41 576 24
3 Отделение очистки и гидрополировки Пыль, возникающая при обработке изде- лий на абразивных станках кг/ч 0,117... ...0,31
В
Окончание табл. 2.2
I J 2 -J 3 [- 4 5
То же на крорцевальньк станках кг/ч 0,200... ...0,350
Пыль металлическая от дробеметных камер объе- мом i
до 2 м3 кг/ч 33,0
'• 10 м3 кг/ч 66,1
" ВО м3 кг/ч 167,9
Пыль здектрокорунда от гидрополировальной уста- новки — —
4 Отделение циани- рования Теплота от горячих по- верхностей ванн и на- гретых изделий % тепло- ты, расхо- дуемой на ванны 15
Цианистый водород, про- никающий через неплот- ности в укрытиях агре- гатов цианирования г/ч на аг- регат циа- нирования 6
5 Помещение для установок ТВЧ Теплота от горячих по- верхностей установок и нагретых изделий Вт/кВт установоч- ной мощ- ности агре- гатов ТВЧ ех
6 Помещения для хранения балло- нов для азоти- рования Аммиак, проникающий через неплотности в арматуре баллонов г/ч на один бал- лон 0,015
7 Испарительная азо- тирования Аммиак, проникающий че- рез неплотности в испа- рителях г/ч на один испа- ритель 27
В Отделение приго- товления твердых карбюризаторов Пыль, возникающая при измельчении и транспор- тировке материалов - -
9 Отделение устано- вок для Получения контролируемых атмосфер Теплота от генераторов. Аммиак, проникающий че- рез неплотности в бал- лонах •W •W
10 Расходная кладо- вая цианистых Цианистый водород
солей
Примечания: I. Количестве выделяющихся вредных веществ приведено
для мазута с содерканием серы не более 0,5% и для газа с содержанием
сероводорода не более 2 г на 100 м^,
2. Количество выделяющихся вредных веществ для термических цехов
приведено без учета удаленных местными отсосами. При устройстве у за-
грузочных отверстий нагревательных печей зонтов-козырьков количество
выделений следует принимать по теплоте на 10% и по газам на 50% мень-
ше указанны): в табл. 2.2.
3. Количество выделяощихся вредных веществ в кузнечно-прессовых
цехах от печей, снабженных местными отсосами, следует принимать по
теплоте на 10% и по газам на 50% меньше указанны?: в табл. 2.2.
В термических цехах основными, наиболее массовыми загрязнителями
кроме продуктов сгорания и теплоты от нагревательных печей являются
пары масел, пары расплавов солей и щелочей и другие вещества.
Количественные характеристики вредных выделений при температур-
ной обработке металла приведены в табл. 2.3.
Таблица 2.3
Выделение вредных веществ оборудованием
и участками термических цехов
Процесс, оборудование Объем аспи- рируемого воздуха, м3/ч Выделяющиеся вредные вещества
Наименование г/кг г/ч на установ- ку
I 2 3 4 5
Нагрев стальных дета-
лей под закалку в со-
ляных электропечах-
ваннах:
в расплаве хлорис-
того бария при „
КОО... 1300 °C
- 100/13
t =
СВС
СВС - 60/ТЗ
СВС - 35/13
3500 Аэрозоль хлорис- того бария 10-20 нагрева- емого металла 24
3100 То жа 10-20 нагрева- емого металла 24
2600 Хлористый водород 10-20 нагрева- емого металла 12
10
Продолжение табл. 2.3
в расплавах смесей хлористого калия и хлористого бария, хлористого натрия и хлористого бария при t = 800../ Л.900 °C СВС - 3,5.8.4/13 СВС - 34,5/8,5 1500 2000 Аэрозоли хлорис- того налия И ба- рия или натрия и барин соответ- ственно 15-25 нагревае- мого ме- талла 36
Охлаждение стальных деталей: в соляных электро- печах-ваннах при изотермической за- калке в смеси из углеродистого нат- рия, хлористого натрия и углекис- лого калия При TeMnegaggpe 450... ОБЩ - 9 - 4325 в масле при закал- ке (в закалочных баках) 2000- 2500 4000- 5000р на I it зеркала бака Аэрозоли угле- кислого натрияр мористого нат- рия и углекис- лого калия Аэрозоли и пары насел 15-30 Охлаждае- мого ме- талла 34...36 0,05... ...0,6 на I м2 зеркала бака
Отпуск сталоних дета- лей': в селитровых ваннах СВЦ-9-4325 прйп Г= 300...500 °C - Аэрозоли и пары селитры - 90
в масляных ваннах СВМ-2,5.2,5/3; СВЙ-3,5.5?3; СВМ-5.5/3 при ис- пользований масел "Вапор" и "Цилинд- ровое* в «елочных ваннах СВЩ - 9 - 4325 — Аэрозоли и пары масел Аэрозоли гидро- ксида натрия, ' Аэрозоли хлорис- того натрия - 7-10 45 45
4 - 2649
II
Продолжение табл. 2.3
• I .12 1 3 1 4 1 5
Отжиг, нормалиэация-и - закалка углеродистых и легировенных сталей в электропечах различ- ного типа Окись углерода 60 на I ям3 эндогаэа 2700- 2900
Цианирование стальных деталей:
низкотемпературное 4000- t = 520..;670 °C 10000 установках типа Цианистый водород, Аэрозоли гидро- ксида натрия - 10-40 3-5
высокотемператур- 4000- ное t = 800... юооо ...850 °C в жидкой с^еде в установках Цианистый водород. Аэрозоли хлоридов бария й натрия - 10-40 39-76
Цементация стальных деталей:
газовая, в жидком карбюризаторе (пе- чи типа Ц) Углеводороды 0,4 на I М3 рабоче- го объема печи
Оксид углерода 0,15 э на I ма рабоче- го объе- ма печи
в твердом карбюриэа- - торе (квмерные печи типа Н, CHD, СНЗ) Окись углерода. Оксиды дзота - 150 25
нитроцементация га- зовая в защитной эндогаэовой атмо— сйц?е ^печИ ™па И» Оксид углерода. Оксвды азота 60 ? 3 на I м эндогаза 200 32
Азотирование стальных 3700- цетялей в защитной ам- 7100 миачной атмосфере (шахтные печи типа США) Аммиак.. Оксид углерода 12, на I м3 сжи- гаемого газа 70-120
Оксиды азота 2,1 на I м3 сжи- гаемого газа *
12
Окончание табл. 2.3
I 1 4 | 5
Азотирование стальных деталей (камерные пе- чи этшаН, СНО, СНЗ) М00- 6900 ( Хлор. Оксвд углерода Оксиды азота 12,9 на I аг ежи- гаемого газа 2,1 на I и*3 сжига- емого газа 40
Нагревательные печи: при сжигании 1?аза 8,7-11,2 продуктов сгорания на I нмэ газа Оксид углеро- да Оксиди авота 12,9 на I м3 сжигаемого газа 2J на I мэ сжигаемого газа
при снигании вы-‘ сокосернистого мазута 10,99 продуктов сгорания в I и3 на I кг топлива Твердые час- ти^ Сернистый ангвдрид Оксвд углерода Оксиды азота 6 натураль- кого топли- ва 54,9 нату- рального топлива 37,7 на- турального топлива 295 нату- рального топлива
при сжигании 11,2-11,5 малосернистого продуктов мазута сгорания в I м3 на I кг топ- лива Твердые части- цы Сернистый ан- гидрид Оксид углерода Оксиды азота 5,6 натураль- ного топлива 5,9 натураль- ного топлива 37,7 натураль- ного топлива 2,6 натураль- ного топлива
По результатам иемерений ориентировочная концентрация окислов
аеота в дымовых газах при скитании природного газа в промышленных пе-
чах составляет 0,14...1,4 г/м3, при сжигании мазута концентрация окис-
лов серы в дымовых газах составляет 0,5...5,8 г/кг.
В ~тех~случаяхкогда металл длностывания поступает в другие помещения
тепловыделения следует принимать в размере 25% теплоты, затрачечпойна”
'нагрев материалов.
4й 13
Затраты теплоты на нагрев материалов, на обогрев транспорта, по-
ступающего в помещения, определяют в соответствии с [4, (2,20), (2,23)1 >
Теплопоступления от елеятродвигателей и приводимого ими в действие
оборудованияв осветительных приборов, трансформаторов определяют в
соответствии of4, (2.28), (2,54), (2.55)], Кроме удельных тепловыде-
лений от оборудования (см. табл. 2.2) теплопоступления от его нагре-
тых поверхностей» печей, електрических печей, остывающего материала,
находящегося в твердой фазе, можно определять по [4, (2.29), (2.32)-
(2.39), (2.43)-(2.45), (2.56)]. Теплопоступления от людей принимают
по [4, табл. I.9J, от нагретой поверхности воды по (4, (2.50)].
Кроме того, рабочие места подвергаются тепловому облучению. Ин-
тенсивность теплового облучения принимают по табл, 2.4 (для расчета
воздушных душей и других мероприятий по созданию комфортных условий).
Таблица 2.4
Интенсивность Теплового облучения рабочих мест
кузнечно-прессовых и термических цехов
№ п/п Оборудование Интенсивность теп- лового облучения. ... Вт/м2
I 2 3
Термический цех
I Нагревательные печи, прессы, молоты, пе- чи и ванны с электродно-соляный подогре- вом ( t - I2b0 °C), агрегаты для закалки и цианирования изделий, колодцы для ох- лаждения изделий 1400...2100
2 Шахтные цементационные электропечи, печи- ванны с электродно-соляным подогревом ( t = 850...900 °C). Тигельные печи-ванны с газовым подогревом, шахтные газовые пе- чи, агрегаты .для отпуска изделий, столы Ля напайки твердых сплавов, места скла- дирования изделий после прессования, пульты управления и кабины крановщиков 700...1400
3 Масляные закалочные ванны, шахтные от- пускные электропечи, камерные газовые пе- чи с подвижным подом, селитровые И щелоч- ные ванны с газовым Подогревом, места складирования изделий после отковки 350...700
Кузнечно-прессовый цех
I Нагревательные печи, прессы, молоты 1400...2100
2 Места складирования изделий после прес- сования, кабины крановщиков и пульты управления Места складирования изделий после отковки 700...1400
3 350...700
14
Примечание. Интенсивность теплового облучения приведена для пе-
чей при закрытых заслонках. При открытых заслонках интенсивность теп-
лового облучения увеличивается примерно в 3 раза.
3. РАСЧЕТНОЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА
3.1. Параметры наружного воздуха
Расчетные метеорологические условия наружного воздуха выбирают
для трех периодов года (холодного, переходного и теплого) для задан-
ного населенного пункта в соответствии с tl; 2),
Для кузнечно-прессовых и термических цехов принимают расчетные
параметры*.А - для расчета систем вентиляции в теплый период года и
воздушного душирования е испарительным охлаждением; параметры Б -- для
расчета систем отопления8 вентиляции в холодный период года, воздуш-
ного душирования с искусственным охлаждением воздуха, воздушно-теп-
ловых аавео (I, п.2.141.
Переходный период, независимо от климатического района строи-
тельства, характеризуется температурой наружного воздуха £e>it =
= +8 °C и удельной энтальпией $ - +22,Ь кДж/кг. Для систем вен-
тиляции допускается принимать параметры, значения которых определяют-
ся пределом использования неподогретого наружного воздуха для прито-
ка 11, п.2.171.
3.2, Параметры внутреннего воздуха
При проектировании систем вентиляции расчетные параметры возду-
ха внутри производственных помещений назначаются по ГОСТ I2.I.005-76
[4, табл. 2.3 или табл. 1.2, I.3Jk8k допустимые.
Печные залы и отделения высокотемпературного цианирования харак-
теризуются значительными избытками явной теплоты (теплонапряиенность
более 23 Вт/м^) и тяжелой категорией работы. Для них принимаются:
а) в холодный и переходной периоды года
температура в рабочей зоне = +13... 19 °C;
температура вне постоянных рабочих мест x = +12... 19 °C;
максимальная скорость движении воздуха = 0,5 м/с;
б) в теплый период года
температура в помещениях
ты не более чем на 5 °C выше
со значительными избытками явной тепло-
t t , но не более 26 °C, где t -
е к & и?
5 - 2649
15
средняя температура наружного воздуха самого иаркого месяца в 13 ч.
Для районов с t etli -s- 26 °C допускается повитать £-ext С/Э до
+33 °C; А •
температура вне постоянных рабочих мест - Не более чем на 5 °C
выше ^ej(t ср •
скорость движения воздуха = 0.5...I м/с, большая скорость
движения воздуха соответствует максимальной температуре, меньшая -
минимальной.
Отделения низкотемпературного цианирования, очистки, ТВЧ, кладо-
вые для вспомогательных материалов и некоторые другие характеризуются
невначительньми избытками явной теплоты Iтеплонапртаенность менее
23 Вт/м3) и категорией работ средней тяжести (П).
Для них принимаются:
а) в холодный и переходный период года
температура в рабочей зоне z = +16...21 °C,
температура вне рабочих мест J z = +13...24 °C,
максимальная скорость движения воздуха „ = 0,4 м/с;
б) в теплый период года
температура воздуха на рабочих местах не более чем на 3 °C вы-
ше , но не более 23 °C, ' texf + 3 °C. В районах, где
z- 26 °C, допускается повыпать до +31 °C;
температура вне рабочих мест не более чем на 3 °C выпе ;
скорость движения воздуха в помещениях ~ 0,3...0,7 м/с.
В печных залах для обработки заготовок после обдирки и прессовых
поковок метеорологические условия допускается обеспечивать только на
постоянных рабочих местах за счет применения душирующих установок.
3.3. Параметры приточного воздуха
Если в теплый период года приточный воздух общеобменной вентиля-
ции подается без тепловлалностной обработки, его температура tin
[I, (2.14)] принимается равной температуре наружного воздуха (пара-
метры А) с учетом надбавки, т.е. + Р , см. [I, п.16].
При адиабатическом охлаждении наружного воздуха температура при-
точного воздуха принимается на I...I.5 °C выше конечного состояния
воздуха после камеры орошения при энтальпии равной и <Р = 90..
...95% или по зависимости +О cc/Р, см. [I, п.1б] .
В переходный период года температура приточного воздуха принима-
ется с учетом подогрева в вентиляторе и воздуховодах на I...I.5 °C,
т.е. 8 + °C ~ 9...9,5 °C.
16
В колодный период года для механических систем общеобменной вен-
тиляции Й4‘и определяется в зависимости от теплового режима помеще-
ния и принимается ими для ассимиляции теплоизбытков ( ) или
для компенсации теплонедостатков. Принятый перепад температур'
проверяется расчетом воздухораспределения [б, гл. в) .
3.4. Параметры удаляемого воздуха
Параметры вое духа, уделяемого из помещения выше рабочей зоны:
t- = - f. >[°CJ; (3.1)
* 1П i a,Z. in .
<3-2’
<3.3>
Коэффициент воздухообмена Kg , принимают по норма-
тивным документам для конкретных производств, экспериментальным дан-
ным натурных или лабораторных исследований или находят расчетным пу-
тем (си. п.4.4.3).
Ориентировочно значение коэффициента воздухообмена понимается
для цехов: кузнечно-прессовых /<, = 2,0, термических Кt = 1,9.
Для производственных помещений о крупногабаритным оборудованием
(эквивалентный диаметр более 1,5 м) при удельных явных теплоизбытках
Q- > 5 Вт/рР с шагом расстановки воздухораспределителей 12 м и бо-
лее значения коэффициентов и Кс ориентировочно можно прини-
мать по табл. 3.1.
Таблица 3.1
J6 п/п Способ подачи воздуха Коэффи- ниент воздухо- обмена Кратность воздухообмена
3 5 10 15 20 25
I ' Приколонная подача, не- К. 1,3 1,2 1,15 1,1 1,05 1,05 посредственно в Р.З. t (до 2 м от пола) К 1,85 1,05 I I I I С 2 И» К. 1,15 1,05 I I I I высоты 4 м от пола на- 1 ’ р^У“ К М 1,35 !-'25 I.I5 1,15 ями в направлении FJ, с 9 ’ 8 8
5й
17
Приведенные в тебя. 3.1 значения коэффициентов применимы для по-
мещений высотой от 7 до 16 м при отношении высоты оборудования к вы-
соте помещения менее 0,6 и площадях аон действия воздухораспределите-
лей для способа I ™ 300 м^, 2 - 600 Источники теплогазовыделений
размещены в Р.З. Вытяжка осуществляется из верхней зоны смещения.
4. ПРИНЦИПЫ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ
4.1. Основные положения по проектированию
систем отопления и вентиляции
В холодный период года в кузнечно-прессовых и термических цехах
с теплоизбытками, не превышающими 23 Вт/м\ при использовании печей
на жидком топливе предусматривают следующие системы:
а) местную механическую вытяжную вентиляцию от печей и ванн.
При отсутствии в цехе мостовых кранов или кран-балок допускается
частичное устройство местных отсосов на естественной тяге;
б) общеобменную приточную механическую вентиляцию, рассчитанную
на полную компенсацию количества воздуха, удаляемого местными отсо-
сами из верхней зоны помещения. При наличии постоянных рабочих мест,
подверженных интенсивному облучению, часть объема притока подается
в виде воздушных думай. Если в холодный период года воздушные души
работают на полной рециркуляции воздуха из помещения, их производи-
тельность в воздушном балансе не учитывается;
в) отопление, совмещенное с вентиляцией, или же отопление ре-
циркуляционными воздушно-отопительными агрегатами. Приточный воздух
должен подаваться в рабочую эону помещения. Подача воздуха воздушно-
отопительными агрегатами должна быть выше уровня рабочей зоны.
Для цехов, оборудованных печати на газообразном топливе или
электропечами, предусматривают:
а) местную механическую вытяжную вентиляцию с небольшим числом
отсосов. В термических цехах местными отсосами оборудуются в основ-
ном масляные закалочные и электросоляные ванны. В кузнечных ценах -
травильные ванны, а также загрузочные отверстия печей;
б) общеобменную вытяжную вентиляцию из верхней зоны помещения
для удаления наиболее нагретого и загрязненного воздуха. Вентиляция
может быть как механическая, так и с естественным побуждением;
в) общеобменную приточную вентиляцию, рассчитанную на полную
компенсацию общего объема вытяжки. Подача приточного воздуха (чаще
18
всего) осуществляется рассеянно в нижнюю или в р'бочую зону цеха.
Воздушные души устраиваются только на постоянных рабочих местах, под-
верженных интенсивному тепловозу излучению;
г) отопление - совмещенное с вентиляцией или с воздушно-отопи-
тельными агрегатами.
В цехах со значительней избытками теплоты (более 23 Вт/м^) в
холодный период года предусматривают:
а) местную механическую (или частично естественную) вытяжную
вентиляцию от печей и ванн;
б) общеобменную вытяжную вентиляцию из верхней зоны через вы-
тяжные аэрационные устройства;
в) местную механическую приточную вентиляцию или общеобменную
приточную вентиляцию с подачей воздуха пониженной температуры;
г) общеобменную естественную приточную вентиляцию с подачей
наружного воздуха через аэрационные проемы, расположенные на высоте
не менее 4 м от уровня пола;
д) отопление в таких цехах, как правило, не устраивается.
Для поддержания температуры цеха +5 °C в качестве дежурного
отопления используют приточную вентиляиию( работающую в рециркуля-
ционном режиме.
В переходной и теплый периоды года в кузнечно-прессовых и тер-
мических цехах предусматривают:
а) местную механическую (или естественную) вытяжную вентиляцию
от печей и ванн;
б) общеобменную естественную вытяжную вентиляцию из верхней
зоны помещения через фонари, незадуваемые вытяжные проемы или шах-
ты;
в) воздушное душирование рабочих мест, подверженных интенсив-
ному тепловому облучению;
г) общеобменный естественный приток через аэрационные приточ-
ные проемы, расположенные в нижней части наружных продольных стен,
а такие через аэрационные ворота.
Механическая приточная вентиляция в теплый период применяется
для наиболее непроветриваемых, застойных зон или для участков цехов,
в которых не представляется возможным обеспечить естественный воз-
духообмен. При этом можно использовать системы воздушного душирова-
ния tl, см, пп.4.56-4.5HJ.
6 - 2649
19
4.2. Отопление
Кузнечно-прессовые цеха характеризуются обычно значительными теп-
лоизбытками во все периоды года и поэтому специальные системы отопле-
ния не предусматриваются.
Дежурное отопление следует предусматривать при наличии гидравли-
ческого хозяйства и одно- или двухсменной работе цеха, используя для
этой цели приточные системы и душирующие установки. Если это экономи-
чески нецелесообразно (при большой мощности электродвигателей приточ-
ных систем), следует устанавливать воздушно-отопительные агрегаты.
В печных пролетах термических цехов при отрицательном тепловом
балансе (теплонедостатки) в холодный и переходный периоды предусмат-
ривается воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляцией.
В нерабочее время для поддержания температуры внутри помещений
плюс 5 °C используются частично приточные системы или душирующие ус-
тановки.
В остальных помещениях проектируется отопление с местными нагре-
вательными приборами.
Расчет дежурного отопления отопительно-вентиляционными агрегата-
ми заключается в подборе типа и необходимого количества агрегатов
[5].
Тепловая мощность дежурного отопления, Вт:
Z
-О (4Л)
где - теплопотери через наружные ограждения, включая инфильт-
рацию, при расчетной температуре наружного воздуха, Вт.
Количество агрегатов определяется из конструктивных особеннос-
тей и размеров отапливаемого помещения.
Размеры участка помещения, обслуживаемого одним агрегатом, ог-
раничиваются шириной М/6 = 0,3... 1,2, где 1-1 - высота помеще-
ния, м. Длина £. йм ц/р1 ; где m - коэффициент, характеризую-
щий темп затухания скорости по оси струи, для отопительных агрегатов
нт = 4,5; F^ - площадь поперечного сечения помещения, обслужива-
емого одним агрегатом, нГ.
Общее число отопительных агрегатов принимается исходя из расчета,
но не менее двух из условия надежности.
Пример. Определить необходимое количество отопительных агрегатов
для цеха размерами 24x60x10 им.
20
Решение, По ширине цеха необходимое число агрегатов: В - ЗН =
= 3:10 = 30 м. Следовательно, п = = ~ = 0,8. Принимаем один отопи-
тельный агрегат. Определяем длину участка, обслуживаемого одним агре-
гатом:
£= mVF, = 4.5V24-I0 = 69,7 м.
Поскольку длина цеха 60 м, то по длине достаточен один расчетный
агрегат для отопления цеха.
Но исходя из условий надежности устанавливаем два отопительных
агрегате, расположив их на противоположных сторонах цеха по ширина.
При воздушном централизованном отоплении, совмещенном с венти-
ляцией, или децентрализованном воздушно-отопительными агрегатами рас-
считывают температурный перепад, обеспечивающий расчетное количество
теплоты, °C:
J. .
= (4.2)
о С L р
Р
где 4 tQ= /J £t-n= - разность температур внутреннего и приточ-
ного воздуха; Qht ~ количество теплоты, необходимое для воздушно-
го отопления, кДк/«:
Q, с-Qo или Q, о = Q,d
ht hl! >
La - расход воздуха приточной системы или отопительно-вентиляцион-
ного агрегата, м^/ч.
Для условий выпуска воздуха находят максимальное допустимое зна-
чение температурного перепада & t исходя из условий, что теку-
щий критерий Архимеда А 0,2 для исключения всплывания нагре-
того воздуха в верхнюю эону
130i£/iPo
(4.3)
где lfo - скорость воедуха, м/с; - живое сечение на истече-
нии, м^; п. - коэффициент, характеризующий темп затухания темпера-
туры по Оси струи (для воздушно-отопительных агрегатов гь = 3,9).
Если часть тепловой нагрузки перераспределяется на до-
полнительно устанавливаемые воздушно-отопительные агрегаты.
21
1
4.3. Местная вытяжная вентиляция
4.3.1. Рекомендации по устройству местных отсосов и укрытий.
Все технологические процессы И оборудование, которые выделяют
вредные вещества, должны быть оснащены местными отсосами. Типы мест-
ных отсосов и количество отсасываемого воздуха для кузнечно-прессовых
и термических цехов приведены в табл. 4.1. Конструктивное выполнение
местных отсосов приведено в прил. 2.
Таблица 4.1
Местные отсосы и укрытия
№ п/п Наименование техноло- гического оборудова- ния или место располо- жения укрытия " Тип местного отсоса Скорость воздуха в откры- том про- еме, м/с Объем отса- сывае- мого возду- ха, м3/ч, при £ = =20°С Наименова- ние Вред- ностей , удал яемых местным отсосом
I 2 3 4 5 6
Термические цехи
I Электропечи сопротив- ления, камерные: СНЗ-6,5.13.4,0/10 • Козырьки над разгрузочны- ми окнами 0,6 2100 Оксид угле- рода, теп- лоты
СНЗ-6,5.13.4,0/12 То же 0,7 2300 То же
СНЗ-8,5.17.5,0/12 0,7 2900 W
СНЗ-4,0.8,0.2,6/40 Козырек и во- ронка 0,6 и 1,1 1550 и
СНЗ-5,0.10.3,2/10 Козырек 0,9 1400
2 Электропечи для азо- тирования, шахтные диаметром, м: 1,0x4,0 /h / Кольцевой отсос 2,7 7100 Аммиак и теплота
0,6x5,6 / h / То же 2,5 3700 То же
3 Электропечи с конт- ролируемой атмосфе- рой, толкательные Зонты-козырь- ки над раз- грузочными окнами Не менее По рас- 0,7 чету - Окись угле- рода и теп- лота
22
Продолжение табл. 4.1
1" т 1 5 1 6
4 Печи термические камерные с отводом газов в боров. Раз- мер пола, м: 0,46x0,58 То же и зон- ты над камер- ными печами 0,9/0,5/ 490/150/ Окись уг- лерода и теплота
0,58x0,61 То же 0,9/0,5/ 730/230/ То же
0,7x0,93 Й 0,8/0,5/ 920/280/ н
0,93x1,4 4J 0,9/0,5/ 1940/550/ «5
1,2x1,6 н 1.1/0.6/ 2750/830/ 1»
1,4x1,6 Й 1,0/0,6/ 3250/1000/ И
1,6x2,4 «5 0,8/0,5/ 3650/1090/ Й
1,8x2,8 1,1/0,6/ 5800/1760/ It
5 Печь-плита для от- пуска хвостовиков штампов Поворотный зонт 0,6 5800 Продукты горения
6 Агрегат газовый толкательный ти- па БА-9 Сс радиа- ционными трубами на 48 поддонах, для нитроцемента- ции/ Укрытие моеч- ной машины, отпускной пе- чи Воронки у эжекторов 2,0 3600 28000 Продукты горения и пары ВОДЫ
7 Агрегат цианиро- вания Общее укрытие с открытой площадью ра- бочих прое- мов 1,9 и*" 1,5 I03002 Цианистый водород 40 г/ч
6 Агрегаты для за- калки инструмента из быстрорежущей стали: ОНБ-60А Укрытие и бор- товой отсос 0,6 и cj9 5500 Пары солей
7 - 2649
23
Продолжение табл. 4.1
I 1 .2 . 1 з 1 4 1 5 1 6
ААЗ-2 (автоматизи- рованный ) Воронка и укрытие 5,2- 1,0 9000' Пары соли
9 Агрегат конвейерный СКЗА-З/7 закалочно- отпускной: электропечь Две ворон- ки 2,5 800 Продукты горения
бак Укрытие 2000 Аэрозоли масла
10 Агрегат автоматизи- рованный для свет- лой индукционной закалки плашек АСЙЗ-1 Укрытие Воронки г7о 1500 450 То же н
II Агрегат моечно-су- шильный с цепным конвейером Укрытие 1,0. 2000 Пары воды
12 Линия закалки ин- струмента иэ быст- рорежущей стали Укрытие 1,2 10000 Пары солей
13 Электрованны шахт- ные масляные для старения, диамет- ром , м: б,7x4,0 /А/ Кольцевой отсос 4,7 3100 Аэрозоли масла
0,8x0,8 /А/ То же 4,5 3200 То же
14 Электрованны соля- ные электродные: CBC-35/I3 Укрытие Бортовой отсос 0,6 8,В 2200 400 Аэрозоли азотнокис- лого калия и натрия при Ьрв8=
CBC-60/I3 Укрытие 0,8 2650 ••«500 бС
Бортовой отсос 0,3 450 Аэрозоли хло- ристого нат-
СВС-100/13 Укрытие 0,8 2950 фтористого
Бортовой отсос 7,0 550 800...1000
24
Продолжение табл. 4.1
2 J. з 1 .4. 1 5 1 6
16 Электрованны соляные с наружным ебогре- ВОМСВГ~20/8в5 Укрытие 0,8 1000 Пары аэрозоли цианистого нат- рия и углекис- лого натрия при
СВГ-30/8,5 и 0,8 1500 tpai 450... ...500 °C
16 Ванна для обезжири- вания диаметром, м, 0,75x1,2 А/ Бортовой отсос 3,3 1400 Аэрозоли масла
17 Ванна для промасли- вания диаметром, м, 0,75x1,2 А/ Я. 5,3 2300 То не
18 Ванна для щелочной промывки диаметром, 0’бх!,0x0,8 /Ь/ «5 3,5 2500 Аерозоли щелочи
19 Ванны оксидирова- ния Бортовой отсос По рас- чету То же
20 Ванны травления Те же о Лары соляной, азотной и серной кислот
21 Ваки для закалки в маслг размера- ми, м: 0,6x0,8x0,8 Пристроен- ный бор- товой от- сос 4,0 2300 Аэрозоли вше л а
0,8x1,0x0,75 Те яе 4,5 3200 То же
1,5x1,0x2,0 н 7,6 8250 п
1,5x2,5x2,0 И 10,0 28000 W
Ф 10x3,0 /й/ п 5,8 5400 »♦
0 1,5x6,0 А/ И 6,0 14000 п
0 2,0x0,0 А/ W 6,7 25000 п
25
Продолжение табл. 4.1
I 1 2 1 .3 1 4 | 5 1 _„6
22 Баки для щелочной промывки, размерам, м: 0 0,7x3,5 //,/ Бортовой отсос 5,5 1500 Аэрозоли щелочи
0 1,2x6,5 /А/ То же 4,2 3000 Аэрозоли щелочи
23 Машина моечная тупи- ковая Г-1836 Укрытие 0,В 1500 Пары воды
24 Шкаф для развески цианистых солей Отсос от шкафа 1,0 По рас- чету Цианистый водород
25 Стол для напайки твердых сплавов /тм/ Зонт 1.0 н Азрозоли масел и пмульсии, окись угле- рода
26 Стенды аммиачных баллонов Зонты над стендами Не менее 0,5 э М Аммиак
27 Установки гидрополи- ров ал ьные: барабанного типа карусельного типа с вращающим сто- лом Укрытие п 1,0 0,5 600 1400 Пыль Силикатная и металли- ческая пыль
20 Камера универсальная гидропескоструйная «5 1,4 1000 Силикатная пыль
Примечания: I. В гр. 5 в скобках указаны объемы воздуха при уда-
лени: газов естественным путем.
2. Рекомендуется применять резервные вентиляторы, так как темпе-
ратура отсасываемого воздуха составляет около 40 °C.
Кузнечно-прессовые цехи
I Лечи нагревательные
камерные щелевые
размер пода
0,50x0,46 м
с рекуператором Комбинирован- Продукты то-
нне зонты 0,7 660 рения
26
Продолжение табл. 4.1
I 1 2 1 з 1 4 I 5 1 6
без рекуператора Комбиниро- ванные ЙОНТЫ 1,2/0,7/ 1070/350/ Продукты горения
2 Печи нагревательные камерные щелевые размер пода 0,70x0,47 м: с рекуператором То же 0,8 800 ' То же
без рекуператора 1,3/0,7/ 1460/420/ И
3 Печи нагревательные камерные щелевые с рекуператором с* . . 0,0 1140 к
без рекуператора и 1,3/0,8/ 2000/650/ W
0,93x70 с рекуператором без рекуператора « к 0,9 1,5/0,9/ 1900 3030/1000/ W п
1,2x0,81 с рекуператором без рекуператора Я W 1,7 3200 3,0/1,75/ 5300/1700/ п 5J
1,5x0,8’ с рекуператором без рекуператора f? 51 1,6 2,5/1,4/ 4100 6950/2200/ Й W
2,08x0,81 с рекуператором без рекуператора W f» 1,6 I,8/1,3/ 5100 5900/2280/ «с t?
4 Печи нагревательные камерные о отводом Газов в боров. РаЭ“ мер пода, м: 0,58x0,58 0,70x0,70 0,93x0,70 1,0x0,93 Зонт- козырек То' же Й 5? I,7/1,0/ 1,7/1,0/ 1,2/0,7/ 1,В/0,9/ 1650/540/ 2780/900/ 3300/1050/ 4800/1350/ м W 19 и
8 - 2649
27
Окончание табл. 4.I
I 1 2 I . 3 | 4 г: :.i 6
I,2x1,5 1,4x0,93 1,4x1,86 I,6x2,3 1,0x0,93 . 1,6x2,8 2,1x2,3 2,1x3,2 Зонт- I,9/1,1/ козырек То не 1,9/1,!/ " 1,9 в 2,1 в 1,9/1,!/ в 2,0 ” 2,0 в 2,0 8650/2850/ 7150/2300/ 11800 15900 9300/3000/ 17000 19000 22100 ч и t? W 5?
5 Пресо кривошипный горячештамповоч- ный с номинальным усилием 2500 T Укрытие 0,5 6000 Окалина, продук- ты горе- ния
6 Установка индукци- онная нагреватель- ная типа КИМ-5/А Две ворон- 3 ки: над лю- ком для за- грузки и над местом выхода деталей 2660 Пары масла
Примечания: I. В гр.4 и 5в скобках указаны скорости и объемы
воздуха при удалении газов естественный Путей.
2. В гр. 4 даны скорости смеси газоэ и воздуха, поступающих
под зонт-козырек.
3. Выброс газовоздушной смеси от термических печей следует осу-
ществлять на высоте не менее 2 м от наиболее высокой части кровли.
Местные отсосы от печей нельзя объединять с отсосами от масля*
ных закалочных или отпускных ванн. Наличие паров масла в воздухово-
дах может привести к возгоранию при попадании искр от печей.
Местные отсосы от электропечей и электродно-соляных ванн делать
отдельно от местных отсосов газовых и мазутных печей. В первом слу-
чае должно быть обязательным механическое побуждение, в другом - до-
пускается естественная вытяжка.
Местные отсосы от соляных цианистых ванн должны проектироваться
как самостоятельные системы с механическим побуждением. Веред венти- •
лятором необходимо устанавливать сетчатые фильтры, смачиваемые сла-
бым раствором медного купороса для нейтрализации и улавливания цианис-
тых солей.
28
Воздуховоды аытякныг систем проектировать круглого сечения. При
температуре транспортируемого воздуха более 100...120 °C принимать
воздуховоды сварного типа из стали толщиной не менее 2 мм.
Местные отсосы от травильных ванн, а танке воздуховоды должны
выполняться из некорродируемого материала.
Системы естественной вытявной вентиляции должны быть оборудованы
дефлекторами ЦАГИ.
Вытяжные трубы от электропечей, закалочные и электродно-соляных
ванн долины оборудоваться металлическими зонтами для предотвращения
попадания атмосферных осадков.
Одна вытяжная установка, долина объединять не более 10 местных
отсосов. Радиус действия установок механической местной вытяжной вен-
тиляции не должен превышать 30...40 м.
4.3.2. Местные отсосы от кузнечных горнов
Для разогрева мелких детелей в кузнечно-прессовых отделениях
используются кузнечные горны на один и два огня. Горны бывают круг-
лого и прямоугольного сечений. Температурный режим в рабочей части
герна подчеркивается при сжигании твердого, жидкого или газового топ-
лива.
Вредными веществами являются продукты сгорания топлива - окись
углерода, сернистый ангидрид, окислы азота, сада.
Для локализации, удаления и предотвращения попадания вредных ве-
ществ в атмосферу цеха горны оборудуются укрытиями. С трех сторон
укрытия предусмотрены откидные фартуки, со стороны рабочего места
проем полностью открыт (рис. 4.1, 4.2).
Укрытия и вытяжные трубы изготавливаются из листовой стали
/ = 2 мм. Наружные поверхности укрытия обязательно окрашиваются
печным лаком по 2 раза.
Типы местаых отсосов и размеры горнов представлены в табл. 4.2.
Таблица 4.2
Типы местных отсосов и габаритные размеры горнов
Тип отсоса Наименование Размеры горна, мм Диаметр вытяж- ной тру- бы, мм . Масса» кг
дли- на шири- на диа- метр вы- сота
ОГТ-I Круглые и квадратные горны на один огонь 1200 1200 1200 800 400 206 ОГТ-2 То же 1200 1200 1200 800 500 223 ОГТ-3 Прямоугольные горны на два огня 2000 1000 - 800 600 444 ОГТ-4 _ То же 2000 1000 - 800 700 509 8й 29
Рис. 4.1. Местный отсос от кузнечного горна на один огонь:
а - разрез 2-2; б - план no I-I; в - разрез 3-3
30
Монтажная спецификация
Мор.-,а Наименование г-—- 0i:7«“' Kcjlutf Maccu кя
ЛИ Зон/п -1 7i.3£
М2- Трибо неподвижная с блоком M2~f i 25,40
М3 Гелесколиисск&я труба 1 MBO
И 4 Аротиёобес < '/ТбО
Мб Вы тямлая триба S(6
Мб Бартик с полотнами М6-1 и fy&Z *
“Т“П Крепосные — бв
Рис. 4.1. Окончание
9 - '2649
31
Рис, 4.2. Отсос от горна на два огня ОГТ-3:
а - общий вид по размеру I-I; б - вид
в плане; в - общий вид по разрезу 2-2;
г - основные размеры горнов ОГТ-3 и ОГТ-4
32
3-2
Срланеи trims',}лиои
трибы
Тип отсоса ОГТ-5 Размеры М«И Mczual
d d, ds ds d< dr
ООО. 490 4.W 945 646 564 480
ок-4 570 526 520 704 746 764
Рис. 4.й. Окончание
Расчет местного отсосе 01 Кузнечного горна заключается в опреде-
лении ,,ламетра вытявной трубы и объема воздуха, поступающего из цеха
под укрытие над горнами, а также количества теплоты, поступающей в не’
при сингамии топлива в зависимости от его количества.
Расчет местных отсосов можно выполнять с использованием графиче-
ских зависимостей (рис. 4.3).
Зависимость, показанная на рис. 4.3а, получена для условного топ-
лива теплопроизводительностьи - 29330 иДз/кг. В случае примене-
ния топлива иной теплотворной способности объем воздуха, удаляемого
местным отсосом,
QP
L «Л)
где - объем воздуха. подсасываемого из цеха под укрытие,
определенного по рис. 4.3,в для топлива с = 29330 кДж/кг за
I ч, Q - низшая теплота сгорания используемого топлива,
кДк/кг (табл. 4.3).
Таблица 4.3
Теплота сгорания топлива
п/п Вид топлива Теплота сгорания топлива
кДж/кг кДж/нм3
I Донецкий уголь марки Д 23630
2 " ” марки Г 26940
3 " ” антрацит 29580
4 Кузнецкий уголь' 25180
5 Кокс 27650
б Мазут 40010
7 Природный газ 35490
Пример расчета. Определить тепловвделения в цех, диаметр вытяж-
ной трубы и объем подсасываемого из цеха под укрытие воздуха для
горна на два огня, при расходе топлива - угля с Q= 29580 кДк/кг;
fi = 18 кг/ч и высоте вытяжной трубы И = 12 ы.
Решение. По графику I (рис. 4.3,а) находят долю теплоты в процен-
тах, поступающей в цех, Ч5 = 27$.
С учетом этого тепловыделения в цех
О ~ В> Q^P = 18-28580-0,27 £ 138898 кДж/ч.
34
с г s in е» <s св го гг ’? ге
Расы} топлцИд кг/ч
CL
Г
X
V
tJfc/COTtJ ^О/ТЩпНСч/ T^ySb/ Нм
Рис. 4.3. Графики для расчета горнов при одном и двух огнях:
а - график для определения доли теплоты, поступаю-
щей в пех; б - график для определения диаметра вы-
тяжной трубы (воздуховода); в - график для опре-
деления производительности местного отсоса
10 — 2649
35
По графику 2 (рис. 4.3,6) находят диаметр вытяжной трубы
d = & Э им.
По графику 3 (рис. 4.3,в) определяет объем воздуха, подсасываемо-
го из цеха под укрытие (при Q ч = 29330 нДя/ч), => 4600 иР/ч.
Фактический расход подсасываемого воздуха по (4.4)
= 4600 д ЖЙ0 = 4480 М3/Чс
29330
4.3.3. Системы воздушного датирования
Рабочие места, подвергающиеся тепловому облучению, оборудуются
воздушными душами. Перечень оборудования и соответствующая интенсив-
ность теплового облучения рабочих мест в кузнечно-прессовых и терми-
ческих цехах приведены в табл. 2,4.
Но илы температуры и скорости воздуха при дублировании по требо-
ваниям [ I] приведены в табл. 4.4.
В соответствии с [I, n.4.9J воздушное датирование наружным возду-
эом постоянных рабочих мест следует предусматривать при облучении лу-
чистым тепловым потоком с поверхностной плотностью 350 Вт/ьГ и более.
Расчет воздушных душей приведен в [4; 6] и сводится к опреде-
лению для каждого рабочего места, подверженного интенсивному тепло-
вому облучению, типа и размера датирующего патрубка, скорости и тем-
пературы воздуха на выходе из патрубка, а также расхода воздуха.
При расчете воздушных дулей необходимо учитывать, что датирую-
щие патрубки, обслуживаемые одной вентиляционной установкой, подают
воздух одной и той же температуры. Разный охлаждающий эффект при этом
может быть достигнут изменением расстояния от воэдуховыпускного от-
верстия и, следовательно, изменением температуры и скорости воздуха ‘
на рабочем месте.
Расчетный расход воздуха по каждому датирующему патрубку в те- !
чение года целесообразно сохранять постоянным.
Воздушный душ устраивают на месте наиболее длительного пребыва-
ния рабочего, а также на местах кратковременного отдыха.
При датировании модно подавать наружный воздух с обработкой его
в стационарных камерах (очисткой и охлаждением - испарительным или
искусственным) - централизованное датирование либо внутренний воздух
с помощью поворотных (рециркуляционных) аэраторов - местное датирова-
ние.
36
Расчетные нориы температуры в скорости движевая воздуха
при' возданном душирования [11
Таблица 4.4
Категория работ Температура воздуха в рабочей зоне вне струи t •, °C Скорость дви- жения возду- ха в датирую- щей струе на рабочем месте Температура смеси воздуха в датирующей струе 1^г иорм , °C, на рабочем месте при поверхностной плотности лучисто- го теплового облучения. Вт/н^
350 700 1400 2100 2800
Средней тяжести 28 I 27 22 - = - П 2 28 24 21 16 3 - 27 24 21 18 3,5 - 28 25 22 19 Тяжелая 26 2 25 19 16 - 3 26 22 20 18 17 3,5 23 22 20 19
Примечания: I. При температуре воздуха в рабочей зоне вне струн отличающейся от указанной в
таблице, температуру смеси воздуха в душирующей струе на рабочем месте следует повышать или пони-
кать на, 0,4 °C’на каждый градус разности с табличным значением, но принимать не ниже 16 °C.
2. Поверхностную плотность лучистого теплового потока следует принимать равной средней аа
время облучения.
3. При длительности воздействия лучистого теплового потока менее 15 или более 30 мин непре-
рывной работы температуру смеси воздуха в душирутащег струе допускается принимать соответственно
на 2 °(Г выше или нике значений, приведенных в таблице..
Для душирования фиксированных рабочих мест (централизованное ду-
гаироваж а) следует применять цилиндрические насадки типа ПП или души-
рукщие патрубки типа ПЦЦ, ПДВ, Щ1)Н, BIK [6, табл. 9.3-9.5].
Рекомендуемый расход приточного воздуха патрубков данных конструк-
ций, а также другие расчетные характеристики ( ют , п , £ ) приведены
В [4, табл. 3.1, 3.2].
Для душирования площадок, в пределах которых находятся рабочие,
необработанным внутренним воздухом используются поворотные аэраторы
ПАМ-24 производительностью 24 тые. м^/ч. Конструктивные и технические
характеристики аэратора приведена в 16, с.219 и 4, с. 146]. Аэратор
может работать как с увлажнением, так и бео увлажнения подаваемого
воздуха.
Системы воздушного душирования должны быть самостоятельными,
т.е. должны совмещаться с другими системами приточной вентиляции.
Для обеспечения на рабочем месте заданных температур и скоростей
воздуха ось воздушного потока направляется На грудь человека гори»
зонтально или сверху под углом 45°. Расстояние от кромки душирующего
патрубка до рабочего места должно быть не менее «К = I м, минималь-
ный диаметр патрубка-- 0,3 м.
Воздушная струя должна направляться с таким расчетом, чтобы пре-
дотвратить перетекание конвективной теплоты от источников его выделе-
ния на рабочие места.
Распределение воздуха к отдельным ребочим местам осуществляется
разветвленной сетью воздуховодов, которые могут быть проложены либо
по цеху на высоте 3,0»„.3,5 м от пола, либо под полом цеха. При про-
кладке воздуховодоа по цеху их рекомендуется изолировать для уменьше-
ния степени нагрева воздуха.
При прокладке воздуховодов под полом цеха их выполняют в виде
кирпичных или бетонных каналов прямоугольного сечения с соответствую-
щей обработкой внутренних стенок, что снижает нагрев воздуха в кана-
лах. допускается прокладка в подпольных каналах металлических возду-
ховодов (по санитарно-гигиеническим требованиям к приточному воздуху).
При испарительном охлаждении воздуха для воздушного душа (норми-
руемая температура воздуха на рабочем месте больше, Чем Температура
приточного воздуха, полученная при адиабатическом увлажнвнии, т.е.
^огг ’ расчет производят по следующим зависимостям:
а) расчетная площадь душирующего патрубка при тепловыделениях
р' _ Г ^ы,г,ноем^ j , (4 5)
о (t -С ) п 1
’ Uf,Z °а'
38
при гаэо- и пылеввделениях
f' - Г ^^,2
)Х
(4.6)
б) расчетная скорость движения воздуха на выходе из душирующвго
патрубка
(4.7)
в) расчетное количество воздуха на один душирующий патрубок
L, , - 2&ОО Г Ц2
(4.8)
где
Г* S
Г - фактическая площадь, блинайшая большая по отношению и
г) уточняется. te на выходе из патрубка при F по (4.12),
ип е и “ коэффициенты, учитывающие соответственно изменения
- нормируемая ско-
где
скорости и температуры по оси струи; lfL
рость движения вовдуха на постоянны): рабочих местах.
При искусственном охлаждении воздуха, когда ,
полученном при адиабатическом увлажнении, примемяат следующие расчет-
ные зависимости:
а) расчетная площадь душирующего патрубка
„ ZX £
(4.9)
б) расчетная скорость
го патрубка
при Л м т/р if
” ft ьЭ
движения воздуха на выходе из душирующе-
(4.10)
моря]
(4.7);
при X
в) требуемая температура воздуха на выходе из душирующего пат-
рубка
- по
t = t.
(4.П)
- no
формуле
z£
t
nvFn
(4.12)
II - 2649
39
Призер расчета
Двно, Постоянные рабочие места подвергаются тепловом/ облучению
интенсивностью более 2100 работа тянем я - Ш, при значительны»
избытках явной теплота концентрация вредных веществ в приточном воз-
духе а = 0, в рабочей зоне z =30 иг/гл , температура воз-
духа рабочей зоны ~ °C» Расстояние X = 2и. При адиаба-
тическом охлаждении t - 16 °C.
Необходимо определить типоразмер душирующего патрубка ПЦЦ с обес-
печением на постоянном рабочем месте п/11е ~ 20 мг/м3, скорости
движения воздуха Ц^г иорм= 3 м/с и температуры t^z норм* 19 °C
(табл. 4.4). ’ '
Решение
Находим расчетную площадь душирующего патрубка по (4.5):
Г = Ll^JSba-.! 2 = о.п «2;
° I. (2В - 16)• 4,5 J
по (4.6)
F =r.J30^20b_2.l2^ Л
о L <30 - 0). 4.5 J
Принимаем к установке ближайший большой размер патрубка ППД-6,
Ро = 0,16 и£.
Находим длину динамического начального участка в струе как для
компактной струи:
‘ (4.13)
Н&Ч о J
X = 6,3 V 0.16 = 2,5 м,
т.е. заданное расстояние меньше длины начального участка. Поэтому по
(4.10)
if = if = 3 м/с.
о норм
Расчетный расход воздуха на один датирующий патрубок
Lo= 3600-0,16-3 = 1730 м3/ч.
Длина теплового начального участка
X = п V~F (4.14)
Ч&Ч о >
40
X , = 4,5 |/o,I6 * 1,9 и,
т.е. X • Поэтому по (4.13) » t ‘
t = 20 - = Ю °C,
4,5 /о,16
что больше достигаемой при адиабатическом охлаждении. Таким образом,
определяющим является расчет на обеспечение нормируемой скорости при
веданной интенсивности облучения и возможной to .
4.4. Общеобменная приточно-вытяжная вентиляция
4.4.1. Организация воздухообмена и рекомендации по применению
систем вентиляции.
Местная вытяаная вентиляция в кузнечно-прессовых и термических
цехах должна улавливать основное количество газов, дима, пыли, неко-
торую часть тепловыделений от оборудования. Оставшиеся вредности, в
первую очередь теплота, поступают в цех; для ассимиляции етой тепло-
ты и газов необходимо устройство общеобменной вентиляции.
Особенности применения приточно-вытяжной общеобменной вентиля-
ции и ориентировочные значения приведены в табл. 4.5.
Таблица 4.5
Рекомендации по устройству общеобменнсй
приточной вентиляции
п/п Наименование помещений Вентиляция Коэф- йициент (ориен- тиро- вочный)
Вытяжная Приточная
в холодный период го- да в теп- лый пе- риод года
I 2 3 4 5 6
Кузнечно-прессовые цехи
I Пролеты с иолота- Через вытяж- Естествен- 0,3 до
ные аэрани- онные уст- ройства ная на уровне: 4 № и выше 1,8 2,5
Механическая для сред-
них пролетов, расположен-
ных на расстоянии более ?0 м
от аэрационных проемов в на-
ружных стенах
41
Продолжение табл. 4.5
zizzzizzzizzizzza
2 Пролеты с пресса-
ми и ковочными
машинами
То хе
То ж©
2,85
Термические цехи
3 Печные аалы об- Через вытяжные Естествен- 0,3 до 2,5
работки загото- аэрационные пая на 1,8 м
вок после обдир- устройства уровне 4 м
ки и прессовых поковок (заводы тяжелого машино- строения) и выше или механиче- ская
В пролетах, удаленных
от аэрационных приточ- ных проемов в наружных стенах более 30 м, сле- дует предусматривать
механическую подачу в рабочую эону
4 То де для обработ- То де ки деталей в чис- том виде (сТанко- инс трументальные заводы) То же 2,0
5 Отделение очист- Не требу- ни и гидрополи- ется ровки Механическая, рассеянная В верхнюю зо- ну в размере 85% вытяжки, остальные 15% - в смеж- ные помеще- ния Естествен- ная или ме- ханическая I
6 Отделение циа- Механическая 1 фования из верхней зоны ’ То же, в ра- бочую зону в размере 65% вытяжки со скоростью не более 1,5 м/с, ос- тальные 15% - в смежные по- мещения То же I
7 Расходная кла- Механическая из довая цианис- нижней эоны в тых солей 5-кратном объеме помещения (мест- ном механическом от шкафа для раз- вески цианистых солей) п " I
42
Окончание табл. 4.5
I 1 2 1 3
8 Помещение ус- тановок ТВ4 (Только местная от закалочных станков и агре- гатов)
9 Помещение хра- нения балло- нов для азо- тирования Механическая из верхней зо- ны
10 II Испарительная азотирования Отделение при- готовления твердых кар- бюризаторов То ке (Только местная от мельниц, бункеров, транс- портеров и дру- гих агрегатов)
12 Отделение ус- тановок для получения контролируе- мых атмосфер Механическая из верхней зоны в размере З-крат- ного объема'по- мещения
13 Склады метал» ла, масла, горючих ве- ществ, хими- ческих мате- риалов и т.п. Механическая из верхней или нижней зоны в размере 3-крат- ного объема помещения (дополнительно местная вытяж- ка устраивается при наличии обо- рудования, вы- деляющего пыль и газы, а так- же от ларей хранения хими- ческих материа- лов) ‘
4 | 5 | 6
Механическая То see I
рассеянная
в рабочую
зону со ско-
ростью не
Более .
1,5 м/с
То ES в размере 80$ I
вытяжки со скоростью не
более 1,5 м/с.
Остальные 20? - в смев-
ные помещения
То же н I
Механическая s верхнюю
эону
Механическая в верхнюю
зону
Естественная
Примечания. I. В отделениях термических цехов по пп. 6 и 10 уст-
раиваются факельные выбросы с большой скоростью (более 20 ы/с) на вы-
соте не менее 2 м над наиболее высокой частью кровли.
2. К гр. 3 п.З (термические цехи). Если высокие помещения (с шахт-
ными печами) сообщаются с более низкими (с горизонтальными печлми), из
низких помещений следует предусматривать механическую вытяжку.
12 - 2649
43
Помещения цианирования и хранения цианистых солей должны быть
оборудованы самостоятельней вытяжными вентиляционными установками с
пусковыми устройствами, расположенными снаружи помещения.
В комнатах отдыха следует предусматривать приточную вентиляцию с
подачей воздуха в верхнюю зону»
Вентиляцию закрытых кабин операторов мостовых кранов следует,
как правило, проектировать с подачей наружного воздуха.
4.4.2. Определение требуемых расходов воздуха приточной и вытяж-
ной вентиляции.
Расчет общеобменной вентиляции (механической и естественной)
должен проиеводиться для трех' периодов года, так как тепловые балан-
сы в эти периоды различны.
В термических цехах воздухообмен в производственных помещениях
следует определять:
а) в печных залах термических цехов - из условия ассимиляции теп-
лоизбытков, с проверкой для холодного периода года на растворение ок-
сидов углерода и сернистого ангидрида до предельно допустимой концент-
рации (ПДК) на рабочем месте; но не иенее объема воздуха, удаляемого
местной вытяжной вентиляцией и технологическими установками;
б) в отделениях цианирования - из условия ассимиляции теплоиэ-
бытков, с проверкой на растворение цианистого водорода до ЦЦК, но не
менее объеме воздуха., удаляемого местной вытяжной вентиляцией (МВВ);
в) в отделения очистки и гидроколировки - по объему воздуха,
удаляемого МВВ;
г) в отделениях установок ТВЧ - на ассимиляцию теплоизбытков,
но не менее объема воздуха, удаляемого МВВ;
д) в помещениях для вспомогательного оборудования к азотирова-
нию - на растворение аммиака до ПДК в рабочей воне.
В кузнечно-прессовых цехах воздухообмен в основных помещениях
следует рассчитывать на ассимиляцию теплоизбытков с проверкой для
холодного периода года на растворение основных вредных веществ до
яда.
При расчете требуемого воздухообмена для общеобменной вытяжной
вентиляции из общего количества вредностей, определенных по табл.2.2
и 2.3, вычитают вредности, содержащиеся в воздухе, удаляемом ие поме-
щения местной вытяжной вентиляцией, определяемые ПДК в рабочей зоне.
Для определения расходов воздуха общеобменной вентиляции необхо-
димо рассматривать уравнение баланса воздуха в вентилируемом помеще-
нии и уравнение воздушно-теплового объема или баланса вредностей.
44
В общем случае, когда в помещении осуществлена смешанная общеоб-
менная механическая и естественная, а такие местная приточная вентиля-
ция и смешанная общеобменная механическая и естественная вытякная вен-
тиляция, а такие местная вытжка, уравнение воздушного баланса имеет
вид, кг/ч:
О * & * (9 = О * £> (4.15)
а уравнение тепловоздушного баланса, кДа/ч:
с елл.„*с^.лс^.л.„!
<4'ге)
где С - удельная теплоемкость воздуха, кДаДкг^С); <d - из-'
быточные явные теплопоступления, кДк/ч.
Аналогично записывается уравнение баланса вредностей, иг/ч:
- е V5' (4.i?)
опЛ.п а-пЯ^ мЛ.п *Р°л./о.в мЯуг
где Mg р- валовые ввделения вредностей (газы, пыли, аароэоли),
мг/ч; - концентрация вредностей, ыг/м^; J3 - плотность
вовдуха, кг/й'З.
Индексы: о.п. - общеобменный приток; а.п - аэрационный приток;
а.п - местный приток; о.в - общеобменная вытяика; а.в - аэрационная
рытяета; и.о - местный отсос; ЦЩ( - предельно допустимая концентра-
ция»
При решении уравнений (4.15), (4.16) или (4.17) определяются
две любые неизвестные величины.
Возможны следующие случаи совместной работы систем вентиляции.
I. В холодный период года при отрицательном тепловом балансе
( А 0^ - отрицательная величина) количество приточного воздуха, по-
даваемое механическими системами вентиляции, должно компенсировать
количество воздуха, удаляемого местными отсосами.
Уравнения (4.15), (4.16) принимают вид
G =6- (4.18)
о.п м.а ‘
t. . (4Л9)
О.П О,Л и
46
Компенсация теплоиедостатков может оыть осуществлена зв счет пе-
регрева приточного воздуха.
При совместном решении уравнений (4.18), (4.IS) получаем
t. t + -7 - —' (4.20)
tnon cj z. (С. G
' • &.Г}
Проверка воздухообмена по вреднги ввделениям
G = --------------------- • (4.21)
оп
Максимальная температура приточного воздуха при воздушном отоп-
лении допускается:
при притоке на высоте до 3 ы от пола £/п ол = 40...45 °C;
при притоке на высоте более 3 гл от пола п = 65...70 °C.
2. Те не условия в холодный период года, но при работе воздуш-
ных душей (местный приток). Уравнения (4.15), (4.16) принимают вид
G.+G (4.22)
о.п АГ.Л м.о»
С& I. *CG t -aQ,*C& t, (4.23)
o.n irt,o.n м.и M.rl h M.o td.Z. '
где ДОд - теплонедостатки в помещении, кДя/ч.
В результате находим
G = G - G • (4.24)
о.п М.О М.г» »
t. + ) (4.25)
in.o.n m»,z CG G м.м.п
' о.п o.r<
3. Вредные выделения удаляются местными отсосами из мест их об-
разования в основном в пределах рабочей зоны. Часть вредностей с
конвективными потоками поднимается в верхнюю зону и мокет в резуль-
тате циркуляционных течений вновь опускаться в рабочую зону, загряз-
няя ее.
Поэтому в дополнение к местным отсосам иа рабочей зоны преду-
сматривают удаление воздуха из верхней зоны в объеме не менее 10-15?
суммарного расхода местных отсосов, но не менее однократного' воздухо-
обмена. Удаление необходимо осуществлять из наиболее высоких точек
помещения.
46
Уравнения (4.15), (4-16) в этом случае для колодного периода го-
да принимают вид;
5 & = Q й * G • (4.26)
О.ГУ М.П Й.0 A-J.©/
С * С Сг £ ~ Л Q ~ С G п С & £ (4 27)
с.л м.п м.л 43 х, е>Я о.& ~ ^м.о ut-z ‘
В результате находим расход и температуру воздуха общеобмеинкх
приточных систем:
G =& + G „ -G ' (4.23)
о.п .VI. О М /и.г» »
- «• ' У Г- Г- ’ ь- >' 75 t Ь „ С. ; 1Ч.Ь»7
4Я.О.Л &J Z. L I? <ьУ,й МЛ ts> о о fy»Z ‘
' 1 о.п а.п о.п '
4. При отсутствии воздушного душирования формулы (4.23) и
(4.29) упростится:
&о.гГ ем,о" Gc.a ; <4-3°)
л * & (?h G о. £ , , . ,
G <4"31)
а.П ^о.Н
Аналогично определяют расход и температуру приточного воздуха
мекани«еск;и систем вентиляции при положительном тепловом балансе
( положительная величин»).
При этом перепад температур приточного воздуха принимается как
Л Максимально допустимое амачение Л t. необ-
ходимо определять по расчету воздухораспределения.
5. В переходный и теплый периоды года в цехах со значительными
теплоизбытками (44?^) дополнительно к общеобменной механической при-
точной вентиляции и местной вытяжной вентиляции устраивают органи-
зованный естественный воздухообмен (аэрацию).
Уравнения воздушного (4.15) и воздушно-теплового (4.16) балан-
сов имеют вид
G G - Gr o' (4.32)
с.п д.п «.© a.S »
CG t.+CG', t^^aQ.^CG t *CG.te.<A.3M
o.n e#t a.n ext h м.а м,х ca.s e’
На основании уравнений (4.32), (4.33) распределяют количество
воздухаt подаваемого и удаляемого системой аэрации:
13 - 2649
47
при равенстве расходов воздуха механического притока и местных
отсосов
!’ 1
. J
’
Ga.n = G*.& s ;
&Qh i
(4.34)
(4.35)
при отсутствии механического притоке
&а.п= G&.e, * G"-° ;
= ____Ь /I _ / ! z-
л л ( «I "°'
(4.36)
(4.37)
6. В теплый и переходный период года при наличии аэрации и мест-
ной приточной и вытякной вентиляции уравнения (4.15) и (4.16) прини-
мают вид
G -i-G^Gy'G ; <4.38)
а. л ел.п tss.lj «м.о >
CG t *CG t ^Q^CG .t*CG t .<4.39)
a.n ext м.п м.п h <я.& £ м.о <u>z
Расход удаляемого .аэрационного воздуха
г1 - ~Оя.пdext ^м.пI (, 4 |-
С”‘- С<ге-^,с1
(4.40)
Расход аэрационного притока
_ _ Л Hg (4.4!)
cpfie-te,t) r */
4.4.3. Расчет коэффициентов воздухообмена.
Ориентировочные значения коэффициентов эффективности воздухооб-
мена при расчетах по явным теилоизбыткам £ Q для кузнечно-прессо-
вых и термических цехов приведены в подразд. 3.4 и табл. 4.5.
При подаче приточного воздуха в помещения о теплоизбытками не-
посредственно в рабочую зону на уровне не более 4 м от пола коеффи-
циент воздухообмена
Go
К - 7 +
- доля тепловыделений, поступающих в рабочую или в об- .
служиваемую зону ( QP1), от общих тепловыделений в помещении
( Q = Q„, ♦ Q л ) ?' c?g - тепловыделения в верхней эоне.
ГД0 Q
( Q-Qf,;*Q6.3
(4.42)
48
При наличии местных отсосов расчет воздухообмена осуществляется
s такой последовательности:
задаются значением ;
находят величину воздухообмена по одной из зависимостей,
приведенных в подразд. 4.4.2;
подставляют полученное значение воздухообмена в форлулу (4.42)
И находят ;
сравнивают полученное значение с исходным.
При расхождении принятого и полученного значений более чем
на 10$ расчет повторяют по среднему значению из полученного и
принятого.
Если местные отсосы отсутствуют или их доля в общем воздухооб-
мене невелика (до 10^), значение находят непосредственно по
формуле (4.42) при о =0,
Значения коэффициента , определенного по формуле £4.42), и
для возможных других решений организации воздухообмена в помещениях
кузнечно-прессовых и термических цехов приведены в табл. 4.6,
Таблица 4.6
$ п/п Способ подачи воздуха Место удаления воз- духа общеобменной вентиляции Kt
I 2 3 4
I Непосредственно в РЗ при ^'яз= 1.0 Из верхней зоны 1,0
" = 0.7 — 1,4
= 0,5 2,0
2 Наклонили струями в на- Из верхней зоны
правлении РЗ с высоты до 4 м от пола: при $рз = 1,0 ж 1,0
" = 0,7 1,2
" = 0,5 - 1,3
3 То ке с высоты более 4 м< при = 1,0 Из версией зоны 1,0
" = 0,7 1,0
” = 0,5 1,2
13й
49
Окончание табл. 4.6
I 2 1 з 1 4
4 Выше ЕЗ: Вне эоны непосредст-
при <$РЗ = Is0 венного воздействия струи 1,1
" = 0,7 1,15
" = 0,5 1,2
5 Выше ЕЗ: В зоне непосредствен-
при $й,. = 1,0 кого воздействия струи 0,9
” = 0,5 0,85
Величина <Рр.з слагается из конвективной и лучистой Ол рЯ
составляющих тепловыделений от оборудования, поступающих в рабочую эону
тепловыделений от светильников, располоненных в рабочей зоне или в
их лучистой части, попадающей в РЗ; инсоляции, поступающей через све-
гопрозрачные ограждения в ЕЗ и тепловыделений от людей.
При ориентировочных расчетах величина может быть при-
нята равной 70% общих тепловыделений оборудованием.
4 .4,4. Конструктивные особенности устройства механических систем
общеобменной вентиляции.
Одна приточная система должна обслуживать эоны или помещения о
аналогичными тепловыми режимами. Помещения с различными тепловыми ба-
лансами в холодный период года должны обслуживаться отдельными приточ-
ными системами.
В высоких цехах (высота более 7...В м) рекомендуется прокладывать
воздуховоды круглого сечения в верхней эоне цеха на высоте от 3 до
6 м от. пола.
В зависимости от схема воздухораспределения и способа выпуска
воздуха принимают различные типы воздухораспределителей. Рекомендации
по расчету и типы воздухораспределителей приведены в £6, гл.8 табл.8.1,
8.2L Для помещений с технологическими процессами, связанными с выде-
лением пыли, применяют приточные решетки в воздуховодах, расположенных
в верхней зоне, или воздухораспределители плафонного’типа. В рабочую
зону раздача приточного воздуха выполняется воздухораспределителями
типов ВЭП, ВЭПш, ВПП или НРВ.
Радиус действия приточных установок, а танке установок общеобмен-
ной вентиляции можно допускать до 50...60 м.
В системах вентиляции необходимо предусматривать устройства для
регулирования, отключения части местных отсосов, ответвлений приточных
систем. Регулирующие устройства должны располагаться в доступных мес-
тах «
50’
- Вентиляционные установки не следует размещать на производствен-
ных площадях цехов, а выносить в специальные вентиляционные камеры
либо на йлощадкн на высоте 3,-Л м от пола цеха. Вентиляторы вытяжных
установок размещать на колоннах или на стенах с использованием элемен-
тов крепления.
6. ОРГАНИЗОВАННА ЕСТЕСТВЕННЫЙ ВОЗДУХООБМЕН
(АЭРАЦИЯ)
5.1. Расчет аэрации с учетом работы механических
и естественных систем вентиляции
Организованный и управляемый естественный воздухообмен - аэра-
ция - осуществляется за счет действия аэростатического давления, воз-
никающего в результате разности плотности воздуха снаруж и внутри
помещения или под действием ветрового давления, а также при совмест-
ном влияши обоих факторов.
В кузнечно-прессовых и термических цехах аэрация применяется,
б основном, в сочетании с различными системами механической венти-
ляции. Устанавливаются местные (воздушные души и завесы, местные от-
е«сч) и общесбменные система механической вентиляции.
В цехах наружный воздух естественным ггутем поступает через аэра-
ционные приточные проема, расположенные в нижней (теплый период года)
или з верхней (холодный период года) частях продольных стен.
Уделяется воздух через вытяжные аэрационные устройства (фонари,
незвдуваемые вытяжные проемы в верхней части наружных ограждений,
аэрационные шахты).
Схема аэрации однопролетного цеха с теплоиэбытками изображена
на рис. б.1,а, где показаны приточно-вытяжные проемы для аэрационно-
го воздухообмена, а также условно ~ системы механической приточной
и вытяжной вентиляции.
Расход воздуха, подаваемого Ge или удаляемого Ga g сис-
темой аэрации, при наличии механических .истем приточной и вытяжной
вентиляций определяют по (4.35), (4.40), (4.41).
При определении площадей приточных и вытяжных аэрационных прое-
мов необходимо учесть, что кроме аэростатического давления в помещении
возникает давление (раэрвжение) при работе механических систем венти-
ляции. Соответственно изменяется перепад давлений на уровне приточных
и вытяжных проемов, определяющий естественное поступление и удаление
воздуха.
51
Общее аэростатическое располагаемое давление ври аэрации (эпю-
ра рис. 5.1,6), Па:
£ Р =gh(p t-p ) (Б.1)
« J -'ель
гдев/эек^, P'uj zi - плотность воздуха, принимаемая по температурам ня-
ружного и внутреннего воздуха, кг/:/*;
t . =О£/£. ^t.)
Без учета работы механических систем вентиляции потери давления
на проход возду?» соответственно через приточные и вытяжные проемы,
Па:
4 Р _ ~ п а Р
пр а г
A Pf = аР.~ лР
О. п я пр »
где п - доля располагаемого давления, расходуемого в приточных
проемах; рекомендуется ориентировочно принимать «. = 0,2...0,5.
Площади приточных и вытжннх проемов, м2;
(5.2)
(5.3)
F -
пр
вытжннх проемов, м2;
&
Г?
б. л
(5.4)
(5.5)
Й.П V
где Ga & - массовый расход соответственно приточного и ухо-
дящего воздуха, бее учета работы механических систем вентиляции,
кг/ч;п “ коэффициент расхода приточных и внтяиннк прое-
мов; ум s у js , - коэффициент местного сопротивления кроена
[6, табл. 5.1, 5.2, C.95-96J.
На основании уравнения воздушного баланса (4.15) определяют
распределение внутренних избыточных давлений в помещении.
Рассмотрев совместно (4.15), (5,4), (5.5) и учитывая дополни-
, создаваемое механической
zj Рм вентиляции (рис. 5.1, в-г).
тельное давление (разрекение) Z)
приточной &Р& Лр или вытяжной
можно записать "
3600
52
Рие. 5.1. Схема и распределение давлений при общеобменной вентиляции однопролетного
цеха с теплоизбытками: а - схема; б - эпюпа избыточных давлений паи ес-’
-гветвенном воздухообмене аэрации; s - то не при 5 > <Т ; г -'то не
где 4г, расход всздухе приточных систем механиче-
ской вентиляции, кг/ч; &м GM 0- расход воздуха вытяж-
ных систем механической вентиляции; а Ё. - соответственно количе-
ство систем механической приточной и выт явной вентиляции.
Величина & определяется >,з уравнения (5.6) методом после- '
довательного приближения.
Если (S-Mn ~’с G-^i & или ё ~ ’ то пеРеД d в уравне-
нии (5.6) принимается в первом члене - знак "+", во втором - знак ,,-”о
Если &М Г) g или GM п = 0, то перед д Р{£Х в уравнении
(5.6) принимается в первом члене знак во втором члене - знак
Уточненным значениям расходов воздуха п и g с учетом
влияния на азрециа механических систем вентиляции соответствуют пер-
вый и второй члены уравнения (5.6).
5.2. Конструктивные особенности приточных и внтякныс
аэрационных устройств
6.2.1. Приточные аэрационные проемы.
Приточный наружный воздух естественным путем поступает в донесе-
ние через различные приточные устройства - приточные проемы с ОТКрг
веющимися створками или жалюзи, аэрационные и транспортные ворота,
приточные шахты.
Конструкции и аэродинамические характеристики приточных устройств
приведены з табл. 5Л, даны значения коэффициентов местного сопротив-
ления и коэффициентов расхода для трех соотношений длины проема к его
высоте В] & - 1,0; 2,0; .
Для аалюзийной решетки отнесен к живому сечению решетки
F, “
В цехах со значительными теплоизбытками, расположенных в райо-
нах с температурой наружного воздуха в теплый период по параметрам
Л °C» средствами азрации невозможно обеспечить допустима
параметры внутренней воздушной среды. Поэтому можно применять охлажде-
ние поступающего аэрационного воздуха, распыляя воду в приточных про-
емах или устанавливая поверхностные воздухоохладители в наружных сте-
нах, через которые подается воздух за счет перепада давлений.
Распределение воды в приточных проемах или аэрационных. воротах
мокет осуществляться с помощью форсуночных тк дисковых распылителей,
а также пневмораспылом. Такой способ охлаждения приточного воздуха
54
не кокет быть приемлем в районах с высокой относительной влажностью.
В холодный период года поверхностные воздухоохладители, установленные
в приточных проемах, могут беи» использованы как воздухонагреватели.
Таблица 5.1
.Азрационныэ приточные устройства
Наименование и конструкция Угол откры- вания о/ > град е/В • I e/g = 2
/ Л м
I 2 3 4 5 6 7 8
Одинар подвес! г лая верхне- <ая створка 15 16 0,25 20,6 0.22 30,8 0,18 30 5,65 0,42 6.9 0.38 9.15 0.33 45 3.® 0.52 4 0.5 5 Л5 0.44 60 3.07 0.57 3.18 0.56 3.54 0.53 90 2.59 0.62 2.59 0.62 2.59 0.62
Одинарная средне- подвесная створка 15 45.3 0.15 - - 5,9 0.13 2 • 30 II.1 0.3 - - 13.6 0.27 45 5.15 0.44 - - 6.55 0.39 ~"У\ 60 3.18 0.56 - 3.18 0.56 90 2.43 0.64 - - 2.60 0.61
Двойные створки на верхнем подвесе 15 14.8 0.26 30.8 0.18 _ 30 0ЛБ gt75 о _ Й 45 3.83 0.51 5.15 0.44 - /] Sk 60 2.96 0.59 3.54 0.53 - 90 2.37 0.65 2.37 0.65 -
Двойка! верхне! подвесг ч створка на л и нижнем к 15 18.8 0.23 45.3 0.15 59 0.13 . 30 6.25 0.4 II.I 0.3 17.3 0.24 Vf' 45 3.83 0.51 5.9 0.41 8.6 0.34 у 60 3.07 0.57 4 0.5 5.4 0.43 У 90 2.37 0.65 2.77 0.6 2.77 0.6
55
Окончание табл» 5.1
•О' у ГТУТУЛ^е
Решетка жалюзийная с 90 2.51 0.63 -
поворотными перьями
в стенке
^*0,15
Аэрационные ворота 90 2.35 0.65
Транспортные ворота 90 1.55 0 .в
5.2.2. Вытяжные аэрационные устройства для зданий с фонарный к
бесфонарныи покрытием.
Техническая реализация организованного естественного воздухооб-
мена в промышленных зданиях во многом зависит от конструктивных осо-
бенностей вытяжных аэрационных устройств: светоаэрационных и аэраци-
онных фонарей, незадуваемнх вытяжных проемов в наружных ограждениях,
аэрационных шахт и дефлекторов.
Определявшими при выборе конструкций вытяянык аэрационных уст-
ройств должны быть такие факторы, как минимальная трудоемкость изго-
товления я простота форм при достижении максимального требуемого воз-
духообмена, защита от задувания ветром и попадания атмосферных осад-
ков внутрь помещения, а также простота эксплуатации и регулирования
воздухообмена.
В настоящее время применяются и находятся в длительной эксплуа-
тации рад конструкций аэрационных фонарей, характеристики которых
приведены в табл. 5.2. Наиболее эффективными конструкциями являются
фонари, открывающиеся створки которых находятся в плоскости кровли
(рис. 5.2).
Эффективность фонарей оценивают с помощью критерия, характери-
зующего взаимосвязь между конструктивными и аэродинамическими его осо-
бенностями. Без учета действия ветра в качестве аэродинамического по-
56
казателя работы фонаря приникают коэффициент раскола, отнесенный к
скорости а горловине f гоР . При этом коэффициент эффективности
(5.7)
где А - ширина горловины фонаря, м; @ п - суммарная длина кон-
структивных элементов по периметру поперечного сечения фонаря, вклю-
чая эетрозвщитнае панели и открывающиеся створки.
Значения коэффициентов эффективности фонарей приведены в
табл. 5.2 (графа 8).
В табл. 5.2 принять следующие условные обозначения: Р - площадь
м2; £ - расстояние от вертикальных выт явных проемов фонаря до вет-
розащитных панелей, м; h высота; индексы: ВП - вытяжной проем;
гор - горловина.
Таблица 5.2
Характеристики фонарей
Тип фонаря и угол открытия створок <з£ , град p А» ^B.n L, jurep Ko-I02
I 2 3 •4 5 6 7 8
П-образный с ветро~ 1.0 13,9 0.27 39»J 0.16 6.0 ^ВОрт^ХоД- J’5 П-5 0.29- 32.3 0.176 6.7 веские (рис. 5.3,а) 2.0 9.5 0.32 26.7 0.193 7.0 35 0.597 2.5 9.1 0.33 25.7 0.198 7.4 1.0 II.5 0.29 32.3 0.176 6.7 1.5 9.2 0.33 25.8 0.197 7.4 45 0.597 2.0 6.8 0.30 19.1 0.219 0.4 2.5 ' 6.1 0.41 17.1 0.242 9.0 1.0 II.7 0.29 32.9 0.174 6.7 55 0.597 1.5 7.1 0.38 19.9 0.224 2.4 2.0 5.1 0.44 14,4 0.264 2.7 2.5 4.3 0.48 12.1 0.987 10.7 соедаёпм1ес-Иопж 0 726 Е0 4'5 0Л7 ь-6 °-34 ПЛ ные ря^ 1.5 4.5 0.47 8.6 0.34 II.I X 0.726 J-° 3'8 °-51 7-25 °"371 12Л 1.5 3.8 0.51 7.25 0.371 I2.I
57
Продолжение табл. 5.2
I 1 2 1 3 14 1 5 J 6 7 Я
То яе, створки с 90° вертикальной осью вращения 0.275 0.564 0.706 1.5 3.75 4.19 4.12 5.15 0.488 0.493 54 13.2 8.25 0.136 0.275 0.348 7 10.4 П.6
Конструкции 45 0.63 1.0 8.8 0.337 22.0 0.224 5.3
В.В.Батурина 1.49 1.0 16.2 0.248 7.3 0.37 6.2
ВО 0.63 1.0 2.4 0.645 5.9 0.41 9.7
ЫИОТ (рис.5,3,6) - I «. О» **> 6.6 0.389 8.5
2 •= •г» •а» 2.75 0.603 13.2
3 3.6 0.526 II.5
Гипромез ЛД-1 •= а» •= — 2.8 0.596 7.1
(рис. 5.3,в)
ЛенПСП 80 0.45 1.5 3.1 0.567 15.0 0.258 9.8
(рис. 5.3,г) 0.67 1.5 3.9 0.5 8.7 0.338 7.В
КТИС 60 0.5 1.12 4.3 0.48 17,2 0.241 II.S
(рис. 5.3,д) 70 1.0 1.0 7.6 0.357 7.8 0.357 12.7
ПСК-2 45 0.69 1.0 5.1 0.44 10.75 0.305 12.4
(рис. б.3„е)
Гипротиэ 60 0.5 I.I2 4.6 0.47 18.4 0.232 II.I
(рис. 5.3,ж)
Щелевой I — 2.6 0.62 17.2
(рис. 5.2,a) g 2.8 0.6 19.4
3 2.9 0.58 16.1
Крышный аэра-
тор (рис.5.2,б)
В/А=0,5 10 1.42 Г» 8.5 0.343 9.8
В/А=О,625 шесть
створок 1.6 6.7 0.385 П.б,
В/А=0,75 1.8 5.0 0.447 13.6
58
Окончание табл, 5.2
I ТТ~ I з I 4~Т~5~" I 6 | 7 Т~8~
Энекци-анный фонарь
(рис. О.йцВ)
0,55 В/А « О.1® 90 - - •= I.B 0.745 I7.I
0.44 В/А = 0.67 три - - -о 2.3 0.659 15.2
0.33 В/А = 0.56 створки *=» *=» »> 2.7 0.608 14.0
Рис. 5.2. Конструкции аэрационных фонарей: а - щелевой
фонарь; б - крышный аэратор; в - эяекционный
фонарь
59
Рис. 5«3. Конструкции аэрационних фонарей: а - 11-образный;
б - КВОТ: в ~ Ллпромез; г - ЛенПСП;- д - КТИС;
е - ИКС-2; ж - Гипротиз
60
Одним из наиболее прогрессивных решений в промышленном строитель-
стве следует считать возведение зданий с бесфокерным покрытием, что
обеспечивает снижение капитальных затрат и трудоемкости монтажных ра-
бот, а также способствует сокращению сроков строительства,
В настоящее время в промышленных зданиях с теплоизбытками для ес-
тественного удаления воздуха применяется вытяжные светоаэрационные па-
нели с V -образными вертикальными створками, которые размещаются в
наружных ограждениях под перекрытием.
Светоаэрационная панель (рис, 5.4) предназначена для защиты от
задувания вытяжных проемов, расположенных в верхней части наружных
ограждений промышленных зданий с бесфонарным покрытием. Состоит из
шести пар вертикальных створок с остеклением, расположенных попарно
на одной оси поворота (импосте) под углом относительно одна другой
навстречу ветровому потоку. Панель выполнена как самостоятельное из-
делие и рассчитана на заполнение вытяжных проемов с шагом колонн
12,0 и. В ее состав входит также механизм открывания с дистанционным
управлением jgpax-створок. Для предотвращения попадания атмосферных'
осадков внутрь помещения панель имеет поддон с внутренним водостоком.
Незвдуваемость аэрационной панели объясняется тем, что при на-
бегании ветрового потока в углах каждой пары створок образуется об-
ласть повышенного давления, в результате чеге воздух стекает на плос-
кости к незащищенной части проемов, отклоняя набегающий ветровой по-
ток.
Количество устанавливаемых аэрационных панелей зависит от рас-
четной площади вытяжных проемов. При этом коэффициент местного сопро-
тивления Двиной конструкции принимают (рис. 5.5) в зависимос-
ти от относительной ширины здания я/Н(Л - ширина, Н - высота зда-
ния), количества рядов вытяжных проемов и угла раскрытия створок об .
Технические характеристики панелей: габаритные размеры панели,
мм; ширина (с поддонами) - 500, длина - II970, высота - 1790; живое
сечение для прохода воздуха - 13,73 м^-масса панели - 1300 кг; привод
створок- электрический мощностью 1,1 кВт; напряжение питающей сети -
220/380 В; время открывания створок - 4,5...6,0 с; фиксируемые углы
раскрытия створок - 35 ’, 45°,
6. ЗАЩИТА ВОЗДУШНОГО БАССЕЙНА ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫМИ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ВЫБРОСАМИ
Для предотвращения загрязнения атмосферы выбрасываемыми вреднос-
тями .необходимо при проектировании предусмотреть мероприятия, направ-
61
Рис. 5.4. Вытяжная светоаэрационная панель с
\Л-обраанк4И створками: I - подвииные
вертикальные створки; 2 - импост; 3 - ме-
ханизм открывания; 4 - поддон
62
Рис- 5-5. Азроцинамнческие характеристики вытяжных свете-
аэроционных панелей с V -образными вертикальными
створками: а - коэффициент местных сопротивлений;
б - аэродинамические характеристики при действии
ветра
63
ленные на снижение выбросов, и выполнить прогнозирование возданного
загрязнения приземного слоя вновь строящегося объекта.
Прежде всего необходима предусмотреть максимально воаиовнуп
очистку улавливаемых местными отсосеми вредностей до предельно допус-
тимых выбросов (ЛДВ), что гарантирует уровень загрязнения приземного
слоя атмосферы меньше наибольшей раэ-'вой концентрации вредных ве-
ществ.
Следует предусматривать факельный выброс воздуха систем местной
вытяжной вентиляции.
В системах, удаляющих запыленный воздух, предусматривается очист-
ка воздуха от пыли перед выбросом в атмосферу. Для пылеулавливания
(сухого или мокрого) могут использоваться циклоны и другие устройст-
ва. Рекомендуются циклоны 1(11-15 НИИОГЛЗ [ 6, т.1У. 15-1У.20; 4, т.11.3],
циклоны МИО'Г с обратным конусом [ 6, т.1У.23-1У.й43, циклоны
ВЦНИИОТ [4, рис. II.6, т.11.71 .
Воздух, удаляемый системами вытяяной вентиляции от дробеструй-
ных и дробеметиых камер, подлежит очистке в рукавных фильтрах или в
мокрых пылеуловителях при наличии на предприятии шламового хозяйст-
ва.
Для очистки воздуха с высокой запыленностью рекомендуется при-
менять матерчатые рукавные фильтры ФРКИ и ФРКН-В [ 4, рис.II.II;
Т.Н.2 ] (сухая тонкая очистка).
Дня обдирочных, заточных и полировальных станков» используемых
в данных цехах, рекомендуется установка индивидуальных пылеулавли-
вающих агрегатов ВЦНИИОТ-900 и ВЦНИИОТ-500 [ 4, рис.II.21, Т.Н.213.
Установка пылеулавливателей и фильтров от абразивной и металли-
ческой пыли рекомендуется перед вентиляторами во избежание их изно-
са.
Расчет ВДВ и рассеивания вредных выбросов от высоких и низких
источников приведены в [6-bJ.
64
Приложения
Приложение I
Таблица 11.I.I
Характеристика местных отсосов
Наименование параметра Выгянка Конструктив» ные размеры, мм
механичес- кая , п /. = ± 150 °C ''ll* естествен- ная Ctuy, = = ± 350 °C
— 1 2 3 4
Печи нагревательные камерные без рекуператора (рис. П.1.Г) Размер пода 0,58x0,46 м Объем отсасываемого воедуха 1070 350 Н - 3880, и смеси, к?/ч 1700 1000 3930, £ = 1726, В= 1302 Скорость смеси; м/с: а) в рабочем 1,2 0,7 = 1276, d = 235 б) и отсасывающем.патрубке 10,9 2,5 с/, = 375 Коэффициент местного сопро'гяв- ления, отнесенный к снорс.-.ти в отсасывающей патрубке 0,9 0,9 Вредности в отсасываемом воз- Продукты горения Духе
Размер пода 0,70x0,46 м
Объем отсасываемого воздуха 1460 420 Н = 4060,
и смеси, м /ч 2150 1200 W, = 4160
Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме 1,3 0,7 f = 1776, £= 14W а = 1276, d = 265 dt = 440
б) в отсасывающем патрубке 10,9 2,2
Коэффициент местного сопротив- ления, отнесенный к скорости в отсасывающем патрубке 0,9 0,9
Вредности в отсасываемом воздухе Продукты горения
65
Продолжение табл.П.I
I 1 й I з| 4
Размер пода £,81x0,58 ы
Объем отсасываемого воздуха и снеси, и^/ч 2000 680 Г»—> = > | , 1 1 1 И=4080, Н,=4160
3150 1850 Р-2042, Й =1334
Скорость смеси, м/с; а) в рабочем прсеме 1,3 0,8 О =1392, с/ =320 4=545
б) в отсасывающем пат- рубке 10,9 2,2
Коэффициент местного сопос- тавления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке 0,9 0,9
Вредности в отсасываемом воздухе Продукты горения
Размер пода 0,93x0,70 ы
Объем отсасываемого воаду- 3030 1000 А/ =4360, Н,=4-<50
ха и смеси, м^/ч 4800 2050 Р =23®, й =1650
Скорость смеси, м/с: л =1508, d =375 4 = 595
а) в рабочем проеме 1,5 0,9
б) в отсасывающем пат- рубке 12,1 2,9
Ко(м{4ициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке 0,9 0,9
Вредности s отсасываемом воздухе Продакты горения
Размер пода 1,2x0,81 м
Объем отсасываемого вогду- 5300 1700 -ixl— Н =4590, Ц =4690
ха и смеси, и^/ч: 8350 4850 £ =2274, б -=1882
Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме д =1624, d =645 4=775
3,0 1,75
б) в отсасывающем пат- рубке ‘0,0 2,85
66
Продолжение табл. П.1.1
Коэффициент местного сопро- тивления!, отнесенный к ско- рости в отсасывающем патруб- ке 0,9 0,9
.Вредности в отсасываемой
воздухе Продукты сгорания
Размер пода 1,5x0,81 ы
Объем отсасываемого воздуха 6950 2200 М =5070, Ц, =5220
ч смеси, ьГ/ч 11000 6250 £ =2374, В =2230
а =1624, d =595
dj =885
Скорость смеси, м/е!
а) в рабочем проеме 2,5 1,4
б) в отсасывающем пат-
рубке 11,0 2,8
Коэффициент местного сопро-
давления, отнесенный к ско-
рости в отсасывающем патруб--
ке 0,9 0,9
Вредности в отсасываемом
воздуха Продукты горения
Резне; р пода 2,08x0,81 м
Объем отсасываемого возду- 5900 2280 =4150, Я =4300
ха и смеси, м^/ч 9300 6500 £=2660, fi =3060
га =1760, d =1025
Скорость смеси, м/с:
а) в рабочем проеме 1.8 1.3
б) в отсасывающем пат-
рубке 1,6 2D2
Коэффициент местного сопро-
давления, отнесенный к ско-
рости в отсасывающем патруб-
ке 0,9 0,9
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
Печи нагревательных камерные -• с рекуператором
Размер пода 0,5t 1x0,46 м
Объем отсасываемого воздуха 660 W =4040, 1-1, =2840
и смеси, м^/ч 1050 £ =1726, £ -1302 л =1276. J =165
67
Продолжение табл. ПЛЛ
г т 2 1 3 I 4
Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме 0,7 б) в отсасывающем пат- рубке 13,7 Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке 0,9 Вредности в отсасываемом воздухе Продукты горения Размер пода 0,70x0,46 м Объем отсасываемого воз- 800 14 =4110, А =2910
духа и смеси, иг/ч 1260 £=1776, а =1276.
Скорость смеси, ы/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем пат- рубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем патруб- ке Вредности в отсасываемом воздухе 0,6 П.7 0,9 Продукты горения & =1418, J =195
Размер пода 0,81x0,58 и
Объем отсасываемого воз- 1140
духа и смеси, м3/ч 1600
Скорость смеси, м/с:
а) в рабочем проеме 0,8
б) в отсасывавшем пат-
рубке 12,2
Коэффициент местного сопро-
тивления, отнесенный к ско-
рости в отсасывающем патруб-
14 =4130, А =2980
S =2042, а =1392
в =1534, J =235
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
68
Продолжение табл. П.1.1
Ра: =:,\р пода 0,93x0,70 м
Объем отсасываемого воз- духа и смеси, м^/ч Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем пат- рубке Коэффициент местного соп- ротивления, отнесенный к скорости в отсасывающем патрубке Вредности а отсасываемом воздухе 1900 300 0,9 13,1 0,9 Продукты горения Н =4440, б. =2358, В =1650, А =2980 =1508 с/ =285
Размер пода 1,2x0,81 м
Объем отсасываемого воз- духа и смеси, м^/ч Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем патрубке Коэффициент местного соп- ротивления, отнесенный к скорости В отсасывающем патрубке Вредности в отсасываемом воздухе 3200 5100 1,7 12,8 0,9 Продукты горения /-/ =4265, £ =2274, & =1882, А =3190 а =1624 =375
Размер пода 1,5x0,81 м
Объем отсасываемого вое- духа и смеси, №/ч Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем пат- рубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем патруб- ке Вредности в отсасываемом воздухе 4100 6500 1.6 11,9 ' 0,9 Продукты горения /-/ =5070, g =2374, 8 =2230, А =3700 =1624 с/ =440
69
ПродолЕение табл. П.1.1
IZ^ZTZZTZZI
Размер Пода 2,1x0,81 ц
Объем отсасываемого возду-
хе и смеси, м^/ч
5100
Ы0
Скорость смеси, м/с:
а) в рабочем проеме 1,6
б) в отсасывающем
патрубке II ,7
Коэффициент местного соп-
ротивления, отнесенный к
скорости в отсасывающем
патрубке 0,9
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
Н =4170,
£ =2660.
$ =3050,
А =2850
а =1760
d =495
Печи нагревательные камерные с отводом газов
в боров (рис.П.1.3)
Размер пода 0,58x0,53 И
Объем отсасываемого воз- духа и смеой, ы3/ч Скорость смеси, м/с; а) в рабочем проеме б) в отсасывающем пат- рубке Коеффмциент местного соп- ротивления, отнесенный к скорости в отсасывающем патрубке 1650 2600 1.7 9,1 0,4 540 1540 1.0 2,8 0,3 W =1890, h< =070 h =310, S =233>) i, =2838, & =850 d =320, =440 ^=596, C=250 <a =500, <Qrf=I192
Вредности в отсасываемом воздухе Продукты горения
Размер пода 0,93x0,70 м
Объем отсасываемого воз- <n 3300 1050 М =2030, Й, =930
духа и смеси, м°/ч 5200 3000 /»=4Ю, а =850
Скорость смеси, м/с: «,=1650, & =1400
а) в рабочем проеме 1,2 0.7 0 =825, . С=425 /=2744, L =3594
о) в отсесьшающем пат-
рубке 0,2 1.8 г/ =545, <d{ =775
70
Продолжение табл. П.1.1
I 1 2 | 3 I 4
Коэффициент местного сопро- тивления отнесенный к ско- рости 8 отсасывающем патруб- д*Э ° 0,4 0,3
Вредности в отсасываемом
воедухе продукта горения
Размер пода 1,0x0,93 м
Объем отесеванемого возду- ха н смеси, вг/ч 4800 7600 1350 И= 2170, 3850 h = 910, ht = 1180 а = 850
Скорость смеси, м/с: «?f= 1766, 6 = 1400
а) в рабочем псоеме 1,8 0,9 = ои3’ С = 425 1 = 3042
б) в отсасывающем пат- /_ = 3392,
рубке 11,0 2,3 (J = 495, с/ = 775 f
Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем патруб- ке 0,4 0,3
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
Размер пода 1,2x1,5 и
Объем отсасываемого возду- 8650 2850 // = 2240, Ч = 1260
ха И смеси, м3/ч 13700 8100 h = 810, а - 1200
Скорость смеси, м/с: сл,= 1882, & = 1700
L = 941, с - 600
а) в рабочем Проеме 1,9 1Д L = 5000, - 3800
б) е отсасывающем патрубке 11,1 2,7 d = 660, -= 1025
Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- 0,4
рости в отсасывающем патрубке Вредности в отсасываемом с,3
воздухе Продукты горения
Размер пода 1,4x0,93 ы
Объем отсасываемого воздуха 7150 2300 И = 2450, - 1530
я смеси, м3/ч II300 6550 h = 810, ,2. = 900
71
Продолжение табл. П.1.1
I | 2 1 з 1 4
Скорость смеси, ы/с: с?,= 2114, й = 1600
а) в рабочем проеме 1,9 1,1 £ = I0S7, с 53 ^30
б) в отсасывающем пат- L = 4П6, ё = 3216
рубке 11,3 3‘9 с/= Б95, = 775
Коэффициент местного сопро-
тивления, отнесенный и ско-
роста в отсасывающем пат-
рубке 0,4 0,3
Вредности в отсасываемом воздухе Продукты горения
Размер пода I ,4x1,86 ы
Объем отсасываемого воз- 's духа и смеси, и /ч Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем патрубке песо 10600 1,9 11,9 Й 11 II U П 11 2450, А, 910, а. 1500, / 1057, с 5600, 4100; J = 1470, = 2114 = 1800 = 450, = 775
Коэффициент местного соп- ротивления, отнесенный к скорости в отсасывающей патрубке 0,4
Вредности в отсасываемой воздухе Продукты горения
Печи нагревательные камерные с отводом гааов в боров (рие.П.1.4)
Размер пода I,6x2,3 м
Объем отсасываемого воз- q духа и смеси, и /ч 15800 23000 U =• 2590, h( А = 1050, (2t = 1700 = 2346.
Скорость смеси, и/с: & = 2300, с = 490
а) в рабочем проеме б) в отсасывающем 2, Г L = 6672, i2 Bf а 598, £ * 1600 = 5072
патрубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке Вредности в отсасываемом воздухе 10 вй Mj = о640. Нр J = 650 0,4 Продукты горения = 1940
72
Продолжение табл. Л.1,1
I 1 12 3 I 4
Размер пода 1,8x2,8 м
Объем отсасываемого воз- 17000 W = 2730, h,
духа и смеси, i.^/ч 27000 h = 1050, ,<л 2578, 1
Скорость смеси, м/с: <af =
а) в рабочем проеме б) в отсасывающем пат- 2,0 S= 497,5; с 660, L, '
рубке 11,0 £ = 5884, М,
Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке 0,4 1940
Вредности в отсасываемом
воздохе Продукты горения
Размер пода 2,1x2,3 ы
Объем отсасываемого воз- 19000 и = 3010,
духа и смеси, ы^/ч 30000 h = 1300, а
Скорость смеси, м/с: *< = 1500, &
а) в рабочем проеме 2,0 = 487,5; L
б) в отсасывающей 12,2 с = 490, &
патрубке ^7 =S 4190,
Коэффициент местного сопоо- 660
тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке 0,4
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
Размер пода 2,1x3,2 и
Объем отсасываемого воз- 22100 м = ЗОЮ, к.
духа и смеси, м^/ч 35000 h = 1300, л
Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме 2,0 = = 3042, 6 487,5; £
б) в отсасывающем пат- 10,3 L = 8354, С
рубке Я/ = 4190,
W = 2. 2190, J
= 1700,
= 1600,
= 2300
= 490,
= 7484
= 3640;
= 2050,
= 160,
= 2600,
= 7136;
= 5536;
= 2190
= 2000,
= 1600,
= 3000,
= 6754,
= 490;
» 775
73
Продолжение тебя. П.1.1
I 1 4
Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости а отсасывающем патруб- ке Вредности в отсасываемой воздухе 0,4 Продукта горения
Печи термические камерные с отводом газов в боров (рис. П.1.5) Размер пода 0,46x0,58 м
Объем отсасываемого воздуха и смеси, ма/ч Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем патрубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке Вредности в отсасываемом воздухе 490 150 —мози«»м 000 450 0,9 0,5 Х0,4 2,9 0,4 0,3 Продукты горения Ц = 1890, А = 340, = 1800, <я 0, = 1424, = 750, S, 2680; /4= 1390 £ = 1260, L d . 165, d t S3 a 880 350 712 1610 235
Размер пода О,бУкО,61 и
Объем отсасываемого воздуха и смеси, м3/м Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме б) в отсасывающем патрубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- рости в отсасывающем пат- рубке Вредности в отсасываемом воздухе 730 230 1200 700 0,9 0,6 7,7 2,4 0,4 0,3 Продукты горения /7 = I960, h ht = 840, ей = 350, £2 & = 900, L = 1850, £ = 2640 «' = 1460 d = 235, SE 410 1800 1540 770 1500 320
74
Продолжение табл. П.1.1
Размер пода 0,7x0,93 м
Объем отсасываемого воздуха 920 230 /-/ = 2100, h = 480
и смеси, М^/ч Скорость смеси, м/о: 1500 ибо W, = 2710, ht = 910, И = 1530 = 1800
а) в рабочем проеме б) в отсасывающем патрубке Коэффициент местного сопро- тивления, отнесенный к ско- 0,0 1,6 0,5 2,2 а = 500, Й = 1000 = 82b L = 2110 t = 1610 °, = 1656
рости в отсасывающем пат- рубке 0,4 0,3 d = 269, = 375
Вредности в отсасываемом
воздухе Продукты горения
Размер пода 0,93x1,4 м
Объем отсасываемого воздуха и смеси, м^/ч 1940 3000 550 1700 /-/ = 2170 h = 620
Скорость смеси, м/с: h,= 1030
а) в рабочем проеме 0,9 0,5 к£ = IBOO
б) а отсасывающем a = 750
патрубке 7,6 2,5 <Я. = 2116
Коэффициент местного сог>- 6 = 1200, = 1058
ротйвления, отнесенный к jL - 2840
скорости в отсасывающем патрубке 0,4 0,3 £ = 2090
d = 375, = 495
Вредности в отсасываемом /? - 2830
воздухе Продукты горели 4 = I67G £.
Размер пода 1,2x1,6 м
Объем отсасываемого возду- 5800 1760 W = 2310
ха и смеси, м^/ч 9500 5500 h, = 1150
Скорость смеси, м/с: а) в рабочем проеме 1,1 0,6 h = 760, h = I960 Ц = зпо
б) в отсасывающем патрубке 9,4 3,2 Ws = 1810 л = 820
а, = 2346
V
75
Окончание табл. П.1.1
I 1 2 | 3 | 4
Коэффициент местного сопро- тивлении, отнесенный и ско- рости з отсасывающем патруб- ке 8 = 1400 8. = 1173 °’4 °’Э L = 3260, ё = 2440
Вредности в отсасываемом воздухе 4 = 545 Продукты горения d = 440
Размер пода 1,4x1,в м
Объем отсасываемого возду- ха и смеси, м3/ч 3260 5300 1000 3100 Я = 2520 h = 900 h,= 1400
Скорость смеси, м/с: •V 2100
а) в рабочем проеме 1,0 0,6 а = 950
б) в отсасывающей «я « 2578
патрубке Коэффициент местного сопро- 7,7 2,5 1600
тивления, отнесенный к ско- = 1209
рости в отсасывающем патруб- ке 0,4 0,3 L = 3520
£ = 2670
Вредности в отсасываемом 1-1 = 3500
воздухе Продукты горения н'= 1950
J = 495
<4 = 560
Размер пода 1,0x2,8 у
Объем отсасываемого воз- 5800 1780 А/ = 2840
духа и смеси, м3/ч 9600 5600 h с 1180
Ь = 1700
Скорость смеси, м/с: 1» = 2380
а) в рабочем проеме 1,1 0,6 «? = 1100
б) в отсасывающем 9,4 3,2 СХ =• 3042
патрубке 6 3 2200
Коэффициент местного сопро- 8 = 1521
тивления, отнесенный к ско-
рости в отсасывающем патруб- 0,4 0,3 L = 4810
ке £ = 3710
Вредноотз в отсасываемом Продукты с/ = 595
воздухе горения 775
4080
2230
76
Рис. ПЛ.I. Печь нагревательная камерная щелевая
без рекуператора
77
Рис. ПЛ.2. Печь нагревательная каперная с рекуператором
78
Рис. П.Г.З. Печь нагревательная камерная с отводом
газов в боров
79
890
Рис. 11.1.4. Печь нагревательная камерная с отводом
газов в боров
ЬО
. Печь термическая камерная
с отводом газов в боров
Приложение 2
Местные отсосы от оборудования термических цехов
_ ^9/00 -- ---!— "
CH-
зо^р - л'о.зм’Дьлет
- <z7jOA/^e/r
Go*&.
6.Д
PjCncifpa H/.iO
fjp uH-PygM/G'
Z C^r-/nW^e< и &ЮМГ9 Я&дРА&ГС!} /jxtucr/о^
^£Cr^£>/HU 0X?C70ty*&. _
/л *_ >/ - ^Sovt/e 4,<°s7e^d/.^>oj;^<y^ms<y^a'ff ,-,c>
iC'OPOwXU £/&и$еРг& ££ros/ vg/> rc л*£е/.
Mf’’S_ 3. ^OAfr
----- e^c£f егым
йж Q&uuv Ъид м1:25-
&7/>ы:7ер<ус7с/'<х' wevccg
сгегаа^у «3л»/,-. #а!вл> А>в2Г
/ <хг<гае»&а^<^гоу^> ^OO ас /W 53 _,
3 с'ЯръыэЛУп оу^а^а-, r<y £ O"cacL./£<p^tz/e^ JTtyr/b&’&'t G \лг ff/
4 ^pe^^oc/t/tS о'ГС<ус,^зо,с^^к'
Напернал 3M?<oTponwb <’а>?/зог//&'<гю*я
- P.O. &,О. 2S/iO
63
520
&7
dt)
89
Об
GC> С© х F §81
у * 1' § 1 $ 1 w ‘I и S h ч h §> Рч &Й и J I 1 1* 0 г? Й н 18 4<ьч1 V 4 1 ь 1 в ч 4 А
91
ЁовгобснЗ отееа
ЭД
t/iJ
94
. 96
goffPSod QrdQC
97
9Ь
Список литературы
I. СНиП 2.04.05-86. Отопление, вентиляция и кондиционирование
воздуха. - М.: Госстрой СССР, 1987. - 59 с.
2. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология И геофизика. - М.:
Госстрой СССР, ИЗ. - 136 с.
3. A3-I9I И. Указания по проектированию отопления и вентиляции
предприятий машиностроительной промышленности: Кузнечно-прессовые це-
хи. - М.; ГПИСантехпроект, 1966. - II с.
4. Торговников Б.М., Табачник В.Е., Ефанов Е.М. Проектирование
промыпленной вентиляции: Справочник. - К.: Будивэльнык, 1983. -
256 с.
5. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические
устройства.: Отопление, водопровод и канализация. - 4.1 /Под ред.
И.Г.Староверова. - М.: Стройиздат, 1975.
6. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические
устройства : Вентиляция и кондиционирование воздуха. - 4.2 /Под
ред. И.Г.Староверова. - М.: Стройиздат, 1978. - 509 с.
7. ОНД-86. Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе
вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий. - Л.: Гидро-
метеоиздат, 1987. - 93 с.
8. АЗ-669. Рекомендации по выбору и расчету систем воздухорас-
пределения. - М.: ГПИСантехпроект, 1979. - 67 с.
99
ОГЛАВЛЕНИЕ
I. Общие положения ...................................... 3
2. Характеристика технологического процесса и
выделяющихся вредных веществ ................................ 3
3. Расчетные параметры воздуха ......................... 15
3.1. Параметры наружного воздуха .................... 15
3.2. Параметры внутреннего воздуха .................. 15
3.3. Параметры приточного воздуха ................... 16
3.4, Параметры удаляемого воздуха ................... 17
4. Принципы отопления и вентиляции ..................... 18
4.1. Основные положения по проектированию систем
отопления и вентиляции ................................18
4.2, Отопление ...................................... 20
4.3. Местная вытяжная вентиляция .................... 22
' 4.4. Общеобменная приточно-вытяжная вентиляция ...... 41
5. Организационный естественный воздухообмен
(аерация) .................................................. ’51
5.1. Расчет аэрации с учетом работы механических
и естественных систем вентиляции ..................... 51
5.2. Конструктивные особенности приточных и вы-
тяжных аэрационных устройств...................... 54
б. Защита воздушного бассейна от загрязнения
вентиляционными и технологическими выбросами ............... 61
Приложения ............................................ 65
Список литературы ....................................... 99