/
Автор: Палей Е.Л.
Теги: проектирование зданий технический справочник котельные установки издательство санкт-петербург
Год: 2006
Текст
Е. Л. Палей
Проектирование котельных
в секторе ЖКХ
(справочное практическое пособие)
Санкт-Петербург
2006
В предлагаемой Вам книге рассмотрены все этапы проектных работ,
представлен весь спектр соответствующего оборудования и норма,
тивно технической документации. Надеемся, что книга будет являть-
ся практическим руководством для проектировщиков, осуществляв,
щих свою деятельность в области малой теплоэнергетики.
Книга может быть полезна студентам вузое, обучающихся по специ-
альности Теплогазоснабжение», а также специалистам, работав-
шим в области теплоснабжения объектов коммунального хозяйства.
Рекомендовано к изданию Техническим советом Газового клуба.
Рецензенты:
доктор технических наук, профессор С. А. Чистович
доктор технических наук, профессор А. Н. Воликов
главный специалист ЗАО «СПб Вергаз- С. Т. Кривошлыков
главный редактор Ю. Л. Шенявский
© Палей Е. Л.
©Газовый клуб
Проектирование котельных в секторе ЖКХ'
Посвящается моим учителям
Виноградовой Ирине Владимировне
и Финкельштейну Михаилу (Евсею) Давидовичу
Автор выражает благодарность сотрудникам
ООО «Проектно-конструкторское бюро «Теплоэнергетика» (Санкт-Петербург);
Волкову Александру Николаевичу. Коган Алле Григорьевне. Кравченко Ольге
Георгиевне. Туровой Надежде Борисовне - за оказанную помощь в составле-
нии справочника и предоставлении графического материала.
Автор выражает большую признательность спонсорам, оказавшим по-
мощь в издании данного справочника:
- ООО «Бюро «Виссманн»;
- ООО «Рационал«. Бюро Weishaupt Санкт-Петербург,
- ООО-ЭЛКА»;
- ООО«Хортек«;
- ООО-Балткотломаш»;
- ЗАО-синто»:
- ЗАО «ИПФ «Теплоком».
И
’ Содержание
ВВЕДЕНИЕ ..........................................
СЛИСОК ПРИМЕНЕННЫХ ССЫЛОК И СОКРАЩЕНИЙ............
ПЕРЕЧЕНЬ ДЕЙСТВУЮЩИХ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ.... ’
ГЛАВА 1 Краткий анализ, описание и технические характеристики основного оборудования (котлы, горелки, насосы, теплообменники)
ГЛАВА 2. ГЛАВА 3. ГЛАВА 4. ГЛАВА 5 ГЛАВА 6. ГЛАВА 7. Характеристика котельных по назначению и размещению 1 Описание основных схем котельных Алгоритм процесса проектирования котельных 26 Основные расчеты при проектировании котельных Состав проектной документации, стадии проектирования Технико-экономические показатели работы котельной. Технико-экономический анализ Л
ГЛАВА 8. Разработка проектной документации по разделам. Основные требования и подходы
ГЛАВА 9. ГЛАВА 10 ГЛАВА 11. Мероприятия по энергетической и экологической безопасности Bi Мероприятия по энергосбережению q Выдача заданий смежным специальностям 54
ПРИЛОЖЕНИЕ!. ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Таблицы пересчета физических величин 86 Термодинамические свойства водяного пара в состоянии насыщения (по справочнику М. П. Вакулоеич) S!
ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Рекомендуемые скорости движения воды в трубах (по рекомендациям института «Промэнергопроект») ..... 9!
ПРИЛОЖЕНИЕ4 Данные для расчета компенсатора объемного расширения воды - расширительные сосуды (по методике фирмы «Reflex»)
ПРИЛОЖЕНИЕ 5. ПРИЛОЖЕНИЕ 6. Сортамент трубопроводов и металлоконструкций Рекомендации по проектированию коллекторов. Требуемые расстояния между скользящими опорами - w
ПРИЛОЖЕНИЕ?. ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Маркировка углеродистых и слаболегированных сталей -Л® Таблица для гидравлического расчета трубопроводов тепловых сетей (по справочнику ГПИ «Теплопроект»)
ПРИЛОЖЕНИЕ 9. ПРИЛОЖЕНИЕ 10. Нормы качества сетевой и подпиточной воды Единицы измерения концентрации загрязняющих веществ по различным предписаниям и положениям
ПРИЛОЖЕНИЕ 11. ПРИЛОЖЕНИЕ 12. Таблицы для гидравлического расчета газопроводов Технические характеристики и данные о поставщиках котельного оборудования
ПРИЛОЖЕНИЕ 13. Технические характеристики 153
ПРИЛОЖЕНИЕ 14. Формы приказа и журнала по ..
ПРИЛОЖЕНИЕМ ПРИЛОЖЕНИЕ 16 ПРИЛОЖЕНИЕ 17.
Проектирование котельных в секторе ЖКХ <
ВВЕДЕНИЕ
Реформа жилищно-коммунального хозяйства (ЖКХ) предъявляет особые тре-
бования к обеспечению гарантированного качественного теплоснабжения.
Достижение поставленной задачи возможно только при понимании процесса
проектирования - первого из шагов на пути реформирования системы тепло-
снабжения.
Система теплоснабжения состоит из трех основных компонентов:
первый компонент - генерирующая установка (котельная),
второй компонент - транспортная магистраль (тепловая сеть),
третий компонент - система теплопотребления потребителя
(внутренние системы зданий).
Настоящее пособие рассматривает первый компонент - котельные. Учитывая,
что в системе коммунального теплоснабжения основными потребителями теп-
ла являются внутренние системы зданий, использующие в качестве теплоно-
сителя горячую воду, настоящее пособие рассматривает вопросы проектиро-
вания водогрейных котельных.
Наибольшее распространение сегодня получили небольшие, до 20 МВт, котель-
ные, работающие на газообразном и жидком топливе. О них и пойдет речь ниже.
Современные условия экономического развития привели к крушению практи-
чески всех крупных проектных институтов. При этом проектные подразделения
созданы в целом ряде монтажных организаций. Опыт проектирования, накоп-
ленный годами в проектных институтах, оказался практически потерянным.
Настоящим пособием автор ставит перед собой задачу передать (насколько это
возможно) опыт проектировщика со стажем своим молодым коллегам. Одно-
временно автор надеется, что пособие будет не менее интересно специалис-
там, занимающимся вопросами выполнения строительно-монтажных и пуско-
наладочных работ, а также специалистам, ведущим эксплуатацию котельных.
В настоящем пособии отображен опыт проектирования современных водо-
грейных котельных. Многие приведенные значения величин получены не рас-
четным, а эмпирическим путем.
Настоящий проектировщик должен всегда находиться на острие мировой на-
учно-технической мысли, применяемые им решения должны обеспечивать
экономичность и энергетическую безопасность работы котельной, при этом
эти же решения должны отвечать требованиям действующих нормативных
документов. Задача сложная, так как действующие на сегодня нормативные
документы зачастую противоречат друг другу и не соответствуют требованиям
текущего момента, но выполнимая.
Проектант должен всегда помнить, что он несет ответственность за свои
решения согласно Гражданскому и Уголовному кодексам РФ.
* Введение
Проектирование - это процесс создания современного высокоэффектме^
экономически обоснованного надежного технического решения, обеспечив
ющего экологическую, энергетическую и промышленную безопасность
ты эксплуатируемого объекта.
Процесс проектирования условно можно разделить на четыре этапа.
1-й этап - предварительный. На данном этапе проектировщик проводит с€с'
и анализ исходных данных, необходимые предварительные расчеты, готое^
письма, запросы и другие документы, необходимые для получения Техяиче-
ских условий и разрешений, принимает принципиальные решения no c»eve
теплоснабжения и котельной, по выбору основного оборудования и комлоо-
вочным решениям. На данном этапе также проводится сравнительный техни-
ко-экономический анализ эффективности намечаемых решений.
После утверждения принятых на первом этапе решений и составления Задания
на проектирование наступает непосредственно процесс создания проекта.
2*й этап. Процесс создания проекта включает в себя разработку проектной до-
кументации в объеме утвержденного Задания на проектирование в соответстЕш
с действующими на момент создания проекта нормативными документами.
3-й этап. Процесс проведения согласований и экспертиз принятых проекты
решений в различных ведомствах.
4-й этап. Участие в процессе реализации проектных решений монтажной ор-
ганизации путем ведения Авторского надзора.
Необходимо также отметить, что в современных рыночных отношениях дейс-
твия проектировщика должны быть направлены на минимизацию затрат мон-
тажных организаций при соблюдении требований надежной, безопасной ивы-
сокоэкономичной работы котельной.
Добиться таких результатов можно только при расчете комплекса современ-
ных устройств, входящих в состав котельной, при этом большую роль играет
не только обладание информацией о технических характеристиках оборудовэ-
ния, но и знание инженером стоимостных параметров, характера изменен/*
стоимости от типа и типоразмера оборудования.
Стоимостная оптимизация комплексного инженерного решения может ДО
значительную экономию средств без ухудшения потребительских свойств сис-
темы. В связи с этим разумно привлекать к подбору и расчету оборудована
организации, занимающиеся не только инжинирингом, но и продажей обору-
дования. Участие таких организаций в качестве привлеченных экспертов будя
тем эффективнее, чем шире спектр продаваемого ими оборудования.
При выборе оборудования необходимо учитывать наличие и уровень сервис*
ной поддержки.
Помочь проектировщику в получении таких знаний должны в первую очереа»
фирмы-изготовители изделий, их сервисные центры и представители.
Проектировщик должен постоянно повышать свой уровень знаний, прохоДО
обучение по применяемому оборудованию и один раз в 5 лет повышать сес*
квалификацию, обучаясь в специальных учебных заведениях.
Данные, указанные а пособии, носят справочный характер.
Проектирование котельных в сектррежюо
СПИСОК ПРИМЕНЕННЫХ
ССЫЛОК И СОКРАЩЕНИЙ
СП СНиП ПБ т/с ЦТП, ИТП АВР - Свод правил - Строительные нормы и правила - Правила безопасности - Тепловая сеть - Центральный / Индивидуальный тепловой пункт - Автоматическое включение резерва (применяется в электротехнической части)
тм, гсв,
ГСН, АР,
КЖ, КМит.д. Т.У.Т. / Кг.У.Т. - Обозначение марок и разделов проекта по видам работ - Тонны / килограммы условного топлива
ОВ - Отопление и вентиляция
ГВС - Горячее водоснабжение
ВК - Водопровод и канализация
хвс - Холодное водоснабжение
ВХР - Водно-химический режим
ПНР - Пуско-наладочные работы
п
ПЕРЕЧЕНЬ ДЕЙСТВУЮЩИХ
НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ
Данный перечень является обязательным для выполнения качественной про-
ектной документации. 1. СП 41-104-2000 Проектирование автономных источников тепло- снабжения.
2. СНиП 11-35-76 Котельные установки. Нормы проектирования с изменением № 1.
3. СНиП 41-02-2003 4. СНиП 2.04.02-84* 5. СНиП 23-01-99 6. СНиП 31-03-2001 7. СНиП 2.04.01-85* 8. СНиП 2.04.05-9 Г 9. СНиП 21-01-97 10. СНиП 23-03-2003 11. СНиП 2.04.12-86 12. СНиП 2.0414-88* 13. СО153-34.21.122-2003 Тепловые сети. Нормы проектирования. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения Строительная климатология и геофизика. Производственные здания. Внутренний водопровод и канализация зданий. Отопление, вентиляция и кондиционирование Пожарная безопасность зданий и сооружений Защита от шума. Нормы звукового давления. Расчет на прочность стальных трубопроводов Тепловая изоляция оборудования и трубопровода- Инструкция по проектированию молниезаши» зданий и сооружений.
14. Нормы технологического проектирования. Проектирование осветитель'’*11
электроустановок промышленных предприятий. Внутреннее освещение
Нормы технологического проектирования. Проектирование силовых эле<-
троустановок промышленных предприятий.
15. СанПиН 2.2.1/2.1.1.984-00 Санитарно-защитные зоны и санитарная клаоаФ1’
кация предприятий, сооружений и иных объектов-
16. СНиП 12-01-2004 Организация строительства (приемка и ввОА* эксплуатацию законченных строительных об* ектов).
17. СНиП 3.05-06-85 18. СНиП 3.05-07-85 Электротехнические устройства. Системы автоматизации.
Проектирование котельных в секторе ЖКХ с
1? Правила устройства » безопасной эксплуатации паровых котлов с давле-
нием газа до 0.07 МПа. водогрейнык котлов и водоподогревателей с тем-
пературой нагрева воды не выше 115 'С с изменениями.
20 Правила технической эксплуатации коммунальны.* отопительных котельных.
21 П5 12-529-03 Правила безопасности систем газораспределе- ния и газопотребления. утвержденные постанов- лением Госгортехнадзора от 18.03.03 г. № 9.
22. Сборник нормативных и руководящих материалов для работников газово-
го хозяйства и газового надзора (ч. 1.2.3).
23. Правила технической эксплуатации и требования безопасности труда в га-
зовом хозяйстве РФ с изменениями Ns 1.
24. Правила пользования газом и предоставления услуг по газоснабжению в
Российской Федерации, утвержденные Постановлением Правительства
Российской Федерации от 17.05.02 г.
25. ПБ-09-609-03 Правила безопасности для объектов, использу- ющих сжиженные углеводородные газы.
26. СНиП 42-01-2002 27. СНиП 11-01-95 Газораспределительные системы. Инструкция о порядке разработки, согласова- ния и (применительно) утверждения проектно- сметной документации на строительство пред- приятий, зданий и сооружений.
28. СНиП 12-03-99 29. ГОСТ 5542-87 Безопасность труда в строительстве. Газы горючие природные для промышленно- го и коммунального назначения. Технические условия.
30. ГОСТ 12.1.018-93 ССБТ. Пожаровзрывобезопасность статисти- ческого электричества. Общие требования.
31. ГОСТ 16037-80 Соединения сварные стальных трубопрово- дов. Основные типы, конструктивные элемен- ты и размеры.
32. ГОСТ 7512-82* Пособие по методам контроля качества свар- ных соединений трубопроводов, выполняемых в строительстве.
33. ГОСТ 9544-93 Арматура трубопроводов. Нормы герметично- сти затворов отключающих устройств.
34. ГОСТ 14202-69 Трубопроводы промпредприятий. Опознава- тельная окраска.
35. ГОСТ 21.609-83 СПДС. Газоснабжение. Внутренние устройства. Рабочие чертежи.
36. НПБ 105-03 Определение категорий зданий и помещений по взрывопожарной и пожарной опасности.
поручень действующих нормотивных документов
37. РД 12-341-00 Инструкция по контролю за содержание^ углерода в помещениях котельных. М
38. ПР 50.2.019-96 Количество природного газа. Методикам нения измерений при помощи турбинны* тационных счетчиков. *м b
39. СП 42-101-2003 Свод правил. Общие положения ло проеп ванию и строительству газораспределит?: ных систем из металлических и полиэш^' вых труб.
40. СП 42-102-2004 Свод правил. Проектирование и строителю газопроводов из металлических труб. **
41. СП42-103-2003 Свод правил. Проектирование и строителю^- газопроводов из полиэтиленовых труб и ре1(к
струкция изношенных газопроводов.
42. СП 42-104-2003 Свод правил по применению запорной арщ> ры для строительства систем газоснабжения.
43. СП 2.2.1.1312-03 Гигиенические требования к проектировав вновь строящихся и реконструируемых грс мышленных предприятий.
44. СП 11-107-98 Порядок разработки и состав раздела «Ин- женерно-технические мероприятия граждан- ской обороны. Мероприятия по предупрежде- нию чрезвычайных ситуаций» проектов строи-
тельства.
45. СПДС Система проектной документации для стрем- тельства.
46. Г0СТ21.101-97 Основные требования к проектной и работе»
документации.
47. ПУЭ Правила устройства электроустановок.
48. РД153-34.0-03.301-00 Правила пожарной безопасности для знергети-
ческих (ВППБ 01-02-95*) предприятии.
49. Федеральный закон «0 промышленной безопасности опасных про»Фм
стаенных объектов».
50. Федеральный закон «О сертификации продукции и услуг».
51. Федеральный закон 52. ППБ-01-03 •0 газоснабжении». Правила пожарной безопасности в Росся»1с,с
Федерации.
53. ПТЭТЭ Правила технической эксплуатации тепло® энергоустановок. .
54. Территориальные (местные) строительные нормы (ТСН) и инстру
теплоснабжению.
к Проектирование котельных в секторе ЖКХ *
Перечень рекомендуемой справочной литературы
1. Рода тис К. Ф.. Полтарецкий А. Н. Справочник по котельным установкам
малой производительности. Энергоатомиздат, 1969.
2. Данилов А. А.. Синицин П. И., Пономарцев В. Н. Газоснабжение предпри*
ятий. Справочное пособие. Гидрометиоиэдат, 2001.
3. Панюшева 3. Ф. Технический контроль работы газифицированных котель-
ных ТОО «Пако». 1994.
4. Библиотека Газового клуба - Пособие: Газовое хозяйство. 100 вопросов.
5. Библиотека Газового клуба - Котлы. Справочник, 2003.
6. Теплотехнический справочник.
7. Лифшиц О. В. Справочник по водоподготовке котельных установок. Энер-
гия. 1976.
8. Промышленное газовое оборудование. Справочник НИЦ ПГО «Газо-
вик», 2003.
9. Аэродинамический расчет котельных установок. Нормативный метод.
Энергия, 1977.
10. Условные графические обозначения в проектах отопления, вентиляции,
кондиционирования воздуха и теплохолодоснабжения. АВОК.
11. Инструкции заводов-изготовителей и технические данные по оборудо-
ванию.
И
I. ОЛИСД1
ГЛАВА 1
КРАТКИЙ АНАЛИЗ, ОПИСАНИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИо
(КОТЛЫ, ГОРЕЛКИ, НАСОСЫ, ТЕПЛООБМЕННИКИ)
1.1. котлы
Основным оборудованием котельной является котел.
Котлом называется конструктивно объединенный в одно целое комплекс уст-
ройств, служащих для получения пара или нагревания воды под давлениемз>
счет тепловой энергии, выделяемой от сжигания топлива в собственно»! толге
при протекании технологического процесса, или путем преобразования зж
трической энергии.
Типы котлов условно можно разделить по следующим основным признакам
по способу сжигания топлива:
- котлы со слоевым способом сжигания. Обычно это котлы, работающе
на твердом топливе (уголь, торф, древесина, биотопливо);
- котлы с камерным сжиганием топлива. Обычно это котлы, сжигаодо
жидкое или газообразное топливо. Данные котлы, в свою очередь, де-
лятся по принципу сжигания топлива. «Под наддувом», т. е. в толке ми-
ла повышенное давление на уровне +1-6 мм в. ст., или «Под разряже-
нием-, когда в топке котла разряжение -1,5-4 мм в. ст.;
по материалу, из которого сделаны котлы:
- чугунные секционные котлы. Обычно это котлы небольшой производи
тельностидо 1,0 МВт;
- стальные котлы на любую мощность;
- котлы, в которых топочная часть выполнена из других материм0’
(медь, нержавеющая сталь и др.). Обычно это небольшие бытовые
лы мощностью до 100 кВт;
по принципу прохождения теплоносителя через котел:
- водотрубные котлы, в которых теплоноситель находится
ти, а горячие газы омывают трубную поверхность. Такие
ном выпускаются в России;
в трубной
котлы в ос»*0’
9
Проектирование котельных в секторе ЖКХ •
- жаротрубные, когда в трубной части находятся дымовые газы, а теплоно-
ситель находится в объеме котла. Жаротрубные котлы, в свою очередь,
делятся по количеству ходов дымовых газов. В России используются
как 2- так и 3-ходовые котлы (2-ходовые котлы имеют меньший КПД. в
пределах 90%. и в европейских странах практически не используются)
В настоящее время наибольшее распространение получили 3-ходовые
котлы. Простейший жаротрубный котел - это топка паровоза:
по мощности:
- малой мощности производительностью до 3.5 МВт.
- средней мощности - от 3.5 до 60 МВт,
- большой мощности - свыше 60 МВт.
Есть и другие отличительные признаки, но они в основном касаются специ-
фичных моментов, непосредственно связанных с данным типом котлов.
Наиболее распространенными сегодня марками являются водогрейные котлы:
российского производства:
- котлы типа «КВ-ТС-, -KB-ГМ» ОАО -Доргобужкотломаш-,
- котлы типа -Турботерм» ПГ -Рэмэкс-,
- котлы типа -ЗИОСАБ- Подольского машиностроительного завода,
- котлы типа -ЖК. КВМ- завод -Балткотломаш- (Санкт-Петербург),
- котлы типа -KB-ГМ» Псковского котельного завода,
- котлы типа -УТМ- ОАО «РУМО» и других производителей:
западного производства:
- котлы немецкой компании -Виссманн- (VIESSMANN),
- котлы немецкой компании -Лоос- (LOOS),
- котлы немецкой компании -Ваилант» (VAILANT),
- котлы немецкой компании -Будерус- (BUDERUS).
- котлы голландской компании -Рендамакс- (RENDAMAKS).
- котлы венгерской компании «Новум-Фег» (NOVUM-FEG) и других про-
изводителей.
Технические характеристики и данные фирм-производителей указаны в При-
ложении 12.
1.2. ГОРЕЛКИ
Горелками называются устройства, с помощью которых осуществляется процесс
сжигания жидкого или газообразного топлива. На жаротрубных котлах россий-
ского, а тем более западного производства (работающих -под наддувом-), в ос-
новном используются дутьевые горелки ведущих европейских производителей:
-Вамсхаупт- (WEISHAUPT).-Зааке- (ZAAKE). -Гирш- (GIRSH) - Германия, -Элко-
(ELKO) - Швейцария. -Чиб-Унигаз- (CHIB-UNIGAZ) (Ломбарджини) - Италия.
-Ойлон- (OILON) - Финляндия.
На водотрубных котлах используются российские горелки типа -ГБЛ- - Старо-
русприбор, -ГГБ- - Гомельский завод газовой аппаратуры, -ГМГ- и ГМП- - Мы-
га
' Глзм I. Краткий анализ, описание и технические *араггеристм<и oc»4>sho0JJ^
тищинский завод. В настоящее время западные компании «Вайсхаут^
и -Ойлон*. заинтересованные в российском рынке, наладили выпуск
дифицированных горелок, подходящих под российские водотрубные
Типы горелок условно можно разделить по следующим основным пр^
1.2.1. По типу сжигаемого топлива:
- газовые горелки. Данные горелки, в свою очередь, делятся на,
ные - с принудительной подачей воздуха*; длиннофакельиые'1'4*1'
роткофакельные; на инжекционные и подовые горелки;
- комбинированные горелки (сжигание природного газа или лепит
торного топлива (солярки);
- жидкотопливные горелки (сжигание мазута или солярки);
- 2-газовые горелки (сжигание природного газа и СУГ).
1.2.2. По способу регулирования мощности (подачи топлива):
- одно*, двухступенчатое регулирование;
- модулирующие (многоступенчатое) плавное регулирование.
1.2.3. По характеру выбросов вредных веществ (в первую очередь СО и ho,,
- стандартный размер выбросов (СО 100-120 мг/м’ и NOx 120-200 мг.м.
- с пониженным содержанием выбросов вредных веществ в ислолюч
LN (СО 60-80 мг/м’ и NOx 80-120 мг/м’). Необходимо отметить,^
настоящий момент российской промышленностью выпуск тала ropt
лок не освоен.
1.2.4. Есть и другие критерии по классификации горелок (по степени подо
товки газовоздушной смеси, по способу установки на котлах и т.п), о
торые ввиду незначительности здесь не рассматриваются.
Технические характеристики и данные фирм-производителей указаны!По»
ложении 13.
1.3. НАСОСЫ
В современных котельных используются центробежные насосы разл*«*
конструкций и фирм.
Наиболее часто употребляются насосы:
российских фирм:
- ООО «Линас*, Москва,
- АО «Ливгидромаш»,
- АО «Катайский насосный завод» и др.;
западных фирм:
- «Вило- (WILO) и -Грундфос» (GRUNDFOS). -КСБ- (KSB) - ГерманА
- «ДАБ-(DAB) - Италия,
- «Колмекс» (KOLMEKS) - Финляндия, и др.
В практике применения насосного оборудования в современных котел***
используются насосы -сухого типа» и с «мокрым ротором- исполнения-
Проектирование котельных а секторе ЖКХ «
У «мокрых» насосов ротор электродвигателя вместе с рабочим колесом по*
гружен в перекачиваемую среду. Жидкость смазывает подшипники вала и
одновременно охлаждает мотор. Герметичность электрической обмотки обес*
печивает разделительный стакан, выполненный из нержавеющей немагнит-
ной стали. Вал ротора может быть изготовлен из керамики, подшипники - из
керамики или графита. Корпус насосов для систем отопления в большинстве
случаев отливается из чугуна. Насосы данного типа практически бесшумны и
могут годами работать без технического обслуживания: их монтаж, ремонт и
замена не требуют таких трудоемких операций, как, например, центровка. От-
рицательной стороной насосов с «мокрым» ротором является их низкий КПД
(10-50%). В настоящее время западными производителями освоен выпуск та-
ких насосов с более высоким КПД (до 60%).
Для насосов «сухого» типа этот показатель составляет40-80%, поэтому им следу-
ет отдавать предпочтение в больших системах отопления и горячего водоснабже-
ния. Как уже было упомянуто, смазка подшипников насоса и охлаждение электро-
двигателя с «мокрым» ротором осуществляются водой циркуляционного контура.
Поэтому циркуляция жидкости должна быть непрерывной. Это возможно лишь
при горизонтальном положении вала. Установка мотора вертикально или в под-
вешенном состоянии может стать причиной быстрого выхода насоса из строя.
По информации фирмы «Grundfos», она освоила выпуск насосов GRUNDFOS
MAGNA. В конструкции этих насосов применены постоянные магниты, что поз-
волило повысить КПД насосного агрегата на 30%. Кроме того, появились насо-
сы со встроенным фильтром.
Современные насосы боятся грязной воды, особенно металлических частиц и
других твердых вкраплений. Применение фильтров с магнитными вставками или
магнитных шламоотделителей в подающем тракте насоса снимает эту проблему.
В настоящий момент компании, выпускающие насосы, предлагают насосные
станции, оборудованные инверторами (частотными приводами) или обеспе-
чивающие каскадное включение. Управление частотным преобразователем
или каскадом осуществляет электронный автоматический регулятор, контро-
лирующий температуру или давление теплоносителя. Такие станции дают зна-
чительную (до 30%) экономию электроэнергии в процессе их эксплуатации.
Практически все западные производители предлагают насосные агрегаты с
частотными регуляторами, встроенными в электропривод. GRUNDFOS произ-
водит электроприводы со встроенными частотными регуляторами мощностью
до 22 кВт и оснащает ими как центробежные «ин-лайн», так и вертикальные
многоступенчатые насосы.
При больших нагрузках наиболее оптимальным решением является исполь-
зование установки, включающей в себя группу из 3-6 небольших насосов и
управляемых одним частотным регулятором, подключаемым одновременно
только к одному из насосов. При достижении максимальной производитель-
ности управляемый насос переводится в обычный режим работы, а частотный
преобразователь переключается к следующему агрегату.
Необходимо обратить внимание при выборе насоса на то, что насосы отече-
ственных производителей имеют более пологие зависимости подачи и давле-
ния, чем западные аналоги.
яя
Кроме того, западные производители освоили и предлагают на нашем
так называемые насосы -дуплекс», т. е. насосы, имеющие два двигато^’’*
тановленны* в одном корпусе. Такие насосы обычно имеют встроенныДЛ
позволяющий при выходе из строя одного двигателя автоматически в<л^
в работу второй двигатель. При этом практически все насосы «дуплекс/‘
гут также одновременно работать на обоих двигателях (параллельная пат
при этом производительность насоса резко увеличивается. Западные*^’
изводители (в частности, фирма GRUNDFOS) очень внимательно подход
линейке типоразмеров насосов одной серии, что позволяет достаточного/
подобрать насосный агрегат на заданную рабочую точку, т. е. обеспечить
химизацию потребления электроэнергии.
1.4. ТЕПЛООБМЕННОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
В современных котельных наибольшее распространение нашли пластин»
тые теплообменники, выпускаемые как российскими, так и западными про
изводителями.
В последнее время а связи с применением новых конструктивных решений J
котельных стали также использовать, казалось бы забытые, кожухотруб^
теплообменники.
Пластинчатые теплообменники на российский рынок поставляет большое!
количество зарубежных фирм. Российские производители в основном осу*
ществляют только изготовление вспомогательных деталей, а пластины, уплот-
нительную резину приобретают у иностранных фирм. Причина заключается!
том. что в России не изготовляется необходимая для штамповки пластин «мяг-
кая» коррозионно-стойкая, устойчивая к хлору сталь.
Зарубежные поставщики пластинчатых теплообменников привыкли к тому, что'
в европейских странах водопроводная (исходная) вода для ГВС обязательно
умягчается. В России холодная вода, поступающая из городской водопровод-
ной сети, в большинстве регионов имеет повышенную жесткость. Температу-
ра воды, используемой на ГВС (50-60 *С), способствует активному отложекио
минеральных солей на поверхности пластин теплообменника и выделению 0г
Во многих случаях реконструируемая котельная работает на старые внешни |
и внутридомовые трубопроводы, в которых постоянно протекаюткоррозийные
процессы внутренних поверхностей и выпадение различных солей, оседаю*
щих на внутренних поверхностях оборудования, трубопроводов, в том числе
и на пластинчатых подогревателях. Поэтому при проектировании необходимо
учитывать возможность загрязнения, которое увеличивает термическое со-
противление теплопередачи.
На интенсивность загрязнения поверхностей теплообмена влияет также ве-
личина циркуляции воды внутри подогревателя. При снижении циркуляциям
первичному или вторичному контуру внутри подогревателя ниже 65% от номи-
нальной циркуляции эффект самоочистки пластин исчезает.
Некоторые производители подогревателей в целях удешевления используй
пластины из менее качественной стали - AISI304, а уплотнительные про
ни NBR. В этом случае срок службы теплообменников значительно снижав
уплотнительные прокладки придется менять гораздо чаще. Поэтому пласл»
* Проектирование котельных а секторе ЖКХ *
в теплообменниках должны быть выполнены из коррозионно-стойкой, устой-
чивой к хлору стали AISI 316. а уплотнительные прокладки - из термостойкой
резины ЕРОМ. В этом случае срок службы теплообменников составит не ме-
нее 30 лет. а прокладки придется менять не чаще чем раз в 7-9 лет. Следует
отметить, что у многих производителей стоимость уплотнительных прокладок
составляет большую долю от обшей стоимости теплообменника. Кроме того,
при выборе подогревателей необходимо обращать внимание на форму сече-
ния прокладок, способы их установки.
Необходимо также отметить, что пластины одного типоразмера у одного или
разных изготовителей могут иметь угол наклона гофр к горизонтальной оси 30*
(так называемые «жесткие» пластины) и 60* («мягкие* пластины). Для жестких
пластин характерна большая тепловая производительность и большие поте-
ри напора, для мягких пластин - меньшие потери напора и меньшая тепловая
производительность. Потери напора потребуют увеличенного расхода элект-
роэнергии. а меньшая тепловая производительность - относительно большие
габариты и металлоемкость.
При выборе пластинчатых теплообменников следует обращать внимание на ма-
териал и тип резиновых прокладок. Предпочтение следует отд авать прокладкам,
имеющим неклеевой способ крепления к пластине, так как такой вариант обес-
печивает максимальную простоту ремонта и обслуживания теплообменника.
Следует обращать внимание также на способ испытания теплообменных ап-
паратов избыточным давлением. Некоторые производители испытывают ап-
параты подачей избыточного давления на обе стороны одновременно. Такого
рода испытания нельзя считать достаточными. Отсутствие информации о спо-
собе опрессовки может привести к аварийным ситуациям в процессе эксплуа-
тации (разрушение аппарата).
В настоящее время на российском рынке появились новые кожухотрубные ма-
логабаритные подогреватели с улучшенными теплообменными свойствами,
например типа ТТАИ (тонкостенный теплообменный аппарат интенсифициро-
ванный), выпускаемые фирмой «Теплообмен*, г. Севастополь. Эти аппараты,
согласно данным фирмы-изготовителя, на сопоставимые параметры имеют
массогабаритные характеристики почти в 10 раз лучшие, чем современные
разборные пластинчатые аппараты, имеется возможность их индивидуально-
го, почти бесступенчатого подбора. Аппараты в процессе эксплуатации по пря-
мому назначению обладают эффектом самоочистки, легко и полностью разби-
раются с обеспечением извлечения лучка из корпуса, термически разгружены
в месте сопряжения корпуса с трубными решетками. Теплообменники типа
ТТАИ могут размещаться вдоль стен, как полотенцесушители в ванной, рас-
полагаться под потолком и укладываться в каналах или располагаться просто
как элемент трубопровода в пучке труб, не требуя для своего крепления иных
опор, кроме предусмотренных штатных путевых креплений трубопроводов.
Еще одним из преимуществ теплообменников ТТАИ является присущая им ис-
ключительно малая тепловая инерция, почти всегда находящаяся в пределах
одной минуты.
Судя по конструкции, они очень чувствительны к гидроударам, которые
могут возникнуть в эксплуатационных режимах.
1£шж I ген«*есжие МОЖГрГмСТ>А<мСГ>о»<уи
И? мглХ’'л»< поставщиков ллзстинчатых теплообменмисое стой* factvs
Фер**» alFA-lAVAl и APV-Теплотекс. это единственные западные про^жс/
’€.’•• опсыешие в России полноразмерное производство, на которомргз5^
нъ>е плзстуннз-тые теплообменники изготавливается практичеои г'с*.'**Х’^
в»лозс «/тамповку пластин и изготовление прокладок.
Прсиззеденнье заводом «Альфа Лаваль-Поток» (г. Королев) теплообме*^
тс."-остью соответствует стандартам фирмы и наравне с использован***^
р»"«е Росси»» поставляется в зарубежные страны.
5 Сев=ро-3а“здном регионе, в г Санкт-Петербурге на базе ЗАО «СИНТО. *.
-а-»*зеззнэ эвтррлзировзнное сборочное производство разбор-ьм '•згг>
*3Ts».«. телгоэбменчи» ов Ал»ра Лаваль из оригинальных компонентов
ГЛАВА 2
ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЕЛЬНЫХ
ПО НАЗНАЧЕНИЮ И РАЗМЕЩЕНИЮ
2.1. Котельные согласно СНиП П-35-76 с изм. 1 п. 1а подразделяются на:
- центральные котельные - предназначенные дня теплоснабжения нескольких
зданий и сооружений, связанных с ней наружными тепловыми сетями;
- автономные (индивидуальные) котельные - предназначенные для
теплоснабжения одного здания или сооружения;
- крышные котельные - располагаемые на покрытии здания непосредственно
или на специально устроенном основании над покрытием.
2.2. Котельные согласно СНиП П-35-76 с изм. 1 п. 1.5 подразделяются на:
- отдельно стоящие;
- пристроенные к зданиям другого назначения;
- встроенные в здания другого назначения, независимо от этажа размещения;
- крышные.
2.3. По типу установленных в котельной котлов котельные подразделяются на:
- паровые;
- водогрейные;
- смешанные.
2.4. По характеру отпускаемой тепловой нагрузки котельные подразделяются на:
- отопительные - обеспечивающие чисто отопительные нагрузки потребителей
(ОВиГВС);
- производственные - обеспечивающие технологические нагрузки в виде пара
или горячей воды технологических потребителей;
- производственно- отопительные - обеспечивающие как отопительные, так и
технологические нагрузки.
I
2.5. По категории надежности отпуска тепла потребителям, согласно Сн"п
11-35*76 с изм. 1 п.1.12. котельные подразделяются на:
- котельные первой категории - котельные, являющиеся единства
ми источниками тепла системы теплоснабжения и обеспечивавши **
требителей первой категории, не имеющих индивидуальных рези*
источников тепла:
- котельные второй категории - остальные котельные. |
Список потребителей первой категории
ниципальными органами.
Согласно СНиП 41-02-2003 п.4.2 потребители тепловой энергии делятся на
- потребителей первой категории - потребители, не допускают
перерывов в подаче расчетного количества теплоты и снижению тем-
пературы наружного воздуха в помещениях ниже значений, предусмг-
ренных ГОСТ 30694. К таким потребителям однозначно относятся:
- детские дошкольные учреждения с круглосуточным пребыванием дом
- лечебные учреждения,
- картинные галереи и музеи,
- химические и специальные производства, шахты и т. п.;
- потребители второй категории - потребители, допускающие си»
жение температуры внутри отапливаемых помещений на период л*1,
видации аварии, но не более 54 часов. К таким потребителям
относятся жилые, административные и общественные здания, аташ ।
некоторые производственные объекты;
- потребителей третьей категории - остальные потребители.
2.6. По тепловой мощности в ряде регионов РФ принято деление коте/ьг*
на группы:
- 1-я группа - котельные мощностью 465 МВт (400 Гкал/ч):
- 2-я группа - котельные мощностью от 35 МВт (30 Гкал/ч) до *65^
(400 Гкал/ч):
- 3-я группа - котельные мощностью до 35 МВт (30 Гкал/ч).
Причем котельные 3-й группы, в свою очередь, делятся на:
- котельные средней мощности от 5 МВт (4,3 Гкал/ч) до 35 МВт(30Г|1
- котельные малой мощности до 5 МВт (4,3 Гкал/ч).
устанавливается Федеральными и и»
Проектирование котельных в секторо ЖКХ
ГЛАВА3
ОПИСАНИЕ ОСНОВНЫХ СХЕМ КОТЕЛЬНЫХ
Схемы котельной выбираются исходя из условий общей схемы теплоснабже-
ния объекта.
Различают две основные схемы теплоснабжения:
- схема теплоснабжения «С открытым водоразбором», когда теплоно-
ситель на нужды ГВС подается потребителю непосредственно из теп-
ловой сети. Такие схемы действуют в районах старой застройки ряда
городов РФ и в настоящее время при новом строительстве практически
не применяются.
При проектировании котельных, рассматриваемых в настоящем справочном
пособии, данная схема не применяется и не рассматривается, как устаревшая
и экономически нецелесообразная;
- схема теплоснабжения «С закрытым водоразбором». При данной
схеме приготовление теплоносителя на нужды ГВС потребителей осу-
ществляется в отдельных теплообменниках. При этом размещение теп-
лообменников может быть как непосредственно в котельной, так и за ее
пределами, в ЦТП или ИТП.
Ниже рассматриваются два основных варианта тепловых схем котельных, ра-
ботающих в схеме теплоснабжения «С закрытым водоразбором».
1-й вариант - с зависимым подключением потребителей ОВ и независимым,
через теплообменники, подключением потребителей ГВС.
По данному варианту системы ОВ потребителей подключены непосредствен-
но через водогрейные котлы. Обеспечение работы котлов и потребителей ОВ
происходит одной группой сетевых насосов. Такие схемы более дешевы из-за
отсутствия дополнительных теплообменников, насосов и арматуры. Наиболее
частое распространение такие схемы получили при новом строительстве од-
ного потребителя. Существенным недостатком таких схем является возмож-
ность, что на практике всегда и происходит, заноса загрязнений из внутрен-
них систем потребителя и тепловых сетей в котлы. Кроме того, такие схемы
не позволяют в полной мере обеспечивать энергоэффективную эксплуатацию
котельной по погодному регулированию.
. Глава 3. Описание основных схем котельных1
9
——
2-й вариант - с независимым подключением потребителей ОВ и ГВС.ч^
теплообменники. Данный вариант не имеет вышеназванных недостатков и*
практике получил наибольшее распространение. В данном варианте тепя>
обменники могут размещаться как непосредственно в котельной, так и а
пределами.
Надежная и экономичная работа котловой схемы зависит от правилу
выбранных гидравлических характеристик оборудования и трубопро-
водов, а также от продуманной системы управления как котлами, тив
всей котельной в целом.
3.1. ОПИСАНИЕ РАБОТЫ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ПО 2-МУ ВАРИАНТУ
С РАЗМЕЩЕНИЕМ ТЕПЛООБМЕННИКОВ В КОТЕЛЬНОЙ
Рассмотрим схему котельной, расположенной в г. Санкт-Петербурге, twio
вой мощностью 1,4 МВт, служащую для теплоснабжения горячей водой с те*,
пературой 95/70 ’С потребителей отопления и горячей водой с температур
65 *С потребителей ГВС. Принципиальная схема котельной представлм!
Приложении 17.
В котельной устанавливаются два жаротрубных котла фирмы •Висевши»
типа «Vitoplex-ЮО» с горелками G7/1 D-ZMD LN фирмы »Вайсхаупт»спокь
женным содержанием выбросов вредных веществ. О = 0,72 МВт (поз. КН
Котлы работают по температурному графику 105/75 *С с погодозависим**
регулированием. Управление работой всего оборудования котельной ►
полняет каскадный контроллер фирмы Виссманн- типа •Vitotronik-ЗЭЗ-
Для обеспечения приготовления ГВС в контроллер внесена поправка, ого
ничивающая снижение температуры первичного контура на уровне70Xi
подающей магистрали.
Перегретая вода из котлов (поз. К1) насосами первичного контура (тм Я'
типа ТР 50-190/2 фирмы «Грундфос» (2 шт. - по одному на каждый котеМ
дается на:
- пластинчатый разборный теплообменник для покрытия нагрузок отот
ления (поз. К4) фирмы -Альфа-Лаваль» О = 800 кВт (2 шт. - 1 рабочий
1 резервный). Мощность каждого теплообменника системы отолле**
должна быть равна максимальной подключенной нагрузке Ремж*^
ется закладывать 10%-ный запас мощности;
- пластинчатый разборный теплообменник для покрытия нагруэо»
(поз. К5) фирмы -Альфа-Лаваль» О = 500 кВт (2 шт.). Мощность сб**
теплообменников ГВС рекомендуется принимать равной максиш4
ной подключенной нагрузке. При среднечасовом значении
один теплообменник, при максимальной нагрузке работают оба
обменника. Рекомендуется закладывать 10%-ный запас мощное*»1
Для обеспечения поддержания температуры в обратной линии на вводе*‘е
лы не ниже 60 'С (требования фирмы - Виссманн-) устанавливаются
перепускные клапаны фирмы -Дзнфосс» типа VF-3
Для обеспечения компенсации температурного расширения е котловомI *'
вичном) контуре установлены расширительные баки типа 85Е (лоз
-Refle<- - 2 шт V = 85 л каждый.
► Проектирование котельных в секторе ЖКХ
Для обеспечения заполнения первичного контура химически обработанной
водой и аварийных подпиток принята установка фирмы «Аква-Хим- типа СДР-5
(поз. К8), которая впрыскивает в обратную линию комплексон для связывания
растворенного в воде кислорода.
Необходимо отметить, что в г. Санкт-Петербурге общая жесткость водопро-
водной воды не превышает 0,7 мг-экв/л, а показатель pH лежит в диапазоне от
7 до 8. В других регионах эти значения могут быть другими.
Для регулирования температуры теплоносителя во вторичных контурах сис-
тем отопления и ГВС установлены 3-ходовые регулирующие клапаны фирмы
•Данфосс- типа VF-3 (поз. 5 и 22).
Подача приготовленного в пластинчатых теплообменниках (поз. К4) тепло-
носителя на нужды отопления осуществляется сетевыми насосами типа ТР
65-260/2 фирмы «Грундфос» (2 шт. - 1 рабочий / 1 резервный). Q = 30,0 м’/ч,
Н = 24 м в. ст., N = 4,0 кВт.
Для обеспечения заполнения вторичного контура химически обработанной во-
дой и аварийных подпиток принята установка фирмы «Аква-Хим- типа СДР-5
(поз. К8), которая впрыскивает на -всас» насосов комплексон для связывания
растворенного в воде кислорода.
В связи с тем что рассматриваемая котельная обеспечивает теплом медицин-
ское учреждение, она отнесена к 1 -й категории по надежности теплоснабжения.
Поскольку рассматриваемая котельная подключается к существующим се-
тям, для обеспечения надежной защиты оборудования от возможных суще-
ствующих а системах отложений на обратном трубопроводе (Т21) установлены
параллельно магнитный шламоотделитель польской фирмы «Спав-Тест- как
основной грязеуловитель и ферромагнитный фильтр как резервная линия на
период чистки шламоотделителя.
Компенсация температурных расширений вторичного контура систем ОВ и
ГВС осуществляется за пределами котельной в помещении «Узла ввода теп-
лоносителя потребителю».
Подача приготовленного в пластинчатых теплообменниках (поз. К5) тепло-
носителя на нужды ГВС осуществляется насосами типа ТРЕ 50-230/2 фирмы
«Грундфос» с частотными преобразователями, позволяющими регулировать
теплоотпуск в систему ГВС. Q = 2,0-10,0 м3/ч, Н = 24-19 м в. ст., N = 1,1 кВт
(2 шт. - 1 рабочий /1 резервный).
Для сглаживания пиковых водоразборов на ГВС в котельной также установлена
демпферная емкость V = 1,0 мэ - 1 шт. (поз. К9) фирмы «Пацифик», Франция.
На обратной магистрали (Т4), так же как и на линии Т21, установлены парал-
лельно магнитный шламоотделитель, польской фирмы «Спав-Тест», как ос-
новной грязеуловитель и ферромагнитный фильтр как резервная линия на пе-
риод чистки шламоотделителя. Для обеспечения связывания растворенного в
водопроводной воде, поступающей на систему ГВС, кислорода принята уста-
новка фирмы «Аква-Хим» типа СДР-5 (поз. К8), которая впрыскивает в линию
рециркуляции (Т4) комплексон.
f Глава 3. Описание основных схем котельных*- -
Два ввода водопровода в котельной вызваны требованиями 1-й категории
дежностм по теплоотпуску и требованиями водоснабжающей органимц^
Для учета потребления воды и выработки тепловой энергии на каждом
в котельной установлены узлы учета тепловой энергии.
Для контроля за качеством ВХР устанавливается охладитель отбора проб л*
гобужского завода - 2-точечный Ду125 (поз. К10) — 1 шт.
3.2. ОПИСАНИЕ РАБОТЫ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ПО 2-МУ ВАРИАНТУ
С РАЗМЕЩЕНИЕМ ТЕПЛООБМЕННИКОВ ЗА ПРЕДЕЛАМИ КОТЕЛЫф
Принципиальная схема котельной, при условии приготовления теплоносиэд
ИТП, расположенном за пределами котельной, представлена в приложенииц
Данная котельная оборудована четырьмя жаротрубными котлами
•Виссманн» типа «Vitomax-200» с горелками ЕК 5.220/280 G-RU фирмы«Эгж»
мощностью по 2,1 МВт каждый.
Котлы работают по температурному графику 105/75 *С.
Управление работой всего оборудования котельной выполняет каскадный с»
троллер фирмы «Виссманн» типа «Vitotronik-ЗЗЗ». Для обеспечения притоп»
пения ГВС в контроллер внесена поправка, ограничивающая снижение том»
ратуры первичного контура на уровне 70 ’С в подающей магистрали.
Перегретая вода, в отопительный сезон, из котлов (поз. К1) сетевыми
сосами (поз. К2) типа ТР 150-220/4 фирмы «Грундфос»: 0 = 200
Н = 19 м в. ст., N = 18,5 кВт (1 рабочий / 1 резервный), подается в нардо
сеть для обеспечения нагрузок ОВ и ГВС. В межотопительный сезон, для ote
печения нагрузок ГВС. используются летние сетевые насосы с частот»
приводом типа ТРЕ 65-230/2 фирмы «Грундфос»: О = 30 м’/ч, Н = 20 ы а с.
N = 3,0 кВт (1 рабочий /1 резервный).
Для обеспечения компенсации температурного расширения в котловом (пер
еичном) контуре установлены расширительные баки типа G3500-2625(mn <3
фирмы «Reflex» - 2 шт. V - 3500 л каждый, а также расширительныебам*
каждом котле типа 85Е (поз. К5.1) фирмы «Reflex» - 3 шт. V = 85 л каждый КГ
ловые расширительные баки служат для компенсации температурного pacxi
рения воды непосредственно в котле при его запуске.
Для обеспечения заполнения первичного контура химически обработан0
водой и аварийных подпиток установлена установка фирмы «Аква-Хим-
СДР-5 (поз. К7). которая впрыскивает в обратную линию комплексондл*®*
зывания растворенного в воде кислорода.
Необходимо отметить, что в г. Санкт-Петербурге общая жесткость водо^
водной воды не превышает 0,7 мг-экв/л, а показатель pH лежит в диапзз»*-
7 до 8. В других регионах эти значения могут быть другими.
Для обеспечения поддержания температуры в обратной линии на ем**
котлы не ниже 60 'С (требования фирмы «Виссманн») на каждом *°тле’
навливаются котловые насосы (поз. К 4) типа ТР 80-30/4 фирмы -ГрунД^
О - 30 м’/ч. Н = 2,0 м в. ст.. N = 0,37 кВт.
Для контроля за качеством ВХР устанавливается охладитель отбора проб**’
гобужского завода - 2-точечный Ду 125 (поз. Кб) - 1 шт.
►Проектирование котельных в секторе ЖКХ
Для учета потребления воды и выработки тепловой энергии в котельной ус-
тановлен узел учета тепловой энергии На обратной магистрали установлен
ферромагнитный фильтр.
3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛИ
В настоящий момент ряд западных производителей котельного оборудования
рекомендуют подключать вторичные системы через так называемые гидрав-
лические распределители «гидравлические стрелки». Такое подключение тре-
бует очень тщательного расчета гидравлических характеристик первичного и
вторичного контуров и, соответственно, гидравлических распределителей и
не всегда технически оправдано.
В нормативной литературе упоминания о гидравлических распределителях
отсутствует.
Найти информацию о гидравлических распределителях можно только в специ-
ализированных изданиях, и в первую очередь в журнале АВОК, где неоднократ-
но печатались статьи о принципах работы и порядке расчетов гидравлических
распределителей.
Гндравлический распределитель обычно представляет собой небольшой короткоза-
мкнутый участок, имеющий минимальное гидравлическое сопротивление. При этом
гидравлический распределитель служит для выполнения следующих функций:
- осуществляет гидравлическое разделение потоков котлового контура и
•вторичного» контура;
- осуществляет функцию фильтра - отстойника для осаждения крупных
частиц, присутствующих в воде;
- служит сборником воздуха в случае установки в верхней зоне перфори-
рованной отбойной доски и воздухоотводчика.
При установке гидравлического распределителя необходимо обеспечивать:
- разницу в объеме циркулирующей котловой воды в 0,2-0,5 раза по
отношению к объему циркулирующей воды во вторичном контуре при
максимальной нагрузке;
- скорость прохода воды в обоих контурах не более 0,1 -0,5 м/с.
Различные фирмы, в основном западные, предлагают к установке гидравли-
ческие распределители, привязанные к конкретным мощностям котельных.
Однако это не всегда удобно. В этих случаях практически все фирмы дают
свою собственную методику расчета гидравлических распределителей.
Для выполнения примера расчета гидравлического распределителя остано-
вимся на требованиях голландской фирмы «Rendamaks».
1. Скорость воды в контурах при проходе через распределитель - V=до 0,5 м/с.
2. Потеря давления в гидравлическом распределителе до 50 мм в. ст.
3. Диаметр распределителя Дре = \'Q х 1,28: V, где:
О, м’/с - расход воды в наибольшем контуре,
V, м/с - скорость движения воды.
4. Размеры подводящих патрубков, а также отбойной пластины указаны на
нижеприведенном чертеже. Необходимо отметить, что данная конструк-
ция должна успешно работать и с котлами других фирм.
ГЛАВА 4
АЛГОРИТМ ПРОЦЕССА
ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОТЕЛЬНЫХ
В разработке проекта котельной участвуют проектировщики различных слеш-
альностей:
- теплоэнергетики, отвечающие за технологическую часть проекта, i
также обычно еще и за раздел топливоснабжения;
- специалисты-строители, отвечающие за архитектурно-строительны
решения, а также за решения по генплану и благоустройству;
- специалисты-сантехники, отвечающие за отопление, вентиляцию, во-
допровод и канализацию;
- специалисты-электрики, отвечающие за раздел электроснабжения;
- специалисты по автоматизации, отвечающие за разделы автомапш-
ции всех процессов работы котельной;
- специалисты по охранно-пожарной сигнализации;
- специалисты по охране окружающей среды;
- специалисты-сметчики.
Для увязки совместной работы всех специалистов необходим координата?
Обычно эти функции выполняет главный инженер проекта (ГИП). Иногда W
ции ГИПа берет на себя специалист-теплоэнергетик.
Данное пособие не направлено на рассмотрение структуры и штапл’*
расписания проектной организации, его задача в другом: рассмотрев
процесс проектирования изнутри, помочь в выполнении качествен*
проектной документации, облегчить проектировщику его труд
обобщения разрозненных в различных нормативных и справочиыхд
ментах требований и расчетов, поделиться опытом проектирования-
4.1. Специалист ТМ на основании полученных от Заказчика данных
Дания на проектирование» производит:
• предварительные расчеты;
выбор основного оборудования;
разработку принципиальной тепловой схемы котельной;
разработку компоновки оборудования котельной;
Дооехтмро ванне котельных в сеооре XXX
" — направляет Заказчику на принципиальное согласование принятые
решения;
- участЕуегвобсуждениисЗаказчисом примятых решений;
- после получения утверждения Заказчиком принятых решений спеоиа-
ЛистТМ выдает принципиальные задания специалистам на:
_ (АР) архмтектурногстроительные решения и посадку котельной с указа-
нием основных размеров котельной, оборудования и проходов.
S данном т^пянии указываются требования по дверным и оконным проемам,
по*категории взрыве-, пожароопасности помещений, по необход имым эопро-
рамуйгиты конструкций, а также весоеые характеристики оборудования;
~ (ОВ.ВК) сантехнические решения с указанием потребных расходов хо-
роднои воды и ее давлению. по тепловыделению от работающего обо-
рудования й потребному поступлению воздуха на горение, кратности
воздухообмена ’в помещениях- Значения должны даваться для зимнего
. и летнего режимов.
^3. •'^.ециадц^ов рассчитываеттёпловой баланс котельной по теплопо-
Тепловыделениям с учётом потрёбцого воздуха и необходимой
’ввйтущяции котельной и выдаёт задание специалисту АР на нёобходи-
’ММ^раэМеры и количество жалюзийных решеток и дефлекторов (при-
токи вытяжку).
’СлециалистАР, рассматривает полученное •задание'от специалистов
TM’li’OB в части воз можностиобеспечёния требований их заданий, а
Таюке сточкй зрения выполнения строительной части проекта (расста-
новкаопор^стоёк, каркаса; фундаментов, кровли и др.).
27
»Глава 4. Алгоритм процесса проектирования котельных^
Одновременно специалист АР совместно со специалистом ОВ уточняют}»/,
лотехнический расчет ограждающих конструкций здания и определяют тл^,'
ну стен, перекрытий и покрытий с точки зрения строительной теплотехник*
На основании рассмотрения заданий специалистов ТМ и ОВ специалист#
выдает вышеназванным специалистам предварительно согласованную^
тектуру здания котельной. I
На данном этапе не исключено изменение проектных решений ло «он#,
ковке оборудования из-за требований строительных норм. Процесс сь
тасования решений должен быть обоюдным для всех специальностей,
4.4. После получения предварительной архитектуры котельной специалю
ТМ приступает к окончательной компоновке оборудования и «уд#,
окончательное задание специалисту АР по котельной, без учета натру,
зок на трубопроводы.
Задание на крепление трубопроводов выдается специалистом ТМ спецназ
сту АР после окончания разводки всех трубопроводов и увязки их с коиму»
кациями других специальностей.
4.5. На основании полученного от специалиста ТМ задания специалмтд
разрабатывает архитектурную часть проекта (планы, разрезы, фаа1
ды), решает вопрос посадки котельной на генплане и разрабатъзгг
разделы КМ и КЖ.
4.6. После окончания разводки всех трубопроводов и получения от слецдо
ста АР архитектурного раздела проекта (планы, разрезы, фасады), атаиг
получив чертежи специалиста ОВ и ВК, при необходимости спеиелс
ТМ выдает задание специалистам ЭМ на разработку электротехника»
части проекта и специалисту КИП на разработку раздела автомапоэцр
4.7. Специалисты ЭМ и КИП увязывают между собой вопросы питания уг
троаппаратуры и прокладки кабелей.
Для обеспечения гарантии качества проектной документации проект»*
кумектация по всем специальностям должна быть согласована всеми см*
алистами между собой с обязательным внесением подписей на чертежах
4.8. Специалисты ТМ, ОВ. ВК выдают задания специалисту по охране «т
жающей среды (экологу) с указанием шумовых характеристик об*г
дования, расхода топлива и эмиссии вредных веществ, образу®*^
при сгорании топлива, расходам воды и стокам, с указанием хара*1^
загрязнений в стоках, а также спецификации на материалы по «я*
разделам. Специалисты ЭМ. КИП и АР также дают специалисту^0**
данные по объему кабельной продукции и строительных матер>^
Последние нужны экологу для разработки раздела -Регламенте»^
щения с отходами». Эколог разрабатывает раздел охраны окру****?
среды в объеме -Задания на проектирование» (воздушный 6*°^
водный бассейн, акустика, отходы). Причем -Регламент обрэи«^
отходами- должен содержать два подраздела:
- отходы, образующиеся при строительстве;
- отходы, образующиеся при эксплуатации
Проектирование котельных в секторе ЖКХ
4.9. После окончания разработки графических материалов и составления
спецификаций специалисты всех специальностей передают специа-
листу сметчику (СМ) чертежи и спецификации для составления смет,
если этого требует Заказчик. Одновременно специалисты по всем спе-
циальностям разрабатывают текстовой материал Общей пояснитель-
ной записки по своим разделам и совместно с графическим материа-
лом передают документацию ГИПу.
4.10. ГИП является связующим звеном между руководителями организаций
Заказчика и проектной организации. ГИП обеспечивает получение не-
обходимых исходных данных от Заказчика, их обработку и передачу
информации непосредственно исполнителям. ГИП увязывает совмест-
ную работу всех исполнителей между собой, форматирует Общую по-
яснительную записку, дополняя ее разрешительными документами,
сертификатами и пр.
Готовые комплекты проектной документации ГИП передает на утверждение
Заказчику, а затем совместно с Заказчиком и при необходимости вместе со
специалистами по конкретной специальности проводит согласования и экс-
пертизу документации в ведомствах.
Несколько советов ГИПу
- Для упрощения получения информации от Заказчика по предполага-
емой котельной направьте ему «Опросный лист» (пример «Опросного
листа» см. в Приложении 15).
- При составлении сроков выпуска отдельных разделов и проекта в це-
лом необходимо помнить, что проектантам, как и студентам, для сдачи
всегда не хватает ОДНОГО ДНЯ!
- Ставьте сроки перед проектантами как минимум на несколько дней
раньше необходимого вам срока.
- При проверке проектной документации в первую очередь необхо-
димо смотреть на места стыковки различных специальностей меж-
ду собой (например, вход инженерных коммуникаций в котельную и
внутри котельные трубопроводы) и места стыковок различных чер-
тежей (например, планы и разрезы). Обычно основные ошибки зало-
жены в этих местах.
До начала строительства котельной проектная организация заключает
договор на проведение авторского надзора за ходом строительства ко-
тельной. Данное требование указано в Правилах безопасности. Без дан-
ного договора Заказчик не сможет зарегистрировать проект котельной
и, соответственно, начать стройку.
Авторский надзор ведется специалистами проектной организации по приказу.
Порядок ведения авторского надзора изложен в СП 11 -110-99.
Пример приказа и форм для составления «Журнала авторского надзора» см. в
Приложении 14.
^^^^сновны^асчетьи1р^роектировани1^сотельнь|х*« -
ГЛАВА5
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТЫ
ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ КОТЕЛЬНЫХ
Любой проектант, владеющий Excel, может без труда перевести указанны!
настоящем справочнике формулы в мини-программы и пользоваться ими гр*
проектировании.
Нижеприведенные расчеты не являются «академическими расчетами» и ю-
правлены на оптимизацию процесса проектирования. Данные для выполнен*
настоящих расчетов взяты исходя из многолетнего практического опыта «тре-
бований нормативных документов.
5.1. РАСЧЕТНАЯ ТЕПЛОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ КОТЕЛЬНОЙ.
ВЫБОР КОТЛОВ
Расчетная теплопроизводительность котельной и выбор котлов производя*
ся из условия обеспечения надежного и бесперебойного теплоснабхен*
потребителей.
А) Согласно требованиям СНиП 11-35-76 с изм. 1, п. 1.15, при определен*
расчетной производительности котельной определяется сумма расчетных’»!
совых расходов тепла на нужды отопления, вентиляции, кондиционировав*
при максимально зимнем режиме и расчетных расходов тепла на ГВС и тех**
логию, а также расчетные значения потерь тепла тепловыми сетями и из со^
ственные нужды (СН) котельной.
Б) Согласно требованиям СП 41-104-2000, п. 3.9, при определении рас**1**
производительности котельной определяется сумма расчетных часовы» №
ходов тепла на нужды отопления, вентиляции, кондиционирования при мда^
мально зимнем режиме и расчетных среднечасовых расходов тепла на ™
технологию, а также расчетные значения потерь тепла тепловыми сетями*
собственные нужды (СН) котельной.
В) Согласно требованиям СНиП 41 -02-2003, п. 5.4, при определении ра^*,
ной производительности котельной определяется сумма расчетных чэс0*^
расходов тепла на нужды отопления, вон гиляции. кондиционирования приk
Проектирование котепы^ в
зимнем режиме и расчетных расходов тепла на гаг-------—
1Ж«® расчетные значения потерь тепла теплое-ГЗС и тех>««»ю. а
ИЯИ (СН| «отелей. При „см » „Д “ “ЗГ и «
^шиеся должны о6=сп=н„М7ь ” SZ с « «^™=„
грДОИ ОВ для потребителей 2- й категории и 100% ^.^асчет>ой на-
потребителей 1 -й категории. расчетной нагрузки ОВ для
‘Нробхадимо помнить о минимально допустимой нагрузке снимав-
°сно“°" "• xao°^6““t ‘°™= .а»=пХ“л^
Снижение теплосьема с котла ниже допустимого значения ведет к резкому
сййжению температуры уходящих газов, образованию конденсата в третьем
^уи его быстрому выходу из строя. Данное требование не распространяет-
OgKa конденсационные котлы, т. е. котлы, сконструированные специально для
Ёодоения дополнительного тепла в вид е «скрытой теплоты парообразования*
I^NyWryifliimx дымовых газов.
ПРИМЕР №1
- Необходимо обеспечить теплом комплекс жилых зданий с расчетными
нагрузками: отопление Qo = 1,15 МВт, вентиляция О, = 1,25 МВт. ГВС
СТ* макс=0,76 МВт, Ог*ссрчас= 0,38 МВт.
=•> Котельная пристроенная, 2-я категория надежности по теплоотпуску.
~ Данные по протяженности сетей и потерях тепла отсутствуют, извест-
”цо, что теплосеть должна быть проложена подземно, в качестве тепло-
вой изоляции используется ППУ.
- 4 Суммарная потребность нагрузок ОВ.
Qe= 1,15 +1,25=2,40 МВт.
— Тоже при выходе котла из строя.
<0^=2,40x0,87=2,09 МВт.
* •’ Подключенная нагрузка при максимальной нагрузке ГВС.
'°««ови=2-40 * 0,76=3,16 МВт.
• % То же при среднечасовом значении ГВС.
.0™,^ = 2,40 + 0.38 = 2,78 МВт.
-» Потери в сетях. По данным изготовителей труб с ППУ изоляцией для
предварительных расчетов можно принимать значение п01®рь2®Р^ ®
пределах 1,5-3,6% от теплового потока. Зимний режим О’ - .
Я0,03 = 0,095 МВт, летний режим - О"„, = 0,76 х 0.03 х 0,8 - 0,018 МВт.
тдеО.8 - коэффициент снижения потребления ГВС в летний период.
^Собственные нужды котельной (по укрупненным ДОН^ Д""
.менных водогрейных котельных, работающих HaJ® опле2
'Собственные нужды в основном составляют затрат й тепла)
Ние котельной и равны 1.0-1.5% от максимальной
•Qo, = 3,16 X 0,015 = 0,047 МВт (зима). Потерями тепла в летний пер ОД
можно пренебречь.
п
• Глава 5. Основные расчеты при проектировании котельных .
- Определяем суммарную мощность котельной (за основу прицмГ
ем требования последних нормативных документов, т. е.
нечасовому расходу ГВС): зима - 2,78 ♦ 0.095 +0.047 = 2 922 Мяк
лето-0.38+ 0.018 = 0.398 МВт. ‘ **•
Для обеспечения данной нагрузки у нас есть два варианта.
Вариант № 1. Установка в котельной двух котлов по 1,50 МВт.
При этом в зимний период при выходе одного котла оставшийся котел не обе.
печивает соблюдение требования СНиП по резервной нагрузке. Нужно 2,09
можем снять 1,50 МВт.
Одновременно процент загрузки котла в летний период (0,398:1.5х 100=26Л
не обеспечит надежную работу котла.
Вариант № 2. Установка в котельной трех котлов по 1,0 МВт.
При этом в зимний период при выходе одного котла оставшиеся котлы пса.
тически обеспечивают соблюдение требования СНиП по резервной наде/эе
Нужно 2,09 МВт, можем снять 2,00 МВт (недостаток, менее 5%, возможен^
сокращении вентиляционной нагрузки на 4,5% или частичного форсажа кт.
ла). Процент загрузки котла в летний период (0,398 :1 х 100 = 39,8%) праг»
чески обеспечит надежную работу котла.
К установке рекомендуются три котла по 1,0 МВт.
В летний период недогрузка котла по паспортным данным фирм-мзготст*
телей обычно допускается до 10% (при температуре уходящих газов 12С-
140 'С.). Далее при разработке проекта необходимо уточнить потери в иг-
ловых сетях и на собственные нужды котельной.
Кажущееся на первый взгляд решение об установке двух котлов л
1,50 МВт, несмотря на дешевизну, является неправильным, так»
не обеспечивает соблюдение требований нормативных документа**
правильную эксплуатацию котла при сниженных нагрузках.
5.2. ВЫБОР ГОРЕЛОЧНЫХ УСТРОЙСТВ
При выборе горелочных устройств необходимо учитывать следующие фактао
- тип сжигаемого топлива. Как уже отмечалось выше, горелки молл^
•чисто газовые», -чисто жидкотопливные» и «комбинированные»
топлива должен быть указан в «Задании на проектирование»;
- разрешенное давление газового топлива для данного типа коте.'**’
Необходимо помнить, что:
1) для крышных котельных или пристраиваемых / встраиваемых в *мЯ*£чг-
ния разрешенное давление газа-до 0,005 МПа (50мбар) (см. СНиП lb»* *
изм. 1,п .иСНиП42-101-2002, п. 4.4.);
2) для тагих же котельных, но предназначенных для обеспечения ад**^.
тративнык зданий, разрешенное давление газа - до 0,3 МПа (30С0
(см. СНиП 11-35-76 с изм. 1. п . и СниП 42-101 -2002, n. 4.4.);
- геометрию топочной камеры (длина и диаметр факела горелки) *
При определении максимально разрешенного давления на
тельную необходимо помнить, что в случае установки редуциР0®8*4
Jk.
• Проектирование котельных в секторе ЖКХ*
Е2
перед котельной предохранительный запорный клапан (ЛЗК) и сбросной
клапан (ИСК) имеют определенные пределы настройки. ПЗК ± 10%, ПСК
*15%. Из этого следует, что для жилого дома максимальное давление
газа после устройства редуцирования на вводе в котельную должно быть
не выше 500 х 0,85 = 425 мм в. ст.;
- тип котла. Каждая фирма-изготовитель котлов рекомендует опреде-
ленный тип и производителя горелочных устройств. Для жаротрубных
котлов подбор горелок, независимо от фирм-производителей, почти
не отличается и сводится к следующему:
1) мощность горелки должна быть выше мощности котла на величину, равную
КПД котла (КПДк) с учетом коэффициента ((), зависящего от высоты установ-
ки котельной над уровнем моря (О,орг^я = О.0„4: (КПДк х 1), это объясняется
снижением содержания кислорода в воздухе. Допускается принимать для ко-
тельных, располагаемых на высоте до 500 м от уровня моря, коэффициент
1=1. Для остальных отметок значение 1 условно можно принять равным
0,09 - от 500 до 1000 м, и 0,79-0,72 - от 1000 до 1500 м). Более точные
значения f даны в справочнике фирмы -Weishaupt-;
2) по полям характеристик горелок подбирают наиболее подходящую горелку
по мощностному ряду с условием обеспечения как минимально допустимой, так
и расчетной теплопроизводительности котла. Рабочая точка должна находиться
в последней трети рабочего поля горелки. При этом определяют минимальное
и максимальное допустимое давление топлива перед горелкой. При определе-
нии допустимого давления учитывают аэродинамическое сопротивление котла
и дымоотводящего тракта. При установке шумопоглащающих кожухов на горел-
ку необходимо прибавлять дополнительное сопротивление, около 2 мбар.
Необходимо помнить, что теплотехнические характеристики котла и го-
релки должны совпадать. Желательно запросить у поставщиков/изгото-
вителей горелок и котлов протокол о возможной совместимости работы
оборудования.
ПРИМЕР № 2
Подбор горелки на примере горелки немецкой фирмы -Weishaupt».
Дано:
Крышная котельная для жилого дома с трехходовыми газовыми котлами
•Vlessmann». Максимальная мощность котла 975 кВт. Минимальная нагрузка
360 кВт. Котельная располагается в г. Новгороде. Установлена на отм. +26,40.
Топливо - природный газ. Давление газа на вводе в котельную 42.5 мбар. По-
теря давления газового тракта до последней по ходу газа горелки 15 мбар.
Подбор:
Для подбора горелки нам необходима дополнительно следующая информация:
- КПД котла - по данным завода-изготовителя КПД котла = 94%:
- сопротивление топочной камеры - по данным завода-изготовителя
Ah = 5,5 мбар;
- шумопоглащающий кожух устанавливается Ah = 2,0 мбар.
I
1
* ГЪава 5. Основные расчеты при проектировании котельных»*
Определяем минимальную и максимальную теоретически необходимую^,
кость горелки:
П 975:0.94 = 1037 кВт;
21360:0,94 = 382 кВт.
Определяем теоретическое сопротивление в камере котла суметом шумоь
г латающего кожуха:
3) 5.5 ♦ 2,0 = 7,5 мбар.
Открываем график рабочих полей горелок. Требуемые значения максиыальмл
значения мощности должны находиться в последней трети зоны рабочего пп
По таблицам мощности горелок определяем допустимое минимальноешая»
ние перед шаровым краном горелки и диаметр подводящего трубопровоа
При этом пересчитываем теплотворную способность топлива е МДжАН(<>
пример, 8500 х 4187 :1000000 - 35,6 МДж/м’ - принимаем газ «Е» с попри>
ным увеличивающим коэффициентом, равным 37,26:35,6= 1,05).
Типоразмер 7 |
Низкое давленые подключения (доел подкл в мбар перед запорным ара- ® ном, Рв 300 мбар) о Номинальный диаметр арматуры Высокое давление псодмт*** i (хив/1. подчл вмбарлервд | двойным магм । Номинальный диаметр «
«• 1 so- еэ ~ 1 100 125 34 1 • • *»• 1 1 »•. 65 •с
с Диаметр газового дросселя Диаметр газового дросс*
2 40 40 40 5 50 65 еъ 65 65 40 40 4° <л 5} « 'esir | 65 ।
Природный газ Е. Н = 37.26 МД» м’ (10.35 кВтм/м1). d » 0 606. W = 47.84 r- 1
i т 30 IB 12 9 6 - 134 26 13 11 * 4 9 6
1 ™ 1 77
— •
1 ~ 1 • 96 37 22 13 to 9 9 • 32 16 13 7 9 1
г « ’ о.ю | . i 44 26 15 12 10 9 39 19 16 ю 5
| нас . 141 52 30 17 13 11 ю 46 19 и 9 J X -— 1 I
’Mj 1 6, 34 19 14 12 11 • S5 | 26 21 13^ 10 • я 1 1 ’• '
1 (t 1 .4’4 61 44 24 17 14 12 - 73 ! 34 25 16 1 ' „9
ЛО 1СЭ 55 29 20 16 ! 14 - ‘-М i -«3 3S 1? ! 14
RT - 1 122 62 33 л э * ы 17 i,s 111 ; so 40 it 1 —«* * •
Проектирование котельных секторе ЖКХ -
Значении ДЛВЛеНИЯ ГИЧ.Ч yr.ll.lHI.I/Ulvl р. I f><)!; । и л 1 i< • и ГОрСЛ/И
Сопротинлени»’ И«>М1*ры г.гОр.ЧНИЯ ti Мб.Чр НСОО/ОДИМО Приб.ЧПИГЬ К (Юл/ч<:нном/
минимальному давлению газа
В нашем примере подходи! горелка G7/1-D иен LM с диаметром газопровода
на вводе в горелку 89 / 3,5 мм (минимально допустимое давление таза перед
горелкой 13 х 1.05 ♦ 7,5 = 21.15 мбар. В нашем случае давление таза перед
горелкой будет 42,5 -15 = 27,5 мбар)
Данный принцип подбора справедлив для все/ надувных горелок га/ россий-
ских, так и западных производителей
При определении минимально допустимого давления газа перед горел-
кой необходимо учитывать сопротивление газового тракта от точки вво-
да газа в котельную до последней по ходу газа горелки.
5.3. ВЫБОР НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Выбор насосного оборудования в котельной определяется в первую оче-
редь гидравлическими характеристиками системы, в которой происходит
работа насоса.
Производительность насосов определяется из объема перекачиваемой жид-
кости, при этом для разных систем (ОВ, ГВС, Технология) требования могут
быть различны.
При подборе насоса необходимо помнить, что чем большие потери напора
иасос должен преодолевать, тем больше должна быть его электрическая
мощность.
5 .3.1. При определении гидравлических потерь внутри котельной рекоменду-
ется в первую очередь обратить внимание на скорости воды в трубах.
Необходимо помнить, что заниженные диаметры трубопроводов ведут к уве-
личению скорости и, соответственно, к ухудшению акустических характерис-
тик. Особенно это важно для крышных котельных, встроенных и пристроенных
к жилым зданиям.
Рекомендуемые диаметры и скорости воды указаны в Приложении 3.
5 .3.2. Далее необходимо учитывать гидравлические потери в арматуре и обо-
рудовании.
В современных котельных в качестве запорной арматуры применяют шаро-
вые краны или поворотные затворы, которые обладают минимальным сопро-
тивлением. Основные гидравлические потери приходятся на регулирующую
'арматуру (трех- и двухходовые клапаны), а также грязевики и узлы учета (во-
досчетчики).
Определение гидравлических потерь на данном типе арматуры производится
/Ю паспортным данным заводов-изготовителей (номограммы потерь давле-
ния). Очень часто вместо номограмм заводы-изготовители указывают значе-
ние Kvs. Это коэффициент пропускной способности полностью открытой ар-
'натуры. Его значение указано в нижеприведенной формуле.
• G: АР (Расход / 'J гидравлическое сопротивление).
IpwsflSSW^38^ йрййерйз
Wn^F3.
Л’ ^ЙДМяЖ* ’’ - - *- ГГ. - Г zk-^r^=^’ ’
Зшй№’’ ’ -
4Й*отйЙ - оТ 0(2 М ^СТ‘ АО *1 $ &ВДй
SSai. 9.22.9.23, в также СП
завнтюстаот/схвм^
A&«^Ujtpew»Hac6<ioB FB0;
ПРИМЕРНА <
Депо* __
Котельная ведает в наружнуютеплосетьгбрйчую
ОВм ГБСггатекшературш^ графику (05/70 XL ПРйГОтррлвние^^^^^
(Сдельно waps и ГБС происходит за пределами котельной^ в ;.
Потери давления составляют. I________..,..... 1 1
- ьтеллообмвнйикахОВ-З.Омв.ст.;
- е тшюобменнигах ГВС - 3.0 м в,ск;
~ БТеПЛОсОТИ-7,0 м В; ск (зима), 2,0 м в» СТ. (n^ipir
~ в Мтеодод - 5,6 м а. ст,
Т&ПЛООЬ«№Грузхц;
’ отопление «1,о мв,,
~ 430=0,66 МВт.
- ТВСср,час=рдМВ1ч
“Нбойнзсосову .
Топпонбсигеля составит gj^.,
~ ^e^^k V0Sx0‘8SxЛ000-(105 - 70>: ЮР0г523^’
(К0*о,4^ тоедомрсителя составит
0.3) хл,03X0.56 X ЮОО 11OS - 70): 1000 - 43Д*'
35
Проектирование котельных в секторе ЖКХ <
k fc* ।
- максимальный расход теплоносителя составит (лптнии период) -
0,66 х 1,03 к 0,8 х 0,86 х 1000 (80 -60) 1000 13,3 м'/ч;
- минимальный расход теппоноситгля составит (леший период) -
0.3 х 1.03 х 0.8 х 0.86 х 1000: (80- 60): 1000-6,1 м'/ч,
де:
- 1,03 - коэффициент, учитывающий потери тепла в тепловых сетях,
- 0,8 - коэффициент снижения расхода в летний период
В летний период нет смысла перерасходовать топливо, достаточная темпера-
тура для нормальной работы как котлов, так и приготовления теплоносителя
ГВС - 80/60 ‘С;
максимальные потери давления в системе теплоснабжения:
- зима - 8,0 + 7,0 + 5,0 = 20,0 м в. ст.;
- лето - 3,0 ♦ 2,0 + 5,0 = 10,0 м в. ст.;
- требуемый запас напора (СП41-104-2000 п. 5.18) составляет 2-3 м в. ст.;
расчетный напор насосов:
- зима - 20,0 + 3,0 = 23,0 м в. ст.;
- лето - 10,0 ♦ 2,0 = 12,0 м в. ст.
Исходя из выше полученных данных рекомендуется два варианта установки
насосов:
1-й вариант. Два насоса G = 53,0-10,6 м’/ч ас, Н = 23,0-12,0 м в. ст. для обеспе-
чения нагрузок в зимний и летний периоды с частотными преобразователями.
2*й вариант. Два насоса G = 53,0-43,0 м’/час, Н - 23,0 м в. ст. для обеспече-
ния нагрузок в зимний период с частотными преобразователями.
Два насоса G = 6,0-16,0 м’/час, Н = 12,0 м в. ст. с частотными преобразовате-
лями для обеспечения нагрузок ГВС в летний период.
5.4. ВЫБОР ТЕПЛООБМЕННИКОВ
При выборе теплообменников необходимо четко представлять допустимые
потери давления по греющей и нагреваемой сторонам. Необоснованно завы-
шенные потери давления приведут к увеличению напора насосов и, соответ-
ственно, к ухудшению эксплуатационных характеристик котельной из-за пере-
расхода электроэнергии, а также увеличению капитальных затрат на приобре-
тение более дорогих насосов.
Заниженные потери давления в теплообменнике приведут к низким скоростям
движения воды и, соответственно, к скорейшему образованию отложений.
В настоящий момент практически все изготовители теплообменного оборудо-
вания предоставляют проектировщикам программы по расчету и выбору теп-
лообменников.
5.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЕМКОСТИ СИСТЕМ
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ И ВЕЛИЧИНЫ ПОДПИТКИ
Данные по емкости системы очень важны, так как без них невозможно выбрать
расширительные баки, которые являются в современных котельных основным
элементы, служащим для экономичного расхода воды. В старых системах
»Глава 5. Основные расчеты при проектировании котельных4*^. 7«
при увеличении объема воды из-за ее нагрееа и. соответственно. расширен
избыток воды стравливался за пределы котельной. В современных условие
для сокращения потерь воды устанавливаются расширительные баки (ком*
пенсаторы температурного расширения). Обычно емкость отопительных сч.
тем задают проектировщику котельной проектировщики внутренних систем
Однако, как показывает практика, такое бывает не всегда. В такой ситуации
необходимо воспользоваться СНиП 41-02*2003, п. 6.18.
Объем вод ы в системах теплоснабжения при отсутствии д анных следует принимать.
- 65,0 мэ на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки при закрытой систем*
теплоснабжения;
- 30,0 м1 на 1 МВт расчетной тепловой нагрузки при отдельных сетях ГВС.
При этом фактическая емкость систем может оказаться значительно (доЭОМ*
ниже принятой.
Подпитка систем теплоснабжения как первичного, так и вторичного коигурое
является аварийной ситуацией. И хотя нормативные документы ничего не го-
ворят об обязательном информировании персонала о необходимости вклое»
ния подпитки, автор настоятельно рекомендует при разработке проектов это
матизированных котельных выводить такой сигнал в диспетчерский пункт.
Величина подпитки должна также приниматься исходя из требований СН/
41-02-2003, п.6.16.
Величину подпитки следует принимать равной:
- 0.75% фактической емкости систем для закрытых систем.
В данный раздел необходимо также ввести понятие «Заполнение водой система
лоснабжения» первичного и вторичного контуров. Время заполнения систем ре>
ментировано изменением № 1 кСНиП11-35-76, л. 10.27, и составляет 8,0 часов
5.6. ВЫБОР КОМПЕНСАТОРОВ ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ -
РАСШИРИТЕЛЬНЫХ СОСУДОВ
Как уже было отмечено выше, для выбора расширительных сосудов необ*сУ
мо знать емкость защищаемой системы.
Различные изготовители расширительных сосудов дают различные метая**
расчета и выбора расширительных сосудов, но все они построены на NA*
общем загоне физики.
Рассмотрим пример выбора расширительного сосуда по методике
•Reflex».
ПРИМЕРЬ* 5
Дано:
Объем воды в системе - 500 литров.
Давление воды в системе -1.0 бар
Статическая высота системы -1.2 бар
Максимальное давление коды - 2.5 бар. _ 1
Максимальная температура воды е подающей и обратной магистрали* - 9*"
ванне котельных в секторе ЖКХ
Расчет:
- Определяем среднюю температуру воды - (95 ♦ 70): 2 = 82.5 ‘С.
- По Приложению 4 определяем коэффициент теплового расширения -
0.0290 ♦ (0.0324 - 0.0290): 5 х 2.5 = 0.0307.
- Определяем общее давление системы с учетом статической высоты -
1.0* 1.2 = 2.2 бар.
- Определяем максимальное абсолютное давление воды -
2,5* 1.0 = 3,5 бар.
- Находим необходимый объем компенсатора -
0.0307x500: (1 - 2.2 : 3.5) =41.4 л.
По каталогу фирмы «Reflex- подбираем бак типа 50N.
5.7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИАМЕТРА ТРУБОПРОВОДОВ
Диаметр трубопроводов котельных выбирается из условия обеспечения оп-
тимальных значений гидравлического сопротивления трубопроводов. При
заужении труб и создании в них высоких скоростей и, соответственно, высо-
ких сопротивлений возникает необходимость увеличивать напор насосов, что
в свою очередь ведет к увеличению потребления электроэнергии и, соответ-
ственно, росту себестоимости вырабатываемого тепла. Кроме того, высокие
скорости воды в трубах создают дополнительную акустическую нагрузку. Как
уже выше отмечалось в расчете насосов, наиболее оптимальная скорость дви-
жения воды в стальных трубах равна 1,0-1,5 м/с.
Расчет диаметра трубопроводов сводится к определению расхода воды на
конкретном участке и выборе диаметра трубы по Приложению 3.
ПРИМЕР №6
Дано:
Через участок трубы необходимо пропустить Q = 1,5 МВт тепловой энергии.
Температура теплоносителя Т1/Т2 = 95/70 ’С.
Расчет:
Расход водыв = О: (Т1 -Т2) х 1000.
G — 1.5 х 0.86 х (95 - 70) х1 000 = 51,6 мэ /ч.
По таблице Приложения 3 выбираем трубу Ду 125.
Аэродинамические расчеты
Настоящий расчет производят с целью уточнения диаметра и высоты дымовой
трубы, с точки зрения наличия естественной тяги (самотяги).
В рассматриваемых настоящим справочником котельных в основном работа
дымовых труб происходит на самотяге.
При выполнении аэродинамического расчета рекомендуется пользоваться
•Нормативным методом», разработанным ЦКТИ.
Аэродинамический расчет необходимо выполнять на расчетные параметры
при максимальной нагрузке (зимний режим) и минимальной нагрузке (лет-
ний режим).
Глава 5. Основные расчеты при проектировании котельных <
Самотяга трубы для устойчивой работы котлов должна быть
ния газоходов и трубы не менее чем на 20%.
вышесопротмЦ;
Для выполнения аэродинамического расчета необходимо знать:
- объем дымовых газов, протекающий по газоходам и дымовой труб*
- удельный вес и удельный объем дымовых газов;
* удельный вес и удельный объем наружного воздуха;
- коэффициент избытка воздуха;
- температуру уходящих газов и температуру наружного воздуха.
ПРИМЕР №7
Дано:
- Котельная работает на природном газе Оря=8046 ккал/нм1.
- Максимальная нагрузка Омз = 2,0 МВт (зимний период).
- Минимальная нагрузка Ол - 0,9 МВт (летний период).
- КПД котла п = 0,92.
- Коэффициент избытка воздуха а = 1,15.
- Температура уходящих газов, макс, режим, Тумз = 190 ’С.
- Температура уходящих газов, летний режим, Тул - 140 ’С.
- Температура наружного воздуха, расчетная, Трмз - -26 *С.
- Температура наружного воздуха, летний режим, Трл = +22,1 *С.
- Теоретически необходимое количество воздуха Vo = 11.22 им,/нм*.
- Теоретический объем дымовых газов Vro = 12,74 нм’/нм*.
- Плотность наружного воздуха при Трмз = -26 *С составляет
рнв =1,293 кг х см’/м4.
- Длина прямолинейного горизонтального газохода L=0.5 м.
- Высота дымовой трубы (от места ввода дымовых газов до устья)
Н= 12.0 м.
- Тип газохода - трехслойный газоход, внутренняя часть из нер«м**
щей стали, изоляция типа “Парок», толщина 50 мм. Коэффициент V
ния (>.) для нерж, стали равен 0,02.
- Конфигурация газохода: от котла прямолинейный участок 1 = 0.5**
входом в дымовую трубу под углом 90*.
- Потеря температуры в дымовой трубе по усредненным данным 0,1 "С/п
Расчет:
1 Определяем среднюю температуру дымовых газов в трубе (по дан***
водов-изготовителей при данной конструкции дымовой трубы now*
1 п м. составляют 0,1 *С):
а) зимний режим £
Т‘ср= (Тумз ♦ [Тумз - (Н ♦ L) х 0,1)): 2 = [190 - (12 * 0.5)х0.1) :2= 1ВЭ.4®
б) летний режим
Г ср - (Туп ♦ [Тул - (Н ♦ L)x0,1]): 2 = [140 - (12 * 0.5) х 0.1]: 2 = 130.45
ияжгмрсвани в м?
I Олрпдолмом расход, <Mrt и оЩ.ом д,11Ми„ич , --------..>ш
|) зимний режим
Вз • Омз (О*’и х .|) - 2,0 X 0.86 X 1000 ; (в.04б ч цп.
VJ - в * (Vro ♦ |а . ||ч Vo| X (273 ♦ Т-сп) • 27Т \>'А ? ' "М’/ч:
X 11.2?| X1273 . IB9.45). 273 - 6670 ,£ Ч•М* ’(1,16 „ ,
J) летний режим 1 ° м'
Вл-Оп:(О”мХп)-0.9х0,86х1000:(8.046х09'’)- им,- ,
Vn • е х (Vrp + (а - 1) х Vo) х (273 » Т"сп) • n73 . in! ?*1,ь ”м /ч;
« 1,.221 х (273 . 139.45) 1273- 2279.3 X. ода ” •'»’ 11«
3. Определяем скорость талом м т рубо:
а) зимний режим
W-V3: (0,785 хД?) - 1,58:(0.705 х0.44) • 12.6м/с;
летний ражим
W« Ул: (0,785 х Д’) • 0,63: (0,785 х 0,43) - 5,1 м/с,
Согласно рекомендациям «Нормитинного мотодл». рекомондуимля скорость
ррислмотягаот5,0до 15,0 м/с.
4, Определяом удельный нос дымовых газов нп пыходо из трубы:
«) зимний режим
1 у, • уго х 273/(273 + Гер) - 1,24 X 273/(273 ♦ 189.45) • 0,732 кг/м3;
б) летний рожим
у, • угох 273/(273 +Гср) - 1,24 х 273/(273 + 139,45) • 0,821 кг/м1.
б. Определяем плотность дымовых газон на пыходо из трубы:
е) зимний режим
pr» ро X 273/(273 + Гор) • 0,132 х 273/(273 » 189,45) - 0,078 кг х см«/м4;
[) летний режим
р, • ро х 273/(273 + Гер) - 0,132 х 273/(273 + 139,45) - 0.087 кг х см'/м!
.. Определяем местные сопротивления:
- ВХОД В дымовую трубу ПОД углом 90* Г/Ь • 0,4. РИС, VII-15 ч ® Кд £ • 0,3;
- динамическое давление:
зимний режим
I ihA-W»j<y/2o- 12,6’х 0,732/2x9,8 • 5,Эмма, ст.;
.©рдетний режим
Нд«№ху/2о б,1’х 0.821/2’9.3 ” 1.1 мм в. ст.;
. • сопротивление отвода:
-зимний режим
'AhOTB. 4 х Ид 0,Эх 6,9 • 1,77 мм п. от.;
S)/ Летний режим
ДЛотв. • с х Ид - 0,3 х 1,1 - 0.33 мм о. ст.;
• сопротивление выходе из дымовой трубы:
1)’ зимний режим
Aha - С х Ид • 1,0х 0,9 5.9 мм и. от,;
| Глава 5; Основные расчеты при проектировании котельных
б) летний режим
АЬв = СхЬд = 1,0х 1,1 = 1.1 мм в. ст.;
- сопротивление трения в газоходе и дымовой трубе:
а) зимний режим
^Trp=(>.x(H*L)/d3)xpxW?/2=(O.O2x(12+O.5)A).4)xOlO78x12.6’/2s3j06ibwe>C|.
б) летний режим '
ЛГггр=к х (Н + L)/d3 х р х W}/2 = 0.02 х (12 ♦ 0.5J/0.4 х 0.087 х 5.V/2=0.70 а
7. Определяем суммарное сопротивление газового тракта:
а) зимний режим
LAh = ДЬотв * ЛЬв + Ahrp = 1.77 + 5.9 + 3,86 = 11,53 мм в. ст.;
б) летний режим
lAh = AhOTB * Aha * ЛПтр = 0,33 + 1,1 + 0.70 = 2,13 мм в. ст.
8. Определяем самотягу трубы:
а) зимний режим
Бтр. = Нтр х (рнв - рг) = 12 х (1.293-0,078) = 14,58 мм в. ст.;
б) летний режим
Бтр. = Нтр х (рнв - р,) =12 х (1,293 - 0,087) = 12,47 мм в. ст.
9. Определяем перепад полных давлений по газовому тракту:
а) зимний режим
ЛНл = 5тр - lAh = 14.58 - 11.53 = 1,38 мм в. ст.
Превышение самотяги над суммарным (полным) сопротивлением пз>
вого тракта выше нормативного значения Бтр 1,2 EAh. Согласно про»
денному расчету превышение составляет 26,4%.
В случае если превышение самотяги над суммарным (полным) соор*
умалением газового тракта окаэалось.бы ниже нормативного значет»
Бтр 1,2 LAh, рекомендуется увеличить высоту дымовой трубы и про»
вести перерасчет. Увеличение диаметра трубы с целью уменьшен» I*
в данном примере, невозможно из*за снижения выходной скорост»•
летнем режиме ниже допустимого значения;
б) летний режим
АНп = Sip - lAh = 12.47 -2,13 = 10.34 мм в. ст.
Превышение самотяги над суммарным (полным) сопротивлением гаэо*^
тракта еыше нормативного значения Бтр» 1,2 IAh. Согласно про веденному С*'
чету превышение составляет 854.
Расчет сопротивления газопроводов котельной
Основной задачей при выполнении расчета газопроводов является олред»*
нне потерь давления в газопроводе котельной и, соответственно, олреде/^
необходимого давления на вводе в котельную, которое обеспечит требу**
давление газа перед последней по ходу газа горелкой.
Гидравлические потери в газопроводе, как и во всяком другом труболрс^
складываются из местных потерь и потерь на трение
ВЁЗ
* Проектирование котельных и секторе ЖКХв
Порядок расчета:
- определяются местные потери от установленного газового оборудова-
1 ния. Потери определяются на основании паспортных данных заводов-
изготовителей. которые могут быть представлены как в табличном зна-
чении, так и в виде номограмм.
Все расчеты при определении гидравлических потерь необходимо вес-
ти на основании расхода газа, приведенного к рабочим условиям.
Враб. = Вф: (1 + Рф)/1,013 х 273/(273 + 1ф),
где:
Враб. - расход газа при рабочих условиях (м’/с);
Рф - фактическое избыточное давление газа (бар);
|ф - фактическая температура газа, обычно в котельных прини-
маемая +12'С.
Для проведения гидравлического расчета газопровод разбивается на участ-
ки в зависимости от диаметра и расхода (на участке должен быть одинаковый
диаметр и расход). Расчет может производиться как от последней по ходу газа
горелки, так и от входа газопровода в котельную;
- определяются по полученным расходам диаметры газопроводов из ус-
ловия скорости газа в них в диапазоне 5-7,0 м/с;
- определяются потери давления в газопроводе на трение и от местных
потерь (арматура, отводы, переходы, врезки).
Существует достаточно большое количество руководств и номограмм по про-
ведению гидравлического расчета трубопроводов. Выбор руководства - дело
добровольное. Автор использует в своих работах проверенные временем таб-
лицы, разработанные институтом Мосгазпроект «Гидравлический расчет га-
зопроводов и газовых сетей». Данные номограммы см. в Приложение 11;
- определяется общая потеря давления на газопроводе от точки ввода
газа до последней по ходу газа газовой горелки.
ПРИМЕР №8
Дано:
Расход газа на два котла - зима -170,0 х 2=3 40 нм’/час (0,047 х2 = 0,094 нм’/с),
на один котел - лето - 46,2 нм’/час (0,013 нм’/с).
Температура газа +12 *С.
Минимально допустимое давление газа перед горелкой Рг = 24,76 мбар (по
данным завода-изготовителя для данной нагрузки на котел (горелку)).
Основное газовое оборудование:
- быстродействующий газовый клапан типа ВН6М-1К. Потеря давления
на клапане лР>я = 1.03 мбар;
- термозапорный клапан типа КТЗ. Потеря давления на клапане
ЛР „ = 0,1 мбар;
- измерительный газовый комплекс типа «СГ-ЭК» с ротационным счетчи-
ком Потеря давления на счетчике ЛР,„. - в мбар
1 Глава 5. Основные расчеты при проектировании котельных?* - • t
Протяженность газовых труб:
- от точки ввода до разветвления на 1 -й котел (участок № 2) - 5 gM г
личество отводов р = 90’ - 4 шт. Тройник несимметричный -1 цц
шаровый-4 шт.; '
- от разветвления на 1 -й котел до горелки 2-го котла (участок Ns 1) - 3 к
Количество отводов р = 90* - 2 шт. Кран шаровый -1 шт. *
Расчет:
Зимний режим.
- Приводим расход газа к рабочим условиям -
Вр = 0,094 х (1 + 0,45): 1,013 х 273: (273 + 12) = 0.128 м’/с.
- Определяем диаметр вводного газопровода по максима»
му расходу (до разветвления на 1-й котел) - W = В: F, F = 0,785x01
D = vB : 7 х 0,785, Д = V0.128 : 7 х 0,785 = 0,152 м. Принимаем труб*
159хЗ,5(Ду150).
- Определяем диаметр газопровода по максимальному расходу (отри,
ветвления на 1-й котел до горелки 2-го котла; участок Ns 1) - W=B :f
F = 0,785 x D?, D = \0,5 x В: 7 x 0,785, Д = <0,5 X 0,128:7 x 0,785=0,084м
Принимаем трубу 89 x 3,5 (Ду80).
- Ведем расчет от горелки к вводу газа в котельную.
Участок № 1.
- Сопротивление отвода ^отв = 0,35 (Приложение 11, табл. 1, п. 7); сопро-
тивление шарового крана д,р = 2 (Приложение 11, табл. 1,п. 14); сумм
местных сопротивлений S <; = Nuit х^ * q,p = 2 х 0,35 + 1 х 2=2.70
- Эквивалентная длина Lwa = 3,40; h/l = 1,83 (Приложение 15, табл. 2)
- Приведенная длина Lnp= £; х + Lracua = 2,70 х 3,40 * 3,5 = 12,88.
- Потеря давления на участке ДР, = Lnp х h/l = 12,68 х 1,83 - 23,2 vV
(2,32 мбар).
Участок № 2.
- Сопротивление отвода со,в = 0,35 (Приложение 11, табл. 1, п. 7): сспро-
тивление шарового крана с,р = 2 (Приложение 11, табл. 1, п. 14);оЯ*
тивление тройника $,р = 1,2 (Приложение 11, табл. 1, п. 12).
Сумма местных сопротивлений:
I; = N хс + N xr + N хе =4x0.35+1 х 1,2 + 4x2=10.6.
- Эквивалентная длина LMa = 6.46; h/l = 0,173 (Приложение 11.та^,
- Приведенная длина Lnp = I-х 1_экв + L><Jcna = 10,6 х 6,46 ♦ 5.8 - •
- Потеря давления на участке ДР, = Lnp х h/l = 74,27 х 0,173 = 1 •
(1,29 мбар).
Определяем общее сопротивление газопровода:
ДР' = ДР, * ДР, ♦ др? + дР<л * дро> + ДР, „ =
= 2,32 ♦ 1,29 * 1.03 * 0.1 + 8 = 12,74 мбар.
Определяем минимальное давление газа на вводе в котельную:
Р,^ = Р. ♦ АР’= 24,76* 12.74 = 37.5 мбар.
Аналогично проводится расчет для летнего реж има
Проектирование котельных в секторе ЖКХ'
5.8. РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ
ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАБОТЫ КОТЕЛЬНОЙ
Расчет ТЭП котельной сводится к определению себестоимости выработки теп-
ловой энергии и определению удельных показателей. Обычно в 99% случаев
из ЮО^'о расчет себестоимости выработки тепла котельной от проектанта не
требуется, так как проектанту не даются сведения о стоимости приобретаемых
энергоресурсов и данные о налогооблагаемой базе (ставка амортизации, дис-
контная ставка, источник финансирования и т. п.). В связи с этим Основными
показателями становятся удельные показатели и годовые значения. Методика
расчета ТЭП сводится к определению первоначально годовых значений по вы-
работке и поставке тепловой энергии, на базе этих показателей определяются:
- число часов использования установленной мощности в год;
- процент загрузки котлов по трем характерным режимам;
- годовые расходы потребляемого топлива и электроэнергии;
- удельные расходы потребления топлива и электроэнергии на полезно
отпущенную тепловую энергию.
ПРИМЕР №9
Дано:
Оуст. = 9,0 Гкал/ч - установленная мощность котельной;
0es4,101 Гкал/ч - тепловая нагрузка потребителей на отопление;
Qt=2,858 Гкал/час - тепловая нагрузка потребителей на вентиляцию;
О» e = 1,390 Гкал/ч - тепловая нагрузка потребителей на ГВС, средняя;
О’и = 8500 ккал/нм’ - теплотворная способность 1 нм’ газа;
(Ун=7000 ккал/кг - низшая теплотворная способность 1 кг условного топлива;
Л 0,92 - КПД котельной установки в долях единицы;
Т^=20 *С - температура воздуха в помещениях;
Тср.от.=-1,8 ’С - средняя температура наружного воздуха за отопительный период;
Тр.от. = -26 ‘С - расчетная температура наружного воздуха для проектирова-
ния отопления;
Тр.в. - -26 *С - расчетная температура наружного воздуха для проектирования
вентиляции;
Т,д = 15 ’С - температура водопроводной воды в летний период;
То а 5 *С - температура водопроводной воды в зимний период;
Кс.н.s 1,05 - коэффициент, учитывающий потери тепла на собственные нужды
котельной и в тепловых сетях;
Xs 24 ч - число часов работы системы отопления в сутки;
2е = 16 ч - число часов работы системы вентиляции в сутки;
0 s 860 ккал/кВт - тепловой эквивалент мощности;
1^г 220 сут. - число суток отопительного периода;
Р » 0,8 - коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода на
ГВС в летний период;
Nan.s 147 000 кВт - годовое потребление электроэнергии.
Годовая выработка тепла котельной установкой.
• ко отопление
Q= Q х "-"-^xA^xZxm,, = 4.101 х^—-^-х 24x220 = 10261.8ГкалД(д
20-(-26) (11932.3 МВт».
- на вентиляцию
С.' =С<х7?~_Гг-‘-хА;и xZ.x/i,.
l»~l Г*
2.858х
20-(-1,8)
20-(-26)
х 16x220 =6645,8 Гкалдск.
(6973,5 МВт) |
- на горячее водоснабжение
х а; . х z х я-+2Х х *5 х к< -х z х (л' г)=1’390х 24х 220 *
+1.390 х Р х X 24 х (365 - 220) = 10435,0 Гкал/год (12133,7 МВт/год)
. общая с учетом потерь и СН (К = 1,05)
О'. = ((?' +(?' + (?' )-A' = (10261,8 + 6645.8+ 10435,0) *1.05 = 28709.7 Гкал/тпа
w V< ~ •“ (33383.4 МВт/год!
Годовой расход топлива:
-натурального - природного газа
flL. = -тг2- = 28709x10 = 3671227,6 нм’/год (3,671 млн нм’/год);
Q'xi] 8500 x 0,92
• условного
В'„, = '-/"**— = —Х1° = 4457919,3 кг у, т./год (4,458 тыс. Т.У.Т.).
2L.xn 7000 x 0,92
Максимальный часовой расход природного газа на установленную мошнЛ1*
котельной установки:
Вчас = ~1x860 = 1660,6 нм’/ч.
8500x0.92
Максимальный часовой расход природного газа на расчетную производи”?*
ность котельной установки:
,. 122291860 ,^ллп ,
Вчас = —-------- 1344.9 нм’/ч.
8500x0.92
Число часов использования установленной мощности котельной:
Q'^. Оуст = 28709 :9.0 = 3190 час.
Удельный расход условного топлива на выработанную тепловую энерп'*-'
В'. Оуст = 4457919.3: 2870 9= 155.3 м у.т/Гкал.
Удельный расход электроэнергии на выработанную тепловую энергий*-
N,„ Оуст= 147000.28709-5.12 кВт/Гкал
г'461
Проектирование котельных в секторе ЖКХ.
ГЛАВА 6
СОСТАВ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ,
СТАДИИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
6.1. ТРЕБОВАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ ПРОЕКТОВ
6.1.1» Основанием для разработки ПСД газовых котельных, согласно «Прави-
лам пользования газом...», л. 13, являются:
а) топливный режим;
б) ТУ на присоединение к газораспределительной магистрали;
в) ТУ по эффективному использованию газа.
6.1.2. Проектная документация должна разрабатываться на основании:
6.1.2.1. Утвержденного Задания на проектирование.
6.1.2.2. Разрешений и ТУ ведомств:
а) Комитет по энергетике и инженерному обеспечению (данный комитет в
разных регионах может иметь разные наименования) - Разрешение;
б) Комитет государственной архитектуры (данный комитет в разных реги-
онах может иметь разные наименования) - Разрешение или Архитек-
турно-планировочное задание (АПЗ);
в) газоснабжающая организация - ТУ;
г) электроснабжающая организация - ТУ;
д) водоснабжающая организация - ТУ.
6.1.2.3. Данных по экологическому мониторингу почвы и атмосферного воздуха.
6.1.2.4. Требований ГО и ЧС. если такое оговорено Заданием.
. 6.1.2.5.Разрешения Комитета по охране исторического наследия и памятников
(данный комитет в разных регионах может иметь разные наименования),
если котельная находится в зоне, подведомственной данному комитету.
6.1,2.6. Данных топографических материалов и данных по геологии грунтов не
старше двух лет на дату начала проектирования.
6.2. ПРОЕКТНАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ ДОЛЖНА БЫТЬ РАЗРАБОТАНА
В СТРОГОМ СООТВЕТСТВИИ С ДЕЙСТВУЮЩИМИ НОРМАТИВНЫМИ
МАТЕРИАЛАМИ
После 2010 года обязательные материалы - ЛБ, ПТЭ, ПЭ, ПУЭ и остальные ма-
териалы в соответствии с Законом о Техническом регулировании будут носить
рекомендательный характер.
। Глава 6. Состав проектной документации, стадии проектиромнио
6.2.1 • Все примененное газоиспользующее оборудование, изделия и
лы, а также оборудование подведомственное РТН (ГПН>
- разрешения на применение, выданное в установленном пород» ж.
деральным органом, специально уполномоченным в области npouZ
ленной безопасности (ГГТН РФ, РТН РФ);
- сертификат соответствия системы ГОСТ Р.
6.2.2. Остальное оборудование, изделия и материалы, в зависимости^
та их использования, должны иметь также:
- противопожарный сертификат;
- гигиенический сертификат.
6.2.3. Проектная документация должна разрабатываться организацией,я»
ющей лицензию на данный вид деятельности, выданную в устава»
ном порядке.
6.3. СТАДИЙНОСТЬ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
И ОБЪЕМ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
6.3.1. Согласно СНиП 11-01-95 и СНиП 11-05-2003 (не утверждена Мас-
том РФ) различают три стадии проектирования:
- «П«- проект,
- «РП» - рабочий проект;
- «РД«-рабочая документация.
На основании утвержденного и согласованного проекта (стадия «ГНоахгУ
тывается сразу рабочая документация («РД«).
При разработке стадии «РП» согласованию и утверждению подлежит т*
утверждаемая часть, состоящая из ОПЗ и основных технических чертежей
На практике это требование, как правило, не соблюдается ни одной *<**>*
ей и документацию согласовывают дважды: отдельно утверждаемую чэг* •
затем отдельно чертежи и опять записку.
6.4. Объем проектной документации
6.4.1. Стадии -П» и «Утверждаемая часть -РП».
А) Текстовой материал в виде Общей пояснительной записки (ОПЗ' • *
жеприведенными разделами:
А.1) технологические решения (ТМ).
А 2) архитектурно-конструктивные решения, включая генплан и ‘
ройство (АР, АС. КЖ. КМ. ГП и БГ);
АЗ) топливоснабжение (ГСВ - газоснабжение внутреннее. ТХ -
топливо).
А.4) сантехнические решения по отоплению, вентиляции, водопром*' *J
нализации (ОВ и ВК);
А 5) электроснабжение - силовое электрооборудование, освеи*"-* *
ниезащита и уравнивание потенциалов (ЭМ. ЭО);
А 6) автоматизация и диспетчеризация, включая защиту от загэзоИ"*'
помещений (ATM, АГСВ. ATX, АХЗ),
Проектирование котельных в секторе ЖКХ
д.7) охранно-пожарная сигнализация (ОПС),
д.8) решения по внешнему инженерному снабжению, тепловые сети (ТС),
наружные сети газоснабжения (ГСН), электрические сети (ЭМ), наруж-
ные сети водопровода и канализации (НВК), низковольтные сети теле-
фонизации и диспетчеризации (СС);
д.9) мероприятия по безопасной эксплуатации оборудования;
А. 10) мероприятия по энергосбережению инженерных ресурсов;
д.11) предложения по организации строительства (ПОС);
д.12) охрана окружающей среды, включая разделы:
- охрана атмосферного воздуха,
- охрана водного бассейна,
- акустика,
- регламент обращения со строительными отходами и отходами, обра-
зующимися в процессе эксплуатации;
А .13) инженерно-технические мероприятия ГО и ЧС (ИТМ ГО ЧС);
А. 14) технико-экономические показатели;
А.15) разрешительные документы и ТУ;
А.16) сертификаты соответствия и разрешения ГГТН (РТН) на основное обо-
рудование, изделия и материалы.
Б) Графический материал в виде принципиальных схем, архитектурно-
компоновочных решений, спецификаций на основное оборудование и
изделия.
В) Сметная документация (при необходимости).
Г) Проект организации строительства (при необходимости).
6.4.2. Объем и состав «Рабочей документации».
Рабочая документация - чертежи - разрабатывается по каждому из выше-
перечисленных технических разделов и должна дать полное представление
монтажной и эксплуатирующей организациям, а также контролирующим ор-
ганизациям о технических решениях, заложенных в проекте котельной. Чер-
тежи по каждому разделу разрабатывается, если это не оговорено Заданием
на проектирование, в соответствии с требованиями «Системы проектной доку-
ментации для строительства (СПДС)». Разработка конструкторских чертежей в
стандартный объем проектной документации не входит.
6.5. ОФОРМЛЕНИЕ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
Оформление проектной документации должно осуществляться в соответствии
стребованиями ГОСТа 21.101.97.
6.6. ХРАНЕНИЕ ПРОЕКТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ
В обычной ситуации проектная документация передается Заказчику в четырех
экземплярах, если иное не оговорено договором. В состав передаваемой до-
кументации расчеты не входят. Копии расчетов должны представляться про-
ектной организацией по запросу контрольных, надзорных органов и органов
экспертизы.
Подлинники проектной документации, включая расчеты, в соответствии с тре-
бованиями ГОСТа 21.203-78 хранятся в проектной организации.
6.7. АВТОРСКИЙ НАДЗОР
. » » ।
Авторским надзор осуществляется проектной организацией на основам
дельного договора. *'
Авторский надзор осуществляется в целях обеспечения соответствия
няемых строительно-монтажных работ разработанным и согласованнымп&.
ектным решениям.
Авторский надзор осуществляется весь период выполнения строительно^
тажных работ.
Авторский надзор осуществляется специалистами - разработчиками пря-
ной документации.
Решение о проведении авторского надзора (№ договора), а также №приавс
назначении специалистов и ответственного за проведение авторекот
доводится Заказчиком или монтажной организацией до органов Государств»
ного надзора (ГГТН РФ - РТН РФ) при регистрации объекта строительства
Для фиксирования результатов проведения авторского надзора проектная»
ганизация изготавливает два экземпляра Журнала авторского надзора Офор
мление журнала производится по ГОСТу 2.105.
Журнал должен быть пронумерован, оформлен всеми подписями на плум
листе и прошит. Один экземпляр журнала хранится непосредственно гач»
щадке строительства, второй экземпляр журнала хранится в проектной ор>
низации. При выезде специалистов на площадку строительства все залюй
отсутствии замечаний или выявленных нарушениях или отступлениям от к»
екта заносятся в оба экземпляра журнала.
Записи и указания специалистов должны быть четкими, с необходим
ссылками на конкретные документы. В случае согласования произведя»**
монтажной организацией отступлений делаются соответствующие зги?»
выдаются, при необходимости, листы Авторского надзора.
В ходе выполнения авторского надзора специалисты-проектировшио*^
заны соблюдать правила техники безопасности и правила противолоюР*
безопасности на строящемся объекте.
Пример оформления приказа на проведение авторского надзора, атахле^
мы Журнала авторского надзора указаны в Приложении 14.
ища
юектирование котельных в секторе ЖКХ
ГЛАВА 7
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ
ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ КОТЕЛЬНОЙ.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
Перечень основных технико-экономических показателей работы котельной от-
ражен в требованиях СНиП 11-35-76 с изм.1, гл. 19. Одновременно, согласно
требованиям СНиП11-05-95, в ОПЗ необходимо указывать данные об основ-
ных технико-экономических показателях работы котельной.
В связи с этим рекомендуется включить в ОПЗ таблицу ТЭП, которая может
иметь следующий вид:
7.1. Данные по строительной части котельной
Площадь
Строительный объем
Этажность
Площадь остекления
Количество дверных проемов
Площадь взрывных проемов
Категория помещения по пожарной опасности
Предел огнестойкости
Предел распространения огня
За отметку 0 000 принята отметка чистого попа проектируемой котельной, равная абсолютной отметке
И
। Глава 7. Технико-экономические показатели работы котельной
| 7.2. Данные об эксплуатационных пс жазатвлхх котельной
N • | Показатели Единицы измерения
1 1 1 Тепловая мощность котельной, установленная Вт (Гкал/ч)
[ 2 | Подключенная нагрузка (макс, час), в т. ч. Вт (Гкал/Ч)
2Л на отопление на вентиляцию на горячее водоснабжение (максимальная) на горячее водоснабжение (средняя) Вт (Гкал/ч)
12 2 1 потери в сетях и собственные нужды котельной Вт (Гкал/ч)
123 1 Итого с учетом СН и резерва (по ср. час.) Вт (Гкал/ч) 1
1 1 1 Резерв тепла Вт (Гкал/ч)
4. Расход натурального топлива на установленную мощность котлов То же на вырабатываемую тепловую нагрузку «м’/ч
5. Расход условного топлива на установленную мощность котлов Тоже на вырабатываемую тепловую нагрузку кг у. т./ч
6. Электрическая мощность токоприемников: - потребляемая • установленная Годовой расход электроэнергии кВт кВт тыс. кВт/год i
7. Расход водопроводной воды м3/час (макс) тыс. м’/год
Валовый выброс вредных веществ из дымовых труб (на подключенную мощность) М
8. »*о Мео Бенз(а)пирен Сажа т/год
9. Годовая выработка тепла с учетом потерь в сетях и СН котельной, о т. ч. -Отопление "Вентиляция -ГВС -потери в сетях Всего МВт/г од/ Гкал/год
10 Годовой расход топлива Натуральное топливо Условное топливо млн Нм’/гоА тыс тут /год
11 F Удельный расход топлива кг у т /Гкал
12 Удельный расход электроэнергии кВт/Гкал
13 Коэф эагруэхи котлов - макс зимний режим • Среднеотолит режим - Лстнии режим %
14 Число часов использования установленной мощности в год час
ктмромнио котельных а секторе ЖКХ t
Расист тх'хнико-экономических показателей см п г лапе 5
7.3. ТЕХНИКО ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
Технико-экономический анализ (ТЭА) должен предшествовать разработке
Рабочего проекта. При этом ТЭА на строительство котельной и ТЭА на рекон-
струкцию системы теплоснабжения имеют абсолютно разные подходы
Это связано с тем, что, прежде чем решиться реконструировать систему теп-
лоснабжения. необходимо разработать Обоснование инвестиций такой рекон-
струкции. Причем обязательно необходимо сравнение нескольких (не менее
2) вариантов между собой и с действующей системой. В рамках такого ТЭО
обязательно должны рассматриваться не просто экономические показатели
типа себестоимости вырабатываемого тепла, но и в обязательном порядке
показатели NPV-анализа и различные варианты изменения структуры себес-
тоимости при изменении оплаты за энергоресурсы и собираемости платежей.
В ТЭО инвестиций должна быть выполнена математическая модель. Кроме
того, в этой работе должны быть заложены технические требования к обору-
дованию и материалам.
При выполнении ТЭА котельной речь в первую очередь идет о выборе конкрет-
ного оборудования и его сравнении между собой.
Например: при выборе котлов и другого котельно-вспомогательного оборудо-
вания предпочтение необходимо отдавать оборудованию, имеющему лучшие
эксплуатационные показатели, а также более высокие показатели по энерге-
тической и промышленной безопасности. При этом выбираемое оборудова-
ние должно иметь больший срок службы и наименьшую стоимость.
проектной и »„,
ГЛАВА 8
РАЗРАБОТКА ПРОЕКТНОЙ
ДОКУМЕНТАЦИИ ПО РАЗДЕЛАМ.
ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ И ПОДХОДЫ
8.1. РАЗРАБОТКА ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКОГО РАЗДЕЛА (ТМ)
Разработка настоящего раздела начинается с анализа тепловых нагрузок.
Рассматривая котельную, предназначенную для теплоснабжения комлле*э
зданий или для одного здания, проектант должен:
1. Оценить объем полученной от Заказчика информации.
Тепловые нагрузки по видам теплопотребления (отопление, вентиляцнт.цх
диционирование, теплый пол, ГВС). Нагрузки должны быть указаны в МВт к»
ккал/час, при этом обязательно нагрузки ГВС должны иметь максимально**
совые и среднечасовые значения.
Заказчик должен также указать схему присоединения теплопотреблмия
систем, требуемые параметры теплоносителя по каждому виду теллопотре$
ления (температурный режим Т1 /Т2; гидравлический режим Р1/Р2: требуй
способ регулирования; статическую высоту системы, а также данные по**
кости систем). Перечисленные данные обычно указываются в Задании нэлрс*
ектирование (см. Приложение 12) или в паспортах систем теплопотреб"***
которые прилагаются к Заданию на проектирование.
В случае отсутствия части данных рекомендуется:
1) емкость систем определять согласно прил. 23 СНиП2.04.07-86‘:
- 65 м1 на 1,0 МВт расчетного теплового потока при закрытой снс1***
теплоснабжения;
- 70 м’ на 1.0 МВт расчетного теплового потока при открытой
теплоснабжения;
- 30 м’на 1.0 МВт расчетного теплового потока при раздельныхcncf^
теллоснаб* ения,
2) статическую высоту систем определять по формуле:
Н , = N к *1,0 (м), где N - количество этажей здания. Нэта*
сота этажа;
3) потери давления о системах ориентире, очно можно принятьдо 'О.Оs'*
Проектирование котельных а секторе ЖКХ
Принятые предварительные данные необходимо обязательно уточнить
у Заказчика в процессе проектирования.
2. Выбрать оборудование и разработать тепловую схему.
Оценив указанную выше информацию, специалист ТМ разрабатывает один из
вариантов тепловой схемы котельной, по которому рассчитывает и подбирает
оборудование, диаметры трубопроводов, арматуру, газоходы и дымовую трубу
Описание основных вариантов схем котельных указано в главе 3.
Оборудование котельной должно выбираться (СНиП 11-35-76 с изм. 1. п 1.13)
для трех характерных режимов:
— максимально зимнии при средней температуре наружного воздуха а
наиболее холодную пятидневку;
- наиболее холодного месяца при средней температуре наружного воз-
духа в наиболее холодный месяц;
- летнего режима при расчетной температуре наружного воздуха тепло-
го периода (расчетные параметры А).
Рекомендация
При строительстве крышных котельных рекомендуется устанавливать в них
разборные (модульные) котлы, что позволит в случае возникновения необхо-
димости в ремонте или демонтаже котлов, после нескольких лет эксплуатации
котельной, не портить сложившуюся вокруг здания инфраструктуру из-за уста-
новки подъемных кранов для снятия и подъема больших жаротрубных котлов.
Жаротрубный котел мощностью 1,5 МВт весит около 5,0 т и имеет габариты
около 4,2 х 2,2 х 2,2 (Н).
Тепловая схема котельной не является монтажным чертежом, однако проекти-
ровщик должен стремиться разместить на ней оборудование и трубопроводы
таким образом, чтобы патрубки и направления потоков движения среды мак-
симально были похожи на данные заводов-изготовителей оборудования.
Монтажники должны понимать, что тепловая схема котельной является
только принципиальным чертежом.
Данная приписка сделана не случайно, автор неоднократно сталкивался с си-
туацией, когда монтажники производили монтаж трубопроводов четко по схе-
ме, перепутав входные и выходные патрубки у котлов и теплообменников.
3. Выполнить разводку трубопроводов.
На основании выбранного оборудования и принятой тепловой схемы котель-
ной проектант приступает к разработке компоновки оборудования и разводке
трубопроводов. Здесь необходимо помнить следующее:
- оборудование в котельной не вечное и требует периодического обслу-
живания и ремонта;
- оборудование и арматура в котельной могут быть тяжелыми (больше 50 кт)
и требуют подъема и перемещения;
- оборудование в котельную необходимо вносить как во время монтажа,
так и во время ремонта.
Для обеспечения вышеназванных требований, в нашем случае псаД-^л
соблюдать требования по планировке помещений котельных,
п. 4 «Правил устройства и безопасной эксплуатации паровых котлов
пара не более 0,07 МПа, водогрейных котлов и водолодогревателейст!^?
турой нагрева не выше 388 К с изменениями №1,2,3- РОСКОММУНЭНВ?^
Кроме того, проектант не должен исключать вероятности наличия дд
тельных требований, связанных с компоновкой оборудования и набопсм**1
мещений в котельной, изложенных в местных (территориальных) нормах т
например, Общероссийские нормы не требуют в котельной установки па
ны и туалета, а Московские (территориальные) нормы (Руководствопом»/
тированию автономных источников теплоснабжения 2001 г.), п. 5.3, тоебм*
устанавливать в котельных раковину, туалет и т. д. ’
Необходимо заметить, что это решение очень правильное для котельных, уст>
навливаемых в жилой застройке.
Кроме указанных нормативов, требования по размещению и расстояниям^,
заны в ПБ12-529-03 и других нормативных документах.
Одновременно нормы позволяют уменьшать проходы для обслуживания обо*
рудования, если такое разрешено заводом-изготовителем. (См. п. 1.22измЛ|
СНиП 11-35-76.)
Основные требования по проходам:
- расстояние от края газовой горелки до стены или оборудования неж-
нее 1,0 м;
- свободные проходы между оборудованием не менее 0.7 м;
- при отсутствии бокового обслуживания у котлов необходимо и*»
хотя бы один проход между котлами или стеной не менее 1.0 м;
- особо необходимо обратить внимание на устройство второго выход!*
помещений котельных и с площадок при длине помещения, равной**
более 12,0 м;
- расстояние от верха площадок обслуживания до низа выступаем*
конструкций не менее 2,0 м;
- расстояние от верхней части котла без площадки обслуживаниядо
выступающих конструкций не менее 0,7 м; I
- свободный проход под площадками должен быть не менее 2.0 м.
- свободный проход под трубопроводами должен быть не менее .
- при установке котлов фронтом друг к другу расстояние между
ми не менее 2,0 м.
При разработке компоновки и разводки специалист ТМ должен пом
обходимости установки в котельной, кроме технологического обо
еще и электрических шкафов (ЭМ), шкафов автоматизации (ATM),
гидрантов, узлов ввода водопровода, оборудования OB.
Ориентировочно современные шкафы ЭМ и ATM имеют габариты 0.8 х 0.6х
Шкаф для установки пожарного гидранта имеет размеры 0.6 х 0.
Для установки водопроводного ввода с узлом учета необходимы разь’еР6'
Проектирование котельных в секторе ЖКХ •
| для организации узла ввода газа, включая газовый счетчик типа СГ, необходи-
мо иметь размер 0.5 х 2,0 м
При выполнении разводки трубопроводов с использованием коллекторов ре-
комендуется размеры коллекторов принимать по Приложению 6.
При выполнении разводки, особенно трубопроводов большого диаметра с
температурой среды 95 *С и выше, необходимо помнить о наличии темпера-
турных расширений самих трубопроводов и стараться не делать длинных пря-
молинейных участков. Коэффициент линейного расширения для стали состав-
ляет 0,012 мм на 1 погонный метр трубы и на 1 'С.
Пример:
Для трубопровода подающей воды (Т = 105 ’С) с температурой воздуха внутри
помещения +12 "С, Ду 150 мм, длиной 10,0 м линейное расширение составит
Юх0.012х(105- 12)= 11,6 мм.
При наличии такого расширения врезку в данный трубопровод другой трубы
может просто оторвать. Во избежание такой аварии необходимо в данном слу-
чае в месте врезки установить неподвижную опору.
При выполнении разводки трубопроводов обязательно на чертежах указывать
места под размещение неподвижных и скользящих опор и подвесок для их
крепления, а нагрузки от этих трубопроводов указывать в задании строителям.
Необходимо помнить, что на скользящие опоры будут действовать вертикаль-
ная нагрузка - О, (определяется как вес трубы с водой и изоляцией) и горизон-
тальная нагрузка - О0, равная 0,3 х Qv.
Для трубопроводов с диаметрами Ду менее 200 горизонтальная нагрузка на
неподвижную концевую опору может условно браться равной 7 х Oj для сред-
ней неподвижной опоры (разгруженной) горизонтальную нагрузку можно при-
нимать равной 3 х Оу.
Для трубопроводов с диаметрами Ду более 200 определение нагрузок на непо-
движные опоры необходимо обязательно производить по расчетным формулам.
Рекомендуемые расстояния между скользящими опорами, а также весовые
характеристики трубопроводов указаны в Приложении 6.
На углах поворотов эти расстояния составляют 2/3 от указанного в таблицах
значения. При параллельной прокладке трубопроводов, а также при их пер-
пендикулярных пересечениях расстояние между трубами должно обеспечи-
вать возможность нанесения изоляции и ремонта трубопроводов.
В рассматриваемых настоящим справочником котельных достаточная толщи-
на изоляции современными теплоизолирующими материалами (типа К-флех)
30-40 мм.
Необходимо помнить, что в России принято располагать подающие (более го-
рячие) трубы в теплосетях справа, по ходу движения теплоносителя.
Также при проектировании разводки трубопроводов проектант должен обяза-
тельно применять различные устройства для подавления шумов. Особенно это
•ажио для котельных, располагаемых в зоне жилой застройки, независимо от
мвстарасположения котельной (встроенная, пристроенная, крышная илиотдель-
f Пим В Рдзрлбош» проектной документации по разделом Основные требования и г,.
но стоящая). Согласно СНиП23-03-2003, табл. 1, уровень звуковот wa«^, J
октавных полосах со среднегеометрическими частотами 31-8000
лой застройки не должен превышать 50 дБ в дневное время и 23 дБ в
время. В первую очередь это установка виброизолирующих ковриковлцдЗ
рудование и установка гибких вставок сразу за насосами и на выходе
водов из котельной для встроенных, пристроенных и крышных котельных. |
При выполнении разводки трубопроводов в пределах группы котлов
дуется для обеспечения равных расходов теплоносителя через котлы
нять «петлю Тихельмана», суть которой сводится к тому, что первый котеле
выходу теплоносителя является последним по входу теплоносителя.
В случае, когда котлы имеют насосы котлового контура и соединяются чзд
«гидравлическую стрелку», проектирование «петли Тихельмана» необаэд^^
4. Разработать тракт отвода продуктов сгорания.
При проектировании газоходов и дымовых труб необходимо в первую очемь
пользоваться требованиями и данными заводов-изготовителей котлов. Ос-
новная масса изготовителей жаротрубных котлов с надувными горелками ч
рекомендует работу нескольких котлов на одну трубу, требуя соблюдения при-
нципа «один котел - одна труба». Однако решение данного вопроса находо
в руках проектировщика. Объединение всегда возможно при соблюдении ос*
новныхтребований:
- вход газоходов в трубу от разных котлов должен быть разнесен поя»
соте (желательно не менее трех диаметров подводящего газохода.<
не менее 0,75 м);
- на газоходах, согласно ПБ 12-529-03, п. 5.9.16, должны стоять реп/»
руемые шибера, имеющие отверстия диаметром не менее 50 мм &
гласно СП 42-101-2003, п. 6.33, в нижней точке дымовой трубы дол*
быть выполнен контроль разряжения с выводом сигнала на автомата
безопасности всех котлов. При нарушении работы дымовой трубы1’
разряжению подача газа на горелки котлов должна быть прекраиДО-
- самотяга дымовой трубы должна обеспечивать стабильную работу кг
лов как при максимальной, так и при минимальных нагрузках.
Котлы и газоходы должны иметь взрывные клапана, количество и место ус®
новки взрывных клапанов на котлах определяет завод-изготовитель коп**
Ряд сертифицированных и имеющих разрешения ГГТН РФ котлов не »***•
взрывных клапанов. Например, котлы фирмы «Виссманн».
Количество и место размещения взрывных клапанов на газоходах олрей*
ет проектная организация. В современных нормативных материалах не п*
рится, по каким критериям определяется необходимость установки вэрн^
клапанов. Для определения количества необходимых взрывных клапанов
но воспользоваться следующей методикой:
- минимально допустимая площадь взрывного клапана на газоходе 0-®^
- объем газовоздушной смеси, способный пройти через одинвэр»**
клапан, 0.05: 0,03 = 1,67 м'; ,
- взрывные клапаны устанавливаются в верхних точках горизонта'1р*
газоходов.
га
Проектирование котельных в секторе ЖКХ <
ПРИМЕР № 10
Имеем горизонтальный газоход от котла до дымовой трубы длиной 1,0 м.
Диаметр газохода 0.3 м.
Объем газохода равен 1,0 х 0,785 х 0,32 = 0,071 м’.
Необходимое количество взрывных клапанов 0,071:1.67 = 0.043.
Вывод - взрывной клапан не требуется.
Выбор сечения газоходов и дымовой трубы должен производиться на основа-
нии аэродинамического расчета. Отвод продуктов сгорания в рассматривае-
мых настоящим справочном котельных в основном происходит за счет естест-
венной тяги (самотяги).
Ниже приведены некоторые моменты, связанные с расчетом самотяги. Методи-
ка расчета изложена в «Нормативном методе». Пример расчета дан в главе 5.
- Газоходы и дымовая труба будут нормально работать, если самотяга
трубы будет больше общего сопротивления дымоотводящего тракта
при максимальной нагрузке не менее чем на 20%.
- Рекомендуемые скорости движения дымовых газов при номинальной
нагрузке в газоходах и дымовой трубе при естественной тяге должны
лежать в диапазоне 5-10 м/с, что необходимо для предотвращения за-
дувания и опрокидывания тяги при пониженных нагрузках.
- В случае установки котельных не на -нулевой отметке-, например на кров-
ле, а также в районах с отметкой уровня поверхности земли выше -нуля
по Балтийской системе координат- (барометрическое давление выше
760 мм рт. ст.), при определении самотяги необходимо вводить коэффи-
циент барометрического давления, равный Рбар: 760, где Рбар - факти-
ческое барометрическое давление в месте установки котельной.
- Поскольку в рассматриваемых котельных в основном используются га-
зоходы круглого сечения, имеющие плавные повороты (R/d>0,9), а ко-
личество таких поворотов обычно не более трех, коэффициент местных
сопротивлений допустимо принять равным 0,3.
- В расчет самотяги обязательно вводить температуру дымовых газов с
учетом потерь температуры по тракту.
- Расчет самотяги обязательно выполнять на максимально зимний и лет-
ний периоды.
- В случае если скорости дымовых газов на выходе из устья дымовой тру-
бы будут ниже допустимых, рекомендуется устанавливать конффузор.
5. Решить вопросы водно-химического режима работы котельной.
Водно-химический режим (ВХР) котельной очень важен для надежной и долго-
вечной работы котельной. Повышенное содержание растворенного кислорода
или солей жесткости ведет к коррозии стальных материалов и образованию
накипи, что в свою очередь понижает эффективность работы оборудования
и трубопроводов, ведет к перерасходу топлива и электроэнергии и быстрому
выходу системы теплоснабжения из строя.
пи дпгу»-»
(ИИ НО ||.Г»/(<,<1,1М O<j(/,nn».i
IIIIIIIIIIHK' (нормы качостяо питательной (подпиточноотД^И
Тревооаииа ПО ВХР< о ма10ри8лвх, а ,BIUI(e а тръво<П»мИ
°порвук’ °4opew’ ко'лов и n"«™*s5i
«иХо требования по ВХР даны в Приложении 0.
ылпАходиме отметить тот факт, что современные 2- и З-ходоздж*^
xot^Ib России пали применяться относительно недавно и чоткад^Ч
го ВХР дм *аротрубных котлов в нормативных документах нот.
тплбования заводов-изготовителей могут различаться как мзду совой
1?^етивн^итребоеаниями.Вэгом случае необходимо руададд
требованиями заводов-изготовителей,
Например, фирма •Виссманн* рекомендует для своих жаритрубныхйкмегъ
пературных котлов обеспечивать следующие характеристики воды.
- pH от 8,3 до 10.0;
- общая жесткость Жо до 0,39 мг-экв/л;
- железо до 0.1 мг/л;
• свободный кислород до 0,1 мг/л.
В ряде регионов России с низким содержанием Жо вполне достаточно ota
почивать требуемый ВХР путем ввода специальных ингибиторов (комлммн
нов) для связывания растворенного в воде кислорода и установки фюыр»
с ферромагнитными вставками или магнитных шламоотделителей длярм
ния окислов железа. В качестве установки по вводу комплексом могут w
использованы установки типа «Гидро-Х» (Hldro-X), Финляндия, СДР-5
Хим», Россия, и др.
В случае высокого содержания Жо необходима либо магнитная, либою^*
ская обработка воды.
Для магнитной обработки воды можно использовать различные yewg^
постоянным магнитным полем, например установки немецкой фир**1 -HF'
аиог), Германия, «Акватеч» (Aquatech), Словакия, и Др.
ныв нп1!Г?СК0Й °^^а^°тки воды можно использоватьавтоматимиее***^?’
•Бвт. ^rMfMWe устпноики- например «Евроватер» (Eurowater)»^***^
)• Германия, «Национальные водные ресурсы», Россия, и ДР»
жен расо.ит^кИ устаи00°* химической обработки воды проектировку
на Регенерацию МОжрогоиоРаиионного периода, в
Методика оосчат* ^ответственно, величину сброса воды в
таноаок» или в ноп!!!?ЭаНа в ‘’СпРао°чнике по водоподготовке кот.^
ния ХВП. Рмагивных материалах заводов-изготовителей оООят
коренного а вола ” . ° исп°л*»оввть установки для св^у
(линии лодвчи .а«*ИСПОроАв системах вторичных контур®’
И ,0AM «• Системы ОВ и ГВС).
60
ктированио котельным в секторе ЖКХ <
Некоторые проектанты заблуждаются. считай, что если п системах ГВС ис-
пользужттсч пластиковые или оцинкованные трубы, кислородная коррозия о
П1*нч. смете к» л к о т сут с т в у е т
Всо трубопроводы из оцинкованных тр\б на практике собираются на сварке,
таким образом, защитный слой разрушается. При пластиковой разводке мл*
гистральные стояки выполняются из стали
Отказ от установки связывания кислорода возможен только в случае исполь*
зовлния полностью только пластиковых трубопроводов, только медных тру-
бопроводов или только трубопроводов из нержавеющей стали.
Внимание!
Никогда нельзя соединять между собой трубопроводы из разных материалов
(медь - сталь - нержавеющая сталь). Такое соединение ведет к образованию
•электрохимической пары» и, соответственно, к быстрой порче трубопровода.
Соединение возможно только через нейтральный материал, например плас-
тиковую вставку.
При использовании в системах алюминия показатель pH должен быть ниже
8,3. при использовании латуни показатель pH должен быть не выше 9,5.
Во всех случаях производительность установок выбирают по максимальному
расходу из условия обеспечения требования заполнения систем в течение
8 часов. (См. СНиПП-35-76 с изм. 1, п. 10.27.)
Для контроля за ВХР котельной обязательно должна быть произвело*
на установка охладителя проб. Порядок и периодичность отбора проб
определяется при выполнении ПНР. В котельных рекомендуется уста*
новка многоточечных (не менее двух) охладителей проб. Выпуск охла*
дителей проб производит, например, Доргобужский котельный завод.
ВНИМАНИЕ!
С01.01.05 г. в России введен новый ГОСТ 52029-2003.
Вода. Единицы жесткости.
Согласно этому ГОСТу жесткость воды выражается в «Ж0».
Таблицы соотношений жесткости по разным ГОСТам и странам даны в Прило-
жении 1,табл. 10.
Дополнительная информация по жесткости воды взята с сайта
htlp://\www.watef.ru/bz/param/harshness.shtml.
Химия жесткости
Понятие жесткости воды принято связывать с катионами кальция (Са*‘) и в
меньшей степени магния (Мд?’). В действительности все двухвалентные ка-
тионы в той или иной степени влияют на жесткость. Они взаимодействуют
с анионами, образуя соединения (соли жесткости), способные выпадать в
осадок. Одновалентные катионы (например, натрий Na*) таким свойством не
обладают.
Пом 8. Рмщбопи проистной документации по разделам. Основные гсхабстдм^. и
В данной таблице приведены основные катионы металлов, вызывающие
кость, и главные анионы, с которыми они ассоциируются.
Катионы Анионы
Кальций (Са‘*| Г ндрокарбонат (НСО.)
Сульфат (SO/)
СтромцмА (Sr* | Хлорид (CI) “’"’*-1
Железо (FeH Нитрат (NO,) ~ "***
Марганец Силикат (ЬЮ/)
На практике стронций, железо и марганец оказывают на жесткость столиц
большое влияние, что ими, как правило, пренебрегают. Алюминий (АР*) игре,
валентное железо (Fe3*) также влияют на жесткость, но при уровнях pH, естрь
чающихся в природных водах, их растворимость и, соответственно, «вкгадч
жесткость ничтожно малы. Аналогично не учитывается и незначительноеш»
яние бария (Ва2*).
Виды жесткости
Различают следующие виды жесткости:
- общая жесткость; определяется суммарной концентрацией жив
кальция и магния. Представляет собой сумму карбонатной (вреь^
ной) и некарбонатной (постоянной) жесткости;
- карбонатная жесткость; обусловлена наличием в воде гидрскарбск*
тови карбонатов (при pH>8,3) кальция и магния. Данный типжеспоо*
почти полностью устраняется при кипячении воды и поэтому называв
ся временной жесткостью. При нагреве воды гидрокарбонаты распада-
ются с образованием угольной кислоты и выпадением в осадок ирбо
ната кальция и гидроксида магния;
- некарбонатная жесткость; обусловлена присутствием кальциеен»
магниевых солей сильных кислот (серной, азотной, соляной) и при &
лячении не устраняется (постоянная жесткость).
Единицы измерения
В мировой практике используется несколько единиц измерения жесткое*
все они определенным образом соотносятся друг с другом. В России Госсп*
дартом в качестве единицы жесткости воды установлен моль на кубичен
метр (моль/м3).
Кроме этого, в зарубежных странах широко используются такие единицы*^
кости, как немецкий градус (do. dH), французский градус (fo). амер»м
градус, ppm СаСО3.
Соотношение этих единиц жесткости представлено в следующей таблице
Единицы жесткости воды ,
Мол*,м‘ |мг-э»в л) Немец» мА градус, do Французский градус, го Американский градус
1 000 2 304 5OOS 50 050
г Проектирование котельных в секторе ЖКХ ’<
Примечание
Один немецкий градус соответствует 10 мг/дм' СаО или 17,86 мг/дмэ СаСОэ в воде.
Один французский градус соответствует 10 мг/дм’ СаСО, в воде.
[Один американский градус соответствует 1 мг/дм’ СаСО0 в воде.
Происхождение жесткости
Ионы кальция (Са2*) и магния (Мд”), а также других щелочноземельных металлов,
обусловливающих жесткость, присутствуют во всех минерализованных водах. Их
источником являются природные залежи известняков, гипса и доломитов. Ионы
кальция и магния поступают в воду в результате взаимодействия растворенного
диоксида углерода с минералами и при других процессах растворения и хими-
ческого выветривания горных пород. Источником этих ионов могут служить также
микробиологические процессы, протекающие в почвах на площади водосбора, в
донных отложениях, а также сточные воды различных предприятий.
Жесткость воды колеблется в широких пределах, и существует множество ти-
пов классификаций воды по степени ее жесткости. Ниже в таблице приведены
четыре примера классификации. Две классификации из российских источни-
ков - из справочника «Гидрохимические показатели состояния окружающей
среды» и учебника для вузов «Водоподготовка», а две - из зарубежных: нормы
жесткости немецкого института стандартизации (DIN 19643) и классификация,
принятая Агентством по охране окружающей среды США (USERA) в 1986 г.
Жесткость воды в мг-экв Справочник по гидрохимии Водоподготовка Германия DIN 19643 USERA
0-1,5 Мягкая (0-4.0 мг-экв) Очень мягкая (0-1.5 мг-экв) Мягкая (0-1,6 мг-экв) Мягкая (0-1,5 мг-экв)
1.5-1.6 Мягкая (1.5-3.0 мг-экв)
1.6-2.4 Средней жесткости (1,6-2,4 мг-экв) Умеренно жесткая (1.5-3,0 мг-экв)
2.4-3.0
3.O-3.6 Умеренно жесткая (3,0-6,0 мг-экв) Достаточно жесткая (2.4-3.6 мг-экв)
3.6-4,0 Жесткая (З.О-б.О мг-экв)
4.0-6,0 Средней жесткости (4,0-6,0 мг-экв) Жесткая (3.6-6.0 мг-экв)
6,0-8,0
8,0-9.0 Жесткая (8.0-12.0 мг-экв Жесткая (6,0-9,0 мг-экв) Очень жесткая (>6,0 мг-экв) Очень жесткая (>6.0 мг-экв)
9.0-2.0
Свыше 12.0 Очень жесткая (>12.0 мг-экв) Очень жесткая (>9.0 мг-экв)
Обычно в маломинерализованных водах преобладает (до 70-80%) жесткость,
обусловленная ионами кальция (хотя в отдельных редких случаях магниевая
жесткость может достигать 50-60%). С увеличением степени минерализации
•оды содержание ионов кальция (Са”) быстро падает и редко превышает 1 г/л.
Содержание же ионов магния (Мд2*) в высокоминерализованных водах можег
достигать нескольких граммов, а в соленых озерах - десятков граммов на один
литр воды.
а Опии В Рлэппбопсв проектной документации по раэдолл
нииные гребок а ниа
В целом жесткость поверхностных вод. как правило, меньше жести^Л^
подземных. Жесткость поверхностных вод подвержена заметиым^ЦЧ
колебаниям, достигая обычно наибольшего значения в конце зимы
шего в период половодья, когда обильно разбавляется мягкой ДОждевм*’
лой водой. Морская и океанская вода имеют очень высокую жесткость,
ки и сотни мг-эке/дм’).
6. Разработать раздел топливоснабжения.
Котельные в автоматическом режиме могут работать на различных видал
лива. Настоящим справочником рассматриваются вопросы работы
на природном газе и жидком топливе.
6.1. Работа котельной на природном газе.
Принципиальная схема газоснабжения котельной дана в Приложении 17.
В зависимости от назначения котельной и ее расположения относительно^
лоснабжаемого здания давление газа на вводе в котельную может быть, $
гласно табл. 2 СНиП 42-01-2002, равным:
- 1,2 МПа, для отдельно стоящих котельных предприятий;
- 0,6 МПа, для отдельно стоящих котельных иа территории *хлм
поселений;
- 0,6 МПа, для пристроенных, встроенных и крышных котельныхпроина-
ленных предприятий;
- 0,3 МПа, для пристроенных, встроенных и крышных котельных ад*
нистративных зданий;
- 0,005 МПа, для пристроенных, встроенных и крышных коталым
жилых зданий.
Для отдельно стоящих котельных ЖКХ применяют устройство ГРП нелосрв}
ственно в котельной. Это может быть общее для всех котлов ГРП или отделу
на каждый котел свое ГРУ. ,
В остальных случаях на вводе газа в котельную устанавливают шкафной
ный газорегуляторный пункт (ШГРП). 1
Очень редко газораспределительные предприятия разрешают лодкл,°мвнв3
котельной к непосредственно газопроводам низкого давления.
Перечень выпускаемого газового оборудования и арматуры очень хорсхлоо^
щен в вышеназванной литературе и в данном справочнике не повторяется
Рассмотрим основные моменты, связанные с выбором оборудованияиР*
метров газопроводов на следующем примере.
ПРИМЕР Ns 11
Дано:
- Газовая котельная с двумя трехходовыми газовыми котлами
- Подключенная нагрузка - необходимо обеспечить теплом KOMpJ’^jflr j
лых зданий с расчетными нагрузками - отопление Qo = 0,95 МВ• |
ляция О, = 0.65 МВт, ГВС 0 “ ср час = 0.4 МВт. Нагрузки дзны с г"
потерь и СН
легирование котельных в секторе ЖКХ
- Котельная пристроенная. 2-я категория надежности по теплоотпуску.
- Суммарный теплоотпуск котельной-
зима Q = 2.00 МВт.
лето О = 0.40 МВт.
- Топливо - природный газ. Давление газа е точке подключения к газо-
проводу 1,0 бар (эти). Для редуцирования давления газа с цепью обес-
печения разрешенного давления на вводе в котельную, с учетом требо-
ваний по режимам настройки ПЗК и ПСК до 45 мбар, устанавливается
ШГРП. Минимально допустимое давление газа на входе в газовую го-
релку 25 мбар.
Задача проектировщика - выбрать газовое оборудование и арматуру, выпол-
нить гидравлический расчет газопровода таким образом, чтобы обеспечить
требуемое давления газа перед всеми горелками.
- Определяем максимальный и минимальный расход газа на котельную
по формуле Во = Q: Орн: С.
- зима - 2.0 х 0,86: 8046:0.94 х 106 = 227,4 нм’/час (0,063 нм’/с);
- ЛОТО - 0.4 х 0,86: 8046:0,94 х 10® = 45,5 нм’/час (0,013 нм’/с).
- Приводим расход газа к рабочим условиям (зима)
В#=Вф х (1 +0.45): 1.013 х 273 : (273 + 12) = 0,086 м’/с.
- Определяем диаметр газопровода по максимальному расходу (рекомен-
дованная скорость газа о трубах 7,0 м/с):
W=В : F. F=0,785 х D2. D = \В : 7 х 0.785, Д = \0.086 :7 х 0,785 = 0,086 м.
Принимаем трубу 108 х 4,0 (Ду100).
- Аналогично примеру № 2 (выбор горелок) определяем тип горелки и
входной диаметр.
IВ данном случае подходит горелка G7/2-D исл. LN с диаметром газопровода
,*а вводе в горелку 89 х 3,0 мм (минимально допустимое давление газа перед
• Прелкой 13 х 1.05 * 7.5 = 21.15 мбар).
- Выбираем основное газовое оборудование и арматуру:
- быстродействующий газовый клапан. В основном применяют клапаны
белорусской фирмы «Термо-Брест» типа ВН или ООО «Теплотехника»
типаКМГ. В нашем случае принимаем клапан ВН6М-1К. Потеря давле-
ния на клапане составляет 2 х (1 ♦ 0,045) = 2,09 мбар;
- в связи с тем что за стенкой котельной установлена ШГРП, оборудован-
ная отключающей арматурой и фильтром, запорный орган на вводе и
фильтр можно не устанавливать;
- термозапорный клапан (противопожарный клапан) имеет сопротивле-
ние аналогично шаровому клапану. Согласно нашему расчету принима-
ем к установке клапан производства ОАО «Старорусприбор- Ду 100:
— качестве газового счетчика может быть применено оборудование це-
лого ряда фирм. В нашем случае принят газовый счетчик СГ-100 с кор-
ректором фирмы -Логика» типа СПГ.
снятия счетчика на поверку для обеспечения работы котельной в эа-
ЧвНУЮ Спецификацию закладывается катушка имитатор, при этом байпасная
не предусматривается.
*65i
♦
с Глеи 8. Разработка проектной документации по разделам. Основные требованн!
- Поагрегатный учет расхода газа может быть выполнен с помощь»^®
носных устройств или стационарных газовых счетчиков. (В рассш^3
ваемом случае предусмотрено использование переносных
При этом в проекте это должно быть отражено и указано место*
должен производиться замер.) '
Наибольшей популярностью пользуются газовые комплексы Арзамасского
вода -Газэлектроника» типа «СГ-ЭК» с ротационными или турбинными счи
чиками и встроенными корректорами. Зачастую для снижения затрат цОт.'
ные организации просят проектировщиков устанавливать газовые счепц^
(ротационные или турбинные) с вынесенным корректором типа СПГ
«Логика». Применение такого корректора также может быть оправдано,г»,
да в котельной есть несколько газовых счетчиков. Различные модифиц^
СПГ допускают присоединение до шести счетчиков. Установка ротационкы
или турбинных счетчиков требует минимальных прямолинейных участков до»
после счетчика (5Ду - до, ЗДу - после). В случае если в котельной есть воз-
можность выдерживания больших расстояний, более дешевым и простымц-
риантом является вариант установки термоанемометрического счетчика тип
РГА-ЮО(ЗОО) ООО -Турбулентность-Дон». Требуемые расстояния до и пос»
счетчика 25Ду, 5Ду соответственно. Данный счетчик не требует контроля «-
репада давления, установки врезок для контроля давления и температуры.
Многие эксплуатационные организации просят применять в проектах ко-
ревые расходомеры, например ВРСГ-1 (производитель ООО НПП «ИРВЛС*.
г. Казань). Эти счетчики имеют встроенные датчики температуры и давлеи*
Для установки ВРСГ требуемые расстояния до и после счетчика состаал»г
соответственно не менее 25Ду, 5Ду. Возможно уменьшение длины участи гр»
условии установки турбулизаторов потока.
Методика расчета газового тракта дана в главе 5. Пример схемы газоснаб**
ния см. в приложении 17.
Наряду с природным газом котельная также может работать на биогазе «я»
сжиженных природном или углеводородном газе.
При этом основные требования по составу оборудования сохраняются. ПР
разработке проектов необходимо только учитывать свойства газов (уд₽***
вес, теплотворную способность и др.) и использовать требования Правил
зопасности ПБ12-609-03.
6.2. Работа котельной на жидком топливе.
В качестве жидкого топлива используют мазут марки М100 или легкое
ное топливо «Солярку». В котельных, где основным топливом являетс*
родный газ. обычно в качестве аварийного топлива используют
Рассматриваемые настоящим справочником котельные (до 20 МВт) во
условиях резервного или аварийного топлива не требуют. Однако
вание может быть выдвинуто газоснабжающей организацией при офоР
лимитов на топливо.
Необходимо отметить, что котельные, работающие на мазуте, долж^^^
постоянную температуру теплоносителя не ниже 130 *С. для обеспечен^
зогрева мазута. Поскольку настоящим справочником рассмзтрив3
Проектирование котельных в секторе ЖКХ-
тельные с температурой теплоносителя до 115 "С, «опрос работы котельных на
мазуте будет рассмотрен отдельно.
Работа на мазуте котельных с температурой теплоносителя ниже 130 ’С возмож-
на при условии его доставки автотранспортом, обеспечении постоянной темпе-
ратуры теплоносителя для разогрева мазута в резервуарах и установке допол-
нительных электроподогревателей для догрева мазута перед горелками.
Рассмотрим топливный тракт котельной с аварийным топливом типа «Солярка».
В качестве примера берем котельную, указанную в предыдущем разделе.
Определяем максимальный и минимальный расходы топлива на котельную по
формуле Вф = О: Q°M: ц:
- зима 2,922 х 0,86 :10000: 0,94 х 1000 = 267,3 кг/час (0,075 кг/с);
- лето 0,398 х 0,86:10000:0,94 х 1000 = 37,2 кг/час (0,010 кг/с).
Согласно СНиП 11-35-76 с изм. 1, п. 11.39, склад топлива должен располагаться
за пределами котельной, вместимостью, рассчитанной исходя из 5-су-
точного запаса с двумя резервуарами. В настоящее время отечествен-
ными компаниями освоен выпуск двухстенных спаренных резервуаров
различной емкости (емкость в емкости). Исходя из повышенных тре-
бований по экологической безопасности промежуточное пространство
между емкостями заполняют специальным гелем. В межтрубном про-
странстве ведется контроль электропроводности геля. При проникно-
вении в него «Солярки- электропроводность меняется и сигнал утечки
может быть выведен на диспетчерский пульт.
Емкость склада составит 267,3 х 24 х 5 = 32076 кг (32,0 м3).
В котельной допускается установка расходной емкости объемом не более 0,8 м3
(см. л. 11.49. СНиП II-35-76 с изм. 1).
Расходная емкость обеспечит работу котельной в пределах 0,8:0,2673 = 3,0 часов.
В качестве горелки в данном случае можно использовать горелку фирмы «Вайс-
хаупт»типа RGL7/1-D.
Топливопроводы от склада топлива, поскольку котельная находится в зоне жи-
лой застройки, рекомендуется проложить в непроходных каналах или в футля-
ре (см. п. 11.53 СНиП 11-35-76 с изм. 1).
Описание работы котельной на жидком топливе
Насосная группа закачивает топливо из склада топлива в расходный резервуар.
Эта же группа выполняет периодическую рециркуляцию жидкого топлива для
предотвращения его застаивания в резервуарах основного склада топлива.
На вводе в котельную должны устанавливаться (см. л. 11.52СНиП11-35-76сизм. 1):
- отключающее устройство с изолирующим фланцем;
• быстродействующий запорный клапан, предотвращающий подачу топ-
, лива при аварийных ситуациях, аналогично газовому клапану (пожар,
( загазованность 2-й порог).
расходной емкости насосами горелок топливо подается к горелкам котлов
ло однотрубной или двухтрубной линиям. Несмотря надопущение подачи топ-
i ГЬомВ Разработка проемной докумонтоции по разделам. Основные гребо>дмич
пипа по однотрубной линии (без его рециркуляции), рекомендуется
му не применять. Данная рекомендация связана с тем, что, несмотря ы»?
небольшое удорожание капитальных затрат, эксплуатация котельной с
рециркуляции значительно надежней и проще. Учет израсходованного
ва ведется по разнице показаний счетчиков на подающей и рециокум^
нык линиях. В районах с низкой температурой рекомендуется насоснуюraiZ
дополнять блоком электрических подогревателей. Такие насосные группы?
пускаются фирмами «Ойлон-, «Вайсхаупт- и «Элко». Рекомендации по
насосных групп имеются в технической документации указанных компаний
Как вариант, возможно решение отказа от расходной емкости внутри котц^.
ной. Такое решение допустимо применять, если топливные насосы горе^
способны на -самовсасывание».
На основании принятых решений специалист ТМ производит выпячу
смежным специалистам и разрабатывает графический материал.
В случае когда жидкое топливо является аварийным, наиболее простой си-
мой является схема, указанная в приложении 15.20 (08/03*05 ТХ2).
При аварийной ситуации топливо из цистерны подается в расходную ешость
откуда насосом горелки подается на форсунку горелки.
Расходная емкость оснащается сигнализатором уровня. При достижении
него уровня подача топлива из цистерны прекращается, при достижении «о-
него уровня подача топлива возобновляется.
На вводе в котельную должны устанавливаться (см. п. 11.52 СНиП Н-35-75С
мэм. 1):
- отключающее устройство с изолирующим фланцем (лоз. 3);
- быстродействующий запорный клапан (поз. 4), предотвращающийю
дачу топлива при аварийных ситуациях, аналогично газовому клала*
(пожар, загазованность 2-й порог).
Для обеспечения первичного запуска насоса горелки необходимо на под»*
щей линии установить воронку с крышкой, через которую будет перв*»ю»
лито топливо в трубопровод.
Расходную емкость рекомендуется всегда устанавливать на металличес*»*
поддон с высотой бортов не менее 1/3 высоты расходной емкости
8.2. РАЗРАБОТКА САНТЕХНИЧЕСКОГО РАЗДЕЛА
Сантехнический раздел проекта котельной включает в себя два подрзлдег^
1) отопление и вентиляция котельной;
2) водопровод и канализация котельной.
8. 2.1. Разработка раздела отопления и вентиляции (ОВ).
При разработке данного подраздела определяется тепловоздушиь^
ланс котельной и решаются мероприятия по обеспечению допуск’*
значении температур в помещении котельной п зимний и летний пер»11**
а такъе по обеспечению подачи необходимою количества воздух •’
лению теплоиэбытков.
Проектирование котельных в секторе ЖКХ **
На основании задания специалиста ТМ специалист ОВ совместно с архитек-
тором проводят теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания и
уточняет тип и толщину ограждающих конструкций.
На основании данных, полученных от специалиста ТМ. по тепловыделениям от
работающего оборудования, арматуры и трубопроводов (величина тепловы-
деления, согласно многолетним практическим наблюдениям ряда эксплуата-
ционных фирм и фирм-поставщиков, составляет в пределах 1.0-1,5% от теп-
ловой мощности котельной) и по расходу воздуха на горение (по укрупненным
данным можно принять 0,35 м’/с на 1,0 МВт потребляемой мощности), специ-
алист ОВ проводит расчет тепловоздушного баланса котельной. При этом учи-
тываются теплопотери здания через строительные конструкции, теплопотери
с воздухом, идущим на горение котлов и 3-кратный воздухообмен в помеще-
нии котельной, тепловыделения от трубопроводов и оборудования.
На основании расчета специалист ОВ определяет площадь живого сечения
жалюзийных решеток (приток наружного воздуха) и дефлекторов (вытяжка из
котельной).
Основные расчетные данные сводятся в таблицу тепловоздушных балансов по
котельной.
В случае недостатка тепла в котельной, для обеспечения требуемой темпера-
туры внутри помещения в режиме наиболее холодной пятидневки, в котельной
устанавливают отопительные приборы или приборы воздушного отопления,
работающие на теплоносителе, вырабатываемом котельной. Реже для этих
целей используют электронагревательные калориферы.
Рекомендуется в котельной предусматривать установку резервных
электрокалориферов или масляных радиаторов тепловой мощностью,
достаточной для поддержания в помещении котельной положительной
температуры (не более +5 ’С) в случае аварийной остановки котлов.
Для расчета тепловоздушного баланса котельной и определения расчетных
значений необходимо использовать требования:
- СНиП 23-01 -99 «Строительная климатология»;
- СНиП 2.04.05-91 * «Отопление, вентиляция и кондиционирование»;
- ПБ12-529-03 и ПБ 12-609-03;
- СНиП 11-35-76 с изм. 1.
ПРИМЕР №12
Рассчитать теплопотери помещения котельной, составить тепловоздушный
баланс котельной, определить живое сечение приточных жалюзийных решеток
и диаметр дефлектора.
Дано:
- Температура внутреннего воздуха: t, = 12 *С - зима / 24 *С - лето.
- Объем котельного зала: V = 350 м3.
- Площадь котельного зала: S = 100 мг.
- Здание котельной: каркасного типа с ограждающими конструкциями из
•Сэндвич-панелей» толщиной 150 мм; сопротивление теплопередаче
Я = 2,87 м' х *С/Вт.
ЕЯ
I Глава 8 Разработка проектной документации по разделам. Основные требомнив а nw
- Место установки котельной: Санкт-Петербург.
- Установленная мощность: О = 4,9 МВт - зима / 0.25 МВт - лето;
наддувные фирмы «ЭЛКО*.
- Площадь остекления: F = 10,5 м?; сопротивление теплопередаче ощ
R = 0.2 м: х ’С/Вт,
- Удельная теплоемкость воздуха: Св = 0,29 вт/м*‘.
- Удельный вес воздуха 1,239 кг/мэ (при t, = 12 ’С).
- Расчетная температура наружного воздуха t„
(в соответствии со СНиП 2.04.05-91 *):
1) холодный период года: t,n0 = -26,0 'С (параметр "Б");
2) переходный период года: tH = +8,0 'С;
3) теплый период года: t_ = +20,6 *С (параметр "А").
/. Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
Теплопотери через ограждающие конструкции определяются по формуле:
O^-Fx 1/R,x(t,-tJxn. Вт.
где: F - площадь ограждения, м’;
Ro - сопротивление теплопередаче ограждения, м2 х ‘С/Вт;
te -1„ - расчетные температуры, град., внутреннего и наружного воздуха;
п - коэффициент уменьшения для подсчета теплопотерь через различи*
ограждения.
Полученные результаты расчета теплопотерь сводят в таблицу.
Стороны С8СТЗ Ограждения Множи- гель надба- вок 1
Назва- ние Разме- ры, м Кол во Пло- щадь мг 1/R,
с нс 20x3.5 1 70.0 0.35 ЗВ 1.15 юл
в НС 5x35 1 17.5 0,35 38 1.15 аз
ю НС 20x3,5 1 70,0 0,35 38 1.05 П
3 НС 5x3.5 1 17 5 0,35 38 1.10 1
- пг 20x5 1 100,0 0,35 38 • ijjgj
- пл 20x5 1 100,0 0.29 38 - ис:
С до 1.75x2 3 10,5 4,65 38 1.15 •ЧЯ
итого , 1
//. Расчет площади жалюзийной решетки (приток) и диаметра дефленй'9
(вытяжка)
ние котельных в секторе ЖКХ
А. Холодный период года.
Обязательная трехкратная общеобменная вытя*ша: L. = Vx 3 = 350 х 3 = 1050 »л'..ч
Объем воздуха, идущего на горение:
(_ = 0.35 х О х 3600 = 0.35 х 4.9 х 3600 = 6174 м’/ч
Теллопотери через строительные конструкции (по данным теплотехнического
расчета): Остр. = 7139 Вт.
Теллопотери по воздуху (на горение и общеобменную вытяжку):
ОбОЗД. = (L, ж L) х С х у х ЛТ = (1050 + 6174) х 0.28 х 1.239 х 38 = 95 234 Вт.
Тепловыделения: Отепл. = q х Q = 0,015 х 4,9 х 1 000 000 = 73 500 Вт.
Недостаток тепла: Обал. = Отепл. - Овозд. = 73500 - (95234 * 7139) = (-)28 873 Вт.
Объем воздуха, идущего на приток: L = L, + L, = 1050 + 6174 = 7224 м’/ч.
Площадь жалюзийной решетки: F = L/3600 xWx 0.7 =7224/3600 х 1,1 х0,7=2,61 »ж.
К установке принимаются три жалюзийные решетки 1.0 х 0,9 м.
d.=2x%L1 /3600xnxW = 2x\1050/3600x3,14x 1,0 = 0,610м.
ЯР**
К установке принимаются два дефлектора Д = 315 мм.
Вытяжка осуществляется вытяжной системой ВЕ-1, ВЕ-2.
- Рекомендуемая скорость движения воздуха (W, м/с) в жалюзий-
ной решетке в случае отсутствия на воздухозаборе механического
побуждения составляет 1,0-1,3 м/с для котлов с наддувными го-
релками и 1,0 м/с для котлов с остальными горелками. В случае
установки непосредственно на месте забора воздуха устройства
с механическим побуждением скорость воздуха рассчитывается в
зависимости от типа и производительности приточной установки.
- На жалюзийных решетках необходимо устанавливать автомати-
ческие заслонки с приводом, закрывающие поступление наруж-
ного воздуха при пожаре, а также при полной остановке котельной
(для предотвращения попадания холодного воздуха). В случае
установки непосредственно на жалюзийные решетки устройств
с механическим побуждением данные устройства необходимо
оснащать механическим фильтром и впускным клапаном с элек-
троприводом, закрывающим поступление воздуха при пожаре, а
также при полной остановке котельной (для предотвращения по-
падания холодного воздуха.
- Необходимо также помнить, что жалюзийная решетка работает
неполным сечением и при определении площади отверстия жа-
люзийной решетки вводить поправочный коэффициент К,* = 0,7.
- Скорость воздуха в вытяжных дефлекторах ориентировочно при-
нимается 1,0 м/с.
Б- Теплый период года.
Обязательная трехкратная общеобменная вытяжка:
4 = Vx3 = 3 x 350= 1050 м’/ч.
Объем воздуха, идущего на горение:
Ц = 0.35 х О х 3600 = 0,35 х 0,25 х 3600 = 315 м’/ч.
' Глава 8 Разработка прост мой документ ац>*1 по раэдепам. Основные требования
Теллолотери через строительные конструкции: “
С) = 639 Вт.
С*Т>
Теллопотери по воздуху на горение и общеобменную вытяжку:
Овозд = L х С х у х АТ Огор = (315 + 1050) х 0.28 х 1.189 (24 - 20.6) = 1545,1
Тепловыделения:
Отепл. = q х 0 = 0.015 х 0.25 х 1000000 = 3750 Вт.
Теллоизбытки:
О = 3750 - (639 *1545.1) = 1565.9 Вт.
Потребный воздухообмен по теплоизбыткам:
L= 1565,9x0.86/0.29 (24 - 20.6) = 1365,8 м’/ч.
Объем воздуха, идущего на приток:
L= 1050 + 315 ♦ 1365.8 = 2730,8 м’/ч.
Площадь жалюзийной решетки:
FK = 2730.8 /3600 х 1.2 х 0.7 = 0,903 мг.
Приток естественный через жалюзийную решетку размером 1.0 х 0.9 (h).
d^=2 х <L, /3600 х п х W = 2 т/ (1050 + 1365.8)/3600 х 3.14 х 1.0 = 0,925 м.
К установке принимаются три дефлектора Д = 315 мм.
Вытяжка осуществляется вытяжной системой BE* 1, ВЕ-2, ВЕ-3
Основные расчетные данные тспловоздушного баланса котельной свовЯ!
таблицу.
и
5
I
Q г-
а
о
X 3
«а
ф 6
3
‘С
’с
’с
Вт
Вт
Вт
Вт
М’/Ч
м’/ч
м’/ч
7224 I
12
12
П‘00
1С2373
28873
1050
6174
2
1
Q
С
п
ф
8 2
5- з
•29 6
3750
2164 1
uses э
1265 А
315
2?ЛЭ 9 0.90>
э
На основании принятых решений, по результатам расчетов слециал‘‘сТ
согласовывает со специалистами ТМ и АР места установки жалюзий** ,
шетог, дефлекторов и отопительным приборов и выполняет грзф»'меС*
часть прсегта
Проектирование котельных в секторе ЖКХ >
8.2.2. Разработка раздела водопровода и канализации (ВК).
При разработке данного раздела специалист ВК решает вопросы ввода водо-
провода в котельную, организацию узла учета расхода воды как котельной в
целом, так и на отдельных направлениях (например, подпитка контуров, ГВС,
пожаротушение и т. п.). Работа специалиста ВК строится на основании задания
специалиста ТМ с учетом архитектурно-строительных решений по котельной и
ТУ на водоснабжение и канализование котельной, выдаваемых водоснабжаю-
щей организацией.
Специалист по ВК обязан руководствоваться требованиями нормативных до-
кументов по своей специальности, а также требованиями нормативных доку-
ментов по котельным (см. Перечень действующих нормативных документов).
Работы по ВК включают в себя внешние (наружные) сети НВК и внутренние
сети ВК котельной.
Как уже отмечалось в начале справочника, в нем рассматриваются только воп-
росы проектирования ВНУТРИ котельной.
В связи с тем что в основном современные котельные проектируются для ра-
боты без постоянного присутствия обслуживающего персонала, норматив-
ными документами установка санитарных приборов не предусматривается.
Такое решение не всегда правильно. СНиП 2.09.04-87*. п. 2.19, позволяет не
устанавливать санитарные приборы, если до ближайшего помещения, обо-
рудованного санитарными приборами, не более 75 м. В отдельно стоящих,
крышных или пристроенных котельных для жилых зданий такая возможность
отсутствует (не пойдет же обслуживающий персонал в соседнюю квартиру).
Например, в Руководстве по проектированию автономных источников тепло-
снабжения, утвержденных правительством г. Москвы, п. 5.3. предусматрива-
ется обязательная установка санитарных приборов (умывальника и туалета).
И это требование рекомендуется соблюдать и в других регионах.
Для целей внутреннего пожаротушения котельной должны быть установлены
пожарные краны, присоединенные к стоякам сети противопожарного водо-
провода, если таковой имеется, или к сети общехозяйственного водопровода.
Пожарные краны должны обеспечивать орошение каждой точки помещения
Двумя струями, производительностью 2,5 л/с каждая (см. СНиП П-35-76 с изм.
1,п. 17.5,17.6, свободный напору пожарного крана должен быть не менее 10 м
вод. ст.). Для крышных котельных возможно присоединение к «сухотрубам».
Помимо пожарных кранов, в соответствии с ППБ-01-03 котельная должна быть
оборудована первичными средствами пожаротушения - порошковыми огнетуши-
телями вместимостью не менее 5 л каждый, заряженными порошком ВС или АВС.
Необходимо отметить, что для отдельно стоящих котельных с водогрей*
ными котлами с температурой нагрева до 115 *С или паровыми котлами с
Давлением пара до 0,7 кг/см’ с объемом здания до 500 м’ и тепловой мощ-
ностью до 10,0 МВт, согласно письму УГПС № 20/2.2/2697 от 16.12.97 и
письму Госстроя России № 13-803 от 16.12.97, допускается противопо-
жарный водопровод в котельных не проектировать. При этом пожаротуше-
ние должно обеспечиваться наружным противопожарным водопроводом и
первичными средствами пожаротушения, установленными в котельной.
i Гллпа в. Разработка проектной документации по разделом. Основные Требования и под.
Все постоянные и залповые (аварийные) технологические сливы от Ттщ,1
охладителя проб, конденсата от дымовых труб, предохранительных
и технологического оборудования, установленного в котельной, должны^
бираться в систему внутренней канализации и далее поступать в отделив1
выпуск, не связанный с общедомовой системой.
Отвод в канализацию залповых (аварийных) сбросов при срабатывании под,
хранительных клапанов должен осуществляться через бачок или воронки
ва струи, отвод конденсата от дымовых труб - через установки нейтоали^ц^
Рекомендуется у крышных котельных для предотвращения замерзания.вслу.
чае выпуска канализационной трубы в дождевую приемную воронку, проиц.
дывать канализационный трубопровод в изоляции с греющим кабелем.
Соединение сливных трубопроводов котельных с канализацией необходим»
всегда производить через промежуточный колодец. В крышных котельных о
вмещать выпуск из котельной с внутридомовой канализацией запрещается
Температура технологических сливов, отводимых в наружную сеть канализа-
ции, не должна превышать 40 ‘С. расхолаживание аварийных сбросов при сра-
батывании предохранительных клапанов с t = 65 °C + 95 *С рекомендуется преду-
сматривать путем смешения с охлажденными стоками, находящимися в отстой-
ной части «мокрого колодца», устанавливаемого на выпуске в канализацию.
Концентрация и состав сточных вод от котельной, подлежащих отведению!
наружную сеть канализации, должна соответствовать нормативам ДК для сис-
темы коммунальной канализации.
Результатом работы специалиста ВК является водный баланс котельной now-
допотреблению и водоотведению и графический материал. Водный баланс!
виде основных показателей по системам водопровода и канализации указа* в
нижеприведенной таблице.
ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ СИСТЕМ ВОДОПРОВОДА И КАНАЛИЗАЦИИ
Наименование системы Расчетный расход воды Примечание
м7 сут. м’/ч л/с
Хоэяйственно-питъевои водопровод 61 В том числе - подпипа тепловой сети (авария) - подпитка готловог о контура (авария) • охлаждение проб воды • заполнение систем теплоснабжения - Горячее водоснабжение • Пожаротушение - Мо<рад убор»а полов Работа охладителе пре* N раз в сунн о Т минут Подпитка не более 3 о сутки NpaJirtA Первичное заполн*"* 1 раз/год нз 8 часов
Производственная мамализ.щмя КЗ • Опорожнение оборудования котельной • Отвод от охладителя проб • Отвод конденсата дымовых труб после 1 нрйтрализатора*расп«слихелм 1 - Моя рая убор» а полое L- 1 раз о год или 1 чХ пт* аварии условно чиста* 1
ггиротанив котельных в секторе ЖКХ
р- -х i.ira
уруООПрОИОДЫ '’1'-10ПР0£»ОДЛ U КОН*ПЫ10Й рекомендуется прокладывать из
Л„,|С!ИКОПЫХ И-1И ОЦИНКОВаннЫХ 1р\(' СбОрК.» ОЦИНКО6.1НН(4Х Труб ДОЛкнЛ Про-
рщодитьсчс помощью резьоопых соединений.
Тр^опроподы канализации в котельной рекомендуется прогладывать из плас-
пНоных или чугунных (шлроеиднографитных - ВЧШГ) труб
Применение стальных -черных* труб для водопровода запрещено
е.З. РАБОТА СПЕЦИАЛИСТА-СТРОИТЕЛЯ (АР. КЖ. КМ)
Архитектурно-строительный раздел проекта котельной включает в себя, наря-
ду с разработкой архитектуры здания, проекты конструкций железобетонных
jk?K) и конструкций металлических (КМ). Как уже отмечалось выше, в совре-
менных условиях для небольших отдельно стоящих или пристроенных котель-
ных специалист-строитель разрабатывает также проекты генплана (ГП) и бла-
гоустройства (БГ).
Требования к помещениям котельных изложены в СНиП 11-35-76 с изм. 1, п. 3.9 и
3.10. а также в «Правилах устройства и безопасной эксплуатации паровых кот-
лов С давлением газа до 0.07 МПа. водогрейных котлов и водоподогревателей
с температурой нагрева воды не выше 115 'С с изменениями».
Основные требования:
- Встроенные котельные должны отделяться от смежных помещений
противопожарными стеками 2-го типа или противопожарными перего-
родками 3-го типа.
- Пристроенные котельные должны отделяться от основного здания проти-
вопожарной стеной 2-го типа. При этом стена здания, к которой пристраи-
вается котельная, должна иметь предел огнестойкости не менее 0.75 час.
- Несущие и ограждающие конструкции крышных котельных должны
иметь предел огнестойкости 0,75 час. предел распространения пламе-
ни по конструкциям должен быть равным нулю. Кровельное покрытие
под котельной и в радиусе 2.0 м от нее должно выполняться из негорю-
чих материалов или защищаться от возгорания бетонной стяжкой тол-
щиной не менее 20 мм.
~ Выход из встроенных и пристроенных котельных необходимо преду-
сматривать непосредственно наружу.
- Марш лестниц для встроенных котельных допускается располагать в
габаритах общих лестничных клеток, отделяя эти марши от остальной
части лестничной клетки несгораемыми перегородками и перекрытия-
ми с пределом огнестойкости не менее 0.75 час.
- Для крышных котельных следует предусматривать:
* выход непосредственно на кровлю;
* выход на кровлю из основного здания по маршевой лестнице;
- при уклоне кровли более 10% следует предусматривать ходовые мост-
ки шириной не менее 1 м с перилами.
- Устройство помещений и чердачных перекрытий над котлами не до-
пускается
• В котельных площадью более 200 м? и длиной по фронту котов белое
12 м должно быть но менее двух выходов.
। Пэдм 8 Рэзрзботко проектной документации по разделам. Основные требовании и Пол
- Двери из котельных должны открываться наружу.
- Расстояние от верха обслуживаемого котла до перекрытия долюши.
не менее 2,0 м, а для необслуживаемого котла не менее 0,7 м,
- Лестницы высотой более 1,5 м, предназначенные для систематике»*
го обслуживания, должны иметь угол не менее 50’, в остальных слу^
рекомендуемый угол наклона не более 75*.
Размеры лестниц должны быть: по ширине не менее 600 мм, по высоте чебл.
лее 200 мм.
Ступени лестниц запрещается изготавливать из гладких материалом
из круглой прутковой стали.
- Ширина площадок для обслуживания арматуры и оборудования
на быть не менее 800 мм.
Все площадки должны иметь перила высотой не менее 0,9 м и сплошную от-
бортовку по периметру высотой не менее 100 мм.
Для крышных котельных рекомендуется:
- выполнять «плавающие полы- для предотвращения вибрационных на-
грузок на основное здание;
- выполнять гидроизоляцию пола не менее чем на 100 мм высоты, пр*
этом выход из котельной должен быть оборудован порогом.
Специалист-строитель совместно со специалистом ОВ на основании задакв
специалиста ТМ выбирает тип ограждающих конструкций котельной, провода’
необходимые строительные (конструктивные) расчеты и выполняет черте»
Для выполнения расчета фундаментов необходимо обязательно полу
чить от Заказчика данные по геологии грунтов (несущая способность
коррозийная активность, уровень грунтовых вод и др.).
Расчеты строительных конструкций настоящим справочником не рассматри-
ваются.
8.4. РАБОТА СПЕЦИАЛИСТА ПО ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЮ
Раздел электроснабжения котельной включает в себя:
- работы по внешнему электроснабжению котельной, если таковые ого-
ворены Заданием на проектирование. Как уже отмечалось в начале
справочника, в нем рассматриваются только вопросы проектирован’’*
ВНУТРИ котельной.
Необходимо отметить, что раздел электроснабжения носит специфическ»"1
характер в части внешнего электроснабжения, поскольку расчет вводных*’
томатов в котельной должен производиться с учетом селективности заш”™-'
аппаратов основного ГРЩ здания (комплекса зданий), обслуживаемыхкотсл»’
ной (основных вводов), по токам короткого замыкания (КЗ). Расчет токов К -
на проверку срабатывания аппаратов защиты на вводе в котельную в соотве’
ствии с ПУЭ гл. 1.7.79 включает в себя параметры сетей от источника пита”’’
(ТП). ГРЩздания и далее до ВРУ котельной, а данные о питающем кабеле”**'
протяженности и автоматах защиты на котельную от точки подачи электро””
танин, не говоря о ТУ на внешнее электроснабжение, проектиропшику
ной не всегда предоставляет Генпроектировщик и Заказчик;
Проектирование котельных в секторе ЖКХ j
- работы по силовому электрооборудованию, включая контур уравнива-
ния потенциалов и молниезащиты (ЭМ);
- работы по освещению помещения котельной (ЭО).
Специалист по электроснабжению выполняет работы на основании заданий
специалиста ТМ и специалистов других разделов (ОВ и ВК). если у них в раз-
делах имеется электропотребляющее оборудование. Специалист по электро-
снабжению должен работать в тесном контакте со специалистом по автомати-
зации (в различных организациях различные специалисты занимаются вопро-
сами управления приводов и т. п.).
Специалист по электроснабжению обязан руководствоваться требованиями
нормативных документов по своей специальности, а также требованиями нор-
мативных документов по котельным (см. Перечень действующих нормативных
документов).
При разработке раздела электроснабжения в проекте должны быть разработаны:
- однолинейная схема электроснабжения. При разработке однолинейной
схемы необходимо, согласно ПУЭ, в котельных выполнять 2 рабочих вво-
да электропитания, т. е. 2 ввода, рассчитанных на полную нагрузку с АВР
вводов. На каждом вводе необходимо установить электросчетчики.
При разработке однолинейной схемы выбирается тип кабельной продукции в
соответствии с требованиями ПУЭ и тип автоматов (с учетом селективности и
срабатывания по I К.З.).
Выбор сечения питающего кабеля производят по допустимой потере напряже-
ния и по нагреву.
В котельной, согласно действующим нормам ПУЭ, необходимо устанавливать
2 секции шин, на которые подключаются равномерно электропотребители
котельной, при этом рекомендуется подключение потребителей системы ав-
томатики и безопасности работы котельной, включая вентиляцию, пожарно-
охранную сигнализацию и аварийное освещение, производить на отдельную
шину «неотключаемой нагрузки».
Для встроенных газовых котельных необходимо аварийное освещение под-
ключать на изолированный отдельный ввод с установкой осветительных при-
боров, кабельной проводки во взрывозащищенном исполнении. Предохрани-
тель и выключатель аварийного освещения должны располагаться за предела-
ми газовой котельной;
- контуры уравнивания потенциалов и молниезащиты;
- кабельные разводки силового электрооборудования с привязкой (ука-
занием места расположения) и размерами установки щитов;
- системы освещения.
Помещения котельных, согласно ПУЭ, часть 1, п. 1.1.13, относятся к помеще-
ниям с повышенной опасностью поражения электрическим током.
В текстовом материале раздела электроснабжения обязательно должны быть:
- таблица расчета электрических нагрузок;
- расчет I К.З. для проверки времени срабатывания (отключения) защит-
ных автоматических выключателей в соответствии с ПУЭ гл. 1.7.79;
I Гпдпл 8 Разработка проектной документации по разделам. Основные гребояанн!
- расчет по выбору сечения питающего кабеля по допустимой пгг- 7^
пряжения; **•’
- рекомендации по организации безопасной эксплуатации элегтом.
новок с указанием рекомендуемых средств защиты для экс
электроустановки котельной.
Пример таблицы расчета электрических нагрузок и перечня реком
средств защиты для эксплуатации электроустановки котельной привад^^
в двух таблицах. "
Примерна* форма таблицы расчета электрических нагрузок "
Наименование электроприемникое Руст (кВт) Коэффициенты Расчетная натрут
Раб. Рез. К, cose/ / *9* Р (кВг) О (кВАр) S (кВА) 1 W
1 секция
Насосы, вентиляторы
ЩитЩНН
Эл. освещение (рабочее) 1
Щит котла
Розетки технологические
ИТОГО;
Ill секция
Насосы, вентиляторы
щ.пщнн
Щиты котлов
ИТОГО:
Аварий 1ный рех КИМ •
Насосы, вентиляторы
ЩитЩНН 1
Эл освещение (аварийное)
Розетки технологический 1
ИТОГО
Проектирование котельных в секторе Жкх
Рекомендуемые сродства защиты
Наименование средств защиты Необходимое количество
ИМ>Р»*РУюи|ЛЯ (оперативная) штанга 1 ИЛ.
уиэат*ль ниэю'О напряжения 1 шт
^^диэлеггричеоие перча тг и 2 пары
Диэлектрические боты 1 пары
^♦электрические коориви 2 шт
Орвносные заземления 2 шт.
Переносные плакаты 2компл.
Слесарно»монтажный инструмент с изолиро- цмными ругоятками 1 жимпл
8.5. РАБОТА СПЕЦИАЛИСТА ПО АВТОМАТИКЕ
Раздел автоматизации включает в себя подразделы:
- автоматизация технологических процессов (ATM);
- автоматизация топливоснабжения (АГСВ для газовой части и АТХ для
жидкого топлива);
- автоматизация защиты от загазованности (АХЗ);
- охранно-пожарная сигнализация (ОПС);
- автоматика сантехнических решений (АОВ, АВК).
Разработка названных подразделов должна производиться на основании за-
дания соответствующих специалистов в тесной увязке со специалистом по
электроснабжению. Основными нормативными документами для специалиста
поавтоматике являются СНиП 11-35-76 с изм. 1 и Правила безопасности.
При разработке раздела автоматизации должны решаться вопросы:
- защиты оборудования;
- сигнализации работы оборудования и параметров измеряемых сред;
- автоматического регулирования процессов;
- контроля параметров и состояния оборудования.
Основные требования по вышеуказанным вопросам отражены в нормативных
Документах.
Поскольку современные котельные проектируются из условия отсутствия
постоянного обслуживающего персонала в помещении котельной, наряду с
нормативными требованиями в котельных рекомендуется устанавливать сред-
ства, позволяющие контролировать и передавать на диспетчерский пульт до-
полнительные сигналы. Передача сигналов возможна как по телефонным про-
водам, так и с использованием средств радиосвязи. (СНиП 11-35-76 с изм. 1,
п. 15.15, предусматривает передачу на диспетчерский пульт только обобщен-
ного сигнала неисправности оборудования, наряду с сигналами срабатывания
Главного газового клапана и загазованности.) Такие сигналы помогут более
Правильно оценить ситуацию, происходящую в котельной, и предотвратить
возможную аварийную ситуацию. К рекомендуемым дополнительным сигна-
лам необходимо отнести:
। Глзоз 8. Разработка проектной документации по разделам. Основные требования и под г<
- срабатывание подпитки, т. е. о наличии утечки воды в системе;
- о параметрах теплоносителя на выходе из котельной (давление и
пература);
- о состоянии установленного оборудования и о срабатывании
их расшифровкой;
- о срабатывании сигнализации загазованности по обоим порогам,
- о затоплении (для крышной котельной).
Для решения этих целей должны быть установлены следующие приборы «к
троля:
- показывающие приборы:
- термометры технические - для измерения температуры;
- манометры технические - для измерения давления воды;
- счетчики - для контроля расходов инженерных ресурсов;
- приборы с сигнальным выходом - для контроля параметров, откломе-
ние которых от норм может привести к аварийному состоянию;
- суммирующие и регистрирующие приборы - для контроля параметров
учет которых необходим для анализа работы оборудования или для ю
зяйственных расчетов.
Специалист по автоматике должен предоставить специалистам, выдавим
ему задание (ТМ, ГСВ, ТХ, ОВ, ВК), данные по типу устанавливаемых «Захш*
пых конструкций» под установку своих приборов и датчиков.
8.6. РАБОТА СПЕЦИАЛИСТА-СМЕТЧИКА
Работа специалиста-сметчика заключается в разработке Сводного сметмл
расчета по проекту котельной. Сводный сметный расчет разрабатывается»*
основании объемов работ остальных специальностей в виде локальны» смг
по каждой специальности (АР, ТМ и т. д.). Сводный сметный расчет, в зависи-
мости от требований «Задания на проектирование», должен выполняться»*
базе Единичных расценок (ЕНИР) или ТЭРов (ФЭРов).
В основной своей массе при разработке проектов для частных захаз4»**^
сметная документация заказывается очень редко. При выполнении бюд*^
ных заказов Сводный сметный расчет выполняется всегда.
8.7. РАБОТА СПЕЦИАЛИСТА ПО РАЗРАБОТКЕ РАЗДЕЛА
•ПРОЕКТ ОРГАНИЗАЦИИ СТРОИТЕЛЬСТВА-
Данный раздел заказывается в основном только при работе с бюджетными з>
казчиками.
Если котельная строится в рамках большого объекта, например Торгово-Р^
влекательного комплекса и т. п., ПОС разрабатывается Генпроектировш»»10*'
Разработка ПОС должна вестись в соответствии с требованиями СНиП 3 01 О**®
» Проектирование котельны»
секторе Жкх«
ГЛАВА 9
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
И ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ
В проектах необходимо предусматривать решения по обеспечению энергети-
ческой и экологической безопасности.
9J. ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Энергетическую безопасность нельзя смешивать с промышленной безопас-
ностью. Данный термин на сегодня не несет в себе нормативных требований.
Закон об энергетической безопасности еще находится в стадии обсуждения.
Четких терминов по энергетической безопасности нет. В связи с чем проек-
тантам предлагается предусмотреть в проекте мероприятия, увеличивающие
живучесть котельной при энергетических авариях.
Например:
- при аварии на газопроводе возможно на одном из устанавливаемых в
котельной котлов предусмотреть комбинированную горелку (гаэ/со-
лярка). При этом подача жидкого топлива может осуществляться от пе-
редвижной временной емкости.
Также для таких котельных рекомендуется установка в помещении котельной
розеток для подключения электрических нагревательных приборов. Данные
приборы должны включаться в работу при авариях на газопроводах, что поз-
волит держать в помещении котельной положительную температуру и не за-
морозить системы;
~ при аварии на водопроводе, если в котельной один ввод водопровода,
рекомендуется устанавливать баки запаса холодной воды для обеспе-
чения аварийных подпиток систем;
~ при авариях во внутренних системах необходима обязательная инфор-
мация. Эту информацию достоверно можно получить, если в котельной
установить датчики подпитки.
9 -2- ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Экологическая безопасность в первую очередь решает вопросы, связанные с
Экологией в месте расположения котельной. Экологические вопросы должны
Ьыть отражены в Общей пояснительной записке в разделе -Охрана окружаю-
*ей сРеды- или в отдельном разделе проекта -Охрана окружающей среды».
Сли та*овое отражено Заданием на проектирование.
la 9. Мероприятия по энергетической и э
Раздел проекта -Охрана окружающей среды» должен рассматриватьвопро^*
- охраны атмосферного воздуха;
- охраны водного бассейна;
- акустики;
- регламента с обращениями отходов, образующихся в процессе стоп
тельства и эксплуатации котельной. к
Данные разделы разрабатываются на основании требований СанПинов.сщ.
пользованием лицензированных программ (например, по охране атмосферно,
го воздуха используется программа «УПРЗА - Эколог» и др.). Решения, прми».
тые в проекте, должны обеспечивать соблюдение требований нормСанПик)!
по экологической безопасности.
При этом в котельных рекомендуется:
- правильно выбирать диаметры всех трубопроводов, воздуховодовиг»
эоходов (не зауживать сечения), что обеспечит минимальное значеме
шумовых характеристик, связанных с движением сред;
- устанавливать шумопоглащающие кожуха на горелки;
- устанавливать звукоизолирующие подкладки под вибрирующее обору-
дование;
- устанавливать гибкие вставки после насосов и на выходе трубопрово-
дов из котельной во внутренние домовые сети;
- устанавливать в зонах жилой застройки горелки с пониженным содер-
жанием выбросов вредных веществ (обычная горелка имеет значекм
NOx = 150-200 мг/м2, горелка с пониженным содержанием выброси
вредных веществ имеет значения NOx = 80-100 мг/м2) или котлы,обо-
рудованные встроенными горелками, обеспечивающими низкие зна-
ния выбросов вредных веществ (например, Рендамакс);
- устанавливать нейтрализаторы кислоты, образующейся в конденсата
от дымовых труб и газоходов.
При применении оборудования, арматуры, трубопроводов, вступающих»со
прикосновение с водой для ГВС, обязательным условием является наличие
гигиенических сертификатов. На все химикаты, использующиеся при работа
котельной, независимо от мест их применения, также необходимо иметь п1*
енические сертификаты.
r r-i Проектирование котельных в секторе ЖКХ«
ГЛАВА 10
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЮ
Энергосбережение в современных условиях является одним из основных
факторов при выборе оборудования и схемы котельной. Основным критери-
ем энергосбережения является снижение затрат энергетических ресурсов
котельной при ее эксплуатации. Путями для снижения затрат энергетических
ресурсов являются:
- автоматизированное погодозависимое регулирование выработки и отпус-
ка тепловой энергии. Данное решение обеспечивает оптимизацию затрат
на выработку тепловой энергии и дает экономию топлива, по сравнению с
котельными без погодозависимого регулирования, в размере 12*15%.
- применение автоматизированных горелок на современных котлах,
обеспечивающих КПД котлоагрегатов, не ниже 90%. Основная мас-
са современных котлоагрегатов с автоматизированными горелками
имеют КПД = 91-94%, против распространенных в советское время и
работающих в ряде городов России котлоагрегатов с КПД = 75*80%
Еще более передовым решением является применение так называе-
мых «конденсационных» котлов (котлы, в конструкции которых преду-
смотрено устройство - теплообменник для конденсации паров дымо-
вых газов. Такие котлы имеют КПД в пределах 98%);
- применение частотных приводов (инверторов) и устройств «мягкого
пуска» на электродвигателях, что позволяет снизить расход потребля-
емой электроэнергии на 25-30%, уменьшить пусковые токи и продлить
срок эксплуатации двигателей на 15%. Применение «мягкого пуска*
позволяет избежать гидроударов и увеличить надежность и срок служ-
бы оборудования и трубопроводов;
• * применение современных автоматизированных установок подготовки
и обработки воды, включая магнитные шламоотделители и фильтры
с магнитными вставками, что позволяет снизить размер отложений в
котлах и трубопроводах и соответственно улучшить теллосьем и теп-
лопередачу, а также снизить гидравлические потери в трубах Данные
решения позволяют добиться экономии потребления топлива котлоаг-
регатами на 5-7%.
контроля за потреблением энергоресурсов в котельной обязательно не-
ходимо устанавливать узлы учета.
ГЛАВА 11
ВЫДАЧА ЗАДАНИЙ СМЕЖНЫМ СПЕЦИАЛЬНОСТЯМ
Как уже отмечалось выше, в работе по проектированию котельных участвуют
специалисты различных специальностей. При этом они должны работать ।
тесном взаимодействии. «Первую скрипку» в этом творческом коллективе иг.
рает, конечно, специалист ТМ, который и выдает своим коллегам задания.
11.1. ЗАДАНИЯ СПЕЦИАЛИСТУ-СТРОИТЕЛЮ:
- задание на архитектуру (передается предварительная компоновка обо-
рудования). В данном задании обязательно указываются требования по
остеклению помещения, с целью освещенности и организации взрывнш
проемов (площадь взрывных проемов выбирается из расчета 0,03 иРга
1,0 м’ помещения, а также требования по температуре внутреннего воз-
духа в зимний период (рекомендуемая температура +12 ’С));
- задание на фундаменты (передается окончательная компоновка обору-
дования с указанием весовых нагрузок оборудования в рабочем состо-
янии и коэффициентов динамичности). В данном задании обязательно
должны указываться как вертикальные, так и горизонтальные нагрузки;
- задание на крепление трубопроводов. Данное задание выдается после
окончательной разводки трубопроводов;
- задание на установку монорельсов для выполнения ремонтных работ
на тяжелом (более 50 кг) оборудовании или арматуре.
11.2. ЗАДАНИЕ СПЕЦИАЛИСТУ ОВ
Настоящее задание выдается совместно с заданием на архитектуру. В а#1*
нии специалисту ОВ указываются, наряду с требованиями по темпера^*
внутреннего воздуха в зимний период (рекомендуемая температура
данные о тепловыделении от работающего оборудования и данные по
мому расходу воздуха на горение.
Величина тепловыделения, согласно многолетним практическим наблкДО**
ряда эксплуатационных фирм и фирм-поставщиков, колеблется в предела* •
1,5% от тепловой мощности котельной, расход воздуха на горение по укрУ”
ным данным можно принять 0,35 м’/с на 1.0 МВт потребляемой мощности-
Вышеназванные данные необходимо предоставлять по трем характери,|,м^
жимам работы котельной.
1 * * м - • Проектирование котельных в секторе ЖКХ ♦
11.3. ЗАДАНИЕ СПЕЦИАЛИСТУ ВК
Задание специалисту ВК определяет потребные расходы воды на технологи-
ческие процессы (заполнение систем, подпитка систем. ГВС, мокрую уборгу
полов, расхолаживание проб в охладителе проб) и объем сбросных вод (объем
конденсата, образующегося в дымовых трубах, размер сбросов от предохра-
нительных клапанов и аварийных сливов от оборудования). Данные по водо-
потреблению и водотведению должны указываться в м’/с, м’/час, также дол-
жен указываться режим водопотребления и водоподведения (в сутки и в год).
11.4. ЗАДАНИЕ СПЕЦИАЛИСТУ-ЭЛЕКТРИКУ
Задание на электроснабжение, наряду со специалистом ТМ, выдается други-
ми специалистами, использующими в своих разделах электрооборудование.
Задания на силовое электрооборудование должны включать данные по под-
ключаемой мощности токоприемников, их количеству и режиму работы.
Желательно указывать пусковые и рабочие токи. В современных насосах и го-
релках такие данные всегда приводятся.
В задании необходимо указывать требуемые места для электрических шка-
фов, установки розеток, для подключения приборов, а также розеток для вы-
полнения ремонтных работ (24 или 36в).
В задании необходимо указать требуемые места для установки светильников,
требования по основному, ремонтному, аварийному и эвакуационному осве-
щению. Требования по взрывобезопасное™ освещаемого помещения (ко-
тельные относятся к помещениям категории «Г•).
Для встроенных газовых котельных должно быть обязательно, помимо
основного освещения в обычном исполнении, аварийное освещение во
взрывобезопасном исполнении с самостоятельной проводкой и разме-
щением выключателя и предохранителя вне помещения котельной.
Рекомендуется при выдаче задания на электроснабжение наряду с компоно-
вочными решениями (архитектура и место расположения электропотребляю-
щего оборудования) выдавать чертежи разводки трубопроводов для предот-
вращения наложения трасс электрокабелей на трассы трубопроводов.
11.5. ЗАДАНИЕ СПЕЦИАЛИСТУ ПО АВТОМАТИКЕ
Задание специалисту по автоматике, также как и специалисту по электроснаб-
жению, выдают специалисты, чье оборудование нуждается в контроле, сигна-
лизации и регулировании процессов. Обычно это специалисты ТМ, ГСВ и ТХ,
реже - специалисты ОВ и ВК.
Специалист по автоматике выполняет свой раздел на основании заданий
смежных специальностей с учетом требований нормативных документов.
В качестве задания от смежных специальностей специалисту по автоматике
Должны выдаваться:
- принципиальные схемы;
• компоновочные чертежи и чертежи разводки трубопроводов (для пре-
дотвращения наложения трасс кабелей на трассы трубопроводов и
определения типа закладных конструкций);
- текстовой материал с указанием параметров измеряемых сред, гра-
ничных значений, требованиями по защите, сигнализации, регулиро-
ванию и контролю.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ТАБЛИЦЫ ПЕРЕСЧЕТА ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН
ДАВЛЕНИЕ
Таблица 1
Единица 1 *гс/ м’ 1 мм рт. ст. 1 кгс/ см* 1 дюйм вод. ст. 1 дюйм рт. ст. . англ, фунт кв. фунт . anrajiyHj ха. фунт 1Ла
1 кгс/м* 1 73.56 м 10* 104 394 х 10’ 2.896 х 10’ 0.205 1.4221101 -
1 мирт ст. 13.6 1 13.36 х 10’ 0.535 39,37 л 10* 2,784 19.34 НО* 7.50м 10*
1 ктс/см: 104 745.6 1 394 28.96 2,05x10’ 14.22 98.1 м | 10» I
1 дюйм вод ст. 25.4 1.869 25.4 х 10* 1 73.56ж 10* 5.20 36,1 я 10*
, адд.фуцг ив фунг 4,882 0.360 4.882 м 10* 0.193 14.1 х 10’ 1 6944,10’ -
। англ. Фунт ни фунт 703 56.71 70.3 х 10* 27.7 2.036 144 1 •
Ша 0.802 1.333 9,81 х 104 — — — • 1
Д£ое;пирование котельных в cemnrw> ЖКХ«
МАССА
Таблица 2
Единица 1 мг 1 г 1 кг 1 т 1 англ фунт 1 англ центнер 1 англ тонна
1мг т Ю» 10* 10* 2.205» 10’ 19.7x10* 0 384*10*
If 10* 1 10’ 10е 2.205x10» 19.7 «10* 0 984*10*
1кг 10» 10» 1 10» 2 205 19.7x10» 0.984x10»
1т 10’ 10» 10» 1 2.205*10* 197 0984
1 англ, фунт 454* 10* 454 0.454 0.4541 10» 1 1/112 1/2240
1 англ, центнер 50.8 ж 10е 50.8*10' 50. В 50.8 ж 10 > 112 1 1/20
1 англ, тонна 1.016* 10* 1,016а 10* 1.015x10» 1.016 2240 20 1
Примечание: 1 англ, фунт равен 16 унциям (oz).
Таблица 3
РАБОТА И ЭНЕРГИЯ
Единица 1 кгс.м 1 ккал 1 кВт.ч 1 Л. С М 1 БЕТ 1 сни 1Д«
11ГСМ 1 2.343*10’ 2724x10* 3704110* 9,29x10* 5.16*10* 9 8067
1 ккал 427 1 1,163*10* 1,581x10» 3968 2205 4 187x10'
1 кВт.ч 367.1*10* 860 1 1,36 3412 1900 3 6110»
1 л с.ч 270x10» 632.4 0.736 1 г508 1393 2.65x1(7
1 БЕТ 107.6 0.252 0.293x10» 0,399 * 10 * 1 0 556 1055
1CHU 193.7 0.454 0.528x10» 0.718*10* 1.8 1 1699
1Дж 0.102 2,39*10’ 2.78 ж 10 * 0,378*10’ 9.478x10* 0.527x10» 1
Примечание: 1) БЕТ (Btu) - британская единица теплоты - международная;
2) CHU (PCU) - средняя стоградусная единица теплоты.
Таблица4
МОЩНОСТЬ
г- Единица 1 WC. м/с 1 кВт 1 МВт 1 л.с. 1 ккал/ч 1 Гкал/ч 1 БЕТ/С 1CHU с
1 «ГС М/С 1 98.1110* 9.81*10’ 13,331 10» 8.435 8435*10* 9 291 10» 5 »6х Ю:
1кВт 102 1 10* 1.36 860 0,86x10» 0 949 0 52?
_1МВт Ю2И0» 103 1 1.36* 10' 860*10* 0 860 948 527
1 л с 75 0 736 0.736110» 1 6324 06324*10* 0 69? 0 38?
JuaA/ч 0.119 1.163*10’ 1,163x10* 1,58» 1О4 1 10’ 1.1СЗ*10’ Об125х »0*
J Г«ал/ч 118.5*10* 1163 1,163 6324*1(7 106 1 НСС 6’25
_1БП 107,6 1 055 1055*10’ 1 435 907.4 09074x10* 1 OfSSt
1Сни 1937 1.Б99 1.899x10» 2 584 1633 1 633* ю* .. 1 1
187?
1 * Приложение
ПЛОТНОСТЬ
Единица 1 г/см1 1 кг/м’ 1 унция губ фут i ашийвдц куб, дюйм к Уб. фут 62.4 х Ю । Г'-ЗГ4'
1 г,см1 1 10* 999 36.13 к 10
1 кгм- 10’ 1 0.999 36.13 X Ю*
, унци’ «уб фунт 1.001 х 10 ’ 1.001 1 36,13x10* 62,4 х 1Q« 1728 1 013(1
англ. Фунт ' » фунт 27.7 27.7x10’ 27.7x10» 1
1 »В Ф\ЯТ 16.02 х 1(7’ 1602 16 578.7x10* '
। англ. Фунт амрр галлон 0.120 120 119.9 4.43x10* 7492 1
ПЕРЕВОД ЕДИНИЦ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН ИЗ СИСТЕМЫ Мкгсс
И СИСТЕМЫ. ОСНОВАННОЙ НА КАЛОРИИ. В МЕЖДУНАРОДНУЮ
СИСТЕМУ ЕДИНИЦ (СИ)
Наименование Соотношение единиц физичестм» мтч^
Энергия Сила Плотность Давление 1 кхал=4.187 кДж 1 кгс=9.81 Н 1 кгс’/м‘=9.81 кг/м* 1 кгс/м’=9,81 Па(Н/м’); 1 кгс/см’<1<т4.1МУ 1 мм еод. ст. ^9,81 Н/м*=9.В1 Па |
Динамическая вязкость Теплоемкость Энтальпия, теплота фазового превращения Тепловой поток Плотность теплового потока 1 кгсс/м’»9.81 Па’сСН’с/м1) . 1 ккаш/(кгвС)=4,1б7кДж/(кгК| 1 1 ккал/кг=4,187 кДж/кг 1 ккал1.163 Вт 1 1 ккал/(м’ч)=1.1бЗВт/мг J
Объемная плотность теплового потока Теплопроводность Теплоотдача Излучение 1 ккал/(м’ч)=1,163 Вт/м’ 1 ккал/(мч'С)=1,163Вт/(мК) 1 ккал/(м,ч‘С)-1.163Вт/(м’К) 1 ккал/(м1ч*С4)=1.163Вт/(м,К‘)
Табл**’
МНОЖИТЕЛИ И ПРИСТАВКИ ДЛЯ ОБРАЗОВАНИЯ ДЕСЯТИЧНЫХ
КРАТНЫХ И ДОЛЬНЫХ ЕДИНИЦ И ИХ НАИМЕНОВАНИЯ____.
Проектирование котельных в секторе ЖКХ •
Таблица 8
МЕРА СЫПУЧИХ И ЖИДКИХ ВЕЩЕСТВ
Назммие русское Название онгло-омериканское Значение в метрической системе
1 бушель США 32 кварты; 64 пинты 35,24 л
1 парта США 2 пинты; 0,9695 кварты 1.10» л
1 британский бушель 1,0315 бушеля США 36,365 л
1 британская кварта 2 пинты 1.1365л
Таблица 9
СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ ГРАДУСАМИ РАЗНЫХ ШКАЛ
Шкала При переводе градусов одной шкалы в градусы другой При определении разности температур
с Т К Яа
Цельсия, ’С tsT.273.15=|(f - J3 - 5 Г - 273.1 5 1 1.8 1 1.8
Фаренгейта, Т / = ’ 1 ♦ 32 = | Г - 3 Г - 439.67 0.556 1 0,556 1
Кельвина. К T=t*273.15=^/ + 255JT = ^f 1 . 1.8 1 1.8
Репкина, ’Ra 4 9 F»M*49I.67 = -Г = / *459.67 0.556 1 0.556 1
Таблица 10
СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ЕДИНИЦАМИ ЖЕСТКОСТИ ВОДЫ
| Сопоставляемые единицы 1 миллиграмм- Эквиоалент в литре, мг-эко/п 1 микрограмм- Эквивалент в литре. МкГ-ЭкВ/Л 1 нем градус 1 англ градус 1 Франц градус I амер градус
1 мг-экв;л 1 1000 2.804 3 511 5 005 50,045
^МКГ-ЭКВ/Л 0.001 1 0.0028 0.0035 0 005 0 05
1 нем градус 0.35663 356.63 1 1.25 | 1 *79 1 г .85
1 вит л градус 0,28483 284.66 0.8 1 1 43 14 25
1 франц градус 0.19982 199,82 0.56 07 1 ю
_2*мер градус 0.01998 19.98 0.056 0 07 1,1 1 I !
Римечание: 1 нем. градус - 10 мг СаО в 1 л воды;
1 англ, градус - 10 мг СаСОл а 0.7 л воды;
1 франц, градус - 10 мг СаСО, в 1 л воды,
1 амер, градус - 1 мг СаСО, в 1 л воды.
• Приложение 1: Таблицы пересчета
#w*.vonoiA -м»ппцоиолости .в. Табпи"’
В ЕДИНИЦЫ КИНЕМАТИЧЕСКОЙ ВЯЗКОСТИ mZl
BV v’ 106, м\с •8У v* 106, м*/с ’ВУ~~ '•
• 1.00 34 248.36 бв
2 11.47 36 262.96 "то"
4 27,67 38 277,61 ^2 " _5мГ~'
6 42.81 40 292.24 74 ‘
в 57.70 42 306.87 ^6 540.lT'
10 72.47 44 321,50 78
12 67,20 46 336,12 80 57010 584,72 599,М
14 101,89 48 350.75 82
16 116,57 50 365.37 84 6139?
18 131.23 52 380,00 86 62В 58
20 145.89 54 394,62 88 М3,21^
22 160.42 56 409.25 90 657.KJ
24 175,18 58 423.87 92 672.45
26 189,82 60 468,49 94 68707
28 204.46 62 453,12 96 70169
30 219.09 64 467,74 98 716»
” I 233.72 66 482.86 100 730.94
Примечание. Условная вязкость, *ВУ, определяется для пресной воды гр
температуре 20 ’С; 1 *ВУ примерно равен 13,5 единицы динамиче-
ской вязкости, кг/(с’м), деленной на плотность жидкости, г/оЛ
ТАБЛИЦА ПЕРЕВОДА ЕДИНИЦ ДАВЛЕНИЯ
"Тавлииа Л 2
Единицы СИ
Инженерные единицы 1
1бар бар | 1 мбар мкбар Па кПа МПа мм рт. ст. ММ ВОД. ст. М ВОД. СТ кг/мм1 1 кг/см* атм 1
10’ 10* 10s 100 0.1 750.064 10,1972 хЮ’ 10,1972 10,1972 х10э 1,01972 0.986923
1мбэр 10’ 1 10’ 100 0.1 0.1x10’ 750,064 хЮ’ 10,1972 10,1972 хЮ’ 1 10,1972 | хЮ* 101,972 хЮ’ 0,986923 | хШ'
1 мгбар 10* 10’ 1 0.1 0,1x10’ 0,1x10' 750.064 хЮ» 10,1972 хЮ’ 10,1972 хЮ* I 10,1972 | хЮ* 101,972 хЮ* 1 0.986923 1 хЮ*
1 Па 10’ 0.01 10 1 10’ 10* 7.50064 хЮ1 101,972 хЮ’ 101,972 хЮ* 1 10,1972 | хЮ* 101,972 хЮ4 | 9.86923 | xia*
1 кПа 0.01 10 10x10’ 10’ 1 10’ 7.50064 101.972 101,972 I хЮ-* 1 10,1972 хЮ* 101,972 хЮ’ | 1 9,86923 хЮ’
1 МПа 10 10x10’ 10x10* 10* 10’ 1 7.50064 хКЯ 101,972 xIO1 101,972 I 10,1972 х10а 10,1972 I 9.86923
, 1 мм рт. I ст. 1.33322 «10 ’ 1.33322 1.33322 xIO3 133.322 1,33322 хЮ’ 1,33322 хЮ* 1 13.5951 13.5951 I хЮ1 J 13.5951 хЮ* 13.5951 1 хЮ’ | 1,31579 хЮ’
I 1 мм вод 11 01 I 98.0665 | хЮ' 98.0665 хЮ’ 98.0665 9.80665 98.0665 х10э 98,0665 хЮ* 73.5561 хЮ’ 1 10’ 1 10* 0.1x10* 1 96.7841 1 хЮ* 1
1| | 98.0665 g|lM»OftCT| к10э 98.0665 98.0665 х10’ 98.0665 хЮ’ 9.80665 98.0665 хЮ’ 73,5561 10’ 1 10а 0.1 1 96.7841 1 х10д |
11 сх| 1 «г/мм оя ' I 9.80665 98.0665 хЮ’ 98.0665 «10* 98.0665 х10* 98.0665 хЮ’ 9,80665 73.5561 хЮ’ 10* 10’ 1 1 100 1 96.7841 1
1 1^1 1иг/см 10.980665 0.980665 ' хЮ» 0.980665 х10* 0.980665 х10’ 980665 980665 х10а 735.561 10x10’ 10 1 0,01 1 1 0.967841 1 !
I 1 1 атм | 1.01325 1 01325 * ж10’ 1.01325 х10* 1.01325 х10* 101.325 1.01325 ж10’ 760 101,3x10’ 10.3323 I 101,3 хЮ’ 10.3323 I 1 1 Е
5
|О
ш
ш
6
ф
г
X
ф
rv* J
ХАРАКТЕРИСТИКА МАЗУТА (ЧАСТИЧНО ПО ГОСТу 10585-75*) И ДРУГИХ ЖИДКИХ ТОПЛИВ ТабЛИЦа 13
/ Наименование 1 Марка мазута Другие жидкие топлива
1 Флотский Малосернистый Сернистый Высокосернистый
1 Ф-5 Ф-12 40 100 40 100 40 100 Ди- зель- ное Соля- ровое масло Мо- торное 1 БСИЗИИН
1 Плотност ь при 20’С, 1 не более 1 -- 0.91 1.015 0.931 1.015 0,944 1,015 0.81- 0.85 0.86- 0.99 0.93- 0.97 0.8 0.72 1 1 11
1 Вязкость условная | не болео, ’ВУ, при ВО ‘С 5 12 8 16 8 16 8 16 6.0 1.4 1.0 -- 1 £ I э 1 Ф I
1 Вязкость кинематическая. ' сСт, не более, при 80 *С 42 60 59 118 59 118 59 118 40 50 -- -- 1 TD 1 Ф 1 ° 1 m 1
Температура вспышки, 'С, не ниже, в открытом тигле 80 90 90 110 90 110 90 110 30-90 125 35-45 428 80-90 IU 1 2 1 &
1 Температура застывания, I *С, но выше -5 -8 10 25 10 25 10 25 -10’30 •20 -5 •• -- X w s X
1 То же для мазута из высоко- 1 парфинистых нефтей — •• 25 42 25 42 25 42 — --- — — -- CD О я X x
1 Зольность, %, не более 0,1 0,1 0,12 0,14 0,12 0,14 0,12 0,14 0,025 0,02 0.05 0 ° 03 ф X II
Содержание механических примесей. %, но более 0.1 0.15 0.8 1.5 0,8 1.5 0.8 1.5 0.1-0.2 0 °
Содержание влаги. %, не более 1.0 1.0 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 0 Следы | 0 0 ° I
, Содержание серы. %. 1 не более 2.0 1 0.8 0.5 0.5 2.0 2.0 3.5 3.5 0.3 0.3 / 0.4 0.2 , 0,05 /
\ Temnoia сгорания Qcw. у *АДа/ы <гкал/аг) . 41.32 | 41.32 \ (9470) | (9470) 40.61 <9700) 40.40 (9650) 39.78 (9500) , 42,62 (10160) 42.33 / 4Г.36 / 42.96 / 43.75 / 1 (10110)1 (9860) / 11026011 1*0*60)1 Я
\ Счажпамая ьимчениц О 4Т.45 1 А 1.02 41.2 <we*Q) | 41.22 <9В4Ь> 4О.9Э / 4О.7Ж / 1 / / / /Л taraoj 1 turbotJ " 1 / У J J
Твфпичэ ^3
Продолжение
1 Ccw»& элеыемтммй состав. Ч 11
Зоб 2.0 0.8 0.5 2.0 3.5 0.3 0.3 0.4 0.2 0 05
С — — 84.65 83.8 83.0 86.3 86.5 86.5 86 85
И — — 11.7 11.2 13.3 13.3 12.8 12.6 13.7 14 9
0е — — 0.6 1.0 0.8 1.0 0.8 1.0 0.1 0.4 0.5 0.1 0.05
Объем воздуха (при □ = 1) Vc. м’/«г 10.35 10.38 10.62 10.45 10.2 — — — — — 1 1
Объем дымовых газов: о Q
по, 1.58 1.58 1,58 1.57 1.57 — — — — -4 S
\гм, 8.20 В.17 8.39 8.25 8.05 — — •• — -- о 3 з
\ЛН.О 1.40 1.40 1.51 1.45 1.36 — -• — -- -• I I о о
VT 11.18 11,15 11.48 10.28 10.99 — - •• •• 1 1 о Гз т
Примечания: | 1. Мазут М-40 и М-100 выпускается под маркой 40В и 100В с уменьшенным содержанием механических примесей у Е мазута 40В до 0,07%. у мазута 100В до 0.2% и воды до 0,3%. К 2 При перевозке мазута по воде и разогреве мазута паром, поступающим в объем, допускается Wp = 5%. ЕЗ I 3 Мазут марки 200 перекачивается с нефтеперерабатывающих заводов по трубопроводам, и разогрев сто паром запрещается. Е | 4 Теплоемкость мазута в ккалДкг *С) считают по формуле с. = 0,415 ♦ 0.0006L где t - температура топлива. *С. Ез
jjn "Таблица 54 Bk Ш! СРЕДНИЙ СОСТАВ ПРИРОДНОГО ГАЗА, ЕГО ТЕПЛОТА СГОРАНИЯ, ПЛОТНОСТЬ 11 ОБЪЕМЫ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПРИ и=1 * Ш
/ Г* jo 1 Серп I Лени I Состав газа, % по объему МДж/м’ (ккал/м1) 37.43 (8940) \ V» U.J 1 \ V* „ \ V’, \9>
провоя / сн4 с,н. / 89 7 52 мград J С,Н, С.Н,„ 1.7 0.5 (£& ”. с°. 0.1 2.7 0.1 мг₽,м’ \ mw \ 0.799 1 10.0 1 1.08 \ 7.93 \ 2.21 \ 11.22 \
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ГОРЮЧИХ ГАЗОВ
Таблица 15 и
1 I Плот- | Намме- | ностъ газа Хими- ческая формула Низшая теплота сгорании 1 0’,, МДж/кг (ккал/кг) Теоретическое количество Наиме- нование газа Плотность | Хими- газа(приО’С | ческая и 0.1МПа), 1 форму- м/м’ | ла \ Теоретическое \ Е Низшая I количество \ F теплота t —г 4 f| сгорз- । воздуха \ i 1 ния0\. 1 для сгорз- \ И МДж/кг I Г0|*и'ш \ (ккал/кг) 1 мт/мт 1 1
воздуха для сгорания V0. м’/м’ продуктов горения Л- м’/м’
I мование 1 газа (при О'Си 0,1МПа), кг/м’
Мегам 0,716 сн. 35.83 (8558) 9,52 10,52 Ацетилен 1.ПЗ | С,н, | | .1,90 j ,г.40 \
Этан 1.342 са 63,77 (15230) 16,66 18,16 Водород 0.09 Н, 10.78 (2576) 2.38 1 2.88
Пропан 1.967 с,н. 91,27 (21800) 23.80 25,80 Оксид углерода 1.205 СО 12,63 (3016) 2.38 2.88
. Бутан 2.598 I С.И.. 118,68 (28345) 30.94 33.44 Сероводо- род 1,520 H,S 23.38 (5585) 7.14 1 7.64
1 И ем гв и i 3.218 1 С.Н„ 146.12 (34900) 30,08 41.0В Пропилен 4, I _ „ 1 86.00 1,877 | С.Н. ] (20541) *** / — /
\ \ Т \ Свне \ 59,08 \ (1МЮ| К.2В 15.28 1» утилем | Д.ЬОЗ 1 у » / ~~ / ~~ / i
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВОДЯНпгп
ПАРА в состоянии насыщения дяного
(по справочнику М. П. Вакулович)
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
ВОДЯНОГО ПАРА В СОСТОЯНИИ НАСЫЩЕНИЯ
Абсолстное давление,р Темпе- ратура насыще- ния, С Энтальпия Скрытая теплота испарения. МДж/кг (ккал/кг) Удельный объем
жидкости, МДж/кг (ккал/кг) пара, МДж/кг (ккал/кг) пара воды
МПа кгс/см’ м*/кг <1кл/кг)10э
0.002 0.02 17.2 0,0723 (17.25) 2.532 (604,9) 2.460 (587.6) 68.25 1.00
0.004 0.04 28,6 0,1200 (28,67) 2.553 (609,8) 2,443 (581,1) 35.46 1.00
0.006 0,06 35,8 0,1500 (35,83) 2.566 (612,9) 2.417 (577.1) 24,19 1.00
0.008 0.08 41,1 0,1723 (41.16) 2,576 (61S.2) 2,403 (574.0) 18,45 1,00
0.010 0.10 45,4 0.190 (45.4) 2.583 (617.0) 2.393 (571.6) 14.95 1.01
0.012 0,12 49.0 0,205 (49.0) 2,587 (618.0) 2.384 (569.5) 12.59 1.01
0.014 0.14 52.2 0.219 (52.2) 2.595 (619.9) 2,377 (567.7) 10.89 1.0!
0016 0,16 54.9 0.230 (54.9) 2,600 (621.1) 2.371 (566,2) 9.60 1 01
0.010 0.18 57.4 0.240 (57.4) 2,605 (622.1) 2.364 (564.7) 8.60 1.01
0.020 0.20 59.7 0,250 (59.7) 2,609 (623,1) 2.359 (563.4) 7.79 102
0022 0.22 61.7 0.258 (61.7) 2.612 (623,9) 2.354 (562,2) 7.12 1 02
0.024 0.24 63.6 0.266 (63.6) 2,615 (624,6) 2.349 (561.0) 6.56 102 1 02 1.02 1.02
0.026 0.26 65,4 0.274 (65.4) 2,618 (625.4) 2.345 (560.0) 8 09
0.028 0.030 0.28 0.30 67.1 68.7 0.281 (67.1) 0.288 (68.7) 2.621 (626,1) 2.624 (626.8) 2,341 (559,0) 2 337 (558,1) } 5 68 5 32
свойства водяного пара в состоянии н.х
Скрытая теплота испарения. МДд/*г (ггал/гг) 2.328 (556.0) 2.320 (554,1) 2.312 (552.3) 2.306 (550,7)
Темпе- ратура насыще- ние. *С 72.2 75.4 78.3 80.9 85.4 Энтальпия
ЛГСС’вТ"^ -„T”** Р ЯИД«ОСТИ. МДв/’Т (оал/т) 0.302 (72.2» 0.316 (75.4) 0.328 (78.3) 0.339 (80,9) лара. МД»/*г (»«ал/«г) 2.630 (628,2) 2.636 (629.5) 2.640 (630,6) 2.644 (631.6)
пара м’/гг 4.68 4.07 3.64 3.30 ,Ч’/’Т,,(у . ’05 ’.03 ’03 ’.03
Г МЯ1 1 ctr _
। 0 С35 1 G&W 1 _ О.(М5 0 050 0 060 | 0.35 0.40 0.45 050 060
0.358 (85.5) 2,652 (633,5) 2,294 (548.0) 2,78 32
0 070 070 89.4 0.375 (89.5) 2,659 (635.1) 2.284 (545.6) 2.41 ’.03
OCSO 0.80 93.0 0.389 (93.0) 2,665 (636,4) 2.275 (543.3) 2,12 1.01
о.сэо 0.90 96.2 0.403 (96.3) 2.670 (637.6) 2,266 (541.3) 1.90 1.U
0.10 1.00 99.1 0,415 (99.2) 2,675 (638,8) 2.259 (539.6) 1.72 1.04 1
0.11 1.10 101.8 0.426 (101,9) 2.679 (639,8) 2,252 (537,9) 1.59 1.05
0.12 1.20 104.2 0.437 (104.4) 2,683 (640.7) 2.245 (536,3) 1.45 1.05
0.13 1.30 106.6 0.447 (Ю6.7) 2,286 (641.6) 2.240 (534,9) 1.35 1.05
0.15 1.50 110.8 0.46S (111.0) 2.693 (643.1) 2,190 (532.1) 1.18 1.05
020 2.00 119.6 0,502 (119.9) 2.706 (646.3) 2,204 (526.4) 1.11 1,05
0.30 0.4Q 3.0 4.0 132.9 142.9 0.559 (133,4) 0.602 (143,7) 2.724 (650,7) 2,738 (653,9) 2.166 (517,3) 2,136 (510.2) 0.617 0.471 1.07 1.»
0,50 5.0 151,1 0.637 (152.1) 2.748 (656.3) 2,111 (504 2) 0,382 1,09
0.60 0 70 ООО 6.0 158.1 0,667 (159,3) 2,756 (658,3) 2,089 (498.9) 0.321 1.’°
7.0 8.0 164.2 ’69.6 0.694 (165,7) 0.718 (171,4) 2,763 (659,9) 2.768 (661,2) 0.069 (494.2) 2,051 (489.8) 0.279 0.245 1.” 1.”
3kwwwb I i О^гад ]_
S.P t oavyoa I ОСМ7У* we.T otttfocm. МДж,<г («XKI.'tT) "ace ‘ HQK,ir Tsntxra crape ма МДж,«г (eeft^i L паса ЭО2»
ЦП* 1 V.w?
tSQ | so 1745 0739 1176.51 2.773 <66231 2034 [ 1.485.31 [ 0 213 । 1.12 ।
v« ( 10.0 !79i0 , 0759 ' <iai«3l a 2777 | (6623) 1 2018 Г (482.1) | 0.136 ’ 13
т 11.0 163.2 0.77S (1857) 1 2730 j (664.1) ! i 2003 <475.4) O.’SI I • 12 •
t,»2 1 120 187,1 0798 t Ii39,s; I 2734 I564.9) *989 <475.11 ЭЛ66 1.14
»лз 13.0 190.7 0B11 1193.61 27BT (656.6) 1.975 I <47201 0.154 V*
14.0 । 194.1 0.826 (197Л? 2789 (66621 V963 (468.9) | . ... 0.143 1.15
1.15 15.0 197.4 0.840 (200.7) 2791 1 (666171 | 1961 ; 1455.51 0Л34 Vi
1,16 16.0 200.4 0.854 (204.0) 2793 •667.11 1.940 |463.1| 012S L _ 1.1€
1.1T 17.0 203.4 0.855 (20773 2796 •667.51 1SZ7 I460.3I 0 r,9 т *5
1.15 . . lo.O | 0.830 (2107; 2796 (667.6) 1.916 |4г<6| ana 1 ’,17
1Д9 19,0 2068 0.892 (213,1) 2795 (66821 1.905 ; (455.1) 0.177 ! 1.17 1
ZOO ' ( 2°-° 211.4 09G4 (2159) 2799 I (66S.S1 1.295 , )4526l 0.12 j 1Л8
u 220 2162 L | 0526 I <221.2» i zxt 1 (66SJ9I i 1.S75 j (447,7) 0.CS2 1 ta
<4 24.0 I 220 8 J 0.947 (22621 : 2802 , (66921 i 1,855 | l*43.0| ! 0.063 1Л9
26 26.0 i 2250 0.967 (2X51 2803 J (689.41 ! 1.8Э6 । 1*3551 0.076 iX ।
287 , 25.0 11 229.0 T 0.966 1 (235.4) 2803 1 (869.5) i 1.813 ,434’1 0073 '22 I
1 s° 30,0 ... ! 232.3 1.003 (239.6) 2804 | (669.61 1.800 1430,0? sees
1 32 320 2364 1j020 (3*3.7) 2.804 (669 61 1 1.783 I 'i*25-9' j SOM f j ,3=
14 3*0 239.8 1.037 | (247.6! 2803 \6K.51 1766 i ox 1 ' 123
। 56 -кЛ1 243 0 i 052 I <251.3! i № ’ 75t ,4»S ’• 016” 1 24
дбсогюгнэе давлен»*?. Р Темпе- ра гурз насыще- ния, ’С Энтальпия Скрытая теплота испарения. МДж/«г (ккал/кг) Уделы'ьй<Ицм
жидиостн, МДж/кг (ккал/кг) лара, МДж/кг (ккал/кг)
пара м’/шт (MVerp^
МПа | жГС/СМ:
3.8 380 246.2 1.067 (254.9) 2,802 (669.2) 1.735 (414.3) 0.054 ’Л
40 40.0 249.2 1,082 (258.4) 2,801 (669.0) 1.719 (410.6) 0.051 1.25
42 42.0 252.1 1.096 (261.8) 2,800 (668,8) 1,704 (407,0) 0.048 1.25 I
44 44.0 254.9 1.110 (265.0) 2,799 (668.5) 1.689 (403.5) 0.046 125
4.6 46.0 257.6 1.123 (268.2) 2.798 (668,2) 1.675 (400.0) 0.044 127
46 48.0 260,2 1.136 (271.3) 2.796 (667.9) 1,661 (396.6) 0.042 12В
5.0 50.0 262.7 1,035 (274,3) 2,795 (667,5) 1.646 (393.2) 0.040 13
5.5 55.0 268,7 1,177 (281.5) 2.791 (666,6) 1.612 (385.1) 0,036 1.30
6.0 60.0 274.3 1.207 (288.3) 2.786 (665.4) 1,579 (377.1) 0,033 U1
6.5 65.0 279.5 1.234 (294,8) 2,780 (654.0) 1,546 (369.2) 0.030 1.Я
7.0 70.0 284.5 1,260 (301.0) 2,774 (662,6) 1.514 (361,6) 0,028 1.»
7.5 75.0 289.2 1,285 (307.0) 2,768 (661.0) 1,482 (354.0) 0.026 1.36
8.0 80.0 293.6 1,310 (312.8) 2.760 (659.3) 1.451 (346,5) 0.024 1.33
8.5 85.0 297.9 1,333 (318,4) 2.753 (657,6) 1.420 (339.2) 0.022 1.33
9.0 90.0 301.9 1.356 (323,8) 2,745 (655.7) 1,390 (331.9) 0.021 1.4’
9.5 ’0.0 ’0.5 ”0 95.0 ’00.0 305.8 309.5 1,378 (329,1) 1.399 (334,2) 2,738 (653,8) 2,729 (651,7) 1,360 (324.7) 1,329 (317.5) 0.020 0.018 1.43 1.44
’05 0 1100 313.1 316.6 1.419 (339.0) 1.441 (344.2) 2,720 (649.5) 2.710 (647,2) 1.298 (310,5) 1,269 (303.0) 0.0’7 0.0’6 I# 1.43
котельных в секторе ЖКх«
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
рекомендуемые скорости движения
ВОДЫ в ТРУБАХ (по рекомендациям института
«Промэнергопроект»)
ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ТАБЛИЦА ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ДИАМЕТРОВ ТРУБОПРОВОДОВ ВОДЫ
Таблица 1
” Ус- Расход воды в м’/час при скоростях в м/сек
ЛОВИ ПРОХОД В ММ Сече- ние Ю’м2 0.4 0.6 0.8 1,0 1.5 2.0 2.05 3.0 35
350 96.2 138 207 276 346 519 692 865 1038 1211
300 70,67 102 153 204 255 383 510 510 765 893
250 49.09 71 106 142 177 266 354 443 531 620
200 31.42 45 6В 90 113 170 226 283 339 396
<175» 24.05 35 52 70 87 130 174 218 260 304
150 17,67 25.5 38 51 64 96 128 160 191 224
125 12.27 17.7 26.6 35.4 44.3 66.4 88.6 110.0 133.0 1550
100 во 7.854 5.027 11.3 7.25 17.0 10,8 22.6 14.4 28.3 18.1 42.4 27,1 566 36.2 70.7 45.2 84.9 542 41 4 51 з 99 0 633 483 24 8
70 3.849 5.5 8.3 11.0 13.8 20.7 27.6 345 17.7 11.3 7.2 44 2 33 1.59
50 1.964 2.84 4,26 5.68 7.1 10.6 14.2 9.8 13.6 158
40 1,257 1.61 2.72 3.62 4.50 6.8 8.7 53 10 1
32 — __ 0.804 1.16 1.74 2.32 2,9 4.3 5.8 62
25 0.491 0.71 1.06 1.42 1.77 266 3.54 2.26 34 396
20 0.3142 0.45 0.68 0.90 1.13 1.7 1 90 2 22
32 0.1767 0.25 0.38 0.51 0.64 0 95 1.27 J
уемые скорости движени
Я ВОДЫ В
Таблица 2
рекомендуемые скорости воды в ТРУБОПРОВОДАХ
П7 п п ' Нзхэмеяие груболроводое J Скорость ВОДЫ в м/сем Примечав
от до
! * Всасывающая магистраль питательных 1 нэсоссв । 0.6 1.0 При маге, прока водители МОСТИ КОТЛОВ
А Напорный трубопровод питательной воды 1.4 2.5
Т трубопровод теплофикационной воды 1.5 2.5
1 ' Трубопровод циркуляционной воды 2.0 3.0
5 Трубопровод конденсата 1.0 2.0
6 Сливные линии or воронок охлаждения и прочие 0.6 0.8
4 Всасывающие трубопроводы насосов обще* го нааиамемив 0.8 1.5 2.0 Под вакуумом Под напором
[ 9 Нагнетательные трубопроводы насосов общего назначения 1.5 3.0
IT
роекти
»ЖПВЕП^|
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА КОМПЕНСАТОРА
ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ ВОДЫ -
РАСШИРИТЕЛЬНЫЕ сосуды
(по методике фирмы Reflex)
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА КОМПЕНСАТОРА
ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ ВОДЫ
Коэффициент теплового расширения системы, заполненной водой t = 10 'С.
отнесенный к средней температуре воды
•с е С ; е
0 0.00013 65 0.0198
to 0.00027 70 0.0227
20 000177 75 0.0258
30 0.00435 ео 0.0290
40 0.00762 65 0.0324
50 0.0121 90 0.0359
55 0.0145 95 0.0396
60 0.0171 100 0.0434
Правильный выбор компенсаторов осуществляется по нижеследующей фор*
•W (пример):
V ехС
=а'
объем встроенного компенсатора (литров);
^’коэффициент расширения (табличное значение);
ч Проектированное абсолютное давление системы отопления в холодном
статическое), (бар);
•г допустимое наибольшее абсолютное рабочее давление сосуда (бар);
объем воды системы (литров).
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
СОРТАМЕНТ ТРУБОПРОВОДОВ
И МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ
ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ ВОДОГАЗОПРОВОДНЫЕ ПО ГОСТу3262
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА КОМПЕНСАТОРА
ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ ВОДЫ -
РАСШИРИТЕЛЬНЫЕ СОСУДЫ
(по методике фирмы Reflex)
ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА КОМПЕНСАТОРА
ОБЪЕМНОГО РАСШИРЕНИЯ ВОДЫ
(оэффициент теплового расширения системы, заполненной водой t = Ю 'С.
отнесенный к средней температуре воды
•с е С е
0 0,00013 65 0.0195
10 0,00027 70 0.0227
20 0,00177 75 0.0253
30 0,00435 80 0 0290
40 0.00782 8S 0 0324
С 50 0,0121 90 0.0359
L 55 0,0145 95 0 0396
_ 60 0,0171 100 00434
Правильный выбор компенсаторов осуществляется по нижеследующей фор-
*We (пример):
гДеУ- объем встроенного компенсатора (литров);
коэффициент расширения (табличное значение);
р ’ запроектированное абсолютное давление системы отопления в холод-ом
••ше (пр.: статическое), (бар);
“ - Допустимое наибольшее абсолютное рабочее давление сосуда (oapj;
С * объем воды системы (литров).
ГЧГ ж
Проокти
«шт.
^11и:<»1Ш1ИцгЕ*11ЖЯИшКя^М1
Таблица 2
. UUIP БЕСШОВНЫЕ ГОРЯЧЕДЕФОРМИРОВАННЫЕ
1РУБЫ СТАЛЬНОЕ по ГОСТу 8732.78
шНВф.ЫМ Масса 1 м труб, кг, при толщине» стонам. мм ""
2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 9,092,56
' JJ ieF
м 2 19
Г 45 2.62
^9 4.00 4.62
• m 5.40 6.26
*2 м _ 7,30 В.39
Г” <м 10.26 11,49
|~ 113 12.73 14.26
~ Ц» 17,15 18.99 20.02
m 31.52 34.06
2 т 42.72 45.92
га 56.73 62.54
га
Таблица 3
ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОСВАРНЫЕ ПРЯМОШОВНЫЕ
ПОГОСТу 10704*91
1 Мерный '.•ШЖф. | ММ Теоретическим масса 1 м труб. аг. при толщине стомам, мм
2.5 3.0 3,5 4.0 4.5 5.0 55
f а 1.82
1» 2.19
2.62 .
L » L 76 4.00 — ।
5.40 6.26 4
6.36 7.30 1 ' 1 ’ 1 1 .1 1 1 1 1 '*1 ' г- ' 1 1 1 ' 1 1 1 !
Ljm Ljm 2 LiE7“ lSZ' кЗ» 7,77 9.0? 10.26 _<
9.62 11.18 12,73 _—_ —
15.29 17,15 —
21 21 23.80 ~ 39_4Ь_. 5?91_
— 29.80 35,57
^^еУСортамен^Рубо^^^^^^ет^локо
СТАЛЬ ПРОКАТНАЯ И ГОРЯЧЕКАТАНАЯ
Totu,' Шир 4 I 5 I 6 Ь_ Ld Ld ” 1 И |
Вес 1 погонного метра в кг —kJ*» 1
го 0.63 0.79 0.94 1.1 1.26 1.57 1.73 J -^1 Sj 621 !
•р 0.69 о.еб 1.04 1.21 1.38 1.55 1.73 1.90 2.07~
25 0 79 0.99 1.18 1.37 1.57 1.77 1.96 2.16 _ 2,36 3.08 JlsT "зэГ
**а 0 83 1.Ю 1 32 1.54 1,76 1,98 2.12 2.20 2.36 2,42 2,54 2,Б4~ 2.83
30 094 1.18 1.41 1.65 1.88
зг 1 0» 1.25 1.50 1.76 2.01 2.26 2,54 2.76 3.01
36 1,13 1.41 1.69 1.97 2.26 2.51 2.82 3.11 3,39 ~
4J 1.Г6 1.57 1.88 2.20 2.51 2,83 3.14 3.45 3,77 4,24 4.71 4.4
45 141 1.77 2.12 2.47 2.83 3,18 3.53 3.89 4,32
SO 1.57 1.95 2.36 2.75 3.14 3,53 3.93
56 1.76 2.20 2.64 3.08 3.52 3.95 4.39 4.83 5.27 6.15
60 1.89 2.36 2.83 3.3 3.77 4.24 4.71 5.18 5,65 659 d
63 1.99 2.47 2.97 3.46 3.95 4.45 4.94 5.44 5,93 6.92 7311
65 2.04 2.55 3.06 3.57 4.08 4.59 5.10 5.61 6.12 7,14 I.U,
70 2.20 2.75 3.30 3,85 4.40 4.95 5.50 6.04 6.59 7.69
75 2.36 294 3.53 4.18 4.71 5.3 5.89 6.48 7,07 8.24 9«l
80 2.51 3.14 3.77 4.40 5,02 5.65 6,28 6.91 7.54 8.79 10051
85 2.67 3.34 4.00 4.67 5.34 6.01 6,67 7.34 8.01 9.34 1C6B
90 2 63 3.53 4.24 4.95 5.65 6.36 7.07 7.77 8.48 9.89 I1J.
95 2.98 3.73 4.47 5.22 5.97 6.71 7.46 8.2 8.95 10.44 HS3j
100 3.14 3,93 4.71 5,50 6.28 7.07 7.85 8.64 9.42 10,99 12.SJ
СТАЛЬ КРУГЛАЯ ГОСТ 2590*88
>-Ц
.104
^рооктирооанио котол»^
ШВЕЛЛЕР СТЭ ГОСТ 0240-97
Таблица 6
н О л Со d Pec. 9f
50 32 •• • - 12 4.84
м 65 36 22 • • J2 5.90
II ео 40 25 • • 12 7.05
Г '° 100 46 28 • • 12 8 59
j » 120 52 30 50 1? 10,4
14 140 58 35 70 16 123
144 140 62 35 70 16 133
>е 160 64 35 60 16 14 2
1(4 160 68 35 80 16 15 3
' Ц 1В0 70 40 85 20 16.3
144 100 74 40 85 20 1/4
L W 200 70 45 105 20 184
Г^Лв 200 00 45 105 20 19 8
LD ' 220 02 50 1_25 20 ?1 0_
?< 240 90 50 140 ___2Р 24 0
юпроводов и ме^аллоконструкцщ.
SSB2^®SJ^EPHAn СТЗ ГОСТ 8509-93
Таблищ 7
б п "7 - . у<Г~~
I тч/ ' * * 2 5 1 3
32 1 з? __ 3
4 40 3 Zus"
4
4.5 45 3 Toe"
4 in"
5 232~
! 5 50 3 2.32
4 3.05^
1 5 З.П
6.3 63 4 15 в 3.90
5 4 Bl
6 5.72
7 70 5 15 в 5.88
7 7,39
ОТВОДЫ КРУТОИЗОГНУТЫЕ 90*, 60*, 45* ГОСТ 17375-2001
Таблицав
Масса, иг. отвода с углом -
Dy 90- 60- 45* R.u* _
25
32
40 0.54 0.36 0.27 60
50 0.54 0.36 0.27 75^
__ 65 B0 ioo 1.03 0.69 0.51 100^
1.39 2.42 0,93 1.61 0.69 1.21 120 J
125 _ 150 " 200 250 3,79 6,06 17.24 2.53 4.04 11.50 1,69 _ 3.03 __ 8.62 1*5 U
L__J00 34.52 L 49.53 23.02 29.46 17,26 2476
106
I
5IE
^ЁрЕХОДы КОНЦЕНТРИЧЕСКИЕ ГОСТ 17373-7001^
Таблица 9 Длина перехода L для условного диаметра dy
Й 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250
30 30
Гя 45 45 45 60
К 55 70 70
ю 75 75 75
ю 80 80 80
125 100 100 100 100
1» 75 75 75 130 130
гоо 95 95 95 95 14 140
250 140 140 180 180
300 140 140 140 180 180
40 / Вес а кг 0.1 0,12
150 0.12 0.2 0.2 0.3
В 0.3 0.4 0.4
0.5 0.6 0.6
]ю 0.9 0.9 1.0
S JS. S 250 1.0 1.6 1.6 1.7
1.50 1,52 2,12 2.40 2.60 -
2.90 2.90 2.90 2.9 4.38 5.3
6.8 6.8 8.1 В.6 I 1 д
[*хГ 13.1 11,2 11.4 14.0 14.0
7noH*o"£ffi
ТРОЙНИКИ
материал - сталь 20 гост 17370.2001
dy
Н
Таблица io
dy
Оу 40 Раз- меры н и У
40 50 65 80 100 125 150 200 250 300
50 и 40 45 45
65 1 5 0
н 60 60 60
60 1 65
н 70 70 70
100 1 80
и 80 | | 80 80
125 1 100
н 95 1 1 95 95
150 1 110
н 110 I | 110 110
200 1 130
н 140 | | 140 140
250 1 160
н 175 | 175 175
300 1 190
40 н О — — 200 J П200 220 “«г
50 _ б5 80 ’ 1 Вес в АГ 0.7 _ Кб 0.8 Кб ,1.5 -
100 1.9 2.2 2.6
125 3.1 3.1 3.2 235£.
150 2гоо~ — 3.8 4.1 6.01 4.3 6.10 6.5
__25О _~300~~ 13.7 13.20 23.1 13.5 _ 27,6 38.0
108
Приложение 6
„ЯСОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
Жекторов. требуемые расстояния
СКОЛЬЗЯЩИМИ ОПОРАМИ
рекомендации по проектированию коллекторов
Размер -а* при диаметре соседнего шт/uepa О/
* 25-50 65-80 100 150 200 250 300 400 500 600 i ! 800 1 1 H 1 1 1
Ж •- i ! . 1
ею 250 300 •• 1 j 223 1
;х 2fA 320 330 •• i 220
м 340 360 380 400 •• i 1 1 1 1 25C 1
ЯС УЛ 380 400 440 460 -- 1 : i i-л:
2Ю 420 440 460 480 520 580 -* ! I i i . 1 3Z :
IX 560 600 600 620 620 680 750 -• 1 i 1 I 1 ООО 2^Z
*Х 540 600 620 650 680 750 790 8УЗ ! 1 -• 1 _ ! « '
600 640 680 720 78G 840 880 .СЛ ’ -"1 ЧСО 1 1 “ 1 47C
и/, 700 740 780 890 880 540 17Л | 1 ПС6 tZZ 1 i 'У* , »• £20 1
«с УЛ 940 980 1020 1080 1150 «гл «УЛ w 1 <*« 1 •?-z 1 iOS
^ммеры -а» могут быть увеличены для размещения хомутовых опор
Диаметр корпуса принимать на 1 -2 калибра больше или равным диаметр;
Завода теплоносителя.
^гО»л%идуемые диаметры корпусов Оу = 100; 10, 200.300. 400.600: cOj
1ОГА1200; 1400 мм.
^ЕБУЕМЫЕ расстояния между скользящими опорами
20 25 32 40 50 65 eo fW 1 150 । <50
i 1
г<*орота |»уг. = 2/3 L.
ПОРОД
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
МАРКИРОВКА УГЛЕРОДИСТЫХ
И СЛАБОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
8 соотеетстэии с ГОСТом 7566-81 и ГОСТ 380-71 * маркировка стэлад
производится по соглашению поставщика и потребителя. Маркировка утеос-
диетой стали производится несмываемой краской независимо от группы гз-
пи следующим цветом:
ОС - • и зеленьА
СТ1 - И мерной
О,гпс - бе’ьА н <рзсяуй
02 - желтел
СтСГпс - желтей и 1рзсмый
03 - вздс«ьй
СтЗГпс - краоьж и синий
Ст4 - черным
Ст4Глс - мерный и красный
Ст5 - зеленый
Ст 5Гпс - зеленый и белый
Стб - синий
Для обозначения марок стали принята буквенно-цифровая система. В зазл*-
мости от назначения сталь подразделяется на три группы: А - поставляете
по механическим свойствам; Б - по химическому составу; В - по механически*
свойствам и химическому составу.
В зависимости от нормируемых показателей сталь каждой группы подразав'*
етс« на категории: группы А - 1,2,3; группы Б - 1,2; группы В -1.2,3.4.5.6
Для обозначения степени раскисления к обозначению марки стали пос* *
мера марки добавляют индексы: кп - кипящая, пс - полуспокойная. сп-стю
койная. Цифры от 0 до 6 после буквенного обозначения Сп указывают *4^
поеный номер марки в зависимости от химического состава и механик*
свойств. Номер категории указывается после обозначения марки стали. ГсУ^
па А, категория I в обозначении не указывается. Для обозначения повыше**
го содержания марганца в марке стали после ее номера ставят букву Г.
Маркировка краской легированных сталей производится следующими#*’3*
хромистые - зеленый и желтый;
марганцовистые - коричневый и синий; а
хромомолибденовые и хромомолибденванадиевые - зеленый и фио'*т-
хромомарганцовистые - синий и черный;
хромокремнистые - синий и красный.
110
Проектирование) котельных л ссиоро ЖКХ •
легированных сталей производится по ГОСТу 10692-80 В обоз«
марки две цифры указывают среднее содержание углерода о сотых
^лрещента
и цифрами о0оэшгм1си Пример М4р<И1ЧЧ1*И
। Т- пнам f . Ю ~ □ПЮМИМНЙ П. фх-фАр Д - медь 1 1. u\w U • инряонмй М.-НГ^ P-CW у . мсупиЛдсн Б - инобнй 9. во'Ьфрдм £ ~ селен Ф «щмАЛий А - а лот 1- де&учт ВСтЗсп? - yt лсродистлл С»дин С СОДср жлниом уг лсродл 0.14-,02?‘%. споаоинл* ОПрОДОЛПРМЛЙ ПО МН'Лмнчосанм ( Я0ЙС Tf 4М н мим^ссмому составу с кормир>нмым«« пояаллтпламн
^ифры. стоящие после букв, указывают примерное содержание легирующе-
го элемента в целых единицах. Отсутствие цифр обозначает, что содержание
р»ментадо 1,5%. Буква «А- в конце марки обозначает высококачественная.
Ьш *Ш* обозначает особовысококачественная.
Рйсм^то трубопроводов
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
ТАБЛИЦА ДЛЯ'ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
(по справочнику ГПИ «Теплопроект»»)
ТАБЛИЦА ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТРУБОПРОВОДОВ
ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ Кэ = 0.0005 м И у = 958,4 кгс/м»
С-и-S мм 32’ *2.5 зз* 2.5 44.5’2.5 45*2.5 57*3,5
G. Т ч 02 0?2 0 24 V. м се» 0 ю 0 11 0 12 Ah, ы*'*м 0.95 1.14 1.35 V. м/сск Ah. кгс/ m”m V, м/сек Ah. кгс/ M2*M V, м/сек Ah. КГС/ V. м/сек 3h. at/ M”*
0 26 о:з - 0 30_ _0 32 0.13 0 14 015 0 16 1.59 1 82 _ 2.оа _ 2,37 l.2,71 -2.97 —3.3 —3.65 0,10 0.11 0,12 0.12 _ 0.13 0.14 0.72 1
034 0 17 ~ __0.6l
_ 0 36 0 18 Zo.92 2 .
Зозз7 0 19 Зоз^ 1
0.40 Zp42~ ,044 _ 0 46_ —0 49 -0 50_ _0.20_ __221_ 022 -1.15
-40 —4 38_ 0.14 -0 IS —0.16 0.16 _ 0 17 • .wQ _ 1.37
.0 23 —0 24 . 0 25^ —О.26_ -0 30__ _ 0 33 ZHiZ _0_38__ —0 4| Z°43^ _0Л6 -4.75_ —5 15_ -1.S2 _ 1.66 - 1.82 -1.9S 2.35 -2.80 -3 26 - 377^ 0,10 0.11 ~ - 0.11 0.S9 0.64 0.69 0,10 0,11 0.11 0.55 060 0.65
—0 60 —6.66 - 0,19 —0.20_ -0.22 -024 0.12 0.76 0.12 0.7
-Р 65__ -Л85_ _ 0.13 0.91 0.13 0.B5
0 7Q —8.19 __ 0,14 _ 1.07 0.14 1.01 _
331 ЗО7^ - 0.15 1.27 0.15 1.18
_Р6О^ -Ц3__ -02$ -£27- 0.17 1.46 0.16 1,37 0,10—
—0 65^ — 14 0 -4,31 —4.66 —5,45^ —6,03 —6,79 —7.45 -ЛЦ— —101 -0.18 —1.67 0.17 1.57 OIL-
—0.90 ~°95 -нхГ" -105 -4J0 —Цв — —1ГГ' -2V9 -J«s —гГУ" —029 - 0.19 —1.90 0.18 1.77 0J2^
—Ола _°Ji —0.2Q —2,13 0.20 2.0 , __oiL-
ZjlsT' -ЛьГ' -O32__ -034 -0.21 —0.22 2.3B 2.64 0,21 0,22 2 22 2.48 _ 013^ oi£- IS-
-°Лб- _036 —0,24 —2.91 0.23 2.72 _0J^- iij<
—ол£~ —0_39 -0.25_ —0.26 . 3,20 0,24 2.99_ ojS^- oj£^-
ED1 —9.85^ 3.51 0.25 3.29
НН L 0 27 —3.82 0.27 358 J 2jhL--
ft 1 °“*s 1 L f / MM 1 44 5’2 5 45T S 57’3 5 76’ 35 80’3 5 1 108-4 j U3’4 1 И
/ V V. V V Ml j V .»« 1 \h 1 И • м I ЖП
1 u • M '« 8/C *M • fC/M *M ы t • гем M M, ( • • • 11. M*M 1 M. « • • 1 M < r« 1
1 3 5 Joe: ) 34.8 0.81 32.6 0 52 9 88 027 1.82 0 19 0 71 t u.n 0 27
1 36 1 0 85 36.8 0.83 34.4 0.53 10 4 0.28 1.9? 0,20 0 75 1 0 13 _Ji28 1
/ 3.7 1 0.88 I 38.9 0.85 36.4 0 55 11.0 0.29 2.02 JX20_ 079 1 0 14 0 29
/ 3fl 1 090 41.0 0.88 38.4 0.56 11.6 0.29 2.13 0 21 0.83 0.14 0.31
/ 39 1 0 92 43.2 0.90 40.4 0.58 12.3 0,30 2.22 0.21 0.88 I 0.14 0.33 э
/ 4.0 1 0.95 45.5 0.92 42.5 0.59 12.9 0.31 2.33 0.22 0 92 1 0.15 0.34
I 42 1 0.99 50.1 0.97 46.0 0,62 14.2 0.33 2.48 0.23 1.01 1 0.16 0.38
1 Я 4 1.04 550 1 02 51.4 0.65 15,6 g.34 2.81 0.24 1.11 0.16 0.41 0.10 0.13 1
1 46 1.09 60.1 1,06 56.2 0.68 17.1 0.36 3.07 0.25 1.21 | 1 0.17 0.45 0.11 0.14 kb 1
1
4.0 1.14 65 5 1.11 61.2 0.71 18.6 0.37 3,34 0.26 1.32 0.18 0.49 0.11 0.15 1 Qj I
50 1.18 71.1 1.15 66.4 0,74 20.2 0.39 3,62 0,27 1.43 0.18 0.53 0.12 0.17
52 1.23 76.9 1.20 71.9 0.77 21.8 0.40 3.92 0.29 154 0.19 0.57 0 12 0,18 H co °
54 1.28 82.9 1.25 77.5 0.80 23.5 0.42 4.23 0.30 1,66 0.20 0.61 0.13 0.19 о
5.6 1.33 89.1 1.29 83.3 0.83 25.7 0.43 4.54 0.31 1.78 0.21 0.65 0.13 0.20
58 1.37 95.6 1.34 89.4 0.86 27.1 0.45 4 87 0.32 1,91 0.21 0.70 0.14 0,22
60 1.42 102.3 1,39 95.7 0.89 29.0 0.47 522 0,33 2,04 0.22 0.75 0.14 0.23 !1?
6.2 1.43 102,1 0.92 31,0 0.48 5,57 0,34 2.22 0.23 0.80 0.15 0.25
6.4 0.95 33.0 0,50 5.94 0,35 2.37 I 0.24 0.85 0,15 0,26 <
6.6 0,98 35,1 0,51 6.31 0,35 2,52 0.24 0.90 0,16 0.28 ?
6.8 1.00 37.3 0.53 6.70 0,37 2,68 | 0.25 0.95 0.16 0,31 §
7.0 1.03 39.5 0.54 7.10 0.38 2,84 0.26 1.01 0,17 0.32
75 1.11 45.4 0,58 8,15 0.41 3,26 0.28 1.15 0,18 0,37 о T
1 BO 1,18 51,6 0.62 9,27 0.44 3,70 I 0.30 1,30 0,19 0(42 A
1 8 5 1.26 58.3 0,66 10,5 0.47 4.18 0,31 1.46 0.20 0,47 ~l H
I 90 1 33 653 0,70 11.7 0,49 4,69 0,33 1.64 0,21 0.52 II |
I 1.40 72.8 0.74 13.1 0,52 5,22 0,35 1.82 1 0.22 0.50 .
l?<v> \ 1,48 80.6 0,78 14,5 0.55 5.79 0,37 2,02 I 0.24 j 0.64 1
\ \ \ 1.55 88.9 0,81 16,0 0,58 6.38 0.39 2.22 1 r 0.25 / 0.70 I hi
\ V.t> 1.63 97.6 0.85 17.5 0 60 7.00 0.41 2,44 1 0.26 j 0 77 /
_ k_. A —Ы9— tOG.G O.BQ 19,2 _ О <13 7.85 0 42 , 2.67 1 0 27 f UM H
•* —> .. L О.7П n oo o.x»^ £ о J»O [ owl
W3.S
100*4
ЭВ'Э.З
152* 4.5
<2.5
13
135
15
16
17
097
1.08
1,05
1.09
1,12
1,16
1,24
132
226
24,5
26,4
28.4
30,5
32.6
069
0,71
0,74
0,77
0,80
0.82
9.04
9,78
10,5
11.3
12.2
13 0
18
19
20
1,40
1.47
1.55
21
1.63
22
23
1.78
37.1
41.9
46.9
52,3
58,0
63,9
70.1
76 7
1 ‘
021
0 24
0 27
0 30
0 33
0 36
0.40
0 43
0.57
0 61
0.20
0.23
0.28
0,30
0.77
1.10
0.31
0.85
0.32
0.21
1.22
033
0.95
035
0.22
1.34
1.04
0.39
023
0 24
0.48
0 51
043
044
2.38
1.99
0 П I 0 33
0,23
025
0,25
0.26
068
0.72
066
0,69
0.79
0,21
0.22
2 27
2.42
0,88
0.99
0.26
0,29
0 55
0 59
0.64
0 68
0 73
0.34
0.36
1.00
2,05
2 22
0.21
021
0 22
0.23
0.24
0 82
0 67
093
0.98
1.04
025
0.26
0 27
0.28
0.29
031
0.32
0.49
0.53
0.39
0,42
0,45
0.48
0.51
0,26
0,27
028
1,14
1.25
1.36
0.55
0.62
0.69
0,19
0,20
0.19
0.20
1,47
1,61
1 75
0.38
039
0 41
0,17
0,18
016
0.17
1.47
1.60
1 72
MRHSuaioV
0.98
106
1,13
1,21
1.30
0.30
0,31
0,32
0,33
0,34
0,35
0,38
0,23
0,23
0,24
0.25
0.26
3,15
0.46
0,48
0,50
0,52
0,54
0,55
0.59
0,63
0,66
368
3,96
4,24
4,54
1,39
1.58
0,27
0.29
0 19
14 8
0,88
0.93
0,99
1,04
1,10
1,15
1.21
1,26
1 32
16.7
18.8
20.9
5,83
6.54
1 85 1 83 5
1 94 I 90 6
26 I 2.02 I 98.0
27____ 2,09 I 1055 I 1.48
1.54
159
1X5
1 70
[ 1.7G
I 81
1 87
24
25
1.37
1 43
23,2
25.5
28,0
30,6
33.3
0.70
0,74
0.78
0,81
0.85
7,29
8 08
8.90
9.77
10,7
0.40
0,43
0.45
0.47
0.50
0.52
0.54
1,79
2,01
2.23
0,31
0,33
0.34
2.48
2,73
3.00
036
0.38
040
28
29
Ы
37
33
1
2.U'J
362
39.1
42.2
454
487
0.89
0,92
0,96
1,00
1.03
1,07
116 I 0.57
12.0
13,6
14.7
3,27
3 57
042
0.43
63,0
€6 9
70 9
63 6
115
1.18
1 22
126
1,29
1 33
1 37
1.40
15.8
17,0
182
19 4
20.7
220
23.3
24 7
0,59
0.62
064
066
0 69
071
0.73
0 76
0 78
27 G
0 00
0,83
0 85
0 87
U9O
3,87
4,19
4,85
5 21
2,57
595
6 34
7,16
7.58_
8 0?
8 40
H 44
0.45
0,47
049
0.51
0.52
0.54
056
0 58
0 60
061
0.63_
0 65
067
0.69
2.73
292
311
331
3.51
3.72
3 94
4.16
4 39
0.46
0.48
0.49
0.51
053
0.54
056
0.57
0.59
0.61
0 62
2.79
2 89
3.06
3 23
0.29
0.30
0,31
0,32
0 33
0.35
0,36
037
0.38
0 39
0.42
0.46
0.50
0,54
0.59
0 63
0,40 I 1,10
0,41
0.42
1 16
0 34 i 0.77
0.35 I 0 62
0,36 I 0 87~
0.9J
0 96 ]
1 04
1.10 I
1 «6 I
0.37
0 38
_OJ39_
0 40
<• Приложение 9 Нормы качества сетееЯ
MUM
шашааащ
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
НОРМЫ КАЧЕСТВА СЕТЕВОЙ И ПОДПИТОЧНОЙ ВОДЫ
КАЧЕСТВО СЕТЕВОЙ и подпиточной ВОДЫ ДЛЯ ВОДОГРЕЙНЫХ КОТЛОе
Таблица 1
Система теплоснабжения
за* рытая открытая
Температура воды за котлом, 'С ~
115 150 200 115 150 200
Топливо
твердое жидкое и газ твердое жидкое и газ твердое жидкое и газ твердое жидкое и газ твердое жидкое и газ твердое в в и X 8 и 2 к
Прозрачность по иирмфту. см. не менее 20 40 40
Карбонатная жестюсть сетевой воды с pH до в. 5 мкг - экв/кг 800 700 750 600 375 300 800 700 750 600 375 300
Условнаясуль* фатмо-кальиис- вая жесткость. МГ-ЭеВ/кГ 4 ,5 1 .2 0 24 4.5 1.2 0.24
Растворенный т недород, мкт/кг 50 30 20 50 30 1 0
Соединения железа в пе- ресчете на Fe, МкГ/«Г €00 500 500 400 375 300 300 300 300 250 250 200
Значение pH при t = 25 *С Ot7j )О 11 От7д iofl.5
Свободная углекислота Должна отсутствовать или находитьс я в пределаз, обеспечивавши1?^ 1
Масла и ни- фюпродукты, мг/мг. не более 1,0 | ••
Примечания:
1. Для котлов на твердом топливе нормы жесткости могут быть
на 25%. ci,r
2. Для теплосетей, в которых параллельно с котлами работают бойлер*
тунными трубами, pH но должно превышать 9,5.
1*0 мн о» 2
клчгстпо коглонои поды
I AW 1НМ(*И t/*<*Й 0* t tlw *1 i tipH ' •<’ i ГП4/И* Иг
1 fw/пмНй L ПУ«»Г»/М4*| *W* 1» Й II** [flfl /IWMHIИ МИИ'ЙЧ.ГИ< и'.. *, И>-*>И/и/*»</!<. р ни'н />и<ини лнмгны* (М,ЛО>М 1 I/fWih »г/,го и«<* М4^*Й • и»|,л И f tyi «• Нб> г,ЛИ1М«4 »*МН-*чл *н 1 6ч|^«Ч»>4 г »•««/««
НДММО'йГ МН.МП1 4<Ю0 июскг* ’ • » VI 56
Ц1ЦН У0ИМНИ .*рпцирО' ( ии^ммм блриби* Г(М ИЛИ ||W ИМ1ИИ* jM М1М| и 4OGO 11000 /ООО 12000 |<хло woo» V> »/) ?0
k< ivirtliHpiWb 1*^-и^«1ИмМтЛ*шпм i|M 4 4 MIM (H rrV'M’l ДЮ0 4000 •т) /000 ’.ООО IWX; Г 3 20 _
к,.г.-/нмв WJiHMMJiifllb *м» Ви j шиши влрйбтнш 14МП-(14^1/<мЧ 1000-20)0 1000 *1000 3000 WKI 10 к 20
ииспилмпл (ЪиеЛм») «00-1500 1000 30000 40Г)0 тлоо 0 Р 20
Примечания:
* Линин полрорыиной продувки должно оОог.ппчишль возможность опюда
ИЛЛОИОЙ (ЮДМ ' 20%I о из ииноснмх иикломоп 10% номинальной прпиь
лодигш||»носги котла,
^/)Ы-у(ИЛИ31НОрЫ пени типол, «помп обог роипомы/ агон ГОМ а *’т < 150 Си
Wmomhum обогретом*
bi ООЬИ’0 (МСНПНСЮ С *^tino/V»p*JlllHl> ИО1ЛО пой поди при длпжжии. Мн*» (w с/емЧ (л АО При <.iyn»Mt IMUM ИСПиООННМ ДЛП 11МГ« Х1/1П/Ш11НИ
М/и 2.4/24 4,0/40 5,0/9) А 1’И CiynOWH _ A)i*» (Лупени
3000 гвоо 2000 1Ы<0 1500 60W
р^ДИЛМ ВОЗМОЖНОГО допустимого сухого остпткл ори,л„ироиочнме и для 4q Л •*о ° *ИПО Котла О11рГ|ДЦЛЙЮГСЯ топлохимическими испыгнниями Ри*”утри,оглоилй оброОотко НОДЫ
ЕДИНИЦЫ ИЗМЕРЕНИЯ КОНЦЕНТРАЦИИ
ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ПО РАЗЛИЧНЫМ
ПРЕДПИСАНИЯМ И ПОЛОЖЕНИЯМ
Европейские стандарты
РАЗЛИЧНЫЕ ПРЕДПИСАНИЯ
И ПОЛОЖЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ ЭМИССИИ NOX И СО
голо»они* । Эмиссия
NO. (рассчитана как NO2) со
мг/ к В *ч vpm 3% об О, МГ/МЭ 3^ обО, мг/ кВтч мрт ЭЧ обо. MTV-1 J4» Об0(
Э«алогический знак «Голубой ангел»
горело» 1 дмО.--м?о.£т| 120 57 117 80 47 9 1
Тс “ ье горелки до 70 кВт 110 52 107 СО <7 9 i
Газгэые еозд>’ад>в>*ые »ирел«и до 120 кВт то 34 70 во 47 59 '
• еоыу«од>€мые горелки до 70 кВт 70 34 70 60 47 S3
rax?v»< слеана^ьмый отопительный «отел । дэ’0«8т 70 34 70 во 47 59
J Газовые г осе”» и до 70 кВт 60 29 60 50 39 49
t Швемцарсгие значения. LRV92
Тсч-гво EL воадуюдувные горелки <350 кВт 123 56 120 82 I 64 м 1
Топливо CL возд>»од>в»«ые горелки >350 кВт и температура теплоносителя до 110 ’С 123 58 120 82 64 I Е
Топливо EL воздуходувные горелки >350 кВт и температура теплоносителя свыше 110 *С 154 73 150 82 64 Е
Газ вэзд,чодуакьегсрелки<35О<Вт 1 : во 39 ВО 100 80 j Г
Газ воздуходувные герелки >350 <Вт и температура теплоносителя до 110 С 80 39 во 100 80 I а
Газ. воздуходувные горелки >350 кВт и температура теплоносителя свыше 1Ю ’С 110 53 110 100 60 за
Штуттгартские значения •
ГриродньЛ газ. температура теплоносителя до ИО‘С во 39 80 60 47 I 59 1 —1
Природный газ температура теплоносителя свыше! Ю'С 100 48 100 м 63 I
[ Сниженный газ 150 72 14S как природ**
1 Топливо EL. до 120 «Вт нсмим тепловая мощность 120 57 117 00 62 I ТЗ
тсплиьо EL свыше 120«Вт номим ’ел^овае мощность ISO 71 146 90 _ T°J Г
: Гам бург с<ме значения ।
' Усчмсакм для с «игамна жидкого топлива 80 39 j 50 L 30 •
1 г старое» и для саи» а»«на газа 20 10 I 20 1$
1 ppm = 1 см’ 'м5 = 1 нем’/ нм3 = 0.0001 % об.
L „ 1 Относительные значения соотеетст ующего предписания-по
Сопроумвппмия при Ml МОНД ни и СОЧШ1ИЯ или мапраолеиия труОо просола
/ / Внеэллмосрас- / / _/ 1 "1 d./d, 1 0 0.3 0.4 0,5 1 0.6 | 0.7 0.8 ОД \ 1.0 V
/ 1 ширение семени* / —ji j«? * трубопровода I ^“7 1 В 1 1,1 0.9 0.8 0,651 0.45 | 0.3 0.20 0.10 | 0
Плавное расшире- ние сечения трубоп- ровода (диффузор) Г" 9 1 При данном 0,/d, Ш))
2 Р 10- 15’ 20’ 25’ 30’ 35’ 40е 45и выше
В 0.2 0.3 0.4 0.55 0.65 0.0 0.95 1.0
3 Внезапное сужение семенив трубопро- вода d./d, 0 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
г •м 1.1 0.9 0.6 0.65 0.45 0.3 0.20 О.Ю 0
4 । Плавное сужение семенив трубопрово- да (конфузор) аЁйг (К20* 2О’< Р < 60* р>60’
^=0.1
... (Т ! 0,10 0.16 0.20 0.26 0.30 0.40 0.50 0.55 0.65 0.75 0.85 0.95
Н 245 86 51.5 26.8 18,2 8,25 4,0 2,85 1.41 0,65 025 0.05
I ♦ 0.707 —J
Стыки трубопро-
водов
□) с подкладными
кольцами
G) без колец
Г‘|
Плавный отвод с
шероховатыми
стенками
а) гмутий глад» ий
ОТВОД,
б) сиарнйи сегмент*
ный отвод
wl
мм
7 j
d 200 300 400 500 600 700 800 900
0.06 0.03 0.016 0.013 0.009 0,007 0.006 0.005
с 0,026 0.013 0,009 0,006 0,004 0,003 0.002 0.002
Вид от родов Гнутые гладкие отводы Сварные сегментные отводы
<|» ч,Л при r/d. равным ч»в при r/d, рапным
1 2 3 4 1 2 3 4
45* 0,20 0.15 0,10 0.10 0.40 0,20 0,15 0.10
во* 0.30 0.20 0,15 0.10 0.55 0.30 0,20 0,15
00* 0.35 0.25 0.20 0.15 0.70 0.35 0.25 0,20
120* 0.40 0,30 0,25 0.20 0.85 0.40 0.30 0.25
100’ 0.50 0.35 0.30 0.20 1.0 0.50 0.35 0 30
т
т
т
т
Ш
СП
U
е
е
о
5!
3
а
от
*
т
Сопротивления при разделении расходов или соединении о трубопроводах
б) Стандартные детали
д) Сварные детали
CtKipOl иил ©нив
при разделении
расходов
Л 1V.Q. 1
'г<“7
ai
Коэффициент потери на проход
0.1
0,2
0.3
0.4
0,5
0,6
0.8
0.9
;п
0,2
0.2
0,3
0,4
0.6
1.0
2,1
5,В
28
soy
Qc
Трой*
йф/dc
Коэффициент потерн в ответвлении Q,
Коэффициент потери на проход С
0
0,7
0.9
0,1
0,7
0.9
0,2
0,8
0.9
0.3
0.4
0.5
0.6
0,7
0,8
0.9
0.9
0.9
1.2
1.2
и
3,0
6.1
16.7
82
Э.О
16.7
82
Коэффициент потери в ответ вяении
IpOHHHWHHQ*
CMMuetproiHiav,
cumkavi ричнио
и «рестовины 1 а. ,
I *11
Цц-Рс \ ’ \П ’
1.0
0.875
0J7
0.60
2М
0
0.1
101
58
35
J12
0.2
25
14.8
0,3
0,4
6,6
суо.
6Л
0.5
4.3
2£
0.6
3.1
0.7
2.3
0.6
0,9
1,0
Ц/Ос —г
суд
l4lO5l0J5l0>7|Cw|o,9
1L
Ы.
ЭЛ
3,0
2Д
2£
2,1
11
1.3
1.3
1.9
1.6
12.
1Д
ТД
1,5
12
1.3
1°
1,0
1.0
Сопротивлении
пр* соединении
расходов
Тройники не-
симметричные:
(1 = 90*
dn = dc
W«Q«.C«
WaQ»X»
1 с 1 1 Ц/d 0/0. 1 оя О 1 Э.1 1 Э.2 С >.з\од\с )л\о.в\о.?\ ол\о.ч\ Я ,о\ %
l° О.1 0.2 о.э 0.4 О.5 0.6 0.7 0.6 0.9 1.0 о.
1.0 |о.г 0.5 0.6 1.4 2.1 3.2 5.2 8.8 20 73 •5 0.7 0.8 0.9 1.01 1.4 2.2|3,в1в.7| 16173» .1
0.675{0,2 0.5 0.7 1.4 2.2 3.4 5.6 9.7 22 86 тз
0.77 |о,2 0.5 0.9 1.4 2.3 3.6 5.9 10.6 25 99
<7 р.2 0.5 0.9 1.5 2.4 3.8 6.5 12 29 120 х>
Коэффициент потери в ответвлении ^о Коэффициент потери в ответвлении
1yd, o,/Qc <Vdc °о/О,
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 0 0.1 0,2 0,3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
1.0 •тг -47 -3.8 1.6 2.8 2.8 2.7 2.4 2.1 1.9 и 1.0 -* -65 •10 -2,6 1.0 2.0 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3
>.875 -Т' •27 -1.7 1.5 2.1 2.1 2.0 1.9 1.7 1.6 1.5 0.875 -л -45 •6.8 -1.3 1.0 1.7 2.0 2.0 2.1 2.2 2.2
0.77 -X -16 -0.6 1.4 1.8 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 0.77 •X -27 •4.S 0 1.0 1.4 1.8 1.8 1.9 2.0 2.0
0.66 -г. -8.1 -0.2 1.2 1.5 1.5 1.4 1.4 1.3 1.3 1,2 0.66 -X -15 •1.3 0.6 1.0 1.2 1.6 1.6 1.7 1.7 и
0.60 -Г -5.1 0.5 1.2 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 0.60 • X» -9.0 0.3 0.8 1.0 1.1 1.3 1.3 1.4 1.4 1.5
0.50 • л •2.0 0.7 1.1 1.2 1.2 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 0.50 -X -4.2 0.4 0.9 1.0 1.1 1.2 1.2 1.3 1.3 1,3
0,40 •1 •0.2 0.9 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 1.0 1.0 1.0 0.40 -х -1.6 0.5 0.9 1.0 1.1 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2
<03 - ж 0.6 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 s0.3 •х -0.4 0.6 0.9 1.0 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1
Сопротивления при соединении расходов в трубопроводах
13 ТрОИнИКИСИМ* матричные 0=90’ 00 - Ос •Ос У«-| -1 а) Сварные детали 6) Стандартные детали
Коэффициент потери в ответвлении Коэффициент потери в ответвлении
о. 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0,6 0.7 0.8 0.9 1.0 О. о 0 0.1 0.2 03 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
с>. 1 4 г 193 42 17 9.2 5.8 4.1 3.2 2.7 2.4 2.2 so г 80 21,5 11 7.0 5.0 3.9 3.3 2.8 2.5 2.3
1 ( I f •О о ф 5| о о a 01 X 3 ф х О ф э (Г X Е X а п ф 5 □ D
' Г Сопротивления типовой ормагуры 1 1
Пробочный 11 dycn* 1/2* 3/4* r 1 ’ ” г •• 2* и нише
1 1 Hj \V 3 О
114 арам L- p - c.. 4 2 2 2 2 2 м о т S CD
15 Прямой вентиль а> б) dycn" 1/2’ 3/4’ 1" | 1 4*. l/M 2* и выше
1}' -Й-’ £|TB 16 10.5 9.5 8.5 7.5 7.0 Q1 S С
‘•ire 11 8.0 7.0 6.5 6.0 5.0 и для ।
16 Вентиль •Косеа» О dycn* 1/2’ 3/4’ 1" 1 1 °- 2* и выше X ъ
О 0J
^•1 4 3 2.5 2.5 2.5 2,5 1 да 2 X о о
17 Задвижка Р бусл MM 15-100 175-200 300 и выше к J X о С
£»• 0.5 0.25 0.15 1 1
1 | " W Тил a 6 I а
1 т 0 п идрозатворы \ \ ОЬормиви ШЯМВНСЖ^! \ п 1 д ,Avw~4r~ С» | Тип 1 3.0 2.0 / 1.5 /1 7—
. - ipoeKTv ю ОВаНИН КПТП nbvMUlY n WI/V 4 1
- - -w V • U /г
ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ГАЗОПРОВОДОВ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ пиоадный газ у = 0.73 кГ/нм\ v0 = 14,3 х 10 • м’/сек) ‘ ыР/чзс)" расчетный расход газа, приведенный к нормальным условиям h , „, >, — (кГ /лг/лг) .-273,16‘К, Р = 760мм рт. ст.): / - удельная потеря давле- • «газа но длине трубы; 1 (м) - длина трубы, эквивалентная местному сопро- п(влениюс$= 1Д Таблица 2
Сортамент труб Трубы стальные водо-газопроводные (газовые) ГОСТ 3262-75
УСЛОВНЫЙ проход. мм 1/2- 3/4- Г 1 1 2*
наружный дометр, мм 21.25 26,75 33,5 42,25 48.0 60.0
Внутренний диметр, мм 15,75 21.25 27,0 35,75 41.0 53 0
Одм»руб т”*до h 1 1э h 1 1э h 1 b h 1 1э п 1 b h 1 1Э
0.1 0.020 0.04 0,009 1 59
_ 02 03 0,039 0,08 0.012 0.08 0.011 1 55
0.059 0.12 0.018 0.12 00141 1 51
.. 0.4 0.079 0.15 0,024 0.15 0017 1
0.5 0.098 0.19 0,030 0.19 0,011 0,19 0.020 1 43
-^0.6 -_0,7 ~ 0,11В 0,138 0,23 0.27 0 O3S 0,23 0.014 0.23 0024 1 39_
0.041 0.27 0,016 0.27 0 029 1 Зр_
08 0,157 0.177 0,31 0,047 0 31 0.018 0.31 0 032 . n 4
0.35 0,053 0 35 0.020 0.35 0.036 i.<L i *4^1
h 10 10.197 0.39 0.059 0,39 0.023 0,39 1 0.039 0 043 1 1
0,216 0.42 0,065 0 42 0.025 0.42 0 58 1 . 0 051 0 059 0 068 0 077 t 4JJ
k^J.2 0 236 0.46 0,0071 0.077 0.083 0.46 0.50 0,54 0.027 0.029 0.032 0,46 0 50 Q54 оою 0.011 JJi- 777 ij SL
0.265 0.326 0,48 0.45
0.397 0,42 0.069 0,58 0,034 0.58 ’^1 0 087 о юг; 0 1131 777
0,476 0,41 0,095 0,62 0.036 062_ 0,012 0.012 0 62_ 0 66
0.566 0.667 0,39 0,100 0 66 0.039 0.66
0.37 0,116 0,64 0.041 0.69 0,013 0^1 0 I“1 1 51
0.778 0.865 0.35 0.35 0.135 0.156 о,61 0.59 0.043 0,045 0 73 _ojL 0014 0015 0016 _о71 _077_ 085. 0 139 J-H-
0 95 0 152 0,1 ao J_56_
1.03 0.30 0.205 0.54 0.051 ОМ
1.20 о зя П ОАО ОАО 0 065 0 80 0016 0.91 у —
123
0 37 0 37 0 38_ 0 335 0 3”1 0,48 0 081 0.73 0.019 1.00 0.011 1.00 0.211
— 76 _J_ 39_ 0 48 0.100 068 0.021 1.08 0.012 1.03 0.244 1 Кд
2 8 1 59_ 0,420. 0.49 0.122 0,65 0.023 1.11 0,013 1,10 0,279 1
1 st. 0.147 0 61 0,027 1.09 0.014 1,24
J V 2.03 0 38 0 39 0.39 0.39 [0472 0.50 0,316 дм 1 7П
3 2 . 0 526 0.50 0.165 0.61 0.031 1.07 0.015 J.27 0355
3.-» 0 583 0.51 0.183 0,62 0.035 1.05 0,017 1.25 0.397 Д72. ’73
36 - 2 b«L * 79 0643 051 0.201 063 0.040 1,04 0.019 1.24 0.44?
3 8 3.06 3.35 039 0,40 0,706 0.771 0.52 0,221 0,63 0.045 1,02 0.022 1,22 0,487 Jjf Д75
4 0 4 2 0.52 n 0.241 0.262 0.64 0.65 0.050 0.056 1,00 0.99 0.024 0,027 1.20 1.18 0.535 0 SAA
4 4 a £ 3.65 3.97 0 40 0.40 О.ооУ 0.909 0,53 0.284 0,65 0.062 0,97 0,030 1.17 0691 1.7Э i.af
4.8 4 29 0.41 0.982 0.54 0.306 0.66 0.068 0.96 0,033 1.15 0.806 1.83
1.06 0.54 0.330 0,66 0.075 0.94 0.036 1.14 0.962 1.85
4 A 4.63 0.41
s 5 1.26 0.55 0.391 0.68 0.095 0.91 0.045 1.10 1.13 1.88
60 1.48 0.56 0.458 0.69 0.114 0,90 0,056 1.07 1.31 1.90
6.5 1.71 0,56 0,529 0.70 0.131 0.92 0.067 1.03 1.51 1.92
7.0 1.96 0 57 0.605 0.71 0.149 0.94 0.078 1,04 1.71 ’93
7.5 2.22 0.58 0.686 0.72 0,175 0.91 0,088 1.06 1.94 1.95
50 2.51 0.58 0.772 0.73 0.197 0,93 0.098 1.08 2.17 1.96
85 2.BO 0.59 0,862 0,73 0,219 0.94 0,109 1.09 2.42 1.99
90 3.12 0.59 0.957 0.74 0.243 0,95 00120 1.11
95 3.45 0.60 1,06 0.75 0.268 0,96 0.138 1.07
«0 3.79 0.60 1.16 0,75 0.294 0.97 0,151 1.09
11 4.53 0.61 1.38 0.77 0,350 0.99 0,180 1.11
12 1.62 0.78 0.409 1,00 0.210 1,13
13 1.88 0,79 0.473 1.02 0.243 1.15
14 2.16 0,80 0542 1.03 0.277 1,16
15 2,45 0.80 0.614 1,04 0.314 1,18
16 2.76 0.81 0,691 1,06 0.353 1.19
17 3.09 0,82 0.772 1.07 0.395 1.21
16 3,44 0.82 0,857 1,08 0.438 1.22
19 3.B1 0.83 П AR7 i no П ДА A 1.23
20 22 ' 4.19 0.84 1.04 1 .VJ 1.10 0,530 1.24
24 26 ~ 28 1.24 1,46 1.11 1.13 0,631 0,741 1.26 1,28
1.69 1.14 0,858 1,30
30 32 1.94 2.21 1,15 1.16 0.983 1.12 1.31_ _L33-
34 ~~ 36 2,49 2.79 1,17 1.18 1.26 1 41 1.34 1,35
36 40 3,10 3,43 1.19 1.20 1,57 1.73 1.36_ 1.3Г
4? ‘ 3.70 1.21 1,91 J,38_
46 " 4.14 1.21 2,09 2.48 1,39. 1 4 L
2.69 J3?
.124
юектиропаиие ютальныд я ссморо ЖК'
12
Таблица 2
11 т •>,'-Uj0B”u'! rOCT ®73?-,e
||, *« и * "" II; 57 II ' 49 | 1 » п 1 1 . 170) 76 68 £ 8 Ю» (ICO) rCZ7//JA М*Д
9 1 108 98 " ' - ~ -4 диамсгр мм 8м/1 рдении диаметр мм 2* до I 1Q6 им ।
h 1 h 1 13
n 1 1Э
II3^ 1 ;CO»J 13S 1 1 ЯЙЛ I rtjl 7~"ПГ_ J I 40 и» о -J
J~l36 1.32 60 6 5
1.28 I 70
| WQ 1,25 122 75 1
ео
*)04б 125 8 5
ГфИ! 1,28 90
ОРИ 1 31 0.011 1.H0 9.5
0«> 133 0.012 1.76 10
’ С 072 1.36 0.016 1.70 11
‘CGM 139 0.018 1.74 12
>0007 1.42 0.021 1.77 13
Igity 1.36 0.024 1.81 0,010 2.06 14
foe? 138 0.027 1.84 0.012 2.10 и 1
i o,i«e 1.40 0 030 1.87 0.013 2.13 16 1
•9Щ Г 1.41 0.033 1.90 0.014 2.1G 17
foe? 1.43 0.037 1.93 0.016 2.20 18
foo? 1.44 0,040 1.95 0.018 2.23 19
ЛПЗ_ _CjlQ ЛУ4- Л141о' ДМ! 4^" _».46 ’44 0.044 1,98 0019 2.26 20
0.052 2.02 0.023 2.31 0 009 266 22
_1.S1 53 ' -Л.Ц_' J.57 ' -LM_~ J^ofo J/.з 0,061 2 07 0.026 2.36 0 011 2 72 24
0,073 0.083 2,03 2.05 0.030 0,035 2.41 2.45 0012 0014 2 78 2 83 ?•> 28
0,094 2,08 0,039 2.50 0016 2 88 30
0_.Ю5 2.11 0.044 Г 2.54 0.018 2 92 32
.0.118 -ЛИ- 0,049 2.58 0 020 2 97 24
fon к t |*а 0.130 0.144 2,16 0.056 Г 2.51 0.022 301 36
JU 1 fA 0J68 2,18 2.21 0,062 0,068 2.54 2.56 0,024 0 026 3 05 309 38 40
-4%' M) ’•—Л, „О. 17? 2.23 0,074 2.58 0 028 3 13 42
А?оз 2.26 0.087 264 0 033 3 20 46
0.237J 2.30 0,101 2.68 0,38 3.27 50
ГТ1..ЫПЛЯ гинозолического расчета газопоппТТ^М
~0~282~ _о,эзо_ 0.3В2- 0.438 0 497 _ 0.560 _ ~0.627 0,697 0,770 0.647 2.34 0.12О~ 2.73 0.047 Продс 3,21 жжение таблиц^ —
1,72__ "”2.3’ 0.141 _ 2.78 0.056 3.27
^L- _j7£_ 2.40 2,43 ~ 0.162 2.82 0.064 3.32 - ~65~727—•
-1^- jr76_ 0,166 2.86 0.073 3.37 .—
,j2±- * $4 1.77 1,79 _ к 2.46 2.49 0,211 0,237 2.89 2.92 0,083 0,093 3,41 3.46 - — 80^22—
_2В7_ 3 22 _ ~358~^ 1 61 1.82 ^1 83^ 72.51 _ 2.53 2.55 2.57 0,266 0,294 0,325 2,95 2.98 3,01 0.104 0.116 0,127 3.50 3,54 3.57 85~~~~~~~~ — 90 95 ~
0.357 3.03 0.140 3.60 ~ 100 ~~~~
1.01 2.60 О С*1 0.426 л цпп 3.08 3.12 0,166 0,195 3.67 3.72 *110 ‘
1.19 1.33 2.OJ 2.66 у, JUV 0.580 3,16 0.226 3.77 130
1.59 2.68 0.666 3,19 0.259^ 3,82 14Q ’
1.81 2.70 0.757 3.22 0.294 9,86 150 ~~П
2.05 2.72 0.854 3.25 0.331 3.90 160
0.956 3.28 0.370 3.94 170
1.01 3.30 0.411 3,97 180
1,18 3,32 0.455 4.01 190
1.30 3.34 0.500 4.03 200
1.56 3.37 0,597 4.09 220
1.83 3.40 0.703 4,14 240
0816 4.18 260
0.938 4.22 280 _
1.07 4.25 300
1.21 4.28 320 .
1.35 4.31 340
>26
Трубы стальные бесшовные ГОСТ 6732-78 1
(125) <150> 1200) 33.5 27.0 (250) (300) 48.0 I 41.0
21.25 26.75 42.25 35.75
,5,75 21.25
'ga^’W® СГ1ЭЭД0 рз*»** _. •*"50 ' Г3 1 ' ,э 1 7 1 1° h 1 Ь h 1 1э 1
0,014 | 3.85 | 0.010 13,1 |
0,016 | 3.95 | 0.012 13,3 |
«Г 0,019 | 4.03 | 0,014 13.5 |
f" 65 0.021 | 4,11 | 0.016 13,6 |
70 0,024 I 4,19 ] 0,010 4.85 | | | 0.019 14.0 j
75 0.028 | 4.25 | 0,011 4.93 | J J 0.021 14.2 ]
80 0.031 | 4,33 | 0,012 | 5.01 | | | 0,024 14,4 |
B5 0,035 | 4,22 | 0.014 | 5.09 | | | 0.027 14.5 |
90 0,040 ] 4.27 j 0.015 | 5.16 | | | 0.030 14.7 |
95 0.044 | 4.37 | 0,017 | 5.23 | | | 0.033 14 8 |
I >00 0.048 | 4,36 | 0,018 | 5,30 | | | 0.036 150 1
Г 110 0.057 | 4,44 | 0.022 | 5,42 | | | 0 043 15.2 |
120 0.067 | 4.52 | 0.025 | 5.54 | | | 0.050 15,5 ]
>30 0.077 | 4.59 | 0,030 | 5.41 | | | 0.058 15.7 1
' 140 0.088 | 4.65 I 0,035 1 5.49 1 | | 0.065 15.9 |
.150 0.100 | 4.71 1 0,039 1 5,57 | | 0075 160 ]
pEZl 0.113 | 4.77 | 0,044 I 5,64 1 0,009 | 7.61 | 0.039 137 |
__170 <80 0.126 1 4,82 I 0.049 1 5.71 1 0.0Ю 1 7.72 1 0 095 16.4 J
0.140 | 4.87 | 0,054 | 5,77 0.011 ] 7.63 | 0 105 16 5
L’% ° ’54 | 4.91 | 0,060 | 5.83 0.012 | 7 94 | 0.П5 16.6
L^ao 2V) p._^o з%~" ’—— _ _ 0.169 | 4.96 J 0.066 | 5.69 0.013 | 8.04 | 0 124 16 6
_ _° 202 | 5,03 | 0,078 | 6,00 0.015 | 8.24 0.153 17 0 17.2 173
_ _^-237 | 5,11 | 0.092 1 6.09 0,019 | 8.07 1 0 160 0.2’0 0.241
- О 1 5.17 | 0,106 1 6.18 0.022 | В.20_| — •-
175 i ;.<»
- -в'315 | &.23 | 0,121 1 6.26 0.025 | В.' 1?
14 1 07М
. ] ° 358 1 5,28 | 0.138 | 6.33 0,028^8^ -*— —
. пня гидравлического расчета газопровод
Продолжение
,аолИци
0 •*С4 0.452 0 503 0612 5 33 537 5.42 0.155 0,173 0.193 6.40 0.031 8.55 0.010 10.7 0.3,0 17#
343 353 4СС ! 420 1 460 6.46 6.52 0.035 0.039 8.65 8,74 0,012 0.013 10.8 11,0 0.347 0.387 0.473 12.9 18.0 182
5.49 0.234 6,62 0.047 8,92 0.016 10,8
0.671 0.716 5.52 5.59 0.256 0,303 6.67 676 0.052 0.031 9.00 9.15 0,018 0.021 10,9 11.1
к— 5СО 0931 564 0.354 6,84 0.071 9,29 0,024 11.2
1 550 0.423 6.93 0.004 9.44 0,029 11.4
600 0.489 7.01 0.099 9.58 0.034 И.о
650 0.579 7,08 0.115 9,70 0.039 11,8
700 0.666 7.14 0,131 9,82 0,045 12.0
750 0.750 7,20 0,149 9.92 0,051 12,1
800 0.168 Ю.О 0,057 12,3
850 0.108 10.1 0,064 12,4
500 0.209 10,2 0.071 12.5
950 0.232 Ю.З 0,079 12,6
1000 0.255 . Ю.З 0.085 12.7
1100 0.303 10.5 0.103 12,9
1200 0.356 10,6 0,121 13.1
1300 0.412 10,8 0.140 13.3
1400 0,161 13.4
1500 0.183 13,5
1600 0,206 13,6
1700 0.281 13.8
1800 0,257 13,9
1900 2000 0.285 0.314 13.9 14,0
^ГДРоеДФование «отелмГ?
Трубы стальные
гост 10704-91 парны? 4^
(&l J 60.0 1 (400) 57 (500) 76 (600) 69 Ч'-Г'Л*** ыы A*au*«p ыы
53.0 1 49 68 81 ыы
1 ? 1 h ° 1 (Э h 1 to h 1 t3 О4.-»т:Л | 0’225*-, | €2Э мм
S*7*
550
1 €S2 1
1 1
' аою >6.2 J I
1 сон 16.5 | 1 ztfj
10012 16.6 1 i BSC
’0014 16.6 1 1 ?z
! 0.015 17.0 | 0.008 18.9 1 c < •
4 0017 17.2 | 0.009 19.1 i « *.Y.
о сю 17.5 | 0.011 19.5
<joa 17.6 j 0.013 19.8 1
_0077 *6.1 | 0.015 20.1 i i '
дал ’•.3 | 0.017 20.4 | у 1 1 14X
0035 105 | 0,019 20.7 1 •
0.6*0 _J97 | 0021 20.9 0.006 25 6 1 '•SCO •
®0ц > А А * J9 9 | 0.024 21.2 0007 26.1 i 1
[ДбЦ .Доц J8-1 1 0026 21.4 0.008 26,4 1 1 1 »-x
’8.3 l oO29 21.6 0.009 | 26.7 г Г" '.<C
L*Sio lu>0 ‘ Дд|С J8-5 Г 0032 jEFTo we ' 1 0045 1Е2 Г°О52 21,8 22.2 22.5 । 22 8 1 0.010 1 0.012 0.014 0.016 27.0 27.5 27,9 ( 23.4 | < i 1 _ 0 O>35 22 6 1 ) Quo 32 5 1 _ ) OCT 23 1 . * • ;б.’С ~
|0 059 23,0 p 0.018 | 28 8 1 ОО^Д 1 _ * * — •;c£
$JFo67 23 3 ( 0,020 | 29.1 j 0 009 i 34 ' ! _
J
А
о.ою 345 320Q "
0 141 0 15Я 20 8 21 0 OO7G 0 005 2)5 237 0.023 0,026 29.4
29.7 0,011 п m2 34,9 35.3 34Q0~~ “ 1 **
° >7* 0 214 j 07*5 21 1 21 4 гт.ь 21 в 0 095 0 115 23.9 24.2 0,029 0,035 90,0 30 6 и,и»< 0.0U 36.0 JbQO 4000 "
0 126 0 150 24 4 0.039 30,8 0.016 36.3 4200 ‘
?4.7 0,045 31.2 0.019 36.9 4600
U • * J 0 4’6 21 9 0 175 2<9 0.052 31.6 0.022 37.4 5000 ~
0 3*>’ 22 1 0210 25.2 0.062 32,1 0.026 38.0 5500
0.247 25.4 0.073 32.5 0.030 38.5 6000 ~~
-— 0.208 25.6 0 085 32.8 0.035 39.0 6500
0331 25 0 0.098 33.1 0.040 39.5 7000
0.111 33.4 0.045 39.9 7500
0.126 33,7 0.051 40.2 8000
0.140 33.9 0.057 40.6 8500
0,157 34.2 0.064 40.9 9000
0,174 34.4 0,071 41.2 9500
0,191 34.6 0.080 41.5 10000
0.229 34.9 0,093 42.0 11000
0.271 35,2 О.ПО 42.4 12000
0,128 42.6 13000
00.147 43.1 14000
0,167 43.5 15000
0,189 43,8 16000
0.242 44.1 17000 _
0,237 44.3 18000
0,272 44.8 19000 _
0,289 44.7 I 20000_________
1130
-- Проект
ТАБЛИЦА ДЛЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
ГАЗОПРОВОДОВ ВЫСОКОГО И СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ
((ии,радный газ у = 0,73 кГ/нм’; v0 = 14,3 х 10 * м'/сек)
Таблица 3
Сиртэысиг Труб ТруОъ стальные водо-гаэопрооодныо ГОСТ 3262-75 ——’
Условный Приход, МУ 1/2” 3/4’ 1 • 1 • ••
Наружный эыыетр. мм 21.25 26.75 33.5 4225
внутренний днвмегр, мм 15,75 21.25 27.0 35.75
Одмтрув or1’•до p.’-p; Li /»’ - P; 11 Р’ - Р; |з Р; - Р; 1э
г- L L и 1. L
2 0.178 0.35 0.042 0,45
3 0.373 0.38 0,087 0.49 1
4 0,632 0.39 0,145 0,52 0.046 0.63
5 0,955 0.41 0,218 0.54 0.68 0.66
1 1.34 0.42 0305 0,56 0,95 0,69
_ 7^222^ 1.79 0.43 0,405 0.57 0 125 0.71
в " 2,29 0.43 0,517 0.58 0,159 0.73 0 040 093
2,87 0.44 0.643 0,59 0,197 0.74 _ 0050 0 95
3.51 0,44 0,781 0,60 0.239 0.75 0 061 0 9?
4,97 0.45 1J0 0,62 0.335 0.78 0085 100
6,67 0.46 1.47 0,63 0.444 0.79 0 110 1 03
^16^ __ 8,61 0.46 1.89 0,64 0,570 081 0.142 1.С6
^^2 * 10,8 0.47 2,36 0,65 0,711 0.82 0 177 1.08
0.214 1.10
__ 13,2 0.47 2,88 0,65 0.865 0.83
15.9 0,47 3.47 0.66 1,04 0.84 0,255 1 и
0 300 1.13
18,9 0,47 4.09 0.66 1.22 0 85
22,2 0.48 4,76 0.67 1.42 0.66 0Я8 1 14
25,4 0.67 1,63 0.87 0 399 1 15
^^2"— 0,48 5.50 0 454 1 16
0.67 1,86 0.87
29,1 0.48 6.28 0.88 0 88 л АО 0512 ’.17
2,10 2.35
33,1 0,48 7.11 0.68 0 574 1 1?
37.4 0,48 8.00 0.68 0 633 1 и
*2.0 0,48 8,82 0.68 2.64 2.92 0.69 0 709 1 20
45.3 0.48 9,90 0.69 0.90 0 9° ^0 730 1 20
— __51,2 0.48 10.9 0.69 3.22 0 856 1 21
12.0 0,69 3 53
d31
ИИ^^^пскогорэсче.агазопроводрв
продолжение таблицы з
46 50 55 60 14,4 16.9 20,4 24 J 9Й 2 0.69 0,70 0.70 0,70 0.70 4.21 4.96 5.95 7,03 8.20 0.91 0.91 0,92 0.92 0.93 1.02* 1.19 1.42 1,68 1.96 1.22 Узз" _ЛгГ~ 1 Т.25 1 27
65 70 7$ 32.6 37.2 0.71 0.71 9,50 10.8 0.93 0,94 2,26 2,58 1.27 ~ 1.гГ~
60 42.4 0.71 12,3 0.94 2.92 1.29
85 47.8 0,71 13.8 0.94 3.28 1.29
90 53.6 0.71 15,5 0,94 Э.68 1.30
95 17,0 0.95 4.07 1.30 ~
100 19,2 0.95 4.49 1.31
по 22.9 0,95 5.40 1.32
120 27.2 0.96 6.40 1,32
120 31,4 0.97 7.48 1.33
140 36.6 0.97 8,65 из
150 42.0 0,97 9,88 1.34
160 47.7 0.97 11,3 134
170 53.7 0,97 12.6 1.35
160 14,1 135
190 15,7 1.35
200 17,3 1.36
220 20.9 1.36
240 24.9 1.36
260 260 300 28,6 33.2 38.1 1.39 1.39 1.39
330 360 46,1 54,8 1,39 1.39
132
Трубы сталь* <ые бесшовные ГОСТ 8732-78 Сортамент труб
r (50) (70) (ВО) Условный про»од, мм
I ’• 49.0 к n 60.0 53.0 57 49 71 б 5 8 89 81 Наружный диаметр, мм Внутренний диаметр, мм
/•- -Г.’ p; - p: b Р; - р; ь Р; - р; 1э □ ДЛЙ труб от ’ * до 89 мм
I b L IJ L Л L
1.З6 ”Тз7 36
0323 1Й352 38
1 u.** (130 1.38 1.39 40 42
0311 1.41 46
039B 1.42 0.166 1,83 0.244 1,70 50
0,715 1.44 0,199 1.85 0,293 1.72 55
СМ2 1.45 0,231 1.80 0,345 1,74 60
0.980 1.46 0,270 1.90 0,401 1.76 65
1.13 1.48 0,310 1.92 0.462 1.77 70
111 1.49 0.354 1.93 0,524 1.79 75
1.45 1.49 0.400 1.95 0,593 1,80 80
iw 1.50 0.448 1,96 0.665 1.82 S5
1.12 1.51 0.500 1,90 0,740 1,83 90
?0? 1.52 0.552 1.99 0.010 1.84 95
1.52 0.60B 2.00 0.900 1,85 100
V «« 1.53 0.728 2.02 1,09 1.87 0,208 2,60 по
31? 2? <?7 1 4|r 1.54 0.659 2.04 1,20 1,88 0,245 2.63 120
1.55 1.00 2.05 1.49 1,89 0.285 2.66 130
’.56 1.15 2.07 1.72 1.90 0.327 2.68 140 1
I’ ns? 1.57 1.57 ^ла 1.59 jsT" 160 1.32 2.00 1.96 1.92 0.374 2.70 150 ।
1.49 2.09 2,22 1.93 0.422 2.72 1^0
[иГ 1.67 2.Ю 2.50 1.93 0.475 2.74 0.197 3 23 .70
Li?? 1.67 2.11 2.79 1.94 0,528 2.76 0210 331 130
2.06 2.12 3.00 1.95 0.585 2.77 0 243 эзз 1м0
2.29 "ТтГ" i_L’3 3.41 1.96 0644 2.79 0 260 3 35 ЛУ)
4o 2.14 4.11 1.97 0.772 2 81 О..<2О 3 39 220
2.15 4,07 _1.97 0.910~ 284 0 J82 3.4» 240
.яаличоского расчета газопровод
Продолжение таблицу
м э *_ |Р<| •I4- :л г, ?1 2 эм зов 51 3 1/»*_ U,L 1 h? 1 t?*> 1 66 1 (Л 1 <6 1 ,СЬ 1.66 Л (JO 4 У< 6 03 7.1б_ 6 35 9.70 116 137 ?.»7 7,18 7,19 2.20 2.21 2 21 \68_ ~7 53 4.05 10.0 12,6 14.5 1.98 1/19 2.00 2 00 2.01 2.02 2.02 1,00 1.23 1,40 1.69 1,99 2.33 2.68 2,86 2,07 2.09 2.91 2,92 2.94 2.95 0.440 0,505 0.577 0.690 0.017 0,950 1.10 3.45 3.47 3.50 3.52 3.55 3.57 3.59 ~?80 “ 300 ~~ 130 ' ~зёо 390 420 ^'“
2.22 2.23 17,4 20.6 2.03 2.03 3,20 3.78 2.97 298 1.31 1.54 3,62 3.64 460 500 ~
16.0 2.30 24,2 208 4.54 2.99 1,85 3,68 550
— 19,1 2.30 28.9 2 0В 5.38 3.00 2.18 3.6В 600
??,4 2.30 33.9 2.06 6.31 3.02 2.56 3.70 "ко
26.0 2 30 39.3 2,00 7,30 3,02 2.95 3.71 700
20.8 2.30 45.1 2,00 8.33 3.03 3.37 3.72 750
33.9 2.30 49.3 2.00 9.47 3.04 3,84 3.73 800
30.3 2,30 580 2.08 10.6 3.05 4,36 3.74 050
43 0 2.30 11.9 3.05 4.02 3.75 900
47.8 2,30 12.9 3.15 5,36 3.76 950
53.0 2,30 143 3.15 5,93 3.77 1000
17.3 3,15 7.15 3,78 1100
20,6 3.15 8,48 3.79 1200
24,1 3,15 9,95 3.80 1300
28,1 3.15 11.2 3.92 1400
32,2 3,15 12,9 3,92 1500
36.6 3.15 14,6 3,92 1600
41,5 3.15 16,4 3.92 1700 _
46.5 51,6 57,2 3,15 3.15 3,15 18,5 20,0 22.9 27,8 33 0 3,92 3.92 3.92 3,92 3,92 1800 1900 _ 2000 _ 2200 2400
• 38.8 44.7 51.5 3,92 3.92 3,92 2600 2800 , зооо^.
J34
JPT? 2-78 Ю1 IQ TWiiua34
дмЙД|М>< _ (100) (125) (150) (2( 21
Дружный Й^ВПМ^ 108 133 ’ 1$9 (250)
98,0 122 148 205 273
ОдЛЯТЙ*® tfWAO 2|9 ММ » 9R0 )э b P: -1* la Л’-Л1 2! >5
L 0,2 4,24 L k h t " to
tl/W """збО 0.311 4,34 i — — 0Ж К i
~~ зао 0.344 i 4,36 0,315 15£
400 0,380 4,39 0.372 1M
_ 420 0,416 4i41 0,447 15,3
460 0,495 । 4,45 0.530 15.4
sod 0,582 4,48 0.619 15,5
650 0,697 4,51 0,230 5,70 0,715 15.6
600 0,825 4,55 0,272 5,75 0,520 16.6
650 ; 0,961 4.57 0,319 5,80 0,930 15.7
Ж 1,11 4,60 0,365 5,84 1,04 15.7
750 1,26 4.62 0,416 ! 5,87 1.17 15.7
800 1,43 4,64 0,432 5,91 1.30 15.9
850 1>61 4,66 0,529 5.94 0,199 7,29 1,44 15.0 15 Г
_ OOP ' 1,80 4,67 0.590 5,96 0,222 7.33 1,73
__ 950’ : , 2,00 4,68 0,655 5,99 0,245 । 7,37 2,0c 2,41 2.79 (□У 153 15.0
1000 ! 2,21 4,70 0,722 6.01 0,270 7.41
1100' 2,68 : 4,72 1 ' 0,850 6.05 0,324 7,48 3.20 i$.o
1200 । 3,16 4.74 1,03 ! 6,09 0,384 7,53 is.’
7,58 3,67
1800 3,70 ' 4,76 1 1,20 6.12 0,446 4,08 I6.i
; 146q 1 4.27 4777 1.38 6,14 0.515 7,62 _ 7.65^ 7,70 jSZ 7,76 , 7,78 jJT 4.59
^jsgo 4,89 . 4,78 1,58 6,17 0,590 ’sjT
»^jgjo 5,55 7 4.79 1,80 6,19 0.665 5.65 16.» jcT
^1700 16.26 4,80 ' 2,02 6,21 0.730 ^55
?;oi 4.91 2.26 6,22 0,898 B,1O
7,90 4,82 2,51 6,24^ 0,930 ! 1,03 JUS*. 9.56
L^jOgo •6Л(Г 491 278 6.25
тк глблицы для гидравлического расчета г; 13 0 П О
Продо1
2200 10.1 4,97 3.36 6.28 1.24 7,85 0.232 11.3 Зг J6J чГ ’6.1 ’6.1 ’6.1
2400 12.1 4.97 3,98 6,30 1.46 7,88 0.276 11.4"
2600 14.2 4.97 4.65 6.31 1.71 7.92 0.322 11.4 ’5.Г
2800 16.4 4.97 5.39 6.33 1.98 7.94 0,4251 11.5 ~гГб~ ~24Э"~
3000 18,9 4.97 6.16 6.34 2,16 7.97 0,510 11.5 ~
' 3300 22 9 4.97 7.28 6.52 2,72 8.00 0,605 11.6~
3600 27.2 4,97 865 6,52 3.24 8,02 0,705 11.7 29,9 'iTT
3900 32.0 4.97 10.1 6,52 3.78 8,05 0,815 11.7 35.3 ’6.1
4200 37,0 4.97 11.8 6,52 4.37 8.07 0.973 11.8 42,8 50,9 ’6,1 16.1
4600 44.5 4.97 14.1 6,52 5.24 8,09 1.14 11,8
5000 52.6 4.97 16.7 6.52 6,07 8,28 1.38 11,9
5500 20,2 6.52 7.31 8,28 1.62 11,9
6000 24.1 6,52 8.72 8.28 1,91 12,0
6500 28.2 6.52 10.3 8,28 2,22 12,0
7 COO 32,8 6,52 11.9 8,28 2,53 12,1
7500 37.6 6,52 13.6 8,28 2.88 12.1
8COO 42.6 6,52 15.5 8,28 3,24 12.1
8500 48,2 6.52 17.5 8,28 3.63 12.1
9000 54.0 6.52 19.7 8,28 4,00 12,2
9500 10000 11000 22,0 24,3 29.2 8,28 8,28 8,28 4,42 5,34 6,36 12,4 12,4 12.4
12000 13000 35.0 41,0 8,28 8.28 7,46 8,65 12,4 12.4
14000 15000 16000 47,7 54,6 8,28 8,28 9,95 11,3 12,7J 12.4 12.4 12.4-
17000 18000 14,3 15.9 17.7 2’,4~ 12.4 12.4 12.4 "ТгТ" 12.4 12.4 12,4 12.4
19000 20000
22000 25,5 29.9
24000
26000 34.7
26000 39.8
30000
1
отел
Таблица 3.1
Трубы стальные электросыр* ные ГОСТ 10704-91 Сортамент труб
роо» 306 (3! 3' 501 (400) (500) 1600) Услоемьй прожод, ММ
Г7 426 529 630 Наружный диаметр, мм
357 404 525 616 Внутренний диаметр, мм
/ 1э L 1э /> ’ - /*.’ 1э Г; ~ Г; 1э Р;-Р‘ 1э 1 0 ДЛЯ труб от 273 ДО 630 мм
L L L
4200
4600
0.150 оно 18.6 5000
""iaj 5500
0212 18,8 6000
о;4б 18.9 6500
0.205 19,0 0.128 22.6 7000
0.326 19.1 0,146 22,8 7500
0.370 19.2 0,165 22,9 6000
0,416 19,3 0.185 23,0 8500
[0.465 19,3 0.208 23.1 0,111 26.4 9000
0.516 0.570 19,4 «9.5 0,229 23.2 0,122 26,6 9500
0.254 23.3 0,135 26.7 10000
0.015 •052 Д«з .Ui .Ul .*5 19,5 19.6 19.7 19.7 19.8 19.8 19.9 19.9 20.0 20.0 20.0 2Оо 20n 0.306 23,4 0,162 26.9 . 11000
0,362 0.424 0.489 23,5 0,193 27,0 0.056 35.2 12000
23,6 0,223 27.2 O.OG5 355 13000
23,7 0.258 27,3 0.075 35.7 14000
0,558 0.634 0,715 0.798 23,8 0.286 27.4 0.086 35.9 15000
23.9 0,335 27.5 0.097 36.1 16000
23,9 0.377 27.6 0,109 36 2 17000
24,0 0.422 27.7 0,122 36,4 16000
0.887 24.0 0.468 27,6 0,135 36.5 19000
0.982 24,1 ' 0,518 27.8 0,148 36.7 0,060 44.6 20000
Jo? 1*^6 ’.18 1.40 .^*4 24.2 0.625 27,9 0,179 36.9 0.072 45.0 22000
24.2 0.740 28.0 0.212 37,1 0,085 45.3 24000
24.3 0.866 26,1 0.246 37,3 0,09В 45.6 26000 1
. ппа г лпплплического рос :чпш 1Л1опр()П()Лг>„
О1ГЩ дпои! 1 Продо) жжение гтаблицу 3 |
—— 24 3 'i*T 24.3 1.00 28.2 0.285 37.4 0,114 45.6 28600^"
~ ~ « 55 ;по 1.90 1.15 28.2 0.327 37.5 0,131 46.0 зосххГ'-
> ос ;*оО_^ 2 1<* 3 и» Г п 72 1 39 267 0.394 37.7 0.156 46,3 ззооо“~
с, о? 20 0 24.3 24.3 1.65 28,2 0.468 37.8 0,185 46.5 36000
1 ? _ .'GO 70 0 .-•о о_ 1.95 28.2 0,550 37.8 0.218 46.7 3900?
Я с •)сС 4 31 «4 3 225 20.2 0.637 П 7FA 37.8 37,8 0,250 0.298 46.8 46,8 42000
11 7 ?П0 ?0 0 20 Л 5 <6 6 10 24.3 ~24 3 272 3,20 28.Z 26.2 0,897 37.8 0.352 46.8 «АЛД} 50000
1 '-'s г • г в 7 40 24 3 ЗВ8 28.2 1.09 37.8 0.430 48.8 55000
11» с А гоо еео 24.3 4 62 28.2 1,30 37.8 0,512 46.8 60000
S 20 0 । 10.3 24.3 5.41 28.2 1.53 37,8 0.603 46,8 65000
1 **7 * * * • 31 ? 20 0 ] 200 120 13 7 24 3 24 3 6.28 7.22 28.2 28.2 1,78 2,04 37.8 37,8 0,697 0.800 46.8 46,8 70000 75000
35 4 »0.0 15.6 24.3 8 20 28.2 2.31 37.8 0,910 46.8 80000
40 1 20 0 17.7 24.3 9 25 28 2 2,62 37.8 1,03 46,8 85000
г— 449 го о 1Э.8 243 10.4 28.2 2,93 37,8 1.16 46.8 90000
SOI 20 0 22 0 24.3 11.6 28,2 3.27 37,8 1.27 46.8 95000
244 24,3 12.8 28.2 3,62 37.8 1.43 46,8 100000
296 24.3 15.5 28,2 4,38 37.8 1,73 46.8 110000
35 2 24 3 18.5 28.2 5,22 37.8 2.06 46,8 120000
41.2 24.3 21.8 28.2 6.12 37.8 2.41 46.8 130000
41. в 243 25,1 28,2 7.10 37,8 2,80 46.8 140000
55.0 24.3 28.9 28.2 8.15 37.8 3,22 46.8 150000
32,8 28.2 9.29 37.8 3.66 46,8 160000 1
37.0 28,2 10,5 37.8 4.12 46.8 170000
41.5 28.2 11.7 37,8 4.62 46,8 180000 _
46.2 28.2 13.1 37,8 5.15 46.8 190000_
51.2 28.2 14.5 37.6 5.71 46.8 200000__
17.6 37.6 6.91 46,8 320000
20.8 37.8 8.22 46.8 240000^
24.4 37,8 9.65 46.8 260000_^
28.5 37.8 11,2 46.8 2800°^^
32.8 37,8 12,9 46.8 ЗООООО^.
15.4 46.8
18.5 46.8 36000^ ,
21,8 25,2 46.8 46.8 390000^ 222^5-^ ।
I 138 1
ПРИЛОЖЕНИЕ 12
ТЕХНИЧЕСКИЕ характеристики и данные
О ПОСТАВЩИКАХ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
№ п/п Изготовитель» поставщик Марка котла Тепло- вая мощ- ность, кВт Габариты (без горелок) длинах ширинах высота, мм Вес^гт
2 3 4 5 6
1 ЗИОСАБ-ЗОЕ 30 1120x546x800 124
2 ЗИОСАБ-125 125 1328x716x1020
Э ЗИОСАБ-175 175 1710x686x1250 604
4 ЗИ0САБ-250 250 1710x686x1250 7И
L5 Подольский машинострон- тельный завод ЗИОСАБ-35О 350 2455x965x1540 1227
6 ЗИОСАБ-500 500 2455x965x1540 1347
т 6 г. Подольск. ул, Железнодорожная, 2 ЗИ0САБ-750 750 3485x1060x2020 2434
Тел.(495)747-10-22 ЗИОСАб-1000 1000
9 3485x1060x2020 2600
ЗИОСАБ-1600 1600 4235x1330x2470
10 4350
и ЗИОСАБ-2000 2000 4235x1330x2470 4600
12 i ЗИОСА5-2500 2500 4710x1524x2746 6323
♦з] ЗИОСАБ-ЗООО 3000 4710x1524x2746 5754
14 ЗИОСАБ-5000 5000 5580x2582x3190 16400
15 ЖК-0,1 100 1553x905x1050 530.0
Зп ЖК-0.25 250 2093x1020x1166 940,0
ЖК-0,4 400 2554x1310x1496 15*0,0
п"] _ ЖК-Ц63 630 2782x1505x1733 21ВЛР
мГЧ "Ьалтсотломаш. Са**7-Петербург ЖК-0.8 еоо 2882x1555x1751 2450,0 J
*F-Седова, 57 Теп 1812)56045-26 ХК-1.0 1000 3063x1605x1301 ~38ЭДД]
ЖК-2.0ГМ 2000 4670x1740x2024 60»в
uri KSM-0,25 290 3000x1130x2800 1955,0
ГгГт <ВМ-1 ,25 1453 1450x2134*2800 3606^,
-—- _ ДЖК0 63 630 3050x1500x2965 |
to 1 _ ДЖК0.63 Т 810 3606x2644x2770 ) 5*3 1
N? п.пп КПД не менее, * Температу* ра тепло- носителя, ’С Аэроди- намич, с оп рот и ал, котла, «Па Годравлич, сопротивл. котла. кПа Водяной объем, м> Раслод «оды через «отел, т/ч
7 8 9 10 11 12
1 90 60/95 0.025 0,35 0,06
2 90 60/95 0,1 1.0 0,1 3.0-5.4
3 90 60/115 0.12 0.74 0.3 5.4-Э.5
4 90 60/115 0.12 1,5 0.26 6.1-10,75
5 91 60/115 0.2 0,64 0.525 8.6-15.1
в 91 60/115 0,2 1.3 0,443 12.2-31.5
7 91.5 60/115 0.4 0.96 1.51 18,3-32.3
1 915 60/115 0.4 1,7 1.42 24,4-43.0
9 92 60/115 0.65 2.2 2.45 39,0-62 0
to 92 60/115 0,65 3.5 2,23 49,0-86.0
11 92 60/115 0,9 2.9 3,76 39.0-108,0
12 92 60/115 0.9 4.2 3,48 60.0-129,0
13 92 60/115 0.9 6.5 13,0 78,0-315.0
>4 90 70/95-115 0,06 10-12 - 2,0-35
15 90 70/95-115 0,17 10-12 - 4,5-8,5
16 90 70/95-115 0,29 10-12 • 7.5-14 0
п 10,0-20.5
1 • 18 90 70/95-115 0,35 10-12 20,0-220
19 90 70/95-115 0,38 10-12 22.0-35.0
20 90 70/95-115 0,42 10-12 2,15 60.0
31 22 92 60/115 — - 24.0
70 115 - • 34.0
а h _ 70 115 • -
69 ^_70 70/95 70/95 - 1.8 35.0
1 ‘ 1 ||-! < '|й 2 о 4 200 Ь 8
ООО «РЭМЭНО нос. Черти о лай» л, у Пл -0,4 (.Турбо-терм»* 2501 2216x1100x1316 юод ~ 1200 '
»0л-0,4 400 2 740x1420л 1ВВб"”
?7 МосмдижпноПл., Нлги1Ю*нири «Вл.0^8 ВОР 7436x1720x1974 2000~~
21» Ten. (405) W62B0-43 к0л-1,0 1600 3636x2020x2369 3700
29 кВл-2.0 2000 2026x2020x2369 40Q0
30 КС0Л‘О,2йГм 260 ИЮ0'и11 10x1680 1609
31 ОАО -Еюрмсог орСюкни как'лм1а-мс'*лличас*и»1 запад* г Борисогпебох, ул. Coueicnu, 32 Тал (07354)6-30-30 КНЭп-ОЖп (Унниорошт- 5М) 250 2100x1700x2300 2500
3? КСВл >1,01*11 1000 3600x1300x2200 3600
33 КСВа-2,ЬГс 2500 3920x1790x3180 5300
34 КВСА-0,2 200 2300x1140x1600 1100
35 КВСА-04 400 2170x1070x1700 1900
36 КВСА-0,8 800 3550x1440x1660 2000
37 КВСА-1,0 (ООО 3800x1650x1980 3800
Зв КВСА-2 2000 4550x1850x2280 7600
39 ООО ПФ-ОКТАН- КВСА-3 3000 4550x2430x2780 9100
40 г Омск. ул. 1-яЗлнодскан, 29 КВСА-4 4000 5550x2465x2800 13000
41 Тел. (3815)64-89-09 К8СА-5 5000 6530x2600x3100 16000
42 КВСА-7 7000 6700x2950x3360 17500
43 КВЖ-0,00 80 860x790x2030 600
44 КВЖ-0,16 150 1200x1160x2600 750
45 КВЖ-0,2 200 1200X1160X2600 950
46 КВЖ-0,3 300 1500X1300X3050 1200
47 RK-1,6A(B) I860 3350x1800x2500 8000
40 Завод «ORIONS- Латвия, г. Рига, ул.Антенас,3 Тел. (+371) 762-91-39 -ORIONS-2S2- 800 3200X1700x2800 5400 _
49 -ORIONS-2S- 1000 3650x1700x2800 6500 _
50 •ORION5-H1- 1500 4650x1900x2050 6W0
51 52
•ORIONS-3H2- 2000 • •
— - - _ ORIONS-3H3- 2500 4950x2350x2450 8600
Winze ирование котелки
J 8 9 10 • •
92 70/95-115 • • 11 0.35 12
fi 4.8-8.6
» a "’”"92~ 92 70/95-115 70/95-115 • - 0,66 0.71 7.6-13.8 15.3-27,5 _ 28.4-51,2 38.2-68.8
92 70/95-115 - 1,23
” 92 70/95-115 • • 1.37
30 91 60/115 - 0,03 • 18,0
0» 90 60/115 • • - 9.8
's' 91 60/115 - - • 38,0
J3 91 60/115 - • • 86.0
04 91 60/115 0.1 0,0034 0.99 4 77-107
OS 91 60/115 0.15 0.0034 1.26 7.72-17.4
X 91 60/115 0.15 0.0034 2.55 15.5-347
07 91 60/115 0.15 0.0034 3,67 19.38-42.4
Й 91 60/115 0.15 0.0034 5.5 43.0-76.7
39 91 60/115 0.15 0.0034 8.5 64.2-102.8
40 91 60/115 0,15 0.0034 12.0 86.0-137.6
41 91 60/115 0.15 0.0034 15.2 107.2-171.6
42 91 60/115 0.15 0.0034 22.0 150.5-271.0
<3 84 60/115 - 0.003 0.12 1,1-1 79
44 84 60/115 - 0.003 0.22 3.2-5,38
45 84 60/115 0.003 0.3 4.3-8.0
46 84 60/115 0.003 0.5 6 3-15.8
4? 90 60/120 2.7 •
44 75 70/120 2.6 27,5
49 75 70/120 3.5 38.0
1» • 70/120 5.0 52.0 70.0
Si
qt 70/120 • 9.5 85.0
70/120 -
<143
ППИСТИ^И И ДД1«НЬ.1е 0 KOlP/ibHQIQ
- ПОИЛС —- 4
1 53 2 3 Vitople* 100 PXI 4 90-100 5 1300x780м(зад . *8 ' 397
54 Vitoplex 100 PXI 125-140 1500x780xt36Q 450
55 Vitoplex 100 PXI 400-440 1935x1705x1895 995
56 Vitoplex 100 PXI 500-550 2085x1705x1895 1119
57 Vitoplex 100 SX1 575 2228x1460x1693 1516
58 Vitoplox 100 SX1 1750 3161x1655x2143 3542
59 Vitogas 100 GS10 72-46.8 1007x1010x1305 388
60 Vitogas 100 GS10 144- -93 6 1057x1640x1407 679
61 Филиал ООО •Виссманн- г Санкт-Петербург ул. Возрождения, 4, Vitoplex 300 7X3 80 1285x780x1360 418
62 Vitoplex 300 7X3 105 1485x780x1360 482
63 Офисы 801-804 Тел. (812)326-78-70. (812)326-78-71 Vitoplex 300 TX3 405 2080x1025x1705 1389
64 Vitoplex 300 TX3 460 2080x1025x1705 1419
65 Vitorond 200 VR2 15 905x500x965 134
65 Vitorond 200 VR2 100 1124x575x1131 427
67 Vitorond 200 VD2 125-140 1056x830x1260 646
68 Vitorond 200 VD2 270-300 1580x830x1260 996
69 Vitoplex 300 TZ3 895 2393x1336x2274 2581
70 Vitoplex 300 TZ3 1750 3096x1502x2606 4312
71 Vitomax300 M343 I860 3877x2255*2350 5300
72 Vitomax300 M343 5900 5590*2915*3050 13300 *
73 Vltomax200 M236 375-420 2510x1530x1830 до 2700
74 Vitoma*200 M236 2090- 2325 4160x2250*2550
I
1144
— ' -И ,u„.„
7 8 9 10 ' '"Al
я 94 50/110 0.05 140 11 0.16 iT~ Нм ltrt~
м 94 50/110 0.061 250 0.223 иормир He МППЬ..«
94 50/110 0.2S 330 0.648 ^нормир
1 * 94 50/110 0,27 500 0.704 He норьыр
Я 94 60/120 0.3 500 1.033 He норммр
। 51 1 94 60/120 0.5 3500 2.131 He хфымр
Iй 93 50/80 • • 0.0376 He корсар
|“ 93 50/80 - • 0.0696 He мормир
11 96 50/110 0.045 70 0.157 Немерыир
W 96 50/110 0.06 125 0.194 He нормир
Ы 96 50/110 0.22 BOO 0.632 He нормир
м 96 50/120 0.25 1000 0.616 • He нормир
16 94.5 40/75 0.006 250 0 077 He *Vma’
м 94.5 40/75 0,045 1250 0.102 Hr х'рмер
п 94 60/120 0.03-0.04 1650 0.0’8
1 ч 94 60/120 0.16 0,2 4400 0.13 Me h-ihhs»
1 н 96 60/120 0.36 2300 1.14 He
L’e 96 60/120 0.5 JSOO не 1». p**’»' Mr •• 4~*V Н/ M***»’ /
L” 96 60/120 0.6 .•!»00 4.93
ч ’♦ 96 60/120 1.05 6>00 13 0 <*•••»'
• АО 185 0.35 600 I.’* i
1 АО 185 0.69 4 ЧМ
г приложен** 12.
1 < 3 4 5 6^
75 ’6 I Фн ъ» it ООО «еиссмлим* r Сликт-Пстьрбург Vilonux200 М234 2600- 2880 5020x2500*2900 ——. 00 ’2500 ДО <9000
Vitoma*200 V234 14000- 15470 8180x3850*4300
i сфигыбС 1-804 Ten I812)326-78-70. i3l2*326-78-71 V«tomax200 HS M237 0.575 t/ч (пара) 2510x1590x1830 ДО27С0
! '? । Viloma<200 HS M237 3.2Т/Ч (пара) 4160x2280x2550 ДО 8500
*9 Фирма •Rerdanvax Heatnoiogy». Голландия, представитель в Санкт-Петербурге •Чорте*-центр» Те«. (812)703-41-13 RIS1ип132 481 1461x1795*1430 620
80 R18 ТИЛ280 1002 2636x1895x1040 885
1 8i R2017 57.7 820x704x1612 195 J
e: R2122 470.7 2486x2371x1652 490
Гй~" R2700 95 1535*830x1355 325
J4 R2709 597 1908x1130x1355 325
35 R2S00 95 1535x830x1355 325
85 R2809 553 1958x1230x1355 675
37 R2900 96 1535x830x1355 340
I ев R2909 566 1958x1230x1355 735
!ts R3401 657 2265x1355x1330 675
! эо R3406 1189 2658x1355x1330 1200
9» R3501 613 2265x1355x1330 740
92 R3506 1000 2658x1355x1330 1200
93 R360I 631 2265x1355x1330 800
94 Фирма •Rendamax Heatnaiogy» R3605 1031 2658x1355x1330 1290
95 Завод «FULTON» (США) представитель в Санкт-Петербурге ООО «ГРАНД-ОТЕКС» PHW300 78.5 -
96 PHW500 132.4 - -
97 PHW750 196.2 •
96 PHW950 240 960*1277x2100 81б_
99 Завод «FULTON» (США) представитель в Санкт-Петербурге ООО «ГРАНД-ОТЕКС» Тел /факс (812)320-01-09, 327-70-43 PHW300 78.5 • •
100 _ PHW50Q 132,4 • •
101 PHW75O 196.2 •
Ю2 P50 240 960*1277x2100
ЮЗ PHW1400 350 1270*1534*2260 1148 1Э’5_,
104
PHW2000 494 1400*1662*2260
. n ц
тГ л п 7» f 10
до me 0,0 олоо 1)_ • 1Л <м 1,4 В.4 _22? ~ Н*Нццицр Попрмиш». Ahi •to'iprmimj 41И|
до iea 1.4 /ООО
• 0.36
• 0,00
те ДОДЮ • 0,0?? ~
*40 00/00 0,03 0,0060 —
тг волю -
00/00 • 0,0114
и 00/00 13 0,010
'м 00/00 30 0,047 —
№ 60/ДО р 0.013 ~
И
ВТ 00/00 32 0,050
ДА 00/00 12 0,0?0
СО
W BO/ДО 32 O.Oftft
81 во/эо 40 0.05
2L eo/vo он 0,003 _
вз 00/00 37 0,053
м
J5 • 00/00 - 40 0,005
jT~ • BO/ДО ЬО O.OTJ
87 • 00/00 ДО 0,007
•iL MM 00/110 — .. ~
ЛОбВ 00/115 — — "
*!$L _ ДО6В 00/115 - 0^*?—- —*
JOI добо ВО/115 - —
to W>8e 00/110 0.303 _ J
JJU /ЮВб 00/116 0,204 — -J
Ц0| __ * но
1? Л»«мичац'м*<> 1й|мс1и»и й /и>»« ИйП 0 НОСЮЩНЯО *<Н»Ш411П(м»ПчруП1ИинМ1| в
1 »ог. И»5 167 103 2 Фирма •УЛГСН-, ФинЛИ)ЩИ«1. n|w>AC1i<f«HT а Сами (UfrpOypi'’ ум 3<н31 Тгл (612,324 00-70 3 HKV 4 5 6 "
1000 -33000 1 1 ГI
AKU 400-1600 -
VAPOR ПК-60 1700 (<мр) 4450«2300м2!>00 8300
VAPOI1 ПК- 400 11700 (плр) 7760x3080*4000 32400
»м VAPOR НА-5 140(пар) 2340x1400x1550 2500
но VAPOR НА-100 3000 (плр) 4650x2450x2700 12300
111 Фирм»! *1005 INTERNATIONAL* Германия, продетапи! я Санкт-Петербурга Тол /фа*с (812)230-73-84 •UNIVERSAL* U НО 350*10 233(пар) - 1500
112 U-HO 3200* 10 2129 (пар) • 6100
113 •UNIVERSAL- UL-S 3 200*10 2081 (пар) • 7350
114 UL-S 16000л 10 10404 (пар) • 30700
115 -UNIMAT* UT 650x6 650 • •
116 •UNIMAT* UT 7700*6 7700 - 12000
117 Фирма .NOVUM PEG*. Венгрия, предстэви1сль я Сямл-Пекгрбурги ооо.гурлим. Теп <812)712-84-17 AF- 70Н(НР)(НЕ) 70 710x525*1845 116
118 АГ- Ю5Н(НР)(НЕ) 105 710x1050x2235 141
AF-350 350
148
7 8 9 in ЖкхЛ
-- 11 _ 12
• 110 •
f06 • • - • 6.1 32.9 •
107 • • - •
106 • - • • 0.90
109 - - • • 7.30
НО 90 • • • • •
111 90,3 • • • • •
112 B9.9 • • • •
113 89,8 • - - • •
114 • 70/90 (до 115) - - • •
115 • 80/100 (ДО 120) - - • -
116 93 50/95 • • 0.024
117 93 50/95 • - 0.016 •
TOXHIIHCCKMV ХРЙКТ*рМС1Н<И и ДЯННЫР О tlOCTanuttU.tx ГOt»<
. ГЧИРЧИВИИИИИИМИИ^^^^^И^^
ПРИЛОЖЕНИЕ 13
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
И ДАННЫЕ О ПОСТАВЩИКАХ ГОРЕЛОК
I И 1Нч»ъ »•>» •м>1 *Ч\*».1'ЧЦИВ 1 Дм.1И4.1ИМ Тип I мощное 1 и К»|ЮПМ I 1СРРПМ1. 1 иПг Вид 1 СПпиол Дайле* ние »м К»од<>. мбнр Сое ди* некие» Dy. мм Оее, вг
• 3 4 5 6 7 8
1 j Junior G.»** 1 । гл 20-200 - •
5 3 1-1. I 5 1 6 8 9 Ю И 1? 13 14 15 16 17 1В 19 .4) . о Я *- X л Л? ш Л’ 2<3^ О *5 G30 50-82 в 20-200 • •
КР 6 42-120 дизель- ное • 8 17.0
КР46 350-1420 • • 15 62.0
GP 6 10 45-120 газ 20-360 is-м 23 0
GP-46H J00-1050 • 20-360 40-50 70.0
GKP-6 11 45-12,- т.п/ диз 20-360 15-20- 23.0
GKP-46H 300-1050/ • 20-360 40-50- 70.0
КР-50Н 200-830 дизель- ное • 10 32.0
КР-80Н I 350-1420 « - 15 510
КР-90Н J 350-1540 * • 15 51.0
GP-50M | 200-800 газ 20-360 40-50 40.0
1 1 1 Фмрмл 1 продет ж 1 Тел 1 1 1 1 1 1 Т— 1 — GP-80H J 350-1000 • 20-360 40-50 630
GP90H | 350-1500 • 20-360 40-50 63.0
GKP-50H | 200-800 - газ' диз 20-360 40-50 - 44.0
GKP-80H | 350-1000.'- * 20-360 40-50,- 65.0
GKP ООН 1 350-1500,- « 20-360 40-50 - 650
КР-130Н.Т J 355 1610 дизель- ион • 15
КР-150М 1 660-2850 • 15
;ч RP 130Н | sop-1245 мазут • 15
HP-15рм Г 6Н0-2.-00 • is j . —<
_ • ЗОН 1 300 1 f,f 1 1 л> 20 100 ** 1
•150
J ОР-160Г/М окр'Шн utMueOHIlO 450-27QO 390-1600 * НИЗ, _ _?О-1О0 по 00/16
GKP450M/ 0002700
Я SI •
i Я GAP-130H 500-1245/. rnj/ ' MAX зочоо ПО/16 •
71 GnP~ 150М/ ST 880-3700/- < 80-100 60/-
99 KP-200M 770-2200 дналль* МОП ВО/.
W KP-700MII 2000-9700 я 25- Of)
3fl RP-200M 790-2200 мазут /Q-15 25-15 •
51 АР-700 MII 1000-9500 u 25’15 50 —-
33_ GP-200M 650-2200 ГАЗ 20-160 —
33 GP-700MII 2000-9500 f»13 20-160 00
я GKP200M 770-2200/- ГПЗ/ _ДИЛ 20-160 60/26- 15
35 GKP'200 MH 2)00- 9600/- 20-160 125/25Г 15
QRP-20OM 790-2000/. ГАЗ/ мл л у у 20-160 50/25- 15 —
3? GRP’700 Mil 1900- 9600/- * 20’150 125/25-^ 15
сЗООО
38 £018.4/5/0/11 1/Ы 174b дилшм» и
39 EOIEO/8, G/F-T 15 ao ГИЗ 17-50 1/2* 1?
42 coin -i/o/o/o 1/LT 17-06 дилоль 11
43 Z/U ЧЖ» E01E6./U. G/F-T lb-00 rn:i 17-60 !/<" 12
U и 8 £2 3 ECONOM 1 к
44 IrM EL02/03.0. 36 365 ДИЛШН’ ' ip 2Г_ • 0
48 jyij u D .’-О A HW2/oan... CHOP... 00-360 17-300 1/?4’ АУР— Jki п
v В И? 8 А Б>« w екоз... GL-ZV 100 350 НН/ДН’ ЛИЛЬ ;Ч> 100 I/?’
1ф| n-CTHON _ — — — — л
43 Г47ГП/057 ГТ ..L/l-Z/L 3/173 |4U 2400 Д/МНЛЬ — — — — 50 36
<J С4/СЛ/Г0./ ELO/M/Л/ KT/VW1P )00-2*00 сил 20400
VKCTHON -—— ~ ———- 63
|u CK0IV./0O- I-Z/Z3 ?|B 2150 ДИ49ДЬ ——— —1 I
J ц
ОНИО 13.П»>»1ИЧ»С»Ив жлрпкюрисгики^иУ
4'1 50 1 К0’>/(Ю (И ZV/ZVI/ ГЛ/VID __ ( К 05/0*» GIZV/ZV1/ ГТ/УИ) Мгимг Лтпныо ZI0 2100 2 .10 2Ю0 1414 Г4>/ /опели >0 MX) Wi 1- r rwofi »<0- to >20
•>» ГКЗ ГК9 1/5 Z/ZA/ НО/АОА/ гОТД/АОТА/ сд иг 170 11400 ДИЭЛЛЬ млэут IB- 5B0
сю IKO G- ZVA/ZUA/ AO/ROA/ AU/RUA/R/ AU2/C/LIJ/ LU?/ 59 10910 ги> AO 300 1 1/2’ •DA 150 to 5’X)
VI СЮ ЕЮ GL/S- А/АО/Е/ПМ/ (U/EUF 113 11500 9 Л •/ ДИ )ЛЛи гаэ/ M43/I до 300 1 1/2- •DAI 50 00 580
м ЕЮ G- Е U2/R/RU/E 9?0-14400 ГО 1 AO 300 DA 100 550
W ЕЮ GL- EUF/ R/E/RU/EU/ S-R 2000 14900 га)/ д>илль rai/ Mfll/Г до 300 DA 100 850
Длудблоч* иью
!Л СК- DUO2/3/4 G R/E/RU- RU2/EU2 600-16000 rat AO 300 DAW- DAI25 3W- M
57 ЕК- DUO2/3/4 GL-R/E/ EUF/G5 R 600-16000 rai/ ДИ14Л1* rni/ uaiyi AO 300 DA80- DA 125 w 4'4
50 APD20 •ЮО. L/S-/E/HC/ ED/ED 1130-45000 диэоль маэуг w HU)
V) RPD20 •100 OR/E-HU/ CU/AU 669-45000 гаэ до 300 З’-в* 400- ir"
<Л APD20 •100GI/S- Н/АО/ЕЛО/ Н1Ди/АОи 669-45000 rai/ димль fin/ мшу* AO 300 3’ e* 4> 14*
* Приложение 14. Формы приказа и ж1
|нала по проведению Аоторскогп
И
ПРИЛОЖЕНИЕ 14
ФОРМЫ ПРИКАЗА И ЖУРНАЛА
ПО ПРОВЕДЕНИЮ АВТОРСКОГО НАДЗОРА
Приказ N? АН
По предприятию
Санкт-Петербург От
В целях проведения Авторского надзора за ходом_______________________
разработанной по проекту Na приказываю:
1. Назначить ответственными за проведение авторского надзора по разделам:
- Тепломеханический -
- Газоснабжение-
• Архитектурно-строительный -
- Сантехнический -
- Автоматизации -
- Электроснабжения -
- Общее руководство оставляю за собой.
2. Специалистам выезжать на объект по вызову (Заказчика) или один раз в
неделю по мере освоения работ по своим разделам.
3. Авторский надзор вести в строгом соответствии с СП 11-110-99 с фик-
сацией в Журналах авторского надзора, хранящихся у «Заказчика» и в
4. Копии данного приказа подшить в оба экземпляра Журнала проведения
Авторского надзора.
Генеральный директор
ЖУРНАЛ АВТОРСКОГО НАДЗОРА ЗА СТРОИТЕЛЬСТВОМ (КАПИТАЛЬНЫМ РЕМОНТОМ)
Наименование объекта строительства____________________________________________________________________________
Адрес строительства___________________________________________________________________________________________
Заказчик_____________________________________________________________________________________________________________________
(наименование, адрес)
Проектировщик_________________________________________________________________________________
(и.«ммемлвлиме. адрес проспмой организации или проектного подразделения)
Журнал начат
Руководитель проектировщика
Руководитель заказчика
___ Журнал окончен
1<ЫТ4)
МП__________________________________________
МП___________
irwwwcbl
ПЕРЕЧЕНЬ ПОДРЯДНЫХ ОРГАНИЗАЦИЙ,
ОСУЩЕСТВЛЯЮЩИХ СТРОИТЕЛЬНЫЕ И МОНТАЖНЫЕ РАБОТЫ
Исполнитель работ (генеральный подрядчик, подрядчик)_________________________________________________________________________
Исполнители отдельных видов работ (субподрядчики):
1.___________________________________________________________________________________________________________________________
(наименование работ - строительно-ми’из«мэ0 организация)
2.______________________________________________________________________________________________________________________________________________________
3.______________________________________________________________________________________________________________________________________________________
4.___________________________________________________________________________________________________________________________________________
5. __________________________________________________________________________________________________________________________________
6. ______________
проведению Aetopoot о Hajyv,0,
СПИСОК СПЕЦИАЛИСТОВ, ОСУЩЕСТВЛЯЮЩИХ АВТОРСКИЙ НАДЗОР
1 Фамилия, имя, отчастяо Проектная организация, должность, Nt телефона Вид работы, по которой осуществляется авторский надзор Дата и На документа о полномочиях по 11 проведению авторского надзора 11
1 2 3 4
1
Проектирооанис котельных в секторе» ЖКХ i
сл со I РЕГИСТРАЦИОННЫЙ ЛИСТ ПОСЕЩЕНИЙ ОБЪЕКТА СПЕЦИАЛИСТАМИ, | ' ОСУЩЕСТВЛЯЮЩИМИ АВТОРСКИЙ НАДЗОР ЗА СТРОИТЕЛЬСТВОМ Е □ 3 □ 1
D *
1 Наименование 1 . организации Фамилия, имя, отчество Дата Подпись представителя 1 1 га X X (D
приезда отъезда заказчика | | £* гл
1 1 2 3 4 5 1 6 1° •о
т
т 7
0 С с
1
1 11
* - I
* - -
в
о со ста
' i CD X S
5 > со
о ю
1 * ' * Г о т; О “!
О X ё GJ О
К
УЧЕТНЫЙ ЛИСТ № • '
Выявленные
отступления от
проектно- сметной
документации, на-
рушения требований
строительных норм и
правил и технических
условий по произ-
водству строительно-
монтажных работ
Указания об устра-
нении выявленных
отступлений или
нарушений и сроки их
выполнения
Подпись специалис-
та, осуществляющего
авторский надзор,
выполнившего запись
(фамилия, инициалы,
должность)
С записью ознаком-
лен представитель:
а) подрядчика;
б)заказчика
(фамилия, инициалы,
должность, дата)
Отметки о выполни
нии указаний:
а) подрядчика;
б) заказчика
(фамилия, инициал*
должность, дата)
роектированио
Приложение 15. Форма опросного листа
ПРИЛОЖЕНИЕ 15
ФОРМА ОПРОСНОГО ЛИСТА
ОПРОСНЫЙ ЛИСТ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ ПРОЕКТА КОТЕЛЬНОЙ
1. Тип котельной по размещению: • отдельно стоящая; - встроенная (куда); - пристроенная (к мему); - крышная (на отм.)
2. Желаемый тип ограждающих конструкций: - сэндвич-панель; • кирпич
3. Подключенная нагрузка, мВт: - отопление; • вентиляция; • ГВС макс, час; • ГВС ср. час; - технология макс, час; - технология ср. час; • технология мин. час Если есть перспективная нагрузка - выделить, если есть очередность строительства - выделить
4. Теплоноситель на нужды: • отопление; • вентиляция; - ГВС; - технология
5. Тил и параметры теплоносителя на нужды: • отопление; • вентиляция; - ГВС; - технология Горячая вода или пар. Температура и давление в подающем и обратном трубопроводах. Для ГВС указать требова- ние о наличии циркуляци- онной трубы
6. Статическая высота теплоснабжаемых зданий, м
7. Емкость внутренних систем: - отопление; - вентиляция Вмэ
8. Режим работы систем в сутки и в год: - отопление; * вентиляция; • ГВС; • технология
9. Возврат конденсата в % к выработке пара
10. Требование о сборе конденсата в котельной или за ее пределами '***^'**^
160
"° •“"•'«“"•Ой-рув-»..
^мДсостЫаа° Да“пвнии в°Допроводной воды и ев ХИМ. UVUIVD
13. Желаемый тип топлива: • природный газ; • сжиженный газ; • солярка; • мазут; • другое Указать основной и резервный (аварийный) вид топлива
14, Способ доставки топлива и желаемый срок хранения
15. Категория объекта по надежности теплоснаб- жения: • 1 - 2 • 3 1 - больничные и детские дошк. учреждения, музеи и карт, галереи; 2 - жилье, производство; 3 - остальное
16. Желаемая схема подключения потребителей: • зависимая; • независимая, через теплообменники
17. Желаемый способ регулирования теплопотреб- ления для каждой из систем
18. Стадийность проектирования: • проект; - рабочий проект; - рабочая документация
19. Наличие этапов (очередей) строительства Да (сколько и как по нагруэкам)/нет
20. Наличие технических условий и разрешений ведомств на строительство котельной Указать все документы, включая с просроченным сроком
21, Наличие заключения специализированной ор- ганизации о возможности размещения котельной в выделенном (существующем) помещении
22. Эксплуатирующая организация
23. Заказчик по объекту в целом
24. Наименование объекта и его адрес
25. Генпроектировщик
26. Генподрядчик
27. Есть ли необходимость проектирования внешних сетей для котельной Да (каких, ориентировок ная длина)/нет
26. Есть ли особые требования и пожелания по оборудованию, по согласованиям и пр.
Подпись лица, заполнившего Опросный лист Контактные телефоны
161
Приложонио 16. Форм.1 задании на проок 1И|>онанио
ПРИЛОЖЕНИЕ 16
ФОРМА ЗАДАНИЯ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Согласовано
200 г.
УтверхД010
200 г'
ЗАДАНИЕ НА РАЗРАБОТКУ
Рабочего проекта котельной и тепловой сети PF* Т0Г1Л
снабжения зданий
1. Основание для проектирования —
2. Эксплуатирующая организация —~~
3. Ген проектировщик
4. Субпроектировщик
5. Исполнитель
0. Наименование объекта, вид строительства
5. Адрес
0. Стадийность проектирования
7, Очередность строитольстоа
8. Установленная мощность / подключенная нагрузка / параметры теплоносителя / схема подключения потребителей 8.1. Установленная мощность 8.2. Подключенная нагрузка, в том числе: • отопление; • вентиляция; - ГВСмакс.; • ГВС ср. чао 8.3. Допустимо возможное снижение потребности в тепле при переходе ив резервное топливо: - отопление; • вентиляция; • ГВСмакс.; - ГВС ср. час 8.4. Температура теплоносителя на выходе из котель. ной а системы 8.8. Котельная работает по следующему тепловому 8.8. Давление теплоносителя на выходе из котелишчл в системы 8.7. Схема подключения потребителей - Количество выходов т/с: - вых.
16?
10-Топливо 10.1. Основное топливо - 10.2. Резервное топливо - Доставка топлива 10.3. Аварийное топливо -
11. Объем проектирования 11.1. Котельная: 1 -й этап. Утверждаемая часть: а) расчет потребности в энергоресурсах, компоновка и принципиальные тепловая и топливная схемы; б) общая пояснительная записка (ОПЗ), включая раздел «Охраны окружающей среды» в объеме работы котельной на основном топливе; в) подготовка и передача запросов на ТУ в городские ведомства; г) получение ТУ 2-й этап. Рабочая документация Котельная: а) тепломеханические решения (ТМ); б) архитектурно-строительные решения (АР, КЖ, КМ); в) внутреннее топливоснабжение (ГСВ, ТХ); г) сантехнические решения (ОВ, ВК); д) внутреннее электроснабжение (ЭМ.ЭО), включая наружный контур молниезащиты и заземления; е) автоматизация и диспетчеризация (ATM, АГСВ, АТХ, АХЗ); ж) согласование проекта; з) выдача заданий на разработку: - наружных инженерных коммуникаций (Электрика ВК, ГАЗ, СС) - ОПС; - задание на посадку котельной
12.1. Данные по фоновым значениям концентрации
вредных веществ в атмосфере
12.2. Сведения об имеющихся лимитах на инженерные
ресурсы
12.3. Генплан размещения объекта в масштабе 1:500
не позднее 2004 г. (на базе топографической съемки и
экспликации колодцев в зоне строительства котельной
и теплосети)
12.4. Планшет размещения объекта в масштабе 1:2000
12.5. Давление водопроводной воды на вводе в котель-
ную и ее химический анализ
12.6. Режим работы потребителей тепла (час, сутки,
пеоечень документации, год), паспорта систем теплопотребления
12. ПвР ой «исполнителю» 12.7. ТУ на подключение к инженерным сетям Газ, ВК,
представлю ЭЛ.СС.ОПС
12.8. Подтверждение тех. возможности газоснабжения
и лимиты на топливо
12.9. Разрешение местной администрации на строи-
тельство котельной
12.10. Разрешение главного архитектора на строитель-
ство котельной
12.11. Разрешение Администрации на строительство
котельной
12.12 Схему внешнего электроснабжения котельной
12.13. Требования по диспетчеризации
163
Приложение 16. Формазаданиянаг^^
13. Особые условия -.г - 13.1. Внеплощадочные инженерные сети, а также, - вынос сетей, попадающих под пятно строительства, в объем проекта не входят 13.2. Границей по водопроводу являются патрубки на расстоянии 200 мм от пола внутри котельной 13.3. Границей по канализованию является выпускная труба из трапа котельной 13.4. Границей по тепловым сетям являются пат- рубки на расстоянии 200 м от пола наружной стены котельной 13.5. Границей по газоснабжению является фланец на расстоянии 100 мм от наружной стены котельной 13.6. Границей по наружному электроснабжению явля- ются клеммы в шкафу ГРЩ котельной Категория надежности по эл. снабжению - 13.7. Границей по низковольтным сетям диспетчериза- ции являются клеммы на щите автоматики котельной. Связь с диспетчерским пультом газоснабжающей ор- ганизации для контроля расхода газа осуществляется через модем по телефонной линии 13.8. Объем аварийной сигнализации, передаваемой на диспетчерский пульт, принять согласно требовани- ям СНиП 11 -35-76 с изм. 1 13.9. Установка приборов контроля энергоресурсов должна обеспечивать свободный доступ для их обслу- живания 13.10. Исполнителю согласовать проектную докумен- тацию и провести экспертизу: а) в газоснабжающей организации; б) в организации лицензированной по экспертизе про- мышленной безопасности с регистрацией экспертного заключения в РТН; в) в Ростехнадзоре РФ; г) совместно с Заказчиком принять участие по согла- сованию своих разделов проекта, в рамках общего проекта, в других ведомствах
От Генпроектировщика ГИП
От Субпроектировщика
От Исполнителя
От Заказчика
164
ПРИЛОЖЕНИЕ 17
ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ СХЕМЫ КОТЕЛЬНЫХ
аж
Ж1—ж»
169
Издательство «Газовый клуб»
190068, Санкт-Петербург, наб. канала Грибоедова, 127 А
Подписано в печать 15.12.2006.
Формат 60x901/i6- Объем 11 п. л.
" Тираж 1000 экз. Заказ Nt 871
Отпечатано с готовых диапозитивов в ОАО «Техническая тип»
190006, Санкт-Петербург, Измайловский лр., 29
Автор приносит свои извинения за допущенные опечатки
В справочнике _ Следует читать
стр, 11 Родатис стр. И Роддатис
стр. 109 стр .10 9
dy 15 20 25 32 40 50 t >5 80 100 150 200 250 dy 15 20 25 32 40 50 65 80 1 00 150 200 250
L 1,7 1,7 1,7 2,0 2,5 3,0 3 1,0 3,5 4,0 5,0 6,0 7,0 L 1,7 1,7 1,7 2,0 2,5 3,0 3,0 3,5 4 1,0 5,0 6,0 7,0
стр. 127 ГОСТ 8732-78 стр. 127 ГОСТ 8732-93
стр. 127 стр. 127
Наружный диаметр, мм 21,25 26,75 33,5 42,25 48,0 Наружный диаметр, мм 133 159 219 273 325
Внутренний диаметр, мм 15,75 21,25 27,0 35,75 41,0 Внутренний диаметр, мм 122 148 205 255 305
стр. 129 стр. 129
60,0 57 76 89 Наружный диаметр, мм 377 426 529 630 Наружный диаметр, мм
53,0 49 68 81 Внутренний диаметр, мм 357. 404 515 616 Внутренний диаметр, мм
БИБЛИОТЕКА
ГАЗОВОГО
КЛУБА
Е. Л. Палей
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
КОТЕЛЬНЫХ
В СЕКТОРЕ ЖКХ
(справочное практическое пособие)
Издательство * Газовый клуб*