/
Текст
•л
ехника
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСНИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСНИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Издается
с 1923 года
I
МНОЖИТЬ УСПЕХ СОЦИАЛИСТИЧЕСКОГО
СОРЕВНОВАНИЯ
А. И, МАХОВ,
главный инженер холодильника
Московского мясокомбината
В канун 56-й годовщины Великой
Октябрьской социалистической революции прозвучали
пламенные Призывы ЦК КПСС. К каждому из
(^миллионов строителей коммунизма обращен
г боевой призыв: «Трудящиеся Советского
Союза! Достойно завершим третий, решающий год
пятилетки! Шире размах всенародного
социалистического соревнования за успешное
выполнение девятого пятилетнего плана!».
Труженики холодильника Московского
ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции
мясокомбината конкретными делами отвечают
на призыв Центрального Комитета партии.
Широко развернув социалистическое
соревнование за достойную встречу 56-й годовщины
Великого Октября, коллектив холодильника
досрочно завершил программу девяти месяцев
текущего года.
Подведены итоги социалистического
соревнования за девять месяцев третьего,
решающего года пятилетки. Они говорят о том, что
коллектив предприятия, 40-летие которого будет
отмечаться в декабре 1973 г., успешно
выполняет принятые обязательства.
Так, за девять месяцев текущего года
сверхплановая реализация выработанной продукции
достигла 909 т, или 103,6%, получена прибыль
в размере 803 тыс. руб., что составило 128,7%,
План приведенного грузооборота выполнен на
122,5%.
Производственный план за девять месяцев
текущего года выполнен цехом фасовки мяса
на 101, 1%г отделениями охлаждения,
замораживания, хранения и дефростации
соответственно на 104,8%, 107,1%, 110,1% и 138,3%.
Пример самоотверженного труда
показывают фасовщица мяса Л. И. Захарова, грузчик
В. И, Крутов, раскладчица В. И. Меринова, ко-
«Холодильная техника», 1973, № 12
которых предприятиях подъемно-транспортным
оборудованием, объясняется наличием
высокоэффективных средств механизации.
Например, на Хмельницком, Тернопольском и Ивано-
Франковском холодильниках основная часть
погрузочно-разгрузочных работ
осуществляется погрузчиками, тягачами,
штабелеукладчиками и наклонными подъемниками, тогда как на
Киевском хладокомбинате, Краснолучском и
Енакиевском холодильниках — в основном
грузовыми тележками.
щ В то же время на предприятиях, имеющих
приблизительно одинаковый состав
оборудования, наблюдаются различия в объеме грузовых
работ, приходящихся на единицу
оборудование — от 83,8 т на Киевском хладокомбинате
до 527,2 т на Днепропетровском
хладокомбинате, что свидетельствует о недостаточном
использовании имеющихся средств механизации.
Аналогичные выводы можно сделать и по
группе предприятий, на которых преобладает
высокоэффективное оборудование. Так, на
Хмельницком холодильнике на единицу
оборудования приходится грузовых работ в объеме 4863 т,
на Ставропольском — 781,8 т.
Проведенный анализ позволяет сделать
вывод о возможности увеличения объема
механизированных грузовых работ за счет лучшего
использования имеющегося на предприятиях
подъемно-транспортного оборудования.
Дальнейшая механизация погрузочно-разгрузочных
работ требует^ улучшения качественного состава
оборудования.
Необходимо расширить парк
высокопроизводительных подъемно-транспортных механизмов
(подъемники, транспортеры, роликовые
дорожки и др.), значительно увеличить число
оборотных поддонов при выгрузке, хранении и
погрузке тарных грузов.
628.84
Экономичная схема проточного водоснабжения конденсаторов
в системах кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук А. Я. КРЕСЛИНЬ
Рижский политехнический институт
Проточное водоснабжение конденсаторов
холодильных машин применяют при наличии
вблизи крупных водоемов, а также тогда, когда
использование оборотного водоснабжения
невозможно из-за высокой плотности окружающей
^городской застройки. Последнее характерно для
холодильных центров, обслуживающих системы
кондиционирования воздуха.
В целях сокращения расхода холодной воды
в схеме проточного водоснабжения
рекомендуется [ 1 ] смешивать ее перед подачег в
конденсаторы с обратной, нагретой водой. При этом
вследствие повышенного давления конденсации
холодопроизводительность машик снижается
и эффективная потребляемая мощность
возрастает.
Автором разработана схема водоснабжения,
позволяющая несколько повысить
производительность холодильных машин при том же
расходе воды или достичь заметного сокращения
расхода воды при неизменной холодопроизво-
дительности [2].
Предлагаемая схема, включающая три
равновеликие емкости для воды, показана на рис. 1.
X олодная вода из водоема или из
артезианской скважины поступает только в* одну из
емкостей, предположим, в емкость 1. В это время
ранее накопленная вода перекачивается через
Вода
%П-'1 ТП-2
Насосы Конденсаторы
В канализации
Рис. 1. Схема водоснабжения конденсаторов холодильных
машин.
7
-220В
конденсаторы из емкости 2 в емкость 3 и, после
опорожнения емкости 2, снова из емкости 3 в
емкость 2. Как только температура прямой
воды, идущей от емкостей к конденсатору,
превысит заданную, эта вода выталкивается через
конденсаторы в канализацию или направляется
на повторное использование. Емкости 2 и 3
остаются пустыми. В одну из них начинают
перекачивать через конденсаторы воду из
емкости 1, а в другой снова накапливают
холодную воду. Если одна и та же
вода перекачивается через
конденсаторы п раз, то теоретически
необходимый приток холодной воды в п раз
меньше расхода воды через
конденсаторы.
Давление конденсации и
производительность холодильной установки
Q0 меняются ступенчато при каждом
изменении направления перекачки
воды, что допустимо при
использовании предложенной ВНИИхолодма-
шем [3, 4] типовой схемы холодо-
снабжения кондиционеров. Средняя
температура конденсации /к#ср, на
которую следует рассчитывать хо-
лодилньые машины, равна
среднеарифметической различных tK. Приняв
условно, что между tH и Q0
существует линейная зависимость,
*х + *ктах + F-ьЮ)
/к. сР — 2 '
где tx — температура холодной воды, °С;
*к max — максимальная допустимая
температура конденсации, °С;
F—10) — разность между температурой
конденсации и начальной
температурой воды, °С.
Направление движения воды
изменяется автоматически с помощью
клапанов, установленных на
трубопроводах холодной, прямой, обратной
и сбрасываемой в канализацию воды.
Сигналы о заполнений водой и
опорожнении емкостей в систему
автоматического управления подают
уровнемеры ВУ и НУ, а сигнал о
достижении максимальной допустимой
температуры прямой воды —
терморегулятор Т.
Логическая часть системы
автоматического управления,
выполненной на промежуточных реле ПЭ-6,
показана на рис. 2.
Как видно из рис. 2, операции
переключения направления движения
воды в режиме перекачки, когда
клапан К—1 закрыт, происходят в
такой последовательности:
— уровнемер НУ одной из емкостей
сигнализирует об опускании уровня воды в ней ниже
этого уровнемера;
— клапан П этой емкости закрывается и
одновременно открывается клапан П емкости с
открытым клапаном О;
— открывается клапан О пустой емкости, кла-
п
>ч*
«м
«ъ
-44*
C4J
•ъ
^
N
и
к,
ч
141
г*
N
Г*
\ы
Г*
N
г*
^
н
***
Us
**ч
г4
1 ^
ТемпеА
gamgpd,
воды
Верхний
уровень бь/ше 6
емкостях
Нижний
уровень выше б
емкостях
Клапан
канализации
От емкости
г
«^
«S3
Нлапан воды к конденсаторам
ч
1
1
1
*
I
| Клапан холодной воды
НЕПН-2-
Рис. 2. Логическая часть системы автоматического управления схемой
водоснабжения:
/ — закрытие; // — открытие.
8
пан Я которой закрылся, и одновременно
закрывается клапан О емкости, клапан Я которой
открылся;
— клапан X емкости с закрытыми клапанами
Я и О открыт до тех пор, пока уровень воды не
поднимается выше уровнемера ВУ.
В целях автоматического управления
открыванием клапанов О—У, О—2 и О—3
предусмотрены последовательно соединенные нормально
открытые контакты О—1—0 и О—1—3, О—2—О
и 0—2—3, О—3—0 и О—3—3, исключающие
возможность остановки этих клапанов в
полуоткрытом состоянии в случае, если уровень
воды успел подняться выше уровнемера НУ.
Последовательность операций в режиме
выталкивания:
— терморегулятор Т подает сигнал о том, что
температура воды превысила температуру его
настройки;
— открывается клапан К—1 и одновремен-'
¦но закрывается клапан О; если в емкость,
клапан О которой был открыт, уже попала вода,
то одновременно открывается клапан Я этой
емкости;
— уровнемер НУ одной емкостей
сигнализирует об опускании уровня воды ниже этого
уровнемера;
— клапан Я этой емкости закрывается, а
клапан X открывается при условии, что одна
из двух других емкостей уже наполнена
холодной водой;
— уровнемер НУ другой емкости подает
сигнал об опускании уровня воды;
— клапан Я этой емкости закрывается и
одновременно открывается клапан Я в емкости
с холодной водой;
— терморегулятор Т сообщает о падении
, температуры прямой воды ниже температуры
астройки терморегулятора;
— клапан К—1 закрывается и одновременно
открывается клапан О пустой емкости.
При составлении схемы принято, что клапаны
/С, Я, О и X снабжены электрическими
исполнительными механизмами типа ПР. Важно,
чтобы клапаны К, Я и О были одного типа и
диаметра и имели одинаковое время настройки
исполнительных механизмов. Рекомендуется
использовать клапаны с логарифмической
характеристикой плунжера, так как при линейной
характеристике во время реверсирования
суммарная пропускная способность двух параллельно
включенных в сеть клапанов уменьшается,
особенно, если имеется некоторый сдвиг во
времени начала их движения.
Терморегулятор Т настраивают на 11—12° С
ниже максимальной допустимой температуры
конденсации.
Если холодная вода подается к емкостям
специально для этой цели установленным
насосом, то объем одной емкости принимают таким,
чтобы период времени с момента открытия
клапана X до момента закрытия клапана К—1
при всех, работающих холодильных машинах
был не менее 15 мин. Как следует из описания
последовательности операций режима
выталкивания, этот^ период не должен быть меньше
2т/г + хъ
где т — время настройки исполнительных механизмов
клапанов /С, Я и О; с;
Ti — время с момента начала открытия клапана П
емкости с холодной водой до момента
срабатывания терморегулятора 7\ с.
Отсюда, приняв условно тжтъ необходимый
объем одной емкости
1 50
Bn+l)%G
v^>— ¦—
v^ 3600
где G — суммарный расход воды через все конденсаторы,
м3/ч.
Максимальный необходимый расход
холодной воды
G Gx^i G
Gx = ~7Г + Збоо * W»
где "обил" — потеря холодной воды в конце режима
выталкивания, м3;
G
—ту — максимальная частота выталкивания воды
nv
в канализацию, 1/ч.
Отсюда
movG
°х - ЗбООУя — txG '
Очевидно, Gx будет тем меньше, чем меньше
ть поэтому датчик терморегулятора Т следует
устанавливать по возможности ближе к
емкостям. Незначительного сокращения Gx можно
добиться также, увеличивая V и тем самым
уменьшая частоту выталкивания.
Уровнемер НУ устанавливают на таком
расстоянии над дном емкости,' чтобы объем воды
под ним был равен максимальному расходу воды
через клапаны П с начала и до конца их
реверсирования, т. е.
%G
Vl ~2-3600 •
Уровнемер ВУ устанавливают на таком
расстоянии от уровня перелива, чтобы объем воды
над ним был не менее
V2 = (V + Ftp + Vjd(tK max - M - tx) • 3,2Ы0~* +
+ 3600 •
9
где 1/тр — суммарный объем всех трубопроводов
прямой и обратной воды, м3;
VK — суммарная емкость трубного пространства
всех конденсаторов, м3;
А/ — разность между tK max и температурой на -
стройки терморегулятора Г, °С;
3,21-Ю-4 — коэффициент термического расширения воды
при температуре 30°С, 1/°С;
т—время настройки исполнительных
механизмов клапанов X, с.
Канализационную сеть рассчитывают на
расход G м3/ч, а диаметры переливов емкостей —
на расход Gx м3/ч.
Пример. Необходимая производительность
холодильной станции Qo = 950 тыс. ккал/ч; t0 = 2°С; *х = 13ЭС.
Для фреона-12 tK max == 50°С,
^к- сР —
13 + 50 + 8
= 35,5°С.
Принимаем к установке двз холодильные машины
типа ХМ-ФУУ 350/4 московского завода «Компрессор»
[5] с конденсаторами КТР-280. G=240 м3/ч; Ук=0,52 м3.
Предположим, что в системе водоснабжения по
схеме, указанной на рис. 1, диаметр всех трубопроводов
прямой и обратной воды равен 200 мм, а их общая
длина — 100 м.
Тогда
jtO 22
Утр = 4— 100 = 3,14 м3.
По конструктивным соображениям принимаем к
установке три емкости размерами 3x3x3,5 (/г) м, каждую
объемом 1/ = 31,5 м3.
Приняв тх = т, находим:
3600-31,5-240
<?х =
3600.31,5.7 — 30-240
= 34,6 м3/ч.
30-240
Fi = 2^600=1 м;
Vi 1_
/Zj = "о о == о о == О | 11 М)
V2 = C1,5 + 3,14 + 0f 52) E0 ~ 11 —13).3,21-Ю-4 +
36,4-30
2-3600
= 0,445 м3;
V2 0,445
h2 = оТо = ~з^3~ = ^' ®^ м*
Вода выталкивается в. канализацию не чаще, чем
через к^гдые
nV 7-34,6
"G" = 40~=1'01 ч'
I
Фактическая максимальная производительность
холодильной станции
ИЗО + 1090 + 1032 + 970 + 902 + 828 + 760
Клапаны К, П, О и X с исполнительными
механизмами ПР имеют т = 30 с.
Пользуясь обычной методикой пересчета холодопро-
изводительности машин, определяем количество циклов
циркуляции воды. Результаты расчета записываем в
таблицу.
Терморегулятор настроен на 39ЭС. Тогда /г = 7.
Если его на:грэяка быта бы менылг 37,4ЭС, то п = 6).
В этом случае
15-240
К^"ббГ7~ = 8'57 м3
B-7 + 1).30-240
3600
= 30 м3#
= 959 тыс. ккал/ч.
Фактическая максимальная эффективная
потребляемая мощность
¦#в
248 + 274 + 292 + 309 + 322 + 333 + 342
= 303 кВт.
Если использовать схему с непрерывным
смешиванием воды, для достижения той же холодопроизводи-
тельности Q0 пришлось бы поддерживать tw± = 29,5°С,
тогда tW2 = 34,2°С. При этом расход холодной воды
Gx =
G(tb
twl) 240C4,2 — 29,5)
'102 *Х
34,2—13
= 53,4 м3/ч.
ю
Показатели
Температура воды °С,
начальная tw\
конечная tW2
Производительность холодильной
станции Q0» тыс- ккал/ч
Тепловая нагрузка всех
конденсаторов, тыс. ккал/ч
Эффективная потребляемая мощность
iV3, кВт
Номер цикла циркуляции
13
18,2
ИЗО
1255
248
2
18,2
23,3
1090
1230
274
3
23,3
28,2
1032
1225
292
4
28,2
32,9
970
1135
309
5
32,9
37,4
902
1075
322
6
37,4
41,6
828
1010
333
41,6
45,5
760
945
342
Следовательно, по предлагаемой схеме расход воды
сокращается на 35,1%.
Если принять я = 5 и выталкивать воду с
температурой 37,4°С, то Gx=48,5 м3/ч, Q0 = Ю25 тыс. ккал/ч,
NQ = 289 кВт.
При использовании схемы с непрерывные
смешиванием воды Gx = 48,5 м3/ч, Qo=930 тыс. ккал/ч, n'3 =
= 318 кВт.
Следовательно, при неизменном расходе холодной
воды использование предлагаемой схемы позволяет
повысить холодопроизводительность на 10% и
одновременно снизить эффективную потребляемую мощность на
9%.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Павлов Р. В. Холодоснабжение центральных
систем кондиционирования воздуха.— «Холодильная
техника», 1968, № 10, с. 4—11.
2. Креслинь А. Я. Устройство для охлаждения
конденсатора холодильной машины. Авт. свид.
№ 399693.— «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1973, № 39, с. 101—102.
3. Штакин С. Типовая схема охлаждения воды для
кондиционеров.— «Холодильная техника», 1955, № 4,
с. 21—23.
4. Усенков О. В. Расчет емкости системы холодо-
снабжения кондиционеров.— «Холодильная техника»,
1967, № 3, с. 23—25.
5. Вайнштейн В. Д., Г а л е ж а А. С.
Холодильные машины ХМФУУ-350/2 и ХМФУУ-350/4,—
«Холодильная техника», 1970, № 5, с. 59—62.
628.84
Судовые осушительно-испарительные кондиционеры
Канд. техн. наук Ю. В. ЗАХАРОВ, Л. И. ЛОГВИНОВ, Л. И. БЛИНОВ, В. П. БОБРОВ
Николаевский кораблестроительный институт
В судовых системах комфортного
кондиционирования воздуха обычно используются
поверхностные теплообменные аппарате и паровое
или водяное увлажнение. При этом
кондиционеры обслуживаются специальными
холодильными машинами, в значительной степени
определяющими эксплуатационные затраты, а также
влияющими на размер капиталовложений.
Повысить качество кондиционирования
воздуха можно путем применения осушительно-
испарительного кондиционера. В зависимости
от сочетания значений параметров воздуха,
раствора и забортной воды можно получать
различные режимы его работы,
удовлетворяющие требованиям комфортного (и
технологического) кондиционирования воздуха.
Р Принцип испарительного охлаждения
находит применение в стационарных системах
кондиционирования [1]. Для аппаратов
предложены испаряющие насадки в сочетании с прверх-
ностным воздухоохладителем [2].
Анализ технологических схем обработки
воздуха в осушительных и испарительных
установках позволяет рекомендовать для судовых
кондиционеров схему, представленную на рис. 1.
Схема дает возможность обходиться без
холодильной машины. Она включает
осушительный 14 и регенерационный 6 аппараты, а также
аппараты 10 и 12 для испарительного
охлаждения воды и адиабатического увлажнения
воздуха. При этом обеспечивается получение заданных
параметров воздуха за кондиционером (t2 =
= 11—12° С, d2 = 4—6 г/кг сухого воздуха)
при его начальных параметрах t1 =32° С,
<Pi = 80%, d± = 24,2 г/кг сухого воздуха и
Рис. 1. Принципиальная схема обработки воздуха в осу-
шительно-испарительном кондиционере:
1 — вентилятор; 2 — фильтр воздушный; 3 — насосы для
раствора; 4 — теплообменник; 5 — нагреватель раствора;
6 — регенерационный аппарат (десорбер); 7 —
нагреватель десорбера; 8 — поверхностный воздухоохладитель;
9 — насадка испарительного охлаждения воды; 10 —
аппарат испарительного охлаждения воды; 11 — насосы
для воды; 12 — аппарат адиабатического увлажнения;
13 — насадка адиабатического увлажнения воздуха; 14 —
осушительный аппарат; 15 ¦— охладитель; 16 — фильтр
жидкостный; 17 — охладитель раствора.
температуре забортной воды 28—30° С,
свойственных условиям плавания судна в тропиках в
летнем режиме (рис. 2).
Рациональным для таких схем является
абсорбционный, осушитель, обладающий, как из-
11
Рис. 2. Процессы обработки воздуха в осушительно-испа-
рительном кондиционере в летнем режиме:
1—2 — подогрев в вентиляторе; 2—3 — осушение в
абсорбере; 3—4 — охлаждение в поверхностном охладителе;
4—5 — охлаждение в насадке адиабатического увлажнения;
4—6 — увлажнение в насадке испарительного охлаждения
воды; 7—8 — охлаждение воды в насадке испарительного
охлаждения; 8—7 — нагрев воды в поверхностном
теплообменнике; 9—10 — и 1—10 — смешение
рециркуляционного и наружного воздуха (в случае применения
рециркуляции воздуха).
вестно, рядом преимуществ по сравнению с
адсорбционным. Абсорбентом является водный
раствор хлористого лития, обеспечивающий
полную стерилизацию воздуха [3, 4] и
отсутствие коррозии в аппаратах при добавлении к
нему в качестве ингибитора хромата лития.
Схемой предусматриваются следующие
процессы обработки воздуха: изотермическое
осушение (процесс 2—3, см. рис. 2) при отводе
тепла абсорбции к забортной воде в
теплообменниках 15 и 17 (см. рис. 1); сухое охлаждение
(процесс 3—4) в поверхностном противоточном
воздухоохладителе * 8\ адиабатическое увлажнение
основного потока воздуха (процесс 4—5) в
аппарате 12, откуда он поступает к потребителям.
Необходимые параметры воздуха за
кондиционером обеспечиваются регулированием процессов
осушения, охлаждения и увлажнения.
Г Остановимся на особенностях работы
поверхностного воздухоохладителя в сочетании с
испарительным охлаждением рабочей воды в
насадке 9 аппарата 10 (см. рис. 1). Поскольку вода
циркулирует по замкнутому контуру, то с
понижением ее температуры на входе в
воздухоохладитель уменьшается температура по влаж-
* Исследования [5] показали, что при установке
воздухоохладителя после разделения воздуха на два потока
(так называемая схема с параллельным движением
вспомогательного потока воздуха) ассимиляционная
холодопроизводительность кондиционера уменьшается на 20%, а
за кондиционером практически не удается получить
заданную температуру воздуха.
ному термометру выходящего из него воздуха.
Это, в свою очередь, приводит к более глубокому
охлаждению воды в насадке 9. Минимальная
температура воздуха за воздухоохладителем 8
обусловлена эффективностью работы как его
самого, так и насадки 9.
Для поддержания заданной концентрации
раствора 42—44% (на входе в аппарат осушения)
применен десорбер 6 с нагревателями 5 и 7 и
теплообменником 4, работающий на
вспомогательном потоке обрабатываемого воздуха, что
позволяет освободиться от вспомогательного
вентилятора для продувки регенератора наружным
воздухом и повысить экономичность установки
в целом. Для предлагаемой схемы оптимальное
соотношение расходов вспомогательного и
основного потоков воздуха составляет 0,5—0,7.
Поскольку на экономичность осушительно-
испарительного кондиционера значительно
влияют затраты на регенерационный аппарат,
был предварительно обоснован выбор указан-,
ного типа десорбера. Были рассмотрены
следующие способы регенерации: кристаллогидратный,
выпариванием при нормальном давлении или
под вакуумом, отбором избыточной влаги
воздухом с различной степенью подогрева раствора
и воздука. Экономичность установки в целом
оценивали по тепловому коэффициенту
где GB — часовой расход основного потока воздуха, кг/ч;
/ц /2 — энтальпия воздуха на входе в кондиционер и
на выходе из него, ккал/ч;
Q3 — тепловой эквивалент энергозатрат на
установку, ккал/ч.
Наиболее эффективен примененный в схеме
десорбер, для которого ?=0,7 (для других
способов регенерации ?<Ч),7 и возникает ряд
конструктивных сложностей). Теплообменники 5 и Щ
питаются насыщенным водяным паром давлением
5 кгс/см2.
Существуют различные конструкции
контактных аппаратов для подобных установок, однако
требованиям, предъявляемым к судовому
оборудованию, в наибольшей степени
удовлетворяют аппараты с регулярными насадками,
орошаемыми форсунками грубого распыла или
другим способом, не требующим высоких
избыточных давлений воды или раствора.
Поскольку в абсорбере и десорбере
необходимы соответственно отвод и подвод тепла,
авторами предложена конструкция насадки для
этих аппаратов (рис. 3), выполненная на базе
типовых тр.убчато-пластинчатых секций
воздухоохладителей (воздухонагревателей) [6 ] с
прокладкой металлических листов между
секциями. Металлические листы разбивают щелевую
12
Раствор
Ж J4» И
Вид А
Вода пппппппппппппд„
(пар)
Рв1 Рв2
Pbi — РР1
= 0,9^-0,95
¦ ¦ м ¦
Рис. 3. Конструкция насадки для абсорбера и
регенератора:
/ — трубка; 2 — лист; 3 — ребро; 4 — калач; 5 — фланец.
насадку на замкнутые по периметру каналы с
рекомендуемым оптимальным значением
эквивалентного диаметра, равным 5 мм [7],
предотвращают оголение контактной поверхности
насадки при качке, а также увеличивают общую
поверхность контакта.
Наличие теплообменника непосредственно в
насадке позволяет поддерживать высокий
градиент парциальных давлений водяных паров
контактирующих сред по всей длине насадки,
что обеспечивает уменьшение требуемых
расходов раствора приблизительно в 10 раз. Это
значительно улучшает энергетические показа**
тели установки, сокращает ее массу и
габаритные размеры, снижает первоначальную
стоимость.
Испытания таких насадок для абсорбера,
часть результатов которых представлена на
рис. 4, подтвердили их высокую
эффективность. Рекомендуемыми значениями
коэффициента орошения и скорости набегающего потока
воздуха являются GP/GB = 1,0—1,1 и wB&
^4 м/с, при этом коэффициент эффективности
и аэродинамическое сопротивление
А/? = 90—95 мм вод. ст.
(для абсорбера сечением 202x192 мм, длиной
704 мм в комплекте с каплеуловителем при
орошении 42%-ным раствором хлористого лития).
В выражении для коэффициента
эффективности Е через рВ1, рв2, рР1 обозначают
парциальные давления водяных паров в воздухе
соответственно на входе в абсорбер, выходе из него
и над раствором на входе в абсорбер.
Уменьшение коэффициента Е с ростом
коэффициента орошения объясняется тем, что при
фиксированном расходе раствора через аппарат
увеличение коэффициента орошения связано с
уменьшением расхода воздуха, а это приводит
к снижению скорости воздуха, степени турбули-
зации газо-жидкостной смеси в каналах насадки
и, как следствие, к уменьшению эффективности
тепловых и массообменных процессов.
Аналогичный результат получен также при
исследовании пленочных градирен с регулярной
насадкой [8].
На рис. 2 штриховыми линиями обозначены
процессы при использовании в установке и
рециркуляционного воздуха. Как видно, затраты
на абсорбер в этом случае сокращаются и тем
больше, чем выше процент рециркуляции, что
свойственно любым системам
кондиционирования. При этом будет уменьшаться нагрузка и на
десорбер. Приемлемое значение процента
рециркуляции определяется назначением,
условиями применения системы
кондиционирования и действующими нормативными
материалами.
Рециркуляционный воздух можно
использовать для регенерации раствора и в качестве
вспомогательного потока для испарительного
охлаждения воды в насадке 9, что снизило бы
Ofi tfl 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8%/fy
а
Дрмя.бодщ
120
90
70
50
SO
10
rV
—г4*—
ES
V *
<*ъ
т?2?
Ф
С
.....
г—
J
2,1
\
1,8-
0,7 0,9 1,1 1,3 1,5 1,7 %3 2,1 2,3 2,5 ЩЩ
5
Рис. 4. Зависимость коэффициента эффективности ? (а) и аэродинамического сопротивления Ар (б) абсорбера от
скорости набегающего потока воздуха адн и коэффициента орошения Gp/GB:
О— Gp=500 кг/ч; # — Gp= 610 кг/ч; А — Gp = 700 кг/ч; ? — Gp = 810 кг/ч.
энергозатраты. Однако это потребует установки
дополнительных вентилятора, трубопроводов,
абсорбера, т. е. усложнения и удорожания
установки, поэтому нерационально.
Показанную на рис. 1 установку испытывали
по отдельным узлам при параметрах,
соответствующих работе каждого узла в схеме (цикле)
в целом. Испытания показали хорошую
работоспособность установки и возможность
получения необходимых параметров
кондиционируемого воздуха.
Для оценки рациональности применения осу-
шительно-испарительных кондиционеров на
судах их сравнивали по технико-экономическим
показателям с обычными судовыми
кондиционерами воздухопроизводительностью 3000 кг/ч,
имеющими парокомпрессорные фреоновые и
различные теплоиспользующие холодильные
машины [9 ] холодопроизводительностью
50 тыс. ккал/ч при одинаковых условиях
эксплуатации в районах тропического климата.
Результаты сравнения приведены в таблице.
Удельные приведенные годовые затраты на
сравниваемые между собой кондиционеры
определяли по формуле
Я = бн/С + Э, B)
где 6Н — нормативный коэффициент сравнительной
эффективности (для судостроения 6Н = 0,125
1/год);
К — удельная первоначальная стоимость
кондиционера и доли обеспечивающего его работу
судового оборудования, руб/1000 ккал/ч,
#С = С1 + С1 + С1 + С4 + СВ;
^3 = ^2(^1 + ^2I
С4 = a3N,
Съ = ajl,
Э — удельные эксплуатационные расходы, руб/1000
ккал/ч в год.
В формуле C) Сь С2, С3, С4 и С5 —
соответственно удельные стоимости кондиционера
с холодильной машиной, вспомогательного и
утилизационного котлов (ВК и УК),
турбогенератора и дизель-генератора. Значения С1
приведены в таблице, а С2—Съ (руб/1000 ккал/ч)
определены по уравнениям:
C2 = ai(gi+g2)> D)
E>
F)
G)
где а± — аА — удельные стоимости вспомогательного и
утилизационного котлов, турбо- и дизель-
генераторов (аг = 3 — 5 руб/кг/ч пара,
а2 = 5 — 9 руб/кг/ч пара, а3 = 12 — 20
руб/кВт, а4 = 70 —130 руб/кВт);
glf g2 — удельные расходы пара на кондиционер
с холодильной машиной и на
турбогенератор, кг/ч 1000 ккал/ч;
N — удельная потребляемая кондиционером
электроэнергия, кВт/1000 ккал/ч
(значения представлены в таблице).
Значения g1 и g2 находили на основе величин
удельных потребляемых тепловой и
электрической энергии q и N (см. таблицу) с учетом
параметров пара и к. п. д. турбогенераторов.
Для сравнения различных типов
кондиционеров и холодильных машин в качестве
эксплуатационных расходов Э можно принимать
затраты на топливо, считая остальные статьи этих
расходов неизменными.
Показатели
Кондиционер
о i
•5 д ч
Э ч <°
Я О Н
Э ? «
со ръЯ'Й
о о о д
я о я я
«Бриз-30» с фреоновой
холодильной машиной
парокомп
рессорной
эжекторной
«Пассат-30» с холодильной
машиной
бромистоли
тиевой абсорб-1
ционной
водяной
эжекторной
Потребляемая удельная электрическая энергия
N, кВт/1000 ккал/ч
Потребляемая удельная тепловая энергия q,
(ккал/ч)/1000 ккал/ч
Удельная масса, кг/1000 ккал/ч
Удельный объем, м3/1000 ккал/ч
Удельная первоначальная стоимость С1$ руб/1000
ккал/ч
Удельные приведенные годовые затраты Я,
руб/1000 ккал/ч
без утилизации тепла
суда с дизель-генераторами
суда с турбогенераторами
с утилизацией тепла
суда с турбогенераторами, работающими на
ходу (от УК) и на стоянке (от В К) . . . .
суда с турбогенераторами (на ходу) и дизель-
генераторами (на стоянке)
0,26
1280
62
0,196
300
99
225
150
86
0,57
60
0,1
400
123
399
260
118
0,26
1670
30
0,104
338
ИЗ
240
161
96
0,25
1440
50
0,155
379
112
233
160
98
0,35
3340
39
0,115
339
161
332
216
129
14
Тогда
Э = Ст. к + СУ д» (8)
где Ст. ^i Ст. д — удельные (на 1000 ккал/ч холодопро-
изводительности) стоимости топлива,
расходуемого в год соответственно на
вспомогательный котел и
дизель-генераторы, руб/1000 ккал/ч в год.
Величины Ст к и Ст.д определяют
следующим образом:
Ст--^л(-|^A-Тх).10-з, (9)
Ст.д = а6тл U36Nge A-тх).Ш-*, A0)
We
где а5, аб—цена котельного и дизельного топлива с
учетом бункеровки (аъ == 29,2 руб/т,
а6 = 71,7 уб/т);
тл — время работы кондиционера в летнем
режиме в течение года (тл = 5300 ч/год);
г — скрытая теплота парообразования воды при
давлении в котле, ккал/кг;
Qp н — низшая теплота сгорания котельного
топлива (Qp. н = 9500 — 9800 ккал/кг);
цк — к. п. д. вспомогательного котла (rjK=0,7—
-0,8);
тх — относительное ходовое время судна (тх
= 0,5);
ge — удельный эффективный расход топлива на
вспомогательный дизель (ge=170— 200
г/(л. с.-ч);
т]г — к. п. д. электрогенератора (т|г = 0,85—0,9);
т|с — к. п. д. электросети (г]с = 0,95).
Величину A—тх) в выражениях (9) и A0)
учитывали только для установок
кондиционирования воздуха, работающих во время движения
судна за счет утилизации сбросного тепла.
При определении приведенных затрат П для
простоты расчетов не учитывали
амортизационные отчисления, стоимость транспортировки и
монтажа оборудования, влияние на величину П
эксплуатационных характеристик судна
(грузовместимости, рода и стоимости перевозимого
груза и т. д.) вследствие относительно малого
влияния и пропорциональной зависимости этих
составляющих от стоимости оборудования и
топлива.
Как видно из таблицы, воздушный осушитель-
но-испарительный кондиционер (ВОИК) по
приведенным годовым затратам находится на
уровне кондиционеров с теплоиспользующими
фреоновой эжекторной и абсорбционной броми-
столитиевой холодильными машинами и
значительно лучше обычных кондиционеров,
обслуживаемых парокомпрессорными фреоновыми
или водяными эжекторными машинами.
Первоначальная стоимость ВОИК самая
низкая, хотя его масса и габаритные размеры хуже
(характеристики ВОИК рассчитывали на
основе опытного образца, аппараты которого были
выполнены из тяжелых медноникелевых
сплавов). Применение в ВОИК легких сплавов и
пластмасс позволит значительно уменьшить его
массу.
Величина потребляемых ВОИК тепловой и
электрической энергии существенно снижается
пропорционально уменьшению нагрузки на
осушительный, а следовательно, и десорбцион-
ный аппараты, что делает ВОИК энергетически
более выгодным по сравнению с другими
установками кондиционирования воздуха при
эксплуатации в условиях умеренного климата.
Выводы
Создание и применение судовых осушитель-
но-испарительных кондиционеров
рационально, так как позволяет улучшить качество
кондиционируемого воздуха, упростить схему
установки и ее обслуживание за счет устранения
относительно сложных и дорогих парокомпрессор-
ных холодильных машин.
Создание судовых осушительно-испаритель-
ных кондиционеров не вызывает
принципиальных технических трудностей.
Эффективна и удобна для эксплуатации на
судах осушительно-испарительная установка с
контактными аппаратами на основе регулярных
насадок.
Предложенные конструкции насадок с
теплообменниками (см. рис. 3) для абсорбера и де-
сорбера эффективны, что подтверждено
результатами их испытаний.
Осушительно-испарительные кондиционеры
имеют более высокие технико-экономические
показатели, чем кондиционеры с
парокомпрессорными фреоновыми холодильными машинами.
Они практически не уступают кондиционерам
с лучшими теплоиспользующими
холодильными машинами и позволяют эффективно
утилизировать сбросное тепло судовых
энергетических установок.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кокорин О. Я. Испарительное охлаждение для
целей кондиционирования воздуха. М., Стройиздат,
1965.
2. Кондиционирование воздуха с помощью испаряющей
набивки. Патент США № 3116. 612, 1964.
3. Языков В. Н., Теплицкая Л. Я. Вопросы
стерилизации воздуха при его комплексной обработке
контактными аппаратами.— «Сб. труд. науч.-техн. конф.
Ленинградского технол. ин-та холод, пром-сти», Л.,
1970.
4. Кокорин О. Я-, Ры балов С. 3. Химические
кондиционеры.— «Кондиционеры. Калориферы.
Вентиляторы», 1971, № 1.
5. Р а я к М. Я- Сравнительный анализ принципиальных
схем двухступенчатого испарительного охлаждения.—
В сб. НИИсантехники «Кондиционирование воздуха»,
1969, № 27.
6. Захаров Ю. В., Андреев Л. М. Оборудование
15
судовых систем кондиционирования воздуха. Л.,
«Судостроение», 1971.
7. Гоголин В. А. Гидродинамические характеристики
некоторых видов орошаемых регулярных насадок.—
В сб. НИИсантехники «Кондиционирование воздуха»,
1969, № 27.
Развитие новых полимерных материалов
обусловило возможность создания компрессоров,
работающих без смазки цилиндров и сальников.
Так работают, например, крейцкопфные
компрессоры типа 2С2ГП30/8, 2С5ВП20/18 и
2С2СНШ0/8 для воздуха и азота московского
завода «Борец» и воздушный крейцкопфный
компрессор типа ЗГП20/8 Краснодарского
компрессорного завода. На Пензенском
компрессорном заводе изготовлены и прошли испытания
на стенде завода опытные образцы крупных
воздушных компрессоров базы 4М10 и 4М16,
рассчитанных на бессмазочную работу цилиндров и
сальников.
Бессмазочный принцип имеет большое
значение для холодильных компрессоров, так как
позволяет повысить эффективность теплообмен-
ных аппаратов на 10—12% и обеспечить
безопасность работы оборудования.
Нами проведена работа по переводу на
бессмазочную работу цилиндров и сальников оппо-
зитного компрессора АО1200 Пензенского
компрессорного завода.
Кольца сальника из алюминия и предсаль-
ника из белого фторопласта и резины были
заменены кольцами из фторопласта 4К-20,
стойкого по отношению к газам со следами
конденсата.
На литом, стальном поршне компрессора (см.
рисунок) три чугунных кольца заменены на
два фторопластовых (фторопласт 4К-20) путем
расточки крайних колец — 12 мм по ширине и
12 мм на глубину канавки, что не повлияло
на механическую прочность поршня.
Баббитовые наплавки поясов поршня сняли,
канавки углубили (фрезерованием) до 12 мм
и на место баббитовых наплавок установили
направляющие пояса (опорные подушки) из
фторопласта 4К-20. К телу поршня их прикрепили
8. Дорошенко А. В., Хамуда Р. М. О процессах
тепло- и массообмена в пленочных градирнях с
регулярной насадкой.— «Холодильная техника», 1970,
№ 1, с. 31—34. '
9. 3 а х а р о в Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные машины. Л.,
«Судостроение», 1972.
621.512.2
Поршень компрессора АО 1200 с фторопластовыми
кольцами и опорными подушками.
болтами М8,#*оловки которых заделали на
резьбе пробкой из фторопласта.
Зазор регулировали путем установки
прокладок из фольги под направляющие пояса.
В качестве экспандеров под поршневые
кольца применили термообработанную ленту из
инструментальной стали У-7 размером 8x0,7 мм
в форме кольца, заложенного под
фторопластовое кольцо.
В процессе обкатки компрессора возникла
необходимость приработки сальника в течение
2 ч при работе компрессора вхолостую с подачей
масла на цилиндры и сальник. Пссле 24-часовой
обкатки компрессор включали в работу без
подачи масла.
У двух переведенных на бессмазочную работу
компрессоров после 4320 ч наработки при
среднем ремонте было проверено состояние
поверхностей трения и износ деталей из фторопласта
4К-20. Износ зеркала цилиндра и штока
находился в пределах 0,001—0,002 мм,
направляющих поясов — 0,01—0,03 мм^ износ фторопла-
О работе оппозитных компрессоров А01200 без смазки
Л. Е. ЕРМОЛИН
16
стовых деталей поршневых колец и сальников
был практически незаметен. Налет от
отработанного фторопласта на поверхности поршня и
клапанах был незначителен и легко удалялся
путем промывки керосином.
Таким образом перевод аммиачных
компрессоров базы 4М10 типа АО1200, ДА0275,
ДАОН550 на бессмазочную работу реален и
способствует повышению надежности и эконо-
Как показало сравнение эксплуатационных
характеристик открытого торгового
холодильного оборудования, наиболее эффективным
является оборудование с принудительной
циркуляцией охлаждающего воздуха с помощью
встроенных вентиляторов.
В статье приведены результаты испытаний
вентиляторов, встраиваемых в открытые
холодильные витрины. До сих пор технические
характеристики таких вентиляторов
отсутствовали.
Были испытаны отечественные и зарубежные
образцы вентиляторов пяти типов (№ 1—5).
Испытания проводили на специальном
стенде (рис. 1), укомплектованном
контрольно-измерительными приборами, по методике,
соответствующей ГОСТ 10921—64.
Рис. 1. Схема испытательного стенда:
/ — вентилятор; 2 — аэродинамическая труба; 3 —
механический анемометр; 4— микроманометры; 5—
регулирующая заслонка; 6 — генератор частот; 7 —
электронный осциллограф; 8 — ваттметр.
мичности работы крупных холодильных
установок.
Кроме фторопласта 4К-20, разработаны
также фторопласты АФТМ-АФГ-80ВС и ФКН-14.
Первый можно применять в компрессорах,
работающих на осушенных, нейтральных и других
газах (допускаются неосушенные газы без
конденсата), второй — в компрессорах,
работающих на неосушенных газах (воздух и др.).
621.565. 92:658.6/.9
На рис. 2 показаны аэродинамические
характеристики, форма, размеры и профиль лопаток
рабочих колес вентиляторов.
Аэродинамические характеристики
вентилятора № 1 (см. рис. 2, а) с вогнутыми
лопатками рабочего колеса, выполненными из
тонкого листа, имеют явно выраженную точку
перелома, после которой эффективность
вентилятора резко ухудшается. Но поскольку малые
вентиляторы потребляют небольшие мощности N,
снижение к. п. д. rj не оказывает существенного
влияния на суммарные энергозатраты
оборудования. К. п. д. таких вентиляторов ниже к. п. д.
вентиляторов с профилированными лопатками
в виде крыла. Полный напор Я, создаваемый
вентилятором, при производительности 100 м3/ч
достигает 2,8 мм вод. ст.
Приводом вентилятора служит однофазный
электродвигатель с номинальной частотой
вращения 1200 об/мин, номинальными
напряжением 220/240 В, мощностью 6 Вт, рабочим
током 0,28 А.
Фактическая мощность, потребляемая
электродвигателем, равна 34 Вт при номинальной
мощности на валу 6 Вт и мощности,
потребляемой рабочим колесом, 0,5—0,8 Вт.
Низкий к. п. д. электродвигателя и малая
мощность, потребляемая рабочим колесом,
обусловливают низкий к. п. д. всей установки.
Соотношение углов входа и выхода у лопаток
рабочего колеса — одно из наиболее
рациональных, что подтверждается результатами
испытаний.
Размеры и форма лопаток рабочего колеса
вентилятора № 2 (см. рис. 2, б) такие же, как
Испытания вентиляторов,
применяемых в торговом холодильном оборудовании
Л. М. КОРЕНЕВ, Л. В. СЛГАЛОВИЧ
Московский институт народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
В. И. МИЛОВАНОВ, В. В. ДОБРОВ
ВНИИторгмаш
2 Холодильная техника № 12
17
7,0 j
0,75l
0,5
0,25\
0
700 720 VtO 760 3,n№
-^2,0
- 15
>>
\
n
V4^
W SO SO 700 720 7<tO 7S0 Q, п*/ц
0Щ$>
0,02
07?
OfiP
-^'0,5
0
J?
У
^
=8=
55
^
"V
~7
^
h\
l\
т-\
9MQ,m3/4
oS
V?
H
N
Нет
20 40 60 80 700120 W Ц,м*/ч
\QOJ-
0,02'
Oft?
О
Рис. 2. Аэродинамические характеристики, форма и
профиль лопаток рабочего колеса вентиляторов:
а — № 1; б'— № 2; в — № 3; г — № 4; д — № 5; ЯсТ —
статический напор.
и вентилятора № 1. Для привода вентилятора
№ 2 используется электродвигатель такого же
типа. Однако характеристики вентилятора № 2
хуже, чем вентилятора № 1. Объясняется это
противоположным направлением вращения
рабочего колеса, при котором рабочая сторона
лопаток выпуклая — угол входа становится
больше угла выхода. Следовательно, такое
расположение лопаток нерационально, но область
применения указанных вентиляторов шире, чем
вентиляторов № 1, при одинаковой технологии
их изготовления. Низкий к. п. д. вентилятора
не оказывает существенного влияния на
эксплуатационные расходы по витрине в целом.
Аэродинамические характеристики
вентилятора № 2 плавные, максимальный напор,
создаваемый вентилятором, 1,3 мм вод. ст. при
производительности 90—100 м3/ч.
j I
Лопатки вентилятора № 3 (см. рис. 2, в)
округлые, с небольшой вогнутостью, несколько
вытянутые в сторону выходной кромки.
Характеристики вентилятора плавные,
полный создаваемый напор достигает 2,8 мм вод. ст.
Приводом вентилятора служит однофазный
четырехполюсный электродвигатель с
номинальной частотой вращения 1300 об/мин,
номинальными напряжением 230 В и мощностью 4,2 Вт„
рабочим током 0,2 А.
Низкий к. п. д. вентилятора № 3
объясняется теми же причинами, что и вентиляторов № 1
и 2.
Аэродинамические характеристики
вентилятора № 4 (см. рис. 2, г) подобны
характеристикам вентилятора № 1, т. е. имеют ясно
выраженную точку перелома. С увеличением
сопротивления на линии нагнетания резко возрастает
18
напор, создаваемый вентилятором, он
достигает 2,8 мм вод. ст., после чего несколько
снижается. Дальнейшее повышение сопротивления
на линии нагнетания приводит к плавному
повышению напора до 3,4 мм вод. ст.
У вентилятора № 4 наиболее высокий к. п. д.
по сравнению с другими типами испытанных
вентиляторов, но следует отметить, что испытание
его проводили на электродвигателе вентилятора
№ 1. Отсутствие технической и
эксплуатационной характеристик электродвигателя,
комплектующего вентилятор № 4, затрудняет оценку
действительного к. п. д. вентилятора.
Охлаждаемые витрины и прилавки,
разрабатываемые на Люберецком заводе торгового
машиностроения, комплектуются вентиляторами
№ 5, форма лопаток рабочего колеса которых
(см. рис. 2, <Э), подобна форме лопаток
вентилятора К-95, разработанного в ЦАГИ.
С возрастанием сопротивления на линии
нагнетания наблюдается плавное нарастание
напора, который достигает 3,6 мм вод. ст. К. п. д.
имеет максимум при производительности
вентилятора 90—100 м3/ч, что свидетельствует о
наличии зоны оптимального режима работы
вентилятора. Для привода вентилятора № 5
используется трехфазный электродвигатель
АВ-042-4 с номинальной частотой вращения
1300 об/мин, номинальными напряжением
220/380 В и мощностью 30 Вт, рабочим током
0,3/0,1 А, к. п. д. 45%, cos <p = 0,6.
Низкий к. п. д. вентилятора № 5
объясняется, в первую очередь, несоответствием
мощности электродвигателя и мощности,
потребляемой рабочим колесом вентилятора.
На рис. 3 приведены безразмерные
характеристики испытанных вентиляторов.
Как видно из рис. 3, лучшие
эксплуатационные показатели, т. е. коэффициенты напора Н
'¦и мощности N у вентилятора № 1. Ему
несколько уступает вентилятор № 5, используемый в
отечественном оборудовании.
По энергетическим показателям наиболее
эффективными являются вентиляторы № 3 и 4.
Это объясняется прежде всего большим
соответствием мощности электродвигателя мощности,
потребляемой рабочим колесом.
Следует отметить резкое изменение
коэффициента напора Н у вентиляторов № 1, 4 и 5.
С увеличением сопротивления сети
эффективность вентиляторов повышается до режима,
при котором происходит срыв потока,
обтекающего лопатки. Вихревые потери, играющие
Рис. 3. Безразмерные характеристики ~" вентиляторов.
в этом случае основную роль, приводят к
ухудшению к. п. д. и снижению коэффициента
напора Н. При дальнейшем увеличении
сопротивления сети наблюдается повышение напора при
значительном снижении к. п. д.
Выводы
Для получения высоких эксплуатационных
показателей вентилятора целесообразно
лопатки рабочего колеса делать с входным углом
фг =12-7- 15° и выходным р2 = 50 -f- 60°.
Чтобы вентилятор имел хорошие
энергетические показатели необходимо использовать
электродвигатели с высоким к. п. д. и номинальной
мощностью, соответствующей мощности,
потребляемой рабочим колесом.
При комплектации охлаждаемого
оборудования вентиляторами, необходимо возможно
точнее оценить гидравлическое сопротивление на
сторонах всасывания и нагнетания и изменение
этого сопротивления в процессе эксплуатации
оборудования.
2*
621.565.92:534.83.
Шумовые характеристики бытовых холодильников
Канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Шумовые характеристики бытовых
холодильников относятся к главным критериям оценки
их качества. Однако принятые в настоящее
время нормы шума и методы его контроля [1, 2]
недостаточно обоснованы, так как не
позволяют правильно оценить шум холодильника,
определить его взаимосвязь с шумом отдельных
элементов холодильной машины и наметить
пути борьбы по его снижению.
Холодильники являются частью кухонного
оборудования [3] и их шум, как правило,
удовлетворяет требованиям к этому оборудованию,
но в случае их размещения в жилых комнатах,
для чего они не предназначены, шум от них в
помещении может стать выше допустимого [4].
С учетом изложенного и в соответствии с
требованиями санитарных норм [4] и стандарта
на методы измерения шума [5, 6] ВНИХИ
были разработаны новые нормы шума бытовых
холодильников [7 ].
Согласно этим нормам контроль шума
проводят по общей методике [5] в свободном
звуковом поле в заглушённых камерах со звуко-
отражающим полом или в отраженном
звуковом поле в реверберационных камерах.
Холодильник и его компрессор испытывают в
близких тепловых режимах: холодильник
(незагруженный) — в номинальном по ГОСТ 16317—70
[1], компрессор — в номинальном по ГОСТ
17008—71 [2]. Дополнительно измеряют их шум
при пуске и остановке.
Требуемая для проведения измерений
длительность рабочего цикла холодильного агрегата
поддерживается с помощью трубчатых или
ламповых нагревателей, устанавливаемых в
охлаждаемом объеме холодильника.
Шумовые характеристики бытовых
холодильников и их компрессоров при работе в
номинальных режимах представляются в уровнях
звуковой мощности в октавных полосах со
среднегеометрическими частотами 63, 125, 250,
500, 1000, 2000, 4000 и 8000 Гц,
корректированных уровнях звуковой мощности и уровнях
звука в контрольных точках при работе в
номинальных режимах, при пуске и остановке.
Сопоставление нормируемых и измеренных
значений шумности бытовых холодильников и
их компрессоров по всем указанным выше
нормативным документам [1, 2, 7] приведено в
данной работе на примере результатов испытаний
холодильников «Бирюса-2» (рис. 1) и их
компрессоров ФГ-0,100.
Рис. 1. Бытовой холодильник «Бирюса-2» (а) и
обслуживающий его холодильный агрегат (б).
Основные технические характеристики холодильника
«Бирюса-2» и герметичного компрессора ФГ-0,100
Марка холодильника КШ-100
Общий объем холодильной камеры, дм3 160
Температура в низкотемпературном
отделении, °С —12
Потребляемая мощность, Вт 125
Габаритное размеры, мм
глубина . 560
ширина 560
высота 1185
Масса, кг 58
Марка компрессора • ФГ-0,100
Номинальная холодопроизводительность*,
ккал/ч 100
Номинальная потребляемая мощность*,
Вт Г 135
Номинальное напряжение, В 220
Частота тока, Гц 50
Частота вращения электродвигателя, об/мин 2920
Холодильный агент Фреон-12
Масло ХФ12-16
Количество масла, кг 0,255
Масса компрессора, кг 10
* При температуре [кипения —20° С, конденсации 55° С»
всасывания, переохлажденной жидкости и окружающего
воздуха 32° С.
20
В табл. 1 приведены шумовые характеристики
бытовых холодильников «Бирюса-2» (ГОСТ
16317—70).
В табл. 2 указаны шумовые характеристики
герметичных компрессоров ФГ-0Л00 (ГОСТ
17008—71).
Из табл. 1 и 2 следует, что шумовые
характеристики испытанных образцов бытовых
холодильников «Бирюса-2» и их компрессоров
ФГ-0,100 полностью отвечают
требованиям,предъявляемым к ним ГОСТ 16317—70 и 17008—71.
Уровни звука холодильников оказались в
среднем на 20 дБА ниже допустимых и находятся
на уровне требований для жилых комнат [41.
При пуске и остановке холодильников их
шум возрастал соответственно на 6—8 и 4—
15 дБА. Длительность повышенного шума при
пуске и остановке составляла около одной
секунды. Такое возрастание шума холодильника
* Присвоен при испытаниях.
может быть связано с повышением шумов
компрессора при пуске и щелчком его пускового
реле.
Проверка шума от щелчка контактов
пусковых реле (компрессор был вынесен из
заглушённой камеры) показала, что их уровень звука
на расстоянии 0,4 м при срабатывании
пусковых контактов составлял 29±4 дБА, а при
срабатывании защитных контактов — 39± 10 дБА.
Шумовые характеристики пускозащитных
реле РПЗ-23 компрессора ФГ-0,100
представлены в табл. 3.
Сопоставление значений шума, измеренного
по ГОСТ 16317—70 и ГОСТ 17008—71 при
одинаковых условиях в свободном звуковом поле
на разных расстояниях, возможно путем при-
Т аблица 1
Номер
холодильника
002051
002052
002053
В среднем
Температура
окружающего воздуха,
°С
20
32
сою
юо
20
32
20
32
Уровни звука на расстоянии
1,0 м от двери холодильника,
ДБА
при
пуске
31
32
28
30
31
31
30+1
31=Ы
при
работе
24
26
24
27
26
26
25^1
26+1
го—0
при
остановке
38
41
28
31
32
34
332:5
35+J
Таблица 2
Таблица 3
Номер реле*
1
2
3
4
В среднем
Уровни звука на расстоянии 0,4 м, дБА
при срабатывании
пусковых контактов
25—28
28—32
30—33
29—31
29±4
при срабатывании
защитных контактов
44—49
36—41
29—39
39±10
* Присвоен при испытании.
Уровни звука на расстоянии 0,4 м, дБА
Номер
компрессора *
1
2
3
4
В среднем
при работе в установившемся режиме
давление
всасывания 1,0 кгс/см»,
давление
нагнетания, кгс/сма
9
13
37 37,5
35 1 37
34
—
35+2
36
—
37+0,5
давление
нагнетания 5,0 кгс/см»,
давление
всасывания, кгс/см*
1
34
34
33
32
33+1
5
39
40,5
41
42
40,5+1,5
при пуске
после
пуска
перед ос-
тановкой
при
остановке
давление всасывания и нагнетания
38
46
43
50
44+6
5,2 кгс/см2
35
40
41
45
40+5
34
39
40
44
39+5
34
39
40
44
39+5
21
ведения их к одной точке измерения. Пересчет
выполняют по формуле:
L1 = L2 + 201g^-,
где Lx и L2 — уровни звука или звукового давления на
расстояниях гг и г2 от источника, дБА,
дБ.
Приведенные к точке измерения шума
холодильника «Бирюса-2» значения уровней звука
его компрессора ФГ-0,100 примерно на 13 дБА
ниже полученных величин и составляют 20+
±1 дБА, т. е. значительно ниже шума
холодильника в целом B5+2 дБ А). Однако рабочий
режим компрессора в холодильнике резко
отличается от принятого по ГОСТ 17008—71
(давление всасывания 1 и нагнетания 5 кгс/см2),
соответственно меняется ишумообразование
компрессора, например при увеличении давления
нагнетания с 5 до 13 кгс/см2 при давлении
всасывания 1 кгс/см2 шум компрессора в среднем
возрастает на 4 дБА, а при увеличении
давления всасывания с 1 до 5 кгс/см2 при давлении
нагнетания 5 кгс/см2 — на 8 дБ А (см. табл.2).
При этом шум компрессора становится
основным в шумообразовании холодильника.
Приведенные значения шума компрессора и
его реле к точке измерения шума холодильника
при пуске (табл. 1—3) составляют
соответственно 31 ±5 дБ А и 16dz4 дБ А, т. е. и в этом
случае определяющим является шум компрессора.
Поскольку уровни звука от щелчков реле при
срабатывании пусковых и защитных контактов
имели значительный разброс как для одного
и того же, так и для разных образцов
испытанных реле, то в случае некачественного
исполнения возможно их некоторое влияние на шум
холодильника при пуске. Для получения
своевременной информации о неисправной работе
компрессора его защитное реле следует выполнять
так, чтобы звук от щелчка его контактов
отчетливо выделялся на фоне общего шума
холодильника.
В целях определения влияния компрессоров
на шум холодильников в соответствии с
изложенными ранее требованиями они были
испытаны в номинальных тепловых режимах: по ГОСТ
17240—71 [8] для герметичных компрессоров
общего назначения и по ГОСТ 17008—71 для
герметичных компрессоров бытовых
холодильников. В первом случае испытания
проводили при температурах кипения —15° С
(давление 1,86 кгс/см2), конденсации 30° С (давление
7,6 кгс/см2), всасываемого фреона и
окружающего воздуха 20° С, во втором —
соответственно при —20° С A,54 кгс/см2), 55° С
A3,9 кгс/см2) и 32° С.
Дополнительно один образец компрессора был
испытан в разных тепловых режимах: при
температурах кипения 5; —5; —15; —25° С,
конденсации 30 и 55° С, всасывания и окружающего
воздуха 20° С (ГОСТ 17240—71).
Результаты этих испытаний приведены в
табл. 4 и 5 и на рис. 2—6.
В табл. 4 даны уровни звуковой мощности
бытовых холодильников «Бирюса-2».
Таблица 4
Номер
холодильника
002051
002052
002053
В среднем
Температура
окружающего
воздуха, °С
20
32
20
32
20
32
20
32
Корректированный
уровень звуковой
мощности,
ДБА
41
42
39
40
41
42
40±1
41 ±1
В табл. 5 приведены уровни звуковой
мощности герметичных компрессоров ФГ-0,100.
Таблица 5
Номер
компрессора
1
2
3
4
В среднем
для
номинальных
режимов
Температуры, °С
кипения
—15
—20
5
— 5
—15
—25
— 5
—15
i -25
—20
—15
—20
—15
—20
-15
—20
конденсации
30
55
30
55
30
55
30
55
30
55
всасывания и
ружающего воздуха
20
32
20
20
32
20
32
20
32
20
32
Корректированный
уровень звуковой
мощности,
ДБА
33,5
35
38
34,5 L
34
33
36
38,5
38
41
36
38
33
38
34+f
38 ±3
22
f
60
50^
40
30
го
60^
50<
40
30
20
\
:
[Vj
1 XT
I
;
II
1 1
^¦i !
V T Kl
63 125 250 500 10002000 Ш0 8000
Среднегеометрическая частота октабной
полосы, Fu,
6
Рис. 2. Шумовые характеристики холодильника «Би-
рюса-2»:
а — круговые диаграммы уровней звука на
измерительной окружности радиусом 1,5 м на высоте 1,12мот пола;
б — спектрограммы уровней звуковой мощности; / —
при температуре окружающего воздуха 20° С; // — то
же, 32°С; О—№ 002051; О—№ 002052; ?— № 002053.
ВВА
-20
ои
10
мъ50\
^i0
°| 60
#
^ 577,
^
30
20
1
\
\
\
> у
?
к<
-Ж.
/т\
I
5
//
$
/<
I ч \ v
\
в"Ч
ч '
^
Г"-*
63 125 250 500 10002000
Среднегеометрическая частота октабной
полосы, Г и,
б
Рис.
3. Шумовые характеристики герметичных
холодильных компрессоров ФГ-0,100:
а — круговые диаграммы уровней звука на измерительной
окружности радиусом 10 м на высоте 0,75 м от пола; б —
спектрограммы уровней звуковой мощности; / — при
работе при температурах окружающего воздуха 20° С,
кипения —15° С, конденсации 30° С, всасывания 20° С;
// — то же, соответственно 32, —20, 55, 32° С; О — № 1,
? — № 2; О — № 3; А — № 4.
5Г
it
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
Корректированный
ХЗШОООй
\ д
юень
' мощности,
6А
50
45
40
30
25
20
30
25
20
35
30
25
20
30
25
20
40
35
30
25
20
30
25
20
30
25
20
35
30
25
20
-
-
-
-
-
^_
!
-
-
5 -5 -15 -25 -5 -15 -25 tQ°C
а 6
Рис. 4. Влияние температуры кипения на шумовые
характеристики компрессора ФГ-0,100:
а — при температуре конденсации 30° С; б — то же,
55° С.
Из табл. 4 и 5 видно, что наиболее
сопоставимыми по результатам испытаний являются
номинальные режимы работы холодильников по
ГОСТ 16317—70 и компрессоров по ГОСТ
17008—71. Корректированные уровни
звуковой мощности холодильников и компрессоров
в этих режимах соответственно равны 41-J-.1 дБ А
и 38±3 дБА.
Спектрограммы шума холодильников (см.
рис. 3) и их компрессоров (см. рис. 4)
показывают, что определяющими в шуме
холодильников являются высокочастотные слагающие
шума компрессора.
В этой же области частот наиболее сильно
проявляется режим работы компрессора (см.
рис. 4). Особенно важно влияние температуры
(давления) кипения.
Шум в низко- и среднечастотных областях
создается испарителем от циркулирующего в
нем холодильного агента.
Сопоставление шума холодильников «Бирю-
са-2» и компрессоров ФГ-0,100 с нормируемыми
значениями [7] во всем интервале звуковых
частот (см. рис. 5) указывает на возможность
их использования во всех малошумных
помещениях, в том числе в жилых комнатах. Близкими
к требуемым значениям оказались шумовые
характеристики ранее испытанных автором [9]
холодильников «Орск-3» и «Саратов-II» (см.
рис. 5, б, в).
23
70
•itf
III
I %го\
** ^ 63 125 250 500 1000ZOOOШ08000 31,5 63 125 250 500 10002000 WOO8000 31,5 63 125 250 500 1000200040008000
Среднегеометрическая частота октабноа полосы Га
а 5 6
Рис. 5. Сравнительные спектрограммы шума бытовых холодильников:
а — «Бирюса-2»; / — при температуре окружающего воздуха 20° С; 2 — то же, 32° С; 3 — допустимые уровни
звуковой мощности; 4— допустимые уровни звукового давления для жилых комнат в районах жилой застройки по
СН 872—70; 5 — то же, для кухонных помещений, б — «Орск-3»; 1 — с компрессором КХ-1005 при 20°С;
2 — с компрессорами K4N при 20° С. в — «Саратов-И»; /—при 20° С.
им,
Ь х
\
\
\
\
> >v
Ч\ Л
>Л
v2
<ь^
>
-^ч<
f3
NX
л
Ж.
1>УУ
^
,/
^
'5
\> i
.is
^^й
во
50
40
30
20
60
50
40
30
20
\/
/
ч\%
чч.
у
\
V
V
\
чк
\
:^^>ч
/'
Nw.i
V
,2
к^
Ss
2' ч
С^
Л
>ч,^
J
\
\\
s
^ .-
ОБА |_
35
30
25
20
15
II
/II
О
Пуск
10
го
Останодка
10
О
Пуск
Время работы агрегата, с
20
Остановка
а
Рис. 6. Уровни звука на расстоянии 1,0 м от двери холодильника «Бирюса-2» при рабочем цикле
агрегата:
а — при закрытой двери; б — при открытой двери; ./ — при температуре окружающего воодуха 20е С; 2 »** то же,
32° С; / — №002051; // — №002052; /// — №002053.
Измерения шума холодильников «Бирюса~2»
в рабочем цикле (см. рис. 6) показали, что после
включения холодильника происходит
мгновенное возрастание шума, который в дальнейшем
постепенно снижается и после достижения
минимального значения (примерно через минуту)
снова медленно возрастает до значения,
близкого к первоначальному после пуска. Это
связано с тем, что после пуска компрессор
отсасывает холодильный агент из испарителя, а его
поступления в испаритель некоторое время
(до достижения требуемого противодавления)
24
не происходит. Затем по мере поступления
холодильного агента в испаритель шум
холодильника стабилизируется. Шум испарителя
особенно хорошо прослушивается при открытой двери
(см. рис. 6, б). В этом случае шум
холодильника по сравнению с первоначальным возрастает
почти вдвое.
Выводы
Шумовые характеристики отечественных
бытовых холодильников в целом удовлетворяют
предъявляемым к ним требованиям или близки к
этому [1, 7].
Образование шума в современных,
обладающих высококачественной тепловой изоляцией,
холодильниках происходит не только от
компрессора, но и от испарителя. Влияние первого
проявляется главным образом в высокой
области звуковых частот, второго — в низко-
и среднечастотных областях.
Наиболее сопоставим шум холодильников и
их компрессоров при работе в номинальных
режимах по ГОСТ 16317—70 и ГОСТ 17008—71.
Шумовые характеристики компрессоров
бытовых холодильников в значительной мере
определяются режимом работы, особенно давлением
всасывания. Максимальные значения шума
компрессора отмечены при пуске после стоянки,
Использование ротаметров для измерения рас-
Кодов жидких и газообразных холодильных
гентов затруднено из-за отсутствия тариро-
вочных устройств для этих веществ.
Необходимость в тарировании ротаметров
связана прежде всего с нелинейной
характеристикой коэффициента расхода, а также с
отсутствием данных о влиянии температуры,
плотности и других физических параметров
измеряемой среды на показания ротаметра. В то же
время эти приборы отличаются простотой и
сравнительно высокой точностью измерения [1 ].
Ротаметры РС-3 и РС-5 для измерения
количества циркулирующего фреона-12 в
холодильной системе были ранее применены во ВНИХИ
[2], а в последствии — в ЛТИХП [3].
Цель данной работы — теоретический расчет
и экспериментальное исследование возможности
использования ротаметров для измерения
малых расходов холодильного агента.
когда давление на обеих сторонах его вырав-
нены. Шум холодильника при этом также
будет наибольшим.
Шум холодильника при открытой двери
вследствие шумообразования от испарителя выше,
чем при закрытой. Однако вследствие краткости
времени его воздействия оценка шума
холодильника должна производиться при закрытой
двери.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ГОСТ 16317—70. Холодильники бытовые электрические.
2. ГОСТ 17008—71. Компрессоры герметичные фреоновые
для бытовых холодильников.
3. Комплексное кухонное оборудование. Проект ГОСТа,
3-я редакция, ВНИИТЭ, 1973.
4. Санитарные нормы допустимого шума в помещениях
жилых и общественных зданий и на территориях жилой
застройки. № 872—70. Утв. 18/ХП 1970 г.
5. ГОСТ 11870—66. Машины. Шумовые характеристики
и методы их определения.
6. Ильящук Ю. М., Симин А. И. Об измерении
и нормировании шумовых характеристик.—
«Измерительная техника», 1972, № 6, с. 59—60.
7. Тихомиров В. А. К вопросу нормирования шума
бытовых холодильников и холодильного торгового
оборудования со встроенными агрегатами.— «Холодильная
техника», 1973, № 4, с. 19—23.
8. ГОСТ 17240—71. Компрессоры герметичные фреоновые.
9. Тихомиров В. А., Пронька В. И. Шумовые
характеристики бытовых холодильников.—
«Холодильная техника», 1972, № 8, с. 29—33.
621.564.25
Испытания проводили на фреоне-12 на
стендах ВНИХИ и ВНИИторгмаша.
В качестве объекта испытаний служил
ротаметр РС-3, включаемый в схему
калориметрического стенда [4] для исследования
герметичных холодильных компрессоров на
жидкостной линии, непосредственно перед регулирующим
вентилем. Температуру жидкого холодильного
агента измеряли на выходе из ротаметра. За
величину расхода жидкого холодильного
агента принимали холодопроизводительнссть
компрессора, рассчитываемую по тепловому балансу
электрического калориметра [4] и
контролируемую по тепловому балансу конденсатора с
водяным охлаждением.
Ротаметр предварительно тарировали на воде
при ее температуре 15 и 32° С.
Анализ полученных экспериментальных
данных проводили по уравнению объемного
расхода жидкости Q, м3/с [51:
Применение ротаметра для измерения малых расходов фреона
В. С. ЗАХАРОВ
ВНИИторгмаш
25
¦ aF
v-
2gV(pn-Pc)
A)
где а — коэффициент расхода;
F — площадь кольцевого зазора между трубкой
ротаметра и поплавком в плоскости его
наибольшего сечения, м2,
F =-f {(d0 + kh)*-d*];
d0 — наименьший внутренний диаметр трубки
ротаметра, м;
k — конусность трубки ротаметра,
k =
di-
l
d\ — наибольший внутренний диаметр трубки
ротаметра, м;
/ — расстояние между сечениями трубки с d\ и dQ1
обычно равное длине трубки ротаметра;
h — высота подъема поплавка, отсчитываемая от
сечения трубки с dQ, м,
h = с-\- ат\
с — расстояние от сечения трубки с dQ до
нулевого деления шкалы, м;
а — величина деления шкалы, м;
т — показание ротаметра в делениях шкалы;
dn — максимальный диаметр поплавка, м;
g—ускорение свободного падения, м/с2;
V — объем поплавка, м3;
pib Рс — плотность соответственно материала поплавка
и измеряемой среды, кг/м3;
/ — наибольшая площадь поперечного сечения
поплавка, м2.
Тарируемый ротаметр РС-3 имел следующие
геометрические параметры (в мм): &х = 7,5;
d0 = 6,0; da = 6,0; с = 42,0; I = 300,0.
Значение коэффициента расхода а зависит
от геометрической формы поплавка, размеров
ротаметра и режима движения измеряемой
среды, характеризуемого числом Рейнольдса 16]:
Re =
Q
vdn
B)
где v — кинематическая вязкость измеряемой жидкости,
м2/с.
Расход измеряли при температуре фреона,
близкой к 25° С.
На рис. 1 показана зависимость а = /(Re).
Для сравнения приведена полученная
аналогично зависимость а = /(Re) для воды.
Из графиков видно, что коэффициенты
расхода являются переменной величиной. Для
фреона режим движения близок к турбулентному,
а для воды при близких величинах расхода он
является ламинарным, что объясняется
различием в плотности и вязкости этих сред. Так,
при 20° С плотность фреона на 30 % выше
плотности воды, а кинематическая вязкость в 6 раз
ниже.
/
/
1
о
/
2
и
1,0
ад
0,8
О 1000 2000 JOOO WOO ШО 6000 7000 Re
Рис. I. Зависимость коэффициента расхода а от числа
Рейнольдса:
1 — вода; 2 — фреон-12.
Из уравнений A) и B) получим
Re
а
|/ 2gV (Рп—Рс)
I /Рс
vdu
C)
В правой части выражения C) единственной
переменной величиной является площадь
кольцевого зазора Ff непосредственно связанная
со шкалой ротаметра. По формуле C) можно
Re
рассчитать отношение для любого значения
шкалы ротаметра. По ранее полученной
зависимости а = /(Re) можно легко получить вспо-
/ Re \
могательную зависимость Re=/ ~~^~),c помощью
которой определяют коэффициент расхода для
любого значения шкалы ротаметра. ш
Таким образом, рассчитаны характеристике
объемного расхода ротаметра РС-3 для фреона
и воды (рис. 2, а). При расчете температура
фреона принималась равной 25° С, а воды 15° С.
Изменение температуры фреона и воды на 10° С
приводит к изменению расхода соответственно
на 1 и 2,4 %. Более значительное изменение
расхода воды по сравнению с фреоном объясняется
большим изменением ее кинематической
вязкости.
В практике чаще встречаются случаи, когда
расход фреона измеряется в массовых единицах
(кг/ч).
Уравнение для определения расхода G, кг/ч,
в этом случае принимает вид
G = 3600а/7
V-
2gV
Рс (Рп—Рс)'
D)
26
№Mt°
в
6
4
z
0,нг/ч
W
30
20
10
п
^^•^^
и _
z\
V
Z\
а
^^^
V
Я
^и
I
" 1
10 20 30 W 50 60 70 80т,дел.шты
Рис. 2. Характеристики объемного (а) и массового (б)
расхода ротаметра типа РС-3:
1 — вода; 2 — фреон-12.
На рис. 2, б представлены массовые
характеристики расхода для воды и фреона,
рассчитанные по выражению D). Для сравнения на
характеристики, полученные по описанной
методике, нанесены экспериментальные значения
расхода, найденные при тарировании
ротаметра. Отклонения расчетных значений расхода
от экспериментальных для воды и фреона не
превышают 1 о от измеренной величины.
Для тарирования ротаметров на фреоне
предлагается упрощенный калориметрический стенд,
состоящий из холодильного агрегата 1 и
электрического калориметра 6 (рис. 3).
Конденсатор 9 агрегата может быть как с водяным, так
Щ[ с воздушным охлаждением. Расход фреона
изменяется с помощью ручного или барорегу-
лирующего вентиля 4.
Ротаметры для измерения расхода фресна
могут найти применение при испытаниях торгового
холодильного оборудования.
Включение ротаметра в схему
калориметрического стенда для типовых испытаний
холодильных герметичных агрегатов по ГОСТ 13370—67
[7] позволит исключить калсриметрирование
собственно компрессора для получения его
характеристик, предусмотренное этим стандартом.
Это значительно сократит объем испытаний и
снизит погрешность определения холодопроиз-
водительности агрегата.
Рис. 3. Схема стенда для тарирования ротаметров на
жидком фреоне:
1 — холодильный агрегат; 2 — тарируемый ротаметр;
3 — термометровые гильзы; 4 — регулирующий вентиль;
5 — образцовые манометры; 6 — электрический
калориметр; 7 — фреоновый компрессор; 8 — вентилятор;
9 — конденсатор.
Ротаметры могут быть использованы при
исследованиях холодильной машины. В этом
случае целесообразно применять выпускаемые
отечественной промышленностью ротаметры с
металлической трубкой типа РЭД со вторичным
прибором для записи показаний.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б о ш н я к М. Л. Измерение малых расходов
жидкостей. М., Машгиз, 1961.
2. Ш а в р а В. М. Влияние перегрева пара, выходящего
из испарителя, на работу малой холодильной машины.
«Холодильная техника», 1962, № 6, с. 20—27.
3. Оносовский В. В., Налимова М. Ю.
Применение ротаметров для измерения расхода жидкого
холодильного агента.—«Холодильная техника», 1967,
№ 1, с. 40—42.
4. ГОСТ 17240—71. Компрессоры фреоновые герметичные.
5. Справочник. Приборостроение и средства автоматики.
Т. 2, кн. 2. М., «Машиностроение», 1964.
6. Кремлевский П. П. Расходомеры, М., Машгиз,
1955.
7. ГОСТ 13370—67. Агрегаты герметичные фреоновые
малой холодопроизводительности. Методы испытаний.
612.58
Аппаратура для проведения локальной, общей
и краниоцеребральной гипотермии
Н. П. ИУПИН
Опытный завод УНИХИМ
Канд. мед. наук В. Г. ВАСИЛЬКОВ
Свердловский государственный медицинский институт
За последнее десятилетие в СССР и за
рубежом созданы образцы аппаратуры для
гипотермии головы [1—3], отдельных органов и
частей тела [4, 5].
Сотрудниками Свердловского
государственного медицинского института совместно с
инженерно-техническими работниками ряда
промышленных предприятий разработан
комплекс холодильной и контрольно-измерительной
аппаратуры для проведения гипотермии, при
этом за основу были взяты существующие
стандартные, выпускаемые серийно и надежно
зарекомендовавшие себя в эксплуатации приборы,
узлы и детали.
На основе опытных моделей был разработан
аппарат типа «Гипотерм-3», который
эксплуатируется около четырех лет. Аппарат
применяется как для общей гипотермии, так и для
локального охлаждения отдельных частей тела,
головы, брюшной полости, конечностей и
некоторых внутренних органов (желудка). Имеется
возможность его применения для охлаждения
крови в теплообменнике любого аппарата
искусственного охлаждения.
Одновременно разрабатывались и вводились
в комплекс аппаратуры одеяла, пояса, бандажи,
повязки для общей и локальной гипотермии,
зонды-баллоны для локальной гипотермии
желудка, несколько модификаций шлемов для
гипотермии головного мозга.
Для измерения, контроля и регистрации
температуры различных участков тела и некоторых
внутренних органов, артериального и венозного
давлений, частоты дыхания были использованы
(без изменения или частично модернизированные)
потенциометры ЭПП-09, ПРС, платиновые
термометры, термопары, электротермометры и др.
Аппарат «Гипотерм-3» (см. рисунок) работает
следующим образом. Через охлаждающее
приспособление / (пояс, шлем, баллон, одеяло, зонд
и т. п.), помещенное на соответствующем
участке тела больного, протекает охлажденная в
баке-теплообменнике 2 с помощью стандартного
холодильного агрегата АГТ-3,2 3 жидкость
(смесь дистиллированной воды с этиловым
спиртом в соотношении 1:1), отдающая часть
холода телу человека. Из охлаждающего
приспособления жидкость перекачивается
насосом 4 в бак-теплообменник для дальнейшего
охлаждения и повторения циклов. Плотно
установленная в баке-теплообменнике перегородка 5
обеспечивает плавный перелив жидкости и
удаление из нее пузырьков газа [9 ]. Кран 6 служит
для выпуска воздуха из системы (в случае его
появления), что исключает расширение
эластичного баллона. С помощью заливного бачка 7
определяется объем жидкости, которым
заполняют эластичный баллон при гипотермии.
По объему жидкости в заливном бачке 7
судят о ее количестве, циркулирующем в
эластичном баллоне, а также о полноте откачки
жидкости. Независимые электрический и ручной
приводы дублированного четырехтактного
насоса 4 обеспечивают проведение гипотермии даже
в случае отключения электроэнергии или
выхода из строя одной половины насоса. Произво-
Принципиальная схема аппарата «Гипотерм-3»:
/ — охлаждающее приспособление; 2 —
бак-теплообменник; 3 — холодильный агрегат АГТ-3,2; 4 — насос; 5 —
перегородка перелива жидкости; 6 — кран выпуска
воздуха; 7 — заливной бачок; 8 — кран для подачи жидкости;
9 — ротаметр; 10— термометр; 11 — контактный
термометр; 12 — кран для входа и выхода жидкости; 13 —
мембранный насос.
28
дительность насоса изменяется с помощью латра. г
Охлаждение предусмотрено последователь- е
ное и двухсекционное с помощью змеевиков,
что позволяет при необходимости проводить «
гипотермию двух больных.
Электрическая схема обеспечивает автома- i
тическую работу аппарата и отключение его в i
случае перегрузок или перегрева. г
Для снижения шума правильно выполнен мон- »
таж, изолированы рабочие элементы, применена }
звукопоглощающая отделка из пенопласта и t
поролона. Вентиляционные и монтажные
каналы выбраны таким образом, чтобы было боль- i
шее отношение ширины канала к его высоте, i
Каркас аппарата сварен из стальных уголков,
разделен на секции и установлен на колесах. ъ
«
Техническая характеристика аппарата «Гипотерм-3» ?
Холодопроизводительность, ккал/ч . . . 700
Скорость охлаждения жидкости, °С/мин 2
Минимальная температура охлажденной \
жидкости, °С —20
Время охлаждения от +20 до 0°С, мин 15
Регулируемая производительность, л/мин 0,1—3,0 $
Объем жидкости в баке, л 8
Габаритные размеры, мм 500x700x1300
Масса, кг —100 j
Потребляемая мощность, кВт 0,8
Питание сети, В 380
С 1965 г. аппараты типа «Гипотерм»
применяют в хирургических клиниках Свердловска и
различных лечебных учреждениях
Свердловской области. В настоящее время промышл.ен- i
Одно из основных направлений в
совершенствовании технологии применения холода в
пищевой промышленности — развитие методов
быстрого замораживания. В технологии и
технике замораживания пищевых продуктов за
последние годы много внимания уделяется
криогенному замораживанию, при котором
используются такие агенты, как жидкий азот, жидкий
воздух, сжиженный углекислый газ, фреон-12.
Из указанных агентов промышленное
распространение получил только жидкий азот.
ные предприятия Свердловской области
осваивают их серийный выпуск.
Наибольшее распространение аппараты типа
«Гипотерм» получили в различных
хирургических клиниках Свердловского
государственного медицинского института. Так, например,
только в клинике госпитальной хирургии за
последние годы аппараты типа «Гипотерм»
применялись при лечении гнойного перитонита,
тяжелых желудочных заболеваний, повреждений
черепа и головного мозга.
В нескольких случаях «Гипотерм»
использовали совместно с аппаратом искусственного
кровообращения.
Использование локальной и общей
гипотермии, осуществляемой с помощью аппаратов типа
«Гипотерм-3», в комплексном лечении больных
значительно улучшает результаты лечения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дерковский М. М. Аппарат для глубокой
гипотермии головного мозга.— «Холодильная техника»,
1965, № 5, с. 52—53.
2. С м и р н о в О. А. Прибор для охлаждения головного
мозга человека.— «Холодильная техника» , 1969, № 3,
с. 23—26.
3. Б у к о в В. А., Виноградов В. И. Методика
краниоцеребральной гипотермии и ее клиническое
применение.— «Хирургия», 1968, № 10, с. 50—56.
4. В а с и л ь к о в В. Г., К у п и н Н. П. и др. Аппарат
для искусственного охлаждения желудка и отдельных
частей тела человека. Авт. свид. № 254006.—
«Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки», 1969, № 7.
5. Zentralblatt fur Chirurgie, 1963, Н. 26, S. 1009—1016
664.951.037.5
Замораживание продуктов с использованием
криогенных агентов имеет преимущества по
сравнению с замораживанием в воздушных
тоннельных и камерных морозилках, например
большая скорость замораживания обеспечивает
образование мелкокристаллической
структуры льда в ткани и связанное с этим лучшее
сохранение качества, уменьшение потерь
массы при замораживании в результате испарения
влаги и др.
Сравнительная оценка качества рыбы, замороженной
в жидком азоте и в воздухе
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, А. П. КОВАЛЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
29
Из трех возможных методов замораживания
(погружение в жидкий азот, орошение жидким
азотом и замораживание в парах азота)
применяется главным образом замораживание
орошением с предварительным охлаждением
продукта в холодных парах азота.
При оценке любого метода замораживания,
особенно при непосредственном контакте с
холодильным агентом, первостепенное значение
имеет качество продукта после замораживания
[1]. Вопросам влияния криогенных методов
замораживания на качество продукта уделяется
много внимания, но выводы исследователей
противоречивы [2, 3].
Во ВНИХИ проведены опыты по
замораживанию рыбы в жидком азоте методом орошения
и методом погружения, а также в воздухе и
последующему ее холодильному хранению. При
замораживании методом орошения температура
в аппарате в зоне предварительного охлаждения
составила от —50 до —90° С, в зоне орошения
(замораживания) — от —100 до —130° С и в
зоне выравнивания температуры — от —45 до
—65° С.
В зоне охлаждения температура рыбы в толще
достигала 0° С, в зоне орошения —3° С,
дальнейшее ее понижение происходило за счет
выравнивания температуры по объему в зоне
выравнивания.
Рыбу замораживали в потоке воздуха при
—35 -= 40° С и скорости его движения 6 м/с.
Замораживание в обоих случаях велось до
достижения в толще рыбы температуры —18° С.
Оценка влияния методов замораживания на
качество продукта не может быть доказательной
без учета последующего его холодильного
хранения: холодильное хранение служит своего
рода суммарным тестом для оценки метода
замораживания. Поэтому для сравнительной
оценки методов замораживания в азоте и в воздухе
были исследованы изменения качества рыбы при
последующем хранении.
Продолжительность замораживания рыбы в
жидком азоте методом орошения представлена
в табл. 1. В потоке воздуха замораживание
длилось 1—1,5 ч.
Таблица 1
Толщина
рыбы, мм
38—42
55-57
Продолжительность|(мин)
замораживания рыбы в|Гжидком азотеЦметодом
орошения по зонам
предварительного
охлаждения
13
17
орошения
2,0—3,0
5-6
выравнивания
температуры
1—2
2—3
про-
тель-
замо-
ания,
Общая
должи
ность
ражив
мин.
16—18
24—26
30
При замораживании рыбы в жидком азоте
потери массы были в 1,5 раза меньше, чем
при замораживании в потоке воздуха и
соответственно составили 0,45—0,60% и 0,9—1,2%.
При замораживании исследовали изменение
гидрофильных свойств мышечной ткани
методом центрифугирования, разработанным
ВНИХИ [4]. Гидрофильность выражали как
остаточное количество влаги в ткани после
центрифугирования W—т (W — исходное
содержание влаги в рыбе, %; т — количество
сока при центрифугировании по отношению к
навеске, %).
Результаты определений для трех видов рыб
представлены в табл. 2.
Таблица 2
Объект исследования
Сом (pre-rigor)
Карп (pre-rigor)
Лиьь
pre-rigor
post-rigor
Гидрофильность мышечной
ткани, %
до
замораживания
61,0
67,1
63,3
52,4
после замораживания;
в азоте
55,2
58,8
54,6
49,6
в воздухе
49,3
55,7
48,9
49,0-
Из табл. 2 видно, что гидрофильные свойства:
мышечной ткани лучше сохраняются при
замораживании в жидком азоте, чем в воздухе при
—40° С. Гидрофильность в результате
замораживания в жидком азоте уменьшается для сома,
карпа и линя соответственно на 5,8; 8,3 и 8,7%,
а для этих же видов рыб при замораживании в
воздухе — на 11,7; 11,4 и 14,4%. Различие в
гидрофильных свойствах связано с различием;
кристаллообразования при замораживании, т. е.
с различием изменений морфологической
структуры ткани. В этой связи нами были проведены
гистологические исследования. Исследовали
рыбу до замораживания, в замороженном и
размороженном состоянии. Срезы с замороженной
рыбы делали по методике, указанной в работе
[4], с незамороженной и размороженной — по-
методике с желатиновой заливкой. Для
изготовления срезов использовали салазочный
микротом.
Микрофотографии срезов представлены на
рис. 1. Как видно, после размораживания
структура мышечной ткани не восстанавливается..
Структура ткани после размораживания сходна
со структурой замороженной ткани, а не свежей,
незамороженной.Та к же, как на срезах с
замороженной ткани, на срезах ткани после
размораживания видны места расположения кри-
Рис. 1. Микрофотографии гистологических срезов (хбО): а — рыба незамороженная (pre-rigor); б — рыба,
замороженная в жидком азоте (орошение); в— рыба, размороженная после замораживания в азоте.
сталлов льда, что. свидетельствует о неполном
восстановлении внутренней структуры
мышечного волокна после размораживания.
При органолептической оценке различных
видов рыб, замороженных в жидком азоте,
установлено, что у рыбы, замороженной методом
погружения, были глубокие трещины и
отставшая от мышц кожица после размораживания.
Рыба, замороженная орошением жидким
азотом, как до, так и после разделки, была без
трещин, хорошего качества, имела приятный
внешний вид и упругую консистенцию. У рыбы,
замороженной в воздухе, никаких
отрицательных проявлений качества не было отмечено.
Оценка качества вареной рыбы более
однородна, чем оценка качества сырой, но у рыбы,
замороженной в азоте, консистенция плотнее,
чем у рыбы, замороженной в воздухе.
Рыбу, замороженную различными методами,
.исследовали при холодильном хранении в
течение 8—10 мес. Для хранения ее упаковывали
в полиэтиленовую пленку и картонные
контейнеры. Объектами исследования были треска,
морской окунь, карп, линь, сазан, судак и
форель. Карп и линь, замороженные в жидком
азоте методом орошения, хранили в камерах с
температурой —18 и —30° С. Хранение карпа,
сазана, сома, форели, судака и морского окуня,
замороженных методом погружения, проводили
при —18° С, линя и трески — в камерах с
температурой —18 и —30° С.
Для контроля эти же виды рыб хранили
замороженными в воздухе при —40° С и скорости
его движения 6 м/с.
Качество рыбы оценивали по следующим
показателям: гидрофильность мышечной ткани,
перекисные числа жира, органолептические
данные.
Результаты исследований гидрофильных
свойств мышечной ткани сома при хранении
при температуре —18° С представлены на рис. 2.
Как видно, гидрофильность рыбы,
замороженной в жидком азоте, сохраняется лучше, чем
рыбы, замороженной в воздухе при —40° С.
659-
^60
5ДЯ
53
W
*L ^^i^^ I
1 I i^ZTTT
Z 3 4 5 6
Время хранения, мес.
Рис. 2. Зависимость изменения гидрофильных свойств
мышечной ткани сома при хранении (—18° С) от способа
замораживания:
/ — замораживание в азоте; 2 — замораживание в воздухе.
Понижение температуры хранения
способствует сохранению гидрофильных свойств ткани.
Так, при —18° С гидрофильность карпа,
замороженного в азоте, к концу срока хранения
(9 месяцев) была 48%, линя — 40%, а при
—30° С соответственно 54 и 48%. Для этих же
рыб, замороженных в воздухе, к концу срока
хранения гидрофильность при —18° С для
карпа составляла 44,5%, для линя — 39%, а при
—30° С — соответственно 48,5 и 41,5%.
Определения перекисных чисел жира в
подкожном слое рыбы E мм), проведенные по ме-
31
тодике Дайера и Мортона [5], показали
некоторое различие в зависимости от метода
замораживания (табл. 3).
Таблица 4
Вид рыбы
Сом
Карп
Тас*
лица 3
Изменение перекисных чисел жира рыбы
(% йода), замороженной
в жидком азоте
(—196 °С)
в воздухе ( — 4 0 °С)
при хранении (—18 °С) в течение, месяцы
0
0
0
4
0,020
0,012
8
0,160
0,020
0
0
0
4
0,030
0,016
8
0,190
0,048
Как видно из табл. 3, у рыбы, замороженной
в жидком азоте, перекисные числа жира при
хранении нарастают несколько медленнее, чем
у рыбы, замороженной в воздухе, что
свидетельствует о некотором замедлении окислительных
процессов.
В процессе хранения проводили органолепти-
ческую оценку качества рыбы в вареном виде
по пятибалльной системе (табл. 4, 5) и по
балловой системе, разработанной в лаборатории
холодильной технологии мясных и рыбных
продуктов ВНИХИ с учетом значимости отдельных
показателей. Качество рыбы характеризуется
суммарной балловой оценкой, причем
максимальный возможный балл составляет 50 (табл. 6, 7).
Показатели
при хранении (—18 °С) в течение, месяцы
Цвет мяса . . .
Вкус
Запах
Консистенция .
Средняя оценка
Дегустационная оценка карпа (баллы),
замороженного
в жидком азоте
(—196 °С)
в воздухе ( — 40 °С)
0
5,0
2
5,0
4,0
4,0
5,0
4,5
5
5,0
4,0
4,0
4,0
4,2
8
4,5
2,5
2У5
3,0
3,1
0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
2
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5 |
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
5,0
Показатели
Цвет мяса
Вкус
Запах
Консистенция ....
Средняя оценка . . .
Ts
б л и
ц а 5
Дегустационная оценка судака
(баллы), замороженного
в жидком азоте
(—196°С)
з воздухе ( — 4 0 °С>
при хранении (—18 °С) в течение,
месяцы
1
5,0
4,5
4,0
—
4,5
3
4,0
4,0
3,0
4,0
3,9
6 1
5,0
3,0
3,0
3,0
3,5
5,0
4,0
4,0
—
4,3
3
2,7
3,3
3,3
3,0
3,1
6
4,5
2,5'
2,5
3,5
3,2
Таблица 6
Вид рыбы
Дегустационная оценка рыбы (баллы), замороженной
в жидком азоте (—196 °С) методом орошения
в воздухе (—40 °С)
при хранении, месяцы
0
2
3
5
7
9
10
0
2 | 3
5
7
9
10
Карп
баллы
сорт .
Линь
баллы
сорт .
Карп
баллы
сорт .
Линь
баллы
сорт .
32
48
1
50
1
Температура
50
42
1
—
44
1
43
1
хранения •
—
45
1
—
42
1
-18 °С
36
11
—
48
1
1
—
50
1
48
1
1
—
40
1
—
44
1
—
42
1
Температура хранения —30 СС
42
1
48
1
50
1
1
50
1
48
1
45
1
40
1
45
1
—
45
1
—
42
—
44
1
—
48
1
—
—
50
1
49
1
—
44
1
41
1
—
46
1
—
42.
1
49'
1
Таблица 7
Вид рыбы
Карп
баллы
сорт . . .
Сазан
баллы
сорт . . .
Судак
баллы
сорт . . .
Форель
баллы
сорт . . .
Линь
баллы
сорт . . .
Морской
окунь
баллы
сорт . . .
Треска
баллы
сорт . . .
в жидком азоте ( —
о 1
50
1
50
1
50
1
50
1
50
1
45
1
45
1
1 |
—
2
50
1
45
1
—
47
1
33
11
38
1
2
45
1
—
—
—
—
38
1
—
—
—
—
3
—
—
36
11
39
1
—
—
_
—
—
4
—
—
—
—
—
—
—
47
1
26
Не
стандарт
37
| 1
Дегустационная сценка рыбы (баллы)
-196 °С) методом погружения
, замороженной
1 в воздухе (—4 0°С)
при хранении (—1 8 °С) в течение, месяцы
5 |
42
11
31
11
—
—
36
1
—
—
—
—
6
—
—
—
¦—
36
1
—
—
__
—
—
1 __
7
—
—
—
—
—
—
—
50
1
—
—
37
1
8
31
11
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
9
—
—
28
Не
стандарт
36
1
—
—
—
—
—
—
10
—
—
—
—
—
—
33
11
—
—
29
Не
стандарт
0
50
1
50
1
50
1
150
1
50
1
45
1
45
1
1
—
2
50
1
43
1
—
47
1
44
1
40
1
2
50
1
—
—
—
—
41
1
—
—
—
3 | 4
—
—
50
1
31
11
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
40
1
41
1
40
1
5 | 6
50
1
40
1
—
—
37
1
—
—
—
—
—
—
—
32
11
—
—
—
—
7
—
—
—
—
—
—
—
43
1
—
—
45
1
8 | 9
50
1
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
48
1
32
И
—
—
—
—
10
—
—
—
¦—
—
—
—
32
11
—
—
1 34
11
Приведенные данные свидетельствуют о
больших изменениях качества карпа при хранении
после замораживания в азоте, чем после
замораживания в воздухе. Эти изменения проявляются
главным образом в снижении натурального
вкуса и аромата, свойственных данному виду рыбы.
У карпа, замороженного в воздухе, в течение
всего срока хранения не наблюдалось заметных
^качественных изменений.
В опытах по хранению сазана не было
различий в изменении качества в зависимости от
способа замораживания в первый месяц
хранения при —18° С. При последующем хранении
изменение качества в большей степени
проявлялось у рыбы, замороженной в азоте главным
образом по показателям вкуса и запаха. Эти
особенности были выражены более заметно через
5 месяцев хранения. Сазан, замороженный в
воздушной морозилке, после 9 месяцев хранения
имел средний балл 4,8, а замороженный в
азоте — 2,8.
Качественные изменения судака,
замороженного в азоте и в воздухе, при холодильном
хранении (—18° С) развивались иначе, чем у
карпа и сазана.
Таким образом, способ замораживания по-
разному влияет на изменение органолептических
показателей различных видов рыб при
хранении: судак, замороженный в жидком азоте, луч-
ше сохраняет органолептические показатели
качества, чем замороженный в воздухе; у линя
и форели не наблюдается разницы в органолеп-
тических показателях при хранении в
зависимости от способа замораживания; у карпа, сазана
и морского окуня, замороженных в азоте,
происходят большие изменения качества при
хранении, чем у замороженных в воздухе. Эти
изменения выражаются главным образом в потере
натурального вкуса и аромата. Такая же
тенденция в изменении качества проявляется и при
хранении трески, но с менее выраженной
разницей.
Различие в изменении качества в зависимости
от способа замораживания более заметно
проявляется при продолжительном хранении (см.
табл. 6, 7).
Влияние способа замораживания на
изменение качества при последующем холодильном
хранении связано с температурой хранения —
с понижением температуры с —18 до —30° С
различия в изменении качества уменьшаются.
3$
Выводы
Замораживание рыбы в жидком азоте
обеспечивает лучшее сохранение гидрофильных
свойств ткани, чем замораживание в потоке
холодного воздуха.
Потери массы рыбы при замораживании в азоте
значительно меньше, чем при замораживании
в воздухе.
Во всех случаях после размораживания
гистологическая структура ткани не
восстанавливается — в ней сохраняются остаточные
явления замораживания.
При длительном холодильном хранении
качество некоторых видов рыб, замороженных в
жидком азоте, изменяется быстрее, чем рыб,
замороженных в воздухе. Эти различия
уменьшаются с понижением температуры хранения.
При решении вопроса о целесообразности
применения жидкого азота для
замораживания отдельных видов рыб следует учитывать
изменение их качества при последующем
холодильном хранении.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пискарев А. И., Каминарская А. К.
и др. Хранение замороженной рыбы. М., Госторгиздат,
1963.
2. Lorentzen G., Тгаа К.—«Kjoleteknikk og
fryserinaering», 1964, No. 2, p. 1.
3. Астрем С, Ленда л Г. (Швеция). Сравнение
результатов замораживания различных овощей и
готовых блюд в поточных морозильных аппаратах с
интенсивной циркуляцией воздуха и в аппаратах
ультрабыстрого замораживания. Доклад на IV—V Комиссиях МИХ.
Будапешт, 1969.
4. Пискарев А. И., Каминарская А. К.,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения рыбы
при замораживании. М., Госторгиздат, 1960.
5. Dyer W., Mo г tone J.— «J. Fish. Res. Board
Canada», 1956, Vol. 13, No. 1, pp. 129—134.
С ВЫСОКОЙ НАГРАДОЙ!
Постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР «О присуждении
Государственных премий СССР 1973 года в области науки и техники» за
разработку, серийное производство и внедрение в промышленность
автоматизированных роторных скороморозильных агрегатов типа MAP и АРСА
для замораживания рыбы, мяса и других пищевых продуктов в блоках
присуждена Государственная премия СССР 1973 года в области техники:
Мекеницкому Шимону - Семену Янкелевичу, главному инженеру
проекта Государственного института по проектированию технологии монтажа
предприятий химической промышленности, руководителю работы, Алеш-
кову Александру Петровичу, заместителю директора СКВ
автоматизированных систем управления мясной и молочной промышленности, Зайцеву Ви-
кентию Петровичу, кандидату технических наук, заместителю председателя
научно-технического совета Министерства рыбного хозяйства СССР,
Горбатову Василию Матвеевичу, директору Всесоюзного
научно-исследовательского института мясной промышленности, Григорьеву Владимиру
Степановичу, начальнику Калининградского производственного
управления рыбной промышленности СССР, Данику Степану Александровичу,
главному инженеру Калининградской базы рефрижераторного флота,
Ионову Алексею Григорьевичу, кандидату технических наук, заведующему
кафедрой Калининградского технического института рыбной
промышленности и хозяйства, Ниточкину Александру Ефимовичу, начальнику
участка Московского пуско-наладочного управления треста «Продмонтаж»,
Швачко Ивану Платоновичу, директору Калининградского опытного
завода промысловой техники, Бенешюнасу Леонасу Петро, бригадиру
слесарей-сборщиков того же завода, Попырину Ивану Андреевичу, бывшему
главному инженеру Московского рыбообрабатывающего комбината.
Редакционная коллегия и редакция журнала «Холодильная техника»
сердечно поздравляют награжденных с высокой оценкой их большого труда
и желают им здоровья и новых творческих успехов!
34
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
621.565:338.45.
Прогрессивные технико-экономические нормы и их роль
в повышении эффективности работы холодильных предприятий
Канд. техн. наук Н. В. КРЫЛОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Рациональная организация и планирование
производства на холодильных предприятиях
основана на применении прогрессивных
технико-экономических норм и нормативов,
непрерывно совершенствующихся путем
оперативного использования резервов производства.
Тщательно разработанные нормы и нормативы
способствуют повышению уровня
технико-экономического обоснования планов, учету всех
возможностей развития производства, правильной
оценке деятельности предприятия.
Исходя из установленных
технико-экономических норм и нормативов рассчитывается
потребность в оборудовании, материалах,
топливно-энергетических ресурсах, расстанавливается
рабочая сила, планируются запасы
производственных ресурсов.
В системе экономического стимулирования
работы холодильных предприятий важное
значение придается нормативам, регулирующим
распределение прибыли и определяющим
финансовые отношения предприятий (плата за
производственные фонды, банковский процент за
кредит, нормативы отчислений прибыли и
амортизации в фонды экономического стимулирования,
нормативы оборотных средств и др.), и
нормативы эффективности производства
(производительность труда, рентабельность).
Под нормативами понимаются показатели,
характеризующие относительную величину
(степень) использования орудий и предметов труда,
их расходования на единицу площади, массы,
объема (коэффициент использования сырья или
материалов, съем продукции с 1 м2
производственной площади, коэффициент использования
емкости для хранения продуктов и др.).
Технико-экономическая норма
использования производственных ресурсов определяет
максимально допустимую величину расхода
живого или овеществленного труда (сырья,
материалов, топлива, энергии) на производство
единицы продукции соответствующего качества
или на выполнение установленного объема
работ при заданных организационно-технических
условиях.
Технико-экономическая норма организации
производственного процесса — это
допустимые запасы товарно-материальных ценностей
незавершенного производства, максимальная
длительность производственного цикла.
Нормы качества продукции включают
параметры, характеризующие ее потребительские
свойства, надежность и долговечность.
Система технико-экономических норм и
нормативов предполагает их взаимосвязь и
взаимообусловленность. Например, увеличение
выхода готовой продукции из единицы сырья в
единицу времени улучшает показатель
использования оборудования и фондоотдачи, повышает
прибыль, производительность труда и
рентабельность производства, снижает себестоимость,
продукции и норматив оборотных средств.
Технико-экономические нормы и нормативы
должны быть прогрессивными (отражать
современный уровень техники и организации
производства, учитывать передовой опыт),
динамичными (систематически пересматриваться по
мере изменения техники и организации
производства) и обоснованными (разрабатываться на
основе технических расчетов и анализа
производства).
Анализ работы холодильных предприятий
показывает, что они располагают значительными
резервами снижения норм затрат труда, сырья,
материалов, топливно-энергетических ресурсов.
Так, на ряде предприятий при
совершенствовании эксплуатации холодильных установок
можно снизить нормы расхода труда, энергии и
воды. Например, повышение температуры
кипения на 1°С увеличивает холодопроизводитель-
ность на 4,5% и снижает расход
электроэнергии на 4%. С понижением температуры
конденсации на 1°С холодопроизводительность
увеличивается на 1,4—1,5%, а расход электроэнер-
35
гии снижается на 3—3,5%. Переохлаждение
аммиака на 10° С повышает холодопроизво-
дительность на 4% без дополнительного
увеличения норм расхода энергии на выработку
холода. Внедрение испарительных конденсаторов
значительно сокращает нормы расхода воды.
Автоматизация холодильных установок снижает
нормы расхода труда, энергии и других затрат
на производство холода.
Снижению норм естественной убыли
продуктов при хранении способствуют стабилизация
температурного режима хранения и сокращение
теплопритоков в холодильные камеры. При
этом уменьшается не только естественная убыль
продуктов, но и нормы расхода электроэнергии
на выработку холода и расхода холода на
хранение продуктов.
Большими резервами располагают
холодильники при выполнении транспортных и погрузоч-
но-разгрузочных операций. При использовании
поддонов и контейнеров для перевозки грузов
резко снижаются затраты на погрузочно-разгру-
зочные и складские операции, ускоряется
выполнение этих работ, экономится тара,
уменьшается численность работников.
Использование резервов, разработка
мероприятий, направленных на повышение
эффективности производства — важнейшие условия
снижения норм расхода трудовых, материально-
сырьевых и топливно-энергетических ресурсов.
Внедрение на Ленинградском хладокомбинате
двух комплектов установок для глазировки и
съема эскимо с транспортера возврата наколок
к месту заливки снизило сдельную расценку и
норму затрат труда по выполнению этих
операций на 20%, а внедрение газового автомата
А2-ОВА выпечки вафельных стаканчиков
привело к снижению трудовых затрат более чем в
2 раза. При этом сдельная расценка на 1000
стаканчиков снизилась в 2,6 раза.
Усовершенствование линии выработки мороженого в
стаканчиках посредством изменения конструкции
дозатора и выдвижного конвейера
скороморозильного аппарата типа ОСЮ № 8 позволило
увеличить норму выработки на 20%, повысить
объем производства продукции и получить
дополнительную прибыль в размере 25 тыс. руб.
Благодаря внедрению на хладокомбинате № 6
специальной тележки по размеру поддона
ускорился процесс выгрузки тарных грузов,
сократились простои автотранспорта и затраты труда
на разгрузку. В результате совершенствования
работ по восстановлению аккумуляторных
батарей повысился срок их службы в 1,6 раза,
что уменьшило потребность в аккумуляторных
батареях и снизило нормативы средств труда.
Улучшение нормативного хозяйства на
предприятиях — одно из главных направлений
совершенствования управления производством,
необходимая предпосылка внедрения
автоматизированных систем обработки информации и
управления.
Эффективность хозрасчета также зависит от
уровня нормирования затрат по всем видам
производственных ресурсов. Для внедрения и
развития хозрасчета необходимо, чтобы все
подразделения располагали нормами и
нормативами, которые используются при
планировании показателей, оценке результатов работы
каждого подразделения и определении размеров
премий. Работа по созданию нормативной базы
хозрасчетных подразделений должна
выполняться техническими и производственными
службами холодильного предприятия
одновременно с составлением технологического
регламента, распределением производственной
программы по цехам и участкам и проведением
расчетов загрузки оборудования и графиков
выполнения производственных операций по изделиям.
Технико-экономические нормы и нормативы,!
разрабатываемые на холодильном предприятии
и применяемые при планировании, состоят из
норм и нормативов средств труда, предметов
труда и затрат живого труда.
Средства труда при нормировании
подразделяются на оборудование (активная часть) и
здания и сооружения.
Оборудование нормируют по следующим
группам: передаточные устройства, силовые
машины и оборудование, прочие машины и
оборудование, измерительные и регулирующие
приборы и устройства, транспортные средства,
инструменты, производственный и
хозяйственный инвентарь.
Для этих групп средств труда
устанавливаются нормы и нормативы режима их работы,
технологического регламента и ремонта; нормы
использования машин, механизмов, сооружение
и производственных площадей; нормы расходШ
инструментов, производственного и
хозяйственного инвентаря.
По нормативной базе определяют мощности
производственных подразделений и
предприятия в целом, на основании которых
рассчитывают возможный объем производства, а по
коэффициенту загрузки — степень использования
мощности.
Синтезирующим показателем эффективности
использования средств труда (основных фондов)
является норматив фондоотдачи.
Предметы труда при нормировании
подразделяются на три группы: сырье, основные
материалы и полуфабрикаты; вспомогательные
материалы; топливно-энергетические ресурсы.
Нормативы и нормы расхода материальных
и топливно-энергетических ресурсов устанав-
36
ливают на выпуск основной продукции, ремонт-
но-эксплуатационные нужды, изготовление
инструментов и спецоснастки, изготовление средств
механизации и автоматизации, создание запасов
-сырья, материалов и топлива, незавершенное
производство.
Исходными данными для нормирования
предметов труда служат технологическая и
конструкторская документация; результаты
экспериментальных замеров (лабораторных или
производственных) расхода материальных ресурсов
в технологических процессах; отчетные данные
о фактических расходах за прошлый и текущий
годы; показатели, достигнутые передовиками
производства; прогрессивные нормы,
используемые на других предприятиях; данные
анализа отклонений фактических норм расхода от
плановых и действующих норм, достигнутых на
передовых предприятиях; влияние
мероприятий, направленных на экономию предметов
труда, которые предусмотрены в плане
организационно-технических мероприятий.
При нормировании затрат живого труда
устанавливаются: нормы затрат рабочего времени на
изготовление единицы продукции или нормы
выработки продукции в единицу времени;
нормы обслуживания, определяющие число
работников, обслуживающих тот или иной агрегат,
и их квалификационный состав; нормальный
бюджет рабочего времени одного работника;
расценки за единицу продукции (работы)
рабочих, труд которых оплачивается сдельно;
нормативы численности работников.
На основе норм рассчитывают трудоемкость
единицы каждого вида продукции, находят
трудоемкость всей продукции, выявляют
использование рабочего времени, размер заработной
платы рабочих в зависимости от количества и
качества затраченного труда, численность и фонд
заработной платы промышленно-производствен-
ного персонала, производительность труда.
К технико-экономическим нормам
организации производственного процесса относят кален-
дарно-плановые нормативы и нормативы
оборотных средств.
Календарно-плановые нормативы
предусматривают разработку норм длительности
производственного цикла по видам продукции, нормы
остатков незавершенного производства, простои
оборудования в ремонте, которые необходимы
для определения производственной мощности
или пропускной способности оборудования.
Нормативы оборотных средств включают в
себя нормы запасов сырья, материалов, топлива
и запаса готовой продукции. Они определяют
оборачиваемость и норматив собственных
оборотных средств в рублях при составлении
финансового плана.
Нормативы качества, долговечности и
надежности готовых изделий характеризуют
содержание полезного вещества в продукции,
эстетические свойства продукции, ее надежность,
гарантийный срок службы, сортность, удельный вес
продукции, отвечающей условиям
государственной аттестации, удельный вес изделий,
отвечающих требованиям мировых образцов и
другие нормативы, определяемые
особенностями и назначением продукции. Например, при
длительном хранении продуктов на
холодильниках одним из показателей их качества
является степень сохранения вкусовых и
питательных свойств.
Технико-экономические нормы и нормативы
классифицируются следующим образом.
По времени действия различают
перспективные, годовые и текущие нормы.
Перспективные (проектные) — это нормы,
рассчитанные на длительный период времени и
используемые при разработке перспективных
планов с учетом повышения технического и
организационного уровня производства,
использования резервов.
Годовые нормы являются основой для
разработки годового плана по труду, использованию
производственных мощностей,
материально-техническому снабжению и т. п. Они отражают
эффективность планируемых организационно-
технических мероприятий с учетом сроков их
внедрения, уровень работы передовиков
производства, перспективы распространения
передового опыта.
Текущие (оперативные) нормы
регламентируют работу холодильного предприятия и его
подразделений в данный период времени (месяц,
квартал). Они должны быть прогрессивными,
учитывать передовой производственный опыт,
устанавливаться на уровне, достигнутом
большинством рабочих.
По характеру распространения нормы бывают
межотраслевыми, отраслевыми и местными.
Межотраслевые нормы определяют расход
материальных ценностей на предприятиях
различных отраслей. Межотраслевыми могут быть
нормы расхода аммиака, смазочных и
обтирочных материалов, нормы обслуживания
однотипных холодильных установок и т. д.
Отраслевые нормы характеризуют расход
средств, предметов труда и живого труда на
производство продукции, изготовляемой
группой однородных предприятий в масштабе
данной отрасли промышленности.
Местные нормы могут быть цеховыми и
общезаводскими. Это нормы, определяющие уровень
расхода материалов, сырья, топлива, труда на
единицу продукции в масштабе цеха или
предприятия в целом (например, норма расхода
37
электроэнергии на производство 1000 ккал
холода, включая расход электроэнергии на
освещение, вентиляцию, потери в цеховых сетях).
По виду ресурсов и их назначению в
производственном процессе различают нормы
расходов сырья, основных и вспомогательных
материалов, топлива, пара, воды, электроэнергии,
сжатого воздуха.
По объекту применения нормы
рассчитываются на единицу готовой продукции (расход
электроэнергии на производство 1 т сухого льда),
на единицу полуфабриката (расход
электроэнергии на фризерование 1 т мороженого), на
единицу выполненной работы (расход
электроэнергии на транспортировку 1 т груза), на
технологическую операцию (расход тепла на дефроста-
цию 1 т мяса).
По степени детализации нормы бывают
специфицированными и сводными.
Специфицированные нормы применяются для
определения потребности сырья или материалов
соответствующих свойств, вида, марки,
профиля, размера; расхода пара соответствующих
параметров; топлива конкретного вида; холода
заданных параметров; затрат живого труда
соответствующей квалификации и профессии.
Специфицированные нормы — основа
планирования заготовительной работы по
материальному обеспечению холодильника и
организации складского хозяйства. С их помощью
определяется потребность в запасах сырья,
материалов и топлива по конкретной номенклатуре, что
в значительной мере предопределяет структуру
складского хозяйства и его внутреннюю
организацию.
Сводные нормы расхода устанавливаются в
целом по изделию без расшифровки норм по
видам и параметрам материальных ресурсов. Они
служат для определения общей потребности
материальных ресурсов, составления заявок и
плана материально-технического снабжения.
По масштабу применения нормы делятся на
групповые и индивидуальные.
Групповые определяют величину необходимых
материальных затрат на однотипные виды
продукции или однородные работы, выполняемые
на различном оборудовании или группой
предприятий, работающих в примерно равных
условиях.
Индивидуальные нормы устанавливаются на
конкретную единицу продукции в пределах
данного предприятия. Они учитывают
особенности данной продукции и условия ее
производства в течение планового периода
(например, расход электроэнергии для выработки
1000 ккал холода на установке АУ-300).
Методы разработки технико-экономических
нормативов и норм весьма разнообразны. Это
обусловлено отраслевыми особенностями
продукции, технологических процессов и состава
производственных ресурсов как объектов
нормирования.
За исходные данные для расчета норм
расхода сырья, материалов и
топливно-энергетических ресурсов на производство принимаются:
установленная планом номенклатура продукции;
плановые задания по среднему снижению норм
расхода и экономии материальных ресурсов;
данные конструкторской и технологической
документации; показатели, предусмотренные
техническими условиями, рецептурой,
регламентами на изготовление продукции; утвержденные в
установленном порядке нормативы
технологических потерь и отходов сырья, материалов и
топливно-энергетических ресурсов;
показатели удельного расхода материалов на единицу
площади, массы, длины, объема и показатели
плана внедрения новой техники.
Основные методы нормирования на
предприятиях — это расчетно-аналитический,
опытный и отчетно-статистический.
Расчетно-аналитический метод
предусматривает поэлементный расчет норм с
использованием прогрессивных показателей,
установленных конструкторской и технологической
документацией, и основывается на изучении
факторов, определяющих расход материальных и
трудовых ресурсов, и установлении
количественного влияния каждого из факторов или их
совокупности на уровень нормы. Особенность
метода — сочетание технического расчета с
анализом производственных условий, опытом
работы передовиков производства.
Метод предусматривает тщательный анализ
технологического процесса изготовления
продукции и использования ресурсов. Исходные
данные для разработки норм при расчетно-
аналитическом методе: технико-экономическая
характеристика сырья, материалов, топлива,,
продукции или работы; оборудования, с
помощью которого изготовляется продукция или
выполняются работы; требования к
обслуживанию оборудования и качеству продукции;
данные, характеризующие влияние важнейших
факторов на уровень норм.
Кроме того, учитываются
технико-экономические показатели производственных процессов,
направления технического прогресса и
совершенствования производства; нормативы
отходов и потерь сырья, материалов и топлива;
потери энергетических затрат и рабочего времени;
данные о фактических удельных нормах
расхода материальных и трудовых ресурсов за
прошедший и текущий годы, о передовом опыте
экономии сырья, материалов, топливно-энергети-
38
ческих и трудовых ресурсов, об удельном
расходе материальных и трудовых ресурсов на
производство однотипной и одноименной продукции
на других предприятиях.
Опытный метод может быть
опытно-лабораторным и опытно-производственным. Опытно-
лабораторный используется для определения
норм на основе лабораторных испытаний с
последующей корректировкой в производственных
условиях. Этот метод применяется, когда
нельзя определить норму из-за сложности расчета
или отсутствия исходных данных.
При установлении норм по
опытно-производственному методу специальные замеры и
испытания должны осуществляться на предприятии,
когда оборудование находится в исправном
состоянии, работа ведется согласно режиму,
предусмотренному технологическим процессом,
технологическое оборудование по
производительности загружается в соответствии с
планируемым уровнем. Определение производительности
оборудования и расхода материальных и
трудовых затрат должно выполняться одновременно.
Для этого составляют специальную программу
измерений, включающую перечень методов и
средств измерения, их периодичность, места
установки контрольно-измерительных приборов.
Отчетно-статистический метод нормирования
основан на установлении норм путем
использования производственного опыта и анализа
отчетно-статистических данных о затратах
рабочего времени или количестве выпущенной
продукции в единицу времени, о затратах сырья,
материалов, топливно-энергетических
ресурсов и т. п. Основываясь на средних отчетных
данных за предыдущий период, этот метод не
обеспечивает выявления и использования
внутренних резервов экономии, так как опирается
на старый уровень техники и организации про-
Ь изводства. Этот метод применяется при установ-
- лении некоторых норм на участках с редко
повторяющимися объектами производства и норм
на производство таких видов продукции, на
которые к моменту их расчета отсутствует
разработанная техническая документация.
На новые изделия нормы расхода
рассчитываются по технической документации.
Нормы устанавливают одновременно с
разработкой организационно-технических
мероприятий по совершенствованию
производственного процесса с учетом их эффективности и
сроков внедрения. По каждой норме указывают
метод ее определения, дату утверждения,
планируемое снижение размера расхода
ненатуральном и денежном выражении и в процентах к
базовой норме отчетного года.
Объем работ по выявлению норм и
нормативов устанавливается на основании изложения
технологического содержания нормируемого
объекта и возможных вариантов их исполнения
с учетом материально-технической оснастки
процесса; количественных и качественных
факторов, влияющих на величину нормы; степени
дифференциации норм, объема расчетов и
наблюдений.
В общем виде организация разработки норм
может быть выражена следующей схемой:
анализ уровня норм и их выполнение в
предыдущем периоде; проектирование технических и
организационных усовершенствований,
направленных на экономию производственных
ресурсов; разработка прогрессивных
технико-экономических норм и нормативов; обсуждение
коллективом трудящихся проектируемых норм;
определение сроков внедрения мероприятий по
совершенствованию техники и организации
производства и внедрения новых норм; доведение
норм до исполнителей и проверка их в условиях
производства, контроль выполнения норм.
Создание системы технико-экономических
норм и нормативов — трудоемкая работа.
Конкретные технико-экономические нормы и
нормативы разрабатывают на предприятиях
исходя из заданий по более эффективному
использованию ресурсов, устанавливаемых
вышестоящей организацией. В этой работе принимают
участие все отделы заводоуправления.
Один из основных принципов
нормирования — прогрессивность нормативных
показателей, т. е. отражение в них современного
уровня развития техники, технологии, организации
труда и производства. Степень прогрессивности
норм и нормативов характеризуется тем
дополнительным эффектом, который получают при их
внедрении.
Важнейший критерий прогрессивности новых
норм и нормативов — это экономия
общественного труда, сокращение удельных расходов
материальных и трудовых ресурсов.
Для проверки качества и выявления норм,
требующих пересмотра, на холодильниках
должна проводиться систематическая работа
по анализу норм и определению степени их
выполнения.
Чем выше удельный вес норм, установленных
расчетно-аналитическим методом, тем
качественнее нормировочная работа. Удельный вес
научно обоснованных норм следует определять
в целом по предприятию, а также по отдельным
цехам и участкам. Такой анализ облегчает
выявление причин недостаточной обоснованности
норм и разработку путей ее ликвидации.
¦
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
621.565.93/94.001.24
Определение оптимальных поверхностей испарителей
и конденсаторов холодильной машины
Доктор техн. наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД,
И. Д. ВОРОБЬЕВ
Институт теплофизики СО АН СССР
Математическая модель холодильной машины с
поршневым компрессором и рассольной системой охлаждения,
рассмотренная в работе [1], позволяет проанализировать
соотношения поверхностей теплообменных аппаратов.
В состоянии равновесия взаимосвязь процессов
внешних источников и термодинамического цикла рабочего
вещества выражается системой следующих уравнений:
VhX
Vl Як — *кгк°к>
У/Л
A)
B)
C)
?И» kKy ?р,
0и, 0«
где Vh — часовой объем, описываемый поршнем
компрессора;
X — коэффициент подачи компрессора;
vi — удельный объем всасываемых компрессором
паров;
<7о> Як> <7Р — удельные количества холода и тепла на 1 кг
рабочего вещества соответственно в
испарителе, конденсаторе и регенеративном
теплообменнике;
— коэффициенты теплопередачи в испарителе,
конденсаторе и регенеративном
теплообменнике;
, Рр — теплопередающие поверхности испарителя,
конденсатора и регенеративного
теплообменника;
0р — среднелогарифмические разности температур
в испарителе, конденсаторе и
регенеративном теплообменнике.
Уравнения A)—C) связывают переменные, в число
которых, кроме перечисленных выше, входят:
температуры кипения t0, конденсации tK, перегрев паров рабочего
вещества в регенеративном теплообменнике А^п;
температуры теплоносителей — охлаждающей воды на входе в
конденсатор twl и на выходе tW2t рассола на входе в
испаритель /S1 и на выходе /S2; скорости теплоносителей
®w и ^s'> концентрация рассола |; набор переменных
пц (?=1,2, . . ., /), включающий конструктивные
параметры аппаратов (диаметры и толщины трубок аппаратов,
коэффициенты, связанные с оребрением некоторых
поверхностей и их компоновкой, и т. д.), а также
необходимые для расчетов физические свойства используемых
материалов, которые влияют на величину коэффициентов
теплопередачи в аппаратах.
Переменные, входящие в уравнение A)—C), имеют
между собой функциональные связи. Так, например,
удельные количества холода и тепла в аппаратах,
удельный объем всасываемых компрессором паров зависят от
температур рабочего вещества в цикле f0, tK, А/п и
определяются с помощью специальной системы подпрограмм
[2], разработанной в настоящее время для целого ряда
низкокипящих веществ.
Можно считать, что коэффициент подачи X и
индикаторный к. п. д., который неявно входит в систему уравнении
A)—C), также зависят от температур кипения и
конденсации.
Температуры рабочего вещества и внешних источников
должны удовлетворять следующим неравенствам:
tK>tw2>t Wit
t0<tK'> А^п>0.
Система уравнений A)—C) позволяет определить три
величины, если задаться I -\- 11 параметрами.
Остальные величины, характеризующие равновесное состояние,
находят по дополнительным зависимостям.
0.о'Ю~5,ккал/ч
6,0 ^г
5,5
5,0
V
Щ,кВт
/4
73
0,5
Fk--!0m2
8
-5
-J
*^/^-
/.
z^^-
У
$?%?-
5
6
J
"То
0А5
*"'/
й^
<^^
Fk=70m2
^-^^"^
\
Г*
-5
J5
25
30
35 FH,ti*
Рис. 1. Изменение холодопроизводительности (а),
индикаторной мощности компрессора (б) и циркуляции рабочего
вещества (в) от теплопередающих поверхностей испарителя
и конденсатора.
40
Включая в число параметров системы величины FK,
FH, ^р, Vh, mi (i=l, 2, . . ., 1+2),
где
Gs.
mI+1 =
т1+ъ =;
ws '
<js — расход рассола;
Gw — расход воды,
а также величины awli tS2, Gw (или ww), Gs (или ws), ?,
получают замкнутую систему уравнений относительно
неизвестных /0, tfK, А/п, по которой устанавливают
равновесное состояние. Если варьировать в некоторых пределах
параметры FK и FK, оставляя при этом остальные
параметры системы неизменными, равными некоторым их
значениям в базовом режиме, то равновесное состояние будет
определяться в каждом случае новым набором значений
параметров.
На рис. 1 показано изменение холодопроизводитель-
ности, индикаторной мощности компрессора и
циркуляции рабочего вещества в зависимости от Fu и FK.
На рис. 2—3 представлено изменение температур
рабочего вещества и теплоносителей и среднелогарифмической
к разности температур соответственно в испарителе и кон-
"денсаторе.
ta,°C
-К
-75
-16
ви°с
6
5
4
FK*3»'
<
N
Fk*Wm*
z&
^°с
-7,0
-65
1(Г^
Fk*3m*
Л
-5
-6
-8
15
20
25
6
30
35
Рис. 2. Изменение температуры кипения рабочего
вещества (а), среднелогарифмической разности температур
в испарителе (б) и температуры рассола на входе в
испаритель (в) от теплопередающих поверхностей испарителя и
конденсатора.
При неизменной поверхности конденсатора
холодопроизводительность машины возрастает с увеличением
поверхности испарителя. То же самое наблюдается при
неизменной поверхности испарителя с увеличением
поверхности конденсатора. В обоих случаях возрастание холо-
допроизводительности носит экспоненциальный
характер. Температура кипения, устанавливающаяся в
испарителе, слабо зависит от поверхности конденсатора и
повышается при увеличении поверхности испарителя.
50 \
. 2в\
26'
2k\
8
6
4
о
J. ОП
S
z 1
J /
У
У
У
Г ^—"~
FK=5n2
-4
~jf\
-6
u
-ш
:^^
^
у"
У
^
¦ /
/W
.4
ii
8
.10
т%ь
6%и
и
^*—— —-
.____^
Fk*Wn*
-«гГГГГ
8
6
5
4
3
15 20 Z5 30
35 F„,n*
Рис. 3. Зависимость температуры конденсации (я),
среднелогарифмической разности температур в конденсаторе
(б) и температуры охлаждающей воды на выходе из
конденсатора (в) от теплопередающих поверхностей испарителя
и конденсатора.
Графики, приведенные на рис. 1—3, построены по
определенным температурам рассола на выходе из
испарителя t$2 и В°ДЫ на входе в конденсатор /и?1. При других
значениях tS2 и twi получаются аналогичные зависимости.
Из рис. 1 следует, что постоянная
холодопроизводительность Q0=const может быть обеспечена
взаимосвязанным набором значений теплопередающих
поверхностей испарителя и конденсатора. На рис. 1—3
пунктирные кривые показывают изменение остальных величин,
соответствующих линии Q0 = 50 000 ккал/ч (ts2 =
= —11° С; twl = 20° С; Vh = 230 м3/ч).
Увеличение поверхности FH при постоянных Q0 и
Gs ввиду незначительного изменения теплоемкости
рассола с8, а следовательно, и t81 приводит к уменьшению сред-
нелогарифмического перепада температур в испарителе
9И, что может быть достигнуто повышением температуры
кипения. Однако так как машина работает в равновесных
условиях с постоянным часовым объемом компрессора
Vh, повышение температуры кипения сопровождается
определенным повышением температуры конденсации и,
как следствие этого, увеличением перепада температур
в конденсаторе 9К. Увеличение же 9К может быть
достигнуто уменьшением поверхности конденсатора. Все это
иллюстрируется на рис. 1—3.
Следует заметить, что тот же самый результат может
быть получен, если холодопроизводительность QQ
перенести в разряд параметров системы, а теплопередающую
поверхность испарителя — в разряд неизвестных величин.
41
Изменяя в этом случае параметр системы FK, получают
последовательный ряд равновесных состояний, некоторые
из характеристик которого изображены на рис. 1—3
пунктирными линиями.
Оптимальные Fu и FK выбираются на основе технико-
экономического расчета с учетом стоимости аппаратов,
количества рабочих часов машины за год, стоимости
электроэнергии и т. д. Оптимальным будет такой набор
значений FK и FK, при котором переменная часть годовой
стоимости эксплуатации минимальная [3]. Оптимальным
^и и ^к соответствуют оптимальные перепады температур
в аппаратах холодильной машины.
В переменную часть годовой стоимости эксплуатации
должны войти амортизация стоимости испарителя,
конденсатора и компрессора, расходы по их ремонту, а также
годовая стоимость расхода электроэнергии на привод
компрессора и насосов для подачи теплоносителей.
Уравнение для переменной части годовой стоимости
эксплуатации Г (руб/год) можно записать в следующем
виде:
г = (си + ск + скш)[~- + р) +
+ nK(N9 + Nus + NHW), D)
где Си, Ск, СкМ — стоимости испарителя, конденсатора
и компрессора с учетом их монтажа,
руб;
z — срок амортизации холодильной
машины, лет;
р — ежегодная норма отчислений на
текущий ремонт от стоимости оборудования;
п — число часов работы машины в году,
ч/год;
к — стоимость 1 кВт*ч электроэнергии,
руб;
Л/э» Nhs> Nhw — мощность, потребляемая
электродвигателями компрессора и насосами для
перекачки рассола и охлаждающей
воды, кВт.
Так как часовой объем, описанный поршнем
компрессора, Vh в рассматриваемой задаче постоянный, то
амортизацию стоимости компрессора и расход на его ремонт
можно не учитывать.
После некоторых упрощений выражение D) будет
иметь вид:
Г = (BKFU + BkFk)(^y + p\ +
+ пк (pNi + ^Vh + ?*к^к) t E)
где Ви, Вк — коэффициенты пропорциональности, руб/м2,
приведенные в работе [3];
Р = 1/ЛкмЛэд;
Лкм» т1эд — механический к. п. д. компрессора и к. п. д.
электродвигателя;
DH, DK — коэффициенты пропорциональности между
переменной частью мощности на привод насоса
для перекачки теплоносителя и поверхностью
соответственно испарителя и конденсатора.
В качестве примера определим оптимальное
соотношение поверхностей испарителя и конденсатора, а
следовательно, и оптимальные перепады температур в них,
опираясь на результаты расчета, приведенные на рис. 1.
Подставляя взаимнооднозначные значения Fh, -Рк иЛ^,
снятые вдоль пунктирной кривой, в уравнение E),
вычислим величину Г. При этом в соответствии с данными,
приведенными в работе [3], принимаем:
г = 8,7 лет; п = 5 000 ч/год; р = 0,02;
к = 0,01-^-0,05 руб/(кВт-ч); ?и = 37,5 руб/м2;
?к= 115 руб/м2.
Коэффициенты: р = 1,15; йи = 0,0321; DK = 0,02.
На рис. 4 показана взаимосвязь переменной части
годовой стоимости эксплуатации, поверхностей аппаратов
и мощности компрессора в приведенных координатах.
Из рис. 4 следует, что при некотором соотношении
поверхностей переменная часть годовой стоимости
эксплуатации достигает минимального значения.
Рассмотренный пример построен таким образом, чтобы
имелась возможность сравнить найденное оптимальное
соотношение поверхностей с полученным в результате
«базового» расчета.
15 10 5 0 0 7 Z
[Г/Гты-1); 100,7, Ь
Рис. 4. Взаимосвязь переменной части годовой стоимости
эксплуатации, поверхностей аппаратов и мощности
компрессора.
В качестве «базового» режима выбраны следующие
температуры рабочего вещества и теплоносителей машины
холодопроизводительностью 50 000 ккал/ч: /S2— —11° Сг
*si=-7°C, twl=2Q°C, tW2 =24° С, ^=—15° С; /к=
= 27° С. При этих условиях: f?=20 м2, FJ*=4,8 м2,
N^ = 13,85 кВт. Безразмерные параметры:
. Рц . f JV
г и 1 к
».-%; ( 'L-lVlOO, %.
Как видно из рис. 4, полученное оптимальное
соотношение поверхностей не соответствует «базовому».
Так как из всех эксплуатационных расходов,
вошедших в переменную часть годовой стоимости эксплуатации,
основным является расход на электроэнергию, то
необходимо выяснить, каким образом смещается минимум
функции Г от величины последнего. Проведенные расчеты
показали (см. рис. 4), что при увеличении стоимости
электроэнергии (или числа часов работы машины в году)
минимум функции Г достигается при большей поверхности
конденсатора и меньшей испарителя.
На рис. 4 также видно, что при некотором соотношении
поверхностей испарителя и конденсатора их суммарная
поверхность имеет минимальное значение. Это может быть
использовано при создании холодильной машины
заданной производительности с минимальной суммарной
поверхностью.
42
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Розенфельд Л. М., Воробьев И. Д.
Равновесные характеристики холодильной машины.—
«Холодильная техника», 1972, № 1, с. 39—42.
2. Розенфельд Л. М., Воробьев И. Д. Расчет
холодильных циклов фреона-12 на быстродействующей
электронной вычислительной машине.— «Холодильная
техника», 1969, № 11, с. 22—26.
3. Г о г о л и н А. А. Оптимальные перепады температур
в испарителях и конденсаторах холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1972, № 3, с. 23—27.
637.2.037.5
Влияние наполнителей на изменения сливочного
масла при его хранении
Доктор техн. наук, проф. Н. А ГОЛОВКИН, ОМАР ЭЛЬ-
ДЕМЕРДАШ, канд. техн. наук М. П. КУЗЬМИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
(Из диссертационной работы Омара эль-Демердаша)
. В СССР и за рубежом расширяется производство сли-
I вочного масла с наполнителями и ароматизаторами [1],
Однако нам не известны данные об их влиянии на процессы,
происходящие в сливочном масле при хранении.
В статье изложены результаты исследования по
определению влияния добавления какао и сахара в масло на
изменение его качества при продолжительном хранении.
Материалы и методы исследования. Из свежего
сливочного масла брали четыре образца. В один из них
добавляли 2,5% какао (М+К), в другой — 18% сахара (М+С),
в третий — 2,5% какао и 18% сахара (М+К+С);
четвертый (М) по отношению к трем предыдущим служил
контролем. Образцы готовили в лабораторных условиях.
Масло брали из одного монолита и тщательно растирали с
соответствующими добавками в фарфоровой чашке
фарфоровой ступкой.
Опыты с первыми двумя образцами должны были
выявить влияние какао и сахара на ход происходящих в
масле процессов. Третий образец был прототипом
вырабатываемого на производстве шоколадного масла.
Для более быстрого выявления изменений в масле
образцы на протяжении 100 дней хранили при температуре
—24—3° С.
Через каждые 50 дней определяли содержание
свободных жирных кислот и перекисного числа.
5^ Свободные жирные кислоты выделяли из молочного
жира на ионнообменной смоле Амберлит
UPA-400 [2], а затем в виде метиловых эфиров
анализировали методом газо-жидкостной хроматографии.
Для исследования состава жирных кислот в образцах
молочный жир предварительно метилировали путем
нагревания с обратным холодильником в присутствии
метанола и серной кислоты.
Полученные метиловые эфиры жирных кислот
разделяли на хроматографе GC-1C японской фирмы «Шимадзу»
с пламенным ионизационным детектором при
программированном повышении температуры от ПО до 210° С со
скоростью 4° С в минуту. На колонке, содержащей 1,4-
бутандиолсукцинат (8 : 92), на хромосорбе 60/80 меш;
газоноситель — азот.
Пики идентифицировали по хроматограммам
метиловых эфиров индивидуальных жирных кислот и по
логарифмической зависимости между временем их удерживания и
числом атомов углерода. Количественный состав
свободных жирных кислот находили методом внутреннего
стандарта, в качестве которого использовали тридекановую
кислоту.
Для определения перекисного числа жира применяли
йодометрический метод с помощью потенциометрического
титрования [3]. Йодометрическое определение перекисей
проводили в среде: ледяная уксусная кислота —
хлороформ.
Результаты опытов и их обсуждение. Результаты
анализов сведены в табл. 1—4. Из табл. 1 видно, что пере-
киское число к 50 суткам хранения значительно выше
в контрольном образце, следовательно, в этот период в
нем более активно образовывались перекиси. Перекис -
ные числа в образцах масла с сахаром и масла с какао
находятся на одном, более низком уровне. Скорость
присоединения кислорода эмульсией метиллинолеата в
присутствии фруктозы, глюкозы и сахарозы исследованы
Маброуком и др. [4], которые отметили, что эти сахара
стимулируют присоединение кислорода и уменьшают
энергию активации реакции автоокисления, поэтому
присутствие сахара уменьшает стабильность
гидроперекисей.
Таблица 1
Образцы
Масло
Масло + сахар
Масло + какао
Перекисное число молочного
жира, % йода
50 дней
0,041
0,026
0,025
100 дней
0,053
0,039
0,037
К 100 суткам хранения перекисное число во всех
образцах возрастает на одинаковую величину и содержание
перекисей по-прежнему остается более высоким в
контрольном образце.
К этому времени, как показала органолептическая
оценка, контрольные образцы обладали малоприятным
вкусом, в то время как в образцах с сахаром этот порок
вкуса отсутствовал.
Из табл. 2 видно, что во всех образцах с добавками
насыщенные жирные кислоты (в основном пальмитиновая,
стеариновая и миристиновая) составляют около 60%, а в
контрольных — около 50%.
Содержание ненасыщенных кислот соответственно в
контрольном масле 50,3%, в масле с какао 46,1% ив
масле с сахаром 38,9%. При этом в контрольном масле
количество олеиновой и линолевой кислот значительно
больше, чем в других образцах. Высокая степень
ненасыщенности жира — одна из главных причин интенсивности
развития окислительных процессов.
Общее содержание низкомолекулярных жирных кислот
(С8, С10, С12) в контрольном масле и М + С—6,1%,
М+К —7,7% и М+К+С —5,3%. Как видно, добавки
оказывают влияние на содержание низкомолекулярных
жирных кислот, в частности при добавлении какао
наблюдается их рост. Известно, что указанные кислоты не
изменяют вкуса масла.
Количественный состав свободных жирных кислот
(СЖК) исследованных образцов представлен в табл. 3.
43
Таблица 2
Код кис-
л оты
с8
^-0
Сю'. 1
с12
^14
^14*1
изоС15
Cl5
изоСх 6
Cie
We: 1
Ql7 :о
С
^i7:i
^18:о
^18 :i
Ci8:2
С]в:з
Жирно-кислотный состав масла (%
М
0,5
2,5
—
3,1
11,7
0,5
0,4
1,4
Следы
30,1
—
—
—
—
44,7
5,1
Следы
ток хранения
м+с 1 м+к
0,7
2,2
0,2
3,0
11,2
0,6
0,3
1,5
Следы
31,1
3,0
Следы
0,8
11,4
32,4
1,3
0,6
1,0
2,9
0,3
3,5
11,3
0,8
0,6
1,4
Следы
33,3
3,2
—
—
—
38,2
3,6
после 50 су-
1 м+к+с
Следы
1,3
Следы
4,0
12,3
Следы
Следы
—
Следы
34,3
Следы
—
—
15,1
33,0
—
Таблица 3
Код
кислоты
Сю:о
^12! 1
C14: о
Q*:i
Ci5 :o
^i6:o
Qi 6: i
Ci8:o
Cie :i
Итого:
Изменение свободных жирных кислот п
нии, мг/100 г
М
50
дней
2,8
6,7
14,9
Следы
1,2
50,1
4,7
20,4
48,7
149,5
100
дней
5,7
9,7
26,4
Следы
4,8
73,4
4,8
27,8
62,3
214,9
М + С
50
дней
1,2
4,8
12,8
Следы
Следы
37,2
3,2
11,8
32,1
103,1
100
дней
4,6
8,3
21,7
Следы
3,7
51,5
5,1
21,5
49,2
166,6
жира
ри хране-
м+к
50 дней
1,6
4,1
12,9
Следы
Следы
40,2
5,1
6,1
31,5
111,5
100 дней
5,1
7,8
22,2
Следы
3,8
69,3
5,9
24,8
62,0
200,9
Таблица 4
ьность
тки
О и
Продолж!
хранения,
50
100
Изменение суммы насыщенных и ненасыщенных
свободных жирных кислот в процессе хранения
масла, %
м | м+с | м+к
ненасыщенные
35,8
31,1
насыщенные
64,2
68,9
ненасыщенные
34,3
32,1
насыщенные
65,7
67,9
ненасыщенные
32,9
33,7
насыщенные
67,1 ;
66,3
Как видно из табл. 3, добавление в масло сахара и
какао вызывает некоторое уменьшение содержания СЖК.
В процессе хранения образцов масла общее количество
СЖК увеличивается. Интенсивность гидролитических
изменений значительнее в контрольном масле, так как
общее содержание СЖК в нем было больше после 50 и
100 дней хранения по сравнению с другими исследуемыми
образцами. Общее содержание СЖК меньше всего в масле
с сахаром, хотя, по мнению Демотт [5], добавление в
молоко Сахаров оказывает незначительный ингибирующин
эффект на липолиз, причем более выраженный в случае
применения лактозы, чем при использовании сахарозы
и декстрозы.
Из табл. 4 видно, что сумма ненасыщенных свободных
жирных кислот после 50 дней хранения в образцах М+К
на 2,9% и в образцах М+С на 1,5% меньше, чем в
контрольном масле.
При дальнейшем хранении относительное содержание
насыщенных СЖК в образцах М и М+С увеличивается,
ненасыщенных — уменьшается, что является
следствием разрушения двойных связей в процессе окисления.
После 100 дней хранения в контрольном масле
наблюдается большее уменьшение относительного содержания
ненасыщенных СЖК, чем в масле с сахаром.
При одинаковых условиях хранения в масле с какао
отмечено увеличение относительного содержания
ненасыщенных СЖК, т. е. процесс окисления протекает в данном
образце медленнее. По мнению Тютюнникова [6], масло с
какао отличается особенно большой стойкостью по
отношению к действию кислорода воздуха. Основная причина
стабильности масла—наличие в какао сильного анти-(
окислителя, состав которого не выяснен.
Выводы
При добавлении сахара в масло замедляется
накопление свободных жирных кислот.
Введение какао в масло увеличивает общее содержание-
низкомолекулярных жирных кислот и в то же время
уменьшает перекисное число. Наличие какао в масле при
хранении замедляет окислительный процесс.
Более интенсивно накапливается СЖК в контрольном
масле; в то же время уменьшается относительное
содержание ненасыщенных СЖК по сравнению с теми
изменениями, которые происходят в образцах М+С и М+К.
Таким образом, качество шоколадного масла
определяется в основном качеством исходного животного масла „
а добавление сахара и какао скорее оказывает
положительное влияние и не отражается на качестве масла при
долгосрочном его хранении.
В настоящее время ведутся наблюдения над
шоколадным маслом различных сроков промышленной выработки
при разных температурных условиях хранения. М
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Lang Francis. New and unusual way of processing;
and using butterfat.— «Milk Ind.», 1970, Vol. 66, No. 1,
p. 12.
2. Головкин Н. А., Перке ль Р. Л. Анализ
свободных жирных кислот в природных жирах методом
газо-жидкостной хромаюграфии.— «Труды ВНИИ
жиров». Вып. 27. Л., 1970, с. 247.
3. Г о л о в к и н Н. А., П е р к е л ь Р. Л. Определение
перекисей в рыбьих жирах с помощью потенциометр и-
ческого титрования.— «Труды ВНИИ жиров». Вып. 27.
Л., 1970, с. 240.
4. Mabrouk A. F., D u g a n J. Jr. Kinetic
investigation into glucose, fructose and sucrose actionted auto-
xidation of methyl linoleate emulsions. «J . А. О. О. S.»,
1961, Vol. 38 p. 692.
5. Demott B. The influence of sugars upon lipolysis
in milk.— «J. Dairy Sci.», 1962, Vol. 43, No. 3, p. 436.
6. Тютюнников Б. Н. Химия жиров. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
44
ОБМЕН ОПЫТОМ
621.565.59-52
Обоснование выбора регуляторов температуры
при автоматизации холодильных установок промышленного
типа
При автоматизации холодильных установок в
схемах автоматического регулирования холо-
допроизводительности установок с несколькими
компрессорами и автоматического
регулирования температуры в охлаждаемых помещениях
в качестве управляющих устройств используют
Многоточечные и одноточечные регуляторы
температуры позиционного действия.
В настоящей статье приведены данные,
полученные при рассмотрении четырех основных
Таблица 1
о
регулиi
Число точек
вания
6
12
18
^4
^6
40
42
48
54
60
66
72
78 |
80
84
90
96
100
1 Вариант 1
Машина
АМУР
АМУР -40
АМУР -60
АМУР-80
АМУР-60-
и
АМУР-40-
1 Вариант II
Мост
О)
3"
н
sO
1
1
1
1
1 -
ь
1
1
11
1
1
К
<М
1
1
1
1
2
2
2
12
2
3
3
3
3
3
4
4
4
Панель
щита
°
х
сэ
СО
х
о
<N
СМ
1
1
—
1
°
со
х
°
х
3
см
1
1
1
1
1
1
—
1 <=>
°
со
х
°
СМ
X
о
о
см
СМ
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2 1
1 Варианты Ц1 и IV
Регулятор ПТР-2
6
12
18
24
30
36
40
1 42
48
54
160
66
72
78
80
84
90
96
00
О)
§
о
О
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Переключатель ПМТ
1
1
2
2
4
4
5
| 5
5
6
6
1 7
1 7
1 8
1 8
1
1 I
1
1
8
9
9
10
1
Панель
щита
о
о
СО
X
о
о
СО
X
о
о
см
CN
1
1
1
1
1
1
1
1
1
—
S
X
о
о
оо
X
о
о
см
см
—
1
1
1
1
1
1
— 1
1 to
X
о
о
о
X
о
о
см
см
—
—
—
1
1
1
1
вариантов выбора регуляторов в зависимости
от необходимого числа точек регулирования:
вариант I — применение машины АМУР,
вариант II — применение мостов, вариант III —
применение ПТР-2 (с централизованным
размещением усилителей в помещении командно-
сигнального щита КСЩ), вариант
IV—применение ПТР-2 (с размещением усилителей па
месту).
В табл. 1 приведено оборудование,
необходимое для реализации каждого из вариантов.
В табл. 2 указана стоимость каждой единицы
оборудования.
С учетом данных табл. 1 и 2 составлена табл. 3,
где отражена стоимость приобретения и
монтажа систем автоматического регулирования (САР)
по каждому варианту в зависимости от числа
точек регулирования.
При подсчете стоимости приобретения и
монтажа регулятора учитывалась по варианту I —
стоимость машины АМУР и ее установки, по
варианту II — стоимость приобретения и
монтажа электронных мостов, блоков задач, блоков
реле, панелей щита, по варианту III —
стоимость приобретения и монтажа регуляторов
ПТР-2, логометра Л-64, источника питания,
многоточечных переключателей типа ПМТ,
панелей щита и дополнительных кабельных трасс
к датчикам терморегуляторов, по варианту IV —
расчет вели аналогично варианту III с учетом
уменьшения длины трассы благодаря установке
ПТР-2 по месту.
При подсчете стоимости кабельных трасс
принимали среднеарифметические значения длин
кабеля, полученные при анализе проектов
автоматизации холодильных установок,
разработанных институтом «Пищепромавтоматика».
Датчики, исполнительные механизмы и
кабельные трассы, сбщие для всех
рассматриваемых вариантов, г? расчетах не учитывались.
Кроме стоимости аппаратуры и монтажа,
следует, как уже говорилось выше, принимать во*
внимание необходимую площадь помещения для
размещения регуляторов.
45
Таблица 2
Машина АМУР
на 40 точек . . .
на 60 точек . . .
на 80 точек . . .
Мост ЭМР-209
РМЗ на 6 точек .
РДМЗ
на 12 точек . .
на 24 точки . .
Блок реле БР-01, БР-02
Терморегулятор ПТР-2
Логометр Л-64 . .
Выпрямитель СВ-4М
Переключатель ПМТ
на 4 точки . . .
на 6 точек . . .
на 8 точек . . .
на 12 точек . . .
Термометр ТСМ-ХП
Щит ЩШ-ЗД высотой
'2200 мм, глубиной 600
мм и шириной
600 мм
800 мм
1000 мм
1200 мм
Стоимость, руб.
оборудования
3000
3625
4250
524
561
561
85
46
30
5,0
7,1
8,6
9,5
9,8
2,3
94
102
| 116
130
монтажа
108,0
149,0
190,0
17,9
28,7
28,7
3,6
3,6
3,0
1,6
7,2
8,0
8,7
10,2
1,3
22
25,2
30
33,3
В табл. 4 приведены данные о минимально
необходимых площадях для размещения КСЩ и
их ориентировочная стоимость.
При подсчетах площадей, занимаемых
регуляторами, принимали во внимание
рекомендации по допустимым расстояниям между
аппаратурой, а также между щитами регуляторов и
стенами помещений (расстояние от стены
помещения до фасада щита, до задней стенки щита,
проход и т. д.).
По варианту III при числе точек
регулирования до шести регуляторы размещаются в пане-
Таблица 3
Число точек
регулирования
6
12
18
24
30
36
40
42
48
54
60
66
72
78
80
84
90
96
100
1 Стоимость варианта САР, руб.
Вариант I
3100
3700
4300
6800
Вариант II
730
800
890
890
1550
1600
1700
1700
1700
2400
2500
2570
2570
3200
3300
3300 1
3400
3400
4100
Вариант III
810
1300
1900
2600
3100
3600
4100
4300
4800
5400
6000
6500
6800
8100
8300
8600
9100
9500
10200
Вариант IV
510
860
1200
1400
1800
2200
2300
2500
2800
3200
3400
3800
4100 ,
4400 1
4500
4700
4900
5200
5400
ли щита, а при числе точек регулирования
свыше 48 площадь помещения F м2) остается без
изменения, так как появляется возможность
размещения ПТР-2 на двух стенах помещения
при соблюдении допустимых расстояний между
щитом с логометром и стенами помещения КСЩ^
Стоимость строительства помещения для всех
вариантов подсчитывали из расчета его высоты
3 м 20 см и средней строительной стоимости 1 м3
производственных помещений 30 руб.
При общих экономических подсчетах
целесообразно учитывать и стоимость пусконаладоч-
ных работ, которая составляет на машину АМУР
1,1 тыс. руб., на 24-точечный мост 0,2 тыс. руб.
и на ПТР-2 0,03 тыс. руб.
Выполнить сравнительный анализ надежности
каждого варианта оказалось невозможным из-за
отсутствия достоверных данных по
интенсивности отказов и времени восстановления.
На основе вышеизложенного можно сделать
следующие выводы.
В соответствии с числом точек регулирования
следует выбирать следующие варианты: до 6
точек включительно — варианты 111 и IV (при-
46
Таблица 4
1
я
Deryj
«
QJ
2 к
Число'
ровани
6
12
18
24
30
36
40
42
48
54
60
66
72
78
80
84
90
96
100
Вариант I
ме-
о
с
N
л 2
Ч .
Площа
щения,
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
4,54
9,10
9,10
9,10
9,10
i ¦
о а>
as
н о .
о схо
Л СЗ ?
н § a
У н .
Стоимс
ительс
щения
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
450
900
900
900
I 900
Варш
s
О
К
И
л S
К .
Площа
щения,
3,12
3,64
3,64
3,64
4,68
4,68
4,68
4,68
4,68
6,24
6,76
6,76
6,76
7,80
7,80
7,80
7,80
7,80
! 9,36
1НТ II
1 1
о о»
h о .
° С\о
? га ?
? « Л
У н .
Стоимс
ительс
щения
300
360
360
360
470
470
470
470
470
625
680
680
680
780
780
780
780
780
930
Вариант II'
i
S
о
К
N
Л 2
«=С .
Площа
щения,
3,12
3,42
3,42
3,42
4,3
4,7
5,13
5,55
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
6,0
>я" 1 е»
Л a) s
к а25
<и .
В к к
° га 2
Л2«
t=ta> а
Площа
занима
гулято
1,08
1,62
2,16
2,88
3,24
3,60
3,96
4,32
5,04
5,40
6,12
6,48
7,20
7,20
7,56
8,28
8,64
9,00
ме-
Г> ° •
°сю
А га >*
н g a
У н _
Стоимс
ительс
щения,
300
340
340
340
430
470
510
560
600
600
600
600
600
600
600
600
600
600
600
Вариант IV
1
CU
s
о
с
л S
« .
Площа
щения,
3,12
3,12
3,12
3,12
3,12
3,12
3,12
3,12
3,12
3,64
3 64
3,64
3,64
3,64
3,64
4,16
4,16
4,16
4,16
O.S
н о .
и Со
Л га >*
f-gft
о ?
Стоимо
ительс
щения,
300
300
300
300
300
300
300
300
300
360
360
360
360
360
360
410
410
410
410
менение одноточечных регуляторов ПТР-2),
причем предпочтительнее III (с централизованным
размещением усилителей в КСЩ), несмотря на
более высокую стоимость в связи с тем, что при
этом варианте усилители размещены в более
благоприятных условиях; от 6 до 12
включительно— IV или II (с применением моста), причем
вариант II становится предпочтительнее с
увеличением точек регулирования; от 12 до 60
включительно— II ввиду минимальных затрат
занимаемой площади; от 60 до 80
включительно — I или II, причем вариант I
предпочтительнее при недостатке помещений; свыше 80 —
вариант II.
С. Л. ГЕЛЛЕР, Г. Е. ЗАВЕЛИОН — СМНУ ВНПО
«Пищепромавтоматика»
621.86:621.56S
О повышении эффективности грузовых лифтов
на холодильниках
Для вертикального перемещения грузов
внутри зданий многоэтажных холодильников
современной постройки применяются грузовые
лифты грузоподъемностью 3—5 т.
В период комплексного обследования в г.
Ростове-на-Дону многоэтажного
распределительного холодильника № 3 емкостью 18 100 т был
проведен хронометраж работы грузовых лифтов
при выполнении операции с тарными грузами.
Были испытаны грузовые лифты СФ-15
(изготовитель — завод электрических подъемников
«Фельванодер», г. Будапешт) грузоподъемностью
3 т, скоростью движения 0,49 м/с и производства
ГДР (изготовитель — предприятие тяжелого
машиностроения им. С. М. Кирова, г. Лейпциг)
грузоподъемностью 3 т, скоростью движения
0,5 м/с.
47
При хронометраже фиксировали общее
время работы лифта тр и время т, которое
затрачивалось на его загрузку и разгрузку, открывание
и закрывание дверей и перемещение груза по
вертикали. Все это позволило рассчитать
коэффициент использования грузоподъемности
лифта /<и, как отношение
Массу полезного груза gn определяли по
числу мест со стандартной массой при упакованном
тарном грузе, а общую массу груза g — как
сумму массы полезного груза, массы
транспортного механизма, а также лифтера и испытателя.
При этом были вычислены коэффициенты
использования грузоподъемности лифта Кл и К'л
-соответственно по общей массе перемещаемого
труза g и полезной gn с помощью выражений:
Дл-?л' **-&'
Проведенные испытания показали, что
эффективность работы грузовых лифтов на данном
холодильнике можно повысить путем
сокращения перерывов между загрузками или
разгрузками лифтов, уменьшения времени цикла
работы напольных подъемно-транспортных
механизмов и использования их в таком
количестве, которое позволило бы оптимально
выполнить весь комплекс заданных грузовых работ.
Кроме того, наиболее высокие показатели
получаются при загрузке лифта полезной массой
груза (без погрузочно-разгрузочных
механизмов).
Осуществление этих мероприятий позволит
увеличить коэффициенты Ки и К'л до 0,7 и 0,5,
т. е. как на большинстве предприятий [1, 2].
Достижение высоких показателей работы
грузовых лифтов при механизации грузовых работ
гДе ?л—номинальная грузоподъемность лифта, кгс.
Хронометраж позволил также определить
время ть необходимое для загрузки лифта и
закрывания двери, и время т2, необходимое для
закрывания двери и загрузки, как среднее из
/г-замеров.
Среднюю скорость движения лифта
рассчитывали по уравнениям:
при спуске Vl = —L,
при подъеме v2 = ,
где Vi9 vi — скорость движения при спуске и подъем?,
м/с;
п — число перемещений грузового лифта по
высоте за период хронометража.
Данные хронометражных наблюдений и
результаты расчетов приведены в таблице. (
в значительной степени повлияет на производи4
тельность труда, а определение при этом
необходимого времени работы лифтов
представляется важным моментом в общем цикле грузовой
работы.
На рис. 1 показана зависимость технической
и эксплуатационной производительностей
лифта грузоподъемностью 3 т для некоторых
продуктов при перемещении его на разную высоту.
Исходные данные для построения графических
зависимостей взяты из опыта работы передовых
предприятий.
Техническую производительность лифта при
построении зависимости, приведенной на рис. 1,
определяли по выражению
г з,б?Л/с;
где Тя — продолжительность цикла работы, с.
Тип лифта
СФ-15
Лифт
производства ГДР
т, ч
5,0
2,64
5,95
4,25
тр, ч
1,64
1,34
1,91
1,42
*и
0,33
0,51
0,32
0,34
gn, кгс
367
1210
478
455
g, кгс
3080
1370
2430
2015
«л
0,12
0,40
0,16
0,15
*л
1,03
0,46
0,81
0,67
п
162
26
94
168
г„ с
27,1
23,5
31,4
43,7
т2, с
20,1
10,8
24 3
39,3
01, М/С
0,321
0,328
0,514
0,509
V2, M/C
0,376
0,294
0,508
0,509
48
%т/ч
25
20
16,9
15
10
*\,
А ^3
Г*-—
ц
<^
>.»._
)/
\ **~*'
)г
У
^
-v
•^.
>— i
~~—к
^^ **"""'•-*:
10
15
Цм
Рис. 1. Зависимость технической ( ) и
эксплуатационной ( ) производительностей грузового лифта
для некоторых продуктов при различной высоте подъема
или спуска:
1 — масло; 2 — яйцо; 3 — мясо.
Значения коэффициента К'л принимали
равными 0,66 для масла, 0,5 для яиц и 0,3 для
мяса [1].
Величину Тл находили по формуле:
2Н
где tx — время на загрузку и разгрузку кабины лифта
(принято равным 185 с [1]);
t2 — время открывания и закрывания дверей шахты
и кабины лифта (принято равным 50 с [1]);
Я — высота подъема, м;
v — скорость движения кабины лифта (равна 0,5
Ъ м/с).
™ Эксплуатационную производительность
лифта (т/ч) рассчитывали по выражению:
G9 = Gt/Си»
где /Си =-" 0,7 [2]. [2]
1615'П 13 12 11 10t,4
Рис. 2. График определения времени л работы грузового
лифта.
На рис. 1 и 2 дан пример решения
практической задачи. Допустим, что на пятиэтажном
распределительном холодильнике со строительной
высотой этажа #=4,8 м из камеры четвертого
этажа на автомобильную платформу
необходимо подать 280 т сливочного масла. Один лифт
должен перевезти 140 т. Высота подъема или
спуска 14,4 м.
По рис. 1 определяем производительность
лифта, которая при транспортировке масла
равна 16,9 т/ч. По рис. 2 находим время,
необходимое для перевозки одним лифтом 140 Т?груза.
Это время составит 8,3 ч.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гуральник М. И. Механизация погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках. М., «Пищевая
промышленность», 1965.
2. Аршанский С. Н., Матвеев В. И.,
Синие в и ч Э. Я. Холодильные сооружения рыбной
промышленности. М., «Пищевая промышленность», 1972.
Г. Д. ЛУКЬЯНОВ, Е. Ф. БАЧИНСКИЙ — Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
ХРОНИКА
Всесоюзное научно-техническое совещание
по проектированию систем кондиционирования воздуха
В г. Ростове-на-Дону 1—3 октября
1973 г. состоялось VI Всесоюзное
научно-техническое совещание по
кондиционированию воздуха, созванное
Центральным и Ростовским областным
правлениями НТО строительной
индустрии.
В совещании приняли участие
специалисты из всех союзных республик
— проектировщики, монтажники,
наладчики, эксплуатационники,
работники научно-исследовательских
институтов и учебных заведений, а также
студенты старших курсов Ростовского
инженер но-строительного института.
Со вступительным словом к
собравшимся обратился председатель секции
теплоснабжения, отопления и
вентиляции Центрального правления НТО
строительной индустрии проф.,
доктор техн. наук Е. Е. Карпис. Он
отметил, что целью совещания является
выработка рекомендаций по
проектированию систем кондиционирования
воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях, по снижению
тепловых и холодильных нагрузок на
системы кондиционирования воздуха
архитектурно-планировочными и
конструктивными средствами, а также
путем утилизации тепла и холода
удаляемого воздуха.
На совещание было представлено
62 доклада о проектировании систем
кондиционирования воздуха, их хо-
лодоснабжении и автоматизации, о
методах теплотехнических и
аэродинамических расчетов оборудования для
кондиционирования воздуха. Из них
были зачитаны семь основных докладов:
«Гигиенические требования к
кондиционированию воздуха» (канд. мед.
наук Н. П. Кокорев),
«Кондиционирование воздуха в производственных
зданиях» (канд. техн. наук Б. В. Бар-
калов, Д. И. Хейфец, Е. И. Чечик),
«Принципы проектирования систем
кондиционирования воздуха для зданий
административного назначения и
гостиниц» (С. Л. Гомберг, Г. А. Попова),
«Кондиционирование воздуха в
больничных зданиях» (М. А. Малахов,
И. А. Жданов), «Охлаждение и
кондиционирование воздуха в жилых
зданиях» (канд. техн. наук Е. А. Насонов),
«Холодоснабжение установок
кондиционирования воздуха (доктор техн.
наук, проф. А. А. Гоголин),
«Автоматизация систем кондиционирования
воздуха» (Б. Г. Шпиз, В. И. Фингер,
С. И. Фролов, И. И. Лернер, канд.
техн. наук Ю. С. Давыдов).
В обсуждении докладов
участвовали 23 специалиста. Выступавшие
отметили необходимость улучшения
качества выпускаемого оборудования,
увеличения объемов его производства,
усиления опережающих научных
исследований систем и аппаратов и уде-
ления большего внимания технико-
экономической оценке систем и их
элементов.
Были приняты рекомендации по
проектированию и совершенствованию
нормативных документов.
За хорошую подготовку и
проведение совещания его участники
выразили благодарность Л. Д. Акимовой,
Б. В. Баркалову, В. И. Беззапоно-
вой, И. М. Голику, Е. Е. Карпису,
Л. И. Неймарк, В. В. Родионову,
П. А. Спышнову, С. Л. Хаету,
Д. И. Хейфецу и Ю. И. Шиллеру.
В заключительном слове проф.
Е. Е. Карпис обратил внимание HaJ
происходящий процесс слияния
специальностей отопления, вентиляции,
кондиционирования воздуха, холодо-
снабжения, теплоснабжения и
автоматического регулирования в единую
специальность — кондиционирование
воздуха и выразил мнение группы
участников о целесообразности
обсуждения на VII совещании проблем
развития научных исследований и методов
расчета процессов и аппаратов
кондиционирования воздуха и их внедрения
в практику.
Большое число участников
совещания ознакомилось с ситемой
кондиционирования воздуха
вычислительного центра в здании ростовского
отделения Госбанка СССР. Система
запроектирована и налажена
ростовским отделением института «Проект-
промвентиляция».
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 386216 B1) 1701995/24-6 B2) 28.09.71 E1) F 25 b
1/02 E3) 621.574 G1) Специальное конструкторское бюро
холодильного машиностроения G2) Ф. И. ДАВЫДОВ,
А. С. БУРЛАК, В. Ф. КОВАЛЕВ и С. Ф. ВАРЗАР
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая последовательно установленные
по ходу хладагента конденсатор, ресивер для сбора
жидкого хладагента, дроссель и испаритель для производства
холода, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, в линию связи ресивера
с испарителем перед дросселем включена трубка в виде
кольцеобразной петли, расположенной выше уровня
жидкого хладагента в ресивере, подсоединенная в верхней
части к паровому пространству ресивера.
A1) 385149 B1) 1655841/28-13 B2) 03.05.71 E1) F 25 d
15/00 E3) 621.565.3 G1) Тихорецкое вагонное
рефрижераторное депо G2) В. В. КИСЕЛЕВ и Н. В. МАКАРОВ
E4) 1. СПОСОБ ПЕРЕВОЗКИ МЯСА в
рефрижераторных камерах транспортных средств, включающий
загрузку мясных туш и последующее их охлаждение до
заданного температурного режима, отличающийся тем,
что, с целью улучшения способности мясокомбинатов
и дальности перевозки, мясные туши загружают с
температурой в теле мышц 12—16° С, а в процессе охлаждения
производят периодическое вентилирование камер.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что охлаждение
мясных туш осуществляют в течение 4—6 час
непосредственно после загрузки.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
вентилирование камер производят наружным воздухом, очищенным
и охлажденным до требуемой температуры, по 15—30 мин
через каждые 4—б час.
50
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
621.565.92
Новые абсорбционные домашние холодильники
В Одесском технологическом институте холодильной
промышленности были испытаны три модели шкафов:
«Сибир» емкостью 150 дм3 и «Сибир» и «Сенатор» емкостью
по 225 дм3, любезно предоставленные институту автором
проекта этих холодильников Гансом Стирлнным. Кроме
того, был испытан также демонстрационный агрегат
малого холодильника емкостью 60 дм3.
Холодильники «Сибир-150» и «Сибир-225»
двухкамерные. Морозильное отделение, расположенное в
верхней части, полностью изолировано от основной камеры
перегородкой и внутренней дверцей.
Низкотемпературный испаритель охватывает морозильное отделение с трех
сторон, а оребренный высокотемпературный расположен
вдоль задней стенки основной камеры. Под последним
находится карман, в который при отключении агрегата
сливается талая вода. Эта вода выводится наружу и,
спускаясь каскадом по наклонной поверхности,
испаряется под действием тепла, выделяемого абсорбером.
Изоляция шкафа выполнена из полиуретана,
вспененного в присутствии фреона. Благодаря высокому
качеству изоляции толщина стенок основной камеры 25 мм,
морозильного отделения 55 мм. Таким образом, при
внешних небольших размерах холодильника емкость
внутренней части получается значительной.
Высокая надежность холодильного агрегата
позволяет воедино соединять его со шкафом, заполняя изоляцией
после сборки.
Основные характеристики щкафов приведены в
таблице.
Марка холодиль-
ника
ш
«Сибир-150»
«Сибир-225»
«Сенатор»
Общая
емкость
холодильника,
дм3
150
225
225
Емкость
морозильного
отделения,
дм»
15
25
25
Коэффициент
использования объема
шкафа
0,65
0,63
0,63
Холодильник «Сибир-150» оборудован агрегатом,
схема которого уже описана [1].
Схема агрегатов холодильников «Сибир-225» и
«Сенатор» показана на рис. 1.
Крепкий раствор с концентрацией аммиака 0,35 кг/кг
из ресивера ), пройдя через теплообменник растворов 2,
подается термосифоном 3 в генератор 4. Отогнанный во-
доаммиачный пар при давлении 25 кгс/см2 и
температуре 150° С направляется в охлаждаемый воздухом
дефлегматор 5. «Укрепленный» в нем пар с температурой 70° С
поступает в конденсатор 6. Жидкий аммиак из
переохладителя 7 сливается в испаритель 8 морозильного
отделения, где кипит в среде водорода при —ЗО'С. Затем, по
мере увеличения парциального давления аммиака, эта
температура повышается до —18° С. Далее жидкость
продолжает кипеть в потоке парогазовой смеси, спускаясь
по змеевику испарителя 9 основной камеры. Температура
смеси на выходе из испарителя —5° С. Пройдя
теплообменник 10, парогазовая смесь, содержащая 60% аммиака,
парциальное давление которого 3 кгс/см2, поступает в
абсорбер 11. Навстречу ему из генератора поступает
слабый раствор с концентрацией 0,1 кг/кг, предварительно
прошедший теплообменник 2. Образующийся в процессе
поглощения аммиака крепкий раствор сливается в
ресивер 1.
Водород, лишившийся паров аммиака в абсорбере,
направляется в воздушный охладитель 12, а затем
охлаждается в газовом теплообменнике 10 и в
высокотемпературном испарителе 9. Побуждающей силой для циркуляции
водорода в контуре служит увеличение плотности смеси,
спускающейся в испарителях 8 и 9, и разность плотностей
газа в трубках воздушного охладителя.
Чтобы предотвратить проникновение водорода в
конденсатор, устроена ловушка 13, отводящая парогазовую
смесь из переохладителя 7 в ресивер L
Принятая схема циркуляции водорода в системе
обеспечивает высокую эффективность агрегатов [2].
Рис. 1. Схема абсорбционного агрегата холодильника
«Сибир-225»:
О — аммиак; ф — водород.
51
Схема демонстрационного агрегата (рис. 2) похожа на
предшествующую. Конструктивные изменения элементов
вызваны отсутствием высокотемпературного испарителя
и малой высотой шкафа. Обращает внимание устройство
совмещенного переохладителя жидкого аммиака 7 с
газовым теплообменником 10.
1ИП1И11111ЦИП1П1111И1ИИ11И11И111
О «5г О _ _0_-5г-^Р. °
Рис. 2. Схема демонстрационного абсорбционного
агрегата.
Условные обозначения те же, что и на рис. 1.
В холодильниках «Сибир-150» и «Сибир-225» при
температуре окружающей среды 32° С температура в
морозильном отделении поддерживалась в пределах —22-5-
—18° С, а в основной камере (-4~+6° С. Для
поддержания в основной камере температуры на этом же уровне
при температуре наружного воздуха 22° С приходилось
изменять положение ручки терморегулятора. В этом
случае в морозильном отделении устанавливалась
температура —26~ — 25° С.
Мощность грелок меньшего агрегата 90 и 40 Вт,
большего — 180 и 60 Вт.
При максимальной нагрузке тепловой коэффициент
абсорбционных агрегатов 0,45—0,50; агрегата с одним
низкотемпературным испарителем (см. рис. 2), по данным
Стирлина, —0,36 [3].
За последние годы выпуск холодильников типа «Сибир»
в Западной Европе значительно возрос и составляет сотни
тысяч в год.
Следует отметить, что работы Ганса Стирлина
перекликаются с направлением исследований канд. техн. наук
Н. П. Третьякова в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности.
Высокоэффективные абсорбционные агрегаты,
сопоставимые по энергетическим показателям с компрессионными
и отличающиеся полной бесшумностью, предельной
простотой и надежностью, несомненно представляют
значительный интерес для народного хозяйства нашей страны.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мартыновский B.C., Шнайд И. М. Высо-^
коэффективный абсорбционный агрегат для домашнегощ
холодильника.— «Холодильная техника», 1968, № 5,
с. 53—54.
2. S t i е г 1 i n H. Multiple Hydrogen Circuits in
Absorption Deep Freezers. Доклад на XIII Международном
конгрессе по холоду. Вашингтон, 1971.
3. S t i е г 1 i n H. Latesst developmentss in domestic
absorption refrigerators and the future outlook. Доклад
на XII Международном конгрессе по холоду. Мадрид,
1967.
Доктор техн. наук, проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ,
доктор техн. наук Б. А. МИНКУС, Л. И. ВЛАСОВА —
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 385144 B1) 1653621/24-6 B2) 28.04.71 E1) F 25 b 1/02;
F25b 5/00E3N21.574 G2) И. Н. АНТИПЕНКО, В. Н.
ДЕВЯТКИНА, Г. И. ЛЕВИН; Н. Я- ОБУХОВ, Б. Б.
ПУШКИН, С. А. СЕВЕРЦЕВ и В. А. ШМАКОВ
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА,
содержащая фреоновый компрессор, секционный
испаритель и конденсатор, отличающаяся тем, что, с целью
расширения рабочего диапазона установки и регулирования
производительности, конденсатор выполнен секционным
с соленоидными вентилями на линиях подачи хладагента
для включения и выключения заданного количества
секций, и каждая секция конденсатора снабжена
автономным вентилятором.
A1) 385073 B1) 1498148/24-6 B2) 10.12.70
E1) F 04Ь 35/04; F 25Ь 31/02 E3) 621. 57. 041
G1) Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и Специальное
конструкторское бюро холодильного машиностроения G2) Л. Е.
МЕДОВАР, О. В. МУРАТОВ, А. И. СТЕПАНОВ,
М. С. ВАЙСБУРД, И. Н. ШВАРЦ И А. С. ГАЛАКТИО-
НОВА.
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР, содержаще
два блока цилиндров, размещенных симметрично
относительно охлаждаемого всасываемым хладагентом
электропривода, отличающаяся тем, что, с целью уменьшения
тепловых потерь и упрощения конструкции, блоки
цилиндров снабжены общим всасывающим коллектором,
соединенным с трубопроводом подачи хладагента от
электропривода к цилиндрам.
Л^г~ — —
J
Cj
\
t г
IМ- _ч0-м
И1 ¦-¦ |,-|
|чЖ
L-W±
111' Mil
.J
а И'
и
52
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
621.512:621.81@83.74)
Нормативы расхода и ремонтные комплекты запасных
частей к поршневым компрессорам холодильных машин*
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИГ И. Г. ХАЗАНОВ, 3. Е. ЦЫГАНОВА — ВНИИхолодмаш
Таблица 6
Среднегодовые нормы расхода сменных деталей и ремонтные комплекты запасных частей для компрессоров
с ходом поршня 70 мм (Черкесский завод холодильного машиностроения)
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
1
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Наименование
детали
Гильза
Прокладка под
гильзу
Пружина
буферная
Вал коленчатый
Вал коленчатый
Вал коленчатый
Корпус
подшипника
Корпус
подшипника
Шестерня
Шестерня
Болт противовеса
Винт М6Х16
Палец
Прокладка
Поршень
Розетка
Седло
Пластина
Винт
Плита нижняя
Пружина
Втулка
Пружина
Направляющая
клапана J
Номер чертежа
детали
АУ 45-00-11а
АУ 45-00-12
АУ 45-00-14
АВ 22-07-01
АУ 45-07-01
ФУУ80р-07-01
[ АВ 22-07-02
АУ 45-07-02
АВ 22-07-04
АУУ 90-07- 01
ФУУ 80р-07-07
АУ 45-20-04а
АУ 45-20-07
АУ45-20-06а
АУ 45-20-09а
АУ45-Ц20-01/0ЫВ
АУ45-Ц20-01/02В
АУ45-Ц20-01/03
АУ45-Ц20-01/04
АУ45-Ц41-03а
ФУУ80р-Ц41-056
,ФУУ80р-Ц41-06б
ФУУ80р-Ц41-07а
ФУУ80р-Ц41-08в
,ной
1=3. '
о
«5
о н с
ь <и о
U tf *
5—80
0—21
0—31
32—50
31—00
65—00
2—30
4—60
2—70
2—00
0—43
0—13
0—44
0—01
4—00
2—10
2—65
0—02
0—11
2—63
0—14
0-11
0—09
0—12
Число деталей на
один компрессор, шт.
Nffl
<<N
2
4
2
1
—
1
1
—
—
8
2
2
2
2-
2
12
4
2
10
10
10
10
<CN
4
8
4
1
—
—
1
—
1
—
16
4
4
4
4
4
24
8
4
20
20
20
20
о
§1
<<N
8
16
8
—
1
—-
1
—
1
4
32
8
8
8
8
8
48
16
8
40
40
40
40
«58?
ев «К 3
о х и 5
о л ?i
у' р О
U кои: 3
0,13
0,17
0,13
0,07
0,07
0,07
0,02
0,02
0,013
0,013
0,06
0,16
0,26
0,65
0,13
0,2
0,13
0,7
0,16
0,13
0,17
0,2
0,17
0,17
СО
н
X
о
о.
S
1 Я
К
к
с
к
к
к
к
—
—
—
—
к
с
к
с
к
м
с
к
к
с
к
с
к
м
с
к
с
к
с
к
с
к
с
к
с
к
с
к
Ремонтные
комплекты, шт.
<<N
2
4
1
1
0,5
—
—
—
—
—
—
—
4
8
2
2
1
2
2
2
1
2
1
1
6
12
12
2
4
1
1
5
10
5
10
5
10
5
10
з?
< (М
4
. 8
2
2
—
0,5
—
—
—
—
—
—
8
16
4
4
2
4
4
4
2
4
2
2
12
24
24
4
8
2
2
10
20
10
1 20
10
1 20
10
20
о
*>>
2«
<Цсм
8
16
4
4
—
—
0,5
—
—
—
—
2
16
32
8
8
4
8
8
8
4
8
4
4
24
| 48
48
1 8
16
1 4
! 4
| 20
40
20
40
20
40
20
1 40
* Продолжение. Начало см. «Холодильная техника», 1973, № 8, 11.
Продолжение табл. 6
№
п/п
~~25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
Наименование
детали
Шайба замочная
Пластина
Втулка верхней
головки шатуна
Болт шатуна
Вкладыш шатуна
Кольцо упорное
в сборе
Кольцо
Пружина
Кольцо уплотни-
тельное
Прокладка 64X
Х52Х1 мм
Шайба
предохранительного
клапана
Шпиндель пере-
! пускного клапана
Кольцо 14x7 X
Х2 мм
Крышка насоса
Шестерня
ведомая
, Шестерня
Корпус насоса
Шестерня ведущая
Вал ведущий
Ось ведомой шее-
ТАПИМ
терни
Кольцо 26Х16Х
Х2 мм
Пружина
Пружина
Кольцо резиновое
Кольцо резиновое
Номер чертежа
детали
АУ 45-20-05 7
ФУУ80р-Ц41-096
ФУУ80р-20-01/02а
ФУУ80р-20-01/04а>
ФУУ80р-20-02
ФУУ80р-29-02/00
ФУУ80р-29-03
ФУУ80р-29-07
ФУУ80р-29-09
АУ45-39-01/02
ФУУ80р-12-02
ФУУ80р-66-01
ФУУ80р-66-04
ФУУ80р-66-05
ФУУ80р-66-06
ФУУ80р-66-07
ФУУ80р-66-08а
ФУУ80р-66-09
—
ФУУ80р-73-01/07а
ФУУ80р-75-01/07
АКФУУ25-01-03
АКАУ45П-02-03
«5
° 1
Т" 1
ТЬ ОД1
руб.-
° К
s*
Н о) О
U 4*
0—03~
0—05
0—12
0—70
0—25
6—00
1—60
0—09
0—31
0—75
0—05
0-60
0—34
1—60
1—10
2—10
3—05
0—95
1—00
0—22
0—13
0—32
0—20
2—30
3—20
Число деталей на
один компрессор, шт.
с*
<Nffl
<<N
^
10
2
4
2
2
2
8
2
2
1
1
4
1
1
1
1
1
1
1
8
2
—
1 |
юръ
<<м
16
20
4
8
4
2
2
8
2
2
1
1
4
1
1
1
1
1
1
1
8
2
—
—
1
о
2>>
2>
<<N
32
40
8
16
8
2
2
8
2
2
1
1
4
1
1
1
1
1
1
1
8
2
1
—
1
к га 2 S
одова
асход
>шени
детал
Ч> Го
Я со Н 2
г* ч О К
42 u к ¦
и м5« а
0,43
0,7
0,26
0,13
0,26
0,55
0,17
0,17
1,1
1,1
1,1
0,03
0,75
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,09
0,75
0,09
0,09
0,25
0,25
СО
н
ВС
о
о.
S
PQ
—м
с
К
м
с
к
с
к
к
м
с
С |
м
с
м
с
к
м
с
к
м
с
к
к
к
к 1
к !
к
к
м
с
к
к
к
с
к
с
к
Ремонтные i
<омп-
лекты, шт.
<MpQ
«5
<<N
5
8
8
5
10
10
2
2
4
2
2
1
2
2
1 i
2
4
8
2
2
2
2
2
2
1
1
1
—
2
4
4
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
4
8
8
1,0
—
1
1 i
— :
*&>>
2! о
<,CN
10
16
16
10
20
20
4
4
8
4
4
1
2
2
1
2 !
4
8
2
2
2
2 1
2
2 J
1
1 1
1
—
2
4
4
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
4
8
1,0 1
—
—
1
1
o
<=>>>
ь>
<е<
20
32
32
20
40
40
8
8
16
8
8
1
2
2
1
2
4
8
2
2
2
2
2
2
1
1
1
—
2
4
4
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
4
8
8
0,5
0,5
—
1
1
Покупные детали и комплектующие изделия
Подшипник № 212
(ГОСТ 8338—57)
Подшипник № 3612
(ГОСТ 5721—57)
Кольцо масло-
съемное
Кольцо
компрессионное
12-1004035-13
12-1004025-Б1
2
—
2
4
—
2
4
8
—
2
8
10
0,13
0,13
1,12
1,2
К
К
м
с
к
м
с
2
—
2
2
2
4
4
— 1
2
4
4
4
8
8
54
Кольцо стопорное
Стекло смотровое
диаметром 48 X
Хб мм
(ГОСТ 5727—57)
ЗИЛ-120-1004022
16
1
0,23
0,01
К
с
к
4
2
4
8 1
4
8
16
8
16
Примечания. 1. Детали 16—25 изготовляются централизованно заводом «Венибе».
2. Покупные детали и комплектующие изделия изготовляются заводами привлеченных
министерств и ведомств и Черкесским заводом холодильного машиностроения не
поставляются.
Таблица 7
Среднегодовые норяы расхода сменных деталей и ремонтные комплекты запасных частей для аммиачных
компрессоров АВ15 и АУЗО* (Черкесский завод холодильного машиностроения)
№
п/п
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
\ »
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Наименование детали
Гильза
Кольцо сальника
Букса
Пружина сальника
Втулка сальника
Втулка сальника
Втулка верхней головки
шатуна
Болт шатуна
Поршень
Палец поршня
Кольцо пружинное
^Кольцо уплотнительное
Кольцо маслосъемное
Пластина
Пружина буферная
Валик ведущей шестерни
Валик ведомой шестерни
Пружина предохранительного
клапана
Клапан всасывающий в сборе
Клапан нагнетательный в
сборе
Номер
чертежа детали
АУ 30-01-03
АУ 30-03-03
АУ 30-03-04
| АУ 30-03-05
| АУ 30-03-08
АУ 30-03-09
АУ 30-04-02
АУ 30-04-03
АУ 30-05-01
АУ 30-05-02
АУ 30-05-05
АУ 30-05-03
АУ 30-05-04
АУ 30-06-03
АУ 30-07-04
АУ30-09-06М
АУ30-09-07М
АУ 30-21-02
АУ 30-06-00
АУ 30-07-00
к
Ч
?н •
ко.
о д\о
н «>»
U о а
6—60
1—00
0—65
0—26
1—00
0—85
1—35
0—60
3-25
0—60
0—04
0—30
0—34
0—20
0—34
0—48
0—28
0—10
2—80
3—00
Число деталей на
один компрессор, шт.
АВ15
2
2
2
1
1
1
2
4
2
2
4
6
2
4
2
1
1
1
2
2
АУЗО
4
2
2
1
1
1
4
8
4
4
8
12
4
8
4
1
1
1
4
4
, о*
*Usi?
? S м и Б •
•=? X о о «
«к о я я~
U Ю ОнО О Ч
0,13
0,17
1,1
0,17
0,55
0,55
0,26
0,13
0,13
0,26
0,3
0,75
0,75
0,75
0,17
0,15
0,15
0,3
0,13
0,13
Вид
ремон-
К
с
к
м
с
к
с
к
м
с
к
м
с
к
с
к
к
к
с
к
с
к
м
с
к
м
с
к
м
с
к
с
к
к
к
с
к
к
1 к
Ремонтные
комплекты,
шт.
АВ15
2
1
2
2
2
2
0,5
0,5
2
2
4
2
2
2
4
4
6
б
6
2
1 2
2
4
4
4
1
2
1
1
1
1
2
2
АУЗО
4
1
2
2
2
2
0,5
0,5
4
4
8
4
4
4
8
8
12
12
12
4
1 4
4
! 8
8
8
2
4
1
| 1
1
1
4
4
* Компрессоры сняты с производства.
Быков А. Н. Развитие
материально-технической базы холодильного хозяйства торговли
в текущей пятилетке V—1
Головкин Н. А. Разработка теории и практики
холодильного консервирования пищевых
продуктов при близкриоскопических
температурах VII—1
Основные направления проектирования систем
кондиционирования воздуха IX—1
Пименова Т. Ф. Состояние и перспективы
развития производства сухого льда и
сжиженного углекислого газа в СССР X—1
Якобсон В. Б. Основные направления
развития малых холодильных машин и установок IV—4
Редакционной коллегии журнала
«Холодильная техника» 1—1
Лебедев В. Ф., Рютов Д. Г. 50-летие журнала
«Холодильная техника» и его ближайшие
задачи I—2
Юбилейная читательская конференция
журнала «Холодильная техника» VI—3
Социалистическое соревнование
Абрамов'Н. Д. Социалистическое соревнование
коллективов холодильников предприятий
Министерства мясной и молочной
промышленности РСФСР в третьем решающем году
пятилетки VI—1
Андрачников Е. И. Социалистические
обязательства выполняются . . . . VIII—1
Махов А. И. Множить успех
социалистического соревнования . .... XII—1
Сергиенко А. Н. Социалистическое
соревнование коллективов холодильных предприятий
Министерства торговли РСФСР IV—1
Сударкин Л. А. Встречный план завода
«Компрессор» XI—1
Экономика и планирование
Варганова Р. В. Повышение
производительности труда на предприятиях Белмясорыб-
торга в текущей пятилетке II—1
Гогадзе Г. Д. Некоторые вопросы размещения
фруктовых холодильников в Грузинской ССР XII— 3
Данилов Р. Л., Турецкий В. М., Яновский Г. А.
Повышение экономической эффективности во-
доаммиачной абсорбционной холодильной
установки VII—18
Захаров Ю. В., Чегринцев Ф. А.
Экономическая эффективность и выбор рационального
типа судовых систем кондиционирования
воздуха II—18
Максименко Р. А., Ушакова Н. Н.
Эффективность использования оборудования на
распределительных холодильниках Украины XII—4
Позин М. М. Повышение эффективности про--
изводства в холодильной промышленности II—1
Промышленное холодильное оборудование
Абдуллаева Ф. С, Алексеева В. В., Курылев
Е. С, Оносовский В. В. Сопоставление
раздельной и комбинированной схем
производства электроэнергии, тепла и холода .... X—8
Абдульманов X. А., Васильев В. Я.
Сравнение эффективности аммиачных холодильных
машин с воздушным и водяным
охлаждением конденсаторов VIII—4
Баренбойм А. Б., Зеленовский В. Ф. Влияние
ширины проточной части на характеристики
малорасходного фреонового центробежного
компрессора XI—10
Баум В. А., Какабаев А., Хандурдыев А., Жу-
равленко В. Я., Гросман Э. Р., Волошин
В. Т., Шаврин В. С. Опытно-промышленная
гелиохолодильная абсорбционная
установка VIII—9
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И., Каш-
кин М. П., Малахова М. А., Мишин А. В.,
Яковлев В. Н. Результаты ресурсных
испытаний фреоновых холодильных компрессоров VI—7
Бриф В. М., Ткаченко Г. П. Современные
методы крепления труб в трубных решетках VII—23
Бродянекий В. М., Грезин А. К. Повышение
эффективности низкотемпературных
холодильных машин . III—1
Бурлак А. С, Давыдов Ф. И., Степанов А. И.
Исследование уровня температуры масла при
интенсивном воздушном охлаждении
компрессора X—15 ,
Галежа В. Б., Сударкин Л. А., Шапошников t
Ю. А.т Шумелишский М. Г. О переходе в
промышленных холодильных машинах с
фреона-12 на фреон-22 IJI—7
Глинка Л. Л., Минкус Б. А. Исследование
ректификатора абсорбционной холодильной
машины VIII—II
Ермолин Е. Д. О работе оппозитных
компрессоров АО 1200 без смазки XII—16
Каневец В. С, Ильинский Д. Н., Каневец
Г. Е. Оптимальные ребристые поверхности
воздухоохладителей холодильных
установок - IV—35
Каневец В. С, Ильинский Д. Н., Каневец Г. Е.
Об оптимизации ребристых поверхностей
воздухоохладителей V—5
Константинова О. Н., Пименова Т. Ф. Осушка
углекислого газа X—б
Крайцер А. Л., Сильман М. А.
Вакуум-испарительная установка для охлаждения
заполнителей бетона , . II —10
Креймер Н. Г., Иытченко В. П. Индицирова-
ние ротационных пластинчатых
компрессоров II— 7 М
Кувшинов С. Г., Яцунов И. Ф., Фролова Н. И. ^
Анализ работы кожухотрубных испарителей
с кипением холодильного агента внутри труб * IX—39
Мартыновский B.C., Мельцер Л. 3., Бондарев
И. Т., Богодист Е. И., Ярошенко В. М.
Опыт наземного применения, авиационных
турбоагрегатов в холодильной технике XI—4
Рахманов П. Ф., Голубев С. Н., Харазов Э. Г.
Методика индицирования винтового
компрессора X—12
Ревякин А. В., Тарасов В. С. Исследование
гидрозатворов артериальных тепловых труб
и холодильно-сушильных агрегатов . . . . III—16
Ржевская В. Б., Степанова Л. А., Фомин Н. В.
Исследование намораживания тонких слоев
льда в аппаратах непрерывного действия V—19
Савицкий И. К., Канышев Г, А., Гришутки-
на Л. П. Холодильное оборудование на
судах рыбопромышленного флота 1—15
Спектор Б. А., Поска А. А.
Специализированное производство клапанов для холодильных
поршневых компрессоров . II—5
Ставнистый В. Ф. Индицирование винтовых
компрессорных машин . .. IX—36
Трошин А. К., Краснов Ю. П., Епишов В. 3.,
Хайдар Н. И., Бин X. М. Использование ре-
газификации сжиженного природного газа
для получения сухого льда , . VIII—28
Чумак И. Г., Московченко В. М., Олейничен-
ко В. Т. Экспериментальное исследование
межпутевых воздухораспределителей . . . V—9
Малые холодильные машины, торговое и
бытовое оборудование
Азаров А. И. Компрессионные холодильники
для железнодорожного транспорта IV—32
Барбаль А. И., Ендальцев Н. И., Мкртычьян
А. М., Черненко Е. Н., Шутов Л. И., Герш-
зон Д. Е. Новой форме торговли — новое
оборудование IV—12
Вайн Л. Н. Развитие конструкций
компрессионных бытовых холодильников I—10
Вайн Л. Н. Показатели современных бытовых
холодильников IV—24
Виденов И. И., Якобсон В. Б. Влияние
коэффициента полезного действия встроенного
электродвигателя на характеристики герме-
I тичного компрессора . 1—25
' Гоголин А. А., Медникова Н. М., Медовар
Л. Е., Чухман Г. И., Морзинов В. М., Эй-
калис Н. Д. О рациональном типе малых
конденсаторов водяного охлаждения IX—31
Гришко В. А., Шок Г. Ф. Применение
радиоизотопных методов для регистрации износа
деталей ротационных фреоновых
компрессоров VI—12
Коренев А. М., Сагалович Л. В., Милова-
нов В. И., Добров В. В. Испытания
вентиляторов, применяемых в торговом
холодильном оборудовании XII—17
Крылов В. С. Рабочие процессы в ротационном
компрессоре с катящимся ротором .... IV—14-
Милованов В. И., Куркин С. И., Елуфимо-
ва С. М., Явнель Б. К., Горбач П. Н.
Новое торговое холодильное оборудование для
магазинов самообслуживания * IV—8
Морозов С. А., Колосов С. В., Зименс Г. Я.,
Шкляр Б. М. Исследование процесса обкатки
компрессоров бытовых холодильников . . . IV—29
Тихомиров В. А. К вопросу нормирования шу-
кма бытовых холодильников и торгового
холодильного оборудования со встроенными
агрегатами IV—19
Тихомиров В. А. Шумовые характеристики
бытовых холодильников XII—20
Якобсон В. Б. Энергетические характеристики
малых холодильных машин и тепловых
насосов VI—16
Автоматизация и измерительная техника
Захаров В. С. Применение ротаметра для изме- /
рения малых расходов фреона V XII—25
Шпиз Б. Г. Узлы агрегатной системы
автоматизации центральных неавтономных
кондиционеров II—14
Кондиционирование воздуха
Алесковский В. Н., Гомберг С. Л., Крон-
фельд Я. Г., Малахов М. А., Шпиз Б. Г.
Кондиционирование воздуха в комплексе
зданий СЭВ IX—10
Амирджанов С. А., Гомберг С. Л., Кронфельд
Я. Г. Холодоснабжение установок
кондиционирования воздуха в комплексе здании на
проспекте Калинина в Москве I
Гоголин А. А. Холодоснабжение установок
кондиционирования воздуха IX
Гоголин А. А., Агарев Е. М., Тихомирова
Л. Н., Головацкая Л. А., Пашинский Б. В.
Технологический кондиционер КТА-16 IX
Захаров Ю. В., Логвинов Л. И., Блинов Л. И.,
Бобров В, П. Судовые осушительно-испари-
тельные кондиционеры XII
Карпис Е. Е., Павлов Н. Н. Системы
кондиционирования воздуха для вегетационных
камер III
Карпис Л. Е. Сравнение удельных расходов
холода и тепла различными системами
кондиционирования воздуха IX
Креслинь А. Я. Экономичная схема
проточного водоснабжения конденсаторов в
системах кондиционирования воздуха XII
Куликов Г. С, Бреславец В. Д., Должиков
А. М., Сазонов В. В. Новый
параметрический ряд кондиционеров общего назначения IX
Мелик-Аракелян Т. А. Установки
кондиционирования воздуха Останкинской
телевизионной башни IX
Савицкий И. К., Гоголина Т. В., Каныше-
ва Т. Е. «Ледяная вода» для систем
кондиционирования воздуха IX
Трускова Л. А. Автономный
электроувлажнитель для холодильных камер X
Четверухин Б. М., Литвинов А. М., Ланц-
берг Ф. А., Добровольский Н. В.,
Сорокина А. Т., Лунин А. А., Мелентьев Г. Б.
Система «Дельта» цифрового контроля и
регулирования параметров микроклимата в
испытательных камерах ¦. . X
Термоэлектрическое охлаждение
Баш И. М., Гладких Л. М., Изупак Э. А.,
Иорданишвили Е. К. Эффективные
термоэлектрические холодильные микромодули VIII
Бялельдинов М. Ф., Ефимов В. А., Лупанов
Б. С, Хорунжин Ю. П. Полупроводниковые
термоэлектрические батареи для
кондиционирования воздуха VII
Иванова К. Ф.» Каганов М. А., Привин М. Р.
Оптимизация параметров
термоэлектрических тепловых насосов VI
Ковальский Р. В., Калинин Ю. А., Кубалов
Б. В. Экспериментальное определение
характеристик термоэлектрических батарей X
Ладыженский Г. В., Гайворонский Б. Г.
Термоэлектрический кондиционер на тепловозе I
Майоров В. В., Федоров Н. А., Гончар В. В.,
Черников А. М., Аистов В. М. К вопросу
об интенсификации отвода тепла в
устройствах термоэлектрического охлаждения ... V
Наер В. А., Хирич И. Я., Ольшанский С. В.
Исследование термоэлектрического
низкотемпературного микрохолодильника ... Ill-
Применение холода в медицине
Дерковский М. М., Гигаури В. С, Брызгалов
М. 3. Охлаждение живых организмов . . . VII
Купин Н. П., Васильков В. Г. Аппаратура для
проведения локальной, общей и краниоцереб-
ральной гипотермии XII
Рыжков С. В., Холодный А. Я., Козлова-
Лавриненко Т. Е., Багаутдинов Ш. М.
Использование низких температур для
консервирования тканей IV
-21
-4
-26
-11
-11
-23
—7
-20
-24
— 17
-13
-20
-19
-21
-24
-24
-20
-35
-28
—47
57
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Кудряшов Н. Т., Лифанов Б. В. Эффективная
изоляция холодильных трубопроводов . . . II—34
Холодильный транспорт
Барулина И. Д., Поварчук М. М., Симонян
Ю. А., Меликян Р. А. Новые
малотоннажные изотермические кузова I—18
Дюбко А. П. Оценка методов проверки
качества теплоизоляции цистерн-термосов .... V—30
Кан А. В. Холодильное оборудование нового
рыбоморозильного траулера «Прометей» VII—13
Технологическое холодильное оборудование
Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я. О применении
роторных морозильных агрегатов в рыбной,
мясной и молочной промышленности . . . II—37
Ионов А. Г., Эрлихман В. Н. Выбор
оптимального перепада температур для
воздухоохладителей судовых морозильных аппаратов XI—24
Лашхи Н. М., Архипов В. И. Типизация
холодильного оборудования для охлаждения
молока на животноводческих фермах . . . I—8
Холодильная технология
Алямовский И. Г. Теплообмен при
охлаждении и хранении плодов и овощей в
штабелях ... V--36
Алямовский И. Г. Теплообмен при
охлаждении картофеля и овощей в насыпном слое VIII—24
Бруев С. Н., Кожанова Н. И. Замораживание
яблок летних и осенних сортов VI—38
Бруев С. Н., Кожанова Н. И., Потанина А. С.
Замораживание, хранение и
транспортировка ягод и косточковых плодов X—29
Воскобой А. В. Влияние способа упаковки
«крайовак» на качество мороженой рыбы при
хранении X—27
Дербеденева 3. А., Каминарская А. К.,
Антокольская М. Я., Аксенова Л. М.
Замораживание тортов и пирожных II—40
Головкин Н. А., Коржеманова Л А. Влияние
льдообразования после переохлаждения на
качество мяса VII—9
Головкин Н. А., Юнусова 3. Ю., Гордеева
Н. А. Электронномикроскопические
исследования мышечной ткани рыбы в процессе
хранения при близкриоскопической
температуре VII—7
Горун Е. Г., Кострова Е. И., Егорова Н. С.
Микрофлора быстрозамороженных картофе-
лепродуктов IV—44
Гунар Е. В., Якубов Г. 3., Каминарская А. К.,
Дербеденева 3. А. Влияние способа
замораживания на саркоплазматические и миофиб-
риллярные белки мяса XI—28
Илюхин В. В., Ермаков Ю. П. Обезвоживание
продуктов животного происхождения
методом селективного измельчения XI—32
Логинов Л. И., Сивачева А. М. Охлаждение
тушек птицы методом орошения VIII—31
Меметова Л. Ш., Скворцов Ф. Ф. О
предварительном замораживании куриного мяса для
сублимационной сушки Ш—39
Носкова Г. Л. О бактериях, размножающихся
на пищевых продуктах при холодильном
хранении 1—33
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Приготовление
мороженого в домашних}условиях VI—36
Оленева Г. Е., Чижов Г. Б. Определение
энергии связи воды при замораживании
растворов крахмала V—32
Пискарев А. И., Ковалева А. П.
Сравнительная оценка качества рыбы, замороженной в
жидком азоте и в воздухе XII—29
Середкин А. А. Холодильная обработка тушек
птицы на птицекомбинатах Краснодарского
края VIII—37
Станчев С. К. Охлаждение и замораживание
тушек птицы VIII—35
Стефанович В. В., Дейнего Г. П., Комарниц-
кий Б. В. Хранение охлажденного мяса в
судовых провизионных камерах с
применением бактерицидных ламп IX—44
Фикиин А. Г., Гегов Я. П. Термофизические
процессы во фруктовых и овощных соках
при низких температурах III—34
Цветков А. И., Сивачева А. М., Макаев В. М.
Изменение мышечной ткани кур при
замораживании VIII—34
Научно-исследовательские работы
Алексеев В. П., Браун В. М., Вайнштейн
Г. Е., Рожкова Л. Ф. К расчету противоточ- м
ных контактных водо- и воздухоохладите- А
лей VII—26^
Аничхин А. Г. Изменение параметров воздуха
в ребристом воздухоохладителе со смоченной
поверхностью III—28
Ануфриев М. Е. Емкость бака для хладоноси-
теля IV—43
Вейнберг Б. С. Предельное содержание
водяного пара в парах фреона XI—16
Дуненкова Т. Н. Применение электрического
моделирования для /исследования процесса
замораживания грунта V—26
Иванов О. П., Мамченко В. О. Теплообмен и
гидравлическое сопротивление при конденса- |/
ции холодильных агентов в узких
вертикальных каналах VI—23
Иоффе Д. М. Аэродинамическое сопротивление
трубчатых теплообменников с пластинчатыми
ребрами II—21
Клецкий А. В., Бутырская С. Т. Коэффициент
динамической вязкости фреона-22 .... VI—31
Клецкий А. В., Рябушева Т. И., Ершова Н. С,
Бруй Л. П. Изохорная теплоемкость аммиака VIII—22
Кокорин О. Я., Саришвили М. Д. Исследова- ^
ние испарительного охлаждения воды в на- Я
садке глубиной 2 м . . XI—1У
Кузьмицкий Ю. В. Экспериментальное
исследование десорбции водного раствора
бромистого лития VI—28
Левин А. Б. Теплообмен при пленочной
конденсации холодильных агентов в
вертикальных трубах V—11
Медникова Н. М. О кипении фреонов-22 и 502
на пучке труб при низких температурах VII—30
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Рамьялг Ю. П., >
Силина Л. Б. Свойства растворов фреона-502 (/
с маслом ХФ-22с-16 . . VVIII—16
Муравейник В. И., Прудников В. К. I, d,B-
номограмма влажного воздуха V—14
Перельштейн И. И., Алешин Ю. П.
Термодинамические свойства фреона-12В1 .... I—30
Перельштейн И. И. Скорость звука и
показатель изоэнтропы в перегретых парах фрео-
нов-12, 22 и 13 III—21
Смирнов Л. Ф. Экспериментальное
исследование процесса образования гидратов фрео-
на-12 И—28
58
Смирнов Л. Ф., Клещунов Е. И. О кристалло-
гидратном способе получения холода . . . VIII—19
Хордас Г. С. Диаграмма d, I для влажных
топочных газов VI—34
Чайковский В. Ф., Бахтиозин Р. А., Лука-
нов И. И., Пучков Б. В. Исследование
тепло- и массообмена при конденсации смесей
фреонов-12 и 22 на горизонтальных оребрен-
ных трубах II—24
Чумак И. Г., Исаев В. И., Чертков И. Л.
Тепловой расчет пленочного воздухоохладителя
с перекрестным током сред IV—41
Чумак И. Г., Коханский А. И. Методика
определения коэффициентов тепло- и
массообмена в теплообменных аппаратах III—31
В порядке постановки вопроса
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г., Попов
В. М. К методике расчета численности
машинистов холодильных установок ....
В помощь изучающим экономику
Иванова Е. Н. Методика определения экономи-
Ь ческой эффективности автоматизации холо-
* дильных установок
Крылов Н. В. Научная организация труда на
предприятиях холодильной промышленности
Крылов Н. В. Планирование повышения
эффективности производства на предприятиях
холодильной промышленности
Крылов Н. В. Прогрессивные
технико-экономические нормы и их роль в повышении
эффективности работы холодильных предприятий
Фишкин 3. Е. Прибыль и рентабельность
производства на хладокомбинатах и
распределительных холодильниках ...
Фишкин 3. Е. Планирование труда и
заработной платы на хладокомбинатах,
производственных и распределительных
холодильниках
X—32
VI—40
V—39
X—36
XII—35
1—36
III—41
тивного теплообменника на работу
холодильной машины и методика его расчета .... VIII—43
Крузе А. С. Теплопередача и гидродинамика
в регенеративных теплообменниках малых
холодильных машин IX—46
Кузнецов А. П., Васютинский Ю. А., Мухей-
бар Надим Абед. Экспериментальное
исследование двухступенчатой компрессионной
холодильной машины на смесях фреона-12 и
фреона-13В1 XI—41
Куликовская Л. В., Пискарев А. И. Электрон-
номикроскопическое изучение
морфологических изменений бактерий Pseudomonas
fluorescens в атмосфере азота I—42
Куликовская Л. В., Баландина Г. А. Влияние
атмосферы газообразного азота на изменение
микрофлоры охлажденного мяса при
хранении III—45
Оленева Г. Е. Формирование кристаллов льда
в растворах крахмала VII—42
Паниев Г. А. Экспериментальное исследование
абсорбции водяных паров раствором
бромистого лития в присутствии инертного газа VIII—46
Розенфельд Л. М., Воробьев И. Д.
Определение оптимальных поверхностей испарителей
и конденсаторов холодильной машины . . . XII—40
Ткачев В. А. Экспериментальное исследование
теплообмена свободной конвекцией при
/ сверхкритических давлениях X—44
i Файнзильберг С. Н., Усенко В. И. Исследование
теплоотдачи при кипении фреонов-11 и 12 в
условиях различных инерционных ускорений V—47
Фридман Б. А. Метод определения истинного
паросодержания двухфазного потока
аммиака . VI—43
Харитонов В. П. Методы расчета
адсорбционных установок для фруктовых
холодильников с регулируемой газовой средой .... I—38
Шеффер А. П., Фролов А. П. Исследования
межпутевого воздухоохладителя . . . . . VII—39
Из диссертационных работ
Вайнштейн Я. Л. О расчете компрессионно-
эжекторных холодильных машин VIII—38
§ллер В. 3., Передрий В. Г.
Экспериментальное исследование теплопроводности фрео-
на-113 . IV—49
Геллер 3. И., Кузнецов А. П., Егоров А. В.,
Васютинский Ю. А. Термодинамические
свойства смеси фреонов-12 и 23 VI—46
Гиндоян А. Г., Брайловский А. В., Чичкин
Е. С. О теплопередаче в изоляционных
конструкциях полов зданий холодильников . . . X—41
Головкин Н. Д., Омар эль-Демердаш,
Кузьмин М. П. Влияние наполнителей на
изменения сливочного масла при его хранении XII—43
Жукоборёкий С. Л. Определение
термодинамических свойств растворов воды во фреоне-12 XI—36
Загоруйко В. А., Кривошеее Ю. И. Тепловые
диаграммы равновесного влагосодержания
гигроскопических материалов III—47
Комладзе 3. М., Гуйго Э. И., Михайлов А. И.
Расчет непрерывных процессов
замораживания и сублимационной сушки влажных
материалов в тонком слое V—44
Костюк В. И. К определению высоты барбо-
тажного слоя в контактных испарителях II—43
Крузе А. С. Влияние характеристик регенера-
Обмен опытом
Андросов Ф. И. Совместная работа двух систем
охлаждения с различными температурами
кипения аммиака IX—52
Бардюгов В. М. Лучший по профессии . . . III—51
Богданов О. И., Пясик Л. М., Гиндин М. Л.
Измерение частоты вращения встроенных
электродвигателей герметичных
компрессоров IV—52
Богданов О. И., Богатиков О. Г., Пясик Л. М.
Гиндин М. Л., Крым Г. В. Измерение
температуры обмоток асинхронных
электродвигателей без отключения от питающей сети . . X—48
Борисов А. В. Опыт применения
самосмазывающихся поршневых колец для
компрессоров крупной производительности VI—54
Гашев А. Г. Пуск и наладка термокамер с
фреоновыми холодильными машинами I—45
Геллер С. Л., Ижа С. В. Подготовка
наладчиков к работам по автоматизации холодильных
установок III—49
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Автоматическое
регулирование температуры кипения с
применением запоминающих устройств с
электромагнитным возвратом VI—50
Геллер С. Л., Завелион Г. Е. Обоснование
выбора регуляторов температуры при
автоматизации холодильных установок
промышленного типа XII—45
59
Евсюков В. М. Горячее цинкование оребрен-
ных труб I—46
Емельянов И. Л. Комплексная автоматизация
компрессорного цеха Минского
мясокомбината V—50
Карпов Б. И., Лукьянов Г. Д. Опыт
определения количества подъемно-транспортных
механизмов V—51
Коробов А. В. Хозяйственный расчет в
компрессорном гцехе и энергоцехе Уфимского
холодильника X—48
Коробов А. В. Рационализаторская работа и
внедрение новой техники на Уфимском
холодильнике XI—44
Лихницкий Г. В., Клемент В. И., Андреев
В. С., Руднев В. Н. Изготовление деталей
малых холодильных компрессоров из
металлокерамики VII—46
Лукьянов Г. Д., Бачинский Е. Ф. О
повышении эффективности грузовых лифтов на
холодильниках XII—47
Львов Н. Е. Реконструкция цеха мороженого
Коломенского холодильника . VIII—48
Максимов А. В. Механизация укладки мяса
в штабель на Сочинском холодильнике * XI—43
Мирончик Я. И. Стенды для испытания реле J
температуры II—46
Пименов А. Т. Рекомендуемые режимы
обработки коньяков холодом IX—50
Пугачев В. И., Тарабрин Е. И., Тихомиров
В. Я. Защита соленоидных вентилей . .. . IV—58
Розенберг А. С, Косой С. М. Новая схема
наполнения баллонов аммиаком ' VH--45
Скрыпников В. Б. Рабочие характеристики
кондиционера КПШ-40П с пневмоприводом VI—52
Смирнов В. Ф. Приспособление для
механической очистки труб аммиачных
конденсаторов VIII—49
Черняк В. А. Применение сахарного сиропа
в производстве мороженого II—45
Щербаков В. В., Селютин С. Н. Совмещенный
ремонт фреоновых холодильных агрегатов
с герметичными и открытыми компрессорами
для торгового оборудования . . . . . IV—54
В помощь практику
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г. Ремонт
аммиачного холодильного оборудования . . . II—48
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г., Ионов
В. С. К вопросу о расходе смазочного масла
в аммиачных холодильных установках . . III—52
Павлова И. А., Сенягин Ю. Я., Колотий Ю. И.,
Блетницкий А. П., Мацкин В. С, Зиль-
берберг Я. М., Иржевский В. П., Васюто-
вич В. В. Монтаж приборов и средств
холодильной автоматики I—47
Пименова Т. Ф. Определение содержания
водяных паров в углекислом газе VIII—50
Консультация
Васильев П. В. О повышении эффективности
холодильных установок V—54
Гальперин Д. М. Стандартные секции
охлаждающих оребренных батарей XI—48
Гиддлин И. М., Краюхин В. М. Отвечаем на
письма читателей X—50
Каминарская А. К., Сучкова Г. В. Новые
нормы естественных потерь при хранении
зернистой осетровой икры VII—48
Техника безопасности
Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках (второе издание) XI—47
Якобсон В. Б. Преимущества применения
фреоновых установок на производственных и
распределительных холодильниках . . . XI—45
Критика и библиография
Волкинд И. Л. Ценное пособие для
специалистов по хранению плодов и овощей .... VIII—52
Гиндлин И. М. Полезное пособие для
подготовки кадров техников-холодильщиков III—55
Жадан В. 3. Новая книга по
кондиционированию воздуха и холодильным машинам VII—50
Книги по холодильной технике, выходящие в
свет в 1973 г 1—54
Мошкин В. И. Новая книга по кондициониро-
нию воздуха X—53
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии II—54
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии 11Г—56
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1970—
1971 гг V—57
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и технологии VI—55
Новые изобретения I — 44; II — 53; III — 54; IV — 58; л
V — 43; 49, 60; VI — 47; VII — 48; VIII — 30, 47, 51; 4
X — 51; XI — 49; XII —50, 52
Хроника
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися продуктами в
1972 г Х-54
Всесоюзный симпозиум «Холодильная
обработка и хранение скоропортящихся продуктов
при близкрископических температурах» VII—12
Всесоюзное научно-техническое совещание по
проектированию систем кондиционирования
воздуха XII—50
Конференция молодых специалистов по
холодильной технике и технологии X—54
К 60-летию В. 3. Жадана IV—59
Международная конференция по отоплению,
вентиляции и кондиционированию воздуха
в Праге II—56
Межотраслевое совещание в Ленинграде . . 1—53
Совещание в Свердловске VI—58
В социалистических странах
Валейко В. П. Распределительные холодиль- VI
ники Всевенгерского объединения
холодильной промышленности ....... X—56
Водоохлаждающие агрегаты
машиностроительного завода в г. Галле (ГДР) X—57
Хох Э. Герметичные и бессальниковые
холодильные компрессоры ГДР ....... IV—60
Новости иностранной техники
Давыдов М. Ю., Давыдов Ю. С. Термическая
обратная связь в биметаллических датчиках^
температуры VIII 53
Давыдов Ю. С, Нефелов С. В., Фролов Ю. В.,
Коровин Н. И., К применению
пропорционально-интегрального регулятора в
автоматике систем кондиционирования воздуха . XI—53
Иванов О. П. Холодильное аппаратостроение
в Великобритании VII—52
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
магазинах И ^
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
больницах III—59
60
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
высотных административных зданиях . . . IX—53
Мартыновский B.C., Минкус Б. А., Власова
Л. И. Новые абсорбционные домашние
холодильники XII—51
Пластинина Э. Н., Мозгина В. И.
Феррожидкости и их применение X—58
Попов А. А. Холодильные установки судов-
контейнеровозов . . .• . XI—51
Розенберг М. Б. Автоматизация грузовых
работ на холодильниках V—61
Рютов Д. Г. Обсуждение методов охлаждения
тушек птицы VIII—53
Френкель В. А. Конденсаторы со свободным
движением воздуха I—58
Шемелева Н. В. Охлаждение свиноводческих
помещений VI—59
Справочный отдел
Бежанишвили Э. М., Ермакова П. И.
Нормативы расхода и ремонтные комплекты
запасных частей к поршневым компрессорам холо- VIII—55;
дильных машин XI—55
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.,
Цыганова 3. Е. Нормативы расхода и ремонтные
комплекты запасных частей к поршневым
компрессорам холодильных машин .... XII—53
Зеликовский И. М. Герметичные холодильные
агрегаты ВС, ВН и ВП VII—56
Кокорин О. Я. Новые конструкции эжекцион-
ных кондиционеров-доводчиков IX—60
Кузнецов А. П., Лось Л. В., Егоров А. В.
Диаграмма энтальпия — концентрация
смеси фреонов-22 и 13В1 II—60
Оленев Ю. А., Шпякина Н. Н. Новые нормы
расхода сырья при производстве
мороженого X—60
РЕФЕРАТЫ
621.565:634.1/, 7D79.22)
Некоторые вопросы размещения фруктовых
холодильников в Грузинской ССР. ГОГАДЗЕ Г. Д. —
«Холодильная техника», 1973, № 12.
Освещены вопросы размещения фруктовых
холодильников в Грузии. Указаны пути повышения эффективности
хранилищ для фруктов и овощей.
621.565.002.5.003
Эффективность использования оборудования на
распределительных холодильниках Украины. МАКСИМЕН-
КО Р. А., . УШАКОВА Н. Н. — «Холодильная
техника», 1973, № 12.
Рассмотрены вопросы рационального использования
|^|лодильного оборудования и подъемно-транспортных
^^рханизмов путем их правильной эксплуатации и
умелой организации производства и труда. Таблиц 4.
628.84
Экономичная схема проточного водоснабжения
конденсаторов в системах кондиционирования воздуха. КРЕС-
ЛИНЬ А. Я. — «Холодильная техника» , 1973, № 12.
Предложена новая схема водоснабжения
конденсаторов систем кондиционирования воздуха, позволяющая
значительно сократить расход охлаждающей воды.
Схема удобна для случаев, когда невозможно использовать
оборотное водоснабжение. Таблиц 1. Список литературы —
5 названий. Иллюстраций 2.
628.84
Судовые осушительно-испарительные кондиционеры.
ЗАХАРОВ Ю. В., ЛОГВИНОВ Л. И., БЛИНОВ Л. И.,
БОБРОВ В. П. — «Холодильная техника», 1973, № 12.
Даны обоснования рациональности применения на
судах осушительно-испарительных кондиционеров.
Выбраны эффективные схемы установки, приведены результаты
испытаний предлагаемой насадки с теплообменником.
Таблиц 1. Список литературы — 9 названий.
Иллюстраций 4.
621.512.2
О работе оппозитных компрессоров АО 1200 без
смазки. ЕРМОЛИН Л. Е. — «Холодильная техника» ,
1973, № 12.
Рассказано об опыте применения неметаллических
колец для уплотнения поршня и штока холодильных
крейцкопфных компрессоров, что повышает долговечность
пар трения и позволяет отказаться от смазки.
Иллюстраций 1.
621.565.92:658.6/.9
Испытания вентиляторов, применяемых в
торговом холодильном оборудовании. КОРЕНЕВ А. М., СА-
ГАЛОВИЧ Л. В., МИЛОВАНОВ В. И., ДОБ-
РОВ В. В.— «Холодильная техника», 1973, № 12.
Излагаются результаты испытаний пяти типов малых
осевых вентиляторов, встраиваемых в охлаждаемое
открытое оборудование магазинов самообслуживания.
Проведенные аэродинамические характеристики могут быть
использованы при проектировании охлаждаемого
оборудования нового типа. Иллюстраций 3.
621.565.92:534.83
Шумовые характеристики бытовых холодильников.
ТИХОМИРОВ В. А.— «Холодильная техника», 1973,
№ 12.
Исследованы шумовые характеристики нескольких
образцов бытовых холодильников «Бирюса-2» и их
компрессоров ФГ-0,100. Приведено сравнение полученных
результатов с требованиями ГОСТов. Таблиц 5. Список
литературы — 9 названий. Иллюстраций 6.
6i
621.564.25
Применение ротаметра для измерения малых расходов
фреона. ЗАХАРОВ В. С—«Холодильная техника», 1973,
№ 12.
На основании экспериментальной работы показана
возможность применения ротаметра для измерения малых
расходов жидкого фреона-12. Анализируется влияние
физических параметров фреона на величину расхода.
Предлагается методика ее расчета и стенд для
тарирования ротаметров других типов. Рекомендуется область
применения ротаметров для измерения малых расходов
фреона. Список литературы — 7 названий.
Иллюстраций 3.
621.565.93/.94.001.24
Определение оптимальных поверхностей испарителей и
конденсаторов холодильной машины. РОЗЕНФЕЛЬД
Л. М., ВОРОБЬЕВ И. Д. — «Холодильная техника»,
1973, № 12.
Рассмотрена методика выбора оптимального
соотношения поверхностей элементов холодильной машины с
поршневым компрессором и рассольной системой
охлаждения на основе применения математического
моделирования и ЭВМ. Список литературы — 3 названия.
Иллюстраций 4.
612.58
Аппаратура для проведения локальной, общей и кра-
ниоцеребральной гипотермии. КУПИН Н. П.,
ВАСИЛЬКОВ В. Г. — «Холодильная техника», 1973, № 12.
Описан аппарат «Гипотерм-3», применяемый как для
общей гипотермии, так и для локального охлаждения
отдельных частей тела и внутренних органов. Приведены
некоторые результаты лечения, основанного на
использовании аппарата. Список литературы — 5 названий.
Иллюстраций 1.
637.2.037.5
Влияние наполнителей на изменения сливочного масла
при его хранении. ГОЛОВКИН Н. А., ОМАР ЭЛЬ-
ДЕМЕРДАШ, КУЗЬМИН М. П. — «Холодильная
техника» , 1973, № 12.
Изложены результаты исследования по определению
влияния добавления какао и сахара в масло на
изменение его качества при продолжительном хранении. Таблиц
4. Список литературы — 6 названий.
664.951.037.5
Сравнительная оценка качества рыбы, замороженной
в жидком азоте и в воздухе. ПИСКАРЕВ А. И.,
КОВАЛЕВА А. П. — «Холодильная техника», 1973, № 12.
Изложены результаты исследования изменений
качества рыбы после замораживания в жидком азоте методом
орошения и погружения, а также в потоке холодного
воздуха и ее хранения при температурах —18 и —30° С.
Отмечено ухудшение качества некоторых видов рыб при
хранении после замораживания в жидком азоте. Таблиц 7.
Список литературы — 5 названий. Иллюстраций 2.
621.565.59-52
Обоснование выбора регуляторов температуры при
автоматизации холодильных установок промышленного
типа. ГЕЛЛЕР С. Л., ЗАВЕЛИОН Г. Е. —
«Холодильная техника», 1973, № 12.
Рассмотрены стоимость и необходимая площадь для
реализации вариантов систем автоматического
регулирования температуры с различными регуляторами в
зависимости от числа точек регулирования. Даны
рекомендации по выбору регуляторов. Таблиц 4.
621.565:338.45
Прогрессивные технико-экономические нормы и их роль
в повышении эффективности работы холодильных
предприятий. КРЫЛОВ Н. В. — «Холодильная техника» ,
1973, № 12.
Дано определение технико-экономических норм и
нормативов, показаны условия снижения норм затрат
труда, сырья, материалов, топливно-экономических
ресурсов, указаны группы оборудования, по которым ведется
нормирование, рассмотрены технико-экономические
нормы организации производственного процесса и ряд
других вопросов.
621.86:621.565
О повышении эффективности грузовых лифтов на
холодильниках. ЛУКЬЯНОВ Г. Д., БАЧИНСКИЙ Е. Ф.—
«Холодильная техника», 1973, № 12.
Приведены данные хронометража работы грузового
лифта на многоэтажном распределительном
холодильнике № 3 в г. Ростове-на-Дону. Даны рекомендации по улуч- ^
шению его работы. Предложена методика, позволяющая^
быстро рассчитать работы лифта при заданном грузообщ|
роте. Таблиц 1. Список литературы — 2 названия,
Иллюстраций 2.
Продолжается подписка на 1974 год
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в узлах
и отделениях связи, а также общественными распространителями печати
на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб., на 6 месяцев — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.