олодильная
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
ИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
К 50-летию журнала*«Холодильная техника»
Издается
с 1923 года
РЕДАКЦИОННОЙ КОЛЛЕГИИ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
*
Журнал «Холодильная техника» на протяжении 50 лет своего
существования активно содействует широкому внедрению искусственного
холода во все отрасли народного хозяйства страны.
С первых лет издания журнал ставил своей основной задачей борьбу
за технический прогресс в холодильном хозяйстве отраслей пищевой
промышленности и торговли.
В центре внимания журнала стоят важные проблемы по
интенсификации процессов холодильной обработки мясных, молочных и других
пищевых продуктов, оптимизации систем охлаждения холодильников,
автоматизации работы холодильных установок, механизации погрузочных
работ на холодильниках, экономике холодильной промышленности.
Значительное место в журнале занимает популяризация принимаемых в
стране мер по развитию отечественной холодильной промышленности,
холодильного машиностроения и транспорта, а также результатов
наиболее важных научно-исследовательских и проектно-конструкторских
работ,, Заслугой редколлегии журнала является создание большого
творческого коллектива авторов из числа ученых, квалифицированных
специалистов и рабочих, которые на страницах журнала широко
пропагандируют достижения отечественной холодильной науки и техники,
передового опыта предприятий и новаторов производства.
Актуальность публикуемых материалов, их высокий
научно-технический уровень завоевали журналу заслуженный авторитет среди
работников промышленности страны и за рубежом.
Коллегия Министерства мясной и молочной промышленности СССР
выражает уверенность, что редакционная коллегия журнала и в
дальнейшем приложит свои усилия к укреплению связи журнала с
производством, повышению его роли в развитии отечественной холодильной
техники и к мобилизации работников холодильного хозяйства страны на
выполнение задач, вытекающих из решений XXIV съезда КПСС.
КОЛЛЕГИЯ МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР

50-ЛЕТИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
И ЕГО БЛИЖАЙШИЕ ЗАДАЧИ
В. Ф. ЛЕБЕДЕВ, Д. Г. РЮТОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Коммунистическая партия и Советское правительство с первых лет
Советской власти уделяли большое внимание развитию холодильного
хозяйства страны как необходимой технической базы снабжения
населения продуктами питания. Постановлением Совнаркома РСФСР от 5
февраля 1920 г. все холодильники страны были переданы Наркомпроду, в
системе которого было создано объединение «Мясохладобойня». В
ноябре 1922 г. на Мясохладобойню было возложено также строительство
новых холодильников.
Объединение всего холодильного хозяйства РСФСР в одной
организации создало предпосылки для издания специального журнала по
холодильному делу, нужда в котором тогда остро ощущалась.
С января 1923 г. было начато издание ежемесячного журнала
«Холодильное и боенское дело» (издатель Мясохладобойня Наркомпрода),
которое продолжается по настоящее время при неоднократных
изменениях его названия.
В передовой статье первого номера журнала были сформулированы
его задачи: освещение вопросов техники холодильного дела, техники и
практики холодильного хранения, строительства, т. е. расширения
существующей сети холодильников РСФСР, эксплуатации холодильников и
холодильного транспорта, применения в холодильном деле запасов
натурального льда, вопросов экономики холодильного дела, торговли
скоропортящимися продуктами и экспорта их из РСФСР, а также вопросов
боенского дела.
В редакционный комитет и авторский коллектив нового журнала
входили известные ученые и специалисты: В. Е. Цыдзик, В. А. Саткевич,
Д. А. Христодуло, Н. С. Комаров, Д. Г. Цвейтов, И. И. Левин, Н. Ф. Тулу-
нин, Н. Н. Коришкин и др.
В статьях, помещаемых в журнале, анализировалось состояние
холодильного хозяйства страны, отмечались успехи в восстановлении
разрушенных в период гражданской войны предприятий и в строительстве
холодильников. Журнал поднимал новые важные .вопросы, например, в
статьях: «Снабжение Москвы охлажденным мясом», «Перевозка
охлажденного мяса за 3500 верст», «Опыты быстрого замораживания мяса в
рассоле» и др.
Особо следует отметить подробное освещение Первой Всесоюзной
сельскохозяйственной и кустарно-промышленной выставки (№ 8—10 за
1923 г.), на которой пропаганда применения холода в сельском хозяйстве,
промышленности и на транспорте была широко развернута в павильонах
Мясохладобойни и НКПС.
Помимо основного отдела, значительное место в журнале занимали
отделы: Из практики, Обозрение журналов, Библиография,
Корреспонденции с мест, Заграничная хроника.
С 1925 г. журнал стал издаваться под названием «Холодильное дело».
В нем получило освещение сооружение новых портовых холодильников
в Ленинграде, Одессе, Севастополе, Новороссийске, Баку и Поти.
Большее внимание журнал начал уделять эксплуатации холодильников.
В начале тридцатых годов в Советском Союзе развернулось
строительство мощных предприятий мясной, молочной, рыбной и пищевой
промышленности с крупными производственными холодильниками при них.
Строилось также много распределительных холодильников, фабрик
мороженого, заводов сухого льда. Был реконструирован и расширен мое-

ковский завод «Компрессор», начавший выпуск холодильного
оборудования.
С 1932 г. в промышленность стали вливаться сотни молодых
инженеров — хладотехников, которых готовил вновь организованный
Ленинградский институт холодильной промышленности. В Москве развернул
научную работу созданный в 1930 г. Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности.
Все эти коренные 'изменения нашли отражение на страницах
журнала, который приобрел отчетливый научно-технический и
производственный характер, тогда как ранее в нем значительное место занимали
торгово-экономические вопросы. Расширился авторский коллектив
журнала за счет привлечения молодых специалистов. Большое внимание
журнал стал уделять публикации результатов научных работ ВНИХИ и
других институтов.
В журнале дискутировались проектные решения новых
холодильников и фабрик мороженого с точки зрения внедрения наиболее
прогрессивных технологических режимов и видов оборудования. Освещался ход
строительства холодильников и рассматривались передовые методы
их эксплуатации. Особое место занимала пропаганда стахановских
методов организации труда на холодильниках и фабриках мороженого.
В связи с тем что к 1937 г. холодильники и хладокомбинаты в
основном представляли собой крупные промышленные предприятия,
подчиненные Главному управлению холодильной промышленности, журнал с
1937 г. стал выходить под названием «Холодильная промышленность».
В предвоенные годы на страницах журнала нашло отражение развитие
базы отечественного холодильного машиностроения, расширение
производства мороженого и быстрозамороженных плодов, ягод и овощей,
начавшееся применение искусственного холода на предприятиях торговли
и общественного питания.
С 1941 г. журнал стал издаваться ВНИХИ под названием
«Холодильная техника», но с началом Великой Отечественной войны его издание
было прервано. После возобновления издания в 1948 г. журнал
«Холодильная техника» систематически освещал ход восстановления и
развития холодильного хозяйства страны.
В послевоенные годы журнал всегда стремился быть на переднем
крае борьбы за технический прогресс в холодильном хозяйстве СССР.
Освещались новые разработки проектно-конструкторских организаций в
области холодильного машиностроения, описывались новые конструкции
аммиачных и фреоновых компрессоров и агрегатов, а также торгового
холодильного оборудования, публиковались прогрессивные типовые
проекты холодильных предприятий.
Особое внимание уделялось внедрению на холодильниках
электропогрузочных механизмов и пакетированию грузов, а также
автоматизации работы холодильного оборудования и поддержания температурного
режима в холодильных камерах. Пропагандировались методы
интенсификации холодильной обработки пищевых продуктов и прогрессивные
конструкции скороморозильных аппаратов, воздухоохладителей и
другого технологического оборудования,
Описывались современные конструкции зданий холодильников с
применением сборных элементов и новых синтетических теплоизоляционных
материалов.
Систематически помещались статьи по экономике холодильного
хозяйства и перспективам его развития как в целом по СССР, так и по
отдельным союзным республикам.
Следует отметить большую роль в организации работы журнала и
повышении его научного и политического уровня главных редакторов
журнала В. Я. Кокорева A948—1953 гг.), М. А. Горбунова A954—1956 гг.)
и, особенно, Ш- Н. Кобулашвили A957—1970 гг.).
1*

Ниже помещается репродукция редакционной статьи в первом номере журнала.
Холодильное и Боенское Дело
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ.
РЕДАКЦИЯ и КОНТОРА курм&яа помещается: М:скаа, Веркмие
Торговые Роды, 1-е якяия. 3-й атаж, кома. 54, тая. 2-63-45, 14-14
¦ Кемут. Н. К. П. доб. 34.
Прием по делам редакции от 4 до 5 чае. и конторы от П до 1 чае*
Статьи, ааметки и пр., присылаются ¦ редакцию переписанными на
виш. машине, могут сокращаться и изменяться го. «смотре»ию
редакции и опяачиваются по тариф/ и по оглашению. Но принятые сгаты
соар>ия«тся ¦ редакции не саыше 2-х месяце», мелкие заметим аоэ-
•вату не подлежат.
s Г—4
Январь—Апрель.
1923 г.
ОТ РЕДАКЦИИ.
Приступая к выпуску ежемесячного журнала по
холодильному и боенскому делу, Редакционный
Комитет полагает, что идет навстречу ясно назревшей
потребности в таком журнале.
Оба существовавшие в России журнала по
холодильному делу: «Известия Комитета по Холодильному
Делу»(П. Г. Р.) и «Холодильное Дело» (Москва)
прекратились около пяти лет назад, но в эти трудные годы
хозяйственного упадка возобновление издания
каких бы то и;] было специальных журналов сопря-
жено было с непреодолимыми препятствиями.
В настоящее время большинство этих трудностей
осталось позади и страна наша идет по пути
хозяйственного возрождения. Долг всех, кто обладает
спецшишымизнанияш, не только углублять их, что-
бы ®о всеоружии знания способствовать этому
процессу возрождения, но и одновременно нести свои
пЧннапия в более широкие массы работников,
участвующие в производстве, поднять уровень их
технического развития, сделать работников-практиков
сознательными участниками в общем деле, общем
строит&ямггве нового хозяйства.
Б нашем большом деле, холодильном и-боенеком,
жтежщ? года были годами напряженной работы.
Кода ряд властей народного хозяйства и
произвола^ сокращался до крайности,—дело продоволь-
ствмя'н, в частности, производство скоропортящихся
продуктов, централизованное Наркоипродои, было
делом егрокных размеров; приходилось оперировать
многомиллионными массами продуктов.
Офсзшость задач, с каждой продовольственной
вшип&ншй стоявших перед работниками
холодильного и боекасого деяа,—швобходимость решать их
во чтобы то од стадо* служила неисчфпаемыи
иегочивпеоигвямого опыта и способствовала накопле.
нив> богатого прааггзчешиго материала, который
ждет своего изучения, обработки & опубликования.
С другой стороны, война, и блокада и отрыв от
более развитых, технически стран образовали
значительный пробел в наших сведениях о прогрессе
техники холодильного и боенского дела за годы
1914—1923, т.-е. за большой при современном
темпе развития техники срок.
Несмотря на почти сорокалетнюю историю в
России, несмотря на деятельную пятнадцатилетнюю
пропаганду самого значения холодильного дела
в народном хозяйстве, как фактора,
способствующего развитию сельского
хозяйства и обеспечивающего для него возможность
перехода от одних устарелых форм к другим,
более совершенным, а следовательно знаменующего
процесс развития производительных сил, — еще
много нужно приложить усилий,, чтобы холодильное
дело развивалось в нашей стране с достаточной
быстротой, и чтобй оно заняло подобающее ему
место в ряду могучих технических средств,
ведущих народное хозяйство к прогрессу.
# Поэтому Редакционный Комитет ставит своими
основными задачами: изучение нашего опыта в
холодильном и боенском деле, всестороннее освещение
на страницах журнала последних достижений
заграничной науки и тех.ннки в этих областях
и. самую пропаганду холодильного и боенского дела.
Намеченные здесь общие задачи Редак. Ком. будет
осуществлять освещением, вопрссов: техшки'холо-
дильного дела, техники и практики холодного
хранения, вопросов о холодильном строительстве, т.-е.
расширении существующей сети холодильников
РСФСР, эксплуатации этих холодильников и
холодного транспорта, и, наконец,—ярижеиения в
холодильном деле огромных и в общем легко
добываемых в РСФСР запасов натурального льда.
Другую группу вопросов программе журнала
составляют далее вопросы экономики: экономическое'

2 ХОЛОДИЛЬНОЕ и БОЕНСКОЕ ДЕЛО. J» 1 -4
значение холодильного дела, вопросы торговли ско-
ропортящимися продуктами ы особенно—вопрос об
экспорте их из РСФСР, так как возрождение
довоенного экспорта?! дальнейший рост его составляют
один из актуальнейших вопросов поднятия
экономической мощи РСФСР.
Наконец, параллельно с вопросами холодильного
дела Редакц. Ком. будет освещать на страницах жур
нала вопросы боенского дела.
В этой области приходится констатировать не*
сомненную "'отсталость РСФСР и назревшую
потребность в дальнейшем прогрессе; журнал будет
поэтому освещать вопросы боенского строительства,
улучшения техники убоя, вопросы санитарной тех-
нири боенского дела, техники переработки продуктов
В настоящее время журнал является органом Министерства мясной
и молочной промышленности СССР и ВНИХИ. Он выходит ежемесячно
на 64 страницах. Ежегодно в его работе принимают участие более 300
авторов. За годы существования журнала тираж его увеличился с 1000 экз.
до 17000 экз.
В соответствии с межотраслевым характером журнала круг вопросов,
освещаемых в нем, очень широк и разнообразен. Журнал публикует
статьи по экономике и планированию холодильного хозяйства, по
конструкциям холодильного оборудования, термоэлектрическому
охлаждению, автоматизации и измерительной технике, проектированию,
строительству и эксплуатации холодильных предприятий, холодильной
технологии, холодильному транспорту, кондиционированию воздуха, а также
по использованию холода в промышленности, медицине, сельском
хозяйстве, торговле и быту. С результатами научно-исследовательских работ,
проводимых в различных институтах и вузах, читатели журнала могут
познакомиться в разделе «Из диссертационных работ».
Работники по эксплуатации холодильных установок и холодильных
предприятий могут найти интересующую их информацию в разделах
Обмен опытом, Консультация, В помощь практику, Справочный отдел.
Много полезных технических сведений содержится также в
разделах Критика и библиография, Хроника, Новые изобретения, Новости
иностранной техники, В научно-техническом обществе пищевой
промышленности.
Журнал систематически помещает материалы в помощь изучающим
экономику, публикует обзорные статьи о развитии холодильного
хозяйства в социалистических странах, а также о реализации Комплексной
программы совершенствования сотрудничества и развития социалистической
интеграции стран-членов СЭВ.
Значительное место в журнале отводится освещению деятельности
Международного института холода.
В связи с 50-летием образования СССР журнал большое внимание
уделял освещению развития холодильного хозяйства в союзных и
автономных республиках.
Редколлегия учитывает, что в работе журнала имеется еще ряд
недостатков. Прежде всего, слабо налажена систематическая
непосредственная связь журнала с производством. Не привлекаются в должной мере в
убоя и, наконец, параллельно с этим—вопросы мясной
торговли.
Особое значение в ряду этих вопросов имеет
рациональное использование продуктов убоя, также
стоящее на недостаточной высоте в РСФСР и
требующее радикального улучшения. Эта задача
должна быть освещена и с технической и с
экономической стороны.
Ограничиваясь этим кратким перечнем
программных вопросов, Редакционный Комитет считает, что
выполнение взятой им на себя трудной задачи будет
зависеть также и от той крепкой связи, которая
установится между ним, работниками на местах и
читателями журнала, и которая будет способствовать
необходимым улучшениям в журнале.
Редакционный Комитет.

качестве авторов передовики и новаторы производства. Недостаточно
освещаются вопросы экономики холодильной промышленности.
Ближайшие задачи журнала «Холодильная техника»:
— освещать достижения холодильной техники и технологии,
способствующие повышению эффективности производства, в целях выполнения
задач, вытекающих из исторических решений XXIV съезда партии;
¦— добиваться дальнейшего повышения идейно-политического и
научно-технического уровня журнала;
—- больше внимания уделять вопросам экономики и планирования, в
частности, результатам применения новой системы планирования и
экономического стимулирования;
— систематически пропагандировать передовой производственный
опыт холодильных предприятий и заводов холодильного
машиностроения;
— чаще помещать дискуссионные материалы с привлечением к
участию в дискуссии компетентных организаций и специалистов.
В соответствии с этими задачами намечена на предстоящие
несколько лет следующая тематика журнала:
Пропаганда решений XXIV съезда КПСС, пленумов ЦК КПСС и постановлений
партии и правительства, связанных с развитием пищевых отраслей промышленности и
холодильного хозяйства в стране.
Освещение вопросов реализации Комплексной программы совершенствования
сотрудничества и развития социалистической интеграции стран-членов СЭВ.
Экономика и планирование
Размещение холодильных предприятий по экономическим районам СССР м
планирование капитального строительства.
Оптимальные размеры производственных и распределительных холодильников и
оптимальная структура холодильной емкости.
Организация и планирование .производства на распределительных и
производственных холодильниках, автоматизированные системы управления.
Опыт работы холодильных предприятий, переведенных на новые условия
планирования и экономического стимулирования.
Экономическая эффективность внедрения новой техники на холодильных
предприятиях.
Внедрение НОТ на холодильных предприятиях.
Снижение себестоимости продукции на холодильниках.
Термодинамика холодильных машин и тепломассообмен в холодильных аппаратах
Новые рабочие вещества холодильных машин и их смеси; теплофизические
свойства, области применения.
Термодинамические циклы холодильных мащин, их энергетические и объемные
показателе.
Исследование тепломассообмена в холодильных аппаратах. Обобщение и
рекомендации по расчету теплообменных аппаратов и их оптимизации.
Промышленное холодильное оборудование
Новые конструкции холодильных машин и аппаратов, их характеристики,
результаты испытаний и области применения (винтовые компрессоры, компрессоры с
автоматическим регулированием холодопроизводительности, конденсаторы с воздушным
охлаждением, воздухоохладители и др.).
Математическое моделирование и оптимизация холодильных машин <й их
элементов с помощью ЭВМ.
Агрегатированные и блочные холодильные машины. Стандартизация и надежность
холодильных машин.
Технологическое холодильное оборудование: скороморозильные аппараты, лимии
по производству упакованных мясных отрубов, быстрозамороженных готовых блюд,
мороженого, ягод, плодов и других продуктов, интенсивные льдогенераторы, водоох-
лаДитеди и т. д.

Малые холодильные машины. Холод в торговле и быту
Новые конструкции малых холодильных машин.
Конструкции, технические характеристики и результаты испытаний новых образцов
торгового холодильного оборудования, домашних холодильников.
Конденсаторы с воздушным охлаждением, испарител,и, воздухоохладители,
регенеративные теплообменники.
Термоэлектрическое охлаждение. Схемы и конструкции охлаждающих устройств.
Кондиционирование воздуха
Новые конструкции кондиционеров. Кондиционирование воздуха на предприятиях
пищевой промышленности. Комфортное кондиционирование воздуха.
Регулирование относительной влажности воздуха в холодильных камерах.
Автоматизация и измерительная техника
Новые автоматизированные охлаждающие системы.
Приборы и средства автоматизации.
Измерительная техника.
Экономическая эффективность автоматизации.
Комплексная механизация погрузочно-разгрузочных работ на производственных и
распределительных холодильниках
Схемы и средства механизации, пакетизация, эффективность внедрения.
Холодильная технология
Замораживание продуктов в воздухе, рассолах, при орошении кипящими
жидкостями, флюидизацией, с помощью азота.
Исследования биохимических, микробиологических (И теплофизических процессов
при холодильной обработке, хранении и размораживании продуктов.
Современные методы холодильной обработки, хранения на холодильниках in
транспортировки охлажденных и замороженных продуктов, в частности охлажденного мяса,
в том числе упакованных мясных отрубов.
Предварительное охлаждение, хранение и транспортировка плодов и овощей.
Производство быстрозамороженных вторых готовых блюд и (полуфабрикатов.
Проектирование, строительство и эксплуатация холодильников
Новые типовые проекты одноэтажных и многоэтажных холодильников, фабрик
мороженого и заводов сухого льда.
Новое в проектных решениях, в практике строительства и эксплуатации
распределительных, производственных и фруктовых холодильников.
Вопросы техники безопасности при эксплуатации холодильных установок.
Теплоизоляционные конструкции и материалы
Новые эффективные влаго- и теплоизоляционные материалы и изоляционные
конструкции холодильников и трубопроводов. Механизация тепло- и влагоизоляционных
работ.
Эксплуатация изоляционных конструкций и систем обогрева пола.
Холодильный транспорт
Контейнерные перевозки скоропортящихся продуктов наземным
{железнодорожный и шоссейный), морским и воздушным транспортом.
Новые охлаждающие системы (создание, исследования, эксплуатация).
Эффективные теплоизоляционные ограждающие конструкции.
Применение холода в различных отраслях народного хозяйства
Использование холода в сельском хозяйстве, машиностроении, химической,
угольной промышленности, строительстве и т. д.
Применение холода в медицине ы биологии.
Криоконцентрация, сублимационная сушка.
Подготовка специалистов по холодильной технике высшего и среднего звена.
* * *
Отмечая 50-летие существования журнала «Холодильная техника»,
редакционная коллегия считает главной его задачей—мобилизовать
усилия холодильщиков Советского Союза на активное выполнение решений
XXIV съезда КПСС, на дальнейший подъем технического уровня
холодильного хозяйства, с тем чтобы полностью удовлетворить возросшие
потребности страны в искусственном холоде.

621.56/.57:636.2
Типизация холодильного оборудования
для охлаждения молока на животноводческих фермах
Канд. техн. наук Н. М. ЛАШХИ, В. И. АРХИПОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт электрификации сельского хозяйства
В настоящее время на животноводческих
фермах колхозов и совхозов эксплуатируются
холодильные установки МХУ-8С холодопроизво-
дительностью 8000 ккал/ч, аппараты для
охлаждения молока с молочными ваннами ВО-1000
C000 ст. ккал/ч), ТОМ-1 и ТОМ-2А (8500 ст.
ккал/ч). Применяются также холодильные
установки АКФУ-40-ПА холодопроизводительностью
28000 ккал/ч и аппараты для охлаждения молока
с молочными ваннами ИСБ-1000 чехословацкого
производства.
Общая мощность действующих холодильных
установок обеспечивает охлаждение не более
50% всего производимого молока. Остальное
молоко или вообще не охлаждается, или
охлаждается примитивными способами, с
использованием естественных'источников холода. В
результате колхозы и совхозы несут большие убытки
от порчи молочных продуктов.
В ближайшие годы предусмотрено значительно
увеличить поставку сельскому хозяйству
холодильного оборудования типа Л1ХУ-8С и ТОМ-2А,
которое применяется в основном на мелких
фермах с поголовьем от 100 до 400 коров.
Решениями июльского A970 г.) Пленума
ЦК КПСС и XXIV съезда КПСС намечено
широкое строительство крупных животноводческих
специализированных комплексов по
производству продукции на промышленной основе. В
молочном животноводстве это будут большие
хозяйства с высокой концентрацией поголовья скота
(по 800—1200—2000 коров), имеющие
стабильную кормовую базу, высокопродуктивных
животных и современное машинное оборудование с
высоким уровнем автоматизации
технологических процессов, основанных на принципах
поточности. Молоко в течение двух — трех часов
с момента дойки будет проходить § потоке
полную обработку и расфасовку в мелкую тару
(пакеты, бутылки) и поставляться
непосредственно в торговую сеть или потребителю.
Система холодоснабжения будет состоять из
автономного источника холода, аппарата для
охлаждения молока в потоке (в процессе его
обработки), холодильной камеры (помещения для
кратковременного хранения готовой продукции),
системы трубопроводов и насосов для
циркуляции холодоносителя и системы автоматики.
Создание крупных животноводческих
специализированных комплексов позволит
существенно повысить производительность труда,
уменьшить его затраты на производство 1 ц молока до
1,0—1,5 чел/ч против 11,0 чел/ч в настоящее
время и снизить себестоимость молока в
среднем на 40—45%.
В перспективе 45% всего количества молока
будут давать крупные животноводческие
специализированные комплексы, а остальную часть-
небольшие механизированные
молочно-животноводческие фермы.
Для молочного животноводства можно
ограничиться выпуском двух типов по мощности
холодильных машин —
холодопроизводительностью 8000 и 30000 ккал/ч (второй тип для
крупных специализированных ферм). Ограничение
типов холодильного оборудования создает
благоприятные условия как в сфере их производства,
так и в сфере технического обслуживания,
ремонта и снабжения запасными частями.
Перспективно также внедрение в молочное
животноводство холодильного оборудования,
работающего с аккумуляцией холода.
Холодильная машина круглые сутки вырабатывает холод,
накапливая его в виде льда, который в часы
доек используется для быстрого охлаждения
парного молока. Это позволяет уменьшить
мощность применяемых агрегатов, увеличить
коэффициент использования машин и снизить
расход электроэнергии в часы пиковых нагрузок.
В соответствии с необходимой
холодопроизводительностью для различных по величине ферм
(см. таблицу) установлен типоразмерный ряд
холодильных машин A200—4800—7200 ккал/ч),
работающих с аккумуляцией холода.
В последнее время наблюдается тенденция к
более эффективному использованию
холодильного оборудования. Эксплуатируя его в режиме
совмещенных циклов холодильной машины и
теплового насоса, который характеризуется
коэффициентом эффективности совмещенного
цикла, можно достичь значительной экономии в
расходовании электроэнергии на получение единиц
холода и тепла. Подобные установки найдут
широкое применение в тех областях, где наряду
с получением холода необходимо и тепло.
Согласно существующим нормам расход тепла
8

олов
и
Количество
на ферме
100
200
400
600
800
1200
2000
о
с;
о
X
РЗ К
.ой
Потребност
де, ккал/су
30 000
60 000
120 000
180 000
240 000
360 000
600 000
ебность
л/ч
*й
Часовая поч
в холоде, к
1 200
2 400
4 800
7 200
9 600
14 400
24 000
6АЬ
о g^
5s?
Продолжител
работы ХОЛО.П
ной машины,
ки
24
24
24
24
24
24
24
води-
иины,
со со
Холодопро!
тельность ь
ккал/ч
1200
1200
4800
7200
4800
7200
7200
оло- 1
ин на
*3
Количество
дильных ма
ферме, шт.
1
2
1
1
2
2
3
Типоразмерный
ряд
холодильных машин,
ккал/ч
1200—4800—
—7200
(горячей воды) на молочных фермах составляет
15 л/(гол-сутки), или 1200 ккал/(гол-сутки).
Для крупных специализированных комплексов
с промышленной технологией обработки молока
расход тепла достигает 22 л/(гол-сутки), или
1800 ккал/(гол-сутки).
На основе данных потребления тепла и
реальных коэффициентов преобразования машин нами
произведены ориентировочные расчеты,
характеризующие экономию энергии на фермах при
использовании совмещенной холодильной
(теплонасосной) установки по сравнению с
раздельным получением холода от холодильных машин
и тепла от установок, преобразующих
электроэнергию непосредственно в тепло. Для ферм,
выпускающих первично обработанное молоко,
экономия энергии на технологические нужды
составит 62,5%, а для специализированных ферм
J?mi-i
/J 12
Рис. 1. Схема молокоохладительной теплонасосной уста
новки для молочнотоварных ферм:
/ — молочный насос; 2 — охлаждающая вода; 3—
теплоизоляция; 4 — съемные оросители; 5 — ванна для
охлаждения; 6 — перемычка для раздачи молока по
оросителям; 7— ТРВ; 8 — трубы испарителя; 9 — наружная
стенка бака; 10 — водяной насос; 11 —
фильтр-осушитель; 12 — теплообменник; 13 — ресивер; 14 —
компрессор; 15 — воздушный конденсатор; 16 — теплая вода;
17 — водяной конденсатор.
ФреоноВая линия
• • • • Молочная линия
Пастеризационный
контур
мдяная бода
Рис.2. Схема теплонасосной установки для пастеризации и охлаждения молока
в потоке на фермах:
1 — перегреватель; 2 — конденсатор; 3 — ресивер; 4 — компрессор; 5 — насос
горячей воды; 6 — пластинчатый пастеризатор-охладитель; 7 — насос ледяной
воды; 8 — испаритель; 9 — теплообменник; 10 — фильтр; 11 — ТРВ; I — секция
пастеризации; II — секция регенерации; III — секция ледяного охлаждения.
2 Холодильная техника № 1
9

с промышленной технологией обработки
молока — 41,5%.
В настоящее время Всесоюзный
научно-исследовательский институт электрификации
сельского хозяйства и Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности совместно разработали ряд
перспективных схем установок (работающих на базе
холодильного оборудования) для комплексного
получения холода и тепла в поточных линиях
термической обработки молока с регенерацией
тепла парного молока и воды, отработанной после
циркуляционной мойки оборудования.
С учетом тенденций развития современного
молочного животноводства разработаны два
типа опытных установок для животноводческих
ферм.
Первая из них (рис. 1) предназначена
главным образом для существующей системы
молочного животноводства, которая поставляет
Шесть десятилетий развития бытовых
холодильников характеризуются систематическим
расширением их функций, повышением
универсальности, стремлением к полной автоматизации
работы и исключению ручных операций по
обслуживанию, уменьшением габаритных
размеров (при одних и тех же емкостях) благодаря
совершенствованию холодильного агрегата и
теплоизоляции. Внешний вид и оформление
холодильников претерпели множество изменений,
связанных с главенством той или иной
художественно-эстетической концепции и состоянием
технической базы производства на определенном
этапе.
Применение компрессионных машин для
получения холода началось в конце XIX века. По
мере распространения холодильных машин,
лучше чем ледники обеспечивающих сохранение
продуктов, все настоятельнее проявлялась
необходимость продлить цепь холодильного хранения
и обеспечить сохранность скоропортящихся
продуктов от места их заготовки до места
потребления: в магазинах, ресторанах и домашнем
хозяйстве. Представление об организационных
трудностях того времени дают пожелания 1
Международного конгресса по холодильному делу,
to
первично обработанное молоко предприятиям
молочной промышленности. Установка
обеспечивает охлаждение парного молока до
температуры 4—6° С и получение горячей воды D5—
50° С, с возможным ее догревом до 90° С) для
технологических нужд.
Вторая установка (рис. 2) предназначена для
крупных специализированных ферм с
промышленной технологией обработки и выпуска
готового питьевого молока. Она обеспечивает всю
термическую обработку, предписанную ГОСТом
на готовое питьевое молоко, и получение
горячей воды на технологические нужды хозяйства.
Интересно отметить, что в данной установке
впервые в отечественной и зарубежной
практике тепло перегретых паров холодильного агента
(фреона) используется для пастеризации молока
(Авторское свидетельство № 235527. «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки», 1969, № 5).
621.565.92
состоявшегося в октябре 1908 г. в Париже [1],
заключающиеся в том, чтобы установки
небольших холодильных аппаратов для домашнего
пользования не приравнивались к антисанитарным
заведениям, когда такие установки представляют
гарантию почти совершенной непроницаемости
для жидкостей.
Попутно отметим, что на этом конгрессе
присутствовало 2000 делегатов, представлявших
более 40 стран мир. Представители России активно
участвовали в работе конгресса, на его
торжественном открытии председательствовал русский
инженер Дрейер.
В 1910 г. в США появился первый домашний
холодильник с машинных охлаждением [2, 3].
Первые домашние холодильники с
автоматическим регулированием температуры в камере
были выпущены в США в 1918 г. [2]. Фирма
«Кельвинейтор», организовавшая их
производство, продала в течение 1918 г. 67 аппаратов.
Уже в 1925 г., по данным «Стандарт Статистик»,
в США было изготовлено около 64 тыс.
холодильников с машинным охлаждением. С этого года
начинается быстрый рост их выпуска. Тем не
менее многие потребители в те годы еще
предпочитали по традиции пользоваться бытовыми лед-
Развитие конструкций компрессионных бытовых холодильников
Л. Н. ВАЙН
Московский автозавод им. И. А. Лихачева

никами. К 1921 г. их годовой выпуск в США
составил 750 тыс шт., а в 1925 г. — 1,3 млн. шт.;
всего в пользовании находилось около 19 млн.
ледников.
Новинка техники — холодильник с машинным
охлаждением — был очень громоздким (рис. 1).
Его объем примерно в 5 раз превышал емкость
камеры для хранения продуктов, а занимаемая
площадь пола равнялась ~1 м2.
В качестве теплоизоляции применяли пробку.
Толщина стенок достигала 140 мм.
Холодильник имел вид массивного кухонного шкафа или
буфета, чему в немалой степени способствовало
обилие разнообразных дверок. Холодильный
агрегат монтировался вверху или внизу. В
качестве холодильного агента использовали
сернистый ангидрид или аммиак. Их утечкя из
системы представляли опасность для здоровья
владельцев холодильников. Компрессор
приводился во вращение электродвигателем с
помощью ременной передачи. Поначалу
требовалось смазывать электродвигатель один раз в
неделю. К 1922 г. были сделаны определенные
успехи: на один холодильник в среднем приходилось
2,5 посещения обслуживающего персонала в
год. К 1924 г. число посещений сократилось
до 1, 5, а электродвигатель достаточно было
смазывать один раз в год.
Фирма «Дженерал Электрик», стремясь
повысить спрос на электроэнергию, а тем самым
на производимое этой фирмой электрическое
оборудование, занялась усовершенствованием
бытовых холодильников в целях расширения их
продажи. В 1926 г. была создана предложенная
датским инженером Стинструпом принципиально
новая конструкция — герметичная холодильная
машина, получившая название «Монитор Топ»
[4]. Компрессоры этой машины явились
родоначальниками семейства герметичных
компрессоров, применяемых до сих пор.
Появление компактного герметичного
холодильного агрегата и теплоизоляции из
стекловолокна и других волокнистых материалов
преобразило холодильник. Холодильная машина в
большинстве случаев устанавливалась на
крышке шкафа так, что испаритель находился внутри
шкафа, а компрессор и конденсатор вне его.
Крышка и смонтированный на ней агрегат
вставлялись в шкаф сверху без каких-либо монтажных
работ. Холодильники имели высокие ножки.
Между тем выпуск домашних холодильников
с машинным охлаждением начался и в Европе.
Первыми в 1926 г. появились холодильники
фирмы «А. Тевес». На Лейпцигской ярмарке 1928 г.
было уже восемь фирм-изготовителей
компрессионных холодильников емкостью от 140 до
500 л.
В Европе внедрение компрессионных холо-
2*
Рис. 1. Холодильник середины 20-х годов фирмы «Борзиг».
дильников в быт происходило еще медленнее,
чем в США. Вот некоторые цифры. В 1935 г,
находилось в пользовании холодильников с
машинным охлаждением (тыс. шт.): в Германии
30, в Англии 60, в Швеции около 17, в
Финляндии 2,5, в Чехославакии к концу 1933 г. — 3,36.
Формы и конструкции европейских моделей
были скопированы с американских (рис. 2).
В начале 30-х годов две крупные американские
фирмы «Вестингауз» и «Фриджидер» также
перешли на выпуск герметичных холодильных,
машин. Причем «Фриджидер» стала изготовлять
ротационные компрессоры. В качестве
холодильного агента в конце 30-х годов стали применять
новые вещества — фреоны. Изготовление фрео-
нов было освоено химической фирмой
«Дюпон», которая за 9,7 млн. долларов купила патент
на право его производства у «Дженерал Моторс».
В 30-е годы появились разнообразные по
конструкции модели холодильников. В этот период
положено начало почти всем техническим
решениям, получившим развитие в последующие годы
(в некоторых случаях через 20—30 лет).
В 1931 г. фирма «Сервел» впервые применила
в герметичных машинах в качестве
регулирующего органа капиллярную трубку. Фирма «Три-
колд Рефрижератор» стала выпускать новый тип
холодильника — двухкамерный, не
получивший тогда распространения. В нижней части
шкафа находилась низкотемпературная камера,
в верхней — плюсовая. Камеры охлаждались
двумя последовательно соединенными
испарителями (по одному в каждой камере) и одним
и

компрессором, как это принято и в настоящее
время. Еще более современное решение —
воздухоохладитель, правда для ледника, было
предложено в США. Теплый воздух из
холодильной камеры прогонялся вентилятором под
блоками льда, охлаждаясь, и затем снова
поступал в камеру. Вентилятор, управляемый
терморегулятором, работал циклично.
Воздухоохладители в компрессионных холодильниках стали
применять лишь через много лет. Крупные
холодильники зачастую для удобства
пользования имели две двери, расположенные рядом.
Такая двухдверная компоновка — характерная
черта новейших холодильников.
В 30-е годы появились холодильники
настенные и встроенные в кухонную мебель. Начали
применяться полки на внутренней панели двери.
В середине 30-х годов более привлекательной
и современной стала считаться плавная
скругленная форма изделий. Для создания впечатления
обтекаемости радиус верхнего угла корпуса
шкафа был увеличен, ножки стали маскировать
боковыми стенками, опущенными до низу. Для
декоративного оформления стали применять
полоски из нержавеющей стали. Требования рынка
(удобство пользования) заставили изготовителей
перейти преимущественно на нижнее
расположение холодильного агрегата, хотя это
усложнило его конструкцию и затруднило сборку
шкафа. Тенденция к «обтекаемости» усилилась в
последующие годы и господствовала в течение
двух десятилетий.
В 1935 г. насыщенность домашними
холодильниками в США достигла 50%, две трети из них
были с ледяным охлаждением и лишь одна треть
с машинным. К середине 30-х годов в
конкурентной борьбе между «ледяными» фабрикантами и
Фирмами-изготовителями малых холодильных ма-
Рис. 2. Холодильник (емкостью 120 л) начала 30-х годов
фирмы «Бош».
12
шин, восторжествовали последние. В 1934 г.
из проданных в США 1,7 млн. шт. домашних
холодильников 1,4 млн. шт., т. е. 82%,
составляли компрессионные холодильники, 100 тыс.
шт. — абсорбционные и 200 тыс. шт. —
ледники. В 1936 г. в США было продано свыше 2 млн.
компрессионных холодильников, в Германии —
около 40 тыс. шт. Завершающим аккордом в этой
борьбе явилось введение в 1935 г. НЕМА
(Национальной ассоциацией изготовителей
электротехнической продукции) стандартов на бытовые
холодильники, предъявлявших высокие
требования к показателям и качеству изделий, и
установление пятилетней гарантии на холодильный
агрегат [3].
В Советском Союзе в течение первых двух
пятилеток была создана материальная база для
производства товаров широкого потребления.
На январской сессии ЦИК в 1935 г. перед
отечественной промышленностью была поставлена
задача организации широкого выпуска бытовых
холодильников и небольших холодильников для
торговли. В 1939 г. на Харьковском тракторном
заводе был изготовлен первый бытовой
холодильник «ХТЗ-120» емкостью 120 л. Он работал на
сернистом ангидриде, холодильный агрегат
устанавливался сверху [5]. Начавшаяся вскоре война
прервала серийный выпуск холодильников. После
войны модернизированный вариант «ХТЗ-120»
стал выпускать под маркой «ЭКД-120» Московский
завод им. Орджоникидзе. Однако конструкция
холодильника к тому времени уже устарела.
Необходимо было спроектировать и наладить
серийный выпуск нового, современного
холодильника.
Эту задачу выполнил в короткий срок
коллектив автомобильного завода им. И. А. Лихачева.
В 1950 г. были изготовлены первые образцы
отечественного бытового холодильника емкостью
165 л с герметичной фреоновой холодильной
машиной. С 1951 г. было организовано серийное
производство холодильников, положившее
начало отрасли, занимающей в настоящее время
по объему выпуска третье место в мире
(в 1971 г. —4,5 млн. шт.).
В этом же году в Саратове был налажен
выпуск холодильников малой емкости (85 л).
К концу 1955 г. производство холодильников
достигло рекордного по тому времени уровня:
151,5 тыс. шт/год. Изготовление
компрессионных бытовых холодильников ввиду сложности
и новизны производства организовывалось в
специализированных цехах крупных
машиностроительных заводов, имеющих хорошую
производственную базу и квалифицированные кадры.
В 1963 г. вступило в строй головное
предприятие отрасли — Минский завод холодильников.
В следующем году общий выпуск бытовых хо-

Ш/.-~ ¦
Рис. 3. Холодильник «ЗИЛ» модель 62
емкостью 247 л:
а — общий вид; б — вид с открытой
дверью.
лодильников впервые превысил миллион штук.
Для удовлетворения потребности населения
в бытовых холодильниках производство их в
последующие годы непрерывно и стремительно
расширялось. Только за последние пять лет
построены шесть заводов и четыре
специализированных цеха по выпуску компрессионных
холодильников. Общая производительность
новостроек — свыше 1 млн. шт/год. Крупнейший
в нашей стране завод домашних
холодильников выпускает 600 тыс. шт. в год.
Самым крупным и одновременно надежным
отечественным холодильником по-прежнему
остается «ЗИЛ» [6]. В последней модели этого
холодильника современной прямоугольной формы
(рис. 3) удалось впервые в отечественной
практике обеспечить в низкотемпературном
отделении температуру —12° С.
Различие укладов и уровней жизни в США
и Европе определило расхождение в путях
развития бытовых холодильников. Для США
характерны крупные холодильники с емкими
морозильными отделениями [7], систематическое
увеличение числа приборов управления и
комфортных устройств и вследствие этого большая
энергоемкость холодильников. В Европе
преобладают холодильники более простые по
конструкции и меньшие по емкости.
В начале 40-х годов в связи с ростом
производства замороженных продуктов в США появились
двухкамерные холодильники с раздельными
камерами для хранения замороженных и свежих
продуктов. Их популярность в США быстро
росла. В Европе потребность в таких
холодильниках запоздала на десятилетие.
В настоящее время в СССР ведется подготовка
выпуска первых двухкамерных холодильников.
В этих моделях (рис. 4) испаритель плюсовой
камеры оттаивается автоматически в течение
нерабочей части каждого цикла. Талая вода
выводится по трубке из камеры. Снеговой покров
с испарителя низкотемпературной камеры
удаляется вручную всего несколько раз в году.
К 40-м годам установились два варианта
расположения холодильного агрегата,
применяемые до сего времени. Один вариант —
компрессор и конденсатор смонтированы внизу, под дном
холодильной камеры. В этом случае применялся
обычно конденсатор с пластинчатыми ребрами.
Второй вариант — конденсатор изготавливали
из труб, припаянных к листу, и устанавливали
на задней стенке шкафа. В обоих случаях
холодильная камера была на 300—500 мм приподнята
над полом.
Вторая половина 50-х годов принесла ряд
новшеств: стали выпускаться выскооборотные
компрессоры с внутренней подвеской; для
изготовления стенок внутренней камеры и панели
двери начали применять пластмассы; получила
распространение автоматическая система
оттаивания испарителя с обогревом и удалением
талой воды; был освоен новый прогрессивный
способ изготовления прокатно-сварных
испарителей из алюминия; началось серийное
производство холодильников для встраивания в
кухонную мебель. Наметилась тенденция возвращения
к прежней, прямоугольной, форме шкафа, дно
холодильной камеры стали располагать почти у
самого пола. Последнее обстоятельство,
неудобное для потребителя, было вызвано стремлением
максимально использовать пространство,
занимаемое шкафом. Отчасти поэтому в Европе
конденсаторы стали устанавливать
преимущественно на задней стенке шкафа. Изменилась
конструкция конденсаторов. Широкое распространение
получили конденсаторы с проволочными
ребрами (ввиду их технологичности) и листотрубные
с просечным и обжатым вокруг трубок листом.
13

Рис. 4. Двухкамерный холодильник «Бирюса» емкостью
185 л:
а — общий вид; б — вид с открытой дверью.
В 1959 г. в США приступили к серийному
производству двухкамерных холодильников
принципиально новой конструкции — с
принудительной циркуляцией воздуха внутри холодильника
(рис. 5). Преимущества нового способа
охлаждения — раздельное регулирование температуры
в камерах, возможность стабильного обеспечения
нулевой температуры для хранения
охлажденного мяса, полная автоматизация процесса
оттаивания, поскольку обогрев и оттаивание
воздухоохладителя не влияют на температуру
сохраняемых продуктов, отсутствие оседания инея
на замороженных продуктах — обусловили
широкое распространение таких холодильников
в США, Канаде и Австралии.
14
В последние годы в США преобладают
холодильники с принудительной циркуляцией
воздуха. Их удельный вес в продаже 1970 г. составил
63% [8].
В течение последних двух лет ряд ведущих
японских фирм также освоил производство
холодильников с принудительной циркуляцией
воздуха, защищенное собственными патентами.
В Японии впервые холодильники с
принудительной циркуляцией воздуха стали изготовлять
емкостью 150—250 л, в то время как в США
минимальная емкость равна 400 л.
В 1971 г. к выпуску таких холодильников
приступила крупнейшая итальянская фирма «Иньис».
В начале 60-х годов интенсивность внедрения
пластических масс в холодильную
промышленность значительно возросла. Дошла очередь
и до теплоизоляции. Применение вместо
стекловолокна пенопластов, полиуретана позволило
уменьшить толщину стенок холодильника до
25—30 мм. Емкость холодильника при тех же
габаритных размерах увеличилась на 30%. В
дальнейшем преимущественное развитие
получил полиуретан, вспениваемый непосредственно
в простенках шкафа фреоном-11.
Характерные черты холодильников конца 60-х
и начала 70-х годов: низкая температура в
низкотемпературном отделении (—18° С),
автоматическое оттаивание испарителя и удаление
талой воды, небольшая масса.
В США холодильники являются, как правило,
многофункциональными аппаратами. В последних
моделях ^холодильников с принудительной
циркуляцией воздуха плюсовая камера имеет
несколько температурных зон для хранения
различных продуктов; в низкотемпературной камере
хранятся замороженные продукты. В
холодильнике установлены автоматические льдогенератор
иг;-водоохладитель, причем для выдачи льда и
Рис. 5. Двухкамерный холодильник емкостью 500 л с
принудительной циркуляцией воздуха.

холодной воды снаружи, в двери, устроена
специальная ниша.
Основными конструкционными и
декоративными материалами стали алюминий и
пластмассы. Из алюминия изготовляют испаритель,
иногда внутреннюю камеру, молдинги, барьеры и т. п.
Анодированный алюминий применяют также в
декоративных целях. Пластмассы
используются для изготовления теплоизоляции, внутренней
камеры, панели двери, сосудов, барьеров,
дверок отделений и для декоративных целей. В
холодильниках высшего класса внутренняя камера
и сосуды обычно изготавливаются из
эмалированной стали.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Извлечения'из трудов Первого Международного
конгресса по холодильному делу 1908 г. С.-П., 1910.
Рост перевозок скоропортящихся пищевых
продуктов в России потребовал перехода от
изотермического к машинному охлаждению и к
концу XIX века для получения низких температур
на судах, предназначавшихся для перевозки
мяса по Волге, были впервые применены
холодильные машины. Затем машинное охлаждение
использовалось на судах, эксплуатировавшихся
на Енисее и Амуре, а в 1910—1911 гг. на
морских судах.
Первые судовые холодильные машины были
воздушные, а затем паровые углекислотные.
В СССР в 30-е годы было организовано
серийное производство аммиачных холодильных
машин на московских заводах «Компрессор»,
«Красный факел» и «Искра». В это же время было
введено в эксплуатацию рефрижераторное судно
«Рефрижератор № 3», оборудованное
рыбоморозильными аппаратами и аммиачными
холодильными машинами отечественного производства.
После Великой Отечественной войны начался
бурный рост рыбопромыслового и транспортного
рефрижераторного флота страны.
К 1972 г. суммарная производительность
морозильных установок увеличилась по сравнению
с 1950 г. более чем в 100 раз, грузовместимость
рефрижераторных трюмов — почти в 60 раз, а
по сравнению с 1960 г. — соответственно в 7,2 и
в 4,3 раза.
Развитию рефрижераторного флота
содействовал прогресс отечественного холодильного маши-
2. А 1 t]h о u s e A., Turnquist. G. Modern electric
and gas refrigeration. Chicago, 1946.
3. С u b e H. Bau und Betrieb von Kuhlmobeln und
kleinen gewerblichen Kuhlr aumen. Handbuch derR al-
tetechnik, Band XI. Springer — Verlag, 1962.
4. W о о 1 г i с h W. The history of ^refrigeration. «ASH-
RAE J.», 1969, July.
5. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 3. М., Госторгиздат, 1962.
6. Кругляк И. Н., Фильченков Н. А.,
Голо в к и н К. С. Домашние компрессионные
холодильники. М., Машиностроение, 1964.
7. Вейнберг Б. С. Домашние холодильники в США.
«Холодильная техника», 1969, № 2.
8.~Вейнберг Б. С, В айн Л. Н. Анализ
отечественных и зарубежных конструкций
домашних компрессионных холодильников (обзор).
М., ЦНИИТЭИлегпищемаш, 1969.
621.565.9:629.12
ностроения. Были созданы холодильные машины
и оборудование, отвечающие требованиям
работы в судовых условиях. Появилось
холодильное оборудование для судовых систем
кондиционирования воздуха и установок, охлаждающих
провизионные камеры.
В 1955 г. ЦКБХМ совместно с заводом
«Компрессор» для рефрижераторов типа «Актюбинск»
была создана первая аммиачная судовая
холодильная установка рассольного охлаждения с
тремя двухступенчатыми машинами МХМ-АДС-
150 (одна машина резервная), предназначенная
для поддержания в трюмах температуры —
—18° С. Холодопроизводительность каждой
холодильной машины 117 тыс. ккал/ч при
температуре кипения —33° С и конденсации 30° С [1 ].
Позднее для обеспечения в морозильных
аппаратах низких температур были разработаны
аммиачные холодильные машины
двухступенчатого сжатия с полным промежуточным
охлаждением. На средних рыболовных траулерах
(СРТ) стали устанавливаться холодильные
машины с двухступенчатыми компрессорами ДАУ50,
а на больших морозильных траулерах (БМРТ) —
с компрессорами ДАУ80 производительностью
соответственно 50 и 80 тыс. ккал/ч при
температуре кипения — 40° С и конденсации 35° С.
На базе компрессора ДАУ80 для БМРТ
создана холодильная машина МХМ-240,
предназначенная для замораживания рыб в
морозильных аппаратах непосредственного охлаждения
Холодильное оборудование на судах рыбопромышленного флота
И. К. САВИЦКИЙ, Г. А. КАНЫШЕВ, Л. П. ГРИШУТКИНА
ВНИИхолодмаш
15

и для охлаждения трюмов до температуры—18°С.
На БМРТ принято рассольное охлаждение
трюмов, а на СРТ — с помощью воздухоохладителей
непосредственного охлаждения.
Крупными аммиачными холодильными
машинами МХМ-400, разработанными ВНИИхолод-
машем, были оснащены производственные
рефрижераторы типа «Таврия». Машина
обеспечивает замораживание 50 т рыбы в сутки,
выработку чешуйчатого льда в льдогенераторах,
охлаждение трюмов.
Необходимость дальнейшего снижения
температур замораживания рыбы и ее хранения в
трюмах — до — 25ч—30° С, а также повышения
надежности установок потребовало изменения
направления развития низкотемпературных
машин путем использования ротационных
многопластинчатых бустер-компрессоров и применения
в ступени высокого давления поршневых
компрессоров. Такого типа холодильные машины с
ротационными бустер-компрессорами РАБ300С
применены на супертраулерах типа «Алтай»
для замораживания 50 т рыбы в сутки в
морозильных аппаратах (температура кипения —45° С),
охлаждения трюмов до —25° С, охлаждения
рыбы в аккумуляторах и приготовления
чешуйчатого льда в льдогенераторах.
Особое место занимает холодильная установка
крупнейшей плавучей рыбообрабатывающей
базы «Восток» с 14 траулерами на борту. Общая
холодопроизводительность установки в рабочих
условиях 5,5 млн. ккал/ч. Система,
обеспечивающая замораживание 180 т рыбы в сутки при
температуре кипения — 42° С, обслуживается
шестью ротационными бустер-компрессорами
РАБ300С и тремя поршневыми компрессорами
АУУ400 второй ступени.
До последнего времени на 60—70% судовых
холодильных установок в качестве холодильного
агента использовался аммиак. Однако взрыво-
опасность и токсичность аммиака требовали
соблюдения специальных правил по технике
безопасности, что усложняло конструкцию и
повышало стоимость постройки собственно судна.
Замена аммиака фреонами позволила упростить
как само судно (для размещения оборудования
не требуется выделения отдельных
изолированных помещений), так и холодильную установку.
Кроме того, фреоновые установки могут быть
полностью автоматизированы. Использование
фреонов в судовых холодильных установках
полностью сняло ограничения Регистра СССР,
которые предъявляются при работе с аммиаком.
Фреон-12 уже давно стали применять в
холодильных установках для охлаждения провизион- ,
ных камер и систем кондиционирования
воздуха. Производственные холодильные
установки, работающие на фреоне-12, применяютсят/на
среднетоннажных судах типа «Бологое», прием-
но-транспортных судах ПТС-150 и судах
«Дружба».
Для малых рефрижераторных траулеров типа
«Карелия» холодильная установка на фреоне-12
была создана в 1964 г. [2]. В ней впервые были
применены агрегаты МАКБ12 и МАКБ25 с бес-
сальниковыми компрессорами, серийно
выпускаемыми Мелитопольским заводом холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ [3].
В 1966 г. вступил в строй БМРТ «Гижига»,
оборудованный холодильной установкой с
двухступенчатыми компрессорами ДФУ80 и кожу-
хотрубными испарителями с внутритрубным
кипением, работающей на фреоне-22 [4].
В настоящее время практически во всех
монтируемых на новых типах судов
низкотемпературных холодильных установках в качестве
холодильного агента применяется фреон-22.
Аммиачные холодильные установки
непосредственного охлаждения применялись только для
скороморозильных аппаратов, льдогенераторов
и воздухоохладителей трюмов объемом до 200 м3.
С внедрением фреона-22 появилась возможность
использовать эти установки для охлаждения
трюмов большей емкости. Установки могут быть как
децентрализованные, так и централизованные.
В связи с неограниченным районом плавания
морских судов в различных широтах судовые
холодильные установки рассчитывают на
температуру охлаждающей забортной воды до 32° С.
Для этих условий холодильная установка с
поршневым компрессором при работе на фреоне-22
может выполняться с одноступенчатым сжатием
до температур кипения —25-.—35° С. Для
получения более низких температур кипения
необходимо осуществлять двухступенчатое сжатие
с промежуточным охлаждением.
Применение винтовых маслозаполненных
компрессоров с интенсивным отводом тепла в
процессе сжатия за счет впрыскивания большого
количества масла позволяет обеспечить
температуру кипения —45° С при одноступенчатом
сжатии.
По сравнению с поршневыми и ротационными
пластинчатыми компрессорами винтовые
компрессоры экономически выгодны, более надежны и
долговечны в работе, имеют меньшие габаритные
размеры и массу, обеспечивают плавное
регулирование производительности, полностью
автоматизированы и динамически уравновешены.
На рис. 1 показан агрегат 5ВХ-350/5ФС с
винтовым компрессором, предназначенный для
работы на фреоне-22 в диапазоне температур
кипения от —25 до —45° С. Он разработан СКВ по
компрессоростроению (г. Казань) совместно с
ВНИИхолодмашем. Агрегат представляет
собой одноблочную конструкцию, включающую
№

Рис. 1. Агрегат 5ВХ-350/5ФС с винтовым компрессором:
/ __ маслоотделитель 2-й ступени; 2 — приборный щит;
3 — газовый фильтр; 4 — винтовой компрессор; 5 —
щит датчиков; 6 — маслоохладитель; 7 —
маслоотделитель 1-й ступени; 8—электромаслонасос.
маслозаполненный винтовой компрессор,
маслоотделители первой и ^второй ступени,
маслоохладитель, масляную систему, щиты
контрольно-измерительных и защитных приборов. Масло
ХА-30 по ГОСТ 5546—66.
Агрегат полностью автоматизирован, включает
в себя устройство для автоматического
экономичного регулирования производительности и
разгрузки при пуске, комплектуется пультом аьто-
матического управления, диапазон
регулирования от 100 до 10%. Привод регулятора
производительности осуществляется с помощью
реверсивного электродвигателя через редуктор в
зависимости от давления всасывания или
температуры в трюме.
Техническая характеристика агрегата 5ВХ-350/5ФС
Холодопроизводительность при f0=—15°С и
fK=30°C, тыс. ккал/ч 350
Мощность, потребляемая компрессором, кВт 127
Количество воды на маслоохладитель, м8/ч . . 10
Унос масла из агрегата, г/ч 100—120
Габаритные размеры, мм
длина 3400
высота 2100
ширина . Ю00
Масса агрегата, кг 4280
На современных рефрижераторных судах в
низкотемпературных холодильных установках
большой производительности преимущественно
используются одноступенчатые агрегаты с
винтовыми компрессорами на фреоне-22.
Для мало- и среднетоннажных судов
применяются одноступенчатые холодильные установки
установках бессальниковые компрессоры,
которые будут работать при более низких
температурах кипения.
В малых и средних низкотемпературных
холодильных установках с бессальниковыми
компрессорами перспективно применение фреона-
502, позволяющего при одноступенчатом сжатии
достигать температуры кипения до —55° С [5].
Как показали исследования, в режиме
температуры кипения —40° С и конденсации 35° С
холодопроизводительность установки на фреоне-
502 на 22 % выше, удельная
холодопроизводительность на 12% больше, температура нагнетания
на 30° С ниже, а температуры масла и обмоток
электродвигателя на 15° С ниже, чем при работе
на фреоне-22 [6].
Переход в производственных холодильных
установках рыбопромыслового и транспортного
рефрижераторного флота с аммиака на
нетоксичные взрывобезопасные агенты (фреон-22)
потребовал, кроме создания специальных
низкотемпературных поршневых и винтовых
компрессоров, разработки новой теплообменной
аппаратуры — конденсаторов, испарителей,
воздухоохладителей и пр. Разработаны ряды конденсаторов
с низкооребренными трубками теплообменной
поверхностью от 10 до 315 м2, ряды кожухотруб-
ных испарителей с подачей холодильного агента
в трубки, имеющих внутреннее оребрение
поверхностью от 16 до 200 м2, а также ряд
воздухоохладителей поверхностью от 31,5 до 250 м2.
Все суда с неограниченным районом плавания
оснащаются фреоновыми холодильными
установками для кондиционирования воздуха. Широко
применяются системы кондиционирования
воздуха с непосредственным кипением
холодильного агента в воздухоохладителях кондиционеров.
С учетом больших колебаний тепловых
нагрузок на кондиционеры в связи с расширением
районов плавания и значительными изменениями
температуры наружного воздуха и забортной
воды ВНИИхолодмашем и Читинским
машиностроительным заводом созданы холодильные
агрегаты с автоматическим регулированием
производительности методом электромагнитного
отжима клапанов.
Выпускается ряд из четырех агрегатов холо-
допроизводительностью 60, 85, 120 и 160 тыс.
ккал/ч при температуре кипения 5° С и
температуре охлаждающей воды 28° С с регулированием
производительности от 100 до 25% [7].
На крупных судах в ряде случаев по условиям
размещения и обслуживания машин и холодо-
на фреоне-22 с поршневыми компрессорами, рабо^ снабжения помещений целесообразно применение
при температуре кипения —35° $• ^^
тающими при температуре кипения —зо~ у. ^истем
Разработка нового ряда компрессоров, рак* ё&дой
считанных на повышенную разность давлений/ *$Ц1
(Др=21 кгс/см2), позволит применять в судовдк
с промежуточным холодоносителем —
3 Холодильная техника № 1
/х f^/V
пускается ряд фреоновых водоохлаждающих
fo на широкий диапазон производитель-
,0кЧ

ности. Эти машины компонуются в виде двух
агрегатов — компрессорно-конденсаторного и ис-
парительно-регулирующего или компрессорного
и испарительно-конденсаторного.
Перспективно создание комплексных водоох-
лаждающих машин, скомпонованных в одном
агрегате и поставляемых на суда с большой
степенью заводской готовности. В этих полностью
автоматизированных машинах на фреоне-22
будут использованы бессальниковые компрессоры
с регулированием производительности из нового
ряда; работы по монтажу на судне будут
сводиться к установке машин на фундамент и
подключению воды и электроэнергии.
"На рис. 2 показана судовая водоохлаждающая
машина производительностью 127 тыс. ккал/ч
при температуре воды на выходе из испарителя
6° С и температуре охлаждающей воды
28° С.
Применение новых холодильных машин и
установок с нетоксичными холодильными агентами
при полной автоматизации управления
обеспечит эффективное хранение при транспортировке
скоропортящихся продуктов, повысит
безопасность эксплуатации, улучшит условия труда
и быта экипажа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Зайцев В. П., Ниточкин А. Е., Попы-
р и н И. А., С у р в и л л о А. Л., Ч у л и н Н. И.
Рефрижераторные суда, Л., Судпромгиз, 1963.
2. Гришуткина Л. П., Савицкий И. К.
Эксплуатация на судах холодильных машин с бессальни-
ковыми компрессорами. «Холодильная техника», 1969,
№ 7.
Новые малотоннажные
В связи с быстрым ростом сети общественного
питания и увеличением выпуска готовых
кулинарных изделий и полуфабрикатов большое
значение придается развитию
специализированного малотоннажного транспорта для
внутригородских перевозок.
Особые условия эксплуатации (частые
открывания дверей кузова при доставке грузов
в несколько пунктов; длительные стоянки
автомобиля в местах погрузки и разгрузки; неболь-
Рис. 2. Судовая водоохлаждающая машина холодопро-
изводительностью 127 тыс. ккал/ч:
/ — бессальниковый компрессор; 2 — испаритель; 3 —
конденсатор; 4 — приборный щит; 5 — шкаф управления.
3. Мельников А. Я. Фреоновые компрессоры
Мелитопольского завода холодильного машиностроения.
«Холодильная техника», 1965, № 1.
4. Афонина Т. Л., А г л и ш А. Н., И о -
нов А. Г., Б у т а к о в Ю. Н.,
Чеботарев В. М. Результаты испытаний фреоновой
холодильной установки на БМРТ «Гижига». «Судостроение»,
1968, № 3.
5. Д е е в П. Г., Н и к о л а е в В. М.,
Павлов Р. В., Быков А. В., К а л н и н ь И. М.
Основные направления развития холодильного
машиностроения в 1971—1975 гг. «Холодильная техника»,
1969, № 6.
6. Быков А. В., Сапронов В. И. Исследование
характеристик бессальникового компрессора при
работе на фреоне-502. «Холодильная техника», 1971,
№6.
7. Савицкий И. К., Щербаков B.C., Г р у -
зинцев И. А., ЛегкоступоваВ. М.,Гра-
бовский Ю. Б., Акимов В. И.
Автоматическое регулирование производительности судовых
холодильных агрегатов. «Холодильная техника», 1972,
№ 10.
629.114.44
изотермические кузова
шие скорости движения его по городу; перевозка
продуктов, требующих поддержания различной
температуры воздуха в кузове и др.)
предъявляют специфические требования к конструкции
кузова, охлаждающим устройствам и
организации перевозок.
Одним из видов малотоннажного транспорта
для внутригородских перевозок
скоропортящихся грузов являются изотермические
автофургоны. Нормальная и длительная эксплуата-
И. Д. БАРУЛИНА, М. М. ПОВАРЧУК
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Ю. А. СИМОНЯН, Р. А. МЕЛИКЯН
Ереванский автомобильный завод
18

Изоляционный материал
Плотность, кг/м»
Коэффициент
теплопроводности,
Вт/(м.°С)
Коэффициент па-
ропроницаемости,
г/(ч-м.Па)
Прочность на
изгиб, Н/см8
Пенополистерол ПСБ
Пенопласт ФРП-1 (заливочный) .
Пенополистерол ПС-4
Жесткий пенополиуретан ППУ-3 .
20—30
40—60
60—80
40—50
0,041
0,041
0,046—0,058
0,032—0,035
ИХ 10-е
75ХЮ-6
19 X Ю-6
15хЮ-6
14,7—19,6
14,7—24,5
98—147
29—34
ция их в значительной степени определяется
конструкцией кузова.
Во время движения автофургона конструкция
кузова подвергается сильным механическим
напряжениям, перекашиваниям, вибрациям,
а также большим термическим нагрузкам. Так,
на стоянке вследствие солнечной радиации
температура наружной обшивки кузова иногда
достигает 80° С, в то время как внутренняя
обшивка в этот момент может иметь довольно
низкую температуру — до —20е С.
До недавнего времени все изотермические
кузова изготовляли с каркасами смешанной
конструкции: наружный из железных или
алюминиевых профилей, а внутренний — деревянный.
К каркасам крепили внутреннюю и наружную
обшивку, а между ними укладывали изоляцию.
В последние годы благодаря развитию
техники производства пластмасс конструктивное
исполнение кузовов изменилось. Вместо
металлических профилей применяют профили из
пластмасс, что уменьшает теплопередачу.
За рубежом уже есть конструкции, которые
целиком изготовлены из пластмассы (так
называемая конструкция «сэндвич»). Это в
основном малотоннажные автомобили длиной до 6 м.
Крупные же авторефрижераторы, которые имеют
подвесные устройства для туш, выполняют с
металлическими каркасами [1]. Чтобы уменьшить
влияние каркаса, который создает тепловые
мостики, применяют материал, плохо
проводящий тепло.
Большое значение имеет выбор изоляции.
В зависимости от заданной температуры
перевозки и исполнения изоляции толщина ее
колеблется от 50 до 200 мм. В целях увеличения
полезного объема кузова необходимо применять
высокоэффективные изоляционные материалы с
малым коэффициентом теплопроводности. Кроме
того, нужно учитывать и прочностные свойства ее.
В таблице приведены наиболее
распространенные в настоящее время в Советском Союзе
изоляционные материалы для изотермического
транспорта.
Как видно из таблицы, для изоляции
автокузовов применяются пеноматериалы на
различной основе. Они обладают небольшой
плотностью, низким коэффициентом
теплопроводности. «Старение» пеноматериалов, как показали
зарубежные опыты [1], относительно велико в
первый и второй год эксплуатации, а затем
коэффициент теплопередачи ограждений
стабилизируется.
Изоляция из пеноматериалов выполняется
или в виде плит различной толщины, которые
укладываются между обшивками, или
вспенивается непосредственно в конструкции кузова.
Одним из основных требований, которые
предъявляются к наружной и внутренней
обшивке кузовов, является плотность. В настоящее
время этому требованию в большей степени
отвечает стеклопластик. Чтобы уменьшить
влияние диффузии водяных паров, за рубежом для
наружной обшивки малотоннажных автомобилей
применяют алюминиевые листы, а для
внутренней — пластмассы. В СССР наиболее
распространена наружная обшивка из стальных листов,
а внутренняя из дюралюминия или
оцинкованной стали.
Важным вопросом является выбор количества
дверей, их размеров, расположения и
конструкции. Во избежание потерь холода число и
размеры дверей должны быть минимальными. Но
условия эксплуатации, особенно
внутригородского транспорта, требуют иногда устройства
дверей не только на полный проем задней стенки,
но и дополнительной боковой двери. В этом
случае необходимо обращать внимание на
качественное уплотнение дверных проемов.
Известны различные конструкции дверей.
Так, фирма «Мерседес Бенц» применяет
систему двойных дверей, фирма «Америо Форд»
делает кузова стремя камерами, каждая из которых
имеет свою дверь-люк небольшого размера [2].
С учетом всех перечисленных современных
требований, предъявляемых к изотермическим
кузовам Ереванский автомобильный завод
выпустил опытную партию изотермических кузовов.
Кузов закрытый, цельнометаллический,
вагонного типа, с несущим основанием (рис. 1).
В грузовом отделении предусмотрена одна
задняя одностворчатая дверь, которая
открывается на 180° и фиксируется в открытом
положении. Дверь имеет замок, а также наружный
и внутренний уплотнитель, обеспечивающий
влаго- и пыленепроницаемость кузова.
Внутренняя обшивка изготовлена из листового
алюминия толщиной 1,2 мм с проштампованными в го-
3*
19

Рис. 1. Общий вид изотермического автофургона.
ризонтальном направлении зигами. Это
позволило увеличить жесткость листа и предохранить
внутреннюю обшивку от повреждения грузом.
Настил пола выполнен из листового алюминия
толщиной 3 мм также с проштампованными в
продольном направлении зигами, что исключило
необходимость установки дополнительных реек-
салазок. При стыковке (внахлестку) листов
внутренней обшивки и пола применен герметик
ВГК-18-2.^Кроме того, после окончательной
сборки внутренней обшивки все стыки
промазывают эпоксидной шпаклевкой с применением
отвердителя полиэтилен-полиамина. Пол
неровный: имеется две надколесные арки,
выступающие в кузов.«/Наружная обшивка кузова
изготовлена из стальных листов.
Внутренняя обшивка соединена с наружными
металлическими частями брусками из
пенопласта ПС-1. С боковиной бруски связаны с помощью
скобы-зажима из листовой стали толщиной
0,9 мм. Внутренняя обшивка крепится к
брускам ПС-1 скобами с помощью самонарезных
винтов. Отверстие под винт промазывают гермети-
Рис. 2. Соединение наружной и внутренней обшивок
кузова:
а — скоба-зажим; б — узел соединения; 1 — брусок из
пенопласта ПС-1; 2 — внутренняя обшивка; 3 — скоба-
зажим; 4 — винт самонарезной.
20
ком, который, кроме создания герметичности
при загустевании, удерживает винт от
самопроизвольного вывертывания (рис. 2).
Собранную конструкцию кузова заливают
посекционно пенопластом ФРП-1. Через
заливочные отверстия в нижней части внутренней
обшивки сначала заливают боковины, затем
перегородку, дверь и крышу. При вспенивании
газы выходят через выходные отверстия в крыше
автомобиля. Все отверстия после окончания
заливки закрывают крышками на герметике и
промазывают эпоксидной шпаклевкой. Толщина
изоляции 100 мм.
Один из опытных образцов изотермического
автофургона прошел испытания на стенде
лаборатории холодильного транспорта ВНИХИ.
Цель испытаний — определение коэффициента
теплопередачи ограждений кузова.
Испытания проводили по методу
стационарного теплового потока. При этом использовали
способ непрерывного нагрева кузова изнутри до
достижения в нем постоянной температуры [3].
В результате ряда тепловых испытаний
выведена формула
k = 0,095 + 0,008*Orp ккал/(ч-м2.° С),
или
k = 0,11 + 0,008/огр Вт/(м2.° С),
что при рабочих условиях (tBll = 2° С и tHaV> =
= 30° С) составляет 0,23 ккал/(ч-1^0 С), или
0,27 Вт/(м2.°С). Г~
После стендовых испытаний автофургон был
подвергнут эксплуатационным испытаниям, за
время которых он прошел 70 тыс. км. Затем
для определения качества изоляции были
проведены повторные исследования на стенде.
Результаты показали, что коэффициент
теплопередачи ограждений кузова не изменился [4].
На рис. 3 представлены результаты испытаний
кузова до и после эксплуатации.
В соответствии с требованиями «Соглашения
о международных перевозках скоропортящихся
пищевых продуктов и о специальных
транспортных средствах, предназначенных для этих
перевозок» коэффициент теплопередачи
изотермических кузовов с усиленной изоляцией не
должен превышать 0,4 Вт/(м2-°С).
^^ 1'
.-^* '
54^
2^
6
....
•
3 с
1
~15 20 25 30 35. ^02п°С
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплопередачи k от
температуры ограждения |Y0rp (k = 0,11+0,008 *0гр):
ф — результаты испытаний до эксплуатации; О —
результаты испытаний после эксплуатации.

Согласно вышеизложенному можно сделать
вывод, что применение заливной изоляции для
специализированного автотранспорта позволит
создавать изотермические кузова с
теплотехническими качествами на уровне лучших
мировых образцов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Bornschlegt A. Technische Gesichtspunkte der
Ausstattung von Fahrzeugen und deren Tiefkuhlein-
richtungen, Dritte Europaische Eiskremkonferenz,
Berlin, 1967.
2. Барулина И. Д., Поварчук М. М.
Малотоннажные автомобили-холодильники с машинно-
аккумуляционной системой охлаждения. Отчет
ВНИХИ, 1966.
3. Барулина И. Д. Испытание опытных и головных
образцов авторефрижераторов и изотермических
автофургонов. Отчет ВНИХИ, 1967.
4. Барулина И. Д., Поварчук М. М., С о -
р о к и н Ю. Г. Исследование работы
малотоннажных изотермических автофургонов и
авторефрижераторов с приводом холодильной установки от
двигателя автомобиля. Отчет ВНИХИ, 1970.
628.84
Холодоснабжение установок кондиционирования воздуха
в комплексе зданий на проспекте Калинина в Москве
С. А. АМИРДЖАНОВ
ГПИ «Сантехпроект»
С. Л. ГОМБЕРГ, Я. Г. КРОНФЕЛЬД
Управление «Моспроект-2»
Для централизованного холодоснабжения
установок кондиционирования воздуха в
комплексе зданий, расположенных на южной
стороне проспекта Калинина в Москве *,
Государственным проектным институтом «Сантехпроект»
и Управлением «Моспроект-2» разработан
проект холодильной станции, которая введена в
эксплуатацию летом 1969 г.
В помещении холодильной станции
установлено пять турбокомпрессорных холодильных
машин марки ХТМФ-235-2000-11 (рис. 1)
Казанского компрессорного завода, работающих
на фреоне-12, общей холодопроизводительностью
10,5 Гкал/ч (при t0 = 5° С, <к = 35° С). Три
машины обеспечивают холодом установки
кондиционирования воздуха административных
зданий, две — комплекса торгово-бытового об
служивания (КТБО). Привод каждого
турбокомпрессора осуществляется синхронным
электродвигателем СТМ-800-2 мощностью 800 кВт,
питающимся током напряжением 10 кВ.
В связи с особенностями систем
кондиционирования воздуха высотных административных
зданий и КТБО (схема обработки воздуха,
гидродинамика и др.) для них были приняты
независимые циркуляционные контуры
холодоснабжения.
Административные здания обслуживаются
системой кондиционирования воздуха, в которой
потребителями холода являются поверхностные
воздухоохладители центральных кондиционеров,
обрабатывающие наружный (первичный)
воздух, и теплообменники эжекционных
кондиционеров-доводчиков (ЭКД). Для этой системы
впервые в Советском Союзе применена закрытая
замкнутая циркуляционная схема без
промежуточных резервуаров, с расширительным
баком, одной группой циркуляционных насосов,
соединяющих в единый контур циркуляции
холодоносителя испарители, поверхностные
воздухоохладители центральных кондиционеров
и теплообменники ЭКД. Статическое давление
в контуре около 10 кгс/см2.
В целях уменьшения гидродинамического
давления в испарителях циркуляционные насосы
установлены после них по ходу движения
холодоносителя.
См. журнал «Холодильная техника», 1972, № 12. Рис. 1. Холодильные машины ХТМФ-235-2000-11.
21

Холодоснабжение эжекционной системы
кондиционирования воздуха осуществляется по
схеме, приведенной на рис. 2. Охлажденная в
испарителях до температуры 6—7° С вода по
магистральным трубопроводам, от которых
ответвляются вводы в каждое здание, подводится
к воздухоохладителям центральных
кондиционеров и теплообменникам эжекционных
доводчиков.
Чтобы избежать выпадения конденсата на
поверхностях теплообменников ЭКД,
температура воды, подаваемой к ним, повышается до
11—12° С с помощью смесительных насосов,
установленных в каждом здании. Для
поддержания постоянного расхода воды через
испарители между трубопроводами прямого и
обратного холодоносителей установлен
автоматический регулятор перепада давлений.
В схеме предусмотрены также устройства,
обеспечивающие необходимый гидравлический
режим для нормальной работы регулирующих
органов воздухоохладителей центральных
кондиционеров и теплообменников ЭКД.
Холодоснабжение установок
кондиционирования воздуха КТБО осуществляется по
открытой комбинированной схеме — артезианской
водой с температурой 9—10° С и водой,
охлажденной в испарителях двух турбомашин до
той же температуры.
Артезианская вода в количестве 250 м3/ч
двумя насосами подается в бак артезианской
воды. Верхний и нижний уровень в нем
поддерживается с помощью реле, регламентирующих
работу артезианских насосов. Холодная вода из
этого бака и вода, охлажденная в испарителях,
поступает в подающий трубопровод. После
воздухоохладителей часть отработанной воды в
объеме, равном количеству добавляемой
артезианской воды, сбрасывается в бак речной воды и
затем используется для охлаждения
конденсаторов, а остальная — поступает вновь на
охлаждение в испарители. Суммарная холодопроиз-
водительность комбинированной схемы
составляет 5,25 Гкал/ч.
Заданное гидростатическое давление в
контуре циркуляции холодоносителя для КТБО
поддерживается регулятором давления до себя.
Постоянный перепад давлений в трубопроводах
„ л nvi&_
Н Л 1М§~
э-4 v| I UhLSeL-
1
\щ
щ
п m <
Ып
11 ./ "^
Н^ Л Иг?
&-? Ч - \U-$
П JP/ "^
Рис. 2. Принципиальная схема контуров циркуляции холодоносителя и охлаждения конденсаторов:
/ —конденсатор; II — испаритель; /// — насос 8НДВ контура холодоснабжения административных зданий; IV —
насос 8НДВ контура холодоснабжения КТБО; V — насос 8НДВ системы охлаждения конденсаторов; VI — насос
6НДВ контура холодоснабжения КТБО; VII — фильтр-очиститель; VIII — коллектор; IX — бак речной воды; X —
бак артезианской воды; XI — водомеры; XII — диафрагма камерная; Х1ПУ XX — регулятор перепада давлений;
XIV — задвижка с электроприводом; XV — клапан обратный; XVI — задвижка ручная; XVII — насос 12НДВ^
речной воды; XVIII — насос артезианской воды; XIX — регулятор давления до себя; 1,2 — прямой и обратный хо-
лодоноситель контура административных зданий; 3, 4 — прямой и обратный холодоноситель контура КТБО; 5, 6—
прямая и обратная артезианская вода; 7 — вода, охлаждающая конденсаторы; 8 — вода речная; 9 — подпитка от
насосов в бойлерной и перемычка между системами холодо- и теплоснабжения.
22

прямого и обратного холодоносителей и
постоянный расход воды через испарители
поддерживается регулятором перепада давлений,
как и в контуре для административных зданий.
При холодонагрузках менее 1 Гкал/ч в качестве
холодоносителя может использоваться только
артезианская вода.
Дополнительное количество речной воды из
Москвы-реки для охлаждения конденсаторов
подается насосом XVII второго подъема марки
12НДВ, установленным вблизи водозабора
ТЭЦ 7. Напорный трубопровод диаметром 500 мм
и длиной 1,5 км проложен в городском
коллекторе. Расход речной воды составляет при полной
нагрузке 1200 м3/ч. При умеренной температуре
наружного воздуха A8—19° С) ив нерабочие
дни, когда административные здания не
эксплуатируются, конденсаторы двух машин,
обслуживающих установки кондиционирования
воздуха КТБО, могут охлаждаться только
отработанной артезианской водой.
В помещении насосной станции установлены
два циркуляционных насоса холодоносителя
марки 8НДВ для контура высотных
административных зданий, два насоса 8НДВ и два
питательных насоса 6НДВ для контура КТБО, а
также три насоса 8НДВ, подающих воду на
охлаждение конденсаторов.
Для заполнения машин холодильным
агентом (фреон-12), подготовки их к пуску,
удаления фреона из машин и других операций,
а также хранения годового запаса фреона
служит ресиверная станция (рис. 3), состоящая
из двух ресиверов РЛФ-6 емкостью по 6 м3,
компрессорно-конденсаторного агрегата АК-
ФВ20-1, двух фильтров-осушителей и вакуум-
насоса ВН-4Г для вакуумирования аппаратов
и трубопроводов. Фреон подается в машину
через наполнительный коллектор,
расположенный снаружи, на перекрытии холодильной
станции.
Рис. 3. Ресиверная станция.
Для заполнения и пополнения систем смазки
холодильных машин предусмотрена установка
для централизованной подачи масла. Она
состоит из бака свежего и бака отработанного масла,
двух шестереночных насосов РЗ-4,5 с
электродвигателем мощностью 4,5 кВт, фильтра-пресса
для механической очистки масла и
трубопроводов, соединяющих баки и насосы свежего и
отработанного масла с системами смазки машин
и с фильтром-прессом.
Заполнение бака свежим маслом и удаление
отработанного осуществляются через
трубопроводы, патрубки которых выведены из
холодильной станции на поверхность. Вода после
охлаждения воздухоохладителей и синхронных
электродвигателей СТМ-800-2, а также из
маслоохладителей и систем смазки турбомашин
отводится в сборный бак емкостью 10 м3, а также
в ливнесток с помощью рабочего и резервных
насосов, включающихся и отключающихся
автоматически по верхнему и нижнему уровню воды
в баке (на рис. 3 слева и на переднем плане
видны часть бака и один насос).
Для выполнения плановых осмотров,
профилактического обслуживания, ревизии и
ремонтов холодильных машин предусмотрен подвесной
однобалочный кран облегченного типа
грузоподъемностью 3,2 т.
Холодильная станция оборудована приточно-
вытяжной (она же аварийная) вентиляцией с
подогревом воздуха в зимнее время. Отопление
центральное, водяное, с нагревательными
приборами М-140.
Система управления и автоматизации
холодильных машин поддерживает температуру
холодоносителя, подаваемого в установки
кондиционирования воздуха, в заданных пределах,
контролирует параметры холодоносителя,
охлаждающей воды, масла, фреона, воздуха и пр.,
а также защищает холодильные машины и
другое оборудование от недопустимых отклонений
контролируемых параметров от нормы.
Холодильные машины снабжены
комплектными щитами управления, оснащенными
приборами контроля и автоматизации (рис. 4).
С этих щитов включаются и отключаются
электродвигатели турбокомпрессоров и всей
вспомогательной аппаратуры холодильных машин,
в частности рабочего, пускового и резервного
масляных насосов, байпасного вентиля на
фреоновом трубопроводе между конденсатором и
испарителем, задвижек на входе воды в испаритель
и др. На щит управления выведена сигнализация
о нормальном состоянии и отклонении
различных параметров от нормы, мнемоническая схема
состояния параметров, запись температуры
холодоносителя на выходе из испарителя. Здесь же
расположены приборы контроля, защиты, уп-
23

Рис. 4. Щиты управления холодильными машинами и
общий щит автоматизации.
равления и автоматического регулирования
производительности турбокомпрессоров.
Заданная температура воды после испарителей
поддерживается автоматически посредством
воздействия электронного регулятора на
исполнительный механизм поворота регулирующих
лопаток на всасывании паров фреона в
турбокомпрессор по команде датчика, установленного
на подающем трубопроводе.
Холодильные машины включают вручную по
показанию температуры отработанной воды,
поступающей в испарители для охлаждения.
Предусмотрена также блокировка,
позволяющая включить турбокомпрессор только при
наличии протока воды через испаритель и
конденсатор. При отклонении контролируемых
параметров отключается электродвигатель
турбокомпрессора и подается аварийный сигнал.
В 1966 г. на Ворошиловградском
тепловозостроительном заводе начали проводить работы
по оборудованию тепловозов установками
кондиционирования воздуха на базе
термоэлектрического охлаждающего устройства.
Термоэлектрические кондиционеры реверсивны,
высоконадежны, просты в устройстве и эксплуатации.
Поэтому их целесообразно применять на
транспорте, в частности на тепловозах.
В 1969 г. двухсекционный тепловоз 2ТЭ10л-
1026 был оборудован термоэлектрическим
кондиционером КТТР-4т, изготовленным
Ленинградским СКВ полупроводниковых приборов.
Рядом с каждым щитом управления
холодильной машиной установлен щит управления
электродвигателем трубокомпрессора. На нем
имеется логометр, которыйГконтролирует параметры,
характеризующие работу электродвигателя.
Управление электродвигателями насосов и
электрифицированных задвижек и
сигнализация об их работе, управление компрессорно-
конденсаторными агрегатами АК-ФВ20-1,
вакуум-насосом, шестереночными насосами РЗ-4,5,
сигнализация об уровнях в баках артезианской
и речной воды выведены на общий щит
автоматизации холодильной станции (см. рис. 4).
На общем щите расположены индивидуальные
лампы сигнализации о нормальной работе и
аварийном отключении для всех
электродвигателей, приводов, регуляторов-сигнализаторов
уровня, реле расхода и других приборов. На
нем же размещены логометр с переключателем
для дистанционного измерения температур хо-
лодоносителя и охлаждающей воды по каждой
холодильной машине и кнопки опробывания и
съема предупредительного и аварийного
сигналов.
Обслуживающий персонал холодильной
станции работает в две смены. Общее количество,
включая персонал, обслуживающий насосные
и компрессорную сжатого воздуха для
обеспечения систем пневмоавтоматики
кондиционеров, бойлерных и пр., составляет 33 человека.
Опыт эксплуатации холодильной станции
подтвердил правильность выбранных схем холодо-
снабжения и других решений, принятых в
проекте.
628.84:621.565.83
Схема установки термоэлектрического
кондиционера представлена на рисунке.
Установка кондиционирования воздуха
работает следующим образом.
Передний распределительный редуктор
тепловоза через карданную передачу приводит во
вращение генератор постоянного тока.
Вырабатываемый ток мощностью ~7 кВт поступает в
термоблок (полупроводниковые батареи),
расположенный на люке кабины машиниста. Для
переключения режимов (с летнего на зимний и
обратно) необходимо лишь изменить полярность
тока на входе в батареи. Ток мощностью ~5 кВт
Термоэлектрический кондиционер на тепловозе
Г. В. ЛАДЫЖЕНСКИЙ, Б. Г. ГАЙВОРОНСКИЙ
Ворошиловградский тепловозостроительный завод им. Октябрьской революции
24

/ г j 1 'f
Dj
Dj
hrtn
Ш
i-7f
511 '/
№
Схема установки термоэлектрического кондиционера:
/ — вентиляторы; 2 — обтекатель; 3 — термоблок; 4 —
датчик терморегулятора; 5 — блок сигнализации и
управления (пульт управления); 6 — регулятор напряжения
ТРН-1; 7 — коммутирующее устройство (блок
контакторов); 8 — генератор постоянного тока ВГТ-275/120; 9 —
статический полупроводниковый преобразователь тока
с трансформатором; 10 — вентилятор преобразователя;
// — трехпозиционный полупроводниковый
терморегулятор ПТР-3-04.
поступает на преобразователь с
трансформатором, которые обеспечивают на выходе
переменный ток напряжением 220 В при частоте 400 Гц,
питающий электродвигатели вентиляторов
кондиционера.
Применение в кондиционере вентиляторов с
электродвигателями переменного тока
(скоростными) было вызвано необходимостью предельно
уменьшить габаритные размеры и массу
кондиционера, хотя при этом значительно
усложняется его схема. Для охлаждения управляемых
вентилей преобразователя используется
вентилятор с электродвигателем постоянного тока.
На задней стенке кабины установлен блок
контакторов, в котором размещена пусковая и
коммутирующая аппаратура, задающий генератор
и другие приборы и аппараты.
Электроаппараты управления и
сигнализации сосредоточены в пульте, помещенном также
на задней стенке кабины машиниста. На
передней стенке пульта расположены переключатели
режимов, сигнальные лампы, лицевая панель
терморегулятора с двумя ручками, одной из
которых регулируется установка желаемой
температуры, а другой — установка
дифференциала (допуски по температурам). Датчик
терморегулятора крепится к потолку кабины вблизи
термоблока.
Термоблок накрыт сверху обтекателем из
стеклопластика.
Производительность кондиционера по
холоду 4000, по теплу 8000 ккал/ч(без учета
теплового эквивалента мощности вентилятора), по
кондиционируемому воздуху 1400—1600 м3/ч.
В кондиционер подается постоянный ток
мощностью 12 кВт, напряжением 75 В.
Опытная эксплуатация установок
кондиционирования воздуха летом показала, что они в
целом работоспособны, намного улучшают
микроклимат в кабине. К недостаткам относятся:
пониженная холодопроизводительность, очень
сложная электрическая схема, шум в кабине,
несколько превышающий допустимые пределы.
Установки кондиционирования воздуха на
базе термоэлектрического охлаждающего
устройства найдут широкое применение на
транспорте.
621.57.041-213.3:621.313
Влияние коэффициента полезного действия встроенного электродвигателя
на характеристики герметичного компрессора
И. И. ВИДЕНОВ
Институт бытовой и холодильной техники, София
доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В герметичном компрессоре понятия
«электродвигатель» и «компрессор» условны. На это
указывают не только внешние признаки (отсутствие
собственных подшипников, вала и корпуса
двигателя, наличие общего вала и кожуха), но и
внутренние функциональные связи, такие как
общие температурное поле и маховой момент.
Одна из основных проблем при
конструировании герметичного компрессора — выбор
оптимального электродвигателя. Перед
конструктором электродвигателя помимо общих
возникают специфические вопросы, относящиеся к
отводу от электродвигателя тепла и его влиянию
на характеристики компрессора.
4 Холодильная техника № 1
25

Тепло от заключенного в герметичный кожух
электродвигателя отводится всасываемым паром
и смазочным маслом, а при запрессовке статора
в кожух непосредственно передается также
кожуху. ;
В современных конструкциях поршневых
герметичных компрессоров кожух находится под
давлением всасывания и охлаждается
всасываемым паром. Это является причиной температур-
. ной инверсии — понижения температуры
электродвигателя, I в частности, его обмотки, и
повышения нагрузки электродвигателя
вследствие увеличения расхода холодильного
агента [1 ]. Количество тепла, отводимого от
электродвигателя всасываемым паром, зависит от
конструкции компрессора: оно больше при
направленном потоке холодильного агента между
ротором и статором, меньше при
неорганизованном движении пара и еще меньше при
расположении электродвигателя под компрессором, как
это обычно бывает у компрессоров домашних
холодильников.
Явление температурной инверсии позволяет'
использовать эти электродвигатели до величин
вращающих моментов, близких к
опрокидывающему, без опасного перегрева.
Встроенный электродвигатель — один из
основных источников тепла в герметичном
компрессоре. Передача тепла, эквивалентного потерям
встроенного электродвигателя, вызывает
повышение температуры пара во всасывающем
тракте. При увеличении удельного объема пара
уменьшается производительность компрессора и
ухудшаются его энергетические показатели.
Все это необходимо учитывать при выборе
оптимального электродвигателя герметичного
компрессора.
Институтом бытовой и холодильной техники
в Софии совместно с ВНИХИ было исследовано
влияние к. п. д. встроенного электродвигателя
на характеристики герметичного компрессора.
В лаборатории «Герметичные компрессоры и
агрегаты» Института бытовой и холодильной
техники проведено две серии испытаний
герметичного компрессора КХТ-2 (завод им. А.
Иванова, София) со встроенными
электродвигателями, имеющими различный к. п. д. : ,
Компрессор фреоновый, сред нетемпературный,
номинальной холодопроизводительностью
500 ккал/ч при температуре кипения —15° С
и конденсации 30° С, одноцилиндровый,
непрямоточный, с вертикальным валом и внутренней
пружинной подвеской. Диаметр цилиндра 36 мм,
ход поршня 24 мм. Для испытаний кожух
компрессора выполнен разъемным.
Электродвигатель трехфазный, асинхронный, с коротко-
замкнутым ротором, встроенный. Номинальная
мощность 250 Вт, номинальное напряжение
380/220 В, частота тока 50 Гц, частота вращения
1500 об/мин.
Статор электродвигателя крепится к корпусу
кольцом, прижатым к верхней поверхности ста-
торного пакета шпильками, которые
затягиваются после радиальной центровки статора.
В первой серии опытов к. п. д.
электродвигателя изменялся в зависимости от длины пакета
ротора и статора, а также обмоток. Были
спроектированы и изготовлены шесть
электродвигателей с длиной пакета статора от 40 до 65 мм,
через 5 мм, оптимизированные для одной и той
же номинальной мощности, с практически
постоянными максимальным и пусковым
моментами.
Электродвигатели встраивали поочередно в
один и тот же компрессор, который испытывали
на калориметрическом стенде с вторичным
холодильным агентом при условиях, указанных
в табл. 1.
Таблица 1
К
?
эмер р<
К 2
1
2
3
4
СО
СХ
>>
gg.
— 15
-25
— 15
НгЮ
СО Я
&Я
*5
2L ° к
30
55
55
55
те
йК
>>к
3« ь
СУ » s -v.
20
25
25
25
03 зК
о* Si. -
>>?Г и
Йй 6
не &о°
25
26
26
26
^
?j.nJ
b* -
СО С «J3
Si о ее
« <и к
25
50
50
50
При испытании компрессор обдувался
вентилятором агрегата АХТ-2 (скорость движения
воздуха 7 м/с).
Во второй серии опытов к. п. д.
электродвигателя изменялся путем повышения напряжения
питающего тока от 220 до 300 В. Длина пакета
статора электродвигателя 60 мм. Компрессор
испытывали в тех же рабочих режимах с
обдувом и без обдува.
Стенд и методика испытаний отвечают
требованиям ГОСТ 17240—71 [2].
Температуры лобовых частей обмотки, в
пазах электродвигателя, всасывающей и
нагнетательной полостей крышки цилиндра, масла и
кожуха измеряли медь-константановыми
термопарами, температуру обмотки
электродвигателя — дополнительно методом сопротивления с
помощью моста постоянного тока. Погрешность
измерения температур не более 0,5° С, а
определения производительности компрессора
(характеризующаяся разностью
производительности по тепловым балансам калориметра с
вторичным холодильным агентом и
конденсатора с водяным охлаждением) — в среднем 1 % и
не более 3%.
26

Значения к. п. д. электродвигателя при
различных рабочих режимах компрессора
определяли по потребляемой мощности и
соответствующей температуре обмотки с помощью графиков
рабочих характеристик опытных
электродвигателей. С этой целью электродвигатели
испытывали на стенде с электромагнитным тормозом.
Каждый электродвигатель подвергся испытанию
при номинальном напряжении и постоянных
температурах обмотки 50, 60, 70. 80 и 90° С во всем
диапазоне рабочих нагрузок. Для
электродвигателя с длиной статора 60 мм все
характеристики определяли также при фазовых
напряжениях 240, 260, 280 и 300 В. Для всех
электродвигателей (для электродвигателя с длиной статора
60 мм и для каждого напряжения) на основе
результатов испытаний построены графики
зависимости коэффициента полезного действия,
частоты вращения, полезной и потребляемой
мощности от тормозящего момента.
На рис. 1 представлена зависимость
температурного уровня герметичного компрессора от
к. п. д. встроенного электродвигателя:
температуры обмотки электродвигателя, температуры
фреона во всасывающей и нагнетательной
полостях крышки цилиндра, температуры масла
в кожухе и температуры кожуха.
Как видно из рис. 1, с увеличением к. п. д.
встроенного электродвигателя снижается общий
температурный уровень компрессора: слабее при
режимах с обдувом компрессора вентилятором и
!\
К
\
#
\
r*h$
V
\\
К1
**. Т
4
2К
э
л
Ч
1
<3
* I
b i
5=»Ьо J
ВО 70 80 60 к70 т?,%
Рис. 1. Зависимость температурного уровня герметичного
компрессора от к. п. д. встроенного электродвигателя:
а — температура обмотки электродвигателя; б, fe —
температура фреона во всасывающей и нагнетательной
полостях крышки цилиндра; г — температура масла в
кожухе; д — температура кожуха; О — изменение длины
двигателя; ф — изменение напряжения; Д — то же,
без обдува вентилятором. Условия работы см. в табл. 1.
4*
сильнее при свободном движении воздуха у
кожуха компрессора.
В первом случае общий температурный
уровень компрессора ниже на 10—20,° С, поэтому
колебания температур сказываются слабее.
Средние значения снижения температур
компрессора на 1 % увеличения к. п. д.
электродвигателя приведены в табл. 2.
На рис. 2 показано влияние к. п. д.
встроенного электродвигателя на холодопроизводитель-
ность компрессора и его потребляемую
мощность. Изменение частоты вращения
электродвигателя и компрессора зависело от к. п. д.
электродвигателя, причем в первой серии опытов
с увеличением к. п. д. частота вращения
возрастала, а во второй серии —.снижалась. В
связи с этим величины холодопроизводительности
и потребляемой мощности были приведены к
Т"
./TV
Ч^ ч
_ _._|
л 4
х
>** '
} ""о
1
60 70 Г], %
в
\
^
А •/ !
\\
!
/ 1
If
•^4 :
!
!
М /
<
'^®^«^
9 1
\\
1
** |
9 :
?|-^^я^>/|
ВО 70 80 60 70 7),%
г д
27

Показатели
Обмотка статора
Всасывающая полость ....
Нагнетательная полость . . .
Кожух (верхняя часть) . . .
Т
а бл и ца 2
Понижение температуры
при изменении к. п. д.
<°С на 1%)
с обдувом
0,64-1,0
0,44-0,6
0,44-0,6
0,34-0,5
0,24-0,4
без обдува
1,1-
0,8-
0,8-
0,7-
0,6-
-1,6
-1,2
-1,2
-1,2
-1,0
постоянной частоте вращения (скорости
электродвигателя с длиной пакета статора 60 мм при
номинальном напряжении).
Как видно из рис. 2, холодопроизводитель-
ность компрессора увеличивается на 0,2—0,4%
при повышении к. п. д. электродвигателя на
1%. Увеличение производительности несколько
больше в опытах без обдува компрессора, чем
в опытах с обдувом. Но при этом холодонроиз-
75 7J, "С
Рис. 2. Влияние к. п. д. встроенного электродвигателя
на холодопроизводительность компрессора (а) и его
потребляемую мощность (б). Условия работы см. в табл. 1.
водительность ниже на 6—8%, что связано с
температурой поступающего в цилиндр пара.
С повышением температуры пара во
всасывающей полости увеличивается удельный объем
пара и соответственно уменьшается
производительность компрессора [3]. В наших опытах
изменение холодопроизводительности составило
0,4—0,6% на 1°С изменения температуры во
всасывающей полости, причем меньшие значения
относятся к более высоким температурам
кипения и соответственно к большей
производительности. Эти величины пропорциональны
изменению удельного объема пара во всасывающей
полости [4 ].
Влияние к. п. д. встроенного
электродвигателя на потребляемую мощность, приведенную
к постоянной частоте вращения, представлено
на рис. 2, б. Росту к. п. д. электродвигателя
соответствует более сильное падение
потребляемой мощности. В данной серии опытов
снижение потребляемой мощности на 1 %
повышения к. п. д. электродвигателя при
температурах кипения — 25 и —15° С составило в
среднем 1,3-1,6% и 2,4-2,7% при 10° С.
Это обусловлено, помимо сокращения потерь
электродвигателя, также уменьшением работы
сжатия при меньшем удельном объеме
всасываемого пара,
В режимах без обдува компрессора
потребляемая мощность ниже на 6—8%, что
соответствует более низкой производительности
компрессора.
На рис. 3 представлены изменения
электрической удельной холодопроизводительности. Для
настоящей серии опытов увеличение удельной
холодопроизводительности составило 1,6% на
1 % повышения к. п. д. на номинальном режиме
и соответственно 1,2; 1,6 и 2,8% при
температурах кипения —25; —15 и 10° С и максимальной
температуре конденсации 55° С.
Более высокая удельная
холодопроизводительность при обдуве кожуха вентилятором
обусловлена не только уменьшением работы
сжатия при низких температурах всасываемого
пара, но и возрастанием к. п. д. встроенного
электродвигателя при пониженных
температурах обмотки.
Результаты трех серий опытов хорошо
совпадают между собой и являются надежными
исходными данными для проведения дальнейших
технико-экономических расчетов. Естественный
метод изменения к. п. д. электродвигателя в
зависимости от его высоты и массь был
обязателен для получения экономических
показателей разных по высоте электродвигателей,
оптимизированных для постоянной номинальной
мощности и одинаковых максимального и пускового
28

2250
гооо\
то
юоо\
750
I ^1/
ш
2
д1
л О^Д-**
^"о^
^О
— 1
#¦
60
65
70
75 Г[г%
Рис. 3. Зависимость электрической удельной холодопро-
изводительности от к. п. д. встроенного
электродвигателя. Условия работы см. в табл. 1.
моментов. Однако испытание компрессора с
этими электродвигателями требовало вскрытия
компрессора. Замена электродвигателя влияет
на величину зазора между ротором и статором,
что приводит к разбросу точек. Для повышения
надежности результатов регулировали
напряжение, не трогая компрессор. При этом, однако,
высота и поверхность электродвигателя
оставались постоянными, что сказывалось на
условиях теплопередачи от электродвигателя.
Как видно из изложенного, с увеличением
к. п. д. встроенного электродвигателя понижается
общий температурный уровень компрессора,
возрастают его надежность, улучшаются
энергетические характеристики. Вместе с тем для
повышения к. п. д. электродвигателя приходится
увеличивать его габаритные размеры, массу и
стоимость.
На рис. 4 показана зависимость стоимости С,
массы G и высоты Я компрессора КХТ-2 от
номинального к. п. д. встроенного
электродвигателя. Для сравнения приняты значения
соответствующих характеристик компрессора с
электродвигателем с длиной пакета статора
60 мм.
Кривые носят гиперболический характер, т. е.
сначала к. п. д. можно значительно повысить
за счет небольшого увеличения массы и
габаритных размеров электродвигателя, а с
приближением к максимуму даже большое увеличение
электродвигателя не приводит к значительному
росту к. п. д.
0,35
&
ко
0,3
и
1,0
аз
о
70
715
75 ПМмомХ
Рис. 4. Зависимость стоимости С, массы G и высоты Я
компрессора КХТ-2 от номинального к. п. д. встроенного
электродвигателя.
Для определения оптимального к. п. д.
встроенных электродвигателей герметичных
компрессоров был проведен технико-экономический
анализ (расходы сопоставлены для условий
Болгарии).
Общие расходы Р0б складываются из
капитальных Рк и эксплуатационных Рд затрат
* об — *к ~г *9-
Капитальные затраты
Рк= 1, oss-
CD
B)
где Ск—стоимость компрессора (с соответствующим
электродвигателем);
А — 12 лет—срок амортизации компрессора.
Эксплуатационные затраты
i zQoh
р°=^г« го
где i = 3600 ч—продолжительность работы
холодильного агрегата в год;
2=0,022 лв/(кВт-ч)—цена электроэнергии;
Qoh=500 ккал/ч—номинальная холодопроиз-
водительность компрессора;
Кв ккал/(кВт-ч)—электрическая удельная холодопроиз-
водительность компрессора с
соответствующим электродвигателем в
номинальном среднетемпературном режиме.
На рис. 5 показана зависимость
эксплуатационных Рэ, капитальных Рк и общих P0q
затрат компрессора КХТ-2 с серией
электродвигателей типа АТЕ-250/4 от номинального к. п. д.
встроенного электродвигателя.
С ростом к. п. д. электродвигателя
увеличивается стоимость компрессора и уменьшаются
эксплуатационные затраты. Последнее имеет
определяющее значение. Для кривой суммарных
расходов характерен ясно выраженньш минимум
при к. п. д. ~78%. При дальнейшем повышении
к. п. д. капитальные затраты быстро возраста-
29

102
101
1,00
Pj
106
1,04
1,02
1,00
oj8\
1 1
! 1
Г N
!
i
ЧО
^^4,
-o?-
70
72,5
7J 77,5 7\m%
Рис. 5. Зависимость эксплуатационных Рэ, капитальных
PR и общих Роб затрат компрессора от номинального
к. п. д. встроенного электродвигателя.
ют, а эксплуатационные остаются практически
постоянными.
Проведенное исследование показывает вли -
яние к. п. д. встроенного электродвигателя на
отдельные технические и экономические
показатели герметичного компрессора: с ростом
к. п. д. электродвигателя улучшаются
энергетические, но ухудшаются массовые, габаритные
характеристики компрессора, уменьшаются
эксплуатационные, но увеличиваются капитальные
затраты. Очевидно, оптимальным следует
считать такой к. п. д. встроенного
электродвигателя, при котором весь комплекс
технико-экономических показателей герметичного
компрессора в целом имеет оптимальные значения.
Для испытанного компрессора типа КХТ-2
наилучшие в экономическом отношении
результаты получены при величине к. п. д. порядка
78%.
При окончательном выборе встроенного
электродвигателя следует учитывать также
дополнительные конструктивные и эксплуатационные
факторы, в первую очередь, унификацию
герметичных компрессоров.
Выводы
Встроенный электродвигатель — один из
основных источников тепла в герметичном
компрессоре. В обычных границах изменения
номинального к. п. д. встроенного
электродвигателя, не превышающих 10%, изменение количества
'тепла, отдаваемого электродвигателем, не
является решающим. Проведенное
экспериментальное исследование показало, что при
повышении к. п. д. электродвигателя на 1 %
температурный уровень компрессора и его кожуха
понижается при принудительном движении
воздуха на 0,4-f-0,6° С и при свободном движении
на 0,8—1,2° С.
В результате понижения температурного
уровня и, в частности, температуры пара во
всасывающей полости крышки цилиндра холодопро-
изводительность компрессора увеличивается в
среднем на 0,2-f-0,4% на 1%, а удельная холо-
допроизводительность на 1,2-1-2,8% на 1%
повышения к. п. д. (меньшие величины относятся
к более низким температурам кипения).
Выбор оптимального к. п. д. встроенного
электродвигателя следует производить с учетом
получения оптимальных значений всего
комплекса технических и экономических
показателей герметичного компрессора в целом.
С учетом влияния количества тепла,
отдаваемого электродвигателем, на температурный
уровень, холодопроизводительность и
энергетическое совершенство герметичного компрессора,
величина оптимального к. п. д. встроенного
электродвигателя должна быть выше, чем у
электродвигателей общего назначения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Якобсон В. Б. Исследование малых холодильных
компрессоров. Докторская диссертация, 1968.
2. ГОСТ 17240—71. Компрессоры фреоновые герметичные.
3. Редкозуб Б. Д. К вопросу о выборе махового
момента герметичного компрессора. «Холодильная
техника», 1968, № 5.
4. Я к о б с о н В. Б. Исследование теплового режима
холодильной машины с герметичным компрессором.
«Холодильная техника», 1963, № 5.
621.564.25:536.7
Термодинамические свойства фреона-12В1
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН, Ю. П. АЛЕШИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Фреон-12В1 относится к новым высокотемпе- зовать фреон-12В1 в центробежных компрес-
ратурным холодильным агентам и отличается сорах, тепловых насосах и установках конди-
совокупностью благоприятных токсических, фи- ционирования воздуха [ 1, 2 ]. Позднее было пред-
зико-химических и термодинамических свойств, ложено применять фреон-12В1 в крановых кон-
Проф. И. С. Бады л ькес рекомендовал исполь- диционерах [3]. При этом выявлены преиму-
30

щества фреона-12В1 по сравнению с
огнеопасным фреоном-142 и фреонами-12 и 114.,
Термодинамические свойства фреона-12В1
были впервые определены И. С. Бадылькесом
методом термодинамического подобия По весьма
ограниченным опытным данным [1, 2]. Недавно
выполненное Шольтеном [4] исследование как
в отношении методики расчета, так и исходной
информации об опытных данных практически
тождественно работам [1, 2]. Поэтому
совершенно естественно полное (с точностью метода
термодинамического подобия) совпадение
результатов обеих работ.
В работах [1, 2] теплоемкость в идеальном
газовом состоянии определена с помощью обоб-
* 1 т-т
щенной зависимости "Тйд"» "г-• При этом в
значении С"д допущена ошибка, составляющая
9—10%. Эта же температурная зависимость
теплоемкости принята Шольтеном. Таким
образом, таблицы насыщенных паров и
диаграммы i, lg Р, рекомендуемые в работах |1, 2, 4|,
можно считать лишь ориентировочными. К тому же,
максимальная температура насыщения в
работах [1, 2] не превышает 80° С, тогда как для
практического применения фреона-12В1
необходимо располагать данными при температурах
насыщения до 110° С.
В настоящей работе описаны результаты
экспериментально-расчетного исследования
термодинамических свойств фреона-12В1 в интервале
температур от —40 до 200° С и до 60 бар.
Экспериментальные методики и установки подробно
описаны ранее [5, 6].
Для исследования использовали полученный
из Государственного института прикладной
химии продукт, содержащий по данным хромато-
графического анализа 99,99 % по массе фреона-
12В1 с незначительной примесью воздуха,
который удаляли из пробы.
Давление насыщенного пара фреона-12В1
измеряли методом конденсационного термометра
в интервале температур от —42° С до критической
точки, а сжимаемость — методом пьезометра
постоянного объема в интервале температур от
88 до 188° С и плотностей от 0,06 до 0,6 г/см3.
В табл. 1 приведены опытные значения
давления насыщения, в табл. 2 — экспериментальные
данные о плотности и сжимаемости фреона-12В1.
Плотность кипящей жидкости фреона-12В1
измеряли пикнометрическим способом в
интервале температур от 19 до 127° С (табл. 3). Для
экстраполяции в область низких температур
до —40° С применен сравнительный метод
термодинамического подобия. Учтены также две
опытные точки, заимствованные из
литературы [7].
Таблица 1
t, °с
—42,27
—30,25
— 3,89
13,52
15,96
31,48
42,55
51,26
65,12
74,16
83,98
84,03
92,21
130,90
130,95
145,35
150,18
152,24
153,73
Р0П, бар
0,1746
0,3234
1,013
1,896
2,055
3.329
4,557
5,732
8,061
9,917
12,27
12,28
14,53
29,43
29,46
37,33
40,20
41,53
42,54
роп-рР
—р -юо, %
оп
—0,09
—0,07
0,08
0,05
—0,02
—0,11
—0,04
—0,10
—0,03
0,03
0,09
0,09
0,13
—0,07
—0,07
0,11
—0,13
—0,08
0,00
Таблица 2
р, г/см3
0,06115
0,06107
0,06102
0,06097
0,07764
0,07743
0,08582
0,08574
0,08565
0,08557
0,08724
0,08716
0,08706
0,08699
0,1029
0,1028
0,1028
0,1027
0,1026
0,1561
0,1559
0,1558
0,1557
0,1556
t, °С
87,885
112,93
129,13
148,15
105,18
162,14
95,76
115,75
135,11
154,61
100,43
120,01
142,90
160,20
100,61
116,11
130,88
145,10
157,74
1112,63
130,07
145,60
161,44
173,42
Z
0,8486
0,8701
0,8820
0,8924
0,8275
0,8748
0,8002
0,8222
0,8403
0,8570
0,8014
0.8237
0,8454
0,8590
0,7699
0,7886
0,8062
| 0,8202
0,8324
0,6861
0,7171
0,7407
0,7620
0,7779
р, г/см3
0,2097
0,2095
0,2094
0,2093
0,2418
0,2417
0,2415
0,2414
0,3062
0,3060
0,3058
0,3509
0,3506
0,3503
0,3969
0,4819
0,4815
0,4911
0,4905
0,5436
0,5430
0,6120
0,6118
0,6111
t, °с
135,21
153,38
164,84
176,82
141,08
154,34
169,98
178,53
144,79
159,66
171,10
148,86
163,43
180,87
157,23
171,50
189,26
159,17
182,67
157,20
181,17
157,08
166,32
188,22
7
0,6443
0,6788
0,6980
0,7168
0,6129
0,6400
0,6702
0,6846
0,5411
0,5778
0,6042
0,5043
0,5429
I 0,5840
0,4837
1 0,4609
0,5088
0,4153
0,4856
0,3746
0,4509
1 0,3356
1 0,3685
0,4377
По опытным данным о сжимаемости выделен
второй вириальный коэффициент Вх обработкой
результатов измерений по двум переменным —
плотности и температуре. По значениям второго
вириального коэффициента найдены силовые
постоянные -|- и Ь0 потенциала F—12) Лен-
нарда — Джонса, которые использовали для
31

Таблица 3
Таблица 4
t, °с
—40
—30
—20
— 10
0
10
19,29
26,75
30,06
35,00
40,45
44,46
61,66
81,04
93,38
109,82
126,64
123,52
133,89
р\ г/см8
2,014
1,982
1,952
1,919
1,886
1,851
1,8183
1,7890
1,7780
1,7590
1,7386
1,7223
1,6510
1,5619
1,4994
1,4064
1,2901
1,318
1,228
р'-р'
, -юс*, %
0,03
—0,05
0,02
—0,01
0,01
—0,01
0,02
—0,03
0
—0,02
0,03
0,01
0,02
—0,01
—0,03
—0,02
—0,02
0,26
—0,04
Характер данных
Экстраполяция
Опыт ВНИХИ
[7]
Номер

уравнения
A)
B)


эффициент
&10
*п
ь12
*>20
ь21
^22
&30
Ьзг
Ь40
*41
ho
0
1
Значения
1,12852
— 1,78061
—1,13719
—0,0402847
1,23804
0,0693940
—4,36243
4,10249
3,99750
—3,89780
-0,119186
11,76120
—8,19301
Номер
уравнения
B)
C)
D)


эффициент
2
3
Сг
с*
Сз
с4
0
1
2
3
4
Значения
0,182248
—2,66590
0,00298156
0,265365
—0,212214
—0,0496581
0,0416905
0,819754
—0,551389
0,190225
—0,0269779
зовали уравнение состояния в виде вириального
разложения по плотностям:
Pv
2 = -поГ=1+ 2*<(т)р',
где Bt (т):
A)
экстраполяции Вг в область температур, не
охваченную экспериментом. При этом опытные
о
и рассчитанные при—?- = 235,23К и &0=372,09
см8/моль значения В j отличаются менее чем на1 %.
Для описания данных о сжимаемости исполь-
/-о
т = -7р— ; р — г/см8 •
1 к«
В уравнении A) первая температурная
функция — выделенный второй вириальный
коэффициент, а высшие температурные функции оп-
t, °с
—40
—30
—20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
153,73
р, бар
0,1974
0,3276
0,5202
0,7947
1,173
1,681
2,344
3,190
4,250
5,555
7,136
9,028
11,26
13,88
16,92
20,42
24,43
29,01
34,22
40,14
42,54
дм8/кг
0,4966
0,5043
0,5124
0,5210
0,5303
0,5402
0,5508
0,5623
0,5748
0,5883
0,6032
0,6197
0,6381
0,6570
0,6830
0,7114
0,7463
0,7916
0,8584
1,0001
1,4854
v", м3/кг
0,5877
0,3676
0,2394
0,1616
0,1124
0,08036
0,05878
0,04387
0,03331
0,02567
0,02003
0,01579
0,01255
0,01003
0,008042
0,006445
0,005140
0,004049
0,003100
0,002161
0,001485
р'»
кг/дм*
2,013
1,983
1,951
1,919
1,886
1,851
1,815
1,778
1,740
1,700
1,658
1,614
1,567
1,517
1,464
1,406
1,340
1,263
1,165
0,9998
0,6732
р", кг/м»
1,701
2,720
4,176
6,188
8,893
12,44
17,01
22,80
30,02
38,96
49,92
63,32
79,67
99,69
124,4
155,2
194,5
246,9
322,6
462,8
673,2
и
375,18
381,06
387,15
393,46
400,00
406,75
413,73
420,92
428,30
435,88
443,63
451,56
459,66
467,95
476,46
485,25
494,42
504,20
515,10
529,25
547,70
Г,
кДж/кг
518,53
522,43
526,34
530,24
534,12
537,96
541,73
545,41
548,97
552,40
555,65
558,69
561,48
563,95
566,03
467,60
568,47
568,33
566,47
560,17
547,70
и,
143,34
141,37
139,18
136,78
134,12
131,20
128,00
124,49
120,67
116,52
112,02
107,14
101,82
96,00
89,57
82,35
74,04
64,13
51,37
30,92
0,00
Tat
с[ р.
3,9021
3,9268
3,9513
3,975?
4,0000
4,0242
4,0483
4,0722
4,0960
4,1196
4,1429
4,1660
4,1889
4,2115
4,2341
4,2567
4,2796
4,3033
4,3289
4,3614
4,4041
) л и ца 5
4,5170
4,5082
4,5011
4,4955
4,4910
4,4876
4,4849
4,4829
4,4813
4,4801
4,4791
4,4782
4,4772
4,4759
4,4742
4,4716
4,4679
4,4623
4,4532
4,4345
4,4041
(кр. т.)
32

ределены по измеренным значениям
сжимаемости с учетом выполнения критических условий
и правила Планка — Гиббса. Методика
составления уравнения состояния изложена в
работах [8—10].
Уравнение состояния A), коэффициенты
которого приведены в табл. 4, описывает опытные
данные со средней погрешностью 0,07%, причем
максимальная не превышает 0,2%. Ниже
приведена гистограмма отклонений:
zv — z°
.100,% . . —0,20 —0,15 —0,10 —0,05 0 0,05 0,10 0,15 0,20
nc
10 11
п, —число точек, лежащих в f-ом диапазоне отклонений.
Опытные данные о давлении насыщенного
пара с высокой точностью описаны уравнением
In Р = а«
- а2тв + а3 lrj т
B)
(Р — в барах, см. табл. 1).
Результаты измерений и расчета данных о
плотности кипящей жидкости с точностью опыта
представлены уравнением
Р1 = РкР + сгх + с2х1/3 + с3х2 + с4*1/2 C)
(х=Гкр—Т и р выражено в г/см3, см. табл. 3).
Значения коэффициентов уравнений A) — D)
приведены в табл. 4.
Теплоемкость фреона-12В1 в идеальном
газовом состоянии рассчитана по данным о частотах
нормальных колебаний [11, 12]. При этом
нами учтены поправки на ангармоничность,
достигающие при сравнительно высоких
температурах 1%. В настоящее время нет
необходимости применять приближенные методы для
расчета теплоемкости фреона-12В1 в идеальном
газовом состоянии.
Температурная зависимость изохорной
теплоемкости представлена уравнением
C"v* = Sdix*
D)
/ = 0
Величина С?А выражена в кДж/(кг-°С).
С помощью уравнений A) — D) рассчитаны
термодинамические свойства фреона-12В1 в
состоянии насыщения от —40° С до критической
1.
2.
точки (табл. 5), в состоянии перегретого пара
до 200° С и до 60 бар, и в указанных пределах
построена i9 lg Р-диаграмма.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Б а д ы л ь к е с И. С. Термодинамические свойства
фреона-12В1 (CF2GBr). «Холодильная техника», 1966,
№ 2.
Б а д ы л ь к е с И. С. Диаграмма i, lg Р для
фреона-12В1. «Холодильная техника», 1967, № 3
3. П е р е л ь ш т е й н И. И., Алешин Ю. П. Фре-
он-12В1 —новый холодильный агент для крановых
кондиционеров. «Холодильная техника», 1970, № 8.
4. S с hoi ten W. «Kaltetechnik», 1972, Nr. 2.
5. Перельштейн И. И., Алешин Ю. П. К
методике определения удельных объемов газа и давления
насыщения. В Сб. трудов «Хладоагенты и аппараты».
М., «Пищевая промышленность», 1970.
6. Перельштейн И. И., Алешин Ю. П.
Экспериментальное исследование термодинамических
свойств фреона-13В1. В сб. «Теплофизические
свойства веществ и материалов». Вып. 4, М., Изд-во
стандартов, 1971.
7. Е i s e m a n В. «Refrig. Engng.», 1952, No. 5.
8. Перельштейн И. И. Термодинамические^свой-
ства фреона-12 и фреона-13. В Сб. «Теплофизические
свойства фреонов». Вып. 4. М., Изд-во стандартов,
1970.
9. П е р е л ь ш т е й н PL И. Использование ЭВМ для
вычисления коэффициентов уравнения состояния,
отвечающего критическим условиям. «Холодильная
техника», 1971, № 1.
10. П е р е л ь ш т е й н И. И. Таблицы и диаграммы
термодинамических свойств фреонов-12, 13 и 22. М.,
ВНИХИ, 1971.
11. G е 1 1 е s Е., Р i t z е г К. «J. Amer. Chem. Soc»,
1953, Vol. 75, 1953.
12. Г у р в и ч Л. В. и др. Термодинамические свойства
индивидуальных веществ. Справочник под ред.
В. П. Глушко, М., Изд-во АН СССР, 1962.
664.8.037.5:576.8
О бактериях, размножающихся на пищевых продуктах
при холодильном хранении
Канд. биол. наук Г. Л. НОСКОВА
Температурный интервал размножения бак- такие бактерии различаются между собой пре-
терий на сырых пищевых продуктах (мясо, ры- дельными — максимальной и минимальной —
ба, молоко и др.), поступающих на холодильное температурами. По этим температурам их мож-
хранение, составляет примерно 35° С. Однако но разделить на две основные группы. Для бак-
33

терии одной группы минимальная температура
равна 5—10° С, максимальная 40—45° С.
Оптимальная температура, когда скорость
размножения наибольшая, составляет для них
около 37° С. Подобных бактерий называют мезо-
фильными. Типичными представителями их
являются бактерии Escherichia coli (кишечная
палочка).
Предельные температуры размножения
бактерий второй группы (низкотемпературных)
ниже по сравнению с мезофильными на 10—15° С.
Минимальная температура их размножения
около —5° С, максимальная до 35° С. Выделены
бактерии с предельной температурой роста около
-9° С [1].
Как и мезофильные, бактерии с низкой
минимальной температурой размножения
неоднородны. Эти бактерии несколько различаются
между собой по предельным температурам, а
также очень отчетливо по основным таксоно-
мическИхМ признакам, поскольку встречаются
среди представителей около 20 различных
родов бактерий. Они могут быть грамотрицатель-
ными и грамположительными, неспоровыми и
спорообразующими, аэробными, факультативно-
анаэробными и анаэробными и т. д.
В обычных (аэробных) условиях
холодильного хранения на сырых скоропортящихся
продуктах преобладают преимущественно
типичные представители низкотемпературной
группы бактерии рода Pseudomonas.
В холодильной технологии наибольшее
значение имеют именно низкотемпературные
бактерии, так как размножаясь они могут вызвать
порчу продуктов при длительном их хранении
в охлажденном и даже в частично замороженном
виде. Изучение этой группы бактерий ведется
уже ряд лет, однако все еще не раскрыт механизм
их размножения при низкой температуре и не
выявлены признаки и свойства, которые
предопределяли бы их способность к росту в данных
условиях. По этой причине, вероятно, между
исследователями отсутствует единство взглядов
как по терминологии в связи с температурными
показателями развития бактерий, так и по
температурным условиям определения
содержания их в продуктах.
Многие исследователи, начиная с 1902 г.,
называют эти бактерии психрофильными (холодо-
любивыми).
Раньше [2] психрофильными называли тех
бактерий, которые размножаются при 0° С и при
более низкой температуре в природных условиях
(почва, вода), на пищевых продуктах и на
питательных средах. В настоящее время многие
исследователи при определении психрофиль-
ности бактерий учитывают активность их роста
при 0° С и к психрофильным относят только
тех, которые дают хороший рост при не долее
чем одно- или двухнедельной выдержке посевов
при 0° С. Под хорошим ростом понимается
образование на твердой среде колоний, видимых
невооруженным глазом. Хорошо видимый рост
при 0° С выделенных нами с продуктов чистых
культур ряда бактерий наблюдался на 5—8
сутки, бактерий Pseudomonas fluorescens на 9
сутки, Ps. putida и Achromobacter sp. на 12 сутки.
Психрофильность бактерий рекомендуют
определять также и по продолжительности генерации
(время между двумя последовательными
делениями клетки в логарифмической фазе роста).
Она не должна превышать 48 ч при 0° С [3, 4].
В результате многочисленных исследований
установлено, что продолжительность генерации
аэробных бактерий на мясе при 0° С в среднем
около 18 ч [5, 61.
Определение психрофильности бактерий по
росту при 0° С целесообразно, так как при этой
температуре хранится большинство
охлажденных продуктов и так как при 0° С мезофильные
бактерии не размножаются.
Употреблением термина «психрофильные» (хо-
лодолюбивые), однако, недостаточно правомерно
с языковедческой точки зрения, так как это
название не соответствует действительной
потребности этих бактерий в низкой температуре.
Бактерии, известные в пищевой микробиологии
как психрофильные, за исключением немногих,
наиболее активно размножаются при довольно
высокой температуре. Оптимальная температура
их 20° С и выше. Поэтому одни исследователи
вносят коррективы в это название, другие —
ищут новые.
В литературе по общей и пищевой
микробиологии имеются предложения разделять
психрофильные бактерии на две подгруппы, для чего,
кроме способности к росту при 0° С, учитывать
также их оптимальную температуру. Бактерий
с оптимальной температурой 15—20° С и выше
предложено относить к факультативным, а с
оптимумом ниже указанных температур — к об-
лигатным (строгим) психрофилам. Облигатные
психрофилы обычно находятся в полярных
областях.
Поскольку оптимальная температура роста
бактерий, известных как возбудителей порчи
пищевых продуктов при холодильном хранении,
обычно 20° С и выше, то их следовало бы
называть факультативными психрофилами. Однако
предложение о разделении психрофильных
бактерий по оптимальной температуре роста тоже
является в какой-то мере условным.
Из предложенных новых названий наиболее
распространенным в настоящее время является
название «психротрофные», т. е., способные пи-
34

таться (трофе) на холоду, а следовательно, и
расти в этих условиях (холодорастущие).
Название «психротрофные» вначале [7] было
предложено для бактерий, способных расти при
5° С или при более низкой температуре; к псих-
рофильным сторонники этого предложения
рекомендовали относить только бактерий с
низкой оптимальной температурой. Такое же
толкование дает этим терминам «Словарь микроби-
альных таксономических терминов» [8].
В настоящее время термин «психротрофные»
получил распространение во многих странах,
особенно среди микробиологов, изучающих
молочные продукты. Применительно к молочным
продуктам он употребляется в ООН в
Организации по вопросам продовольствия и сельского
хозяйства (ФАО), а также во Всемирной
организации здравоохранения (ВОЗ).
В соответствии со «Стандартным методом
исследования молочных продуктов» A2-е изд.,
1967 г., США) в обычной практике определения
содержания психротрофных бактерий посевы
следует выдерживать при температуре 7=±= 1° С
в течение 10 дней. По материалам британского
Министерства сельского и рыбного хозяйства
и продовольствия A968 г.) счет количества
психротрофных организмов в молоке и смывах с
оборудования следует проводить через 10 дней
выдержки посевов при 5—7° С. Как видим, здесь
температурные условия выявления
психротрофных бактерий вызваны в значительной степени
распространенным режимом холодильной
обработки и перевозки молока.
Однако оптимальная температура у
большинства психротрофных бактерий в молоке 'была
определена 20—30° С, у некоторых 30—40° С
и лишь у немногих 15° С или ниже [91.
Следовательно, при определении психротрофных
бактерий по рекомендуемым показателям к ним
были отнесены не только психрофильные
(факультативные и строгие), но и мезофильные
бактерии.
Учитывать оптимальную температуру
развития при дифференцировании психротрофных
и психрофильных бактерий предписывается
решением семинара Международной молочной
федерации в Англии (апрель, 1968 г.),
подтвержденным на сессии той же организации в Москве
(сентябрь, 1968 г.). Согласно этому решению
в молочной промышленности к психротрофам
следует отнести те микроорганизмы, которые
могут размножаться при температуре 7° С или
ниже, независимо от их оптимальной
температуры. Психрофильными же предложено считать
психротрофные организмы с оптимальной
температурой ниже 20° С.
Из приведенных данных видно, что бактериям,
размножающимся на продуктах при
холодильном хранении, из ныне применяемых названий
более соответствует название психротрофные,
а не психрофильные. Однако, учитывая, что на
холодильниках охлажденные продукты хранят
при температуре около 0° С, определение
принадлежности бактерий к психротрофным (холо-
дорастущим) необходимо, по нашему мнению,
производить по способности их к росту при 0° С,
как это принято для определения психрофиль-
ности.
Психрофильными же следует называть
бактерии с низкой оптимальной температурой
развития (ниже 20е С).
Для разработки надежных и быстрых методов
выявления и определения психротрофных и
психрофильных бактерий необходимо исследовать
механизм их размножения при низких
температурах.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Чистяков Ф.М. и Н о с к о в а Г. Л. Влияние
низких температур на развитие бактерий и дрожжей.
«Микробиология», 1938, т. VII, вып. 5, 565—578.
2. Г о р о в и ц - В л а с о в а Л. М. и
Гринберг Л. Д. К вопросу о психрофильных микробах.
В сб. № 1: «За передовую холодильную технику».
М.-Л., Снабтехиздат, 1933.
3. Ingraham J., Stokes J. «Bacteriol. Rev».,
1959, Vol. 23, No. 3, 97—108.
4. Stokes J. Recent Progress in Microbiology. 1963,
187—192.
5. H о с к о в а Г. Л. и Пек Г. Ю. Микробиальная
порча скоропортящихся пищевых продуктов при
хранении. Научное сообщение, М., Госторгиздат, 1959.
6. Носкова Г. Я. и Пек Г. Ю. Микробиология
холодильного хранения пищевых продуктов. М.,
Госторгиздат, 1960.
7. Е d d у В. «J. Appl. Bacteriol.», 1960, Vol. 23, No 2,
189—190.
8. Dictionary of Microbial Taxonomy Usage, 1968.
9. T h о m a s S., D r u с e R. «Dairy Ind.», 1969, Vol.
34, No. 6, 351—355.
¦

В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
621.565.003
Прибыль и рентабельность производства
на хладокомбинатах и распределительных холодильниках
3. Е. ШИШКИН
В новых условиях планирования и
экономического стимулирования основными
показателями в оценке деятельности хладокомбинатов
и холодильников, наряду с выполнением плана
поставок важнейших товаров, оптового
товарооборота и реализации продукции своей
выработки, являются прибыль и рентабельность.
На XXIV съезде КПСС А. Н. Косыгин
отмечал: «Мы рассматриваем прибыль и
рентабельность как важные показатели эффективности
производства. Вместе с тем прибыль — это
основной источник не только хозрасчетных
фондов предприятий и объединений, но и важнейший
источник доходов государственного бюджета».
Прибыль хладокомбинатов и холодильников
является важнейшим экономическим
показателем, характеризующим в обобщенном виде
результаты всей их хозяйственной деятельности,
и основным источником образования фондов
экономического стимулирования, повышения
материальной заинтересованности коллективов
и отдельных работников в достижении лучших
результатов работы предприятия. Поэтому
организация правильного и научно обоснованного
планирования прибыли приобретает
исключительно важное значение.
Общая сумма прибыли хладокомбинатов и
холодильников на планируемый период (год,
квартал, месяц) и за соответствующий отчетный
период включает в себя прибыль: а) от оптовой
торговли; б) по производству, т. е. от
реализации продукции своей выработки; в) по прочим
отраслям деятельности.
По оптовой торговле планируется прибыль от
реализации мясных, молочных, рыбных и
других покупных товаров номенклатуры системы
мясорыбторгов (яйцо, меланж, маргарин и т. д.)
и отдельно от операции по централизованной
доставке товаров розничной торговой сети,
торговым базам и другим организациям.
В производстве планируется и учитывается
прибыль от реализации отдельных видов
продукции, вырабатываемой предприятием —
мороженое, рыбные изделия, сухой лед, водный
лед, жидкая углекислота, свежезамороженные
плоды и ягоды, мясные полуфабрикаты и
другие изделия. Наряду с планированием
абсолютной суммы прибыли в производстве планируется
также размер прибыли на единицу
вырабатываемой и реализуемой продукции, например на
1 т мороженого, на 1 ц рыбных изделий, на 1 т
сухого льда и т. д.
По прочим отраслям деятельности
планируется прибыль от реализации продукции и услуг
автохозяйства, подсобного сельского хозяйства,
столовой и других хозяйств, находящихся на
балансе предприятия.
Абсолютная сумма прибыли по оптовой
торговле от реализации мясо-молочных, рыбных
и других покупных товаров устанавливается
как разность между валовыми доходами, т. е.
суммой оптово-сбытовых скидок
(установленных в процентах к розничной цене отдельных
видов товаров), предоставляемых
поставщиками хладокомбинатам и холодильникам на
отдельные группы товаров, которые
предусматриваются к реализации в планируемом периоде,
и суммой издержек обращения оптовой
торговли на указанный период, связанный с их
реализацией. Например:
План оптового товарооборота на 1972 г., млн. руб. 200,0
Средний процент оптово-сбытовых скидок на 1972 г.
по всем реализуемым товарам 2,0
Валовые доходы—сумма оптово-сбытовых скидок
по плану на 1972 г., млн. руб 4,0
Сумма издержек обращения оптовой торговли по
плану на 1972 г., млн. руб. 3,8
План прибыли от оптовой торговли на 1972 г.,
млн. руб 0,2
Прибыль от централизованной доставки
товаров холодильными предприятиями
торгующим и другим организациям в планируемом
(отчетном) периоде определяется в виде разницы
между суммой валовых доходов, полученных
холодильником от покупателей, по
установленным тарифам, и суммой расходов на
автотранспорт по действующим тарифам транспортных
организаций, обслуживающих хладокомбинат
или холодильник.
В производстве прибыль от реализации
товарной продукции, т. е. изделий,
выработанных холодильными предприятиями,
устанавливается как разность между стоимостью всей
36

реализуемой продукции в планируемом
(отчетном) периоде в действующих прейскурантных
оптовых ценах предприятий и себестоимостью
реализуемой продукции. Например:
План стоимости всей реализуемой товарной
продукции на 1972 г. в действующих оптовых ценах
предприятий, млн. руб 7,0
План себестоимости всей реализуемой товарной
продукции на 1972 г., млн. руб. 6,0
План прибыли на 1972 г. от реализации товарной
продукции, млн. руб 1,0
Аналогично определяется абсолютный
размер прибыли от реализации отдельных видов
продукции.
Абсолютный размер прибыли единицы
отдельных видов реализуемой продукции
устанавливается как разность между действующей
прейскурантной оптовой ценой предприятий на
тонну (центнер) этого изделия и себестоимостью
единицы этой продукции. Например:
Оптовая цена 1 т изделия, руб. . ., . 1200
Себестоимость 1 т изделия, руб. ., . 1000
Прибыль на 1 т реализуемой
продукции, руб. 200
По прочим отраслям деятельности
прибыль определяется на основе разрабатываемых
предприятиями смет доходов и расходов на эти
операции на планируемый период.
Все указанные выше виды прибыли
отражаются на балансе хозяйственной деятельности
предприятия и называются балансовой
прибылью.
Рентабельность работы предприятий
характеризуется не только суммой (массой) получаемой
ими прибыли, но и уровнем прибыльности. Этот
обобщающий показатель наиболее полно
характеризует хозяйственную деятельность
предприятия. Показатели рентабельности в большей
степени, чем другие, отражают
народнохозяйственную эффективность деятельности каждого
предприятия.
В практике хладокомбинатов и
холодильников мясорыбторгов используются в основном
два показателя уровня рентабельности: а)
отдельных видов продукции и б) общая
рентабельность предприятия.
Уровень рентабельности отдельных видов
продукции определяется в процентах к ее
себестоимости. Этот показатель может быть расчитан
по следующей формуле:
Я
Р = -7т-.100,
где Р—рентабельность отдельных видов продукции;
Я—прибыль;
Сп—полная себестоимость продукции.
Пример. Прибыль по плану на 1972 г. 1 млн. руб.;
себестоимость продукции по плану 1972 г. 6 млн. руб.
Уровень плановой рентабельности на 1972 г.
1000000
6 000 000 • 100= 16,6%.
Этот показатель рентабельности
характеризует степень эффективности только текущих
затрат.^Он не отражает использования основных
и обо?отнь1;
гровень общей рентабельности предприятия
определяется как отношение суммы балансовой
прибыли к среднегодовой стоимости основных
производственных фондов и нормируемых
оборотных средств в пределах норматива по
следующей формуле:
Рп- Яб
Сср.о + СсР.н
100,
где Р0б—общая решабельность предприятия;
П§—балансовая прибыль;
Сер.о—среднегодовая стоимость основных
производственных фондов;
Сср,н—среднегодовая стоимость нормируемых
оборотных средств (в пределах норматива).
Пример. Балансовая прибыль на 1972 г. составляет
1200 тыс. руб.; среднегодовая стоимость основных
производственных фондов предприятия—5200 тыс. руб.;
среднегодовая стоимость нормируемых оборотных средств (в
пределах норматива) 800 тыс. руб.; уровень общей
рентабельности на 1972 г.
1 200 000-100
5 200 000 + 800 000 = 20°/о'
Уровень рентабельности, вычисленный таким
путем, более полно характеризует эффективность
хозяйственной деятельности предприятия. Он
показывает степень использования текущих
затрат, а также основных производственных
фондов и нормируемых оборотных средств
предприятия.
Важнейшими источниками увеличения
хладокомбинатами и холодильниками абсолютного
размера прибыли и уровня рентабельности
является прежде всего:
повышение производительности труда и
снижение уровня издержек обращения,
себестоимости промышленной продукции и
приведенного грузооборота технологических цехов за
счет внедрения новой техники, автоматизации
и интесификации технологических процессов
производства и механизации трудоемких работ;
увеличение объема оптового товарооборота и
реализации товарной продукции, а также
грузооборота технологических цехов;
лучшее использование производственных
фондов;
повышение уровня производственной и
торговой деятельности, экономической и
финансовой работы цехов и заводоуправлений.
Осуществление этих мероприятий требует, в
свою очередь, организации на предприятиях
систематического и своевременного экономически
грамотного анализа хозяйственно-финансовой
деятельности.
37

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
621.565:634.1 /.7.002.5.001.5
Методы расчета адсорбционных установок
для фруктовых холодильников с регулируемой
газовой средой
Канд. техн. наук В. П. ХАРИТОНОВ
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова
К числу основных характеристик адсорбционных
установок, предназначенных для фруктовых холодильников
с регулируемой газовой средой, следует отнести
среднюю производительность G в кг удаленной за единицу
времени двуокиси углерода и удельный расход энергии Кп
на единицу массы удаленной двуокиси углерода:
то
V |'[Свх(т)-Свых(т)]^
G = -±-
Яэ =
ТР + то
О (т0 + Тр)
/V0x0 4- WpTp '
A)
где V-—объемный расход очищаемой газовой среды;
?вх и Свых — объемные концентрации двуокиси
углерода на входе и выходе из установки;
т0 и тр — длительность режимов очистки среды и
регенерации адсорбента;
Л'о и Лгр — мощность установки в режимах очистки и
регенерации.
Для определения оптимальной длительности режимов
очистки и регенерации в целях получения заданной
величины G при минимальном значении Кэ необходимо
разработать методы расчета температурных и массообменных
полей в адсорбере, позволяющие вычислять и
анализировать распределение температур и концентраций в слое
адсорбента в произвольный момент времени, а также
законы изменения во времени температуры и концентрации
в рассматриваемом сечении адсорбера.
Предлагаемые методы расчета позволяют определять-
для основных рабочих процессов адсорбционных
установок температуру газа tT и адсорбента tc> объемную
концентрацию двуокиси углерода С и равновесную концентра
цию у как функции двух переменных: времени т и
координаты х.
К рабочим процессам, в которых преобладающую роль
играет конвективный теплообмен, не осложненный
сорбцией, относятся режимы охлаждения отрегенерированного
адсорбента и режим нагревания адсорбента потоком
газа-носителя при малых начальных заполнениях (малые
концентрации С02 в атмосфере холодильных камер)..
Физическую модель процесса конвективного тепло-
и массообмена между потоком газа и неподвижным слоем
мелкозернистого твердого адсорбента можно представить
следующим образом [I]. Полуограниченный
теплоизолированный стержень из пористого материала продувается
потоком газа в осевом направлении. Газ входит с торца.
Теплопроводность и диффузия в направлении потока
отсутствуют, теплофизические свойства газа и адсорбента
и скорость газа v постоянны. Известно начальное
распределение температур газа и адсорбента, а также закон
изменения температуры газа на входе. Искомыми
функциями являются температура газа ^г(т, х) и температура
адсорбента tc (т, х).
Математическая модель представляет собой систему
двух линейных дифференциальных уравнений в частных
производных гиперболического типа с постоянными
положительными коэффициентами К± и К2 [2]:
dtT
дт
+ v
dtr.
dtT
дх
— Кг (tT — tc);
-^р = К2 (^ — ^с) ¦
B)
Соответствующую краевую задачу для системы B)
целесообразно решить в наиболее общем виде <— при
произвольных начальных и граничных условиях в связи с
большим разнообразием исходных данных в реальных
процессах адсорбционных установок:
*с=@,*)=*г @,*)=Ф (*); *г (т, 0)- / (т);{ C)
/@)=ф@)=*0. J
Решая при заданных начальных условиях задачу
х
Коши [3 ] для области т < — и переходя к безразмерны м
независимым переменным у ¦
получим решение задачи:
Ki — и г-
К. т-
tT(z, y) = exp(-y-z) \F@)J0Bi Yijj)
+ J exp (Q F (I) J0 Bi У (г - Q у) dl +
о
+ j exp (g) ф (Q /0 B1УТ(у=1)) dl\;
о j
tc (z, y) = exp( y- z) If @) /0 B1 У?у) -
+ J J01 2i У (г — fe) y\ щ dl ¦
D)
+ j J0[2iyz(y-l)
0
-t)] si d4
E)
где: F (z)=^(z,0); г|> (y)=tc @, y). . •
Можно показать, что из формул D) и (Ъ) как частные
случаи следуют решения задачи Анцелиуса-Шумана [1,2]
и задачи Нуссельта [4].
Применимость уравнений D) и E) для расчета рабочих
процессов адсорбционных установок была
экспериментально проверена путем анализа действительного
температурного поля, возникающего в адсорбере при чередовании
38

процессов охлаждения и нагревания слоя адсорбента.
Теоретические профили температурных волн,
образующихся в этом случае, рассчитывали при \f> (?) =^о> F (|)=
= /го, если z^Zh, и при F (Q=t0t если г>2и.
Формулы D), E) преобразуются к виду [5]:
tG B, */) =
Ф (х, у) dx,
F)
G)
^г (*, #)=/с <А 0)+Ф (z> #)—Ф^—zH, #);\
ф (х, #)= exp (—a:—#)Z0 B t"]/^). J
Методика экспериментов заключалась в следующем.
Через равномерно прогретый к началу опыта адсорбер
пропускался поток газа с постоянной температурой,
отличающейся от температуры адсорбента на 40—80° С.
Через промежуток времени ти температуру газа на входе
в адсорбер быстро изменяли до первоначальной
температуры адсорбента. Изменение температуры газа во времени
измерялось в выходном сечении адсорбера многоточечными
потенциометрами типа КСП-4 с погрешностью, не
превышающей 0,25° С. Результаты сопоставления
экспериментальных данных с расчетными зависимостями приведены на
рис. 1. Удовлетворительное совпадение получено для
всех испытанных материалов.
К рабочим процессам, в которых преобладающую роль
играет конвективный теплообмен, осложненный
тепловыделениями при сорбции и переменной теплоемкостью
слоя, относятся режимы охлаждения адсорбента при
адсорбции газа-носителя, режимы охлаждения адсорбента
при адсорбции двуокиси углерода в третьей области
изотермы Лэнгмюра, режимы нагревания и охлаждения
адсорбента или насадки регенераторов при больших
перепадах температур.
Аналогия процессов тепло- и массообмена позволяет
перенести методы расчета температурных полей в
перечисленных режимах на процессы чистого массообмена при
адсорбции в изотермических условиях. К таким процессам
относится очистка газовой среды в термостатированном
адсорбере при любых газовых составах атмосферы
холодильной камеры.
Физическая модель процесса отличается от
вышеизложенной наличием в полуограниченном стержне из
пористого материала источников и стоков тепла
переменной интенсивности, обусловленных выделением тепла
при адсорбции и поглощением тепла при десорбции двуо-
100 200 J00 400 500 z
а
0,8
0?6
ОА
0,2
! о (
\ о—
— 0-*=
I
?
А
1
1
1
^-fr о
XJ
40 до & m m 2оо z
Рис. 1. Теоретические и экспериментальные выходные температурные кривые в режимах нагревания и
охлаждения азотом неподвижного слоя:
а — активированного угля, #=470, Д*==45° С; б — силикагеля КСМ, #=200, Д*=45° С; в — алюминиевых
спиралей, #=150, Дг=55°С; г — цеолита NaX, #=100, Д—Д*=115°С; О — Д*=70°С, ? — Д/=25° С.
39

киси углерода. Тепловыделения в процессах сорбции
оказывают на процесс теплообмена такое же влияние, как
и изменяемость с температурой теплоемкости материала
слоя. Интенсивность источника пропорциональна
дифференциальной теплоте адсорбции и скорости изменения
заполнения адсорбента.
Математическая модель представляет собой систему
двух квазилинейных уравнений в частных производных
с нелинейной правой частью
дТг
дт
¦KiOY, Tc)(Tr-Tc);
^f=K2(Tc)(Tr-Tc).
(8)
Нами было установлено [6], что температурное поле
в процессах охлаждения и нагревания в
вышеперечисленных режимах характеризуется при значительных
температурных перепадах ярко выраженной асимметрией,
которая может быть различна для металлов и материалов,
обладающих адсорбционными свойствами. Асимметрия
температурных волн объясняет процесс формирования
в слое адсорбента такого распределения температур,
которое стремится с течением времени к некоторому
предельному, асимптотическому, профилю. Все точки
асимптотического профиля перемещаются с одной
постоянной скоростью, которая определяет скорость прогрева
или охлаждения адсорбера, а следовательно, оказывает
прямое влияние на характеристики установки.
Экспериментальное подтверждение гипотезы об
асимметрии температурных волн, распространяющихся по
слою адсорбента под действием тока газа, было получено
с использованием методики, изложенной в работе [6].
Задача аналитического нахождения асимптотического
квазистационарного решения нелинейных систем впервые
рассматривалась А. Н. Тихоновым [7] для процессов мас-
сообмена при изотермической адсорбции. Нами было
показано [8], что этот метод может быть распространен
на более широкий круг задач, в частности, на краевые
задачи о теплообмене, осложненном адсорбцией и
переменной теплоемкостью слоя.
Для разработки методики инженерных расчетов
адсорбционных установок представляет интерес
рассмотреть краевую задачу [8] со следующими начальными и
граничными условиями:
7Г@, x) = TG(Q, х) = Гсо (*);
lim Тсо (х) = Гсо;
\TC0(x) — TC0\dx = B<oo;
Гг(т, 0) = Гго(т);
lim Тто (т) = Гго;
Т-»со
00
f IfreW — Tr0\dx= A <oo;
о
dTc
'<™-Ы
О)
м(Гс) '
I F [Гсо (*)] - F [ГсоИ dx = С<оо.
Преобразуя уравнения (8) с использованием
предполагаемой формы асимптотического решения в виде
Ч>=ГГ (В=ГГ (х-ат);
<?=ТС A)=ТС (х-ат),
где а ¦¦
дх
Их
= const,
и выполняя интегрирование уравнений, получим решение
поставленной задачи:
о (Гсо — Тго)
Тс0- Тт0 + Кг [F (Тсо) - F (Тто)\'
* = ;пЙ ^ f^ <Б - lo)]-F (Тс о)} + тса;
ш{ф)
= g-io = j —
|.= -
lF{TC9)-F(Tn)]d<p
/С8(Ф){(ГСО-ГГО)Х
X[F(cp)-F(TC0)] +
+ (TC0-<p)[F(TC0)-
-F(TT0)}}
Ау + В + КгС
Тсо - Тто + Кг [F (Тсо - F (Гг0)) ~
1
F(TC0)-F (Гго)
и>(ф)
A0)
Асимптотическое решение задачи (8), (9) в режиме
нагревания адсорбера существует при выпуклой функции
F (в частности, при отрицательной второй производной
F"<0). В режиме охлаждения адсорбера асимптотическое
решение возможно при вогнутой функции F. Условная
теплоемкость адсорбента, учитывающая теплоту
адсорбции и определяющая характер функции F, в отличие от
теплоемкости металлов с понижением температуры может
оставаться постоянной или возрастать. Поэтому
асимптотические профили температур могут наблюдаться в слое
адсорбента как в режимах охлаждения, так и в режимах
нагревания.
К рабочим процессам с совместным протеканием тепло-
и массообмена в условиях адиабатической сорбции
относятся режимы очистки газовой среды с высоким содержанием
двуокиси углерода и режимы регенерации адсорбента
потоком газа в адиабатических условиях.
Физическая модель представляет собой
полуограниченный теплоизолированный стержень из пористого
адсорбирующего материала, который продувается потоком
газовой смеси, содержащей один адсорбируемый
компонент (двуокись углерода). Заполнение адсорбента является
функцией^температуры и парциального давления двуокиси
углерода "в газовой фазе: а—а (р, Т). Теплопроводность
и диффузия в направлении потока отсутствуют, теплофизи-
ческие свойства газа и адсорбента и скорость газа-носителя
постоянны. Температура газа и температура адсорбента
совпадают (коэффициент теплоотдачи бесконечно велик),
теплоемкость газовой фазы мала по сравнению с
теплоемкостью адсорбента. Дифференциальная теплота
адсорбции g постоянна, гистерезис изотерм адсорбции
отсутствует. Известно начальное распределение в адсорбенте
температуры Ту концентрации двуокиси углерода С и
заполнения а. Задан также закон изменения во времени на
входе в слой температуры и концентрации потока газовой
смеси.
Соответствующая математическая модель процессов
совместного тепло- и массообмена в условиях
адиабатической сорбции представляет собой систему нелинейных
дифференциальных уравнений третьего порядка в частных
производных
40

g (PcQ)
дх '
[СЛх + а-дадГ;
д (pc*c) , d / h \ n.
/c = [hc + a/i1]r + a(/;
g (Peg) л R _ ,A n.
dT ~ РгР (С — У) = 0>
где рс и рг —плотность адсорбента и газа;
/с и /г — энтальпия адсорбента* и газовой?фазы;
hu h2 и hc — объемные теплоемкости адсорбируемого
компонента, газа-носителя и адсорбента;
Р — объемный коэффициент массообмена.
Краевые условия имеют вид:
а @, *) = а0;
Т @, х) = Г0; С @, х) = С0;
Г(т,0)=ГА; С(т, 0)==СА.
A2)
Прогрев адсорбента потоком газа постоянной
температуры в режиме регенерации приводит к десорбции
двуокиси углерода из передних слоев адсорбента, повышению ее
концентрации в потоке и вторичной адсорбции ее в
последующих слоях. Тепловыделения при вторичной адсорбции
вызывают повышение температуры адсорбента до
промежуточного значения, лежащего между температурами
адсорбента в режимах очистки и регенерации.
Нестационарность рассматриваемых процессов обусловливает
возникновение в слое адсорбента двух зон интенсивного тепло-
и массообмена, разделенных промежуточной зоной с
равновесными параметрами аъ , Тъ и СБ (рис. 2,я).
Аналогичная картина трехзонного протекания процессов тепло-
и массообмена в режиме очистки рассматривалась в работе
[9] (рис. 2,6).
* t
]
1
1
С \
л
\и
ч
1
\±.
2
Z1
и
\ ь
. J
с.
1
ч
1
\и
\
V Со
и
t\
с \
| I
г4
I
UI
I
! Ъ
Л
I
'I 3
\ Св
ч
1
X
\
\ Со
Рис. 2. Трехзонное протекание процессов совместного
тепло- и массообмена в условиях адиабатической сорбции;
а — в режиме регенерации адсорбента; б — в режиме
очистки газовой среды.
Можно показать, что в зонах интенсивного тепло-
и массообмена в режиме регенерации адсорбента и в
режиме очистки газовой среды могут формироваться
квазистационарные профили температур и концентраций.
Ключевым вопросом при анализе рабочих процессов
адсорбционных установок является определение
равновесных параметров промежуточной зоны и скоростей
перемещения зон интенсивного тепло- и массообмена. Используя
гипотезу о существовании квазистационарных профилей
вида бегущей волны, можно свести решение задачи A1,12)
к отысканию асимптотического профиля путем решения
нижеприведенной системы алгебраических уравнений
^
1-С.
. Б
"(т=т
1—Со
1
'г. Б
1
ьг. А
= а1рс(''с.Б — fco);
агРс (ав ~- са)'»
A3)
1_СА I = °^с (/с. Б — 'с. а)»
аБ =а (СБ\ ГБ);
^с.;Б = (ЛС + аБ/11O,Б + аъЯ*
Нами были разработаны графоаналитический и
машинный (с применением ЭВЦМ) методы вычисления
равновесных параметров промежуточной зоны Тъ, СБ и ав
в процессах совместного тепло- и массообмена при
адиабатической сорбции.
Результаты вычислений равновесных параметров в
режимах очистки газовой среды от двуокиси углерода с
концентрацией 1; 3 и 5% и в режимах регенерации
адсорбента с ненулевым начальным заполнением потоком
газа повышенной температуры приведены в табл. 1.
Вычисления выполнены для цеолита марки NaX с
использованием уравнений изотерм с вириальными
коэффициентами [10].
tt>. °С
20
20
20
20
20
20
Со, %
0,03
0,03
0,03
1
3
5
<А'°С
20
20
20
140
140
140
Сд, %
1
3
5
0,03
0,03
0,03
Таб
<Б'°С
36,2
65,6
72,4
35,5
23,6
17,8
л и ц а 1
С о/
0,09
0,53
2,73
3,24
3,92
4,26
Экспериментальная проверка результатов
теоретических расчетов была проведена на адсорбере с экранова-
куумной изоляцией и высотой слоя адсорбента (цеолит
марки NaX), равной 0,4 м. Газ-носитель —
газифицированный азот, адсорбируемый компонент — двуокись
углерода. Концентрация измерялась автоматическими
оптико-акустическими газоанализаторами инфракрасного
поглощения типа ОА 2209 класса 2,5; температура
—многоточечными потенциометрами типа КСП-4 градуировки ХК.
Типичные выходные температурные и массообменные
кривые в режиме регенерации насыщенного адсорбента
приведены на рис. 3.
Таблица 2
Значения параметров
Теоретические . .
Экспериментальные
Теоретические . .
Экспериментальные
to. °C
20
20
20
20
Со, %
0,5
0,48
3
3
/А,*с
100
101
70
69
Ск.%
0,5
0,48
3
3
'б'°с
34
33
26,6
26
1,3
1,65
4,86
4.0
41

С,%
10
0,5
120
100
60
40
го
v—
г
.
\
\
i
— 1
а
У
*-
i
1
/
/
/•
to
is го-
5
25
J0 т^пин
Рис. 3. Экспериментальные зависимости от времени:
а — концентрации двуокиси углерода в режиме
регенерации цеолита; б — температуры газа в выходном сечении
адсорбера.
В табл. 2 сопоставляются результаты экспериментов
с расчетными значениями равновесных параметров. До-
637.5.037.5:576.8
Электронномикроскопическое
изучение морфологических
изменений бактерий
Pseudomonas fluorescein
в атмосфере азота
статочно хорошее совпадение теории с практикой
позволяет применить разработанные методы для расчета
адсорбционных установок.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Schumann Т.—«J. F. I.», 208, Nr. 1245—29.
2. Anzelius A. — «Math, und Mech.», 1926, 6, Nr. 4.
3. Харитонов В. П., Тчанникова К. Е.
Задача Кош и для линейных уравнений теплообмена
в пористых средах. — В сб. «Глубокий холод и
кондиционирование». Вып. 132, М., 1969.
4. Nusselt W.—«Z. V. D. I.», 1928, В. 72.
5. Харитонов В. П. Теплообмен при движении газа
через неподвижную насыпную насадку с переменной
температурой газа на входе. —ИФЖ, том XII,
1967, № 2.
6. Харитонов В. П. Асимметрия профиля
температурных волн, распространяющихся по насыпной
насадке под действием тока газа. — ИФЖ, том XV,
1968, № 5.
7. Тихонов А. Н., Самарский А. А.
Уравнения математической физики. М., «Наука», 1966.
8. Харитонов В. П., Левченко В. Я.
Асимптотическое поведение температурных волн в
насыпной насадке с переменной теплоемкостью. В сб.
«Повышение эффективности использования оборудования
предприятий общественного питания и торговли».
Вып. 80. М., МИНХ, 1970.
9. Pan С. Y., В a s m a d j i a n D. — «Ch. Eng.
Sci.», 1967, 22.
10. А в г у л ь Н. Н., Аристов Б. Г.,
Киселев А. В., Курдюкова Л. Я. Теплота
адсорбции двуокиси углерода цеолитами NaX и NaA и
зависимость адсорбции от давления газа и температуры. —
ЖФХ, том XLII, 1968, № 10.
Цель настоящей работы — проследить с помощью
метода электронной микроскопии за морфологическими
изменениями бактерий вида Pseudomonas fluorescens в
контролируемой искусственной атмосфере с высоким
содержанием азота.
Моделью служили бактерии вида Pseudomonas
fluorescens штамп № 146, выделенный с поверхности
мышечной ткани говядины в лаборатории микробиологии
ВНИХИ.
Культурально-биохимические свойства бактерий были
типичными. Микроорганизмы выращивали на МПА в
течение 48 ч при 25° С. Затем чашки Петри с бактериями
Л. В. КУЛИКОВСКАЯ, канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
(Из диссертационной работы Л. В. КУЛИКОВСКОЙ)
Барстерии рода Pseudomonas, как известно, часто
обусловливают порчу мяса в процессе его холодильного
хранения. Эти аэробные микроорганизмы при благоприятных
условиях активно размножаются на поверхности мяса,
вызывают его ослизнение, ухудшение качества и потерю
товарного вида.
Одним из необходимых условий для развития;
бактерий рода Pseudomonas является наличие в атмосфере
кислорода.
Сведений об электронномикроскопическом изучении
морфологических изменений аэробных бактерий,
находящихся в атмосфере азота, в доступной для нас
литературе не обнаружено.
42
•V^::^-'
J
Рис. 1. Контрольные клетки Pseudomonas fluorescens.
Бактерии имеют плотную гомогенную цитоплазму.
Стрелкой показаны жгутики (увеличение в 40 000 раз).

Рис. 2. Морфология Pseudomonas fluorescens спустя трое
сток хранения в атмосфере азота. Видно просветление
цитоплазмы и ее грануляция. Стрелкой показаны жгутики
(увеличение в 40 000 раз).
*» '-jk
Рис. 3. Морфология Pseudomonas fluorescens спустя шесть
суток хранения. Отмечается грануляция цитоплазмы
(увеличение в 35 000 раз).
Рис. 4. Морфология Pseudomonas fluorescens спустя
девять суток хранения:
а — цитоплазма бактерий просветлена; б — лизированные
клетки (увеличение в 35 000 раз).
помещали в контейнер, где создавали атмосферу с
концентрацией газообразного азота 99,8% при 0° С.
Заданную концентрацию азота контролировали и
поддерживали в течение опыта на одном уровне. Контрольные
чашки помещали в такие же контейнеры с нормальной
воздушной атмосферой также при 0° С.
Спустя 3; 6 и 9 суток бактериологической петлей
выделяли бактерии с колоний и переносили их в 2 мл
стерильного физиологического раствора. Культуру тщательно
растирали до получения равномерной взвеси. Затем
брали 1 мл этой взвеси и высевали на МПА. Посевы
помещали в термостат при 25° С.
; Параллельно готовили образцы для электронной микро*
скопии. Для этого вытянутой на огне пастеровской
пипеткой осторожно наносили бактериальную взвесь на
заранее приготовленные медные сеточки с коллодиевои
подложкой. Затем микроорганизмы прямо на сеточках
фиксировали в парах 10%-ного формальдегида в течение
15 мин.
Предварительно проведенные просмотры образцов
показали сильное загрязнение исследуемого объекта
остатками питательной среды. Для очистки образца
использовали метод капельного диализа [1]. Спустя 24 ч (время
проведения диализа) образцы были готовы для
электронной микроскопии.
Чтобы повысить контрастность исследуемого объекта,
бактерии оттеняли металлами. Напыление проводили в
вакуумной камере типа ДЖЭМ-4Б. В качестве напылителя
использовали вольфрамовую проволоку. Угол оттене-
ния 45°. Образцы просматривали под электронным
микроскопом УЭМБ-ЮОБ. Электроннограммы получали на
пластинках MP при инструментальном увеличении в 20000
и 30000 раз. Каждый опыт сопровождали контролем.
В препаратах культур 48-часового возраста
встречались клетки, находящиеся в различных стадиях
онтогенеза. Однако если большинство клеток в препаратах в
поле зрения электронного микроскопа выглядело
однотипно, то особенности строения именно этих клеток и
принимались как характерные. Таким образом, на приводимых
фотографиях (рис. 1—4) запечатлены только те картины,
которые отражают типичные изменения бактериальных
клеток, находящихся в среде с высоким содержанием
азота.
Изучение контрольных клеток Pseudomonas
fluorescens, находившихся в обычной атмосфере в течение 3,
6 и 9 суток показали, что бактерии имели вид палочек
с округленными концами. Клетки достигали в длину 2 ji,
в ширину 0,5 \i. На одном из полюсов клетки
располагались жгутики (от одного до трех), которые имели
волнистые контуры и по длине в несколько раз превосходили
о
длину клетки. Диаметр жгутиков достигал 250А.
Цитоплазма бактерий имела .высокую электроннооптическую
плотность (см. рис. 1). При высеве этих микроорганизмов
на питательную среду наблюдали через 48 ч сплошной
рост бактерий.
После трех суток пребывания микроорганизмов в
атмосфере азота отмечена некоторая размытость контуров
их клеточной стенки. Бактерии принимали округлую
форму. В цитоплазме хорошо просматривались гранулы
различной электроннооптической плотности. Жгутики
сохранили видимую целостность (см. рис. 2). При
высеве этих бактерий на питательную среду наблюдали через
48 ч рост бактерий, но менее густой, чем в контроле.
Спустя шесть суток пребывания бактерий в атмосфере
азота у некоторых клеток незначительно отошли
оболочки от протопласта. Цитоплазма микроорганизмов имела
пониженную и неравномерную электроннооптическую
плотность. Жгутики сохраняли свою видимую
целостность (см. рис. 3).
При высеве на питательную среду отмечали через 48 ч
меньшее число колоний, чем в контроле.
43

При длительном нахождении бактерий в атмосфере
с высоким содержанием азота (девять суток) значительно
понижалась электроннооптическая плотность цитоплазмы
бактерий, ее грануляция. Жгутики сохраняли видимую
целостность (рис. 4, а). Часто в поле зрения электронного
микроскопа встречались лизированные клетки с полностью
разрушенной оболочкой. Они имели вид бесформенных
комочков, вероятно, остатков цитоплазмы (рис. 4, б). При
высеве на питательную среду через 48 ч наблюдали рост
лишь одиночных колоний.
В результате исследований установлено, что высокое
содержание азота в атмосфере оказывает угнетающее
действие на Pseudomonas fluorescens. При длительном
пребывании в подобных условиях значительная часть этих
бактерий погибает. Однако полной гибели микробной
популяции не происходит. Вероятно, в изученной культуре
находились клетки не однотипные по физиологическому
состоянию, в основном молодые и зрелые, которые, как
известно, имеют различную устойчивость к воздействию
одного и того же неблагоприятного фактора. Менее
устойчивые клетки, а их, видимо, большинство, сильнее
реагируют на изменения окружающей среды, и, на наш
взгляд, гибнут в искусственной атмосфере с высоким
содержанием азота.
Позволяет ли морфологическая картина судить о том,
жива бактериальная клетка или погибла? В работе [2]
показано, что отмирающие клетки под электронным
микроскопом, как правило, выглядят более прозрачными,
иногда совсем пустыми с немногочисленными
плотными гранулами, в то время как живые клетки темные,
с плотной гомогенной цитоплазмой.
В наших опытах большинство отмирающих клеток было
обнаружено при длительном пребывании бактерий в
атмосфере с высоким содержанием азота. Погибшие
микроорганизмы были подвергнуты лизису или имели низкую
электроннооптическую плотность, а это, в свою очередь,
свидетельствует, согласно данным работы [3], о
происходящей глубокой биохимической перестройке, связанной
с дезинтеграцией высокомолекулярных соединений и
переходом их в низкомолекулярные.
Выводы
Атмосфера с концентрацией азота 99,8% оказывает
угнетающее действие на развитие бактерий вида
Pseudomonas fluorescens.
Большинство бактерий, находящихся длительное
время в атмосфере с высоким содержанием азота, постепенно
претерпевают значительные морфологические изменения:
от просветления и грануляции цитоплазмы до разрушения
клеточных стенок и лизиса.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бирюзова В. И. Электронномикроскопические
методы исследования биологических объектов. М., изд.
АН СССР, 1963.
2. М е й с е л ь М. Н. и др. О выявлении живых,
поврежденных и мертвых микроорганизмов
«Микробиология», т. 30, вып. 5, 1961.
3. К р и с с А. Е., Бирюзова В. И. Ускорение
процессов распада бактериальной клетки под
влиянием некоторых веществ. «Природа», 1951, № 5.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
F25b 31/00
№ 344238 A494496/24-6 от 17 октября 1970 г.)
А. А. Гоголи н, Б. А. Фридман
и Б. И. Поздняков
Заявитель Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Способ защиты компрессора холодильной машины от
гидравлического удара
Способ защиты компрессора холодильной машины от
гидравлического удара путем контроля количества
жидкого хладагента, попадаемого во всасывающую линию
компрессора, отличающийся тем, что с целью повышения
чувствительности контроль ведут по величине изменения
диэлектрической проницаемости всасываемого
компрессором пара, например, с помощью емкостных датчиков для
отключения компрессора при наличии в паре жидкого
хладагента в количестве, превышающем допустимое.
F25 в 49/00
G05d 22/02
№ 344239 A494497/24-6 от 17 октября 1970 г.)
Авторы изобретения А. А. Гоголин,
Б. А. Фридман и Б. И. Поздняков
Заявитель Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Способ регулирования паросодержания холодильного
агента
Способ регулирования паросодержания холодильного
агента на выходе из испарителя путем изменения
количества подаваемого в испаритель жидкого холодильного
агента, отличающийся тем, что с целью расширения
пределов регулирования изменение количества жидкого
агента осуществляют, например, с помощью соленоидного
вентиля в зависимости от величины диэлектрической
проницаемости паров, измеряемой на выходе из испарителя,
например, емкостным датчиком.
F25 b 43/02
№ 342028 A300040/24-6 от 15 января 1969 г.)
А. А. Н е с в и ц к и й, В. А. И в о ч к и н
Маслоотделитель для холодильной установки
1. Маслоотделитель для холодильной установки,
преимущественно работающей на хорошо растворяющемся
в масле хладагенте, например фреоне-12, содержащий
корпус с помещенной в нем насадкой в виде фарфоровых
колец, расположенных на металлическом
перфорированном листе, отличающийся тем, что с целью повышения
качества очистки хладагента насадка состоит из двух
размещенных одна под другой секций, между которыми
установлена ректификационная тарелка, подключенная
через уровнедержатель к линии жидкого хладагента после
конденсатора холодильной установки.
2. Маслоотделитель по п. 1, отличающийся тем, что
с целью выпаривания из хладагента масла
перфорированный металлический лист выполнен в виде конуса для
стекания хладагента с маслом на горячую поверхность
корпуса.

ОБМЕН ОПЫТОМ
621.574.9
Пуск и наладка термокамер
с фреоновыми холодильными машинами
Для проведения разнообразных работ при
температурах до —100^ С все шире
используются термокамеры с рабочим объемом от
десятков литров до десятков кубометров. При
установке малых термокамер необходимо учесть, что
их нельзя располагать вблизи отопительных
устройств и подвергать солнечному облучению
через окна. Кроме излишней затраты
электроэнергии, это может затруднить достижение в
камере наиболее низких расчетных температур.
Как правило, термокамеры охлаждаются
фреоновыми холодильными машинами,
работающими по двух-, трехступенчатой или каскадной
схемам.
Если холодильная машина имеет конденсатор
с воздушным охлаждением, то объем помещения,
в котором она расположена, должен быть не
менее 20 м3 на каждую 1000 ст. ккал/ч.
Перед пуском и наладкой машины необходимо
внимательно изучить заводскую инструкцию на
термокамеру. Номенклатура изготавливаемых
термокамер (отечественных и импортных)
достаточно велика, а каждая камера имеет свои
особенности в конструкции и работе.
После проведения электротехнических и
сантехнических работ по обеспечению камеры
электроэнергией и водой необходимо проверить
следующее:
наличие фреона в системе, если он был
заправлен на заводе-изготовителе (в результате
некачественного изготовления, а также из-за
транспортной тряски в холодильной системе
могут быть утечки фреона);
чистоту поверхностей соединений (нет ли
следов масла);
затяжку каждого соединения фреоновой
системы;
правильность монтажа всех фреоновых
трубопроводов (особенно трубопроводов с малым
диметром — 6 и 8 мм) — при работе машины
трубопроводы не должны соприкасаться между собой
и с другими деталями машин;
наличие на всех вентилях (запорных и
регулирующих) колпачковых гаек, если они
требуются по конструкции; равномерность
обжатия прокладок колпачковых гаек и отсутствие
забоин на уплотнительных поверхностях;
затяжку сальниковых гаек вентилей;
наличие масла в компрессорах;
наличие масла в сальнике вентилятора (если
есть указатель уровня масла);
правильность открытия вентилей перед мано-
вакуумметрами и масляными манометрами;
отсутствие «заедания» компрессоров
(провернуть их шкивы вручную на несколько
оборотов);
натяжение клиновых ремней компрессоров
и вентилятора;
правильность настройки шкальных реле
давления;
жесткость крепления осушителей (их
вибрация при работе приводит к истиранию
адсорбента и уносу его мелких частиц к
регулирующим вентилям);
. надежность крепления к раме компрессоров
и электродвигателей.
Холодильную машину необходимо заземлить,
а также произвести другие подготовительные
работы согласно заводской инструкции и
правилам техники безопасности.
Если холодильная машина не встроена в
термокамеру, то после установки на место и
закрепления на фундаменте (при его наличии) ее
соединяют всасывающим и жидкостным
трубопроводами с термокамерой и проверяют
герметичность соединений трубопроводов давлением
азота или, в крайнем случае, фреона. При
трудно определимой утечке рекомендуется разделить
систему вентилями на участки. После выдержки
в течение 16—20 ч поочередно открывают
вентили. Утечку обнаруживают по падению
давления азота на дефектном участке. Если
утечек нет, то давление сбрасывается и
трубопроводы вместе с испарителем вакуумируются
компрессором или вакуум-насосом.
Если машина не была заряжена холодильным
45

агентом, то после вакуумирования ее заполняют
фреоном согласно заводской инструкции и
проверяют герметичность системы.
При пробном пуске холодильной машины
необходимо убедиться в отсутствии ненормальной
вибрации и посторонних шумов и проверить:
правильность направления вращения
компрессоров и вентилятора;
срабатывание реле высокого давления путем
прекращения охлаждения конденсатора или
конденсатора-испарителя;
зарядку системы фреоном по давлениям,
обмерзанию всасывающей стороны, нагреву ком-
прессоров, достижению низшей расчетной
температуры в камере и т. д. Основные признаки
переполнения системы фреоном: повышенные
давления кипения и конденсации, влажный ход
компрессора, недостаточное охлаждение камеры;
давление масляных насосов (при необходимости
давление регулируется);
уровень масла в компрессорах.
Если ТРВ отрегулированы на
заводе-изготовителе, то желательно их не перерегулировать.
При необходимости регулирования ТРВ или
РВ их настройку надо производить постепенно,
через 10—15 мин, начиная с заведомо недоста-
По заданию Министерства торговли РСФСР
на Курском специализированном комбинате
«Росторгмонтаж» организован цех горячего
цинкования сребренных труб, производственной
мощностью 75 тыс. пог.м.
В цехе установлена 41 единица нестандартного
оборудования и приспособлений, позволяющих
почти полностью механизировать весь процесс.
Горячее цинкование оребренных труб ведется
в ванне-печи емкостью 7,5 т при температуре
455+5° С. Максимальная длина готовых
изделий 4,2 м. Кроме труб, комбинат цинкует
заготовки для охлаждающих батарей (калачи,
отводы, хомуты, стойки).
точного расхода фреона (чтобы избежать
влажного хода) и постепенно увеличивая его до
нормального. При этом необходимо наблюдать за
температурой картера компрессора, не допуская
его перегрева.
Иногда при нормальной заправке машины
фреона в испаритель поступает все-таки
недостаточно. В этом случае можно уменьшить
изоляцию термобаллона, что приведет к
увеличению расхода фреона.
Холодильная машина должна проработать
несколько смен на предельной рабочей
температуре при постоянном наблюдении за ее работой.
В это время необходимо тщательно проверять
герметичность всех соединений (часть из них
станет холодной, а часть горячей, что увеличит
вероятность утечки).
После окончания приработки рекомендуется
проверить фильтры на жидкостной и
всасывающей линиях, так как, вероятно, они в большей
или меньшей степени будут загрязнены.
Необходимо проследить за тем, чтобы после
остановки машины капли от тающей снеговой
шубы не попадали на электрические приборы
(реле давления, клеммники и др.).
А. Г. ГАШЕВ
В дальнейшем намечено организовать выпуск
комплектов батарей трубопроводов и других
узлов, необходимых для монтажа холодильных
установок, а также оцинкованных подвесных
пластинчатых воздухоохладителей типа ВОП-100,
разработанных лабораторией конструирования
холодильного оборудования ВНИХИ.
Цинкование оребренных труб увеличивает срок
службы охлаждающих батарей в 2 раза и более,
повышает коэффициент теплоотдачи на 13—18%.
Их выпуск дает условную годовую экономию
около 200 тыс. руб.
В. М. ЕВСЮКОВ — Курский СПК
669.5:621.643
Горячее цинкование оребренных труб
в

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
681.2-52
Монтаж приборов и средств холодильной автоматики
Канд. техн. наук И. А. ПАВЛОВА, Ю. Я. СЕНЯГИН, Ю. И. КОЛОТИЙ — ВНИХИ,
А. П. БЛЕТНИЦКИЙ, В. С. МАЦКИН, Я. М. ЗИЛЬБЕРБЕРГ, В. П. ИРЖЕВСКИЙ — ВНПО
«Пищепромавтоматика»,
В. В. ВАСЮТОВИЧ — Гипрохолод
Вертикальный циркуляционный ресивер типа
РДВ
В насосно-циркуляционных системах
непосредственного охлаждения вертикальный
ресивер типа РДВ (рис. 5) должен быть
оборудован следующими приборами автоматики:
реле уровня ПРУ-5, воздействующим на
соленоидный вентиль типа СВМ, установленный на
трубопроводе подачи жидкого холодильного
агента в ресивер, или регулятором уровня типа
ПРУД;
реле уровня ПРУ-5, воздействующим на цепи
предупредительной сигнализации (при
переполнении ресивера);
двумя дублирующими друг друга реле уровня
ПРУ-5, которые отключают все компрессоры,
соединенные с циркуляционным ресивером (при
аварийном уровне).
После соленоидного вентиля устанавливается
регулирующий вентиль, служащий для
настройки системы автоматического регулирования
уровня.
При нормальной работе ресивер заполняется
жидким аммиаком на 30%.
На 300 мм выше рабочего уровня
устанавливается предупредительное реле уровня ПРУ-5,
контакты которого обеспечивают подачу
светового и звукового сигналов при превышении
этого уровня.
На отметке, соответствующей 80%
заполнения объема ресивера, располагают
дублирующие друг друга реле уровня ПРУ-5, которые
осуществляют функции автоматической проти-
воаварийной защиты и, как сказано выше,
останавливают электродвигатели всех
компрессоров, соединенных с циркуляционным ресивером.
Все реле ПРУ-5 монтируются на общей
колонке.**
* Окончание. Начало см. «Холодильная техника»,
1972, № 11.
** Колонки, предназначенные для присоединения реле
уровня к сосудам и аппаратам, изготовляются из труб
диаметром 70—100 мм.
Вертикальные защитные ресиверы типа РДБ
Вертикальные защитные ресиверы типа РДВ
(рис. 6) применяются в безнасосных
холодильных установках для защиты компрессоров от
гидравлических ударов и «влажных ходов».
Эти ресиверы оборудуются четырьмя
полупроводниковыми реле уровня ПРУ-5. Два реле
Пары аммиака
Рис. 5. Вертикальный циркуляционный ресивер типа
РДВ:
1 — датчики реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4); 2 — вентиль
с электромагнитным приводом (соленоидный вентиль)
типа СВМ.
47

Пары аммиака
Горячие пары
Пары
аммиака
Пары аммиака
\ Горячие пары
\А'регулирующей
I™ станции
Рис. 6. Вертикальный защитный ресивер типа РДВ:
U 2 — датчики реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4).
Рис. 7. Вертикальный дренажный ресивер типа РДВ:
1, 2 — датчики реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4).
контролируют нижний и верхний допустимые
уровни жидкого аммиака в ресивере, а два,
дублирующие друг друга, отключают
электродвигатели всех компрессоров, соединенных с
ресивером, в случае аварийного повышения
уровня жидкого аммиака. Первые устанавливаются
на отметках, соответствующих заполнению
защитных ресиверов на 10 и 60%, вторые—на
80%.
Все четыре реле уровня ПРУ-5^монтируются
на одной колонке.
Вертикальный дренажный ресивер типа РДВ
Дренажный ресивер типа РДВ (рис. 7)
оборудуется двумя реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4).
Один из них контролирует верхний допустимый
уровень жидкого аммиака в ресивере, второй —
нижний.
Контроль верхнего уровня необходим для
получения сигнала о необходимости
освобождения ресивера от аммиака. Сигналы подаются
световой и звуковой. Нижний допустимый
уровень контролируется в целях избежания
прорыва паров аммиака высокого давления на
сторону низкого давления холодильной установки
в процессе передавливания аммиака. Сигнал
световой.
Оба реле уровня ПРУ-5 монтируются на
одной колонке, присоединяемой к ресиверу
двумя трубками. Запорные вентили на
трубопроводах между ресивером и колонкой позволяют
в любое время отсоединить последнюю от
ресивера.
Приборы ПРУ-5 присоединяются к колонке
трубками с фланцевыми и ниппельными
соединениями для удобства проведения ремонта и
профилактики при эксплуатации.
Для регулярной проверки обоих реле уровня
ПРУ-5 в эксплуатационных условиях к
колонке снизу подводится линия жидкого аммиака от
регулирующей станции.
Электронный блок реле уровня ПРУ-5
монтируется на щитке, установленном рядом с
ресивером.
Горизонтальные ресиверы типа РД
Горизонтальный ресивер типа РД в схемах
холодильных установок выполняет три
различные функции.
В насосно-циркуляционных системах
непосредственного охлаждения он используется
в качестве циркуляционного. В этом случае
ресивер оборудуется двумя реле уровня ПРУ-5,
одно из которых управляет соленоидным
вентилем типа СВМ, установленным на линии подачи
жидкого аммиака, а второе подает
предупредительные сигналы (световой и звуковой) о
недопустимом повышении уровня в ресивере.
Регулирование уровня жидкого аммиака в
ресивере производится по отметке,
соответствующей заполнению его примерно на 30%.

Уравнительная
V^линия
Уравнительная К аммиачному
линия насосу
Рис. 8. Горизонтальный защитный ресивер типа РД:
1, 2— датчики реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4).
Для удобства настройки системы
автоматического регулирования уровня аммиака в
ресивере после СВМ (по ходу жидкости)
устанавливается ручной регулирующий вентиль; до и
после СВМ монтируются запорные вентили,
позволяющие снять СВМ для осмотра и ремонта.
В безнасосных аммиачных холодильных
установках ресиверы типа РД используются в
качестве защитных в целях предотвращения
«влажных ходов» и гидравлических ударов —
по два на каждую температуру кипения. Оба
ресивера присоединяются к одному отделителю
жидкости (ОЖ).
На каждом из защитных ресиверов (рис. 8)
устанавливается по два сигнальных
предупредительных реле уровня ПРУ-5,
контролирующих верхний и нижний допустимые уровни
жидкого аммиака в них. Сигналы световые и
звуковые.
Кроме того, ресиверы типа РД используются
в качестве дренажных.
В этом случае они также оборудуются двумя
реле уровня, установленными на отметках,
соответствующих 80 и 20% заполнения ресивера.
Верхнее реле сигнализирует о необходимости
опорожнения ресивера (сигнал световой и
звуковой); нижнее — предупреждает о
возможности прорыва паров аммиака высокого
давления на сторону низкого давления холодильной
установки в процессе передавливания аммиака
(сигнал световой по месту).
Во всех трех случаях реле уровня
монтируются на специальных колонках. з
Линейный ресивер типа РВ
В линейном ресивере типа РВ
контролируется верхний и нижний уровни жидкого аммиака.
Жидкий аммиак
1 Уравнительная линия
Рис. 9. Линейный ресивер типа РВ:
/, 2 — датчики реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4).

Верхний — чтобы избежать подтопления
конденсатора, нижний — чтобы предотвратить
прорыв паров аммиака высокого давления на
сторону низкого давления холодильной установки.
Верхний сигнал световой, нижний — световой
и звуковой. Контроль осуществляется двумя
реле уровня ПРУ-5, установленными без колонки.
На рис. 9 показано место установки реле
ПРУ-5 на линейном ресивере и подводки
проверочной линии для них.
Отделители жидкости типов ОЖм и ОЖг
По «Правилам техники безопасности на
аммиачных холодильных установках» A967 г.)
в отделителях жидкости появление уровня
аммиака недопустимо. В связи с этим дублирующие
друг друга два реле уровня ПРУ-5,
защищающие холодильную установку от «влажных
ходов» и гидравлических ударов, монтируются
на уровне нижней образующей отделителя
жидкости.
Для проверки реле ПРУ-5 в условиях
эксплуатации к нижней части присоединительного
патрубка подведена линия жидкого аммиака от
регулирующей станции.
Панельный испаритель типа ИП с отделителем
жидкости
Испаритель типа ИП поставляется
комплектно с отделителем жидкости.
Автоматическое питание испарителя жидким
аммиаком может осуществляться двумя
способами:
по уровню с помощью реле уровня ПРУ-5,
управляющего соленоидным вентилем,
смонтированным на линии подачи аммиака в
испаритель (рис. 10) или регулятора уровня типа
ПРУД;
по перегреву (разности температур кипения
аммиака в испарителе и паров на выходе из
него) с помощью комбинированного реле
температур КТР-2МТ (или реле перепада
температур ПТРД-2), управляющего соленоидным
вентилем типа СВМ, смонтированным на линии
подачи аммиака в испаритель.
Кроме того, в испарителе поддерживается
заданная температура холодоносителя путем
регулирования холодопроизводительности
компрессоров с помощью реле температуры —
прибора КТР-2МТ, электронного моста, одного из
мостов машины АМУР (см. рис. 10),— датчик
которого установлен в трубопроводе на входе
в испаритель или выходе из него.
Для защиты компрессоров холодильной
установки от «влажных ходов» и гидравлических
ударов на отделителе жидкости на 300 мм выше
Пары
аммиака\
Рассол
Рассол
Жидкий аммиак
Рис. 10. Панельный испаритель типа ИП с отделителем
жидкости:
1 — отделитель жидкости типа ОЖм или ОЖг; 2 —
вентиль с электромагнитным приводом (соленоидный вентиль)
типа СВМ; 3 — термометр сопротивления ТСМ-Х; 4 —
датчики — реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4); 5 — панельный
испаритель типа ИП.
регулируемого в испарителе уровня
устанавливаются два реле уровня ПРУ-5,
дублирующие друг друга. Контакты этих реле включены
в цепь магнитных пускателей
электродвигателей компрессоров.
Кожухотрубный испаритель типа И КГ
Испаритель типа ИКТ оснащается приборами
автоматики, предназначенными для
поддержания в нем уровня аммиака,
соответствующего заполнению по объему на 80%;
регулирования температуры промежуточного
холодоносителя (регулирования
холодопроизводительности компрессора по температуре
холодоносителя).
Заполнение испарителя до указанного уровня
может обеспечиваться следующими приборами
и средствами автоматизации:
реле уровня ПРУ-5, управляющим
соленоидным вентилем типа СВМ, установленным на
линии подачи аммиака в испаритель;
регулятором уровня типа ПРУД.
В случае стабильных тепловых нагрузок
заполнение испарителя может регулироваться по
so

i^flapbi аммиака
• датчики реле уровня
Рис. 11. Кожухотрубный испаритель типа ИКТ:
ПРУ-5 (ПРУ-4); 2 — вентиль с электромагнитным приводом (соленоидный вентиль)
типа СВМ; <!Г— термометры сопротивления типа ТСМ-Х.
перегреву с помощью реле перепада температур
ПТРД-2 или комбинированного реле температур
КТР-2МТ.
Регулирование температуры промежуточного
холодоносителя осуществляется с помощью
реле температуры, датчик которого установлен
на входе в испаритель или выходе из него, а
соленоидный вентиль, которым управляет это
реле,— на линии подачи холодоносителя в
испаритель. В качестве реле температуры могут
быть использованы приборы КТР-2МТ, ПТР-2,
ТР-5М, один из мостов машины АМУР,
электронные мосты; исполнительный механизм —
соленоидный вентиль типа СВМ.
На рис. 11 показано расположение приборов
автоматики на испарителях типа ИКТ для
случая регулирования уровня с помощью реле
ПРУ-5 (ПРУ-4), а температуры
холодоносителя — с помощью машины АМУР или
электронного моста.
Защита компрессоров от «влажных ходов» и
гидравлических ударов, возможных при
переполнении испарителя, осуществляется реле
уровня ПРУ-5, установленными на испарителе
(см. рис. 11), либо отделителе жидкости,
работающем с данным испарителем.
Рис. 12. Маслоотделитель типа ОММ:
а — вариант с реле уровня ПРУ-5; б — вариант с
регулятором уровня ПР-14; 1 — датчик реле уровня ПРУ-5;
(ПРУ-4); 2 — вентиль с электромагнитным приводом
(соленоидный вентиль) СВМ-15; 3 — регулятор уровня
ПР-14.
Маслоотделитель типа ОММ
^—- Пары -"^^ |
'ill" аммиака из компрессора ¦ t j ; ¦
Уровеньполд

Масле
ВсасыВанив
В маслоотделителе типа ОММ уровень
жидкого аммиака, необходимый для его нормальной
работы, поддерживается с помощью
уравнительного сосуда (без приборов автоматики)
и реле уровня ПРУ-5, управляющего
соленоидным вентилем СВМ-15, установленным на
линии подачи аммиака в ОММ (рис. 12, а)\
поплавкового регулятора ПР-14 (рис. 12, б).
Рис. 13. Аммиачный
насос типа АЦ:
1 — датчик реле
уровня ПРУ-5 (ПРУ-
4); 2— обратный
клапан типа ОКДП.
Реле уровня ПРУ-5 на маслоотделителе
монтируется без специальной колонки.
Аммиачные насосы типов АЦ и ЦНГ
Контроль за работой аммиачных насосов
(рис. 13 и 14) и их аварийное отключение^при
«срыве струи» осуществляются с помощью ре-
[ ^ В испарительную
у систему
щ
\^В циркуляционный
ресивер г+1
Рис. 14. Аммиачный насос типаЩНГ:
1 — датчик реле уровня ПРУ-5 (ПРУ-4); 2 —
обратный клапан типа ОКДП.
S2

ле перепада давлений РКС-1А-02, датчики
которого присоединяются к всасывающему и
напорному трубопроводам аммиачных насосов.
Аварийное отключение сопровождается
световым и звуковым сигналами.
Для предотвращения слива жидкого аммиака
из трубопроводов и охлаждающих устройств в
насос при его остановке на напорной линии
последнего устанавливается обратный клапан типа
окдп.
В аммиачных насосах типа АЦ, кроме того,
контролируется уровень масла в бачке для
смазки сальника (реле ПРУ-5), а в насосах типа
ЦНГ — подача жидкого аммиака для
смачивания его подшипников (также реле ПРУ-5).
Сигналы световые и звуковые.
Рассольные и водяные насосы
Работа рассольных (водяных) насосов (рис. 15)
и их аварийное отключение при «срыве струи»
контролируется реле давления РД-М5, РД-8Т
или РД-12 (в зависимости от местонахождения
насоса, т. е. в помещении класса В—16 или в
каком-либо другом помещении), установленным
на напорной линии насоса. Аварийное
отключение сопровождается световым и звуковым
сигналами.
Для предотвращения слива рассола (воды)
из трубопроводов и охлаждающих устройств
при остановке насосов на напорных линиях
каждого из них устанавливаются обратные клапаны
типа ОКДП.
I Нагнетание
Уровень
пола
Рис. 15. Рассольный (водяной) насос:
-обратный клапан типа ОКДП; 2 — реле давления
РД-М5 (РД-8Т).
Опубликованный инструктивный материал
одобрен секциями холодильной
промышленности и автоматизации и вычислительной
техники Научно-технического совета Министерства
мясной и молочной промышленности СССР
12 декабря 1972 г.
ХРОНИКА
Межотраслевое совещание в Ленинграде
В октябре 1972 г. в Ленинграде состоялось совещание,
посвященное применению синтетических цеолитов при
производстве, ремонте и эксплуатации фреоновых
холодильных машин (в том числе бытовых холодильников).
В совещании участвовали представители 48
организаций — научно-исследовательских институтов,
конструкторских бюро, высших учебных заведений,
заводов-изготовителей малых холодильных машин и
ремонтно-монтажных предприятий.
Совещание отметило, что работы по применению
синтетических цеолитов при производстве, ремонте и
эксплуатации фреоновых герметичных холодильных машин,
проведенные Ленинградским специализированным комбинатом
холодильного оборудования (ЛСКХО) треста «Росторгмон-
таж» Министерства торговли РСФСР, Государственным
опытным заводом ВНИИ нефтеперерабатывающей
промышленности, Ленинградским филиалом ВНИИ искусственного
волокна, Ленинградским технологическим институтом им.
Ленсовета и др., имеют большое значение для повышения
надежности и долговечности торгового холодильного
оборудования и бытовых холодильников.
В рабочей среде герметичных холодильных машин
образуются влага и кислые примеси, разрушающие машину.
Разработанный новый высокопрочный адсорбент NaA-2KT
обеспечивает глубокую осушку и очистку рабочей среды
от кислых примесей. Его внедрение позволит повысить
надежность, упростить и удешевить ремонт, изготовление и
улучшить эксплуатацию герметичных машин, торгового
холодильного обрудования и бытовых холодильников.
Приняты рекомендации по дальнейшему проведению
исследований в этой области.
53

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике,
выходящие в свет в 1973 г.
Теоретические основы тепло- и х л а -
дотехники. Ч. I. Техническая термодинамика. Учеб.
пособие. Под ред. проф. Э. И. Гуйго. Л., Изд-во
Ленинградского университета, 23 л., 5000 экз., 1р. 10 к. (IV
квартал). Авт.: Гуйго Э. И., Данилова Г. Н., Ткачев А. Г.
и др.
Учебное пособие предполагается издать в двух частях:
«Техническая термодинамика» и «Теплопередача».
Часть первая отличается от известных пособий по
термодинамике более подробным и систематизированным
изложением материала, связанного с подготовкой
инженеров-холодильщиков. Рассмотрены циклы газовых и
паровых холодильных машин и условия их технической
реализации, процессы дросселирования, некоторые
специальные способы искусственного охлаждения, методы
исследования термодинамических свойств рабочих веществ
холодильных машин, основные принципы эксергетиче-
ского анализа, термодинамика влажного воздуха.
Одновременно дается теоретический материал, необходимый
для изучения курса промышленной теплотехники.
Пособие рассчитано на студентов институтов и
факультетов, готовящих инженеров по специальностям
«Холодильные и компрессорные машины и установки»,
«Глубокое охлаждение» и других факультетов
технологических вузов.
Бадылькес И. С. Рабочие вещества и
процессы холодильных машин. Изд. 2-е. М.
«Пищевая промышленность», 26 л., 10000 экз., 2 р. 10 к.
(IV квартал).
Дана характеристика рабочих веществ в их
взаимосвязи с процессами холодильных машин. Указаны
свойства рабочих веществ компрессионных и абсорбционных
холодильных машин, а также свойства теплоносителей.
Приведены сведения о смазочных маслах и маслофре-
оновых растворах. Описаны различные циклы рабочих
процессов холодильных машин.
Книга предназначена для научных и
инженерно-технических работников холодильной и пищевой
промышленности.
Холодильные машины. Учебник для вл зов.
№., «Пищевая промышленность», 30 л., 40000 экз.,
1р. 30 к. (II квартал). Авт.: Кошкин Н. Н.,
Ткачев А. Г., Бадылькес И. С. и др.
Изложены термодинамические основы холодильных
машин. Дана характеристика рабочих тел и циклов
паровых холодильных машин. Подробно описаны
компрессоры холодильных машин — поршневые, ротационные,
винтовые, турбокомпрессоры, а также теплопередающие
аппараты (конденсаторы, испарители). Рассмотрены
принципы, схемы и устройства автоматизации холодильных
машин. Описаны агрегатированные паровые холодильные
машины. Приведена характеристика газовых,
термоэлектрических, пароэжекторных и абсорбционных
холодильных машин.
Книга предназначена для студентов вузов по
специальности «Холодильные и компрессорные машины и
установки».
Мальгина Е. В. Холодильные машины и
установки. Учебник для техникумов. Изд. 4-е. М.,
«Пищевая промышленность», 30 л., 30000 экз., I р. 20 к.
(II квартал).
Рассмотрены физические принципы охлаждения
(естественного и искусственного). Даны термодинамические
основы холодильных машин. Описаны принципиальные
схемы работы различных холодильных машин и
установок. Приведены сведения по автоматизации холодильных
установок. Рассказано о системах охлаждения
холодильников. Описаны основные типы торгового
холодильного оборудования.
Учебник выпускается для учащихся техникумов
системы Министерства торговли.
Кондрашова Н. Г., Лашутина Н. Г. Холодиль-
но-компрессорные машины и
установки. Изд. 2-е доп. и перераб. Учебник. М., «Высшая
школа», 27 л, 20000 экз., 1 р. 14 к. (III квартал).
Изложены основные положения теории холодильных
машин, описаны конструкции и приведены технические
характеристики компрессоров и аппаратов холодильной
установки, тепловые расчеты ее различных элементов.
Приведены данные о типах холодильников, основах их
проектирования, о тепловой изоляции. Описаны схемы
холодильных установок, изложена методика подбора
оборудования. Даны сведения по льдотехнике и
холодильному транспорту.
Книга предназначена для учащихся
машиностроительных техникумов, может быть использована специалистами
по холодильно-компрессорным машинам и установкам.
Ужанский В. С. Автоматизация
холодильных установок. Учеб. пособие для вузов.
М., «Пищевая промышленность», 20 л., 30000 экз, 95 к.
(II квартал).
Рассмотрены теоретические основы систем
автоматизации холодильных установок и их проектирования.
Приведена характеристика приборов и средств автоматизации.
Освещены вопросы автоматизации малых холодильных
установок и автономных кондиционеров, установок
распределительных и производственных холодильников,
крупных холодильных станций, абсорбционных холодильных
установок, сухоледных установок, а также вопросы
эксплуатации автоматизированных холодильных
установок.
Книга предназначена для студентов вузов по
специальности «Холодильные и компрессорные машины и
установки».
Устройство, монтаж, техническое
обслуживание и ремонт холодильных
установок. М., «Пищевая промышленность», 25 л.,
30000 экз., 75 к. (II квартал). Авт.: Гиль И. М., Гринни-
ков Ю. А., Канторович В. И., Мухин В. Г.
Рассмотрены физические основы и способы получения
холода, рассмотрено устройство холодильных машин.
Описаны конструкции компрессорных холодильных
машин, малых фреоновых агрегатов, аммиачных машин,
а также холодильного торгового оборудования и домаш-
54

них холодильников. Освещены вопросы монтажа,
технического обслуживания и ремонта холодильных
установок.
Книга является учебным пособием для подготовки
квалифицированных рабочих в профтехучилищах и на
производстве.
Михеев М. А., Михеева И. М. Основы
теплопередачи. М., «Энергия», 28 л., 18000 экз, 1 р. 64 к.
(II квартал).
Изложены сведения по всем разделам современного
учения о теплообмене. Рассмотрены вопросы
теплопроводности, конвективного теплообмена, теплообмена
излучением, а также сложного теплообмена и
нестационарной теплопроводности. Приведены данные о теплоотдаче
при изменении состояния.
Книга будет служить практическим пособием для
инженерно-технических работников и студентов вузов.
Теплообменные аппараты
холодильных установок. Л., «Машиностроение»,
21 л., 8000 экз., 1 р. 40 к. (II квартал). Авт.:
Данилова Г. Н., Богданов С. Н., Иванов О. П. и др.
Приведены данные о современных конструкциях
теплообменных аппаратов, применяемых в холодильной
технике. Дана методика теплового и гидромеханического
расчета испарителей и конденсаторов, регенеративных
теплообменников фреоновых машин, воздухоохладителей и
некоторых типов охлаждающих батарей. С
технико-экономической точки зрения проанализирована работа тепло-
обменных аппаратов и указаны пути интенсификации
теплообмена в них. Приведены необходимые сведения о теп-
лофизических свойствах холодильных агентов и холодо-
носителей.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников холодильной промышленности, может быть
полезна студентам вузов.
Зеликовский И. X. Справочник по тепло-
обменным аппаратам малых
холодильных машин. М., «Пищевая промышленность»,
15 л., 40000 экз., 1 руб. (III квартал).
Систематизированы сведения по теплообменным
аппаратам для торгового холодильного оборудования,
выпускаемого в СССР. Рассмотрены конструкции и порядок
расчета теплообменных аппаратов, даны их технические
характеристики. Описан выбор конструкции аппаратов
и даны схемы их размещения в холодильном торговом
оборудовании и характеристика арматуры. Приведены
сведения по монтажу, эксплуатации и ремонту
теплообменных аппаратов, а также по технике безопасности.
Справочник предназначен для
механиков-холодильщиков, инженеров и техников ремонтно-монтажных
комбинатов, а также конструкторов и проектировщиков
холодильного торгового оборудования.
Лебедев Д. П., Перельман Т. Л.
Тепломассообмен в процессах сублимадии в
вакуум е. М., «Энергия», 20 л., 8000 экз., 1 р. 44 к. (II
квартал).
Рассмотрены физические основы процесса сублимации,
свойства веществ при температурах сублимации. Описаны
экспериментальные установки. Основное внимание
уделено исследованию процессов сублимации льда в капил-
лярнопористых материалах при различных способах
подвода тепла, а также при наличии внешних сил.
Книга рассчитана на научных работников и инженеров
проектных организаций и конструкторских бюро, а
также на студентов вузов.
Ионов А. Г., Мекеницкий С. Е., ГорбатоЕ В. М. Р о -
торные морозильные агрегаты для
замораживания пищевых продуктов.
М., «Пищевая промышленность», 5 л., 10000 экз., 27 к.
(IV квартал).
Описаны конструкции роторных морозильных
агрегатов, предназначенных для непрерывного замораживания
пищевых продуктов контактным способом. Приведены
необходимые сведения по монтажу, пуску и обслуживанию
роторных морозильных агрегатов с различными
системами охлаждения. Рассмотрена технология изготовления
морозильных блок-форм. Изложен порядок расчета
роторных морозильных агрегатов и дан
технико-экономический анализ их основных показателей.
Книга предназначена для специалистов мясной,
рыбной и холодильной промышленности.
Терехов А. А. Ремонт холодильников
абсорбционного типа. М., «Легкая индустрия»,
6 л., 10000 экз., 28 к. (I квартал).
Подробно изложены современные методы ремонта
холодильников абсорбционного типа по опыту завода Мосрем-
электробытприбор. Описаны способы обнаружения и
устранения различных дефектов, а также разборка, сборка,
сушка, зарядка и производственные испытания аппаратов.
Брошюра предназначена для мастеров ремонтных
предприятий города и сельской местности.
Зорин И. В., Зорина 3. Я-
Термоэлектрические холодильники и генераторы. Л.,
«Энергия», 11 л., 10000 экз., 70 к. (III квартал).
Рассмотрены теория, конструирование, расчет и
применение термоэлектрических холодильников и
генераторов. Изложен новый способ учета влияния тепловых
сопротивлений на горячих спаях охлаждающих устройств.
Для облегчения расчетов приведено 30 новых номограмм.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих в области термоэлектричества.
К и с л о р о д. Т. II. Справочник. Под ред. Д. Л. Глиз-
маненко. М., «Металлургия», 45 л., 6000 экз., 2 р. 70 к.
(I квартал).
Первый том справочника в двух частях выпущен
в 1967 г. Во втором томе описаны новые конструкции
воздухоразделительных установок, применяемых для
получения кислорода с целью интенсификации
производства чугуна, стали и цветных металлов, а также для
получения кислорода и азота на химических заводах и в
машиностроении. Приведены справочные материалы по
организации воздухоразделительных цехов и их
проектированию.
Справочник рассчитан на инженерно-технических
работников кислородных и воздухоразделительных цехов
и станций, может быть полезен студентам вузов.
Архаров А. М., Буткевич К. С, Буткевич И. К.
Низкотемпературные поршневые
расширительные машины. М., «Машиностроение»,
15 л, 8000 экз., 95 к. (IV квартал).
Изложены основы теории, существующие методы
расчета, принципы конструирования, методы
экспериментального и теоретического исследования
низкотемпературных поршневых детандеров низкого, среднего и высокого
давления для расширения воздуха, азота, водорода и
гелия. Рассмотрены конструкции детандеров и их
отдельных узлов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников конструкторских бюро и исследовательских
лабораторий криогенного профиля, может быть полезна
студентам вузов.
Иванцов О. М. Хранение сжиженныхуг-
леводородных газов. М., «Недра», 20л., 5000экз.,
2 р. 25 к. (III квартал).
Указаны основные свойства сжиженных
углеводородных газов. Описаны способы хранения сжиженных газов
в стальных резервуарах, работающих под давлением,
в подземных хранилищах, в стальных и железобетонных
низкотемпературных (изотермических) хранилищах, а
также в емкостях, создаваемых в замороженном грунте.
Описаны конструкции резервуаров и хранилищ, даны
методы их расчета.
Книга рассчитана на инженерно-технических и
научных работников нефтяной и химической промышленности^
55

Лалаев Г. Г., Киповский И. Н. Судовые
холодильные установки. (Устройство и
эксплуатация). Учебник. Изд. 2-е, переработ, и доп. М., «Транспорт»,
16 л., 15000 экз., 77 к. (III квартал).
Описаны фреоновые автоматизированные холодильные
установки с поршневыми компрессорами. Рассмотрены
вопросы автоматизации, наладки и эксплуатации судовых
холодильных установок и установок кондиционирования
воздуха, в том числе иностранных марок.
Учебник предназначен для учащихся судомеханиче-
ской специальности мореходных училищ.
Львов А. А., Анненков В. В. С у д о в ы е
рефрижераторные установки. М., «Пищевая
промышленность», 15 л., 5000 экз., 50 к. (I квартал).
Изложены физические основы получения
искусственного холода и термодинамические основы работы
холодильных машин, охарактеризованы холодильные агенты.
Рассмотрен принцип работы холодильных машин.
Приведена техническая характеристика поршневых и
ротационных компрессоров. Описано устройство компрессоров,
а также аппаратов и вспомогательного оборудования.
Специальный раздел посвящен оборудованию судовых
холодильных установок, их технической эксплуатации
и ремонту.
Книга является учебным пособием для подготовки
кадров массовых профессий в мореходных училищах.
Добровольский А. П. Теплотехнические
испытания судов ых холодильных
установок. Изд. 2-е, перераб. Л., «Судостроение», 29 л.,
15000 экз., 1 р. 80 к. (IV квартал).
Рассмотрены методы испытаний судовых холодильных
установок и изоляции, методы обработки результатов
наблюдений с составлением теплового баланса установок
и определением их технико-экономических показателей.
Приведены примеры испытаний установок, справочные
таблицы, графики и диаграммы.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников, может быть использована учащимися
вузов.
Миклос А. Г., Кондрашова В. Г. Автоматика
и КИП судовых энергетических и
холодильных установок. Учебник. Изд. 2-е,
перераб. и доп. Л., «Судостроение», 15 л., 6000 экз., 75 к.
(IV квартал).
Приведены основные сведения по теории и технике
автоматического регулирования, контроля и управления
судовыми энергетическими и холодильными установками.
Дано описание некоторых групп
контрольно-измерительных приборов.
Книга предназначена в качестве учебника для
подготовки судовых и рефрижераторных механиков в средних
специальных учебных заведениях.
Организация и технология ремонта
рефрижераторных вагонов. М.,
«Транспорт», 27 л., 10000 экз., 1 р. 67 к. (III квартал).
Авт.: Артеменко Ю. И., Бакрадзе Ю. М., Воронин Ф. И.
и др.
На основе обобщения опыта передовых вагонных депо
рекомендованы методы проверки и ремонта дизельного,
холодильного, электрического и вспомогательного
оборудования рефрижераторных поездов и секций, описаны
устройства и приспособления, механизирующие труд.
Книга предназначена для мастеров, бригадиров по
ремонту оборудования, приемщиков вагонов и других
работников железнодорожного транспорта.
Фарафонов Е. С, Ким Н. С. Ремонт
компрессоров пассажирских вагонов. М.,
«Транспорт», 8 л., 10000 экз., 44 к. (III квартал).
Отмечены особенности конструкции фреоновых
компрессоров установок кондиционирования воздуха
пассажирских вагонов. Освещена технология ремонта и
испытания компрессоров.
Книга предназначена для мастеров, бригадиров,
технологов, приемщиков и других специалистов вагонного
хозяйства.
Устройство рефрижераторных
вагонов. Комплект из 10 плакатов. М., «Транспорт»,
10 л., 60X90 см, 4000 экз., 3 р. за компл. (II квартал).
На плакатах изображена конструкция и приведена
техническая характеристика вагонов и их основных узлов
5-вагонной рефрижераторной секции постройки
Брянского машиностроительного завода, 5-вагонной секции и
автономного рефрижераторного вагона постройки завода
Дессау (ГДР).
Плакаты предназначены для рабочих и инженерно-
технических работников вагонного и грузового хозяйства.
Клименко К. Н. Контейнеры и поддоны
(справочник рабочего). М., «Машиностроение», 8 л.,
40000 экз., 80 к. (I квартал).
Систематизированы основные сведения по контейнерам
и поддонам, выпускаемым промышленностью Советского
Союза и стран — членов СЭВ, для перевозки и хранения
всех видов грузов, а также по подъемно-транспортным
машинам и приспособлениям, применяемым при
перегрузке контейнеров и пакетов грузов. Приведены схемы
рационального размещения контейнеров и пакетов грузов на
подвижном составе (в вагонах, автомобилях, на морских
и речных судах).
Справочник предназначен для рабочих транспортных
цехов промышленных предприятий, складов, строительных
площадок и транспортных узлов, а также для рабочих
предприятий, изготовляющих и ремонтирующих
контейнеры и поддоны.
Тройнин М. Ф., Ушаков Н. С. Электрокары
и электропогрузчики. Изд. 3-е, перераб. и доп.
Л., «Машиностроение», 16 л., 25000 экз., 80 к. (III
квартал) .
Приведено описание конструкций самоходных
аккумуляторных погрузочно-разгрузочных машин напольного
транспорта, выпускаемых заводами СССР и Народной
Республики Болгарии. Рассмотрены вопросы технической
эксплуатации, обслуживания и ремонта этих машин,
зарядные устройства, электродвигатели и аппаратура
управления.
Книга предназначена для водителей электротележек,
электромехаников и мастеров.
Тепловая изоляция. Справочник по
специальным работам. Изд. 2-е, переработ, и доп. М., Строй-
издат, 35 л., 10000 экз., 2 р. 30 к. (IV квартал). Авт.:
Вельский В. И., Борознин А. А., Зеликсон Н. М. и др.
Даны характеристики теплоизоляционных и
вспомогательных материалов. Изложены основы проектирования
и расчета теплоизоляции ограждающих конструкций
зданий, оборудования и трубопроводов. Освещены вопросы
организации труда и техники безопасности, сдачи и
приемки выполненных теплоизоляционных работ, описаны
применяемое оборудование и инструмент.
Справочник рассчитан на инженерно-технических
работников проектных, строительно-монтажных и
эксплуатационных организаций.
Сборник правил и руководящих
материалов по котлонадзору. Сост. Л. Б. Си-
галов. Изд. 3-е, переработ, и доп. М., «Недра», 38 л.,
200000 экз., 2 р. 10 к. (IV квартал).
В третье издание сборника включены пересмотренные
и утвержденные в 1971 и 1972 гг. правила устройства
и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных
котлов, электрокотлов, атомных электростанций и сосудов,
работающих под давлением, а также методические
указания по их техническому освидетельствованию.
Включены также правила для газо- и электросварщиков.
В сборнике помещены новые решения Госгортехнадзо-
ра по вопросам обеспечения безопасной эксплуатации объ-
56

ектов котлонадзора, а также описания наиболее
характерных аварий, происшедших за последние годы.
Сборник рассчитан на широкий круг работников всех
отраслей народного хозяйства.
Слесаренко В. Н. Современные методы
опреснения морских и соленых вод. М.,
«Энергия», 20 л., 8000 экз., 1 р. 20 к. (III квартал).
Рассмотрены различные методы опреснения морской
воды(дистилляцией, вымораживанием, электроосмосом и
др.) в промышленных и лабораторных условиях.
Приведен обзор особенностей эксплуатации опреснительных
установок и основнных мероприятий по улучшению их
технико-экономических показателей.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников, может быть использована аспирантами
и студентами вузов.
Морозов М. Н. Совершенствование
искусственного замораживания при
проходке шахтных стволов. М., «Недра»,
7 л., 4000 экз., 36 к. (II квартал).
Описан опыт применения искусственного
замораживания горных пород, рассмотрены схемы конструкции
замораживающих колонок. Разработаны рекомендации
по интенсификации этого процесса и обоснована
необходимость проведения его при более низких температурах.
Приведены рекомендации по снижению стоимости
искусственного замораживания горных пород при шахтном
строительстве.
Книга предназначена для шахтостроителей,
работников проектных и научно-исследовательских институтов.
Попов А. И., Тушинский Г. К.
Мерзлотоведение и гляциология. Учеб. пособие. М.,
«Высшая школа», 20 л., 10000 экз., 95 к. (IV квартал).
Первая часть пособия посвящена мерзлотоведению —
процессам образования и свойствам мерзлых пород,
режиму их развития и существования, описанию сезонной
и вечной мерзлоты. Вторая часть рассказывает о
гляциологии— науке, изучающей все виды природных льдов
(возникновение снега, фирна и льда, снежный покров,
морской лед, лед пресных водоемов и наледи).
Пособие предназначается для студентов географических
специальностей, а также для исследователей вечной
мерзлоты и льда.
Богородский В. В., Гаврило В. П. Физика льда.
(Обзор материалов симпозиума в г. Мюнхене, 1969 г.)
Л., Гидрометеоиздат, 10 л., 2000 экз., 1 р. (III квартал).
Структурные особенности и механические свойства
различных фазовых модификаций льда, а также
электрические и термические явления, происходящие в нем,
рассмотрены на атомно-молекулярном уровне с
привлечением новейших физико-математических и
экспериментально-технических методов.
Книга предназначена для гидрологов, гляциологов
и других специалистов, занимающихся физикой твердого
тела.
Консервированные и
замороженные продукты для общественного
питания. Сборник статей. Под ред. А. Ф. Наместникова.
М., «Пищевая промышленность», 16 л., 5000 экз., 1 р. 85 к.
(IV квартал).
Сборник составлен при совместном участии
специалистов консервной промышленности и предприятий
общественного • питания СССР и ГДР. Освещаются современное
состояние и перспектива развития производства
консервов для общественного питания, технология изготовления
быстрозамороженных готовых обеденных блюд и
гарниров, микробиологические аспекты производства
консервов для общественного питания, экономически
обосновываются перспективы производства указанных
продуктов.
Книга предназначена для специалистов консервной
промышленности и общественного питания.
Хранение и переработка
картофеля, овощей, плодов и винограда. Под
ред. П. Ф. Сокола и др. М., «Колос», 20 л., 2000 экз.,
2 р. 16 к. (III квартал).
Рассказано об активном вентилировании при
хранении картофеля и овощей, о предотвращении их
прорастания, о дозаривании томатов с помощью этилена и пр.
Рассмотрено также хранение лука при отрицательных
температурах, холодильное хранение плодов и овощей
в пленчатых контейнерах с газообменным окном и в
упаковках из полимерной пленки.
Сборник статей рассчитан на научных работников и
специалистов сельского хозяйства.
Фарбер И. М. Техника глубокого
холода в животноводстве. М., «Колос», 10 л.,
10000 экз., 41 к. (II квартал).
Описаны криогенная аппаратура для получения
глубокого холода и замораживания биологических объектов,
а также хранилища и резервуары для перевозки жидкого
азота. Публикуются материалы об эксплуатации
аппаратуры, технике безопасности при работе с ней, порядке
испытаний, технике обслуживания, устранении
неисправностей.
Книга предназначена для работников станций и
пунктов искусственного осеменения животных, для
работников институтов и лабораторий, где применяется глубокий
холод.
Клинцевич Г. Н. Поражение холодом. Л.,
«Медицина», 15 л., 10000 экз., 1 р. 25 к. (II квартал).
В первой части книги отражены вопросы патологии,
клиники и лечения травм при местном охлаждении, дан
обзор современных способов хирургического лечения
отморожения. Вторая часть посвящена вопросам общего
охлаждения, особенно поражению холодом в воде.
Освещены вопросы профилактики травм под воздействием
холода.
* * *
Книга рассчитана на хирургов и практических врачей
других специальностей.
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга—
почтой».
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
¦

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Конденсаторы со свободным движением воздуха
В последние годы непрерывно растет выпуск малых
холодильных агрегатов (холодопроизводительностью
до 350 ккал/ч), которые широко применяются в домашних
и торговых холодильных шкафах, низкотемпературных
прилавках и ларях, охладителях напитков в бутылках
и автоматах для продажи напитков. Производство их
достигло нескольких десятков миллионов в год.
Наиболее распространенным типом конденсаторов с
воздушным охлаждением, устанавливаемых в этих
холодильных агрегатах, являются конденсаторы, охлаждаемые
свободным движением окружающего воздуха. Несмотря
на широкое распространение, информация о конструкции
этих конденсаторов, их геометрических и
технико-экономических параметрах очень кратка и имеется лишь в
небольшом количестве каталогов и проспектов фирм [1],
кратких обзорах [2—12] и отдельных работах по
исследованию теплообмена этих аппаратов [13—14].
По конструкциям конденсаторы, охлаждаемые
свободным движением окружающего воздуха, можно
разделить на четыре группы: ребристотрубные с пластинчатыми
ребрами; проволочнотрубные с проволочными ребрами;
листотрубные в виде змеевика, укрепленного на листе;
листотрубные прокатно-сварного типа.
Ребристотрубный конденсатор с пластинчатыми
ребрами (рис. 1) представляет собой трубчатый змеевик,
преимущественно однорядный, реже двухрядный, с
насаженными на него перпендикулярно оси трубки
пластинчатыми ребрами прямоугольной формы. Ось трубки
змеевика расположена горизонтально. Коэффициент ореб-
рения 7—20.
В отдельных конструкциях конденсаторов змеевик
изготовлен из U-образных трубок, соединенных между
собой калачами. Посадку ребер на трубки осуществляют
через отверстия в пластинах. Для обеспечения
необходимого шага между ребрами края посадочных отверстий имеют
отбортовки, которые одновременно улучшают контакт
ребра с трубкой. Такая конструкция высоко технологична
и позволяет автоматизировать процесс сборки трубок
с ребрами. Однако наличие большого количества паяных
соединений значительно снижает надежность герметич-
Рис. 1. Холодильный агрегат с ребристотрубным
конденсатором.
58
ного фреонового холодильного агрегата, рассчитанного
на длительный срок службы.
При изготовлении змеевика конденсатора из цельной
трубки для посадки ребер на змеевик в пластинах между
каждой парой отверстий под трубки или же между
отверстиями под трубки и одной из кромок ребра делают
просечки, края которых до напрессовки ребер на змеевик
отгибают; при сборке отбортовки ребер обжимаются
вокруг трубки.
У большинства конденсаторов змеевик выполнен из
стальной трубки наружным диаметром 6—12 мм, а
ребра— из стальной ленты толщиной 0,2—1,0 мм.
Отдельные фирмы предпочитают змеевики из медной трубки
наружным диаметром 6—16 мм, а ребра — из алюминия
толщиной 0,2—0,3 мм. Шаг трубок змеевика 20—35 мм,
шаг ребер 4—12 мм.
В стальных змеевиках надежность контакта трубки
с ребрами обеспечивается пайкой оловом или медью или
горячим цинкованием, а в змеевиках из медных труб,
обладающих высокой пластичностью, — протягиванием
внутри трубок шарика с диаметром, несколько
превышающим внутренний диаметр медной трубки.
Ребристотрубные конденсаторы с прямоугольными
пластинчатыми ребрами устанавливаются под углом
0—90° к горизонтали возле компрессора или вертикально
на задней стенке холодильного шкафа. Горизонтальное
и наклонное расположение способствует более
эффективному теплообмену конденсатора с окружающей средой
(рис. 2) [12], однако значительно уменьшает коэффициент
полезного использования объема шкафа.
5>J-
Sr О 10 20 JO 40 ffl 60 70 00 9,град
Рис. 2. Влияние наклона ребристотрубного конденсатора
на коэффициент теплопередачи аппарата (ср — угол между
горизонтальной плоскостью и плоскостью конденсатора).
Чтобы улучшить циркуляцию воздуха через
конденсатор, в пластинах между отверстиями под трубки
змеевика иногда делают вырезы (американская фирма
«Текумсе») .
Для создания естественной тяги воздуха у
конденсатора, способствующей лучшему теплообмену, в корпусе
шкафа в машинном отделении делают вентиляционные
окна или на задней стенке холодильного шкафа размещают
специальные щиты.
Описанные конденсаторы установлены в холодильных
шкафах «Калеке» (ЧССР), «Бош» (ФРГ), «Кюлюнг» (ГДР),
а также в компрессорно-конденсаторных агрегатах «ДКК»
(ГДР), «Текумсе» (США), «Данфосс» (Дания), «Конти
электро» (ФРГ).

Таблица 1
Параметры
Емкость шкафа, л . .
Расположение
конденсатора
Габаритные размеры
конденсатора, мм .
Материал трубки . .
Наружный диаметр
трубки, мм ... .
Шаг змеевика, мм . .
Материал ребра . . .
Толщина ребра, мм .
Длина и ширина реб-
Шаг ребер, мм . . .
Наружная
поверхность конденсатора,
м2
Коэффициент оребре-
ния
Тип :
«Сигма»
85
холодильного шкафа
«Фридже-
дер»
230
Вертикальное
480X300X
60
Медь
6,3
34
Алюминий
0,3
300x50
11,5
1,38
15,3
430 X
550x65
«Кюлюнг»
430
Наклонное

(регулируемое)
515x448x30

(вертикальное
положение)
Сталь
6,3
20
Сталь
0,5
410X32
10,0
1,61
7,3
12,0
30
Сталь
0,5
60x30
4,0
2,5
12,5
Основные параметры некоторых конденсаторов
первой группы приведены в табл. 1.
Разновидностью ребристотрубных конденсаторов
является аппарат, установленный вертикально на задней
стенке в двухкамерном бытовом холодильнике «Бау-
кнехт» (ФРГ).
Конденсатор представляет собой однорядный змеевик,
состоящий из отдельных трубок с навивными ребрами,
соединенных между собой калачами (рис. 3). Наружный
диаметр стальной трубки 4,75 мм. Ребра навиваются из
стальной ленты толщиной 0,7 мм с шагом 3,5 мм. Высота
ребра 3,5 мм. Шаг змеевика 50 мм. Контакт трубки с
ребрами обеспечивается пайкой. Ось трубки змеевика
расположена горизонтально. Наружная поверхность
конденсатора 1,27 м2 при коэффициенте оребрения, равном 7.
Конденсаторы второй группы — проволочнотрубные
с проволочными ребрами (рис. 4) широко применяются
в малых холодильных агрегатах в последние
пятнадцать лет.
Аппарат выполнен в виде однорядного, редко
двухрядного трубчатого змеевика из стальной трубки наружным
диаметром 4,8—6,3 мм, к которому по фронту с обеих
сторон (друг против друга) приварены стальные
проволочки диаметром 1,2—2,5 мм, выполняющие роль ребер.
Ось проволочек перпендикулярна оси трубок змеевика.
Контакт проволочек с трубкой обеспечивается точечной
электросваркой. Шаг змеевика 40—60 мм, шаг ребер
6—9 мм. Коэффициент оребрения 3—10.
Конструкция конденсатора позволяет
автоматизировать процесс создания этих аппаратов. Отдельные фирмы
имеют полуавтоматы, способные изготовлять до четырех
конденсаторов в минуту [12].
В напольных холодильных шкафах проволочнотрубные
конденсаторы устанавливают на задних стенках шкафов
вертикально или с наклоном до 5°, а во встроенных или
настенных — горизонтально или с наклоном. При
горизонтальном расположении коэффициент теплопередачи
аппарата на 15% выше, чем при вертикальном [12].
Рис. 3. Ребристотрубный конденсатор с навивными
ребрами.
Рис. 4. Проволочнотрубный конденсатор
59

Таблица 2
Параметры
Тип холодильного шка4
«Тошиба»
100
600x450
4,8
50
1,5
6,5
0,38
4,8
«Гала»
120
470X470
6,3
58
1,2
8,0
0,29
3,3
«Хелкама»
180
410x460
4,8
58
1,5
6,5
0,30
5,0
«Прест-
колд»
235
580x635
6,3
50
2,5
8,0
0,86
5,0

«Дженерал Стил»
280
1050x490
6,3
50
1,5
7,0
0,81
4,0
«Вестин-
гауз»
330
660x560
4,8
50
1,2
6,0
0,54
4,5
Емкость шкафа, л
Габаритные размеры конденсатора, мм
Наружный диаметр трубки, мм ... .
Шаг змеевика, мм
Диаметр проволоки, мм
Шаг ребер, мм
Наружная поверхность конденсатора, м'
Коэффициент оребрения
В конденсаторах напольных холодильных шкафов
«Гала», «Престколд», «Инглиш электрик» (Англия), «Сэньо»
и «Тошиба» (Япония), «Фрижеко», «Артур Мартин»
(Франция), «Упо», «Розенлев», «Хелкама» (Финляндия), «Вестин-
гауз», «Нордж», «Дженерал Стил» (США) ось трубки
змеевика расположена горизонтально, а в конденсаторе
напольного шкафа «Фриматик» (Франция) — вертикально.
Данные о влиянии положения трубки змеевика на
технико-энергетические показатели аппарата в литературе
отсутствуют.
Основные параметры некоторых проволочнотрубных
конденсаторов приведены в табл. 2.
У конденсаторов третьей группы, также нашедших
большое распространение, змеевик из стальной трубки
наружным диаметром 4,8—6 мм крепится к стальному
листу толщиной 0,5—1 мм, которому придают форму
коробки. Шаг змеевика 35—60 мм. Коэффициент
оребрения 7—10. Конденсатор устанавливается на задней стенке
холодильного шкафа в вертикальном положении или
с наклоном до 5° (рис. 5).
В конденсаторах бытовых холодильных шкафов и
морозильников «Иньис» (Италия), «Фриджибел» (Бельгия),
«Электролюкс» (США), «Баухнехт», «Конти электро»
(ФРГ) и некоторых других крепление змеевика к листу
Рис. 5. Холодильный агрегат с листотрубным
конденсатором.
обеспечивается путем укладки змеевика в выштампованное
углубление листа с последующим обжатием листа вокруг
трубки (рис. 6, а).
В конденсаторе холодильника «Фрижеко» (Франция)
лист предварительно просекают перпендикулярно
направлению оси трубки, вставляют между образовавшимися
таким образом полосами листа змеевик и полосы обжимают
вокруг трубки (рис. 6, б).
В конденсаторе холодильного шкафа «Дзануси»
(Италия) лист образован из отдельных полос стальной ленты.
Вдоль каждой из полос выштампованы два углубления,
в которые укладывается один виток змеевика. При сборке
конденсатора полосы частично перекрывают друг друга
(рис. 6, в). Контакт с трубкой обеспечивается точечной
сваркой полос между собой вдоль оси трубки.
Во всех упомянутых выше конденсаторах этой группы
ось трубки змеевика расположена вертикально, а в
конденсаторе холодильного шкафа «Фриджидер» (США) —
горизонтально.
Для улучшения условий теплообмена7 конденсатора
с окружающим воздухом в листе между трубками
змеевика делают сквозные просечки в форме жалюзи.
as gssss м
cwrvf*t?vys4ssssss\y
60
Рис. 6. Крепление змеевика на листе в листотрубном
конденсаторе.
Основные параметры некоторых листотрубных
конденсаторов приведены в табл. 3.
К третьей группе относятся также конденсаторы в виде
стального трубчатого змеевика, укрепленного на сплошном
стальном листе. Трубка крепится к листу пайкой припоем
(рис. 6, г) или с помощью зажимных скоб
(рис. 6, д). Конденсатор устанавливается в
низкотемпературных прилавках тропического исполнения и
служит одновременно наружной обшивкой шкафа (боковая
поверхность шкафа).

Таблица 3
Параметры
Тип холодильного шкафа
«Электролюкс»
«Фрижеко»
«Дзануси»
«Баукнехт»
«Иньио
Емкость шкафа, л
Габаритные размеры конденсатора, мм .
Наружный диаметр трубки, мм ....
Шаг змеевика, мм
Толщина листа, мм
Наружная поверхность конденсатора, м2
Коэффициент оребрения
120
460X490X30
6,0
60
0,6
0,60
8,6
Конденсаторы четвертой группы прокатно-сварного
типа в настоящее время почти не применяются. Аппарат
состоит из двух стальных листов, отштампованных по
определенному профилю. При скреплении листов с помощью
точечной и роликовой электросварки, обеспечивающих
необходимую плотность аппарата, между листами
образуется система каналов, в которых и происходит процесс
конденсации холодильного агента.
В другой конструкции система каналов образуется
в результате холодной сварки двух алюминиевых листов
с последующим раздутием каналов под давлением,
рисунок которых наносится предварительно противосварочной
пастой.
Расходы на материалы при изготовлении
конденсаторов (ребристотрубных с пластинчатыми прямоугольными
ребрами, проволочнотрубных и листотрубных типа
«Дзануси») составляют 80% себестоимости независимо от
уровня автоматизации процесса изготовления. Причем у
ребристотрубных конденсаторов стоимость ребер превышает
стоимость труб, а у проволочнотрубных и типа «Дзануси»
максимальными являются расходы на трубы [12].
Сравнение теплообмена этих конденсаторов,
проведенное Кубе и Тофарном [12], показало, что наиболее высокий
коэффициент теплопередачи 9,5 ккал/(ч.м2.°С) имеет лис-
тотрубный конденсатор типа «Дзануси», далее 8,5 ккал/(чХ
Хм2.°С) — проволочнотрубный и самый низкий
3 ккал/(ч.м2.° С) — ребристотрубный конденсатор с
прямоугольными пластинчатыми ребрами.
Сравнительные испытания ребристотрубных
конденсаторов с навивными ребрами, проволочнотрубных и
листотрубных в виде змеевика, укрепленного на листе, имеющем
форму жалюзи, проведенные Беневицем и Савицким [14],
показали, что лучшими с точки зрения теплообмена
являются конденсаторы с навивными ребрами.
Однако данные этих авторов [12, 14] не могут быть
использованы для выбора оптимальной конструкции,
так как были испытаны лишь отдельные образцы
указанных конструкций конденсаторов с определенными
140
505х440х35|
4,8
60
0,6
0,49
7,0
X4&0
2°
665x490x42!
4,8
60
0,5
0,77
9,6
220
805х590х37|
6,0
60
0,6
1,22
7,6
240
1060x450x30
4,8
60
0,6
1,21
7,6
геометрическими параметрами, а условия испытании
(расстояние от стенки шкафа и стенки камеры и положение
на задней стенке шкафа) были выбраны произвольно.
Разносторонне сравнить конденсаторы по их технико-
экономическим показателям не представляется возможным
из-за отсутствия в литературе более полных данных для
этих аппаратов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Каталоги и проспекты фирм «Данфосс», «ДКК», «Кон-
ти электро», «Текумсе», «Филко».
2. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. I. M., Госторгиздат, 1960.
3. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник, т. 3. М., Госторгиздат, 1962.
4. Кругляк И. Н., Ф и л ь ч е н к о в Н. А., Г о-
ловченко К. С. Домашние компрессионные
холодильники. М., «Машиностроение», 1964.
5. Guide and Data book. System and equipment. ASHRAE,
1967.
6. Althouse, Turnquist. Mod. Refrig. and Air
Condit., 1968.
Plank R., К u p r i a n о f f J. Die Kleinkal-
temaschine. Berlin, 1960.
Plank R., Handbuch der «Kaltetechnik», Bd. 4,
1956.
Lang O. «Die Kalte», 1961, Nr. 2.
В e r z e 1 i u s. «Elettrodomestica», 1968, No. 4.
Witzell O. W., Fontaine W. E. «Refrig.
Engng.», 1957, No 3.
Von Cube H. L., Tofahrn G. Доклады
зарубежных специалистов на заседаниях комиссий
№ 3, 4, 5 МИХ, М., 1958.
М е h t а А. К. «I. E. (I) Journal-ME», 1970, Vol. 50,
May.
Bennewitz J., SawitzKi P. Сб. докладов
на Конгрессе в Остенде, 1968.
Обзор подготовил В. А. ФРЕНКЕЛЬ
7.
9.
10.
И.
12.
13.
14.
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА НА 1973 ГОД
НА ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка
принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах,
в узлах и отделениях связи, а также общественными
распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность —12 номеров в год. Объем номера —4 печатных
листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.

РЕФЕРАТЫ
666.968
Выбор оптимального состава композиции для
соединения тонкостенных трубок в аппаратах малых холодильных
машин. МУСТАФАЕВ А. Д., МАХМУДОВ М. Д.,
КЕРИМОВ Д. А., ДОЛГИНОВА М. ЕГ «Холодильная
техника», 1972, № П.
Рекомендуется оптимальный состав композиции для
склеивания тонкостенных трубок диаметром от 10 до 20 мм
и толщиной от 0,2 до 0,5 мм в аппаратах малых
холодильных машин, определенный методом математического
планирования, с помощью ЭВМ «Наири». Таблиц 2. Список
литературы — 5 названий.
621.86 : 621.565
Механизация грузовых работ на распределительных
холодильниках Росмясорыбторга. КОНОВАЛОВ Н. П.
«Холодильная техника», 1972, № 12.
Рассмотрены основные вопросы комплексной
механизации погрузочно-разгрузочных работ на
распределительных холодильниках Росмясорыбторга. Указаны
машины и механизмы, используемые на холодильниках,
а также применяемая техника выполнения работ.
Приведены проблемы, которые нужно решить в ближайшие годы
в области механизации грузовых работ на
распределительных холодильниках. Иллюстраций 2.
621.565-71
Пути повышения эффективности охлаждающих систем
производственных холодильников мясной и молочной
промышленности. ТАРАСЕНКО Р. С, ЧУМАК И. Г.,
ШАХНЕВИЧ В. М., ОСИПОВИЧ Ю. М., ИСАЕВ В. И.,
КЛИМЕНКО Г. А. «Холодильная техника», 1972,
№ 12.
В результате работы, проведенной Министерством
мясной и молочной промышленности Казахской ССР
и Одесским технологическим институтом холодильной
промышленности по обобщению опыта эксплуатации
охлаждающих систем и введению технологических режимов,
отвечающих передовой технологии холодильной обработки
пищевых продуктов, установлено, что применение
насосных систем охлаждения с одновременным внедрением
новой технологии значительно повышает эффективность
эксплуатации действующих холодильников. Таблиц 1.
Список литературы — 7 названий.
628.84
Кондиционирование воздуха в комплексе зданий на
проспекте Калинина в Москве. КРОНФЕЛЬД Я. Г.,
ШПИЗ Б. Г. «Холодильная техника», 1972, № 12.
Описаны системы кондиционирования воздуха в
комплексе торгово-бытового обслуживания и
административных зданиях на проспекте Калинина в г. Москве.
Указана отличительная особенность этих систем —
использование поверхностных теплообменников
кондиционеров и для нагрева, и для охлаждения воздуха. Таблиц 1.
Иллюстраций 5.
Теплонасосная установка для теплохладоснабжения
торгового центра в Сухуми. ВАРДОСАНИДЗЕ В. К.,
ВЕЗИРИШВИЛИ О. Ш. «Холодильная техника», 1972.
№ 12.
Показана целесообразность применения теплонасос-
ных установок с использованием тепла морской воды для
круглогодичного кондиционирования воздуха зданий на
Черноморском побережье Кавказа. Приведены
результаты исследования опытно-промышленной установки.
Таблиц 1. Список литературы — 3 названия. Иллюстраций 5.
621.56/.57:636.2
Типизация холодильного оборудования для охлаждения
молока на животноводческих фермах. ЛАШХИ Н. М.,
АРХИПОВ В. И. «Холодильная техника», 1973 , № 1.
В статье приведены данные по обеспечению
животноводческих ферм колхозов и совхозов холодильным
оборудованием в настоящее время и в перспективе на
ближайшее десятилетие. Указана потребность в холоде различных
по величине животноводческих ферм. Рекомендуется
широкое использование на фермах теплонасосных установок.
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
621.565.92
Развитие конструкций компрессионных бытовых
холодильников. В АЙН Л. Н. «Холодильная техника»,
1973, № 1.
Анализируются пути развития бытовых
компрессионных холодильников со времени возникновения их
производства в 20-х годах. Рассмотрены характерные черты,
присущие холодильникам на различных этапах развития,
приведена история производства компрессионных бытовых
холодильников в СССР, выявлены отличительные
особенности технического уровня современных холодильников,
делается вывод о перспективности конструкций с
принудительной циркуляцией воздуха в камерах. Список
литературы— 8 названий. Иллюстраций 4.
621.565.9:629.12
Холодильное оборудование на судах
рыбопромышленного флота. САВИЦКИЙ И. К-, КАНЫШЕВ Г. А.,
ГРИШУТКИНА Л. П. «Холодильная техника», 1973,
№ 1.
Отмечены основные этапы развития судового
холодильного машиностроения. Указаны прогрессивные
направления в создании новых типов судовых холодильных
установок и машин. Приведены краткие характеристики
некоторых из них. Список литературы — 7 названий.
Иллюстраций 2.
629.114.44
Новые малотоннажные изотермические кузова.
БАРУЛИНА И. Д., ПОВАРЧУК М. М.,СИМОНЯНЮ.А.,
МЕЛИКЯН Р. А. «Холодильная техника», 1973, № 1.
Рассмотрены требования, предъявляемые к
ограждающим конструкциям изотермических кузовов. Описана
конструкция нового малотоннажного изотермического
кузова Ереванского автомобильного завода с изоляцией
из заливочного пенопласта ФРП-1 и приведены
результаты его испытаний по определению коэффициента
теплопередачи до и после эксплуатации. Таблиц 1. Список
литературы — 4 названия. Иллюстраций 3.
628.84
Холодоснабжение установок кондиционирования воздуха
в комплексе зданий на проспекте Калинина в Москве.
АМИРДЖАНОВ С. А., ГОМБЕРГ С. Л.,
КРОНФЕЛЬД Я. Г. «Холодильная техника», 1973, № 1.
Описаны две независимые циркуляционные схемы
холодоснабжения установок кондиционирования воздуха
в административных зданиях и комплексе
торгово-бытового обслуживания на проспекте Калинина в Москве.
Указано оборудование холодильной станции,
обслуживающей кондиционные установки и его
размещение.
Приведена система автоматизации холодильной
станции. Иллюстраций 4.
628.84:621.565.83
Термоэлектрический кондиционер на тепловозе.
ЛАДЫЖЕНСКИЙ Г. В., ГАЙВОРОНСКИЙ Б. Г.
«Холодильная техника», 1973, № 1.
Описаны схема и принцип работы установки
термоэлектрического кондиционера, которым оборудован тепловоз
Ворошиловградского тепловозостроительного завода.
Иллюстраций 1.

CONTENTS
To the Editorial Board of «Kholodilnaya Tekhnika» .... 1
V F Lebedev, D. G. Rutov. 50-th Anniversary of the
Journal «Kholodilnaya Tekhnika» and its Nearest T?sks ... 2
N. M. Lashkhi, V. I. Arkhipov. Standardization of
Refrigerating Equipment for Milk Cooling at Live-stock Farms 8
L. N. Vain. Development of Designs of Compression-type
Domestic Refrigerators 10
I. K. Savitsky, G. A. Kanyshev, L. P. Grishutkina. Marine
Refrigerating Plants for Fishing Vessels 15
I. D. Barulina, M. M. Povarchuk, U. A. Simonyan,
R. A. Melikyan. New Small Tonnage Insulated Bodies 18
S A. Amirdzhanov, S. L. Gomberg, Y. G. Kronfeld.
Cooling System of Air Conditioning Plants for Buildings in
Kalinin Avenue in Moscow 21
G. V. Ladyzhensky, B. G. Gaivoronsky. Thermoelectric Air
Conditioner for Diesel Locomotive 24
I. I. Videnov, V. B. Yakobson. Influence of Built —in
Motor Efficiency on Performance of Hermetic Compressor 25
I I. Perelshtein, U. P. Aleshin. Thermodynamic Properties
of Freon —12BI 30
G. L. Noskova. On Bacteria Growing on Food-stuffs During
Cold Storage " 33
ASSISTANCE FOR ECONOMIC EDUCATION
Z. E. Fishkin. Profits and Profitableness of Production
Processes at Refrigerating Combines and Distribution Cold
Storage Warehouses 36
FROM DISSERTATIONS
V. P. Kharitonov. Methods of Calculations of Adsorption
Installations for Fruit Cold Stores with Controlled
Atmosphere 38
L. V. Kullkovskaya, A. I. Piskarev. Electron Mikroscope
Investigation of Morphological Changes in Pseudomonas
Fluorescens in Nitrogen Atmosphere ... 42
New Inventions 44
PRACTICE EXCHANGE
A. G. Gashev. Starting and Adjustment of Climatic Chambers
with Freon Refrigerating Machines 45
V. M. Evsyukov. Hot Zinc Plating of Finned Tubes ... 4'6
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
I. A. Pavlova, U. Y. Senyagin, U.I. Kolotiy, A. P. Blet-
nitzky, V. S. Matzkin, Y. M. Zilberberg, V. P. Irzhevsky,
V. V. Vasyutovich. Assembly of Refrigerating Automation
Instruments and Devices 47
MI SCELLAN Y
Interbranch Meeting in Leningrad 53
BOOK REVIEW
Books on Refrigerating Engineering to be Published in 1973 54
FOREIGN TECHNICAL NEWS
V. A. Frenkel. Natural Convection Condenser.'. '58
Summaries 62
Содержание
Редакционной коллегии журнала «Холодильная техника» 1
B. Ф. Лебедев, Д. Г. Рютов. 50-летие журнала
«Холодильная техника» и его ближайшие задачи 2
Н. М. Лашхи, В. И. Архипов. Типизация холодильного
оборудования для охлаждения молока на
животноводческих фермах . 8
Л. Н. Вайн. Развитие конструкций компрессионных
бытовых холодильников Ю
И. К. Савицкий, Г. А. Канышев, Л. П. Гришуткина.
Холодильное оборудование на судах рыбопромышленного
флота 15
И. Д. Барулина, М. М. Поварчук, Ю. А. Симонян,
Р. А. Меликян. Новые малотоннажные
изотермические кузова 18
C. А. Амирджанов, С. Л. Гомберг, Я. Г. Кронфельд.
Холодоснабжение установок кондиционирования
воздуха в комплексе зданий на проспекте Калинина в Москве 21
Г. В. Ладыженский, Б. Г. Гайворонский.
Термоэлектрический кондиционер на тепловозе 24
И. И. Виденов, В. Б. Якобсон. Влияние коэффициента
полезного действия встроенного электродвигателя на
характеристики герметичного компрессора 25
И. И. Перельштейн, Ю. П. Алешин.
Термодинамические свойства фреона-12В1 30
Г. Л. Носкова. О бактериях, размножающихся на
пищевых продуктах при холодильном хранении 33
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
3. Е. Фишкин. Прибыль и рентабельность производства
на хладокомбинатах и распределительных
холодильниках 36
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
В. П. Харитонов. Методы расчета адсорбционных установок
для фруктовых холодильников с регулируемой газовой
средой 38
Л. В. Куликовская, А. И. Пискарев. Электронномикроскопи-
ческое изучение морфологических изменений бактерий
Pseudomonas fluorescens в атмосфере азота 42
Новые изобретения 44
ОБМЕН ОПЫТОМ
A. Г. Гашев. Пуск и наладка термокамер с фреоновыми
холодильными машинами 45
B. М. Евсюков. Горячее цинкование оребренных труб 46
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
И. А. Павлова, Ю. Я- Сенягин, Ю. И. Колотий,
A. П. Блетницкий, В. С. Мацкин, Я. М. Зильберберг,
B. П. Иржевский, В. В. Васютович. Монтаж
приборов и средств холодильной автоматики 47
ХРОНИКА
Межотраслевое совещание в Ленинграде 53
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в 1973 г. 54
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
В. А. Френкель. Конденсаторы со свободным движением
воздуха 58
Рефераты 62
Редакционная коллегия: В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, Б. С. Вейнберг,
И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, М. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. М. Ка-
ухчешвили, Н. П. Коновалов, доктор техн. наук, проф. В. С. Мартыновский, М. Н Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сер-
гиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор
техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т01127 Сдано в набор 14/ХП 1972 г. Подписано к печати 10/1 1973 г. Объем 4 п. л.
Усл. п. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,41 Формат 84Х 108V16. Тираж 16 760 экз.
Заказ № 2332 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат «Союзполиграфпрома» при Государственном Комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
г. Чехов Московской области