ГОССТРОЙ СССР
ГЛАВПРОМСТРОЙНРОЕКТ
С0ЮЗСАНТЕХПР0ЕКТ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ
САЯТЕХПРОЕКТ
Утверждаю:
Главный инженер
ШИ Сантеигооект
Шиллер
РЕКОМЕНДАЦИИ
ио расчету отсосов от оборудования,
задедяицего тепло и газы
АЗ-877
Москва 1983
Рекомендации составлены по результатам исследования,
проведенных канд. техн, наук В.Н. Посохиным (Казанский инженер-
но-строительный институт).
Использованы материалы канд. техн, наук Л.В. Кузьминой
(ВЦНИИОТ ВЦСПС) и канд. техн, наук Г.Д. Лифшица (Новосибирский
инженерно-строительный институт).
С введением в действие настоящих "Рекомендаций ..." утра-
чивают силу "Рахоменйе«ии«-пй=раоче5^-воэ^3{ее<ййенажцамещений
0а$гетом>^абз9Ы_меоФН9й«вытяяной-венФИЯя{зв5-АЗ—ТОО-.
0£_,M9Ssa=l. и "Рекомендации по расчету боковых отсосов для
улавливания конвективных потоков" АЗ - 4S3 (М.* 1970 г.).
Настоящая работа утверждена как обязательная для органи-
заций Главпромстройпроекта и рекомендуется для > применения
в других организациях.
Рекомендации составили инж. Л.Ф. Моор (ГПИ Сантехпроёкт)
и канд. тех. наук В.Н. Посохин.
Содержание
Стр.
I.	Общая часть..............................    3
2.	Расчет верхних отсосов (зонтов) ............ 9
3.	Расчет боковых, угловых и наклонных
отсосов ...................................... 17
4.	Расчет нижних отсосов .................... 25
Гэсударст!екньй проектный институт Сантехпроект
Гур’проьс'ЧроЗпроечта Госстроя СССР
(iui* Синтехигс »м).
I.	ОБЩАЯ ЧАСТЬ
I.I.	Технологическое оборудование, выделяющее тепло и газы,
рак правило, должно поставляться комплектно с местными отсосами
и. указаниями о расходе удаляемого воздуха. В случае, если
местные отсосы отсутствуют, их конструирование и расчет необхо-
димой производительности проводятся по настоящим Рекомендациям,
которые могут быть использованы также для проведения поверочных
расчетов,
1.2.	Рекомендации содержат материалы по расчету верхних,
боковых, наклонных и нижних отсосов, улавливающих конвективные
потоки, образующиеся над теплоисточниками компактной и вытянутой
формы. Приведенные методы расчета позволяют учесть влияние на
работу отсосов таких факторов, как размеры отсоса и его положение
относительно источника вредных выделений, скорость движения
воздуха в помещении, требуемую эффективность улавливания вредных
выделений.
1.3.	Рациональная конструкция отсоса позволяет достичь
требуемого эффекта при минимальном расходе удаляемого воздуха.
При выборе схемы отсоса и его конструктивном решении необходимо
руководствоваться следующими основными положениями:
приемное отверстие должно быть максимально приближено к
источнику вредных выделений;
плоскость всасывающего отверстия должна быть ориентирована
так, чтобы поток вредных выделений возможно меньше отклонялся
от первоначального направления движения;
форма всасывающего отверстия должна соответствовать форме
источника вредных выделений;
размеры всасывающего отверстия предпочтительно принимать
равными или несколько большими поперечных размеров подтекающей
к отсосу струи. Уменьшение размеров приемного отверстия отсоса
ведет к возрастанию требуемого расхода воздуха,
3
эону действия отсоса следует максимально ограничивать
экранами, фланцами и т.п.»
поле скоростей в приемном отверстии отсоса должно быть
неравномерным, чтобы его неравномерность качественно соответство-
вала неравномерности поля скоростей в подтекающем к отсосу
потоке вредных выделений. Для этой цели используют конструкции,
обеспечивающие желаемую неравномерность всасывания (вставки,
рассекатели и т.п.).
Примечание. Если над источником вредных выделений
не образуется устойчивого конвективного течения, или хе этот
источник перемещается в пределах некоторой зоны (обработка '
изделий химикатами, склейка, окрашивание, сварка, пайка и т.п.),
то поле скоростей в приемном отверстии отсоса должно быть равно-
мерным, что достигается с помощью выравнивающих решеток.
Принятые условные обозначения
d - длина прямоугольного источника вредных выделений, м;
А - длина приемного отверстия отсоса, м;
6 - ширина прямоугольного источника вредных выделений, м;
В - ширина (высота) приемного отверстия отсоса, м;
Вр В2 - соответственно расстояния между ближними и дальними
краями, всасывающей щели нижнего отсоса от прямоугольного источ-
ника вредных выделений, м;
h - высота источника,вредных выделений, м;
hf- ширина фланца по периметру всасывающего отверстия, м;
I - высота расположения зонта, над поверхностью источника
вредных выделений, м;
t - радиус круглого в плане источника вредных выделений, и;'
эквивалентный радиус прямоугольного источника вредных выде-
лений, м;
Я - радиус приемного отверстия отсоса, м;
соответственно внутренний и напутный радиусы кольце-
вого отсоса, м;
*
/?э- эквивалентный радиус прямоугольного отверстия, м;
$ - характерное расстояние между центрами источника
вредных выделений и отсоса, м;
у> - угол между осями симметрии отсоса и источника вредных
выделений, рад;
Хв^- расстояние по горизонтали (вертикали) между центрами
источника вредных выделений и отсоса, м;
р - теплоотдающая поверхность источника, вредных выделений,
м2;
р - отношение площади всасывающего отверстия к площади
источника вредных выделений в плане;
-	осевая скорость конвективной струи на расстоянии от
источника вредных выделений, м/с;
-	скорость движения воздуха в помещении, м/с;
11- - температура нагретой поверхности и воздуха в помещении,
соответственно конректйвная теплоотдача горизонтальной,
* ' вертикальной поверхностей источника вредных выделений
и общая конвективная теплоотдача, Вт;
Д - расход воздуха, удаляемого отсосом, №/4;
C/tpgj ~ предельный (минимально возможный) расход воздуха уда-
ляемого отсосом, мэ/ч;
Ьф - производительность общеобменной вытяжки, приходящаяся
на один отсос, м3/ч;
- расход воздуха в конвективной струе на уровне всасы-
вания, м3/ч;
L - относительный расход воздуха,' удаляемого отсосом;
Кп~ коэффициент, учитывающий влияние скорости движения
воздуха в помещении на требуемый расход воздуха, удаляе-
мого отсосом;
S
П* - коэффициент, учитывающий влияние требуемой эффективности
улавливания вредных выделений на расход воздуха, удаляе-
мого отсосом;
—— эффективность улавливания вредных ввделений;
2ист
%	- относительная предельная концентрация;
1шт- производительность источника по газовым примесям, мг/с;
Нр - производительность рассредоточенных источников газовой
примеси, приходящаяся на один отсос, мг/с;
~	количество примеси, уловленной в единицу времени отсосом,
мг/с;
2прео, - соответственно, концентрация примеси в воздухе, удаляемом
2лр, отсосом при расходе воздуха, равном Ьпред , в приточном
ЛДК воздухе и предельно допустимая концентрация, мг/м3;
&2пред ~ предельная избыточная концентрация, мг/м3:
М - расчетный безразмерный комплекс.
1.4.	Исходными данными для расчета являются: размеры
источника вредных ввделений; количество выделяемого им конвек-
тивного тепла О' ; скорость движения воздуха в помещении
расположение и размеры отсоса, количество примеси Zucr , выделяе-
мой источником, а также приходящееся на один отсос, количество
примеси , ввделяющейся от рассредоточенных источников,
не снабжаемых местными отсосами, и приходящийся на один отсос
расход воздуха Lg , удаляемого общеобменной вытяжной венти-
ляцией (см. п.п. 4.97 ь 4.98 СНиП П-33-75х).
Целью расчета является определение требуемой производитель-
ности отсоса.
1.5.	Конвективная струя считается коглпактной, если она
образуется над теплоисточником, имеющим в плане круглую форму
или форму прямоугольника с соотношением сторон -^-4 2. •
Зелл теплоисточник вытянутый ( ^>2	) над ним образуется
плоская конвективная струя.
о
1.6.	Настоящие Рекомендации предназначены для расчета
отсосов, улавливающих конвективные струи в пределах участка
разгона:
для компактных струй	или falls')
для плоских струй Щ
1.7.	Требуемая производительность отсоса, улавливающего
конвективную струю, зависит от конвективной теплоотдачи источника.
В случае, когда задана температура поверхности источника, конвек-
тивная теплоотдача его горизонтальной поверхности вычисляется
по формуле	•
QfW Fr/(t-hy,	(I)
и теплоотдача вертикальной поверхности
к PB\/(t-tB)^	(2)
где значение К принимается на таблице
t, °C	50	100	200	300	400	500	1000
к	1,63	1,58	1,53	1,45	1,4	1,35	1,18
При расчете отсосов от объемных источников используется
суммарная теплоотдача
(3)
1.8.	Требуемая производительность отсоса любого типа
определяется по формуле
L-LnptdKg.	(4)
Значения	- предельного, минимально возможного,
расхода воздуха, удаляемого отсосом, определяются в соответствии
с указаниями разделов 2 , 3 и 4. Коэффициент определяется
по графику рис. I.
На графике
(5)
Cutr hoped
Если источник выделяет одновременно и тепло и сизы, го
должно соблюдаться условие	Если источник выделяет
только тепло, то следует принимать - 1.
7
Рис.I. График для определения оптимальной
эффективности действия отсоса
6
2. РАСЧЕТ ВЕРХНИХ ОТСОСОВ (ЗОНТОВ)
2.1.	Зонты используют для улавливания тепла от конвективных
источников и увлекаемых конвективными струями вредных выделений,
когда более полное укрытие источника невозможно по условиям
производства.
2.2.	Для улавливания компактных конвективных струй над
круглыми и квадратными источниками вредных выделений применяются
круглые зонты. Для прямоугольных источников следует применять
зонты прямоугольной формы (рис. 2). Длинную сторону зонта реко-
мендуется принимать равной А= d + 0,24^. По расходу воздуха
'наиболее рациональны зонты о размерами в плане R -1,2ъ или
В=1,2$. Уменьшение радиуса или ширины зонта ведет к увеличению
требуемого расхода воздуха.
2.3.	Рекомендуемая конструкция зонта приведена на рис.З
Внутри корпуса зонта закреплена коническая вставка, а по пери-*
метру корпуса расположен кольцевой уступ. Коническая вставка
обеспечивает неравномерность всасывания, соответствующую неравно-
мерности профиля скоростей подтекающей струи. Действие спектра
всасывания при этом сосредоточивается в центре течения, что
увеличивает устойчивость струи по отношению к неорганизованным
сносящим потокам.
Наличие кольцевого уступа позволяет при любом угле раскры-
тия зонта достичь эффективного всасывания практически по всей его
площади, вихревые же зоны размещаются в самих уступах.
Соотношения размеров зонта следует принимать
; fa (0,55+0,6)4;
>	h*(<>2- ^)(R-Ri).
• Размеры Kj и И принимаются из конструктивных сообра-
жений. Дополнительные ограждения, фланцы, козырьки, фартуки,
ширмы ограничивают зону всасывания и повышают эффективность отсо-
са.
9
Рис.2. Схемы установки круглого л прямоугольного
зонтов над компактными конвективными ис-
точниками вредных выделений и источниками
вытянутой формы
РисЛ. Рекомендуемая конструкция зонта.
I - корпус; 2 - коническая вставка;
3 - кольцевой устчп
ГС
Порядок расчета
2.4.	В зависимости от относительного размера зонта
(ft =-&( ®=	) по графику рис. 4 находится относительная
производительность отсоса ъ .
2.5.	Вычисляется осевая скорость конвективной струи на
'уровне всасывания по формулам:
для компактных струй
=0,0^	>	(6)
для плоских струй
Vc «0.039^’“	(?)
2.6.	Вычисляется расход воздуха в конвективной струе
на уровне всасывания
для компактных струй
L( = 3780г* Vl ,	(8)
для плоских струй
L& = Т800а^ •	(9)
Примечание. Для компакт них конвективных источников прямоуголь-
ной формы (	^2. ) предварительно вычисляется
Z9- 0,564|Ж
2.7.	По графику на рис, 5 определяется коэффициент KJ(.
2.8.	Находится предельный расход отсоса
Ьпред % Кп •	(	(10)
2.9.	Вы числится предельная избыточная концентрация примеси
в воздухе, удаляемом отсосом, а танке относятелкиия предельная
конценграг »i
Д 2лре9 ~2пре9~2пр=	(1')
11
Рио.4. График для определения относительной
производительности зонта
1.3 - круглый зонт; 2,4 - зонт прямоугольной фермы;
На рис.4 линии I и 2 относятся к зонтам, проектируе-
мый до схеме (X , линии 3 и 4 - по схеме . Если зонт
имеет фланец шириной hp^-%-(hip>R) , то его следует
принимать по конструктивной схеме Л , при меньшей ширине
флан ц - по схеме сГ ,
12
Рис.5. График для определения
коэффициента Кп
13
7 - J&nred	( .
й ПДК-Znp	(I2'
2.10.	Вычисляется значение комплекса М по формуле (5)
2.II.	По графику рис,1 определяется оптимальное значение
эффективности улавливания £ опт и соответствующее ему значе-
ние К^> , с учетом рекомендаций п.1.8.
2.12.	По формуле (4) подсчитывается требуемая произ-
водительность зонта.
Пример I. Определить требуемую производительность круглого
зонта, установленного над круглым конвективным источником
( 7 = 0,6 ми 41 = 4400 Вт) на высоте / =1 м от источника.
Скорость движения воздуха в помещении Vq =0,3 м/с.
Речение. I. По формуле (6) определяем осевую скорость конвек-
тивной струи на уровне всасывания
0,043 x3/~M!SeL = 0,98 м/с.
V о.б2
2.	Вычисляем расход воздуха в конвективной струе на
уровне всасывания по формуле (8) -
Ztf =3780 х 0,62 х 0,98 = ТЗЗЗ м3/ч.
1
3.	Принимаем, согласно п.2.2 /? =1,2г =1,2 х 0,6=0,72 м.
Тогда при R = *^- =	0122— = 1,2 по графику рис. 4
0,6
подучим L - I.
4.	По графику рис. 5 при р	=
и при	= о ,31 получим К„= 1,1.
Vfi 0,98	11
5.	Предельный расход воздуха на отсос по формуле (10)
2*22- )2 =1,44
0,6 /
составит
ДлреГ 1333 х 1 х 1’1 = 1466 м3/4*
14
6.	Требуемая производительность зонта по формуле (4) равна
I = 1466 х I = 1466 м3/ч,
где согласно п. 1.8	= I.
Пример 2. В дополнение к условиям, указанным в примере I, вместе
с теплом выделяется окись углерода (ЦДК = 20 мг/м3) в количестве
%ист~ 80 мг/с. Рассредоточенные источники, выделяющие окись уг-
лерода и общеобменная вытяжная вентиляция отсутствуют (М =0).
Решение. I. Предельная производительность зонта равна полученной
в п.5 примера I
__LopeH =1466 м3/ч
2.	Избыточная предельная концентрация примеси по формуле (II)
составляет
= 195 мг/м3.
1466
3.	Относительная предельная концентрация по формуле (12)
равна J e	= 9,75
4,	По графику рис.1 при М=0 и 2 =С),75 находим, что К^-< I.
5.	Требуемая производительность зонта равна Полученной
в примере I, то есть 4 =1466 м3/ч, так как согласно п.1.8
следует принимать = I.
Пример 3. Определить требуемую производительность зонта длиной
А = 1,4 м и шириной В=0,6 м, установленного на высоте / -=0.9 м
над конвективным источником длиной а =1,4 м и шириной
& = 0,8 м. Конвективная теплоотдача источника fl=1000 Вт. Скорость
движения воздуха в помещении	0,4 м/с.
Решение. I. По формуле (7) находим
0,039 j/lSo z ( 2Х)0’38 . 0>4 м/0.
Uj V
15
2.	По формуле (9) определяем^
Ц = 1800 х 1,4 х 0,8 х 0,4 = 810 м3/ч,
•	_. п А
3.	По графику на рис. 4 при В =	» 0,75
0,8
получим £ =1,5.
4.	По графику на рис. 5 находим Кп
При F - ЬА х Рл$ = 0,75 ; —= I получим Кп=2,
'	1,4 х 0,8	0,4
5.	По формуле (10) определим L пред.
Ьщмэя - 810 х 1,5 х 2 = 2430 м3/ч
6.	Требуемая производительность зонта при К^> = I
(см. п.1.8) равна
Z =2430 х I =2430 м3/ч.
Пример 4. В дополнение к условиям, указанным в примере 3,
вместо с теплом выделяется окись азота (ПДК = 5 мг/м3) в коли-
честве Дмсг= 40 мг/с. Кроме того, имеются рассредоточенные
источники, выделяющие окись азота в количестве И/>= 4 мг/с.
Общеобменная вытяжка составляет L&- 500 м3/ч = 0,14 м3/с.
I.	Предельная производительность отсоса равна полученной
в примере 3
Znped = 2430 м3/ч.
2.	Предельная избыточная концентрация примеси по формуле
(И) составит
3= .3500.x,40. п 59 ^дз
2430
3,	Относительная предельная концентрация по формуле (12)
равна
2 =	= п,8.
5
16
4.	Величина безразмерного комплекса М по формуле (5)
равна
М = -4— х П,8 - -9jI4„ = 0,974.
40	0,675
5.	По графику рио. I
2 = 0,967, К$ =1,36.-
6.	Требуемая производительность зонта по формуле (4) равна
L = 2430 X 1,36 = 3305 м3/ч.
3.	РАСЧЕТ БОКОВЫХ. УГЛОВЫХ и наклонных отсосов
3.1.	Боковые (рис. 6-8), угловые (рис.9) и наклонные
(рис. 10) отсосы используют, когда применение зонтов невозможно
по гигиеническим, конструктивным, технологически или эстетичес-
ким требованиям или когда установка зонта может быть осуществлена
но на значительном удалении от источника вредных выделений, в
результате чего требуемая производительность зонта окажется
больше.
3.2.	Для улавливания вредных выделений от источников
прямоугольной формы следует применять прямоугольные отсосы.
Длина отсоса, как правило, принимается равной длине источника.
Если источник имеет круглую форму, то целесообразно устанавливать
круглые отсосы, диаметр которых желательно принимать не менее
диаметра источника. Уменьшение размеров отсоса приводит к увели-
чению расхода удаляемого воздуха.
3.3.	При выборе типа отсоса предпочтение следует отдавать
отсосам с малым углом несоосности у , кате наиболее целесообраз-
ным по расходу удаляемого воздуха.
Наличие по периметру всасывающего отверстия Фланца, ограни-
чивающего зону всасывания, улучзает условия улавливания. Поэтому
по возможности следует применять широкие фланцы разгром
Аф >В
17
F ,с.б. Схена бокового oxcoca в схене
(или с фланцем шириной более В)
Рис.?, Схема бокового охсоса беэ фланца
18
Рис.8, Схема бокового отсо-
оа с экраном
Рис.9. Схема углового
отсоса
Рис.10. Схема наклонного отсоса
19
При меньшей ширине фланца его влияние на работу отсоса
можно не учитывать.
Порядок расчета
3.4.	Определяются характерные размеры

(13)
j? - Я
в ~(8*2ъ)о,гч
(14)
В случае, когда отсос и источник имеют прямоугольную
форму, в формулу (14) вместо Я ц Ъ подставляются соответствен-
но Яэ и 1з
3,5.Вычисляется относительный расход удаляемого воздуха
по формулам:
для бокового отсоса в стене или с широким фланцем
I = 0,22 (I - 0,25 ??г ) ;	(15)
для бокового отсоса без фланца
Z = [о,32 + 0,06 (I - 0,25 R2 ),	(16)
для бокового отсоса с экраном
Z = [ 0,2 + 0,025	(1-0,25 R2 ); (17)
для углового отсоса .
I =[0,21 + 0,027 WJ (I-0.25R2); (18)
для наклонного отсоса
L= (0,15 ► 0,043f) [l-(I-0,32	,	(19)
20
'Примечания: I. Для отсосов круглой формы следует принимать
А
2. При наличии вокруг наклонного отсоса фланца
шириной более В/2 относительный расход, получен-
ный по формуле (19), следует уменьшать в 1,6 раза.
3,6,	Коэффициент, учитывающий влияние скорости движения
воздуха в помещении, рассчитывается по формуле
•	(20)
Для прямоугольного источника вместо t принимается Z? .
3,7.	Рассчитывается предельный расход воздуха на отсос
ЗЮЙ^+ггЛ I Нп .	(21)
3.8.	По формулам (II), (12) и (5) вычисляются предельная
избыточная концентрация примеси в воздухе, удаляемом отсосом,
относительная предельная концентрация и значение ко’*плекса М.
3.9.	По графику на рис.1 определяются оптимальное зна-
чение эффективности улавливания Дтти соответствующее ему
значение с учетом рекомендаций п. 1.8.
3.10.	По формуле (4) рассчитывается требуемая производи-
тельность отсоса.
Пример 5. Рассчитать боковой отсос в стерке (рис.6) для удале-
ния тепла и сернистого газа, выделяющегося от лсточн.п'а род”уеоч
Z =0,5 м. Отсос имеет радиус /? = 0,35 м. Поло’°пто отоса
относительно источника определяется расстояниями уд = 0,6 м,
Хо= 0,7 м. Конвективные тепловыделения с поверхности
Л= 5510 Вт, Выделение сернистого газа Zucr-
Скорость движения во (духа в помещении tfo =0,3 v/c.
TO’’-'нные источники вредных выделений и об деобм«Я|'’< в-,тятсь.г1
вентиляция отсутствуют/(J=C).
21
Решение. I. Определил характерные размеры по-формулам (13) и
(14)
=JL (0,7 + 0,6 + У 0,62 + 0,72) = 1,11 к ,
2
____________0.35
(1,11 + 2x0,5) х 0,24
= 0,693
2.	Вычислим Z по формуле (15)
I = 0,22(1-0,25 X 0.6932) = 0,191.
3.	Рассчитываем Кд по формуле (20)
Кд = I +- 33 х 0,3
0,52
0,6 X 5510
= 1,42.
4.	Предельны? расход но формуле (21) равен
Lnpei= 310 У 5510 (1,11 + 2 х О б)5 0,191 х 1,42- 5140 ма/ч
5	Вычисляем д2пре0 по формуле (££)
д?пр&- JLS2. = 42 мг/м3
5140
и определяем далее относительную предельную концентрацию
Я ио формуле (12). Предельно допустимая концентрация
сернистого газа ПДК равна 10 мг/м3.
6. По графику на рис.1 определяем (при значении
2 - 4,2 и комплекса М=0). К^-*Т. Следовательно принимаем
- I (см.u.1.8) и Z = Lnpgd =-5140 м3/ч.
Пример 6. Рассчитать боковой отсос боа фланца (см рис.7) от
неточно» размерами сих 0 = 0,6 х 0,6 м. Выделения конвектив-
ного тепла составляют $ ~ 1300 Bi, количество сернистого
гяаа Zucr ~10 мг/о.
22
Расстояние от центра отсоса по горизонтали Ха = 0,3 м.
по вертикали Цв = 0,4 м.
Скорость движения воздуха в помещении = 0,3 ы/с.
Размеры отсоса А=0,6 м, В=0,3 м. Рассредоточенные источники
сернистого газа отсутствуют, количество воздуха, удаляемое
общеобменной вытяжной вентиляцией 1,д = 400 м3/ч.
Решение. I. Определим характерные размеры
_гэ = 0,564	у'о.б х О.б' = 0,338 м;
/Ь= 0,564	\/0,6 х 0,3 = 0,25 м;
£ =	( о,3 + 0,4 + \/о,32 + 0,42 )	= 0;6 м ;
% = -----------0*25--------= 0,81.
(0,6f2 X 0,338)х0,24
2.	По формуле (16) вычислим L
Д = [о,32 + 0,06 \j { -ft*2 /J (1-0,25x0,8I2) = 0,278.
3.	Определяем коэффициент
К_ = I + 33 х 0,3 \/	 = i б.
11	У 0,4 х 1300
4.	Найдем продельный расход
1пре5= 310	1300 (0,6 +2x0,338)5 X 0,278 х 1,6 =2260 м9/ч.
5.	Вычислим предельную избыточную концентрацию
= = 16 мг/мЭ
и относительную предельную концентрацию учитывая, что
ПЛК = ТО мг/м3.
Z ’	= 1,6.
10
25
6.	Найдем значение М
М = -2— х 1,6 - 422- « - 0,175.
10	2260
7.	По графику рис. I получим К^-<1.
Следовательно, принимаем К^=1и h-Lnped =2260 м3/ч.
Пример 7. Рассчитать наклонный отсос, улавливающий загрязнен-
ный поток от источника, выделяющего Ц = 1600 Вт конвективного
тепла и ^««*=60 мг/с окиси углерода. Размеры источника
фх й =1,2 х 0,6 м. Расстояние от центра источника до центра
отсоса по вертикали Уо = I м, по горизонтали Хо =0,6 м
Угол неооосности if - 45° -	• Скорость движения
воздуха в помещении Vg = 0,4 м/с. Рассредоточенные газовыделе-
леяия в цех составляют 2р= 20 мг/с. Производительность обще-
обыенной вытяжной вентиляции Дд = 800 м8/ч. Панель с фланцем
по периметру имеет размеры А х В = 1,2 х 0,6 м. Ширина фланца
h<p= 0,6 м.
Ранение. I.	Определим характерные	размеры
Z, =0,564	/ 1.2	х 0,6	= 0,478	и;
/?э= 0,564	\/ 1,2	х 0,6	= 0,478	м;
j	xL (Т,о +	0,8 +	у 1,02	ч	0,82)	= 1,54	м;
2
Я ----------------214Z8-------= 0,798.
л (1,54+2x0,478) 0,24
2.	Вычислим относительный расход L по формуле (19)
с учетом примечания 2 к п. 3.5.
I = -I— (0,15 и 0,043-2- ) Г! - (I - 0,32 & )2 0,7982] =
1,6	* u	*	J
= 0,073.
3	Определил коэф^шиеяг К
Ku » I + 33 х 0,1	„ 1,69.
V I х 161'0
24
4.	Рассчитаем предельный расход
Х^=ЗЮ ^1600 (1,54 + 2 х 0,478)5 0,073 х 1,69 =2050 мэ/ч.
5.	Вычислим предельную избыточную концентрацию
&p*i- 36С°*П60	- 105,4 W/»3.
КлЦои
Рассчитаем 2 , учитывая, что для окиси углерода
ЦЦК -20 мг/м3
I = JL°.5-i£. = 5,3
20
6.	Найдем значение комплекса И
М . 5,3 - £22—=1,38.
60	2050
7,	По графику на рис. I определим
0,977,	= 1,5.
8.	Требуемая производительность отсоса по формуле (л)
равна
/ = 2050 х 1,5 = 3075 мэ/ч.
4.	РАСЧЕТ НИННЯХ ОТСОСОВ
4.1.	Нижние отсосы следует применять в тех случаях, когда
использование других более экономичных местных отсосов (верхних
боковых и других) невозможно по гигиеническим, конструктивным,
технологическим или эстетическим требованиям.
4.2.	Нчжний отсос от круглого в плане конвективного
источника выполняется в ваде кольцевой щели, расположенной
осесимметрично с источнилом (рис.II).
При выборе конструктивных размеров кольцевого' нижнего
отсоса необходимо учитывать следующее*
25
30
Рис,II. Схема нижнего кольцевого отсоса и график
для определения относительной производи-
тельности отсоса
26
удаление вытяжной щели от источника (увеличение расстояния
Rf~Z ) приводит к возрастанию расхода удаляемого воздуха;
увеличение ширины кольцевой всасывающей щели при г=- 0,4
позволяет несколько уменьшить расход удаляемого воздуха;
условия улавливания значительно ухудшаются с увеличением
высоты источника и значительно улучшаются с заглублением источ-
ника вредных выделений.
4.3.	Нижяий отсос от прямоугольных источников выполняется
в ввде двух всасывающих щелей, расположенных симметрично вдоль
длинной стороны источника вредных выделений (рис. 12). а длина
щелей принимается равной длине источника.
Порядок расчета
4.4.	Вычисляются относительные безразмерные величины:
для нижнего кольцевого отсоса
для нижнего щелевого отсоса
4.5.	Находится относительный расход удаляемого воздуха
для кольцевого отсоса -по графику на рис. II, для щелевого
отсоса - по графику на рис. 12.
4.6.	Рассчитывается коэффициент Кд:
для кольцевого отсоса
Kn= I + 63,2	,	(22)
дая щелевого отсоса
Кд = I + 44,7(23)
27
Рис.12. Схема нияне'го щелевого отсоса и график
для определения относительной произво-
дительности отсоса
4.7,	Предельный расход удаляемого воздуха для кольцевого
отсоса определяется по формуле
Lnped- 360Ъ 1,67 (I - 0,06 & ) К,,;	(24)
для щелевого отсоса
Lnped = &8кп	(25)
Формула (25) пригодна для расчета отсосов от источников,
высота которых не более h = . £ ’
4.8.	Находятся предельная избыточная концентрация примеси
и относительная предельная концентрация по формулам (II) и (12).
4.9.	Рассчитывается значение комплекса М по формуле (5).
4.10.	По графику на рис. I определяется оптимальная эффек-
тивность улавливания fyafJT и соответствующее значение .
4.	II. Начисляется требуемый расход удаляемого воздуха
согласно п. 1.8.
Пример 8. Рассчитать нихний кольцевой отсос от нагретого
цилиндрического источника с размерами h - 0,075 м, 2 =0,С75 и.
Конвективная теплоотдача горизонтальной поверхности &г =100 Вт,
вертикальной (2д а 57 Вт; & = 100 + 57 = 157 Вт. Наружный
и внутренний радиусы кольцевого отсоса соответственно равны
/?2 =0,1 м. Л/ =0,075 и. Скорость движения воздуха в
помещении Vq = 0,3 м/с. Одновременно с конвективным теплом
источник выделяет пары фонола в количестве 2ист =0,165 мг/с
(ТЩК = 0,3 мг/м3). Других источников выделения фенола в
помещении нет. Общеоб”енная вытяжка составляет Lb =720 чэ/ч.
Определить производительность отсоса, при которой концентрация
паров фенола в помещении составит 0,8 ЛДК = С,24 мг/м3.
Решение. I. Находим относительные размеры*
д _ А _ 0,075	_ г.
г 0,С75
29
о —	= О» I
z~ ~	0,075
= 1,33;
h =	= .. 0..075----- z>
г 0,075
2.	По графику на рис. II определим 4
4 = 21.
3.	По формуле (22) рассчитываем коэффициент Кц
Кл= 1 + 63,2 У 0,33 х	=1,2.
Л	»	Т57
4.	Вычислим величину LnpeS по формуле (24)
4л/>₽Э= 360 х 21	157	0,07s1’67 (I - 0,06 |2_ ) 1,2»
= 620 мэ/ч.
5.	Вычислим предельную избыточную концентрацию паров
фенола в удаляемом воздухе по формуле (П)<
А?лред - ..WPJLPt1^.. =0,96 мг/м3
и относительную предельную концентрацию по формуле (12)
1=0x96 = 4.
0,24
6.	Рассчитаем значение комплекса М по формуле (5)
И = 0 - —_ 1Д6.
0,172
7.	По графику на рис. I находим, что I и, следовательно/
необходимо принять = I.
8.	Требуемая производительность отсоса составляет
Z = 620 х I = 620 м3/ч.
30
Пример 9. Рассчитать нижний отсос от прямоугольного источника
размерами <Х-6 - 0,6 х 0,5 м; h =0. Конвективная теплоотдача
источника (X - 400 вт. Всасывающие щели шириной 0,1 м
расположены вдоль длинной стороны источника Bj= 0,6 м, В,=0,8м
Скорость движения воздуха в помещении 0,4 м/с.
Одновременно с конвективным теплом от источника выделяется
окись углерода Zhct=25 мг/с; имеются также рассредоточен-
ные выделения окиси углерода Zp =25 мг/с. Общеобменная
вытяжная вентиляция из помещения составляет /в =1800 м3/ч.
Определить производительность отсоса, при которой концентрация
окиси углерода в помещении не будет выше ПДК = 20 мг/м3.
Решение. I. Найдем относительные размеры:
g = JUL- = 1,33; $=$ =	= 1.2.
а	Bi о,6	о о,5
2.	По графику на рис. 12 определимZ
I «5.
3.	По формуле (23) рассчитаем Кп
Кп = I + 44,7 \/ 0,43 х -°-А- = 1,4.
У	400
4.	Вычислим предельный расход hnpeS по формуле (25)
ДлреЭ= 180 х 5	400 0,6x0,5x1,4 = 2780 м3/ч.
5.	Вычислим предельную избыточную концентрацию примеси
л2пред =	= 32’3 мг/«Э
и относительную предельную концентрацию
2 = 22x1. = 1,62.
20
6.	Рассчитаем значение комплекса Ч
М = 2L. . 1,62-----— - 0,973 .
25	2760
31
7.	По графику яа рис. I находим оптимальную эффективность
улавливания _ ^4|, _и_ соответствующее ей значение
ЛпТ = 0,934; К? = 1,08 .
8.	Требуемая производительность отсоса равна
Д = 2780 х 1,08 = 3000 м3/ч.
Д-91820 Подп.к печ 1б/3~83гЭак. 314Тир,7300 и. 48 коп,
ГПЛ СантехпроекТе г, Москва, F.Первомайская, 46