Холодильная техника 1985 №6

Теги: пневмоэнергетика машины и инструменты холодильная техника холодильное оборудование организация и управление сельскохозяйственным производством журнал холодильная техника

ISBN: 0023-124X

Год: 1985

Похожие

Холодильная техника 1988 №6

Холодильная техника 1990 №6

Холодильная техника 1977 №6

Холодильная техника 1979 №6

Текст

ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
Ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАГ
IUI
1985
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Холод — на службе АПК
Антонов С. Ф. За повышение эффективности
производства и использования искусственного холода в
отраслях АПК 2
Попов В. П. Выполнение мероприятий по сокращению
нормативных потерь мяса от усушки на
холодильниках мясной промышленности в 1984 г. 6
Попов В. П., Данилин В. И. К вопросу паспортизации
холодильников мясной и молочной промышленности 9
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Проценко В, П., Ковылкнн Н. А. Выбор оптимальных
температурных напоров в теплообменниках теплонасос-
ной установки 11
Толстых В. В., Джунь В. А., Яшин В. А., Гавеля И. В.
К выбору систем кондиционирования воздуха в кабинах
управления строительных и дорожных машин 14
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Коган Б. Н., Фердман И. А. Охлаждающие батареи из
стеклянных труб в типовых низкотемпературных
холодильниках 17
Носков А. Н., Сакун И. А., Пекарев В. И. Исследование
рабочего процесса холодильного винтового компрессора
сухого сжатия 20
Дмитриев В. И., Козмеску Ю. А., Синегуб В. А.
Целесообразность применения неазеотропной смеси
хладагентов в холодильных агрегатах с герметичными
компрессорами 24
Громов М. А.ч Гершзон М. Д. Методика расчета теплофи-
зических свойств хладоносителей по ограниченным
данным 28
Крутова Е. А. Условия перевозки скоропортящихся грузов
в вагонах-термосах 30
ОБМЕН ОПЫТОМ
Живица В. И., Когут В. Е., Коробань И. А.
Промежуточный охладитель-термопрессор для агрегата АД260 36
Бошерницан В. А., Беспалов И. Н. Автоматизированная
установка для испытаний бытовых двухкамерных
холодильников 37
ИЗОБРЕТЕНИЯ 40, 50, 53
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Методические указания по контролю за соблюдением
правил техники безопасности на аммиачных холодильных
установках 45
ib МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
- Бондаренко Л. Ф. Из докладов комиссии Е2 на XVI
Международном конгрессе по холоду 52
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Айзольд Г. Термобарокамера STBV1000-IV 54
Янюк В. Я. Хранение фруктов в ГДР на холодильниках
с регулируемой газовой средой 55
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Из бюллетеня Международного института холода 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Творогова А. А.,
Устинова О. В. Новые нормы расхода вспомогательных
материалов в прозводстве мороженого 60
РЕФЕРАТЫ 63
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Antonov S. F. For Raise of Effectiveness of Production
and UUlization of Refrigeration in Branches of Agro-
Industrial Complex
Popov V. P. Fulfilment of Measures for Reducing
Normative Meat Losses of Shrinkage at Cold Stores of Meat
Industry in 1984
Popov V. P., Danilin V. I. On Problem of Certification
of Cold Stores of Meat and Dairy Industry
For Economy of Fuel-Energy Resources
Protsenko V. P., Kovylkin N. A. Choice of Optimal
Temperature Heads in Heat Exchangers of Heat-Pump Plant
Tolstykh V. V., Dzhun V. A., Yashin V. A., Gavelya I. V.
Choice of Air-Conditioning Systems in Control Cabins
of Building and Road Machines
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kogan B. N., Ferdman I. A. Cooling Batteries of Glass
Pipes at Standard Low-Temperature Cold Stores
Noskov A. N., Sakun I. A., Pekarev V. I. Investigation
of Working Process in Refrigerating Dry Screw
Compressor
Dmitriyev V. I., Kozmescu Y. A., Sinyegub V. A.
Expediency of Using Nonazeotropic Mixture of Refrigerants in
Refrigerating Units with Hermetic Compressors
Gromov M. A., Gershzon M. D. Method of Calculating
Thermo-Physical Properties of Coolants by Limited
Data
Krutova E. A. Conditions for Transporting Perishables
in Railcars-Thermoses
PRACTICE EXCHANGE
Zhivitsa V. I., Kogut V. E., Koroban I. A. Intermediate
Cooler-Thermopressor for Unit AD260 36.
Boshernitsan V. A., Bespalov I. N. Automatic Plant for
Testing Double-Door Domestic Refrigerators 37
INVENTIONS 40, 50, 53
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
Methodological Instructions for Controlling Observance
of Safety Precautions at Refrigerating Ammonia Plants
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Bondarenko L. F. From Papers of Comission E2 at
XVI International Congress of Refrigeration
IN SOCIALIST COUNTRIES
Aizold G. Thermal Pressure Chamber STBV 1000-IV
Yanyuk V. Y. Storage of Fruit in GDR at Controlled
Atmosphere Cold Stores
FOREIGN TECHNICAL NEWS
From Bulletin of International Institute of Refrigeration
REFERENCE DATA
Olenev Y. A., Borisova O. S., Tvorogova A. A., Ustino-
va O. V. New Norms of Consumption of Auxiliary
Materials in Ice Cream Production
SUMMARIES
45
52
54
55
59
60
63
(g) ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1985 г.

Холод — на службе АПК
УДК 621.56/.57:631.145
ЗА ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО ХОЛОДА
В ОТРАСЛЯХ АПК
С. Ф. АНТОНОВ,
председатель Научного совета по холоду ГКНТ
На внеочередном мартовском A985 г.) Пленуме ЦК КПСС было
указано на необходимость добиться решающего поворота в переводе
народного хозяйства на рельсы интенсивного развития, успешно
завершить работу по выполнению планов экономического и социального
развития нынешнего года и обеспечить тем самым уверенный старт
следующей пятилетки.
Руководствуясь решениями Пленума, работники отраслей
агропромышленного комплекса все силы направляют на выполнение заданий,
намеченных Продовольственной программой СССР, на увеличение
темпов роста производства сельскохозяйственной продукции,
совершенствуя взаимоотношения различных служб в системе
агропромышленного комплекса, уделяя 0?обое внимание поиску подлинно
новаторских и творческих подходов, изысканию и полному использованию
всех имеющихся резервов, передового опыта.
Одним из важных резервов является более глубокая
переработка сырья без отходов и снижение потерь продукции на всех
этапах — от поля и животноводческих ферм до потребителей.
Большая роль в этом отводится искусственному холоду,
обеспечивающему сохранение продовольственных ресурсов за счет снижения потерь
при производстве, хранении, транспортировке и реализации пищевых
продуктов, максимальную их выработку из заготавливаемого сырья.
Научный совет по холоду ГКНТ и ЦП НТО пищевой
промышленности провели в 1984 г. Всесоюзную конференцию в Тбилиси*, на
которой были обсуждены пути увеличения производства и сохранения
качества пищевых продуктов, внедрение безотходных и малоотходных
технологий на основе использования искусственного холода и другие
проблемы.
• Конференция утвердила рекомендации, направленные на развитие
научно-технического прогресса в производстве искусственного холода и
более эффективное его применение в отраслях агропромышленного
комплекса, торговле и в транспортных средствах, используемых для
доставки пищевых продуктов на хранение и реализацию. Эти
рекомендации разосланы соответствующим министерствам и ведомствам,
предприятиям холодильного машиностроения, проектным и
научно-исследовательским организациям.
В данной статье затрагиваются некоторые вопросы, рассмотренные
на конференции, требующие особого внимания и практического
решения.
Холодильная техника и технология, научно-технический прогресс в
этой области играют важную роль в увеличении государственных
продовольственных резервов.
* Итоги работы конференции освещены
в журнале «Холодильная техника», 1985, № 1,
с. 49—51.
2

В настоящее время имеются определенные достижения в области
производства и применения искусственного холода в отраслях
агропромышленного комплекса.
Проведена реконструкция ряда холодильников и их систем хладо-
снабжения. На холодильники поставляется современное оборудование
(винтовые компрессоры, новые воздухоохладители, испарительные
конденсаторы, маслоотделители и др.). Внедряются эффективные
теплоизоляционные материалы.
Применяются интенсивные способы холодильной обработки
пищевых продуктов (замораживание мяса, субпродуктов и творога в блоках
в роторных скороморозильных аппаратах, позволяющее снизить
потери продуктов).
Искусственный холод находит применение в промышленном
производстве быстрозамороженных готовых к употреблению блюд,
полуфабрикатов, кулинарных изделий, плодов, ягод, овощей, фруктовых, соков
и других пищевых продуктов. Разработано и освоено оборудование
для производства разных видов быстрозамороженных изделий. Однако
в этом деле имеется ряд существенных недостатков. В частности,
крайне медленно наращиваются объемы производства
быстрозамороженных пищевых продуктов, медленно создается и осваивается новая
холодильная техника.
Ни одно из министерств, входящих в АПК, не см"огло пока
преодолеть ведомственных барьеров и создать межотраслевое производство
быстрозамороженных многокомпонентных пищевых продуктов. Расчеты
же показывают, что за счет более полного использования
действующих производственных мощностей холодильных предприятий уже
сейчас можно организовать ежегодный выпуск более I млн. т
быстрозамороженных продуктов: многокомпонентных наборов, различных
полуфабрикатов и готовых блюд, а также изделий из картофеля,
плодов, ягод и овощей.
На предприятиях молочной промышленности можно с
минимальными затратами освоить выпуск фруктовых соков, молочно-картофельного
пюре, комбинированного продукта из смеси молочной сыворотки и муки
для хлебопекарной промышленности и других продуктов с
использованием сырья различных ведомств АПК — Минплодоовощхоза СССР,
Минзага СССР и т. д.
На предприятиях мясной промышленности также при
минимальных затратах можно расширить производство животных кормов с
использованием растительных кормовых обогатителей из зеленых трав.
Производство таких обогатителей уже освоено на основе холодильной
технологии.
В настоящее время холодильная промышленность располагает
значительным потенциалом, однако потребность в холодильных емкостях
удовлетворяется еще не полностью. Вместе с тем из-за ведомственной
разобщенности даже в максимальный по загрузке месяц холодильные
емкости в целом по стране бывают заполнены всего на 76—77 %.
Министерства и ведомства рассматривают холодильники как
вспомогательное средство для решения отраслевых задач и используют
их в основном для холодильной обработки и хранения отраслевой
продукции. С их стороны пока не проявляется заметной инициативы
брать на себя дополнительные работы по производству на
холодильниках межотраслевых продуктов питания и оказанию услуг
смежникам — партнерам по агропромышленному комплексу.
Ведомственный подход при проектировании и строительстве
распределительных холодильников приводит к распылению капитальных
вложений.
Так, в Астрахани, например, в разное время было построено
12 холодильников емкостью от 140 до 2500 т (общая емкость 32500 т),
которые находятся в ведении четьюех министеоств. По существу же
1*
з

для этого города необходимо было построить не более двух
крупных хладокомбинатов с учетом специфики хранения рыбы и
рыбопродуктов, что позволило бы сэкономить значительные средства на их
строительство и эксплуатацию.
В стране продолжает действовать тенденция строительства
маломеханизированных холодильников небольшой емкости в зонах, где
рационально было бы иметь более экономичные крупные комплексные
предприятия с камерами хранения различного назначения и цехами
для выработки готовых продуктов питания на основе холодильного
консервирования.
Каждое министерство и ведомство продолжает строить
холодильники и развивать холодильную сеть, руководствуясь интересами своей
конкретной отрасли.
В последние годы во многих сельских хозяйствах были построены
холодильники для фруктов, имеющие камеры только с нулевой
температурой, которые используются для хранения (преимущественно яблок)
примерно до декабря. В остальное время до следующего сезона эти
холодильники пустуют. В то же время в тех же местах не всегда
оправданно наращиваются мощности холодильников других ведомств.
Крайне медленно внедряются охлаждаемые контейнеры,
позволяющие быстро и полностью удовлетворить потребность в небольших
холодильных емкостях, а также приблизить их к источникам сырья.
Проектирование и строительство многих холодильников
осуществляют неспециализированные проектные и строительные организации,
каждая из которых решает технические вопросы в меру квалификации
кадров и своих часто ограниченных возможностей. Это приводит к
удорожанию проектирования, строительства и эксплуатации
холодильников, замедлению перевода холодильных машин на автоматическую
систему управления.
Завышенные средства затрачиваются на создание, закупку и
эксплуатацию компрессорного и технологического холодильного
оборудования разных типов. Минхиммашу заказывают холодильное
оборудование Минмясомолпром СССР, Минсельхоз СССР, Минплодоовощ-
хоз СССР, Мйнторг СССР и другие министерства и ведомства исходя
из узкоотраслевых потребностей. Это приводит к выпуску большого
числа разнотипной холодильной техники. По экспертной оценке,
дополнительные затраты, связанные с разнотипностью, достигают 10—
15 % стоимости оборудования и составляют ежегодно 150—
200 млн. руб.
Требует совершенствования система транспортировки
замороженных продуктов. Всего лишь 10 % их перевозится авторефрижераторами.
Парк изотермических железнодорожных вагонов на 66 % состоит из
групповых вагонов (секций), доля же одиночных
вагонов-рефрижераторов недостаточна. Привлечение же неспециализированного
транспорта увеличивает потери продуктов и снижает их качество.
Все сказанное приводит к выводу о назревшей необходимости
повышения уровня планирования и управления холодильной
промышленностью. Очевидно, без централизации межведомственного управления
невозможно эффективное комплексное развитие холодильной
промышленности, успешное решение задач, стоящих перед отраслями
агропромышленного комплекса.
Представляется целесообразным в системе АПК централизовать
управление холодильным хозяйством страны, создав по договоренности
партнеров на многоотраслевой основе агропромышленного комплекса
хозрасчетный центральный орган управления типа ранее
действующего Главхладопрома.
На этот орган можно было бы возложить следующие основные
обязанности:
проведение единой более эффективной научно-технической политики
в области производства и использования искусственного холода в сель-
4

ском хозяйстве,, перерабатывающей промышленности, торговле и на
транспорте;
текущее и долгосрочное прогнозирование и планирование развития
холодильной промышленности в стране;
организация производства быстрозамороженных и охлажденных
свежих продуктов питания;
планирование строительства и географического размещения
холодильников;
осуществление реконструкции действующих холодильников в
направлении превращения их в хладокомбинаты, производящие
различные виды замороженной продукции;
обеспечение рационального использования имеющихся холодильных
емкостей и специализированных транспортных средств;
внедрение и развитие производства охлаждаемых контейнеров.
При централизации управления можно полнее использовать
положительный опыт, накопленный в этой области в развитых
зарубежных странах, особенно в социалистических, в частности в
Венгерской Народной Республике.
С 1963 г. в Венгрии действует самостоятельное хозрасчетное
объединение, в котором сосредоточено примерно 65 % имеющихся в
стране холодильных емкостей. На холодильных предприятиях этого
объединения хранится на условиях аренды замороженное мясо и другие
продукты. Эти же предприятия производят за год примерно 100 тыс. т
быстрозамороженной (расфасованной) продукции. В функции
объединения входит изучение и внедрение научно-технических достижений
зарубежных стран в области сельского хозяйства и переработки
сельскохозяйственных продуктов с использованием холода.
По мнению венгерских специалистов, выделение управления
холодильным хозяйством в самостоятельную отрасль позволило повысить
эффективность холодильной промышленности, вывести ее на
современный технический и организационный уровень, достичь среди стран —
членов СЭВ наибольших успехов в использовании холода при
переработке и хранении сельскохозяйственной продукции и особенно в
увеличении производства и реализации быстрозамороженных и
охлажденных продуктов питания.
Совершенствование управления холодильной промышленностью
в нашей стране по опыту Венгрии и других стран позволило бы
создать реальные предпосылки для более эффективного использования
основных фондов холодильных предприятий за счет увеличения
загрузки холодильных камер, интенсивного развития производства
охлажденных и быстрозамороженных продуктов и осуществить рациональное
использование резервов мощностей холодильных машин.
Известно, что холодильные машины работают на полную мощность
в период охлаждения и замораживания продукции, поступившей на
холодильники. При последующем ее хранении нагрузки на холодильное
оборудование значительно снижаются, так как оно обеспечивает в
основном поддержание необходимых температурных режимов в камерах
хранения. Образующиеся резервы холодильных мощностей могут быть
эффективно использованы при комплексном развитии холодильного
хозяйства, предусматривающем производство различных охлажденных
и замороженных продуктов. Это позволит значительно повысить
рентабельность холодильников.
Таким образом, обобщая сказанное, можно выделить
следующие основные проблемы, которые требуют скорейшего практического
решения: разработка генеральной схемы географического
размещения холодильников в стране; комплексное строительство новых и
реконструкция действующих холодильников, на которые должны быть
возложены, помимо хранения продукции, еще и производственные
функции; совершенствование планирования и управления холодильной
промышленностью в целях повышения ее эффективности в реализации
Продовольственной программы СССР.

УДК [621.565.92:637.5.037.004.182] «1984»
ВЫПОЛНЕНИЕ МЕРОПРИЯТИЙ ПО
СОКРАЩЕНИЮ НОРМАТИВНЫХ
ПОТЕРЬ МЯСА ОТ УСУШКИ НА
ХОЛОДИЛЬНИКАХ МЯСНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ В 1984 Г.
В. П. ПОПОВ,
заместитель начальника Управления мясной
промышленности
Минмясомолпрома СССР
Претворяя в жизнь решения
XXVI съезда партии и последующих
Пленумов ЦК КПСС и выполняя
Продовольственную программу страны,
коллективы холодильных предприятий
мясной промышленности в четвертом
году одиннадцатой пятилетки в целом
успешно справились с поставленными
перед ними задачами.
Все коллективы включились во
Всесоюзный общественный смотр
эффективности работы холодильников по
сокращению потерь мяса и
мясопродуктов при холодильной обработке и
хранении, проводимый по решению
коллегии Минмясомолпрома СССР и
Президиума ЦК профсоюза рабочих
пищевой промышленности, и добились в этом
деле положительных результатов.
Реализация мероприятий,
направленных на улучшение эксплуатации
холодильников, внедрение
интенсифицированных способов холодильной
обработки, освоение новых холодильных
технологий, увеличение выпуска мяса в
разделанном и упакованном виде
позволили снизить в 1984 г. потери мяса
и мясопродуктов от усушки на 7,5 тыс. т
при плановом задании 5,7 тыс. т.
Значительного сокращения потерь
мяса и мясопродуктов добились
холодильники в системе Минмясомолпромов
РСФСР, Узбекской ССР, Грузинской
ССР, Молдавской ССР и
Киргизской ССР. Только в этих республиках
потери при холодильной обработке и
хранении сокращены на 5,5 тыс. т при
задании 2,8 тыс. т.
Благодаря принимаемым
предприятиями мерам уровень нормативных
потерь мяса за последние годы снижается.
Если в 1980 г. от всего количества
вырабатываемого мяса в пределах
установленных норм усушка составляла
1,88 %, в 1982 г. — 1,8 %, то в 1983 г. —
1,6 %, что позволило увеличить мясные
ресурсы в 1983 г. по сравнению с
1980 г. на 23 тыс. т.
Устойчивых показателей в снижении
потерь мяса достигли холодильники
Александрийского, Ровенского, Вату-
тинского и Красноармейского
(Украинская ССР), Чапаевского и
Таганрогского (РСФСР), Оршанского и Лидско-
го (Белорусская ССР), Таурагского и
Паневежского (Литовская ССР),
Рижского (Латвийская ССР) и ряда других
мясокомбинатов. Эти предприятия по
итогам работы за 1983 г. стали
победителями во Всесоюзном общественном
смотре эффективности работы
холодильников.
Перевыполнены задания по
внедрению интенсифицированных способов
холодильной обработки мяса. В 1984 г. ?
предусматривался прирост мощностей *
по одностадийному быстрому
охлаждению мяса на 1280 т в сутки,
фактический прирост составил 1291 т в сутки.
Хороших результатов во внедрении
этого эффективного способа охлаждения
мяса добились предприятия
Минмясомолпрома Украинской ССР, на которых
мощности по одностадийному
охлаждению мяса возросли на 671 т в сутки,
что составило более половины
введенных мощностей в целом по отрасли.
В два с половиной раза перевыполнили
установленные задания предприятия
Минмясомолпрома Эстонской ССР.
Выполнили задания по внедрению
одностадийного способа охлаждения мяса
также холодильники
Минмясомолпромов РСФСР, Азербайджанской ССР,
Литовской ССР, Молдавской ССР,
Киргизской ССР и Армянской ССР.
Прирост мощностей по однофазному
замораживанию мяса в 1984 г.
планировался в объеме 620 т в сутки,
фактически введено новых мощностей
690 т в сутки. Более чем в 5 раз
перевыполнили задание по внедрению
однофазного способа замораживания
мяса предприятия Минмясомолпрома
Украинской ССР. Вышли на заплани^
рованный уровень применения данное
технологии холодильники
Минмясомолпромов РСФСР, Азербайджанской ССР,
Киргизской ССР и Туркменской ССР.
Вместе с тем в некоторых
республиках — Белорусской ССР,
Узбекской ССР, Казахской ССР и
Таджикской ССР — предприятия мясной
промышленности задание по внедрению
интенсифицированных способов
холодильной обработки мяса не выполнили:
недовведено мощностей по
одностадийному быстрому охлаждению мяса
ъ

215 т в сутки и однофазному
замораживанию мяса 200 т в сутки.
Значительное сокращение потерь
мясной продукции получено в
результате интенсификации охлаждения
вареных колбас. В 1984 г. задание по
внедрению гидроаэрозольного охлаждения
колбас существенно перевыполнено.
Практически во всех республиках, за
исключением Узбекской ССР и
Латвийской ССР, предприятия переводятся
на выпуск вареных колбасных изделий,
охлажденных гидроаэрозольным
способом.
Утенским заводом нестандартизиро-
k ванного оборудования треста «Союз-
^мясомолмонтаж» освоено серийное
производство установок Я8-ФОА для
гидроаэрозольного охлаждения вареных
колбасных изделий. В 1983—1984 гг.
завод изготовил 52 установки, из
которых 14 поставлено предприятиям
РСФСР, 4 — предприятиям Украины,
по 6 установок — Белоруссии и Грузии,
по 4 — Узбекистана и Молдавии,
по 2 установки — предприятиям Литвы,
Латвии и Киргизии. Министерствам
названных республик надо принять
меры к быстрейшему вводу в
эксплуатацию указанного оборудования.
Наиболее радикальным
направлением в борьбе за экономию мясного
сырья при холодильной обработке и
хранении является переход
промышленности на выпуск мяса в разделанном
и упакованном виде. Например, при
замораживании упакованных блоков
мяса и субпродуктов потери от усушки
уменьшаются более чем в 5 раз, а при
их хранении — в 3,5 раза.
Перспективность этого направления
подтверждается и опытом работы
мясоперерабатывающих предприятий за
рубежом (в социалистических странах —
НРБ, СРР, ГДР, ПНР, а также в
капиталистических странах — США,
Великобритании, Канаде, Австралии,
Аргентине и др.).
Из года в год предприятия мясной
промышленности нашей страны
наращивают объемы замораживания жило-
ванного мяса и мякотных
субпродуктов в блоках, упакованных в
полимерную пленку. Если в 1982 г. этих
продуктов было выработано 98 тыс. т, то
в 1984 г. — 280 тыс. т, т. е. в 2,8 раза
больше.
Установленное на 1984 г. задание по
выпуску замороженных мяса и
субпродуктов в блоках перевыполнено на
28 %. Значительно увеличили объемы
их производства предприятия Минмя-
сомолпромов Украинской ССР,
Литовской ССР и Молдавской ССР, они
выпустили 61 тыс. т этой продукции
сверх установленного задания.
Однако не везде дело обстоит так
благополучно. Предприятия
Латвийской ССР и Эстонской ССР, располагая
скороморозильными аппаратами и
полимерной пленкой, в 1984 г. не
выработали ни одной тонны замороженного
блочного мяса. В крайне малых объемах
вырабатывают его предприятия
Казахской ССР.
Учитывая высокую эффективность
производства замороженных мяса и
субпродуктов в блоках, упакованных в
полимерную пленку, необходимо и
дальше наращивать темпы их выпуска, а
предприятиям тех республик, где это
производство еще не освоено, следует
принять срочные меры.
В прошедшем году предприятия
мясной промышленности перевыполнили на
9,4 тыс. т установленное задание по
разделке мяса по кулинарному
назначению. Выпуск мяса в разделанном и
упакованном виде позволит сократить
потери его при охлаждении,
замораживании, хранении и транспортировке в
2—3 раза, интенсифицировать
процессы холодильной обработки с помощью
эффективной скороморозильной
техники, уменьшить расход холода,
увеличить вдвое использование холодильных
емкостей и транспортных средств.
По мере освоения необходимой
техники для разделки мяса и его
вакуумной упаковки, улучшения
обеспеченности упаковочными материалами
промышленность будет наращивать
объемы производства мяса в разделанном
и упакованном виде.
Наряду с осуществлением многих
мероприятий, направленных на
сокращение потерь мяса при холодильной
обработке и хранении, некоторым
намеченным мероприятиям не уделялось
должного внимания.
Значительно недовыполнили в 1984 г.
задания по производству
замороженных тушек птицы, упакованных в
полимерную пленку, предприятия Минмясо-
молпромов РСФСР, Казахской ССР,
Литовской ССР и Эстонской ССР. При
этом они допустили снижение объемов
выпуска этой продукции по сравнению
с 1983 г. Вызывает серьезное
беспокойство тот факт, что предприятия
7

Белорусской ССР, Таджикской ССР и
Латвийской ССР вообще прекратили
выпуск замороженной птицы в
упакованном виде.
На большинстве холодильников
медленно осуществляются работы по
оборудованию камер хранения
замороженного мяса ледяными экранами. За
исключением Азербайджанской ССР,
установленное задание на 1984 г. по
хранению мяса в камерах, оборудованных
ледяными экранами, не выполнено ни
в одной союзной республике. На
холодильниках систем Минмясомолпро-
мов РСФСР, Украинской ССР и
Латвийской ССР установленное задание
выполнено всего лишь на 4—23%.
Особенно неудовлетворительно обстоит
дело в Молдавской ССР,
Таджикской ССР, Туркменской ССР и
Эстонской ССР, где ни на одном
холодильнике до сих пор нет камер,
оборудованных ледяными экранами.
Практика показала исключительную
эффективность хранения мяса в таких
камерах, поэтому руководителям
производственных объединений и предприятий,
Минмясомолпромам союзных
республик следует в кратчайшие сроки
принять необходимые меры к широкому
внедрению ледяных экранов в камерах
производственных холодильников.
В числе мероприятий, направленных
на сокращение усушки мяса при
холодильной обработке, в 1984 г.
предусматривалось внедрение нового
способа охлаждения мяса с периодическим
орошением его водой. Этот способ
позволяет снизить усушку мяса на 25—
30 % по сравнению с усушкой при
существующей технологии. Однако из-за
несвоевременной передачи ВНИИМПом
заводу-изготовителю конструкторской
документации на установку для
орошения полутуш водой задание по
внедрению новой технологии не выполнено.
В 1985 г. Александровский опытно-
механический завод НПО «Ленмясо-
молмаш» должен изготовить 10 таких
установок. Минмясомолпромам
РСФСР, Украинской ССР,
Белорусской ССР, Латвийской ССР и
Эстонской ССР, которым установлено
задание по внедрению этого способа
охлаждения, необходимо оперативно
решить вопрос с выбором предприятий,
на которых будет осваиваться новая
технология, и представить
заводу-изготовителю заявки на поставку установок.
В связи с определяющей ролью в
промышленности крупных
холодильников условной емкостью более 5000 т
до 1990 г. намечено осуществить
реконструкцию и техническое
перевооружение ряда крупных холодильников.
Среди них холодильники Московского,
Улан-Удэнского, Ярославского,
Куйбышевского, Уфимского, Орского,
Ленинградского, Энгельсского, Киевского,
Ташкентского, Семипалатинского,
Петропавловского, Бакинского и других
мясокомбинатов.
Минмясомолпромам союзных
республик предлагалось провести
реконструкцию и техническое перевооружение
указанных холодильников, предусмат- /
ривая ежегодно в планах капитальных Ч
вложений и капитального ремонта
соответствующие средства, выдачу
проектным организациям заданий на
разработку проектно-сметной документации
и лимиты проектных работ. Однако
по ряду холодильников утвержденные
сроки разработки проектной
документации не выдерживаются и затягиваются.
Так, Минмясомолпром РСФСР в
1984 г. не выдал проектным
организациям задания на проектирование
и лимиты на разработку документации
для холодильников Куйбышевского,
Орского, Пермского и Свердловского
мясокомбинатов, Минмясомолпром
Украинской ССР — для Киевского
мясокомбината, Минмясомолпром
Казахской ССР — для Алма-Атинского,
Актюбинском и Семипалатинского
мясокомбинатов, Минмясомолпром
Азербайджанской ССР — для Бакинского
мясокомбината.
Руководителям названных
министерств необходимо поправить
положение дел с разработкой документации
и принять соответствующие меры для
реконструкции и технического
перевооружения указанных холодильников.
Итоги работы мясной
промышленности в 1984 г. показали, что в целому
производственные коллективы
холодильных предприятий сориентированы
на борьбу за сокращение потерь мяса
и мясопродуктов от усушки при
холодильной обработке и хранении и
принимают для этого необходимые меры.
В завершающем году пятилетки
необходимо закрепить достигнутые
результаты и обеспечить безусловное
выполнение намеченных мероприятий,
направленных на эффективную работу
холодильников мясной
промышленности.
8

УДК 1621.565.92:637J:658.2
К ВОПРОСУ ПАСПОРТИЗАЦИИ
холодильников мясной и
МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
в. п. попов,
канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности является
важной составной частью ее технической
базы. Стоимость основных фондов
холодильников составляет около 25 %
стоимости основных производственных
фондов предприятий отрасли. Высокая
техническая оснащенность
холодильников — непременное условие сохранения
I качества и снижения потерь при
производстве, хранении и реализации
вырабатываемой продукции.
Техническая база холодильного
хозяйства предприятий мясной и
молочной промышленности представляет
собой совокупность сооружений,
оборудования и систем, обеспечивающих
получение и поддержание требуемых
технологических параметров при
холодильной обработке и хранении сырья,
полуфабрикатов и готовой продукции.
К основным элементам технической
базы холодильников относятся:
здания, сооружения для холодильной
обработки и хранения скоропортящихся
продуктов;
холодильное оборудование
(компрессоры, холодильные машины и
агрегаты, аппараты и т. д.),
обеспечивающее отвод тепла при холодильной
обработке и хранении пищевых продуктов;
холодильное оборудование,
осуществляющее технологические процессы
производства с применением холода;
системы хладоснабжения,
связывающие технологическое холодильное и
вспомогательное оборудование;
системы автоматического
управления, защиты и контроля
функционирования холодильных установок и их
составных частей;
подъемно-транспортное
оборудование для погрузочно-разгрузочных и
транспортно-складских работ.
Таким образом, холодильное
хозяйство мясной и молочной
промышленности является сложной системой. Для
повышения его технического уровня
необходимо прогнозирование
перевооружения холодильников на пятилетку
и долговременную перспективу A5—
20 лет). Разработке прогноза должен
предшествовать анализ их
существующего технического состояния. С этой
целью по решению коллегии Минмясо-
молпрома СССР проводится
паспортизация всех холодильников отрасли.
Паспортизация холодильников
осуществляется силами предприятий, СКВ,
ПКБ минмясомолпромов союзных
республик и проектных институтов.
К 1 июля 1985 г. паспорта
холодильников должны быть представлены
в вышестоящую организацию, Минмя-
сомолпромом СССР и ВНИКТИхолод-
пром для обработки и анализа.
Технико-экономические паспорта
холодильников в совокупности
представят ценную информацию, которая
позволит выявить тенденции и
закономерности в формировании и развитии
технической базы. Кроме того, накопление
технико-экономической информации и
обработка ее на ЭВМ дадут
возможность оперативно принимать
оптимальные управленческие решения.
Технико-экономический паспорт
холодильника, рассчитанный на
машинную обработку, разработан ВНИКТИ-
холодпромом, согласован в ЦСУ СССР
и утвержден Минмясомолпромом СССР.
Он разрабатывался на основе ранее
действовавшего технического паспорта
холодильника при соблюдении
следующих принципов: наиболее эффективное
удовлетворение информационных
потребностей, объективность, единство
информации различных учетных
источников (бухгалтерского,
статистического, оперативного), периодичность
информации, всесторонняя обработка
первичной информации на ЭВМ,
кодирование первичных данных.
Технико-экономический паспорт
отражает техническую базу конкретного
холодильника, применяемую
технологию холодильной обработки и хранения,
уровень механизации
погрузочно-разгрузочных работ, а также затраты на
производство холода.
Паспорт состоит из 17 форм, в
которых указываются следующие
характеристики: общая холодильника; камер
охлаждения, замораживания, хранения
и других охлаждаемых помещений;
систем с непосредственным
охлаждением; систем с промежуточным хладо-
носителем; приборов охлаждения камер
холодильников и охлаждаемых
помещений производственных цехов (батареи,
воздухоохладители, кондиционеры);
оборудования компрессорного цеха
(компрессоры и агрегаты, сосуды и ап-
9

параты); устройств для оборотных
систем охлаждения воды (градирни,
насосы и т. д.); теплоизоляции
ограждаемых конструкций охлаждаемых
помещений; технологического
холодильного оборудования, средств
механизации погрузочно-разгрузочных и транс-
портно-складских работ, средств для
хранения грузов; приборов автоматики;
грузооборота холодильника; объема и
структуры холодильной обработки
продукции; труда и заработной платы;
себестоимости приведенного
грузооборота и холода.
Как видно из приведенного перечня,
технико-экономический паспорт
охватывает практически все сферы
производственной деятельности холодильника и
позволяет на основе сравнительно
малого числа базисных показателей,
постоянно накапливающихся в
запоминающих устройствах ЭВМ, исчислить
производные показатели, провести
группировки, определить тенденции.
Особенность технико-экономического
паспорта холодильника заключается
в том, что, помимо информации,
отражающей состояние оборудования,
изоляции и других элементов технической
базы в текущее время, в него включена
информация о среднегодовых
показателях за отчетный год (фонд заработной
платы, стоимость основных
фондов и т. д.). Ежегодное обновление
данных обеспечит «нестарение» базовой
информации, а возможность передачи
только изменений, имевших место в
каких-либо разделах за отчетный год,
позволит резко сократить объем
поступающей информации без ухудшения ее
качества.
Ежегодное обновление
технико-экономического паспорта холодильника
будет проводиться не позднее 10 дней
после составления годового отчета.
Обработка поступающей информации
на начальном этапе возложена на
ВНИКТИхолодпром. В дальнейшем
предполагается эту работу проводить
в СКВ АСУ Минмясомолпрома СССР
с тем, чтобы структурные
подразделения Министерства оперативно
использовали анализ машинных данных
для повышения эффективности
управления холодильным хозяйством
отрасли.
В технико-экономический паспорт
холодильника включены также
инструкция по заполнению и приложение
(кодификатор). В кодификаторе
перечисляются наиболее распространенные
типы (марки) оборудования и другие
первичные показатели, каждому из
которых присвоен определенный код.
Заполняя технико-экономический паспорт,
необходимо очень внимательно
проставлять коды в специально
предусмотренных строках и графах форм.
При проведении паспортизации на
конкретных холодильниках может быть
установлено оборудование, которого нет
в кодификаторе. В этом случае против
него проставляется код,
соответствующий прочему оборудованию. Например,
для холодильных машин, не
вошедших в кодификатор, указывается код
1800 (прочие холодильные машины).^
Для импортного холодильного
оборудования предусмотрены коды,
указывающие страну-импортера.
За каждым наименованием
оборудования закреплено несколько кодов
(так, для маслоотделителя марки
50 ОММ — 2100, 2101, 2102, 2103, 2104
и 2105) для того, чтобы можно было
провести анализ возрастной структуры
оборудования. Например, на
холодильнике в 1975 г. было установлено
два двухступенчатых компрессора
АГК56, а в 1980 г. еще два
компрессора такой же марки. В этом случае
в форме № 8 паспорта проставляются
в одной строке характеристики первых
двух компрессоров и им присваивается
код 1300, а в другой строке
характеристики вторых двух компрессоров
с кодом 1301.
Внесение в технико-экономический
паспорт характеристик использования
трудовых ресурсов, себестоимости
приведенного грузооборота и холода,
структуры и объема холодильной
обработки важно для анализа
эффективности производственной деятельности
холодильников, а также определения
технического уровня холодильного
производства, j
Себестоимость приведенного
грузооборота и холода рассчитывают в
соответствии с «Инструкцией по
планированию объема и себестоимости работ
производственных холодильников
предприятий мясной и молочной
промышленности», а показатели,
характеризующие использование холодильных
емкостей (загрузка холодильника, оборот
емкости и др.),— в соответствии с
«Межотраслевой инструкцией по
определению емкости холодильников».
Ответственный подход к паспортиза-
ю

дни, тщательное заполнение форм
технико-экономического паспорта,
своевременность его представления будут
способствовать ускорению
научно-технического прогресса и технического
перевооружения холодильников, что
обеспечит снижение потерь и сохранение
качества мяса и другой продукции отрасли
в соответствии с требованиями
Продовольственной программы СССР.
За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 621.577:621.565.94.001.24
t ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ
ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПОРОВ
В ТЕПЛООБМЕННИКАХ
ТЕПЛОНАСОСНОЙ УСТАНОВКИ
Д-р техн. наук, проф. В. П. ПРОЦЕНКО,
Н. А. КОВЫЛКИН
Использование теплонасосных
установок (ТНУ), работающих по
обратному термодинамическому циклу, для
теплоснабжения (рис. 1) способствует
экономии топлива. Тепловые насосы
находят применение в нашей стране
[1, 4, 5, 8, 9]. Поэтому актуальным
является решение задач, направленных
на оптимизацию схем конструктивных
и режимных параметров ТНУ.
Металлоемкость теплообменных
аппаратов (испарителя и конденсатора)
достигает 70—90 % от общей
металлоемкости ТНУ, а потери от внешней
необратимости процессов в этих
аппаратах могут составлять половину всех
лмммл
Ф*
V
ЛАШАЛ
т
V
ч-
Рис. 1. Принципиальная схема ТНУ:
/ — отопительные приборы; 2, 5 — циркуляционные насосы;
3 — конденсатор; 4 — компрессор; 6 — испаритель; 7 —
дроссельный вентиль
энергетических потерь установки. В
результате от размеров площадей
теплообмена выбранных аппаратов в
значительной степени зависит как общая
стоимость ТНУ, так и ее энергетическая
эффективность.
Параметрами, влияющими на
технические характеристики ТНУ, включая
эксплуатационные расходы, являются
среднелогарифмические температурные
напоры в конденсаторе и испарителе,
которые, в свою очередь, зависят
от минимальных температурных
напоров в этих теплообменниках (рис. 2)
Определению оптимальных
температурных напоров между рабочим
веществом и теплоносителем посвящен
ряд работ [2, 3, 7]. Однако все они вы-
Рис. 2. Характер протекания температур рабочего
вещества и теплоносителей в испарителе и
конденсаторе ТНУ:
Ги, Тк — температура кипения и конденсации; Г,г, Т2г —
начальная и конечная температура теплоносителя в
конденсаторе; Т1х, Г2х — начальная и конечная температура
теплоносителя в испарителе; б/к, б/и — минимальный тем
пературный напор между рабочим веществом и
теплоносителем в конденсаторе и испарителе; FK, FH — площадь
теплообмена конденсатора и испарителя
11

полнены для холодильных машин,
имеющих свою специфику. При
определении оптимальных температурных на-
1 поров в конденсаторе и испарителе
ТНУ в качестве независимых
переменных приняты минимальные разности
температур в этих аппаратах б/к и 8tH
(см. рис. 2).
В соответствии с общепринятой
методикой оптимальные параметры
находят из условия достижения
минимума приведенных затрат 3. Полезная
продукция ТНУ — годовая теплопроиз-
водительность является заданной
величиной, ее устанавливают по графику
тепловых нагрузок потребителя. В
общем случае амортизационные
отчисления, определяемые ресурсом работы
оборудования, для основных
элементов ТНУ — испарителя, конденсатора
и компрессора — будут различными.
С учетом этого
3=(Рш+Ршл)Кя+{Ря+РШяК)Кк+
+ (Л,+^а.км)*км+ЗотАм, A)
где Ря — нормативный коэффициент
эффективности капиталовложений, 1/год;
Ра — амортизационные отчисления с учетом
затрат на текущий и капитальный
ремонт, 1/год;
К — общие капиталовложения с учетом
монтажа, руб;
Зо — замыкающие затраты на
электроэнергию, руб/(кВт«ч);
т — продолжительность использования
установленной мощности, ч/год;
NKM — установленная мощность привода
компрессора, кВт;
и, к, км — индексы, обозначают параметры,
относящиеся соответственно к
испарителю, конденсатору и компрессору.
Для компрессора капиталовложения
можно рассчитать в зависимости от
установленной мощности его привода
где?км,6км—постоянные коэффициенты,
соответственно руб. и руб/кВт.
Капиталовложения для
теплообменников в заданном диапазоне
производительности находятся в прямой
зависимости от площади теплообмена F.
Для расчета площадей теплообмена
конденсатора FK и испарителя Fu в
случае применения количественной
системы регулирования справедливы
следующие выражения:
12
где QT — расчетная теплопроизводительность
ТНУ, кВт;
kKy kH — коэффициенты теплопередачи
конденсатора и испарителя, кВт/(м2«К);
AT*—нагрев теплоносителя в конденсато-
_ Ре' К;
Д*н — среднелогарифмический температурный
напор в испарителе, К;
Фе — действительный коэффициент
преобразования ТНУ в соответствии с [6]
E)
Лпот — коэффициент, учитывающий потери:
реальные в цикле ТНУ, от внешней
необратимости при теплопередаче и в
электродвигателе,
А
„ - Гк—Уи Г 0.74-7-и
Лпот «Гк 1 тк-тя
-(о,0032Гп+0,765^) +0,s] ; F)
' К
а — поправочный коэффициент, определяемый
в зависимости от диаметра цилиндра
компрессора D:
D, мм 110 130 140 150
а 1,06 1,03 1,01 1,00
D, мм 180 200 230 250 270
а 0,98 0,96 0,94 0,93 0,92
При проведении этих расчетов,
считая, что температура теплоносителя
Т2г задана потребителем, температуру
конденсации вычисляют по
минимальному значению 6/к, а установленную
мощность привода компрессора находят
по значениям действительного
коэффициента преобразования ТНУ и
расчетной теплопроизводительности.
В соответствии с техническими
требованиями на разработку ТНУ принимаем
QT= const и Ar?=const, а в
соответствии с [2, 3] полагаем, что
коэффициенты теплопередачи конденсатора
и испарителя ТНУ при заданных
температурных режимах работы постоян-'
ны, т. е. k K= const и k и= const. В этом
случае параметры теплообменных
аппаратов могут быть определены в
зависимости от минимальных
температурных напоров в конденсаторе ТНУ б/к.
С учетом выражений A) — E)
можно вычислить производную дЗ/дЫк.
Решая уравнение дЗ/сШк=0 относительно
б^к и пренебрегая малыми величинами,
получим следующую формулу для
определения оптимального значения
минимального температурного напора в
конденсаторе:

ып
= a?K/h-^--i1 . G)
K 2 L V + (ДГ«J J ' * '
где LK — термодинамический комплекс
конденсатора ТНУ, К,
j ^У^гПпот .
1 и
Як — технико-экономический комплекс
конденсатора ТНУ,
Я„=
М^н+^а.к)
.км/ J
6К — постоянный коэффициент, руб/м?
Анализ показывает, что значение LK
^во всей области температурных
режимов работы ТНУ меняется
незначительно, и оптимальный температурный
напор 6/оптк зависит в основном от
значения технико-экономического
комплекса Як (рис. 3).
При определении оптимального
минимального температурного напора
испарителя ТНУ поверхности теплообмена
для конденсатора и испарителя
установки должны быть выражены через
параметр 8/и. В этом случае при
фиксированной температуре низкотенциаль-
ного источника тепла
где Шк— среднелогарифмический температурный
напор в конденсаторе ТНУ, К;
ЛГ" — изменение температуры охлаждаемого
теплоносителя в испарителе ТНУ, К.
Выражая температуру кипения
рабочего вещества в испарителе ТНУ
через минимальную температуру
охлаждаемого теплоносителя Г2х и
минимальный температурный напор 8?и
(см. рис. 2), можно решить уравнение
&3/сШи=0. Пренебрегая малыми
значениями, получим:
Fv=
kKAtK
'.—Mi-1) in(i+4?).
(8)
О)
wm.K
s
t J
/
r\r ' П
1
С
V
/
Тц=293Кл
f
Ж2в
J$>
235
J
3
О 0,1 0,2 0,3 0,4 Пн
Рис. 3. Зависимость б/оптк ТНУ от комплекса
Як при различных значениях Ти и А Г":
/ _ ДГ< = 10К; 2 — ДГК=20К; 3 — ДГ*=40К
6tn
г.и 9 L V
+ . "А.
(АГТИJ
A0)
где /7И — технико-экономический комплекс
испарителя ТНУ,
ЬЯ(Р*+РЛЛ)
П„
^„[Зот+6км(Рн+Ра.км)] '
j _ термодинамический комплекс испарителя
ТНУ, К,
^и=4G'кЛпот— Гк+Г2х);
Комплекс Яи аналогичен комплексу
Як. Один из вариантов расчета
зависимости оптимального температурного
напора в испарителе ТНУ 8tonT и от
комплекса Яи приведен на рис. 4.
В формулы G), A0) входит
коэффициент т]пот, который, в свою очередь,
является функцией Тк и Ти. Для
получения точного решения можно
воспользоваться методом последовательных
приближений с расчетом цопт по
формуле F). Установлено, что
необходимый результат получается при проведе-
StL
ОПТ.Щ
y^S
^VCvsX
^vsjS^
Т2Х=293\
>%$223\
?§&28Я
<5?н28з\
О 0,1 0,2 0,3 0,4 17и
Рис. 4. Зависимость б/опт и от комплекса Пи при
Гк=330 К и различных значениях Т2х и Д7^:
/ — Д7-и=10 К; 2 — ДГ?=20 К; 3
13

нии не более чем двух расчетных
циклов. Совместное решение уравнений
G), A0) позволяет также установить
соответствие между температурами
кипения и конденсации рабочего вещества
в термодинамическом цикле.
В практике проектирования
холодильных машин обычно рекомендуется
применять 6/=5-М0 К. Полученные
соотношения показывают, что
применительно к ТНУ эти значения существенно
превышают оптимальные.
В каждом конкретном случае
температурные напоры следует рассчитывать
по приведенным формулам G) и A0).
Это позволит найти минимальные
значения температурных напоров в
конденсаторе и испарителе ТНУ, отвечающие
условию достижения минимума
приведенных затрат для проектируемой
установки.
Список использованной литературы
1. Басин Г. Л. Отопительные устройства с
тепловыми насосами. — Водоснабжение и
санитарная техника, 1978, № 7, с. 33—36.
2. Гоголин В. А. К оптимизации воздушно-
аммиачных компрессоров. — Холодильная
техника, № 5, с. 21—26.
3. Гоголин А. А. Оптимальные перепады
температур в испарителях и конденсаторах
холодильных машин. — Холодильная техника,
1972, № 3, с. 23—27.
4. Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш.
Опыт разработки и применения теплонасосных
установок. — Теплоэнергетика, 1978, № 4,
с. 22—25.
5. Использование тепловых насосов для
централизованного теплохладоснабжения
промышленных предприятий / Я. А. Ковылян-
ский, Б. Н. Громов, В. С. Янков, И. А.
Смирнов. — Холодильная техника, 1978, № 1,
с. 12—15.
6. Мартыновский B.C. Циклы, схемы и
характеристики термотрансформаторов. — М.:
Энергия, 1979.— 214 с.
7. Несвицкий А. А., Кабаков А. Н., Мак-
си мен ко В. А. Выбор поверхности
конденсатора воздушного охлаждения
промышленных холодильных установок. —
Холодильная техника, 1979, № 2, с. 12—14.
8. Ф и л ь к о в В. М. Тепловые насосы и
теплофикация — звенья одной цепи. —
Теплоэнергетика, 1978, № 4, с. 11 —13.
9. Янтовский Е. И., Пустовалов Ю. В.,
Янков В. С. Теплонасосные станции в
энергетике. — Теплоэнергетика, 1978, № 4,
с. 13-19.
УДК [628.84:536.24] :629.114
К ВЫБОРУ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В КАБИНАХ УПРАВЛЕНИЯ
СТРОИТЕЛЬНЫХ И ДОРОЖНЫХ
МАШИН
Канд. техн. наук В. В. ТОЛСТЫХ,
канд. техн. наук В. А. ДЖУНЬ,
В. А. ЯШИН, И. В. ГАВЕЛЯ*
По способу теплового воздействия
на человека существующие системы
кондиционирования воздуха можно
разделить на конвективные (КС),
радиационные (PC) и радиационно-конвек-
тивные (РКС) с совмещенными или
раздельными радиационным и
конвективным элементами.
Эффективность их работы в кабинах
управления строительных и дорожных
машин оценивается энергетическими
затратами и параметрами
микроклимата, обеспечивающими оптимальный
терморегуляционный режим работы
организма человека.
Создание комфортных условий труда
в кабине основывается на
закономерной связи температуры воздуха в
рабочей зоне оператора и радиационной
температуры ограждающих
поверхностей, т. е. при повышении температуры
воздуха в кабине оператора необходимо
пропорционально снижать температуру
радиационных поверхностей, и
наоборот. Эта зависимость описывается
выражением [1]:
*в—а'—*'р»
где /в — температура воздуха в рабочей зоне, °С;
a, b — коэффициенты, зависящие от степени
тяжести труда и скорости воздуха в
рабочей зоне (табл. 1);
/ — температура ограждающих поверхностей
(радиационная температура), °С.
Комфортные условия с помощью КС
могут быть созданы подачей
предварительно обработанного (нагретого или
охлажденного) воздуха в рабочую зону.
При большом термическом conpofne--
лении /?и ограждений температура их
внутренних поверхностей будет
следовать за температурой воздуха в кабине
и при идеальной тепловой изоляции
кабины (/?и-^оо) tB=tp (прямая 6
на рис. а).
В реальных условиях ограждения
кабин строительных и дорожных машин
имеют низкое термическое
сопротивление (#и=0,25ч-0,5 м2-К/Вт), в
результате чего температура их внутренних
*В работе принимали участие также
В. В. Фот и С. В. Соболевский.

Скорость
воздуха в рабочей
зоне, м/с
0
0,5
1,0—1,5
Степень
тяжести груда
Легкая
Средняя
Тяжелая
Легкая
Средняя
Тяжелая
Легкая
Средняя
Тяжелая
а
52
48
44
34,76
32,25
29,56
31,25
28,8
26,15
Таблица 1
ь
1
0,34
0,2
Предельные
значения t
°с р
34—22
30—18
26—14
48—14
42—14
34—14
46—14
44—14
43—14
поверхностей определяется
атмосферными условиями. Поэтому для КС в
летний период года режим
кондиционирования будет характеризоваться
слабонаклонными прямыми 5, а в зимний
период — прямыми 7 (рис. а).
Таким образом, с помощью КС
сложно создать комфортные условия, а в
зимний период года практически
невозможно, так как радиационная
температура ограждающих поверхностей
значительно ниже допустимого
значения A4 °С). Эксплуатация таких систем
в районах с относительной
влажностью, превышающей 40 %, в летний
период приводит к значительным
потерям холодопроизводительности,
бесполезно затрачиваемой на конденсацию
влаги из охлаждаемого воздуха.
Добиться эффективного
использования КС в кабинах строительных и
дорожных машин можно увеличением
термического сопротивления
ограждений до значения не менее 1,5 м2«К/Вт,
осуществление чего в большинстве
случаев технически трудно или требует
больших дополнительных затрат.
При использовании PC комфортные
условия обеспечиваются охлаждением
ограждающих кабину поверхностей с
одновременной подачей в нее
очищенного от пыли наружного воздуха. Ос-
0 10 20 30 40 50 1$У°С
а
О 10 20 30 40 50 tb°C
РКС соВмещенная
и ¦ Щ
/ 50\
РКС раздельная
10 20 30 40 50 tg,°C
О 10 20 30 ЧО 50 tfr'C
г
Зависимость температуры радиационных поверхностей от температуры воздуха прь различных
способах кондиционирования:
а б, в, г — типы систем кондиционирования; / — кабина; 2 — устройство для обработки воздуха (без частичного зачернения —
только лишь очистка воздуха от пыли); 3 - радиационная панель; 4 — радиационно-конвективная панель; 5 — граничные
комфортные температуры при скорости воздуха в рабочей зоне 0,5 м/с; 6 — t =f(tB) при #и=оо; 7 —
*р=Н'в) ПРИ /?и=0,25-ь0,5 м2-К/ Вт летом; 8— то же, зимой; 9 — t =f(/B) зимой; 10 — то же, летом
J5

новными элементами такой системы
являются нагреваемые или
охлаждаемые плоские панели, рабочие
поверхности которых направлены во
внутренний объем кабины. В этом случае
температура воздуха в кабине
практически зависит не от работы PC, а от
температуры наружного воздуха.
Работа PC в зимнее время характеризуется
прямыми 9, а в летнее время —
прямыми 10 (рис. б). С помощью этой
системы кондиционирования
комфортные условия могут быть созданы только
при условии, если температура
наружного воздуха будет в пределах tH=\S-r-
—30 °С, т. е. когда нет необходимости
в нагреве или охлаждении подаваемого
в кабину воздуха. PC целесообразно
использовать при значительной
солнечной радиации, когда температура
ограждающих поверхностей становится
выше допустимой. Зимой создать
комфортные условия в кабинах
строительных и дорожных машин с помощью
PC невозможно.
Применение PC допустимо только в
районах с сухим климатом, так как на
радиационных поверхностях панелей
конденсируется влага. Температуры
радиационных поверхностей в летний
период года должны быть не ниже 8—
12 °С, а в зимний — не выше 45—
50 °С [1]. При этом лучистая
составляющая теплообмена человека
достигает допустимого предела 70 % от
общего теплового баланса [2].
Более совершенной является РКС
с совмещением радиационного и
конвективного элементов. Радиационный
элемент выполнен в виде плоской
панели с каналами для прохода воздуха,
поверхность которой направлена в
рабочий объем кабины. Температура
радиационных поверхностей зависит от
температуры проходящего через панель
воздуха. Поэтому режимы
кондиционирования воздуха в кабине
характеризуются прямыми, углы наклона которых
к оси ординат определяются
скоростями и расходом воздуха (рис. в). С
помощью этой системы можно обеспечить
желаемый режим температур в рабочем
объеме кабины в пределах санитарных
норм.
Комфортный микроклимат в кабине
более эффективно можно создать
независимым регулированием лучистого и
конвективного теплообмена, что
осуществляется с помощью РКС с раздель-
Таблица 2
Система

кондиционирования
КС
РКС со-
вме-
щен-
ная
РКС

дельная

Лучисто-конвективный
теплообмен
человека Qr, Вт
120
120
120
Холодопроизво-
дительность
системы
кондиционирования
Qo, Вт
2500
1700
1000
Коэффициент
эффективности
системы
кондиционирования
K3=Qr/Qo
0,048
0,07
0,12
ными радиационным и конвективным
элементами.
Конвективный элемент обеспечиваете
необходимые параметры подаваемого в
кабину воздуха, а радиационный —
требуемую температуру радиационных
поверхностей при прокачке по панелям
жидкого теплоносителя. Это позволяет
создать в рабочем объеме кабины
любые, желаемые оператором,
температурные условия (рис. г). Такая РКС
с раздельным регулированием tB и tp
эффективно работает в различных
климатических районах.
В табл. 2 приведены результаты
сравнительного анализа рассмотренных
систем кондиционирования воздуха.
Как видим, холодопроизводительность
раздельной РКС в 1,7—2,5 раза меньше,
чем холодопроизводительность КС и
совмещенной РКС. Поэтому, несмотря
на некоторую конструктивную
сложность, в кабинах строительных и
дорожных машин целесообразно применять
систему кондиционирования с
раздельным регулированием температур
воздуха и ограждающих поверхностей.
Список использованной литературы
1. Богословский В. Н. Строительная
теплофизика.— М.: Высшая школа, 1982, с. 10—91 ~
2. Делль Р. А., Афанасьева Р. Ф., Ч у-
б а ров а 3. С. Гигиена одежды.— М.:
Легкая индустрия. 1979, с. 10—17.
16

НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 725.355:621.565.94
ОХЛАЖДАЮЩИЕ БАТАРЕИ ИЗ
СТЕКЛЯННЫХ ТРУБ В ТИПОВЫХ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫХ
^ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Б. Н. КОГАН, И. А. ФЕРДМАН
Гипрохолодом разработаны типовые
проекты низкотемпературных
холодильников емкостью 12, 25, 60 и 125 т
с системой охлаждения камер, в которой
используются батареи из стеклянных
труб диаметром 67X5 мм (?> 50),
фасонные части по ГОСТ 8894—77, а
также соединительные и крепежные
изделия по ГОСТ 24185—80, 24188—80,
24189—80, 24192—80, 24193—80.
На протяжении многих лет в типовых
проектах холодильников с рассольной
системой охлаждения применяли только
батареи из стальных бесшовных труб.
Использование другого типа стальных
труб, например водогазопроводных или
эл^ктросварных, исключалось из-за
значительной электрохимической
коррозии сварных швов.
Проведенное трестом «Союзстекло-
монтаж» обобщение опыта
эксплуатации рассольных охлаждающих батарей
из стеклянных труб показало, что они не
подвержены износу в течение 10—15 лет
эксплуатации.
Техническое стекло относится к
материалам с плохой теплопроводностью
|[А,=0,87 Вт/(м-К)], примерно в 100 раз
* меньшей, чем стали. Однако
определяющими величинами термического
сопротивления стеклянных труб являются
коэффициенты теплоотдачи от воздуха
к трубе и от трубы к рассолу.
Подсчитано, что коэффициент
теплопередачи батарей из стеклянных труб
примерно на 10 % меньше, чем из стальных.
В таблице приведены расчетные
коэффициенты теплопередачи
различных типов батарей при температуре
воздуха в камере —18 °С и
температурном напоре 10 °С.
Техническое стекло, как
конструкционный материал, обладает
особенностями, которые необходимо учитывать
при разработке проектов, чтобы
обеспечить безопасную и длительную
эксплуатацию батарей из стеклянных труб.
К их числу следует отнести
относительно низкое сопротивление
разрушению от ударных нагрузок и
сравнительно невысокое предельное рабочее
давление рассола @,35 МПа для труб
с DfiO).
В ранее разработанных типовых
проектах низкотемпературных
холодильников малой емкости для
охлаждения камер применяли однорядные змее-
виковые батареи из гладких труб
диаметром 57X3,5 мм. Для обеспечения
равномерной температуры в камерах и
упрощения обслуживания при удалении
инея механическим способом
(скребками) батареи размещали по периметру
стен камер.
Если в существующих проектах
применяли ёместо обычных батарей из
стальных труб батареи из стеклянных
труб , их также размещали вдоль стен
камер. Для защиты этих батарей от
повреждений предусматривали
металлические ограждения их профильных
стоек или каркас с металлической
сеткой. Такое решение имеет ряд
недостатков:
сетчатые ограждения, хотя и ослабь
ляют ударную нагрузку на батарею^
при обрушении штабеля, однако не ис-'
ключают ее повреждения (раскола),
особенно при складировании полутуш
замороженного мяса;
при устройстве ограждения батарей
экономия металла за счет перехода
на стеклянные трубы становится весьма
незначительной;
ограждения батарей сокращают
полезную складскую площадь камер
хранения.
Тип батареи
Однорядная
пристенная из шести труб
Однорядная
потолочная
Двухрядная
потолочная
Коэффициент теплопередачи *,
Вт/(м*.К) [(ккал/^-ч. °СI,
при использовании труб
стальных,
диаметром 57Х
Х3.5 мм (?>у50)
7F)
7F)
6,4E,5)
стеклянных,
диаметром
67X5 мм
(%50)
6,3E,4)
6,3E,4)
5,8E,0)
2 Холодильная техника № 6

В связи с этим при выборе
охлаждающих батарей из стеклянных труб
основной задачей было исключение
возможности ударных воздействий на них
в процессе погрузочно-разгрузочных
работ.
Поэтому во всех камерах хранения
установлены двухрядные змеевиковые
потолочные батареи, а в универсальных
камерах, кроме того,— пристенные
батареи для поддержания плюсовых
температур. При этом нижние трубы
последних не выступают за габарит
потолочных батарей.
План размещения батарей из
стеклянных труб в камерах холодильника
емкостью 125 т представлен на рис. 1.
Для выполнения
погрузочно-разгрузочных работ на холодильниках
емкостью 12—125 т предусмотрены
средства малой механизации (ручные
тележки, рольганги и др.) с укладкой
грузов в штабель на проектную высоту
2,7 м вручную, что при зазоре 0,3 м
между нижними трубами батарей и
верхом штабеля позволит избежать
повреждений последних грузами.
Рассольные потолочные батареи
собирают порядно на опорных уголках.
Трубы крепят к уголкам хомутами через -
резиновые прокладки (рис. 2). Для
стыковки труб между собой, а также при
наличии двойных отводов используют
разъемные соединения (рис. 3).
Т-образная резиновая прокладка
компенсирует непараллельность
торцовых поверхностей соединяемых труб.
Фланцы прижимают натяжные кольца
к трубам и за счет силы трения
стягивают трубы.
Выполненные расчеты показывают,
что гидравлическое сопротивление
закрытой рассольной (СаСЬ) системы при
длине шланга батарей до 200 м не
превышает 0,2 МПа, что значительно ниже
предельного @,35 МПа).
Более подробно следует остановиться
на влиянии гидравлических ударов,
возникающих при внезапном изменении
скорости рассола, на работоспособность
стеклянных труб. Величина их зависит
от скорости жидкости в трубопроводе,
длины трубопровода и времени
срабатывания запорной арматуры —
особенно автоматической. От места резкого
изменения скорости потока ударная^
волна со скоростью 1000 м/с распро-"
страняется по трубопроводу и
отражается от концов линии [1].
Результаты стендовых испытаний
показали, что если арматура закрывается
не более чем за 5 с, давление от
гидравлического удара в трубопроводе
длиной 200 м не превышает 0,26 МПа
[1]. Закрытие ручной арматуры
(задвижек, вентилей), всегда может быть
обеспечено за большее время. Особое
внимание было обращено на время
закрытия соленоидного мембранного
вентиля типа СВМ при установке его
в закрытой рассольной системе.
Конструкция СВМ благодаря
правильно подобранному соотношению
калиброванных отверстий в принципе
исключает мгновенное срабатывание
клапана [2], что позволило
использовать СВМ для автоматического
поддержания температур в камерах.
Не менее важен вопрос о
работоспособности СВМ в рассольных систе-
аооо
Рис. 1. План холодильника емкостью 125 т с использованием в камерах батарей из стеклянных труб:
/ — машинное отделение; // — универсальная камера хранения 'кам=0/— 12-= 18 °с- II! ~ камера хранения замороженных
грузов / = —12-: 18 °С; / — рециркуляционный вентилятор; ;? — холодильная машина МКТ 28-2; 3 — водяной насос
КМ 20/f§; 4 — рассольный насос КМ 8/18; 5 ^- скоростной бойлер ПВ-4-07; 6 — пристенная батарея; 7 — потолочная
двухрядная батарея; 8 — грузовой штабель
18

Рис. 2. Крепление стеклянных труб к опорным
уголкам:
/ — хомут по ГОСТ 24193—80; 2 — труба диаметром
67X5 мм (D 50); 3 — резиновая прокладка по ГОСТ
24192—80; 4 — опорный уголок
Рис. 3. Разъемное соединение стеклянных труб:
/ — труба диаметром 67X5 мм (D 50); 2 — фланец по
ГОСТ 24185—80 на три натяжных кольца; 3 — Т-образная
прокладка по ГОСТ 24188—80; 4 — натяжное кольцо
по ГОСТ 24189—80
мах многокамерных холодильных
установок. Одной из причин отказов СВМ
является отсутствие необходимого
перепада давлений на закрытом клапане,
который, согласно ТУ
завода-изготовителя, должен составлять не менее
0,1 МПа. По проекту СВМ следует
устанавливать на линиях подачи
рассола в охлаждающие батареи каждой
камеры (по одному на камеру).
l Когда открыт один СВМ, перепад
давлений на закрытых клапанах
остальных СВМ равен гидравлическому
сопротивлению открытой линии.
На рис. 4 представлена
принципиальная схема рассольной системы
для холодильника емкостью 125 т, а
также даны расчетные эпюры давления
рассола в открытых и закрытой линиях.
Эпюры показывают, что
гарантированный перепад давлений на закрытом
клапане СВМ составляет 0,12 МПа, а
максимальное давление рассола в системе
не превышает 0,23 МПа при напоре на-
0,05
Ц05
0,25
PH-.LUU
&р=о,12мпа
0,05
\0,05
Рис. 4. Принципиальная схема рассольной
системы для холодильника емкостью 125 т и расчетные
эпюры давления рассола:
в линиях с открытыми СВМ; в линии
с закрытым СВМ; / — рассольный насос; 2 — испаритель;
3 — распределительное подающее устройство; 4 — двухрядная
потолочная батарея; 5 — распределительное обратное
устройство; 6 — расширительный бачок
coca 0,18 МПа и высоте расположения
расширительного бачка 4 м.
Установленный на каждой подающей линии
манометр позволяет контролировать
работу СВМ.
Экранирование батареями площади
потолка, как основной теплопередаю-
щей поверхности одноэтажных
холодильников, позволяет сократить тепло-
притоки в камеру и уменьшить потери
от усушки хранящихся грузов. Для
защиты груза от возможных протечек
рассола в камеру при нарушении
герметичности соединений труб батарей
предусмотрена индивидуальная подача
его в каждую батарею, а в
холодильниках емкостью 60 и 125 т — в
каждый ряд двухрядной батареи. В случае
возникновения протечки рассола можно
слить его в емкостный бак из всей
батареи или только из одного ряда
труб. Вся запорная распределительная
арматура размещена вне камер — в
машинном отделении, что также
исключает возможность попадания рассола
в камеры хранения через фланцевые
соединения или сальники арматуры.
Однако при таком решении схемы
трубопроводов увеличивается расход
бесшовных труб разводки.
В соответствии с СН437—81
трубопроводы из стеклянных труб могут
работать в диапазоне температур от
—50 до 100 °С. Поэтому оттаивать
батареи можно рассолом, нагретым в ско-
2*'
19

ростном бойлере до температуры
30—40 °С.
Нулевые температуры в
универсальной камере в зимний период можно
поддерживать, подавая подогретый
рассол в охлаждающие батареи. При этом
включают в работу вентилятор для
циркуляции воздуха в камере. Камеры
обслуживаются блочными
холодильными машинами МКТ 28-2 с высокой
степенью заводской готовности. В
системе оборотного водоснабжения
конденсаторов использованы интенсивные
пленочные градирни типа ГПВ-40,
установленные на покрытии машинного
отделения. Работа холодильной установки
полностью автоматизирована.
Сравнение выполненных для
холодильников двух вариантов системы
охлаждения камер — с батареями из
металлических оребренных и
стеклянных труб — показало, что в последнем
случае экономия расхода бесшовных
труб составляет для холодильников
емкостью 12, 25, 60 и 125 т
соответственно около 1,0; 1,5; 2,5 и 3,0 т. При
этом общая экономия металла с учетом
расхода его на крепление и подвеску
стеклянных батарей меньше указанной
экономии на трубах примерно на 10 %
для холодильников емкостью 12 и 25 т
и на 20 % — для остальных двух.
Сметная стоимость холодильников
почти одинакова при использовании
обоих вариантов батарей и составляет
для холодильников емкостью 12, 25, 60
и 125 т соответственно около 27; 37;
58; 82 тыс. руб.
Увеличение стоимости холодильников
на 2—3 % при использовании
батарей из стеклянных труб определяется
действующими в настоящее время
ценами на изготовление и монтаж
стеклянных труб.
Комплектацию, изготовление и
монтаж батарей из стеклянных труб для
холодильников всех отраслей народного
хозяйства на территории страны будут
осуществлять монтажные организации
треста «Союзстекломонтаж».
Список использованной литературы
1. Бакулкин Б. И., Скакунов М. Г.,
Слонимер Б. М. — Проектирование и
монтаж стеклянных трубопроводов. — М.:
Стройиздат, 1981. — 285 с.
2. Ротенберг А. Г. Соленоидные мембранные
вентили. — Холодильная техника, 1961, № 1,
с. 5—11.
УДК 621.514.54.04J .001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ
РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА
ХОЛОДИЛЬНОГО
ВИНТОВОГО КОМПРЕССОРА
СУХОГО СЖАТИЯ
Канд. техн. наук А. Н. НОСКОВ,
д-р техн. наук, проф. И. А. Сакун,
канд. техн. наук В. И. ПЕКАРЕВ
Комплекс работ, проведенных на
кафедре холодильных машин
Ленинградского технологического института
холодильной промышленности по
испытанию холодильных винтовых
компрессоров сухого сжатия (ВКС), показал их^
достаточно высокую эффективность [4]."
Характерной особенностью работы
ВКС является наличие свободных от
капельной жидкости зазоров между
винтами, что приводит к повышенным
утечкам и внутренним перетечкам,
существенно влияющим на объемные
и энергетические показатели
компрессора. Поэтому ВКС следует
рассчитывать с учетом термодинамики тела
переменной массы.
Рассмотрим действительный
элементарный рабочий процесс сжатия,
происходящий в парной полости (ПП) ВКС
в течение малого отрезка времени.
Процесс сжатия начинается с момента
отсечения ПП от окна всасывания
и продолжается до момента ее
соединения с окном нагнетания. Параметры
состояния рабочего вещества (РВ)
в элементарном рабочем процессе
компрессора переменны, поскольку
меняется объем ПП и происходит массо-
обмен РВ, находящегося в ней, с РВ
в сопряженных ПП. Для
количественной оценки изменения параметров
состояния РВ в рассматриваемой ПП
воспользуемся первым законом
термодинамики для тела переменной массы,
выраженным в дифференциальной фор-_
ме: i
dU= -dL+dzm-dzm+dQ, A)
где dU — изменение полной внутренней
энергии РВ в элементарном процессе;
dL — внешняя работа, затраченная на
сжатие РВ, заключенного в ПП;
dtzH-T,dzBblT — энергия РВ, натекающего в ПП
и вытекающего из нее за
рассматриваемый промежуток времени;
dQ — количество тепла, отданного
деталям компрессора.
Так как скорость протекания рабочих
процессов в ВКС высока, теплообмен
20

между РВ, находящимся в ПП, и
деталями компрессора незначителен,
поэтому последним членом уравнения A)
можно пренебречь, т. е. dQ=0.
Внешнюю работу, затраченную на сжатие
РВ, определяем по формуле:
отсюда
dL=pdw,
B)
где р — текущее значение давления в ПП;
dw— изменение объема ПП за
рассматриваемый промежуток времени.
Для расчета энергообмена между
рассматриваемой ПП и сопряженными
полостями служат следующие
зависимости:
dzHar—2j iodG
k
la-rfc» C)
^выт=2"^выт;> D)
где /о — энтальпия РВ в ПП, из которой
натекает РВ в рассматриваемую
парную полость;
i — текущее значение энтальпии РВ
в ПП;
^нат*> dGBUTj — количество РВ, натекающего
и вытекающего из ПП через
одну из щелей за
рассматриваемый промежуток времени.
Определим изменение удельной
внутренней энергии РВ, заключенного в ПП,
за рассматриваемый отрезок времени.
Из выражения для дифференциала
полной внутренней энергии
dU=d(uG) = Gdu+udG,
где и — удельная внутренняя энергия.
После соответствующих
преобразований получим:
-pdw+ZldGu„h{io-i)] +
k
+ $dGmk-?dGml)pv
du= 1 , E)
где v — текущее значение удельного объема
пара РВ в начале элементарного
рабочего процесса;
G — текущее значение массы пара РВ в
рассматриваемой ПП.
Найдем изменение температуры РВ
в ПП в элементарном рабочем
процессе. Поскольку удельная внутренняя
энергия — функция состояния, т. е.
u=u(T,v), полный дифференциал
удельной внутренней энергии
ди ,_ , ди ,
du=dfdT+d-vdv>
dT=
du— -=- dv
dv
dT
F)
где Т — текущее значение температуры пара РВ
в начале элементарного рабочего
процесса.
Изменение удельного объема РВ
рассчитываем по формуле:
Gdw—wdG
~^2 » V* /
dv--
Л 5)
где до — текущее значение объема ПП.
Установив изменение температуры
РВ и удельного объема для
элементарного рабочего процесса по уравнениям
F) и G), определим изменение
давления пара РВ в ПП, используя
уравнение состояния рабочего
вещества:
dp=p(T+dT, v+dv)—p(T,v).
(8)
Для расчета' рабочего процесса
холодильного ВКС, работающего на R22,
использовали полученные А. В. Клец-
ким [1] уравнения состояния р=
=р(Т, v) и энтальпии сухого
насыщенного и перегретого пара. С помощью
последнего уравнения, а также
известного термодинамического соотношения
u=i—риу выведено уравнение для
определения удельной внутренней энергии
сухого насыщенного и перегретого
пара R22:
u=u(Ttv) = RTKp[% ?y+4(^p) E V-
/=1
Т 1 4
— J +S 4^+593,307,
' кр i= 1
(9)
где R — удельная газовая постоянная;
Гкр — температура РВ в критической
точке;
Bit B:t At — константы;
(о — комплекс, о)=укр/и;
vKp — удельный объем пара в критической
точке.
Дифференцируя это уравнение,
получим значения частных производных
ди ди /п\
— и —, входящих в уравнение (о).
Аналитический метод определения
текущего значения объема ПП, описан
в [2]. Объем ПП зависит от типа
профиля, внешних диаметров ведущего D\
21

и ведомого D2 винтов, хода ведущего
винта Ни относительной длины
винтов LB или угла закрутки ведущего
винта т1з и угла его поворота фь площадей
впадин ведущего f\ и ведомого /2
винтов в торцевом сечении.
Для расчета массообмена между
рассматриваемой ПП и сопряженными
полостями используем следующие
зависимости.
Количество пара, натекающего в
полость за время dtyнаходим по формуле:
^нат=2 *4(ф1)/Л(ф1N*(ф1)Л, (Ю)
k= 1
где Ni — количество щелей, через которые РВ
натекает в ПП;
qk{(p\) — расход пара РВ через единицу площади
сечения &-ой щели;
МфО —текущая длина k-oPi щели;
6Л(ф1) — минимальная высота fc-ой щели в
нормальном к винтовой поверхности
сечении.
Аналогично определяем количество
пара, вытекающего из ПП:
^выт=2 qjMljMSjMdt, A1)
где Л^2 — количество щелей, через которые пар
РВ вытекает в сопряженные полости.
Достаточно точные результаты при
расчете протечек РВ через щели
холодильного ВКС могут быть получены
по методу [2], который учитывает
влияние на расход пара РВ формы
щелей, встречающихся в винтовых
машинах, и их геометрических размеров;
параметров пара до и после щели;
длины пути дросселирования; трения
в потоке; потерь входа и выхода.
Исходной для расчета удельного расхода
пара через t-ую щель является
формула:
где Кщ — коэффициент расхода через /-ую щель;
ltz—индексы, характеризующие
параметры пара РВ после и до щели.
Анализ параметров сечения щели
показывает, что в процессе вращения
винтов значительно меняются как их
длина, так и высота, а последняя
предопределяет для ряда щелей их глубину,
22
т. е. длину пути дросселирования при
движении пара РВ через щель.
Текущее значение длины и
минимальной высоты каждой щели
рассматриваемой ПП можно определить по
уравнениям
4-/,(ф,); б = б,(ф1). A3)
При расчете рабочего процесса
холодильного ВКС использовали
уравнения, аппроксимирующие зависимости
изменения длин уплотняющих кромок
экспериментального ВКС от угла
поворота ведущего винта. Наиболее трудно
определить зависимость высоты щелей
от угла поворота ведущего винта. Ми- -
нимальная высота щели, т. е. высота
по нормали к винтовой поверхности,
зависит от типа щели, геометрических
размеров винтов, начального зазора,
температур и коэффициентов линейного
расширения роторов и корпуса
компрессора, местоположения рассматриваемой
щели по длине винта, всплытия и разд-
вижения роторов в опорных
подшипниках при образовании масляного клина
и осевого перемещения роторов.
Последнее происходит в результате
смещения ведущего ротора относительно
ведомого в направлении торца на
стороне всасывания, что приводит к
повороту ведомого винта по направлению
вращения относительно ведущего на
угол Дф2.
В работе [3] приведены формулы для
расчета изменения начального зазора
под действием этих факторов для всех
профильных щелей экспериментального
компрессора.
Анализ значений рабочих зазоров
между роторами показывает, что они
существенно меняются как в пределах
одной ПП в зависимости от
положения рассматриваемой точки по длине
линии контакта, так и при перемещении
ПП от торца к торцу. Динамика изме- _
нения рабочих зазоров была учтена 1
при расчете рабочего процесса
холодильного ВКС.
Характер процесса нагнетания
существенно влияет на площадь
индикаторной диаграммы и, следовательно,
на энергетические показатели
компрессора. Характерными для холодильного
ВКС являются режимы, при которых
совпадают давления внутреннего
сжатия ра и нагнетания рн или режимы
с «недожатием», т. е. ра<р„. Процесс
нагнетания во втором случае протекает
в два этапа. На первом этапе a—б

(рис. 1) пар РВ из камеры нагнетания
натекает в ПП через раскрывающееся
окно нагнетания. На втором этапе б—с
пар РВ из ПП вытесняется в камеру
нагнетания. Этот процесс происходит
при повороте ведущего винта от угла
фб до полного сокращения объема ПП.
В качестве экспериментального В КС
использовали воздушный винтовой
компрессор, приспособленный для работы
на R22, со следующими
характеристиками: профиль зубьев —
окружной, внешние диаметры винтов D\=t
= ^2=125 мм; относительная длина
LB= 1,5; угол закрутки ведущего винта
т ,3=300°.
Рабочий процесс на первом этапе
нагнетания рассчитывают по тем же
зависимостям, что и процесс сжатия,
но в правую часть уравнения A)
добавляется слагаемое, характеризующее
влияние на изменение внутренней
энергии пара РВ в ПП, натекающего из
камеры нагнетания:
^наг=/нс?Сн:=/н1хнати;ф1/7о.н(ф1)Рн^^ О4)
где dzHar— энергия РВ, натекающего в ПП из
камеры нагнетания за
рассматривая
Рис. 1. Индикаторная диаграмма рабочего
процесса холодильного ВКС при частоте вращения
ведущего винта п\—190,6 с-, внешней степени
повышения давления ян=4,27, геометрической
степени сжатия яг=2,0:
эксперимент: расчет
ваемыи промежуток времени;
iH — энтальпия пара РВ при давлении
нагнетания и температуре в конце
процесса а—б.
dGH — масса РВ, натекающего из камеры
нагнетания за рассматриваемый
промежуток времени;
цнат — коэффициент натекания РВ в ПП
через нагнетательное окно;
w(q>i) —скорость пара при адиабатном
течении процесса;
^он(ф!) —текущее по углу поворота значение
суммарной площади цилиндрической
и торцевой части окна нагнетания
(рассчитывают по методу,
предложенному в [2]).
qh — плотность пара РВ при давлении
нагнетания и температуре в конце
процесса а—б.
После того как давление в ПП
превысит значение рн на величину Дрн,
начинается вытеснение пара РВ в
нагнетательную камеру:
ЛРн=?в
@Аыт
где 1В
-коэффициент сопротивления при
вытеснении пара РВ через окно
нагнетания;
-средняя скорость пара РВ при
вытеснении.
В результате обработки
индикаторных диаграмм были получены
зависимости \iHar от ReHaT и ?выт от ReBbIT
(рис. 2 и 3).
/*нат
0,5\
О*
0,3
0,2
I ° I
О - Q f п fl *Ч-
1^** О О
500
1000 /500 Яенат-Ю3
Рис. 2. Зависимость коэффициента натекания
М-нат от числа Рейнольдса ReHaT
?выт
30
20
А
Д >
л
S Л
О
ц- О
^^v^o
о
"^
*"~
250 350 ?50 550 №6ит10
Рис. 3. Зависимость коэффициента сопротивления
1-фЫГ от числа Рейнольдса ReBbIT:
Д — рвс=0,105 МПа; О - рвс=0,164 МПа: D — рвс=
= 0,202 МП а
23

Чтобы уменьшить начальный зазор,
было проведено омеднение профильной
части ведущего винта. Значения
мгновенных давлений в полостях ведомого
и ведущего винтов измеряли с помощью
специально сконструированных тензо-
датчиков. Сигналы выводились через
высокооборотные ртутные
токосъемники на тензостанцию У ТС 1-ВТ-12/35
и фиксировались на шлейфном
осциллографе Н-115.
На основе теоретических
предпосылок и экспериментальных данных
разработана программа расчета рабочего
процесса холодильного ВКС на ЭВМ,
которая учитывает основные факторы,
влияющие на его экономичность.
Расчет проводят в следующей
последовательности. Начальные значения
параметров пара РВ в ПП определяют
исходя из предположения, что в течение
всего рабочего процесса масса пара РВ
в полости постоянна. Дальнейший
расчет ведут методом итераций с учетом
протечек через щели компрессора, на-
текания пара РВ из камеры
нагнетания в ПП и гидравлических
сопротивлений на всасывании и нагнетании.
Гидравлическое сопротивление в процессе
всасывания определяют по методу,
предложенному в [2]. Процессы сжатия
и нагнетания рассчитывают по приве-.
денному выше методу.
Индикаторную мощность определяют
по формуле:
Ni=—zitii § pdw>
где z\ — число зубьев ведущего винта;
Mi — частота вращения ведущего винта.
Расчет продолжают до тех пор, пока
индикаторная мощность компрессора,
полученная в результате расчета с
заданной точностью, не совпадет с
индикаторной мощностью предыдущего
расчета. Коэффициент подачи находят
по методу, также предложенному в
работе [2].
Таким образом, по приведенным
расчетным зависимостям можно
построить индикаторную диаграмму и
определить на стадии проектирования
индикаторную мощность и коэффициент
подачи компрессора. Сравнение
опытных и расчетных данных показало, что
их расхождение не превышает 4 % для
коэффициента подачи и 5 % для
индикаторной мощности.
Теоретическое и экспериментальное
исследование процессов, происходящих
в холодильных ВКС, позволит
наметить пути повышения их
технико-экономических показателей, более
обоснованно подойти к расчету и
проектированию.
Список использованной литературы
1. Клецкий А. В. Теплофизические свойства
фреона-22. — М.: Издательство стандартов.
1970. — 74 с.
2. С а кун И. А. Винтовые компрессоры. — Л.:
Машиностроение, 1970. — 400 с.
3. С а кун И. А., Носков А. Н. Динамика
изменения зазоров винтового компрессора сухого
сжатия. — В кн.: Повышение эффективности
холодильных машин. — Л., 1980, с. 139—145.
4. Сакун И. А., Пекарев В. И., Ведай-
к о В. И. Результаты испытаний, холодильного
винтового компрессора сухого сжатия.—
Холодильная техника, 1983, № И, с. 20—23.
УДК 621.564:621.565.92.012.041-213.3
ЦЕЛЕСООБРАЗНОСТЬ
ПРИМЕНЕНИЯ НЕАЗЕОТРОПНОЙ
СМЕСИ ХЛАДАГЕНТОВ
В ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТАХ
С ГЕРМЕТИЧНЫМИ
КОМПРЕССОРАМИ
Канд. техн. наук В. И. ДМИТРИЕВ,
Ю. А. КОЗМЕСКУ, В. А. СИНЕГУБ
Выбор эффективного способа
охлаждения холодильных герметичных
компрессоров позволяет повысить их
надежность и снизить энергопотребление.
Последнее особенно важно ввиду
массового характера выпуска герметичных
компрессоров во всех странах. Так,
только компрессоров малой холодопро-
изводительности в мире ежегодно
выпускается около 60 млн.
Как известно, рабочая температура
герметичных компрессоров оказывает
существенное влияние на срок службы
эмалированных проводов обмотки
электродвигателя, химическую
стабильность смазочного масла и хладагента,
скорость химических реакций внутри
компрессора. Исследованиями
установлено, что скорость химических реакций
возрастает вдвое при повышении
температуры на каждые 10 °С. Это, в свою
очередь, приводит к резкому снижению
гарантированного срока работы
компрессора [2, 3]. Например, при
температуре 100 °С срок службы эмалиро-
24

ванных проводов класса В составляет
около 15 лет, а при 130 °С — всего
около двух лет [2].
Применительно к бытовым
холодильникам система охлаждения
герметичного компрессора должна удовлетворять
следующим основным требованиям:
экономичность в эксплуатации,
простота конструкции, минимальная
себестоимость, максимальная эффективность
охлаждения.
Исходя из этих критериев,
нецелесообразно охлаждение компрессора и
конденсатора с помощью вентилятора
в холодильниках малой и средней
емкости (до 410 дм3).
Достаточно широкое
распространение в высокооборотных герметичных
компрессорах нашел способ их
охлаждения, заключающийся в том, что весь
хладагент из конденсатора поступает
в змеевиковый охладитель,
расположенный в нижней части кожуха
компрессора, частично испаряется и вновь
поступает в конденсатор, поверхность
которого соответственно разделена и
увеличена. Однако компрессоры с такой
системой охлаждения имеют ряд
существенных недостатков: повышенная
металлоемкость, большая емкость
системы по хладагенту, возможные
затруднения с пуском компрессора из-за
увеличения времени выравнивания
давлений в конденсаторе и испарителе в
период нерабочей части цикла, рост
гидравлического сопротивления на
стороне высокого давления.
Частично устранены отмеченные
недостатки в системе охлаждения,
работающей по принципу тепловой трубы.
Испарительная сторона тепловой
трубы, выполненная в форме змеевика,
погружена в масляную ванну
компрессора. Открытые концы змеевика
подсоединяются к отдельному элементу
теплопередачи, чаще всего
конструктивно связанному с конденсатором
холодильника и выполняющему функции
конденсаторной стороны тепловой
трубы. Данная замкнутая система
заполнена хладагентом. Эффективность
охлаждения смазочного масла, а отсюда
и обмотки электродвигателя
компрессора достигается благодаря высокому
редуцированному коэффициенту
теплопроводности тепловой трубы, который
в 2—3 раза больше, чем коэффициент
теплопроводности серебра и меди.
Компрессорам с такой системой
охлаждения также присущи
существенные недостатки: повышенная
металлоемкость, возможность утечки
хладагента и вследствие этого снижение
надежности работы компрессора из-за
возможного перегрева.
Основным применяемым способом
снижения температурного уровня
компрессора бытового холодильника
является охлаждение встроенного
электродвигателя всасываемым из
испарительной системы хладагентом.
Эффективность этого способа обусловлена
конструктивными факторами,
определяющими направление циркуляции
хладагента внутри кожуха герметичного
компрессора, а также
термодинамическими свойствами и состоянием
хладагента.
В целях повышения эффективности
охлаждения встроенного
электродвигателя авторами в состав хладагента
было введено небольшое количество
высокотемпературного компонента
R113, большая часть которого
испаряется внутри кожуха герметичного
компрессора, а не в испарителе
холодильного агрегата. В процессе работы
герметичного компрессора это
позволяет улучшить охлаждение обмотки
электродвигателя и уменьшить перегрев
всасываемых паров, а следовательно,
улучшить теплоэнергетические
показатели компрессора [1]
На калориметрическом стенде (ГОСТ
17008—79) был испытан герметичный
компрессор ХКВ5- 1ЛБЫ холодопроиз-
водительностью 116 Вт при стандартных
условиях, работавший -на однокомпо-
нентном хладагенте R502 и на неазео-
тропной смеси R502 и R113 с
концентрацией последнего 5, 10, 15 и 25 %.
Смазочное масло ХФ12-16.
Испытываемый компрессор помещали в
теплоизолированную камеру, в которой
поддерживали температуру воздуха 32 °С.
Хладагент компрессором нагнетался в
водяной конденсатор, а затем через
ресивер направлялся в электронный
расходомер и в теплообменник для
поддержания требуемой температуры
хладагента перед регулирующим
вентилем. После дросселирования в
регулирующем вентиле хладагент поступал
6 калориметр, где испарялся под
действием тепла, подводимого от
электронагревателя. Перегретые пары затем
всасывались компрессором. Выход
компрессора на заданный режим работы
определяли по давлениям и темпера-
25

турам конденсации и кипения, а также в0,й\
по давлению в калориметре. 260
Поскольку давления на линии насы- 2ьо
щения для смеси R502 и R113 незна-
чительно отличаются от значений для
идеальной смеси, давления кипения 200
и конденсации рассчитывали по зако- 180
нам идеальной смеси.
Температуры кипения и конденсации
определяли по соответствующим
давлениям и контролировали по показаниям
хром.ель-копелевых термопар.
Во время испытаний измеряли
потребляемую мощность компрессора Nkm
и грелки калориметра N. давления
кипения, конденсации и в калориметре,
температуру воздуха в зоне
калориметра и другие параметры.
Холодопроизводительность
компрессора определяли из теплового
баланса калориметра по формуле:
Qo=Nrp-kF(tKiiJl-tB),
где kF — удельная теплопроходимость
калориметра;
/кал — температура в калориметре;
tB — температура воздуха в зоне
калориметра.
160
120
ни*
100
1*
2
Удельную электрическую
холодопроизводительность компрессора находили
по отношению холодопроизводительно-
сти к потребляемой мощности.
Испытания проводили при
температурах кипения —35, —30, —20 °С и
конденсации 35, 45, 55 °С.
Экспериментально установлено, что
оптимальная концентрация R113 в
смеси составляет 10—15 % по массе. К
такому же выводу относительно
оптимальной концентрации
высокотемпературного компонента в неазеотропной
смеси, применяемой для уменьшения
необратимости в цикле, пришли
авторы статьи [4].
При концентрации R113 в смеси
15 % холодопроизводительность
компрессора на 10—15 % выше, чем при
работе на однокомпонентном хладагенте
R502 (рис. 1). Это объясняется
возрастанием коэффициента подачи
компрессора вследствие уменьшения
разности давлений кипения и конденсации,
снижения температуры конца сжатия,
снижения потерь давления в
нагнетательном клапане и канале,
увеличения объемного коэффициента подачи,
учитывающего обратное расширение
хладагента в мертвом объеме.
При дальнейшем повышении
концентрации R113 в смеси
холодопроизводительность компрессора
уменьшается, так как скрытая теплота парообра-
0 5 10 15 20 i,%
и
Рис. 1. Зависимость холодопроизводйтёльности
Qo компрессора ХКВ5-1ЛБЫ от концентрации
| хладагента R113 в смеси R502 и R113:
а _ f0= _20 °С; б — t0= —30 °С; в — /0=— 35 °С; / — /к=
=35 °С;2 — fK=45 °С; 3 — *к=55 °С
зования у R113 намного меньше, чем
у R502.
Потребляемая электродвигателем
компрессора мощность уменьшается
с повышением концентрации R113
в смеси.
Удельная электрическая
холодопроизводительность компрессора (рис. 2)
увеличивается на 10—15 % с ростом
концентрации R113 в смеси до 15%,
а при дальнейшем возрастании
концентрации начинает падать.
Температура рабочей обмртки
электродвигателя компрессора (рис. 3) с
повышением концентрации R113 в смеси
значительно снижается. Так, при
концентрации R113 в смеси 15 % она при
различных температурах кипения на
12—15 °С ниже, чем при работе на
чистом хладагенте R502.
Параллельно с испытаниями
герметичного компрессора XKB5-1J1BN на
калориметрическом стенде испытывали
26

кэ
1,5
1,д.<
*л
г^00^—
о,в\
0,7\
п к
il^S -^
U 1 }
* _ \А
; ^-vl
*" — -чД
JJ—L_ ^1
' т
10
15
20 J,
Рис. 2. Зависимость удельной электрической хо-
лодопроизводительности Кэ компрессора
XKB5-1JIBN от концентрации | хладагента R113 в
смеси R502 и R113:
О - /о=,-20 °С; Л - ^о= -30 °С; • - /0= -35 °С; / -
/к=35 °С; 2 — /к=45 °С; 3 — *К=55°С
120
115
110
105
100
05
1_
2
' 3
10
15
20 $,%
Рис. 3. Зависимость температуры рабочей обмотки
*обм электродвигателя компрессора ХКВ5-1ЛБЫ
от концентрации I хладагента R113 в смеси R502
и R113 при /К=55°С:
/ _ *0= _35 °С; 2 — *0= —30 °С; 3 — t0= —20 °С
морозильник емкостью 120 дма с тем же
компрессором на R502 и на смеси
R502 и R113 с концентрацией
последнего 10 и 15 %. Морозильник
помещали в теплоизолированную камеру,
где поддерживали температуру
воздуха 32 °С.
В результате опытов установлено, что
оптимальная для данного холодильного
агрегата концентрация R113 в смеси
составляет 10 %. По сравнению с R502
при использовании смеси на 4—8 °С
ниже температура рабочей обмотки
компрессора (рис. 4, а) и на 10 %
меньше суточный расход электроэнергии
*обм>°Ь
100
90
80
1
2
6,0 •"^~
2,5
2,0
1,*
Ш
0 -25 -20 -15 tA,°0
5 °
Рис. 4. Зависимость температуры рабочей
обмотки /обм электродвигателя компрессора (а) и
суточного расхода электроэнергии W (б) от средней
температуры воздуха /в в морозильнике:
/ — R502; 2 — смесь R502 и RH3
при цикличном и непрерывном
рабочих режимах (рис. 4,6).
Как видим, при испытаниях
морозильника достигнуто не такое большое
снижение температуры рабочей
обмотки, как при испытаниях компрессора,
однако это снижение все же
значительно.
Таким образом, можно сделать вывод
о целесообразности применения смеси
R502 и R113 с концентрацией
последнего 10—15 % в холодильных
агрегатах с герметичными компрессорами.
Список использованной литературы
1. А. с. № 1054401 (СССР).
2. Песков И. Б. Эмалированные провода.—
М.: Энергия, 1975.
3. Мс Harness R. С, Chapman D. D. —
ASHRAE J. 1962, January., pp. 49—58.
4. S a 1 u j a S.N,James R. W., С г у n e A. —
Refrigeration and Air Conditioning, 1978,
March, pp. 80—86.

УДК 621.564.004.12.001.24
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ
ХЛАДОНОСИТЕЛЕЙ
ПО ОГРАНИЧЕННЫМ ДАННЫМ
Канд. техн. наук М. А. ГРОМОВ,
М. Д. ГЕРШЗОН
Хладоносители с позиции физической
химии целесообразно разделить на две
группы. Первую составляют
нормальные жидкости, т. е. неассоциированные
или слабоассоциированные, вторую —
ассоциированные. К первой группе
относится, например, жидкий хладо-
носитель R30, ко второй — водные
растворы хлористого кальция и
хлористого натрия.
Для хладоносителей при Г>273 К
имеется теоретическое уравнение Пред-
водителева — Варгафтика [2]:
»*-?••:*. <»
«т
где А, — теплопроводность, Вт/ (м • К);
В — константа (для хладоносителей первой
группы определяется свойствами
жидкости, для второй, кроме того, —
массовым содержанием растворенного
вещества), не зависящая от
температуры, Вт-м2/(кг*К),
а — коэффициент ассоциации молекул
жидкости (для хладоносителей первой
группы а=1 или а=const, для
хладоносителей второй группы а зависит от
свойств воды и ее температуры), не
зависящий от вида растворенного
вещества и его массового содержания;
q — плотность хладоносителя, кг/м ;
т — индекс, означает, что X, q и а взяты
при одной и той же температуре.
Следует установить, справедливо ли
это уравнение при Т<273 К.
Основная сложность использования
уравнения A) связана с
необходимостью знать значения коэффициента а
при разных температурах
хладоносителя.
Поскольку для неассоциированных
жидкостей а=1, а для слабоассоцииро-
ванных незначительно зависит от
температуры, для теплоносителей, первой
группы уравнение A) принимает вид
[4]:
K=Dq'J', B)
где D — постоянная, зависящая от свойств
жидкости и не зависящая от температуры. .
Возможность использования
уравнения B) для определения
теплопроводности R30 при любой температуре
обусловлена постоянством
коэффициента D в широком интервале темпе-
28
ратур. Его значение, рассчитанное по
Хг и qt [1] в интервале температур
193—303 К с точностью ±1,9 %, равно
0,108- КГ4.
Температуропроводность а, м2/с,
хладоносителя R30 в соответствии с
формулой B) и равенством а—k/cQ при
203<Г<293 К рекомендуется
рассчитывать по формуле:
a=0,108.10-4*L , C)
с
где с — удельная теплоемкость R30.
Полученные по формуле C)
значения температуропроводности R30
отличаются от экспериментальных [1]
не более чем на 2,2 %.
Теплопроводность хладоносителей
второй группы при температурах ниже
273 К можно вычислить по уравнению
A). Это вытекает из
следующих/соображений. Поскольку значение
константы В не зависит от температуры, его
можно определить при Г>273 К для
разных растворов и их концентраций.
Для этого нужно найти а для воды
по [4] и знать экспериментальные
значения к и q растворов при Г>273 К.
Располагая значениями q и 1 водных
растворов соли при 7*<273 К и
константы В, можно определить по
формуле A) коэффициент ассоциации
переохлажденной воды.
Необходимым и достаточным
доказательством возможности
использования уравнения A) при Г<273 К
является равенство значений
коэффициента ассоциации воды (при данной
температуре) для разных видов
растворов при различной концентрации.
По 17 значениям теплопроводности
растворов хлористого кальция при
Г=273—293 К, массовым
содержаниям солей А1=5-т-40; 9,4—29,9 % и их
плотностям [1, 3, 5—7] определена
постоянная В, которая равна:
при 0<Ог<18 %
?. 104=0,701— 0,0084л; D)
при 18<Ог<30 %
В • 104=0,6715—0,00675л. E)
По 26 значениям теплопроводности
растворов хлористого натрия при Т=
=273-f-293 К, п=5+25; 7^-23,1 %;
9,6-^-23,7 % и их плотностям [1,3, 5—7]
определена постоянная В, которая при
0Oz<25 % равна:
В-104=0,701— 0,0070м. F)

Таблица 1
п, %
9,4
14,7
18,9
20,9
23,8
25,7
27,5
28,5
29,4
29,9

Рекомендуемое зна-
[г чение
268
1,25
1,25
1,25
1,24
1,25
—
—
—
—
—
1,25
Коэффициент ассоциации переохлажденной
263
1,26
1,27
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
1,26
(в растворе CaCU) при 7\ К
258
—
1,28
1,28
1,27
1,28
—
—
—
—
1,28
253
—
—
—
1,30
1,30
1,29
1,30
1,30
1,30
1,30
248
—
—
—
1,32
1,31
1,31
1,31
—
—
1,31
воды
243
—
—
—
—
1,33
1,33
1,33
1,33
1,32
1,33
238
—
—
—
—
—
1,34
1,34
1,35
1,34
1,34
233
—
—
—
—
—
—
1,36
1,36
1,35
1,36
Таблица 2
Таблица 3
п,%
7,0
11,0
13,6
16,2
18,8
21,2
23,1
Коэффициент ассоциации переохлажденной
воды (в
268
1,25
1,25
1,26
1,24
1,26
1,26
1,25
растворе NaCI) при Г, К
263
_
—
1,27
1,26
1,27
1,27
1,27
258
_
—
—
-_.
1,29
1,29
1,29
Зная экспериментальные значения А,
и q для хлористого кальция и
хлористого натрия при Т<273 К [1, 5—7],
а также используя формулы D) — F),
по уравнению A) вычисляют
коэффициент ассоциации воды (табл. 1, 2).
Полученные данные свидетельствуют,
что коэффициент ассоциации не зависит
от вида раствора и его концентрации
и определяется температурой.
Следовательно, он характеризует только
растворитель — воду и является
коэффициентом ассоциации
переохлажденной воды.
f Полученные значения коэффициента
ассоциации переохлажденной воды
хорошо согласуются с его значением
для воды при Г>273 К [4]. Можно
констатировать, что коэффициент а
монотонно уменьшается по мере
повышения температуры от 233 до 273 К.
Уравнение A) рекомендуется для
расчета теплопроводности водных
растворов солей при Г<273 К, поскольку
вычисленные по нему значения
теплопроводности раствора отличаются от
экспериментальных не более чем на
0,9 % (табл. 3).
п,%
14,7
18,9
23,8
27,5
29,4
Теплопроводность \, Вт/ (и • К),
водного раствора хлористого кальция при T, К
263
0,534
0,539
0,529
0,530
0,523
0,526
0,519
0,524
0,516
0,5195
253
—
~
0,511
0,515
0,506
0,5075
0,503
0,506
243
—
-
-
0,492
0,498
0,489
0,492
233
-
-
-
-
0,477
0,481
Примечание. В числителе приведены значения X из [1] в эна
менателе рассчитанные по уравнению A)
Для расчета температуропровод
ности а, м2/с, водных растворов солей
при Г<273 К рекомендуется следую
щее уравнение-
а=^ G)
ас
Используя значения удельной
теплоемкости водных растворов хлорида
кальция [1], рассчитывают значения
его температуропроводности.
Они отличаются от
экспериментальных не более чем на 1,5 % (табл. 4)
Предполагается следующая методика
для определения теплопроводности и
температуропроводности водных
растворов солей при Г<273 К:
в исследуемом диапазоне температур
экспериментально определяют только
плотность и удельную теплоемкость
раствора;
29

Таблица 4 УД К 664.9.037:629. 463.124
п,%
14,7
18,9
23,8
27,5
29,4
Температуропроводность а* 10е, м2/с,
водного раствора хлористого кальция при T, К
268
14,44
¦ -14,46
... 14,83
14,90
14,94
14,95
—
—
263
14,30
14,31
14,69
14,72
14,78
14,76
14,81
14,78
14,86
| 14,80
253 |
—
—
14,44
14,50
14,56
14,49
14,67
14,65
243
—
—
—
14,22
14,28
14,42
14,41
233
—
—
14,17
14,21
Примечание. В числителе приведены значения а из [1J, в
знаменателе — рассчитанные по уравнению G).
при одной температуре (можно при
7>273 К, например при Г=293 К)
экспериментально находят
теплопроводность и плотность раствора;
по равенству B=X<x/q3/4 вычисляют
константу В;
по уравнению A), с использованием
коэффициента ассоциации воды (см.
табл. 1), рассчитывают
теплопроводность раствора, а по уравнению G) —
его температуропроводность.
Список использованной литературы
1. Богданов С. Н., Иванов О. П.,
Куприянов А. В. Холодильная техника. Свойства
вещества. Справочник. — Л.:
Машиностроение, 1976. — 166 с.
2. Варгафтик Б. Н. Теплопроводность
жидкостей. — Известия ВТИ, 1949, № 8, с. 6—11.
3. Варгафтик Б. Н., Осьмин и н Ю. П.
Теплопроводность водных растворов солей, кислот
и щелочей. — Теплоэнергетика, 1956, № 7,
с. 11 — 16.
4. Громов М. А. Расчетный метод определения
коэффициент^ теплопроводности жидких
пищевых материалов. — Изв. вузов СССР.
Пищевая технология, 1981, № 5, с. 57—61.
5. Перри Д. Справочник инженера химика. —
Л.: Химия, 1969, т. 1, — 639 с.
6. Рабинович В. А., Хавин 3. Я. Краткий
химический справочник. — Л.: Химия, 1978. —
392 с
7. Riedel L. — Kaltetechnik, 1950, 2, № 4,
S. 99.
УСЛОВИЯ ПЕРЕВОЗКИ
СКОРОПОРТЯЩИХСЯ ГРУЗОВ
В ВАГОНАХ-ТЕРМОСАХ
Е. А. КРУТО ВА
Намеченная к концу 80-х годов
поставка на железные дороги нашей
страны серийных вагонов-термосов из ГДР
потребовала определения условий
перевозки скоропортящихся продуктов в
этом типе изотермического подвижного
состава и разработки организационно-
технических мероприятий, направлен- -2
ных на снижение потерь тепловой
энергии, аккумулированной грузом,
на всех этапах транспортного
процесса, так как эти потери невосполнимы
при перевозке в вагонах-термосах, не
имеющих приборов охлаждения и
отопления.
Критерием при решении
поставленных задач было обеспечение
сохранности и качества перевозимых грузов
при условии выполнения требований,
предусмотренных действующими
нормативными документами (ГОСТ, ОСТ,
РСТ, МРТУ), Правилами перевозок
скоропортящихся грузов по железным
дорогам СССР, инструкциями МПС
к температурам и срокам хранения
и транспортировки.
Проведен отбор конкретных
продуктов, подлежащих перевозке в вагонах-
термосах. Считалось, что в них можно
перевозить продукты, не выделяющие
биологического тепла, имеющие срок
годности более 10 сут.
За основу отбора приняты уровень
начальной температуры продукта, ее
допустимое (предельное) изменение и
установленный срок хранения.
В перечень грузов, перевозимых в
этих вагонах, вошли продукты, качества
которых сохраняется при изменении на-|
чальной температуры в процессе
перевозки на 8 °С. Такой интервал принят
на основе обобщения зарубежного
опыта использования вагонов-термосов [3],
в которых среднесуточное изменение
температуры груза при расчетных
условиях составляет 1 °С. К
перевозке в вагонах-термосах отобраны
также продукты, допускающие
изменение температуры менее 8 °С.
Установлено, что грузы с
допустимым изменением температуры на 8 °С
и более, имеющие пределы температуры
30

^Хранения от 0 до 25 °С, можно
перевозить в любое время года, а грузы,
имеющие пределы температуры
хранения от 10 до 25 °С, — в переходный
и летний периоды. Для первых самых
опасным является зимний, для
вторых — переходный период с
отрицательными температурами наружного
воздуха. Снижение температуры груза
допустимо в первом случае до 0 °С,
во втором — до 10 °С.
В зимний и переходный периоды года
в вагонах-термосах можно перевозить
все замороженные грузы и грузы,
для которых не указан предел
отрицательной температуры
(минимальной), а также грузы, допускающие из-
ь менение температуры на 8 °С и более
при температурах хранения от 10 °С
и ниже (маргарин, животные жиры,
полукопченые, варенокопченые и
сырокопченые колбасы, консервы, соки,
пиво, минеральные воды и
безалкогольные напитки, копченые, соленые
и сушеные рыбопродукты, вино и вино-
продукты, сливочное масло, сыры и др.).
В результате анализа требований
нормативных документов к условиям
хранения продуктов установлено, что
около 110 грузов, подлежащих
перевозке в вагонах-термосах, можно
разделить на три группы: замороженные,
охлажденные (переохлажденные) и не
допускающие подмораживания.
Замороженные грузы — мясо и
мясопродукты, рыба и рыбопродукты,
молочные продукты и др., — имеющие
температуру в пределах от —6 до
—18°С, перевозят при температурах
—6-=—12 °С. Замороженное мясо
транспортируют без упаковки тушами,
полутушами и четвертинами, а
остальные замороженные грузы —
упакованными в ящики деревянные или из
гофрированного картона.
Охлажденные и переохлажденные
^рузы — сливочное масло, маргарин,
Вкиры, сало, колбасные изделия,
мясные копчености, копченые, соленые
и сушеные рыбопродукты, сыры и др.—
имеют температуру от —6 до 6 °С.
Грузы с температурой от —6 до 0 °С
перевозят при 0-.—3 °С, а с
температурой от 0 до 6 °С при 2—5 °С. Все
охлажденные грузы упаковывают в
ящики деревянные или из
гофрированного картона.
К грузам, не допускающим
подмораживания, относятся консервы, соки,
пищевые концентраты, молоко, пиво,
минеральные воды и безалкогольные
напитки, вино, сыры. Их (за
исключением сыров) перевозят в
металлических, стеклянных банках или
бутылках, упакованных в ящики деревянные
или из гофрированного картона.
Все замороженные грузы, в свою
очередь, делятся на три группы в
зависимости от содержания воды и влияния
ее на удельную теплоемкость: 1 —
говядина, телятина, вырезка, окорок, куры,
индейки, рыба, кальмары, креветки,
устрицы, омары (содержание воды 75 %
и более); 2 — свинина жирная, шпик,
гуси, утки (около 35 %); 3 — сливочное
масло, маргарин, животные жиры
(около 16*%).
Охлажденные и переохлажденные
грузы на дополнительные группы не
делят, так как при изменении
температуры агрегатное состояние воды в них
и соответственно удельная
теплоемкость не изменяются.
Температурные условия перевозки
и сроки установленного изменения
температуры для аналогичных грузов
определяли по грузу с минимальным
запасом аккумулированной тепловой
энергии, например, говядине — для
баранины, телятины, свинины мясной,
вырезки, окорока, мяса птиц, свинине
жирной — для шпика, бекона, уток
и гусей; сливочному маслу — для
животного масла, маргариновой
продукции и саломаса, жиров и сала
животных и птиц; сырам жирным — для
сыров всех видов; замороженной рыбе
тресковых пород — для любой
замороженной рыбы и филе всех пород рыб,
креветок и беспозвоночных;
замороженной треске горячего копчения — для
всех замороженных рыб горячего
копчения; яблочному соку,
расфасованному в бутылки, упакованные в ящики
из гофрированного картона, — для
всех видов консервов и соков и т. д.
По специальной методике
рассчитывали предельно допустимую
продолжительность перевозки грузов с учетом
изменения их температуры и потерь
аккумулированной тепловой энергии на
всех этапах транспортного процесса
(при доставке груза из камеры
хранения, погрузке в вагон и перевозке
до станции назначения).
Изменение температуры
замороженных и охлажденных грузов при
транспортировке из камеры хранения до
вагона (этап I) рассчитывали по уравнению
31

At T' ( 40'431св |
+0,040431?B„X d'«-d°r) ,
'в 'гр.н
где Tj — продолжительность
транспортировки груза из камеры хранения
до вагона, ч;
сгр.н — удельная теплоемкость груза при
его начальной температуре /грн,
кДж/(кг'К) (для замороженных
грузов crpH=cKpbt);
скр ~ удельная теплоемкость груза при
температуре ниже криоскопической,
кДж/(кг-К);
bt — коэффициент температурного
изменения удельной теплоемкости [2];
40,431 — эмпирический коэффициент, °С/ч;
св — удельная теплоемкость наружного
воздуха при транспортировке груза
до вагона, кДж/(кг-К);
Кх — коэффициент снижения массообмена
между окружающим воздухом и
грузом, транспортируемым из камеры
хранения, зависящий от разности
температур наружного воздуха и
груза;
0,040431 — эмпирический коэффициент,
(кг.°С)/(г.ч);
<7в.ох — количество тепла, отнимаемого от
1 кг воздуха при его
непосредственном контакте с грузом, кДж/кг
(при перевозке зимой грузов, не
допускающих подмораживания, <7В0Х
заменяют на <7В0Т);
с?вн, dB p— влагосодержание наружного
воздуха начальное и при точке росы,
соответствующей температуре груза,
г/кг;
tB — температура наружного воздуха, °С.
Количество тепла, отнимаемого от
1 кг воздуха, находили по следующим
формулам:
при охлаждении воздуха до
температур ниже 0 °С
с , сл — удельная теплоемкость воды и льда
кДж/(кг-К) (<v=4,1868, сл=2,0515)
/р — точка росы наружного воздуха, °С;
U — температура воздуха после
охлаждения, °С.
Изменение температуры всех грузов,
подлежащих перевозке в вагонах-
термосах, в процессе погрузки в вагон
/ (этап II) определяли по выражению
+cw(dx-dQ) -±
d2) +
do+d2\ .
9 / '
M
rpir
2400^БGв.охт11
XV 2^<Рв~Рваг)РвРваг /^3
' V (Vps+VfwJ
где 2400 — переводной коэффициент;
ц—коэффициент расхода, (кг/м3)_1/6
(для вагона-термоса р,= 0,6);
В, Я — ширина и полная высота дверного
проема вагона-термоса, м;
Тц — продолжительность погрузки в
вагон, ч;
Wrp — теплоусвоение груза при его
температуре после погрузки в вагон
/грл1, кДж/К,
'гр.п='гр.н— (Л/гр1+Д/гри);
qb, рваг — плотность наружного воздуха и
внутри вагона, кг/м3.
Допустимое по условиям сохранения
качества изменение температуры груза
за период перевозки до станции
назначения находили по формуле
^гр.пр= *гр.н~ (Д*гр1 + Д^гри) ~~*гр.пр *
где/гр пр—предельно допустимая температура
груза в конце процесса перевозки, °С.
Требуемую температуру груза при,
предъявлении к перевозке при заданной
продолжительности перевозки
подсчитывали по уравнению
при охлаждении воздуха до
температур выше 0 °С
Яв.ох^^—*»+ (di—di) -*Чр ;
при транспортировке зимой грузов,
не допускающих подмораживания,
<7в.от='*2—h,
где/i,/г — теплосодержание воздуха до и после
охлаждения (обогрева), кДж/кг;
г — скрытая теплота льдообразования,
кДж/кг;
di,d2,do—количество водяных паров,
содержащихся в 1 кг сухого воздуха
соответственно до, после охлаждения и при
0 °С, кг/кг;
*гр.н~ Д*гр.сртП1 + Д*гр1 + Л*грП~Игр.пр>
где Д^Гр.ср — среднесуточное изменение
температуры груза за время груженого
рейса, °С/сут; "
тш — продолжительность груженого рей-
са, сут.
Уравнение для определения ^р
„должно удовлетворять условию тш^тпр.
Предельно допустимую
продолжительность перевозки грузов в вагонах-
термосах при изменении их
температуры в установленном пределе
определяли по уравнению [1]
crp.cpGrp[lnG
U ..«--*„
L ,„-*
Ь5Р " "У ) —1п( *ВСР
$kF
32

где сгрср—-удельная теплоемкость груза,
соответствующая его средней температуре
за период перевозки, кДж/(кг«К);
Grp — масса груза, кг;
tBcp — средняя температура наружного
воздуха за период перевозки, °С;
/у — условная температура воздуха в
вагоне в начале процесса перевозки, °С
(при расчетах принято ^у= ^грп);
/ср — средняя температура воздуха в вагоне
сразу после закрытия дверей, °С,
<cp=<B-[l-exp(-jy ] (/.-«„J;
bH — коэффициент начальных условий процесса
перевозки груза, ч-1 FН=450);
$k — суммарный коэффициент
тепломассообмена, характеризующий теплопритоки в вагон
через неплотности и ограждающие
конструкции кузова при закрытых дверях,
Bt/(m2-K);
F — среднегеометрическая поверхность
ограждения грузового помещения, м2;
tnp — температура воздуха в вагоне при
достижении предельной температуры груза frD nD,
°С;
'пР='ср— (ар+6рД'гр.пр);
ар — эмпирический коэффициент, °С;
6р — эмпирический коэффициент Fр=0,85457).
При перевозке замороженных и
охлажденных грузов
ар=0,803223(/ср-ггрп),
при перевозке грузов, не
допускающих подмораживания,
ар==0,710296(>ср-/грп),
где 0,803223 и 0,710296 — эмпирические
коэффициенты.
При определении предельной
продолжительности перевозки
скоропортящихся грузов в вагонах-термосах на
основании нормативных документов
принято, что при перевозке в теплый период
года предельно допустимая
температура замороженных мяса и рыбы должна
быть не выше —б °С, замороженной
рыбы горячего копчения —9 6С,
сливочного масла, жиров, рыбы холодного
копчения 5 °С, соленой рыбы 0 °С,
сыров 12 °С; при перевозке зимой
яблочного сока и пива не выше 0 °С,
минеральной воды, сыров 2 °С, соленой
рыбы —8 °С, рыбы холодного
копчения —5 °С. При перевозке зимой
замороженных мяса и рыбы, сливочного
масла, маргарина, животных жиров
и рыбы горячего копчения допускается
неограниченное понижение
температуры.
На основании выполненных
исследовании установлено, что в теплый период
года в процессе транспортировки
замороженных, охлажденных и
переохлажденных грузов из камеры хранения
и погрузки их в вагон повышение
температуры продуктов зависит от
температуры и относительной влажности
наружного воздуха, а также
температуры груза. Основной причиной
повышения температуры груза в процессе
транспортировки из камеры хранения
является выпадение конденсата на
поверхности продукта, а в процессе
погрузки в вагон — инфильтрация
наружного воздуха через открытую дверь
и большая продолжительность
погрузочных работ. Понижение
температуры грузов, не допускающих
подмораживания, при погрузке зимой
зависит в основном от инфильтрации
и эксфильтрации воздуха через дверной
проем.
При температуре наружного воздуха
20 °С за 4 ч погрузки температура
замороженных говядины и свинины
жирной с —8 °С повышается
соответственно до —5,9 и —6,2 °С.
Следовательно, при этих условиях
замороженное мясо, предъявляемое к
перевозке с температурой —8 °С, не может
перевозиться в вагонах-термосах.
Температура его при предъявлении должна
быть не выше —12 °С при условии
перевозки в течение 5 сут.
Температура замороженной рыбы
повышается почти в 2 раза медленнее,
чем температура замороженного мяса,
в основном из-за меньшей
продолжительности погрузки в вагон B ч), а
также благодаря тому, что рыба
транспортируется упакованной в ящики из
гофрированного картона.
На основании расчетов, проведенных
по данным [2], установлено, что
упаковка замороженной рыбы и
сливочного масла в ящики из
гофрированного картона на 15 % снижает тепловые
потери при транспортировке из камер
хранения и погрузке в вагон, а
упаковка сливочного масла, сыров, рыбы
соленой, холодного и горячего копчения
в деревянные ящики — на 25 %.
При установлении предельных сроков
перевозки в вагонах-термосах всю сеть
железных дорог в зависимости от
расчетных температур наружного
воздуха разделили применительно к
замороженным, охлажденным и
переохлажденным грузам на 4 группы A-М, 2-М,
3-М, 4-М), а грузам, не допускающим
33

Таблица 1
Груз
Говядина

замороженная 1
Свинина
жирная

мороженная
Рыба
замороженная
Рыба
соленая
Рыба
холодного
копчения
Масло
сливочное и
маргарин
Сыр
Норма
загрузки

гона-термоса, т
30,1
43,0
59,5
59,5
53,2
59,5
59,5

Температура груза
при
предъявлении,
°С
—8
— 10
— 12
—8
— 10
— 12
— 10
— 12
— 14
— 16
— 18
—4
—6
—8
0
—2
—5
0
—2
—5
2
1 4
6
1 8
10
Повышение температуры груза в процессе погрузки, °С, (I) и
продолжительность изменения температуры в установленных пределах, ч,
(II), при температуре наружного воздуха, °С
-5 1
I 1
0,8
1,2
1,8
0,7
1,0
1,3
0,6
0,7
0,9
1,1
1,3
0,4
0,5
0,6
0,2
0,3
0,4
0,2
1 0,3
0,5
0,2
0,1
0,0
0,0
0,0
п 1
117
206
264'
78
2/э
478
3/1
477
565
623
673
404
532
635
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
-10 I
1 1
1,2
1,7
2,4
1,0
1,4
1,7
0,8
1,0
1,2
1,4
1,7
0,6
0,7
0,8
0,4
0,5
0,7
0,4
0,5
0,8
0,5
0,3
0,2
0,1
0,0
II 1
77
142
188
40
147
336
261
350
422
475
521
232
322
399
452
560
688
366
445
488
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
-15 |
I I
1,6
2,3
3,2
1,3
1,8
2,4
1,1
1,з!
1,5
i,7
2,0
0,9
1,0
1,2
0,7
0,8
1,0
0,6
0,8
1,2
0,8
0,6
1 0,5
0,3
0,3
II 1
54
106
147
21
86
238
199
272
335
383
422
160
228
290
268
347
447
219
277
317
670
606
523
414
259
-20 1
I 1
2,1
2,9
3,9
1,8
2,3
3,0
1,4
1,6
1,9
2,2
2,5
1,2
1,3
1,5
0,9
1,0
1,3
0,9
1,2
1,6
1,1
1,0
0,8
0,7
0,5
и
0
81
114
8
53
139
157
220
276
317
364
121
175
226
189
250
331
159
201
234
392
338
277
204
117
-25 1
1 1
2,6
3,5
4,7
2,2
2,9
3,6 |
1,7
2,0
2,3
2,6
3,0
1,4
1,6
1,8
1,2
1,4
1,6
1,3
1,7
2,2
1,5
1,3
1,2
1,0
0,9
и 1
0
60
86
0
29
77
134
194
242
286
319
96
141
183
144
194
262
121
153
183
278
247
189
136
76
— 30 |
i 1
3,2
4,2
5,6
2,8
3,5
4,4
2,0
2,4
2,8
3,1
3,5
1,7
1,9
2,1
[ 1,5
1,7
1,9
2,0
2,3
3,0
1,9
1,7
1,5
1,4
1,2
п 1
0
0
68
0
14
45
107
165
210
248
277
79
117
154
116
157
216
93
121
147
215
181
143
101
55
-35
1 1
3,8
5,0
6,5
3,4
4,2
5,2
2,3
2,8
3,3
3,7
4,1
2,0
2,2
2,4
1,8
2,0
2,2
2,8
3,2
3,8
2,4
2,1
2,0
1,7
1,6
и
0
0
0
0
0
23
88
140
182
218
248
66
100
131
96
131
182
70
95
119
174
145
113
80
43
Примечание. Б.о. — без ограничения
подмораживания, на 5 групп A-Т, 2-Т,
3-Т, 4-Т, 5-Т).
К группе 1-М с интервалами
расчетных температур наружного воздуха
для летнего периода 24—27 °С и
переходного 9—14 °С отнесены дороги
Севера Европейской части СССР, Урала,
Сибири и Дальнего Востока; к группе
2-М с интервалами температур для
летнего и переходного периодов 27—30
и 14—17 °С — дороги Центра
Европейской части СССР и Казахстана,
а также Белорусская, Прибалтийская
и Приволжская железные дороги;
к группе 3-М с интервалами
температур 30—33 и 17—20 °С — дороги Юга
и Запада Украины, а также Молдавская
дорога; к группе 4-М с интервалами
температур 33—37 и 20—26 °С —
Северо-Кавказская, Приднепровская,
Закавказская, Азербайджанская и
Среднеазиатская дороги.
К группе 1-Т с интервалами расчет -
34
ных температур для зимнего периода
от —5 до —10 °С отнесены
Юго-Западная, Львовская, Молдавская, Одесская,
Донецкая, Северо-Кавказская и
Приднепровская дороги, а для переходного
периода от 1 до 5 °С еще и
Закавказская, Азербайджанская и
Среднеазиатская дороги; к группе 2-Т с
интервалами расчетных температур
_15~ —20 °С и +2-f— 2 °С —
Куйбышевская дорога и все дороги,
отнесенные к группе 2-М; к группе 3-Т с
интервалами расчетных температур —20-—
-.—25 и —3-=—6 °С — дороги Севера
Европейской части СССР, Урала и
Дальнего Востока; к группе 4-Т с
интервалами температур —25-= 30 и
—6-f—10 °С — дороги Сибири; к
группе 5-Т с интервалами температур
_32~—36 и — 10-f- —13 °С —
Забайкальская дорога и Байкало-Амурская
магистраль.
Проведенные исследования показали,

Таблица 2
Груз
Яблочный
сок,
консервы всякие
Пиво и

керо-водочные изделия

Минеральная вода и
безалко -
гольные
напитки
Рыба
соленая
Рыба
холодного
копчения
Сыр
грузки

гона-термоса, т
53,7
59,5 |
59^5 1
59,5
53,2
59,5

Температура груза
при предъ-1
явлении,
°С
6
8
10
12
14
16
18
" 4
6 !
8
10 1
12 1
6
8
10
12
0
—2
—4
0
4
6
8
10
12
Снижение температуры груза в процессе погрузки, °С,
(I) и продолжительность изменения температуры в установленных пределах,
ч, (II) при температуре наружного воздуха, °С
^5 ]
I 1
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,3
0,4
0,5
0,6
0,1
0,0
0,0
0,1
0,2
0,3
1 0,4
0,4
0,5
II
550
655
739
810
872
925
974
372
481
570 |
645
706
321
425
511
385
Б.о.
Б.о.
Б.о.
Б.о.
148
243
.321
386
442
_
I 1
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
"о^
0,6
0,7
0,8
0,9
0,6
0,7
0,8
0,9
0,2
0,2
0,1
0,2
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
II
340|
417
484
535 !
598
646
690
224
299
365
423
474
210
285
351
410
Б.о.
898
738
1465
96
161
217
267
311
— 15
I |
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,5
1,6
0,8
0,9
1,0
1,2
1,3
0,9
1,0
1,1
1,2
0,4
0,3
0,3
0,4
0,6
0,7
0,8
0,9
|,,о
II
246
307
361
410
457
499!
537
162
219
270
317
359
156
214
267
316
~528
436
326
280
Г~72"
121
165
205
241
—20
1 1
1,2
1,3
1,5
1,6
1,7
1,9
2,0
1,1
1,3
1,4
1,6
1,7
1,2
1,4
1,5
1,6
0,6
0,5
0,4
0,6
0,9
1,0
1,1
1,2
г
и 1
~№\
241
287
329
369
406
440
12б|
174
214
253
289!
123
171
215
256
360
290
211
200
58
97
133
166
196
—25 j
I 1
1,6
1,7
1,9
2,0
2,2
2,3
2,5
Til
1,7
1,8
2,0
2,2
1,6
1,8
1,9
2,0
0,8
0,7
0,7
0,9
1,2
1,3
1,5
1,6
1,7
II 1
155
197
236
273
308
340
372
102
141
176
210
241
100
140
178
213
273
217
154
154
48
80
ПО
139
165
—30
i 1
2,0
2,2
2,4
2,5
2,7
2,9
3,0
~2fl\
2,2
2,3
2,5
2,7
2,1
2,3
2,4
2,5
[
1,1
1,0
0,9
1,2
1,6
1,7
1,8
2,0
2,1
II
129
165
199
232.
263
292
315
85
118
149
178
205
82
117
150
183
218'
171
121
124
40
68
94
119
142
—35
Г
^5|
2,7
,2,9
|3,1
3,3
3,4
3,6
\2?\
2,7
2,9
3,1
3,3
2,6
2,8
2,9
3,1
1,5
1,3
1,2
1,5
2,0
2,1
2,3
2,4
2,6
п
108
140
170
199
227
254
279
72
101
129
154
179
68
99
129
157
180
140
97
102
33
58
81
103
123
Примечание. Б.о. — без ограничения.
что для перевозки в вагонах-термосах
в течение 5 сут по дорогам,
отнесенным к группам 1-М и 2-М, свинина
и говядина должны предъявляться
с температурой не выше —14 °С,
по остальным дорогам перевозка их
осуществима при сокращении
продолжительности погрузки в вагон до 1 ч.
Летом для перевозки в течение 5 сут
на всех дорогах сети грузы должны
предъявляться с температурой:
замороженная рыба не выше —12 °С,
соленая —8°С, холодного копчения — 2 °С,
сливочное масло —5 °С, сыры 4 °С;
в переходный период: замороженное
мясо —12 °С, замороженная рыба
—10 °С, соленая —4 °С, рыба
холодного копчения, сливочное масло и
маргарин 0 °С, сыры 6 °С; в зимний период:
грузы, не допускающие
подмораживания, не ниже 8 °С, рыба соленая
и холодного копчения 0 °С, сыры 12 °С
(табл. 1, 2).
Обязательным условием при
перевозке грузов является обеспечение
полной загрузки вагонов-термосов. Иначе
сокращаются установленные
предельные сроки транспортировки грузов
или требуется более глубокая их
термическая подготовка.
Список использованной литературы
1. Дюбко А. П., Крутова Е. А. Теплообмен
при перевозке скоропортящихся грузов в
вагонах-термосах. — Вестник ВНИИЖТ, 1984,
№ 5, с. 50—54.
2. Постольски Я., Груда 3. Замораживание
пищевых продуктов. — М.: Пищевая
промышленность, 1978. — 606 с.
3. Скрипкин В. В., Долматов А. А.
Вагонный парк железных дорог США. —
Железнодорожный транспорт, 1976, № 9, с. 88—92.
35

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565.94
ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ ОХЛАДИТЕЛЬ.
ТЕРМОПРЕССОР ДЛЯ АГРЕГАТА
АД260
Канд. техн. наук В. И. ЖИВИЦА,
В. Е. КОГУТ, И. А. КОРОБАНЬ
В компрессорном цехе Харьковского
мясокомбината установлено шесть
агрегатов АД260 с промежуточными
сосудами СПА-600. Два агрегата
обслуживают системы охлаждения с
температурами кипения —30 °С, четыре
агрегата — с температурами
кипения —40 °С.
В процессе эксплуатации систем
охлаждения был выявлен ряд
недостатков, связанных с работой
промежуточных сосудов. Перегрев пара между
ступенями сжатия снимался
недостаточно полно, не удавалось
стабилизировать температуру всасывания
ступеней высокого давления, были
усложнены пуск и остановка агрегата,
повышение уровня жидкого аммиака в
промежуточном сосуде при отказе
защитной автоматики могло вызывать
опасность возникновения гидравлического
удара.
Для улучшения работы узла
промежуточного охлаждения были
применены предложенные ОТИХП
промежуточные охладители-термопрессоры [1, 2,
з]
На рис. 1 показан охладитель-тер-
мопрессор, предназначенный для
агрегата АД260.
В отличие от рекомендаций [3]
охладители-термопрессоры были смон-
.W. . МО 250
В ПС
тированы без фланцев внутри
нагнетательных трубопроводов ступеней
низкого давления, а форсунка была
установлена на фланцевом соединении,
благодаря чему ее стало легко вынимать
для чистки и профилактики. Диаметр
сопла форсунки подбирали от 2,0 до
2,4 мм так, чтобы обеспечить
достаточную подачу жидкого аммиака при
минимальной разности между
давлением конденсации и промежуточным
давлением. Если в процессе работы в
промежуточном сосуде накапливается
избыточное количество жидкого
аммиака, то он перепускается с помощью
поплавкового регулятора уровня
прямого действия в циркуляционный
ресивер, работающий при
соответствующей температуре кипения.
Нагнетательный трубопровод низкого давления
изолирован от места установки охлади-
теля-термопрессора до фланцевого
соединения с промежуточным сосудом.
Уровень аммиака в промежуточном
сосуде находится ниже барботажнои
трубы на отметке, соответствующей
нижнему концу уравнительной
колонки, что обеспечивает
удовлетворительное переохлаждение жидкого аммиака
в змеевике промежуточного сосуда.
На рис. 2 показана схема
включения промежуточного охладителя-термо-
прессора для агрегата АД260.
Агрегаты с такими устройствами
эксплуатируются на мясокомбинате с
июня 1984 г. За этот период
температура нагнетания компрессоров ступени
высокого давления снижена на 15—
20 °С, потери давления в
промежуточном сосуде уменьшены на 10—
15 кПа @,1—0,15 кгс/см2), упрощены
пуск и остановка компрессоров,
повысилась безопасность их эксплуатации,
удельный расход электроэнергии на
выработку холода снижен на 3 %.
Охладитель-термопрессор прост по
конструкции, надежен в эксплуатации
От СНД
\0т ТРВ
Рис. 1. Схема термопрессора для агрегата АД260:
/ — конфузор; 2 — форсунка; 3 — камера испарения;
4 — диффузор
Рис. 2. Схема включения промежуточного
охладителя для агрегата АД260
36

и может быть изготовлен на месте.
Для регулирования количества
жидкого хладагента, подаваемого в него,
рекомендуется устанавливать терморе-
гулирующий вентиль типа ТРВА,
поскольку перепуск жидкого аммиака из
промежуточного сосуда в
циркуляционный ресивер приводит к
незначительному снижению холодопроизводитель-
ности.
Список использованной литературы
1. А. с. № 781512 (СССР).
2. Коха некий А. И., Б о г а ч A. R,
Живица В. И. Повышение эффективности
работы двухступенчатой холодильной
установки на основе применения
термогазодинамического эффекта.— Холодильная техника,
1980, № 1, с. 25—30.
3. Опыт эксплуатации промежуточного охла-
дителя-термопрессора / В. И. Живица,
Я. И. Коган, В. В. Паламарчук, И. Е. Зачко.—-
Холодильная техника, 1982, № 3, с. 48—49.
УДК 620.1.05-52:621.565.92
АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ
УСТАНОВКА ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
БЫТОВЫХ ДВУХКАМЕРНЫХ
холодильников
В. А. БОШЕРНИЦАН,
канд. техн. наук И. Н. БЕСПАЛОВ
В последнее время наметилась
тенденция использования
микропроцессорной техники, в частности
микрокалькуляторов, в системах автоматизации
технологических процессов, а также для
измерения параметров при испытании
оборудования [2, 4].
Научно-производственным
объединением «Агроприбор» на базе
специализированного программируемого
микрокалькулятора «Электроника» МК-64 и
устройства для испытаний
ограждающих конструкций на теплопроходимость
[3] разработана автоматизированная
установка для испытания шкафов
бытовых двухкамерных холодильников на
теплопроходимость, а агрегатов — на
холодопроизводительность.
В установке реализован метод
«теплового обращения» для стационарного
теплового потока.
Коэффициент теплопроходимости при
установившемся температурном
режиме рассчитывается автоматически, что
способствует уменьшению субъективной
составляющей ошибки [1].
Установка состоит из блоков:
рабочего РБ, измерительного Я,
регистрации и обработки информации (рис. 1).
Блок РБ предназначен для создания
теплового потока через стенки
испытываемого шкафа и конструктивно
выполнен в виде двух автономных
нагревателей Е1 и Е2 с вентиляторами Ml
и М2.
При испытании двухкамерных
холодильников каждый нагреватель
размещают в отдельной камере. При
испытании однокамерных холодильников
используют один из нагревателей.
При объеме однокамерных
холодильников, превышающем 280 л, для
создания более равномерного теплового
потока можно устанавливать оба
нагревателя в одной камере.
В состав рабочего блока входят
также датчики, измеряющие температуры:
средневзвешенную в каждой камере
(Blf В2), окружающей среды (ВЗ)
и стенки испарителя (В4) (при
определении холодопроизводительности).
В измерительном блоке расположены
стабилизаторы напряжения питания
нагревателей Ul, U6 и электродвигателей
вентиляторов U2, U7, задатчики
теплового потока U4, U9 и измерительные
преобразователи температуры U5t U10,
UU, U12.
Преобразователи 1K, U8
измерительного блока формируют сигнал,
пропорциональный суммарному тепловому
потоку рабочего блока (по величине
напряжений, снимаемых с резисторов
R1—R4).
Блок регистрации и обработки
информации предназначен для измерения,
расчетов и регистрации результатов
испытания на бумажной ленте.
В состав блока входят
микрокалькулятор «Электроника» МК-64,
устройство связи и контроля УСК и циф-
ропечатающее устройство ЦПУ.
Микрокалькулятор «Электроника»
МК-64 выполняет несколько функций,
основными из которых являются прием
и обработка информации, поступающей
из измерительного блока, и расчет
коэффициента теплопроходимости,
например, по формуле:
uv иг I иг KiU(Qi)
kF=kFl+kF2=K2[U(t0-U(h)\ +
KiU(Q2)
37

I
is
Rt
R2 I—
P6
?1
R2
Н32Э-
-WV1 •
^-
R5 f
l—ESZS3—t—I
4=>
62
fit* I
h-BE3 1—
©=0
MZ
вг*с
83
Y%S-
U1
Ul\
и
г
1/3
ич
trs
U6
1/8
и
Ш
T
U9
U
UW
U
1/11
i/
1/12
ЦПУ
,Злектро\
ник а "
МК-6*
УСК
Рис. 1. Функциональная схема автоматизированной установки для испытаний бытовых
двухкамерных холодильников на теплопроходимость и холодопроизводительность
или холодопроизводительности
Qo=*F,/B[(/(/,)-?/(/3)] +
+ kF2[U(t2)~U(h)]+U(Q,)+U(Q2), B)
где kF, kF\, kF2 — коэффициент теплопроходи-
мости всего шкафа,
низкотемпературной и
высокотемпературной камер;
/С|, К2 — коэффициент
пропорциональности между напряжением и
соответственно тепловым
потоком и температурой;
U(Q), U(t) — напряжение,
соответствующее тепловому потоку или
температуре;
Qi, Q2 — тепловой поток рабочих
блоков в низкотемпературной и
высокотемпературной
камерах;
Л i t2, h — температура в
низкотемпературной и
высокотемпературной камерах и окружающей
среды;
Qo — холодопроизводительность
агрегата.
В микрокалькулятор встроены ана-
логоцифровой преобразователь и
коммутатор, позволяющий коммутировать
до семи входных сигналов
постоянного тока.
Дополнительными функциями
микрокалькулятора МК-64 являются допуско-
вой контроль и контроль за
стационарностью температурного режима.
Допусковой контроль заключается
в подаче светового сигнала на
специальное табло микрокалькулятора
о повышении температуры внутри
любой камеры холодильника выше
заданной (например 60 °С) и
звукового сигнала об этом превышении в УСК.
Стационарность режима проверяется
микрокалькулятором по разности
температур (в данный момент измерения]
и предыдущий), которая не должна
превышать ±0,5 °С. Значения
температур сравниваются один раз в час.
Если не надо контролировать
стационарность режима, программа
предусматривает измерение с интервалом
в 10 мин текущих значений
температур tiy /2, h и тепловых потоков
Qi, Q2.
После выхода на стационарный
режим микрокалькулятор вычисляет по
разработанной программе значения kF
по формуле A) или Q0 по формуле B)
38

Начало
/Вбод-бывод I
Itfft2>t3>Qi,Q21
Рис. 2. Блок-схема программы вычисления
тешюпроходимости kF
с выводом на печать полученных
результатов.
Блок-схема программы вычисления
коэффициента тешюпроходимости
показана на рис. 2.
Блок «Начало» начинает
функционировать при нажатии кнопки «Пуск»
микрокалькулятора или подаче
внешнего сигнала «Пуск». Блок / получает
информацию из измерительного
блока И, вводит ее в регистры памяти
Р2—Р6 (на рисунке не показаны)
микрокалькулятора и выводит на циф-
ропечатающее устройство ЦПУ. Если
в процессе " выполнения программы
произошел переход к блоку 16, то
информация выводится из регистра X
микрокалькулятора и регистров Р2—Р6.
г Блок 2 предназначен для определения
стационарности режима на предыдущем
шаге (измерении). После каждого шага
в регистр Р8 записывается 1. Так как
стационарность режима анализируется
один раз в час, то для накопления
часового интервала необходимо
записать шесть единиц. При фиксации
стационарности режима (блоки 8—14)
в регистре Р8 записывается седьмая
единица. Если [Р8]—7=0, то
управление будет передано на программу
вычисления коэффициента теплопрохо-
димости kF согласно формуле A)
(блоки 16—22).
Если в блоке 2 не зафиксирована
стационарность режима, то в блоке 3
анализируется начало выполнения
программы по равенству содержимого
регистра Р8 нулю. Если [Р8] *=0,
то в регистре Р7 записывается текущее
значение температуры /1К, а в
регистре Р8 — нуль (блоки
соответственно 4, 5). В противном случае
происходит переход на анализ
установившегося режима.
В блоке 6 фиксируется содержимое
регистра Р8, т. е. записывается первый
десятиминутный интервал
(десятиминутные метки формируются в УСК).
В блоке 8 для фиксации часового
интервала из числа десятиминутных
меток времени, содержащихся в
регистре Р8, вычитается число 6. В
блоке 9 анализируется накопление
часового интервала.
Если [Р8]—6=0, то осуществляется
переход на анализ часового градиента
температуры At\=&tltK—[Р7]* (блок
10). При невыполнении этого условия
управление передается блоку 6, т. е.
программа переходит к дальнейшему
накоплению временного интервала.
При выполнении условия накопления
часового интервала вычисляется
значение Д/i, которое приводится к виду
|A/i| (блоки 11, 12).
В блоке 13 вычисляется разность
5— | tat\ |. Выполнение условия 5—
— |A^i|^0 (блок 14) свидетельствует
о наличии установившегося режима.
В этом случае управление передается
на блок 15, в котором изменяется
код эксперимента, в результате чего
на ЦПУ выдается результат
вычисления kF.
Таким образом, после фиксации
установившегося режима будет непрерывно,
с интервалом в 10 мин, происходить
ввод информации, вычисление kF и
вывод на цифропечать значений
параметров tx, /2, h, Qi, Q2 и kF.
Программа вычисления холодопроиз-
водительности построена аналогично,
за исключением блоков 16—22, в
которых вычисляют Q0 по формуле B).
Использование автоматизированной
установки позволяет существенно
сократить время на проведение
испытаний.
* [Р8], [Р7] — обозначение содержимого
регистров Р8, Р7. ч
39

Список использованной литературы
1. ГОСТ 16 317—76. Холодильники бытовые
электрические. — М.: Изд-во стандартов,
1982.
2. Солдатенко Л. М., Захаров В. П.
Микрокалькулятор «Электроника» МК-46 для
автоматизации технологических процессов. —
!10§РЕ?Е11!Я
A1) 1138613 4E1) F 25 В 1/06, 49/00 B1)
3645128/23-06 B2) 26.09.83 G2) Б. Ш. Хайтин,
Г. В. Луков, М. Ш. Пилиповский E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур, в котором
последовательно установлены компрессор с приводом,
конденсатор с ресиверной частью, инжектор,
испаритель и циркуляционный ресивер, жидкостная
полость которого соединена циркуляционным
трубопроводом с инжектором, причем ресивер
снабжен сигнализатором уровня, который
электрически соединен с электромагнитным клапаном,
отличающаяся тем, что, с целью повышения ее
холодопроизводительности, жидкостная полость
циркуляционного ресивера дополнительно
соединена с ресиверной частью конденсатора
сливным трубопроводом, причем электромагнитный
клапан выполнен нормально закрытого типа и
установлен в сливном трубопроводе, а
сигнализатор уровня дополнительно электрически
соединен с приводом компрессора.
(И) 11386164E1) F 25 В 9/00 B1) 3652149/23-06
B2) 12.10.83 G1) Омский политехнический
институт G2) А. П. Болштянекий, В. Е. Щерба
E3) 621.57
E4) E7) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА, содержащая пневмоцилиндр с поршнем,
сообщенный с нагнетательной линией и
регенератором при помощи золотника, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности и ресурса работы,
золотник выполнен в виде полого ротора на
газостатической подвеске, размещенного в
дифференциальном корпусе с зазором и сообщенного с
ним при помощи выполненных в стенке ротора
профилированных окон и впадин, совпадающих
при его вращении с ответными отверстиями,
выполненными в корпусе золотника и
сообщенными с пневмоцилиндром с помощью
трубопроводов и дросселей, размещенных в регенераторе
равномерно- по окружности, причем корпус на
торцах имеет осевые дюзы, а на прилегающих
к торцам боковых поверхностях — дюзы,
наклоненные под углом к оси корпуса.
A1) 1138634 4E1) F 28 С 3/06 B1) 3650770/23-06
B2) 11.10.83 G2) А. А. Хавин, Н. П. Очеретянко
E3) 621.574
E4) E7) 1. КОНТАКТНЫЙ ОХЛАДИТЕЛЬ
ГАЗА, содержащий корпус с входными и вы-
Приборы и системы управления, 1983, № И,
с. 32.
3. Установка для испытаний ограждающих
конструкций холодильников на теплопрохо-
димость / В. А. Бошерницан, В. М. Быков,
Б. М. Шейкин, Е. Б. Румянцев. —
Холодильная техника, 1983, № 6, с. 53—55.
4. Шорников Е. А. Применение
микрокалькуляторов в аппаратуре измерения расхода. —
Приборы и системы управления, 1982, N° 5,
с. 35.
ходными патрубками для газа и жидкости и
поддоном и размещенную в корпусе насадку,
отличающийся тем, что, с целью повышения его
эксплуатационной надежности, насадка
заключена в кожух, основания которого срезаны в
сторону, противоположную входным и выходным
патрубкам для газа, образующий с корпусом
зазор, разделенный поперечной перегородкой на
верхний и нижний участки с гидрозатвором
в последнем из них.
2. Охладитель по п. 1, отличающийся тем,
что входной и выходной патрубки для газа
введены в зазор между корпусом и кожухом
и имеют на этом участке отбортовку.
A1) 1138635 4E1) F 28 D 3/04, F 28 F 25/02
B1) 3580631/04-06 B2) 18.04.83 G1)
Брянский ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко E3)
621.565.94
E4) E7) ВЕРТИКАЛЬНЫЙ КОЖУХОТРУБ-
НЫЙ ПЛЕНОЧНЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК,
содержащий внутренний и наружный пленкооб-
разователи у каждой трубы, последний из
которых выполнен в виде коаксиально
размещенного относительно трубы стакана, укрепленного
в поперечной перегородке, отличающийся тем,
что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, наружный пленкообразователь
содержит дополнительные цилиндрические стаканы,
размещенные концентрично, причем все стаканы
установлены с зазорами между собою и имеют
различную высоту, увеличивающуюся в
направлении к оси трубы.
A1) 1138636 4E1) F 28 D 5/00, F 25 В 39/00
F1) 685884 B1) 3614444/24-06 B2) 30.06.83
G2) С. В. Почечуев, В. А. Гарин, В. А.
Кротов, В. М. Голубев, А. Н. Шишкин, А. Ф.
Громов E3) 621.565:58
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЬ-КОНДЕНСАТОР по
авт св. № 685884, отличающийся тем, что, с
целью повышения производительности и
уменьшения габаритов, перед перфорированной
стенкой сепаратора дополнительно установлен
открытый сверху короб со сливными отверстиями в
днище.
A1) 1138637 4E1) F 28 D 5/00 B1)
3687616/24-06 B2) 11.11.83 G2) С. В. Почечуев,
В. А. Гарин, В. А. Кротов, В. М.
Голубев, А. Н. Шишкин E3) 621.565.94
E4) E7) 1. ТЕПЛООБМЕННЫЙ АППАРАТ,
содержащий корпус с патрубками входа и
выхода потока, теплообменную поверхность и
расположенные над ней сепарационные пакеты с
40

подводящими и отводящими каналами,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности путем снижения металлоемкости и
трудоемкости изготовления, а также улучшения
качества сепарации, корпус имеет поперечную
кольцевую перегородку с радиальными окнами, к
которой снизу при помощи пластин, образующих
отводящие каналы, прикреплены сепарационные
пакеты, причем входные сечения подводящих
каналов расположены со стороны перегородки, а
выходные сечения отводящих каналов совмещены
с окнами в перегородке.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью уменьшения гидравлического
сопротивления, подводящие каналы входным сечением
расположены от кольцевой перегородки на
расстоянии, не меньшем ширины этого канала.
t(ll) 1139938 4E1) F 25 В 9/00 B1)
3652148/23-06 B2) 12.10.83 G1) Омский
политехнический институт G2) А. П. Болштянекий,
В. Е. Щерба E3) 621.57
E4) E7) 1. ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА, РАБОТАЮЩАЯ ПО ЦИКЛУ ГИФ-
ФОРДА И МАК-МАГОНА, содержащая
поршневой компрессор с камерой сжатия,
снабженной всасывающим и нагнетательным
клапанами и сообщенной с пневмоцилиндром,
имеющим вытеснитель с регенератором, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, камера сжатия над
нагнетательным клапаном имеет дополнительный объем
со своим нагнетательным и обратным
клапанами, через которые этот объем соединен с
пневмоцилиндром.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
в линию связи дополнительного объема с
пневмоцилиндром, имеющую нагнетательный клапан,
дополнительно включены капилляры,
размещенные в регенераторе.
A1) 1139941 4E1) F 25 В 43/02 B1)
3536221/23-06 B2) 10.01.83 G2) В. А. Балашов,
Е. П. Букацевич, С. Н. Анисимов, С. Г. Коче-
масов, Н. В. Тябин, М. П. Якимив E3)
621.57
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ
компрессионной холодильной установки, содержащий
вертикальный цилиндрический корпус со встроенным
змеевиком охлаждения и фильтрующей
насадкой в виде цилиндра, разделенного
пластинчатыми перегородками на секции, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации маслоотделе-
|*ния, фильтрующая насадка выполнена с
центральным отверстием, в которое введена
перфорированная труба с каналами для стока масла,
причем насадка установлена с кольцевым
зазором относительно корпуса и жестко укреплена
в нем посредством желобов.
(И) 1139942 4E1) F 25 D 3/10 B1)
3213317/28-06 B2) 08.12.80 G2) Р. Т. Мина,
А. А. Ароян E3) 621.575
E4) E7) АДСОРБЦИОННЫЙ КРИОГЕННЫЙ
РЕФРИЖЕРАТОР НЕПРЕРЫВНОГО
ДЕЙСТВИЯ, содержащий сосуд с криогенной
жидкостью, в котором размещена ванна с
хладагентом и теплообменник, заключенные в вакуумную
рубашку, и по меньшей мере два поочередно
включаемых в работу адсорбционных насоса,
отличающийся тем, что, с целью увеличения холодо-
производительности и упрощения конструкции,
ванна выполнена из секций, сообщающихся
между собой по жидкому хладагенту и соединенных
трубопроводами с насосами.
(И) 1139943 4E1) F 25 D 13/06, 17/06 B1)
3585897/28-13 B2) 29.04.83 G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. И. Мачулин, П. Н.
Степанов E3) 621.56/.59.002.5
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЕЛКОШТУЧНЫХ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, содержащее теплоизолированную
камеру и размещенные в ней
воздухоохладители, транспортер для перемещения продуктов
и установленный над верхней ветвью
последнего воздухораспределительный короб с
вентилятором, отличающийся тем, что, с целью
повышения производительности, оно снабжено
дополнительным воздухораспределительным коробом
с вентилятором, расположенным под нижней
ветвью транспортера, последний имеет боковые
ограждения, примыкающие к его ветвям с
образованием воздуховода, и установленный в нем
вентилятор, при этом оба
воздухораспределительных короба имеют щелевые сопла с
направляющими, установленными под углом к продольной
оси транспортера для отвода воздуха в зону
всасывания воздухоохладителей.
A1) 1139944 4E1) F 25 D 21/06 F1)
802746 B1) 3639511/28-13 B2) 02.09.83 G2)
А. А. Поляков, А. П. Лепявко, В. В. Козлов
E2) 621.565.945
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ по авт. св.
№ 802746, отличающийся тем, что, с целью
увеличения периода его непрерывной работы при
любой степени насыщения воздуха в холодильной
камере, воздухоохладитель снабжен реверсивной
трубкой с регулирующей заслонкой, один конец
которой подсоединен к нагнетательному патрубку
теплообменного аппарата, а другой — к
инерционному циклону.
(И) 1139956 4E1) F 28 D 15/00 B1)
3588772/24-06 B2) 06.05.83 G2) В. Ф.
Чернышев, Е. Н. Головенкин, А. П. Пермяков,
В. Г. Подшивалова E3) 621.565.58
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ТЕПЛОВЫХ ТРУБ, содержащий контур циркуляции
теплоносителя с установленным в нем расходным
баком и жидкостным насосом, отличающийся
тем, что, с целью повышения
производительности и уменьшения габаритных размеров
стенда, внутри расходного бака дополнительно
установлен мерный бак с крышками, имеющими
соответственно верхний и нижний патрубки,
заключенный с зазором в обечайку, герметично
присоединенную к нижнему патрубку и
снабженную крышкой в виде воронки и днищем с
трубкой, в которую введена с кольцевым зазором
воронка, причем мерный бак снабжен
фотодатчиками, размещенными на его патрубках, а в коь-
туре между расходным баком и насосом
дополнительно установлен сливной бак,
подсоединенный к расходному баку и обечайке.
41

A1) 1139957 4E1) F 28* D 15/00 B1)
3694429/24-06 B2) 27.01.84 G1) Белорусский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт им. С. М. Кирова G2)
Л. Л. Вержбицкий, Ф. В. Прудников,
П.* М. Вайтехович, В. П. Сивенков E3)
621.565.58
E4) E7) РЕГУЛИРУЕМАЯ ТЕПЛОВАЯ
ТРУБА, содержащая корпус с зонами испарения и
конденсации, снабженный теплоизоляционной
гильзой, отличающаяся тем, что, с целью
повышения быстродействия регулирования при
жестком креплении трубы в перегородке, гильза
выполнена двухслойной с разрезом по
образующей, причем внутренний слой выполнен из
теплоизоляционного материала, а внешний — из
материала с «памятью формы», при этом частью
поверхности гильза жестко прикреплена к
корпусу.
A1) 1139958 4E1) F 28 D 15/02 B1)
3607222/24-06 B2) 17.06.83 G1) Уральский
ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт им. С. М. Кирова G2)
А. С. Непомнящий, Ю. Ф. Герасимов, В. Е. Ата-
нов, Ю. Е. Долгирев E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОВАЯ ТРУБА, содержащая
соединенные паро- и конденсатопроводами
конденсатор и испаритель с цилиндрической
капиллярно-пористой насадкой, имеющей центральное
отверстие, в которое введен выходной конец кон-
денсатопровода, а на боковой поверхности —
пароотводные каналы, соединенные с
паропроводом, отличающаяся тем, что, с целью
повышения надежности, насадка выполнена в виде
стакана, примыкающего днищем к торцу
испарителя, при этом паро- и конденсатопроводы
выполнены в виде коаксиально расположенных
цилиндров.
A1) 1139961 4E1) F 28 D 15/02 B1)
3686488/24-06 B2) 04.01.84 G1) Брянский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОВАЯ ТРУБА, содержащая
вертикальный корпус с зонами испарения,
транспорта и конденсации, соединенные паро- и
конденсатопроводами, последний из которых
выполнен сифонного типа в виде змеевика,
состоящего из двух ветвей, и снабжен регулятором
высоты, отличающаяся тем, что, с целью
возможности регулирования режима работы, в
корпусе дополнительно установлена с возможностью
возвратно-поступательного движения конусная
перфорированная вставка, заглушённая с
нижнего торца и примыкающая кромкой верхнего
основания к стенкам корпуса в зоне
конденсации, причем конденсатопровод установлен в
полости этой вставки, а корпус в зоне
транспорта выполнен большего диаметра.
A1) 1141273 4E1) F 24 F 11/08 B1)
3643893/29-06 B2) 19.09.83 G2) В. И. Романкин,
В. Ю. Сувалко E3) 697.92
E4) E7) СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая кондиционер
с вентилятором постоянной
производительности, секциями первого и второго подогрева и
оросительной камерой, соединенный
воздуховодом с обслуживаемым помещением, три
датчика температуры, размещенные в помещении и
соединенные соответственно с исполнительными
механизмами регуляторов подачи теплоносителя
в секции первого и второго подогрева и
оросительную камеру, и датчик-корректор,
соединенный с датчиком температуры секции второго
подогрева, отличающаяся тем, что, с целью
повышения точности регулирования параметров
воздуха в помещении, система снабжена
дополнительным датчиком температуры, расположенным в
помещении, и линией циркуляции воздуха в
помещении с вентилятором и регулятором
производительности вентилятора, связанного с
дополнительным датчиком температуры.
A1) 1139959 4E1) F 28 D 15/02 B1) -
3617603/24-06 B2) 11.04.83 G2) В. Т. Пиянзин |
E3) 621.565.58
E4) E7) 1. СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ТЕПЛОВЫХ ТРУБ, содержащий поворотную
платформу с опорами для тепловых труб,
имеющих метки, определяющие их положение
относительно горизонтальной плоскости, и
устройство для измерения угла наклона тепловых
труб, отличающийся тем, что, с целью
повышения производительности, устройство для
измерения угла наклона тепловых труб выполнено в
виде двух частично заполненных жидкостью
уровнемерных трубок, нижние концы которых
соединены гибким трубопроводом, закрепленных в
шарнирах, оси которых параллельны оси поворота
платформы и проходят через метки испытуемых
тепловых труб.
2. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что
верхние концы уровнемерных трубок соединены
гибким трубопроводом.
3. Стенд по п. 1, отличающийся тем, что уров-
немерные трубки установлены с возможностью
их перемещения относительно платформы.
A1) 1141277 (89) 154949 ГДР 4E1) F 25
В 15/00 B1) 7771869/23-06 B2) 16.06.81
C1) WP F 24 J/223818 C2) 10.09.80 C3) ГДР
G1) ФЭБ Швермашиненбау «Карл Либкнехт»
(ГДР) G2) Ханс Фёрстер (ГДР) E3) 621.575
E4) E7) 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТЕПЛА
ПОСРЕДСТВОМ ПРОЦЕССА СОРБЦИИ
путем выпаривания обогащенного агентом
раствора теплом низкого потенциала и конденсации
образующихся паров агента при низком
давлении, испарения полученного жидкого агента
теплом низкого потенциала и насыщения его па- *
рами при высоком давлении выпаренного
раствора с одновременным выделением
высокотемпературного тепла, получения снова
обогащенного раствора и проведения теплообмена между
обогащенным и выпаренным растворами,
отличающийся тем, что обогащенный раствор после
теплообмена с выпаренным частично насыщают
парами агента высокого давления с
одновременным его нагревом теплотой, выделяющейся при
абсорбции, при его помощи частично выпаривают
обогащенный раствор при низком давлении и
предварительно нагревают жидкий агент перед
его испарением теплом низкого потенциала.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
испарение жидкого агента дополнительно
осуществляют нагретым в процессе абсорбции
обогащенным раствором.
42

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
испарение жидкого агента и насыщение им
выпаренного и обогащенного растворов ведут при
различных давлениях, при этом насыщение
обогащенного раствора проводят при более
высоком давлении.
4. Способ по п. 3, отличающийся тем, что
испарение жидкого агента и насыщение им
выпаренного раствора ведут при двух различных
давлениях.
5. Способ по пп. 1—4, отличающийся тем,
что в качестве жидкого агента используют
бинарный раствор.
6. Способ по пп. 1—5, отличающийся тем,
что перед испарением жидкий агент
дросселируют, а испарение ведут при низких
давлениях и температурах с получением
холодильного эффекта.
7. Способ по пп. 1—6, отличающийся тем,
что в качестве раствора используют водные
^растворы солей, в которых агентом является
вода.
A1) 1141281 4E1) F 26 В 5/06, 5/16, 17/26
B1) 2890113/24-06 B2) 04.03.80 G1)
Специальное конструкторское бюро автоматизированных
систем управления мясной и молочной
промышленности G2) С. Ф. Антонов, С. Д. Кар-
ташев, А. М. Лобашев E3) 621.56
E4) E7) СУБЛИМАЦИОННАЯ СУШИЛКА
преимущественно для пищевых продуктов,
содержащая вакуумную камеру с загрузочным и
разгрузочным патрубками и размещенный в камере
наклонный обогреваемый вибролоток для
продукта, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации процесса тепломассообмена, она
содержит второй вибролоток для адсорбента,
наклоненный встречно вибролотку для продукта,
причем оба вибролотка выполнены
секционными, а их секции размещены поярусно и
разделены на отдельные желоба в каждом ярусе с
зазором между ними, и желоба одного вибролотка
расположены в зазорах между желобами другого.
A1) 1141292 4E1) F 28 D 7/00, F 28 F 9/22
B1) 3640256/24-06 B2) 07.09.83 G2) А. Н.
Федоров E3) 621.565.94
E4) E7) 1. КОЖУХОТРУБНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий размещенный в кожухе
пучок теплообменных труб, укрепленных в
трубных решетках, снабженный по периметру
кольцевым бандажом, и расположенные в
межтрубном пространстве дистанционирующие
элементы, отличающийся тем, что, с целью
повышения его эксплуатационной надежности и обес-
^ печения равномерного заполнения межтрубного
пространства сыпучей насадкой,
дистанционирующие элементы выполнены в виде воронок,
установленных на трубах в шахматном порядке со
смещением по высоте не менее двойной
высоты воронки.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем,
что воронки выполнены перфорированными.
A1) 1141278 4E1) F 25 В 15/06 F1) 652417
B1) 3701582/23-06 B2) 02.11.83 G1) Донецкий
филиал Всесоюзного научно-исследовательского
и проектного института по очистке
технологических газов, сточных вод и использованию
вторичных энергоресурсов предприятий черной
металлургии G2) Г. В. Кури лов, С. И.
Пыжов, А. С. Семенихин, И. Ф. Харичкина, А. А.
Ворона, В. Г. Чернявский E3) 621.57
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИ-
ТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по
авт. св. № 652417, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности в пусковом
периоде и эксплуатационной надежности, линия
крепкого раствора после генератора высокого
давления имеет ответвление к всасывающей
стороне насоса слабого раствора, снабженного
запорным вентилем.
A1) 1141276 4E1) F 25 В 11/00 // F 28 С 3/12
B1) 3618242/23-06 B2) 07.07.83 G1)
Специальное конструкторское бюро по созданию
воздушных и газовых турбохолодильных машин G2)
С. И. Зуробьян, Ю. П. Воробьев, Ю. П. Куп-
ряков, В. М. Нехорошее, А. Я. Стависский,
Б. А. Бедратый, Л. В. Коваленко E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРОДУКТА путем его предварительного обдува
воздухом, низкотемпературной обработки в
холодильной камере потоком воздуха, охлажденного
с помощью регенеративной холодильной
машины, возврата в последнюю отеплившегося
в холодильной камере потока воздуха,
размельчения продукта и его продувки потоком
атмосферного воздуха, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения энергозатрат, поток атмосферного
воздуха после продувки им размельченного
продукта смешивают с потоком охлажденного
в регенеративной холодильной машине воздуха
перед его подачей в холодильную камеру, а от
Потока воздуха, отеплившегося в холодильной
камере, отбирают его часть и направляют ее
на предварительный обдув продукта перед пода
чей его в холодильную камеру.
A1) 1145220 4E1) F26B5/06 B1)
3507458/28-13 B2) 01.11.82 G1) Институт
биохимии и физиологии микроорганизмов АН СССР
и Институт биохимии и физиологии растений
и микроорганизмов АН СССР G2) Е. Н. Ратнер,
Ю. В. Кривопалов, Б. А. Фихте E3) 66.047.48
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ-ВЫСУШИВАНИЯ СУСПЕНЗИЙ
КЛЕТОК, содержащее охлаждаемую камеру с
сорбентом и подставку для суспензий клеток
и заливочного материала, укрепленные на
внутренней поверхности крышки, отличающееся тем,
что, с целью повышения сохранности
структуры клеток, оно снабжено вакуумным вентилем,
размещенным в крышке, аккумулятором холода,
гибкими хладопроводами, одни концы которых
закреплены в аккумуляторе, а другие
установлены с возможностью перемещения, подставка
для суспензий клеток выполнена в виде
перфорированных пластин, зафиксированных между
подпружиненными пластинами со сквозными
отверстиями по их периметру, а подставка для
заливочного материала представляет собой
изогнутые пластины, укрепленные по краям
подпружиненных пластин, при этом камера имеет
U-образную форму.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что камера укреплена на поплавке.
43

A1) 1142703 4E1) F24 F3/14, F28 D5/00,
F25 Bll/00 B1) 2974108/29-06 B2) 20.08.80 G1)
Центральный научно-исследовательский и про-
ектно-экспериментальный институт
промышленных зданий и сооружений и Государственный
союзный ордена Трудового Красного Знамени
научно-исследовательский тракторный институт
G2) В. И. Прохоров, С М. Шилклопер,
Ю. Н. Колин E3) 621.57
E4) E7) СПОСОБ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА путем его сжатия, отвода
тепла сжатия на первой ступени теплообмена
смесью наружного и рециркуляционного
воздуха, испарительного охлаждения, отвода тепла
на второй ступени теплообмена
рециркуляционным воздухом, расширения и сепарации
сконденсировавшейся при этом воды,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности путем использования воды на двух
температурных уровнях, часть воздуха, нагретого
на второй ступени, удаляют, а испарительное
охлаждение ведут перед второй ступенью
теплообмена с подачей дополнительного количества
воды, которую смешивают с водой,
сконденсировавшейся при расширении.
A1) 1145218 4E1) F25D11/00 B1)
3513631/28-13 B2) 19.11.82 G2) Э. Н.
Григорьев, Л. Э. Григорьев E3) 621.565.92
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
охлаждаемую камеру, конденсатор, испаритель,
размещенный под ним поддон для слива талой
воды, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности работы* при повышенных
температурах окружающего воздуха, холодильник
снабжен резервуаром для воды, а конденсатор
имеет капиллярно-пористую поверхность и часть
его расположена в резервуаре.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что линия слива талой воды подсоединена к
резервуару.
A1) 1142704 4E1) F24 F3/14 B1) 3521637/29-06
B2) 13.12.82 G1) Северо-Кавказское отделение
Всесоюзного научно-исследовательского и кон-
структорско-технологического института
холодильной промышленности G2) В. А. Шеховцев,
Ю. А. Рубцов, Е. М. Агарев, Л. Н.
Тихомирова E3) 697.92
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕПЛО-
ВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА В
Системе кондиционирования, содер
жащее теплообменник с рядным расположением
труб и пластинчатыми ребрами, каждое из
которых контактирует с трубами одного ряда,
коллекторы подвода к теплообменнику рабочего
тела и установленные в коллекторах запорные
элементы с системой управления, отличающееся
тем, что, с целью снижения энергетических
затрат, каждый, коллектор соединен с одинаковым
количеством труб каждого ряда, причем все
коллекторы выполнены в виде панели,
являющейся боковой стенкой теплообменника.
A1) 1142708 4E1) F25 В1/00 B1) 3506190/23-06
B2) 29.10.82 G1) Ленинградский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт холодильной промышленности G2) Ю. В.
Осипов, А. И. Васильев, Ю. Д. Румянцев, А. И. По-
верго E3) 621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно установленные в
контуре компрессор, конденсатор, ресивер,
дроссель и испаритель, отличающаяся тем, что,
с целью повышения точности регулирования
холод ©производительности, ресивер
дополнительно соединен линией связи с конденсатором, а
в установку дополнительно введены
теплообменник и переливной стакан, причем
теплообменник по одной полости подключен к контуру
параллельно конденсатору, а переливной стакан
установлен между конденсатором и ресивером
и подсоединен к второй полости
теплообменника, подключенной также и к линии связи ^
ресивера с конденсатором. •%
(И) 1142710 4E1) F25 В21/00 B1) 3661214/23-
06 B2) 04.11.83 G2) В. А. Гладченко,
А. В. Лемехов E3) 621.56
E4) E7) МАГНИТНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая контур магнитного
охлаждения с индуктором бегущего
электромагнитного поля и постоянным магнитом,
отличающаяся тем, что, с целью интенсификации
процесса охлаждения, установка дополнительно
содержит циркуляционный трубопровод,
заполненный ферромагнитной жидкостью, с
установленным на нем тепловыделяющим
источником, а индуктор снабжен размещенной внутри
него термоэлектрической батареей, холодные
спаи которой установлены в контакте с
циркуляционным трубопроводом, а горячие — с
контуром магнитного охлаждения.
(И) 1143952 4E1) F25 D23/02, E06 В7/12 B1)
3659119/28-13 B2) 05.11.83 G2) Ю. Н. Жиленко,
П. К. Куликов
E4) E7) ОКНО ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ,
содержащее оконную коробку, ряд параллельно
установленных стекол с уплотнительными
прокладками, внешняя из которых выполнена из
паронепроницаемого материала и укреплена
герметично, и распорные рамки, установленные
между стеклами для образования полостей,
сообщенных с каналами для отвода водяных
паров в камеру, отличающееся тем, что, с целью~
упрощения конструкции и повышения надежно- <
сти, каналы для отвода водяных паров
расположены между внутренней поверхностью оконной
коробки и обращенными к ней поверхностями
распорных рамок, при этом остальные уплотни-
тельные прокладки выполнены из
паронепроницаемого теплоизоляционного материала и
установлены с обеспечением контакта с оконной
рамой.
44

ОХРАНА ТРУДА
И ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
Методические указания по контролю за соблюдением правил техники
безопасности на аммиачных холодильных установках разработаны
Всесоюзным научно-исследовательским и конструктор ско-технологиче-
ским институтом холодильной промышленности (ВНИКТИхолодпром),
согласованы с ЦК профсоюза рабочих пищевой промышленности
B марта 1984 г.) и утверждены Минмясомолпромом СССР F марта
1984 г.)
Составители: В. К. ЛЕМЕШКО, Ю. К. СОЛОМАХА, Н. К. ФЕДОТОВА
УДКF21.565:621.564.22]-78
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО
КОНТРОЛЮ ЗА СОБЛЮДЕНИЕМ
ПРАВИЛ ТЕХНИКИ
БЕЗОПАСНОСТИ НА АММИАЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
ВВЕДЕНИЕ
Подавляющее число аварий аммиачных
холодильных установок, как показал
проведенный ВНИКТИхолодпромом анализ,
произошло вследствие нарушения
обслуживающим персоналом требований «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок». Поэтому
администрация предприятия, а также
вышестоящие организации обязаны
периодически (не реже одного раза в год)
производить проверку аммиачных холодильных
установок подведомственных предприятий
по соблюдению ими требований
вышеназванных Правил.
Для оказания методической помощи при
этой проверке ВНИКТИхолодпромом и
разработаны настоящие Методические
указания, предназначенные для использования
должностными лицами предприятий и
организаций (инженером по охране труда и
технике безопасности, представителями
администрации предприятия, техническим
инспектором труда профсоюза и др.).
По результатам проверки соблюдения на
конкретной аммиачной холодильной
установке основных требований Правил
предприятие должно разработать мероприятия
по устранению отмеченных при проверке
отступлений от Правил с указанием срока
их выполнения и ответственных лиц.
1. ТРЕБОВАНИЯ К ПЕРСОНАЛУ
1.1. Обслуживание аммиачных
холодильных установок должны производить лица
не моложе 18 лет, прошедшие медицинское
освидетельствование и имеющие документ
об окончании специального учебного
заведения или курсов (п. 2.1)*.
1.2. К самостоятельному обслуживанию
установки машинист допускается только
после прохождения стажировки сроком не
менее одного месяца и проверки знаний
(п. 2.1).
1.3. Персонал, обслуживающий
аммиачные холодильные установки, должен иметь
удостоверение о проверке знаний «Правил
технической эксплуатации электроустановок
потребителей и Правил техники
безопасности при эксплуатации электроустановок
потребителей» с присвоением
квалификационной группы не ниже II — для
машинистов и не ниже IV — для слесарей по
контрольно-измерительным приборам и
автоматике (п. 2.4).
1.4. Персонал регулярно должен
проходить инструктаж по безопасным приемам и
методам работы (вводный, на рабочем
месте — не реже одного раза в квартал и
курсовое обучение) (п. 2.2).
1.5. Не реже одного раза в год должны
проверяться знания персонала по
обслуживанию холодильной установки, технике
безопасности, инструкций по эксплуатации
оборудования и практическим действиям по
оказанию доврачебной помощи (п. 2.3).
2. ОРГАНИЗАЦИОННЫЕ
МЕРОПРИЯТИЯ
2.1. На каждом предприятии должны
быть приказы (распоряжения):
о назначении лица, ответственного за
исправное состояние, правильную и
безопасную эксплуатацию холодильных машин
и установок (п. 1.11);
* 3 д е с ь и далее по тексту даны ссылки
на соответствующий пункт «Правил устройства
и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок» (М.: ВНИКТИхолодпром, 1981).

о назначении лица, ответственного за
регистрацию, надзор и техническое
освидетельствование аппаратов (сосудов) (п. 1.11);
о допуске к стажировке принятых на
работу машинистов холодильной
установки (п. 2.1);
о допуске к самостоятельной работе
машинистов холодильной установки после
прохождения ими стажировки сроком не менее
одного месяца (п. 2.1);
о назначении комиссии по
периодической проверке (не реже одного раза в
12 месяцев) знаний персонала по
обслуживанию холодильной установки, технике
безопасности, инструкций по эксплуатации
оборудования, практическим действиям по
оказанию доврачебной помощи (п. 2.3) и
действиям в аварийной ситуации.
2.2. В машинном отделении (у
начальника компрессорного цеха или лица его
заменяющего) должна быть следующая
документация:
суточный журнал работы
компрессорного цеха с записью всех эксплуатационных
показателей и режимов работы
оборудования, результатов проверки приборов
защиты, причин остановки компрессоров,
возникших неисправностей оборудования,
принятых мер по их устранению и др.
(пп.2.9, 11.1.8,7.7, 11.2.11). Журнал должен
находиться на рабочем месте дежурного
машиниста, по заполнении — у начальника
компрессорного цеха (лица, его
заменяющего);
книга регистрации слива аммиака из
железнодорожных цистерн (п. 1—2
приложения 10 к Правилам);
журнал регистрации инструктажа на
рабочем месте (личная карточка
инструктажа) — п. 2.2;
книга учета и освидетельствования
аппаратов (сосудов) — п. 6.2;
паспорта аппаратов (сосудов) — п. 6.2;
письменное согласование с
вышестоящей и контролирующей организациями на
частичные отступления от требований
Правил (п. 1.5);
план ликвидации аварий;*
бланки наряд-допусков на производство
аварийных работ (п. 11.4.3);
акты на пломбировку предохранительных
клапанов (п. 5.16);
карточки учета противогазов
индивидуального пользования (п. 11.4.2).
2.3. В машинном отделении должны быть
вывешены (пп. 2.6, 10.8, 10.12, 10.14):
инструкции
по устройству и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок;
по обслуживанию машин, аппаратов
(сосудов);
* «Программа тренировок
обслуживающего персонала правильным действиям при
возникновении опасных режимов работы и аварий
аммиачных холодильных установок» (М.:
ВНИКТИхолодпром, 1982).
по эксплуатации холодильной системы
(охлаждающих устройств);
по обслуживанию
контрольно-измерительных приборов и автоматики;
по оказанию доврачебной помощи при
отравлении аммиаком и поражении
электротоком;
по действиям персонала при ликвидации
прорыва аммиака и возникновении
аварийной ситуации;
по пожарной безопасности;
по охране труда;
по приему аммиака из цистерн,
хранению, опорожнению баллонов и наполнению
их аммиаком из системы;
годовые и месячные графики
проведения планово-предупредительного ремонта;
схемы аммиачных, рассольных и
водяных трубопроводов с пронумерованными
на них и соответственно в натуре запорной
арматурой и приборами автоматики;
указатели нахождения средств
индивидуальной защиты;
номера телефонов скорой помощи,
пожарной команды, диспетчера электросети,
начальника компрессорного цеха;
номера телефонов и адрес организации,
обслуживающей автоматизированную
холодильную установку.
2.4. У входа в охлаждаемые
помещения должны быть вывешены инструкции
по охране от повреждений
установленного холодильного оборудования и
трубопроводов (п. 11.3.14).
2.5. Вход посторонним лицам в
помещения машинного и аппаратного отделений
запрещается (п. 2.10).
3. ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К
ПОМЕЩЕНИЯМ АММИАЧНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
3.1. Машинное и аппаратное отделения
должны располагаться на первом этаже
(пп. 8.11; 8.1.5).
3.2. Над машинным и аппаратным
отделениями и под ними не должны
располагаться помещения с постоянными
рабочими местами, бытовые и вспомогательные
помещения (п. 8.1.1).
3.3. В капитальных стенах, отделяющих
машинное или аппаратное отделение от
холодильника или производственных
помещений, не должно быть оконных и двер- \
ных проемов (п. 8.1.1).
3.4. Высота машинного отделения (до
низа несущих конструкций) должна быть не
менее 4,8 м. Высота реконструированных
машинных отделений допускается не менее
3,6 м (п. 8.1.4).
3.5. Высота аппаратного отделения (до
низа несущих конструкций) должна быть не
менее 3,6 м. Высота реконструированных
аппаратных отделений допускается не менее
3,0 м (п. 8.1.4).
3.6. Высота подоконников в машинных
и аппаратных отделениях не должна быть
более 1,2 м (п. 8.1.4).
46

3.7. Помещение машинного отделения
должно иметь не менее двух выходов,
максимально удаленных друг от друга, при этом
один должен быть непосредственно наружу
(п. 8.1.2). Второй выход допускается через
коридор подсобно-бытовых помещений, при
этом пол коридора должен быть на одной
отметке с полом машинного отделения
(п. 8.1.7).
3.8. При определенных условиях
допускается устройство одного выхода из
машинного отделения площадью до 40 м2
(п. 8.1.2).
3.9. Помещение аппаратного отделения,
смежного с машинным отделением, кроме
двери в последнее, должно иметь выход
наружу (п. 8.1.2).
3.10. Двери машинного и аппаратного
отделений должны открываться в сторону
выхода (п. 8.1.3).
3.11. Двери машинного и аппаратного
отделений не должны выходить в
производственные помещения или связанные с
ними коридоры или лестничные клетки
(п. 8.1.3).
3.12. При наличии выхода из
машинного или аппаратного отделения
непосредственно в помещения
электрораспределительных устройств, командных пунктов
автоматизации, вентиляционных камер и др. из
последних должен быть выход наружу
(п. 8.1.3).
3.13. Отметка пола машинных
отделений и подсобных помещений не должна
быть ниже уровня территории.
Если эта отметка превышает уровень
территории, на выходе из машинного
отделения должна быть устроена наружная
площадка. Устройство ступеней с подъемом
перед выходом из машинного отделения
наружу не допускается (п. 8.1.6).
3.14. Полы в машинном и аппаратном
отделениях должны быть из несгораемых
материалов, ровные, нескользкие.
Каналы и люки должны закрываться
заподлицо с полом съемными плитами или
металлическими рифлеными листами
(п. 8.1.6).
3.15. Открытый приямок в машинном
(аппаратном) отделении должен иметь
ограждение высотой не менее 1,1 м и две
лестницы. При глубине приямка более 2 м
вместо одной из лестниц должен быть выход
непосредственно наружу (п. 8.1.5).
3.16. Ограждающие конструкции
машинного и аппаратного отделений должны
иметь легкосбрасываемые элементы общей
плошадью не менее 0,03 м2 на 1 м3 объема
здания (п. 4.4).
3.17. Для обслуживания оборудования
или арматуры на уровне выше 1,8 м от
пола должна быть устроена площадка с
ограждением и лестницей. При длине
площадки более 6 м лестницы должны быть
на обоих ее концах (п. 8.1.12).
3.18. Ширина основного прохода в
машинном отделении должна быть не менее
1,5 м. Проход между выступающими
частями компрессоров допускается не менее
1 м. Проход между гладкой стеной и
компрессором (аппаратом, сосудом) должен
быть не менее 0,8 м (п. 8.1.9).
3.19. В машинном и аппаратном
отделениях должны быть следующие системы
вентиляции:
приточная (кратность воздухообмена не
менее двух объемов в час);
вытяжная (кратность воздухообмена не
менее трех объемов в час);
аварийная вытяжная (кратность
воздухообмена не менее восьми объемов в час) —
п. 8.1.15.
3.20. Машинное и аппаратное
отделения, кроме рабочего освещения, должны
иметь аварийное освещение от
независимого источника питания (п. 4.8).
3.21. Система отопления должна
обеспечивать в машинных и аппаратных
отделениях при неработающем оборудовании
температуру воздуха 16 °С (п. 8.1.14).
3.22. Помещения холодильных установок
должны быть обеспечены средствами
пожаротушения (п. 4.12).
3.23. Холодильные камеры с
температурой 0 °С и ниже должны быть
оборудованы системой сигнализации «человек в
камере» (п. 4.9).
3.24. Снаружи машинного (аппаратного)
отделения у дверей рабочего входа и
запасного выхода должны быть
смонтированы кнопки аварийного отключения всего
электрооборудования, при этом
одновременно должна включаться в работу
аварийная вентиляция (п. 4.11).
3.25. Электрораспределительные
устройства и трансформаторные подстанции не
должны быть размещены
непосредственно в помещениях машинных и аппаратных
отделений (п. 4.5).
4. ТРЕБОВАНИЯ К ХОЛОДИЛЬНОМУ
ОБОРУДОВАНИЮ
4.1. Общие требования к оборудованию
4.1.1. Холодильная установка
непосредственного охлаждения должна иметь на
каждой всасывающей магистрали
компрессоров (по рабочим температурам кипения)
отделитель жидкости (или сосуд, его
заменяющий) — п. 8.2.6.
4.1.2. Все движущиеся и вращающиеся
части оборудования должны иметь
надежное ограждение (п. 11.1.13).
4.1.3. Компрессоры и насосы,
работающие в автоматическом режиме, должны
иметь на видном месте таблички:
«Осторожно! Пускается автоматически»
(п. 11.1.17).
4.1.4. Каждый аппарат (сосуд) в
процессе эксплуатации должен быть
подвергнут периодическому техническому
освидетельствованию (внутреннему осмотру и
пневматическому или гидравлическому
испытанию). Аппараты (сосуды), имеющие
люки для внутреннего осмотра, один раз
47

в два года должны быть подвергнуты
внутреннему осмотру и один раз в восемь
лет — пневматическому испытанию.
Аппараты (сосуды), не имеющие люков для
внутреннего осмотра, один раз в два года
должны быть подвергнуты пневматическому
испытанию (п. 6.1).
4.1.5. На каждый аппарат (сосуд)
должны быть нанесены краской на видном месте
или на специальной табличке форматом не
менее 200X150 мм:
регистрационный номер аппарата
(сосуда);
разрешенное давление;
дата (месяц и год) следующего
технического освидетельствования (п. 6.7).
4.1.6. Выпуск масла и воздуха из системы
должен производиться только
соответственно через маслосборник и воздухоотделитель
(пп. 11.2.9, 11.2.10).
4.1.7. Каждый аппарат, и сосуд (кроме
маслоотделителей емкостью менее 0,2 м3,
маслоохладителей и маслосборников типов
СМ и МЗС) должен иметь
предохранительный клапан, обеспечивающий выпуск
хладагента в аварийных условиях через систему
отводящих труб в атмосферу (п. 5.9).
Компрессоры должны иметь
предохранительный клапан, обеспечивающий перепуск
паров хладагента со стороны нагнетания на
сторону всасывания.
Клапан на аппарате (сосуде) должен
проходить проверку не реже одного раза в
шесть месяцев, на компрессоре — не реже
одного раза в год с соответствующей
записью в специальном журнале.
При этом предохранительный клапан
должен быть запломбирован с составлением
об этом акта.
Для каждой холодильной установки
необходимо иметь не менее одного запасного
предохранительного клапана
(установленных диаметров прохода), а для каждого
компрессора с пластинчатыми
предохранительными пластинками — по шесть
запасных калиброванных пластинок (п. 5.16).
4.2. Компрессоры
4.2.1. Холодильные установки должны
быть оснащены приборами автоматической
защиты для отключения одноступенчатых
компрессоров при следующих опасных
режимах работы:
появлении уровня жидкого аммиака в
отделителе жидкости или аварийном уровне
жидкого аммиака в сосуде, его
заменяющем;
высоком давлении нагнетания;
высокой температуре нагнетания;
недостаточном давлении в системе
смазки;
отсутствии протока воды через
охлаждающие рубашки;
прекращении движения теплоносителя
через кожухотрубные испарители или
недопустимом понижении в них температуры
кипения (для систем охлаждения с
промежуточным теплоносителем) — пп. 7.1—7.4.
4.2.2. Холодильные установки должны
быть оснащены приборами авт9матической
защиты для отключения двухступенчатых
агрегатов (состоящих из двух
компрессоров — I и II ступени сжатия) при
возникновении следующих опасных режимов
работы:
появлении уровня жидкого аммиака в
отделителе жидкости или аварийном уровне
жидкого аммиака в сосуде, его
заменяющем;
высоком давлении нагнетания
компрессора I ступени;
высокой температуре нагнетания
компрессора I ступени;
недостаточном давлении в системе
смазки компрессора I ступени;
отсутствии протока воды через
охлаждающие рубашки компрессора I ступени;
аварийном уровне жидкого аммиака в
промежуточном сосуде;
высоком давлении нагнетания
компрессора II ступени;
недостаточном давлении в системе
смазки компрессора II ступени*;
отсутствии протока воды через
охлаждающие рубашки компрессора II ступени;
прекращении движения теплоносителя
через кожухотрубные испарители или
недопустимом понижении в них температуры
кипения (для систем охлаждения с
промежуточным теплоносителем) — пп. 7.1—7.4.
4.2.3. На каждом компрессоре, кроме
приборов защитной автоматики, указанных
выше, должны быть:
обратный клапан (на нагнетательной
трубе каждого неагрегатированного
компрессора) — п. 5.1;
предохранительный клапан
(предохранительные пластинки) — пп. 5.11, 5.12;
манометры (мановакуумметры) для
наблюдения за рабочими давлениями
всасывания, нагнетания, в системе смазки и в
картере (п. 5.5);
термометры (на нагнетательном и
всасывающем трубопроводах компрессора для
наблюдения за соответствующими
температурами газа) (п. 5.8) — на расстоянии
200—300 мм от запорных вентилей.
4.3. Конденсаторы
На каждом конденсаторе должны быть:
предохранительный клапан (п. 5.9);
манометр (п. 5.5);
указатель уровня с запорным
устройством (кроме испарительных
конденсаторов) — п. 5.2.
4.4. Испарители
На каждом испарителе должны быть:
предохранительный клапан (if. 5.9);
мановакуумметр (п. 5.5);
колонка с установленными на ней защит-
*При использовании одноблочного
двухступенчатого компрессора второго реле *
разности давлений для контроля давления в
системе, смазки не требуется.
48

ными* и регулирующими реле
(регуляторами) уровня (п. 7.2).
4.5. Ресиверы
На каждом циркуляционном, защитном,
линейном, дренажном ресивере должны
быть:
предохранительный клапан (п. 5.9);
манометр (мановакуумметр) — п. 5.5;
указатель уровня с запорным
устройством (п. 5.2);
колонка с установленными на ней
защитными, регулирующими и
сигнализирующими реле (регуляторами) уровня (пп. 7.2,
7.5. 8.2.11, 8.2.12).
4.6. Маслоотделители
На каждом автономном
маслоотделителе должны быть:
f манометр (п. 5.5);
предохранительный клапан** (п. 5.9).
4.7. Маслосборники
На каждом маслосборнике типов СМ и
МЗС должен быть мановакуумметр (п. 5.5).
4.8. Промсосуды
На каждом промсосуде типа ПСз
должны быть:
манометр (п. 5.5);
предохранительный клапан (п. 5.9);
колонка с установленными на ней
защитными и регулирующим реле (регулятором)
уровня (п. 7.2).
4.9. Отделители жидкости
На каждом отделителе жидкости типа
ОЖг или ОЖм, из которого пары аммиака
отсасываются непосредственно
компрессорами, должны быть:
мановакуумметр (п. 5.5);
колонка с установленными на ней
защитными реле уровня (п. 7.2).
4.10. Баллоны
Каждый баллон с аммиаком должен
иметь:
заглушку на боковом штуцере вентиля
(п. 10.9);
пломбу на предохранительном колпаке
(п. 10.10).
4.11. Приборы и средства автоматизации
4.11.1. Каждый установленный манометр
(мановакуумметр) должен быть
запломбирован или иметь клеймо поверки,
производимой ежегодно, а также после ремонта
(п. 5.6).
| 4.11.2. Один раз в шесть месяцев
необходимо осуществлять дополнительную
проверку рабочих манометров (мановакуум-
метров) контрольными (п. 5.6) с
соответствующей записью в специальном журнале.
4.11.3. На каждом манометре против
деления, соответствующего разрешенному
рабочему давлению, должен быть указатель
(стрелка), окрашенный в красный цвет
* Для испарителей, из которых
пары аммиака отсасываются непосредственно
компрессором.
** За исключением маслоотделителей
емкостью до 0,2 м3.
(п. 5.4), который должен прикрепляться к
корпусу манометра и плотно прилегать к его
стеклу.
4.11.4. Для аммиачных холодильных
установок должны применяться
специальные манометры (мановакуумметры) класса
точности не ниже 2,5 (п. 5.4).
4.11.5. Проверка приборов защиты
компрессоров должна производиться один раз
в месяц, защитных реле уровня — один раз
в 10 дней с регистрацией результатов
проверки в суточном журнале (п. 7.7).
4.11.6. Пуск и работа компрессоров при
выключенных устройствах автоматической
защиты запрещаются (п. 7.12).
4.12. Система трубопроводов
4.12.1. Каждый сосуд (аппарат) должен
иметь дренажный отвод.
Должен быть трубопровод слива
жидкого аммиака из испарительного
оборудования (п. 8.3.9).
4.12.2. На каждом сосуде, аппарате
должен быть трубопровод для отсоса
аммиака (п. 8.3.10).
4.12.3. Трубопровод для выпуска масла
из маслосборника должен быть выведен
наружу (п. 8.3.14).
4.12.4. Присоединение всасывающих и
нагнетательных трубопроводов
компрессоров к общим магистралям при верхней
разводке должно производиться сверху (во
избежание скопления в трубопроводах
жидкого аммиака, масла) — п. 8.3.7.
Эти же трубопроводы должны иметь в
нижних точках дренажные вентили (при
нижней и верхней разводке) — п. 8.3.8.
4.12.5. Наличие «мешков» (местного
снижения с последующим подъемом участка
трубопровода, в котором возможно
скопление жидкого аммиака, масла) на
всасывающих и нагнетательных трубопроводах
запрещается (п. 9.7).
4.12.6. Впрыск жидкого аммиака во
всасывающий трубопровод поршневого
компрессора недопустим (п. 11.1.7).
4.12.7. Должны быть запломбированы в
открытом положении следующие вентили:
на аммиачных газовых нагнетательных
магистралях (за исключением основных
вентилей компрессоров) — пп. 11.3.2, 11.3.4;
на сливных трубах отделителей жидкости
и разделительных сосудов (п. 11.3.2);
на жидкостных трубопроводах между
конденсаторами и регулирующей станцией
(п. 11.3.3);
на уравнительных жидкостных и паровых
трубопроводах, содиняющих линейные
ресиверы с конденсаторами (п. 11.3.3);
на жидкостных и паровых
трубопроводах, соединяющих колонки для реле уровня
с сосудами (аппаратами),— п. 11.3.3.
4.12.8. На каждой общей нагнетательной
магистрали должны быть установлены
обратные клапаны (п. 5.1).
4.12.9. К колонкам, на которых
установлены реле уровня, должен быть подведен
49

проверочный трубопровод с жидким
аммиаком высокого давления (п. 7.13).
4.12.10. Устанавливать запорные
вентили между предохранительным клапаном и
аппаратом (сосудов) запрещается.
Разрешается установка специального
трехходового вентиля (п. 5.9).
4.12.11. Трубопроводы (вместе с
арматурой и изоляцией) должны иметь
опознавательную окраску (п. 8.3Л2).
4.12.12. В холодильных камерах
аммиачные трубопроводы не должны пересекать
грузовой объем (п. 8.3.6).
4.12.13. Укладка груза вплотную к
охлаждающим устройствам и трубам
запрещается. Минимальное расстояние — 0,3 м
(п. 11.3.10).
4.12.14. В местах возможных
повреждений аммиачных трубопроводов и арматуры
транспортными средствами или грузами
должны быть устроены металлические
защитные ограждения (п. 11.3.8).
4.12.15. Для выпуска паров аммиака в
атмосферу через предохранительные клапаны
аппаратов (сосудов) должна быть
.аварийная труба, выводимая на 1 V выше крыши
наиболее высокого здания в р'адиусе 50 м
(п. 5.14).
4.13. Электродвигатели
В помещениях аммиачных холодильных
установок (класс взрывоопасности В-16)
должны применяться электродвигатели со
степенью защиты оболочки не менее УР 44.
Госэнергонадзором в 1982 г. разрешено
также использование для аммиачных
холодильных установок электродвигателей со
степенью защиты оболочки УР 23 и УР 13.
Электродвигатели аварийной и рабочей
вытяжной вентиляции должны применяться
любого взрывозащитного исполнения
(уровня).
A1) 1143945 4E1) F25 В39/02// F28 D1/04 B1)
3551155/23-06 B2) 09.02.83 G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной промышленности
и Черкасский завод холодильного
машиностроения G2) В. М. Мизин, Д. П. Малявко,
В. Л. Сысоев, В. П. Алымов, В. Н. Бондарев,
Э. И. Вилк, К. Н. Кошкина E3) 621.57.044.2
E4) E7) 1. ИСПАРИТЕЛЬ
ЗАТОПЛЕННОГО ТИПА, содержащий заполненный жидким
хладагентом цилиндрический корпус, в котором
соосно и с зазором размещен кожух в виде
срезанного цилиндра, и расположенный в
последнем пучок горизонтальных труб,
отличающийся тем, что, с целью улучшения циркуляции
хладагента и уменьшения металлоемкости,
цилиндр кожуха обращен срезом вверх с
размещением верхних кромок по образующим, нахо-
5. Средства индивидуальной защиты
5.1. В машинном отделении (у выхода)
должен быть шкаф с противогазами типа
КД для всех рабочих машинного
(аппаратного) отделения (п. 11.4.1). Во время работы
противогаз должен быть постоянно при
рабочем (п. 11.4.2).
5.2. Снаружи у входной двери
машинного отделения должен быть шкаф с
запасными противогазами типа КД и запасными
фильтрующими коробками. Количество
противогазов (в комплекте) должно
соответствовать числу рабочих машинного
(аппаратного) отделения, а количество
фильтрующих коробок — числу рабочих, занятых
в одну смену (п. 11.4.1).
5.3. В коридоре (вестибюле), прилегаю-^
щем к камерам с непосредственным охлаж-gt
дением, и в производственных цехах, в
которых установлено оборудование с
непосредственным охлаждением, должны быть
противогазы типа КД. Их количество должно
соответствовать числу одновременно
работающих в указанных камерах (цехах) —
п. 11.4.1.
5.4. В шкафу (в машинном отделении)
должно быть не менее двух
изолирующих противогазов (п. 11.4.1).
5.5. Не менее двух изолирующих
противогазов должно быть в коридоре
(вестибюле), прилегающем к камерам с
непосредственным охлаждением, и в
производственных цехах, в которых установлено
оборудование с непосредственным охлаждением
(п. 11.4.1).
5.6. В машинном отделении должна быть
аптечка (п. 13.6).
5.7. На каждом предприятии должно
быть не менее двух костюмов,
предназначенных для проведения аварийных работ
в загазованном аммиаком помещении
(п. 11.4.1).
дящимся ниже максимального уровня жидкого
хладагента, и имеет длину, равную длине пучка.
2. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности, срез цилиндра выполнен с вертикальными
пазами, нижняя кромка которых расположена
ниже минимального уровня жидкого хладагента.^
A1I142711 4E1) F25 В21/02 B1) 3544937/23-06
B2) 26.01.83 G1) Институт технической
теплофизики АН УССР G2) Н. С. Кирпач, С. И.
Нагорный, Е. Р. Петренко E3) 621.56
E4) E7) 1. НЕСТАЦИОНАРНЫЙ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ОХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий корпус, в котором подвижно установлен
подпружиненный термоэлемент с ветвями р- и
я-типа проводимости и коммутационными
пластинами горячих и холодных спаев,
подсоединенный к источнику электропитания через
выключатель контактного типа и снабженный
устройством разрыва его тепловой связи с
охлаждаемым объектом, отличающийся тем, что, с
50
v

целью уменьшения энергопотребления и
увеличения глубины охлаждения, устройство разрыва
тепловой связи термоэлемента с охлаждаемым
объектом выполнено в виде стерженьковых
толкателей из материала с высокой
температуропроводностью, жестко соединенных одним
концом с коммутационными пластинами горячих
спаев и взаимодействующих с толкателями
упоров, закрепленных на корпусе, а контакты
выключателя соответственно закреплены на корпусе
и на одном из толкателей с возможностью
отключения источника электропитания при его
тепловом расширении.
2. Охладитель по п. 1, отличающийся тем,
что ветви р- и Уг-типа проводимости
термоэлемента расположены диаметрально
противоположно относительно охлаждаемого объекта, а
толкатели выполнены за одно целое с
коммутационными пластинами горячих спаев в виде
Уюлого цилиндра со сквозными продольными
(прорезями, в которых размещены упоры, шарнир-
но связанные с одной из сторон прорезей,
причем упоры через один имеют
электропроводные вставки, а контакты выключателя
установлены на коммутационных пластинах холодных
спаев диаметрально противоположных ветвей.
A1) 1143947 4E1) F25 D3/00 B1) 3573561/28-13
B2) 04.04.83 G1) Московский ордена Трудового
Красного Знамени технологический институт
мясной и молочной промышленности G2) В. В.
Илюхин E3) 621.565.53
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
размещенные в ледяном массиве камеры для
хранения продуктов, средство для загрузки и
выгрузки продуктов, отличающийся тем, что, с
целью интенсификации теплообмена и удлинения
сроков хранения продуктов при сохранении их
качества, ледяной массив размещен в грунте,
камеры для хранения продуктов выполнены в
виде вертикальных шахт с люками, связанных
между собой в верхней и нижней частях
горизонтальными каналами с заслонками, при этом
холодильник снабжен приемником холодного
воздуха, соединенным вертикальной трубой с
нижним горизонтальным каналом, и вытяжной
трубой, соединенной с верхним горизонтальным
каналом, причем в камерах для хранения
продуктов установлены последовательно соединенные
стержни с горизонтальными крестовинами для
' подвески продуктов, закрепленные на люках
и связанные со средством для загрузки и
выгрузки продуктов.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что приемник холодного воздуха выполнен в
^иде циклона, содержащего коническую крышку
JB осевым и тангенциально расположенными
по периферии всасывающими патрубками, при
этом вертикальная труба размещена внутри
осевого патрубка коаксиально последнему.
A1) 1143949 4E1) F25 D3/10, А61 D7/02 B1)
3659117/28-13 B2) 15.11.83 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро с опытным
производством Института проблем криобиологии
и криомедицины АН УССР G2) А. Н. Новиков,
Ю. И. Пичугин, В. А. Чуйко, Л. Г. Карпенко,
В. П. Гальчанский, А. Д. Швец, Ю. П. Белоусов
E3) 615.471
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ,
содержащее теплоизолированный корпус для
жидкого хладагента с крышкой и держатель
контейнеров для -биообъектов, отличающееся тем,
что, с целью упрощения конструкции, держатель
установлен в корпусе с возможностью
расположения на поверхности жидкого хладагента и
представляет собой диск с вмонтированными в
него стаканами для контейнеров и
укрепленными в их днище стержнями, нижняя часть
которых установлена с возможностью контакта с
хладагентом, при этом диск выполнен из
материала с низким, а стаканы и стержни — из
материала с высоким коэффициентом
теплопроводности.
A1) 1143951 4E1) F25 D13/06, 17/06 B1)
3669934/28-13 B2) 06.12.83 G1) Казанский
инженерно-строительный институт G2) А. В. Брай-
ловский, А. П. Давыдов, Ю. Н. Тахциди, М. А. Ва-
лиуллин E3) 641.4.037
E4) E7) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ, со
держащий теплоизолированную камеру,
воздухоохладитель с нагнетательным воздуховодом,
спиральный ленточный транспортер для продуктов,
охватывающий вертикальный полый барабан с
отверстиями для подачи охлажденного воздуха
на продукт, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса замораживания и
уменьшения габаритов, воздухоохладитель раз*
мещен на барабане с его торцовой стороны,
а нагнетательный воздуховод — в полости
барабана с образованием между ними кольцевого
зазора, в стенке воздуховода выполнены
отверстия, сообщенные с отверстиями в барабане при
помощи сопл, при этом в стенке барабана
выполнены дополнительные отверстия для отвода
воздуха из межвиткового пространства в
кольцевой зазор, причем отверстия для подвода
воздуха расположены над верхней поверхностью
ленты транспортера, а отверстия для отвода
воздуха — под ее нижней поверхностью,
охлаждающие батареи воздухоохладителя размещены
над кольцевым зазором, а его вентилятор —
в нагнетательном воздуховоде.
51

В МЕЖДПШР0ДН0Ш1
ИНСТИТУТЕ
жододд
УДК 621.577.@48.8) :061.24
ИЗ ДОКЛАДОВ КОМИССИИ Е2
НА XVI МЕЖДУНАРОДНОМ
КОНГРЕССЕ ПО ХОЛОДУ
На XVI Международном конгрессе по холоду
на комиссию Е2 (тепловые насосы) от 21 страны
было представлено 68 докладов: от Франции —
15, Швеции — 9, Италии — 6, Японии — 5, Дании
и Польши — по 4, Англии, Голландии и
Норвегии — по 3, СССР, США, Швейцарии,
Австрии — по 2, от остальных стран (Новой
Зеландии, Югославии, Румынии, Бельгии, ФРГ, ГДР,
Болгарии, Чехословакии) — по одному докладу.
Ниже приводится краткое содержание
некоторых наиболее интересных докладов.
М. Сано, Н. Кусакаве, Ю. Икуми (Япония)
в докладе об абсорбционном тепловом насосе,
использующем низкопотенциальное тепло
химического производства, рассмотрели применение его
на фабрике резино-технических изделий. Рабочим
веществом является раствор бромистого лития.
Установка производительностью 2350 кВт
работает с 1981 г. С помощью ЭВМ определены
зависимость коэффициента преобразования от
тепловой нагрузки, а также оптимальные
температурные перепады в аппаратах теплового насоса.
Проведенный анализ показал эффективность
применения тепловых насосов производительностью
от 100 до 5000 кВт, утилизирующих бросовое
низкопотенциальное тепло химических
производств.
В докладе Т. Иоши и М. Такаси (Япония)
представлена теплонасосная система, в которой
солнечная энергия используется для обогрева и
охлаждения помещения и получения горячей
воды. Солнечная энергия аккумулируется в водяном
баке, который служит источником
низкотемпературного тепла для теплового насоса.
Одновременно вода из бака после дополнительного
электроподогрева идет на горячее водоснабжение.
Показано, что применение такой системы дает
экономию 30 % электроэнергии (по сравнению с
существующими системами).
Об использовании тепла воздуха,
откачиваемого из метро, рассказал Д. Габай (Франция).
В его докладе освещены вентиляционные
установки, в которых предусмотрена рекуперация тепла с
помощью тепловых насосов, рассмотрены
принципы их эксплуатации. Проанализирована
экономическая целесообразность использования таких
установок. Срок окупаемости 10 лет. В перспективе
с учетом роста цен на газ и электричество
рентабельность их повысится.
В докладе Ш. Бервне (Франция) приведены
данные об использовании энергии солнца, ветра,
дождя в тепловых насосах, работающих по
принципу «наружный воздух — испаритель». В 1982 г.
эксплуатировалось более 100 тепловых насосов с
испарителями непосредственного охлаждения обт
щей суммарной поверхностью 2000 м2. Вскоре их
52
станет в 5 раз больше. Преимущества
подобных испарителей: высокий коэффициент
преобразования, отсутствие шума, высокая надежность и
низкая стоимость.
И. Бабот и др. (Франция) провели
комплексное исследование и практические
эксперименты по использованию тепловых насосов для
обогрева крупных обитаемых блоков теплом
грунтовых вод. В докладе отмечается, что тепловые
насосы позволяют существенно сократить расход
нефтепродуктов на отопление, если в качестве
источника энергии применять грунтовые воды.
Комплексное исследование включало анализ
имеющихся ресурсов грунтовых вод Эльзаса,
разработку принципов применения тепловых насосов
для поставленной цели, выбор оптимальной
схемы, анализ работы. Срок окупаемости
установок, использующих тепло грунтовых вод,
составляет от 3 до 8 лет. Даны рекомендации по
применению разработанных тепловых насосов,.^
Проанализированы тенденции развития работ Щ
данном направлении.
В докладе А. Бугая и Б. Келиновского
(Польша) приведены результаты расчетов в целях
выбора оптимальной теплонасосной системы для
обогрева жилых зданий. Отопительные системы
и тепловые насосы представляют значительные
трудности для математического моделирования
из-за своей комплексной природы и внутренних
взаимосвязей. Составлена математическая модель
из пяти элементов, описывающая наружную и
внутреннюю тепловую нагрузку, наружные
условия (климат), отопительную систему и тепловой
насос. Исследованы три типа системы источник
тепла — потребитель тепла: водо-водяная, возду-
хо-водяная, воздухо-воздушная.
Проанализированы расчетные зависимости коэффициента
преобразования для каждой системы от температуры
наружного воздуха. Наиболее высок он у водо-
водяной системы.
Лейнбундгат и др. (Швейцария) предложили
использовать для обогрева жилых домов
абсорбционный тепловой насос с инертным газом. При
применении водоаммиачного абсорбционного
теплового насоса производительностью около 10 кВт
возникает проблема подбора подходящего насоса
для перекачивания раствора: он должен быть
герметичным при давлении до 20» 105 Па,
конструкционные материалы — устойчивы к
действию аммиака. Так как раствор поступает в насос
при температуре, близкой к температуре кипения,
имеется опасность кавитации. Введение
инертного газа в систему позволяет отказаться от насоса
для перекачивания раствора. Циркуляция
раствора между кипятильником и абсорбером
осуществляется посредством термосифонного
перекачивания. В докладе рассмотрены температурные^
эффекты в испарителе и абсорбере в зависи^
мости от тепловой нагрузки; показана связь^
между тепловой нагрузкой генератора и
характеристиками теплового насоса; приведена
зависимость коэффициента преобразования от
парциального давления (при увеличении парциального
давления он уменьшается). На основе анализа
преимуществ и недостатков двух систем — с
насосом для перекачивания раствора и с инертным
газом — сделан вывод о целесообразности
применения системы с инертным газом.
М. Ферм и др. (Швеция) экспериментально
исследовали девять установок, работающих от
различных источников низкопотенциального
тепла (окружающий воздух, грунт, подземные воды,
воды из озера) в целях сопоставления реальных
показателей эксплуатации с лабораторными и
расчетными показателями. Авторы привели ус-

редненные данные по расходу электроэнергии,
коэффициентам преобразования в зависимости
от различных факторов.
В Национальном институте исследований
Швеции, начиная с 1979 г., всесторонне
исследовано примерно 80 различных тепловых насосов.
В качестве источников тепла применяли
наружный воздух с температурой от —20 до +20 °С,
подземную воду с температурой от 4 до 20 °С,
тепло грунта от —10 до +15 °С. В докладе
приведены характеристики исследованных
тепловых насосов (коэффициент преобразования,
уровень шума и др.).
М. Колин (Швеция) рассмотрел работу
теплового насоса производительностью 18 МВт,
утилизирующего излишки тепла в виде пара
низкого давления, получаемого на сахарном заводе.
Пар, подогреваемый до 87—120 °С, используется
для обогрева жилых домов близлежащего к
заводу района. В тепловом насосе применен
Двухступенчатый турбокомпрессор, работающий
"на хладагенте R12. Турбина, генератор и
компрессор смонтированы на одной раме.
В Швеции наблюдается повышенный интерес
к большим теплонасосным системам в различных
отраслях промышленности. К. Мюнх свой доклад
посвятил крупным тепловым насосам,
работающим от различных источников тепла (наружный
воздух, сточные воды, низкопотенциальное тепло
промышленных производств). Он исследовал
установки одно- и двухступенчатого сжатия с
поршневыми и винтовыми компрессорами,
работающими на R12, и показал, что большое
влияние на эффективность тепловых насосов
оказывает выбор цикла. В докладе приведены
результаты сопоставления двигателей
(электрических и дизеля).
Специалисты из Италии Р. Лазарин, Л. Ро-
зетто и др. доложили о результатах исследований
абсорбционных тепловых насосов и привели их
расчетные характеристики по месяцам с октября
по апрель (температуры, тепловые нагрузки,
коэффициенты преобразования). Предпочтение
iiOiPITEHil
fell) 1143950 4E1) F25 D3/10, А23 В4/06 B1)
3675922/28-13 B2) 21.12.83 G1) Атлантический
научно-исследовательский институт рыбного
хозяйства и океанографии G2) И. А. Налетов,
Б. Н. Семенов E3) 621.59
E4) E7) СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПРОДУКТОВ, предусматривающий погружение
их в жидкий хладоноситель, в качестве
которого используют водный раствор хлористого
натрия, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса замораживания, в жидкий
хладоноситель барботируют хладагент, при этом
в качестве хладагента используют жидкий азот.
они отдали традиционным водоаммиачным и
бромистолитиевым машинам.
А. Пареши, М. Джентилини (Италия)
исследовали различные хладагенты для тепловых
насосов: R717 (аммиак), R12, R22, R502.
Экспериментальные данные подтвердили, что для
описания поведения хладагентов в циклах тепловых
насосов можно применять независимый
параметр — отношение давлений конденсации и
кипения. Установлены теоретические и
экспериментальные коэффициенты преобразования для
каждого из исследованных хладагентов. Более
высокие значения получены для R717, затем в
порядке снижения следуют R12, R22, R502.
Объемные характеристики компрессора при
работе на R22 оказались выше, чем при работе на
других хладагентах.
Анализ материалов, представленных на
комиссию Е2, свидетельствует о том, что применение
тепловых насосов обеспечивает снижение расхода
органического топлива на нужды
теплоснабжения и уменьшение загрязнения окружающей
среды.
Наибольшее распространение получили паро-
компрессионные и абсорбционные установки,
обладающие высокой энергетической
эффективностью. Степень их термодинамического
совершенства, оцениваемого коэффициентом
преобразования, в реальных условиях эксплуатации
находится в пределах 2,5—3,0.
Для бытовых потребителей применяются
главным образом парокомпрессионные тепловые
насосы с электроприводом.
В тепловых насосах находят применение
самые различные источники низкопотенциального
тепла (грунтовые воды, солнечная энергия,
тепло грунта и др.).
Материал подготовил
канд. техн. наук Л. Ф. БОНДА РЕ НКО
A1) 1143946 4E1) F25 В43/00, F28 G9/00 B1)
3513931/23-06 B2) 27.09.82 G1) Щахтинский
технологический институт бытового
обслуживания G2) Ю. К. Тябин, А. В. Кожемяченко,
В. В. Левкин, С. П. Петросов, А. П. Комов
E3) 621.574.715
E4) E7) СПОСОБ ОЧИСТКИ ВНУТРЕННИХ
ПОЛОСТЕЙ ГЕРМЕТИЧНОГО АГРЕГАТА
БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА путем промывки
очищаемых полостей жидким рабочим телом и
последующей их продувки, отличающийся тем,
что, с целью повышения его экономичности
путем сокращения времени очистки и расхода
рабочего тела, промывку и продувку
осуществляют одним рабочим телом соответственно в
жидком и парообразном состояниях и
дополнительно проводят регенерацию рабочего тела в
замкнутом цикле.
53

В СОЩШШЭТИЧЕОКИХ
СТРАНАХ
УДК 620.1.05:621.565.92
ТЕРМОБАРОКАМЕРА STBV 1000-IV
Г. АЙЗОЛЬД (ГДР)
Термобарокамера STBV 1000-IV,
выпускаемая машиностроительным заводом ФЕБ
«Нема» (ГДР), рассчитана на
поддержание параметров воздуха в широком
диапазоне: температур от —70 до +315 °С,
давлений от атмосферного до 200 Па. Это
позволяет применять ее для разнообразных
целей: изучения поведения материалов,
приборов, машин, биологических, медицинских,
химических объектов при постоянных или
переменных температурах и в вакууме,
выявления надежности и работоспособности
промышленных изделий в разных
климатических условиях, воздействия на объекты
(через специальные вводы в стенке
термобарокамеры) для придания им
определенных свойств и т. д.
Области применения термобарокамеры:
аэронавтика и космонавтика,
электротехника и электроника, машиностроение и
автомобилестроение, научное исследование
материалов, измерительная и испытательная
техника, технология.
Термобарокамера STBV 1000-IV
представляет собой компактный агрегат,
состоящий из четырех основных блоков:
полезного объема с вакуумной частью,
холодильного, энергетического и управления.
Блок полезного объема выполнен в
виде герметичного стального кожуха на
подставке со вставным ящиком из
нержавеющей стали. Кожух крепится к подставке
болтами. На кожух наварены профили
жесткости, которые воспринимают на себя
большие внешние нагрузки, возникающие при
вакууумном режиме.
Вставной ящик изолирован стекловолок-
нистыми матами. На боковых стенках
вмонтировано по одному радиационному
нагревателю.
Герметичная дверь имеет многослойное
остекление, через нее можно наблюдать за
испытываемыми объектами. Дверь
изолирована стекловолокнистыми матами.
Воздух всасывается на потолке
термобарокамеры и в зависимости от режима
работы (охлаждение или нагревание)
направляется в испаритель или конвективный
нагреватель, а затем снизу через
перфорированные донные листы подается внутрь
полезного объема.
Конвективный нагреватель находится в
промежуточном пространстве, перекрытом
задней стенкой полезного объема.
Испаритель изолирован от полезного объема,
а в режиме охлаждения его включают в
поток циркулирующего воздуха с помощью
регулируемых заслонок.
Герметичный кожух оснащен двумя
вводами для измерительных линий и
многоцелевыми вводами. Вводы для
измерительных линий содержат всего 24
электрических однопроводных ввода на 220 В.
Дальнейшие вводы любого вида можно встроить
в многоцелевые вводы.
Регулирующий прибор для
автоматического поддержания давления расположен
на правой боковой стенке блока
полезного объема.
Вакуумная часть включает пластинчато-
роторный вакуум-насос, вмонтированный в
подставку под герметичным кожухом,
измерительные приборы для регулирования и
регистрации вакуума и соединительные^
провода. ф
Холодильный блок объединяет
компрессоры, аппараты, регулирующую и запорную
арматуру. Холодильный цикл выбран
каскадным с хладагентами R22/R13.
К электрооборудованию относятся блок
управления, оснащенный элементами
микроэлектроники, а также специально
разработанный энергоблок.
Техническая характеристика
термобарокамеры STBV 1000-IV
Полезный объем, дм3
Диапазон температур (при
атмосферном давлении),
°С
Точность поддержания
температуры, °С
Диапазон давления, Па
Точность поддержания
давления (в зависимости от
диапазона работы), Па
Размеры полезного объема,
мм
ширина
глубина
высота
Необходимая площадка для
установки
термобарокамеры с проходами для
обслуживания, мм
1000
—70-Г-315
(кратковременно
достигается
—75°С)
±0,5
От атмосферного
до 200
(при сухой камере
и
соответствующем времени
вакуумирования
можно достигнуть
135 Па)
±1330^-±66,5
1160
1000
840
*
ширина
длина
Минимальная высота
щения, мм
поме-
Грузоподъемность днища
полезного объема,
кг/м2
Род тока
Напряжение, В
3300
5000
-4000
400
Трехфазный,
50
Гц, с нулевым
проводом
380±5%
54

Блок управления содержит следующие
основные элементы: электронные
регуляторы и защитные реле температуры,
контактные часы, самописец для температуры
и вакуума, кнопочные выключатели,
индикаторы повреждений и др.
Термобарокамера работает
автоматически. Она оснащена предохранительными
устройствами против превышения
максимально допустимых параметров.
В помещении, где устанавливается
термобарокамера, допускается температура
10—30 °С при ее работе и 5—35 °С при
простое, максимальная относительная
влажность 70% (при 30 °С).
Термобарокамеру можно пускать в
эксплуатацию почти без монтажных работ,
требуется только подключить воду и
электроэнергию.
Эксплуатационные достоинства камеры
STBV 1000-IV следующие:
большая гибкость благодаря
применению микроэлектроники;
самые разнообразные возможности
программирования и обработки данных;
высокая точность регулирования и
воспроизводимости выбранных параметров;
обеспечение оптимальных условий
испытаний, требуемых международными
стандартами;
высокая надежность в работе;
простота в обслуживании (обычный
контроль за режимом работы и
периодический технический осмотр);
уменьшенный на 10 дБ (А1) уровень
звуковой мощности.
Долголетний опыт специалистов
машиностроительного завода ФЕБ «Нема» в
разработке и изготовлении камер для имита-.
ции параметров окружающей среды
обеспечивает высокое качество нового
изделия.
УДК 725.355D30.2)
ХРАНЕНИЕ ФРУКТОВ В ГДР
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ С
РЕГУЛИРУЕМОЙ ГАЗОВОЙ
СРЕДОЙ
Ш. я. янюк
В настоящее время в ГДР общая
емкость холодильников для фруктов
составляет около 230 000 т. Основная часть их
(90 %) размещена в местах массового
произрастания плодов и принадлежит
кооперативам.
Для организации заготовок, хранения,
товарной обработки и реализации фруктов
(в основном яблок) в стране созданы
пять крупных комбинатов (в округах
Потсдам, Галле, Дрезден, Лейпциг и Эр-
фурт), в состав которых входят
современные холодильники емкостью от 10 000
до 30 000 т, имеющие камеры с
регулируемой газовой средой (РГС) и цехи товарной
обработки плодов.
В настоящее время общая емкость
камер с РГС составляет в ГДР более
130 000 т.
Концентрация крупных холодильников
в зонах выращивания плодов позволяет
успешно решать задачи снижения потерь
и сохранения качества продукции при
хранении, удлинения сроков хранения и тем
самым бесперебойного снабжения
населения плодами в течение года.
Исследования по хранению фруктов на
холодильниках в условиях РГС проводит
Научно-исследовательский институт
плодоводства в Дрезден-Пильниц.
Головной организацией по проекти*
рованию холодильников с РГС является
народное предприятие «Инженерное бюро
складского хозяйства» в Гросс-Люзевиц.
На холодильниках для фруктов камеры
с РГС занимают 60—65 % общей емкости.
Построен также ряд холодильников, на
которых предусмотрено хранение плодов
в РГС во всех камерах.
Оптимальные, наиболее
распространенные на холодильниках размеры камер с
РГС: 12X18, 12X24, 18X24 и 24X24 м.
Высота камер в чистоте около 8 м.
На холодильниках емкостью до 3000 т
емкость отдельных камер с РГС составляет
от 400 до 600 т, а на холодильниках
емкостью более 3000 т — от 750 до 1000 т.
Такие камеры считаются наиболее
удобными и экономичными в эксплуатации.
Для хранения яблок используют два
типа деревянных контейнеров: стандартный
размерами 1200X800X740 мм
вместимостью 240 кг и нестандартный со
стальной рамой размерами 1200ХЮ75Х770 мм
вместимостью 350 кг.
На большинстве новых холодильников
в штабель укладывают, как правило, девять
контейнеров по высоте. Для этого
минимальная высота камеры должна быть
7,8 м. Расстояние от потолка до верха
штабеля принимают 0,8—1,0 м для
обеспечения циркуляции газовой среды. По площади
камеры контейнеры устанавливают
вплотную без зазоров, а также без проездов
и проходов между ними. Расстояние от
штабелей до стен, у которых установлены
воздухоохладители, 1,5' м @,6 м до
воздухоохладителя), до противоположной стены
0,8 м, до боковых стен 0,6 м.
На длительное хранение в камеры с
РГС закладывают плоды, как правило,
предварительно отсортированные в садах.
Товарную обработку продукция проходит
перед ее реализацией.
Контейнеры наполняют плодами
непосредственно в саду (яблоки собирают
вручную), на платформах-автоприцепа'х
их доставляют к холодильнику, электро-
штабелерами снимают с платформ и
устанавливают в штабеля в камерах. Камеру
55

к моменту загрузки предварительно
охлаждают до температуры хранения плодов.
Продолжительность загрузки камер 3—
4 дня, охлаждения плодов до заданной
температуры хранения 4—5 дней.
Холодильные агрегаты работают в этот период
постоянно. После достижения требуемой
температуры они переключаются на
автоматический режим и работают циклично.
Предварительное охлаждение плодов в
специальных камерах не применяется.
Иногда практикуют промежуточное хранение
контейнеров с плодами на открытой
площадке, под навесом или в холодных
приемных помещениях склада, чтобы
использовать для охлаждения продукции ночные
пониженные температуры воздуха.
Контейнеры в этом случае складируют в камеры
в утренние часы.
Разгрузка камер длится обычно 10—
14 дней. Плоды направляют в цех товарной
обработки, где их сортируют, калибруют,
фасуют и упаковывают в тару или сетки для
розничной торговли.
Принятая технология
загрузки-разгрузки камер и товарной обработки плодов
предопределила выбор рационального с
точки зрения удобства выполнения
складских операций, сокращения транспортных
пробегов механизмов, планировочного
решения холодильников.
Все холодильники для фруктов строят в
ГДР одноэтажными. В последнее время
рекомендуется планировка здания с
расположением камер по обе стороны
центрального транспортного коридора,
сообщающегося с приемным отделением цеха товарной
обработки. Ширина коридора не менее
6 м, а для крупных холодильников — 9 м.
Каждая камера имеет две двери: одну для
загрузки непосредственно снаружи здания,
другую для разгрузки со стороны
транспортного коридора, что обеспечивает поточность
и ускоряет операции с грузами.
Для холодильников емкостью до 3000 т
применяется одно- или двухрядное
расположение камер вдоль цеха товарной
обработки.
В крупных цехах товарной обработки
предусматривают охлаждаемые
экспедиции для кратковременного хранения готовой
к отправке продукции.
Новые холодильники в ГДР строят в
основном только из легких металлических
конструкций (ЛМК) с ограждениями из
панелей типа «сэндвич». Емкость этих
холодильников сейчас составляет более
половины общей емкости холодильников для
фруктов.
На рисунке показано принципиальное
конструктивное решение здания
полносборного холодильника из ЛМК.
Несущий каркас здания наружный,
колонны металлические (реже
железобетонные). Несущая конструкция кровли
представляет собой преимущественно
стропильные фермы с параллельными поясами.
Модульный шаг колонн 6 м, пролет —
56 .
Конструктивное решение здания полносборного
холодильника из ЛМК:
/ — профилированный стальной настил; 2 — металлическая
стропильная ферма; 3 — потолочные панели «сэндвич»;
4 — стеновые панели «сэндвич»; 5 — металлическая опорная
колонна; 6 — защитный экран из профилированных
стальных листов; 7 — металлические прогоны; 8 — сетка для
защиты от птиц; 9 — железобетонный цоколь; 10 — чистый
пол; 11 — армированная бетонная стяжка; 12 —
газоизоляционный слой; 1.3 — теплоизоляция; 14 — пароизоляцион-
ный слой; 15 — бетонная подготовка; 16 — гравийная
подушка; 17 — грунт основания
максимально до 30 м. Стеновой каркас из
легких стальных ригелей.
Ограждающие конструкции здания
выполняют из панелей «сэндвич» с изоляцией
из вспененного пенополиуретана и
двусторонней металлической облицовкой из
оцинкованной стали с наружным
лакокрасочным покрытием. Панели имеют толщину
от 60 до 150 мм. Их устанавливают
вертикально без мостиков холода и крепя^
к ригелям и фермам. *Щ
Расчетный коэффициент
теплопроводности пенополиуретана 0,028 Вт/(м*К),
плотность 40 кг/м3.
Все стыки между панелями заделывают
пенополиуретаном, вспенивающимся между
стальными нащельниками.
Стеновые панели защищают в зоне
движения транспорта железобетонным цоколем
высотой 300—500 мм, который
одновременно используют для нижнего закрепления
панелей и обеспечения непрерывности
изоляционного контура при сопряжении
панелей с изоляцией пола.
Перегородки между камерами
выполняют из таких же панелей и закрепляют

к потолку и полу камер без промежуточных
опор.
Кровля, здания неутепленная из
стального профилированного настила типа «эко-
таль», преимущественно двускатная, с
уклоном от 5 до 10 % и наружным отводом
воды. В коньке кровли устраивают вытяжку
или устанавливают крышные вентиляторы
для вентиляции воздуха в межферменном
пространстве над потолочными панелями.
Наружные стены холодильных камер
защищают от солнечной радиадии,
воздействия наружных температур и ветровых
нагрузок экраном из профилированных
стальных листов «экоталь» (погодная
оболочка). Тем самым предотвращается
деформация панелей, сокращаются тепло-
ытитоки и инфильтрация воздуха в хо-
Рюдильные камеры.
Антикоррозийная защита стальных
конструкций предусматривается оцинковкой и
окраской. Широко используется
специальная коррозионностойкая сталь типа «кар-
тен».
При строительстве холодильников из
ЛМК значительно облегчается
герметизация камер с РГС — требуется
герметизировать только полы камер и стыки между
панелями. Этим объясняется резкое
увеличение в ГДР за последние годы емкости
холодильных камер с РГС.
Для обеспечения необходимой степени
герметичности все стыки панелей
проклеивают со стороны камер лентой «трилутен»
из алюминиевой фольги на двухслойной
основе из полихлорвиниловой и текстильной
тканей. Полы герметизируют листами
алюминиевой фольги, укладываемой сплошным
слоем по теплоизоляции пола с переходом
на стеновые панели на высоту защитного
цоколя.
Стыки панелей в перегородках между
камерами с РГС герметизируют лентой
«трилутен» только с одной стороны.
Опыт эксплуатации камер с РГС, в
которых стыки панелей проклеены
алюминиевой фольгой, показал, что степень
герметичности камер с течением времени
снижается. Это происходит вследствие
отслоения ленты от поверхности панелей,
особенно вблизи стыковочных швов, и
образования в этих местах воздушных
пузыри.
В камерах с РГС применяют
преимущественно одностворчатые откатные
изоляционные двери с ручным приводом. Для
герметизации дверного проема зачастую
используют в дополнение к основной двери
специальный откатной герметичный щит с
люком из оргстекла, устанавливаемый со
стороны камеры и уплотняемый
прижимными винтами.
Ввиду сложности эксплуатации такого
устройства в ГДР начали применять
теплогазоизоляционные откатные
одностворчатые двери. Размеры двери 2,4X3,0 м.
Изоляция из пенополиуретана толщиной
100 мм. Дверь герметизируют по контуру
резиновой прокладкой, прижимаемой к
дверной раме и полу винтами. Для прохода
персонала в камеру в дверь встроен люк,
в котором имеется смотровое окно для
наблюдения за образцами плодов в процессе
хранения.
Камеры испытывают на герметичность
избыточным давлением воздуха дважды:
до загрузки — для выявления и
устранения мест утечки газовой среды — и
после загрузки — для выявления реальных
режимов в камере и условий работы
оборудования.
Камера считается пригодной для
хранения плодов в субнормальных газовых
средах, если давление со 150 до 10 Па
снижается не менее чем за 14 мин, а для
хранения в нормальных газовых средах —
не менее чем за 7 мин.
При хранении плодов в РГС применяют
два способа регулирования газовых
режимов: одностороннее за счет дыхания
продукции (без специального оборудования)
и двустороннее — с помощью
генераторных или скруббирующих установок.
При одностороннем регулировании в
камерах создаются и поддерживаются
только нормальные газовые среды, в которых
суммарное содержание кислорода и
углекислого газа такое же, как в воздухе,
т. е. 21 %. Наиболее распространены
среды с содержанием кислорода 14—16 %,
углекислого газа — 5—7 % и азота — 79 %.
В период хранения регулируется только
концентрация углекислого газа: она
повышается за счет дыхания плодов или
снижается посредством дозированного подвода
в камеру наружного воздуха через дверной
люк.
При двустороннем регулировании в
камерах создают и поддерживают с помощью
специальных установок более эффективные
субнормальные газовые среды, в которых
суммарное содержание кислорода и
углекислого газа всегда ниже 21 %. Наиболее
распространены среды из 2—5 % кислорода
и 2—5 % углекислого газа (остальное —
азот).
Двустороннее регулирование
подразделяется на два вида: при первом нужный
режим создается за счет дыхания плодов,
а поддерживается скруббирующими или
газообменными диффузионными
установками, при втором режим и создается, и
поддерживается генераторами и
скрубберами.
В настоящее время преобладает
одностороннее регулирование газовых режимов,
двустороннее применяется пока лишь на
экспериментальном холодильнике емкостью
6000 т в Дрезден-Никерн, где работают
закупленные в СССР генераторные
установки УРГС-2Б, и в ряде холодильных
камер общей емкостью 4000 т,
обслуживаемых адсорберами, разработанными в ГДР.
Проведенные на холодильнике в
Дрезден-Никерн в сезон 1981/82 г. исследова-
57

ния показали, что наибольший эффект при
хранении яблок достигается двусторонним
регулированием газовых режимов (см.
таблицу) .
Способ регулирования
газовых режимов
Двусторонний (гене-
ратор+адсорбер)
Двусторонний
(только адсорбер)
Односторонний

Продол жи-
тель-
ность

хранения,
дней
310
277
229
Потери яблок, %
общие за
период хранения
от
усушки
4,64
3,82
4,90
от
порчи
1,36
1,34
2,93
сред-
1 день
0,19
0,19
0,34
Как видно из таблицы, двустороннее
регулирование режимов обеспечивает более
длительный срок хранения яблок при
меньших потерях. Однако широкое
распространение его на холодильниках ГДР пока
АЛЕКСЕЙ ПАВЛОВИЧ ШЕФФЕР
1 февраля 1985 г. скоропостижно
скончался член КПСС с 1948 г., доктор
технических наук, профессор Алексей
Павлович Шеффер.
А. П. Шеффер родился в 1905 г. в
Челябинске. В 1921 г. он поступил в
Самарский железнодорожный политехникум,
после окончания которого работал
помощником машиниста, а затем машинистом
паровоза при станции Бузулук Ташкентской
железной дороги. В 1928 г. закончил
Московский институт инженеров
транспорта.
Вся дальнейшая трудовая деятельность
А. П. Шеффера была связана с
холодильным хозяйством нашей страны.
Сначала А. П. Шеффер работал на
строительстве холодильника НКПС при
станции Ташкент прорабом, а позже
заместителем начальника строительства.
После службы в Красной Армии он работал
в строительно-монтажном тресте «Мясо-
хладстрой» старшим, а затем главным
инженером по монтажу оборудования;
в течение последующих десяти лет —
начальником холодильного отдела и
заместителем главного инженера Гипромясо.
В дальнейшем А. П. Шеффер возглавлял
Всесоюзную проектную контору «Хладо-
58
сдерживается отсутствием отечественного
оборудования и связанной с этим
необходимостью приобретать его по импорту.
Несмотря на общую тенденцию
применения двустороннего регулирования, в ГДР
еще широко развито строительство
холодильников с односторонним регулированием
режимов, поскольку такое хранение
эффективнее обычного холодильного хранения
(сокращение потерь при лучшем
сохранении качества плодов).
Оптимальная относительная влажность
газовой среды в камерах при хранении
всех сортов яблок рекомендуется в
пределах 90—95 %, кратность циркуляции
среды — 20 объемов незагруженной камеры
в час. Допустимые пределы колебаний
температурно-влажностных и газовых ре#*%
жимов: температуры ±0,5 °С, относитель-^Г
ной влажности ±2,5 %, концентрации
С02 и 02 ±0,5 %.
Положительный опыт широкого
внедрения в ГДР способа хранения фруктов в
промышленных холодильных камерах с
РГС подтвердил его высокую
эффективность.
промпроект»; был председателем
Технического совета Минмясомолпрома СССР.
С 1957 г. до ухода на пенсию в 1978 г.
А. П. Шеффер являлся руководителем
холодильной лаборатории ВНИИМПа.
Алексей Павлович проводил
разностороннюю научно-исследовательскую
работу, готовил научные кадры. Им
разработаны и внедрены в промышленность
прогрессивные способы охлаждения,
замораживания и размораживания мяса и
мясопродуктов, а также необходимое для
этого технологическое оборудование —
линии с мембранными
скороморозильными аппаратами, межпутевые
воздухоохладители для камер замораживания
мяса и др.
Работы лаборатории обобщены в
монографии «Интенсификация охлаждения,
замораживания и размораживания мяса»,
которая переведена на польский язык. |
С 1962 по 1972 г. А. П. Шеффер 6ыМ
членом и вице-президентом 4-й комиссии
Международного института холода, в
течение ряда лет являлся членом
редколлегии журнала «Холодильная техника».
За большой вклад, который внес
А. П. Шеффер в развитие холодильной
техники и технологии, он награжден
орденом «Знак Почета» и медалями, а также
золотыми и серебряными медалями ВНДХ
СССР.
Светлая память о А. П. Шеффере —
неутомимом работнике, крупном ученом и
скромном человеке — навсегда сохранится
в сердцах всех, знавших его.

новости w
ИНОСТРАННО!
ТЕХНИКИ
УДК 621.56/.57:664.8/.9
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ
МЕЖДУНАРОДНОГО ИНСТИТУТА
ГОЛОДА
ft 984, № 1)
Аккумулятор холода — средство повышения
энергетической эффективности установки
Описан аккумулятор холода (горизонтальный
или вертикальный бак), заполняемый водой или
эвтектическим раствором. При замораживании
хладоносителя в баке можно аккумулировать
до 325 МДж/м3. Подбором эвтектического
раствора можно поддерживать температуру
хладоносителя от —3 до-^38 °С (или О °С при
использовании воды). При этом компрессоры
работают с полной тепловой нагрузкой.
Использование аккумулятора эффективно в общем
энергетическом балансе предприятия.
Van Rijswijk F. G. W. Koeltech. KUmaat,
NL, 1983, № 4, 75—77.
Инфракрасные детекторы для определения тепло-
притоков и инфильтрации воздуха через
ограждения зданий холодильников
Потери холода через ограждения возрастают
при ухудшении качества теплоизоляции и
вследствие инфильтрации наружного воздуха.
В статье описан способ определения потерь
холода методами инфракрасного излучения и
термографии. При отсутствии источников обогрева или
охлаждения (солнечная радиация, ветер, дождь)
термография позволяет обнаружить места
повышенных потерь холода и выявить (а
следовательно, устранить) места инфильтрации воздуха.
Schurer К. Koeltech. KUmaat., NL, 1983, № 5,
96—98.
Комбинированное охлаждение — отопление в
производстве и обработке молока
На основе положений термодинамики
определены оптимальные технические решения по
экономичному применению теплонасосных уста-
|вовок. Приведены результаты расчетов
эффективности использования тепловых насосов для
приготовления ледяной воды, охлаждения камер,
а также расчетов стоимости установки для
конкретного предприятия. Показано
рациональное использование теплового насоса для
приготовления горячей воды на молочной ферме.
Schubert R. et. al. Luft-und Kaltetechnick,
DDR, 1983, № 2, 79—82.
Предварительное охлаждение тепличных овощей
Испытаны два туннеля для предварительного
воздушного охлаждения тепличных овощей:
в первом помещали в один ряд пять поддонов
и овощи охлаждали без орошения; во втором,
усовершенствованном, устанавливали в ряд
восемь поддонов и в дополнение к циркуляции
воздуха применяли орошение овощей водой из
пульверизаторов. Потери массы овощей во
втором туннеле были на 1—2 % меньше.
Испытания показали, что в туннелях с
принудительной циркуляцией воздуха овощи
охлаждаются в 4—10 раз быстрее, чем в
холодильных камерах. Причем охлаждение можно
ускорить, увеличив подачу воздуха;
продолжительность предварительного охлаждения составит
16—20 ч.
Irimia M. et al. Lucr. Stiint., Roumain, 1983,
153—169.
Распределительные холодильники в США
Распределительные холодильники являются
центральным звеном в холодильной цепи. На
них возложены две функции: хранение
скоропортящихся продуктов и проведение научных
исследований в целях лучшего сохранения
пищевых продуктов.
Освещена деятельность Международной
ассоциации владельцев холодильных складов и
Научно-исследовательского холодильного фонда.
Приведены статистические данные о емкости
холодильников и потреблении пищевых продуктов
в США за 1982 г. с перспективой на 1983 г.
Powell R. M. Quick frozen Foods, USA, 1983,
№ 4. 84, 86, 88.
Увеличение срока хранения охлажденного мяса
Орошение туш говядины и баранины
распыленным водным раствором, состоящим из
2 % ацетиловой, 1 % молочной, 0,25 % лимонной
и 0,1 % аскорбиновой кислот (остальное — вода),
как показал эксперимент, позволяет хранить
охлажденное мясо при повышенных
температурах от 7 до 10 °С. Обработанные туши имели
значительно меньшую бактериальную обсеме-
ненность, чем контрольные. При этом
наблюдался эффект избирательного ингибирования
энтеро- и колиформных бактерий.
Osthold W. et al. Fleischwirtschaft, Allemand,
1983, № 4. 603—605.
Перевозка экспортных тепличных томатов в
авторефрижераторах с модифицированной
газовой средой
Отмечены следующие достоинства перевозок
тепличных томатов в авторефрижераторах с
модифицированной газовой средой: увеличение
грузовой емкости рефрижераторов, что снижает
стоимость перевозок на 15—16 %, улучшение
циркуляции воздуха, обеспечивающее равномерное
охлаждение продукта в процессе
транспортировки. При изучении качества перевозимых
томатов установлено, что использование жидкого
азота замедляет пигментацию и их созревание.
Cernat R. et al. Lucr. Stiint., Roumain, 1982.
329—334.
Эксплуатация европейских холодильников
Приведены статистические данные за период
1976—1981 гг.
Отмечено, что в настоящее время
небольшие специализированные холодильники
становятся нерентабельными. Поэтому выгоднее
арендовать холодильные камеры.
Установлено, что существует корреляция
между экономическим развитием стран и
потреблением быстрозамороженных продуктов и
мороженого.
Persson P. О. auick frozen Foods, USA, 1983,
M 4. 88—98.
59

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
УДК 663.674.002.4@83.75)
НОВЫЕ НОРМЫ РАСХОДА
ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ
МАТЕРИАЛОВ В ПРОИЗВОДСТВЕ
МОРОЖЕНОГО
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, О. С. БОРИСОВА,
А. А. ТВОРОГОВА, О. В. УСТИНОВА
С 1 июля 1985 г. вводятся в действие
новые нормы расхода вспомогательных
материалов, химикатов, моющих и
дезинфицирующих средств, инвентаря для мойки
оборудования, упаковочных материалов и
тары при производстве мороженого,
утвержденные совместно Министерством мясной
и молочной промышленности СССР и
Министерством торговли СССР.
Утверждены также инструкция по применению норм
и инструктивные указания по снижению
расхода материалов.
Разработка новых норм объясняется
тем, что за последнее десятилетие в
производстве мороженого произошли коренные
изменения. Возросли концентрация
производства и мощность предприятий,
внедрены новые виды оборудования. Для
выработки мороженого в брикетах на вафлях почти
на всех предприятиях используются линии
М6-ОЛБ, успешно заменившие линии ОЛБ
с расфасовочно-упаковочными автоматами
ОАМ и принципиально от них
отличающиеся. Заменены на более производительное
оборудование сундучные эскимогенераторы.
Повсеместно демонтированы устаревшие
карусельные экскимогенераторы ОГЭ.
Широко применяются
высокопроизводительные линии с импортными эскимогенерато-
рами «Ролло» и «Дерби»,
предназначенные для выработки мороженого на палочке
по 100 г. Внедряются линия «Бенхил»
для выработки мороженого в брикетах по
250 г, автомат «Бенхил» для расфасовки
мороженого в стаканчики, автомат «Кет-
ридж-Пак» для упаковки мороженого в
полиэтиленовую пленку. Эксплуатируются
отечественные линии М6-ОЛЕ (брикеты по
100 г) и М6-ОЛД (брикеты по 250 г).
Московским хладокомбинатом № 8 на
модернизированной линии ФАМ освоен
выпуск мороженого во взбитой глазури.
Переоснащение предприятий позволило
расширить ассортимент выпускаемой
продукции. Появились новые упаковочные
материалы, моющие и дезинфицирующие
средства. По этим причинам действующие
нормы расхода вспомогательных
материалов устарели.
Новые нормы разработаны
лабораторией технологии мороженого ВНИКТИхо-
лодпрома.
Экспериментальная часть работы
выполнена сотрудниками лаборатории на
11 предприятиях Минмясомолпрома СССР
и 9 предприятиях Минторга СССР, а
также работниками некоторых предприятий
Росмясомолторга, Минторга СССР и
предприятиями Минмясомолпрома СССР по
методике ВНИКТИхолодпрома. При
разработке норм использованы отчетные данные о
фактических расходах материалов на 115
предприятиях Минмясомолпрома СССР и
Минторга СССР за последние 4—5 ле&
данные Центрального технологического про-
ектно-конструкторского бюро
Минмясомолпрома Латвийской ССР и Московского
хладокомбината № 8 о нормировании
расхода таро-упаковочных материалов, не
предусмотренных действующими нормами.
Новые нормы и инструктивный материал
изложены в виде пяти приложений к
приказу об их утверждении: приложение 1 —
нормы расхода текстиля, материалов для
смазывания форм при выпечке вафельной
продукции и химикатов для проведения
анализов, приложение 2 — нормы расхода
моющих и дезинфицирующих средств,
инвентаря для мойки оборудования,
приложение 3 — нормы расхода упаковочных
материалов и тары, приложение 4 —
инструкция по применению новых норм,
приложение 5 — инструктивные указания
по снижению расхода материалов.
Нормы расхода материалов для
смазывания форм туннельных печей,
автоматов А2-ОВА и другого оборудования для
производства вафельной продукции
разработаны впервые. На 1 т изготовленной
вафельной продукции установлена норма
расхода пчелиного воска и пищевого
парафина в количестве 1,5 кг. При
отсутствии воска и парафина допускается
применять свиной или говяжий жир —
2,0 кг/т, масло подсолнечное, хлопковое
рафинированное, соевое и коровье
топленое — 2,5 кг/т.
Впервые разработаны нормы расход»
химикатов для определения сахара в мо^
роженом йодометрическим и
поляриметрическим методами.
В нормы не включен расход этилового
спирта для химических и
микробиологических анализов, так как он установлен
специальными приказами
Минмясомолпрома СССР и Минторга СССР,
действующими на предприятиях указанных министерств.
Нормы расхода моющих,
дезинфицирующих средств и инвентаря для мойки
оборудования дифференцированы для четырех
групп предприятий в зависимости от их
годового объема производства мороженого:
до 500 т; 500,1—2000; 2000,1—5000 и свыше
60

5000 т. Расход кальцинированной соды на
I т мороженого предусмотрен
соответственно 2,8; 1,3; 1,1 и 0,8 кг при прежней
норме 1,2 кг, хлорной извести —
соответственно 0,7; 0,6; 0,5 и 0,4 кг при прежней
норме 0,7 кг.
^ Введены нормы расхода новых
эффективных комбинированных моющих средств
«Триас-А» и «Вимол», широко
используемых на предприятиях молочной
промышленности. В состав этих моющих средств
входят 1—2,5 % поверхностно-активных
веществ, 50 % кальцинированной соды,
13—15 % триполифосфата натрия, 15—
20 % силиката натрия, 10 % сульфата
натрия. Моющее средство «Вимол»
предназначено для циркуляционной и ручной
^юйки молочного оборудования, изготов-
¦нного из различных металлов, а также
всевозможной тары, моющее средство
«Триас-А» — для ручной мойки молочного
оборудования и тары, выполненных из
любого материала, применяемого в
молочной промышленности. Концентрация
растворов новых моющих средств
составляет 0,3—0,5 %, в то время как
традиционно используемой кальцинированной соды
1,0-1,5% [1, 3].
Для мойки пастеризационно-охладитель-
ных установок применяют смесь из
каустической соды, тринатрийфосфата и жидкого
стекла. По рекомендации ВНИМИ и
МТИММПа [2], установлено новое
соотношение компонентов этой смеси (см.
таблицу).
Компонент
смеси
Натр едкий
технический (каустическая
сода)
Тринатрийфосфат
технический
Жидкое натриевое
стекло
Массовая доля, %
по новым
нормам
47
28
25
по
действующим нормам
1,3
86,2
12,5
При отсутствии тринатрийфосфата или
жидкого натриевого стекла разрешается
Я^олнительно применять для
приготовления моющего раствора каустическую или
кальцинированную соду. Первую добавляют
в том же количестве, что и
отсутствующий компонент, а вторую — в полуторном
количестве.
Изменены в соответствии с требованиями
инструкции по санитарной обработке
оборудования на предприятиях молочной
промышленности [3] нормы расхода азотной
и сульфаминовой кислот. Расход азотной
кислоты увеличен, а сульфаминовой, более
дорогой,— уменьшен.
Расширен перечень инвентаря для мойки
оборудования.
Для облегчения пользования нормами
расхода упаковочных материалов и тары
составлены две таблицы-указателя
размещения норм расхода в зависимости от вида
фасовки мороженого. Кроме того, введена
сквозная по всем таблицам нумерация позиций.
В целях исключения многократного
повторения ссылки на стандарты и
технические условия на все таро-упаковочные
материалы, упоминаемые в нормах,
приведены в одной таблице.
По этой же причине в таблицу расхода
таро-упаковочных материалов в
зависимости от вида и массы фасовки не
включены общие для всех фасовок картонные
ящики, ярлыки, клеевая лента и т. д. Их расход
указан в двух отдельных таблицах —
применительно к упаковке мороженого в
картонные ящики и контейнеры.
Существенно увеличено число
разновидностей ящиков по массе упаковываемого
в них продукта. Так, если в действующих
нормах для каждого вида фасовки указаны
одна-две разновидности ящиков, а расход
клеевой ленты, ярлыков, клея и т. д.—
в большинстве случаев применительно
только к какому-то одному ящику, то в новых
нормах приведены 16 разновидностей
ящиков в зависимости от массы упакованного
в них мороженого, при этом для всех
разновидностей предусмотрен расход и
остальных материалов.
В новых нормах дан расход
упаковочных материалов при упаковке
мороженого в контейнеры вместимостью 10, 15,
20 и 25 кг (в действующих нормах
предусмотрен только контейнер
вместимостью 20 кг). В случае, если масса
мороженого в ящике или контейнере не
совпадает с указанной в нормах, расход
таро-упаковочных материалов определяется
расчетным путем.
Пример расчета приведен в инструкции
по применению норм. Разработаны нормы
расхода картонных ящиков, бывших в
употреблении.
В отдельной таблице приведен расход
крышечек для мороженого в бумажных
и вафельных стаканчиках.
В дополнение к нормам расхода
упаковочных материалов для мороженого в
бумажных стаканчиках по 100 г
разработаны нормы для такой продукции по
125, 130 и 145 г.
В виде таблиц представлены расходы
материалов при производстве весового
мороженого в металлических гильзах и
картонных ящиках с полиэтиленовыми
вкладышами. При этом предусмотрены фасовка
мороженого в ящики по 5, 6, 7, 8,9 и 10 кг,
а в гильзы — по 8 и 10 кг.
Объединены в одну таблицу нормы
расхода таро-упаковочных материалов для
тортов из мороженого по 0,5 и 1 кг и вновь
разработанные нормы для тортов из
мороженого по 2 кг.
В новых нормах не приведены размеры
61

этикеток для фасованного мороженого,
вырабатываемого на поточных линиях
разных марок, так как они указаны в
технической документации на эти линии.
Расход материалов предусмотрен или в
штуках, или в килограммах (в
действующих нормах, как правило, и в штуках, и в
килограммах). Так, расход этикеток,
ярлыков, бумажных крышечек, оберточной
бумаги приведен только в килограммах.
Установлены нормы расхода таро-упа-
ковочных материалов при производстве
фасованного мороженого на поточных
линиях М6-ОЛБ, М6-ОЛЕ, М6-ОЛД, Мб- ОЛВ,
«Бенхил», «Кетридж-Пак», «Ролло-20»,
«Ролло-27», «Ролло-32».
Расширен перечень упаковочных
материалов для выстилки ящиков и
контейнеров, для завертки палочек, а также
перечень материалов для изготовления
крышечек на стаканчики.
В перечень необходимых таро-упаковоч-
ных материалов внесен шпагат для обвязки
ящиков (при отсутствии клеевой ленты).
Впервые введены нормы расхода таро-
упаковочных материалов при производстве
мороженого в стаканчиках из полистирола.
В целях обеспечения более надежной
сохранности мороженого, упакованного в
картонные ящики, предусмотрена оклейка
их двумя бандеролями, изготовленными
как из бумаги-основы для клеевой ленты
массой 1 м2 80 г, так и из клеевой ленты
массой 1 м2 по 125 г. В соответствии с
действующими нормами ящики из
гофрированного картона оклеивали одной
бандеролью из клеевой ленты.
Выявленные в процессе проведенных
исследований предпосылки к более
экономному использованию материалов позволили
рекомендовать следующее (рекомендации
изложены в инструктивных указаниях по
снижению расхода материалов):
обеспечить надлежащие
транспортировку, хранение и использование строго по
назначению вспомогательных материалов,
моющих и дезинфицирующих средств,
инвентаря для мойки оборудования,
упаковочных материалов и тары, широко
используя опыт передовых предприятий;
систематически контролировать качество
поступающих материалов, добиваться
получения от фабрик-поставщиков комлект-
ных и соответствующих технической
документации изделий из бумаги, картона и
других материалов, а также химикатов,
моющих и дезинфицирующих средств;
для смазывания форм печей при
производстве вафель использовать
преимущественно воск и парафин, сводя к минимуму
применение пищевых жиров и
растительных масел;
в целях снижения расхода кальцини
рованной соды при мойке оборудования
шире использовать новые эффективные
моющие средства щелочного действия
«Триас-А» и «Вимол»;
чтобы исключить потери таро-упако-
вочных материалов вследствие
нестабильной работы оборудования, систематически
проводить его профилактический осмото
и ремонт; -Щк
расширить повторное использование
(после соответствующей санитарной
обработки) ящиков из гофрированного картона
для упаковки мороженого.
Выявленные в процессе проведенной
экспериментальной работы возможности
снижения расхода моющих и
дезинфицирующих средств, марли, таро-упаковочных
материалов нашли отражение в новых
нормах. Расход основных моющих и
дезинфицирующих средств снижен на 10—30 %,
марли — на 17—25 %, таро-упаковочных
материалов — на 2—11 %.
Расчетный экономический эффект от
внедрения новых норм составляет 2,5 млн.
руб. в год.
Список использованной литературы
КАлагезян Р. Г. Моющие и
дезинфицирующие средства в молочной
промышленности.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1981.— 163 с.
2. Зол от и н Ю. П. Циркуляционная мойка
молочного оборудования.— М.: Пищепромиз-
дат, 1963.— 88 с.
3. Инструкция по санитарной обработке
оборудования на предприятиях молочной
промышленности.— М.: ЦНИИТЭИмясомдо
пром СССР, 1979.— 58 с. gjt
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.577:621.565.94.001.24
Выбор оптимальных температурных напоров
в теплообменниках теплонасосной установки.
ПРОЦЕНКО В. П., КОВЫЛКИН Н. А.
«Холодильная техника», 1985, № 6.
Приведены зависимости для вычисления
оптимальных температурных напоров в теплооб-
менных аппаратах теплонасосной установки.
С помощью полученных формул можно
оценивать технико-экономические характеристики теп-
^онасосных установок в процессе их проекти-
РРвания и выбирать варианты по минимуму
приведенных затрат.
Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 621.514.54.041.001.5
Исследование рабочего процесса холодильного
винтового компрессора сухого сжатия.
НОСКОВ А. Н., САКУН И. А., ПЕКАРЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1985, № 6.
Предложен метод расчета рабочего процесса
холодильного винтового компрессора сухого ежа-,
тия, учитывающий изменение массы рабочего
вещества в процессе сжатия реального газа и
динамику изменения зазоров между рабочими
деталями компрессора. Приводится пример
расчетной и экспериментальной диаграмм.
Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
УДК 725.355D30.2)
Хранение фруктов в ГДР на холодильниках
с регулируемой газовой средой. ЯНЮК В. Я.
«Холодильная техника», 1985, № 6.
Проанализированы основные тенденции хранения
плодов (преимущественно яблок) на
холодильниках ГДР. Отмечены основные
объемно-планировочные и конструктивные решения зданий
холодильников. Рассмотрены способы обеспече-
оптимальных газовых режимов в камерах,
лица 1. Иллюстрация 1.
УДК 621.565.94
Промежуточный охладитель-термопрессор для
агрегата АД260. ЖИВИЦА В. И., КО ГУТ В. Е.,
КОРОБАНЬ И. А. «Холодильная техника», 1985,
№ 6.
Изложен опыт применения на Харьковском
мясокомбинате промежуточного охладителя-термо-
прессора для агрегата АД260. Приведены чертеж
проточной части и схема включения охладителя-
термопрессора. Описан опыт его эксплуатации.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК 620.1.05-52:621.565.92
Автоматизированная установка для испытания
бытовых двухкамерных холодильников. БОШЕР-
НИЦАН В. А., БЕСПАЛОВ И. Н.
«Холодильная техика», 1985, № 6.
Описана автоматизированная установка для
испытания бытовых двухкамерных холодильников
на теплопроходимость и холодопроизводитель-
ность с применением специализированного
программируемого микрокалькулятора. Приведены
функциональная схема установки и блок-схема
программы.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.564.004.12.001.24
Методика расчета теплофизических свойств хла-
доносителей по ограниченным данным.
ГРОМОВ М. А., ГЕРШЗОН М. Д.
«Холодильная техника», 1985, №6.
На примере различного типа хладоносите-
лей — нормальных жидкостей (R30) и
ассоциированных (NaCl, СаС12) — дана методика
расчета коэффициентов теплопроводности и
температуропроводности. За основу взято уравнение
Предводителева — Варгафтика.
Таблиц 4. Список литературы — 7 названий.
УДК 725.355:621.565.94
Охлаждающие батареи из стеклянных труб в
типовых низкотемпературных холодильниках.
КОГАН Б. Н., ФЕРДМАН И. А. «Холодильная
техника», 1985, № 6.
Освещен вопрос использования стеклянных труб
для изготовления охлаждающих батарей в
низкотемпературных холодильниках. На примере
холодильника емкостью 125 т показаны проектные
решения системы охлаждения.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список
литературы — 2 названия.
УДК 664.9.037:629.463.124
Условия перевозки скоропортящихся грузов
в вагонах-термосах. КРУТОВА Е. А.
«Холодильная техника», 1985, № 6.
Разработаны условия перевозки
скоропортящихся грузов в новом виде изотермического
подвижного состава — вагонах-термосах, не
имеющих приборов охлаждения и отопления. Проведен
отбор конкретных грузов, которые можно
перевозить в вагонах-термосах. Установлены
расчетным путем температуры грузов, с которыми они
должны предъявляться к перевозке, и предельные
сроки перевозки в зависимости от температур
наружного воздуха.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.
63

УДК 621.564:621.565.92.012.041-213.3
Целесообразность применения неазеотропной
смеси хладагентов в холодильных агрегатах с
герметичными компрессорами. ДМИТРИЕВ В. И.,
КОЗМЕСКУ Ю. А., СИНЕГУБ В. А.
«Холодильная техника», 1985, № 6.
В процессе испытаний на калориметрическом
стенде герметичного компрессора и
морозильника с таким же компрессором при работе их
на однокомпонентном хладагенте R502 и на
неазеотропной смеси R502 и R113 установлено,
что применение смеси позволяет улучшить
охлаждение обмотки электродвигателя и
уменьшить перегрев всасываемых паров, а
следовательно, улучшить теплоэнергетические
показатели компрессора и морозильника.
Оптимальная концентрация R113 в смеси 10—15 %.
Иллюстраций 4. Список литературы — 5
названий.
УДК [628.84:536.24] :629.114
К выбору систем кондиционирования воздуха
в кабинах управления строительных и дорожных
машин. ТОЛСТЫХ В. В., ДЖУНЬ В. А.,
ЯШИН В. А., ГАВЕЛЯ И. В. «Холодильная
техника», 1985, № 6.
Проанализирована эффективность применения
в кабинах управления строительных и дорожных
машин разных систем кондиционирования
воздуха: конвективной (КС), радиационной (PC)
и радиационно-конвективной (РКС) с
совмещенными и раздельными радиационным и
конвективным элементами. Сравнение показало, что
коэффициент эффективности выше у
раздельной РКС.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список литературы —
2 названия.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова (зам.
ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук,
проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко,
В. М. Шавра
Художественно-технический редактор С. А. Калустова
Корректор Н. Я. Туманова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал
«Пищевая и перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 17.04.85. Подписано в печать 16.05.85. Т-08791. Формат 70X108 1/16. Высокая печать.
Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,03. Тираж 10 860 экз. Заказ 1017.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142S00, г. Чехов Московской области