ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
'" техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Гогадзе Г. Д. Развитие холодильного хозяйства
Грузинской ССР 2
Попова В. Я., Эйдельман Е. В. Комплексная программа
стандартизации бытового холодильного оборудования 5
Курылев Е. С, Лукьянов Г. Д., Мачулин В. И.
Повышение эффективности насосно-циркуляционных систем
охлаждения с верхней подачей аммиака 8
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Хоштария А. Г.
Тепловой насос на фреоне-142 для сушки чая 11
Дьячков Ф. Н. Экспериментальное определение
эффективности оребрения при внутритрубном кипении фреона-22 13
Земсков Б. Б., Данилова Г. Н., Азарсков В. М.,
Малышев А. А., Городничев А. А. Исследование
теплообмена в модели пластинчатого испарителя ленгочно-по-
точного типа 18
Камовников Б. П., Бражников А. М. Количественная
оценка качества сублимационных установок 23
Рамзаев А. П., Череваткин В. Ф. Результаты исследования .
шероховатости деталей пар трения компрессоров
ДХ2-1010 26
Тихомиров В. А. Способы снижения шума холодильных
шкафов со встроенными агрегатами с принудительным
воздушным охлаждением конденсатора 27
Рикберг А. Б., Кацен А. Д., Колотилов Н. Н. Установка
для изучения совместного воздействия ультразвука и
низких температур на биологические материалы 32
Эрлихман В. Н., Ионов А. Г. Теплофизические
характеристики блоков рыбы 34
Сивачева А. М., Буланов Н. А., Кашу к В. Ф., Карих Т. М.,
Палубец А. М. Совершенствование способов
охлаждения мяса птицы 37
Приветствуем старейшего сотрудника ВНИХИ Зою
Зиновьевну Бочарову 40
ОБМЕН ОПЫТОМ
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Техническое
обслуживание торгового холодильного оборудования и малых
холодильных установок 41
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Моисеева Е. Лм Буканова А. А., Дербинова Э. С,
Аверина А. А. Роль микробиологического контроля
производства мороженого в повышении его качества 46
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 48, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 50
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр «НТК-77» (наука,
техника, качество) 52
ХРОНИКА
Конференция по холодильной технике и технологии
в г. Таллине 54
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Гачилов Т. С, Иванова В. С. Исследование теплообмена
со стороны воздуха оребренных воздухоохладителей 55
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Бухтер Е. 3., Попов А. Е. Аммиачные турбокомарессор-
ные агрегаты 60
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Gogadze G. D. Development of Refrigerating Economy
of Georgian SSR 2
Popova V. Y., Eidelman E. V. Complex Program of Stan-
dartization of Household Refrigerating Equipment 5
Kurylev E. S., Lukyanov G. D., Machulin V. I. Increase of
Effectiveness of Pump-Circulation Cooling Systems
With Top Feed of Ammonia 8
Gomelaury V. I., Vezirishvili O. S., Khoshtariya A. G.
Freon-142 Heat Pump for Drying Tea 11
Dyachkov F. N. Experimental Determination of Finning
Effectiveness at Intertubular Boiling of Freon-22 13
Zemskov В. В., Danilova G. N., Azarskov V. M., Maly-
shev A. A., Gorodnichev A. A. Investigation of Heat
Exchange in Model of Plate Band-Flow Evaporator 18
Kamovnikov B. P., Brazhnikov A. M. Quantitative
Estimation of Quality of Sublimating Plants 23
Ramzayev A. P., Cherevatkin V. F. Results of
Investigating Roughness of Parts of Rubbing Pairs in
Compressors DX2-1010 26
Tikhomirov V. A. Methods of Reducing Noise in
Refrigerated Cabinets With Built- in Units With Forced
Air Cooling of Condenser 27
Rickberg А. В., Katsen A. D., Kolotilov N. N. Plant for
Investigating Joint Action of Ultrasound and Low-
Temperatures on Biological Materials 32
Erlikhman V. N., Ionov A. G. Thermophysical
Characteristics of Fish Blocks 34
Sivacheva A. M., Bulanov N. A., Kashchuk V. F., Ka-
rikh T. M., Palubets A. M. Improvement of
Methods of Chilling Poultry Meat 37
Greetings to Oldest Scientific Worker of VNIKHI
Zoya Zinovyevna Bocharova 40
PRACTICE EXCHANGE
Andrachnikov E. I., Kaplan L. G. Maintenance of
Commercial Refrigerating Equipment and Small Refrigerating
Plants 41
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Moiseyeva E. L., Bukanova A. A., Derbinova E. S., Ave-
rina A. A. Role of Microbiological Control in Ice
Cream Production to Increase Its Quality
NEW INVENTIONS
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology
In Scientific Technical Society of Food Industry
All-Union Social Review «NTK-77» (Science, Engineering,
Quality)
MISCELLANY
Conference on Refrigerating Engineering and Technology
in Tallinn
IN SOCIALIST COUNTRIES
Gachilov T. S., Ivanova V. S. Investigation of Heat
Exchange on Air Side in Finned Air Coolers
46
48, 62
REFERENCE
Bukhter E. Z.,
Units
SUMMARIES
DATA
Popov A. E.
Ammonia Turbocompressor
50
52
54
55
60
63
© Издательство «Пищевая пр -тленность», «Холодильная техника», 1977 г.
1

РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
УДК 621.565.92:658.5
Комплексная программа стандартизации бытового
холодильного оборудования
В. Я. ПОПОВА, Е. В. ЭИДЕЛЬМАН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
нормализации в машиностроении
XXV съезд КПСС выдвинул задачу неуклонно
увеличивать производство товаров народного
потребления. р'
Среди электробытовых машин и приборов,
выпускаемых для населения страны, одно из
первых мест занимают бытовые холодильники.
В настоящее время годовой выпуск бытовых
холодильников достигает 5,8 млн. шт. Однако
наряду с развитием их производства
существенно возрастают требования к качеству.
В целях повышения технического уровня
холодильников и унификации их узлов и деталей
Головное конструкторско-технологическсе бюро
(ГКТБ) при Минском заводе холодильников,
которое является головной организацией по
проектированию бытовых холодильников и
компрессоров, еще в 1969 г. разработало
унифицированный ряд бытовых холодильников.
Весь ряд построен на двух основных моделях,
которые являются базовыми в своей группе.
Необходимый полезный объем других
холодильников достигается путем изменения еысоты.
Такое построение ряда дает большой эффект
унификации: в пределах одной группы— до
75 и между группами-—25%. Этот ряд
холодильников был положен в основу
разработанного стандарта. !
В 1970 г. ВНИХИ совместно с ВНИЭКИЭМП
и Минским заводом холодильников был
разработан, а Госстандартом СССР утвержден ГОСТ
16317—70 «Холодильники бытовые
электрические», сыгравший большую роль в повышении
качества и росте производства холодильников в
стране.
С введением в 1971 г. этого стандарта были
аннулированы многочисленные технические
условия на изготовление бытовых холодильников
и были установлены параметры, технические
требования, правила приемки и методы
испытаний, что дало возможность проводить единую
техническую политику на всех заводах,
независимо от их ведомственной подчиненности.
Одновременно с разработкой стандарта на
бытовые холодильники был разработан и
утвержден ГОСТ 17008—71 «Компрессоры
фреоновые герметичные для бытовых
холодильников», которые являются основным
комплектующим изделием для холодильников.
Заводами Минлегпищемаша и других
министерств, выпускающих холодильники, была
проделана большая работа по внедрению ГОСТ
16317—70, ГОСТ 17008—71 и повышению
качества, надежности, улучшению внешнего вида
и отделки холодильников. В результате ряд
моделей холодильников был удостоен
государственного Знака качества, в том числе
холодильники «Минск-5», «Минск-6», а затем «Минск-10»
и «Минск-11» (Минского завода холодильников);
«Бирюса-2», а затем «Бирюса-5» и «Бирюса-6»
(Красноярского машиностроительного завода) и
холодильники, выпускаемые Московским
автомобильным заводом им. И. А. Лихачева.
Холодильники с государственным Знаком
качества имеют температуру в
низкотемпературном отделении ¦—12°С и ряд элементов
комфортности. Так, в холодильниках «Бирюса-5» и
«Бирюса-6» предусмотрено полуавтоматическое
оттаивание испарителя, в холодильнике «ЗИЛ»
имеется возможность лево- и правостороннего
открывания двери и установки полок на любой
высоте, значительно снижен уровень шума (с 45
до 38 дБ А).
Однако технический уровень большинства
моделей холодильников существенно не
изменился. В основном холодильники выпускаются
объемом до 200 дм3 с температурой в
низкотемпературном отделении —6СС и без элементов
комфортности.
В связи с этим перед заводами поставлена
задача поставки холодильников новых
конструкций, вписывающихся по своим размерам и
оформлению в интерьер кухонной мебели, с
улучшенной отделкой видовых деталей, с элементами
повышенной комфортности.
Все эти вопросы могут быть решены только
комплексно, так как технический уровень и
качество холодильников определяются прежде все-
5

го уровнем комплектующих изделий. Анализ
рекламаций, полученных Минским заводом
холодильников за 1975 г., показал, что из общего числа
принятых рекламаций 85% отнесены на
комплектующие изделия и материалы.
В соответствии с постановлением ЦК КПСС
и Совета Министров СССР «О развитии в 1976—
1980 годах производства товаров массового
спроса и о мерах по повышению их качества» в 1977 г.
будут созданы программы комплексной
стандартизации важнейших видов товаров
народного потребления, причем в целях повышения
их качества и обеспечения унификации и
взаимозаменяемости узлов и деталей для технически
сложных машин и приборов будут разработаны
и пересмотрены взаимоувязанные стандарты и
технические условия на готовую продукцию,
комплектующие изделия, сырье, материалы и
оборудование, а также на методы и организацию
подготовки производства, проведения испытаний
и контроля, упаковки, хранения,
транспортировки, эксплуатации и ремонта этих изделий.
Минлегпищемаш уже разработал, а
Госстандарт СССР утвердил программу комплексной
стандартизации холодильников, которая будет
реализована в текущей пятилетке.
Программа состоит из двух частей. Первая
часть предусматривает разработку
государственных и отраслевых стандартов, а также
другой нормативно-технической документации,
необходимой для изготовления холодильников и
морозильников. Установлены сроки разработки
каждого документа и важнейшие параметры,
обеспечивающие выпуск холодильников и
морозильников современного технического уровня.
Например, программой намечено создание
Государственного стандарта на бытовые
морозильники, которые в текущей пятилетке должны быть
освоены отечественной промышленностью.
Планируется предусмотреть в этом стандарте
выпуск ряда морозильников с объемом от 80 до
400 дм3 и с температурой до —24°С.
Программой намечена также разработка
стандарта на автомобильные холодильники. Это
вызвано значительным ростом производства в
стране легковых автомобилей и продажи их
населению, развитием автотуризма и, следовательно,
возникшей потребностью оснащения этих
автомобилей компактными холодильниками,
работающими от аккумулятора.
Вторая часть программы состоит из заданий
министерствам-смежникам на разработку и
пересмотр технической документации на
важнейшие комплектующие изделия и материалы,
необходимые для изготовления холодильников.
Минприбор должен освоить и наладить
производство надежных элементов автоматики,
необходимых для управления процессами автома-
6
тического оттаивания испарителей
холодильников.
Минэлектротехпром должен освоить и
наладить выпуск (в необходимом количестве)
электродвигателей для привода высокооборотных
компрессоров, малогабаритного вентилятора для
многокамерных холодильников с
принудительной вентиляцией воздуха, обмоточных проводов
для электродвигателей.
Минхимпрому СССР предложено улучшить
качество уплотнителя двери, ударопрочного
полистирола, различных пленок и эмалей,
применяемых для отделки элементов холодильника,
наладить выпуск пенополиуретановой
изоляции, имеющей лучшие теплоизоляционные
свойства.
В реализации программы примут участие
организации и предприятия десяти министерств.
Всего программой предусмотрено разработать
44 государственных, пять отраслевых
стандартов, 33 технических условий и другой
нормативно-технической документации.
Ожидаемая экономическая эффективность от
внедрения комплексной программы по
стандартизации бытовых холодильников составит
около 10 млн. руб.
Работы по реализации программы уже
ведутся рядом министерств.
В 1976 г. ВНИЭКИЭМП и Минским заводом
холодильников был разработан, а
Госстандартом СССР утвержден новый Государственный
стандарт на бытовые холодильники — ГОСТ
16317—76—взамен ГОСТ 16317—70, срок
введения которого установлен 1 июля 1978 г.
В разработке нового стандарта приняли
участие также ВНИИТЭ, ЦНИИЭПжилища,
Институт общей коммунальной гигиены им. А.Н. Сы-
сина АМН СССР, заводы-изготовители и другие
организации.
Новый стандарт наряду с закреплением
параметров и технических требований, достигнутых
отечественной промышленностью, намечает
перспективу развития производства холодильников
с учетом их спроса на внутреннем и внешнем
рынках.
Стандарт охватывает холодильники одно- и
двухкамерные, а также холодильники,
предназначенные для работы в условиях умеренного и
тропического климата.
Впервые предусмотрен выпуск не отдельно
стоящих холодильников, а холодильников,
которые по своим размерам и отделке должны
вписываться в интерьер кухонной мебели и
являться его составной частью. Размеры
холодильников были установлены по согласованию с
ВНИИТЭ и ЦНИИЭПжилища, исходя из
эргономических и эстетических показателей. Кроме
того, предъявлено требование, что при откры.

вании двери на угол 90° ширина его не должна
увеличиваться. Это дает возможность установить
холодильник вплотную с кухонной мебелью.
Стандартом дан рекомендуемый ряд объемов
холодильников, который разработан ГКТБ при
Минском заводе холодильников для двух видов
теплоизоляции, применяемой в стране:
стекловолокна и пенополиуретана. Внедрение этого
ряда позволит выпускать унифицированные
холодильники и, следовательно, значительно
ускорить и упростить их обслуживание.
Стандарт регламентирует минимальный объем
низкотемпературного отделения, который
установлен в зависимости от общего объема
холодильника и должен составлять не менее 7% для
холодильников маленьких объемов (до 180 л)
и не менее 10% — для холодильников больших
объемов. Это является важным требованием, так
как предполагается увеличение выпуска
промышленностью замороженных полуфабрикатов
вторых блюд.
Большое внимание уделяется стандартом
вопросам гигиены. Минским заводом
холодильников совместно с Московским
научно-исследовательским институтом гигиены им. Ф. Ф. Эрис-
мана ведутся работы по созданию и подбору
материалов, применяемых для холодильника. В
действующем стандарте уже заложены нормы и
требования к материалам, которые по своим
гигиеническим свойствам должны не иметь
запаха и не придавать постороннего привкуса
продуктам, хранящимся в холодильнике. Подобных
требований нет ни в одном зарубежном стандарте,
и эти требования более жесткие, чем требования
по этому вопросу в рекомендации СЭВ.
Учитывая постановление по борьбе с шумом
в жилых помещениях, стандартом значительно
снижен допустимый уровень, который для
работающего холодильника не должен превышать
42 дБА.
Улучшены температурно-энергетические
характеристики. Например, расход
электроэнергии для всех холодильников снижен в
среднем на 5%, что значительно ниже норм,
предусмотренных Японским i и Французским
стандартами.
В новом ГОСТе предусмотрено изготовление
холодильников с температурой в
низкотемпературном отделении —6, —12 и —18°С.
Подготовка производства последних ведется на ряде
заводов, в том числе Минском и Кишиневском.
ГОСТ 16317—76 устанавливает также
требования к изготовлению пищевого льда, которые
находятся на уровне требований
международных стандартов.
Большое внимание в стандарте уделено и
вопросам комфортности.
Стандартом предусмотрен выпуск как
простых, более дешевых, холодильников, так и
холодильников с элементами повышенной
комфортности, причем последние должны
обязательно иметь автоматическое или
полуавтоматическое оттаивание и один или несколько
дополнительных элементов, например, сигнализации
режимов работы холодильника, поддержания
определенной влажности в холодильной камере,
а также устройство для охлаждения напитков и
выдачи их без открывания двери.
Во избежание несчастных случаев с детьми в
стандарте установлено требование возможности
открывания двери изнутри холодильника с
небольшим усилием.
Установленные стандартом требования к
надежности элементов холодильника находятся на
уровне международных стандартов.
Для проверки качества изготовления
холодильников и установления единой оценки
стандартом предусмотрены разделы «Правила
приемки» и «Методы испытаний», где дана
подробная методика проверки всех требований
стандарта. Эта методика отвечает международным
требованиям по приемке холодильников, а по
некоторым вопросам (например, гигиены)
требования проверки более жесткие, чем в
рекомендациях ИСО и СЭВ.
Большое внимание в стандарте уделяется
проверке холодильника на безопасность и
работе в аварийных режимах — при падении
напряжения в питающей сети на 15% или при
повышении его на 10%. При этом холодильник
должен оставаться работоспособным, а
температура обмоток электродвигателя не должна
превышать допустимых норм. Предусмотрена
проверка защиты электродвигателя также в
режиме с заклиненным ротором. Особое внимание в
стандарте уделено методике проверки
холодильника на пожарную безопасность.
Комплексная стандартизация позволит в
кратчайшие сроки наладить выпуск современных
высококачественных холодильников широкого
ассортимента и вполне удовлетворить растущий
покупательский спрос советских людей.

УДК 621.565.4
Повышение эффективности насосно-циркуляционных систем охлаждения
с верхней подачей аммиака
Доктор техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ, Г. Д. ЛУКЬЯНОВ,
канд. техн. наук В. И. МАЧУЛИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Широкое распространение
насосно-циркуляционных систем непосредственного охлаждения
вызвано существенными преимуществами их по
сравнению с безнасосными системами [1, 4].
Ряд достоинств имеет насосная схема с
верхней подачей жидкого аммиака, с параллельным
его распределением и с общим трубопроводом для
отсасывания пара и возврата жидкости в
циркуляционный ресивер. Эта схема широко
внедряется в строительство новых холодильников
мясной промышленности. Применявшаяся ранее
насосная система «Каскад» с верхней подачей
аммиака не обеспечивала равномерного и
достаточного поступления жидкости в батареи и, как
следствие, проектных температурных режимов
в камерах [1, 2].
Насосно-циркуляционная схема с верхней
подачей имеет значительные резервы повышения
эффективности работы. Применяемые в
настоящее время приборы охлаждения, выполненные
из горизонтальных труб, не позволяют в полной
мере реализовать такие преимущества верхней
подачи, как слив жидкости самотеком из труб
и малую инерционность приборов охлаждения.
В горизонтальных трубах залегает смазочное
масло и загрязнения, уменьшающие коэффициент
теплопередачи батарей [5].
В процессе эксплуатации батареи из
горизонтальных оребренных труб, соединенные
калачами A80 мм), по мере роста снеговой «шубы»
превращаются в снежный монолит. Кроме того,
вследствие компактности оребренных батарей
оказывается неэкранированной большая часть
ограждающей поверхности, через которую
поступает теплоприток, что приводит к значительной
неравномерности температурного поля по объему
и к повышенной усушке продукта [7].
Таким образом, само конструктивное
оформление существующих приборов охлаждения не
позволяет в полной мере реализовать
преимущество верхней подачи.
Недастаточно эффективная работа приборов
охлаждения из горизонтальных труб в
значительной степени вызвана трудностью
распределения жидкого хладагента по приборам
охлаждения и секциям батарей.
Для облегчения решения этой задачи
предусматривается, в частности, работа отдельного
насоса или группы насосов на определенную
часть камер хранения. Так, холодильный корпус
«Б» Ленхладокомбината № 6 обслуживается
тремя стояками, на каждый из которых работает
отдельный насос.
Для подачи в достаточном количестве
жидкости в приборы охлаждения в существующих
схемах предусматривается установка
регулирующих (по существу дозирующих) вентилей марок
15с90бк, 15с94бк и 15с91бк, которые должны
при наладке и в процессе эксплуатации
настраиваться на определенное открытие проходного
сечения.
Выполнить это трудно, поскольку у
обслуживающего персонала нет объективных
показателей правильного распределения жидкости,
кроме данных измерения количества подаваемого
хладагента, что во многих случаях осуществить
практически невозможно.
Предлагаемый ОТИХП способ распределения
жидкости по приборам охлаждения путем
открытия или закрытия вентилей с подрегулировкой
при помощи термопарной установки по
перегреву пара аммиака на выходе из батарей
трудоемок и длителен по времени.
Трудность настройки вентилей
обусловливается еще и тем, что их расходные характеристи-
Рис. 1. Расходная характеристика регулирующего
вентиля с ?>у=25 мм, работающего на воде, в зависимости
от числа полных оборотов маховика:
/ — при открытом состоянии; 2 — при закрытом состоянии.
8

ки по мере подъема клапана от одного крайнего
положения в другое не обеспечивают плавного
возрастания или уменьшения расхода (рис. 1).
Причину этого, как показали исследования,
следует искать в конструктивных особенностях
вентилей, что также отмечается в
литературе [6].
Задачу распределения жидкости по приборам
охлаждения можно решить двумя путями:
совершенствованием узлов раздачи хладагента по
батареям или применением приборов
охлаждения с наименьшим числом вводов.
Идеальным представляется вариант, когда
система рассчитана и спроектирована так, что
обслуживающий персонал затрачивает минимум
усилий на ее регулировку. Перспективным при
этом является применение дозирующих
диафрагм малого диаметра, что, в частности,
реализовано на некоторых холодильных установках.
Однако, как показывают результаты
эксплуатации, одиночные диафрагмы с отверстиями
диаметрами до 3—4 мм забиваются маслом и
загрязнениями, что в целом нарушает работу
системы.
Увеличения проходного сечения диафрагмы
можно добиться применением двойных
диафрагм (рис. 2).
На рис. 3 представлены расходные
характеристики одиночных и двойных диафрагм малого
диаметра, полученные при обработке опытных
данных.
При подборе проходного сечения дозирующих
устройств исходными данными являются:
падение давления в таком устройстве и расход
хладагента. Если, например, расчетное падение
давления в диафрагме 6 кПа и требуемый расход
150 кг/ч, то диаметр двойной диафрагмы равен
5,8"мм. Одиночной диафрагме такого же диа-
60-80
&р,нЩ
NVsS^SSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSs4>6
?
Рис. 2. Двойная диафрагма малого диаметра:
диафрагма; 2 — трубопровод; 3 — промежуточная втулка;
вентиль продувочный; / — жидкий аммиак; // —
горячие пары аммиака.
5
J
2
1
О
I Ф2К I
1
1
1
/ /
/ 1
1 /i
/ /
/ /
/ /
и 1
11 /
>'//
////
/ /
l I
1 1
ч «' /
1 V
1 /
/ /
/
/
/
/
1
' / \l &
/ v
/ /
/ /
/ /
/ /
/ /
/ /
/ /
r / у
/\
/
/
/
/
/ I
/ 1
' / 1
x A \
v
r
/
/
У 1
f У \ У
У ^У
t0=-so°o
50
100
150
ZOO 0,кг1ч
Рис. З. Зависимость изменения расхода аммиака от
падения давления в одиночных и двойных диафрагмах м а-
лого диаметра.
метра при том же расходе соответствует падение
давления 3 кПа, а при падении давления бкПа
расход через нее равен 250 кг/ч. Таким образом,
при заданных условиях диаметр двойной
диафрагмы по сравнению с одиночной будет всегда
больше.
Второе направление для насосной схемы с
верхней подачей хорошо реализуется при
использовании змеевиковых батарей из
наклонных труб. *.
В таблице представлены результаты
наблюдений за уровнем жидкого аммиака в
батареях из горизонтальных и наклонных труб.
Экспериментальные исследования на опытной
установке показали, что в батареях из наклонных
труб падение давления двухфазного потока при
различных кратностях циркуляции значительно
(в 4—5 раз) меньше падения давления в батареях
с горизонтальными трубами [7]. Такая
особенность позволяет увеличить длину шланга и
уменьшить число вводов до минимума. Кроме
того, как показали исследования, коэффициент
теплопередачи батарей из наклонных труб
несколько выше (на 5%), чем батарей
традиционного типа.
Обобщение экспериментальных данных,
характеризующих теплотехнические и
гидравлические свойства пристенных батарей из
наклонных труб, а также конструктивные особенности
размещения их в камерах хранения позволило
рекомендовать применять наклон труб к гори-
* Оребренные батареи из наклонных труб впервые
были применены в 1959—1961 гг. в типовых проектах
Гипрохолода и реализованы при строительстве ряда
распределительных холодильников. (Примеч. ред.).
2 Холодильная техника № 6
9

Местонахождение
смотрового «глазка»
В начале шланга
В середине шланга
В конце шланга
Пристенная батарея из гор
метром 57X3,5 мм
изонтальных труб
(двухшланговая)
диа-
Величина открытия вентиля на подаче аммиака
Открыт
полностью
Уровень
жидкого
аммиака и
смазочного
масла, мм
50
50
50
Уровень
смазочного
масла, мм
ел оо
Открыт на
1,5 оборота
Уровень
жидкого
аммиака и
смазочного
масла, мм
50
50
40
Уровень
смазочного
масла, мм
10
10
7,5
Открыт на
1/8 оборота
Уровень
жидкого
аммиака и
смазочного
масла, мм
35
25
7,5
Уровень
смазочного
масла, мм
ело о
Пристенная батарея
из наклонных труб
диаметром 57X3,5 мм
Уровень жидкого
аммиака после закрытия
вентиля на подаче по
истечении 9 мин, мм
Нет
Нет
15
i к л 5
л си -
Уровень жид
миака после „
вентиля на п
истечении 21
Нет
Нет
Нет
зонту 0,9—1,3%, отдавая предпочтение
большему значению.
Змеевиковые батареи из наклонных оребрен-
ных труб были смонтированы в двух камерах
хранения мороженых продуктов корпуса «Б»
Ленхладокомбината № 6, причем пристенные —
с длиной шланга 170 м и потолочная (в одной
камере) — 260 м, наклон плоскости которой
равен 1,3%. В одной камере Ленинградского
холодильника № 7 была установлена
потолочная батарея с длиной шланга 300 м.
Результаты испытаний пристенных батарей из
наклонных и горизонтальных труб одинаковой
поверхности представлены на рис. 4 [8].
Данные испытаний позволили провести
сравнительную оценку эффективности работы
приборов охлаждения. Если принять, что снеговая
«шуба» удаляется через 40 дней, то средний
коэффициент теплопередачи k равен соответственно
для батареи из наклонных труб 2,38, а для
батареи из горизонтальных труб 2,28 Вт/(м2-К).
Экономия электроэнергии на выработку холода
в условиях работы холодильной установки, об-
КВтЛмЧО
2,7
2,5
2,3
2,1
1,9
1,7
к
\
\
г ^
Г
ь
I, l I
AZl
^•—^
I I I I
V
.. 1 . ! 1 1 ...,
%
^
V ^
\ V» 1
1 ! 1 1
10
20
50 % с утки
Рис. 4. Изменение коэффициента теплопередачи батарей
из наклонных ( ) и горизонтальных ( )
труб.
служивающей корпус «Б» Ленхладокомбината
№ 6, на каждый м2 охлаждающей поверхности
составит более 0,31 кВт-ч в год.
Батарея из наклонных труб позволила также
реализовать такое достоинство схем с верхней
подачей, как малая инерционность
охлаждающих приборов за счет быстрого слива жидкости
в момент прекращения подачи жидкости. Так,
при закрытии вентиля на подаче слив жидкости
из батареи с длиной шланга более 170 м
осуществлялся менее чем за 20 мин (см. таблицу).
Измерение температурного поля воздуха по
высоте в камере хранения с приборами
охлаждения, выполненными из наклонных труб,
показало, что температурный перепад в среднем
на 1°С меньше, чем в камере хранения с
батареями из горизонтальных труб. При этом
средняя температура воздуха снизилась на 0,4°С,
что дало экономию за счет уменьшения усушки
мороженого мяса при среднем сроке хранения
6 мес 1,2 руб. на тонну продукта.
Таким образом, на крупных холодильниках
эффективность работы насосных схем с верхней
подачей можно повысить путем применения
батарей из наклонных труб в сочетании с
использованием двойных диафрагм в качестве
дозирующих устройств для раздачи жидкого хладагента.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гиндлин И. М. Системы охлаждения
распределительных и производственных холодильников. — В кн.:
Проектирование и эксплуатация автоматизированных
холодильных установок. Л., «Недра», 1965, с. 108—
115.
2. Гиндлин И. М. Насосно-циркуляционная
система охлаждения с верхней подачей аммиака в батареи.—
«Холодильная техника», 1964, № 1, с. 27—30.
3. К у з ь м]и н П. И. Выбор и расчет дроссельных
регулирующих органов. М.-Л., Госэнергоиздат, 1960,
38 с.
4. Куры лев Е. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. Л., «Машиностроение», 1970,
277 с.
ю

Курылев Е.С., Калинко Л. Н. Некоторые
результаты испытания насосной схемы на Ленхладоком-
бинате № 6. — «Холодильная техника», 1967, № 3,
с. 45—46.
Курылев Е. С, Мачулин В. И.,
Лукьянов Г. Д. Гидравлическое сопротивление батарей с
наклонными трубами при верхней подаче аммиака, j—
В кн.: Холодильные машины и аппараты. Л., ЛТИХП,
1975, с. 62—64.
Результаты обследования систем и схем
охлаждения распределительных холодильников. — В кн.
Холодильная техника, Труды науч. конф.
Холодильная секция и секция теплообмена. Л., 1970, с. 88—94.
Авт.: Н. А. Герасимов, М. М. Голянд, Б. И. Карпов,
Е. Л. Федотов, Е. Ф. Бачинский, Г. Д. Лукьянов.
8. Ф е д о т о в Е. Л., Лукьянов Г.Д. Испытание
приборов охлаждения камеры хранения мороженых
продуктов. — В кн.: Холодильная техника. Труды
респ. науч. конф. Секция холодильных установок.
Л., ЛТИХП, 1972, с. 64—68.
УДК 621.577:663.95
Тепловой насос на фреоне-142 для сушки чая
Член-корр. АН ГССР, доктор техн. наук
В. И. ГОМЕЛАУРИ
АН Грузинской ССР
Канд. техн. наук О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ
Грузинский политехнический институт им. В. И. Ленина
Канд. техн. наук А. Г. ХОШТАРИЯ
Грузинский научно-исследовательский институт
энергетики и гидротехнических сооружений
Теоретическими разработками и спытко-промыш-
ленными экспериментальными исследованиями
авторов [2, 3, 4] установлена зффективнссть
комплексного применения теплснасссных
установок (ТНУ) в чайной промышленности. В
настоящее время на Самтредской чайной фабрике
сооружена ТНУ для одной из четырех
технологических линий переработки чая, опытная
эксплуатация которой была проиедена в 1976 г.
В 1977-—1978 гг. фабрика полностью будет
переведена на теплонассснсе теплохладсснабжение.
В качестве ТНУ использованы
автоматизированные фреоновые холодильные машины
ХМ-22ФУУ400/1,2, работающие на фреоне-142.
Фреон-142, впервые предложенный ВНИХИ в
качестве хладагента для тепловых насосов [1],
использован для получения тепла высокого
потенциала (85—90°С), необходимого для
процесса сушки чая.
На рис. 1 приведена принципиальная схема
ТНУ, работающей на фреоне-142
Воздух нагревается до температуры 80°С в
калорифере-нагревателе в результате
теплообмена с водой, имеющей температуру 85°С, затем в
электрокалорифере до температуры ~100°С и
поступает в чаесушильную печь ЧСП-Ш для
сушки чайного листа. После чаесушильной печи
воздух при температуре 60°С проходит через
фильтр-отстойник в калорифер-охладитель, где
охлаждается до 35°С промежуточным
теплоносителем.
Работу ТНУ исследовали в соответствии с
ГОСТ ПГ-400-654-75 «Компрессоры поршневые.
Методы испытания».
Температуры фреона-142, воды и воздуха
измеряли хромель-копелевыми термопарами,
давления ¦— образцовыми манометрами. Расход
хладагента определяли из тепловых балансов
конденсатора и испарителя, расходы воздуха и
охлаждающей воды ¦— соотЕетственно трубкой Пито
и микроманометром. Потребляемая
компрессором электроэнергия контролировалась
самопишущим киловаттметром и электрическим
счетчиком. Измеряемые величины регистрировали
через каждые 15 мин.
Рис. 1. Принципиальная схема опытно-промышленной теп-
лонасосной установки для сушки чая:
/ — компрессор ФУУ400/2; 2 — испаритель АИК-900А; 3 —
насос для воды; 4 — чаесушильная печь ЧСП-1М; 5 — кало-
ифер-иагреватель; 6 — калорифер-охладитель; 7 — электро-
лорифер; 3 — фильт -отстойник.
tv*85*C
—ч 9 t=60°C.u>=fy57o ч
-* * * * *¦ * *—*я—* * ¦*-
2*
II

ан'Мквт
650\
№е,кВт
250
350
Рис. 2. Зависимость теплопроизводительности и
эффективной мощности теплового насоса от температуры
конденсации при различных температурах кипения.
^^^
"^^^"^^^
70
75
80
85
80 U
Рис. 3. Зависимость действительного коэффициента
преобразования от температуры конденсации при различных
температурах кипения.
Во время исследований параметры
теплоносителей в системе теплоснабжения менялись в
широких пределах. Так, например, температура
воды на выходе из конденсатора — от 70 до
85°С, температура конденсации фреона-142 —
от 75 до 95°С, температура кипения фреона-142—
от 10 до 20°С. Благодаря этому результаты
проведенных исследований позволили всесторонне
охарактеризовать испытываемую теплонасосную
установку и дали возможность выявить степень
ее эффективности.
ТНУ в течение всего периода опытной
эксплуатации работала устойчиво с сохранением
заданных параметров.
Были определены тепло- и холодопроизводи-
тельность установки QK и Q0, эффективная
мощность jVe, действительный коэффициент
преобразования фд, а также объемные X, энергетические
т]е и конструктивные характеристики
компрессора ФУУ400/2, работающего в режиме
теплового насоса на фреоне-142.
Максимальная относительная погрешность
полученных характеристик не превышала ±7%.
В результате испытаний получена зависимость
теплопроизводительности теплового насоса от
температуры конденсации при температурах
кипения фреона-142 15 и 20°С (рис. 2). На этом же
рисунке показана зависимость эффективной
мощности от режима работы установки.
Действительный коэффициент преобразования
определяли из выражения
_0к
фД~ 860Л^дВ ¦
где QK — действительное количество тепла нетто,
выданное потребителю;
^дВ—затраченная электроэнергия на привод
электродвигателя компрессора ТНУ.
На рис. 3 представлена зависимость
действительного коэффициента преобразования от
температуры кипения и конденсации фреона-142.
Хотя полученные значения коэффициента
преобразования и являются достаточно высокими,
следует отметить, что они могут еще более возрасти
в результате сокращения потерь тепла в
окружающую среду и уменьшения мертвого
пространства компрессора (с 7 до 6%).
Уменьшение теплопотерь и применение более
совершенных холодильных компрессоров
позволит увеличить действительный коэффициент
преобразования на 15—20%.
На основании исследований работы
компрессора ФУУ400/2 в режиме теплового насоса
получены зависимости коэффициента подачи X
(рис. 4) и эффективного КПД т|в (рис. 5) от
отношения давлении J-^-.
Ро
Рис. 4. Зависимость коэффициента подачи ТНУ от
отношения давления конденсации к давлению кипения.
Рис. 5. Зависимость эффективного КПД/ГНУ от
отношения давления конденсации к давлению кипения.
12

*№?*¦
WO
90
80
70
1 (
г я,
3^
O^
3^^
70
Zf
tftf
<W
#7 &,e?
Рис. 6* Зависимость температуры в конце сжатия от
температуры конденсации.
Величина коэффициента подачи получилась
несколько меньше, чем следовало ожидать, что
можно объяснить влиянием большого мертвого
пространства (у исследуемого компрессора 7%)
и малой поверхности регенеративного
теплообменника, не всегда обеспечивавшего требуемый
перегрев всасываемого пара.
В дальнейшем при использовании серийных
холодильных машин типа ХМ-22ФУУ400/1,2
в теплонасосном режиме необходимо установить
дополнительный регенеративный теплообменник
для обеспечения высоких температур
всасывания.
На рис. 6 представлена зависимость
температуры нагнетания от температуры конденсации
при температурах кипения 15 и 20°С.
Температура нагнетания увеличивается с повышением
температуры конденсации и с понижением
температуры кипения, причем это увеличение в
большей степени зависит от температуры
конденсации, чем от температуры кипения.
Об экономической эффективности
использования ТНУ в вышеуказанном режиме (t0=l5°C}
^К=90°С) свидетельствуют данные о расходе
электроэнергии и топлива на получение 1 Гкал
тепла, которые составляют 430—460 кВт-ч, или
150—160 кг у. т. (если принять на выработку
1 кВт-ч 0,35 кг у. т.), что в 2 раза меньше по
сравнению с существующей схемой
энергоснабжения.
Таким образом, результаты
экспериментального исследования работы серийного
холодильного компрессора ФУУ400/2 на фреоне-142 при
температуре конденсации 90—95°С подтвердили
технико-экономическую целесообразность
использования его в теплонасосной установке.
Проведенные исследования серийного
холодильного компрессора ФУУ400/2 в
теплонасосном режиме при высоких температурах
всасывания показали, что его энергетические и
объемные показатели улучшаются по сравнению
с холодильным режимом работы. Это
подтверждает возможность использования серийных
холодильных машин в режиме ТНУ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бадылькес И. С. О перспективах применения
дифтормонохлорэтана в качестве агента для тепловых
насосов. — «Холодильная техника», 1953, № 2, с. 3—6.
2. Везиришвили О. Ш. Тепловой насос для чае-
завялочного агрегата. — «Холодильная техника», 1968,
№ 7, с. 17—20.
3. Гомел аури В. И., Мусхелишвили А. И.,
Везиришвили О. Ш. Эффективность
применения ТНУ в чайной промышленности Грузии. —
«Холодильная техника», 1974, № б, с. 16—20.
4. Хоштария А. Г., Везиришвили О. Ш.
Применение теплового насоса в производстве
зеленого чая. — «Холодильная техника», 1970, № 7, с. 21—
22.
УДК 621.57.048:621.564.25:536.24
Экспериментальное определение эффективности оребрения
при внутритрубном кипении фреона-22
Ф. Н. ДЬЯЧКОВ
ВНИИхолодмаш
При проведении исследований по 'теплообмену
и гидродинамике при кипении фреона-22 во
внутриоребренных трубах ставились две задачи:
экспериментальное определение величин
приведенных коэффициентов теплоотдачи и
гидравлического сопротивления со стороны кипящего
фреона [2] для разработки методики теплового
и гидравлического расчета испарителей с внут-
ритрубным кипением;
экспериментальное определение эффективности
оребрения EoV для оценки конструкции и
технологии изготовления внутриоребренной трубы
и их дальнейшего совершенствования.
Выпускаемая в настоящее время внутриореб-
ренная труба представляет собой сложную со-
13

ставную конструкцию, состоящую из медной
трубы-оболочки и сердечника с радиально
расходящимися прямыми ребрами. Ребристый
сердечник изготавливают методом прессования из
алюминиевого сплава АД-31-Т1. Надежный
контакт между внутренней поверхностью
трубы-оболочки и основанием ребер сердечника создается
при их совместном волочении через коническую
фильеру. Перед волочением сердечник
подвергают искусственному старению (закалке), а
медную трубу отжигают. Ребра сердечника при
волочении упруго деформируются без изменения
формы в зоне контакта. Давление, развиваемое
в зоне контакта, составляет 1,5—2,0 кгс/мм2.
Техническая характеристика труб приведена
в работе [2].
Основным критерием сравнительной оценки
развитых поверхностей является эффективность
оребрения ?ор, представляющая собой
отношение величины теплового потока, передаваемого
оребренной поверхностью, Qp, к величине
теплового потока, передаваемого несущей
поверхностью, QT той же величины:
Е -^
A)
При движении диабатного двухфазного потока
по каналам горизонтальной трубы с
внутренним оребрением интенсивность теплоотдачи
изменяется как по периметру трубы,, так и по ее
длине вследствие различия в распределении фаз
относительно стенок в отдельных каналах труб
и видоизменения гидродинамической структуры
потока по ее длине. Автором определены
местные значения эффективности оребрения через
измеренные величины, осредненные по
периметру трубы (температуры стенки трубы и
основания ребер; измеренная в центре ребристого
сердечника температура принята за
температуру вершины ребра, которая, следовательно,
для всех ребер одинакова).
Учитывая изложенное, для элемента трубы
длиной б/, в пределах которого влиянием
изменения расходного массового паросодержания X
на величину Eov можно пренебречь, выражение
A) запишется в виде
- opAfp
?<эр =
__ t
B)
где ар—среднее по поверхности ребристого сердечника
б^р местное значение коэффициента
теплоотдачи, Вт/(м2-К);
сст — среднее по внутренней поверхности трубы 6FT
местное значение коэффициента теплоотдачи,
Вт/(м2-К);
А^р—местное значение среднеинтегральной
избыточной температуры поверхности ребристого
сердечника, °С;
Д^т — местное значение средней избыточной
температуры внутренней поверхности трубы, °С.
Уравнение B) можно переписать в виде
ар?р?кАУт ар
?0р =
атА^т <хт
C)
вводя значение коэффициентов эффективности
ребер и контакта соответственно равными
Ah
Яр = д70
и Ек
AtT
где А^осн—местное значение средней избыточной
температуры основания ребер, °С.
Из всех величин, входящих в выражение C),
только величина Ек может быть непосредственно
рассчитана по измеренным температурам стенки
трубы и основания ребер, а также температуре
насыщения при фиксированных значениях ре*
жимных параметров: массовой скорости
хладагента М, плотности теплового потока qF,
температуры насыщения tK для заданного
значения X.
Для определения остальных величин
разработана специальная методика.
На рис. 1 представлена схема распределения
элементарного теплового потока 6QP в элементе
ребристой вставки длиной 81. Часть
элементарного теплового потока 6QP передается
прямыми участками ребер, которые можно
рассматривать как прямые ребра постоянного
сечения с изолированным торцом, а оставшаяся
часть §QP— поверхностью центральной
цилиндрической части ребристой вставки, не
занятой ребрами:
6Qp-SQp + 6q:. D)
Рис. 1. Схема распределения тепловы! потоков в
элементе ребристой вставки:
/ — ребро; 2 — центральная часть ребристой вставки.
14

В основу расчета местного коэффициента
теплоотдачи ребристого сердечника положено
уравнение распространения тепла в прямом стержне
постоянного сечения:
d»(A/p)f
E)
где Я, — коэффициент теплопроводности материала
ребра, Вт/(м-К);
А/р — текущее значение избыточной температуры реб-
х — координата текущего значения Д/р, м;
/ — площадь поперечного сечения элемента ребра,
м2;
(ар)х—текущее значение коэффициента теплоотдачи
ребра, Вт/(м2-К);
р — периметр элемента ребра, м.
Решение уравнения E) известно для случая,
когда коэффициент теплоотдачи ребра вдоль
координаты х может рассматриваться как
величина постоянная [4], например, при течении
однофазной среды. В рассматриваемой задаче ар
в общем случае может зависеть от величины
,qF (A^p). При этом уравнение E) становится
нелинейным и его решение связано со
значительными сложностями [3, 6]. Кроме того, при
представлении ар в виде степенной функции
ар = А (Atp)m возникает неопределенность,
связанная с выбором числовых значений Лит,
которые сами являются зависимыми величинами.
Таким образом, прежде чем пользоваться
уравнением E), необходимо установить, влияет
| ли величина qF(Atv) на величину ар, т. е. ар=
{ =const или ар=/(Д/р).
Для этого требуется выбрать параметр,
однозначно характеризующий поведение av при
изменении qF в широком диапазоне значений
последнего. Таким параметром является
отношение средней избыточной температуры
основания ребер к избыточной температуре вершины
ребра **gL.
Действительно, для ребра, у которого Я=
=const, /=const, /?=const при одинаковых
значениях массовой скорости М, температуры
насыщения /н и расходного массового паросодер-
жания X, но различных величинах qFi условие
ap=const реализуется, если д осн = idem.
При анализе экспериментальных данных было
Д*осн
установлено, что величина
А*в
при значениях <7FBH=1000—10000 Вт/м2,
поэтому можно пользоваться известным решением
уравнения E) для прямого ребра постоянного
сечения, что позволяет определить местный
коэффициент теплоотдачи ребра:
где Ъ — толщина ребра, м;
h — высота ребра, м;
Arch — символ обратного гиперболического косинуса;
А^в — местное значение избыточной температуры
вершины ребра, °С.
Найдя значения ар и располагая измеренными
значениями А^осн и А/в, определяли местное
значение SQp:
SQr
VI
Гъ
avU th \h y tjJ-
+ apktB (jidn — nb) 6/,
A^ochS/+
(?)
где d:
диаметр центральной цилиндрической части
ребристой вставки, м;
п — число ребер.
Местное значение теплового потока 6QT,
передаваемого межреберными участками гладкой
поверхности трубы, вычисляли по уравнению
6QT = 6Q„3—6QP, (8)
где 6QH3—измеренное значение полного теплового
потока на измерительном участке
экспериментального испарения, Вт.
Местное значение ат
ражению
6QT
определяли по
выси =
6/(jiDbh — nb) AtT *
где JDBH—внутренний диаметр медной трубы, м.
(9)
Определив ap, 6QP и 6QT, можно найти
среднюю по поверхности ребристой вставки
величину местной плотности теплового потока qF]?
- 6QP
^Р— [2nh + {ndn — пЬ)\Ы
A0)
и местное значение плотности теплового потока,
действующего на межреберных участках
гладкой поверхности трубы ~qFT
- SQT ,in
^т" 6/(jxDbh — nb) ' {il)
Местное значение Ev получали по
выражению
th \h
?Р = -
У%)
У
2ор_
Kb
A2)
= idem По найденным таким образом значениям
ор
ар :
Kb
2/i2
Arch2
А/ос
Д*в
-)¦
F)
?р, Ею ар и ат рассчитывали величину
по уравнению C).
Среднеинтегральное значение эффективности
оребрения
х2
\ Eop(X)dX
F = •
X2 — Xl
A3)

Если известен закон изменения величины
расходного массового паросодержания X по длине
трубы (известен закон изменения qF по длине)
интегрирование может быть проведено по
длине трубы.
Исследования проводили в основном на пя-
тиканальной трубе в диапазоне изменения
режимных параметров:
<7fbh= ЮОО—10000 Вт/м2;
*н = ( —15-г5°С);
М =957кг/(с-м2);
Х = 0,1—0,9.
Коэффициенты теплоотдачи ар и ат
определяли в том же диапазоне изменения qF вн, М, X,
но при одном значении температуры
насыщения /Н=5°С.
Кроме того, для двух труб № 1 и № 2,
взятых из различных партий (изготовленных в
разное время с использованием различного
инструмента, но по одним ТУ), определяли величину
эффективности контакта для выяснения влияния
на эту величину условий изготовления.
Диапазон изменения режимных параметров был|выб-
ран тот же, опыты проводили при одной
температуре насыщения, равной 5°С.
Отдельные опыты проводили на десятика-
нальной трубе при трех значениях М: НО, 150
и 200 кг/(с-м2) и одном значении t^=—5°С.
Описание экспериментального стенда, схема
экспериментального испарителя и
расположение термопар, а также основные положения
методики эксперимента изложены в работе [2].
Величина Як, позволяющая оценить
относительную потерю температурного напора,
обусловленную наличием термического
сопротивления контакта RK, при прохождении теплового
потока через зону контакта оказывает
существенное влияние на апр:
ccTFT -f- ocpZ:p?K.Fp
Ипр= ы
1—
Ек = -
«Е
+ ат~7Г
Ф
1 +
1 \ _ 1
ф V Т ф
5«.
ф
A4)
?Р(Ф —1)
где ф — степень оребрения.
В уравнение A4) входит величина RK. Даже
приближенный расчет этой величины возможен
для ограниченного числа случаев и требует
привлечения многочисленных данных,
характеризующих состояние, геометрию и чистоту
поверхности сопрягаемых деталей, особенности
деформации в зоне контакта,
физико-механические свойства материалов и т. д. [5]. Важным
фактором является явная зависимость RK от
контактного давления Рк. По данным
большинства исследований [5] для деталей, находящихся
в состоянии упругой деформации, Rk~Pk'8-
¦оЩ
•
&fe
X* •
ш
^$®
ЫяйЫ»5|_
•-/" *-* а~7
n-z L-S о-в
V о-в +-9
0,8
0,7
0,#
О Ц/ Д2 0,3 0,<f 0,6 0,6 0,7 0,8 OfX,nzfa
&
Рис. 2. Зависимость эффективности контакта ?к от
расходного массового паросодержания X для 5-канальных
труб № 1 (а) и № 2 (б) при tH=5°C, М=95 кг/(см2)
и различных значениях плотности теплового потока
Qf bh:
/ — 1100; 2 — 1750; 3 — 2300; 4 — 2900; 5 — 3500; 6 — 4600;
7 — 5800; 8 — 7000; 9 — 9300.
0,7
0,6
^
Ъ
ЗД
эо
Вместе с тем, эффективность контакта, пред-
— /д Г при
ставленная в виде выражения ?к =
Д^т
не
позволяет судить о связи этой величины с
интенсивностью теплообмена, геометрической
характеристикой оребрения, термическим
сопротивлением контакта, что затрудняет ее анализ.
В работе [1] приведено уравнение,
позволяющее определить ?к, если известны' параметры
оребрения, интенсивность теплообмена и
термическое сопротивление контакта RK. Автором
получено подобное уравнение для
рассматриваемого случая в виде
0>б\
оА
о*
"&
Роэ
шуб
?
&&а
?Д
W
о-/
о-2
о
A-J
o-J
О 0,1 0,2 0,5 0^ 0,5 Ofi 0,7 0,8 CflX/tofa
5
Рис. 3. Зависимость эффективности контакта Ек от
расходного массового паросодержания X для 5-канальной
трубы при М=9Ь кг/(с-м2), tH=— 5°C (а) и tH=—15°C (б)
и различных значениях плотности теплового потока qpimr
Вт/м2:
1750; 2
2300 — 2900; 5 — 3500 — 4000; 4 — 7000 — 8100,
5 — 10 000—13 950
18

Таким образом, для определения величины Ек
по уравнению A4) необходимо располагать
данными о величине RK, которые могут быть
получены только экспериментальным путем.
Вместе с тем это уравнение оказывается весьма
полезным при анализе экспериментальных
данных, так как позволяет объяснить поведение
?к при изменении режимных параметров.
На рис. 2 и 3 представлены данные
экспериментального исследования эффективности
контакта ~ЁК в зависимости от расходного
массового паросодержания X для широкого диапазона
<7fbh= ЮОО—10000 Вт/м2.
Как видно из рис. 2, величины Ек при
заданном сочетании режимных параметров для труб
№1,2 равны между собой и составляют 0,80—
0,86, что позволяет сделать вывод об отсутствии
влияния условий изготовления на качество
контакта при соблюдении одинаковой технологии
изготовления.
Анализ экспериментальных данных,
приведенных на рис. 2, с использованием уравнения
A4) показал, что ?к не зависит от величины qF
и X при M = idem и /H=idem. В общем случае
величина ?к должна зависеть от интенсивности
процесса теплообмена (ат и сср), величины
Rk и степени оребрения q>. Чем выше проводи-
/ 1 '
мость контакта
?— по сравнению с ар и ат,
тем в меньшей степени изменение этих величин
ар и ат сказывается на ?к. Предварительная
оценка як, проведенная с помощью уравнения
A4) и полученных экспериментальных данных,
показала, что величина -~— выше ар и сГт при-
мерно на порядок. Именно этим объясняется тот
факт, что хотя ат (в области больших qF)
зависит от qFJ а следовательно, и ~ЁК зависит в
данной области от qF, однако экспериментально
установить этот факт не представилось
возможным, так как в количественном выражении
такое изменение, очевидно, находится в пределах
погрешности опыта. Тем же объясняется и
независимость ?к от X, несмотря на то, что
5Р и ат являются функциями X.
Рис. 2 и 3 иллюстрируют влияние
температурного режима работы трубы (/н) на величину
?к. Как видно, понижение tH с 5 до —15°С
приводит к снижению ?к с 0,80—0,86 до 0,6—
0,65, что объясняется уменьшением /?к, влияние
которого на Ек значительно. Понижение RK
при переходе к более низким значениям tn
вызвано уменьшением Рк из-за различия в
величинах коэффициентов линейного расширения
алюминиевого сердечника B3,8-10-6 °С-1) и
медной трубы A6,8-10-6 °С~1).
Существенное отличие величин qFv и qFT для
M=idem, qFBH=idem, /H=idem и X^var
для всей области исследованных параметров
связано с различной интенсивностью
теплообмена, протекающего на ребрах ар и неоребрен-
ной части трубы ат, а также наличием
термических сопротивлений контакта и ребер.
На рис. 4 представлены экспериментальные
значения коэффициентов теплоотдачи ар, ат и
?р в зависимости от средней величины
плотности теплового потока qFp и qFT при трех
значениях X @,1; 0,5 и 0,7).
Во всей области исследованных значений
X величина ар ниже соответствующих величин
ат, что можно объяснить влиянием формы
канала. Характер зависимости ар (X) и ат (X
подобен апр(Х) [2]. Диапазон, в
котором исследована функция ат (qFT),
можно разбить на две области: ат не зависит
от qFT (теплообмен носит конвективйый
характер, <7^т^7000) Вт/м2 и_ат зависит от qFT
Граничное значение (9>т)гр> а _ также
показатель степени п в выражении «т ~ qFT
зависит от X. Чем выше величина ат в области,
где ат не зависит от qF T, тем выше значение
граничного (qF т)гр, что согласуется с
гипотезой Сю [7].
то
Ч
%2000\
\
4г
1000\
? р.
0,8
Щ
Jg пЬЫВ
^-^f^-ЦьЩ-Щ-
600 W00 2000 3000WOO 7000 Ц%8т/м*-
*? то\
Ъ
% 300(А
\$2000\
-%-
^4-4
JJ
°оА
о-/
1000 2000 3000 Ш05000 7000 ЮООО^Вф
Рис. 4. Зависимость местных величин ар, Ер и ат
соответственно от плотности теплового потока qFp и qFT для
5-канальной трубы при /Н=5°С, М=95 кг/(с-м2) и
значениях расходного паросодержания X:
/ — 0,1; 2 — 0,5; 3 — 0,7.
tnir
Hfp
0,6
0,5
Ofi
03
ь Я -
д^
OD D
V\
li
fi
D
Ъ
e
a
A
о /
о-/
L-2
D-J
WOO 2000 3000 WO50007000 W00OJjF6H,Bm/Mz
Рис. 5. Зависимость эффективности оребрения ?ор =
<7fp_
от плотности теплового потока qFBn Для 5-канальной
трубы при /Н=5°С, М=95 кг/(с«м2) и значениях
расходного паросодержания X:
1 — 0,1; 2 — 0,5; 3 — 0,7.
3 Холодильная техника № 6
17

В диапазоне исследованных qFp теплообмен
на ребре носит конвективный характер и сср не
зависит от 7fp- Начало кипения на трубе
приводит к скачкообразному возрастанию ар, что
вызвано, очевидно, турбулизирующим
воздействием на поток образующихся пузырьков пара
на поверхности трубы. (Это явление
наблюдалось до Х^0,6н-0,65).
Влияние qF и X на величину ?р при М.-=
= idem и ^H = idem незначительно. Для всей
области исследованных значений X величина
?р примерно постоянна.
На рис. 5 представлены значения
эффективности оребрения H0V=J^- в зависимости
qFt
от qFBU при трех значениях X @,1; 0,5; 0,7).
Поведение ?ор в функции ^_рвн в
соответствии с уравнением A4) определяется
изменением величин ар, ат, ?к и ?р. В области
невысоких значений qF Wov слабо зависит от
qF и X; максимальные значения ?ор
приходятся на переходную область qF, что связано
с некоторым возрастанием ар. С ростом qF
?ор снижается вследствие увеличения ат и
постоянства аР .
Опыты, проведенные на десятиканальной
трубе, показали, что увеличение М в два раза
(от 110 до 200 кг/(с-м2) уменьшает ?ор на 10—
12% и при ЛГ = 110 кг/(с-м2) ?ор = 0,37.
Средняя погрешность опыта: еЕК=7,6%;
8sP=9,30/o; 8ар=31%; еат-32%; eSoP-25%.
Проведенные исследования позволили
установить, что ?ор при внутритрубном кипении
фреона-22 имеет низкое значение и в
исследованном диапазоне составляет для труб: 5-ка-
Б. Б. ЗЕМСКОВ,
доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук В. М. АЗАРСКОВг А. А. МАЛЫШЕВ,
А. А. ГОРОДНИЧЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В работах [5, 3] было показано, что применение
пластинчатых испарителей, работающих при
низких температурах кипения, дает
определенные преимущества по сравнению с затопленными
кожухотрубными испарителями. К таким
преимуществам относятся: высокие коэффициенты
нальной— 0,45—0,50, 10-канальной— 0,34—0,37
(при М=П0 кг/(с-м2)._
Основное влияние на ?ор оказывает
температурный режим работы трубы.
Высокая интенсивность теплообмена,
характерная для внутриоребренных труб, в первую
очередь объясняется их конструктивными
особенностями (малые значения dQKB). Благодаря этому
обстоятельству при стнссительно невысоких
значениях М (область холодильной техники)
удается реализовать гидродинамические режимы
(снарядный, кольцевой и дисперсно-кольцевой),,
которым присущи высокие значения а.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гоголин А. А. Кондиционирование воздуха в
мясной промышленности. М., «Пищевая
промышленность», 1966. 240 с.
2. Дьячков Ф.Н. Исследование теплообмена и
гидродинамики при кипении фреона-22 в трубах с
внутренним оребрением. — «Холодильная техника», 1977,
№ 1, с. 36—42.
3. Кротков В. Н., Дьячков Ф.Н.
Рекомендации по расчету, конструированию и изготовлению
фреоновых кожухотрубчатых испарителей с внутриоребрен-
ными трубами. Компрессорное и холодильное
машиностроение. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1971, № 4, с. 7—
18.
4. Кутателадзе С. С. Основы теории теплообмена.
Новосибирск, «Наука», 1970. 660 с.
5. Попов В. М. Теплообмен в зоне контакта
разъемных и неразъемных соединений. М., «Энергия», 1971.
216 с.
6. Соболев О. Б.,Иоффе О. Б. Термическая
эффективность оребренных поверхностей при кипении
и конденсации. — Труды ЛенНИИхиммаш. Л.,
«Машиностроение», 1973, № 7, с. 122—128.
7. X ь ю и т т Д., Холл-Тэйлор Н. Кольцевые
двухфазные течения. М., «Энергия», 1974. 408 с.
теплопередачи, компактность, небольшая масса
аппарата и малая емкость по хладагенту.
В настоящее время в эксплуатации находятся
пластинчатые теплообменники разнообразных
типов, отличающиеся геометрией пластин. К
числу наиболее распространенных относятся
пластины ленточно-поточного и сетчато-поточного
типов.
Сопоставление существующих поверхностей
различной геометрии по энергетической
эффективности [2] показывает, что наиболее
высокоинтенсивной поверхностью в случае конвектив-
L: J удк 66.047. а
Исследование теплообмена в модели пластинчатого испарителя
ленточно-поточного типа
18

ного теплообмена является сетчато-поточная.
Для большинства теплообменников, собранных
из сетчато-поточных пластин, средняя ширина
щелевого канала Scp=4-f-5 мм. Использование
более узких каналов для пластин этого типа
сопряжено со значительным повышением
гидравлического сопротивления. Однако, как было
установлено в работах [1, 3], такая ширина
щелевого канала не обеспечивает интенсивной
теплоотдачи со стороны кипящего хладагента. Для
фреонов-12 и 22 оптимальная ширина плоского
щелевого канала должна быть б<2 мм.
Теплообменники из пластин ленточно-поточ-
ного типа характеризуются меньшим
гидравлическим сопротивлением по сравнению с сетчато-
поточными. Это позволяет снизить ширину
канала в них до 2 мм, что ближе к оптимальным
условиям кипения фреонов в щелевых каналах.
В целях выбора оптимальной конструкции
пластинчатого испарителя было проведено
исследование модели с пластинами ленточно-по-
точного типа на специально созданной
экспериментальной установке, схема которой
изображена на рис. 1.
Экспериментальный стенд представлял собой
систему двух замкнутых циркуляционных
контуров — фреонового и рассольного.
Фреоновый контур (фреон-22) состоял из
опытного испарителя У, сосуда 2 для измерения
расхода неиспарившегося хладагента после
испарителя, конденсатора-термостата 4, сосуда 5 для
определения расхода сконденсировавшегося
фреона, сосудов 6 и 7 для задания и контроля
уровня затопления испарителя хладагентом,
резервной емкости 8, фреонового насоса 19,
переохладителя 20 и ротаметра 18.
Фреоновый контур позволял проводить
эксперименты как в схеме термосифона, так и в
схеме вынужденной циркуляции. При работе
контура в схеме термосифона смесь жидкости
и пара из испарителя 1 поступала в мерный
сосуд 2, который служил одновременно
отделителем жидкости. Затем пар фреона направлялся
в конденсатор-термостат 4, где конденсировался
в результате дозированной подачи холодного
рассола из аккумулятора холода 15 с помощью
погружного насоса 12.
Конденсат проходил через мерный сосуд 5
и сливался в сосуды б и 7, откуда жидкость
снова поступала в испаритель 1. Неиспарив-
шаяся часть фреона через мерный сосуд 2
сливалась в резервную емкость S, откуда
фреоновым насосом 19 подавалась в сосуды 6 и 7,
поддерживая таким образом заданный уровень
затопления испарителя. Поддержание
постоянного давления во фреоновом контуре
осуществлялось с помощью системы термостатирования
конденсатора-термостата 4. Так как сосуды 6
и 7 и опытный испаритель 1 представляли собой
систему сообщающихся|сосудов, то, меняя уро-
Рис. 1. Схема экспериментального стенда.
19

вень заполнения сосудов 6 и 7, можно было
регулировать уровень затопления испарителя 1.
Для понижения уровня часть жидкости из
сосудов 6 и 7 сливалась в емкость 8. Повышение
уровня затопления создавалось насосом 19,
который перекачивал часть жидкости из сосуда 8
в сосуды 6 и 7.
При работе контура в схеме вынужденной
циркуляции фреон в испаритель / подавался
насосом 19. Приводом насоса служил
электродвигатель типа П-21 постоянного тока. Это позволяло
регулировать производительность насоса путем
изменения частоты вращения электродвигателя.
Для обеспечения надежности работы
фреонового насоса 19 в схеме был установлен
переохладитель 20, а насос снабжен охлаждающей
рубашкой.
Заданная степень переохлаждения жидкости
в переохладителе 20 и в охлаждающей рубашке
насоса обеспечивалась системой термостатиро-
вания, состоявшей из термостата 11 и насосов
17 и 13. Постоянство расхода фреона в контуре
контролировалось с помощью ротаметра 18 типа
РС-5. Для проведения опытов с подачей пара в
испаритель 1 в схеме был предусмотрен
парогенератор 22.
Рассольный контур испарителя состоял из
бака-термостата 9, мерного бака 10 для
измерения расхода хладоносителя, центробежного
насоса 21 типа 2К-6 и ротаметра 23 типа РС-7.
Тепловая нагрузка аппарата регулировалась
изменением скорости и температуры
хладоносителя. Постоянство расхода хладоносителя
контролировалось ротаметром 23. Заданная
температура хладоносителя на входе в испаритель
поддерживалась системой термостатирования
бака 9У состоявшей из трех электронагревателей
(по 2 кВт каждый), электронного реле,
контактного термометра, погружного насоса 14 и
мешалки. Установка обслуживалась двумя ком-
прессорно-конденсаторными агрегатами 16
марки 2 ФВ-8/4, охлаждавшими хладоноситель
E0%-ный водный раствор этиленгликоля) в
баке аккумулятора холода 15.
Опытный испаритель представлял собой
модель цельносварного пластинчатого испарителя,
собранного из пластин П-1 ленточно-поточного
типа [2]. Пластины П-1 поверхностью 0,15 м2
каждая изготовлены из стального листа марки
Х18Н10Т толщиной 1,2 мм, их рабочая часть
имеет горизонтальные гофры треугольного
профиля. Четыре пластины, собранные в пакет и
сваренные между собой по контуру,
образовывали три щелевых канала ленточно-поточного
профиля толщиной 2 мм и высотой 650 мм
каждый. Зазор между пластинами обеспечивался
выдавленными в них опорными выступами. Две
внутренние пластины формировали щелевой
канал, в котором кипел фреон-22. Наружные
пластины, наложенные с обеих сторон фреонового
канала, образовывали два канала, по которым
параллельными восходящими потоками
двигался хладоноситель. Движение фреона и
хладоносителя прямоточное. Избыточное давление в
аппарате компенсировалось прижимными
плитами.
При проведении опытов измеряли: объемный
расход испарившегося и неиспарившегося
фреона и хладоносителя через опытный испаритель,
температуры фреона и хладоносителя на входе
и выходе из испарителя, температуру стенки,
разделяющей фреон и хладоноситель, давление
в испарителе, перепад давлений со стороны
фреона и со стороны хладоносителя.
Температура стенки, разделяющей фреон и
хладоноситель, измерялась восемью медь-констан-
тановыми термопарами, расположенными
симметрично, по четыре с каждой стороны
фреонового канала в четырех сечениях на высоте 105,
280, 470 и 630 мм от входного патрубка.
Термопары заделывали в пазы, профрезерованные во
впадинах и на боковой поверхности гофр. Спаи
термопар припаивали к стенке канавки, а
канавку заливали эпоксидным клеем. ЭДС
термопар измерялась электронным цифровым
вольтамперметром ВК-2-20. Температуру насыщения
фреона t0 определяли по показаниям
образцового манометра 3 класса 0,4.
Перепады давлений со стороны фреона и
хладоносителя измерялись дифманометрами типа ДТ-
50. Плотность теплового потока определяли как
среднее между количеством тепла, отданного
рассолом и полученного хладагентом.
Коэффициент теплопередачи опытного
испарителя, а также коэффициенты теплоотдачи со
стороны хладагента и хладоносителя находили
обычным методом. Поверхности теплообмена в
исследованном аппарате с обеих сторон
одинаковы.
Эксперименты проводили как в режиме
вынужденной циркуляции, так и в режиме
затопления. В последнем случае устанавливали
такой уровень заполнения испарителя фреоном,
чтобы обеспечить на выходе из испарителя
состояние хладагента, близкое к сухому
насыщенному пару.
Опыты проводили при следующих условиях:
температуре кипения ?0=+10-i—20°C,
плотности теплового потока q=2- 103ч-20-103 Вт/м2,
скорости хладоносителя до8=0,2-г-0,8 м/с, сред-
нелогарифмической разности температур 6т=
=2ч-16°С.
В результате экспериментов! были получены
опытные значения коэффициентов теплопередачи
аппарата, исследовано влияние на
теплопередачу скорости хладоносителя, температуры
кипения хладагента, тепловой нагрузки, температуры
перегрева пара на выходе из аппарата и началь-
20

7 f
10c\
n L
О Г
?L
I j
0 [
A V
0 Г
и v
Г
2 L
://7°L
4-
W5
[ф?
W'
y№r
'CUT
1
/6
J>
ffx
tx
""*т^Й
i ix
Wp
и^И,
Q/
,«/]
M Lj
KLJ _ g^T;
Шъ^гу
[рч 't)|.
LLk
^
w
Жк^^
Зпх
к
i
• "X""* 4w
>2b
F^^
'-^
V
у
У/
SjTcft
"*д 1
r-flaU 1
P
'И
Щ\\
Nu = 0,lRe°'6Pr0'43(-^y,25; C)
10l
h- 6 8 10*
¦5
Bfie
Рис. 2. Гидравлическое сопротивление (а) и(б)теплоотдача
хладоносителя в пластинчатом испарителе:
1,3 — турбулентный режим; 2,4 — ламинарный режим.
ного паросодержания. С помощью термопар,
заделанных в стенке канала в четырех сечениях
по его высоте, были определены
экспериментальные значения коэффициентов теплоотдачи со
стороны хладагента и хладоносителя.
Как видно из рис. 2, на котором представлены
данные по теплоотдаче и гидравлическому
сопротивлению со стороны хладоносителя,
турбулентный режим наступает при значениях
критерия ReKP=300-f-400, что лежит в пределах
ReKP, полученных для каналов пластинчатых
теплообменников с различной геометрией
пластин [2]. Уменьшение ReKP для исследованного
канала по сравнению с прямыми каналами
объясняется наличием частых крутых поворотов
по ходу движения жидкости, которые
обеспечивают интенсивную турбулизацию потока.
Теплоотдачу и гидравлическое сопротивление в зоне
Re ^>400 (при 3,5 < Рг < 100) можно описать
следующими уравнениями (линии 1 и 3):
Nu = 0,045 Re0'77Рг0'43
Рг N0.25
Ргст
Eu = 550Re-°'25.
A)
B)
Экспериментальные данные, охватывающие
переходный и часть ламинарного режимов при
100 < Re < 350, можно обобщить
соотношениями (линии 2 и 4)
Рг„
Еи =
3-104
Re
D)
В уравнениях A)—D) определяющим
размером является эквивалентный диаметр, а
определяющей температурой — средняя
температура хладоносителя.
Ленточно-поточные пластины не обладают
достаточной жесткостью, и поэтому в случае
создания значительной разности давлений с
обеих сторон пластины ширина канала несколько
меняется. Этим и объясняется некоторый разброс
опытных точек по Ар в турбулентной зоне на
рис. 2, б, где представлены данные для
разности давлений сред от 0 до 8-Ю2 кПа.
Данные по теплоотдаче и гидравлическому
сопротивлению со стороны хладагента (фреона-22)
приведены на рис. 3. При работе аппарата без
рециркуляции (полное выпаривание) влияние
плотности теплового потока на теплоотдачу
проявляется слабее, чем при кипении в большом
в в ю* гу,В(пМ2
Рис. 3. Зависимости коэффициента теплоотдачи аа и
гидравлического сопротивления Ар при кипении фреона-22
в пластинчатом испарителе от плотности теплового
потока q:
а — режим без рециркуляции: / — опытные данные
(уравнение 5); 2 — данные [ 1 ]; 3 — данные [3];
б — режим вынужденной циркуляции при t0= — 10°C: A —
режим полного выпаривания; А — ш =0,05 м/с; ^нач=0 (ли-
) ~
= 0,05 м/с; Хнач=*0Л 54 (линия 6):
в — гидравлическое сопротивление фреона-22 (обозначения
см. на рис. а).
21

ЫО"*Вт/(м*-К)
18105 (jfm/M1
Рис. 4. Зависимость коэффициента теплопередачи
пластинчатого испарителя k от плотности теплового потока q
при t0= — 10°C:
50%-ный раствор этиленгликоля; — — — —
раствор СаС12 (данные расчета); 1 — w =0,2 м/с; 2 — vjs=
= 0,4 м/с; 3 — ws=0,6 м/с; 4 — ws=0,8 м/с.
объеме, а влияние температуры кипения
практически отсутствует. Это объясняется тем, что
в опытном канале, имеющем довольно малое
сечение, быстро нарастают паросодержание и
скорость потока. Вследствие этого основными
режимами движения потока являются
пробковый и стержневой, для которых характерна
более слабая зависимость аа от q и t0. Для режима
выпаривания коэффициент теплоотдачи, Вт/(м3Х
ХК), со стороны кипящего фреона-22 может
быть рассчитан по формуле
аа = 145<Л35, E)
соответствующей линии / на рис. 3, а.
Сопоставление полученных результатов с
данными для плоского канала с 6=2 мм и #=400 мм
(линии 2) [ 1 ] и с данными для сетчато-поточ-
ного канала с бср=4 мм и #=400 мм [3]
(линия 3) показывает, что для исследованного
канала теплоотдача в 1,1—1,3 раза выше, чем для
плоского, и в 1,5—2,5 раза выше, чем для еет-
чато-поточного.
При работе аппарата в режиме
принудительной циркуляции (рис. 3, б) теплоотдача со
стороны кипящего хладагента ухудшается.
Изучение локальных коэффициентов теплоотдачи
по высоте канала показывает, что увеличение
скорости хладагента на входе в аппарат
приводит на начальном участке канала к «подавлению»
процесса кипения и возникновению в этой зоне
конвективной теплоотдачи. Для этой зоны
значения аа существенно ниже, чем для зоны
кипения, что ведет к ухудшению теплоотдачи для
канала в целом. Во всех опытах максимальная
теплоотдача соответствовала режимам
выпаривания, что совпадает с выводами работы [6].
Исследование влияния начального паросо-
держания Хнач на теплоотдачу в канале при
работе в режиме вынужденной циркуляции
показало, что при переходе от Хнач=0 к Хнач=
=0,154 коэффициент теплоотдачи аа в
сравнении с режимом выпаривания изменяется
незначительно, особенно при <7>3000 Вт/м2
(рис. 3, б). Следовательно, полученные данные
могут быть использованы для расчета
испарителя как с отделителем жидкости, так и без него.
Данные по гидравлическому сопротивлению
со стороны кипящего фреона-22 (рис. 3, в)
свидетельствуют о довольно низких значениях Ар
для исследованного канала. Так, для ^=3000-ь
-г-10000 Вт/м2 величина Ар не превышала
5-Ю3 Па. Экстремальный характер кривой
связан с постепенным уменьшением статической
составляющей Ар при ^<5000 Вт/м2 и
значительным нарастанием составляющих Ар трения
и ускорения при qp> 10000 Вт/м2.
Высокие значения коэффициентов теплоотдачи
со стороны хладагента и хладоносителя
обеспечили в аппарате интенсивную теплопередачу.
Опытные значения коэффициентов
теплопередачи k в зависимости от плотности теплового потока
при различных скоростях хладоносителя и тем-
МГ-ЛА
2000\
/500
W00
WOO
5ПП
К
"^
Л
ч
V
ч
N 1
\л
'
N
5-
2-
Л
•
а
У
5
/
'
*
*
и
7"
S
'
г.
ZP*
А
м
г
—^
^"J
V
У
s
И
^
А
г 1
0,1 0,2 0,3 W 0,5 0,6 OJ OfiwSiM/c
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплопередачи
пластинчатого испарителя k от скорости хладоносителя ws:
а — to=l0°C; б - t(t=— 20°C:
— 50%-ный раствор этиленгликоля; — — — —
раствор СаС18 (данные расчета); 1 — G=3000 Вт/м2; 2 — q=
= 6000 Вт/м2; 3 — <7=Ю 000 Вт/м2; 4 — д=20 000 Вт/м3.
22

пературах кипения представлены на рис. 4 и 5.
Здесь же приведены рассчитанные с помощью
уравнений A) и E) значения k в случае
применения в качестве хладоносителя водного раствора
хлористого кальция.
Анализ опытных данных показал, что с
понижением t0 значения k уменьшаются, а
влияние q на теплопередачу ослабевает, что связано
со значительным возрастанием вязкости
хладоносителя. Для 9т=5ч-7°С, ^s=0,4^0,6 м/с и
использовании раствора СаС12 в качестве
хладоносителя значения k в исследованном
испарителе составляют 1400—1900 Вт/(м2-К) для
*о=10°С и 800—1200 Вт/(м2.К)для tQ=—20°C,
что в 1,5—2,5 раза выше, чем в испарителях
типа ИТГ при сопоставимых условиях [4].
Опытные значения аа и &, представленные
выше, получены для кипения хладагента без
масла. Можно предположить, что при кипении
фреоно-масляной смеси в щелевом канале
испарителя значения аа будут ниже примерно на
15—20%, а значения k—на 10%.
Создание перегрева пара на выходе из
испарителя до 2—3°С ведет к незначительному
снижению теплопередачи. Так, при t0=—Ю°С и
А/пер=3,8°С значения k уменьшились на 12%,
при А*пвр=6,7°С— на 40%.
Опытные и рассчитанные по уравнениям A),
C), E) коэффициенты теплопередачи согласуются
между собой в пределах 3—5%. Следовательно,
эти уравнения могут быть рекомендованы для
расчета пластинчатых испарителей, собранных
из пластин П-1 ленточно-поточного типа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Азарсков В. М., Данилова Г. Н., Зем-
сков Б. Б. Исследование теплообмена при кипении
фреона-22 в плоских вертикальных щелевых каналах.
В кн.: Холодильные машины и установки. Л., 1974,
с. 121—124.
2. Барановский Н. В., Коваленко Л. М.,
Ястребенецкий А. Р. Пластинчатые и
спиральные теплообменники. М., «Машиностроение», 1973,
288 с.
3. Данилова Г. Н., Азарсков В. М.
Экспериментальное исследование теплообмена в элементе
пластинчатого фреонового испарителя. — «Холодильная
техника», 1972, № 10, с. 52—54.
4. Данилова Г. Н., Богданов С. Н.,
Иванов О. П., Медникова Н. М. Теплообменные
аппараты холодильных установок. Л.,
«Машиностроение», 1973, 328 с.
5. Перспективы использования пластинчатых
аппаратов в компрессионных холодильных машинах. —
«Холодильная техника», 1971, № 12, с. 5—10. Авт.:
О. П. Иванов, В. М. Азарсков, С. Т. Бутырская,
В. О. Мамченко, Л. М. Коваленко, О. А. Коробчан-
ский.
6. Azarskov V., Duminil M. — «Revue
general du froid», 1974, № 11, pp. 1197—1202.
Количественная оценка качества сублимационных установок
УДК 536.422.4:658 .562
Канд. техн. наук Б. П. КАМОВНИКОВ,
доктор техн. наук, проф. А. М. БРАЖНИКОВ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
Для оценки качества сублимационных установок
на всех этапах их разработки, а также
действующих моделей предлагается система
взаимоподчиненных оценок качества.
Основным параметром, по которому
оценивается качество сублимационных установок,
является технико-экономический показатель.
Вместе с тем, точная технико-экономическая
оценка сублимационных установок возможна не на
всех стадиях их разработки. В связи с этим
правомерно введение частных показателей качества,
которые, находясь в подчиненном положении
ло отношению к основному
технико-экономическому показателю, позволяют более точно
и конкретно оценить отдельные этапы создания
установок.
Комплексным показателем оценки качества
процесса сублимационной сушки является
средняя за период удельная скорость сублимации,
кг/(ч-м2):
/к = — J У(т)^т= — I A)
о
где тк—длительность периода сушки (в установках
периодического действия — отрезок времени
между моментами включения и выключения
системы энергоподвода, в установках
поточного типа и непрерывного действия —
суммарная продолжительность прохождения
материалом всех зон энергоподвода), ч;
J — мгновенная скорость сушки, кг/(ч-м2);
т — текущее время сушки, ч;
^н» ^к — соответственно начальное и конечное влаго-
содержание объекта, кг/кг;
р0 — плотность абсолютно сухого продукта, кг/м3;
h — определяющий геометрический размер объекта
(обычно толщина материала на рабочей
поверхности сублимационной камеры), м.

Показатель /к является комплексным
термодинамическим, поскольку числитель правой
части уравнения A) зависит только от
параметров объекта, а знаменатель тк — от режима
сушки (температуры, давления и теплофизи-
ческих характеристик материала).
Следует отметить, что критерий оценки
качества технологического процесса по степени
интенсивности предлагается авторами только для
конкретного процесса — сублимационной
сушки, так как интенсификация этого процесса
является в настоящее время наиболее актуальной
проблемой совершенствования сублимационной
техники.
Термодинамический критерий оценки
качества процесса обработки сублимацией j^-^max
реализуется при удовлетворении локального
критерия xK->min, который получают
ограничением процесса сушки, согласно действующей
технологической инструкции, и обеспечением
требуемого ГОСТом качества сублимированного
продукта. Минимизация продолжительности
сушки отвечает условию получения продукта
высокого качества, так как можно считать
установленным, что при всех прочих равных
условиях качество продукта тем выше, чем меньше
продолжительность его обработки [31. Поэтому
комплексный показатель 7К является не
только характеристикой качества процесса, но и
косвенной характеристикой качества продукта.
Для современных моделей сублимационных
установок значение 7К обычно не превышает 0,8—
1,4 кг/(ч-м2).
Технический уровень установки на стадии
проектирования оценивается показателем
технического совершенства — напряжением
рабочего объема сублимационной камеры (по массе
удаляемого из объекта влаги), кг/(м?-год):
TKtJkKjS
B)
где
Т — годовой фонд рабочего времени (при
трехсменной работе Т — 6000 ч/год);
Гн
/Ст = -тр.— , т — показатель эксплуатационной надеж-
п~г * к ности установки (для установок
непрерывного и периодического
действия /Ст = 0,97, поточного типа —
0,72 — 0,93);
Ти> Тп — соответственно среднегодовая
продолжительность непрерывной работы
установки и среднегодовое время
ее простоев, ч /год;
тк
Кj — — — показатель цикличности работы уста-
ц новки (для современных установок
обычно равен 0.80 — 0,97);
тц =тк + тп — длительность цикла сушки, ч;
тп — подготовительно-заключительное
время цикла, ч, требуемое для
перегрузки сублимационной камеры,
регенерации десублиматора и удаления
«влажных пятен» из продукта в конце
сушки (для установок поточного типа и
непрерывного действия тп = 0, для
установок периодического действия —
0,5 — 2,0 ч);
5 — рабочая площадь (площадь загрузки
материалом) сублимационной каме-
меры, м2;
V — рабочий объем сублимационной
камеры, занимаемый объектом сушки,
средствами энергоподвода и
вспомогательными устройствами
(продуктовые тележки, транспортирующие и
несущие конструкции,
коммутационная аппаратура внутри камеры), м3.
В случае, если для расчета ^показателя Gv
недостаточно данных (обычно отсутствует
значение V), то можно пользоваться напряжением
рабочей площади сублимационной камеры,
кг/(м2-год):
Gs = TKTJKKj
C)
или для ориентировочных оценок отношением
G^ 5_
Gv ~ V >
значение которого лля современных
сублимационных установок находится в пределах
A,5—2,2) 1/м.
Для оценки технического уровня установок на
стадии их проектирования и эксплуатации
использована годовая производительность, кг/год,
(по массе удаляемого из объекта пара):
G^TKtJkKjS. D)
Комплексный технико-экономический
показатель, позволяющий дать окончательную
оценку качества сублимационной установки, может
быть представлен в следующем виде:
"-2 «*(&).
1=1
E)
где п
общее число единичных показателей качества,
входящих в комплексный показатель;
щ — коэффициент весомости единичного показателя
качества;
Яи <7гб — соответственно единичный показатель
качества сублимационной установки и его базовое
значение.
Значения базовых показателей качества
принимаются в соответствии с данными,
характеризующими работу лучших современных
установок.
Для оценки качества установок на
современном уровне развития сублимационной техники
можно ограничиться пятью единичными
показателями:
qt— совокупные приведенные затраты на удаление
сублимацией 1 кг пара из объекта переработки,
руб/кг;
Я2 — эргономический показатель качества
сублимационной установки;
24

wo
№\
200
100
I
V
J*"
X
•—"**" x
X
__„_-^ *'*
^-'
w^^
^-"
~~\
I
0 WOO 2000 3000 WOO JOOO 6000 7000 • 6000 90000,т/год
Зависимость эксплуатационных годовых затрат на
обработку сублимацией от производительности установок:
о — фирм США (обобщенные данные); х — фирмы «Атлас»;
А — фирмы «Сепиаль» (бывшая «Сокальтра», Франция).
q3, q± — соответственно эстетический и
патентно-правовой показатели качества;
qb — показатель стандартизации и унификации
сублимационной установки.
Предлагаются следующие значения
коэффициентов весомости:
at = 0,9; a2 = 0,05;
a3 = a5 = 0,0l; a4 = 0,03.
Приведенные значения коэффициентов
отражают позицию авторов в вопросе комплексной
оценки качества сублимационных установок.
Весьма вероятно, что с развитием
сублимационной техники значения коэффициентов
весомости могут меняться. Показатели q2, q*, q±
и qb вычисляют по методикам, изложенным в
работе [2].
Определяющим в комплексном показателе U
является ql4 руб/кг:
С + ЕК
Ях =
F)
где С — текущие (эксплуатационные) годовые расходы,
руб/год;
Е — нормативный коэффициент эффективности
(обычно принимаемый равным 0,10), 1/год;
К — капитальные (единовременные) затраты на
производство сублимированных продуктов, руб.
Базовое значение приведенных совокупных
затрат для современного уровня развития
сублимационной техники может быть принято
равным д1б=0,13 руб/кг при доле
эксплуатационных расходов 45-—65% в общем объеме затрат.
Это значение получено авторами на основе сбора
и обработки зарубежной и отечественной
информации и соответствует уровню 1976 г. Для
уровня 1973 г. базовое значение qiQ =
-0,158 руб/кг [1].
Для определения С и К исходят из представ
ления о линейных зависимостях между
эксплуатационными расходами С и производительностью
сублимационной установки G, а также между
капитальными затратами К и установленной
мощностью Л/у, Вт, системы энергоподвода.
Возможность использования линейных
соотношений основывается на том, что в
сублимационных установках основные затраты на
обработку (стоимость сырья не учитывается) —
это энергозатраты. Фактический материал
подтверждает правомерность приводимых ниже
соотношений (см. рисунок):
C = Ct+CzG,
/С =
*1 + WY
где Klt Ct — условно-независимые от G и NY расходы,
руб/год;
С2, /С2 — не зависящие от G и Ny коэффициенты,
соответственно руб/кг и руб/(Вт-год).
Для современных моделей сублимационных
установок можно принять следующие средние
значения:
для обработки сублимацией пищевых
материалов растительного происхождения
Ci = 12-103 руб/год;
для обработки сублимацией продуктов
животного происхождения
С4 = 49103 руб/год;
К1=B3ч-27).Ю3 руб/год;
С2 = C1 -f- 40)-10-3 руб/кг;
К2 = E9 + 69).Ю-3 рубДВт.год).
Предложенный количественный метод
оценки по комплексным показателям может быть
использован для составления карт технического
уровня и разработки стандартов на
сублимационные установки.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Камовников Б. П., Семенов В. Г. Оценка
сублимационных установок по технико-экономическим
показателям. — «Консервная и овощесушильная
промышленность», 1974, № 12, с. 14—16.
2. Сборник нормативно-технических документов по
оценке уровня качества продукции. М., Стандартиздат,
1975, 61 с.
3. Сублимационная сушка пищевых продуктов
растительного происхождения. Под редакцией В. Г.
Поповского. М., «Пищевая промышленность», 1975, 335 с.
4 Холодильная техника № 6
25

УДК 620.178.162
Результаты исследования шероховатости деталей пар
трения компрессоров ДХ2-1010
А. П. РАМЗАЕВ, В. Ф. ЧЕРЕВАТКИН
Саратовский политехнический институт
Уровень надежности холодильников
«Саратовом», выпускаемых Саратовским заводом
электроагрегатного машиностроения (СЗЭАМ), в
значительной степени обусловливается
безотказностью кривошипно-шатунного механизма
компрессора ДХ2-1010, поставляемого Кировским
машиностроительным заводом им. XX парт-
съезда (КМЗ) и Омским агрегатным заводом
(ОАЗ).
Наиболее часто выходят из строя в
компрессорах подшипники скольжения: шатунный,
передний и задний. Одним из путей повышения
износостойкости указанных подшипников
является правильный выбор величины и
микрорельефа равновесных шероховатостей рабочих
поверхностей, а также технологического метода
предварительной и окончательной их обработки.
При работе узлов трения различают
скольжение неприработанных и приработанных
(оптимальных) поверхностей. Существует
несколько точек зрения на оптимальный микрорельеф
поверхностей трения [2—4, 6].
Авторами установлено, что равновесная
шероховатость поверхностей может быть лишь при
равновесии теплового и механического
взаимодействия тел. При этом количество тепла,
возникающее в телах в результате
механического взаимодействия, равно количеству тепла,
отдаваемому каждым телом окружающей среде
при минимальном значении коэффициента
трения.
Условие теплового равновесия
характеризуется равенством температур поверхностных
слоев трущихся тел, а механического — минимумом
их потенциальной энергии.
Величина равновесной шероховатости может
быть найдена аналитически [2, 5, 7] или
экспериментально [1, 6].
Величина равновесной шероховатости
поверхностей трения деталей компрессоров ДХ2-1010
была определена экспериментально. С помощью
профилографа-профилометра модели 201 завода
«Калибр» профилометрировали подшипники
десяти компрессоров после их полугодовой
эксплуатации. Профилометрирование
осуществляли в четырех местах перпендикулярно следам
обработки и вектору скорости скольжения.
Детали были не приработаны и имели
технологическую шероховатость. Приработка
поверхностей трения компрессоров закончилась через
300—400 ч, а шероховатость после этого явилась
индикатором установившегося периода
изнашивания.
Для сравнения проведены аналогичные
измерения деталей трех компрессоров,
изготовленных в 1957 г., причем последние имели
равновесную шероховатость после 15-летней
эксплуатации.
В целях получения устойчивых значений
параметра Ra для всех одинаковых деталей
определены их математические ожидания.
Результаты вычислений математических ожиданий
величины шероховатости всех сопряженных
деталей подшипников скольжения компрессоров
приведены в таблице.
Анализ этих данных показывает, что, например,,
технологическая шероховатость поверхностей
трения переднего торца коленчатого вала
занижена, а шатунной шейки коленчатого вала ОАЗ
и шеек переднего вала, а также заднего
подшипника КМЗ завышена на один-два класса
относительно равновесной ее величины. Более
высокий класс шероховатости обеспечивать
нецелесообразно не только с точки зрения
увеличения стоимости изготовления деталей. Как
показывает опыт эксплуатации [61, для ряда
деталей уменьшение первоначальной
шероховатости приводит к возникновению в период
приработки схватывания, заедания поверхностей.
При большой степени гладкости размер
поверхности, которая может адсорбировать смазку,
значительно меньше, чем при оптимальной
шероховатости. В связи с этим в условиях
граничного трения (пуск, остановка, нарушение
режима смазки) детали компрессоров с величиной
шероховатости меньше оптимальной должны
работать хуже. Кроме того, идеально гладкая
поверхность требует для деформирования
большего давления, чем шероховатая. Поэтому при
смещениях вала во время работы (вибрации,
колебания) за счет отклонений от соосности
между валом и сопряженной деталью приработка
гладкой поверхности потребует много времени
и связана с большим износом.
Многими исследованиями [1, 6]
подтверждается недопустимость высокого класса
шероховатости трущихся деталей, однако в действующем
ГОСТ 10612—63 (п. 16) оговорена лишь
максимально допустимая величина шероховатости (не
ниже 10-го класса).
Новый ГОСТ 2789—73 на шероховатссть по-
26

Сопряженные детали
компрессора
Подшипник передний
по отверстию диаметром
16 мм
торец диаметром 30 мм
короткая шейка
коленчатого вала
передний торец
коленчатого вала
Подшипник шатуна
нижняя крышка шатуна
головка шатуна
шатунная шейка
коленчатого вала
Задний подшипник
по отверстию диаметром
16 мм в корпусе
длинная шейка
коленчатого вала
Пара трения масляного
насоса
плунжер
канавка масляного
насоса
Шероховатость Ra,

технологическая
кмз
0,20
0,40
0,16
1,20
0,30
0,25
0,40
0,60
0,16
0,65
0,20
OA3
0,19
0,44
0,64
1,30
0,61
0,60
0,25
0,80
0,38
0,50
0,70
мкм

эксплуатационная
(оавно-
весная) после
6
месяцев
2,30
1,40
1,00
0,48
0,63
1,00
0,62
1,80
0,39
0,43
0,64
15 лет
0,60
1,10
0,43
0,40
0,50
0,60
0,48
0,50
0,30
0,39
0,48
верхности предлагает обосновывать и
устанавливать диапазон значений, исходя из
функционального назначения поверхности.
Для подтверждения влияния технологических
шероховатостей на износ трущихся поверхностей
до образования равновесных шероховатостей был
проведен следующий эксперимент. На установке
торцевого трения были поставлены два образца
из применяемого в производстве компрессоров
чугуна. Один из них был изготовлен с классом
шероховатости V11, т.е. на два порядка выше
эксплуатационного. В условиях граничной
смазки маслом ХФ-12-18 и увеличенного теплового
Канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ
ВНИИторгмаш
Шум в помещениях торговых залов кафе,
столовых и ресторанов не должен превышать
уровней звуковых давлений предельного спектра
ПС-50 с общим уровнем звука 55 дБ А, а в тор-
сопротивления контробразца, имитирующего
тепловой поток от ротора компрессора, была
проведена приработка в течение 50 ч. После этого
были сняты профилограммы с пяти участков
поверхностей трения и рядом расположенных
технологических шероховатостей. Профиль
поверхности показал увеличение размера на 0,4 мкм
при образовании равновесных шероховатостей
из более гладких технологических.
В результате проведенных экспериментальных
работ и аналогичных, выполненных на СЗЭАМ
(число компрессоров около 50 шт.),
рекомендованы следующие значения величин
технологических шероховатостей по параметру Ra. мкм:
Шейки коленчатого вала и канавка
масляного насоса 0,54
Передний торец коленчатого вала 0,44
Подшипник передний по отверстию
диаметром 16 мм и торцу диаметром 30 мм 1,4
Головка и нижняя крышка шатуна 0,68
Отверстие диаметром 16 мм в корпусе
компрессора 1,1
Плунжер 0,41
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Долецкий В. А. Увеличение ресурса дизельных
двигателей ярославского объединения «Автодизель».
В кн.: «Проблемы трения и износа в современной
технике». М., 1974, с. 111—130.
2. Комбалов B.C. Влияние шероховатости твердых
тел на трение и износ. М., «Наука», 1974, 111с.
3. Костецкий Б. И. Трение, смазка и износ в
машинах. Киев, «Техника», 1970, 396 с.
4. Крагельский И. В. Трение и износ. М.,
«Машиностроение», 1968, 480 с.
5. Крагельский И. В., Комбалов B.C.
Расчет величины стабильной шероховатости после
приработки (упругий контакт). ДАН СССР, 1970, т. 193,
№ 3, с. 554—556.
6. Нисненвич А. И. К вопросу о чистоте обработки
поверхностей деталей тракторного двигателя. В кн.:
Качество поверхности деталей машин. М., 1959, с. 104—
ПО.
7. Протасов Б. В., Рамзаев А. П. О
электрическом моделировании распределения тепловых потоков
при внешнем трении. — «Машиноведение», 1973, № 5,
с. 82—85.
говых залах магазинов — ПС-55 и 60 дБА [2].
Наиболее полно данные требования
выполняются при обслуживании холодильного
оборудования агрегатами, вынесенными за пределы
торговых залов. Это явилось одной из главных
причин все более широкого распространения
централизованного холодоснабжения с распо-
УДК 621.574-213.4:628.517.2
Способы снижения шума холодильных шкафов со встроенными
агрегатами с принудительным воздушным охлаждением конденсатора
4*
27

J
/
V
z\
V
\
i
/
Рис. 1. Расположение точек измерения шума:
а — на полусфере; б — на четвертьсфере; 1 — шкаф; 2 — звуко-
отражающий пол; 3 — измерительная линия; 4 — точки
измерения; 5 — звукоотражающая стенка.
ложением холодильных агрегатов в специальных
машинных отделениях.
Для торгового холодильного оборудования со
встроенными агрегатами эти требования
можно выполнить лишь при соблюдении ОСТ
27—07—151—73 [1]. В настоящее время им
удовлетворяют агрегаты холодопроизводитель-
ностью до 550 ккал/ч [3]. В целях снижения
шума агрегатов большей холодопроизводительности
или их низкотемпературных модификаций до
установленных ОСТ 27-—07—151—73 значений
необходимо применять в обслуживаемом ими
торговом оборудовании специальные устройства
для глушения шума или заменять их агрегатами
меньшей холодопроизводительности.
Было установлено [4], что наиболее
эффективен для торгового холодильного оборудования
глушитель экранного типа, встраиваемый в
машинное отделение оборудования до и после
агрегата. Однако одним из существенных
недостатков такого способа глушения шума является
возрастание гидравлического сопротивления
протоку воздуха через конденсатор агрегата и,
следовательно, ухудшение его работы.
В целях выбора оптимального способа
борьбы с шумом был испытан торговый холодильный
шкаф ШХ-0,4 М со встроенным герметичным
холодильным агрегатом ВСР 0,35~1 А и
комплектом экранных глушителей.
Испытания проводили в заглушённой камере
ВНИХИ в условиях свободного звукового поля
по второму классу точности (ГОСТ 8.055—73)
с помощью прецизионной звуко-виброметриче-
ской аппаратуры фирмы «Брюль и Кьер» (Дания)
и объединения РФТ (ГДР). Уровни звукового
давления измеряли в точках, расположенных на
полусфере и четвертьсфере (у стены) радиусом
1,5 м на высоте 0,38 и 1,12 м @,25 и 0,75 радиуса)
от пола (рис. 1), уровни звука — вокруг шкафа
на окружностях радиусом 1,0 (высота 1,12 м)
и 1,45 (высота 0,38 м), вибрации—в четырех
точках на рамах агрегата и шкафа вблизи места
крепления агрегата. В одной из этих точек
вибрации определяли в трех направлениях (по осям
г, у, г). Спектрограммы шума снимали со
стороны двери и с боку шкафа.
Перед испытаниями гайки на виброизоляторах
агрегата были отпущены, все узлы шкафа
выверены, дребезжащие элементы устранены.
При испытаниях температуру окружающего
воздуха поддерживали 30±2°С и внутри шкафа
1—3°С.
Испытания проводили при указанных в
таблице и на рис. 2 опытных вариантах шкафа.
Результаты испытаний приведены в таблице
и на рис. 3, 4. Уровни звуковой мощности
определяли по формулам
Lp = Lm + \0\gS;
для полусферы
Lp = Lm+11,5;
Рис. 2. Опытные варианты шкафа ШХ-0,4М:
а — в заводском исполнении; б — с экранными глушителями;
в — с разделительной стенкой на конденсаторе; / —
холодильный агрегат; 2 — виброизоляторы агрегата; 3 — ножки шкафа;
4 — жалюзийная решетка; 5 — шкаф; 6 — дверца шкафа;
7 — экранный глушитель; 8 — разделительная стенка; 9 —
глухая стенка; 10 — разделительная перегородка.
Воздух
6'
3
^
-
Z
"-ч
у/, ;,, ; ,;;,
////////////
«а
тт
V
7
/
Ж
,/
<ГТ7~
J.
28

Опытные варианты шкафа
В заводском исполнении
То же, с глушителями с обеих
сторон машинного отделения
То же, с устранением
неплотностей в ограждении машинного
отделения поролоном
С глушителем с задней стороны
шкафа—со стороны конденсатора
агрегата (спереди—заводское
изготовление)
То же, без перегородки в
машинном отделении
С глушителем с передней стороны
шкафа, без перегородки
То же, при расположении шкафа
у стены
Без глушителей, при установке
с передней стороны шкафа глухой
стенки и с задней
стороны—разделительной стенки на
конденсаторе агрегата
То же, при расположении шкафа
у звукоотражающей стены
Уровни звука, дБА, в точках на
измерительной полусфере или четвертьсфере
на высоте, м
со стороны двери
0,38
55,5
51
50
54
56
46,5
53
49
52
1,12
55
48
47
52
55
45,5
48,5
48
52

Среднее
55
49,5
48,5
53
55,5
46
51
48,5
52
0,38
48
48
50
50,5
48
48
53
51
54
сбоку
1 ,12
48
47
48
48,5
47
46,5
51
49
54

Среднее
48
47,5
49
49,5
47,5
47
52
50
54
Уровни звука
ДБА,
на измерительных
окружностях, лежащих
на полусфере,
соте, м
0,38
54
50
48
50,5
51
49,5
52
51
52
1,12
52
49,5
48
49
50
47,5
49,5
49,5
52,5
па в ш -

Среднее
53
50
48
50
50,5
48,5
51
50
52
«
з«
к я<
аз со х
^ л ^
Ы ? У
Корре
уровеь
мощно
64,5
61,5
59,5
61,5
62
60
59,5
62,5
61,5
„
кото
<и н «
са о а
о о я
^ао
w X «
Среди]
звука
НИИ 1
ДВА
52
49
47
49
49,5
47,5
50
49
51
i , о>
Си со п?
*ан<
«а 2 °w
|*s«
«Я 5я
S-cogg
« * S а
г> К О
?<и н к
С и о о.
52
45
44
49
52
42,5
45,5
45
49
для четвертьсферы
Lp = Lm —f- 8,o,
где Lp или LPA — октавные или корректированные
уровни звуковой мощности, дБ
(ДБА);
Lm — средние октавные уровни звукового
давления по измерениям в точках
со стороны двери и сбоку шкафа
или уровни звука на окружностях
вокруг шкафа, дБ (дБА);
S=2nr2sy S = ji/-g — площади соответственно
измерительных полусферы и четверть-
сферы, м2;
/*s=1,5m—радиус полусферы или четверть-
сферы, м.
Средние уровни звука LdlA на расстоянии 1,0 м
от наружного контура шкафа определяли из
выражения
rs
Ld\A = LmA + 20 lg Z = LmA— 1,
rsi
где LmA — средние уровни звука на
измерительных окружностях на полусфе-
ре или четвертьсфере, дБ А;
а(Ь + с)
—2 — эквивалентный радиус полусферы
или четвертьсферы, м;
/ В
а = -у+1; 6 = -2"+1; с = Н+1;
/, В, Н—габаритные размеры шкафа, м.
Результаты измерений в точке, лежащей со
стороны двери на измерительной полусфере на
..= У
высоте 1,12 м и на расстоянии 0,62 м от двери
шкафа, приведены к расстоянию 1 м от него
по формуле
d+4-
LdtA = LdA + 20 lg
= L„
-3,
; = Ыа ¦
l+T
где LdA ~ измеренные значения уровней звука в точке
напротив двери шкафа (на высоте 1,12 м),
ДБА;
d — расстояние от точки измерения до шкафа
@,62 м).
Полученные результаты, также как было
установлено ранее [51, показали, что по шумовым
характеристикам шкаф ШХ-0,4 М в заводском
исполнении удовлетворяет предъявленным к
нему требованиям. Спектрограмма шума
находится ниже допустимых значений по ОСТ
27—07—151—73 и СН 872—70 для торговых
залов магазинов. Виброизоляция агрегата в
шкафу недостаточна как по качеству
исполнения, так и по эффективности виброизолирующих
свойств. Средние уровни вертикальных и
горизонтальных вибрационных ускорений рамы
агрегата составляют 74,5 дБ, а рамы шкафа —
74 дБ.
Применение глушителей шума в шкафу
позволило снизить уровень звуковой мощности на
3—5 дБА, особенно в средне- и
высокочастотных областях (наиболее неприятные слагающие),
29

Рис. 3. Круговые диаграммы шума шкафа ШХ-0,4М:
а — в заводском исполнении; б — то же, с установкой
экранных глушителей с обеих сторон машинного отделения и
перегородкой для организации потока воздуха через конденсатор;
в — то же, с устранением неплотностей в ограждении
машинного отделения поролоном; г — с глушителем с задней стороны
шкафа — со стороны конденсатора агрегата (спереди —
заводское изготовление); д — то же, без перегородки; е — с
глушителем с передней стороны шкафа, без перегородки; ж —
то же, при расположении шкафа у стены; з — без глушителей,
спереди глухая стенка, сзади разделительная стенка; и —
то же, при расположении шкафа у звукоотражающей стены;
на высоте 0,38 м от пола; — на высоте 1,12 м от пола.
но вместе с тем повысились слагающие в
полосах с частотами 125 и 250 Гц (см. рис. 4). Со
стороны двери шкафа, где шум непосредственно
воздействует на рабочий персонал, уровень звука,
приведенный к расстоянию 1 м от двери,
составил при заводском исполнении 52 дБА, с
глушителями при устранении неплотностей в
ограждении машинного отделения — 44 дБА.
При испытании шкафа с односторонним
расположением глушителей — со стороны
конденсатора агрегата (задняя сторона шкафа) и
компрессора (передняя сторона) — установлено, что
в первом случае основная часть звуковой
энергии направлена в сторону двери, т. е. на
обслуживающий персонал, во втором — наоборот.
Наличие глушителя перед конденсатором
повышает гидравлическое сопротивление на его
входе, в связи с чем требуется обязательная
установка перегородки в машинном отделении для
исключения притока теплого воздуха со стороны
компрессора. Во втором случае перегородка не
требуется, так как холодный воздух забирается
непосредственно из окружающей среды (сзади
машинное отделение открыто), а гидравлическое
сопротивление на нагнетании понижено
вследствие наличия щелей под шкафом и других
неплотностей.
Сравнительные испытания этих вариантов
показали, что при установке глушителя сзади
шкафа уровень звука, приведенный к
расстоянию 1 м от двери, составил 49 дБА, а при
отсутствии перегородки — 52 дБ А. По величине
общих уровней и по своему составу шум шкафа
на этом расстоянии приблизился к его шуму при
обычном заводском исполнении.
Наилучшие результаты получены при
установке глушителя с передней стороны шкафа,
уровень звука на расстоянии 1 м от двери в этом
случае понизился до 42,5 дБА, а спектрограммы
шума расположились значительно ниже
допустимой кривой по ОСТ 27—07—151—73.
Полностью устранено возрастание шума на
частотах 125 и 250 Гц.
Сопоставление круговых диаграмм шума (см.
рис. 3) опытных вариантов показывает, что
наиболее равномерно шумоглушение шкафа
происходит при установке глушителей с обеих его
сторон и устранении неплотностей в машинном
отделении. При заводском исполнении шум
шкафа больше распространяется в направлении
открытых проемов машинного Отделения
(спереди и сзади шкафа). Эта направленность
усиливается в случае установки глушителей с одной из
его сторон.
При расположении глушителя с передней
стороны основная часть звуковой энергии шума
излучается в противоположную от
обслуживающего персонала сторону. Так, средний уровень
звука на расстоянии 1 м и корректированный
уровень звуковой мощности изменились на
4,5 дБА (соответственно от 47,5 до 52 и от 60
до 64,5), а уровень звука на расстоянии 1 м от
двери шкафа, вдоль оси излучения шума, —
на 9,5 дБА (от 42,5 до 52). Исходя из этого
представляется целесообразным устанавливать
глушитель спереди шкафа, причем условия работы
холодильного агрегата практически мало
отличаются от агрегата обычного заводского
исполнения.
В эксплуатационных условиях шкафы
устанавливают у стен помещений и, следовательно,
излучаемый ими в сторону стены шум будет
отражаться, увеличивая тем самым шум вокруг
шкафа.
Проведенные ранее испытания [61 показали,
что шум холодильных шкафов при установке
их у стен возрастает в среднем на 3 дБА. Для
проверки этого влияния был испытан шкаф с
передним расположением глушителей.
Установлено, что при равном значении
корректированного уровня звуковой мощности F0 дБА) уровень
звука на расстоянии 1 м от двери шкафа при его
расположении у стены увеличился на 3 дБА (с
42,5 до 45,5). Полученные величины шума
значительно ниже, чем у шкафа в заводском
исполнении, и близки к варианту с двухсторонним рас-
30

70\
50
JO
70
%50\
%
1
I
30
1
/х«
LfclVLL
HI
Тг
1\
sy^
Ж
-X
iy^
V
/д.
с
Sj
N
/
,'
А
я^ШП
70
50\
W
60
щ
Г7
i
Чел
|_<
г.
I
А
У/
}>
Л
V,
—
^^Г
Z
J
¦Кн
<?"
,v
^
р. *^
с
. <
/
/,
Г
Si
Г
аЭ
й^
^3
й
1
Г^
10'U
9
4
К
\
s ¦
.tL
I
%го\
;
i
La
И^
tfN
Jp
^>
сч
z
7
J
f
^¦4
,*
ад
!_L
#7
>40l
§ii!0
(
tmi
*
2
У
z
i
^
5
i
/0-
¦
••Vr1
M
г
4j
3
^
1
Г1
\i
//'
1
4
1Z
л-
*•<
с
Ч> с\,
*5§iii?s
N ^
*? *sj ^
%|
Среднегеометрическая частота
стадной полосы, Гц
а
Среднегеометрическая частота
октабнои полосы, Гц
Рис. 4. Спектрограммы шума шкафа ШХ-0,4М:
а — уровни звуковой мощности; б — уровни звукового
давления на расстоянии 1 м от двери шкафа; / — допустимые по
ОСТ 27-07-151—73; 2 — допустимые по СН 872—70 для
торговых залов магазинов; 3 — то же, для торговых залов кафе,
столовых и ресторанов; 4 — шкаф в заводском исполнении;
5 — то же, с установкой экранных глушителей с обеих сторон
машинного отделения и перегородкой для организации потока
воздуха через конденсатор; 6 — то же, с устранением
неплотностей в ограждении машинного отделения поролоном; 7 —
с глушителем с задней стороны шкафа; 8 — то же, без
перегородки; 9 — с глушителем с передней стороны шкафа, без
перегородки; 10 — то же, при расположении шкафа у стены; 11 —
без глушителей, спереди глухая стенка, сзади разделительная
стенка; 12 — то же, при расположении шкафа у звукоотражаю-
щей стены.
положением глушителей. При этом шум вокруг
шкафа практически равномерен.
На основании исследования характера
распределения f шума предложен новый тип разде-
лительной|стенки (рис. 5), обеспечивающий
лучший, чем у заводского, проход охлаждающего
воздуха через конденсатор и достаточно
эффективное глушение шума в результате излучения
звуковой энергии в сторону стены, вблизи
которой располагается шкаф. В этом случае передняя
жалюзийная стенка машинного отделения
заменяется обычным ограждением, шкафа, а с его
задней стороны устанавливают разделительную
стенку из картона, пластмассы или другого
материала, плотно садящуюся на обечайку
конденсатора, обеспечивающую прохождение
охлаждающего воздуха непосредственно через него.
Для отделения входного (через конденсатор) и
выходного каналов друг от друга в стенке
предусмотрены разделительные полки, которые при
рабочем положении шкафа у стены примыкают
к ней. При этом воздух будет всасываться в ма-
31

Рис. 5. Разделительная стенка:
/ — перегородка; 2 — окно для конденсатора агрегата; 3 —
разделительные полки, для исключения взаимного
перемешивания потоков холодного и теплого воздуха.
шинное отделение с одной стороны шкафа, а
нагнетаться — с другой.
Испытания этого варианта дали
удовлетворительные результаты. Они оказались лишь
немного хуже, чем у варианта при одном глушителе
спереди шкафа. Направленность шума в нем
также устраняется при расположении шкафа
у стены.
Таким образом, в результате проведенных
испытаний установлено следующее.
Шкафы ШХ-0,4 М, обслуживаемые агрегатами
ВСР 0,35~1 А, удовлетворяют требованиям
санитарных норм шума СН 872—70 для торговых
залов. Виброизоляция холодильного агрегата
в шкафу недостаточно эффективна вследствие
некачественного монтажа агрегата в шкафу и
невысокой эффективности резиновых
виброизоляторов, главным образом в низкочастотной
области. В этом случае лучше использовать
пружинный или резино-пружинный
(комбинированный) тип виброизоляторов.
Экранные глушители наиболее эффективны
Л. Б. РИКБЕРГ, Л. Д. КАЦЕН, Н. Н. КОЛОТИЛОВ
Институт физики АН УССР
В последнее время для улучшения результатов
криохирургии, в первую очередь в связи с
задачами онкологии, выполнены работы,
продемонстрировавшие целесообразность совместного при-
против высокочастотных шумов, т. е. когда
основные слагающие шума холодильных агрегатов
находятся в области частот выше 500 Гц. В этом
случае оборудование, обслуживаемое агрегатом
с большим шумом с высокочастотными
слагающими, может оказаться менее шумным, чем с
менее шумным агрегатом с низкочастотными
слагающими.
Наиболее эффективным и экономичным
способом снижения шума холодильных шкафов
является установка экранного глушителя
спереди шкафа. При этом для улучшения
обслуживания агрегата и его работы в машинном
отделении следует предусматривать в глушителе
больший размер щели между экранами.
Хорошие результаты по шумоглушению
получены также при использовании
разделительной перегородки (без глушителей).
Оба указанных варианта рекомендуются для
торгового холодильного оборудования
пристенного типа. Выбор их определяется необходимой
величиной шумоглушения и материальными
затратами при изготовлении и эксплуатации
оборудования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ОСТ 27-07-151—73 «Торговое холодильное
оборудование», М., Минлегпищемаш, 1973.
2. Санитарные нормы допустимого шума в
жилых и общественных зданиях и на территории жилой
застройки № 872—70. Минздрав СССР, 1970.
З.Тихомиров В. А., Якобсон В. Б., Чек-
рыж о в А. И. О допустимом уровне шума
встраиваемых герметичных холодильных агрегатов торгового
типа. — «Холодильная техника», 1975, № 9, с. 19—23.
4. Тихомиров В. А. Способы борьбы с шумом
встроенных в торговое оборудование холодильных
агрегатов. — «Холодильная техника», 1974, № 12,
с. 29—34.
5. Тихомиров В. А. Исследование шумовых
характеристик торгового холодильного оборудования со
встроенными агрегатами. — «Холодильная техника»,
1974, № 2, с. 27—30.
6. Тихомиров В. А. Шумовые характеристики
бытовых холодильников. — «Холодильная техника», 1972,
№ 8, с. 29—33.
УДК 621.565-71.57
менения низких температур и ультразвука.
Исследования показали, что совместное
воздействие указанных физических факторов может
заметно усилить степень криоповреждения при
относительно малых дозах ультразвука, которые
при самостоятельном применении практически
Установка для изучения совместного воздействия ультразвука
и низких температур на биологические материалы
32

Рис. 1. Принципиальная схема установки для изучения
биологического воздействия ультразвука и низких
температур:
/ — осветитель; 2 — дифференциальный термограф; 3 —
поляризатор; 4 — термопара для дифференциальной термографии;
5 — трубка отвода хладагента; 6 — рабочая камера; 7 —
микроскоп с фотонасадкой; 8 — термопара для прямой
термографии; 9 — трубка подачи хладагента; 10 — образец; // —
зеркало; 12 — звукопровод; 13 — излучатель ультразвука; 14 —
ультразвуковой генератор; 15 — манометр; 16 — клапан; 17 —
сосуд Дьюара; 18 — нагреватель; 19 — трубка; 20 —
промежуточный сосуд Дьюара; 21 — змеевик; 22 — сосуд для опорного
спая; 23 — электронный потенциометр; 24 —
программно-регулирующее устройство; 25 — реле включения
электромагнитного клапана; 26 — регулируемый электромагнитный клапан.
не повреждают тканей. Такая закономерность
для нормальных и опухолевых тканей
качественно сохраняется при изменении условий
воздействия в достаточно широких пределах (частоты
880 и 2640кГц, интенсивности 0,1—2 Вт/см2,
экспозиции 1—3 мин, температуры на криоапплика-
торе— 150-т—190СС).
Однако в настоящее время установлено, что
степень выраженности эффекта по ряду
показателей (морфологическим, ультраструктурным и
функциональным) существенно зависит от
параметров воздействующих факторов. Имеются
попытки использовать ультразвук для
консервации биообъектов.
В лаборатории криогенной биофизики ИФ
АН УССР разработана yctaHOBKa,
предназначенная для исследований на моделях совместного
воздействия на биологические объекты низких
температур и ультразвука.
Принципиальная схема установки показана
на рис. 1. Сосуд Дьюара 17 предназначен для
заполнения жидким азотом промежуточного
сосуда 20, а также создания рабочего потока паров
хладагента испарением жидкого азота с помощью
нагревателя 18. Рабочее давление
контролируется манометром 15 и поддерживается клапаном
16. Пары азота по трубке 19 поступают в проме-
Рис. 2. Установка для изучения биологического
воздействия ультразвука и низких температур:
а — конструктивная схема блока для воздействий и наблюдений
за образцом; б — сменный держатель образца для
термографических исследований; 1 — излучатель ультразвука, 2 —
звукопровод, 3 — зеркало, 4 — образец, 5 — рабочая камера, 6 —
трубка подачи хладагента, 7 — микроскоп с фотонасадкой
8,9 — кварцевые окна, 10 — трубка отвода хладагента, 11 —
покровное стекло, 12 — термопара для прямой термографии,
13 — термопара для дифференциальной термографии.
33

жуточный сосуд, проходят, дополнительно
охлаждаясь, через погруженный в жидкость
змеевик 21, поступают в рабочую камеру 6 и по
трубке 5 через регулируемый электромагнитный
клапан 26 выбрасываются в атмосферу.
Автоматическое управление охлаждением осуществляется
с помощью программно-регулирующего
устройства РУ5-01 и электронного потенциометра
ПСР 1-07 по сигналам термопары S, опорный
спай которой расположен в сосуде 22. Эту
термопару можно также использовать для прямой
термографии. Дифференциальная термография
может осуществляться с помощью термопары 4
и дифференциального термографа 2. Для этого
один спай термопары помещен в образец, а
второй— в тело специального держателя образца.
В качестве источника ультразвуковых
колебаний использовали прибор УТП-ЗМ (рис. 2),
воздействующий на образец 4 с помощью
излучателя /. Звукопроводом 2 служит
кварцевый цилиндр, выполненный из двух склеенных
частей. Поверхность одной из прилегающих
частей представляет собой напыленное
металлическое зеркало 3 и служит для отражения света от
В. Н. ЭРЛИХМАН, канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
В пищевой промышленности и, особенно, в
рыбной отрасли значительную часть продуктов
замораживают в виде блоков прямоугольной
формы, что обеспечивает рациональное
использование емкости охлаждаемых помещений при
хранении, сокращает усушку.
В инженерной практике при расчете
технологических процессов холодильной обработки
блоков рыбы пользуются теплофизическими
характеристиками (ТФХ) мышечной ткани продукта,
которые значительно отличаются от ТФХ
блоков, поскольку не учитывают их особенностей.
Поэтому результаты вычислений существенно
отличаются от опытных данных.
Авторами экспериментально-расчетным
способом были определены теплофизические
характеристики блоков наиболее распространенных
промысловых рыб: трески потрошеной,
ставриды, скумбрии и фарша из мяса трески (табл. 1).
ТФХ определяли для блоков стандартных
размеров (800x250 мм) при давлении подпрес-
совки 4,9 кПа. Для фарша из мяса трески были
осветителя (см. рис. 1) через поляризатор на
образец. При микроскопических исследованиях
использовали поляризационный микроскоп
МДП-1 и микрофотонасадку. За объектом,
расположенным на покровном стекле 11,
наблюдают через кварцевые окна 8 и 9,
теплоизолированные друг от друга с помощью вакуума. Образец
охлаждается потоком жидкого азота или его
парами, поступающими и удаляющимися из
рабочей камеры 5 по трубкам 6 и 10.
Описанная установка позволяет
одновременно и раздельно осуществлять различные режимы
криогенного и ультразвукового воздействия на
биологические модели, а оптическая часть
системы — обычную, поляризационную и
люминесцентную микроскопию. Последнее
обеспечивается тем, что все прозрачные детали на пути
света от источника к объекту изготовлены из
кварцевого стекла, хорошо пропускающего
ультрафиолетовое излучение. Благодаря этому можно
изучить влияние ультрафиолетового излучения
в сочетании с низкими температурами и
ультразвуком. На установке также можно проводить
термографические исследования.
УДК 536.24:664.951.037.5
проведены контрольные опыты с блоками
размером 381x385 мм при давлении подпрессовки
2,9 кПа.
ТФХ блоков рыбных продуктов, которые
являются неоднородным влажным материалом,
исследовали методом регулярного режима I рода
[3, 4], который успешно применяли для
определения ТФХ различных пищевых продуктов (мяса,
рыбы, мороженого) в широком диапазоне
температур [1, 2, 7]. По данному методу
коэффициенты температуропроводности, м2/с,
определяли по формулам
аобл = /ОЛоо; A)
Яюбл = #тфоо> B)
где К — коэффициент формы блока, м2;
т^ — темп охлаждения блока при отсутствии
льдообразования в продукте и бесконечно больших
значениях коэффициента теплоотдачи от блока
к охлаждающей среде а ->¦ оо , с-;
тфоо—Темп охлаждения блока при льдообразовании в
продукте, с-1.
Коэффициент формы блока, м2,
неоднородного прямоугольного параллелепипеда
рассчитывали по уравнению [4]
Теплофизические характеристики блоков рыбы
34

Таблица 1
Вид продукта в блоке
Скумбрия мелкая с головой
Ставрида мелкая с головой
Треска мелкая потрошеная
Треска крупная потрошеная
Фарш из мяса трески
Содержание в мышечной ткани, %
влаги
68,3—72,5
75,0—76,0
78,0—81,0
78,7—81,0
78,0—81,0
жира
6,0—8,5
2,3—3,4
0,5—1,0
0,5—1,0
0,5—1,0
Масса одной
рыбы, г
100—130
180—220
120—140
900—1000
Длина
рыбь
10-
20-
15-
35-
одной
, см
-20
-25
-20
-40
Плотность блока,
кг/м3
920—930
910—920
962—967
860—900
945—955
К =
1X2 ( /2 + ?2 + 52
C)
где /, Ь,д — соответственно длина, ширина и толщина
блока, м.
При этом неучтенная площадь поверхности
теплообмена составляет менее 3% от всей
площади. Темп охлаждения, с-1, рассчитывали по
формуле
1пуй — lnv2
т = _т , D)
«где vi9 v2 — избыточные температуры, равные разности
температур продукта и охлаждающей
среды в момент времени соответственно т4 и
т2, К.
При льдообразовании в блоке график
зависимости логарифма избыточной температуры от
времени представлял выпуклую вверх кривую.
В этом случае темп охлаждения и,
следовательно, коэффициенты температуропроводности
определяли в узком интервале температур, на
котором с некоторой погрешностью можно допустить,
что темп охлаждения постоянен. В целях
уменьшения погрешности темп охлаждения и
коэффициенты температуропроводности определяли
для температур от 267 до 263 К с интервалом от
0,8—1,0 К, а для температур ниже 263— 2 К.
В этом случае погрешность определения для
трески составляет от 5,2 до 19,5%, причем большие
значения погрешности получены для области
температур, близких к началу замерзания. В
среднем погрешность определения
коэффициентов температуропроводности в интервале от
267 до 251 К составляет 10,4%.
Значения коэффициентов теплоотдачи а
выбирали по методике Г. М. Кондратьева [4].
Погрешность от несоблюдения условия а->оо,
являющегося предпосылкой метода, при
обеспечении в опытах выбранных значений а не
превышала 3,5%.
Удельные теплоемкости блоков с0 бл для
температур выше температуры начала замерзания
/3 и удельные теплоемкости с учетом
льдообразования сыбл для температур ниже t3
вследствие незначительной массы воздуха в блоке
принимали равными соответствующим удельным
теплоемкостям продукта с0 и с^. Удельную
теплоемкость блоков собл=с0 определяли
расчетным путем по правилу аддитивности, исходя из
химического состава рыбы и ее массы. Удельную
теплоемкость блоков с^д, кДж/(кг-К),
рассчитывали по уравнению, полученному на
основании данных [6], с учетом количества
вымороженной воды и колебания ее содержания в
мышечной ткани при изменении температуры на
один градус
ь(й бл
= c0 + AW,
E)
где А — коэффициент, постоянный для любых продуктов
и зависящий от температуры;
W — относительное содержание влаги в продукте,
кг/кг.
Численные значения коэффициента А в
уравнении E) были определены по значениям с0 и
сш для трески [6]. Значения коэффициента А в
зависимости от температуры приведены в табл. 2
Удельная теплоемкость сш бл, рассчитанная по
формуле E), близка к опытным данным.
Среднее отклонение значений cw бл от опытных данных
для различных видов рыб [5] составляет ~5%.
Коэффициенты теплопроводности блоков Я0 бл
и ^со.бд, Вт/(м-К), соответственно для
температур выше и ниже t3 рассчитывали по
уравнениям
^о бл = ао блсо блРбл!
^© бл = а<х> блС(о блРбл F)
гДе Рбл — плотность блока*
Коэффициенты температуропроводности
определяли на экспериментальной установке.
Блок рыбы в металлической рамке (окантовке)
размещали между морозильными плитами,
связанными подпрессовывающими пружинами,
которые обеспечивали давление подпрессовки на
блок при замораживании. Равномерное
распределение хладагента (переохлажденного фрео-
на-22) по каналам и равномерное температурное
поле по поверхности плит обеспечивались
благодаря последовательно-параллельному
соединению каналов в плитах. Расход фреона-22
измеряли дроссельным способом.
При обработке опытных данных в расчете
принимали средние значения температур в
блоке, измеренных в восьми точках центральной
плоскости блока хромель-копелевыми термопа-
35

Таблица 2
Температура,
К
269
267
265
263
261
Коэффициент
Л, кДж/
/(кг-К)
14,260
5,060
2,035
0,683
—0,050
Температура,
К
259
257
255
253
251
Коэффициент А,
кДж/(кг-К)
—0,520
—0,838
—1,148
—1,357
—1,566
рами и с помощью потенциометра. При
определении коэффициента температуропроводности
блоков при температурах выше начала
замерзания температуру фреона поддерживали равной
2734=1 К.
Результаты определения ТФХ блоков рыбы,
приведенные в табл. 3, показывают, что
коэффициенты теплопроводности и
температуропроводности блока меньше, чем мышечной ткани. Так,
например, для мышечной ткани трески в
области температур от 267 К до 259 К коэффициент
теплопроводности увеличивается от 1,06 до
1,13 Вт/(м-К) [7], а для блока мелкой трески —
от 0,585 до 0,637 Вт/(м-К). Аналогично,
коэффициенты температуропроводности с учетом
льдообразования при уменьшении температуры
от 267 до 259 К для мышечной ткани
увеличиваются от 1,42-10" до 3,58-10~7 м2/с, а для
блока—от 0,783-Ю-7 до 2,025-К)-7 м2/с.
При одинаковых размерах рыб коэффициенты
температуропроводности блоков мелкой трески
на ~15% выше, чем блоков скумбрии, что объяс-
Таблица 3
*
со
Р.
иперат}
о»
Н
288 — 273
267
265
263
261
259
257
255
253
251
фарша
а-107, м2/с
0,911
1,008
1,508
1,945
2,360
2,750
3,110
3,460
3,800
4,105
из мяса
ЕС *
* .
. с-
35
о -^
3,69
7,74
5,32
4,23
3,64
3,26
3,01
2,76
2,59
2,43
трески
Вт/(м-К)
0,320
0,742
0,761
0,782
0,816
0,851
0,891
0,909
0,935
0,947
Теплофизические характеристики блоков
мелкой трески
а-107,
м2/с
1,278
0,783
1,208
1,540
1,806
2,025
2,210
2,363
2,500
2,615
кДж/
/(кг • К)
3,69
7,74
5,32
4,23
3,64
3,26
3,01
2,76
2,59
2,43
Я
лк
н
Я
0,455
0,585
0,620
0,628
0,635
0,637
0,642
0,630
0,626
0,613
скумбрии
2«
а s
1,045
0,596
1,015
1,346
1,572
1,695
1,752
1,936
2,130
2,230
ЗП*
* х ^
2,98
6,54
4,40
3,31
2,94
2,60
2,39
2,18
2,01
1,09
1
Я
3
„^
«<CQ
0,29
0,36
0,42
0,42
0,43
0,41
0,38
0,40
0,40
0,40
ставридь
°У
. ^
a S
0,964
0,611
0,944
1,222
1,453
1,678
1,868
2,082
2,213
2,418
зп*
* х<
3,02
5,82
4,44
3,52
2,97
2,64
2,39
2,14
2,01
1,84
я,,
Вт/(м-К)
0,266
0,382
0,384
0,392
0,395
0,405
0,407
0,407
0,407
0,407
няется большим содержанием влаги в треске и
меньшей упругостью ее мышечной ткани, в
связи с чем рыба легче деформируется и заполняет
объем воздушных прослоек.
Полученные данные по ТФХ блоков рыбных
продуктов могут быть использованы при
анализе технологических процессов и
конструировании аппаратов для замораживания и
размораживания рыбы в блоках.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Боушев Т. А. Определение температуро- и
теплопроводности методом регулярного режима. —
«Холодильная техника», 1951, № 3, с. 57—60.
2. Г р о м о в М. А., Ш а л у н о в а Г. И. Физические
свойства мороженого рыбного фарша. — «Рыбное
хозяйство», 1971, № 2, с. 59—61.
3. Кондратьев Г. М. Регулярный тепловой режим.
М., «Гостехиздат», 1954.
4. Кондратьев Г. М. Тепловые измерения. М. — Л.,
«Машгиз», 1957.
5. Филиппов В. И. Рациональная точность оценки
свойств пищевых продуктов при расчете их охлаждения
и замораживания. — В кн.: Технологическая обработка
и хранение пищевых продуктов. Вып. 3, Л., 1975, с.
152—159.
6. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Под ред. Ш. Н. Кобулашвили, т. 2, М., Гос-
торгиздат, 1961.
7. Ч и ж о в Г. Б. Тепловые показатели замороженных
пищевых продуктов. — «Холодильная техника», 1938,
№ 3, с. 12—15.
36

УДК 637.54.037.1
Совершенствование способов охлаждения мяса птицы
Канд. техн. наук А. М. СИВАЧЕВА, Н. А. БУЛАНОВг
В. Ф. КАЩУКГ канд. техн. наук Т. М. КАРИХ,
А. М. ПАЛУБЕЦ
НПО «Комплекс»
Широко применяемое на отечественных
птицеперерабатывающих предприятиях охлаждение
тушек птицы, упакованных в ящики, в воздухе
с температурой 0°С имеет серьезные недостатки:
значительная продолжительность процесса (до
24 ч), трудоемкость, ухудшение товарного вида
и качества продукта.
По условиям теплообмена, затратам труда,
поточности процесса и сохранению товарного
вида продукта наиболее эффективным является
охлаждение ледяной водой — погружением,
орошением или комбинированием этих методов.
Однако при одностадийном охлаждении тушек
ледяной водой создается опасность
перекрестного заражения, а значительный обмен воды
ведет к увеличению эксплуатационных затрат.
В отечественной и зарубежной литературе
последних лет широко обсуждаются методы
воздушного, погружного и комбинированного
охлаждения. Каждый способ имеет своих
приверженцев и противников. Разумеется, объективная
и полная оценка каждого метода или установки
для охлаждения должна проводиться с учетом
технологических, технических, экономических
и санитарно-гигиенических показателей. Для
совершенствования условий охлаждения
необходимо оптимальное сочетание всех этих
показателей. При любом методе охлаждения
необходимо строгое соблюдение санитарных условий
и режимов.
В процессе контактного охлаждения
наблюдаются поглощение тушками посторонней
(свободной) влаги и, что еще хуже, взаимное
заражение тушек птицы патогенной микрофлорой
(в первую очередь, салмонеллами). Ванны для
охлаждения тушек погружением при эксплуатации
с незначительным обновлением воды могут
служить источником дополнительного загрязнения
мяса птицы психрофильными микроорганизмами,
обусловливающими бактериальную порчу его
при хранении в охлажденном состоянии.
Учитывая два существенных недостатка
погружного охлаждения — взаимное
бактериальное заражение и поглощение посторонней влаги,
необходимо отметить основные
микробиологические критерии их оценки: степень общей
бактериальной загрязненности и обсемененности коли-
формами поверхности тушек птицы на
различных этапах охлаждения; увеличение числа тушек,
загрязненных салмонеллами; степень общей
бактериальной обсемененности и коли-титр воды,
используемой в процессе охлаждения,
количество психрофильных бактерий и салмонелл.
Только располагая этими данными, можно
сделать заключение об уровне
санитарно-гигиенического состояния охлажденных тушек и о
приемлемости данного режима эксплуатации
установки.
С точки зрения санитарного благополучия
желательным является способ оросительного
охлаждения, когда холодная вода после
контакта с тушками полностью сбрасывается в
канализацию. Однако этот способ неэкономичен из-
за большого расхода охлажденной воды.
Поэтому оросительное охлаждение целесообразнее
применять, комбинируя его с погружным.
Разработана технология двухстадийного
охлаждения — предварительное охлаждение
орошением водопроводной водой и окончательное
охлаждение погружением в ледяную воду. Двух-
стадийное охлаждение имеет следующие
преимущества:
предварительный обмыв и орошение тушек
водопроводной водой из форсунок в течение
10—15 мин уменьшают общую бактериальную
обсемененность поверхности тушек на 70% от
исходной;
уменьшается загрязненность воды в ванне
для охлаждения тушек погружением, так как
вода из нее постоянно переливается в камеру
орошения при поступлении чистой охлажденной
водопроводной воды. Общая бактериальная об-
семененность тушек при охлаждении в ванне
снижается в 1,5—2 раза, в результате к концу
второй стадии охлаждения количество микрофлоры
на тушках сокращается в 5—6 раз;
за 10—15 мин предварительного орошения
водопроводной водой температура тушек
опускается ниже уровня, при котором происходит
наиболее интенсивное поглощение влаги, тем
самым значительно (до 2—2,5%) снижается
поглощение влаги тушками в ванне;
уменьшаются эксплуатационные затраты
(электроэнергии требуется в среднем на 20% меньше,
расход воды сокращается в 1,5 раза);
непрерывность процесса охлаждения
позволяет вписывать его в технологическую линию
переработки птицы.
Общая продолжительность процесса
увеличивается незначительно.
При сравнительном изучении санитарно-бак-
териологических показателей потрошеных
тушек птицы, охлажденных в различных
установках, эксплуатируемых на птицеперерабатываю-
37

щих предприятиях, установлено, что система
двухстадийного охлаждения «орошение —
погружение» превосходит другие системы.
Коли-титр охлажденной воды в отечественной
установке двухстадийного охлаждения в
течение дня составлял 0,1—11,1 мл, а в установке
фирмы «Комплекс» (ВНР) — менее 0,06. Общая
бактериальная обсемененность тушек после
охлаждения в отечественной установке снижалась
в 5—6 раз, а в венгерской — в 4—4.5 раза.
Обсемененность психротрофными бактериями
в день порчи по органолептическим показателям
соответственно составляла 152+14 и 244+31 млн.
на 1 см2 поверхности тушки (Р<0,05). Кроме
того, при охлаждении в установке
двухстадийного охлаждения число тушек, загрязненных сал-
монеллами, не увеличивалось.
Было изучено действие различных
концентраций активного хлора в целях улучшения
санитарно-гигиенического состояния воды в
погружной ванне. Определены оптимальные
концентрации, позволяющие на 3—4 порядка увеличить
коли-титр воды, не ухудшая органолептических
показателей мяса птицы. Поддержание
концентрации активного хлора на уровне 10—20 мг/л
в охлаждающей воде позволит без увеличения
эксплуатационных расходов значительно
повысить санитарно-гигиеническое состояние воды
и эпидемиологическое благополучие мяса птип,
а также сократить расход воды.
Исследовались также органолептические
показатели и товарный вид тушек кур,
охлажденных погружным и воздушным способами, при
хранении.
После четырех суток хранения в камерах с
температурой воздуха 0°С тушки кур,
охлажденные в ледяной воде, обладали лучшими орга-
нолептическими свойствами и товарным видом,
чем тушки, охлажденные в воздухе. Изменение
внешнего вида тушек кур после воздушного
охлаждения и хранения без упаковки
выражалось в резком обозначении пятен в местах срыва
эпидермиса, подсыхании концов крыльев и
кожи шеи.
Результаты химико-бактериоскопических
исследований мяса и определения кислотного и пе-
рекисного числа жира тушек кур показали, что
возможный срок хранения неупакованных
тушек, охлажденных в ледяной воде, составляет
5 суток, упакованных в полиэтиленовые
пакеты, — 6 суток.
На основании результатов всех проведенных
исследований разработана конструкция
установки комбинированного контактного охлаждения
тушек кур, цыплят и бройлеров.
В зависимости от мощности линий
потрошения могут использоваться три модификации уста-
новки:|РЗ-ФОЦ-1, РЗ-ФОЦ-2 и РЗ-ФОЦ-3 про-
Показатели
Производительность, голов/ч
Установленная мощность, кВт
Расход воды, м3/смену
Площадь, занимаемая
оборудованием, м2
Скорость пространственного
подвесного конвейера, м/мин
Время нахождения тушек в
камере, мин
в оросительной камере
в ванне с ледяной водой
Температура охлаждающей воды,
°С
Габаритные размеры, мм
камеры орошения
длина
ширина
высота
ванны охлаждения
длина
ширина
высота
машины для удаления
поверхностной влаги с тушек
длина
ширина
высота
ZZ
i
О
е
СП
D,
1000
7,7
28
50
0,6
10
25
1—2
3760
1700
2300
6650
1700
1510
2320
2230
2100
«N
ПГ
О
е
со
о,
2000
7,7
41
70
1,2
10
25
1—2
4760
1700
2300
11690
1700
1510
2320
2230
2100
СО
?[
О
е
ГО
О,
3000
7,7
58
90
1,8
10
25
1—2
6770
1700
2300
16700
1700
1510
2320
2230
2100
изводительностью соответственно 1000, 2000 и
3000 голов в час.
Техническая характеристика установок РЗ-
ФОЦ приведена в таблице.
Установка (рис. 1) состоит из
пространственного подвесного конвейера U камеры 4 для
предварительного охлаждения водопроводной водой
методом орошения, ванны 3 для окончательного
охлаждения тушек ледяной водой методом
погружения, машины 2 для удаления
поверхностной влаги с тушек. Установка комплектуется
двумя центробежными насосами 5.
Пространственный подвесной конвейер
предназначен для транспортировки тушек птицы.
Конвейер состоит из приводной станции,
обводных блоков, подвесных путей, кареток
конвейера, групповых подвесок.
Подвеска (рис. 2) работает следующим
образом. Крыло тушки птицы заводится в зазор
между неподвижной / и подвижной 2 рамками
и там удерживается до конца технологического
процесса. Таким способом на подвеске крепятся
12 тушек, по шесть на каждом ярусе.
Навешивание должно обязательно начинаться с
нижнего яруса и в положении грудью вперед по
ходу конвейера. Выходы зазоров для крепления
тушек птицы располагаются против
направления движения подвески по конвейеру, что
препятствует самопроизвольному высвобождению
38

3 канализацию
2000
Рис. 1. Установка контактного охлаждения потрошеных
тушек птицы.
тушки из подвески при прохождении ванны с
ледяной водой. В конце технологического
процесса подвеска подходит к месту, где тушки
птицы сбрасываются с конвейера. Вручную отводят
верхнюю часть защелки <?, освобождая
подвижную рамку 2. Рамка под силой тяжести тушек
сдвигается и высвобождает крылья тушек.
Тушки падают на накопительный стол. Вручную
Рис. 2. Подвеска конвейера охлаждения.
нижнюю часть подвижной рамки 2 поднимают в
горизонтальное положение, защелка 3
захватывает ее. Подвеска готова к новой загрузке на
рабочем месте навешивания.
Камера предварительного орошения
представляет собой прямоугольную сварную
конструкцию. Внутри камеры расположены трубы
с центробежными форсунками. Форсунки
распределены на коллекторах в шахтамном порядке
с наклоном к оси конвейера. Вода центробежным
насосом, через сетчатый фильтр, нагнетается в
форсунки первого, второго и третьего
коллекторов по ходу конвейера, для орошения более
загрязненных тушек. В последующие
коллекторы для орошения обмытых тушек подается
свежая водопроводная вода. Излишки воды из
большего объема могут переливаться через
перегородку в меньшую емкость.
Ванна окончательного охлаждения тушек в
ледяной воде представляет собой
прямоугольный резервуар, состоящий из отдельных
унифицированных секций. Каждая секция —
сварная конструкция из нержавеющей стали с
фланцами для стыковки, служащими одновременно
ребрами жесткости.
Машина для удаления поверхностной влаги с
тушек птицы состоит из сварного каркаса,
обшитого листовой сталью, и четырех
вертикальных валиков с резиновыми билами. Валики
вращаются в сторону, противоположную
направлению потока тушек.
39

Как видим, установка проста по конструкции.
Металлоемкость установки в 2 раза ниже, чем
металлоемкость аналогичных зарубежных
установок.
Установки РЗ-ФОЦ изготовляются серийно
Для получения ледяной воды рекомендуются
Приветствуем старейшего
сотрудника ВНИХИ
Зою Зиновьевну Бочарову
В 1977 г. исполняется 90 лет со дня рождения и 65 лет
научной деятельности, в том числе более 40 лет во
ВНИХИ, старейшего работника ВНИХИ, старшего
научного сотрудника Зои Зиновьевны Бочаровой. Зоя
Зиновьевна поступила во Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности в
1934 г., вскоре после его основания, и с тех пор вся
ее жизнь была прочно связана с институтом. Ее
научная работа была сосредоточена вокруг вопросов
микробиологии и холодильной технологии плодов. 3. 3.
Бочарова изучала причины заболеваний цитрусовых
плодов при хранении, влияние низких температур на
развитие плесневых грибов, занималась разработкой опти-
панельные испарители, выпускаемые Коростен-
ским заводом имени 50-летия Великой
Октябрьской социалистической революции.
Установки РЗ-ФОЦ уже внедрены на ряде
птицеперерабатывающих предприятий.
Экономический эффект от внедрения составляет 50 руб.
на 1 т продукции.
мальных режимов хранения семечковых и цитрусовых
плодов и другими научными проблемами.
Широкая научная эрудиция Зои Зиновьевны и
хорошее знание ею пяти иностранных языков послужили
основанием для назначения ее в 1957 г. руководителем
вновь организованной лаборатории технической
информации. Здесь она проработала двадцать лет и внесла
большой вклад в повышение научного уровня
проводимых во ВНИХИ исследований. Все, кто соприкасался
с Зоей Зиновьевной за это время, хорошо знают ее
принципиальность и преданность своей работе.
Нельзя не отметить и душевных качеств Зои
Зиновьевны. Для нее характерны мягкость, деликатность,
какая-то особенная вежливость и приветливость ко всем,
кто обращается к ней за советом. Она всегда с
радостью делится со всеми, особенно с молодежью,
своими знаниями и опытом.
Много времени Зоя Зиновьевна уделяла
общественной деятельности как член месткома, агитатор, член
редколлегии стенгазеты. Особенно хорошо знают ее
сотрудники ВНИХИ как бессменного уполномоченного
ВНИХИ и Опытного завода в медицинских учреждениях,
к которым прикреплены сотрудники института и завода.
За свою работу Зоя Зиновьевна награждена
четырьмя медалями и значком «Отличник социалистического
соревнования мясной и молочной промышленности
СССР». Она завоевала большое уважение коллективов
ВНИХИ и Опытного завода своим отношением к труду
и общественной работе, большими знаниями и опытом,
г внимательным и благожелательным отношением к лю-
э дям.
Министр мясной и молочной промышленности СССР
тов. С. Ф. Антонов за безупречную долголетнюю работу
г в области холодильной промышленности своим прика-
в зом объявил Зое Зиновьевне Бочаровой благодарность
я и премировал ее денежной премией.
Коллектив ВНИХИ, редакционная коллегия и
редакция журнала «Холодильная техника» от всего сердца
приветствуют дорогого юбиляра, поздравляют Зою
Зиновьевну с переходом на заслуженный отдых и желают
ей на многие годы здоровья и счастливой деятельной
I- ЖИЗНИ.
| /\/\ЛЛ/\Г^\/\ЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛ^^ AyA/\AAAAAA/\AAAAAAAA/V\A/V\AA/
40

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.002.5.004.67
Техническое обслуживание
торгового холодильного
оборудования и малых
холодильных установок
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Техническое обслуживание торгового
холодильного оборудования и малых холодильных
установок охватывает часть работ по
планово-предупредительному ремонту (профилактический
осмотр и малый ремонт), а также работы по
консервации (при необходимости) оборудования и
устранению внезапных отказов, которые не
поддаются прогнозированию.
Планово-предупредительный ремонт
торгового холодильного оборудования и малых
холодильных установок предусматривает
выполнение организационно-технических мероприятий,
которые осуществляются планово и
обеспечивают бесперебойную работу оборудования в
течение всего срока службы, удлинение
межремонтного срока, снижение расходов на ремонт и
повышение качества ремонта.
Планово-предупредительный ремонт
включает следующие работы:
технический уход за действующим
оборудованием в процессе эксплуатации — наблюдение
за состоянием оборудования, выполнение
правил технической эксплуатации (санитарная
обработка, оттаивание снеговой шубы с
испарителей и др.) и техники безопасности;
профилактический осмотр оборудования —
комплекс мероприятий, обеспечивающих
поддержание оборудования в состоянии постоянной
технической готовности: контроль технического
состояния, устранение мелких неисправностей,
проверка и наладка режима работы;
малый (текущий) ремонт — наименьший по
объему вид ремонта, при котором заменой или
восстановлением небольшого количества
изношенных деталей, регулированием приборов,
смазкой механизмов обеспечивается нормальная
эксплуатация установки до очередного малого
ремонта;
средний или капитальный (востановительный)
ремонт — наибольший по объему вид ремонта,
при котором полностью разбирают машины,
ремонтируют базовые и другие детали и узлы,
собирают, регулируют и испытывают машины,
т. е. восстанавливают в соответствии с
техническими условями или ГОСТом все
параметры, утраченные в процессе эксплуатации.
За организацию и проведение технического
ухода за оборудованием в торговых предприятиях
несет ответственность лицо, назначенное
приказом руководителя предприятия (заместитель
руководителя, главный инженер, инженер по
оборудованию или другое лицо в зависимости
от структуры предприятия).
Профилактический осмотр, малый, средний или
капитальный ремонты оборудования
производят специализированные комбинаты
холодильного оборудования (СКХО) или
специализированные комбинаты по торговой технике.
Организация технического
обслуживания
На Московском специализированном
комбинате холодильного оборудования в последние годы
внедрен бригадно-звеньевой метод технического
обслуживания холодильного оборудования.
Бригады (звенья) укомплектованы механиками
высоких, средних и низких разрядов, т. е.
опытными рабочими и новичками. Такое сочетание
способствует повышению квалификации
рабочих, укреплению трудовой дисциплины,
облегчает воспитательную работу. Техническое
обслуживание ведется бригадами в соответствии
с графиками ППР по микрорайонам, что
обусловливает минимальные потери рабочего
времени в пути. Сдельно-премиальная система
оплаты труда за выполнение плана ППР
повышает эффективность работы по этому методу.
За каждым механиком бригады закреплено
от 50 до 200 холодильных установок в
зависимости от его квалификации, территориального
расположения объектов, сложности и холодопро-
изводительности оборудования.
Малые холодильные установки на
предприятиях торговли и общественного питания
обслуживаются комбинатом на договорных условиях.
Широкое распространение получила система
комплексного технического обслуживания,
разработанная и внедренная комбинатом, при которой
за одну стоимость, взымаемую ежемесячно по
договору, производят все виды технического
обслуживания и средний (капитальный) ремонт
холодильного оборудования.
Стоимость (руб/месяц) комплексного
технического обслуживания одной малой
холодильной установки в Москве и Ленинграде в ценах,
41

действующих в системе Министерства
торговли РСФСР, приведена ниже:
Торговое холодильное оборудование с
агрегатом ФАК-0,7 3,10
Сборная холодильная камера с агрегатом
ФАК-1,1 3,18
Сборная холодильная камера с агрегатом
ФАК-1,5 4,46
Торговое холодильное оборудование с
герметичным агрегатом ВС045~3, ВС055~3
холодопроизводительностью до 1100 ккал/ч 3,44
Холодильная установка с машиной ИФ-49,
ИФ-56, АКФВ-4, АКФВ-6 6,67
Холодильная установка с агрегатом АКВ1-6,
АК1-6 (на базе бессальниконого
компрессора
ФВБС-6, 2ФВБС-6) 8,63
Холодильная установка с машиной ХМВ1-9,
ХМ1-9 (на базе бессальникового
компрессора ФУБС-9, 2ФУБС-9) 9,93
В других городах РСФСР стоимость на 15%
выше.
Механики бригады комбината производят в
плановом порядке на объектах по установленному
графику профилактический осмотр оборудования
не реже одного раза в три месяца и текущий
ремонт каждые полгода (преимущественно в
зимний период). Внезапные отказы, возникающие
в период между плановыми ремонтами,
устраняет механик комбината по вызову лица,
ответственного за эксплуатацию холодильных установок.
По окончании этих работ составляют по
установленной форме акт о выполненных работах,
который подписывается механиком комбината,
руководителем предприятия и заверяется
печатью предприятия. Этот акт является
основанием для выплаты заработной платы механику и
списания израсходованных при ремонте
оборудования материалов, запасных частей и приборов
автоматики.
Механик комбината записывает сведения о
техническом состоянии холодильной установки,
производственных работах по ремонту и
предписания, связанные с соблюдением правил
эксплуатации оборудования, техники
безопасности и противопожарной безопасности в журнал
технического обслуживания установок.
Ответственным за хранение и ведение журнала,
форма которого приводится, является руководитель
торгового предприятия.
Профилактический осмотр
При профилактическом осмотре холодильной
установки, который выполняют по графику,
механики комбината последовательно
производят следующие операции.
— Проверяют режим работы холодильной
машины, техническое состояние и комплектность
оборудования:
определяют температуру в охлаждаемом
объеме при включении и выключении машины,
установив термометр или термограф на среднюю
полку шкафа, камеры или прилавка;
ЖУРНАЛ t
ТЕХНИЧЕСКОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ
ФРЕОНОВЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Наименование предприятия:
Адрес предприятия:
Адрес специализированного комбината холодильного
оборудования:
Телефоны комбината: .
ХАРАКТЕРИСТИКА ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
с

Наименование и
марка

рудования.

пературные
режимы


готовитель. № и
дата
выпуска
Тип
холодильного
агрегата


готовитель. № и
дата
выпуска
Дата
ввода в

сплуатацию
СОСТОЯНИЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Число,
месяц,
год

Техническое
состояние
Что сделано во
время посещения
предприятия
механиком и
особые замечания
Подписи
механика

руководителя
предприятия
проверяют настройку камерного термореле (у
машин с бессальниковым компрессором);
к всасывающему вентилю компрессора
присоединяют фреоновый мановакуумметр и
проверяют настройку реле низкого давления (у
машин с сальниковым компрессором) или
термореле испарителя (у машин с герметичным
компрессором) по давлению всасывания и
температуре кипения фреона при выключении и
включении компрессора;
проверяют настройку терморегулирующего
вентиля по рабочему давлению всасывания и
обмерзанию испарителей и всасывающего
трубопровода;
определяют по давлению всасывания и
обмерзанию испарителей, достаточно ли фреона в
системе;
присоединив мановакуумметр к
нагнетательному вентилю, проверяют давление
конденсации. Остановив компрессор на время,
достаточное для выравнивания температур
конденсации и окружающей среды, по мановакууммет-
ру определяют наличие воздуха в системе.
42

Таблица 1
Охлаждаемые объекты
Шкаф, прилавок, витрина среднетем-
пературные
Камеры
фруктовая
молочная
гастрономическая:
мясная
рыбная
Камера, шкаф, витрина или прилавок
низкотемпературные с холодильной
машиной, работающей на фреоне-12
То же, на фреоне-22

Температура в
охлаждаемом
объекте, °с
1—5
4—6
2—4
-1-Г- + 1
-Зч—1
— 13ч-—15
—13ч-—15
Настройка реле низкого
пературы (
на выключение компрессора
кгс/см2
0,6—0,7
1,0
0,8
0,5
0,4
0,1—0,2
0,8—0,9
°С
— 17ч—19
—
—
—
—
—26ч-—28
—26 ч-—28
давления или
испарителя)
на включение
кгс/см2
2,2—2,3
2,4
2,2
1,8
1,6
0,5—0,6
1,4—1,5
реле тем-
компрессора
°С
1—2
—
—
—
—
— 19ч-—20
—19ч-—20
Настройка
ТРВ на
рабочее
давление*, кгс/см2
1,0—1,1
1,2—1,3
1,0—1,1
0,8—0,9
0,6—0,7
0,3—0,4
1,0—1,2
* Под рабочим понимается давление, которое устанавливается в линии всасывания через 1—2 мин после
включения машины и удерживается в течение 60—70% от времени работы машины до выключения.
— Устанавливают наличие следов масла на
соединениях трубопроводов, свидетельствующих
об утечке фреона; галоидной лампой проверяют
герметичность всех соединений и в случае
необходимости устраняют утечки фреона.
— Натягивают приводные клиновые ремни
холодильного агрегата с сальниковым
компрессором в случае растяжения в процессе
эксплуатации, увеличивая межцентровое
расстояние между валами компрессора и
электродвигателя.
— При необходимости настраивают ТРВ, реле
давления или температуры на уставки,
указанные в табл. 1.
— Настраивают на выключение реле
высокого давления в агрегатах с водяными
конденсаторами при давлении конденсации фреона-12
(по манометру) 10 кгс/см2, фреона-22 —
15 кгс/см2, в агрегатах с воздушными
конденсаторами, работающих на фреоне-12,— при
давлении 12 кгс/см2. Водорегулятор настраивают
так, чтобы вода подогревалась в конденсаторе
на 10—12°С в зимний период и на 6—8°С —
в летний. Давление конденсации фреона-12
должно быть соответственно 6—8 кгс/см2,
фреона-22 — 10—12 кгс/см2.
— Проверяют и подтягивают все винты
крепления деталей электрообрудования и
соединений электросхемы.
— Проверяют техническое состояние
заземляющих устройств. Для безопасной
эксплуатации холодильного оборудования должны быть
обязательно заземлены корпус охлаждаемого
объекта, щит с электропусковыми приборами
и холодильный агрегат.
— Пустив холодильную установку и
установив, что она работает нормально, механик
комбината инструктирует персонал, эксплуати"
рующий оборудование, о правилах пользования
им, оформляет акт выполненных работ и делает
необходимые записи о проведенных работах
в журнал технического обслуживания.
Малый (текущий) ремонт
При малом ремонте холодильного
оборудования механики комбината выполняют весь объем
работ, предусмотренный профилактическим
осмотром, и операции, указанные ниже.
— Заменяют уплотнительную резину,
окаймляющую дверь охлаждаемого оборудования,
если резина потрескалась и не обеспечивает
герметичного прилегания дверей к проему. При
неисправности замков и петель дверей
охлаждаемого оборудования или камер их
ремонтируют или заменяют.
— Холодильный агрегат очищают от пыли,
отключив его от электросети с помощью
автоматического выключателя. С рамы агрегата
снимают электродвигатель сальникового
компрессора или вентилятора (с герметичного или
бессальникового агрегата с конденсатором
воздушного охлаждения). Сняв диффузор вентилятора,
конденсатор очищают о пыли волосяной щеткой
и промывают теплой водой (не выше 50°С).
Если ребра конденсатора покрыты липкой
грязью, то его промывают 3—5%-ным водным
раствором кальцинированной соды со стороны
диффузора, не допуская попадания воды на
электрические соединения и клеммную доску.
— Со снятого электродвигателя демонтируют
вентилятор. Затем электродвигатель разбирают
и вынимают ротор с подшипниками.
Подшипники промывают в бензине и при необходимости
заменяют. Подшипники качения смазывают
жировым солидолом марки Т (универсальной сред-
43

Таблица 2
Холодильный
агрегат
ФАК-0,7Е
ФАК-1,1Е
ФАК-1,5МЗ
ВСР0,35~ 1А
ВС0,45~3;
ВС0,55~3
ВС0,7~3;
ВСЭ0,7~3B)
ВС1,1~3
ВН0,22~3;
ВН0,35~3
ВН0,55~3
ИФ-49, ИФ-56М
АКФВ-4М
АКФВ-6
АКВ1-6, АК1-6
АКВ1-9, АК1-9
Клиновой
ремень
(ГОСТ 1284 — 68)
сечение и
длина, мм
А-1000
А-1000
А-1000
—
—
—
—
—
А-1250
Б-1400
Б-1400
—
га
Сии н*
о га ?™
0,4
0,6
1,2
—
—
—
—
—
—
1,2
1,5
2,0
—
2, кг
,
реон
е
1,0
1,2
1,5
0,2
0,4
0,5
0,6
—
—
3,0
4,0
6,0
3,0
4,0
>2, кг
,
реон
е
_
—
—
—
—
—
—
0,2
0,4
—
—
—
—
СО
CN
асло
S3
0,4
0,4
0,4
—
—
—
—
—
—
0,8
0,8
0,8
—
неплавкой смазкой УС-3, ГОСТ 1033—51), а при
температуре окружающего воздуха более 30°С —
жировым консталином (универсальной
тугоплавкой смазкой УТ-1, ГОСТ 1957—52). Подшипники
скольжения смазывают (один раз в три месяца)
индустриальной смазкой ИПК ГОСТ 5649—51.
Затем электродвигатель устанавливают и
закрепляют на агрегате так, чтобы крыльчатка
вентилятора при вращении не задевала
диффузор конденсатора и зазор между ними был
равномерным.
— Дозаряжают фреон в систему. Признаки
недостачи фреона: неполное обмерзание
испарителей и характерный свист в ТРВ, повышенная
температура всасывающего трубопровода и
кожуха герметичного компрессора, высокая
температура в холодильной камере, шкафу,
прилавке или витрине. Дозарядку производят
небольшими порциями с последующей проверкой ре
жима работы машины по изменению давления
в испарителе и обмерзанию испарителя и
всасывающего трубопровода.
— При малом ремонте сальниковых и бес-
сальниковых агрегатов добавляют масло до
нормы в случае его недостатка в картере
компрессора. Для этого закрывают всасывающий
вентиль, отсасывают пары фреона из картера
до давления по манометру 0 кгс/см2 и, выключив
машину, закрывают нагнетательный вентиль.
Отвернув специальную пробку на картере,
заливают масло.
Для удаления воздуха, попавшего в картер
при добавлении масла, отворачивают на 2—
3 нитки накидную гайку на штуцере тройника
нагнетательного вентиля и включают машину.
Свакуумировав картер, вентили устанавливают
в рабочее положение и затягивают гайку.
— Заменяют приводные клиновые ремни саль^
никового холодильного агрегата, если они
чрезмерно растянулись или расслоились.
Нормы расхода фреона, смазочного масла
и клиновых ремней (в год) при обслуживании
холодильных агрегатов приведены в табл. 2.
— Сняв крышку клеммной доски при
отключенном герметичном (или бессальниковом)
компрессоре, очищают щеткой проходные
контакты. Затем их протирают тканью, смоченной
бензином. Наличие пыли на изоляции
проходных контактов может привести к замыканию
обмоток статора электродвигателя компрессора
на корпус или к межфазному замыканию.
Очистив проходные контакты, подтягивают все
контакты на клеммной доске.
— Очищают от пыли автоматический
выключатель и удаляют копоть с рабочих
поверхностей его контактов, а затем при необходимости
регулируют в соответствии с данными табл. 3.
— Для осмотра и ремонта магнитного
пускателя его отключают от электросети, выключив
для этого автоматический выключатель.
У пускателя снимают крышку кожуха и
очищают его от пыли. Затем проверяют крепление
деталей пускателя и подтягивают их винты и
винты контактных креплений. Следует
убедиться в свободном ходе подвижной системы
пускателя и исправности его возвратных пружин,
включая пускатель нажатием руки на якорь.
Когда руку убирают, якорь должен свободно
возвращаться в крайнее исходное положение.
При осмотре проверяют величину раствора
(расстояние между подвижными и неподвижными
контактами при нахождении якоря в крайнем
исходном положении) и провала (ход
подвижной системы пускателя с момента замыкания
контактов до момента замыкания магнитной
системы) главных контактов и блок-контактов.
Величины раствора и провала контактов, хода
якоря магнитной системы должны
соответствовать значениям, приведенным в табл. 4.
При наличии нагара на поверхности
контактов их зачищают тонкой шкуркой, промывают
спиртом или ацетоном и вытирают чистой сухой
тканью. Зачистка поверхности контактов
^напильником недопустима, так как это уменьшает
величину их провала, удельное давление между
ними и приводит к чрезмерному нагреву.
Если главные контакты одной из фаз
значительно изношены (что чаще всего бывает в
эксплуатации), их необходимо заменить запасными
независимо от состояния контактов других фаз.
Ненормальное гудение магнитного пускателя
может быть вызвано: повреждением коротко-
замкнутого витка на сердечнике магнитной си-
44

/* Таблица 3
Тип
холодильного агрегата
ВС0,45~3
ВС0,55~3
ВС0,7~3
ВСЭ0,7~ 3B)
ВС1,1~3
ВН0,22~3
ВН0,35~3
ВН0,55~ 3
ФАК-0,7Е
ФАК-1,1Е
ФАК-1,5МЗ
ИФ-56М
АКФВ-4М
АКФВ-6
АКВ1-6
АК1-6
АКВ1-9
АК1-9
Мощность


двигателя, кВт
0,60
1,10
1,50
2,2
3,0
4,0

Номинальная

ребляемая
мощность,
кВт*
0,30
0,36
0,44
0,47
0,66
0,32
0,44
0,63
0,51
0,63
1,03
1,8
2,3
2,5
3,1
3,0
1 4,7
4,5
Шкала применяемого
автоматического
выключателя АП50-ЗМТ,
А
при 220 В
1,6—2,5
1,6—2,5
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
2,5—4,0
4,0—6,4
6,4—10,0
10—16
10—16
16—25
25—40
10—16
25—40
16—25
при 380 В
1,6—2,5
1,6—2,5
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
1,6—2,5
1,6—2,5
2,5—4,0
1,6—2,5
2,5—4,0
4,0—6,4
6,4—10
6,4—10
10—16
10—16
64—10
16—25
10—16
Уставка АП50-ЗМТ,
А
при 220 В
2,0
2,0
2,0
2,0
4,0
2,0
2,5
4,0
2,8
4,2
6,7
10,5
10,5
16,0
18,2
15,3
26,2
21,2
при 380 В
1,6
1,6
1,6
1,6
2,5
1,6
1,6
2,5
1,6
2,5
4,0
6,4
6,4
10,0
10,6
8,6
16,2
12,3
Шкала
применяемого
автоматического выключателя
АЕ2036, А
при 220 В
2,9—3,8
2,9—3,8
2,9—3,8
2,9—3,8
4,5—6,0
2,9—3,8
2,9—3,8
4,5—6,0
при 380 В
1,8—2,4
1,8—2,4
1,8—2,4
1,8—2,4
2,9—3,8
1,8-2,4
1,8—2,4
2,9—3,8
Уставка АЕ2036, А
при 220 В
2,9
2,9
2,9
2,9
5,0
2,9
2,9
5,0
при 380 В
1,8
1,8
1,8
1,8
2,9
1,8
1,8
2,9
* Потребляемая мощность указана при ^0=—15°С (для агрегатов типа ВН при t0=—35°С) и /К=+30°С (или
гв=20°С).
Консервация холодильных
установок
Консервацию холодильной машины
осуществляют при остановке ее на длительный срок
(ремонт камер или помещения, машина
смонтирована в неотапливаемом помещении).
Для этого закрывают жидкостный вентиль,
пускают компрессор, отсасывают фреон из
системы и конденсируют его. В испарителе
оставляют небольшое количество паров фреона для
создания избыточного давления, чтобы избежать
проникновения воздуха и влаги в систему. После
конденсации фреона выключают автоматический
выключатель и перекрывают все вентили
агрегата.
Проверяют герметичность системы, ослабляют
натяжение ремней (в агрегатах с сальниковым
компрессором), прокладывают промасленную
бумагу между контактами магнитного пускателя
во избежание случайного пуска машины с
закрытыми вентилями.
У конденсаторов с водяным охлаждением
снимают крышки и, приподняв агрегат, полностью
сливают воду, чтобы не произошло замерзания
воды и разрыва трубок. Если агрегат остается
в сыром помещении, электродвигатель
демонтируют и хранят в сухом месте.
Хромированные детали холодильного
агрегата покрывают тонким слоем технического
вазелина (универсальной низкоплавкой смазкой
УН по ГОСТ 782-59).
стемы; заеданием подвижной системы;
снижением натяжения в электросети более чем на 15%
от номинального значения: загрязнением или
повреждением шлифованных поверхностей
якоря и сердечника, что вызывает неплотное
прилегание их друг к другу. В последнем случае
тщательно очищают или отшлифовывают
рабочие поверхности электромагнита. Если гудение
не исчезло и наблюдается залипание магнитной
системы, проверяют наличие воздушного зазора
между средними кернами якоря и сердечника.
Если зазор отсутствует, его восстанавливают
до величины не более 0,3 мм шлифовкой
сердечника.
Недопустимое повышение температуры
втягивающей катушки магнитного пускателя в
большинстве случаев связано с межвитковыми
замыканиями. В этом случае катушку заменяют
новой.
Таблица 4
аз ^
Велич1
пускат
1
2
3
Ход
якоря
магнитной
системы,
мм
5,4
9,0
14,0
Величина раствора,
мм
главных
контактов
3,0
3,5
3,0

блок-контактов
3,0
4,0
4,5
Величина провала,
мм
главных
контактов
2,4
3,0
2,5

блок-контактов
2,4
2,5
2,0
45

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 663.674:576.8
Роль микробиологического
контроля производства
мороженого в повышении
его качества
Канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА, А. А. БУКАНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. биол. наук Э. С. ДЕРБИНОВА
Московский хладокомбинат № 8
А. А. АВЕРИНА
Московский хладокомбинат № 7
Мороженое изготавливается из многих
компонентов, в которых содержится значительное
количество микроорганизмов различных видов.
Пастеризация смеси для мороженого
гарантирует получение продукта, безопасного
в*эпидемиологическом отношении, однако высокое
содержание микроорганизмов в компонентах сырья
может снизить эффективность пастеризации. На
последующих этапах изготовления микробиаль-
ная обсемененность мороженого может
значительно увеличиться в результате контакта с
оборудованием, упаковочными материалами,
руками человека, а также при нарушении
технологических режимов.
В процессе замораживания и хранения
готового продукта происходит лишь незначительное
отмирание микрофлоры. Многие виды
микроорганизмов могут сохраняться в мороженом^ в
течение длительного времени (месяцы и даже
годы).
Одним из показателей уровня санитарно-
гигиенического состояния производства и
качества мороженого являются микробиологические
показатели готового продукта, отвечающие
требованиям ОСТа. Выпуск продукции высокого
качества по этим показателям может быть
обеспечен при правильно организованном и
тщательно проводимом микробиологическом
контроле производства.
Для помощи производству в организации
такого контроля ВНИХИ совместно с
бактериологическими лабораториями Московских
хладокомбинатов № 7 и № 8 была разработана
«Инструкция по микробиологическому контролю
производства мороженого».
Эта инструкция согласована с Минздравом
СССР, утверждена Минмясомолпромом СССР
и Минторгом СССР и разослана на предприятияу
вырабатывающие мороженое.
В инструкции даны методы исследования,
схема микробиологического контроля
производства мороженого, а также оценка результатов
микробиологического контроля.
В разделе «Методы исследования» приведен
усовершенствованный метод идентификации
кишечной палочки, рекомендуемый Институтом
питания Академии медицинских наук СССР.
По этому методу в среде Кесслера лактоза
заменена глюкозой, в связи с чем из схемы
идентификации кишечной палочки исключен посев
в среду с глюкозой.
Для продуктов, не тестированных по
микробиологическим показателям (сырье, смесь),
а также для определения степени чистоты
мойки оборудования рекомендован ускоренный
метод определения бактерий группы кишечной
палочки с помощью индикаторных бумажек.
Для предприятий, вырабатывающих
мороженое, рекомендуется схема микробиологического
контроля, включающая контроль качества
сырья, полуфабрикатов, технологического
процесса выработки мороженого, качества готовой
продукции, санитарно-гигиенических условий
производства и упаковочных материалов.
Оценка качества сырья — молока и сливок —
должна проводиться по редуктазной пробе.
Особенно тщательно необходимо
контролировать сливочное масло, так как содержание
бактерий в нем может быть значительным, и это
вызовет увеличение бактериальной обсеменен-
ности мороженого в глазури и с кремом.
Поэтому для мороженого следует отбирать партии
масла с хорошими микробиологическими
показателями (не более 10 тыс. бактерий в 1 мл,
титр бактерий группы кишечной палочки не
ниже 0,1). Контроль масла следует проводить
1—2 раза в месяц. Большое внимание должно
быть уделено также контролю качества
наполнителей для мороженого (плодово-ягодного
пюре, плодов, ягод, орехов), которые могут
явиться источником повышенной его
бактериальной обсемененности.
Контроль технологического процесса
выработки мороженого по микробиологическим
показателям включает определение микробиаль-
ной обсемененности смеси до и после
пастеризации, после охлаждения и хранения. Этот
контроль проводится не реже одного раза в месяц
и в каждом случае повышения бактериальной
обсемененности готового продукта.
46

Для обеспечения высокой эффективности
пастеризации необходимо ежедневно осуществлйть
проверку правильности термического режима
пастеризации смеси по термограммам
пастеризационных аппаратов и периодически —
микробиологический контроль смеси после
пастеризации.
Общее количество бактерий в смеси для
мороженого, отобранной после охлаждения, не
должно превышать 10 тыс. в 1 мл, бактерии группы
кишечной палочки должны отсутствовать
в 10 мл смеси.
Важным этапом с микробиологической точки
зрения в производстве мороженого является
хранение охлажденной смеси до поступления
на фризерование. Здесь увеличение
бактериальной обсемененности может быть вызвано либо
контактом с недостаточно хорошо вымытым
оборудованием, либо в результате развития
бактерий при недопустимом повышении температуры
хранения смеси в танках.
Конечным результатом контроля процесса
выработки мороженого являются
микробиологические показатели готового продукта. Этот
контроль проводится ежедневно. По ОСТ 49.73—74
содержание бактерий в мороженом не должно
превышать 100 тыс. в 1 мл; титр кишечной
палочки должен быть не менее 0,3. По результатам
микробиологических показателей готового
продукта можно судить о санитарном состоянии
предприятия в целом.
Контроль санитарно-гигиенических условий
производства включает определение степени
чистоты мойки оборудования, инвентаря, рук
рабочих, а также санитарного состояния
воздуха в производственных цехах и закалочных
камерах и упаковочных материалов. Особое
внимание следует уделять определению степени
чистоты мойки оборудования. Мойка
оборудования должна быть организована таким образом,
чтобы рабочие-мойщики несли ответственность
за вымытое оборудование. Результаты
микробиологических анализов мойки оборудования
целесообразно учитывать при определении
размера премиальной оплаты работников.
Периодичность атого контроля — не -реже тРех Раз
в месяц.
Для оценки мойки и дезинфекции
оборудования в инструкции приведены примерные
нормативы допустимой бактериальной
обсемененности различного оборудования и инвентаря по
содержанию общего количества бактерий и
бактерий группы кишечной палочки. Следует
отметить, что отсутствие бактерий группы кишечной
палочки на 100 см2 поверхности оборудования
свидетельствует о благополучном состоянии
оборудования и инвентаря. Контроль чистоты рук
работников, соприкасающихся с продуктом,
рекомендуется проводить не реже трех раз в
месяц методом смыва. Проверка хлорирования рук
проводится ежедневно по йодокрахмальной
пробе.
Воздух производственных помещений при
несоблюдении санитарных условий может также
стать источником заражения продукта. Контроль
состояния воздуха должен проводиться не реже
одного раза в месяц в производственных
помещениях и одного раза в квартал в холодильных
камерах.
При отличной оценке санитарного состояния
воздуха производственных помещений, к чему
надо стремиться, количество бактерий,
оседающих на чашку Петри с питательной средой за
5 мин не должно превышать 20 клеток плесени,
дрожжи должны отсутствовать.
Микробиологи предприятия, ответственные за
правильное проведение микробиологического
контроля, должны своевременно сообщать
администрации о неблагополучном санитарном
состоянии производства и микробиологических
показателях качества готовой продукции.
Администрация предприятия должна оперативно
реагировать на сигналы микробиологов и принимать
меры по улучшению санитарно-гигиенического
и технологического режимов производства, что
позволит увеличить выпуск мороженого
высокого качества.
47

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 419422 B1) 1445097/27-11 B2) 23.05.70 E1) В 60
С 19/06 E3) 629.113.012.55 G2) В. И. Курихин, В. В.
Богданов, В. А. Бобров E4) КОЛЕСО, содержащее обод и
укрепленную на нем пневматическую бескамерную
шину, отличающееся тем, что, с целью увеличения
интенсивности охлаждения шины, внутренняя поверхность
шины снабжена капиллярно-пористым слоем, пропитанным
жидким, легко испаряющимся теплоносителем, а
поверхность обода, расположенная между бортами шины,
снабжена средством конденсации паров теплоносителя,
например ребрами, обращенными внутрь полости шины.
A1) 549103 B1) 2130167/15 B2) 05.01.76 2 E1) А 01F
25/00 E3) 631.588.1
G2) В. А. Гудковский, Т. И. Новобранова G1) Казахский
научно-исследовательский институт плодоводства и
виноградарства E4) СОСТАВ ДЛЯ ПОКРЫТИЯ
ФРУКТОВ И ОВОЩЕЙ ПРИ ХРАНЕНИИ, включающий жели
рующее вещество, ацетилированный моноглицерид, мо-
ноглицерид, глицерин и воду, отличающийся тем, что,
с целью подавления роста гнилостных грибов при
сохранении вкусовых и товарных качеств фруктов и овощей,
в состав дополнительно введено эфирное масло растения
Зизифора Бунге при следующем соотношении
компонентов, вес, %:
Желирующее вещество 0,5—5
Ацетилированный моноглицерид 1—3
Моноглицерид 0,5—1
Глицерин 1—3
Эфирное масло растения
Зизифора Бунге 0,01—0,03
Вода Остальное
A1) 549134 B1) 2197778/13 B2) 10.12.75 2 E1) А 23 G
9/04 E3) 663.674 G2) А. А. Мухин, Л. М. Татушина,
Г. П. Тетерников, А. А. Пржиялковская, Ф. А. Вязьмин
G1) Всесоюзный научно-исследовательский и
экспериментально-конструкторский институт продовольственного
машиностроения
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОДАЧИ СМЕСИ МОРОЖЕНОГО
В ФРИЗЕР, содержащее ряд плунжеров, установленных
в цилиндрах с соответствующими рабочими камерами,
клапаны и пневмопровод, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности и улучшения качества
готового продукта, оно снабжено пневматическим реле,
установленным на пневмопроводе, а внутри каждой
рабочей камеры смонтирован воздушный клапан,
соединенный с пневматическим реле посредством рычага,
установленного на соответствующем плунжере.
A1) 549471 B1) 2166555/13 B2) 14.08.75 2 E1) С 12 К
9/00 E3) 578.085.23
G2) Г. А. Красников, 3. П. Наумец, Н. Н. Coca
E4) СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ КЛЕТОЧНЫХ
КУЛЬТУР, заключающийся в выращиваний 'клеток в виде
монослоя, покрытия защитной средой и замораживания,
отличающийся тем, что, с целью повышения сохранности
и жизнеспособности клеток, монослой выращивают на
алюминиевой фольге, удаляют защитную среду и
прикладывают к металлической пластине, охлажденной жидким
азотом.
A1) 548620 B1) 214580/26 B2) 19.06.75 2 E1) С 09 К 5/00
E3) 621.564.324
G2) Л. Н. Арефьева, Б. А. Белинский, Я. Л. Брайлов-
ский, Н. П. Костяев, Г. А. Кусляйкин, А. С. Магаршак,
В. Л. Ноткин, И. И. Перельштейн, А. А. Рабинсерсон
E4) ХЛАДОНОСИТЕЛЬ для систем умеренного холода
на основе водных растворов хлоридов щелочных и
щелочноземельных металлов, отличающийся тем, что, с целью
снижения температуры замерзания, он дополнительно
содержит этиловый спирт при следующем соотношении
компонентов, вес. %:
Вода 59—74
Этиловый спирт 5—15
Хлориды 19—30.
A1) 547494 B1) 1255550/33 B2) 01.07.68 2 E1) Е 02
D 3/12 E3) 624.138.35
G2). В. И.Макаров G1) Якутский
научно-исследовательский и проектный институт алмазодобывающей
промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИСКУССТВЕННОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ГРУНТОВ, преимущественно в основании
сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах,
содержащее заполненную незамерзающей жидкостью,
например керосином, закрытую с двух сторон заглушками
трубу, в полости которой размещена струеразделяющая
система, состоящая из диафрагмы и патрубков,
отличающееся тем, что, с целью повышения эффективности
охлаждения и устранения возникновения отепляющей летней
циркуляции, диафрагма струеразделяющей системы
монтирована с зазором относительно трубы и снабжена
фиксирующими стержнями, прикрепленными с одной стороны
к патрубку струеразделяющей системы, а с другой — к
заглушке трубы.
A1) 547495 B1) 2141525/33B2) 09.06.75 2E1) Е 02 D 3/12
E3) 624.35 G2) С. А. Съедин G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт
по осушению месторождений полезных ископаемых,
специальным горным работам, рудничной геологии и
маркшейдерскому делу
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТА,
включающее обсадную трубу, в которой расположены
питающая и отводящая трубы, заполненные
охлаждающим агентом, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса замораживания, питающая и
отводящая трубы расположены в обсад*ой трубе эксцентрично.
(II) 547466 B1) 2186854/06 B2) 04.11.75 2E1) С 09 К
5/00; F 25 В 29/00; F 25 В 11/00 E3) 621.574.9 G2)
А. П. Кузнецов, Д. Н. Еременко, В. Д. Черток G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) ХЛАДАГЕНТ, например для тепловых насосов и
турбокомпрессорных холодильных машин, на основе
1,1,1,2,3,3-гексафтор-2,3-дихлорпропана (CF3—CFC1—
—CF2C1) отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, в хладагент введен
дополнительный компонент 1,1,1,2,2-пентафторпропан
(CF3—CF2—СН3) при следующем соотношении
компонентов, вес. %
1,1,1,2,3,3-гексафтор-2,3-дихлорпропан10—90
1,1,1,2,2-пентафторпропан 10—90
48

A1) 547591 B1) 2169605/06B2) 04.09.75 2E1)F 24 F3/14;
F 28 D 7/00 E3) 628 84 G2) И. В. Тишин, В. С.
Соколовский, К. Б. Сарафасланян, Г. Г. Савватеев, А. А.
Калмыков
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ И ОСУШКИ
ВОЗДУХА, содержащая кожух с вентилятором подачи
охлаждаемого воздуха и размещенный в кожухе
трубчатый теплообменник с фитилями в межтрубном
пространстве, подключенными к влагосборнику, снабженному кон-
денсатным насосом, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности, теплообменник
выполнен секционным, и секции расположены одна над
другой и имеют индивидуальные фитили и штуцеры для
хладоносителя, фитили смежных секций соединены
гидрофильными вставками, образующими в нижней секции
гребенки, присоединенные с помощью профилированных
патрубков к влагосборнику, установленному на раме,
снабженной съемным коробом с боковыми окнами для
входа воздуха.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что конденсат-
ный насос имеет воздушную и жидкостную полости,
первая из которых сообщена с периферийной зоной влаго-
сборника, а вторая — с центральной частью последнего.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что штуцеры
входа и выхода хладоносителя в смежных секциях
теплообменника размещены в чередующемся порядке.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что влагосбор-
ник выполнен съемным и в нем имеются сквозные каналы,
в которых, как и в профилированных патрубках,
размещены штифты из гидрофильного материала.
5. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что днище
короба покрыто гидрофильным материалом с толщиной,
составляющей 0,5—0,8 расстояния от днища короба до
нижней кромки окон.
6. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что вентилятор
выполнен многоступенчатым со съемными ступенями.
7. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
гидрофильные вставки между секциями армированы металлической
фольгой.
(И) 547596B1J048612/06B2) 05.08.74 2E1) F 25 В 1/00
E3) 621.574 G2) Л. Л. Роткоп, А. И. Степанов, А. Н. Аре-
тинский
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, преимущественно
компрессионная, содержащая включенные в замкнутый
контур конденсатор воздушного охлаждения, испаритель
и размещенный между ними дроссельный вентиль с
обводной линией, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности путем использования наружного
холода для конденсации хладагента, на обводной линии
установлен насос, перекачивающий жидкий хладагент из
конденсатора в испаритель.
A1) 547597 B1) 2102668/06 B2) 07.02.75 2E1) F 25 В 1/00
E3) 621.574 G2) М. Э. Кац, А. А. Сударкин, Ю. А.
Шапошников, А. Б. Харченко, Н. Ю. Давыдова, Б. М. Бер-
шицкий, М. Г. Басе, А. Е. Бирюков, Ю. А. Молчанов,
8. И. Ресин, В. М. Мимоненко, Б. М. Пржедецкий G1)
Московский ордена Ленина и ордена Трудового Красного
Знамени завод «Компрессор»
E4) ПЕРЕДВИЖНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
преимущественно для замораживания грунтов,
содержащая компрессорно-конденсаторный агрегат и испаритель,
установленные на индивидуальных рамах, отличающаяся
тем, что, с целью повышения жидкости конструкции и
облегчения монтажно-демонтажных работ, фланцы
конденсатора агрегата и испарителя соединены с помощью
съемных плит, болтовые отверстия в которых совпадают
с соответствующими отверстиями в указанных фланцах,
а рамы выполнены в виде салазок, скрепленных по краям
накладками.
A1) 547598 B1) 2191318/06 B2) 21.11.75 2E1) F 25 В 1/02
E3) 621.574 G2) М. И. Лубенский, Л. Б. Шехтман,
В. М. Чантурия
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая конденсатор воздушного охлаждения,
снабженный вентилятором, приводимым в движение при
помощи электродвигателя, набор капиллярных трубок и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
нормальной работы установки в широком диапазоне
температур окружающего воздуха, например от —50 до
+50°С, в пусковую цепь электродвигателя вентилятора
включен термостат, срабатывающий по импульсу датчика
температуры, размещенного на конденсаторе.
A1) 547599 B1) 2184426/06 B2). 24.10.75 2E1) F 25 В 3/00;
F 25 В 31/02 E3) 621.515.4:621.574 G2) Г. А. Канышев,
А. С. Устинов, Ю В Дмитриев
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОРНО-ВИНТОВОЙ
АГРЕГАТ, содержащий установленные на общих валах
винтовые компрессор и двигатель, теплообменник,
маслоотделитель с маслосборником в нижней части и конденсатор,
отличающийся тем, что, с целью повышения надежности
и экономичности, к двигателю подключен
пароперегреватель, нижняя часть которого через теплообменник
соединена с конденсатором, а через поплавковый клапан —
с маслосборником.
A1) 547600 B1) 2190473/06 B2) 19.11.75 2E1) F 25 В
9/00 E3) 621.57.012.4
G2) А. Д. Суслов, В. Б. Полтараус, Д. Г. Гостев G1)
Московское ордена Ленина и ордена Трудового Красного
Знамени высшее техническое училище им. Н. Э. Баумана
E4) ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА, содержащая
цилиндр, клапаны впуска и выпуска газа, регенератор
и теплообменник нагрузки, отличающаяся тем, что, с
целью повышения эксплуатационной надежности, к
цилиндру через регулируемое гидросопротивление
подключена емкость, а в линии связи цилиндра с клапанами
также установлено регулируемое гидросопротивление.
(II) 547601 B1) 2195374/06 B2) 02.12.75 2E1) F 25В
9/00 E3) 621.574 G2) В. И. Ляпин, Ю. О. Прусман,
Н. Я. Барткевич, А. В. Бородин
E4) КРИОГЕННАЯ СИСТЕМА, содержащая
многоступенчатую газовую холодильную машину, например,
работающую по обратному циклу Стерлинга, с
теплообменниками предварительного охлаждения, размещенными на
холодных головках ступеней машины и включенными в
дроссельный контур, имеющий компрессор и основные
теплообменники, отличающаяся тем, что, с целью
повышения компактности и увеличения срока службы, каждый
из теплообменников предварительного охлаждения
выполнен щелевым и подсоединен к адсорберу, также
размещенному на головке соответствующей^ступени машины.
A1) 547602 B1) 2160254/06 B2) 29.07.75 2E1) F 25 В 9/02
E3) 621.576 G2) Е. И. Бовин
E4) НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ ОХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий микротеплообменник с дросселем сжатого газа и
периодически подключаемые к микротеплообменнику
баллоны со сжатым газом и газовую холодильную машину,
отличающийся тем, что, с целью ускорения выхода
охладителя на заданный режим, микротеплообменник
выполнен с одноконтурной теплообменной поверхностью,
подключенной к газовым магистралям баллонов и
холодильной машины с помощью общего трубопровода.
49

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.5Э.001.5@:01)
Научные исследования в
области холодильной техники
и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ,
помещенных в трудах разных научно-исследовательских,
учебных и проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и
инженерно-технических работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях
промышленности и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Математическая модель и расчет процесса пуска
герметичных поршневых холодильных компрессоров. 3 а -
х а р о в Ю. В., Д о р о ш B.C., Ю х т М. М. —
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86, с.
114—122. Библиогр.: 5 назв.
Определение параметров герметичного поршневого
компрессора после остановки и влияние их на последующий
пуск. Дорош B.C. — «Труды Николаев, корабл
естроит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 8—12.
Метод оценки параметров приработки подшипниковых
сопряжений малых холодильных поршневых компрессоров.
Блиндер С. Н. — «Труды Николаев. кораблестро-
ит. ин-та», 1974, вып. 89, с. 141—146. Библиогр.: 5 назв.
Исследование причин поломок седел всасывающих
клапанов компрессоров. Шетулов Д. И., М о к е -
е в И. И., Мясников А. М. — «Труды Горьк.
политехи, ин-та», 1974, т. 30, вып. 8, с. 31—34. Библиогр.:
10 назв.
О некоторых способах улучшения газодинамических
характеристик сборных улиток центробежных
компрессоров и вентиляторов. Шквар А. Я-, Есин И. П.,
Волошин В. П. — «Труды Николаев, корабл естроит.
ин-та, 1974,» вып. 86, с. 19—23.
Об аналитическом методе расчета процесса сжатия в
ступени фреонового центробежного компрессора.
Шквар А. Я-, Сл а ути на Т. Г., Есин И. П.—
«Труды Николаев, корабл естроит. ин-та», 1974, вып. 86,
с. 34—37. Библиогр.: 6 назв.
Снижение шума турбокомпрессора. П ы ш к о в Ю. В.,
А р ц и б а ш е в а М. С, П и с т у н М. Д. — В кн.:
Науч. труды Магнитогор. горнометаллург, ин-та», 1974,
вып. 146, с. 60—64.
К разработке схемы и элементов безнасосной
фреоновой эжекторной холодильной машины. Лехмус А. А.,
Тарабрин А. И. — «Труды Николаев, кораблестро-
ит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 54—60. Библиогр.: 6 назв.
Термодинамический анализ и расчет расходных
характеристик абсорбционной хлористолитиевой
осушительной установки (К применению в системе
кондиционирования). Захаров Ю. В., Бобров В. П. —
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 24—
29.
Вопросы определения экономической эффективности
холодильников мясной промышленности. В а р е ц -
к и й С. Ю., ХабленкоД. О., Ильинский Д. Н.
— «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти»,
1975, вып. 33, с. 14—20.
Совершенствование системы автоматического
управления пластинчатыми пастеризационно-охладительными
установками (для молока). Потапов А. С, Ш а б -
шаевич М. Л. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед, ин-та
молочной пром-сти», 1975, вып. 40, с. 48—51.
Автоматическая система контроля работы
сублимационных конденсаторов. Андреев Е.Ф., Башки-
ров Л. Л. В кн.: «Управляющие машины». Чуваш, гос.
ун-та им. И. Н. Ульянова, 1975, вып. 1, с. 52—56.
Библиогр.: 7 назв.
Аналитическое и экспериментальное исследование
гидродинамики парового потока в сублимационном
теплообменнике. Самсонов В. В., Лабунцов Д. А.—
«Труды Моск. энерг. ин-та», 1974, вып. 198, с. 114—130.
Библиогр.: 5 назв.
Влияние температурных режимов замораживания и
природы водных растворов различной концентрации на
процесс сублимации в вакууме. Смольский Б.М.,
Гисина К. Б., Романчик О. Л. — Изв. АН
БССР. Серия физ. энерг. наук, 1976, № 2, с. 84—88.
Оценка коэффициента влаговыпадения в противоточ-
ных воздухоохладителях. Орлов К- С. — В сб. трудов
Всесоюз. заоч. политехи, ин-та, 1974, вып. 88, с. 49—53.
Термобарокамера для испытания тормозных приборов.
Сугак П. А., Ясенцев В. Ф. — «Труды Всесоюз.
науч.-исслед. ин-та ж.-д. транспорта», 1975, вып. 529,
с. 108—115.
Расчет процесса расширения влажного воздуха в турбо-
детандерах судовых кондиционеров. Мел ьцер Л.З.,
Гайдуков А. А. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 3—8. Библиогр.: 6 назв.
Регулирование параметров воздуха в судовом осуши-
тельно-испарительном кондиционере. Логвинов А. И.
—«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86,
с. 29—34.
Об определении некоторых эксплуатационных
показателей судовых систем кондиционирования и рефрижерации.
Сирота А. А., Чегринцев Ф. А. — «Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 51—54.
Анализ зарубежных методов оценки экономической
эффективности применения кондиционирования воздуха.
Павлухин Л. В. — «Науч. работы ин-тов охраны
труда ВЦСПС», 1974, вып. 90, с. 90—94. Библиогр.:
4 назв.
Влияние аэродинамических потерь в тракте судовых
кондиционеров на их характеристики. Лобов И. В.,
Бришников Б. И. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 108—114.
К вопросу об аэродинамическом совершенствовании
трубчатопластинчатых поверхностей теплообмена
(Исследование судовых кондиционеров). Лебедь Н. Г.,
Лобов И. В., Гимпел ь Р. М. — «Труды Николаев,
кораблестроит. ин-та», 1974, вып. 88, с. 136—141.
Санитарно-гигиеническая оценка эффективности
работы систем комфортного кондиционирования воздуха
(на судах). Александров В. Г., Лысев В. И.—
«Труды Центр, науч.-исслед. ин-та мор. флота», 1976,
вып. 206, с. 52—55. Библиогр.: 5 назв.
Возможности использования оросительных камер в
установках кондиционирования воздуха пассажирских
вагонов. Сидоров Ю., Хенач А., Шмидт М.—
«Труды Моск. ин-та ж.-д. транспорта», 1975, вып. 469,
с. 154—161.
Экспериментально-расчетное исследование
испарительного охлаждения воздуха на всасывании в объемный
нагнетатель. Мурель П. X., Соскинд Г. Л. —
«Труды Таллин, политехи, ин-та», 1974, сб. 7, с. 27—42.
Библиогр.: 7 назв.
Некоторые результаты экспериментального
исследования ЦП В (циклонно-пенного охладителя воздуха). М у -
рель П. X., Соскинд Г. Л. — «Труды Таллин,
политехи, ин-та», 1974, сб. 7, с. 15—25. Библиогр.: 6 назв.
Перспективы централизованного теплохолодоснабже-
ния Небит-Дага. Котен М. Г., Кардашев А. Г.—
«Труды Туркм. науч.-исслед. и проектного ин-та нефти»,
1974, вып. 13, с. 160—165. Библиогр.: 5 назв.
50

О выборе оптимальных параметров эксперимента по
определению теплофизических свойств изоляционных
материалов методом источника постоянной мощности.
Шмандина В. Н. — «Труды Николаев, кораблестро-
ит. ин-та», 1974, вып. 86, с. 94—97.
Применимость бытовых холодильников к условиям
работы на локомотивах. А з а р о в А. И., Ц ы к у н о в Ю. И.
Ладыженский Г. В.,С и т н и к о в Е. А.
—«Труды Всесоюз. науч.-исслед. тепловозного ин-та», 1975,
вып. 41, с. 116—124.
Повышение скорости движения рефрижераторных
поездов. Казаринов А. В. — «Труды Всесоюз. науч.-
исслед. ин-та ж.-д. транспорта», 1975, вып. 529, с. 118—
124. Библиогр.: 5 назв.
Определение затрат на монтаж, испытание,
транспортировку и хранение судового холодильного оборудования.
ШостакВ. П., Кисетов Ю. В., Виршуб -
с к и й И. М. — «Труды Николаев, кораблестроит. ин-та»,
1974, вып. 86, с. 37—39.
Математическое описание процесса десорбции
двуокиси углерода из жидкости. Шапарева Л.П.,
Ткач Г. А., ФруминВ. М. — «Труды
Науч.-исслед. и проектного ин-та основной химии», 1974, т. 37,
с. 21—23.
Исследование теплоотдачи при кипении азота на
трубках. Клименко А. В., Антипов В. И.,
Клименко В. В., П о т е х и н С. А. — «Труды Моск. энерг.
ин-та», 1974, вып. 184, с. 64-68.
Исследование способа термостабилизации криостатов
при помощи капиллярно-пористых тел. К р о х и н Ю. И.,
Куликов А. С. — «Труды Моск. энерг. ин-та», 1974,
вып. 198, с. 64—72.
Автоматический регулятор температуры для криостата
КГ-60 на диапазон 78-320К. ШоринВ.Н., Па-
до Г. С. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та физ.-
техн. и радиотехн. измерений, 1975, вып. 24, с. 75—78.
Основы методики расчета пускового периода
дроссельных криорефрижераторов. Бродянский В. М.,
Боярский М. Ю., И л и е в И. Д. — «ТрудыМоск.энерг.
ин-та», 1974, вып. 186, с. 112—120. Библиогр.: 6назв.
Методика расчета низкотемпературных эжекторно-
дроссельных ступеней (криогенных рефрижераторов).
Мартынов А. В., Агеев А. И. — «Труды Моск.
энерг. ин-та», 1974, вып. 186, с. 154—162. Библиогр.:
11 назв.
Использование холода сжиженного газа на установках
регазификации для производства электроэнергии.
Маркова Л. М. — «Труды Тюмен. индустр. ин-та», 1974,
вып. 24, с. 104—106.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Качество мяса сублимационной сушки, предварительно
обработанного в СВЧ-поле. ЗаясЮ. Ф.,
Изотова Л. И., Белоусов А. А. — «Труды науч-исслед.
ин-та мясной пром-сти», 1975, вып. 31, с. 53—58.
Изменение свойств свинины в процессе сублимационной
сушки в зависимости от способа предварительной
тепловой обработки и температуры материала на стадии
удаления остаточной влаги. 3 а я с Ю. Ф., Изотова Л. И.,
Хромова Р. А., Журавская Н. К- — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти», 1975,
вып. 31, с. 64—67.
Методика аналитического расчета процесса
замораживания мяса в скороморозильном агрегате.
Горбатов В. М., Хромов В. И., Мамонов Н. Д. —
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти»,
1975, вып. 31, с. 68—77. Библиогр.: 7 назв.
Стойкость охлаждения мяса цыплят-бройлеров при
хранении. Ермолаев А. П., Т к а ч у к Г. Е. — .
«Науч. труды Омск. вет. ин-та», 1974, т. 30, вып. 1,
с. 118—121.
Развитие микроорганизмов в сливочном масле при
различной температуре хранения. Лазаускас В. —
«Труды Литов. филиала Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
маслод. и сырод. пром-сти», 1974, т. 9, с. 183—189.
Библиогр: 6 назв.
Резазуриновая проба с прединкубацией для
определения санитарного качества охлажденного молока. Д а -
ниленко И. П. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-
та вет. санитарии», 1975, т. 51, с. 31—36.
Новые виды быстрозамороженных десертных блюд для
общественного питания и домашнего использования.
Шорникова Н. М., Шар ой ко Э. М., Маги-
д о в Я- И. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та кон-
серв. и овощесушильн. пром-сти», 1975, вып. 23, с. 3—7.
Показатели микробиологической стабильности
быстрозамороженных обеденных блюд. Мазохина Н.И.,
Первушина Л. В., Павлова Л. С. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесушильн.
пром-сти», 1975, вып. 23, с. 21—29. Библиогр.: 10 назв.
Бактериологическая характеристика консервируемых
замораживанием продуктов для общественного питания.
Розанова Л. И., Шаройко Э. М. — «Труды.
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесушильн.
пром-сти», 1975, вып. 23, с. 7—11.
Длительное хранение пищевых продуктов в условиях
вечной мерзлоты севера на полуострове Таймыр. Н а -
местников А. Ф., Чесноков П. И.,
Мании Е. И. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
консерв. и овощесушильн. пром-сти», 1975, вып. 23, с. 113—
121.
* ¦ *
Ниже приводятся научные работы Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной
промышленности, опубликованные в сборниках трудов
института:
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН. М., 1976.
Основные тенденции развития малых холодильных
компрессоров. Якобсон В. Б. (с. 3—9). Библиогр.:
7 назв.
Тепловой расчет и вопросы оптимизации воздушных
конденсаторов малых холодильных машин. И о ф ф е Д. И.
(с. 10—55). Библиогр.: 27 назв.
Оптимальная степень внутренней регенерации тепла
в компрессионной одноступенчатой холодильной машине.
К р у з е А. С. (с. 56—68). Библиогр.: 8 назв.
Анализ способов борьбы с шумом в малых
холодильных машинах. Тихомиров В. А., Семина С. Г.
(с. 69—90). Библиогр.: 27 назв.
Исследование объемных и энергетических
характеристик низкотемпературных герметичных поршневых
компрессоров. Быков В. А. (с. 91—109). Библиогр.:
10 назв.
Исследование бессальникового компрессора с
эвакуацией пара из мертвого пространства. Медовар Л. Е.
(с. ПО—119). Библиогр.: 4 назв.
СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ
АВТОТРАНСПОРТ. М., 1976.
Пути повышения эффективности средств
автомобильного хладотранспорта. Шавра В. М. (с. 3—19).
Библиогр.: 9 назв.
Малотоннажные авторефрижераторы и
изотермические кузова. Барулина И. Д., Повар чу к М. М.,
Сорокин Ю. Г., Шавра В. М. (с. 20—31).
Библиогр.: 5 назв.
Применение малотоннажных изотермических
контейнеров при внутригородских перевозках скоропортящихся
продуктов. Панфилов А. Н. (с. 32—36.)
* * *
Ниже приводятся научные работы Одесского
технологического института холодильной промышленности и
других институтов, опубликованные в сборнике № 22
51

Холодильная техника и технология» (Киев «Техника»)
1976.
Теплоиспользующая газовая холодильная машина.
Шнайд И. М. (с. 3—5). Библиогр.: 3 назв.
Экспериментальное исследование холодильных машин
с пульсационной трубкой. Ш н а й д И. М. (с. 6—10).
Библиогр.: 7 назв.
Математическое моделирование рабочих процессов
воздушных турбохолодильных машин. Ш м ы г л я А. А.,
Сапожников В. Н., Б ел о дед М. И.,
Ястребова Л. В. (с. 10—13). Библиогр.: 2 назв.
Результаты испытаний пластинчато-ребристых
воздушных конденсаторов холодильных машин. Ш л я к П. М.
Никульшина Д. Г., Дикий Ю. П. (с. 13—18).
Библиогр.: 4 назв.
Экспериментальное исследование теплообмена при
кипении фреона-23. Русов Е. X., Чепуренко В. П.
(с. 18—20). Библиогр.: 1 назв.
Исследование интенсификации теплообмена в
горизонтально-трубных аппаратах. Гордиенко А. В.
{с. 20—23). Библиогр.: 6 назв.
Исследование тепловых процессов в элементах судовых
воздухоохладителей, работающих на фреоне-22.
Авдеев Е. С, Комаров В. С, Б ы ч к о в а Г. А.,Я р е •
м е н к о Л. М. (с. 24—27).
Исследование составных термоэлементов
(термоэлектрических материалов в области низких температур).
Н а е р В. А., X и р и ч И. Я-, Бел Озерова Л. А.
(с. 27—30). Библиогр.: 3 назв.
Исследование модифицированного термоэлемента. Н а
ер В. А., С о л о м я н и к о в А. Д. (с. 30—34).
Библиогр.: 2 назв.
Режимы псевдоожижения в тепломассообменных
аппаратах с подвижными поверхностями обмена. Гон
са л ее Р., Д о р ошен ко А. В. (с. 34—37).
Библиогр.: 6 назв.
Исследования истечения сжатого газа из баллона при
неадибатических условиях. Лавренченко Г. К.,
Волгушев В. В. (с. 37—41). Библиогр.: 17 назв.
Вязкость фреона-21, фреона-22 и фреона-23.
Геллер В. 3. (с. 41—45). Библиогр.: 6 назв.
Некоторые термодинамические данные фреона-113В2.
Л а г у т к и н О. Д., Соколова Л. А. (с. 45—47).
Библиогр.: 8 назв.
Исследование коэффициента динамической вязкости
фреонов в широком интервале температур и давлений.
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный
смотр «НТК-77»
(наука, техника, качество)
Всесоюзный общественный смотр «НТК-77» проводится
Центральным правлением НТО пищевой
промышленности, Минпищепромом СССР, Минмясомолпромом СССР,
Минрыбхозом СССР и ЦК профсоюза рабочих пищевой
промышленности на предприятиях и в организациях
пищевой, мясной, молочной промышленности и рыбного
хозяйства СССР с 1 января 1977 г. по 31 декабря 1977 г.
Кессельман П. М., Поричанский Е. Г.Д а-
б а н о в Е. М. (с. 48—50). Библиогр.: 7 назв.
Экспериментальное исследование термодинамических
свойств растворов хладагентов. Чайковский В. Ф.,
Захаров Н. Д., Грезин А. К-, Матяш Ю. И.
(с. 51—54). Библиогр.: 6 назв.
Термодинамический анализ фазовых равновесий
бинарной смеси холодильных агентов фреона-12 и фреона
ФС-318. Кузнецов А. П., Егоров А. В.,
Еременко Д. Н. (с. 54—58). Библиогр.: 8 назв.
Диаграмма энтальпия — концентрация гетероазеотроп-
ной смеси аммиак — фреон-12. Кузнецов А. П.,Во-
л о б у е в И. В. (с. 58—62). Библиогр.: 8 назв.
Объем газовой фазы гетероазеотропной системы
аммиак — фреон-12. В о л о б у е в И. В., Карце -
в а Н. И. (с. 62—66). Библиогр.: 10 назв.
Влияние свойств холодильного агента на
конструктивные характеристики центробежного компрессора. К о з о -
рез А. И., Еременко Д. Н., Пан а сю к И. В.
(с. 66—69). Библиогр.: 5 назв.
Экспериментальное исследование коэффициента
кинематической вязкости масло-фреоновых растворов. Мель-
ц е р Л. 3., Г е л л е р 3. И., Г у н ч у к Б. В. (с. 73—
77). Библиогр.: 8 назв.
Низкотемпературный жидкостный термостат большой
емкости. Никульшин Р. К., X а ю т и н Ю. Д.
(с. 78—80). Библиогр.: 2 назв.
Изменение коэффициента теплоотдачи при обработке
продуктов холодом. Петровский В. П., Чу -
мак И. Г. (с. 85—87). Библиогр.: 5 назв.
Расчет процесса замораживания и предзамораживания
мяса. Ч у м а к И. Г., Ф а м Ван Б о н (с. 87—92).
Библиогр.: 5 назв.
Влияние процесса замораживания с предварительным
подсушиванием на пищевую ценность плодов и овощей.
Елисеев В. Н., Кротов Е. Г., Гришин М. А.
(с. 92—95). Библиогр.: 3 назв.
Автоматическое управление системами охлаждения
овощехранилищ, использующих естественный холод.
Богданов Б. К-, Алексеева О. Н., Балыко -
в а Л. И. (с. 95—98). Библиогр.: 7 назв.
Определение возмущающих воздействий камер
созревания и хранения сыров. Коханский А. И.,
Рогова я С. Н., Ш а х н е в и ч В. И. (с. 98—100).
Библиогр.: 3 назв.
В смотре участвуют первичные организации научно-
технического общества пищевой промышленности,
республиканские, краевые, областные правления и их секции.
Задачи смотра и его организация
Цель Всесоюзного общественного смотра — НТК —
мобилизовать и направить творческую активность научно-
технической общественности пищевой, мясной, молочной
и рыбной отраслей промышленности на успешное
выполнение решений XXV съезда КПСС об ускорении темпов
научно-технического прогресса как важнейшего условия
повышения эффективности общественного производства и
улучшения качества продукции, широко используя для
выполнения этих задач все формы социалистического
соревнования.
Первичные организации, члены общества —
работники предприятий, органов управления промышленностью,,
научно-исследовательских и проектных организаций,
учебных институтов должны активно участвовать в
выполнении заданий программ по важнейшим научно-техническим
проблемам, планов новой техники,
научно-исследовательских и опытных работ, а также в разработке и
осуществлении мероприятий, обеспечивающих повышение
качества продукции.
52

Республиканские, краевые, областные правления НТО
организуют широкое участие в смотре первичных
организаций НТО и отраслевых секций, осуществляют
общественный контроль и помощь в разработке, согласовании
со смежниками и выполнении планов новой техники и
научно-исследовательских работ, в повышении качества
продукции. Следят за своевременным и действенным
применением всех видов стимулирования за создание и
внедрение новой техники, заслушивают информации
министерств, объединений, отраслевых управлений, трестов о
ходе выполнения заданий программ по важнейшим
научно-техническим проблемам, планов новой техники и
научно-исследовательских работ, повышения качества
продукции. В первую очередь контролируют важнейшие
мероприятия, утвержденные Советом Министров СССР,
Советами Министров союзных республик и
министерствами СССР.
Для руководства проведением общественного смотра
«НТК-77» республиканскими, краевыми, областными
правлениями создаются смотровые комиссии, в состав которых
входят руководящие инженерно-технические работники
предприятий и организаций, представители отраслевых
секций НТО и комитетов профсоюза.
Планы работ смотровых комиссий должны быть
увязаны с проводимыми на местах научно-техническими
конкурсами, смотрами и другими мероприятиями,
направленными на выполнение задач, предусмотренных
условиями смотра «НТК-77».
В первичных организациях смотровые комиссии также
составляют годовой план работы, в соответствии с которым
организуют творческие группы, бригады, добиваются
принятия членами НТО личных и групповых творческих
планов-обязательств по конкретным мероприятиям,
направленным на выполнение заданий научно-технических
программ, плана новой техники, на повышение качества
продукции, привлекают к работе по смотру секции,
общественные объединения членов НТО, многотиражную и
стенную печать, радио и другие средства информации.
Подведение итогов смотра
В отчете об итогах смотра необходимо в первую
очередь отразить результаты деятельности организаций
НТО и ее смотровой комиссии, членов НТО в решении
задач технического прогресса, повышения качества
продукции и общей эффективности производства за счет
хорошо организованного социалистического соревнования и
других общественных форм работы.
Смотровая комиссия первичной организации НТО до
25 января 1978 г. обобщает результаты смотра «НТК-77»
и докладывает о них на заседании совета первичной
организации НТО.
Рекомендуется рассмотреть итоги смотра на общем
собрании членов НТО или общем собрании работников
предприятия (организации). Отчет об итогах смотра за
подписью председателя совета первичной организации
НТО и председателя смотровой комиссии с приложением
показателей производственной деятельности
предприятия (организации) за подписью руководителя
предприятия представляется в смотровую комиссию областного,
краевого и республиканского правлений к 30 января
1978 г.
Последняя подводит итоги, намечает победителей
смотра по области (краю) и о результатах докладывает на
заседании правления. Утвержденный правлением отчет до
15 февраля 1978 г. направляется в Республиканское
правление НТО (для областей и краев РСФСР — в
Центральное правление НТО).
Смотровая комиссия республиканского правления НТО
до 25 февраля 1978 г. подводит итоги по республике,
намечает победителей смотра и о результатах докладывает
на заседании Президиума Центрального правления НТО.
Постановление Президиума правления об итогах
смотра за подписью председателя правления НТО и
председателя смотровой комиссии с приложением отчетов
первичных организаций общества, представляемых к поощрению,
к 1 марта 1978 г. направляется в смотровую комиссию
Центрального правления научно-технического общества.
Смотровая комиссия Центрального правления НТО
пищевой промышленности в течение марта — апреля
1978 г. подводит итоги Всесоюзного общественного
смотра. «НТК-77», определяет победителей смотра и
представляет на утверждение Президиума Центрального
правления НТО.
Поощрение победителей смотра
Первичные организации НТО, принимавшие активное
участие во Всесоюзном общественном смотре «НТК-77»
и добившиеся в результате мобилизации творческой
активности членов НТО высоких показателей в выполнении
заданий программ, планов внедрения новой техники,
научно-исследовательских работ и повышения качества
продукции в первую очередь по позициям, утвержденным
Советом Министров СССР, Советами Министров Союзных
республик и Союзными министерствами, а также
республиканские, краевые, областные правления НТО и их
секции, обеспечившие за счет широкого участия первичных
организаций НТО в смотре «НТК-77» наилучших
показателей выполнения планов науки и техники по республике,
краю, области, награждаюся Президиумом Центрального
правления НТО пищевой промышленности дипломами,
грамотами и денежными премиями.
Непременным условием для поощрения первичной
организации НТО за проведение смотра «НТК-77»
является выполнение предприятием, научно-исследовательским
институтом, проектно-конструкторской организацией
заданий программ по важнейшим научно-техническим
проблемам, плана новой техники и основных производственно-
технических показателей за 1977 г.
Для награждения победителей смотра «НТК-77»
устанавливаются двенадцать дипломов Центрального
правления НТО пищевой промышленности со следующими
денежными премиями: одна первая премия — 800 руб.,
две вторых премии по 500 руб. каждая, три третьих
премии по 400 руб., шесть четвертых премий по 250 руб.,
а также двадцать грамот Центрального правления НТО
пищевой промышленности для первичных организаций
и отраслевых секций с денежными премиями в размере
150 руб. каждая.
Для республиканских, краевых и областных
правлений НТО, обеспечивших участие в смотре наибольшего
количества первичных организаций НТО и увеличение их
числа против прошлых лет, добившихся широкого
привлечения научной и инженерно-технической
общественности к осуществлению мероприятий по смотру «НТК» и
тем самым способствовавших лучшему выполнению
планов внедрения науки и техники, повышению качества
продукции, устанавливаются три диплома Центрального
правления НТО пищевой промышленности со следующими
денежными премиями: одна премия — 250 руб., одна
премия — 200 руб., одна премия — 150 руб., а также
семь грамот Центрального правления НТО пищевой
промышленности с премиями в сумме по 100 руб. каждая.
53

ХРОНИКА
УДК 621.56.061.3[Таллин]
Конференция по холодильной
технике и технологии
в г. Таллине
22—24 марта 1977 г. в г. Таллине состоялась
конференция на тему «Прогресс в холодильной промышленности
и организация холодильного хозяйства», организованная
Министерством мясной и молочной промышленности
Эстонской ССР и Эстонским научно-исследовательским
институтом научно-технической информации и технико-
экономических исследований.
Конференция была посвящена вопросам
совершенствования проектирования и эксплуатации холодильных
предприятий Прибалтийских республик, внедрению на
предприятиях новейших технических достижений.
В работе конференции приняли участие представители
свыше 15 организаций, в том числе от
научно-исследовательских и проектных институтов, заводов, вузов,
министерств и ведомств, холодильных предприятий.
На конференции были заслушаны 24 доклада.
Вопросы внедрения прогрессивной технологии
холодильной обработки мясных продуктов были рассмотрены
в докладах представителей ВНИИМП: доктора техн.
наук, проф. А. П. Шеффера — Новая технология
холодильной обработки и хранения мяса на мясокомбинатах,
Б. А. Климовой — Техника и технология быстрого
охлаждения колбас, канд. техн. наук А. П. Фролова —
Совершенствование работы камер холодильной обработки
мяса на действующих мясокомбинатах, В. И. Хромова —
Роторный скороморозильный агрегат для
замораживания мяса и субпродуктов в блоках, а также представителя
НПО «Комплекс» А. М. Палубиа — Интенсификация
процессов холодильной обработки птицы.
Ряд докладов был посвящен новому холодильному
оборудованию.
Отмечалась надежная работа винтовых компрессоров
фирмы «Кюльаутомат» (ГДР) на отечественных
мясокомбинатах. Были рассмотрены особенности эксплуатации
насосных схем с герметичными электронасосами,
охлаждающих систем с аккумулятором холода на базе
льдогенератора чешуйчатого льда (канд. техн. наук Н. Г. Крей-
мер, Ю. Л. Лотош, Р. Б. Иванова — ВНИХИ).
Л. Л. Генин (ВНИИхолодмаш) сообщил о новых водо-
охлаждающих машинах на фреоне-22, кипящем внутри
труб, с циркуляцией охлаждаемой воды в межтрубном
пространстве. Машины позволяют получать воду с
температурой 2°С.
Технико-экономические преимущества применения
децентрализованных систем охлаждения с водоохлаждаю-
щими машинами и аккумулятором холода на молочных
заводах были освещены в докладе В. А. Быкова (ВНИХИ).
В. П. Афонский и А. И. Шувалов (московский завод
«Компрессор») доложили о новых поршневых
холодильных компрессорах П110, П115 и П220 (соответственно
с 4,6 и 8 цилиндрами) и о новых автоматизированных
холодильных машинах на базе этих компрессоров. Поставка
оборудования может осуществляться как комплектно с
испарителем, так и в виде компрессорно-конденсаторных
агрегатов.
В докладе канд. техн. наук Н. М. Медниковой, В. И. Ше-
стака и О. В. Косого (ВНИХИ) были рассмотрены
перспективы использования испарительных и воздушных
конденсаторов для аммиачных холодильных установок,
дана характеристика испарительных конденсаторов «Эва-
ко» производства ВНР и отечественных — типа «ИК»,
отмечены особенности их эксплуатации. Особое внимание
было обращено на необходимость своевременной чистки
рабочей поверхности аппарата и продолжения поиска
наиболее рационального способа удаления водяного
камня с поверхности.
Развитию систем технологического кондиционирования
воздуха на базе фреоновых децентрализованных систем
охлаждения был посвящен доклад Л. Е. Медовара (ВНИХИ).
Децентрализованные системы с установкой ХМ 1-20
получили в настоящее время распространение на сырзаводах,
особенно в Краснодарском крае. Начато внедрение
децентрализованных систем в камерах сушки колбас, в
частности, такой системой с установкой ХМ1-20
оборудована камера сушки колбас Борисовского
мясоперерабатывающего завода (БССР).
Вопросы разработки рациональных систем маслоотде-
ления в аммиачных холодильных установках были
рассмотрены в докладах В. П. Пытченко, канд. техн. наук
Н. Г. Креймер, Р. Б. Ивановой, А. А. Масленникова
(ВНИХИ) и канд. техн. наук Ю. В. Осипова (ЛТИХП).
В докладе Ю. Я- Сенягина (Минмясомолпром РСФСР)
сообщалось, что в системе холодильной службы РСФСР
действуют семь КБ и пять заводов, в том числе
Челябинское ПКБ, Болоховский и Курганский заводы. Заводы
выпускают оборудование (в частности, Болоховский завод
изготавливает кондиционер КТА-16) и проводят
восстановительные работы на холодильниках. Освоены тунель-
ные охладители для колбас (с понижением температуры
продукта от 70 до 4°С).
Эксплуатации оборудования и организации
холодильного хозяйства на предприятиях мясной и молочной
промышленности были "посвящены доклады Г. Мутсо
(Тартуский холодильник), Е. Г. Крайнева (Минмясомолпром
ЭССР), О. Политанова (Тартуский мясокомбинат), А. Ше-
матульскиса (Алитусский мясокомбинат), В. И. Якушев-
ского и П. А. Юнкевича (Минмясомолпром БССР),
В. Е. Тимонина и Г. А. Тимофеева (Минмясомолпром
Латвийской ССР).
В. К. Лемешко (ВНИХИ) сообщил о разработке
новых правил техники безопасности на аммиачных
холодильных установках. Правила будут учитывать специфику
эксплуатации аммиачных установок, в частности, на
предприятиях мясной и молочной промышленности и в то же
время не будут противоречить другим нормативным
документам (например, правилам, выпущенным ВНИИхолод-
машем).
О разработке новых схем и приборов холодильной
автоматики, в частности на базе герметичных магнитоуправ-
ляемых контактов, сообщил в своем выступлении Ю. И.
Колотой (ВНИХИ).
На конференции было принято развернутое решение,
направленное на повышение эффективности работы
предприятий отрасли в Прибалтийских республиках на основе
всемерного ускорения научно-технического прогресса в
свете решений XXV съезда КПСС.
Участники конференции совершили экскурсию на
Таллинский портовый холодильник и транспортный
рефрижератор «Невский залив».
54

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 621.565.945:536.24
Исследование теплообмена
со стороны воздуха
оребренных
воздухоохладителей
Канд. техн. наук Т. С. ГАЧИЛОВ,
канд. техн. наук В. С. ИВАНОВА
Институт холодильной техники (София, НРБ)
В последнее время в камерах хранения
охлажденных и мороженых грузов, особенно при
хранении продуктов в упакованном виде и в ряде
других случаев, в качестве охлаждающего
аппарата, наряду с батареями, все более широкое
распространение получают воздухоохладители.
Эти аппараты являются одним из самых важных
элементов холодильной установки [3].
Процессы тепломассообмена и аэродинамики,
протекающие в воздухоохладителях, очень
сложны [4] и имеют ряд особенностей. Большое
разнообразие конструкций оребренных
теплообменников, широкая область их применения и
невозможность описания всех протекающих
процессов математическими зависимостями
обусловливают необходимость применения
экспериментального метода исследования.
Создание новых высокоэффективных
фреоновых воздухоохладителей в СССР [1,2] ив НРБ
потребовало проведения широкой гаммы
экспериментальных и теоретических исследований
этих аппаратов. Цель этих исследований —
изучение тепловых и аэродинамических
характеристик оребренных воздухоохладителей при
«сухом» теплообмене и инееобразовании для условий
хранения охлажденных продуктов, разработка
методики расчета и рекомендаций по
конструированию ребристой теплообменной поверхности,
выбору вентиляторов и эксплуатации аппаратов
такого типа.
Данная работа отражает результаты первой
части исследования — создание
экспериментального стенда и определение коэффициента
теплоотдачи со стороны воздуха при «сухом»
теплообмене в зависимости от условий эксплуатации
и геометрии оребренной поверхности.
При создании экспериментального тенда к
нему были предъявлены требован я обеспечить:
возможность изменения в широких пределах
расхода воздуха через теплообменный аппарат;
равномерное поле скоростей и температур
воздуха перед теплообменным аппаратом;
высокую точность автоматического
поддержания параметров воздуха в широком диапазоне
их значений;
измерение и запись величин с необходимой
точностью в широких пределах температур и
относительной влажности воздуха;
измерение аэродинамического сопротивления
испытываемого аппарата;
определение температур оребренной
поверхности теплообменного аппарата термопарами
с точностью zfcO,l°C.
возможность испытания аппаратов разной хо-
лодопроизводительности как при кипении фрео-
нов, так и при работе с хладоносителем;
плавное регулирование холодопроизводитель-
ности и определение её с достаточной точностью
по балансу воздуха и хладагента;
возможность работы на рециркуляционном
и наружном воздухе.
Известны экспериментальные стенды, которые
соответствуют некоторым из перечисленных
выше требований, однако нет сведений о стендах,
отвечающих им полностью.
Исходя из основных требований в Институте
холодильной техники (София, НРБ) разработан
и создан универсальный стенд,
предназначенный для экспериментального исследования
теплообменников в широком диапазоне изменения
условий работы.
Общий вид (а) и схема стенда (б) представлены
на рис. 1.
Стенд включает в себя воздушное кольцо
и три холодильные машины, что позволяет
проводить одновременно теплотехнические и
аэродинамические исследования воздухоохладителей.
Циркуляция воздуха осуществляется по
контуру, состоящему из двух воздуховодов 5 и 7
с двумя камерами 4 и 8 (см. рис. 1, б).
Всасывающий воздуховод 7 изготовлен из сменяемых
секций для возможности подсоединения
теплообменников различных размеров. Длина этого
воздуховода до объекта испытания 6 достаточна
для обеспечения равномерного воздушного
потока перед опытной секцией. Перед объектом
испытания и после него находятся отборные
устройства, с помощью которых можно измерять
усредненные параметры воздуха.
В вентиляторной камере 4 расположен
высоконапорный вентилятор 3 и электродвигатель
постоянного тока 2.
¦Регулированием числа оборотов вентилятора
обеспечивается плавное изменение расхода
воздуха в широких пределах. Расход воздуха
измеряли в сечениях до и после объекта испытания
заранее тарированными соплами 9.
55

В камере для подготовки воздуха 8
расположены: нагревательная секция //, охлаждающая
секция 12, система 10 для разбрызгивания
влаги и заслонки 13. Охлаждающая секция питается
хладоносителем, который охлаждается в кожу-
хотрубном испарителе 16. Резервуар 15 служит
для подогрева рассола во время оттаивания.
Предусмотрена возможность плавного и двух-
позиционного регулирования нагревательной
секции.
Температура воздуха поддерживалась
автоматически контактным термометром и измерялась
термопарами, ртутными термометрами,
термометрами сопротивления, а также записывалась
мостом сопротивления. Воздух увлажнялся с
Рис. 1. Универсальный стенд для экспериментальных
исследований теплотехнических и аэродинамических
характеристик оребренных теплообменников при
вынужденной конвекции воздуха:
а — общий вид; б — схема стенда;
/ — калориметр; 2 — электродвигатель постоянного тока; 3 —
вентилятор; 4 — вентиляторная камера; 5 — нагнетательный
воздуховод; 6 — объект испытания; 7 — всасывающий
воздуховод; 8 — камера для подготовки воздуха; 9 — сопла; 10 —
система для разбрызгивания влаги; // — нагнетательная
секция; 12 — охлаждающая секция; 13 — заслонки; 14 —
увлажнительное устройство; 15 — резервуар; 16 — кожухотрубный
испаритель; 17 — компрессор; 18 — установка для охлаждения
рассола; 19, 20 — сальниковые компрессоры; 21, 22 —
водяные конденсаторы; 23 — ротаметры.
21 2Z 25

помощью безынерционного увлажнительного
устройства 14. Относительная влажность
поддерживалась автоматически гигростатом и
определялась психрометрическим методом по
показаниям сухих и влажных термометров.
Холодильная установка состоит из трех
фреоновых холодильных машин различной
производительности. Холодильная машина ХМ-1, в
состав которой входит компрессор 17', служит
для испытания воздухоохладителей холодопро-
изводительностью от 7000 до 17500 Вт и
охлаждения рассола, подаваемого в охлаждающую
секцию 12.
В холодильных машинах ХМ-2 и ХМ-3
применены компрессоры 19 и 20 с плавным
регулированием числа оборотов. Это дает возможность
проводить испытания воздухоохладителей хо-
лодопроизводительностью от 460 до 11000 Вт.
Холодильные машины ХМ-2 и ХМ-3
обслуживаются водяными конденсаторами 21 и 22,
что позволяет определять расход хладагента
по балансу конденсаторов. Заранее
тарированными ротаметрами 23 контролировалась
стабильность расхода хладагента и определялось
его количество. Калориметр 1 выполняет роль
служебного испарителя в случае применения
воздушных конденсаторов. С помощью этого
калориметра протарированы все фреоновые
ротаметры.
Установка для охлаждения рассола 18,
подаваемого в объект испытания 6, дает
возможность с очень высокой точностью определять
холодопроизводительность и коэффициент
теплоотдачи воздухоохладителя со стороны воздуха.
Объемный расход рассола измерялся с помощью
тарированного бака, а колебания расхода
рассола контролировались расходомером.
Для равномерной подачи рассола по
отдельным секциям объекта испытания применен
тарированный распределитель, специально
сконструированный для этой цели.
Температура рассола поддерживалась
контактным термометром, подающим команду
нагревателям в установке 18.
Пульты управления, которыми снабжен
экспериментальный стенд, позволяют легко и
быстро настраивать режимы и переключать
холодильные машины.
Давление хладагента в компрессоре,
конденсаторе, испарителе и калориметре измерялось
образцовыми манометрами класса 0,4.
На рис. 2, а показана схема измерения
температур оребренной поверхности для труб I
ряда. Аналогично измеряется температура ребер
на трубах, расположенных во //, III, IV, VI,
VIII, X рядах. На рис. 2, б обозначены места
измерения температуры воздуха tB1 и tB2 перед
(/) и после (//) объекта испытания, а на
рис. 2, в — принятые в опытах места измерения
температуры рассола на входе в
воздухоохладитель tvci и на выходе из него /рс2.
Падение давления в соплах перед объектом
испытания и после него, а также падение
давления воздуха при протекании через аппарат
и в трубах Пито, расположенных во
всасывающем воздуховоде измерялось
дифференциальными манометрами с точностью 0,5 Па.
Расход рассола определяли объемным методом,
плотность — ареометром.
Влагосодержание воздуха перед
воздухоохладителем и после него измерялось прибором,
работающим на принципе точки росы.
Время заполнения объема мерного сосуда
жидкостью определяли секундомером с
точностью показаний 0,01 с.
Эксперименты проводили в следующей
последовательности: включалась в работу система
охлаждения воздуха и воздух с низкой
относительной влажностью охлаждался в воздушном
кольце до заданной температуры. Затем в
опытный образец подавался предварительно
охлажденный рассол и осуществлялась настройка
режима. Режим считался установившимся, если
в течение часа температура воздуха tB1 и
температура рассола /рс1 не менялись больше чем
на 0,1°С. В процессе настройки режима
значения температур и расходов воздуха и рассола
записывались через каждые полчаса, а после
установления режима — через 10 мин.
Во время проведения экспериментов
поддерживались постоянными объемный расход
воздуха VB (путем регулирования числа оборотов
вентилятора) и разность температур рассола
(от 0,1 до 1,5°С) путем изменения его расхода.
Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2-К), от
воздуха к оребренной поверхности ав
рассчитывали по формуле
Qo m
ав~ ^ор(*в—'ор) ' A)
Тепловую нагрузку на воздухоохладитель Q0
определяли двумя независимыми способами: по
тепловому балансу воздуха и по тепловому
балансу рассола. Опыты считались
удовлетворительными, если расхождение значений холодо-
производительности, полученных двумя
способами, не превышало 5—6%.
Среднюю температуру воздуха tB определяли
как среднеарифметическую из значений ее на
входе и выходе воздухоохладителя.
Температуру оребренной поверхности
получали как среднюю температуру трубы и ребра.
Температуру трубы /тр определяли как среднюю
по показаниям термопар, заделанных на
поверхности трубы. Так как ребро разделено на
четыре кольца (рис. 2, а), то средняя температура
57

к /\
/Чв
/ ч- J
V к\
KSSZS2ZZS22SZ2ZSZZZ2Za
Лоток
Зозбуха
ш fo Ь
/<#¦
/<Я7
ЛЙ7
/#7
sjzzzzH
if
//
Рассол\
J1
Воздух
l_.
г?
ZJ
6—
Л*>-
/<7
#
/<7
--J*
?
Рассо//
Рис. 2. Схемы измерения температур:
а — оребренной поверхности для труб I ряда; б — воздуха;
в — рассола; 1 — 18 (а), 1 — 12 (б) и 18—23 (в) — места
расположения термопар; о — места установки датчиков сопротивления.
одного ребра ^р1 находилась как
среднеарифметическая из средних значений температур
соответствующих колец.
Температуру ребристого элемента, °С, одного
сечения (например, первого), рассчитывали по
формуле
'opi- Fp + f,
B)
p T гтр
Средняя температура всей оребренной
поверхности воздухоохладителя, °С (с учетом того,
что температура ребер измерялась в семи
сечениях аппарата по ходу воздуха) равна
, ^opi-Kopii+^opiii~Hopiy-HoPvI+^opviii+^opx
?ор— 7
C)
Из всех термических сопротивлений,
входящих в уравнение теплопередачи, самым
значительным является сопротивление пограничного
слоя со стороны воздуха.
На экспериментальном стенде с помощью
описанной методики испытаний была выполнена
первая часть исследования — определен
коэффициент теплоотдачи воздухоохладителей со
стороны воздуха при «сухом» теплообмене в
зависимости от геометрии оребрения и условий
работы.
Характеристики объектов испытания выбраны
с учетом основных современных тенденций
конструирования воздухоохладителей.
Воздухоохладители изготовлены из медных труб
наружным диаметром dn = 16 мм и толщиной стенки
бтр = 0,8 мм. Расположение труб коридорное.
Гофрированные ребра изготовлены из
алюминия толщиной бр = 0,3 мм. Остальные
характеристики объектов испытания даны в таблице.
Показатели
Воздухоохладитель
//
///
IV
Поперечный шаг труб Sly
мм
Продольный шаг труб S2,
мм
Высота ребра /ip, мм
Шаг ребер 5Р, мм
Коэффициент оребрения C
Степень оребрения г[)
Наружная поверхность Fop,
м2
Число труб по ходу
воздуха г
Длина аппарата по ходу
воздуха L, мм
Эквивалентный диаметр d3t
мм
Отношения:
st
dn
Iv.
dH
L
d3
50
50
17
10
10,03
11,40
12,47
10
| 500
15,1
3,125
0,625
33,11
50
50
17
15
6,93
7,71
8,87
10
500
20,5
3,125
0,9375
24,4
50
50
!7
7,5
13,30
14,70
17,30
10
500
11,08
3,125
0,469
45,13
1
40
40
12
7,5
8,50
9,38
10,42
6
240
11,1
2,5
0,469
21,6
При проведении серии экспериментов
описанных воздухоохладителей поддерживали
следующие массовые
чении;
скорости воздуха в живом се-
B оздухоохладитель
/
//
III
IV
wp, кг/(с-м
2—13
4—13
6—13
2-8
Во время экспериментов температура
входящего в воздухоохладитель воздуха tBl
составляла 15°С, а средняя логарифмическая разность
температур 0 = 7 ч- 8°С.
Как показали результаты испытания, самое
существенное влияние на изменение
коэффициента теплоотдачи со стороны воздуха ав
оказывает его массовая скорость дор.
На рис. 3 представлена зависимость аъ =
f(wp) для воздухоохладителей /—IV. При уве-
S8

личении wp в воздухоохладителях от 2 до
13 кг/(с-м2)ав возрастает примерно в 3,5 раза.
Кроме массовой скорости воздуха, на
коэффициенте ав сказывается в значительной
степени геометрия оребренной поверхности. Так,
при сохранении постоянными всех остальных
параметров оребренной поверхности ав
возрастает с увеличением шага между ребрами, что
видно из результатов, полученных при
испытании воздухоохладителей /—///. Изменение
шага между ребрами вызывает изменение размеров
и формы живого сечения, а следовательно, и
характера потока, что сказывается на ав. В
данном случае коэффициенты теплоотдачи со
стороны воздуха были самые высокие для
воздухоохладителя 77, у которого шаг между ребрами
составлял 15 мм. Например, для массовой
скорости воздуха 6кг/(с-м2) при изменении шага
между ребрами от 7,5 до 15 мм коэффициент
теплоотдачи увеличился в 1,53 раза, а для wp =
= 13кг/(с-м2) — в 1,3 раза.
Сравнение результатов исследования
воздухоохладителей /// и IV показывает, что с
уменьшением поперечного шага между трубами и
числа труб по ходу воздуха коэффициент
теплоотдачи ав возрастает.
В результате обработки опытных данных на
ЭЦВМ получены эмпирические зависимости,
описывающие изменение коэффициента
теплоотдачи ав, Вт/(м2-К), в зависимости от самого
существенного фактора — массовой скорости дор,
кг/(с-м2):
ав1 = 12,04 (шрH'75 для юр = 1,9 Ч- 13,6;
ав11 = 23,08 (юрH'58 » wp = 3,5 -г 13;
авП1= 10,78 (шрH'77 » шр = 5,8-т-13;
aBlv = 33,54 (юрH'44 » юр = 2,2-7,5.
Полученные зависимости для ав можно
рекомендовать для расчета коэффициента
теплоотдачи со стороны воздуха в оребренных
воздухоохладителях в широких пределах изменения
массовой скорости воздуха. Предложенные за-
а6,Вт/(м2-К)
110
100
30
80
70
60
50
30
20
10
/Zi
V
• J
—Ь-Jf >
i
8 10 игр,кг/(м2с)
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоотдачи со
стороны воздуха ав оребренных воздухоохладителей (/—IV)
от массовой скорости воздуха wp.
висимости справедливы для шагов оребрения,
применяемых очень широко в практике
конструирования оребренных воздухоохладителей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Сергеев О. А., Б е л к о в с к и й И. С, Крот-
ков В. Н. Новые конструктивные элементы
фреоновой ребристой теплообменной аппаратуры. —
«Холодильная техника», 1971, № 5, с. 5—6.
2. Сергеев О. А., Белковский И. С.
Разработка механизированной оснастки и оборудования для
изготовления новой ребристой аппаратуры. — Труды
ВНИИхолодмаша, вып. 3, М., 1972, с. 56—75.
3. Е l z i е г е R., R i h о п М. С. I. F. С. A. recomen-
dations for finned exchangers. — «Froid Condit. Air
Clim.», 1972, № 236, pp. 14—23.
4. P о 1 k e R. Berippte Lufrkuhler mit direkten verdam-
pfung und Eisanalz.— «Die Kalte», 1965, H. 12, pp. 661—
669.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.5 72
Аммиачные
трубокомпреесорные агрегаты
Е. 3. БУХТЕР, канд. техн. наук А. Е. ПОПОВ
ВНИИхолодмаш
Агрегаты типов АТКА-735, АТКА-545 и АТКА-445
предназначены для работы в составе крупных холодильных
установок с непосредственным охлаждением или с
охлаждением промежуточного теплоносителя. Кроме того,
агрегаты находят применение для сжатия паров аммиака в
технологических циклах установок химической и
нефтехимической промышленности.
Условное обозначение марки агрегата: А — агрегат;
ТК — турбокомпрессорный; А — аммиачный. Первая
цифра после буквенного обозначения — число рабочих колес;
следующие две цифры — наружный диаметр колес (в см);
далее указывается усредненная холодопроизводительность
на расчетном режиме (тыс. ккал/ч); I—II — исполнение
в зависимости от температурного диапазона работы;
«П» — повышенная температура конденсации (см.
таблицу).
Агрегат (рис. 1) состоит из центробежного компрессора,
повышающей зубчатой передачи (мультипликатора),
синхронного (или асинхронного) приводного
электродвигателя, системы смазки компрессора и привода (редуктора
и двигателя), щитов автоматики и управления. Агрегаты
работают по циклу с одноступенчатым дросселированием
жидкого аммиака, переохлажденного в промежуточном
сосуде. Аммиак, испарившийся в промежуточном сосуде
^^^^^^^^^^^^^Ю^,
?f
Рис. 1. Агрегаты аммиачные турбокомп-
рессорные:
/ — промежуточный холодильник (только для аг
регатов АТКА-545, АТКА-445); 2 — агрегат
системы смазки мультипликатора,? — агрегат
системы смазки турбокомпрессора; 4 — турбо;
компрессоры ТКА-445, ТКА-545; 5 —
мультипликатор; 6 — электродвигатель; 7 — компенсатор
(только для агрегатов АТКА-545, АТКА-445)
60

Показатели
Спецификационный
режим, СС
температура кипения
температура
конденсации
Холодопроизводитель-
ность на
спецификационном режиме, МВт (Гкал/ч)
Потребляемая мощность
на спецификационном
режиме, кВт
Центробежный
компрессор
марка
число рабочих колес
частота вращения
ротора, мин-1
Электродвигатель
марка
мощность, кВт
частота вращения
ротора, мин-1
напряжение, В
Количество
заправляемого масла, м3
Безвозвратные потери
масла, г/ч
Расход охлаждающей
воды, м3/ч
на маслосистему
компрессора и редуктора
на промежуточный
охладитель газа
Габаритные размеры, мм
Масса агрегата (без
электродвигателя и
промежуточного охладителя, кг
о
о
о
¦*г
ю
СО
г^
<
X
н
<
—5
38
5,0
D,3)
1480
ТКА-735
7
15000
м
о
о
-*
LO
СО
с^
<
^
н
<
-f-0
38
6,27
E,4)
1550
ТКА-735
7
15000
СТДП-1600-2Т
1660
3000
6000
0,6
150
0,006
~
0,6
150
0,006
_ _
6400x4500x6100
97
20
о
о
о
ю
ю
"«*•
ю
<
2
н
<
—17
38
6,40
E,5)
2800
ТКА-545
5
15000
0,6
150
0,006
0,0278
Марка агрега
С
о
о
UO
Ю
Tf
ю
<
X
Н
<С
—12
48
5,35
D,6)
2860
ТКА-545
5
14400
*
о
о
о
'
rf
Ю
<
«
Н
<
—23
50
5,7
D,9)
3200
ТКА-545
5
16280
та
ОН*
о
о
т
ю
Тр
ю
<
X
Н
<
—17
50
5,6
D,8)
2900
ТКА-545
5
15000
СТДП-4000-2Т
4000
3000
6000
0,6
150
0,006
0,027
0,6
150
0,006
0,0278
8300x5000x7
20170
0,6
150
0,006
0,0278
300
*
о
о
о
о
ю
•ф
ю
<
ы
н
<
—5
50
8,15
G,0)
2600
ТКА-545
5
13770
0,6
150
0,006
0,0278
о
о
о
00
ю
«ф
rt"
<
2
н
<
±0
38
10,4
(8,95)
2635
ТКА-445
4
13100
о
о
о
<?>
Ю
¦**¦
Tf
<
X
Н
<
—8
38
7,90
F,8)
2400
ТКА-445
4
13770
СТДП-3200-2
3200
3000
6000
0,85
150
0,008
0,0278
0,85
150
0,008
0,0278
20170
Неосвоенный в серийном производстве.
за счет переохлаждения основного потока жидкости,
отсасывается промежуточной ступенью компрессора.
Агрегаты АТКА-735 укомплектованы компрессором
ТКА-735. Компрессоры второго исполнения имеют
меньший диаметр колес последних ступеней. Агрегаты
АТКА-545 укомплектованы одним компрессором ТКА-545
и отличаются только мультипликатором. Агрегат
АТКА-445 выполнен в унифицированном корпусе
компрессора ТКА-545. Модификации агрегатов АТКА-445
также отличаются только мультипликатором.
Компрессоры ТКА-545 и ТКА-445 двухсекционные с
оппозитным расположением секций, что позволяет
разместить входные направляющие аппараты на входе в
каждую секцию.
Корпуса компрессоров литые, чугунные, с
горизонтальным разъемом.
Ротор вращается в подшипниках скольжения
(радиальном и радиально-упорном). Рабочие колеса
компрессора ТКА-735 изготовлены из легированной стали, а ТКА-
61

-20 45 -10 -5 0 t0,°C
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности аммиачных турбокомпрессорных
агрегатов от температуры кипения при ?К=38°С (по
параметрам на патрубках компрессора):
/, 12 — АТКА-545-500; 2, И — АТКА-545-500П; 3, 7 — АТКА-
445-6000; 4, 8 — АТКА-445-8000; 5, 10 — ATKA-735-400CI;
6, 9 — ATKA-735-4000II.
545 и ТКА-445 —титанового сплава; валы компрессоров —
из легированной стали.
Входной конец вала компрессора уплотняется
сальником торцевого трения с парой графит-сталь.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 547603 B1) 2195188/06 B2) 28.11.75 2E1) F 25 В
9/02 E3) 621.565.3 G2) В. Г. Воронин, Е. М. Гавришев,
Н. Г. Деревянно, Л. С. Комендантова, В. В. Перлов,
Ю. В. Чижиков
E4) ВИХРЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
сопловой ввод сжатого газа и камеру температурного
разделения с диафрагмой для вывода холодного потока,
соединенную при помощи отверстий с кольцевым коллектором,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности путем сдувания «паразитного»
потока газа с поверхности диафрагмы, коллектор
дополнительно подключен к сопловому вводу при помощи канала,
а отверстия расположены наклонно в направлении,
противоположном сопловому вводу.
A1) 547606 B1) 2188351/06 B2) 10.11.75 2E1) F 25 В
15/02 E3) 621.575 G2) В.В.Медведев G1) Украинский
научно-исследовательский институт природных газов
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
для охлаждения природного газа, содержащая
теплообменник-регенератор тепла между слабым и крепким
растворами, испаритель для производства холода,
абсорбер для поглощения паров хладагента после испарителя
охлажденным слабым раствором и сборник
углеводородного конденсата, снабженный греющим змеевиком,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности,
змеевик сборника углеводородного конденсата включен
в линию связи по слабому раствору между
теплообменником-регенератором и - абсорбером.
62
Мультипликатор — с горизонтальным разъемом,
одноступенчатый с шевронной передачей.
Системы смазки компрессора и привода — автономные,
циркуляционные, унифицированные для всех агрегатов.
Система автоматики позволяет контролировать все
основные параметры работы агрегата, обеспечивает
сигнализацию и защиту при отклонении контролируемых
параметров от заданного значения.
Пневматическая система автоматического
регулирования агрегатов АТКА-545 и АТКА-445 обеспечивает
поддержание заданного давления на всасывании при
изменении холодопроизводительности от 100 до 50%,
воздействуя на входные направляющие аппараты.
В агрегатах AT КА-735 автоматически поддерживается
нужное давление на всасывании при изменении
производительности от 100 до 70% путем дросселирования,
далее до 50% — байпасированием.
Пуск агрегатов и управление их работой
осуществляются с дистанционного щита управления. На местном
щите имеются дублирующие кнопки пуска и остановки
агрегата.
Щиты управления для всех агрегатов унифицированные
Электрооборудование (кроме размещенного в
дистанционных щитах) — во взрывобезопасном исполнении.
Дистанционный, силовой и релейный щиты управления
устанавливают во взрывобезопасном помещении.
На рис. 2 приведена зависимость
холодопроизводительности и потребляемой мощности аммиачных турбокомпрес^
сорных агрегатов от температуры кипения.
В комплект поставки, кроме агрегата, входят: запорная
арматура, промежуточный охладитель газа (только для
агрегатов АТКА-545 и АТКА-445), запасные части,
комплект аппаратуры.
Изготовитель — Казанский компрессорный завод.
A1) 546707 B1) 2193008/06 B2) 26.11.75 2E П F 25 В 15/02;
С 08 С 2/06 E3) 621.575 G2) Е. С. Курылев, А. Г. Долотов,
И. П. Иванов, В. С. Морозов G1) Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ОТВОДА ТЕПЛОТЫ
ПОЛИМЕРИЗАЦИИ, ВЫДЕЛЯЮЩЕЙСЯ ПРИ ПОЛУЧЕНИИ
СТЕРЕОРЕГУЛЯРНЫХ КАУЧУКОВ, содержащая
полимеризаторы, охлаждаемые с помощью холодильной
машины, выпариватель толуола, ректификационную и
укрепляющую колонны с ресивером жидкого толуола,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности
установки, холодильная машина выполнена
абсорбционного типа с толуолом в качестве абсорбента и пропаном
в качестве хладагента и имеет кипятильник, абсорбер,
теплообменник и регулирующий вентиль на слабом
растворе, а трубопровод жидкого хладагента холодильной
машины подключен через автономные регулирующие
вентили к жидкостным полостям полимеризаторов, паровые
пространства части из которых подсоединены к абсорберу
через бустер — компрессор.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что греющая
поверхность кипятильника абсорбционной машины вклк>
чена в линию связи ректификационной и укрепляющей
колонн, ресивер жидкого толуола подсоединен к линии
связи теплообменника с регулирующим вентилем, а
нижняя часть укрепляющей колонны через насос подключена
к растворной полости абсорбера.
IS

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.56(Грузинская ССР)
Развитие холодильного хозяйства Грузинской ССР. ГО-
ГАДЗЕ Г. Д. «Холодильная техника», 1977, № 6.
Рассмотрено современное состояние холодильного
хозяйства Грузии. Определены задачи, которые предстоит
решить в десятой пятилетке: увеличение холодильной
емкости путем реконструкции и расширения действующих
и строительства новых холодильников, их рациональное
размещение, механизация трудоемких грузовых работ
на холодильниках, разработка проектов комплексной
механизации, создание и внедрение современных
высокопроизводительных и полностью автоматизированных
холодильных машин и аппаратов, подготовка
высококвалифицированных кадров для обслуживания
автоматизированных систем.
УДК 621.565.92:658.5
Комплексная программа стандартизации бытового
холодильного оборудования. ПОПОВА В. Я., ЭЙДЕЛЬ-
iMAH Е. В. «Холодильная техника», 1977, № 6.
Отражена роль комплексной программы стандартизации
бытовых холодильников в повышении их качества, а
также изложены основные положения и конкретные
требования нового ГОСТ 16317—76 к изготовлению
холодильников, разработанного в развитие этой программы.
УДК 621.565.4
Повышение эффективности насосно-циркуляционных
систем охлаждения с верхней подачей аммиака. КУ-
РЫЛЕВ Е. С, ЛУКЬЯНОВ Г. Д., МАЧУЛИН В. И.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Изложены результаты исследований двух направлений
повышения эффективности насосных систем с верхней
подачей аммиака путем применения двойных диафрагм
(с увеличенным проходным сечением) для распределения
жидкого хладагента по испарительному оборудованию
и использования батарей из наклонных труб.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 8
названий.
УДК 621.577:663.95
Тепловой насос на фреоне-142 для сушки чая. ГОМЕЛАУ-
РИ В. И., ВЕЗИРИШВИЛИ О. Ш., ХОШТАРИЯ А. Г.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Приводятся результаты экспериментальных
исследований теплонасосной установки с холодильным
компрессором ФУУ400/2 на фреоне-142 при высоких температурах
конденсации (до 95°). Установлено, что энергетические
и объемные показатели данного компрессора улучшаются
по сравнению с холодильным режимом работы, что
подтвердило целесообразность использования его в
теплонасосной установке.
Иллюстраций 6. Список литературы — 4 названия.
УДК 536.422.4:658.562
Количественная оценка качества сублимационных
установок. КАМОВНИКОВ Б. П., БРАЖНИКОВ А. М.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Изложен метод построения оценок качества
сублимационных установок для различных этапов их создания.
Метод применим для составления карт технического уровня
разработки стандартов и для управления качеством
сублимационных установок. Приведены необходимые для
расчетов значения параметров оценки, характеризующие
современный уровень развития сублимационной техники.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.57.048:621.564.25:536.24
Экспериментальное определение эффективности оребре-
ния при внутритрубном кипении фреона-22.
ДЬЯЧКОВ Ф. Н. «Холодильная техника», 1977, № 6.
Изложены результаты экспериментального определения
эффективности оребрения 5- и 10-канальных труб.
Приведена методика определения величин ар, ат, ?к и ^оР
и зависимости этих величин от плотности теплового потока
Qfbk> Qft и qpv- Показано, что величина ?ор равна
0,34—0,37 A0-канальная), 0,45—0,50 E-канальная).
Основное влияние на ? оказывает температурный режим
работы трубы. Высокая интенсивность теплообмена,
характерная для внутриоребренных труб, в первую
очередь объясняется их конструктивными особенностями
(малые значения dQKB). Благодаря этому при небольших
величинах М реализуются гидродинамические режимы
(снарядный, кольцевой, дисперсно-кольцевой), которым
присущи высокие значения а.
Иллюстраций 5. Список литературы 7 названий.
УДК 66.047.3
Исследование теплообмена в модели пластинчатого
испарителя ленточно-поточного типа. ЗЕМСКОВ Б. Б.,
ДАНИЛОВА Г. Н., АЗАРСКОВ В. М., МАЛЫШЕВ А. А.,
ГОРОДНИЧЕВ А. А. «Холодильная техника», 1977,
№ 6.
Приведены результаты экспериментального исследования
модели фреонового пластинчатого испарителя ленточно-
поточного типа. Описана схема установки. Представлены
опытные данные по теплопередаче, а также по
теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению со стороны кипящего
хладагента и хладоносителя. Приведены уравнения,
позволяющие выполнить тепловой расчет пластинчатого
испарителя ленточно-поточного типа.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6 названий.
УДК 620.176.162
Результаты исследования шероховатости деталей пар
трения компрессоров ДХ2-1010. РАМЗАЕВ А. П., ЧЕ-
РЕВАТКИН В. Ф. «Холодильная техника», 1977, № 6.
Рассмотрена физическая сущность равновесных
шероховатостей и приводятся экспериментальные данные
значений шероховатости по параметру Ra в технологических
и приработанных парах трения компрессоров ДХ2-1010.
Полученные результаты рекомендуются для внедрения
в целях повышения надежности и долговечности
холодильников «Саратов-2М».
Таблиц 1. Список литературы — 7 названий.
УДК 621.574-213.4:628.517.2
Способы снижения шума холодильных шкафов со
встроенными агрегатами с принудительным воздушным
охлаждением конденсатора. ТИХОМИРОВ В. А.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Приведены результаты экспериментальных
исследований вариантов шумоглушения холодильных агрегатов в
торговых холодильных шкафах. Описанные способы
шумоглушения позволяют снизить шум торговых
холодильных шкафов на 10 дБА, а в отдельных полосах частот —
до 15 дБ. Даны рекомендации по выбору систем
шумоглушения.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 6
названий.
63

УДК 621.565-71.57
Установка для изучения совместного воздействия
ультразвука и низких температур на биологические
материалы. РИКБЕРГ А. Б., КАЦЕН А. Д., КОЛОТИЛОВ Н. Н.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Описана специальная установка, разработанная для
изучения механизмов повреждения и влияния различных
режимов низких температур и ультразвука, которая
также позволяет изучить совместное действие
ультрафиолетового излучения как с низкими температурами, так и
с ультразвуком. Предусмотрено программное
регулирование температуры, термографический анализ,
поляризационная и люминесцентная микроскопия с фоторегист-
Р/Дией. ..**^ +
Иллюстраций 2. , л
УДК 536.24:664.951.037.5
Теплофизические характеристики блоков рыбы. ЭРЛИХ-
МАН В. Н., ИОНОВ А. Г. «Холодильная техника, 1977,
№ 6.
Экспериментально-расчетным способом определены
теплофизические характеристики блоков промысловых рыб:
трески потрошеной, ставриды, скумбрии и фарша из
мяса трески. Показано, что коэффициенты
теплопроводности и температуропроводности блока меньше, чем
мышечной ткани. Полученные данные могут быть
использованы при анализе технологических процессов и
конструировании аппаратов для замораживания и
размораживания рыбы в блоках.
Таблиц 3. Список литературы — 7 названий.
УДК 663.674:576.8
Роль микробиологического контроля производства
мороженого в повышении его качества МОИСЕЕВА Е. Л.,
БУКАНОВА А. А., ДЕРБИНОВА Э. С,
АВЕРИНА А. А. «Холодильная техника», 1977, № 6.
Изложены основные положения новой «Инструкции по
микробиологическому контролю производства
мороженого». Приведены методы исследования, схема микробио-
логичекого контроля пр оизводства мороженого и оценка
результаттов этого контроля.
УДК 637.54.037.1
Совершенствование способов охлаждения мяса птицы.
СИВАЧЕВА А. М., БУЛАНОВ Н. А., КАЩУК В. Ф.,
КАРИХ Т. М., ПАЛУБЕЦ А. М. «Холодильная
техника», 1977, № 6.
Рассмотрена технология и описана конструкция
установки двухстадийного охлаждения тушек птицы:
предварительное охлаждение водопроводной водой в
оросительной камере и окончательное охлаждение погружением
в ванну с ледяной водой. Установка изготовляется
серийно. Экономический эффект от внедрения составляет
50 руб. на 1 т продукции.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 621.57.002.5.004.67
Техническое обслуживание торгового холодильного
оборудования и малых холодильных установок. АНДРАЧ-
НИКОВ Е. И., КАПЛАН Л. Г. «Холодильная техника»,
1977, № 6.
Рассмотрены работы по профилактическому осмотру,
малому ремонту, консервации, устранению отказов и
техническому уходу, а также правила эксплуатации
холодильного оборудования. Приведены данные по
настройке приборов холодильной автоматики и
электроприборов, нормы расхода материалов.
Таблиц 4.
УДК 621.565.945:536.24
Исследование теплообмена со стороны воздуха оребренных
воздухоохладителей. ГАЧИЛОВ Т. С, ИВАНОВА В. С.
«Холодильная техника», 1977, № 6.
Описан универсальный стенд для экспериментального
исследования теплотехнических и аэродинамических
характеристик оребренных теплообменников в широком
диапазоне изменения параметров воздуха. Приведена
методика экспериментов и обработки опытных
результатов. Исследована теплоотдача воздухоохладителей со
стороны воздуха при «сухом» теплообмене. Представлены
графические зависимости ав—/ (wp). Предложены
эмпирические зависимости для расчета коэффициента
теплоотдачи ав оребренных воздухоохладителей.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 4 наз-
На первой странице обложки: Аммиачный турбокомпрессорный агрегат типа АТКА.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф.
А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов М. М. Позин,
А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-11327. Сдано в набор 4/V 1977 г. Подписано в печать 1/VI 1977 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,47
Формат 84X108Vi.6i. Тираж 16 050 окз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 953
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64