Текст
Подшипники
качения
СПРАВОЧНИК
Л.Я.ПЕРЕЛЬ
Подшипники
качения
Расчет, проектирование
и обслуживание опор
СПРАВОЧНИК
7 о 60 19
МОСКВА « МАШИНОСТРОЕНИЕ » 1983
ББК 34.42
П27
УДК 621.822.6(031)
Рецензент А. П. Ярышев
Перель Л. Я.
П27 Подшипники качения: Расчет, проектирование и
обслуживание опор: Справочник.—М.: Машино-
строение, 1983.— 543 с., ил.
2 р.
В справочнике приведены сведения, необходимые для выбора подшипников ка-
чения в соответствии с заданными условиями их эксплуатации. Изложены современ-
ные методы расчета работоспособности подшипников и конструирования подшипнико-
вых узлов. Даны типовые примеры расчета и проектирования опор на подшипни-
ках качения.
Для инженерно-технических работников различных отраслей народного хозяйства.
„ 2702000000-610
И-----------------i5“o2
038(00-83
ББК 34.42
6П5.3
© Издательство «Машиностроение», 1983 г.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Основные размеры подшипника:
d — диаметр отверстия внутреннего кольца радиального и ра-
диально-упорного подшипника и тугого кольца (устанавли-
ваемого на вал с посадкой) одинарного упорного под-
шипника;
d и ^-меньший и больший диаметры конического отверстия со-
ответственно ;
</] —диаметр отверстия свободного кольца (устанавливаемою
на вал с гарантированным зазором) упорного подшипника;
d2 — диаметр отверстия тугого кольца двойного упорного под-
шипника;
D — наружный диаметр наружного кольца радиального и ра-
диально-упорного подшипников и свободного кольца упор-
ного подшипника;
В — ширина колец подшипников (радиальных и радиально-упор-
ных) при одинаковой ширине внутреннего и наружного ко-
лец и ширина внутреннего кольца подшипников (радиаль-
ных и радиально-упорных) в случае, если ширины колец
неодинаковы; *
с — ширина наружного кольца радиальных и радиально-упорных
подшипников при неодинаковой ширине внутреннего и на-
ружного колец;
Т — монтажная высота роликового радиально-упорного под-
шипника;
Н — высота одинарного упорного подшипника;
Н2 — высота упорного двойного подшипника.
Отклонения формы и взаимного расположения
поверхностей подшипника:
AdK — \d —отклонение угла конуса конического отверстия, где:
&d и zWK — предельные отклонения диаметров конического отверстия
в двух крайних сечениях;
б/ср и Г>ср — средние значения внутреннего и наружного диаметров
подшипника, замеренные в соответствии с ГОСТ 520 — 71*;
Up — непостоянство ширины кольца;
Sa — биение наружной цилиндрической поверхности относи-
тельно базового торца наружного кольца радиального
и радиально-упорного подшипников^
So — биение отверстия относительно торца внутреннего кольца
радиального и радиально-упорного подшипников;
4
Условные обозначения
Si — торцовое биение внутреннего ^кольца относительно отверстия
радиального и радиально-упорного подшипников;
Ri — радиальное биение дорожки качения внутреннего кольца ради-
ального и радиально-упорного подшипников;
Ra — радиальное биение дорожки качения наружного кольца ради-
ального и радиально-упорного подшипников;
Ai — осевое биение дорожки качения внутреннего кольца радиального
и радиально-упорного шарикового подшипников относительно
базового торца;
Аа — осевое биение дорожки каления наружного кольца радиального
и радиально-упорного шарикового подшипников относительно
базового торца;
Aki — осевое биение дорожки качения внутреннего кольца конического
роликового подшипника относительно широкого торца;
Ака — осевое биение дорожки качения наружного кольца конического
роликового подшипника относительно широкого торца;
As — осевое биение дорожки качения колец упорного шарикового
подшипника.
Параметры, употребляемые при расчете грузо-
подъемности и долговечности подшипника:'
С — динамическая грузоподъемность, Н;
Со — статическая грузоподъемность, Н;
Dw — диаметр тела качения (шарика, ролика), мм;
Dq — диаметр окружности центров комплекта шариков или роли-
ков, мм;
е — безразмерная величина, характеризующая отношение радиаль-
ного и осевого усилий;
i — число рядов тел качения в подшипнике;
КБ — динамический коэффициент (коэффициент безопасности, учиты-
вающий влияние динамических условий работы, характерных
для различных машин, на долговечность подшипников ка-
чения);
Кт — коэффициент, учитывающий влияние температурного режима
работы на долговечность подшипника;
Fr — радиальная нагрузка на подшипник или радиальная составляю-
щая от действующей на подшипник нагрузки, Н;
Fa — осевая нагрузка на подшипник или осевая составляющая от
действующей на подшипник нагрузки, Н;
fc — коэффициент, зависящий от геометрии деталей подшипника,
точности их изготовления и материала;
fs — коэффициент надежности при статической нагрузке;
L — долговечность, миллионы оборотов;
Lh — долговечность, рабочие часы;
Условные обозначения
Lio —номинальная долговечность, миллионы оборотов;
Ьюл —номинальная долговечность, рабочие часы;
lw — длина ролика для расчета грузоподъемности, мм;
Р — динамическая эквивалентная нагрузка, Н;
—статическая эквивалентная нагрузка, Н;
р — степенной показатель в формуле долговечности подшипников
(для шарикоподшипников р = 3; для роликоподшипников
р = 10/3);
V — коэффициент вращения колец относительно вектора нагрузки
при расчете динамической эквивалентной нагрузки;
X — коэффициент динамической радиальной нагрузки;
Хо — коэффициент статической радиальной нагрузки;
Y - коэффициент динамической осевой нагрузки;
Yq — коэффициент статической осевой нагрузки;
Z — число тел качения в однорядном подшипнике, число тел
качения в одном ряду многорядного подшипника при рав-
ном их количестве в каждом ряду;
а — номинальный угол контакта подшипника, э;
п —частота вращения подшипника, об/мин.
Параметры, употребляемые при расчете нагру-
зок на подшипники, установленные в опорах зуб-
чатых передач:
Z)0J и Dq2 — диаметры начальных окружностей цилиндрических ко-
лес или средние диаметры начальных конусов ко-
нических колес;
Zj и Z2 — число зубьев колес;
R — нормальное усилие в зацеплении, Н;
Р — окружное усилие в зацеплении, Н;
Т — радиальное усилие в зацеплении, Н;
А —осевое усилие в зацеплении, Н;
а — угол зацепления в плоскости, перпендикулярной к
боковой поверхности зуба, °;
р — угол трения скольжения между зубьями (для боль-
шинства случаев 3°);
FrI. ^п, —радиальные нагрузки на подшипники, Н;
р —угол наклона зуба, °;
и 52 — углы начальных конусов зубчатых колес конической
передачи;
т — угол подъема винтовой линии червяка, г’;
h — ходовая высота подъема винтовой линии червяка, мм;
а — число заходов червяка;
Fa — осевая нагрузка на подшипник, Н.
1. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ
ВВЕДЕНИЕ
Подшипники, применяемые в опорах машин и„ механизмов, делятся
на два типа: скольжения и качения. В опорах с подшипниками сколь-
жения взаимно подвижные рабочие поверхности вала и подшипника
разделены только смазочным веществом, и вращение вала или кор-
пуса происходит в условиях чистого скольжения. В опорах с подшип-
никами качения между взаимно подвижными кольцами подшипника
находятся шарики или ролики, и вращение вала или корпуса происхо-
дит в основном в условиях качения.
Подшипники качения, как и подшипники скольжения, в опреде-
ленных условиях могут в различной степени удовлетворять требова-
ниям, связанным с назначением механизма, условиям его монтажа
и эксплуатации.
При одинаковой грузоподъемности подшипники качения имеют по
сравнению с подшипниками скольжения преимущество вследствие
меньшего трения в момент пуска и при умеренных частотах вращения,
меньших осевых габаритов (примерно в 2-3 раза), относительной про-
стоты обслуживания и подачи смазки, низкой стоимости (особенно при
массовом производстве подшипников качения малых и средних габа-
ритов), малой амплитуды колебания сопротивления вращению в про-
цессе работы механизма. Кроме того, при использовании подшипни-
ков качения в значительно большей степени удовлетворяется требова-
ние взаимозаменяемости и унификации элементов узла: при выходе
подшипника качения из строя его легко заменить новым, поскольку га-
бариты и допуски на размеры посадочных мест строго стандартизиро-
ваны, в то время как при износе подшипников скольжения приходится
восстанавливать рабочую поверхность шейки вала, менять или вновь
заливать антифрикционным сплавом вкладыш подшипника, подгонять
его под требуемые размеры, выдерживая в заданных пределах рабочий
зазор между поверхностями вала и подшипника.
Недостатки подшипников качения заключаются в относительно
больших радиальных габаритах и большем сопротивлении вращению
при работе на высоких частотах вращения по сравнению с подшипни-
ками скольжения, работающими в условиях жидкостной смазки, ког-
да поверхности шейки вала и вкладыша полностью разделены тонким
слоем смазывающей жидкости. На скоростные характеристики под-
шипников качения Влияет трение скольжения, существующее между се-
паратором, отделяющим тела качения один от другого, и рабочими
элементами подшипника. Поэтому при создании высокоскоростных
мащин иногда приходится прибегать к установке подшипников сколь-
жения, работающих в условиях жидкостной смазки, несмотря на значи-
тельные трудности в их эксплуатации. Кроме того, в ряде случаев под-
Классификация подшипников. Условные обозначения подшипников 7
шипники качения обладают меньшей жесткостью, так как могут
вызвать вибрацию вала вследствие ритмичного прокатывания тел ка-
чения через нагруженную зону опоры.
К недостаткам опор на подшипниках качения можно отнести и бо-
лее сложный монтаж их по сравнению с опорами на подшипниках,
скольжения разъемного типа.
Классификация подшипников
1. По направлению действия воспринимаемой нагрузки подшипни-
ки делятся на следующие виды:
а) радиальные, воспринимающие преимущественно радиальную на-
грузку, которая действует перпендикулярно оси вращения подшип-
ника;
б) упорные, воспринимающие преимущественно осевую нагрузку,
действующую вдоль оси вращения подшипника;
в) радиально-упорные, воспринимающие комбинированную нагруз-
ку, одновременно действующую на подшипник в радиальном и осевом
направлениях, причем преобладающей может быть как радиальная,
так и осевая нагрузка;
г) упорно-радиальные; воспринимающие в основном осевую на-
грузку *.
2. По форме тел качения подшипники делятся на шариковые и ро-
ликовые. Последние, в свою очередь, в зависимости от формы роликов
подразделяются на следующие группы: с короткими цилиндрическими
роликами; с длинными цилиндрическими; с витыми; с игольчатыми
роликами; с коническими и со сферическими роликами.
3. По числу рядов тел качения подшипники делятся на одно-, двух-,
четырех- и многорядные.
4. По основным конструктивным признакам подшипники делятся
на следующие группы: самоустанавливающиеся и несамоустанавли-
вающиеся; с цилиндрическим или конусным отверстием внутреннего
кольца; одинарные или двойные; сдвоенные, строенные, счетверенные
и т. п.
Условные обозначения подшипников
Система основных условных обозначений подшипников предусмо-
трена ГОСТ 3189-75.
Дополнительные буквенные и цифровые условные обозначения,
проставляемые слева и справа от основного условного обозначения,
характеризуют специальные условия изготовления данного подшип-
ника.
* Деление подшипников на виды в зависимости от направления действия
воспринимаемой нагрузки носит в ряде случаев условный характер: некоторые
типы радиальных подшипников (например, шариковые радиальные однорядные)
успешно применяются для восприятия не только комбинированных, но и чисто
осевых нагрузок, а упорно-радиальные подшипники обычно используются толь-
ко для восприятия осевых нагрузок.
8
Основные сведения о подшипниках качения
Дополнительные обозначения слева от основ-
ного указывают на класс точности, радиальные зазоры или осевую
игру подшипника и величину момента трения.
Классы точности подшипников обозначают цифрами 0, 6, 5, 4 и 2;
их проставляют слева от основного условного обозначения подшип-
ника.
Примеры. 6-212 — подшипник шариковый радиальный однорядный (212)
класса точности 6;
5-2210 - подшипник роликовый радиальный однорядный с короткими ци-
линдрическими роликами (2210) класса точности 5.
Величины радиального зазора и осевой игры подшипников обозна-
чаются номером соответствующего дополнительного ряда и проста-
вляются перед классом точности подшипника.
Подшипникам с радиальным зазором по основному ряду дополни-
тельные условные обозначения не присваиваются.
1. Дополнительные условные обозначения подшипников (справа от основного)
и их отличительные признаки
Дополнительные условные обозначе- ния подшипников Отличительные признаки подшипников
Б Г д Е Л К Р Cl, С2, СЗ, С4, С5, С6. С7. С8 Т. Tl, Т-2. ТЗ и г. д. У ш X э ю я 1 Сепаратор: из безоловянистой бронзы массивный из черных металлов из алюминиевых сплавов . из пластических материалов (текстолит и др.) из латуни Конструктивные изменения деталей. Железный штампо- ванный сепаратор для подшипников с короткими ци- линдрическими роликами Детали из теплостойкой стали , Подшипники шариковые радиальные однорядные с двумя защитными шайбами типа 80000, заполненные специаль- ной смазкой, обозначенной цифрой при букве С Специальные требования: к температуре отпуска деталей. Цифра при букве Т соответствует определенной температуре отпуска колец к параметрам шероховатости, радиальному зазору и осевой игре, к технологии изготовления (свинцевание, анодирование, кадмирование) колец из стали ШХ15 или штампованных сепараторов из стали 10 или 20 по шуму Детали: из цементуемой стали из стали со специальными присадками (ванадий, кобальт и др.) из коррозионностойкой стали из редко применяемых материалов (пластмассы, стекла, керамики и т. д.)
Основные размеры подшипников 9
Подшипники класса точности 0 с радиальным зазором или осевой
игрой по дополнительным рядам имеют цифру 0 перед основным обо-
значением подшипника. Подшипникам класса точности 0 с ра-
диальным зазором по основному ряду или с осевой игрой по нормаль-
ному ряду дополнительные условные обозначения не присваиваются.
Примеры. 2-6-307 - подшипник шариковый радиальный однорядный (307)
класса точности 6 с радиальным зазором по ряду 2; 3-0-2216 — подшипник ро-
ликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами (2216) класса
точности 0 с радиальным зазором по ряду 3; 1-0-2097732 — подшипник роли-
ковый конический двухрядный (2097732) класса точности 0 с осевой игрой по до-
полнительному ряду 1;
3614 - подшипник роликовый сферический двухрядный (3614) класса точно-
сти 0 с радиальным зазором по основному ряду.
Дополнительные обозначения справа от основ-
ного обозначения характеризуют изменение металла или кон-
струкции деталей и специальные технические требования, предъя-
вляемые к подшипникам (табл. 1). Цифры 1, 2, 3 и т. д. справа от
дополнительных знаков Б, Г, Д, Е, К, Л, Р, У, X, Ш, Э, Ю и Я обозна-
чают каждое последующее исполнение с каким-то отличием от
предыдущего.
Примеры. 2ЮЛ - подшипник шариковый радиальный однорядный (210)
класса точности 0 с сепаратором из латуни; 2 ЮЛ2 — то же, но с какими-то от-
личиями по сравнению с исполнениями 2ЮЛ и 210Л1.
Основные размеры подшипников
Основные размеры подшипников установлены ГОСТ 3478 — 79 в со-
ответствии с СТ СЭВ 402—”76 (рис. 1). *
Рис. 1. Обозначения основных размеров подшипников качения
10
Основные сведения о подшипниках качения
Внутренний диаметр свободных колец упорных шариковых и ро-
ликовых подшипников в зависимости от внутреннего диаметра d тугих
колец имеет размеры, приведенные ниже:
d, мм....................
dx, мм...................
d, мм....................
мм...................
< 120
d + 0,2
>500-630
d + 0,6
> 120-300
d +0,3
>630-800
</+0,7
>300-400 >400-500
<7 + 0,4
>800- 1000
d + 0,8
<7 + 0,5
>1000-1250
d+ 1,0
Конические отверстия внутренних колец подшипников изготовляют
с конусностью 1 : 12 (у сферических подшипников серии 4 или. бо-
лее широкой серии конусность 1:30). При этом размер меньшего
диаметра конуса в плоскости торца кольца соответствует размеру
внутреннего диаметра подшипника с цилиндрическим отверстием.
Определения, принятые для осей, плоскостей,
поверхностей и размеров подшипника. Ось подшипни-
ка — ось внутреннего (или тугого) кольца подшипника.
Ось внутреннего (или тугого) кольца подшипника — ось прилегаю-
щего цилиндра (конуса), вписанного в реальную цилиндрическую (ко-
ническую) поверхность отверстия кольца.
Ось наружного (или свободного) кольца подшипника — ось приле-
гающего цилиндра, описанного вокруг реальной наружной цилиндри-
ческой поверхности кольца.
Базовый торец наружного или внутреннего кольца подшипника:
у колец радиально-упорных подшипников, имеющих торцы неодинако-
вой ширины, — широкий торец; у колец упорных подшипников —
опорный торец; у колец радиальных подшипников — торец, свободный
от маркировки*.
Радиальная плоскость подшипника или кольца — плоскость, перпен-
дикулярная к оси подшипника или кольца (допускается считать ра-
диальной плоскость, параллельную прилегающей плоскости базового
торца кольца подшипника).
Осевая плоскость кольца или подшипника — плоскость, в которой
лежит ось кольца или подшипника.
Высота (монтажная высота) подшипника — расстояние между точ-
ками пересечения оси подшипника с плоскостями, прилегающими к ба-
зовому торцу наружного кольца и к противолежащему торцу внутрен-
него кольца подшипника.
Материал и твердость деталей подшипников
Кольца и тела качения подшипников изготовляются в основном из
стали марок ШХ15, ШХ15СГ (ГОСТ 801-78) и марок ШХ20СГ, 18ХГТ
и 20Х2Н4А (по специальным техническим условиям). Кроме того, для
* У колец немаркируемых подшипников, а также в случае необходимости
и у колец маркируемых подшипников противобазовый торец отмечается симво-
лом. V. При отсутствии на кольцах маркировки, а также у имеющих маркировку
колец радиальных и радиально-упорных подшипников классов точности 0 и 6
с торцами равной ширины базовыми считаются оба торца кольца.
Материал и твердость деталей подшипников
11
особых условий эксплуатации детали подшипников изготавливают из
коррозионно-стойких, жаропрочных и других марок сталей.
Твердость колец и тел качения у подшипников, работающих при
температурах до 100°C, следующая:
HRC 61-65... для ШХ15 и 18ХГТ
HRC 60-64... для ШХ20СГ
HRC 60 — 64... для ШХ15СГ
HRC 58-65... для 20Х2Н4А
Неоднородность кольца по твердости — не более 3 единиц HRC.
Режимы термической обработки сталей, применяемых при изгото-
влении колец .и тел качения, приведены в табл. 2.
2. Режимы термической обработки сталей
Марка стали Отжиг Цементация
Темпера- тура, СС Скорость охлажде- ния, 7 4 Темпера- тура, °C Выдержка • Среда охлажде- ния
ШХ6 ШХ9 ШХ15 ШХ15СГ 18ХГТ 12ХНЗА 12Х2Н4А 20Х2Н4А 780 — 800, 15— 18 - - -
- *•
900-920 910-930 В зависимости от 1 дубины це- ментуемого слоя Воздух
Марка стали Закалка* Отпуск**
Темпера- тура, °C Среда охлаждения Темпера- тура, С Выдержка, ч
ШХ6 ШХ9 ШХ15 ШХ15СГ 18ХГТ 12ХНЗА 12Х2Н4А 20Х2Н4А ' 800-825 825-840 835-855 820-840 830-850 810-830 800-820 800 Масло, вода 150-180 2-3
Масло 170-200
150—180
2-4 2-6 2-4
180-200
* Выдержка 1—2 мин на 1 мм диаметра.
** Среда охлаждения — воздух.
Для изготовления штампованных стальных сепараторов приме-
няют стальную холоднокатаную ленту и листовую качественную угле-
родистую конструкционную сталь. Массивные сепараторы изготавли-
вают из* латуни, бронзовых и алюминиевых сплавов, магниевого
чугуна; текстолита, а также из специальных сталей.
2. ТИПЫ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Приведенные ниже табл. 1—20 содержат следующие технические
характеристики подшипников качения: габаритные размеры подшип-
ников; основные размеры заплечиков* у сопрягаемых с подшипником
деталей (вала, корпуса, крышек и т. д.); размеры галтелей на валу и
в корпусе в зависимости от радиусов фасок подшипников (см. табл. 29,
гл. 4); размеры и количество тел качения в подшипниках (эти данные
могут быть использованы, в частности, при определении упругих кон-
тактных деформаций в подшипниках); ориентировочные расчетные па-
раметры подшипников качения (динамическая грузоподъемность
С подшипника, коэффициенты радиальной X и осевой Y нагрузок, не-
обходимые для определения эквивалентных нагрузок Р; статиче-
ская грузоподъемность Со подшипника и коэффициент статической
осевой нагрузки Уо, необходимый для расчета эквивалентной радиаль-
ной нагрузки Ро; предельная частота вращения ипред при работе под-
шипников на пластичной и жидкой смазках; масса подшипников).
При выборе подшипников следует ориентироваться в первую оче-
редь на подшипники класса точности 0. В обозначении этих подшипни-
ков в таблицах нет звездочки. Подшипники, имеющие в обозначении
звездочки, изготовляют более высокого класса точности, либо со спе-
циальными конструктивными или технологическими отличиями для
работы в особых условиях (при повышенных требованиях к точности
вращения, при температуре окружающей среды выше 100 °C, при не-
удовлетворительных условиях смазки, при работе в вакууме, повы-
шенных требованиях к шумности и т. д.).
Шарикоподшипники радиальные однорядные
Изготовляют подшипники типа 0000 (табл. 2), типов 60000 и 80000
(табл. 1).
Общая характеристика. Эти подшипники могут восприни-
мать не только радиальные, но и осевые нагрузки, действующие в обо-
их направлениях вдоль оси вала и не превышающие 70% неиспользо-
ванной допустимой радиальной нагрузки. Для восприятия чисто
осевой нагрузки рекомендуется применять шарикоподшипники с уве-
личенными радиальными зазорами между шариками и дорожкой
качения.
По сравнению с другими типами подшипников качения радиальные
однорядные шарикоподшипники работают с минимальными потерями
на трение и, следовательно, допускают наибольшую частоту вращения.
Соосность посадочных мест под радиальные однорядные шарикопод-
шипники должна быть выдержана в таких пределах, чтобы перекос на-
* Более полно размеры заплечиков приведены в ГОСТ 20226-74.
Шарикоподшипники радиальные двухрядные сферические 13
ружных колец относительно внутренних не превышал 10—15' даже при
увеличенном зазоре в подшипнике. Подшипники устанавливают на
жестких двухопорных валах, прогиб которых под действием внешних
сил не вызывает чрезмерного углового смещения оси вала относитель-
но оси посадочного отверстия, т. е. на валах с расстоянием между опо-
рами L < 10d (d — диаметр вала).
Подшипники типов 60000 и 80000 соответственно с одной и с двумя
защитными шайбами применяют в таких случаях, когда из-за ограни-
ченных габаритов или неудобств в обслуживании нежелательна уста-
новка специальных уплотнительных устройств для защиты подшипни-
ка от загрязнения или удержания смазки в узле. Защитные шайбы,
запрессованные в канавки на бортах наружных колец, не выступают за
габариты подшипника. Подшипники типа 80000 в зависимости от ус-
ловий эксплуатации заполняются на заводе-изготовителе пластичными
смазками соответствующих сортов.
Сепараторы у радиальных однорядных шарикоподшипников
в основном штампованные с центрированием на телах качения. В под-
шипниках, работающих в особых условиях (например, с частотой вра-
щения выше допустимой), а также в некоторых крупногабаритных под-
шипниках применяют массивные сепараторы из антифрикционных
материалов: бронзы, латуни, текстолита, алюминиевых сплавов и др.
Массивные сепараторы обычно центрируются по бортам наружных
колец. В этом случае для высоких частот вращения особое значение
имеет правильный выбор сорта жидкой смазки и способ её подачи
к трущимся поверхностям наружного кольца и сепаратора.
Тела качения. Для подшипников сверхлегких и особолегких се-
рий всех размеров, а также для подшипников легкой, средней и тяже-
лой серий с диаметром отверстия d < 45 мм диаметр шариков
Dw 0,3 (D — d). Для подшипников легкой, средней и тяжелой серий с
диаметром отверстия d > 45 мм Dw % 0,32 (D — d). Число шари-
ков
Шарикоподшипники радиальные двухрядные сферические
Изготовляют подшипники типов 1000, 11000, 111000 (табл. 3).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия радиальных нагрузок, но могут воспринимать одновремен-
но и двустороннюю осевую нагрузку (до 20% величины неиспользо-
ванной допустимой радиальной). Дорожка качения на наружном коль-
це обработана по сфере, такая ее форма обеспечивает нормальную
работу подшипника даже при значительном (порядка 2 — 3°) перекосе
внутреннего кольца относительно наружного. Допустимый угол пере-
коса, образовавшийся в результате прогиба вала под действием на-
грузки или вследствие технологических неточностей обработки и мон-
тажа, ограничивается условием сохранения контакта всех шариков
14
Типы подшипников качения
обоих рядов с рабочей поверхностью дорожки качения наружного
кольца. Подшипники устанавливают на многоопорных валах транс-
миссионного типа; двухопорных валах, подверженных значительным
прогибам под действием внешних нагрузок; в узлах с технологически
необеспечиваемой строгой соосностью посадочных мест (при растачи-
вании отверстий в корпусах не за один проход, при установке подшип-
ников в отдельно стоящих корпусах и т. д.). Подшипники типа 111000
имеют коническое отверстие для установки на конусную шейку вала
и допускают частичное регулирование радиального зазора осевым
перемещением внутреннего кольца относительно конической шейки.
Подшипники типа 11000 с коническим отверстием на закрепительной
втулке предназначены для установки на гладких (без заплечиков) валах
трансмиссионного типа. Наружная поверхность закрепительной втулки
соответствует конической поверхности отверстия подшипника (конус-
ность 1:12). Втулка имеет продольный разрез, и в свободном состоя-
нии диаметр ее отверстия несколько больше посадочного места на ва-
лу. При затягивании втулки диаметр внутреннего кольца увеличивает-
ся, и в подшипнике частично уменьшается радиальный зазор.
Закрепительная втулка снабжена гайкой и шайбой, предотвращающей
самоотвинчивание гайки.
Сепараторы у большинства двухрядных сферических подшип-
ников штампованные. Подшипники крупных размеров изготовляют
с массивными латунными сепараторами.
Тела качения. Диаметр шарика 0,25(D — d); число шари-
ков
Роликоподшипники радиальные с короткими цилиндрическими
роликами
Изготовляют подшипники типов 2000, 12000, 32000, 42000, 52000,
62000, 92000 (табл. 4), типов 292000 и 502000 (табл. 5), типов 3182000
и 3282000 (табл. 6).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия радиальных нагрузок. Они обладают значительно боль-
шей радиальной грузоподъемностью по сравнению с равногабаритны-
ми радиальными шарикоподшипниками, но по скоростным характери-
стикам несколько им уступают. Подшипники с цилиндрическими
роликами очень чувствительны к перекосам внутренних колец относи-
тельно наружных, так как при них возникает концентрация напряже-
ний у краев ролика. Для снижения этих напряжений подшипники неко-
торых типоразмеров имеют специальные модификации с выпуклыми
(бомбинированными) роликами или дорожками качения. Такие под-
шипники устанавливают на жестких коротких двухопорных валах.
Однорядные подшипники основного типа (2000) имеют следующие
конструктивные разновидности: 2000 — без бортов на наружном коль-
це; 12000 — с однобортовым наружным кольцом; 32000 — без бортов
Роликоподшипники радиальные с цилиндрическими роликами 15
на внутреннем кольце; 42000 — с однобортовым внутренним кольцом;
52000 — с безбортовым внутренним кольцом и фасонным упорным
кольцом; 62000 - с однобортовым внутренним кольцом и фасонным
упорным кольцом; 92000 — с однобортовым внутренним кольцом
и плоским упорным кольцом.
Подшипники типов 2000, 32000 допускают в процессе монтажа
и эксплуатации двустороннее осевое перемещение внутреннего кольца
относительно наружного. Они могут воспринимать только радиаль-
ную нагрузку.
У подшипников типа 52000 возможно двустороннее осевое переме-
щение внутреннего кольца относительно наружного только в процессе
монтажа до установки фасонного упорного кольца. В смонтированном
узле допускают осевое перемещение только в одном направлении.
Можно осуществлять одностороннюю фиксацию вала лишь при незна-
чительных осевых усилиях.
Подшипники типов 12000 и 42000 допускают в процессе монтажа
и эксплуатации одностороннее осевое перемещение внутреннего коль-
ца относительно наружного и могут обеспечивать одностороннюю
фиксацию вала только при незначительных осевых усилиях.
Подшипники типов 62000 и 92000 допускают одностороннее осевое
перемещение внутреннего кольца относительно наружного только
в процессе монтажа, до установки упорных колец. Они могут обеспе-
чивать двустороннюю осевую фиксацию вала при незначительных
осевых усилиях.'
Однорядные подшипники типов 292000 (без внутреннего кольца)
и 502000 (без наружного кольца) применяют при необходимости
уменьшения радиальных габаритов узла (подшипники типа 292000 ча-
сто используют в тех случаях, когда необходимо максимально повы-
сить прочность и жесткость вала). Другая дорожка качения образуется
непосредственно на валу или в расточке корпуса. Твердость и точность
поверхности дорожек качения должны быть такими же, как и у под-
шипниковых колец.
Двухрядные подшипники без бортов на наружном кольце типа
3182000 (с конусным отверстием) и типа 3282000 (с цилиндрическим от-
верстием) допускают двустороннее осевое перемещение внутреннего
кольца относительно наружного. Они могут воспринимать только ра-
диальную нагрузку. Основное отличие подшипников типа 3182000 от
подшипников с цилиндрическими роликами других типов заключается
в том, что они при эксплуатации допускают регулирование радиально-
го зазора, а в случае необходимости создание предварительного натя-
га между дорожками качения и роликами. Регулируют радиальный за-
зор осевым перемещением внутреннего кольца по конической шейке
вала.
Сепараторы. У однорядных подшипников с короткими цилин-
дрическими роликами сепараторы штампованные или массивные. Ма-
териал массивных сепараторов — сталь, латунь, бронза, алюминиевые
сплавы. Центрируются массивные сепараторы обычно по двухбортово-
му кольцу.
16
Типы подшипников качения
У двухрядных подшипников типов 3182000 и 3282000 в массивных
сепараторах принято шахматное расположение гнезд под ролики. При
этом обеспечиваются повышенная радиальная жесткость подшипника
и плавность его вращения.
Тела качения. Диаметр ролика подшипника:
сверхлегкой и особолегкой серий
£>и^(0,2 4-0,22) (D- J);
легкой, средней и тяжелой серий
Dw ъ 0,25 (D- J).
Длина ролика подшипника:
сверхлегкой, особолегкой, легкой, средней и тяжелой серий
I = Dw;
легкой широкой и средней широкой серий i
/=(1,5-1,7)2)ж.
Число роликов Z в одном ряду
D-d
Роликоподшипники радиальные двухрядные сферические
Изготовляют подшипники типов 3000, 13000 и 113000 (табл. 7).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
работы под радиальными нагрузками, но могут одновременно воспри-
нимать и осевую нагрузку, действующую в обоих направлениях и не
превышающую 25 % величины неиспользованной допустимой радиаль-
ной нагрузки. Они могут работать и при чисто осевой нагрузке, одна-
ко в этом случае воспринимать ее будет лишь один ряд роликов. Та-
кие подшипники обладают значительно более высокой грузоподъем-
ностью, чем равногабаритные сферические шарикоподшипники. Допу-
стимая частота вращения у них значительно ниже, чем у подшипников
о короткими цилиндрическими роликами. Подшипники имеют два ря-
да бочкообразных роликов. Дорожка качения на наружном кольце
обработана по сфере. Подшипники могут работать при значительном
(порядка 2 — 3 °), перекосе оси внутреннего кольца относительно оси на-
ружного. Угол перекоса, образовавшийся в результате прогиба вала
под действием нагрузки или вследствие технологических неточностей,
обработки и сборки деталей узла, ограничивается условием сохранения
контакта всех роликов обоих рядов со сферической поверхностью до-
рожки качения наружного кольца. Подшипники устанавливают на тя-
желонагруженных многоопорных валах, двухопорных валах, подвер-
женных значительным прогибам под действием внешних нагрузок (в
частности на валах с нагрузкой на консоли); в узлах с технологически
не обеспечиваемой строгой соосностью посадочных мест (например,
при установке подшипников в отдельных корпусах) и т. д.
Сепараторы. У большинства сферических роликоподшипников
сепараторы массивные бронзовые или латунные.
Роликоподшипники радиальные игольчатые 17
Тела качения. Диаметр ролика Dw~ 0,25 (£> — d).
Длина ролика I к 0,36В. Число роликов в одном ряду
Роликоподшипники радиальные игольчатые
Изготовляются подшипники типов 74000 и 24000 (табл. 8) и типа
940 (табл. 9).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия только радиальных нагрузок. Они обладают относительно
меньшими габаритами в радиальном направлении по сравнению
с подшипниками других типов при одинаковых с ними диаметрах от-
верстия и грузоподъемности.
Ввиду отсутствия сепаратора они имеют относительно высокие по-
тери на трение между иглами. Поэтому предельная частота вращения
у подшипников этого типа значительно ниже, чем у подшипников
с сепараторами.
Тела качения представляют собой длинные цилиндрические роли-
ки — иглы. Монтаж колец внутреннего и наружного с комплектом игл
обычно выполняют раздельно. На наружном кольце предусмотрены от-
верстия для подачи смазки к иглам.
Игольчатые подшипники не ограничивают осевого перемещения
вала. Перекос внутреннего кольца (вала) относительно наружного не-
допустим, так как это ведет к нарушению линейного контакта игл
с дорожками качения. Такие подшипники применяют в опорах с огра-
ниченными в диаметральном направлении размерами. Особенно ши-
роко используют их для работы в режиме качательного движения.
Подшипники без внутренних колец типов 24000 и 940 применяют
при необходимости предельно уменьшить радиальные габариты узла.
В этих случаях поверхности дорожек качения, образованные непосред-
ственно на валу или в расточке корпуса, должны иметь твердость, точ-
ность и шероховатость поверхности подшипниковых колец.
Тела качения. У подшипников с массивными кольцами концы
игл ймеют сферическую форму. У подшипников со штампованным на-
ружным кольцом типа 940 концы игл имеют форму конусов с вогну-
той образующей малой кривизны. Края штампованного кольца ото-
гнуты внутрь подшипника, перекрывая концы игл и удерживая их от
выпадения. От диаметра дорожки качения внутреннего кольца или ва-
ла зависит диаметр иглы:
Диаметр дорожки качения
мм...................до 20 10-30 15-100 30-150 40-200 50 и
выше
Диаметр иглы Dw, мм . . . 2 2,5 3 3,5 4 5-6
Диаметр иглы Dw также можно определить из соотношения Dw—
= 0,08 4-0,13 (D - d). Большие значения Dw принимаются для подшип-
ников меньших габаоитов.
61090^
18
Типы подшипников качения
Шарикоподшипники радиально-упорные
Изготовляют подшипники типов 36000, 46000 и 66000 (табл. 10),
типов 236000, 246000, 266000, 336000, 346000, 366000, 436000, 446000
и 466000 (табл. И), типов 176000 и 116000 (табл. 12).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия радиальных и осевых нагрузок. Их способность восприни-
мать осевую нагрузку определяется величиной угла контакта а, пред-
ставляющего собой угол между плоскостью центров шариков и пря-
мой, проходящей через центр шарика и точку касания шарика с до-
рожкой качения. С увеличением угла контакта осевая грузоподъем-
ность возрастает вследствие уменьшения радиальной.
По скоростным характеристикам радиально-упорные подшипники
не уступают радиальным однорядным. Увеличение угла контакта не-
сколько снижает допускаемые пределы частоты вращения.
Из приведенных ниже данных можно сделать вывод о способности
к восприятию односторонней осевой нагрузки у подшипников.
Тип подшипнико'в..........................
Угол контакта а,0.........................
Допустимая осевая нагрузка Fa.............
36000 46000 66000
12 26 36
0,7F; l,5Fr 2,OF'
Здесь F'r — неиспользованная допустимая радиальная нагрузка.
Подшипники типов 36000, 46000 и 66000 имеют скос на наружном
кольце, необходимый для сборки на заводе-изготовителе. При монта-
же и эксплуатации разъему подшипников препятствует замок, образо-
ванный между дорожкой качения и скосом. Сепаратор центрируется по
внутреннему кольцу. Подшипники устанавливают на жестких двух-
опорных валах с небольшим расстоянием между опорами, а также в уз-
лах, где требуется регулирование зазора в подшипниках при монтаже
или в процессе эксплуатации.
В процессе эксплуатации зазоры в сдвоенном подшипнике с на-
ружными кольцами, обращенными друг к другу широкими (типы
236000, 246000 и 266000) или узкими (типы 336000, 346000 и 366000)
торцами, не регулируются. Начальный зазор между внутренними коль-
цами у подшипников типов 236000, 246000 и 266000 (при осевой фикса-
ции на валу) и между наружными кольцами подшипников типов
336000, 346000 и 366000 (при осевой фиксации в корпусе) имеет мини-
мальное значение или полностью ликвидируется. В последнем случае
в опоре создается предварительный натяг, с помощью которого устра-
няется осевая и радиальная игра вала или корпуса в процессе работы
узла, увеличивается грузоподъемность комплекта подшипников, их
жесткость, точность вращения и долговечность. Подшипники одного
комплекта невзаимозаменяемы с подшипниками другого комплекта
того же типа.
Подшипники типов 236000, 246000 и 266000 воспринимают ра-
диальные, комбинированные и двусторонние осевые нагрузки, обеспе-
чивают угловую жесткость опоры, могут применяться в «плавающих»
опорах без фиксирования наружных колец в осевом направлении.
Роликоподшипники радиально-упорные конические 19
Подшипники типов 336000, 346000 и 366000 воспринимают ра-
диальные, комбинированные и двусторонние осевые нагрузки при
меньшей угловой жесткости опор, чем у подшипников типов 236000,
246000 и 266000.
Допустимые нагрузки для подшипников типов 236000, 246000,
266000 и 336000, 346000, 366000 по сравнению с соответствующими
однорядными подшипниками: радиальная — в 1,8 раза больше; осевая
(в обе стороны) — такая же, как у однорядного подшипника.
Подшипники типов 436000, 446000 и 466000, обращенные друг
к другу разноименными торцами, воспринимают (по сравнению
с однорядными подшипниками) почти двойную одностороннюю осе-
вую нагрузку. Их применяют в узлах с очень большими осевыми уси-
лиями при относительно высокой частоте вращения, когда упорные
подшипники не могут быть использованы. Для более значительных
осевых усилий применяют комплекты из трех и четырех однорядных
подшипников.
У подшипников с разъемным внутренним (тип 176000) или на-
ружным (тип 116000) кольцом профили дорожек качения образованы
двумя дугами со смещенными центрами. Шарик касается колец в четы-
рех точках. Подшипники могут воспринимать радиальную, а также
двустороннюю осевую нагрузку, которая не должна превышать 70%
неиспользованной допустимой радиальной нагрузки. Их применяют
в опорах с жесткой двусторонней осевой фиксацией, а также для во-
сприятия чисто осевой нагрузки, когда подшипники других типов не
подходят по скоростным или нагрузочным характеристикам и нежела-
тельно регулирование зазора в подшипнике в процессе эксплуатации.
Роликоподшипники радиально-упорные конические
Изготовляют подшипники типа 7000 (табл. 13), типа 27000
(табл. 14), типа 97000 (табл. 15), типа 77000 (табл. 16).
, Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия одновременно действующих радиальных и осевых нагру-
зок. Их допустимая частота вращения значительно ниже, чем у под-
шипников с короткими цилиндрическими роликами, а способность
к восприятию осевой нагрузки определяется углом конусности а на-
ружного кольца. С увеличением угла конусности осевая грузоподъем-
ность возрастает за счет уменьшения радиальной. Перекос вала отно-
сительно оси корпуса недопустим.
Однорядные подшипники типов 7000 и 27000 предназначены для
восприятия радиальных и односторонних осевых нагрузок. Допускают
раздельный монтаж колец, а также регулирование осевой игры и ра-
диального зазора как при установке, так и в процессе эксплуатации.
Можно устанавливать с предварительным натягом, который создается
при монтаже пары подшипников в одной опоре.
О способности к восприятию односторонней осевой нагрузки
у подшипников можно судить, проанализировав приведенные ниже
данные.
20
Типы подшипников качения
Тип подшипника................... 7000 27000
Угол контакта а, °.............. 10—17
Допустимая осевая нагрузка Fa. . . Fa<0,7F^. -
с Здесь F'r — неиспользованная допустимая радиальная нагрузка.
25-29
га<1,5г;.
Двухрядные подшипники типа 97000 предназначены для восприятия
радиальных и двусторонних осевых нагрузок. Заданный радиальный
зазор и осевая игра в подшипнике обеспечиваются подшлифовыванием
дистанционного кольца, установленного между внутренними кольца-
ми. Допустимая радиальная нагрузка в 1,7 раза выше, чем у соответ-
ствующего однорядного подшипника. Осевая нагрузка подшипников
типа 97000 (ос = 10 4- 17°) не должна превышать 40% от неиспользован-
ной допустимой радиальной нагрузки, т. е. Fa < F'r.
Четырехрядные подшипники типа 77000 предназначены для вос-
приятия больших радиальных и относительно небольших двусторон-
них осевых нагрузок. Допускается регулирование радиального зазора
и осевой игры между соседними рядами роликов путем подшлифовы-
вания или замены дистанционных колец, установленных между на-
ружными и внутренними кольцами. Допустимая радиальная нагрузка
в 3 раза выше,, чем у соответствующего однорядного подшипника.
Осевая нагрузка (ос = 10 4- 17 °) не должна превышать 20% неиспользо-
ванной допустимой радиальной нагрузки, т. е. Fa < 0,2F;.
Сепараторы конических подшипников штампованные и точеные.
Шарикоподшипники упорные
Изготовляют подшипники типа 8000 (табл. 17) и типа 38000
(табл. 18).
Общая характеристика. Подшипники предназначены для
восприятия осевых нагрузок. Они допускают значительно меньшую
частоту вращения по сравнению с другими типами шарикоподшипни-
ков, так как дорожки качения их могут воспринимать лишь ограни-
ченные центробежные нагрузки, возникающие при движении шариков.
Одинарные подшипники типа 8000 предназначены для восприятия
осевых нагрузок, действующих в одном направлении. Имеют два коль-
.ца: одно тугое, которое устанавливают на валу, а другое свобод-
ное — в корпусе.
Двойные подшипники типа 38000 предназначены для восприятия
осевых нагрузок, действующих в обоих направлениях. Имеют три
кольца: среднее — тугое, которое устанавливают на валу, а край-
ние — свободные — в корпусе.
Сепараторы упорных шарикоподшипников штампованные или мас-
сивные из стали или цветных металлов.
Подшипники упорно-радиальные роликовые сферические
Изготовляют подшипники типа 39000 (табл. 19), предназначенные
для восприятия тяжелых односторонних осевых и радиальных нагру-
зок, не превышающих 15% неиспользованной допустимой осевой на-
грузки при одновременном действии с последней. Условия контакта
Подшипники шарнирные
21
допускают более высокую частоту вращения, чем для упорных ролико-
подшипников других типов. Внутреннее тугое кольцо с комплектом
роликов может самоустанавливаться по отношению к центру сфериче-
ской дорожки свободного кольца. Сепаратор центрируется и поддер-
живается с помощью втулки, запрессованной в тугое кольцо.
Сепараторы обычно массивные из стали или цветных металлов.
Подшипники шарнирные
Изготовляют подшипники типов Ш, 2Ш, ШС, 2ШС, ШМ, 2ШМ
(габл. 20).
Подшипники предназначены для восприятия радиальных нагрузок,
а также для использования в подвижных и неподвижных соединениях.
Для подвижных соединений применяют подшипники типов Ш
и 2П1 — без канавок для смазки и типов ШС и 2ШС — с канавками для
смазки. Для неподвижных соединений применяют подшипники типов
ШМ и 2ШМ — без канавок для смазки.
ТАБЛИЦЫ ХАРАКТЕРИСТИК ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
1. Шарикоподшипники радиальные однорядные с одной и двумя защитными
шайбами
Тип 60000 ' Тип 80000
Ориентировочные расчетные па-
раметры подшипников типов
60000 и 80000 такие же. как
у подшипников типа 0000 с теми
же габаритными размерами (см.
табл. 2) при работе на пластич-
ной смазке.
Размеры, мм
Условные обозначения подшипников для типов а D В г ri
60000 80000
Особолегкая серия 1
60018 80018 8 22 7 0,5 0,3
60104 80104 20 42 12 1
60106 ‘ 80106 30 55 13 1.5 1,5
__ 80108 40 65 15 1.5 1.5
60120 - 100 150 24 2.5 2,5
22
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 1
Условные обозначения подшипников для типов d D В г Г1
60000 80000
Легкая серия 2
60024 80024 4 13 5 0.3 0,3
60025 — 5 16 5 0,5 0,3
60026 - 6 19 6 0,5 0,3
60027 80027 7 22 7 0,5 0,3
60029 80029 9 26 8 1 0,5
60200 80200 10 30 9 1 0,5
60201 80201 12 32 10 1 0,5
60202 80202 15 35 11 1 0,5
60203 80203 17 40 12 1 1
60204 80204 20 47 14 1,5 1,5
60205 80205 25 52 15 1,5 1,5
60206 80206 30 62 16 1,5 1,5
60207 - 35 72 17 2,0 2,0
60208 80208 40 80 18 2,0 2,0
60209 80209 45 85 19 2,0 2,0
60210 - 50 90 20 2,0 - 2,0'
- 80211* 55 100 21 2,5 2,5
60212 80212 60 ПО 22 2,5 2,5
- 80213 . 65 120 23 2,5 ' 2,5
Таблицы характеристик подшипников качения
23
Продолжение табл. 1
Условные обозначения подшипников для типов d D В г Г1
60000 80000
60214 - 70 125 24 2,5 2,5
- 80215 75 130 25 2,5 2,5
- 80218 90 160 30 3 3
60220 - 100 180 34 3,5 3,5
Средняя серия. 3
60302 - 15 42 13 1,5 1,5
60303 - 17 47 14 1,5 1,5
60304 - 20 52 15 2,0 2,0
60305 - 25 62 17 2,0 2,0
60306 - 30 72 19 2,0 2,0
60307 - 35 80 24 2,5 2,5
60308 - 40 90 23 2,5 2,5
60309 - 45 100 25 2,5 2,5
60310 - 50 110 27 3,0 3,0
60311 - 55 120 29 3,о 3,0
60314 — 70 150 35 3,5 3,5
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 7242 — 81 с услов- ным обозначением 60310: Подшипник 60310 ГОСТ 7242-81,.
22
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 1
Условные обозначения подшипников для типов d D В г Г1
60000 80000
Легкая серия 2
60024 80024 4 13 5 0.3 0,3
60025 — 5 16 5 0,5 0,3
60026 - 6 19 6 0,5 0,3
60027 80027 7 22 7 0,5 0,3
60029 80029 9 26 8 1 0,5
60200 80200 10 30 9 1 0,5
60201 80201 12 32 10 1 0,5
60202 80202 15 35 11 1 0,5
60203 80203 17 40 12 1 1
60204 80204 20 47 14 1,5 1,5
60205 80205 25 52 15 1,5 1,5
60206 80206 30 62 16 1,5 1,5
60207 - 35 72 17 2,0 2,0
60208 80208 40 80 18 2,0 2,0
60209 80209 45 85 19 2,0 2,0
60210 - 50 90 20 2,0 - 2,0'
- 80211* 55 100 21 2,5 2,5
60212 80212 60 ПО 22 2,5 2,5
- 80213 . 65 120 23 2,5 ' 2,5
Таблицы характеристик подшипников качения
23
Продолжение табл. 1
Усиовные обозначения подшипников для типов d D В г Г1
60000 80000
60214 - 70 125 24 2,5 2,5
- 80215 75 130 25 2,5 2,5
- 80218 90 160 30 3 3
60220 - 100 180 34 3,5 3,5
Средняя серия. 3
60302 - 15 42 13 1,5 1,5
60303 - 17 47 14 1,5 1,5
60304 - 20 • 52 15 2,0 2,0
60305 - 25 62 17 2,0 2,0
60306 - 30 72 19 2,0 2,0
60307 - 35 80 24 2,5 2,5
60308 - 40 90 23 2,5 2,5
60309 - 45 100 25 2,5 2,5
60310 - 50 ПО 27 3,0 3,0
60311 - 55 120 29 3,о 3,0
60314 — 70 150 35 3,5 3,5
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 7242 — 81 с услов- ным обозначением 60310: Подшипник 60310 ГОСТ 7242 — 81.
2. Шарикоподшипники радиальные однорядные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипники: динамическая P — F'r при Fa!F}.^e\
Р = 0,56 Fr+YFa при Fa!Fr>e\ статическая Р0 = 0,6 F,.-b0,5 Fa\ при P$<Fr при-
нимать PQ~Fr
Тип ОООО
Размеры, мм
Условные
обозна-
чения
подшип-
ников
d
D
В
Dw
Шарики
Ориентировочные расчетные параметры
С Со лпред, об/мин, при смазке
н пластич- ной жидкой
Fo е У
0,025 0,22 2,0
0,04 0,24 1,8
0,07 0,27 1,6
0,13 0,31 1,4
0,25 0,37 1,2
0,5 0,44 1,0
Масса, кг ^2наим ^2наиб. а, не менее
Типы подшипников качения
Сверхлегкая серия диаметров 8, серия ширин 1
1000084*
9
2,5
0,2
1,3
420
31500
4000
0,0007
7,8
'1,8
1000088* 8 16 4 | 0,4 2 10 980 500 25000 31500 0,0034 1 9's 1 14 . .
1000801* 12 21 5 0,5 2 12 1070 600 25000 31500 0,007 14 19 2.0
1000802* 15 24 5 0,5 2,38 12 1470 850 20000 25000 0,008 17 22 2,0
1000805* 25 37 7 0,5 3,17 16 2890 2020 16000 20000 0,02 27 35 2,0
1000807 35 47 7 0,5 3,17 21 3250 2650 12500 16000 0,03 37 45 2,0
1000812* 60 78 10 0,5 5 24 7910 7500 6300 8000 0,12 62 76 3,0
1000813 65 85 10 1 5,56_ 9100 8490 6300 8000 0,13 69 81 3,0
1000814 70 90 10 1 5,56 24 9460 9260 6300 8000 0,18 74 86 3,0
1000816* 80 100 10 1 4,76 32 8090 9070 5000 6300 0,22 } 84 96 3,0
1000818 90 115 13 1,5 7,14 24 14900 15300 5000 6300 0,30 95 НО 3,0
1000821 105 130 13 1,5 7,14 27 15600 17200 4000 5000 0,45 НО 125 3,0
1000822 НО 140 16 1,5 8,73 25 22000 23800 4000 5000 0,54 115 135 ’ 3„0
1000824* 120 150 16 1,5 9,12 25 23700 26000 3150 4000 0,7 125 145 3,0
1000828* 140 175 18 2 9,52 28 26700 31800 3150 4000 1,08 145 169 4,0
1000830* 150 190 20 2 12,3 23 38900 43500 2500 3150 1,43 155 184 4,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим. ^2наиб. а, не менее
DW Z С с0 "пред, об/мин, при смазке
1 1 пластич- ной жидкой
1000832* 160 200 20 2 11,5 26 36300 43000 2500 3150 1,49 165 194 4,0
1000834 170 215 22 2 13,49 24 46900 54600 2500 3150 2,0 ' 175 209 4,0
1000836 180 225 22 2 13,5 25 47600 56900 2000 2500 2,03 ‘ 185 219 4,0
1000844 220 270 24 2,5 12,7 34 49000 68500 1600 2000 2,85 226 262 4,0
1000856 280 350 33 3 21,4 25 110000 144000 1000 1250 9,5 288 341 5,0
1000864 320 400 38 3,5 23,02 28 133000 185500 1250 1600 11,8 330 390 5,0
Сверхлегкая серия диаметров 9, серия ширин 7
1000091* 1 4 1,6 0,2 0,68 6 200 30 31500 40000 0,0001 1,8 3,2 ; 1,8
1000092* 2 6 2,3 0,2 1 7 220 90 31500 40000 0,0004 3,2 4,8 1,8
1000093* 3 8 3 0,2 1,59 6 440 200 31500 40000 0,0007 4,2 7 1,8
Типы подшипников качения
1000094* 4 11 4 0,3 2 7
1000095 5 13 4 0,4 2 8
1000096 6 15 5 0,4 2,38 8
1000097 7 17 5 0,5 3 7
1000098 8 19 6 0,5 3 8
1000099 9 20 6 0,5 3,5 7
1000900 10 22 6 0,5 3,97 7
1000901 12 24 6 0,5 3,97 7
1000902* 15 28 7 0,5 3,18 12
1000903 17 30 7 0,5 3,5 11
1000904 20 37 9 0,5 * 5 10
1000905 25 42 9 0,5 5 12
1000906 30 47 9 0,5 5 13
1000907 35 55 10 1,0 5,95 13
1000908 40 62 12 1,0 6,35 14
750 350 31500 40000 0,002 5.2 9.S LS
850 400 31500 40000 0,0025 6,6 11.5 1,8
1160 570 31500 40000 0,004 7,8 13 1,8
1580 790 25000 31500 0,005 9 15 1,8
1750 900 25000 31500 0,008 9,8 17 1,8
2100 1070 25000 31500 0,008 11 18 1,8
2620 1380 25000 31500 0,009 12 20 1,8
2660 1380 25000 31500 0,01 14 22 2,0
2530 1510 20000 25000 0,017 17 26 2,0
2850 1680 20000 25000 0,018 19 28 2,0
5140 • 3120 16000 20000 0,035 22 35 2,0
5740 3750 12500 16000 0,042 27 40 2,0
5950 4060 12500 16000 0,049 32 45 2,0 ,
8160 5760 10000 12500 - 0,086 39 51 2,0
9540 7060 10000 12500 0,11 44 58 2,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса; кг ^2наим. ^2наиб. а, не менее
DW Z С Со «пред» об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
1000909 45 68 12 1,0 7,14 13 12300 8290 8000 10000 0,15 49 64 2,0 . .... V-
1000911 55 80 13 1,5 6,35 18 , 12500 10200 6300 8000 0,19 60 75 3,0
1000912 60 85 13 1,5 7,14 19 12300 10800 .6300 8000 0,26 65 80 3,0
1000913* ' 65 90 13 1,5 7,14 19 .13700 12100 6300 8000 0,28 70 85 3,0
1000915 75 105 16 1,5 8,73 18 19100 17200 5000 6300 0,38 80 100 3,0
1000916 80 110 16 . 1,5 9,53 17 21600 19300 5000 6300 0,43 85 105 3,0
1000917*' 85 120 18 2,0 9,53 18 25000 22600 4000 5000 0,7 91 114 3,0
1000918 90 125 18 2,0 10,32 18 25800 24000 4000 5000 0,7 96 119 3,0.
1000919 95 130 18 2,0 10,32 18 / 25500 24000 4000 5000 0,76 101 124 3,0
1000910 100 140 20 2,0 10,32 19 35300 32300 4000 5000 1,02 106 134 3,0
Типы подшипников качения
I
1000921 105 145 20 2,0 12,7 17 36400 34300 3150 4000 1,02 ill 139 3.0
1000922 НО 150 20 2,0 11,51 19 31900 31500 3150 4000 1,1 116 144 3,0
1000924 120 165 22 • 2,0 13,49 18 41600 41000 3150 4000 1,4 127 159 3.0
1000926 130 180 24 2,5 15,08 18 51100 51200 2500 3150 1,86 137 172 4,0
1000928 140 190 24 2,5 15,08 19 52300 54000 2500 . 3150 2,1 147 182 4,0
1000932 160 220 28 3 17,46 18 66800 68600 2500 3150 3,1 168 211 4,0
1000934 170 230 28 3 17,46 19 69800 76200 2000 2500 3,2 178 221 4,0
1000940* 200* 280 38 3,5 23,81 17 112000 121000 2000 2500 7,7 209 270 4,0
1000944 220 300 38 3,5 22,23 20 107000 123000 1600 2000 8,1 229 290 4,0
1000948 240 320 38 3,5 22,23 22 112000 136000 1600 2000 .9,6 249 310 4,0
1000956 280 380 46 3,5 30,16 18 164000 205000 1250 1600 14,5 289 370 5,0
1000964 320 440 56 4 36,51 18 217000 300000 1000 1250 23 331 428 5,0
Особолегкая серия диаметров 1, серия ширин 7000101 | 12 | 28 | 7 | 0,5 | 4,76 | 8 | .4000 | 2270 | 20000 | 7 25000 | 0,018 | 141 26 ,| 2,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим. ^2наиб. а, не менее
Z С «пред, Об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
7000102 15 32 8 0,5 4J6 8 4060 2270 20000 25000 0,025 17 30 2,0
7000103 17 35 8 0,5 5,16 9 4680 2660 16000 20000 0,036 19 33 2,0
7000105 25 47 8 0,5 5,56 11 6570 4240 12500 16000 0,06 29 43 2,0
7000106 30 55 9 0,5 5,56 14 7560 5400 - 10000 12500 0,10 32 53 2,0
7000107 35 62 9 0,5 5,56 15 7740 5790 8000 12500 0,11 37 60 2,0
7000108 40 68 9 • 0,5 6,35 16 10300 8060 8000 10000 0,13 42 66 2,0
7000109 45 75 10 1,0 6,35 17 10500 8570 8000, 10000 0,17 49 . 71 2,0
7000110 50 80 10 1,0 6,35 18 10800 9070 6300 8000 0,18 54 76 2,0
7000111 55 90 11 1,0 7,14 17 12900 10800 6300 8000 0,28 59 86 3,0
7000112 60 95 И 1,0 7,14 18 13200 11500 5000 6300 0,29 64 91 3,0
Типы подшипников качения
7000113 65 100 И 1,0 7,14 19 13500 12100 5000 6300 0,34 69 96 3,0
7000114 ' 70 110 13 1,0 7,94 18 15800 14200 5000 6300 0,45 74 106 3,0
17 7 19 6 0,5 Особ 3,97 элегкая 6 серия диа/ 2240 метров I, с 1180 :ерия ширш 25000 1 0 31500 0,007 9 17 1,8
18 8 22 7 0,5 3,97 7 2600 1380 25000 31500 0,012 10 20 1,8
100 10 26 8 0,5 4,76 7 3600 2000 25000 31500 0,019 12 24 1,8
101 12 28 8 0,5 4,76 8 4000 2270 20000 25000 0,022 14 26 ' 2,0
104 20 42 12 1,0 6,35 9 7360 4540 12500 16000 0,07 24 38,8 2,0
105 25 47 12 1,0 6,35 10 7900 5040 10000 12500 0,08 29 43,8 2,0
106 30 55 13 1,5 7,14 И 10400 7020 10000 12500 0,12 35 50 2,0
107 35 62 14 1,5 7,94 11 12500 8660 8000 10000 0,16 40 57 2,0
108 40 68 15 1,5 7,94 12 13200 9450 8000 10000 0,19 45 63 2,0
109 45 75 16 1,5 8,73 13 16500 12400 8000 10000 0,24 50 70 2,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим. А^наиб. а, не менее
&IV Z С Со «пред, Об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
НО 50 80 16 1,5 8,73 12 16300 12400 ' 6300 8000 0,25 55 75 2,0
111 55 90 18 2,0 10,32 13 22000 17300 6300 8000 0,39 62 84 3,0
112 60 95 18 2,0 11,11 12 24100 18300 5000 6300 0,39 68 88 3,0
113 65 100 18 2,0 10,32 15 24000 20000 5000 6300 0,45 72 93 3,0
114 70 110 20 2,0 12.3 13 ЗОЗОО 24600 5000 6300 0,6 77 103 3,0
115 75 115 20 2,0 12,3 14 30100 24600 5000 6300 0,66 82 108 3,0
116 80 125 22 2,0 13,5 14 37400 31900 4000 5060 0,85 87 118 3,0
117 85 130 22 2,0 13,5 Н 37100 31900 4000 5000 0,91 92 123 3,0
118 90 140 24 2,5 14,3 15 41100 35700 4000 5000 1,2 98 132 3,0
119 95 145 24 2,5 14,3 14 40800 35700 ‘ 3150 4000 1,21 103 137 3,0
Типы подшипников качения
. Перель
120 100 150 24 2.5 14,3 15 42300 38300 3150 4000 1,29 108 142 3,0
121 105 160 26 3,0 17,46 13 56600 49600 3150 4000 1,6 114 151 3,0
122 ПО 170 28 3,0 18,3 13 64300 58300 3150 4000 2,0 119 161 3,0
124 120 180 28 3,0 18,3 15 66600 62500 3150 4000 2,05 129 171 3,0
126 130 200 33 3,0 20,6 14 79700 74500 2500 3150 3,7 139 191 4,0
128 140 210 33 3,0 20,6 15 82700 79900 2500 3150 3,9 150 200 4,0
130 150 225 35 3,5 22,2 16 98600 98800 2500 3150 4,2 162 212 4,0
132 160 240 38 3,5 23,8 15 107000 106000 2000 2500 6,4 172 '227 4,0
134 170 260 42 3,5 27 14 126000 127000 2000 2500 8,6 182 247 4,0
136 180 280 46 3,5 30,16 14 148000 159000 2000 2500 11 192 267 4,0
138 190 290 46 3,5 28,58 15 147000 159000 1600 2000 11,43 202 278 4,0
140 200 310 51 3,5 33,3 13 162000 181000 1600 2000 14,4 212 298 4,0
148 240 360 56 4 36,5 14 192000 4 233000 1250 1600 22,4 254 346 4,0
156 280 420 65 5 41,28 12 237000 319000 1000 1250 33,6 7 298 402 5,0
•Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим ^2наиб. а, не менее
DW Z С G) «пред, об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
164 320 480 74 5 44,45 16 271000 395000 1000 1250 48,2 338 462 5,0
Легкая серия диаметров 2, серия ширин 0
23 3 10 4 0,3 1,59 7 500 220 31500 40000 0,0016 4,2 8,5 1,8
24 4 13 5 0,4 2,38 6 920 430 31500 40000 0,003 5,5 Н,2 1,8
25 5 16 5 0,5 3,18 6 1500 760 31500 40000 0,005 6,5 14 1,8
26 6 19 6 0,5 3,97 6 2210 1180 25000 31500 0,008 8,2 17 1,8
27 7 22 7 0,5 3,97 7 2560 1380 25000 31500 0,013 9,2 19,5
28* 8 24 7 0,5 3,97 7 2620 1380 25000 31500 0,019 10,2 22 ' 1,8
29 9 26 8 1,0 4,76 7 3570 2000 25000 31500 0,019 12 22,5 1,8
200 10 30 9 1,0 5,95 6 4690 2660 20000 25000 0,03 14 26 1,8
Типы подшипников качения
201 12 32 10 1,0 5,56 7 4780 2700 20000 25000 0,037 16 28 2,0
202 15 35 11 1,0 5,95 8 5970 3540 16000 20000 0,045 19 31 2,0
203 17 40 12 1,0 7,14 7 7520 4470 16000 20000 0,06 21 36 2,0
204 20 47 14 1,5 7,94 8 10000 6300 12500 16000 0,1 25 42 2,0
205 / 25 52 15 1,5 7,94 9 11000 7090 10000 12500 0,12 30 47 2,0 »
206 30 62 16 1,5 9,53 9 15300 10200 10000 12500 0,2 35 57 2,0
207 35 72 17 2,0 11,11 9 20100 13900 8000 10000 0,29 42 65 2,0
208 40 80 18 2,0 12,7 9 25600 18100 6300 8000 0,36 46,5 73 2,0
209 45 85 19 2,0 12,7 9 25700 18100 6300 8000 0,41 ’ ' 52 78 2,0
210 ’ 50 90 20 2,0 12,7 10 27500 20200 6300 8000 0,47 57 83 2,0
211 55 100 21 2,5 14,29 10 34000 25600 5000 6300 0,6 64 91 3,0
212 60 ПО 22 2,5 15,88 10 41100 31500 5000 6300 - 0,8 68 101 3,0
213 J55_ 120 23 2,5 16,67 10 44900 . ..,34700 _.50р0 6300 0,98 73 111 3,0
' 214 70 125 24 2,5 17,46 10 48800 38100 4000 5000 1,08 78 116 3,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим ^2наиб- а, не менее
Z С Со «йред, об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
215 75 130 25 2,5 17,46 11 51900 41900 4000 5000 1,18 83 121 3,0
216 80 140 26 3,0 19,05 10 57000 45400 4000 5000 1,4 90 129 3,0
217 85 150 28 3 19,84 11 65400 54100 4000 5000 1,8 95 139 3,0
218 90 160 30 3 22,23 10 • 75300 61700 3150 4000 2,2 100 149 3,0
219 95 170 32 3,5 23,81 10 85300 70900 3150 4000 2,7 106 158 3,0
220 100 180 34 3,5 25,4 10 95800 80600 3150 4000 3,2 111 168 3,0
221 ' 105 190 36 3,5 26,99 10 104000 91000 3-150 4000 3,6. 116 178 4,0
222 ПО 200 38 3,5 28,58 10 113000 102000 2500 « 3150 4,5 121 188 , 4,0
224 120 215 40 3,5 30,16 10 122000 114000 2500 3150 5,2 131 203 4,0
226 130 230 40 4 28,58 11 120000 112000 2500 3150 7,5 143 216 4,0
Типы подшипников качения
228 140 250 42 4 28,58 И 126000 122000 2000 2500 9,8 153 236 4,0
230 150 270 45 4 33,34 и 149000 153000 2000 2500 12,3 163 256 4,0
232 160 290 48 4 34,92 И 158000 168000 1600 2000 15,0 173 276 4,0
234 170 310 52 5 41,23 10 189000 213000 1600 2000 16,5 187 293 4,0
236 180 320 52 5 38,1 11 178000 200000 1600 2000 17,5 197 303 4,0
238 190 340 55 5 41,28 • и 200000 233000 1250 1600 23,3 207 323 4,0
244 220 400 65 5 44,5 и 220000 272000 1000 1250 32,4 237 383 4,0
34 4 16 5 0,5 Сре. 3,18 дням cet ,6 рия Оиа.меп 1480 ipoe 3, cepi 760 7.4 ширин 0 31500 40000 0,005 6,2 13,4 1,8
35 5 19 6 0,5 3,97 6 2170 1180 25000 31500 0,008 7,2 16,4 1,8
300 10 35 11 1 7,14 6 6360 3830 20000 25000 0,05 14,0 30,8 1,8
301 12 37 12 1,5 7,94 6 7630 4730 16000 20000 0,06 17,0 31,2 2,0
302 15 42 13 1.5 7,94 7 8900 5510 16000 20000 0,08 20,0 36,2 2,0
303 17 47 14 1,5 9,53 6 10900 6800 12500 16000 0,11 22 41,2 2,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d Ь В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим -^2наиб- а, не менее
Z С «пред, об/мин, при смазке
н пластич- ной жидкой
304 . 20 52 15 2 9.53 7 12500 7940 12500 16000 . 0,14 26,5 45 2,0
305 25 62 17 2 11,51 7 17600 11600 10000 12500 0,23 t 31,5 55 2,0
306 30 72 19 2 12,3 8 22000 15100 8000 10000 0,34 36,5 65 2,0
307 35 80 21 2,5 14,29 7 26200 17900 8000 10000 0,44 43 71 2,0
308 40 90 23 2,5 15,08 8 31900 22700 6300 8000 0,63 48 81 2,0
309 45 ’ 100 25 2,5 17,46 8 37800 26700 6300 8000 0,83 53 91 2,0
310 50 110 27 3 19,05 8 48500 36300 5000 6300 1,08 60 99 2,0
311 55 120 29 3 20,64 8 56000 42600 5000 6300 1,35 64,4 111 3,0
312 60 130 31 3,5 22,23 8 64100 49400 4000 5000 1,70 71 118 3,0
313 65 140 33 3,5 23,81 8 72700 56700 4000 5000 2,11 76 128 3,0
Типы подшипников качения
314 70 150 35 3,5 25,4 8 81700 64500 4000 5000 2,6 81 138 3,0
315 75 160 37 3,5 26,99 8 89000 72800 3150 4000 3,1 86 148 3,0
316 80 170 39 3,5 28,58 8 96500 81700 3150 4000 3,6 91 158 3,0
317 85 180 41 4 30,16 8 104000 91000 3150 4000 4,3 98 166 3,0
318 90 190 43 4 31,75 8 112000 101000 3150 4000 5,1 103 176 3,0
319- 95 200 45 4 33,34 8 120000 111000 2500 3150 5,7 109 186 3,0
320 100 215 47 4 36,51 8 136000 133000 2500 3150 7,0 113 201 3,0
321 105 225 49 4 38,1 8 144000 145000 2500 3150 8,2' 118 211 3,0
322 НО 240 50 4 41,28 8 161000 170000 2500 3150 9,8 123 226 3,0
324 120 260 55 4 42,86 8 170000 184000 2000 2500 12,3 133 246 4,0
326 130 280 58 5 44,45 8 180000 198000 1600 2000 15,2 147 263 4,0
330 150 320 65 5 50,8 8 217000 258000 1600 2000 27,6 167 303 4,0
403 621 17 1 2 Тяжелая с 12,7 | 6 'ерия диаметров 4, серия ширин 17800 | 12100 | 10000 0 12500 0,27 ! 241 53 2,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные параметры Масса, kj- ^2наим ^2наиб- а, не менее
&W Z С Со «пред, об/мин, при смазке
I пластич- ной жидкой
405 25 80 21 2,5 16,67 6 29200 20800 8000 10000 0,5 33,4 70 2,0
406 30 90 23 2,5 19,05 6 37200 27200 6300 8000 0,72 38,4 80 2,0
407 35 100 25 2,5 20,64 6 43600 31900 6300 8000 0,93 43,4 90 2,0
408 40 НО 27 3 22,23 6 50300 37000 5000 6300 1,2 49,4 97 2,0
409 45 120 29 3 23,02 ' 7 60400 46400 5000 6300 1,52 54,4 107 2,0
410 50 130 31 3,5 25,4 7 68500 53000 4000 5000 1,91 63 116 2,0
411 55 140 33 3,5 26,99 7 78700 63700 4000 5000 2,3 68 126 3,0
412 60 150 35 3,5 28,58 7 85600 71400 3150 4000 2,8- 73 136 3,0
413 65 160 37 3,5 30,16 7 92600 ' 79600 3150 4000 3,4 78 146 3,0
414 70 180 42 4 34,93 7 113000 107000 3150 4000 5,3 85 164 з,п
416 80 200 48 4 38,1 7 128000 127000 2500 3150 7,0 95 184 3,0
417 85 210 52 5 39,69 7 136000 138000 2500 3150 8,0 105 190 3,0
Нестандартные размеры
700 10 28 8 0,5 5 7 3950 2170 20000 25000 0,023 12 26 2,0
7000804 20 32 4 0,5 2 21 1370 1000 20000 25000 0,013 22 30 2,0
100704 20 42 9 1 6,35 8 6800 4000 12500 16000 0,052 •25 .37 2,0
705 25 52 10 1,5 7,94 9 11000 7080 12500 16000 0,091 31 46 2,0
7000806 30 42 4 0,5 2 24 1420 1200 12500 16000 0,019 32 40 2,0
Типы подшипников качения
Условные обозна- чения подшип- ников d D В г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2наим ^2наиб- 1 а, не менее
DW Z С Со «пред, об/мин, при смазке
I I пластич- ной жидкой
7000807 35 47 4 0,5 2 24 1370 1200 12500 16000 0,02 37 46 2,0
709 45 75 11 1 6,35 16 10000 8000 6300 8000 0,22 50 70 2,0
710 50 80 11 1 6,35 18 10500 9050 5000 6300 0,213 55 75 2,0
7000910 50 72 8 0,5 5 21 7480 6560 6300 8000 0?096 52 70 2,0
7000811 55 72 7 0,5 3,175 30 3680 3780 8000 10000 0,078 57 70 3,0
100720 100 180 28 2,5 23,81 11 91000 77000 3150 4000 2,83 109 171 3,0
100728 140 200 22 3,5 17,46 17 65000 64300 2500 3150 2,36 152 183 4,0
7000834 170 215 14 1 7,94 41 22400 32300 2500 3150 1,32 175 210 4,0
7000144 220 340 37 3,5 25,4 19 133000 ' 153000 1250 1600 13,5 232 328 4.0
750 250 335 41 5 27 18 123000 187000 1250' 1600 10,7 268 317 4,0
100752 260 370 35/38*’ 5 28,57 18 152000 183000 1250 1600 14,3 278 352 4,0
1000868 340 420 38 3,5 23,02 28 131000 185500 1000 1250 12,0 352 408 5,0
1000968. 340 460 56 4 38,1 18 229000 327000 1000 1250 •27 354 446 5,0
172 360 540 8'2 6 50,8 15 314000 484000 800 1000 71,5 385 510 5,0
7000976 380 520 44 4 31,75 24 200000 302000 800 1000 31,2 394 506 . 5,0
1000892 *1 Чи Примеры ПОДШ1 подш 460 ело в : условн ипника ипника 580 шамена ых обо по ГО< нестан, 56 теле оС знамени СТ 8331 цартног 4 юзначас й: S —75 с о с уст 38,1 ;т ши pi условн ювным 23 шу вну ым обе Поди, обозна Подшш 254000 треннсго к значением щпник 315 чением ЮС пник 100091 417000 ольца поде 315 ГОСТ 8331 Ю968 >5 нестандс 630 пипника. 3—75. тртный. 800 36,3 474 566 5,0
Таблицы характеристик подшипников качения
42
Типы подшипников качения
3. Шарикоподшипники радиальные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р —
Pq = Fr 4- YQFa (при Pq < Fr принимать Pq = Fr)
Тил WOO Тил 111OOO
Размеры, мм
Условное обозначение подшипников для типов d D В г а0 L*1 Шарики
1000 111000 11000 Z - С | Со
н
Легкая
1005 — 5 19 6 0,5 — 12 3,18 8 1990 540
1006 — — 6 19 6 0,5 — 13 — 3,18 8 1950 540
1007 — — 7 22 7 0,5 — 13 — 3,18 10 2100 670
1008 — — 8 22 7 0,5 — 1*3 — 3,18 10 2060 670
1009 — — 9’ 26 8 1,0 — 13 — 3,97 9 2970 940
1200 — — 10 30 9 1,0 — 12 — 4,76 9 4240 1360
1201 — — 12 32 10 1,0 Т- 13 — 4,76 10 4330 1510
1202 — — 15 35 И 1,0 — 12 — 5,56 10 5790 2050
1203 — — 17 40 12 1,5 — 12 — 5,56 12 6130 2470
1204 — — 20 47 14 1,5 — 10 — 6,35 12 7720 3240
1205 111205 11204 25 52 15 1,5 20 10 26 7,14 12 9440 4100
1206 111206 11205 30 62 16 1,5 25 9 27 7,94 14 12200 5920
Таблицы характеристик подшипников качения
43
двухрядные сферические
/, |- YFa при FaiFr^e\ P=0,65Fr+ YFa при Fa!Fr> е; статическая:
Тип 11000
"пред, об/мин, при смазке е Y Yo Масса, кг, типов ^2наим ^2наиб. а «1 «2
ii.iac- I ИН- НОЙ жид- кой /л Л 1000 и 111000 11000
серия
25000 31500 0,34 1,87 2,9 1,96 0,009 7,2 16,4 1,8
25000 31500 0,34 1,87 2,9 1,96 0,009 — 8,2 17 1,8 — —
25000 31500 0,33 1,89 2,92 1,98 0,014 — 9,2 19,5 1,8 — —
25000 31500 0,33 1,89 2,92 1,98 0,014 — 10 20 1,8 — —
25000 31500 0,33 1,87 2,89 1,95 0,022 — 12 22,5 1,8 — —
20000 25000 0,32 1,96 3,03 2,05 0,033 — 14 26 1,8 — —
20000 25000 0,33 1,88 2,92 1,97 0,04 — 16 28 2,0 — —
16000 20000 0,33 1,90 2,94 1,99 0,05 — 19 31 2,0 — —
16000 20000 0,31 2,05 3,18 2,15 0,07 — 21 36 2,0 — —
I2500 16000 0,27 2,31 3,57 2,42 0,12 — 25 42 2,0 —
12500 16000 0,27 2,32 3,6 2,44 0,14 0,21 30 47 2,0 13 5
10000 12500 0,24 2,58 3,99 2,7 0,22 0,31 35 57 2,0 13 5
44
Типы подшипников качения
Условное обозначение подшипников для типов d D В г а0 L*1 Шарики С Со
1000 111000 11000 Z н
1207 111207 11206 35 72 17 2,0 30 9 29 7,94 16 12300 6780
1208 ‘ 111208 11207 40 80 18 2,0 35 8 31 8,73 17 15100 8720
1209 111209 11208 45 85 19 2,0 40 8 33 9,53 16 17000 9770
1210 111210 11209 50 90 20 2,0 45 8. 35 9,53 18 17700 11000
1211 111211 11210 55 100 21 2,5 50 7 37 10,32 19 21000 13600
1212 111212 11211 60 НО 22 2,5 55 7 38 11,11 19 23800 15800
1213 111213 11212 65 120 23 2,5 60 6. 40 11,11 21 24400 17500
1214 - - 70 125 24 2,5 - 7 - 11,90 20 27000 19100
1215 111215 11213 75 130 25 2,5 65 7 43 12,7- 20 30500 21800
1216 111216 11214 80 140 26 3,0 70 6 46 12,7 22 31400 24000
1217 111217 11215 85 150 28 3,0 75 6 50 14,29 21 38700 29000
1218 111218 11216 90 160 30 3,0 80 6 52 15,86 19 44700 32400
- 111219 11217 95 170 32 3,5 85 7 55 16,67 20 50200 37500
1220 111220 11218 100 180 34 3,5 90 7 58 17,46 20 54400 41200
1221 - - 105 190 36 3,5' - 7 - 18,26 20 58700 45000
1222 111222 11220 110 200 38 3,5 100 7 63 19,84 20 69400 53200
1224 - 120 215 42 3,5 1 7 - 23,02 19 93700 71500
гегкая i иирокая
1500 - - 10 30 14 1 - 14 - 5,56 9 6020 1730
1506 111506 11505 30 62 20 1,5 25 15 31 7,94 14 11900 5810
1507 111507 11506 35 72 23 2,0 30 14 35 9,35 14 16900 8380
1508 - - 40 80 23 2,0 - 13 - 9,53 16 17500 9640
1509 - - 45 85 23 2,0 - 12 - 9,53 18 18200 10900
1510 - - 50 90 23 2,0 - 11 - 9,53 19 18200 11500
1515 - - 75 130 31 2,5 - 10 - 13,49 20 34900 24500
1516 - ’ - 80 140 33 3,0 - 10 - 14,29 20 38300 27400
1517 - - 85 150 36 3,0 - 10 - 15,88 19 45700 32100
Таблицы характеристик подшипников качения
45
Продолжение табл. 3
^пред’ об/^шн. при смазке е Y *0 Масса, кг, типов ^2наим ^2наиб а «2
плас- тич- ной жид- кой V/ Л I к'3|< 1000 и 111000 11000
8000 10000 0,23 2,74 4,24 2,87 0,32 0,45 42 65 2,0 15 5
8000 10000 0,22 2,87 4,44 3,01 0,42 0,61 46,5. 73 2,0 16 6
6300 8000 0,21 2,97 4,6 3,11 0,47 0,71 52 78 2,0 18 6
6300 8000 0,21 3,13 4,85 3,28 0,53 0,81 57 83 2,0 19 6
5000 6300 0,2 3,2 5,0 3,39 0,71 1,04 63 91 3,0 19 7
5000 6300 0,19 3,4 5,27 3,57 0,88 1,29 68 101 3,0 21 7
5000 6300 0,17 3,7 5,73 3,88 1,15 1,61 74 111 3,0 22 7
4000 5000 0,18 3,5 5,43 3,68 1,26 - 78 116 3,0 - -
4000 5000 0,18 3,6 5,57 3,77 1,36 2,2 83 121 3,0 23 7
4000 5000 0,16 3,9 6,10 4,13 1,67 2,7 90 129 3,0 26 7
3150 4000 0,17 3,69 5,71 3,87 2,10 3,3 95 139 3,0 27 8
3150 4000 0,17 3,76 5,82 3,94 2,50 3,9 100 149 3,0 27 8
3150 4000 0,17 3,68 5,69 3,85 3,1 4,6 106 158 3,0 28 8
3150 4000 0,17 3,63 5,63 3,81 3,7 5,5 111 168 3,0 29 8
2500 3150 0,18 3,59 5,56 3,76 4,4 - 116 178 3,0 - -
2500 3150 0,17 3,64 5,64 3,82 5,2 7,4 121 188 3,0 30 8
2000 2500 0,19 3,27 5,05 3,42 6,8 131 203 3,0 - -
серия -
20000 25000 0,65 0,97 1,5 1,02 0,04 - 14 26 1,8 - -
8000 10000 0,39 1,59 2,47 1,67 0,26 0,38 35 57 2,0 13 5
8000 10000 0,37 1,69 2,62 1,77 0,40 0,56 42 65 2,0 15 5
6300 8000 0,33 1,90 2,94 1,99 0,51 - 46,5 73 2,0 - -
6300 8000 0,31 2,06 3,19 2,16 0,55 - 52 78 2,0 - -
5000 6300 0,29 2,2 3,41 2,31 0,59 - 57 83 2,0 - -
3150 4000 0,24 2,67 4,13 2,79 1,75 - 83 121 3 - -
3150 4000 0,25 2,49 3,85 2,61 2,0 — 90 129 3 - -
2500 3150 0,25 2,48 3,84 2,60 2,5 - 95 139 3 - -
46
Типы подшипников качения
Условное обозначение подшипников для типов d D В г dt ас L*1 Шарики С Со
1000 111000 11000 Z Н
Средняя
1300 10 35 11 1 12 5,56 9 5690 1840
1301 — — 12 37 12 1,5 — 13 — 6,35 9 7390 2400
1302 — — 15 42 13 1,5 — 13 — 6,35 10 7370 2680
1303 — — 17 47 14 1,5 — 12 — 7,14 11 9730 3730
1304 — — 20 52 15 2,0 — И — 7,14 12 9760 4090
1305 — — 25 62 17 2,0 — 11 — 8,73 12 14100 6120
1306 111306 11305 30 72 19 2,0 25 10 31 9,53 13 16800 7900
1307 111307 11306 35 80 21 2,5 30 9 35 10,32 14 20000 10000
1308 111308 11307 40 90 23 2,5 35 10 36 11,11 15 23300 12400
1309 111309 11308 45 100 25 2,5 40 9 39 12,7 15 30000 16200
1310 111310 11309 50 ПО 27 3,0 45 9 42 14,29 13 34100 17800
1311 111311 11310 55 120 29 3,0 50 9 45 15,08 15 40600 22900
1312 111312 11311 60 130 31 3,5 55 9 47 15,88 16 45800 27100
1313 111313 11312 65 140 33 3,5 60 9 50 16,67 16 49200 29900
1314 .111314 — 70 150 35 3,5 — 8 — 18,26 16 58600 35900
1315 111315 11313 75 160 37 3,5 65 8 55 19,05 16 62400 39100
1316 111316 11314 80 170 39 3,5 70 8 59 20,64 15 69900 43000
1317 — — 85 180 41 4,0 — 8 — 21,43 16 77200 49500
1318 111318 11316 90 190 43 4,0 80 8 65 23,81 15 91800 57200
1320 111320 11318 100 215 47 4,0 90 9 71 26,99 15 113000 73400
— 111321 11319 105 225 49 4,0 95 9 74 28,58 15 123000 82300
— — 11320 110 240 50 4,0 100 9 77 28,58 17 128000 93400
Средняя широкая
1605 25 62 24 2,0 17 10,32 11 18900 7600
1606 111606 11605 30 72 27 2,0 25 16 38 11,91 11 24400 10200
1607 111607 11606 35 80 31 2,5 30 17 43 13,49 11 30500 13000
1608 — — 40 90 33 2,5 — 16 — 14,29 12 34900 16000
1609 — — 45 100 36 2,5 — 16 — 15,881 12 42300 19800
1610 111610 11609 50 ПО 40 3,0 45 16 55 17,46 12 50000 23900
1611 — — 55 120 43 3,0 — 15 — 19,05 12 58600 28600
1612 111612 11611 60 130 46 3,5 55 15 62 20,64 12 67700 33600
1613 — — 65 140 48 3,5 — 14 21,43 13 '75300 39300
1614 — — 70 150 51 3,5 — 14 — 23,02 13 85700 45400
1616 — — 80 170 58 3,5 — 14 — 26,99 13 107000 58800
*1 L — ширина закрепительной втулки.
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 5720 — 75 с условным
Подшипник 1204 по
Таблицы характеристик подшипников качения
47
Продолжение табл. 3
пирсд> об/мин, при смазке е У Го Масса, кг, типов Фнаим ^2наиб а «1 «2
плас- тич- ной жид- кой V/ 1000 и 111000 11000
серия 16000 20000 0,33 1,91 2,96 2,0 0,06 14,0 30,8 1,8
16000 20000 0,35 1,81 2,8 1,9 0,07 — 17,0 31,2 2,0 — —
16000 20000 0,33 1,89 2,92 1,98 0,09 — 20,0 36,2 2,0 — —
12500 16000 0,33 1,92 2,97 2,01 0,13 — 22,0 41,2 2,0 — —
10000 12500 0,29 2,17 3,35 2,27 0,16 — 26,5 45 2,0 — —
8000 10000 0,28 2,26 3,49 2,36 0,26 — 31,5 53 2,0 — —
8000 10000 0,26 2,46 3,80 2,58 0,39 0,5 36,5 65 2,0 13 6
6300 8000 0,25 2,57 3,98 2,69 0,50 0,67 43,0 71 2,0 15 8
6300 8000 0,23 2,61 4,05 2,74 0,70 0,91 48 81 2,0 16 6
5000 6300 0,25 2,54 3,93 2,66 0,96 1,19 53 91 2,0 18 6
5000 6300 0,24 2,68 4,14 2,80 1,21 1,49 55 99 2,0 19 6
4000 5000 0,23 2,70 4,17 2,82 1,58 1,91 64,4 111 3,0 19 7
4000 5000 0,23 2,80 4,33 2,93 1,96 2,3 71,0 118 3,0 21 7
4000 5000 0,23 2,79 4,3*1 2,92 2,5 2,9 76 128 3,0 22 7
3150 4000 0,22 2,81 4,35 2,95 3,0 — 81 138 3,0 — —
3150 4000 0,22 2,84 4,39 2,97 3,6 . 4,4 86 148 3,0 23 7
3150 4000 0,22 2,92 4,52 3,06 4,3 5,2 91 158 3,0 26 7
3150 4000 0,22 2,90 4,49 3,04 5,1 — 98 166 3,0 — —
2500 3150 0,22 2,82 4,36 2,95 5,7 7,1 103 176 3,0 27 8
2500 3150 0,24 2,67 4,14 2,8 8,3 10,0 113 202 3,0 29 8
2000 2500 0,23 2,75 4,26 2,89 — 12,9 118 212 3,0 30 8
2000 2500 0,22 2,83 4,38 2,97 — 14,18 123 226 3,0 30 9
серия 8000 10000 0,47 1,34 2,07 1,4 0,34 31,5 55 2,0
8000 10000 0,44 1,43 2,22 1,5 0,5 0,63 36,5 65 2,0 13 5
6300 8000 0,46 1,36 2,11 1,43 0,68 0,86 43 71 2,0 15 5
5000 6300 0,43 1,46 2,25 1,52 0,93 — 48 81 2,0 — —
5000 6300 0,42 1,51 2?33 1,58 1,23 — 53 91 2,0 — —
5000 6300 0,43 1,48 2,29 1,55 1,64 2,0 60 100 > 2,0 19 6
4000 5000 0,41 1,52 2,36 1,6 2,1 — 64,4 111 3,0 — —
4000 5000 0,41 1,56 2,41 1,63 2,6 3,1 71 118 3,0 21 7
3150 4000 0,38 1,65 2,55 1,73 3,2 — 76 128 3,0 — —
3150 4000 0,38 1,68 2,59 1,76 3,92 — 81 138 3,0 — —
2500 3150 0,37 1,68 2,61 1,76 6,1 — 91 158 3,0 — —
обозначением 1204 ГОСТ 5720 — 75.
48
Типы подшипников' качения
4. Роликоподшипники радиальные с короткими
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипники: динамическая Р = Fr;
Тип 2000 Тип 72000 Тип J2000 Тип 02000
Размеры, мм
Условные обозначе- ния подшипников для типов d D В г Н Т>х
2000 32000
Сверхлегкая
1002912 60 85 13 1,5 1,о 79
1002916 — 80 110 16 1,5 1.0 — 102,5
— 1032917* 85 120 18 2,0 1,5 93,5
— 1032920* 100 140 20 2,0 1.5 НО
— 1032924 120 165 22 2,0 1,5. 131,5 —
1002926* 1032926* 130 180 24 2,5 2,0 143 167
1002928 1032928 140 190 24 2,5 2,0 153 177
— 1032930* 150 210 28 3,0 2,0 165 —
14)02932 1032932 160 220 28 3.0 2,0 175 205
— 1032948 240 320 38 3,5 2,5 260
1002952 1032952 260 360 46 3,5 3,5 285 335
— 1032956 280 380 46 3,5 3,5 305
Особолегкая
— 32106 30 55 13 1,5 0,8 36,5
— 32109 45 75 16 1,5 1,0 52,0
2110 32110 50 80 16 1,5 1,0 57,5 72,5
2111 32111 55 90 18 2,0 1,5 63,5 81,5
Таблицы характеристик подшипников качения
49
цилиндрическими роликами однорядные
статическая Pq = F,.
В , , / 8 Ь 8
TunS2 000 ' Тип 62000 Тип 82000
Ролики Ориентировочные расчетные параметры
Dw / 7 С Со «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Ь { пластич- ной жидкой
ссрич 6,5 7,5 9,0 10 11 12 12 15 15 20 25 25 серия 6 8 7,5 9 6,5 7,5 9,0 10 И 12 12 15 15 20 25 25 6 8 7,5 9 24 28 ' 26 26 30 30 30 30 30 34 31 30 14 18 18 18 20700 28200 44600 49600 66200 79000 78100 119000 128000 238000 323000 311000 11000 19100 21500 32000 16800 24500 35000 44600 63900 78000 78400 119000 132000 269000 355000 343000 7020 13400 15700 24200 6300 5000 5000 4000 3150 2500 2500 2500 2000 1600 1250 ' 1250 12500 8000 8000 6300 8000 6300 6300 5000 4000 3150 3150 3150 2500 2000 1600 1600 16000 10000 10000 8000 0,248 . 0,471 0,60 0,88 1,31 2,05 2,1 2,8 3,0 9,05 14,5 15,4 0,137 0,307 0,333 0,40
50
Типы подшипников качения
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г Г1 dy Dy
2000 32000
2113 65 100 18 2,0 1,5 91,5
— 32114 70 НО 20 2,0 1,5 80 —
— 32116 80 125 22 2,0 1,5 91,5 —
2118* 32118 90 140 24 2,5 2,0 103 127
— 32119 95 145 24 2,5 2,0 108 —
— 32121 105 160 26 3,0 2,0 119,5 —
— 32122 НО 170 28 3,0 2,0 125 —
2124 32124 120 180 28 3,0 2,0 135 165
— 32126 130 200 33 3,0 2,0 147 —
— 32128 140 210 33 3,0 2,0 157 —
— 32130 150 225 35 3,5 2,5 168,5 —
2132 32132 160 240 38 3,5 2,5 181 220
2134* 32134 170 260 42 3,5 3,5 192 238
— 32138 190 290 46 3,5 3,5 215 —
— 32140 200 310 51 3,5 3,5 227 —
— 32144 220 340 56 4,0 4,0 250 —
— 32152 260 400 65 5,0 5,0 290 —
— 32160 300 460 74 5,0 5,0 340 —
Условные обозначения подшипников для типов
я П
U LJ ts г
2000 12000 32000 42000 92000
Легкая
— 32202 42202 15 35 11 1,0
— — J2203 — — 17 40 12 1,0
2204 12204 32204 42204 — 20 47 14 1,5
— — 32205 42205 — 25 52 15 1,5
2206 — 32206 42206 92206 30 62 16 1,5
2207 12207 32207 42207 — 35 72 17 2,0
2208 12208 32208 42208 — 40 80 18 2,0
2209 — 32209 42209 — 45 85 19 2,0
2210 12210 32210 42210 — 50 90 20 2,0
2211 12211 32211 42211 — 55 100 21 2,5
2212 12212 32212 42212 — 60 ПО 22 2,5
2213 12213 32213 42213 — 65 120 23 2,5
2214 32214 — — 70 125 24 2,5
2215 — 32215 42215 — 75 130 25 2,5
2216 — 32216 42216 — 80 140 26 3,0
2217 — — 42217 92217 85 150 28 3,0
Таблицы характеристик подшипников качения
51
Продолжение табл. 4
Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
DW / Z С Со иппегт, об/мин, при смазке
Н пластич- ной жидкой
9 10 11 12 12 13 15 15 18 18 19 20 23 25 28 30 40 40 9 10 11 12 12 13 15 15 18 18 19 20 23 25 28 30 40 40 20 20 20 22 24 24 20 24 22 22 24 26 24 24 24 24 21 24 34000 42100 51300 61300 60900 81500 91200 103000 142000 151000 157000 174000 235000 289000 349000 399000 630000 681000 26900 34300 42600 52300 52300 74100 79200 95000 131000 143000 148000 167000 228000 290000 350000 410000 639000 731000 5000 5000 5000 4000 4000 3150 3150 3150 2500 2500 2000 2000 2000 1600 1600 1250 1000 800 6300 6300 6300 5000 5000 4000 4000 4000 • 3150 3150 2500 2500 2500 2000 2000 1600 1250 1000 0,55 0,76 1,08 1,30 1,50 1,84 2,40 2,50 3,52 3,75 4,76 6,00 8,40 11,70 14,00 18,90 30.20 46,10
П Ролики С «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw 1 Z Н плас- тич- ной жид- кой
серия 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 . 20 22,9 27 32 38,5 43,8 ‘ 50 55 60,4 66,5 73,5 '79,6 84,5 88,5 95,3 101,8 40 53,5 61,8 70 75 80,4 88,5 97,5 105,6 110,5 116,5 125,3 133,8 5 5,5 6,5 6,5 7,5 9 10 10 10 И 12 13 13 14 15 16 5 5,5 6,5 6,5 7,5 9 10 10 10 11 12 13 13 14 15 16 10 10 и 13 13 13 14 15 17 17 18 17 17 18 18 18 5630 9720 11900 13400 17300 25600 33700 35300 38700 43700 54800 62100 61800 75400 79500 99000 3080 6050 7380 8610 11400 17500 24000 25700 29200 32900 42800 48600 48600 61000 63400 82400 16000 12500 12500 10000 10000 8000 8000 6300 6300 6300 5000 5000 4000 4000 4000 3150 20000 16000 16000 12500 12500 10000 10000 8000 8000 8000 6300 6300 5000 5000 5000 4000 0,05 0,07 0,13 0,15 0,24 0,35 0,40 0,49 0,57 0,76 0,95 1,20 1,30 1,40 1,80 2,27
52
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипников для типов d D В г
2000 12000 32000 42000 92000
2218 12218 32218 42218 92218 90 160 30 3,0
- - 32219 42219 92219 95 170 32 3,5
2220 - 32220 - 92220 100 180 34 3,5
- - ' 32221 42221 - 105 190 36 3,5
2222 - 32222 - 92222 НО 200 38 3,5
2224 - 32224 42224 92224 120 215 40 3,5
2226 — 32226 42226 — 130 230 40 4,0
2228 12228 32228 42228 - 140 250 42 4,0
2230 — 32230 42230 92230 150 270 45 4,0
2232. - 32232 - - 160 290 48 4,0
2234 — 32234 42234 — 170 310 52 5,0
2236 - - — - 180 320 52 5,0
- — 32240 42240 92240 200 360 58 5,0
- - 32244 42244 220 400 65 5,0
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г Г1
2000 32000
Легкая широкая
2505 — 25 52 18 1,5 1,0 45
— 32507* 35 72 23 2,0 1,о 43,8
— 32508* 40 80 23 2,0 2,0 50
32512* 60 110 28 2,5 2,5 73,5
— 32518 90 160 40 3 3 107
2519 — 95 170 43 3,5 3,5 '151,5
— 32520 100 180 46 3,5 3,5 120
2524 32524 120 215 58 3,5 3,5 143,5 191,5
2528 — 140 250 68 4,0 4,0 — 221
2532 32532 160 290 80 4,0 4,0 193 257
Таблица характеристик подшипников качения 53
Продолжение табл. 4
п d\ Т>\ Ролики С "пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw / , Z ь плас- тич- ной жид- кой
3,0 107 143,0 18 18 17 121000 101000 3150 4000 2,80
3,5 113,5 — 19 19 18 132000 111000 3150 4000 2,90
3,5 120 160 20 20 16 135000 111000 2500 3150 4,00
3,5 128,5 - 21 21 18 163000 140000 2500 3150 5,00
3,5 132,5 178,5 23 23 17 188000 162000 2500 3150 6,00
3,5 143,5 191,5 24 24 18 213000 188000 2500 3150 6,60
4,0 156 204 24 24 19 221000 199000 2000 2500 7,50
4,0 169 221 26 26 19 259000 237000 2000 2500 9,60
4,0 182 238 28 28 19 301000^ 279000 2000 2500 12,40
4,0 195 255 32 32 17 341000 306000 1600 2000 14,50
5,0 208 272 32 32 20 393000 375000 1600 2000 18,30
5,0 244 — 32 32 20 362000 337000 1600 2000 18,50
5,0 244 - 36 36 20 496000 485000 1250 1600 28,00
5,0 270 — 40 40 20 628000 630000 1250 1600 39,00
Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, - кг
1 Z с Со ^прсд- ООМкН, при смазке
Н пластич- ной жидкой
серия ' 6,5 9 10 12 18 19 20 24 26 32 9 14 14 18 26 28 30 36 39 52 13 13 14 18 18 17 17 18 19 18 18000 39300 46500 74700 176000 191000 206000 308000 346000 565000. 12600 30400 36300 63400 164000 178000 193000 302000 380000 591000 10000 8000 6300 5000 4000 3150 3150 2500 2000 1600 12500 10000 8000 6300 5000 4000 4000 3150 2500 2000 0.19 0.48 0,55 1,14 3,6 4,35 5,62 9,50 15,0 24,0
54
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипника для типов d D В b
2000 12000 32000 42000 62000 92000
Сре ’днях
2305 12305 - 42305 - - 25 62 17 -
2306 32306 42306 - - 30 72 19 -
2307 12307 - 42307 - - 35 80 21 -
2308 12308 32308 42308 - - 40 90 23 -
2309 12309 32309 - - - 45 100 25 -
2310 12310 32310 42310 62310 - 50 НО 27 8
2311 12311 32311 42311 - - 55 120 29 -
2312 12312 32312 42312 - 92312 60 130 31 -
2313 - 32313 42313 62313 - 65 140 33 10
2314 - 32314 42314 62314 92314 70 150 35 10
2315 - 32315 42315 62315 - 75 160 37 11
2316 12316 32316 - - - 80 170 39 -
2317 - 32317 42317 - 92317 85 180 41 -
2318 12318 32318 - 62318 - 90 190 43 12
2319 - 32319 42319 - 95 200 45 -
2320 12320 32320 42320 - 92320 100 215 47 -
2322 - 32322 42322 - - НО 240 50 -
2324 - 32324 42324 - - 120 260 55 -
2326 - 32326 - - - 130 280 58 -
- . - 32328 42328 - 92328 140 300 62 -
- - 32330 42330 62330 - 150 320 65 15
- - 32332 - - - 160 340 68 -
- - 32334 - - - 170 360 72 -
- - 32336 42336 - - 180 380 75 -
- - 32340 - - - 200 420 80 -
Таблицы характеристик подшипников качения
55
Продолжение табл. 4
4 Ролики С «пред» об/мин, при смазке Масса,
/ Z Н плас- тичной жид- кой кг
серия
2,0 2,0 35 53 9 9 11 22600 14800 8000 10000 0,3
2,0 2,0 40,5 60,5 10 10 12 30200 20600 8000 10000 0,4
2,5 2,0 46.2 68,2 11 11 12 34100 23200 6300 8000 0,55
2,5 2,5 53,5 77,5 12 12 12 41000 28500 6300 8000 0,77
2,5 2,5 58,5 86,5 14 14 12 56500 40700 6300 8000 1,0
3,0 3,0 65 95 15 15 12 65200 47500 5000 6300 1,35
3,0 3,0 70,5 104,5 17 17 12 84000 62800 5000 6300 1,7
3,5 3,5 77 113 18 18 13 100000 77200 4000 5000 2,1
3,5 3,5 83,5 121,5 19 19 13 105000 80400 4000 5000 2,6
3,5 3,5 90 130 20 20 14 123000 97300 4000 5000 3,2
3,5 3,5 95,5 139,5 22 22 13 142000 112000 3150 4000 3,8
3,5 3,5 103 147 22 22 14 150000 121000 3150 4000 4,4
4,0 4,0 108 156 24 24 14 179000 146000 3150 4000 5,5
4,0 4,0 115 165 25 25 14 194000 160000 2500 3150 6,1
4,0 4,0 121,5 173,5 26 26 14 210000 175000 2500 3150 7,2
4,0 4,0 129,5 185,5 28 28 14 243000 205000 2500 3150 9,0
4,0 4,0 143 207 32 32 14 307000 262000 2000 2500 12,5
4,0 4,0 154 226 36 36 14 388000 339000 2000 2500 15,5
5,0 5,0 167 243 38 38 14 432000 382000 2000 2500 18,5
5,0 5,0 180 - 40 40 14 478000 426000 1600 2000 22,9
5,0 5,0 193 - 42 42 14 526000 473000 1600 2000 27,4
5,0 5,0 208 - 42 42 15 552000 507000 1600 2000 32,3
5,0 5,0 220 - 45 45 15 632000 588000 1250 1600 37,7
5,0 5,0 230 - 50 50 15 779000 736000 1250 1600 45,3
6 6 256 - 54 54 15 877000 834000 1250 1600 57,4
56
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипника для типов d D В b
2000 12000 32000 42000 52000 62000 92000
— — 32605 — — — — 25 Средня 62 Я Ullij 24 оокая
- 42606 - - - ' 30 72 27 -
- - 32607 42607 - - - 35 80 31 -
— - 32608 - - - - 40 90 33 -
2609 12609 - - - • - - 45 100 36 -
- - 32610 - - - - 50 110 40 -
2611 - - - - - - 55 * 120 43 -
2612 - 32612 42612 - 62612 - 60 130 46 9
- 12613 32613 42613 - 62613 65 140 48 10
2614 - - 42614 - - 92614 70 150 51 -
- - 32615 42615 - - 92615 75 160 55 -
- - 32616 42616 - - 92616 80 170 58 -
- - 32617 - - - 92617 85 180 60 -
- - - 42618 52618 - - 90 190 64 -
- - 32619 - - - - 95 20.0 67 -
- - - 42620 - - 100 215 73 -
- - 32622 42622 - - - НО 240 80 -
- 12624 32624 42624 52624 - - 120 260 86 -
2626 - - 42626 52626 - - 130 280 93 -
- - 32630 42630 52630 - - 150 320 108 -
2634 - 32634 — - - - 170 360 120 -
Таблицы характеристик подшипников качения
57
Продолжение табл. 4
г ''1 Ролики 'С Со «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
&W / Z ь I плас- тич- ной жид- кой
ерия 2.0 2,0 35 — 9 14 И 37400 28300 8000 10000 0,407
2,0 2,0 42 - 10 14 12 41600 31200 8000 10000 0,708
2.5 2,0 46,2 - И 15 12 46700 34800 6300 8000 0,84
2.5 2.5 53,5 - 12 18 12 61000 47500 6300 8000 1,09
2,5 2,5 - 86,5 14 20 12 79300 62800 6300 8000 1.38
3,0 3,0 65 - 15 25 12 104000 87100 5000 6300 2,0
3,0 3,0 - 104,5 17 24 12 115000 94200 5000 6300 2.15
3.5 3,5 77 ИЗ 18 26 13 140000 118000 4000 " 5000 3.16
3,5 3,5 83,5 121,5 19 28 13 152000 129000 4000 5000 3.65
3,5 3,5 90 130 20 30> 14 181000 159000 4000 5000 4,53
3,5 3,5 95,5 - 22 34 13 212000 187000 3150 4000 5,80
3,5 3,5 103 - 22 34 14 224000 202000 3150 4000 7,00
4,0 4,0 108 - 24 36 14 259000 235000 3150 4000 7,77
4,0 4,0 115 - 25 36 14 270000 245000 2500 3150 8,76
4,0 4,0 121,5 - 26 40 14 309000 287000 2500 3150 11,0
4.0 4,0 129,5 - 28 44 16 363000 343000 2500 3150 14,0
4,0 4,0 143 - 32 52 14 474000 459000 2000 2500 19,4
4,0 4,0 154 226 36 58 13 559000 542000 2000 2500 23.5
5,0 5,0 167 243 38 62 14 664000 662000 2000 2500 31,0
5,0 5,0 193 - 42 65 14 ’ 769000 771000 1600 2000 44,0
5,0 5,0 217 313 48 80 14 1060000 1100000 1250 1600 63,2
58
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипника для типов d D В ь
2000 12000 32000 42000 62000 92000
Тяь келая
— — — 42408 — — 40 ПО 27 —
— — — 42409 — — 45 120 29 —
— — 32410 42410 — — 50 130 31 —
2411 — — 42411 — — 55 140 33 —
— — 32412 42412 - — 60 150 35 —
2413 — 32413 42413 — — 65 160 37 —
— — 32414 — 62414 70 180 42 12
— — — 42415 62415 — 75 190 45 13
2416 - 32416* — — — 80 200 48 —
— — 32417 42417 62417 92417 85 210 52 —
— — 32418 — — — 90 225 54 —
— — 32419 — — — 95 240 55 —
— — — 42420 — — 100 250 58 —
— — 32421 — — — 105 260 60 —
— — 32422 42422 62422 ' — НО 280 65 17
— — 32424* — — — . 120 310 72 —
— - — 32426* 42426* —е 92426* 130 340 78 —
- - 32428* 42428* 92428 140 360 82 -
Условные
обозначения d D 5*1 г «1 или
подшипников D\
Тип 2000 (несп гандартные
2104* 20 42 12 1 0,8 36,5
2710* 50 100 21 2,5 2,5 86
2712 60 140 51 3,5 3,5 122
2812 60 100 22 2 1,5 90
2002826 130 165 22 2 1 155,5
2732 160 215 30 4 4 198
7002134 170 - 260 28 2,5 2,5 233
7002140 200 310 34 3,0 3,0 277
2740 200 340 50 5 3,5 303
2746 230 370 80 5 5 334
Таблицы характеристик подшипников качения
59
Продолжение табл. 4
г >'1 Ролики С «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw 1 Z I 1 плас- тич- ной жид- кой
серия
3,0 3,0 58 — 17 17 11 78000 57600 5000 6300 1,37
3,0 3,0 64,5 — 18 18 И 94000 71400 5000 6300 1,9
3,5 3,5 70,8 — 20 20 11 102000 76500 4000 5000 2,3
3,5 3,5 77,2 117,2 20 20 12 110000 83400 4000 5000 2,9
3,5 3,5 83 — 22 22 12 133000 103000 4000 5000 3,4
3,5 3,5 89,3 135,3 23 23 12 146000 114000 3150 4000 4,6
4,0 4,0 100 — 26 26 12 187000 150000 3150 4000 6,1
4,0 4,0 104,5 — 28 28 12 216000 176000 3150 4000 7,7
4,0 4,0 110 170 30 30 12 248000 204000 2500 3150 8,2
5,0 5,0 ИЗ — 32 32 12 271000 225000 2500 3150 10,0
5,0 5,0 123,5 — 34 34 12 307000 257000 2500 3150 11,8
5,0 5,0 133,5 - 34 34 13 327000 278000 2500 3150 13,8
5,0 5,0 139 — 36 36 13 367000 315000 2000 2500 16,3
5,0 5,0 144,5 — 38 38 13 407000 354000 2000 2500 17.6
5,0 5,0 155 — 40 40 13 452000 396000 2000 2500 23.0
6,0 6,0 170 — 45 45 13 568000 510000 2000 2500 30,2
6,0 6,0 185 — 52 52 12 685000 615000 1250 1600 39.0
6,0 6,0 196 - 54 54 12 739000 667000 1250 1600 48,0
Ролики С со «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw / Z Н пластич- ной жидкой
размеры)
5,5 5,5 12 8120 4790 16000 20000 0,08
И 11 15 45500 34000 6300 8000 0,74
22 34 12 209000 185000 4000 5000 4,03
10 10 18 44500 35500 5000 6300 0,72
8 12 40 65000 77000 3150 4000 1,15
10 20 42 127000 166000 2500 3150 3,26
18 18 30 182000 190000 2000 2500 6,0
22 22 28 330000 270000 1600 2000 10,3
22 24 21 336000 310000 1250 1600 19,8
34 50 22 665000 770000 1000 1250 41,3
60
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипников d D В*1 г ''I d{ или р*2
7002148 240 360 37 3,5 3,5 325
2750 250 410 111 5 5 370
2556 280 500 130 6 6 435
2768 340 530 133 6 6 476
2002872 360 440 48 3,5 3,5 420
2780 400 610 146 6 6 557
’2002780 400 650 145 8 8 585
20028/670 670 820 88 5 5 783
10029/710 710 950 106 8 8 890
30029/950 950 1250 224 10 Tim I 1’0 2000 (нест. 1170 андартные
12302 15 42 13 1,5 1 35
12416 80 200 48 4 4 170
12418 90 225 54 - 5 5 191,5
12526 130 230 64 4 4 204
12728 140 ' 215 45/50 3 3 196,5
12736 180 280 50'55 3 з 255
12746 230 350 65'''70 3 Тип 3 3 2000 (нест 316 андартные
32302* 15 42 13 1,5 1 22
632118* 90 140 30/24 2,5 2 103
632518* 90 160 40/30 3 3 107
632719* 95 180 33/30 3 3 116,5
32719 95 220 65 3,5 3,5 125,5
932125* 125 200 26 4 2,5 144,5
Таблицы характеристик подшипников качения
61
Продолжение табл. 4
Ролики С «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw / Z Н пластич- ной жидкой
25 25 30 331000 363000 1250 1600 14,2
40 65 21 989000 1127000 800 1000 55,0
45 90 22 1490000 1870000 630 800 120
40 85 26 1388000 1876000 630 800 114
20 30 48 417000 590000 800 1000 • 16,8
52 90 24 1829000 2361000 500 630 151
60 95 22 2120000 2640000 315 400 193
38 62 46 1430000 2230000 400 500 103
60 60 34 1840000 2500000 315 400 207
70 140 36 4510000 7530000 160 200 757
размерь >г)
6,5 6,5 10 10300 6150 12500 16000 0,104 ,
30 30 12 248000 204000 2500 3150 8,42
34 34 ' 12 307000 257000 2500 3150 11,9
24 36 19 319000 319000 2000 2500 11,9
19 28 20 214000 217000 2500 3150 6,5
25 32 22 360000 347000 1600 2000 12,7
26 40 27 494000 587000’ 1000 1250 26,0
размерь *)
6,5 6,5 10 10300 6150 12500 ' 16000 0,108
12 12 22 69000 60000 3150 4000 1,48
18 18 16 120000 1000000 3150 4000 2,66
21 21 16 164000 140000 2500 3150 3,30
32 35 12 324000 278000 2500 3150 13,0
18 18 24 160000 152000 2500 3150 3,05
62
Типы подшипников каления
Условные обозначения подшипников d D Д*1 г Г; или р*2
32832* 160 240 32 3,5 3,5 180
32732 160 320 108 5 5 193 х
32544 220 400 108 5 5 268
2032148 240 360 72 4 4 270
672152* 260 400 80/65 5 5 290
1032752 260 440 82 5 5 305
1032964 320 440 56 4 4 350
1032868 340 420 38 3,5 3,5 360
2032172 360 540 106 6 6 405
1032980 400 540 65 5 5 434
2032780 400 650 145 8 8 465
20329/500 500 670 100 6 6 543
327/600 600 830 150 6 6 660
327/660* 660 880 90 6 8 725
327/700 700 930 160 8 8 760
327/770 770 1020 170 10 10 840
327/825* 825 1100 180 12 12 902
Тип 4 2000 ('пест андартные
42717* 85 125 20 1,5 1,5 93
42520 100 180 46 3,5 3,5 120
42524 120 215 58 3,5 3,5 143,5
42526 130 230 64 4 4 156
42726 130 250 80 4 4 158
42532 160 290 80 4 4 193
42536 180 320 86 5 5 216
42152 260 400 65 5 5 290
Таблицы характеристик подшипников качения
63
Продолжение табл. 4
Ролики С Со иПред> об/мин, при смазке Масса, кг
Dw / Z Н пластич- ной жидкой
20 20 24 194000 190000 2000 2500 5,6
42 65 14 794000 789000 1600 2000 41,6
42 75 18 926000 1040000 1000 1250 62,5
30 48 25 630000 740000 1000 1250 27,1
40 40 21 650000 660000 1000 1250 31,7
45 45 20 795000 810000 800 1000 50,6
30 30 32 490000 570000 800 1000 26,3
20 20 46 287000 364000 1000 1250 12,3
45 75 25 1407000 1757000 500 630 90,2
36 36 33 695000 836000 630 800 42.5
’ 60 95 22 2127000 2640000 315 400 196,0
42 70 34 1470000 2070000 400 500 103,0
55 90 32 2340000 3320000 315 400 257.0
45 45 35 1067000 1420000 315 400 150,0
55 90 36 2490000 3740000 250 315 300,0
55 105 34 2660000 4150000 250 315 395,0
60 106 34 2950000 4570000 200 250 490,0
размерь
8 12 30 60900 58000 5000 6300 0,93
20 30 17 206000 193000 2500 3150 5,74
24 36 18 308000 302000 2500 3150 9,8
24 36 19 319000 319000 2000 2500 12,0
32 52 14 490000 480000 2000 2500 18,9
32 52 17 565000 591000 1600 2000 24,4
34 55 18 631000 668000 1600 2000 31,0
40 40 21 630000 639000 1000 1250 30,9
64
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипников d D 5*1 г d\ или DP
Тип 52000 (нестандартные
52309 45 100 25/7 2,5 2,5 58,5
52414* 70 180 45/12 4 4 100
52320 100 215 47/13 4 4 129^
52328 140 300 62/15 5 5 ‘ 180
52732 160 320 108/15 5 5 193
52332 160 340 68/15 5 5 208
52536 180 320 86/12 5 5 218
Тип 6 2000 (нест андартные
62719 95 220 6549 3,5 3,5 126
Тип 9. 2000 (нест андартные
92124 120 180 28 3 2 135
92140 200 310 51 3,5 3,5 227
92152 260 400 65 5 5 290
1092964 320 440 56 4 4 - 350
2092992 460 620 95 5 5 500
927/600* .600 830 150 6 6 660
927/700 700 930 160 8 8 760
927/770* 770 1020 170 10 10 840
927/825 825 1100 180 12 12 902
+ 1 Число в знаменателе означает у типов 12000, 32000 и 42000 — ширину кольца за торец наружного кольца. *2 Значения приведены для подшипников типа 32000, 42000, 52000, Примеры условных обозначений: подшипника по ГОСТ 8328 — 75 с ус- Подшипник 2i 11 подшипника нестандартного с условным обозначением 32544 Подшипник 32544
Таблицы характеристик подшипников качения
65
Продолжение табл. 4
Ролики С Со «пред, об/мин, при смазке Масса, кг
Dw 1 Z Н пластич- ной жидкой
размеры)
14 14 12 56500 40700 6300 8000 1,14
26 26 12 187000 150000 3150 4000 6,75
28 28 14 243000 205000 2500 3150 9,7
40 40 14 478000 426000 1600 2000 24,4
42 65 14 793000 789000 1600 2000 44,5
42 42 15 552000 507000 1600 2000 35,2
14 55 18 631000 668000 1600 2000 33,1
pa t меры 32 ') 35 12 297000 250000 2500 3150 15,4
pa i меры 15 ') 15 24 112000 106000 3150 4000 2,65
28 28 24 327000 323000 1600 2000 15,8
40 40 21 630000 639000 1000 1250 31,7
30 30 32 494000 570000 800 1000 27,7
40 65 34 1320000 1820000 500 630 91,0
55 90 32 2340000 3320000 315 400 265,0
55 90 36 2490000 3740000 250 315 317,5
55 105 34 2660000 4150000 250 315 411,0
60 106 34 2950000 4550000 200 250 508,0
наружного кольца, у типов 52000 и 62000 — величину выступания фасонного
(>2000 и 92000. Значения D{ — для подшипников типа 2000 и 12000.
лонным обозначением 2111
ГОСТ 8328 — 75;
нестандартный.
3 Л. Я. Перель
5. Роликоподшипники радиальные с короткими цилиндрическими роликами однорядные без внутреннего или наружного кольца
В ft 71 _ В _ Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая P=Fr‘, статическая
Тю 7 292l jTt 700 м 1 во ириенгпиривичныс расчетные параметры см. в icwji. ч- дл» cuv i dc ici врищнл цид’ t шипников с обоими кольцами Размеры, мм
Условные обозна- чения подшипников для типов d 4 D В г Допускаемые отклонения по роликам Масса, кг, у типов
292000 | 502000 для d} для D} 292000 | 502000
292202 292203 292204 292205 292206 292207 292208 292209* 292210* 502207 502208 502210 35 40 50 20,0 22,9 27,0 32,0 38,5 43,8 50,0 55,0 60,4 35 40 47 52 62 72 80 85 90 Легкая 61,8 70,0 80,4 \ серия 11 12 14 15 16 17 18 19 20 1,0 1,0 1,5 . 1,5 1,5 2,0 2,0 2,0 2,0 + 0,03 + 0,015 \ -0,015 -0,03 0,05 0,054 0,084 0,126 0,147 0,23 0,31 0,38 0,46 0,18 0,23 0,41
+ 0,035 + 0,02 -0,02 -0,035
Типы подшипников качения
Продол желне табл. 5
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г Допускаемые отклонения по роликам Масса, кг, у типов
292000 • 502000 для для D{ 292000 502000
292211 — — 66,5 100 — 21 2,5 + 0,04 -0,025 0,57 —
292212 502212 60 73,5 110 97,5 22 2,5 + 0,025 -0,04 0,68 0,56
292213 — — 79,6 120 — 23 2,5 0,89 —
— 502214 70 — — 110,5 24 2,5 + 0,045 -0,03 — 0,82
292215 — — 88,5 130 — 25 3,0 + 0,03 -0,045 1,1 —
292216 — — 95,3 140 — 26 • 3,0 1,4 —
292218 502218 90 107,0 160 143,0 30 3,0 + 0,05 -0,035 2,1 1,6
— 502220 100 __ — 160,0 34 3,5 + 0,035 -0,05 — 2,16
292228 — — 169,0 250 — 42 4,0 + 0,06 -0,045 7,2 -
+ 0,045 -0,06
Средня. я серия
292305* 502305 25 35,0 62 53,0 17 2,0 + 0,15 -0,03 0,14 0,09
292306 502306 30 42,0 72 62,0 19 2,0 0,2 0,15
— 502307 35 — - 68,2 21 2,5 — 0,3
292308 502308 40 53,5 90 77,5 23 2,5 + 0,035 -0,02 0,56 0,4
— 502309 45 — — 86,5 25 2,5 + 0,02 -0,035 — 0,6
292310 502310 50 65,0 НО 95,0 27 3,0 0,9 0,72
— 502312 60 — — *113,0 31 3,5 + 0,04 -0,025 — 1,3
+ 0,025 -0,04
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 5377 ' — 79 с условным обозначением 292206:
Подшипник 292206 ГОСТ 5377-79.
Таблицы характеристик подшипников качения
6. Роликоподшипники радиальные с короткими цилиндрическими роликами двухрядные
В, В
----------и_ _и-----------Ц_ |
Тип 3182000 Тип 3282000
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р — F?, статическая Р^ —F^
Размеры, мм
' Условное обозначе- ние подшипников для типов d D В г ^1 Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
3182000 3282000 / Z С Сп ^пред’ при об/мин, смазке
1 плас- тич- ной жидкой.
J. Тегкая < герия
3182105* — 25 47 16 1,0 41,4 5 5 18 17200 13500 10000 12500 0,119
3182106* — 30. 55 19 1,5 49,0 6 6 18 25600 20900 8000 10000 0,186
3182107* - 35 62 20 1,5 55,12 6 6 20 27400 23200 8000 10000 0,252
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 6
Условное обозначе- ние подшипников для типов d D В г 2>1 Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
3182000 3282000 DW 1 Z С «пред, об/мин, при смазке
I 4 плас- тич- ной жидкой
3182108* - 40 68 21 1,5 61,0 6,5 6,5 21 33600 29400 6300 8000 0,317
3182109* - 45 75 23 1,5 67,5 7 7 21 39000 34000 6300 8000 0,396
3182110* - 50 80 23 1,5 72,5 7 7 22 39800 36600 6300 8000 0,428
3182111* - 55 90 26 2,0 81 8 8 22 52700 49600 6300 8000 0,632
3182112* 60 95 26 2,0 86 8 8 24 55600 54100 6300 8000 0,69
3182113* - 65 100 26 2,0 91 8 8 25 56800 56300 6300 8000 0,705
3182114* - 70 110 30 2,0 100 9 9 25 72500 73300 5000 6300 1,06
3182115* - 75 115 30 2,0 105 9 9 26 74100 76200 5000 6300 1,12
3182116* 1 1 80 125 34 2,0 113 10 10 26 87100 89200 1 5000 1 6300 1,51 1
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 6 о
Условное обозначе- ние подшипников для типов d D В г Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
3182000 3282000 DW / Z С Со «пред, об/мин, при смазке
I 1 плас- тич- ной жидкой
3182117* — 85 130 34 2,0 118 10 10 27 88700 92700 4000 5000 1,64
3182118* - 90 140 37 2,5 127 11 11 27 108000 115000 4000 5000 2,13
3182119* - 95 145 37 2,5 132 11 И 28 111000 119000 4000 5000 2,13 •
3182120* 3282120* 100 150 37 2,5 137 11 11 30 116000 128000 3150 4000 2,19
3182121* - 105 160 41 3,0 146,5 13 13 26 148000 161000 3150 4000 2,86
3182122* - 110 170 45 3,о 155 14 14 26 173000 189000 3150 4000 3,53
3182124* - 120 180 46 3,0 165 15 15 25 192000 211000 2500 3150 3,89
3182126* - 130 200 52 3,0 182 16 16 26 198000 216000 2500 3150 5,36
3182128* 3282128* 140 210 53 3,0 192 16 16 28 208000 233000 2500 3150 6,06
3182130* 3282130* 150 225 56 3,5 205,5 17 17 28 236000 268000 2000 2500 7,57
3182132* - 160 240 60 3,5 219 . 18 18 26 251000 2^4000 2000 2500 8,39
3182134* 3282134* 170 260 67 3,5 236 20 20 27 323000 375000 2000 2500 12,9
3182136* - 180 280 74 3,5 255 23 23 26 422000 495000 1600 2000 16,9
3182138* - 190 290 75 3,5 263 23 23 27 420000 490000 1600 2000 18,0
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 6.
Условное обозна- чение подшипников для типов d D В г А Ролики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
3182000 3282000 / Z С Со «пред, об/мин, при смазке
I I плас- тич- ной жидкой
3182140* 3282140* 200 310 82 3,5 282 26 26 25 527000 623000 1600 2000 22,0
3182144* — 220 340 90 4,0 310 28 28 26 627000 762000 1250 1600 29,4
3182148* — 240 360 92 4,0 330 28 • 28 27 639000 792000 1250 1600 32,6
3182152* — 260 400 104 5,0 364 32 32 27 836000 1060000 1000 1250 47,0
3182156 3282156* 280 420 106 5,0 384 32 32 28 852000 1100000 1000 1250 49,2
3182160* — 300 460 118 5,0 418 36 36 27 1050000 1360000 800 1000 69,6
3182164* — 320 480 121 5,0 438 36 36 28 1100000 1460000 800 1000 74,9
3182168* 3282168* 340 520 133 6,0 473 40 40 28 1320000 1760000 800 1000 97,0
3182172* — 360 540 134 6,0 493 40 40 29 1350000 1830000 800 1000 106,0
3182180* — 400 600 148 6,0 548 45 45 29 1660000 2270000 800 1000 144,0
3182192* 460 680 163 8,0 623 50 50 29 2070000 2920000 630 800 198,0
31821/500* — 500 720 167 8,0 663 50 50 31 2150000 3100000 630 800 213,0
Пример условного обозначения подшипника по ГОС! ' 7634- •75 с условным обозначением 3182120:
Подшипник 3182120 ГОСТ 7634 - 75.
Таблицы характеристик подшипников качения
72
Типы подшипников качения
7. Роликоподшипники радиальные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р = Fr 4-
(при Pq < Fr принимать Pq = Fr)
Т2//7 113000
Тип 3000
Разме
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г а, с Ролики
DW / Z С
3000 113000
Осо Нелегкая
3003124 — 120 180 46 3,0 10 14 16,54 27 141000
3003128 — 140 210 53 3,0 9 17 19,6 26 286000
3003132 — 160 240 60 3,5 9 18 23 28 308000
3003140 3113140 200 310 82 3,5 10 29 31,2 23 509000
3003144 — 220 340 90 4,0 10 31 32,52 24 544000
3003148 3113148 240 360 92 4,0 9 26 i 36 30 730000
3003156 — 280 420 106 5,0 9 30 41,5 30 9730'00
3003160 — 300 460 118 5,0 10 36 42,5 28 1080000
3003164 3113164 320 480 121 5,0 10 39 43,6 27 1140000
3003168 — 340 520 133 6,0 10 40 50,13 28 1300000
3003172 3113172 360 540 134 6,0 10 40 51,2 30 ’ 1410000
— 3113176 380 560 135 6,0 9 40 51,6 30 1460000
3003180 — 400 600 148 6,0 10 48 53 28 1780000
3003188 3113188 440 650 157 8,0 9 50 56,5 28 1890000
3003192 — 460 680 163 8,0 9 48 63 31 2320000
3003196 — 480 700 165 8,0 9 52 59,55 30 2380000
Таблицы характеристик подшипников качения
73
сферические двухрядные
YFa при F^Fr^e\ Р = W>7Fr+YF3
при Fa>e\ статическая Pg - Tr + YqFc
ры, мм
Ориентировочные расчетные параметры Мас- са, кг ^2наим А>наиб а
с0 «пред, Об/мин, при смазке е У Yo
/Л V fb
н плас- тич- ной жид- кой
серия 228000 1250 1600 0,26 2,61 3,82 2,55 4,5 129 171 3,0
338000 1000 1250 0,25 2,71 4,04 2,65 6,7 150 200 4,0
416000 1000 1250 0,25 2,71 4,04 2,65 10,3 172 227 4,0
786000 800 1000 0,27 2,53 3,76 3,46 23 212 298 4,0
864000 800 1000 0,26 2,6 3,87 2,54 31 234 326 4,0
1100000 800 1000 0,24 2,76 4,10 2,69 35,5 254 346 4,0
1460000 630 800 0,25 2,70 4,02 2,64 63,0 298 402 5,0
1600000 500 630 0,26 2,64 3,93 2,58 Ь,2 318 442 5,0
1720000 500 630 0,26 2,56 3,81 2,50 80,0 338 462 5,0
2130000 400 500 0,26 2,55 3,80 2,50 109 362 498 5,0
2330000 400 500 0,26 2,6 3,87 2,54 114 382 518 5,0
2370000 400 500 0,25 2,73 4,07 2,67 118 402 538 5,0
2740000 400 500 0,25 2,69 4,00 2,63 154 422 578 5,0
3070000 315 400 0,24 2,85 4,24 2,78 181 468 622 5,0
3690000 315 400 0,23 2,92 4,35 2,86 216 488 652 5,0
‘ 3620000 315 400 0,24 2,83 4,21 2,76 230 508 672 5,0
74
Типы подшипников качения
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В dx г а,0 L Ролики Ориенти
Dw / Z С
3000 113000 13000
Н
3508 3509 3514 3516 3517 3518 3520 3522 3524 3526 3528 3530 3532 3534 3536 3538 3540 3544 3552 3556 3564* 3572 3580 3608 3609 113516 113518 113520 113522 113524 113526 113528 113530* 113532 113534 113536 113538 113540 113544 113552 113556 113608 13514 13516 13518 13520 13522 13523 13525 13528 13530 13532 13534 13536 40 45 70 80 85 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 260 280 320 360 400 40 45 80 85 125 140 150 160 180 200 215 230 250 270 290 310 320 340 360 400 480 500 580 650 720 90 100 23 23 31 33 36 40 46 53 58 64 68 73 80 86 86 92 98 108 130 130 150 170 185 33 36 70 80 90 100 НО 115 125 140 150 160 170 180 240 2,0 2,0 2,5 3,0 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 4,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 6,0 6,0 6,0 8,0 8,0 2,5 2,5 12 10 10 10 10 10 10 11 и 11 11 11 11 11 11 и и 11 11 11 11 11 11 16 15 59 65 71 77 88 92 97 119 122, 129 136 144 179 9 9 12,5 14 15,5 17 20 23 25 26 29,5 31 34 36 35,5 37 39 44 52 52 60 69 67,4 13,5 15 8,56 8,05 11,2 12 13 14,2 16,6 19,2 21 23,2 24,6 26,4 29 31 31,1 33,2 35,4 38,8 47 46,8 54,23 61,4 76 11,5 12,6 17 1L 21 21 20 18 19 18 18 19 18 18 18 18 19 19 19 19 19 20 20 19 19 13 13 Легкая 25400 26500 68100 102000 108000 130000 184000 227000 281000 341000 395000 * 432000 530000 578000 627000 681000 778000 897000 1250000 1410000 1650000 2100000 2570000 Средняя 64900 80000 широкая 33900 35700 95600 120000 133000 162000 216000 281000 331000 421000 475000 540000 608000 703000 726000 820000 935000 1250000 1690000 1840000 2330000 2920000 3580000 широкая 66200 76200 -
Таблицы характеристик подшипников качения
75
Продолжение табл. 7
роночные расчетные параметры Масса, кг, для типов S з к S cd Я гч Q а «1 «2
/'пред, об/мин, при смазке е Y ^0 3000, 113000 13000
Г/'- V
плас- тич- ной жид- кой
серия
4000 5000 0,321 2,10 3,13 2,06 0,58 — 46,5 73 2,0 — -
4000 5000 0,293 2,26 3,36 2,21 0,6 - 52 78 2,0 - -
2500 3150 0,27 2,51 3,74 2,46 1,8 - 78 116 3,0 - -
2000 2500 0,25 2,68 4,00 2,63 2,2 3,2 90 129 3,0 26 12
2000 2500 0,26 2,65 3,94 2,59 2,8 — 95 139 3,0 — -
1600 2000 0,27 2,54 3,77 2,48 3,5 4,8 100 149 3,0 27 10
1600 2000 0,27 2,47 3,68 2,41 5,2 6,7 111 168 3,0 29 8
1600 2000 0,28 2,39 3,55 2,33 7,5 9,6 121 188 3,0 30 6
1600 2000 0,29 2,36 3,51 2,31 9,3 11,3 131 203 3,0 31 11
1250 1600 0,29 2,31 3,44 2,26 11,2 15 143 216 4,0 32 8
1250 1600 0,29 2,35 3,50 2,30 14,5 18,8 153 236 4,0 34 15
1000 1250 0,29 2,35 3,50 2,30 18 - 163 256 4,0 — -
1000 1250 0,30 2,29 3,40 2,23 23 30 173 276 4,0 38 14
1000 1250 0,30 2,27 3,37 2,22 27 35 187 293 4,0 40 10
800 1000 0,29 2,37 3,56 2,32 30 39 197 303 4,0 42 18
800 1000 0,29 2,33 3,46 2,27 37 46 207 323 4,0 43 21
800 1000 0,29 2,31 3,44 2,26 45 56 217 343 4,0 44 24
630 800 0,29 2,31 3,44 2,26 63 — 237 383 4,0 — -
500 630 0,30 2,29 3,40 2,23 104 — 283 457 4,0 — —
500 630 0,28 2,39 3,56 2,34 123 — 303 477 5,0 — —
315 400 0,28 2,40 3,57 2,34 186 — 343 557 5,0 — -
315 400 0,29 2,37 3,52 2,31 256 - 386 624 5,0 —
250 315 0,28 2,41 3,59 2,36 338 - 426 694 5,0 - -
серия
4000 5000 0,42 1,61 2,40 1,58 1,0 — 48 81 2,0 — —
3150 4000 0,41 1,67 2,5 1,62 1,4 - 53 91 2,0 - -
76
Типы подшипников качения
Условные обозна- чения подшипников ДЛЯ типов d D В di г L Ролики Ориенти
/ Z С Со
3000 113000 13000
Н
3610 - - 50 ПО 40 - 3,0 15 - 16 13,98 14 98400 103000
3611 - - 55 120 43 - 3,0 15 - 18 15 13 113000 120000
3612 113612 13611 60 130 46 55 3,5 15 62 19,5 16 13 130000 130000
3613 - - 65 140 48 - 3,5 14 - 21,5 17 13 140000 145000
3614 - - 70 150 51 - 3,5 14 - 23 18,4 13 178000 184000
3615 113615 13613 75 160 55 65 3,5 14 73 24,5 19,5 13 200000 211000
3616 113616 13614 80 170 58 70 3,5 14 78 24,5 20,9 13 .227000 ' 231000
3617 - - 85 180 60 - 4,0 14 - 26 21,6 14 249000 274000
3618 113618 13616 90 190 64 80 4,0 14 89 28 22,96 14 270000 307000
3620 113620 13618 100 215 73 90 4,0 14 97 31 26,4 14 363000 417000
3622 113622 13620 110 240 80 100 4,0 14 105 35 28,8 14 459000 479000
3624 113624 13622 120 260 86 ПО 4,0 14 112 38 31,2 14 530000 574000
3626 - - 130 280 93 - 5,0 14 - 41 33,6 14 627000 673000
3628 - - 140 300 102 - 5,0 14 - 42 36,8 14 681000 768000
3630 - - 150 320 108 - 5,0 14 - 42 39 15 778000 885000
3632 113632 13628 160 340 114 140 5,0 14 147 45 41,2 15 897000 1010000
3634 1113634 13630 170 360 120 150 5,0 14 154 46 43,5 16 984000 1180000
3636 113636 13632 180 380 126 160 5,0 14 161 50 45,7 15 1080000 1280000
3638 113638 13634 190 400 132 170 6,0 14 169 50 48,2 16 1190000 1440000
3640 113640 13636 200 420 138 180 6,0 14 176 52 50,2 16 1300000 1540000
3644 • - - 220 460 145 - 6,0 13 - 56 52,2 16 1410000 1780000
- 113648 - 240 500 155 - 6,0 13 - 60 55,8 16 1680000 2590000
3652 113652 - 260 540 165 - 8,0 13 - 64 59,4 17 1950000 2500000
3656 113656 - 280 580 175 - 8,0 13 - 68 63 17 2050000 2780000
3680 — — 400 820 243 — 10 12 — 92 81 18 4320000 5520000
Таблицы характеристик подшипников качения
77
Продолжение табл. 7
ровочные расчетные параметры Масса, кг, для типов S X X КО X Л X (N С) а «1 «2
«пред, об/мин, при смазке е У у0. 3000, 113000 13000
V/ Л
плас- тич- ной жид- кой
3150 4000 0,42 1,62 2,42 1,59 1,9 — 60 99 2,0 — —
2500 3150 0,41 1,66 2,47 1,62 2,3 - 64 111 3,0 - -
2500 3150 0,40 1,68 2,50 1,64 3,1 3,5 71 118 3,0 21 5
2500 3150 0,37 1,80 2,69 1,77 3,7 - 76 128 3,0 - —
2000 2500 0,37 1,81 2,70 1,78 4,3 - 81 138 3,0 - -
2000 2500 0,38 1,78 2,65 1,74 5,3 6,3 86 148 3,0 23 5
1600 2000 0,36 1,88 2,81 1,84 6,6 7,7 91 158 3,0 26 5
1600 2000 0,37 1,84 2,74 1,80 7,6 - 98 166 3,0 - -
1600 2000 0,37 1,83 2,72 1,79 9,3 10,3 103 176 3,0 27 6
1600 2000 0,37 1,81 2,70 1,77 13 15 113 201 3,0 29 7
1250 1600 0,37 1,83 2,72 1,79 18 20 123 226 3,0 30 7
1250 1600 0,36 1,85 2,76 1,81 24 27 133 246 4,0 31 7
1000 1250 0,37 1,84 2,74 1,80 28 - 147 263 4,0 - -
1000 1250 0,38 1,76 2,63 1,72 36 - 157 283 4,0 - -
1000 1250 0,38 1,78 2,64 1,74 44 - 167 303 4,0 - -
800 1000 0,38 1,79 2,67 1,75 51,5 59 177 323 4,0 38 8
800 1000 0,37 1,81 2,69 1,77 60 69 187 343 4,0 39 8
630 800 0,37 1,82 2,71 1,78 70 81 197 363 4,0 40 8
630 800 0,37 1,85 2,76 1,81 82 92 211 379 4,0 43 9
630 800 0,36 1,87 2,78 1,83 94 106 221 399 4,0 44 10
500 630 0,35 1,95 2,90 1,91 128 — 241 438 4,0 - —
630 800 0,34 1,98 2,94 1,93 179 — 261 478 4,0 - -
500 630 0,34 2,01 3,00 1,97 190 — 286 512 4,0 - -
400 500 0,34 2,00 2,98 1,96 235 — 306 552 5,0 - -
315 400 0,33 2,06 3,07 2,02 641 — 432 784 5,0 — —
78
Типы подшипников качения
Условные обозначе- ния под- шипников d D В г а, ° Ролики Ориен
Dpr 1 Z С Со
н
3003732 160 270 86 3,5 12 23 32 Тип 3( 24 )00 (нест 591000 андартные 724000
3738 190 280 67 3,5 10 22 24 27 468000 819000
3744 220 365 120 5,0 13 32 44 24 1070000 1440000
3844 220 320 76 4,0 9 23 28 30 586000 779000
3003744 220 370 120 5,0 13 32 44 24 1040000 1379000
3003748 240 440 128 5,0 13 40 46 21 1210000 1490000
3850 250 365 87 4,0 9 26 33 30 747000 1010000
3003752 260 440 144 5,0 13 39 55 23 1460000 1960000
3756 280 410 98 5,0 10 29 36 30 940000 1300000
3003756 280 460 146 6,0 12 43 53 23 1640000 ; 2150000
3760 -300 440 105 5,0 9 35 38 28 1400000 1520000
3003264 320 580 208 6,0 14 58 78 20 2820000 3370000
3768 340 500 120 5,0 9 39 44 28 1430000 1970000
3880 400 590 142 6,0 9 40 52 32 1840000 2780000
3980 400 670 216 12,0 13 . 58 78 24 3140000 4410000
3003780 400 650 200 8,0 12 58 75 24 3010000 4310000
3003792 460 760 240 10,0 12 65 90 24 4020000 5760000
3003296 480 870 310 10,0 14 85 НО 18 5150000 6920000
30037/500 500 830 264 10,0 12 75 98,4 24 4980000 7320000
30031/530 530 780 185 8,0 9 56 68 30 2710000 4530000
30037/600 600 980 300 10,0 12 85 115 25 6763000 1010000
37/680 680 920 153 8,0 6 48 55 43 2810000 4690000
40038/750 750 920 170 6,0 6 38 62 58 2810000 5780000
4031/850 850 1220 365 10,0 11 90 135 30 9050000 15200000
Примеры условных обозначений:
подшипника по ГОСТ 5721—75 с условным обозначением 3003172:
Подшипник 3003172
подшипника нестандартного с условным обозначением 40031/850:
Подшипник 40031}850
Таблицы характеристик подшипников качения
79
Продолжение табл. 7
шровочные расчетные параметры Мас- са, кг ^2наим ^2наиб а
«пред, об/мин, при смазке е Y ^0
Fr е Л
пластич- ной жид- кой
размеры)
800 1000 0,33 2,06 3,07 2,02 20 172 258 4,0
800 1000 0,25 2,70 4,02 2,64 15,6 202 268 4,0
630 800 0,37 1,80 2,69 1,77 54 242 343 4,0
800 1000 0,26 2,6 3,87 2,54 21 234 306 4,0
630 800 0,37 1,80 2,69 1,77 59 238 352 4,0
500 630 0,37 1,80 2,69 1,77 65,7 258 382 4,0
630 800 0,26 2,6 3,87 2,54 32 264 351 4,0
500 630 0,37 1,80 2,69 1,77 97 278 422 4,0
630 800 0,25 2,70 4,02 2,64 47 298 392 5,0
500 630 0,32 2,10 3,13 2,06 100 302 438 5,0
500 630 0,26 2,6 3,87 2,54 58 318 422 5,0
400 500 0,37 1,80 2,69 1,77 259 342 558 5,0
500 630 0,26 2,6 3,87 2,54 82,5 358 482 5,0
400 500 0,26 2,6 3,87 2,54 140 436 554 5,0
315 400 0,32 2,10 3,13 2,06 344 444 626 5,0
315 400 0,32 2,10 3,13 2,06 271 428 622 5,0
250 315 0,32 2,10 3,13 2,06 473 496 724 5,0
250 315 0,37 1,80 2,69 1,77 846 516 834 5,0
200 250 0,32 2,10 2,06 6,06 606 536 794 5,0
200 315 0,23 2,90 4,31 2,83 303 558 652 5,0
160 200 0,32 2,10 3,13 3,06 950 636 944 5,0
200 250 0,2 3,1 4,5 3,3 323 708 892 5,0
200 250 0,2 3,1 4,5 3,3 288 772 898 5,0
200 125 0,29 2,32 3,48 2,26 1441 886 1184 5,0
ГОСТ 5721 — 75:
нестандартный
80
Типы подшипников качения
8. Роликоподшипники радиальные игольчатые
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая P — F,.\
Размеры, мм
Условные обозначения подшипников для типов d D В г <h Допускаемое отклонение d\
74000 24000 верхнее нижнее
Сеер} слегка 1я серия ди аметров 8,
4074824 4024824 120 150 30 1,5 130 +0,068 +0,043
4074836 4024836 180 225 45 2 195 + 0,079 + 0,050
4074868 - 340 420 60 3,5 375 + 0,098 + 0,062
Сеер хлегк ая серия ди аметров 9,
4074904 - 20 37 17 0,5 25 + 0,033 + 0,020
- 4024905 - 42 17 0,5 30 +0,033 + 0,020
4074907 - 35 55 20 1 V 42 + 0,041 + 0,025/
4074912 - 60 85 25 1,5 68 +0,049 + 0,030
4074913 - 65 90 25 1,5 72 +0,049 +0,030
4074915 - 75 105 30 1,5 85 +0,058 + 0,036
4074916* - 80 110 30 1,5 90 +0,058 ' + 0,036
4074917 4024917 85 120 35 2,0 100 + 0,058 +0,036
4074918 4024918 90. 125 35 2,0 105 + 0,058 + 0,036
4074919 4024919 95 130 35 2,0 110 + 0,058 + 0,036
4074920 4024920 100 140 40 2,0 115 +0,058 +0,036
4074922 4024922 НО 150 40 2,0 125 +0,068 + 0,043
4074924 4024924* 120 165 45 2,0 135 + 0,085 + 0,05
4074926 4024926 130 180 50 2,5 150 + 0,09 + 0,05
4074928 4024928 140 190 50 2,5 160 +0,09 + 0,05
Таблицы характеристик подшипников качения
81
бессепараторные с массивными кольцами
3 - -8.
Zk
"'J
Г * -X
Тип 74000
Игольчатый ролик Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг, для типов
Диаметр сма- зочного от- верстия / Z С «пред, об/мин, при смазке 74000 24000
Н плас- тич- ной жид- кой
серия ширин 4
3 4 22 105 80300 124000 1250 1600 1,37 0,95
4 3,5 30 180 152000 263000 400 500 5,0 3,1
5 5 44 238 364000 769000 200 250 22,4 -
серия ширин 4
3 2 12 42 12000 11200 6300 8000 0,096 —
3 2 12 50 13600 13500 5000 6300 - 0,084
3 3 14 ~ 47 21100 23100 4000 5000 0,206 -
3 3 18 74 40300 51000 3150 4000 0,528 -
3 3 18 81 41000 52000 2500 3150 0,5 —
3 3 22 92 47100 *64000 2000 2500 0,867 -
3 3 22 97 50000 70000 2000 2500 1,1 -
3 3 24 107 73900 105000 2000 2500 1,49 0,87
3 3 24 113 76400 110000 2000 2500 1,55 0,927
3 3 24 119 78900 116000 1600 2000 1,61 0,965
3 3 30 126 105000 159000 1600 2000 2,29 1,4
3 3,5 30 115 111000 169000 1250 1600 2,4 1,57
3 4 35 113 120000 180000 1000 1250 3,5 2,1
3 5 40 97 173000 278000 800 1000 4,48 2,74
4 5 40 103 181000 296000 630 800 5,11 3,27
82
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшипников для типов d D В г d Допускаемое отклонение d\
74000 24000 верхнее нижнее
4074930 - 150 210 60 3,0 175 + 0,1 + 0,06
Особо легкая серия, серия
4074103 4024103 17 35 18 0,5 24 + 0,033 . +0,020
4074104 4024104 20 42 22 1,0 28 + 0,033 + 0,020
4074105 4024105 25 47 22 1,0 34 + 0,041 + 0,025
4074106 4024106 30 55 25 1,5 40 + 0,041 + 0,025
4074107 4024107 35 62 27 1,5 46 + 0,041 + 0,025
4074108 4024108 40 68 28 1,5 52 + 0,049 + 0,030
4074109 4024109 45 75 30 1,5 58 + 0,049 , + 0,030
4074110 4024110 50 80 30 1,5 62 + 0,049 + 0,030
4074111 4024111 55 90 35 2,0 70 + 0,049 + 0,030
4074112 4024112 60 95 35 2,0 75 + 0,049 + 0,030
4074113 4024113 65 100 35 2,0 80 + 0,049 + 0,030
4074114 4024114 70 110 40 2,0 88 + 0,058 + 0,036
4074115 4024115 75 115 40 2,0 92 + 0,058 + 0,036
4074116 4024116 80 125 45 2,0 100 + 0,058 + 0,036
4074117 4024117 85 130 45 2,0 105 + 0,058 + 0,036
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 4657 — 71 с условным
Подшипник 4074916
Таблицы характеристик подшипников качения
83
Продолжение табл. 8
Диаметр смазочного отверстия Игольчатый ролик Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг, для типов
/ Z С "пред, об/мин, при смазке 74000 24000
I 4 плас- тич- ной жид- кой
4 диаметров 1, 5 серия 45 ширш 113 -/ 4 218000 | 368000 500 630 7,07 -
3 2 12 40 11700 10800 6300 8000 0,096 0,064
3 2,5 16 38 18800 18200 5000 6300 0,176 0,124
3 3 16 38 21500 22100 5000 6300 0,2 0,126
3 3 18 45 27800 30000 4000 5000 0,311 0,202
3 3 20 51 34700 39100 4000 5000 0,419 0,272
3 3 20 57 37800 44200 3150 4000 0,495 0,306
3 3 22 63 45600 55100 3150 4000 0,631 0,385
3 3 22 68 * 47800 58900 2500 3150 0,687 0,44
3 3 24 76 57500 73500 2500 3150 0,965 0,6
3 3 24 81 60400 78800 2000 2500 1,130 0,692
3 3 24 86 63200 84000 2000 2500 1,187 0,727
3 . 3 30 95 86800 119000 1600 2000 1,740 1,04
3 3 30 99 89600 124000 1600 2000 1,8 М
3 3,5 30 92 95000 135000 1250 1600 2,46 1,46
3 обозначением ГОСТ 4657—7 3,5 40749 1. 30 16: 97 98200 142000 1250 1600 2,58 1,53
84
Типы подшипников качения
9. Роликоподшипники радиальные игольчатые со штампованным наружным кольцом В «-1
Эквивалентная радиальная нагрузка на под- шипник: динамическая Р = Fr; статическая Р = Fr R Размеры, мм * Тил 99L LJII 7 -3
Ориентировочные расчет- ные параметры
Условное обозначение подшипника d D В г С Со «пред, об/мин, при смазке Мас- са, г
Н плас- тич- ной ЖИД- КОЙ
941/6 941/7 941/10 941/12 941/15 941/17 941/20 941/25 942/8 942/15 942/20 942/25 942/30 942/32 942/35 942/40 943/10 943/20 943/25 943/30 943/35 943/40 943/45 943/50 Пример ; ным обозначе 6 7 10 12 15 17 20 25 8 15 20 25 30 32 35 40 10 20 25 30 35 40 45 50 условно :нием 9< 10 12 16 17 20 23 26 32 С 14 20 26 32 38 40 43 50 16 26 32 38 43 50 55 60 то обо: 41/25: Подии У. 7 8 10 12 12 14 14 16 ?рия НО} 12 16 20 22" • 24 24 25 32 Шщ 17 25 25 32 32 38 38 38 шачени тник 94 зкая сер 0,8 1,0 1.35 1,2 1,2 1,4 1,2 1,6 эмально 1,2 1,2 1,2 1,6 1,4 1,4 1,5 1,8. эокая се 1,35 1,2 1,2 1,4 1.4 1.8 2,55 1,8 Я ПОДШ Ц/25 ГС ия 1120 1400 2310 4040 4730 6400 7330 9420 й шириъ 2830 7390 12100 15000 18300 19100 21600 32300 рия 5820 16200 17900 26900 30000 40200 43700 47000 ипника УСТ 406 580 760 1390 2560 3200 4490 5400 7430 '.Ы 1580 5000 8940 11900 15200 16200 18800 29300 3490 12000 14100 22400 26200 36200 41000 45600 по ГО В-78. 6300 • 6300 5000 5000 5000 4000 4000 3150 6300 5000 4000 3150 2500 2500 2500 2000 5000 4000 3150 2500 2000 2000 1600 1600 СТ 406( 8000 8000 6300 6300 . 6300 • 5000 5000 4000, 8000' 6300 5000 4000 3150 3150 3150 2500 6300 5000 4000 3150 2500 2500 2000 2000 ) —78 с 2,0 4,0 8,0 9,0 11,0 16 22 33 8,0 14,0 2$ 47 64 71 75 151 И 35 49 85 95 162 181 216 услов-
10. Шарикоподшипники радиально-упорные однорядные со скосом на одном из колец
Эквивалентная радиальная на- , В
грузка на подшипник: динамиче- ская P = XFr+Y'Fa', статиче- t ская Р = X$Fr + Y$Fa\ при Pq < Fr принимать Pq = F,. Л ct
4
xxx4
* 1 36000 (a 46000 (a 66OOO (a. r = z^ ' = 26% -36°; 1 f i
Тип 36000 Тип 46000
Fg Co e V/ V *0 *0 ^<0,68 > 0,68 Pr *0 Yo
X Y X Y X Y X Y
0,014 0,029 0,057 0,086 0,11 0,17 0,29 0,43 0,57 , 0,030 0,34 0,37 0,41 0,45 0,48 0,52 0,54 0,54 l,o 0 0,46 1,81 1,62 1,46 1,34 1,22 1,13 1,04 1,01 1,00 0,5 0,46 1,0 0 0,41 0,87 0,5 0,37
Тип 66000
к- < 0,99 > 0,99 *0 Yo
X Y X Y
1,0 0 0,36 0,64 0,5 0,28
Таблицы характеристик подшипников качения
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г п Шарики Ориентировочные расчетные параметры Мас- . са, кг
Dw Z С | с0 «пред, об/мин, при смазке
] н пластичной жидкой
36000 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000
36100* 10 26 8 0,5 0,3 Осо 4,76 ооле?1 9 шл cepi 4170 ия 2500 31500 40000 0,03
36103* 17 35 10 0,5 0,3 5,16 11 5710 — 3580 — 20000 __ 25000 — 0,04
36104* — 20 42 12 1 0,3 6,35 11 8300 — 5420 — 16000 — 20000 — 0,068
— 46106 30 55 13 1,5 0,5 7,14 18 — 11200 — 8030 — 10000 — 12500 0,18
— 46108 40 68 15 1,5 0,5 7,94 16 — 14600 — 11300 — 8000 — 10000 0,22
— 46109 ‘45 75 16 1,5 0,5 8,31 16 — 17300 — 13700 — 8000 — 10000 0,28
— 46111 55 90 18 2,0 1,0 10,3 18 — 25200 — 21500 — 6300 — 8000 0,38
— 46112 60 95 18 2,0 1,0 11,11 18 — ^28800 — 25000 — 6300 — 8000 0,48
— 46114 70 ПО 20 2,0 1,0 12,3 19 — 35600 — 32300 — 5000 — 6300 0,72
— 46115 75 115 20 2,0 1,0 12,3 20 — 35300 — 32300 — 5000 — 6300 0,78
— 46116 80 125 22 2,0 1,0 13,49 20 — 43200 — 40900 — 5000 — 6300 0,9
— 45117 85 130 22 2,0 1,0 13,49 21 — 44300 — 43000 — 4000 — 5000 1,04
— 46118 90 140 24 2,5 1,2 14, 29 21 — 47400 — 45900 — 4000 — 5000 1,43
— 46120 100 150 24 2,5 1,2 15,08 22 — 50200 — 48500 — 4000 — 5000 1,56
— 46122 НО 170 28 3,0 1,5 18,26 20 — 74400 — 74900 — 3150 — 4000 2,37
— 46124 120 180 28 3,0 1,5 18,26 22 — 78300 — 82400 — 3150 — 4000 2,38
— 46126 130 200 33 3,0 1,5 ‘ 20,64 22 — 98100 — 105000 3150 — 4000 4,14
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 10
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г ''1 Шарики Ориентировочные расчетные параметры Мас- са, кг
DW Z С | Q «пред, об/мин, при смазке
I 4 пластичной жидкой
36000 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000
__ 46130 150 225 35 3,5 2,0 22,23 22 — 111000 — 122000 — 2500 — 3150 4,98
- 46132* 160 240 38 3,5 2,0 23,91 22 - 126000 - 140000 - 2500 - 3150 6,1
46134 170 260 42 3,5 2,0 27 21 - 154000 - 172000 - 2000 - 2500 8,2
— 46136 180 280 46 3,5 2,0 28,58 J. 22 Тегкая г серия 177000 __ 215000 — 2000 —* 3150 10,7
36201 - 12 32 10 1,0 0,3 5,5 9 5580 - 3400 - 25000 - 31500 - 0,04
36202 46202 15 35 11 1,о 0,3 5,95 10 6380 6070 3900 3580 20000 16000 25000 20000 0,045
36203 46203 17 40 12 1,0 0,3 7,1 10 9430 9000 6240 5730 20000 16000 25000 20000 0,06
36204 46204 20 47 14 1,5 0,5 7,94 11 12300 11600 8470 7790 16000 12500 20000 16000 0,1
36205 46205 25 . 52 . 15 1,5 0,5 7,94 12 13100 12400 9240 8500 12500 10000 16000 12500 0,12
36206 46206 30 62 16 1,5 0,5 9,53 12 18200 17200 13300 12200 10000 8000 12500 10000 0,19
36207 46207 35 72 17 2,0 1,0 11,11 12 24000 22700 18100 16600 10000 8000 12500 10000 0,27
36208 46208 40 80 18 2,0 1,0 12,7 12 30600 28900 23700 21700 8000 6300 10000 8000 0,37
36209 46209 45 85 19 2,0 1,0 12,7 13 32300 30400 25600 23600 8000 6300 10000 8000 0,42
Таблицы характеристик подшипников качения
Условные обозна- чения подшипников для типов d D В г ''1 Шарики Ориентировочные расчетные параметры Мас- са, кг
Z С G) «пред, об/мин, при смазке
Н пластичной жидкой
36000 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000 Тип 36000 Тип 46000
36210 46210 50 90 20 2,0 1,0 12,7 14 33900 31800 27600 25400 6300 6300 8000 8000 0,47
36211 4621 L 55 100 21 2,5 1,2 14,29 14 41900 39400 34900 32100 6300 5000 8000 6300 0,58
36212 46212 60 НО 22 2,5 1,2 15,88 14 48200 45400 40100 36800 5000 5000 6300 6300 0,77
— 46213 65 120 23 2,5 1,2 16,67 15 — 54400 — 46800 5000 5000 6300 6300 0,98
36214 — 70 125 24 2,5 1,2 17,46 15 63000 — 55900 — 5000 — 6300 — 1,04
— 46215 75 ‘ 130 25 2,5 1,2 17,46 16 — 61500 — 54800 4000 4000 5000 5000 1,39
36216 46216 80 140 26 3,0 1,5 19,05 15 73500 68900 66600 61200 4000 4000 5000 5000 1,68
36217 46217 85 150 28 3,0 1,5 19,84 15 79000 74000 72200 66400 4000 3150 5000 4000 1,88
36218 46218 90 160 30 3,0 1,5 22,23 14 92800 87100 84600 77700 ’ 3150 3150 4000 4000 2,2
36219 — 95 170 32 3,5 2,0 23,81 15 110000 — 104000 — 3150 — 4000 — 2,6
— 46220 100 180 34 3,5 2,0 25,44 15 — 116000 — 109000 — 2500 — 3150 3,2
— 46222 НО 200 38 3,5 2,0 28,57 15 — 137000 — 138000 — 2500 — 3150 4,5
— 46224* 120 215 40 3,5 2,0 30,16 15 — 148000 — 153000 — 2500 — 3150 6,45
— 46226 130 230 40 4,0 2,0 28,57 17 — 147000 — 156000 — 2500 — 3150 7,4
— 46230* 150 270 45 4,0 2,0 33,3 17 — 182000 — 212000 — 2000 — 2500 12,9
36234* 46234 170 310 52 5,0 2,5 41,28 16 254000 238000 333000 306000 1600 1600 2000 2000 16,5
36236* 180 320 52 5,0 2,5 38,1 16 234000 — 302000 — 1600 — 2000 — 17,5
36240 46240* 200 360 58 5,0 2,5 41,28 16 261000 244000 354000 325000 1250 1250 1600 1600 24
— 46244 220 400 65 5,0 2,5 44,45 16 — 258000 — 355000 — 1000 1250 -36
Типы подшипников качения
Продо гженис mat' i 1й
Условные обозначения подшипников для типов d D В г ''1 Шарики Ориентировочные расчетные параметры Мас- са, кг
&W Z с 1 1 . со иПред, об/мин, при смазке
ь { пластичной жидкой
46000 66000 Тип 46000 Тип 66000 Тип 46000 Тип 66000 Тип 46000 Тип 66000 Тип 46000 Тип 66000
46303* 17 47 14 1,5 0,5 Сре 9,53 ’дня 8 я серия 12600 8150 12500 16000 0,11
46304* -- 20 52 15 2,0 1,0 9,53 9 14000 — 9170 — 12500 - 16000 — 0,17
46305 — 25 62 17 2,0 1,0 11,51 10 21100 — 14900 — 8000 — 10000 - 0,23
46306 — 30 72 19 2,0 1,0 12,3 11 25600 - 18700 - 8000 - 10000 — 0,35
46307 — 35 80 21 2,5 1,2 14,29 11 33400 — 25200 — 6300 — 8000 — 0,44
46308 — 40 90 23 2,5 1,2 15,08 12 39200 — 30700 — 6300 — 8000 - 0,63
46309 — 45 100 25 2,5 1,2 17,46 И 48100 — 37700 - 5000 - 6300 — 0,83
46310 - 50 ПО 27 3,0 1,5 19,09 И 56300 - 44800 — 5000 — 6300 — 1,08
46311* 66311* 55 120 29 3,0 1,5 20,64 12 68900 60600 57400 47400 5000 4000 6300 5000 1,45
46312 — 60 J30 31 3,5 2,0 22,23- 12 78800 - 66600 — 5000 — 6300 1,71
46313 - 65 140 33 3,5 2,0 23,81 12 89000 — 76400 - 4000 — 5000 — 2,09
46314 66314 70 150 35 3,5 2,0 25,4 .12 100000 93300 87000 78300 3150 3150 4000 4000 3,3
46318 — 90 190 43 4,0 2,0 31,75 12 129000 — 125000 — 2500 — 3150 — 5,0
46320 - 100 215 47 4,0 2,0 36,51 12 167000 — 180000 — 2500 - 3150 — 8,14
— 66322 НО 240 50 4,0 2,0 41,28 11 — 174000 — 190000 — 2000 — 2500 11,0
46330 66330 150 320 65 5,0 2,5 44,4 13 280000 246000 377000 313000 1600 1250 2000 1600 26,0
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 10
Условное обозначение подшипника d D В г П Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
7)^ Z С Со "пред, об/мин, при смазке
1 пластич- ной жидкой
66406* 30 90 23 2,5 1,2 Тяжелая с> 16,67 ерия 10 38400 28100 5000 6300 0,77
66407 35 100 25 2,5 1,2 18,26 10 45400 33700 5000 6300 1,05
66408 40 ПО 27 3,0 1,5 20,64 10 52700 38800 4000 5000 1,37
66409 45 120 29 3,0 1,5 23,02 10 64000 48200 4000 5000 1,75
66410 50 130 31 3,5 2,0 24,61 10 77600 61200 2500 3150 2,17
66412 60 150 35 3,5 2,0 26,99 11 98000 81000 2000 2500 3,52
66414 70 180 42 4 2,0 36,51 10 119000 111000 1250 1600 5,7
66418 90 225 54 5 2,5 41,28 10 163000 172000 1000 1250 12,0
1046828 140 175 18 Тип 2 46000 1 ( нестандар. 9,53 тные р< 42 азмеры) 28700 38500 3150 4000 0,92
46164* 320 480 74 5 2,5 44,45 24 324000 533000 1000 1250 47,0
146172 360 540 82 6 3 50,8 24 394000 695000 800 1000 64,3
2046976* 380 520 82 5 2,5 41,28 29 319000 555000 800 1000 48ГД
Типы подшипников качения
Продолжение та ы
Условное обозначение подшипника d D В г ''1 Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг
Dw Z С «пред, об/мин, при смазке
Н плас- тичной жидкой
46792 460 600 50 5 2,5 28,58 45 225000 412000 800 1000 37,8
10469/530 530 710 82 6 3 50,8 33 454000 956000 500 630 90,0
10468/600 600 730 60 4 2 38,1 48 353000 782000 630 800 50,2
10468/670 670 820 69 5 2,5 44,45 45 424000 998000 630 800 75,2
10468/1060 1060 1280 100 8 4 63,5 48 719000 2174000 250 315 246,0
10468/1250 1250 1500 112 8 4 76,2 46 900000 3000000 200 250 387,0
Тип 66000 ( нестандарт тные р< лз.меры )
66215* 75 130 2? 2,5 1,2 17,46 16 56400 49300 4000 5000 1,42
66128 140 210 33 3 1,5 22,23 21 99200 105000 2000 2500 4,8
66432 160 400 88 6 3 60 12 311000 437000 800 1000 62
1066248 240 440 85 5 2,5 60 15 356000 546000 800 1000 57,8
10668/500 500 620 56 4 2 34,9 40 256000 492000 630 800 37,9
Примеры условных обозначений: подшипника по ГОСТ 831 —75 с условным обозначением 46240 Подшипник 46240 ГОСТ 831 -75; подшипника нестандартного с условным обозначением 66432 Подшипник 66432 нестандартный.
Таблицы характеристик подшипников качения
92
Типы подшипников качения
11. Шарикоподшипники радиально-упорные сдвоенные
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р — XFr 4- YFa\
статическая Ро = XQFr 4- YQFa\ при Ро < Fr принимать Ро = Ff.
Диаметр и количество шариков, а также предельную частоту вращения
см. в табл. 10 для соответствующих однорядных подшипников
Fa Q е Тип 436000 Типы 236000, 336000
V/ т>е Гг *0 Yo V/ . V *0 ^0
X Y X Y X Y X Y
0,014 0,029 0,057 0,086 0,11 0,17 0,29 0,43 0,57 0,30 0,34 0,37 0,41 0,45 0,48 0,52 0,54 0,54 1,0 0 0,46 1,81 1,62 1,46 1,34 1,22 1,13 1,04 1,01 1,00 0,5 0,47 1,0 2,08 1,84 1,69 1,52 1,39 1,30 1,20 1,16 1,16 0,74 2,94 2,63 2,37 2,18 1,98 1,84 1,69 1,64 1,62 1,0 0,94
Тип подшипников Fa < 0,68 тг та > 0,68 Л- *0 Yo
X Y X Y
446000 1,0 0 0,41 0,87 0,5 0,37
246000 346000 1,0 0,92 0,67 1,41 1,0 0,74
Таблицы характеристик подшипников качения 93
Продолжение табл. 11
Тип — < 0,99 Л у > 0,99 ^0
X Y X У
466000 1,0 0 0,36 0,64 0,5 0,28
266000 366000 1,0 0,63 0,59 1,04 1,0 0,56
Размеры, мм
Условное обозначение подшипника d D В г С | Со Масса, кг
н
246120* 100 150 Особе 48 элегкая 2,5 серия 1,2 90000 112000 3,12
246122* ' НО 170 56 3,0 1,5 121000 150000 4,74
246126* 130 200 66 3,0 1,5 150000 191000 8,28
436201* 12 32 Лег 20 кая сер 1,0 ия о,з 9070 6790 0,074
446202* 15 35 22 1,0 0,3 9860 7170 0,09
236203* 17 40 24 1,0 0,3 15300 12500 ' 0,12
436203* 17 40 24 1,0 0,3 15300 12500 0,12
246203* 17 40 24 1,0 0,3 13600 10300 0,12
446203* 17 40 24 1,0 0,3 14600 11500 0,12
236204* 20 47 28 1,5 0,5 19900 16900 0,20
436204* 20 47 28 1,5 0,5 19900 16900 0,20 -
236205* 25 52 30 1,5 0,5 21300 18500 0,24
436205* 25 52 , 30 1,5 0,5 21300 18500 0,24
346205* 25 52 30 1,5 0,5 20100 17000 0,24
236206* 30 62 32 1,5 0,5 29600 26600 0,38
436206* 30 62 32 1,5 0,5 27900 24400 0,38
346206* 30 62 32 1,5 0,5 26300 22400 0,38
446206* 30 62 32 1,5 0,5 27900 24400 0,38
236207* 35 72 34 2,0 1,0 39100 36200 0,54
94
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 11
Условное обозначение подшипника d D В г ''1 С Ц) Масса, кг
н
436207* 35 72 34 2,0 1,0 41200 39300 0,54
446207* 35 72 34 2,0 1,0 38900 36100 0,54
236208* 40 80 36 2,0 1,0 49600 47300 0,74
436208* 40 80 36 2,0 1,0 49600 47300 0,74
446208* 40 80 36 2,0 1,0 46900 43500 , 0,74
436209* 45 85 38 2,0 1,0 52500 51300 0,84
346209* 45 85 38 2,0 1,0 49400 47100 0,84
446209* 45 85 38 2,0 1,0 49400 47100 0,84
236210* 50 90 40 2,0 1,0 55100 55200 0,94
436210* 50 90 40 2,0 1,0 55100 55200 0,94
446210* 50 90 40 2,0 1,0 51700 50700 0,94
236211* 55 100 42 2,5 1,2 68100 69900 1,16
436211* 55 100 42 2,5 1,2 68100 69900 1,16
446211* 55 100 42 2,5 1,2 64000 64200 1,16
446212* 60 НО 44 2,5 1,2 77400 79300 1,54
246213* 65 120 46 2,5 1,2 88300 93600 1,96
446213* 65 120 46 2,5 1,2 88800 93700 1,96
236214* 70 125 48 2,5 1,2 102000 112000 2,08
336214* 70 125 48 2,5 1,2 102000 112000 2,08
246215* 75 130 50 2,5 1,2 99800 110000 2,78
446215* 75 130 50 ' 2,5 1,2 99800 110000 2,78
246216* 80 140 52 3,0 1,5 112000 122000 3,36
446216* 80 140 52 3,0 1,5 112000 122000 3,36
236217* 85 150 56 3,0 1,5 128000 144000 3,6
236219* 95 170 64 3,5 2,0 179000 208000 5,2
446220* 100 180 68 3,5 2,0 189000 217000 6,4
346222* НО 200 76 3,5 2,0 223000 275000 9,0
246234* 170 310 104 5,0 2,5 387000 612000 33,0
346234* 170 310 104 5,0 2,5 387000 612000 33,0
446234* 170 310 104 5,0 2,5 387000 612000 33,0
346244* 220 400 130 5,0 2,5 420000 710000 72,0
Сре дня я се рия
446305* 25 62 34 2,0 1,0 31900 26800 0,46
446306* 30 72 38 2,0 1,0 41600 37400 0,70
Таблицы характеристик подшипников качения
95
Продолжение табл. 11
Условное обозначение подшипника d D В г П С [ Со .Масса, кг
н
246307* 35 80 42 2,5 1,2 54300 50500 0,88
346308* 40 90 46 2,5 1,2 60100 56200 1,26
446308* 40 90 46 2,5 1,2 63700 61300 1,26
346310* 50 110 54 3,0 1,5 91400 89700 2,16
346312* 60 130 62 3,5 1,5 121000 122000 3,42
446312* 60 130 62 3,5 2,0 128000 133000 3,42
446313 65 140 66 3,5 2,0 143000 153000 4,18
446318* 90 190 86 4,0 2,0 223000 272000 10,0
366318* 90 190 86 4,0 2,0 207000 245000 10,0
346320* 100 215 94 4,0 2,0 271000 359000 16,3
366322* 110 240 100 4,0 2,0 282000 379000 22,3
466322* НО 240 100 4,0 2,0 282000 379000 22,3
366326* 130 280 116 5,0 2,5 332000 480000 36,7
466326* 130 280 116 5,0 2,5 332000 480000 36,7
346330* 150 320 130 5,0 2,5 454000 754000 52,0
446330* 150 320 130 5,0 2,5 454000 754000 52,0
466330* 150 320 130 5,0 2,5 400000 626000 52,0
Тя of селая с< ерия
366408* 40 110 54 3,0 1,5 85600 77500 2,74
366409* 45 120 58 3,0 1,5 104000 96500 3,5
266412* ' 60 150 70 3,5 2,0 155000 162000 7,04
366412* 60 150 70 3,5 2,0 155000 162000 7,04
466412* 60 150 70 3,5 2,0 155000 162000 7,04
h естандь артные размер ы
466432* 160 400 176 6,0 3,0 504000 874000
Примеры условных обозначений: подшипника по ГОСТ 832 — 78 с условным обозначением 366322: Подшипник 366322 ГОСТ 832 — 78; подшипника нестандартного с условным обозначением 466432: Подшипник 466432 нестандартный |
96
Типы подшипников качения
12. Шарикоподшипники радиаль-
но-упорные однорядные
четырехточечные
Эквивалентная радиальная на-
грузка на подшипник: динамиче-
ская Р — XF,. 4- YFa; статиче-
ская Ро = XQFr + YQFa при Ро < Fr
принимать Р = Ff.
в . в
Типь/ 776000 (а =26') Тип 776000(0 * 26°)
7776000 (а =26')
Тип подшипника ^<0,68 й>0>68 *0
X Y X Y
116 000 176000 1,0 0 0,41 0,87 0,5 0,37
Размеры, мм
Условные обоз- начения подшип- ников для типов d Z) В г Шарики Ориентировочные расчет- ные параметры Мас- са, кг
1176000 176000 116000“ Z С ”пред> об/мин, при смазке
Р I плас- тич- ной жид- кой
Све$ >хле гка: г серия диа метров 9
1176938 — 190 260 33 3 21,4 28 117000 144000 2500 3150 5,58
1176940 - 200 280 38 3,5 23,8 26 135000 166000 2500 3150 6,9
Ocot юле гка: i серия диа метров 1
176119* — 95 145 24 2,5 15,08 20 52400 51100 5000 6300 1,52
176122* — НО 170 28 3,0 18,26 19 71900 71100 5000 6300 2,22
176126* 116126 130 200 33 3,0 24,6 17 117000 116000 4000 5000 4,4
176128* — 140 210 33 3,0 22,23 20 105000 111000 3150 4000 3,6
176130 — 150 225 35 3,5 22,23 22 111000 122000 3150 4000 4,6
176132* — 160 240 38 3,5 23,8 22 126000 140000 2500 3150 6,4
176134 — 170 260 42 3,5 26,99 21 154000 172000 2500 3150 9,0
176140 — 200 310 51 3,5 33,34 20 197000 250000 2000 2500 13,8
Ocot юле. гкая ; серия диа метров 7
1176720* — 100 165 30 3,0 20,64 16 82200 76600 5000 6300 2,7
1176721* — 105 175 33 3,0 12,7 12 94100 88800 5000 6300 3,3
1176724* — .120 200 38 3,0 25,4 16 137000 138000 4000 5000 5,1
1176734* — 170 280 51 3,5 84,93 16 186000 219000 2500 3150 11,6
Таблицы характеристик подшипников качения 97
Продолжение табл. 12
Условные обоз- начения подшип- ников для типов d D В г Шарики Ориентировочные рас- четные параметры Мас- са, кг
1176000 176000 116000*1 Z С Со ппред» об/мин, при смазке
1 { плас- тич- ной жид- кой
176207* 116207* 35 Л 72 егкс 17 1Я с 2 ерия ди 10,32 гаме 14 трое 2 22000 16700 10000 12500 0,36
176208* — 40 80 18 2 12,7 12 28900 21700 10000 12500 0,4
— 116209* 45 85 19 2 12,7 13 30400 23600 10000 12500 0,51
176211* 116211* 55 100 21 2,5 14,29 14 39400 32100 8000 10000 1,0
176212* — 60 110 22 2,5 15,88 13 45400 36800 8000 10000 1,0
176215* 116215 75 130 25 2,5 15,88 17 61500 54800 6300 8000 1,9
176218* 116218* 90 160 30 3 22,23 14 87100 77700 5000 6300 2,2
176219 — 95 170 32 3,5 23,813 14 98700 89200 4000 5000 2,6
176220* — 100 180 34 3,5 25,4 ' 14 111000 101000 4000 5000 3,9
176222 116222* НО 200 38 3,5 28,58 14 141000 143000 3150 4000 4,87
176226* — 130 230 40 4 31,75 14 151000 159000 2500 3150 7,2
176228 — 140 250 42 4 34,93 14 173000 192000 2500 3150 8,3
176232 — 160 290 48 4 38,1 16 213000 261000 2000 2500 15,5
176234* — 170 310 52 5 41,28 16 238000 306000 2000 2500 18,7
176236 — 180 320 52 5 38,1 17 219000 277000 2000 2500 16,6
176238 — 190 340 55 5 41,28 17 245000 325000 1600 2000 24,2
176240 — 200 360 58 5 47,62 16 291000 408000 1600 2000 25,1
176304* 116304* 20 52 oedh 15 1ЯЯ 2 серия д 9,53 иам 9 етров 3 14000 9170 16000 20000 0,17
176305* — 25 62 17 2 11,5 10 19600 13400 12500 16000 0,24
176306* — 30 72 19 2 12,3 11 24000 17000 10000 12500 0,37
176307* — 35 80 21 2,5 14,3 11 31400 22900 10000 12500 0,48
176308* — 40 90 23 2,5 15,08 11 37000 281'00 8000 10000 0,82
176309* — 45 100 24 2,5 17,46 10 48100 37700 8000 10000 0,90
176310* — 50 НО 27 3,0 19,05 11 56300 44800 6300 8000 1,08
176311* — 55 120 29 3,0 20,64 10 65000 52600 6300 8000 1,3
176313* — 65 140 33 3,5 23,81 12 84200 70100 5000 6300 2,09
176314* — 70 150 35 3,5 25,4 12 94600 79700 5000 6300 2,7
176315* — 75 160 37 3,5 26,99 12 112000 98200 4000 5000 3,5
176317* — 85 180 41 4,0 30,16 12 128000 123000 3150 4000 4,8
176320* — 100 215 47 4,0 36,5 12 156000 162000 2500 3150 8,14
*1 Нестандартный. Условное обозначение подшипника 116304:
Подшипник 116304 — нестандартный Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 8995 — 75 с условным
обозначением 176220: Подшипник 1 76220 ГОСТ 8995- -75.
4 Л. Я. Перель
98
Типы подшипников качения
13. Роликоподшипники радиально; норные
Эквивалентная радш^дрндя^агрузка на^лмдицр^ник^ 'Q
динамическ^'р = Рг при Fa/Fr < eg Р —Щ^РГ 4- УР^^п^и FajFr > е\
статическая P'q = '6,"57^ + Y$Fa-, при *Р$~<ТГГ'принимать P$ = Fr
Разме
Условные обозначения подшип- ников d D В с Т г Г1 а, 0 Ролики
Dw ♦ / Z
Сверхм ггкая се рия
2007913 65 90 16 14 17 1,5 0,5 16 5,3 11 35
2007928 140 190 30 26 32 2,5 0,8 12 10,7 20 37
2007934* 170 230 36 31 38 3,0 1,0 17 13,0 25 38
2007938 190 260 42 36 45 3.0 1,0 14 16,0 28,5 •33
2007944 220 300 48 41 51 3,5 1,2 12 15,4 33,5 38
2007948 240 320 48 41 51 3,5 1,2 17 18,2 33,5 40
2007952 260 360 60 51 64 3,5 1,2 14 24,2 41,5 33
2007960 300 420 72 62 76 4,0 1,5 11 27,3 48,5 34
2007972 360 480 72 62 76 4,0 1,5 12 28 48,5 40
1 1 Особо легкая се рия
2007106 30 55 16 14 17 1,5 0,5 9* 5,31 10,3 19
2007107 35 62 17 15 18 1,5 0,5 10 5,31 10,3 22
2007108 40 68 18 16 19 1,5 0,5 12 7 11 19
2007109 45 75 19 16 20 1,5 0,5 11 7,5 12,6 19
2007111 55 90 22 19 23 2,0 0,8 13 8,1 12,8 21
2007113 65 100 22 19 23 2,0 0.8 14 8,1 13,8 24
2007114 70 ПО 24 20 25 2,0 0,8 11 9,3 16 24
2007115 75 115 24 20 25 2,0 0,8 11 9,3 14,5 25
2007116 80 125 27 23 '29 2,0 0,8 13 11,2 17,6 22
2007118 90 140 30 26 32 2,5 0,8 13 12,45 20,3 22
2007119 95 145 30 26 32 2,5 0,8 13 13 20,4 22
2007120 100 150 30 2о 32 2,5 0,8 14 12,45 20,3 24
2007122 110 170 36 31 38 3,0 1,0 13 15 25 23
2007124 120 180 36 31 38 3,0 1,0 14 15 25 25
2007128 140 210 42 36 45 3,0 1,0 14 17,5 28 25
2007132 160 240 48 41 51 3,5 1,2 14 20 33,5 26
2007136 180 280 60 52 64 3,5 1,2 И 24ГЗ 40 24
Таблицы характеристик подшипников качения
99
конические однорядные
ры, мм
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг | сГ S X св CN X св X 4знаиб S X св X О S § <3
С ^пред’ об/мин, при смазке е Y Yo
Ь { плас- тич- ной жид- кой
диаметр 30900 ов 9 33100 3150 5000 0,42 1,42 0,78 0,32 87,8 72 84 70 3 4,5
127000 157000 1600 2500 0,33 1,82 1,00 2,5 184 150 182 150 6 8
169000 218000 1250 1600 0,46 1,29 0,71 4,4 224 180 220 180 8 10
256000 315000 1000 1600 0,38 1,57 0,86 6,5 253 200 250 200 8 10
343000 458000 1000 1250 0,31 1,94 1,07 10,0 290 232 288 235 8 12
347000 472000 800 1000 0,45 1,34 0,74 10,9 312 252 308 250 8 13
505000 650000 630 1000 0,37 1,62 0,89 18,4 350 272 348 270 8 14
680000 916000 630 800 0,28 2,12 1,17 31,1 406 314 400 320 8 15
740000 1060000 500 630 0,33 1,83 1,01 35,8 466 374 460 380 9 18
диаметр 23500 юв 1 19900 6300 8000 0,24 2,50 1,38 0,169 52 36 49 35 3 4,5
25600 23000 5000 8000 0,27 2,21 1,22 0,224 59 41 56 40 4 4,5
31900 28400 5000 6300 0,33 1,84 1,01 0,27 65,5 46 62 45 4 4,5
40000 34800 4000 6300 0,3 2,0 1Д 0,333 72 51 69 50 4 4,5
49100 45200 4000 5000 0,33 1,8 0,99 0,541 86 62 83 61 4 5,5
52900 51301) 3150 4000 0,38 1,59 0,87 0,62 96,5 Т2 92 71 4 5,5
67600 65800 3150 4000 0,29 2,11 1,16 0,834 105 77 102 76 5 6
68000 66700 2500 4000 0,3 2,0 1,1 0,909 110,5 82 108 82 5 7
88400 85500 2500 3150 0,34 1,77 0,97 1,34 120 87 118 87 6 7
111000 111000 2000 3150 0,34 1,76 0,97 1,63 134,5 99 130 99 6 8
114000 115000 2000 3150 0,36 1,69 0,93 1,75 140 104 135 105 6 8
117000 120000 2000 2500 0,37 1,62 0,89 1,82 145 109 140 109 6 8
161000 166000 1600 2500 0,35 1,73 0,95 2,9 163,5 120 160 120 7 9
169000 180000 1600 2000 0,37 1,62 0,89 3,11 175 130 170 130 7 9
226000 247000 1600 2000 0,37 1,62 0,89 5,08 203 152 200 152 8 11
309000 351000 1250 1600 0,37 1,62 0,89 7,74 232 172 228 175 8 12
425000 484000 1000 1250 0,28 2,16 1,19 13,4 268 192 268 200 10 16
4*
100
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшип- ников d 1> В с Т г Г] а, ° Ролики
1 Z
2007138 190 290 60 52 64 3,5 1,2 14 25 40 25
2007140 200 310 66 56 70 3,5 1,2 14 25 47 26
2007144 220 340 72 59 76 4,0 1,5 13 30 50,2 24
2007148 240 360 72 62 76 4,0 1,5 12 27,7 51,2 27
2007152 260 400 82 71 87 5,0 2,0 11 33,6 59,5 26
2007156 280 420 82 71 87 5,0 2,0 14 35 57,3 27
2007160 300 460 95 82 100 5,0 2,0 11 35,8 64,1 27
2007164 320 480 95 •82 100 5,0 2,0 11 35,8 65 >гкая се 26 рия
7202 15. 35 11 9 11,75 1,0 0,3 17 3,9 6,4 14
7203 17. 40 12 11 13,25 1,5 0,5 12 5,7 7 12
7204 20 47 14 12 15,25 1,5 0,5 14 6,7 8,5 12
' 7205 25 52 15 13 16,25 1,5 0,5 14 6,7 8,5 14
7206 30 62 16 14 ' 17,25 1,5 0,5 14 8 10,2 14
7207 35 72 17 15 18,25 2,0 0,8 14 9.2 10,5 14
7208 40 80 20 16 19,75 2,0 0,8 14 9,9 12,2 15
7209 45 85 19 16 20,75 2,0 0,8 15 9,9 12,2 16
7210 50 90 21 17 21,75 2,0 0,8 14 11,7 14,8 14
7211 55 100 21 18 ч 22,75 2,5 0,8 15 И,7 14,8 16
7212 60 ПО 23 . 19 23,75 2,5 0.8 13 13,1 14,2 16
7214 70 125 26 21 26,25 2,5 ч 0,8 14 14,2 17,4 17
7215 75 *130 26 22 27,25 2,5 0,8 15 14,2 17,4 18
7216 80 140 26 22 28,25 3,0 1,0 16 14,2 17,4 20
7217 85' 150 28 24 30,25 3,0 1,0 16 16,7 17,0 17
7218 90 160 31 26 32,5 3,0 1,0 14 17,5 20 18
7219 95 170 32 27 34,5 - 3,5 1,2 14 18,7 20 18
7220 100 180 34 29 37 3,5 1,2 15 18,7 22,7 19
7224 120 215 41 34 43,5 3,5 1,2 15 23,4 • 27,3 19
7230 150 270 45 38 49 4,0 1,5 14 31 Легкс 27,0 1Я ишро 18 кая
7506 30 62 20,5 17 21,25 1,5 0,5 14 7,9 13 14
7507 35 72 23,0 20. 24,25 2,0 0,8 13 9,7 14,7 14
7508 40 80 23,5 19 24,75 2,0 0,8 14 9,7 14,7 16
7509 45 85 23,5 19 24,75 2,0 0,8 16 9,7 14,7 16
7510 50 90 23,5 19 ' 24,75 2,0 0,8 16 8,9 16,7* 19
7511 55 100 25,0 21 26,75 2,5 0,8 16 11,5 17,4 16
7512 60 U0 28,0 24 29,75 2,5 0,8 15 11,6 18,6 18
7513 .65 120 31,0 27 32,75. 2,5. 0,8. 14 13,4 22' 17
*7514 70 125 31,0 - "27-' ' '33,25 2,5 0,8 . 15 13,4 22 18
7515 75 130 31,0 27 33,25 2,5 0,8 15 13,4 22 19
7516 80 140 33,0 28 35,25 3,0 1,0 15 14,7 23,4 19
Таблицы характеристик подшипников качения
101
Продолжение табл. 13
— Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг 2 S се ж ёГ S X ю X св £ Q ю £ Л X 1 а1наим 1 § X <3*
С Со «пред, об/мин, при смазке е X Yq
I I плас- тич- ной жид- кой
445000 519000 1000 1250 0,29 2,06 1,13 14,4 279 202 278 202 10 16
510000 617000 800 1250 0,38 1,6- 0,88 18,5 297 212 298 220 11 17
614000 716000 800 1250 0,35 1,73 0,95 22,9 326 234 326 240 12 19
634000 793000 800 1000 0,32 1,89 1,04 26,0 348 254 346 260 12 19
806000 1000000 630 800 0,3 2,03 1,11 36,9 384 280 382 287 14 22
846000 1040000 630 800 0,37 1,62 0,89 39,2 406 300 402 305 14 22
1000000 1290000 630 800 0,31 1,94 1,0.7 55,9 442 320 440 330 14 22
1040000 диаметр 1360000 ов 2 500 630 0,33 1,85 1,01 59,1 462 340 460 350 14 22
8780 6140 10000 12500 0,451 1,33 0,73 0,054 32 20 — 19 2 3
13800 9300 8000 12500 0,31 1,91 1,05 0,074 37 23 — 22,5 3 3
19100 13300 -8000 10000 0,36 1,67 0,92 0,12 43,5 26 41 26 3 3
23900 17900 6300 10000 0,36 1,67 0,92 0,15 48,5 31 46 31 3 3
29800 22300 6300 8000 0,36 1,65 0,91 0,233 58,5 36 55 37 3 3
35200 26300 5000 6300 0.37 1.62 0,89 0,327 6^5 42 65 43 4 3
42400 32700 4000 6300 0,38 1,56 0,86 0,446 75,5 47 72 48 4 3,5
42700 33400 4000 5000 0,41 1,45 0,80 0,485 81„5 52 78 53 4 4,5
52900 40600 4000 5000 0,37 1,6 0,88 0,539 86,5 57 82 57 4 4,5
57900 46100 3150 5000 0,41 1,46 0,80 0,709 95 64 90 63 5 4,5
72200 58400 3150 4000 0,35 1,71 0,94 0,895 105,5 69 100 69 5 4,5
95900 82100 2500 4000 0,37 1,62 0,89 1,33 12(Г- : 79 115 80 6 5
97600 84500 2500 3150 0,39 1,55 0,85 1,42 125 84 120 85 6 5
106000 95200 2000 3150 0,42 1,43 0,78 1,67 134 90 130 90 6 6
109000 91400 2000 3150 0,43 1,38 0,76 2,1 142,5 95 140 96 7 6,5
141000 125000 2000 2500 0,38 1,56 0,86 2,52 152,5 100 150 102 7 6,5
145000 131000 1600 2500 0,41 1,48 0,81 3,2 163 107 155 ПО 7 7,5
162000 146000 1600 2500 0,40 1,49 0,82 3,81 170 112 165 114 7 8
252000 237000 1600 2000 0,39 1,55 0,86 6,2 205 132 200 135 11 9,5
330000 серия ди 300000 аметров 1250 5 1600 0,37 1,62 0,89 10,3 255 164 255 168 12 11
34900 27500 6300 8000 0.37 , 1,65 0,90 0,29 58,5 36 55 37 3 4
50200 40300 5000 6300 0,35 1,73 0,95 '0,449 68,5 42 65 43 4 5
53900 44800 4000 6300 0,38 1,58 0,87 0,576 75,5 47 72 48 4 5,5
51600 42600 4000 5000 0,42 1,44 0,80 0,618 81,5 52 78 53 4 5,5
59800 54500 4000 5000 0,42 1,43 0,78 0,64 86,5 •57 82 57 4 5,5
72200 61600 3150 5000 0,36' 1,67 0,92 0,825 95 64 90 63 5 5,5
84000 75600 3150 4000 0,39 1,53 0,84 1,19 105,5 69 100 69 5 5,5
109000 98900 2500 4000 0,37 1,62 0,89 1,57 115 74 НО 75 6 5,5
110000 101000 2500 3150 0,39 1,55 0,85 1,6 120 79 115 80 6 6
115000 108000 2500 3150 0,41 1,48 0,81 1,76 125 84 120 85^ -6 6
133000 126000 2000 3150 0,40 1,49 0,82 2,15 134 90 130 90 6 7
102
Типы подшипников качения
Условные обозначения подшип- ников d D В с Т г П а. с Ролики
Dw Z
7517 85 150 36,0 30 38,5 3,0 10 15 15,5 25,7 19
7518 90 160 40,0 34 42.5 3,0 1,0 15 17,3 27,6 18
7519 95 170 45,5 37 45.5 3,5 1,2 14 18,4 33,4 18
7520 100 180 46,0 39 49 3,5 1.2 15 18,4 33,4 19
7522 НО 200 53,0 46 56 3,5 4,2 15 21,2 40 18
7524 120 215 58,0 50 61,5 3,5 1.2 15 21,6 43,3 20
7526 130 230 64,0 54 67,75 4,0 1,5 16 22,2 48,4 21
7528 140 250 68,0 58 71,75 4,0 1,5 12 27,2 50,8 19
7530 150 270 74 60 77 4,0 1,5 15 28,8 54,6 19
7532 160 290 80,0 67 84 4,0 1,5 14 31,1 54,6 20
7536 180 320 86,0 70 91 5,0 2,0 14 34,6 60 16
7538 190 340 92,0 75 97 5,0 2,0 и 33,5 С ре 63 >дняя ct 20 >рия
7304 20 52 16 13 16,25 2,0 0,3 11 8 10,2 11
7305 ' 25 62 17 15 18,25 2,0 0,8 14 9,5 10 13
, 7306 30 72 19 17 20,75 2,0 0,8 14 9,9 12,7 13
7307 35 80 21 18 22,75 2,5 0,8 12 11,7 14,8 _ Ц2^
•7308 40 90 23 20 25,25 2,5 0,8 11 13,1 14’2 12
7309 45 100 26 22 27,25 2,5 0,8 11 14,3 16 13
7310 50 ПО 29 23 29,25 3,0 1,0 12 16,7 19,4 12
7311 55 120 29 25 31,5 3,0 1,0 13 16,7 19,4 13
7312 , 60 130 31 27 33,5 3,5 1,2 12^. 17,5... . 20 14
7313 65 ’ : 140 ЗТ 28' 36 ~3,'5 1,2 п 18,7' 21 14
7314 70- 150 37 30 38 3,5 1,2 12 22,8 24,6 12
7315 75 160 37 31 40 3,5 1,2 12 22,8 24,6 13
7317 85 180' 41 35 44,5 4,0 1,5 12 23,4 27,3 15
7318 90 190 43 36 46,5 4,0 1,5 12 22,7 27,3 13
7320 100 215 47 39 51,5 4,0 1,5 12 29 Средне 32 1Я шире 14 кая
7604 20 52 21,0 18,5 22,25 2,0 0,8 11 7,9 13 11
7605 25 62 24,0 21,0 25,25 2,0 0,8 11 8,9 '16,7 12
7606 30 72 29,0 23,0 28,75 2,0 0,8 12 10,2 20,4 12
7607 35 80 31,0 27,0 32,75 2Т> 0,8 11 10,5 22 13
7608 40 90 33,0 к28,5' 35,25 2,5 0,8 11 12 23,4 13
7609 45 100 36,0 31,0 38,25 2,5 0,8 И 13,7 24,4 13
7610 50 ПО 40,0 34,0 42,25 з,о 1,0 11 14,8 28 13
7611 55 120 44,5 35,0 45,5 3,0 « 1,0 12 14,8 •28 15
7612 60 130 47,5 37,0 48,5 3,5 1,2 12 17 33 14
7613 65 140 48,0 41,0 51 3,5 1,2 12 17 33 15
7614 70 150 51,0 43,0 54 3,5 1,2 13 19,8 35 13
7615 75 160 55,0 46,5 58 3,5 1,2 11 21,2 40 14
Таблицы характеристик подшипников качения
103
Продолжение табл. 13
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг X еГ X ж ю X Q ю X сз X S X X 5* S X X o’
С Со ^пред’ об/мин, при смазке е Г- < *0
Ь I плас- тич- ной \ жид- кой
151000 141000 2000 3150 0,39 1,55 0,85 2,8 142,5 95 140 96 7 8,5
179000 171000 2000 2500 0,39 1,55 0,85 3,44 152,5 100 150 102 7 8,5
225000 225000 1600 2500 0,38 1,57 0,86 4,42 163 107 155 НО 7 10
232000 236000 1600 2500 0,40 1,49 0,82 5,14 170 112 165 114 7 10
291000 296000 1600 2000 0,39 1,55 0,85 7,37 190 122 185 125 9 10
351000 379000 1600 2000 0,41 1,46 0,80 9,2 205 132 200 135 10 11,5
387000 429000 1250 2000 0,43 1,39 0,77 11,8 221 144 215 144 10 13,5
498000 538000 1250 1600 0,33 1,83 1,01 14,9 239 154 235 157 10 13,5
549000 598000 1250 1600 0,39 1,55 0,85 18,0 255 164 255 168 10 13,5
555000 599000 1000 1600 0,28 2,12 1,17 22,2 271 174 275 185 10 13,5
644000 679000 800 1000 0,36 1,65 0,90 27,6 302 197 300 205 10 16
776000 888000 630 1000 0,30 2,03 1,11 35,4 320 207 320 220 10 17
диамепц ов 3
25000 17700 8000 10000 0,30 2,03 1,11 0,17 48,5 27 45 27 3 3
29600 20900 6300 8000 0,3.6 1,66 0,92 0,253 58,5 32 55 33 3 3
40000 29900 5000 6300 0,34 1,78 0,98 0,458 68 37 65 38 3 4,5
48100 Л000_ 6300 оу; 1,88 1,03 0,496 76 44 71 43 5 4,5
61000 46000 4000 5000 0,28 *2,16 Т,Г9“ "О',703 ‘ "86 49 80 50 5 5
76100 59300 4000 5000 0,29 2,09 1,15 1,01 95 54 90 55 5 5
96600 75900 3150 4000 0,31 1,94 1,06 1,33 105 60 100 61 5 6
102000 81500 3150 4000 0,33 1,80 0,99 1,64 114 65 НО 67 5 6,5
1J8000 96300- ...2W 4000 0,30 1,97 1,08 J-24— -72_ .118 72 5 7,5
134000 111000 2500 3150 0,30 1,97 1,08 2,54 132 77 128 78 6 8
168000 137000 2000 3150 0,31 1,94 1,06 3,09 142 82 138 83 6 8
178000 148000 2000 3150 0,33 1,83 1,01 3,63 152 87 148 91 6 9
221000 195000 1600 2500 0,31 1,91 1,05 5,21 167 99 166 102 7 10,5
240000 201000 1600 2500 0,32 1,88 1,03 5,56 178 104 175 108 7 10,5
290000 270000 1600 2000 0,318 1,88 1,03 7,9 202 114 200 121 7 12,5
серия ди ia л tempo t ? 6
29500 22000 6300 10000 0,30 2,01 1,11 0,236 48,5 27 45 27 3 4
45500 36600 5000 8000 0,27 2,19 1,20 0,366 58,5 32 55 33 4 5
61300 51000 5000 6300 0,32 1,88 1,03 0,574 68 37 65 38 5 5,5
71600 _61^KL .4000 6300 0,30 "1,11 0,798 76 44 71 43 5 7,5
80000 67200 4000 5000 0,30 *2,03 1,11 1,04 86 49 80 50 5 8
104000 90500 3150 4000 0,29 2,06 1,13 1,34 95 54 90 55 5 8
122000 108000 3150 4000 0,30 2,03 1,11 1,81 105 60 100 61 5 9
148000 140000 2500 4000 0,32 1,85 1,02 2,43 114 65 ПО 67 5 10,5
171000 157000 2500 3150 0,3 1,97 1,08 3,0 124 72 118 72 6 11,5
—168000 2000 3150 0,33^ U ,01 3,63 132 77 128 78 6 12
^04000 186000 2000 3156" ''ил* 0,94 4,44 142 82 138 83 7 12
249000 235000 2000 2500 0^30 1,99 1,2 5,38 152 87 148 91 7 13
104
Типы подшипников качения
Условные обозначе- ния под- шипников d D В с Т г Н а,0 Ролики
&W / Z
наиб. найм
7616 80 170 59,5 49,0 61,5 3,5 1,2 12 19,4 43,2 18
7618 90 190 66,5 53,5 67,5 4,0 1,5 11 25,5 49 14
7620 - 100 215 73,0 61,5 77,5 4,0 1,5 12 27,5 53 15
7622 НО 240 80,0 66,0 84,5 4,0 1,5 11 34,5 56,9 14
7624 120 260 86,0 70,5 90,5 4,0 1,5 12 34 61 14
7634 170 360 120,0 100,0 127 Неста 5,0 ндарт\ 2,0 чые р 13 азм 49,2 еры 87,3 (Циф{ 15 )Ы в
2007730 150 250 60 52 64 63 3,5 1,2 10 24,2 40 2,1
7832 160 375 79,4 50 87,3 85,8 6 1,5 25 51,7 45,4 14
7138 190 290 46 40 51 49,5 3,5 1,2 14 23,3 28 26
7841 205 485 95,2 68 117,5 116 6 2,5 30 58,4 54,6 18
7244 220 400 65 52 71 69 5 2 14 44,7 38,1 18
7851 255 560 104,8 70 123,8 122,3 8 3,5 30 60 61,9 20
7352 260 540 102 80 110 ' 108 8 3,5 9 67,1 64,5 17
7860 300 440 58 51,5 73 71,5 5(6) 2(1,5) 16 33,1 33 29
7760 300 500 82 65 90 88,5 10 2,5 10 43,7 46.85 24
7772 360 530 66 60 80 78,5 6 2,5 15 40,9 39,3 31
7184 420 620 ’90 67 95 93,5 6 2,5 15 48 56 29
1007992 460 620 74 5а 80 78,5 5 2 15 39,1 46 40
1007996 480 650 78 60 84,5 83,0 6 2,5 16 39,1 46 37
10079/500 500 670 78 60 85 83,5 6 2,5 16 39,1 46 43
71/500 500 720 100 82 110 108,5 8 3,5 12 53,6 62,8 33
77/520 520 740 86 70 95 93 8(3,5) 3,5 (1,5) 15 43,7 46,85 41
10079/530 530 710 82 62 88 86 6 2,5 15 43,7 46,85 41
77/560 560 820 120 105 140 138 10 3,5 15 65,4 76,3 31
71/600 600 870 118 88 124 122 8 3,5 15 67,2 76 ' 33
10079/630 630 850 100 78 108 106 8 3,5 15 53,4 62,8 40
10079/710 710 950 106 80 114 112 8 3,5 17 53,7 65 46
10078/850 850 1030 82 62 90 87 6 2,5 18 41,3 48,4 66
71/900 900 1280 170 135 190 187 10 4 20 93 119,6 35
10079/900 900 1180 122 87 124 121 8 3,5 15 58 70,4 50
20078/1320 1320 1600 165 142 176 172 8 3,5 12 62,95 116 69
20079/1320 1320 1720 230 175 238 233 10 4 19 90 165 52
77/1800 1800 2300 218 180 260 255 15 6 24 113 155 52
Примеры условных обозначений: подшипника по ГОСТ 333 — 79 с услов Подшипник 2007972 подшипника нестандартного с условным обозначением 7184: Подшипник 7184 —
Таблицы характеристик подшипников качения
105
Продолжение табл. 13
Ориентировочные расчетные параметры
С ^пред’ об/мин,
при смазке Y *0 S S
плас- тич- ной св 2 S ю S S
F I жид- кой й х Q я! X C'l <3 св св X о* св X
294000 291000 1600 2500 0,32 1,89 1,04 6,4 160 92 158 97 7 13,5
369000 363000 1600 2000 0,30 1,99 1,20 8,78 178 104 175 108 12 14,5
451000 459000 1600 2000 0,31 1,91 1,05 13,2 202 114 200 121 12 17,5
490000 505000 1250 1600 0.33 1,82 1,0 17,8 225 124 220 135 14 19,5
601000 610000 1250 1600 0,31 1,97 1,08 21,9 240 134 235 145 14 19,5
1080000 1170000 630 1000 0,32 1,88 1,03 58 335 190 340 205 15 22
скобках относятся к внутреннему кольцу).
332000 444000 1250 1600 0,265 2,27 1,25 12,1 235 165 238 162 6 14
680000 610000 800 1000 0,700 0,86 0,47 39,6 291 182 353 182 10 25
305000 362000 1000 1250 0,374 1,61 0,88 11,8 275 202 278 202 8 14
1030000 1010000 500 630 0,865 0,685 0,38 91 429 227 463 227 10 25
679000 667000 630 1000 0,374 1,61 0,88 33,3 380 240 380 225 10 20
1280000 1320000 315 500 0,865 0,685 0,38 128 495 283 532 283 15 36
1520000 1600000 500 630 0,237 2,53 1,39 111 502 288 512 288 16 18
540000 620000 630 800 0,430 1,4 0,76 30,9 415 318 422 318 10 20
880000 970000 400 630 0,265 2,27 1,25 66,5 470 336 464 336 10 25
820000 950000 400 500 0,402 1,49 0,82 52,3 500 382 508 382 15 20
1290000 1640000 315 400 0,402 1,49 0,88 86,8 .590 442 598 442 10 20
1090000 1530000 315 500 0,402 1,49 0,82 63,3 600 480 602 478 10 17
1000000 1440000 250 400 0,430 1,4 0,76 71 630 500 628 502 10 20
1090000 1680000 250 400 0,430 1,4 0,76 76 650 525 648 522 10 20
1800000 1530000 250 315 0,318 1,88 1,03 135 690 530 682 528 10 20
1270000 1810000 200 315 0,402 1,49 0,82 118 682 548 712 548 15 18
1300000 1820000 200 315 0,402 1,49 0,82 89,4 690 555 688 552 12 20
2390000 3280000 160 200 0,402 1,49 0,82 232 776 596 784 596 10 25
2540000 3490000 160 200 0,402 1,49 0,82 234 840 630 842 623 12 28
1990000 2850000 200 250 0,402 1,49 0,82 168 830 660 822 658 15 25
2120000 3300000 160 200 0,457 1,31 0,72 195 930 740 922 738 12 26
1590000 2790000 125 160 0,487 1,23 0,68 139 1000 872 1008 872 12 30
5560000 7600000 80 125 0,546 1,1 0,61 703 1230 940 1244 936 15 38
2520000 4250000 100 125 0,402 1,49 0,82 330 1125 928 1152 928 15 25
5190000 10460000 60 80 0,318 1,88 1,03 719 1548 1348 1572 1348 25 34
8500000 15600000 50 70 0,487 1,23 0,68 1431 1660 1360 1684 1356 25 35
10000000 17800000 40 60 0,666 0,90 0,99 2306 2220 1856 2244 1850 30 40
ным обозначением 2007972:
ГОСТ 333—79;
нестандартный.
106
Типы подшипников качения
14. Роликоподшипники радиально-упорные конические
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: F F динамическая Р = Fr при — < е; Р = 0,4Гг + YFa ПРИ — > с; Fr Fr статическая Pq = 0,5Fr 4- YQFa при Pq < Fr принимать Pq = Fr Разме
Условные обозначе- ния под- шипников d D В с Т Г ''1 а,с Ролики Ориен
Dw / Z С
наиб. найм.
27306 27307 27308 27310 27311 27312 27313 27315 27317 1027320 1027324 1027328 1027336 1027340 Приме 30 35 40 50 55 60 65 75 85 100 120 140 180 200 -Р Ус 72 80 90 НО 120 130, 140 160 180 215 260 300 380 420 лови 19 21 23 27 29 31 33 37 41 51 62 70 88 97 ого 14 15 17 19 21 22 23 26 30 37 43 48 60 66 обе 21,0 23,0 25,5 29,5 32,0- 34,0 36,5 40,5 45,0 57,0 68,0 77,5 98,0 108,0 )значеш 20,5 22,5 25,0 29,0 31,0 33,0 35,5 39,5 44,0 56,0 67,0 76,0 96,0 106,0 4Я ПОДИ z2,0 2,5 2,5 3,0 3,0 3,5 ’3,5 3,5 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0 6,0 1ИПНИ 0,8 0,8 0,8 1,0 1,0 1,2 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0 2,5 ка по 26 28 28 28 29 25 27 29 27 25 26 27 27 29 ГС 9,6 10 Н,1 13,7 16,0 16 15,9 20,6 19.8 25,6 29,8 34,1 42,4 44 >СТ 7 / 11 13.1 14,6 17,2 18,5 16,9 18,5 23,2 25,2 30,6 36 41,6 51,5 61,3* 260 — : 7одши 13 14 14 14 15 16 16 15 17 16 16 16 17 18 81 с ’ПНИ, 30000 39400 48400 69300 72500 80500 89000 119000 165000 238000 327000 424000 684000 782000 : услов- ие 27317
Таблицы характеристик подшипников качения
107
однорядные с большим углом конусности
а, аг
TunZlOOO
ры, мм
тировочные расчетные параметры Мдсса, кг S «3 X S X л X “S’ ю X я! X ^Знаиб S X оЗ X S S X оЗ X ' S’
Со ^пред’ об/мин, при смазке е Y Го
Н плас- тич- ной жид- кой
21000 5000 6300 0,72 0,833 0,46 0,392 68 37 65 38 3 6,5
29500 4000 5000 0,79 0,76 0,42 0,52 76 44 71 43 5 7,5
37100 4000 5000 0,79 0,76 0,42 ' 0,766 86 49 80 50 5 8
54200 3150 4000 0,80 0,75 0,41 1,24 105 60 100 61 5 10
58900 3150 4000 0,81 0,74 0,5 1,58 114 65 110 67 5 10,5
62000 2500 3150 0,7 0,86 0,47 1,91 124 72 118 72 5 11,5
71400 2000 3150 0,75 0,8 0,44 2,4 132 77 128 78 6 13
95100 1600 2500 0,83 0,73 0,4 3,5 152 87 .148 91 6 14
146000 1600 2500 0,76 0,79 0,43 4,7 167 99 166 102 7 16,5
210000 1600 2000 0,71 0,84 0,46 8,8 202 114 200 121 7 20
300000 1250 2000 0,75 0,81 0,44 15,4 240 134 235 145 14 20
398000 1000 1600 0,75 0,8 0,44 23,0 278 160 275 170 14 20
681000 800 1250 0,8 0,8 0,43 46,0 360 200 360 210 20 22
806000 630 800 0,83 0,72 0,4 63,0 400 220 400 230 20 22
ным обозначением 27317:
ГОСТ 7260 — 81
108
Типы подшипников качения
15. Роликоподшипники радиально-
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник:
F F
динамическая Р = Fr + YFa при — < е; Р = 0,67F,. + YFa при — > е;
Разме
Условные обозначе- ния под- шипников d D ^иаиб с г П а, ~ Смазочные отверстия Ролики
Диа- метр Ко- личе- ство Dw / Z
- Сверхлегкая
2097930 . 150 210 85 70 3 1 16 8 4 12,56 23,4 34
2097936 180 250 95 76 3 1 14 10 4 17 28,5 31
2097938. 190 260 95 76 3 1 14 10 4 17 28,6 33
2097940 200 280 118 97 3,5 1,2 11 10 4 17,9 33,4 35
2097944 220 300 НО 88 3,5 1,2 12 10 4 18 32,9 38
2097948 240 320 НО 90 3,5 1,2 17 10 4 18,2 33 40
2097952 260 360 134 109 3,5 1,2 14 10 4 24,3 40,5 37
2097960 300 420 160 128 4 1,5 11 12 8 27,3 48,5 34
2097968 340 460 160 128 4 1,5 12 12 8 27,3 48,5 38
2097972 • 360 480 160 128 4 1,5 12 12 8 27,3 48,5 40
1097976 380 520 150 112 5 2 11 12 8 33,5 38 35
1097992 460 620 175 131 5 2 15 12 8 39,2 46 40
1097996 480 650 180 130 6 2,5 16 12 8 39,2 46 ’ 37
10979/500 500 670 180 130 6 2,5 16 12 8 39,2 48 43
Таблицы характеристик подшипников качения
109
>норные конические двухрядные
< пническая Ро = 0,5Fr + У0Га; при Ро < F? принимать Ро = Fr
ры, мм
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг S S ю S X <я ж сГ у. X с
С лпред, об/мин, при смазке е Y Уо
V/ ж Л
1 1 плас- тич- ной жид- кой
серия диа 276000 метров 9 397000 1250 1600 0,42 1,62 2,4 1,59 8.41 160 204 9
425000 594000 1000 1600 0,37 1,84 2,74 1,8 13,2 190 243 10
439000 630000 1000 1600 0,38 1,76 2,62 1,72 13,5 200 253 10
556000 836000 1000 1250 0,29 2,35 3,5 2.23 20,8 212 270 И
588000 917000 800 1000 0,31 2,18 3,25 2,13 21,1 232 290 12
595000 945000 800 1000 0,45 1,51 2,25 1,48 22,0 ’252 312 13
866000 1300000 630 800 0,37 1,83 2,72 1,79 38,3 272 350 14
1160000 1830000 500 630 0,28 2,39 3,56 2,34 62,9 314 406 15
1240000 2040000 400 500 0,31 2,15 3,2 2,1 71,0 354 448 17
1270000 2130000 315 . 400 0,33 2,06 3,06 2,01 74,3 374 466 18
1230000 1840000 315 400 0,29 2,33 3,47 2,28 84,4 400 505 18
1820000 2910000 250 400 0,40 1,69 2,51 1,65 135,0 480 602 18
1650000 2680000 250 315 0,42 1,61 2,4 1,58 151,0 500 628 20
1860000 3040000 250 315 0,44 1,55 2,31 1,52 164,0 525 650 20
по
Типы подшипников качения
Условные обозначе- ния под- шипников d D Тнгмб с г П ос, э Смазочные отверстия Ролику
Диа- метр Ко- личе- ство Dw / Z
10979/530 530 710 190 136 6 2,5 15 12 8 43,7 47,8 41
10979/560 560 750 213 156 6 2,5 16 12 8 43,7 .46,8 44
10979/600 600 800 210 160 6 2,5 12 12 8 45,2 57,3 45
10979/630 630 850 242 182 8 3,5 15 12 8 53,4 62,8 40
10979/710 710 950 240 175 8 3,5 17 12 8 52,5 65 46
10979/800 800 1060 270 204 8 3,5 13 12 8 57 70 48
10979/850 850 1120 268 190 8 3,5 17 12 8 62,6 74 46
10979/950 950 1250 300 220 10 4 13 12 8 71 Осо 80 болег> 46 '<ая
2097136 180 280 134 108 3,5 1,2 11 10 4 24,3 40 24
2097140 200 310 152 123 3,5 1,2 14 10 4 24,9 45 - 26
2097144 220 340 165 130 4 1,5 13 10 4 30 50,2 24
2097148 240 360 165 130 4 1,5 12 10 ' 4 27,7 51,2 27
2097152 260 400 186 146 5 2 11 10 4 32,5 56,5 26
2097156 280 420 189 154 5 2 14 12 8 35 57,5 26
97168 340 520 180 135 6 2,5 11 12 8 43,7 47,8 25
97172 360 540 185 140 6 2,5 11 12 8 43,7 47,8 27
97180 400 600 206 150 6 2,5 15 12 8 46,7 57 28
97184 420 620 206 150 6 2,5 15 12 8 46,7 57 29
97188 440 650 212 152 8 3,5 -16 12 8 46,7 • 57 30
97192 460 680 230 175 8 3,5 12 12 8 53,6 62,8 27
971/500 500 720 236 180 8 3,5 12 12 ' 8 53,6 62,8 33
971/560 560 820 260 185 8 3,5 15 12 8 64,3 70 31
971/600 600 870 270 198 8 3,5 15 12 8 65,4 76 33
971/710 710 1030 315 220 10 4 16 12 8 75 88 35
$71/800 800 1150 350 256 10 4 13 12 8 80,3 Осс 91,2 )болег 36 кая
2097724 120 200 НО 90 3 1,0 9 8 4 20 30,5 21
2097726 130 210 ПО 90 3 1,0 10 8 4 19,4 33 23
2097730 150 250 138 112 3,5 1,2 9 10 4 24,3 40 21
2097732 160 270 150 120 3,5 1,2 12 10 4 24,9 47 22
2097736 180 300 164 134 4 1,5 10 10 4 27,7 51,2 22
Таблицы характеристик подшипников качения
111
Продолжение табл. 15
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг S <s к s 1 S S л X
С лпред’ об/мин, при смазке е Y Уо
V/ Л
1 1 плас- тич- ной жид- кой
2120000 3410000 200 250 0,41 1,64 2,44 1,61 191,0 555 688 20
2220000 3660000 200 250 0,43 1,55 2,31 1,52 235,0 585 725 20
2770000 4810000 160 200 0,33 2,06 3,06 2,01 244,0 625 775 20
3250000 5430000 160 200 0,40 1,69 2,52 1,65 368,0 660 830 25
3510000 6260000 160 200 0,46 1,47 2,19 1,44 415,0 740 930 25
4320000 7950000 100 125 0,35 1,95 2,90 1,91 604,0 830 1040 25
4680000 8450000 100 125 0,46 1,48 2,20 1,45 653,0 880 1100 30
5950000 серия дна 10900000 метров 1 100 125 0,33 2,03 3,02 1,99 930,0 990 1220 30
729000 968000 1000 1250 0,28 2,43 3,62 2,37 27,9 192 268 16
874000 1230000 1000 1250 0,38 1,8 2,67 1,75 39,3 212 297 17
1050000 1430000 800 1000 0,35 1,95 2,90 1,90 48,0 234 326 19
1090000 1590000 800 1000 0,32 2,13 3.18 2,09 54,5 254 348 19
1380000 2000000 630 800 0,30 2,28 3,39 2,23 76,8 280 384 22
1450000 2070000 630 800 0,37 1,83 2,72 1,79 84,5 300 406 22
1620000 2180000 500 630 0,29 2,33 3,47 2,28 119,0 362 495 24
1680000 2310000 400 500 0,30 2,25 3,34 , 2,20 127,0 385 510 24
2100000 3040000 315 400 0,40 1,71 2,55 1,67 180,0 425 575 26
2140000 3130000 315 400 0,41 1,64 2,44 1,60 187,0 445 595 26
2170000 3220000 250 315 0,43 1,57 2,34 1,53 213,0 470 625 26
2610000 3790000 250 315 0,31 2,18 3,25 2,13 253,0 490 655 26
3000000 4620000 200 250 0,33 2,04 3,04 2,0 288,0 530 700 26
3770000 5710000 160 250 0,40 1,71 2,55 1,67 418,0 590 785 28
4230000 6630000 160 200 0,41 1,63 2,43 1,6 500,0 630 835 28
5720000 9370000 125 160 0,43 1,58 2,35 1,54 814,0 750 990 28
6510000 серия диа 1090000 метров 7 80 100 0,35 1,91 2,85 1,87 1089 840 1100 28
437000 527000 1600 2000 0,25 2,74 4,07 2,68 11,7 130 192 10
484000 611000 1600 2000 0,26 2,62 3,89 2,56 13,5 140 200 10
680000 854000 1250 1600 0,24 2,76 4,11 2,70 25,8 165 236 14
806000 1070000 1000 1250 0,32 2,1 3,13 2,06 34,9 175 255 14
976000 1310000 800 1250 0,26 2,64 3,93 2,58 43,3 195 282 14
112
Типы подшипников качения
Условные обозначе- ния под- шипников d D ^наиб с г П а, ° Смазочные отверстия Ролики
Диа- метр Ко- личе- ство / Z
2097738 190 320 172 134 4 1,5 12 13 4 30 51,2 22
2097740 200 340 184 150 4 1,5 9 10 4 32,5 56,5 22
2097744 220 370 200 166 5 2 9 10 4 37,0 64,1 21
2097748 240 400 210 168 5 2 12 10 4 37,5 65 22
2097752 260 440 225 180 5 2 9 12 8 43,7 71 20
1097760 300 500 205 152 6 2,5 12 12 8 46,7 57 22
1097768 340 580 242 170 6 2,5 16 12 8 57,8 66 21
1097776 380 620 242 170 6 2,5 17 12 8 57,8 66 22
1097780 400 650 254 190 8 3,5 12 12 8 60 70 23
1097784 420 700 275 200 8 3,5 12 12 8 65,4 76 25
10977/670 670 1090 410 296 10 4 12 12 8 102 122 26
Легк ая cq оия
97506 30 62 50 41 1,5 0,5 14 8 4 7,9 14 14
97507 35 72 55 46 2 0,8 13 8 4 9,7 16,3 14
97508 40 80 55 45 2 0,8 14 8 ,4 9,8 16,3 16
97509 45 85 55 45 2 0,8 16 8 4 9,8 16,3 16
97510 50 90 55 45 2 0,8 16 8 4 8,9 16,7 19
97511 55 110 60 48 2,5 0,8 13 8 4 11,4 17,5 16
97512 60 ПО 65 55 2,5 0,8 15 8 4 11,6 18,6 18
97514 70 125 75 62 2,5 0,8 15 8 4 13,5 22,5 18
97515 75 130 75 62- 2,5 0,8 15 8 4 13,4 22,5 19
97516 80 140 80 65 3 1 15 8 4 14,7 23,4 19
97518 90 160 96 78 3 1 15 8 4 17,2 27,5 18
97519 95 170 108 90 3,5 1,2 15 8 > 4 18,4 33,9 18
97520 100 180 112 92 3,5 1,2 15 8 4 18,5 '33,4 19
97521 105 190 118 96 3,5 1,2 15 8 4 19,8 36,6 19
97524* 120 215 136 112 3,5 1,2 15 10 4 21,6 43,3 20
97526 130 230 150 120 4 1,5 16 10 4 22,2 48,4 21
97530 150 270 172 138 4 1,5 14 10 4 28,9 53,6 19
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 6364 — 78 с условным
Подшипник 2097972
Таблицы характеристик подшипников качения
113
Продолжение табл. 15
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг S X с5 X s X S X с5 X <3
С Со Ппред> об/мин, при смазке е Y *0
V/ V
F I плас- тич- ной жид- кой
1010000 1320000 800 1250 0,32 2,13 3,18 2,09 51,5 205 302 18
1270000 1710000 630 1000 0,25 2,74 4,08 2,68 63,0 215 320 18
1430000 1910000 630 800 0,24 2,76 4,Н 2,70 77,3 240 350 18
1610000 2210000 630 800 0,32 2,12 3,15 2,07 98,0 260 380 18
1960000 2640000 630 800 0,24 2,84 4,23 2,78 127,0 280 415 18
1830000 2410000 500 630 0,32 2,12 3,15 2,07 143,0 320 475 18
2480000 3230000 400 500 0,42 1,59 2,38 1,56 226,0 360 550 20
2500000 3330000 315 400 0,46 1,47 2,19 1,44 243,0 400 590 20
3290000 4470000 250 400 0,31 2,21 3,29 2,16 311,0 430 620 20
3670000 5200000 250 315 0,32 2,12 3,15 2,07 406,0 450 660 25
8540000 диаметро 13000000 в 5 100 125 0,32 2,10 3,13 2,06 1370 700 1030 35
59800 55000 5000 6300 0,37 1,85 2,76 1,81 0,63 36 58,5 4,0
86000 80600 4000 5000 0,35 1,95 2,90 1,91 1,0 42 68,5 5,0
93000 89600 4000 5000 0,38 1,77 2,64 1,73 1,21 47 75,5 5,5
88400 85200 4000 5000 0,42 1,62 2,42 1,59 1,33 52 81,5 5,5
102000 109000 3150 4000 0,42 1,60 2,39 1,57 1,4 57 86,5 5,5
124000 123000 3150 4000 0,36 1,87 2,79 1,83 1,8 64 95,0 5,5
144000 151000 2500 3150 0,39 1,72 2,56 1,68 2,6 69 105,0 5,5
189000 203000 2500 3150 0,39 1,74 2,59 1,70 3,53 79 120 6
197000 216000 2500 3150 0,41 1,66 2,47 -1,62 3,8 84 125 6
228000 251000 2000 2500 0,40 1,68 2,50 1,64 4,8 ' 90 134 7
310000 342000 2000 2500 0,39 1,74 2,59 1,70 7,6 100 152 8,5
386000 449000 1600 2500 0,38 1,76 2,62 1,72 9,7 107 163 10
398000 471000 1600 2000 0,40 1,68 2,50 1,64 11,6 112 170 10
464000 557000 1600 2000 0,40 1,70’ • 2,53 1,66 13,7 117 181 10
602000 758000 1250 1600 0,41 1,64 2,44 1,60 20,4 132 205 11,5
663000 857000 1250 1600 0,43 1,57 2,34 1,53 25,3 144 231 13,5
942000 обозначе! ГОСТ 63 1200000 таем 2097< 64 — 78. 1000 )72: 1250 0,39 1,74 2,59 1,70 39,1 164 255 13,5
114
Типы подшипников качения
16. Роликоподшипники радиально-
Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник: динамическая Р = Fr + YFa
Условные обозначе- ния под- шипников d D Т r*i N В А а, ° Ролики
1 Z
Особолегкая серия
2077140 200 310 275 3,5 И 20 66 10 14 24,9 47,6 26
2077144 220 340 305 4 12 28,5 73 10 13 31,1 50,7 24
2077148 240 360 310 4 12 28 76 10 12 28,6 51,2 27
2077152 260 400 345 5 10,6 28,5 85 10 11 33,6 56,5 26
2077156 280 420 345 5 14 24,5 83 10 14 36,3 57,3 26
2077160 300 460 390 5 14 24 94 10 12 35,8 54 27
2077164 320 480 390 5 14 24 94 10 12 35,8 64 29
77168 340 520 325 6 15 29 67,5 15 11 43,7 46,85 25
77172 360 540 325 6 15 35 77,5 15 12 43 48 28
77184 420 620 356 6 16 36 85 15 15 46,6 56 29
77196* 480 700 420 8 20 40 100 15 12 54,8 63 32
771/500 500 720 420 8 ' 16 38 • 101 15 12 57,6 62,8 33
771/630 630 920 515 10 25 57 122,5 20 16 68,1 79,2 34
Особолегкая серия
1077756 280 460 324 , 6 16 30 77 10 12 41,9 49 23
1077776 380 620 420 6 20 48 100 15 17 60 66,5 22
1077796 480 790 530 10 18 54 128 15 13 73 87 26
10777/500 500 830 570 10 26 64 136 20 14 80 95 25
Таблицы характеристик подшипников качения
115
упорные конические четырехрядные
при ~~ < е; Р ~ 0,67F,. + YFa при — > е; статическая Pq = 0,5Fr + при
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ю S S сч S
С «пред, оо/мин, при смазке е Y Уа
V/ Fa
Н плас- тич- ной жид- кой
диаметров 1
1500000 2540000 630 800 0,38 1,8 2,60 1,75 75,6 216 298 и
1810000 2860000 630 800 0,35 1,95 2,90 1,90 104 236 326 12
1860000 3170000 630 800 0,32 2,13 3,18 2,09 108,7 256 346 12
2370000 4000000 500 630 0,30 2,28 3,39 2,27 152 280 382 14
2490000 4140000 500 630 0,37 1,83 2,72 1,79 162 298 402 14
2950000 5170000 400 500 0,32 2,12 3,15 2,07 238 328 440 14
3040000 5440000 315 500 0,32 2,12 3,15 2,07 243 345 460 14
2740000 4220000 315 400 0,29 2,33 3,47 2,28 235 365 500 14
2840000 4670000 315 400 0,318 2,25 3,34 2,20 250 388 520 16
3630000 6180000 250 315 0,41 1,64 2,44 1,60 412 450 600 16
5060000 8960000 200 250 0,32 2,12 3,15 2,07 547 513 675 16
5150000 9230000 200 250 0,33 2,04 3,04 2,0 564 595 695 16
8000000 14900000 160 200 0,43 1,57 2,34 1,53 1160 680 890 18
диаметров 7
2560000 3910000 400 500 0,32 2,12 3,15 2,07 193 310 435 14
4330000 6750000 315 400 0,46 1,47 2,19 1,44 520 415 595 16
7730000 13000000 160 250 0,34 1,94 2,89 1,90 1090 530 755 16
8720000 14700000 160 200 0,34 1,80 2,68 1,76 1314 550 795 18
116
Типы подшипников качения
Условные обозначе- ния под- шипников d D Т г*1 N В А <70 а, 7 Ролики
/ Z
10777/560 560 920 620 10 20 70 150 20 15 85,2 101 26
10777/670* 670 1090 710 10 26 72 171 20 12 102,3 118 26
10777/750 750 1220 840 12 30 65 202,5 20 12 117 154 26
Нест ан дар mi чые
77741 205 320 205 4 13 24 48 10 17 30,2 . 28 23
77748 240 410 270 5 14 28 64 10 11 40,9 39,3 22
77752 -260 400 255 Ю(5) 17 25 59,5 10 15 31 40,65 27
777752 260 440 300 6(3) 20 30 70 10 25 39,9 43 23
„3077256* 280 520 340 6 28 32 78 15 13 50,5 51 22
77760 300 500 350 6 20 37 82,5 10 25 45,4 51 23
2077960 300 420 390 4 16 25 68.5 10 И 27,3 48,5 34
77766 330 580 360 6 16 36 86 15 14 56,9 56 23
777770 350 590 420 6(3) 20 40 100 15 25 53,4 61 26
3077776* 380 620 388 6 20 34 92 15 16 52,4 53,8 27
77880 400 540 280 5 20 34 65 15 15 30,7 35,7 38
77788 440 650 355 8(6) И 38 86 15 17 52,4 53,8 27
777792 460 730 440 Ю(5) 20 50 105 15 26 63,7 64 28
1077996* 480 650 338 6 20 39 79,5 15 16 39,1 46 37
30777/530* 530 880 544 10 24 60 130 20 17 80,8 84 25
779/600 600 800 365 6 20 32,5 86,25 16 12 46,4 56,3 45
777/620 620 800 365 6(3) 22 29,5 85;75 15 12 45,6 56,3 45
777/650 650 1030 560 15(10) 14 47 136,5 20 12 101,5 98 25
778/660 660 855 320 Ю(5) 16 32 76 15 12 50,7 47,1 44
777/660 660 1070 650 10 16 52 161 20 12 106,6 109,5 24
777/750 750' ИЗО 690 10 30 70 165 25 17 89,7 119,6 41
*] Координаты фасок г в скобках относятся к внутренним кольцам. Примеры условных обозначений: подшипника по ГОСТ 8419 — 75 с условным обозначением 77184. Подшипник 77184 подшипника нестандартного с условным обозначением 3077776 Подшипник 3077776
Таблицы характеристик подшипников качения
117
Продолжение табл. 16
Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг ^2 наиб КО S св £ s S X <3
С Со «пред» об/мин, при смазке е У Yq
Т,- Л
I 4 плас- тич- ной жид- кой
10400000 18200000 160 200 0,40* 1,68 2,50 1,64 1636 615 885 18
14600000 26000000 125 160 0,32 2,10 3,13 2,06 2662 735 1055 18
21520000 размеры 34780000 100 125 0,318 2,12 3,15 2,07 3994 820 1185 18
1050000 1740000 800 1000 0,45 1,47 2,19 1,44 54,5 220 306 10
1060000 2840000 630 800 0,29 2,31 3,44 •2,27 146 260 392 10
1710000 2710000 630 800 0,40 1,68 2,50 1,64 114 278 364 12
2110000 3150000 630 800 0,70 0,96 1,44 0,94 191 275 418 12
3060000 4310000 400 500 0,34 1,94 2,89 1,90 318 310 498 10
- 2080000 4320000 400 500 0,70 0,96 1,44 0,94 262 322 478 10
2120000 3860000 630 800 0,29 2,31 3,44 2,27 122 325 406 10
4100000 6230000 400 500 0,37 1,80 2,68 1,76 408 365 558 15
3810000 6690000 400 500 0,70 0,96 1,44 0,94 475 368 568 15
3210000 6380000 400 500 0,43 1,57 2,34 1,53 460 410 598 15
2530000 3510000 500 630 0,46 1,47 2,19 1,44 175 418 522 15
3980000 6400000 315 400 0,46 1,47 2,19 1,44 403 462 628 15
5860000 8590000 250 315 0,73 0,92 1,37 0,90 608 480 694 15
3100000 5390000 315 400 0,43 1,57 2,34 1,53 . 303 509 628 15
8200000 14900000 160 200 0,46 1,47 2,19 1,44 1350 570 644 20
4980000 10100000 200 250 0,32 2,12 3,15 2,07 531 622 778 20
4640000 9920000 200 250 0,32 2,12 3,15 2,07 467 630 778 20
12000000 21300000 125 160 0,32 2,12 3,15 2,07 1863 700 976 20
4460000 9020000 200 250 0,32 2,12 3,15 2,07 472 680 819 20
13300000 .24100000 125 160 0,32 2,12 3,15 2,07 2284 720 1034 20
17100000 36900000 100 125 0,46 1,47 2,19 1,44 2551 790 1094 30
ГОСТ 8419 - 75;
нестандартный
17. Шарикоподшипники упорные одинарные
Эквивалентная осевая нагрузка на подшипник:
динамическая: Р = Fa; статическая Pq = Fa
Размеры, мм
Условные обозначения подшипника d D Н г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг S S «j к ю 5 X Т>\ S а
DW Z С «пред, Об/мин, при смазке
I 4 плас- тич- ной жид- кой
8100 • 10 24 9 10,2 0,5 Осс 4,76 >болегкая 10 серия диа. 6580 метров 1 11300 6300 8000 0,02 19 15 24.5 2
8101 12 26 9 12,2 0,5 4,76 11 6970 12500 6300 8000 0.02 ?’ 17 26,5 2
8102 15 28 9 15,2 0,5 4,76 12 7430 13600 6300 8000 0,024 23 20 28,5 2
8103 17 30 9 17,2 0,5 4,76 14 8220 15900 5000 6300 0,03 25 22 30,5 2
8104 20 35 10 20,2 0,5 . 5,56 14 11000 21600 5000 6300 0,04 29 26 35,5 2
8105 25 42 И 25,2 1 5,56 17 12500 26200 4000 6300 0,06 35 32 42,5 3
8106 30 47 11 30,2 1 5,56 19 13800 29300 4000 5000 0,07 40 37 47,5 .3
8107 35 52 12 35,2 1 6,25 20 16800 37200 4000 5000 0,084 45 43 52,5 ' 3
8108 40 60 13 40,2 1 7,14 20 23000 51000 3150 5000 0,12 52 48 60,5 3
8109 45 65 14 45,2 1 7,14 22 24300 56100 3150 4000 0,15 57 53 65,5 3
8110 50 70 14 50,2 1 7,14 24 25700 61200 3150 4000 0,16 62 58 70,5 3
Типы подшипников качения
8111 55 78 16 55,2 1 8,5 23 34200 83000 3150 4000 0,24 69 64 78,5 3
8112 60 85 17 60,2 1,5 8,73 24 37500 91500 2500 3150 0,29 75 70 85,5 4
8113 65 90 18 65,2 1,5 9,53 23 42800 104000 2500 3150 0,34 80 75 90,5 4
8114 70 95 18 70,2 1,5 9,53 25 46000 113000 2500 3150 0,36 85 80 95,5 4
8115 75 100 19 75,2 1,5 9,53 26 47400 118000 2000 2500 0,42 90 85 101 4
8116 80 105 19 80,2 1,5 9,53 27 48700 122000 2000 2500 0,43 95 90 106 4
8117 85 НО 19 85,2 1,5 9,53 29 50000 132000 2000 2500 0,46 100 95 111 4
8118 90 120 22 90,2 1,5 11,11 26 61800 161000 1600 2500 0,68 108 102 121 6
8120 100 135 25 100,2 1,5 12,7 27 81600 218000 1600 2000 1,0 121 114 136 6
8122 110 145 25 110,2 1,5 11.91 29 82900 222000 1600 2000 1,08 131 124 146 6
8124 120 155 25 120,2 1,5 12,7 29 88000 250'000 1250 1600 1,16 141 134 156 6
8126 130 170 30 130,3 1,5 15,08 27 108000 307000 1250 1600 1,87 154 146 171 7
8128 140 180 31 140,3 1,5 ' 15,08 28 112000 318000 1250 1600 2,1 164 156 181 8
8130 150 190 31 150,3 1,5 15,08 30 120000 365000 1000 1600 2,2 174 166 191 8
8132 160 200 31 160,3 1,5 15,08 32 122000 364000 1000 1250 2,4 184 176 202 8
8134 170 215 34 170,3 2 17,46 30 151000 457000 1000 1250 3,3 197 188 217 8
8136 180 225 34 180,3 2 17,46 31 158000 473000 1000 1250 3,5 205 198 227 8
8140 200 250 37 200,3 2 19,05 32 184000 581000 800 1000 4,4 230 220 252 11
8144 220 270 37 220,3 2 19,05 35 197000 635000 800 1000 4,6 250 240 272 11
8148 240 300 45 240,3 2,5 23,02 32 250000 848000 630 800 7,6 276 264 302 11
8152 260 320 45 260,3 2,5 23,02 35 268000 900000 630 800 8,1 296 284 322 И
8.156 280 350 53 280,3 2,5 26,99 32 329000 1170000 630 800 12,2 322 308 352 11
8164 320 400 63 320,4 3 31,75 ' 31 428000 1560000 500 800 18,9 368 352 402 16
8168 340 420 64 340,4 3 31,75 33 441000 1660000 500 630 20,0 388 372 422 16
8172 360 440 65 360,4 3 31,75 34 454000 1710000 400 630 22,0 404 392 442 16
8180 400 480 65 400,4 3 31,75 38 487000 1920000 400 500 23,4 448 432 482 16
81/500* 500 600 80 500,5 3,5 ,38,1 40 ЗЗОООО 2050000 315 400 45,8 560 540 602 19
J. Тегкая се рия диамег проз 2
8201 12 28 11 12,2 1 5,56 10 8680 15400 5000 6300 0,034 22 18 28,5 3
8202 15 32 12 15,2 1 5,56 12 9870 18600 5000 6300 0,041 25 22 32,5 3
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 17 £3
Условные обозначения подшипника d D Н dx г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг L Ю s СЗ к сч Q S •С?
Dw Z С «пред, об/мин, при смазке
I плас- тич- ной жид- кой
8204 20 40 14 20,2 1 7,14' 12 15800 30600 4000 5000 0,080 32 28 40,5 3,5 1
8205 25 47 15 25,2 1 7,94 13 20400 41000 3150 5000 0,12 38 34 47,5 3,5 **
8206 30 52 16 30,2 1 7,94 15 23000 47200 3150 4000 0,14 43 39 52,5 3,5 о
8207 35 62 18 35,2 1,5 9,53 15 31600 68000 3150 4000 0,22 52 45 62,5 3,5 £
8208 40 68 19 40,2 1,5 10,32 15 37500 79900 2500 3150 0,27 57 51 68,5 3,5 К S
8209 45 73 20 45,2 1,5 ' 10,32 17 39500 90500 2500 3150 0,32 62 56 73,5 3,5 й к
8210 50 78 22 50,2 1,5 11,11 17 46000 105000 2000 3150 0,39 -67 61 78,5 3,5 о
8211 55 90 25 55,2 1,5 • 12,7 16 56600 129000 2000 2500 0,61 76 69 90,5 6 сз
8212 60 95 26 60,2 1,5 13,49 17 65800 155000 2000 2500 0,69 8'1 74 95,5 6 §
8213 65 100 27 65,2 1,5 12,7 19 65800 153000 1600 2500 0,75 86 79 101 6 X!
8214 70 105 27 70,2 1,5 12,7 20 65800 161000 1600 2500 0,80 91 82 106 6 Й К
8215 75 110 27 75,2 1,5 12,7 21 68400 169000 1600 2000 0,86 96 89 111 6
8216 80 115 28 80,2 1,5 13,49 21 . 76300 191000 1600 2000 0,95 101 94 116 7
8217 85 125 31 85.2 1,5 15,88 19 94700 239000 1250 2000 1,30 109 101 126 7
8218 90 135 35 90,2 2 17,46 17 112000 290000 1250 1600 1,86 117 108 136 7
8220 100 150 38 100,2 2 19,84 17 132000 335000 1000 1600 2,40 130 120 151 9
8222 110 160 38 110,2 2 19,84 18 138000 394000 1000 1250 2,60 140 130 161 9
8224 120 170 39 120,2 2 * 19,84 20 145000 413000 1000 1250 2,80 150 140 171 9
8226 130 190 45 130,3 2,5 23,81 ’18 178000 567000 800 1250 4,20 166 154 191 9
8228 140 200 46 140,3 2,5 23,81 19 191000 595000 800 1250 . 4,50 176 164 202 12
8230 150 215 50 150,3 2,5 23,02 22 217000 645000 800 1000 6,50 189 176 217 12
8236 180 250 56 180,3 2,5 27,78 21 263000 810000 630 800 8,9 222 208 252 12
8240 200 280 62 200,3 3 31,75 21 329000 1060000 500 630 12,4 248 232 282 15
8244 220 300 63 220,3 3,0 31,75 22 336000 1110000 500 630’ 13,7 268 252 302 15
8256 280 380 80 280,3 3,5 38,1 24 480000 1740000 400 500 27,8 340 320 382 20
8260 300 420 95 300,3 4 44,45 22 566000 2170000 315 400 44,2 372 348 422 26
8268 340 460 96 340,4 4 44,45 25 625000 2470000 250 315 52 412 388 462 26
8272 360 500 НО 360,4 5 53,98 22 756000 3200000 250 315 67,75 444 416 502 26
8292 460 620 130 460,5 6 57,15 26 947000 4250000 200 350 117,2 556 524 623 33
8296 480 650 135 480,5 6 63,5 24 1020000 4840000 160 200 138,5 582 548 653 33
Средняя серия диаметров 3
8305 25 52 18 25,2 1,5 9,53 И 25700 49900 3150 4000 0,18 41 35 52,5 5
' 8306 30 60 21 30,2 1,5 11,11 И 32900 67900 2500 3150 0,27 48 42 60,5 5
8307 35 68 24 35,2 1,5 11,91 12 40800 85000 2000 3150 0,39 55 48 68,5 6
8308 40 78 26 40,2 1,5 13,49 12 51300 109000 2000 2500 0,55 63 55 78,5 6
8309 45 85 28 45,2 1,5 14,29 13 59200 133000 1600 2500 0,69 69 61 85,5 6-
8310 50 95 31 50,2 2 15,88 13 71000 164000 1600 2500 1,0 77 68 95,5 6
8311 55 105 35 55,2 2 18,26 13 92100 217000 1600 2000 1,34 85 75 106 8
8312 60 НО 35 60,2 2 18,26 13 92100 217000 1600 2000 1,43 90 80 111 8
8313 65 115 36 65,2 2 19,05 14 104000 254000 1600 2000 1,57 95 85 116 8
8314 70 125 40 70,2 2 ’ 20,64 10 120000 298000 1250 1600 2,1 103 92 126 В
' 8315 75 135 44 75,2 2,5 22,23 14 138000 346000 1000 1600 2,7 111 99 136 11
8316 8'0 140 44 80,2 2,5 22,23 14 138000 346000 1000 1600 2,8 116 104 141 11
8318 90 155 50 90,2 2,5 25,4 14 171000 452000 1000 1250 3,9 129 116 156 12
8320 100 170 55 100,2 2,5 26,99 14 184000 490000 800 1250 5,1 142 128 171 12
8322 НО 190 63 110,2 3,0 31,75 13 230000 655000 800 1000 7,9 158 152 191 15
8324 120 210 70 120,2 3,5 35,72 13 276000 829000 800 1000 10,9 174 156 212 18
8326 130 225 75 130,3 3,5 38,1 13 303000 944000 630 800 13,3 187 168 227 18
8330 150 250 80 150,3 3.5 38,1 14 329000 1020000 500 630 16,7 210 190 252 ‘ 20
8336 180 300 95 180,3 4 44,45 15 441000 1480000 400 500 28,17 252 228 302 22
8340 200 340 110 200,3 5 53,98 14 559000 2040000 315 400 43,6 284 256 342 25
Таблицы характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 17
Условные обозначения подшипника d D Н 4} Г Шарики Ориентировочные расчетные параметры Масса, кг S я ж ю S ев к £1 S S ев -С?
DW Z С Со «пред, об/мин, ! при смазке
I 4 плас- тич- ной жид- кой
8368 340 540 160 340,4 6 76,2 Тяже 16 ?лая с 987000 i :ерия диаме | 4650000 ’трое 4 200 250 148 460 420 542 34
8420 100 210 85 100,2 4 44,45 10 329000 988000 500 630 14,9 166 144 212 20
8426 130 270 НО 130,3 5 57,15 Нее 10 :танд< 480000 артные ра; 1630000 шеры 400 500 31,8 214 186 272 25
8413 65 140 55 65,2 3 28,58 10 133000 288000 800 1000 4,2 108 97 141 12
8760 300 435 104 300,3 5 52,39 19 390000 1840000 400 500 5,4 375 360 437 26
8768 340 440 50 340,4 3 25,4 40 187000 912000 500 630 21 400 380 442 12
9008188 440 540 60 442 3,5 28,58 48 239000 1386000 250 315 30 500 480 543 12
8791 455 650 120 457 6 60 25 525000 3180000 200 250 116 565 540 653 24
82/630 630 850 175 630,6 8 76,2 26 1050000 7500000 100 125 252 760 720 853 40
81/670 Примеры усл подшипш подшипш У 670 овныэ 1ка п< 1ка ш 800 L обо: > ГО( ;стащ 105 значеь 2Т 68 1артн( 672 ши: 74-75 с эго с усл 5 условн овным 50,8 ым обозь Подшип, обозначе Подшш 38 1ачеш ник 8 нием шик 479000 1ем 8113 ИЗ ГОСТ 8413 ^413 нестси 3467000 6874 — 75; едартный 160 200 105 750 720 803 26
Типы подшипников качения
Таблицы характеристик подшипников качения
123
18. Шарикоподшипники упорные двойные
Размеры d{, Dh D2, b, а также ориентировочные расчетные параметры
двойных подшипников такие же, как у соответствующих одинарных
подшипников (см. табл. 17)
Размеры, мм
Условные обозначе- ния подшипников d d2 D Н а г Масса, кг
J. Тегкая < ?ерия
38204 20 15 40 26 6 1 0,15
38205 25 20 47 28 7 1 0,23
38206 30 25 52 29 7 1 0,27
38207 35 30 62 34 8 1,5 0,42
38208 40 30 68 36 9 1,5 0,54
38209 45 35 73 37 9 1,5 0,62
38210 50 40 78 39 9 1,5 0,71
38211 55 45 90 45 10 1,5 1,12
38212 60 50 95 46 10 1,5 1,25
38216 80 65 115 48 10 1,5 1,69
38217 85 70 125 55 12 1,5 2,3
С редняя серия
38316 80 65 140 79 18 2,5 6,2
Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 7872 — 75 с условным
обозначением 38216:
Подшипник 38216 ГОСТ 7872-75.
19. Роликоподшипники упорные сферические
Эквивалентная осевая нагрузка на подшипник (Fr < O,55Fa);
динамическая Р = Fa + l,2Fr;
статическая Р — Fa + 2,7Fr.
Размеры, мм
Условное обозначение подшипника d D H В с S г Ориентировочные расчетные параметры Мас- са, кг d0, не менее D2, не более
С 1 о «пред, об/мин, при жидкой смазке
н
' J. Тегка; i серия
9039280 400 460 540 526 85 81 27 42 212 5 133000 342000 630 56,5 460 500
G иедня. ч серь 1Я
9039352 260 329 420 405 95 91 32 45 148 6 1300000 3130000 630 52,6 330 374
9039364 320 399 500 482 109 105 37 53 180 6 1890000 4620000 500 83,0 400 449
Типы подшипников качения
9039388 440 548 680 655 145 140 49 70 245 8 3220000 | 6920000 1 400 i 196,0 548 I 614
Тяже лая а ?рия
9039412 60 89 130 123 42 39,5 15 20 38 2,5 267000 368000 1600 2,86 90 109
9039414 70 103 150 142 48 45,5 17 23 44 3 327000 454000 1600 4,31 105 126
9039415 75 109 160 152 51 48 18 24 47 3 350000 500000 1600 5,24 115 134
9039417 85 125 180 170 58 55 21 28 54 3,5 400000 600000 1250 7,45 130 153
9039420 100 146 210 200 67 64 24 32 62 4 540000 826000 1000 11,6 150 178
9039426 130 189 270 255 85 81 31 41 81 5 750000 1510000 800 24,0 195 229
9039428 '140 199 280 268 8'5 81 31 41 86 5 900000 1750000 800 25,5 205 239
9039436 180 245 360 305 109 105 39 60 82 6 1500000 3000000 800 52,5 260 307
9039452 260 354 480 460 132 127 48 64 154 8 2230000 4790000 500 112,0 360 419
90394/500 500 661 870 830 224 216 81 107 290 12 6220000 15100000 250 583,0 670 765
Пример условного обозначения
подшипника по ГОСТ 9942 — 80 с условным обозначением 90394/500:
Подшипник 90394/500 ГОСТ 9942 - 80.
Таблицы характеристик подшипников качения
20. Подшипники шарнирные
Типы UJ-, 2Ш; ШМ; 2ШМ
Размеры, мм
Условное обозначение подшипников для типов d D b В г Допускаемая нагрузка, Н, для типов Масса, кг Относитель- ный угол перемещения колец р, °
Ш и 2Ш ШС и 2ШС |ШМи2ШМ Ш и ШС 1 ШМ
а пециалы чая cepi ля
Ш5 ШС5 III М 5 5 14 4 6 10 0,5 10000 20000 0,004 ±8
Ш6 ШС6 ШМ6 6 14 4 6 10 0,5 10000 20000 0,004 ±8
UI8 ШС8 ШМ8 8 17 5 8 18 0,5 16250 32500 0,008 ±8
Ш9 ШС? . ШМ9 9 20 6 9 16 0,5 24000 48000 0,012 ±8
Ш10 ШС10 ШМ10 10 20 6 9 16 0,5 24000 48000 0,012 ±8
Ш12 ШС12 ШМ12 12 22 7 10 18 1,0 31500 63000 0,017 ±8
Ш15 ШС15 ШМ15 15 28 8 12 23 1,0 51750 103500 0,032 ±8
Типы подшипников качения
Продолжение табл. 20
Условное обозначение подшипников для типов d D b В dt г Допускаемая нагрузка, Н, для типов Масса, кг Относитель- ный угол перемещения колец р, '
Ш и 2Ш ШС и 2ШС ШМ и 2ШМ Ш и ШС ШМ
Ш17 ШС17 ШМ17 17 32 10 14 26 1,0 65000 130000 0,048 ±8
Ш20 ШС20 ШМ20 20 35 12 16 29 1,0 87000 174000 0,065 ±8
Ш25 ШС25 ШМ25 25 42 16 20 35 1,0 140000 280000 0,115 ±8
ШЗО ШСЗО шмзо 30 47 18 22 40 1,0 180000 360000 0,158 ±8
Ш35 ШС35 ШМ35 35 55 21 25 47 1,5 246750 493500 0,233 ±8
Ш40 ШС40 ШМ40 40 62 22 28 53 1,5 291500 583000 0,315 ±8
Ш45 ШС45 ШМ45 45 70 25 32 60 2,0 375000 750000 0,460 ±8
Ш50 ШС50 ШМ50 50 ! 75 28 35 Cepi 66 is 2 2,0 462000 924000 0,560 ±8
— 2ШС10 2ШМ10 10 30 10 14 22 0,5 55000 110000 0,053 , ± 12
— 2ШС12 2ШМ12 12 32 12 16 24 1,0 75000 150000 0,065 ±11
2Ш15 2ШС15 2ШМ15 15 35 14 18 28 ‘ 1,0 94500 189000 0,082 ± ю
— 2ШС17 2ШМ17 17 40 14 21 31 1,0 108500 217000 0,146 ± 15
2Ш20 2ШС20 2ШМ20 20 47 15 26 35 1,0 131250 262500 0,191 ±22
— 2ШС25 2ШМ25 25 52 15 28 40 1,5 150000 300000 0,262 ±22
При м е ч а н и я: 1. Допускаемые нагрузки на шарнирные подшипники установлены , для числа повторных нагрузок не
более 5000 и при условиях, что: а) для подвижных соединений при давлении 250 МПа на площадь проекции рабочей части
сферы («1 х Ь) корпус, в который запрессовывается подшипник имеет наружный диаметр не менее 2D и изготавливается из
стали с пределом прочности при растяжении не ниже 400 МПа; б) для неподвижных соединении при удельном давлении
500 МПа на площадь проекции рабочей части сферы х Ь) корпус, в который запрессовывается подшипник, имеет наружный диаметр не менее 3D и изготовляется из стали с пределом прочности при растяжении йе ниже 900 МПа.
2. Нагрузка может действовать на подшипник при любом значении угла взаимного перекоса колец р предусмотренных в табл. 20. Пример условного обозначения подшипника по ГОСТ 3635 — 78 с условным обозначением Ш50: Подшипник ШЗО ГОСТ 3635 — 78*. в пределах,
Таблицы характеристик подшипников качения
128 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
3, РАСЧЕТ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Приведенные ниже методы расчета эксплуатационных характери-
стик динамической и статической грузоподъемностей, а также — долго-
вечности подшипников качения распространяются на предусмотренные
ГОСТ 3395 — 75 типы шариковых и роликовых подшипников, для ко-
торых приняты следующие термины и определения.
Долговечность отдельного подшипника качения — число оборотов,
которое одно из колец подшипника совершает относительно другого
кольца до появления первых признаков усталости материала на одном
из колец или тел качения.
Вероятность долговечности для группы идентичных подшипников
качения в одинаковых условиях эксплуатации — процент подшипников
в данной группе, у которых предполагается достижение или превыше-
ние расчетной долговечности.
Надежность отдельного подшипника качения — вероятность того,
что подшипник достигнет или превысит расчетную долговечность.
Номинальная долговечность отдельного подшипника качения или
группы идентичных подшипников качения, работающих в одинаковых
условиях эксплуатации, — их долговечность при 90 %-ной надежности.
Динамическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных
подшипников — постоянная стационарная радиальная нагрузка, кото-
рую подшипник качения может теоретически воспринимать в течение
номинальной долговечности в один миллион оборотов. Для одно-
рядных радиально-упорных подшипников радиальная грузоподъем-
ность соответствует радиальной составляющей от нагрузки, чисто
радиальное относительное смещение подшипниковых колец.
Динамическая грузоподъемность упорно-радиальных и упорных под-
шипников — постоянная центральная осевая нагрузка, которую под-
шипник качения может теоретически воспринимать в течение номи-
нальной долговечности в один миллион оборотов.
Динамическая эквивалентная нагрузка на радиальный и радиально-
упорный. подшипник — постоянная стационарная радиальная нагрузка,
под действием которой подшипник качения будет иметь ту же долго-
вечность, что и в условиях действительного нагружения.
Динамическая эквивалентная нагрузка на упорно-радиальный и упор-
ный подшипник — постоянная центральная осевая нагрузка, под дей-
ствием которой подшипник качения будет иметь ту же долговечность,
что и в условиях действительного нагружения.
Статическая нагрузка — нагрузка, действующая на подшипник,
кольца которого не вращаются.
Статическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных
шариковых подшипников — статическая радиальная нагрузка, вызываю-
щая общую остаточную деформацию шарика и дорожки качения, рав-
ную 0,0001 диаметра шарика в наиболее нагруженной зоне контакта.
Для однорядных радиально-упорных подшипников статическая грузо-
подъемность соответствует радиальной составляющей от нагрузки,
Расчет эксплуатационных характеристик 129
вы бывающей радиальное смещение подшипниковых колец относитель-
но друг друга.-
Статическая грузоподъемность радиальных и радиально-упорных po-
ut косых подшипников — статическая радиальная нагрузка, вызывающая
общую остаточную деформацию ролика и дорожки качения, равную
0,0001 диаметра ролика в наиболее нагруженной зоне контакта, при ус-
ловии, что при нагрузке, равной нулю, ролики и дорожки качения
имеют полный линейный контакт по образующей (чисто линейный
контакт). Для однорядных радиально-опорных подшипников статиче-
ская грузоподъемность соответствует радиальной составляющей от
нагрузки, вызывающей радиальное смещение подшипниковых колец
относительно друг друга.
Статическая грузоподъемность упорно-радиальных и упорных шари-
ковых подшипников — статическая центральна^ осевая нагрузка, вызы-
вающая общую остаточную деформацию шарика и дорожки качения,
равную 0,0001 диаметра шарика в наиболее нагруженной зоне кон-
1 акта.
Статическая грузоподъемность упорно-радиальных и упорных роли-
ковых подшипников — статическая центральная осевая нагрузка, вызы-
вающая общую остаточную деформацию ролика и дорожки качения,
равную 0,0001 диаметра ролика в наиболее нагруженной зоне контак-
та, если в условиях нулевой нагрузки имеется полный линейный кон-
такт роликов с дорожками качения (чисто линейный контакт).
Статическая эквивалентная нагрузка на радиальный и радиально-
упорный подшипник — статическая радиальная нагрузка, которая дол-
жна вызвать такую же общую остаточную деформацию тела качения
и дорожки качения в наиболее нагруженной зоне контакта, как при
действительном нагружении.
Статическая эквивалентная нагрузка на упорно-радиальный
и упорный подшипник — статическая центральная осевая нагрузка, кото-
рая должна вызвать такую общую остаточную деформацию тела каче-
ния и дорожки качения в наиболее нагруженной зоне контакта, как при
действительном нагружении.
Диаметр ролика — диаметр в среднем сечении ролика, причем диа-
метр конического ролика равен среднему диаметру в теоретических
точках пересечения поверхности качения ролика с большим и малым
торцами, а диаметр ролика сферического подшипника равен его диа-
метру в точке контакта с безбортовой дорожкой качения подшипника
при нулевой нагрузке.
Длина ролика — теоретическая длина контакта между роликом
и дорожкой качения. Учитывается или расстояние между теоретически-
ми точками пересечения поверхности качения с торцами ролика за вы-
четом фаски ролика или ширина дорожки качения за исключением ши-
рины проточки, причем выбирается меньшая величина.
Номинальный угол контакта — угол между плоскостью, перпенди-
кулярной к оси подшипника, и линией действия нагрузки на тело
качения.
5 Л. Я. Перель
130 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
Формулы для расчета
В общем виде долговечность подшипников качения определяется
по формуле
,[с\- С
L=\pJ ~ (XVFr + YFJKBKy'
Ниже приводятся формулы для определения динамической грузо-
подъемности С, динамической эквивалентной нагрузки Р и долговеч-
ности L, статической грузоподъемности Со и статической эквивалент-
ной нагрузки Ро для подшипников различных типов.
Подшипники шариковые радиальные и радиаль-
но-упорные. Динамическая грузоподъемность:
для Рц/^25,4 мм
С — fc (i cos a)0,7 Z2/3Z)|^8; (1)
для Dw> 25,4 мм
C = 3,647/c(icosa)°’7Z2/3D1^ • (2)
Значения коэффициентов fc приведены в табл. 1.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка
Р = (X VFr + YFa) КБХТ. (3)
Значения коэффициентов X, У, V приведены в табл. 2.
1. Значения коэффициента fc для радиальных и радиально-упорных шарико-
подшипников
Djycosa 1 о С) Радиальные однорядные, радиально-упорные одно- рядные и двухрядные Радиальные двухрядные (несамоустанавливаю- щиеся) i О А Радиальные сферические двухрядные Магнетные <л О <3 о Радиальные однорядные, радиально-упорные одно- рядные и двухрядные Радиальные двухрядные (несамоустанавливаю- щиеся) г ' Радиальные сферические , двухрядные Магнетные
0,05 46,7 44,2 17,3 16,2 0,22 59.6 56,5 35,2 32,1
0,06 49,1 46,5 18,7 17,4 0,24 59,0 55,9 36,8 33,7
0,07 51,1 48,4 19,9 18,6 0,26 58,2 55,1 38,3 35,1
0,08 52.9 50,1 21,1 19,5 о,: 28 57,2 54,2 39,4 36,5
0,09 54,4 51,4 22,3 20,6 0,30 56,02 53,1 40,3 37,9
0,10 55,6 52,7 23,4 21,5 0,32 54,8 52,0 41,0 39,0
0,12 57,5 54.5 25,6 23,5 0,34 53,3 50,5 41,2 39,8
0,14 58,9 55,8 27,6 25,3 0,36 51,7 49,1 41,3 40,4
0,16 59,6 56,6 29,7 27.1 0,38 50,0 47,4 41,0 40,7
6,18 0,20 59,9 59,9 56,8 56,8 31,7 33,6 28,8 30,5 0,40 48,3 45,8 40,4 40,9
Формулы для расчета
131
? (качения коэффициентов X, Y и V для радиальных и радиально-упорных
шарикоподшипников
/, F/i С0 V У*1 у*1 e*i
по отношению к вектору на- грузки внут- реннее кольцо Одно- ряд- ные *2 А><? Двухрядные*5 Одно- ряд- ные*2 Fa_ VFr ' Двухрядные*3
FFr -^->е VFr Fa VFr" FFr
враща- ется непод- вижно FF, "
Padua. 1ъные одноряднъи
0,014 2,30 2,30 0,19
0,028 1,99 1,99 0,22
0,056 1,71 1,71 0,26
0,084 1,55 1,55 0,28
-- 0,11 1 1,2 0,56 1 - 0,56 1,45 0 1,45 0,30
0,17 1,31 1,31 0,34
0,28 1,15 1,15 0,38
0,42 1,04 1,04 0,42
0,56 1,00 1,00 0,44
Рад иалъно-у> парные
0,014 1,68 2,18 3,06 0,29
0,029 1,71 1,98 2,78 0,32
0,057 1,52 1,76 2,47 0,36
0,086 1,41 1,63 2,29 0,38
10 0,11 1 1,2 0,46 1 0,75 1,34 1,55 2,18 0,40
0,17 1,23 1,42 2,00 0,44
0,29 1,10 1,27 1,79 0,49
0,43 1,01 1,17 1,64 0,54
0,57 1,00 1,16 1,63 0,54
0,015 1,47 1,65 2,39 0,38
0,029 1,40 1,57 2,28 0,40
0,058 1,30 1,46 2,11 0,43
0,087 1,23 1,38 2,00 0,46
15 0,12 1 1,2 0,44 1 0,72 1,19 . 1,34 1,93 0,47
0,17 1,12 . 1,26 1,82 0,50
0,29 1,02 1,14 1,66 0,55
0,44 1,00 1,12 1,63 0,56
0,58 1,00 1,12 1,63 0,56
20 1 1,2 0,43 , 1 0,70 1,00 1,09 1,63 0,57
25 1 1,2 0,41 1 0,67 0,87 1,92 1,41 0,68
30 — 1 1,2 . 0,39 1 0,63 0,76 0,78 1,24 0,80
35 1 1,2 0,37 1 0,60 0,66 0,86 1,07 0,95
40 1 1,2 0,35 1 0,57 0,57 0,55 0,93 1,14
5*
132 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 2
а,0 Г/’ Со V Х*1 y*i е*1
ПО отношению к вектору на- грузки внут- реннее кольцо Одно- ряд- ные*2 Fa >е Двухрядные*3 Одно- ряд- ные*2 _F_a_>e Двухрядные*3
Fa < —— < е VFr ил VFr л, VFr
враща- ется непод- вижно VFr VFr
- - 1 Рад 1 лалъные 0,40 сферичес 1 кие deyxt 0,65 рядные 0,4 ctga 0,42 ctga 0,65 ctgoc 1,5 tga
В 1 ПГ уп< ко. че! ко. од *1 Зн; абл. 2, *2 Дл >и onpez оряые 1 лец (пи шя X I лец (ти НОрЯДН! *з То 1 ачения опреде.1 Я ОДНО] {елении подшип пы 236( а У, ка пы 436 ЯХ ПОД1 лько д: 1 X, .У и 1ЯЮТ ЛИ1 рядных эквивал* НИКИ, 01 )00, 246С К для д ООО, 446 ЛИПНИКО ля двухр 0,5 е для н аейной и подшит БИТНОЙн эращенн Ю0, 2660 вухрядн] 000, 466 в. ►ядных г Маг нет/ агрузок нтерпол: ШКОВ Пр! агрузки I ые друг Ю0, 3360 ях подл 000) npi юдшипн: ibie - !2j или углов КОНТ яцией. Fa 1 —— < е принт Vr за однорядные сдз к другу: одно: 00, 346000, 36601 1ипников; разно анимают значен! иков симметрия] акта, не лают X - [военные нменнык 30) прин именные ия У и лой коне - | 0,2 j указанных = 1, У = 0.' : радиалыю- 4И торцами имают зна- ли торцами У, как для :трукции.
Номинальная долговечность
(4)
Статическая радиальная грузоподъемность:
для радиальных или радиально-упорных шариковых подшипников
Со = 12,3*Z£>wcos а; (5)
для самоустанавливающихся шариковых подшипников
Со = 3,33iZZ>n/COS а. (6)
ФорлМулы (1), (2) и (5), (6) применимы для внутренних колец под-
шипников (кроме двухрядных сферических) с радиусом поперечного се-
чения желоба дорожки качения, не превышающим 0,52 Dw, а также для
наружных колец (и для внутренних колец двухрядных сферических под-
шипников) с радиусом поперечного сечения желоба дорожки качения,
не превышающим 0,532)^. Грузоподъемность подшипника при мень-
ших радиусах желоба дорожки качения практически не возрастает, но
уменьшается при использовании больших радиусов.
Формулы для расчета
133
Статическая эквивалентная радиальная нагрузка равна большей из
двух величин, определяемых формулами
P0 = X0Fr+y0Fa;
Значения коэффициентов Хо и Уо приведены в табл. 3.
3. Коэффициенты Х() и Уо для радиальных и радиально-упорных шариковых
подшипников
а, ° Однорядные Двухрядные
*0 п1 V 1 1 °
- 0,6 Радиальные шарике 0,5 )вые 0,6 0,5
15 20 25 30 35 40 45 Рад, 0,5 иально-упорные иш 0,46 0,42 0,38 0,33 0,29 0,26 0,22 риковые 1 0,92 0,84 0,76 0,66 0,58 0,52 0,44
10 Самоус 0,5 :танавливающиеся 0,22 etg а шариковые 1 0,44 etg а
*1 Величины Yo для промежуточных углов контакта определяются линей- ным интерполированием.
Подшипники шариковые упорно-радиальные и
упорные. Динамическая осевая грузоподъемность для одинарных
или двойных шариковых подшипников определяется по следующим
формулам:
для Dw^25,4 мм и а = 90 °
C = /cZ2/W; (7)
для 25,4 мм и а/90 °
С = fc (cos а)0,7 tg aZ2/3D^8; (8)
для Dw > 25,4 мм и а = 90°
С = 3,647/cZ2/3D^4; . (9)
для D^>25,4 мм и а/90°
134 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
С = 3,647/с (cos a)0-7 tg aZ2'3^, (10)
где Z — число шариков, воспринимающих нагрузку в одном направле-
нии. Значения коэффициента fc приведены в табл. 4.
4. Значения коэффициентов fc для упорных и упорно-радиальных
шарикоподшипников
D ы/ (при a — 90е), fc для a, - (при a= 90°), fc для a, °
D0
DjpyCOS ex Diycosa
п (при 90 45 60 75 _ (при zJq 90 45 60 75
a# 90°) a £ 90)
0,01 36,6 42,0 39,1 37,4 . 0,14 81,1 84,1 78,3 -
0,02 45,2 51,7 48,0 45,9 0,16 84,3 85,1 79,3 -
0,03 51,1 58,2 54,2 51,7 0,18 87,4 85,5 79,6 -
0,04 55,7 63,2 58,9 56,1 0,20 90,2 85,4 79,6 -
0,05 59,5 67,3 62,7 59,7 0,22 92,9 84,9 -
0,06 62,9 70,6 65,7 62,7 0,24 95,3 84,0 -
0,07 65,8 73,4 68,4 65,2 0,26 97,6 82,8 -
0,08 68,6 75,9 70,6 67,4 0,28 100,0 81,3 -
0,09 71,0 77,9 72,6 69,2 0,30 102,0 79,6 -
0,10 73;2 79,6 74,1 70,7 0,32 103,9 - - -
0,12 77,4 82,4 76,7 - 0,34 105,9 - - -
Формулы (7) —(10) применимы к подшипникам с радиусом желоба
дорожки качения в поперечном сечении, не превышающим 0,54Dw
Способность подшипника воспринимать нагрузку при использовании
меньшего радиуса желоба дорожки качения в принципе не увеличи-
вается, но уменьшается при использовании больших радиусов.
Динамическая осевая грузоподъемность для упорных шариковых
подшипников с двумя или более рядами шариков, воспринимающих
нагрузку в одном направлении, определяется по формуле
С = (Z 1 + Z 2 + • +ZJ
(7 \10/3-1-3/10
—- I
Cj J
Грузоподъемности Сь С2, ..., Сп для рядов с числами шариков Zx,
Z2, ...,Zn вычисляются по формулам (7)—(10).
Значения fc для величин D^/Dq или D^cosa/Do или для углов кон-
такта, отличающихся от приведенных в табл. 1 и 3, определяются ли-
нейным интерполированием.
Динамическая эквивалентная осевая нагрузка для подшипников
с углом контакта а Ф 90 ° при постоянных радиальной и осевой нагруз-
ках определяется по формуле
Р = (X VFr + YFa) КБКТ.
Значения коэффициентов X, Y и V приведены в табл. 5.
Формулы для расчета
135
5. Коэффициенты X и Y для упорных шариковых подшипников
х X L у J 1 X J У
Одинарные *1 Двойные
Fa Fa < е 'Ра > е
Fr Fr F,-
50 0,73 1,37 0,57 0,73 1,49
55 0,81 1,60 0,56 0,81 1,79
60 0,92 1,90 0,55 0,92 2,17
65 1,06 1 2,30 0,54 1,06 1 2,68
70 1,28 2,90 0,53 1,28 1 3,43
75 1,66 3,89 0,52 1,66 4,67
80 2,43 5,86 0,52 2,43 7,09
85 4,80 11,75 0,51 4,80 14,29
у < е не применять для одинарных подшипников.
Fr
Упорные шариковые подшипники с углом контакта а = 90 ° могут
воспринимать только осевые нагрузки. Для этого типа подшипников
динамическая эквивалентная осевая нагрузка Р — FaK^KT.
Номинальная долговечность для упорных шариковых подшипников
Статическая осевая грузоподъемность одинарных или двойных
подшипников
Со = 49,0ZDIp-sin а,
где Z — число шариков, которые воспринимают нагрузку, действую-
щую в одном направлении.
Статическая эквивалентная осевая нагрузка для подшипников
с углом контакта а / 90 °
P0 = 2,3Frtga + Fa. (И)
Формула (11) справедлива при любых отношениях радиальной
и осевой нагрузок для двойных подшипников; для одинарных подшип-
ников она действительна при FJFa < 0,44 etg а и дает удовлетвори-
тельные, но менее точные значения Ро для Fr/Fa < 0,67 etg а.
Для подшипников с углом контакта а — 90 ° статическая эквива-
лентная осевая нагрузка Ро = Fa.
Подшипники роликовые радиальные и радиаль-
но-упорные. Динамическая радиальная грузоподъемность
С = fc (ilwcos a)1/9Z3/4D2^21. (12)
Значения коэффициента fc приведены в табл. 6.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка для а 0 °
136 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
6. Значения коэффициентов fc для радиальных и радиально-упорных ролико-
подшипников
Docosa А) fc Z>H/cosa A) Л Docosa Do fc
0,01 45,7 0,08 71,7 0,20 78,3
0,02 53,5 0,09 72,8 0,22 77,7
0,03 58,5 0,10 73,9 0,24 77,2
0,04 62,3 0,12 76,1 0,25 76,1
0,05 67,0 0,14 77,2 0,28 74,9
0,06 67,8 0,16 77,7 0,30 73,8
0,07 69,4 0,18 78,3
P = (XVFr + YFa)KBKT, (13)
для а —0° P—VFrK^Kj. Значения коэффициентов X, У, V приве-
дены в табл. 7. Номинальная долговечность радиальных роликовых
п о дшипников _, „
/ С \10/3
Lio = ( 1
Статическая радиальная грузоподъемность
Со = 21,6z‘Z/^cos а.
7. Значения коэффициентов У, X и У для радиальных и радиально-упорных
роликоподшипников
Типы подшипников V
По отношению к вектору на- грузки внутрен- нее кольцо Однорядные Двухрядные
VFr Fa —> е VFr » УРГ
враща- ется непод- вижно
Сферическое и кониче- ские a £ 0 1 1,2 1 0,4 1 0,67
Типы подшипников у*1 e
Однорядные Двухрядные Одноряд- ные и двухряд- ные
Fa —— > е VFr УУг VFr
Сферические и. кониче- ские a £ 0 0 0,4 etg a 0,45 etg a 0,67 etg a 1,5 tg a
Для Fa = 0; У = 0 и Х= 1.
Формулы для расчета
137
Статическая эквивалентная радиальная нагрузка для роликовых
подшипников с углом контакта а ф 0 ° равна большей из двух величин,
определяемых формулами Ро = XQFr + Ч ^F а, Ро = Л-
Значения коэффициентов Хо и Уо приредены в табл. 8.
Для подшипников с углом контакта а — 0 ° Ро = Fr.
8. Коэффициенты и Уо для радиальных и радиально-упорных роликовых
подшипников
Тип подшипника
Однорядный а /= 0 0,5 0,22 etg а
Двухрядный а £ 0 1 0,44 etg а
Подшипники роликовые упорно-радиальные и
упорные. Динамическая осевая грузоподъемность для однорядно-
го одинарного или двойного подшипника:
для а = 90 °
c=ffflz*DT-, (14)
для а 900
. С =/Д/^cos а)7/9 tg aZ3/4D2^27, (15)
где Z — число роликов, которые воспринимают нагрузку, действую-
щую в одном направлении.
Если несколько роликов устанавливается так, что их оси совпа-
дают, то они рассматриваются как один ролик с длиной равной
сумме длин этих нескольких роликов.
Значения коэффициента fc приведены в табл. 9.
9. Значения коэффициентовf для упорных и упорно-радиальных роликоподшипников
D и/cos а Яо fc при а, ° Docosa fc при а, °
90 50 Dq 90 50
0,01 99,3 104,8 0,20 193,0 170,9
0,05 137,8 143,3 0,25 198,4 165,4
0,10 165,4 165,4 0,30 209,5 - —
0,15 182,0 170,9
Динамическая осевая грузоподъемность для упорного подшипника
с двумя или более рядами роликов, воспринимающих нагрузку
в одном направлении,
С = (Z 2^2+
X
Zlwi Y/2 / Z2lw2^2 ,
с, J +к“о") '
7 j \ 9/2-1-2/9
Сп J J
138 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
10. Коэффициенты X н Y для упорных и упорно-радиальных роликовых
подшипников
Тип подшипника х 1 Y * 1 И e
Одинарный a 90° - - tga 1 1,5 tga
Двойной а £ 90е 1,5 tga 0,67 tga 1 1,5 tga
Грузоподъемности Сь С2, ..., С„ для рядов с количеством роликов
Z 1? Z 2, ... Z п, имеющих длины lw2, • /иэ* вычисляются по фор-
мулам (26) и (27) для однорядных подшипников.
Динамическая эквивалентная осевая нагрузка:
для а 90 ° Р — (XFFr+, УГП)КБКТ,
для а = 90с Р — FaK^Kj.
Значения коэффициентов X, У указаны в табл. 10.
Номинальная долговечность
(С\10/3
Lio ~ I )
Статическая осевая грузоподъемность
Со — 98,lZ/j4/DWzsin а,
где Z — число роликов, воспринимающих нагрузку в одном направле-
нии.
Статическая эквивалентная осевая нагрузка для а 90 °
P0 = 2,3Frtga + Fa. (16)
* Формула (16) действительна для всех соотношений радиальной
и осевой нагрузок для двойных подшипников. Для одинарных подшип-
ников она справедлива, если Fr/Fa < 0,44 ctg а, и дает удовлетвори-
тельные, но менее точные величины Ро для Fr/Fa < 0,67 ctg а.
Статическая эквивалентная осевая нагрузка для а = 900 Ро = Fa.
Числовые значения динамического коэффициента Кв и температур-
ного коэффициента Ку приведены в табл. И и 12.
Коэффициент вращения V= 1, если по отношению к вектору на-
грузки вращается внутреннее кольцо; V— 1,2, если по отношению
к вектору нагрузки вращается наружное кольцо (кроме радиальных
шариковых сферических, радиально-упорных шариковых магнетных
и упорных шариковых и роликовых, для которых в любом случае У—
= 1).
Числовые значения номинальной долговечности L10 в зависимости
от отношения С/Р приведены в табл. 13 и 14.
При постоянной частоте вращения подшипника его номинальная
долговечность в часах
Формулы для расчета
139
11. Значения динамического коэффициента
Характер нагрузки на подшипник «Б
Спокойная нагрузка, толчки отсутствуют Легкие толчки, кратковременные перегрузки до 125% от 1 1-1,2
нормальной (расчетной) нагрузки Умеренные толчки, вибрация, кратковременные перегрузки до 150% от нормальной (расчетной) нагрузки 1,3-1,8
Нагрузка со значительными толчками и вибрацией, кратко- временные перегрузки до 200 % от нормальной (расчетной) 1,8-2,5
нагрузки Нагрузка с сильными ударами, кратковременные перегрузки до 300 % от нормальной (расчетной) нагрузки 2,5-3,0
12. Значения температурного коэффициента Ку
Рабочая температура-, °C КТ Рабочая температура, °C КТ
125 1,05 200 1,25
150 1,1 - 225 1,35
175 1,15 250 1,4
(17)
_ 106 / С Y _ 106
LiOh~ боГ\р / =6oTL10’
где п — частота вращения, об/мин.
Числовые значения номинальной долговечности в зависимости
от отношения С/Р и п приведены в табл. 15 и 16. Долговечность LLOh.
можно также определить по следующей формуле:
/с у
L10h = 500( —/ ),
1 ил I р J П I "
где fn — коэффициент, зависящий от частоты вращения подшипника
(табл. 17 и 18).
Числовые значения номинальной долговечности L10h определяют
из табл. 19 и 20 в зависимости от значений коэффициента долговечно-
сти
При п = 1 ч- 10 об/мин номинальная долговечность подшипника
определяется, как при п = 10 об/мин. В случае п < 1 об/мин рекомен-
дуется проверять подшипник на статическую грузоподъемность.
140 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
13. Значения номинальной долговечности шарикоподшипников в миллионах
оборотов
L ю С/Р 10 С/Р 10 С/Р L ю С/Р
0,5 0,793 80 4,31 600 8,43 3200 14,7
0,75 0,909 90 4,48 650 8,66 3400 15
1 1 100 4,64 700 8,88 3600 15,3
1,5 1,14 120 4,93 750 9,09 3800 15,6
2 1,26 140 5,19 800 9,28 4000 15,9
3 1,44 160 5,43 850 9,47 4500 16,5
4 1,59 180 5,65 900 9,65 5000 17,1
5 1,71 200 5,85 950 9,83 5500 17,7
6 1,82 220 6,04 1000 10 6000 18,2
8 2 240 6,21 1100 10,3 6500 18,7
10 2,15 260 6,38 1200 10,6 7000 19,1
12 2,29 280 6,54 1300 10,9 7500 19,6
14 2,41 300 6,69 1400 11,2 8000 20
16 2,52 320 6,84 1500 Н,4 8500 20,4
18 2,62 340 6,98 1600 11,7 9000 20,8
20 2,71 360 7,11 1700 11,9 9500 21,2
25 2,92 380 7,24 1800 12,2 10000 21;5
30 3,11 400 7,37 1900 12,4 12000 22,9
35 3,27 420 7,49 2000 12,6 14000 24,1
40 3,42 440 7,61 2200 13 16000 25,2
45 3,56 460 7,72 2400 13,4 18000 26,2
50 3,68 480 7,83 2600 13,8 20000 27,1
60 3,91 500 7,94 2800 14,1 25000 29,2
70 4,12 550 8,19 3000 14,4 30000 31,1
Формулы для расчета
141
14. Значенья номинальной долговечности роликоподшипников Л-ю
в миллионах оборотов
L ю С/Р 10 С/Р 10 С/Р L 10 С/Р
0.5 ' 0,812 80 .3,72 600 6,81 3200 11,3
0,75 0,917 90 3,86 650 6,98 3400 11,5
1 1 100 3,98 700 7,14 3600 Н,7
1,5 1,13 120 4,20 750 7,29 3800 И,9
2 1,24 140 4,40 800 7,43 4000 12
3 1,39 160 4,58 850 7,56 4500 12,5
4 1,52 180 4,75 900 7,70 5000 12,9
5 1,62 200 4,90 950 7,82 5500 13,2
6 1,71 220 5,04 1000 7,94 6000 13,6
8 1,87 240 5,18 1100 8,17 6500 13,9
10 2 260 5,30 1200 8,39 7000 14,2
12 2,Н 280 5,42 . 1300 8,59 7500 14,5
14 2,21 300 5,54' 1400 8,79 8000 14,8
16 2,30 320 5,64 1500 8,97 8500 15,1
18 2,38 340 5,75 1600 9,15 9000 15,4
20 2,46 360 5,85 1700 9,31 9500 15,6
25 2,63 380 5,94 1800 9,48 10000 15,8
30 2,77 400 6,03 1900 9,63 12000 16,7
35 2,91 420 6,12 2000 9,78 14000 17,5
40 3,02 440 6,21 2200 10,1 16000 18,2
45 3,13 460 6,29 2400 10,3 18000 18,9
50 3,23 480 6,37 2600 Л 10,6 20000 19,5
60 3,42 500 6,45 2800 10,8 25000 20,9
70 3,58 550 6,64 3000 11 30000 . 22
15. Значения номинальной долговечности шарикоподшипников L\Qh в рабочих часах
L\Qh С/Р при п, об/мин
10 16 25 40 63 100 125 160 200 250 320 400 500 630
100 — 1,06 1,15 1,24 1,34 1,45 1,56
500 — — — 1,06 1,24 1,45 ' 1,56 1,68 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67
1000 — — 1,15 1,34 1,56 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36
1250 — 1,06 1,24 1,45 1,68 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63
1600 — 1,15 1,34 1,56 1,82 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91
2000 1,06 1,24 1,45 1,68 1,96 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 • 4,23
2500 1,15 1,34 1,56 1,82 2,12 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56
3200 1,24 1,45 1,68 1,96 2,29 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 ,
4000 1,34 1,56 1,82 2,12 2,47 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32
5000 1,45 1,68 1,96 2,29 2,67 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75
6300 1,56 1,82 2,12 2,47 2,88 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 . 4,93 5,32 5,75 6,20
8000 1,68 1,96 2,29 2,67 3,11 3,63 . 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 . 6,20 6,70
10000 1,82 2,12 2,47 2,88 3,36 3,91 ' 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23
12500 1,96 2,29 2,67 з,и 3,63 4,23 4,56 ’ 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81
16000 2,12 2,47 2,88 3,36 3,91 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43
20000 2,29 2,67 3,11 3,63' 4,23 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 •
25000 2,47 2,88 3,36 3,91 4,56 5,32 5,75 ’ 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83
32000 2,67 . 3,11 3,63 4,23 4,93 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6
40000 2,88 3,36 3,91 4,56 5,32 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 *•.
50000 3,11 3,63 4,23 4,93 5,75 6,70 7,23 7,81 8,43 9.11 9,83 10,6 11,5 12,4
63000 3,36 3,91 4,56 5,32 6,20 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4
80000 3,63 4,23 4,93 5,75 6,70 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 И.4 14,5
100000 3,91 4,56 5,32 6,20 7,23 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 ,5 15,6
200000 4,$3 5,75 6,70 7,81 9,11 10,6 И,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6
Расчет эксплуатационных характеристик подшипчч&в качения
L ЮЛ С/Р при п, об/мин
'800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 5000 6300 8000 10000 12500 16000
100 1,68 1,82 1,96 2,12 2,29 2,47 2,67 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56
500 2,88 3,11 3,36 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81
1000 3,63 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83
1250 3,91 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6
1600 4,23 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 И,5
2000 4,56 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,*81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4
2500 4,93 5,32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,Н 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4
3200 5.32 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5
4000 5,75 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6
5000 6,20 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8
6300 6,70 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2
8000 7,23 7,81 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6
10000 7,81 _ 8,43 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2
12500 8,43 " 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9
16000 9,11 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7
20000 9,83 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22.9 24,7 26,7
25000 10,6 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8
32000 11,5 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1
40000 12,4 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 ' 28,8 31,1 —
50000 13,4 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 — —
63000 14,5 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 — — —
80000 15,6 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 — — — —
100000 16,8 18,2 19,6 21,2 22,9 24,7. 26,7 28,8 31,1 — — — — —
200000 21,2 22,9 24,7 26,7 28,8 31,1 - - - - — - —
Формулы для расчета
16. Значения номинальной долговечности роликоподшипников L\Qh в рабочих часах
L 10/г С/Р при п, об/мин
10 16 25 40 63 100 125 160 200 250 320 400 500 630
100 — — 1,05 1,13 1,21 1,30 1,39 1,49
500 — — — 1,05 1,21 1,39 1,49 1,60 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42
1000 — — 1,13 1,30 1,49 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97
1250 — 1,05 1,21 1,39 1,60 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19
1600 — 1,13 1,30 1,49 1,71 1,97 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42
2000 1,05 1,21 1,39 1,60 1,83 2,11 2,26 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66
2500 1,13 1,30 1,49 1,71 1,97 2,26 2,42 2,59 2,78- 2,97 3,19 3,42 3,66 *3,92
3200 1,21 1,39 1,60 1,83 2,11 2,42 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20
4000 1,30 1,49 1,71 1,97 2,26 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50
5000 1,39 1,60 1,83 2,11 2,42 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82
6300 1,49 1,71 1,97 2,26 2,59 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17
8000 1,60 1,83 2,11 2,42 2,78 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54
10000 1,71 1,97 2,26 2,59 2,97 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94
12500 1,83 2,11 2,42 2,78 3,19 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36
16000 1,97 2,26 2,59 2,97 3,42 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81
20000 2,11 2,42 2,78 3,19 3,66 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30
25000 2,26 2,59 2,97 3,42 3,92 4,50 4,82 • 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82
32000 2,42 2,78 3,19 3,66 4,20 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38
40000 2,59 2,97 3,42 3,92 4,50 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98
50000 2,78 3,19 3,66 4,20 4,82 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62
63000 2,97 3,42 3,92 4,50 5,17 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3
80000 3,19 3,66 4,20 4,82 5,54 6,36 6,81 ' 7,30 7,82 8,39 8,98 9,62 10,3 11,0
100000 3,42 3,92 4,50 5,17 5,94 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8
200000 4,20 4,82 5,54 6,36 7,30 8,38 8,98 9,62 10,3 ' 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6
Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
Продолжение табл. 16
L10h С/Р при п, об/мин
800 1000 1250 1600 2000 2500 3200 4000 5000 6300 8000 10000 12 500 16000
100 1,60 1,71 1,83 1,97 2,11 2,26 2,42 ’ 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92
500 2,59 2,78 2,97 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36
1000 3,19 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82
1250 3,42 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38
1600 3,66 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98
2000 3,92 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62
2500 4,20 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3
3200 4,50 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11;0
4000 4,82 5,17 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 Н,8
5000 5,17 3,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7
6300 5,54 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6
8000 5,94 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 ю,з. 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6
10000 6,36 6,81 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6
12500 6,81 7,30 7.82 8;38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7
16000 7,30 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9
20000 7,82 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2
25000 8,38 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6
32000 8,98 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 —
40000 9,62 10,3 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — —
50000 10,3 11,0 11,8 12,7 , 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — —
63000 11,0 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — — —
80000 11,8 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — — — —
100000 12,7 13,6 14,6 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 — — — — —
200000 15,6 16,7 17,9 19,2 20,6 - - - - - - - - -
Формулы для расчета
146 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
17. Значения коэффициента fn для шарикоподшипников
п А п fn п fn п А п Jn п А
10 1,494 56 0,841 210 0,541 780 0,350 3 200 0,218 10000 0,149
11 1,447 58 0,831 220 0,533 800 0,347 3 300 0,216 10 500 0,147
12 1,405 60 0,822 230 0,525 820 .0,344 3 400 0,214 11000 0,145
13 1,369 62 0,813 240 0,518 840 0,341 3 500 0,212 11500 0,143
14 1,335 64 0,805 250 0,511 860 0,339 3 600 0,210 12000 0,141
15 1,305 66 0,797 260 0,504 880 0,336 3 700 0,208 12 500 0,139
16 1,277 68 0,788 270 0,498 900 0,333 3 800 0,206 13 000 0,137
17 1,252 70 0,781 280 0,492 920 0,331 3 900 0,205 13 500 0,135
18 1,228 72 0,774 290 0,487 940 0,329 4000 0,203 14000 0,134
19 1,206 74 0,767 300 0,481 960 0,326 4100 0,201 14 500 0,132
20 1,186 76 0,760 310 0,476 980 0,324 4200 0,199 15 000 0,131
21 1,166 78 0,753 320 0,471 1000 0,322 4 300 0,198 16000 0,128
22 1,148 80 0,747 330 0,466 1050 0,317 4400 0,196 17 000 0,125
23 1,132 82 0,741 340 0,461 1 100 0,312 4 500 0,195 18 000 0,123
24 1,116 84 0,735 350 0,457 1 150 0,307 4 600 0,193 19 000 0,121
25 1,100 86 0,729 360 0,453 1200 0,303 4 700 0,192 20000 0,119
26 1,086 88 0,724 370 0,448 1250 0,299 4 800 0,191 21000 0,117
27 1,073 90 0,718 380 0,444 1 300 0,295 4900 0,190 22000 0,115
28 1,060 92 0,713 390 0,441 1350 0,291 5 000 0,188 23 000 0,113
29 1,048 94 0,708 400 0,437 1400 0,288 5 200 0,186 24000 0,112
30 1,036 96 0,703 410 0,433 1450 0,284 5 400 0,183 25 000 0,110
31 1,025 98 0,698 420 0,430 1 500 0,281 5 600 0,181 26000 0,109
32 1,014 100 0,693 430 0,426 1550 0,278 5 800 0,179 27000 0,107
33 1,003 105 0,682 440 0,423 1600 0,275 6000 0,177 28 000 0,106
34 0,994 ПО 0,672 450 0,420 1650 0,272 6 200 0,175 29 000 0,105
35 0,984 115 0,662 460 0,417 1700 0,270 6400 0,173
36 0,975 120 0,652 470 0,414 1750 0,267 6 600 0,172
37 0,966 125 0,644 480 0,411 1800 0,265 6 800 0,170
38 0,958 130 0,635 490 0,408 1850 0,262 7000 0,168
39 0,949 135 0,627 500 0,406 1900 0,260 7 200 0,167
40 0,941 140 0,620 520 0,400 1950 0,258 7400 0,165
41 0,933 145 0,613 540 0,395 2000 0,255 7 600 0,164
42 0,926 150 0,606 560 0,390 2100 0,251 7 800 0,162
43 0,919 155 0,599 580 0,386 2 200 0,247 8 000 0,161
44 0,912 160 0,593 600 0,382 2 300 0,244 8 200 0,160
45 0,905 165 0,586 620 0,378 2400 0,240 8 400 0,158
46 0,898 170 0,581 640 0,374 2 500 0,237 8 600 0,157
47 0,892 175 0,575 660 0,370 2600 0,234 8 800 0,156
48 0,885 180 0,570 680 0,366 2 700 0,231 9 000 0,155
49 0,880 185 0,565 700 0,363 2 800 0,228 9 200 0,154
50 0,874 190 0,560 720 0,359 2900 0,226 9400 0,153
52 0,863 195 0,555 740 0,356 3 000 0,223 9 600 0,152
54 0,851 200 0,550 760 0,353 3100 0,221 9 800 0,150
147
Формулы для расчета
18. Значения коэффициента fn для роликоподшипников
п fn- п fn п fn п fn п fn п fn
10 1,435 54 о;865 195 0,589 720 0,398 2 800 0,265 9 000 0,187
11 1,395 56 0,856 200 0,584 740 0,395 2 900 0,262 9 200 0,185
12 1,359 58 0,847 210 0,576 760 0,391 3 000 0,259 9 400 0,184
13 1,326 60 0,838 220 0,568 780 0,388 3 100 0,257 9 600 0,183
14 1,297 62 0,830 230 0,560 800 0,385 3 200 0,254 9 800 0,182
15 1,271 64 0,822 240 0,553 820 0,383 3 300 0,252 10000 0,181
16 1,246 66 0,815 250 0,546 840 0,380 3 400 0,250 10 500 0,178
17 1,224 68 0,807 260 0,540 860 0,377 3 500 0,248 11000 0,176
18 1,203 70 0,800 270 0,534 880 0,375 3 600 0,246 11 500 0,173
19 1,184 72 0,794 280 0,528 900 0,372 3 700 0,243 12 000 0,171
20 1,166 74 0,787 290 0,523 920 0,370 3 800 0,242 12 500 0,169
21 1,149 76 0,781 300 0,517 940 0,367 3 900 0,240 13 000 0,167
22 1,133 78 0,775 310 0,512 960 0,365 4000 0,238 13 500 0,165
23 1,118 80 0,769 320 0,507 980 0,363 4100 0,236 14000 ‘0,163
24 1,104 82 0,763 330 0,503 1000 0,361 4200 0,234 14 500 0,162
25 1,090 84 0,758 340 0,498 1050 0,355 4 300 0,233 15000 0,160
26 1,077 86 0,753 350 0,494 1 100 0,350 4400 0,231 16000 0,157
'll 1,065 88 0,747 360 0,490 1 150 0,346 4 500 0,230 17000 0,154
28 1,054 90 0,742 370 0,486 1200 0,341 4600 ( 0,228 18 000 0,152
29 1,043 92 0,737 380 0,482 1250 0,337 4 700 0,227 19000 0,149
30 1,032 94 0,733 390 0,478 1 300 0,333 4 800 0,225 20000 0,147
31 1,022 96 0,728 400 0,475 1350 0,329 4900 0,224 21000 0,145
32 1,012 98 0,724 410 0,471 1400 0,326 5 000 0,222 22 000 0,143
33 1,003 100 0,719 420 0,467 1450 0,322 5 200 0,220 23 000 0,141
34 0,994 105 0,709 430 0,464 1 500 0,319 5 400 0,217 24000 0,139
35 0,986 НО 0,699 440 0,461 1 550 0,316 5 600 0,215 25 000 0,137
36 0,977 115 0,690 450 0,458 1600 0,313 5 800 0,213 26000 0,136
37 0,969 120 0,681 460 0,455 1650 0,310 6 000 0,211 27 000 0,134
38 0,962 125 0,673 470 0,452 1 700 0,307 6200 0,209 28 000 0,133
39 0,954 130 0,665 480 0,449 1750 0,305 6400 0,207 29000 0,131
40 0,947 135 0,657 490 0,447 1800 0,302 6 600 0,205 30000 0,130
41 0,940 140 0,650 500 0,444 1 850 0,300 6 800 0,203
42 0,933 •145 0,643 520 0,439 1900 0,297 7 000 0,201
43 0,927 150 0,637 540 0,434 1950 0,295 7 200 0,199
44 0,920 155 0,631 560 0,429 2 000 0,293 7 400 0,198
45 0,914 160 0,625 580 0,425 2 100 0,289 7 600 0,196
46 0,908 165 0,619 600 0,420 2 200 0,285 7 800 0,195
47 0,902 170 0,613 620 0,416 2 300 0,281 8 000 0,193
48 0,896 175 0,608 640 0,412 2400 0,277 8 200 0,192
49 0,891 180 0,603 660 0,408 2 500 0,274 8400 0,190
50 0,886 185 0,598 680 0,405 2 600 0,271 8 600 0,189
52 0,875 190 0,593 700 0,401 2 700 0,268 8 800 0,188
148 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
19. Значения номинальной долговечности шарикоподшипников в рабочих часах
ЙОЛ А L10h А . 410А Л Ь1ОЛ А ^10й А
100 0,585 400 0,928 1250 1,360 4 500 2,08 15 000 3,11
105 0,595 410 0,936 1 300 1,375 4600 2,10 15 500. 3,14
НО 0,604 420 0,944 1350 1,395 4700 2,11 16000 3,18
115 0,613 430 0,951 1400 1,410 4 800 2,13 16 500 3,21
120 0,622 440 0,959 1450 1,425 4900 •2,14 17000 3,24
125 0,631 450 0,966 1 500 1,445 5 000 2,15 17 500 3,27
130 0,639 460 0,973 1 550 1,460 5 200 2,18 18 000 3,30
135 0,647 470 0,980 1600 1,475 5 400 2,21 18 500 3,33
140 • 0,654 480, 0,987 1650 1,490 ' 5 600 2,24 19000 ; 3,36
145 0,662 490 0,994 1700 1,505 5 800 2,27 19 500 3,39
150 0,670 500 1,000 1750 1,520 6000 2,29 20000 3,42
155 0,677 520 1,015 1800 1,535 6200 2,32 21000 3,48
160 0,684 540 1,025 1850 1,545 6400 2,34 22000 -3,53
165 0,691 560 1,040 1900 1,560 6 600 2,37 23 000 3,58
170 0,698 580 1,050 1950 1,575 6 800 2,39 24000 3,63
175 0,705 600 1,065 2 000 1,590 7000 2,41 25 000 3,68
180 0,712 620 1,075 2100 1,615 7 200 2,43, 26 000 3,73
185 0,718 640 1,085 2 200 1,640 7 400 2,46 27000 3,78
190 0,724 • 660 1,100 2 300 1,665 7 600 2,48 28 000 3,82
195 0,731 680 1,110 2400 1,690 7 800 2,50 29 000 3,87
200 0,737 700 1,120 2 500 1,710 8 000 2,52 30000 3,91
210 0,749 720 1,130 2 600 1,730 8 200 2,54 31000 3,96
220 0,761 740 1,140 2 700 1,755 8400 2,56 32000 4,00
230 • 0,772 760 1,150 2 800 1,775 8 600 2,58 33 000 4,04
240 0,783 780 1,160 2900 1,795 8 800 2,60 34000 4,08
250 0,794 ' 800 1,170 3 000 1,815 9000 2,62 35 000 4,12
260 0,804 820 1,180 3 100 1,835 9 200 2,64 36000 4,16
270 0,814 840 1,190 3 200 1,855 9 400 2,66 38 000 4,24 .
280 0,824 860 1,200 3 300 1,875 9 600 2,68 40000 4,31
290 0,834 880 1,205 3 400 1,895 9 800 2,70 45 000 4,48
300 0,843 900 1,215 3 500 1,910 10000 2,71 50000 4,64
310 0,852 920 1,225 3 600 1,930 10 500 2,76 55000 4,80
320 0,861 940 1,235 3 700 1,950 11000 2,80 60000 4,94
330 0,870 960 1,245 3 800 1,965 11500 2,’85 65 000 5,07
340 • 0,879. 980 1,250 3 900 1,985 12000 2,89 70000 5,19
350 0,888 1000 1,260 4000 2,00 12 500 2,93-' 75 000 5,30
360 0,896 1050 1,280 4100 2,02 13000 2,96 80000 5,43
370 0,905 1 100 1,300 4200 2,03 13 500 3,00 85000 5,55
380 0,913 1 150 1,320 4 300 2,05 14000 3,04 90000 5,65
390 0,921 1200 1,340 4400 2,07 14 500 3,07 100000 5,85
Формулы для расчета
149
20. Значения номинальной долговечности роликоподшипников
в рабочих часах
^10Л Л ^106 'Л L10/? fh L106 fh ^10Л Л
100 0,617 400 0,935 1250 1,315 4 500 1,935 15000 2,77
105 0,626 410 0,942 1 300 1,330 4 600 1,945 15 500 2,80
НО 0,635 420 0,949 1350 1,345 4 700 1,960 16 000 2,83
115 0,643 430 0,956 1400 * 1,360 4 800 1,970 16 500 2,85
120 0,652 440 0,962 1450 1,375 4900 1,985 17 000 2,88
125 0,660 450 0,969 1500 1,390 5 000 2,00 17 500 2,91
• 130 0,668 460 0,975 1550 1,405 5 200 2,02 18 000 2,93 .
135 . 0,675 470 0,982 1600 1,420 5 400 2,04 18 500 2,95
140 0,683 480 0,988 1650 1,430 5 600 2,06 19 000 2,98
145 0,690 490 0,994 1 700 1,445 5 800 2,09 19 500 3,00
150 0,697 500 1,000 1 750 1,455 6 000 2,11 20000 3,02
155 0,704 520 1,010 1800 1,470 6 200 2,13 21000 3,07
160 0,710 540 1,025 1850 1,480 6400 2,15 22000 3,11
165 0,717' 560 1,035 1900 1,490 6 600 2,17 23 000 3,15
170 0,723 580 1,045 1950 1,505 6 800 2,19 24000 3,19
175 0,730 600 1,055 2000 1,515 7 000 2,21 25 000 3,23
180 0,736 620 1,065 2 100 1,540 7 200 2,23 26000 3,27
185 0,742 640 1,075 2 200 1,560 7400 2,24 27000 3,31
190 0,748 660 1,085 2 300 1,580 7 600 2,26 28 000 3,35
195 0,754 680 1,095 2400 1,600 7 800 2,28 29 000 3,38
200 0,760 700 1,105 2 500 1,620 8 000 2,30 30000 3,42
210 0,771 720 1,115 2 600 1,640 8 200 2,31 31000 3,45
220 0,782 740 1,125 2 700 1,660 8 400 2,33 32 000 3,48
230 0,792 760 1,135 2 800 1,675 8 600 2,35 33 000 3,51
240 0,802 780 1,145 2 900 1,695 8 800 2,36 34000 3,55
250 0,812 800 1,150 3 000 1,710 9 000 2,38 35 000 3,58
260 0,822 820 1,160 3 100 1,730 . 9 200 2,40 36000 3,61
270 0,831 840 1,170 3 200 1,745 9 400 2,41 38 000 3,67
280 0,840 860 1,180 3 300 1,760 9 600 2,43 40000 3,72
290 0,849 880 1,185 3 400 1,775 9 800 2,44 45 000 3,86 .
300 0,858 900 1,190 3 500 1,795 10000 2,46 50000 3,98
310 0,866 920 1,200 3 600 1,810 10 500 2,49 55 000 4,10
320 0,875 940 1,210 3 700 1,825 11000 2,53 60000 ’ 4,20
330 0,883 * 960 1,215 3 800 1,840 11500 2,56 65 000 4,30
340 0,891 980 1,225 3 900 1,850 12 000 2,59 70000 4,40
350 0,898 1000 1,230 4000 1,865 12 500 2,63 75 000 4,50
360 0,906 1050 1,250 4100 1,880- 13 000 2,66 80000 4,58
370 0,914 1 100 1,270 4200 1,895 13 500 2,69 85 000 4,66
380 0,921 1 150 1,285 4 300 1,905 14000 2,72 90000 4,75
390 0,928 1200 1,300 4400 1,920 14 500 2,75 100000 4,90
150 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
Долговечность подшипника, установленного, например, в буксах
колес подвижного состава, может также выражаться в млн. киломе-
тров пройденного расстояния:
105 “ 1000 ’
где Dr — диаметр колеса, мм. Числовые значения D2fy2\
l7$, Z2/’3, Z3/4, z0’7, i7/9 приведены в табл. 21—26.
Одна и та же величина долговечности для подшипников качения,
установленных в опорах различных механизмов, может оказаться
вполне удовлетворительной или, наоборот, крайне недостаточной в за-
висимости от условий эксплуатации данного механизма. Так, напри-
мер, номинальная долговечность 2000 — 3000 ч может быть приемле-
мой для подшипников опор прокатных валков, которые часто
демонтируются при перевалках, проходят ревизию, выбраковку. При
этом следует иметь в виду, что при качественном расчете, проектиро-
вании и изготовлении опор, а также при соблюдении требуемых усло-
вий во время их эксплуатации фактическая долговечность подшипни-
ков должна значительно превысить расчетную номинальную долговеч-
ность, которая, как указывалось выше, является наименьшей для 90%
подшипников данной партии. Удовлетворительной также является рас-
четная номинальная долговечность 3000 — 5000 ч для подшипников,
установленных в механизмах, к которым не предъявляются высокие
требования в отношении надежности при условии, что опоры этих ме-
ханизмов доступны для ревизии, а замену подшипников в случае необ-
21. Числовые значения
Dw Dw Dw DW
26 95,71 34,131 140,1 42,069 187,7 50,006 239,1
26,194 96,72 34,925 144,7 42,863 192,7 50,8 244,5
26,988 100,85 35 145,1 43 193,6 52,388 255,2
27 100,9 35,719 149,3 43,656 197,7 53,975 266,0
27,781 105,0 36 150,9 44 199,9 55 273,2
28 106,2 36,513 154,0 44,45 202,8 55,563 277,1
28,575 109,2 37 156,8 45 206,3 57,15 288,3
29 111,5 37,306 158,7 25,244 207,9 58,738 299,5
29,369 113,5 38 162,81 46 212,7 60 308,6
30 116,9 38,1 ’ 163,4 46,038 213,0 60,325 311,0
30,163 117,8 38,894 168,2 46,831 218,2 61,913 322,4
30,956 122,2 39 168,8 47 219,2 63,5 334,1
31 122,4 39,688 173,0 47,625 223,3 76,2 431,3
31,75 126,6 40 174,9 48 225,8 100 631,0
32 128,0 40,481 177,9 48,419 228,6 101,6 645,1
32,544 131,1 41 181,1 49 232,4 152,4 1138,0
33,338 135,6 41,275 182,8 49,213 233,8
34 139,3 42 187,3 50 239,1
Формулы для расчета
151,
ходимости можно производить в процессе текущего обслуживания
оборудования без длительного простоя.
Ради достижения неоправданно высокой расчетной долговечности
нс следует выбирать подшипники с большой динамической грузо-
нодьемностью, если скоростная характеристика малонагруженной
опоры близка к предельной частоте вращения для данного подшипни-
22. Числовы^ значения
l)w л1.8 D tv /л 1,8 D fr nl,8 D tv DW ni,8 D tv
0,397 0,189 6 25,16 11,906 86,4 18,256 186,5
0,68 0,500 6,35 27, -86 12 87,60 18,5 191,0
0,794 0,661 6,5 29,06 12,5 94,39 19 200,3
1 1 7 33,20 12,7' 97,11 19,05 201,3
1,5 2,07 7,144 34,44 13 101,2 19,5 210,0
1,588 2,299 7,5 37,59 13,494 108,21 19,844 216,6
2 3,482 7,541 37,96 13,5 108,4 20,5 229,8
2,381 4,808 7,938 41,64 14 115,6 20,638 232,5
2,5 5,20 8 42,22 14,288 120,0 21,431 248,9
3 . 7,225 8,5 47,09 14,5 123,3 21,5 250,4
3,175 8,002 8,731 49,42 15 130,9 22 260,8
3,5 9,54 9 52,20 15,08 132,2 22,225 265,7
3,969 11,96 9,5 . 57,53 15,5 139,0 22,5 271,7
4 12,13 9,525 57,80 15,875 145,0 23 282,6
4,5 14,99 9,922 62,22 16 ' 147,0 23,019 283,0
4,763 16,60 10 63,10 16,5 155,5 23,5 293,8
5 18,12 10,319 66,77 16,669 158,3 ' 23,813 300,8
5,159 19,17 10,5 69,00 17 164,0 24 505,1
5,5 21,51 11 74,90 17,463 172,2 24,5 316,7
5,556 21,91 11,113 76,30 17,5 172,9 24,606 319,1
5,963 24,88 11,5 81,25 18 181,8 25 25,4 328,31 337,8
23. Числовые значения
dT1 dT1 Z)27!?7
3 3,2589 9 10,60 20 24,97 36 46,95
3,5 3,8467 10 11,87 21 26,31 38 49,75
4 4,433 11 13,14 22 27,67 40 52,58
4,5 5,033 12 14,43 23 29,01 42 55,40
5 5,633 13 15,72 24 30,37 45 59,65
5,5 6,240 14 17,02 25 31,73 50 66,81
6 6,852 15 18,33 26 33,09 55 74,01
6,5 7,467 16 19,65 28 35,84 60 81,28
7 8,085 17 20,97 30 38,60 65 . 88,54
7,5 8,708 18 22,30 32 41,37 68 92,94
8 9,332 19 23,63 34 44,15 70 95,90
152 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
24. Числовые значения /7$
lw /7Й? /7*9 / w /и/ 49 7ц/ №
5 3,485 17 9,057 29 13,72 41 17,97
6 4,024 18 9,470 30 14,09 42 18,30
7 4,540 19 9,877 31 ’ 14,45 43 18,64
8 5,032 20 10,28 32 14,81 44 18,98
. 9 5,514 21 10,68 33 15,17 45 19,32
10 5,984 ’22 11,07 34 15,53 46 19,64
11 6,445 23 11,45 35 15,88 47 19,97
12 . 6,895 24 11,84 36 16,19 48 20,25
13 7,338 25 12,23 37 16,59 49 20,64
14 7,723 26 12,61 38 16,93 50 20,96
15 8,201 27 12,98 39 17,28 51 21,28
16 8,651 28 • 13,36 40 17,62 52 21,61
25. Числовые значения Z2/3, Z3/4
Z z2/3 Z3/4 Z z2/3 z3/4 Z z2/3 z3/4-
5 2,93 3,34 22 7,92 10,15 39 11,64 15,60
6 3,32 3,83 23 8,17 10,50 . 40 11,78 15,90
7 3,68 4,30 24 8,40 10,84 41 12,03 16,20
8 4,02 4,'75 25 8,58 11,18 42 12,21 . 16,49
9 4,36 5,19 - 26 8,86 11,51 43 12,42 16,79
10 4,66 5,62 27 9,10 11,84 44 12,60 17,08
11 4,98 6,04 28 9,32 12,17 45 12,78 17,37
12 5,28 6,44 29 9,54 12,49 46 13,00 17,66
13 5,57 6,84 30 9,73 12,81 47 13,19 17,95
14 5,85 7,23’ 31 9,98 13,13 48 13,35 18,23
15 6,12 7,62 32 10,17 13,45 49 13,54 18,52
16 6,40 8,00 33 10,40 13,76 50 13,65 18,80
17 6,67 8,37 34 10,61 14,08 51 13,93 19,08
18 6,93 8,73 35 10,78 14,38 52 14,09 19,36
19 7,19 9,10 36 11,03 14,69 53 14,29 19,64
20 7,41 9,45 37 . 11,23 15,00 54 14,47 19,92
21 7,68 9,80 38 11,43 15,30 55 14,59 20,19
26. Числовые значения г0,7 и i1^
i A7 ,7/9 i A7 /7/9
2 1,625 1,714 5 3,085 3,485
3 2,158 2,35 6 3,505 4,024
4 2,639 2,93 7 3,905 4,540
8 4,287 5,032
Формулы для расчета.
153
ка (особенно при недостаточно эффективной смазке). В данном случае
предпочтительнее установка подшипника с меньшими габаритными
размерами и с меньшей динамической грузоподъемностью, но более
быстроходного.
В опорных кривошипно-эксцентриковых и планетарных механизмах
при увеличении габаритных размеров опоры, т. е. при увеличении вра-
щающихся масс, находящихся в переносном движении, возрастают
центробежные нагрузки, приводящие к интенсивному разрушению
подшипника (особенно сепаратора). Поэтому в этих опорах также це-
лесообразно устанавливать подшипники с меньшей расчетной номи-
нальной долговечностью, тем более, что рабочая нагрузка действует
кратковременно, на небольшой части цикла и календарный срок
службы подшипника ожидается значительно выше расчетного.
В то же время номинальная долговечность менее 10000 ч недоста-
точна для подшипников, устанавливаемых в опорах механизмов, в ко-
торых ревизия опор затруднена, и выход из строя одного подшипника
может, например, привести к простою линии непрерывного производ-
ства.
Примеры расчета эксплуатационных характеристик и долговечности подшип-
ников качения (У= = 1,0). 1. Подшипник радиально-упорный шари-
ковый однорядный типа 46000. Угол контакта а =26°. Количество шариков
Z = 12. Диаметр шариков 7,938 мм. Средний диаметр подшипника DQ —
= 38,5 мм.
£> cos а
Определить динамическую грузоподъемность подшипника. При —----------
(1) с =
7,938 cos 26 °
=-------------= 0,185 коэффициент f с = 59,9 (см. табл. 1).
Динамическая грузоподъемность подшипника по
= 59,9 (1 • cos 26 °)0’7 ♦ 122/3 • (7,938)1,8 = 12200Н.
2. Подшипник радиальный с цилиндрическими роликами однорядный типа
2000. Количество роликов Z = 12. Диаметр роликов P>w~ 15 мм. Рабочая длина
роликов 1^=14 мм. Средний диаметр подшипника = 80 мм. Определить
динамическую грузоподъемность подшипника.
D...cosa 15 cos 0
При —---------= ——— = 0,1875 коэффициент fc = 78,3 (см. табл. 6).
Динамическая грузоподъемность подшипника по (12) С =
= 78,3 (1 • 14 • cos 0°)7/9 • 123/4 • 1529/27 = 71900Н.
3. Подшипник радиальный шариковый однорядный 308. Динамическая гру-
зоподъемность С = 31900 Н. Радиальная нагрузка на подшипник Fr = 5600 Н.
Частота вращения внутреннего кольца п = 800 об/мин. Определить номиналь-
ную долговечность подшипника в рабочих часах.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3) Р = XFr + YFa. При
Fo = 0 и X = 1,0 (см. табл. 2) Р = Fr = 5600 Н. При п = 800 об/мин коэффициент
частоты вращения fn = 0,347 (см. табл. 17). Коэффициент долговечности
= 0,347
31900
5600
= 1,977.
Номинальная долговечность подшипника L10h = 3850 ч (см, табл. 19).
4. Подшипник радиальный шариковый однорядный 308. Динамическая гру-
зоподъемность С = 31900 Н. Статическая радиальная-грузоподъемность CQ =
154 Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения
= 22700 Н. Радиальная нагрузка Fr = 5600 Н. Осевая нагрузка Fa = 2500 Н. Ча-
стота вращения внутреннего кольца п = 800 об/мин. Определить номинальную
долговечность подшипника в млн. оборотов (L10) и в рабочих часах (Ь10А).
Определяем отношения Fa/CQ и FJFr. По табл. 2 находим величины е, X и Y.
F 2500
При —^- =-------= 0,4464 > е, X = 0,56, У = 1,45.
Fr 5600
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3)
Р — XFr + YFa = 0,56 -5600+ 1,45-2500 = 6760 Н.
Номинальная долговечность подшипника по (4) и (17)
/С\3 / 31900 \3
L.n = — = -----------) = 105 млн. об. (см. табл. 13),
10 \Р ) \ 6760 J
Li.oh ~
106 / С \3
бойуТу
106
60-800
• 105 = 2187 ч.
5. Подобрать подшипник радиальный шариковый однорядный средней се-
рии типа 300. Радиальная нагрузка Fr — 5600 Н. Частота вращения внутреннего
кольца п = 800 об/мин. Требуемая номинальная долговечность подшипника
Li0„ = 20 000 ч-
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3) Р = XFr + YF,. При
Fa = 0 и X = 1,0 (см. табл. 2) Р = Fr = 5600 Н. При L10h = 20000 ч коэффициент
долговечности fh = 3,42 (см. табл. 19). При п = 800 об/мин коэффициент частоты
вращения /„ = 0,347 (см. табл. 17).
Динамическая грузоподъемность подшипника, требуемая для заданного ре-
жима работы,
Л 3,42
С =^~р = —-------5600 = 55200 Н.
Л' 0,347
Этим условиям удовлетворяет подшипник 311 (С = 56 000 Н).
6. Подобрать подшипник радиальный шариковый однорядный легкой серии
типа 200. Радиальная нагрузка Fr = 3000 Н. Осевая нагрузка Fa — 550 Н. Частота
вращения внутреннего кольца п — 1600 об/мин. Требуемая номинальная долго-
вечность подшипника L1Oh> 8000 ч.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3) Р — XFr + YFa. По-
льзуясь табл. 2, находим, что при
F * 550
— =--------= 0,183 <е
F. 3000
Р = F = 3000 Н.
При п= 1600 об/мин (см. табл. 17) коэффициент частоты вращения /п = 0,275.
При L10h = 8000 ч (см. табл. 19) коэффициент долговечности fh = 2,52.
Динамическая грузоподъемность подшипника, требуемая для заданного ре-
жима работы,
Л 2>52
С = —Р =---------3000 = 27500 Н.
/„ °,275
Этим условиям удовлетворяет подшипник 210 (С = 27 500 Н).
Формулы для расчета
155
7. Подобрать подшипник радиальный шариковый однорядный средней се-
рии inna 300. Радиальная нагрузка Fr — 4000 Н. Осевая нагрузка Fa = 2400 Н.
Час юта вращения внутреннего кольца п— 1000 об/мин. Требуемая номинальная
цошовечность подшипника L10ft> 10000 ч.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3) Р — XFr 4- YFa. По-
Fa 2400
чьзуясь табл. 2, находим, что величина -=------= 0,6 больше любого значе-
Fr 4000
ния е для подшипников радиальных шариковых однорядных. Примем X = 0,56;
>' = 1,80, тогда Р = 0,56-4000 + 1,8-2400 = 6560 Н. Пользуясь табл. 15, находим,
чю при п = 1000 об/мин и L10^ = 10000 ч, С/Р = 8,43.
Динамическая грузоподъемность подшипника, требуемая для заданного ре-
жима работы, С = 8,43 Рг = 8,43-6560 = 55 300 Н. Этим условиям удовлетворяет
подшипник 311 (С = 56 000 Н, Со = 42 600 Н). Проверяя правильность выбора коэф-
Fa 2400
фициентов X и У, получим, что при -- = = 0,0560, Х = 0,56 и У = 1,71.
8. Выбрать подшипник радиальный роликовый сферический двухрядный
средней серии типа 3600 с диаметром отверстия 120—140 мм. Радиальная на-
1рузка Fr = 60 000 Н. Осевая нагрузка Fa = 12000 Н. Частота вращения внутрен-
него кольца п = 400 об/мин. Требуемая номинальная долговечность подшипника
ЮЛ = 40000 ч. Угол контакта а у подшипников типа 3600 с диаметром отвер-
стия 120 — 140 мм, т. е. у подшипников 3624, 3626 или 3628, равен ~ 14°. При
этом е = 1,5 tga=l,5 tg 14 ° =0,374.
Динамическая эквивалентная радиальная нагрузка по (3) Р — XFr + YFa.
Fa 12000
Пользуясь табл. 7, находим, что при -у- = ~ < & X = 1,0, У=
= 0,45etga = 0,45-etg 14° = 1,8, Р = 1,0-60000 /1,8-12000 = 81 600 Н.
При L10h = 40000 ч (см. табл. 20) коэффициент долговечности Д = 3,72.
При и = 400 об/мин (см. табл. 18) коэффициент частоты вращения Д = 0,475.
Динамическая радиальная грузоподъемность подшипника, требуемая для
данного режима работы,
Л 3,72
С = — Р =-------81600 = 639000 Н.
/„ 0,475
Этим условиям удовлетворяет подшипник 3628 (С = 681000 Н).
Выбор подшипника при отсутствии вращения или при ча-
стоте вращения до 1 об/мин производят по статической грузоподъемности Со,
т. е. по статической нагрузке, допускаемой данным подшипником вне зависимости
от частоты вращения и долговечности: Со =ДР0. Коэффициент надежности Д
при статическом нагружении и при высоких, нормальных и пониженных требо-
ваниях к легкости вращения соответственно равен 1,2 —2,5; 0,8 —1,2 и 0,5 —0,8.
4. ТОЧНОСТЬ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ И СОПРЯГАЕМЫХ
ПОВЕРХНОСТЕЙ ВАЛА И КОРПУСА
В соответствии с ГОСТ 520 — 71* для подшипников качения установ-
лены следующие классы точностей: 0; 6; 5; 4 и 2. Перечень классов
дается в порядке повышения точности.
Для подавляющего большинства механизмов общего машино-
строения обычно используются подшипники нормального класса точ-
156
Точность подшипников качения
ности 0. Применение в этих случаях дорогостоящих подшипников бо-
лее высоких классов точности — неэкономично. В тех случаях, когда
точность вращения подшипников отражается на точности и шерохо-
ватости поверхностей обрабатываемых деталей, следует выбирать под-
шипник более высокого класса точности (опоры точных приборов,
двигателей и др.).
Выбор класса точности подшипников производится на основе сопо-
ставления технических требований, предъявляемых к подшипниковому
узлу в части допустимых радиальных и осевых перемещений вала от-
носительно корпуса с существующими нормами на точность вращения
для каждого класса точности подшипников.
Предельные отклонения подшипников качения
Параметр шероховатости Ra посадочных и торцовых поверхностей
колец подшипников не должен превышать значений, приведенных
в табл. 1. Предельные отклонения размеров, формы и взаимного рас-
положения поверхностей подшипников приведены в табл. 2-24.
1. Значения параметра шероховатости Ra, мкм (по ГОСТ 2789-73*),
посадочных и торцовых поверхностей подшипниковых колец
Кольцо подшип- ника Поверх- ность кольца Класс точно- сти Ra пля номинальных диаметров J и D, мм
до 80 св. 80 до 250' св. 250 до 500 св. 500 до 2500
Внутрен- нее Посадочная 0 1,25 1,25 2,5 2,5
6 и 5 0,63 1,25 1,25 2,5
4 и 2 0,32 0,63 0,63 -
Наруж- ное Посадочная 0 0,63 1,25 1,25 2,5
6 и 5. 0,32 0,63 0,63 1,25
4 и 2 0,32 0,63 0,63 -
Внутрен- нее и на- ружное Торцовая 0 2,5 2,5 2,5 2,5
6 и 5 1,25 1,25 2,5 2,5
4 и 2 0,63 0,63 1,25 -
Примечание. За номинальные диаметры принимаются: у радиальных
и радиально-упорных подшипников — диаметры посадочных поверхностей
внутреннего или наружного колец; у4 упорных и упорно-радиальных подшип-
ников — внутренний диаметр свободного кольца, выраженный в целых мил-
лиметрах,
Предельные отклонения подшипников качения 157
2. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных
и шариковых радиально-упорных. Кольца внутренние.
Класс точности О
Интервалы Предельные отклонения, мкм UP 1 Ri Si
номинальных d* В
диаметров d, ср мкм, не более
мм нижн.** нижн. верхи. нижн.** \
От 0,6 до 2,5 -8 -9 + 1 -40 12 10 20
Св. 2,5 » 10 — 8 -10 + 2 -120 15 10 20
» 10 » 18 -8 ~-11 4-3 -120 20 10 20
» 18 » 30 -10 -13 4-3 -120 20 13 20
» 30 » 50 -12 -15 4-3 -120 20 15 20
» 50 » 80 -15 -19 4-4 -150 25 20 25
» 80 » 120 -20 -25 4- 5 -200 25 25 25
» 120 » 180 -25 -31 4-6 -250 30 30 30
» 180 » 250 -30 -38 4-8 -300 . 30 40 30
» 250 » 315 -35 -44 4-9 -350 35 50 . 35
» 315 » 400 -40 -50 + 10 -400 40 60 40
» 400 » 500 -45 -57 + 12 -450 45 65 45
» 500 » 630 -50 -64 •+14 -500 55 70 55
» 630 » 800 -75 -95 + 20 -750 65 105 65
» 800 »1000 -100 -125 + 25 -1000 80 125 80
» 1000 »1250 -125 -160 + 35 -1250 95 150 95
» 1250 »1600 -160 -205 + 45 -1600 120 190 120
» 1600 »2000 -200 -260 + 60 -2000 150 230 150
* Только для подшипников серии диаметров 8, 9, 1, 3 и 4, причем
для серий диаметров 8,9 —до d < 10 мм, 1 — до d < 40 мм и 2 —до d < 180 мм.
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Для замены шариковых и роликовых подшипников
во время ремонта автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных и других ма-
шин при наличии износа шеек валов допускается изготовление подшипников
класса точности 0, у которых поле допуска на диаметр отверстия внутреннего
кольца смещено в минусовую сторону на величину допуска на средний диа-
метр. Такие подшипники должны иметь впереди условного обозначения
букву М.
2. Предельные отклонения ширины внутренних колец подшипников с ко-
ническим отверстием не нормированы, однако верхним пределом для
ширины кольца должен быть номинал.
3. Непостоянство ширины внутренних колец с коническим отверстием
самоустанавливающихся подшипников не контролируется.
4. Для подшипников с коническим отверстием, предназначенных для мон-
тажа на закрепительных или стяжных втулках, радиальное биение внутрен-
них колец не должно превышать 150% значений, указанных в таблице, а откло-
нения диаметра d— 300% значений для б?ср со знаком + , при этом непо-
стоянство диаметра отверстия не должно превышать поле допуска диаметра
цилиндрического отверстия d.
5. Здесь и далее в таблицах приняты сокращения: нижн. — нижнее, верхи. —
верхнее.
158
Точность подшипников качения
После естественного старения подшипников, изготовленных по
классам точности 6; 5; 4; 2, при проверке предельных отклонений диа-
метров следует пользоваться табл. 25 и 26.
Предельные отклонения монтажной высоты Т для конических роли-
коподшипников приведены в табл. 27 и 28.
3. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных
и шариковых радиально-упорных. Кольца наружные. Класс точности О
Интер- валы но- миналь- ных диа- метров D, мм Предельные откло- нения, мкм Ra, мкм, не более Интер- валы но- миналь- ных диа- метров Z), мм Предельные откло- нения, мкм Ra, мкм, не более
^ср £>* ^ср D*
нижн.** верхи. нижн. нижн.** верхи. нижн.
От 2,5 ДО 6 -8 + 1 -9 15 Св. 250 до 315 -35 + 9 -44 60
Св. 6 до 18 -8 + 2 -10 15 Св. 315 до 400 -40 + 10 -50 70
Св. 18 до 30 -9 + 2 -11 15 Св. 400 до 500 -45 + 12 -57 80
Св. 30 до 50 -11 + 3 -14 20 Св. 500 до 630 -50 * + 14 -64 100
Св. 50 до 80 -13 + 4 -17 25 Св. 630 до 800 -75 + 20 -95 120
Св. 80 до 120 -15 + 5 -20 35 Св. 800 до 1000 -100 + 30 -130 140
Св. 120 до 150 -18 + 6 -24 40 Св. 1000 до 1250 -125 + 40 -165 175
Св. 150 до 180 -25 + 7 -32 45 Св. 1250 до 1600 -160 + 50 -210 215
Св. 180 до 250 -30 + 8 -38 50 Св. 1600 до 2000 Св. 2000 до 2500 -200 -250 + 60 + 70 -260 -320 265 310
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 2, 3 и 4, причем
для серий диаметров 8, 9 — до D < 22 мм, 1 — до D < 80 мм и 2 — до
D < 315 мм.
* * Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. У роликовых подшипников типа 102000 по ГОСТ
8328 — 75* допускается расширение поля допуска наружного диаметра D на
величину предельного верхнего отклонения.
2. Для замены шариковых и роликовых подшипников во время ремонта
автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных и других машин при наличии
монтажного износа отверстий корпусов (стаканов) допускается изготовление
подшипников класса точности 0, у которых поле допуска на наружный диаметр
кольца смещено в плюсовую сторону на величину допуска на средний диа-
метр наружного кольца. Такие подшипники должны иметь впереди условного
обозначения букву Б.
3. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют пре-
дельным отклонениям ширины внутренних колец, указанных в табл. 2.
Предельные отклонения подшипников качения
159
4. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных. Кольца внутренние. Класс точности 6
Предельные отклонения, мкм UP 1 Ri Si
нальных диамет- <7* В
ров d, мм — мкм, не более
нижн.** нижн. верхи. нижн.**
От 0,6 до 2,5 — 7 -8 + 1 -40 10 5 10
Св 2,5 » 10 -7 -8 + 1 -120 10 6 10
» 10 » 18 — 7 -8 + 1 -120 10 7 10
» 18 » 30 -8 -9 + 1 -120 10 8 10
» 30 » 50 -10 -11 + 1 -120 10 10 10
» 50 » 80 -12 -14 + 2 -150 12 10 12
» 80 » 120 -15 -18 + 3 -200 12 13 12
» 120 » 180 -18 -21 + 3 -250 15 18 15
» 180 » 250 -22 -26 + 4 -300 15 20 15
» 250 » 315 -25 -30 + 5 -350 17 25 17
» 315 » 400 -30 -35 + 5 -400 20 30 20
» 400 » 500 -35 -41 + 6 -450 22 35 22
» 500 » 630 -40 -48 + 8 -500 25 40 25
» ^30 » 800 -60 -75 + 15 -750 33 53 33
» 800 » 1000 -80 -100 + 20 -1000 40 63 40
» 1000 » 1250 -100 -125 + 25 -1250 48 75 48
» 1250 » 1600 -120 -150 + 30 -1600 60 95 60
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1 1, 7, 2, 3 и 4, причем
для серии диаметров 8 и 9 — до d < 1Q мм, 1 — до d < 60 мм.
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания. 1. Средняя конусообразность отверстий шариковых и
роликовых подшипников — не более 50% допуска на Jcp.
2. Предельные отклонения ширины внутренних колец подшипников с кони-
ческим отверстием не нормированы, однако верхним пределом для ширины
колец должен быть номинал.
3. Непостоянство ширины внутренних колец с коническим отверстием
самоустанавливающихся подшипников не контролируется.
5. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных
и шариковых радиально-упорных. Кольца наружные. Класс точности 6
Интерва- лы номи- нальных диамет- ров D, мм Предельные откло- нения, мкм МКМ, не бо- лее Интерва- лы номи- нальных диамет- ров D, мм Предельные откло- нения, мкм МКМ, не бо- лее
^ср £>* &ср £)*
нижн.** верхи. нижн. нижн.** верхи. нижн.
От 2,5 до 6 -7 + 1 -8 8 Св. 18 до 30 -8 + 1 -9 9
Св. 6 до 18 -7 + 1 -8 8 Св. 30 , ДО 50 -9 + 2 -11 10
160
Точность подшипников качения
Продолжение табл. 5
Интерва- лы номи- нальных диамет- ров D, мм Предельные откло- нения, мкм R(T> мкм, не бо- лее Интерва- лы номи- нальных диамет- ров £>, мм Предельные откло- нения, мкм мкм, не бо- лее
^СР £)* ^ср £>*
нижн.** верхи. нижн. нижн.** верхи. нижн.
Св. 50 до 80 -11 4-2 -13 13 Св. 400 до 500 -33 4-5 -38 40
Св. 80 до 120 -13 4-2 -15 18 Св. 500 до 630 -38 4-7 -45 50
Св. 120 до 150 -15 + 3 -18 20 Св. 630 до 800 -45 4-Ю -55 60
Св. 150 до 180 -18 + 3 -21 23 Св. 800 до 1000 -60 4-Ю -70 75
Св. 180 до 250 -20 4-4 -24 25 Св. 1000 до 1250 -100 4-20 -120 88
Св. 250 до 315 -25 4-4 -29 30 Св. 1250 до 1600 -120 4-20 -140 108
Св. 315 до 400 -28 4- 5 -33 35 Св. 1600 до 2000 -150 4-30 -180 133
** Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем
для серий диаметров 8, 9 — до D < 22 мм, 1 — до D < 95 мм.
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Средняя конусообразность наружной цилиндрической
поверхности шариковых и роликовых подшипников — не более 50% допуска
на Рср.
2. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют пре-
дельным отклонениям ширины внутренних колец, указанным в табл. 4.
6. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных. Кольца внутренние. Класс точности 5
Интервалы номинальных диаметров Предельные отклонения, мкм Up Ri Л*-*
^ср J* В
d, мм нижн.*** нижн.*** нижн.*** мкм, не более
От 0,6 до 2,5 -5 -5 -40 5 7 3,5 7
Св. 2,5 » 10 -5 -5 -40 5 7 3,5 7
» 10 » 18 -5 -5 -80 5 7 3,5 7
» 18 » 30 -6 -6 -120 5 8 4 8
» 30 » 50 -8 -8 -120 5 8 5 8
» 50 » 80 -9 -9 -150 6 8 5 8
» 80 » 120 -10 -10 -200 7 9 6 9
» 120 » 180 -13 -13 -250 8 10 8 10
Предельные отклонения подшипников качения
161
Продолжение табл. 6
Ишервалы номинальных в ta.метров Предельные отклонения, мкм а/> J**
^ср </* В
б/, мм нижн.*** нижн.*** нижн.*** мкм, не более
Св 180 до 250 -15 -15 ‘ -300 10 11 10 13
» 250 » 315. -18 -18 -350 13 13 13 15
» 315 » 400 -23 -23 -400 15 15 15 20
» 400 » 500 -25 -25 -450 1'5 15 23 30
» 500 » 630 -30 -30 -500 18 18 23 33
» 630 » 800 -40 -40 -750 22 22 35 40
» 800 » 1000 -50- -50 -1000 27 27 42 47
» 1000 » 1250 -65 -65 -1250 32 32 50 57
» 1250 » 1600j -80 -80 -1600 40 40 63 70
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9. 1, 7. 2, 3 и 4, причем
для серий диаметров 8 и 9 — до d < 10 мм.
** Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшипни-
ков.
*** Верхние предельны е отклонения равны нулю.
И р и м е ч а и и с. Непостоянство диаметра г 1 средняя конусообразность
отверстий шариковых и роликовых подшипников — не более 50 о допуска
на б-Ср.
7. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных. Кольца наружные. Класс точности 5
Интервал номинальных Нижн. предельные отклонения, мкм*** Л ** Ла
диамеч ров мм ' ^ср /)* мкм, не более
От 2,5 до 6 -5 -5 5 8 5 8
Св. 6 до 18 -5 -5 5 8 5 8
» 18 » 30 -6 -6 5 8 6 8
» 30 » 50 — 7 — 7 5 8 7 8
» 50 » 80 „9 -9 6 8 • 8 10
» 80 » 120 -10 -10 8 9 10 11
>> 120 » 150 - 11 -11 8 10 11 13
» 150 » 180 -13 -13 8 10 13 14
» 180 » 250 -15 -15 10 И 15 15
» 250 » 315 -18 -18 11 13 18 18
» 315 » 400 -20 -20 13 13 20 20
» 400 » 500 -23 -23 15 15 23 23
» 500 » 630 -28 -28 18 18 25 25
» 630 » 800 -35 -35 20 20 30 30
» 800 » 1000 -50 -50 27 27 46 46
6 Л. Я. Перель
162
Точность подшипников качения
Продолжение mad /. 7
Интервал номинальных диаметров Z), мм Нижн. предельные отклонения, мкм*** UP Sa Л** а
^ср р* мкм, н< г более
Св. 1000 до 1250 -65 -65 32 32 58 58
» 1250 » 1600 -80 .-80 40 40 71 71
» 1600 » 2000 -100 -100 50 50 88 88
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем
для серий диаметров 8 и 9 — до D <22 мм.
* * Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшип-
ников.
* ** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Непостоянство диаметра и средняя конусообразность
наружной цилиндрической поверхности шариковых и роликовых подшип-
ников — не более 500/о допуска на Z)cp.,
2. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют пре-
дельным отклонениям ширины внутренних колец, указанным в табл. 6.
8. Предельные отклонения подшипников шариковых радиальных с защитными
шайбами и уплотнениями. Кольца наружные
Номинальный диаметр D, мм Предельные отклонения D, мкм, подшипников класса точности
0 6 5
верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн.
От 6 до 18 + 5 -13 + 3 -10 + 2 — 7
Св. 18 до 30 + 6 -15 + 4 -12 + 3 -9
» 30» 50 + 8 -19 + 6 -15 + 4 -11
» 50» 80 + 10 -23 + 8 -19 + 6 -15
» 80» 120 + 13 -28 + 10 -23 + 8 - 18
» 120» 150 + 15 -33 + 12 -27 + 9 -20
* Предельные отклонения £>ср см. в табл. 3, 5 и 7.
9. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радна льно-упорных. Кольца внутренние. Класс точности 4
Интервалы номинальных диаметров d, мм Нижн. предельные отклоне- ния, мкм*** UP S, + *•*
^ср <7* В мкм, н< е более
От 0,6 до 2,5 -4 -4 -40 2,5 3 2,5 3
Св. 2,5 до 10 -4 -4 -40 2,5 3 2,5 3
» 10 » 18 — 4 -4 -80 2,5 3 2,5 3
Предельные отклонения подшипников качения
163
Продолжение табл. 9
Интервалы номинальных Нижн. предельные отклоне- ния, мкм*** Up St 7?z Л*-*
диаметров б/,
мм йср d* В мкм, не более
Св. 18 до 30 -5 -5 -120 2,5 4 3 4
» 30 » 50 -6 — 6 -120 3 4 4 4
» 50 » 80 -7 -7 -150 4 5 4 4
» 80 » 120 -8 -8 -200 4 5 5 5
» 120 » 180 -10 -10 -250 5 6 6 7
» 180 » 250 -12 -12 -300 6 7 8 8
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4,
причем для серий диаметров 8 и 9 — до d < 10 мм.
* * Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшип-
ников.
* ** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечание. Непостоянство диаметра и средняя конусообразность
отверстий шариковых и роликовых подшипников — не более 50 % допуска
на <7ср.
10. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных. Кольца наружные. Класс точности 4
Интервалы номинальных Нижн. предельные откло- Sa Ra Л а
нения, мкм***
диаметров D,
мм ^ср D* мкм, не более
От 2,5 до 6 -4 -4 2,5 4 3 5
Св. 6^ до 18 -4 -4 2,5 4 3 5
» 18 » 30 -5 -5 2,5 4 4 5
» 30 » 50 — 6 -6 2,5 4 5 5
» 50 » 80 -7 — 7 3 4 5 5
» 80 » 120 -8 -8 4 5 6 6
» 120» 150 -9 -9 5 5 7 7
» 150 » 180 - 10 -10 5 5 8 8
» 180 » 250 - 11 -И 7 7 10 10
» 250 » 315 - 13 -13 7 8 11 10
» 315 » 400 - 15 -15 8 10 13 13
* Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 2 1 и 4,
причем для серий диаметров 8 и 9 — до D < 22 мм.
** Только для шариковых радиальных и радиально-упорных подшип-
ников.
*** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Непостоянство диаметра и средняя конусообразность
наружной цилиндрической поверхности шариковых и роликовых подшип-
ников — не более 50 допуска на £>Ср.
2. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют пре-
дельным отклонениям ширины внутренних колец, указанным в табл. 9.
6*
164
Точность подшипников качения
11. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных. Кольца внутренние. Класс точности 2
Интервалы номинальных диаметров сЦ мм Нижн. предельные отклоне- . НИЯ, мкм*** Up Ud Rt 1
мкм, не более
^ср </* В
От 0,6 до 2,5 Св. 2,5 до 10 . » 10 » 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 150 » 150 » 180 » 180 » 250 * Только , для серий диаме- ** Только , ников. *** Верхние -4 -4 . -4 -4 — 4 -5 -5 -6,5 -6,5 -9,0 для подши тров 8 и 9 для шарик< предельны -4 -4 -4 -4 — 4 -5 -5 -6,5 -6,5 -9,0 пников сер - до d < 1 звых радиа е отклонен -40 -40 -80 -120 -120 -125 -125 -125 -125 -150 ий диамет] 0 мм. 1ЛЬНЫХ и р ия равны } 2 2 2 2 2 2 2,5 2,5 4 5 ров 8, ►адиаль: лулю. 2 2 2 2 2 2 2,5 2,5 4 5 9, 1, 2 но-упор 2 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 5 6 и 3, в 1НЫХ по 2 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 5 7 фичем дшип-
Примечание. Непостоянство диаметра и средняя конусообразность отверстий шариковых и роликовых подшипников — не более 50 % допуска на <7Ср.
12. Предельные отклонения подшипников шариковых и роликовых радиальных
и шариковых радиально-упорных. Кольца наружные. Класс точности 2
Интервалы номинальных диаметров £>, мм Нижн. предельные откло- нения, мкм*** А л ** А а
Ар D* I мкм. нс более
От 2,5 до 6 Св. 6 до 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 150 » 150 » 180 » 180 » 250 М f<. rt Tt со 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 ссф' IZ1 ил 4^ -U 4^ 1,5 1,5 2 2 2 2,5 2,5 2,5 4 2 2 2 2 2,5 2,5 2,5 4 2 2 2.5 2,5 4 5 5 5 6,5 2,5 2.5 2,5 2.5 4. 5 5 5 6.5
Предельные отклонения подшипников качения
165
Продолжение тадл. 12
Интервалы номинальных диаметров £>, мм Нижн. предельные откло- нения, мкм*** VP S« Ra Л **
^ср £>* мкм, не более
Св. 250 до 315 » 315 » 400 * Только для для серий диаметроЕ * * Только для ников. * ** Верхние пре -10 -12 подшипников j 8 и 9 — до L шариковых р< дельные откло -10 -12 серий диамеч > < 22 мм. Едиальных и р нения равны е 5 6 гров 8, >адпаль] 1улю. 6 7 9, 1, но-упор 8 10 2, 3, г НЫХ ПС 8 10 [ричем •дшип-
Примечания: 1. Непостоянство диаметра и средняя конусообразность наружной цилиндрической поверхности шариковых и роликовых подшипни- ков — не более 50% допуска на £>Ср. 2. Предельные отклонения ширины наружных колец соответствуют пре- дельным отклонениям ширины внутренних колец, указанным в табл. 11.
13. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца
внутренние. Класс точности О
Интервалы номинальных диаметров </, мм Предельные отклонения; мкм Ri Si
^ср d* В
нижн.** нижн. верхн. нижн.** мкм, н е более
От 10 до 18 -8 -11 + 3 -200 15 20
Св. 18 до 30 -10 -13 + 3 -200 18 20
» 30 » 50 -12 -15 + 3 -240 20 20
50 » 80 -15 - 19 + 4 -300 25 25
» 80 » 120 -20 -25 + 5 -400 30 25
» 120 » 180 -25 -31 + 6 -500 35 30
» 180 » 250 -30 -38 + 8 -600 50 30
» 250 » 315 -35 -44 + 9 -700 60 35
» 315 » 400 -40 -50 + 10 -800 70 40
» 400 » 500 -45 -57 + 12 -900 75 45
» 500 » 630 -50 -64 + 14 -1000 85 55
» 630 » 800 -75 -95 + 20 -1500 105 65
» 800 » 1000 -100 -125 + 25 -2000 125 80
» 1000 » 1250 -125 -160 + 35 -2500 150 95
» 1250 » 1600 -160 -205 + 45 - 5200 190 120
» 1600 » 2000 -200 -260 + 60 -3500 230 150
* Толь ко для подшипников серий диаметров 1, 2 и 3, причем для
серий диаметров 1 — до d + 40 мм, 2 — до d + 180 мм.
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
При м е ч а н и с. Для замены роликовых подшипников во время ремонта
автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных и других машин при наличии
износа шеек валов допускается изготовление подшипников класса точности 0,
у которых поле допуска диаметра отверстия внутреннего кольца d смещено в
минусовую сторону на величину допуска на средний диаметр. Такие
подшипники должны иметь впереди условного обозначения букву М.
166
Точность подшипников качения
14. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца наружные.
Класс точности О
Интер- валы номи- нал^>- ных наруж- ных диамет- ров Z), мм Предельные откло- нения, мкм Та, мкм, не более И нтср- валы номи- даль- них наруж- ных диамет- ров D, мм Предельные отклоне- ния, мкм Та, мкм, не более
D*
р*
нижн.** верхи. нижн. нижн.** верхи. нижн.
От 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 150 Св. 150 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 1 диаметр ** -9 -11 -13 -15 -18 -25 -30 -35 Голько д. )ОВ 1 — д< Верхние ) + 2 + 3 + 4 + 5 + 6 + 7 + 8 + 9 ля поди э D < 8 предель -11 -14 -17 -20 -24 -32 -38 -44 ТИПНИКС 0 мм, НЫС ОТ! 18 20 25 35 40 45 50 60 >в сери! 2 — до клонент Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1250 Св. 1250 до 1600 Св. 1600 до 2000 Св. 2000 до 2500 1 диаметр D < 315 г 1я равны -40 -45 -50 -75 -100 -125 -160 -200 -250 юв 1,2 и им. нулю. + 10 + 12 + 14 + 20 + 30 + 40 + 50 + 60 + 70 3, при1 -50 -57 -64 -95 -130 -165 -210 -260 -320 ICM для 70 80 100 120 140 175 215 265 310 . серии
Примечания: 1. Для замены роликовых подшипников во время ремонта автомобилей, тракторов, сельскохозяйственных и других машин при наличии монтажного износа отверстия корпусов (стаканов) допускается из- готовление подшипников класса точности 0, у которых поле допуска наруж- ного диаметра кольца смещено в плюсовую сторону на величину допуска на средний диаметр наружного кольца. Такие подшипники должны иметь впереди условного обозначения букву Б. 2. Предельные отклонения ширины наружных колец не нормированы. Однако верхним пределом для ширины колец должен быть номинал.
Предельные отклонения подшипников качения
167
IS. Предельные огклонення подшипников роликовых конических. Кольца внутренние.
Класс точности 6
Интервалы номинальных диаметров d, мм Предельные отклонения, мкм R- 1
^ср d* В мкм, н с более
нижи.** нижн. верхи. нижн.**
()i 10 до 18 — 7 -8 + 1 -200 7 10
( в 18 до 30 -8 — 9 + 1 -200 8 10
>> 30 » 50 -10 -11 + 1 -240 10 10
» 50 » 80 - 12 -14 + 2 -300 10 12
» 80 » 120 - 15 -18 + 3 -400 13 12
» 120 » 180 -18 -21 + 3 -500 18 15
» 180 » 250 - 22 -26 + 4 -600 20 15
» 250 » 315 -25 -30 4-5 -700 25 17
» 315 » 400 -30 -35 + 5 > -800 30 20
» 400 » 500 -35 -41 + 6 -900 35 22
» 500 » 630 -40 -48 + 8 -1000 40 25
» 630 » 8'00 -60 -75 + 15 -1500 53 33
» 800 » 1000 -80 -100 + 20 -2000 63 40
» 1000 » 1250 -100 -125 + 25 -2500 75 48
» 1250 » 1600 -120 -150 + 30 -3200 95 60
* Только для подшипников серий . диаметров 1, 2 и 3, причем для
серии диаметров I — до d < 60 мм.
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечание. Средняя конусообразность отверстий роликовых подшип-
ников — не более 50 °0 допуска на с/ср.
16. Предельные отклонения еодшншшков роликовых конических. Кольца наружные.
Класс точности 6
Интер- валы номи- наль- ных диамет- ров D, мм Предельные отклонения, мкм Ra, мкм, не бо- | лее Интер- валы номи- наль- ных диамет- ров [), мм Предельные отклонения, мкм 6 । ю о а 2 2 £ о
^ср D * ^ср D*
нижн.** верхи. нижн. нижн.** верхи. нижн.
От 18 до 30 -8 + 1 -9 9 Св. 150 до 180 -18 + 3 -21 23
Св. 30 до 50 — 9 + 2 -И 10 Св. 180 до 250 -20 + 4 -24 25
Св. 50 до 80 - И + 2 - 13 * 13 Св. 250 до 315 -25 + 4 -29 30
Св. 80 до 120 -13 + 2 -15 18 Св. 315 до 400 -28 + 5 -33 35
Св. 120 до 150 -15 + 3 -18 20 Св. 400 до 500 -33 + 5 -38 40
168
Точность подшипников качении
Продвижение таб.к 16
Интер- валы номи- наль- ных диамет- ров D, мм Предельные отклонения, мкм Ra, мкм, не бо- лее
/>ср D*
нижн.** верхи. нижн.
Св. 500 -38 + 7 -45 50
до 630 Св. 630 до 800 -45 + 10 -55 60
Св. 800 до 1000 -60 + 10 -70 75
Интер- валы коми- наль- ных диамет- ров D, мм Предельные отклонения, мкм с о X
Z)Cp
нижн.** верхи. нижн.
Св. 1000 -100 + 20 -120 88
до 1250 Св. 1250 -120 + 20 - 140 108
до 1600 Св. 1600 до 2000 -150 + 30 — ]80 133
* Только для подшипников серий диаметров 1. 2 и 3. причем для
серии диаметров 1 — до D < 95 мм.
* * Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Средняя конусообразность наружной цилиндрической
поверхности роликовых подшипников — не более 50 % допуска на Dcp.
2. Предельные отклонения ширины наружных колец не нормированы.
Однако верхним пределом для ширины колец должен быть номинал.
17. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца внутренние.
Класс точности 5
Интервалы номинальных диаметров d, мм Предельные отклонения, мкм Я;
^ср d* В
нижн.** нижн. верхи. нижн.** мкм. и [С более
От 10 до 18 -7 -8 + 1 -200 п 3.5
Св. 18 до 30 -8 — 9 + 1 -200 8 4
» 30 » 50 -10 -11 + 1 -240 8 5
» 50 » 80 -12 -14 + 2 -300 8 5
» 80 » 120 -15 -18 + 3 -400 9 6
» 120 » 180 -18 -21 + 3 -500 10 8
» 180 » 250 -22 -26 + 4 -600 И 10
» 250 » 315 -25 -30 + 5 -700 13 13
» 315 » 400 -30 -35 + 5 -800 15 15
» 400 » 500 -35 -41 + 6 -900 15 23
» 500 » 630 -40 -48 + 8 -1000 18 28
» 630 » 800 -55 -70 + 15 -1500 22 35
» 800 » 1000 -70 -90 + 20 - 2000 27 42
* Только для подшипников серий диаметров 1 , 2 и 3.
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечание. Средняя конусообразность отверстий роликовых под-
шипников — не более 50 % допуска на Jcp.
Предельные отклонения подшипников качения
169
18. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца наружные.
Класс точности 5
Интер- валы номи- наль- ных диа- метров D, мм Предельные отклонения, мкм Ra Интер- валы номи- наль- ных диа- метров Z), мм Предельные отклонения, мкм Sa Ra
^ср Z)* МКМ, не более ^ср D* мкм, не более
нижн.** верхн. нижн. нижн.** верхн. нижн.
От 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 150 Св. 150 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 до315 * ** -8 -9 -11 -13 -15 -18 -20 -25 Только Верхние + 1 + 2 + 2 + 2 + 3 + 3 + 4 + 4 для по, предел -9 -11 -13 -15 -18 -21 -24 -29 цшипни 1ьные о 8 8 8 9 10 10 И 13 ков ткл< 6 7 8 10 11 13 15 18 се{ оне! Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1250 Св. 1250 до 1600 шй диамет чия равны -28 -33 -38 -45 -60 -100 -120 ров 1, 2 нулю. + 5 + 5 + 7 + 10 + 10 + 20 + 20 и 3. -33 -38 -45 -55 -70 -120 -140 13 15 18 20 27 32 40 20 23 33 40 46 58 71
Примечания: 1. Средняя конусообразность наружной цилиндриче- ской поверхности роликовых подшипников — не более 50 % допуска на £>Ср. 2. Предельные отклонения ширины наружных колец не нормированы. Однако верхним пределом для ширины колец должен быть номинал.
29. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца
внутренние. Класс точности 4
Интервалы номинальных диаметров <7, мм Нижн. предельные откло- нения, мкм** Si R, Aki
йср d* В мкх 1, не бс >лее
Ог 10 до 18 -5 -5 -200 3 2,5 3
Св. 18 до 30 — 6 -6 -200 4 3 4
» 30 » 50 -8 -8 -240 4 4 4
» 50 » 80 -9 -9 -300 5 4 4
170
Точность подшипников качения
Продолжение табл. 19
Интервалы • номинальных Нижн. предельные откло- нения, мкм** 5, к. Aki
диаметров d, мм
4:р d* В мкх t, не бс >лее
Св. 80 до 120 - 10 -10 -400 5 5 5
» 120 » 180 -13 -13 -500 6 6 7
» 180 » 250 -15 -15 -600 7 8 8
* Только для подшипников серий диаметров 1, 2 и 3.
* * Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечание. Средняя конусообразность отверстий роликовых под-
шипников — не более 50% допуска на с/ср.
20. Предельные отклонения подшипников роликовых конических. Кольца наружные.
Класс точности 4
Интервалы номинальных диаметров Z), Нижн. предельные откло- нения наружного диамет- ра, мкм** Sa Ra Ака
МКМ, не бол ее
мм
^ср D*
От 18 до 30 -6 -6 4 4 5
Св. 30 до 50 — 7 -7 4 5 5
» 50 » 80 -9 -9 4 5 5
» 80 » 120 -10 -10 5 6 6
» 120 » 150 -11 -11 5 7 7
» 150 » 180 -13 -13 5 8 8
» 180 » 250 - 15 -15 7 10 10
» 250 » 315 -18 -18 8 11 10
» 315 » 400 -20 -20 10 13 13
* Только для подшипников серий диаметров 1, 2 и 3
** Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: 1. Средня я конусообразность наружной цилиндрической
поверхности роликовых подшипников — не более 50 % допуска на Т>ср-
2. Предельные отклонения для ширины : наружных колец не нормирова-
ны. Однако верхним пределом для ширины колец должен быть номинал.
Предельные отклонения подшипников качения 171
?1. Предельные отклонения подшипников шариковых упорных. Кольца тугие и
свободные. Классы точности 0, 6 и 5
Пшсрва- n.i номи- Нижн. предель- ные отклонения, мкм* А$, мкм, не более, для под- Интерва- лы номи- Нижн. предель- ные отклонения, мкм* А$, мкм, не более, для под-
пильных чп а мет- ро в d, d2, D, мм d, d2, тугого D сво- бодного шипников класса точности нальных диамет- ров d, d2, D, мм d, d2 тугого D сво- бодного шипников класса точности
кольца кольца 0 6 5 кольца кольца 0 6 5
До 18 Св. 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 180 Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 * Вер -8 -10 -12 -15 -20 -25 -30 -35 хние пре. -30 -30 -36 — 45 -60 -75 -90 -105 дельные < 10 10 10 10 15 15 20 25 OTKJ 5 5 6 7 8 9 10 13 юне 3 3 3 4 4 5 5 7 1 ШИЯ Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 Св. 800 до 1000 Св. 1000 до 1250 Св. 1250 до 1600 Св. 1600 до 2000 Св. 2000 до 2500 ; равны нуи -40 -45 -50 -75 -100 -125 -160 -200 -250 чю. -120 -135 -150 -225 -300 -375 -480 -600 -750 30 30 35 40 45 50 60 70 80 15 18 21 25 30 35 40 50 60 7 9 11 13 15 18 25 30
Примечания: 1. Значения Ag для свободного кольца принимаются в зависимости от внутреннего диаметра тугого кольца. 2. На свободные кольца упорных шариковых подшипников, монтируемых в узлы с большими зазорами, допуск на диаметр D утроен.
22. Предельные отклонения подшипников роликовых упорных с коническими и
цилиндрическими роликами. Кольца тугие и свободные. Классы точности 0, 6 и 5
Интервалы номинальных Нижн. предельные откло- нения, мкм* А$, мкм, не более, для подшипников класса точности
диаметров d, d2, i d, d2 тугого кольца D свободного кольца
D, miv
0 6 5
Св. 400 до 500 -45 -135 30 18 9
» 500 » 630 -50 -150 35 21 11
» 630 » 800 -75 -225 40 25 13
» 800 » 1000 -100 -300 45 30 15
172
Точность подшипников качения
Продолжение табл.
Интервалы номинальных диаметров d, d2, D, мм Нижн. предельные откло- нения, мкм* As, мкм, не более, для подшипников класса точности
d, d2 тугого кольца D свободного кольца
0 6 5
Св. 1000 до 1250 -125 -375 50 35 18
» 1250 » 1600 -160 -480 60 40 25
» 1600 » 2000 -200 -600 70 50 30
» 2000 » 2500 -250 -750 80 60 40
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечания: I. Значения осевого биения для свободного кольца
принимаются в зависимости от внутреннего диаметра тугого кольца.
2. Предельные отклонения внутренних диаметров тугих колец, наружных
диаметров свободных колец и осевое биение дорожек качения упорных
подшипников с коническими и цилиндрическими роликами с внутренними
диаметрами до 400 мм должны соответствовать ГОСТ 520 — 71* для упорных
шарикоподшипников соответствующих диаметров и классов точности.
23. Предельные отклонения подшипников шариковых упорных. Кольца тугие и
свободные. Класс точности 4
Интерва- лы номи- нальных диамет- ров d, 1), мм Нижние предель- ные отклонения, мкм* As, мкм, не более Интерва- лы номи- нальных диамет- ров <7, D, мм Нижние предель- ные отклонения, мкм* мкм, не более
d тугого кольца D сво- бодного кольца d тугого кольца D сво- бодного кольца
До 18 Св. 18 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 80 Св. 80 до 120 Св. 120 до 180 -7 -8 ,-ю -12 -15 -18 -30 -30 -36 -45 -60 -75 2 X 2 3 3 4 Св. 180 до 250 Св. 250 до 315 Св. 315 до 400 Св. 400 до 500 Св. 500 до 630 Св. 630 до 800 -22 -25 -30 -35 . -40 -50 -90 -105 -120 -135 -150 -225 4 5 5 6 7 8
* Верхние предельные отклонения равны нулю.
Примечание. Значения As для свободного кольца принимаются в за- висимости от внутреннего диаметра тугого кольца d.
Предельные отклонения подшипников качения
173
24. Предельные отклонения внутренних колец по коническому отверстию с конусностью 1: 12. Классы точности 0, 6, 5, 4 и 2
Номинальные диаметры отверстия d, мм Верхние предельные отклонения, мкм*
диаметра отверстия Ас/ угла конуса Ас/К - Ас/
Классы точности
0 6 5 4 2 0 6 5 4 2
До ю Св. 10 до 18 » 18 » 30 » 30 » 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500 22 27 33 39 46 54 63 72 81 89 97 15 18 21 25 30 35 40 46 52 57 63 9 11 13 16 •19 22 25 29 32 36 40 10 12 15 20 25 29 32 36 40 6 7 8 10 12 14 15 18 21 25 30 35 40 46 52 57 63 9 11 13 16 19 22 25 29 32 36 40 6 8 9 11 13 15 18 20 23 25 27 4 6 6 8 8 10 12 12 14 2 3 3 4 4 5
* Нижние предельные отклонения равны нулю; верхние отклонения — ’ плюсовые.
Примечание. Предельные отклонения угла конуса (Ас/К — Д<7) шари- ковых подшипников, поставляемых в сборе с закрепительными втулками, не контролируются.
25. Предельные отклонения диаметра отверстия <7, мкм, после естественного
старения внутренних колец подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных
Интервалы номинальных диаметров d, мм Предельные отклонения d, мкм, для подшипников класса точности *
6** 2
нижн. верхи. нижн. верхи. нижн. верхн. нижн. верхн.
От 0,6 до 2,5 -8 + 1 -5 0 — 4 0 — 4 0
Св. 2,5 до 10 -9 4-2 — 6 + 1 -5 + 1 -5 4-1
» 10 » 18 -10 + 3 — 7 4-2 -6 4-2 -6 4-2
» 18 » 30 -И + 3 -8 4-2 — 7 4-2 -6 -t-2
» 30 » 50 -13 4- 3 -10 4-2 -8 4-2 -6 4-2
» 50 » 80 -16 4-4 -И 4-2 -9 4-2 — 7 4-2
» 80 » 120 -20 4-5 -12 4-2 -10 4-2 — 7 4-2
» 120 » 180 -24 4-6 -16 4-3 -13 4-3 -9 4-2
» 180 » 250 -30 4-8 - 19 4-4 -16 4- 4 -12 + 3
» 250 » 315 -34 4-9 -22 4-4 — — — —
» 315 » 400 -40 4-10 -28 4-5 — — — —
174
Точность подшипников качения
Продолжение табл. 25
Интервалы номинальных диаметров d, мм Предельные отклонения d, мкм, для подшипников класса точности*
6** * * 4*** 2
нижн. верхи. нижн. верхи. нижн. верхи. нижн. верхи.
Св. 400 до 500 » 500 » 630 -47 -55 + 12 + 15 - - - - - -
* Для класса точности 0 действительны предельные отклонения, указан- ные в табл. 2. * * Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до d < 10 мм, 1 — до d < 60 мм. * ** Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 —до d< 10 мм.
26. Предельные отклонения наружного диаметра D, мкм, после естественного
старения наружных колец подшипников шариковых и роликовых радиальных и
шариковых радиально-упорных
Интервалы номинальных Предельные отклонения D, мкм, класса точности для подшипников *
диаметров D, мм 6** 2*** 4* ** 2
нижн. верхи. нижн. верхи. нижн. верхи. нижн. верхи.
От 2,5 до 6 -8 + 1 -5 0 -4 0 -3 0
Св. 6 до 18 -9 + 2 -6 + 1 -5 + 1 — 4 0
» 18 » 30 -10 + 2 — 7 + 1 — 6 + 1 -5 + 1
» 30 » 50 -12 + 3 -8 + 1 -7 + 1 -5 + 1
» 50 » 80 -15 + 4 -И + 2 -9 + 2 -6 + 1
» 80 » 120 -18 + 5 -13 + 3 -11 + 3 — 7 + 1
» 120 » 150 -21 + 6 -14 + 3 -12 + 3 — 7 + 1
» 150 » 180 -25 + 7 -17 + 4 -14 + 4 -9 + 2
» 180 » 250 -28 + 8 -19 + 4 -15 + 4 -11 + 3
» 250 » 315 -34 + 9 -23 + 5 -18 + 5 -13 + 3
» 315 » 400 -38 + 10 -25 + 5 -20 + 5 -15 + 3
» 400 » 500 -45 + 12 -30 + 7 — — — —
» 500 » 630 -52 + 14 -35 + 7 — — — —
» 630 » 800 -62 + 17 -42 + 7 — — — —
» 800 » 1000 -80 + 20 — — — — — —
* Для класса занные в табл. 3“. точности 0 действительны предельные отклонения, ука-
* * Только для подшипников серий диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 — до D < 22 мм, 1 - до D < 95 мм. * ** Только для диаметров 8, 9, 1, 7, 2, 3 и 4, причем для серий диаметров 8 и 9 - до D < 22 мм.
Предельные отклонения подшипников качения 175
27. Предельные отклонения мои тажной высоты Т, мкм, подшипников одиорядиых
конических роликовых нормальной и повышенной точности
Интервалы номинальных диаметров d, Мм Предельные отклонения Т подшипников классов точности
нормальной повышенной
0, 6 и 5 4
верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн.
От 10 до 18 4-250 -250 + 200 0 + 200 -200
Св. 18 до 30 + 250 -250 + 200 0 + 200 -200
Св. 30 до 50 + 250 -250 + 200 0 + 200 -200
Св. 50 до 80 + 250 -250 + 200 0 + 200 -200
Св. 80 до 120 + 500 -500 + 200 -200 + 200 -200
Св. 120 до 180 + 750 -750 + 350 -250 + 350 -250
Св. 180 до 250 + 750 -750 + 350 -250 + 350 -250
Св. 250 до 315 + 750 -750 + 350 -250 — —
Св. 315 до 400 + 1000 -1000 + 400 -400 — —
28. Предельные отклонения монтажной высоты Т, мкм, подшипников двухрядных
и четырехрядных конических роликовых всех классов точности
Интервалы номинальных диаметров d, мм Предельные отклонения Т для подшипников
двухрядных четырехрядных
верхн. нижн. верхн. нижн.
От 18 до 30 Св. 30 до 50 » 50 » 80 » 80 » 120 » 120 » 180 » 180 » 250 » 250 » 315 » 315 » 400 » 400 » 500 » 500 » 630 » 630 » 800 » 800 » 1000 + 375 -375 - -
+ 750 -750 + 1000 -1000
+ 1000 -1000 + 1500 -1500
+ 1500 -1500 + 2000 -2000
+ 2000 -2000 - -
176
Точность подшипников качения
Места наибольшего биения колец могут (по согласованию пред-
приятия-изготовителя с потребителем) указываться на торцах колец.
Съемные наружные или внутренние кольца радиальных подшипни-
ков с цилиндрическими роликами и комплект, состоящий из кольца,
сепаратора и тел качения, могут быть невзаимозаменяемыми. Однако
в обоснованных случаях эти подшипники по согласованию заказчика
с изготовителем поставляются с взаимозаменяемыми кольцами.
Наружные кольца, а также внутренние кольца с комплектом тел ка-
чения конических однорядных роликоподшипников - взаимозаме-
няемые.
Размеры монтажных фасок колец подшипников и закруглений (гал-
телей) на валу и в корпусе приведены в табл. 29.
29. Размеры, мм, монтажных фасок колец подшипников и закруглений (галтелей)
на валу и в корпусе
Гтах~
Координаты фасок подшипников Наибольшая галтель вала или корпуса Координаты фасок подшипников Наибольшая галтель вала или корпуса
ГНОМ бпах rmin гном rmax rmin
0,2 0,4 0,1 0,1 3 4 2,3 2
0,3 0,5 0,2 0,2 3,5 4,5 2,5 2
0,4 0,7 0,2 0,2 4 5,2 3 2,5
0,5 0,8 0,3 0,3 5 6,3 3,7 3
0,8 1,2 0,5 0,5 6. 7,5 4,7 4
1 1,5 0,7 0,6 8 10 6 5
1,2 1,7 0,9 0,8 10 12,5 7,5 6
1,5 2,1 1,1 1 12 15 9,5 8
2 2,7 1,3 1 15 19 12 10
2,5 3,3 1,8 1,5 18 23 14 12
Примечание. Размеры фасок в таблице являются не радиусами фа-
сок, а координатами фасок.
Предельные отклонения подшипников качения
177
Определения, принятые для характеристики отклонений размеров,
формы и взаимного расположения поверхностей колец подшипника
приведены ниже.
Непостоянство диаметра цилиндрической поверхности подшипни-
ка — разность между наибольшим и наименьшим диаметрами цилин-
дрической поверхности в радиальной плоскости.
Средняя конусообразность цилиндрической поверхности подшипни-
ка - разность между средними диаметрами цилиндрической поверхно-
сти в двух крайних сечениях кольца подшипника.
Отклонение угла конуса конического отверстия подшипника — алге-
браическая разность между действительными и номинальными значе-
ниями разности средних диаметров конического отверстия в двух
крайних сечениях кольца подшипника.
Непостоянство ширины кольца подшипника — разность между на-
ибольшей и наименьшей ширинами кольца.
Биение цилиндрической поверхности кольца подшипника относитель-
но базового торца — удвоенная неперпендикулярность цилиндрической
поверхности к плоскости, прилегающей к торцу кольца.
Биение базового торца кольца подшипника относительно отвер-
стия — разность наибольшего и наименьшего расстояний от се-
редины торца до плоскости, перпендикулярной к оси отверстия
кольца.
Радиальное биение дорожки качения отдельного кольца шарикового
подшипника — разность наибольшего и наименьшего расстояний в ра-
диальном направлении между центром кривизны профиля дорожки ка-
чения и наружной цилиндрической поверхностью (или отверстия)
кольца.
Радиальное биение дорожки качения отдельного кольца роликового
подшипника — наибольшая разность наибольшего и наименьшего рас-
стояний в радиальном направлении между поверхностью дорожки ка-
чения и наружной цилиндрической поверхностью (или отверстием)
кольца в крайних сечениях дорожки качения кольца.
Осевое биение дорожки качения кольца шарикового подшипника —
разность наибольшего и наименьшего расстояний между центром кри-
визны профиля дорожки качения и базовым торцом кольца.
Радиальное биение наружного кольца собранного подшипника — наи-
большее изменение расстояния между поверхностью отверстия и на-
ружной цилиндрической поверхностью подшипника в среднем сечении
при вращении наружного кольца и неподвижном внутреннем кольце
подшипника.
Радиальное биение внутреннего кольца собранного подшипника —
наибольшее изменение расстояния между наружной цилиндрической
поверхностью и поверхностью отверстия подшипника в среднем сече-
нии при вращении внутреннего кольца и неподвижном наружном коль-
це подшипника.
Осевое биение наружного кольца собранного подшипника — наиболь-
шее изменение расстояния между базовыми торцами наружного и вну-
треннего колец подшипника, измеренное на расстоянии от оси под-
178
Точность подшипников качения
Рис. 1. Посадочные поверхности под подшипник на валу (а) и в
корпусе (б)
шипника, равном радиусу середины базового торца наружного кольца,
при вращении наружного кольца и неподвижном внутреннем кольце
подшипника.
30. Параметр шероховатости Ra (ГОСТ 2789 — 73*), мкм, посадочных поверхностей
на валу к в корпусе
Посадочные поверхности Классы точности шарико- и роликопод- шипников Номинальные диаметры, мм
До 80 Св. 80 до 500
Валов 0 1,25 2,5
6 и 5 0,63 1,25
4 0,32 0,63
Отверстий корпусов 0 1,25 2,5
6, 5 и 4 0,63 1,25
Торцов заплечиков ва- лов и корпусов 0 2,5 2,5
6, 5 и 4 1,25 2,5
Примечание. Параметр шероховатости Ra посадочных поверхностей
валов для шарико- и роликоподшипников на закрепительных или закрепи-
тельно-стяжных (буксовых) втулках должен быть не ниже 2,5 мкм по
ГОСТ 2789-73.
Предельные отклонения подшипников качения
179
Осевое биение внутреннего кольца собранного подшипника — наи-
большее изменение расстояния между базовыми торцами наружного
и внутреннего колец подшипника, измеренное на расстоянии от оси
подшипника, равном радиусу середины базового торца внутреннего
кольца, при вращении внутреннего кольца и неподвижном наружном
кольце подшипника.
Измерение радиальных и осевых биений собранных подшипников
производится при полностью выбранных зазорах в подшипнике.
Точность обработки посадочных поверхностей под подшипники на
валу и в корпусе: значения шероховатости посадочных поверхностей
валов (рис. 1, а) и корпусов (рис. 1,6) не должны быть ниже норм,
указанных в табл. 30, а допускаемые отклонения от правильной гео-
метрической формы и биение заплечиков не должны превышать зна-
чений, приведенных в табл. 31 — 34.
31. Допускаемые отклонения от правильной геометрической формы посадочных
поверхностей на валу и в корпусе (см. рис. 1)
Посадочные места валов (осей) и отверстий корпусов Классы точности
0 и 6 1 1 0 и 6 5 и 4
Допускаемые отклонения, не более
от круглости по конусообразности (разность диаметров в крайних сечениях посадочной поверхности)
Подшипники каче- ния по ГОСТ 520-71* 1 /2 допуска на диаметр в любом се- чении поса- дочной по- верхности 1/4 допуска на диаметр в любом се- чении поса- дочной по- верхности 1/2 допуска на диаметр посадочной поверхности 1/4 допуска на диаметр посадочной поверхности
32. Допускаемые отклонения от правильной геометрической формы посадочных
поверхностей валов под посадки шарико- и роликоподшипников на закрепительных
или закрепительно-стяжных (буксовых) втулках (см. рис. 1,я)
Поля допусков Допускаемые отклонения, не более
от круглости по конусообразности (разность диаметров в крайних сечениях посадочной поверхности)
hl, Л8, Л9, ЛЮ, ЛИ 1/4 допуска на диаметр в любом сечении посадоч- ной поверхности 1/4 допуска на диаметр посадочной поверхности
180
Радиальные зазоры и осевая игра
33. Биение, мкм, нс более, заплечиков валов (см. рис. 1,д)
Номинальные диаметры Классы точности шарико- и роликоподшипников
валов. мм
Св. До 0 6 5 4
50 20 10 7 4
50 120 25 12 8 6
120 250 30 15 10 8
250 315 35 17 12 ' —
315 400 40 20 13 —
34. Биение, мкм, не более, заплечиков отверстий корпусов
Номинальные диаметры отверстий в корпусах, мм Классы точности шарико- и роли- коподшипников Номинальные диаметры отверстий в корпусах, мм Классы точности шарико- и роли- коподшипников
Св. До 0 6 5 4 Св. До 0 6 5 4
80 40 20 13 8 180 250 70 35 23 14
80 120 45 22 15 9 250 315 80 40 27 16
120 150 50 25 18 10 315 400 90 45 30 —
150 180 60 30 20 12 400 500 100 50 33
5. РАДИАЛЬНЫЕ ЗАЗОРЫ И ОСЕВАЯ ИГРА В ПОДШИПНИКАХ
КАЧЕНИЯ
Общие положения
Радиальный зазор (рис. 1) между кольцами и телами качения об-
условливает некоторую свободу взаимного перемещения колец отно-
сительно друг друга в радиальном направлении, а осевая игра
(рис. 2) — осевое перемещение кольца подшипника из одного крайнего
положения в другое при неподвижном парном кольце.
Величины радиальных зазоров и осевой игры в подшипниках каче-
ния выбираются с учетом эксплуатационных характеристик опор (гру-
зоподъемности, быстроходности, допустимых величин радиального
и осевого биения, габаритных размеров и расстояния между опорами),
условий монтажа и регулирования подшипников (посадочных натягов,
температурных колебаний в узле, вида смазки и способа ее подачи).
Выбор подшипника с оптимальным для данных условий эксплуата-
ции радиальным зазором или осевой игрой позволяет обеспечить ра-
Радиальные зазоры в нерегулируемых подшипниках
181
Рис. 1. Радиальные зазоры в радиальных подшипниках:
а — шариковом однорядном; б — роликовом одноряд-
ном с цилиндрическими роликами; в- шариковом
двухрядном сферическом; г — роликовом двухрядном
сферическом
Рис. 2. Осевая игра в подшипнике шариковом ради-
альном однорядном
циональное распределение нагрузки между телами качения, макси-
мальное уменьшение вибрации подшипника при работе, необходимое
смещение вала и корпуса в радиальном и осевом направлениях, умень-
шение шума, возникающего при работе подшипника.
Радиальные зазоры и осевая игра в нерегулируемых
подшипниках
Различают три вида радиальных зазоров: начальный, посадочный
и рабочий. Начальный радиальный зазор G,. в подшипнике до его уста-
новки на вал и в корпус измеряют: у радиальных (кроме двухрядных
сферических) подшипников (рис. 1, а, б) — в радиальном направлении;
у радиальных двухрядных сферических подшипников (рис. 1,в, г) — в
направлении контакта; его также можно вычислить по формуле
Gr = Dx -(2Dw-ydv\ (1)
где — внутренний диаметр наружного кольца; dY — наружный диа-
метр внутреннего кольца; Рц/—диаметр тела качения.
У радиальных двухрядных сферических подшипников зазор в ра-
диальном направлении не совпадает по величине с зазором в напра-
влении контакта. Однако разностью этих зазоров можно пренебречь,
182 Радиальные зазоры и осевая игра
так как она не превышает 3% поля допуска и 3 мкм по абсолютной
величине.
Для классификации подшипников по группам зазоров стандартом
СТ СЭВ 775 —77*1 устанавливаются шесть групп зазоров, условно обо-
значаемых для подшипников с взаимозаменяемыми деталями Cl, С2,
нормальный, СЗ, С4, С5, а для подшипников с невзаимозаменяемыми
деталями к указанным обозначениям добавляются буквы NA(C1NA,
C2NA, NA, C3NA, C4NA, C5NA).
Величины радиальных зазоров для отдельных типов подшипников
приведены в табл. 1 — 10.
1. Радиальные зазоры (7;, мкм, подшипников радиальных шариковых однорядных
Номинальный
диаметр отверстия
подшипника tZ, в подшипнике группы
мм
Св. До С2* нормальной* СЗ* С4* С5*
2,5 10 0/7 2/13 8/23 14/29 20/37
10 18 0/9 3/18 11/25 18/33 25/45
18 24 0/10 5/20 13/28 20/36 28/48
24 30 1/И 5/20 13/28 23/41 30/53
30 40 1/11 6/20 15/33 28/46 40/64
40 50 1/11 6/23 18/36 30/51 45/73
50 65 1/15 8/28 23/43 38/61 55/90
65 80 1/15 10/30 25/51 46/71 65/105
80 100 1/18 12/36 30/58 53/84 75/120
100 120 2/20 15/41 36/66 61/97 90/140
120 140 2/23 18/48 41/81 71/114 105/160
140 160 2/23 18/53 46/91 81/130 120/180
160 180 2/25 20/61 53/102 91/147 135/200
180 200 2/30 25/71 63/117 107/163 150/215
200 225 2/35 30/80 73/130 120/180 167/230
225 250 2/40 34/90 82/145 135/195 180/245
250 280 3/45 39/100 92/160 150/215 200/275
280 315 3/50 44/110 100/170 160/235 218/300
315 355 3/55 47/120 110/185 175/250 230/320
355 400 3/60 50/130 120/205 195/280 260/355
400 450 4/65 55/145 135/230 220/315 295/400
500 500 4/75 75/175 175/275 275/375 375/490
560 630 5/80 80/195 305/305 305/415 415/540
630 710 5/90 90/215 215/340 340/460 460/590
710 800 5/100 100/235 235/370 370/500 500/640
800 900 6/115 115/260 260/410 410/550 550/700
900 1000 6/130 130/290 290/460 460/610 610/770
* В числителе приведены значения наименьшего радиального зазора,
в знаменателе — наибольшего.
*! Стандарту СТ СЭВ 775 — 77 соответствует ГОСТ 24810 — 81.
Радиальные зазоры в нерегулируемых подшипниках
183
Условные обозначения групп радиальных зазоров по СТ СЭВ
//5-77 и их сопоставление с условными обозначениями, принятыми
по ГОСТ 3189 — 75, приведены в табл. 11.
Ориентировочные значения начальных зазоров в подшипниках
с витыми роликами (комплектных) приведены в табл. 12, а начальной
осевой игры в двухрядных и четырехрядных конических роликопод-
шипниках — в табл. 13 и 14.
2. Радиальные зазоры G>, мкм, подшипников радиальных шариковых сферических
с цилиндрическим отверстием
Номинальный диа- метр отверстия под- шипника d, мм Gr в подшипнике группы
Св. До С2* нормальной* СЗ* С4* С5*
2,5 6 1/5 5/10 10/15 15/21 21/28
6 10 2/6 6/12 12/19 19/27 27/36
10 14 2/6 6/13 13/21 21/30 30/40
14 18 3/8 8/15 15/23 23/32 32/43
18 24 4/10 10/17 17/25 25/34 34/45
24 30 5/11 11/19 19/29 29/40 40/53
30 40 6/13 13/23 23/34 34/46 46/60
40 50 6/14 14/25 25/37 37/50 50/70
50 65 7/16 16/30 30/45 45/65 65/85
65 80 8/18 18/35 35/54 54/76 76/100
80 100 9/22 22/42 42/64 64/89 89/120
100 120 10/25 25/50 50/75 75/105 105/145
120 140 10/30 30/60 60/90 90/130 130/170
140 160 15/35 35/70 70/110 110/150 150/200
160 180 16/40 40/78 78/120 120/170 170/225
180 200 18/45 45/87 87/132 132/185 185/253
200 225 20/49 49/95 95/145 145/205 205/280
225 250 22/55 55/105 105/160 160/225 225/315
250 280 24/60 60/118 118/175 175/250 250/345
280 315 27/65 65/130 130/195 195/275 275/385
315 355 30/75 75/145 145/220 220/315 315/435
355 400 35/85 85/160 160/245 245/345 345/405
400 450 38/95 95/185 185/275 275/390 390/545
450 500 42/105 105/205 205/310 310/435 435/610
500 560 46/115 115/225 225/340 340/480 480/680
560 630 52/130 130/250 250/380 380/530 530/760
630 710 57/145 145/280 280/420 420/600 600/855
710 800 65/160 160/315 315/475 475/670 670/960
800 900 72/180, 180/360 360/530 530/750 750/1080
900 1000 80/200 200/400 400/600 600/850 850/1215
* В hi в знамена аслителе п теле — наи( риведены большего. значения Hanis 1еньшего ] эадиальног о зазора,
184
Радиальные зазоры и осевая игра
3. Радиальные зазоры Gr, мкм, подшипников радиальных шариковых сферических
с коническим отверстием
Номинальный диа- метр отверстия под- шипника d, мм G}. в подшипниках группы
Св. До С2* нормальной* СЗ* С4* С5*
3 10 3/7 7/12 12/19 19'27 27'36
10 18 6/10 10/16 16/22 22/30 30/40
18 24 7/13 13/20 20/28 28'37 37/48
24 30 9/15 15/23 23/33 33/44 44/57
30 40 12/19 19/29 29/40 40/52 52/65
40 50 14/22 22/33 33/45 45/58 58/80
50 65 18/27 27/41 41/56 56/76 ' 76/100
65 80 23/33 33/50 50/69 69/91 91/118
80 100 29/42 42/62 62/84 84/109 109/140
100 120 35/50 50/75 75/100 100/130 130/170
120 140 40/60 60/90 90/120 120/160 160/200
140 160 45/65 65/100 100/140 140/180 180/230
160 180 52/75 75/115 115/160 160/205 205/260
180 200 60/85 85/125 125/175 175/225 225/290
200 225 65/95 95/140 140/195 195/250 250/325
225 250 75/105 105/155 155/220 220/280 280/360
250 280 80/115 115/175 175/245 245/310 310/400
280 315 90/130 130/195 195/270 270/340 340/440
315 355 100/145 145/215 215/305 305/385 385/500
355 400 115/165 165/245 245/340 340/430 430/560
400 450 J 30/185 185/275 275/385 385/480 480/630
450 500 145/205 205/305 305/430 430/540 540/700
500 560 160/230 230/340 340/475 475/600 600/780
560 630 180/255 255/380 380/530 530/670 670/870
630 710 200/290 290/425 425/600 600/750 750/970
710 800 230/320 320/480 480/670 670/840 840/1100
800 900 255/360 360/540 540/750 750/950 950/1240
900 1000 290/410 410/600 600/850 850/1070 1070/1390
* В числителе приведены значения наименьшего радиального зазора,
в знаменателе — наибольшего.
4. Радиальные зазоры Gr, мкм, подшипников радиальных с короткими
цилиндрическими роликами и игольчатых с сепаратором, с цилиндрическим
отверстием и с взаимозаменяемыми деталями
Номинальный диа- метр отверстия под- шипника d, мкм Gr в подшипниках группы
Св. До С2* нормальной* СЗ* С4* С5*
6 14 0/30 10/40 25/55 35/65
14 24 0/30 10/40 25/55 35/65 55/85
24 30 0/30 10/45 30/65 40/70 60/90
_ 30 40 0/35 15/50 35/70 45/80 70/105
Радиальные зазоры в нерегулируемых подшипниках
185
Продолжение табл. 4
Номинальный диа- метр отверстия под- шипника d, мкм G.. в подшипниках группы
Св. До С2* нормальной* СЗ* С4* С5*
40 50 5/40 20/55 40/75 55/90 85/120
50 65 5/45 20/65 45/90 65/105 100/140
65 80 5/55 25/75 55/105 75/125 115/165
80 100 10/60 30/80 65/115 90/140 145/195
100 120 10/65 35/90 80/135 105/160 165/220
120 140 10/75 40/105 90/155 115/180 185/250
140 160 15/80 50/115 100/165 130/195 210/275
160 180 20/85 60/125 110/175 150/215 235/300
180 200 25 z95 65/135 125/195 165/235 260/330
200 225 30/105 75/150 140/215 180/255 290/365
225 250 40/115 90/165 155/230 205/280 . 320/395
250 280 45/125 100/180 175/255 230/310 355/435
280 315 50/135 110/195 195/280 255/340 400/485
315 355 55/145 125/215 215/305 280/370 440/530
355 400 65/160 140/235 245/340 320/415 500/595
400 450 70/190 155/275 270/390 355/465 555/675
450 500 85/205 180/300 300/420 395/515 620/740
500 560 90/225 195/330 335/470 440/575 710/825
560 630 100/245 215/360 375/520 490/635 785/925
630 710 115/275 245/405 420/580 550/710 885/1045
710 800 130/305 275/450 470/675 615/790 980/1160
800 900 140/340 300/500 520/720 680/880 1110/1310
900 1000 160/380 340/560 580/800 760/980 1250/1460
* В числителе даны значения наименьшего радиального зазора. . в знаме-
нагеле — наибольшего.
5. Радиальные зазоры С,., мкм, подшипников радиальных с короткими
цилиндрическими роликами и игольчатых с сепаратором, с цилиндрическим
отверстием и с невзаимозаменяемыми деталями
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм G, в подшипниках группы
C1NA* C2NA* NA* C3NA* C4NA* C5NA*
Св. До
2,5 6 0/7 8/15 15/25 30/40 40/50 —
6 10 0/7 10/20 20/30 35/45 45/55 —
10 14 0/10 10/20 20/30 35/45 45/55 —
14 24 5/15 10/20 20/30 35/45 45/55 65/75
24 30 5/15 10/25 25/35 40/50 50/60 70/80
186
Радиальные зазоры и осевая игра
Продолжение табл. 5
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках i руппы
C1NA* C2NA* NA* C3NA* C4NA* C5NA*
Св. До
30 40 5/15 12/25 25/40 45/55 55/70 80/95
40 50 5/18 15/30 30/45 50/65 65/80 95/110
50 65 5/20 15/35 35/50 55/75 75/90 110/130
65 80 10/25 20/40 40/60 70/90 90/110 130/150
80 100 10/30 25/45 45/70 80/105 105/125 155/180
100 120 10/30 25/50 50/80 95/120 120/145 180/205
120 140 10/35 30/60 60/90 105/135 135/160 200/230
140 160 10/35 35/65 65/100 115/150 150/180 225/260
160 180 10/40 35/75 75/110 125/165 165/200 250/285
180 200 15/45 40/80 80/120 140/180 180/220 275/315
200 225 15/50 45/90 90/135 155/200 200/240 305/350
225 250 15/50 50/100 100/150 170/215 215/265 330/380
250 280 20/55 55/110 110/165 185/240 240/295 370/420
280 315 20/60 60/120 120/180 205/265 265/325 410/470
315 355 20/65 65/135 135/200 225/295 295/360 455/520
355 400 25/75 75/150 150/225 255/330 330/405 510/585
400 450 25/85 85/170 170/255 285/370 370/455 565/650
450 500 25/95 95/190 190/285 315/410 410/505 625/720
500 560 — 105/210 210/315 350/455 455/560 720/815
560 630 — 115/230 230/345 390/505 505/620 800/910
630 710 — 130/260 260/390 435/565 565/695 900/1030
710 800 — 145/290 290/435 485/630 630/775 1000/1140
800 900 — 160/320 320/480 540/700 700/860 1130/1290
900 1000 — 180/360 360/540 600/780 780/960 1270/1440
* В числителе приведены значения наименьшего радиальног о зазора,
в знаменателе — наибольшего.
П р и м е ч а н и е. Для подшипников радиальных роликовых игольчатых
с сепаратором группы зазоров C1NA и C5NA не допускаются.
6. Радиальные зазоры Gr, мкм, подшипников радиальных с короткими
цилиндрическими роликами, с коническим отверстием и с взаимозаменяемыми
деталями
Номинальный диа- метр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках группы
С2* нормальной* СЗ* С4*
Св. До
14 24 10/40 25/55 35/65 45/75
24 30 10/45 30/65 40/70 50/85
30 40 15/50 35/70 45/80 60/95
Радиальные зазоры в нерегулируемых пооилипниках
187
Продолжение табл. 6
Номинальный ди а- метр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках группы
С2* нормальной* СЗ* С4*
Св. До
40 50 20/55 40/75 55/90 70/105
50 65 20/65 45/90 65/105 80/125
65 80 25/75 55/105 75/125 95/145
80 100 30/80 65/115 90/140 110/160
100 120 35/90 80/135 105/160 130/185
120 140 40/105 90/155 115/180 145/210
140 160 50/115 100/165 130/195 165/230
160 180 60/125 110/175 150/215 190/255
180 200 65/135 125/195 165/235 205/275
200 225 75/150 140/215 180/255 225/300
225 250 90/165 155/230 205/280 255/330
250 280 100/180 175/255 230/310 285/365
280 315 110/195 195/280 255/340 315/400
315 335 123/215 215/305 280/370 350/440
355 400 140/235 245/340 320/415 395/490
400 450 155/275 270/390 355/455 440/570
450 500 180/300 300/420 395/515 490/610
500 560 195/330 335/470 440/575 545/680
560 630 215/360 375/520 490/635 605/750
630 710 245/405 420/580 550/710 680/840
710 800 275/450 470/675 615/790 760/935
800 900 300/500 520/720 680/880 840/1040
900 1000 340/560 580/800 760/980 940/1160
* В числителе приведены значения наименьшего радиального зазора,
в знаменателе — наибольшего.
7. Радиальные зазоры Gr, мкм, подшипников радиальных с короткими
цилиндрическими роликами, с коническим отверстием и с невзаимозаменяемыми
деталями
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках группы
C1NA* C2NA* NA* C3NA* C4NA* C5NA*
Св. До
14 24 10/20 20/30 35/45 45/55 55/65 75/85
24 30 15/25 25/35 40/50 50/60 60/70 80/95
' 30 40 15/25 25/40 45/55 55/70 70/80 95/110
40 50 17/30 30/45 50/65 65/80 80/95 110/125
50 65 20/35 35/50 55/75 75/90 90/110 130/150
65 80 25/40 40/60 70/90 90/110 110/130 150/170
80 100 35/55 45/70 80/105 105/125 125/150 180/205
100 120 40/60 50/80 95/120 120/145 145/170 205/230
188
Радиальные зазоры и осевая игра
Продолжение табл. 7
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках группы
C1NA* C2NA* NA* C3NA* C4NA* C5NA*
Св. До
120 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 710 800 900 в знах 140 160 180 200 225 250 280 315 355 400 450 500 560 630 710 800 900 1000 В числ 1енател< 45/70 50/75 55/85 60/90 60/95 65/100 75/110 80/120 90/135 100/150 110/170 120/190 теле прш г — наибол! 60/90 65/100 75/110 80/120 90/135 100/150 110/165 120/180 135/200 150/225 170/255 190/285 210/315 230/345 260/390 290/435 320/480 360/540 зедсны зна зшего. 105/135 115/150 125/165 140/180 155/200 170/215 185/240 205/265 225/295 255/330 285/370 315/410 350/455 390'505 435/565 485/630 540/700 600'780 чения наи: 135/160 150/180 165/200 180/220 200/240 215/265 240/295 265/325 295/360 330/405 370/455 410/505 455/560 505/620 565/695 630/775 700/860 780/960 меньшего 160/190 180/215 200/240 220/260 240/285 265/315 295/350 325/385 360/430 405/480 455/540 505/600 560/665 620/735 695/825 775/920 860/1020 960/1140 радиальног 230/260 260/295 285/325 315/350 350/390 380/430 420/475 470/530 520/590 585/660 645/730 715/810 775/880 850,'970 960/1090 1080/1230 1220/1380 1360/1540 о зазора.
8. Радиальные зазоры мкм, подшипников радиальных роликовых шольчачых
без сепаратора с взаимозаменяемыми деталями
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм G,. в подшипниках группы Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм в подшипниках группы
нормаль- ной* СЗ* нормаль- ной * СЗ*
Св. До Св. До
10 14 10/50 25/70 50 65 45/90 70 120
14 • 18 15/55 35/75 65 80 50/110 75/135
18 24 25/65 40/80 80 100 60/115 95, 150
24 30 30/65 50/85 100 120 70/125 115/170
30 40 40/75 60/95 120 140 80/155 130/205
40 50 40/85 ‘65/100 140 160 80/160 140/210
* В числителе приведены значения наименьшего радиального зазора,
в знаменателе — наибольшего.
Радиальные зазоры в нерегулируемых подшипниках
189
9. Радиа льные зазоры Gn мкм, подшипников радиальных роликовых сферических
двухрядных с цилиндрическим отверстием
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм G,. в подшипниках группы
С1* С2* нормаль- ной* СЗ* С4* С5*
Св. До
14 24 0/10 10/20 20/35 35/45 45/60 60/75
24 30 0/15 15/25 25/40 40/55 55/75 75,95
30 40 0/15 15/30 30/45 45/60 60/80 80/100
40 50 0/20 20/35 35/55 55/75 75/100 100/125
50 65 0/20 20/40 40/65 65/90 90420 120/150
65 80 5/30 30/50 50/80 80/110 110/145 145/180
80 100 5/35 35/60 60/100 100/135 135/180 180/225
100 120 5/40 40/75 75/120 120/160 160/210 210/260
120 140 5/50 50/95 95/145 145/190 190/240 240/300
140 160 10/60 60/110 110/170 170/220 220/280 280 350
160 180 10/65 65/120 120/180 180/240 240/310 310/390
180 200 10/70 70/130 130/200 200/260 260/340 340/430
200 225 10/80 80/140 140/220 220/290 290/380 380/470
225 250 15/90 90/150 150/240 240/320 320/420 420/520
250 280 15/100 100/170 170/260 260/350 350/460 460/570
280 315 15/110 110/190 190/280 280/370 370/500 500/630
315 355 20/120 120/200 200/310 310/410 410/550 550/690
3'55 400 20/130 130/220 220/340 340/450 450,600 600 760
400 450 20/140 140/240 240/370 370/500 500/660 660/820
450 500 20/140 140/260 260/410 410/550 550/720 720/900
500 560 20/150 150/280 280/440 440/600 600/780 780, 1000
560 630 30/170 170/310 310/480 480/650 650/850 850 1100
630 710 30/190 190/350 350/530 530/700 700'920 920 1190
710 800 30/210 210/390 390/580 580/770 770/1010 1010/1300
800 900 30/230 230/430 430/650 650/860 860/1120 1120/1440
900 1000 40/260 260/480 480/710 710/930 930/1220 1220/1570
* В числителе приведены значения наименьшего в знаменателе — наибольшего. радиального зазора,
190
Радиальные зазоры и осевая игра
10. Радиальные зазоры Gr, мкм, подшипников радиальных роликовых сферических
двухрядных с коническим отверстием
Номиналь- ный диаметр отверстия подшипника d, мм Gr в подшипниках группы
С1* С2* нормаль- ной* СЗ* С4* С5*
Св. До
18 24 5/15 15/25 25/35 35/45 45/60 60/75
24 30 10/20 20/30 30/40 40/55 55/75 75/95
30 40 15/25 25/35 35/50 50/65 65/85 85/105
40 50 15/30 30/45 45/60 60/80 80/100 100/130
50 65 25/40 40/55 55/75 75/95 95/120 120/160
65 80 30/50 50/70 70/95 95/120 120/150 150/200
80 100 30/55 55/80 80/110 110/140 140/180 180/230
100 120 40/65 65/100 100/135 135/170 170/220 220/280
120 140 50/80 80/120 120/160 160/200 200/260 260/330
140 160 55/90 90/130 130/180 180/230 230/300 300/380
160 180 65/100 100/140 140/200 200/260 260/340 340/430
180 200 70/110 110/160 160/220 220/290 290/370 370/470
200 225 70/120 120/180 180/250 250/320 320/410 410/520
225 250 90/140 140/200 200/270 270/350 350/450 450/570
250 280 90/150 150/220 220/300 300/390 390/490 490/620
280 315 100/170 170/240 240/330 330/430 430/540 540/680
315 355 120/190 190/270 270/360 360/470 470/590 590/740
355 400 130/210 210/300 300/400 400/520 520/650 650/820
400 450 140/230 230/330 330/440 440/570 570/720 720/910
450 500 160/260 260/370 370/490 490/630 630/790 790/1000
500 560 180/290 290/410 410/540 540/680 680/870 870/1100
560 630 200/320 320/460 460/600 600/760 760/980 980/1230
630 710 210/350 350/510 510/670 670/850 850/1090 1090/1360
710 800 230/390 570/570 750/750 960/960 1220/1220 1220/1500
800 900 250/440 440/640 640/840 840/1070 1070/1370 1370/1690
900 1000 280/490 490/710 710/930 930/1190 1190/1520 1520/1860
* В числителе приведены значения наименьшего в знаменателе — наибольшего. радиального зазора,
Радиальные зазоры в нерегулируемых подшипниках
191
П. Условные обозначения групп радиальных зазоров по СТ СЭВ и их
сопоставление с условным обозначением по ГОСТ
Обозна- чение 1руппы зазоров ио СТ СЭВ 775-77 Обозначение группы по ГОСТ 3189 — 75 для подшипников
шарико- вых ра- диальных одно- рядных роликовых ради- альных с корот- кими цилиндри- ческими роли- кахми цилиндри- ческим отверсти- ем с взаимоза- меняемыми кольцами роликовых радиальных сферических двухрядных с цилиндриче- ским отвер- стием ролико- вых ради- альных сфериче- ских с кониче- ским от- верстием роликовых радиальных с короткими цилиндриче- скими роли- ками с невза- имозаменяе- мыми кольцами
С1 __ 1 1
С2 6 1 2 2 —
Нормаль- Нормаль- 6 Нормальная Нормаль- —
ная ная ная —
СЗ 7 2 3 3 —
С4 8 3 4 4 —
С5 9 4 5 5
C1NA — — — — 0
C2NA — — — — 5
NA 1 — — — — Нормальная
C3NA — — — — 7
C4NA — — — — 8
C5NA — - - — 9
12. Ориентировочные радиальные зазоры подшипников с витыми роликами
(комплектных)
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Радиальный зазор, мкм, для серий Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Радиальный зазор, мкм, для серий
легкой средней легкой средней
30-40 30-110 30-110 80-95 50-150 50-170
45-50 30-115 40-135 100-110 50-170 60-185
70-75 40-140 50-170 170-220 70-235 —
Посадочный радиальный зазор G' — зазор в подшипнике после его
установки на рабочее место, т. е. после уменьшения внутреннего диа-
метра наружного кольца и увеличения наружного диаметра внутренне-
го кольца соответственно на величины ADr и Adr от посадочного натя-
га. При этом в подшипнике либо сохраняется некоторый зазор:
либо образуется натяг:
G'r > (А/)! + А^) > о,
6;<О<(АР1 + Adj
(2)
(3)
192
Радиальные зазоры и осевая игра
13. Начальная осевая игра, мкм, в конических двухрядных роликоподшипниках
Номинальный диа- метр отверстия подшипника d, мм Угол контакта а,°
9-13 13-17 9-13 13-17
Св. До Нормальный ряд Дополнительный l-й ряд
80 200/300* 150/250* 400/500* 300/400*
80 120 300/400 200/300 500/700 400/500
120 180 400/500 300/400 700/900 500/700
180 260 500/650 350/500 900/1200 700/900
260 360 650/850 450/600 1200/1500 900/1200
360 500 800/1000 500/700 — —
500 630 950/1200 700/900 — —
630 800 1200/1500 800/1000 — —
800 1000 1500/1800 1000/1300 — —
* В числителе приведены наименьшие значения осевой игры, в знамена- теле — наибольшие.
14. Начальная осевая игра, мкм, в конических четырехрядных роликоподшипниках
Номинальный диа- метр отверстия подшипника d, мм Начальная осевая игра 25 Номинальный диа- метр отверстия подшипника «У, мм Начальная осевая игра 2S
До 400 0,3-0,4 400-750 0,4-0,5
Во время эксплуатации механизма при установившемся темпера-
турном режиме в подшипниковом узле образуется рабочий ра-
диальный зазор:
G"r — Gr — 4- &dY) + AG, + 8,, (4)
где AGr— уменьшение (при tB > iK) или увеличение (при fB < tK) зазора
вследствие перепада температуры (tB и tK~ соответственно рабочая
температура вала и корпуса, °C); 8Г — радиальное смещение от упругой
деформации в контакте наиболее нагруженного тела качения с дорож-
ками качения внутреннего и наружного колец.
Как видно из уравнений (1) - (4), посадочный зазор G'r всегда мень-
ше начального зазора вследствие изменения диаметров колец подшип-
ника при их установке с посадочным натягом, а рабочий зазор G"
уменьшается или увеличивается под влиянием перепада температур
и увеличивается под действием приложенной нагрузки.
Взаимосвязь между начальным, посадочным и рабочим зазорами
справедлива лишь для нерегулируемых подшипников и не относится
к подшипникам, у которых радиальный зазор и осевая игра регули-
руются при сборке узла.
При пользовании табл. 1-11 следует учитывать следующие со-
ображения.
Радиальные зазоры в регулируемых, подшипниках 193
Подшипники, предназначенные для нормальных условий эксплуата-
ции, должны иметь радиальный зазор, соответствующий основному
нормальному ряду. Основная область применения подшипников с уве-
||именными радиальными зазорами — опоры со значительными колеба-
ниями рабочих температур, а также опоры, в которых кольца подшип-
ника вследствие больших динамических нагрузок монтируют на вал
и корпус со значительными посадочными натягами. Радиальные одно-
рядные шарикоподшипники, предназначенные для восприятия только
осевых усилий, также должны иметь увеличенный радиальный зазор,
позволяющий увеличить угол контакта в подшипнике, т. е. повысить
ею осевую грузоподъемность. Радиальные несамоустанавливающиеся
подшипники с увеличенным радиальным зазором применяют также
при недостаточной соосности посадочных мест. Подшипники с умень-
шенным радиальным зазором устанавливают в опорах, допускающих
01 раниченное радиальное или осевое биение вала, работающего с уме-
ренной частотой вращения при эффективном охлаждении.
Радиальные зазоры и осевая игра в регулируемых подшипниках
При монтаже подшипников с коническим отверстием на кониче-
скую шейку вала начальный радиальный зазор уменьшается вслед-
ствие расширения внутреннего кольца. Осевое перемещение внутренне-
го кольца с отверстием, имеющим конусность 1:12, относитель-
но шейки вала или втулки вызывает уменьшение начального
радиального зазора, равное примерно 1/15 величины перемещения.
В табл. 15 приведены величины уменьшения начального радиально-
го зазора двухрядных сферических роликоподшипников с коническим
отверстием (типа 113000 и 13000) в зависимости от осевого перемеще-
ния подшипника относительно конической шейки вала или втулки. Для
15. Изменение начального зазора в двухрядных сферических роликоподшипниках
при их затяжке на закрепительных втулках или на конической шейке вала
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Уменьшение начального радиального зазора, мкм* Осевое переме- щение закрепи- тельной втулки, мм* Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Уменьшение начального радиального зазора, мкм* Осевое переме- щение закрепи- тельной втулки, мм*
Св. До Св. До
14 24 12/17 0,25/0,3 65 80 40/50 0,6/0,75
24 30 15/20 0,3/0,635 80 100 45/60 0,7/0,9
30 40 20/25 0,35/0,4 100 120 50/70 0,75/1,1
40 50 25/30 0,4/0,45 120 140 65/90 1,1/1,4
50 65 30/40 0,45/0,6 140 160 75/100 1,2/1,6
* шие. В числителе приведены наименьшие значения, в знаменателе - - наиболь-
7 Л. Я. Перель
194
Радиальные зазоры и осевая игра
16. Рекомендуемая осевая игра, мкм, для радиально-упорных однорядных
шарикоподшипников (рис. 3)
Номинальный диаметр отверстия ; подшипника d, мм Угол контакта а,° Примерное расстояние между подшипниками при установке по
12 26 и 36
одному подшипнику
Св. До Ряд 1 Ряд 2 Ряд 1 в каждой опоре (рис. 3, б, в)
— 30 20/40* 30/50* 10/20* 3d
30 50 30/50 40/70 15/30 7J
50 80 40/70 50/100 20/40 6d
80 120 50/100 60/150 30/50 5d
120 180 80/150 100/200 40/70 4d
180 260 120/200 150/200 50/100 (2 —6)d
* В числителе даны наименьшие допустимые пределы, в знаменателе —
наибольшие.
17. Рекомендуемая осевая игра, мкм, для конических однорядных
роликоподшипников (рис. 3)
Номинальный диаметр отверстия подшипника d, мм Угол контакта а, ° Примерное расстояние между подшипниками при установке по
10-16 25-90
Св. Ряд 1 одному подшипнику
До Ряд 2 Ряд 1 в каждой опоре (рис. 3, в)
— 30 20/40* 40/70* 14J
30 50 40/70 50/100 20/40* 12J
50 80 50/100 80/150 30/50 \\d
80 120 80/150 120/200 40/70
120 180 120/200 200/300 50/100 9d
180 260 160/250 250/350 80/150 6,5d
260 360 200/300 — — —
360 400 250/350 — — —
* В числителе даны наименьшие допустимые пределы, в знаменателе —
наибольшие.
нормальной работы подшипников этого типа требуемое уменьшение
начального радиального зазора составляет примерно 0,05 мм на
100 мм диаметра отверстия подшипника.
В радиально-упорных подшипниках регулируемых типов, а также
в упорных подшипниках требуемая осевая игра достигается путем осе-
вого перемещения колец подшипника.
Примерные величины осевой игры для этих подшипников приве-
дены в табл. 16 и 17, а для упорных шарикоподшипников — в табл. 18.
Радиальные зазоры в регулируемых подгиипниках
195
Рис. 3. Схемы установки шариковых
и роликовых радиально-упорных под-
шипников :
а — двух подшипников в фиксирую-
щей опоре; б и в — по одному под-
шипнику в каждой опоре
18. Рекомендуемая осевая игра, мкм, для двойных и сдвоенных одинарных
упорных шарикоподшипников
Серии подшипников
Номинальный диаметр
отверстия подшипника
d, мм
Св. До
50
50 120
120 140
8100
10/20*
20/40
40/60
20/40*
40/60
60/80
8200, 8300
60/80*
80/120
* В числителе даны наименьшие пределы осевой игры, в знаменателе —
наибольшие.
7*
196
Посадки подшипников качения
Эти величины соответствуют нормальным условиям эксплуатации
подшипников, при которых температура внутренних колец радиально-
упорных подшипников не превышает температуру наружных колец бо-
лее чем на 10 °C, а разность температур вала и корпуса составляет
~10 —20сС; рабочая частота вращения нр упорных подшипников
меньше или равна половине предельно допустимой частоты вращения
п для подшипников данного типоразмера. (Если ир > 0,5л, то правиль-
ное положение шариков на дорожке качения должно поддерживаться
предварительным нагружением подшипников осевой силой, например,
при помощи пружин).
Значения осевой игры, приведенные в табл. 17 и 18. делятся на два
ряда: ряд 1 — для подшипников, устанавливаемых по два в одной опо-
ре, ряд 2 — для подшипников, устанавливаемых по одному в каждой
опоре.
6. ПОСАДКИ ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ
Стандартом СТ СЭВ 773 — 77 предусмотрены поля допусков поса-
дочных мест валов и отверстий в корпусах механизмов, машин и при-
боров под подшипники качения. Их устанавливают на валы (стальные
сплошные или полые толстостенные) и в корпуса (стальными или чу-
гунными толстостенными считаются валы и корпуса, для которых
справедливы соотношения djd^ 1,25 и DK/D 1,25 (d — диаметр отвер-
стия подшипника; dB— диаметр отверстия полого вала; DK— наружный
диаметр корпуса; D — наружный диаметр подшипника).
При работе подшипники не должны нагреваться более чем на
100 °C.
Стандарт СТ СЭВ 773 — 77 не распространяется на посадочные по-
верхности под некомплектные подшипники.
Обозначения полей допусков (по СТ СЭВ 144-75 и СТ СЭВ
145 — 75) для посадочных мест валов и отверстий корпусов под под-
шипники качения общего назначения даны в табл. 1. Расположение
полей допусков валов и отверстий корпусов относительно полей до-
пусков колец подшипников приведено на рис. 1.
Поля допусков обеспечивают по внутреннему и наружному диаме-
трам подшипника посадки с зазором, переходные посадки и посадки
с натягом, назначение которых зависит от типа, размера и класса точ-
ности подшипника, от величины, направления и характера нагружения
подшипника, от режима работы узла и других условий эксплуатации.
Выбирать посадки в зависимости от условий эксплуатации подшипни-
ков узла рекомендуется по табл. 2 и 3. Поля допусков посадочных
мест валов и корпусов (при номинальных размерах от 1 до 2000 мм)
приведены в табл. 4 и 5.
Виды нагружения колец подшипников качения (местное, циркуля-
ционное или колебательное), зависящие от условий работы подшипни-
кового узла, приведены в табл. 6 и на рис. 2.
Посадки подшипников качения
197
Рис. 2. Эпюра местного нагружения:
Рс — сила, постоянная по направлению
Рис. 1. Расположение полей допусков валов и
отверстий корпусов относительно полей допусков
колец подшипников
198
Посадки подшипников качения
1. Обозначение полей допусков посадочных мест валов и отверстий корпусов под
подшипники качения
Ква- ли- теты Вал | Отверстие корпуса
Основные отклонения
f h Js (/) k m И \p Ы И н\ И (Z> И м ы Е
Поля допусков
3 - - h3 -
4 - g4 h4 Js4 - kA m4 и4 - - - - Н4 - - - - -
5 - 4'5 h5 Js5 (/•5) k5 m 5 n5 - - - - Н5 Js.5 - КЗ М5 - -
6 /6 h6 0'6) кб тб пб рб r6 - G6 Нб (J6) Кб Мб туб Рб
7 - - hl - - - - - - r7 - G1 Н1 (J7) ki Ml TV7 Р1
8 - - Л8 - - - - - - - £8 Д8 - - - - - -
9 - - Л9 - - - - - - - - - Н9 - - — - - —
10 A10 -
11 All -
П римечание. В скобках приведены поля допусков ограниченного
применения.
При местном нагружении кольца действующая на подшипник ре-
зультирующая радиальная нагрузка постоянно воспринимается одним
и тем же ограниченным участком дорожки качения этого кольца (в
пределах зоны нагружения) и передается соответствующему участку
посадочной поверхности вала и корпуса. Такой вид нагружения имеет
место, например, когда кольцо не вращается относительно действую-
щей на него нагрузки или кольцо и нагрузка участвуют в совместном
вращении (рис. 2 и 3).
При циркуляционном нагружении действующая на подшипник ре-
зультирующая радиальная нагрузка воспринимается и передается те-
лам качения в процессе вращения дорожки качения последовательно
всей посадочной поверхности вала или корпуса. Такой вид нагружения
возникает, например, когда кольцо вращается относительно постоян-
ной по направлению радиальной нагрузки, а также когда нагрузка вра-
щается. относительно неподвижного или подвижного кольца (рис. 4
и 5).
При колебательном нагружении кольца неподвижное кольцо под-
шипника подвергается одновременному воздействию радиальных на-
грузок; постоянной по направлению Рс и вращающейся Pv, меньшей
или равной по величине Рс. Их равнодействующая Рг совершает перио-
дическое колебательное движение, симметричное относительно напра-
вления постоянной нагрузки, причем она периодически воспринимает-
ся через тела качения зоной нагружения кольца и передается
Посадки подшипников качения
199
Рис. 3. Виды местного нагружения колеи:
Рис. 4. Эпюра циркуляцион-
а - внутреннего; о — наружного
ного нагружения:
/, II, III — последовательные
Рис. 7. Виды нагружения колец:
а - колебательное — на наружном кольце, .циркуляционное — на внутреннем
кольце; б — циркуляционное — па наружном кольце, колебательное - на внут-
реннем кольце
соответствующим ограниченным участкам посадочной поверхности
(рис. 6).
Виды нагружения колец при комбинированном нагружении пред-
ставлены на рис. 7.
200
Посадки подшипников качения
2. Рекомендуемые поля допусков для
Условия, определяющие выбор полей допусков Шариковые Роликовые
радиаль- ные ради- ально- упорные цилинд- рические и иголь- чатые кони- ческие сфери- ческие
Вид нагружения Режим работы
Диапазон диаметра отверстия подшипников, мм
Местное внут- реннего коль- ца (вращающий- ся корпус) Легкий и нор- мальный : Р<0,07С (требуется пе- ремещение внутреннего кольца на ва- лу) Подшипники оядиа.шные Все диапазоны диаметров
Тяжелый и нормальный: 0,07С < Р < <0,15С (не требуется пе- ремещение кольца на ва- лу)
Циркуляцион- ное (вращаю- щийся вал) Легкий и нор- мальный : 0,07С<>< <0,15С До 18 - - - -
Св. 18 до 100 До 100 До 40 До 40 -
Св. 100 до 140 Св. 100 до 140 Св. 40 до 140 Св. 40 до 140 -
Св 140 до 250
Циркуляцион- ное, колеба- тельное (вра- щающийся вал) или комби- нированное Нормальный и тяжелый: 0,07С<Р< <0,15С До 18 До 100 До 40 До 40 До 40
Св. 18 до 100 До 100 До 40 ' До 40 До 40
Св. 100 до 140 Св. 100 до 140 Св. 40 до 100 Св. 40 до 100 Св. 40’ до 100
Посадки подшипников качения
201
установки подшипников качения на вал
Примеры применения подшипников Рекомендуемые поля допусков для подшипников классов точности
0 и 6 5 и 4 2
и радиально-упорные Ролики ленточных транспортеров, конвейе- ров, подвесных дорог, опоры волновых пере- дач g6, (А 6) g5,. /?5, g4 -
Передние и задние колеса автомобилей (не- приводные) тракторов, вагонеток, самолетов, валки малых прокатных станов /6, g6, УД (/'6), А6 - -
Блоки грузоподъемных машин, ролики роль- гангов, Балки станов для прокатки труб А6
Гидромоторы и малогабаритные электропри- 6opbf, внутришлифовальные шпиндели и электрошпиндели, сельскохозяйственные ма- шины, центрифуги, газотурбинные двигатели, центробежные насосы, редукторы коробок скоростей станов, ценные передачи - А5 -
А6, у56 А5, д.5, (/5) M. Js3, *4, 64
А6,А6 7Л (/6) k5 £4
тб - -
Деревообрабатывающие машины, электро- двигатели мощностью до 100 кВт, кривошип- но-шатунные механизмы, коробки передач ав- томобилей и тракторов, шпиндели металлоре- жущих станков, крупные редукторы, тяговые электродвигатели малой мощности, вентиля- торы, турбокомпрессоры - Js\ (/5) A3
£6, js6 k5 A:4
тб т.5 m4
202
Посадки подшипников качения
Условия, определяющие выбор полей допусков Шариковые Роликовые
ради- альные ради- ально- упорные цилинд- рические и иголь- чатые кони- ческие сфери- ческие
Вид нагружения Режим работы
Диапазон диаметра отверстия подшипников, мм
Циркуляцион- ное, колебатель- ное (вращаю-, щийся вал) или комбинирован- ное Нормальный и тяжелый: 0,07С < Р < <0,15С Св. 140 до 200 Св. 140 до 200 Св. 100 до 200 Св. 100 до 200 Св. 100 до 140
Св. 200 до 250 Св. 140 до 25о
Циркуляцион- ное или колеба- тельное (враща- ющийся вал) Тяжелый, с ударными на- грузками Р>0,15С - - Св. 50 до 140 - Св. 50 до 100
- - Св. МО до 200 - Св. 100 до 140
- - - - Св. 140 до 250
Нагрузки осевые Все диапазоны диаметров
Все виды нагру- жения Тяжелый, с ударными на- грузками Р>0,15С Подшипники на закрепительных Все диапазоны подшипников
Нормальный: 0,07С<Р< <0,15С
Подшипники
Нагрузки осевые — Все диапазоны диаметров для одинарных
Все диапазоны диаметров для двойных
Колебательное Нагрузки осе- вая и ради- альная, 'дейст- вующие одно- временно До 200
Св. 200 до 250
Примечание. В скобках приведены поля допусков ограниченного
Посадки подшипников качения
203
Продолжение табл. 2
Примеры применения подшипников Рекомендуемые поля допусков для подшипников классов точности
0 и 6 5 и 4 2
Деревообрабатывающие машины, электродви- гатели мощностью до 100 кВт, кривошипно- шатунные механизмы, коробки передач авто- мобилей и тракторов, шпиндели металлоре- жущих станков, крупные редукторы, тяговые электродвигатели малой мощности, вентиля- торы, турбокомпрессоры пб п5 «4
пб, рб - -
Железнодорожные и трамвайные буксы, ко- ленчатые валы двигателей, электродвигатели свыше 100 кВт, крупные тяговые электродви- гатели, ходовые колеса мостовых кранов, ро- лики рольгангов тяжелых станков, дробильные Машины, буксы тепловозов и электровозов, дорожные машины, экскаваторы, манипулято- ры прокатных станов, шаровые дробилки, виб- раторы, грохоты, инерционные транспортеры пб - -
рб - -
гб, rl - -
Все подшипниковые узлы УЛ (/6) - -
и стяжных втулках Железнодорожные и трамвайные буксы, буксы тяжелонагруженных транспортных устройств металлургического производства А8, А7, А9 - -
Опоры, не требующие точного вращения, сельскохозяйственные машины А10, АН — -
упорные Все подшипниковые узлы Аб, 0*6) - -
УД (7*6), (А6) - -
кб - -
тб - -
применения.
204
Посадки подшипников качения
3. Рекомендуемые поля допусков для установки
Тип корпуса Условия, определяющие выбор полей допуска
Вид нагружения Перемещение наружного кольца Режим работы подшипника
Цельный Циркуляцион- ное наружного кольца (враща- ющийся корпус) Не перемещает- ся в осевом на- правлении Подшипники Тяжелый: Р>0,15С (конструк- ция тонкостенная)
Нормальный и тяжелый: 0,07С<Р<0,15С
Нормальный: Р<0,15С; на- грузка переменная
Колебательное (вращающийся корпус) или ком- бинированное вращение Тяжелый: Р>0,15С; нагрузка динамическая
Нормальный и тяжелый: 0,07С<Р<0,15С
Нормальный и тяжелый (для точных узлов): 0,07С<Р < <0,15С
Цельный или разъем- ный Местное наруж- ного кольца (вращающийся вал) Имеет возмож- ность перемеще- ния в осевом на- правлении Тяжелый и нормальный: 0,07С<Р<0,15С
Нагрузка динамическая различ- ной величины: Р>0,15С
Нормальный и легкий: 0,07С< <Р<0,15С; теплоотдача через вал
Цельный Колебательное (вращающийся вал) или комби- нированное вра- щение Не перемещается в осевом направ- лении Нагрузки переменные перемен- ного направления: Р<0,15С; высокая точность, хода
Посадки подшипников качения
205
иодпнишиков качения в отверстие корпуса
Примеры применения подшипников Рекомендуемые' поля допусков для подшипников классов точности
0 и 6 5 и 4 2
радиальные Колеса самолетов передние и задние, колеса автомобилей на конических подшипниках, ве- дущие барабаны гусеничных машин, колеса башенных подъемны?< кранов Р7 Рб -
Передние колеса автомашин и тягачей на шарикоподшипниках, коленчатые валы, ка- натные и натяжные шкивы N1 N6 -
Ролики ленточных транспортеров, колеса мостовых подъемных кранов Ml - -
Электродвигатели, тяговые электродвига- тели Ml - -
Электродвигатели, насосы, коробки передач, задние мосты автомобилей и тягачей KI - -
Шпиндели тяжелых металлорежущих станков Кб, J56, (J6), Мб Мб, Js6, (J6), М5 M5
Электродвигатели, насосы, шпиндели метал- лорежущих станков JS1, (Л) Js6, (J6) -
Колесные пары железнодорожного транспор- та и трамваев, большинство подшипниковых узлов общего машиностроения J57, (J7), Hl - -
Сушильные цилиндры бумагоделательных машин G1 - -
! Трансмиссионные валы, сельскохозяйствен- ные машины H8 - -
Шпиндели металлорежущих станков Кб КЗ, MS K5
i Шлифовальные шпиндели малых электромо- торов Нб Js6, J,5 Js4
206
Посадки подшипников качения
Тип корпуса Условия, определяющие выбор полей допуска
Вид нагружения Перемещение наружного кольца Режим...работы подшипника
Цельный Колебательное (вращающийся вал) или комби- нированное вра- щение Легко переме- щается в осевом направлении Легкий; нагрузка переменного направления; Р < 0,07; высокая точность хода
Подшипники
Цельный Нагрузка осевая Имеет возмож- ность перемеще- Нормальный: 0,07С<Р<0,15С
ния в корпусе Тяжелый: Р>0,15С
Цельный Местное (вра- щающийся вал) Имеет возмож- ность переме- щения в кор- пусе Тяжелый и нормальный: 0,07С<Р<0,15С; нагрузки осе- вые и радиальные
Циркуляцион- ное (вращаю- щийся корпус) Не имеет воз- можности пере- мещения в кор- пусе Тяжелый: Р>0,15С; нагрузки осевые и радиальные
Тяжелый: Р>0,15С; нагрузки радиальные
* На подшипниках со । сферическими роликами.
Примечание. В скобках приведены поля допусков ограниченного
В случае, если радиальная нагрузка, постоянная на направлении Рс,
меньше вращающейся Pv, кольца являются нагруженными либо мест-
но, либо циркуляционно в зависимости от величины и схемы приложе-
ния сил (рис. 8).
Рекомендуемые замены полей допусков по ГОСТ 3325 — 55 поля-
ми допусков по СТ СЭВ 773 —77*1 для посадок подшипников качения
на вал и в корпус приведены в табл. 7.
*1
Стандарту СТ СЭВ 773 — 77 соответствует ГОСТ 3325 — 55*.
Посадки подшипников качения
207
Продолжение табл. 3
Примеры применения подшипников Рекомендуемые поля допусков для подшипников классов точности
0 и 6 5 и 4 2
Высокоскоростные электродвигатели для обо- рудования и высокоточных приборов Я7, Я6 Н5, Н6 Я4, Н5
упорные Все типы механизмов Е8 - -
Все типы механизмов на шариковых под- шипниках Ш>, Н9 Н6 -
Все типы механизмов на роликовых кони- ческих подшипниках G1 G6 -
Все типы механизмов общего применения* JSZ (Л) - -
Тяжелые металлорежущие станки (карусель- ные)* К7 - -
Вертикальные валы турбин* т — —
применения.
Рис. 8. Виды нагружения
колец:
а — местное — на внутреннем
кольце, циркуляционное — на
наружном кольце; б — цирку-
ляционное — на внутреннем
кольце, местное — на наруж-
ном кольце
pc<pv
я?
208
Посадки подшипников качения
4, Поля допусков посадочных мест валов
м S з * <и g £ _ м ® л о S г- а Поля
1 «5 #6 и М Л5 Л6 hl Л8 Л9 ЛЮ ЛИ ЛЗ
Предельные
От 1 до 3 -6 -12 — 2 -5 — 2 -6 — 2 -8 0 -20 0 -3 0 -4 0 -6 0 -10 0 -14 0 -25 0 -40 0 -60 + 1,0 -1,0
Св. 3 до 6 -10 -18 -4 -8 — 4 -9 -4 -12 0 -2,5 0 -4 0 -5 0 -8 0 -12 0 -18 0 -30 0 -48 0 -75 + 1,25 -1,25
» 6 » 10 -13 -22 -5 -9 -5 -11 -5 -14 0 -2,5 0 -4 0 -6 0 — 9 0 -15 0 -22 0 -36 0 -58 0 -90 + 1,25 -1,25
» 10 » 18 -16 -27 -6 -11 -6 -14 -6 -17 0 -3,0 0 -5 0 -8 0 -И 0 -18 0 -27 0 -43 0 -70 0 -НО + 1,5 -1,5
» 18 » 30 -20 -33 — 7 -13 — 7 -16 — 7 -20 0 -4,0 0 -6 0 -9 0 -13 0 -21 0 -33 0 -52 0 -84 0 -130 + 2,0 -2,0
» 30 » 50 -25 -41 -9 -16 — 9 -20 -9 -25 0 -4,0 0 — 7 0 -11 0 -16 0 -25 0 -39 0 -62 0 -100 0 -160 + 2,0 -2,0
» 50 » 80 -30 — 49 -10 -18 -10 -23 -10 -29 0 -5,0 0 -8 0 -13 0 -19 0 -30 0 -46 0 -74 0 -120 0 -190 + 2,5 -2,5
» 80 » 120 -36 -58 -12 -22 -12 -27 -12 -34 0 -6,0 0 -10 0 -15 0 -22 0 -35 0 -54 0 -87 0 -140 0 -220 + 3,0 -3,0
» 120 » 180 -43 -68 -14 -26 -14 -32 -14 -39 0 -8,0 0 -12 0 -18 0 -25 0 -40 0 -63 0 -100 0 -160 0 -250 + 4,0 -4,0
» 180 » 250 -50 -79 -15 -29 -15 -35 -15 -44 0 -10,0 0 -14 0 -20 0 -29 0 -46 0 -72 0 -115 0 -185 0 -290 + 5,0 -5,0
» 250 » 315 -56 -88 -17 -33 -17 -40 -17 -49 0 -12,0 0 -16 0 -23 0 -32 0 -52 ' 0 -81 0 -130 0 -210 0 -320 + 6,0 -6,0
» 315 » 400 -62 -98 -18 -36 -18 -43 -18 -54 0 -13,0 0 -18 0 -25 0 -36 0 -57 0 -89 0 -140 0 -230 0 -360 + 6,5 -6,5
» 400 » 500 -68 -108 -20 -40 -20 -47 -20 -60 0 -15,0 0 -20 0 -27 0 -40 0 -63 0 -97 0 -155 0 -250 0 -400 + 7,5 -7,5
» 500 » 630 -76 -120 - -22 -66 0 -16 0 -22 0 -30 0 -44 0 -70 0 -НО 0 -175 0 -280 0 -440 + 8,0 -8,0
» 630 » 800 -80 -130 - -24 -74 0 -18 0 -25 0 -35 0 -50 0 -80 0 -125 0 -200 0 -320 0 -500 + 9,0 -9,0
» 800 » 1000 -86 -142 - -26 -82 0 -21 0 -29 0 -40 0 -56 0 -90 0 -140 0 -230 0 -360 0 -560 + 10,5 -10,5
» 1000 » 1250 -98 -164 - -28 -94 0 -24 0 -34 0 -46 0 — 66 0 -105 0 -165 0 -260 0 -420 0 -660 + 12,0 -12,0
» 1250 » 1600 -НО -188 — - -30 -108 0 -29 0 -40 0 -54 0 -78 0 -125 0 -195 0 -310 0 -500 0 -780 + 14,5 -14,5
» 1600 » 2000 -120 — 212 — - -32 -124 0 -35 0 -48 0 -65 0 -92 0 -15С 0 -230 0 -370 0 -600 0 -920 + 17,5 -17,5
Посадки подшипников качения
209
под установку подшипников качения
допусков
Л4 А5 (/•5) Л6 (Я М 1 k5 J кб т4 т5 1 тб 1 п4 ”51 пб | />6
отклонения, МКМ
+ 1,5 -1,5 + 2,0 -2,0 + 2,0 -2,0 + 3,0 -3,0 + 4,0 -2,0 + 3 0 + 4 0 + 6 0 + 5 + 2 + 6 + 2 + 8 + 2 + 7 + 4 + 8 + 4 + 10 + 4 + 12 + 6
+ 2,0 -2,0 + 2,5 -2,5 + 3,0 -2,0 + 4,0 -4,0 + 6,0 -2,0 + 5 + 1 + 6 + 1 + 9 + 1 + 8 + 4 + 9 + 4 + 12 + 4 + 12 + 8 + 13 + 8 + 16 + 8 + 20 + 12-
+ 2,0 -2,0 + 3,0 -3,0 + 4,0 -2,0 + 4,5 -4,5 + 7,0 -2,0 + 5 + 1 + 7 + 1 + 10 + 1 + 10 + 6 + 12 + 6 + 15 + 6 + 14 + 10 + 16 + 10 + 19 + 10 + 24 + 15
+ 2,5 -2,5 + 4,0 -4,0 + 5,0 -3,0 + 5,5 -5,5 + 8,0 -3,0 + 6 + 1 + 9 + 1 + 12 + 1 + 12 + 7 I + 15 + 7 + 18 + 7 + 17 + 12 + 20 + 12 + 23 + 12 + 29 + 18
+ 3,0 -3,0 + 4,5 -4,5 + 5,0 -4,0 + 6,5 -6,5 + 9,0 -4,0 + 8 + 2 + 11 + 2 + 15 + 2 + 14 + 8 + 17 + 8 + 21 + 8 + 21 + 15 + 24 + 15 + 28 + 15 + 35 + 22
+ 3,5 -3,5 + 5,5 -5,5 + 6,0 -5,0 + 8,0 -8,0 + 11,0 -5,0 + 9 + 2 + 13 + 2 + 18 + 2 + 16 + 9 + 20 + 9 + 25 + 9 + 24 + 17 + 28 + 17 + 33 + 17 + 42 + 26
+ 4,0 — 4,0 + 6,5 -6,5 + 6,0 -7,0 + 9,5 -9,5 + 12,0 -7,0 + 10 + 2 + 15 + 2 + 21 + 2 + 19 + 11 + 24 + 11 + 30 + 11 + 28 + 20 + 33 + 20 + 39 + 20 + 51 + 32
+ 5,0 -5,0 + 7,5 -7,5 + 6,0 -9,0 + 11,0 -11,0 + 13,0 -9,0 + 13 + 3 + 18 + 3 + 25 + з + 23 + 13 + 28 + 13 + 35 + 13 + 33 + 23 + 38 + 23 + 45 + 23 + 59 + 37
+ 6,0 -6,0 + 9,0 -9,0 + 7,0 -11,0 + 12,5 -12,5 + 14,0 -11,0 + 15 + 3 + 21 + 3 + 28 + 3 + 27 + 15 + 33 + 15 + 40 + 15 + 39 + 27 + 45 + 27 + 52 + 27 + 68 + 43
+ 7,0 -7,0 + 10,0 -10,0 + 7,0 -13,0 + 14,5 -14,5 + 16,0 -13,0 + 18 + 4 + 24 + 4 + 33 + 4 + 31 + 17 + 37 + 17 + 46 + 17 + 45 + 31 + 51 + 31 + 60 + 31 + 79 + 50
+ 8,0 -8,0 + 11,5 -11,5 + 7,0 -16,0 + 16,0 -16,0 + 16,0 -16,0 + 20 + 4 + 27 + 4 + 36 + 4 + 36 + 20 + 43 + 20 + 52 + 20 + 50 + 34 + 57 + 34 +66 + 34 + 88 + 56
+ 9,0 -9,0 + 12,5 -12,5 + 7,0 -18,0 + 18,0 -18,0 + 18,0 -18,0 + 22 + 4 + 29 + 4 + 40 + 4 + 39 + 21 + 46 + 21 + 57 + 21 . + 55 + 37 + 62 + 37 + 73 + 37 + 98 + 62
+ 10,0 -10,0 + 13,5 -13,5 + 7,0 — 20,0 + 20,0 -20,0 + 20,0 -20,0 + 25 + 5 + 32 + 5 + 45 + 5 + 43 + 23 + 50 + 23 + 63 + 23 + 60 + 40 + 67 + 40 + 80 +40 + 108 + 68
+ 11,0 -11,0 + 15,0 -15,0 + 22,0 -22,0 — - - + 44 0 - - + 70 + 26 - - + 88 + 44 + 122 + 78
+ 12,5 -12,5 + 17,5 -17,5 + 25,0 -25,0 — - - + 50 0 - - + 80 + 30 - - + 100 + 50 + 138 + 88
+ 14,5 -14,5 + 20,0 -20,0 + 28,0 -28,0 — - - + 56 0 - - + 90 + 34 - - + 112 + 56 + 156 + 100
+ 17,0 -17,0 + 23,0 -23,0 + 33,0 -33,0 - - + 66 0 - - + 106 + 40 - - + 132 + 66 + 186 + 120
+ 20,0 -20,0 + 27,0 -27,0 + 39,0 -39,0 - - + 78 0 - - + 126 + 48 - - + 156 + 78 + 218 + 140
+ 24,0 -24,0 + 32,5 -32,5 + 46,0 -46,0 - - + 92 0 - - + 150 + 58 - - + 184 + 92 + 262 + 170
210
Посадки подшипников качения
Интервалы размеров, мм Поля допусков Интервалы размеров, мм Поля допусков
гб г7 гб 1 г7
Предельные отклонения, мкм Предельные отклонения, мкм
От 1 до 3 + 16 + 10 + 20 + 10 Св. 100 до 120 + 76 + 54 + 89 + 54
Св. 3 до 6 + 23 + 15 + 27 + 15 » 120 » 140 + 88 + 63 + 103 + 63
» 6 » 10 + 28 + 19 + 34 + 19
» 140 » 160 + 90 + 65 + 105 + 65
» 10 » 18 + 34 + 23 + 41 + 23
» 166 » 180 + 93 + 68 + 108 + 68
» 18 » 30 + 41 + 28 + 49 + 28
'» 180 » 200 + 106 + 77 + 123 + 77
» 30 » 50 + 50 + 34 + 59 + 34
» 200 » 225 + 109 + 80 + 126 + 80
» 50 » 65 + 60 + 41 + 71 + 41
» 225 » 250 + 113 + 84 + 130 + 84
» 65 » 80 + 62 + 43 + 73 + 43
» 250 » 280 + 126 + 94 + 146 + 94
» 80 » 100 + 73 + 51 + 86 + 51
5. Поля допусков посадочных мест отверстий корпусов
Интервалы размеров, Поля
£8 G6 G7 Я4 Я5 Я6 Я7 Я8 Я9 А5 |
мм Предельные
От 1 до 3 + 28 + 14 + 8 + 2 + 12 + 2 + 3 0 + 4 0 +6 0 + 10 0 + 14 0 + 25 0 +1,5 -1,5 + 2,0 -2,0
Св. 3 до 6 + 38 + 20 + 12 + 4 + 16 + 4 + 4 0 + 5 0 + 8 0 + 12 0 + 18 0 + 30 0 + 2,0 -2,0 + 2,5 -2,5
» 6 » 10 + 47 + 25 + 14 + 5 + 20 + 5 + 4 0 + 6 0 + 9 0 + 15 0 + 22 0 + 36 0 + 2,0 -2,0 + 3,0 -3,0
» 10 » 18 + 59 + 32 + 17 + 6 + 24 + 6 + 5 0 + 8 0 + 11 0 + 18 0 + 27 0 + 43 0 + 2,5 -2,5 + 4,0 -4,0
Посадки подшипников качения
211
Продолжение табл. 4
Интервалы размеров, мм Поля допусков Интервалы размеров, мм Поля допусков
гб /•7 гб | г7
Предельные отклонения, мкм Предельные отклонения, мкм
Св. 280 до 315 + 130 + 98 + 150 + 98 Св. 800 до 900 + 266 + 210 + 300 + 210
» 315 » 355 + 144 + 108 + 165 + 108 » 900 » 1000 + 276 + 200 + 310 + 220
» 355 » 400 + 150 + 114 + 172 + 114 » 1000 » 1120 + 316 + 250 + 355 + 250
» 400 » 450 + 166 + 126 + 189 + 126
» 1120 » 1250 + 326 + 260 + 365 + 260
» 450 » 500 + 172 + 132 + 195 + 132
» 1250 » 1400 + 378 + 300 + 425 + 300
» 500 » 560 + 194 + 150 + 220 + 150
» 1400 » 1600 + 408 + 330 + 455 + 330
» 560 » 630 + 199 + 155 + 225 + 155
» 1600 » 1800 + 462 + 370 + 520 + 370
» 630 » 710 + 225 + 175 + 255 + 175
» 1800 » 2000 + 492 + 400 + 550 + 400
» 710 » 800 + 235 + 185 + 265 + 185
под установку подшипников качения
допусков
L^6J м и К6\ /<7 | М5 Мб | М7 | W7 | ! Рб Р7
отклонения, мкм
+ 30 + 2 + 5 + 4 0 0 0 -2 — 2 — 2 -4 -2 -6 6
-30 — 4 -5 — 6 4 -6 -10 — 6 -8 -12 -10 -14 -12 -16
+ 4,0 + 5 + 6 + 6 0 + 2 + 3 -3 -1 0 — 5 -4 — 9 -8
-4,0 -3 -6 -6 -5 — 6 — 9 -8 -9 -12 -13 -16 -17 -20
+ 4,5 + 5 + 7 + 8 + 1 + 2 + 5 -4 -3 0 — 7 — 4 -12 — 9
-4,5 — 4 — 7 — 7 -5 — 7 -10 -10 -12 -15 -16 -19 -21 -24
+ 5,5 + 6 + 9 + 10 + 2 + 2 + 6 . — 4 -4 0 -9 -5 -15 -11
-5,5 -5 -9 -8 -6 — 9 -11 -12 -15 -18 -20 -23 -26 -29
212
Посадки подшипников качения
Интервалы размеров, мм Поля
Е8 G6 G7 Я4 | Н5 | Н6 Н1 | Я8 Я9 Л4 Js5
Предельные
Св. 18 до 30 + 73 + 40 + 20 + 7 + 28 + 7 + 6 0 + 9 0 + 13 0 + 21 0 + 33 0 + 52 0 + 3,0 -3,0 + 4,5 -4,5
» 30 » 50 + 89 + 50 + 25 + 9 + 34 + 9 + 7 0 + 11 0 + 16 0 + 25 0 + 39 0 + 62 0 + 3,5 -3,5 + 5,5 -5,5
» 50 » 80 + 106 + 60 + 29 + 10 + 40 + 10 + 8 0 + 13 0 + 19 0 + 30 0 + 46 0 + 74 0 + 4,0 -4,0 + 6,5 -6,5
» 80 » 120 + 126 + 72 + 34 + 12 + 47 + 12 + 10 0 + 15 0 + 22 0 + 35 0 + 54 0 + 87 0 + 5,0 -5,0 + 7,5 -7,5
» 120» 180 + 148 + 85 + 39 + 14 + 54 + 14 + 12 0 + 18 0 + 25 0 + 40 0 + 63 0 + 100 0 + 6,0 -6,0 + 9,0 -9,0
» 180 » 250 + 172 + 100 + 44 + 15 + 61 + 15 + 14 0 + 20 0 + 29 0 + 46 0 + 72 0 + 115 0 + 7,0 -7,0 +10,0 -10,0
» 250 » 315 + 191 + 110 + 49 + 17 + 69 + 17 + 16 0 + 23 0 + 32 0 + 52 0 + 81 0 + 130 0 + 8,0 -8,0 + 11,5 -11,5
» 315» 400 + 214 + 125 + 54 + 18 + 75 + 18 + 18 0 + 25 0 + 36 0 + 57 0 + 89 0 + 140 0 + 9,0 -9,0 + 12,5 -12,5
» 400 » 500 + 232 + 135 + 60 + 20 + 83 + 20 + 20 0 + 27 0 + 40 0 + 63 0 + 97 0 + 155 0 + 10,0 -10,0 + 13,5 -13,5
» 500 » 630 + 255 + 145 + 66 + 22 + 92 + 22 + 22 0 + 30 0 + 44 0 + 70 0 + 110 0 + 175 0 + 11,0 -11,0 + 15,0 -15,0
» 630 » 800 + 285 + 160 + 74 + 24 + 104 + 24 + 25 0 + 35 0 + 50 0 + 80 0 + 125 0 + 200 0 + 12,5 -12,5 + 17,5 -17,5
» 800 » 1000 + 310 + 170 + 82 + 26 + 116 + 26' + 29 0 + 40 0 + 56 0 + 90 0 + 140 0 + 230 0 + 14,5 -14,5 + 20,0 -20,0
» 1000 » 1250 + 360 + 195 + 94 + 28 + 133 + 28 + 34 0 + 46 0 + 66 0 + 105 0 + 165 0 + 260 0 + 17,0 -17,0 + 23,0 -23,0
» 1250 » 1600 + 415 + 220 + 108 + 30 + 155 + 30 + 40 0 + 54 0 + 78 0 + 125 0. + 195 0 + 310 •о + 20,0 -20,0 4-27,0 -27,0
» 1600 » 2000 + 470 + 240 + 124 + 32 + 182 4- 32 + 48 0 + 65 0 + 92 0 + 150 0 + 230 0 + 370 0 + 24,0 -24,0 + 32,5 -32,5
Посадки подшипников качения
213
Продолжение табл. 5
допусков
Л6 (J6) Jt7 (77) КЗ Кб К7 | М3 | Мб | М7 | N6 | N7 | Рб| Р7
отклонет + 6,5 -6,5 1Я, Ml + 8 -5 CM + 10 -10 + 12 -9 + 1 -8 + 2 -11 + 6 -15 -5 -14 -4 -17 0 -21 -И -24 — 7 -28 -18 -31 -14 -35
+ 8,0 -8,0 + 10 -6 + 12 -12 + 14 -И + 2 -9 + 3 -13 + 7 -18 -5 -16 -4 -20 0 -25 — 12 -28 -8 -33 -21 -37 -17 -42
+ 9,5 -9,5 + 13 -6 + 15 -15 + 18 -12 + 3 -10 + 4 -15 + 9 -21 -6 -19 -5 -24 0 -30 -14 -33 -9 -39 -26 -45 -21 -51
+ 11,0 -11,0 + 16 -6 + 17 -17 + 22 -13 + 2 -13 + 4 -18 + 10 -25 -8 -23 -6 -28 0 -35 -16 -38 -10 -45 -30 -52 -24 -59
+ 12,5 -12,5 + 18 — 7 + 20 -20 + 26 -14 + 3 -15 + 4 -21 + 12 -28 -9 -27 -8 -33 0 -40 -20 -45 -12 -52 -36 -61 — 28 -68
+ 14,5 -14,5 + 22 -7 + 23 -23 + 30 -16 + 2 -18 + 5 -24 + 13 -33 -11 -31 -8 -37 0 -46 -22 -51 -14 -60 -41 -70 -33 -79
+ 16,0 -16,0 + 25 — 7 + 26 -26 + 36 -16 + 3 -20 + 5 -27 + 16 -36 -13 -36 -9 -41 0 -52 -25 -57 -14 -66 -47 -79 -36 -88
+ 18,0 -18,0 + 29 -7 + 28 -28 + 39 -18 + 3 -22 + 7 -29 + 17 -40 -14 -39 -10 -46 0 -57 -26 -62 -16 -73 -51 -87 -41 -98
+ 20,0 -20,0 + 33 -7 -31 -31 + 43 -20 + 2 -25 + 8 -32 + 18 -45 -16 -43 -10 -50 0 -63 -27 -67 -17 -80 -55 -95 -45 -108
+ 22,0 -22,0 - + 35 -35 - - 0 -44 0 -70 - -26 -70 -26 -96 -44 -88 -44 -114 - -78 -148
+ 25,0 -25,0 - + 40 -40 - - 0 -50 0 -80 - -30 -80 -30 -110 -50 -100 -50 -130 - -88 -168
+ 28,0 -28,0 - + 45 -45 - - 0 -56 0 -90 - -34 -90 -34 -124 -56 -112 -56 -146 - -100 -190
+ 33,0 -33,0 - + 52 -52 - - 0 -66 0 -105 - -40 -106 -40 -145 -66 -132 -66 -171 - -120 -225
+ 39,0 + 39,0 - + 62 -62 - - 0 -78 0 -125 - -48 -126 -48 -173 -78 -156 -79 -203 - -140 -265
-46,0 -46,0 - + 75 -75 - - 0 -92 0 -150 - -58 -150 -58 -208 -92 -184 -92 -242 - -170 -320
214
Посадки подшипников качения
6. Виды нагружения колец подшипников качения в зависимости от условий
работы подшипников узла
Условия работы Нагружение колец
Радиальная нагрузка, воспринимаемая под- шипниками качения Вращающееся кольцо Внутреннее Наружное
Постоянная по на- правлению Внутреннее Циркуляционное Местное
Наружное Местное Циркуляционное
Постоянная по на- правлению и враща- ющаяся меньшая по величине Внутреннее Циркуляционное Колебательное
Наружное Колебательное Циркуляционное
Постоянная по на- правлению и вращаю- щаяся большая по ве- личине Внутреннее . Местное Циркуляционное
Наружное Местное
Постоянная по на- правлению Внутреннее и на- ружное (в одном или противополож- । ном направлениях с различной угло- вой скоростью) Циркуляционное Циркуляционное
Местное
Вращающаяся с внут- ренним кольцом
Циркуляционное Местное
Вращающаяся с на- ружным кольцом
7. Рекомендуемые замены посадок по ГОСТ 3325 — 55 полями допусков по
СТ СЭВ 773 — 77 для подшипников качения, устанавливаемых на вал и в корпус
ГОСТ 3325-55 СТ СЭВ 773-77 гост 3325-55 СТ СЭВ 773-77 ГОСТ 3325-55 СТ СЭВ 773-77
Вал Кор- пус Вал Кор- пус Вал Кор- пус
Лп н5 N6 ^1п G6 Л6 (/6) Л7(/7)
т5 Мб Р7 — Р7 Qi h6 Н7
#1п к5 Кб Л. пб N7 А, #6 G7
^1п js5 (/’5) Js6 (J6) Тп тб М7 Лп fl F8
С1п h5 Нб Яп кб К7 ^Зп Л8, Л9 Я8, Н9
Этапы проектирования
215
7 ОСНОВНЫЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Этапы проектирования
Конструкция подшипникового узла зависит от назначения «механиз-
ма, условий его монтажа и эксплуатации, величины и направления дей-
< । вующих нагрузок, требуемой долговечности, частоты вращения, со-
( । ояния внешней среды и температурных условий, а также от общей
компоновки механизма и технологических возможностей изготовле-
ния. Все эти факторы определяют не только конструкцию и размеры
подшипников и сопрягаемых с ними деталей, но и систему уплотнения
и смазки, а также точность изготовления деталей узла.
Проектирование подшипниковых узлов состоит из этапов:
эскизной компоновки подшипникового узла в зависимости от ос-
новных требований, предъявляемых к механизму;
определения величины и направления действующих на опоры
нагрузок на основании кинематической схемы узла и силовой харак-
юристики механизма;
выбора необходимого типа подшипника в зависимости от напра-
вления действующих нагрузок, конструкции узла, оборотов подшипни-
ка, условий эксплуатации, монтажа и других специфических особенно-
стей;
определения размера подшипника в соответствии с действующей
нагрузкой, требуемой долговечностью, частотой вращения подшипни-
ка и влиянием окружающей среды;
согласования выбранного типоразмера подшипника с общей кон-
струкцией и технологией изготовления подшипникового узла (целесо-
образность выполнения расточек отверстий в корпусах под один диа-
метр для посадки различно нагруженных подшипников, трудности при
изготовлении валов ступенчатой формы, а также другие причины иног-
да заставляют отказаться от подшипников, более выгодных с точки
зрения т рузоподьемности, и использовать подшипники, конструкция
которых соответствует конструкции узла; в таких случаях надежность
этих подшипников проверяют повторно);
установления необходимого класса точности подшипника в зависи-
мости от условий, предъявляемых к подшипниковому узлу в отноше-
нии точности вращения (ограничения радиальных и осевых биений,
ограничена* зазоров в подшипнике и т. д.);
определения характера сопряжения колец подшипника с валом
и корпусом п способа крепления колец на посадочных местах в зависи-
мости от способа установки подшипников в узле, величины, направле-
ния и характера действующих на подшипники нагрузок, а также класса
точности подшипников;
определения рода смазки и выбор соответствующей системы
уплотнительных устройств в зависимости от частоты вращения, состоя-
ния окружающей среды, температурных условий работы и назначения
узла;
216 Проектирование подшипниковых узлов
окончательного решения конструкции подшипникового узла, обес-
печивающей надлежащую жесткость и прочность сопрягаемых с под-
шипниками деталей, соосность посадочных мест, легкость и надеж-
ность монтажа и демонтажа подшипников и предотвращающей
тепловое влияние на работоспособность подшипников и деталей узла.
При выборе типа подшипника следует принимать во внимание сле-
дующие положения: шариковые подшипники обеспечивают большую
точность вращения, чем роликовые, и допускают при тех же габа-
ритных размерах большую частоту вращения; грузоподъемность
и жесткость роликовых подшипников больше, чем шариковых (при тех
же габаритных размерах); применение самоустанавливающегося под-
шипника в одной опоре при использовании несамоустанавливающего-
ся подшипника в другой опоре нецелесообразно, так как способность
подшипника к самоустановке при этих условиях ограничивается;
упорные шариковые подшипники с подкладными сферическими коль-
цами обладают способностью компенсировать возможную неперпен-
дикулярность неподвижных опорных поверхностей корпуса к оси вала,
но не устраняют вредного влияния на подшипник прогиба вала, возни-
кающего под действием нагрузки, а также отклонения от перпендику-
лярности опорных заплечиков к оси вала, т. е. не самоустанавливаются
в процессе работы.
При выборе класса точности подшипника необходимо учитывать
требования, предъявляемые к точности вращения опоры механизма,
т. е. сопоставлять технические требования, предъявляемые к подшипни-
ковому узлу по допустимым радиальным и осевым перемещениям ва-
ла (корпуса) относительно опоры, с существующими нормами на точ-
ность вращения для каждого класса точности подшипников. Для
подавляющего большинства механизмов общего машиностроения
обычно используют подшипники класса точности 0, но если требуемая
точность вращения не может быть обеспечена подшипниками такого
класса точности 0, следует выбирать их более высокого класса.
Соосность посадочных мест, необходимая для нормальной работы
подшипников, требует полного обеспечения совпадения осей поса-
дочных шеек вала и отверстий корпусов после монтажа. Если не при-
няты меры для компенсации возможных конструктивных или техноло-
гических дефектов, нарушающих соосность, работа узла будет
ненормальной вследствие перекоса колец и перегрузки тел качения.
Основные способы обеспечения соосности: 1) размещение подшип-
никовых опор в общем корпусе или фиксация отдельно стоящих кор-
пусов при помощи контрольных шпилек на общем основании с раста-
чиванием отверстий под наружные кольца подшипников с одной
установки и за один проход; 2) окончательная обработка посадочных
мест на валах с одной установки на станке; 3) применение в опорах
самоустанавливающихся сферических шарико- или роликоподшипни-
ков, если это не противоречит требованиям к жесткости узла; при при-
менении самоустанавливающихся подшипников на многоопорных ва-
лах допустим лишь некоторый поворот того или иного корпуса вокруг
центра самоустановки подшипника на 2 — 3 °.
Этапы проектирования
217
Жесткость и прочность деталей подшипникового узла достигаются
при условии выполнения следующих требований: 1) размеры сопря-
гаемых с подшипниками деталей и их механические свойства должны
быть оптимальными, чтобы детали могли противостоять действую-
щим нагрузкам без остаточных деформаций и искажения геометриче-
ской формы; 2) нагрузки, действующие на опоры, не должны вызывать
в стенках корпусов и валах прогибов, способных привести к наруше-
нию соосности; 3) стенки корпусов, корпусных деталей с расточками
под наружные кольца подшипников должны быть жесткими, что до-
стигается увеличением сечения стенок или применением ребер жестко-
сти; 4) высота и площадь опорных поверхностей заплечиков на валах
и в отверстиях корпусов должны быть достаточными для восприятия
осевых усилий, действующих на подшипники; 5) торцовые крышки,
фиксирующие подшипники в осевом направлении, должны обладать
достаточной жесткостью во избежание деформаций, нарушающих пра-
вильное положение подшипника.
При применении корпусов из легких цветных сплавов и неметалли-
ческих материалов следует, по возможности, использовать стальные
пли чугунные промежуточные втулки для установки в них наружных
колец подшипников.
Для обеспечения нормальной сборки
Рис. 1. Расположение на валу и в кор-
пусе пазов «од лапы съемника для де-
монтажа подшипника
и разборки подшипникового узла
при проектировании необхо-
димо: 1) предусмотреть фас-
ки на конце шейки вала и
у расточки корпуса; 2) обес-
печить нормальную последо-
вательность монтажа всех
Рис. 2. Применение болтов
для выпрессовки подшипника
из корпуса
218 Проектирование подшипниковых узлов
деталей узла, возможность регулирования зубчатых зацеплений и
других элементов узла, а также зазоров в самих подшипниках;
3) обеспечить возможность применения для снятия подшипника с по-
садочного места механических и других специальных съемников или
осуществления демонтажа подшипника при помощи пресса; 4) пре-
дусмотреть в случае увеличения высоты заплечиков на валах и в кор-
пусах специальные пазы под лапы съемников, расположенные под
углом 120° (рис. 1), а в глухих корпусах — резьбовые отверстия, через
которые при помощи болтов подшипник выпрессовывают из кор-
пуса (рис. 2).
Основные схемы установки подшипников
По наиболее распространенной схеме установки подшипников
(рис. 3) вал зафиксирован относительно корпуса одним из подшипни-
ков. Другой подшипник (или несколько подшипников) не фиксируется
в корпусе или на валу в осевом направлении и, перемещаясь («плавая»)
относительно корпуса или вала, компенсирует тепловое удлинение де-
талей узла. Удлинение вала при нагреве Д/ = 1,17- 10~5(f2 — tjl, где
t2 — рабочая температура вала, °C; ^ — температура окружающей
среды/С; I — длина вала, мм.
Если в опоре установлены роликоподшипники без бортов на одном
или обоих кольцах (подшипники с короткими цилиндрическими роли-
ками типа 2000 или 32000, игольчатые подшипники или подшипники
с витыми роликами), то компенсация теплового удлинения обеспечи-
вается за счет осевого перемещения внутреннего кольца подшипника
относительно наружного, т. е. происходит «плавание» тел качения по
беговой дорожке одного из колец.
Если в плавающей опоре применен четырехрядный конический ро-
ликоподшипник (рис. 4) или сдвоенные радиально-упорные подшипни-
ки с наружными кольцами, узкими торцами один к другому (рис. 5), то
Рис. 3. «Плавающая» и фиксирующая опоры вала
Основные схемы установки подшипников
219
Рис. 4. Установка в «плавающей» опоре че-
тырехрядного конического роликоподшипника
Рис. 5. Установка в плавающей
опоре сдвоенных однорядных
конических роликоподшипни-
ков г
эти подшипники обычно размещают в промежуточной подушке, «пла-
вающей» в корпусе (станине).
Если на валу установлена деталь, положение которой при монтаже
или в процессе эксплуатации регулируется в осевом направлении (ко-
ническое зубчатое колесо, колесо червячного редуктора и т. д.), то фик-
сирующие подшипники обычно монтируют в специальный стакан (рис.
6) и осевое положение вала регулируют мерными прокладками, нахо-
дящимися между торцовыми поверхностями стакана и корпуса.
В фиксирующей опоре часто устанавливают несколько подшипни-
ков: радиальных или радиально-упорных — для восприятия только ра-
диальной нагрузки и радиально-упорных или упорных — для восприя-
тия только осевой нагрузки.
Установка подшипников «в распор» (рис. 7) позволяет выполнить
корпус со сквозной расточкой, без заплечиков и специальных упоров.
Вал фиксируется в осевом направлении относительно корпуса, так как
подшипники упираются в борта на валу и в торцы фланцевых крышек
корпуса. Поэтому в таких опорах обычно отпадает необходимость
в специальных деталях для осевого крепления подшипников на валу.
Осевой зазор а между торцами фланцевых крышек и наружных ко-
лец подшипника служит для компенсации возможного теплового удли-
нения деталей подшипникового узла. Требуемый осевой зазор создают
чаще всего при помощи набора мерных прокладок, устанавливаемых
между торцовыми поверхностями корпуса и фланцевых крышек. Если
установку вала необходимо отрегулировать в осевом направлении, то
сначала подбирают необходимое количество прокладок для обеспече-
ния осевой игры в подшипниках, а затем эти прокладки соответствую-
щим образом распределяют между опорами.
220
Проектирование подшипниковых узлов
Рис. 6. Фиксация вала с регулированием его осевого положения в
опорах:
а — с двухрядным коническим роликоподшипником; б - со сдвоенным
упорным шарикоподшипником
В опорах с установленными «в распор» однорядными радиально-
упорными коническими роликоподшипниками разъемного типа
(рис. 7,6) с увеличением осевой игры возрастают радиальный зазор
Рис. 7. Установка подшипников «в распор»
в подшипниках и радиальное биение вала. Поэтому в таких опорах не-
обходимо создать условия для более точного регулирования осевой
игры, чем в опорах с радиальными подшипниками (рис. 7, а), а расстоя-
ние между опорами даже для крупных подшипников не должно превы-
шать 600 — 700 мм.
Элементы подшипниковых узлов
221
Элементы подшипниковых узлов
Высоты сопрягаемых с подшипником элементов вала и корпуса,
приведенные в табл. 1, обеспечивают надежную опору колец подшип-
ника при восприятии осевых нагрузок и дают возможность применить
L Размеры, мм, сопрягаемых с подшипников элементов вала н корпуса
в зависимости от координат фасок радиальных шарико- и роликоподшипников
Координаты фасок подшипников (эскизы а, б, в) Радиус за- кругления вала или корпуса Поднутрения вала и корпуса (эскизы г, д) Высота за- плечиков вала или корпуса
1 НОМ rmax rmin г2гвах Т f'3 b ^max ^min
0,2 0,3 0,4 0,5 0,8 1 1,2 1,5 2 2,5 3 3,5 4 5 6 8 10 12 15 18 0.4 0.5 0,7 0,8 1,2 1,5 1.7 2,1 2,7 3,3 4 4,5 5,2 6,3 7,5 10 12,5 15 19 23 0,1 0,2 0,2 0.3 0,5 0,7 0.9 1.1 1,3 1,8 2,3 2,5 3 3,7 4,7 6 7.5 9,5 12 14 0,1 0,2 0,2 0,3 0.5 0,6 0.8 1 1 1,5 2 2 2,5 3 4 5 6 8 10 12 0,2 о,з 0,4 0,5 0.5 0,5 0,5 0,6 0,6 0,6 0,7 0,7 0,7 1,3' 1,5 2 2,5 2,5 3 4 5 6 7 8 9 10 2 2,4 3,2 4 4 4.7 5.9 7,4 8,6 10 11,3 12,5 13,7 1 1,7 2 2,3 2,5 3 4 4,5 5 6 8 10 13 16 19 23 28 1 1 1 1 2 2,5 3 з 3.5 4.5 5 6 7 9 И 14 18 22 28 34
222
Проектирование подшипниковых узлов
Рис. 8. Проточки на валах и в корпусе
для демонтажа подшипников пресс или механические съемники, ко-
торые захватывают лапами выступающую над заплечиком вала или
отверстия корпуса часть кольца.
Радиусы галтелей валов и корпусов у посадочных мест (см. табл.. 1)
обеспечивают надежное прилегание торца к опорной поверхности за-
плечика вала или корпуса. Необходимо также обеспечить перпендику-
лярность опорной поверхности заплечика вала или корпуса к оси вала.
При достаточном запасе прочности вала или стенок корпуса, когда
2. Рекомендуемые размеры, мм, упорных колец, устанавливаемых на валах при
недостаточной высоте заплечика
Диа- метр вала cl Легкая серия Средняя серия Тяжелая серия Диа- метр вала d Легкая серия Средняя серия Тяжелая серия
dx b d\ b dx b dx b dx Ь b
30 36 4 37 4 40 5 75 85 5 88 6 90 8
35 42 4 44 5 46 6 80 90. 6 95 8 100 10
40 47 4 49 5 51 6 85 95 6 100 8 105 10
45 52 4 54 5 56 6 90 100 6 105 8 ПО 10
50 57 4 60 5 63 8 95 ПО 8 110 8 115 10
55 64 5 65 5 68 8 100 115 8 115 8 120 10
60 70 5 72 6 75 8 105 120 8 120 8 130 13
65 75 5 78 6 80 8 110 125 8 130 10 135 13
70 80 5 82 6 85 8 120 135 8 140 10 145 13
Концевые и промежуточные крепления подшипников 223
концентрация напряжений в местах изменения сечений не является
опасной, вместо радиусных закруглений можно применять проточки
(рис. 8д, б, в). В особо ответственных узлах, где концентрация напряже-
ний в местах изменения сечений должна быть сведена к минимуму,
упор торца кольца 1 подшипника осуществляется через специальную
упорную шайбу 2, при наличии которой переход сечений вала может
быть выполнен по пологому конусу (рис. 8, г).
В ряде случаев, обусловленных конструктивными, технологически-
ми или монтажными особенностями узла, кольца подшипников упи-
раются в торцовые поверхности смежных деталей (ступиц зубчатых
колес, дисков, шкивов и т. п.). Если высота заплечика вала недостаточ-
на и не обеспечивает надежного упора внутреннего кольца подшипни-
ка, применяют упорные кольца, устанавливаемые на валу. Рекомен-
дуемые размеры упорных колец для подшипников различных серий
указаны в табл. 2.
Концевые и промежуточные крепления колец
подшипников
Выбор способа крепления подшипника на валу и в корпусе зависит
от величины и направления действующей на подшипник нагрузки, ча-
стоты вращения подшипника в минуту, типа подшипника, расположе-
ния вала, технологических возможностей предприятия, на котором из-
готовляют данный механизм, и т. д. Как бы ни было плотно
соединение кольца подшипника с сопряженной посадочной поверх-
ностью, один лишь посадочный натяг не обеспечивает надежной фик-
сации колец в осевом направлении.
Тип подшипника в значительной степени влияет на выбор способа
крепления его колец. Кольца установленных «в распор» подшипников
напрессовывают до упора в их заплечики вала и корпуса без спе-
циальных закрепляющих устройств. При таком способе крепления ме-
жду торцами наружных колец подшипников и крышками следует пре-
дусмотреть зазор (см. рис. 7, а) во избежание защемления тел качения
при тепловых удлинениях вала.
Наиболее распространенный способ крепления внутренних колец на
валах — фиксация их при помощи различного вида гаек и стопорных
шайб или иных стопорных устройств (планок, клиньев). Шаг резьбы
и количество прорезей, применяемых для стопорения резьбовых соеди-
нений, должны обеспечивать точное регулирование осевой игры у под-
шипников регулируемых типов. При незначительных осевых нагрузках
на подшипник или в случаях, когда подшипник только фиксирует по-
ложение вала в осевом направлении, кольца подшипника на валу или
в корпусе можно крепить при помощи плоских или проволочных пру-
жинных стопорных колец.
Наиболее распространенные способы крепления подшипников на
валу и в корпусе указаны в табл. 3 и 4.
224
Проектирование подшипниковых узлов
3. Способы крепления колец подшипников на валу
Эскиз
Характеристика крепления
Круглой гайкой и стопорной шайбой. Язычок по-
следней вводят в паз вала, а один из наружных
зубцов отгибают в прорезь круглой гайки
Двумя круглыми гайками, одна из которых выпол-
няет роль контргайки. Между гайками устанав-
ливают стопорную шайбу. Наружные зубцы шайбы
отгибают в один из пазов каждой гайки
Шайбой и корончатой гайкой со шплинтом
Гайкой, являющейся одновременно деталью лаби-
ринтного уплотнения
Гайкой, которую контрят плоской планкой, встав-
ленной в торцовый паз вала и в один из торцовых
пазов гайки. Планку крепят к торцу вала двумя
болтами
Упругой гайкой, имеющей радиальную прорезь для
стопорения затяжным винтом
Концевые и промежуточные крепления подшипников
225
Продолжение табл. 3
Эскиз Характеристика крепления
х.* к Упругой гайкой, имеющей прорезь в плоскости оси вала для стопорения затяжным винтом
Г — 1 fc Круглой гайкой, которую стопорят с помощью скобы, вставленной в канавку вала и в прорезь гайки. Скобу крепят к торцу гайки винтом
Упорной плоской шайбой
Х5 Упорной фасонной шайбой. Стопорение шайб при помощи прямоугольных (для двух болтов) или тре- угольных (для трех болтов) предохранительных пла- нок
Установочным кольцом со стопорным винтовым креплением. Крепление применяют при незначитель- ных осевых нагрузках. Во избежание самоотворачи- вания винтов на наружной поверхности установочно- го кольца предусматривают канавку, в которую уста- навливают пружинное замковое кольцо
J Упорным кольцом, установленным на валу со сво- бодной посадкой и закрепленным коническим штиф- том
Упорным кольцом, установленным с гарантирован- ным натягом после нагрева в масляной ванне до 100—120 °C. Кольцо охватывается проволочным зам- ком. Крепление применяют при незначительных осе- вых нагрузках
8 Л. Я. Перель
226
Проектирование подшипниковых юв
Продолжение mod i. 3
Эскиз
Характсристика крепления
Пружинным стопорным кольцом, вставленным в про-
точку на валу. Крепление применяют при незна-
чигельпых осевых нагрузках
Двумя полукольцами, вставленными в канавку на
валу и скрепленными между собой болтами
Торцовым стаканом и упорной фасонной шайбой
Торцовым стаканом и круглой гайкой со стопор-
ной шайбой. Применяют для крепления подшипника
на гладком валу, а также в тех случаях, когда
подшипник необходимо часто демонтировать
При помощи стяжной (буксовой) втулки. При этом
достигается необходимый посадочный натяг и регу-
лирование радиального зазора в самом подшипни-
ке. Демонтируют подшипник навертыванием специ-
альной гайки на резьбу буксовой втулки
При помощи конусной разрезной втулки, гайки и
стопорной шайбы. При затяжке гайки втулка, пере-
мещаясь относительно подшипника, создает необ-
ходимый посадочный нагяг. Этот тип крепления
на гладком или ступенчатом валу предусмотрен
для сферических шарикоподшипников типа 11000 и
сферических роликоподшипников типа 13000. При
установке подшипника до упора в фасонное кольцо
закрепительная втулка втягивается в конусное
отверстие, а сам подшипник сохраняет определен-
ное осевое положение относительно вала
227
Концевые и промежуточные крепления подшипников
4. Способы крепления колен подшипников в корпусе
Эскиз Характеристика крепления
д! в « К' При помощи глухи,х или сквозных фланцевых кры- шек разъемного или неразъемного корпуса
ж: При помощи упорных колец, устанавливаемых в проточках разъемного корпуса. Упорное кольцо может состоять из двух половин или иметь про- резь шириной, несколько большей диаметра вала, для того чтобы это кольцо можно было снять с вала, нс демонтируя подшипник
i И При помощи глухих или сквозных врезных кры- шек, устанавливаемых в канавках разъемного кор- пуса
1 Пружинным стопорным кольцом, вставленным в проточку неразъемного корпуса. Крепление при- меняют при незначительных осевых нагрузках
При помощи установочного кольца на наружном кольце радиальных однорядных шарикоподшипни- ков .типа 50 000
8*
228
Проектирование подшипниковых узлов
Продолжение табл. 4
Эскиз Характеристика крепления
г :A । - При помощи резьбового кольца, которое контрят планкой, установленной в торцовых прорезях гайки и корпуса
и Li При помощи резьбовой крышки, которую контрят затяжкой винта
g При помощи фасонной шайбы, перемещаемой при регулировании болтом, пропущенным через крыш- ку корпуса
-t 1 Шайбами, установленными по обе стороны подшип- ника с цилиндрическими роликами и скрепленны- ми между собой стяжным болтом, пропущенным через корпус
) При помощи вита J с конусным концом., прижи- мающим распорную втулку 2 к наружному кольцу подшипника
Jr >
_C3. 7 При помощи фасонных дюбелей, установленных в расточке разъемного корпуса
Корпусы и крышки для подшипников
Корпусы и крышки для подшипников
229
В табл. 5 — 8 приведены основные размеры разъемных и не-
разъемных корпусов, применяемых в тяжелом машиностроении для
установки радиальных и радиально-упорных подшипников. В корпусах
легко выполнять растачивание под наружное кольцо подшипника (рас-
тачивание, в частности, можно производить на проход с одного уста-
нова в нескольких корпусах, зафиксированных на своей раме при по-
мощи штифтов). Осевая фиксация подшипников в корпусах осущест-
вляется с помощью фланцевых крышек различных типов (табл. 9, рис.
9). Размеры уплотнительных и регулировочных прокладок для корпу-
сов и фланцевых крышек, приведенных в табл. 5—9, даны в табл. 10.
Основные размеры разъемных корпусов с канавками под врезные
крышки приведены в табл. 11, а сопрягаемые с корпусами размеры
врезных крышек — в табл. 12 и на рис. 10.
Наименьшие габаритные размеры по ширине и общая компоновка
разъемных и неразъемных корпусов с фланцевыми и врезными крыш-
ками приведены в табл. 13.
Рис. 9. Фланцевые крышки:
а - с расточкой под войлочное коль-
цо; б — с жировыми канавками;
в и г — с расточкой на внешней сто-
роне под резиновую манжету; д —
с расточкой на внутренней стороне
под резиновую манжету; е — глухая
плоская; ж — 1лухая выпуклая
Рис. 10. Врезные крышки:
а — глухая; б и в — с расточкой на
внешней и внутренней сторонах под
резиновую манжету
5. Размеры, мм. разъемных корпусов с двумя отверстиями для крепления
I
Крышка корпуса 720°
239 Проектирование подшипниковых уз.юв
Корпусы и крышки для подшипников
231
-с £ £ »П n О s 2 2 00 о оо 2 О 2 2
о1 oi 04 2 2 2 vn 2 2 ш £ о in 'It 2
о О op op n co 2 2 О о о 2 100 2
йГ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
о о oo oo oo oo in о о о о о о о
’— — —* I— ’—' — С4 04 04 04
о О о о in 2 oo oo g ' 100 о о го о 140 140
О о о 140 140 160 о oo О 240 о 260 260 280
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
о о >n in in in о о о о о о
—' — 2 2 O1 tn СП СП
- 2 100 100 2 о О о О О 2 2 2 210 210
О 2 о о 140 140 160 160 О 190 190 230 230 260 260
о о in in in in in m о о о о о о о
—1 oi СЧ СЧ OJ 2 04 СП СО СП СП ’t
о о oi oi 04 04 o) 04 чО 4© 40 40 40 о о
3 5 § s § § s 2 S S 3 2
—' - 2 2 2 I—* - £ - "i
тГ co oo oo co oo oo 2 ш п) СЧ 04 04 04
< О1 04 о о о О 2 тг »п О О in О О
о о о о о п) п) ш 04 40 40
§ § i § s s s § § S § S
^3 04 2 00 оо оо оо оо ©I
2 2 2 2 pi pl n) О О О 2 о £ 2
с? 2 2 oo 2 о о 2 <n 140 со 2' 160 О 2 195
2 04 4© pi oo oo 100 2 120 125 130 140 150 091
Продолжение табл. 5
D Оо D\ d d. d5 L £1 / 1, И Н2 #4 Н, h *1
170 205 45 22 М16 60 26 М20 440 280 230 360 280 150 260 - 110 45 125
180 215 45 22 М16 60 26 51.1 М20 440 280 230 360 - 310 150 260 - но 45 125
190 225 50 26 М16 60 32 11.1 М24 480 320 260 400 375 310 165 285 ' 157 120 50 135
200 235 50 26 М16 60 32 14,3 М24 480 320 260 400 375 330 165 285 157 120 50 135
210 245 50 26 И16 60 14,3 М24 515 350 290 440 405 330 180 308 172 128 55 150
215 250 50 26 М16 60 32 14,3 М24 515 350 290 440 405 330 180 308 172 128 55 150
225 260 50 26 М;6 60 32 14,3 М24 515 350 290 440 405 330 180 308 172 128 55 150
230 265 50 26 М16 6 с 7^ 14.3 М24 515 350 290 440 405 330 180 308 172 128 55 150
240 285 50 26 М20 60 7 7 14.3 М24 530 370 300 450 420 350 190 328 182 138 55 160
250 295 50 26 М24 60 32 14,3 М24 530 370 300 450 ' 420 350 190 328 182 138 55 160
260 305 60 77 М20 75 33 14 3 2430 580 410 340 490 465 390 210 360 202 150 55 180
270 315 60 32 7 э 38 14,3 мзо 580 410 340 490 465 390 210 360 202 150 55 180
280 325 60 33 М20 38 14.3 мзо 580 410 340 490 465 390 210 360 202 150 55 180
290 335 75 38 М20 85 34 14,3 М36 640 450 360 540 510 430 235 395 222 160 60 210
300 345 75 38 М20 i 85 44 14,3 М36 640 450 360 540 510 430 235 395 222 160 60 210
310 355 75 38 Iv’20 85 44 1-3 М36 580 500 . 390 590 560 470 260 440 247 180 60 195
320 365 75 38 М20 85 44 J 14.3 М36 680 500 390 590 560 470 260 440 247 180 60 195
Проектирование подшипниковых узлов
Продолжение табл. 5
D h2 hi В Bi В2 В^ *4 В5 С, С2 с3 К, Я2 Число отвер- стий Масса, кг
общая крыш- ки осно- вания
47 44 20 13 18 38 60 54 44 20 30 36 15 60 9 10 55 4 4,1 1,53 2,4
52 43 20 13 18 38 60 54 44 20 30 36 15 60 9 10 55 4 3,97 1,45 2,32
62 48 23 14 19 46 65 56 46 25 32 40 15 60 10 11 65 4 5,7 2,1 3,5
•72 46 23 14 19 46 65 56 46 25 32 40 15 60 10 11 65 4 5,3 1,9 3,1
80 49 ' 23 14 19 51 70 60 50 30 32 40 15 60 10 11 70 4 6,4 2,25 3,85
85 48 23 14 19 ' 51 70 60 50 30 32 40 15 60 10 11 70 4 6,1 2,1 3,7
90 55 23 14 19 63 80 70 60 30 32 40 15 60 10 11 80 6 9,5 3,5 5,7
100 53 23 14 19 63 80 70 60 30 32 40 15 60 10 11 80 6 8,7 3,1 5,3
НО 66 33 16 21 68 90 80 70 35 35 45 20 85 12 12,5 95 6 14,3 5 8,6
120 62 33 16 21 68 90 80 70 35 35 46 20 85 12 12,5 95 6 13,7 4,7 8,3
125 61 33 16 21 68 90 80 70 35 35 46 20 85 12 12,5 • 95 6 13,1 4,4 8
130 88 38 16 21 88 115 90 80 40 35 46 20 95 12 12,5 115 6 26,9 9,2 16,8
140 85 38 16 21 88 115 90 80 40 36 46 20 95 12 12,5 115 6 25,5 8,5 16,1
150 91 43 20 25 98 120 100 90 45 42 56 20 115 15 16 130 6 38,4 12,9 23,9
160 89 43 20 25 98 120 100 90 45 42 56 20 115 15 16 130 6 36,6 12 23
170 97 43 20 25 108 120 100 90 50 42 56 20 - НО 15 16 140 6 41,5 14 25,5
180 94 43 20 25 108 120 100 90 50 42 56 20 НО 15 16 140 6 39,5 13 24,5
Корпусы и крышки для подшипников
Продолжение табл. 5
D h2 hs h4 hs h6 В B2 Вз B5 C, Q C3 R2 Число отвер- стий Масса, кг
общая крыш- ки осно- вания
190 104 48 22 27 118 135 110 100 60 48 60 25 115 18 19 160 6 57,9 20,8 34
200 102 48 22 27 118 135 110 100 60 48 60 25 115 18 19 160 6 55,5 19,6 32,8
210 113 53 22 27 126 140 115 105 60 48 60 25 120 18 19 175 6 70,2 26,6 40,8
215 112 53 22 27 126 140 115 105 60 48 60 25 120 18 19 175 6 68,8 25,9 40,1
225 110 53 22 27 126 140 115 105 60 48 60 25 120 18 19 175 6 66 24,5 38,7
230 109 53 22 27 126 140 115 105 60 48 60 25 120 18 19 175 6 64,6 23,8 38
240 117 53 22 27 136 140 120 110 65 48 60 25 120 18 19 185 6 75,2 26,6 45,6
250 115 53 22 ‘ 27 136 140 120 110 65 48 60 25 120 18 19 185 6 72 25 44
260 128 53 26 31 148 150 130 120 70 58 70 25 125 23 24 205 6 101,5 37,4 58,5
270 127 53 26 31 148 150 130 120 70 58 70 25 125 23 24 205 6 97,5 35,4 56,5
280 126 53 26 31 148 150 130 120 70 58 70 25 125 23 24 205 6 93,5 33,4 54,5
290 145 58 30 35 158 160 140 130 75 68 80 30 145 28 29 225 6 135 50 76
300 143 58 30 35 158 160 140 130 75 68 80 30 145 28 29 225 6 130 47,5 73,5
310 162 58 30 35 178 170 150 140 85 68 80 30 150 28 29 250 8 181 65,8 105,8
320 160 58 30 35 178 170 150 140 85 68 80 30 150 28 29 250 8 175 63 103
П р и м еч а ни я: 1. Для D == 47 4-90 мм d6 —/СТруб V/', ГОСТ 6211 —69*; для D — 2004-320 мм d6 - Ктруб Vs", ГОСТ 6211 -69ф.
2. Неуказанные скругления выполнять радиусом 5 мм.
234 Проектирование подшипниковых узлов
6. Размеры, мм, разъемных корпусов с четырьмя отверстиями для крепления
Корпусы и крышки для подшипников
Продолжение табл. 6
D О0 d ^2 d4 L £ i I h h H Я2 Из #4 h h2 *3
130 160 18 М12 М16 22 11,1 340 230 180 280 НО — 220 120 — 90 40 100 78 38
140 170 • 18 М12 М16 22 И,1 340 230 180 280 110 — 220 120 — 90 40 100 75 38
150 185 18 М16 М16 22 11,1 360 250 200 300 126 — 240 130 — 98 40 но 82 38
160 195 18 М16 М16 22 11,1 360 250 200 300 126 — 240 130 — 98 40 но 80 38
170 205 18 М16 М16 22 И,1 370 260 220 310 140 — 260 140 — 100 40 120 88 38
180 215 18 М16 М16 '22 11,1 370 260 220 310 140 — 260 140 — 100 40 120 85 38
190 225 22 М16 М20 26 Н,1 425 290 240 360 150 345 280 150 142 105 45 130 90 43
200 235 22 М16 М20 26 14,3 425 290 240 360 150 345 280 150 142 105 45 130 88 43
210 245 22 М.16 М20 26 14,3 440 310 260 380 156 365 300 160 152 НО 45 140 95 43
215 250 22 М16 М20 26 14,3 440 310 260 380 156 365 300 160 152 НО 45 140 94 43
225 260 22 М16 М20 26 14,3 440 310 260 380 156 365 300 160 152 НО 45 140 92 43
230 265 22 М16 М20 26 14,3 480 340 295 400 190 400 310 180 167 117 45 155 НО 43
240 285 .22 М20 М20 26 14.3 480 340 295 400 190 400 310 180 167 117 45 155 108 43
250 295 26 М20 М24 32 14,3 530 360 300 450 190 415 340 185 172 130 45 160 111 43
260 305 26 М20 М24 32 14,3 530 360 300 450 190 415 340 >185 172 130 45 160 105 43
270 315 26 М20 М24 32 14,3 550 380 320 470 180 435 350 195 187 135 50 165 115 48
280 325 26 М20 М24 32 14,3 550 380 320 470 180 435 350 195 187 135 50 165 114 48
290 335 26 М20 М24 32 14,3 600 420 340 520 210 480 400 220 207 158 55 190 132 53
300 345 26 М20 М24 32 14,3 600 420 340 520 210 480 400 220 207 158 55 190 130 53
310 355 26 М20 М24 32 14,3 640 460 380 560 240 520 430 240 227 167 55 200 145 53
320 365 26 М20 М24 32 14,3 640 460 380 ' 560 240 520 430 240 227 167 55 200 143 53
340 385 ’ 32 М20 М24 38 14.3 690 500 430 ' 610 260 560 460 260 247 172 60 225’ 152 58
360 405 32 М20 М24 38 14.3 690 500 430 610 260 560 460 260 247 172 60 225 147 58
380 425 32 М20 М24 38 14,3 760 560 460 680 260 620 520 290 277 202 60 255 177 58
400 445 32 М20 М24 38 14,3 760 560 460 680 260 620 520 290 277 202 60 255 172 58
236 Проектирование подшипниковых узлов
Продолжение табл. 6
D 1‘4 h5 /гб В 51 52 р. В5 ^6 R *1 Rz Ci С2 С} Число отвер- стий Масса, кг
об- щая крыш- ки осно- вания
130 16 21 88 115 105 70 45 40 95 95 115 30 12,5 20 22 12 85 6 32,8 13,35 17,75
140 16 21 88 115 105 70 45 40 95 95 115 30 12,5 20 22 12 85 6 31,3 12,6 17,0
150 16 21 96 120 110 75 50 45 100 100 125 32 12,5 20 22 12 85 6 36,3 14,5 20
160 16 21 96 120 110 75 50 45 100 100 125 32 12,5 . 20 22 12 85 6 34,1 13,5 18,9
170 16 21 98 125 115 80 50 45 105 105 130 35 12,5 20 22 12 80 6 38,6 15,0 21,7
180 16 21 98 125 ‘115 80 50 50 105 105 130 35 12,5 20 22 12 80 6 36,0 13,7 20,4
190 20 25 103 130 120 85 55 60 НО 110 145 38 16 22 25 15 100 6 50,6 18,7 27,7
200 20 25 103 130 120 85 55 60 НО НО 145 38 16 22 25 15 100 6 47,8 17,3 26,3
210 20 25 108 140 130 90 60 60 120 120 155 42 16 22 25 15 100 6 60,9 23,5 32,6
215 20 25 108 140 130 90 60 60 120 120 155 42 16 22 25 15 100 6 59,3 22,7 31,8
225 20 25 108 140 130 90 60 60 120 120 155 42 16 22 25 15 100 6 56,9 21,0 30,1
230 20 25 115 150 140 95 65 65 130 130 170 45 16 22 25 15 100 6 73,7 28,3 40,5
240 20 25 115 150 140 95 65 65 130 130 170 45 16 22 25 15 100 6 69,7 26,3 38,5
250 21 26 128 160 150 100 70 70 140 140 180 50 19 25 30 18 120 6 86,6 32,9 46,7
260 21 26 128 160 150 100 70 70 140 140 180 50 19 25 30 18 120 6 82,0 30,6 44,4
270 22 27 133 170 160 105 75 70 150 150 190 55 19 25 30 18 130 6 99,5 37,7 54,5
280 22 27 133 170 160 105 75 70 . 150 150 190 55 19 25 30 18 130 6 94,1 35,0 51,8
290 22 27 156 180 170 НО 80 75 160 160 210 60 19 25 30 18 135 6 137,0 52,9 76,2
300 22 27 156 180 170 110 80 75 160 160 210 60 19 25 30 18 135 6 Р1,0 49,8 73,1
310 22 27 165 190 180 120 90 80 170 170 230 65 19 25 30 18 135 8 174,1 70,8 95,0
320 22 27 165 190 180 120 90 80 170 170 230 65 19 25 30 18 135 8 167,1 67,3 91,5
340 24 29 170 220 200 130 100 85 190 190 250 75 24 30 38 23 155 8 221,2 90,0 116,8
350 24 29 170 220 200 130 100 85 190 190 250 75 24 30 38 23 155 8 204,0 81,4 108,2
380 24 29 200 240 220 150 ПО 90 ' 210 210 280 85 24 30 38 23 155 8 294,9 125,8 154,1
400 24 29 200 240 220 150 НО 90 210 210 280* 85 24 30 38 23 155 8 273,7 115,3 143,5
Примечания:!. Для D = 130 4-190 мм d5 - 7<труб у^', 2. Неуказанные скругления выполнять радиусом 5 мм. ГОСТ 6211 — 69*; для D — 200 ч5 400 mn d d5 — ^труб 78", ГОСТ 6211 -69*.
Корпусы и крышки для подшипников
7. Размеры, мм, корпусов неразъемных с двумя отверстиями для крепления
D 4 L / В By В, в. Н #1 Н2 г* Масса. кг
47 90 25 12 160 130 64 54 44 8 50 20 34 18 45 2,8
52 90 25 12 160 130 64 54 44 8 — — 50 20 33 18 45 2,6
62 120 32 14 190 156 66 56 46 10 — — 65 22 40 20 45 4.6
72 120 32 14 190 155 66 56 46 10 — — 65 22 38 20 45 4,2
80 120 40 18 230 185 70 60 50 12 — — 75 25 49 23 65 6,7
85 140 40 18 230 185 70 60 50 12 75 . 25 48 23 65 6.4
90 140 40 18 230 185 70 60 50 12 — — 75 25 47 23 65 6,1
100 170 40 18 260 215 80 70 60 14 — — 90 30 58 28 65 10,8
НО 170 40 18 260 215 80 70 60 14 — — 90 30 56 28 65 10
120 190 40 18 280 235 90 80 70 16 — — 100 35 62 33 75 14,1
125 190 40 18 280 235 90 80 70 16 — — 100 35 50 33 75 15,8
130 208 45 22 310 260 100 90 80 18 — — НО 40 70 38 75 19
140 208 45 22 310 260 100 90 80 18 — — НО 40 68 38 75 17,5
150 230 45 22 340 290 НО 100 90 20 — — 120 45 74 43 75 25
160 230 45 22 340 290 НО 100 90 20 — — 120 45 72 43 75 23
170 250 45 22 380 320 . 120 НО 100 22 — — 130 45 78 43 80 30
180 250 45 22 380 320 120 НО 100 22 — — 130 45 76 43 80 23
190 270 50 26 400 340 130 120 НО 24 325 272 140 50 88 48 80 38
200 270 50 26 400 340 130 120 ПО 24 325 272 140 50 86 48 80 34,2
210 300’ 50 26 430 370 140 130 120 26 360 307 160 50 98 48 90 48
215 300 50 26 430‘ 370 140 130 120 26 360 307 160 50 96 48 90 46,2
225 320 50 26 450 390 150 140 130 28 380 327 170 55 104 53 90 68,2
230 320 50 26 450 390 150 140 130 28 380 327 170 55 102 53 90 56,2
240 340 50 26 470 410 160 150 140 30 400 347 180 55 НО 53 90 66,2
250 340 50 26 470 410 160 150 140 30 400 347 180 55 108 53 90 62,2
260 370 60 32 520 450 170 160 150 32 430 377 195 55 120 53 . 100 85,5
270 370 60 32 520 450 170 160 150 32 43Q 377 195 55 118 53 100 80,5
280 370 60 32 520 450 170 160 150 32 430 377 195 55 116 53 100 75,5
290 400 75 38 590 510 180 170 160 34 460 407 210 60 126 58 120 104,2
300 400 75 38 590 510 180 170 160 34 460 407 210 60 124 58 120 98,2
310 420 75 38 610 520 • 190 180 170 36 480 427 220 60 134 58 130 120,2
320 420 75 38 610 520 190 180 170 36 480 427 220 60 132 58 130 109,4
Корпусы и крышки для подшипников
Примечания: 1. Размеры Z)o, dx, d4, d6 указаны в табл. 5.
2. Расположение отверстий dx см. в табл. 5.
3. Неуказанные скругления выполнить радиусом 5 мм.
8. Размеры, мм, корпусов неразъемных с четырьмя отверстиями для крепления
D «5 d d2 L / Н я. я. '-1 ^2 h3 В Л в2 в* С Масса, кг
130 210 18 40 300 250 — — но 40 70 38 100 90 80 45 20 • 70 20,5
140 210 18 40 300 250 — — 110 40 68 38 100 90 80 45 20 70 19
150 240 18 40 330 280 — — 175 40 78 38 но 100 90 50 22 70 27,2
240 Проектирование подшипниковых узлов
160 240 18 40 330 280 ___ 175 40 76 38 ПО 100 90 50 22 70 25.3
170 260 22 45 370 310 — — 135 45 82 43 120 ПО 100 60 22 80 34,8
180 260 22 45 370 310 — — 135 45 80 43 120 ПО 100 60 22 80 32,6
190 280 22 45 390 330 335 282 145 45 88 43 130 120 НО 70 22 80 42,2
200 280 22 45 390 330 335 282 145 45 86 43 130 120 НО 70 22 80 38,7
210 310 22 45 420 360 365 312 160 50 96 48 140 130 120 80 24 80 54,4
215 310 22 45 420 360 365 312 160 50 ’ 94 48 140 130 120 80 '24 80 58
225 310 22 45- 420 360 365 312 160 50 92 48 140 130 120 80 24 80 49
230 330 22 45 440 380 385 332 170 50 102 48 150 140 130 90 24 85 62,5
240 330 22 45 440 380 385 332 170 50 100 48 150 140 130 90 24 85 59,2
250 350 26 50 470 410 405 352 180 50 106 48 160 150 140 100 24 90 72,2
260 350 26 50 470 410 405 352 180 50 104 48 160 150 140 100 24 90 67,2
270 370 26 50 490 430 425 372 190 60 112 58 170 160 150 ПО 24 90 86,2
280 370 26 50 490 430 425 372 190 60 ПО 58 170 160 150 ПО 24 90 81,2
290 400 32 60 540 470 455 402 205 60 120 58 180 170 160 НО 24 100 104,2
300 400 32 60 540 470 465 402 205 60 118 58 180 170 160 110 24 100 99,2
310 420 32 60 560 490 475 422 215 65 126 63 190 180 170 120 24 100 115,2
320 420 32 60 560 ' 490 475 422 215 65 124 63 190 180 170 120 24 100 112,2
340 460 38 75 620 520 515 462 235 65 140 63 200 190 180 120 24 ПО 145,2
360 460 38 75 620 520 515 462 235 65 138 63 200 198 180 120 24 НО 129,2
380 500 38 75 660 580 555 502 255 65 148 63 200 200 190 130 24 120 169,5
400 500 38 75 650 580 555 502 255 65 146 63 210 200 190 130 24 120 150,2
Примечания : 1. Размеры Z)o, dx, d4, d6 указаны в табл. 6; d5 (см. табл. 8) -- 2. Расположение отверстий dl см. в табл. 6. 3. Неуказанные скругления выполнять радиусом 5 мм. = d6 (см. табл. 6).
Корпусы и крышки для подшипников
242
Проектирование подшипниковые^ узлов
9. Размеры, мм, фланцевых крышек
Расположение смазочных пазод относительно
отдерстий. для долтод
Схч-э
Вид А
D D2 В} ^4 Отверстия / h г b с
под болты
число min max
47 85 36 65 46 9 4 10 " 30 8 5 10 0,5
52 90 40 70 51 9 4 10 ' 30 8 5 10 0,5
62 100 50 80 61 9 4 10 30 8 5 10 0,5
72 120 60 95 71 12 4 10 30 10 5 10 0,5
80 130 68 105 78 12 4 12 35 fo 5 10 0,5
85 135 73 НО 83 12 4 12 35 10 5 10 0,5
90 140 75 115 88 ' 12 6 12 35 10 5 10 0,5
100 150 85 125 * 98 12 6 12 35 12 5 10 0,5
110 170 95 140 108 14 6 12 12 5 15 0,5
120 180 105 150 118 14 6 12 40 12 5 15 1
125 185 НО 155 123 14 6 12 40 12 5 15 1
130 190 115 160 128 14 6 12 АО 14 5 15 1
Корпусы и крышки для подшипников
243
Продолжение табл. 9
D D, Д2 ^4 Отверстия / h г b с
под болты
dt число min max
140 200 120 170 138 14 6 12 40 14 5 15 1
150 220 130 185 148 18 6 12 40 14 8 15 1
160 230 140 195 158 18 6 12 45 14 8 15 1
170 240* 145 205 168 18 6 12 45 16 8 15 1
180 250 155 215 178 18 6 12 45 16 8 15 1
190 260 165 225 188 18 6 12 45 16 8 15 1
200 270 175 235 197 18 6 12 45 16 8 15 1
210 280 185 245 207 18 6 12 45 18 8 25 1,5
215 285 190 250 212 18 6 12 45 18 8 25 1,5
225 295 200 260 222 18 6 12 45 18 8 25 1,5
230 300 205 265 227 18 6 12 45 18 8 25 1,5
240 330 215 285 237 22 6 12 45 20 8 25 1,5
250 340 225 295 247 22 6 12 45 20 8 25 1,5
260 350 235 305 257 22 6 12 50 20 10 25 1,5
270 360 245 315 267 22 6 12 50 20 10 25 1,5
280 370 255 325 276 22 6 12 50 20 10 25 1,5
290 380 265 335 286 22 6 12 50 22 10 25 1,5
300 390 275 345 296 22 6 12 50 22 10 25 1,5
310 400 280 355 306 22 8 20 50 22 10 25 1,5
320 410 290 365 316 22 8 20 50 22 10 25 1,5
340 430 310 385 336 22 8 20 50 22 10 25 1,5
360 450 330 405 356 22 8 20 50 22 10 25 1,5
380 470 350 425 376 22 8 20 50 22 10 25 1,5
400 490 370 445 396 22 8 20 50 22 10 25 1,5
244 Проектирование подшипниковых узлов
10. Размеры, мм, регулировочных
и уплотнительных прокладок
Наружный диаметр подшипника Т)2 D3 d, Число отвер- стий dl Масса набора прокладок, кг
регу- лиро- воч- ных уплотнительных при 5, мм (для 100 шт.)
0,5 1 1,5
47 85 50 65 9 4 0,06 0,2 0,4 0,6
52 90 54 70 9 4 0,07 0,23 0,46 0,69
62 100 64 80 9 4 0,08 0,26 0,52 0,78
72 120 74 95 ' 12 4 0,1 0,28 0,56 0,84
80 130 82 105 12 4 0,12 ’ 0,3 0,6 0,9
85 135 88 110 12 4 0,13 0,33 0,66 1
90 140 92 115 12 4 0,14 0,36 0,72 1,1
100 150 102 125 12 4 0,16 0,4 0,8 1,2
110 170 112 140 14 6 0,19 0.45 0,9 1,3
120 180 122 150 14 6 0,21 0,5 1 1,5
125 185 128 155 14 6 0,22 0,55 1,1 1,6
130 190 132 160 14 6 0,23 0,6 1,2 1.8
140 200 142 170 14 6 0,25 0,7 1,4 2,1
150 220 152 185 18 6 0,31 0,8 1,6 2,4
160 230 162 195 18 6 0,33 0,9 1,8 2,7
170 240 172 205 18 6 0,35 1 2 3,0
180 250 182 215 18 6 0,36 1,1 2,2 3,3
190 260 192 225 18 6 0,38 1,2 2,4 3,6
200 270 202 235 18 6 0,4 1,32 2,64 3,96
210 280 212 245 18 6 0,41 1,4 2,8 4,2
215 285 218 ' 250 18 6 0,43 1,5 3 4,5
230 300 232 265 18 6 0,52 1,6 3,2 4,8
240 330 242 285 22 6 0,55 1,7 3,4 5,1
250 340 252 295 22 6 0,57 / 1,8 3,6 5,4
260 350 262 305 22 6 0,6 1,9 3,8 5,7
270 360 272 315 22 6 0,63 2 4 6
280 370 282 325 22 6 0.66 2,1 4,2 6.3
290 380 292 335 22 6 0,74 2,2 4,4 6,6
300 390 302 345 22 6 0,77 2,3 4,6 6,9
310 400 312 355 22 8 0,8 2,4 4,8 7,2
320 410 322 365 22 8 0,82 2,5 5 7,5
340 430 342 385 22 8 0,85 2,6 5,2 7,8
360 450 362 405 22 8 0,9 2,7 5,4 8,1
380 470 382 425 22 8 0,95 2,1 5,8 8,7
400 490 402 445 22 8 1 3 6 9
Примечания: 1. Общая толщина набора регулировочных прокладок
1,95 — 2,01 мм.
2. Рекомендуемый состав комплекта: при S, равном 0; 0,15; 0,2; 0,5 мм,
число прокладок должно быть соответственно равно 4; 3; 3 и 1.
51. Размеры, мм, разъемных корпусов с двумя отверстиями для крепления
н канавками под врезные крышки
Корпусы и крышки для подшипников 245
246
Проектирование подшипниковых уз.юл
Продолжение табл. 11
Пг^ .... .. .
D hl Л2 лз В В2 К> «1 п2 С с. С2 Болты Масса, кт
об- щая крыш- ки осно- вания
47 22 17 13 60 48 35 50 10 40 4 4 26 9 60 МЮх 100 3,0 1,1 1,8
52 22 17 13 60 48 35 50 10 40 4 4 26 9 60 МЮх 100 2,9 1,0 1,7
62 25 22 14 70 60 40 65 11 50 5 5 27 10 65 М12х 120 5,7 2,2 3,2
72 25 22 14 70 60 40 65 11 50 5 5 27 10 65 М12х 120 5,2 1,9 3,0
80 30 32 14 80 70 40 80 11 60 5 6 40 10 85 М12х 160 10,5 3,75 6,35
85 30 32 14 80 70 40 80 11 60 5 6 40 10 85 М12х 160 10,2 3,6 6,2
90 30 32 14 80 70- 40 80 11 60 5 6 40 10 85 М12х 160 9,8 3,4 6,0
100 35 40 16 100 86 46 100 12,5 70 8 8 50 12 85 МЮх 200 19,7 7,3 11,6
110 35 40 16 100 86 46 100 12,5 70 8 8 50 12 85 МЮх 200 18,6 6,8 11
120 40 55 16 105 90 46 ПО 12,5 75 7,5 8 60 12 100 МЮх 220 25,3 9,4 15,1
125 40 55 16 105 90 46 ПО 12,5 75 7,5 8 60 12 100 МЮх 220 24,5 9,0 14,7
130 40 45 16 НО 95 46 115 12,5 80 7,5 8 60 12 95 МЮх 220 27,8 9,7 17,2
140 40 45 16 ПО 95 46 115 12,5 80 7,5 8 60 12 95 МЮх 220 26,5 9,0 16,5
150 45 55 20 125 100 55 130 16 85 7,5 8 75 15 105 М20 х 240 35,7 13 21,2
160 45 55 20 125 100 55 130 16 85 7,5 8 75 15 105 М20 х 240 33,7 12 20,2
170 45 52 20 130 110 55 140 16 94 8 8 74 15 105 М20 х 260 40,7 14,8 24,3
180 45 52 20 130 . по 55 140 16 94 8 8 74 15 105 М20 х 260 38,5 13,7 23,2
190 50 70 22 150 130 60 150 19 ПО 10 10 85 18 115 М24 х 300 56,5 20,3 34,5
Корпусы и крышки для подшипников 247
Продолжение табл. 11
D hy h2 в В2 R. п\ п2 «з С Су С2 Болты Масса, кг
об- щая крыш- ки осно- вания
200 50 70 22 150 130 60 150 19 ПО 10 10 85 18 115 М24 х 300 53,5 18,8 33
210 50 75 22 150 130 60 172,5 19 ПО 10 10 100 18 125 М24 х 320 81,5 29 49,6
215 50 75 22 150 130 60 172,5 19 по 10 10 100 18 125 М24 х 320 79,1 27,8 48.4
ч 225 50 75 22 150 130 60 172,5 19 по 10 10 100 18 125 М24х320 75,0 25,7 46,4
230 50 75 22 150 130 60 172,5 19 но 10 10 100 18 125 М24 х 320 72,2 24,3 45
240 55 80 26 160 140 70 190 24 120 10 10 по 23 125 МЗО х 360 95,0 35,2 54,6
250 55 80 26 160 140 70 190 24 120 10 10 по 23 125 МЗО х 360 91,4 33,4 52,8
260 55 85 26 170 150 70 210 24 130 10 10 . 125 23 125 МЗО х 390 122,7 46,8 70,3
270 55 85 26 170 150 70 210 24 130 10 10 125 23 125 МЗО х 390 115,6 44,3 67,8
280 60 90 30 180 160 80 222,5 29 140 10 12 140 28 130 М36х430 113,1 42 65,5
290 60 90 30 180 160 80 222,5 29 140 10 12 140 28 130 М36х430 132,4 46,2 77.2
300 60 90 30 180 160 80 222,5 29 140 10 12 140 28 130 М36 х 430 127,6 43,8 74,8
248 Проектирование подшипниковых узлов
П мечаяия: 1. Неуказанные скругления выполнять радиусом 5 мм.
2. При D —474-180 мм, а3 — 11,1 мм, db — КТруб VZ, ГОСТ 6211 —69*, при D — 1804-300 мм, d3 - 14,3 мм,
d5 ~ К-груб 3/8", ГОСТ 6211 -69\
Корпусы и крышки для подшипников
249
12. Размеры, мм, врезных крышек
L
D ^1 z>2 Лз Вырез под стопор / L h /?2 г Ьг с
а b
47 56 36 • 46 3 5 7 20 4 4 5 10 0,5
52 60 40 51 3 5 7 20 4 4 5 10 0,5
62 70 50 61 3 6 7 20 5 5 5 10 0,5
72 80 60 71 3 6 7 20 5 5 5 10 0,5
80 90 68 78 4 7 7 25 6 6 5 10 0,5
85 95 73 83 4 7 7 25 6 6 5 10 0,5
90 100 75 88 4 7 7 25 6 6 5 10 0,5
100 114 85 98 6 9 7 25 8 8 5 15 1
110 124 95 108 6 9 7 30 8 8 5 15 1
120 134 105 118 6 9 7 30 8 8 5 15 1
125 139 НО 123 6 9 7 30 8 8 5 15 1
130 144 115 128 6 9 7 30 8 8 5 15 1
140 154 120 138 6 9 7 30 8 8 5 15 1
150 164 •30 148 6 9 7 30 8 8 5 15 1
160 174 140 158 6 9 7 35 ' 8 8 8 15 1
170 184 145 168 6 9 9 35 8 8 8 15 1
180 194 155 178 6 9 9 35 8 8 8 15 1
190 208 165 ' 188 8 И 9 35 10 10 8 15 S
200 218 175 197 8 И 9 35 10 10 8 15 1
210 228 185 207 g 11 9 40 10 10 8 25 1,5
215 233 190 212 8 11 9 40 10 10 8 25 1,5
225 243 200 222 8 И 9 40 10 10 8 25 1,5
230 248 205 227 8 11 9 40 10 10 8 25 1,5
240 258 215 237 8 11 9 40 10 10 g 25 1.5
250 268 225 247 8 11 9 40 10 10 8 25 . 1.5
260 278 235 257 8 11 9 40 10 10 10 25 1,5
270 288 245 267 8 и 9 45 10 10 10 25 1,5
280 298 255 276 8 и 9 45 10 10 10 25 1,5
290 310 265 286 9 13 9 45 12 10 10 25 1,5
300 320 275 296 9 13 9 45 12 10 10 25 1,5
250
Проектирование подшипниковых узлов
13. Наименьшие габаритные размеры, мм, и общая компоновка разъемных
и неразъемных корпусов с фланцевыми и врезными крышками
Корпусы и крышки для подшипников
251
Продолжение табл. 13
D для корпусов по таблицам № b Ь2 с
5 6 7 8 9
180 100 115 НО НО НО 10 28 28 11
190 НО 120 120 120 130 10 28 28 5
200 но 120 120 120 130 10 28 28 5
210 115 130 130 130 130 10 30 30 7
215 115 130 130 130 130 10 30 30 7
225 115 130 140 130 130 10 30 30 7
230 115 140 140 140 130 10 30 30 7
240 120 140 150 140 140 10 35 32 7
250 120 150 150 150 140 10 35 32 7
260 130 150 160 150 150 10 35 32 10
270 130 160 160 160 150 10 35 32 10
280 130 160 160 ' 160 150 10 37 36 10
290 140 170 170 170 160 10 37 36 8
300 140 170 170 170 160 10 37 36 8
310 150 180 180 180 170 — — 36 —
320 150 180 180 180 170 — — 36 —
340 — 200 — 190 — — — 36 —
360 — 200 — 190 — — — 36 —
380 — 220 — 200 — — — 36 —
400 - 220 - 200 — — — 36 —
8. УПЛОТНИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА ПОДШИПНИКОВЫХ
УЗЛОВ
Уплотнительные устройства можно разделить на следующие ос-
новные типы: а) с трущимися эластичными элементами; б) манжетно-
го типа; в) с трущимися металлическими или графитовыми элемента-
ми; г) центробежного типа и с винтовыми канавками; д) шайбы,
кольцевые зазоры, канавки и лабиринты; е) уплотнения опор с верти-
кальным расположением валов. Каждый тип уплотнительных устройств
может быть наиболее эффективно использован только при опреде-
ленных условиях работы проектируемого узла. Эти условия характери-
зуются частотой вращения подшипника; видом применяемой смазки
и ее физико-химическими свойствами; рабочей температурой подшип-
никового узла; состоянием окружающей среды; конструктивными осо-
бенностями подшипникового узла и установленных в нем подшипни-
ков; основным назначением уплотнительного устройства.
С повышением частоты вращения подшипника уплотнительные
устройства, в которых имеется трущийся уплотняющий элемент (ман-
жеты, войлочные и металлический контактные кольца), становятся не-
пригодными, так как трение между уплотняющим элементом и вра-
щающейся деталью подшипникового узла вызывает сильный нагрев
252 Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
и износ соприкасающихся поверхностей. Применение жидких смазок
обычно усложняет конструкцию уплотнительного устройства, так как
меры борьбы с утечкой масла из корпуса значительно сложнее, чем
с утечкой пластичной смазки. При высоких температурах подшипнико-
вого узла вязкость смазки резко снижается и возрастает ее утечка из
подшипникового узла. С повышением загрязненности или влажности
окружающей среды степень надежности герметизации подшипниково-
го узла следует увеличить.
Конструктивные особенности подшипникового узла также влияют
на выбор уплотнительного устройства.
При тяжелых условиях эксплуатации подшипникового узла надеж-
ное уплотнение создают при помощи комбинированных уплотнений.
Ниже приведены характеристики и области применения наиболее
распространенных типов уплотнительных устройств. При их опи-
сании условно принято, что внутреннее кольцо подшипника вращается,
а наружное остается неподвижным.
Уплотнительные устройства с трущимися эластичными
элементами
.Основное преимущество таких уплотнительных устройств — просто-
та и дешевизна конструкции; недостаток — наличие трущихся, т. е. изна-
шиваемых, деталей и дополнительный расход энергии, идущей на пре-
одоление трения уплотняющего элемента о вал, корпус или другие де-
тали узла; при этом часть энергии, превращаясь в тепло, повышает
температуру трущихся деталей.
В большинстве случаев эластичный трущийся элемент имеет форму
кольца с трапециевидной, прямоугольной или круглой формой попе-
речного сечения. Материал эластичных трущихся элементов — войлок.
Кроме того, применяют волокнистые материалы, связующим в ко-
торых является синтетический каучук.
Уплотняющие кольца изготовляют цельными или разрезными. По-
следние менее надежны, но более экономичны, так как могут быть из-
готовлены из полос, т. е. почти без отходов.
Войлок, наиболее часто используемый в качестве трущегося эла-
стичного элемента, хорошо адсорбирует масло; эластичен; предохра-
няет поверхность вала, полируя его без образования задиров; имеет
относительно низкий коэффициент трения (в среднем 0,22 для сухого
войлока, трущегося по стали, и 0,15 для войлока, пропитанного мас-
лом); обладает хорошими фильтрующими свойствами; выдерживает
воздействие слабых растворов минеральных кислот, однако разру-
шается щелочами.
Войлочные уплотнительные устройства применяют в подшипнико-
вых узлах, заполняемых преимущественно пластичной смазкой. Для
их эффективной работы желательно, чтобы высота сечения вой-
лочного кольца была больше, чем его ширина. Если это воз-
можно в конструктивном отношении, следует отдавать предпочтений
неразрезным войлочным кольцам перед разрезными. Если для упро-
Устройства с трущимися эластичными элементами
253
i нения сборки необходимо применить уплотнение с разрезным вой-
лочным кольцом, то замок кольца рекомендуется выполнить со ско-
сом под углом 30° к оси вращения, чтобы воспрепятствовать
появлению зазора в стыке
Войлочные кольца не рекомендуется применять в условиях повы-
шенной загрязненности окружающей среды, при наличии избыточного
давления с одной стороны кольца, при температурах свыше + 90 °C.
Перед монтажом уплотнительные кольца пропитывают разогретой
смесью жирового солидола (85%) и чешуйчатого графита (15%) или
другими видами масел или пластичных смазок с несколько большей
вязкостью, чем у смазки, применяемой при эксплуатации подшипнико-
вого узла.
Рекомендуемые размеры войлочных колец и канавок под их уста-
новку приведены в табл. 1.
На рис. 1,а представлена наиболее распространенная конструкция
уплотнительного устройства с трущимися эластичными элементами-:
войлочное кольцо прямоугольной формы размещено в канавке
трапециевидной формы. Внутренний диаметр кольца должен быть
Рис. 1. Уплотнительные устройства с трущимися элементами из войлока
254 Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
I. Рекомендуемые размеры, мм, войлочных колец и канавок под их установку
Диаметр вала d3 d D b Масса 1000 ко- лец, кг D
10 9 18 2,5 0,17 11 19 2,0
12 11 20 2,5 0,20 13 21 2,0
14 13 22 2,5 0,22 15 23 2,0
15 14 23 2,5 0,23 16 24 2,0
16 15 26 3,5 0,45 17 27 3,0
17 16 27 3,5 0,47 18 28 3,0
18 17 28 3,5 0,49 19 29 3,0
20 ' 19 30 3,5 0,53 21 31 3,0
22 21 32 3,5 0,58 23 33 3,0
25 24 37 5,0 1,12 26 38 4,0
28 27 40 5,0 1,23 29 41 4,0
30 29 42 5,0 1,30 31 43 4,0
32 31 44 5,0 1,38 33 45 4,0
35 34 47 5,0 1,49 36 48 4,0
36 35 48 5,0 ’1,52 37 49 4,0
38 37 50 5,0 1,60 39 51 4,0
40 39 52 5,0 1,66 41 53 4,0
42 41 54 5,0 1,75 43 55 4,0
45 44 57 5,0 1,86 46 58 4,0
48 47' 60 5,0 1,96 49 61 4,0
50 49 66 '6,0 3,31 51 67 5,0
52 51 68 6,0 3,43 53 69 5,0
55 54 71 6,0 3,57 56 72 5,0
58 57 74 6,0 3,78 59 75 5,0
60 59 76 6,0 3,89 61 77 5,0
65 64 81 6,0 4,18 66 82 5,0
70 69 88 7,0 5,90 71 . 87 6,0
75 74 93 7,0 6,28 76 94 6,0
80 79 98 7,0 6,65 81 ’ 99 6,0
85 84 103 7,0 7,03 86 104 6,0
90 89 ПО 8,5 10,04 91 111 7,0|
95 94 115 8,5 10,54 96 116 7,0
100 99 124 9,5 14,97 101 125 8,0
105 104 129 9,5 15,64 105 130 8,0
Устройства с трущимися эластичными элементами
255
Продолжение табл. 1
Диаметр вана <7В d D Ъ Масса 1000 ко- лец, кг ‘1, D
НО 109 134 9.5 16,31 И1 135 8,0
115 114 139 9,5 16,98 116 140 8,0
120 119 148 10,5 22.98 121 149 9,0
125 124 153 10,5 23,84 126 154 9,0
130 129 158 10,5 24,69 131 159 9,0
135 134 163 10,5 25,56 136 164 9,0
140 139 . 172 12,0 34,80 141 173 10,0
145 144 177 12,0 35,92 146 178 10,0
150 149 182 12,0 37,04 151 183 10,0
155 154 187 12,0 38,16 156 188 10,0
160 159 192 12,0 39,16 161 193 10,0
165 164 197 12,0 40,40 166 198 10,0
170 169 202 12,0 41,52 ,171 203 10,0
175 174 207 12,0 42,64 176 208 10,0
180 179 212 12,0 43,76 181 213 10,0
190 189 226 14,0 60,64 191 227 12,0
200 199 236 14,0 63,68 201 237 12,0
210 208,5 246 14,0 67,43 211 247 12,0
220 218,5 256 14,0 70,40 221 257 12,0
230 228,5 266 14,0 73,37 231 267 12,0
240 238,5 276 14,0 76,33 241 277 12,0
несколько меньше диаметра вала, так как при этом достигается
надежный контакт трущихся поверхностей.
Уплотнение, состоящее из двух расположенных рядом войлочных
колец (рис. 1,6), применяют для защиты подшипников, работающих
в загрязненной или влажной среде. Дальнейшее увеличение числа
колец, мало повышая эффективность уплотнения, значительно уве-
личивает сопротивление вращению. Войлочное кольцо (рис. 1,в),
снабженное металлическим кольцевым угольником, закрепляют в кор-
пусе при помощи двух штампованных шайб и пружинного кольца.
При установке войлочного кольца в полуоткрытой расточке (рис. 1,г)
обеспечиваются легкая его замена при изнашивании и возможность
предварительного сжатия при помощи металлической шайбы, при-
крепляемой к крышке винтами.
Для увеличения срока службы и сохранения длительного и надеж-
ного контакта уплотняющего элемента с поверхностью вала предусма-
тривают возможность подтяжки уплотняющего элемента.
На рис. 1, д показано осевое сжатие одного, а на рис. 1, е — двух
уплотнительных элементов при помощи фланцевой втулки и стяжных
болтов. При осевом сжатии уплотняющего элемента с помощью гайки
(рис. 1,ж, з) во избежание скручивания войлочного кольца устанавли-
вают промежуточную шайбу. Желательно, чтобы эта шайба была за-
фиксирована от прокручивания, но при этом могла свободно переме-
щаться в осевом направлении.
256
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов -
В некоторых конструкциях уплотнительных устройств применяются
две самоустанавливающиеся шайбы со сферической поверхностью
с одной стороны (рис. 1, и). Шайбы укладывают в сферические гнезда,
выполненные на торцах крышки и нажимной гайки. Уплотнительные
элементы, помещенные между самоустанавливающимися шайбами,
сжимаются достаточно равномерно, обеспечивая одинаковую степень
нажатия по всему периметру окружности охватываемого вала.
На рис. 1, к, л приведены конструктивные варианты уплотнительных
устройств с одним и двумя уплотняющими кольцами, которые сжи-
маются находящейся внутри устройства винтовой пружиной. По мере
износа уплотняющих колец пружина выжимает их по направлению
к валу, чем и компенсируется износ колец. При подборе пружины
учитывают усилие, потребное для сжатия уплотняющих колец, предва-
рительную деформацию пружины при сборке, деформацию по мере
износа уплотняющих колец, а также габариты, отведенные для уплот-
няющих колец. Усилие пружины в устройстве, показанном на рис. 1,к,
можно регулировать с помощью нажимной гайки; конструкция на
рис. 1,л такого регулирования не допускает.
На рис. 2 показаны два типа самоустанавливающихся уплотни-
тельных устройств с трущимися эластичными элементами. Уплотнение
на рис. 2, а самоустанавливается благодаря сферической контактной
поверхности детали а, имеющей центр сферы, общий с центром сферы
наружного кольца самоустанавливающегося подшипника. Показанное
на рис. 2,6 уплотнение может самоустанавливаться благодаря ра-
диальному перемещению кольца а в корпусе.
Уплотнения упругим элементом, трущимся о корпус (рис. 3,л),
встречаются относительно редко, поскольку при увеличении диаметра
уплотняющего кольца повышаются окружные скорости трущихся по-
верхностей и, следовательно, увеличивается работа сил трения. Кроме
того, в данном случае нельзя установить неразрезное уплотняющее
Рис. 2. Уплотнительные устройства самоустанавливающегося
типа с трущимися элементами из войлока
Устройства манжетного типа
257
Рис. 3. Уплотнительные устройства с трущимися о корпус
- элементами из войлока
кольцо. В конструкции уплотняющего устройства, показанного на
рис. 3,6, предусматривается возможность периодической подтяжки
уплотняющего элемента при помощи винтов, стягивающих фланцевые
крышки. В устройстве на рис. 3, в осуществлен принцип непрерывного
автоматического поджатия уплотняющего кольца к расточке корпуса
давлением стального разрезного кольца, установленного под уплот-
няющим. Для облегчения установки колец несущий фланец выполнен
в виде двух дисков, зафиксированных относительно друг друга штиф-
том. Торцовое уплотнение упругим трущимся элементом (рис. 3,г)
применяют преимущественно в подшипниковых узлах с вертикальным
расположением вала. Войлочное кольцо укладывают в канавку на тор-
цовой поверхности корпуса и прижимают к фасонному диску, зафикси-
рованному на валу стопорным винтом. Центробежная сила, возникаю-
щая при вращении диска, отбрасывает инородные частицы. При
замене уплотняющего кольца достаточно отвернуть стопорный винт
и переместить фасонный диск.
Для специальных условий эксплуатации применяют также много-
слойные уплотняющие элементы, которые представляют собой кольца
из войлока нескольких сортов и различной плотности: одни слои вой-
лока служат для удержания масла, а другие — для защиты от пыли.
Непроницаемые прослойки из маслостойких эластичных материалов
предотвращают утечки жидкостей с низкой вязкостью.
Уплотнительные устройства манжетного типа
На рис. 4, а — г приведены различные конструкции уплотнений,
в которых уплотняющий элемент закреплен в металлическом корпусе
9 Л. Я. Перель
258
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
с точно выдержанными размерами: а — с отогнутым уплотняющим
элементом из кожи или синтетического каучука; применяют их
главным образом для защиты от пыли и удержания пластичной смаз-
ки, они менее эффективны для подшипниковых узлов, работающих на
жидкой смазке, но удобны для размещения в опорах с ограниченными
габаритами и там, где не допускается высокое трение; б — с плоским
уплотняющим элементом из кожи; устройства используют для предот-
вращения утечек пластичных смазок и жидкостей с высокой вязкостью
и в тех случаях, когда нет условий для установки уплотнений с под-
жимной пружиной; в — с поджимной пружиной и уплотняющим эле-
ментом из кожи или синтетических материалов; г — внешнее уплотне-
ние, оно закрепляется на валу; трущаяся часть манжеты прилегает
к расточке корпуса; уплотнения применяют в опорах, работающих на
пластичной смазке, при ограниченной частоте вращения.
На рис. 4, д — з приведены различные конструкции армированных
уплотнений, в которых уплотняющий элемент из синтетического ма-
териала образует неразъемное соединение с плоским кольцом или ме-
таллическим каркасом определенной формы: д — с армирующим эле-
Рис. 4. Уплотнительные устройства манжетного типа
Устройства манжетного типа 259
ментом на заднем торце манжеты; е — с прямоугольным армирующим
элементом на внешней стороне манжеты; ж — с прямоугольным арми-
рующим элементом на внешней стороне манжеты и поджимной пру-
жиной; з — с прямоугольным армирующим элементом, располо-
женным внутри манжеты, и поджимной пружиной.
Конструкции сдвоенных комбинированных уплотнений приведены
на рис. 4,и - о: и — сдвоенное кожаное; к и л — сдвоенные синтетиче-
ские с двусторонним и односторонним отворотом манжет; м — комби-
нированное войлочно-синтетическое; н и о — синтетическое с пыльни-
ком. Такие уплотнения применяют для работы в особо тяжелых
условиях, а также там, где имеется рабочая жидкость с обеих сторон
уплотнительного устройства. Некоторые конструкции таких уплотнений
обеспечивают устранение утечек в одном направлении и выполняют
пылезащитные функции — в противоположном.
Обычно уплотнительные устройства манжетного типа работают без
сухого трения, так между контактирующими поверхностями уплотне-
ния сохраняется тонкая пленка смазки. В тех случаях, когда имеется
опасность работы манжетного уплотнения в условиях повышенного
трения, необходимо предусмотреть подвод смазки к трущимся по-
верхностям.
При увеличении частоты вращения вала повышается температура
смазки, вязкость ее уменьшается и смазочная пленка становится тонь-
ше, создавая условия для возрастания потерь на трение и дальнейшего
повышения температуры. Это может вывести уплотнение из строя. Со-
здание масляной пленки оптимальной толщины для данных условий
необходимо, чтобы обеспечить нормальную работу уплотнительного
устройства манжетного типа.
На практике идеальной считается пленка такой толщины, которая
достаточна для образования мениска на внешней стороне уплотнения.
Эффективность работы и срок службы уплотнений манжетного ти-
па определяются прежде всего окружной скоростью, т. е. скоростью
скольжения на трущихся поверхностях, температурой, давлением, дей-
ствующим на уплотнение, и состоянием поверхности вала.
С увеличением скорости обычно устанавливают более жесткие до-
пуски на биение вала и шероховатость его поверхности. Биение вала
вызывает постоянную деформацию уплотняющей манжеты, поэтому
даже при средних скоростях без помощи пружины невозможно под-
держивать непрерывный уплотняющий контакт.
Размеры резиновых армированных манжет, изготовляемых в со-
ответствии с ГОСТ 8752 — 79, приведены в табл. 2.
Возможные неисправности уплотнительных уст-
ройств манжетного типа. Утечки возникают при поре-
зах или разрывах манжеты, наличии царапин или спиральных следов
обработки на поверхности вала, при перекосе уплотнения; слабом об-
жиме вала манжетой; чрезмерной пропитке уплотнения маслом перед
установкой; повреждении пружины или корпуса уплотнения, подверты-
вании манжеты во время монтажа, а также при попадании краски на
контактирующие поверхности вала или манжеты.
9*
260
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
2. Размеры.; мм, армированных манжет
d
CQ
В
Диаметр вала d в D В Диаметр вала d в D В Диаметр вала d В D В
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 30 32 35 36 38 40 42 22 26 26 28 28 28 30 30 32 35 35 40 42 40 40 42 45 52 52 58 58 58 60 60 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 45 48 50 52 55 56 58 60 63 70 71 75 80 85 90 95 100 105 НО 115 120 125 130 140 65 70 70 75 80 80 80 85 90 95 95 100 105 НО 120 120 125 130 135 145 150 155 160 170 10 10 10 12 12 12 12 12 12 12 12 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 16 20 20 150 160 170 180 190 200 210 220 240 250 260 280 300 320 340 360 380 400 420 450 480 500 180 190 200 220 230 240 250 260 280 290 300 320 340 360 380 400 420 440 470 500 530 550 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 23 23 23 23 23 23 23 23 28 28 28 28.
Изнашивание или затвердевание манжеты происходит при большом
избыточном давлении, слишком плотной посадке уплотнения на вал,,
отсутствии смазки, грубой обработке поверхности вала.
Изнашивание вала возникает при попадании под манжету абразив-
ных частиц.
Задиры на уплотнении по наружному диаметру возможны при гру-
бой обработке или при уменьшенном диаметре расточки в корпусе.
Уплотнительные устройства с трущимися металлическими или
графитовыми элементами *
Эти устройства хорошо работают при высоких температурах, вы*
- держивают большие перепады давления, способны устойчиво и про-
Устройства с трущимися металлическими элементами 261
донжительно работать на быстроходных валах. Конструктивно такие
уоройства более сложны, трущиеся контактирующие поверхности тре-
бую г низкой шероховатости поверхности, тонного центрования и при-
юнки, что значительно удорожает их стоимость. Однако в эксплуата-
ции, при условии правильного изготовления и тщательного монтажа,'
>1и уплотнения надежны и почти не требуют ухода.
Большое значение имеет правильный подбор материала трущихся
(.цементов. Наиболее часто применяют трущиеся пары из следующих
материалов: чугун по стали, бакелит по стали, графит по бронзе или
стали и др.
Уплотнительные устройства с трущимися металлическими или гра-
фитовыми элементами делятся на радиальные и осевые.
Радиальные уплотнительные устройства с тру-
щимися металлическими или графитовыми элемен-
3. Размеры, мм, разрезных колец
0-5° R0,5 -ZV, -~Ni
о Z i f <5
D в рабочем -состоянии t b Тепловой зазор S в рабочем состоянии Масса 100 шт., кг
Номиналь- ная Допускаемое отклонение
60 65 70 75 80 90 100 НО 125 140 150 160 180 200 220 250 280 300 320 360 400 450 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 4> 4,5 4,5 5 5 5,5 6 7 7,5 8,5 9 9,5 ' 10,5 11,5 12,5 ±0,16 ±0,16 ±0,16 ±0,16 ±0,16 ±0,16 ±0,16 ±0,2 ±0,2 ±0,2 ±0,2 ±0,2 ±0,2 ±0,25 ±0,25 ±0,25 ±0,3 ±0,3 ±0,3 . ±0,35 ±0,35 ±0,40 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 6 6' 6 7 8 8 9 10 10 11 12 13 0,1—0,15 0,1-0,15 0,1-0,15 0,1-0,15 0,1-0,15 0,1-0,2 0,1-0,2 0,1-0,2 0,13-0,26 0,13-0,26 0,13-0,26 0,13-0,26 0,13-0,26 0,15-0,35 0,15-0,35 0,15-0,35 0,2 — 0,45 0,2-0,45 0,2-0,45 0,2-0,45 0,3-0,6 .0,3-0,6 1,1 1,5 1,7 2,2 2,3 3,0 3,4 5,2 6,7 7,5 10,7 11,5 14,2 20,1 29,4 35,9 51,2 64,5 72,7 99,5 132 182
262
Уплотните ль ные устройства подшипниковых узлов
а)
Рис. 5. Уплотнительные устройства с трущимися метал-
лическими разрезными кольцами, установленными в про-
точках:
а — на валу; б — в фасонных втулках
та м и показаны на рис. 5, а, б. Для защиты подшипников, рабо-
тающих в грязной, запыленной и влажной среде, надежно работают
уплотнения из упругих разрезных металлических колец (табл. 3), уло-
женных в проточенные на валу канавки (рис. 5, а). Число колец в зави-
симости от условий эксплуатации бывает различным, но не менее двух.
Линию разреза колец — замок обычно получают по одному из спосо-
бов, показанных на рис. 6.
Рис. 7. Уплотнительное устройство с разрезными ме-
таллическими или графитовыми кольцами, стянутыми
пружиной
Рис. 6. Риды разреза
металлических колец
Для облегчения монтажа на стороне крышки, обращенной к под-
шипнику, необходимо сделать небольшую коническую расточку. Раз-
резные кольца устанавливают в корпусах, заполненных жидкой или
пластичной смазкой. Окружная скорость на поверхности трения для
колец, изготовленных из высококачественного чугуна, не должна пре-
вышать 10 м/с.
Устройства с трущимися металлическими элементами 263
На рис. 5, б показано уплотнительное устройство с разрезными коль-
цами, уложенными в фасонные втулки. Его применяют в тех случаях,
когда нежелательны (из соображений технологичности или прочности)
проточки на валу под разрезные кольца.
Уплотнение трущимися о вал неподвижными разрезными металли-
ческими или графитовыми кольцами, стянутыми пружинами, показано
на рис. 7, а. Устройство состоит из нескольких колец, каждое из ко-
торых разрезано радиально-тангенциальным сечением на три части.
Для облегчения сборки части кольца нумеруют (1 — 3), как показано на
рис. 7,6. В канавку на наружной цилиндрической поверхности каждого
кольца укладывают замкнутую винтовую пружину, стягивающую со-
ставные части кольца. По мере износа трущейся поверхности эти эле-
менты сжимаются и уплотняющее действие сборного кольца восстана-
вливается. В устройстве должно быть не менее двух колец, иначе
уплотняющий эффект нарушается вследствие образования зазора в ме-
стах разъема кольца. При двух и более кольцах линии разъема сосед-
них колец смещаются друг относительно друга на некоторый угол.
При условии тщательной подгонки торцовых поверхностей кольца
устройство надежно защищает подшипниковый узел от паров и газов,
предотвращает вытекание смазки. Для сохранения положения, придан-
ного кольцу при монтаже, один из его элементов снабжен штырем.
Осевые уплотнительные устройства с трущимися
металлическими или графитовыми элементами
(торцовые механические уплотнения) применяют для
обеспечения динамического контакта между плоскими, тщательно
обработанными поверхностями. Уплотняющие поверхности в этом
случае обычно располагают перпендикулярно оси вала, а силы, под-
держивающие контакт между трущимися поверхностями, параллельны
оси вала. Торцовые механические уплотнения имеют ряд преимуществ
по сравнению с другими типами уплотнительных устройств; они обеспе-
чивают более совершенную герметичность узла и допускают лишь
весьма ограниченные утечки в течение длительного срока службы;
обладают сравнительно невысокой чувствительностью к прогибу
и биениям вала и не изнашивают поверхность вала.
В незначительной степени отличаясь по конструкции, все торцовые
механические уплотнения включают в себя следующие элементы
(рис. 8,а): вращающееся на валу уплотнительное кольцо 1, неподвиж-
ное уплотнительное кольцо (седло) 2, установленное в крышке 3, пру-
жинное нагружающее устройство 4 и поджимные элементы 5 и 6. На-
гружающее устройство обычно устанавливают на вращающемся валу.
В этом случае большинство деталей работает на сжатие, что выгодно
по соображениям прочности.
При высоких частотах вращения целесообразно применять уплот-
нения с неподвижным нагружающим устройством и только одной вра-
щающейся деталью ~ седлом (рис. 8, б). Такая конструкция более удоб-
на при проведении динамической балансировки. Однако в этом случае
несколько усложняется конструкция узла.
Однопружинное нагружающее устройство (рис. 8, в) с относительно
264 Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
Рис. 8. Торцовые уплотнения с нагружающим» устройствами:
а и б — вращающимися; в и г — неподвижными
большими размерами самой пружины способно длительное время ра-
ботать в условиях коррозионной среды. Препятствием для широкого
применения однопружинных устройств являются трудность равномер-
ного распределения давления по всей торцовой поверхности уплотне-
ния, а также габаритные ограничения в осевом направлении. Кроме
того, центробежные силы, возникающие при вращении вала, вызывают
раскручивание пружины. Регулирование уплотняющего усилия даже
в небольших пределах требует значительных перемещений в осевом
направлении.
Многопружинное нагружающее устройство (рис. 8, г) имеет мень-
шую длину. Одни и те же пружины могут быть использованы в уплот-
нениях различных размеров. Уплотняющее усилие легко регулируется
изменением числа пружин. Многопружинное устройство-лучше проти-
востоит раскручиванию от центробежных сил. Недостаток многопру-
жинных устройств заключается в том, что они относительно быстро
приходят в негодность из-за коррозии вследствие малого диаметра
проволоки.
Поэтому для навивки пружин рекомендуется использовать корро-
зионностойкую сталь.
С применением в качестве поджимных элементов О-образных рези?
новых колец (рис. 9, а) уплотняющий эффект обеспечивается их предва-
рительным деформированием и давлением рабочей среды. При уста-
новке V-образных колец (рис. 9,6), U-образных манжет (рис. 9, в)
и клиновидных элементов (рис. 9, г) их уплотняющее действие дости-
гается с помощью нажимных втулок и давления рабочей среды.
Чтобы исключить излишние напряжения в поджимных элементах
от крутящего момента, возникающего на трущихся уплотнительных
Устройства с трущимися металлическими элементами 265
Рис. 9. Поджимные элементы торцовых уплотняющих устройств
поверхностях, необходимо обеспечить механическое сцепление между
уплотнительными кольцами и базовыми деталями. При отсутствии та-
кой фиксации передача крутящего момента через эластичные под-
жимные элементы вызовет их скручивание, отвердение, растрескивание
и выход из строя. Фиксацию можно осуществлять при помощи шпо-
нок и шлицев, установочных винтов, штифтов и т. д. Резиновые детали
также обеспечивают хорошую фиксацию от проворачивания, так как
некоторые сорта резин при установке деталей на вал с натягом про-
являют тенденцию к адгезии. О-образные резиновые кольца обладают
этим свойством, но их контактная поверхность меньше, чем у цилинд-
рических колец.
У резины с недостаточно сильными адгезионными свойствами кон-
тактную поверхность рекомендуется подвергнуть специальной обра-
ботке.
Возможны следующие комбинации материалов для уплотни-
тельных поверхностей в зависимости от рабочей среды: графит —
Рис. 10. Упрощенная конструкция торцовых уплотнительных
устройств
266 Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
бронза, керамика, никелевый чугун, стеллит (вода); графит — чугун, ке-
рамика, стеллит (масло); графит — коррозионностойкая сталь, стеллит,
керамика (слабые растворы кислот).
Торцовые уплотнения упрощенной конструкции показаны на
рис. 10. Отогнутый конец проволочного кольца а вводится через от-
верстие в крышке корпуса в паз уплотнительного кольца, фиксируя его
от проворачивания.
Уплотнительные устройства центробежного типа и канавки
Защитное действие устройств центробежного типа основано на ис-
пользовании центробежной силы для отбрасывания масла с вращаю-
щихся деталей в подшипник, а действие уплотнений с винтовыми ка-
навками — на использовании принципа работы шнека для транспорти-
ровки масла или влаги по валу. Эффективность уплотнительных
устройств центробежного типа достигается при окружных скоростях
вала не менее 7 — 8 м/с, а уплотнений с винтовыми канавками — при
скоростях не менее 4—5 м/с.
При работе подшипников быстроходных машин в сухой и чистой
среде вытекание жидкой смазки предотвращается кольцевыми канавка-
ми, выполненными на валу (рис. 11, а) или на промежуточной втулке
(рис. 11, б). В процессе вращения масло, передвигаясь по валу, попадает
в кольцевые канавки и центробежной силой сбрасывается в полость
а крышки, откуда через отверстие б в нижней части крышки стекает
обратно к подшипнику. Внутренняя кольцевая канавка в (рис. 11,6)
уменьшает возможность просачивания масла наружу. Эффективность
уплотнения резко повышается, если в канавке разрезное кольцо круг-
лого (рис. 11, в) или треугольного (рис. 11, г) сечения. В этих случаях
крышки выполняют разъемными.
На рис. 11,6 показано уплотнение центробежного типа с влагоотде-
лительной камерой а в крышке корпуса. В нижней части камеры сле-
дует предусмотреть отверстие для стока наружу воды и грязи. Уплот-
нение эффективно защищает подшипник при работе на пластичной
смазке в условиях пыльной и влажной среды.
У сдвоенных уплотнительных устройств центробежного типа
(рис. 11, е, ж) при работе подшипников на жидкой смазке внутреннее
маслоотбойное кольцо а препятствует утечке масла, а внешний фла-
нец б защищает подшипник от загрязнения извне.
Уплотнение центробежного типа с маслоотбойной втулкой имеет
внутреннюю и наружную поверхности конусной формы (рис. 11,з). Ко-
нусное отверстие фланцевой крышки выполняют с кольцевыми канав-
ками, заполняемыми пластичной смазкой.
В подшипниковом узле (рис. 11, и) для защиты от вытекания масла
применяют конусную насадку и кольцевую маслосточную канавку, вы-
полненную на внутренней части крышки.
Для защиты подшипников, работающих в чистой среде, применяют
уплотнения при помощи винтовой канавки, выполненной на валу
(рис. 11, к) или на втулке (рис. 11, л). Масло (или влага) транспорти-
руется к подшипнику или от него в зависимости от направления витка.
Устройства в виде защитных шайб и др.
267
Рис. 11. Уплотнительные устройства центробежного типа и в виде канавок
Винтовая часть вала или втулки не должна выхадить за пределы кры-
шки, иначе в подшипник будут поступать посторонние частицы. Ра-
диальный зазор между валом и отверстием крышки составляет в сред-
нем 0,15—0,25 мм. При необходимости защитить подшипник от
вытекания смазки и проникновения внутрь корпуса извне влаги и за-
грязняющих веществ могут быть применены двусторонние винтовые
канавки, направленные в противоположные стороны (рис. 11, м).
Уплотнительные устройства в ваде защитных шайб, кольцевых
проточек, жировых канавок и лабиринтов
Штампованные или точеные защитные шайбы обычно зажимают
между торцом наружного кольца и опорным заплечиком корпуса
(рис. 12, а) или между торцом внутреннего кольца и заплечиком вала
268
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
Рис. 12. Уплотнительные устройства в виде защитных шайб, кольцевых зазоров
и лабиринтов
(рис. 12,6). Неподвижные шайбы применяют при работе подшипника
на пластичной смазке. Защитное действие неподвижных шайб зависит
от кольцевого зазора между шайбой и вращающимся валом. Этот за-
зор принимают минимальным для данных условий, однако он должен
гарантировать отсутствие взаимного касания между шайбой и вдлом
при тепловых колебаниях в узле, а также при технологических и мон-
тажных погрешностях.
Устройства в виде защитных шайб и др.
269
4. Размеры, мм, маслоотбойных шайб
d D В b dx / с Мас- са, кг d D В b di / с Мас- са, кг
30 46 65 14 3 Мб 6 1 0,11 140 165 200 19 5 Мб 7 1,5 1,00
35 52 75 14 3 Мб 6 1 0,14 150 175 210 19 5 Мб 7 1,5 1,10
40 58 85 14 3 Мб 6 1 0,17 160 185 220 19 5 Мб 7 1,5 1,20
45 65 92 14 3 Мб 6 1 0,21 170 195 230 19 5 Мб 7 1,5 1,25
50 70 100 16 4 Мб 6 1,5 0,27 180 205 240 19 5 Мб •7 1,5 1,30
55 75 105 16 4 Мб 6 1,5 0,30 190 215 250 19 5 Мб 7 1,5 1,55
60 80 ПО 16 4 Мб 6 1,5 0,32 200 230 270 22 6 М8 8 2 1,8
65 85 115 16 4 Мб 6 1,5 0,34 220 250 290 22 6 М8 8 2 2,0
70 90 120 16 4 Мб 6 1,5 0,36 240 270 310 22 6 М8 8 2 2,2
75 95 125 16 4 Мб б 1,5 0,38 260 290 330 22 6 М8 8 2 2,4
80 100 130 16 4 Мб 6 1,5 0,40 280 310 350 22 6 М8 8 2 2Г8
85 105 135 16 4 Мб 6 1,5 0,43 300 335 380 25 7 М8 9 2 3,5
90 НО 140 16 4 Мб 6 1,5 0,46 320 355 400 25 7 М8 9 2 3,9
95 115 150 19 5 Мб 7 1,5 0,52 340 375 420 25 7 М8 9 2 4,2
100 125 160 19 5 Мб 7 1,5 0,77 360 395 440 25 7 М8 9 2 4,3
НО 135 170 19 5 Мб 7 1,5 0,82 380 415 460 25 7 М8 9 2 4,8
120 145 180 19 5 Мб 7 1,5 0,90 400 440 490 28 8 мю 10 2,5 5,6
130 155 190 19 5 Мб 7 1,5 0,95 420 460 510 28 8 мю 10 2,5 6,6
Защитное действие вращающихся шайб аналогично действию
описанных выше уплотняющих устройств центробежного типа. Реко-
мендуемые размеры маслоотбойных шайб указаны в табл. 4.
В ряде случаев, при ограниченных габаритных размерах узла, целе-
сообразно использовать подшипники со встроенными защитными
шайбами типа 60000 (рис. 12, в) и 80000 (рис. 12, г).
При работе подшипников на пластичной смазке компактными
и эффективными уплотнительными устройствами являются пружиня-
щие фасонные шайбы (рис. 12, д,е), которые в отличие от других кон-
струкций защитных шайб представляют собой уплотнительные
устройства контактного типа. Шайба прижата к торцу одного из колец
подшипника и скользит по торцу другого кольца, изолируя подшипник
от внешней среды. Уплотнение можно сделать более надежным, если
270
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
5. Размеры, мм, зазоров и жировых канавок
Диаметр вала, d г / Диаметр вала, d г /
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 80 85 90 95 100 105 ПО 120 130 140 150 160 170 180 2 2 2 2 2 2 2 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 0,3 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
установить две шайбы и заполнить пространство между ними пластич-
ной смазкой (рис. 12, ж, з). Кольцевые зазоры (между корпусом и ва-
лом) и канавки, проточенные в крышке или на поверхности вала и за-
полненные пластичной смазкой, применяются в узлах с окружной ско-
ростью вращающихся валов не более 5 — 6 м/с. Рабочая температура
узла при этом не должна превышать температуры плавления пластич-
ной смазки.
На рис. 12, и показано уплотнение в виде кольцевого зазора, запол-
няемого пластичной смазкой для предохранения подшипника от за-
грязнения. На рис. 12, к,л приведены более надежные типы уплотнения:
в отверстии крышки проточены круговые жировые канавки, запол-
няемые пластичной смазкой. Жировые канавки могут быть полукру-
глого (рис. 12, к) или трапецеидального (рис. 12, л) профиля. В узлах
с повышенными окружными скоростями иногда предусматривают так-
же канавки на валу, расположенные напротив канавок в крышке
(рис. 12, м). Размеры зазоров и жировых канавок указаны в тц^л. 5.
Лабиринтное уплотнение характеризуется сложной формой зазора
между вращающимися и неподвижными частями узла. Для повышения
Устройства в виде защитных шайб и др. 271
6. Осевые и радиальные зазоры, мм, лабиринтных уплотнений
^0 4 h ± 1 D\ Р2 Z)3 Р5 Т)7 И Z)9
25 40 2,5 40,6 54,4 55 69,4 70
30 45 2,5 45,6 59,4 60 74,4 75 — — — —
35 50 2,5 50,6 64,4 65 79,4 80 — — — —
40 55 2,5 55,6 69,4 70 84,4 85 — — — —
45 60 2,5 60,8 74,2 75 89,2 90 — — — —
50 65 2,5 65,8 79,2 80 94,2 95 — — — —
55 70 2,5 70,8 84,2 85 99,2 100 — — — —
60 80 2,5 80,8 94,2 95 109,2 НО — — — —
65 85 2,5 85,8 99,2 100 114,2 115 129,2 130 144,2 145
70 90 2,5 90,8 104,2 105 119,2 120 134,2 135 149,2 150
75 95 2,5 95,8 109,2 НО 124,2 125 139,2 140 154,2 155
80 100 2,5 100,8 114,2 115 129,2 130 144,2 145 159,2 160
90 110 2,5 110,8 124,2 125 139,2 140 154,2 155 169,2 170
95 120 3 121 134 135 149 150 164 165 179 180
100 130 3 131 144 145 159 160 174 175 189 190
НО 140 3 141 159 160 179 180 199 200 219 220
120 150 3 151 169 170 189 190 209 210 229 230
130 160 3 161 179 180 199 200 219 220 239 240
140 170 3 171 189 190 209 210 229 230 249 250
150 180 3 181 199 ' 200 219 220 239 240 259 260
160 190 3 191 209 210 229 230 249 250 269 270
170 200 3 201 219 220 239 240 259 260 279 280
Примечание. Глубина кольцевых пазов ^>-8 мм.
эффективности уплотнения этот зазсф набивают пластичной смазкой
независимо от ого, работает подшипник на пластичной или жидкой
смазке. В конструкции узла обычно предусматривают возможность по-
стоянного пополнения лабиринтных зазоров пластичной смазкой.
272
Уплотнительные устройства подшипниковых узлов
Вращающиеся детали, образующие в уплотнении лабиринтные щЪ-
ли, используются одновременно как отражательные фланцы, отбрасы-
вающие в сторону масло, влагу или грязь. Предел допускаемой
окружной скорости у лабиринтных уплотнений неограничен. Лаби-
ринтные уплотнения требуют высокой точности изготовления, сложны
в производстве и относительно дороги, но обеспечивают эффективную
защиту подшипниковых узлов и поэтому получили широкое примене-
ние. Лабиринты радиального (рис. 12, н, о) и осевого (рис. 12, п,р, с) ти-
пов могут быть применены как в цельных, так и разъемных корпусах.
Радиальные лабиринтные уплотнения одноступенчатые (рис. 12, и)
и двухступенчатые (рис. 12, о) достаточно эффективны в условиях, ког-
да на корпус попадают струи воды или когда в окружающей среде со-
держатся мелкие частицы твердых веществ.
Лабиринт, защищенный от внешней среды специальным колпаком,
показан на рис. 12, с. На рис. 12,т показано уплотнение, состоящее из
радиального и осевого лабиринтов при неразъемном корпусе.
Размеры радиальных и осевых зазоров лабиринтных уплотнений
указаны в табл. 6.
Комбинированные уплотнительные устройства
На рис. 13 показаны примеры конструктивного решения комбини-
рованных устройств, состоящих из: а — войлочного кольца и масло-
Рис. 13. Уплотнительные устройства комбинированного типа
Уплотнительные устройства при вертикальном расположении валов 273
отражающей канавки, б — лабиринта и жировых канавок, в — масло-
отражательного кольца и жировых канавок, г — войлочного кольца
и лабиринта, д — войлочного кольца, винтовой канавки и лабиринта,
е — жировых канавок, войлочного кольца и лабиринта, ж — торцового
уплотнения и двух резиновых манжет, з — лабиринта и двух разрезных
колец.
Уплотнительные устройства при вертикальном расположении
валов
При. проектировании подшипниковых узлов вертикальных валов
наиболее трудно предусмотреть надежное уплотнительное устройство
для верхних опор. Эта задача еще более усложняется для опор, рабо-
тающих на жидкой смазке. На рис. 14 показаны несколько конструк-
ций комбинированных уплотнительных устройств для опор, состоящих
из: а — войлочного кольца, периодически поджимаемого гайкой
(устройство пригодно только для опор, работающих на пластичной
смазке); б — войлочного кольца и лабиринтного устройства, создавае-
мого при помощи втулки, верхний конец которой расположен выше
уровня масла в корпусе подшипника; в — лабиринта; г — гидравличе-
е)
274 Смазка подшипниковых узлов
ского затвора, образуемого маслом, заполняющим закрепленную на
валу чашку 1; д — лабиринтного устройства, образованного при помо-
щи штампованной или точеной крышки, отделяющей подшипни-
ковый узел от внешней среды (пригодно для работы в сравнительно
чистой среде); е — комбинации из жировых канавок и лабиринта, обра-
зованного при помощи фланца, который при вращении отбрасывает
попадающие на него посторонние частицы.
9. СМАЗКА ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
Жидкие смазочные материалы (минеральные масла) получают из
мазутов — остатков первичной переработки нефти; после перегонки
мазута под вакуумом и очистки масла приобретают необходимые экс-
плуатационные свойства, в частности, стабильность против окисли-
тельного действия кислорода воздуха. Улучшение отдельных сортов
и марок минеральных масел, применяемых для смазки подшипников
качения, достигается добавлением в небольших количествах (от 0,01 до
10%) различных химических соединений — присадок. Присадки умень-
шают износ рабочих поверхностей качения, снижают потери на трение
и усиливают смазочные свойства масел (особенно в подшипниках, ра-
ботающих с большими нагрузками, так как прочность масляной плен-
ки в зоне контакта поверхностей качения является в этих случаях од-
ним из основных условий нормальной работы механизма). Применяют
присадки также для повышения вязкости и улучшения вязкостно-тем-
пературных свойств масел, для тяжело нагруженных механизмов, ра-
ботающих в условиях большого перепада температур, для улучшения
подвижности масел при низких температурах, для большей устойчиво-
сти против действия кислорода воздуха, для работы при повышенных
температурах.
Минеральные масла более стабильны, чем пластичные смазки; их
могут применять при более высокой частоте вращения (в частности,
для систем смазки с помощью масляного тумана и впрыскивания
в опорах с высокоскоростными подшипниками качения), они могут
в течение длительного времени работать при высоких температурах,
не теряя при этом смазочных свойств. Минеральные масла употре-
бляются при весьма низких температурах, не проявляя склонности
к заметному загустению и не вызывая больших энергетических потерь
мощности двигателя на перемешивание. Минеральные масла по срав-
нению с пластичными смазками обладают значительно ?леньшим вну-
тренним трением, что обусловливает возможность их применения
в высокоточных приборах, чувствительных к повышенному прению
в опорах, обеспечивают возможность полной смены смазки без раз-
борки подшипникового узла, позволяют применять системы циркуля-
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
275
ционной подачи (обеспечивая при этом интенсивный отвод тепла от
опоры) и фильтрации смазки.
Недостатки минеральных масел заключаются в том, что масла мо-
iyr вытекать из корпусов; это вызывает необходимость применения
более сложных уплотнительных устройств, а также приводит к более ча-
сгому пополнению подшипникового узла смазкой.
Основные параметры, характеризующие работоспособность мине-
ральных масел. Вязкость или внутреннее трение. Вяз-
костью называется свойство масла оказывать сопротивление переме-
щению одной ее части относительно другой под влиянием приложен-
1. Перевод кинематической вязкости смазки в различные системы единиц
Кинематическая вязкость Кинематическая вязкость
мм2/с градусы Энглера °ВУ секунды Сейбол- та секунды Ред- вуда мм2/с градусы Энглера °ВУ секунды Сейбол- та секунды Ред- вуда
3,92 1,30 39,3 34,8 26,2 3,6 124 108
4,15 1,32 40,0 35,4 27,8 3,8 131 114
4,38 1,34 40,6 36,0 29,5 4,0 138 121
4,62 1,36 41,3 36,6 31,1 4,2 145 127
4,85 1,38 42,0 37,2 32,7 4,4 152 134
5,08 1,40 42,7 37,8 34,2 4,6 159 140
5,31 1,42 43,4 38,3 35,8 4,8- 166 146
5,55 * 1,44 44,1 39,0 37,4 5,0 174 153
5,79 1,46 44,9 39,7 41,3 5,5 190 168
6,01 1,48 45,5 40,2 45,2 6 208 184
6,25 1,50 46,3 40,9 49,0 6,5 225 199
6,84 1,55 48,2 42,5 52,9 7 243 216
7,41 1,60 50,0 44,1 56,7 7,5 260 231
7,99 1,65 52,0 45,8 60,6 8 277 246
8,55 1,70 53,9 47,4 64,4 8,5 295 262
9,11 1,75 55,7 49,0 67,4 9 312 277
9,66 1,80 57,7 50,7 72,0 9,5 329 292
10,2 1,85 59,6 52,4 75,9 10 347 308
10,7 1,90 61,6 54,0 83,5 11 381 339
11,3 1,95 63,5 55,7 91,1 12 415 369
11,8 2,00 65,4 57,4 98,7 13 450 400
12,8 2,1 69,1 60,6 106 14 485 431
13,8 2,2 72,9 63,9 114 15 519 462
14,8 2,3 76,7 67,2 122 16 554 492
15,8 2,4 80,4 70,4 129 17 588 523
16,7 2,5 84,1 73,6 137 18 623 555
17,6 2',6 , 87,7 76,7 144 19 657 584
18,5 2,7 91,3 79,8 152 20 692 616
19,4 2,8 94,9 82,9 167 22 760 676
20,3 2,9 98,6 86,0 182 24 830 739
21,1 3,0 102 89,0 198 26 899 800
22,9 3,2 НО 95,2 213 28 - 967 862
24,5 3,4 117 101 228 30 1037 923
216
Смазка подшипниковых узлов
ной внешней силы. Вязкость - основной параметр, характеризующий
способность масла обеспечивать жидкостную смазку поверхностей ка-
чения. Вязкость минеральных масел выражается в единицах динамиче-
ской (абсолютной), кинематической и условной вязкостей. Перевод
значений кинематической вязкости в градусы Энглера, секунды Редвуда
или Сейболта приведен в табл. 1.
Вязкость минеральных масел уменьшается с повышением темпера-
туры, и наоборот. Для нормальной эксплуатации механизмов, рабо-
тающих в широком диапазоне температур, требуется, чтобы вязкость
применяемого масла сохраняла свои смазочные свойства на всем диа-
пазоне температурного перепада.
Вязкость масла интенсивно возрастает с повышением давления.
Это свойство имеет особое значение для тяжело нагруженных подшип-
ников ввиду необходимости создания в данном случае прочного слоя
смазки в зоне контакта,поверхностей качения. При диапазоне темпера-
тур 20 —100 °C повышение вязкости минеральных масел в зависимости
от давления характеризуется следующими величинами:_____
Приложенное давление, МПа . . . 700 1500 2000 4000 6000
Повышение вязкости, % от исход-
ной вязкости при нормальном дав-
лении .....................20-25 35-40 50-60 120-160 250-350
Зависимость вязкости от давления не одинакова для различных
сортов минеральных масел: чем лучше вязкостно-температурные свой-
ства масла, тем меньше изменяется вязкость с изменением давления.
Антиокислительная стабильность. Чем выше темпера-
тура масла и чем больше длительность пребывания постоянного объе-
ма смазки в подшипниковом узле, тем интенсивнее происходит
процесс окисления масла.
Противокоррозийные свойства масла определяются, в частности,
с помощью кислотного числа, характеризующего содержание в масле
органических кислот. Кислотное число может служить критерием сте-
пени отработанности масла и указывать на необходимость его замены
свежим.
Температура застывания характеризует подвижность мас-
ла при низких температурах. При снижении подвижности масла вслед-
ствие охлаждения возрастает его вязкость, затрудняется прокачка его
в системах циркуляции.
Температура вспышки. В общем случае чем легче масло,
т. е. чем больше в нем содержится летучих частиц (например — топлива),
тем ниже температура вспышки, характеризующая степень безопасно-
сти применения данного масла.
Указания по выбору жидкой смазки. Основные эксплуатационные
характеристики минеральных масел, применяемых для смазки подшип-
ников качения, приведены в табл. 2.
При выборе смазки для подшипникового узла необходимо учиты-
вать размеры подшипника и частоту его вращения, величину нагрузки,
действующей на подшипник, рабочую температуру подшипникового
узла и состояние окружающей среды.
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
277
2. Основные эксплуатационные характеристики минеральных масел, применяемых
для смазки подшипников качения
Масло ГОСТ Вязкость кинематическая, мм2/с, при /, °C Температура °C
50 | 100 вспышки | застывания
Индустриальные масла
И-5А 4-5 — 120 -25
И-8А 6-8 — 130 -20
И-12А 10-14 — 165 -30
И-20А 20799- 17-23 — 180 -15
И-ЗОА 75* 28-33 — 190 -15
И-40А 35-45 — 200 -15
И-50А 47-55 — 200 -20
И-70А 65-75 — 200 -10
И-100А .90-118 — 210 -10
Авиационные масла
МС-14 21743- — 14 220 -30
МС-20 76* — 20,5 250 -18
МК-22 — . 22 230 -14
Турбинные масла
Т 20-23 — 180 -15
Ьо 28-32 — 180 -10
”^46 32-74* 44-48 — 195 -10
Т57 (турбо- 55-59 — 195 —
редукторное)
Турбинные масла с присадками
Тп-22 20-23 186 -15
тп-зо 9972-74* 28-32 — 190 -10
Тп-46 44-48 - 195 -10
Фирма SKF рекомендует [31] при выборе масла с вязкостью, со-
ответствующей данным условиям эксплуатации, использовать номо-
граммы, приведенные на рис. 1.
По номограмме на рис. 1, а по среднему диаметру подшипника Do
(мм), частоте его вращения п определяется требуемая вязкость масла
vt (мм2/с) при рабочей температуре в подшипниковом узле t. Затем
по номограмме на рис. 1, б по ожидаемой рабочей температуре t
определяется вязкость масла v (мм2/с) при температуре 50 °C.
278
Смазка подшипниковых узлов
Рис. 1. Номограммы для выбора масла с вязкостью, соответствующей за-
данным условиям эксплуатации
Пример. Определить вязкость масла для смазки подшипника со средним
диаметром О0 — 380 мм, при частоте вращения п — 500 об/мин и рабочей темпе-
ратуре узла t = 70 °C.
По номограмме на рис. 1, а определим при Do 380 мм и п — 500 об/мин
вязкость масла vb которая должна быть не ниже 13 мм2/с при рабочей темпера-
туре. По номограмме на рис. 1, б находим, что при рабочей температуре
t — 70 °C вязкость v — 13 мм2/с будет у масла, имеющего при температуре
t — 50 °C вязкость v = 26 мм2/с.
Способы подачи жидкой смазки. Зависят от конструкции
всего механизма и размещения в нем подшипникового узла, располо-
жения вала с подшипниками (горизонтальное, вертикальное), частоты
вращения подшипников, назначения механизма, требований к надежно-
сти смазочной системы, доступности мест обслуживания, межремонт-
ного периода и других условий эксплуатации. Наиболее распростра-
ненные в подшипниковых узлах системы подачи смазки: масляная
ванна; при помощи фитилей и разбрызгивания; при помощи винтовых
канавок, конических насадок, дозирующих масленок; распыленным
(при помощи воздуха) маслом.
Масло к подшипникам может подаваться без циркуляции его в уз-
ле и с циркуляцией.
Системы циркуляции: замкнутая, т. е. с постоянным возвратом от-
работавшего масла к подшипнику; проточная — поступающее извне
масло смазывает подшипник или группу их и уходит из узла; смешан-
ная, сочетающая элементы замкнутой и проточной системы циркуля-
ции.
Смазка в масляной ванне применяется обычно для узлов горизон-
тальным расположением вала, когда подшипник установлен в корпусе,
изолированном в общей системе смазки.
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
279
Рис. 2. Расположение в корпусе подшипника
сливного отверстия (a) si масленки (б) для
поддержания требуемого уровня масла
При частоте вращения вала до 3000 об/мин уровень масла должен
доходить до середины нижнего шарика или ролика в подшипнике,
а свыше 3000 об/мин уровень заливки масла должен быть несколько
ниже середины нижнего тела качения. При частоте вращения вала
10000 об/мин и выше смазка подшипников в масляной ванне недопу-
сти?ла вследствие больших энергетических потерь на перемешивание
масла.
Для поддержания постоянного уровня масла в корпусе в одной из
стенок корпуса предусматривают сливное отверстие, нижний край ко-
торого расположен на уровне середины нижнего тела качения в под-
шипнике (рис. 2, а).
В быстроходных установках для контроля за уровнем масла приме-
няют масленки с откидной крышкой, верхний срез которой распола-
гают точно по заданному уровню масла в корпусе. При заливке масла
необходимо наблюдать за тем, чтобы масленка была постоянно запол-
нена маслом (рис. 2,6). Уровень масла в корпусе контролируют также
с помощью масломерны» стекол, поплавковых маслоуказателей и дру-
гих устройств.
Для создания необходимого запаса масла в корпусе имеются спе-
циальные полости достаточного объема. Кроме того, в нижней части
корпуса предусматривают полость для скапливания грязи и отверстия
для выпуска отработавшего масла.
Для узлов с вертикальным расположением вала смазка подшипни-
ков при помощи масляной ванны не рекомендуется из-за интенсивного
перемешивания масла вращающимися элементами подшипника, что
приводит к большим энергетическим потерям, повышению темпера-
туры узла и разложению масла. В узлах с упорными подшипниками,
работающими па вертикальных валах при сравнительно малых часто-
тах вращения, может быть допущена смазка с помошью масляной
ванны.
280
Смазка подшипниковых узлов
Ролики конических подшипников, смонтированных на горизон-
тальных валах, создают циркуляцию масла с направлением движения
от меньшего торца ролика к большему. Для обеспечения циркуляции
в корпусе под подшипником предусматривают три-четыре канала, ле-
жащих ниже уровня масла и соединяющих полости корпуса по обе
стороны подшипника (рис. 3).
Смазка при помощи фитилей применяется в быстроходных подшип-
никовых узлах, требующих дозированной подачи масла. Помимо по-
дачи к подшипнику фитиль фильтрует масло, очищая его от частиц,
оседающих в маслосборнике. Фитильную смазку применяют для под-
шипников, установленных как на горизонтальных, так и на верти-
кальных валах. Смазка может осуществляться либо от фитиля, подве-
Рис. 3. Расположение каналов
в корпусе с двумя конически-
ми роликоподшипниками для
обеспечения циркуляции масла
денного к каждому подшипнику индивидуально, либо от одного
фитиля для всех подшипников.
При горизонтальном расположении вала фитиль 1 (рис. 4, а) обыч-
но соприкасается с расположенными вблизи подшипника конической
шейкой и втулкой, с которой масло сбрасывается центробежной силой
в подшипник. Питание фитиля может осуществляться при помощи
пропитанной маслом фетровой прокладки 2, помещенной внутрь кор-
пуса. Фетровая прокладка служит одновременно фильтром для очист-
ки масла, циркулирующего внутри системы. При вертикальном распо-
ложении вала масло подается фитилем к подшипнику из маслосборни-
ка корпуса (рис. 4,6). Уровень масла в маслосборнике расположен
ниже торца подшипника и не доходит до кольцевого зазора между
вращающимися и неподвижными деталями уплотняющего устройства,
иначе возможна утечка масла из корпуса.
Для подшипников, размещенных в общем корпусе, может быть
применена общая фитильная смазка (рис. 4, в) всех подшипников узла.
Фитиль подает масло из расположенного в нижней часта корпуса мас-
лосборника к верхней опоре. Затем масло смазывает второй подшип-
ник и стекает обратно в маслосборник. „
Смазка разбрызгиванием в узлах с горизонтальным расположением
вала состоит в том, что одна из наиболее быстровращающихся дета-
лей узла (зубчатое колесо, диск), соприкасаясь с маслом, залитым
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
281
Рис. 4. Фитильная смазка подшипников,
установленных:
а — на горизонтальном валу; б и в — на
вертикальном валу
в нижнюю часть картера (рис. 5), при вращении захватывает
и разбрызгивает масло, создавая в корпусе масляный туман. Обычно
этот метод смазки применяют в механизмах, где подшипники можно
смазывать тем же маслом, что и остальные детали узла (коробки пере-
дач станков, редукторы). Погружение разбрызгивающей детали в мас-
ло должно быть таким, чтобы не создавалось сильной масляной струи,
способной залить подшипник. Для предотвращения попадания в под-
шипник вместе с маслом продуктов износа трущихся элементов узла
предусматривают установку защитных шайб.
Смазку разбрызгиванием можно осуществлять при высоких часто-
тах вращения хотя бы одного из валов. Если диаметры смежных
с подшипником деталей и частота вращения вала не обеспечивают до-
статочно интенсивное разбрызгивание масла, на наиболее быстроход-
ном валу устанавливают специальные разбрызгивающие диски.
Смазка подшипников при помощи насадок применяется в узлах
с вертикальным расположением вала. Вершина конуса насадки обра-
щена вниз (рис. 6, я) или вверх (рис. 6, б). При вращении насадки в мас-
ляной ванне вследствие взаимодействия сил трения, возникающих ме-
282
Смазка подшипниковых узлов
Рис. 5. Смазка разбрыз-
гиванием с помощью диска
жду поверхностью насадки и маслом, а также под действием
инерционных сил масло поступает к основанию конуса, с кромки кото-
рого оно срывается и попадает в подшипник ли§р непосредственно
(рис. 6, а), либо по каналу в стенке корпуса (рис. 6,6).
В опоре, показанной на рис. 7, конический фланец, установленный
над подшипником, создает циркуляцию воздуха из верхней полости
в нижнюю через канал, обеспечивая подсос масла в подшипник. Палец
1 предотвращает интенсивное вращение масла в маслосборнике
и обеспечивает более надежную смазку подшипника. Отверстие 3
в нижней конусной насадке предотвращает образование разрежения
между насадкой и неподвижной трубой 2 и утечку масла в зазор ме-
жду ними. Смазку при помощи насадок
применяют при частоте вращения подшип-
ников 8000—10 000 об/мин.
На рис. 8 показаны опоры быстровра-
щающихся вертикальных валов с использо-
ванием центробежных сил для подачи масла
к подшипникам. Фланцем 1, расположенным
в масляной ванне, масло подается вверх
по трубке или каналу 2 к верхнему подшип-
нику и стекает вниз, смазывая нижний под-
шипник.
Смазку при помощи винтовых канавок
на валу применяют в узлах с вертикальным
расположением вала при установке подшип-
ников в общем корпусе. Вследствие нагне-
тающего эффекта, создаваемого вращающи-
мися роликами конического подшипника
(рис. 9), масло через подшипник нижней
опоры поступает в полость 1, затем по винту
каналу 2 поступает к подшипнику верхней
SSi
поднимается вверх и по
опоры, откуда по каналам 3 и 4 уходит в нижний маслосборник. На
этой магистрали следует устанавливать фетровые пробки, обеспечи-
вающие фильтрацию масла. Данная система подачи смазки надежно
работает при частоте вращения вала 3000 — 5000 об/мин.
Рис. 6. Смазка яри помощи конусных насадок
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
283
Смазку при помощи дозирующих масленок применяют в узлах
с горизонтальным и вертикальным расположением валов при частоте
вращения их 10000 об/мин и выше. Расход смазки устанавливают
опытным путем и осуществляют при помощи капельных масленок
(рис. 10), отрегулированных на необходимую подачу.
Смазка распыленным маслом (масляный туман) дает весьма удов-
летворительные результаты при больших частотах вращения подшип-
ников горизонтальных и вертикальных валов. При этом способе в кор-
пус подшипников подается под давлением струя воздуха, в котором во
взвешенном состоянии находятся мельчайшие частицы масла. Принци-
пиальная схема устройства для смазки подшипника или группы под-
шипников показана на рис. 11. Из магистрали сжатый воздух через ре-
дукционный клапан I, в котором снижается давление, и фильтр
2 поступает к масляному распылителю 3. Находящееся в распылителе
масло захватывается струей сжатого воздуха, распыляется и в виде
масляного тумана передается к местам смазки.
Преимущество смазки масляным туманом заключается в мини-
мальном расходе смазки в сочетании с интенсивным воздушным
охлаждением подшипника, в создании внутри подшипникового узла
Рис. 7. Смазка при помощи
конусной насадки в корпусе
с каналами для циркуляции
воздуха
Рис. 8. Центробежная смазка
высокоскоростных подшипни-
ков вертикальных валов
284
Смазка подшипниковых узлов
Рис. 9. Смазка при помощи вин-
товой канавки
Рис. 10. Смазка при помощи до-
зирующей масленки
Рис. 11. Принципиальная с^сма
устройства для смазки под-
шипников масляным туманом
Рис. 12. Маслораешллнтель
конструкции SKF
Подшипниковые узлы на жидкой смазке
285
убыточного давления воздуха, повышающего эффективность уплот-
нил сльных устройств в защите опоры от загрязнений извне. Недостатки
использования масляного тумана: сложность и относительно высокая
<чоимость оборудования для смазки; загрязнение воздуха в цехе
вследствие трудности обеспечения достаточно эффективной защиты от
выбрасывания мельчайших частиц масла из опор.
Смазку масляным туманом применяют для опор высокоско-
ростных шпиндельных узлов (в частности, для шлифовальных головок
внутришлифовальных станков) и для опор валков листопрокатных
станков.
На рис. 12 показана конструкция маслораспылителя, изготовляемо-
го фирмой SKF. Сжатый воздух поступает по трубопроводу 1 через
воздушный фильтр 2. Удержанная влага через редукционный клапан
3 поступает под давлением в зону распыления (давление воздуха в си-
стеме отмечается на манометре 4). Распылитель состоит из сопла 5,
винтов б и 7, регулирующих соответственно расход воздуха и масла,
которое поступает из бака 12 через фильтр 8 и трубопровод И. Обра-
зованный в распылителе масляный туман поступает в подшипниковый
узел через отверстие 9. Влага отводится через спускной кран 10,
Смазка впрыскиванием применяется для подшипников, частота вра-
щения которых близка или превышает предельную, а также при высо-
ких температурах в узле. Подвод смазки к подшипникам осущест-
вляется через сопла, расположение по окружности. Масло под
давлением периодически впрыскивается в зазор между сепаратором
и кольцом подшипника (рис. 13). Частота впрыскиваний масла устана-
вливается электромагнитными дозаторами.
Рис. 13. Подшипниковый узел со смазкой
впрыскиванием
Рис. 14. Устройство конструк-
ции SKF для смазки впрыс-
киванием
286 Смазка подшипниковых узлов
В устройстве для впрыскивания масла конструкции фирмы SKF
(рис. 14) насосом служит плоская полая трубка 1, скручиваемая через
рычажную систему электромагнитом 2, работающим от переменного
тока сети с частотой 50 Гц. Масло при всасывании проходит запорный
вентиль 3, плоскую трубку 1 и через дюзу 4 попадает в трубопровод 5.
Возврат масла — через трубку 6. Расход масла регулируется путем из-
менения частоты скручивания трубки 1 с помощью контрольного дат-
чика и реле времени. Производительность устройства для впрыскива-
ния 25 л/ч. Скорость струи масла не менее 15 м/с. Вязкость масла 6 —
10 мм2/с при 50 °C. Смазка впрыскиванием наиболее эффективна для
высокоскоростных опор, так как сильная и точно направленная струя
масла преодолевает воздушный поток, создаваемый вращающимся се-
паратором, и проникает к местам контакта тела качения с дорожками
качения. По обе стороны подшипника в корпусе предусматриваются
каналы для слива масла.
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
В состав пластичных смазок входят жидкие масла и твердые загу-
стители. Мельчайшие твердые частицы загустителя, сцепляясь друг
с другом, образуют пространственный каркас, ячейки которого запол-
нены жидким смазочным маслом. В нерабочем состоянии пластичная
смазка, благодаря своей способности сохранять форму, не деформи-
руется под действием небольших нагрузок (например, собственного ве-
са), но при работе механизма течет под воздействием внешних усилий
подобно вязкой жидкости — смазочному маслу. После прекращения
деформирования целостность структурного каркаса пластичной смазки
восстанавливается, и она вновь приобретает свойства твердого тела.
Сочетание этих свойств (свойств твердого тела и жидкости) — одно из
основных преимуществ при использовании пластичной смазки в опо-
рах с подшипниками качения.
Пластичные смазки обладают значительно меньшей, чем мине-
ральные масла, способностью вытекать из корпуса, благодаря чему
облегчается устройство уплотнений подшипникового узла. Пластичная
смазка улучшает герметизацию опоры, заполняя зазоры между вра-
щающимися и неподвижными деталями уплотнительного устройства
и создавая дополнительную защиту подшипника воздействия от внеш-
ней среды.
Во многих случаях пластичная смазка, заложенная в подшипни-
ковый узел, не требует пополнения или замены в течение длительного
времени. Это свойство используется, в частности, при изготовлении
подшипников закрытого типа, например шариковых радиальных одно-
рядных типа 80000, в которых пластичная смазка, заложенная при
сборке на заводе-изготовителе, сохраняется в течение всего срока
эксплуатации.
По консервационным характеристикам пластичные смазки превос-
ходят жидкие масла. Поэтому некоторые сорта пластичных смазок ис-
пользуются как при эксплуатации механизма, так и при длительном
его хранении и транспортировании. Нецелесообразно использовать
Подшипниковые узлы на пластичной смазке 287
пластичные смазки в тех случаях, когда необходимо обеспечить не
только смазку подшипника, но и отвод тепла от опоры. Недостатками
пластичной смазки являются повышенное внутреннее трение, ввиду че-
го они находят лишь ограниченное применение в опорах с высокоско-
ростными подшипниками; большая, чем у минеральных масел, чув-
ствительность к температурным изменениям, вызывающим чрезмер-
ное разжижение или загустение смазки. Решающее влияние на
эксплуатационные характеристики пластичной смазки оказывают свой-
ства загустителя, составляющего 10 — 25% всей массы смазки.
По характеру загустителя пластичные смазки делятся на мыльные
(кальциевые, натриевые, литиевые, бариевые и т. д.), углеводородные
(сплав цезерина и парафина с маслами), органические и неорганиче-
ские.
Свойства смазки определяются также типом масляной основы, на-
личием присадок, технологии изготовления и т. д. В зависимости от
эксплуатационных требований, предъявляемых к пластичной смазке,
масляная основа должна иметь необходимые вязкостные и вязкостно-
температурные характеристики, а также соответствующий химический
состав. Для смазок, работающих при температуре выше 200 °C, упо-
требляют только синтетические масла; для низкотемпературных — ма-
ловязкие нефтяные и синтетические масла; для смазок общего назначе-
ния — индустриальные масла (веретенные и машинные) или их смеси.
Основные параметры, характеризующие работоспособность пла-
стичных смазок. Вязкость. Обычно стандарты и технические
условия регламентируют максимально допустимые значения вязкости
при определенных температурах и скорости деформации. По вязкости
смазки определяют возможность ее заправки в подшипниковые узлы
механизма, потери мощности на трение, работоспособность (особенно
при низких температурах).
Предел прочности на сдвиг — минимальное напряжение
сдвига, вызывающее разрушение структурного каркаса пластичной
смазки и переход к вязкому ее течению. Предел прочности характери-
зует способность смазки сопротивляться сбросу с движущихся деталей,
вытекать и выдавливаться из уплотнений подшипникового узла, спол-
зать с вертикальных и наклонных поверхностей. Стандарты и ТУ уста-
навливают минимально допустимые величины предела прочности сма-
зок при максимальной температуре их применения. Однако использо-
вание пластичной смазки с чрезмерно высоким пределом прочности
для подшипников качения также нежелательно, так как при этом ухуд-
шаются условия для проникновения смазки в зону контакта рабочих
поверхностей.
Термоупрочнение — увеличение предела прочности смазки
после ее нагрева ниже температуры" плавления, отрицательно влияю-
щее на поступание смазки в зону контакта рабочих поверхностей.
Механическая стабильность — способность смазки со-
хранять объемно-механические свойства после интенсивного деформи-
рования, определяемая по изменению предела прочности смазки на
разрыв. Нарушение механической стабильности в результате деформи-
288 Смазка подшипниковых узлов
рования или затвердевания смазки приводит к ее вытеканию из под-
шипникового узла.
Коллоидная стаби ль н о с т ь — способность смазки удержи-
вать содержащееся в ней масло — особенно важна для механизмов,
в течение длительного времени работающих без замены или пополне-
ния смазки.
Химическая стабильность — склонность смазки к окисле-
нию при эксплуатации оборудования и при консервации.
Испаряемость масла имеет большое значение для при-
борных и некоторых высокотемпературных смазок.
Большое значение для оценки эксплуатационных свойств подшип-
никовых смазок имеют также консервационные свойства, водостой-
кость, термическая стабильность и т. д.
Характеристика основных типов пластичных смазок, применяемых
для подшипников качения. Общего назначения для сред-
них температур (гидратированные кальциевые). Со-
лидолы синтетические и жировые — наиболее массовый и дешевый вид
пластичных смазок. В СССР вырабатываются в основном синтетиче-
ские солидолы.
Солидол синтетический по ГОСТ 4366 — 76*. Коричневая мазь, со-
стоящая из индустриального или веретенного масла, загущенного ги-
дратированными кальциевыми мылами синтетических жирных кислот.
Водостоек и достаточно хорошо сохраняет стабильность при хране-
нии. Используется в подшипниковых узлах машин и механизмов раз-
личного назначения. В тяжело нагруженных опорах сохраняет работо-
способность при температуре до — 50 °C. При температуре выше 65 —
— 70 °C смазка необратимо распадается.
Солидол С. Наиболее распространенный сорт пластичной смазки.
Применяется в качестве летней и зимней смазки подшипников в меха-
низмах общего назначения, транспорта, сельскохозяйственной техники.
Недостаток смазки — ограниченная-механическая стабильность.
Пресс-солидол. Обладает лучшими низкотемпературными свойства-
ми по сравнению с солидолом С, но имеет меньший предел прочности
на сдвиг при 50 °C.
Солидол жировой (универсальная среднеплавкая УС) по ГОСТ
1033 — 79. Желтая или коричневая мазь, изготовленная из инду-
стриальных масел, загущенных кальциевыми мылами жирных кислот.
По основным характеристикам близок к синтетическим, но обладает
несколько лучшими вязкостно-температурными характеристиками.
Солидолы УС-1 и УС-2. По своим свойствам и области применения
соответствуют синтетическим пресс-солидолу С и солидолу С.
Общего назначения для повышенных темпера-
тур (натриевые и к а л ь ц и е в о- н а т р и е в ы е). Работоспо-
собны при 100 —115 °C, но ввиду склонности к термоупрочнению их ре-
комендуется применять при температуре не выше 100 °C. Общий
недостаток смазки этого типа — растворимость в воде. Выпускаемые
промышленностью натриевые смазки близки друг к другу по составу
и основным свойствам и, следовательно, взаимозаменяемы.
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
289
Смазка 1-13 жировая - коричневая мазь, изготовленная из смеси
индустриальных масел с трансформаторным и веретенным, загущен-
ной натриево-кальциевыми мылами касторового масла. Используется
для смазки подшипников качения в опорах электродвигателей (при
температурах до 80 — 90 °C), в ступицах колец автомобилей и т. д.
Недостатки смазки — низкая водостойкость и посредственные низко-
температурные свойства.
Консталин жировой (универсальная тугоплавкая УТ) по ГОСТ
1957 - 73 *. Желтая или светло-коричневая мазь с мелкозернистой или
слабоволокнистой структурой. По. составу отличается от смазки 1-13
отсутствием кальциевого мыла. Применяется для смазки подшипников
качения, работающих при температуре до 120 °C. Консталин УТ-1
и УТ-2 незначительно отличаются друг от друга и практически
взаимозаменяемы.
Автомобильная ЯНЗ-2 по ГОСТ 9432 — 60*. Желтая или коричневая
мазь, изготовленная из масла индустриального 12, загущенного на-
триево-кальциевыми мылами синтетических жирных кислот с добавле-
нием сульфаната натрия, несколько снижающего склонность смазки
к термоупрочнению. Смазка имеет улучшенные низкотемпературные
свойства, почти нерастворима в воде, но при длительном пребывании
во влажной среде выделяет эмульсию. Благодаря пониженной вязкости
при обычных температурных условиях лучше смазывает поверхности
качения подшипника. Стабильна при хранении.
Общего назначения для повышенных темпера-
тур (литиевые). Применяются (как и натриевые и натриево-каль-
циевые смазки) для повышенных рабочих температур (до 120 °C) при
контакте с водой. Не рекомендуются для использования при темпера-
турах ниже — 40 °C.
Смазка БНЗ-З для горнорудного оборудования по ТУ УССР
38.201357 — 80. Изготовляется из смеси масла индустриального 50,
загущенного литиевым мылом стеариновой кислоты, и из касторового
масла. Обладает улучшенными противозадирными свойствами. Ис-
пользуется для смазки подшипников роликов конвейера.
Смазка ВНИИ НП-242 по ГОСТ 20241 — 74. Мягкая черная мазь,
изготовленная из масла индустриального 50, загущенного литиевым
мылом стеариновой кислоты с добавлением дисульфида молибдена.
Используется для смазки подшипников электродвигателей.
Смазка ЭШ-176 по ТУ 38 10196 — 70. Изготовляется из смеси масел
веретенного АУ и МС-20, загущенной литиевым, цинковым и свин-
цовым мылами жирных кислот, и касторового масла. Недостаточно
морозостойка. Применяется в опорах электродвигателей.
Многоцелевые (универсальные). Могут быть использо-
ваны в широком диапазоне скоростей, температур и нагрузок. Практи-
чески применяются взамен почти всех подшипниковых смазок (каль-
циевых, натриевых, натриево-кальциевых и литиевых). Водостойки
(нерастворимы даже в кипящей воде). Обладают хорошими консерва-
ционными свойствами.
Литол-24 по ГОСТ 21150 — 75*. Мягкая мазь вишневого цвета, из-
10 Л. Я. Перель
290
Смазка подшипниковых узлов
готовленная из масел, загущенных литиевым мылом. Водостойка, ме-
ханически стабильна в течение длительного времени работы. Исполь-
зуется в подшипниковых узлах автотранспорта, электрооборудования
и т. д.
Фиол-1 по ТУ 38 УССР-2-01-247 -76, Фиол-2 по ТУ 38-1-01-142-
-71, Фиол-3 по ТУ 38-1-01-143- 71, Фиол-2М по ТУ 38-1-01-283 - 75.
Смесь масел веретенного АУ и индустриального, загущенная ли-
тиевым мылом. По своим свойствам и сфере использования смазка
Фиол-2М схожа с Литол-24, но обладает повышенной морозостой-
костью и имеет улучшенные противозадирные свойства.
Высокотемпературные. Сохраняют свою работоспособ-
ность при максимальной температуре до 250 °C. Изготовляются из де-
фицитных синтетических масел и специальных загустителей, поэтому
нерационально их использование в тех случаях, когда можно приме-
нить смазки обычных типов.
Униол-1 по ТУ 201150 — 73. Мягкая коричневая мазь, изготовленная
из масла МС-20, загущенного комплексным кальциевым мылом синте-
тических жирных кислот. Обладает хорошей коллоидной стабиль-
ностью. Применяется в тяжело нагруженных опорах механизмов ме-
таллургического оборудования, в шарнирах карданных валов. Обла-
дает хорошими противозадирными свойствами. Недостаток смаз-
ки — склонность к упрочнению и . гигроскопичность (поэтому она
должна храниться в герметичной таре).
Самолетомоторная тугоплавкая СТ (смазка НК-50) по ГОСТ
5573 — 67 *. Плотная темно-зеленая мазь, изготовленная из масла
МК-22, загущенного натриевыми мылами жирных кислот. Имеет низ-
кие характеристики по водостойкости, обладает плохими низкотемпе-
ратурными свойствами. Применяется для подшипниковых узлов шасси
самолетов в летнее время.
Смазка ЦИАТИМ-221 по ГОСТ 9433 — 80. Мягкая мазь белого или
светло-серого цвета, изготовленная из полисилоксановой жидкости, за-
гущенной комплексным кальциевым мылом стеариновой и уксусной
кислот. Обладает хорошими низкотемпературными свойствами, нера-
створима в воде. Гигроскопична: при поглощении воды из влажного
воздуха уплотняется, а ее эксплуатационные свойства снижаются.
Обладает плохими противоизносными свойствами, поэтому не реко-
мендуется для смазки тяжело нагруженных подшипников, работающих
со значительными потерями на трение скольжения (радиальных иголь-
чатых бессепараторных, упорных с цилиндрическими и коническими
роликами). Химически смазка весьма стабильна и инертна по отноше-
нию к резине: в этом ее преимущество при использовании в опорах
с резиновыми контактными уплотнениями. Обладает удовлетворитель-
ной коллоидной стабильностью и незначительной испаряемостью.
Смазка способна длительное время сохранять свои эксплуатационные
свойства, поэтому она рекомендуется для опор механизмов периодиче-
ского действия, а также для опор, работающих в течение длительного
времени без смены и пополнения смазки. Применяется также для под-
шипниковых опор самолетов, электродвигателей.
Подшипниковые узлы на пластичной смазке 291
Смазка ВНИИ НП-207 по ГОСТ 19774-74*. Мягкая коричневая
мазь, изготовленная из смеси кремнийорганической смазки и синтети-
ческого углеводородного масла, загущенной комплексным кальциевым
мылом синтетических жирных кислот. По своим свойствам близка
к смазке ЦИАТИМ-221, существенно превосходит ее по сроку службы
в опорах с подщипниками качения (в течение 1000 — 3000 ч сохраняет ра-
ботоспособность при 1000 об/мин), но имеет худшую морозостойкость.
Смазка ВНИИ НП-231 по ТУ 38-101173-71. Мягкая мазь черно-
го цвета, изготовленная из полисилоксановой жидкости, загущенной
сажей. Работоспособна при 250 °C, но при длительном нагреве проис-
ходят ее термоупрочнение и ухудшение механической стабильности
вплоть до полного разжижения при перемешивании. Имеет хорошую
морозостойкость (работоспособна при температуре до - 60 °C) и вы-
сокие противозадирные свойства. Рекомендуется для тихоходных под-
шипниковых опор с тщательной герметизацией узла для предотвраще-
ния утечек.
Смазка ВНИИ НП-246 по ГОСТ 18852 — 73. Очень мягкая синяя
мазь, изготовленная из полисилоксановой жидкости, загущенной пиг-
ментом. Обладает высокой термической стабильностью, сохраняя ра-
ботоспособность при 200 °C (с кратковременным перегревом до
250 °C). Имеет хорошую морозостойкость (до — 80 °C), может приме-
няться в высоком вакууме и при высокой частоте вращения. Имеет
малый предел прочности при 20 °C, поэтому применяется в мало на-
груженных опорах.
Смазка ПФМС-4С по МРТУ 6-02-531 —69. Плотная черная паста,
представляющая собой смесь полисилоксановой жидкости с коллоид-
но-графитовым препаратом. Обладает высокими противозадирными
свойствами, поэтому рекомендуется для подшипников качения, рабо-
тающих с большими потерями на трение. Основные свойства
и область применения те же, что и для смазки ВНИИ НП-231.
Графитол по ТУ 38-201172 — 74. Мягкая черная мазь, изготовлен-
ная из масла МС-20, загущенного силикагелем и окисью алюминия
с добавлением графита. Обладает хорошими противозадирными свой-
ствами, работоспособен при широком диапазоне температур. Приме-
няется для высокотемпературных опор, для смазки шарнирных под-
шипников.
Силикол по ТУ 38 УССР 201149-73. Изготовляется из полисилок-
сановой жидкости, загущенной силикагелем с добавлением касторово-
го масла. Имеет хорошие противоизносные свойства, удовлетвори-
тельную водостойкость. Применяется для смазки малонагруженных
подшипников высокотемпературных опор.
Низкотемпературные. Предназначены для работы в усло-
виях низких температур (до — 60 °C). *
Смазка ЦИАТИМ-201 по ГОСТ 6267 — 74*. Мягкая желтая или свет-
ло-коричневая мазь, изготовленная из приборного масла МВП, загу-
щенного литиевым мылом стеариновой кислоты. Наиболее распро-
страненная низкотемпературная смазка подшипниковых опор. Доста-
точно водостойка. Имеет относительно низкую коллоидную стабиль-
10*
292
Смазка подшипниковых узлов
ность. Не рекомендуется для применения в тяжело нагруженных
опорах, так как при механическом воздействии снижаются ее предел
прочности и вязкость. Используется в радиальных шарикоподшипни-
ках с двумя защитными шайбами типа 80000.
Смазка ЦИАТИ М-203 по ГОСТ 8773 - 73*.- Темно-коричневая
мазь, изготовленная из трансформаторного масла, загущенного ли-
тиевым мылом. Работоспособность смазки при нормальных темпера-
турах ниже, чем у смазок 1-13 и ЦИАТИМ-202. БлагоД^ря лучшим,
чем у смазки 1-13, низкотемпературным свойствам широко употре-
бляется в подъемно-транспортном оборудовании, электродвигателях,
работающих на открытом воздухе.
Смазка МС-70 по ГОСТ 9762-76*. Коричневая мазь, изготовлен-
ная загущением масла приборного МВП бариевым и алюминиевым
мылами стеариновой кислоты. Обладает хорошими низкотемпера-
турными свойствами, высокой водостойкостью. Предназначена для
механизмов, непосредственно соприкасающихся с морской водой, но
применяется и для смазки подшипников наземного оборудования в тех
случаях, когда требуются хорошие низкотемпературные свойства и вы-
сокая защитная способность.
Для электромеханических приборов. Смазка
ОКБ-122-7 по ГОСТ 18179 — 72*. Коричневая мазь, изготовленная из
смеси этилсилоксановой жидкости и масла МС-14, загущенной цере-
зином й литиевым мылом стеариновой кислоты. Обладает вполне удо-
влетворительной водостойкостью, защитными свойствами, коллоид-
ной и химической стабильностью. Используется для периодической
смазки приборов и механизмов, причем интервал между сменой смаз-
ки может достигать 10 лет. Имеет хорошие консервационные свойства.
Смазка ЦИАТИМ-202 по ГОСТ 11110-78*. Мягкая желтая или
светло-коричневая мазь, изготовленная из смеси масел трансформа-
торного и авиационного МС-14, загущенной литиевыми мылами
жирных кислот. Близка по своим эксплуатационным характеристикам
к смазке ЦИАТИМ-201, но уступает ей по низкотемпературным свой-
ствам. Имеет хорошую коллоидную стабильность, водостойкость, за-
щитную способность.
Смазка ВНИИ НП-257 по ГОСТ 16105 - 70*. Мягкая черная мазь,
изготовленная из смеси полисилоксановой жидкости с эфиром, загу-
щенная комплексным натриевым мылом стеариновой кислоты и ни-
трита натрия. Имеет хорошие низкотемпературные свойства. Недоста-
ток смазки — растворимость в воде. Применяется для малонагру-
женных подшипников, в частности, для работы в высоком вакууме.
Смазка ВНИИ НП-274 по ГОСТ 19337 — 73*. Светлая мягкая мазь,
состоящая из хлорсилоксановой жидкости, загущенной литиевым мы-
лом оксистеариновой кислоты. Имеет хорошие низкотемпературные
характеристики (сохраняет работоспособность до — 80 °C). Исполь-
зуется при высоком вакууме. Применяется для смазки шарикоподшип-
ников, работающих с частотой вращения до 30000 об/мин.
Гироскопические смазки. Смазка ВНИИ НП-228 по
ГОСТ 12330 — 77. Мягкая светло-коричневая мазь, состоящая из смеси
Подшипниковые узлы на пластичной смазке 293
диоктилсебацината и масла МС-14, загущенного комплексным на-
триевым мылом стеариновой кислоты и нитрата натрия. Отличается
высокой степенью очистки. Используется главным образом для смазки
подшипников ротора гироскопов. Работоспособна при частоте враще-
ния до 60000 об/мин.
Смазка ВНИИ НП-260 по ГОСТ 19832-74*. Мягкая коричневая
мазь. Состав, эксплуатационные характеристики и области применения
в основном те же, что и у смазки ВНИИ НП-228, но имеет более высо-
кий ресурс работы.
Индустриальные. Смазка индустриальная И П-1 по ГОСТ
23510-79. Светло-желтая или коричневая мазь, изготовленная из ци-
линдрового масла, загущенного кальциево-натриевыми мылами хлоп-
кового масла и саломаса. Имеет хорошую водостойкость и удовлетво-
рительную коллоидную стабильность. Предусмотрен выпуск двух
марок смазки: ИП-1 (летняя) и ИП-1-3 (зимняя). Однако даже зимний
сорт имеет неудовлетворительные низкотемпературные свойства и при
минусовых температурах плохо прокачивается по мазепроводам.
Смазка ИП-1 — одна‘из самых распространенных пластичных смазок,
вырабатываемых в СССР. Занимает первое место при использовании
в подшипниковых узлах металлургического оборудования.
Смазка индустриальная металлургическая № 137 по ГОСТ
23510 — 79. Коричневая мазь, получаемая загущением смеси вязких ма-
сел натриевыми мылами касторового масла. Имеет улучшенные высо-
котемпературные характеристики. Растворима в воде. Применяется для
централизованной системы смазки подшипниковых узлов металлурги-
ческого оборудования.
Смазка СИОЛ по ТУ 38-101-52 — 74. Изготовляется из смеси масел
индустриального 50 и веретенного АУ, загущенной гидрофобизиро-
ванным силикагелем. Отличается высокой водостойкостью. Не реко-
мендуется для работы при температуре выше 130 °C. Имеет посред-
ственные консервационные свойства. Применяется в высокоскоростных
подшипниках электроверетен прядильных машин, для работы при ча-
стоте вращения до 16000 об/мин без смены смазки в течение длитель-
ного времени.
Железнодорожные. Смазка железнодорожная ЛЗ-ЦНИИ по
ГОСТ 19791 — 74*. Изготовляется из смеси масел веретенного АУ
и индустриального 50, загущенной натриевыми и кальциевыми мыла-
ми касторового масла. Обладает повышенными противозадирными
и противоизносными свойствами. Имеет низкую водостойкость, склон-
ность к термоупрочнению. Работоспособна при;низких температурах.
Предпочтительна по сравнению с другими пластичными смазками для
работы в радиальных подшипниках с короткими цилиндрическими ро-
ликами при восприятии бортами колец осевых нагрузок, в частности,
в буксах подвижного состава.
Смазка для роликовых подшипников ЖРО по ТУ 32-ЦТ-520 — 73.
Коричневая мазь, изготовляемая из масла веретенного АУ, загущенно-
го литиевым мылом стеариновой и олеиновой кислот. Водостойка.
Обладает улучшенными противозадирными свойствами. Применяется
294 Смазка подшипниковых узлов
в подшипниковых опорах букс локомотивов, обеспечивая их дли-
тельный пробег без смены смазки (3000 — 5000 тыс. км) тяговых
электродвигателей.
Специализированные автомобильные. Смазка J13-31
по ГОСТ 24300 — 80. Изготовляется из синтетического масла, относя-
щегося к классу сложных эфиров. Неводостойка. Благодаря хорошим
вязкостно-температурным свойствам может применяться в широком
интервале температур. Закладывается в герметизированные шарико-
подшипники типа 80000 при их сборке на подшипниковом заводе.
Применяется в выжимных подшипниках сцепления.
Смазка № 158 по ТУ 38 101320 — 72. Мягкая синяя мазь, изгото-
вляемая из масла МС-20, загущенного литиево-калиевыми мылами
стеариновой кислоты и касторового масла. Работоспособна в течение
длительного времени при температуре до 90-100 °C, допуская кратко-
временный перегрев до 120 °C; имеет плохие низкотемпературные
свойства. Применяется в электрооборудовании автомобилей, тракто-
ров и сельскохозяйственных машин. Рекомендуется для смазки иголь-
чатых подшипников, устанавливаемых в шарнирах карданных валов
без замены в течение длительного времени. Основные эксплуата-
ционные характеристики приведенных выше пластичных смазок даны
в табл. 3 [15].
Указания по выбору пластичной смазки. Необходимый объем пла-
стичной смазки (см3) для заправки в подшипниковый узел V—
=/В£>о/1ООО, где Do- средний диаметр подшипника, см; В - ширина
радиального подшипника или высота упорного подшипника, см;
f — коэффициент заполнения, зависящий от внутреннего диаметра под-
шипника d:
d, мм..........<40 40-100 100-130 130-160 160-200 >200
f.............. 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0
Добавлять пластичную смазку по мере потери смазочных свойств
некоторой ее части, непосредственно соприкасающейся с подшипником
и увлекаемой им во вращение, можно шприцем (через пресс-масленки)
или колпачковыми масленками (путем закладки в них свежих порций
смазки и подачи ее завинчиванием крышки масленки).
Отрезок времени h (ч) между очередными добавлениями свежей
порции пластичной смазки при нормальных условиях эксплуатации
(т. е. при отсутствии утечек смазки из корпуса, нормальной температуре
узла, надлежащем качестве смазки и т. д.) в зависимости от диаметра
d отверстия подшипника и частоты вращения его п может быть ориен-
тировочно определен по графикам на рис. 15, а (для радиальных и ра-
диально-упорных подшипников) и на рис. 15, б (для двухрядных сфери-
ческих, роликоподшипников и упорных подшипников).
Количество периодически добавляемой пластичной смазки
Q » 0,0051>В, где Q — количество смазки, добавляемой через отрезок
времени h, ч; D — наружный диаметр подшипника, мм; В — ширина ра-
диального или радиально-упорного подшипника или высота упорного
подшипника, мм.
Подшипниковые узлы
на пластичной смазке
295
Рис. 15. Графики для определения периода h между очередным добавле-
нием пластичной смазки для подшипников:
а — радиальных (кроме роликовых сферических двухрядных); б — радиальных
сферических двухрядных и упорных
Рис. 16. Корпус подшипника с клапаном для сбрасывания избытка
смазки
_ Типы л
подшипников
250 300 350400 500 600 ПО 800 1000 120014001600 2000 2500 3000 35004000 5000600070008000 1000012000 14000 П, ой/мин
296 Смазка подшипниковых узлов
Типы
подшипников
Рис. 17. Номограмма
для определения интер-
вала t между полны*
ми сменами пластичной
смазки: а — в подшип-
никах радиальных ша-
риковых (однорядных
и сферических двух-
рядных) и роликовых
с цилиндрическими ро-
ликами; б — в подшип-
никах радиальных ро-
ликовых сферических
двухрядных
120 140 160 180200 250 300 350 400 500 600 700 800 1000 12001400 180020002500
S)
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
п, об/мин
298
Смазка подшипниковых узлов
Излишнее количество смазки вызывает повышение температуры уз-
ла. Поэтому, если при соблюдении заданного режима подачи смазки
наблюдается резкое повышение температуры, то следует искать причи-
ну повышения температуры в узле, не прибегая к добавлению смазки.
В начале работы нового подшипника можно ожидать некоторого
повышения температуры узла, которая, однако, в нормальных усло-
виях через несколько часов снижается и остается стабильной.
В подшипниковых, узлах с пластичной смазкой избыток ее может
явиться причиной недопустимого нагрева подшипника. При периоди-
ческом добавлении смазки для отвода из узла отработавшей и разло-
жившейся смазки рекомендуется применять сбрасывающий клапан
(табл. 4, рис. 16), представляющий собой диск, установленный на валу
и сбрасывающий под действием центробежных сил избыток смазки
в отверстие фланцевой крышки. Эффективность клапана возрастает
с увеличением вращения вала, т. е. именно в тех условиях, когда на-
иболее велика опасность перегрева опоры. Для сбрасывающего клапа-
на рекомендуются следующие соотношения конструктивных параме-
тров:
для горизонтальных валов
Вх ^0,5£>!; а = 0,1£>;
аг — 1 мм
(для повышения эффективности уплотнительного устройства размер
может быть несколько увеличен, однако при этом следует увели-
чить и размер размер av в «плавающих» опорах также следует
увеличивать);
для вертикальных валов при расположении сбрасывающего клапа-
на под подшипником
d + D
Bl^0,5Dl; 0 = 34-6 мм;
а{ 1 мм
(при размещении сбрасывающего клапана над подшипником сохра-
няются те же соотношения, но принимается « 1,15dx).
В опорах со сбрасывающим клапаном радиальный зазор между ва-
лом и корпусом на участке d2 должен быть весьма мал, чтобы предот-
вратить с этой стороны выдавливание смазки из узла при ее пополне-
нии.
На рис. 17,0,6 показаны графики для определения (с помощью
табл. 5) интервала tf между полными сменами пластичной смазки
в подшипнике в зависимости от его типа, серии, диаметра отверстия
и частоты вращения.
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
299
3. Основные эксплуатационные характеристики смазок для подшипников качения
Смазка Вязкость v -10, Па с при /, °C Предел прочности, Па, при z, °C Темпера- турный предел, ' С, рабо- тоспособ- ности Замени- тель
-15 0 50 80
Общего назначения для нормальных температур (гидратированные кальциевые — солидолы)
Солидолы синтетиче- ские:
пресс-со- лидол С 2500 — 6000 <1000 > 100 — — 40 — 50 Солидол УС-1
Солидол С 3000- 10000 <2000 >200 — 30 — 70 Солидол УС-2, пресс- солидол С
Солидолы
жировые:
пресс- солидол 1500 — 3500 <1000 > 100 — — 40 — 50 Пресс-со- лидол С
УС-1
солидол УС-2 3000- 6000 < 2500 >200 — -30-70 Солидол С
Общего о назначения для повышенных температур натриево-калъциевые) (натриевые и
1-13 жировая 6000- 10000 <5000 400-700 > 150 -20-110 Конста- лин УТ-1, автомо- бильная ЯНЗ-2
Консталины
жировые:
конста- линУТ-1 8000 — 12000 2500 — 5000 300-600 150-300 -20—120 1-13, ав- томо- бильная ЯНЗ-2
конста- лин УТ-2 8000 — 15 000 2500 — 5000 1600 800 — 20—120 То же
автомо- бильная ЯНЗ-2 5000 — 7000 <2000 >180 100-250 -30-100 1-13, конста- лин УТ-1
300
Смазка подшипниковых узлов
Продолжение табл. 3
Смазка Вязкость v • 10, Па ♦ с, при /, °C Предел прочности, Па, при /, °C Темпера- турный предел, °C, рабо- тоспособ- ности Замени- тель
-15 - 0 50 80
Общего назначения для повышенных температур (литиевые)
БНЗ-З для горнорудно- го оборудо- вания 10000 <5000 >250 150 -30 ч-100’ Литол-24, ВНИИ НП-242
ВНИИ НП-242 4000 — 10000 <5000 450-650 >100 - 40 4-110 Литол-24, ЭШ-176
ЭШ-176 12000 — 17000 5000 — 8000 Мн >250 огоцелевые 150-400 -25-г ПО Литол-24, ВНИИ НП-242
Литол-24 8000- 15000 (при -30° С) 800-1200 (при 20 °C) 400-600 >150 —40-г 130 Фиол-3
Фиол-1 2300 — 6000 (при -20 °C) 500- 1000 (при 20 °C) 200-250 >100 — 40ч-120 Фиол-2, Литол-24
Фиол-2 4000- 8000 (при -20 °C) 800-1200 (при 20 °C) 200-250 >120 —40-7-120 Фиол-3, Литол-24
Фиол-3 8000 — 15 000 (при -30 °C) 1000- 1500 (при 20 °C) 400-600 >200 -40-4-130 Литол-24, Фиол-2
Фиол-2М 4200 — 8000 (при -20 °C) 800-1200 (при 20 °C) Высоко* 300-450 пемперату} >100 шые -40-7-120 Литол-24 (С 2% MOS2)
Униол-1 10000 — 20000 (при -30 °C) 150-300 (при 80 °C) 250-600 150-400 -ЗО-т-150 (кратко- временно до 180) Литол-24 (до 130°С)_
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
301
Продолжение табл. 3
Смазка Вязкость V при • 10, Па • с /, °C Предел прочности, Па, при /, °C Темпера- турный предел, °C, рабо- тоспособ- ности Замени-
-15 0 50 80 тель
Самолето- моторная тугоплавкая СТ ЦИАТИМ- 221 ВНИИ НП-207 ВНИИ НП-231 ВНИИ НП-246 ПФМС-4С Г рафитол Силикол ЦИАТИМ- 201 ЦИАТИМ- 203 МС-70 25000 — 35 000 (при — 15°С) <8000 (при -50 °C) <14000 (при -30 °C) <5500 (при -40 °C) <5000 (при -40 °C) 10000 — 15 000 2500 — 6000 (при 0°С) <5500 (при 0°С) 25 000 — 35 000 (при -60°С)- 20000 — 40000 (при -50 °C) 25000 — 50000 300-500 (при 80 °C) 100-300 (при- вод) 550 (при 50 °C) 100-500 (при 80 °C) 950 (при 50 °C) 100-300 (при 80 °C) 350 (при 80 °C) 675 (при 80 °C) Низкоп 800 — 1700 (при 0°С) 1000- 3000 (при 0°С) <2300 400-700 . >120 1 200-250 250-400 250-500 100-150 200-500 >500 гемператур 250-500 >250 100-300 >180 100-150 70-110 >100 70-250 80-150 200-600 300-500 ные 130-250 150-300 <50 -154-150 (кратко- временно до 180) -60-7-160 (кратко- временно до 180) -60-7-180 (кратко- временно до 200) -60-7-250 (кратко- временно до 300) -60-7-200 (кратко- временно до 250) -30-7-300 (кратко- временно до 400) -15-160 -40-160 -604-90 -50-100 -504-65 Униол-1, Литол-24 (до 130 °C) ВНИИ НП-207 ЦИАТИМ- 221 ВНИИ НП-231 ЦИАТИМ- 203 ЦИАТИМ- 201 ‘ЦИАТИМ- 201
302
Смазка подшипниковых узлов
Продолжение табл. 3
Смазка Вязкость v • 10, Па • с, при /, °C Предел прочности, Па, при t, °C Темпера- турный предел, °C, рабо- тоспособ- ности Замени- тель •
-15 0 50 . 80
ч электромеханических приборов
ОКБ-122-7 < 18 000 (при 30 °C) 1900 (при 20 °C) 1000 — 1500 (при 20°С) >150 (при 50 °C) -40—120 ЦИАТИМ- 202, ЦИАТИМ- 201
ЦИАТИМ- 202 <15000 (при -30 °C) 500-800 (при 20 °C) 200-300 (при 20 °C) >120 (при 50 °C) -40—120 ОКБ-122-7
ВНИИ 2000 290 80-100 >80 -60 — 150’ ВНИИ
НП-257 (при -50 °C) (при 20 °C) (при 20 °C) (при 50 °C) НП-274
ВНИИ 2900 300-600 200-350 >100 -80-130 ВНИИ
НП-274 (при -50 °C) (при 20 °C) Гире (при 20 °C) >скопически< (при 50 °C) НП-257
ВНИИ НП-228 30000 (при -50 °C) 150-250 (при 20 °C) 50-150 (при 20 °C) 50-150 (при 50 °C) -45-150 —
ВНИИ НП-260 Индустри- альная для прокатных станов: 40000 (при -30 °C) 200-400 (при 20 °C) Инд) 110-170 (при 20 °C) ’стриальны* 50-180 (при 50 °C) е -20—180
ИП-1-Л (летняя) 40000 (при -30 °C) — >130 — -10-65 ИП-1-3, № 137
ИП-1-3 (зимняя) 10000 25 000 (при -30сС) >100 -15-60 ИП-1-Л, № 137
Индустри- альная ме- таллургиче- ская № 137 10000 — (при -30 °C) 50-100 -15 — 60 ИП-1 (до 60 °C)
Сиол 2000 (при -20 °C) — 140-180 — -30-130 ЦИАТИМ- 201
Подшипниковые узлы на пластичной смазке
303
Продолжение табл. 3
Смазка Вязкость v • 10, Па-с, при z, °C Предел прочности, Па, при г, °C Темпера- турный предел, °C, рабо- тоспособ- ности Замени- тель
-15 0 50 80
Железнодорожные
Железнодо- рожная лз-цнии 11000 (при -30 °C) 100-200 (при 80 °C) >200 200-300 -40—110 ЖРО
Для ролико- вых подшип- ников ЖРО <20000 (при -30 °C) Ст 600-800 (при 80 С) щиализиров* >300 анные авто 150-250 'мобильные -50ч-120 Литол-24
Л 3-31 5000 (при — 15°С) 750 (при 80 °C) 300-400 250-350 -40—130 —
№ 158 10000 (при — 15°С) 300 (при < 80 °C) >120 50-100 -30-100 Литол-24
4. Рекомендуемые размеры, мм, клапана для сбрасывания избытка
пластичной смазки (см. рис. 16)
d серии диаметров Вх min а а\
легкой 2 средней 3 тяжелой 4
10 9 21 28 15 4-8 1,5
12 10 — 23 30 15 4-8 1,5
15 12 — 26 34 17 4-8 1,5
17 15 — 30 38 20 5-10 1,5
20 17 — 34 44 22 5-10 1,5
25 20 17 38 48 25 5-10 1,5
30 25 20 46 58 30 6-12 1,5
35 30 25 53 65 34 6-12 1,5
40 35 30 60 75 38 6-12 1,5
45 40 35 65 80 40 6-12 1,5
50 45 40 72 88 45 8-15 2
55 50 45 80 98 50 8-15 2
60 55 50 87 105 55 8-15 2
65 60 — 95 115 60 8-15 2
70 — 55 98 120 60 10-20 2
75 65 60 103 125 65 10-20 2
80 70 65 . ПО 135 70 10-20 2
85 75 — 120 145 75 10-20 2
90 80 70 125 150 75 10-20 2
304
Смазка подшипниковых узлов
Продолжение табл. 4
d серии диаметров 4 min а <h
легкой 2 средней 3 тяжелой 4
95 85 75 135 165 85 10-20 2
100 90 80 140 170 85 12-15 2,5
105 95 85 150 180 90 12-25 2,5
110 100 90 155 190 - 95 12-25 2,5
120 105 95 165 200 100 12-25 2,5
— ПО 100 175 - 210 105 12-25 2,5
130 — 105 180 220 ПО 15-30 2,5
140 120 НО 195 240 120 15-30 2,5
150 130 120 210 260 130 15-30 2,5
160 140 — 225 270 135 15-30 2,5
170 150 130 240 290 145 15-30 2,5
180 160 140 250 300 150 20-35 3
190 170 150 265 320 160 20-35 3
200 180 — 280 340 170 20-35 3
— * 190 — 295 360 180 20-40 3
220 200 — 310 380 190 20-40 3
240 220 — 340 410 205 20-40 3
260 '240 — 370 450 225 25-.50 3
280 260 395 480 240 25-50 3
300 280 — 495 510 255 25-50 3
5. Шкалы для определения интервала у на рис. 17, а, б
Подшипник Серия диаметров Шкала
горизонтальная вертикальная
Шариковый ради- альный однорядный График на put Легкая 2 Средняя 3 Тяжелая 4 7. 17, а Нижняя Средняя Верхняя Левая
Шариковый ради- альный двухрядный сферический Легкая 2 и 5 Средняя 3 Средняя 6 Нижняя Средняя Верхняя
Радиальный с ци- линдрическими ро- ликами Легкая 2 и 5 Средняя 3 и 6 Тяжелая 4 Нижняя Средняя Верхняя Правая
Роликовый ради- альный сферический двухрядный График на ри Особолегкая 1 Легкая 5 Средняя 6 с. 17,6 Нижняя Средняя Верхняя -
Основные факторы, влияющие на выбор типа смазки 305
Основные факторы, влияющие на выбор типа смазки
При выборе вида смазки для подшипникового узла необходимо
учитывать следующие факторы.
1. Размеры подшипника и частоту его вращения. Для подшипников,
работающих при окружных скоростях до 4-5 м/с, можно применять
как жидкие, так и пластичные смазки. При больших окружных скоро-
стях рекомендуются жидкие смазки. Чем выше окружная скорость, тем
меньше должна быть вязкость жидкой смазки. Для пластичных смазок
чем выше окружная скорость, тем меньше должна быть консистент-
ность смазки.
6. Рекомендации по выбору вида смазки и по срокам смены и добавления
смазки для подшипниковых узлов механизмов различного назначения
Наименование механизма Характеристика подшипникового узла по: Смазка Период добавления смазки, ч
D п Р/С t пластич- ная жидкая
Электродвигатели: малой и средней 2,3 1 1 1 2 1000-2000
мощности большой мощности 4 1 1 2 3 500-1000
тяговые 3 2 1 3 2,3 — 100000-
Буксы шахтных вагоне- 3 1 1 1 2 250000 км 10000-
ток Рольганги 3,4 1 1 2- 2 15000 км 500- 1000
Вентиляторы: средней мощности 3 1 1 3 1 3 2 1000-1500
большой мощности 4 1 1 1 — 2 3000-4000
Компрессоры 3 2 1 z2 2,3 — 500- 1000
3 2 1 ' 3 — 2 3000
Центрифуги 3 2- 1 1 3 — , 500-1000
Шкивы канатные 4 1 1 1 2 — 2000
Ролики конвейеров 2 1 1 1 3 — 2 года
Дробилки 4 1 2 1 3 — 1000-1500
Мельницы шаровые 4 2 1 2 — 2 5000
Виброгрохоты 3 2 1 2 2,3 — 200-250'
Виброкатки 3,4 1 1 3 3 — 100-200
Мешалки 3,4 1 1 4 — 4 3000-4000
Опорные ролики вра- 4 1 2 1 3 — 1500
щающейся печи . 4 • 2 1 1 2 — 1500
Металлорежущие стан- 2,4 1,2 1 1 — 1 800-1500
ки (токарные, фрезер- ные, сверлильные) . Деревообрабатываю- щие станки: фрезерные 2 1 1 1 2,3 150-200
строгальные 3 1 1 1 2,3 — 300-500
лесопильные рамы 3 1 2 2 2,3 — 2000-3000
306 Смазка подшипниковых узлов
2. Величину нагрузки, действующей на подшипник. Устойчивость
(прочность) масляной пленки минеральных масел повышается с увели-
чением их вязкости, а для смазок — с увеличением их консистентности.
Поэтому чем выше нагрузка, тем большей вязкостью (консистент-
ностью) должны обладать применяемые масла (смазки).
3. Рабочую температуру подшипникового узла. Вязкость (или кон-
систентность) смазок с повышением температуры понижается. Для
подшипников, работающих при низких температурах (ниже 0°С), сле-
дует выбирать жидкие смазки с точкой застывания на 15 — 20 °C ниже
рабочей температуры с минимальной вязкостью. Для подшипников,
работающих при 70-80 °C, жидкие смазки должны обладать повы-
шенной вязкостью, а пластичные — повышенной коЦсистентностью.
Для подшипников, работающих при температуре выше 70 —80 °C, сле-
дует применять жидкие смазки с наибольшей вязкостью.
4. Состояние окружающей среды. Для подшипников, работающих
в среде, загрязненной вредными газами, парами и другими вещества-
ми, рекомендуется использовать пластичные смазки, учитывая при
этом влияние окружной скорости, температуры и др.
В табл. 6 приведены рекомендации по выбору вида смазки, по сро-
кам смены и добавления ее в подшипниковые узлы различных
механизмов.
Характеристика подшипникового узла в табл. 6 имеет цифровые
индексы по следующим параметрам:
по наружному диаметру подшипника D
индекс................1 2 3 4
D, мм.................>22 22-62 62-240 >240
по частоте вращения подшипников в минуту п: индекс 1 — при п <
<80% предельной частоты вращения при пластичной смазке; 2 — при
п = 80 ч- 100% предельной частоты вращения при пластичной смазке;
3 — при п, допустимой только при жидкой смазке;
по величине отношения нагрузки на подшипник Р (Н) к его динами-
ческой грузоподъемности С(Н): индекс 1 - при Р/С <0,1 D(l, 2, 3);
2 - при Р/С < 0,15 D(4); 3 - при Р/С > 0,1 D(l, 2, 3); 4 - при Р/С > 0,15
0(4); '
по рабочей температуре t
индекс...................1 2 3 4
I, °C.................... 50 50-80 80-120 120
Характеристика смазки в табл. 6 имеет следующие цифровые ин-
дексы для пластичных смазок: 1 — кальциевая; 2 — натриевая; 3 — ли-
тиевая.
Для жидких масел вязкость v в градусах Энглера (°Е) имеет сле-
дующие цифровые индексы: 1 - при t < + 50°С v = 2 4- 8; 2 — при t =
= 50 4- 80 °C v = 5 4- 10; 3 при г = 80 4-120 °C v > 10; 4 при t —
= ПО 150 °C 30.
Выбор подшипников при ориентировочных расчетах 307
Пример. Для роликов транспортирующего рольганга при D = 225 мм (3), п —
= 180 об/мин (1), Р/С < 0,1 (1) и г = 70 °C (2) рекомендуется натриевая пластичная
смазка, добавляемая через 500 — 1000 ч.
10. МЕТОДЫ РАСЧЕТА РАБОТОСПОСОБНОСТИ ОПОР НА
ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ ДЛЯ СПЕЦИФИЧЕСКИХ УСЛО-
ВИЙ ИХ ЭКСПЛУАТАЦИИ
Помимо стандартного метода расчета грузоподъемности и долго-
вечности подшипников качения, приведенного в гл. 3, для целого ряда
специфических условий эксплуатации (работа подшипников в режиме
качательного движения, повышенного абразивного износа, значитель-
ного перекоса подшипниковых колец и т. д.) требуются дополни-
тельные расчеты работоспособности подшипника или элементов
опоры, учитывающие данные условия.
Так, при создании опор на подшипниках качения, воспринимающих
тяжелые ударные динамические нагрузки, при которых номинальная
долговечность подшипников L10h < 5000 ч, возникает необходимость
в проведении ряда дополнительных расчетов как самого подшипника
(определение напряжений и деформаций в контакте элементов качения,
характера распределения нагрузки между рядами тел качения в много-
рядном подшипнике и между телами качения в одном ряду, изменения
в подшипнике радиального зазора и осевой игры в зависимости от ве-
личины посадочного натяга и температурных колебаний и т. д.), так
и других элементов подшипникового узла.
Ниже изложены методы расчета опор на подшипниках качения, на-
ходящихся в условиях действия значительных динамических нагрузок,
высоких частот вращения, центробежных сил, повышенного абразивно-
го износа, значительного перекоса, а также ряда других факторов,
влияющих на работоспособность опор.
Выбор подшипников при ориентировочных'расчетах
Приведенные в гл. 3 способы расчета требуемой динамической гру-
зоподъемности и долговечности подшипников обычно используются
при достаточно точном определении нагрузки, действующей на опору.
Для ориентировочных расчетов при выборе подшипника по прибли-
женной эквивалентной нагрузке Р применяют уравнение
С = — Р,
где fd — коэффициент динамического нагружения, учитывающий без-
опасность и надежность работы данного механизма (табл. 1);
/„ — коэффициент частоты вращения (см. гл. 3, табл. 17 и 18).
На рис. 1 приведена номограмма для определения динамической
грузоподъемности подшипника при ориентировочных расчетах.
308 Методы расчета работоспособности опор
. 1. Значения коэффициента динамического^ нагружения fci
Наименование механизма fd Наименование механизма fd
Мотоциклы 1,4-1,9 Вентиляторы:
Автомашины легковые 1,6-2,2 малой мощности 2,5-3,5
Автомобили грузовые 1,7-2,6 средней мощности ’ 3,0-4,5
Автобусы 2,0-2,6 Насосы центробежные 2,5-4,5
Тракторы 1,6-2,2 Центрифуги 3,0-4,0
Электродвигатели: Шкивы канатные '4,5-5,0
для бытовых приборов 1,5-2,0 Ролики конвейеров 3,0-4,5
малой мощности 2,5-3,5 Барабаны ленточных кон- 4,5-5,5
средней мощности 3,0 -4,0 вейеров
большой мощности 3,5-4,5 Камнедробилки 3,0-3,5
тяговые 3,0-4,0 Мельницы для помола 3,5-4,5
Буксы: руды
шахтных выгонеток 3,0-4,0 Виброгрохоты 2,5-2,8
трамвайных вагонов 4,5-5,5 Виброкатки 1,6-2,0
пассажирских вагонов 4,0-5,0 Прессы » 4,5-5,0
грузовых вагонов и 3,5-4,0 . Мешалки 3,5-4,0
платформ Опорные ролики вращаю- 4,5-5,0
локомотивов и мотор- 4,0-5,5 щейся печи
ных вагонов электро- Маховики 3,5-4,0
поездов Полиграфическое оборудо- 4,0-4,5
Зубчатые передачи меха- 3,5-4,5 вание
низмов тяги Машины для центробеж- 3,4-4,0
Опоры валков прокатных 2,0-2,5 ного литья
станов Оборудование для произ- 4,0-6,0
Привод валков прокатных 3,0-5,0 водства бумаги
станов Текстильное оборудование 3,6-4,7
Упорный узел гребного 2,9-3,6 Металлорежущие станки 2,7-4,5
вала Деревообрабатывающие 3,0-4,0
Радиальная опора гребного До 6,0 станки
вала Лесопильные рамы 2,8-3,3
Редукторы привода судов Редукторы и коробки пере- 2,6-4,0
дач:
малой мощности 2,5-3,5
средней мощности 3,0-4,0
Примеры пользования номограммой. 1. Подшипник шариковый. Эквивалент-
ная нагрузка на подшипник Р = 2100 Н. Частота вращения внутреннего кольца
1000 об/мин. Коэффициент динамического нагружения fd = 3,3.
Р
По номограмме на рис. 1 находим, что при fd = 3,3 и п - 1000 об/мин — =
= 0,097 и, следовательно, требуемая динамическая грузоподъемность подшип-
ника
2100
-----= 21650 Н.
0,097
Выбор подшипников при ориентировочных расчетах
309
Шарикоподш ипника.
Рис. 1. Номограмма для выбора подшипников при ориентировочных расчетах
Роликоподшипники
310
Методы расчета работоспособности опор
2. Подшипник роликовый. Эквивалентная нагрузка на подшипник Р =
= 180 000 Н. Частота вращения внутреннего кольца л = 260 об/мин. Коэффициент
динамического нагружения fd = 2,5. По номограмме на рис. 1 находим, что при
Р
fd = 2,5 и п = 260 об/мин — = 0,22, и, следовательно, требуемая динамическая
грузоподъемность подшипника
Кинематика подшипников
Подшипники радиальные и радиально-упорные с нулевым ра-
диальным зазором (рис. 2, а). Окружные скорости точек, м/с, располо-
женных на дорожках качения внутреннего (гв), наружного (гн) колец,
а также центров тел качения (го), определяют по следующим форму-
лам:
Л^вИв
гп —-------'> гн =------;
60 60
гв + ин TtDono
Р° ~ 2 ~ 60 ’
где d3 и — диаметры дорожек качения внутреннего и наружного ко-
лец соответственно; dB — Do — Dp^cos a; dn ~ DQ + D^cos а; £>0 - сред-
ний диаметр подшипника; Dw — диаметр тел качения; ив, ин, nQ — часто-
та вращения внутреннего, наружного колец и сепаратора соответ-
ственно, об/мин; а — угол контакта в подшипнике.
Частота вращения сепаратора, об/мин,
и0 = «в
Dq' — Dw cos а
2Dq
+ ин
Dq + Dw cos а
2Do '
(1)
Частота вращения сепаратора (центров тел качения) относительно
внутреннего кольца, об/мин,
. . Dq + Dw cos а
«0 (в) = Ио - Ив = (ин - п3)-----------—----------.
Рис. 2. Соотношения окружных скоростей в радиально-упорных подшипниках:
а — шариковых; б — роликовых
Кинематика подшипников
311
2. Кинематические соотношения элементов радиального и радиально-упорного
подшипников
Враща- ется кольцо Эскиз Частота вращения, об/мин
сепа- рато- ра "0 сепарато- ра отно- сительно внутрен- него кольца «0(в) наружно- го кольца относи- тельно сепара- тора «н(0) тела качения вокруг своей оси nW
Внутрен- нее («н = 0) «в*1 -пвК2 2D0KiK2 — Ив Dw
Наруж- ное + ПН^2 wHAS • 2D.KK, «н —“— Рщ
4^*
Оба кольца в одном направ- лении пм + «н^2 п («н“«в)^2 При ив = 0 («н — «вЖ1 = ин = п 0 («н - «в X 2D.K{K. х —v ~ Dw 0
Оба кольца в проти- вополож- ных на- правле- ниях 1 Пн ч ~«н^2 0 ~ («н + + «вЖ2 При i — («н + + «вЖ1 ’в = ин -«Н - («н + «в) х Dw 0
Частота вращения наружного кольца относительно сепаратора
(центров тел качения), об/мин,
. Do —Docosa
Пн (0) = Ин - и0 = (пн - п3)-—---.
2D0
Частота вращения тел качения (относительно сепаратора), об/мин,
nW ~ 0*н пв)
Do ~ D2^cos2 а
2D0D^
Для конических подшипников (рис. 2,6)
(2)
312
Методы расчета работоспособности опор
Ио = 0,5 [nB(tg ₽ — t g у) + nH(tg ₽ 4- tg у)] etg р,
Ио (в) = 0,5 (и„ - ив) (tg р + tg у) etg Р, (3)
(tg 2р — tg 2у) cos Р ,!
и„ = 0,5 (и„ — ив) (tg р - tg у) etg р, и w = (и„ - ив)-т--т--• ,4>
, 2 tg р tgy :
Кинематические соотношения элементов подшипника приведены!
в табл. 2:
для радиальных ц радиально-упорных подшипников (кроме кониче-
ских)
Л « — -----------, Л 1 ,
’ 2О0 2 2Р0
для конических
Kt =0,5(tgP-tgy)ctgp, К2 = 0,5(tgр + tgу)etgр.
Подшипники упорные. Кинематические соотношения элементов при-
ведены в табл. 3.
Частота повторных напряжений — число повторных напряжений,
испытываемых под нагрузкой любой точкой на дорожках качения,
определяется по формулам, приведенным в табл. 3 и 4.
3. Кинематические соотношения элементов и частота повторных напряжений
упорного подшипника
Вращение кольца Частота вращения элементов подшипника, об/мин Частота повтор- ных напряжений, испытываемых в минуту любой точкой дорожки качения кольца
сепаратора «0 шарика (ролика) сепаратора относительно кольца и'о
Одного п ~2 п Рр 2 п у nZ ~Т
Обоих в одном направлении при частоте враще- ния Л?] и п2 п}+”2 2 х Ы Ь К) 1 1° 1^ X ”1~"2 2 \ 2 /
Обоих в проти- воположных на- правлениях при частоте враще- ния п} и п2 1 к? х! ”1-+к2 2 Л,|+',Аг \ 2 J
Кинематика подшипников
313
4. Частота повторных напряжений радиального и радиально-упорного подшипников
Вращение кольца Частота повторных напряжений, испытываемых в минуту любой точкой дорожки качения кольца
внутреннего наружного
Внутреннего 7 2ф ”0(в)2 — = в 2 360 wh(.0)Z ~
Наружного >70(b)Z ~ wh-^2-Z 7 2<Р - Г 7 2<Р "H(0,z 360 _ "Hl‘Z 360
Примечание. 2(р — угол зоны нагружения тел качения в подшипнике.
Для случая, когда радиальный зазор в подшипнике равен нулю, 2<р = 180°.
Примеры. 1. Подшипник шариковый радиальный однорядный типа 0000.
Средний диаметр подшипника DQ = 70 мм. Диаметр шариков D^ = 11,9 мм. Ча-
стота вращения колец: внутреннего н = 1000 об/мин; наружного п =0. Опреде-
лить частоту вращения сепаратора и частоту вращения шарика вокруг своей
оси.
Частота вращения сепаратора [по (1)]
- Z)„,cos ot Dn + DM/cos a 70 - 11,9
= n —0------------F n —Q------------= 1000---------= 415 об/мин.
0 B 2Dq h 2D0 2-70
Частота вращения шарика вокруг своей оси [по (2)]
D2_p2 cos a (70)2-(11,9)2
n.. = (л ~ п )—-------------- Ю00-------------= 2855 об/мин.
w н в 2£U)u, 2-70-11,9
0 W
2. Подшипник роликовый конический типа 7000. Средний диаметр подшип-
ника Do = 50 мм. Средний диаметр конического ролика Dw = 8,55 мм. Угол кон-
такта ролика с дорожками качения: наружного кольца ан = 18° 18'; внутреннего
кольца ав = 15°40'. Угол конусности ролика ap = aH - ав = 18° 18' — 15°40' = 2°38'.
Частота вращения: внутреннего кольца ив = 750 об/мин; наружного кольца ин =
= 0.
Определить частоту вращения сепаратора и частоту вращения ролика во-
круг своей оси.
Частота вращения сепаратора [по (1)]
— Z)„.cos a DA+D„.cosa 50 - 8,55 cos 18p18'
„ „ _Л----К------н_ + „ —0-W.----H_ = 75o-----:--------
0 B 2D0 H 2D0 2-50
= 314 об/мин
или
"o = °’5 ["в(tg “в - tg “p> + "h ,tg “в + ,g Ctg “в =
= 0,5- 75O(tg 15°4O' - tg2°38')ctg 15°40' = 314 об/мин.
314 Методы расчета работоспособности опор
Частота
2-50-8.55-
или [по (3)
2 tg 15°40' tg 2е 38'
вращения ролика вокруг своей оси [по (2)]
D2 - D2 cos а 502 - (8,55)2 Cos2 18° 18'
_ п \ —0---------а. = 75о-----L2—:-----------2200 об/мин
в 2D0D^ 2-50-8.55-
и (4)]
(tg2a —tg2a)cosa (tg215с40'— tg2 2°38')cos 15г4О'
и = (л - п )-----в------Р-----= 750--------------------------------
w н в 2tgaBtgap
= 2200 об/мин.
3. Подшипник шариковый упорный одинарный типа 8000. Средний диаметр
подшипника Do — 105 мм.
Диаметр шарика 15,88 мм. Число оборотов в минуту 'одного из колец .
п = 800 об/мин (при другом неподвижном кольце).
Определить частоту вращения сепаратора и шарика.
Частота вращения сепаратора (см. табл. 3) п0 = п/2 = 400 об/мин.
Частота вращения шарика вокруг своей оси (см. табл. 3)
п D. 800 105
и. = = —— -------= 2640 об/мин.
w 2 D... 2 15,88
w
Определение вида контакта поверхностей качения в подшипнике
Тело качения (шарик или ролик) может иметь с дорожкой качения
внутреннего или наружного кольца ненагруженного подшипника один
из следующих видов контакта: точечный (соприкосновение в одной
точке), линейный (соприкосновение вдоль прямой или изогнутой ли-
нии, имеющей нулевую ширину [1, 26]. Коэффициент, характеризую-
щий степень соприкосновения поверхностей качения в контакте, зави-
сит от геометрии и соотношения размеров этих поверхностей:
для шарикоподшипника (рис. 3, а)
для роликоподшипника (рис. 3,6)
(5)
где Фв и Фн— коэффициенты степени соприкосновения в контакте тел
качения с дорожками качения внутреннего и наружного колец соответ-
ственно; Dw— диаметр тела качения; гв и гн-радиусы дорожек каче-
ния внутреннего и наружного колец соответственно, расположенные
в плоскости, перпендикулярной направлению вращения; Rw- радиус
контура ролика, расположенный в плоскости, перпендикулярной на-
правлению вращения.
Коэффициенты степени соприкосновения также могут быть опреде-
лены с помощью вспомогательных величин
* в
Ли'
(6)
Определение кривизны соприкасающихся тел
315
Тогда
Рис. 3. Параметры для определения степени соприкосно-
вения поверхностей качения подшипников:
а — шарикового; 6 — роликового
1 1
ф =--------^и Фн —--------
2/в 2/и
(?)
Примеры. 1. Подшипник шариковый
диусы дорожек качения внутреннего и
метр шарика = 12,7 мм.
Определить коэффициенты степени
личины и [по (6)]:
радиальный однорядный типа 0000. Ра-
наружного колец гв = гн = 6,6 мм. Диа-
соприкосновения. Вспомогательные ве-
•4 -4 р р
W W
6,6
12Д
= 0,52.
Коэффициенты степени соприкосновения [по (7)]:
Ф = Ф
в н
----=---------= 0,962.
2/ 2-0,52
7 в
2. Подшипник роликовый радиальный двухрядный сферический типа 3000.
Радиусы дорожек качения внутреннего и наружного колец гв = гн = 81.58 мм. Ра-
диус контура ролика 7^=80 мм.
Коэффициенты степени соприкосновения [по (5)]:
R... 80
Ф = Ф =—Ж = —И<. =-------------------= 0,98.
в н г г 81,58
в н
Определение кривизны соприкасающихся тел
* Для тел вращения I и II с различными радиусами кривизны (рис. 4)
точечный контакт определяется в двух взаимно перпендикулярных
плоскостях 1 и 2 [1, 43]-
Если обозначить радиусы кривизны тела I в плоскости 1 гц, тела
316
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 4. Точечный контакт тел
вращения
разность кривизн
/ в плоскости 2 тела II
в плоскости 1 — гщ, тела II в
плоскости 2 гП2, то радиусы
кривизны тел I и II в плоско-
стях 1 и 2 равны
Рн = —; р[2 = —»
П| П2
1 1
PlH = --; РП2 = -•
Пн П12
Радиус кривизны им'еет знак
« + » для выпуклой поверхности
и знак « —» —для вогнутой.
Для характеристики кривиз-
ны контакта соприкасающихся
поверхностей вращения исполь-
зуются вспомогательные вели-
чины :
сумма кривизн
1111
р —---1----1---1----,
П1 П2 Пн П12
(рц - Р12) + (pin - Р112)
cos т =--------------------------------
Рн + PI2 + Рп 1 + РП2
При
Dw
у =--cos а, (8)
А)
где Do — средний диаметр подшипника, т. е. диаметр окружности, на
которой расположены тела качения, мм; а — угол контакта, °, фор-
мулы для определения суммы и разности кривизн примут следую-
щий вид:
при точечном контакте шарика с внутренним кольцом
DW 1 ( Dq п \ С n
П1==П2 = -т—; Пн == “------rin=jM Рн = P12 =
2 2 \cosa /
2 2 / у \ 1
-z—; Pin =-7— 7---- ; P112 = - 7
Dw Dw \ 1 - У / f^Dw
V 1 Л 1 2Y \
L pB = 77— I 4 - + 7----I;
Dw \ /з 1 — Y /
1 2y
(9)
(10)
Определение кривизны соприкасающихся тел
317
при точечном контакте шарика с наружным кольцом
&W 1 / *>0 \
Hi = ri2 = ; nii= —(--------ЫЫ;
2 2 \ cos a J
г112=/н^ж; рп = Pi2 = -г—;
2 / У \ 1
рш = - -7— —— ; Р112 = -
&w \ 1 + У / fJDw
V 1 (л 1 \
1рн= — 4~7—г-— ;
&W \ /в 1 + У /
(11)
(12)
cos тн =
±_ 2У
/н *+У
4_ J___?L_
А 1 + У
при точечном контакте ролика с внутренним кольцом
Iр» = А Ow 1 [ ~^—+Dw Ll-7 w 1 / _1 1_\" А.Ж_±У (13)
1 1 1 - Y \ гв / . (14)
cos тв — 2 / +м 1 - У ' Ч 1А ’ ’’в/
при точечном контакте ролика с наружным кольцом
Е рн = у- 2 1 L1 + у / j i_V уЯц/ гн/_ 5 (15)
2 г. ( Г}.,, 1 1 1_\
rnc Т — — 1 + у \ гн / , (16)
wo и ц тА + 2)и,( 1 + У ' □ 1^ у гн /
при = Г» = линейном контакте ролика с внутренним кольцом (Kjv =
Ер» = 2 Dw(l - у) ’ cos тв — 1; (17)
при линейном контакте ролика с наружным кольцом (Rw =
= гИ = м
v 2
318
Методы расчета работоспособности опор
Примеры. 1. Подшипник шариковый радиальный однорядный типа 0000.
Средний диаметр подшипника = 65 мм. Диаметр шарика Ри/ = 12,7 мм. Вспо-
могательные величины /в =/н = 0,52.
Определить сумму и разность кривизн в контактах шарика с внутренним
и наружным кольцами.
Вспомогательная величина [по (8)]
D„.cosa 12,7 cos 0 °
f = -HL------=---------
О0 65
В контакте шарика с внутренним кольцом:
сумма кривизн [по (9)]
1 / 1 2-0,1954 \
Ур =--------4----------+----------- = 0,202
в 12,7 \ 0,52 1-0,1954 /
разность кривизн [по (10]
COST
в
1 ( 2-0,1954
0,52 + 1 -0,1954
-----------------------= о,94.
.1 2-0,1954
4-------1-----------
0,52 1 -0,1954
В контакте шарика с наружным кольцом:
сумма кривизн [по (11)]
1 / 1 2-0,1954 \
У р =------14---------------------) = 0,138
и н 12,7 \ 0,52 1 +0,1954/
разность кривизн [по (8)]
мм
мм
1 2-0,1954
0,52 ” 1 +0,1954
1 2 • 0,1954~'
” 0,52 ~ 1 +0,1954~
2. Подшипник шариковый радиально-упорный типа 66000. Средний диаметр
подшипника = 125 мм. Диаметр шарика — 22,23 мм. Радиусы желобов до-
рожек качения г =г = 11,63 мм. Угол контакта а = 40°. Определить сумму
и разность кривизн в контактах шарика с внутренним и наружным кольцами.
Вспомогательные величины [по (6)]:
11,63
f —f =--------= 0,523.
в н 22,23
Вспомогательная величина [по (8)]
22,23 cos 40 °
у =-----------= 0,136.
125
В контактах шарика с внутренним кольцом:
сумма кривизн [по (9)]
V, 1/1 2-0,136 \
/, Рв — —---1 4--------1-----------1 = 0,108 мм
22,23 у 0,523 1 -0,136 /
разность кривизн [по (10)]
Определение кривизны соприкасающихся тел
319
COST
в
1 ( 2-0,136
0,523 + 1 -0,136
1 2-0,136
0,523 + 1 -0,136
= 0,926.
В контакте шарика с наружным кольцом:
сумма кривизн [по (11)]
У р =--------(4----------
22,23 \ 0,523
2-0,136 \
---------1 = 0,0833 мм *;
1+0,136 /
разность кривизн [по (12)]
1 2-0,136
cos т
и
0,523 1 + 0,136
1 2-0,136
4--------------------
0,523 1 +0,136
= 0,904.
3. Подшипник радиальный роликовый двухрядный сферический типа 3000.
Средний диаметр подшипника £>О=135 мм. Диаметр ролика £>^=25 мм. Ра-
диус контура ролика 2?^= 80 мм. Радиусы дорожек качения внутреннего и на-
ружного колец г3 - гн = 81,58 мм. Угол контакта а = 12°. Коэффициенты степе-
ни соприкосновения Фв = Фн = 0,98. Определить сумму и разность кривизн
в контактах ролика с внутренним и наружным кольцами.
Вспомогательная величина [по (8)]
1 1
80”” 81,58
D...COS а 25 cos 12 °
у = -----=------------= 0,181.
Do 135
Разность обратных величин радиусов кривизн роликов и дорожек качения
1 1
г
W н
В контакте ролика с внутренним кольцом:
сумма кривизн [по (13)]
1 Г 2 “|
У р =---- ----------+ 25-2,42-Ю"4 =0,098 мм’1;
в 25 L 1-0,181 J
разность кривизн [по (14)]
2
-----------25-2,42-10" 4
1-0,181
cos т =--------------------------= 0,995.
в 2 А ,
---------+ 25 • 2,42 • 10“ 4
1-0,181
В контакте ролика с наружным кольцом:
сумма кривизн [по (15)]
1 Г 2 1
Ерн=Мттож+ 25'2’42 1О‘ т0’068 мм’,;
разность кривизн [по (16)]
320
Методы расчета работоспособности опор
COST
н
2
1 + 0,181
- 25-2,42-10"4
2
1 4-0,181
= 0,993.
+ 25-2,42- 10~4
Расчет нормальных напряжений и деформаций в контакте по-
верхностей качения
Приложенная к подшипнику нагрузка воспринимается крайне
малыми площадями контакта тел качения с дорожками качения, по-
этому напряжения в местах контакта даже при относительно уме-
ренных нагрузках оказываются весьма значительными [1, 6, 25, 26].
Нормальные напряжения в подшипниках качения в местах точечного
и линейного контакта равны соответственно о — 5000 МПа и о = 3500
МПа. Однако эффективная площадь шарика или ролика, восприни-
мающего нагрузку, резко возрастает по мере удаления, от поверхности,
так что высокие напряжения сжатия сконцентрированы только в зоне
контакта, не распространяясь на всю массу тела качения. Поэтому
прочностные свойства подшипников качения зависят главным образом
от напряжений, возникающих на поверхности контакта, точнее, на не-
которой глубине вблизи поверхностного слоя. При этом деформация
в контакте поверхностей качения ввиду их высокой твердости весьма
мала.
Из данного Герцем классического решения задачи по определению
местных напряжений и деформаций двух упругих тел с точечным кон-
тактом следует, что в зоне с точечным или линейным контактом при
приложении нагрузки образуется небольшая контактная площадка,
и распределение нагрузки на поверхности этой площадки подчиняется
закономерности, позволяющей определить поверхностное напряжение..
При этом принимаются следующие допущения.
1. Напряжения в материале соприкасающихся тел не превышают
предела пропорциональности, т. е. все деформации происходят в упру-
гой зоне, а пластические деформации отсутствуют. Это условие в под-
шипниках качения (особенно в шариковых) не всегда соблюдается,
иногда (например, при высоких требованиях к точности вращения)
приходится учитывать небольшие пластические деформации тел каче-
ния и дорожек качения.
2. Приложенная нагрузка перпендикулярна к площадке контакта
(т. е. влиянием поверхностных касательных напряжений можно прене-
бречь). В реальных условиях работы подшипника, при его вращении
под нагрузкой на контактных поверхностях тел и дорожек качения по-
мимо нормальных напряжений возникают значительные касательные
напряжения, оказывающие существенное влияние на возникновение
первых очагов усталостного разрушения этих поверхностей.
3. Размеры площадки контакта существенно меньше радиусов кри-
визны соприкасающихся тел, а радиусы кривизны площадок контакта
намного больше размеров этих площадок. Соблюдение этого условия
Расчет нормальных напряжений и деформаций 321
зависит от вида контакта поверхностей качения: у подшипников с вы-
сокой степенью соприкосновения, т. е. у большинства шариковых,
а также роликовых сферических подшипников, площадки контакта,
образующиеся при высоких нагрузках, имеют большую кривизну
и размеры площадки контакта весьма значительны по сравнению с ра-
диусами кривизны. Более точно это условие соблюдается при контакте
шарика с наружным кольцом радиального сферического двухрядного
подшипниками.
4. Материал взаимно контактирующих тел должен быть гомо-
генным и изотропным. Это условие ограниченно соблюдается для ме-
таллических тел, имеющих кристаллическую структуру. Модуль упру-
гости металлов, рассматриваемый как постоянная величина, на самом
деле представляет собой среднее значение, полученное по отдельным
кристаллам с произвольным расположением осей.
Несмотря на условность допущений, теория Герца служит хорошей
основой для расчета подшипников качения.
Принято, что для двух сжимаемых силой Q тел, имеющих модули
упругости Е[ и Еп, коэффициенты Пуассона и еп, напряжения и де-
формации определяются с помощью приведенных ниже формул.
Точечный контакт. При таком контакте после приложения нагрузки
точка превращается в площадку, имеющую форму эллипса (рис. 5)
с осями 2а (в направлении, перпендикулярном качению) и 2Ь (в направ-
лении качения);,
площадь эллиптической поверхности контакта
большая полуось эллипса деформации (мм)
( 3Q Г (1-4) (1 - 4) 1)1/3
И г 3" г (
1р L JJ
малая полуось (мм)
Г 3Q Г(1-е?) , (1-4)Ц1/3.
v 12Е р L £i £п 1) ’
нормальные напряжения в любой
точке контакта (МПа)
максимальные нормальные напря-
жения (МПа)
3Q
amaK 2паЬ ’
контактная деформация (мм), т. е.
сближение^ соприкасающихся тел под
действием нормальной нагрузки,
Рис. 5, Распределение напряжений
при точечном контакте
11 Л. Я. Перель
322
Методы расчета работоспособности опор
5. Значения р, v, uv и ---
COST М V pv 2К яр COST М V pv 2К яр
0,9995 23,95 0,163 3,91 0,171 0,9760 5,53 0,340 1,88 0,481
0,9990 18,53 0,185 3,43 0,207 0,9755 5,49 0,342 1,88 0,483
0,9985 15,77 0,201 3,17 0,230 0,9750 5,44 0,343 1,87 0,486
0,9980 14,25 0,212 3,02 0,249 0,9745 5,39 0,345 1,86 0,489
0,9975 13,15 0,220 2,89 0,266 0,9740 5,35 0,346 1,85 0,491
0,9970 12,26 0,228 2,80 0,279 0,9735 5,32 0,347 1,85 0,493
0,9965 11,58 0,235 2,72 0,291 0,9730 5,28 0,349 1,84 0,495
0,9960 11,02 0,241 2,65 0,302 0,9725 5,24 0,350 1,83 0,498
0,9955 10,53 0,246 2,59 0,311 0,9720 5,20 0,351 1,83 0,500
0,9950 10,15 0,251 2,54 0,320 0,9715 5,16 0,353 1,82 0,502
0,9945 9,77 0,256 2,50 0,328 0,9710 5,13 0,354 1,81 0,505
0,9940 9,46 0,260 2,46 0,336 0,9705 5,09 0,355 1,81 0,507
0,9935 9,17 0,264 2,42 0,343 0,9700 5,05 0,357 1,80 0,509
0,9930 8,92 0,268 2,39 0,350 0,969 4,98 0,359 1,79 0,513
0,9925 8,68 0,271 2,36 0,356 0,968 4,92 0,361 1,78 0,518
0,9920 8,47 0,275 2,33 0,362 0,967 4,86 0,363 1,77 0,522
0,9915 8,27 0,278 2,30 0,368 0,966 4,81 0,365 1,76 0,526
0,9910 8,10 0,281 2,28 0,373 0,965 4,76 0,367 1,75 0,530
0,9905 7,93 0,284 2,25 0,379 0,964 4,70 0,369 1,74 0,533
0,9900 7,76 0,287 2,23 0,384 0,963 4,65 0,371 1,73 0,536
0,9895 7,62 0,289 2,21 0,388 0,962 4,61 0,374 1,72 0,540
0,9890 7,49 0,292 2,19 0,393 0,961 4,56 0,376 1,71 0,543
0,9885 7,37 0,294 2,‘17 0,398 0,960 4,51 0,378 1,70 0,546
0,9880 7,25 0,297 2,15 0,402 0,959 4,47 0,380 1,70 0,550
0,9875 7,13 0,299 2,13 0,407 0,958 4,42 0,382 1,69 0,553
0,9870 7,02 0,301 2,11 0,410 0,957 4,38 0,384 1,68 0,556
0,9865 6,93 0,303 2,10 0,416 0,956 4,34 0,386 1,67 0,559
0,9860 6,84 0,305 2,09 0,420 0,955 4,30 0,388 1,67 0,562
0,9855 ч 6,74 0,307 2,07 0,423 0,954 4,26 0,390 1,66 0,565
0,9850 6,64 0,310 2,06 0,427 0,953 4,22 0,391 1,65 0,568
0,9845 6,55 0,312 2,04 0,430 0,952 4,19 0,393 1,65 0,571
0,9840 6,47 0,314 2,03 0,433 0,951 4,15 0,394 1,64 0,574
0,9835 6,40 0,316 2,02 0,437 0,950 4,12 0,396 1,63 0,577
0,9830 6,33 0,317 2,01 0,440 0,948 4,05 0,399 1,62 0,583
0,9825 6,26 0,319 2,00 0,444 0,946 3,99 0,403 1,61 0,588
0,9820 6,19 0,321 1,99 0,447 0,944 3,94 0,406 1,60 0,593
0,9815 6,12 0,323 1,98 0,450 0,942 3,88 0,409 1,59 0,598
0,9810 6,06 0,325 1,97 0,453 0,940 3,83 0,412 1,58 0,603
0,9805 6,00 0,327 1,96 0,456 0,938 3,78 0,415 1,57 0,608.
0,9800 5,94 0,328 1,95 0,459 0,936 3,73 0,418 1,56 0,613
0,9795 5,89 0,330 1,94 0,462 0,934 3,68 0,420 1,55 0,618
0,9790 5,83 0,332 1,93 0,465 0,932 3,63 0,423 1,54 0,622
0,9785 5,78 0,333 1,92 0,468 0,930 3,59 0,426 1,53 0,626
0,9780 5,72 0,335 1,91 0,470 0,928 3,55 0,428 1,52 0,630
0,9775 5,67 0,336 1,91 0,473 0,926 3,51 0,431 1,51 0,634
0,9770 5,63 0,338 1,90 0,476 0,924 3,47 0,433 1,50 0,638
0,9765 5,58 0,339 1,89 0,478 0,922 3,43 0,436 1,50 0,642
Расчет нормальных напряжений и деформаций 323
Продолжение табл. 5
COST М V pv 2К Яр COST М V pv 2К яр
0,920 3,40 0,438 1,49 0,646 0,840 2,53 0,515 1,30 0,755
0,918 3,36 0,441 1,48 0,650 0,830 2,46 0,523 1,29 0,765
0,916 3,33 0,443 1,47 0,653 0,820 2,40 0,530 1,27 0,774
0,914 3,30 0,445 1,47 0,657 0,81 2,35 0,537 1,26 0,783
0,912 3,27 0,448 1,46 0,660 0,80 2,30 0,544 1,25 0,792
0,910 3,23 0,450 1,45 0,664 0,75 2,07 0,577 1,20 0,829
0,908 3,20 0,452 1,45 0,667 0,70 1,91 0,607 1,16 0,859
0,906 3,17 0,454 ‘ 1,44 0,671 0,65 1,77 0,637 1,13 0,884
0,904 3,15 0,456 1,44 0,674 0,60 1,66 0,664 1,10 0,904
0,902 3,12 0,459 1,43 0,677 0,55 1,57 0,690 1,08 0,922
0,900 3,09 0,461 1,42 0,680 0,50 1,48 0,718 1,06 0,938
0,895 3,03 0,466 1,41 0,688 0,45 1,41 0,745 1,05 0,951
0,890 2,97 0,471 1,40 0,695 0,40 1,35 0,771 1,04 0,962
0,885 2,92 0,476 1,39 0,702 0,35 1,29 0,796 1,03 0,971
0,880 2,86 0,481 1,38 0,709 0,30 1,24 0,824 1,02 0,979
0,875 2,82 0,485 1,37 0,715 0,25 1,19 0,850 1,01 0,986
0,870 2,77 0,490 1,36 0,721 0,20 1,15 0,879 1,01 0,991
0,865 2,72 0,494 1,35 0,727 0,15 1,11 0,908 1,01 0,994
0,860 2,68 0,498 1,34 0,733 0,10 1,07 0,938 1,00 0,997
0,855 2,64 0,502 1,33 0,739 0,05 1,03 0,969 1,00 0,999
0,850 2,60 0,507 1,32 0,745 0 1 1 1 1
g 2К f 3Q Г(1-4) । (l-£^)~lV/3XP
1р - _J 2
тт 2К
Численные значения р, v, pv и - приведены в табл. 5; их также
яр
можно определить из графиков на рис. 6. При контакте стальных тел
с Ei = Еп = 2,08 • 105, МПа и 8Г = 8П = 0,3
/ Q у/з 2а = 0,0472 ; \1р/ (18)
/ Q \1/3 26 = 0,0472 ; (19)
ОСО аИах = —(61р2)1/3; pv (20)
6 = 2,79-10~4 (22У р)1'3. яр (21)
Пример. Подшипник шариковый радиальный однорядный типа 0000. На-
грузка на наиболее нагруженный шарик Q - 3600 Н. Вспомогательная величина
у = 0,136. Сумма кривизн в контакте шарика: с внутренним кольцом £р =0,108
мм-1; с наружным кольцом £ рн = 0,0833 мм-1. Разность кривизн в контакте
шарика с внутренним кольцом: cost =0,926; с наружным кольцом cost =
= 0,904.
И*
324
Методы расчета работоспособности опор
0.28
0,2k
0,20
0,16
0,12
0,08
0,0k
0,990 0J992 0,99k 0,996 0,998 COST
Рис. 6. Графики для определения
2Х
коэффициентов р, v и ------- в
ря
зависимости от cos т
Определить максимальные нормальные напряжения в контакте шарика
С внутренним и наружным кольцами.
2К
Вспомогательные величины р, v, pv и----находим из табл. 5 для контакта
яр
шарика:
2К
с внутренним кольцом при cost = 0,926, р — 3,51, v = 0,431, pv = 1,51,-=
в яр
= 0,634;
2К
с наружным кольцом при cost = 0,904, р = 3,15, v = 0,456, pv = 1,44, --=
н яр
= 0,674.
Большая полуось эллипса деформации [по (18)] в контакте шарика:
с внутренним кольцом
0,0472-3,51 / 3600 \ 1/3
а =------------1-------| — 2,64 мм:
в 2 \ 0,108 J
с наружным кольцом
0,0472-3,15 / 3600 \1/3
а =------------1-------| =2,56 мм.
н 2 \ 0,0833 /
Малая полуось эллипса деформации [по (19)] в контакте шарика:
с внутренним кольцом
0,0472-0,431 / 3600 \1/3
b =------------[-------> =0.324 мм,
в 2 \ 0,108 7
с наружным кольцом
0,0472-0,456 / 3600 \1/3
b =-------------(------- j = 0,375 мм
н 2 \ 0,0833 )
Расчет нормальных напряжений и деформаций 325
Максимальное нормальное напряжение [по (20)] в контакте шарика:
с внутренним кольцом
ст = .J£!_(3600 • 0,1082)1/3 = 1980 МПа;
max 3 1 51
с наружным кольцом
а = (3600 • 0,08332) = 1760 МПа.
- max н । 44
Следует отметить, что ст > ст . Это характерно для большинства типов
7 max з max н г г
подшипников качения.
Деформация [по (21)] в контакте шарика:
с внутренним кольцом
бв = 2,79- 10“4 0,634(36002 ОД08)1/3 =0,0196 мм;
с наружным кольцом
6н = 2,79 10"4-0,674(36002 О,О833)1/3 = 0,019 мм.
Линейный контакт. При этом контакте после приложения нагрузки
линия превращается в прямоугольную площадку (рис. 7) с осями / (в
направлении, перпендикулярном качению) и 2Ь (в направлении каче-
ния),
полуось прямоугольной площадки контакта (мм)
b = [ | - gn) 1Г,2;
1 л/ X Р L £i Ен JJ
нормальные напряжения в любой точке контакта (МПа)
максимальные нормальные напряжения (МПа)
При контакте стальных тел с Ец = Еу = 2,08 • 105 МПа и q = еу = 0,3
деформация
J Q V/2
26 = 6,68-io~3 (—f— ]
\ЕрС
л°,925
8 = 4,05-10~5--
(23)
(24)
326
Методы расчета работоспособности опор
Пример. Подшипник радиально-упорный роликовый конический одно-
рядный типа 7000. Нагрузка на наиболее нагруженный ролик Q — 60500 Н. Сред-
ний'диаметр подшипника DQ — 142 мм. Диаметр ролика £>^=22,8 мм. Рабочая
длина ролика I = 30,5 мм. Угол контакта ролика с внутренним кольцом а =22°.
Определить максимальные нормальные напряжения в контакте ролика с вну-
тренним кольцом.
Вспомогательная величина [по (8)]
Сумма кривизн [по (17)]
2
Z р ----------------= 0,103 мм
в 22,8(1 -0,149)
Малая полуось площадки контакта [по (23)]
6,68-10-3 / 60500 \1/2
Ь = —---------(----------- =0,46
в 2 \ 0,103 -30,5/
мм.
Максимальное нормальное напряжение [по (22)]
2-60500
о =----------------= 2760 МПа.
тахв л30,5-0,46
Деформация [по (24)]
. 6O5OO0,925
8 = 4,05• IO"5-----—— = 0,049 мм.
30,5°’8 5
Формулы для расчета радиального и осевого перемещения колец
относительно друг друга в зоне наиболее нагруженного, тела качения
при нулевом зазоре в подшипниках различных типов приведены
в табл. 6.
В подшипнике с линейным контактом после приложения нагрузки
образуется контактная площадка, имеющая форму прямоугольника.
Однако это может произойти только лишь при идеальных условиях
контакта, когда ролик и дорожка качения имеют одинаковую длину.
На практике же ширина дорожки качения в подшипнике больше
длины ролика, и поэтому в местах контакта дорожек качения с торца-
ми ролика возникают растягивающие напряжения, а напряжения сжа-
тия на кромках роликов значительно выше, чем в центральной части
контакта. Для устранения кромочного давления подшипники в ряде
случаев изготовляются с модифицированным линейным контактом,
при котором ролики или дорожки качения имеют с краев скругленную
(бомбинированную) поверхность, позволяющую выровнять напряже-
ния на всей длине контакта.
Критерии вида контакта. Различаются [26] следующие виды кон-
такта: точечный (I > 2а), модифицированный линейный (/ < 2а < 1,5/);
линейный (2а > 1,5/).
У подшипников некоторых типов (например, у роликовых сфериче-
ских) вид контакта меняется с изменением нагрузки.
Расчет нормальных напряжений и деформаций
327
Пример. Подшипник роликовый сферический двухрядный. Эффективная дли-
на ролика / = 20 мм. Сумма кривизн в контакте ролика с внутренним кольцом
£р =0,098 мм-1, с наружным кольцом £р =0,068 мм-1, разность кривизн
в контакте ролика с внутренним кольцом cos т = 0,995, с наружным кольцом
cos тн = 0,993. Определить вид контакта ролика с внутренним и наружным коль-
6. Формулы для расчета радиального и осевого перемещений колец относителыю
друг друга в зоне наиболее нагруженного тела качения при нулевом зазоре
в подшипниках различных типов
Тип подшипника Перемещение колец подшипника, мкм
радиальное 5g,. осевое 5да
Шариковый радиальный однорядный 4,0 • 10~4 ]/— |/ Dw -
Шариковый радиально- упорный однорядный 4,0 10~4 1/~ёг cos а |/ Dw 4,0 10~4 1 / Of sin а |/ Dw
Шариковый радиальный двухрядный сферический 7,0 - 1Q-4 1/~ёГ cos а |/ 7,0 • 10~4 1 sin а |/ Dw
Роликовый радиальный двухрядный сферический 2,0- 10~4 sin а |/7^ 2,0- 10~4 \/<2о Sin“ |/^
Радиальный с короткими цилиндрическими ролика- ми ’ 8’°-10-51F -
Радиально-упорный кони- 8,0- 10~5 Qg'9 8,0 10~s Qg-9
ческий cos а Ify8 sin а Ify?
Шариковый упорный оди- нарный - з 5,0- 10~4 1/ Ql sin а |/ Dw
Обозначения: Qq — усилие, воспринимаемое наиболее нагруженным
телом качения, Н; — диаметр тела качения, мм; — рабочая длина
ролика, мм; а - угол контакта подшипника.
328
Методы расчета работоспособности опор
цами при воспринимаемой наиболее нагруженным роликом нагрузке Q, равной
2300 и 23000 Н.
При cost =0,995 у. = 10,15; при cost =0,993 р = 8,92 (табл. 5).
Большая ось эллипса деформации [по (18)] при Q = 2300 Н:
в контакте ролика с внутренним кольцом
/ 2300 \,/3
2а = 0,0472 • 10,15 I--) =13,6 мм:
в \ 0,098 J
в контакте ролика е наружным кольцом
/ 2300 V'3
2а = 0,472 • 8,921----- = 13,5 мм.
н \ 0,068 )
В данном случае 2а < I и 2а <1, т. е. ролик находится с обоими кольцами
в точечном контакте.
Большая ось эллипса деформации [по (18)] при Q = 23000 Н:
в контакте ролика с внутренним кольцом
/ 23 000 \1/3
2а = 0,0472-10,15------ =29,1 мм;
в \ 0,098 /
в контакте ролика с наружным кольцом
/ 23000 \1/3
2а = 0,0472 • 8,92 (--- ±=28,8 мм.
н \ 0,068 )
В данном случае I < 2а < 1,5/ и I < 2а = 1,5/, т. е. ролик находится в моди-
фицированном линейном контакте с обоими кольцами.
Приведенные выше формулы расчета размеров площадок контакта,
напряжений и деформаций, применяемые для стальных тел, могут быть
использованы также и для тел, изготовленных из других материалов
7. Значения поправочного коэффициента IV для различных сочетаний материалов
тел, находящихся в контакте
Материал тела W
I II
Сталь Сталь Серый чугун Бронза Латунь 1 1,59 1,46 1,68
Серый чугун Серый чугун Бронза Латунь 2,18 2,06 2,27
Бронза Бронза Латунь 1,93 2,16
Латунь Латунь 2,36
Расчет касательных напряжении
329
(из серого чугуна, бронзы, латуни) с помощью поправочного коэф-
фициента
ц/=_____I___(1,- е.1 + IzliH
2 (1 - е2) \ El £ц /
где Е, Еь Еп, £, £], £ц — соответственно модули упругости и коэффи-
циенты Пуассона для стали, а также материалов I и II (табл. 7).
Значения поправочного коэффициента W для различных сочетаний
материалов приведены в табл. 7 [25].
Поправочный коэффициент W при расчете размеров площадки кон-
такта, напряжений и деформаций элементов качения имеет соответ-
ствующий степенной показатель (табл. 8).
8. Значения поправочного коэффициента W в формулах для расчета размеров
площадки контакта, напряжений и деформации элементов качения
Контакт Определяемый параметр № формулы Поправочный коэффициент
Точечный Длина оси: 2а 18 ц/1/З
2Ь 19 ^1/3
Максимальное 20 |у-2/3
напряжение отах Деформация 5 21 И-'2/3
Линейный ' Длина оси 2Ь 23 0,1/2
Максимальное 22 0/—1/2
напряжение атах Деформация 5 24 0/ода
Расчет касательных напряжений в контакте поверхностей
качения
Как видно из рис. 8, площадка контакта шарика с дорожкой каче-
ния расположена в системе координат таким образом, что оси X — X,
У— Уи Z — Z совпадают соответственно с большой осью 2а (т. е. с на-
правлением, перпендикулярным качению), с малой осью 2Ь (т. е. с на-
правлением качения) и с направлением действия нагрузки Q [26, 30].
Таким образом, поверхность контакта, на которой определяются нор-
мальные напряжения о, расположена в плоскости ХУ Тела качения
и кольца подшипника помимо нормальных напряжений сжатия во-
спринимают и касательные напряжения сдвига т, достигающие макси-
мального значения на некоторой глубине z0 под площадкой контакта
и являющиеся основной причиной образования первых следов уста-
лостного разрушения. Максимальной величины касательные напряже-
ния достигают на глубине z0 == 0,4676 (для точечного контакта) и z0 —
= (для линейного). На рис. 9 приведены графики, с помощью
которых по размерам полуосей а и b и по максимальным нормальным
330
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 8. Расположение площадки контакта
шарика с дорожкой качения в системе
координат
Рис. 9. График определения мак-
симальных касательных напря-
жений
напряжениям можно определить максимальные касательные напряже-
ния ттах и глубину z0 (расстояние от поверхности контакта), на кото-
рой они возникают.
Пример. Определить максимальные касательные напряжения ттах и глубину
z0, на которой они возникают, при следующих характеристиках контакта шари-
ка с дорожками качения колец:
внутреннего
а =2,64 мм; b =0,324 мм;
наружного
ан — 2,56 мм; Ьн = 0,375 мм;
При
Ьв__ 0,324
по графикам на рис. 9 находим
2ттах в = 0 49g 2ттах н = 0 49?.
атах в атах и
^- = 0,493; = 0,491.
"в
Максимальные касательные напряжения в контакте шарика:
с внутренним кольцом
атах = 1960 МПа;
<Т„,„ = 1760 МПа.
= 0,1227 и ——- = = 0,1468;
ак 2,56
с наружным кольцом
0,497-1760
т --------= 437 МПа.
max н 2
Расстояния от поверхности контакта шарика:
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 331
с внутренним кольцом 2^=0,493-0,324 = 0,16 мм;
с наружным кольцом =0,491-0,375 =0,184 мм.
Он ’ ’ ’
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника
Распределение нагрузки между телами качения. При приложении
к радиальному подшипнику с углом контакта а = 0° чисто радиальной
силы Р (рис. 10) внутреннее кольцо смещается относительно наружно-
го на 8Г, и тела качения, находящиеся в положении 0, 1, 2, ..., п в ниж-
ней части подшипника, при отсутствии в нем начального радиального
зазора будут воспринимать нагрузки Qq, Q19 Q2)Qn [1, 6, 25, 26, 30].
При этом в местах контакта тел качения с кольцами возникнут дефор-
мации 50, 62,..., 5П.
При расположении тел качения друг относительно друга под углом
у уравнение равновесия имеет вид
Р = Qo + 2QX cosy + 2Q2 cos(2у) + ... + 2Qn cos (му). (25) .
Согласно теории Штрибека, зависимость между нагрузками и де-
формациями в этом случае можно выразить уравнениями
8? 5* 5„3
ИЛИ
Q22
Рис. 10. Схема распределения на-
грузки между телами качения
в радиальном подшипнике
Тогда
/д \1’5 /Ь V’5 /6 X1’5
Qi = 2о (> Й2 = 2огт'~) ’ ~ (Т")
\ / \ / \ °о /
Следовательно,
cos (у) = 2<2О cos1’5 у cosy = 2Q0 cos2’5 (у); (26)
2Q2cos(2y) = 2<20cos1,5(2y)cosy = 2Q0cos2’5(2y); (27)
2Qn cos (ну) = 2Q0 cos1,5 (ray) cos у = 2(7O cos2,5 (ny). (28)
Подставляя уравнения (26) - (28) в (25), получим
332 Методы расчета работоспособности опор
P = 604-260cos2’5Y + 260cos2’5(2y)+ ... + 2g0 cos2’5 (иу)
или
р
---— 1 + 2 cos2’5 у + 2 cos2,5 (2у) + ... + 2 cos2’5 (иу).
бо
Так как у большинства радиальных подшипников число.тел каче-
но
ния в одном ряду Z = 8 4- 20, определим величину —в пределах
этого диапазона Z по приведенным ниже данным.
Z . . . . ... 8 10 12 15 20
Y, ° • . . ... 45 36 30 24 18
cosy ♦ • • . . . 0,707 0,809 0,866 0,913 0,951
^/бо . . . • • . 1,84 2,28 2,75 3,43 4,56
^бо р ' ' * . . . 4,35 4,34 4,36 4,37 4,36
Таким образом, нагрузка Qo, воспринимаемая наиболее нагру-
женным телом качения радиального подшипника, т. е. телом качения,
расположенным в плоскости действия внешней и радиальной нагрузки
(у = й°), определяется из формулы
4,37Р
бо ~ ~ •
Приведенные выше формулы позволяют определить усилия, вос-
принимаемые наиболее нагруженным телом качения при наиболее
простом условии нагружения: чисто радиальная сила приложена
к радиальному подшипнику, имеющему угол контакта а = 0°.
Для расчета в общем случае нагружения (при восприятии подшип-
ником с углом контакта „а Ф 0° радиальных и осевых усилий происхо-
дит перемещение внутреннего кольца относительно наружного на Sr
в радиально'м и Sa в осевом направлениях) используют следующие
уравнения.
1. Для подшипника с одним рядом тел качения (рис. 11).
Сближение колец в положении Т
— Ъа sin а + 5r cos 4х cos а;
5* = 8ma. 1--2-(1-cosT)
где 5max — сближение колец в положении Т — 0, т. е. под наиболее на-
груженным телом качения:
Угол зоны нагружения. ,
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 333
Рис. 11. Схема параллельного перемещения в радиаль-
ном и осевом направлениях внутреннего кольца отно-
сительно наружного
40 — arccos(l - 2е).
(29)
Если подшипник воспринимает только радиальную нагрузку (8а =
= 0), то при отсутствии в подшипнике радиального зазора (gr = 0)
4х, = 9.0 °; £ — 0,5; при gr > 0 0 < % < 90 °; 0 < £ < 0,5; при gr < 0 90 ° <
<^< 180°; 0,5 <£< 1.
При восприятии подшипником только осевой нагрузки, действую-
щей по центру подшипника, т. е. при равномерном нагружении всех
тел качения, 4х, = 360°, £ = схэ.
Нагрузка на тело качения, находящееся в положении 4х,
Qty Qmax
1 -^-(1 - COS
2е
где Qmax - нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным телом ка-
чения; п = 1,5 — при точечном контакте, п = 1,11 — при линейном.
Радиальная Fr и осевая Fa составляющие нагрузки на подшипники
соответственно равны
^ = Z6<.COSOtCOs4< Z6maxC0SaJr; = й ZQmaxSinaJa,
где
+ %
J, = jr(e)=J- j 1 _ _2_(i _ cos'Pjj cos Tc'T:
1 f Г 1
; = 1-—-(1-cos 4х)
2л J L 2e
-4?,
Z — число тел качения в одном ряду подшипника.
334
Методы расчета работоспособности опор
2. Для подшипника с двумя рядами (1 и 2) тел качения
8г1=8,2 = 8г; 8„= -8^=8,; = 81+Е2 = 1;
^тах 1 £1
Gmax 2 _ / S2 V
Gmax 1 \ /
Радиальная и осевая составляющие нагрузки соответственно равны
Fr = FrJ + Fr2 = Z cos a QmM tJ,;
Fa = Fai — Fa2 = Z sin aQmm .
Л = Л(е1) + -§^Л(е2);
Vmax 1
x/max 1
Для подшипников с одним и с двумя рядами роликов
Jr Fr tg а
Т= Fa
Основные случаи нагружения подшипников. Под-
шипник с одним или несколькими рядами тел качения воспринимает
только радиальную нагрузку.
Нагрузка на тело качения каждого ряда в положении 'Р
(30)
При радиальном зазоре gr - 0:
для шарикоподшипника
QT = Gma« I-2га-COST)
для роликоподшипников
iZ cos а ’
где i — число рядов тел качения.
При нормальном радиальном зазоре для шарико- и роликопод-
шипников
Радиальная нагрузка, воспринимаемая однорядным подшипником,
F, = ZGmaxA (8) COS (X. (33)
Числовые значения Jr (е) приведены в табл. 9 или могут быть опре-
делены из рис. 12 (а — для точечного; б — для линейного контактов).
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 335
9. Значения Jr(£)
£ Контакт £ Контакт
точечный линейный точечный линейный
0 1/Z 1/Z 0,80 0,2559 0,2658
0,1 0,1156 0,1268 0,90 0,2576 0,2628
0,2 0,1590 0,1737 1,00 0,2546 0,2523
0,3 0,1892 0,2055 1,25 0,2289 0,2078
0,4 0,2117 0,2286 1,67 0,1871 0,1589
0,5 0,2288 0,2453 2,50 0,1339 0,1075
0,6 0,2416 0,2568 5,00 0,0711 0,0544
0,7 0,2505 0,2636 00 0 0
Подшипник с одним или несколькими рядами тел качения восприни-
мает только осевую нагрузку.
1. Осевое усилие Fa действует на оси вращения однорядного или
многорядного подшипника и равномерно распределяется между тела-
ми качения, т. е. каждое тело качения воспринимает нагрузку,
Zsina
2. Осевое усилие Fa смещено на расстояние е относительно центра
подшипника с одним рядом тел качения рис. 13, а). Нагрузка на тело
качения (рис. 13,6), расположенное под углом Т к наиболее нагружен-
ному телу качения,
7г (ё)
0,25
0,20
0,15
0,10
0,05
О
0,1 0,2 Q4 0,6 1 2 3 456г
Рис. 12. Зависимость J от е при
контактах: р
а — точечном; б — линейном
Рис. 13. Эксцентричное приложение
осевой нагрузки к упорному подшипни-
ку с одним рядом тел качения:
а — схема нагружения; б — схема рас-
пределения нагрузки между телами
качения
336
Методы расчета работоспособности опор
Qt ~ бтах
1 , 7
1------(1 — cos'P) ,
2s
где
Ра
бтах гу г / \ •
ZJa(e) sin а
(34)
Момент нагружения
M^eFa = ~ ZQmJ)0Jm(z) sin а,
где
+ т
2я J L 2е J
-ч*
2е
Числовые значения Ja(s) и Jm(s) в зависимости от величины -----
&0
приведены в табл. 10 или могут быть определены из рис. 14.
3. Осевое усилие Fa смещено на расстояние относительно центра
подшипника двумя рядами тел качения.
Нагрузка на тело качения из ряда 1
— бтах
1
2et
10. Значения 4(е) и Jm(z) для однорядных упорных подшипников
£ Точечный контакт Линейный контакт
2е О. Ли(е) 2е Л) 4?(е) 4(e)
0,0 1,0000 1/Z 1/Z 1,0000 1/Z 1/Z
од 0,9663 0,1156 0,1196 0,9613 0,1268 0,1319
0,2 0,9318 0,1590 0,1707 0,9215 0,17737 0,1885
. 0,3 0,8964 0,1892 0,2110 0,8805 0,2055 0,2334
0,4 0,8601 0,2117 0,2462 0,8380 -0,2286 0,2728
0,5 0,8225 0,2288 0,2782 0,7939 0,2453 0,3090
0,6 0,7835 0,2416 , 0,3084 0,7480 0,2568 0,3433
0,7 0,7427 0,2505 0,3374 0,6999 0,2636 0,3766
0,8 0,6995 0,2559 0,3658 0,6486 0,2658 0,4098
0,9 0,6529 0,2576 0,3945 0,5920 0,2628 0,4439
1,0 0,6000. 0,2546 0,4244 . 0,5238 0,2523 0,4817
1,25 0,4338 0,2289 0,5044 0,3598 0,2078 0,5775
1,67 0,3088 0,1871 0,6060 0,2340 0,1589 0,6790
2,5 ' 0,1850 0,1339 0,7240 0,1372 0,1075 0,7837
5,0 0,0831 0,0711 0,8558 0,0611 0,0544 0,8909
СХ) 0 0 1,0000 0 0 1,0000
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 337
Осевая нагрузка
Рис. 14. Совмещенные графики зависимостей при контактах:
а — точечном; б — линейном
338
Методы расчета работоспособности опор
где
Vraaxl ZJasina
Нагрузка на тело качения из рйда 2
1------(1 - cos
2£2 V
п
'И ,
2т2 ~ Стах 2
где
$тах 2
Момент нагружения
1
^=yZ2max xPo^Sina,
где
Vo max 1
Q 2e
Числовые значения Ja, Jm, —в зависимости от величин ----------
вшах 1 »()
приведены в табл. 11 или могут быть определены по графикам рис. 14.
Подшипник воспринимает комбинированную (радиальную и осевую)
нагрузку.
1. Для подшипника с одним рядом тел качения (см. рис. 11). На-
грузка, воспринимаемая телом качения в положении Т р
вт вшах
1 т
1 — — (1 - cosT) ,
(35)
11. Значения Ja и Jm для двухрядных упорных подшипников
е1 е2 Точечный контакт Линейный контакт
2е •Оо Ли Л» Стах2 Cmaxl 2е Ли Л? С?тах2 б max!
0,50 0,50 СО 0,4577 0 1,000 сю 0,4906 0 1,000
0,51 0,49 2,572 0,4476 0,0174 0,941 28,50 0,4818 0,0169 0,955
0,60 0,40 2,046 0,3568 0,1744 0,544 2,389 0,4031 0,1687 0,640
0,70 0,30 1,092 0,3036 0,2782 0,281 1,210 0,3445 0,2847 0,394
0,80 0,20 0,800 0,2758 0,3445 0,125 0,823 0,3036 0,3688 0,218
0,90 0,10 0,671 0,2618 0,3900 0,037 0,634 0,2741 0,4321 0,089
1,0 0 0,600 0,2546 0,4244 0 0,524 0,2523 0,4817 0
1,25 0 0,434 0,2289 0,5044 0 0,360 0,2078 0,5775 0
1,67 0 0,309 0,1871 0,6060 0 0,234 0,1589 0,6790 0
2,5 0 0,185 0,1339 0,7240 0 0,137 0,1075 0,7837 0
5,0 0 0,083 0,0711 0,8558 0 0,061 0,0544 0,8909 0
сю 0 0 0 1,0000 0 0 0 1,0000 0
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 339
1 де
Q =-----------h------- =------.
max Jr(e) Z cos a Jo(e) Z sin a
(36)
Числовые значения J,.(e) и J0(e) для однорядных подшипников в за-
Fr tga
висимости от величины ——— приведены в табл. 12 или могут быть
определены по графикам рис. 14.
2. Для подшипника с двумя рядами тел качения. Нагрузка на тело
качения ряда 1
1 1 --Д-0-COST,
ZEj
(37)
где
ZJrcos a ZJflsin a
(38)
Qvi Q max
Нагрузка на тело качения ряда 2
где
г[ ‘--До- cos ЧуТ,
2г
__ I (Зтах 2 | л
тах 2 \ / Vmax Г
\ а2тах 1 /
(39)
(40)
12. Значения Jr(c) и Ja(c) для однорядных подшипников
£ Точечный контакт Линейный контакт
F,.tga Fa Л(е) 4(£) Fa Л(8)
0 1 1/Z 1 1 1/Z 1/Z
0,2 0,9318 0,1590 0,1707 0,9215 0,1737 0,1885
0,3 0,8964 . 0,1892 0,2110 0,8805 0,2055 0,2334
0,4 0,8601 0,2117 0,2462 0,8380 0,2286 0,2728
0,5 0,8225 0,2288 0,2782 0,7939 0,2453 0,3090
0,6 0,7835 0,2416 0,3084 0,7480 0,2568 0,3433
0,7 0,7427 0,2505 0,3374 0,6999 0,2636 0,3766
0,8 0,6995 0,2559 0,3658 0,6486 0,2658 0,4098
0,9 0,6529 0,2576 0,3945 0,5920 0,2628 0,4439
1 0,6000 0,2546 0,4244 0,5238 0,2523 0,4817
1,25 0,4338 0,2289 0,5044 0,3598 0,2078 0,5775
1,67 0,3088 0,1871 0,6060 0,2340 0,1589 0,6790
2,5 0,1850 0,1339 0,7240 0,1372 0,1075 0,7837
5 0,0831 0,0711 0,8558 0,0611 0,0544 0,8909
оо 0 0 1 0 0 1
340
Методы расчета работоспособности опор
13. Значения Jr и Ja для двухрядных подшипников
£1 е2 - Точечный контакт
Frtga Fa Л Л C?max2 C?maxl Frl Fr}
0,5 0,5 СО 0,4577 0 1 1
0,6 0,4 2,046 0,3568 0,1744 0,544 0,477
0,7 0,3 1,092 0,3036 0,2782 0,281 0,212
0,8 0,2 0,8005 0,2758 0,3445 0,125 0,078
0,9 ' 0,1 0,6713 0,2618 0,3900 0,037 0,017
1,0 0 0,6000 ♦ 0,2546 0,4244 0 0
Линейный контакт
£1 е2 Fftg« • Cmax2 ’ Fr2
Fa Л C?maxl Fr\
0,5 0,5 ч со 0,4906 0 1 1
0,6 0,4 2,389 0,4031 0,1687 0,640 0,570
0,7 0,3 1,210 0,3445 0,2847 0,394 0,306
0,8 0,2 0,8232 0,3036 0,3688 0,218 0,142
0,9 0,1 0,6343 0,2741 0,4321 0,089 * 0,043
1,0 0 0,5238 0,2523 0,4817 0 0
u Г Г Стах 2
Числовые значения Jм---------в зависимости от величины--------
етах1 ра
приведены в табл. 13 или могут быть определены по графикам рис. 14.
Примеры. 1. Подшипник радиальный шариковый однорядный типа 0000. Ра-
диальная нагрузка на подшипник Fr = 10000 Н. Радиальный зазор в подшипни-
ке gr = 0 (е = 0,5). Число шариков Z = 10. Определить нагрузку, воспринимаемую
каждым шариком.
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным шариком [по (31)]
4,37-10000
О =--------------= 4370 Н.
10 cos 00
Угловое расстояние между шариками
360 360
ДТ=-------=------= 36с.
Z 10
Нагрузка на шарики [по (30)]
^ = 4370p-^?(l-cos4')
|1,5
Результаты расчета приведены ниже:
° •
Q*> н
0 ±36 ±72 ±108 ±144 ±180
4370 3180 750 0 0 0
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника 341
2. Подшипник радиальный с цилиндрическими роликами однорядный типа
2000 с нормальным радиальным зазором. Радиальная нагрузка на подшипник
Гг = 20000 Н. Число роликов Z = 10. Определить нагрузку, воспринимаемую
каждым роликом.
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным роликом [по (32)],
Q max
5-20000
---------= 10000 Н.
10 cos 00
Используя (33), определим
Jr(s) =
Fr 20000
'-----=------------= о,2.
Z@max COS а ‘ 10000 '
При Jr(e) = 0,2 е = 0,28 (см. рис. 12).
Угловое расстояние между роликами
360
360
1о"
= 36 °.
Z
Нагрузка на ролики [по (30)]
L 2е J
Результаты расчета приведены ниже:
° • 0 ±36 ±72 ±108
Qty, Н . . . 10000 3030 0 0
±144
0
±180
0
Угол зоны нагружения [по (29)] 'Р, = arccos(l — 2 0,28) = ±63°54'.
3. Подшипник радиально-упорный шариковый однорядный типа 66000 (а =
= 36 °). Средний диаметр подшипника Do = 125 мм. Количество шариков Z = 10.
Осевая нагрузка Fa = 40000 Н смещена относительно оси вращения подшипника
на е = 50 мм. Определить нагрузку, воспринимаемую наиболее нагруженным
шариком.
Величину Ja определяем из рис. 14.
2е 2-50
При ----= —----= 0,8
Do 125
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным шариком [по (34)],
40000
Ja = 0,285.
Q =------------------- = 23900 Н.
тах 10‘0,285 cos 36°
4. Подшипник радиально-упорный шариковый однорядный типа 66000 (угол
контакта а = .36 °). Средний диаметр подшипника Do = 125 мм. Количество ша-
риков Z = 10. Радиальная нагрузка Fr = 23000 Н. Осевая нагрузка Fa = 20000 Н.
Определить нагрузку на каждый шарик и угол зоны нагружения.
Величины J;, Ja и е определим из графика рис. 14.
Frtga 23000 tg 36 °
При —=--------------*-----= 0,835
Fa 20000
Jr = 0,223, Jo = 0,28, £ = 0,48.
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным шариком [по (36)],
23000
е™х = 0,223 • 10 cos 36° = 12360 Н
342 Методы расчета работоспособности опор
Угол зоны нагружения подшипника [по (29)]
= arccos (1 - 2 - 0,48) = ± 89 °46'.
Угловое расстояние между шариками
360 360 „
ДТ =------=-----= 36°.
Z 10
Нагрузка, воспринимаемая каждым шариком [по (35)],
Qv = 12360 [1 - у^-(1 - cos У)]"’
Результаты расчета приведены ниже:
Т, °.......................... 0 ±36 ±72 ±108 ±144 ±180
Н......................... 12360 8860 1830 0 0 0
5. Подшипник радиальный роликовый сферический двухрядный типа 3000.
Угол контакта а = 12°. Количество роликов Z — 10. Радиальная нагрузка Fr =
= 100000 Н. Осевая нагрузка Fa = 25000 Н. Определить нагрузку на каждый ро-
лик и угол зоны нагружения обоих рядов роликов.
Величины Jr, Je, £р е2, @тах 2/2тах Fri/Fri находим по графикам рис. 14. ,
Ftga 100000 tg 12°
При г =—-----------= 0,85
F 25000
Jr = 0,303; Ja = 0,37; ех=0,8; £ = 0,2;
emaX2/emaxl=0,21; F,2/F„= 0,143.
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным роликом ряда 1 [по (38)],
Нагрузка, воспринимаемая наиболее нагруженным роликом ряда 2 [по (40)],
Qmax2 = 0,21-33740 = 7080 Н.
Нагрузка, воспринимаемая роликом ряда 1 в положении Т [по (37)],
= 33740^1 -у^-(1 -cosTjJ'11.
Угол зоны нагружения роликов ряда 1 [по (29)]
*РП = arccos (1 - 2 - 0,8) = 126 °52'.
Нагрузка, воспринимаемая роликами ряда 2 в положении 4х [по (39)],
QV2 = 7080р - -^-(1 - COST,)]
Угол зоны нагружения роликов ряда 2 [по (29)]
*Р/2 = arccos (1 - 2 - 0,2) = ± 53 °08'.
Угловое расстояние между роликами
360 ат = Z 360 = = 36°. 10
Результаты расчета приведены ниже:
Ф, ° . . . 0 36 72 108 144 180
н • • . 33740 29300 19160 5090 0 0
<2x1,2, Н . . . 7080 3440 0 " 0 0 0
Распределение нагрузки- между дорожками качения колец 343
Распределение нагрузки между дорожками
качения колец [1, 26].
Нагрузка, приложенная к подшипнику, передается через тела каче-
ния от одного кольца к другому. Нагрузка в месте контакта шарика
или ролика с кольцами зависит от конструкции подшипника и от усло-
вий нагружения. Кроме того, элементы подшипника воспринимают
динамические нагрузки от центробежных сил, возрастающих с увели-
чением частоты вращения подшипника. Ниже приводятся методы рас-
чета нагрузок, действующих в контакте тел качения с дорожками
качения, при различных условиях нагружения подшипника.
Статическое нагружение. В шарикоподшипниках (рис. 15,а}
нагрузка в контакте шарик — дорожки качения внутреннего и на-
ружного колец
е=—=-Я^-
cos a sin а
или 2e = Qrtga, (41)
где Qr и Qa - соответственно радиальная и осевая составляющая на-
грузки в контакте, Н.
Пример. Подшипник шариковый радиально-упорный однорядный типа
36000 (угол контакта а = 12 °). Радиальная нагрузка на наиболее нагруженный
шарик Q = 5000 Н. Определить осевую составляющую нагрузки на шарик.
По формуле (41)
Qa = 5000 tg 120 = 1063 Н.
В роликоподшипниках (рис. 15,6) нормальная нагрузка в контакте
ролик — дорожка качения внутреннего кольца
QB = QB«tgaB.
cos a
При радиальном нагружении подшипника, т. е. при действии нагруз-
ки QBr:
нормальная нагрузка в контакте ролик - дорожка качения наружного
кольца
(sin a6 + tg aH cos a6)
(sin
Qq = Q^r
нормальная нагрузка в контакте ролик — борт внутреннего кольца
aH-tgoleosa») t
sin(aH + a6)
осевая составляющая в контакте ролик — дорожка качения наружного
кольца
sin aH (sin a6 4- tg aB cos a6)
sin(aH + a6)
344
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 15. Схема нагрузок у находящихся в неподвижном
состоянии радиально-упорных подшипников в контакте
с дорожками качения:
а - шарика; б — конического ролика
При осевом нагружении подшипника, т. е. при действии нагрузки
Q Би-
нормальная нагрузка в контакте ролик — дорожка качения наруж-
ного кольца
(cos аб 4- etg ав sin аб)
У ни “ Уви ’ 7
sin(aH + a6)
нормальная нагрузка в контакте ролик — борт внутреннего кольца
Л (etg aB sin aH - cos aH)
Уб — Уви - • / , \
sin(aH + a6)
(42)
Пример. Подшипник радиально-упорный роликовый конический одно-
рядный типа 7000. Углы контакта ролика с дорожками качения внутреннего
и наружного колец, а также с бортом внутреннего кольца соответственно ав =
= 22°, «н = 29° и аб = 64°. Осевая нагрузка в контакте наиболее нагруженного
ролика с дорожкой качения внутреннего кольца Q , = 10000 Н. Определить нор-
мальную нагрузку в контакте ролика с бортом внутреннего кольца
По формуле (42)
(cig 22. sin 29 ° — cos 29с)
(k = 10000 --------------—- = 3260 Н.
6 sin(29° + 64°)
Нагружение подшипника, вращающегося вокруг
своей оси [1, 26]. Центробежная сила ГЦ(Н), действующая на тело
качения во вращающемся подшипнике:
шариковом
Fu = 2,26- 10-пР^£>ои§, (43)
Распределение нагрузки между дорожками качения колец 345
роликовом
Fu = 3,39 10-,1D2iyn>onl
(44)
где Dw и I - диаметр и длина тела качения соответственно, мм;
Dq — диаметр подшипника по центрам тел качения, мм; п0 - частота
вращения сепаратора (т. е. центра тела качения вокруг оси подшипни-
ка), об/мин.
В- шарикоподшипниках центробежная сила несколько уменьшает
угол контакта шарика с дорожкой качения наружного кольца, повы-
шая трение скольжения.
В радиальных и радиально-упорных шарикоподшипниках, восприни-
мающих осевую нагрузку QBa и центробежную силу Fu (рис. 16),
(2в« Qh ан ~
= Оъа Ctg ав 3" Рц ~ 2н COS ~ О,
где
/ - Рц \
ан = arcctg I ctg ав + —— I; (45)
\ (2ва /
/ 7?ц \2-]1/2
1+ ctgaB + —-I QBa.
\ / J
Рис. 16. Схема нагрузок в контакте шарика
с дорожками качения вращающегося радиально-
упорного подшипника
Пример. Подшипник радиально-упорный шариковый однорядный типа
66000 (угол контакта a = 36°). Средний диаметр подшипника Do = 125 мм. Диа-
метр шариков 1)^,= 22,23 мм. Число оборотов сепаратора и0 = 5000 об/мин.
Осевая нагрузка в контакте наиболее нагруженного шарика с дорожкой качения
внутреннего кольца Q = 3000 Н. Определить рабочий угол контакта шарика
с дорожкой качения наружного кольца и нормальную нагрузку в контакте ша-
рика с дорожками качения наружного и внутреннего колец с учетом действия
центробежной силы.
Центробежная сила
Гц = 2,26• 10"1 = 2,26• 10"11 • 22,233• 125• 50002 = 792 Н.
Рабочий угол контакта шарика с дорожкой качения наружного кольца
/ Гц \ / 792 \
мн = arcctg ctg aB + = arcctg ctg 36е + — = 31е 20'.
\ (2в«/ \ 30U0 }
Нагрузка в контакте шарика с дорожкой качения наружного кольца
Г< / F VT/2 Г ( 792 VI1'2
eH = p+(ctgaB + -^-) ] eBi, = [l+(ctg36« + — J j 3000 = 5760 H.
346
Методы расчета работоспособности опор
Нагрузка в контакте шарика с дорожкой качения внутреннего кольца
Q 3000
Q = ------= 5110 Н.
в sin a sin 36 °
в
В упорных шарикоподшипниках с а = 900 при легких осевых на-
грузках и высоких частотах вращения шарики под действием центро-
бежных сил отклоняются от нормального положения. При этом рабо-
чий угол контакта (рис. 17)
otc = arctg(-^k.\ (46)
\ Гц /
Пример. Подшипник упорный шариковый одинарный типа 8000. Средний
диаметр подшипника Do = 125 мм. Диаметр шариков D^=12,7 мм. Скорость
вращения сепаратора и0 = 5000 об/мин. Осевая нагрузка на шарик Qa — 450 Н.
Определить рабочий угол контакта в подшипнике с учетом центробежных сил.
Центробежная сила
Гц = 2,26-10~ = 2,26- ЦТ11 • 12,73 125 • 50002 = 150 Н.
Рабочий угол контакта в подшипнике
26.
/ 2-450 \
= агЧлугН°°38'
«с = arctg
В роликоподшипниках, воспринимающих осевую нагрузку в контак-
те ролик — дорожка качения внутреннего кольца (рис. 18), нормальные
нагрузки, действующие в контактах ролик-дорожка качения наружного
кольца QH и ролик-борт внутреннего кольца Q& определяются из
уравнений
QBg (etg qB sin с*б + cos осб) 4- Fu sin a6 .
sin(aH + a6)
QBa (etg aB sin aH - cos aH) + Fu sin aH
sin (aH-bag)
Рис. 18. Схема нагрузок в
Рис. 17. Схема нагрузок в контакте
шарика с дорожками качения вра-
щающегося упорного подшипника
контакте конического ролика
с дорожками качения вращаю-
щегося радиально-упорного
подшипника
Расчет долговечности подшипников
347
Пример. Подшипник радиально-упорный роликовый конический однорядный
типа 7000. Средний-диаметр подшипника Do = 142 мм. Средний диаметр ролика
£>^,= 22,8 мм. Рабочая длина ролика / = 30,5 мм. Углы контакта ролика с до-
рожками качения внутреннего и наружного колец, а также с бортом внутреннего
кольца соответственно о* = 22°, ан = 29 0 и «б = 64°. Осевая нагрузка в контакте
наиболее нагруженного ролика с дорожкой качения внутреннего кольца Q^a =
= 10000 Н. Частота вращения сепаратора п0 = 1700 об/мин. Определить нор-
мальные нагрузки в контактах ролика с дорожкой качения наружного кольца
и бортом внутреннего кольца.
Центробежная сила
FK = 3,39 • IO'1 = 3,39 • 10'11 22,82 • 30,5 • 142 • 17002 = 226 Н.
Нагрузка в контакте ролика с бортом внутреннего кольца
Q (etg a sin а - cos а ) 4- F sin а
Q _ ВД V В________Н W____ц___н _
6 sin (% + %)
_ 10000 (etg 22 ° sin 29 °-cos 29 °)+ 226 sin 29 ° _
sin (29 °+ 64 °)
Нагрузка в контакте ролика с дорожкой качения наружного кольца
О (etg a sin аЛ 4- cos а..) 4- F sin ос.
q - _ в____б- .. ._&...и____б_ =
н sin (а 4- аА)
' н б'
10000 (etg 22 ° sin 640 4- cos 64 °) 4- 226 sin 64 °
= sin (29° 4-64 °) ’
Q =26 800 H.
Расчет долговечности подшипников при различных требованиях
к их надежности
Единственной причиной выхода из строя вращающегося подшипни-
ка, выбранного в* полном соответствии, с заданными условиями его
эксплуатации (т. е. при обеспечении оптимальных условий для его
установки, смазки, охлаждения, защиты от внешней среды и т. д.)
является усталостное разрушение материала, возникающее на поверх-
ностях качения в результате воздействия того или иного числа повто-
ряющихся и (или) знакопеременных напряжений сжатия и сдвига [26].
Поэтому начальный период усталостного разрушения элементов под-
шипника качения определяется по отслаиванию частиц металла с по-
верхностей качения, которое происходит в результате возникновения
трещины под поверхностью качения. Трещина, увеличиваясь в разме-
рах, выступает на поверхность, образуя углубление. Установлено, что
причиной возникновения усталостной трещины в металле являются
ортогональные напряжения сдвига, действующие на некоторой глуби-
не от поверхности качения. Обычно усталостные трещины образуются
на участках, ослабленных микроскопическими шлаковыми включения-
ми, поэтому химический состав, металлургическая структура и одно-
родность стали, при прочих равных условиях, существенно влияют на
усталостные характеристики подшипника. В этих условиях вероятность
надежной работы подшипника (или надежность) можно выразить
уравнением
348
Методы расчета работоспособности опор
j =
где Nc — количество подшипников, отработавших заданное число обо-
ротов и не имеющих следов усталостного разрушения; N — общее ко-
личество подшипников в данной партии..
Например, если из 100 подшипников, отработавших заданное число
оборотов, вышло из строя 12 подшипников, то вероятность надежной
работы J = 0,88 и соответственно вероятность повреждения 5=1 —
— 7 = 1—0,88 = 0,12.
При одних и тех же нагрузках, частоте вращения, условиях смазки
и защиты от внешней среды долговечность идентичных подшипников
в данной партии будет различной. На рис. 19 показано вероятностное
значение долговечности, измеряемое числом оборотов, которое может
отработать подшипник до появления на поверхностях качения первых
признаков усталостного разрушения. Как видно из графика, долговеч-
ностью L10 должны обладать не менее 90% партии идентичных под-
шипников, а долговечностью L50 — не менее 50% (причем L50 % 5L10).
В то же время вероятность существования вращающегося подшип-
ника с неограниченной долговечностью, т. е. со 100%-ной вероят-
ностью отсутствия в нем повреждений, равна нулю.
Учитывая наличие такой дисперсии, расчет долговечности подшип-
ников качения производится при оптимальном для заданных условий
эксплуатации значении вероятности его надежной работы. Этому усло-
вию отвечает разработанный на базе рекомендаций Международной
организации по стандартизации (ИСО) ГОСТ 18855-73*. Номиналь-
ная долговечность подшипников по ГОСТ 18855 — 73* определяется как
Рис. 19. График вероятностного
значения долговечности подшип-
ников качения
Рис. 20. График сравнительных испытаний
однорядных н многорядных подшипников
Расчет долговечности подшипников
349
число оборотов или часов (при заданной постоянной частоте враще-
ния), которое подшипник должен отработать до появления первых при-
знаков усталостного разрушения любого кольца или тела качения. Для
партии идентичных подшипников критерием номинальной долговечно-
сти служит число оборотов или часов (при заданной постоянной часто-
те вращения), в течение которых не более чем у 10 % подшипников мо-
гут появиться первые следы такой усталости. Таким образом,
стандартная номинальная долговечность Llo, определяемая в по-
давляющем большинстве случаев, основана на 90%-ной вероятности
надежной работы подшипников (т. е. J — 0,9). В то же время для ряда
ответственных механизмов может потребоваться более высокая надеж-
ность работы, т. е. J > 0,9. В этих случаях производится пересчет но-
минальной долговечности Li о на соответствующую заданной величине
J долговечность Lc, которая, естественно, будет ниже долговечно-
сти Lt о-
Вероятностный характер разрушения подшипников подтверждается
при проведении сравнительных испытаний однорядных подшипников
и многорядных подшипников, нагруженных такой же относительной
нагрузкой (т. е. нагрузкой, приходящейся на один ряд тел качения). Ис-
пытания показали (рис. 20), что кривая 1 дисперсии партии сдвоенных
подшипников располагается ниже кривой 2 дисперсии партии от-
дельных подшипников. Поскольку поверхностное усталостное разру-
шение подшипника зависит от наличия в металле микроскопических
ослабленных участков, а при сдваивании подшипников происходит
увеличение числа таких участков, то возрастает и вероятность выхода
подшипников из строя.
Дисперсия долговечности подшипников качения в соответствии
с теорией Вейбулла выражается уравнениями
и
1 / Lc V
In—= 0,1053 “ Ь (49)
J \^Ю /
где Lc — долговечность, соответствующая заданной вероятности надеж-
ной работы; А - постоянная величина, характеризующая материал
подшипника.
Степенной показатель е характеризует дисперсию долговечности
подшипников качения: чем ниже значение е, тем больше дисперсия.
Для большинства обычных закаленных подшипниковых сталей е —
= 1,1 4- 1,5 (для сталей, выплавляемых в вакууме, значение е возра-
стает). Рекомендуется принимать е = 10/9 — для шарикоподшипников и
е — 9/8 — для роликоподшипников.
Уравнение (49), позволяющее определить долговечность подшипни-
ка при заданной надежности работы J, а также при известных
величинах номинальной долговечности L10 и степенного пока-
350
Методы расчета работоспособности опор
зателя е, действительно при J = 0,4 — 0,93, т. е. оно может использо-
ваться во всех встречающихся на практике расчетах работоспособно-
сти подшипников качения.
Примеры. 1. При 90 %-ной вероятности надежной работы долговечность ша-
рикоподшипника L10 = 100-106 оборотов. Определить долговечность этого под-
шипника Ь5, т. е. при 95%-ной вероятности надежной работы.
Преобразуя формулу
в
1 V ь5 у
In—= 0,1053 —М
J \Мо/
1 / L \10/9
находим L5 = 52,2 • 106 оборотов.
2. В партии, состоящей из 100 идентичных шарикоподшипников, после ра-
боты на заданном режиме (этап а) вышли из строя 30 подшипников. Опреде-
лить долговечность оставшихся 70 подшипников (этап б).
Относительное количество исправных подшипников в момент, когда из
70
строя уже вышли 30 подшипников Ja = - = 0,7. Тогда на этапе а долговеч-
ность подшипников La, определенная из уравнения
1 / г \10/9
In — = 0,1053
\ Mo /
La — 3,OLjo-
Относительное количество исправных подшипников после работы на этапе
б должно составлять
/ г \10/9
J, = 0,1053 (-^-) .
6 - \^J
Тогда на этапе б долговечность подшипников L& определенная из уравнения
1 / \ю/9
In 4- = 0,1053 ( , L6 = 3,79L10,
J б \М0/
или при 90%-ной вероятности надежной работы
Тю — La = 3,79L1O — 3,0Llo = 0,79LiO.
14. Значения коэффициента а в зависимости от надежности J
Заданная надежность J Долговечность при заданных значениях J Значения для подшипников
шариковых роликовых
0,90 Мо 1 1
0,95 М 0,52 0,62
0,96 М 0,42 0,53
0,97 М 0,32 0,44
0,98 М 0,22 0,33
0,99 0,12 0,21
Расчет средних нагрузок и частот вращения 351
В соответствии с теорией Вейбулла долговечность подшипника
в зависимости от заданной надежности J можно выразить уравнением
L- aL10, где а — коэффициент надежности, определяемый из табл. 14.
Расчет долговечности системы подшипников
В тех случаях, когда возникает необходимость по расчетным
величинам долговечности всех подшипников, установленных в данном
отдельном механизме или в группе механизмов, входящих в состав
оборудования, определить долговечность всей системы подшипников,
т. е. определить срок службы оборудования до первого выхода одного
из подшипников из строя, рекомендуется применять формулу
1 _ 1 1 1 1
7F = Tf+ ьГ + + + ~К’
где L — долговечность системы подшипников; Lb L2, L3, ..., Ln —
долговечность каждого подшипника, входящего в систему; е =
= 10/9 — для шарикоподшипников; е — 9/8 — для роликоподшипни-
ков.
Пример. Определить номинальную долговечность L10h двух установленных
на одном валу роликоподшипников по их номинальной долговечности L10M рав-
ной 50000 и 30000 ч.
При
= 500009'8 + 300009'8 L'01' * 20000 Ч'
Таким образом, долговечность системы подшипников всегда мень-
ше долговечности любого подшипника, вошедшего в данную систему.
Расчет средних нагрузок и частот вращения при переменных ре-
жимах работы механизма
При изменяющихся в процессе работы механизма нагрузках и ча-
стотах вращения определяют их средние величины, т. е. величины, при
которых ожидаемая долговечность подшипника предполагается такой
же, как и для данных конкретных условий [1, 26].
Средняя нагрузка при работе с переменной нагрузкой, но при по-
стоянной частоте вращения (рис. 21, а)
(fli Яъ Ял Я» V/p
где F2, F2i ..., Fn — нагрузка (радиальная или осевая), восприни-
маемая подшипником при каждом режиме работы; qb q2
Яз> •••> Яп~~ продолжительность работы при каждом режиме в % от об-
щего цикла; р — степенной показатель: в ориентировочных расчетах
принимается р = 3, для получения более точной величины рекомен-
дуется р = 10/3.
Средняя частота вращения при работе с переменной частотой вра-
щения (рис. 21,5)
Рис. 21. К расчету средних нагрузок и частот вращения: *
а — при переменной нагрузке и постоянной частоте вращения; б —
при постоянной нагрузке и переменной частоте вращения; в — при
переменных нагрузках, действующих в течение определенной частоты
вращения; г — при постоянной частоте вращения и нагрузке, из-
меняющейся по прямой
где n2i п3, ..., пп - частота вращения при каждом режиме работы.
Средняя нагрузка при работе с переменными усилиями и частотами
вращения
/ п. и, q7 п7 а, п3 п„ \1/р
F„ = [Fpl —----+FZ —------- + Fp1-i^-— + ... + FJ —----- •
А 100 «т 100 пт 100 п. " 100 nJ
Средняя нагрузка при работе с переменными усилиями Fp F2,
F3, F„, действующими соответственно при N2, N3, Nn обо-
ротах (рис. 21, в),
/ F^V. 4- FP2N2 4- FPN3 4- ... 4- FpNn \l/p
r ail £ £ «ЭО П FI |
F- = (---------------N----------------J ’
где N - общее число оборотов за расчетный период работы =
= ЛГХ 4- N2 + N3 4- ... + NJ.
Средняя нагрузка при работе с постоянной частотой вращения
и усилиями, приблизительно изменяющимися по прямой (рис. 21, г)
Расчет средних нагрузок и частот вращения
353
г ^min + ^max
F =---------------
т 3
где ^min и ^max “ соответственно минимальная и максимальные нагруз-
ки на подшипник.
Средняя нагрузка при работе с усилием, изменяющимся по сину-
соиде :
в пределах от 0 до Fmax (рис. 22, a) Fm ъ 0,68Fmax,
в пределах от + Fmax до - Fmax (рис. 22,6) F„«O,75Fmax.
Рис. 22. К расчету средних нагрузок, изменяющихся по синусоиде в пре-
делах :
а — от 0 до F ; б - от 4- F до —F
max max max
Средняя нагрузка также определяется при одновременном действии
на подшипник нагрузок различного характера.
1. Подшипник воспринимает постоянную нагрузку Fr и синусои-
дально изменяющуюся нагрузку F3, действующую в той же плоскости,
что и нагрузка Fr (рис. 23, а).
Средняя нагрузка, действующая на подшипник в данный момент
времени t, Fm = Fr 4- F3 cos cot, где co — угловая скорость, рад/с.
Средняя нагрузка за цикл т
Fm = Fi
F3 \3
cos cot
Fi e /
-11/3
dt
2. Подшипник воспринимает постоянную нагрузку F1? вращаю-
щуюся нагрузку F2 и синусоидально изменяющуюся нагрузку F3, дей-
ствующую в одной плоскости (Т = 0 °) с нагрузкой Ft (рис. 23, б) или
под углом Т —90° к нагрузке Ft (рис. 23, в). Постоянную нагрузку Ft
может в таких случаях создавать, например, вес вращающихся частей
механизма, усилия, возникающие в зубчатой или ременной передаче;
вращающуюся нагрузку F2 — дебаланс вращающихся частей, а сину-
соидально изменяющуюся нагрузку F3 — усилия, возникающие в кри-
вошипно-эксцентриковом механизме.
Максимальная нагрузка Fmax = Ft 4- F2 4- F3.
Средняя нагрузка Fm — Q(Fl 4- F2 4- F3),
12 Л. Я. Перель
354
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 23. К расчету средних нагрузок при восприятии подшипником:
а — постоянной нагрузки 1<\ и синусоидально изменяющейся наг рузки F3,
действующей в той же плоскости, что и наг ручка F,; б - носюянной нагрузки
Fb вращающейся нагрузки F2 и синусоидально изменяющейся нагрузки F3,
действующей в одной плоское г и с нагрузкой Fp в — постоянной нагрузки F},
вращающейся нагрузки F2 и синусоидалыю-измсняющсйся нагрузки Fv дейст-
вующей под углом ф = 90е к нагрузке F,
Рис. 24. График для „определения 9 при действии нагрузки F3:
а — в одной плоскости с нагрузкой Fp, б — под углом ф — 90 к на-
грузке Fj ,
Расчет долговечности радиально-упорных подшипников
355
Рис. 25. К расчету средней на-
грузки при Fj — 0 и при действии
нагрузки под углом 90' к на-
грузке Г\
Рис. 26. График для определения
0 при Я, = 0 и при действии на-
грузки F2 под углом 90° к на-
грузке F3
1 де
Г | 2п Л 1/3
L-- f ![г, + (F2 + Tacos'?]2 + (F2sinT)2)W
I 2к o I
F > + F 2 + F з
Числовые значения 0 в зависимости от величин Fp F2 и F3 могут
быль определены по кривым на рис. 24,а при действии нагрузки F3
в одной плоскости с нагрузкой Fx; на рис. 24,6 — при действии нагруз-
ки F3 под углом vP = 90° к нагрузке FP
При действии нагрузок F{ и F3 в одной плоскости и при F2 = 0,
г. е. при восприятии подшипником только постоянной и синусоидаль-
но-из меняющейся нагрузок, 0 определяется по кривой F2/(F2 + F3) на
рис. 24,а. При Fj =0 (или при F3 = 0) 0 = 0,75.
При действии нагрузки F2 под углом 90° к нагрузке F3 и при Fx =
= 0 (рис. 25) 0 определяется по кривым на рис. 26.
Расчет долговечности радиально-упорных подшипников
с учетом осевой составляющей
от радиальной нагрузки
При уточненных расчетах долговечности установленных «в распор»
радиально-упорных однорядных шариковых или конических роли-
ковых подшипников учитывают осевую составляющую, возникающую
от действия радиальной нагрузки и влияющую на общую осевую на-
грузку [1, 31].
При расчете общей осевой нагрузки на подшипник с учетом осевых
составляющих от радиальных нагрузок рекомендуется пользоваться
формулами, приведенными в табл. 15 и 16.
12*
356
Методы расчета работоспособности опор
15. Общая осевая нагрузка с учетом осевой составляющей от радиальных нагрузок,
воспринимаемых однорядными радиально-упорными шарикоподшипниками
Схема установки Случай нагруже- ния Условия нагружения Общая осевая нагрузка в опоре
1 2
л / д Z - а) 1 >e2Fr2 А>0 Fa\ = = e\Fr\ Fa2 = = eXFri + + A
Z П II eXFrX<e2Fr2 А > e2Fr2 - ~ e\Fr\ Fa\ = = Fa2 = = exF,.x + + A
'ZZZZZ/ZZ//Z//Z// L в) III e\Fr\ <e2Fr2 A < e2Fr2 ~ ~e\Fr\ ^1 = = e2Fr2 - -A Fa2 = = e2Fr2
\ А /
|/>/ 1^2
I ~ о IV exPrX<e2Fr2 A>0 Fa\ = = e2Fr2 + + A Fa2 = = ^2Fr2
/ д
Рг2 U, V ^\Fr\>e2Fr2 A>exFrX - ~ e2Fr2 Fal = = e2Fr2 + + A Fa2 = ^2Fr2
I /ZZ.ZZZZZ/. \ ~~А Z К, П ZZZZZ £Д г; Г2 VI e\Fr\>e2Fr2 A<exFrX- - e2Fr2 Fal = = eXFrX Fa2 = = elFr\ ~ -A
Примечания: 1. Усилия FrX и Fr2 считают положительными вели-
чинами независимо от направления их действия.
2. Условия случаев нагружения III и VI применимы также при А = 0.
16. Общая осевая нагрузка с учетом осевой составляющей от радиальных нагрузок,
воспринимаемых однорядными коническими роликоподшипниками
Схема установки Случай нагружения Условия нагружения Общая осевая нагрузка в_ опоре
1 2
/ А I Цл_ а) I А > 0 р Jl 2 Г, Fa2= 2Yi+A
II W £ tJ ,U Л ж F Ж и| 2Г| Ра2=^+А
I И '4^2 III FrZ И *2 л<Ж-Ж Ж 2rJ F ^2 J = F = Fr2 <7! 2y2
Д^ V ?Г1
Расчет долговечности радиально-упорных подшипников
Продолжение табл. 16.
Схема установки Случай нагружения Условия нагружения Общая осевая нагрузка в опоре
I 2
12^//////. zzaWFfl! 1 А I ffl- IV П1 < П-2 и" и А > 0 Fa\ = + А Y2 F-= Fl ai 2У2
Z П '////////////////// V Лй> FF± У\ ъ A>J^L-^\ 2У27 Fai = 21 + А al 2Y2 а- 2У2
VI У\ ъ byj 2Y2J F<A 2У^ Fr\ Fa^ = А а~ 2 У!
1 А бГ1 / I FГ2
Примечания: 1. Усилия F^ и F,2 считают положительными величинами независимо от направления их действия.
2. Условия случаев нагружения III и VI применимы также при А = 0.
3. Независимо от величины и направления осевых усилий У, и }'2 принимают такими, как при ~ > е.
Методы расчета работоспособности опор
Расчет предельной частоты вращения подшипников 359
Пример. Подшипники радиально-упорные конические однорядные
1ипа 7000 установлены по схеме в табл. 16. Характеристики подшипни-
ков и воспринимаемые ими нагрузки приведены ниже в таблице.
№ опоры Нат ручка, И Коэффициенты нагрузок Динами- ческая грузо- подъемность, Н
радиальная осевая радиальной осевой
/ F, ] = 6800 Л = 1600 = 0,4 Ki = 1,44 С\ = 65500
2 /’,2 5200 — Х2 = 1,0 y2 = 1,60 С2 = 45000
Определить долговечность подшипников в млн. оборотов. Поль-
зуясь габл. 16, находим, что при
/ i'ri \ ( 6800 5200 \
rl - rl =-------------------=730 Н,
\2У, 2У2 / \2-1,44 2-1,6/
при
4 > f / rl - F"2-
\2У, 2У2
Полная осевая нат ручка на опору /
I' 5200
+ Л =--------+1600 = 3230 Н.
2У2 2-1,60
Динамическая эквивалентная нагрузка Р = XFr 4- YFa равна соответ-
ственно:
для опоры / Р, - X,Frl + ytF01 =0,4-6800+ 1,44-3230 = 7370 Н;
для опоры 2 Р2 = Fr2 - 5200 П.
Долговечность подшипников (млн. об.)
/с \Н,/3
Л1° ( р )
в опоре / при (\/Р{ = 65500:7370 = 8,89 равна 1455 млн. об.
в опоре 2 при С2/Р2 = 45000:5200 = 8,65 равна 1329 млн. об.
Расчет предельной частоты вращения подшипников
Предельная частота вращения (об/мин), представляющая собой ча-
стоту вращения, при превышении которой не обеспечивается рас-
четный срок службы подшипника,
(Ш
и =-----,
где Don — скоростной коэффициент, наименьшие значения которого
в зависимости от типа подшипника и вида смазочного материала при-
ведены в табл. 17. Значения DQn даны для шариковых и роликовых
360
Методы расчета работоспособности опор
17. Значения скоростного параметра Dqh
Тип подшипника Значения DQ•10 5 об/мин для смазки
пластичной жидкой
Шариковый радиальный: однорядный 4,5 5,5
однорядный с защитными шайбами 4,0 —
двухрядный сферический 4,0 5,5
Шариковый радиально-упорный однорядный с уг- лом контакта а: 26е 4,0 5,5
36° 3,2 4,4
Шариковый упорный одинарный 1,3 1,8
Роликовый радиальный с короткими цилиндриче- скими роликами 3,5 4,0.
Роликовый радиально-упорный конический: однорядный 2,5 3,0
двухрядный 2,0 2,5
четырехрядный 1,5 2,0 I
подшипников общего применения со стальным штампованным сепара-
тором, изготовленных по техническим условиям ГОСТ 520-71* и ра-
ботающих при температуре не выше 100 °C; К — коэффициент, учиты-
вающий влияние воспринимаемой подшипником нагрузки и опреде-
ляемый в зависимости от долговечности подшипника L10h по графику
на рис. 27; Do — диаметр окружности, проходящей через центры тел
качения.
В таблицах технических характеристик (см. гл. 2) даны предельные
значения частот вращения для подшипников класса точности 0 с обыч-
ными для данных типов конструкциями сепараторов.
Для подшипников некоторых типов можно достигнуть более высо-
ких частот вращения вследствие применения подшипников более высо-
кого класса точности с сепараторами, изготовленными из цветных ме-
таллов или текстолита. При использовании подшипников класса
точности 6 и 5 с массивными сепараторами из цветных металлов ча-
стоту их вращения можно повысить примерно в 1,5 раза, а применение
подшипников классов точности 4 или 2 с текстолитовыми сепаратора-
ми позволяет почти вдвое увеличить частоту вращения по сравнению
с подшипниками класса точности 0.
Повышения предельной частоты вращения нельзя достигнуть толь-
ко применением подшипников высокого класса точности. Необходимо
также предъявить более высокие требования к качеству изготовления,
монтажа и эксплуатации подшипниковых узлов в целом. Поэтому при
проектировании механизма необходимо предусмотреть следующее:
выбрать систему смазки, которая обеспечивала бы поступление
масла непосредственно на поверхности контакта тел и дорожек каче-
Расчет необходимой осевой нагрузки
361
Рис. 27. График определения коэффициента К, учитывающего
влияние долговечности на предельную частоту вращения под-
шипника
ния, а также к центрирующей по кольцам подшипника поверхности
сепаратора;
предусмотреть свободное пространство у подшипников и достаточ-
ное сечение каналов, отводящих масло, с тем чтобы избежать переме-
шивания смазки;
обеспечить тщательное динамическое балансирование вращающих-
ся частей подшипникового узла;
предусмотреть более высокую точность изготовления деталей под-
шипникового узла;
обеспечить строгую соосность посадочных мест. Предпочтительно -
выполнять для обоих подшипников одно сквозное отверстие (без усту-
пов) в корпусе, что позволит обработать посадочные места с одного
у станова напроход;
предусмотреть более плотную посадку вращающихся колец по
сравнению с посадкой подшипников, работающих с умеренными ско-
ростями вращения;
применять подшипники с большими зазорами, чтобы компенсиро-
вать влияние высокой температуры в узле.
Расчет необходимой минимальной осевой нагрузки на упорные
подшипники
При большой частоте вращения и при отсутствии осевого усилия
на упорный подшипник (или при незначительной величине этого уси-
лия) в результате действия центробежных и гироскопических сил мо-
362
Методы расчета работоспособности опор
жет происходить проскальзывание шариков или роликов относительно
дорожек качения, что приводит к повреждению рабочих поверхностей
подшипника. Предотвратить это явление можно с помощью предвари-
тельного натяга, т. е. приложить к подшипнику постоянную осевую на-
грузку [1, 31].
Минимальная величина этой нагрузки Famin для упорных подшип-
ников:
шариковых
роликовых сферических
Со ( п \2
F“mi" юоо ” 1,8F'+ А \ 1000 ) '
где Famin — минимальная осевая нагрузка, н; Fr— радиальная шнрузка
на подшипник, Н; Со — статическая грузоподъемность подшипника, Н;
п — частота вращения подшипника, об/мин; А — коэффициент мини-
мальной осевой нагрузки (числовые значения коэффициента А для при-
веденной в гл. 2 номенклатуры упорных подшипниковых шариковых
и роликовых сферических даны соответственно в табл. 18 и 19).
18. Значения коэффициента А минимальной осевой нагрузки на уцорные
шариковые подшипники
Внутрен- ний диа- метр под- шипника d, мм А для подшипников серии Впу грсн- ний диа- мезр под- шипника d, мм А для подшипников серии
8100 8200 8300 8400 8100 8200 8300 8400
10 0,63 0,92 110 290 1100 2700 —
12 0,82 1,2 — — 120 510 1200 4100 —
15 1,0 2,1 — — 130 660 2000 4800 17000
17 1,2 — — — 140 760 2300 — —
20 2,2 5,1 — — 150 860 2800 7800 —
25 4,2 9,4 17 — 160 970 — — —
30 5,7 11 27 — 170 1400 — — —
35 7,3 23 39 — 180 1500 4600 15000 —
40 13 33 78 — 200 2500 7400 30400 —
45 17 38 99 220 2900 8500 — —
50 20 54 150 240 5200 — — —
55 31 99 260 — 260 5900 — — —
60 41 110 310 — 280 9900 21000 — —
65 50 130 310 — 300 — 40000 — —
70 63 130 440 — 320 17000 — — —
75 78 150 590 — 340 19000 47000 — —
80 85 190 690 — 360 21000 78000 — —
85 92 290 940 — 400 25000 — — —
90 120 470 1300 — 500 59500 — — —
100 240 640 1900 6100
Расчет потерь па трение в подшипниках
363
19. Значения коэффициента А минимальной осевой нагрузки на упорные
роликовые сферические подшипники
Условное обозначение подшипника А Условное обозначение подшипника А Условное обозначение подшипника А
9039280 7000 9039414 140 9039426 1600
9039352 5700 9039415 190 9039428 1800
9039364 9800 9039417 300 9039436 4700
9039412 83 9039420 590 9039452 13000
90394/500 130000
Расчс1 потерь па зрение в подшипниках
Трение в подшипнике качения зависит от его конструкции, а также
от величины нагрузки, условий смазки, частоты вращения [1, 31]. Мо-
мент фения (Н мм) при эквивален тной нагрузке Р % 0,1 С, нор-
мальных условиях работы и при соответствующей смазке с достаточ-
ной точностью определяют но формуле
М =р
Pd
2 '
(50)
1де ц коэффициен I фения, определяемый в зависимости от типа
подшипника по табл. 20; Р — эквивалентная нагрузка на подшипник,
II; d - диамеф отверстия подшипника, мм.
В приведенной выше формуле не учитывается трение в уплотняю-
щем усфойстве.
При более точных расчетах момент трения (Н-мм)
М - /Ио + М„
(51)
20. Ко>ффициет грения ц в подшипниках качения
Тип подшипника Коэффици- ент трения ц
Шариковый радиальный:
однорядный 0,0015
двухрядный сферический 0,001
Шариковый радиалыю-упорньГй однорядный Роликовый радиальный: 0,002
однорядный с цилиндрическими роликами 0,0011
игольчат ый бессепараторный 0,0025
двухрядный сферический 0,0018
Роликовый радиально-упорный конический 0,0018
Шариковый упорный Роликовый упорный: 0,0013
с цилиндрическими роликами 0,004
сферический 0,0018
364
Методы расчета работоспособности опор
где Мо—момент трения, зависящий от типа подшипника;
— момент трения, зависящий от нагрузки на подшипник.
Момент М0(Н-мм), достигающий значительной величины при вы-
сокой частоте вращения и относительно небольших нагрузках, возни-
кает в основном от гидродинамических потерь в смазке. Этот момент
зависит от условий смазки и ее вязкости
при vn 2000
мо= 10-7/o(vn)2/3£>’; (52)
при vn < 2000
М() = 16010-7/о^
где Do — средний диаметр подшипника [Do ъ (d + D)/2]; /0 - ко-
эффициент, зависящий от типа подшипника и условий смазки
(табл. 21); п — частота вращения подшипника, об/мин; v — кинематиче-
ская вязкость смазки (при пластичной смазке — вязкость базового мас-
ла), мм2/с.
Момент MJH-mm) особенно велик при малой часки с вращения
тяжело нагруженных подшипников. Момент М р зависящий oi разме-
ров деформации и проскальзывания в площадке контакта тел качения,
(53)
где— коэффициент, зависящий от типа подшипника и сюнсни сю
21. Значения коэффициента /о
Тип подшипника Значения /() при смазке
масля- ным ту- маном пластичной, в масляной ванне (гори- зонтальный вал) в маеняиой ванне (вер- тикальный вал), впрыс- киванием
Шариковый радиальный однорядный и двухрядный сферический Шариковый радиально-упорный: 0,7-1 1,5-2 3-4
однорядный 1 2 4
двухрядный Роликовый радиальный: 2 4 8
с цилиндрическими роликами игольчатый 1-1,5 2-3 4-6
однорядный 3-6 6-12 12-24
двухрядный 6-10 12-20 24-40
двухрядный сферический 2-3 4-6 8-12
Роликовый радиально-упорный конический 1,5-2 3-4 6-8
Шариковый упорный Роликовый упорный: 0,7-1 1,5-2 3-4
с цилиндрическими роликами — 2 4
сферический — 3-4 6-8
Примечание. Меньшие значения /0 даны для более легких серий.
Расчет потерь на трение в подшипниках 365
22. Значения коэффициента и g\P
Тип подшипника д\
Шариковый радиальный: однорядный двухрядный сферический Шариковый радиально-упорный: однорядный двухрядный Роликовый радиальный: с цилиндрическими роликами или шольчаI ый двухрядный сферический Роликовый радиально-упорный ко- нический Шариковый упорный Роликовый упорный: с цилиндрическими роликами сферический 1 При g^P < F,. слсдуе! при и и ма п *? Меныние значения в скобках I ручке ~ 1) большие — при умс{ ♦3 Меньшие значения /, даны для 0,0009 / Р \0,4 0,0003 1 / р \0.зз 0,0013 —- \ Со / / р \0.33 °’004d 0,00025 — 0,0003 *3 0,0004-0,0005*3 0,0004- 0,0005 *3 / р \О.зз 0,0012 \ Со / 0,0018 0,0005 - 0,0006 > К}Р=РГ принимать при ( эепных осевых iiai более легких сер] (2-3)Fa- 0,1 F*2 l,4YFa - 0,1 Г, -0,lf, 1,4ГЙ — 0,!Fr /7 (если Fa = 0) 1,2УГа 2YFa Fa Fa (^rmax ^->55Р(д большой осевой на- рузках (Fa/C0«0,-l). ай подшипников.
О б о з н а ч с п и я: Сц — статическая грузоподъемность подшипника, Н; 1г - радиальная нагрузка, Н; Fa — осевая нагрузка, Н; У — коэффициент осевой нагрузки (см. гл. 2) при Fa[Fr>e.
ншружсния (табл. 22); сц — коэффициент, зависящий от соотношения
радиальной и осевой нагрузок, воспринимаемых подшипником
(табл. 22).
Пусковой момент трения рекомендуется принимать равным
удвоенному моменту Для конических роликоподшипников типа
7000 и упорных сферических роликоподшипников пусковой момент
может достигать большей величины.
Пример. Определить момент трения в радиальном подшипнике с цилиндри-
ческими роликами 32209, установленном на горизонтальном валу и восприни-
366 Методы расчета работоспособности опор
мающем радиальную нагрузку Fr = 5000 Н при частоте вращения п =
= 10 000 об/мин. Смазка подшипника в масляной ванне. Кинематическая
вязкость смазки v = 20 мм2/с. Средний диаметр подшипника Do = 65 мм.
Момент трения, зависящий от типа подшипника, при nv = 10 000 -20 =
= 200 000 и /о = 2 (табл. 21)
Мо = 10"7/o(vh)2/3 £>о = Ю-7 • 2 (200 000)2/3 653 = 188,5 Н • мм.
Момент трения, зависящий от нагрузки на подшипник, при /, =0,0003 (габл.
22)giP = Fr
Мх =/1(/1Р£)0 = 0,0003 -5000 -65 =97,5 Н • мм.
Момент трения
М = М0+Mj = 188,5 + 97,5 = 286 Н • мм.
Расчет теплового баланса в подшипниках
Трение в подшипнике может привести к возникновению значитель-
ного перепада температур А7’=ТП —Т'о (где 7П и То — температура
подшипника и окружающей среды соответственно), заклиниванию тел
качения и выходу подшипника из строя. При относительно небольшом
трении в подшипнике перепад температур может и не достигнуть кри-
тической величины благодаря естественному охлаждению из-за отвода
тепла через корпус и другие элементы механизма. Однако для цело! о
ряда высокоскоростных или тяжелонагружепных опор возникает необ-
ходимость в принудительном охлаждении подшипников с помощью
жидкой циркуляционной смазки. Возможность ограничился в данном
конкретном случае только средствами естественного охлаждения под-
шипника может быть определена по величине перепада icMiicpaiyp.
При необходимости принудительного охлаждения определяются по-
требное количество масла и диаметр отверстий, через которые смазка
должна поступать к подшипнику.
Тепловой баланс в подшипнике может быть установлен как по мо-
менту трения М (Н • мм), так и по мощности трения N (Вт) или выде-
лившейся при этом теплоты W (Дж).
Мощность трения при установившемся режиме работы
Количество теплоты, образовавшейся при трении,
3600N. (55)
При естественных условиях охлаждения подшипника вследствие от-
вода тепла через корпус (без учета возможности охлаждения подшип-
ника смазкой) перепад температур АТ, образовавшийся при установив-
шемся режиме работы, определяется с помощью коэффициента
охлаждения К, представляющего собой количество теплоты, выделив-
шейся в результате трения и переданной в окружающую среду при
повышении температуры на 1 °C.
Коэффициент охлаждения (Вт/°С)
К = (3 + 7) 10“5 Л, (56)
Расчет теплового баланса в подшипниках
367
Рис. 28. Размеры корпу-
са при расчете теплово-
го баланса подшипника
где Л - внешняя охлаждающаяся поверхность корпуса подшинника,
мм2:
(57)
Здесь Н и В — соответственно высота и ширина корпуса, мм
(рис. 28). Меньшие цифровые значения коэффициента К принимают
при неудовлетворительных условиях вентиляции.
Перепад темпера iyp (°C)
N
АТ= к. (58)
Пример. Подшипник шариковый радиальный сферический 1610, устано-
вленный в корпусе (В - 115 мм, Н = 135 мм), воспринимает радиальную нагрузку
1Г 5000 II при ’lacioie вращения п — 2000 об/мин. Определить ориентировоч-
ную величину MOMCHia iрения, мощность трения и перепад температуры при
удовле!вориильных условиях вентиляции.
Момен! фения при коэффициенте трения р. — 0,001 (см. табл. 20)
I'd 5000-50
М р -0,001 - 125 II-мм.
2 э
Мощное! ь 1 рения
М п
N - ----
9550
Перепад icMiicpaiyp с учетом
125-2000
=---------— = 26 Вт.
9550
(56), (57)
5-10~5л135
Потребное количество охлаждающей жидкости (л/мин) при отводе
теплоты с помощью циркуляционной системы смазки
. W N лМп
Q = 0,98 • 10"э-- 0,0354----- 0,363 • 10"4-. (59)
AT AT AT V 7
Пример. Момент трения в подшипнике М = 2000 Н • мм при частоте враще-
ния п— 1000 об/мин. Определить мощность N, количество теплоты, образовав-
шейся при трении W, а также количество смазки Q, необходимое для отвода те-
плоты при перепаде температур АТ=30°С.
368
Методы расчета работоспособности опор
Мощность трения
Мп 2000 1000
9550 “ 9550
Вт.
Количество теплоты
W = 3600N = 3600-211 = 759 600 Дж.
Потребное количество смазки
W 759600
О =0,98-10~5----= 0,98- 10 5------= 0,25 л/мин.
* ДТ 30
Расчет работоспособности подшипников с учетом влияния смазки
Гидродинамическая теория смазки, разработанная применительно
к подшипникам скольжения, может быть использована также и при
определении работоспособности подшипников качения для заданных
условий эксплуатации (нагрузка, частота вращения, характеристика
смазки) [1, 25, 26, 31]. Как видно из проведенной на рис. 29 эпюры рас-
пределения давлений, смазка при вращении шипа во втулке увлекается
в сужающийся зазор, образуя там несущую масляную пленку. Место
расположения минимального зазора hQ несколько смещено относи-
тельно направления действия нагрузки Q. В соответствии с гидродина-
мической теорией смазки предполагается, что в этом зазоре вязкость
и плотность смазки не изменяются, а шип и втулка не имеют упругих
деформаций, поскольку в данном случае давления вследствие большой
площади несущих поверхностей относительно невелики. Грузоподъем-
ность (Н) гидродинамического подшипника скольжения
4,9г|г/
е= iooo£p/>;’
(60)
где г| — динамическая вязкость смазки при рабочем давлении, мПа - с2;
v — скорость скольжения шипа относительно втулки, м/с; / — ширина
подшипника, мм; ^р —сумма кривизн соприкасающихся поверхно-
стей, мм-1; hQ — минимальная толщина смазочной пленки, мкм.
Формула (60) применима только для относительно малонагру-
женных поверхностей, поэтому в подшипниках качения она может
быть использована лишь в некоторых случаях, например при расчете
трения скольжения сепаратора по направляющим поверхностям на-
ружного или внутреннего колец.
Упругогидродинамическая теория смазки используется при опреде-
лении условий для образования масляной пленки в контакте тяжелона-
груженных поверхностей качения.
На рис. 30 представлена схема образования смазочной пленки ме-
жду нагруженными поверхностями ролика и дорожкой качения вну-
треннего кольца подшипника, работающего с высокой частотой вра-
щения.
Под действием внешней нагрузки Q ролик и дорожка качения де-
формируются на определенную величину. Между обоими телами обра-
зуется зазор, в который затягивается масло. Поскольку вязкость масла
при высоком давлении возрастает, при соответствующей окружной
Расчет работоспособности подшипников
369
Рис. 29. Распределение
давлений в гидродинами-
ческом подшипнике
Рис. 30. Распределение давлений при
линейном контакте в упругодинами-
ческих условиях:
1 — распределение давлений по Гер-
цу; 2 - распределение давлений в уп-
руг огидродинамических условиях;
3 — деформация дорожки качения;
4 — масляная пленка; '5 — деформа-
ция ролика
скорости создаются условия, необходимые для образования несущей
масляной пленки, толщина которой на большей части деформирован-
ной поверхности примерно одинакова. Эпюра распределения давлений
в пленке масла, приведенная на рис. 30, для сравнения сопоставлена
с эпюрой эллиптического распределения давлений по Герцу. На сторо-
не входа давление возрастает, достигая в центре площадки максималь-
ной величины р0, совпадающей с расчетом по Герцу. Затем давление
вновь снижается. Однако на стороне выхода имеется пика, величина
которой возрастает с повышением окружной скорости (т. е. в условиях,
где доминируют гидродинамические эффекты).
В общем виде при линейном контакте ролика с дорожкой качения
минимальная толщина смазочной пленки
O,l/c0,6(r|v)0’7 / Е \
h°= О°-43(е/;и')0ДЗ v-7ёг/ <61)
где к — параметр, отражающий зависимость давления от вязкости
(обычно к =0,01 4- 0,02), мм2/Н; р — динамическая вязкость при рабо-
чем давлении, мПа • с; vQ — окружная скорость на поверхности качения
ролика, м/с; ^р —сумма кривизн соприкасающихся поверхностей,
мм"1; Q — нагрузка на ролик, Н; lw— эффективная длина ролика, мм;
Е — модуль упругости МПа; £ — коэффициент Пуассона.
Для стальных тел (Е = 2,08 • 105 МПа, £ = 0,3) формула для расчета
минимальной толщины масляной пленки (мкм) примет вид
370
Методы расчета работоспособности опор
0,145/со,6(г|г)<
=-------------тдгт-
(62)
Как видно из уравнения (62), изменения вязкости
влияют на толщину масляной пленки значительно
смазки и скорости
сильнее, чем изме-
нение нагрузки.
В уравнениях (61) и (62) толщина масляной пленки приводится для
линейного контакта. При точечном контакте следует учитывать выте-
кание смазки из зазора.
При расчете долговечности подшипников, смазываемых маслом,
имеющим кинематическую вязкость при рабочей температуре v>12
мм2/с, при nD0 >- 10 000 рекомендуется в соответствии с эластодинами-
ческой теорией смазки учитывать условия, необходимые для образова-
ния масляной пленки в контакте гсл качения с дорожками качения.
Коэффициент А, характеризующий эти условия, определяют из
уравнения
А ^/<лП0(Тщ°’73Р0-()’09, (63)
где Кл — коэффициент, зависящий от типа подшипника (габл. 23);
Dq— средний диаметр подшипника, мм; 'У — коэффициент, зависящий
от вязкости смазки v (величина Т0-73 определяется в зависимости от
кинематической вязкости v, мм2/с, но диаграмме на рис. 31);
Ро — эквивалентная статическая нагрузка на подшипник, И (величина
Р0 0’09 определяется из табл. 24); // — частота вращения подшипника
(величина л0,73 определяется из диаграммы на рис. 32).
При Л = 0,8 д- 3,5 условия смазки большинства типов подшипников
вполне удовлетворительны. Однако для подшипников с относительно
высокими потерями на трение скольжения (например, для сферических
роликовых) желательно иметь Л > 1,5. При А < 0,8 смазка подшипника
недостаточно эффективна, и в этом случае следует применять масло
с более высокой вязкостью. При А > 4 в подшипнике обеспечиваются
условия для образования эластогидродинамической масляной пленки,
23. Значения коэффициента 7<Л
Тип подшипника /<Л
Шариковый радиальный:
однорядный 2250
сферический двухрядный 2250
Шариковый радиально-упорный . 2400
Роликовый радиальный:
сферический двухрядный 2650
с короткими цилиндрическими роликами 2300
Роликовый радиально-упорный конический 2250
Шариковый упорный 1900
Роликовый упорный 2750
Расчет работоспособности подшипников
371
Рис. 31. График для определения Рис. 32. 1'рафик для определения /Л73
\|/()’73 при заданной кинема i ической
ВЯ1КОС1И смазки v
1. с. hmcci моею полное оiделение поверхностей качения в подшипни-
ке масляной пленкой. В этом случае предполагается, что долговеч-
ность подшипника будет по меньшей мере вдвое больше долговечно-
CIH, определенной с помощью обычных формул.
Примеры. I. Определи п> влияние смазки на дол! овечность подшипника ша-
риково! о радиально! о однорядного 205 (£>0 = 38,5 мм), воспринимающего ра-
диальную nai рузку Г'г — 1000 II при часюю вращения п,== 15 000 об/мин и при
смазке маслом, имеющим кинема!ичсскую вязкоечь v — 20 мм2/с.
Для шариковою радиально! о однорядного подшипника коэффициент Кл =
— 2250 (I абл. 23). При кинема гичсской вязкости масла v — 20 мм2/с коэффициент
Ч'0,73 — 110 7 (см. рис. 31). При частоте вращения п— 15 000 об/мин л0,73 =
24. Значения Pq 0,09
'0 п 0,09 7 0 ро />0 °-09 Л) Л)-°,°9 Ро
10 0,81 150 0,64 2000 0,50 20000 0,41
15 0,78 200 0,62 3000 0,49 30000 0,40
20 0,76 300 * 0,60 4000 0,47 40000 0,39
30 0,74 400 0,58 5000 0,46 50000 0,38
40 0,72 500 0,57 6000 0,46 700000 0,37
50 0,70 600 0,56 8000 0,45 100000 0,35
60 0,69 800 0,55 10000 0,44 160000 0,34
80 0,67 1000 0,54 15000 0,42 220000 0,33
100 0,66 1500 0,52
372 Методы расчета работоспособности опор
= 1100 (см. рис. 32). Эквивалентная радиальная нагрузка на подшипник Ро =
= Fr — 1000 Н, а Ро 0,09 = 0,54 (см. табл. 29).
Коэффициент, характеризующий условия смазки, Л = КЛР0 (Чуп)°’73Р0 0,00 =
= 2250 • 38,5 • 10"7 • 1100 • 0,54 = 5,0.
Величина Л = 5,0 свидетельствует о наличии условий для образования эла-
стогидродинамической масляной пленки, при которой долговечность подшипни-
ка будет примерно вдвое больше расчетной.
2. Определить требуемую кинематическую вязкость масла v для смазки под-
шипника роликового упорного сферического 9039460 (Z)o = 420 мм), восприни-
мающего осевую нагрузку Fa = 220 000 Н при частоте вращения п = 10 об/мин.
Для роликового сферического подшипника коэффициент КЛ — 2750 (см. табл.
23). При частоте вращения п = 10 об/мин, и0,73 = 5,3 (см. рис. 32). Эквивалентная
осевая нагрузка на подшипник Ро = Fa - 220 000 Н, а Ро 0,09 = 0,33 (см. табл. 24).
Для удовлетворительных условий смазки достаточно принять Л = 1,5. Тогда
из формулы (63) определим
у0-73 ==............................ — - 7 3-10"7
КлРоМ0’73^ °’09 2750 • 420 • 5,3 • 0,33
При Т°’73 = 7,3- 10“ 7 требуемая вязкость масла v = 20 мм2/с (см. рис. 31).
Расчет на наличие гидродинамического режима смазки в подшип-
нике выполняют в основном при условии работы с жидкими маслами.
При использовании пластичной смазки учитывают вязкость масла, на
основе которого изготовлена данная пластичная смазка.
Расчет работоспособности подшипников по величине износа по-
верхностей качения
В опорах ряда механизмов подшипники выходят из строя нс в ре-
зультате усталостного разрушения поверхностей качения, а вследствие
абразивного износа при загрязнении, недостатке смазки и коррозии.
При этом ухудшается качество поверхностей качения, снижается точ-
ность вращения подшипника, так как радиальный зазор и осевая игра
превышают допустимые величины, возникает дисбаланс и повышается
шумность. Абразивное изнашивание поверхностей качения особенно
часто наблюдается в подшипниках, установленных в опорах шпинделей
металлорежущих станков, электродвигателей, вентиляторов, восприни-
мающих относительно небольшие нагрузки и имеющих поэтому зна-
чительную долговечность при обычном расчете на усталостное разру-
шение.
В этих опорах фактическая долговечность подшипника часто
оказывается значительно ниже расчетной, поскольку радиальный зазор
превышает допустимую величину значительно раньше появления
первых признаков усталостного разрушения. В этих случаях рекомен-
дуется проводить расчет долговечности подшипников с учетом коэф-
фициента износа fv = v/e0, где v — допустимое увеличение радиального
зазора в подшипнике, мкм; е0— удельный износ, определяемый по
шкале на рис. 33 в зависимости от внутреннего диаметра подшипника
Расчет работоспособности подшипников 373
25. Значения коэффициентов fv и участки на номограмме (см. рис. 34)
Механизм Л Участок на номо- грамме
Колеса автомашин 4-8*1 h — i
Коробки передач автомашин Электродвига гели: 5-10*2 i - k
бытовые 3-5*3 i — k
серийные малой мощности 3-5*з e-g
серийные средней мощности 3-5*4 d — e
большой мощноеI и 3-5*4 c — d
тяговые Буксы подвижною состава: 4-6 d — e
шахтных вагоне юк 12-15 f-h'
трамвайных ватонов 8-12 e ~f
железнодорожных ваюнов и платформ 8-12 c-d
локомотивов 6-10 d - e
Опоры валков прокатных станов 6-10 e-f
Шестеренные кисти прокатных станов 6-12 c — d
Редукторы малые 3 —8*-s e-g
Редукторы средние Вен т иля'торы 3-8*5 d - e
малой мощности 5-8 f-h
средней мощности 3-5 d-f
большой мощности 3-5 c-d
Насосы центробежпыс 3-5 d-f
Центрифуги 2-4 d — e
Шкивы катаные 8-12 c — d
Ролики ленточною конвейера 10-30 h — k ч
Барабаши конвейера 10-15 e~f
Камнедробилки 8-12 f—g
Прессы 8-12 e-g
Бетономешалки 8-15 g-h
Ходовые ролики вращающихся печей 12-18 f-g
Маховики 3-8 d~f
Машины для центробежного литья 8-12 e ~f
Машины текстильного производства 2-8 a — e
Станки токарные, сверлильные, фрезерные 0,5-1,5 a — b
Станки шлифовальные, притирочные До 0,5 c — d
Лесопильные рамы 1,5-3 e ~f
Машины для обработки дерева и пластмасс 1,5-5 e~f
*1 Износ компенсируется путем регулирования радиального зазора или осевой игры.
*2 Меньшие значения принимать при повышенных требованиях к шумности. Осевая игра регулируется автоматически.
*4 Меньшие значения даны для «плавающих» опор вертикальных валов.
*5 Меньшие значения даны для высокоскоростных опор и для зуб- чатых колес со спиральными зубьями.
374 Методы расчета работоспособности опор
еплкн 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 30 40
---------|. I l( I I (l 1(1 1^1,1------------Lj ^.-гДгут
910 20 50 100 200 500 1000
Рис. 33. Шкала для определения в зависимости от внутреннего
диаметра подшипника d
Рис. 34. Номограмма для определения величины коэффициен в а износа / р
Долговечность подшипника в часах определяется по номограмме
на рис. 34 в зависимости от коэффициента износа fv. Номограмма раз-
бита на десять участков (от а до /с), расположенных между кривыми А
и В. Каждый участок соответствует определенным условиям эксплуа-
тации, характерным для механизмов различного назначения (табл. 25).
Допустимый износ возрастает в направлении от кривой А к кри-
вой В. По табл. 25 определяют fv и участок, соответствующий усло-
виям работы механизма. Затем по номограмме (рис. 34) на оси орди-
нат, из точки, соответствующей величине fv, проводят горизонталь-
ную линию до пересечения с кривыми, ограничивающими данный
участок. Из точек пересечения проводят вертикальные линии на ось
абсцисс и определяют наименьшее и наибольшее значения долговечно-
стей подшипника по износу.
Расчет изменения радиального зазора и осевой игры при нагреве
подшипников
При нагреве подшипников в процессе работы имеет место перепад
температур между внутренними и наружными кольцами [7].
Изменение радиального зазора в радиальном подшипнике в резуль-
Расчет изменения радиального зазора при нагреве подшипников 375
тате перепада температур
^Qr ~ С)Do,
где X — коэффициент линейного температурного расширения; для ста-
ли £)0—средний диаметр подшипника; Гв и
tK — соответственно температура вала и корпуса при установившемся
режиме работы узла. При fB > tK радиальный зазор в подшипнике
уменьшается, а при /в < ZK — увеличивается.
Суммарное изменение осевой игры при перепаде температур вала
и корпуса в опорах I и II с однорядными радиально-упорными под-
шипниками, установленными в распор (рис. 35):
для схемы а
X AS = AS, + AS2 + AS3 + AS4;
для схемы б
У AS - AS, - AS, - AS, + AS4,
где ASj — изменение осевой игры oi радиального теплового расшире-
ния вала:
Рис. 35. Схемы установки в распор радиально-упорных под-
шипников
376 Методы расчета работоспособности опор
&S2 — изменение осевой игры от радиального теплового расширения
корпуса:
Л С / + Dj ^11 + #11 . V .
Д52 = -------ctg otj -|-----ctg ап ^КА/К;
\ 4 4 /
Д53 — уменьшение (для схемы а) или увеличение (для схемы б) осевой
игры от осевого теплового расширения вала:
Д53 = ^ХВД/В,
Д54 — увеличение (для схемы а) или уменьшение (для схемы б) осевой
игры от осевого теплового расширения корпуса:
Д54 = ЛХКД/К.
Здесь di, #j, aj и d^ Djj, ац — соответственно внутренний, наружный
диаметр (мм) и угол контакта f) подшипников, установленных в опо-
рах 1 и II; Хв, 'Кк— коэффициенты линейного расширения материала ва-
ла и корпуса; Дгв и Дгк — соответственно изменение температуры вала
и корпуса при работе механизма, А — расстояние между подшипника-
ми, мм.
Если вал и корпус изготовлены из материалов, имеющих одинако-
вое линейное расширение, т. е. если лв = лк = X, то для схемы а
XAS = (4 + B)X(tB-fK);
для схемы б
£Д5НЛ-В)М'В--'Д
где
Выраженный через определенные соотношения характер изменения
осевой игры в зависимости от схемы установки подшипников и пере-
пада температур приведен в табл. 26. Пользуясь приведенными выше
26. Характер изменения осевой игры при перепаде температур в зависимости
от схемы установки подшипников
Суммарное изменение осевой игры £ AS Схема установки подшипников
Рис. 35, а Рис. 35,6
< 0 > > *к (при А < В) tB < tK (при А > В)
> 0 fB < *к (при А < В) tB > *к (при А > В)
0 = tB (ПРИ А = В)
Расчет допускаемого угла перекоса в подшипниках 377
уравнениями при проектировании опор, можно выбрать оптимальные
для данных условий типоразмеры подшипников, расстояния между ни-
ми и схему установки. Так, для опор механизма, требующего по усло-
виям работы жесткой осевой фиксации вала относительно корпуса при
?е > более предпочтительна схема а, обеспечивающая в опреде-
ленных условиях (при Лп = Хк и Л = В) постоянство осевой игры при
любых перепадах температур — tK.
Расчет допускаемого угла перекоса в подшипниках
Ориентировочные значения допускаемых уиюв перекоса для подшипников
[1, 26]:
радиальных шариковых однорядных (при посадках k5/J6):
с нормальным радиальным зазором................................8'
с радиальным зазором СЗ......................................12'
с радиальным зазором С4......................................16'
радиальных шариковых двухрядных сферических.......................4°
радиальных однорядных с короткими цилиндрическими роликами:
нормальных серий 1, 2, 3 и 4...................................4'
широких серий 5 и 6...........................................2'
радиальных роликовых двухрядных сферических.......................2°
радиально-упорных однорядных конических...........................2'
упорных роликовых сферических.....................................3°
Приведенные значения допускаемых углов должны быть не меньше
образующихся в подшипнике в результате нарушения соосности и дру-
1их технологических и монтажных погрешностей.
Допускаемый yi ол перекоса 9 в ненагруженном радиальном одно-
рядном шарикоподшипнике определяется как максимальный угол
перекоса, при котором внутреннее кольцо может вращаться относи-
тельно наружного без возникновения напряжений в деталях подшипни-
ка: 0 = 0в + ()н, где 0в и 0,,-углы перекоса, допускаемые внутренними
(рис. 36, а) и наружными (рис. 36,6) кольцами подшипника соответ-
ственно относительно оси подшипника:
0~2cos J]- Г (2A-l)^-U/4)
I 4Z)0 [D()y(2fB-l)Dw~(gr/2)
(2fu-\)Dw-(gr/4) "В
~D0-(2fn-l)Dw+gr/2 Jj‘
(64)
Здесь gr- радиальный зазор в подшипнике: £>0- диаметр подшипника
по центрам тел качения; Dw — диаметр шарика;/в = = гп1®ю
(гв и гп — радиусы дорожек качения соответственно внутреннего и на-
ружного колец в плоскости, перпендикулярной к направлению враще-
ния).
Пример. Определить допускаемый угол перекоса 0 у радиального одноряд-
378
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 36. Возникновение свободного угла перекоса в не-
нагруженном радиальном однорядном шарикоподшипнике за
счет углового поворота:
а — внутреннего кольца; б — наружного кольца
кого шарикоподшипника 209 (/’в =/н =0,52; Z)o = 65 мм; Dw = 12,7 мм; gr = 0,016
мм).
Допускаемый угол перекоса [по (64)]
0,016 р (2-0,52 — 1) 12,7 — 0,25-0,016
Тб51’657(2"0,52 - 1) 12,7 -0,5-0,016
(2-0,52 - 1) 12,7 -0,25 0,016 1] =
65 +{2- 0,52 - 1) 12,7 - 0,5 • 0,016 J]
Расчет долговечности радиальных подшипников с цилиндриче-
скими роликами с учетом несоосности опор
Радиальные подшипники с цилиндрическими роликами весьма чув-
ствительны к нарушению соосности [1, 24]. Поэтому при значитель-
ном отклонении опор от соосности вследствие неточности, допущен-
ной при изготовлении или при монтаже, а также при прогибе вала под
нагрузкой, не рекомендуется применять подшипники этого типа. Если
их установка все же необходима, например, по условиям сборки, то
при расчете долговечности подшипника воспринимаемую им радиаль-
ную нагрузку Р = Fr рекомендуется умножать на коэффициент /0,
учитывающий степень несоосности опор.
При этом различают два случая угловой несоосности:
ролик подшипника на всей рабочей длине сохраняет при перекосе
контакт с дорожкой качения, но давление по длине ролика распределе-
но неравномерно; в этом случае коэффициент несоосности
9
Л=1 + т~; <65)
%
Расчет осевой грузоподъемности радиальных подшипников 379
ролик перекошен настолько, что между ним и дорожкой качения на
части рабочей длины образовался зазор; при этом коэффициент
несоосности
(«.>
где 0 — возможная песоосносгь в результате прогиба вала под нагруз-
кой или ошибки при монтаже, рад; 0о— предельная несоосность колец,
при которой ролик на всей рабочей длине продолжает сохранять кон-
такт с дорожкой качения, рад:
0о = 1,1 10
5 Р
712
w
(67)
Пример. Определии> дол1 овсчпосп» Li()h подшипника радиального одноряд-
ною с корО1кимп цилиндрическими роликами при соосности опор (0=0) и при
несоосноши опор (0 — 5- 10 5 рад и 0 - 8 • 10' 5 рад). Рабочая длина ролика 1^ =
— 17 мм. Количество роликов Z = 12. Динамическая грузоподъемность подшип-
ника €’-- 212 000 II. Эквивалентная динамическая нагрузка па подшипник Р =
— 20000 II. Macioia вращения внутреннего кольца п = 100 об/мин.
Предельная нссоосношь, при которой ролик на всей рабочей длине продол-
жаем сохранясь кошак! с дорожкой качения,
Р 20000
0(|- 1,1 10 s п -1,1 10 5 , = 6,410"5 рад.
" Z/;„ 12- 172
W
При СООСИОС1И опор (0-0) при С/Р = 212 000 : 20 000 = 10,6 и п =
— 100 об/мин дош овсчнос!ь подшипника L3O/J = 200 000 ч.
При несоосноши опор 0 — 5- 10 5, i. с. при 0 < 0о, коэффициент несоосности
/
0 5-10*5
-1-1- - - = 1,78.
0() 6,4-10 5
При С/Р/о — 212 000 : (20 000 • 1,78) — 5,96 и п — 100 об/мин долговечность
подшипника L10/1 63 000 ч.
При несоосноши опор 0 — 8-10 5 рад, т. с. при 0 > 0о, коэффициент
несоосноши
О 1 / 8 • 10“5
= 2 /—--------- - = 2,245.
0о у 6,4-10“5
При C/PJ() =• 212 000 : (20 000 • 2,245) — 4,72 и п = 100 об/мин долговечность
подшипника Li()h ^ 30 000 ч.
Расчет осевой грузоподъемности радиальных подшипников с ци-
линдрическими роликами
Радиальные подшипники с цилиндрическими роликами обычно
применяют для восприятия чисто радиальных усилий [1, 31]. Однако
подшипники типов 12 000 и 42 000 могут также воспринимать умерен-
ную одностороннюю, а подшипники типов 52 000, 62 000 и 92 000 — дву-
стороннюю осевую нагрузку. Допустимая величина осевой нагрузки
определяется в этих случаях не усталостными характеристиками мате-
риала, а условиями скольжения торцовых поверхностей роликов отно-
380 Методы расчета работоспособности опор
сительно бортов или приставных колец. При этом определяющую
роль играют величина и продолжительность действия осевой нагрузки,
частота вращения и условия смазки подшипника. При пульсирующем
осевом нагружении работоспособность подшипников довольно высо-
кая, но длительное действие нагрузки может существенно сократить
срок его службы.
Характерная особенность работы радиальных роликоподшипников
типов 12000, 42000, 52000, 62000, 92000 состоит в том, что у них в отли-
чие от радиальных подшипников других типов размеры зоны нагруже-
ния не зависят от осевой нагрузки. Так, если в радиальных двухрядных
сферических, шарико- или роликоподшипниках зона нагружения при
чисто осевой нагрузке расположена в контакте только с одним рядом
тел качения, а при комбинированной нагрузке увеличивается в контак-
те с одним рядом и уменьшается в контакте с другим в зависимости
от радиального и осевого усилий, то в радиальных роликоподшипни-
ках с короткими цилиндрическими роликами указанных типов осевое
усилие передается от внутреннего кольца к наружному через борты,
а зона нагружения подшипника с изменением радиального или осевого
усилий существенно не меняется.
При восприятии роликом осевого усилия Qa (рис. 37, а) контактные
поверхности между торцовыми поверхностями ролика и колец распо-
ложены в разных плоскостях, и на ролик воздействует момент Qaa.
Плоскость приложения радиальной нагрузки Qr, которая при отсут-
ствии осевого усилия проходила бы через центр ролика, при наличии
осевого усилия Qa и момента Qaa оказывается смещенной на некото-
рую величину Ь, т. е. возникает момент Qrb и создается условие равно-
весия Qaa — Qrb.
Эксцентричное приложение результирующей нагрузки приводит
к неравномерному распределению давления по длине ролика, причем
чем короче ролик, тем значительнее эта неравномерность, снижающая
грузоподъемность и долговечность подшипника. Кроме того, на ра-
ботоспособность подшипника при восприятии осевого усилия влияет
трение между торцовыми поверхностями ролика и колец, приводящее
к возникновению момента ^QJw (рис. 37, б). При наличии момента Qac
условие равновесия примет вид nQJw = Qac или \ilw = с.
Рис. 37. Схема сил,
подшипника
действующих на цилиндрический ролик радиального
Расчет осевой грузоподъемности радиальных подшипников 381
При расчете эквивалентной нагрузки Р, действующей на подшипни-
ки с цилиндрическими роликами типов 12000, 42000, 52000, 62000,
92000, осевое усилие Fa не учитывается, но допустимую для заданных
условий эксплуатации величину этого усилия рекомендуется опреде-
лять по следующим формулам:
при пластичной смазке
nD}
100 000
при жидкой смазке
nD i
когда nDj < 120 000,
когда nDx > 120 000,
100000?
nDi
где Fa— допустимая осевая нагрузка, Н; D, — диаметр дорожки каче-
ния наружного кольца, мм; п — частота вращения, об/мин;
fa — коэффициент, зависящий от условий нагружения (табл. 27);
fb — коэффициент, зависящий от типа и серии подшипника (табл. 28).
Приведенные выше уравнения для расчета допустимых осевых уси-
лий рекомендуется принимать при постоянно действующей радиаль-
ной нагрузке и при FJFr 0,4.
При FJFr > 0,4 вследствие трения скольжения между роликами
и бортами колец происходит нагрев контактирующих поверхностей,
и температура в подшипниковом узле может превысить допустимую.
При Fa/Fr ^0,13 (для нормальных серий) и FJFr < 0,2 (для широких
серий) осевые нагрузки, действующие на подшипник с цилиндрически-
ми роликами, можно в расчет не принимать.
Пример. Определить допустимую постоянную, продолжительно действую-
щую осевую нагрузку Fa при пластичной и жидкой смазках подшипника ра-
диального однорядного с цилиндрическими роликами 42320. Диаметр дорожки
качения наружного кольца Dj = 185,5 мм. Частота вращения внутреннего кольца
п — 1000 об/мин. Радиальная нагрузка на подшипник Fr — 35 000 Н.
При постоянной, продолжительно действующей нагрузке fa = 2 (табл. 27).
Для подшипника средней нормальной серии fb = 0,3 (табл. 28).
Допустимая осевая нагрузка на подшипник:
при пластичной смазке
J nD. \ ,( 1000-185,5 \
----------------— | = 2-0,3-185,52 2 --------- , = 2990 Н
“ JaJb 100 000/ \ 100 000 /
27. Значения ja '
28. Значения fb
Осевая нагрузка fa
Постоянная, продолжительно дейст- вующая 2
Периодическая и прерывистая 4
Ударная 6
Серия подшипника - fb
2 и 5 0,24
3 и 6 0,3
4 0,33
382
Методы расчета работоспособности опор
при жидкой смазке и nDx = 1000 • 185 500 > 120 000
nDt
600 000
/ 1000-185,5 \
= 2-0,3- 185,52 1--------------= 14300
\ 600 000 /
И.
Предварительный натяг в опорах с подшипниками качения
Зазоры в подшипнике и упругие деформации его элементов под
действием рабочей нагрузки вызывают осевые и радиальные вибрации
вала, которые в ряде машин и механизмов недопустимы [1, 26]. Жест-
кость опор на подшипниках качения может быть значительно повыше-
на при создании предварительного натяга. В обычных подшипниках
относительное осевое смещение колец под действием осевой нагрузки
слагается из свободного перемещения в пределах имеющейся в под-
шипнике осевой игры, а также перемещения от упругой деформации
рабочих поверхностей в местах контакта тел качения с дорожками ка-
чения. Сущность предварительного натяга заключается в том, что па-
ра подшипников получает предварительную осевую нагрузку, которая
ликвидирует осевую игру в комплекте, создавая начальную упругую
деформацию в местах контакта рабочих поверхностей колец с телами
качения. Если затем к подшипнику приложить рабочую осевую нагруз-
ку, то относительное перемещение его колец вследствие дополнитель-
ной деформации рабочих поверхностей будет значительно меньше, чем
до создания предварительного натяга. Изменение контактных упругих
деформаций 6 в шарикоподшипнике под действием нагрузки Fa пока-
зано на рис. 38. Предварительный натяг вызывает одинаковую дефор-
мацию в обоих подшипниках, а вал на участке установки пары под-
шипников испытывает растяжение от нагрузки Ао (рис. 39, а).
После приложения рабочей осевой нагрузки А увеличивается нагру-
жение подшипника 1 (рис. 39, б), уменьшается нагружение подшипника
2, а растягивающее усилие на валу уменьшается на величину Т. В ре-
зультате давление на шарики подшипника 2 составит Ао — Т9 а давле-
ние на шарики подшипника 1 будет А 4- Ло — Т. По мере увеличения
осевой рабочей нагрузки А при определенном соотношении сил под-
шипник 2 и вал будут полностью разгружены от усилия предваритель-
но! о натяга, а подшипник 1 будет находиться только под действием
внешней осевой нагрузки А.
Предварительный натяг увеличивает внутреннее трение в подшип-
никах (особенно конических), однако под действием рабочей нагрузки
влияние предварительного натяга на внутреннее трение практически не
сказывается.
По мере изнашивания тел и дорожек качения в процессе эксплуата-
ции предварительный натяг будет уменьшаться, и если не принять со-
ответствующие меры, то в подшипнике образуется осевая игра. Для
предотвращения ее образования в подшипниковых узлах, собранных
с предварительным натягом, применяют компенсирующие устройства,
поддерживающие постоянным предварительный натяг в процессе экс-
плуатации, и предусматривают возможность периодического регулиро-
вания предварительного натяга в процессе работы механизма.
Предварительный натяг в опорах
383
Деформация
Рис» 38. Изменение контактных уп-
ругих деформаций в шарикоподшип-
нике
Рис. 39. Опора на подшипниках с
предварительным натягом до (а) и
после (б) приложения рабочей осевой
нагрузки А
Минимальный предварительный натяг для радиально-упорных под-
шипников
Л о mi„= 1,58 tgaFr + 0,5^, (68)
где Fr~ радиальная нагрузка на подшипник, Н; Fa— осевая нагрузка,
Н; а — угол контакта, °.
Знак « 4- » относится к подшипнику, воспринимающему действую-
щую осевую нагрузку; знак « — » к подшипнику, который под дей-
ствием внешней осевой нагрузки разгружается от усилий предвари-
тельного натяга. Усилие предварительного натяга ЛОпйп выбирают по
наибольшему из двух полученных значений.
Пример. Определить минимальный предварительный натяг в комплекте, со-
стоящем из двух подшипников радиально-упорных однорядных. Радиальная
нагрузка на каждый подшипник Fr = 2000 Н. Осевая нагрузка, воспринимаемая
одним из подшипников, Fa = 1000 Н. Угол контакта а — 26 °.
Подставив все значения в (68), найдем
Лот1г,-138.2090^26 '4 0,5.!000-2040 Н и
А о min = 1,58 • 2000 tg 260 - 0,5 • 1000 = 1040 Н.
Принимаем Ао min = 2040 Н.
384
Методы расчета работоспособности опор
Минимальный предварительный натяг для радиальных однорядных
шарикоподшипников и сферических двухрядных роликоподшипников
AOmin=l,58tgcxc = Fr±0,5Fa,
где ас — свободный угол контакта, зависящий от величины радиально-
го зазора g и определяемый у ненагруженных подшипников при макси-
мальном осевом смещении на величину S внутреннего кольца относи-
тельно наружного.
Свободный угол контакта у радиального однорядного шарикопод-
шипника (рис. 40)
где
в = (/„ + /..- 1)0^; ПО)
у сферического роликоподшипника (рис. 41)
ас = arccos
(71)
где у. — начальный угол контакта,
Примеры. 1. Определить свободный угол контакта у подшипника шариково-
го радиального однорядного, собранною с радиальным зазором gr - 0,1 мм.
Диаметр шариков = 22,225 мм. Радиусы дорожек качения внутреннего и на-
ружного колец в направлении, перпендикулярном качению, г = гв = гп =
= 11,64 мм.
Рис. 40. Свободный угол кон-
такта в радиальном одно-
рядном шарикоподшипнике
Рис. 41. Свободный угол контакта
в радиальном сферическом ролико-
подшипнике
Предварительный натяг в опорах
385
Определим вспомогательные величины:
г 11,64
f =----------=--------=0,5237;
в J н р 22,225
w
В = «в + /(1 - 1)Ри/= (0,5237 + 0,5237 - 1)22,225 = 1,0535 мм.
Свободный угол контакта
' / £/г \ / 0,1 \
ас = arccos I —-— = arccos 1---------------------1=17 °44'.
\ IB) V 2-1,0535 /
2. Определить свободный угол контакта у подшипника радиального роли-
кового сферического двухрядного 3617, собранного с радиальным зазором gr =
= 0,1 мм. Радиус дорожек качения внутреннего и наружного колец в направле-
нии, перпендикулярном качению, г = гв = гн = 81,58 мм. Угол контакта а = 12°.
Свободный угол контакта
0,1
7 81,58
12 ° 10'.
Предварительный натяг подшипников обычно заключается в при-
нудительном смещении одного из колец подшипника в осевом напра-
влении относительно другого кольца на величину, соответствующую
требуемому предварительному натягу. Это достигается приложением
постоянной предварительной нагрузки.
С предварительным натягом устанавливают подшипники шари-
ковые радиальные, радиально-упорные, роликовые конические, а также
подшипники с короткими цилиндрическими роликами типа 3182000,
монтируемые на конусную шейку вала с натягом, способным вы-
звать расширение внутреннего кольца и полностью ликвидировать
в подшипнике радиальный зазор.
Основные методы выполнения предварительного натяга у ра-
диальных и радиально-упорных шарикоподшипников:
при помощи прокладок (рис. 42, а) или втулок разной длины
(рис. 42,6); подшипники для работы с предварительным натягом дол-
жны быть подобраны попарно, по возможности с одинаковыми допу-
сками на ширину колец и отклонения от параллельности торцовых по-
верхностей, а также* с одинаковыми значениями осевого биения
торцов; радиальные однорядные шарикоподшипники, используемые
в опорах с предварительным натягом, должны иметь увеличенные ра-
диальные зазоры для повышения их осевой грузоподъемности;
путем установки в опорах сдвоенных радиально-упорных шарико-
подшипников (рис. 42, в), у которых сопрягаемые торцы колец сошли-
фовывают на величину, необходимую для получения заданного пред-
варительного натяга после осевого сжатия друг с другом наружных
и внутренних колец;
с помощью пружин, опирающихся на кольцо подшипника (рис.
42, г);
регулирующей гайкой или крышкой, доведенной до соприкоснове-
ния с кольцом подшипника, а затем довернутой на заранее устано-
вленный угол, подсчитанный исходя из шага резьбы и осевого смеще-
13 Л. Я. Перель
386
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 42. Создание предварительного натяга с помощью:
а — прокладок; б — втулок различной длины; в — сдвоенных под-
шипников; г — пружин
ния кольца или по крутящему моменту, необходимому для прокручи-
вания вала.
Расчет изменения радиальные зазоров при посадке подшипников
на вал и в корпус с натягом
При установке подшипника на вал и в корпус с посадочным натя-
гом радиальный зазор в подшипнике уменьшается вследствие расши-
рения внутреннего кольца и сжатия наружного [4, 26]. Схема установ-
ки внутреннего кольца подшипника на вал показана на рис. 43, а,
а наружного кольца в корпус — на рис. 43, б.
Эффективный посадочный натяг Н = Нср — (Д/Л 4- ДН2), где сред-
ний посадочный натяг
jj ^наиб + -^наим
Яср-
Здесь Ннаиб, Ннаим — соответственно наибольшие и наименьшие ве-
личины натягов, подсчитанные по таблицам посадок; —
уменьшение натяга вследствие сокращения высоты неровностей
на посадочных поверхностях вала и корпуса при установке подшип-
ника (обычно высота неровностей уменьшается примерно на 60%)
Расчет изменения радиальных зазоров при посадке подшипников 387
с натягом
(табл. 29); АЯ2 — уменьшение по-
садочного натяга при нагреве эле-
ментов подшипникового узла. Для
валов и корпусов, изготовленных
из стали и чугуна, величиной \Н2
можно пренебречь, но при исполь-
зовании металла с значительно от-
личающимся коэффициентом ли-
нейного расширения (при изготов-
лении корпуса из более легкого
металла или сплава) АН2 целе-
сообразно учитывать, используя
29. Числовые значения потери натя-
га от параметра шероховатости Ra
при установке подшипников
Параметр шероховатости Ra, мкм Уменьшение натяга AHb мкм
2,5,-1,25 12
1,25 — 0,63 8
0,63-0,32 4
уравнения: для соединения подшип-
ник — вал АН2в = (Хн — Хв) tBd; для соединения подшипник — корпус
А//2к ~ (^к —
Здесь Хп, Хв, Хк — коэффициенты линейного расширения для мате-
риалов подшипника, вала и корпуса соответственно; tB и
tK— повышение температуры вала и корпуса соответственно при уста-
новившемся режиме работы узла.
Уменьшение радиального зазора в подшипнике Agr = Agrt + Adj +
+ AD2, где Agri — уменьшение радиального зазора вследствие разности
температур вала и корпуса при работе подшипника Agrt = Х.п(^^в —
- £>2*к)-
Рис. 43. Схема установки колец подшипника с посадочным натягом:
а — внутреннего кольца на вал; б — наружного кольца в корпус; d и dx —
внутренней и наружный диаметры внутреннего кольца подшипника; d2 —
отверстие полого вала; D и Z>2 — соответственно наружный и внутренний
диаметры наружного кольца подшипника; D} — наружный диаметр корпуса^
^вал’ ^к» ~ соответственно модули упругости материалов вала, корпуса
и подшипникового кольца; евал, 8К, 8П — соответственно коэффициенты
Пуассона материалов вала, корпуса и подшипникового кольца; AD2 —
уменьшение внутреннего диаметра наружного кольца; - увеличение на-
ружного диаметра внутреннего кольца
13*
388
Методы расчета работоспособности опор
В соединении подшипник — вал
где рв— давление посадки в соединении,
Давление при заданном эффективном
Нв
Рв =
МПа.
посадочном натяге
2
1
4_.¥ _ 1
d J
*п
__ \4?
----*•— е
A-Y-, °
Расширение внутреннего
кольца по наружному диаметру (мм)
д</,=*нв(4
\ а
Если у вала и кольца подшипника Еп — Ев и £п = £в, то
г / d \2 1
\d2) “1
вр •
\ ^2 / “J
Для сплошного вала = 0)
— Рк&
V1
В соединении подшипник - корпус
Расчет изменения радиальных зазоров при посадке подшипников 389
с натягом
где рк— давление посадки в соединении, МПа.
Давление при заданном эффективном посадочном натяге
Сжатие наружного кольца по внутреннему диаметру
ек ~ еп>
Если у корпуса и кольца подшипника Ек = Еп
Для достаточно жесткого корпуса, г. е. в том случае, когда Dt значи-
тельно больше, чем D, можно принять
/ D \
\D2 = HKl--- .
\D2J
С помощью графиков на рис. 44 можно определить изменение диа-
метров дорожек качения внутреннего и наружного колец в зависимо-
сти от безразмерных величин, характеризующих отношение жесткостей
сопрягаемых деталей соединения: вала (сталь) Св = d2/d', внутреннего
кольца подшипника Cmi = d/di; наружного кольца цодшипника Сн—
= D2/D; корпуса (сталь) Ск — D/D{ и отношения деформаций и
посадочных натягов в соединениях: вала с внутренним кольцом
корпуса с наружным кольцом &D2/HK.
Пример. Подшипник радиальный однорядный с короткими цилиндрически-
ми роликами 32312 (d — 60 мм, — 77 мм). На сколько следует увеличить поса-
390 Методы расчета работоспособности опор
дочный натяг при установке внутреннего кольца на полый вал (d2 = 41 мм),
чтобы радиальный зазор в подшипнике уменьшился на ту же величину, что
и при установке на сплошной вал?
Для полого вала при Св — d2/d = 41:60 = 0,68 и Cbjj = d/dt = 60:77 = 0,78 по
графику на рис. 44 определим &dJH* = 0,58.
Для сплошного вала (d2 — 0) при (% = 0 и Ст — 0,78 по графику на рис. 44
определим k-dJU^ — 0,78.
Рис. 44. График для определения величины изменения диамет-
ров дорожек качения внутренних и наружных колен под-
шипника в зависимости от жесткостей сопрягаемых деталей,
их деформации и посадочных натягов
Таким образом, дорожка качения внутреннего кольца подшипника
увеличивается на величину Adlf составляющую 58% для полого
и 78 % для сплошного валов от посадочного натяга HR.
Следовательно, чтобы сохранить величину изменения радиального
зазора в подшипнике, посадочный натяг при установке подшипника на
полый вал должен быть увеличен на 35 % по сравнению с натягом для
сплошного вала.
Расчет усилий, необходимых для напрессовки и демонтажа
подшипников
Для подшипников с цилиндрическими посадочными поверхностями
усилие напрессовки на вал (Н) Р = ppndB; усилие запрессовки в корпус
(Н) Р = ppnDB, где ц — коэффициент трения: 0,15 при напрессовке
и 0,25 при распрессовке [1].
Для подшипников, монтируемых на конусную шейку, усилие на-
прессовки (Н) Р = (ц 4- 0,5k)pndB; усилие распрессовки (Н) Р —(ц —
Расчет количества роликов
391
— 0,5/с) pndB, где /с — конусообразность посадочного отверстия (для
стандартных подшипников к = 1:12); р — давление посадки МПа:
для соединения подшипник — стальной сплошной вал
2d L 7 J ’
для соединения подшипник — массивный стальной корпус
Величины d{ и D2 могут быть ориентировочно определены по
формулам
Расчет количества роликов для бессепараториых
опор качения
При проектировании опоры качения в виде комплекта свободных,
т. с. бессепараториых, роликов окружной зазор f (рис. 45, а) между со-
седними телами качения рекомендуется принимать не более 0,025 мм
с таким расчетом, чтобы суммарный окружной зазор а между первым
и последним роликами (рис. 45,6) не превышал половины их диаметра:
Z
Рис. 45. Зазоры в бессепараториых подшипниках
« — окружной /; б — суммарный окружной а
a—fZ^ £>и/2, где Z и Dw~ число роликов в одном ряду и их диаметр
соответственно.
Диаметры дорожки качения на валу для опоры качения, выполнен-
ной в виде комплекта свободных роликов при суммарном окружном
зазоре а — 0,5 мм, могут быть определены по табл. 30.
392
Методы расчета работоспособности опор
30. Диаметры внутренней дорожки качения, мм, роликов, выполненной непосредст-
венно на валу
Число роли- ков в ряду Z Диаметры дорожек качения при окружном суммарном зазоре а — 0.5 мм Число роли- ков в ряду Z Диаметры дорожек качения при окружном суммарном зазоре а — 0,5 мм
Диаметр роликов Р^/, мм Диаметр роликов Z>J4Z, ММ
2 2,5 3 3,5 4 5 6 2 2,5 3 3,5 4 5 . 6
10 4,6 5,7 6,8 41 24,3 30,3 36,3 42,4 48,4 60,5 72.6
11 5,2 6,5 7,8 — — — — 42 24,9 31,1 37,3 43,5 49,7 62 '74,5
12 5,9 7,8 8,7 — — — — 43 25.,6 31,9 38,2 44,6 61 63,6 76,4
13 6,5 8,1 9,7 — — — — 44 26,2 32,7 39,2 45,7 52,2 65,2 78.3
14 7,1 ' 8,9 10,6 — — — — 45 26,8 33,5 40,1 46,8 53,5 66,8 80,2
15 7,8 9,7 11,6 13,5 — — — 46 27,5 34,3 41,1 47,9 54,8 68,4 82,1
16 8,4 10,5 12,5 14,6 — — — 47 28,1 35 42 49 56 70 84
17 9 11,3 13,5 15,7 — — — 48 28,7 35,8 43 30,2 57,3 71,6 85,9
18 9,7 12 14,4 16,8 — — •• — 49 29,4 36,6 44 51,3 58,6 73,2 87,8
19 10,8 12,8 15,4 17,9 — — — 50 30 37,4 44,9 52,4 59.9 74,8 89,8
20 10,9 13,6 16,3 19 21,7 27,1 — 51 30,6 38,2 45,9 53,5 61,1 76,4 91,7
21 11,6 14,4 17,3 20,1 23 28,7 — 52 31,8 39 46,8 54,6 62,4 78 93,6
22 12,2 15,2 18,2 21,2 24,3 30,3 — 53 31,9 39,8 47,8 55,7 63,7 79,5 95,5
23 12,8 16 19,2 22,4 25,5 31,9 54 32,6 40,6 48,7 56,8 65 81,1 97,4
24 13,5 16,8 20,1 23,5 26,8 33,5 55 33,2 41,4 49,7 58 66,2 82,7 99,3
25 14,1 17,6 21,1 24,6 28,1 35 — 56 — 42,2 50,6 59,1 67,5 84,3 101,2
26 14,8 18,4 22 25,7 29,3 36,6 57 — 43 51,6 60,2 68,8 85,9 103,1
27 15,4 19,2 23 26,8 30,6 38,2 58 — 43,8 52,6 61,3 70 87,5 105
28 16 20 23,9 27,9 31,9 39,8 — 59 — 44,6 53,5 62,4 71,3 89,1 106,9
29 16,7 20,8 24,9 29 33,2 41,4 — 60 45,4 54,5 63,5 72,6 90,7 108,9
30 17,3 21,6 25,8 30,1 34,4 43 51,6 61 — 46,2 55,4 64,6 73,9 92,3 110,8
31 17,9 22,3 26,8 31,2 35,7 44,6 53,5 62 — 47 56,4 65,8 75,1 93,9 112,7
32 18,6 23,1 27,7 32,3 37 46,2 55,4 63 — 47,8 57,3 66,9 76,4 95,5 114,6
33 19,2 24 28,7 33,5 38,2 47,8 57,3 64 — 48,6 58,3 68 77,7 97 Л16,5
34 19,8 24,7 29,7 34,6 39,5 49,3 59,2 65 — 49,4 59,2 69,1 79 98,6 118,4
35 20,5 25,5 30,6 35,7 40,8 50,9 61,1 66 — 50,2 60,2 70,2 80,2 100,2 120,3
36 21,1 26,3 31,6 36,8 42 52,5 63,0 67 — 51 61,2 71,3 81,5 101,8 122,2
37 21,7 27,1 32,5 37,9 43,3 54,1 64,9 68 — 51,8 62.1 72,4 82,8 103,4 124,1
38 22,4 27,9 33,5 39 44,6 55,7 66,8 69 — 52,6 63,1 73,6 84 105 126
39 23 28,7 34,4 40,1 45,9 57,8 68,7 70 — 53,4 64 74,7 85,3 106,6 128
40 23,7 29,5 35,4 41,3 47,1 58,9 70,7 71 54,2 65 75,8 86,6 108,2 129,9
Расчет поверхностей качения на усталостное разрушение 393
Расчет поверхностей качения на усталостное разрушение
Приведенные в гл. 3 методы расчета динамической грузоподъемно-
сти и долговечности применяются для стандартных типов подшипни-
ков качения [1, 30]. Для определения этих же эксплуатационных харак-
теристик у применяемых в различных отраслях машиностроения
специальных конструкций подшипников, а также шариковых и роли-
ковых поворотных опор, линейных направляющих и других механиз-
мов с’элементами качения, рекомендуется следующая методика расче-
та на усталостное разрушение при условии, что поверхности этих
элементов соответствуют техническим требованиям ГОСТ 520 — 71*.
Долговечность подшипника качения
L=(LV'" +L;-1-1(72)
(73)
/
где и Lv— соогвстс'1 веппо долговечное!и вращающегося и непо-
движного колец, млн. об.
При точечном контакте
I L JQ<'
’ \q.J' v \c,.,
при линейном KoirniKic
eu4 L j'Qc'
Q,J' ' \Qe
Здесь QCil и Qcv~ динамическая грузоподъемность контакта тел качения
с вращающимся и неподвижным кольцами соответственно; Qeii и
Qev- эквивалентная нагрузка в контакте тел качения с вращающимся
и неподвижным кольцами соответственно.
Динамическая грузоподъемность контакта (Н):
точечного
Qc = 98,1 ( ----—
\ Dw г-Rw
0,41 п И,39 / v \0,3
А + У.) / J\ (74)
' (1 ± УГ \ C°S ОС /
для шарикоподшипника
/ \0,41 и,39 / v
ес-98,1(——) D||?.Z"1/3; (75)
\2f - 1 / (1 ± у)1/3 \cosa/
линейного
Се = 5Ж' f _Х_у/9 D^WZ-(76)
(1 ± yr \ cos а /
где RwK г — радиусы контура тела качения и дорожки качения соответ-
ственно в направлении, перпендикулярном к направлению вращения,
мм; Dw и lw~ диаметр и рабочая длина тел качения, мм; Z — число
тел качения в одном ряду подшипника; а - угол контакта в подшип-
нике, °; у ==(D^cosa)/£>o; диаметр подшипника по цен-
394 Методы расчета работоспособности опор
трам тел качения, мм; X' — коэффициент, учитывающий наличие кро-
мочного давления в контакте кольца с торцами роликов, т. е.
неравномерность распределения нагрузки по длине ролика. Числовые
значения коэффициента X' приведены в табл. 31.
31. Числовые значения коэффициента X'
Линейный контакт Коэффициент X' для контакта ролика с кольцом
внутренним наружным
Обычный 0,41-0,56 0,38-0,6
Модифицированный 0,6-0,8 0,6-0,8
В (74), (75) и (76) верхний знак относится к контакту тел качения
с внутренним, а нижний — с наружным кольцами подшипника.
Эквивалентная нагрузка:
в точечном контакте тела качения с вращающимся Кольцом
или Qei, = Qm^Jv где Л'=-У
I
(I j=z \1/з / 1 2л \1/з
+ т;
1------(1 — cos 4х)
2е
d4
(77)
в точечном контакте тела качения с неподвижным кольцом
/ 1 j=Z \ / < 2тг \0,3
еет= -s е;о/3 = k-f
\ £ j=i / \ 2я о /
или Qev = QmaKJ2,
где
5 0,3
-Т/
в линейном контакте тела качения с вращающимся кольцом
(j j = Z \1/4 Г 1 2л "I1/4
ч™ Qei, = QmnJi,
+ Т,
fi г г 1 j4’4 ]
где 1- —(1- COST) d^\;
(2л J [_ 2е J J
-тг
в линейном контакте тела качения с неподвижным кольцом
/ । j = Z \ 1/4,5 / 1 2п \ 1/4,5
Расчет поверхностей качения на усталостное разрушение 395
или = emaxJ2, где
fl f Г 1 I4,95 11/4,5
"I
-т.
Числовые значения интегралов Jг и J2 определяются из табл. 32
(для точечного контакта) и табл. 33 (для линейного контакта) в зави-
симости от параметра £ (методы определения максимальной нагрузки
на тело качения Qrnax, угла зоны нагружения ¥t и параметра £ при-
ведены на с. 340).
Динамическая грузоподъемность подшипника (Н):
при точечном контакте
10/3-1-3/10
с = с„
1 +
С,
32. Числовые значения и J2 для однорядных подшипников
е 1 | Л £ 1 1 7| I ^2
Точечный контакт Линейный контакт
0, 0 0 0 0 0
0,1 0,4275 0,4608 0,1 0,^287 0,5633
0,2 0,4806 0,5100 0,2 0,5772 0,6073
0,3 0,5150 ' 0,5427 0,3 0,6079 0,6359
0,4 0,5411 0,5673 0,4 0,6309 0,6571
0,5 0,5625 0,5875 0,5 0,6495 . 0,6744
0,6 0,5808 0,6045 0,6 0,6653 0,6888
0,7 0,5970 0,6196 0,7 0,6792 0,7015
0,8 0,6104 0,6330 0,8 0,6906 0,7127
0,9 0,6248 0,6453 0,9 0,7028 0,7229
1,0 0,6372 0,6466 1,0 0,7132 0,7323
1,25 0,6652 0,6821 1,25 0,7366 0,7532
1,67 0,7064 0,7190 1,67 0,7705 0,7832
2,5 0,7707 0,7777 2,5 0,8216 0,8301
5 0,8675 0,8693 5 0,8989 0,9014
оо 1 1 00 1 1
33. Числовые значения и J2 для двухрядных подшипников
е2 J\ J2 ei •Л
Точечный контакт Линейный контакт
0,5 0,5 0,6925 0,7233 0,5 0,5 0,7577 0,7867
0,6 0,4 0,5983 0,6231 0,6 0,4 0,6807 0,7044
.0,7 0,3 0,5986 0,6215 0,7 0,3 0,6806 0,7032
0,8 0,2 0,6105 0,6331 0,8 * 0,2 0,6907 0,7127
0,9 0,1 0,6248 0,6453 0,9 0,1 0,7028 0,7229
1,0 0 0,6372 0,6566
396
Методы расчета работоспособности опор
при линейном контакте
с = см
где Си и Cv — динамическая грузоподъемность вращающегося и непо-
движного колец соответственно.
При точечном контакте
C(1 = 2cp'0,7Zcosa-^-;
J1
А 7 Jr
Cv = Qcvi°' Z cos а—.
A
При линейном контакте
CM = Qc//9Zcosot7--;
J 2
C, = Qcf!9Zcosrj.~.
^2
Числовые значения интеграла Jr приведены в табл. 9.
В подшипнике с нулевым радиальным зазором (е = 0,5):
при точечном контакте =0,5625, J2 = 0,5875):
Cp = 0,407z0’7eCpZcosa
или
[2RW т \0’41 (1 т у)1*39
Р8)
Cv = 0,389z°’7QCv-Zcosa,
или
/ 2/? г \0,41 /1 _ v\l,39
С =38,2 у0>3 (i cos a)0,7 Z2/3DI)y8; (79)
\ Dw г — Rw J (1+чУ'3
при линейном контакте =0,5965, J2= 0,6814)
CH = 0,419i7'’2C(l2cosa
или
С„ = 230Г <j 1 +• 1,04
143/108-I9/2-)
> X
х у2/9 '(Г+ (^cos a)7/!) z3/4DT7; (80)
Cv = 0,367i7/9eCvZcosa,
Расчет поверхностей качения на усталостное разрушение 397
или
Cv - 200Х' /1 +
/ j _ -\ 143/108-|9/2'| -2/9
1,041 —— I > ~х
\ 1 ± Y / J J
2;9(1лС^ <-7*cos а)7/9 z3'4^27-
(1 ± У) 1
(81)'
В (78) — (81) верхний знак относится к контакту тел качения с вну-
тренним кольцом, а нижний — с наружным.
Динамическая грузоподъемность подшипников с вращающимся
внутренним и неподвижным наружным кольцами (Н):
с точечным контактом
С = fc (/ cos a)0,7 Z2/3D^8,
i де
Д = 40 Ъ +
r„ - Div А0’41' ,0/3Г <М ~ J)1 ’ll Л 2гв
rn — Dw) _ ) (1+у)1/3 \ 2rB — Dpv
в чаш носги, для шариковых (/в - rn/Dw, fu = rn/Dw)
У’72/Л 2/н - 1
/ 2/в - 1
У°3(1 -У)1’39
' (1 + у)17Г”
2/в А0’41
- 1 /
с линейным контактом
где
С =/ДИ и/cos а)7/9 Z3/4D2^/27,
fc = 2302с / 1 +
1 -У
1 + у
у2/90 _у)29/27
(1 + у)1/4 '
Коэффициент X, учитывающий неравномерность распределения на-
грузки по длине ролика в подшипнике, может иметь следующие значе-
ния: при линейном контакте ролика с обоими кольцами Х = 0,4-? 0,5;
при линейном контакте ролика с одним кольцом и точечном с другим
кольцом X = 0,5 ? 0,6; при модифицированном линейном контакте X =
- 0,6 -? 0,8.
С целью уменьшения кромочных давлений в контакте ролика с до-
рожкой качения кривизна образующей ролика может иметь меньший
радиус, чем кривизна одной или обеих дорожек качения в направлении,
перпендикулярном вращению, либо ролики могут иметь строго цилин-
дрическую форму, а одна или обе дорожки качения — выпуклую.
398
Методы расчета работоспособности опор
Условия контакта
в табл. 34.
роликов с дорожками качения приведены
34. Условия контакта роликов с дорожками качения
Контакт ролика I lai ручка
с внутренним кольцом с наружным кольцом
Линейный 2г/в > 1,5/jy Линейный 2ав > 1,5/ц/ Точечный 2с/в < /ц/ Модифицированный линейный / 2б/в 1,5/jy Точечный 2<тв < /ц- Линейный 2(/tl > 1.5/jj- Точечный 2г/н < 1,5/(4- Линейный 2<тн 1,5/ц' Модифицированный линейный /< 2./,, < 1,5/и Точечный 2т/„ < /ц- Тяжелая У меренная » Лег кая
Эквивалент пая радиальная naiручка на радиальный и радиально-
упорный подшипники с вращающимся внуфснним и неподвижным на-
ружным кольцами
С (O,s/1
G JI (0,5/г
С-Л (0,5/2
_СН J2 (0,5) *А_
^"1/2 (0,5)
Ff +
А(9_А1_ 7.
J а (0,5)
где п — 3 и 4,5 — для точечного и линейною контакта соответственно;
Св и Сн — динамические грузоподъемности внутреннего и наружного
колец (в данном случае Св = Ср; Сн = Cv).
Поскольку у большинства подшипников контакт роликов с дорож-
ками качения представляет собой комбинацию линейного контакта
с точечным, то при практических расчетах базовой долговечности ис-
пользуется степенной показатель 10/3 вместо 4, т. е. дол! овсчпошь ро-
ликоподшипников (млн. об.) L= (С/Р)10/3.
Пример. Подшипник шариковый радиальный однорядный пша 0000. Коли-
чество шариков Z — 9. Диаметр шариков 12,7 мм. Вспомогательные вели-
чины у=0,1954;/ =/ =0,52. Частота вращения внутреннего кольца п = 1800
об/мин. Распределение радиальной нагрузки между шариками представлено
ниже:
ф, °................. 0 ±40 ±80 ±120 ±160
Н............... 5000 3000 100 0 0
Определить долговечность в млн. оборотов.
По (75) динамическая грузоподъемность в контакте шарика с дорожками
качения:
для внутреннего кольца
/ 2-0,52 \0,41 (1 -0,1954)1,39
О =98,11------------- ----------------(ОД954)0,3 • (12,7)1,8 • 9"1/3 = 7430 Н;*
св \2-0,52 —1/ (1 +0,1954)1/3
Расчет подшипников, работающих в режиме качателъного 399
движения
для наружного кольца
/ 2-0,52
Q -98,1-----------
\2-°’52“
\0,41 (1 +0 1954)1,39
) А------------------(0,1954)0 3 (12,7)18 > 1/3 = 15 700 Н.
J (1-0,1954)1/3
Но (77) эквивалентная нагрузка в контакте шарика с дорожками качения:
для BiiyipciiHcro кольца
- j (50003 + 2 • ЗОООЗ + 2 • 1003 + 0 + 0) J/3 = 2700 Н;
для наружного кольца
I I “13/10
Q(5ОООЮ/3 + 2- ЗОООЮ/З + 2- 100Ю/3 + 0 + 0) = 2720 Н.
По (73) дот о вечность:
вращающеюся внутреннею кольца
неподвижною наружного кольца
/О \3 / 15700 \3
L =. - = 167- 106 об.
" \ у,„ / \ 2720 /
Дот овечнос!ь подшипника
L — (LB ' " + Lu IJ1) 00 -=(22 111 + 167” 1,11)“0,<) 106 - 24,04-106 об.
или
L 20,04-Ю6
---------= 186 ч.
60н------------60-1800
Расчет подшипников, предназначенных для работы
в режиме качательного движения
При канательном движении подшипники нередко выходят из строя
вследствие образования в них отпечатков тел качения в виде лунок от
шариков или канавок от роликов [1, 29]. Особенно часто это наблю-
дается, koi да т яжело нагруженные подшипники работают при малых
амплитудах качания.
Одной из основных причин такого вида разрушения поверхностей
качения является фретинг-коррозия, вызванная одновременным окис-
лением пластичной смазки и металла и развивающаяся под воздей-
ствием поступающего извне кислорода воздуха. Образовавшиеся в ре-
зультате этого окисли железа смешиваются со смазкой и образуют
абразивную массу, ускоряющую процесс износа контактных поверхно-
стей качения в подшипнике.
При достаточно большой амплитуде качания в случаях, когда угол
р поворота одного кольца подшипника относительно другого кольца
из среднего положения в крайнее больше, чем угол ср между соседними
телами качения, расчет долговечности можно производить как при пол-
ном вращении подшипника.
400 Методы расчета работоспособности опор
Рис. 46. Подшипниковый узел шарнира универсального
шпинделя конструкции ВНИИМЕТМАШ
При работе с малой амплитудой качания, т. е. при ₽ < (р (характер-
но для подшипников, устанавливаемых в шарнирах универсальных
шпинделей и карданных валов), возникают специфические условия
смазки нагруженного контакта тел и дорожек качения, поэтому расчет
долговечности производят с учетом данных условий после проведения
серии испытаний па соответствующих режимах.
Для расчета шарниров универсальных шпинделей и карданных ва-
лов рекомендуются следующие формулы.
Номинальный крутящий момент (Н • м), передаваемый шарниром
при частоте вращения вала п = 331/3 об/мин, долговечности подшипни-
ков LlOh = 5000 ч, угле перекоса р = 3°, Мном = 2,6CR, где R — расстоя-
ние от оси шарнира до среднего сечения подшипника, м (рис. 46).
Максимальный крутящий момент (Нм), передаваемый шарниром
при фактических условиях работы,
М — ^ном _ 2,6 СR
IV1 max f f f f ’
J dj hJ лр JdJhJnp
где fd — динамический коэффициент (при умеренных толчках и ударах,
/d=l,0; при сильных толчках и ударах fd = 1,38); fh— коэффициент
долговечности, определяемый по заданной долговечности роликопод-
шипника LlQh в рабочих часах (см. гл. 3); fnp— коэффициент, учитываю-
щий величину ир (табл. 35); при р<3° принимают р = 3°.
Долговечность роликоподшипника L10h при заданном крутящем
моменте определяется по коэффициенту fh:
' г 2,6СЯ
fh =
Опоры валков прокатных станов
35. Значения коэффициента fn$
401
Др /лр „₽ • Ар др /лр пр /лр
10 0,501 140 1,113 1100 2,06 7000 3,58
11 0,516 160 1,155 1200 2,11 7500 3,66
12 0,529 180 1,193 1300 2,16 8000 3,73
13 0,542 200 1,231 1500 2,26 8500 3,80
14 0,554 220 1,27 1600 2,30 9000 3,86
15 0,566 240 1,30 1700 2,34 9500 3,92
16 0,577 260 1,33 1800 2,38 10000 3,99
17 0,588 280 1,36 1900 2,42 11000' 4,10
18 0,598 300 1,39 2000 2,46 .12000 4,21
19 0,607 350 1,46 2200 2,53 13000 4,31
20 0,617 400 1,52 2400 2,60 14000 4,41
25 0,660 450 1,57 2600 2,66 15000 4,50
30 0,697 500 1,62 2800 2,72 16000 4,59
35 0,730 550 1,67 3000 2,73 17000 4,68
45 0,787 600 1,71 3200 2,83 19000 4,84
50 0,812 650 1,75 3500 2,91 20000 4,91
60 0,866 700 1,79 4000 3,03 22000 5,05
70 0,897 800 1,87 4500 •3,14 24000 5,19
80 0,935 850 1,90 5000 3,24 26000 5,31
90 0,969 900 1,94 5500 3,33 28000 5,43
100 1,000 950 1,97 6000 3,42 30000 5,54
120 1,056 1000 2,00 6500 3,50 32000 5,65
35000 5,82
Пример. Определить максимальный крутящий момент, допускаемый шарни-
ром универсального шпинделя. Номинальный крутящий момент М —
= 6750000 Н-м. Динамический коэффициент fd - 1,0. Желаемая долговечность
подшипников 20000 ч. Частота вращения шпинделя п = 920 об/мин. Угол
перекоса 0 = 6°. При долговечности LlOh = 20 000 ч коэффициент /А = 3,02.
При пр = 920-6 = 5520 коэффициент= 3,33 (табл. 22). Максимальный кру-
тящий момент
М 675 000
М = —ao.NL- =---------------------= 671 000 Н • м.
тах ЛЛЛр 1,0-3,02-3,33
Опоры валков прокатных станов
К нагрузочной способности валковых опор прокатных станов
предъявляются весьма высокие требования [20, 21]. Подшипники
в этих опорах должны воспринимать большие радиальные усилия от
давления металла на валки, достигающие на наиболее мощных совре-
менных листовых станах 120 000 — 160 000 кН при широкой амплитуде
динамических колебаний. При этом необходимо учитывать, что в ра-
диальном направлении габаритные размеры валковых опор (рис. 47),
402 Методы расчета работоспособности опор
определяющие нагрузочную способность, подшипника, крайне ограни-
чены: наружный диаметр подшипника D определяется по диаметру
бочки валка £>6min с учетом ее максимальной перешлифовки в процессе
эксплуатации (обычно принимают D % D6 min/l,l), а величина ^//D6min
(где d — внутренний диаметр подшипника) должна быть весьма, значи-
тельной, так как от диаметра шеек валков зависит жесткость валковой
системы, влияющая на точность проката. Поэтому при проектирова-
нии валковых опор используют роликоподшипники, имеющие малую
величину «живого сечения» .(£> — d)/2, т. е. подшипники сверхлегкой се-
рии диаметров, обладающие относительно небольшой динамической
грузоподъемностью, повысить которую можно в этих условиях только
применив многорядные роликоподшипники, т. е. увеличив осевые габа-
риты опоры. Однако и здесь имеются определенные ограничения, так
как при чрезмерном увеличении ширины опоры снижается жесткость
валковой системы, а в самом подшипнике возрастает неравномерность
распределения нагрузки между рядами роликов. В конечном итоге для
большинства прокатных станов интенсивность нагружения, характери-
зуемая отношением динамической грузоподъемности подшипника С
/ с
к воспринимаемой им эквивалентной нагрузке Р, весьма мала ( — =
= 2 4-5^, что свидетельствует о чрезвычайно напряженном режиме ра-
боты подшипников, расчетная долговечность которых в этих условиях
обычно не превышает 3000 — 4000 ч.
Помимо высокой динамической и статической грузоподъемности
подшипники валковых опор должны обладать быстроходностью, со-
ответствующей скоростям прокатки до 35 — 40 м/с, и точностью, необ-
ходимой для обеспечения высокого качества проката.
Конструкция валковых опор должна предусматривать надежные
уплотнительные устройства, предохраняющие подшипники от проник-
новения воды, эмульсии, пыли и окалины, а также от вытекания смаз-
ки из узла, и обеспечивать легкость проведения монтажных операций
при частых перевалках (сменах валков для их перешлифовки или при
переходе на прокатку другого профиля). В валковых опорах приме-
няют в основном подшипники четырехрядные конические и много-
рядные с цилиндрическими роликами.
На рис. 48 показана опора валка для стана, работающего с уме-
ренными скоростями прокатки (до 6 — 8 м/с), с четырехрядным кониче-
ским роликоподшипником, установленным на шейку валка с гаранти-
рованным зазором. Основной недостаток установки подшипника на
шейку валка с гарантированным зазором заключается в интенсивном
изнашивании сопрягаемых посадочных поверхностей от проворачива-
ния внутренних колец при повышенных скоростях прокатки. В ре-
зультате изнашивания посадочных поверхностей ухудшается качество
проката, возрастают осевые усилия, нарушается параллельность вал-
ков и увеличивается эксцентричное смещение вращающихся деталей
относительно неподвижных, что приводит к снижению эффективности
уплотнительных устройств.
Опоры валков прокатных станов
403
S)
Рис. 47. Схема установки под-
шипниковых опор в рабочих
клетях прокатных станов:
« — двухвалковых (дуо); б —
трехвалковых (трио); в — че-
тырехвалковых (кварто)
Известны следующие способы уменьшения изнашивания посадоч-
ных поверхностей [5, 6, 21]:
снижение трения при проворачивании внутренних колец за счет
принудительной подачи пластичной смазки в посадочный зазор (см.
404
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 48. Опора прокатного валка па четырехрядном
коническом роликоподшипнике
рис. 48): при вращении валка смазка из осевого канала через ра-
диальные каналы поступает (под действием центробежных сил) в поса-
дочный зазор; расход смазки определяется диаметром отверстий во
в'гулках, установленных в радиальных каналах;
применение смазки с повышенными противоизносными свойствами
(использование в качестве присадки дисульфида молибдена или гра-
фита);
использование подшипников с фосфатированными внутренними
кольцами или спиральными канавками, прошлифованными на поса-
дочной поверхности внутреннего кольца для улавливания посторонних
частиц;
стопорение внутренних колец подшипников от проворачивания при
помощи шпонок и дюбелей; установка подшипников с конусным
отверстием на шейку валка с посадочным натягом (рис. 49).
Существенный недостаток опор на четырехрядных конических ро-
ликоподшипниках заключается в том, что. при восприятии осевых уси-
лий, возникающих при прокатке, нагрузки между рядами роликов рас-
пределяются весьма неравномерно.
Значительно более перспективны в этом отношении опоры валков
на многорядных подшипниках с цилиндрическими роликами, устана-
вливаемых на шейки валков с гарантированным посадочным натягом
(рис. 50). Внутренние кольца этих подшипников при перевалках
Опоры валков прокатных станов
405
Рис. 49. Опора прокатного валка на четырехрядном коническом
роликоподшипнике с конусным отверстием
Рис. 50. Опора прокатного валка на многорядном подшипнике с цилиндри-
ческими роликами
406 Методы расчета работоспособности опор
остаются на шейках валков (демонтируется подушка с наружным
кольцом и комплектом роликов). Осевое усилие в опорах восприни-
мается радиально-упорными или упорными подшипниками и, следова-
тельно, не влияет на распределение радиальной нагрузки между ряда-
ми цилиндрических роликов. Кроме того, многорядные подшипники
с цилиндрическими роликами обладают более высокой предельной ча-
стотой вращения и могут быть изготовлены с большей точностью
благодаря простой конфигурации деталей (прежде всего внутреннего
кольца) [5, 6].
При выборе уплотнения для опор валков учитываются скорость
прокатки, окружающая среда (температура, наличие воды и окалины),
тип смазки. При малых и средних скоростях прокатки применяют кон-
тактные уплотнения (манжеты из кожи и синтетических материалов,
пружинные кольца типа поршневых), а при высоких скоростях — бес-
контактные щелевые или лабиринтные уплотнения. Обычно в опорах
со стороны бочки валка применяют комбинацию из различных типов
уплотнений (контактные — для предотвращения вытекания смазки
и бесконтактные — для защиты от попадания в подшипник воды или
окалины).
Выбор сорта смазки зависит от многих факторов, и в первую оче-
редь от скорости прокатки: для опор валков с низкими и средними
скоростями вращения используется пластичная смазка, а для высоко-
скоростных опор — минеральное масло. Пластичным смазкам отдается
предпочтение и в тех случаях, когда минеральное масло, вытекая из
подушки, может ухудшить качество прокатываемой продукции, напри-
мер вызвать коробление листа.
В последнее время для опор высокоскоростных станов все чаще
применяется смазка с помощью масляного тумана.
Так как валковые опоры прокатных станов имеют крайне ограни-
ченные габаритные размеры, особое внимание следует уделять жестко-
сти подушек, в которых устанавливаются подшипники. Недостаточная
жесткость подушек может существенно отразиться на работоспособно-
сти подшипников вследствие искажения геометрической формы колец,
ухудшение характера распределения нагрузки между рядами тел каче-
ния в многорядном подшипнике и между телами качения каждого
ряда.
На рис. 51 показан характер распределения внешней нагрузки ме-
жду телами качения при проведении экспериментальных работ с моде-
лями роликоподшипников и подушек, изготовленных из оптически ак-
тивного материала: при увеличении высоты подушек Н в зоне
приложения внешней нагрузки Р или при изменении условий приложе-
ния нагрузки, которая сосредоточена в центре подшипника или приве-
дена к двум силам Р/2, действующим на расстоянии Ъ, уменьшается
нагрузка 2тах, воспринимаемая наиболее нагруженным роликом, т. е.
увеличивается зона нагружения подшипника, а следовательно, и его
долговечность.
Одним их характерных примеров влияния жесткости элементов
407
Опоры валков прокатных станов
| Р
Рис. 51. Характер распределения внешней нагрузки Р между
телами качения при проведении экспериментальных работ с мо-
делями подшипников и подушек, изготовленных из оптически-
активного материала:
а — при изменении высоты подушки Н; б — при изменении
мест приложения внешней нагрузки
опоры па работоспособность подшипников является конструкция
двадцативалкового прокатного стана (рис. 52) [6]. В таком стане дав-
ление металла при прокатке полосы J с рабочих валков 2 через проме-
жуточные валки 3 и 4 передается на опорные валки 5, которые пред-
ставляют собой комплекты из 3 — 8 подшипников с цилиндрическими
роликами, установленных на осях 6. Оси с помощью кронштейнов 7,
расположенных между подшипниками 5, крепятся к станине рабочей
клети.
Таким образом, нагрузка, возникающая при прокатке, восприни-
мается непосредственно роликоподшипниками, наружные кольца ко-
торых должны поэтому иметь значительно большую толщину и, сле-
довательно, большую радиальную жесткость по сравнению с подшип-
никами стандартных конструкций. При заданной высоте «живого»
D-d • ,
сечения —-— подшипника очень важно в данном случае наити опти-
мальное соотношение толщины наружного кольца и диаметра роли-
ков, в противном случае работоспособность подшипника будет сниже-
на вследствие либо малого диаметра роликов (при чрезмерной
408 * Методы расчета работоспособности опор
о)
толщине наружного кольца), либо недостаточно жесткого наружного
кольца (ввиду возникновения в нем изгибных напряжений и деформа-
ций, ухудшения характера распределения нагрузки между роликами
и нарушения условий качения).
На неравномерность распределения нагрузки между рядами роли-
ков у подшипников валковых опор могут также повлиять неудовлетво-
рительные условия для самоустановки подушек при прогибе валка под
нагрузкой [6]. При этом подшипник воспринимает дополнительные
усилия от моментов трения Мх и М2, образующихся соответственно
между элементами осевой фиксации подушки и между сопрягаемыми
сферическими поверхностями подпятника нажимного устройства.
Момент трения (рис. 53) Mv — kFalply где к - число пар трения
в местах осевой фиксации подушки; Fa — усилие зажима каждой пары
при осевой фиксации подушки; I — расстояние между осями механизма
осевой фиксации подшипника; - коэффициент трения в механизме
осевой фиксации.
Момент трения М2 — Frhp2, где Fr— радиальная нагрузка на опору;
h — расстояние между подпятником нажимного устройства и осью
валка; ц2 — коэффициент трения на подпятнике.
Опоры валков прокатных станов
409
Рис. 53. Схема действия сил
на подшипники при жесткой
осевой фиксации подушки про-
катного валка
Вследствие влияния моментов трения и М2 нагрузка на опору
обычно распределяется между рядами тел качения в подшипнике та-
ким образом, что ряды, расположенные ближе к бочке валка, воспри-
нимают большую нагрузку, т. е. центр приложения нагрузки оказы-
вается как бы смещенным относительно центра подшипника на
величину
kFab
а = щ—— + ц2Л.
Моменты трения и М2 во многом зависят от состояния сопря-
гаемых поверхностей и от условий эксплуатации стана. Например,
в чистовых клетях мелкосортных и проволочных станов при относи-
тельно небольших давлениях металла на валки стремятся обеспечить
жесткую осевую фиксацию валков, необходимую для получения высо-
кой точности проката. Поэтому зажим подушек производят с боль-
шим усилием Fe, т. е. в данном случае на распределение нагрузки
в большей степени влияют усилия от момента Mv При этом перекос
колец подшипника относйтельно друг друга может оказаться настоль-
ко значительным, что вся нагрузка будет восприниматься роликами
обоих крайних рядов и долговечность подшипника будет намного ни-
же расчетной.
На рис. 54 показано состояние дорожек качения внутреннего кольца
вышедшего из строя многорядного подшипника чистовой клети про-
волочного стана с характерными для работы при значительном пере-
косе и относительно небольшой нагрузке следами разрушения на до-
рожках качения крайних рядов роликов. При больших давлениях
металла на валки характер распределения нагрузки между рядами тел
качения в большей степени зависит от усилия трения в сферических
подпятниках (т. е. усилия от момента М2); при этом чаще разрушают-
ся дорожки качения, расположенные ближе к бочке валка. Определив
410
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 54. Характерное
разрушение дорожек ка-
чения внутреннего кольца
многорядного роликопод-
шипника при перекосе ко-
лец вследствие прогиба
прокатного валка
ориентировочно моменты трения Мг и М2, можно при проектировании
валковых опор создать условия для наиболее равномерного распре-
деления нагрузки между рядами тел качения многорядпого роликопод-
шипника путем смещения его центра относительно оси подпятника на
величину а. Измерение моментов трения М t и М2 производится с по-
мощью тензометрических датчиков, устанавливаемых j на элементах
осевой фиксации подушек (рис. 55, а), на подпятниках нажимного
устройства (рис. 55,6) или на специальных измерительных подшипни-
ках (рис. 55, в), у которых на дорожках качения наружных колец в цен-
тре зоны нагружения прошлифованы узкие канавки под датчики, ко-
Рис. 55. Установка датчиков для измерения моментов трения:
а — на элементах осевой фиксации подушек; б - на подпятниках
нажимного устройства; в — на специальных измерительных под-
шипниках
Опоры валков прокатных станов
411
Рис. 56. Стенд конструкции ВНИИМЕТМАШ для испытания подшип-
ников палковых опор
торыс при прохождении роликов фиксируют характер распределения
нагрузки между рядами. При исследовании работоспособности много-
рядных роликоподшипников па стенде конструкции ВНИИМЕТМАШа
(рис. 56) внешняя нагрузка, приложенная к центральной опоре 2, во-
спринималась испытуемыми подшипниками 1 и 3, а равномерность
распределения нагрузки между рядами подшипников достигалась при
осевом смещении сферических подпятников 4 и 5 относительно испы-
туемых подшипников [6].
Для уменьшения кромочных давлений, возникающих у торцов ци-
линдрических роликов, последние изготовляются с бомбиной (выпу-
клостью), образованной прямолинейными или криволинейными скоса-
ми на рабочей поверхности. Однако при большей величине бомбини-
ровапия роликов радиальная жесткость подшипников, необходимая
для. получения высокой точности проката, снижается. Поэтому
в мпогорядпых подшипниках целесообразно применять ролики с раз-
личной величиной бомбинирования с тем, чтобы у роликов крайних
рядов, в большей степени подверженных кромочным давлениям, эта
величина была значительнее, чем у роликов средних рядов, определяю-
щих в основном радиальную жесткость многорядного подшипника.
С ростом нагрузок при прокатке и с увеличением прогиба валков воз-
никла потребность в подшипниках, у которых профиль образующей
роликов и дорожек качения, а также радиальный зазор в каждом ряду
соответствовали бы кривизне шейки валка под нагрузкой, что также
позволит снизить кромочное давление и улучшить равномерность рас-
пределения нагрузки между рядами [20].
Как указывалось выше, одно из основных требований, предъя-
вляемых к подшипникам валковых опор, малая высота «живого сече-
412
Методы расчета работоспособности опор
ния» (D — й)/2, позволяющая при заданном диаметре бочки обеспечить
необходимую^ жесткость валковой системы- и прочность шеек валка.
Наилучший показатель, характеризующий жесткость валковой си-
стемы у опор на подшипниках жидкостного трения, D/D§ min « 0,67.
При использовании подшипников качения особолегких диаметральных
серий 7 и 1 этот показатель значительно хуже (соответственно
D/Рб min = 0,56 и D/D§ min ~ 0,62). Поэтому при проектировании вал-
ковых опор современных станов все чаще возникает потребность
в подшипниках качения сверхлегких диаметральных серий 9
' (D/Dq min % 0,68) и 8 (D/D6min%0,75) [20].
В опорах с тяжело нагруженными подшипниками качения особая
сложность заключается в выборе оптимальной формы галтели вала (в
отношении концентрации напряжений). Ниже приводится методика
расчета й проектирования комбинированной галтели для шейки про-
катного валка [6].
Размеры комбинированной галтели (рис. 57) определяются из сле-
дующих формул:
угол галтели (треугольник abc)
h
Y = arctg—;
малый радиус'галтели
R ^Th2-(l~h)
1 2 cos у
большой радиус галтели
углы для построения галтели (треугольники 0fmy Oef)
Рис. 57. К расчету комбинирован-
ной галтели прокатного валка
Подпятники нажимных винтов прокатных станов 413
расстояние от оси, подшипника до опасного сечения
Lx = L+ R2 sin р.
Прочность шейки валка в опасном сечении определяется по сле-
дующим формулам:
напряжение в шейке вала от изгибающего момента
FrL
Стш = ojdf’
где Fr — радиальная нагрузка на подшипник;
напряжение в шейке вала от крутящего момента
_ JWkp .
1,11 0,2</р
результирующее напряжение:
для стальных валов
(ip = {/(Уш 4- ЗтН1,
для чуянных валов
СУР 0,375(7,), -4 0,625 [/су,;, + 4Тн!.
Подпятники нажимных винтов прокатных станов
Характерным примером конструктивного решения опор на под-
шипниках качения, воспринимающих тяжелые динамические осевые
нагрузки при работе в режиме колебательного движения с малой ам-
плитудой угла качания, являются подпятники, устанавливаемые между
нажимными винтами и подушками верхних валков листовых станов
горячей и холодной прокатки [6, 20, 21]. Установка подшипников каче-
ния вместо ранее применявшихся в этих опорах бронзовых вкладышей
в значительной мере способствовала успешному внедрению системы
автоматического регулирования толщины проката на современных вы-
сокопроизводительны^ станах с быстродействующими- нажимными
устройствами. При этом достигается значительное (примерно на 25 %)
снижение мощности электропривода, уменьшение инерционных масс
вращающихся элементов нажимного устройства, повышение надежно-
сти и эффективности систем автоматического регулирования. Ос-
новным показателем работоспособности подшипника в данных усло-
виях эксплуатации является его осевая статическая грузоподъемность,
имеющая наибольшую величину для упорных подшипников с кониче-
скими роликами, поскольку в них осуществляется полное заполнение
телами качения в то время, как в упорных подшипниках с цилиндриче-
скими или сферическими роликами необходимо применять сепаратор,
что приводит к значительному уменьшению размеров и числа тел ка-
чения, т. е. к снижению грузоподъемности подшипника.
На рис. 58 представлены конструктивные разновидности подпятни-
ков нажимных винтов на подшипниках, изготовляемых фирмой Тог-
414 Методы расчета работоспособности опор
Рис. 58. Конструктивные разновидности подпятников нажимных винтов на подшип-
никах фирмы Torrington
а — с вогнутой сферой на верхнем кольце; б — с выпуклой сферой на верхнем
кольце; в —с вогнутой сферой на нижнем кольце
rington. Подшипники содержат комплект конических роликов 1,
опорные кольца 2 и 3 с плоской и конической дорожками качения. Не-
достаток конструкции подшипника — неравномерность радиальных
усилий Q в контакте сферических торцовых поверхностей конических
роликов с жестким буртом на одном из опорных колец, возникающая
при работе нажимного устройства вследствие отклонения направления
осевой нагрузки Fa относительно оси подшипника (это приводит к сни-
жению срока службы подшипника).
Указанный недостаток устранен в разработанной ВНИИМЕТМА-
Шем конструкции подпятника нажимного винта на упорном подшип-
нике с коническими роликами (рис. 59). Вместо жесткого борта на
одном из опорных колец подшипник снабжен упорным кольцом /, ко-
торое центрируется по сферическим торцовым поверхностям кониче-
ских роликов 2 и подвижно относительно опорных колец 3 и 4. При
отклонении осевой нагрузки Fa от оси подшипника упорное кольцо
перемещается в радиальном направлении, выравнивая таким образом
радиальные усилия Q в местах контакта роликов с упорным кольцом.
Поскольку упорное кольцо 1 центрируется относительно опорных ко-
лец 3 и 4 только сферическими торцовыми поверхностями конических
роликов 2 и вовлекается ими во вращение при вращении нажимного
винта в процессе настройки стана перед прокаткой, то потери на тре-
ние в подшипнике, воспринимающем в это время относительно не-
большие нагрузки, минимальны. Однако в процессе прокатки нажим-
ной винт работает в режиме колебательного движения с малой
амплитудой качания, т. е. в условиях, крайне неблагоприятных для ра-
боты подшипника, воспринимающего при этом тяжелую динамиче-
скую нагрузку. Это может привести к перекосу упорного кольца, за-
клиниванию и аварийному выходу подшипника из строя. Для
предотвращения перекоса упорного кольца между ним и корпусом
5 подпятника предусмотрен радиальный. зазор, величина которого
Применение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов 415
Рис. 59. Подпятник нажимного винта конструкции ВНИИМЕТМАШ
меньше радиальной деформации упорного кольца, возникающей при
достижении осевой нагрузки на подшипник определенного предела.
Таким образом, упорное кольцо 1 вращается под умеренной нагрузкой
при настройке стана, но когда в процессе прокатки, т. е. при возросшей
нагрузке, радиальная деформация упорного кольца превысит ра-
диальный зазор и ликвидирует его, между упорным кольцом и корпу-
сом образуется натяг, с помощью которого дополнительно центри-
руется и удерживается от вращения упорное кольцо. Приведенная
выше конструкция подпятника нажимного винта успешно эксплуати-
руется в нажимных устройствах непрерывного тонколистового стана
2000.
Применение гидрораспора для сборки и демонтажа тяжело нагру-
женных подшипниковых узлов
В опорах, воспринимающих тяжелые динамические нагрузки, под-
шипники устанавливаются на вал и в корпус с большими посадочны-
ми натягами, чем обычно. Сборка и демонтаж подшипников в этих
случаях успешно осуществляются с помощью гидрораспора, который
заключается в создании между посадочными поверхностями соедине-
ния тонкой пленки масла, находящейся под высоким давлением. В ре-
зультате распора наружной детали и снижения трения между сопря-
гаемыми посадочными поверхностями демонтаж соединения осущест-
вляется с усилиями немного меньшими, чем при обычной распрессов-
ке.
416
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 60. Распрессовка подшипника:
а — начальная стадия — с гидрораспором; б — заключи тельная счадия —
без гидрораспора
При распрессовке с помощью гидрораспора масло, нанимаемое на-
сосом под давлением, поступает в распределительную канавку, распо-
ложенную на одной из посадочных поверхностей соединения
(рис. 60, а\ и образует пленку, разделяющую эти поверхности (за
исключением небольших участков по краям, препятствующим вытека-
нию масла). Когда к соединению прикладывается осевое усилие Р, рас-
прессовка происходит в условиях жидкостного трения (пока.маслорас-
пределительпая канавка перекрывается подшипником). Затем давление
в насосе падает (рис. 60,6), а усилие распрессовки Р резко возрастает.
Но так как между посадочными поверхностями, все еще находящими-
ся в контакте, в какой-то степени сохраняется масляная пленка, рас-
прессовка заканчивается с усилием, относительно меньшим, чем при
обычной распрессовке. '
Экспериментальные работы, проведенные во ВНИИМЕТМАШе [1,
23], показали высокую эффективность гидрораспора и целесообраз-
ность его применения при демонтаже опор с подшипниками качения.
Например, при распрессовке подшипника 3630 (рис. 61, а) с гидрораспо-
ром (кривая 1) потребовалось усилие 22 500 Н, а при обычной распрес-
совке (кривая 2) 289000 Н.
При многократной распрессовке с гидрораспором хорошо сохра-
няются чистота сопрягаемых поверхностей и величина посадочного на-
тяга, в то время как при обычной распрессовке образуются задиры на
посадочных поверхностях и уменьшается посадочный натяг. Напри-
мер, подшипник 66432 (рис. 61,6) дважды демонтировался при помощи
гидрораспора с одной и той же шейки с усилиями 45/J00 и 52000
Н (кривые 1 и 2), после чего состояние посадочных поверхностей оста-
валось вполне удовлетворительным. При последующей «сухой» рас-
прессовке (кривая 4) этого же соединения потребовалось усилие 500000
Н, а когда соединение было вновь распрессовано с гидрораспором
(кривая 3), усилие достигло 180000 Н ввиду наличия на шейке задиров,
нас поверхностей соедине- поверхностей соединения S
ния 8
а.)
Рис. 61. Усилия, необходимые для распрсссонки подшипников:
а с 1 пдрораснором (/) и без [идрораспора (2); б — при многократной
распрсссовкс с i пдрораснором (/, 2 и 4) н без [идрораспора (3)
образовавшихся после «сухою» распрессовывапия и препятствовавших
сохранению масляной пленки.
При । идрораснорс с применением различных сортов минеральных
масел и иласшчпых смазок лучше дру! их зарекомендовало себя авиа-
ционное масло МС-20, которое образует в соединении пленку, частич-
но сохраняющуюся даже после сброса давления в насосе. Как видно из
рис. 62, распрессовка подшипника 66432 при г идрораспоре с помощью
масла МС-20 (кривая /) и пластичной смазки 1-13 (кривая 2) до откры-
тия распредели 1елыюй канавки производилась с весьма малым уси-
лием, но после сброса давления в насосе для распрессовки с примене-
нием смазки 1-13 потребовалось усилие 270000 Н, т. е. в 6 раз больше,
чем для распрессовки с того же
МС-20.
При гидрораспоре можно
применять и другие марки ми-
неральных масел с вязкостью
при 50 °C в пределах 20 —
40 мм2/с. Масла с более низкой
вязкостью при нагнетании про-
сачиваются из соединения, не
Рис. 62. Усилия, необходимые для рас-
прессовки подшипников с применением
масла МС-20 (1) и пластичной смазки
1-13 (2)
участка при эксперименте с маслом
динения 3
14 Л. Я. Перель
418
Методы расчета работоспособности опор
создавая требуемого давления, а применение слишком вязкого масла
может привести к перенапряжению элементов соединения и масло-
подводящей арматуры.
Давление масла при гидрораспоре обычно в 2 — 2,5 раза превышает
расчетное давление посадки, так как кольцо подшипника должно рас-
шириться не только на величину посадочного натяга, но и на дополни-
тельную величину, необходимую для образования масляной пленки,
толщина которой обычно составляет 0,02—0,03 мм. Давление масла
при гидрораспоре подшипников не превышает 50-60 МПа.
С увеличением посадочного натяга эффективность гидрораспора
возрастает, поэтому его применяют для распрессовки устанавли-
ваемых на шейки валов с неподвижными посадками подшипников,
воспринимающих тяжелые динамические нагрузки.
Для напрессовки подшипников с цилиндрическим отверстием при-
менение гидрораспора не целесообразно, так как масляную пленку
можно создать лишь после перекрытия подшипником распределитель-
ной канавки. Поэтому установка подшипника, предварительно нагре-
того в масле, более предпочтительна. Однако для монтажа и распрес-
совки конусных соединений гидрораспор весьма эффективен: усилие
напрессовки в десятки раз меньше, чем при обычной напрессовке,
а распрессовка, как правило, вообще не требует приложения усилия из-
вне и происходит только за счет осевой составляющей от гидрораспо-
ра. В табл. 36 приведены значения усилий, необходимых для монтажа
и распрессовки подшипников 113526 и 113630 с применением гидрорас-
пора и без него.
Гидрораспор можно успешно применять не только при сборке и де-
36. Усилия, прикладываемые при монтаже и ‘ демонтаже подшипников с ко-
нусным отверстием
Условное обозначение подшипника Посадочный натяг, мкм Усилие напрессовки, Н Усилие распрес- совки без гид- рораспора, Н*
с гидро- распором без гидро- распора
113526 45-60 15 000 — 20000 70000 — 90000 40000 — 70000
60-75 20000 — 30000 90000 — 120000 70000 — 105 000
113630 45-60 25000 — 35000 160000- 190000 130000- 170000
60-75 35000 50000 190000 — 22^000 170000 — 205000
* При распрессовке с гидрораспором усилие равно нулю.
П рименение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов 419
Рис. 63. Подшипниковый узел с каналом
в корпусе для создания гидрораспора
и «плавания» наружного кольца подшип-
ника
и в процес-
кратковре-
установив-
механизма
монтаже подшипников, но
се их эксплуатации. Так,
менный гидрораспор при
шемся тепловом режиме
обеспечивает «плавание» подшипника,
запрессованного в корпус с гаранти-
рованным натягом (рис. 63).
Гидрораспор используют при мон-
таже и демонтаже подшипников, а
также деталей, фиксирующих подшип-
ник в осевом направлении и передаю-
щих крутящий момент (муфт, звездо-
чек, зубчатых колес и т. д.). Эти детали
устанавливают либо непосредственно
на конусную шейку вала (если обра-
ботка конусной поверхности на валу
не вызывает затруднений), либо на промежуточную втулку, имеющую
конусность по наружному диаметру (рис. 64). Цилиндрические поверх-
ности промежуточной втулки и сопрягаемой детали при этом обраба-
тываются с гарантированным зазором. При напрессовке на конус
втулка упруго деформируется, образуя натяг в коническом и цилиндри-
ческом соединениях. После распрессовки с конуса втулка легко
снимается с цилиндрического посадочного места.
Втулки изготовляют из обычной конструкционной стали с НВ 200.
Для часто демонтируемых соединений рекомендуется улучшать сталь
до НВ 250 — 300. Фосфатирование конической поверхности втулки по-
зволяет повысить износостойкость посадочных мест.
Рекомендуемые размеры маслораспределительных канавок приве-
дены в табл. 37.
При установке подшипников качения маслораспределительная ка-
37. Рекомендуемые размеры, в мм, маслораспределительных канавок (рис. 64,6)
Диаметр вала dB *1 Н г d Диаметр вала dB в\ Н г d
От До От До
30 2,5 0,5 2 2 250 300 8 1,5 6 6
30 50 3 0,5 2,5 2,5 300 400 10 2 7 7
50 100 4 0,8 3 3 400 500 12 2,5 8 8
100 150 5 1 4 4 500 650 14 3 10 10
150 200 6 1,25 4,5 5 650 800 16 3 12 12
200 250 7 1,5 5 5 800 1000 18 4 12 12
14*
420
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 64. Опора прокатного валка
установки и демонтажа подшипника
ник в осевом направлении
с применением гидрораспора для
и детали, фиксирующей подшип-
навка располагается на расстоянии I = — В (см. рис. 64, а) от переднего
по ходу распрессовки торца.
В соединениях, передающих крутящий момент, маслораспредели-
тельную канавку располагают в местах максимального давления, обус-
ловленного конфигурацией охватывающей детали.
Чтобы упростить и ускорить монтаж подшипников с конусным от-
верстием, иногда их напрессовывают до упора в торцовую деталь (см.
рис. 64). Заданный посадочный натяг обеспечивается в этом случае
только при условии полной взаимозаменяемости: посадочные места
шейки и подшипники выполняют с весьма жесткими допусками не
только по конусообразности, но и по диаметру, а взаимозаменяемость
шеек обычно обеспечивают за счет дистанционной втулки, ширину
которой определяют индивидуально для каждой шейки.
На рис. 65 показана схема контроля конусной шейки большого диа-
метра с помощью специального прибора, который состоит из седло-
образного держателя 1 с двумя измерительными штифтами 3. Шаблон
2 фиксирует расположение конусного посадочного места относительно
базового торца, размер М показывает величину смещения конусной
поверхности относительно базового торца, а разность М - М 1} заме-
ренная микрометром над обоими штифтами, определяет отклонение
угла конусности от номинального.
Применение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов
421
Рис. 65. Схема контроля конусной шейки под подшипник
большого диаметра
Оборудование для монтажа и демонтажа подшипниковых узлов
с применением гидрораспора. На корпусе ручного плунжерного насоса
4 фирмы SKF (рис. 66) установлен на оси 19 вилкообразный рычаг 2,
передающий движение через скобу 3 плунжеру 12. Масло к насосу по-
дается от укрепленного в корпусе питателя 1. Питатель наполняется
маслом при отводе поршня 6 рукояткой 5 в крайнее положение. Масло
всасывается через отверстие в наконечнике 7. Шарик 8, смещаясь вле-
во, пропускает масло, а после наполнения питателя закрывает отвер-
стие наконечника, предотвращая вытекание масла до установки пита-
теля в корпус насоса. Наполненный маслом питатель ввертывают
в штуцер 9 корпуса насоса. Шарик 8 при упоре в штуцер открывает до-
ступ маслу в канал а корпуса. При перемещении рычага 2 по стрелке
М плунжер 12, закрепленный в шарнире скобой 3, перемещается впра-
во и, создавая разрежение в каналах бив, открывает впускной клапан
10 и закрывает нагнетательный клапан 17. При этом порция масла по-
ступает из канала а в каналы бив. При перемещении рычага по стрел-
ке Н плунжер 12 перемещается влево и, повышая давление масла в ка-
налах бив, закрывает впускной и открывает нагнетательные клапаны.
При этом масло поступает из каналов б и в в канал г и далее идет на
создание гидрораспора. Ход шариков в клапанах 10 и 17 ограничен
стержнями И и 18. Винт 15, прижимающий шарик 16, стопорится
планкой 14 и винтом 13.
Ручной плунжерный насос ВНИИМЕТМАШа (рис. 67). Перемеще-
ние шарнирно соединенных между собой плунжеров 2 и 3 осущест-
вляется при помощи рычага 1. При движении плунжеров влево масло
из питателя, ввертываемого в отверстие а корпуса насоса, поступает
в канал б. Клапан 4 в это время закрыт. При перемещении плунжеров
вправо масло под давлением открывает клапан 4 и через отверстие
в поступает к сопрягаемым поверхностям соединения. Давление масла
проверяется манометром, ввернутым в резьбовое отверстие г.
422
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 66. Плунжерный насос фирмы SKF для создания гидрораспора
А~А
Рис. 67. Плунжерный насос конструкции ВНИИМЕТМАШа для
создания гидрораспора
Применение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов
423
Рис. 68. Присоединение плунжерного насоса к подшипниковому
узлу
Масло от насоса нагнетается через стальную трубку со штуцера-
ми (рис. 68). Герметичность соединения обеспечивается шариками,
установленными на концах трубки.
Для гидрораспора относительно небольших соединений может
быть использован также масляный инжектор (рис. 69), состоящий из
корпуса /, муфты 2 и рукоятки 3. В канале корпуса перемещается
плунжер 4. При заправке инжектора муфту устанавливают в крайнее
верхнее положение, плунжер отводят до упора в сухарь 5, и в канал
корпуса заливается масло. Если вместимость инжектора недостаточна
для проведения гидрораспора, следует пользоваться клапанами (рис. 70),
сохраняющими масло в каналах соединения при повторной заправке
инжектора. Клапан с манометром (рис. 70,6) позволяет следить за да-
влением в системе.
При установке клапанов с обеих сторон маслопроводящего канала
значительно сокращаются расход масла и время, необходимое на со-
здание гидрораспора, а также предотвращается засорение канала.
Рис. 69. Масляный инжектор
424
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 70. Клапан для сохранения
масла при повторной заправке ин-
жектора или насоса:
а — без манометра; б — с мано-
метром
В этом случае клапан (рис. 71, я)
со стороны маслораспределитель-
ных канавок закрывается при сня-
тии подшипника с шейки, а двой-
ной клапан (рис. 71,6) со стороны
присоединения насоса снимает дав-
ление масла в канале, и тем самым
исключается самораспрессовывание
соединения после окончания мон-
тажа.
Для проведения гидрораспора применяют минеральные масла с
вязкостью при 50 °C в пределах 20 — 40 мм2/с (авиационные масла
МС-20, МС-24 и др.). Масла с пониженной вязкостью при нагнетании
просачиваются из соединения, не обеспечивая требуемого давления,
а применение слишком вязкого масла может привести к перенапряже-
нию элементов соединения и маслоподводящей арматуры. Температу-
ра нагнетаемого масла должна быть не ниже 15 —20 °C.
На рис. 72 показано приспособление для демонтажа подшипников
с цилиндрическим отверстием. Разъемный корпус 1 охватывает под-
шипник и кольцо 2 с поршнем 3 и О — образными уплотнительными
кольцами 4. При нагнетании масла поршень упирается в кожух и при-
жимает кольцо 2 к торцу подшипника. Затем масло проникает под фа-
ску подшипника, создавая гидрораспор внутреннего кольца. При ко-
ротком посадочном месте под установку кольца 2 применяют одно
уплотнительное кольцо с отверстием для прохода тонкого шланга для
подачи масла (рис. 72,6), но, если позволяет длина шейки вала, более
целесообразно применять два уплотнительных кольца (рис. 72, в).
Рис. 71. Клапаны:
а — на посадочной шейке;
б — со стороны присоеди-
нения насоса
Применение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов
425
Рис. 72. Приспособление для демонтажа с нагнетанием масла под фаску
подшипника
После создания гидрораспора кожух с подшипником с помощью
винтового съемника снимают с шейки вала. Гидрораспор с нагнета-
нием масла под фаску подшипника применяется в тех случаях, когда
нежелательно ослаблять сечение вала маслоподводящими каналами
(например, в буксах подвижного состава).
На рис. 73 показан демонтаж внутреннего кольца роликоподшипни-
ка с цилиндрическим отверстием. Масло для создания гидрораспора
нагнетают сначала через обе распределительные канавки (рис. 73, а),
а затем через одну (рис. 73,6). Перед сдвигом кольца подшипника со
второй распределительной канавки в стакан под винт съемника за-
кладывают пружину (рис. 73, в) и вновь создают гидрораспор. За счет
усилия сжатой пружины кольцо подшипника быстро сдвигается с вала
(без пружины при замедленном сдвиге кольца потребовалось бы зна-
чительно большее усилие в заключительной стадии распрессовывания).
Подшипники на конусную шейку удобно напрессовывать при помо-
щи гидравлической гайки (рис. 74). Корпус 1 гидравлической гайки
имеет кольцевую проточку, в которую вставляют поршень 2 с уплот-
нениями 3. При нагнетании масла от насоса поршень, перемещаясь,
напрессовывает подшипник на конусную шейку до получения заданно-
го натяга, определяемого величиной перемещения поршня или по по-
казанию манометра 4. После напрессовывания подшипника гидравли-
ческую гайку заменяют обычным креплением. Размеры гидравличе-
ских гаек, рекомендуемые фирмой SKF, приведены в табл. 38.
426
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 73. Последовательность распрессовки внутреннего кольца многорядного
подшипника с цилиндрическими роликами при помощи гидрораспора
При проведении монтажа и распрессовывания с гидрораспором
следует:
1) обратить особое внимание на качество обработки сопрягаемых
поверхностей: недопустим грат на краях посадочных мест; у маслорас-
пределительных канавок. Заусенцы и царапины необходимо зачистить.
Применение шабрения не допускается;
2) очистить и просушить посадочные поверхности. Конические по-
верхности перед сборкой рекомендуется слегка смазать;
3) присоединить маслонагнетательную арматуру и проверить гер-
метичность системы;
4) гидрораспор следует производить до тех пор, пока масло не на-
чнет просачиваться с торца соединения; затем осуществить напрес-
Применение гидрораспора для сборки подшипниковых узлов
427
Рис. 74. Напрессовка подшипника на конусную шейку при помощи
гидравлической гайки
совывание с одновременным поддержанием гидрораспора; если на-
прессовывание на конусную шейку ведут не до упора, необходимо
следить за тем, чтобы не превысить заданный натяг; контролировать
натяг по величине перемещения подшипника относительно шейки ва-
ла, по показанию манометра на гидропрессе или по величине умень-
шения в подшипнике начального радиального зазора, определяемого
щупом;
5) после сборки отсоединить устройства для гидрораспора и на-
прессовывания, закрыть резьбовыми пробками маслоподводящие ка-
налы во избежание их засорения и повреждения;
38. Размеры гидравлических гаек
428
Методы расчета работоспособности опор
Продолжение табл. 38
Резьба D в, d> В Е Ход поршня Площадь поршня,
см2
ММ
М90 х 2 156 127 90,5 38 5 5 47
М95 х 2 162 133 99,5 38 5 5 49
М100 х 2 166 138 100,5 38 6 5 51
М105 х 2 172 143 105,5 38 6 5 53
МИО х 2 178 149 110,5 38 6 5 56
М115 х 2 182 154 115,5 38 6 5 58
М120 х 2 188 159 120,5 38 6 5 60
М125 х 2 192 164 125,5 38 6 5 62
М13О х 2 198 170 130,5 38 7 5 64
М135 х 2 204 175 135,5 38 7 5 66
М140 х 2 208 180 140,5 38 7 5 68
М145 х 2 214 186 145,5 39 7 5 73
М15О х 2 220 191 150,5 39 7 5 75
М155 х 3 226 198 155,5 39 7 5 81
М160 X 3 232 204 160,5 40 7 6 86
М165 х 3 238 209 165,5 40 7 6 89
М170 х 3 244 215 170,5 41 7 6 94
М180 х 3 256 227 180,5 41 7 6 103
М190 х 3 270 239 191 42 8 7 115
М200 х 3 282 251 201 43 8 8 125
Трап. 205 х 4 288 256 207 43 8 8 128
Трап. 210 х 4 294 262 212 44 8 9 134
Трап. 215 х 4 300 267 217 44 8 9 137
Трап. 220 х 4 306 273 222 44 8 9 144
Трап. 225 х 4 312 280 227 45 8 9 152
Трап. 230 х 4 318 285 232 45 8 9 155
Трап. 235 х 4 326 291 237 46 8 10 162
Трап. 240 х 4 330 296 242 46 9 10 165
Трап. 250 х 4 342 307 252 46 9 10 176
Трап. 260 х 4 356 319 262 47 9 И 188
Трап. 270 х 4 368 330 272 48 9 12 198
Трап. 280 х 4 380 341 282 49 9 12 211
Трап. 290 х 4 390 353 292 49 9 13 224
Трап. 300 х 4 404 364 302 51 10 14 236
Трап. 310 х 5 416 375 312 52 10 14 249
Трап. 320 х 5 428 387 322 53 10 14 263
Трап. 330 х 5 438 397 332 53 10 14 270
Трап. 340 х 5 450 408 342 54 10 14 284
Трап. 345 х 5 456 414 347 54 10 14 294
Трап. 350 х 5 464 420 352 56 10 14 299
Трап. 360 х 5 472 431 362 56 10 15 313
Трап. 365 х 5 482 436 367 57 И 15 317
Трап. 370 х 5 486 442 372 57 И 16 328
Трап. 380 х 5 498 452 382 58 11 16 335
Трап. 385 х 5 504 459 387 58 И 16 347
Трап. 400 х 5 522 475 402 60 И 17 367
Применение индукционного нагрева для демонтажа узлов 429
Продолжение табл. 38
Резьба D d, В Е • Ход поршня Площадь поршня,
мм см2
Трап. 410 х 5 534 486 412 61 11 17 383
Трап. 420 х 5 546 498 422 61 11 17 400
Трап. 430 х 5 556 508 432 62 И 17 408
Трап. 440 х 5 566 519 442 62 12 17 425
Трап. 450 х 5 580 530 452 64 12 17 441
Трап. 460 х 5 590 541 462 64 12 17 451
Трап. 470 х 5 602 552 472 65 12 18 469
Трап. 480 х 5 612 563 482 65 12 19 486
Трап. 490 х 5 624 573 492 66 12 19 495
Трап. 500 х 5 636 585 502 67 12 19 515
Трап. 510 х 6 648 596 512 68 12 20 533
Трап. 520 х 6 658 606 522 68 13 20 543
Трап. 530 х 6 670 617 532 69 13 21 562
Трап. 540 х 6 682 629 542 69 13 21 582
Трап. 550 х 6 692 639 552 70 13 21 592
Трап. 560 х 6 704 650 562 71 13 22 612
Трап. 570 х 6 716 661 572 72 13 23 632
Трап. 580 х 6 726 671 582 72 13 23 642
Трап. 600 х 6 748 693 602 73 13 23 673
Трап. 630 х 6 782 726 632 74 14 23 729
Трап. 650 х 6 804 747 652 75 14 23 762
Трап. 670 х 6 826 768 672 76 14 24 795
Трап. 690 х 6 848 791 692 77 14 25 842
Трап. 710 х 7 870 812 712 78 15 26 877
6) демонтировать цилиндрическое соединение наиболее удобно
в вертикальном положении: после того как откроется маслораспреде-
лительная канавка, распрессовывание закончится под действием соб-
ственного веса одной из деталей.
Применение индукционного и газового нагрева для демонтажа
тяжело нагруженных подшипниковых узлов
Индукционный нагрев. Чаще всего его применяют при демонтаже
большой партии внутренних колец цилиндрических роликоподшипни-
ков одного типоразмера [1, 6].
Ток, генерируясь в кольце подшипника, за несколько минут нагре-
вает его до 70 —90 °C, в то время как температура шейки успевает за
это же время нагреться лишь на 5 —10 °C. Полученный таким образом
перепад температур образует между посадочными поверхностями за-
зор, необходимый для демонтажа подшипникового кольца с шейки
вала.
Индукционные нагреватели для демонтажа подшипниковых колец
средних размеров (с диаметром отверстия до 200 мм) обычно полу-
430
Методы расчета работоспособности опор
чают питание от сети переменного тока с напряжением 380 В и часто-
той 50 Гц. Индукционная катушка такого нагревателя (рис. 75) имеет
однофазную обмотку и потребляет 2 — 4 кВ А на нагрев 1 кг массы
подшипникового кольца. Необходимый температурный перепад между
кольцом подшипника и шейкой вала достигается за 0,5—1,5 мин. Кор-
пус индукционного нагревателя, кольцо подшипника и шейку вала
перед началом работ необходимо заземлять.
Индукционные нагреватели, получающие питание от промышлен-
ного тока, по своей массе в 2-5 раз превышают массу демонти-
руемых колец. Поэтому для снятия подшипниковых колец с диаме-
тром отверстия более 200 мм целесообразно пользоваться индук-
ционным нагревателем с питанием от низкого напряжения. Нагревате-
ли в этом случае снабжают водяным охлаждением, предохраняющим
обмотку от нагрева и позволяющим увеличить плотность тока. Улуч-
шается при этом также и электромагнитное взаимодействие между
кольцом и одно- или двухслойной обмоткой катушки по сравнению
с многослойной катушкой нагревателя, работающего от сети промыш-
ленного напряжения.
На нагрев 1 кг массы кольца подшипника расходуется лишь
0,6—0,8 кВ А, а время нагрева занимает не более 2,5 — 4 мин. Масса
индукционных нагревателей низкого напряжения в 2 —4 раза меньше
массы демонтируемых при его помощи подшипниковых колец. Обмот-
ка нагревателя (рис. 76) состоит из медных трубок с циркулирующей
внутри водой. Питание — от двухсту-
пенчатого трансформатора с выход-
ным напряжением 40 В для установки
и демонтажа колец и 20 В — для их
размагничивания, которое осуществля-
ется при работе с нагревателями как
промышленного, так и низкого напря-
жения.
Магнитное поле в шейке вала или в
кольце подшипника снижается до нуля
при удалении включенной катушки от
размагничиваемого объекта на 1 — 2 м.
Использование такого приема делает
излишним применение специальных
размагничивающих устройств.
Демонтаж подшипникового кольца
с помощью приспособления, снабжен-
ного индукционным нагревателем, по-
казан на рис. 77. Приспособление
Рис. 75. Индукционный нагреватель для де-
монтажа подшипниковых колец средних раз-
меров
Применение индукционного нагрева для демонтажа узлов 431
Рис. 76. Индукционный нагреватель для демонтажа крупных подшипниковых колец
устанавливают на демонтируемое кольцо, после чего в специальные
пазы вставляют штифты. Вращением рукоятки винтового съемника
создают поджатие пружин на определенное осевое усилие, а реле
устанавливают на время, необходимое для нагрева колец до темпе-
ратуры, достаточной для их сдвига под действием пружин. Окон-
чательный демонтаж колец производят при помощи винтового съем-
ника.
Газовый нагрев. Такой нагрев подшипниковых колец осуществляют
с помощью кольцевых горелок (рис. 78, а) с регулируемой подачей воз-
Рис. 77. Демонтаж подшипникового кольца при помощи приспособ-
ления с индукционным нагревателем
432
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 78. Приспособление для газового нагрева подшипниковых
колец
духа. Внутренний диаметр горелки на 80—100 мм больше наружного
диаметра внутреннего кольца подшипника. Газ подается через отвер-
стия в кольце горелки, расположенные на расстоянии 20 — 25 мм одно
от другого. Необходимо отметить, что нагрев закаленных подшипни-
ковых колец открытым пламенем можно допускать лишь в крайних
случаях, когда опасность повреждения подшипника менее существенна
по сравнению с вынужденным простоем оборудования. Для защиты
кольца от действия открытого пламени на нем устанавливают кожух
из железа толщиной 0,8 —1,0 мм. Кожух (рис. 78,6) снабжен устрой-
ством, устраняющим в процессе нагрева воздушный зазор, образую-
щийся между поверхностями кольца и кожуха вследствие неравномер-
ного теплового расширения.
Опоры шпинделей станков и других агрегатов для резки металла
Основные требования к опорам шпинделей металлорежущего обо-
рудования следующие:
высокая точность вращения шпинделя, обеспечиваемая за счет све-
дения к минимуму величин радиального и осевого биений подшипни-
ков; поэтому в опорах шпинделей устанавливают подшипники спе-
циальных конструкций, изготовляемых с высокой точностью, преду-
сматривают устройства для регулирования в подшипниках радиально-
Опоры шпинделей станков
433
Рис. 79. Шпиндель токарно-винторезного станка (фиксирующая опора — задняя)
го зазора и осевой игры в процессе эксплуатации оборудования,
а также для создания предварительного натяга;
высокая жесткость шпинделя и его опор, обеспечивающая мини-
мальный отжим его передней (консольной) части под действием веса
обрабатываемой детали и усилий резания;
быстроходность подшипников, достигающая при работе на неко-
торых типах шлифовальных станков нескольких десятков тысяч оборо-
тов в минуту; для выполнения этого условия применяются наиболее
совершенные способы смазки и охлаждения подшипников с помощью
установок для создания масляного тумана, впрыскивания;
ограниченные размеры для размещения подшипников в опорах
шпинделей телескопического типа, т. е. в шпинделях, устанавливаемых
в другой шпиндель или в выдвижную пиноль расточного или фрезер-
ного станка.
Для восприятия радиальных нагрузок в опорах (особенно в перед-
них) шпинделей металлорежущих станков наиболее часто применяют-
ся двухрядные подшипники с цилиндрическими роликами типа
3182100, устанавливаемые на конусную шейку (рис. 79). При ограни-
ченных размерах опор используются подшипники типа 4162900
(рис. 80), отличающиеся от подшипников типа 3182100 тем, что отно-
сятся к более легкой серии и имеют борт не на внутреннем, а на на-
ружном кольцах. Регулирование радиального зазора в подшипниках
типа 3182100 и 4162900 осуществляется при осевом перемещении вну-
тренних колец относительно конусной шейки шпинделя с помощью ре-
зьбовых колец, устанавливаемых с одной либо с обеих сторон
подшипника.
434
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 80. Передняя фиксирующая опора шпинделя расточного станка
Сдвоенные конические роликоподшипники типа 2007100 (рис. 81)
устанавливаются в передней опоре шпинделя широкими торцами на-
ружных колец внутрь для того, чтобы обеспечить наибольшую жест-
кость узла. Осевая игра в паре осуществляется при перемещении вну-
треннего кольца заднего подшипника (в передней опоре), устанавливае-
мого с этой целью на шейку шпинделя с несколько меньшим
посадочным натягом, чем это принято для циркуляционно нагру-
женных колец. Опасность проворачивания внутреннего кольца и свя-
занный с этим износ посадочного места на шпинделе невелики, так как
большая часть нагрузки на опору и, следовательно, большее давление
на посадочных поверхностях приходятся на передний подшипник, уста-
новленный на шпиндель с требуемым посадочным натягом.
Радиальные и радиально-упорные шарикоподшипники применяют-
ся в основном в задних опорах, фиксирующих шпиндель в осевом на-
правлении (см. рис. 79), а также в обеих опорах высокоскоростных
шлифовальных головок (рис. 82). Для повышения радиальной жестко-
сти шпинделя иногда в каждой опоре устанавливаются по два
подшипника.
Упорные шарикоподшипники (см. рис. 80) и упорные сферические
роликоподшипники (для восприятия тяжелых осевых нагрузок)
(рис. 83) применяются в опорах шпинделей при относительно неболь-
ших частотах вращения.
При повышенных требованиях к радиальному зазору и осевой игре
применяются сдвоенные радиально-упорные шарикоподшипники (см.
рис. 79), скомплектованные с предварительным натягом, либо преду-
сматриваются устройства для создания предварительного нагружения
с помощью спиральных или тарельчатых пружин.
В кривошипно-эксцентриковых летучих ножницах в наиболее тя-
желых условиях работают подшипники, установленные в суппортах
Опоры шпинделей станков
Рис. 81. Шпиндель токарно-винторезного станка (фиксирующая опора - передняя)
436
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 82. Шпиндель шлифовальной головки
механизма реза (рис. 84), которые воспринимают, помимо ударных на-
грузок, действие центробежных сил от вращающихся масс. Опыт экс-
плуатации показал, что под действием центробежных сил выход из
строя стандартных сферических роликоподшипников в этих опорах
происходит вследствие износа сепаратора, центрирующего по внутрен-
нему кольцу. Поэтому в суппортах механизма реза применяют сфери-
ческие роликоподшипники нестандартной конструкции с сепараторами,
центрирующимися по наружному кольцу.
На рис. 85 приведены конструкции комбинированных уплотни-
тельных устройств для опор шпинделей:
Рис. 83. Передняя (фиксирующая) опора шпинделя токарного станка
Опоры шпинделей станков
437
Рис. 84. Суппорт механизма реза кри-
вошипно-эксцентриковых летучих
ножниц
горизонтальных — а — уплотне-
ние с помощью лабиринта, обра-
зованного фланцевой крышкой и
внешним центробежным кольцом,
служащим для отражения охлаж-
дающей жидкости; используется в
опорах высокоскоростных станков
при смазке масляным туманом или
пластичной смазкой; б - уплот-
нение узла с помощью лабиринта,
образованного фланцевой крышкой
и внутренним маслоотражатель-
ным кольцом; масло, попадающее
в лабиринт, из кармана в крышке
возвращается в опору; к фланце-
вой крышке крепится козырек, слу-
жащий для защиты от металли-
ческой стружки и эмульсии; ис-
пользуется при работе с широким
диапазоном числа оборотов и при
умеренной жидкой смазке; в — лабиринт в комбинации с торцовым
манжетным уплотнением; применяется для работы с ограниченной
частотой вращения при необходимости надежной защиты подшипнико-
вого узла от загрязнения извне (например, при шлифовании с охлаж-
дением); г — уплотнение, образованное за счет зазоров между шпин-
делем, фланцевой крышкой и внешним отражательным кольцом; при-
меняется для защиты подшипников, работающих на пластичной смазке
или на масляном тумане, при отсутствии опасности загрязнения извне;
д — уплотнение с помощью канавок, проточенных на шпинделе; пред-
охраняет от вытекания масла при интенсивной циркуляционной смазке
и при высоких частотах вращения; во фланцевой крышке предусмат-
риваются каналы для отвода утечек; при опасности загрязнения извне,
для защиты от стружки, эмульсии, абразивной пыли устанавливается
кожух; е — устройство, состоящее из маслоотражательного кольца и
манжеты, защищенной фланцевой крышкой от повреждения металли-
ческой стружкой; применяется в опорах с ограниченной частотой вра-
щения, работающих на жидкой или на пластичной смазке;
вертикальных — ж — лабиринтное уплотнение, образованное резь-
бовым кольцом, фланцевой крышкой и планшайбой плоскошлифо-
вального станка; применяется для опор, работающих на пластичной
смазке при опасности загрязнения извне; з — лабиринтное устройство
высокоскоростных опор, снабженное центробежным кольцом для от-
брасывания жидкой смазки в маслоотводящий канал; и — щелевое
уплотнение опоры шпинделя сверлильного станка, работающего на
пластичной смазке.
Ч)
Рис. 85. Конструкции комбинирован-
ных уплотнительных устройств опор
шпинделей металлорежущих станков
438 Методы расчета работоспособности опор
Расчет жесткости подшипников с учетом их посадок 439
Расчет жесткости подшипников с учетом их посадок на вал и
в корпус
При проектировании подшипникового узла часто возникает необ-
ходимость в определении его жесткости. Такой расчет позволяет, на-
пример, оценить, в какой мере податливость (деформация) принятого
к установке подшипника отразится на точности вращения шпинделя
металлорежущего станка и, следовательно, на точности обрабатывае-
мой детали [1, 18]. При этом учитывается не только деформация под-
шипника в контакте тел качения с дорожками качения, но и деформа-
ция в контакте посадочных поверхностей подшипника с сопрягаемыми
элементами опоры.
Радиальная жесткость подшипника в узле, Н/мкм,
Fr
= (82)
ог
где Fr— радиальная нагрузка на опору, Н; 8Г — радиальная податли-
вость (деформация) подшипника под нагрузкой, мкм;
8Г = 6; + (83)
Здесь 6'г — радиальная податливость в контакте наиболее нагруженного
тела качения с дорожкой качения, мкм; 5" — радиальная податливость
в контакте колец подшипника с посадочными поверхностями вала
и корпуса, мкм.
Радиальная податливость в контакте наиболее нагруженного тела
качения с дорожкой качения в подшипнике:
с предварительным натягом
= РЗг0; (84)
с радиальным зазором Gr, мкм,
Gr
5; = ₽5го-^ (85)
где 8г0 — радиальная податливость в контакте наиболее нагруженного
тела качения с дорожкой качения при нулевом зазоре, мкм; р — коэф-
фициент, учитывающий натяг или^зазор в подшипнике.
Величину 5г0 (в мм) для подшипников различных типов можно
определить из уравнений (см. табл. 6) в зависимости от чисто радиаль-
ной нагрузки, воспринимаемой наиболее нагруженным телом качения:
где i — число рядов тел качения; Z — число тел качения в одном ряду;
а ~ угол контакта, °.
На рис. 86 показаны номограммы для определения 6г0 в подшипни-
ках: радиальных однорядных шариковых, радиальных однорядных
с цилиндрическими роликами, радиальных двухрядных с цилиндриче-
скими роликами типа 3182000 и 3282000.
440
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 86. Номограммы для опреде-
ления (\.q в радиальных подшип-
никах:
а — шариковых однорядных; б -
однорядных с цилиндрическими
роликами; в - двухрядных с ци-
линдрическими роликами типов
3182000 и 3282000
Примеры: 1. Для шарикоподшипника радиального однорядного при FJiZ —
= 400 Н и 12 мм получаем 8г0 = 29,5 мкм.
2. Для роликоподшипника радиального однорядного при Fr/iZ = 120 Н и
мм получаем 5г0 = 5,7 мкм.
3. Для роликоподшипника радиального двухрядного 3182144 при Fr =
= 20 000 Н и d = 220 мм получаем 8г0 = 4,2 мкм.
Коэффициент р, учитывающий натяги или зазор в подшипнике,
определяется с помощью графика на рис. 87 для радиального подшип-
ника в зависимости от относительного натяга или зазора Gr/8r0.
Радиальная податливость 5" в контакте колец подшипника с поса-
дочными поверхностями вала и корпуса
Расчет жесткости подшипников с учетом их посадок
441
4Pk f d
--------- 1 + —
r TtdB \ D
(87)
где k — 0,05 4- 0,25 (меньшие значения следует принимать при повы-
шенной точности изготовления посадочных мест, при больших поса-
дочных натягах, а также при установке подшипников на конусную
шейку); d, D и В - соответственно внутренний, наружный диаметры
и ширина подшипника, мм.
Радиальную податливость пары радиально-упорных шарикопод-
шипников, установленных с предварительным натягом, можно ориен-
тировочно определить, найдя предварительно следующие коэффициен-
ты и величины:
коэффициент осевой податливости Ка по графику на рис. 88 в зави-
симости от отношения Ло/Со и угла контакта в подшипнике
(А0 — усилие осевого предварительного натяга, Н; Со — статическая
грузоподъемность подшипника, Н);
коэффициент радиальной податливости Кг по графику на рис. 89
в зависимости от отношения Fr/CQ и Ка;
«) 5)
Рис. 87. График для определения
коэффициента р для радиального под-
шипника :
а — шарикового; б — с цилиндриче-
скими роликами
Рис. 88. График для определе-
ния коэффициента Ка при рас-
чете радиальной податливости
радиально-упорных шарико-
подшипников
442
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 89. График для определе-
ния коэффициента при
расчетах радиальной податли-
вости радиально-упорных ша-
рикоподшипников с углом
контакта: а — а =12°; б —
а = 26°; в — а = 36°
радиальную податливость 6^ мкм, пары радиально-упорных шари-
коподшипников, скомплектованных с предварительным натягом, по
формуле
5; = 0,03Dj^r (88)
Примеры. 1. Определить радиальную жесткость подшипника 3182130 (d =
= 150 мм, D = 225 мм, В = 56 мм), установленного с предварительным натягом
Gr = — 5 мкм под нагрузкой Fr — 9000 Н.
Радиальная податливость в контакте тела качения с дорожками качения
при нулевом зазоре (по рис. 86) 5г0 = 3,5 мкм.
Относительный предварительный натяг
Коэффициент, учитывающий натяг в подшипнике (по рис. 87), 0 = 0,45.
Радиальная податливость в контакте тела качения с дорожками качения
при предварительном натяге [по (84)] 6' = 0,45 • 3,5 = 1,6 мкм.
Радиальная податливость в контакте колец с посадочными местами на валу
Расчет жесткости подшипников с учетом их посадок
443
и в корпусе при установке подшипника на конусную шейку, т. е. при к = 0,05 [по
(87)],
4-9000-0,05 / 150 \
------------ 1 4- = 1,1
л-150-56 \ 225 )
8;
мкм.
Радиальная податливость в подшипнике [по (83)] 8Г = 1,6 4- 1,1 = 2,7 мкм.
Радиальная жесткость в опоре [по (82)] Jrn = 9000:2,7 = 3300 Н/мкм.
2. Определить жесткость пары радиально-упорных шарикоподшипников
46208 (d = 40 мм; D = 80 мм; В = 18 мм; 0 = 26°, Z) = 12,7 мм; Со = 2100 Н),
установленных с предварительным натягом Ло = 4ООН и воспринимающих ра-
диальную нагрузку Fr = 1000 Н.
Ло 400
Коэффициент осевой податливости (по рис. 88) при г = ~
2100
= 1,9- 10"2 Ка =0,028.
Fr 1000 _
Коэффициент радиальной податливости при — = —= 4,8 • 10 и
Ка = 0,028 (по рис. 89) Кг = 0,008.
Радиальная податливость пары подшипников [по (88)] Ь'г = 0,03D^Kr =
= 0,03 • 12,7 • 0,008 = 3 мкм.
Радиальная податливость в контакте колец подшипника с посадочными
поверхностями вала и корпуса при к = 0,25 [по (87)]
Радиальная
Радиальная
4-1000-0,25 / 40 \
8" =------------( 1 4--) = 0,7 мкм.
л-40-18 \ 80/
податливость подшипников [по (87)] 8Г = 3 4- 0,7 = 3,7 мкм.
г 1000
жесткость подшипников [по (82)] Jrn —-------= 270 Н/мкм.
Осевая жесткость подшипников, Н/мкм, установленных:
с предварительным натягом
у _ Fa + A0
с осевой игрой
где Fa — осевая нагрузка на подшипник, Н; Ло— усилие предваритель-
ного натяга, Н; — осевая податливость подшипника, мкм; 25 — пол-
ная осевая игра в подшипнике, мкм.
Величину 8Й (в мм) для подшипников различных типов можно опре-
делить из уравнений (см. табл. 6) в зависимости от чисто осевой на-
грузки Fa, воспринимаемой телом качения:
Zsma
Осевая податливость 8а определяется только в контакте тел каче-
ния с дорожками качения (осевая податливость в контакте колец под-
шипника с сопрягаемыми торцовыми поверхностями вала и корпуса
в данном случае не учитывается).
444
Методы расчета работоспособности опор
Точность вращения и жесткость опор шпинделей металлорежу-
щих станков
Радиальное биение А (рис. 90) шейки под патрон у двухопорных
шпинделей металлорежущих станков определяется из уравнения
’ 1/~ - к \ уГ~ уГ~
|/т1 к \ [/т1 |/т2
где At и А2 — радиальные биения передней и задней опор соответствен-
но, мм; и т2,— число подшипников, воспринимающих радиальную
нагрузку в передней и задней опорах соответственно; к —
= l/а — отношение расстояния между опорами / к расстоянию от перед-
ней опоры до плоскости измерения а, мм [1, 18].
Радиальное биение Л при таком расположении Aj и А2, как показа-
но на рис. 90, а, является максимальным. Уменьшить А можно, устано-
вив внутреннее кольцо так, чтобы А( и А2 были направлены в одну
сторону (рис. 90, б). Поэтому на торцах внутренних колец подшипников
при их изготовлении в особых случаях отмечают места наибольшего
биения.
Жесткость шпиндельного узла, Н/мкм, 7Ш = Fr/fm, где Fr —
радиальная нагрузка на консоли шпинделя, Н; /ш — отжим шпин-
деля, измеренный на его консольной части, мкм;/ш = j\ +/2. Здесь/«
и /2 “ соответственно отжимы шпинделя на консоли от действия на-
грузки и вследствие податливости подшипников, мкм.
Отжим шпинделя на консоли под действием собственного веса
,81G а3 / /
। =------------1 X Ч-
1 £/s 3 \ а
где G — вес шпинделя, кг; Е — модуль упругости, Н/мм2; Is — момент
инерции части шпинделя, расположенной между опорами, мм4;
is /Ds\4 1—s$
Л VpJ 1-е4'
Здесь /к— момент инерции части шпинделя на консоли, мм4; D$ и
DK — средние диаметры шеек шпинделя в пролете между опорами и на
Ряс. 90. Расположение мест с наибольшим радиальным биением
внутренних колец подшипников двухопорного шпинделя в одной плоскости
и направленных:
а — в противоположные стороны; б — в одну сторону
Опоры цапф конвертеров
445
консоли соответственно, мм; ss = ds/Ds; ек = dK/dK (ds и JK- диаметры
отверстий шпинделя в пролете между опорами и на консоли, мм).
Отжим шпинделя на консоли (в мкм) вследствие податливости
подшипников
(а \ а
1 + Т/ 6г2Т
где 8г1 и Зг2 — радиальные податливости переднего и заднего подшип-
ников соответственно, мкм.
В расчете жесткости шпиндельного узла не учитывается влияние
усилия предварительного натяга в упорных подшипниках, которое мо-
жет изменить расчетную величину /ш на 50% и более.
Обычно допускается жесткость двухопорного шпиндельного узла
для станков и автоматов (в Н/мкм): нормальной точности /ш > 250;
высокой точности /ш > 500.
Приближенно жесткость двухопорного шпиндельного узла, Н/мкм,
/ = 520 —-------
‘'ill JZV 3 ,
где I>i и dx — соответственно наружный и внутренний средние диа-
метры шпинделя в пролете между опорами, мм; / — расстояние между
опорами, мм.
Опоры цапф конвертеров
Развитие кислородно-конвертерного производства осуществляется
главным образом благодаря строительству большегрузных конверте-
ров с опорами на сверхкрупногабаритных подшипниках качения с диа-
метром отверстия более 1300 мм [6, 8].
Для опор конвертеров характерны большие радиальные нагрузки
при медленном вращении в сочетании с вибрацией системы и сильны-
ми ударами при загрузке конвертера, а также при скалывании застыв-
шего металла; значительное осевое смещение в «плавающей» опоре
вследствие перепада температур; несоосность опор от статического
или динамического прогиба, от деформаций при нагреве, а также от
неточности установки цапф и корпусов; обычно несоосность опор при
точной выверке не превышает ±1°; высокая температура окружающей
среды и значительный нагрев подшипников в результате теплопровод-
ности, излучения, выброса жидкого металла и шлака (влияние высоких
температур может быть уменьшено при установке экрана на цапфе ли-
бо охлаждением водой, циркулирующей внутри корпуса или цапфы);
сложность герметизации подшипникового узла, которая предохраняет
узел от проникновения в него пыли, выдуваемой в большом количе-
стве в окружающую атмосферу при плавке, а также частиц жидкого
металла и шлака (значительное угловое смещение при несоосности
опор и линейное смещение при тепловом расширении элементов кон-
вертера не позволяют использовать лабиринтные уплотнения, а нали-
чие высоких температур усложняет возможность применения кон-
тактных уплотнений); сложность монтажных операций (в частности,
446 Методы расчета работоспособности опор
замена вышедшего из строя подшипника с приводной стороны конвер-
тера связана с демонтажом привода).
Выбор подшипников для опор цапф конвертеров производится по
статической грузоподъемности.
На рис. 91 показаны опоры цапф конвертера на сферических под-
шипниках. Подшипник в «плавающей» опоре во избежание изнашива-
ния расточки корпуса установлен на вкладыш, изготовленный из мате-
риала с повышенными противозадирными свойствами (например, из
антифрикционного чугуна). Иногда для уменьшения трения скольже-
ния внутренняя поверхность вкладыша обрабатывается дисульфидом
молибдена.
На рис. 92 показаны разработанные фирмой FAG конструкции
«плавающих» опор конвертеров. На рис. 92, а сферический двухрядный
роликоподшипник вместе с вкладышем ] перемещается в осевом на-
правлении на линейных роликоподшипниках 2, погруженных в смазку
и защищенных от загрязнения при установке в основание корпуса 3.
На рис. 92, б подшипник с цилиндрическими роликами, имеющими вы-
пуклость (бомбину) для компенсации возможной несоосности опор (до
± 1 °), «плавает» благодаря осевому перемещению цилиндрических ро-
ликов относительно дорожки качения наружного кольца. Учитывая
значительное осевое перемещение в опоре, наружное кольцо изгото-
вляют с увеличенной шириной дорожки качения.
Чтобы не демонтировать привод при замене вышедшего из строя
подшипника, фирма FAG выпускает подшипники с разъемными коль-
цами (рис. 93). Обычно при монтаже конвертера сначала устанавли-
вают подшипник с цельными кольцами, а после его выхода из строя
кольца и сепаратор разрезают автогеном и монтируют более дорого-
стоящий подшипник разъемного типа.
В опорах цапф конвертера (рис. 94) фирмы Fest установлено по два
бессепараторных подшипника с цилиндрическими роликами и с разъ-
емными наружными и внутренними кольцами.
Один из подшипников, размещенный в опоре со стороны привода,
имеет борты на внутренних и наружных кольцах и тем самым приспо-
Рис. 91. Опоры цапф конвертера на сферических роликоподшипниках
Опоры цапф конвертеров
441
Рис. 92. «Плавающие» опоры цапф конвертеров на роликоподшипниках:
а - двухрядном сферическом; б — однорядном с цилиндрическими роликами
соблен для восприятия осевого усилия. У остальных трех подшипни-
ков на внутренних кольцах бортов нет. У наружных колец разъем рас-
положен в горизонтальной плоскости к оси подшипника, у внутренних
колец — под углом 6 ° к этой плоскости. На краях внутренних колец
установлены зажимные кольца, состоящие из четырех секторов, скре-
пленных друг с другом стяжными болтами. В полых цапфах конверте-
ра имеется арматура для водяного охлаждения. Опорная поверхность
корпусов — выпуклой формы, что допускает их угловой поворот при
самоустановке.
Поскольку монтаж и особенно демонтаж крупногабаритных под-
шипников с цилиндрическим отверстием при посадке на цапфу с натя-
гом осуществлять очень
трудно, иногда роликопод-
шипники с конусным отвер-
стием устанавливают на про-
межуточную втулку (см.
рис. 92).
Рис. 93. Двухрядный сферический
роликоподшипник с разъемными
кольцами для цапф конвертеров
448
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 94. Опоры цапф конвертера на бессепараторных подшипниках с цилиндриче-
скими роликами
При работе конвертера зона нагружения колец подшипника относи-
тельно невелика. С целью более рационального использования под-
шипника наружные и внутренние кольца его периодически поворачи-
вают на определенный угол, а полукольца разъемных подшипников
меняют местами.
В качестве уплотнений в опорах конвертеров обычно применяют
манжеты из термостойкой резины или асбеста. Подача пластичной
смазки в зазор между резиновыми манжетами повышает надежность
уплотнений. При значительной несоосности опор целесообразно уста-
новить уплотнительные кольца во втулку, «плавающую» в радиальном
направлении относительно фланцевой крыши корпуса (см. рис. 91). На-
личие высоких температур предъявляет особые требования к выбору
смазки. Наиболее подходящая присадка к смазке опор конвертеров —
дисульфид молибдена. В частности, пластичная смазка на литиевой ос-
нове, применяемая фирмой FAG для опор конвертеров, содержит не
менее 3% дисульфида молибдена.
Опоры валов электродвигателей
Нагрузки, действующие на опоры валов электродвигателей, обычно
относительно невелики. Частота вращения ротора у небольших элек-
тродвигателей может достигать несколько десятков тысяч оборотов
Опоры валов электродвигателей
449
в минуту. В ряде случаев к подшипникам электродвигателей предъ-
являются повышенные требования по шумности. В опорах горизон-
тальных валов ротора обычно устанавливают у электродвигателей не-
большой мощности радиальные однорядные шарикоподшипники;
у электродвигателей средней мощности — радиальные однорядные ша-
риковые в фиксирующей и роликовые — в «плавающей» опоре, у элек-
тродвигателей большой мощности (в обеих опорах) — подшипники
с цилиндрическими роликами й, кроме того, шариковый радиальный
в фиксирующей опоре для восприятия только осевых усилий, либо
(при установке вала в отдельных корпусах) сферические роликопод-
шипники в обеих опорах. При относительно небольших осевых нагруз-
ках фиксирование вала может осуществляться подшипниками с цилин-
дрическими роликами типов 92000 и 62000, а при больших осевых
нагрузках в фиксирующей опоре вертикального двигателя устанавли-
вают упорные сферические роликоподшипники (рис. 95) либо кониче-
ские подшипники с большим углом конуса.
При определении нагрузок, воспринимаемых подшипниковыми
опорами электродвигателя, помимо усилий, образующихся от вра-
щающихся масс, а также от усилий, действующих в зубчатой или ре-
менной передачах, рекомендуется учитывать дополнительные нагрузки,
Рис. 95. Опора вертикального
вала ротора электродвигателя
на упорном сферическом роли-
коподшипнике
15 Л. Я. Перель
450 Методы расчета работоспособности опор
возникающие в магнитном поле двигателя, дисбаланс и инерционные
силы, появляющиеся, в частности, в тяговых электродвигателях.
При расчете нагрузок на опоры рекомендуется использовать сле-
дующие соотношения.
Радиальное усилие на вал ротора от действия магнитных сил и ве-
са ротора, Н:
1) для электродвигателей различного назначения (кроме тяговых)
Kr = Km+fbG, (89)
где Кт — радиальное усилие на вал ротора от действия магнитных сил;
Km = 2DpLp. (90)
Здесь Dp и Lp- соответственно диаметр и ширина ротора, см;
fb — динамический коэффициент, учитывающий дисбаланс у двигателей
различного исполнения (табл. 39); G — масса вала с ротором, кг;
2) для тяговых электродвигателей, установленных на станине Кг =
= 14G; подвесных Kr = 20G.
Осевая нагрузка на подшипник в фиксирующей опоре, возникаю-
щая в тяговых электродвигателях (вал ротора расположен перпендику-
лярно к направлению движения машины);
3) для двигателей, установленных на станине, Fa2 = 0,98G, для под-
весных двигателей Fa2 = 1,6G.
Примеры. 1. Электродвигатель в горизонтальном (рис. 96, а) и вертикальном
(рис. 96,6) исполнениях со шкивом для ременной передачи.
Мощность двигателя N = 8 кВт, частота вращения вала двигателя п =
= 1500 об/мин, масса вала с ротором G = 32 кг, масса шкива Gj=6 кг, ра-
диальное усилие от натяжения в ременной передаче К'г1 = 2080 Н, диаметр рото-
ра Dp = 145 мм, ширина ротора Lp = 140 мм, диаметр шкива Dm = 225 мм, меж-
центровые расстояния аг = 0,5/; а2 = 0,2/, заданная долговечность подшипников
L10/l = 20 000 ч.
Типы подшипников, намеченные к установке по конструктивным
соображениям: в фиксирующей опоре I — шариковый радиальный
однорядный типа 0000 с диаметром отверстия d = 30 мм; в «плаваю-
щей» опоре II — радиальный однорядный с короткими цилиндрически-
ми роликами без бортов на внутреннем кольце типа 32000 с диаме-
тром отверстия d = 40 мм.
Радиальное усилие, действующее на вал ротора от магнитных сил
и массы ротора [по (89) и (90)]:
39. Числовые значения динамического коэффициента
Тип соединения электродвигателя с ведомым механизмом fly для электродвигателя
горизонтального вертикального
Упругая муфта 10,5-12 2-5
Глухая муфта 12 5
Ременная, зубчатая, цепная передачи 10 0
Опоры валов электродвигателей 451
Рис. 96. Усилия, действующие на опоры электродвигателя:
а — горизонтального; б — вертикального
для двигателя горизонтального исполнения (по табл. 39 fb — 1)
Кг = 2-14,5-14 + 9,81 -32 = 726 Н;
для двигателя вертикального исполнения (по табл. 39 fb — 0)
Кг = 2-14,5-14 = 406 Н.
Радиальное усилие, действующее на вал ротора от натяжения ре-
менной передачи и от веса шкива:
при горизонтальном исполнении и натяжении ремня вверх
=^1 +9,816! = 2080 + 9,81-6 ^2139 Н;
при горизонтальном исполнении и натяжении ремня вниз
Кг1 = -9,81Gl = 2080 -9,81-6 ^ 2021 Н;
при вертикальном исполнении Krl = K'ri — 2080 Н.
Осевая нагрузка на подшипник фиксирующей опоры I: при гори-
зонтальном исполнении Fa=0; при вертикальном исполнении Fa =
= 9,81 (6 + GJ = 9,81 (32 + 6) = 374 Н.
Радиальные нагрузки:
при горизонтальном исполнении и при наиболее неблагоприятном
действии сил:
на опору I (натяжение ремня вверх) Frj = Krai + Kr\a2 = 726 -0,5 +
+ 2139-0,2 = 768 II;
на опору II (натяжение ремня вниз) F^ = F Kr[(ai F а2) -
= 726-0,5 + 2021-1,2 = 2931 Н;
при вертикальном исполнении:
на опору I Fri = Krai + Kria2 = 406 • 0,5 + 2080 • 0,2 = 619 Н;
на опору II Frn = Kra^ + Kri(ai + а^ = 726 • 0,5 + 2139 • 1,2 = 2931 Н.
Эквивалентная нагрузка на фиксирующую опору I (более нагружен-
ную в вертикальном исполнении) Р = XFr = YFa,
15*
452 Методы расчета работоспособности опор
В данном случае отношение FJFrl = 374:619 =0,61, т. е. больше ве-
личины е подшипников типа 0000. Поскольку типоразмер подшип-
ника еще не определен и Со неизвестна, то условно принимаем X —
= 0,56, У =1,8, тогда Р = 0,56- 619 + 1,8- 374 = 1032 Н.
При L10h > 20 000 ч, п = 1500 об/мин, С/Р = 12,2 требуемая динами-
ческая грузоподъемность С = 12,2- 1032 — 12 600 Н.
При заданном типе подшипника — шариковом радиальном одно-
рядном типа 0000 с диаметром отверстия d = 30 мм принимаем к уста-
новке в фиксирующей .опоре подшипник 206 (С = 15 300 Н. Со =
= 10 200 Н).
Из проверочного расчета видно, что при Fa/CQ = 374 : 10 200 0,037,
величины X = 0,56 и У= 1,0 были выбраны правильно.
Эквивалентная нагрузка на плавающую опору II P = Fr = 2931 Н.
При L10h > 20 000 ч, п = 1500 об/мин, С/Р = 9,48 требуемая динами-
ческая грузоподъемность С = 9,48 • 2931 & 28 800 Н.
При заданном типе подшипника — однорядном с короткими цилин-
дрическими роликами с диаметром отверстия d = 40 мм принимаем
к установке в плавающей опоре подшипник 32 208 (С = 33 700 Н).
2. Генератор в вертикальном исполнении (рис. 96,6), соединенный
с турбиной при помощи глухой муфты. Мощность генератора N —
— 1120 кВт, частота вращения п — 428 об/мин, масса ротора генерато-
ра с валом и глухой муфтой G = 6000 кг, осевое усилие от массы вра-
щающихся частей турбины и от давления воды Ка = 270 000 Н, диа-
метр ротора Dp = 1540 мм, ширина ротора Lp = 550 мм, межцентровые
расстояния I = 1655 мм, = 1085 мм, заданная долговечность подшип-
ников L10h = 200 000 ч.
Типы подшипников, намечаемые к установке по конструктивным
соображениям: в верхней фиксирующей опоре I — упорно-радиальный
сферический роликовый типа 9039000; в нижней — «плавающей» опоре
II — радиальный однорядный с короткими цилиндрическими роликами
и без бортов на внутреннем кольце типа 32000 с диаметром отверстия
200 мм.
Радиальное усилие на вал ротора от магнитных сил [по (89) и (90)]
для вертикального вала с жестким соединением (по табл. 39 f b = 0,5)
Кг = 2 • 154 • 55 + 5 • 6000 = 47 000 Н.
Радиальные усилия на вал генератора от дисбаланса вращающихся
частей турбины в данном случае не учитываются.
Осевая нагрузка на фиксирующую опору I Fai = 9,81G 4- Ка =
= 9,81-6000 4- 270000 « 330 000 Н.
Радиальная
на опору I
нагрузка:
Fri =
- 47™-”0.16г« н,
1655
на опору II
г
Frll =----
47 с«’1» -зозоо н.
1655
Опоры валов зубчатых и ременных передач 453
Эквивалентная нагрузка на сферический подшипник в опоре I при
Frl/Fal = 16 200 : ЗЗОООО - 0,049
Pi = Fa + l,2FrI = 330 000 4- 1,2 • 16 200 = 349 500 H.
Требуемая динамическая грузоподъемность подшипника в опоре
I при L10h 200 000 ч п = 200 об/мин, С/Р{ — 10,3 С = (C/Pj) Pt =
= 10,3 • 349 500 3 600 000 Н.
Принимаем к установке подшипник 9039488 (С = 5280000 Н).
Эквивалентная нагрузка на подшипник в опоре II Рц = Си —
= 30 800 Н.
Требуемая динамическая грузоподъемность подшипника в опоре
II при L10h^ 200000 ч, п = 200 об/мин, С/Рц = С/Р\ = 10,3 С —
= (С/Р„) Рц = 10,3 • 30 800 - 323 000 Н.
При заданном типе подшипника — однорядном с короткими ци-
линдрическими роликами с диаметром отверстия d = 200 мм прини-
маем к усгановке подшипник 32 240 (С = 496 000 Н).
Опоры валов зубчатых и ременных передач
В большинстве опор зубчатых и ременных передач устанавливают-
ся подшипники качения, гак как они благодаря малому износу и высо-
кой' точности значительно лучше обеспечивают нормальную работу
механизма по сравнению с подшипниками скольжения [1, 6].
В опорах малонагруженных передач для установки в распор приме-
няются радиальные и радиально-упорные однорядные шарикоподшип-
ники, а при более значительных нагрузках конические однорядные ро-
ликоподшипники. Подшипники с цилиндрическими роликами без
бортов на одном из колец (типа 2000 и 32000) устанавливаются в «пла-
вающей» опоре либо в обеих опорах с восприятием осевого усилия
подшипником, освобожденным от радиальной нагрузки при помощи
зазора, образованного между наружным кольцом и расточкой корпуса.
В опорах прямозубых цилиндрических зубчатых колес — сателлитов
планетарной передачи часто применяют устанавливаемые в распор
подшипники с цилиндрическими роликами с одним бортом на вну-
треннем кольце (тип 42000), способные воспринимать небольшую осе-
вую нагрузку. Центрирование сепаратора в подшипниках этого типа
осуществляется по двухбортовому наружному кольцу, что наиболее
предпочтительно для подшипников, работающих в данном случае
в режиме переносного движения и воспринимающих центробежные
нагрузки.
В опорах тяжело нагруженных передач устанавливаются двух-
рядные сферические или конические роликоподшипники. Сферические
подшипники более предпочтительны при отсутствии значительных
осевых усидий,. а также в тех случаях, когда при монтаже трудно обес-
печить необходимую соосность опор (например, при установке под-
шипников в отдельных корпусах) или при значительных прогибах ва-
лов под нагрузкой. Двухрядные конические роликоподшипники лучше
воспринимают осевые нагрузки и при равной со сферическими грузо-
454
Методы расчета работоспособности опор
подъемности имеют меньшую высоту живого сечения (D — d)/2, что
предопределяет их преимущество, например, в тяжело нагруженных
опорах шестеренных клетей прокатных станов при весьма стесненных
радиальных габаритах опор.
При значительных осевых нагрузках в опорах конических и чер-
вячных передач устанавливают однорядные конические подшипники
типа 27000 с большим углом конуса, упорные конические типа 9019000
и сферические типа 9039000 роликоподшипники, а также сдвоенные ра-
диально-упорные шарикоподшипники типа 446000.
В редукторах с шевронными зубчатыми колесами в осевом напра-
влении фиксируется только один вал, а остальные самоустанавливают-
ся по шеврону. Обычно предпочитают фиксировать опору вала, обла-
дающего наибольшей инерционной массой, или опору, расположенную
с приводной стороны редуктора, для того чтобы предохранить зубча-
тую передачу от динамических нагрузок (толчков и ударов). Однако
при ограниченном расстоянии между осями валов, в тех случаях, когда
для восприятия осевого усилия требуется подшипник с большой высо-
той живого сечения и если его установка требует уменьшения диаме-
тра шейки вала, фиксируют опору с неприводной стороны, т. е. в том
месте, где вал не воспринимает напряжений от передачи крутящего
момента.
В конической передаче при установке зубчатого колеса на консоли
и разделении опор на фиксирующую и плавающую желательно, чтобы
осевое фиксирование вала и регулирование осевой игры в подшипни-
ках и в зацеплении осуществлялись со стороны задней опоры, доступ-
ной для регулирования осевой игры. Кроме того, поскольку передняя
опора воспринимает большую часть радиальной нагрузки от усилий
в зацеплении, ее стараются освободить от осевого усилия. В тех слу-
чаях, когда по конструктивным соображениям расстояние между опо-
рами весьма значительно, температурное удлинение вала, зафиксиро-
ванного в задней опоре, происходит в сторону конической пары, что
может привести к недопустимому уменьшению в зацеплении требуе-
мого зазора и к заклиниванию подшипника в этой опоре. Поэтому
в таких случаях следует подшипники, фиксирующие вал, располагать
ближе к передней опоре (рис. 97), хотя это иногда сопряжено с трудно-
стями при сборке и регулировании осевой игры.
Для валов с коническим зубчатым колесом на консоли обычно
предпочтительно разделение опор на фиксирующую и плавающую, ли-
бо установка в распор подшипников нерегулируемого типа. Установка
однорядных радиально-упорных шариковых или конических роли-
ковых подшипников в распор широкими торцами наружных колец на-
ружу (рис. 98) потребует размещения опор на значительном расстоя-
нии друг от друга для того, чтобы повысить жесткость системы вала
с подшипниками и предотвратить биение зубчатого колеса при увели-
чении осевой игры. Установка этих же подшипников широкими торца-
ми наружных колец внутрь повышает жесткость системы. В этом слу-
чае для облегчения регулирования осевой игры внутреннее кольцо
одного из подшипников (дальнего по отношению к шестерне) следует
Опоры валов зубчатых и ременных передач
455
Рис. 97. Вал конического зубчатого колеса с установкой упорных сфе-
рических роликоподшипников между радиальными опорами
Рис. 98. Опоры валов конической зубчатой пары на конических роликопод-
шипниках
456
Методы расчета работоспособности опор
Рис. 99. Вал конического зубчатого колеса с регулированием
осевой игры при помощи прокладок, устанавливаемых между
внутренним кольцом подшипника и упорным кольцом
монтировать на вал с более свободной посадкой, чем это принято при
циркуляционном нагружении, либо устанавливать регулировочные
прокладки между этим подшипником и упорным кольцом (рис. 99).
Регулирование осевой игры в подшипниках конических и червячных
передач чаще всего осуществляется с помощью прокладок, устанавли-
ваемых между фланцевыми крышками и корпусом редуктора. В зави-
симости от конструкции узлов и типа примененных подшипников регу-
лирование подшипников и зубчатой пары может производиться
совместно или раздельно. При совместном регулировании сначала
определяют общее число и толщину прокладок, необходимых для со-
здания осевой игры в подшипниках, установленных в распор, а затем,
распределяя эти прокладки между опорами, регулируют взаимное по-
ложение зубчатых колес. При раздельном регулировании (см. рис. 98)
прокладки а устанавливаются между крышкой и стаканом (для созда-
ния осевой игры в подшипниках), а прокладки б — между стаканом
и корпусом (для регулирования зацепления).
Расчет нагрузок на опоры зубчатых и ременных передач. Опоры
зубчатых передач (рис. 100). Формулы для расчета нагрузок,
действующих на опоры зубчатых передач, приведены в табл. 40 - 50.
Опоры ременных передач (рис. 101). Натяжения ведущей
Sj и ведомой 52 ветвей ремня
Рера Р
S2 =-------,
eM«_f ера-1
Опоры валов зубчатых и ременных передач 457
Рис. 100. Усилия, действующие на опоры в зубчатой передаче
Рис. 101. Усилия, действующие на опоры ременкой передачи
где Р - окружное усилие на ободе шкива; е % 2,718 - основание нату-
ральных логарифмов; ц — коэффициент трения ремня по ободу шкива;
а — угол обхвата меньшего шкива, °. Значения ем“ приведены
в табл. 51.
Равнодействующая сил 5\ и S2 S3 — j/Sj + Si — 2SrS2 cos 5, где
8 = 180° — 2у (здесь у — угол между прямой, соединяющей центры шки-
вов, и направлением ведущей ветви).
Обычно S3 & ЗР — при значительном и S3 = 5Р при малом расстоя-
нии L между осями шкивов.
Передаточное отношение
. О1П1(1-Т)
I =---------->
О2п2
458
Методы расчета работоспособности опор
40. Нагрузка на опоры зубчатой цилиндрической прямозубой передачи
№ опоры Нагрузка от силы Результирующая нагрузка
окружной Р радиальной T
I Р, = р—12— ' '1+12 Tt = p , ~~~ (1 + Z2 Ti = l/fi + Tj = = p '2 cos (a + p) lr + l2
II T" = T7^T2 Frn = ]/>h + Th = = p h cos (a + p) /i + l2
III Frill = |/phi + Ли = = p cos (a + p) /3 + /4
IV h pw = prh l3 + Z4 Friv = /Ply + TiV = = P cos (a + p) /3 + /4
Примечание. Т — Ptg(a + р).
Опоры валов зубчатых и ременных передач
459
41. Нагрузка на опоры паразитного колеса зубчатой цилиндрической прямозубой
передачи
Схема передачи Результирующая нагрузка на опору
460
Методы расчета работоспособности опор
где Ч7 — скольжение ремня по ободу шкива (Т % 2 — 3%); D{ и
D2— диаметры ведущего и ведомого шкивов; пг и п2 — частота враще-
ния ведущего и ведомого шкивов.
Угол обхвата шкива
у = arcsin
D2
2L
42. Нагрузка на опоры промежуточного вала зубчатой цилиндрической прямозубой
двухступенчатой передачи
Z. I ъ - YA
№ опоры Нагрузка от сил Результирующая нагрузка
окружных Р, и Р2 радиальных Tx и Т2
I Pl = _Р, (/,+ /,) + Р2/} /1 + /2 + G Тх = _т1(12 + 13)-т21, l\ + h + h FrI=/Pi + Ti
II рп = _ РА + р2<А + О /1 + /2 + h 7п = _ Г|/,-Г2(/, + /2) /1 + /2 + h Ьп = /^1 + ГЬ
Примечание. Tt = Pjtg(a + р); Т2 — Р2^(а + р)-
Опоры валов зубчатых и ременных передач
461
Радиальные нагрузки на опоры
b а
Frl = S3 ; F 2 = S3------;
rl 3a + b '2 3a + b
d c
F'3 = S3—--, Fr4 = S3———.
43. Нагрузки на опоры промежуточного вала зубчатой цилиндрической прямозубой
двухступенчатой соосной передачи
/>(лдр jfS/ h J 6 /
№ опоры Нагрузка от сил Результирующая нагрузка
окружных Pj и Р2 радиальных Т} и Т2
I Л = _ />,(/,+ Л)-Р2/3 /] + /2 + /3 А = = Tx(l2 + h) + T2l2 К + ^2 F h FrI = l/Pj + Tj
II рп = = т2(/!+ Zi + F h Л1 = = г2(/| + /2) + г1/1 Л + l2 + h Frll = ]/Ph + Th
Примечание. Ti = Pi tg (a + p); T2 - P2 tg (a 4- p).
44. Нагрузки на опоры и частота вращения элементов зубчатой планетарной передачи
Параметры Комбинации элементов передачи
1 2 3 4 5 6
Результирующая нагруз- ка К на обе опоры III и IV Одно планетарное колесо Два планетарных колеса Три планетарных колеса 4-Vkp Dc 2 А/кр 4-Укр 4 М 4 2К*кр 2Мкр 4Мкр DBh
-^с Dc DBH &с + Т>п
Dc Рс т Л/ “ лукр ^кр 2Мкр ^вн
Dc - Dn DBH Dc + Dn
ЗВС 2 Л4р 3(Dc -t- Dn) 2-^-р 1.5DC 4^4-р 3Дзн 3(£>С + Л1) 4Л/кр 3 -^вн
Методы расчета работоспособности опор
Резулыирующая нагруз- ка R при одной планер- ной шестерне: на обе опоры I и 11 на обе опоры V и VI R R R
2cos(a — р) 2cos(3 4- Р)
R А R
2cos(7. + р) 2cos(a + p)
Частота вращения валов передачи, об/мин- солнечного колеса планетарного колеса водила колеса с внутренним за- цеплением п 2$ N W rN + N п а ” IX 0 0
Zc ^вн (Zbh ^с) 4? U - n In St ®L с N n In s: n ^BH (ZBh + -^c)
^вн “Ь п 0 0 n „_Ьа— (ZBH + Z’c)
0 0 | ж оо n In n (^•bh + ^c) " z ^BH n
ЭЛЕМЕНТЫ ПЕРЕДАЧИ
Солнечное колесо Водило Колесо с внутренним за- цеплением Ведущее Ведомое Неподвижное Ведомое Ведущее Неподвижное Ведущее Неподвижное Ведомое Ведомое Неподвижное Ведущее Неподвижное Ведущее Ведомое Неподвижное Ведомое Ведущее
Примечание. Приняты обозначения: Dc и Zc — начальный диаметр и число зубьев солнечно! о колеса; /)п и Zn — начальный диаметр и число зубьев планетарного колеса; Рвн и ZBH — начальный диаметр и число зубьев колеса с внутренним зацеплением.
Опоры валов зубчатых и ременных передач
45. Нагрузки на опоры зубчатой цилиндрической передачи с косыми зубьями (валы параллельны)
№ опоры Нагрузка от силы Результирующая нагрузка для варианта*
окружной Р радиальной Т осевой А 1 2
I d = Р 7 с 4- d т - л Doi Tv A2(c + d) Fn- Fn-
= ]/П + (Д - Ту)2 -|/pi + (Ti + Tv)2
Неопределенное или
переменное направ-
ление вращения
Frl =
= /Pi+(Tl + Tv)2
Методы расчета работоспособности опор
II p» = prh Т" = ТГГа Т — А 2)01 А2(с + ^ FrII = = kH + (Tn + TVI)2 FrII = =j/pii+(Tii+TVI)2 FrII = =/Fil+(Tn + 7vi)2
III Рш = Р^ТЬ T™ = A2(a + b) э FrIII = FrIII = FrIII =
=/jOin + (T’iii + Tvii)2 =]АЧп+(71п-7уп)2 = l/Pni + (TIII + TVIl)2
IV р™ = р^ъ Т А ^°2 Гу1П = Л2(а + Ь) FrIN = FrIV = Friy =
= ]/piv+(^IV- Tvill)2 = /piv + (Fiv + T’viii)2 = / Pjy + (Tjy + 7yni)2
* Вариант 1 — направления зуба ведущего колеса: правое при вращении по часовой стрелке или левое при вращении против часовой стрелки. Вариант 2 — направления зуба ведущего колеса: левое при вращении по часовой стрелке или правое при вращении против часовой стрелки.
Примечания: 1. Силы Ту и Тур а также Ту у и Гущ противоположно направлены. 2. Осевая реакция от силы А воспринимается только одной из опор вала.
Опоры валов зубчатых и ременных передач 465
46. Нагрузки на опоры зубчатой цилиндрической передачи с шевронным зубом
№ опоры Нагрузки от силы Результирующая нагрузка
окружной Р радиальной Т
I Pi^pj— e+f 7\ = Т -+ 1 e+f FrJ =l/pj+Tj = P -f—1/1 + ‘g (Ct + P) e 4- f |Z [_ cos p J
466 Методы расчета работоспособности опор
П е р^р^- е + J К L cos р J
III Р^Ра^Ь т™ = тА~ь Friii lpin + J ill p . I/1 + Г BP 1 a + b у |_ cos p J
IV P^ = PaVb т^тЛ~ь fhv = + T1v = P 4-]/1 + Г 18^LeL] a + b у |_ cos p J
Примечания: 1. Т — Р — ~. cosp 2. Силы А взаимно уравновешиваются.
Опоры валов зубчатых и ременных передач
47. Нагрузки на опоры зубчатой конической прямозубой передачи (валы взаимно перпендикулярны)
Методы расчета работоспособности опор
II '1 т - т1] + Ти-Т^- FrII = + (Тп + Лп)2
III Pm=pm Тш = т -D~— 2(/3 + /4) ^П = И/^_ = l/^in + (тш + лш)2
IV Pn~pvh пт пр ^02. Г,У = Г2(/з + /4) ^ = л/7и; FrIV = 1/^jv + (TIV ~ AIV)2
Примечания: 1. Угол 8 относится к ведущему колесу. 2. Сила Т действует перпендикулярно, а сила А — параллельно оси ведущего колеса. 3. Т = Ptg(a + p)cos8; А = Ptg(a •+• p)sin8.
Опоры валов зубчатых и ременных передач
48. Силы, действующие в зацеплении, и нагрузки на опоры зубчатой конической передачи со спиральными зубьями (валы взаимно
перпендикулярны)
Направление спи- рали и направление вращения ведущего колеса Силы, действующие на зубья обоих колес № опоры Нагрузки на опоры от силы Результирующая нагрузка
Р Т А
Правое, по часовой стрелке, или левое, против часовой стрелки р А = 7„7r [tg (а + cos р + р) sin 6 — sin р cos 6] I /э 71=7-2 А ~А^ 2/, fri = l/Pi + (Ti - At)2
<
470 Методы расчета работоспособности опор
Правое, по часовой стрелке, или левое, против часовой стрелки Т = [tg (а + cos р + р) cos 5 + sin р sin 5] II T Th+h 11 ~~ 11 27i Frn = |/?h + (Tn - 4„)2
Правое, против ча- совой стрелки, или левое, по часовой стрелке Л = —P-^[tg(a + cos р + р) sin 5 + sin р cos б] III 111 ~ T 2 (/, + /„) . /3 + /4 Frin = ]Ain + (Tri + Лщ)2
Т= —L-[tg(a + COS Р 4- р) cos 5 — sin р sin 5] . 1 IV TIV = T - D^— IV 2(/3 + /4) ‘3 + '4 Friv = l/piv + (Tiv - ^iv)2
Примечания: 1. Приняты обозначения: 5 — угол начального конуса ведущего колеса; 2>oi и Dq2 — средние диаметры начальных конусов ведущего и ведомого колес. 2. Осевые нагрузки от сил Т и А воспринимаются одной из опор каждого вала.
Опоры валов Зубчатых и ременных передач
49. Нагрузки на опоры червячной передачи
№ опо- ры Реакция от силы Результирующая при нарезке червяка
Q Т р правой | левой
Вращение
по часовой стрелке против часовой стрелки по часовой стрелке против часовой стрелки
I Q'-\ Qlx+<2 Р1 = = р—г-— /1-ц Fri=|/'2i+(4-/’i)2 Fri=V Ql+(Ti + р^2 = V Qi+(?,- Pj)2 FrI=/Ci + (7l-Pl)2
Методы расчета работоспособности опор
Продолжение табл. 49
’ Реакция от си ТЫ Рез\ льтир} юшая п ри нарезке червяка
№ правой левой
опо- О Т р Вращение
। по часовой стрелке против часовой стрелки по часовой стрелке против часовой ст редки
II Qu = °F 711 = ^11 = FrII = FrII = ^rll = FrII =
=1 Qu - (Тп - ^ц): yeii+fTn-Pn)2 =i/eli+(Tn+pn)2
III Сш =- Ли = /, ^П1 - L Ъш = ^rlll = Ош = FrIII =
K-F = T'iF /7 — р 4 _ + /4 = lz Рщ + (Т'ш - Qin)2 =lz + Qinf =i^iii+(Гш-еш)2 =V piir+(тш + @ш)2
IF Civ = Hv = -F, ?IV = -У rIV = Pr\X = ^rlV = FrIV =
°F = lAPlv + (Tiv+2iv)2 piv + (rrv-2iv)2 =-1 ^iv + ^iv-Qiv)2 = |/Piv + (7jv-6iv)2
Примечания: 1. Окружная сила Q червяка определяется как сила Р для цилиндрических зубчатых колес.
2. Коэффициент трения для пары сталь — бронза f — 0,02 ч- 0,03. для пары чугун - чугун [ — 0,1.
3. Осевые нагрузки Fa воспринимаются одной из опор: на червячном валу Fa\ = Р или — Р; на валу червячного
колеса (опорой III или IV) Fflin = Q или FoIV = Q.
sin ex cos a cos т — f sin т h at
4. T = Q---------------; P = Q------------- --------; tg т —--——-------. где т - угол подъема винтовой линии чер-
cos a sin т 4- f cos т cos a sin т + f cos т 2nrr 2тсг£
вяка; h — высота подъема винтовой линии червяка; t - шаг по оси червяка; а — число заходов червяка.
Опоры валов зубчатых и ременных передач
474 Методы расчета работоспособности опор
50. Нагрузка на опоры зубчатой цилиндрической передачи с прямыми зубьями
(внутреннее зацепление)
t c j!
w \ lv
1 ~ -—
Г/ а 7
№ опоры Нагрузка от силы Результирующая nai ручка
окружной Р радиальной Т
I РЬ b = Т~ а Frl = |/Pf+ 7'1 = - /’ cos (а + р) а
II рп = ра-^- 11 а пп гг.а + h Ти = т 11 а Frii - |/Pii + rii = cos (7 . p) a -
III Fin ~ 1 4- с Лп = 7’~Т- frtii - 1Mi + Пп - cos(a + p)
IV Рр/ = Р- С Рп=Р- С Fnv-J/Piv + Tiv- c-(a-7) c
Примечание. Т=Р(а + р).
Хранение подшипников перед монтажом
475
51. Значения еца
а 2л Значения е^а при коэффициенте трения ц ремня по ободу шкива
0,1 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50
0,1 1,06 1,1 1,13 1,17 1,21 1,25 1,29 1,33 1,37
0,2 1,13 1,21 1,29 1,37 1,46 1,55 1,65 1,76 1,87
0,3 1,21 1,32 1,45 1,60 1,76 1,93 2,13 2,34 2,57
0,4 1,29 1,46 1,65 1,87 2,12 2,41 2,73 3,10 3,51
0,45 1,33 1,53 1,76 2,03 2,34 2,69 3,10 3,57 4,11
0,5 1,37 1,60 1,87 2,19 2,57 3,00 3,51 4,11 4,81
0,55 1,41 1,68 2,00 2,37 2,82 3,35 3,98 4,74 5,63
0,6 1,46 1,76 2,13 2,57 3,10 3,74 4,52 5,45 6,59
0,7 1,55 1,93 2,41 3,00 3,74 4,66 5,81 7,24 9,02
0,8 1,65 2,13 2,73 3,51 4,52 5,81 7,47 9,60 12,3
0,9 1,76 2,34 3,10 4,11 5,45 7,24 9,60 12,74 16,90
1,0 1,87 2,57 3,51 4,81 6,59 9,02 12,35 16,90 23,14
1,5 2,57 4,1 1 6,59 10,55 16,90 27,08 43,38 69,49 111,32
2,0 3,51 6,59 12,35 23,14 43,38 81,31 152,40 285,68 535,49
2,5 4,81 10,55 23,14 50,75 111,32 244,15 539,49 1174,5 2575,9
3,0 6,59 16,90 43,38 111,32 285,68 733,14 1881,5 4828,5 12391
3,5 9,02 27,08 81,31 244,15 733,14 2199,9 6610,7 19851 59608
4,0 12,35 43,38 152,40 535,49 1881,5 6610,7 23227 81610 286 744
И. МОНТАЖ ПОДШИПНИКОВЫХ УЗЛОВ
Хранение подшипников перед монтажом
Маркировку подшипника (в соответствии с ГОСТ 3189 — 75*) нано-
ся! па чорцовыс или другие нерабочие поверхности подшипника. На
невзаимозамспясмых разъемных подшипниках предусматривается
маркировка, исключающая возможность перепутывания колец под-
шипника. Разъемные подшипники (кроме шариковых с диаметром от-
верстия d 10 мм) с невзаимозаменяемыми кольцами имеют марки-
ровку условного обозначения подшипника на каждом кольце.
Не маркируются упорные шариковые подшипники с d 10 мм
и кольца подшипников этого типа класса точности 4,2.
Маркировку осуществляют механическим, электрографическим,
электрохимическим и дру] ими способами, нс вызывающими коррозии
подшипников.
Консервация, выполненная на заводе-изготовителе, гарантирует за-
щиту подшипников от коррозии на 12 месяцев, а для подшипников, ко-
торые подлежат длительному хранению, на 24 месяца со дня выпуска
при соблюдении правил хранения. Каждый разъемный подшипник, по-
ставляемый в собранном виде, с невзаимозаменяемыми деталями и уз-
лами, перед нанесением смазки связывают или скрепляют специальны-
ми скрепками.
476 Монтаж подшипниковых узлов
Упаковывают подшипники с наружным диаметром до 300 мм, мас-
сой до 8 кг, классов точности 6, 5, 4 и 2, класса точности 0 специально-
го назначения или подшипники, предназначенные для ремонтных це-
лей, — в коробки, которые могут быть оклеены бандеролью. На
коробке или бандероли должно быть указано следующее: наименова-
ние или товарный знак предприятия-изготовителя; условное обозначе-
ние, количество и дата упаковки подшипников; обозначение стандарта.
Подшипники массой свыше 8 кг или диаметром свыше 300 мм
укладывают в ящики без коробок. Ящики для упаковки подшипников
выстилают внутри битуминизированной бумагой, полимерной пленкой
или другими материалами, гарантирующими сохранность подшипни-
ков при транспортировании. Перевозка подшипников на заводы их
массового потребления допускается в железнодорожных, автомобиль-
ных и речных контейнерах без упаковки в ящиках.
В каждый ящик или контейнер (при упаковке подшипников без
ящиков) вкладывают сопроводительный документ, в котором указы-
вается наименование или товарный знак предприятия-изготовителя;
условное обозначение, количество, дата упаковки и класс точности
подшипников; обозначение стандарта.
На ящиках проставляют наименование или товарный знак пред-
приятия-изготовителя, наименование подшипника и его условное обо-
значение (например, подшипник 205), обозначение стандарта; количе-
ство подшипников, массу брутто.
Хранение подшипников — в сухом помещении с относительной
влажностью воздуха не более 60%. Нормальные колебания темпера-
туры на складе в различное время года от + 8 до 30 °C. Болес низкая
температура в указанных пределах является предпочтительной, так как
предотвращает разжижение смазки. При температуре на складе ниже
4- 8 °C смазка будет кристаллизоваться, в результате чего масляная
пленка на подшипнике разрывается, образуя на металле оголенные ме-
ста, легко подвергающиеся коррозии.
Склад хранения подшипников должен быть оборудован спе-
циальными стеллажами открытого типа, полки которых целесообраз-
но покрыть листовым железом. Стеллажи должны иметь ячейки раз-
личных размеров в зависимости от номенклатуры применяемых на
данном предприятии подшипников. Доступ к стеллажам целесообраз-
но предусмотреть с обеих сторон. Стеллажи не следует располагать
вблизи наружных стен, около водопроводных и паропроводных труб
и приборов отопления во избежание влияния колебания температуры
на подшипники.
Вновь получаемые партии подшипников размещают на стеллажах
в таком порядке, чтобы их выдача происходила после израсходования
подшипников из ранее полученных партий, что обеспечивает примерно
одинаковый срок хранения каждого подшипника.
Подшипники, полученные с завода-изготовителя, не следует до
монтажа вынимать из упаковки, подшипники с поврежденной упаков-
кой необходимо промыть в бензине и просушить. Для ускорения про-
сушки используется обдувка сжатым воздухом. Обнаруженную на под-
Контроль посадочных мест перед монтажом
477
шипнике коррозию необходимо тщательно удалить с помощью пасты
ГОИ — порошка окиси хрома, разведенного в минеральном масле до
состояния густой сметанообразной массы. Поверхность подшипника,
подвергшуюся коррозии, натирают сукном или войлоком, смоченным
в пасте, до полного удаления ржавчины. Пятна коррозии, образовав-
шиеся на монтажных поверхностях подшипника, разрешается удалять
«мягкой» шкуркой, после чего риски следует зачистить пастой ГОИ.
Рабочие поверхности подшипника (дорожки качения на кольцах, шари-
ки и ролики) зачищать шкуркой не допускается. Очищенный от корро-
зии подшипник вновь тщательно промывают в бензине с добавлением
6— 8°() минеральною масла, просушивают, смазывают и упаковы-
вают.
В качестве предохранительных смазок используют технический ва-
зелин или пушечную смазку.
При небольшом количестве подшипников процесс смазки можно
осуществлять в бачке, для чего подшипники погружают в бачок со
смазкой и после прогрева вынимают их и дают лишней смазке стечь.
Затем подшипники укладывают на противень и после остывания упа-
ковываю! в парафинированную бумагу и коробку.
При больших партиях подшипники промывают и покрывают смаз-
кой в баках большей емкости, причем подшипники помещают в сет-
чатых корзинах или подвешивают на крючках.
Посуда под бензин и смазку должна быть совершенно чистой. При
смазке и упаковке подшипника следует брать его парафинированной
бумагой. Нс следует прикасаться руками к поверхности подшипников,
так как в этих местах может возникнуть коррозия.
Контроль посадочных мест перед монтажом
Промытые в керосине и насухо протертые чистыми салфетками
посадочные места на валу и в корпусе необходимо предварительно
осмотреть, устранить механические повреждения, забоины, вмятины,
следы коррозии и т. д.
Размеры по диаметрам контролируют в нескольких сечениях по
длине посадочной поверхности (сечения /, /7, III на рис. 1) в трех
направлениях, расположенных относительно друг друга под углом
120г, после чего вычисляют среднюю арифметическую величину произ-
водственных замеров.
Диаметры шеек контролируют предельными скобами и микромет-
рами, а диаметры отверстий корпусов — предельными пробками, инди-
каторными нутромерами и штихмасами.
При контроле посадочных мест в разъемных корпусах необходимо
обращать особое внимание на возможность «закусывания» наружного
кольца подшипника вследствие старения литья или дефектов механиче-
ской обработки. Так как «закусывание» подшипника может произойти
через несколько месяцев после сборки, необходимо профилактически
произвести развалку (расшабривание) боковых площадок в расточках
корпуса и крышки. Развалка заключается в снятии слоя металла тол-
щиной а у плоскости разъема и сходящего на нет на ширине б (рис. 2).
478
Монтаж подшипниковых узлов
Рис. 1. Схема контроля размеров посадочных мест:
а — на вапу; б — в корпусе
Величины развалки в зависимости от диаметра D расточки в корпусе
указаны в табл. 1.
Для компенсации теплового удлинения вала необходимо тщательно
проверить возможность «плавания» наружного кольца подшипника не-
разъемного типа в расточке корпуса. Свободно перемещаться в рас-
точке должны также наружные кольца регулируемых подшипников.
Поэтому при контроле перед сборкой нужно легкими ударами молот-
ка через выколотку «прогнать» подшипник или только его наружное
кольцо через расточку корпуса. Способ проверки перпендикулярности
заплечиков к оси посадочного места показан на рис. 3.
Особенно тщательно необходимо проверять галтели и упорные за-
плечики вала и корпуса, а также размеры посадочных поверхностей
вблизи галтелей, так как в этих местах часто обнаруживаются следую-
щие дефекты (рис. 4): а — ступенчатый переход; б — увеличенный радиус
Контроль посадочных мест перед монтажом 479
Рис. 2. Развалка боковых площадок
посадочного места в разъемном корпусе
Рис. 3. Проверка перпендику-
лярности заплечика к оси по-
садочного места на валу
галтели; в — завал заплечика; г — подрезка заплечика. В этих случаях
подшипники нс могут быть допрсссованы до упора в заплечики валов,
чю необходимо для правильного восприятия осевых нагрузок под-
шипниками, особенно в фиксирующих опорах.
Размеры галтелей упорных заплечиков вала и корпуса во всех слу-
чаях должны быть меньше координат монтажных фасок подшипников.
Радиусы галтелей валов и корпусов проверяют радиусомерами или
специальными шаблонами. Контролируют также высоты заплечиков
вала и корпуса, которые должны быть достаточны для надежного упора
колец подшипников и для правильного демонтажа подшипников.
Большое значение имеет правильность геометрических форм поса-
дочных поверхностей, так как кольца подшипников являются тонко-
1. Развалка отверстия разъемною корпуса (см. рис. 2)
Диаметр, мм Развалка, мм Диаметр, мм Развалка, мм
Св. До а б Св. До а б
120 0,10 10 400 700 0,30 30
120 260 0,15 15 700 1000 0,40 40
260 400 0,20 20
' 480
Монтаж подшипниковых узлов
стенными деталями и при,посадках с натягом деформируются, при-
нимая форму посадочного места.
При контроле геометрической формы посадочных поверхностей
проверяют прямолинейность валов, эксцентричность, овальность и
конусность посадочных мест; торцовое биение упорных заплечиков;
соосность посадочных мест в корпусах.
Прямолинейность валов проверяют в центрах на токарных станках
или в специальных люнетах при помощи индикатора или миниметра.
Эксцентричность посадочных мест по отношению к оси вала прове-
ряют по отклонению стрелки индикатора при одном обороте зажатого
в центрах вала. Если стрелка отклонилась от нуля и возвратилась в ис-
ходное положение, то это указывает на эксцентричность посадочной
поверхности. Если при вращении вала на один оборот стрелка индика-
тора дважды отклоняется от нуля, то посадочная поверхность имеет
овальность. Овальность можно выявить также при трехкратных (через
120°) измерениях диаметра посадочной поверхности в одном сечении
мерительными инструментами (см. рис. 1). Овальность посадочного
места вала или корпуса определяется как разность наибольшего и наи-
меньшего диаметров в одном сечении: (dmax — dmin) или (Dmax — Dmin).
Конусообразность посадочной поверхности вала или корпуса опре-
деляется как разность диаметров в крайних сечениях посадочного места
(см. рис. 1, сечения I и Ш): (</'тах - d'min) или (D'max - D'min).
Соосность посадочных мест для подшипников качения в общем кор-
пусе, как правило, обеспечивается технологией их обработки, т. е. раста-
чиванием с одного установа. Соосность посадочных мест для подшип-
ников качения в раздельно стоящих корпусах контролируют при
помощи калиброванного вала (фальшвала); контрольной линейки,
уровня и щупа; по расположению радиальных зазоров (бегущий люфт)
в подшипниках. После контроля посадочные места вала и корпуса
смазывают минеральным маслом или пластичной смазкой.
Нельзя монтировать подшипник на посадочные поверхности вала
и корпуса с размерами, выходящими за пределы допуска. Доводку до
необходимых размеров шеек валов с завышенными диаметрами
и гнезд корпусов с заниженными диаметрами следует проводить толь-
ко на станочном оборудовании. Для тяжелых и крупногабаритных
корпусов при отсутствии соответствующего механического оборудова-
ния допускается доводка посадочных мест шабрением с последующим
контролем по наружному кольцу подшипника. Гнезда разъемных кор-
пусов могут быть проверены в этом случае по краске: отпечатки кра-
ски должны занимать не менее 70% посадочной поверхности.
Монтаж подшипников
Для обеспечения правильной установки подшипников на валу и
в корпусе их монтаж следует осуществлять с помощью специальных
приспособлений. Наиболее простой способ установки подшипников на
валу — напрессовывание при помощи специальных монтажных труб-
наставок (рис. 5), изготовленных из мягкого металла с диаметром от-
Монтаж подшипников
481
Рис. 5. Напрессовка
подшипника на вал с
помощью монтажной
трубы
Рис. 6. Монтаж игольчатого подшипника
с помощью вспомогательной втулки
верстия, несколько большим, чем диаметр отверстия монтируемого
подшипника, и толщиной стенок, не превышающей толщины внутрен-
него кольца подшипника. Один конец трубы заглушают пробкой /,
а вблизи от среза другого конца трубы приваривают фланец 2, предо-
храняющий подшипник в процессе установки от попадания в него по^
сторонних частиц. Усилие напрессовывания можно создавать при по-
мощи ручного молотка.
Игольчатые подшипники, особенно некомплектные, собирают при
помощи вспомогательных втулок, наружный диаметр которых на
0,2 —6,3 мм меньше диаметра вала. Монтаж игольчатого подшипника
показан на рис. 6. После укладки всех трех рядов игл («наклейки» их
при помощи пластичной смазки) вместо вала или внутреннего кольца
вводят специальную вспомогательную втулку /, которая благодаря
уменьшенному диаметру легко входит в отверстие. Затем вал выдви-
гает вспомогательную втулку и устанавливается на свое рабочее
место.
Подшипники со штампованным кольцом необходимо запрессовать
при помощи ручного или механического пресса. Для обеспечения точ-
ного положения подшипника в расточке корпуса пуансон / пресса
снабжают фиксирующим упором 2 (рис. 7).
Подшипники средних и крупных размеров, монтируемые на вал
с натягом, рекомендуется предварительно подогревать в масле (рис. 8).
Бак для масла изготовляют из листового железа толщиной 2 — 3 мм.
На высоте 50 — 70 мм от дна бака устанавливают решетку или сетку,
на которую укладывают подшипники. Для подвески подшипников
можно также применять крючки. Укладывать подшипники непосред-
ственно на дно бака не рекомендуется, так как там оседает грязь и,
кроме того, если для подогрева масла применяется горелка, то темпе-
ратура дна всегда будет выше температуры масла, что может привести
к перегреву подшипников. Бак должен быть снабжен .термометром.
16 Л. Я, Перель
482
Монтаж подшипниковых узлов
Рис. 7. Монтаж игольчатого под-
шипника со штампованным наружным
кольцом
Рис. 8. Подогрев подшипников в масля-
ной ванне перед монтажом
Рис. 9. Электрованна для нагрева подшипников перед
монтажом
Подогретые подшипники вынимают из бака щипцами и в горячем со-
стоянии монтируют в вал.
Еще более удобен для подогрева подшипников двухполостный бак,
в наружную полость которого наливают воду, а во внутреннюю —
масло, нагреваемое кипящей водой до 80--90 °C. Широко применяют
также ванны с автоматическим электронагревом (рис. 9).
При насадке подшипников в корпус со значительным натягом реко-
мендуется нагревать корпус.
Демонтаж подшипников
На рис. 10 показан демонтаж подшипника с вала при помощи от-
резка трубы и ручного или гидравлического пресса. Труба должна упи-
Демонтаж подшипников
483
Рис. 10. Демонтаж
подшипника при
помощи пресса
Рис. И. Подкладные кольца для рас-
прессовки подшипников
раться в торец внутреннего кольца. Вместо отрезка трубы можно ис-
пользовать разрезные и сплошные подкладные кольца различной
конструкции (рис. 11). Эти приспособления применяют в тех случаях,
когда конструкция узла такова, что подшипник из корпуса можно вы-
нуть вместе с валом.
При демонтаже подшипников специальным съемником, приве-
денным на рис. 12, я, давление передается равномерно по всей торцо-
Рис. 12. Демонтаж подшипника:
а — при помощи винтового съемника с разъемным упорным диском;
б — с приложением распрессовывающего усилия через фланцевую крыш-
ку; в — с приложением распрессовывающего усилия через смежную де-
таль
16*
484
Монтаж подшипниковых узлов
вой поверхности внутреннего кольца. Этот способ применяют, когда
на валу можно установить диск 1, состоящий из двух половин, стяги-
ваемых болтами. Отверстие в диске должно быть несколько больше
диаметра вала, чтобы при затяжке обеих половин диска не зажать вал.
При снятии подшипника винт 2 ввинчивают до упора в торец вала.
На рис. 12,6 показано приспособление, в котором для снятия под-
шипника используется крышка корпуса. В крышке предусмотрен бор-
тик, упирающийся при демонтаже в торец внутреннего кольца.
Иногда для снятия подшипника применяют приспособление с пере-
дачей усилия через смежную деталь, демонтируемую с вала вместе
с подшипником (рис. 12, в).
Демонтаж подшипника с валом путем приложения усилия к наруж-
ному кольцу используют лишь в исключительных случаях, когда кон-
струкция подшипникового узла не позволяет, снять подшипник с вала
за его внутреннее кольцо. Такой метод демонтажа требует особой
осторожности. Усилие распрессовывания должно быть приложено рав-
номерно, без рывков, строго перпендикулярно к торцу наружного
кольца подшипника.
Монтаж четырехрядных конических подшипников
Четырехрядный конический роликоподшипник монтируют в по-
душку прокатного валка в строго определенном порядке согласно
маркировке. Перед монтажом детали подшипника промывают в горя-
чем минеральном масле и соответствующим образом подготовляют
посадочные места на валу и в подушке.
Подшипниковый узел собирают в следующем порядке.
Рис. 13. Последовательность монтажа четырехрядного конического ро-
ликоподшипника в подушку прокатного валка
Монтаж четырехрядных конических подшипников 485
1. Подушку (рис. 13, я) укладывают в деревянный настил отвер-
стием кверху. При этом выверяют точность вертикального положения
оси подушки. Наружное кольцо АВ устанавливают в отверстие подуш-
ки и легкими ударами медной выколоткой доводят до заплечика.
Плотность прилегания проверяют щупом.
2. На верхний торец наружного кольца АВ устанавливают дистан-
ционное В1В1, внутреннее АС и наружное BD кольца (рис. 13, б). Для
крепления внутренних колец подшипника на тросах в специально
предусмотренные резьбовые отверстия в сепараторе верхнего ряда ро-
ликов предварительно ввинчивают четыре крюка. При сборке необхо-
димо следить, чтобы торец В наружного кольца АВ прилегал к торцу
дистанционного кольца В1В1, а торец внутреннего кольца АС был
обращен вниз. После установки внутреннего кольца на место крюки
вывинчивают из отверстий в сепараторе, наружное кольцо BD под
действием собственного веса займет свое положение и его торец В
будет соприкасаться с торцом дистанционного кольца
3. На торец внутреннего кольца АС устанавливают дистанционное
кольцо С!а на торец наружного кольца BD — дистанционное кольцо
Di Di. Затем монтируют внутреннее СЕ и наружное DE кольца
(рис. 13, в).
Перед монтажом на шейку валка подшипник устанавливают на
козлах или подставках в горизонтальном положении. Подушку с под-
шипником осторожно надевают на посадочную шейку валка. Затем
монтируют детали, фиксирующие подшипник на валке.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение 1. Основные размеры подшипников качения
1. Подшипники радиальные шариковые и роликовые, радиально-упорные шариковые
□
-7! 'V//
Г г <31-12
Л
Ра: (меры, мм
Серия диаметров 0
d D В для серии ширин г d D В для серии ширин г
1 3 1 3
0,6 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 0,8 1,0 1,0 1,2 1,5 2,0 2,0 1,8 2,0 2,3 3,0 3,0 0,1 0,1 0,1 0,1 0,15 0,15 0,15 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10 8,0 10 11 12 14 15 2,0 2,5 2,5 2,5 2,0 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 4,5 4,5 0,15 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
Серия диаметров 8
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4 5 6 7 1-6
0,6 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 2,5 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 9,0 11 - 1,0 1,0 1,2 1,5 1,8 2,0 2,5 3,0 1,7 2,5 3,5 4,0 1,4 1,5 2,0 2,3 2,6 ‘ 3,0 4,0 5,0 1 1 1 1 1 1 1 1 \ - - - 0,15 0,15 0,2 0,2 0,3 0,3 0,3 0,3
Основные размеры подшипников качения
487
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий : ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4 5 6 7 1-6
6,0 13 - 3,5 5,0 6,0 — — — — 0,3
7,0 14 — 3,5 4 5,0 6,0 — а — — — 0,3-
8,0 16 — 4,0 5,0 6,0 8 — — — 0,4
9,0 17 — 4,0 5,0 6,0 8 — — — , 0,4
10 19 — 5,0 6,0 7,0 9 — — — 0,5
12 21 — 5,0 6,0 7,0 9 — — — 0,5
15 24 — 5,0 6,0 7,0 9 — — — 0,5
17 26 — 5,0 6,0 7,0 9 — — — 0,5
20 32 4 7,0 8,0 10 12 16 22 0,5 0,5
22 34 4 7,0 — 10 — 16 22 0,5 0,5
25 37 4 7,0 8,0 10 12 16 22 0,5 0,5
28 40 4 7,0 — 10 — 16 22 0,5 0,5
30 42 4 7,0 8,0 10 12 16 22 0,5 0,5
32 44 4 7,0 — 10 — 16 22 0,5 0,5
35 47 4 7,0 8,0 10 12 16 22 0,5 0,5
40 52 4 7,0 8,0 10 12 16 22 0,5 0,5
45 58 4 7,0 8,0 10 13 18 23 0,5 0,5
50 65 5 7,0 10 12 15 20 27 0,5 0,5
55 72 7 9,0 11 13 17 23 30 0,5 0,5
60 78 7 10 12 14 18 24 32 0,5 0,5
65 85 7 10 13 15 20 27 36 0,5 1,0
70 90 8 10 13 15 20 27 36 0,5 1,0
75 95 8 10 13 15 20 27 36 0,5 1,0
80 100 8 10 13 15 20 27 36 0,5 1,0
85 НО 9 13 16 19 25 34 43 0,5 1,5
90 115 9 13 16 19 25 34 45 0,5 1,5
95 120 9 13 16 19 25 34 45 0,5 1,5
100 125 9 13 16 19 25 34 45 0,5 1,5
105 130 9 13 16 19 25 34 45 0,5 1,5
НО 140 10 16 19 23 30 40 54 1,0 1,5
120 150 10 16 19 23 30 40 54 1,0 1,5
130 165 11 18 22 26 35 46 63 1,0 2,0
140 175 11 18 22 26 35 46 63 1,0 2,0
150 190 13 20 24 30 40 54 71 1,0 2,0
160 200 13 20 24 30 40 54 71 1,0 2,0
170 215 14 22 27 34 45 60 80 1,0 2,0
180 225 14 22 27 34 45 60 80 .1,0 2,0
190 240 16 24 30 37 50 67 90 1,5 2,5
200 250 16 24 37 30 50 67 90 1,5 2,5
220 270 16 24 37 30 50- 67 90 1,5 2,5
240 300 19 28 45 36 60 80 109 1,5 3,0
260 320 19 28 45 36 60 80 109 1,5 3,0
280 350 22 33 52 42 69 95 125 2,0 3,0
300 380 25 38 60 48 80 109 145 2,5 3,5
320 400 25 38 60 48 80 109 145 2,5 3,5
340 420 25 38 60 48 80 109 145 2,5 3,5
360 440 25 38 60 48 80 109 145 2,5 3,5
488
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4 5 6 7 1-6
380 480 31 46 60 75 100 136 180 3,0 3,5
400 500 31 46 60 75 100 136 180 3,0 3,5
420 520 31 46 60 75 100 136 180 3,0 3,5
440 540 31 46 60 75 100 136 180 3,0 3,5
460 580 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4,0
480 600 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4,0
500 620 • 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4,0
530 650 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4,0
560 680 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4,0
600 730 < 42 60 78 98 128 175 236 4,0 4,0
630 780 48 69 88 112 150 200 272 4,0 5,0
670 820 48 69 88 112 150 200 272 4,0 5,0
710 870 50 74 95 118 160 218 290 5,0 5,0
750 920 54 78 100 128 170 230 308 5,0 6,0
800 980 57 82 106 136 180 243 325 5,0 6,0
850 1030 57 82 106 136 180 243 325 5,0 6,0
900' 1090 60 85 112 140 190 258 345 6,0 6,0
950 1150 63 90 118 150 200 272 255 6,0 6,0
1000 1220 71 100 128 165 218 300 400 6,0 8,0
1060 1280 71 100 128 165 218 300 400 6,0 8,0
1120 1360 78 106 140 180 243 325 438 6,0 8,0
1180 1420 78 106 140 180 243 325 - 438 6,0 8,0
1250 1500 80 112 145 185 250 335 450 6,0 8,0
1320 1600 88 122 165 206 280 375 500 8,0 8,0
1400 1700 95 132 175 224 300 400 545 8,0 10
1500 1820 — 140 185 243 315 —- __ 10
1600 1950 — 155 200 265 345 — — — 10
1700 2060 — 160 206 272 355 — — — 10
1800 2180 — 165 218 290 375 — — 12
1900 2300 — 175 230 300 400 — — — 12
2000 2430 • — 190 250 325 425 - — — 12
Серия диаметров 9
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4 5 6 7 1-6
1,0 4 1,6 2,3 0,2
1,5 5 — 2,0 — 2,6 — — — 0,3
2,0 6 — 2,3 — 3,0 — — — — 0,3
2,5 7 - — 2,5 — 3,5 — — — — 0,3
3,0 8 — 3,0 — 4,0 — — — — 0,3
4,0 11 • — 4,0 5,0 — — — — 0,3
Основные размеры подшипников качения 489
Продолжение табл. 1, прил. 1
Серия диаметров 9
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4 5 6 7 1-6
5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10 12 15 17 20 22 25 28 30 32 35 •40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 ПО 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 300 320 13 15 17 19 20 22 24 28 30 37 39 42 45 47 52 55 62 68 72 80 85 . 90 100 105 НО 120 125 130 140 145 150 165 180 190 210 220 230 250 260 280 300 320 360 380 420 440 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 И 11 11 13 13 13 14 16 16 19 19 19 22 22 25 25 25 31 31 37 37 4,0 5,0 5,0 6,0 6,0 6,0 6,0 7,0 7,0 9,0 9,0 9,0 9,0 9,0 10 10 12 12 12 13 13 13 16 16 16 18 18 18 , 20 20 20 22 24 24 28 28 28 33 33 38 38 38 46 46 56 56 8,0 8,0 8,5 8,5 11 11 11 11 11 13 13 14 14 14 16 16 16 19 19 19 22 22 22 24 24 24 27 30 30 36 36 36 42 42 48 48 48 60 60 72 72 6,0 7,0 7,0 9,0 9,0 10 10 10 10 13 13 13 13 13 15 15 16 16 16 19 19 19 23 23 23 26 26 26 30 30 30 34 37 37 45 • 45 45 52 52 60 60 60 75 75 90 90 10 10 10 11 11 13 13 13 13 17 17 17 17 17 20 20 22 22 22 25 25 25 30 30 30 35 35 35 40 40 40 45 50 50 60 60 60 69 69 80 80 80 100 100 118 118 16 16 18 18 23 23 23 23 23 27 27 30 30 30 34 34 34 40 40 40 46 46 46 54 54 54 60 67 67 80 80 80 95 95 109 109 109 136 136 160 160 22 22 23 23 30 30 30 30 30 36 36 40 40 40 45 45 45 54 54 54 63 63 63 71 71 71 80 90 90 109 109 109 125 125 145 145 145 180 180 218 218 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,о 1,0 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0 2,5 2,5 2,5 3,0 3,0 3,5 3,5 0,3 0,} 0,3 о,з- 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2,0 2,0. 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4
490
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ] ширин г для серий ширин
7 1 2 3 4' 5 6 7 1-6
340 460 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4
360 480 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4
380 520 44 65 82 106 140 190 250 4 5
400 540 44 65 82 106 140 190 250 4 5
420 560 44 65 82 106 140 190 250 4 5
440 600 50 74 95 118 160 218 290 5 5
460 620 50 74 95 118 160 218 290 5 5
480 650 54 78 100 128 170 230 308 5 6
500 670 54 78 100 128 170 230 308 5 6
530 710 57 82 106 136 180 243 325 5 6
560 750 60 85 112 140 190 258 345 6 6
600 800 63 90 118 150 200 272 355 6 6
630 850 71 100 128 165 218 300 400 6 8
670 900 73 103 136 170 230 308 412 6 8
710 950 78 106 140 180 243 325 438 6 8
750 1000 80 112 145 185 250 335 450 8 8
800 1060 82 115 150 195 258 355 462 8 8
850 1120 85 118 155 200 272 365 488 8 8
900 1180 88 122 165 206 280 375 500 8 8
950 1250 95 132 175 224 300 400 545 8 10
1000 1320 103 140 185 236 315 438 580 8 10
1060 1400 109 150 195 250 335 462 615 10 10
1120 1460 109 150 195 250 335 462 615 10 10
1180 1540 115 160 206 272 355 488 650 10 10
1250 1630 122 170 218 280 375 515 690 10 10
1320 1720 128 175 230 300 400 545 710 10 10
1400 1820 — 185 243 315 425 — — — 12
1500 1950 — 195 258 335 450 — — — 12
1600 2060 — 200 265 345 462 — — — 12
1700 2180 — 212 280 355 475 — — — 12
1800 2300 — 218 290 375 500 — — — 15
1900 2430 — 230 308 400 530 — — — 15
' Серия диаметров 1
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 0 2 3 4 5 6 7 0-6
1,5 6 — 2,5 3,0 0,3
2,0 7 — 2,8 — 3,5 — — — С 0,3
2,5 8 — 2,8 — 4,0 — — — 0,3
3,0 9 — 3,0 — 5,0 — — — — 0,3
4,0 12 — 4,0 — 6,0 — — — — 0,4
Основные размеры подшипников качения
491
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ширин г для серии ширин
7 0 2 3 4 5 6 7 0-6
5,0 14 ’ — 5,0 — 7,0 — 0,4
6,0 17 — 6,0 — 9,0 — — — — 0,5
7,0 19 — 6,0 8 10 — — — — 0,5
8,0 22 — 7,0 9 11 14 19 25 — 0,5
9,0 24 — 7,0 10 12 15 20 27 — 0,5
10 26 — 8,0 10 12 16 21 29 — 0,5
12 28 7 8,0 10 12 16 21 29 0,5 0,5
15 32 8 9,0 * 11 13 17 23 30 0,5 0,5
17 35 8 10 12 14 18 24 32 0,5 0,5
20 42 8 12 14 16 22 30 40 0,5 1,0
22 44 8 12 14 16 22 30 40 0,5 1,0
25 47 8 12 14 16 22 30 40 0,5 1,0 -
28 52 8 12 15 18 24 32 43 0,5 1,0
30 55 9 13 16 19 25 34 45 0,5 1,5
32 58 9 13 16 20 26 35 47 0,5 1,5
35 62 9 14 17 20 27 36 48 0,5 1,5
40 68 9 15 18 21 28 38 50 0,5 1,5
45 75 10 16 19 23 30 40 54 1,0 1,5
50 80 10 16 19 23 30 40 54 1,0 1,5
55 90 11 18 . 22 26 35 46 63 1,0 2,0
60 95 И 18 22 26 35 46 63 1,0 2,0
65 100 11 18 22 26 35 46 63 1,0 2,0
70 НО 13 20 24 30 40 54 71 1,0 2,0
75 115 13 20 24 30 40 54 71 1,0 2,0
80 125 14 22 27 34 45 60 80 1,0 • 2,0
85 130 14 22 27 34 45 60 80 1,0 2,0
90 140 16 24 30 37 50 67 90 1,5 2,5
95 145 16 24 30 37 50 67 90 1,5 2,5
100 150 16 24 30 37 50 67 90 1,5 2,5
105 160 18 26 33 41 56 75 100 1,5 3,0
110 170 19 28 36 45 60 80 109 1,5 3,0
120 180 19 28 36 46 60* 80 109 1,5 3,0
130 200 22 33 42 52 69 95 125 2,0 3,0
140 210 22 33 42 53 69 95 125 2,0 3,0
150 225 24 35 45 56 75 100 136 2,0 3,5
160 240 25 38 48 60 80 109 145 2,5 3,5
170 260 28 42 54 67 90 122 160 2,5 3,5
180 280 31 46 60 74 100 136 180 3,0 3,5
190 290 31 46 60 75 100 136 180 3,0 3,5
200 310 34 51 66 82 109 150 200 3,0 3,5
220 340 37 56 72 90 118 160 218 3,5 4
240 360 37 56 72 92 118 160 218 3,5 4
260 400 44 65 82 104 140 190 250 4 5
280 420 44 65 82 106 140 190 250 4 5
300 460 50 74 95 118 160 218 290 • 5 5
320 480 50 74 95 121 160 218 290 5 5
492
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ширин г для серий ширин
7 0 2 3 4 5 6 7 0-6
340 520 57 82 106 133 180 243 325 5 6
360 540 57 82 106 134 180 243 325 5 6
380 560 57 82 106 135 180 243 325 5 6
400 600 63 90 118 148 200 272 355 6 6
420 620 63 90 118 150 200 272 355 6 6
440 650 67 94. 122 157 212 280 375 6 С 8
460 680 71 100 128 163 218 300 400 6 8
480 700 71 100 128 165 218 300 400 6 8
500 720 71 100 128 . 167 218 300 400 6 8
530 780 80 112 145 185 250 335 450 8 8
560 820 82 115 150 195 258 355 462 8 8
600 870 85 " 118 155 200 272 365 488 8 8
630 920 92 128 170 212 290 388 515 8 10
670 980 100 136 180 230 308 425 560 8 10
710 1030 103 140 (85 236 315 438 580 8 10
750 1090 109 150 195 250 335 462 615 10 10
800 1150 112 155 200 258 345 475 630 10 10
850 1220 118 165 212 272 365 500 670 10 10
900 1280 * 122 170 218 280 375 515 690 10 10
950 1360 132 180 236 300 412 560 730 10 10
1000 1420 136 185 243 308 412 560 750 10 10
1060 1500 140 195 250 325 438 600 800 12 12
1120 1580 145 200 265 345 462 615 825 12 12
1180 1660 155 212 272 355 475 650 875 12 12
1250 1750 — 218 290 375 500 — — 12
1320 J850 — 230 300 400 530 — — 15
1400 1950 — 243 315 412 545 — — 15
1500 2120 — 272 355 462 615 — — 15
1600 2240 — 280 365 475 630 — — - 15
1700 2360 — 290 375 500 650 — — 18
1800 2500 — 308 400 530 690 - — 18
Серия диаметров 7
В для серий ширин г для серий
d D ширин
7 1 2 3 4 7 ’ 1-4
100 165 21 30 39 52 65 2 3
105 175 22 33 42 56 69 2 3
ПО 180 22 33 42 56 69 2 3
120 200 25 38 48 62 80 2,5 3
130 210 25 38 48 64 80 2,5 3
140 225 27 40 50 68 85 2,5 3,5
Основные размеры подшипников качения
493
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ширин г для серии ширин
7 1 2 3 . 4 7 1-4
150 250 31 46 60 80 100 3 3,5
160 270 34 51 66 86 109 3 3,5
170 280 34 51 66 88 109 3 3,5
180 300 37 56 72 96 118 3,5 4
190 320 42 60 78 104 128 4 4
200 340 44 65 82 112 140 4 4
220 370 48 69 88 120 150 4 5
240 400 50 74 95 128 160 5 5
260 440 57 82 106 144 180 5 5
280 460 57 82 106 146 180 5 6
300 500 63 90 118 160 200 6 6
320 540 71 100 128 176 218 6 6
340 580 * 78 106 140 190 243 6 6
360 600 78 106 140 192 ' 243 6 6
380 620 78 106 140 194 243 6 6
400 650 80 112 145 200 250 8 8
420 700 88 122 165 224 280 8 8
440 720 88 122 165 226 280 8 8
460 760 95 132 175 240 300 8 10
480 790 100 136 180 248 308 8 10
500 830 106 145 190 264 325 10 10
530 870 109 150 195 272 335 10 10
560 920 115 160 206 280 355 10 10
600 980 122 170 218 300 375 10 10
630 1030 128 175 230 315 400 10 10
670 1090 136 185 243 336 412 10 •10
710 1150 140 195 250 345 438 12 12
750 1220 150 206 272 365 475 12 12
800 1280 155 212 272 375 475 12 12
850 1360 165 224 290 400 500 15 15
900 1420 165 230 300 412 515 15 ' 15
950 1500 175 243 315 438 545 15 15
1000 . 1580 185 258 335 462 580 1S 15
1060 1660 190 265 345 475 600 15 18
1120 1750 — 280 365 475 630 18
1180 1850 — 290 388 500 670 18
1250 1950 308 400 530 710 — 18
1320 2060 — 325 425 560 750 18
1400 2180 — 345 450 580 775 — 22
1500 2300 — 355 462 600 800 — 2Z—
494
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. 1
Серия диаметров 2(5)*
d D В для серий ширин г для серий ширин
8 0 1 (0)* 3 4 8 0-4
3 10 2,5 4 5,0 0,2 0,3
4 13 3,0 5 — — 7,0 — 0,3 0,4
5 16 3,5 5 — — 8,0 — 0,3 0,5
6 19 4,0 6 — — 10,0 — 0,4 0,5
7 22 5,0 7 — — 11,0 — 0,5 0,5
8 24 5,0 8 — — 12,0 — 0,5 0,5
9 26 6,0 8 — — 13,0 — 0,5 1,0
10 30 7,0 9 — 14 14,3 — 0,5 1,0
12 32 7,0 10 — 14 15,9 0,5 1,0
15 35 8,0 11 14 15,9 20 0,5 1,0
17 40 8,0 12 — 16 17,5 22 0,5 1,0
20 47 9,0 14 . — 18 20,6 27 0,5 1,5
22 50 9,0 14 — 18 20,6 27 0,5 1,5
25 52 10 15 — 18 20,6 27 0,5 1,5
28 58 10 16 — 19 23,0 30 1,0 1,5
30 62 10 16 — 20 23,8 32 1,0 1,5
32 65 11 17 — 21 25,0 33 1,0 1,5
35 72 12 17 — 23 27,0 37 1,0 2,0
40 80 13 18 — 23 30,2 40 1,0 2,0
45 85 13 19 — 23 30,2 40 1,0 2,0
50 90 13 20 — 23 30,2 40 1,0 2,0
55 100 14 21 — 25 33,3 45 1,0 2,5
60 ПО 16 22 — 28 36,5 50 1,5 2,5
65 120 18 23 — S1 38,1 56 1,5 2,5
70 125 18 24 — 31 39,7 56 1,5 2,5
75 130 18 25 — 31 41,3 56 1,5 2,5
80 140 19 26 — 33 44,4 60 1,5 3,0
85 150 21 28 — 36 49,2 65 2,0 3,0
90 160 22 30 — 40 52,4 69 2,0 3,0
95 170 24 32 — 43 55,6 75 2,0 3,5
100 180 25 34 — 46 60,3 80 2,5 3,5
105 190 27 36 — 50 65,1 85 2,5 3,5
110 200 28 38 — 53 69,8 90 2,5 3,5
120 215 — 40 42 58 76,0 95 — 3,5
130 230 — 40 46 ‘ 64 80,0 100 — 4
140 250 — 42 50 68 88,0 109 — 4
150 270 — 45 54 73 96,0 118 — 4
160 290 — 48 58 80 104 128 — 4
170 310 — 52 62 86 ПО 140 — 5
180 320 — 52 62 86 112 140 — 5
190 340 — 55 65 92 120 150 — 5
200 360 — 58 70 98 128 160 — 5
220 400 — 65 78 108 144 180 — 5
. 240 440 — 72 85 120 160 200 — 5
260 480 — 80 90 130 174 218 — 6
280 500 — 80 90 130 176 218 — 6
Основные размеры подшипников качения
495
Продолжение табл. 1, прил. 1
d D В для серий ширин г для серий ширин
8 0 1 (0)* 3 4 8 ' 0-4
300 540 85 98 140 192 243 6
320 580 — 92 105 150 208 258 — 6
340 620 — 92 118 165 224 280 — 8
360 650 — 95 122 170 232 290 — 8
380 680 — 95 132 175 240 300 — 8
400 720 — 103 140 185 256 315 8
420 760 — 109 150 195 272 335 — 10
440 790 — 112 155 200 280 345 — 10
460 830 — 118 165 212 296 365 — 10
480 870 — 125 . 170 224 310 388 — 10
500 920 — 136 185 243 336 412’ — 10
530 980 — 145 200 258 355 450 — 12
560 1030 — 150 206 272 365 475 — 12
600 1090 — 155 212 280 388 488 — 12
630 1150 — 165 230 300 412 515 15
670 1220 — 175 243 315 438 545 — 15
710 1280 — 180 250 325 450 560 — 15
750 1360 — 195 265 345 475 615 — 18
800 1420 — 200 272 355 488 615 — 18
850 1500 — 206 280 375 515 650 — 18
900 1580 — 218 300 388 515 670 18
950 1660 — 230 315 412 530 710 18
1000 1750 — 243 330 425 560 750 — 18
Серия диаметров 3(6)**
d j) В для серий ширин г для серий ширин
8 0 1 (0)** 3 8 0-3
3 13 5 7,0 0,5
4 16 — 5 — — 9,0 — 0,5
5 19 — 6 — — 10,0 — 0,5
6 22 — 7 — 11 13,0 — 0,5
7 26 __ 9 — 13 15,0 — 0,5
8 28 — 9 — 13 15,0 — 0,5
9 30 — 10 — 14 16,0 — 1,0
10 35 9 11 — 17 19,0 0,5 1,0
12 37 9 12 — 17 19,0 0,5 1,5
15 42 9 13 — 17 19,0 0,5 1,5
17 47 10 14 — 19 22,2 1,0 1,5
20 52' 10 15 — 21 22,2 1,0 2,0
22 56 11 16 21 25,0 1,0 2,0
25 62 12 17 — 24 25,0 1,0 2,0
28 68 13 18 — 24 30,0 1,0 2,0
30 72 13 19 — 27 30,2 1,0 2,0
32 75 14 20 — 28 32,0 1,0 2,0
496
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. I
d D В для серий ширин г для серий ширин
8 0 1 (0)** 3 8 0-3
35 80 14 21 31 34,9 1,0 2,5
40 90 16 23 — 33 36,5 1,5 2,5
45 - 100 17 25 — 36 39,7 1,5 2,5
50 ПО 19 27 40 44,4 1,5 3,0
55 120 21 29 — 43 49,2 2,0 3,0
60 130 22 31 — 46 54,0 2,0 3,5
65 140 24 33 — 48 58,7 2,0 3,5
70 150 25 35 — 51 63,5 2,5 3,-5
75 160 27 37 — .55 68,3 2,5 • 3,5
80 170 28 39 — 58 68,3 2,5 3,5
85 180 30 41 — 60 73,0 3,0 4,0
90 190 30 43 — 64 73,0 3,0 4,0
95 200 33 45 — 67 77,8 3,0 4,0
100 215 36 47 51 73 82,6 3,5 4,0
105 225 37 49 53 77 87,3 3,5 4,0
НО 240 42 50 57 80 92,1 4,0 . 4,0
120 260 44 55 62 86 106 4,0 4,0
130 280 48 58 66 93 112 4,0 5,0
140 300 50 62 70 102 118 5,0 5,0
150 320 — 65 75 108 128 — 5,0
160 340 — 68 79 114 136 5,0
170 360 — 72 84 120 140- — 5,0
180 380 — 75 88 126 150 — 5,0
190 400 — 78 92 132 155 6,0
200 420 — 80 97 138 165 •— 6,0
220 460 — 88 106 145 180 — 6,0
240 500 — 95 114 155 195 __ 6,0
260 - 540 — 102 123 165 206 8,0
280 580 — 108 132 175 224 — 8,0
300 620 — 109 140 185 236 — 10
320 670 — 112 155 200 258 — 10
340 710 — 118 165 212 272 10
360 750 — 125 170 224 290 — 10
380 780 — 128 175 230 300 — 10
400 820 — 136 185 243 308 — 10
420 850 — 136 190 250 315 — 12
440 900 — 145 200 265 345 12
460 950 — 155 212 280 365 12
480 980 — 160 218 290 375 — 12
500 1030 — 170 230 300 388 — 15
530 1090 — 180 243 325 412 15
560 1150 — 190 258 335 438 — 15
600 ' 1220 — 200 272 355 462 18
630 1280 — 206 280 375 488 — 18
670 1360 — 218 300 400 515 18
710 1420 — 224 308 412 530 — 18
750 1500 — 236 325 438 560 — 18
800 1600 — 258 355 462 600 — 18^
Основныё размеры подшипников качения
497
Продолжение табл. 1, прил. ]
d D В для серий ширин г для серий ширин-
8 0 1 (0)* ** 3 8 0-3
850 1700 272 375 488 630 22
900 1780 — 280 388 500 650 — 22
950 1850 — 290 400 515 670 — 22
1000 1950 — 300 412 545 710 — ' 22
Серия диаметров, 4
d D В для серий ширин г d D В для серий ширин г
0 2 0 2
8 30 10 14 1 140 360 82 132 6
9 32 И 15 1 150 380 85 138 6
10 37 12 16 1 160 400 88 142 6
12 42 13 19 1,5 170 420 92 145 6
15 52 15 24 2 180 440 95 150 8
17 62 17 29 2 190 ' 460 98 155 8
20 72 19 33 2 200 480 102 160 8
25 80 21 36 2,5 220 540 115 180 8
30 90 23 40 2,5 240 . 580 122 190 8
35 100 25 43 2,5 260 620 132 206 10
40 НО 27 46 3 280 670 140 224 10
45 120 29 50 3 300 710 150 236 10
50 130 31 53 3,5 320 750 155 250 12
55 140 33 57 3,5 340 800 165 265 12
60 150 35 60 3,5 360 850 180 280 12
65 160 37 64 3,5 380 900 190 300 ’ 12
70 180 42 74 4 400 950 200 315 15
75 190 45 77 4 420 980 206 325 15
80 200 48 80 4 440 1030 212 335 15
85 210 52 86 5 460 1060 . 218 345 15
90 225 54 90 5 480 1120 230 365 18
95 240 55 95 5 500 1150 236 375 18
100 250 58 98 5 530 1220 250 400 18
105 260 60 100 5 560 1280 258 412 18
НО 280 65 108 5 600 1360 272 438 18
120 Зю 72 118 6 630 1420 280 450 18
130 340 78 128 6 670 1500 290 475 18
* Цифры означают серию диаметров 5.
** Цифры означают серию диаметров 6.
498
Приложения
2. Подшипники радиально-упорные с коническими роликами
. Т _
»| - Cj.
-г L gl
в ж 31
Раз меры, мм
Серия диаметров 9
d D В-Т для серий ширин г п d D В-Т для серий ширин г
2 3 2 3
20 25 30 35. 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 37 42 47 55 62 ' 68 72 80 85 90 100 105 НО 120 125 130 140 145 12 12 12 14 15 15 15 17 17 17 20 20 20 23 23 23 25 25 14 14 14 16 17 17 17 20 20 20 24 24 24 27 27 27 31 31 0,5 0,5 0,5 1,0 1,0 1,0 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 0,2 0,2 0,2 о,з 0,3 0,3 0,3 о;5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 ПО 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 300 320 340 360 150 165 180 190 210 220 230 250 260 280 300 320 360 380 420 440 460 480 25 29 32 32 38 38 38 45 45 51 51 51 63,5 63,5 76 76 76 76 31 36 39 39 47 2 2 2,5 2,5 3 3 3 3 3 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4 4 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1 1 1 1 1,2 1,2 1,2 . 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 1,5
Серия диаметров 1
/ d D В-Т сер ши для ►ИЙ )ИН г Г1 d D В-Т для серий ширин г Г1
2 3 2 3
12 15 28 32 11 12 13 14 0,5 0,5 0,2 0,2 17 20 35 42 13 15 15 17 0,5 1 0,2 0,3
Основные размеры подшипников качения
499
Продолжение табл. 2, прил. 1
d D В-Т для се- рий ширин г Г1 d D В-Т для се- рий ширин г Г1
2 3 2 3
22 25 28 30 32 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 44 47 52 55 58 62 68 75 80 90 95 100 НО 115 125 130 140 145 15 15 16 17 17 18 19 20 20 23 23 23 25 25 29 29 32 32 17 20 21 22 24 24 27 27 27 31 31 36 36 39 39 1 1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 2 2 2,5 2,5 0,3 0,3 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 100 105 ПО 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 300 320 150 160 170 180 200 210 225 240 260 280 290 310 340 360 400 420 460 480 32 35 38 38 45 45 48 51 . 57 64 64 70 76 76 87 - 87 100 100 39 43 47 48 55 56 59 2,5 3 3 3 3 3 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 5 5 5 5 0,8 1 1 1 1 1 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,5 1,5 2 2 2 2
Серия диаметров 7
d D в-т рии для се- ширии 3 г Г1 d D В-Т для се- рии ширин 3 г п
40 ' 45 50 55 60 65 70 75 75 80 85 95 100 НО 120 125 26 26 26 30 30 34 37 37 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 2,5 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 80 85 90 95 100 105 НО 120 130 140 150 160 165 175 180 200 37 41 45 49 52 56 56 62 2,5 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0
Серия диаметров 2
В Т Ll! 1 т‘ \ 1 В-Т
d D для серий ширин i г г
0 (0)* 3
10 12 15 17 30 32 35 40 9 10 н . 12 9,75 10,75 11,75 13,25 14 14 14 16 14,7 14,75 14,75 17,25 1 1 1 • 1,5 0,3 0,3 0,3 0,5
500
Приложения
Продолжение табл. 2, прил. 1
в . Т 1 LlJ LlJ | В-Т
d D для серий ширин г
0 (0)* 3
20 47 14 15,25 18 19,25 1,5 0,5
22 50 14 15,25 18 19,25 — 1,5 0,5
25 52 15 16,25 18 19,25 22 1,5 0,5
28 58 16 17,25 19 20,25 24 1,5 0,5
30 62 16 17,25 20 21,25 25 1,5 0,5
32 65 17 18,25 21 22,25 26 1,5 0,5
35 72 17 18,25 23 24,25 . 28 2 0,8
40 80 18 19,75 23 24,75 32 2 0,8
45 85 19 20,75 23 24,75 32 2 0,8
50 90 20 21,75 23 24,75 32 2 0,8
55 100 21 22,75 25 26,75 35 2,5 0,8
. 60 ио 22 23,75 28 29,75 38 2,5 0,8
65 120 23 24,75 31 32,75 41 ’2,5 0,8
70 125 24 26,25 31 33,25 41 2,5 0,8
75 130 25 27,25 31 33,25 41 2,5 0,8
80 140 26 28,25 33 35,25 46 3 1
85 150 28 30,25х 36 38,5 49 3 1
90 160 30 32,5 40 42,5 55 3 1
95 ' 170 32 34,5 43 45,5 58 3,5 1,2
100 180 ’ * 34 37 46 49’ 63 3,5 1,2
105 190 36 39 50 53 68 3,5 1,2
110 200 38 41 53 56 3,5 1,2
120 215 40 43,5 58 61,5 — 3,5 1,2
130 230 40 43,75 64 67,75 — 4 1,5
140 250 42 45,75 68 71,75 — 4 1,5
150 270 45 49 73 *77 — 4 1,5
160 290 48 52 80 84 — 4 1,5
170 310 52 57 86 91 — 5 2
180 320 52 57 86 91 — 5 2
190 340 55 60 92 97 — 5 2
200 360 58 64 98 104 — 5 2
220 400 65 72 108 114 — 5 2
240 440 72 . 79 120 127 — 5 2 •
260 480 80 89 — — 6 2,5
280 500 80 89 — — — 6 2,5
300 540 85 96 — — — 6 2,5
320 580 92 104 6 2,5
Основные размеры подшипников качения
501
Продолжение табл. 2, прил. 1
Серия диаметров 3 (6)**
d D Т Т 1 в Т г П
для серии ширин
0 1 (0)**
Ю 12 15 17 20 22 25 28 30 32 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 НО 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260 280 300 * ** 35 37 42 47 52 56 62 68 ’ll 75 80 90 100 НО 120 130 140 150 160 170 ‘ 180 190 200 215 225 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420 460 500 540 580 620 Цифр! Цифр! 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 45 47 49 50 55 58 62 65 68 72 75 78 80 88 95 102 108 я означ л означ 11,9 12,9 14,25 15,25 16,25 17,25 18,25 19,75 20,75 21,75 22,75 25,25 27,25 29,25 31,5 33,5 36 38 40 42,5 44,5 46,5 49,5 51,5 53,5 54,5 59,5 63,75 67,75 72 75 80 83 86 89 97 105 113 119 ;ают серию :ают серию 51 53 57 62 66 70 75 79 84 88 92 97 106 114 123 132 140 > диаме • диаме 56,5 58 63 68 72 77 82 87 92 97 101 107 117 125 135 145 154 трое 5. трое 6. 17 17 17 19 21 21 24 24 27 28 31 33 36 40 43 46 48 51 55 58 60 64 67 73 'll 80 86 93 102 108 114 17,9 17,9 18,25 20,25 22,25 22,25 25,25 25,75 28,75 29,75 32,75 35,25 38,25 42,25 45,5 48,5 51 54 58 ' 61,5 63,5 67,5 71,5 77,5 81,5 84,5 90,5 98,75 107,75 114 121 1 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 6 6 6 6 8 8 10 0,3 0,5 0,5 0,5 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 . 2 2,5 2,5 2,5 2,5 3,5 3,5 3,5
502
Приложения
3. Подшипники шариковые и роликовые одинарные и двойные
Размеры, дол
Серия диаметров 9
d D Н для серий высот г d D Н для серий высот г
7 9 1 7 . 9 1
4 12 4 6 0,5 170 190 9 14 1
6 16 5 — 7 0,5 180 200 9 — 14 1
8 18 5 — 7 0,5 190 215 11 — 17 1,5
10 20 5 — 7 0,5 200 225 11 — 17 1,5
12 22 5 — 7 0,5 220 250 14 — 22 1,5
15 26 5 — 7 0,5 240 270 14 — 22 1,5
17 28 5 — 7 0,5 260 290 14 — 22 1,5
20 32 6 — 8 0,5 280 310 14 — 22 1,5
25 37 6 — 8 0,5 300 340 18 24 30 1,5
30 42 6 — 8 0,5 320 360 18 24 30 1,5
35 47 6 — 8 0,5 340 380 18 24 зЬ 1,5
40 52 6 — 9 0,5 360 400 18 . 24 30 1,5
45 60 7 — 10 0,5 380 420 18 24 30 1,5
50 65 7 — 10 0,5 400 440 18 24 30 1,5
55 70 7 — 10 0,5 420 460 18 24 30 1,5
60 75 7 — 10 0,5 440 480 18 24 30 1,5
65 80 7 — 10 0,5 460 500 18 24 30 1,5
70 85 7 — 10 0,5 480 520 18 24 30 1,5
75 90 7 — 10 0,5 500 540 18 24 30 1,5
80 95 7 — 10 0,5 530 580 23 30 38 2
85 100 7 — 10 0,5 560 610 23 30 38 2
90 105 7 — 10 0,5 600 650 23 30 38 2
100 120 9 — 14 1 630 680 23 30 38 2
ПО 130 9 — 14 1 670 730 27 36 45 2,5
120 140 9 ' — 14 1 710 780 32 42 53 2,5
130 150 9 — 14 1 750 820 32 42 53 2,5
140 160 9 — 14 1 800 870 32 42 53 2,5
150 170 9 — 14 1 850 920 32 42 53 2,5
160 180 9 — 14 1 900 980 36 48 63 3
Основные размеры подшипников качения
503
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н для серий высот г d D H для серий высот г
7 9 1 7 9 1
950 1000 1060 1120 1180 1250 1320 1400 1500 1030 1090 1150 1220 1280 1360 1440 1520 1630 36 41 41 45 45 50 48 54 54 60 60 67 63^ 70 70 80 80 85 95 95 105 3 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4 5 1600 1700 1800 1900 2000 2120 2240 2360 2500 1730 1840 1950 2060 2160 2300 2430 2550 2700 1 1 1 1 1 1 1 -1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 105 112 120 130 130 140 150 150 160 5 5 5 6 6 6 6 6 6
Серия диаметров 1
d D Я для серий высот г d D Я для серий высот г
7 9 0 7 9 0
10 12 15 17 20 25 30 35 40 45 , 50 55 60 65 70 75 80 85 90 100 ПО 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 24 26 28 30 35 42 47 , 52 60 65 70 78 85 90 95 100 105 ПО 120 135 145 155 170 180 190 200 215 225 240 250 270 300 6 6 6 6 7 8 8 8 9 9 9 10 И 11 11 11 11 11 14 16 16 16 18 18 18 18 20 20 23 23 23 27 21 21 21 24 24 24 24 _ 27 27 30 30 30 36 9 9 9 9 10 11 11 12 13 14 14 16 17 18 18 19 19 19 22 25 25 25 30 31 31 31 34 34 '37 37 37 45 0,5 0,5- 0,5 0,5 0,5 1 1 1 ' 1 1 1 1 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 2 2,5 260 280 300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 530 560 600 630 670 710 750 800 850 900 950 1000 1060 1120 1180 1250 1320 1400 320 350 380 400 420 440 460 480 500 540 560 580 600 640 670 710 750 800 850 900 950 1000 1060 1120 1180 1250 1320 1400 1460 1540 1630 27 32 36 36 36 36 36 36 36 45 45 45 45 50 50 50 54 58 63 67 67 67 73 78 82 85 90 100 36 42 48 48 48 48 48 48 48 60 60 60 60 67 67 67 73 78 85 90 90 90 95 103 109 115 122 132 45 53 62 63 64 65 65 65 65 80 80 80 80 85 85 85 95 105 112 120 120 120 130 135 140 150 160 175 175 175 180 2,5 2,5 з- 3 3 3 3 3 3 3,5 3,5 3,5 3,5 4 4 4 4 5 ‘ 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 8 8 8
504
Приложения
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н для серий высот г d D Н для серий высот . г
7 9 0 7 9 0
1500 1750 195 8 2000 2300 236 10
1600 1850 — — 195 8 2120 2430 — — 243 10
4700 1950 — — 212 10 2240 2570 — — 258 12
1800 2080 — — 220 10 2360 2700 — — 265 12
1900 2180 — — 220 10 2500 2850 — — 272 12
Серия диаметров 2
Н а ь.
d D для серий высот г
7 9 0
4 16 6 8 — — 0,5
6 20 6 — 9 — — — 0,5 . —
8 22 6 — 9 — — — 0,5 —
10 26 7 — 11 — — — 1 —
12 28 7 — 11 — — — 1 —
15 32 8 — 12 22 5 10 1 0,5
17 35 8 — 12 — — — 1 0,5
20 40 9 — 14 26 6 15 1 0,5
25 47 10 — 15 28 7 20 1 0,5
30 52 10 — 16 29 7 25 1 0,5
35 62 12 — 18 34 8 30 1,5 0,5
40 68 13 — 19 36 9 30 1,5 1,0
45 73 13 — 20 37 9 35 1,5 1,0
50 78 13 — 22 39 9 40 1,5 1,0
55 90 16 21 25 45 10 45 1,5 1,0
60 95 16 21 26 46 10 50 1,5 1,0
65 100 16 21 27 47 10 55 1,5 1,0
70 105 16 21 27 47 10 55 1,5 1,5
75 НО 16 21 27 47 10 60 1,5 1,5
80 115 16 21 28 48 10 65 1,5 1,5
85 125 18 24 31 55 12 70 1,5 1,5
90 135 20 27 35 62 14 75 2 1,5
100 150 23 30 38 67 15 85 2 1,5
110 160 23 30 38 67 15 95 2 1,5
120 170 23 30 39 68 15 100 2 2
130 190 27 36 45 80 18 НО 2,5 2
140 200 27 36 46 81 18 120 2,5 2
150 215 29 39 50 89 20 130 2,5 2
160 225 29 39 51 90 20 140 2,5 2
170 240 32 42 55 97 21 150 2,5 2
180 250 32 42 56 98 21 150 2,5 3
190 270 36 '48 62.. 109 24 160 3 3
200 280 36 48 62 109 24 170 3 3
220 300 36 48 63 110 24 190 3 3
Основные размеры подшипников качения
505
Продолжение табл. 3, прил. 1
Н 1 Я, а d\
d D для серий высот г
7 9 0
240 340 45 60 78 — 3,5
260 360 45 60 79 — — — 3,5 —
280 §80 45 60 80 — — — 3,5 —
300 420 54 73 95 — — — 4 —
320 440 54 73 95 — — — 4 —
340 460 54 73 96 — — 4 —
360 500 63 85 ПО — — — 5 —
380 520 63 85 112 — — — 5 —
400 540 63 85 112 — — — 5 —
420 580 73 95 130 — — — 6 —
440 600 73 95 130 — — — 6 —
460 620 73 95 130 — — — 6 —
480 650 78 103 135 — __ — 6 —
500 670 78 103 135 — — — 6 —
530 710 82 109 140 — — — 6 —
560 750 85 115 150 — — — 6 —
600 800 90 122 160 — — 6 —
630 850 100 132 175 — — — 8 —
670 900 103 140 180 — — — 8 —
710 950 109 145 190 — — 8 —
750 1000 112 150 195 — — — 8 —
800 1060 118 155 205 — — — 10 —
850 1120 122 160 212 — — 10 —
900 1180 125 170 220 — — — 10 —
950 1250 136 180 236 — — — 12 —
1000 1320 145 190 250 — — — 12 —
1060 1400 155 206 265 — — — 12 —
1120 1460 — 206 __ — — — 12 —
1180 1520 — 206 — — — — 12 —
1250 1610 — •218 — — — — 12 —
1320 1700 — 230 — — — — 12 —
Серил диаметров 3
Н
d D для серий высот а dx г г\
7 9 0
4 20 7 11 1 __
6 24 8 — 12 — — — 1 —
8 26 . 8 — 12. — — — 1
10 30 9 — 14 — — — 1 . —
12 32 9 — 14 — — 1 —
15 37 10 — 15 — — — 1 —
506
Приложения
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н а г
для серий высот
7 9 0
17 40 10 16 — 1
20 47 12 — 18 — — — 1,5 —
25 52 12 — 18 34 8 20 1,5 0,5
30 60 14 18 21 38 9 25 1,5 0,5
35 68 15 20 24 44 10 30 1,5 0,5
40 78 17 22 26 49 12 30 1,5 1
45 85 18 24 28 52 12 35 1,5 1
50 95 20 27 31 58 14 40 2 1
55 105 23 30 35 64 15 ' 45 2 1
60 ПО 23 30 35 64 15 50 2 1
65 115 23 30 36 65 15 55 2 1
70 125 25 ' 34 40 72 16 55 2 1,5
75 135 27 36 44 79 18 60 2,5 1,5
80 140 27 36 44 79 18 65 2,5 1,5
85 150 29 39 49 87 19 70 2,5 1,5
90 155 29 39 50 88 19 75 2,5 1,5
100 170 32 42 55 97 21 85 2,5 1,5
110 190 36 48 63 НО 24 95 3 1,5
120 210 41 54 70 123 27 100 3,5 2
130 225 42 58 75 130 30 ПО 3,5 2
140 . 240 45 60 80 140 31 120 3,5 2
150 250 45 60 80 140 31 130 3,5 2
160 270 50 67 87 153 33 140 4 2
170 280 50 67 87 153 33 150 4 2
180 300 • 54 73 95 165 37 150 4 3
190 320 58 78 105 183 40 160 5 3
200 340 63 85 ПО 192 42 170 5 3
220 360 63 85 112 — — — 5
240 380 63 85 112 — — — 5 —
260 420 73 95 130 — — __ 6
280 440 73 95 130 — — — 6 —
300 480 82 109 140 — — — 6
320 500 82 109 140 — — — 6
340 540 90 122 160 — — 6
360 560 90 122 160 — — — 6
380 600 100 132 175 — — 8
400 620 100 132 175 — 8
420 650 103 140 180 — — 8
440 680 109 145 190 — — 8
460 710 112 150 195 — — __ 8
480 730 112 150 195 __ — — 8 —
500 750 112 150 195 — — — 8
530 800 122 160 212 — — — 10
560 850 132 ,д 175 224 — — 10
600 900 136 180 236 — 10
630 950 145 190 250 — — — 12 —
Основные размеры подшипников качения
507
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н а di г ri
для серий высот
7 9 0
670 1000 150 200 258 — — 12
710 1060 160 212 272 — — — 12 —
750 1120 165 224 290 — — 12
800 1180 170 230 300 — — — 12 —
850 1250 180 243 315 — — 15 __
900 1320 190 250 335 — — — 15 —
950 1400 200 272 355 — — — 15 —
1000 1460 — 280 — — — - 15 —
Серия диаметров 4
Н
d D для с&рии высот Нх а 4 г fj
7 9 0
25 60 16 21 24 45 11 15 1,5 1,0
30 70 18 24 28 52 12 20 1,5 1,0
35 80 20 27 32 59 14 25 2 1,о
40 90 23 30 36 65 15 30 2 1,0
45 100 25 34 39 72 17 35 2 1,0
50 НО 27 36 43 78 18 40 2,5 1,0
55 120 29 39 48 87 20 45 2,5 1,0
60 130 32 42 51 93 21 50 2,5 1,0
65 140 34 45 56 101 23 50 3 1,5
70 150 36 48 60 107 24 55 3 1,5
75 160 38 51 65 115 26 60 3 1,5
80 170 41 -54 68 120 27 65 3,5 1,5
85 180 42 58 72 128 29 65 3,5 2,0
90 190 45 60 77 135 30 70 3,5 2,0
100 210 50 67 85 150 33 80 4 2,0
ПО 230 54 73 95 166 37 90 4 2,0
120 250 58 78 102 177 40 95 5 2,5
130 270 63 85 ПО 192 42 100 5 3,0
140 280 63 85 112 196 44 ПО 5 3,0
150 300 67 90 120 209 46 120 5 3,0
160 320 73 95 130 226 50 130 6 3,0
170 340 78 103 135 236 50 135 6 3,5
180 360 82 109 140 245 52 140 6 4,0
190 380 85 115 150 — — — 6
200 400 90 122 155 — — — 6 —
220 420 90 122 160 — — — 8 —
240 440 90 122 160 — — — 8 —
260 480 100 132 175 — — — 8 —
280 520 109 145 190 — — — 8 —
508
Приложения
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н а </1 г ''1
для серии высот
7 9 0
300 320 340 360 380 400 420 440 460 480 500 530 560 600 630 670 710 750 800 850 900 950 1000 1060 1120 1180 540 580 620 640 670 710 730 780 800 850 870 920 980 1030 1090 1150 1220 1280 1360 1440 1520 1600 1670 1770 1840 1950 109 118 125 125 132 140 140 155 155 165 ” 165 175 190 195 206 218 • 230 236 250 145 155 170 170 175 185 185 206 206 224 224 236 250 258 280 290 308 315 335 354 372 390 402 426 444 462, 190 205 220 220 224 243 243 265 265 290 290 308 335 335 365 375 400 412 438 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 - - 8 10 10 10 10 10 10 12 12 12 12 12 15 15 15 18 18 18 18 18 18 18 18 18 18 22 . 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Серия диаметров 5
d D Н г d D н г
17 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 52 60 73 . 85 100 НО 120 135 150 160 170 180 21' 24 29 '34 39 42 45 51 58 60 63 67 1,5 1,5 2 ' 2 2 2,5 3 3 3,5 3,5 3,5 4 75 80 85 90 100 НО 120 130 140 150 160 170 190 200 215 225 250 270 300 320 340 360 380 400 69 73 <v> 78 82 90 95 109 115 122 125 132 140 4 4 5 5 5 6 6 6 6 8 8 8
Тела качения, поставляемые в виде свободных деталей 509
Продолжение табл. 3, прил. 1
d D Н г d D Н г
180 420 145 8 400 850 272 15 ’
190 440 150 8 420 900 290 18
200 460 155 10 440 950 308 18
220 500 170 10 460 980 315 18
240 540 180 10 480 1000 315 18
260 580 190 12 500 . 1060 335 18
280 620 206 12 530 1090 335 18
300 670 224 12 560 1150 355 18
320 710 236 12 600 1220 375 18
340 750 243 15 630 1280 388 18
360 780 250 15 670 1320 388 18
380 820 265 15 710 1400 412 18
Приложение 2. Тела качения, поставляемые подшипниковой
промышленностью в виде свободных деталей
Шарики. Сортамент шариков из стали ШХ, поставляемых в виде свободных
деталей, приведен в табл. 1.
Условное обозначение шариков состоит из группы допускаемых отклонений
от номинального диаметра (в мм), степени точности и номера стандарта. Услов-
ное обозначение шариков, поставляемых без сортировки на группы по диаме-
тру, дополняется буквой Б, место положения которой перед степенью точности.
Примеры условного обозначения. 1. Шарики II степени точности, группы Н,
диаметром в пределах 9,950 — 10,500 мм, с разноразмерностью не более 2 мкм
и отклонением от сферической формы не более 1 мкм в каждой отсортирован-
ной группе:
II 10 мм Н ГОСТ 3722 - 81.
2. Шарики V степени точности, группы Р, диаметром в пределах 6,2-
— 6,425 мм, без сортировки на группы, с отклонением от сферической формы не
более 5 мкм в поставляемом количестве шариков: *
Б V 6,35 Р ГОСТ 3722-81.
Технические условия на шарики приведены в ГОСТ 3722-81.
Короткие цилиндрические ролики. Сортамент коротких цилиндрических ро-
ликов из стали ШХ, поставляемых в виде свободных деталей, приведен
в табл. 2.
Игольчатые ролики. Сортамент' игрльчатых роликов из стали ШХ, поста-
вляемых в виде свободных деталей, приведете табл. 3.
Условнее обозначение игольчатого ролика состоит из размера диаметра
и длины ролика (в мм) и номера стандарта.
Пример условного обозначения. Игольчатый ролик диаметром 2 мм и дли-
ной 20 мм:
Ролик 2 х 20 ГОСТ 6870 - 81.
Технические условия на игольчатые ролики приведены в ГОСТ 68,70-81.
510
Приложения
1. Сортамент шариков, поставляемых в виде свободных деталей
Диаметр шарика Степень точно- сти * Масса 1000 шт., кг , Количество в 1 кг
мм дюйм
0,68 — II-IV 0,00164 610000
1,0 — I-IV 0,004 250000
1,588 1/16 I-IV 0,004 62 500
2,0 — 0-IV 0,0326. 30 303
2,381 3/32 I-IV 0,055 18181
2,5 — I-IV 0,064 15 625
3,0 — I-IV 0,0628 15 950
3,5 — III-IV 0,174 5 747
3,969 5/32 0-IV 0,25 4000
4,0 — 0-IV 0,26 3 846
4,5 — III-IV 0,371 2 695
4,763 3/16 I-IV 0,44 2 272
5,0 — I-IV 0,51 1961
5,159 13/64 III-IV 0,559 1788
5,5 — III-IV 0,676 1479
5,556 7/32 I-IV 0,7 1428
5,953 15/64 II-IV 0,86 1 162
6,0 — I-IV 0,88 1 136
6,35 1/4 I-IV 1,03 970
63 — III-IV 1,116 896
7,0 II-IV 1,395 717
7,0 — III-IV 1,395 717
7,144 9/32 II —IV 1,5 666
7,541 19/64 III-IV 1,75 572
7,938 5/16 I — IV 2,05 487
8,0 — II-IV 2,082 480
8,731 11/32 II-IV 2,68 373
9,0 — III-IV 2,964 337
9,525 3/8 II-IV 3,55 281
9,222 25/64 III-IV 3,98 251
10,0 —. I-IV 4,1 244
10,319 13/32 II-IV 4,43 225
11,0 — III-IV 5,412 185
11,113 ’7/16 II-IV 5,64 177
11,509 29/64 III-IV 6,2 161
11,906 15/32 II-IV 6,93 144
12,0 — II-IV 7,1 140
12,7 1/2 II-IV 8,42 118
13,494 17/32 III-IV 10,1 99
14,0 — III-IV 11,3 88,5
14,288 9/16 II-IV 12,0 83,3
15,0 — III-IV 13,9 71,8
15,081 19/32 II-IV 14,1 70,8
15,875 5/8 II-IV 16,5 60,6
16,0 — III-IV 16,8 59,6
16,669 21/32 III-IV 19,1 52,3
17,0 — III-IV 20,034 49,9
17,463 11/16 I-IV 21,9 45,9
Тела качения, поставляемые в виде свободных деталей 511
Продолжение табл. 1, прил. 2
Диаметр шарика Степень точно- сти * Масса 1000 шт., кг Количество в 1 кг
мм дюйм
18,256 23/32 III-IV 25,0 40
19,0 — III-IV 28,2 35
19,05 3/4 III-IV 28,4 35,6
19,844 25/32 III-IV 32,4 30,9
20,638 13/16 III-IV 36,2 27,6
22,225 7/8 III-IV 45,2 22,1
23,019 29/32 • III-IV 50,0 20
23,813 15/16 III -IV 55,5 18
25,4 1 II-IV 67,4 14,8
26,194 1*/з2 III-IV 73,2 13,65
26,988 iVie III-IV 80,8 12,37
30,0 III-IV 110,426 9,1
30,163 i37i6 III-IV 112,8 8,86
31,75 1‘/4 II-IV 131,9 7,58
33,338 15/16 III-IV 152,1 6,5
34,925 1% III-IV 175,1 ‘ 5,7
35,719 113/32 III-IV 185,6 5,38
38,1 1^2 III-IV 227,3 4,4
40,0 — III-IV 263,0 3,3
41,275 15/8 III-IV 290,0 3,5
42,863 1П/16 III-IV 324,0 3,1
44,2 III-rv 355,0 2,82
44,45 13/4 III-IV 361,0 2,77
50,0 III-IV 514,0 1,94
50,8 2 III-IV 538,8 1,85
60,0 III-IV 883,0 1,13
63,5 — III-IV 1052,0 0,951
76,2 . 3 III-IV 1818,0 . 0,55
100,0 — III-IV 4108,2 0,245
101,6 4 ш-rv 4311,0 0,231
152,4 6 III-IV 14550,0 0,0687
* С 1.7.83 условные обозначения степени точности изменятся в соответствии
с-ГОСТ 3722 — 81.
2. Сортамент коротких цилиндрических роликов, поставляемых в виде свободных
деталей
Размеры ролика dxl, мм Масса 1000. шт., кг Количество в 1 кг Размеры ролика dxl, мм Масса 1000 шт., кг Количество в 1 кг
3x5 0,275 3636 4,5 х 5,5 0,68 1470
4x6 0,585 1709 4,5x13 1,605 623
4x8 0,78 1282 5x5 0,762 1312
4x12 1,175 847 5x8 1,219 820
512
Приложения
Продолжение табл. 2, прил. 2
Размеры ролика </х/, мм Масса 1000 шт., кг Количество в 1 кг Размеры ролика dxl, мм Масса 1000 шт., кг Количество в 1 кг
5x10 , 1,5 667 12,5x22 14,1 71
5,5 х 9 1,66 602 13x38 39,6 25,3
5,5 х 16 2,95 339 14 х 14 16,6 60
6x6 ' 1,32 758 14X20 29,8 33,5
6x8 1,756 569 14x28 33,0 30,3
6x8,5 1,865 536 15x15 20,4 49
6 х 10 2,15 465 15x25 34,4 29
6x12 2,633 380 15x30 40,8 25
6,5 х 20 5,170 193 16x47 74,1 13,5 -
7x10 2,*987 335 18x18 36,0 28
’ 7x20 6,040 165 ’ 18x26 51,5 19
8x8 3,130 319 19x28 62,3 16,05
8x12 4,681 214 20x20 49,0 20
8x16 6,160 162 21x21 57,0 17,5
8x20 7,850 127 22x34 100,0 10
8x25 9,813 102 24x12 42,6 22,47
9x9 4,47 223 24x24 85,0 11,7
9x12 5,870 170 -24x36 127,8 7,77
9 х 14 6,840 . 146 25x25 96,3 10,38
10x10 6,200 161 28x28 133,0 7,5 '
10x12 7,310 137 30x30 165,0 6
10x20 7,310 137 36x36 285,9 - 3,5
10x25 15,3 65 42x42 452,65 2,2
11x11 8,2 122 60x60 1322,568 0,76
12x12 10,6 94 . 68x60 1700,0 0,59
3. Сортамент игольчатых роликов, поставляемых в виде свободных деталей
Размеры ролика JxZ, мм Масса 1000 шт., кг Количество в 1 кг Размеры ролика dxl, мм Масса 1000 шт., кг Количество в 1 -кг
1,5x7 0,095 10 526 2,5 х 20 0,75 1333
1,5x14 0,19 5263 2,5 х 27 1,036 965
1,6x6 0,14 7143 Зх 16 . 0,88 , 1136
> 1,6x12 0,189. 5300 3x18 1,0 1000
2x8 0,19 5263 3x20 1,11 901
2x10 0,24 4176 3x22 1,210 825
2x12 0,3 3333 3x30 1,653 605
2x14 0,34 2941 3,5 х 30 2,1 476
2x16 0,44 2500 4x20 1,96 510
. 2x20 0,48 , 2083 4 х 34 3,3 303
2x24 0,58 1724 4x35 3,4 294
2,5 х 10 0,37 2703 4x40 3,9 256
2,5x12 0,47 2125 5x33 5,08 191
2,5x14 0,52 1923 5 х44 6,63 ' 151
2,5x16 0,63 1587 5x50 •7,5 133
2,5x18 0,69 1449 6x60 12,3 82,3
6,5 х 60 13,37 74,8
Порядок согласования применения подшипников качения 513
Приложение 3. Порядок согласования применения подшипни-
ков качения и отдельных деталей в новых и модернизируемых
изделиях
1. Согласованию с ВНИПП подлежат:
все подшипники качения, запроектированные к применению в новых и мо-
дернизируемых изделиях, кроме номенклатуры, перечисленной в табл. 1, если их
годовая потребность при серийном производстве изделий не превысит 5000 шт.,
а для подшипников, отмеченных звездочкой,—не более 1000 шт.;
свободные шарики: из стали ШХ15 степеней точности 02; 01; 0 и 1 всех раз-
меров при любой потребности; из стали ШХ15 степеней точности II; III; IV; V;
VI диаметром более 35 мм при годовой потребности свыше 1000 шт., а диаме-
тром более 100 мм при годовой потребности свыше 100 шт.; из специальных ма-
териалов всех степеней точности и размеров;
свободные ролики (в виде исключения только на освоенную подшипниковы-
ми заводами номенклатуру);
шарнирные подшипники по ГОСТ 3635 — 78* при годовой потребности свы-
ше 500 шт. и все шарнирные подшипники, не входящие в ГОСТ 3635 — 78, при
любой потребности.
2. Согласование применения подшипников и отдельных деталей произво-
дится до сдачи в производство технической документации на опытное изделие.
Согласование номенклатуры и технических условий на подшипники и от-
дельные детали (шарики и ролики) первоначально производится на опытные
партии (серии) изделий, а после получения положительных результатов — на
установочные партии (серии) или серийное производство.
В случае необходимости проведения дополнительных или более широких
испытаний изделия с целью проверки работоспособности подшипников ведо-
мость согласования может быть распространена на повторную опытную или на
установочную партию (серию) изделий.
При необходимости замены подшипников, применяемых в серийных изде-
лиях, по конструктивным и другим соображениям, организации-разработчики
изделий согласовывают их применение с ВНИПП отдельными ведомостями на
опытную партию (серию) в порядке, установленном для опытных изделий. По-
сле проведения необходимых испытаний вносится изменение в согласованную
ведомость для серийных изделий.
Ведомости согласования применения подшипников и отдельных деталей
(шариков, роликов) являются действительными для всех заводов, на которых из-
готовляют данные изделия или отдельные узлы.
3. Для согласования применения подшипников разработчики изделий пред-
ставляют во ВНИПП следующую техдокументацию:
ведомости согласования, заполненные на каждое изделие отдельно по фор-
ме № 1, в трех экземплярах;
чертежи подшипниковых узлов в одном экземпляре;
выписки из ведомостей согласования, заполненные по форме № 3 в трех
экземплярах;
технико-экономическое обоснование применения подшипников;
.расчет экономической эффективности от внедрения изделия, где применены
подшипники;
сведения о перспективной потребности в подшипниках при переходе на се-
рийное производство изделий раздельно по годам на ближайшие 5 лет, а для
изделий массового производства также номенклатуру и количество подшипни-
ков, применяемых в изделиях, взамен которых согласовывается новая ведо-
мость.
17 Л. Я. Перель
514
Приложения
1. Номенклатура подшипников качения по ГОСТ 520 — 71*, применение которых
освобождено от обязательного согласования с ВНИПП
Подшипники шариковые радиальные однорядные
17 202 315 60026 150213
6-17* 6-202* 316 6-60026* 150308К
18 203К 317 60027 150309К
6-18 ' 204К 318 60029 6-1000092
23 205К 319* 60104 6-1000093*
6-23 6-205* 320* 60106* 6-1000094
24 206К 322* 60120 1000095
6-24 207 50202 60200 6-1000095
25 208К 50203* 60201 1000096
6-25 209 50204* 60202 6-1000096
26 210 50205 60203 1000097
6-26 211 50206 60204 1000098
27 212 50207 60205К 6-1000098*
6-27* 213 50208 60207 1000099
29Г 214КЗ 50209К 60208 6-1000099*
6 —29 Г 215 50210 60209 1000900
101 216К1 50213 60210* 6-1000900
6-101* 217 50217 60212 1000901
105 300 50303К 60214 6-1000902*
106 301 50304К 60302 1000903
107 302 50305 60303К 1000904
108 303К2 50306К 60304К 1000905*
109* 304К 50307 60305 1000906*
ПО 305 50308 60306 1000908*
112 306К 50309 60307* 1000909*
113 307 50310 60308 1000915
114 308 50311 60310 6-2000083
115 309К 50314* 60311 7000102
118 310 60018 60314 7000106
120* 311 6-60018* 150200К* 7000107
200 312 60024* 150204К* 7000108
201 313 6-60024* 150206*
6-201 314 60025 150212
Подшипники шариковые радиальные сферические двухрядные
1203 1301* •1314* 1613* 11212*
1204 1304 1315* 1614* 11216*
1205 1305 1506 И 204К 11306*
1206 1306 1507* 11205К 11307К
1207 1308 1605* 11206К 11310К1
1208 1309 , 1606 11207К 11311
1209 1310 1607 11208К 11312
1210 1311 1610 11209К
1211 1312 1611* 11210К1
1213* 1313* 1612 11211*
Порядок согласования применения подшипников качения 515
Продолжение табл. 1, прилож. 3
Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндрическими роликами
2206 2314КМ 12307К1 42217КМ* Ю2308К1
2207К* 2316К* 12309КМ 42305К 102309М*
2208К* 2317К* 12311КМ* 42307К1* 102310*
2216КМ* 2318К* 12312КМ 423 ЮК Ю2314К1
2218К* 2319К* 12507КМ 42312К 292204К
2220К* 2320К* 12609К* 42314К 292208К
2306К 2505 32216К 42412К* 29211К1
2307К2* 2612КМ 32310К* 102210* 292218К
2309КМ 12208К 32315КМ Ю2211К1* 292306К*
23 ЮК 12210К1 42207К* 102304 ' 292308КМ*
2311К 12211К1* 42209К* 102305 2923 ЮК
2312К 12212К1* 42212К1 102306*
2313КМ* 12218К1* 42215К1 Ю2307К1*
Подшипники роликовые игольчатые
941/6 941/20 942/30 943/30 4024107*
941/7 941/25* 942/35* 943/40 4074106*
941/10* 942/8 942/40 943/45 4074108*
941/12 942/15* 942/70 943/50
941/15 942/20 943/20 4024103
941/17 942/25К* 943/25 4024104К
Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные
36205К1* | 6-36205К1* | 46215К | 46240К I | 46203К
Подшипники роликовые радиально-упорные с коническими роликами
7202* 7212* 7307К1 7511 7526*
7203 7214 7308 7512 7528*
7204 7215 7309 7514 ' 7604
7205К1 7216* 7310 7515 7618
7206 7218 7312 7517К 2007106*
7207 7219* 7314М* 7518К 2007107
7208 7220* 7315К 7519 2007114*
7209 7224* 7318 7520 2007120*
7210 7304 7508 7522* 2007122
7211 7305 7510К1 7524* 2007124
Подшипники шариковые упорные
8100 8108 8116* 8205* 8216
8101 8109 8117* 8206К 8307*
8102* 8110 8118* 8207 8309*
8103 8111 8120* 8208* 8310*
8104 8112 8122* 8210* 8311*
8105* 8113* 8201 8211*
8106 8114* 8202 8212*
8107 8115 8204* 8215
17*
Форма № 1
Утверждаю 19 г. на листах Ведомость № Согласования номенклатуры и технических условий подшипников качения для Согласовано: Главный конструктор « »
19 г.
Разработчик изделия Согласовано на изделий Завод-изготовитель
№№ пози- ции Наиме- нование узлов и мест ус- тановки подшип- ников № сбо- рочного чертежа Запроектированные к применению подшипники Режимы работы подшипников Долговеч- ность под- шипников Особые условия работы подшип- никовых узлов Измене- ния но- менкла- туры подшип- ников и техусло- вий
Услов- ное обоз- наче- ние Класс точно- сти по гост- -520- 71* ТУ на изго- тов- ление Габа- рит- ные раз- меры, мм Количество, шт. Часто- та вра- щения, об/мин Нагрузка на подшип- ник, Н Коэф- фици- енты Рабо- чая темпе- рату- ра, С Марка смаз- ки и ТУ же- лае- мая рас- чет- ная
на узел на изде- лие ради- аль- ная осе- вая *6 Кк
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Составил Сроки поставки подшипников согласовываются с Союзглав- Начальник отдела « __» 19 г. подшипником. При оформлении заявок на поставку подшипни- « » 19 г. ков ссылаться на номер данной ведомости. При отсутствии уведомления необходимости сохранения данной ведомости в сроки, установленные положением о порядке согласования применения подшипников качения и отдельных деталей, предо- ставляется право аннулировать ее. действие в одностороннем порядке. Графы с 1 по 18 заполняются потребителем.
516 Приложения
Порядок согласования применения подшипников качения 517
4. Для согласования применения отдельных деталей (шариков, роликов) раз-
работчики изделий представляют во ВНИПП следующую техдокументацию:
ведомости согласования, заполненные по форме № 2 в пяти экземплярах;
чертежи узлов, в которых запроектировано применение шариков и роликов,
в одном экземпляре;
Форма № 2
УТВЕРЖДАЮ « » 19 ^г. СОГЛАСОВАНО Главный конструктор ВНИПП ( ) « » 19 г.
Согласована и роликов л ВЕДОМОСТЬ № номенклатуры и технических условий на изготовление шариков ля
(название и условное обозначение изделия)
Разработчик изделия:
Рассылается: 1 4 2 5 3 6
Условное обозначение шариков и роликов Наименование узла, в котором запроектировано применение шариков и роликов, № сборочного чертежа Количество
запроекти- рованных согласо- ванных в комп- лекте всего на изделие
СОСТАВИЛ НАЧАЛЬНИК ОТДЕЛА ВНИПП
( ) ( )
« » _ 19 г. « ?» — 19 г.
518
Приложения
техническое обоснование выбора шариков и роликов по их степени точно-
сти, материалу и другим техническим требованиям;
сведения о перспективной потребности в шариках и роликах в случае серий-
ного производства изделий раздельно, по годам на ближайшие 5 лет.
5. Чертежи, предъявляемые для согласования, должны быть выполнены
с необходимыми разрезами, дающими ясное представление о конструкции опор,
монтаже, системе смазки и регулировании подшипников в узлах.
В чертежах должны быть указаны: посадки сопряжения подшипников с де-
талями узлов; расстояние между подшипниковыми опорами с указанием допу-
ска на соосность по валу и корпусу; шероховатость и допускаемое отклонение
от геометрической формы поверхностей деталей, сопрягаемых с подшипниками
и отдельно поставляемыми деталями (шариками, роликами); материал деталей,
сопрягаемых с подшипниками и отдельно поставляемыми деталями (шариками,
роликами); система смазки подшипников.
6. Ведомость согласования по форме № 1 заполняется организацией — раз-
работчиком изделия (графы 1 — 18) и утверждается руководством организа-
ции — разработчика изделия.
В случае изменения условного обозначения и ТУ на изготовление подшип-
ников при согласовании новое обозначение подшипников и ТУ заносятся в гра-
фу 19.
При переменном режиме работы подшипников в графах 10 и 11 указывают
эквивалентные нагрузки.
Для подшипников, работающих в качательном режиме, в графе 9 указы-
вается, число качаний в минуту и угол поворота, кроме того, для шарнирных
подшипников на свободном поле чертежа или ведомости вычерчивается схема
нагружения их колец.
При работе подшипников в особых условиях, с перегрузками и ударами,
в графе 18 ведомости указываются вид, величина, продолжительность и очеред-
ность действия перегрузок, ударов, степень разрежения (при работе подшипни-
ков в вакууме) и т. д.
При рабочей температуре свыше 100 °C на свободном поле ведомости
указывается время непрерывной работы подшипников в каждом температурном
интервале.
Желаемая долговечность подшипников, указываемая в графе 16, должна со-
ответствовать требованиям технических условий на изделие с учетом рабочего
времени каждого подшипника.
Расчетная долговечность примененного подшипника не должна быть ниже
желаемой.
Одинаковые типоразмеры подшипников для различных по конструкции или
режимам работы узлов включаются в ведомость отдельными позициями.
7. Ведомость согласования отдельных деталей (шариков, роликов) по форме
№ 2 заполняется организацией — разработчиком изделия и утверждается руко-
водством этой организации.
Впереди условного обозначения шариков и роликов пишется соответствен-
но: «Шарики» или «Ролики», а в конце — номер ГОСТ или технических условий
на изготовление.
Выписки (форма № 3) заполняются в трех экземплярах организацией -
разработчиком изделия. В выписках в графе 3 указывается общее количество со-
гласованных подшипников одного типоразмера. В графе 6 указываются номера
позиций ведомостей согласования, по которым согласованы подшипники.
8. Для оформления ведомостей согласования подшипников на серийное
производство изделий необходимо представлять:
заключение о положительных результатах работы подшипников в опытных
изделиях при государственных или других официальных испытаниях;
Порядок согласования применения подшипников качения 519
Форма № 3
«»19_г.
1. Гл. инженеру ВПО «Союзподшипник»
2. Нач. Союзглавподшипника.
ВЫПИСКА
из ведомости согласования номенклатуры и технических условий подшипников
качения № от
согласованной с ------------------
(организация)
на в количестве ------------------------------------------------
(объект)
№ по пор. Условное обозначение подшипника Количество на 1 объект Класс точности по ГОСТ № дополни- тельных технических условий Приме- чание
1 2 3 4 5 6
Начальник отдела
19______г.
расчет экономической эффективности от внедрения изделия в серийное про-
изводство, акты внедрения изделия в промышленность;
сведения о перспективной потребности в подшипниках на ближайшие 5 лет
по каждому году раздельно.
В случае, если применение подшипников для опытной или установочной
партии (серии) изделий было согласовано несколькими ведомостями, то на се-
рийное производство этих изделий взамен имеющихся ведомостей оформляется
одна новая ведомость.
9. В ведомости номенклатуры и технических условий подшипников, согласо-
ванной на опытную или установочную партию (серию), дается ограничение ко-
личества изделий в этой партии. Срок действия этих ведомостей ограничивается
пятью годами, если не будет подтверждения о необходимости их продления.
10. Ведомости согласования на отдельные детали количеством изделий
и сроком действия не ограничиваются, если нет особых указаний в ведомое!и.
11. Срок действия ведомостей согласования подшипников на серийное про*
изводство изделий не ограничивается.
12. В случае прекращения производства изделий потребитель в месячный
срок обязан уведомить ВНИПП об аннулировании ведомости согласования но
менклатуры и технических условий подшипников.
520
Приложения
13. Поставка запасных комплектов подшипников как отдельных, так и в со-
ставе комплектующих запчастей и подшипников, идущих на амортизационные
нужды, ведомостями согласования не оформляется.
14. Согласование подшипников на основное изделие не дает право разра-
ботчикам и изготовителям включать подшипники в технические условия на из-
делие в качестве ЗИПа в состоянии поставки.
15. Вопросы, связанные с поставкой подшипников, шариков и роликов дл^
ремонта действующего оборудования отечественного и зарубежного производ-
ства, а также для модернизации этого оборудования решает Союзглавподшип-
ник (Москва, Ж-210, Покровский бульвар, 3).
16. Почтовый адрес Всесоюзного научно-исследовательского конструктор-
ско-технологического института подшипниковой промышленности (ВНИПП)
109088, Москва, 2-я ул. Машиностроения, 27, ВНИПП.
Приложение 4. Перечень общесоюзных стандартов и стан-
дартов СЭВ по подшипникам качения
1. Общесоюзные стандарты (ГОСТ)
№ ГОСТ Наименование ГОСТ
333-79 Подшипники роликовые конические однорядные. Основные размеры
520-71* Подшипники шариковые и роликовые. Технические требо- вания
831-75 Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные. Типы и основные размеры
832-78 Подшипники шариковые радиально-упорные сдвоенные. Типы и основные размеры
2893-82 Подшипники качения. Канавки на наружных кольцах и кольца упорные. Размеры
3169-81 Подшипники роликовые конические однорядные с упорным бортом на наружном кольце. Основные размеры
3325-55* Подшипники шариковые и роликовые. Посадки
3395-75 Подшипники шариковые и роликовые. Типы и конструк- тивные разновидности
3478-79 Подшипники качения. Основные размеры
3635-78* Подшипники шарнирные. Технические условия
3722-81 Шарикоподшипники. Шарики. Технические условия
4060-78 Подшипники роликовые игольчатые с одним наружным штампованным кольцом. Технические условия
4252—75 Подшипники шариковые радиально-упорные двухрядные. Основные размеры
4253-48 Шарико- и роликоподшипники. Фаски
4657-71 Подшипники роликовые радиальные игольчатые. Типы и основные размеры
5377-79 Подшипники роликовые радиальные с короткими цилинд- рическими роликами без внутреннего или наружного кольца. Типы и основные размеры
5720-75 Подшипники шариковые радиальные сферические двух- рядные. Типы и основные размеры
5721 -75 Подшипники роликовые радиальные сферические двух- рядные. Типы и основные размеры
Перечень общесоюзных стандартов и стандартов СЭВ
521
Продолжение табл. 1, прил. 4
№ ГОСТ Наименование ГОСТ
6364-78 6870-81 6874-75 7242-81 7260-81 7634-75 7872-75 8328-75* 8338-75 8419-75 8530-57 8545-75 24208-80 . 8882-75 8995-75 9592-75* 9942-80 10058-75 13014-80 13218.1-80 13218.2-80 13218.3-80 13218.4-80 13218.5-80 Подшипники роликовые конические двухрядные. Основные размеры Подшипники качения. Ролики игольчатые. Размеры и тех- нические требования Подшипники шариковые упорные одинарные. Основные размеры Подшипники шариковые радиальные однорядные с защит- ными шайба.ми. Типы и основные размеры Подшипники роликовые конические однорядные с углом ко- нуса 25 — 30°. Основные размеры Подшипники роликовые двухрядные с короткими цилиндри- ческими роликами. Типы и основные размеры Подшипники шариковые упорные двойные. Основные раз- меры Подшипники роликовые радиальные с короткими цилиндри- ческими роликами. Типы и основные размеры Подшипники шариковые радиальные однорядные. Основ- ные размеры Подшипники роликовые конические четырехрядные. Основ- ные размеры Шарико- и роликоподшипники. Втулки закрепительные, гайки и шайбы стопорные. Технические требования Подшипники шариковые и роликовые двухрядные с закре- пительными втулками. Типы и основные размеры Втулки закрепительные, гайки и шайбы стопорные подшип- ников качения. Основные размеры Подшипники шариковые радиальные однорядные с уплот- нениями. Типы и основные размеры. Технические требо- вания Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные с разъемным внутренним кольцом. Типы и основные размеры Подшипники шариковые радиальные с выступающим внут- ренним кольцом. Технические условия Подшипники роликовые упорно-радиальные сферические одинарные. Основные размеры Подшипники шариковые радиальные однорядные с упорным бортом малогабаритные. Типы и основные размеры Втулки стяжные подшипников качения. Основные размеры Корпусы серии ШМ подшипников качения диаметром от 47 до 150 мм. Основные размеры Корпусы серии ШМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм. Основные размеры Корпусы серии УМ подшипников качения диаметром от 80 до 150 мм. Основные размеры Корпусы серии .УМ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм. Основные размеры Корпусы серии ШБ подшипников качения диаметром от 90 до 150 мм. Основные размеры
522
Приложения
Продолжение табл. 1, прил. 4
№ ГОСТ Наименование ГОСТ
13218.6-80 Корпусы серии ШБ подшипников качения диаметром" от 160 до 400 мм. Основные размеры
13218.7-80 Корпусы серии УБ подшипников качения диаметром от 85 до 150 мм. Основные размеры
13218.8-80 Корпусы серии УБ подшипников качения диаметром от 160 до 400 мм. Основные размеры
13218.9-80 Корпусы серии РШ подшипников качения. Основные раз- меры
13218.10-80 ' Корпусы серии РУ подшипников качения. Основные раз- меры
13218.11-80 Корпусы подшипников качения. Технические требования
13219.1-81 Крышки торцовые глухие низкие диаметром от 47 до 100 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.2-81 Крышки торцовые глухие низкие диаметром от 110 до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.3-81 Крышки торцовые глухие высокие диаметром от 47 до
100 мм корпусов подшипников качения. Основные раз- меры
13219.4-81 Крышки торцовые глухие высокие диаметром от 110 до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.5-81 Крышки торцовые с манжетным уплотнением низкие диа- метром от 47 до 100 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.6-81 Крышки торцовые с манжетным уплотнением низкие диа- метром от ПО до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.7 — 81 Крышки торцовые с манжетным уплотн§нием средние диаметром от 47 до 100 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.8-81 Крышки торцовые с манжетным уплотнением средние диа- метром от НО до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.9-81 Крышки торцовые с манжетным уплотнением высокие диа- метром от 47 до 100 мм корпусов подшипников каче- ния. Основные размеры
13219.10-81 Крышки торцовые с манжетным уплотнением высокие диаметром от ПО до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.11-81 Крышки торцовые с жировыми канавками низкие диамет- ром от 47 до 100 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
13219.12-81 Крышки с жировыми канавками низкие диаметром от ПО до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные раз- меры
13219.13-81 Крышки торцовые с жировыми канавками средние диамет- ром от 47 до 100 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры
Перечень общесоюзных стандартов и стандартов СЭВ 523
Продолжение табл. 1, прил. 4
№ ГОСТ Наименование ГОСТ
13219.14-81 13219.15-81 13219.16-81 13219.17-81 18572-81 18854-82 18855-73 20226-74 20531 -75 20821 -75 20856-75 20918-75 21512-76 22696-77 23179-78 • 23526-79 Крышки торцовые с жировыми канавками средние диамет- ром от НО до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры Крышки торцовые с жировыми канавками высокие диа- метром от 47 до 110 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры Крышки торцовые с жировыми канавками высокие диамет- ром от 110 до 400 мм корпусов подшипников качения. Основные размеры Крышки торцовые корпусов подшипников качения. Техни- ческие требования Подшипники роликовые цилиндрические для букс железно- дорожного подвижного состава. Основные размеры Подшипники качения. Методы расчета статической грузоподъемности и эквивалентной статической нагрузки Подшипники качения. Методы расчета динамической грузо- подъемности и долговечности Заплечики для установки подшипников качения. Размеры Подшипники роликовые игольчатые радиально-упорные комбинированные. Основные размеры Подшипники шариковые упорно-радиальные сдвоенные с уг- лом контакта 603. Основные размеры Подшипники шариковые высокоскоростные. Основные раз- меры Подшипники качения. Методы расчета предельной частоты вращения Подшипники роликовые конические однорядные и шари- ковые упорные одинарные. Класс точности 2. Технические требования Подшипники качения. Ролики цилиндрические короткие. Технические условия Подшипники гибкие шариковые радиальные. Основные раз- меры Подшипники роликовые упорные с цилиндрическими роли- ками одинарные. Типы и основные размеры
2. Стандарты СЭВ (СТ СЭВ)
№ СТ СЭВ Наименование СТ СЭВ
402-76 Подшипники качения. Основные размеры
773-77 Подшипники качения. Поля допусков посадочных мест валов и отверстий корпусов
774-77 Подшипники качения. Технические требования
775-77 Подшипники качения. Зазоры. Величины
776-77 Подшипники качения. Втулки закрепительные. Основные размеры
777-77 Подшипники качения. Втулки стяжные. Основные размеры
524
Приложения
Продолжение табл. 2, прил. 4
№ СТ СЭВ Наименование СТ СЭВ
1474-78 Подшипники качения. Подшипники роликовые радиальные однорядные игольчатые без колец. Основные размеры
1475-78 Подшипники качения. Подшипники роликовые цилиндри- ческие для букс железнодорожного подвижного состава. Основные размеры
1476-78 Подшипники качения. Подшипники упорно-радиальные ро- ликовые сферические одинарные. Основные размеры
1477-78 Подшипники качения. Подшипники роликовые конические однорядные с упорным бортом на наружном кольце. Ос- новные размеры борта
1478-78 Подшипники шарнирные. Основные размеры
1988-79 Подшипники качения. Подшипники роликовые радиальные игольчатые однорядные. Основные размеры
1989-79 Подшипники качения. Подшипники шариковые радиальные однорядные с двумя уплотнениями с широким внутренним кольцом и сферической наружной поверхностью наружного кольца. Основные размеры
1990-79 Подшипники качения. Шарики
1991-79 Подшипники качения. Ролики игольчатые
1992-79 Подшипники качения. Ролики цилиндрические короткие
1993-79 Подшипники качения. Ролики цилиндрические длинные
Пр вложение 5. Посадки по системе ОСТ, допускаемые
к применению в действующей технической документации
В соответствии с ГОСТ 3325 — 55* в действующей технической документа-
ции, на период согласованный министерством (ведомством) — изготовителем
с министерствами (ведомствами) — потребителями и заказчиком сохраняются
следующие посадки по системе ОСТ:
для тонкостенных корпусов Р7;
глухая подшипниковая Гп, Г|п;
тугая подшипниковая Тп, Гп;
напряженная подшипниковая Нп, Hin;
плотная подшипниковая Пп, Л1п;
скользящая подшипниковая Сп, Cjn, Сзп;
движения подшипниковая Дп, Д1п;
ходовая подшипниковая Хп.
Индекс п означает посадки, относящиеся к подшипникам качения. Обозна-
чения посадок с индексом п указывается только на сборочных чертежах.
В зависимости от характера требуемого соединения поля допусков валов выби-
рают по системе отверстия для подшипников классов точности:
5, 4 и 2 - Гр Гр Яр Пр Ср Др-
О и 6 - Г, Г, Я, П, С, Д, X.
Для подшипников на закрепительных или стяжных втулках поля допусков
валов принимают В3, а в узлах, не требующих точного вращения — В3а и В4.
В зависимости от характера требуемого соединения поля допусков отверс-
тий корпусов выбирают по системе вала для подшипников классов точности:
5, 4 и 2-Гр Гр Яр Пр Ср
О и 6 —Г, Г, Я, П, Су Д, С3 и для тонкостенных корпусов Р7.
Некоторые отклонения, натяги и зазоры при посадках подшипников качения
на вал и в корпус приведены в табл. 1 — 5.
1. Предельные отклонения (ПО), мкм, валов и отверстий подшипников радиальных и радиально-упорных класса точности О
Номинальные диаметры, d, мм ПО для подшипника ПО для валов при посадках
Гп «п Яп Gi Дп
Св. — до верхн. нижн. верх. нижн. верх. нижн. верх. нижн. верх. нижн. верх. нижн. верх. нижн. верх. нижн.
0,6-2,5 0 -8 + 13 +6 + 10 + 4 + 7 + 1 + 3 -3 0 -6 -3 -9 -8 -18
2,5-3 0 -8 + 13 +6 + 10 + 4 + 7 + 1 + 3 -3 0 -6 -3 -9 -8 -18
3-6 0 -8 + 16 + 8 + 13 + 5 + 9 + 1 + 4 -4 0 -8 -4 -12 -10 -22
6-10 0 -8 + 20 + 10 + 16 + 6 + 12 . +2 + 5 -5 0 -10 -5 -15 -13 -27
10-18 0 -8 + 24 + 12 + 19 + 7 + 14 + 2 + 6 -6 0 -12 -6 -18 -16 -33
18-30 0 -10 + 30 + 15 + 23 + 8 + 17 +*2 + 7 — 7 0 -14 -8 -22 -20 -40
30-50 0 -12 + 36 + 18 + 27 + 9 + 20 + 3 + 8 -8 0 -17 -10 -27 -25 -50
50-80 0 -15 + 40 + 20 + 30 + 10 + 23 + 3 + 10 -10 0 -20 -12 -32 -30 -60
80-120 0 -20 + 45 + 23 + 35 + 12 + 26 + 3 + 12 -12 0 -23 -15 -38 -40 -75
120-180 0 -25 + 52 + 25 + 40 + 13 + 30 + 4 + 14 -14 0 -27 -18 -45 -50 -90
180-250 0 -30 + 60 + 30 + 45 + 15 + 35 + 4 + 16 -16 0 -30 -22 -52 -60 -105
250-260 0 -35 + 60 + 30 + 45 + 15 + 35 + 4 + 16 -16 0 -30 -22 -52 -60 -105
260-315 0 -35 + 70 + 35 + 50 + 15 + 40 + 4 + 18 -18 0 -35 -26 -60 -70 -125
315-360 0 -40 + 70 + 35 + 50 + 15 + 40 + 4 + 18 -18 0 -35 -26 -60 -70 -125
360-400 0 -40 + 80 + 40 + 60 + 20 + 45 .+ 5 + 20 -20 0 -40 -30 -70 -80 -140
400-500 0 -45 + 80 + 40 + 60 + 20 + 45 + 5 + 20 -20 0 -40 -30 -70 -80 -140
5<У0 — 630 , 0 -50 + 93 + 48 + 70 + 25 + 45 0 + 23 -22 0 -45 -35 -80 — —
630-800 0 -75 + 105 + 55 + 80 + 30 + 50 0 + 25 -25 0 -50 -40 -90 — —
800-1000 0 -100 + 118 + 63 + 90 + 35 + 55 0 + 28 -27 0 -55 -45 -100 — —
1000-1250 0 -125 + 130 + 70 + 100 + 40 + 60 0 + 30 -30 0 -60 -50 -НО — —
1250-1600 0 -160 + 143 + 78 + 110 + 45 + 65 0 + 33 -32 0 -65 -55 -120 — —
1600 - 2000 0 -200 + 158 + 83 + 120 + 45 + 75 0 + 38 -37 0 -75 -60 -135 —
Посадки по системе ОСТ
2. Натяги — зазоры при посадках на вал подшипников радиальных и радиально-упорных класса точности 0 $
Номинальные диаметры, d, мм Натяги и зазоры ( —), мкм, при посадках
Гп Тп яп • Сп - Дп
Св. - до наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм.
0,6-2,5 21 6 18 4 15 1 И -3 8 -6 5 -9 0 -18
2,5-3 21 6 18 4 15 1 11 -3 8 -6 5 -9 0 -18
3-6 24 8 21 5 17 1 12 -4 8 -8 4 -12 -2 -22
6-10 28 10 24 6 20 2 . 13 -5 8 -10 3 -15 -5 -27
10-18 32 12 27 7 22 2 14 -6 8 -12 2 -18 -8 -33
18-30 40 15 33 8 27 2 17 -7 10 -14 2 -22 -10 -40
30-50 47 18 39 9 32 3 20 -8 12 -17 2 -27 -13 -50
50-80 55 20 45 10 38 3 25 -10 15 -20 3 -32 -15 -60
80-120 65 23 55 12 46 3 32 -12 20 -23 5 -38 -20 -75
120-180 77 25 65 13 55 4 39 -14 25 -27 7 -45 -25 -90
180-250 90 30 75 15 65 4 46 -16 30 -30 8 -52 -30 -105
250-260 95 30 80 15 70 4 51 -16 35 -30 13 -52 -25 -105
260-315 105 35 85 15 75 4 53 -18 35 -35 9 -60 -35 -125
315-360 110 35 90 15 80 4 58 -18 40 -35 14 -60 -30 -125
360-400 120 40 100 20 85 5 60 -20 40 -40 10 -70 -40 -140
400-500 125 40 105 20 90 5 65 -20 45 -40 15 -70 -35 -140
500-630 143 48 120 25 95 0 73 -22 50 -45 15 -80 — —
630-800 180 55 155 30 125 0 100 -25 75 -50 35 -90 — —
800-1000 218 63 190 35 155 0 128 -27 100 -55 55 -100 — —
1000-1250 255 70 225 40 185 0 155 -30 125 -60 75 -ПО — —
1250-1600 303 78 270 45 223 0 193 -32 160 -65 105 -120 — —
1600-2000 358 83 .320 45 275 0 238 -37 200 -75 140 -135 — —
Приложения
3. Предельные отклонения (ПО), мкм, отверстий корпусов и наружного диаметра подшипников радиальных
и радиально-упорных класса точности О
Номинальные диаметры, Д мм ПО под- ПО для корпусов при посадках
шипника Р1 Г п Тп н п п п Qi Сзп Д п
Св. — до я я я я я я я я я я я я я я я я
X а 1 X сх * я X сх * я 5? * я X о * я X сх <и * я X сх <и * я X о Я я X <и * я
в) я и я ю я а я в я я я СО я со я 1» я
2,5-3 0 -8 -6 -16 — 2 -13 0 -10 4- 3 -7 + 7 -3 + 10* 0 + 20 0 + 13 + 3
3-6 0 -8 -8 -20 -3 -16 0 -13 + 4 -9 + 9 -4 + 13 0 + 25 0 + 17 + 4
6-10 0 -8 -9 -24 -4 -20 0 -16 + 4 -12 + 11 -5 + 16 0 + 30 0 + 21 + 5
10-18 0 -8 -И -29 -5 -24 0 -19 + 5 -14 + 13 -6 + 19 0 + 35 0 + 25 + 6
18-30 0 -9 -14 -35 -6 -30 0 -23 4-6 -17 + 16 -7 + 23 0 + 45 0 + 30 + 8
30-50 0 -11 -17 -42 -7 -35 0 -27 4-7 -20 + 18 -8 + 27 0 + 50 0 + 35 + 10
50-80 0 -13 -21 -51 -8 -40 0 -30 4-8 -23 + 20 -10 + 30 0 + 60 0 + 42 + 12
80-120 0 -15 -24 -59 -10 -45 0 -35 + 9 -26 + 23 -12 + 35 0 + 70 0 + 50 + 15
120-150 0 -18 -28 -68 -12 -52 0 -40 + 10 -30 + 27 -14 + 40 0 + 80 0 + 60 + 18
150-180 0 -25 -28 -68 -12 -52 0 -40 + 10 -30 + 27 -14 + 40 0 + 80 0 + 60 + 18
180-250 0 -30 -33 -79 -15 -60 0 -45 + 11 -35 + 30 -16 + 45 0 + 90 0 + 70 + 22
250-260 0 -35 -36 — 88 -15 -60 0 -45 + 11 -35 + 30 -16 + 45 0 + 90 0 + 70 + 22
260-315 0 -35 -36 -88 -18 -70 0 -50 + 12 -40 + 35 -18 + 50 0 + 100 0 + 80 + 26
315-360 0 -40 -41 -98 -18 -70 0 -50 + 12 -40 + 35 -18 + 50 0 + 100 0 + 80 + 26
360-400 0 -40 -41 -98 -20 -80 0 -60 + 15 -45 + 40 -20 + 60 0 + 120 0 + 90 + 30
400-500 0 -45 -45 -108 -20 -80 0 -60 + 15 -45 + 40 -20 + 60 0 + 120 0 + 90 + 30
500-630 0 -50 -78 -148 -23 -93 0 -70 + 25 -45 + 47 -23 + 70 0 + 140 0 + 105 + 35
630-800 0 -75 -88 -168 -25 -105 0 -80 + 30 -50 + 55 -25 + 80 0 + 150 0 + 120 + 40
800—1000 0 -100 -100 -190 -28 -118 0 -90 + 35 -55 + 62 -28 + 90 0 + 170 0 + 135 + 45
1000-1250 0 -125 -120 -225 -30 -130 0 -100 +40 -60 + 70 -30 + 100 0 + 200 0 + 150 + 50
1250-1600 0 -160 -140 -260 -33 -143 0 -ПО + 45 -65 + 77 -33 + 110 0 + 220 0 + 165 + 55
1600-2000 0 -200 -170 -320 — — — — — — — + 120 0 + 250 0 + 180 + 60
2000-2500 0 -250 -195 -370 — — — — — — — — + 130 0 + 280 0 + 200 + 70
Посадки по системе ОСТ
4. Натйги — зазоры ври посадках подшипников радиальных и радиально-упорных класса точности 0 в корпус Ц
Номинальные диаметры, D, мм Натяги и зазоры ( —), мкм, при посадках
Р7 гп Гп Яп ЛП Qi Сзп Дп
Св. — до наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм. наиб. найм.
2,5-3 16 — 2 13 -6 10 -8 7 -И 3 -15 0 -18 0 -28 -3 -21
3-6 20 0 16 -5 13 -8 9 -12 4 -17 0 -21 0 -33 -4 •-25
6-10 24 1 20 -4 16 -8 12 -12 5 -19 0 -24 0 -38 -5 -29
10-18 29 3 24 -3 19 -8 14 -13 6 -21 0 -27 0 -43 -6 -33
18-30 35 5 30 -3 23 -9 17 -15 7 -25 0 -32 0 -54 -8 -39
30-50 42 6 35 -4 27 -11 20 -18 8 -29 0 -38 0 -61 -10 -46
50-80 51 8 40 -5 30 -13 23 -21 10 -33 0 -43 0 -73 -12 -55
80-120 59 9 45 -5 35 -15 26 -24 12 -38 0 -50 0 -85 -15 -65
120-150 68 10 52 -6 40 -18 30 -28 14 -45 0 -58 0 -98 -18 -78
150-180 68 3 52 -13 40 -25 30 -35 14 -52 0 -65 0 -105 -18 -85
180-250 79 3 60 -15 45 -30 35 -41 16 -60 0 -75 0 -120 -22 -100
250-260 88 1 60 -20 45 -35 35 -46 16 -65 0 -80 0 -125 -22 -105
260-315 88 1 70 -17 50 -35 40 -47 18 -70 0 -85 0 -135 -26 -115.
315-360 98 1 70 -22 :о -40 40 -52 18 -75 0 -90 0 -140 -26 -120
360-400 98 1 80 -20 60 -40 45 -55 20 -80 0 -100 0 -160 -30 -130
400-500 108 0 80 -25 60 -45 45 -60 20 -85 0 -105 0 -165 -30 -135
500 — 630 148 -28 93 -27 70 -50 45 -75 23 -97 0 -120 0 -190 -35 -155
630 — 800 168 -13 105 -50 80 -75 50 -105 25 -130 0 -155 0 -225 -40 -195
800-1000 190 0 118 -72 90 -100 55 -135 28 -162 0 -190 0 -270 -45 -235
1000-1250 225 -5 . 130 -95 100 -125 60 -165 30 -195 0 -225 0 -325 -50 -275
1250-1600 260 -20 143 -127 НО -160 65 -205 33 -237 0 -270 0 -380 -55 -325
1600-2000 320 -30 — — — — — — — — 0 -320 0 -450 -60 —380
2000-2500 370 -55 — — — — — — — — 0 -380 0 -530 -70 -450
Приложения
5. Предельные отклонения (ПО), мкм, валов и отверстий подшипников радиальных и радиально-упорных класса точности 6
Номинальные диаметры, d, мм ПО для от- верст ия под- шипника ПО для валов при посадках
Гп Гп Нп Дп
Св. — до верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн. верхн. нижн.
0,6-2,5 0 -7 4-13 +6 + 10 + 4 + 7 + 1 + 3 -3 0 6 -3 -9 -8 -18
2,5-3 0 -7 4-13 +6 + 10 + 4 + 7 + 1 + 3 -3 0 -6 -3 — 9 — 8 -18
3-6 0 -7 4-16 + 8 + 13 + 5 + 9 + 1. + 4 -4 0 -8 -4 -12 -10 -22
6-10 0 — 7 4-20 + 10 + 16 + 6 + 12 + 2 + 5 -5 0 -10 -5 -15 -13 -27
10 — 18 0 -7 4-24 + 12 + 10 + 7 + 14 + 2 + 6 -6 0 -12 -6 -18 -16 -33
18 — 30 0 -8 4-30 + 15 + 23 + 8 + 17 + 2 + 7 -7 0 -14 -8 -22 -20 -40
30-50 0 -10 4-35 + 18 + 27 + 9 + 20 + 3 + 8 -8 0 -17 -10 -27 -25 -50
50-80 0 -12 4-40 + 20 + 30 + 10 + 23 + 3 + 10 -10 0 -20 -12 -32 -30 -60
80-120 0 -15 4-45 + 23 + 35 + 12 + 36 + 3 + 12 -12 0 -23 -15 -38 -40 -75
120-180 0 -18 4-52 + 25 + 40 + 13 + 30 + 4 + 14 -14 "0 -27 -18 -45 -50 -90
180-250 0 -22 4-60 + 30 + 45 + 15 + 35 + 4 + 16 -16 0 -30 -22 -52 -60 -105
250-260 0 -25 4-60 + 30 + 45 + 15 + 35 + 4 + 16 -16 0 -30 -22 -52 -60 -105
260-315 0 -25 4-70 + 35 + 50 + 15 + 40 + 4 + 18 -18 0 -35 -26 -60 -70 -125
315-360 0 -30 + 70 + 35 + 50 + 15 + 40 + 4 + 18 -18 0 -35 -26 -60 -70 -125
360-400 0 -30 + 80 + 40 + 60 + 20 + 45 + 5 + 20 -20 0 -40 -30 -70 -80 -140
400-500 0 -35 + 80 + 40 + 60 + 20 + 45 + 5 + 20 -20 0 -40 -30 -70 -80 -140
500-630 0 -40 + 93 + 48 + 70 + 25 + 45 0 + 23 -22 0 -45 -35 -80 __ —
630-800 0 -60 + 105 + 55 + 80 + 30 + 50 0 + 25 -25 0 -50 -40 -90 —
800-1000 0 -80 + 118 + 63 + 90 + 35 + 55 0 + 28 -27 0 -55 -45 -100 — —
1000-1250 0 -100 + 130 + 70 + 100 + 40 + 60 0 + 30 -30 0 -60 -50 -НО — —
1250-1600 0 -120 + 143 + 78 + 110 + 45 + 65 0 + 33 -32 0 -65 -55 -120 —
Посадки по системе ОСТ
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бейзельман Р. Д., Цыпкин Б. В., Перель Л. Я. Подшипники качения:
Справочник. 6-е изд. М.: Машиностроение, 1975. 574 с.
2. Комиссар А. Г. Уплотнительные устройства опор качения: Справочник.
М.: Машиностроение, 1980. 192 с.
3. Опоры осей и валов машин и приборов/Под ред. Н. А. Спицына
и М. М. Машнева, М, —Л.: Машиностроение, 1970. 519 с.
4. Перель Л. Я., Колчицкий С. Н. Изменение радиального зазора в под-
шипниках качения для тяжелонагруженных опор металлургического обо-
рудования. - Труды ВНИИМЕТМАШ, 1974, № 37, с. 213-218.
5. Перель Л. Я. Новые конструкции опор прокатных валков в СССР
и за рубежом. — Металлургическое оборудование/НИИИНФОРМТЯЖМАШ,
1971, № 16, 45 с.
6. Перель Л. Я. Опоры на подшипниках качения в механизмах про-
катных станов. М.: Машиностроение, 1972. 183 с.
7. Перель Л. Я. Осевая игра в подшипниковых узлах прокатного обо-
рудования.— Металлургическое оборудование/НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1970,
№ 9, с. 59-61.
8. Перель Л. Я. Подшипниковые опоры большегрузных конверторов в
СССР и за рубежом. — Металлургическое оборудование/НИИИНФОРМТЯЖ-
МАШ, 1969, № 14, с. 17-25.
9. Перель Л. Я. Подшипниковые узлы букс подвижного состава в опо-
рах механизмов прокатных станов. — Металлургическое оборудование/
НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1971, № 21, с. 35-37.
10. Перель Л. Я., Романов В. В., Чертков Б. И. Современные конструк-
ции валковых подшипников прокатных станов в СССР и за рубежом. — Ме-
таллургическое оборудование/НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1968, № 1. 67 с.
11. Пинегин С. В. Опоры качения в машинах. М.: Изд-во АН СССР,
1961. 152 с.
12. Подшипники качения: Каталог-справочник. М.: НИИНАВТОПРОМ,
1972. 469 с.
13. Подшипники качения: Справочное пособие/Под ред. Спицына Н. А.
и Спришевского А. И. М.: Машгиз, 1956, 828 с.
14. Расчет и выбор подшипников качения: Справочник/Н. А. Спицын,
Б. А. Яхин, В. Н. Перегудов, И. М. Забулонов. М.: Машиностроение,
1974. 56 с.
15. Синицын В. В. Подбор и применение пластичных смазок. М.: Химия,
1974. 414 с.
16. Спицын Н. А., Яхин Б. А., Перегудов В. Н. Новые руководящие
материалы по выбору и поверочному расчету подшипников качения. — Вест-
ник машиностроения, 1972, № 6, с. 16 — 21.
17. Спришевский А. И» Подшипники качения. М.: Машиностроение,
1969. 632 с.
18. Фигатнер А. М. Расчет и конструирование шпиндельных узлов с под- ’
шипниками качения металлорежущих станков. М.: НИПМАШ, 1971. 196 с.
19. Чуб Е. Ф. Крупногабаритные подшипники качения: Справочное по-
собие. М.: Машиностроение, 1976. 272 с.
Список литературы
531
20. Целиков А. И., Перель Л. Я. Основные направления в повышении
работоспособности подшипниковых опор металлургического оборудования.—
Вестник машиностроения, 1980, № 1, с. 7—8.
21. Целиков А. И., Перель Л. Я. Проблемы создания подшипниковых
опор с высокими эксплуатационными характеристиками для металлургиче-
ского оборудования. — Вестник машиностроения, 1968, № 7, с. 9—11.
22. Цыпкин Б. В., Альшиц И. Я., То маш ев А. Д. Подшипниковые узлы
прокатного оборудования. М.: Машгиз, 1954, 292 с.
23. Цыпкин Б. В., Перель Л. Я., Виноградова М. Д. Гидравлический
способ напрессовки и распрессовки подшипников качения. — Подшипниковая
промышленность, 1961, № 1, с. 53 — 63.
24. Daring D. W., Radzimovsky Е. L Misaligned roller bearings. — Machine
design, 1964, vol. 36, № 4, 175-179 p.
25. Eschmann, Hasbargen, Weigand. Ball and roller bearings. Their teory,
design and application. London: Heyden, 1958, 375 p.
26. Harris T. A. Rolling Bearing Analysis. New York: 1966, 468 p.
27. ISO Recommendation R. 76. Ball and roller bearings. Methods of eva-
luating static load ratings. 1958, 11 p.
28. ISO Recommendation R. 281. Rolling bearings. Methods of evaluating
dinamic load ratings, 1962, 16 p.
29. Kleinschmidt H. Ermittlungen der Lebensdauer von Walzlagern in Gelenk-
wellen. — Technische Zentralblatt fur praktische Metallbearbeitung, 58, 1964, Heft
7, 367 — 371 S.
30. Lundberg G., Palmgren A. Dinamic Capacity of Rolling Bearings. — Acta
polytechnica. Stockholm, vol. 1, 1947, № 3, 50 p.
31. SKF General catalogue 3000E/GB 666, 1975, 502 p.
ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
Б
Биение осевое внутреннего кольца
собранного подшипника 179
— дорожки качения кольца шарико-
вого подшипника 177
- наружного кольца собранного
подшипника 177
Биение радиальное внутреннего кольца
собранного подшипника 177
— дорожки качения отдельного коль-
ца роликового подшипника 177
— дорожки качения отдельного коль-
ца шарикового подшипника 177
— наружного кольца собранного
подшипника 177
Биение цилиндрической поверхности
кольца подшипника относительно ба-
зового торца' 177
В
Вероятность долговечности для груп-
пы идентичных подшипников в
одинаковых условиях эксплуата-
ции 128
— отдельного подшипника 128
Г
Гайка гидравлическая — Конструк-
ция 427
— Размеры по данным фирмы
SKF 428, 429
Гидрораспор для сборки и демон-
тажа — Достоинства 416
— Области применения 415, 419
— Оборудование 421—429
— Применяемые смазки 417
— Распределительные канавки 419, 420
— Схема контроля конусной шейки
под подшипник 420, 421
— Усилия, необходимые для монтажа
и распрессовки подшипников 416 —
418
ГОСТ 32-74* 277
333-79 104, 105, 520
520-71* 360, 514, 520
801-78 10
831-75 91
832-78 95, 520
1033-79 288
ГОСТ 1957-73* 289
2789-73* 178
2893-82 520
3169-81 520
3189-75 7, 183, 191, 475
3325-55* 206, 214, 520
3395-75, 128, 520
3478-79 127, 520
3635-78* 127, 513, 520
3722-81 511, 520
4060-78 84
4252-75 520
4253-48 520
4366-76 288
4657-71 82, 520
5377-79 67, 520
5573-67 290
5720-75 47, 520
5721 -75 78, 520
6211 -69* 234, 237, 248
6267-74* 291
6364-78 112, 521
6870-81, 509, 521
6874-75 122, 521
7242-81 23, 521
7260-81 106, 521
7634-75 521
7872-75 123, 521
8328-75* 63, 158, 521
8338-75 41, 521
8419-75 116, 521
8530-75 521
8545-75 521
8752-79 259
8773-73* 292
8882-75 521
8995-75 97, 521
9432-60* 289
9433-80 290
9592-75 521
9762-76* 292
9942-80 125, 521
9972-74* 277
10058-75 521
11110-78 292
12330-77 292
13014-80 521
13218.1-80 521
Предметный указатель
533
ГОСТ 13218.2-80 521
13218.3-80 521
13218.4-80 521
13218.5-80 521
13218.6-80 522
13218.7-80 522
13218.8-80 522
13218.9-80 522
13218.10-80 522
13218.11 -80 522
13219.1-81 522
13219.2-81 522
13219.3-81 522
13219.4 — 81 522
13219.5 — 81 522
13219.6-81 521
13219.7-81 522
13219.8-81 522
13219.9-81 522
13219.10-81 522
13219.11—81 522
13219.12-81 522
13219.13-81 522
13219.14-81 523
13219.15-81 523
13219.16-81 523
13219.17-81 523
' 16105 — 70* 292
18179-72* 299
18572-81 523
18852-73 291
18854-82 523
18855-73 348, 52:
19337-73* 292
19774-74* 291
19791-74* 293
19832-74* 293
20226-74 12, 523
20241 -74 289
20531-75 523
20799 — 75* ; 277
20821 -75 523
20856-75 523
20918-75 523
21150 — 75" : 289
21512-76 523
21743 — 76” : 277
22696-77 523
23179-78 523
23510 — 79 293
23526- 79 523
24300 — 80 294
Грузоподъемность динамическая 128
— радиальная 128
— статическая 128, 129
д
Демонтаж подшипников при помощи
винтового съемника 483, 484
— при помощи пресса 482
— с приложением распрессовувающе-
го усилия 483, 484
Долговечность номинальная отдельного
подшипника или группы идентичных
подшипников 128
Долговечность отдельного подшипни-
ка 128
Дорожки качения — Радиус желоба 134
3
Зазоры радиальные — Выбор 180, 181
— Их группы 181, 182
— Назначение 180, 181
Зазоры радиальные в нерегулируемых
подшипниках 181 — 193 — Условные
обозначения групп 191
- начальные 181
— посадочные 181, 191
— рабочие 181, 192
Зазоры радиальные в регулируемых
подшипниках 193 — Уменьшение на-
чального радиального зазора 193
Заплечики валов — Биение 180
— отверстий корпусов 180
И
Игра осевая — Выбор 180, 181 — На-
значение 180, 181
— начальная в нерегулируемых под-
шипниках 192
— рекомендуемая в регулируемых
подшипниках 194, 195, 196
Инжектор масляный — Конструк-
ция 463
К
Клапан для сохранения масла прп
иовтерпой заправке инжектора 423,
424
Кольца подшиппмка — Непостоянство
ширины 177 — Параметр Ra для
посадочных и торцовых поверхнос-
тей 156 —Размеры закруглений мон-
тажных фасок на валу и в кор-
пусе 176
— взаимозаменяемые 176
— внутренние 157, 176
— наружные 158, 176
534
Предметный указатель
— свободные 171, 172
— тугие 171, 172
— упорные — Рекомендуемые разме-
ры 222, 223
Контакт поверхностей качения — Зна-
чения поправочного коэффициента
W 328, 329 - Критерии вида кон-
такта 326, 327 — Принятые допу-
щения 320, 321 — Расчет касательных
напряжений 329 — 331
— Формулы для расчета размеров
площадок контакта 328
— линейный — Распределение напря-
жений 325 — Расчет нормальных
напряжений и деформаций 325, 326
— линейный модифицированный 326
— точечный — Распределение напря-
жений 321 — Расчет нормальных
напряжений и деформаций 321 —325
Кону сообрази ость средняя цилиндри-
ческой поверхности подшипника 177
Корпуса для установки подшипников —
Компоновка 250 — Наименьшие га-
баритные размеры 250, 251 — Раз-
меры уплотнительных и регулиро-
вочных прокладок 244
— неразъемные с двумя отверстиями
для крепления — размеры 238, 239
— неразъемные с четырьмя отвер-
стиями для крепления — Размеры
240, 241
— разъемные с двумя отверстиями
для крепления — Размеры 230 — 234
— разъемные с двумя отверстиями
для крепления и канавками под
врезные крышки — Размеры 245 —
248
— разъемные с четырьмя отверстиями
для крепления — Размеры 235 — 237
Крепление колец подшипника в кор-
пусе 227, 228 — на валу 223,
224, 226
Крышки для установки подшипни-
ков — Назначение 229
— врезные 229 — Размеры 249 — Ти-
пы 229
— фланцевые — Размеры 242, 243 —
Размеры уплотнительных и регули-
ровочных прокладок 244 — Типы 229
М
Маркировка подшипников — Места
маркировки 475
- Способы маркировки 475
Места посадочные на валу и в кор-
пусе — Их контроль перед монта-
жом 477 — 480
Монтаж подшипников — Их предвари-
тельный нагрев 481, 482
— напрессовыванием с помощью
монтажной трубы 480, 481
— с помощью вспомогательной втул-
ки 481
— с помощью ручного или механи-
ческого пресса 481, 482
МРТУ6-02-531 -69 291
Н
Нагреватель индукционный для демон-
тажа подшипниковых колец
— больших размеров 431
— средних размеров 430
Нагрев газовый 431, 432
— индукционный 429 — 431
Нагружение колец подшипников коле-
бательное 196, 199, 206, 207, 214
- местное 196, 199, 206, 207, 214
— циркуляционное 196, 199, 206, 207,
214
Нагружение подшипника, вращающего-
ся вокруг своей силы, — Расчет
центробежной силы, рабочего угла
контакта и нагрузок в контакте
шарика с дорожками качения 345,
346
— статическое — Расчет радиальной и
осевой составляющих нагрузки в
контакте 343, 344
Нагрузка статическая 128
Нагрузка эквивалентная динамиче-
ская 128
— статическая 129
Насос плунжерный — Присоединение
к подшипниковому узлу 423
- ВНИИМЕТМАШа - Конструк-
ция 421, 422
— фирмы SKF — Конструкция 421, 422
Натяг посадочный — Схема установки
колец 386, 387 — Формулы для
определения 387
— предварительный — Компенси-
рующие устройства 382 — Методы
выполнения натяга 385 — Назначе-
ние 382 — Формулы для определе-
ния 383, 384
Номенклатура подшипников, примене-
ние которых освобождено от сог-
ласования с ВНИПП 514, 515
Предметный указатель
535
О
Опоры валков прокатных станов -
Габаритные размеры 406
— Динамическая и статическая гру-
зоподъемности подшипника 402
— Моменты трения 408, 409
- Радиальные усилия 401, 402
— Расчет и размеры галтелей 412, 413
— Способы снижения изнашивания
402-404
— Стенд ВНИИМЕТМАШа для их
испытаний 411
— Схемы их установки 403
- Типы 404, 405, 408, 410
— Характер распределения внешней
нагрузки 406
Опоры валов зубчатых и ременных
передач — Типы подшипников, уста-
навливаемых в них 453 — 455
— электродвигателей — Расчет нагру-
зок 450— 453 — Характерные осо-
бенности работы 448, 449
Опоры шпинделей металлорежущего
оборудования — Типы подшипни-
ков, используемых в них 433 —
436 Требования к ним 432^
— Уплотнительные устройства 436 —
438
— металлорежущих станков — Точ-
ность вращения и жесткость 444,
445
Опоры цапф конвертеров — Конструк-
тивные разновидности 446 — 448
— Радиальные нагрузки в них 445
— Характерные особенности рабо-
ты 445
Отклонения предельные внутренних
колец по коническому отверстию с
конусностью 1:12 173
Отклонения предельные внутренних
колец роликоподшипников кониче-
ских класса точности 0 165
— класса точности 4 169, 170
— класса точности 5 168
— класса точности 6 167
Отклонения предельные внутренних
колец шариковых и роликовых ра-
диальных и шариковых радиально-
упорных подшипников класса точ-
ности 2 164
— класса точности 4 162, 163
— класса точности 5 160
— класса точности 6 151
Отклонения предельные диаметра от-
верстия d после естественного ста-
рения внутренних колец шариковых
и роликовых радиальных и шарико-
вых радиально-упорных подшипни-
ков 174
Отклонения предельные диаметра D
после естественного старения наруж-
ных колец шариковых и роликовых
радиальных и шариковых радиально-
упорных подшипников 174
Отклонения предельные монтажной
высоты роликоподшипников двухряд-
ных и четырехрядных конических
всех классов точности 175
- однорядных конических нормаль-
ной и повышенной точности 175
Отклонения предельные наружных ко-
лец роликоподшипников конических
класса точности 0 166
— класса точности 4 170
— класса точности 5 169
— класса точности 6 167, 168
Отклонения предельные наружных ко-
лец шариковых и роликовых ра-
диальных и шариковых радиально-
упорных подшипников класса точ-
ности 0 158
— класса точности 2 164, 165
- класса точности 4 163
— класса точности 5 160
- класса точности 6 159, 160
Отклонения предельные наружных
колец шариковых радиальных под-
шипников с защитными шайбами
и уплотнениями 162
Отклонения предельные тугих и сво-
бодных колец роликоподшипников
упорных с коническими и ци-
линдрическими роликами класса
точности 0, 6, 5 171, 172
шариковых упорных класса точ-
ности 0, 6, 5 171
Отклонение угла конуса конического
отверстия подшипника 177
П
Поверхности посадочные — Допускае-
мые отклонения от правильной
геометрической формы 179
- Параметры шероховатости 178
Податливость осевая 443
— радиальная — Коэффициент осе-
вой податливости 441 — Коэффици-
ент радиальной податливости 441 —
536
Предметный указатель
Номограмма для определения 440,
442
Подпятники нажимных винтов прокат-
ных станов — Достоинства 413
— Конструктивные разновидности
413-415
Подшипники качения — Виды нагруже-
ний 199-214
— Выбор класса точности 156
— Выбор подшипника 155
— Выбор посадки 196, 200 — 207
— Достоинства 6
— Их выбор при ориентировочных
режимах 307 — 310
— Классификация — см. по их назва-
ниям, например, Роликоподшипники
радиальные
— Классы точности 155
— Материал колец и тел качения
10, И
— Недостатки 6, 7
— Определения 10
— Основные размеры 9, 10
— Поля допусков 196 — 213
— Порядок согласования их приме-
нения 512, 513, 518-520
— Предельные отклонения размеров,
формы и взаимного расположения
поверхностей 157—173
— Распределение нагрузки между до-
рожками качения 343 — 347
Расчет эксплуатационных характерис-
тик 153-155
— Твердость колец и тел качения
10, 11
— Условные обозначения 3 — 5, 7 — 9
— Факторы, влияющие на выбор типа
смазки 305 — 307
— Эксплуатационные характеристики
смазок 299 — 303
Подшипники качения нерегулируемые
— Области применения 193
Подшипники качения радиально-упор-
ные — Кинематические соотношения
310 —312 — Частота повторных на-
пряжений 313
— с коническими роликами — Основ-
ные размеры 498 — 501
Подшипники качения радиальные —
Кинематические соотношения 310 —
312 — Частота повторных напря-
жений 313
— регулируемые — Схемы установки
195
— упорные — Кинематические соотно-
шения 312 — Частота повторных на-
пряжений 312
— шарнирные — Допускаемая нагруз-
ка 126, 127 — Назначение 21 — Раз-
меры 126, 127 — Типы 126 — Услов-
ные обозначения 126, 127
Приспособление для демонтажа под-
шипников с цилиндрическим от-
верстием — Последовательность
распрессовки 425 — 427 — Принцип
работы 425
— с нагнетанием масла под фаску
подшипника — Конструкция 424 —
Область применения 425
Проектирование подшипникового уз-
ла — Выбор типа подшипника 216
— Жесткость и прочность деталей
узла 217
— Обеспечение нормальной сборки и
разборки 217, 218
— Соосность посадочных мест 216
— Этапы 215, 216
Р
Работоспособность опор — Примеры
определения коэффициента степени
соприкосновения 315
— Примеры расчета суммы и разнос-
ти кривизн 318 — 320
— Распределение нагрузки между те-
лами качения 331 —342
— Расчет их долговечности при раз-
личных требованиях к надежности
347-351
— Расчет долговечности радиальных
подшипников с цилиндрическими
роликами с учетом несоосности
опор 378, 379
— Расчет долговечности системы под-
шипника 351
— Расчет долговечности с учетом осе-
вой составляющей от радиальной
нагрузки 355 — 359
— Расчет допускаемого угла перекоса
в подшипниках 377, 378
— Расчет жесткости подшипников с
учетом их посадок на вал и в
корпус 439 — 443
— Расчет изменения радиального за-
зора и осевой игры при нагреве
подшипников 374—377
— Расчет изменения радиальных за-
зоров при посадке подшипников
Предметный указатель
537
на вал и в корпус с натягом
386-390
— Расчет количества роликов для
бессепараторных опор качения
391, 392
— Расчет необходимой минимальной
осевой нагрузки 361 —363
— Расчет осевой грузоподъемности
радиальных подшипников с ци-
линдрическими роликами 379 — 382
— Расчет поверхностей качения на
усталостное разгружение 393 — 399
— Расчет подшипников, предназна-
ченных для работы в режиме ка-
чательного движения 399 — 401
— Расчет потерь на трение 363 — 366
— Расчет предельной частоты вра-
щения 359 — 361
— Расчет работоспособности подшип-
ников по величине износа по-
верхностей качения 372 — 374
— Расчет работоспособности подшип-
ников с учетом влияния смазки
368-372
— Расчел средних nai рузок и частот
вращения при переменных режимах
работы механизма 351—355
— Расчет тепловою баланса 366 — 367
— Расчет усилий, необходимых для
напрсссовки и демонтажа подшип-
ников 390, 391
— Расчел частоты вращения сепара-
юра 313, 314
— Расчет частоты вращения 1ел ка-
чения 313, 314
Работоспособное п> опор зубчатых
передач — Формулы для расчета
нагрузок па опоры 456 — 458, 474
— ременных передач — Расчет нагру-
зок на опоры 456, 457
Ролики, поставляемые в виде свободных
.деталей, игольчатые — Сорламенг
512 — Условные обозначения 509
— цилиндрические — Сортамент 509.
511, 512
Роликоподшипники — Значение коэф-
фициента fn 147 — Значение но-
минальной долговечности в мил-
лионах оборотов 141 — Значение
номинальной долговечности в рабо-
чих часах 144, 145, 149
- двойные — Основные размеры 502
— одинарные — Основные размеры
502-509
Роликоподшипники конические четы-
рехрядные — Монтаж 484, 485
Роликоподшипники радиально-упор-
ные — Значения коэффициентов /с,
К X, У, Хо, Уо 136, 137
— Динамическая радиальная грузо-
подъемность 135
— Динамическая эквивалентная ра-
диальная нагрузка 135, 136
— Номинальная долговечность 136
— Статическая грузоподъемность 136
Роликоподшипники радиально-упорные
конические — Общая характеристика
19, 20 - Типы 19
— двухрядные — Масса 109, 111, ИЗ —
Ориентировочные расчетные пара-
метры 109, 111, 113 —Размеры
10188—113— Ролики 108-113-Эк-
вивалентная радиальная нагруз-
ка 108
- однорядные — Масса 98— 105 —
Ориентировочные расчетные пара-
метры 99, 101, 103, 105 — Размеры
98 - 105 - Ролики 98, 100, 102,
104 —Условное обозначение 98 —
105 — Эквивалентная радиальная на-
грузка 98'
- однорядные с большим углом
конусности — Ориентировочные рас-
четные параметры 106, 107 — Раз-
меры 106, 107 —Ролики 106 —
Условное обозначение 106 — Экви-
валентная радиальная нагрузка 106
- четырехрядные — Масса 115—117—
Ориентировочные расчетные пара-
метры 115, 117 —Размеры 114 —
117 — Эквивалентная радиальная на-
грузка 114
Роликоподшипники радиальные — Ди-
намическая радиальная грузоподъ-
емность 135
— Динамическая эквивалентная ра-
диальная нагрузка 135, 136
— Значения коэффициентов fc, V. X,
Y,'Xq, Yq 136, 137
— Номинальная долговечность 136
— Основные размеры 486-497
— Статическая радиальная грузо-
подъемность 136
Роликоподшипники радиальные иголь-
чатые — Общая характеристика 17
— Тела качения 17 — Типы 17
— бессепараторные с массивными
кольцами 80 —83 — Масса 80 — 83 —
538
Предметный указатель
Ориентировочные расчетные пара-
метры 80 — 83 Размеры — 83 — Ти-
пы 80 —83 — Условное обозначение
80 —83 — Эквивалентная радиальная
нагрузка 80
— со штампованным наружным коль-
цом — Масса 84 — Ориентировочные
расчетные параметры 84 — Размеры
84— Условное обозначение 84 —
Эквивалентная радиальная нагруз-
ка 84
Роликоподшипники радиальные с ко-
роткими цилиндрическими ролика-
ми — Общая характеристика 14,
15 — Сепараторы 15 — Тела качения
16-Типы 14, 15
— двухрядные — Ориентировочные
расчетные параметры 68 — 71 — Раз-
меры 68-71 - Ролики 68-71 - Ус-
ловное обозначение 68 — 71 Эквива-
лентная радиальная нагрузка 68
— однорядные — Допускаемые откло-
нения по роликам 66, 67 — Ори-
ентировочные расчетные параметры
48, 66 — Размеры 48, 66, 67 — Типы
66 — Условное обозначение 48, 66,
67 — Эквивалентная радиальная на-
грузка 66
Роликоподшипники радиальные сфери-
ческие двухрядные - Масса 73 — 79
— Общая характеристика 16
— Ориентировочные расчетные па-
раметры 72 — 79
— Размеры 72 — 79
— Ролики 72 — 79
— Сепараторы 16
— Тела качения 17
- Типы 16, 72
— Условное обозначение 72 — 79
Роликоподшипники упорно-радиаль-
ные — Динамическая осевая грузо-
подъемность 137 — Динамическая эк-
вивалентная осевая нагрузка 138 —
Значение коэффициентов fc, X, У,
Хб, КТ, fn 137 —139 — Номиналь-
ная долговечность 138 — 140 — Ста-
тическая осевая грузоподъемность
138
— сферические — Назначение 20 — Ти-
пы 20
Роликоподшипники упорные — Динами-
ческая осевая грузоподъемность
137 — Динамическая эквивалентная
осевая нагрузка 138 —Значение
коэффициентов fc, X, Y, К§,
Ку, fn 137-139 — Номинальная
долговечность 138, 139 — Статиче-
ская осевая грузоподъемность 138
— сферические — Масса 124, 125 —
Ориентировочные расчетные пара-
метры 124, 125 — Размеры 124,
125 — Условное обозначение 124,
125 — Эквивалентная осевая на-
грузка 124
С
Смазки жидкие — Достоинства 274
— Недостатки 275
— Параметры, характеризующие их
работоспособность 275, 276
— Присадки 274
— Способы подачи 278 — 286
— Указания по их выбору 276 — 278
— Эксплуатационные характеристи-
ки 276, 277
Смазки пластичные — Недостатки
287 — Параметры, характеризующие
их работоспособность 287. 288 —
Преимущество использования 286,
287 — Состав 286 - Указания по их
выбору 294-298, 303, 304
— высокотемпературные — Типы 290,
291 — Характеристики 290, 291
- гироскопические - Типы 292, 293 —
Характеристики 292, 293
— для электромеханических прибо-
ров — Типы 292 — Характеристики
292
— железнодорожные — Типы, 293,
294 — Характеристики 293, 294
— индустриальные — Типы 293 — Ха-
рактеристики 293
— многоцелевого назначения — Типы
289, 290 — Характеристики 289, 290
— низкотемпературные — Типы 291,
292 — Характеристики 291, 292
— общего назначения — Типы 288,
289 — Характеристики 288, 289
— специализированные автомобиль-
ные — Типы 294 — Характеристики
294
Соосность посадочных мест — Способы
ее обеспечения 216
СТ СЭВ 144-75 196
145-75 196
402-76 9, 523
Предметный указатель
539
СТ СЭВ 773-77, 196, 214, 523
774-77 523 775-77 182, 183, 191, 523
776-77 523 777-77 523 1474 — 78 524 1475-78 524 1476-78 524 1477-78 524 1478-78 524 1988-79 524 1989-79 524 1990-79 524 1991 -79 524 1992-79 524 1993-79 524 Схемы установки подшипников 218 —
220
Т
Тела вращения - Радиус кривизны
316 — Сумма и разность кривизн
316, 317 —Точечный контакт 316
— качения — Виды контакта с дорож-
кой качения 314 — Диаметр роли-
ка 129 —Длина ролика 129
ТУ 201150-73 290
32-ЦТ-520-73-293
38 УССР-2-01-149-73 291
38 УССР-2-01-247-76 290
38 УССР-2-01-357-80 289
38-1-01-52-74 293
38-1-01-96-70 289
38-1-01-143-71 290
38-1-01-173-71 291
38-1-01-283-75 290
38-1-01-320-72 294
38-2-01- 172 291
У
Угол контакта номинальный 129
Устройства уплотнительные — Степень
надежности герметизации 252 — Ус-
ловия применения 251, 252
— в виде защитных шайб, кольцевых
проточек, жировых канавок и ла-
биринтов — Конструктивные разно-
видности 267— 272 — Осевые и ра-
диальные зазоры 271 — Размеры
зазоров и жировых канавок 270
— Размеры шайб 269
— комбинированные — Конструктив-
ные разновидности 272, 273
— манжетного типа — Конструктив-
ные разновидности 258, 259 —
Назначение 258 — Неисправности,
259, 260 — Размеры армированных
манжет 259, 260
— при вертикальном расположении
валов — Конструктивные разновид-
ности 273, 274 — Область приме-
нения 273
Устройства уплотнительные с трущи-
мися металлическими или графи-
товыми элементами — Подбор ма-
териала элементов 261 — Условия
работы 260, 261
— осевые — Комбинации материалов
265, 266 — Конструктивные разно-
видности 263, 264 — Подвижные
элементы 264, 265 — Преимущества
263 — Упрощенная конструкция
265, 266
— радиальные — Конструктивные
разновидности 262, 263
Устройства уплотнительные с трущи-
мися эластичными элементами —
Конструктивные разновидности 253,
255 — 257 — Недостатки 252 —
Область применения 252 — 255 —
Преимущество 252 — Размеры вой-
лочных колец 254, 255
— центробежного типа и с винто-
выми канавками — Конструктивные
разновидности 266, 267 — Принцип
действия 266 — Эффективность 266
X
Хранение подшипников — Консервация
на заводе-изготовителе 475
— Оборудование складов 476
— Предохранительные смазки 477
— Упаковка 475
Ш
Шарики, поставляемые в виде сво-
бодных деталей — Сортамент 509 —
511
— Условное обозначение 509
Шарикоподшипники — Значения коэф-
фициента fn 146
— Значения номинальной долговеч-
ности в миллионах оборотов 140
— Значения номинальной долговеч-
ности в рабочих часах 142,
143, 148
540
Предметный указатель
— двойные — Основные размеры 502 —
509
— одинарные — Основные размеры
502-509
Шарикоподшипники радиально-упор-
ные — Динамическая грузоподъем-
ность 130 — Динамическая эквива-
лентная радиальная нагрузка 130
- Значения коэффициентов /с, X, Y,
К Хо, У, 130-133 - Номинальная
долговечность 132 — Общая харак-
теристика 18, 19 — Основные раз-
меры 486—497 — Статическая ра-
диальная грузоподъемность 132
— сдвоенные — Значения коэффициен-
тов X, Y, Xq, Yq, 92, 93 -
Масса 93 — 95 — Ориентировочные
расчетные параметры 93 — 95 —
Размеры 93-95 - Типы 92
Шарикоподшипники радиально-упорные
однорядные со скосом на одном
из колец — Значения коэффициентов
X, Y, Xq, Yq 85-Масса 86-
91 — Ориентировочные расчетные
параметры 86 — 91 — Типы 86 — Ус-
ловное обозначение 85—91 — Шари-
ки 86—91 — Эквивалентная радиаль-
ная нагрузка 85
— четырехточечные — Значения коэф-
фициентов X, У, Хо, Уо 96 —
Масса 96, 97 — Ориентировочные
расчетные параметры 96,97 —Типа
96, 97 — Условное обозначение 96,
97 — Шарики 96, 97
Шарикоподшипники радиальные — Ди-
намическая грузоподъемность 130
— Динамическая эквивалентная ра-
диальная нагрузка 130 — Значения
коэффициентов fc, X, Y, V, Xq
Yq, 130, 131, 133
— Основные размеры 486—496
— двухрядные сферические — Значения
коэффициентов Y, Yq 42—47 — Мас-
са 42 —47 —Общая характеристика
13, 14 — Ориентировочные расчет-
ные параметры 42—47 — Размеры
42—47 — Сепараторы 14 — Тела ка-
чения 14—Типы 13, 14 —Условное
обозначение 42 —47 — Эквивалент-
ная динамическая нагрузка 42—47
Шарикоподшипники радиальные одно-
рядные — Масса 24—41 — Нестан-
дартные размеры 40, 41 — Общая
характеристика 12, 13 — Ориентиро-
вочные расчетные параметры 24 —
41 — Размеры 24 — 41 — Сепараторы
13 — Тела качения 13 — Типы 12,
13 — Условное обозначение 24 —
41 — Эквивалентная радиальная на-
грузка 24
— с одной и двумя защитными
шайбами — Ориентировочные рас-
четные параметры 21 — Размеры
21-23 - Условное обозначение 21
Шарикоподшипники упорно-радиаль-
ные — Динамическая осевая грузо-
подъемность 133, 134
— Динамическая эквивалентная осе-
вая нагрузка 134
— Значения коэффициентов fc, X, Y,
V 134 135
— Номинальная долговечность 135
— Статическая осевая грузоподъ-
емность 135
— Статическая эквивалентная осевая
нагрузка 135
Шарикоподшипники упорные — Дина-
мическая осевая грузоподъемность
133, 134 — Динамическая эквива-
лентная осевая нагрузка 134 — Зна-
чения коэффициентов fc, X, Y, V
134, 135
— Номинальная долговечность 135 —
Общая характеристика 20 — Ста-
тическая осевая грузоподъемность
135 — Статическая эквивалентная
осевая нагрузка 135 —Типы 20
— двойные — Масса 123 — Ориентиро-
вочные расчетные параметры Л18 —
123 — Размеры 118 — 123 — Условное
обозначение 123
— однорядные — Масса 118 — 122 —
Ориентировочные расчетные пара-
метры 118 — 122 — Размеры 118 —
122 — Условное обозначение 118 —
122 — Эквивалентная осевая нагруз-
ка 118
Э
Элементы подшипникового узла — Про-
точки на валах и в корпусе
222, 223
— Размеры сопрягаемых с подшип-
ником элементов 221, 222
— Рекомендуемые, размеры упорных
колец 222, 223
ОГЛАВЛЕНИЕ
Условные обозначения............................................... 3
1. Основные сведения о подшипниках качения......................... 6
Введение............................................................ 6
Классификация подшипников........................................... 7
Условные обозначения подшипников.................................... 7
Основные размеры подшипников........................................ 9
Материал и твердость деталей подшипников................... . 10
2. Типы подшипников качения...................................... 12
Шарикоподшипники радиальные однорядные ........... 12
Шарикоподшипники радиальные двухрядные сферические................. 13
Роликоподшипники радиальные с короткими цилиндрическими роликами 14
Роликоподшипники радиальные двухрядные сферические................. 16
Роликоподшипники радиальные игольчатые............................. 17
Шарикоподшипники радиально-упорные................................. 18
Роликоподшипники радиально-упорные конические...................... 19
Шарикоподшипники упорные........................................... 20
Подшипники упорно-радиальные роликовые сферические................. 20
Подшипники шарнирные...................................... . 21
Таблицы характеристик подшипников качения.......................... 21
3. Расчет эксплуатационных характеристик подшипников качения .... 128
Формулы для расчета.............................................. 130
4... Точность подшипников качения и сопрягаемых поверхностей вала
и корпуса....................................................... 155
Предельные отклонения подшипников качения.......... 156
5. Радиальные зазоры и осевая игра в подшипниках качения......... 180
Общие положения................................................... 180
Радиальные зазоры и осевая игра в нерегулируемых подшипниках 181
Радиальные зазоры и осевая игра в регулируемых подшипниках .... 193
6. Посадки подшипников качения.................................. 196
7. Основные рекомендации по проектированию подшипниковых узлов 215
Этапы проектирования.............................................. 245
Основные схемы установки подшипников.............................. 218
Элементы подшипниковых узлов...................................... 221
Концевые и промежуточные крепления колец подшипников.............. 223
Корпусы и крышки для подшипников.................................. 229
8. Уплотнительные устройства подшипниковых узлов................. 251
Уплотнительные устройства с трущимися эластичными элементами . . . 252
Уплотнительные устройства манжетного типа......................... 257
Уплотнительные устройства с трущимися металлическими или графито-
выми элементами.............................................. 260
Уплотнительные устройства центробежного типа и канавки............ 266
Уплотнительные устройства в виде защитных шайб, кольцевых проточек,
жировых канавок и лабиринтов................................. 267
Комбинированные уплотнительные устройства.................. . 272
Уплотнительные устройства при вертикальном расположении валов . . . 273
542
Оглавление
9. Смазка подшипниковых узлов.................................... 274
Подшипниковые узлы на жидкой смазке.............................. 274
Подшипниковые узлы на пластичной смазке.......................... 286
Основные факторы, влияющие на выбор типа смазки.................. 305
10. Методы расчета работоспособности опор на подшипниках качения
для специфических условий их эксплуатации........................ 307
Выбор подшипников при ориентировочных расчетах................... 307
Кинематика подшипников........................................... 310
Определение вида контакта поверхностей качения в подшипнике .... 314
Определение кривизны соприкасающихся тел......................... 315
Расчет нормальных напряжений и деформаций в контакте поверхностей
качения........................................................ 320
Расчет касательных напряжений в контакте поверхностей качения .... 329
Расчет распределения нагрузки между элементами подшипника .... 331
Распределение нагрузки между дорожками качения колец............. 343
Расчет долговечности подшипников при различных требованиях к их
надежности................................................... 347
Расчет долговечности системы подшипников......................... 351
Расчет средних нагрузок и частот вращения при переменных режимах
работы механизма............................................... 351
Расчет долговечности радиально-упорных подшипников с учетом осевой
составляющей от радиальной нагрузки............................ 355
Расчет предельной частоты вращения подшиников.................... 359
Расчет необходимой минимальной осевой нагрузки на упорные под-
шипники ..................................................... 361
Расчет потерь на трение в подшипниках.......................... 363
Расчет теплового баланса в подшипниках........................... 366
Расчет работоспособности подшипников с учетом влияния смазки 368
Расчет работоспособности подшипников по величине износа поверхно-
стей качения................................................... 372
Расчет изменения радиального зазора и осевой игры при нагреве
подшипников................................................... 374
Расчет допускаемого угла перекоса в подшипниках ....... 377
Расчет долговечности радиальных подшипников с цилиндрическими
роликами с учетом несоосности опор............................. 378
Расчет осевой грузоподъемности радиальных подшипников с цилиндри-
ческими роликами............................................... 379
Предварительный натяг в опорах с подшипниками качения............ 382
Расчет изменения радиальных зазоров при посадке подшипников на вал
и в корпус с натягом........................................... 386
Расчет усилий, необходимых для напрессовки и демонтажа подшипников 390
Расчет количества роликов для бессепараторных опор качения .... 391
Расчет поверхностей качения на усталостное разрушение............ 393
Расчет подшипников, предназначенных для работы в режиме качатель-
ного движения.................................................. 399
Опоры валков прокатных станов.................................... 401
Подпятники нажимных винтов прокатных станов...................... 413
Применение гидрораспора для сборки и демонтажа тяжело нагруженных
подшипниковых узлов............................................ 415
Применение индукционного и газового нагрева для демонтажа тяжело
нагруженных подшипниковых узлов................................ 429
Опоры шпинделей станков и других агрегатов для резки металла 432
Оглавление 543
Расчет жесткости подшипников с учетом их посадок на вал и
в корпус..................................................... 439
Точность вращения и жесткость опор шпинделей металлорежущих
станков ................................................... 444
Опоры цапф ’конвертеров......................................... 445
Опоры валов электродвигателей................................... 448
Опоры валов зубчатых и ременных передач......................... 453
11. Монтаж подшипниковых узлов.................................. 475
Хранение подшипников перед монтажом............................. 475
Контроль посадочных мест перед монтажом......................... 477
Монтаж подшипников.............................................. 480
Демонтаж подшипников............................................ 482
Монтаж четырехрядных конических подшипников.................... 484
Приложения:
Приложение 1. Основные размеры подшипников качения.............. 486
Приложение 2. Тела качения, поставляемые подшипниковой про-
мышленностью в виде свободных деталей........................ 509
Приложение 3. Порядок согласования применения подшипников
качения и отдельных деталей в новых и модернизируемых из-
делиях ...................................................... 513
Приложение 4. Перечень общесоюзных стандартов и стандартов
СЭВ по подшипникам качения............................. 520
Приложение 5. Посадки по системе ОСТ, допускаемые к примене-
нию в действующей технической документации................... 524
Список литературы .............................................. 530
Предметный указатель........................................... 532