ных ресурсов в пищевую и холодильную
промышленность.
С целью ускорения темпов строительства
холодильников работникам, занятым на этом
строительстве, будут предоставляться
дополнительные льготы. Так, повышен размер
премий за окончание строительства этих объектов
в срок и еще в большей степени за досрочную
В связи со значительным расширением
районов плавания все большее внимание
уделяется вопросу комфортного
кондиционирования воздуха на морских судах. Кроме
центральных и местных систем
кондиционирования воздуха, в последнее время
применяют автономные кондиционеры, имеющие
ряд преимуществ по сравнению с другими
судовыми системами кондиционирования.
При серийном производстве стоимость
изготовления и монтажа автономных
кондиционеров значительно ниже, чем
центральных установок кондиционирования воздуха
той же холодопроизводительности.
Автономные кондиционеры рекомендуется
использовать для модернизируемых судов,
которые ранее не были оборудованы
системами кондиционирования воздуха. На вновь
строящихся судах их целесообразно
применять для медицинских и пищевых блоков,
салонов и кают-компаний.
К судовым автономным кондиционерам
предъявляются повышенные требования,
что усложняет их проектирование и
изготовление. Они должны иметь минимальные
габаритные размеры и вес, низкий уровень
собственных вибраций и шума, надежно и
устойчиво работать в условиях крена,
дифферента, качки и вибрации. Холодильные
машины, обслуживающие кондиционеры,
должны быть герметичными. Работа
кондиционеров должна быть полностью
автоматизирована.
Кроме того, необходимо учитывать
следующее. Для судовых автономных
кондиционеров характерен широкий диапазон
изменения тепловых нагрузок, в связи с чем воз-
сдачу производственных мощностей.
Увеличены размеры премий также работникам
строительно-монтажных организаций.
Всемерное внимание холодильному
хозяйству позволит в короткие сроки создать
необходимые условия для круглогодичного
обеспечения населения высококачественными
продуктами.
УДК 628.83:629.12
можно обмерзание испарителя, уменьшение
надежности работы герметичного
компрессора в режиме максимальных нагрузок, а
также загрязнение водяных полостей
конденсаторов и трубопроводов охлаждающей воды.
В октябре 1964 г. междуведомственной
комиссией был принят головной образец
судового автономного кондиционера «Климат-4»,
предназначенного для круглогодичного
комфортного кондиционирования воздуха.
Основные расчетные характеристики
кондиционера „Климат-4"
Рабочая холодопроизводительность,
ккал\я 4000
Параметры наружного воздуха:
температура, °С
летом 32
зимой —25
относительная влажность, °/о
летом 80
зимой 85
Параметры воздуха в помещении:
температура, °С
летом '. 27
зимой 21
относительная влажность, о/0
летом 60
зимой 50
Производительность по воздуху,
м*\я 1500
в том числе свежего воздуха . . 300
Температура охлаждающей
(забортной) воды, °С 30
Проектирование кондиционера «Климат-4»
затруднялось тем, что на отечественных
судах автономные кондиционеры до
последнего времени не применялись. Поэтому не
было опыта проектирования, изготовления и
СУДОВОЙ АВТОНОМНЫЙ КОНДИЦИОНЕР «КЛИМАТ-4»
е. д. крицкий, в. и. слюсаренко, д. а. кузнецов, а. и. гетманец
о

эксплуатации судовых автономных
кондиционеров.
Компрессоры и приборы автоматики в
судовом исполнении для кондиционеров нашей
промышленностью не выпускаются, поэтому
их пришлось разработать заново.
Автономный кондиционер «Климат-4»
(рис. 1) состоит из встроенной герметичной
холодильной машины, электрического
нагревателя воздуха, увлажнительного
устройства, электровентилятора и системы
автоматики.
Рис. 1. Общий вид кондиционера «Климат-4»:
1 — решетки для выхода воздуха; 2 — пульт
управления; 3 — решетка для входа
рециркуляционного воздуха.
Все узлы размещены в жестком каркасе,
который закрывается съемными крышками.
Крышки оклеены изнутри эластичным поли-
уретановым поропластом, выполняющим роль
изоляции, а снаружи покрыты эмалью МЛ-
25.
На передней стенке находятся пульт
управления и решетка для входа
рециркуляционного воздуха, на боковой стороне — ручка
заслонки наружного воздуха, на задней
стенке — штуцера трубопроводов для подвода и
отвода воды, сальники для ввода питающего
кабеля и кабеля от пульта датчиков, а также
патрубок свежего воздуха. На верхней
крышке размещены решетки для выхода
обработанного воздуха. Передняя решетка имеет
поворотные жалюзи, что позволяет изменять
направление потока воздуха.
По высоте кондиционер разделен на три
отсека — машинный, воздухообрабатывающий
и вентиляторный.
В машинном отсеке расположены
компрессор и конденсатор, в воздухообрабатываю-
щем — испаритель и электрический
нагреватель воздуха, в вентиляторном —
электровентилятор, электрический нагреватель
увлажнительного устройства и щит управления
с приборами автоматики.
В верхней части кондиционера
предусмотрен увлажнитель воздуха.
Холодильная машина состоит из
компрессора, конденсатора, испарителя,
фильтра-осушителя, терморегулирующего
вентиля, системы водяных и фреоновых
трубопроводов. Холодильный агент — фреон-22
(по ГОСТу 8502 — 57).
Компрессор двухцилиндровый поршневой
герметичный непрямоточный с вертикальным
расположением вала. Диаметр цилиндра 42,
ход поршня 26 мм.
Привод осуществляется асинхронным
трехфазным электродвигателем напряжением 380
или 220 в, короткозамкнутый ротор которого
смонтирован непосредственно на
эксцентриковом вале компрессора. Число оборотов
вала компрессора 1410 в минуту.
Конденсатор водяной кожухотрубный
многоходовой. Трубки диаметром 20 X 3 мм
мельхиоровые с накатным оребрением.
Полная поверхность охлаждения 2,07 ж2.
Съемные крышки позволяют проводить
механическую чистку трубок. На передней крышке
расположены протекторы и штуцера (DY ==
= 20 мм) подвода и отвода охлаждающей
воды. Конденсатор рассчитан на охлаждение
морской водой.
Испаритель четырехрядный с шахматным
расположением медных трубок диаметром
10X1 мм и плоскопластинчатым
оребрением из штампованных медных пластин.
Полная наружная поверхность охлаждения
15,8 м2. Теплоообменная поверхность
луженая. Фреон подается через распределитель в
15 параллельных горизонтальных змеевиков,
а отводится через всасывающий коллектор.
В качестве дросселирующего органа
применен терморегулирующий вентиль ТРВ-7
Тартуского приборостроительного завода.
Для возможности работы на плюсовых тем-

пературах кипения фреона-22 вентиль
модернизирован.
Водяные и фреоновые трубопроводы
изготовлены из медных труб. Все соединения
фреоновой системы холодильной машины,
кроме подсоединений к ТРВ и реле давления,
спаяны припоем ПСр45.
Автоматическая защита компрессора от
чрезмерного повышения или понижения
давления осуществляется реле давления РД-6.
Реле низкого давления выключает
компрессор при давлении всасывания меньше 3 ати,
реле высоко*го давления — при давлении
нагнетания больше 17 ати.
Электрический нагреватель
воздуха представляет собой блок из 18
прямых трубчатых нагревательных элементов
общей мощностью 7,2 кет, закрепленных в
двух трубных досках круглыми гайками со
шлицами. Питание подается через сальник
в левой клеммной коробке.
Увлажнительное устройство
состоит из соленоидного вентиля,
электрического нагревателя воды, форсунок, каплеотдели-
теля и соединительного трубопровода. Воздух
увлажняется пресной водой.
Соленоидный вентиль — мембранного типа.
Электрический нагреватель воды состоит
из цилиндрического корпуса с трубчатым
электронагревательным элементом
мощностью 3 кет, питание к которому подается
через сальник в клеммной коробке.
Каплеотделитель представляет собой V-об-
разный желоб со специальными влагоотбой-
никами, предотвращающими вылет крупных
капель влаги из кондиционера.
Электровентилятор кондиционера
центробежный двустороннего всасывания, со
встроенным электродвигателем.
Электродвигатель асинхронного типа с короткозамкну-
тым наружным ротором. Полный напор
вентилятора 30 мм вод. ст. Производительность
1500 мъ\ч. Число оборотов 940 в минуту.
Рабочее колесо имеет загнутые вперед лопатки.
Электровентилятор кондиционера
всасывает наружный воздух, как показано на
рис. 2, через воздуховод, подсоединенный к
патрубку свежего воздуха,
рециркуляционный — через решетку для входа воздуха.
Перед фильтром воздух смешивается и
проходит последовательно через фильтр,
испаритель, электрический нагреватель и
увлажнитель. В зависимости от того, какой агрегат
кондиционера работает, воздух охлаждается,
нагревается или увлажняется.
Воздушный тракт кондиционера выполнен
таким образом, что при сопротивлении тру-
доздух В попещеиие
Рис. 2. Схема компоновки кондиционера «Кли-
мат-4»:
1 — конденсатор; 2 — компрессор; 3 —
патрубок свежего воздуха; 4 — испаритель; 5 —
электрический нагреватель воздуха; 6 —
электровентилятор; 7 — увлажнитель; 8 —
решетки для выхода воздуха; 9 — фильтр; 10 —
решетка для входа рециркуляционного воздуха;
// — заслонка наружного воздуха.
бопровода наружного воздуха, равном 8 мм
вод. ст., обеспечивается заданное
соотношение между количествами свежего и
рециркуляционного воздуха.
Система автоматики. Работа
кондиционера полностью автоматизирована.
Кондиционер включается кнопочным
переключателем, который имеет шесть положений:
«Автоматическая работа» — цикличная работа
с автоматическим поддержанием заданных
параметров воздуха в помещении; «Охлажде-

ние», «Нагрев», «Увлажнение» — непрерывная
работа в соответствующем режиме;
«Вентиляция» — непрерывная вентиляция помещения;
«Выключено».
Пульт автоматического управления
установлен в обслуживаемом помещении, вне
кондиционера.
С помощью ручки настройки
терморегулятора можно изменять температуру в диапазоне
20—30°С.
Регулятор влажности имеет постоянную
настройку, позволяющую поддерживать в
помещении влажность в пределах 40—60%.
В качестве датчика регулятора
температуры применено полупроводниковое
термосопротивление, а регулятор влажности содержит
элемент, электропроводимость которого
зависит от относительной влажности воздуха.
Электродвигатели компрессора и
вентилятора и водоподогреватель увлажнительного
устройства имеют защиту от перегрева.
Датчиками служат термосопротивления.
При междуведомственных испытаниях го-
В настоящее время методика и приборы
для записи движения самодействующих
клапанов все больше привлекают внимание
исследователей [1—3].
Большинство известных конструкций
датчиков перемещения клапана оказывает
нежелательное влияние на клапан, так как к
подвижной его части присоединяется
дополнительная масса или жесткость. Это
изменяет форму диаграммы движения клапана и
понижает достоверность измерений.
Особенно заметны погрешности при исследовании
малогабаритных поршневых компрессоров с
самодействующими клапанами, вес которых
не превышает 2 г.
Появившиеся в последнее время
малогабаритные индуктивные датчики [2, 3]
пригодны только для регистрации траекторий
движения клапанов, выполненных из
ферромагнитных материалов. При исследовании кла-
ловного образца кондиционера были
получены следующие характеристики:
Холодопроизводительность при
t0 = 7°С, tK = 40°С, шал/ч . . . 4700
Производительность по воздуху,
м*\ч 1500
в том числе свежего воздуха . . 300
Расход охлаждающей воды при
tw = 30°С, л/ч 1000
Мощность (квт\ потребляемая из
сети кондиционером в режимах:
охлаждения 1,9
нагрева 8,0
нагрева с увлажнением . . . . 11,0
осушения (охлаждение и нагрев) 9,5
Вес, кг 280
Уровень шума, замеренный на
расстоянии 0,5 м от кондиционера
в плоскости выходных решеток,
дб 70
Междуведомственная комиссия
рекомендовала кондиционер к производству и
установке на судах. Для проведения опытной
эксплуатации один кондиционер «Климат-4»
установлен на тунцеловном судне проекта
502А и три — на научно-промысловом судне
«Академик Книпович».
Кондиционеры «Климат-4» могут также с
успехом применяться в больницах, приемных,
детских садах, кафе, ресторанах.
УДК 681.1/.4 :621.646
панов из других материалов следует
применять датчики иного типа.
Для записи диаграмм движения пластин
из неферромагнитных материалов авторами
применялись измерительные приборы с
индукционными и резонансными датчиками.
Чувствительным элементом индукционного
датчика служит катушка на ферритовой
основе. Внутри катушки перемещается
алюминиевый сердечник, прикрепленный к клапану.
Настройка приборов с индукционным
датчиком требует сложной регулировки
измерительного моста.
В схеме используются электронные
устройства высокой чувствительности, что вызывает
значительные трудности при устранении помех
и достижении стабильной градуировочной
характеристики.
Впервые градуированную запись движения
малогабаритных клапанов из неферромаг-
ПРИБОР ДЛЯ ЗАПИСИ ДВИЖЕНИЯ КЛАПАНОВ КОМПРЕССОРА
Е. М. АГАРЕВ, А. И. БОРИСОГЛЕБСКИЙ, Э. А. КУДРЯШОВ, Р. В. КУЗЬМИН, Б. В. ЛЕБЕДЕВ
8

нитных материалов удалось получить
прибором с резонансным датчиком.
На рис. 1 показан резонансный датчик для
записи траектории движения тарелочки 1
клапана, установленный в корпусе
ограничителя 2 клапана.
тории движения клапана.
Чувствительным элементом датчика
является плоская катушка 3 (число витков 200,
провод ПЭВ-2 диаметром 0,06 мм, диаметр
катушки 5 мм, высота 0,5 мм). Катушка
приклеивается высокотемпературной
пластмассой к стержню 4 из электротехнического
текстолита. Стержень датчика можно изготовить
из высокотемпературной пластмассы, причем
катушка вместе с выводными
проводниками 5 заливается той же пластмассой (клей
БОВ-1 и т. п.).
Отличительным свойством резонансного
датчика является отсутствие какой-либо
механической связи с исследуемым клапаном.
Конструкция датчика полностью исключает
влияние измерительного прибора на работу
исследуемого клапана и повышает
надежность и достоверность измерений. Клапан
можно изготовить из любого
неферромагнитного металла с малым удельным
сопротивлением (алюминий, медь, латунь, титан и их
сплавы).
Работа измерительного прибора,
упрощенная схема которого показана на рис. 2,
основана на явлении резонанса. Катушка 1
резонансного датчика, устанавливаемая вблизи
пластины клапана, соединяется с выходным
трансформатором Тр-1 генератора высокой
частоты ГСС-6 и входом балансного каскада
усилителя 2 экранированным кабелем «?.
Частота питающего напряжения от ГСС-6
подбирается близкой к частоте резонанса B—
3 мгц) контура, образуемого датчиком и
входной емкостью балансного каскада
усилителя (на рис. 2 эта емкость обозначена
пунктиром).
При движении пластины клапана
относительно неподвижной катушки меняются
условия резонанса этой цепи, так как
вследствие уменьшения расстояния от тарелочки
клапана до катушки увеличиваются
индуктированные в тарелочке вихревые токи. Это
вызывает различный отбор энергии из
колебательного контура. В результате на выходе
контура изменяется напряжение, которое
подается1 через усилитель на вход
магнитоэлектрического осциллографа 4.
На экране осциллографа 4 появляется
изображение траектории движения клапана.
Первый каскад усилителя собран по
балансной схеме на лампе Л\ FН1П). Сигнал от
датчика усиливается правым триодом лампы
Л\. Компенсирующее напряжение, снимаемое
с движка потенциометра, усиливается левым
триодом. Усиленные напряжения
складываются на общей анодной нагрузке R%. Фазовые
и амплитудные соотношения, необходимые
для компенсации начального сигнала,
достигаются изменением Ri и R4.
Выходное напряжение балансного каскада
усиливается по напряжению, детектируется и
усиливается по мощности. Выходной ток
усилителя 5 может достигать 150 ма, что
достаточно для питания вибраторов
магнитоэлектрических осциллографов. Питание схемы
осуществляется от специального блока
питания 6.
Для установления связи между фазами
движения поршня 7 и перемещением
клапана 8 схема снабжена отметчиком 9
положения поршня. Сигнал от отметчика через
специальный усилитель 10 подается на отдельный
вибратор магнитоэлектрического
осциллографа 4 и позволяет устанавливать
указанную выше связь. Описанный прибор
позволяет проводить дистанционную регистрацию
сигналов датчика.
Статическую градуировку прибора
проводят перед началом измерений. Датчик,
встроенный в клапан, проверяют на специальном
устройстве. Микрометрическим винтом
перемещают пластину клапана и наблюдают за
отклонением луча на экране осциллографа.
Перемещение контролируют с помощью
механического индикатора. Таким образом
находят градуировочную зависимость величины
отклонения луча осциллографа от величины
перемещения пластины клапана.
9

Рис. 2. Упрощенная схема измерительного прибора с резонансным датчиком.
Приборы с индукционным и резонансным
датчиками испытывали на высокооборотном
четырехступенчатом поршневом компрессоре
ЭК-Ю-1 (п = 1330 об/мин). Были записаны
траектории движения всасывающего клапана
первой ступени и нагнетательного клапана
четвертой ступени. Последний работает при
давлении 400 кгс/см2.
Испытания показали, что резонансные
датчики стабильны и сохраняют
первоначальную градуировку. Градуировочная
зависимость датчика нелинейна, причем степень
нелинейности возрастает при расположении
металлических масс в непосредственной
близости к тыльной стороне катушки.
Температура клапана практически не
влияет на показания прибора с резонансным
датчиком, так как величина полного
сопротивления датчика C00—500 ом) мало зависит от
нее. При изменении температуры меняется
лишь активное сопротивление в пределах
5—10 ом.
На рис. 3, а, б приведены диаграммы
движения всасывающих клапанов, снятые с
помощью резонансного датчика. Видны
моменты начала и конца движения, а также
характер колебаний клапана. Многократные
измерения показали, что диаграммы
движения для одного и того же режима
компрессора стабильно повторяются.
Для сравнения на рис. 3, в, г, д, е
представлены соответствующие диаграммы,
снятые индукционными датчиками с
алюминиевыми сердечниками.
Как видно из рис. 3, в, д, формы
диаграммы движения одного и того же клапана,
снятые индукционным датчиком, резко
различаются. Это может быть объяснено в первую
очередь трением сердечника о
направляющую и другими факторами (загрязнение,
перекосы и т. п.), к которым особенно
чувствителен всасывающий клапан первой ступени,
работающий под действием небольших
перепадов давлений @,05—0,2 кг/см2). В связи
с этим появляется дополнительное
запаздывание клапана при посадке.
На характер записи диаграмм движения
нагнетательных клапанов индукционными
датчиками при больших перепадах
давлений (до 7—9 kzjcm2) влияют уже не
механические помехи, а другие факторы. Основ-
10

ные из них — температура клапана (до
250°С) и наличие водомасляной эмульсии в
рабочей полости, которые могут изменить
чувствительность настроенного датчика почти
в два раза.
Действие этих факторов меняется в
течение цикла, что вызывает на диаграммах
(рис. 3 г, е) искривление нулевых линий,
особенно интенсивно в период нагнетания.
Датчики указанного типа изменяют
первоначальную тарировку также под действием
расположенных рядом магнитных масс
металла и нестабильны во времени.
Таким образом, индукционные датчики с
алюминиевыми сердечниками по сравнению с
резонансными вносят значительные
искажения в запись диаграмм движения клапанов
из неферромагнитных материалов.
Результаты испытаний позволяют
рекомендовать резонансные датчики для
исследований и контрольных испытаний клапанов
поршневых компрессоров различных типов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Френкель М. И. Поршневые компрессоры. Маш-
гиз, 1960.
2. Шварц И. Н. Индикаторы перемещения клапанов
холодильных компрессоров. «Холодильная техника»,
1961, № 1.
3. Шмыгля А. А., В о д я н и ц к а я Н. И.
Экспериментальное исследование движения пластин
клапанов компрессора. «Холодильная техника», 1965, № 4.
h,nn
Щ
V\
Щ
Щ
h,nn
km
5 to 15 20 HQS teen-10"*
h,rin
5 W 15 20 /25 tee*-fO'2
НЛ.7.
5 W 15 2/N 25 tceH-W~2
3.M.T.
5 To 15 20/25 tceN'W'2
HM.T.
5 10 15 ^P?M2S tceH-W~
Рис. З. Диаграммы движения клапанов.

УДК 536.423.4 : 661.97.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА КОНДЕНСАЦИИ УГЛЕКИСЛОГО ГАЗА ИЗ СМЕСИ С АЗОТОМ
НА ВЕРТИКАЛЬНОЙ ОДИНОЧНОЙ ТРУБЕ
Т. Ф. ПИМЕНОВА — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
При промышленном производстве жидкой и
твердой двуокиси углерода (С02) все в
большей степени используют дешевое сырье —
бросовые газы с высоким содержанием С02. Так,
на 1 января 1965 г, мощности цехов сухого
льда, работающих на базе отходов химических
и нефтеперерабатывающих производств,
составили 18%, а к 1 января 1966 г. они увеличатся
до 40%! общей мощности заводов сухого льда.
Бросовые промышленные газы,
используемые для получения чистой двуокиси углерода,
содержат, как правило, кроме С02, до 15%
неконденсирующихся газов.
Процесс конденсации пара из парогазовой
смеси протекает при непрерывно меняющихся
параметрах по сечению потока и по
поверхности конденсации.
По сечению парогазового потока
температура пара изменяется от /см в середине ядра
потока до /гр на поверхности пленки конденсата.
Соответственно парциальное давление пара
снижается от максимума ри в середине потока
до минимума /?Гр на поверхности пленки
конденсата. Следовательно, концентрация пара по
сечению меняется от еп до еп.гр-
Разности парциальных давлений пара по
сечению потока Ар=Ри—Ргр является движущей
силой процесса массообмена. Благодаря
разности парциальных давлений происходит
диффузия пара, эффективность которой зависит от
характера гидродинамического режима
движения парогазовой смеси.
Разность температур /См—?гр является
движущей силой переноса тепла от ядра потока к
пленке конденсата, а разность температур
?гр—^ст — через пленку конденсата.
Если при конденсации чистого пара разность
температур /см—^гР представляет собой
ничтожно малую величину, в связи с чем
термическим сопротивлением пара можно
пренебречь, то при конденсации парогазовой смеси
эта величина оказывается существенной.
Величины ^см, ^гр, ^ст изменяются и по
поверхности конденсации, так как по мере
продвижения смеси вдоль поверхности пар
конденсируется и соответственно меняются
концентрации пара и газа, а также их
парциальные давления.
Вследствие большого количества влияющих
факторов аналитический расчет пооцесся
тепло- и массообмена при конденсации пара из
парогазовой смеси весьма затруднителен. Его
можно выполнить на основе
экспериментальных исследований конкретных смесей и
конструкций конденсаторов.
Например, Всесоюзным теплотехническим
институтом (ВТИ) разработана методика
расчета аппаратов для конденсации водяного пара
из паровоздушной смеси на пучке
горизонтальных труб при их поперечном обтекании
нисходящим потоком смеси [1].
Методика основана на результатах
многолетних экспериментально-аналитических
исследований, выполненных в ВТИ доктором техн.
наук Л. Д. Берманом и его сотрудниками.
Эксперименты с паровоздушной смесью велись
параллельно опытам с чистым паром. Это
позволило в опытах с паровоздушной смесью точно
рассчитывать температуру /гр.
Для чистого пара была найдена зависимость
процесса конденсации от скорости смеси и
небольших примесей воздуха; для
паровоздушной смеси— зависимость коэффициента массо-
отдачи от скорости смеси, концентрации и
интенсивности поперечного потока пара. Расчет
рекомендуется производить последовательно
для отдельных небольших участков, для,
каждого из которых основные параметры процесса
и опытные коэффициенты могут приниматься
постоянными.
Для расчета процесса тепло- и массообмена
при конденсации С02 из парогазовой смеси
также необходим конкретный
экспериментальный материал. С этой целью в лаборатории
сухого льда ВНИХИ была проведена данная
работа.
В первой серии опытов был
экспериментально исследован процесс конденсации условно
чистой С02. Эта часть работы опубликована
г<анее [2].
Ниже излагаются результаты исследований
процесса конденсации двуокиси углерода из
смеси ее с азотом.
Исследования проводили на той же
установке, на которой были выполнены опыты с
условно чистой С02.
12

Всего было проведено 58 опытов. Ниже
приведены условия опытов:
Начальное объемное содержание
азота, о/о 0,4—10,4
Скорость входа смеси:
w, м\сек 0,09—0,27
w f, кгЦм2 • сек) 8—43
ReBX 7600—36700
Скорость выхода смеси:
w, м/сек 0,05—0,19
w 7, кгЦм2 • сек) 1,8—29
ReBbIX 1800—29000
Удельная тепловая нагрузка,
ккалЦм2-ч) 1500—11500
Температурный напор, °С 4,8—13,8
Общее давление, kzjcm2 51,87
Объектом испытания был выбран первый
вариант конденсатора, состоящий из двух
вертикальных стальных коаксиально
расположенных труб Z)Bh = 24,9/19 mm, Z)Hap = 42/32 мм.
По внутренней трубе протекала
охлаждающая среда (жидкий дихлорметан), в кольцевом
зазоре — парогазовая смесь. Движение
потоков принято параллельным один другому и
направленным сверху вниз. Высота рабочего
участка внутренней трубы была 1000 мм. Схема
установки и чертеж конденсатора были
описаны ранее [2]. Методика проведения опытов
осталась почти неизменной.
Температуру парогазовой смеси в
конденсаторе измеряли десятью термопарами, три из
которых были расположены на подводящих и
отводящих трубопроводах, непосредственно у
конденсатора, а семь — на конденсаторе.
Термопары вводили через термопатроны, в
которых в качестве сальников был использован
фторопласт-4.
Положение горячего спая термопары в
рабочей среде фиксировалось на середине
кольцевого зазора конденсатора ветеринарной иглой,
укрепленной в термопатроне.
Количество сконденсированной С02 GK
определяли мерными бачками; общее количество
циркулирующей парогазовой смеси G —
расчетным путем, по расходу электроэнергии в
грелке среднего из трех калориметров и
нагреву смеси в этом калориметре.
Расход электроэнергии измерялся
ваттметром ЭДВ, показания которого
контролировались вольтметром ЭЛВ и амперметром ЭЛА
(класс точности 0,2). Грелки и приборы
включали через стабилизаторы напряжения СН и
ЛАТР.
Общее давление смеси р измерялось
образцовыми манометрами ОМ на 100 кг/см2 (класс
точности 0,35); содержание С02 в смеси eCOj —
двумя химическими газоанализаторами на
входе парогазовой смеси в конденсатор и на
выходе из него одновременно.
Двуокись углерода загружалась в систему
из газификатора сухого льда. Азот добавляли
за несколько часов до снятия контрольных
точек. Количество азота, необходимое для
создания нужной концентрации смеси,
определяли расчетным путем. Циркуляция парогазовой
смеси осуществлялась мембранным
компрессором.
В связи с большой металлоемкостью
установки подготовка опыта и доведение режима
до стационарного продолжались в течение
нескольких часов (иногда 6—8 ч).
По полученным данным определялся общий
средни^ «кажущийся» коэффициент
теплоотдачи (Хкаж
Яр
ккалЦм2 • я • град),
гДе Яр =-?-
общая средняя удельная
тепловая нагрузка, ккал/(м2-ч);
2Q = Q1 + Q2 — общее количество тепла,
переданное через поверхность
конденсации, ккал/ч;
Qi = Ок ( i'co — /^о2) — количество
тепла, воспринятого от СОг при ее
охлаждении и конденсации, ккал/ч;
Q2 = (G—GK) О'см.вх—*см.вых) —
количество тепла, воспринятого от нескон-
денсировавшейся части С02 и
азота, ккал/ч;
G — общее количество парогазовой
смеси, кг/ч:
*СМ2 *СМ1
при этом (Зкл — количество тепла, переданное
смеси от электронагревателя
калориметра, ккал/ч;
*'см 1, **см 2 — энтальпии парогазовой смеси
на входе и выходе из
калориметра, ккал/кг;
*см — *со2 *со2+ xn2 'n, ккал\кг>
гДе хсо2 = Г
1 +
xN = 1 — хсо — весовая
концентрация компонентов на входе
и выходе из калориметра;
*со» Ы' — энтальпии компонентов на
входе и выходе из калориметра
(определяли по общему
давлению и температуре смеси на
входе и выходе из
калориметра), ккал/кг;
13

*см.вх> *см.вых — энтальпии смеси на входе и
выходе из конденсатора (эти
величины находили расчетным
путем по общему давлению и
температуре смеси на входе и
выходе из конденсатора и
по концентрации компонентов
смеси на входе в конденса-
__ тор), ккал/кг\
® = tcu~ ^ст— средний температурный
напор, °С;
где /см — средняя температура смеси в
середине потока (/См определяли
планиметрированием эпюры, дающей
изменение температуры смеси по
высоте трубки);
/ст — средняя температура наружной
поверхности стенки трубки (находили
планиметрированием эпюры,
построенной по измерениям
температуры стенки трубки десятью
термопарами с учетом поправки на
глубину заложения термопар), °С.
Кроме того, определяли коэффициент массо-
отдачи по формуле
Fbpz
-^— кгЦм2
атм • я\
где bpC0i = pC02- {pCOi)TVamM-
Рсо2
муле
УРсо2 /гр
давление пара С02 в основной
массе смеси определяли по фор-
Рсо =
Я
со2 вх
+
со2 вых
1\
)
, кг/см2;
давление С02 на поверхности
пленки конденсата (эту величину
определяли по графику
зависимости р=/(/гр) для насыщенного
пара С02,
соответственно tTV —
tCJ -j- —
?F
'С), атм,
¦ (со2да) т
где а(Со2^)п — коэффициент теплоотдачи
при конденсации условно
цистой С02 при • данной qF,
найденный во второй серии
опытов на этом же
экспериментальном конденсаторе [2].
Для сопоставления с выводами других
авторов опытные данные были представлены в
критериальном виде, для чего были вычислены:
1я.
А. '
Nu,
pr=fACM.Bxg'-3600t
Dp 7см.вх
А^со2 .
Re
р
№ Т)см4кв
Здесь Dv
gl*CM
0,00155 Т 3/2
1
Мг
+ м^
коэффициент диффузии С02 в азоте [3], м2/ч;
молекулярные объемы;
молекулярные веса
компонентов;
1
^С02> ^N2
'ИС02> MN2
{^см:
вязкость
&С02' &N2
^С02' ^1
^со2 H-N2
смеси, кг-сек/м2;
объемная концентрация
компонентов смеси, доли единицы;
- вязкость С02 [4] и N2 [5] при
общем давлении смеси р и
температуре на входе и
выходе смеси.
Результаты опытов
Во время визуальных наблюдений характер
движения пленки конденсата был таким же,
что и в первой серии опытов. Поверхность
пленки была всегда покрыта рябью.
Жидкая С02 стекала не только пленкой, но
и струйками, которые вверху трубки были
параллельны пленке. На разной высоте трубки
струйки имели разную толщину. На верхнем
участке они были очень тонкими, на нижнем
становились толще, при этом число их
увеличивалось и течение становилось хаотичнее.
На некотором расстоянии от верха трубки,
меняющемся в зависимости от режима,
струйки отскакивали в виде больших капель.
На нижнем отрезке трубы отдельных струек
не было видно, жидкая С02 стекала в виде
сплошной толстой бурлящей пленки.
В зависимости от режима опыта
интенсивность образования струек была разной. При
малых тепловых нагрузках и незначительных
скоростях парогазовой смеси струйки были
едва заметны.
По мере увеличения тепловой нагрузки и
соответственно скорости газа толщина и
хаотичность стекания струек увеличивались. Все вы-
14

сснаж, нналЦм2- ч • град)
т
1500
WOO
ft^Mf; Eg- Уш
*8х>0-> Щых>0
л
12
13_ 14 15-vf
УР,ккал1(мг-ч)
Рис. 1. Зависимость акаж =/ ( qF}:
/ — первая серия опытов; // — вторая серия опытов.
ше поднималось начало отрывов струек.
Однако во всех опытах под слоем струек
просматривалась поверхность пленки, всегда покрытая
более или менее интенсивной рябью.
Результаты обработки экспериментальных
данных представлены на графиках.
На рис. 1 даны зависимости общего среднего
«-кажущегося» коэффициента теплоотдачи от
общей средней удельной тепловой нагрузки.
На график нанесены точки всех опытов.
Кривые проведены по точкам опытов, в которых
-2,4 и ?n BX «8,7%. Кроме этого, по
менения локального коэффициента
теплоотдачи по высоте трубы (рис. 2).
Как видно из рис. 2, удельная тепловая
нагрузка и «кажущийся» коэффициент
теплоотдачи уменьшаются от начала к концу теплопе-
редающей поверхности. Это объясняется
совместным влиянием трех факторов: тепловой
нагрузки, скорости пара и присутствия азота.
I/ rw ~~ - —
N2 вх
данным первой и второй серии опытов построе- ^
ны кривые асо w =f(qF) для условно чистой|
С02 (еВОзд<0,21%). {
На рис. 1 видно, что кривые, построенные по |
данным опытов с парогазовой смесью и услов-1
но чистой С02, имеют одинаковый характер — §"
средний общий «кажущийся» коэффициент те-^
плоотдачи снижается с уменьшением удельной i
тепловой нагрузки. Только кривые для
парогазовой смеси легли значительно ниже кривой
для условно чистой С02.
Физический смысл этого явления можно
было бы легко объяснить, если бы были
получены данные об изменении «кажущегося»
коэффициента теплоотдачи по высоте трубы.
Однако принятая методика измерения температуры
теплоносителя на участках трубы с помощью
одной термопары в сечении не дала
возможности точно рассчитать локальные нагрузки.
Поэтому была получена лишь общая картина из-
580 8001Ш
ШО 5000 6 8 10
а.гккал1(м2-ч) 0,°С
Рис. 2. Примерное изменение qF, 6 и аКаж по высоте
трубы (опыт № 81, sN BX = 4,7°/c).
В зависимости от величины тепловой
нагрузки изменяется толщина пленки
конденсата, а следовательно, ее термическое
сопротивление и коэффициент теплоотдачи. При
больших и при малых тепловых нагрузках толщина
пленки увеличивается от верха к низу трубки.
15

Соответственно этому возрастает ее
термическое сопротивление и снижаются локальные
коэффициенты теплоотдачи.
ос
нам
(acoz,w h
1 1
0,8\
л с
и,э
01
1
hi
1Z500
8700
6300
ккал1(мг-ч)\
1
т кШ \
Ш?.
10
EN28x'°/°
Рис. 3. Зависимость —
:/( ?n2bx)-
а(С02ш)П
/$,нг/(м2-атм-ч) D
т
-о—
¦—<
2
ZSL.
О
сх-наж > мал1(м2 • ч ¦ град)
S80
№
0—1
1
°
-°о
?S—
prO
го
29
(Wy)8x,H2J(t12'CBH)
S,33
от
0,21
WSx,rilceK
13 го
axaM}(w?)Sx43
Рис. 4. Зависимость акаж, fi = i[(wy)vx] при
е=-6°С и eNaBX.«2-3%.
чению коэффициента теплоотдачи. Однако ее
величина падает по мере продвижения
парогазовой смеси сверху вниз, что способствует
снижению локальных коэффициентов теплоотдачи
в этом направлении.
Содержание азота увеличивается от верха к
низу трубки, что также приводит к
соответственному уменьшению локального
коэффициента теплоотдачи.
В присутствии азота меняется физический
процесс в конденсаторе, так как одновременно
с теплообменом происходит массообмен.
Интенсивность же массообмена зависит от
процесса диффузии пара в парогазовой смеси, на
который огромное влияние оказывает скорость
движения смеси. Поэтому влияние азота
сказывается особенно сильно в том случае, когда
скорость пара невелика, т. е. при низких
тепловых нагрузках. Благодаря этому общий
кажущийся средний коэффициент теплоотдачи
имеет тем меньшие значения, чем ниже средняя
удельная тепловая нагрузка.
р,кг/(м2-атН'Ч)
zoo
1СП
ibu
100
so
\
V
о)
о
о
У
V
h
V
CPi
GO
О
С
О
0
э о
о
<
(
о
> (
S
о
о
)
(
\ <j
>
0 1 I 3 4 5 6 7 8 8 10 11 12
?N в °/о одъемные
Рис. 5. Зависимость P=/(eN2BX).
Увеличение скорости пара турбулизирует по- При больших тепловых нагрузках, когда ско-
верхность пленки конденсата, уменьшает ее рость пара велика, и на нижних участках влия-
толщину, способствует молярному переносу ние азота сказывается не так заметно, благо-
вещества и соответственно приводит к увели- даря чему локальные аКажМало изменяются по
16

hUjjVXg
V
ши
80
во
40S
20
10
8
S
и
2
1
(^
i
/
2
о
Г°°^о;
ое
L о о
<j> c©0
о>
о
о
о
1
;
—-О
=и
«Ш 0,005 OflOS ОРИ! QJ108 0JJ08 Qfll
орг
ОРЗ Opk 0,05 OftS 0P7 0JH8 Ц08 0,1 ЦП
?, » , Зола единицы
Рис. 6. Зависимость %g =/( sN2 BX) :
Re0'5
/ — по данным ВНИХИ для С02; 2 — по данным ВТИ для паровоздушной смеси и горизонтальной
трубы при поперечном ее обтекании.
высоте трубы, что отражается на величине
среднего общего «кажущегося» коэффициента
теплоотдачи.
Как видно из рис. 3, графики которого
построены по экспериментальным данным,
содержание азота в количестве 0,5% приводит к
снижению общего «кажущегося»
коэффициента теплоотдачи на 37%. Присутствие в_смеси
5% азота снижает аКаш при изменении qF от
3600 до 12 600 ккал/(м2-ч) на 65—40%. С
дальнейшим увеличением содержания азота аКаж
уменьшается слабее.
Зависимость среднего общего «кажущегося»
коэффициента.теплоотдачи от скорости
движения смеси можно проследить по графикам на
рис. 4.
Как видно из рис. 4, с увеличением скорости
входа смеси «кажущийся» коэффициент
теплоотдачи увеличивается медленнее, чем
коэффициент массоотдачи.
Зависимость коэффициента массоотдачи от
концентрации азота на входе в конденсатор
показана на рис. 5. С увеличением содержания
азота с 0,5 до 10% коэффициент массоотдачи
снижается от 180 до 28 кг/(м2-ат-ч), т. е.
более чем в 6 раз.
На рис. 6 дана графическая зависимость,
характеризующая в критериальной форме
интенсивность массообмена с учетом всех факторов.
Здесь же нанесена кривая, построенная по
данным ВТИ для случая конденсации
водяного пара из паровоздушной смеси на
горизонтальных трубах при поперечном их
обтекании [6].
Кривая для углекислого газа имеет более
пологий уклон и расположена выше кривой для
паровоздушной смеси по данным ВТИ.
Зависимость, представленная на рис. 6 для
смеси C02 + N2, с достаточной степенью точно^
сти описывается уравнением
-1/3
-0,265
Nufl=10,7Re°Bi5^ ¦ >N2BX
Полученные данные могут быть
использованы в качестве исходных при расчете
парциальных конденсаторов углекислого газа.
ЛИТЕРАТУРА
1. Берман Л. Д., Фукс С. Н. Расчет
поверхностных теплообменных аппаратов для конденсации
пара из паровоздушной смеси. «Теплоэнергетика», 1959,
№ 7.
2. Пименова Т. Ф. Исследование процесса
конденсации углекислого газа на одиночной вертикальной
трубе. «Холодильная техника», 1964, № 4.
3. Р а м м В. М. Абсорбционные процессы в химической
промышленности, Госхимиздат, 1951.
4. Голубев И. Ф. Вязкость газов и газовых смесей,
Физматгиз, 1959.
5. Герш С. Я. Глубокое охлаждение. Приложение к
т. 1. Госэнергоиздат, 1960.
6. Б ерм а н Л. Д., Фукс С. Н. Массообмен в
конденсаторах с горизонтальными трубами при
поперечном их обтекании». «Теплоэнергетика», 1958, № 8.
2 Холодильная техника № 6

УДК 661.97.071
НЕКОТОРЫЕ АНАЛИТИЧЕСКИЕ ЗАВИСИМОСТИ, ОПИСЫВАЮЩИЕ АБСОРБЦИОННО ДЕСОРБЦИОННЫЙ
ПРОЦЕСС ПОЛУЧЕНИЯ С02 С ПОМОЩЬЮ МОНОЭТАНОЛАМИНА
Канд. хим. наук М. Б. КАРЦЫНЕЛЬ, С. Д. БЛОНСКИЙ — Днепропетровский
химико-технологический институт им. Ф. Э. Дзержинского
Известно, что количество циркулирующего
в системе раствора моноэтаноламина,
необходимое для получения заданного количества
углекислого газа, определяется съемом С02
с единицы объема этого раствора. Поэтому
прежде всего требуется найти зависимость
между съемом углекислого газа и различными
параметрами процесса, в том числе и
температурой регенерации.
Математическая обработка опубликованных
экспериментальных данных [1] о равновесной
растворимости углекислого газа в растворах
моноэтаноламина различной концентрации
в зависимости от парциального давления С02
и температуры абсорбции позволила нам
вывести эмпирическое уравнение, связывающее
равновесную растворимость с указанными
параметрами
#р== 0,4+4,14z - 1,38;гЛ15+0,229г-0,00306/2 +
, c + 0,lf--12,5
"*" 3,04 — 0,0278г + 0,1312 с — 0,00256 zc'
где /?р — равновесная растворимость С02
в растворе моноэтаноламина,
м3 С02/м3 раствора;
t — температура абсорбции, °С;
с — концентрация С02 в газе, %!
объемные;
z — концентрация раствора
моноэтаноламина, % весовые.
Уравнение A) справедливо в следующих
пределах значений параметров: концентрация
раствора моноэтаноламина от 5 до 35%
(весовые), температура абсорбции от 20 до 80°С,
содержание С02 в газе от 0,1 до 100%
(объемные) .
Остаточное содержание С02 в растворе
после регенерации было определено из
экспериментальных данных [2] и выражено в виде
уравнения
/?0= ?8>3* , B)
0 0,0187/ v '
где R0 — остаточное содержание С02 в
растворе после регенерации, м3 С02/м3
раствора;
tp — температура регенерации, °С.
Уравнение B) применимо в пределах
температуры регенерации от 100 до 150°С и
концентрации раствора моноэтаноламина от 5 до 40%
весовых.
Поскольку в производственных условиях
растворение С02 обычно составляет около 70%
от равновесного [3], то практический съем
углекислого газа AR может быть определен
следующим образом:
Д/? = 0,7/?р-/?0. C)
Используя формулу C), можно легко
рассчитать тепло на нагрев раствора в десорбере.
При определении удельного расхода тепла
на десорбцию необходимо также знать расход
тепла на испарение раствора.
В литературе нет данных о скрытой теплоте
испарения растворов моноэтаноламина, об
упругости паров воды, моноэтаноламина и С02
над рабочими растворами при температурах
регенерации (т. е. выше 100°С). К тому же
процесс испарения происходит при
изменяющемся градиенте концентрации раствора
по высоте дефлегматора.
Вполне возможно, что незначительная часть
влаги, уносимой парогазовой смесью,
представляет собой механически увлеченные капли
раствора, на испарение которых тепло не
затрачивается.
При введении соответствующих поправок
расчет этих величин с достаточной для
практики точностью можно произвести. Для этого
необходимо определить количество влаги,
уносимой парогазовой смесью на 1 кг С02 при
различных температурах регенерации и
концентрациях растворов моноэтаноламина.
Скрытая теплота испарения указанных
растворов условно может быть принята такой же,
как для чистой воды [4]. Это не должно
привести к большой погрешности [5].
Таким образом, количество влаги, уносимой
парогазовой смесью на 1 кг С02, можно
определить по формуле
а
Н20
= 0,41
ЬРъо
Л)бщ — ЬРн20
кг Н20/кг С02, D)
где рНг0 — упругость паров над чистой водой
при температуре парогазовой
смеси в верхней части
дефлегматора, ата;
18

^общ — общее давление парогазовой
смеси в верхней части дефлегматора,
ата;
k — коэффициент, учитывающий
уменьшение упругости паров Н20
над растворами моноэтаноламина
относительно упругости над
чистой водой.
В пределах концентрации растворов от 5
до 20% весовых моноэтаноламина этот
коэффициент может быть определен по выведенной
нами на основании практических данных
эмпирической формуле
+1»°°
где ^пг — температура парогазовой смеси
в верхней части дефлегматора.
Результаты расчетов GH0, по этой формуле
достаточно хорошо согласуются с
опубликованными в литературе данными [5].
Таким образом, тепло испарения раствора
QH = GН 0 г ккал\кг С02, F)
где г — скрытая теплота парообразования
воды при tUT.
Расход тепла на десорбцию газообразного
С02 в зависимости от температуры
регенерации при различных концентрациях раствора
описывается уравнением
Q=-d-+C<-4', G)
где Q — расход тепла на десорбцию,
ккал/кг С02;
А — постоянная, зависящая от разности
между температурой tv выходящего
из десорбера раствора и
температурой поступающего в десорбер
насыщенного раствора tH (A ^4200—
4900).
Уравнение G) применимо в пределах
концентраций раствора от 5 до 25% вес.
моноэтаноламина и температур регенерации от 105
до 130°С. Оно характеризуется наличием
экстремума, отвечающего температуре 115°С, что
хорошо согласуется с ранее опубликованными
данными [3].
В пределах температур регенерации от ПО
до 120°С удельный расход тепла на десорбцию
С02 почти одинаков для заданной
концентрации растворов.
Если учесть, что формула B) дает
заниженные результаты, которые на практике не всегда
достигаются [3, 6], то в действительности
при температурах регенерации выше 115°С
расход тепла будет иметь большие значения,
чем по формуле G). Поэтому применение
температуры регенерации выше 120°С явно
нецелесообразно.
При выборе температурного режима
десорбции, помимо стремления получить
минимальный удельный расход тепла, необходимо также
учитывать фактор влияния температуры
регенерации на коррозионную устойчивость
аппаратуры.
ЛИТЕРАТУРА
1. Егоров Н. Н., Дмитриев М. М., 3 ы-
к о в Д. Д., Б р о д с к и й Ю. Н. Очистка от серы
коксовального и других горючих газов. Металлург-
издат, I960.
2. Коуль А. Л., Ризенфельд Ф. С. Очистка газа.
Перевод с английского. Под общей редакцией
И. И. Абрамсона. Гостоптехиздат, 1962.
3. Пименова Т. Ф. Оптимальный режим
производства углекислого газа. «Холодильная техника», I960,
№6.
4. В у к а л о в и ч М. П. Термодинамические свойства
водяного пара (таблицы и диаграммы). Госэнергоиз-
дат, 1946.
5. Т е з и к о в А. Д. Производство и применение
сухого льда. Госторгиздат, 1960.
6. П и м е н о в а Т. Ф. Испытание оборудования
завода сухого льда. «Холодильная техника», 1955, № 1.

УДК 621.575.004.15
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ АБСОРБЦИОННОЙ БРОМИСТОЛИТИЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Д-р техн. наук, проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, канд. техн. наук М. С. КАРНАУХ —
Институт теплофизики Сибирского отделения АН СССР
Современные холодильные станции, холодо-
производительность которых достигает 30—
50 млн. ккал/ч, потребляют большое
количество электрической энергии — при
использовании компрессорных машин — или тепловой —
при использовании абсорбционных. Вопрос о
выборе типа холодильной машины по роду
потребляемой энергии приобретает важное
народнохозяйственное значение.
Оборудование мощных холодильных
станций требует создания холодильных машин с
максимально возможной холодопроизводитель-
ностью в одном агрегате.
Отечественной промышленностью освоен ряд
турбокомпрессорных машин холодопроизводи-
тельностью 2—4 млн. ккал/ч, а в ближайшее
время будет начат выпуск бромистолитиевых
машин.
Предприятия, для работы которых требуется
значительное количество холода, являются, как
правило, крупными потребителями тепла и
строятся в районе ТЭЦ. Летом тепловая
нагрузка ТЭЦ резко сокращается и
энергетическое оборудование используется
неполностью. При снабжении холодильных станций
с абсорбционными машинами тепловой энерги-
Рис. 1. Общий вид агрегата.
ей выравнивается годовой график работы ТЭЦ,
повышается выработка электроэнергии и
коэффициент использования энергетического
оборудования.
В нашей стране обнаружены большие запасы
подземных источников тепла в виде горячей
воды G0°С и выше) и пара. Использование
этого тепла для получения холода с помощью
абсорбционной машины представляет интерес
особенно для южных районов. Кроме того,
абсорбционные машины целесообразно
применять на предприятиях, имеющих источники
сбросного тепла.
В данной статье сопоставляется
эффективность расположенных в районе ТЭЦ
холодильных станций с компрессорными и
абсорбционными машинами.
Сопоставление делается со станцией,
оборудованной фреоновыми турбокомпрессорными
агрегатами, более эффективными, чем часто
применяемые для этой цели аммиачные
поршневые компрессорные машины.
В расчетах также использована техническая
характеристика головного образца бромисто-
литиевой машины, полученная на основе
испытаний в Чернигове [1].
Абсорбционная бромистолитиевая машина
выполнена в виде агрегата,
включающего горизонтальные кожухотрубные
аппараты и насосы. Общий вид агрегата
приведен на рис. 1.
В нижней части блока
генератор-конденсатор 1 размещен генератор
затопленного типа. Раствор выпаривается в
межтрубном пространстве. В трубки подается
пар или горячая вода. Теплопередающая
поверхность генератора разделена на две
секции для сокращения влияния высоты
столба жидкости на процесс ее кипения,
что очень существенно при таких низких
абсолютных давлениях, как в этом
аппарате. Под верхней секцией размещен
поддон, над трубами — отбойная сетка.
Над генератором в том же корпусе [2]
¦ находится конденсатор. Конденсат с
наружной поверхности трубы стекает в
поддон. Для сокращения вредного перетока
тепла от генератора к конденсатору
служит экран.
20

В верхней части блока
абсорбер-испаритель 2 размещен испаритель, а над ним —
перфорированное оросительное корыто. С обеих
сторон по длине трубы ограничены жалюзий-
ными решетками, предотвращающими унос
влаги в абсорбер. Неиспарившаяся вода
сливается в поддон, который снабжен экраном,
препятствующим вредному притоку тепла из
абсорбера в испаритель.
Под испарителем в том же корпусе
находится абсорбер оросительного типа. Раствор
распыляется в нем* форсунками.
Под блоками генератор-конденсатор и
абсорбер-испаритель расположен элементный
теплообменник 3. Рядом с аппаратами
установлены насосы крепкого 4 и слабого 5 растворов,
рециркуляционной воды 6 и вакуумные 7.
Ниже приведена техническая
характеристика абсорбционной бромистолитиевой машины
при проектной производительности и подаче
охлаждающей воды последовательно в
абсорбер и конденсатор:
Холодопроизводительность,
млн. ккал\я 3
Температура, °С:
охлажденной воды
начальная 13
конечная 7
охлаждающей воды
начальная 28
конечная 38
Давление греющего пара, ата ... 2,0
Расход, т\ч\
воды
охлажденной 500
охлаждающей 750
греющего пара 8,6
Тепловой коэффициент 0,66
Вес аппаратов, т 77
Габаритные размеры, м:
длина 6,5
ширина 9,8
высота 6,8
Методика определения сравнительной
эффективности систем энергоснабжения
предусматривает в качестве обязательного условия
анализ их, исходя из сопоставимых
показателей.
При работе абсорбционной машины за счет
отбора пара из турбин ТЭЦ (рис. 2, а) топливо
в количестве ВТэц расходуется на производство
холода Qo и электроэнергии We, полученной за
счет пара, поступающего в холодильную
машину, а также используемого внешними
потребителями.
При питании компрессионных холодильных
машин электроэнергией от конденсационных
электрических станций КЭС (рис. 2, б)
топливо в количестве Вкэс расходуется на получение
такого же количества холода Q0 и
электроэнергии We.
Энергетическая эффективность системы опре^
деляется степенью ее термодинамического
совершенства. Эксергетический метод |3J
позволяет выполнить термодинамический анализ
сопоставляемых систем наиболее простым
путем.
Jtetuj
/ w;//;///;Av;;;;//^&>t
Топливо
Охлаждающая
-м и-
jL
гНН! IRJ-Hbl.
Soda
цая Ura h j
""""—*"вЦм Mr ?
В канализацию
Топливо
Рис. 2. Схема систем:
а — ТЭЦ — абсорбционная машина; б — КЭС —
компрессионная машина; 1 — котельная; 2 —
турбина; 3 — электрогенератор; 4 — внешний
потребитель электроэнергии; 5 — абсорбционная
холодильная машина; 6 — охлаждаемый объект; 7 —
конденсатор; 8 — турбокомпрессор.
Степень термодинамического совершенства
системы ТЭЦ—абсорбционная машина
выражается отношением
Ъ =
ExQo~)rExW-
Qo ToXT Т°'Т +860Уе
* о.т
Ехг
ТЭЦ
BT9*Ql
-.0)
где Exn , Exw и ExR — эксергии холо-
да, полученного
с помощью
абсорбционной ма-
21

шины,
электроэнергии, отпущенной
внешним
потребителям, и топлива,
затраченного на ТЭЦ;
7\>.т и Г0.с — средняя температура
• охлаждаемого
объекта и температура
окружающей среды;
QP — теплотворная
способность топлива.
После преобразований уравнение A)
приобретает вид
/ у М).С М).Т
То,
-860v
ТЭЦ
ъ=-^ !ы— / , B)
удт + \
где rQ — тепловой коэффициент
абсорбционной машины;
у — удельная выработка электроэнергии,
полученной за счет пара,
поступающего в холодильную машину,
квт-ч/ккал;
^кт11 — коэффициент полезного действия
котельной ТЭЦ;
qT — удельный расход тепла на 1 квт-ч,
полученный за счет пара,
поступающего в холодильную машину,
ккал/(квт-ч).
Аналогично степень термодинамического
совершенства системы КЭС — компрессионная
машина выражается отношением
^ * о.с — Т0iT
Ехп 4- Ех
w„
4-860№Р
гы =
Ехп
^кэсУн
-.C)
После преобразований уравнения C)
получаем
Чк=-
'о .с — мкт
* о.т
-860-
D)
860 s
oS*k
где е — холодильный коэффициент
компрессионной машины;
?кэс — удельный расход условного топлива
на 1 квт-ч на КЭС, кг/'(квт-ч).
С увеличением давления пара в отборе
турбины, используемого для работы
абсорбционной машины, эффективность применения этой
машины снижается, так как сокращается
выработка электроэнергии.
При использовании формул B) и D) для
расчета систем, включающих турбины ВТ-100и
ПВК-ЮО (давление рабочего пара 130 ата при
температуре перегрева 565°С), абсорбционную
бромистолитиевую машину (тепловой
коэффициент ? = 0,7) и фреоновую турбокомпрессор-
ную машину (е = 3,5 при температурах кипения
3°С и конденсации 35°С), получаются
результаты, представленные на рис. 3. Приведенные
материалы показывают, что при давлении пара
в отборе турбины до Р = 3 ата система ТЭЦ —
абсорбционная бромистолитиевая машина
термодинамически более совершенна, чем система
КЭС — фреоновая турбокомпрессорная
машина.
0,3
025{
Ц2\
3
Рис. 3. Энергетическая эффективность:
/ — система ТЭЦ — абсорбционная
машина; 2 — система КЭС —
компрессионная машина.
Проведенный термодинамический анализ
позволяет определить, в какой из систем
расход энергии (топлива) на производство холода
будет минимальным. Окончательный выбор
машины может быть произведен на основании
технико-экономических расчетов, выявляющих
капитальные затраты и эксплуатационные
расходы для сравниваемых вариантов.
Расчет был выполнен для двух систем.
Первая система включала холодильную
станцию, оборудованную абсорбционными бро-
мистолитиевыми машинами холодопроизводи-
тельностью 3 млн. ккал/ч каждая и
размещенную в районе ТЭЦ мощностью 300 000 кет с
турбинами типа ВТ и ВПТ.
Вторая система включала холодильную
станцию, укомплектованную фреоновыми турбо-
компрессорными машинами ХТМ-2-1-4000.
Холодильная станция снабжалась
электроэнергией от конденсационной электрической станции
мощностью 600 000 кет, оборудованной
турбинами типа ПВК-
Обе холодильные станции предназначены
для получения охлажденной до 7°С воды при
22

температуре охлаждающей воды 28°С.
Производительность каждой станции 30 млн. ккал/ч.
Для работы абсорбционной машины
используется пар давлением 2 ата.
Расчеты показали, что в системе ТЭЦ —
абсорбционная машина достигается
существенная экономия по трем важнейшим
показателям: расходу условного топлива — 1200 т в
год, капитальным затратам — 1,64 млн. руб. и
эксплуатационным расходам — 185 000 руб. в
год.
Известно, что многие вещества, в частности
углеводороды и фреоны, в контакте с водой и
рассолами при определенных давлениях и
температурах образуют твердые кристаллические
комплексы — кристаллогидраты. Их общая
формула МпН20 (М — молекула гидратообра-
зующего агента, п ¦— число присоединенных
молекул воды [1]).
В последние годы повысился интерес к
изучению гидратов. Это объясняется, с одной
стороны, стремлением ликвидировать гидрато-
образование при прохождении газа по
газопроводам [2], при осушке его жидкими
сорбентами [3] и при охлаждении рассолов
в контактных испарителях холодильных
установок [4], а с другой — необходимостью
получить максимально возможное гидратообразо-
вание в реакторах-гидратообразователях
установок опреснения соленой воды с помощью
холода [5].
Фазовая диаграмма системы холодильный
агент — вода (на рис. 1 приведена диаграмма
для системы бромистый метил — вода) имеет
следующие характерные области,
образующиеся при пересечении кривой упругости
насыщенного пара АВ с линиями CD, DE, EF —
границами существования гидратов: 1 —
газообразный агент и вода; 2 — газообразный агент и
гидраты или гидраты и вода (или лед при
температурах ниже 0°С); 3 — жидкий агент и
гидраты или гидраты и вода; 4 — .жидкий
агент и вода.
На диаграмме только в точке Е —
критической точке гидратообразования — возможно
одновременное сосуществование гидратов,
воды и агента (в жидкой и паровой фазах).
Абсорбционная бромистолитиевая машина
особенно эффективна, когда для ее работы
используется сбросное тепло промышленных
предприятий или тепло подземных источников.
ЛИТЕРАТУРА
1. Розенфельд Л. М. и др. Испытание
абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины.
«Холодильная техника», 1965, № 5.
2. Р 1 a n k R. «Kaltetechnik», 1956, № 10.
3. Grassman P. «Warmetechnik», 1956, № 9.
В точке D возможно одновременное
сосуществование гидратов, льда, воды и паров
агента.
Различными исследователями было
установлено, что при добавлении соли к воде
критическая точка, а следовательно, и линия
гидратообразования сдвигаются влево, увеличивая
область отсутствия гидратов. При этом линии
ЯГУ L. I I I 1_1 I i I I 1 Ц I
-6 -ц -2 о г k в в w n ш w
Температура, °С
V
Рис. I. Фазовая диаграмма системы бромистый
метил—вода:
АВ — кривая упругости насыщенного пара;
CDEF — граница существования гидратов
системы агент—вода; CEXFX — граница существования
гидратов системы агент — водный раствор
хлористого натрия (содержание соли 9,6%).
УДК 548.562:621.564
ГИДРАТ00БРА30ВАНИЕ В СИСТЕМАХ ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГЕНТ-РАССОЛ
В. И. КОСТКЖ, В. Н. КОЛОСОВ — Институт газа АН УССР
23

гидратообразования системы агент — водный
раствор соли параллельны линиям
гидратообразования системы агент — вода [5, 6].
Таким образом, зная положение линии
гидратообразования системы агент — вода и
критической точки системы агент — рассол,
можно построить фазовую диаграмму системы
агент — рассол.
Однако в литературе нет данных о влиянии
значительных (свыше 10%*) концентраций
раствора на условия гидратообразования.
Поэтому нами было выполнено
экспериментальное исследование условий
гидратообразования в системе пропан — водный раствор
хлористого кальция при концентрации
последнего 24—29,9%.
Цель эксперимента — выяснить зависимости
критической температуры гидратообразования
от содержания соли в рассоле.
Схема экспериментальной установки и
методика эксперимента описаны в работе [7].
Результаты опытов представлены на рис. 2.
Для сравнения там же приведена зависимость
температуры замерзания рассола от
содержания соли [8].
Как следует из рис. 2, для системы
пропан — водный раствор хлористого кальция
разность между критической температурой
гидратообразования /Кр и температурой
замерзания рассола ts не зависит от его
концентрации и является величиной постоянной,
численно равной критической температуре /"
гидратообразования системы агент — вода.
По нашему мнению, аналогичная картина
должна наблюдаться и в других системах
холодильный агент — рассол, т. е. критическая
температура гидратообразования связана
с температурой замерзания рассола
зависимостью
4р = (^ + С)°С
(о
Этот вывод подтверждается и опытами
других исследователей [5, 6].
На рис. 3 представлена зависимость
критической температуры гидратообразования
от содержания хлористого натрия в рассоле
для фреонов-31 и 21, бромистого метила и
пропана. Разность температур ^кр—ts для всех
этих агентов также является величиной
постоянной, равной /°р.
Таким образом, зная критическую
температуру гидратообразования для системы агент —
вода и зависимость температуры замерзания
рассола от содержания солей, можно
определить критическую температуру
гидратообразования систч^мы агент — рассол при любой
концентрации последнего.
Г*'
О
-5
-10
-15
-го
-15
-30
-35
-^ о
-45
-50
-55
г—1
чс-—/
15 Z0 25 30
НонцЕнтрация соли, %
* Всюду приняты весовые проценты.
Рис. 2. Зависимость критической температуры
гидратообразования в системе пропан — водный
раствор хлористого кальция (кривая /) и
температуры замерзания рассола (кривая 2) от
содержания соли.
Приводим значения критической температу*
ры /°р для некоторых агентов [1, 2, 6]:
Этан 14,8
Пропан 5,5
Нормальный бутан 1,5
Изобутан 2,6
Циклопропан 17,0
Фреоны
31 17,88
21 8,69
142В 13,09
12В1 10,0
22В1 9,87
Бромистый метил 14,73
Углекислый газ 10,0
Зависимостью A) рекомендуется
пользоваться для расчета tKV при проектировании
установок, в которых возможно или
необходимо гидратообразование.
Выполненное нами экспериментальное
исследование, а также анализ результатов других
исследователей позволили составить
обобщенные зависимости для определения критической
температуры гидратообразования систем
агент — рассол. Так, для систем агент*—
водный раствор хлористого кальция получены
следующие уравнения:
при содержании соли х от 0 до 10,5%
'.р = (- 0,01585х2 - 0,4145л; + Q ° С, B)
при х от 10,5 до 27,5%
24

В Г~2 3 k 5 В 7 8 3**40 11
Концентрация соли, %
Рис. 3. Зависимость критической
температуры гидратообразования в системе
агент — водный раствор хлористого натрия
от содержания соли:
/ — фреон-31; 2 — бромистый метил; 3 —
фреон-21; 4 — пропан; 5 — лед.
^р=[1/3100-(.* + 27,7K- 46,5 + /;J°C,C)
при х от 27,5 до 29,9%
/кр = (- 0,181*' + 3,58х+ tlp)° С. D)
В настоящее время на предприятиях
пищевой и химической промышленности
насчитывается более тридцати типов пластинчатых
аппаратов.
На рис. 1 представлены схемы продольных
сечений рифленых межпластинных каналов
этих аппаратов, а в таблице — основные
размеры их и результаты испытаний.
В приведенных в таблице формулах в
качестве характерного линейного размера
принят эквивалентный диаметр, равный удвоенной
толщине уплотнительнои прокладки между
Для систем агент — водный раствор
хлористого натрия при содержании соли от 0
до 22,4%
/кр = (- 0,0209х2 - 0,478* -f *к'р) ° С. E)
Выводы
Экспериментально определена критическая
температура гидратообразования системы
пропан — водный раствор хлористого кальция.
На основании выполненного исследования и
анализа данных других авторов установлено
влияние концентрации рассола на критическую
температуру гидратообразования.
Предложена обобщенная зависимость для
расчета критической температуры
гидратообразования систем холодильный агент —
рассол.
ЛИТЕРАТУРА
1. Handbook of Natural Gas Engineering, 1959.
2. Справочник по транспорту горючих газов. Под ред.
Зарембо К. С.
3. Андрющенко Ф. К., Васильченко В. П.
Применение растворов электролитов для устранения
гидратообразования при добыче природного газа на
Шебелинском газопромысле. «Нефтяная и газовая
промышленность», 1963, № 4.
4. А э р о в М. Э. и др. Авторское свидетельство
№ 162859. Бюллетень, 1964, № 11.
5. Knox W. G. and other. «Chemical Engineering
Progress», 1961, t№ 2.
6. Allen J. Barduhn, Howard E. Towlson
and Jee Chien Hu. «A. S. Ch. E. Journal», May,
1962.
7. К о с т ю к В. И., Колосов В. Н. Критическая
точка гидратообразования системы углеводород-
рассол. «Газовая промышленность», 1964, № 3.
8. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. I. Госторгиздат, 1960.
:- пластинами. Кроме этих формул, известны
формулы Гинстлинга и Барсова [4] для ка-
х нала № 6, Коваленко [5] для канала № 3,
Тонна [6] для канала № 8 и табличные данные
х Думмета [7] для канала № 8. Эти формулы
в дают близкие результаты к табличным,
поэтому не приводятся.
Из таблицы видно, что теплоотдача в
рифленых каналах интенсивнее, чем в гладкостен-
ных, и зависит от их геометрических характе-
я ристик. Чем резче поток жидкости изменяет
у направление своего движения, тем интенсивнее
УДК 536.24.001.2
РАСЧЕТ ТЕПЛООТДАЧИ В ПЛАСТИНЧАТЫХ АППАРАТАХ ПРИ ПОМОЩИ НОМОГРАММЫ
А. М. MAC ЛОВ — Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
25

теплообмен. Одновременно повышаются и
энергетические затраты на протекание
жидкости через канал. Вероятно лучшим будет
канал с наиболее интенсивной теплоотдачей
при наименьших энергетических потерях.
Рис. 1. Схемы продольных сечений
рифленых межпластинных
каналов пластинчатых аппаратов:
/ — пластины с треугольным
рифлением; 2 — пластины с
фасонным рифлением; 3 — пластины
с синусоидальным рифлением.
Основываясь на идее Рейнольдса об
аналогии между количеством движения и
теплообменом, а также на литературных и
собственных опытных данных, нам удалось
получить обобщенное полуэмпирическое уравнение
для расчета теплоотдачи в ленточно-поточных
каналах пластинчатых теплообменников.
отображающее взаимосвязь между
теплоотдачей и гидравлическим сопротивлением
Nu = 0,0315
1 + 0,83 1/
X
1 + 1,5 Re
XRe'
te
о,
-0,125
75pr0
/t ХуСЛ
Wo
ИЗ . (
\
\
/
Pr \o
PrcJ
25
A)
a2b
где Nu =-^-^- — критерий Нуссельта;
к
Re
w2b
a — коэффициент теплоотдачи от
стенки пластины к жидкости;
К — коэффициент
теплопроводности жидкости;
б — зазор между пластинами,
равный толщине уплотни-
тельной прокладки;
I — шаг рифленця;
критерий Рейнольдса;
w — средняя скорость движения
жидкости в сечении с
зазором б;
Рг и Ргст — критерии Прандтля,
рассчитанные по средним
температурам жидкости и стенки
соответственно;
коэффициент трения в
плоском гладкостенном канале;
условный коэффициент
трения в рифленом канале при
том же значении Re.
Из уравнения A) видно, что увеличение
гидравлического сопротивления канала повышает
Ко
-уел

Номер

канала
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Тип канала
Гладкостей ный
—
П-2
—
П-2
Р-15
„Альборн"
„Парафлоу HXfc
—
—
—
Форма
рифления
Треугольная
»
„
п

Синусоидальная
Фасонная
Треугольная
»
"
Шаг

рифления /,
мм
_
20,0
22,5
20,0
22,5
30,0
38,0
48,5
20,0
20,0
20,0
Толщина
уплотни-
тельной

прокладки о, ММ
1.85
3.50
2.85
5.90
5.50
5.90
3,50
2.25
1 15
1.40

Минимальный
зазор t/,
мм
—
2,80
—
4,80
4,90
2,00
—
—
—
Угол при

основании
рифля р,
град
30
35
40
35
30
--
30
30
40
Расчетная формула
К, = 0,021
/С, = 0,216
A"o = 0,125
/О» = 0,215
Ко = 0,356
#,,= 0,1815
А\,= 0,309
К0 = 0,122
К0 = 0,1635
Я0 = 0,173
К0 = 0,194
Re0'8 [1]
Re0'8 [автор]
Re0'7 [2]
Re°'63° [автор]
Re°«6 [2]
Re0'65 [3]
Re0'6 [2]
Re0'7 [2]
Re0'63 [автор]
Re0,64 [автор]
Re0'64 [автор] 1

интенсивность теплоотдачи, что соответствует
данным таблицы.
Значения коэффициентов теплоотдачи,
вычисленные по уравнению A) и формулам,
приведенным в таблице, хорошо согласуются,
что видно из рис 2.
W3 Z 3 k 5 В 7 8 910" Re Z
Рис. 2. Сопоставление уравнения A) с
литературными и опытными данными:
по уравнению A);
по уравнениям таблицы;
X, О, # —по данным Маслова [11];
¦ — по данным Думмета [7].
Номера кривых на рис. 2 соответствуют
номерам каналов в таблице. Для большей
ясности чертежа некоторые линии даны для Ко
с числовыми коэффициентами G; 2,5; 1,5
и т. д.). Как видно из рис. 2 и таблицы, по
уравнению A) можно рассчитывать теплоотдачу
в рифленых каналах различной формы. При
Re = 2A03-M04) отклонения не превышают
±10%.
Теплоотдача в ленточно-поточных каналах
определяется главным образом частотой
изменения направлений движения потока жидкости
и величиной гидравлических сопротивлений.
Геометрическая форма рифления имеет
гораздо меньшее значение.
В дальнейшем уравнение A) было принято
за основу для составления номограммы,
изображенной на рис. 3.
Номограмма дает возможность определять
по отношению -^? комплекс
при любом значении чисел Re в пределах
от 1000 до 20 000, т. е. в наиболее часто
встречающемся на практике диапазоне.
Комплекс Ко содержит два сомножителя
в дробных степенях, что требует
дополнительных вычислений, которых можно избежать,
использовав вспомогательную номограмму,
представленную на рис. 4. Эта номограмма
позволяет достаточно быстро определить
значения чисел Рг в степенях 0,43 и 0,25.
Установив по номограмме (см. рис. 3)
величину /Со, находят значение числа Nu
умножением Ко на произведение Рг°'43 (—-г Л°'25.
Номограмма на рис. 3 состоит из двух
соединенных диаграмм. Она составлена для
пределов отношения — от 2 до оо.
5
На оси абсцисс правой диаграммы отложены
значения чисел Re от 1000 до 20 000, что
соответствует области применения формул в
таблице и уравнения A) для случая рифленых
щелевых каналов1.
Наклонные линии в правой диаграмме
соответствуют различным значениям отношения
-^- от 1 до 100, а в левой диаграмме —
отношениям — от 2 до оо.
Чтобы определить по номограмме
значения Ко, надо на горизонтальной оси найти
нужное число Re, провести вертикаль до
пересечения с одной из наклонных линий,
соответствующих отношению -^ (при данном Re)
и из точки пересечения провести горизонталь
до одной из линий на левой диаграмме с
заданным отношением —. Искомое значение
5
А'о находят на оси абсцисс левой диаграммы.
Чтобы определить Яусл Для канала с
треугольным рифлением, можно использовать
1 Уравнение ('1) можно применять и для вычисления
теплоотдачи в прямолинейных каналах, полагая
А уел /
—- = 1 и -^— = оо. В этом случае верхний предел
А0 о
чисел Re может быть увеличен до 105. При этом
расхождения с формулой Михеева [1] из таблицы не
превышают 15% при Re=>105. С уменьшением Re расхождения
снижаются и при Re = 20 000 не превышают 6%.
27

\Л%
2v
1_
к
з\У
Р/1 1-Ц
mi \r
1 |ж \А6
ihJl/*k$?
/Г И
h|
M
M
1 hi 1—L_
W№
WVY
п
ITT
1 ¦
1
1
—j
1
1
u
—W-20-П
.,«i i /ii i > >
in
Ш "^
i /i mi
#
J5^
Mil,
»
^1 4
I 1
1 1 ' 1 '
1 J T42 /
111 ¦ I i "
-yA
10 12 11*161820 30 i*0 50 60 70 80 30100120 M160 H03
3 к 5 6 7 8 3 10* 2-10*
Re
Рис. З. Номограмма для определения теплоотдачи в рифленых щелевых каналах.
обобщенную формулу [8] или составленную
по ней номограмму [9].
При вычислении А,усл Для канала с нетре-<
угольным рифлением можно воспользоваться
формулами Барановского [2], пересчитанными
нами с учетом принятого в настоящей статье
определяющего геометрического размера
(зазора, равного толщине уплотнительной
прокладки).
Для пластин № 7 (см. таблицу)
* -7 Re'25,
,чусл '
для пластин № 8
XyCJ1 = 143Re-0,65.
B)
C)
Х0 =
Величину Ко можно найти по одной из
многочисленных формул, приведенных в литературе,
например по формуле Петухова [10]
- \ (JLY D)
где (и и jict — коэффициенты вязкости
жидкости соответственно при средних
температурах жидкости и
стенки;
п — показатель степени (при
нагревании равен 0,14, а при
охлаждении — 0,28 Рг°>25).
Последний сомножитель в формуле D)
можно определить по номограмме на рис. 4.
«"
8
7
В
5
k
3
г
\/и'ст'
Mill! н~
ij i
\
——'
УШИ
DU3-\
П 74 J
LffliJ
а,ш
5 6 1 8 3 10
го
30 40 50 ВО 70 80 30
*ш
Рис. 4. Вспомогательная номограмма для вычисления числа Прандтля и отношения
коэффициентов вязкости в различных степенях п.
28

Из номограммы (см. рис. 3) следует:
— различие между рифлеными и гладкими
каналами по интенсивности теплоотдачи с
ростом Re уменьшается, а по гидравлическому
сопротивлению — увеличивается.
— при всех числах Re увеличение
отношения —Si, вызванное усложнением формы
*о
рифления, более частыми расширениями и
сужениями проходных сечений и т. д., приводит
к улучшению теплоотдачи.
Однако вряд ли целесообразно использовать
канал, у которого-^- > Ю, так как с увели-
чением этого отношения от 10 до 100
теплообмен не очень существенно улучшается, а
гидравлические сопротивления каналов резко
повышаются. Это нужно учитывать при
конструировании новых и эксплуатации действую-
ших пластинчатых теплообменных аппаратов.
Пример. В пластинчатом аппарате, состоящем из
пластин типа П-2 с треугольным рифлением (шаг
i='22,5 мм, угол у основания рифля Р=35°, расстояние
между пластинами 6 = 3,5 мм), охлаждается вино
«Белый мускат». Средняя температура вина 2№С,
температура стенки теллопередающей пластины 1б0С. Скорость
движения жидкости между пластинами такова, что
число Re = 5000. Определить коэффициент теплоотдачи от
вина к стенке.
При температуре вина 20ЯС Я=0,387 жал/(м-ч-град),
Рг-28,8.
При температуре стенки 1'5°С РгСт = 36.
По номограмме [9] определяем, что при Re = 5000 и
—=6,42 Лусл=0,412. По формуле D), использовав для
о
вычисления п номограмму на рис. 4, находим значение К^
Х0=0,0342.
Отношение
0,42
а также значение коэффициента теплоотдачи
X 0,337
а = Nu --—=200* —- = 9750 ккал1(м2-ч-град).
2 5 2-0,0035
Проверка. Для данной конфигурации канала
справедлива формула (см. таблицу)
Ко = 0,125 Re0'7 = 0,125 • 50000'7 = 0,125 • 390 = 48,6;
2,35 Р 0,337
а =48,6-4,35.
2,45 2-0,0035
= 9900 ккалЦм2 • ч - град).
0,0342
= 12,3.
Величину Ко определяем по номограмме
(пунктирная линия)
Ко = 48.
Значения Рг0-43, Рг°>25 и Pr°L25 находим
на рис. 3
по номо-
4. Они соответственно равны 4,35; 2,35
Определяем число Nu
-грамме на рис
и 2,45.
2 35
Nu =48,0.4,35-—--= 200,
Расхождения не превышают 2%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Михеев М. А. Основы теплопередачи. Госэнерго-
издат, 1956.
2. Барановский Н. В. Пластинчатые
теплообменники пищевой промышленности. Машгиз, 1962.
3. Коваленко Л. М. Упрощенная методика
экспериментального исследования теплоотдачи при
турбулентном движении жидкостей внутри каналов.
«Химическое машиностроение», 1962, № 3.
4. Г и н с т'л и н г А. М., Барсов В. В. Теплообмен
в пластинчатом аппарате с волнообразными
каналами. «Химическое машиностроение», 1959, № 6.
5. Коваленко Л. М. Исследование теплообмена в
разборных пластинчатых теплообменниках для
химических производств. Диссертация. Харьков, 1961.
6. TonnH. «Monatsschrift fur Brauerei», 1961, vol. 14,
№ 7, 103—108, 114-118; «Zeitschrift fur Zuckerin-
dustrie», 1961, vol. 11, № 8, 438-441.
7. D u m m e t G. A. «Dechema — Monographien», 1956,
vol. 28, № 363-391, 54-62.
8. M а с л о в А. М. Влияние формы канала между
пластинами пластинчатого теплообменника на его
гидравлическое сопротивление. «Известия ВУЗов.
U Пищевая технология», 1964, № 5.
9. М а с л о в А. М. Номограмма для определения
сопротивлений в пластинчатых теплообменниках. «Мо-
^ лочная промышленность», 1965, № 3.
10. Петухов Б. С. Теплообмен и гидравлическое
сопротивление при турбулентном течении в трубах
жидкости с переменными физическими свойствами.
\/ «Тепло- и массоперенос», т. III, 1963.
11. Маслов А. М. Исследование гидравлических
сопротивлений и теплоотдача зигзагообразных
щелевых каналов пластинчатых теплообменников
пищевых и химических производств. Диссертация.
Ленинград, 1965.

УДК 621.573:628.8а
О ПРИМЕНЕНИЙ ВОЗДУШНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН В СИСТЕМАХ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
В. И. ПРОХОРОВ — НИИСантехники Госстроя СССР
Воздушные холодильные машины
применялись для кондиционирования воздуха в
основном в специальных системах (в авиации, на
шахтах). Однако совершенствование
воздушных холодильных машин, расширение задач и
техники кондиционирования открывают
перспективу их применения и в ряде других
случаев.
Известно, что основным недостатком
воздушных холодильных машин по сравнению с
парокомпрессионными является значительный
перерасход энергии на единицу
вырабатываемого холода за счет внешней и внутренней
термодинамической необратимости процессов в
обратном газовом цикле.
При этом в идеальном цикле учитывается
только внешняя необратимость, получающаяся
в результате резкого изменения температуры
воздуха в процессах подвода и отвода тепла,
что является принципиальным недостатком.
М
Qot8^
Р =const
Р: COnSt
- -^
Рис. 1. Изображение простого
замкнутого воздушного холодильного
цикла и соответственного пароком-
прессионного цикла в
координатах S, Т.
На рис. 1 в координатах S, Т представлен
простой замкнутый воздушный холодильный
цикл A—2—3—4—1) и соответственный паро-
компрессионный цикл A—2'—3—4Г—1). каким
он принят для холодильных камер [1—3].
Процесс 2'—3 (конденсация) происходит при
предельно низкой постоянной температуре тепло-
отводящей среды, процесс 4'—1 (кипение) —
при предельно высокой постоянной
температуре охлаждаемого объекта.
Перерасход энергии на производство холода
в воздушном цикле графически выражается
суммой площадей криволинейных
треугольников B'—2—3—2') и D—1—4/—4).
Теоретический холодильный коэффициент в воздушном
цикле при умеренном охлаждении получается
в 7—14 раз меньше, чем в соответственном па-
рокомпрессионном [4].
Однако все это справедливо при постоянной
температуре охлаждаемого объекта. При
непостоянстве температур сравниваемый цикл па-
рокомпрессионной машины должен быть
выбран другим [4,8]. Иным он должен быть и для
систем кондиционирования, характеризуемых
совершенно определенными расходами
воздуха и существенной рабочей разностью
температур воздуха, подаваемого в помещение, и
воздуха, находящегося в нем.
Принципиальная схема системы летнего
кондиционирования с воздушной холодильной
машиной, работающей по простому циклу,
показана на рис. 2, а. В системе циркулирует лишь
то количество воздуха, которое после турбоде-
тандера подается непосредственно в
помещение.
На рис. 2, б представлена соответствующая
схема с парокомпрессионной машиной.
Изображение воздушного и парокомпресси-
онного холодильных циклов в координатах
5, Т для этих систем дано на рис. 3. На рис.
3, а принято, что цикл замкнут (система
рециркуляционная) .
Результат не изменится, если система будет
работать с частично или полностью (рис. 3, б)
разомкнутым циклом.
Расход воздуха в системе определен
санитарной нормой, допустимой рабочей разностью
температур 7\—Г4 (рис. 3, а) и необходимой
холодопроизводительностью. Процесс
полезного охлаждения 4—1 протекает в помещении
при атмосферном давление р=\ ата. Это —
процесс кондиционирования воздуха,
осуществляемый независимо от выбранного типа
холодильной машины т. е. и при воздушном и при
парокомпрессионном циклах. Температура
воздуха Г4 будет равна Гкд. Значит, гемперату-
30

pa кипения холодильного агента не может
быть выше 7Y
Если температура отвода тепла в обоих
случаях одинакова (Г3), то идеальный цикл паро-
компрессионной машины для обеспечения
указанной системы кондиционирования может
быть Г—2'—3—4—V (см. рис. 3, а).
Идеальным циклом системы кондиционирования
можно считать фигуру 1—2'—3—4—/.
холодильной машины по сравнению с парс-
компрессионной при условии равенства низших
температур обрабатываемого воздуха.
ТеоремуР*const
ЛВ
н i 1
[>4
JBX
г
LU
^_
Р _^
¦ш Г7П ^к^
Ц—г
! !
! !
11
п I
к
ОС.
Рис. 2. Принципиальная схема
системы летнего кондиционирования:
а — с воздушной холодильной
машиной с непосредственной подачей:
Н — наружный воздух; Р —
рециркуляционная линия; ВХ — выход
отработанного воздуха; ОС —
охлаждающая среда; ТС — тепло
сжатия; КМ — компрессор; ТО —
теплообменник; Д — детандер; Я —
кондиционируемое помещение; ДВ —
электродвигатель:
б — соответствующая схема с паро-
компрессиовной машиной:
В — вентилятор; И — испаритель
непосредственного охлаждения; КК—
компрессор—конденсаторный агрегат:
ТК — тепло конденсации.
Площадь 2Г—2—3—2' представляет собой
энергетическую потерю в связи с конечной
разностью температур при теплообмене в
воздушном цикле, площадь )'—1—4—Г — в пароком-
прессионном. Ввиду равенства этих площадей
не будет перерасхода энергии за счет внешней
необратимости в идеальном цикле воздушной
г«д1
Р-1ата
Л
г«д
2^ Р* const
• 3*?^/У_^
Р*1ата
Ткд\
Р-1ата
в
Рис. 3. Воздушный и пароком-
прессионный холодильные
циклы в координатах S, Т:
а — замкнутый цикл без
полезного использования тепла
сжатия; б — разомкнутый цикл
без использования тепла
сжатия; в — замкнутый цикл с
использованием тепла сжатия.
тические же холодильные коэффициенты,
вычисленные для парокомпрессионного цикла,
показанного на рис. 1, не соответствуют факти-
31

ческим условиям работы машины в системе
кондиционирования воздуха.
Следовательно, у рассмотренных систем
кондиционирования нет принципиального
недостатка, присущего воздушным холодильным
машинам, — перерасхода энергии за счет
внешней необратимости.
На практике это выражается в уменьшении
перерасхода энергии в воздушной холодильной
машине относительно парокомпрессионной.
Для систем кондиционирования с
предварительным смешиванием теплого воздуха и
воздуха, выходящего из турбодетандера до
подачи его в помещение, температурные границы
парокомпрессионного цикла будут отличаться
от рассмотренных.
Рис. 4. Принципиальная схема системы
летнего кондиционирования с воздушной
холодильной машиной с предварительным
смешиванием:
ВХМ — воздушная холодильная машина;
СМ — смесительная камера; /дк —
температура воздуха на выходе из
турбодетандера; /дк — температура подаваемого в
помещение воздуха.
На рис. 4 представлена принципиальная
схема системы летнего кондиционирования с
предварительным смешиванием после
воздушной холодильной машины. Сравнительная
схема с парокомпрессионной машиной здесь
такая же, как на рис. 2, б.
В обоих случаях предусматривается подача
в помещение одинакового количества воздуха
с температурой /*д. В воздушной холодильной
машине температура воздуха на выходе из
турбодетандера /дк<*кд.
Изображение холодильных циклов для этих
схем в координатах S, Т показано на рис. 5,
где 5—6 полезный процесс в помещении,
процесс 6—1 разомкнут на атмосферу.
Температура кипения холодильного агента (процесс 4'—
V) принята максимально возможной —
равной температуре подаваемого в помещение
воздуха Гкд. На рис. 5 этой температуре
соответствует точка 5. Такое состояние в
воздушном цикле получается в результате
смешивания воздуха, имеющего различные
температуры (точки 1, 4 и при использовании
рециркуляции — точка 6).
В указанных условиях имеется внешняя
необратимость в теоретическом воздушном цикле
по сравнению с парокомпрессионным, что
сказывается на увеличении расхода энергии.
Геометрически это равно площади 3—1—2—3
плюс площадь 4—5—4Г—4 минус площадь 5—
Г—1—5.
Поэтому схему с предварительным
смешиванием можно предпочесть схеме с
непосредственной подачей только с учетом местных
условий. Но и в данном случае перерасход энергии
в цикле с воздушной машиной меньше, чем
перерасход в цикле, изображенном на рис. 1.
Есть и другие соображения в пользу
применения воздушных холодильных машин для
кондиционирования воздуха.
Ц
Тдк
-273.
—¦ г
Рис. 5. Воздушный и парокомпрес-
зионный холодильные циклы в
координатах S, Т при обеспечении
системы кондиционирования с
предварительным смешиванием.
— Недостаток воздушных холодильных
машин — малая объемная холодопроизводи-
тельность — перестает играть такую
существенную роль, как в холодильной технике, во-
первых, потому что для осуществления
процесса 4—/ (см. рис. 3, а), во всех системах
должен быть охлажден именно воздух, во-
вторых, этот недостаток сглаживается при
использовании турбомашин.
— Поскольку в системе кондиционирования
с воздушной холодильной машиной нет
специального агента и промежуточного холодо-
32

носителя, уменьшаются необратимые потери
холода в трубопроводах и
теплообменниках.
— Во многих стационарных установках
имеется возможность охлаждения сжатого
воздуха водой с более низкой температурой,
чем температура окружающего воздуха. Это
позволяет существенно увеличить полезную
холодопроизводительность воздушного цикла
главным образом из-за осушения воздуха и
уменьшить затраты энергии на производство
холода и на перекачку воды.
Достаточно высокая температура сжатого
воздуха в воздушной холодильной машине и
наличие близко расположенных потребителей
дают возможность легко утилизировать тепло
сжатия, напимер, для целей самой системы
кондиционирования воздуха или для других
санитарно-технических систем здания
(горячее водоснабжение).
Полезное использование тепла сжатия
совместно с потреблением холода намного
повышает термодинамическую эффективность
воздушного цикла, не уступающую во многих
случаях парокомпрессионным циклам [4, 5].
При условии использования тепла сжатия с
температурой Гт для теплоснабжения у
идеального парокомпрессионного цикла, с
которым следует сравнивать воздушный,
температурные границы будут шире, чем в
рассмотренных случаях. Такой цикл показан на
рис. 3, в прямоугольником V—2'—3'—4. В
этих условиях у теоретического воздушного
цикла внешние энергетические потери будут
даже меньше, чем у парокомпрессионного.
— Использование воздушной холодильной
машины как вентилятора упрощает
конструкцию кондиционера и уменьшает расход
энергии.
— В системе кондиционирования с
воздушной холодильной машиной процессы
теплообмена являются достаточно эффективными
вследствие высоких скоростей движения
воздуха и большой разности температур.
Процесс же полезной отдачи холода происходит
с максимальной эффективностью вообще без
теплообменников.
— Для некоторых систем
кондиционирования воздуха преимуществом воздушных
холодильных машин является образование и
использование перенасыщенного воздуха и
водного аэрозоля — тумана.
К достоинствам систем с воздушными
холодильными машинами следует отнести также:
значительное уменьшение веса и габаритов
благодаря отсутствию испарителей,
конденсаторов, уменьшению размеров оборудования и
сечений воздуховодов; возможность их легкой
автоматизации; надежность в работе;
минимальную тепловую инерционность; гибкость в
восприятии переменных нагрузок и др.
К недостаткам использования воздушных
холодильных машин в системах
кондиционирования относится сильный шум (80—100 дб, в
основном высокочастотного состава),
трудности регулирования влажности и повышенный
(по сравнению с обычными холодильными
машинами) расход энергии за счет
необратимости реальных процессов сжатия и
расширения.
Для определения затрат энергии в реальных
кондиционерах с воздушными холодильными
машинами, а также для установления
конечных параметров воздуха в зависимости от
перепадов давления в турбодетандере был
рассчитан ряд вариантов с простым воздушным
циклом.
Адиабатические к.п.д. турбодетандера
приняты 0,8, компрессора 0,7; температура
воздуха на входе в турбодетандер 25°С, на входе в
компрессор 30°С. Величины давлений после
компрессора изменялись от 700 кг/м2 до 5 ати.
Давление после турбодетандера менялось от
20 до 400 кг/м2.
В этих условиях при избыточном давлении
перед турбодетандером Рдн = 2500 кг/м2 и
давлении после турбодетандера Рдк = 80 кг/м2
температура выходящего из него воздуха /дк =
= 14°С; при Ядн = 5500 кг/м2 и Рдк = 200 кг/м2—
tm = — ГС; при Рдн= 12000 кг/м2 A2 ати) и
РДк = 350 кг/м2—*Дк = — 2ГС.
Для двух последних случаев с учетом
конденсации влаги в процессе расширения при
начальном влагосодержании dm=\Q г/кг
конечная температура за турбодетандером была бы
равна 7,0° и —2,5°С.
Анализ расчетных данных показывает, что
рациональные давления после компрессора
для автономных систем кондиционирования
находятся в пределах 0,1—1 ати. При этих же
давлениях в регенеративном цикле могут быть
и значительно более низкие температуры на
выходе, но тогда усложнится установка и
увеличатся потери в связи с несовершенством
регенерации.
Для систем кондиционирования,
работающих от заводских пневматических сетей,
целесообразно использовать все имеющееся
давление.
На основе расчетов было сделано частное
экономическое сравнение кондиционеров с
воздушными и фреоновыми холодильными
машинами по действительному потреблению
энергии и ориентировочно—по весу и
габаритным размерам, позволяющее оценить
предельные значения указанных величин.
3 Холодильная техника № 6
33

Для сопоставимости вариантов в сравнении
принята равная производительность
кондиционеров по холоду (около 100 тыс. ккал/ч) и
расходу воздуха и равная температура
воздуха на выходе из кондиционера. Трубопроводы
систем кондиционирования при обоих типах
источников холода принимались одинаковыми.
При сравнении не учитывали заметного
расхода энергии, потребляемой в обычных
системах циркуляционными насосами, а также
увеличения мощности в фреоновых холодильных
машинах вследствие необратимых потерь от
применения воды в качестве промежуточного
холодоносителя (примерно 6 кет на
100 000 ккал/ч холода [6]).
Фактически учтена только мощность,
необходимая для холодильных машин и
вентиляторов, причем сжатие принималось
одноступенчатым без промежуточного охлаждения.
Таким образом, выявленный перерасход
энергии в рассматриваемых системах можно
считать наибольшим (при условии
утилизации энергии детандера).
Расходы энергии получились больше в 1,2—
3,3 раза в зависимости от параметров
получаемого холода и от давления в системе
кондиционирования воздуха. Для наиболее
вероятных параметров работы воздушных
холодильных машин в системах
кондиционирования расход больше в 1,2—2,5 раза (в
приведенных выше примерах расход при схемах с
непосредственной подачей больше в 2,45—
2,15 и 2,03 раза). В схеме со смешиванием при
подаче воздуха с /Кд=14°С в последнем
примере "расход энергии выше примерно в 2,8
раза.
С увеличением давления в воздуховодах
перерасходы энергии снижаются. Если для
последнего примера принять в воздуховодах
кондиционированного воздуха давление
600 кг/м2, то перерасход составит 85% при
непосредственной подаче и 112% при схеме со
смешиванием.
С уменьшением давления в воздухоразво-
дящей сети перерасходы соответственно
возрастут. Если давление на выходе принять
одинаковым для приведенных вариантов, то
перерасходы энергии будут несколько
убывать с увеличением температуры выходящего
воздуха. Но такие системы становятся более
громоздкими, так как требуют большого
расхода воздуха.
Кроме того, не представляется возможным
использовать тепло сжатия. С этой точки
зрения давление после компрессора при
одноступенчатом сжатии должно быть не менее
0,5 ати. Однако из-за большой простоты
технологической схемы кондиционера работа на
таких режимах при небольших избытках
тепла может оказаться целесообразной. При
небольших давлениях могут применяться
регенеративные системы и системы со вторичным
сжатием, имеющие лучшие энергетические
показатели.
В системах, работающих в тяжелых
температурных условиях, сравнивавшихся с
существующими крановыми кондиционерами
(СКК-1Пр и др.), не потребовалось сколько-
нибудь значительного увеличения расхода
энергии.
Сказанное справедливо и для систем
осушения воздуха.
Развернутое экономическое сравнение
показывает, что большинство других
эксплуатационных расходов (денежные затраты на воду»
тепло, холодильный агент, дефицитные
цветные металлы, отопление, горячее
водоснабжение, эксплуатация помещений, амортизация,
оплата обслуживающего персонала) в
системе кондиционирования с воздушными
холодильными машинами будет меньше, чем с
фреоновыми.
В стоимостном выражении, особенно для
районов с дешевой электроэнергией, а также
при небольшом числе часов работы системы
кондиционирования с воздушными
холодильными машинами уже сейчас могут в ряде
случаев конкурировать с обычными системами.
Физический же перерасход энергии, в первую
очередь для небольших (до 50 000—
100 000 ккал/ч) установок, может
компенсироваться упоминавшимися техническими
достоинствами.
Размеры и вес описываемых кондиционеров
сейчас можно оценить лишь ориентировочно.
Эти показатели уменьшаются с увеличением
числа оборотов турбодетандера и
компрессора. Компактными получаются одновальные
установки.
Можно считать, что вес и габариты
рассматриваемых кондиционеров в 1,4—3 раза
меньше, чем у обычных систем.
Частные сравнения расходов на оплату
энергии показывают, что в денежном
выражении системы с турбодетандерами примерно
в 1,5 раза экономичнее термоэлектрических
систем, систем с пароэжекторными
холодильными машинами, и в несколько раз
экономичнее систем с вихревыми трубами. Если
даже воздушную холодильную машину
использовать как тепловой насос для отопления
здания, то расход энергии будет в 1,3—1,5 раза
[7] меньше, чем при непосредственном
электрическом отоплении.
34

Все сказанное выше дает основание считать
в ряде случаев перспективным применение
воздушных холодильных машин для
кондиционирования воздуха. Однако для каждой
конкретной системы этот вопрос должен
решаться на основе развернутого
технико-экономического сравнения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Холодильная техника Энциклопедический
справочник. Т. I, 1960; Т. II. 1961. Госторгиздат.
2. Ю д а е в Б. Н., Г о б о в и н ц е в А. Г.
Техническая термодинамика, Машгиз, 1961.
Ряд исследований, посвященных разработке
и изучению условий хранения свежих яблок
различных помологических сортов при
температурах, несколько ниже рекомендуемых в
настоящее время, показал реальную
возможность хорошей сохраняемости плодов в
переохлажденном и частично подмороженном
состоянии [1—5].
Установлено также, что медленная,
постепенная дефростация и отепление яблок в
конце хранения способствуют более полной
обратимости всех метаболических процессов, в
результате чего плоды восстанавливают
свойства, характерные для свежих фруктов [4, 5].
Хранение свежих яблок при
температуре —2-.—3°С в отличие от хранения при
температуре, близкой к 0°С, показало явные
преимущества этого режима, поскольку сроки
хранения удлиняются в полтора—два раза,
полнее сохраняются витамины и меньше
расходуются ценные питательные вещества вследствие
существенного снижения скорости
физиологических процессов, протекающих в свежих
плодах в период хранения.
В условиях отрицательных температур в
сильной степени подавлена
жизнедеятельность микроорганизмов, плоды меньше
подвержены поражению бактериями и грибками, у
них не наблюдаются заболевания, связанные
с воздействием холода. Кроме' того, заметно
снижаются потери и отходы свежих яблок в
процессе их хранения в подмороженном
состоянии.
С целью проверки нового режима в
промышленных условиях в 1963—1964 гг. прове-
3. Стоккер В. Ф. Холодильная техника и
кондиционирование воздуха. Машгиз, 1962.
4. Мартыновский В. С. Термодинамические
характеристики циклов тепловых и холодильных машин.
Госэнергоиздат, 1952.
5. Розенфельд Л. М., Кошкин Н. Н.
Применение воздушной холодильной машины для закалки
металлов. «Холодильная техника», 1953, № 2.
6. Н i 1 b е г t G. S. «Zur Praxis der kaltetechnische
Ausrustung Klimaanlagen. Gesundh. Ingr.», 1962, 83,
№ 12.
7. Фукс. Об использовании тепла охлаждения
гидрогенераторов. «Электрические станции», 1951, № 6.
8. Baumann A. «Zeitschrift fur die gesamte
Kalte Industrie», 1930, 37, № 7.
дено опытное хранение свежих яблок восьми
помологических сортов при температурах,
несколько ниже криоскопических. При этом
уделялось внимание вопросам постепенного
понижения температуры до заданного предела,
поддержанию ее на требуемом уровне в
течение длительного времени и медленной дефро-
стации плодов в камере в конце хранения.
Опытную партию яблок весом около 30 т
доставили с плодоовощной базы № 1
Управления «Ленгорплодоовощ» в холодильную
камеру Ленхладокомбината в декабре 1963 г.
На базе яблоки хранились при температуре
3—0°С.
Холодильная камера была оборудована
системой рассольных батарей и отопительных
приборов, позволивших автоматически
поддерживать температуру воздуха на заданном
уровне. Точность регулирования ±0,ГС.
Для регистрации и контроля температуры
воздуха в камере был установлен в
специальном изотермическом кожухе 12-точечный
электронный автоматический мост ЭМП-209М2^
непрерывно записывающий температуры.
Датчики были равномерно распределены по
всему объему камеры (у пола, у двери, в
проходах под потолком и т. д.). Погрешность
записи температуры на диаграммной ленте не
превышала 0,5% от шкалы прибора 10° до минус
20°С.
Влажность воздуха в камере
контролировали аспирационным психрометром.
При выборе помологических сортов яблок
для проведения длительного хранения был
учтен опыт предыдущей работы [1,4], а также
рекомендации специалистов.
УДК 634.11.004.4
ОПЫТНОЕ ХРАНЕНИЕ СВЕЖИХ ЯБЛОК ПРИ ОТРИЦАТЕЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ
Доктор техн. наук, проф. Н. А. ГОЛОВКИН, А. И. ЦВЕТКОВ — отраслевая лаборатория Ленинградского
технологического института холодильной промышленности при Ленхладокомбинате
3*
31

В результате на опытное хранение были
заложены яблоки сортов: Сары-синап, Ренет
шампанский, Розмарин, Ренет Симиренко,
Банан зимний, Кандиль-синап, Сары-турш и
Джир-гаджи.
Яблоки были уложены в стружку, за
исключением Ренета шампанского, который был
обернут во фруктовую бумагу, и упакованы в
ящики стандартных размеров. Общее
состояние и качество плодов было хорошим.
При загрузке камеры ящики с плодами
укладывали в штабеля на деревянные поддоны
рядами по 5 ящиков в каждом. Высота
штабеля колебалась от 2,5 до 3,5 м в зависимости от
количества ящиков в отдельной партии яблок.
Ящики размещали с учетом свободного
прохода между штабелями, а также создания
необходимой естественной конвекции воздуха
по всему объему камеры.
В момент загрузки яблок температура
воздуха в камере поддерживалась на уровне
5—5,5°С. По окончании загрузки и полного
размещения вспомогательного оборудования
температуру постепенно снижали в течение
почти полутора месяцев (в среднем на 1Д°С
за неделю) с целью предварительного
закаливания плодов для повышения их
холодоустойчивости. Кроме того, было учтено, что
медленная скорость охлаждения с постепенным
отводом тепла способствует более глубокому
переохлаждению растительного объекта, а в
случае кристаллизации воды — постепенную
ее миграцию из клеток в межклетники и
частичное обезвоживание протоплазматических
белков, не приводящее, однако, к какой-либо
их денатурации при данной температуре.
Процесс кристаллообразования происходит в
межклетниках, и кристаллы льда не оказывают
травмирующего действия на протоплазму и
оболочки клеток [6].
После достижения заданного режима
температура воздуха в камере в течение
последующих месяцев автоматически поддерживалась
на уровне —2,2 ~ 3,2°С.
В конце февраля произошло
кратковременное снижение температуры до —3,8° С, однако,
как выяснилось в дальнейшем, это не оказало
отрицательного влияния на качество яблок.
По окончании хранения в связи с
необходимостью реализации яблок в конце мая была
начата постепенная дефростация и отепление
плодов, которое длилось в течение месяца.
Скорость повышения температуры (около
0,7° С в неделю) была выбрана с целью
создания благоприятных условий для нормального
поглощения талой воды из межклетников и
оводнения протоплазматических белков, в
результате чего клетки наиболее полно
восстанавливают свойства живой ткани [4].
После отепления в период разборки и
реализации яблок темлература воздуха в камере
составляла 2° С.
За весь период хранения относительная
влажность воздуха в камере находилась на
уровне 84—87%.
Произведенный в процессе хранения
газовый анализ атмосферы в камере показал, что
концентрация С02 в воздухе была около 1 %
и опасности кислородного голодания не
возникало. Для предупреждения возможного
скопления С02 воздух в камере периодически
перемешивался осевым вентилятором.
Установлено, что в процессе хранения
основная масса яблок находилась в подмороженном
состоянии и только некоторое количество
плодов — в переохлажденном.
Общая продолжительность опытного
холодильного хранения яблок на базе и в условиях
пониженного температурного режима
составила для разных сортов от 8 до 11 месяцев.
В процессе опытного хранения
систематически наблюдали за качественным состоянием
яблок восьми помологических сортов.
В конце опытного хранения в присутствии
квалифицированных специалистов яблоки
были тщательно рассортированы. Результаты
проделанной работы по отдельным сортам
показали следующее.
Сары-синап. В процессе хранения окраска
плодов изменилась — появился желтоватый
оттенок, мякоть стала менее плотной, вкус
сохранился. У небольшой части плодов к
восьмому месяцу хранения со дня их сбора было
отмечено некоторое побурение кожицы,
вызванное, вероятно, накоплением в
окружающей микроатмосфере летучих веществ,
выделяемых плодами в процессе
жизнедеятельности.
Развитие побурения наблюдалось у плодов,
упакованных в стружку, тогда как в
нескольких ящиках с плодами, завернутыми в
промасленную бумагу, побурение отсутствовало.
Яблоки в промасленной бумаге были крупного
размера (до 140 г против обычных 85 г) и после
столь длительного хранения (около 9 месяцев)
имели хорошее качество и нормальный свежий
вид, тогда как известно, что крупные плоды
обычно обладают неудовлетворительной леж-
костью. Следовательно, при длительном хране-
36

нии яблок данного сорта в условиях
отрицательных температур целесообразно применять
промасленную бумагу.
Ренет шампанский. В процессе хранения
яблоки приобрели ярко выраженную
желтоватую окраску, крупнозернистая мякоть стала
несколько рыхловатой, приятный вкус почти
полностью сохранился. Среди здоровых
встречались отдельные крупные плоды с треснувшей
кожицей.
Розмарин. Плоды сохранили нежно-зеленый
цвет кожицы на седьмой месяц хранения со
дня их сбора, мякоть стала нежнее,
сохранился тонкий аромат, присущий данному
сорту. На восьмой месяц хранения отмечена
склонность к побурению кожицы.
Ренет Симиренко. В процессе хранения цвет
изменился с зеленоватого на
зеленовато-желтоватый, к одиннадцатому месяцу хранения
со дня сбора вкус сохранился, мякоть стала
нежнее.
Банан зимний. Очень нежные по структуре,
яблоки чрезвычайно чувствительны к
малейшим ударам и нажимам, причем в местах
повреждений быстро загнивают. Плоды, которые
не имели дефектов и следов механических
повреждений, почти полностью сохранили свое
первоначальное качество, приятный свежий
вид, вкусную сочную мякоть и тонкий аромат.
'Кандиль-синап. Яблоки к концу хранения
сохранили свою желтоватую окраску и аромат,
паренхимная ткань несколько размягчилась.
Сары-турш, Джир-гаджи. Эти сорта яблок,
сходные по внешним признакам и вкусовым
качествам, к концу хранения не изменили
своих свойств.
В среднем для всех сортов величина отходов
в процессе длительного хранения составила
3,98%.
Наблюдения, проведенные с целью
выявления динамики естественной убыли веса яблок,
позволили установить, что потери в весе,
обусловленные транспирацией влаги, выделением
углекислоты и расходованием запасных
веществ в процессе жизнедеятельности плодов,
наиболее интенсивно протекают в первые два
месяца холодильного хранения. Кривая
интенсивности усушки за весь срок хранения носит
экспоненциальный характер.
Общая величина естественной убыли в весе
плодов составила 1,9%. Для более тщательного
биохимического, биофизического и
физиологического исследования и изучения
закономерностей поведения плодов в условиях
холодильного хранения при температурах, несколько
ниже криоскопических, были выбраны три
помологических сорта — Сары-синап, Ренет
шампанский и Розмарин. Выбор обусловлен
различной степенью холодоустойчивости и
восприимчивости этих сортов к низким
температурам [5].
Проводившийся периодически
биохимический анализ показал, что в процессе
длительного хранения при отрицательных
температурах содержание таких ценных вкусовых
компонентов, как сахара, кислоты, витамин С и
другие, изменяется незначительно.
Изучение биофизических и физиологических
показателей свежих яблок (сорбционная
способность яблочной паренхимы,
электропроводность, термографический анализ явлений при
замораживании плодов, интенсивность
дыхания) позволило объективно судить о степени
жизнеспособности и устойчивости плодов к
воздействию холода. Было установлено, что
хранение свежих яблок в условиях температур
от —2 до —3°С не вызывает у плодов
заметных нежелательных изменений, а возможные в
производственной практике холодильного
хранения кратковременные колебания
температуры воздуха в камере довольно легко
переносятся плодами.
Биохимические, биофизические и
физиологические исследования позволили также
установить наличие ритмических периодических
колебаний процессов внутреннего метаболизма,
отражающих особенности жизнедеятельности
плодов в условиях холодильного хранения.
Результаты хранения свежих яблок при
температуре, близкой к криоскопической,
свидетельствуют о возможности направленного
воздействия холода на растительные продукты с
целью сохранения их качества, регулирования
созревания, увеличения длительности
хранения в свежем виде и уменьшения отходов при
хранении.
37

ЛИТЕРАТУРА
1. Головкин Н. А., С т р а х о в и ч К. К., Цвет-
к о в А. И. К вопросу хранения яблок при
отрицательных температурах. «Холодильная техника», 1962,
№ 2.
2. Головкин Н. А., Перке ль Р. Л., Страхо-
в и ч К. К- Методика определения жизнеспособности
яблок при холодильном хранении. «Известия вузов
СССР». Пищевая технология. 1963, № 4.
3. Головкин Н. А., Страхович К. К.
Экспериментальное изучение процессов, протекающих в ябло-
Отечественный и зарубежный опыт
проектирования и эксплуатации установок шахтного
кондиционирования показал, что
регулирование температуры воздуха в угольных шахтах
е глубиной более 900—1000 м возможно лишь
путем искусственного охлаждения воздуха
непосредственно в горных выработках. При
атом целесообразно размещать холодильные
машины в шахте.
Отвод тепла конденсации холодильного
агента на большой глубине затруднен ввиду
высокой относительной влажности G5—85%)
й ограниченного количества эоздуха.
Иногда наиболее приемлемым является
отвод тепла конденсации рециркуляционной
водой в градирнях, располагаемых в
выработках и охлаждаемых выходящим из шахты
воздухом. Так, на золотых рудниках ЮАР,
Бразилии и Индии вода, отводящая тепло
от подземных фреоновых холодильных машин,
38
ках при охлаждении и замораживании. «Холодильная
техника», 1964, № 3.
4. Головкин Н. А., Гукалина Т. В.,
Цветков А. И. Опытное хранение яблок при
температурах, близких к криоскопическим. «Известия вузов
СССР». Пищевая технология, 1964, № 4.
5. Б р у е в С. Н. Хранение свежих яблок. Госторгиздат,
1958.
6. Клетка и температура среды. Труды
международного симпозиума по цитоэкологии (Ленинград, 31 мая—
5 июня 1963 г.). Изд-во «Наука», 1964.
УДК 546.212.037.1 : 621.56
охлаждается в градирнях, размещенных на
большой глубине [1, 2].
В ряде случаев для охлаждения воды
применяют форсуночные аппараты с
горизонтальной камерой орошения. Высокая
эффективность и простота конструкции таких камер
позволяет рекомендовать их для
использования в качестве шахтных водоохладителей.
Исследования испарительного охлаждения
конденсаторной воды в форсуночных
аппаратах с горизонтальной камерой орошения для
шахтных условий проводились Институтом
технической теплофизики АН УССР [3] и
Макеевским научно-исследовательским
институтом [4, 5]. Однако до настоящего времени
не определены методы моделирования
процессов, протекающих в таких аппаратах. Поэтому
возникла необходимость в проведении
дополнительных исследований. В опытах
использовали двух- и трехрядные камеры орошения
ИССЛЕДОВАНИЕ УСТРОЙСТВ ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДЫ ДЛЯ ШАХТНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
В. К. ЧЕРНИЧЕНКО — Государственный Макеевский научно-исследовательский
институт по безопасности работ в горной промышленности

с прямоугольным поперечным сечением 500 X
ХбОО мм и с шахматным размещением в
каждом ряду стандартных форсунок углового
типа. Длина камеры (за исключением элими-
наторов) у всех моделей 1950 мм. Диаметр
выпускного отверстия форсунки 6 мм.
Модели были установлены на лабораторном
стенде, представляющем собой
аэродинамическую трубу.
На стенде приготовляли воздух и
охлаждаемую воду необходимых параметров, диапазон
изменения которых в опытах с различными
моделями составлял: скорость воздуха в
камере орошения до=1,62—3,45 м/сек, температура
и относительная влажность воздуха на входе
в модель *i = 26,7—35,4°С и ф! = 21—99%,
начальная температура охлаждаемой воды tm\ =
= 29,9—57,9°С, расход воды V=4,25—
64,50 мг/ч, удельный расход воздуха
(отношение расхода воздуха к расходу воды)
Х=0,332—1,478 кг/кг, разность парциальных
давлений водяных паров над поверхностью
воды начальной температуры и во входящем
в камеру воздухе ДР=1300—9500 н/м2,
барометрическое давление воздуха В =(975—
1023) 102 н/м2.
Результаты опытов были обработаны в виде
эмпирической формулы
A)
(А /ж = а А Рх \у w\
где
А/ж — величина охлаждения воды, °С;
а, х, г/, z — постоянные опытные величины,
зависящие от конструкции водо-
охладителя.
Данные обработки опытов представлены
в табл. 1 и приведены в качестве примера
для одной модели на рис. 1. Для принятой
методики обработки влияние скорости воздуха
на степень охлаждения воды невелико
(показатель степени при w находится в пределах
С,14—0,18) и с достаточной точностью
учитывается величиной удельного расхода воздуха.
Кроме того, рекомендуемый диапазон
скоростей воздуха незначителен — 2,5—3,5 м/сек.
Все это позволяет не учитывать w в
экспериментальных зависимостях, рекомендуемых
для расчета водоохладителей.
Наиболее эффективной из двухрядных
моделей камер орошения оказалась та, в которой
факелы воды обоих рядов форсунок
направлены навстречу потоку воздуха (см. табл. 1).
Т абл ица 1
оа
о
о«о
о >>
ч а
о а,
К О
Расстояние
между
рядами
форсунок, мм
Направление водяных
факелов^форсунки
Число
форсунок
в 1 м1
сечения
камеры
Экспериментальная формула
600
1500
900
900*
600**
з
з
3
3
3
900
600
900
600
900
600
900
, <Ю0
900
| fi00
Навстречу потоку воздуха
В первом ряду по потоку
воздуха, во втором — навстречу воз-
Духу
То же
В первом ряду по потоку
воздуха, в остальных — навстречу
воздуху
То же
16,7
16,7
16,7
10,0
13,3
16,7
20,0
26,7
30,0
Дгж = 0,00262 А Я0'92 X0'32
А tm = 0,00618 АР0'81 X0'35
Д гж = 0,00476 АР0'83 X0'34
д гж= 0,00595 АР0'81 X0'23
А tm = 0,0048 АР0,84 X0'35
A tm = 0,00872 АР0'78 X0'47
Д^ж = 0,01925 АР0'68 X0'38
Д ^ж = 0,01117 АР0'74 X0'2*
Д гж = 0,0087 АР0'77 X0'31
* Между первым и вторым рядами.
** Между вторым и третьим рядами.

"
LX^
9^*
Y*\"
*
*JH>'
^**
л
$r 1
2 3 t 5 6 7 8 JhITHIm2
Рис. 1. Экспериментальная зависимость ——~ от ЛЯ
Л '
для трехрядной камеры форсуночного водоохладителя с
числом форсунок в 1 м2 сечения камеры орошения,
равным 16,7.
Влияние числа форсунок п0, размещаемых
в 1 м2 сечения камеры, на эффективность
испарительного охлаждения воды устанавливали
в трехрядной камере. Опыты проводили с
шестью моделями, в которых диапазон
изменения По составлял 10—30 шт/м2.
Как следует из опытных данных, показатели
степени при АР и Ху а также .коэффициент а
зависят от числа форсунок в 1 м2 сечения.
В связи с этим для различных сочетаний
величин АР и X, определяющих процесс
испарительного охлаждения воды, должна
существовать оптимальная структура теплообменной
поверхности, при которой получается наиболее
равномерное по объему камеры распределение
капель воды, что достигается при определенном
^исле форсунок в 1 м2 сечения.
Ввиду трудоемкости аналитических методов
анализа результатов исследования по
определению оптимальных значений п0 была
использована вычислительная машина «Урал-1».
Задача решалась путем вычисления величин
охлаждения воды Д/ж для всех комбинаций
по параметрам АР, X и /г0, которые изменялись
в диапазонах: АР=1330—9340 н/м2 с шагом
1330 н/м2, А, = 0,3—2,1 кг/кг с шагом 0,3 кг/кг и
яс = 10—30 с шагом 0,5.
Результаты были обработаны в виде
графиков, подобных приведенному для примера
на рис. 2.
Анализ этого материала позволяет сделать
следующие выводы.
Величина удельного расхода воздуха не
оказывает влияния на оптимальные значения щ.
При малых удельных расходах воздуха
эффективность испарительного охлаждения воды
существенно не зависит от числа форсунок
в 1 м2 сечения. Поэтому для А;<; 0,8 кг/кг
можно рекомендовать п0=10—30 шт/м2.
При удельных расходах Я>0,8 кг/кг
эффективность процесса зависит от л0, причем эта
зависимость возрастает с увеличением X
(см. рис. 2). Диапазон оптимальных
значений п0 уменьшается и для Я>0,8 кг/кг
составляет 16—20 шт/м2.
Аналогичные рекомендации по числу
форсунок в 1 м2 сечения камеры орошения могут
быть приняты и для двухрядных форсуночных
водоохладителей.
мж,ч
Рис. 2. Зависимость величины охлаждения
воды от числа форсунок в 1 м2 сечения камеры
орошения при постоянных значениях
удельного расхода воздуха при АР = 4000 н/м2.
На основании анализа опытных данных
предлагаются следующие экспериментальные
зависимости:
для двухрядных форсуночных
водоохладителей при Х<!0,8 кг/кг и /г0=10—30 шт/м2
A tM = 0,00262 А Я0'9' X0'32; B)
для трехрядных форсуночных
водоохладителей при X <С0,8 кг/кг и я0= 10—30 шт/м2
Д/Ж = 0,00872АЯ°'78/М7; C)
для двух- и трехрядных форсуночных
водоохладителей при Х>0,8 кг/кг и /г0=16—
20 шт/м2
Д/Ж = ЛДЯЛ1Х'У, D)
где значения величин А%М и N следует
принимать в зависимости от числа форсунок в 1 м2
сечения камеры орошения (табл. 2).
Результаты экспериментальных
исследований могут быть положены в основу выбора
конструкции и расчета форсуночных водоохла-
40

Таблица 2
Число
форсунок в
1 м2
сечения
16
17
18
19
20
Двухрядный во-
доохладитель
А
0,00190
0,00294
0,00438
0,00608
0,00724
М
0,94
0,91
0,87
0,83
0,81
' N
0,30
0,32
0,31
0,28
0,25
Трехрядный водо-
охладитель
А
0,0070
0,0090
0,0126
0,0165
0,0193
М
0,80
0,78
0,74
0,70
0,68
N
0,45
0,46
0,45
0,42
0,37
дителей с горизонтальной камерой орошения
при шахматном размещении в каждом ряду
Метилцеллюлоза — это простой метиловый
эфир целлюлозы, который получают путем
переработки древесной целлюлозы или
хлопкового пуха в щелочную целлюлозу, а последнюю
обрабатывают хлористым метилом.
Метилцеллюлоза, растворенная в воде в
.небольших концентрациях, дает вязкие
коллоидные растворы и является хорошим
стабилизатором и эмульгатором.
Водные растворы метилцеллюлозы
совершенно бесцветны, нейтральны и стойки по
отношению к щелочам и слабым растворам
кислот.
Растворимость метилцеллюлозы в воде
увеличивается с понижением температуры и
уменьшается с ее повышением.
Эфирные группы метилцеллюлозы связаны
очень прочно. Даже сильные щелочи и
кислоты не могут расщепить их при обычных
условиях, не говоря уже о слабых кислотах и
щелочах желудочно-кишечного тракта. Поэтому
она безвредна для организма.
В США, Англии, Франции, Японии, ФРГ и
ряде других стран водорастворимая
метилцеллюлоза уже в течение ряда лет широко
применяется в пищевой, фармацевтической,
текстильной и других отраслях
промышленности. Ее используют также в качестве
стабилизатора для мороженого. Метилцеллюло-
зу вырабатывают с различной вязкостью: от
стандартных форсунок углового типа с
диаметром выпускного отверстия 6 мм.
ЛИТЕРАТУРА
1. Caw I. U. «Mine and Quarry Engineering», 1967, № 4.
2. Hoffman W. «GluckaurV, 1959, № 1.
3. Щ е р б а нь А. Н., Кремнев О. А. Научные
основы расчета и регулирования теплового режима
глубоких шахт. Т. 2. Изд. АН УССР, 1960.
Черниченко В. К. Шахтные форсуночные во-
доохладители. Результаты исследования и методика
расчета. Труды семинара по горной теплотехнике.
Вып. 4. Изд. АН УССР, 1962.
5. Черниченко В. К. Испытание шахтного во-
доохладителя. Научно-исследовательские работы
МакНИИ. Госгортехиздат, 1963.
8—12 до 7000—10 000 спз (вязкость
определяют в 2%-ном водном растворе при 20°С).
В Советском Союзе метилцеллюлоза в
промышленном масштабе не вырабатывается.
В настоящее время ее изготовляют только на
опытной установке экспериментального
завода Владимирского
научно-исследовательского института синтетических смол (ВНИИСС).
В ближайшие годы предполагается
организовать промышленное производство.
Поскольку мороженое, выпускаемое в
Советском Союзе, по химическому составу
отличается от вырабатываемого в
зарубежных странах, возникла необходимость
проведения экспериментов в целях установления
оптимальных дозировок метилцеллюлозы для
мороженого различных видов, а также
способа внесения этого стабилизатора в смесь.
В нашей стране исследования по
применению метилцеллюлозы в производстве
мороженого впервые выполнены Украинским
научно-исследовательским институтом пищевой
промышленности совместно с Харьковской
фабрикой мороженого; были получены
положительные результаты.
В 1964—1965 гг. ВНИХИ были проведены
более подробные исследования.
Испытывали изготовленные во ВНИИССе
образцы метилцеллюлозы с вязкостью 1%-но-
го раствора при 20°С 19,04; 31,0; 90,47; 262,9
и 361,4 спз.
УДК 542.976:663.674
МЕТИЛЦЕЛЛЮЛОЗА-СТАБИЛИЗАТОР ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА — Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной промышленности
41

Были приготовлены образцы молочного,
сливочного и фруктового мороженого с ме-
тилцеллюлозой и для сопоставления — с
агароидом, всего 27 образцов. Смеси фризе-
ровали на фризере периодического действия.
Концентрации метилцеллюлозы в молочной
и сливочной смесях составляли 0,3; 0,2 и
0,15%, а во фруктовых — 0,3; 0,2; 0,15; 0,1 и
0,05%. Агароида в молочную, сливочную
и фруктовые смеси вносили соответственно
в количестве 0,3; 0,15 и 0,7%.
Для характеристики физико-химических
свойств смесей определяли содержание сухих
веществ и жира, кислотность, плотность и
вязкость по Гепплеру при 20°С.
Качество мороженого оценивали по его
взбитости, скорости таяния и органолептиче-
ским данным.
О скорости таяния при комнатной
температуре судили по времени появления первой
капли и времени накопления 10 мл «плава».
Для определения этих показателей
определенный объем мороженого (цилиндр
диаметром 35 мм и высотой 50 мм) при
температуре его —5,4°С помещали на воронку Бюхне-
ра, под которую ставили мерный цилиндр.
Органолептические данные оценивали по
10-балльной системе (вкус и аромат 6 баллов,
консистенция 3 балла, цвет 1 балл).
Дегустацию проводила постоянная комиссия
специалистов, в состав которой входило 11
человек. Мороженое дегустировали
непосредственно после изготовления, закаливания и в
процессе хранения через каждые 10 дней.
Образцы хранили в течение 20—40 дней
при температуре от —18 до —20°С.
Были испытаны два способа внесения
метилцеллюлозы в смесь в виде 1%-ного
водного раствора: перед пастеризацией и перед
фризерованием (в охлажденную смесь).
Метилцеллюлозу растворяли по методу,
которым пользовались ранее УкрНИИПище-
пром и Харьковская фабрика мороженого.
Стабилизатор в требуемом по расчету
количестве заливали кипящей водой и
пастеризовали при 80°С в течение 30 мин, после чего
охлаждали до 2ч-4°С. По достижении
указанной температуры метилцеллюлоза
полностью переходила в раствор.
В процессе пастеризации смесей, в которые
предварительно вносили метилцеллюлозу
различной вязкости, при температурах 56—
60°С наблюдалась коагуляция последней, что
препятствовало дальнейшему нормальному
проведению технологического процесса.
Поэтому от способа внесения метилцеллюлозы
в смесь перед пастеризацией пришлось
отказаться.
При проведении этих опытов выявилось,
что концентрация метилцеллюлозы и ее
вязкость практически не влияют на температуру
коагуляции.
Внесение 1%-ного раствора
метилцеллюлозы в холодном состоянии в охлажденную
смесь дало хороший результат, однако этот
способ несколько усложняет
технологический процесс.
При исследовании мороженого,
изготовленного с метилцеллюлозой различной
вязкости, было установлено, что качество
продукта с метилцеллюлозой улучшалось с
повышением вязкости последней. Поэтому при
проведении дальнейших опытов
использовали метилцеллюлозу только с наибольшей
вязкостью C61,4 спз).
Результаты определения
физико-химических показателей смесей приведены в табл. 1.
Как видно из табл. 1, вязкости молочной и
сливочной смесей с метилцеллюлозой ниже,
чем соответствующих смесей с агароидом.
Таблица 1
Номера

образцов
Вид смеси
Стабилизатор
наименование

содержание в
смеси,
°/о

Содержание
сухих
веществ.
°/о

Кислотность,
о нп

Плотность,
г/см3

Вязкость,
спз
3)
4!
5)
7)
81
91
10
ш
Молочная
Сливочная
Фруктовая
f Метилцеллюлоза
|Агароид ,
Метилцеллюлоза
jTo же
Агароид
То же
[ Метил целлюлоза
То же
[Агароид ,
0,30
0,30
0,30
0,15
0,30
0,15
0,30
0,15
0,10
0,05
0,70
29,50
29,75
36,25
35,50
35,50
35,50
30,25
30,75
31,50
29,75
30,25
19
19
20
19
19
19
52
51
51
52
51
1,10
1,10
1,09
1,09
1,09
1,09
1,14
14
13
1,14
1,14
56,40
77,10
124,95
15,62
131,30
37,80
48,30
30,91
16,93
5,93
20,61
42

Вязкости фруктовых смесей с содержанием
метилцеллюлозы 0,3 и 0,15% выше, чем
таких же контрольных смесей, но значительно
ниже вязкостей сливочной и молочной
смесей с агароидом. Вязкость фруктовых
смесей с содержанием метилцеллюлозы 0,1 и
0,05% более низкая, чем смеси с агароидом.
Это позволяет сделать вывод о том, что
в процессе технологической обработки смеси
с метилцеллюлозой не должны возникать
затруднения, связанные с ее перекачкой по
трубопроводам.
Технологические показатели мороженого,
изготовленного с различными
стабилизаторами, приведены в табл. 2, органолептичес-
кие — в табл. 3.
Важное достоинство метилцеллюлозы как
стабилизатора — возможность получения
фруктового мороженого с большим
диапазоном взбитости.
Как следует из табл. 2, изменяя
концентрацию стабилизатора, можно получать
продукт с любой заданной взбитостью. Так,
варьируя содержание метилцеллюлозы в
смеси от 0,05 до 0,3%, приготовляли
мороженое со взбитостью от 50 до 255%. При
использовании же других стабилизаторов, в
том числе и агароида, этого трудно
добиться.
Взбитость молочного и сливочного
мороженого с метилцеллюлозой была не намно-
1
! CQ
Otl
со
О.
О
\ КЗ
Номер
1
2
3
4
5
i 6 J
7
8
9
10
11
Вид
мороженого
1 Молочное
\
1 Сливочное
У 1
)
1 Фруктовое
J
Стабилизатор
наименование
Метилцеллюлоза
Агароид
Метилцеллюлоза
То же
Агароид
То же
Метилцеллюлоза
То же
я »
Агароид
содержание
в смеси, %
0,30
0,30
0,30
0,15
0,30
0,15
0,30
0,15
0,10
0,05 1
0,70

Температура
смеси
перед
фризеро-
ванием,
°С
2,3
2,7
2,3
4,9
5,2
5,2
0,7
1,5 |
3,6
4,4
2,7

Температура
выпус-
| каемого

мороженого,
¦°с
—5,6
—5,4
—5,8
—5,4
—5,2
—5,2
—6,7
—5,4
—5,4
—5,4
—5,8

Взбитость,
%
81
70
72
75
75
265
55
*89
78
51
26
Таблица 2
Скорост
первая
капля,
мин, сек
440"
13'10"
7'45"
11'05"
—
2'30"
4240"
46'01"
3'20"
Ю'00"
| 9'27"
ь таяния 1
10 мл
„плава",
мин, сек
19'00"
19'00"
15'20"
43'20"
—
2541"
—
25'00"
45'00"
23'45"
Таблица 3
Номера
образцов
1
1 2
3
4
6
7
9
10
11
Вид
мороженого
| Молочное
ч
1 Сливочное
\ Фруктовое
J
Стабилизатор
наименование
Метилцеллюлоза
Агароид
Метилцеллюлоза
То же
Агароид
То же
Метилцеллюлоза
То же
я я
Агароид

содержание
в смеси,
%
0,30
0,30
0,30
0,15
0,30
0,15
0,30
0,15
0,10
0,05
0,70
Оценка, баллы ]
вкус и
аромат
5,7
5,1
6,0
6,0
5,4
4,8
6,0
6,0
6,0
5,5
5,9

консистенция
2,9
1,9
2,9
2,9
2,2
2,2
3,0
3,0
2,9
2,4
2,8
цвет
общая
оценка
9,6
8,0
9,9
9,9
8,6
8,0
10,0
10,0
9,9
8,9
9,7
43

го выше, чем соответствующих образцов с
агароидом.
Интересно отметить еще одну особенность
этого стабилизатора: для изготовления
фруктового мороженого его требуется в 2—3 раза
меньше, чем для молочного или сливочного;
при изготовлении фруктового мороженого
с другими стабилизаторами (агароид,
крахмал и др.) их требуется в 1,5—2 раза
больше.
Из табл. 2 следует также, что стойкость
образцов мороженого с метилцеллюлозой к
таянию не ниже, чем образцов с агароидом.
Однако на основании полученных данных
нельзя установить зависимость этого
показателя от концентрации метилцеллюлозы и
взбитости мороженого.
Для образцов фруктового мороженого с
очень высокой взбитостью результаты
определения стойкости мороженого к таянию
получились не характерными, поскольку после
расплавления мороженого
воздушно-ячеистая структура его препятствовала стеканию
смеси в мерный цилиндр.
Мороженое с метилцеллюлозой
отличалось очень хорошей структурой и
эластичной консистенцией.
Как видно из табл. 3, все образцы
мороженого с метилцеллюлозой, за исключением
образца фруктового мороженого с
содержанием стабилизатора 0,05%, получили более
высокую органолептическую оценку, чем
образцы с агароидом.
Молочное мороженое по консистенции
напоминало сливочное, а сливочное —
пломбир.
Фруктовое мороженое с очень высокой
взбитостью A89—255%) по внешнему
виду и вкусу было похоже на мусс, по
сравнению с образцами, имевшими взбитость в
пределах 30—80%, было слабее окрашено и
отличалось меньшим охлаждающим
эффектом. Большинство дегустаторов дало ему
самую высокую оценку.
По нашему мнению, на это мороженое
может быть большой спрос. Его целесообразно
изготовлять непосредственно в местах
потребления — столовых, кафе, ресторанах.
Фруктовое мороженое с метилцеллюлозой
(взбитость 78%) получило более высокую
оценку, чем мороженое с агароидом.
При органолептической оценке в процессе
хранения в молочном и сливочном
мороженом с агароидом обнаружена «снежистость»,
причем в большей степени в молочном
мороженом.
В таких же образцах с метилцеллюлозой
этого не было. Во фруктовом мороженом
степень выраженности «снежистости»
увеличивалась по мере снижения взбитости. В
образцах с очень высокой взбитостью этот
порок не был отмечен.
На основе анализа данных, приведенных в
таблицах, выбраны следующие
оптимальные концентрации метилцеллюлозы: для
молочного мороженого 0,3, сливочного 0,2,
фруктового 0,1%.
По данным ВНИИССа, 1 кг
метилцеллюлозы в перспективе на 1966—1967 гг. будет
стоить 1 руб. 80 коп. При содержании
метилцеллюлозы в среднем 0,2% стоимость ее
в расчете на 1 т мороженого составит 3 руб.
60 коп., тогда как стоимость агароида при
содержании в среднем 0,25% и цене 1 кг
2 руб. 93 коп. достигает 7 руб. 32 коп.
Государственная санитарная инспекция
СССР разрешила применение
метилцеллюлозы в качестве стабилизатора для
мороженого.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.56.004 5
КАМЕРА ДЛЯ НАРУЖНОЙ МОЙКИ ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
Средний и капитальный ремонты
холодильных агрегатов обычно проводят на ремонтно-
монтажных комбинатах. В начале ремонта
холодильный агрегат необходимо очистить
от грязи. Для этого применяются моечные
камеры с поворотным столом.
Удачная конструкция моечной камеры с
поворотным столом (см. рисунок) разработана
на Московском ремонтно-монтажном
комбинате «Росторгмонтаж».
В камере моют фреоновые холодильные
агрегаты малой и средней холодопроизводи-
тельности и детали разобранных фреоновых
и аммиачных компрессоров.
Размеры камеры позволяют одновременно
•мыть два агрегата холодопроизводительно-
стью до 1100 ккал/ч и по одному
агрегату холодопроизводительностью от 1500 до
4000 ккал/ч.
При промывке деталей компрессоров
крупные детали раскладывают на тележке
поворотного стола, мелкие складывают в
сетчатую тару. Одновременно можно промывать
детали трех-четырех фреоновых
компрессоров малой или средней холодопроизводитель-
ности. Хорошее качество мойки обеспечивает
раствор с температурой 70—75°С следующего
состава: вода 350 л, кальцинированная сода
6 кг, тринатрийфосфат 12 кг и хромпик 0,6 кг.
Камера состоит из каркаса, собственно
камеры, баков с моющим раствором,
механизма движения поворотного стола, насосной
станции и технологической тележки.
На каркасе, представляющем сварную
конструкцию из профилированного проката,
установлена камера.
Камера имеет внутреннюю герметичную и
наружную съемную обшивки, укрепленные
на каркасе из угловой стали. Две
двухстворчатые двери позволяют загружать
оборудование для мойки с правой и левой сторон.
Светильники, размещенные на крышке
камеры, хорошо освещают ее внутри, а два
смотровых окна на боковых стенках
позволяют наблюдать за процессом мойки.
Внутри камеры расположен поворотный
стол, установленный на валу, подшипник
которого закреплен на каркасе.
Нагрузку от помещенного на стол
агрегата в подшипниковом узле воспринимает
упорный шариковый подшипник.
На внутренней обшивке камеры укреплен
коллектор с сопловыми насадками. Моющий
раствор, подаваемый через нижнюю часть
коллектора, свободно поступает к
промываемым деталям через раму поворотного стола
и тележки.
Пол камеры выполнен с уклоном 2—3° в
сторону сливного кармана, в котором
установлен механизм управления сливными
клапанами. Ручка управления механизмом
выведена наружу. Поворотом ее вправо или
влево переключают сливные патрубки на слив
раствора в левый или правый баки. На крышке
камеры имеется патрубок для отсоса паров
моющего раствора.
Внутри каркаса размещены два бака с
моющим раствором.
Баки емкостью по 650 л имеют
индивидуальную систему подогрева раствора.
Подогрев раствора осуществляют три ТЭНа
мощностью по 3 кет. Для очистки
циркулирующего раствора баки снабжены фильтрующей и
отстойной секциями. Днища баков имеют
уклон в сторону сливной пробки.
Поворотный стол, вращающийся со
скоростью 1,4 обIмин, получает движение от
45

-J
7 —
/J /* /5
Моечная камера с поворотным столом:
.камера; 2 — коллектор; 3 — смотровое окно; 4 — светильник; 5 — сливной карман; 6 — поворотный стол;
тележка; 8 — каркас; 9 — баки; 10 — насос; 11 — нагнетательные трубки насосов; 12 —
электродвигатель привода поворотного стола; 13 — редуктор; 14 — муфта; 15 — подшипник.
электродвигателя мощностью 2,8 кет
(л=960 об/мин) через редуктор.
Насосная станция состоит из двух
центробежных насосов марки 2К-6. Каждый
насос обслуживает свой бак. Для удобства
обслуживания моечная камера оборудована
автоматическими устройствами пуска,
остановки и переключения работы насосов.
При работе одного из насосов моющий раствор
может проникнуть через коллектор в
нагнетательный патрубок другого насоса. Для
того чтобы это предотвратить, в
нагнетательной линии каждого насоса ставят обратный
клапан.
Электрической схемой предусмотрено, что
моечная камера включается в работу
только при температуре раствора 70—75°С.
Заданный температурный режим работы
поддерживают в баках электроконтактные
термометры марки ЭКТ-1.
При недостаточной температуре моющего
раствора они выключают магнитные
пускатели насосов и стола и включают ТЭНы, так
как мойка холодным раствором менее
эффективна.
Чтобы брызги моющего раствора не
попадали в помещение, установлены выключатели.
Они выключают схему только при закрытых
дверях.
Электродвигатели насосов поворотного
стола и ТЭНы защищены от перегрузки
автоматическими предохранителями АП-50-ЗМТ.
Пульт управления снабжен светящимся
табло. При пуске правого или левого насосов и
включения ТЭНов на табло загораются
сигнальные лампы.
При установке тумблера
«ручное—автоматика» в положение «ручное» пуск всех насосов,,
включение поворотного стола и системы
подогрева в каждом баке можно производить
соответствующими тумблерами. В режиме
автоматического управления они включают
только тот насос, сливной клапан которого*
открыт, и тем самым предохраняют баки от
перелива.
Для промывки агрегата и деталей
компрессора их размещают на технологической
тележке и, совместив рельсовый путь
поворотного стола и основания, вкатывают тележку
в камеру. По окончании мойки насос
останавливают. Стол ставят в исходное
положение и выкатывают тележку с промытыми
изделиями. В случае выхода из строя одного из.
насосов, не дожидаясь устранения неисправ-
45

нести, можно использовать моющий раствор
из другого бака, для чего необходимо
повернуть ручку управления механизма
переключения клапанов. При этом автоматически
включается другой насос, и мойка
продолжается.
При эксплуатации приходится
периодически очищать фильтрующие элементы и
отстойные секции бака от грязи. Конструкция
ванны позволяет это сделать в каждом из баков
раздельно. Раствор из первого бака сливают
в канализацию, а затем из второго бака
в первый.
На рисунке показана только одна
технологическая тележка. Но обычно используются две
тележки. При больших объемах работ пока
одна из тележек находится в камере, вторая
подготавливается к разгрузке (на ее раме
размещают детали или агрегаты). Как только
одну из них выкатывают из камеры, другая
занимает ее место.
При размещении камеры на первых этажах
зданий с засыпными полами ее можно
заглубить в пол до уровня рельсовых путей
тележек.
Ю. М. ПЕТРУХИН —
«Росторгмонтаж»
УДК 621.57.041 : 62—223
НОВАЯ КОНСТРУКЦИЯ САЛЬНИКОВ
АММИАЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Надежность и герметичность аммиачных
компрессоров во многом зависит от
нормальной работы сальников.
Штоки аммиачных крейцкопфных
компрессоров типа 4АГ и АДК 65/40 уплотняются
. многокамерными сальниками, к недостаткам
которых относятся быстрый износ колец,
трудоемкость работ по сборке и регулировке.
В холодильно-компрессорном цехе
запорожского завода «Кремнеполимер»
разработана и внедрена новая конструкция
сальников штоков для аммиачных компрессоров 4АГ
и АДК 65/40.
В сальниках новой конструкции (рис. 1)
вместо 16 чугунных или алюминиевых колец
предусмотрены четыре кольца из фтороплас-
та-4. Толщина фторопласта от 2,5 до 3,5 мм.
Используется только три обоймы 3 (с резьбой
Рис. 1. Новая конструкция сальника горизонтального компрессора.
47'

*\ Ф 136
1J222222
i
ч>
1
\
|. *J7*M
ц ^Фшт
* 1
/,
I
*%7/л
5*
<М
Рис. 2. Фторопластовое кольцо.
М133Х1,5 лш), а пять работают вхолостую.
Гайки / прижимают фторопластовые кольца
2 (конструкция кольца представлена на рис.
2), изготовляемые штамповкой при темпера-
Ленинградским ремонтно-монтажным
комбинатом разработаны бессильфонные
сальники с кольцами торцового трения сталь —
сталь, которые предназначены для замены
ненадежных в эксплуатации сильфонных
сальников в малых фреоновых компрессорах
агрегатов ИФ и ФАК.
На рисунке показана конструкция такого
сальника для компрессора 2ФВ-5 агрегата
ИФ-50 (конструкции сальников для других
машин аналогичны).
Неподвижное стальное кольцо трения 1
устанавливается в крышке 2 и уплотняется
резиновой прокладкой 3. Вращающееся кольцо
трения 4 также выполнено из стали.
Вал вращающегося кольца уплотняется
резиновым кольцом 5, аналогичным резиновому
кольцу сильфонного сальника. Необходимое
удельное давление между кольцами трения
обеспечивается пружиной 6. Равномерное
давление на резиновое кольцо 5 создается
шайбой 7
Трущиеся поверхности колец трения
выполняются различной твердости, что достигается
соответствующей термообработкой.
Эксплуатация бессильфонных сальников
описанной конструкции показала их
значительно большую надежность, чем сильфонных.
Стоимость изготовления и ремонта
бессильфонных сальников снизилась почти на 50%,
туре 90 или 100°С на специальном прессе.
Внутренний диаметр кольца протачивается
на 1,5—2 мм меньше, чем диаметр штока 4.
Со стороны грунд-буксы в одной обойме
установлены по два кольца, а в двух обоймах со
стороны цилиндра — по одному кольцу.
В декабре 1963 г. сальники новей
конструкции были применены на трех компрессорах
4АГ и двух АДК 65/40. В марте 1965 г. они
были разобраны. Установлено, что кольца
могут работать без ремонта еще не менее
двух лет.
В. X. АМИНОВ —
запорожский завод «Кремнеполимер»
что позволило получить условную годовую
экономию в сумме 36 977 руб.
В настоящее время бессильфонные
сальники получили применение на ряде
предприятий и комбинатов, связанных с
эксплуатацией холодильного оборудования данного ти-
Конструкция бессильфонного сальника к
компрессору 2ФВ-5.
УДК 62—223
БЕССИЛЬФОННЫЕ САЛЬНИК С КОЛЬЦАМИ ТРЕНИЯ
СТАЛЬ-СТАЛЬ
48

Год выпуска 1957 1958
Количество сальников,
выпущенных
комбинатом 50 100
па. Постепенно они вытесняют сильфонные
сальники.
Выше приводятся данные о выпуксе бес-
сильфонных сальников конструкции Ленин-
В 1964 г. были проведены пакетные
перевозки тарно-штучных грузов (болгарских
консервов в ящиках) на поддонах морским,
железнодорожным и автомобильным
транспортом.
В Болгарии пакеты формировали и
крепили непосредственно на консервных
комбинатах. На территории Болгарии и СССР все
грузовые операции, за исключением
начальной и конечной, были полностью
механизированы. Грузы отправляли из порта Варна в
Одессу, где их разгружали по схеме «судно
—склад». Более 70% грузов было
отправлено из порта по железной дороге в пакетах на
поддонах размером в плане 800x1200 мм.
Пакеты перевозили в изотермических
вагонах (пятивагонные секции с машинным
охлаждением). Внутренние размеры, а также
ширина дверного проема у этих вагонов
значительно меньше, чем у обычных крытых
вагонов. Они оборудованы двумя рядами шар-
нирно соединенных с полом металлических
Рис. 1. Захват вагонным погрузчиком второго пакета и
подача складским погрузчиком на рамшу очередного
двойного пакета.
1959 1960 1961 1962 1963 1964
100 150 170 300 6201 17477
градского ремонтно-монтажного комбината
по годам.
Я. Б. ИВЕНСКИЙ —
Ленинградский ремонтно-монтажный комбинат
треста «Росторгмонтаж»
решеток, обеспечивающих циркуляцию
воздуха под грузом.
Поскольку представителем МПС был
запрещен въезд погрузчика на решетки и к
тому же поддоны сами допускают
циркуляцию воздуха, у пола, решетки были
подняты и установлены у продольных стенок
вагона. Полезная ширина вагона составляла
около 2,2 м, а вблизи дверного проема, где
расположены сдвоенные решетки, —
примерно 2 м,
> На складе в порту груз хранился на
поддонах. На поддон размером 1200x1600 мм
i устанавливали два пакета с поддонами
размером 1Ю0Х1200 мм. В камере в штабель
загружали три пакета по высоте. Склад не был
оборудован грузовой платформой. Вагоны
- загружали следующим образом (рис. 1—3).
Их устанавливали на ближайших к складу
железнодорожных путях. У вагона помещали
переносный металлический стол—рампу (раз-
< меры рабочей площадки 5,9X2,9 м). На
одном из крыльев стола была предусмотрена
I круглая деревянная платформа размером
| 2X2 м.
| На складе автопогрузчик типа 4043 захва-
j тывал поддон размером 1200X1600 мм с дву-
| мя пакетами, доставлял их к вагону и
устанавливал на поворотную платформу. На
столе двое рабочих разворачивали поддон в
удобное для захвата пакета положение.
Вагоны загружали одним аккумуляторным
погрузчиком типа 4004, который въезжал в
них по перекидному мостику (металлический
лист) и устанавливал пакеты. Всего было
загружено более ПО т консервов B03
пакета, 3654 ящика).
I Как и в крытых вагонах, пакеты
устанавливали в два ряда по высоте. По ширине ук-
и ладывали также два пакета—один короткой
^о стороной, другой—длинной. Там, где
помещались сдвоенные решетки, по ширине ва-
УДК 625.244:656.225
ПАКЕТНЫЕ ПЕРЕВОЗКИ В ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ВАГОНАХ
4 Холодильная техника № 6
49

гона устанавливали два пакета короткой
стороной. У дверного проема по ширине
вагона укладывали два пакета длинной
стороной.
Рис. 2. Укладка пакетов в изотермическом
вагоне.
В одном из вагонов грузоподъемностью
41 т четыре решетки, примыкающие к
дверному проему, были уложены поверх пакетов
второго яруса. Это позволило загружать в
вагон 53 пакета, тогда как в других" таких
же вагонах было размещено только по 46
пакетов. В вагонах с дизельэлектрическим и
служебным отделениями было установлено
по 29 пакетов. С электропогрузчиков были
сняты сталкиватели.
Консервы по железной дороге были
доставлены на склад, находящийся в районе
Ленинградского морского порта. С помощью
погрузчиков один вагон был разгружен
комплексно-механизированным способом.
Анализ результатов опытных перевозок
показывает, что транспортировка грузов в
изотермических вагонах с применением
поддонов размером 800X1200 мм практически
возможна.
При устройстве в изотермических вагонах
съемных решеток, необходимость в которых
при пакетных перевозках отпадает, можно
значительно увеличить объем загрузки и
облегчить выполнение этой операции.
При проектировании новых типов
изотермических вагонов необходимо, чтобы
внутренние их параметры были такими же, как у
обычных крытых вагонов.
р5
1 п
р
1 28
13
31
30
3Z
33
35
34
ЗВ
37
39
38
40
41
lf3
4Z
kk
45
47
46
га
из
so
51
sz
56
58
SO
sz
57
59
Б1
S3
53
S4
55
21
Z3
ZZ
Z4
n
19
18
Zu
13
15
k
16
9
11
id
12
7Ш
7
6
8
Г"
Л
z 1
Л
1
a
is \zo GP^
1S\ Z1\ W
13
17
18
41
42
19 \37 Ui3
¦ ZZ\ 38\ 44
45
46
51
52
S3
P
31
32
rf
33
34
W7 гЩЛЙ
29
30
26 1// Ш$Щ1$\
Z7\ 2ЩщЩ%Л
Рис. 3. Схемы размещения пакетов в вагоне:
а — крытые четырехосные вагоны: / — переходный
мостик; 2 — поворотный круг; 3 — стол-рампа; б —
изотермические вагоны (пятивагонная секция): 1, 2 —
решетки.
Проведенные опытные сквозные пакетные
перевозки показали, что они эффективны по
большинству основных показателей (уровень
комплексной механизации погрузочно-раз-
грузочных работ, производительность труда,
транспортные расходы и пр.).
В 1965—1966 гг. намечено осуществить
массовые пакетные перевозки таких грузов
между СССР и Болгарией с участием
морского транспорта.
А. С. Клейман — Черноморниипроект

КОНСУЛЬТАЦИЯ
вопросы и ответы
Вопрос. Каким способом можно определить
утечку фреона в холодильных установках с
конденсаторами' воздушного и водяного
охлаждения?
Ответ. Неплотности во фреоновых
холодильных системах можно определить галоидной
лампой или электронным галоидным течеиска-
телем. Конструкции этих приборов и их
технические характеристики описаны в журнале
«Холодильная техника» (№ 3 за 1960 г., № 6
за 1961 г., № 5 за 1962 г., № 2 и 6 за 1964 г.).
Галоидной лампой можно обнаружить
утечку фреона около 20 г/год, а электронным
галоидным течеискателем — от 0,5 г/год и более.
В связи с такой высокой чувствительностью
электронные течеискатели рекомендуется
применять для отыскания неплотностей в
герметичных системах с малым количеством фреона,
или в системах, на которые дается длительный
гарантийный срок. В течение этого срока
потеря холодильного агента не должна быть
выше допустимой.
Использование электронного течеискателя
возможно лишь в хорошо проветриваемом
помещении после предварительной проверки
плотности системы: галоидной лампой, путем
обмыливания, по падению давления и т. п.
При монтаже способ отыскания утечек в си-
Наименование
агрегата или холодопро-
изводительность
агрегата
Агрегаты:
ФАК-0,6
ФАК-0,7
ФАК-1,1
ФАК-1,5
ФРУ-0,8
• РКФ-0,9
БР-РКФ-0,9
Холодопроизводи-
тельность, ккал/ч:
1600
3000
4000
Норма фреона, кг 1
на один
средний или
капитальный
ремонт [
3,0
3,0
4,0
8,0
3,5
4,0
4,0
6,0
8,0
! 10,0
на
техническое
обслуживание в
течение года 1
2,0
1,40
1,60
2,30
3,00
3,25
3,25
3,40
6,00
7,00
Норма масла, кг
на один сред- I
ний или
капитальный
ремонт J
2,0
2,0
2,5
3,0
2,0
2,5
2,5
3,0
4,5
4,5
на
техническое
обслуживание в
течение года
0,96
0,56
0,73
0,90
1.30
1,55
1,55
1,50
1,72
1,72
стемах с воздушным и водяным
конденсаторами один и тот же.
В эксплуатационных условиях обнаружить
место утечки внутри конденсатора с водяным
охлаждением практически невозможно.
Для определения утечек устанавливают
перед регулирующим вентилем смотровое
стекло. При достаточном количестве фреона в
системе оно должно быть полностью заполнено
жидкостью, при недостаточном — в стекле
становится виден уровень жидкости и пузырьки
пара. В случае недостатка фреона проверяют
плотность всей системы галоидной лампой и,
убедившись в ее герметичности, агрегат
останавливают, прекращают подачу воды,
открывают крышки конденсатора и проверяют
прочность трубной решетки в местах
развальцовки труб. При обнаружении утечки конденсатор
демонтируют и отправляют в ремонт.
Наиболее совершенные пропановые
галоидные лампы изготовляет Ленинградский ре-
монтно-монтажный комбинат треста Росторг-
монтаж (Курская, 27). Электронные
галоидные течеискатели ГТИ-3 и ВАГТИ-4
выпускает один ленинградский завод.
Вопрос. Какие существуют нормы расхода
фреона и масла при эксплуатации
холодильных агрегатов?
Ответ.
Теоретически обоснованных
норм на потери
фреона и масла из
системы холодильных
установок во время
их эксплуатации не
имеется.
Трест Росторг-
монтаж,
обслуживающий десятки
тысяч малых
холодильных установок,
пользуется нормами
расхода фреона и
масла на ремонт и
техническое
обслуживание холодильных
установок,
приведенными в таблице.
В. А. Тихомиров—ВНИХИ
4*
51

КРИТИКА
БИБЛИОГРАТИЯ
Новая книга по технологии замороженных продуктов
А. Г. Бур маки н, А. С. Лазунова, Ф.Н.Резникова. «Технология
замороженных продуктов», изд. «Пищевая промышленность», М., 1964, 166 стр.
Цена 62 коп.
Вопросы технологии замораживания
пищевых продуктов, особенно плодов, ягод,
овощей и кулинарных изделий, освещены в
отечественной технической литературе
недостаточно, а между тем потребность в книгах на
эту тему велика.
Поэтому издание книги «Технология
замороженных продуктов» следует признать
своевременным.
В этой работе авторами достаточно полно
описаны методы технологической обработки,
замораживания и хранения замороженных
продуктов, а также различные способы
предварительного охлаждения плодов и овощей,
обеспечивающие их лучшую сохранность.
Уделено внимание замораживанию
фруктовых и овощных смесей, которые должны
получить широкое распространение.
Описана технология изготовления
замороженной пульпы, пюре, фруктовых соков и
фруктового льда. По вкусу и качеству
замороженное пюре значительно лучше, чем пюре,
обработанное методом сульфитации или
стерилизации.
Достаточное внимание уделено
субтропическим плодам, в том числе цитрусовым,
которые, к сожалению, замораживаются у нас
пока в незначительном количестве.
Следовало бы более подробно осветить
вопросы замораживания полуфабрикатов и
кулинарных изделий и отметить успехи,
достигнутые в этой области консервным комбинатом
в г. Крымске и Киевским холодильником № 1.
Представляет интерес описание методов
быстрого замораживания плодов, ягод и
овощей в жидком азоте.
Рассмотрены наиболее рациональные новые
виды тары из полиэтилена, целлофана и др.
Однако не следовало описывать бочкотару
для замораживания ягод с сахаром, так как
она имеет ряд недостатков.
Современное пищевое предприятие
немыслимо без контроля производства, контроля
качества продукции и соблюдения санитарно-
гигиенических правил. Этим вопросам также
уделено внимание в книге.
Полезны приведенные таблицы расхода
сырья, режимов его технологической
подготовки и обработки.
В книге даны технологические схемы и
планы цехов замораживания плодов и овощей
производительностью 5 и 10 т/сутки.
В настоящее время требуется планировать
и строить цеха большей производительности
с применением поточных механизированных
линий подготовки и замораживания
продуктов.
Поэтому предложенные схемы и
планировки цехов следует рассматривать только как
примерные.
Книга представляет интерес для широкого
круга специалистов-холодильщиков,
кулинаров, работников торговли и учащихся
специальных учебных заведений.
Я. Д. ФАЛЬКОВИЧ —
Киевский холодильник № 1

Нужная и полезная книга по холодильному машиностроению
М. К. Дорохин. «Технология холодильного машиностроения», изд.
«Машиностроение», М.-Л., 1965, 440 стр. Цена 1 руб. 08 коп.
Отечественное холодильное
машиностроение выросло в самостоятельную отрасль,
объединяющую большое число
машиностроительных заводов с широкой номенклатурой
холодильного оборудования и большим
объемом производства.
В связи с этим заводы отрасли нуждаются
в высококвалифицированных специалистах-
машиностроителях.
За последние годы инженерно-технические
кадры заводов холодильного
машиностроения пополняются в основном за счет
выпускников механических факультетов технологи-
¦ ческих холодильных институтов (ЛТИХП,
ОТИПХП).
Поэтому заслуживает внимания выпуск
учебника по технологии холодильного
машиностроения.
Книга состоит из четырех разделов.
Первый раздел содержит общие вопросы
технологии машиностроения и является как бы
вводной частью курса технологии
холодильного машиностроения. В нем даны основные
понятия о производственных процессах на
машиностроительном заводе, рассмотрены
элементы технологических процессов, указано,
как влияют различные производственные
факторы на точность механической обработки,
обращено внимание на технологичность
конструкций, приведены сведения о
проектировании технологических процессов.
Выделение в самостоятельный раздел
общих вопросов технологии машиностроения и
механической обработки деталей класса валов
и втулок методически оправдано.
Второй раздел является основным и
посвящен технологии механической обработки
деталей крейцкопфных и бескрейцкопфных
поршневых холодильных компрессоров.
Подробно описаны современные технологические
процессы изготовления штоков, коленчатых
валов, шатунов, вкладышей подшипников,
поршней, блок-картеров бескрейцкопфных
машин, цилиндров, клапанов и поршневых
колец.
Технологический процесс механической
обработки различных элементов рассмотрен на
примерах обработки деталей компрессоров,
находящихся в серийном производстве.
Материал хорошо иллюстрирован. Представлены
эскизы операций и чертежи приспособлений го машиностроения.
Представляют ценность дополнительные
пояснения, касающиеся работы данной детали
в сопряжении с другими элементами
компрессора и технических требований к детали,
которые должны обеспечиваться описываемым
технологическим процессом ее обработки. Это
способствует правильному пониманию
назначения той или иной операции.
В третьем разделе рассмотрены вопросы
технологии сборки холодильных
компрессоров. Приведены необходимые сведения по
сборке таких основных узлов компрессора,
как коленчатый вал, клапаны, шатунно-порш-
невая группа, а также даны указания по
общей сборке бескрейцкопфных и крейцкопфных
компрессоров. Большое внимание уделено
обкатке и испытаниям компрессоров на
заводских стендах.
Так же, как и в предыдущем разделе,
приведены примеры из заводской практики
изготовления современных блок-картерных
бескрейцкопфных и оппозитных крейцкопфных
холодильных компрессоров.
Последний, четвертый, раздел посвящен
основам технологии изготовления холодильных
аппаратов. Рассмотрена технология
изготовления обечаек, трубных решеток и вальцовки
труб. Описаны гидравлические и воздушные
испытания аппаратов.
В последние 5—7 лет в отечественном
холодильном машиностроении почти по всей
номенклатуре осуществлен переход на
производство новых видов холодильного
оборудования. Высокая степень конструктивной
унификации новых машин позволила
осуществить специализацию заводов холодильного
машиностроения и организовать серийное
производство унифицированных деталей
холодильных машин и аппаратов. Это повлекло
за собой перестройку технологических
процессов, которая направлена на механизацию
производства путем применения агрегатных
станков, станков с программным управлением
и т. п.
Отрадно, что в рецензируемой книге
автору, использовавшему накопленный в
последние годы опыт заводов холодильного
машиностроения, в частности московского завода
«Компрессор», удалось отразить это
направление в развитии отечественного холодильно-
и мерительного инструмента.
Рассмотрение технологических процессов
55

механической обработки отдельных деталей
компрессоров составляет основное
содержание учебника, в то же время технологии
изготовления холодильных аппаратов посвящен
небольшой раздел, в котором по существу
дана только общая схема технологических
процессов котельно-сварочного производства.
Вместе с тем объем производства
холодильной теплообменной и емкостной аппаратуры
на заводах холодильного машиностроения во
многих случаях превышает объем
производства компрессоров.
Холодильная техника и технология. Сборник трудов.
Вып. 1. Изд-во «Техника», Киев, 1965, 128 стр. Цена
68 коп.
В сборнике помещена 21 работа научных сотрудников
Одесского технологического института пищевой и
холодильной промышленности по вопросам
термоэлектрического охлаждения, исследования холодильных машин
и их отдельных узлов, исследования кавитационных
явлений в насосах для холодильных агентов,
конструирования элементов панельной системы охлаждения,
определения усушки мясопродуктов при охлаждении и т. д.
Сборник рассчитан на инженерно-технических и
научных работников, преподавателей и студентов.
Шеффер А. П. и Цинцадзе Т. Д. Производство
быстрозамороженных мясных полуфабрикатов за рубежом.
Изд-во ЦИНТИПищепром, М., 1965, 35 стр. Цена 14 коп.
В обзоре освещены результаты исследований в
области быстрого замораживания и хранения мясных
полуфабрикатов, описана технология производства,
приведены сведения об ассортименте быстрозамороженных
полуфабрикатов,'а также о материалах, применяемых для их
упаковки.
Брошюра рассчитана на инженерно-технических и
научных работников мясной и холодильной
промышленности.
Inz. Milan Urban. Chladici zafizeni v potravinaf-
skem prumuslu. 2. pf epracovane vidani. Statni naklada-
telstvi technicke literatury, Praha, 1964, 437 str. Cena
Kcs. 26.
Инж. Милан Урбан. Холодильные установки в
пищевой промышленности. 2-е переработанное издание.
Государственное издательство технической литературы,
Прага, 1964, 437 стр. Цена '26 чехословацких крон.
Книга состоит из трех частей. В первой части
изложены теоретические основы получения холода, свойства
холодильных агентов и холодоносителей, свойства
влажного воздуха, характеристика теплоизоляционных
материалов и конструкций, тепловые свойства пищевых
продуктов.
Во второй части описываются машины и аппараты
холодильных установок, применяемых в пищевой
промышленности. Даны характеристики и схематические
чертежи холодильных компрессоров, агрегатов, тепло-
обменных и вспомогательных аппаратов, арматуры и
приборов автоматики, изготовляемых чехословацкими
предприятиями.
В третьей части даны сведения по обслуживанию и
ремонту холодильных установок, в том числе по пуску и
остановке холодильных установок различного
назначения, по их смазке, удалению воздуха из системы, попол-
В дальнейшем при переиздании книги
целесообразно расширить раздел технологии
изготовления холодильных аппаратов.
В целом книга является нужной и полезной
и представляет собой ценный вклад в
литературу по холоду. Кроме того, это первая книга,
посвященная технологии холодильного
машиностроения не только в СССР, но и за
рубежом.
М. Г. ШУМЕЛИШСКИЙ —
московский завод «Компрессор»
нению холодильным агентом, оттаиванию
воздухоохладителей и т. д. Рассказано о неполадках и авариях
при работе холодильных установок, о правилах техники
безопасности.
Книга предназначена для механиков и техников,
обслуживающих холодильные установки, может служить
также учебным пособием для профессиональных училищ
и специальных школ.
Захаров Ю. В. (Кондиционирование воздуха на
речных судах. Западносибирское книжное издательство.
Новосибирск, 1965, C6 стр. Цена 17 коп.
Изложены физические и гигиенические основы
кондиционирования воздуха, классификация и устройство
установок. Описаны установки кондиционирования
воздуха на речных дизель-электроходах «Ленин» и
«Советский Союз», приведен опыт их эксплуатации.
Брошюра представляет собой учебное пособие по
курсу судовых холодильных установок для студентов
Новосибирского института инженеров водного транспорта.
Сорокин Н. С. Вентиляция, отопление и
кондиционирование воздуха на текстильных фабриках. Изд. 4-е,
переработанное и дополненное. Изд-во «Легкая
индустрия», М., ,1965, 343 стр. Цена 88 коп.
В первом разделе даны общие сведения о физических
свойствах воздуха, гигиенических основах вентиляции и
тепловом балансе в рабочих залах, описаны системы
кондиционирования воздуха, методы их расчета и
автоматического регулирования, даны сведения о системах
воздухообмена на текстильных предприятиях.
Во втором разделе описаны устройство и особенности
систем вентиляции, увлажнения и кондиционирования
воздуха на текстильных предприятиях,
перерабатывающих различные волокна (хлопчатобумажные, льняные,
шерстяные, натурального шелка), на швейных и
трикотажных фабриках.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов высших учебных заведений текстильной
промышленности.
Кокорин О. Я. Испарительное охлаждение для целей
кондиционирования воздуха. Стройиздат, М., 1965,
160 стр. Цена 50 коп.
(Приведены теоретические и экспериментальные
материалы по изучению процессов тепло- и массообмена
"при прямом и косвенном испарительном охлаждении
воздуха. Даны примеры расчетов и конструкции
кондиционеров испарительного охлаждения, а также
результаты их эксплуатационных испытаний.
Книга предназначена для инженеров и техников,
работающих в области кондиционирования воздуха, и для
студентов вузов.
Новые книги
56

Акулов Л. С, Волосов Г. Д. и Кульчицкий В. С.
Торгово-технологическое оборудование (справочник).
Изд-во «Экономика», М., 1964, 280 стр. Цена 1 руб.
07 коп.
Приведены описания, фотоснимки и технические
характеристики оборудования, выпускаемого в
настоящее время для предприятий торговли и общественного
питания. Справочник имеет 9 глав, посвященных разным
группам торгово-технологического оборудования.
iB первой главе описано холодильное оборудование —
холодильные фреоновые машины, холодильные сборно-
разборные камеры, холодильные шкафы, холодильные
прилавки и витрины, фризер для приготовления мягкого
мороженого, аппарат для приготовления пищевого льда
iC кубиках.
Вторая глава содержит описание торговых автоматов,
в том числе охлаждаемых автоматов для продажи
молока в бутылках, пива, соков и молока в бокалах,
газированной воды, фасованного мороженого.
В пятой главе приведено описание поточных линий
для приготовления полуфабрикатов, в том числе для
приготовления замороженного полужареного картофеля,
охлажденных винегретов и салатов.
В девятой главе среди оборудования для развозной
торговли описаны изотермические цистерны для
торговли молоком и квасом, тележка для продажи мороженого.
Справочник предназначен для
инженерно-технического и административного персонала организаций и
предприятий торговли и общественного питания.
Калчев К., Гачилов Т. Малки хладилници. Второ
преработено и допълнено издание. Изд. «Техника»,
София, 1965, 230 стр. Цена 0,59 лв.
Калчев К., Гачилов Т. Малые холодильные установки.
2-е переработанное и дополненное издание. Изд-во
«Техника», София, 1965, 230 стр. Цена 0,59 левов.
В первой части книги даны сведения о монтаже,
эксплуатации и ремонте малых холодильных агрегатов
и торгового холодильного оборудования. Описаны
конструкции выпускаемых болгарскими заводами малых
компрессоров, конденсаторов, испарителей, прилавков,
витрин, шкафов, охладителей напитков, а также
приборов автоматики. Изложен порядок монтажа, пуска
в ход, регулирования агрегатов и приборов автоматики,
их обслуживания и ремонта.
Вторая часть книги посвящена домашним
холодильникам, их описанию, установке, правилам эксплуатации,
основным неполадкам в работе абсорбционных и
компрессионных холодильников и способам их устранения.
'Книга предназначена для техников и механиков
по монтажу, эксплуатации и ремонту торгового
холодильного оборудования и домашних холодильников.
Fritzsche С. Kuhlhauser im In- und Ausland. Mit-
teilung aus dem Forschungsinstitut fur die Kuhl-und
Gefrierwirstchaft, Magdeburg, 1964. S. 415.
Фрицше К. Холодильники в ГДР и за границей.
Сообщение Исследовательского института холодильного
хозяйства, Магдебург, 1964, 415 стр.
Приведен полный и хорошо документированный
технический обзор производственных и
распределительных холодильников, выстроенных за последние 15 лет
в ГДР, СССР, Венгрии, Польше, США, ФРГ,
Англии, Франции, Италии и других странах.
Проанализированы общие тенденции в строительстве
холодильников различного назначения. Описаны особенности
планировки строительных и изоляционных конструкций
новых одноэтажных и многоэтажных холодильников,
в том числе меры защиты от промерзания грунта
под холодильниками.
(Большое внимание уделено анализу холодильных
установок новых холодильников, сопоставлению
различных схем охлаждения холодильных камер, типов
применяемых компрессоров и воздухоохладителей,
автоматизации холодильных установок. Рассмотрены примененные
на различных холодильниках системы внутризаводского
транспорта и механизации грузовых работ. Дан анализ
сравнительных преимуществ и недостатков одноэтажных
и многоэтажных холодильников. Список использованной
литературы включает 259 названий, в том числе 82
советских журнальных статьи и книги.
Книга представляет большой интерес для инженерно-
технических работников, занятых проектированием и
эксплуатацией холодильников.
ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ НА 1966 год
на научно-технический журнал
Министерства высшего и среднего специального
образования СССР
ИЗВЕСТИЯ ВЫСШИХ УЧЕБНЫХ ЗАВЕДЕНИЙ
«ПРИБОРОСТРОЕНИЕ»
Журнал имеет следующие основные разделы:
1. Радиоэлектронные приборы.
2. Электроизмерительные приборы.
3. Приборы автоматики и вычислительной техники.
4. Гигроскопические и навигационные приборы.
5. Приборы точной механики.
6. Оптические приборы.
7. Тепловые приборы.
8. Приборы с использованием радиоактивных
элементов и проникающего излучения.
9. Биологические и медицинские приборы.
10. Детали и механизмы приборов.
11. Технология приборостроения.
12. Общие вопросы приборостроения.
13. Краткие сообщения.
14. В порядке обсуждения, хроника, информация
и т. д.
ПОДПИСНАЯ ЦЕНА: на год — 4 руб. 20 коп., на 6 мес. — 2 руб. 10 коп.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», почтамтах, узлах и
отделениях связи, а также общественными распространителями печати на предприятиях, в
учреждениях и учебных заведениях.
Адрес редакции: г. Ленинград, Центр, переулок Гривцова, 14. Ленинградский институт точной
механики и оптики. Редакция журнала «Известия высших учебных заведений СССР» по разделу
«Приборостроение».

1л
РУБЕЖОМ
УДК 621.56.002.5
Двухступенчатый холодильный агрегат для
низкотемпературного лабораторного оборудования
Для небольших лабораторных термокамер,
работающих при температуре кипения от —40 до —70°С,
применяются двухступенчатые фреоновые холодильные
машины.
Коллектив конструкторов завода Фригера Колин
разработал для таких машин двухступенчатый
компрессор типа 6/6-1 J°, работающий на фреоне-12 (рис. 1).
Рис. 1. Двухступенчатый компрессор типа 6/6-11°.
Этот компрессор создан путем модернизации
шестицилиндрового серийного одноступенчатого компрессора
6/6S, который применяется для транспортного
холодильного оборудования.
Компрессор 6/6-1Г W-образный с диаметром
цилиндров 50 и ходом поршней 40 мм. Четыре прямоточных
цилиндра образуют ступень низкого давления (н. д.), а
два крайних непрямоточных цилиндра работают в
качестве ступени высокого давления (в. д.). Часовой
описанный объем ступени н. д. 27,2 и ступени в. д. — 13,6 мъ\ч.
В картере компрессора — давление всасывания
ступени н. д. Всасывающие и нагнетательные
трубопроводы ступени в. д. устанавливаются на крышке
цилиндров. Компрессор смазывается под давлением с помощью
шестереночного насоса, установленного на оси вала.
Насос реверсивный. Давление масла поддерживается
постоянным при помощи редукционного клапана,
установленного в полости сальника.
Диаметры трубопроводов: всасывающего
ступени н. д. 22 мм, остальных 14 мм.
Блок-картер компрессора изготовлен из сплава
алюминия. Чугунные гильзы цилиндров заменяемы. Поршни
обеих ступеней чугунные с поршневыми кольцами.
Шатуны стальные с вкладышами. Клапаны ступени н. д.
кольцевые, пластины клапанов толщиной 0,5 и 0,75 мм
прижимаются к седлам синусоидными пружинами.
Клапаны ступени в. д. из стальных пластин толщиной
0,3 мм. Мертвый объем в ступени н. д. 3% ив ступени
в. д. 2,5%.
Рис. 2. Двухступенчатый холодильный
па 2V660.
агрегат ти-
59

Максимальное число оборотов компрессора 1440 в
минуту. Привод клиноременный от электродвигателя
мощностью 3 кет. Вес компрессора 57 кг. В компрессор
заливается 2,5 кг масла ХФ-22.
Двухступенчатый компрессор, электродвигатель,
конденсатор с водяным охлаждением, переохладитель,
маслоотделитель, соленоидный вентиль и реле
давления установлены на общей раме и образуют
холодильный агрегат типа 2V660 (рис. 2).
Для привода служит трехфазный электродвигатель
мощностью 3 кет (при 1440 об/мин). Кожухотрубный
конденсатор снабжен трубками с накатными ребрами.
В переохладителе жидкость протекает по змеевику из
медной трубки и охлаждается фреоном, испаряющимся
в кожухе.
Рис. 3. Схема испытательной станции:
1 — компрессор; 2 — водяной конденсатор; 3 —
переохладитель; 4 — маслоотделитель; 5 —
калориметр.
Фреон подается в теплообменник через терморегулк-
рующий вентиль. Испарившийся холодильный агент
всасывается в ступень в. д. компрессора. Переохладитель
изолирован пенополистиролом. Маслоотделитель
установлен на стороне нагнетания ступени н. д. Это связано
с тем, что у прямоточных цилиндров выбрасывается
больше масла и маслоотделитель защищает клапаны
ступени в. д. от гидравлических ударов.
Соленоидный вентиль, встроенный в жидкостный
трубопровод, управляется при помощи реле давления,
подключенного к испарителю. Реле давления открывает
вентиль после того, как в испарителе достигнуто
заданное низкое давление. Таким образом исключаются
заполнение испарителя жидким агентом после остановки
компрессора и тепловые потери.
На раме холодильного агрегата, поставляемой
отдельно, укреплена доска для приборов, на которой раз-
-2S
-3S
-kO
-50
WOO:
mo
mo
mo
woo
800
600
kOO
zoo
0
!
V
и
- >V,
_ilL^-—
1
fig,HSm
3
-10
-SO
-50
-Ц0
Рис. 4. Зависимость холодопроизводи-
тельности агрегата 2V06O и
потребляемой мощности от температуры кипения
при работе на фреоне->12 (ts —
температура холодоносителя в калориметре).
мещены манометры давлений (всасывания,
промежуточного и нагнетания), манометр давления масла, реле
давления и реле максимального давления.
Такие агрегаты применяются для лиофилизационно-
го устройства типа KS30, предназначенного для сушки
кровяной плазмы и других биологических препаратов,
для морозильного устройства ZZ150/60 и для
термокамер HCL25O/70.
На испытательной станции завода Фригера была
определена холодопроизводительность холодильного
агрегата по схеме, изображенной на рис. 3. Результаты
испытаний подтвердили предполагаемые значения хо-
лодопроизводительности и расхода энергии (рис. 4).
Возможность применения фреона-22 проверяется в
настоящее время эксплуатационными испытаниями
опытного образца термокамеры HCL250/70.
С. ТЕЙКАЛ — завод Фригера Колин, ЧССР

УДК 621.565.001.5
Низкотемпературная термокамера
Термокамера HCL250/70, предназначенная для
поддержания температуры до — 70°С, разработана первой
из серии, которая должна изготовляться в ЧССР
согласно постановлению СЭВ.
На панели управления установлены приборы,
необходимые для поддержания требуемого режима. Работа
термокамеры полностью автоматизирована.
Температура регулируется и записывается специальным прибором
с падающей дужкой.
Рис. 1. Общий вид термокамеры HCL 250/70.
Термокамера (рис. 1) состоит из стального каркаса,
внутри которого размещены собственно холодильная
камера, холодильный агрегат и панель управления
(может быть установлена отдельно).
Холодильная камера изолирована пенополистиролом.
Испаритель ребристый с принудительным движением
воздуха. При открывании крышки термокамеры на
продолжительное время можно выключать вентилятор
испарителя. Это позволяет снизить потери холода.
Холодильный агент подается в испаритель через терморегу-
лирующий вентиль без термобаллона, с
непосредственным обтеканием сильфона парами фреона.
Холодильный агрегат состоит из двухступенчатого
шестицилиндрового компрессора (четыре цилиндра
работают как ступень низкого давления, а остальные
два — как ступень высокого давления), переохладителя,
охлаждаемого фреоном (кипит под промежуточным
давлением), маслоотделителя и кожухотрубного
конденсатора с водяным охлаждением, с накатными трубками.
Во избежание адсорбции холодильного агента в
масле в картере компрессора, когда термокамера
выключена, на панели управления можно установить так
называемое состояние готовности, при котором давление в
картере компрессора поддерживается в заданных
пределах. Это предупреждает вспенивание масла при
быстром падении давления после пуска. Как показал опыт
работы, компрессор требуется включать б—8 раз в
течение суток.
Фреоновая схема термокамеры изображена на рис. 2.
В качестве холодильного агента принята смесь с 90%
фреона-22 и 10% фреона-12.
Рис. 2. Схема термокамеры HCL 250/70:
/ — водорегулирующий вентиль; 2 — водяной клапан;
3 — указатель уровня; 4 — водяной конденсатор; 5 —
манометр; 6 — маслоотделитель; 7 — реле; 8 —
двухступенчатый компрессор; 9 — распределитель
холодильного агента; 10 — испаритель; 11 — терморегулирую-
щий вентиль; 12 — переохладитель; 13 — терморегули-
рующий вентиль теплообменника среднего давления;
14 — соленоидный вентиль; 15 — фильтр-осушитель.
61

Характеристика низкотемпературного устройства
HCL 250/70
Габаритные размеры термокамеры, мм:
длина 2700
ширина 960
высота 916
Размеры холодильной камеры, мм:
длина. . 1000
ширина 400
высота 652
Полезная нагрузка при температуре в камере
—70°С, вт 100
Продолжительность охлаждения с +20 до —70°С
при температуре окружающей среды 20°С, я 2
Потребляемая мощность, кет 3
Заполнение холодильным агентом, кг:
фреон-22 1,8
фреон-12 0,2
Расход охлаждающей воды при давлении 3 атм,
м*/ч 0,32
Вес термокамеры, кг 510
На основании полученных результатов испытаний
начата разработка других термокамер.
В. СКРИВАН — завод Фригера Колин, ЧССР
Tfotfoc
7Пи
иностранной техники
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ КОНДИЦИОНЕРЫ, ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ И БЫТОВЫЕ ХОЛОДИЛЬНИКИ
В 1964—1965 гг. за рубежом появились сообщения о
новых конструкциях термоэлектрических
полупроводниковых охлаждающих батарей и применении
термоэлектрического охлаждения в кондиционерах,
воздухоохладителях и бытовых холодильниках.
Два опытных образца термоэлектрического
кондиционера для подводных лодок были разработаны и
испытаны Судовым бюро военно-морского флота США
совместно с фирмой «Керьер» [1—3]. Второй из образцов—
улучшенная модификация первого. Кондиционер (рис. 1)
предназначен для поддержания /Вз=29,4°С и ф=50%.
Он может работать в режимах охлаждения или
теплового насоса.
Блок из 24 термоэлектрических батарей (рис. 1, а),
объединенных в шесть панелей, вставляется в канал, по
которому воздух подается в обслуживаемое помещение.
Тепло горячих спаев батарей отводится пресной водой,
передающей его в специальном теплообменнике
забортной воде. При температуре морской воды 29,4°С
пресная нагревается от 35 до 40,6°С. Соответствующая
этому режиму номинальная холодопроизводительность
кондиционера 3024 ккал/ч, а 6=1.
В батарее 65 термопар. Диаметр термоэлементов
12 мм, высота в первом образце 3,56 мм. Они
залиты эпоксидной смолой. Сечение термоэлементов
батареи 5тэ=147 см2, вес 0,38 кг.
В каждой панели имеется плоская коробка, в
которой протекает охлаждающая вода. Поверхность
коробки в плане FKOp=0,178x0,137=0,0244 м2. К двум
противоположным стенкам коробки припаяны горячие спаи
четырех батарей, образующих панель. Изнутри к
стенкам припаяны медные гофрированные ребра толщиной
0,152 мм с шагом 2,54 мм.
На холодной стороне батареи волнистые медные
ребра толщиной 0,152 мм, высотой 13,8 мм с шагом 1,59 мм.
Их поверхность на одной батарее FP6~0,6 ж2,
отношение (^кор+^рб) :ST9=42,5; J—=0,604.
' кор
Свободное сечение для прохода воздуха в одной
батарее 17,4 см2, в шести панелях 0,0418 м2. Фронтальное
сечение шести панелей перпендикулярное воздушному
потоку — 0,343X0,305=0,104 м2.
Скорость воздуха в свободном сечении
панелей 9 м/сек. Коэффициент теплопередачи,
отнесенный к поверхности водяной коробки, равен
1170 ккал/(м2'-ч- град), отнесенный к сечению
термоэлементов 1940 ккал/(м2 • ч • град), или 0,226 вт/(см2 • град),
а к поверхности холодных ребер 45,6 ккал/ (ж2 • ч - град).
Коммутационные пластины медные, толщиной
2,42 мм. В первом образце на них были напылены в
горячем виде сначала слой А1203 толщиной 0,254 мм, а
на него слой меди 0,127 мм. Слой меди служил для
припаивания пластин к водяной коробке и ребер
воздушной стороны к пластинам. Коэффициент
теплопередачи теплоперехода этой конструкции и двух слоев
припоя равен 4,88 ккал/ (м2 • ч • град), что соответствует
теплопроводности напыленного АЬОз примерно
1,3 ккал/(м- ч-град).
Высота блока, собранного из шести панелей, 305 мм,
ширина по фронту 343 мм, глубина 178 мм, объем
18,7 дц3. Вес полупроводникового сплава в
кондиционере 9,1 кг. По АТшах была определена эффективность
термопар ^=2,3x10-3—-.
К
В блок питания и систему автоматического
управления кондиционера входят: датчик температуры с тер-
мистором, включенным по схеме моста,
преобразователь, силовой трансформатор, усилитель на постоянном
62

3,56 м/сек, изменении силы тока от 20 до 47 а и
температуры охлаждающей воды от 12,8 до 35°С приведены в
таблице.
При изготовлении второй модели кондиционера его
конструкция была улучшена. В качестве теплоперехо-
дов использованы пластинки толщиной 0,254 мм.
полученные путем спекания окиси алюминия и
металлизированные с обеих сторон. Торцы пластинок покрыты
электроизоляционным материалом. Теплопроводность
таких пластинок в 2,5 раза, а электрическое
сопротивление в 5 раз выше, чем слой А1203 в первой модели.
Кроме того, они дешевле, отличаются большей
стабильностью и без повреждений выдерживают изменение
направления тока в батареях.
Для сокращения времени, затрачиваемого на
коммутацию, применена ультразвуковая пайка и более
тщательно обработана поверхность термоэлементов. Вся
батарея с обеих сторон паялась одновременно. Припа-
ивание ребер низкоплавким припоем под давлением
было заменено пайкой в термической печи при высокой
температуре. Это увеличило прочность соединений и
предотвратило ухудшение характеристик
полупроводниковых сплавов в процессе пайки или перепаивания
ребер. Высота термоэлемента была снижена до 2,54 мм,
а вес полупроводникового материала в кондиционере —
до 5,17 кг, т. е. на 43%.
В номинальном режиме при холодопроизводительно-
сти панели 504 ккал/ч холодильный коэффициент
первого образца равен 1,17, второго 1,58. При одинаковом
холодильном коэффициенте 1,17 холодопроизводитель-
ность панели второго образца 643 ккал/ч, а первого
504 ккал/ч.
Система кондиционирования воздуха в конторских
помещениях, состоящая из 28 агрегатов с
термоэлектрическим охлаждением, сооружена фирмой «Керьер»
[4, 5]. Агрегаты расположены в перекрытии (рис, 2) и
могут работать в режиме охлаждения и в режиме
теплового насоса. Переключение с одного режима на
другой — автоматическое. Производительность агрегата
при охлаждении 1008 ккал/ч, при нагревании
1512 ккал/ч. Количество подаваемого воздуха 289 мъ/ч.
Часть воздуха — 67% забирается из помещения,
остальная часть — снаружи.
В обслуживаемых помещениях кондиционеры могут
поддерживать любую температуру с точностью 0,25°С.
Рециркулирующий воздух засасывается из комнаты
через решетку 4 вентилятором 7 и смешивается в
канале с наружным воздухом (рис. 2, б). Затем весь воздух
проходит через фильтр 3, нагревается или охлаждается
в блоке термоэлектрических батарей 5 и поступает в
помещение через решетку 8. При работе в режиме
охлаждения тепло отводится из батарей водой и в
теплообменнике 2 передается наружному воздуху.
Поскольку описанная система кондиционирования
воздуха сооружалась в старом здании с толстыми
стенами и без подвала, ее стоимость на 6% ниже сметной
| Температура
воды перед

кондиционером, °С
12,8
23,9
35
Сила тока, а
» 20
Qo,
1000 ккал\ч
2,6
1,94
1,19
w, кет в
0,45
0,6
0,7
6,7
3,8
2
35
Qo,
1000 ккал\ч
3,52
2,78
2,15
w, кет
1,5
1,7
2
в
2,7
1,9
1,25
47
1000 ккал\ч
4,03
2,75
1,7
w, кет
3,3
3,1
1,24
?
2,7
3,4
0,9
63
токе, стабилизированный источник постоянного тока
для усилителя и датчика, устройство, обеспечивающее
устойчивую работу в пограничной области между
режимами охлаждения и нагревания.
Каждую батарею испытывали в лабораторных
условиях при расчетной нагрузке в течение 50 часов, а
собранный кондиционер — 150 часов. Во время
испытаний были отмечены случаи короткого замыкания
горячих спаев батарей с заземленной водяной коробкой.
После замены коммутационных пластин с нарушенной
электрической изоляцией и изменения системы
заземления кондиционер бесперебойно проработал 2000 часов.
Основные показатели первого образца
кондиционера при сухой теплопередаче, температуре воздуха на
входе 29,4°С, скорости во фронтальном сечении

стоимости системы кондиционирования с
компрессионными холодильными агрегатами для того же здания.
Термоэлектрические воздухоохладители
разработаны для камер хранения охлажденных и замороженных
продуктов на подводных лодках военно-морского
флота США. Два таких воздухоохладителя прошли
длительные испытания в условиях, аналогичных
эксплуатационным. Составлен проект применения
термоэлектрического охлаждения и для других потребителей холода
на подводных лодках. При составлении проекта
указанная система охлаждения сравнивалась с компрессионной
холодильной установкой.
Рис. 2. Установка кондиционирования воздуха в
конторских помещениях:
а — блок термоэлектрических батарей с
воздушным фильтром; б — схема установки; / —
решетка для выпуска воздуха; 2 — водовоздушный
теплообменник; 3 — фильтр; 4 — решетка для
забора воздуха; 5 — блок термоэлектрических
батарей; 6 — канал; 7 — вентилятор; 8 —
решетка для выпуска воздуха; 9 — перекрытие.
Размещение исследованных и других включенных в
проект охлаждаемых объектов подводной лодки
показано на рис. 3. Низкотемпературная камера (—17,8°С)
находится в столовой для команды. Ее внутренний объем
14 ж3, потребность в холоде 3040 ккал/ч. Здесь же
установлена камера для охлажденных продуктов (—1,1ч-
0,6°С) внутренним объемом 4,26 м3. Ее потребность
в холоде 616 ккал/ч. Предусмотрена возможность
использования этой камеры при длительных походах в
качестве низкотемпературной.
В камбузе размещен холодильный шкаф с
льдогенератором. Емкость его отделения для продуктов 1,28 м:\
производительность льдогенератора 10,9 кг льда за
4 часа. Потребность шкафа в холоде 1008 ккал/ч.
В этом же помещении установлен фризер
производительностью 26 кг/ч. В кают-компании имеется
холодильник, объединенный с водоохладителем и
расходующий 302 ккал/ч.
Испытанный и проектируемый термоэлектрические
воздухоохладители камер хранения показаны на рис. 4.
В испытанном воздухоохладителе
низкотемпературной камеры (рис. 4, а) 360 батарей,
собранных в 10 панелей. В батарее (рис. 1, б) 48
термоэлементов диаметром 7,1 мм, высотой 9,5 мм. Ее размеры
84x84X15 мм. Блок батарей / и блоки питания и
регулирования 2 установлены вне камеры. Вес
полупроводникового материала 0,14 кг. Перед сборкой агрегата
одна из панелей подвергнута стандартным для морского
оборудования испытаниям на ударопрочность и
вибростойкость при номинальной силе тока, пропускаемого
через батареи.
Воздушный вентилятор установки, находящийся в
камере (рис. 4,6), подает 2640 м3/ч. Воздух, обдувая
ребра холодных спаев батарей, охлаждается и
поступает в камеру. На охлаждение горячих спаев расходуется
6,35 м3/ч воды с температурой 12,8°. Она подводится из
общей системы кондиционирования воздуха. В
обычных эксплуатационных условиях агрегат потребляет
7,8 кет (по постоянному току) и работает с е=0,25.
В воздухоохладителе второй камеры — четыре
панели описанной конструкции. Через него проходит
1100 м3/ч воздуха. Расход воды на охлаждение горячих
спаев 2,52 м3/ч.
Во время предварительных испытаний электрическое
сопротивление пяти батарей (из 504) изменилось, и они
были заменены. После этого один агрегат работал без
каких-либо неисправностей 12375, а другой — 6875
часов.
В разработанном проекте
термоэлектрического охлаждения камер батареи размещаются
непосредственно в стенке охлаждаемого объекта
(рис. 4, в). Это существенно улучшает объемные и
весовые характеристики установки.
К основным преимуществам термоэлектрической
системы охлаждения указанных выше объектов относятся
следующие.
Простота обслуживания. Современная
компрессионная холодильная установка подводной лодки требует
ежечасного надзора. Малейшие утечки холодильного
агента должны немедленно ликвидироваться. При
использовании термоэлектрической холодильной
установки достаточно один раз в течение вахты проверять
напряжение, подводимое к агрегату. Неисправные
батареи можно зашунтировать. В случае необходимости
возможно восстановить холодопроизводительность
агрегата, несколько увеличив силу тока. На замену
неисправной батареи требуется не более четырех человеко-
часов.
Экономия запасных частей. Для компрессионной
холодильной машины необходимо иметь запасные
электродвигатели, пускатели, поршни, подшипники,
регулирующие вентили, детали запорной арматуры, специальный
ремонтный инструмент, запасные баллоны с
холодильным агентом и т. д. Для термоэлектрического агрегата
необходимо иметь лишь несколько запасных батарей.
Быстрота оттаивания. Оттаивание горячим газом
фреоновой установки связано с открыванием и
закрыванием семи вентилей и с необходимостью поднять
давление нагнетания и понизить давление всасывания.
Оттаивание инея на ребрах термоэлектрического агрегата
выполняется простым изменением направления тока.
Отсутствие опасности загрязнения воздуха в
помещении. На подводной лодке содержание холодильного
агента в воздухе не должно превышать 0,05%. Хотя
такая примесь и не ядовита, однако при температуре
около 320°С и использовании на подводных лодках
горелок, работающих на окиси углерода и водороде,
могут образоваться химические соединения,
вызывающие сильную коррозию оборудования.
Меньший занимаемый объем. Согласно проекту
термоэлектрические охлаждающие установки (без б пока
питания) будут занимать только 14% объема, замчмч-
64

Риг 3 Размещение охлаждаемых объектов и холодильного оборудования общего на-
Рис. 3. Размещение °™аче?ия в американской подводной лодке:
ладителем.
[Н^^^^л йУ^>лУ^Ц^?У
8
низкотемпературных
Рис. 4. Воздухоохладители
камер:
а - внешний вид испытанного
воздухоохладителя. ; __ блок термоэлектрических батареи; z —
стенка камеры; 3 - блок питания и
регулирования- б — разрез по камере и воздухоохладителю;
/ -1 блок батарей; 2 — распределительный
воздушный канал; 3 - вентилятор; в -- схема
проектируемого воздухоохладителя с батареями в
стенке камеры; / - вентилятор; 2 -блок
питания- 3 — канал охлаждающей воды; 4 —
термоэлектрические батареи; 5 — ребра холодных
спаев- 6 — тепловая изоляция; 7 — выход воздуха,
8 — ленточный электронагреватель; 9 — выпуск
воды образующейся при оттаивании батареи.
установкой @,5 ж3
вместо
Холодильная техника № 6
емого компрессионной
^Меньший вес. Вес спроектированной
термоэлектрической установки равен (по расчету) 630, компресси-
ШИБ6ль2шая'"надежность. Термоэлектрические _
холодильные установки не имеют движущихся частей и в
этом отношении надежнее компрессионных, Это под-
65

тверждается бесперебойной работой испытанных
агрегатов.
Меньший шум. При работе термоэлектрической
холодильной установки со схемой управления на
полупроводниках шум создают только проходящие через
установку вода и воздух. Уровень этого шума
значительно ниже допускаемого в подводных лодках.
Термоэлектрическая система охлаждения
уступает компрессионной по расходу электроэнергии и
охлаждающей воды. Однако расход электроэнергии на
термоэлектрическую установку составляет менее 2% от
общего расхода на вспомогательные устройства
подводной лодки. Следовательно, этот, показатель имеет в
дгнном случае подчиненное значение. То же относится
и к расходу воды, подведенной из системы
кондиционирования.
Стоимость монтажа. Монтаж компрессионных
установок подводных лодок приблизительно втрое дороже,
чем термоэлектрических. Это связано с необходимостью
расположения холодильных машин вдали от
охлаждаемых объектов, с прокладкой длинных трубопроводов и
сооружением специальных устройств для пропускания
труб через водонепроницаемые перегородки.
Рис. 5. Холодильники с
термоэлектрической системой охлаждения фирмы
«Аляска верк».
Бытовые холодильники. . В ряде зарубежных стран
изготовляются холодильники с термоэлектрическим
охлаждением, предназначенные для использования в
легковых автомобилях, дачах — прицепах и т. п.
Холодильник этого типа емкостью 15 л (рис. 5) изготовляет
фирма «Аляска верк» (ФРГ). Его можно присоединять
к сети переменного тока ПО—220 в, 50—60 гц и к
источнику постоянного тока б—12 в, например к
аккумулятору и генератору автомобиля.
Внешняя обшивка холодильника из ударопрочной
пластмассы, внутренняя — из анодированного
алюминия. Горячие спаи охлаждаются воздухом, приводимым
в движение небольшим вентилятором. Температура
регулируется термостатом. Потребляемая мощность
переменного тока до 105 вт, постоянного 72 вт. Размеры
холодильника в плане 400X350 мм, высота — 340 мм,
цена — 350 марок [7, 8].
Холодильник такого же назначения выпущен ранее
фирмой «Санио» (Япония). Его внутренний объем
5,3 л, наружные размеры 375x298X229 мм. В
холодильнике поддерживается температура 4°С при
наружной температуре —30°С [9].
Фирма «Сименс электрогератэ» (ФРГ) сообщила в
1964 г. о выпуске холодильника емкостью 15 л для
использования в самолетах и автомобилях. Его можно
присоединять к источнику постоянного тока 24—28 или
12 в. Сила тока равна соответственно 6—7 или 12 а.
Для перевозки веществ, требующих холодильного
хранения, та же фирма изготовляет холодильник с
двумя отделениями объемом по 40 л. Он снабжен
бесконтактным регулятором, поддерживающим температуру
4—8°С. Холодильник потребляет 400 ва при питании от
сети переменного тока 115—220 в, 400 гц [10].
ЛИТЕРАТУРА
1. Хадельсон, Г. Д., Гейбл Г. К-, Бек А. А.
Термоэлектрический кондиционер для подводной
лодки. «ASHRAE Journal», 1964, март.
2. Ф и л л и п с А. В. Термоэлектрические холодильные
установки и воздушные кондиционеры подводных
лодок. Доклад на заседании комиссии III МИХа в
Вашингтоне, 1962, сентябрь.
3. Иоффе Д. М., Применение термоэлектрического
охлаждения за рубежом. «Холодильная техника»,
1963, № 3.
4. «ASHRAE Journal», 1964, июнь.
5. Canadian Refrigeration and Air Conditioning, 1964,
октябрь.
6. H e й л д А. Б., Шнайдер У. Е., X e н н е к е Е. Г.
Изучение и применение системы термоэлектрического
охлаждения на подводных лодках «ASHRAE
Journal», 1965, февраль.
V. «Kaltetechnik», vol. 15, 1963, № 5.
8. Проспект фирмы «Аляска верк».
9. Проспект фирмы «Санио».
1'0. «Kaltetechnik», vol. 16, 1964, № 8.
Д. М. ИОФФЕ

УДК 534.83:628.83
ИССЛЕДОВАНИЕ ШУМА КОМНАТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ И СПОСОБЫ ЕГО УМЕНЬШЕНИЯ
К акустическим характеристикам бытовых и
комфортных приборов, работающих в помещениях, где уровни
звука не должны превышать 35—45 дб А [1]*,
предъявляются повышенные требования.
Проблема шума особенно усложняется в
кондиционируемых помещениях, поскольку их стремятся
изолировать от окружающей среды, что приводит к более
острому восприятию всех внутренних шумов. Шум комнатных
кондиционеров тем более неприятен, что они работают
циклично в течение суток и, кроме того, излучают шум
не только внутрь помещения (со стороны испарителя),
но и наружу (со стороны конденсатора). Это мешает
лицам, проживающим в соседних квартирах или зданиях,
особенно при открытых окнах.
В работах [2—5] сделана попытка обобщить
результаты исследований и создать единую методику испытаний
комнатных кондиционеров. Наиболее полно эта задача
выполнена Смитом [5], который проводил исследования в
реверберационной камере объемом 280 м3 (рис. 1).
Рис. 1. Реверберационная камера.
Стены камеры виброизолированы от остальных
строительных конструкций здания, а пол — от стен. Под
полом уложен слой стекловолокна. Для повышения
равномерности рассеивания звука по всему объему камеры
в ней установлены вращающиеся лопасти размером
4,88X2,44 м.
Вначале Смит проанализировал два метода
измерения звуковой мощности: абсолютный и метод
подстановки. В качестве звукометрической аппаратуры были
использованы конденсаторный микрофон с приставкой,
самописец с усилителем, спектрометр и аппаратура для
зьукозаписи. Микрофон был проверен в Национальном
Бюро Стандартов и, кроме того, калибратором во время
испытаний.
Уровень звуковой мощности по абсолютному методу
определяется по формуле
* В СССР допустимый уровень звукового давления
в жилых домах составляет 35 дб днем и 30 дб ночью.
Lp = L + 101gA — 6,b дб,
где L — уровень звукового давления, дб;
А — звукопоглощение камеры, сэбин.
Величина измеряемого звукового давления зависит от
звукометрической аппаратуры и звукопоглощающих
свойств помещения.
Влияние звукометрической аппаратуры
устанавливалось путем измерения белого1 шума от электронного
источника последовательно с одним и несколькими
приборами. Например, разница в показаниях при измерении
шума с аппаратурой для звукозаписи и спектрометром и
только спектрометром характеризует степень влияния
аппаратуры для звукозаписи на измеряемые уровни
шума.
Величина звукопоглощения определялась по времени
затухания звука. При проверке характеристики
эталонного источника шума, полученной в Национальном Бюро
Стандартов, по абсолютному методу несовпадение
составило 1 дб.
В целях ускорения процесса испытания и упрощения
обработки результатов промышленность стала
использовать метод подстановки, который заключается в
следующем.
На график наносят частотные слагающие звуковой
мощности эталонного источника, полученные в
Национальном Бюро Стандартов, и величину звукового
давления этого же источника, измеренные в
реверберационной камере. Разница между полученными кривыми
указывает степень влияния на измеряемую звуковую
мощность звукометрической аппаратуры и камеры.
Спектрограммы звуковой мощности и звукового
давления эталонного источника шума, полученные Смитом,
приведены на рис. 2. Автор указывает, что средняя
поправка A0 дб) к звуковому давлению находится в
середине спектра и объясняется влиянием ограждений
камеры. На частотах ниже 100 гц имеет место
преимущественное влияние спектрометра, а выше 3200 гц —
влияние микрофона аппаратуры для звукозаписи и
ограждений камеры.
Таким образом, чтобы получить действительный
спектр звуковой мощности исследуемого объекта в его
спектр звукового давления, измеренный в камере с
помощью той же аппаратуры, вносятся поправки,
указанные на рис. 2. При изменении места испытаний или
звукометрической аппаратуры эти поправки должны быть
получены вновь.
При испытании кондиционеры помещали в
специальном отсеке (см. рис. 1), полностью виброизолированном
от остальных ограждений камеры, и в свою очередь виб-
роизолировали от отсека. Для исключения возможности
проникновения шума со стороны конденсатора панель
отсека, в проеме которой устанавливали кондиционеры,
изготавливали в виде многослойной конструкции со
звукопоглощающей отделкой толщиной 200 мм.
Спектры уровней мощности звука получены методом
подстановки.
Громкость шума измерена в свободном поле при
расположении микрофона на расстоянии 1,5 м от установки.
1 Шум с равномерно распределенной звуковой
энергией по всей области звуковых частот без ярко
выраженных тональных слагающих.
5*
67

50 100 ZOO ЦОО 800 1600 3200 6300
1/з оитаВная полоса частот, гц
Рис. 2. Спектрограммы звуковой мощности
и звукового давления эталонного источника
шума:
а — уровни звуковой мощности; б —
уровни звукового давления; в — поправки для
пересчета уровней звукового давления в
уровни звуковой мощности.
Результаты проведенных испытаний представлены з
табл. 1.
Таблица 1
Холодопро-
изводитель-
ность,
ккал\я
3130
2520 .
2900
3150
2020
3030
2020
2770
3150
1 Скорое
указан<
нера.
Номинальная
подача воздуха
при
интенсивном
охлаждении1, мъ\я
530
440
540
410
440
520
440
650
550
ть вращения ве
1 холодопроизв

Громкость,
сон
8,15
.7,39
7,76
8,25
8,79
10,59
9,12
9,26
9,91
нтилятора
одительно
Превышение
громкости по
отношению к
наиболее
тихому
кондиционеру G,39 сои), %
10
—
5
12
20
43
23
25
34
, при которой
сть кондицио-
Как видно из табл. 1, даже при почти равной холодо-
производительности и подаче воздуха громкость шума
отличается почти на 30%. Это показывает, что
определяющим в шумообразовании кондиционера является
степень его конструктивного совершенства [2].
Макграт испытал 26 комнатных кондиционеров
мощностью V2, 3Д и 1 л.с, выпушенных в 1953—1955 гг., и
установил, что критерий неприятности1 шума этих
установок на стороне испарителя составляет 49 дб, а на
стороне конденсатора — 57 дб.
Спектрограммы звуковой мощности на стороне
испарителя, полученные Смитом для наиболее и наименее
шумного из испытанных кондиционеров, показаны на
рис. 3.
Уменьшение подачи воздуха в наиболее шумном
кондиционере не приводит к заметному уменьшению его
шума на стороне испарителя, в то время как у тихой уста-
ковки спектр шума заметно изменяется, а его
максимальные слагающие смещаются в зону низких частот.
Таким образом, в наиболее шумном кондиционере шум о г
вентилятора не является основным в шумообразовании
всей установки, как это наблюдается в более тихом
кондиционере.
50 100 200 № 800 1600 3200 6300
*/з оитаВная полоса частот, гц
dhc. 3. Спектрограммы звуковой мощности
на стороне испарителя наиболее и наименее
шумного из испытанных кондиционеров
при максимальной (а) и при
минимальной (б) подачах воздуха.
Хзо
«2»
70
60
50
kO
I I Г
У
BSf
1 1 1
1 1 1 1
4
/
i 1
ГТ "i
/"Ч
"ТТ-|
А
Г" v
1 1 1
—г-гп
^
^>»
^
b
-r~r-
i
к J
r^JLL
Ччч
j—i
1
t>
1 ^
| ] i ,
1 1 1
Н
ч ]
ч I
' J
У» 1
1 Величина, подобная уровню громкости, но с
учетом неприятности физиологического воздействия
тональных слагающих.
50 100 200 ЦОО 800 1600 3200 6300
1/3 оитаВная полоса частот, гц
Рис. 4. Спектрограммы звуковой мощности
наиболее и наименее шумного из
испытанных кондиционеров при максимальной
подаче воздуха:
а — на стороне конденсатора; б — на
стороне испарителя.
Представленные на рис. 4 спектрограммы звуковой
мощности тех же кондиционеров при максимальной
подаче воздуха, измеренные на стороне конденсатора,
показывают, что шум, излучаемый внутрь помещения
наиболее шумным кондиционером, намного меньше шума,
излучаемого наружу.
В спектре шума со стороны коденсатора имеются
ярко выраженные дискретные слагающие в зоне низких ча-
68

стот, что может быть следствием частоты вращения
лопаток вентилятора.
Такая большая разница в спектрах более шумного
кондиционера вновь подтверждает мысль, что шум на
стороне испарителя мало зависит от шума вентилятора
конденсатора, в то время как на стороне конденсатора
он является основным.
В спектрах шума, излучаемого внутрь и наружу
более тихой установкой, значительное расхождение
наблюдается лишь в области высоких частот и в полосе до
100 гц. Следовательно, в этом кондиционере шум
вентилятора конденсатора является основным в общем шумо-
образовании и поэтому изменение характеристик его
работы неизбежно приведет к изменению спектра
мощности звука, излучаемого как наружу, так и внутрь
помещения (см. рис. 3).
Анализ слагающих шума одного из кондиционеров
методом последовательного исключения источников
шума показал, что при остановке компрессора величины
дискретных слагающих шума на частоте 60, 120 и 500 гц
резко уменьшались.
Смит также провел работу по выявлению влияния
звукоизоляционного экрана, покрытого
звукопоглощающей отделкой, на общее шумообразование кондиционера
холодопроизводительностью 3020 ккал/ч. Результаты
этих испытаний представлены на рис. 5.
50 100 Z00 № 800 №0 3000 6300
Оиглавные полосы частот, ЗЦ
Рис: 5. Эффективность использования
звукоизоляционного экрана в комнатном кондиционере
холодопроизводительностью 3020 ккал/ч:
а — производительность вентилятора
конденсатора 545 м3/ч\ б — при уменьшении
производительности вентилятора конденсатора до 490 м3/ч; в —
то же, со звукопоглощающим экраном
Благодаря использованию экрана со
звукопоглощающей отделкой, отделяющего вентилятор конденсатора от
кондиционируемого помещения, суммарная громкость
снизилась на 37%, а слагающие шума в зоне средних и
высоких частот уменьшились на 10—12 дб.
Производительность вентилятора при этом снизилась с 545 до
492 м3/ч, т. е. примерно на 10%.
При испытании этого же кондиционера без экрана, но
при том же уменьшении производительности
вентилятора A0%) шум уменьшился незначительно.
В спектрах шума большинства испытанных установок
имеются дискретные слагающие, способствующие более
неприятному воздействию шума на слух человека. При
этом шум на стороне конденсатора более громкий и
состоит из большего числа дискретных слагающих.
Неприятное воздействие его на людей в других
помещениях побудило многие муниципалитеты ввести
ограничения на шум кондиционеров, излучаемый наружу, а
лиц, нарушающих эти ограничения, штрафовать или
привлекать к судебной ответственности [6].
Шум, излучаемый кондиционерами наружу, был
исследован американским институтом по
кондиционированию воздуха и охлаждению ARI [4].
В итоге работы были предложены технически
допустимые нормы NC в пределах критериев неприятности
шума. Согласно этим нормам допустимый шум в жилых
помещениях не должен превышать следующих величин:
в спальне ночью NC — 45 дб, в любом помещении днем
NC — 50 дб, вне помещения днем и ночью NC — 55 дб.
Макграт [2] приводит величину допустимого уровня
неприятности шума в жилых помещениях 25 дб. В
работе [1] указано, что эта величина колеблется от 30 до
40 дб.
Институтом ARI были испытаны четыре комнатных
кондиционера холодопроизводительностью от 1260 до
7560 ккал/ч с двухполюсными герметичными
компрессорами.
Характеристики испытанных кондиционеров
приведены в табл. 2.
Холодопро-
изводитель-
ность,
ккал\ч
\ 7560
3780
2400
1 1260
Диаметр
вентилятора

конденсатора, мм
410
330
292
267
Та
Скорость
вращения
вентилятора
конденсатора, об\мин
1100
1КH
1120
1050
1 Громкость рассчитана по спектру
давления при измерении в свободно
расположении микрофона на расстоя
от кондиционера.
блица 2
Громкость
шума
кондиционера,
сон1
16,8
9,2
7,9
6,0
звукового
м поле и
нии 1,5 м
При измерении шума внутри помещения микрофон
был расположен в помещении, имитирующем спальню,
на расстоянии 1 м от ближайшего окна и не менее чем
на 1 м от пола. Кондиционер устанавливали в пяти
положениях в трех плоскостях, параллельных наружной
стене, и в трех положениях в четвертой плоскости на
расстоянии от стены 1,8; 2,7; 3,6 и 4,5 м под углом к ней
30, 60 и 90°.
При измерении шума снаружи помещения
исследуемый кондиционер устанавливали в проеме окна в стене.
Микрофон располагали по дуге в пяти точках под углом
30, 60 и 90° к стене на расстоянии 1,5; 3,0; 4,5 и 6,0 м от
центра окна.
Испытания показали, что предлагаемые
допустимые критерии шума справедливы лишь для
кондиционеров достаточно высокой холодопроизводительности
G560 ккал/ч) и со значительной громкостью шума
A6 сон). При работе этой установки превышение
допустимого уровня шума снаружи помещения (NC — 55 дб)
будет иметь место при расстоянии от окна, где
установлен кондиционер, менее 6 м. При этом шум внутри
помещения может быть выше допустимого (NC — 50 и
NC — 45 дб) при расстоянии от кондиционера до
расположенного напротив открытого окна соседнего здания
в пределах 4,5—6,0 м. Шум кондиционера
холодопроизводительностью 1260 ккал/ч во всех точках измерения не
превышал величины NC — 55 дб. При этом зона, где
можно наблюдать шум выше 45 дб, очень невелика и
находилась вблизи открытого окна соседнего здания.
Изготовители указывают следующие способы
уменьшения шума комнатных кондиционеров.
— лучшее инженерное решение всех элементов
кондиционера:
69

— увеличение диаметра вентилятора за счет
уменьшения скорости его вращения (при этом увеличиваются
габаритные размеры всего кондиционера);
— звукопоглощающая обработка внутренних
поверхностей;
— применение звукоизоляционного экрана с
звукопоглощающей отделкой;
— выполнение воздушных каналов с более
обтекаемыми ограждениями.
ЛИТЕРАТУРА
«ASHRAE Guide and Data
Engineeri
1. Noise Control.
1961.
2. M с G r a t h W. L. -«Refrigerating
Air Cond.», March, 1956.
3. К о 1 b P. E. «ASHRAE Journal», August, 19(
4. Bohman R. H. «ASHRAE Journal», June,
5. S m i t h D. B. «ASHRAE Journal», August, ]
6. V e r s a g i F. J. «Air Cond. Heat and Refr.
vol. 101, 1964, № 2-17.
В. А. ТИХО]
КАПРОН В ДЕТАЛЯХ ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
На комбинате Лейнаверке (ГДР) для холодильных
компрессоров успешно применяют клапанные пластины
из капрона (мирамида). Температура плавления этого
материала около 225°С. Он стоек к обычным
холодильным агентам, таким, как аммиак, фреоны-12, 22, а
также к холодильным маслам. Клапанные пластины
изготовляются из капронового листа толщиной 2—3 мм.
Опыт эксплуатации компрессоров показал, что, если
температура газа в конце сжатия не превышает 100°С,
а перепад давлений 20—25 атму клапанные пластины из
капрона работают вполне удовлетворительно. При
температуре свыше 100°С капрон становится хрупким, что
приводит к поломке пластины.
Вызывает интерес применение поршневых колец с
капроновыми вставками. Поршневые кольца, целиком
изготовленные из капрона, не могут быть
использованы, так как капрон имеет низкий модуль упругости,
понижающийся с ростом температуры. Высота капроновой
вставки должна составлять не менее половины высоты
кольца, а толщина вставки — не менее двух третей его
радиальной толщины.
После ' запрессовки вставки из капрона поршнезое
кольцо обрабатывают по наружному диаметру.
При работе компрессора вследствие большого
коэффициента линейного расширения капроновой вставки
последняя выступает на несколько сотых долей
миллиметра над рабочей поверхностью поршневого кольца.
Таким образом, в паре с цилиндром работает лишь
материал вставки, а чугунная часть кольца не касается
цилиндра.
Поршневые кольца со вставками из капрона не
изнашивают втулок цилиндра. Так, после 10 000 ч работы
компрессоров с числом оборотов от 120 до 725 в минуту
при средней скорости поршня до 3,6 м/сек, перепаде
давлений до 15 атм и максимальных температурах
сжатия газа до 150°С не было обнаружено заметно:
са поршневых колец и цилиндров.
Применение поршневых колец с вставками и:
на позволило снизить расход масла на смазку m
Поскольку капрон относится к полукристалл
материалам, со временем под влиянием высоко}
ратуры в нем происходит перекристаллизация, с
водит к некоторой его усадке. При уменьшении
капроновой вставки она начинает свободно пере
ся в канавке. Это не оказывает значительного
на работу кольца, однако приводит к увеличении
да масла.
Чтобы избежать усадки капрона, его предвар
подвергают термообработке при температуре 450
чение 12 ч с последующей выдержкой в течени
водяной ванне при температуре 95°С.
Для уменьшения усадки изменяют кона
поршневого кольца. Для этого равномерно по в
ру паза кольца высверливают отверстия диамет:
3 мм с шагом 8—10 мм. Паз и отверстия заг
капроном методом экструзии (горячего шприце
Народное предприятие Мафа в г. Галле (Г,
рийно выпускает холодильные компрессоры с в
охлаждением, оснащенные поршневыми кольцам
проновыми вставками.
Такие кольца непригодны для, компрессоров
душным охлаждением, а также для компрессор
ботающих без смазки цилиндров. В этих машин
меняют поршневые кольца из тефлона. Таким о
область использования капроновых колец в koiv
pax несколько ограничена.
«Die Technik», 1964, № 7.
«Die Maschinenbaju», 1965, № 1.
в. и. коп
ПОДПИСЫВАЙТЕСЬ НА 1966 ГОД
на ежемесячный журнал «СОВЕТСКАЯ ТОРГОВЛЯ»
Общесоюзный научный производственно-экономический журнал освещает теоретические и практичесгс!
блемы внутренней торговли. Журнал публикует статьи по вопросам экономики и организации оптовой и ро:
торговли, товарных ресурсов, товароведения, а также широко освещает проблемы народного потреблен»
чения покупательского спроса. Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий и оргак
по внедрению прогрессивных форм торговли и повышению культуры обслуживания.
Журнал систематически печатает материалы о торговой технике и рекламе. В журнале публикуются с
ния о научных исследованиях в области экономики и организации советской торговли, товароведения,
зируются учебники и другая литература по вопросам торговли, выходящая в СССР и социалистических <
Кроме того, журнал помещает обзоры о внутренней торговле социалистических и капиталистических с
также материалы из опыта организации торговли за рубежом.
Журнал рассчитан на широкий круг работников государственной и кооперативной торговли, общееге
питания, планирующих органов, а также преподавателей, аспирантов и студентов торговых вузов и техж
Журнал иллюстрирован. Периодичность — 12 номеров в год.
Подписная цена: на год — 3 руб., на 6 месяцев — 1 руб. 50 коп., на 3 месяца — 75 коп. Цена отд«
номера 25 коп.
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», почтамтах, узлах и отд<
связи, а также общественными распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и учебных :
ниях.
70

СПРАВОЧНЫЙ
отдел
Об Универсальной десятичной классификации
Постановлением Совета Министров СССР от 11
мая 1962 г. «О мерах по улучшению организации
научно-технической информации в стране» в
научно-технических издательствах, редакциях
научно-технических журналов, в организациях научно-технической
информации, научно-технических библиотеках
введена обязательная классификация всех публикаций по
Универсальной десятичной системе ; (УДК). В
соответствии с этим постановлением, начиная с 1963 г., вся
издаваемая научно-техническая и
естественно-научная литература получает индекс Универсальной
десятичной классификации. Индекс УДК, как правило,
ставится около фамилии автора и заглавия статьи
или на оборотной стороне титульного листа, если это
книга.
Индексы УДК печатаются также на большом
количестве книг, статей, библиографий, издаваемых в
различных странах по самым разнообразным
отраслям знания.
Каково назначение этого индекса, что
представляет собой Универсальная десятичная
классификация и как могут использоваться читателем индексы,
проставляемые на каждую публикацию?
Индекс УДК — это цифровое условное
обозначение содержания публикации. Так как индекс УДК
обозначается арабскими цифрами, абсолютно
однозначными для всех людей, независимо от того, на
каком языке они говорят и какой системой алфавита
они пользуются, то это делает УДК общедоступным
для понимания всеми национальностями,
международным языком.
Расшифровку смыслового значения каждого
индекса содержат таблицы УДК, где каждому индексу
дано его словесное выражение. УДК — это
Универсальная система классификации, она охватывает все
области человеческого знания, все ее разделы
образуют органическое целое. Десятичной она называется
потому, что вся сумма человеческих знаний разделена
на 10 основных отделов.
Например, для естественных и технических наук
отведены 5 и б разделы, для искусства,
архитектуры — 7 раздел.
Каждый отдел в свою очередь делится на десять
подотделов и т. д. Например:
51 Математика
52 Астрономия. Геодезия
53 Физика. Механика
54 Химия. Минералогия
55 Геология. Геологические и геофизические
науки
56 Палеонтология
57 Биология
58 Ботаника
59 Зоология
Подобный принцип позволяет подразделять в
УДК понятия от самых общих до узко специальных,
например:
6 Прикладные науки
62 Техника в целом
624 Строительная техника в целом
624.1 Строительство. Общие вопросы
624.13 Земляные работы
624.131 Механика грунтов. Грунтоведение
624.131.4 Свойства грунтов
624.131.43 Физические и механические свойства
грунтов
624.131.439 Прочность грунтов
624.131.439.4. Прочность на сжатие.
Как видно из приведенного примера, чем уже
понятие, тем длиннее его индекс.
Большинство разделов техники,
физико-математических, химических, геологических наук
разработаны в УДК с очень большой степенью детализации.
На сегодняшний день в основной таблице УДК
содержится около 100000 понятий. Таблицы УДК
состоят из основной таблицы, которая содержит индексы
для понятий, отражающих всю сумму человеческих
знаний, и вспомогательных таблиц определителей.
Определителями называются индексы, которые даются
для понятий, часто повторяющихся в рамках какой-
либо отрасли знания или имеющих значение для всех
отраслей знания. Если каждому из таких часто
повторяющихся понятий во всех разделах
классификации отводить специальный индекс, классификация
вырастет до очетть большого объема, а деления
каждого раздела до многозначных цифр. Поэтому в
УДК все такие понятия выделены в таблицы
определителей. Определители сгруппированы в зависимости
от того, какой признак они обозначают: форму
публикации — определители формы, язык публикации —
определители языка, аспект, в котором трактуется
вопрос — определители точки зрения и т. д.
Каждый вид определителей имеет свое условное
обозначение и подразделяется также по десятичному
принципу. Так, определители языка имеют опознавательный
признак = знак равенства;
= 50 итальянский язык
= 82 русский язык и т. д.
Определители формы заключаются в круглые
скобки и всегда начинаются с нуля:
@3) Энциклопедии, словари, справочники;
@83.5) Цифровые таблицы и т. д.
Определители места заключены в круглые
скобки, но в отличие от определителей формы, никогда
не начинаются с нуля:
B34.8) Горы СССР
B43.81) Валдайская возвышенность и т. д.
71

Существуют также определители народности
( = ), определители времени «», определители точки
зрения 00.
В УДК, кроме общих определителей, для более
точного подразделения материала имеются еще
специальные определители, которые могут применяться
только лишь в тех случаях, где они приведены. Их
условные обозначения - (дефис) и .0 (точка нуль).
Все определители присоединяются к индексам
основной таблицы непосредственно через свои
условные знаки, например: 55 = 20 Произведения по геологии
на английском языке, 55D20) Геология Англии и т. д.
Применение определителей почти безгранично
раздвигает рамки классификации и открывает
большие возможности для дробной классификации
материала.
В тех случаях, когда для классификации
материала недостаточно одного простого индекса, в УДК
применяются специальные знаки для
комбинирования двух и более индексов. Когда материал
содержит два или три вопроса, внутренне не связанных
между собой, индексы, обозначающие каждый
вопрос, соединяются знаком плюс, например: 622 + 669
Горное дело и Металлургия.
Для классификации внутренне связанных между
собой вопросов применяется знак отношения:
(двоеточие), помещаемый между двумя индексами, в
результате чего получается составной индекс,
например: 016:626 Библиография по гидротехнике.
Когда содержание материала охватывает ряд
последовательных индексов схемы классификации,
приводятся не все индексы, а лишь первый и
последний, разделенные косой чертой, например: 624/628
Инженерно-строительное дело (вместо 624 + 625 + 626 +
+ 627+628).
Как всякая система классификации, УДК не
свободна от недостатков. Однако по сравнению с
другими системами десятичная классификация имеет ряд
преимуществ. Во-первых, она является Универсальной
международной системой. Всей деятельностью по
применению УДК и ее усовершенствованию руководит
Международная федерация по документации (МФД).
Во-вторых, она построена с таким расчетом, чтобы все
дополнения -и нововведения, связанные с развитием
Совершенствование руководства экономикой —
важнейшая народнохозяйственная задача . . VI— 1
Дедух В. А. Строительству холодильников ¦—
особое внимание VI— 3
Любимов Н. П., Селиванов В. А. Пути и
перспективы автоматизации распределительных
холодильников III— 1
Любимов Н. П. Снижение потерь продуктов при
хранении на холодильниках — важная
народнохозяйственная задача . V— 1
Павлов Р. В. Холодильное машиностроение на
службе Большой химии I — 1
Раман М. Л. Развитие холодильного хозяйства
в советской Латвии IV— 1
Стриж А. А., Сергеев В. С. Холодильное
хозяйство Эстонской ССР и перспективы его
развития IV— 5
наук, могли быть легко, внесены в имеющуюся систему
без каких-либо серьезных изменений .системы в целом.
УДК регулярно приводится в соответствие с
современным состоянием науки путем публикуемых 2 раза в
год дополнений. Однако УДК предусматривает
классификацию не только современной литературы, но и
изданной много лет назад. Поэтому в таблицах
наряду с новыми современными понятиями содержатся
индексы для старой литературы.
Подробно правила применения УДК освещены в
методических пособиях1. Познакомившись с ними, а
также развернув таблицы УДК, полные и отраслевые
издания которых по разделам естественных и
технических наук были осуществлены в СССР в 1963—
1965 гг. и имеются во всех научно-технических
библиотеках и органах научно-технической информации,
читатель может легко понять значение индекса УДК,
поставленного на книгу или статью, и, еще не прочитав
ее, уже знать, о каких вопросах пойдет в ней речь.
Индексы УДК используются, как правило, для
создания поисковых картотек, каталогов в органах
научно-технической информации и научно-технических
библиотеках.
Осуществление классификации литературы по
единой системе УДК и в централизованном порядке
позволяет иметь в стране единую систему справочно-ин-
формационных картотек. Накапливание информации по
отдельным вопросам, составление библиографии
проводится также и научными и инженерно-техническими
работниками. Знание УДК поможет читателю в этом
случае оперативно получить необходимую ему
информацию из библиотеки или органа НТИ, а также
вести и самому свои рабочие картотеки, используя для
систематизации материалов в них индексы УДК,
проставляемые на книгах, статьях и других печатных
материалах.
1 Герман П. Практическое применение
Универсальной десятичной классификации. Техника
классификации. 4-ое изд., М., 1964, 68 с. (ВИНИТИ).
Систематизация справочно-информационных
фондов по Универсальной десятичной классификации.
Общая методика. М., 1964, 108 с. (ГК КНИР СССР.
ГПНТБ СССР).
Промышленное и торговое холодильное
оборудование
Баренбойм А. Б., Минкус Б. А., Васильцов Э. А.
Герметичный лабиринтный насос для
холодильных агентов I—23
Бухтер Е. 3., Калнинь И. М., Славуцкий Д. Л.,
Цырлин Б. Л., Мифтахов А. А. Результаты
испытаний холодильных фреоновых турбо-
машин I—13,
III—10
Гуревич Е. С, Софер А. А., Романовский Н. В.,
Шумелишский М. Г., Харченко А. Б.,
Давыдова Н. Ю. Крупные оппозитные компрессоры
для химической и нефтеперерабатывающей
промышленности . I— 8
Данилов Р. Л., Гаврилова Л. В., Писаревский
М. Е., Степ Н. Я., Экштейн А. И.
Низкотемпературная абсорбционная холодильная машина V—41
СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» ЗА 1965 ГОД
72

Дерковский М. М. Аппарат для глубокой
гипотермии головного мозга V—52
Добровольский А. П. Новые требования к
проектированию, постройке и испытанию
холодильного оборудования для судов .... II— 1
Захаров Ю. В., Краутер Ф. Рефрижератор с
холодильными агрегатами блочного типа . . V—29
Костюк В. И., Колосов В. Н. Гидратообразова-
ние в системах холодильный агент-рассол . VI—23
Крицкий Е. Д., Слюсаренко В. И., Кузнецов
Д. А., Гетманец А. И. Судовой автономный
кондиционер «Климат-4» VI— 5
Ласкер Я. Н. Определение количества фреона
для зарядки одноиспарительной
холодильной установки с рассольной системой
охлаждения I—38
Лопатин Л. В., Керцман Н. И. Применение
холода в производстве синтетического
каучука I— 5
Медовар Л. Е. Индицирование компрессоров
ФУБС12 и ФУБС9 II—9
Мельников А. Я. Фреоновые компрессоры
Мелитопольского завода холодильного
машиностроения I—19
Мельниченко Л. Г., Крицкий Е. Д.,
Кузнецов Д. А., Лантух Н. А., Литвинов О. П.
Разработка ряда двухтрубных конденсаторов с
применением электронных вычислительных
цифровых машин I—34
Меркулов А. П. Аппаратура для
замораживания и длительного хранения биологических
веществ II—43
Меркулов А. П. Осушение сжатого воздуха
методом конденсации и вымораживания . . . V—34
Наер В. А., Томашевич М. Н.
Термоэлектрические батареи с малой высотой
термоэлементов 1—27
Педан Г. П. Коррозия алюминиевых деталей
холодильного агрегата домашнего
холодильника IV—22
Прохоров В. И. О применении воздушных холо-/
дильных машин в системах
кондиционирования воздуха VI—30
Редкозуб Б. Д., Артемюк Б. Т. К вопросу о
выборе встроенного электродвигателя
герметичного компрессора II—14
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С, Тимофеев-
ский Л. С, Шмуйлов Н. Г., Андрезен А. Б.,
Шитов В. К. Испытание абсорбционной бро-
мистолитиевой холодильной машины .... V—38
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Эффективность применения абсорбционной бромисто-
литиевой холодильной машины VI—20
Селиверстов В. М. Применение дибутилфталата
для фреоновых абсорбционных холодильных
машин II—30
Сильман М. А. Определение расхода рабочего
пара в эжекторных холодильных машинах . II—17
Харченко А. Б., Шувалов А. И. Теплообменные
аппараты из стальных штампосварных
панелей III—16
Черниченко В. К. Исследование устройств
испарительного охлаждения воды для шахтных
холодильных установок VI—38
Шавра В. М. Малые фреоновые
воздухоохладители . V—18
Шмыгля А. А., Водяницкая Н. И.
Экспериментальное исследование движения пластин
клапанов компрессора IV—14
Якобсон В. Б. Энергетические потери в
герметичном компрессоре II— 4
Автоматизация и измерительная техника
Агарев Е. М., Борисоглебский А. И.т Кудря-
шов Э. А., Кузьмин Р. В., Лебедев Б. В.
Прибор для записи движения клапанов
компрессора VI— 8
Агранов X. И., Рейман Л. В. Автоматический
газоанализатор для определения
микроконцентрации фреона II —20
Вавренюк В. М. Новые приборы автоматики
Тартуского приборостроительного завода . IV— 7
Кононов Ю. Г., Шавра В. М. Двухпозиционные
и пропорциональные регуляторы давления для
фреоновых холодильных установок .... II—26
Ротенберг А. Г., Мальцева Г. К. Поплавковый
двухпозиционный регулятор уровня жидкости
ПРУД III— 5
Ротенберг А. Г., Мартов В. М., Куликовская
Л. В., Петрухина Э. П. Автоматическая
система охлаждения для камер хранения
охлажденного мяса IV—40
Чупахин А. Я. Приборы автоматики для
аммиачных холодильных установок II—23
Проектирование, строительство
и эксплуатация холодильников
Бадылькес И. С, Гиндлин И. М. Предлагаемые
изменения в Правилах техники безопасности
на аммиачных холодильных установках . . II—54
Бобровников М. И. Пожарная безопасность на
холодильниках V—53
Гиндлин И. М. Система охлаждения
холодильника Вильнюсского мясокомбината .... IV—И
Лифанов Б. В., Хелемский А. М. Изоляционные
ограждения действующих холодильников из
пенобетона и минеральной пробки .... .IV—48
Максимов П. С, Еремеев И. И. Новый
холодильник в Москве V—14
Экономика и планирование
Геллер И. М. Зоны обслуживания
распределительных холодильников II—50
Гринников Ю. А. О снижении затрат при
монтаже, ремонте и обслуживании фреоновых
холодильных машин III—61
Чернявский Л. М., Шустов А. С. Использование
авторефрижераторов для междугородных
перевозок III—38
Холодильная технология
Ведерников И. И. Новый способ дефростации
рыбы III—45
Головкин Н. А., Страхович К. К., Цветков А. И.,
Перкель Р. Л. Применение метода
электропроводности для исследования процессов,
возникающих в яблоках при холодильном
хранении 1—39
Головкин Н. А., Цветков А. И. Опытное
хранение свежих яблок при отрицательных
температурах VI—35
Данилов А. М. Потери веса замороженных
мясных полуфабрикатов при хранении . . . . V— 4
Дербинова Э. С. Санитарно-показательные
микроорганизмы и совершенствование
бактериологического контроля производства
мороженого II—45
Козлова Л. И., Сидорова Е. А. Изменения
качества сливочного масла при холодильном
хранении в различных упаковках .... IV—46
73
У

Колесник А. А., Авдеева Л. И. Влияние
послеуборочного охлаждения яблок на их лежкость V—10
Крупицкая М. 3. Хранение мороженого мяса в
камере с ледяными экранами V— 6
Куликовская Л. В., Петрухина Э. П.
Авторефрижераторные перевозки охлажденного мяса III—43
Моисеева Н. А., Россовский Л. С, Бурьянова
И. А. К вопросу об авторефрижераторных
перевозках винограда III—42
Низов С. И. Исследование процесса
замораживания мяса в полутушах при низких
температурах и вынужденном конвективном
теплообмене V— 9
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н. Метилцеллю-
лоза — стабилизатор для мороженого . . VI—41
Научно-исследовательские работы
Аэров М. Э., Клименко А. П., Костюк В. И.,
Копосов В. Н. Теплообмен в контактных
испарителях III—35
Баренбойм А. Б. Влияние физических свойств
холодильных агентов на кавитационные
явления в насосах V—49
Гоголин А. А. Об оптимальной скорости фреона
в трубках испарителей I—29
Горелик С. Ш. Графический расчет установки,
охлаждающей объекты с разными
температурами II—19
Данилова Г. Н., Бельский В. К. Исследование
теплоотдачи при кипении фреонов-113 и 12 на
трубках различной шероховатости .... IV—24
Данилова Г. Н. Влияние давления и
температуры насыщения на теплообмен при кипении
фреонов II—36
Жадан С. 3., Красюк Л. С, Степанова Л. А.,
Давлетов А. Д. Экспериментальное
исследование фреоновых эжекторов малой
производительности V—45
Иванов О. П. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении маслофреоновых
растворов III—32
Карцынель М. Б., Блонский С. Д. Некоторые
аналитические зависимости, описывающие аб-
сорбционно-десорбционный процесс получения
С02 с помощью моноэтаноламина .... VI—18
Кефер В. Н., Цирельман Н. М. Тепло- и массо-
обмен в воздухоохладителях с круглыми
ребрами IV—36
Маслов А. М. Расчет теплоотдачи в
пластинчатых аппаратах при помощи номограммы . . VI—25
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Семенюк В. А.
Экспериментальное исследование свойств
смесей фреона-22 со смазочными маслами . . . II—33
Наер В. А. Влияние геометрических размеров
термоэлементов на характеристики
полупроводниковых холодильных установок . . . IV—19
Оносовский В. В., Ильин А. Я.
Термодинамический анализ процессов обращенной
абсорбционной машины IV—31
Пименова Т. Ф. Исследование процесса
конденсации углекислого газа из смеси с азотом на
вертикальной одиночной трубе VI—12
Поволоцкая Н. М. Исследование процесса
теплообмена при кипении фреона-12 .... III—28
Ратиани Г. В., Авалиани Д. И. Теплообмен и
критические тепловые нагрузки при кипении
фреонов III—23
Сасин В. И. Эффективность ребристой
поверхности пластинчатых воздухоохладителей . . III—18
Цветков О. Б. Теплопроводность жидких
фреонов ряда метана и этана IV—28
Якобсон В. Б. Теплообмен холодильных
компрессоров с окружающей средой V—23
Обмен опытом
Алексеев В. И., Райхлин В. А. Автоматический
запуск машины АМУР . . -. . . . . . I—48
Алиев А. А. Централизованная подача
смазочного масла III—56
Аминов В. X. Новая конструкция сальников
аммиачных компрессоров VI—47
Борисевич Т. М. Улучшение организации труда
на Минском холодильнике № 1 I—47
Вегер Л. А, Магнитное реле уровня жидкости с
поплавковым датчиком для
железнодорожного транспорта IV—57
Геллер А. М. Ремонт поршня компрессора
электросваркой III—54
Гольберг П. Р. Реконструкция Одесского
портового холодильника III—51
Гринбаум Л. Л., Лифанов Б. В., Хелемский
А. М. Многоточечный измеритель температуры
для изоляционных конструкций V—63
Живущев А. А. Односменная работа
компрессорного цеха III—50
Живущев А. А. Фильтр для очистки
компрессорных масел II—60
Ивенский Я. Б. Бессильфонный сальник с
кольцами трения сталь—сталь VI—48
Казанский Г. М. Упрощенный способ укрытия и
глазировки штабелей мяса V—60
Кейвиш А. В. На Рижском холодильнике № 2 IV—51
Клейман А. С. Пакетные перевозки в
изотермических вагонах VI—49
Крамарский Ф. И. Регенерация отработанных
смазочных масел V—65
Кротков В. Н. Автоматизация узлов
холодильных установок для предприятий
нефтехимической промышленности V—61
Лазебник Р. М, Чупахин А. Я. Контроль
температуры нагнетания аммиачных компрессоров II—57
Ловцов В. В. Типовые промывные камеры
вместо вентиляторных градирен III—55
Лурье М. Е. Трубопроводы холодильных
установок I—44
Ольгачев А. П. Насадки из полиэтилена для ко-
жухотрубных конденсаторов ...... II—61
Патрикеев А. М. Применение плоскосворачивае-
мых труб при монтаже холодильников . . III—53
Петрухин Ю. М. Камера для наружной мойки
холодильных агрегатов VI—45
Петрухин Ю. М., Перельман Д. И. Прибор
контроля уровня масла в картере компрессоров II—58
Петрухин Ю. М. Приспособления для монтажа
и демонтажа коленчатых валов компрессоров IV—60
Симонов Н. Н. Удаление снеговой шубы с
батарей воздухоохладителей-кондиционеров с
похмощью электрообогрева IV—52
Симонов Н. Н. Учет времени работы
оборудования IV—54
Соколов В. М. Рационализаторская работа на
Северодвинском холодильнике I—47
Сунка И. Д. Снижение потерь при хранении
мороженого мяса на Жуковском холодильнике V—59
Сысоев Л. П. Эксплуатация
автоматизированной холодильной установки III—47
Темкин Е. Н. Защита электродвигателей от
работы на двух фазах IV—59
Шима А. В. Электронно-тензометрическое
взвешивание молока и смеси мороженого в танках IV—54
74

Шнайдерман И. П. Экранирование камер на
Московском холодильнике № 9 . . . . V—56
Консультация
Дик М. Г. Вопросы и ответы II—63,
Э*1»| ; ! V—69
Каплан Л. Г. Определение и устранение
неисправностей в электрооборудовании
герметичных холодильных машин V—66
Каплан Л. Г. Техническое обслуживание
холодильных машин с герметичными агрегатами
типа ФГК . . IV—62
Корсунский Л. И. Вопросы и ответы .... III—60
Малярчиков А. Д. Смазка компрессора
домашнего холодильника II—62
Отвечаем на письма читателей I—53
Тихомиров В. А. Вопросы и ответы .... VI—51
Ужанский В. С. Эксплуатация устройств
автоматики на холодильниках III—57
Якобсон В. Б. Методы испытания малых
фреоновых холодильных компрессоров .... I—49
Критика и библиография
Диссертации в области холодильной техникл и
технологии за 1962—1963 гг I—58
Книги, выходящие в свет в 1965 г I—55
Научно-техническая литература, издаваемая
ВНИХИ в 1965—1966 гг. . IV—68
Новые книги II—65,
III—68,
VI—56
Фалькович Я. Д. Новая книга по технологии
замороженных продуктов VI—54
Шумелишский М. Г. Нужная и полезная книга
по холодильному машиностроению .... VI—55
Новости строительства
Сахаров В. Г., Корнилов А. А. Расширение
Ленинградского хладокомбината № 6 ... . VI—52
Хроника
Брайловский А. В., Докукин П. М. Новый
холодильник в Казани I—62
Всесоюзный семинар в Крыму IV—73
Всесоюзная межвузовская конференция в
Одессе V—70
Выпуск специалистов-холодильщиков в
1964—1965 учебном году V—72
Голянд М. М. Семинар по автоматизации
холодильных установок III—64
Жихарев М. В. Холодильной технологии —
главное внимание I—61
Конференции читателей журнала «Холодильная
техника» в Москве и Ленинграде .... II—70
Ланков Г. П., Постников Л. Л. Магнитные
материалы для уплотнения дверей холодильных
шкафов IV—73
Максимов П. С. Новый портовый холодильник
во Владивостоке IV—71
Научно-технический семинар на ВДНХ
«Новые конструкции холодильных машин» . . I—61
Научно-техническая конференция по развитию
флота рыбной промышленности стран —
членов СЭВ II—68
Научно-техническая конференция работников
рыбной промышленности в. Калининграде VI—58
Отраслевое совещание по холодильному
машиностроению II—67
Производству мороженого —новую технику IV—72
IСамуил Львович Гимпелевич | VI—58
Семинар по судовым холодильным установкам V—72
Письмо в редакцию
Калинин Н. В. К вопросу о применении i, е-ди-
аграммы для термодинамических расчетов . IV—69
За рубежом
Копылов В. И. Поршневые холодильные
компрессоры без смазки цилиндров III—70
Скриван В. Низкотемпературная термокамера VI—61
Скриван В. Холодильные компрессоры и
агрегаты, изготовляемые в Чехословакии .... I—63
Тейкал С. Двухступенчатый холодильный
агрегат для низкотемпературного лабораторного
оборудования VI—59
Хренников В. Н. Кондиционирование воздуха
в ракетной технике III—69
Новости иностранной техники
Гаршин И. М. Автономные теплонасосные
кондиционеры для железнодорожного транспорта II—73
Иоффе Д. М. Термоэлектрические
кондиционеры, воздухоохладители и бытовые
холодильники , VI—62
Копылов В. И. Капоон в деталях холодильных
компрессоров . VI—70
Копылов В. И. Крупный конденсатор с
воздушным охлаждением II—73
Королев В. А. Кондиционирование воздуха в
автобусах и грузовых автомобилях .... I—70
Кузнецова А. А., Шуватова Э. Д. Домашние
холодильники, встроенные в мебель . . . V—75
Курбатов С. В., Хейфец Д. И. Новый метод
регулирования поверхностных
воздухоохладителей IV—74
Пименова Т. Ф., Вильяме И. К. Охлаждение
автокузовов разбрызгиванием углекислоты . . II—74
Прохоров В. И. Использование воздушных тур-
бохолодильных машин для некоторых систем
кондиционирования I—68
Рютов Д. Г. Влияние скорости замораживания
на качество рыбы I—67
Тихомиров В. А. Исследования шума
домашних холодильников и способы его устранения V—73
Тихомиров В. А. Исследование шума
комнатных кондиционеров и способы его
уменьшения ... VI—67
Ужанский В. С. Автоматизация работы
батарей непосредственного охлаждения .... II—72
Справочный отдел
Бадылькес И. С. Диаграмма ?, lg р азеотропной
смеси фреона-22 и фреона-115 1—77
Вавилин О. А. Номограмма для определения
расхода воздуха в круглом, канале .... II—75
Вейнберг Б. С. Новые домашние
компрессионные холодильники IV—77
Клецкий А. В. Диаграмма /, lg р для фреона-22 III—71
Лаврова В. В. Диаграмма для определения хо-
лодопроизводительности аммиачных
компрессоров III—73
Новые масла для аммиачных холодильных
компрессоров Ш—76
Об Универсальной десятичной классификации VI—71
Софер А. А., Романовский Н. В., Козлова О. В.
Градация ряда ребристых фреоновых
воздухоохладителей V—76
Якобсон Е. В. Номограмма для определения
основных параметров поршневых бескрейц-
копфкых компрессоров I—75
Тематический план журнала «Холодильная
техника» на 1965 год ... I—81
75

СОДЕРЖАНИЕ
Совершенствование руководства экономикой — важнейшая
народнохозяйственная задача ::::::: 1
В. А. Дедух. Строительству холодильников — особое внимание 3
Е. Д. Крицкий, В. И. Слюсаренко, Д. А. Кузнецов, А. И. Германец. Судовой
автономный кондиционер «Климат-4» 5
Е. М. Агарев, А. И. Борисоглебский. Э. А. Кудряшов, Р. В. Кузьмин, Б. В.
Лебедев. Прибор для записи движения клапанов компрессора 8
Т. Ф. Пименова. Исследование процесса конденсации углекислого газа из
смеси с азотом на вертикальной одиночной трубе 12
М. Б. Карцынель, С. Д. Блонский. Некоторые аналитические зависимости,
описывающие абсорбционно-десорбционный процесс получения СОг с
помощью моноэтансл амина 18
Л. М. Розенфельд, М. С. Карнаух. Эффективность применения абсорбционной
бромистолитиевой холодильной машины 20
В. И. Костюк, В. Н. Колосов. Гидратообразование в системах холодильный
агент—рассол 23
A. М. Маслов. Расчет теплоотдачи в пластинчатых аппаратах при помощи
номограммы 25
B, И. Прохоров. О применении воздушных холодильных машин в системах
кондиционирования воздуха 30
Н. А. Головкин, А. И. Цветков. Опытное хранение свежих яблок при
отрицательных температурах 35
В. К. Черниченко. Исследование устройств испарительного охлаждения воды
для шахтных холодильных установок 38
Ю. А, Оленев, Н. Н. Фильчакова. Метилцеллюлоза — стабилизатор для
мороженого : 41
Обмен опытом
Ю. М. Петрухин. Камера для наружной мойки холодильных агрегатов 45
В. X. Аминов. Новая конструкция сальников аммиачных компрессоров .... 47
Я, Б. Ивенский. Бессильфонный сальник с кольцами трения сталь—сталь ... 48
A. С. Клейман. Пакетные перевозки в изотермических вагонах 49
Консультация
B. А. Тихомиров. Вопросы и ответь. 51
Новости строительства
B. Г. Сахаров, А. А. Корнилов. Расширение Ленинградского хладокомбината № 6 52
Критика и библиография
Я. Д. Фалькович. Новая книга по технологии замороженных продуктов .... 54
М. Г. Шумелишский. Нужная и полезная книга по холодильному машиностроению 55
Новые книги 56
Хроника
Научно-техническая конференция работников рыбной промышленности
в Калининграде 58
За рубежом
| Самуил Львович Гимпелевич \ 53
C. Тейкал. Двухступенчатый холодильный агрегат для низкотемпературного
лабораторного оборудования 59
В. Скриван. Низкотемпературная термокамера 61
Новости иностранной техники
Д. М. Иоффе. Термоэлектрические кондиционеры, воздухоохладители и
бытовые холодильники 62
В. А. Тихомиров. Исследование шуме комнатных кондиционеров и
способы его уменьшения 67
В. И. Копылов. Капрон в деталях холодильных компрессоров 70
Справочный отдел
Об Универсальной десятичной классификации 71
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1965 год 72
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф И. С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев,
М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В.
Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34, доб. 49.
Технический редактор Н. И. Федорова
Т14368 * Сдано в набор 6/IX—1965 г. Подписано в печать 2/XI—1965 г.
Формат 84Xl08Vie Печ. л. 5 (привед. 8,2) Уч-изд. л. 9,26
Заказ 4154 Тираж 11600 Цена 60 коп.
Типография изд-ва «Московская правда»