/
Автор: Курбангалиев У.К.
Теги: электротехника электроэнергетика электрооборудование электроснабжение электростанции
ISBN: 0013-7278
Год: 2001
Текст
Библиотечка электротехника
У. К. Курбангалиев
САМОЗАПУСК
ДВИГАТЕЛЕЙ
СОБСТВЕННЫХ НУЖД
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
ПРИЛОЖЕНИЕ К ЖУРНАЛУ
©НЕРГЕТЖ
Журнал “Энергетика за рубежом”
— приложение к журналу “Энергетик”
Подписывайтесь на специальное приложение
к журналу “Энергетик” — “Энергетика за рубежом”.
Это приложение выходит один раз в два месяца.
Журнал “Энергетика за рубежом" знакомит читателей с
важнейшими проблемами современной зарубежной элект-
роэнергетики, такими, как:
— развитие и надежность энергосистем и энергообъеди
нений;
— особенности и новшества экономических и рыночных
отношений в электроэнергетике;
— опыт внедрения прогрессивных технологий в энергети-
ческое производство;
— модернизация и реконструкция (перемаркировка) обо-
рудования электростанций, электрических и тепловых
сетей;
— распространение нетрадиционных и возобновляемых
источников энергии;
— энергосбережение, рациональное расходование топ-
лива и экологические аспекты энергетики.
Индексы журнала “Энергетика за рубежом”
— приложения к журналу "Энергетик"
по объединенному каталогу “Пресса России”. Том 1.
87261 — для предприятий и организаций;
87260 — для индивидуальных подписчиков.
Библиотечка электротехника
- приложение к журналу "Энергетик "
Основана в июне 1998 г.
Выпуск 1(25)
У. К. Курбангалиев
САМОЗАПУСК
ДВИГАТЕЛЕЙ
СОБСТВЕННЫХ НУЖД
ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
Москва
НТФ “Энергопрст'рссс", “Энергетик"
2001
УДК 621.311 182:621313.13/.17
ББК 3L277.1
К93
Главный редактор журнала “'Энергетик’' А. Ф. ДЬЯКОВ
РЕДАКЦИОННЫЙ СОВЕТ
“Библиотечки электротехника"
В. А. Семенов (председатель), И. И. Батю к (зам. председателя},
Б. А. Алексеев, К. М. Антипов, Г, А. Безчастнов, А. Н. Жулев.
В. А. Забегалов, В. X, Ишкин, Ф. Л. Коган, В. И, Кочкарев,
Н, В. Лисицын, Л. Г. Мамиконяна, Л. Ф, Плетнев, В, И. Пул лев,
Ю. В, Усачев, М. А, Шабад
Курбангалиев У, К,
К 93 Самозапуск двигателей собственных нужд электро-
станций, — М/. НТФ к‘Энсргопро[ ресс”, 2001 — 64 с.; ил.
] Библиотечка электротехника, приложение к журналу
“Энергетик11; Вып. !<25)|.
Рассмотрены общая характеристика агрегатов собственных нужд
электростанции, процессы их пуска и выбега Описано влияние самоза-
пуска ни технологический режим работы энергоблока. Изложены общие
требования к схемам электроснабжения собственных нужд и приведены
наиболее распространенные из них. Приведены упрошенный расчет са-
м о запуска электродвигателей собственных нужд и некоторые меры, но-
зпо.няюшие повысить надежность работы собственных нужд.
Для электромонтеров и ivxников, занятых эксплуатацией и наладкой
элсктрооборудо^изия на элек i роста!тиях
ISSN 0013-7278 Ф НТФ “Энсргопрогресс", “Энергет ик", 2001
Предисловие
С начала 60-х годов развитие электроэнергетики осуществля-
лось, R основном, вводом в эксплуатацию крупных энергобло-
ков мощностью 200 — 300 тыс. кВт, а позднее и энергоблоков
500 — 800 тыс. кВт со сверхкритическими параметрами пара.
Технологическая автономность мощного энергоблока по-но-
вому поставила вопросы необходимости обеспечения надежности
работы ею собственных нужд как с точки зрения выбора схем
электропитания, так и бесперебойности работы агрегатов в пере-
ходных и аварийных режимах. Одним из таких вопросов является
рассмотрение возможностей и способы обеспечения самозапуска
ответственных электродвигателей собственных нужд энергоблока.
Видный ученый-энергетик доктор техн, наук И. А. Сыромят-
ников, внесший большой вклад в теорию самозапуска и решение
практических вопросов повышения надежности собственных
нужд электростанций, отмечал: 'иВажнейшим эксплуатационным
переходным режимом, обеспечивающим непрерывность технологи-
ческого процесса, является самозапуск электродвигателей (ЭД) —
такой режим, при котором ЭД, снизившие свою скорость за время
короткого замыкания (КЗ) в сети или за время переключения на
резервный источник питания, не отключаются релейной защитой
(РЗ), а при восстановлении напряжения достигают нормальной
скорости" 11].
В связи с этим необходимо подчеркнуть, что на блочных элект-
ростанциях все важнейшие механизмы собственных нужд одновре-
менно обеспечивают непрерывность технологического процесса пре-
вращения химической реакции топлива в тепловую и электриче-
скую энергию, т. с. нормальную работу энергоблока, а нарушение
работы любого ответственного механизма собственных нужд при-
води! к нарушению работы всего энергоблока. Отсюда высокие
требования, которые предъявляются к обеспечению непрерывно-
сти работы этих механизмов. Важные экспериментальные иссле-
3
дования возможности самозапуска и его протекания в рабочем ре-
жиме энергоблоков был и выполнены ОРГРЭС и его отделениями,
ВНИИЭ, МЭИ и отдельными энергосистемами |2. 3|. Результаты
испытаний на энергоблоках выявили существенное влияние ре-
жима самозапуска ЭД на исеь технологический процесс энерго-
блока. Выявилось, что допустимая длительность самозапуска
определяется в основном нс нагревом ЭД, а изменением техноло-
гических параметров. Указанные испытания позволили сущест-
венно конкретизировать требования к обеспечению надежности
работы aiperaroB собственных нужд (см. Сборник директивных
материалов Главтехуправления Минэнерго СССР. Электротехни-
ческая часть, 4-изд. Часть 1, 1993 г.). Эти требования должны учи-
тываться при проектировании электростанций и в процессе их
эксплуатации.
Серьезное внимание вопросам самозапуска ЭД, особенно син-
хронных, уделяется также в ряде других отраслей промышленно-
сти, в частности в металлургической, где известны работы зрсста
"Энергочермет” [2].
Эксплуатационный персонал электростанций должен ясно
представлять явления, происходящие в различных переходных ре-
жимах работы энергоблока, одним из которых является процесс
самозапуска механизмов собственных нужд. При этом персонал
должен обладать знаниями как н области электрической, так и
теплотехнической части энерюблока.
Процессы при самозануске ЭД на неблочных и блочных элект-
ростанциях принципиально одинаковы. Однако в связи с большей
актуальностью в брошюре освещены результаты испытаний на
блочных тепловых электростанциях (ТЭС) и вытекающие из них
выводы.
Замечания н пожелания по брошюре
просим направлять по адресу:
109280, Москва, ул. Автозаводская, 14/23.
Редакция журнала “Энергетик”.
4
1. Общая характеристика агрегатов
собственных нужд. Степень
ответственности механизмов
в технологическом процессе
На рис. 1 прицелены и упрощенном виде тепловая и электриче-
ская схемы энергоблока мощностью 300 МВт.
Нормальная работа основного технологическою обору дои а -
ния: парового котла ПК, паровой турбины 73 генератора Г и повы-
шающего трансформатора Тр — обеспечивается многочисленны-
ми механизмами собственных нужд. В качестве элекгроприиола
механизмов собственных нужд в настоящее время в основном ис-
пользуются трехфазные асинхронные ЭД переменного тока с ко-
роткозамкнутым ротором, отличающиеся простотой конструкции
и высокой надежностью в эксплуатации.
С ростом единичной мощности энергоблоков до #00 МВт зна-
чительно выросли и мощности ЭД собственных нужд, достигшие
8 МВт. Изменились также уровни рабочею напряжения мощных
ЭД; электродвигатели мощностью более 2(Ю кВт работают при на-
пряжении 6 кВ вместо применявшегося ранее напряжения 3 кВ.
Остальные ЭД работают при напряжении 0,4 кВ.
Для более ясного представления о значении и месте отдельных
механизмов в технологическом процессе 'ГЭС рассмотрим их на-
значение и краткие характеристики.
Питательные насосы являются наиболее ответственными агре-
гатами энергоблоков и служат для подачи воды в паровой котел.
На современных мощных энергоблоках, оснащенных прямоточ-
ными паровыми котлами, питательные насосы обеспечивают
циркуляцию волы в замкнутом пароводяном контуре блока и от-
личаются высоким напором (до 30 — 35 МПа/см2)* и высокой
* I МПн - 10.2 кгс/сч?.
5
Рис. /. Упрощенная технологическая схема энергоблока, работающею на жид-
ком топливе:
/7Л'—парсиюй котел; 7- турбина; Г- генератор; Тр - силовом трансс|юрма-
тор: /? — ны ключ аге ль; ВЛ- воздушная линия электропередачи; 7X7/ — транс-
форматор собственттьЕх нужд; мехами 5мы собствен] пл к нужл; ПТН питатель-
ный насос с турбоприполом; ПЭН - пи тигельный насос с электроприводом:
7>7/ — бустерные питателиняе насосы; КН! и КН2— конденсатные насосы I и 11
подъема: НН — циркуляционные насосы; ДР — деаэратор; ПВД - подогрева-
тели питательной волы высокою давления; ПНД— подогревателя нивкою дав-
ления: ЯВ - дутьевые вентиляторы; Л - дечмосос: НПМ насосы подачи ми-
нута; К — конденсатор; Ф — фильтр
производительностью. Производительность насоса определяется
количествам вырабатываемого паровым котлом пара, которое со-
ставляет около 3 т/ч на 1001)'к Вт вырабатываемой мощности при
параметрах острою пара перед турбиной 24 МПа и 545 — 565 &С,
при более низких параметрах расход пара на I кВт увеличивается.
В качестве привода основных рабочих питательных насосов на
блоках 300 - 800 МВт служат паровые гурбины, приводимые во
вращение паром, отбираемым от основной турбины блока. Для
привода пускорезервиых питательных насосов на блоках 300 МВт
применяются асинхронные ЭД типа АВ (А ГД)-8000/6000 мощно-
стью 8 МВт с водяным охлаждением короткозамкнутой обмотки
ротора и стати статора. На энергоблоках меныней мощности в ка-
честве приводов основных питательных насосов используются
асинхронные ЭД мощностью 2 - 5 МВт (ATM-2000, ATM-3500.
АС-3200, АС-5000).
Электродвигатели питательных насосов имеют, как правило,
номинальную частоту вращения около 3000 мин ’ L Сопряжение
6
ЭД с насосами выполняется через повышающий редуктор и
гидромуфту.
На некоторых энергоблоках мощностью КОО МВт отсутствуют
питательные электронасосы, а имеются только турбонитательные
насосы мощностью 12 МВт.
В основном пароводяном контуре энергоблока рабо тают также
насосы у которые служа! для откачки конденсата из
конденсатора гурбины и подачи его в деаэратор.
С переходом на с верх критические параметры пара на блоках
мощностью 300 МВт и выше большое значение для повышения
надежности работы парового котла и турбины имеет качество пи-
тательной воды.
В связи с этим на энергоблоках устанавливаются блочные обес-
соливающие установки, через которые конденсат прокачивается
конденсатными насосами 1 подъема. На этих же энергоблоках для
обеспечения требуемогодавления воды па всасе питательных на-
сосов имеются предвключенные бустерные питательные насосы.
Тягодуп>евые механизмы [дутьевые вентиляторы, вентиляторы
горячего дутья, дымососы) служат для обеспечения требуемого ре-
жима горения топлива в паровом котле и удаления газообразных
продуктов сгорания через дымовую трубу.
Дня их привода используются одно- и двухскорости ые асинх-
ронные электродвигатели (АД) типа ДАЗО в закрытом обдувае-
мом исполнении мощностью до 2 - 3,2 МВт, а также ЭД типов АЗ
и ДАМСО.
На энергоблоках мощностью 8(Ю МВт применяются в качестве
дутьевых вентиляторов и дымососов АД мощностью 5000 кВт, а па
некоторых применяются заменяющие их турбовоздуходувки.
Применение паровых турбин дтя привода крупных агрегатов
повышает надежность работающего энергоблока, однако при
проведении пусковых операций требуется их подключение к “по-
стороннему’' источнику пара.
Циркуляционные насосы служат для подачи в конденсатор тур-
бины воды для охлаждения отработав!него пара. В качестве цирку-
ляционных насосов применяются вертикальные осевые и центро-
бежные насосы, а .тля их привода одно- и двухскоростные АД вер-
тикального исполнения типов ДВДД ВДД и ДЗДА.
Эти насосы отличакугся небольшим напором 03 - ОД МПа, но
высокой производительностью (до 50000 т/ч), что объясняется
необхо21имостыо большого количества охлаждающей воды для
конденсации пара (в .30 — 60 раз больше по массе, чем масса ох-
7
лаждасмого пара). Наличие поворотных лонас гей у рабочего коле-
са насоса позволяет регулировать расход охлаждающей воды в за-
висимости от ее температуры и соответственно влиять на техни-
ко-экономические показагса и энергоблока в целом.
В системе топливоприготонления на пылеугольпых ТЭС для
привода углсразмольных устанавливаются асинхронные и
синхронные электродвигатели мощностью до 2,5 МВт, На шаро-
вых мельницах Ш-50 производительностью 50 г угольной ныли в
час применены, в частноои, синхронные электродвигатели ДСЗ
мощностью 2,2 МВт с частотой вращения 100 мин Примене-
ние ЭД с такой низкой частотой вращения позволяет выполни ть
менее |ромозлким промежуточный редуктор. Утольная пыль по-
сле мельниц транспортируется потоком воздуха, создаваемым ме-
льничными вентиляторами, и подается питателялт пыли в форсун-
ки котла.
На газомазутных ГЭС жидкое топливо подается в паровой ко-
тел мазутными насосами / и П подъема.
Важную группу механизмов составляют механизмы с ЭД на-
пряжением 0,4 кВ мощностью от нескольких киловатт до 200 кВт,
обеспечивающие нормальный режим работы турбогенератора,
повышающих блочных трансформаторов и крупных агрегатов. К
ним относятся: валоповоротное устройство турбоагрегата, водяные
насосы охлаждения обмоток генераторов с непосредственным ох-
лаждением, водяные насосы газосшадитеяей генераторов, масляные
насосы системы уплотнения вала турбогенераторов с водородным
охлаждением, масляные и водяные насосы в системе охлаждения
трансформаторов, масляные насос ы смазки и охлаждения подшип-
ников турбогенератора (а также питательных насосов, дымососов
и турбовоздуходувок крупных блоков). Работа сервоприводов сис-
темы регулирования мощности турбин обеспечивается маило-
насосами или насосами огнестойкой жидкости. На блоках
30Q — 500 МВт, выпускаемых Харьковским турбинным заводом, в
системе реплирона!шя с целью повышения пожарной безопасно-
сти применяется конденсат и соответственно применяются кон-
денсатные насосы регулирования.
Современные эверпэблоки практически полностью автомати-
зированы и поэтому оснащены большим количеством запорной и
регулирующей арматуры с электроприводом, для чего применены
короткозамкнутые АД мощностью до нескольких килова тт.
Как известно, .АД потребляют из сети активную мощность,
определяемую (без учет потерь) загрузкой механизма, т.е. полез-
8
пой работой. Кроме того, для создания электромагнитною ноля
АД потребляет и так называемую реактивную мощность. Погреб-
ляемый АД ток отстает по фазе от напряжения, т.е. АД работает с
(л етающим cosip (ip — угол между векторами тока электродвигате-
ля и подведенного к нему напряжения).
Применение синхронных электродвигателей позволяет в ряде
случаев за счет увеличения тока возбуждения отдавать в сеть реак-
тивную мощность, что способствует поддержанию напряжения на
1 и и нах собственных нужд. При этом ток асинхронного электро-
двигателя опережает напряжение, т.е. двигатель работает с опере-
жающим cosip. Для повышения устойчивости работы синхронных
электродвигателей в переходных режимах, например при кратко-
временных понижениях питания, применяется простейшая ре-
лейная форсировка возбуждения. Однако синхронные электро-
двигатели в настоящее время широкого применения для привода
ответственных механизмов на электростанциях не получили. Эю
объясняется отчасти и тем, что наличие системы возбуждения у
синхронных электродвигателей создает определенные трудности
в эксплуатации и усложняет обеспечение их самозапуска.
С друюй стороны, с ростом единичной мощности проявляются
недостатки АД: большой пусковой ток и малый пусковой вращаю-
щий момент, вследствие чего усложняется их конструкция (в част-
ности, усложняется конструкция обмотки ротора).
В тех случаях, когда требуется в широких пределах изменять
производительность или частоту вращения шрегатов, находят
применение электродвигатели постоянного тока. Такими меха-
низмами являются шнековые питатели пши пылеугольных кот-
лов, механизмы кранов-перегружателей. Электродвигатели посто-
янною тока применяются также для привода особо ответственных
механизмов, от работы которых зависит сохранность основного
оборудования в аварийных ситуациях* К таким механизмам отно-
сятся резервные маслонасосы смазки подшипников [урбоагрегата,
уплотнения вала турбогенераторов с водородным охлаждением, на-
сосы системы регулирования. Гарантированность питания ЭД этих
механизмов обеспечивается за счет присоединения их к аккумуля-
торным батареям (ДБ).
Однако электродвигатели постоянного тока конструктивно
сложнее (наличие коллектора, щеточного аппарата), а также
сложнее их эксплуатация, полому область применения их
шраничсна.
9
Механизмы собственных нужд на ТЭС, с точки зрения допус-
тимости их временного отключения без нарушения основного
технологического режима или без повреждения основного обору-
дования, делятся на ответственные и неответственные.
Ответственными механизмами являю гея не только механизмы,
непосредственно участвующие в основном технологическом про-
цессе, но и вспомогательные механизмы, нарушение работы кото-
рых ведет к нарушению работы или выходу из строя основного
оборудования.
К ответственным механизмам собственных нужд относятся,
питательные, конденсатные, бустерные, циркуляционные, эжек-
торные насосы, дымососы, дутьевые вентиляторы, дымососы ре-
циркуляции, вентиляторы горячего дутья, насосы подачи мазута,
К ответственным механизмам относятся также вспомогательные
механизмы: валоповоротное устройство, насосы охлаждения ге-
нератора, маслонасосы уплотнения вала генератора, маслонасосы
смазки подшипников турбоагрегата, маслонасосы смазки под-
шипников питательных насосов и дымососов, насосы системы ре-
гулирования, насосы охлаждения силовых трансформаторов с
циркуляционной системой охлаждения, механизмы вращения ре-
генеративных воздухоподогревателей и некоторые другие.
К неответственным механизмам, в работе которых допускается
более или менее длительный перерыв без нарушения технологиче-
ского режима энергоблока, относятся: шаровые мельницы, мель-
ничные вентиляторы, механизмы топливо!юдачи, питатели сыро-
го угля, насосы сырой воды, насосы системы гидрозолоудалення и
ряд других вспомогательных механизмов.
Ю
2. Схемы собственных нужд. Основные
требования к схемам собственных нужд
Схемой собственных нужд на современных ГЭС во многом
определяется надежность и устойчивость технологического про-
цесса, поэтому к схемам собственных нужд предъявляются следу-
ющие основные требования:
рабочее и резервное питание собственных нужд должно обеспе-
чивать требуемую надежность работы механизмов собственных
нужд в рабочих и аварийных режимах;
схемы питания собственных нужд должны обеспечивать само-
запуск механизмов собственных нужд в режимах, определенных
директивными материалами;
во всех режимах даже в случае неуспешною самозапуска пере-
рывы электроснабжения собственных нужд не должны приводить
к повреждению основного и вспомогательного оборудования
энергоблока;
при блочном построении ТЭС принцип блочности должен со-
блюдаться также и в построении схемы собственных нужд;
схемы собственных нужд должны быть достаточно
экономичными.
Выполнение этих требований обеспечивается тем, что при про-
ектировании пользуются существующими Нормами технологиче-
ского проектирования и другими нормативными и директивными
материалами.
На рис. 2 показаны основные варианты схем собственных нужд
ГЭС, построенных но блочному принципу. Как видно из приве-
денных схем, рабочее питание собственных нужд осуществляется
от трансформаторов, присоединенных ответвлением к токопрово-
ду генераторною напряжения. Рабочие трансформаторы собствен-
ных нужд (ТСН) на стороне высшею напряжения имеют напряже-
ние, равное напряжению генераторов (13,8; 15,75; 18; 20; 24 кВ). Ре-
зервные грансформаюры питаются с шин НО - 330 кВ или or
Рис. 2. Схемы питания собственных нужд блочных электростанций:
а — с диухобмоточньш ТСН; б -- с ТСН, имеющими растепленную обмотку
низшего напряжения; П /й - генераторы энергоблоков; ТСН1 и ТСН2 -
рабочие ТСН энергоблоков; НРТСН — нус коре зерни ый ТСН
третичных обмоток автофанс(}х)рматоров, связывающих два рас-
предустройства повышенного напряжения, например 220 и 500 кВ.
Применяется также первичная схема энергоблока, при которой
между генератором и основным трансформатором энергоблока
имеется коммутационный аппарат В этом случае рабочий ТСН
12
присоединяется ответвлением между генераторным выключате-
лем и основным трансформа юром, что позволяет обеспечить пи-
тание собственных нужд от него и в период пусковых операций на
блоке,
При анализе схем собственных нужд и возможности самозапуска
следует исходить из тою, что время перерыва питания при отклю-
чениях рабочего питания и включении действием АВР резервного
[ пт га 11 ия 11 е д oj i ж н о i ipe в ы 111 ат ь (в с<м>тве1 ст в и и с ли ре кти hi е ы м и до -
кументами, подтвержденными проведенными испытаниями):
0.3 — 0.5 с при отключении рабочего питания быстродействую-
щими РЗ или при ошибочном отключении его персоналом;
1,0 с при отключении рабочего трансформатора максимальной
токовой РЗ стороны ВН (при двух обмотках НН);
2,5 с при отключении выключателя рабочею питания секнии
собственных нужд РЗ минимального напряжения.
Мощность рабочих ТСН выбирается по методике, разработан-
ной институтом "Теплоэлектропроект” с учетом действительной
и а груз к и сек и ий и од ковре м с н н ост и работы отдел ы i ы х
потребителей.
Мощность резервных ТСН на блочных электростанциях выби-
рается по условию обеспечения замены рабочего ТСН одного
энергоблока с полной нагрузкой при одновременном пуске или
останове другого энергоблока; количество резервных трансфор-
маторов для ТЭС определяется Нормами технологического
проектирования.
Особенность схем собственных нужд энсргоблокоЕ*
150 — 300 МВт заключается в том, что питание секций 6 кВ энер-
гоблока осуществляется от расщепленных обмоток ешзшсго на-
пряжения трансформаторов.
Преимуществом этих трансформаторов является то, что вслед-
ствие большого индуктивною сопротивления между обмотками
НН изменение режима работы одной из них (даже КЗ на шинах
6 кВ) не приводит к значительЕюму изменению напряжения на
другой обмотке.
Рабочие и рсзсрниыеТСН имеют на сгороне высшего напряже-
ния устройство для регулирования напряжения под нагрузкой
(РПЙ).
Для питания нагрузки 0,4 кВ устанавливаются два-три рабочих
трансформатора 6/0,4 кВ мощностью 750 — 1000 кВ А, которые
присоединены к шинам 6 кВ собственного энергоблока.
13
Рис. Типовая схема собственных нужд 6 кВ ТЭС мощностью 2400 МВт’
П - Г8— генераторы ] - 8: Т21 - Т28 рабочие ТСН 20/6 - 6 кВ: Т20, Т30-
секции 6 кВ энергоблоков J - 8
иу'СКорсзервнысТСН; С/А, С!Ь-С8А, С8Б —
Л* гыерагпору
Т88 “ 2
Zo!£,3!8.3kS
якгтпкЯ-А
Рис. 4. Схема еобстмииых нужд энергоблока 300 МВт. работающего на жидком топливе:
Т40 А Т40-Б Т40-В - ТСН 6/0.4 кВ; ПНЭ-А. ПНЭ-Б - подъемные насосы эжекторов; СИ-А. СИ-Б- оливные насосы
остатьные обозначения см. на рис. I. Внутри кружков приведены мощности электродвигателей
Резервные трансферматоры 6/0,4 кВ присоединяются к шинам
6 кВ других энергоблоков. Большое значение имеет правильное
распределение присоединения механизмов и трансформаторов
6/0,4 кВ к секциям собственных пужя ТЭС.
При выборе ТСН приходится считаться со следующими двумя
п рот и ворс чины м и t ребо на ниями:
1) ТСН должен иметь возможно меньшее собственное сопро-
тивление, которое, как известно, определяется его напряжением
КЗ м.., чтобы в режиме группового само запуска элск] родвигтелей
напряжение на их выводах было достаточным для успешного раз-
ворота. г.е, падение напряжения в трансформаторе не должно
быть чрезмерно большим,
2} ГСН должен обладать достаточно высоким сопротивлением
для ограничения токов КЗ до таких значений, при которых обес-
неч и вастея динам ическая стой кость вы кл ючателе й, приме! (яемых
в комплектных распределительных устройствах (КРУ) 6 кВ.
С учетом этих требований при применении в КРУ выключате-
лей ВМ11-10 ТСН с растепленной обмоткой на стороне 6 кВ мо-
гул иметь мощность 25 МВ А при wh ~ 10 % и 32 МВ А при
ик = 12 %; лри применении выключателей ВМПЭ-10 — соответ-
ственно .32 МВ А при — 8 % и 40 МВ А при - 10 %: при
применении выключателей ВЭМ-6 — 40 МВ ’ А при = 8 % и
63 MB A при 10,5 %. Допустимый ударный ток КЗ указан-
ных выключателей: ВМП-10 52 кА: ВМПЭ-10 Х0 кА; ВЭМ-6
125 кА.
В настоящее время па крупных ТЭС находится в эксплуатации
большое число энергоблоков мощное? ью 300 МВт. На рис. .3 при-
ведена типовая схема собственных нужд электростанции мощно-
стью 2400 МВт (восемь энергоблоков по 300 МВт), работающей
на жидком топливе, а на рис 4 приведены схема собственных
нужд одного энергоблока и полный состав механизмов собствен-
ных нужд 6 кВ.
Важным элементом собственных нужл является аккумуляторная
батарея, которая служит для питания цепей управления, РЗи авто-
матики, а также наиболее отвистеенных механизмов собственных
нужд, обеспечивающих сохранность оборудования и его безопас-
ность в аварийных ситуациях, например при исчезновении пита-
ния собственных нужд переменным током, В связи с этим на ТЭС
устанавливаются аккумуляторные батареи большой емкости
СК-16. СК-24, СК-32 (в зависимости от мощности энергоблока --
по одной батарее на энергоблок или на два энергоблок;!).
16
3. Принцип работы асинхронного
электродвигателя. Пуск и выбег
электродвигателя
Как было указано, наибольшее распространение на ТЭС полу-
чили асинхронные трехфазныс ЭД переменного тока с коротко-
замкнугым ротором.
Принцип их работы основан на том, что при подведении к об-
мотке статора трехфазного напряжения в ЭД образуется вращаю-
щееся магнитное поле. Магнитные силовые линии этого поля пе-
ресекают стержни короткозамкнутой обмотки ротора и наводят в
пих тою В результате взаимодействия этого тока с вращающимся
полем статора возникают электромагнитные силы, увлекающие
ротор в направлении вращения поля. Таким образом, происходит
превращение электрической энергии в механическую.
Ротор ЭД, работающего на этом принципе, вращается всегда
медленнее поля, так как только в этом случае в обмотке ротора на-
водится ЭДС и проходят токи. Это отставание ротора от поля на-
зывается скольжением и обозначается буквой л:
* = ——,
Яр
где сх)е и — соответственно синхронная и рабочая угловые ско-
рости вращения ротора, а пс и — синхронная и рабочая часто-
ты вращения ротора.
Основными параметрами любого ЭД являются: — номи-
нальное междуфазное (А - В\ В — С; С — А) напряжение, подво-
димое к обмотке статора, В: /|}|ОМ — номинальный линейный ток
статора, А (в каждой фазе питания); Р1|ОЦ — номинальная активная
мошностьиа валу ЭД, кВт; г| — коэффициент полезного действия;
П
со^флом — номинальный коэффициент мощности; j — номиналь-
ная частота подведенного напряжения.
Все эти параметры приведены на фирменной табличке ЭД.
Для любого момента времени:
потребляемая ЭД ил сети полная мощность, кВ ’ А,
S’l
потребляемая ЭД из сети активная мощность, кВт,
Р] ~ 3 U] /j со$ф ;
активная мощность на налу ЭД, кВт,
Р= ^3U] /] r|cosq>;
н приведенных формулах Ь\ — междуфазное напряжение, под-
веденное к ЭД, кВ; /[ — линейный ток, А,
Электрическая схема замещения ЭД и векторная диаграмма
для одной фазы, позволяющие анализировать установившиеся
режимы работы, приведены на рис. 5. На рисунке обозначены
следующие комплексные величины: 0^ — фазное напряжение
статора; —фазный ток статора; Zh Х]л — полное, индуктив-
ное и активное сопротивления обмотки фазы статора; Z^ X?.
Рис. 5- Электрическая схема замещения ЭД (й) и векторная диаграмма для нор-
мал ьн ого режима работы (Д)
18
/?2 то же ротора; A|q, — то же ветви намагничивания;
приведенный ток ротора; Е\ — ЭДС ЭД.
Величины, относящиеся к обмотке ротора (вторичной), приве-
дены к статору с учетом коэффициента трансформации между
статором и ротором.
Пуск электродвигателя. Разворот ЭД до нормальной частоты
вращения представляет собой переходный процесс, В этом про-
цессе скольжение ротора изменяется от 5= I (неподвижный ро-
тор) до установившегося значения $ver Обычно АД в зависимости
от степени ж<грузки приводимого механизма работают при сколь-
жении 5 - 0,15 ? 0,01.
Синхронная частота вращения поля ЭД определяется количе-
ством пар полюсов обмотки статора р (те. соответствующим вы-
полнением обмотки), мин _ 1:
60/
р
Фактическая частота нрашения ЭД при установившемся сколь-
жении 5, мин “ 1:
п = w€(1
Разворот ЭД происходи!’ под действием вращающего момента
Л/вр, развиваемого электродвигателем. Вращающий момент явля-
ется результатом взаимодействия вращающеюся поля статора и
токов, наведенных в роторе.
Момент сопротивления является величиной, про-
тиводействующей вращению приводимого механизма.
Процесс пуска ЭД в любой момент времени t определяется
уравнением моментов сил, действующих iia нал агрегата;
это уравнение называется основным уравнением движения;
Здесь электромагнитный вращающий момент ЭД Л/кр*, момент
сопротивления агрегата Мс*, избыточный момент Л/иЛ* и го* выра-
жены в долях (относительных единицах) от номинального значе-
ния вращающего момента ЭД и синхронной угловой скорости, со-
19
ответственно, Механическая постоянная времени агрегата Та ха-
рактеризует его инерцию и выражается в секундах. Физически
постоянная времени 7Ej равна времени полной остановки работав’
шего при номинальной нагрузке ЭД после его отключения от сети
иод действием неизменного момента сопротивления
const - 1.
Значение 7а определяется по формуле
т GDtf-
где
GD} GD~ — — -
(ID}, GT)2 и (j[)^x -- моменты инерции агрегата, двигателя и ме-
ханизма соответственно, т м2; — номинальная мощность
ЭД, кВт; дс — синхронная частота вращения, .мин "
В международной системе единиц СИ
7, GD^2_
“ “ 3560/^, ’
Рис 6. Характерные зависимости вращающих моментов Л/йр и моментов сопро-
тивления Л/с от скольжения для отдельных агрегатов:
й - с вентиляторной характеристикой Л/д б — с практически постоянным Л/с
20
Лл. 7. Изменение тока АД ь про-
цессе нуска / =/(s)
где GD^ — момент инерции,
Н м2; Рном — номинальная
мощность ЭД, Вт,
Если вращающий момент
превышает момент сопротивле-
ния, тл\ Л7И1Й > О, то происходит
ра з во рот a I'pc г ата до тех пор,
пока не наступит равенство
Л/[ф Л/с, и ЭД достигает уста-
новившейся частоты вращения.
Значение вращающего момента
ЭД Л/нр пропорционально квад-
рату приложенного к электро-
двигателю напряжения
А/[]р = 6г2. В именованных единицах Л/нр выражается в ньютонах
на мстр(1 Н м = 0,1 кге м).
На рис. 6 приведены характерные зависимости AfRp=/(s) и
Ц.+ =/(л) для отдельных ajpeiaTOB,
Точка пересечения кривых Л/пр* и определяет установивше-
еся скольжение, с которым работает ЭД, в этой точке
Заштрихованная область соответствует значениям Л/изй* для
разных скольжений при условии, что в процессе пуска U —
Дымососы и дутьевые вентиляторы имеют так называемую вен-
тиляторную характеристику момента сопротивления (рис, 6, я),
который увеличивается по мере разворота а 1 регата за счет упруго-
го сопротивления газа и роста его трения о стенки газо- и воздухо-
провода. Насосы, перекачивающие жидкость (вода, мазут; масло),
имеют более пологую характеристику момента сопротивления;
это объясняется тем, что жидкости практически несжимаемы.
Рост момента сопротивления этих механизмов объясняется в
основном ростом трения жидкостей о стенки арматуры и трубо-
проводов с увеличением скорости движения жидкости. Мельни-
цы, транспортеры, крапы имеют практически не зависящий от
скольжения (рис. 6, б), определяемый лишь их загрузкой. Ха-
рактер изменения Л/с, естественно, определяет и требования к ха-
рактеристике Л/нр соответствующего ЭД (к начальному МЕрн.14 и
максимальному Л^р ,ИЛГ значениям).
При включении ЭД по обмотке статора проходит пусковой
ток, зависимость которого от скольжения ЭД /1ШЖ ) показа-
на на рис. 7.
21
Значение 7Г|у(;к определяется значением полного сопротивления
ЭД Zv которое изменяется в процессе разворота и имеет минима-
льное значение при неподвижном роторе (5= 1). Для питающей
сети включение ЭД соответствует в первый момент металлическо-
му трехфазному КЗ за пусковым сопротивлением ZU|WK-
Как видно из характера изменения /1]уСк = f{s), Zq практически
не меняется до скольжения s = 0,2, а затем довольно резко увели-
чивается, что приводи! к резкому уменьшению пускового тока
лишь в самом конце пуска.
В каждый данный момент разворота ЭД его полное фазное со-
противление определяется из выражения, Ом:
пуск 1
где индекс fозначает, что значения параметров взяты в один и
гот же момент времени / от начала пуска.
Значение пускового тока достигает (5 - 7) /А1ЮМ, а у некоторых
типов ЭД даже 10/][ЮМ, В начальный момент пуска имеется также
бросок намагничивающего тока, который может достигать в од-
ной из фаз примерно 1,8 /пус1с Значение этого тока зависит от
мгновенных значений напряжений фаз в момент включения ЭД.
Время разворота ЭД в зависимости от момента сопротивления
и Тл приводимого механизма колеблется в очень широких преде-
лах: от I — 2 с до нескольких десятков секунд.
Выбег электродвигателя. При отключении питания ЭД проис-
ходит их торможение — выбег. Выбег происходит под действием
запасенной агрегатом кинетической энергии и противодействую-
щего момента сопротивления агрегата В этом случае = 0 и
уравнение движения приобретает вид:
Выше было сказано, что различные агрегаты имеют различные
зависимости момента сопротивления от частоты вращения. Так, у
агрегатов вентиляторного типа Л/с пропорционален квадрату час-
тоты вращения. Это значит, что с уменьшением частоты вращения
Мс уменьшается и торможение при выбеге замедляется. Быстрее
всех тормозятся агрегаты, у которых Л/с не зависит ог частоты
вращения.
22
Рис. 8. Характерные кривые изменения ЭД С и частоты вращения ЭД при отклю-
чении его от сети:
/и — соответственно А и п электродвигателя АТД-Х(МЮ мощностью КООО кВт
।[и гати.]]ьfioес) насоса; 2 и 2' соответственно Е и п электродвигателя
ДАЗО-15-69-8/10 мощностью 800 кВт дутьевого вентилятора
Из схемы замещения и векторной диаграммы АД видно, что его
ЭДС меньше напряжения сети. Поэтому после отключения ЭД от
сети напряжение на его выводах уменьшается практически мгно-
венно от Uc до Ел — Е*2.
Опытные данные показывают, что в первый момент после от-
ключения от сети напряжение на выводах ЭД снижается до
(0,85 - 0,95) lZhlOM. Эго справедливо для ЭД, работавших до от-
ключения со скольжением 0,15 — 0,0 L
Дальнейшее затухание ЭДС одиночного свободно выбегаю-
щего ЭД происходит с постоянной времени (см. схему замеще-
ния) Г с:
т *<>+*2
Затухание ЭДС ЭД происходит значительно бысзрес, чем уме-
ньшение его частоты вращения (рис. 8), при этом угол между век-
торами напряжения системы и остаточного напряжения на ЭД до-
стигает 180° через 0.3 — 0,5 с.
23
4. Общие сведения о самозапуске
электродвигателей
Под самозапуском понимают процесс автоматического (без
вмешательства персонала) восстановления работы ЭД после крат-
ковременного нарушения нормального электропитания — исчез-
новения или глубокого снижения напряжения.
Кратковременное глубокое снижение напряжения возможно
при близких КЗ, которые отключаются действием РЗ, например
при КЗ на одном из ЭД данной секции.
Кратковременный перерыв питания происходит при любом от-
ключении рабочего источника питания и переходе на резервный
источник питания в результате АВР,
После отключения питания (или недопустимого снижения на-
пряжения) ЭД под действием момента сопротивления приводи-
мых ими в движение механизмов начинают тормозиться, а затем
после восстановления питания вновь разворачиваются.
Особенностью происходящего после восстановления питания
самозапуска на ТЭС является то, что в нем участвует ряд ЭД, поэ-
тому такой самозапуск называется групповым.
В зависимости от длительности перерыва питания может быть
два вида самозапуска: после полного останова ЭД или при частич-
но затормозившихся ЭД.
Самозапуск может быть успешным или неуспешным. Самоза-
пуск будет успешным, если начальное напряжение на шинах соб-
ственных нужд при самозапуске обеспечивает разворот ЭД за та-
кое время, при котором не происходит недопустимого перегрева
электродвигателей и не нарушается технологический процесс
энергоблока, На ТЭС с поперечными связями по воде и пару, т.е.
там, где имеются общие коллекторы пара и питательной воды (как
правило,ТЭЦ и ГРЭС с турбоагрегатами мощностью до 100 МВт),
допустимое время самозапуска определяется в основном допусти-
мым нагревом ЭД и составляет 30 - 35 с. Это объясняется тем, что
24
возможное нарушение питания котлов водой на этих станциях
предотвращается включением резервных насосов от других сек-
ций 3 — 6 кВ или действием регуляторов параллельно работающих
насосов. Топочные процессы в котле за это время не успевают зна-
чительно расстроиться. Практически нс нарушается подача пара к
турбинам. На турбоа]регатах мощностью до 100 МВт включитель-
но маслонасосы системы смазки подшипников сочленены с ва-
лом турбины, что предотвращает нарушение маслоснабжения.
Механизмы собственных нужд этих ТЭС имеют меньшую мощ-
ность, чем на блочных ТЭС, и их ЭД имеют лучшие пусковые ха-
рактеристики, что позволяет обеспечить самозапуск при меньшем
значении начального напряжения.
На блочныхТЭС с автономными собственными нуждами допу-
стимая длительность самозапуска составляет 10 — 15 с и опреде-
ляется условием сохранения технологического процесса энерго-
блока. Это было показано уже при первых опытах самозапуска ЭД
на энергоблоках 150 МВт.
В самозапуске участвуют ЭД напряжением выше 1000 В всех
ответственных механизмов. Электродвигатели неответственных
механизмов (механизмы топливоподачи, гидрозолоудаления, ша-
ровые мельницы и др.), которые не должны принимать участия в
самозапуске, отключаются действием минимальной зашиты на-
пряжения с выдержкой времени 0,5 с. На энергоблоках мощно-
стью 150 МВт и выше значительно возросла роль механизмов
0,4 кВ и ЭД многих из них должны участвовать в самозапуске
(маслонасосы, насосы систем регулирования, охлаждения и др.).
Самозапуск имеет следующие основные отличия от пуска:
1) к моменту восстановления питания, как правило, еще враща-
ются все ЭД или их часть, поэтому в начальный момент самозапу-
ска их вращающий момент достаточно велик даже с учетом того,
что начальное напряжение при самозапуске ниже нормального
значения. Это обстоятельство облегчает самозапуск. Например,
для двухскоростного ЭД ДАЗО мощностью 800/400 кВт при пуске
на первой скорости и нормальном напряжении Л/врнач =
= 0,95 отн. ед. и MHib — 0,8 отн. ед. Если же при самозапуске в на-
чальный момент £/сз = 0,7 t/HOM и 5 = 0,2, то Д/нр -0,9 отн. ед. и
Чой = М5 отн. ед.;
2) на шинах секции к момен гу подачи питания может сохраня-
ться напряжение за счет остаточной ЭДС одного или нескольких
ЭД. Вследствие этого в первый момент самозапуска периодиче-
ская составляющая тока электродвигателей определяется гсомет-
25
рической разностью векторов напряжений на шинах секции
и эквивалентной ЭДС электродвигателей причем суммарный
ток ЭД определяется по формуле
Г ~Л
где — эквивалентное суммарное фазное сопротивление са-
мозанускающихся ЭД.
На современных энергоблоках этот ток при большой остаточ-
ной ЭДС ЭД (т.е. при малых перерывах питания и начальном
угле между U и £д 180°) может составлять 1,25 — 1,3 суммарного
пускового тока ЭД при номинальном напряжении;
3) самозапуск происходит, как правило, при нагруженных ме-
ханизмах (открытые направляющие аппараты, регулирующие
клапаны и т.п.), что приводит к увеличению длительности
самозапуска.
Рассмотрим общую характеристику процессов, происходящих
при самозапуске ЭД. В этом режиме работы необходимо выделить
два этапа.
Первый этап — это процесс от момента отключения до момента
восстановления питания ЭД*
В течение этого этапа происходит выбег агрегатов, т.е. их тор-
можение под действием момента сопротивления механизма. Если
отключается один ЭД, то происходит индивидуальный вы-
бег агрегата без воздействия на него других электродвигателей.
При перерыве питания ряда ЭД происходит групповой вы-
бег. Особенностью группового выбега является то, что некоторое
время все агрегаты, подключенные к шинам питания, выбегают во
взаимной связи друг с другом, а затем каждый в соответствии со
своей характеристикой, определяемой моментом инерции агрега-
та и его загрузкой.
Взаимосвязанный выбег агрегатов в течение некоторого време-
ни объясняется тем, что часть ЭД с большим запасом кинетиче-
ской энергии переходит в генераторный режим и подпитывает
другую часть ЭД, поддерживая их вращение. Вследствие этого
время выбега агрегатов, перешедших в генераторный режим, уме-
ньшается по сравнению со временем при индивидуальном выбеге,
а остальных — увеличивается*
26
Однако при участии в групповом выбеге только АД их взаим-
ным влиянием на процесс выбега можно пренебречь, так как резу-
льтирующая ЭДС затухаетао нуля в течение I - 1,2 с. В дальней-
шем идет индивидуальный выбег каждого агрегата.
Второй этап — это собственно самозапуск агрегатов,
он начинается от момента восстановления питания, включает раз-
гон механизмов и заканчивается с восстановлением нормального
режима работы.
Протекание этого главного этапа зависит от начального напря-
жения на выводах ЭД при самозапуске или, как часто говорят,
остаточного напряжения на шинах секций, и от степени затормо-
женности ЭД к моменту подачи напряжения, т.е. от их скольже-
ния 5.
Скольжение ЭД, очевидно, будет больше после большего вре-
мени перерыва литания rllJT* С увеличением скольжения уменьша-
ется сопротивление ЭД и, как результат, уменьшается начальное
напряжение самозапуска Ь'с.у Для успешного самозапуска ЭД не-
обходимо, чтобы Л/пр > Л/с, те. чтобы обеспечивался разгон агре-
гатов. При этом следует еще раз подчеркнуть, что вращающий мо-
мент пропорционален квадрату напряжений М^= т*е* если
при самозапуске, например, Z/C3 = 0,7Z/HOH, то вращающий момент
составляет' лишь 0,49 вращающего момента при номинальном
напряжении.
При пэупповом самозапуске разворот агрегатов происходит
ступенчато: вначале разворачиваются афсгаты с меньшей инер-
цией, ток самозапуска спадает и увеличивается напряжение на
шинах секции, В результате этого увеличивается вращающий мо-
мент остальных ЭД, и ускоряется процесс их разворота. Следует
обратить внимание на то, что на рое агрегатов имеются обратные
клапаны на напоре, которые закрываются противодавлением,
если механизм не развивает требуемого давления (например, в ре-
зультате торможения при выбеге). Это обстоятельство, с одной
стороны, приводит к отрицательному явлению — временно пре-
кращается расход рабочей среды (например, питательной воды),
но, с другой стороны, это способствует более быстрому развороту
механизма после подачи напряжения.
27
5. Определение
электромеханических характеристик
агрегатов собственных нужд
Для расчета процесса и подготовки опыта самозапуска в общем
случае необходимо знать:
зависимость пусковых токов и сопротивления ЭД от скольжс-
НИЯ /(5) И
зависимость вращающих моментов ЭД и моментов сопротив-
ления агрегатов от скольжения Л/вр* = /($) и Л/с* = /(т);
зависимость частоты вращения от времени при пуске (разбеге)
и выбеге агрегата и —/(/ );
механические постоянные времени агретатов Тя.
Эти данные могут быть получены при проведении опытоа пуска
и выбега ЭД.
При пуске ЭД должны осциллографироваться: ток в одной из
фаз ЭД; частота вращения ЭД при разбеге; потребляемая ЭД из
сети мощность; напряжение на шинах секции, от которой питает-
ся ЭД.
При выбеге ЭД необходимо осциллографировать: частоту вра-
щения и напряжение на статоре ЭД в процессе выбега.
Для осцилло графи рован ия указанных выше парвметров в опы-
тах пуска и выбега необходима следующая аппаратура:
1) осциллограф с магазином шунтов и резисторов для записи
процесса на фотобумаге (например, Н-700, Н-004 и др.);
2) датчик, позволяющий регистрировать на осциллограмме не-
прерывную кривую изменения частоты вращения (например,
униполярный тахогенератор);
3) измерительный преобразователь мощности для регистрации
трехфазной активной мощности (например, П-022, П-004);
4) промежуточные трансформаторы тока (ТТ) И-54 для под-
ключения цепей осциллографирования тока и мощности ЭД;
28
5) трансформаторы напряжения (TH) НОМ-6 для осциллогра-
фирования напряжения на статоре ЭД;
6) вспомогательные приборы и аппаратура (амперметры, вольт-
метры, ваттметры, переключатели). Для удобства работы целесо-
образно асю схему смонтировать заранее в виде специального
стенда.
Проведение опытов пуска и выбега должно быть тщательно
подготовлено и при их выполнении необходимо иметь в виду
следующее:
1) работы должны выполняться с соблюдением требований
правил безопасности на ТЭС, особенно если учесть те обстоятель-
ства, что для сочленения тахогенератора с полумуфтой на агрегате
часто приходится снимать О1раждение полумуфтьц для осциллог-
рафирования напряжения на ЭД снимать ограждение токоведу-
щих частей и др.:
2) как правило, пуск и останов агрегата производятся с блочно-
го шита управления персоналом технологического цеха по согла-
сованию с руководителем эксперимента, а осциллографирование
производится в помещении КРУ. В связи с этим следует отрабо-
тать согласованные действия, команды и выполнить автономную
телефонную связь;
3) нагрузка вторичной обмотки ТТ, используемого при осцил-
лографировании тока ЭД, не должна быть больше допустимой во
избежание насыщения при пусковых токах, что может внести
ошибку в результаты осциллографирования. Если амперметр
блочного щита подключен непосредственно ко вторичной обмот-
ке ТТ, то осциллографирование пускового тока необходимо про-
изводить, используя ТТ в другой фазе. Лучше, если амперметр
блочного щита присоединен через измерительный преобразова-
тель тока (ВПТ-4, Е-708, Е-842), который смонтирован в ячейке
КРУ; в этом случае нагрузка ТТ, как правило, находится в допус-
тимых пределах;
4) при осциллографировании разности напряжений на зажимах
ЭД и шинах собственных нужд один из вторичных выводов
НОМ-6 должен быть соединен с соответствующим вторичным
выводом TH секции.
Удобнее всего НОМ-6 подключить к фазам А — В электродви-
гателя выводами А — а вывод х вторичной обмотки (соответст-
вующий фазе В) соединить с шинкой ШНЬ трансформатора Esa-
пряжения секции (см. рис. 9). К осциллографу подводится напря-
жение от ШНа секции и вывода а НОМ-6. Следует иметь в виду,
29
Рис. 9. Схема цепей тока и напряжения при осцяллографнрованин для определе-
нна электромеханических характеристик агрегатов собственных нужд:
I — ЭД; 2— механизм; 3- рысокополътный выключатель; 4 — тахогенератор;
5— ременная передача от муфты сцепления к тахогенератору; 6 — трансфор-
матор напряжения НОМ-6; 7— понижающие ТТ И-54; 8 — измерительный
лреобразовательтока Е-842; 9— цепи подключения At И, магазина шунтов и
сопротивлений, преобразователя мощности, осциллографа
что разность напряжений может достигать значения 2£7С, т.е. вто-
ричного напряжения 200 - 230 В.
Схему осциллографирования необходимо собирать возможно
более короткими проводами, соединения выполнять таким обра-
зом, чтобы были исключены возможные обрывы и закорачивания
в цепях ТТ и TH.
На рис. 9 приведена схема, которая может быть использована
при осциллографировании.
На ряде энергообъектов были проведены опыты по определе-
нию электромеханических характеристик агрегатов собственных
нужд в порядке подготовки к испытаниям на самозапуск [3]. В
табл* 1 приводятся данные, полученные для механизмов собствен-
ных нужд блоков 300 и 200 МВт при испытаниях, проведенных
Союзтехэнерго и МЭИ.
30
При этом представляет интерес методика определения момен-
тов сопротивления Л/с* и вращающих моментов Мвр< по результа-
там осциллографирования.
Момент сопротивления можноопределитьтак называемым ме-
тодом графического дифференцирования кривой частоты враще-
ния при выбеге. Это следует из того, что относительное значение
момента при выбеге можно представить в виде
dn* ds
м'- -т' 17 '' S
п
где я* =---.
лпом
На рис, 10 показано построение кривой момента сопротивле-
ния для ЭД питательного насоса.
Вначале строится в относительных единицах кривая / измене-
ния частоты вращения во времени при выбеге. Ось времени про-
должается влево от нуля и на этой оси откладывается в относите-
льных единицах масштаб момента. При этом необходимо, чтобы
на чертеже масштаб момента вотносительных единицах был panel 1
масштабу частоты вращения в относительных единицах.
Построение кривой 2 для момента сопротивления Л/с* ведется
по точкам. Например, к точке Nпроводится касательная DC. Па-
раллельно ей проводится прямая DC, проходящая через точку С,
соответствующую значению Затем точка D переносится цир-
кулем на ось моментов (точка ZZ).
Искомая точка момента сопротивления V находится пересече-
нием вертикали из точки D* и горизонтали из точки /V.
Значение Та определяется предварительно проведением ка-
сательной к кривой выбега в ее начале. По измеренному значению
находится приведением к номинальной мощности по формуле
р п
. т1 _ гг 1и )м ।
* а — * л.нзм п ’
яом
где /*]ЮМ — мощность, потребляемая ЭД перед отключением.
Так как кривая выбега бывает очень пологой, для построения
касательных удобно пользоваться зеркальцем. Для этого зеркаль-
це ставят, например для точки /V, по линии ЛЯтак, чтобы отраже-
ние в нем кривой NK являлось как бы ее продолжением (без изло-
ма). Линия DC проведенная через точку Nперпендикулярно к АВ.
31
Таблица I
Тип и технические характеристики механизмов собственных нужд Электродвигатель 60] + г 6/^,. Т - Мг Агрегат
Тип р цач* кВт U . Г f А МИН " 1 ^iivck/Ai Ч^- □tft е д. V , пта.1:4 отн. е 21. с
Энергоблок 300 МВт
Питательный насос СВПЭ-320-550, напор 32,0 МПа. производитель- ность 550 т/ч АТД-8000 8000 6000 875 2960 5,5 0,5 2J 0,81 +0,8 11,0 4,62
Питательным бустерный насос 12ПФ-8, напор 1,6 МПа, производитель- ность 650 т/ч АТД-500 500 6000 58 2975 6 0,9 2,0 — 2,3 2,3
Циркуляционный насос СП-5-1 ЮКЭ, напор 0,08—0,1 МПат произво- дительность 18 000 т/ч АВДА-173/49 12-16к 800 400 6000 100 60 500 375 5,8 305 и 1,3 2,0 2,5 3.8 + Ц8 V 3,7 4,02
Конденсатный насос 16КСВ-Юк5+ напор 2,4 МПа, производитель- ность 450 т/ч А-12-41-48 500 6000 57 1480 5,7 1,05 2,0 1,75 0т95
Дымосос ДО-31,5, напор 2,75 10я Па, производите- льность 890 000 м3/ч ДАЗО-19Ю-12 1700 6000 216 496 4,9 0,96 2,07 10.5 + 23,0 10,0 11,6
Продолжение табл /
Тип и технические характеристики механизмов собственных нужд Электродвигатель 60] + + т м3 Агрегат
Тип р ном* кТЙт V' I А JH0U* Л ПИ0ч* МИН " F □тн. е л. отн. е л. С
Дутьевой вентилятор ВДН-24к2П, напор 35,0 103 Па, производите- льность 562000 м^/ч ДАЗО-15-69-8/10 800 400 6000 102 52 743 595 и 0,94 2,75 3,37 2,0 + 8,6 21,0 17,8
Энергоблок 200 МВт
Питательный насос ПЭ-430-200 АТМ-3500 3800 6000 450 2985 7,0 1,4 2,5 0,68 + 0.22 7,0 6,17
Циркуляционный насос ОП-2-145 ВДД-213/54-16 1700 6000 215 368 5,4 1,3 2,5 10,5 + 6,3 1,86 3,0
Конденсатный насос 12КСВ-9 х 4 АВ-ПЗ-4 250 6000 29,4 740 5,8 1,1 2,2 — 1,2 1,9
Дымосос Д-25-2ШУ ДАЗО-1914-Ю/12А 1500 850 6000 204 118 597 497 53 6,1 оэ 1,0 23 2,5 13.0+ 11,2 5 27 ”6 13 15,8
Дутьевой вентилятор ВД-32Н ДАЗО-1914-Ю/12 620 360 6000 99 64 599 497 5,2 5,4 1,8 Ъ 4.2 4,4 13,0 + 21,0 35 79 112
Вентилятор горячего дутья ВГД-20 ДАМСОЧ48-8 240 6000 32 740 4,6 1,0 2.1 10.4 15,3
Мельничный вентилятор ВМ/1-6-100/200 АЗ-13-46-4 800 6000 90 1485 5,4 1,0 2,1 — 8,6 . 7,9
Рис, 10. Пример построения кривой момента сопротивления Afc электродвигате-
ля питательного насоса по кривой выбега
Рис 1L Пример построения кривой вращающего момента AfHP электродвигателя
питательного насоса по кривой пуска
34
будет касательной к кривой выбега в точке Л. Проведя такие по-
строения для нескольких точек, получаем кривую 2для момента
сопротивления.
На рис. 11 показано построение таким же методом кривой вра-
щающего момента. По осциллограмме активной мощности, по-
требляемой ЭД во время пуска, определяется характеристика
Л/вр«. Напряжение на зажимах ЭД при пуске изменяется, поэтому
полученная кривая должна быть приведена к номинальному
напряжению по формуле
л/вр.=л/;
' ном
ер* и
\ ° иэм ?
Характеристика Л/Ир* может быть определена также расчетным
путем по данным опыта пуска агрегата. Очевидно, что вращаю-
щий момент на валу агрегата при пуске пропорционален потреб-
ляемой из сети активной мощности за вычетом механических по-
терь, потерь в стали и меди статора и может быть определен по
формуле
где — мощность, потребляемая ЭД из сети (по осциллограм-
ме), кВт; /?|, /?каб — сопротивления фазы обмотки статора и ка-
беля питания (с учетом температуры), Ом; — потери в ста-
ли, кВт.
Однако необходимо указать, что значительного увеличения
точности при расчете по значению активной мощности из
осциллограммы пуска получить не удается, так как кривая мощ-
ности получается очень размытой из-за перегрузки и насыщения
ТТ и преобразователя мощности П-022 (П-004).
35
6. Подготовка и проведение опыта
самозапуска электродвигателей
Рассматривая вопрос допустимости и возможности самозапу-
ска ЭД, необходимо учитывать, что наиболее возможные длите-
льности перерывов питания собственных нужд на современных
блочных ТЭС составляют:
0,4 — 0,6 с при переключении на резервное питание действием
АВР после отключения рабочего питания секций основными
быстродействующими РЗ энергоблока, а также при любом оши-
бочном или самопроизвольном отключений выключателя рабо-
чего питания;
1,1 — 1,3 с при переключении на резервное питание действием
АВР после действия максимальной токовой РЗ секции 6 кВ при
КЗ на одном из присоединений и отказе РЗ этого присоединения
или при КЗ на шинах секции (если эти КЗ являются
самоликвидирующимися);
1,6 — 2,5 с при переключении на резервное питаниедействием
АВР после действия максимальной токовой РЗ на стороне вы-
сшего напряжения рабочего ТСН или после действия минималь-
ной РЗ напряжения секции;
более 2,5 с при переключении на резервное питаниедействи-
ем АВР при отключении энергоблока резервными РЗ, при отказе
АВР и ручном переходе на резервное питание.
В связи с изложенным максимальное расчетное время пере-
рыва питания собственных нужд п, после которого должен
обеспечиваться самозапуск ЭД, принято директивными матери-
алами Минэнерго СССР равным 2,5 с. Начальное значение на-
пряжения на шинах собственных нужд, необходимое для обеспе-
чения самозапуска ЭД и восстановления нормального техноло-
гического процесса после указанного перерыва питания, на
36
основе многочисленных экспериментальных данных также
регламентировано:
для ТЭС со средним давлением пара и с поперечными связями
по воде и пару UCi > 0,55 £7Н0М;
для блочных ТЭС UC3> 0,65f/HOM.
В большинстве случаев происходит самозапуск ЭД одной из
секций при переходе на резервное питание. При успешном само-
запуске энергоблок в этом случае продолжает работать в сети*
При действии основных технологических и электрических за-
щит успешный самозапуск ЭД обеспечивает нормальный, без
повреждения оборудования, останов энергоблока и возможность
более быстрого повторного включения его в сеты
При близких КЗ в сети на стороне высшего напряжения (на-
пример, на шинах) и действии РЗ шин с отключением энерго-
блока от сети успешный самозапуск ЭД обеспечивает перевод
энергоблока на нагрузку собственных нужд с последующей воз-
можностью быстрого включения в сеть.
При проектировании электрической части ТЭС и выборе
основного оборудования проектными организациями выполня-
ются упрощенные расчеты самозапуска ЭД. При этом использу-
ются имеющиеся каталожные данные ЭД и питающих ТСН,
Процесс самозапуска ЭД при известных электрических пара-
метрах схемы собственных нужд и электродвигателей, электро-
механических характеристиках агрегатов собственных нужд мо-
жет быть достаточно точно рассчитан* Однако происходящие
при этом изменения параметров технологического режима на
энергоблоке простыми средствами расчету нс поддаются, хотя с
появлением ЭВМ для этого открываются более широкие воз-
можности [3]* Вследствие этого в эксплуатационной практике
для решения, вопроса о допустимости самозапуска ЭД бывает
необходимо провести уточненные расчеты, а также опыты по са-
мозапуску в реальных условиях с автоматической регистрацией
при этом не только электрических, но и технологических пара-
метров. Это вызывается также и тем, что каталожные данные мо-
гут отклоняться от действительных паспортных значений, реаль-
ное выполнение трактов движения рабочего тела (воды, воздуха,
мазута, уходящих газов и т.д.) может существенно влиять на про-
цесс самозапуска ЭД. Существенное значение имеют также уро-
вень напряжения на шинах высшего напряжения ТЭС, куда под-
ключен резервный ТСН, мощность автотрансформаторов и др.
37
Выше указывалось, что слишком длительный самозапуск ЭД
может привести на блочных ТЭС к недопустимому нарушению
технологического процесса энергоблоков.
Наибольшую опасность при затяжке самозапуска ЭД
представляют:
1) недопустимое снижение давления питательной воды, при-
водящее к пре краше нию расхода воды через котел, недопусти-
мому снижению уровня воды в барабане барабанных котлов;
2) уменьшение расхода циркуляционной воды через конден-
саторы турбины, что может привести к падению вакуума в кон-
денсаторе турбины;
3) прекращение подачи топлива в котел, нарушение режима
горения по дутью и тяге;
4) уменьшение давления смазки подшипников турбоагрегата
и других механизмов, нарушение маслоснабжения уплотнения
вала генераторов с водородным охлаждением;
5) уменьшение давления жидкости в системе регулирования
турбины, которое может привести к самопроизвольному закры-
тию паровых клапанов турбины.
На одной из ТЭС с целью проверки изменения технологиче-
ских параметров работы энергоблока, уточнения уставок техно-
логических защит энергоблока, электрических защит ТСН и ре-
шения вопроса о возможности самозапуска были проведены ис-
пытания по самозапуску ЭД энергоблока 300 МВт при его работе
в сети (схема собственных нужд ТЭС показана на рис. 4).
Самозапуск производился от резервного трансформатора
мощностью 32 МВ А при одновременном переключении обеих
секций 6 кВ. Перерывы питания составляли 0,6; 1,0; 1,7; 2,42 с.
В самозапуске участвовали:
электродвигатели секции А: питательного электронасоса
(ПЭН), бустерного питательного насоса (БН-А), подъемного на-
соса эжекторов (ПНЭ), циркуляционного насоса на второй ско-
рости (ЦН-А), конденсатного насоса (КН-А), сливного насоса
(СН-А), дутьевого вентилятора на второй скорости (ДВА), ды-
мососа (Д-А), а также электродвигатели 0,4 кВ маслонасоса
уплотнения вала (МНУ-А), насоса газоохладителя (НЮ-А);
электродвигатели секции Б: бустерного питательного насоса
(БН-Б), сливного насоса (СИ-Б), конденсатного насоса
(КН-Б), дутьевого Е^ентилятора (ДВ-Б), дымососа (Д-Б), а также
ЭД 0,4 кВ маслонасосасистемы смазки (МНСС-Б), маслонасоса
38
системы регулирования (МНСР-Б), водяного насоса охлажде-
ния статора генератора {НОС-Б), насоса газоохладителя
(НГО-Б), маслонасоса уплотнения вала (МНУ-Б).
Общая установленная мощность электродвигателей, участво-
вавших в самозапуске:
секции А. 6 кВ — 13 180 кВт; 0,4 кВ — 158 кВт;
секции Б 6 кВ — 4930 кВт, 0,4 кВ — 538 кВт.
В порядке подготовки к испытаниям были сняты электриче-
ские характеристики важнейших агрегатов собственных нужд и
произведен расчет самозапуска электродвигателей.
Расчет самозапуска ЭД производился с учетом действитель-
ных моментов сопротивления, определенных по кривым инди-
видуальных выбегов механизмов для перерыва питания
Гпп = 2,4с.
Для случая самозапуска ЭД механизмов одного блока 300 МВт
от резервного трансформатора при напряжении Свн = 240 кВ
расчетом определены:
Минимальное напряжение на секции КРУ, В.....................4150
Макси мольный ток секции КРУ, А.............................4800
Продолжительностьсамозапуска,с...............................4,1
Продаяжигельность самозапуска ЭД отдельных
механизмов после включения резервного литания, с:
ПЭН..........................................................2,9
БН.........................................................2,0
КН.........................................................2,1
ЦН..........................................................4J
Д..........................................................4,1
ДБ.........................................................3,3
Для выявления действительных изменений параметров режи-
ма при возможных перерывах питания собственных нужд были
проведены опыты самозапуска. Перед проведением опытов был
принят ряд мер (табл* 2) для того, чтобы блок не отключился дей-
ствием технологических защит из-за отклонения параметров, а
также для предотвращения излишнего включения резервных ме-
ханизмов действием АВР. Кроме того, было усилено внимание
оперативного персонала к работе оборудования,
По результатам предварительного расчета самозапуска ЭД
были изменены уставки максимальной токовой РЗ резервного
трансформатора: блокировка минимального напряжения по сто-
роне 6 кВ 0,4 Ц<ом; ток срабатывания на стороне 220 кВ 250 А;
ток срабатывания на стороне 6 кВ 7000 А.
39
Табл и па 2
Существующее штатное действие или уставка защит Уставка или действие за- щиты на время испыта- ний
Останов блока при снижения давления с малки подшипников турбоагрегата р < 5,0 104 Па Р < 3,0 I04 Па
Останов блока при закрытии стопорных клапанов турбины Переведена на сигнал
Останов корпусов котла при прекращении питания водой И7 < 30 т/ч, t= 20 с Переведена на сигнал
Останов корпуса котла или отключение дымососа при снижении давления смазки подшипников дымососа р < 7,0 104 Па р < 5,0 * 104 Па
Отключение ПЭН при снижении давления масла р < 6,0 104 Па, запрет включения при р2 < 10 1(Я Па < 3.0- 104 Па р2 < 7,0.104 Па
Отключение ПЭН при снижения давления воды на всасе < 1,3 МПа Pi < 1,0 Па
Запрет включения ПЭН при р2< i,6 МПа Р2< 1,2 Па
Отключение бустерных питательных насосов при останове ПЭН и Л TH Переведена на сигнал
Включение резервных насосов при снижении давле- ния жидкости в системе регулирования р < 3,6 МПа р < 3,0 Па
Запрет включения ПЭН при расходе охлаждающей воды двигателя: И/ < 4,5 т/ч (статор) И/Г< 35 т/ч (ротор) Hz< 3,5 т/ч (статор) И/<30 т/ч (ротор)
Минимальная РЗ напряжения секции 6 кВ на время испыта-
ний выведена из действия. На трансформаторах 6/0,4 кВ уставка
максимальной токовой РЗ выполнена равной 5 /ном, а выдержка
времени минимальной РЗ напряжения на этих трансформаторах
установлена 3 с. Ответственные общестанционные потребители,
не влияющие на протекание самозапуска, переведены на пита-
ние от других энергоблоков.
Кроме того, непосредственно перед испытанием были прове-
дены опробования дистанционного включения с блочного щита
управления и по АВР выключателей питания секций 6 кВ при
40
напряжении оперативного постоянного тока 0,8 £/ном, маслона-
сосов смазки и регулирования, уплотнения вала генератора,
смазки подшипников дымососов. На щите постоянного тока
поднято напряжение до 240 В и подготовлен зарядный двига-
тель-генератор для включения на щит постоянного тока блока.
При проведении испытаний было установлено тщательное
наблюдение за поведением всех основных механизмов собствен-
ных нужд, Питание осциллографов для обеспечения их надеж-
ной работы и качественной записи осуществлялось со щита
0,4 кВ другого энергоблока.
При испытаниях нагрузка энергоблока составляла 130 МВт,
для увеличения нагрузки на ТСН механизмы второго корпуса
котла находились в работе, ПЭН обеспечивал прокачку полного
расхода воды через корпус.
Исходные данные перед проведением опыта самозапуска ЭД:
Суммарная номинальная мощность ЭД 6 и 0,4 кВ,
участвующих я самозапуске Р^юм С1. кВт......
Фактическая зщрузка механизмов
при са мозгитуске кВт.......................
Эквивалентный коэффициент загрузки
р
механизмов к, — —...........................
Р
* Тнпм.сз
Суммарный номинальный ток ЭД, А.............
Эквивалентное номинальное
„ 6000 ,.Л
сопротивление ЭД, Z£S10M л — —--, Ом........
Сеюдо А Секция Б
13 338 5468
30600 2460
0,8 0.45
1530 602
2,27 5,77
Испытания проводились с постепенным увеличением време-
ни перерыва питания от 0,6 с (минимальное время включения
резервного питания) до 2,5 с. Во всех случаях самозапуск ЭД на
энергоблоке прошел успешно с восстановлением нормального
технологического процесса.
Важнейшие электрические величины, характеризующие са-
мозапуск ЭД и полученные при испытаниях, приведены в
табл. 3.
Наименьшие значения частоты вращения основных ЭД после
перерыва питания и длительности их самозапуска, определен-
ные по восстановлению скорости и спаду тока статора, приведе-
ны в табл, 4.
41
Таблица 3
Данные для секций 6 кВ А н Б при |Р с
Параметры 0,6 1,0 1,7 2,42
А Б А Б А Б А Б
Начальное напряжение на шинах секции при самоза- пуске UCJ, В 4100 5400 3970 4950 3940 4940 3940 4900
Ток самозапуска ЭД сек- ции /с ;1, А 4540 1425 4520 1870 4700 2220 5000 2350
Максимальный ток само- запуска ЭД < А 6570 1930 6620 2700 6600 3000 6400 2500
Начальное сопротивление ЭД при самозапуске, Ом 0,52 2,19 0+507 1,53 0,485 1,28 0,456 1,21
То же в долях otZ<hdh и, отн. ед. 0,23 ОДК 0,223 0,265 0,213 0,223 0,201 0,21
Длительность самозапуска ЭД после восстановления питания /сз, с 1,4 0,7 2,0 1,0 зд 1,8 4,5 2.1
Т абл и ц а 4
Механизмы ^(Я1л/^нйм при с,, „, с Дтительность самозапуска ЭД, с, яри с
0,6 1Д L7 2,42 и,б 1,0 1,7 2,42
ПЭН 0,9 0,864 0,796 0,764 0,65 1,0 2,2 3,7
БН 055 0,91 От83 0,768 0,55 0,75 1,5 2,31
КН — — 0,492 0,4 0,78 1,76 2,32
цн 0,88 0,81 0.7 0,6 0,8 1,4 2,7 4,23
д 0,905 0,891 0,86 0,825 1,4 1,8 3,0 4,48
дв — 0,93 0,912 0,89 1,9 1,9 2,8 3,68
42
Рис. 12. Самозапуск ЭД секций А н Б энергоблока ЗАО МВт после перерыва пи-
тания собственных нужд ги п = 2,42 с от недогруженного нускорезервного транс-
форматора мощностью 32 МВ А:
а — напряжения на секциях А и Б, б — токи самозапуска секций А к Б
Рис. 13. Токи основных ЭД блока 300 МВт нри опыте самозануска с перерывам
питания собственных нужд Гп п = 2Д2 с.
За единицу тока приняты номинальные токи ЭД: ПЭН — 875 А; ЦН - J00 А'
ДВ— 102 А;Д - 2I6A
43
Рис 14. Изменение давления (а) и расхода (d) питательной воды блока
300 МВт в процессе самозапуска ЭД нрн различных перерывах питания собст-
венных нужд гл.а.
/-U₽0,6c;2-flul₽ 1.0 с; ггм| = 1,7 с; 4 -/1М) =* 2,24 с
Рис. 15. Изменение давления
масла на смазку подшипников
блока 300 МВт в процессе само-
запуска ЭД нрн перерывах пита-
ния гпп:
/ /ц [3 0,6 с, 2 ^ii.Ti — *0 cs
3- гп.п К? с; 4 - / = 2,24 с,
/ — уставка АВР р = 95 кПа, П —
уставка защиты на отключение
энергоблока р - 50 кПа
44
Pwc. /6. Изменение давления жид-
кости в системе регулирования
турбины 300 МВт в нроцессе са-
мозапускя ЭД нрн перерывах пи-
тания собственных нужд /пп:
1 — 'л л = 0,6 с; 2 — /л п = 1,0 с;
? - гп п i ,7 <д„ /ц л 2,24 с,
f — уставка АВР р= 3.6 МПа;
И — закрытие клапанов турбины
Р = 1,1 v 1,3 МПа
Как видно из табл. 4, максимальная продолжительность само-
запуска ЭД при перерыве питания около 2,5 с не превышает
5,0 с, В то же время из осциллограмм испытания следует, что дав-
ление и расход питательной воды достигают своего первоначаль-
ного значения при перерыве питания 1,7 с через 2,9 — 3,5 с после
включения питания, а при перерыве питания 2,42 с — через
13 — 15 с. В обоих случаях расход питательной воды снижался до
нуля, так как противодавлением закрывался обратный клапан на
напоре питательного электронасоса.
Хотя ни водном из опытов давление жидкости в системе регу-
лирования не падало до значения 11 кге/см2, приводящего к са-
мопроизвольной посадке стопорных клапанов турбины, однако
оно снижалось значительно — с4,8до2,8 — 2,2 МПа при уставке
работы АВР 3,6 МПа. Минимальное давление смазки упало с
0,14 до 0,105 МПа при уставке работы АВР 0,095 МПа*,
Во время опытов действием АВР включались насосы НГО,
МНУ постоянного тока и МНУ переменного тока, ПНЭ, аварий-
ный масло насос системы смазки постоянного тока (последний
при /п п = 2,42 с).
На рис. 12— 16 приведены осциллограммы и кривые измене-
ния отдельных электрических и технологических параметрОЕ!
при различных перерывах питания.
Здесь и далее приближенно принято, что 1 МПа — 10 кгс/см2.
45
7. Расчет самозапуска
электродвигателей собственных нужд
При расчете самозапуска ЭД возможны две постановки
задачи;
1) определение начального напряжения на секции и токов
самозапуска после кратковременного перерыва питания и ре-
шение вопроса о возможности и допустимости самозапуска ЭД
на основании полученных данных и требований директивных
материалов;
2) определение наряду с указанными в п. I величинами вре-
мени разворота отдельных механизмов и времени окончания
самозапуска ЭД, т.е. рассмотрение динамики самозапуска.
Первая задача решается достаточно простым расчетом, исхо-
дя из знания сопротивлений источника питания и затормозив-
шихся ЭД* Допустимость решения вопроса о возможности са-
мозапуска ЭД на основании этого расчета определяется тем, что
максимальное время перерыва питания, как следует из сказан-
ного выше, не может быть, за редким исключением, больше
2,5 — 3 с, ЭД в это время еше продолжают вращаться и, если по-
сле указанного перерыва питания начальное напряжение на
секции устанавливается не ниже требуемого директивными ма-
териалами значения, самозапуск ЭД считается обеспеченным*
Хотя это и подтверждается достаточно большим количеством
опытных данных [2, 3], однако упрощенный расчет не дает пол-
ной картины процесса в динамике и не позволяет, например,
проанализировать правильность выбора уставок технологиче-
ских защит.
Вторая задача является более сложной и решается исходя из
применения основного уравнения движения
_ К.
46
На основании этого расчета можно детально проанализиро-
вать процесс самозапуска ЭД и, в частности, возможные изме-
нения технологических параметров на энергоблоке.
Рассмотрим решение обеих задач.
Расчет начального напряжения и токов самозапуска ЭД упро-
щенным способом. Упрощенная схема собственных нужд совре-
менных крупных энергоблоков показана на рис* 17. Мощность
ЭД 0,4 кВ, участвующих в нормальном технологическом про-
цессе энергоблока, не превышает 10 % мощности ЭД 6 кВ, и
они могут быть поэтому учтены соответствующим увеличением
суммарной мощности ЭД 6 кВ, присоединенных к секции.
На рис. 18 представлена расчетная схема замещения, на ко-
торой указаны сопротивления ТСН 6 кВ и эквивалентное сум-
марное сопротивление ЭД. Сопротивление системы при этом
принято равным нулю, гак как мощность системы значительно
больше суммарной мощности всех ЭД.
22Вк8
Рис. 17. Упрощенная схема собственных нужд крупного энергоблока
47
Рис. 18. Электрическая схема
замещения к расчету самоздлу-
ска ЭД
Из приведенной схемы замещения следует, что напряжение
на шинах 6 кВ, к которой присоединены ЭД, будет равно:
------
д 7 + 7
Ед + Т£\Н
Т£.Н
В этом выражении величиной, определяющей значение £/д,
является сопротивление 2^., равное сумме от параллельного
сложения сопротивлений всех ЭД, участвующих в самозапуске.
Значение 2^ зависит от скольжения ЭД, т.е. от того, насколько
они затормозились за время перерыва питания:
Имея осциллограммы пусков ЭД, можно определить значе-
ние сопротивления любого ЭД при любом скольжении:
ил
пуск
где t/., и /nvrif взяты при одном и том же скольжении.
Д J Еу l,j"
48
i/fO Ufi l/tZ ujt 0/
$,отн,е& stwn#.ed.
' S) g)
Put. /9. Изменение сопротивления ЭД в зависимости от скольжения Za = f(s)
для различных агрегатов блока 300 МВт:
й ЦН, II скорость ( /), БН (2), КН. Д (3); о — ПЭН; а — ДВ, II скорость (/).
I скорость -- (2)
На рис. 19 показаны зависимости Zn =/(.?) основных ЭД
энергоблока 300 МВт, данные о которых приведены в табл, 1.
Однако, как показывают опыты самозапуска ЭД на энерго-
блоках 150 — 300 МВт, для определения суммарного сопротив-
ления электродвигателей нет практической необходимости
определять скольжение и сопротивление каждого ЭД. Взамен
этого при упрощенных расчетах можно пользоваться сопротив-
лением условного эквивалентного ЭД, мощность которого рав-
на суммарной мощности электродвигателей, присоединенных
к данной секции.
49
Рае. 20. Зависимость суммарного эквивалентного сопротивления ЭД 6 кВ от
времени перерыва питания для блока 300 МВт (в долях суммарного номинально-
го сопротивления ЭД секции):
/ — секция Л, куда подключен ПЭН; 2— секция К
На рис. 20 показана зависимость суммарного эквивалентно-
го сопротивления ЭД двух секций 6 кВ блока 300 МВт при од-
новременном самозапуске в зависимости от времени перерыва
питания, полученная как результат опыта, описанного выше.
Здесь показана в долях условного суммарного номиналь-
ного сопротивления ЭД, которое определено как
_ Д.Н0М
Еиом.д “ гг_
Zhom
где /Уном — сумма номинальных токов ЭД.
К секции А присоединен наиболее мощный электродвига-
тель ПЭН. Будучи наиболее нагруженным и обладая малой
инерцией, ПЭН бысгро тормозится и, как следствие увеличе-
ния скольжения, его сопротивление резко уменьшается,
Ток самозапуска секции А определяется практически элект-
родвигателем питательного насоса.
Следует обратить внимание на то, что эквивалентные коэф-
фициенты загрузки ЭД секций к:i =
факт^5
IlUOMjC? }
личаются: для секции А он составляет 0,8, а для секции Б — 0,45.
Хотя загрузка ЭД и определяет их торможение, однако ко вре-
значительно раз-
50
мен и перерыва питания Г1 = 2,5 с относительные эквивалент-
ные сопротивления ЭД секций А и Б получились практически
одинаковыми.
Это и позволяет для расчетного перерыва питания /ти] = 2,5 с
считать, что сопротивления всех ЭД снизились одинаково и их
эквивалентное сопротивление, как видно из рис. 2.0, составляет
примерно 0,2ZEfioMjI соответствующей секции. Результаты ис-
пытаний энергоблоков 200 МВт, приведенные в [3], также
практически соответствуют полученным выше данным.
Пример. Произведем проверочный расчет упрощенным спо-
собом напряжений и токов при самозапуске ЭД 6 кВ газомазут-
ного блока 300 МВт (опыт самозапуска на котором описан
выше) от резервного трансформатора после перерыва питания
2,5 с. Исходными при расчете принимаем результаты, получен-
ные при опыте самозапуска электродвигателей, т.е. считаем,
что сопротивления электродвигателей снизились до 0,2ZJ1OMjr
Поэтому результат расчета практически не будет отличаться or
результата опыта и пример предназначен для иллюстрации хода
расчета.
Резервный трансформатор мощностью 32 МВ ’ А,
230/6,3 — 6,3 кВ с двумя расщепленными обмотками 6,3 кВ
по 16 МВ • А, /ном = 1465 A, uKBH-HH| " «квн-нн2 =11,2% при
S" 16 МВ А.
В самозапуске на секциях А и Б участвуют ЭД механизмов
энергоблока, которые приведены в описанном выше опыте
самозапуска.
Расчет. Сопротивление трансформатора (приведенное к сто-
роне 6,3 кВ) для каждой секции
^тА ^гБ
WK%
юо Л/
ном
11,2-6300
100 Д -1465
= 0,28 Ом.
Суммарный номинальный ток ЭД 6 кВ и 0,4 кВ секции А по
паспортным данным (с учетом приведения токов ЭД 0,4 кВ к
напряжению 6 кВ) составляет 1530 А.
51
Суммарное сопротивление ЭД секции А через 2,5 с после пе-
рерыва питания составляет 0,2 суммарного номинального
сопротивления:
0,2 V НймА 0,2-6000
= -Ц=-----0,453 Ом.
7з/111ОиЛ Л 1530
Напряжение на зажимах ЭД секции А в начальный момент
самозапуска составит с учетом того, что грансформатор обсспе-
чивае] 1,05£/НО1^д,
гДА<4
сзА у у
тА + дА
0,453-1,05-6000
0,28 +0,453
= 3893,5 В,
т.е. около 65 % номинального напряжения ЭД.
Ток самозапуска секции А
1,05-6000 .. = 49б8А,
>/3(0,28 + 0,453)
Сопротивление ЭД секции Б составляет:
0,2-6000 . lt п
дБ = 1>15 Ом.
Напряжение на зажимах ЭД секции Б
1,15 1,05-6000 _ D
—----------—— jUud t5
с,ь 0,28 + 1,15
что составляет 84 % номинального напряжения ЭД,
Ток самозапуска секции Б
1,05 6000 _2547A
73(0,28 +1.15)
52
Приведенный расчет показывает, что по начальному уровню
напряжения на зажимах ЭД после перерыва питания 2,5 с само-
запуск обеспечивается на обеих секциях, что подтверждено и
опытом.
В приведенном расчете:
принято, что сопротивление питающей системы равно нулю
вследствие ее значительно большей мощности в сравнении с
суммарной мощностью самозапускающихея ЭД;
сопротивление шин резервного питания 6 кВ не учитыва-
лось. Удельное фазное сопротивление шин составляет пример-
но 0,2 Ом/км, адлина шин может составлять 200 - 300 м;
не учтено, что сопротивления электродвигателей и транс-
форматора имеют комплексное значение, т,с* состоят из актив-
ной и индуктивной частей;
принято, что при выполнении трансформатора с расщепле-
нием обмоток низкого напряжения режим работы одной об-
мотки не оказывает существенного влияния нц режим работы
другой*
Учет указанных фактов приводит к повышению точности
расчета, однако не оказывает существенною влияния на резу-
льтат* Более подробно такой расчет рассмотрен в [3].
На многих ТЭС резервные трансформаторы питаются от тре-
тичных обмоток автотрансформаторов, имеющих значительное
сопротивление* В этом случае сопротивление системы не равно
нулю и должно приниматься равным сопротивлению автотран-
сформатора 2^*, тогда
tAZ,
U = -____________
° ZaT+ZT+Z/
Отсюда видно, что условия самозапуска ухудшаются, так как
напряжение на зажимах ЭД будет меньше.
Расчет самозапуска ЭД с помощью основного уравнения дви-
жения* Для выполнения расчета необходимо знание электроме-
ханических характеристик агрегатов собственных нужд:
Л/нр* =/($), Ч* =/(5)> а также механической посто-
янной времени агрегата Та.
53
Расчет выполняется в следующей последовательности.
I. На основании кривых индивидуального выбега ЭД агрега-
тов п =/(/) определяется скольжение каждого электродвитдте-
ля к моменту восстановления питания:
пс -п сос -со
=— - -----------------
и>с
При этом для расчетного времени перерыва питания
/П1| = 2,5 с, как показывают опыты, можно пренебречь взаим-
ным влиянием ЭД на процесс выбега.
2, Для полученных значений скольжений ЭД определяются
по ранее снятым пусковым характеристикам Ut, Itn
Эквивалентное суммарное сопротивление ЭД определяется
по формуле
3. Если резервный трансформатор помимо рассматриваемой
секции питает параллельно и друтую секцию с на1рузкой? то не-
обходимо эту нагрузку учитывать в общем сопротивлении ЭД.
При этом необходимо иметь в виду, что ЭД предвключенной
нагрузки за счет общего понижения напряжения на резервном
трансформаторе при самозапуске немного затормаживаются, В
результате их сопротивление уменьшается. Это уменьшение
можно учесть с достаточным приближением коэффициентом
к = 0,8 [3], тогда сопротивление предвключенной нагрузки, Ом,
можно определить по формуле
где Uc и /нг — напряжение на секции и ток нагрузки до
самозапуска.
54
4. Определяется суммарное сопротивление всех параллельно
работающих ЭД, Ом:
5. Определяются суммарное сопротивление схемы Ом,
начальный ток самозапуска ЭД /сз, А, и начальное напряжение
на секциях при самозапуске В:
U
6. Из ранее снятых электромеханических характеристик ЭД
агрегатов для полученных значений скольжений и UC3 опреде-
ляются Л/вр* и Л/иэ6*. Значение Л/вр*, приведенное к UC3t опреде-
ляется по формуле
2
врЦ:/
сз
тогда
Af изб* Rpt^ci* ’
Если при этом для всех агрегатов Л/изб - 1J Afc, тосамозапуск
считается обеспеченным.
Дальнейшим расчетом определяются времена самозапуска
отдельных ЭД и ход восстановления напряжения секций. Рас-
чет выполняется так называемым методом последовательных
55
интервалов (рис. 21). Для этого весь процесс разбивается на ряд
интервалов А/ небольшой длительности (например» по 0»2 с). В
каждом интервале времени ы избыточный момент счита-
ется постоянным и на основании основного уравнения движе-
ния определяется изменение скольжения As каждого ЭД;
As3
М iiju 1 * i
а затем скольжение в конце первого интервала: s2 = + Asy
При новых значениях скольжений определяются сопротив-
ления ЭД» и расчет повторяется в указанной выше последовате-
льности. Самозапуск считается законченным при достижении
ЭД нормального установившегося значения скольжения.
В приведенном расчете время выражается в секундах» момен-
ты и скольжения — в относительных единицах. Сопротивления
Рис. 21. К расчету самозапуска методом последовательных интервалов
56
отдельных элементов схемы имеют комплексный характер, од-
нако при сложении это не учитывается, так как получающаяся в
этом случае погрешность не превышает значений, допустимых
для практических расчетов.
В последние годы рядом наладочных и научно-исследовате-
льских организаций (ОРГРЭС и др.) разработаны программы
расчетов самозапуска с помощью персональных ЭВМ. Это по-
зволяет значительно снизить трудозатраты на расчеты самоза-
пусков в различных режимах работы энергоблоков, а также по-
высить их точность.
8- Выводы и некоторые меры
по повышению надежности
собственных нужд с учетом
самозапуска электродвигателей
1. Допустимая длительность самозапуска ЭД собственных
нужд на крупных ТЭС с энергоблоками мощностью
150 — 300 МВт и более ограничивается, как указывалось, изме-
нением технологических параметров работы блока до таких зна-
чений, которые могут привести к действию технологических за-
щит и, как следствие, останову энергоблока.
Допустимым временем перерыва питания считается время не
более 2,5 — 3 с. При этом необходимо указать, что в случае боль-
шего перерыва питания уровень начального напряжения на сек-
ции не будет существенно ниже (так как сопротивления ЭД через
2,5 — 3 с уже почти равны пусковым значениям). Однако в этом
случае ЭД успевают больше затормозиться, значения Л/|1зб уме-
ньшаются и самозапуск ЭД может недопустимо затянуться или
электродвигатели вовсе не развернутся.
По результатам испытаний допустимым временем самозапу-
ска, обеспечивающим восстановление предшествующего режи-
ма на энергоблоках 200 — 300 МВт при участии в самозапуске
ПЭН, следует считать 10— 15 с.
На энергоблоках 300 МВт ПЭН является пускорезервным аг-
регатом и может также обеспечивать нагрузку энергоблока около
200 МВт. Если в работе находится основной турбопитательный
57
насос, то условия самозапуска улучшаются, так как мощность са-
мозапуска ющихся ЭД будет значительно меньше. При этом на-
чальное напряжение на секции составит 0,8 — ОД t/H0M (см* дан-
ные опыта для секции 5/
При наиболее вероятных временах перерыва питания секции
собственных нужд, равных собственному времени действия АВР
0,4 — 0,6 с, начальное напряжение на ЭД энергоблоков
150 - 300 МВт составляет (0,7 - 0,9) длительность самоза-
пуска не превышает 1,5 с после восстановления питания, что не
отражается существенно на параметрах технологического
процесса.
2. Максимальные токовые РЗ рабочих и резервных трансфор-
маторов выполняются с блокировкой по напряжению, так как
без этого не удается отстроить их токи срабатывания от тока са-
мозапуска. При этом уставка РЗ по току для исключения ее лож-
ной работы при возможных нарушениях блокировки по напря-
жению должна быть такой, чтобы ее коэффициент чувствитель-
ности-----был примерно равен 1,3 — 1,5.
^ср. S
3. В условиях самозапуска ЭД следует исключать излишние
автоматические переключения.
С этой целью время срабатывания минимальной РЗ напряже-
ния, действующей на отключение рабочих вводов 0,4 кВ транс-
форматоров 6/0,4 кВ, необходимо отстроить от реально возмож-
ного перерыва питания и принять равным примерно 2,5 — 3,0 с.
Целесообразно выполнить уставки максимальных РЗ транс-
форматоров 6/0,4 кВ по току равными (3,5 — 4) /ном при сохране-
нии минимальной уставки по времени. Возможность повыше-
ния уставки по току объясняется тем, что состав присоединенной
к трансформаторам нагрузки на энергоблоках практически по-
стоянен, чувствительность РЗ к междуфазным КЗ обеспечивает-
ся, а при однофазных замыканиях на стороне 0,4 кВ действует
отдельная РЗ от замыканий на землю.
Для ряда насосов, таких, как КН, БЫ, НГО, НОС, ПНЭ, насо-
сы обессоливающей установки, вполне допустимо ввести небо-
льшие выдержки времени 1 — 3 с на включение резервных насо-
сов при снижении давления, сохранив мгновенное включение
при отключении рабочего насоса.
4. При расширении ТЭС приходится ряд присоединений
(общестанционные механизмы, резервные трансформаторы
58
6/0,4 кВ и др.) переключать на вновь вводимые секции. Первич-
ная схема при этом должна тщательно анализироваться с тем,
чтобы резервные трансформаторы 6/0,4 кВ по возможности не
питались от тех секций, куда присоединены ЭД питательных на-
сосов. Присоединение ЭД питательных насосов разных энерго-
блоков к секциям 6 кВ должно быть также выполнено с учетом
первичной схемы ТЭС и возможных нарушений ес нормальной
работы.
5. При включении резервного питания действием АВР с ми-
нимальным временем 0,4 — 0,6 с на шинах секции может быть
еще напряжение, генерируемое ЭД, равное 0,4 ™ 0,6 Ц{ОМ. Если
напряжение источника (резервного трансформатора) и напря-
жение на шинах окажутся в противофазе, то приложенное к ЭД
напряжение может оказаться равным (1,2 — 1,5)Цюм. При этом
бросок тока ЭД при включении питания может быть больше, чем
при обычном пуске электродвигателя. Длительность этого тока
нс превышает I — 2 периодов, и он нс представляет опасности
для ЭД. Однако во избежание ложного отключения ЭД, имею-
щих в качестве защиты токовую отсечку, уставку этой отсечки
необходимо выбирать примерно в 1,3 — 1,4 раза больше обычно
выбираемой по пусковому току.
6, Следует обратить внимание на обеспечение самозапуска ЭД
ответственных механизмов 0,4 кВ, которые включены через кон-
такторы и пускатели, лля чего напряжение срабатывания их
включающих обмоток должно быть не выше (0,45 — 0,5)СНОН,
Необходимо указать на недостаток схем управления автоматиче-
скими выключателями серии АВ е двигательным приводом, ко-
торый обусловлен тем, что заводы-изготовители гарантируют их
работу при напряжении питания двигателей приводов не менее
0,85 Эго препятствует автоматическому включению резер-
вного механизма в процессе самозапуска из-за пониженного на-
пряжения, поэтому питание двигателей привода автоматических
выключателей АВ для ответственных механизмов целесообразно
выполнять нс от переменного, а от постоянного тока.
7. Большинство приборов измерения технологических пара-
метров, устройств тепловой автоматики питается переменным
током 220 В. Перерыв их питания может приводить к неправиль-
ным действиям технологических защит, дезориентации дежур-
ного персонала. В связи с этим необходимо принимать меры к
обеспечению их бесперебойного питания.
59
В частности, следует тщательно анализировать схему питания
приборов, предусматривать перекрестное питание по схеме АВР
от щита 0,4 кВ соседнего энергоблока и др, Наиболее надежным
питанием в аварийных случаях могло бы быть питание от акку-
муляторной батареи через преобразователь постоянного пока в
переменный без перерыва питания, например ПС-2-220 мощно-
стью 2 кВт.
В то же время следует отметить, что внедрение на ТЭС автома-
тизированных систем управления технологическими процесса-
ми (АСУ ТП) на базе современной вычислительной техники
предъявляет более жесткие требования к уровню и качеству на-
пряжения. В связи е этим, для предотвращения отказа функцио-
нирования АСУ ТП при любых изменениях качества напряже-
ния питание аппаратно-программных средста АСУ ТП осущест-
вляется от агрегатов бесперебойного питания (АБП), которые на
время переходных процессов в основной сети автоматически пе-
реключаются на аккумуляторную батарею.
8, Следует обратить внимание также на то, что применяемые
для освещения машинных залов газонаполненные лампы требу-
ют для нормальной работы напряжения не ниже 0,9 При
самозапуске ЭД собственных нужд лампы, питающиеся от дан-
ной секции, гаснут. Их повторное зажигание разрешается по за-
водским техническим условиям только через 10 мин. Трехфаз-
ные стабилизаторы напряжения, устанавливаемые на ТЭС в схе-
ме осасщения, также работают нормально при напряжении
выше 0,8 Сном и их основное назначение — предохранять лампы
накаливания от повышения напряжения (для увеличения срока
службы). В связи с этим необходимо, во-первых, выполнять пи-
тание сети осаещения но возможности от тех секций, куда нс
подключены питательные электронасосы, и, во-вторых, рацио-
нально распределять питание ламп освещения от разных
энергоблоков.
Групповой самозапуск ЭД собственных нужд является одним
из ответственных переходных процессов на современных энер-
гоблоках ТЭС. Неуспешный самозапуск ЭД и отключение энер-
гоблока мотуг привести при дефиците мощности к нежелатель-
ным последствиям в энергосистеме (понижение частоты, отклю-
чение потребителей и т.п.). Дежурный персонал энергоблоков,
действуя в соответствии с местными инструкциями, должен
иметь четкое представление о явлениях, происходящих при
60
групповом самозапуске ЭД. Необходимо, чтобы было отработа-
но взаимодействие персоналов блочного и центрального щитов
управления (своевременное взаимное оповещение, согласован-
ность действий и т.д-). Дежурный персонал блочного щита дол-
жен знать, что обобщающим параметром, характеризующим
протекание самозапуска ЭД. является уровень напряжения на
секциях собственных нужд. При успешном самозапуске ЭД че-
рез 3 — 10 с должен начаться подъем напряжения. Если через
К) — 12 с нс наблюдается подъема напряжения, то персонал дол-
жен быть готов к останову энергоблока действием технологиче-
ских защит и принимать меры к сохранности оборудования. Во
время всего процесса должно быть усилено наблюдение за важ-
нейшими технологическими параметрами работы энергоблока.
61
Список литературы
I, Сыромятников И. Л. Режимы работы асинхронных и синхронных
электродвигателей. — Мд Энергия, 1963,
2. Голодной Ю. Мм Хоренян А, X, Самозапуск электродвигателей, —
М.: Энергия, 1974.
3. Ойрех Я, А,, Сивокобыленко В. Ф. Режимы самозапуска асинхрон-
ных электродвигателей. — Мд Энергия, 1974.
62
Содержание
Предисловие.................................................... 3
1. Общая характеристика aipeгатов собственных нужд.
Степень ответственности механизмов
втсхнолопвгеском процессе..................................,,. 5
2. Схемы собственных нужд.
Основные требования к схемам собственных нужд................. II
3. Принцип работы асинхронного электродвигателя.
Пуск и выбег электродвигателя................................. 17
4. Общие сведения о самозапуске электродвигателей............. 24
5, Определение электромеханических характеристик
агрегатов собственных нужд.................................... 28
6. Подготовка и проведение опыта
самозапуска электродвигателей................................. 36
7, Расчет самозапуска электродвигателей собственных нужд....... 46
8. Выводы и некоторые меры по повышению
надежности собственных нужд с учетом
самозапуска электродвигателей................................. 57
Список литературы......................................... 62
63
Бп&нютечка мюкпютекшта
Приложение к проижодстяенно-массоеому журналу "Энергетик"
КУРБАНГАЛИЕВ УСМАН КИАМОВИЧ
Самозапуск двигателем собственных нужд электростанций
АДРЕС РЕДАКЦИИ.
109280. Москва, ул. Автозаводская. 14/23
Тел./факс: (095} 275J 9-06, тел. 275-00-23 доб. 22-47
Редакторы: Л. JL Жданова, Н. В. Ольшанская
Худож.-техн. редактор Т. Ю. Андреева
Корректор 3. Б. Дранивская
Сдано й набор 10.12.2000 г. Подписано в печать 11.01.2001 г.
Формат 60x84 */1ь. Печать офсетная
Печ.л.4,0. Тираж 1100 эк.з. Заказ БЭТ/01(25)-2001
Макет выполнен издательством “Фолиум”: ! 27238, Москва. Дмитровское ш.. 58.
Отпечатано типографией издательства “Фолиум"! 127238, Москва, Дмитровское ш., 58.
Библиотечка электротехника
— приложение к журналу “Энергетик”
План выпусков
Первая пол свина 2001 г.
Курбангалиее У. К. Самозапуск двигателей собственных
нужд электростанций.
Овчинников В. В. Автоматическое повторное включение.
Шабад М. А. Защите генераторов малой и средней мощ-
ности.
Кузнецов А. ГЦ Лукоянов В. Ю. и др. Современные испытатель-
ные устройства для релейной защиты и автоматики.
Вихров М. А., Кузьмин А. В,, Милованов С. В. Тепловой нераз-
рушающий контроль в энергетике.
Шуин В. А., Гусенков А. В. Защиты от замыканий на землю в
электрических сетях 6-10 кВ.
Вторая половина 2001 г.
Шкарин Ю. П. Высокочастотные тракты каналов связи по
линиям электропередачи.
Безчастнов Г. A.h Красильников А. М. и др. Контроль состояния
изоляции электрических машин.
Овчаренко Н. И. Аналоговые элементы комплексов релей-
ной защиты и автоматики энергосистем.
Конюхова Е. А., Киреева Э.А. Надежность электроснабжения
промышленных предприятий.
Таубес И. Р., Удрис А. П. Использование реле ДЗТ-21 и
ДЗТ-23 для защиты трансформаторов.
Иноземцев Е. К. Ремонт высоковольтных электродвигателей
электростанций (две части).
Подписку можно оформить в любом почтовом отделении связи по
объединенному каталогу “ПРЕССА РОССИИ”. Том 1. Российские и
зарубежные газеты и журналы.
Индексы “Библиотечки электротехника”
— приложения к журналу “Энергетик”
88983 — для предприятий и организаций;
88982 — для индивидуальных подписчиков.
05 авторе
Усман Киамович Курбангалиев —
инженер-электрик,
опытный специалист
в области эксплуатации
электрической части
крупных электростанций
У. К. Курбангалиев работал на Приднепровской и Конаков-
ской ГРЭС. Более 25 лет трудится в ЦДУ ЕЭС России, активно
занимается вопросами внедрения АСДУ и АСКУЭ в энергети-
ке. Имеет ряд рационализаторских предложений и печатных
публикаций.
Обеспечение самозапуска электродвигателей
собственных нужд электростанций
после кратковременного перерыва
питания позволяет повысить
надежность работы энергоблоков.