ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
МОСКВА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
Сильная
ТЕЖНИКЛ ШЖ 1988
В НОМЕРЕ:
НА ПУТЯХ ПЕРЕСТРОЙКИ
Абдуллаев А. Т., Ахунд-заде С. Г. Истоки авторитета
заводской марки 2
ЭФФЕКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА -
НАРОДНОМУ ХОЗЯЙСТВУ
Карпис Е. Е., Конев Д. П., Субботина Т. Л.
Ресурсосберегающие системы кондиционирования воздуха
вычислительных центров 10
Кокорин О. Я. Экономия электроэнергии в системах
кондиционирования воздуха на предприятиях химических
волокон 14
Оберемок В. 3., Волков А. В., Пробнн С. И.
Аэроклиматический комплекс ЗИЛа для испытаний автомобилей 18
Керимов Н. А., Кулиев Г. М., Эйбатов О. М.
Действительные процессы в холодильной машине бытового
кондиционера 23
Педанов В. Г., Пилипенко Л. Т., Уланов Н. М. Применение
комбинированного тепломассообменного аппарата в
камерах искусственного горного климата 25
Сикорская Е. М., Дорошенко А. В., Липа А. И.
Интенсификация процессов тепломассопереноса в контактных
воздухоохладителях и вентиляторных градирнях 28
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Лебедев В. Ф., Тихонов Б. С, Русанов В. В. Контроль
и регулирование влажности пересыщенного воздуха в
холодильных камерах с использованием микропроцессора 34
Сухомлинов И. Я. Унификация проточной части
холодильных центробежных компрессоров 36
Бараненко А. В., Волкова О. В., Орехов И. И., Будне-
вич А. П. Ингибиторы для защиты от коррозии сталей
в водно-солевых растворах 40
Куликовский А. В., Джентемирова К. М. Морфология
психрофильного патогенного микроорганизма Yersinia
Enterocolitica 43
ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
По просьбе читателей
Маневич Л. Б. О монтаже, наладке, ремонте и
техобслуживании холодильного оборудования в колхозах и
совхозах 46
Остапкович Н. Б., Шушкевич А. А., Зуев И. М.
Организация ремонта молокоохладительных установок в
Белорусской ССР 47
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кладий А. Г. Эффект рационализации 50
Изобретения 33, 45, 49, 57
ОХРАНА ТРУДА
Коган Б. Н., Векслер Ф. Г., Соломаха Ю. К. Опреде-
^ ление категорий помещении холодильников по взрыво-
Щг пожарной и пожарной опасности 54
»В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
XVII Международный конгресс по холоду
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха 58
В ВНТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
На очередном заседании 60
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Гусейнов Н. Л., Багиров Р. Б.,
кондиционеры
РЕФЕРАТЫ
Бурцев М. И. Бытовые
63
IN ISSUE:
ON РАТИ OF PERESTROIKA
Abdul I ay ev А. Т., Akhund-zade S. G. Origin of Authority
of Factory Trade Mark 2
EFFECTIVE AIR-CONDITIONING
SYSTEMS FOR NATIONAL ECONOMY
Karpis E. E., Konev D. P., Subbotina T. L. Resource-
Saving Air-Conditioning Systems for Computer Centres 10
Kokorin O. Ya. Economy of Electric Power in Air-Con-
ditioning Systems at Chemical Fibre Enterprises 14
Oberemok V. Z., Volkov A V., РгоЫв S. I. Aerocli-
matic Complex of ZIL for Testing Automobiles 18
Kerimov N. A, Koliyev G. M., Eibaiov О. М. Real
Processes in Refrigerating Machine of Domestic Air
Conditioner 23
Pedanov V. G., PHipenko L. Т., Ulanov N. M.
Utilization of Combined Heat-Mass-Exchange Apparatus in
Artificial Alpine Climatic Rooms 25
Sikorskaya E. M., Doroshenko A. V., Lipa A. I.
Intensification of Heat-Mass-Exchange Processes in Contact
Air Coolers and Ventilator Cooling Towers 28
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Lebedev V. F., Tikhonov B. S., Rnsanov V. V. Control
and Regulation of Supersaturated Air Humidity in Cold
Rooms by Means of Microprocessor 34
Sukhomlinov I. Ya. Unification of Flow Part of
Refrigerating Centrifugal Compressors 36
Baranenko A. V., Volkova O. V., Orekhov I. I., Budne-
vich A. P. Inhibitors for Protection of Steel Against
Corrosion in Aqua-Saline Solutions 40
Kulikovsky A. V., Dzhentemirova К. М. Morphology of
Psychrophilic Pathogenic Microorganism Yersinia
Enterocolitica 43
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
By Request of Readers
Manevich L. B. Installation, Abjustment, Repair and
Maintenance of Refrigerating Equipment in Collective
and State Farms • 46
Ostapkovich N. В., Shushkevich A. A., Zuyev I. M.
Organization of Repair of Milk-Cooling Plants in Byelopussian
SSR 47
PRACTICE EXCHANGE
Klady A. G. Effect of Pationalization 50
Inventions 33, 45, 49, 57
LABOUR PROTECTION
Kogan B. N., Veksler F. G., Solomakha Yu. K. Deter
mination of Categories of Cold Store Rooms by Explosion
and Fire Hazard 54
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
XVII International Congress of Refrigeration
Karpis E. E. Air Conditioning 58
AT ALL-UNIONSCIENTIFIC AND TECHNICAL SOCIETY
OF FOOD INDUSTRY
At Regular Session 60
DEFERENCE DATA
Guseinov N. L.» Bagirov R. В., Burtsev M. I. Domestic
Air Conditioners of Production Association "Bakcondi-
tioner C1
SUMMARIES
(g) ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1988.

НА ПУТЯХ ПЕРЕСТРОЙКИ
УДК 628.84.006.3
ИСТОКИ АВТОРИТЕТА
ЗАВОДСКОЙ МАРКИ
А. Т. АБДУЛЛАЕВ, С. Г. АХУНД-ЗАДЕ
ПО «Баккондиционер»
Бакинский завод бытовых кондиционеров
(БЗБК) — одно из крупнейших в нашей
стране предприятий электротехнической
промышленности.
С 1983 г. БЗБК действует в
составе производственного объединения
«Баккондиционер», в которое входят также завод
«Электроштамп», Бакинский опытный
завод бытовых машин и Специальное кон-
структорско-технологическое бюро бытовых
кондиционеров (СКТБ БК).
Головное предприятие объединения —
завод бытовых кондиционеров —
представляет собой комбинат с полным
технологическим циклом, объединяющий
комплекс производств, которые выпускают
готовые и комплектующие изделия,
технологическую оснастку и даже некоторые
необходимые материалы. В изготовлении
бытовых кондиционеров участвуют восемь
специализированных цехов основного
производства (сборки кондиционеров,
компрессоров, теплообменников и
др.^-вспомогательного (штамповки, пластмасс, окраски
и др.).
Завод расположен на территории
площадью около 40 га. Только его
главный корпус, вмещающий восемь
производств, занимает 72 тыс. м2.
На основе интенсификации производства
БЗБК — высокомеханизированное
предприятие. Уровень механизации работ на
заводе составляет 80 %. Его цехи оснащены
почти 4000 единиц оборудования, в том
числе электронной и автоматической
аппаратурой. Для сложных операций
применяются станки с программным
управлением, робототехника. Практически все
работы по производству кондиционеров
выполняются на конвейерах,
протяженность которых составляет порядка 10 км.
Теплообменные аппараты изготовляют
на быстроходных многопозиционных
прессах с программным управлением. В цехе
пластмасс делают детали почти 30
наименований. Здесь установлены как
огромные машины для литья корпусов
кондиционера, так и малогабаритные для литья
мелких деталей с автоматическим съемом
продукции.
На 74 вакуумировочных машинах,
движущихся по кольцу конвейера, в течение
30 мин из холодильного агрегата
удаляются воздух, влага, частицы масла и пыли.
После полного вакуумирования система
автоматически заполняется хладагентом.
В цех сборки стекается более 300
деталей и узлов, составляющих
кондиционер. Все линии главного сборочного
конвейера управляются с центрального
диспетчерского пульта.
На заводе два автоматизированных
склада — деталей и готовой продукции.
Управляет их работой один компьютер,
находящийся в информационно-вычислительном
центре (ИВЦ).
Для оперативного управления основным
производством свыше 200 информационных
пунктов передают в вычислительный центр
данные о состоянии оборудования,
количестве изготовленных деталей и узлов.
На заводе создан показательный
автоматизированный участок с новейшим
оборудованием — пресс-автоматами и
автоматическими манипуляторами с программным
управлением.
Благодаря широкому использованию в
производстве отечественных материалов,
комплектующих изделий, оборудования,
оснастки, инструмента, не уступающих по
качеству импортным, достигнуто значитель-
| ное снижение затрат иностранной валюты
на их закупки за рубежом.
i Так, за годы десятой и одиннадцатой
* пятилеток разработаны и применены 865
наименований штампов, оснастки, режущего
и измерительного инструмента и материалов
отечественного производства, что позволяет
экономить ежегодно инвалюты 1,5—2 млн р.
Изготовление же ряда комплектующих
изделий на заводе вместо закупки их за
границей дало экономию порядка 1 млн
инвалютных рублей. 4
На предприятии применяются 12
отечественных материалов, большинство
которых защищено авторскими
свидетельствами. Вместо пластика ABC используется
ударопрочный полистирол (экономический
эффект 719 тыс. р.), вместо резины —
поливинилхлорид и др.
Большую экономию черных и цветных
металлов дает внедрение изобретений и
рационализаторских предложений. Так, в ре-
2

Модели оытовых коноиционеров, выпускаемых заводом
зультате замены меди на сталь в корпусе
расширителя годовой экономический эффект
составляет 420 тыс. р., алюминия на
пластмассу при изготовлении вентилятора —
120 тыс. р., подшипников качения на опоры
^скольжения — 1,4 млн р. в год.
Использование отходов штамповки кожуха
вентилятора позволило сэкономить 90 т черных
металлов.
Переход на большую
самостоятельность, хозрасчет, самофинансирование и
самоокупаемость обусловливает
необходимость дальнейшей интенсификации
производства на основе научно-технического
прогресса.
В двенадцатой пятилетке в ходе
реализации научно-технической программы
«Интенсификация-90» осуществляется
комплексное развитие производства путем
внедрения передовой техники и технологии,
автоматических систем и микропроцессорной
техники, совершенствования оперативного
управления производством с
использованием вычислительной техники, применения
робототехнических комплексов.
Так, например, в 1987 г. внедрен ро-
бототехнический комплекс на операциях
штамповки, механизирован процесс
изготовления медных трубок, в 'результате чего
условно высвобождено 6 человек. А всего
до конца пятилетки будет введено в
эксплуатацию 19 робототехнических комплексов,
что вдвое больше, чем за 1980—1985 гг.
Техническое перевооружение даст воз-
1*
3

можность расширить выпуск кондиционеров
новых типов БК-2000Т и БК-2000Р и
получить прирост мощности завода на
сумму 7,7 млн р.
Перспективным направлением
научно-технического прогресса БЗБК является
внедрение прогрессивных технологий.
Широкое применение в двенадцатой
пятилетке получит порошковая металлургия.
Уже сегодня с помощью этой
безотходной технологии изготовляется свыше 230 т
деталей компрессора. Полное же ее
внедрение после окончательного перевооружения
участка металлокерамики, дооснащения его
современным оборудованием (в 1987 г.
установлены новый пресс-автомат и печь
для спекания металлокерамических
деталей) позволит довести объем
производства деталей до 560 т, повысить
производительность труда, высвободить
металлообрабатывающие станки и, самое главное,
существенно улучшить качественные
показатели работы бытовых кондиционеров —
уменьшить шум и повысить долговечность.
Продолжена будет и работа по замене
серебросодержащих припоев на
бессеребряные, что снизит себестоимость изделий.
А всего экономический эффект от
внедрения новой техники в текущей
пятилетке составит более 14,9 млн р. (в 1987 г.—
2,4 млн р.).
Большие резервы интенсификации
работы видят на заводе и в повышении
коэффициента сменности технологического
оборудования основного производства.
В 1987 г. этот коэффициент составил 1,76.
И это не предел. В результате более
широкого внедрения 2—3-сменной работы в
дальнейшем этот показатель будет повышен.
По системе ВАЗа
Важным рычагом повышения
эффективности производства на БЗБК стало
совершенствование организации и управления
трудом.
На заводе действует комплексная
система управления производством по опыту
Волжского автомобильного завода (ВАЗ),
эффективность которой подтверждена на
практике.
В 1979 г. на базе вычислительного
центра создана автоматическая система
управления производством (АСУП) с
подсистемами автоматизированного
складирования, контроля и оперативного управления
производством. Автоматизированы такие
сложные процессы, как
технико-экономическое планирование, управление качеством
продукции, техническая подготовка
производства, материально-техническое
снабжение, нормирование труда и расчет
зарплаты, решение задач по АСУ
«Метрология» и ряд других.
Сейчас на БЗБК с помощью АСУ
решается более 100 задач производства.
Создание в двенадцатой пятилетке
мощной технической базы ИВЦ путем
укомплектования его ЭВМ ЕС-1035, ЕС-1045,
ЕС-7970 (дисплейная станция) открывает
хорошие перспективы для разработки
интегрированной АСУ объединения.
Одним из главных элементов работы по
опыту ВАЗа является бригадная форма
организации труда (БФОТ) с оплатой по
конечным результатам, наиболее
рациональная в условиях поточного (конвейерного)
производства.
Специализированные бригады
формируются из рабочих одной профессии для
выполнения технологически однородных
операций; комплексные — объединяют рабочих
различных профессий, которые выполняют
взаимосвязанные разнородные операции,
охватывающие весь процесс изготовления
деталей или отдельные его стадии.
Комплексные бригады практически
участвуют во всех процессах основного и
вспомогательного производств. Создание таких
бригад позволяет добиться согласованности
в выполнении всех работ, рационально
распределить функции между их членами,
сократить межоперационные перерывы,
обеспечить взаимозаменяемость рабочих и
оптимальное сочетание функций основной
деятельности и обслуживания
оборудования.
Всего на заводе 203 бригады, в том
числе 161 комплексная, 42
специализированные, 147 сквозные. Охват рабочих БФОТ
достиг 98,2 %.
На заводе создано 73 совета
производственных бригад, которые отвечают за
выполнение суточных производственных
планов и нормированных заданий бригадой
в целом и каждым ее членом в
отдельности. Совет бригады разрабатывает также
социалистические обязательства
коллектива, контролирует их выполнение и
определяет победителей, участвует в
распределении премии между членами бригады,
вносит предложения о применении мер
дисциплинарного и общественного воздей-,
ствия к нарушителям трудовой и
общественной дисциплины.
Впервые в условия оплаты труда по
системе ВАЗа на заводе включено
положение о применении коэффициента
трудового участия (КТУ). Этот коэффициент
используется при распределении доплаты и
премии за выполнение нормированного
задания, задания по снижению
трудоемкости и повышению производительности
труда. В качестве базового КТУ берется
4

единица. Этот показатель может быть
снижен до 0 и повышен до 1,5.
На размер КТУ влияют: ритмичность,
систематическое выполнение работ по
смежным профессиям и за временно
отсутствующего члена бригады, помощь
молодым труженикам, содержание рабочего
места в образцовом порядке, сдача
продукции высшей категории качества,
уменьшение брака, нарушение технологического
процесса, правил техники безопасности,
трудовой дисциплины и т. д. Эти
показатели фиксируют в специальном журнале
(по каждому члену бригады) и
суммируют в конце месяца и года.
Фактический КТУ члена бригады устанавливается
коллективом (советом) бригады.
В 144 бригадах, применяющих КТУ,
объединены 3813 человек.
В мае 1985 г. в цехе компрессоров
на участке механической обработки были
переведены в порядке эксперимента на
хозрасчет шесть бригад в составе 256 человек.
Утверждено положение о коллективном
подряде, в котором определены основные
технико-экономические показатели для
бригад и цехов и порядок оформления
отчетных данных. Каждая бригада
заключает договор с администрацией цеха, а
она — с администрацией завода о том, что
их коллективы берут на себя
обязательство перейти на хозрасчет с оценкой
результатов деятельности цеха по конечным
результатам.
В настоящее время на коллективный
подряд переведены 64 бригады основного
производства численностью 2780 человек.
Чтобы заинтересовать весь хозрасчетный
коллектив в достижении высоких конечных
результатов труда, применяют различные
формы материального стимулирования.
Фактический месячный заработок каждого
определяют на основе нормированного
задания по номенклатуре исходя из
месячного производственного плана и
фактического состояния производства. В
общецеховые результаты введен КТУ бригады.
С учетом факторов, влияющих на размер
КТУ, хозрасчетный совет цеха по
результатам месяца начисляет каждой бригаде
^дополнительную зарплату из средств
сэкономленного фонда, которую распределяют
внутри бригады соответственно по КТУ
каждого ее члена. Таким же образом
распределяют доплату за выполнение
нормированного задания и премию за выполнение
задания по снижению трудоемкости
продукции.
Это позволило более точно учитывать
реальный вклад каждого члена
коллектива, каждой бригады в конечные
результаты труда и в соответствии с ним
поощрять добросовестных работников и
наказывать нерадивых.
Более справедливое вознаграждение за
труд сделало коллективный подряд весьма
популярным на заводе. В 1987 г. этой
формой организации труда было охвачено
около 56 % всей численности промышлен-
но-производственных рабочих. В результате
высвобождено более 20 человек.
Экономический эффект составил 45 тыс. р.
Качеству — неослабное внимание
Уже в первые годы после пуска
завода была разработана и внедрена
комплексная система управления качеством
продукции (КС УКП), которая принята
отраслевой комиссией и актом
Госстандарта СССР. Экономический эффект достиг
250 тыс. р. В 1985 г. была введена
усовершенствованная комплексная система
управления качеством продукции и
эффективного использования ресурсов, при этом
годовой экономический эффект составил
39 тыс. р.
Сейчас на заводе вся основная
продукция проходит госприемку. Ее
работники, кроме готовой продукции, контролируют
соблюдение технологической дисциплины,
участвуют в выявлении причин отказов
кондиционеров, возникновен-ия брака.
Например, проведенный представителями
госприемки анализ кондиционеров с
повышенным шумом выявил, что его причиной
является конструкция обмоток
электродвигателя вентиляторов. Переход на другую
конструкцию обмоток позволил исключить
указанный дефект.
По предложению госприемки применили
гроверные шайбы при сборке вилок, что
предотвратило самоотворачивание винтов и
обеспечило надежный контакт в
электрической сети.
Введение по требованию госприемки
проверки герметичности металлокерамических
цилиндров дало возможность вскрыть
причину падения в них давления и путем
изменения технологии изготовления
устранить этот недостаток.
В результате в 1987 г. госприемкой
с первого предъявления принято 99,35 %
продукции. Объем внутризаводского брака
сокращен с 186,8 тыс. р. в 1986 г. до
171,1 тыс. р. в 1987 г.
Значительно — с 906 тыс. р. в 1986 г. до
781 тыс. р. в 1987 г.— уменьшились
затраты на гарантийный ремонт
кондиционеров.
Достигнутый уровень качества позволил
увеличить с 1988 г. гарантийный срок
работы кондиционеров с 2 до 2,5 года.
5

На БЗБК ведется целенаправленная
работа по расширению номенклатуры
выпускаемой продукции и улучшению ее
потребительских свойств.
В настоящее время завод изготовляет
6 моделей и 12 экспортных модификаций
бытовых кондиционеров оконного типа
против двух моделей в 1976 г. Все они
аттестованы по высшей категории качества.
Кондиционеры БК-1500 и БК-2500 на
Лейпцигской ярмарке (ГДР) в 1981 г. и
кондиционер БК-2000Т на Пловдивской
ярмарке в 1986 г. отмечены Большими
Золотыми медалями.
В 1987 г. начато внедрение в
производство новых перспективных моделей
БК-1500Т, БК-2500Т с улучшенными
потребительскими свойствами, расширяющих
параметрический ряд кондиционеров,
работающих в режиме теплового насоса.
В 1988 г. освоен выпуск
кондиционера БК-2000РТ — напольного, раздельного
типа, работающего в режиме теплового
насоса, а также моделей БК-2000Т, БК-2500,
БК-1500 и БК-2000 с выдвижным шасси.
Коллектив СКТБ БК завершает
разработку нового поколения бытовых
кондиционеров с улучшенными удельными
показателями. Так, в моделях БК-1800, БК-2300,
БК-2900 повышена, холодопроизводитель-
ность, снижены масса и потребление
электроэнергии.
В новых моделях БК-1801, БК-2301,
БК-2901 также применено выдвижное'
шасси.
Вскоре начнется и серийное
производство кондиционера БК-2500 в малом корпусе
(с.габаритами модели БК-1500), что
позволит резко уменьшить его материалоемкость,
массу, придать его внешнему виду новое
цветофактурное и дизайнерское решение.
В 1991 г. предполагается начать
серийный выпуск высококомфортного
перспективного кондиционера БК-2000РС —
раздельного типа, настенного исполнения, воздухо-
обрабатывающий отсек которого будет
крепиться на стене жилого помещения.
Учитывая значительную потребность
населения СССР в кондиционерах, способных
создавать комфортные условия в двух
комнатах жилища, СКТБ БК в текущем году
приступит к разработке двухсекционного
кондиционера модели БК-4000 раздельного
типа с одним компрессорно-конденсаторным
отсеком и двумя воздухообрабатывающими.
Их серийное производство намечается
с 1992 г.
Одновременно будут продолжены
разработки новых моделей кондиционеров,
работающих в режиме теплового насоса,
раздельного типа и других.
Такой широкий ассортимент
выпускаемой продукции позволит более полно
удовлетворить разнообразные запросы
потребителей как в нашей стране, так и за рубежом.
Фирма гарантирует
При решении комплекса задач,
направленных на широкое внедрение в быт
кондиционеров, необходима прежде всего
организация фирменного гарантийного и
послегарантийного обслуживания населения. Так
как продукция завода практически не
имеет аналогов среди выпускаемых в
стране бытовых электроприборов длительного
пользования, у предприятий и
организаций бытового обслуживания отсутствовал
опыт в технически грамотном решении этой
проблемы. Первым, кто организовал в
стране фирменное техническое обслуживание
населения, был ВАЗ, выпускающий легковые
автомобили марки «Жигули» («Лада»),
' С учетом опыта ВАЗа и в
соответствии с постановлением Совета Министров
СССР «Об улучшении организации
технического обслуживания, ремонта и продажи
бытовых кондиционеров» на БЗБК создана
сеть? фирменных ателье гарантийно-техни-
¦ ческрго обслуживания (АГТО). На сегод-
. няшний день сеть АГТО по стране
значительна: более 150 головных ателье,
ателье и ремонтных участков в 130
городах \ всех союзных республик. Причем
, если вначале эти ателье в основном
. устанавливали кондиционеры у владельцев,
то» затем они стали осуществлять
гарантийное, а также профилактическое
обслуживание.
Рост популярности продукции ПО «Бак-
кондиционер», характеризующейся
устойчивым потребительским спросом, поставил
перед объединением задачу всестороннего и
полного удовлетворения запросов
населения, улучшения сервисного обслуживания.
Для этого были разработаны и
утверждены нормативы обменного фонда для
временной замены ремонтируемого
кондиционера. Фонд создавался
дифференцированно — с учетом спроса в каждом
конкретном регионе и условий эксплуатации в
данной климатической зоне.
Важным этапом в развитии сервисного
обслуживания, повышении его
оперативности и снижении себестоимости работ
стало создание базовых ремонтных цехов в
крупных городах страны.
Следующим шагом было внедрение в
практику проката бытовых кондиционеров
населению в периоды наиболее высокого
спроса, особенно в республиках Средней
Азии и Закавказья, для чего открыты
новые ателье и участки.
6

Благодаря применению передвижных ре-
монтнб-диагностических мастерских
(которых, к сожалению, объединение получает
недостаточно), обслуживающих районы и
небольшие города, где открытие ателье
оказалось бы нерентабельным, удалось при
минимуме капитальных затрат почти вдвое
увеличить зону действия,
производительность и оперативность работы
стационарных ателье.
Важным аспектом в деятельности
фирменных АГТО производственного
объединения «Баккондиционер» является
обеспечение устойчивой обратной связи между
производителем и потребителем, в первую
очередь через свои ателье.
Такая деятельность способствует
слиянию производства и реализации в единый
процесс на основе знания запросов
потребителя. Если прежде при планировании
ассортимента продукции ориентировались
главным образом на улучшение ее качества,
введение усовершенствований и новых
функциональных параметров, определяемых
конструктором-разработчиком, то теперь
учитываются требования потребителя и пробная
продажа становится неотъемлемой частью
планирования и формирования
ассортимента.
Благодаря созданной системе
гарантийно-технического обслуживания завод и
конструкторское бюро имеют возможность
получить достоверную информацию не через
третьи руки — торговлю, данные которой не
всегда конкретны и всесторонни,— а
непосредственно от потребителя.
Особенно большое значение имеет
оперативная и объективная информация для
расширения поставок за рубеж, где в
условиях конкуренции всякое отставание в
изучении конъюнктуры рынка сразу
сказывается на объемах реализации и
получаемой прибыли. Поэтому БЗБК организовал
сервисное обслуживание экспортируемой
продукции. С этой целью -в
страны-импортеры командируются представители завода,
которые наряду с обслуживанием собирают
статистические данные по эксплуатации
изделий завода в различных
климатических условиях и анализируют складываю-
'щуюся конъюнктуру. Советские
специалисты постоянно работают в техническом
центре Кубы, фирме «Текма» (Австралия) и др.
Новым, более высоким качественным
уровнем в развитии фирменного сервиса
бытовых кондиционеров стало создание
техноторговых центров (ТТЦ).
Первый такой центр объединения был
открыт в марте 1987 г. в Баку. В центре,
занимающем площадь около 600 м2, наряду
с реализацией всего ассортимента товаров
народного потребления, выпускаемых ПО
«Баккондиционер», осуществляется
предпродажная проверка кондиционеров, прием
заказов по телефону и в самом центре
на установку приобретенного кондиционера
и его техническое обслуживание,
оформление проката на летний период, доставка
покупки на дом прикрепленным к ТТЦ
транспортом, предоставление покупателям
необходимой информации. Одновременно в
центре проводятся анкетные опросы
посетителей и сбор необходимых данных с
их последующей обработкой.
Штатное расписание центра аналогично
штатному расписанию типового головного
ателье. Численность работающих — 60
человек, в том числе механики-испытатели
и мастер испытательного участка,
грузчики-экспедиторы, кладовщики,
кассиры-контролеры, продавцы-консультанты,
бухгалтеры, инженер по рекламе и
управленческий аппарат.
ТТЦ обеспечен технически
оснащенными складскими помещениями,
электронно-вычислительной техникой, гаражами и
просторным торговым залом.
Большую площадь занимает
испытательная лаборатория, где каждый
кондиционер проходит 6-часовую предпродажную
проверку.
Все трудоемкие работы механизированы.
Информация о товарных запасах,
движении продукции и прочая выводится на
рабочие дисплеи операторов и
администрации (директора и главного
инженера) .
Покупатели быстро оценили
преимущества, которые дает покупка бытового
кондиционера в ТТЦ по сравнению с
приобретением его в обычном магазине. Наплыв
покупателей в летние месяцы был такой,
что пришлось организовать двухсменную
работу механиков-испытателей. В результате
более 50 % проданных в Баку бытовых
кондиционеров было реализовано через ТТЦ,
хотя они имелись и в других магазинах.
Сверх плана реализовано продукции на
932 тыс. р.
С учетом опыта работы ТТЦ в Баку
в настоящее время начато строительство
подобного центра в Ашхабаде и ведется
подготовка к пуску ТТЦ в Ташкенте —
регионах наиболее высокого
потребительского спроса на бытовые кондиционеры.
До конца текущей пятилетки
технические центры будут открыты еще в
девяти городах Советского Союза.
Разветвленная сеть ателье
гарантийно-технического обслуживания B00 ателье
и 90 участков — в 1990 г.), техноторговые
и технические центры будут способство-
7

вать укреплению авторитета торговой
марки объединения у покупателей и позволят
в течение двенадцатой пятилетки оказать
услуги потребителям на сумму 15 млн р.
Расширение внешнеэкономических связей
Январский и июньский A987 г.) Пленумы
ЦК КПСС нацелили предприятия страны
на перестройку внешнеэкономической
деятельности, призвали энергичнее взяться за
налаживание связей с зарубежными
партнерами. В объединении проводится
большая работа в этом направлении.
Стабильно высокое качество продукции
в течение долгих лет, компетентность и
обязательность во внешнеэкономических
связях завоевали объединению авторитет
среди зарубежных партнеров. Не случайно,
что за последние годы в рамках науч-
то-технического сотрудничества на базе
объединения были проведены
выставки-симпозиумы по производству электробытовых
товаров народного потребления с фирмой
«Тосиба» (Япония) и использованию
пластмасс в электротехническом производстве
с фирмой «Дюпон» (США).
Подписан договор с югославской фирмой
«Унионинвест» о совместном производстве
кондиционеров раздельного типа, а также о
проведении научно-исследовательских и
проектно-конструкторских работ по
совершенствованию других моделей
кондиционеров.
Дружеские партнерские связи сложились
у объединения и с предприятиями
Болгарии, ЧССР, ГДР, Венгрии, которые на
компенсационной основе проектируют и
изготовляют для него автоматизированные
склады, модули для строительства
техцентров и т. д.
В 1986 г. заключено лицензионное
соглашение с американской фирмой «Алко
контролз» на четырехходовые вентили для
тепловых кондиционеров, работающих в
режиме теплового насоса.
Все это позволяет ПО «Баккондиционер»
еще более повышать конкурентоспособность
и рентабельность своей продукции, из года
в год увеличивать объемы ее реализации
на внешнем рынке. В 1987 г. было
реализовано на 1,6 % продукции больше, чем
в 1986 г., в том числе поставка
бытовых кондиционеров на экспорт возросла
на 15 тыс. шт.
В то же время, как показывает опыт
реализации бытовых кондиционеров внутри
страны и за рубежом, высокое качество,
хорошо отработанные эргономические и
эстетические параметры и соответствие
мировому уровню — условия обязательные, но
недостаточные для завоевания авторитета у
потребителя. Изготовление и сбыт такой
сложной продукции, какой является
бытовой кондиционер, должны учитывать
потребности конкретного потребителя, условия
вполне определенного регионального рынка.
С заботой о людях
Залогом достигнутых БЗБК успехов
является слаженная добросовестная работа
всего трудового коллектива.
Система подготовки рабочих кадров
сложилась еще в ходе строительства завода.
За годы эксплуатации непосредственно
на производстве обучено около 5 тыс.
молодых рабочих, приобрели вторую
профессию свыше 2 тыс. Кроме этого,
повысили квалификацию свыше 9 тыс.
рабочих и свыше 2 тыс. ИТР (за 1987 г.—
2023 рабочих и ИТР).
На заводе действуют школы для
передачи приемов и методов труда
передовиков производства по различным
профессиям. В 1987 г. в 13 школах
обучались 230 чел.
В результате только в 1987 г.
производительность труда повышена на 6 %,
или на 2,1 % против установленного
задания, и весь прирост объема
продукции получен за счет увеличения
производительности труда. Выпуск товаров
народного потребления на 1 р. зарплаты
составил 9,87 р.
Вследствие планомерной воспитательной
работы, бескомпромиссной борьбы с
нарушителями трудовой дисциплины за
истекшее десятилетие потери рабочего
времени сократились в 2,6 раза, вдвое
уменьшилось число работников, совершивших
прогулы и нарушивших трудовую и
производственную дисциплину.
Одной из решающих предпосылок
трудовых успехов БЗБК является развитие
социально-бытовой базы, определяемое
пятилетними планами наравне с развитием
производства.
Завод полностьюобеспечен
благоустроенными бытовыми и санитарно-гигиенически-'
ми помещениями согласно действующим
санитарным нормам. Имеются две
столовые на 1080 посадочных мест с
залами комплексных обедов и диетического
питания, продовольственный магазин, киоск по
продаже продукции подсобного хозяйства,
организована продажа полуфабрикатов и
булочно-кондитерских изделий.
Работники завода широко пользуются
услугами Дома быта, где организованы ателье

по индивидуальному пошиву и ремонту
одежды, мастерская по ремонту обуви,
часовая мастерская, женская и мужская
парикмахерские, срочная химчистка, пункт
магазина «Оптика», пункт проката.
Имеются киоск «Союзпечати», касса Аэрофлота,
принимаются заказы на железнодорожные
билеты. Услуги службы быта будут
расширены путем организации на заводе
магазина по продаже мелких товаров,
прачечной самообслуживания, почты и сберкассы.
За период работы заводом получена по
долевому участию 251 квартира,
организован и построен на средства
жилищно-строительного кооператива 144-квартирный
жилой дом. Сейчас организуются еще два
жилищно-строительных кооператива.
Завод располагает четырьмя
общежитиями общей жилой площадью 18,8 тыс. м2,
в которых проживают 700 рабочих и 305
семей.
Постоянная медицинская помощь и
профилактика заболеваний обеспечиваются
хорошо оборудованной медсанчастью,
располагающей 13 кабинетами, рентгеновской
установкой.
Ежегодно более 800 работникам
выделяются путевки в санатории, дома отдыха,
из них 10 % бесплатные. Более 100
человек получают туристические путевки для
поездки за рубеж, в том числе
половина — с 50 %-ной скидкой.
В 15 спортивных секциях занимаются
более 2 тыс. работников завода. Ежегодно
свыше 300 человек сдают нормы ГТО.
На заводе имеется клуб со зрительным
залом на 600 мест, при котором
работают различные кружки и клубы по
интересам.
Подсобное хозяйство объединения
располагает в настоящее время свиноводческим и
птицеводческим комплексами,
овощеводческим и тепличным хозяйствами.
Забота о тружениках завода в
значительной мере способствует формированию
стабильного коллектива (текучесть кадров
за прошедшие годы сократилась в 1,5 раза).
Добросовестный труд бакинских конди-
ционеростроителей, их производственные
успехи высоко оценены партией и
народом. 245 работников объединения
удостоены высоких наград.
Начиная с 1988 г. коллектив 9 раз
(в том числе и в 1987 г.) выходил
победителем Всесоюзного социалистического
соревнования, по итогам которого ему
присуждались переходящие Красные знамена
ЦК КПСС, Совета Министров СССР,
ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ с занесением на
Всесоюзную Доску почета на ВДНХ СССР.
Сейчас коллектив объединения
мобилизует все силы для успешного выполнения
плана третьего года двенадцатой пятилетки.
Материал подготовила 3. Д. МИШИНА
ИЗ ГАЗЕТ
К УСЛУГАМ КОМПРЕССОРЩИКОВ
Обеспечение работников Сумгаитского завода компрессоров спецодеждой
и защитными приспособлениями — вопрос не из простых. Из года
в год дискутировался он на всех профсоюзных собраниях: то рукавиц не
хватает, то размеры не соответствуют, а то бывает и так, что рабочий не
знает, что полагается ему согласно штатному расписанию.
По поручению профсоюзного комитета завода решение этой задачи
взял на себя отдел техники безопасности и охраны труда. В одном из
помещений первого этажа основного корпуса завода был оборудован
салон-магазин. Образцы спецодежды выставлены в центре салона.
Остальные экземпляры соответственно по размерам разложены на стеллажах.
Там же хранятся средства индивидуальной защиты.
Следует отметить, что у каждого работника имеется личная карточка,
оформленная службой техники безопасности, в которой указаны вид
спецодежды, размер, срок носки и другие данные. Так что, придя в салон,
работник в считанные минуты может подобрать себе все необходимое.
Открытие салона-магазина упростило процедуру выдачи спецодежды,
спецобуви и защитных приспособлений, которая долгое время была
узким местом в трудовом коллективе.
Наш коллективный корреспондент
«За образцовую технику»,
газета производственного объединения
«Бакэлектробь/тприбор»

ЭФФЕКТИВНЫЕ СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА —
НАРОДНОМУ ХОЗЯЙСТВУ
Системы кондиционирования воздуха (СКВ) завоевывают
прочные позиции во многих отраслях народного хозяйства
страны. Однако до сих пор не удовлетворяется
потребность в эффективных СКВ — малоэнергоемких,
компактных, надежно обеспечивающих заданные параметры.
Проблемы совершенствования СКВ рассматриваются в
публикуемых ниже статьях.
УДК 628.84.004.182
РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИЕ
СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
ВЫЧИСЛИТЕЛЬНЫХ ЦЕНТРОВ
Д-р техн. наук, проф. Е. Е. КАРП И С,
,канд. техн. наук Д. П. КОНЕВ,
Т. Л. СУББОТИНА
Гипронии АН СССР
В стране расширяется сеть вычислительных
центров (ВЦ), оснащаемых современными
электронно-вычислительными машинами
(ЭВМ).
Совершенствование ЭВМ — повышение
их быстродействия, увеличение объема
памяти и числа производимых операций —
сопровождается ростом общих
тепловыделений до 800 и более кВт. Удельная
тепловая нагрузка в машинных залах
ЭВМ достигает 500 Вт/м2 пола, что
сравнимо с тепловой нагрузкой горячих
цехов.
Современные ВЦ комплектуют либо ЭВМ
единой серии (ЕС), либо
многопроцессорными вычислительными комплексами (МВК)
(например, МВК «Эльбрус-2»), в состав
которых наряду с элементами ЭВМ ЕС (так
называемой периферией) входят до
десяти центральных процессоров. Эти
комплексы обычно называют супер-ЭВМ.
Теплота, выделяемая ЭВМ ЕС,
ассимилируется воздухом, охлажденным в
системе кондиционирования (СКВ), а выделяе- i
мая МВК,— еще и водой, циркулирующей >
через элементы комплекса по специальной •
системе охлаждения (СО). Водяная СО, ,
работающая при перепаде температур от
15 до 18 °С, отводит от МВК до 320 кВт
теплоты.
В закрытой водяной СО центральных
процессоров имеется подсистема водоподго-
товки. Расход циркулирующей воды
достигает ПО м3/ч в расчете на один МВК
«Эльбрус-2-10» или 3 м3/ч на каждые 10 кВт
отводимой теплоты. Через пластинчатые
теплообменники водяной СО
ассимилируемая теплота отводится в общую систему
хладоснабжения ВЦ. Теплообменники и
трубопроводы изготовлены из коррозионностой-
ких сплавов.
В зависимости от решаемых ВЦ задач
относительная доля теплоотвода водяной
СО может изменяться от 70 до 40 %.
В перспективе последующие модели
супер-ЭВМ потребуют суммарного
теплоотвода в 1100—1500 кВт.
Расход охлажденного
кондиционированного воздуха зависит от перепада
температур внутреннего и приточного воздуха.
Если согласно нормам температура воздуха,
обдувающего стойки ЭВМ, может быть
снижена до 14 °С, то при подаче его
непосредственно в помещение для
ассимиляции теплоты, выделяемой необдуваемыми
стойками ЭВМ, настольным оборудованием,
осветительными приборами и людьми, она
должна быть по санитарно-гигиеническим
требованиям не ниже 18 °С. Поэтому ВЦ
следует оборудовать двухзональной
центральной СКВ или двумя СКВ, одна из
которых подает воздух в стойки ЭВМ, а
другая — в зону пребывания людей.
В зависимости от тепловыделений
обдуваемыми стойками ЭВМ и тепловыделений
непосредственно в помещении машинного*
зала ЭВМ определяют расход
кондиционированного воздуха в каждой зоне. Так,
например, в ВЦ с МВК «Эльбрус-2-10»
максимальные тепловыделения составляют
800 кВт. Из них 320 кВт поглощает
водяная СО, а 480 кВт отводит СКВ —
320 кВт, или 67 %, от обдуваемых
стоек и 160 кВт, или 33 %,
непосредственно из помещений ВЦ. Учитывая
различную степень подогрева воздуха в обду-
10

ваемых стойках (перепад 8 °С) и в
помещении (перепад 4°С), в обе зоны подают
равные объемы воздуха.
В машинных залах ЭВМ
кондиционированный воздух распределяется
сверху-вниз при удельной тепловой нагрузке
на СКВ не выше 200 Вт/м2 пола
машинного зала (например, в ВЦ с МВК
«Эльбрус-2» и малой периферией) или
снизу-вверх при удельной тепловой нагрузке на
СКВ более 200 Вт/м2 (например, в ВЦ
с ЭВМ ЕС или МВК «Эльбрус-2» и боль-,,
шой периферией). В последнем случае1
в обдуваемые стойки ЭВМ подается
воздух с температурой 14 °С
непосредственно из пространства под фальшполом, а в
машинный зал — воздух с температурой
18 °С через воздуховоды и напольные
закручивающие решетки.
СКВ для ВЦ можно разделить на не-
использующие и использующие в зимний
и переходные периоды года так
называемое свободное охлаждение, т. е. холод
от природных источников (наружного
воздуха или воды).
В СКВ с отечественными автономными
моноблочными кондиционерами не удается
применить свободное охлаждение, что в
условиях г. Москвы приводит к четы-
Рис. 1. Принципиальная схема использования
в автономном кондиционере дополнительного гли-
колевого охлаждающего контура: а — при *н>
>18 °С; б — при 2</н</2 °С; в — при /н<2 °С;
1 — автономный кондиционер; 2 — гликолевый
трубопровод; 3 — насос; 4 — сухая градирня; 5 —
гликолевый воздухоохладитель; 6 —
испаритель-воздухоохладитель холодильной машины; 7 — фреоновый
трубопровод; 8 — компрессор; 9 — вентилятор; 10 —
конденсатор; // — трехходовой клапан; штриховыми
линиями показаны бездействующие трубопроводы
рех-пятикратному годовому перерасходу
искусственного холода.
Лучшими показателями обладает СКВ,
оснащенная автономными кондиционерами
с герметичными компрессорами холодопро-
изводительностью до 50 кВт и
дополнительным гликолевым контуром охлаждения,
который позволяет косвенно использовать
свободное охлаждение наружным воздухом
(рис. 1). Таких автономных
кондиционеров отечественные заводы не изготовляют.
Кроме того, в ВЦ с МВК число
автономных кондиционеров должно достигать
нескольких десятков, что затрудняет их
обслуживание и уменьшает надежность
действия СКВ.
Широко применяется двухвентиляторная
СКВ с переменной рециркуляцией,
использующая холод наружного воздуха (рис. 2).
Этой системе свойственен минимальный
расход искусственного холода. Вместе с тем
для нее требуются значительные площади
для размещения оборудования и
воздуховодов (до 50—60 % площади
обслуживаемых помещений ВЦ); высокие G,2 м)
машинные залы СКВ и ЭВМ; повышенные
затраты электроэнергии на электропаровое
увлажнение воздуха (в денежном
выражении—от 8 до 10 тыс. р/год на каждые
100 кВт теплоты, выделяемой ЭВМ).
Кроме того, у этой СКВ' сложная
система автоматизации, поскольку в переходные
периоды необходимо частое (в течение суток
и сезона) и взаимнопротивополржное
изменение соотношения количеств наружного
и рециркуляционного воздуха.
Экономичной и эффективной
представляется СКВ с косвенным свободным
охлаждением, отличающаяся минимальным и
постоянным расходом наружного воздуха
(рис. 3). Круглогодично в помещение
ВЦ она подает 2—5 % наружного воздуха
#==*=а ^^L.
// 10

Рис. 2. Принципиальная схема традиционной
СКВ ВЦ с переменной рециркуляцией:
/ — машинный зал; 2 — продуваемая стойка ЭВМ;
3 — фальшпол; 4 — подшивной потолок; 5 —
потолочная приточная решетка; 6 — фильтр тонкой очистки
воздуха; 7 — зональный воздухоохладитель для
охлаждения воздуха от 18 до 14 °С; 8 —
шумоглушитель; 9 — вентилятор; 10 — паровой увлажнитель;
// — зональный воздухоохладитель для охлаждения
воздуха от 22 до 18 °С; 12 — фильтр грубой
очистки воздуха; 13 — воздушный клапан; 14 — подающий
трубопровод системы хладоснабжения; 15 — обратный
трубопровод
с температурой 18 °С и требуемой
относительной влажностью. Этот объем
соответствует санитарной норме, установленной для
помещений, где находится обслуживающий
персонал, или объему, необходимому для
создания избыточного давления (подпора).
Рециркуляционный воздух в объеме 95—
98 % в течение всего года охлаждается
в неавтономных воздухоохлаждающих
рециркуляционных агрегатах (НВРА) без
осушения, т. е. в режиме отведения
избытков явной теплоты, от 24—22 до 14 или
18 °С.
• Каждый агрегат состоит из сухого
поверхностного воздухоохладителя, двух
фильтров — грубой и тонкой очистки
воздуха, диаметральных малошумных
вентиляторов с электродвигателем и обратных
воздушных клапанов (на входе и выходе).
В зависимости от принятой схемы воздухо-
распределения воздух в агрегатах может
двигаться как сверху-вниз, так и
сверху-вверх. Производительность агрегата по
воздуху 10—20 тыс. м3/ч. Такая
производительность обусловлена тем, что по
противопожарным требованиям пространство под
фальшполом разделяется перегородками на
зодж^дощадью не .более 250 м2, в каж-
д^кТ^з которых обычно подают до 20 тыс.
м /н воздуха с температурой 14 °С и
столько же с температурйг18 °С.
2т5Х
Рис. 3. Принципиальна^ схема СКВ ВЦ с
постоянным минимальным!расходом наружного
воздуха, • оснащенной неавтономными воздухоох-
лаждающими рециркуляционными агрегатами
(НВРА):
а — при смешанной схеме воздухораспределения
(удельная тепловая нагрузка для расчета СКВ менее
200 Вт/м2 пола); б — при подаче воздуха снизу-вверх
(удельная тепловая нагрузка на СКВ более 200 Вт/м2
пола);
/—15 — см. рис. 2; 16 — кондиционер для
всепогодной обработки наружного воздуха; 17, 18 — НРВА
с протеканием воздуха соответственно сверху-вниз и
сверху-вверх; 19 — обратные воздушные клапаны;
20— напольная приточная решетка
12

При вариантном проектировании СКВ
согласно схемам на рис. 2 и 3 для ВЦ
с суммарной тепловой мощностью 2500 кВт
установили, что перенесение большей части
тепловых нагрузок на воздухоохлаждающие
агрегаты (по схеме на рис. 3) дает
следующие преимущества:
уменьшается занимаемая
кондиционирующим оборудованием площадь на
2 тыс. м2 (или на ~80 м2 на каждые
100 кВт тепловой мощности) в
результате упрощения воздушного тракта, отказа
от двухвентиляторной схемы,
децентрализации обработки рециркуляционного
воздуха и размещения агрегатов в зоне
обслуживания — коридорах шириной 4,5 м,
примыкающих непосредственно к машинным
залам ВЦ;
уменьшается высота машинных залов
СКВ и ЭВМ с 7,2 до 3,6—4,2 м и
соответственно строительный объем здания на
27 тыс. м3 (или на 1,1 тыс. м3 на
100 кВт тепловыделений);
повышается эксплуатационная гибкость
СКВ, т. е. становится возможным без
значительных переделок дополнять ее
новыми рециркуляционными агрегатами при
реконструкции ВЦ, замене ЭВМ или росте
их мощности;
обеспечивается ступенчатое
регулирование СКВ изменением числа работающих
рециркуляционных агрегатов;
упрощаются монтаж и обслуживание
СКВ;
резко сокращаются затраты энергии и
воды на увлажнение воздуха;
снижаются до минимума зимой и в
переходные периоды выбросы теплоты в
атмосферу, в связи с чем не
требуется система ее утилизации.
Косвенное использование свободного
охлаждения в предлагаемой СКВ должно
осуществляться в общей для всего ВЦ
системе хладоснабжения (рис. 4). Для
этой цели привлекаются природные
источники — холодный наружный воздух,
поверхностные или подземные воды.
При косвенном использовании холода
наружного воздуха в контуре /// с сухими
градирнями, в отличие от его
непосредственного использования в СКВ по схеме
на рис. 2, требуется за год на 25—
30 % больше искусственного холода
(вследствие потерь при сухом теплообмене).
Однако его перерасход перекрывает экономия
от сокращения затрат электроэнергии на
электропаровое увлажнение, получаемая в
СКВ при работе по схеме на рис. 3, в
результате чего суммарная экономия
эксплуатационных затрат достигает 5—
/// 6
Рис. 4. Принципиальная схема системы
хладоснабжения с использованием холода наружного
воздуха в зимний и переходные периоды:
I — контур хладоснабжения неавтономных воздухоох-
лаждающих рециркуляционных агрегатов; // —
контур водяной СО; /// — контур циркуляции
незамерзающего раствора, проходящего через сухие
градирни; IV — СО конденсаторов холодильных машин;
i / — машинный зал; 2 — здание энергоблока; 3 —
теплообменник НРВА; 4 — пластинчатый теплообменник
СО; 5 — насос; 6 — сухая градирня; 7 — трубопровод
отепленной воды системы хладоснабжения; 8 —
пластинчатый теплообменник для охлаждения отепленной
'воды через контур ///; 9 — бак-аккумулятор; 10—
^испаритель; // — компрессор; 12 — конденсатор; 13 —
;градирня
8 тыс. р/год на каждые 100 кВт
выделяемой ЭВМ теплоты.
Показанное на рис. 4 последовательное
движение воды через НВРА (контур /)
и СО (контур II) позволяет сократить
ее количество в общей системе
хладоснабжения, а повышенный перепад
температур (после контура // вода
нагревается до 17 °С) —обеспечить большую
продолжительность функционирования контура
III с сухими градирнями и, таким образом,
уменьшить годовую выработку
искусственного холода. В этой схеме вода с
температурой не выше 10 °С (для
исключения конденсации влаги из охлаждаемого
воздуха) сначала нагревается на 3—5 °С
в агрегатах НВРА, а затем еще на 3—
4 °С в пластинчатом теплообменнике,
отводящем теплоту от СО, проходя через него
последовательно или
последовательно-параллельно (в зависимости от соотношения
нагрузок на СКВ и СО). Отепленная
таким образом до 17 °С вода зимой и в
переходные периоды охлаждается в
теплообменнике 8, связанном с контуром сухих
градирен, через которые пропускается
незамерзающий раствор гликоля или водный
13

раствор хлористого кальция с добавкой
ингибитора коррозии. В этом
теплообменнике температура воды снижается до
10 °С при температуре наружного
воздуха /н в зимний и переходные периоды
менее 5—7 °С или до температуры не выше
15 °С при *н=7-г13°С.
Таким образом, при /н^5-!-7 °С
наружным воздухом от СКВ и СО отводится
вся теплота и холодильные машины не
работают, а при 7</н<13 °С — часть
теплоты, благодаря чему снижается нагрузка
на холодильные машины, доохлаждающие
воду до 10 °С. При наружном орошении
сухих градирен водой можно увеличить
продолжительность косвенного свободного
охлаждения. Кроме того, те же градирни
могут служить летом в качестве
охладителей конденсаторов работающих
холодильных машин.
Использование холода речной воды
вместо холода наружного воздуха (взамен
контура ///) дает возможность снизить
годовую выработку холода на 20 %,
исключить незамерзающий контур с
сухими градирнями и избавиться от
нежелательного шума их вентиляторов.
Еще большие преимущества дает холод,
аккумулируемый в подземной воде. Зимой
и в переходные периоды подземную воду
после нагревания в закрытых СКВ и СО
охлаждают в теплообменнике 8 до 2—
4 °С и «закачивают» снова в подземные
водоносные слои, а «откачивают» в летний
период. В условиях II и III
климатических районов СССР, где
продолжительность стояния отрицательных температур
наружного воздуха не менее 2500—
3000 ч/год, за зиму и переходные периоды
можно аккумулировать в подземных
водоносных слоях столько холода, что его
хватит на покрытие всей годовой
потребности в искусственном холоде.
По предварительным подсчетам,
применение подземного аккумулируемого холода
вместо искусственного позволяет снизить
эксплуатационные затраты минимум в 2
раза; уменьшить капитальные затраты на
холодильные машины и рабочие площади
для них (примерно до 40 тыс. р. на
каждые 100 кВт холод
©производительности холодильных машин); исключить
возможное и нежелательное с
экологической точки зрения многолетнее отепление
подземных вод, обычно используемых (с
обратной «закачкой») для охлаждения
конденсаторов холодильных машин. При реальном
проектировании ВЦ гидрогеологические
условия применения такой системы хладо-
снабжения должны быть предварительно
исследованы.
Таким образом, вариантное
проектирование СКВ выявило явные преимущества
применения в вычислительных центрах, где
тепловыделения в помещениях превышают
100 кВт, СКВ с косвенным свободным
охлаждением наружным воздухом при
помощи сухих градирен, минимальным и
постоянным расходом наружного воздуха
B—5 %) и максимальной рециркуляцией.
Для внедрения таких СКВ необходимо
организовать производство несложных по
конструкции неавтономных воздухоохлаж-
дающих рециркуляционных агрегатов
производительностью 10—20 тыс. м3/ч.
УДК 628.84.004.182:677
ЭКОНОМИЯ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ
В СИСТЕМАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
ХИМИЧЕСКИХ ВОЛОКОН
Д-р техн. наук, проф. О. Я. КОКОРИН
В цехах предприятий, производящих
химические волокна, по технологии требуется
круглый год поддерживать стабильную
температуру и относительную влажность
воздуха (например, /в=22±0,5 °С, фв=
=65±2%). Отведение теплоизбытков и
поддержание стабильных параметров
внутреннего воздуха обеспечивают
традиционные центральные системы
кондиционирования воздуха (СКВ) с зональными
воздухонагревателями [1]. В теплый период
года они охлаждают приточный воздух,
для чего к камерам орошения
центральных кондиционеров от холодильных
станций подводится вода с температурой 6—
8°С.
Эти СКВ потребляют от 40 до 60 %
электроэнергии, расходуемой
производственными цехами.
Рассмотрим работу центральной СКВ,
предназначенной для перемоточного цеха.
Для нее приняты три центральных
кондиционера типа КТЦ2-125 суммарной
производительностью по воздуху 300 тыс. м3/ч.
На рис. 1 графически представлены
процессы расчетного режима охлаждения
приточного воздуха в теплый период года.
В центральных кондиционерах
охлаждается и осушается смесь наружного
воздуха (точка Н) в количестве 80 тыс. м3/ч
и рециркуляционного воздуха (точка В) —
220 тыс. м3/ч. Расход холода на охлажде-
14

ние приточного воздуха VnQn (перепад
энтальпий /с—/0) составляет:
Qx.n=^Qn(/c-U = 300 000-1,2E1,8-
—41)/3600= 1081 кВт.
Охлаждение приточного воздуха
охлажденной в холодильных машинах водой
требует затрат электроэнергии с учетом
коэффициента ее использования г\х м=3,2 [2] >
^x.n=Qx.nAx.M= 1081/3,2=338 кВт. '
Нагретый в приточном вентиляторе и
воздуховодах приточный воздух (точки П)
поступает в шесть зональных воздуховодов,,
на начальных участках которых
смонтированы зональные воздухонагреватели,
работающие автоматически по командам датчи- г
ков, контролирующих температуру воздуха в,
шести зонах цеха. В рабочей зоне приточ-,
ный воздух отводит теплоизбытки в
количестве:
<?т.изб= УnQn(*.-*„) =300 000-1,2E1 —
—42) /3600=900 кВт.
Часть перемоточных машин
периодически останавливается для профилактического
обслуживания, в результате чего
теплоизбытки в этой зоне снижаются. Поэтому
расход холода на охлаждение приточного
tH=28,5°C
\1Н ~5ЬкДж/кг
t6=22°C
dff-tf,2z/Kz
dM* Юг/кг
Рис. 1. Процессы расчетного режима
обработки приточного воздуха в теплый период года
в центральных кондиционерах традиционной
СКВ:
Н—С—В — смешение наружного и
рециркуляционного воздуха; С—О — охлаждение и осушение при
контакте с охлажденной водой в камере орошения;
О—П — нагрев в вентиляторе и воздуховодах; П—
В — расчетное поглощение теплоизбытков в цехе при
работе форсунок местного доувлажнения; Пи—В —
то же, в зоне с пониженными теплоизбытками;
П—П\\ — подогрев приточного воздуха в зональных
воздухонагревателях при пониженных теплоизбытках
воздуха в такой зоне цеха принципиально
может быть снижен (ic—/пП). Однако
применение центральной СКВ не позволяет
это сделать. Весь приточный воздух
первоначально охлаждается в центральных
кондиционерах (ic—/0), а затем та его часть,
которая поступает в зону со сниженными
теплоизбытками, нагревается («п11—/п). В
теплый период года в зональных
воздухонагревателях часовой расход тепла составляет
167 кВт. Примерно таким же будет и
перерасход электроэнергии на охлаждение
приточного воздуха.
Для поддержания относительной
влажности воздуха в цехе установлены
форсунки местного доувлажнения, работающие
автоматически по командам датчиков
относительной влажности воздуха,
расположенных в трех зонах цеха.
Для перемоточного цеха предлагается
новое решение СКВ, обеспечивающее
снижение расхода электроэнергии.
В центральных кондиционерах типа
КТЦ2 по прямоточной схеме
обрабатывается только санитарная норма
приточного наружного воздуха VnMQn, который
поглощает в рабочей зоне цеха часть
общих теплоизбытков. Остальные отводятся в
теплообменниках подвесных местных
кондиционеров КЭТ-10, монтируемых в цехе.
К теплообменникам кондиционеров
КЭТ-10 подается вода после аппаратов
двухступенчатого интенсивного
испарительного охлаждения [2]. Температура воды
twl равна или больше температуры точки
росы внутреннего воздуха.
При работе осевого вентилятора в
местный кондиционер из верхней зоны цеха
поступает внутренний воздух, который
очищается в фильтрах и далее охлаждается
при постоянном влагосодержании. Степень
охлаждения воздуха регулируется
автоматически по команде датчика температуры,
расположенного в обслуживаемой местным
кондиционером зоне цеха.
В кондиционере КЭТ-10 имеется
секция адиабатного увлажнения, работающая
автоматически по командам датчика
относительной влажности воздуха в
соответствующей зоне цеха.
Производительность кондиционера
КЭТ-10 по воздуху 10 тыс. м3/ч,
потребляемая мощность 1,8 кВт.
Расчетный расход приточного наружного
воздуха, как и в варианте с
традиционной центральной СКВ, составляет
80 тыс. м3/ч. Для охлаждения такого
количества воздуха требуются два
центральных кондиционера КТЦ2
производительностью 40 тыс. м3/ч каждый.
15

10 9 t
Рис. 2. Принципиальная схема местно-централь-
ной СКВ для обслуживания части
перемоточного цеха:
1 — участок цеха, обслуживаемый одним местным
кондиционером КЭТ-Ю; 2 — подающий и обратный
трубопроводы от аппарата двухступенчатого
интенсивного испарительного охлаждения воды; 3 —
подвесной местный кондиционер КЭТ-Ю; 4 — воздуховод
подачи охлажденного воздуха местной
рециркуляции; 5 — воздуховод подачи приточного наружного
воздуха; 6 — воздуховод от центрального
кондиционера; 7 — вентилятор центрального кондиционера; 8—
насос камеры орошения; 9 — трубопровод для
охлажденной воды от центральной холодильной станции;
10 — подающий и обратный трубопроводы от
аппарата интенсивного испарительного охлаждения воды;
// — центральный кондиционер; 12 — группа
перемоточных машин, обслуживаемых одним кондиционером
КЭТ-10; 13 — канал в перекрытии для удаления
избытков воздуха в атмосферу
На рис. 2 представлена принципиальная
схема местно-центральной СКВ для
перемоточного цеха. На схеме условно показан
один центральный и один местный
кондиционер.
На рис. 3 графически показаны
процессы расчетного режима работы местно-
центральной СКВ. В центральных
кондиционерах в целях экономии
электроэнергии приточный наружный воздух
первоначально охлаждается методом косвенного
испарительного охлаждения (процесс Н—
КИ) и окончательно охлаждается и
осушается с использованием охлажденной воды
в камере орошения (процесс КИ—ОН) [3].
Расход холода на косвенное
испарительное охлаждение воздуха (в результате
двухступенчатого интенсивного
испарительного охлаждения воды):
Qx.KH=V'n.HQn(/H-U = 80 000.1,2E4-
—49,5)/3600= 120 кВт.
Затраты электроэнергии на косвенное
испарительное охлаждение с учетом
коэффициента ее использования ех ки= 12 [3] :
^х.ки=0х.ки/ех.кн==120/12=10 кВт.
Расход холода, вырабатываемого
холодильными машинами, на окончательное
охлаждение приточного наружного воздуха:
Qx.n.H=^n,Qn(/KH-U=80 000-1,2.D9,5—
—38)/3600=307 кВт.
Затраты электроэнергии на
окончательное охлаждение приточного наружного
воздуха:
^х.п.н=Ох.п.н/Лх.м=307/3,2=96 кВт.
Охлажденный приточный наружный
воздух VVhQh» поступающий в рабочую зону,
отводит в атмосферу (точка У) часть тепло-
избытков:
V Т.ИЗб.П.II * n.HVII \1 у ^ П.Н/
= 80 000.1,2E5—39)/3600=427 кВт.
Общие расчетные теплоизбытки в цехе,
как и в варианте с традиционной
центральной СКВ, равны 900 кВт. Отсюда
теплоизбытки, отводимые местными
кондиционерами:
1НИ-49,5нМж/кг-
_1И =5^кДж/кг
И tH=28,9°C
= ZO°C
~22°С
100%
Ly =55к/(ж/иг
1в=51кДж/кг
dб=11,2 г/кг
\ан=10г/кг
dnH =9,6 г/кг
Рис. 3. Процессы расчетного режима
обработки приточного воздуха в теплый период года
в местно-центральной СКВ:
Н—КИ — косвенное испарительное охлаждение в
центральном кондиционере; КИ—ОН— охлаждение и
осушение при контакте с охлажденной водой в
камере орошения; ОН—ПН—нагрев в вентиляторе и
воздуховодах; У—ОТ — косвенное испарительное
охлаждение в теплообменниках местных кондиционеров;
ОТ—О А — адиабатное увлажнение в орошаемом слое
местных кондиционеров; ПН—ПС—ОА —смешение
приточных потоков от центральных и местных
кондиционеров; ПС—У — поглощение теплоизбытков
приточным воздухом при его подъеме от рабочей зоны
до перекрытия
16

<?т.изб.м=900-427=473 кВт.
Расход электроэнергии на
испарительное охлаждение воды в аппаратах по
двухступенчатой схеме (коэффициент
использования электроэнергии лхи=9 [2]):
Nv
:<Эт.изб.м/Лх.и=473/9=52,6 кВт.
Показатели
Тип и количество
кондиционеров
центральных
местных
Производительность
кондиционеров по
приточному воздуху,
тыс. м3/ч
центральных
местных
Количество форсунок
местного доувлажне-
ния
Затраты электроэнер-
кВт-ч
гии, оу , на
/о
работу
вентиляторов центральных
кондиционеров
работу насосов
камер орошения
охлаждение воды
на холодильной
станции
Затраты
электроэнергии, кВт-ч, на
косвенное
испарительное
охлаждение приточного
воздуха
работу местных
кондиционеров
двухступенчатое
испарительное
охлаждение воды
работу
циркуляционных насосов
работу форсунок
местного доувлаж-
нения
Общие затраты
энергии на функциониро-
^„^ кВт-ч
вание СКВ, ^—
/о
Расчетный расход
тепла в зональных
воздухонагревателях,
кВт-ч
СКВ

центральная
КТЦ2- 1
125X3
__
300
__
90
63,3X3-190'
100
20X3=60
100
338
100
—
—
—
11
599
100
167
!__
местно-
цент-
ральная
КТЦ2-40Х2
КЭТ-10X24
80
10X24=240
—
22X2=44
23,2
9X2=18
30
96
28,4
10
1,8X24=
=43,2
52,6
20
—
283,8
47,4
—
Один местный кондиционер КЭТ-10
обеспечивает отвод от рециркуляционного
воздуха 19,7 кВт теплоизбытков,
следовательно, для цеха нужны 473/19,7=24
местных кондиционера.
Требуемое влагосодержание воздуха на
выходе из кондиционеров КЭТ-10 11,74 г/кг.
В рабочую зону цеха будет поступать
смесь обработанного наружного воздуха
и воздуха, охлажденного и увлажненного
в местных кондиционерах КЭТ-10 (точка
ПС на рис. 3).
В таблице приведены технические и
энергетические показатели центральной и мест-
но-центральной СКВ при их работе в теплый
период года в Московской области. В
предлагаемой СКВ установленная мощность
холодильных машин снижается в 3,5 раза.
Суммарные затраты электроэнергии на
охлаждение приточного воздуха в
традиционной нейтральной СКВ составляют
398 кВт-ч, в предлагаемой местно-цент-
ральной СКВ — 196,6 кВт-ч.
Следовательно, затраты электроэнергии на выработку
холода и охлаждение приточного воздуха
в местно-центральной СКВ сокращаются на
50,6%.
Затраты электроэнергии на перемещение
кондиционируемого воздуха в центральной
СКВ 190 кВт-ч, в местно-центральной СКВ
87,2 кВт-ч. Таким образом, в результате
отказа от центральной рециркуляции в
местно-центральной СКВ затраты
электроэнергии снижаются на 54 %.
В местно-центральной СКВ нет
перерасхода электроэнергии на выработку холода,
так как охлаждение приточного воздуха в
местных кондиционерах автоматически
регулируется в соответствии с
действительными теплоизбытками в каждой из
обслуживаемых ими зон. Повышение точности
поддержания температуры воздуха делает
излишним расход тепла на работу
зональных воздухонагревателей.
Применяя местно-центральную СКВ
взамен центральной общий расход
электроэнергии можно уменьшить на 52,6 %.
Список использованной литературы
1. Баркалов Б. В., Карпис Е. Е.
Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях. М.: Стройиздат,
1982.
2. Кокорин О. Я., Нефелов С. В., Коко-
р и н И. О. Экономия электроэнергии при
использовании местно-центральных систем
кондиционирования воздуха в промышленных
зданиях // Холодильная техника. 1987, № 4.
3. Кокорин О. Я., Рз а ев; А. Р. Экономия
материальных и энергетических ресурсов при
применении систем кондиционирования с
комбинированным охлаждением приточного
воздуха // Холодильная техника. 1986, № 11.
2 Холодильная техника № 8
17

УДК 620.1.05:629.113.3/.5
АЭРОКЛИМАТИЧЕСКИЙ
КОМПЛЕКС ЗИЛа
ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ АВТОМОБИЛЕЙ
B. 3. ОБЕРЕМОК, А. В. ВОЛКОВ,
C. И. ПРОБИН
Московский автозавод им. И. А. Лихачева
На заводе впервые в стране и отрасли
создан аэроклиматический
исследовательский комплекс. Основное его
назначение — стендовые испытания автомобилей
и их агрегатов в условиях, максимально
приближенных к реальным
эксплуатационным в различных климатических зонах.
В комплекс входят аэроклиматическая,
холодильная и тропическая камеры,
холодильная установка, установки подготовки
воздуха, система оборотного
водоснабжения.
Система хладоснабжения
Холодильная установка состоит из двух
одноступенчатых и трех двухступенчатых
холодильных машин, оснащенных
винтовыми компрессорными агрегатами.
Аэроклиматическая камера внутренним
объемом 4644 м3 предназначена для
испытаний автомобилей при температуре воздуха
—60Н-60 ±1 °С и относительной влажности
(при положительной температуре) 20—90±
±3 %, холодильная камера объемом
300 м3 — для испытаний агрегатов и
узлов автомобилей при температуре
воздуха —60-М)±1 °C.
Система хладоснабжения камер (рис. 1)
состоит из трех двухступенчатых машин,
каждая из которых укомплектована тремя
винтовыми агрегатами (одним на верхней
ступени и двумя на нижней),
маслоотделителями со встроенными
электронагревателями и маслоохладителями, входящими
в состав этих агрегатов, конденсатором с
теплообменной поверхностью 336 м2,
агрегатом осушки хладагента (на рис. 1 не
показан), кожухотрубным испарителем с
теплообменной поверхностью 504,3 м2,
регенеративным и промежуточным
теплообменниками поверхностью соответственно 18 и
69 м2, а также из воздухоохладителей и
батарей, расположенных в камерах. Общая
холодопроизводительность машин 2,3 МВт
при температуре кипения —60 и
конденсации 35 °С. Хладагент R22.
Компрессоры верхней ступени имеют
общую сторону нагнетания. Масло на
всасывающую сторону винтовых компрессоров
поступает из системы смазки агрегатов, а
также из испарителей (после масляных
теплообменников).
В аэроклиматической камере размещены
две 10-секционные батареи габаритными
размерами 7600Х8500ХЮ00 мм. Объем
обрабатываемого воздуха 1 млн м3/ч.
Воздушный поток создается аксиальным
вентилятором с электродвигателем
постоянного тока мощностью 2000 кВт.
В холодильной камере установлен один
18-секционный воздухоохладитель
габаритными размерами 5100X3714X1210 мм с
центробежным вентилятором Ц4-100 № 16.
Для точного регулирования температуры
воздуха, повышения ее значения после
отключения батарей и воздухоохладителя, а
также для обеспечения работы
аэроклиматической камеры в режиме «тропики»
предусмотрены электронагреватели
мощностью 145 и 15 кВт, изготовленные из труб
со спирально-навивными ребрами.
Мощность электронагревателей регулируется
тиристорными преобразователями по
сигналу от датчиков температуры воздуха.
Для работы аэроклиматической камеры
в режиме «холод» используют все три
холодильные машины, в режиме
«тропики» — две (только компрессорные
агрегаты верхней ступени), третья машина (в
режиме одно- или двухступенчатого
сжатия) обслуживает холодильную камеру.
В качестве хладоносителя применен
дихлорметан (R30). Его принудительная
циркуляция осуществляется с помощью
вертикальных центробежных герметичных
насосов производительностью 500 м3/ч с
электродвигателем мощностью 75 кВт.
Чтобы предотвратить перегрев насосов,
предусмотрено принудительное охлаждение
статоров электродвигателей и подшипников
перекачиваемым жидким R30.
Тропическая камера объемом 300 м3
предназначена для испытания агрегатов
и автомобилей при температуре воздуха
20—70±1 °С и относительной влажности
20—90±3 %. Для ее хладоснабжения
использован одноступенчатый холодильный
агрегат с винтовым маслозаполненным
компрессором холодопроизводительностью
603 кВт при температуре кипения 0 и
конденсации 35 °С. Хладоноситель — вода с
добавлением этиленгликоля. Циркуляция ее
осуществляется центробежными насосами*
К90/35. В камере установлены
воздухоохладитель (секция кондиционера КТЦ-160)
и паровой воздухонагреватель (секция
КТЦ-160), с помощью которых
поддерживается требуемая температура воздуха.
Воздушный поток создается вентиляторным
агрегатом Ц4-100 № 16.
Установки подготовки воздуха
выполняют следующие функции: осушают воздух
в камерах перед началом и после работы
18

AjE^flfifl —
? систему R30
-0-
(система осушки); удаляют из них
загазованный воздух и добавляют чистый;
регулируют влажность в режиме «тропики».
Воздух в системе осушки очищается в
фильтре, охлаждается в поверхностном
охладителе до 7 °С, осушается во влаго-
очистителе, где абсорбируется влага из
воздуха силикагелем, и затем поступает в
камеру. Регенерация влагоочистителя
осуществляется продуваемым через него
горячим воздухом. Воздух на регенерацию
забирается непосредственно из помещения,
в котором установлена камера, и
нагревается с помощью электрического и
парового воздухонагревателей. Производитель-
Ямс. /. Схема системы хладоснабжения для
аэроклиматической и холодильной камер:
/ — компрессорный агрегат (верхняя ступень); 2—
компрессорный агрегат (нижняя ступень); 3 —
конденсатор; 4 — ресивер; 5 — масляный теплообменник;
6 — промежуточный теплообменник; 7 — испаритель;
8 — регенеративный теплообменник; 9 —
клапан-байпас (двухступенчатый режим); 10 ¦— клапан-байпас
(одноступенчатый режим); //, 18 - дисковые
клапаны; /2—-дроссельный клапан; 13 — клапан
переключения режимов одно- и двухступенчатого сжатия;
14 — насос хладоносителя; 15 — клапан стабилизации
расхода; 16 — смесительный клапан; 17 -- клапан
регулирования температуры воздуха; 19 — клапан
питания хладагентом испарителя; 20 — клапан питания
хладагентом промежуточного теплообменника; 21 —
батареи аэроклиматической камеры; 22 —
воздухоохладители холодильной камеры; 23 — расширительная
емкость; 24 — баллон с азотом
2*
19

ность системы 3600 м3/ч осушенного
воздуха.
Для хладоснабжения элементов системы
предусмотрен одноступенчатый агрегат с
винтовым маслозаполненным компрессором
холодопроизводительностью 195 кВт при
температуре кипения —5 и конденсации
35 °С. Хладоноситель — R30, циркуляция
которого по замкнутому контуру
осуществляется с помощью горизонтального
герметичного насоса производительностью
85 м3/ч с электродвигателем мощностью
22 кВт.
В систему хладоснабжения комплекса
заряжено 20 т хладагента R22 и 100 т
хладоносителя R30. Резервный их запас
хранится в семи ресиверах, оснащенных
оборудованием для очистки и осушки R22
и R30 перед заправкой в систему. При
изменении температуры хладоносителя
значительно меняется его объем, поэтому в
технологическую схему установки включены
три расширительные емкости. В них
принудительно создается избыточное давление
путем подачи инертного газа (азота).
Система оборотного водоснабжения
состоит из градирни и насосной станции,
обеспечивающих двухконтурную
циркуляцию охлаждающей воды. Для
предотвращения минеральных отложений в трубках
теплообменных аппаратов во внутреннем
циркуляционном контуре используется
специально обработанная умягченная вода.
Теплообмен между потоками воды
наружного и внутреннего контуров происходит
в пластинчатых теплообменниках. Расход
охлаждающей воды 1200 м3/ч.
Система автоматизации холодильной
установки
Система автоматизации обеспечивает
функции дистанционного, автоматического
и местного управления, регулирования,
защиты, сигнализации,контроля. Она основана
на применении агрегатного комплекса
аналоговых электрических средств
регулирования, в который входят:
ПИ- и ПИД-регуляторы с
индикаторными устройствами для контроля
регулируемого параметра и положения
исполнительного механизма. Регуляторы могут
работать в каскадном режиме и имеют
световую сигнализацию о граничных
значениях параметра. В качестве
информационных сигналов используется постоянный ток,
изменяющийся в диапазоне 4—20 мА;
измерительные преобразователи,
обеспечивающие преобразование электрических
сигналов (сопротивления, силы тока,
потенциала и т. д.) в информационный
сигнал силой тока 4—20 мА;
блоки питания, ограничения сигнала,
вычислительных операций, разделения
цепей, линейных преобразований, выбора
максимального и минимального сигналов,
предельных значений тока, реверсирования
сигнала, управления исполнительными
механизмами.
Блоки изготовлены в виде приборов и
заключены в металлические корпуса.
Температура воздуха в камерах
регулируется изменением количества и
температуры хладоносителя, проходящего через
батареи и воздухоохладители. Для этого
предусмотрена его двухконтурная
циркуляция по всей системе хладоснабжения.
Формирование раздельных контуров
циркуляции хладоносителя при одновременной
работе двух камер осуществляется
клапанами с двухпозиционными
пневматическими исполнительными механизмами.
В первом контуре с помощью двух-
седельных трехходовых регулирующих
клапанов 16 (Dy 300 мм) с
мембранными пневматическими исполнительными
механизмами, укомплектованными
электропневматическим позиционером,температура
хладоносителя доводится до заданного
значения путем смешивания холодного и
теплого потоков.
Во втором контуре с помощью
аналогичных трехходовых клапанов 17
устанавливается необходимый расход хладоносителя
через воздухоохладители.
Температура хладоносителя на выходе
из испарителя при колебаниях нагрузки
от 100 до 0 % регулируется изменением
производительности машин. Сигнал от
датчика температуры поступает на ПИД-ре-
гулятор, управляющий клапаном 12 на
всасывающей линии компрессоров. Если
температура становится ниже заданного
значения, клапан приоткрывается. Давление
до и после него измеряется датчиками,
сигналы от которых поступают на
каскадный ПИ-регулятор. Выход последнего
связан с блоком загрузки и разгрузки
компрессоров. Блок, воспринимая сигнал
обратной связи, пропорциональный положению
золотника компрессора, осуществляет
импульсное управление электромагнитными
клапанами гидропривода устройства,
регулирующего производительность. При
двухступенчатом сжатии компрессор
верхней ступени работает с 100 %-ной
нагрузкой и производительность регулируется
загрузкой и разгрузкой компрессоров
нижней ступени.
При минимальной тепловой нагрузке
клапан 12 на всасывающей линии
практически полностью закрыт и необходимое
давление всасывания компрессоров нижней
20

или верхней ступеней поддерживается
перепуском пара с нагнетательной
стороны через проходные регулирующие
клапаны 9 и 10, управляемые ПИ-регулято-
рами. Сигнал включения клапанов в работу
поступает из схемы контроля минимальной
производительности компрессоров.
При пуске холодильной машины и
работе аэроклиматической камеры в
«тропическом» режиме возможно поступление в
испаритель теплого хладоносителя. Чтобы
обеспечить нормальную работу
компрессорных агрегатов при давлении в
испарителе более 0,6 МПА F кгс/см2) клапан
12 переходит на вспомогательный режим
работы, обеспечивая поддержание
допустимого давления всасывания. При этом в
ПИ- и ПИД-регуляторы автоматически
вводятся соответствующие сигналы заданий.
При снижении давления до 0,4 МПА
D кгс/см2) клапан 12 переходит в режим
регулирования температуры.
Производительность компрессора
одноступенчатого холодильного агрегата
установки осушки воздуха регулируется по
давлению всасывания.
Чтобы избежать перегрузок приводов
компрессоров, применена схема
регулирования с контролем потребляемой
мощности. После достижения максимального
значения силы тока, потребляемого приводом,
электромагнитные клапаны гидропривода
устройства, регулирующего
производительность, отключаются от основного
регулирующего контура и работают в режиме
ограничения мощности.
Подача хладагента в промежуточные
теплообменники осуществляется по
перегреву пара. Сигналы от датчиков
давления и температуры, установленных
соответственно на этом теплообменнике и
паровом трубопроводе, поступают на блок
вычисления значения перегрева и далее на
ПИ-регулятор, управляющий
регулирующим клапаном 20 с пневматическим
исполнительным механизмом.
Для питания испарителей
предусмотрены системы плавного регулирования,
каждая из которых состоит из датчика
уровня, ПИ-регулятора и регулирующего
клапана 19. В качестве датчика уровня
применен преобразователь разности давлений
с мембранными разделителями. Давление
отбирают из нижней и верхней частей
испарителя.
Заданная температура масла
поддерживается изменением количества
охлаждающей воды, поступающей в
маслоохладители. Для этой цели используют
регуляторы температуры прямого действия.
Температура масла в маслоотделителях
регулируется включением электронагревателей по
командам термореле.
Для равномерного распределения
тепловой нагрузки между холодильными
машинами предусмотрено регулирование
расхода хладоносителя через испарители с
помощью датчиков расхода (расходомеры
переменного перепада давлений), ПИ-регуля-
торов и клапанов 15 с пневмоприводом.
Перед пуском холодильной установки с
пульта централизованного дистанционного
управления оператор задает необходимый
режим работы, в частности формирует
команду разрешения на включение
определенного числа компрессоров в зависимости
от числа работающих камер. При этом
автоматически формируется
технологическая схема распределения хладоносителя
по камерам с помощью двухпозиционных
дисковых клапанов 18 с дистанционным
управлением и устанавливается
необходимое значение температуры воздуха в
каждой камере. В щите холодильной
станции в каскадные регуляторы
автоматически вводятся соответствующие задающие
сигналы.
Пуск одноступенчатых холодильных
машин и компрессоров верхней ступени
двухступенчатых машин осуществляется со
щита управления одной кнопкой «Старт».
Компрессоры нижней ступени включаются
автоматически после достижения хладоно-
сителем температуры —30 °С, в
результате закрываются отсечные клапаны 13,
установленные на обводных трубопроводах
компрессоров нижней ступени. При пуске
холодильных машин срабатывают
соленоидные вентили на линиях отбора масла из
испарителей, отсечные дисковые клапаны
// на трубопроводах подачи хладагента в
промежуточный теплообменник и
испаритель, а при выходе машин во время
работы на минимальную
производительность — клапаны 11, установленные
перед клапанами 9, 10 на линиях бай-
пасирования.
Клапаны 11 имеют мембранные
исполнительные механизмы. Воздух подается
в надмембранное пространство через
электромагнитные трехходовые распределители.
Открытое и закрытое положения клапанов
контролируются концевыми
выключателями.
Предусмотрена аварийная защита
машин от повышения давления
нагнетания, температуры масла, давления в
испарителе, понижения давления масла и
прекращения подачи охлаждающей воды.
При срабатывании аварийной защиты
включается звуковая и световая
сигнализация, компрессоры останавливаются, со-
21

леноидные вентили и двухпозиционные
клапаны на трубопроводах хладагента
закрываются. Компрессоры останавливаются
также при аварийном отключении насосов
в случае повышения температуры обмоток
их статоров выше допустимой и при
срабатывании датчиков износа графитовых
подшипников насосов.
Вентиляторы климатических камер
выключаются при срабатывании защит
холодильных машин и насосов, а также
аварийном отключении системы осушки.
Воздух в камерах увлажняется
паром, поступающим под давлением 3,5 Па
в трубчатые увлажнители через
регулирующие клапаны, управляемые ПИД-регулято-
рами. Влажность измеряется хлористоли-
тиевыми датчиками температуры «точки
росы». Для уменьшения влажности
воздуха закрывают регулирующий клапан и
подают в камеру осушенный воздух,
избыточное количество которого
выбрасывается в атмосферу через заслонки с
двухпозиционными поршневыми
исполнительными механизмами. Чтобы
предотвратить образование конденсата, пар в
камеры подают только после выхода
предварительно «осушенной» камеры на
заданный температурный режим.
Основные технологические параметры
контролируются системой датчиков,
связанных через преобразователи с
цифровыми показывающими вторичными
приборами со светодиодными индикаторами.
Специализированная информационно-
измерительная система (ИИС) в заданное
время опрашивает 160 каналов измерения и
регистрирует с помощью печатающего
устройства основные и вспомогательные
параметры в виде отчетного документа
(вахтенного журнала).
Щит управления холодильной
установкой размещен в отдельном операторском
помещении. Электросиловой щит установлен
в машинном зале.
В щитовом помещении
аэроклиматической камеры смонтированы пульт
централизованного управления, стойка ИИС с
печатающим устройством, мнемосхема
системы циркуляции хладоносителя и
хладагента со световой индикацией включения
и аварийной остановки агрегатов.
В период приемо-сдаточных испытаний
была выявлена необходимость включения в
технологическую схему дополнительного
оборудования: ресиверов для хранения R22
и R30, установки ПСМ2-4 очистки масла
с баками загрязненного и чистого масла
общей емкостью 15 м3, компрессорно-
конденсаторного агрегата АК-ФУ40/1А с
маслоотделителем, необходимого при про-
t,°C
О
-го
-60
г
1
I/
>*-»
В V,4
Рис. 2. Зависимость температур воздуха в
аэроклиматической камере A) и хладоносителя на
выходе из испарителей холодильных машин B)
от времени т при работе трех холодильных
машин
ведении ремонтных работ. Установлено
также, что при автоматическом включении
компрессоров нижней ступени возможно
совпадение моментов пуска двух или
более компрессоров, приводящее к
перегрузке трансформаторной подстанции и ее
аварийному отключению. Чтобы обеспечить
нормальный пусковой режим, в схему
управления были введены дополнительные
реле времени.
Результаты испытаний холодильной
установки при резких изменениях нагрузки
от 100 до 0 % показали соответствие
рабочих параметров проектным:
температура хладоносителя на выходе
из испарителей поддерживалась с
точностью ±0,5 °С при значительных колебаниях
тепловой нагрузки;
температура воздуха в камерах при
резких изменениях тепловыделений от
испытываемого объекта и изменении расхода
воздуха через воздухоохладители
поддерживалась с точностью ±1 °С;
при относительно постоянной нагрузке
указанные параметры не отличались от
заданных более чем на 0,3 °С.
Продолжительность охлаждения
воздуха в холодильной камере (до —60 °С)
составляет 4, в аэроклиматической — 6 ч
(рис. 2). Время перехода
аэроклиматической камеры от режима «холод» (—60 °С)
на режим «тропики» равно 18 ч.
Созданный на ЗИЛе аэроклиматический
комплекс позволяет свести к минимуму
дорожные испытания автомобилей в регионах
с экстремальными климатическими
условиями, повысить качество испытаний и зна-
22

чительно сократить сроки доводки
перспективных грузовых автомобилей с
экономичными дизельными двигателями. Условный
годовой экономический эффект в
народном хозяйстве составляет 28 млн р.
УДК 621.5.012:628.84
ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ ПРОЦЕССЫ
В ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЕ
БЫТОВОГО КОНДИЦИОНЕРА
Д-р техн. наук, проф. Н. А. КЕРИМОВ,
канд. техн. наук Г. М. КУЛИЕВ,
Азербайджанский политехнический институт
О. М. ЭЙБАТОВ
СКТБ бытовых кондиционеров
О рабочем цикле холодильных машин судят
по условному графику, составленному на
основе данных, полученных в ходе
испытания компрессоров при принятых
стандартных условиях. Этот график лишь
приблизительно характеризует реальный
холодильный цикл конкретной холодильной машины,
в составе которой находится выбранный
по результатам стандартных испытаний
компрессор.
Однако нет подобной информации о
действительном цикле ротационного
компрессора с катящимся ротором,
применяемого в бытовых кондиционерах.
Авторами составлена математическая
модель и алгоритм ее реализации на ЭВМ
для исследования комплекса процессов,
протекающих в проточной части
холодильной машины бытового кондиционера [1, 2].
При этом процессы рассматриваются в
динамике, т. е. учитываются волновой
неустановившийся характер потока хладагента
в трубопроводах, переменность физических
характеристик среды, фазовые
превращения, тепломассообмен, гидравлическое
сопротивление, сужения и расширения
каналов и др.
Разработанная математическая модель
реализована на ЭВМ ЕС-1035. Адекватность
модели проверена сопоставлением
результатов расчетов и экспериментов.
Расхождение между сравниваемыми параметрами
(холодопроизводительностью и
температурой наружной поверхности трубопроводов-
аппаратов в фиксированных точках) не
превышало 3 %.
На рис. 1 представлена расчетная
диаграмма цикла холодильной машины
бытового кондиционера БК-1500. Она
построена по точкам, соответствующим
одному рабочему циклу машины. Линии
ЛВ, BCD, DEF и FA характеризуют участки
соответственно от компрессора до
капиллярной трубки, от конденсатора до
-испарителя, в испарителе (включая всасывающую
полость компрессора) и в полости сжатия
компрессора. При расчете также учтены
угол поворота эксцентрикового вала
ротационного компрессора (ф==59,1, 173,1 и
257,3°) и длина трубопроводов
(аппаратов).
Очевидно, что диаграмма рабочего цикла
может быть построена по параметрам
состояния хладагента в различных узлах
холодильной машины в период одного
рабочего цикла. Имеющийся разброс точек
(см. рис. 1), вероятно, связан с
погрешностями численного интегрирования
уравнений математической модели. Наклоны же
линий конденсации и кипения объясняются
тем, что данные процессы, вопреки
общепринятым, не протекают строго при
постоянных давлении и температуре. Это, видимо,
обусловлено изменениями характеристик
потока хладагента в трубопроводах по
длине и условий теплообмена.
Отсутствие расчетных точек на участке
ВС обусловлено резким падением
давления на весьма коротком участке
капиллярной трубки. Поэтому при выводе на печать
информации о состоянии среды в равномерно
расположенных по длине трубки точках
Рис. 1. Расчетная диаграмма цикла
холодильной машины бытового кондиционера БК-1500 при
угле поворота вала ротационного компрессора
у, равном 59,1 (+), 173,1 (%) и 257,3° (О):
Д — полость сжатия, ? — полость всасывания
1др,МПА
0,5

Р'105,Ла
18
16
Н
12
10
8
6
рр
\
V-
s_/
кг
\J
РрРАл
\ /
/
/
7*^-
P«ks—
Рсж /
У
'Рве
-/.—
L —
i4
углах
u_
'г'
I
1
-i
1
у,мм
1,0
0,5
60 120 180 240
300 360у,с
Рис. 2. Графики изменения давления р в полостях
ротационного компрессора и концевых объемах
машины по углу поворота ротора ср:
Рве Рсж, Рк.к. Рю Рв.п и Рф — давление
соответственно в полостях всасывания, сжатия и клапанной
коробки компрессора, а также в демпфере, верхней
полости кожуха и в фильтре; у— перемещение
клапана (центра рабочей площадки)
данные о начальном коротком участке в
печать не попали.
На рис. 2 представлены графики
изменения давления в полостях ротационного
компрессора, т. е. расчетная реальная
индикаторная диаграмма. Для сравнения
даны графики изменения давления в
клапанной коробке, герметичном кожухе,
демпфере и фильтре.
Сопоставление расчетной диаграммы с
диаграммами, приведенными в [3],
показывает, что общий характер их идентичен.
Однако в связи с тем что были учтены
два фактора — расширение остаточного
заряда в цилиндре до открытия
всасывающего окна и влияние волновых явлений на
впуск, на диаграмме (см. рис. 2) отражено
снижение давления в начале всасывания,
а также колебание (из-за влияния сжатия
заряда в мертвом объеме после выпускного
клапана) нагнетательного клапана (см.
кривую у), вызванное в основном
своеобразным характером изменения давления в
околоклапанной полости.
Показатели работы компрессора в
немалой степени зависят от характеристик
нагнетательного клапана, что наглядно видно из
графиков на рис. 2. После открытия
клапана давление в околоклапанной полости
снижается в результате обратного
поступления хладагента из клапанной коробки
в нагнетательную полость компрессора.
Возникновение этого явления связано с
недостаточностью гашения пульсаций в
клапанной коробке.
В системе холодильного агрегата
бытового кондиционера, кроме объема
околоклапанной полости, функции гасителей волн
давления для обеспечения более
благоприятных условий протекания процессов
конденсации и кипения выполняют также
концевые объемы нижней и верхней
полостей герметичного кожуха компрессора,
демпфера, фильтра и расширителя.
Графики Рд=/(ф), Рв.п=/(ф) и Рф=
=/(ф) на рис. 2 показывают, что в
указанных объемах давления выравниваются
(гашение пульсаций) довольно эффективно.
Это свидетельствует о правильности
выбора размеров гасителей пульсаций давления,
за исключением околоклапанной полости.
Выявление картины протекания
процессов конденсации и кипения имеет
большое значение для решения
оптимизационных задач. Разработанный метод
математического эксперимента позволит наблюдать
за течением процессов в проточном тракте
всей холодильной машины.
Исследования изменения давления по
длине трубок конденсатора и испарителя
в моменты углового перемещения вала
компрессора (ф=59,1, 173,1 и 287,1°) в принятом
установившемся цикле показали, что
наибольшие колебания этого параметра
происходят в клапанной коробке. Причем,
если в демпфере и в полости
герметичного кожуха давление одинаковое (см.
рис. 2), то в трубопроводах между
клапанной коробкой и демпфером, а также между
демпфером и полостью кожуха оно резко
колеблется. В конденсаторе процессы
проходят более спокойно, с малым изменением
давления, и отсутствие волновых
возбуждений предотвращает появление обратных
процессов. Небольшое изменение давления
возникает при подходе потока хладагента к
фильтру-осушителю, что, по-видимому,
связано с переменностью его сечения из-за
наличия фильтрующего и осушающего
элементов.
В конденсаторе по ходу потока давление
несколько возрастает, однако конечное
давление в его трубках, равное давлению в
фильтре, всегда меньше, чем давление в
полости герметичного кожуха (см. рис. 2).
Некоторое повышение давления (не
превышающее 0,05 МПа) в трубках происходит
в результате торможения потока
хладагента. Это подтверждается тем, что скорость
потока в трубопроводах между демпфером
и полостью кожуха на порядок выше, чем
скорость в трубках. При этом скорость по-
24

тока в конденсаторе практически остается
постоянной.
Давление в трубках испарителя при
всех принятых углах поворота вала
компрессора снижается из-за отсасывающего
действия компрессора и
гидрогазодинамических сопротивлений. Уменьшение
давления по длине трубок испарителя
сопровождается увеличением скорости потока от
2,6 до 30 м/с. Процессы в испарителе
протекают еще более спокойно, чем в
конденсаторе, так как вблизи конечного объема
(расширителя) волны возмущения давления
не столь заметны.
В связи с тем что на практике при
доводке машины до нужных параметров чаще
всего манипулируют длиной и проходным
сечением капиллярной трубки, особый
интерес, на наш взгляд, представляют
происходящие в ней процессы.
На рис.3 представлены графики
изменения некоторых параметров (давления,
температуры, плотности и паросодержания)
потока хладагента по длине капиллярной
трубки. Параметры перед ее входным
сечением были приняты равными
одноименным параметрам в фильтре-осушителе.
Как видно из графиков, в начале
капиллярной трубки резко снижаются
давление, температура и плотность, а также
повышается паросодержание потока. Такое
изменение параметров объясняется прежде
всего резким уменьшением ее проходного
сечения, в результате чего скорость потока
возрастает. Характерно, что давление вдоль
трубки, хотя и незначительно, но снижается,
а температура остается практически посто-
&*ш
МПа
10 20 50 W 50 60 70 8017см
Рис. 3. График изменения параметров
хладагента (паросодержания х, плотности q,
температуры Т и давления р) по длине капиллярной
трубки I
янной. При этом плотность потока заметно
уменьшается, а паросодержание
увеличивается. Это хорошо согласуется с
возрастающей вдоль трубки интенсивностью кипения.
Приведенный анализ и полученные
результаты свидетельствуют о том, что
математическими экспериментами можно
выявить истинный характер протекания
процессов в отдельных элементах и во всей
проточной части холодильной машины.
Следовательно, разработанная
математическая модель может быть использована в
решении задачи автоматизированного
проектирования холодильных машин.
Список использованной литературы
1. Керимов Н. А., Кулиев Г. М., Н г у-
е н Л. Т. Алгоритм для реализации на ЭВМ
математической модели комплекса процессов,
протекающих в холодильном агрегате бытовых
кондиционеров / Депонированные научные
работы. Библиографический указатель
ВИНИТИ. 1986, № 5 A75).
2. Керимов Н. А., Кулиев Г. М., Нгу-
ен Л. Т. Математическая модель комплекса
процессов, протекающих в холодильном
агрегате бытовых кондиционеров / Повышение
эффективности тепловых машин. Сб. трудов
АзПИ им. Ч. Ильдрыма. Баку, 1984.
3. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины. М: Пищевая промышленность, 1977.
УДК 628.84
ПРИМЕНЕНИЕ
КОМБИНИРОВАННОГО
ТЕПЛОМАССООБМЕННОГО
АППАРАТА
В КАМЕРАХ ИСКУССТВЕННОГО
ГОРНОГО КЛИМАТА
В. Г. ПЕДАНОВ, Л. Т. ПИЛИПЕНКО,
канд. техн. наук Н. М. УЛАНОВ
Институт технической теплофизики АН УССР
Для лечения больных с бронхолегочной
патологией можно применять камеры с
искусственным горным климатом [1].
Предложено для создания необходимых темпера*-
турно-влажностных режимов в этих камерах
использовать комбинированный
двухступенчатый тепломассообменный аппарат.
Первая ступень, где происходит
предварительная обработка воздуха
(охлаждение, а в ряде случаев — и частичное
осушение), изготовлена на базе серийного
кондиционера типа БК, дооборудованного
специальным блоком регулирования
температуры. Наличие этого блока .дает
возможность расширить нижний предел диапазона
25

Z 3
Ч 5
l^fibn
i
~-
1
9 8
Рис. 1. Схема экспериментального стенда для
испытания комбинированного тепломассообмен-
ного аппарата:
1 — кондиционер (первая ступень); 2 —
комбинированный тепломассообменный аппарат; 3 — аппарат с
регулярной капиллярно-пористой насадкой (вторая
ступень); 4 — насос; 5 — термостат; 6 — шибер; 7 —
газовый счетчик; 8 — парогенератор; 9 —
центробежный вентилятор; 10 ~ теплообменник
регулирования температуры воздуха на
выходе из кондиционера до 4—6 °С.
Вторая ступень, предназначенная для
адиабатной обработки воздуха (осушение и
нагрев или увлажнение и охлаждение [2]),
представляет собой аппарат с регулярной
капиллярно-пористой насадкой из плоских
мипластовых пластин, погруженных
нижней частью в поддон с жидким
абсорбентом — водным раствором хлористого
лития.
Тепловлажностные процессы обработки
воздуха, протекающие в комбинированном
тепломассообменном аппарате, исследовали
на экспериментальном стенде (рис. 1), где
создавали температурно-влажностные
условия, идентичные условиям во всасывающем
воздуховоде камеры горного климата.
Стенд работал следующим образом.
Воздух через шибер и газовый счетчик
поступал в центробежный вентилятор, а
затем через теплообменник к тепломассо-
обменному аппарату.
В зависимости от температуры tH и
относительной влажности фн окружающей
среды воздух в теплообменнике охлаждали
водопроводной водой или нагревали водой,
циркулирующей с помощью насоса через
термостат. Температуру и расход воды
регулировали. Влагосодержание воздуха
изменяли в нужных пределах с помощью
парогенератора. Концентрацию рассола и
его уровень в поддоне контролировали и
поддерживали неизменными.
Испытания проводили при температуре
воздуха на входе в аппарат /,= 154-
4-18,1 °С, относительной влажности ф| =
= 504-75% и расходе до 0,044 м3/с
(реальный аппарат должен иметь
возможность обрабатывать до 0,125 м3/с).
Указанный диапазон температуры и
влажности охватывал все возможные
значения параметров воздуха во
всасывающем воздуховоде камеры искусственного
горного климата, которые могут изменяться
в зависимости от количества больных в
камере, режима работы
газоразделительного блока, температуры среды в
помещении, в котором предполагается
установить камеру.
На рис. 2 представлена в d, /-диаграмме
схема обработки воздуха в
комбинированном тепломассообменном аппарате.
При проведении эксперимента и
обработке экспериментальных данных был применен
метод рационального планирования [3].
Использовали матрицу для шестифак-
торного эксперимента на пяти уровнях.
Принимали во внимание следующие
независимые факторы:
X] —время эксперимента (т=1-М80 мин);
Х2 — концентрация раствора хлористого
лития (?=24,54-33 %);
Х3 — температура воздуха по сухому
термометру на входе в аппарат (t\ —
= 15-f-18,l °C);
Х\—температура воздуха по
смоченному термометру на входе в аппарат
(/См1=124-15°С);
^5 — температура воздуха по сухому
термометру на выходе из кондиционера —
первая ступень (/к2= 10,54-18 °С).
Температура воздуха на выходе из
кондиционера измеряли с помощью
контактного термометра, соединенного со
специально разработанным блоком регулирования.
В процессе эксперимента определяли
зависимость относительной влажности
воздуха на выходе из тепломассообменного
Рис. 2. Схема обработки воздуха в d,
/-диаграмме:
1—2 — осушка воздуха в кондиционере; 2—3 -— то
же, в аппарате с регулярной капиллярно-пористой
насадкой
26

Уи%\
70
60
57
•
7Z
70
66
66
6Ь
62
60
•\
¦--
•\
- — ¦
•
„
—
*^
45 90 135 W%MUH2b 26 28 50 32 ЗЦ,%
Ys*
70
si
ЛУ7
v,
— —i
70
65'
60{
!•
/5161718 19 20tf,°6 12 13 1h 15tCMff°0
1012 ft 16 18 20tH2y°C
Рис. З. Частные
функции
аппарата от изменяющихся факторов, так
как этот параметр является важным для
камеры искусственного климата и трудно
регулируемым.
На рис. 3 показаны частные функции,
характеризующие степень реагирования
аппарата на изменение независимых факторов.
Изображенные на рис. 3 кривые
аппроксимации приближенно описываются
следующими уравнениями:
У, = 71,3—4,166- 10"™4(^Ti —180J;
У2=60,9—1,075 №—33);
Уз = 64,5 +
1
Хз—14,75'
У4 = 65+5У*4—13,5;
У5=57,3—1,916(^5—18).
Эти уравнения были сведены в одно,
выражаемое обобщенным уравнением Про-
тодьяконова [3]:
у Y1Y2Y3Y4Y5
1 п — у* •
1 ср
Коэффициент корреляции R и его
значимость tR для частных функций
представлены в таблице.
Коэффициент корреляции для
обобщенного уравнения /?л=0,89, значимость tR =
Функция
Yi
Y2
Yb
Y<
Yb
R
0,75
0,77
0,93
0,92
0,99
h
3,6>2,5
3,34>2,5
11,92>2,5
10,37>2,5
86,16>2,5
Примечания. 1. Для 5 %-ного уровня
f#=2,5. 2. Все функции значимы.
= 18,66>2,5, что указывает на
адекватность обобщенного уравнения.
Ошибка уравнения а=4,08 %.
Таким образом, полученное обобщенное
уравнение вполне удовлетворительно
отражает зависимость относительной
влажности обработанного воздуха от независимых
факторов.
Анализ частных функций (см. рис. 3)
показал, что комбинированный
тепломассообменныи аппарат работает в
нестационарном режиме. Раствор на поверхности
капиллярно-пористых пластин сорбирует
пары воды из воздуха, в результате чего
концентрация раствора уменьшается.
Восстановлению его концентрации на
поверхности пластин препятствует малая скорость
массопереноса внутри капиллярно-пористых
пластин. Следовательно, комбинированный
тепломассообменныи аппарат с
неподвижной капиллярно-пористой насадкой может
обеспечивать обработку воздуха в течение
относительно небольших циклов работы
камеры — 2—3 ч. По истечении этого
времени необходимо произвести
регенерацию раствора на пластинах, для чего их
следует погрузить на некоторое время в
концентрированный раствор хлористого
лития.
Чтобы достигнуть стабильной работы
камеры в течение более длительных
циклов лечения больных, необходимо
предусмотреть постоянную регенерацию
раствора на поверхности пластин. Для
этого можно использовать вращающуюся
капиллярно-пористую насадку.
Из приведенных зависимостей видно,
что при снижении температур t\ или /к2
влажность воздуха на выходе из аппарата
увеличивается. Таким образом, можно
регулировать конечную влажность, изменяя
не только концентрацию раствора, но и
температуру воздуха на выходе из
кондиционера.
В настоящее время камера
искусственного горного климата смонтирована в
больнице для ученых в Киеве. Среда в камере
несколько отличается от окружающего
27

воздуха меньшим содержанием кислорода
A3—16%), пониженными температурой и
влажностью.
Список использованной литературы
1. Агаджанян Н. А., Миррахимов М. М.
Горы и резистентность организма. М.: Наука,
1970.
2. Б ар калов Б. В., Карп и с Е. Е.
Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях. М.: Стройиз-
дат, 1982.
3. Малышев В. П. Математическое
планирование металлургического и химического
эксперимента. Алма-Ата: Наука, 1977.
УДК 621.565.93/.94:536.27
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ПРОЦЕССОВ
ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОСА
В КОНТАКТНЫХ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯХ
И ВЕНТИЛЯТОРНЫХ ГРАДИРНЯХ
Канд. техн. наук Е. М. СИКОРСКАЯ,
канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО,
канд. техн. наук А. И. ЛИПА
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В настоящее время ощущается потребность
в эффективных тепломассообменных
контактных аппаратах малой
производительности — воздухоохладителях, градирнях
для кондиционеров [2].
В Проблемной
научно-исследовательской лаборатории по холодильной технике
ОТИХПа разработан типоразмерный ряд
унифицированных аппаратов,
предназначенных для тепловлажностной обработки
воздуха и испарительного охлаждения воды,
производительностью по воздуху 10—
50 тыс. м3/ч и по воде 10—200 м3/ч. В
качестве насадки в них использована
многоканальная структура, составленная из
гофрированных элементов типа «двойной
прямой риф» (с ребрами регулярной
шероховатости — РШ) [1].
Применение поверхности с регулярной
шероховатостью значительно (до 2 раз)
повышает интенсивность процессов тепло-
массопереноса [4, 5]. При этом наблюдается
ее опережающий рост по отношению к
повышению энергозатрат. Однако до сих пор не
решены такие вопросы, как выбор
параметров шероховатости и других геометрических
характеристик регулярных насадок (РН),
особенности воздействия элементов
шероховатости на двухфазную систему газ —
пленка жидкости.
Цель исследований авторов —
оптимизация геометрических и режимных
параметров РН.
Поля параметров потоков и кинетические
характеристики рассчитывали с помощью
разработанного авторами метода,
учитывающего термические сопротивления обеих
фаз, неравенство поверхностей тепло- и
массообмена, невыполнение соотношения
Льюиса Le' и изменение расхода жидкости вж
вследствие испарения.
Погрешность определения кинетических
характеристик без учета указанных
факторов составляет 10—20 % (допущение, что
температура на поверхности раздела равна
температуре жидкости, т. е. /*=/ж, вносит
погрешность 5—10 %, Gm= const — не
более 3%, Le'= 1—3-М0%).
Если кинетические характеристики и
начальные условия известны, система
уравнений, описывающих процесс, имеет вид:
dhr/dtr=(h*-hr)/[(t*-tr) Le'] +
+свл(Ье'— 1)/Le';
dhr/dtr= (аж/р,) /Le' (/ж-/*) / (/*-/г);
Grdhr=c.Md(GJJ; (l)
dGJdxr=Gr;
xr=f(hr, tr),
где h — энтальпия, кДж/кг;
/— температура, °С;
Le' — соотношение Льюиса с учетом
неравенства поверхностей тепло- и
массообмена,
Ье/=аг/(рхсвл)/^т//7м;
а — коэффициент теплоотдачи,
кВт/(м2-К);
Рх — коэффициент теплоотдачи в
газовой фазе, учитывающий перенос
тепла паром, кг/(с-м2);
с — теплоемкость, кДж/(кг-К);
^т> ^м —поверхность тепло- и массообмена,
м2;
G — расход, кг/с;
х — влагосодержание, кг/кг;
индексы: г — газ; ж — жидкость; "
вл — влажный воздух; " — насы- *
щенный воздух; * — поверхность
раздела.
Данную систему уравнений решают
относительно переменных /zr, tr, хг, t , h",
t* h* G
В результате расчетов определяют
параметры потоков на выходе аппарата. По
экспериментальным данным находят
коэффициенты аж, рх и Le' при граничных условиях
28

первого рода. Числа единиц переноса в
фазах вычисляют интегрированием полей
параметров потоков (температур и влагосодер-
жаний), суммарное значение N%
устанавливают с учетом аддитивности фазовых
сопротивлений.
При конструктивном расчете
геометрические и режимные параметры определяют
по эмпирическим зависимостям путем
многопараметрической оптимизации.
Для всех РН типа «двойной прямой риф»
в рабочем диапазоне скоростей шг=2,3-^
-f-@,8oy*) м/с и плотностей орошения дж=
= 7-^35 м3/(ч-м2) соотношение Le'
описывается эмпирической зависимостью (с
точностью 7 %)
Le'=0,717^2yj°. B)
Анализ различных методов определения
фазовых и суммарного термических
сопротивлений показал, что широко
применяемый метод расчета последнего по
коэффициентам теплоотдачи одной из фаз при
пренебрежении сопротивлением другой
приводит к погрешностям не более 10 %.
Метод универсален для процессов
обработки газов и жидкостей, а также для
различных схем контактирования потоков. Он
реализован в виде программ для ЭВМ
класса ЕС для случаев противо- и поперечно-
точного движения потоков.
Экспериментальные исследования
проведены на двух стендах — с различным
направлением потоков. Программа
экспериментального исследования и геометрические
характеристики РН приведены в табл. 1.
Таблица 1
Номер
РН
Характеристика программы

Эквивалентный
диаметр
канала
d3, мм
Шаг
ребер р
мм
Тип
элементов*
18—20
Противоточное движение потоков
1—5
7—10
1,11 — 15
6, 14
1, 16,
17
Сопоставление РН с различными
структурой поверхности и свойствами
материала
Влияние шага ребер на интенсивность
процессов тепломассопереноса
Влияние эквивалентного диаметра на
интенсивность процессов
тепломассопереноса
Сопоставление шероховатых и
гладких РН
Влияние высоты И на интенсивность
процессов тепломассопереноса (Н=
= 150-М000 мм)
10
10
8—30
22
12
10
6—40
10
—
10
1 — «двойной прямой риф»
2 — гофрированные листы
сетки
3 — гофрированные листы
пластмассы
4 — гофрированные листы
алюминиевой фольги
5 — листы ребристого мип-
ласта
«Двойной прямой риф»
«Двойной прямой риф»
6 — одинарнорифленые
14 — «двойной прямой риф»
«Двойной прямой риф»
Поперечноточное движение потоков
Влияние эквивалентного диаметра на
интенсивность процессов
тепломассопереноса
15—21
10
«Двойной прямой риф»
19, 21
Сопоставление шероховатых и
гладких РН
19 — «двойной прямой рис]
21 —одинарнорифленые
* PHI, PH4, РН7 — РН21 изготовлены из алюминиевой фольги.

Е,*кДм /mj
worn
700\
500\
300
ZOO
100
80
60
30
: i
•
,.•*¦
•
•
A -PH1
a -PH2
\V-PH3
]0-PH4
\*-PH5
0,14 0,2 Oyd 0,4 0,5 0,6 0,7 ?ж
Рис. 1. Сопоставление РН с различной
структурой поверхности и изготовленных из разных
материалов при дж=Л,4 м3/(н-м2)
Все РН (кроме РН5) изготовлены на базе
гофрированных листов, высота и шаг гофр
соответственно 3,5 и 10 мм. Высота ребер
регулярной шероховатости РН типа
«двойной прямой риф» /=0,8 мм. Высота противо-
точных РН #=0,4 м, длина и высота попе-
речноточных — ^=0,4 м, К=0,56 м.
Погрешность определения гидродинамических
характеристик 1,5—7, кинетических —
6-12%.
РН с различной структурой поверхности
и изготовленные из различных материалов
(РН1—РН5) сопоставляли:
по комплексу Н. Колева [3, 4],
характеризующему удельные энергозатраты,
?*==A/^)(Лр + #Сждг?/Сг); C)
степени охлаждения жидкости
(эффективность процесса)
*^ ж 1л ж.вх ^ж.вых/ / \л ж.вх 'м.вх/ » I w
где
Др — потеря давления воздушного потока,
Па;
q — плотность, кг/м3;
g — ускорение свободного падения, м/с2;
индексы: вх — вход; вых — выход; м —
смоченный термометр, 2 — суммарный.
Установлено, что эффективнее
поверхность с регулярной шероховатостью РН1,
которая обеспечивает наиболее широкий
диапазон степени охлаждения жидкости
(рис. 1). Преимущество РН из алюминиевой
фольги обусловлено ее хорошей
смачиваемостью и теплопроводностью.
Для изучения влияния шага р ребер
РШ на интенсивность процессов
исследовали насадки типа «двойной прямой риф»
при р=6; 7; 10; 18,8 и 40 мм, а также
гладкую (одинарнорифленую) насадку (р=оо).
Относительная высота ребер РШ l/d э=0,08.
При наличии РШ переход к
турбулентному течению жидкости и захлебывание
насадки происходят при меньших скоростях
газового потока (рис. 2), чем для гладкой
поверхности. РН с р= 10 мм
характеризуются наиболее равномерным
волнообразованием и максимальным значением
относительной интенсивности процессов:
5пш/8пгл= 1,9-^2,0. Кроме того, для РН
с таким шагом относительный эффект
интенсификации
A=(ShJShn)/(lJlra), E)
где Sh — число Шервуда;
I — коэффициент
аэродинамического сопротивления;
индексы: гл — гладкий, ш — шероховатый,
больше 1 (~1,35), что соответствует
опережающему росту интенсивности процессов
тепломассопереноса по сравнению с ростом
энергозатрат.
При увеличении эквивалентного
диаметра каналов относительный эффект
интенсификации уменьшается: при d3=22 мм
А =1,07—1,2 (/Д/э=0,036).
Для изучения особенностей воздействия
ребер шероховатости на систему газ —
пленка жидкости сопоставлены
характеристики шероховатых и гладких РН при обоих
направлениях потоков.
При противоточном движении
аэродинамическое сопротивление орошаемых РН в
режиме подвисания в 2—3 раза выше, чем
сухих, значение Sh^Sh^ при наличии РШ
увеличивается в 1,4—2,0 раза, сопротивле-
ниев — 1,2—1,45 раза. Интенсификация
процессов достигается в основном путем
снижения термического сопротивления пленки
жидкости (Иж): в результате перехода
с гладкой поверхности на шероховатую
доля /?ж в суммарном сопротивлении
уменьшается с 70—90 до 60—75 %.
При поперечноточном движении потоков
сопротивление орошаемых РН больше, чем
сухих,только в 1,05—1,3 раза.
При наличии РШ значение ShUJ/Shrjl
увеличивается примерно в 2,2, а
аэродинамическое сопротивление в 2 раза. Термическое
сопротивление можно снизить путем
интенсификации процессов в обеих фазах (рис. 3).
Переход к турбулентному течению
наблюдается на гладких поверхностях при
шкр=2,3-^3 м/с независимо от направления
30

Shut/She/j
1,0
6 8 Юигг,м/с *
I
^
>
ш%
I
L
№
]_
"^i
t—*
F==l
k^^
P
L
4jF
I
1
ta-
Hb
V/
г,м/А
o-/
• -2
^_1 1
д-з
D-5 !
b^
6 8 10
20 JO W5Q 70р,мм
Рис. 2. Зависимости аэродинамического
сопротивления ? от скорости газа wr (а),
относительной интенсивности процессов Sh^Sh^ и
относительного аэродинамического сопротивления 1Ш/1ГЛ
от шага р ребер РШ при дж=11,4 м3/(ч-м2)
и различной скорости газа wr (б)
потоков, на шероховатых поверхностях
значение wKp больше для поперечноточного
движения. Доля термического
сопротивления пленки жидкости значительно ниже
при поперечноточном движении потоков, но
при шг=5 м/с она достигает 50 %.
Изучение влияния на процессы тепло-
массопереноса эквивалентного диаметра
каналов РН проведено в диапазоне d3=8-f-
Рис. 3. Сопоставление
аэродинамических и кинетических
характеристик шероховатых и
гладких РН при qm—U,4 м3/(ч-м2):
а — противоточное движение
потоков; б — поперечноточное
движение потоков ($h — коэффициент
массообмена в газовой фазе)
0,14х
Рь>кг/(см2) OL^Bm/(MzH)
"i 1\
5 4 5В7ыг>м/с /
а
0,1
3 4 56ьгпм/с
-г-30 мм (удельная поверхность a=429-i-
-М29 м2/м ), определенном при пошаговом
планировании эксперимента.
Для противоточных РН установлен
оптимальный диапазон значений d3=\4-^-22 мм
(рис. 4). При большей степени охлаждения
жидкости значение d3 опт смещается в
сторону увеличения:
</,опт= 11,04 ?~а743, (?ж=0,4~0,7).F)
Минимальное значение удельных
энергозатрат ?* достигается при отношении
рабочих нагрузок
(^г/?ж)опт=0,80^43, G)
где шг=2-И0,9 ш*) м/с, ^ж= Ш-т-26
м3/(ч-м2).
Интенсивность процессов в
исследованных РН при d3=10-f-22 мм не зависит от
размеров каналов, что обусловлено
специфической структурой поверхности
элементов. Вид кривых E*=f(d3) означает, что
при равных энергозатратах Е* увеличение
d3 от 10 мм до d30m позволяет повысить
эффективность процессов. Для поперечно-
точных РН значение d30nT= 17—20 мм.
Сопоставление характеристик РН при
указанных направлениях потоков показало,
что во всем диапазоне рабочих нагрузок
значения Shm/Shrjl в 1,5—1,7 раза больше
для противоточных РН, чем поперечноточ-
ных. Это обусловлено в основном
интенсификацией процессов при гидродинамическом
взаимодействии фаз. Коэффициент %
(поправка к движущей силе при
противоточном движении как
термодинамически оптимальной схеме потоков) равен
0,80—0,93. Повышение эффективности
процессов не компенсирует роста энергозатрат:
большие значения удельных энергозатрат
Е* получены для РН с противоточным
движением (рис. 5). Таким образом, выбор
направления потоков определяется требова-
31

1600
fJE -иГг,м/с
ffi 9
в
1,0
0,8
0,0
Of
'а,мг/м3 tf
А 500
WO .
^300 *
200
11 1Ь161820 25 30й3,мм 0,2
а
|
fl/У
<й
А
j?^%i
УМ
щ
*
f
*^
"d
Рис. 4. Зависимости
комплекса Колева ?*,
суммарного значения
единиц переноса Ny,
удельной поверхности
а от эквивалентного
диаметра d3 при qM=
= 11,4 м3/(ч-м2) (а) и
скорости газа шГот
степени охлаждения
жидкости Еж при
оптимальном значении qm
(б) для противоточно-
го движения потоков
0,5 0,4 0,5 Оf 0,7 0,8 0,9 Е^
Таблица 2
РН
12
13
14
19
20
21
««
3,40
3,34
3,48
10,30
6,30
5,30
kp=C\Wprq
Р
2,47
2,39
2,25
2,00
2,00
2,00
ж
wr, м/с
1,2—6,1
1,3—6,4
1,0—5,4
1,1—8,9
1,7—5,4
1,7—7,9
w*, м/с
6,4
7,5
8,5
—
—
Sh
с2-104
0,873
0,615
3,497
0,850
0,750
2,110
= c2Re?Re^
п
1,19
1,33
1,14
0,69
0,78
0,57
m
0,61
0,43
0,41
0,40
0,24
0,36
Rer
2230—3851
2465—4515
2949—7317
1080—8700
1900—6060
1320—6150
Кеж
25—160
26—157
24—271
42—155
45—170
60— 170
* При <7Ж=10-^35 м3/(ч-м2) 6=0,3 для РН 12 — РН 14; 6=0 для РН 19 — РН21.
Таблица 3
РН
12
13
14
Nu^CaRe^Re-1*
Сз-Ю7
1,547
7,802
6,021
«1
0,90
0,81
0,87
т,
0,69
0,52
0,50
Sh^^Re^Re^-'
с4-104
2,308
0,502
5,277
п2
1,36
1,55
1,30
га2
0,40
0,36
0,30
* Действительны в диапазоне нагрузок,
указанном в табл. 2.
ниями компактности и энергозатратами:
при противоточном движении потоков
можно создать аппарат с высокой плотностью
теплового потока (при указанных условиях
до 370 кВт/м3) и с потерей давления
воздушного потока около 300 Па, при поперечно-
точном — с меньшей потерей давления
воздушного потока (до 200—250 Па), но с
плотностью теплового потока не выше
250 кВт/м3.
Для РН с оптимальными
геометрическими параметрами получены эмпирические
зависимости, приведенные в табл. 2, 3.
Для процессов обработки жидкостей при
А/ж<<10 °С и отсутствии зоны насыщенного
газового потока возможен упрощенный
расчет с использованием кинетических
зависимостей табл. 2. В остальных случаях
используются зависимости табл. 3, при этом
точность расчета 10 %. Для пересчета на
другие температурные условия для всех РН
получена единая зависимость:
^ж.вх/Ыиж,з5=(/ж.вх/35H'50. (8)
Сопоставление рабочих характеристик
воздухоохладителей с РН типа «двойной
прямой риф» в режимах испарительного
охлаждения воды с аналогичными данными
фирм «Мунтерс», «Эшер-Висс» и универси-
32

Таблица 4
Тип

воздухоохладителя
ВРН-10*
ВРН -25
ОКФ-Ю [2]
УПТАМ-20 [6]

Объемный
расход
воздуха
10
25
10
24
Габаритные
размеры, м
1,1X0,8X1,6
1,4X1,4X2,3
1,8X0,97X1,75
1,36X1,026X3,2

Масса,
м,
кг
300
500
, 440
4680
Мощность

потребляемая

вентилятором
и насосом
/V**, кВт
1,1
3,9
0,8
15,7
Относительные характеристики
F»*/GT
10%
м2 (м3/ч)
0,088
0,078
0,175
0,058
MIGV
103;
кг/ (м:>'/ч)
30
20
44
70
N/П
103,
кВт/(м3/ч)
0,108
0,156
0,080
0,642
- * Воздухоохладитель с регулярной насадкой.
** Для УПТАМ-20 только вентилятором.
*** р _ ПЛОщадь, занимаемая аппаратом, м2.
Список использованной литературы
1. А. с. 1101284 СССР.
2. Б а р к а л о в Б. В., К а р п и с Е. Е.
Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях. М.: Стройиздат,
1982.
3. Быков В. А., Александрова Н. А.,
Прописнова Н. Н. Новые исследования
в области холодильной техники и технологии,
М., 1982 (Обзор. информ./ЦНИИТЭИмясо-
молпром. Сер. Холод, пром-ть и трансп.).
4. Д ор ош ен к о А. В., Липа А. И., Сикор-
с к а я Е. М. Рабочие характеристики
регулярных насадок поперечноточных вентиляторных
градирен // Холодильная техника. 1982, № 9.
5. Дорошенко А. В., Сикорская Е. М.,
Липа А. И. Тепломассообменные противо-
и поперечноточные насадочные аппараты для
холодильной техники // Холодильная техника.
1984, № 12.
6. Мерчанский В. Д., Мал ей С. В.
Унифицированный пенный теплообменный аппарат
для систем кондиционирования воздуха и
холодильных установок // Холодильная техника.
1985, № 4.
Изобретения
A1) 1359592 E1) 4 F 25 В 9/00 B1) 4085245/23-
06 B2) 03.07.86 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности и
Производственное объединение «Одесхолодмаш» G2)
Е. И. Таубман, В. И. Савинкин, Т. С. Антоненко,
С. У. Кивензор, И. Э. Гитман E3) 621.57
E4) E7) ТЕПЛОВОЙ НАСОС, содержащий
первый циркуляционный контур, включающий
компрессор, последовательно соединенные по
теплоносителю конденсатор и форконденсатор,
дроссель и испаритель, второй циркуляционный
контур для раствора, включающий насос с приводом
и первый теплообменник-охладитель, линию
нагретого теплоносителя, отходящего от
конденсатора, линию продукта и второй теплообменник-
33
Ell
Wo
600
wo
7ПП
WO
об
60
JO
1ж/м*
—;
-у
/
и
z_
~
z
<4
J
r~
i й
-HI
Ш
Ш
Hi
ID Nz,
Y\f°3
-H 0,8
N u'b
J Qlf.
n z
I— '
'к *
>*^3ц
—««ч
щ
s
¦т
ш
Г
ш
1ч
ААпз
Тг
0,250,3 ОЛ 0,5 0,60,70,8 Ем 0,250,3 0/t 0,5 0,6 0,7 0,8 Е^
Рис. 5. Сопоставление противо- и
поперечноточных РН при qm=ll,4 м3/(ч-м2):
/ — поперечноточное движение потоков (K=Y/H=
= 1,27); 2 — противоточное движение потоков (К= 1)
тета Миэ (Япония) представлено в [4, 5],
а в режимах обработки воздуха с данными
по отечественным аппаратам — в табл. 4.
Полученные результаты свидетельствуют
о высокой эффективности указанных
поверхностей.
охладитель, включенный по теплоносителю перед
конденсатором, а по охлаждаемому продукту —
перед первым теплообменником-охладителем,
причем контуры связаны между собою через
испаритель, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности путем обеспечения
работоспособности насоса при отсутствии охлаждаемого
продукта за счет концентрирования раствора во
втором контуре методом вымораживания, линия
нагретого теплоносителя, отходящего от
конденсатора, подключена по второму контуру между
его насосом и испарителем и снабжена
накопительной емкостью с вентилем на выходе, а во
втором контуре перед насосом и после
испарителя также установлены вентили.

МШ?ШЖ
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 628.853.3:621.382
КОНТРОЛЬ И РЕГУЛИРОВАНИЕ
ВЛАЖНОСТИ
ПЕРЕСЫЩЕННОГО ВОЗДУХА
В ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕРАХ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
МИКРОПРОЦЕССОРА
Д-р техн. наук, проф. В. Ф. ЛЕБЕДЕВ,
канд. техн. наук Б. С. ТИХОНОВ,
канд. техн. наук В. В. РУСАНОВ
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова
Один из путей снижения потерь
замороженного мяса от усушки при хранении —
поддержание в холодильной камере высокой
относительной влажности воздуха. Это.
достигается мелкодисперсным распылением
воды, увлажнением воздуха паром и
другими способами. Однако ни одним из них
невозможно добиться 100 %-ной влажности во
всем объеме камеры, за исключением
отдельных локальных зон, т. е. в местах
подмешивания.
Специалисты МИНХа им. Г. В.
Плеханова предложили хранить замороженное мясо
в пересыщенном воздухе метастабильного
(переохлажденного) состояния, получаемом
с помощью термодинамического генератора
влагонасыщенной среды (ТГВ) [1].
Отбираемый из камеры воздух в ТГВ
последовательно сжимается с одновременным
увлажнением, охлаждается водой в
теплообменнике и расширяется при входе в камеру.
В результате адиабатного расширения
водяной пар, содержащийся в воздухе, переходит
в метастабильное состояние, а воздух
становится пересыщенным. На /, ^-диаграмме
процесс расширения при неизменном влаго-
содержании как бы «проскакивает»
пограничную кривую ф=1.
ТГВ выполняет только функцию
увлажнения воздуха, а источником холода служит
экономичная парокомпрессионная
холодильная машина. ТГВ компактны,
транспортабельны, занимают мало места и могут
быть установлены в любом близко
расположенном от холодильной камеры месте
(например, в вестибюле).
При опытном хранении замороженного
мяса в воздухе метастабильного состояния
в лабораторных условиях в течение трех
летних месяцев усушки продукта не
обнаружено, а при хранении 500 т замороженного
мяса на промышленном холодильнике
усушка была на 30 % меньше усушки
замороженного мяса, хранившегося в обычных
условиях.
При использовании пересыщенного
воздуха в качестве рабочей среды в камерах
хранения замороженного мяса необходимы
контроль и регулирование степени
пересыщения (относительной влажности).
Определить относительную влажность
пересыщенного воздуха с ф^1 традиционными
способами нельзя, нет и приборов для ее
измерения. Для этой цели был предложен способ,
основанный на психрометрических
измерениях в области метастабильных состояний
воздуха при отрицательных температурах.
Способ заключается в следующем
(рис. 1).
Отбираемый с помощью
микровентилятора из холодильной камеры воздух с
температурой tBK (например, —18 °С)
подогревают в электрокалорифере на строго
заданный температурный перепад (А/=30°С),
после чего определяют температуру
подогретого воздуха по сухому и смоченному
термометрам (/СП=12°С и /МП=3°С).
По найденным значениям рассчитывают
действительное влагосодержание
подогретого воздуха dn при температуре tc п, исполь-
Рис. 1. Схема процесса измерения
относительной влажности пересыщенного воздуха в
[^-диаграмме
34

зуя уравнение баланса энтальпий (для точек
2 и 3 на рис. 1) в преобразованном виде:
v ~Гс\лЫ.п)~\с\(\г\ съ\*сл Ы.п)
1000
1000
где г — удельная теплота
парообразования, кДж/кг;
сп — средняя удельная теплоемкость
водяного пара, кДж/(кг»К);
dMn— влагосодержание подогретого
воздуха при температуре ^м п, г/кг
сух. возд.;
св — удельная теплоемкость воздуха,
кДж/(кг-К).
При подогреве влагосодержание воздуха
не изменяется, следовательно, dn=dBK —
влагосодержанию воздуха в холодильной
камере, зная которое, можно определить
действительное парциальное давление
водяного пара рп. Найдя по таблицам
парциальное давление насыщенного пара в камере
Psb.k ПРИ ^в.к и ф=1» рассчитывают
действительную относительную влажность воздуха
в камере
Фв.к=
Рп
dn
Ps в.к Psb.k 622 + ^п'
где р — атмосферное давление, Па.
Для рассмотренных условий фв.к=1»48
(см. рис. 1).
Таким образом, при определении даже
одного возможного состояния
пересыщенного воздуха проводят множество расчетных
операций с использованием справочной
литературы.
Для проведения непрерывного контроля
и регулирования параметров воздуха в
холодильной камере разработан комплекс
аппаратуры с микропроцессорным блоком
управления.
Комплекс содержит: устройство отбора
микропробы воздуха из холодильной
камеры, микропроцессорный комплект 580 серии
(центральный процессор К580ИК80,
системный контроллер К580ВК28, тактовый
генератор К580ГФ24, оперативное
запоминающее устройство ОЗУК541РУ2А, постоянное
запоминающее устройство ПЗУК573РФ1)
[2], узел аналоговой обработки сигнала,
цифро-аналоговый преобразователь,
устройство ввода-вывода (микросхема К580ИК55)
и исполнительные механизмы
(электроподогреватель микропробы воздуха,
электроприводы устройства отбора мищюпробы и
системы увлажнения).
В постоянное запоминающее
устройство занесены табулированные значения
температуры воздуха tT по смоченному
термометру при относительной влажности ф=1.
Температура, с
'в.к
— 18,0
— 18,1
'с.п.
14,0
13,9
с
^м.п.
3,5
3,4
Код
адреса
018 С
018 В
Код
данных
23
22
В оперативное запоминающее устройство
заносятся кодируемые температуры /вк,
^с.п и ^м.п- Фрагмент кодирования в
шестнадцатиричной системе счисления представлен
в таблице.
Блок-схема алгоритма программы
работы микропроцессора представлена на рис. 2.
После его включения начинается этап
инициализации программы —
программирование работы устройства ввода-вывода
(запись управляющих слов), загрузка
программно доступных регистров
микропроцессора исходными данными.
После метки / измеряются температуры
воздуха, кодируются и пересылаются в
оперативную память. Степень нагрева пробы
воздуха сравнивается с заданным значением
At, на основании чего выбирается
подпрограмма работы микропроцессора.
Если действительное значение At
отличается от заданного, микропроцессор
выполняет первую подпрограмму —
регулирование нагрева воздуха. Вычисляется, на
сколько больше или меньше нормы нагрет воздух,
и выдается команда на пропорциональное
увеличение или уменьшение мощности
нагревателя в устройстве отбора мйкропро-
бы воздуха. После этого проводятся новые
измерения температур и выдаются
соответствующие команды. Так повторяется до
тех пор, пока At не достигнет заданного
значения.
( Начало )
/ Нагрузка /
_L
/Измерения/
Задержка]
7
/ Вывод / |Откл. ТГВ]
Рис. 2. Блок-схема алгоритма программы
работы микропроцессора
35

Затем микропроцессор переходит к
выполнению второй подпрограммы —
регулированию влажности воздуха. По
действительной температуре tcn устанавливается
значение /м п при ср=1. На основании
сравнения /м п и tT подается команда на
включение или отключение увлажнителя.
Выполнив вторую подпрограмму,
микропроцессор с метки 2 переходит в режим
временной задержки, а затем повторяет всю
программу (она записана в его постоянную
память) в указанном порядке.
Тарировка и испытание комплекса
аппаратуры с микропроцессорным блоком
управления проведены на лабораторной
установке, смонтированной на базе
автоматизированной климатической камеры «Фоэтрон»
(ГДР) с полезным объемом 0,5 м3,
снабженной собственной холодильной
установкой. В состав ТГВ входили воздушный
компрессор марки 038Б производительностью
0,14 • 10 3 м3/с, теплообменник для
промежуточного охлаждения сжатого воздуха
водой и адиабатный расширитель (вихревая
трубка ГХ-1, изготовленная по чертежам
Куйбышевского авиационного института).
Начальное влагосодержание
засасываемого воздушным компрессором воздуха
помещения 10—20 г/кг сух. возд. В
климатическую камеру воздух поступал с
температурой —18 °С в пересыщенном состоянии.
Для контроля работы комплекса и
точности измерений состояние пересыщенного
воздуха проверяли весовым способом. При
пропускании пробы воздуха через навеску
предварительно прокаленного хлористого
кальция, помещенную в эксикатор,
содержащийся в воздухе водяной пар полностью
поглощался. Взвешиванием на точных
аналитических весах хлористого кальция до и
после опыта определяли количество
поглощенной влаги. Одновременно реометром
измеряли расход воздуха.
Для получения точных данных были
проделаны серии опытов по несколько десятков
измерений. Сравнение полученных данных
с результатами весового анализа показало,
что ошибка косвенных измерений
относительной влажности воздуха 4 %.
Таким образом, разработанный комплекс
аппаратуры с микропроцессорным блоком
управления дает возможность с достаточной
точностью автоматизировать процесс
поддержания требуемой влажности
пересыщенного воздуха в холодильных камерах.
При этом состояние воздуха отображается
на выносном индикаторном табло.
Список использованной литературы
1. А. с. 519573 СССР.
2. В ас ен ков А. А., Шахнов В. А.
Микропроцессорные комплекты интегральных схем.
М.: Радио и связь, 1986.
УДК 621.515.041.001.66
УНИФИКАЦИЯ
ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ
ХОЛОДИЛЬНЫХ
ЦЕНТРОБЕЖНЫХ
КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук И. Я. СУХОМЛИНОВ
ВНИИхолодмаш
Предполагается, что при повышении
эффективности холодильных центробежных
компрессоров (ХЦК) наряду с возрастанием
энергетических показателей, определяющих
затраты в сфере эксплуатации, снизятся и
трудовые затраты в сфере производства.
Последнее может быть достигнуто
благодаря широкому внедрению унифицированных
ХЦК, что позволит существенно сократить
сроки освоения новых образцов таких
машин. При этом следует использовать не
только базовые корпуса, как это
практикуется в холодильном машиностроении, но и
рационально унифицировать проточные части
и мультипликаторы.
Энергетические показатели ступеней
ХЦК с унифицированной проточной частью
неизбежно будут ниже, чем для ХЦК со
ступенями, индивидуально спроектированными
на заданные условия. Поэтому
рациональные границы унификации проточной части
следует определять с учетом двух
факторов — снижения энергетических
показателей и всех трудовых затрат при
изготовлении ХЦК.
При оценке экономического эффекта от
унификации отсутствует единая точка
зрения. Принято ограничивать этот эффект
только сферой производства, не учитывая
его в сфере эксплуатации вследствие
сокращения сроков внедрения в народное
хозяйство образцов новой техники.
В статье изложены результаты работ по
созданию рядов высоко- и малорасходных
унифицированных модельных ступеней для
фреоновых и пропановых ХЦК.
При создании ступеней на разные холо-
допроизводительности для унификации
проточной части ХЦК принято изменять их
ширину путем переноса покрывного диска
рабочего колеса при сохранении геометрии
лопаточных каналов колеса и
комбинированного диффузора. Целесообразность такого
подхода показана в [1] и определяется
существенным сокращением вариантов
технологической оснастки для изготовления
ступеней разного расхода.
Качественное и количественное влияние
переноса покрывного диска на расходные
характеристики ступеней, а также
результаты предварительной экспериментальной про-
36

Рис. 1. Схема переноса покрывного диска
рабочего колеса:
а — исходная ступень с относительной шириной
рабочего колеса Ь 2ис и коэффициентом расхода фис;
б — ступень, образованная переносом покрывного
диска рабочего колеса исходной ступени до б2<С&2ио
с коэффициентом расхода Ф<;Фие^ основной диск;
2 — покрывной диск; 3 — диффузор
верки были рассмотрены в [2j, однако
взаимосвязь с энергетическими
показателями ступени не выявлена.
В практике отечественного компрессоро-
строения [5] применяют метод
параллельного переноса покрывного диска. Ряд
унифицированных ступеней в этом случае
получают, подрезая исходное (базовое)
рабочее колесо с максимальной холодопроизво-
дительностью и с шириной Ь2нс до текущей
ширины b2<Cb2iiC при постоянном угле
наклона у покрывного диска (рис. 1). При этом
для большего снижения холодоироизводи-
тельности ступени значения относительной
ширины диффузора Ь3=/?з/^2 для исходной
и унифицированной принимаются
одинаковыми.
Рассмотрим влияние Ь2 на работу двух-
звенной ступени, состоящей из радиального
рабочего колеса с цилиндрическими
лопатками и комбинированного диффузора,
который имеет развитый безлопаточный
участок и лопаточный венец на выходе, при
условии, что эффективность ее не зависит
от диффузорности межлопаточных каналов
колеса.
Результаты исследований [2]
показывают, что номинальный расход в этом случае
определяется условиями обтекания лопаток
диффузора. Таким образом, при
уменьшении ширины исходного рабочего класса до
Ь2 при условии 7=7ис можно записать:
Ф=Ф/Фяс=Ь2/Ь2нс, A)
где Ф — коэффициент расхода,
определяемый по объемному расходу
ступени на входе V, м3/с, диаметру
колеса ZJ, м, и окружной скорости
«2, М/С,
Ф= -77Г- •
JID2U2
Выражение A) справедливо для
ступеней при условии аналогичного изменения
плотности в рабочих колесах, имеющих
различную ширину, но одинаковую геометрию
лопаток, с диффузорами,
характеризующимися равными значениями относительной
ширины &з=6зис и геометрических углов
входа а3л=а3л.ис. Если в исходной ступени
условия входа в рабочее колесо и диффузор
на оптимальном режиме работы
согласованы, т. е. соответствуют оптимальным углам
входа потока Pi и а3 или углам атаки
/рк=р1л—0! . (р1л— геометрический угол
входа на лопатки рабочего колеса)и
/д=а3л—а3, то для ступени с меньшей
шириной Ь2 рабочего колеса последнее на
оптимальном режиме будет иметь большие
положительные углы атаки (рис. 2). Их
увеличение приводит к росту потерь на удар
hwyji и является при принятом условии
основной причиной снижения эффективности
рабочего колеса ступени в целом.
Используя для нахождения hwya
рекомендации [4], для изменения КПД
рабочего колеса, характеризующего потери на
удар, получим:
АЛуд=
Df(l—ф1/ф1исJ
2^т
B)
где D\ — относительный диаметр входа на
лопатки рабочего колеса;
фьф1ис—коэффициент расхода на входе в
лопатки подрезанного и исходного
рабочих колес;
if>T — теоретический коэффициент
удельной работы.
Изменение коэффициента расхода
ступени, выраженное через параметры входа
в колесо,
Ф=Ф./Фис&|/*.ис=Ф. (l-^) . C)
° 1 ис
где&1,61ис — ширина подрезанного и
исходного рабочих колес;
АЬ\ — изменение ширины рабочего
колеса.
37

Рис. 2. Безразмерные треугольники скоростей:
а — вход в рабочее колесо {и{ — относительная
окружная скорость на входе в лопатки рабочего
колеса); б — выход из рабочего колеса (ф2ы —
коэффициент удельной теоретической работы; ы>2 —
относительная безразмерная скорость потока на выходе
из рабочего колеса; а2, р2 — угол потока на выходе
из рабочего колеса и абсолютном и относительном
движении)
После преобразований с учетом A) и
C) окончательно получим:
(Ь=-р1-.= (^i/^2)HC—1 ш
*2ис Fl/*2)HC' { ^ '
BЛлУдгЫ0'5
Ох
Зависимость D) показывает, как
изменяются геометрические и режимные
параметры ступени при переносе покрывного диска
при условии, что 7=7ис- Из нее следует, что
возможное уменьшение коэффициента
расхода тем больше, чем большее снижение
КПД рабочего колеса допускается при
переносе диска. Таким образом, для заданного
допустимого снижения КПД Ат|уд
существует предельное значение Фпр, а
следовательно и 62пр, ниже которых перенос
покрывного диска при V—Тис нецелесообразен.
Дальнейшее уменьшение значения Ф
возможно при новом угле наклона покрывного
диска, найденном из условия b\/b2=
=(bi/b2)HC:
. 262 ис*>2 пр/^2 ис [ (Ь\/Ь2) ис— 1]
Y=arc tg —- <7ис.
I—L)\
E)
В этом случае эффективность ступени
возрастает как в результате снижения
потерь на удар, так и улучшения характера
течения в межлопаточных каналах рабочего
колеса. Однако в ней не может быть
достигнута эффективность исходной ступени в
связи с относительным увеличением потерь
трения дисков и от перетекания.
Значение Дт]уд не характеризует
действительного снижения эффективности ступени
при переносе покрывного диска, которое
зависит также от потерь, связанных с
изменением диффузорности межлопаточных
каналов рабочего колеса, потерь трения
дисков и от перетекания. При этом, если
потери трения и от перетекания меняются
обратно пропорционально изменению
коэффициента расхода ступени Ф, то
соотношение потерь на удар и внутренних потерь в
межлопаточном канале колеса установить
не представляется возможным.
Поэтому при использовании полученных
зависимостей для оценки предельного
значения Фпр значение Ат]уд необходимо
принимать меньше, чем допустимое снижение
КПД ступени.
Оценка экономического эффекта от
унификации проточной части
двухступенчатых ХЦК для нового ряда фреоновых
холодильных машин типа ТХМВ показала,
что при годовом выпуске этих ХЦК 60—
70 шт. допустимое снижение КПД ступени
с меньшим расходом, чем для исходной
ступени, составляет ~4—5 %. Так как
требуемый расход второй ступени ~ в 2 раза
меньше, чем первой, параметры
унифицированного ряда модельных ступеней для
этих компрессоров оценивали, при Дть^
«1-5-2%. УД
Анализ эффективности ступени по
приведенным зависимостям показал, что для
выбранной исходной ступени с рабочим
колесом ЗД2, параметрами 62ис=0,055, 7ис=
==17° и р2/1==550 и комбинированным
диффузором с 5з=0,8, уменьшение Ь2 до
минимального значения 62 =0,035
обусловливает снижение Ф с 0,095 до 0,064, т. е. в
1,5 раза. Для дальнейшего снижения Ф
необходимо уменьшить угол наклона
покрывного диска до 7=11°.
Экспериментальные исследования [3],
выполненные во ВНИИхолодмаше,
подтвердили правомерность результатов
расчетного анализа. Так, переход с у=\7° на
7=11° при ширине &2=0,03 повысил КПД
ступени г)* с 0,74 до 0,77, т. е. на 3 %.
Суммарное снижение эффективности ступени с
минимальным расходом, рекомендованной к
применению E2=0,027 и v=ll°), по
сравнению с исходной составило ~5—6 %.
38

Рассмотрим случай, когда согласование
работы колеса и диффузора на
оптимальном режиме достигается изменением
относительной ширины диффузора при
переносе покрывного диска при 7=Тис- В этом
случае ширину диффузора следует
выбирать из условия аз=а3л-
При малом изменении плотности в
контрольных сечениях ступени из уравнения
неразрывности следует, что условие
выполнимо при соотношении
фз/ф1^6з/&1= const,
где фз — коэффициент расхода на входе в
диффузор.
Следовательно, если ф3=ф3ис, ф1 = Ф1Ис
то уменьшение Ь2 оказывается более
интенсивным, чем Ьз, т. е. &з>&зис- В этом
случае при Ьз>1,0 возникают дополнительные
потери от внезапного расширения
диффузора, характеризующиеся уменьшением
•КПД диффузора Длв.р-
Поскольку изменение КПД диффузора
из-за увеличения его ширины
Дт}д=Дг]в.р—Ат|в.р.ис=
= (ф2—фзJ—(ф2ис—ФЗисJ
2%
F)
где ф2 — коэффициент расхода на выходе из
рабочего колеса,
соотношение коэффициентов расходов
ступеней можно выразить через параметры
потока и ширину рабочего колеса:
Ф
__ ф2
(Ь2/ЬХ)у
-1
Ф2ис (&2/&l)„c—Ф2/Ф2 ис
G)
Снижение коэффициента расхода
ступени, как следует из G), определяется
уменьшением значения фг/фгио которое в свою
очередь ограничено допустимым снижением
КПД диффузора. Из F):
[(JEi_J__BJ^
I V (Do .,„' V (Do ..„
ф2
Ф2ж
фЗ
Ф2и<
Ф2ис
Ф2р
АЛд^Т
)]
0,5
(8)
Относительная ширина диффузора при
этом
Мзис
63=
l-(\-bl)(b[/b2)h
(9)
Полученные зависимости показывают,
что увеличение ширины диффузора при
одинаковом изменении Ьч и y=Vhc приводит
к меньшему снижению коэффициента Ф,
чем в ступенях с ?з=?зИс- Однако в
малорасходных ступенях, где при увеличении
ширины диффузора повышается КПД ступени,
рекомендуется применять данный метод.
7*
оА
0,6
0,5
ол
л\
с
—¦ft—l ^
1
\ У1
\ Г
o,oz
0,03
0,04
<Ро
Рис. 3. Зависимость изоэнтропного КПД
ступени г\* от коэффициента расхода Фо/
/ — ступень с рабочим колесом с 62=0,032, Ьз=
=0,8; 2 — то же, с 62=0,026, 63=1,25
Этот вывод подтверждают результаты
экспериментального исследования ряда
унифицированных малорасходных ступеней
вторых секций пропановых ХЦК с исходным
рабочим колесом, для которого р2л=32°,
^2=0,04 и y=H°.
На .рис. 3 сопоставлены характеристики
ступеней, отличающихся шириной рабочих
колес ^2=0,032 и 0,026 и относительной
шириной диффузоров &з=0,8 и 1,25
соответственно. Профили лопаток рабочих колес и
диффузоров, а также углы у одинаковы.
Как видно из рис. 3, при одинаковом
оптимальном коэффициенте расхода Фопт=
^0,034 ступень с увеличенной шириной
диффузора, несмотря на меньшее значение
52, обеспечила больший, на ~3 %, КПД.
В связи с этим для ряда малорасходных
унифицированных ступеней можно
использовать ступени с различными вариантами
диффузоров, отличающимися значениями
5з=0,8-М,25.
Ряды унифицированных
высокорасходных и среднерасходных модельных
ступеней с одним базовым рабочим колесом ЗД2
и двумя углами наклона покрывного диска
Y=17° и 11° и малорасходных модельных
с базовым рабочим колесом, имеющим
39

Р2л=32° и 7=11°, при переменных 6з=
=0,84-1,25 обеспечили возможность
создания унифицированных проточных частей
фреоновых и пропановых ХЦК. Годовой
экономический эффект только благодаря
сокращению технологической оснастки при
изготовлении ХЦК составил ~250—300 тыс. р.
Использование унифицированных
модельных ступеней при создании образцов
новой техники существенно сократило сроки
их освоения. Так, фреоновый ХЦК для
низкотемпературной установки НТУ-500 в
базовом корпусе пропанового агрегата
АТП5-5/3 был спроектирован, изготовлен и
поставлен заказчику за 4 мес с момента
получения технического задания.
Список использованной литературы
1. Влияние параллельного переноса
покрывного диска рабочего колеса на
характеристики ступени холодильного компрессора / М.
B. Головин, Ю. И. Коноваленко, И. Я.
Сухомлинов, Б. Л. Цирлин // Повышение
эксплуатационных характеристик холодильного
оборудования: Тематич. сб. трудов / ВНИИхолод-
маш. М., 1978.
2. Головин М. В., Сухомлинов И. Я.,
Чистяков Ф. М. Расчетный анализ
влияния относительной ширины проточной части на
характеристики холодильной центробежной
ступени // Совершенствование холодильных
и компрессорных машин в процессе
исследования и проектирования / ВНИИхолодмаш.
М., 1981.
3. Исследование унифицированных
ступеней фреоновых холодильных центробежных
компрессоров / М. В. Головин, А. С. Нуждин,
И. Я. Сухомлинов, Ф. М. Чистяков //
Материалы конференции «Повышение
эффективности, надежности и долговечности
компрессоров и компрессорных установок». Л., 1983.
4. Селезнев К. П., Г а л ер к и н Ю. Б.
Центробежные компрессоры. Л.: Машиностроение,
1982.
5. Унифицированные центробежные
компрессоры / В. Б. Шнепп, А. К. Суворов,
C. В. Цукерман и др. // Химическое и
нефтяное машиностроение. 1972, № 6.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В нашем журнале с девятого номера
текущего года начнется публикация полного
текста «Правил устройства и безопасной
эксплуатации фреоновых холодильных
установок», которая будет продолжена в 1989 г.
Подписку на журнал можно оформить в местных
отделениях связи и пунктах подписки
«Союзпечати» с любого последующего номера и на любой
срок.
Цена одного номера 60 к.
Индекс 71048.
40
УДК 621.575:621.564:620.193
ИНГИБИТОРЫ ДЛЯ ЗАЩИТЫ
ОТ КОРРОЗИИ СТАЛЕЙ
В ВОДНО-СОЛЕВЫХ
РАСТВОРАХ
Канд. техн. наук А. В. БАРАНЕНКО,
О. В. ВОЛКОВА,
д-р техн. наук, проф. И. И. ОРЕХОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
А. П. БУДНЕВИЧ
НПО «Государственный институт прикладной
химии»
Водные растворы бромидов и хлоридов
лития и кальция, применяемые в качестве
рабочих веществ в абсорбционных
машинах, оказывают достаточно сильное
коррозионное воздействие на углеродистые
стали [1, 3—5]. В настоящее время
основной метод защиты внутренних
металлических поверхностей — ингибирование.
Однако используемая в отечественных
машинах смесь хромата и гидроокиси лития
недостаточно эффективна [9].
Авторами экспериментально изучены
коррозионная стойкость углеродистых
сталей в ряде водно-солевых растворов
и защитные свойства некоторых
ингибиторов коррозии.
Коррозионные исследования проводили
гравиметрическим методом [2] на
установке, схема которой представлена на
рисунке. Колбу с изолирующей рубашкой
заполняли водно-солевым раствором,
концентрация которого соответствовала
рабочей концентрации раствора в
абсорбционной машине. Образцы (пластины ЗОХ
Х20ХЗ мм) размещали в жидкой и
паровой фазах, а также на границе их
раздела. Заданную контактным термометром
температуру кипения раствора
поддерживали с точностью ±1 °С нагревателем и
контролировали термометрами, размещенными
в жидкой и паровой фазах.
В обратном холодильнике
конденсировался пар, выпариваемый из раствора
в процессе интенсивного кипения.
Конденсат стекал в колбу. Концентрация
раствора оставалась таким образом на
заданном уровне. Ее определяли прямым титри-
рованием ионов Са2+, С1", Вг~" по
методикам [6]. Гидрозатвор предотвращал доступ
наружного воздуха в раствор при
проведении эксперимента.
В табл. 1 представлены
экспериментальные значения усредненной скорости
коррозии углеродистых сталей за 100 ч
непрерывных испытаний в условиях кипе-

Таблица 1
Схема установки для исследования коррозионной
активности водно-солевых растворов:
1 — колба; 2 — термометр; 3 — обратный
холодильник; 4 — гидрозатвор; 5 — пластина; 6 — контактный
термометр; 7 — нагреватель
ния раствора — конденсации пара.
Растворы бромида лития и хлоридов кальция
и лития оказывают сильное коррозионное
воздействие на углеродистые стали в
паровой фазе и на границе раздела фаз.
Так, для раствора LiBr—Н2О коррозия
на границе раздела фаз в 2—4 раза,
а в паровой фазе в 4—5 раз выше, чем
в жидкой.
Разрушения углеродистых сталей в этих
зонах носят ярко выраженный язвенный
(наиболее опасный) характер, что связано
с наличием в растворе ионов Вг—.
Аналогичный характер коррозии стали
наблюдается в растворах хлоридов. Таким образом,
для рассматриваемых растворов в пер-
Раствор
LiBr—
Н20
LiCl—
Н20
СаС12—
Н20
LiCl—
СаС12—
Н20


териал
об- !
разца
СтЗ
Ст10
Ст20
СтЗ
СтЗ
СтЗ
Кон-
тра-
ция


твора 1,
/о.
масс
60
60
60
42
40
40


пература


твора,
°С
150
150
150
140
120
140
Скорость
коррозии
k,
г/(ч-м2)
ж
0,76
0,68
0,81
0,55
0,63
1,4я
в
1,35я
2,81 я
1,99я
0,67я
0,82п
1,Юя
п
3,34я
3,35я
3,87я
1,85я
2,47я
2,24я
Примечание. Ж — жидкая фаза (зона кипения),
В — граница раздела фаз (ватерлиния), П —
паровая фаза, п — питтинговая коррозия, я — язвенная
коррозия. Массовое соотношение хлоридов лития и
кальция в исследованных растворах 1,5:1.
вую очередь необходимо решать вопросы
защиты металла в паровой фазе и на
границе раздела фаз.
Рентгеноструктурный анализ продуктов
коррозии показал, что они представляют
собой смесь оксида, гидроксида и полугид-
роксида окисного железа. Образующиеся на
поверхности образцов продукты коррозии
постоянно смывались интенсивно кипящим
раствором, что нарушало диффузионное
равновесие коррозии стали. Очевидно, этим
можно объяснить значительное
расхождение коррозионной активности водно-солевых
растворов, измеренной в статическом и
динамическом состоянии.
В табл. 2 приведены
экспериментальные данные по коррозионной стойкости
углеродистой стали СтЗ за 100 ч непрерывных
испытаний в динамических условиях в
растворах с различными ингибиторами. Авто- .
рами исследованы защитные свойства около
30 ингибиторов.
Как видно из табл. 2, используемая смесь
Li2Cr04—LiOH (соответственно 0,18 и
0,1 %), относящаяся к пассиваторам,
практически не защищает углеродистую сталь
в паровой фазе и недостаточно
эффективна на границе раздела фаз. При этом
сохраняется язвенный характер коррозии.
Ряд публикаций свидетельствует о
сравнительно высокой эффективности
ингибиторов адсорбционного типа [7, 8]. Это в
основном органические соединения, имею-
41

Таблица 2
Ингибированный раствор
LiBr—H20— Li2Cr04— LiOH
LiBr—H20 — БТА @,1 %)
LiBr—H20— БТА @,3%)
LiBr-НгО-БТА @,5%)
LiCl—H20 — БТА @,5 %)
СаС12—Н20 — БТА @,5%)
LiBr—H20 (A— 1,0%)
LiBr—H20 (A —0,5%)
LiCl—H20 (A— 1,0%)
CaClr-H20 (А— 1,0%)

Концентрация
раствора
1, % масс
60
60
60
60
42
40
60
60
42
40

Температура
раствора
/, °С
150
150
150
150
140
120
150
150
138
118
Скорость коррозии k, г/(ч-м2),
и защитный эффект z, %
__
k I
0,07
0,28
0,22
0,05
0,001
0,00
0,07
0,04
0,12
0,14
z
91,0
63,2
71,1
93,4
99,8
100
91,0
94,7
78,2
77,8
В
1 Г
0,16я
0,42я
0,43
0,15
0,08
0,02
0,18
0,051
0,13
0,21
Z
88,0
68,9
68,1
88,9
88,1
97,6
86,7
96,2
80,6
74,4
П
k
1,92я
1,19я
0,65
0,4.7
0,47
0,20
0,5
0,13
0,25
0,14
Z
43,0
64,4
80,5
85,9
74,6
91,9
85,6
96,1
70,6.
94,3
Примечание, г— •
k0
•100, где ko, к — скорость коррозии без и с ингибитором.
щие большие разветвленные молекулы и
создающие путем адгезии на поверхности
металла пленку, препятствующую его контакту
с агрессивной средой. Органические
соединения с асимметричной структурой более
эффективны, чем с симметричной.
Использовали ингибиторы такого типа —
бензотриазол (БТА) и марки А.
Повышение концентрации БТА в
растворе до 0,5 % приводит к увеличению
значения г, а дальнейший рост концентрации
БТА его практически не изменяет. Поэтому
указанная концентрация является
оптимальной для исследованных растворов.
При ?БТА=0,5 % значение z для всех фаз
раствора хлорида кальция и жидких фаз
растворов бромида и хлорида лития
составило 92—100 %. Для двух последних
растворов защита от коррозии с помощью БТА в
зоне конденсации и на границе раздела
фаз недостаточно эффективна.
Для раствора бромида лития наиболее
приемлем ингибитор А. При взаимодействии
с металлами он образует на их поверхности
защитную пленку, которая препятствует
коррозионным процессам.
При введении ингибитора А в раствор,
содержащий Li+ и Са2+, происходит
сложная реакция, препятствующая образованию
хорошей защитной пленки. Было признано
целесообразным обрабатывать поверхность
металла в водном растворе этого
ингибитора и не добавлять его в рабочий раствор.
При этом поверхность образцов
покрывается тонкой защитной пленкой с хорошей
адгезией.
В табл. 2 в скобках указаны концентрации
ингибитора А в водных растворах, в которых
обрабатывали поверхность образцов.
Водный раствор хлорида лития в ходе опытов
содержал 0,2 % А.
Наилучшие результаты по снижению
коррозии в водном растворе бромида лития
получены при предварительной обработке
образцов в 0,5 %-ном водном растворе
ингибитора А — значение z для всех зон порядка
95 % и более, а значение к не превышает
0,13 г/(ч-м2).
Длительные испытания A000 ч)
показали, что в растворе бромида лития пленки
обеспечивают высокую степень защиты —
&=0,03 г/(ч-м2). Поверхность образцов
после опытов была гладкой. По-видимому,
пленка реагирует с Вг~ с образованием
бромзамещенного металлокомплекса,
обладающего высокими защитными свойствами в
кипящем растворе бромида лития.
В растворах, содержащих ионы С1~~~,'
такого эффекта не наблюдалось. Очевидно,
хлорзамещенные металлокомплексы имеют
низкие защитные свойства. За 1000 ч
испытаний в растворах хлоридов лития и
кальция пленка теряет свои защитные свойства,
в результате появляется значительная
язвенная коррозия — &=0,2-И г/(ч-м2).
Таким образом, анализ полученных
результатов показал, что предварительная
обработка поверхностей углеродистых
сталей в 0,5 %-ном водном растворе
ингибитора А надежно обеспечивает их защиту от
коррозии в водном растворе бромида
лития. Для защиты углеродистых сталей от
коррозии в среде водного раствора хлорида
кальция можно эффективно использовать
БТА в количестве 0,5 %.
42

Список использованной литературы
1. Бабаков А. А., Приданцев М. В. Корро-
зионностойкие стали и сплавы. М.:
Металлургия, 1971.
2. Жук Н. П. Курс теории коррозии и защиты
металлов. М.: Металлургия, 1976.
3. Защита химических аппаратов от коррозии
в химико-фармацевтической промышленности /
Под ред. А. Т. Натарадзе. М.: Медиздат, 1958.
4. Корж Е. Н., Сухотин А. М., Борщев-
с к и й А. М. Коррозия стали в растворах
хлористого кальция // Защита металлов.
Т. XVIII, 1982, № 1.
5. Коррозия и защита химической
аппаратуры: Справочное руководство. Т. 3 / Под
ред. А. М. Сухотина. Л.: Химия, 1970.
6. Крешков А. П. Основы аналитической
химии. Т. 3. М.: Госхимиздат, 1965.
7. Кузнецов Ю. И. Органические ингибиторы
коррозии металлов в нейтральных водных
растворах // Итоги науки и техники
«Коррозия и защита от коррозии». М., 1978.
Т. 7.
8. Розенфельд И. Л. Ингибиторы коррозии.
М.: Химия, 1977.
9. Тамашов Н. Д., Чернова Г. П.
Пассивность и защита металлов от коррозии. М.:
Наука, 1965.
УДК 637.5.037.075
МОРФОЛОГИЯ
ПСИХРОФИЛЬНОГО
ПАТОГЕННОГО
МИКРООРГАНИЗМА YERSINIA
EIMTEROCOLITICA
Д-р вет. наук, проф. А. В. КУЛИКОВСКИЙ,
К. М. ДЖЕНТЕМИРОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
ветеринарной санитарии
В снижении качества пищевых продуктов
при холодильном хранении большую роль
играют психрофильные микроорганизмы. Их
видовой состав, культурально-биохимиче-
ские свойства, экология, а также пороки,
которые они вызывают в скоропортящихся
продуктах, хорошо изучены.
В то же время при холодильном
хранении мало внимания уделяется патогенным
микроорганизмам, так как общепринято
считать их мезофилами, рост которых
полностью угнетается при температурах ниже
4 °С. Это справедливо для большинства
патогенных бактерий.
Однако в последние годы в
отечественной и зарубежной литературе появились
сообщения о способности размножаться на
пищевых продуктах при их холодильном
хранении психрофильного патогенного
микроорганизма Yersinia enterocolitica,
вызывающего у человека различные
заболевания — от расстройства функций
желудочно-кишечного тракта до тяжелых
поражений печени, суставов, сердца, легких и мозга
[1]. Иерсинии обнаруживают в мясных
и молочных продуктах (говядина, свинина,
баранина, куриное мясо, сливки,
мороженое), а также овощах.
Опасность иерсинии усугубляется тем,
что, размножаясь при низких
температурах, они не вызывают порчи и каких-либо
видимых изменений продуктов при
холодильном хранении. Только
микробиологическими исследованиями можно выявить их
присутствие в продуктах.
Сельскохозяйственные животные,
особенно свиньи, часто являются здоровыми
носителями этих бактерий. Так, в
исследованиях, проведенных в Дании, иерсинии
были обнаружены в миндалинах у 26,5 %
забитых свиней без какой-либо видимой
патологии.
В наших исследованиях их также
удалось выделить (серовары 03, 05, 06.30,
08, 09) у клинически здоровых свиноматок
и поросят.
Для выделения иерсинии использовали
следующую методику. Кусочки
подчелюстных лимфоузлов, корня языка, миндалин
свиней и поросят помещали в среду
накопления (фосфатный буфер или
физиологический раствор) и выдерживали при
температуре 4 °С в течение 2—3 сут. Затем
проводили высев на среду Эндо и инкубировали
24 ч при 22—25 °С. Из выросших колоний
отбирали мелкие @,1—0,2 мм) лактозо-
отрицательные колонии-росинки и
переносили на агар Хоттингера или на МПА по
методике [4].
Аналогично можно выделить иерсинии из
образцов, взятых с поверхности
охлажденных или замороженных туш [2].
Колонии иерсинии на твердой
питательной среде гладкие, умеренно выпуклые (до
0,5 мм в диаметре), с ровными краями,
прозрачные, со слегка голубоватым
оттенком. Через 2—3 сут хранения они
становились зернистыми, с неровными краями,
появлялась желтая пигментация, отмечался
их сливной рост.
Бактерии ферментировали с
образованием кислоты (без газа) сахарозу,
мальтозу, маннит, мочевину, маннозу, фруктозу,
трегалозу, глюкозу; обладали галактози-
дазной активностью; не сбраживали
лактозу, рафинозу, рамнозу, дульцит; не имели
фенил ал аниндезаминазы, лизиндекарбокси-
лазы.
Под световым микроскопом иерсинии
выявлялись в виде мелких палочек,
окрашиваемых по Граму отрицательно. Бактерии,
43

Рис. 1. Строение микроколоний иерсиний,
выращенных при 22 °С:
а — покров (указан стрелкой) и полиморфные клетки,
как бы выползающие из-под него; б — палочковидные
клетки правильной формы и диссоциированные
бактерии в виде шаров (сферопласты, собранные в
цепочку) ; в — гигантское тело, от которого отслаиваются
мелкие шаровидные бактериальные формы
выращенные на полужидком агаре Хоттин-
гера при 22 °С, были подвижны.
Серовары определяли реакцией
агглютинации на стекле со специфической
сывороткой.
С помощью сканирующего электронного
микроскопа «Hitachi-800» нами изучены и
впервые описаны поверхностные структуры
микроколоний иерсиний при температурах
инкубирования 4 и 22 °С. Образцы для
электронной микроскопии готовили по
общепринятой методике.
В центре микроколоний, выращенных
при 22 °С, обнаружен хорошо выраженный
пленочный покров. На периферической
части, где он истончается, из-под него как
бы выползают отдельные палочковидные
клетки нередко причудливой формы
(рис. 1, а) размером 1,2X0,6 мкм,
находящиеся в ассоциации. Выявлены также
палочковидные клетки правильной формы,
а также бактерии с явно выраженным
полиморфизмом, характерным для Л-транс-
формации,— сферопласты неправильной
формы, зачастую сливающиеся в
причудливые образования и гигантские тела
(рис. 1, б, в).
Образование покрова при 22 °С,
вероятно, является реакцией психрофильного
микроорганизма на неблагоприятное
воздействие температуры. Наличие в
микроколонии диссоциированных и измененных
по форме бактерий также подтверждает
этот факт.
Элементы покрова обнаружены и в
микроколонии иерсиний, выращенных при
4 °С, но в целом он менее развит
(рис. 2, а). Хорошо просматривались
отдельные палочковидные клетки правильной
формы (рис. 2, б), а также более крупные,
вытянутые — размером 1,7X0,9 мкм
(рис. 2, в).
Таким образом, типичный рост и
наиболее характерные особенности строения
клеток иерсиний наблюдаются при
температуре 4 °С. Вероятно, это связано с
функциональными особенностями клеток, так как
установлено, что у родственных психро-
фильных бактерий (Y. pseudotuberculosis)
вирулентность возрастает при низких
температурах культивирования [3].
Рис. 2. Строение микроколоний иерсиний,
выращенных при 4°С:
а — гладкие, округлые поверхностные структуры
плотно уложенных клеток, а также остаток пленки-покрова;
б — палочковидные клетки правильной формы; в —
скопление более крупных, вытянутых клеток
44

Проведенные исследования носят
теоретический характер. Однако полученные
детальные сведения об иерсиниях помогут
изыскать и предложить научно
обоснованные эффективные меры профилактики иер-
синиозной инфекции.
Принимая во внимание, что иерсинии
хорошо развиваются в пищевых продукта^
при холодильном хранении, чрезвычайно
важно больше внимания уделять вопросам
санитарии и гигиены.
Так, на мясокомбинатах необходимо
строго соблюдать существующие ветери-
нарно-санитарные правила при убое и
переработке животных, охлаждении и хранении
мяса. Ножи, используемые для экспертизы
голов, следует обеззараживать в горячей
воде во избежание контаминирования мяса
иерсиниями, имеющимися на поверхности
корня языка и миндалин. Учитывая, что
они могут быть у здоровых свиней,
целесообразно язык, гортань и прилегающие
ткани проваривать перед холодильным
хранением или хранить их в отдельных
камерах.
Быстрое охлаждение и замораживание
до —18 °С исключает размножение
иерсинии в мясе. Поэтому требуется строго
контролировать температурно-влажностный
режим при холодильном хранении и не
допускать размораживания мяса без
последующей быстрой термической обработки.
Изобретения
A1) 1359580 E1) 4 F 24 F 5/00 B1) 4057570/29-
06 B2) 18.04.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский
институт по оборудованию для кондиционирования
воздуха и вентиляции G2) Ф. А. Набиулин,
А. А. Макжаров, А. Н. Дормидонтов, И. Д. Квят,
Н. Г. Белозеров E3) 697.94
E4) E7) КОНДИЦИОНЕР, содержащий
компрессор с приводом в виде электродвигателя,
имеющего систему охлаждения, конденсатор,
дроссельное устройство и испаритель пароком-
прессионной холодильной машины, связанные
между собой циркуляционным контуром
хладагента, при этом конденсатор выполнен с основной
и дополнительной полостями, а компрессор связан
циркуляционным контуром с дроссельным
устройством через дополнительную полость
конденсатора, систему охлаждения электродвигателя и
основную полость конденсатора, отличающийся тем,
что, с целью повышения надежности работы,
электродвигатель снабжен контактирующим с ним
кольцевым теплообменником, подключенным к
циркуляционному контуру между испарителем и
компрессором.
Общая санитария и гигиена на
холодильниках также играет большую роль в
профилактике распространения иерсинии,
особенно в борьбе с грызунами, которые
могут быть переносчиками бактерий и
инфицировать продукты в процессе
холодильного хранения.
Необходимо информировать торговых
работников и население о возможной
микробной опасности внешне
доброкачественных продуктов, хранимых на
производственных и в бытовых холодильниках, и
мерах профилактики пищевых отравлений.
Список использованной литературы
1. Иерсиниоз и псевдотуберкулез у детей.
Методические рекомендации Минздрава СССР.
1987.
2. Носкова Г. Л. Микробиология мяса при
холодильном хранении. М.: Пищевая
промышленность, 1972.
3. Сомов Г. П. Психрофильность
патогенных бактерий и ее значение для решения
вопроса о возможности размножения в
окружающей среде // Сб. науч. трудов / СО АМН СССР,
Ин-т эпидемиологии и микробиологии.
Новосибирск, 1986.
4. Ющенко Г. В., Дунаев В. И.
Методика выделения и идентификация. Y.
pseudotuberculosis, Y. enterocolitica '// Лабораторное
дело. 1980, № 6.
A1) 1359591 E1) 4 F 25 В 5/00 B1) 3786146/23-
06 B2) 30.08.84 G1) Всесоюзный научно-
исследовательский и проектный институт по
переработке газа G2) М. С. Потапова, В. Ф.
Потапов E3) 621.56
E4) E7I. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА
путем сжатия паров хладагента, их охлаждения,
конденсации паров высококипящего компонента,
отделения от полученного конденсата паров
низкокипящего компонента, испарения жидкой фазы
высококипящего компонента, охлаждения и
снижения давления низкокипящего компонента и
отвода тепла от охлаждаемого объекта,
отличающийся тем, что, с целью снижения энергозатрат,
сжимают пары только низкокипящего компонента
после их отделения от конденсата
высококипящего компонента, а их охлаждение ведут
при снижении давления подачей в них жидкой
фазы высококипящего компонента с испарением
последнего и образованием паровой смеси, причем
конденсацию паров высококипящего компонента
из смеси ведут путем отвода тепла от
охлаждаемого объекта.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
подачу жидкой фазы высококипящего компонента
в поток паров низкокипящего компонента
осуществляют путем эжектирования.
45

ЭКОНОМИКА
i ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
По просьбе читателей
Из письма в редакцию начальника СП НУ
треста «Туркменагроспецмонтаж» О. Анци-
бора:
«Хотелось бы узнать со страниц
вашего журнала, какие в Госагропро-
ме СССР перспективные планы
развития специализированной службы по
монтажу, наладке, ремонту,
техническому обслуживанию оборудования сфер
хранения, переработки продукции,
торговли, в частности молокоохладитель-
ных установок в колхозах и совхозах»
Ниже публикуются ответ на запрос
редакции Госагропрома РСФСР и статья о
рекомендуемом Госагропромом СССР опыте
работы Слонимской райагропромтехники
Гродненской области Белорусской ССР.
УДК 621.5Б/.57.002.72.004.5/6
О МОНТАЖЕ, НАЛАДКЕ,
РЕМОНТЕ И ТЕХОБСЛУЖИВАНИИ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
В КОЛХОЗАХ И СОВХОЗАХ
Л. Б. МАНЕВИЧ,
заместитель начальника Управления комплексной
механизации животноводства Госагропрома
РСФСР
В РСФСР монтажные и пусконаладочные
организации по механизации
животноводства «Агропроммехмонтаж» в основном
проводят установку и наладку новых
холодильных машин. Текущий ремонт и
техническое обслуживание холодильной техники,
используемой на молочно-товарных фермах,
в комплексах, столовых, хранилищах,
осуществляются специалистами станции ре-
монтно-техническихпредприятий
(РТП),которые имеются в каждом районном
агропромышленном объединении (РАПО).
Для этих целей на станциях
технического обслуживания животноводства
созданы производственные участки,
организованы в зависимости от объемов работ
передвижные звенья из квалифицированных
слесарей-холодильщиков, которые на
договорных условиях оказывают перечисленные
выше услуги колхозам, совхозам и другим
предприятиям.
Для удовлетворения потребности
хозяйств в капитальном ремонте
компрессоров, комплектных холодильных машин на
предприятиях агрокомитетов автономных
республик, краев и областей создаются
специализированные цехи и участки, где
восстанавливаются изношенные детали,
приборы автоматики, изготовляются испарители
и другое холодильное оборудование.
Создание таких цехов и участков позволяет
частично снять проблему обеспечения
запасными частями, потребность в которых
территориальные управления Госснаба
СССР удовлетворяют на 30—40 %.
Заслуживает внимания опыт работы подобных
цехов Хотьковского РТП Московской
области, Дзержинского РТП Волгоградской
области, Аксайского агрокомбината
Ростовской области и др.
Кроме того, по разработкам
рационализаторов и изобретателей на местах
изготовляются устройства для охлаждения молока
с использованием естественного холода.
Таких устройств на фермах колхозов и
совхозов РСФСР работает более 1 тыс. шт.
Монтаж, наладку, ремонт и
обслуживание холодильного и другого
технологического оборудования на предприятиях
перерабатывающих отраслей ведут созданные
при Госагропроме РСФСР Российское
промышленное объединение «Росагропром-
маш» и республиканский трест по монтажу,
технологической наладке и обслуживанию
«Росагропромпусконаладка».
Для подготовки кадров рабочих
профессий — слесарей-холодильщиков ремонтно-
технических предприятий, колхозов и
совхозов организованы учебные комбинаты в
различных регионах Российской Федерации, в
которых ежегодно проходят трехмесячный^
курс обучения более 500 человек.
Инженерной службой АПК РСФСР
используется опыт работы по организации
централизованного ремонта и технического
обслуживания торгово-технологического и
холодильного оборудования предприятий
торговли треста «Росторгмонтаж» Мин-
торга РСФСР, а также опыт Слонимского
ремонтно-технического предприятия
Гродненской области Белорусской ССР.
46

УДК 621.565.004.67
ОРГАНИЗАЦИЯ РЕМОНТА
МОЛОКООХЛАДИТЕЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
В БЕЛОРУССКОЙ ССР
Н> В. ОСТАПКОВИЧ,
директор Слонимской райагропромтехники
Гродненской области,
канд. техн. наук А. А.ШУШКЕВИЧ,
канд. техн. наук И. М. ЗУЕВ
вниитимж
В настоящее время в Белорусской ССР
эксплуатируется более 11 тыс. молоко-
охладительных установок. Эффективность
их работы в значительной степени
зависит от правильной эксплуатации. Выход из
строя молокоохладительной установки,
особенно в теплое время года, может
привести к порче большого количества
ценного продукта. Поэтому очень важно
своевременно обнаружить и устранить
неисправности, предупредить их.
Для снижения затрат на
обслуживание и ремонт находящейся в
хозяйствах техники необходимо:
создание ремонтно-обслуживающей
базы и ее специализация;
разработка и внедрение
прогрессивной организации и технологии работ,
технических средств для оснащения
производственных мощностей;
разработка и внедрение нормативно-
технической документации;
применение бригадного подряда и
хозрасчета;
совершенствование
материально-технического обеспечения, структуры
управления и взаимоотношений хозяйств и
обслуживающих предприятий республики.
Эти задачи решает
инженерно-техническая служба Госагропрома
Белорусской ССР.
В соответствии с Положением о
техническом обслуживании и ремонте машин
и оборудования животноводческих ферм
обслуживают молокоохладительные
установки, заменяют вышедшие из строя
узлы и детали на новые или
отремонтированные выездные бригады районных
предприятий по ремонту и техническому
обслуживанию сельскохозяйственной
техники (райагропромтехника).
Производственной базой выездных бригад
является участок технического
обслуживания и ремонта холодильного
оборудования, входящий в состав станции
технического обслуживания машин и
оборудования животноводческих ферм (СТОЖ).
На участке бригада проверяет и
настраивает приборы автоматики, проводит
текущий ремонт компрессоров и других узлов,
доставляемых с ферм.
Участок оснащен стендами для
разборки-сборки, обкатки и испытания
холодильных агрегатов, проверки и настройки
приборов автоматики, розлива хладагента
из емкостей в большие баллоны и из них
в малые.
Для обслуживания и ремонта молоко-
охладительных установок непосредственно
на фермах во ВНИИТИМЖе
разработана автопередвижная мастерская ТЖ-1-0,8
на базе автомобиля УАЗ-452Д. С помощью
входящих в комплект мастерской
специальных приспособлений, приборов и
инструмента можно проверить и оценить
техническое состояние установки, вакуумиро-
вать и осушить холодильную систему,
заправить хладагентом, отрегулировать
ее рабочий режим, провести необходимые
газоэлектросварочные, жестяницкие,
слесарные и другие виды работ.
Переносной комплект инструмента для
технического обслуживания и ремонта
используется и на фермах для ежедневного
обслуживания молокоохладительных
установок и оперативного устранения
неисправностей и отказов.
Холодильные агрегаты,
работоспособность которых не может быть
восстановлена при техническом обслуживании и
текущем ремонте, направляют на
специализированные ремонтные предприятия для
капитального ремонта.
Хорошие результаты работы
специализированного цеха по ремонту
молокоохладительных установок и входящих
в них холодильных агрегатов получены
в Слонимской райагропромтехнике
Гродненской области. Специалистами
ВНИИТИМЖа и райагропромтехники
создано и изготовлено более 20 видов
специального ремонтно-технологического
оборудования и 30 видов оснастки и
контрольно-измерительного инструмента. Кроме
того, институтом составлена вся
необходимая нормативно-техническая и
технологическая документация.
Цех рассчитан на ремонт 1000
молокоохладительных установок СМ-1200,
СМ-1250 и холодильных агрегатов, а
также 3000 холодильных компрессоров в год,
что удовлетворяет потребность всех
хозяйств Гродненской и частично других
областей республики.
Схема обслуживания
молокоохладительных установок (см. рисунок)
предусматривает: ремонт, очистку и осушку
внутренних поверхностей теплообменных
аппаратов; приремонтное диагностирование ком-
47

Теплообменник W Разрезка W
Очистка
и продувка
Дефектация
и ремонт
Проверка
герметичности
Осушка
Окраска
Прием
в ремонт
Очистка
Разрядка
хладагента
Конденсатор
Продувка
Дефектация
и ремонт
W Испаритель
Изготовление
II Очистка
и продувка
Проверка
герметичности
->
*Н
Проверка
герметичности
Очистка 1
и продувка Г
W Осушка
Осушка W Окраска
Разборка
Сборка
агрегата
Iff
плектапия I '
Комплектация
Т
Осушка и
вакуумирование
1
Проверка
герметичности
Обкатка и
испытание
Заправка
хладагентом
Подкраска
I гл U Заправка II Обкатка и II
1— Окраска W №l Wi
испытание
Сборка
Восстановление
деталей
Дефектация
{Компрессор
Слив
масла
Наружная
мойка
Приремонтное
диагностирование
Разборка
Мойка !
деталей,
Сборка
установки
Сдача
на склад
Водяная
ванна
Очистка
Дефектация
Ремонт
Проверка
герметичности
Осушка
Окраска
Схема обслуживания молокоохладительных установок СМ-1200, СМ-1250
прессоров; их обкатку с использованием
циркуляционной системы смазки; осушку
хладагента и масла перед заправкой;
определение содержания влаги в смеси
хладагента и масла индикатором
влажности ИВ-7; обкатку холодильных
агрегатов с применением цеолитовых
технологических фильтров.
Технологический процесс очистки
включает: предварительную мойку установок
перед разборкой с помощью пароводо-
струйного устройства, мойку деталей в
моечной машине, а также продувку сухим
воздухом и очистку внутренних поверхностей
теплообменных аппаратов.
Очищенную молокоохладительную
установку размещают на подставке,
холодильный агрегат разряжают от хладагента
с помощью вспомогательного агрегата
ФАК-0,7У, водосборника и оросителя.
Затем хладагент перекачивают в баллон,
установленный на весах, снимают
молочную ванну, холодильный агрегат,
пластиковую обшивку и утеплитель.
Холодильный агрегат разбирают на узлы и детали.
Наружные поверхности основных узлов
(конденсатора, испарителя,
теплообменника, ресивера, водяной ванны и др.)
очищают от загрязнений и старой краски
в моечной машине или дробеструйной
установке. Ржавчину с наружной и
внутренней поверхностей водяной ванны
удаляют металлическими щетками (ускорить
очистку ванны можно применением
дробеструйной установки «Каскад»).
Внутренние поверхности теплообменных
аппаратов продувают сухим сжатым
воздухом и очищают на установке ОР-9305
парожидкостной смесью хладагента R12.
Очищенные детали и узлы .
подвергают дефектации. После лриремонтного
диагностирования компрессор,
электродвигатели, приборы автоматики при
необходимости отправляют для ремонта на
соответствующие участки своего ремонтно-тех-
нического предприятия или по кооперации
на другие специализированные ремонтные
предприятия.
Дефектация теплообменных аппаратов,
водяной и молочной ванн сводится к
наружному осмотру и проверке на
герметичность под давлением воздуха 0,8—
1,6 МПа.
Теплообменные аппараты проверяют на
герметичность в опрессовочной ванне с
водой и подсветкой. Выявленные дефекты
устраняют с помощью сварки или
пайки, после чего аппараты проверяют
повторно.
Испарители при наличии следов корро-
48

зии бракуют полностью и изготавливают
новые из стальных трубок. Внутреннюю
поверхность трубок секций испарителя
перед сваркой очищают в дробеструйной
установке (размер стальных зерен 0,8—1,2 мм).
Перед сборкой холодильных агрегатов
их составные узлы сушат в камере в
течение 40 60 мин при температуре 105—
110 °С с одновременным вакуумированием
и продувкой сухим воздухом.
Собирают холодильные агрегаты на
участке, оснащенном специальным
оборудованием, оснасткой и инструментом,
стеллажами-накопителями для комплектующих
изделий, тележками и контейнерами для
транспортировки.
Собранные агрегаты проверяют на
герметичность, подвергают повторной сушке
и вакуумированию, заправляют
хладагентом. Для получения сухого воздуха может
быть использована установка КБА-4.
Заправленные хладагентом агрегаты
повторно проверяют на герметичность с
помощью галоидной лампы, после чего их
обкатывают и испытывают в течение не
менее 8 ч. В процессе обкатки с помощью
индикатора влажности ИВ-7 проверяют
содержание влаги в смеси хладагента
со смазочным маслом. Она не должна
превышать по массе 0,0015 %, что
соответствует изменению цвета индикатора от
синего до голубого. Одновременно
проверяют работу испарителя (по
равномерному обмерзанию панелей или трубок),
реле давления и температуры. Результаты
Изобретения
(И) 1359598 E1) 4 F 25 В 27/00, 29/00, B1)
3978284/23-06 B2) 11.11.85 G1)
Научно-производственное объединение «Солнце» АН ТССР
G2) Р. Байрамов, С. Сейиткурбанов, Р. Мередов,
Э. 3. Керимов, В. А. Сергеев E3) 621.574
E4) E7) ГЕЛИОВЕТРОТЕПЛОНАСОСНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая контур для
хладагента и устаноЕ*ленные в нем компрессор, связанный с
^ветродвигателем, конденсатор, размещенный в ба-
Гке-аккумуляторе горячей воды, дроссель и
испаритель, размещенный в баке-аккумуляторе
холодной воды, и водяной контур, в который включены
гелионагреватель и упомянутый бак-аккумулятор
горячей воды, отличающаяся тем, что, с целью
повышения производительности путем сезонного
аккумулирования тепла, установка
дополнительно содержит второй сезонный
теплоизолированный бак-аккумулятор горячей воды, который
подключен к водяному контуру параллельно гелио-
нагревателю, первому баку-аккумулятору
горячей воды и баку-аккумулятору холодной воды.
Показатели
Коэффициент
технической готовности, %
Сдано молока, %
охлажденного
первого сорта
1984 г.
100
84,3
94,5
198Г) г.
99,1
93,5
96,8
1986 г.
99,99
95,7
95,6
1987 г.
100
97,0
97,0
считаются положительными, если за время
обкатки не возникла необходимость в
очистке фильтра. В противном случае
обкатку повторяют в течение не менее 8 ч.
Испытанные холодильные агрегаты и
водяные ванны окрашивают, сушат нагретым
воздухом и направляют на сборку или
потребителю.
Основные показатели, характеризующие
эффект проделанной работы
Слонимского РАПО, представлены в таблице.
Реализация предложений ВНИИТИМЖа
по созданию специализированного цеха
в Слонимской, а также в Кобринской,
Несвижской, Светлогорской райагропром-
техниках, внедрение прогрессивной
организации и технологии ремонтных работ
позволили удовлетворить запросы
колхозов, совхозов и других подразделений
в узлах и холодильных • агрегатах
обменного фонда, достичь низкой
себестоимости ремонта и обеспечить
эффективность эксплуатации молокоохладительных
установок.
A1) 1357661 E1) 4 F25 D 21/14 B1) 3939930/27-
13 B2) 09.08.85 G1) Московский
автомобильный завод им. И. А. Лихачева G2) Е. В.
Цветков, И. А. Гусаров, В. Я. Маркова, С. В. Ордын-
кин E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОТВОДА
ТАЛОЙ ВОДЫ ИЗ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОГО
ОТДЕЛЕНИЯ БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА,
содержащее отводную трубку с коленом для
гидрозатвора, верхний участок которой укреплен в
теплоизоляции перегородки, отличающееся тем,
что, с целью снижения материалоемкости и
уменьшения габаритов, колено гидрозатвора
выполнено в виде поддона, стенки которого выше
предполагаемого уровня жидкости в
гидрозатворе, при этом в днище поддона укреплен нижний
участок отводной трубки и крестообразные ребра
для крепления поддона в верхней части отводной
трубки.
49

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 331.103.6
ЭФФЕКТ РАЦИОНАЛИЗАЦИИ
А. Г. КЛАДИЙ,
Росмясомолторг
Трудно переоценить вклад, который вносят
рационализаторы Росмясомолторга в
улучшение условий труда, повышение уровня
механизации и эффективности
производства, модернизацию действующего
оборудования, обеспечение высокого качества и
сокращение потерь продукции.
Так, например, по предложению
рационализаторов Смоленским областным
объединением Росмясомолторга совместно с
Руднянским молочноконсервным
комбинатом в 1987 г. была организована
доставка сгущенного молока в контейнерах
вместимостью 1,5 т. Доставленные с
комбината контейнеры электропогрузчиком
снимают с автомашины и размещают на
складе. По мере потребления молока
контейнеры электропогрузчиком перевозят в
варочное отделение цеха мороженого и
устанавливают на специальную площадку.
Затем шестереночным насосом НШМ-10
молоко перекачивают в мерный бачок. Из бачка
оно самотеком поступает в
заготовительную ванну. Внедрение мероприятия
улучшило условия труда, повысило санитарную
культуру и уровень механизации
производства. Экономический эффект составил
3500 руб. в год.
На Воронежском хладокомбинате № 1
налажена доставка сгущенного молока с
Нижне-Кисляйского молочноконсервного
комбината автоцистернами вместимостью
4—^8 т. На хладокомбинате в течение
1 ч сгущенное молоко сначала
перекачивается шестереночным насосом в молочные
цистерны вместимостью по 6 т, а затем
этим же насосом — в мерные бачки,
оснащенные датчиками уровня. Из бачков
продукт самотеком поступает в смесительные
ванны. Автор рацпредложения — старший
инженер-механик В. А. Украинский.
Экономический эффект от внедрения составил
3072 руб. в год.
Новый способ бестарной доставки и
хранения сгущенного молока позволяет
повысить санитарную культуру и уровень
механизации, снизить нагрузки на грузовые
лифты, рационально использовать
холодильные емкости, сберечь (при широком
внедрении) для народного хозяйства немало
древесины и металла.
На Ленхладокомбинате № 1
рационализатором Н. И. Яковлевым изготовлена
смесительная ванна. Корпус списанной
ванны длительной пастеризации ВДП-2500
заключен в сварной корпус из нержавеющей
стали. В межстенном пространстве
размещен змеевик, подогревающий смесь
мороженого при ее приготовлении. На верху
ванны сделаны откидные крышки с обеих ее
сторон. Засыпаемые сверху (из распаковоч-
ного отделения) через желоба компоненты
перемешиваются с помощью мешалки,
состоящей из полого вала и четырех лопастей,
жестко связанных между собой
поперечинами. Привод мешалки от электродвигателя
мощностью 2,2 кВт со скоростью вращения
800 об/мин. Редуктор РЧУ-100 с
передаточным числом 40 и клиноременная
передача A:3) придают валу скорость вращения
7 об/мин. Габаритные размеры ванны
2250X1200X1200 мм, полезный объем
2000 л.
Преимущество этой ванны по сравнению
с ваннами СВ-2000 и Д7-0СА-1
заключается в том, что для подогрева смесей
используется теплообменник змеевикового, а
не барботажного типа. Конструкция ванны
и привода облегчает ее ремонт и
обслуживание.
На фабрике мороженого Северо-Осе-
тинского хладокомбината по предложению
рационализатора К. И. Зауэра для
механизации подачи сгущенного молока в
смесительную ванну рядом с ней смонтирован
цилиндрический бак емкостью 450 л из
нержавеющей стали со сферическим
днищем, имеющим уклон в сторону насоса.
Фанерная бочка (или фляга) со сгущенным
молоком устанавливается на площадку
подъемника, находящуюся на уровне пола.
Площадка электроталью поднимается на
уровень бака, после чего бочка (фляга)
опрокидывается. Сгущенное молоко стекает
в бак, откуда насосом перекачивается в!
смесительную ванну.
Разжижить сгущенное молоко или
дополнительно профильтровать его и снова
возвратить в бак можно переключением
соответствующей молочной арматуры. В баке
с помощью насоса можно смешивать
сгущенное молоко с другими компонентами,
например с протертыми обратимыми
отходами, подаваемыми насосами из
тестомесильного отделения.
50

Для механизации загрузки сухих
компонентов (сахар-песок, сухое молоко)
разработан и изготовлен бункер из нержавеющей
стали, перемещаемый электротельфером по
монорельсу между участками распаковки
и смешения сырья. Кнопки управления
тельфером расположены около бункера.
Бункер имеет наклонное днище и
открывающуюся в нижней части шарнирно
закрепленную переднюю стенку для
опорожнения. Перед загрузкой бункер опускают на
пол и заполняют компонентами. Он вмещает
150 кг сахара-песка или 100 кг сухого
молока.
Одним из основных факторов
улучшения качества смесей мороженого является
четкая работа гомогенизирующих клапанов.
Однако рабочие поверхности клапанов,
выпускаемых в настоящее время, быстро
изнашиваются, на них образуются
«оспины» и микроскопические канавки, в связи
с чем снижается эффективность
гомогенизации. Для устранения этого дефекта на
Северо-Осетинском хладокомбинате
(главный инженер Л. Е. Небесский) предложено
рабочую поверхность клапана
изготавливать из победита марки ВК-15 или ВК-18,
что позволяет эксплуатировать клапаны без
износа в течение года.
На том же предприятии изготовлено и
внедрено разделительное устройство,
предназначенное для предохранения манометра
гомогенизатора от пульсирующего
давления, создаваемого плунжерами. Заводской
мембранный разделитель не гасит
пульсации, в результате чего стрелка
манометра постоянно колеблется в большом
интервале и не дает точного показания
давления, пружина быстро выходит из
строя. По этой причине нередки случаи
получения плохо гомогенизированной смеси.
Предложенное разделительное
устройство (вместо мембраны заводского
изготовления) состоит из цилиндрического
корпуса, штуцера с системой отверстий разного
диаметра, камеры с касторовым маслом,
которая отделена от потока смеси
мороженого маслостойкой резиновой трубкой,
дросселя, уплотнительного кольца.
Принцип работы следующий. Смесь,
находящаяся под пульсирующим давлением,
воздействует на резиновую трубку,
которая, сжимаясь, давит на камеру с маслом.
Имеющаяся система отверстий и дроссель
полностью гасят пульсацию.
На Воронежском хладокомбинате № 1
(главный инженер объединения Э. Я.
Гальперин) создана линия по приготовлению
плодово-ягодного пюре как из свежего, так
и быстрозамороженного сырья (яблоки,
земляника, смородина, черноплодная
рябина и др.).
При использовании свежего сырья его
сразу после поступления в
плодово-ягодное отделение загружают в моечную ванну.
Быстрозамороженное же сырье с
температурой —18 °С доставляют из камер в
отделение заранее и подвергают частичному
размораживанию. Окончательное
размораживание сырья происходит в моечной ванне,
куда подается горячая вода.
Вымытое сырье по наклонному
транспортеру, над которым расположено
душевое устройство для дополнительного
ополаскивания, поступает в загрузочный
бункер, движущийся под действием
собственной массы по рельсам с уклоном 2°. Сырье
загружается в котлы после открытия
шибера, расположенного в дне бункера. Процесс
размораживания и варки длится 45 мин.
Разваренное сырье поступает для грубой
протирки в первую протирочную машину
Т1-КП2У с диаметром отверстий в сетке
4 мм и накапливается в сборнике. Из него
• масса насосом перекачивается для более
тонкой протирки на вторую машину с
диаметром отверстий в сетке 2 мм. После
протирки готовое пюре подают в специальные
емкости из нержавеющей стали,
смонтированные на грузовых тележках. Эти емкости
доставляют в варочное отделение. Часть
готового пюре заливают в бочки и
направляют на закаливание и хранение в камеры.
Производительность линии 3 т в смену.
При прохождении конвейера со
стаканчиками через скороморозильный аппарат
линии М6-ОЛВ часть бумажных крышечек
срывается со стаканчиков с мороженым
потоком воздуха. Чтобы избежать этого, на
Тульском хладокомбинате к штанге с
присосками прикрепили скобы, которые,
совершая возвратно-поступательные
движения, собственной поверхностью или
закрепленными на ней пятачками дополнительно
прижимают крышечки к мороженому.
Цепи конвейеров скороморозильных
аппаратов линий для производства
расфасованного мороженого обычно смазывают
маслом ХЗО, которое легко смывается при
мойке и уносится воздушным потоком,
загрязняя мороженое. Рационализаторами
Ростовского-на-Дону хладокомбината № 1
А. И. Володиным и Ю. П. Жильцовым
применена на линиях М6-ОЛБ специальная
смазка, которая не смывается горячей
водой. В результате за счет сокращения
простоев линий на 872 ч получен
экономический эффект 40 180 руб. в год.
Широкое применение на предприятиях
Росмясомолторга нашла централизованная
подача теста к вафельным автоматам. Для
51

автоматизации этого процесса приемные
бачки для теста автоматов А2-ОВА
оснащены поплавковыми механизмами с конечными
выключателями, входящими в цепь
электродвигателя насоса.
В вафельном отделении цеха
мороженого Северо-Осетинского хладокомбината
применена следующая технологическая
схема охлаждения теста водой. В резервуаре
емкостью 2000 л смонтирован змеевик из
нержавеющих труб, в который поступает
рассол. Внутри резервуара вода постоянно
перемешивается и после охлаждения до
10 °С подается насосом в змеевики,
установленные во всех приемных ваннах с тестом,
которое охлаждается до 15 °С. Внедрение
такой системы охлаждения позволило
улучшить качество вафельной продукции, а
также уменьшить массу сырых наплывов при
выпечке.
С этой же целью на Хабаровском
хладокомбинате используют вместо воды
чешуйчатый лед, получаемый с помощью
льдогенератора, резервуары для хранения теста
снабжают охлаждающей рубашкой с
ледяной водой.
На Ростовском-на-Дону
хладокомбинате № 1 в межтрубное пространство
тестопроводов, выполненных по принципу
«труба в трубе», подают ледяную воду
или рассол.
На Липецком хладокомбинате
установили в вафельном отделении емкость с
теплоизоляцией для приготовления в ней
ледяной воды, которую получают путем
охлаждения водопроводной до температуры 2—
3 °С водным раствором глицерина с
температурой —10 °С. Раствор циркулирует в
змеевике, погруженном в емкость с водой.
Охлажденную воду перекачивают насосом
марки 1,5К-8/19 в мерный
теплоизолированный бак, расположенный у тестосбиваль-
ной машины, и в межстенное
пространство резервуаров для хранения теста.
Чтобы снизить потери сырья, впервые на
Московском хладокомбинате № 10 в
технологическую схему приготовления теста
введена коллоидная мельница К6-ФКМ для
переработки обратимых отходов (сухих и
сырых). Предварительно замоченные
отходы теста пропускают через протирочную
машину и мельницу, что позволяет частично
восстановить его технологические свойства
и добавлять в основной замес теста для
вафельных стаканчиков.
На Северо-Осетинском хладокомбинате
внедрена следующая технологическая схема
переработки сырых вафельных отходов.
В течение 3—3,5 ч их замачивают в ванне.
Затем обрабатывают последовательно на
протирочной машине и коллоидной
мельнице до сметанообразной консистенции. Из
приемной ванны с помощью насоса НМШ-10
протертую массу направляют в
тестомесильные машины и в варочное отделение.
В варочном отделении отходы фильтруют
и закладывают в смесительные ванны.
Готовое для выработки стаканчиков и
листовых вафель тесто из тестомесильных машин
через мелкие сита сливают в охлаждаемые
ванны.
В ходе освоения и эксплуатации
серийно выпускаемых с 1985 г. линий М6-ОЛД
для выработки мороженого в брикетах по
250 г выявлены существенные
конструктивные недоработки.
Так, на Рязанском хладокомбинате
обнаружены следующие недостатки:
пластины загрузочного транспортера
часто отделяются от него и теряются;
текстолитовые подкладки от влаги
коробятся и выходят из строя;
конструкции механизма съема брикетов
со стола автомата и перемещения их на
загрузочный транспортер и самого
транспортера несовершенны и, кроме того,
скорость транспортера недостаточна;
острые кромки подвесок конвейера
вызывают травмы рабочих при санобработке
линии.
Для ликвидации этих дефектов
рационализаторами хладокомбината были
усовершенствованы механизм загрузки и выгрузки
брикетов, загрузочный и разгрузочный
транспортеры, дозатор и его отсекатель,
изготовлены ограждения конических шестерен
привода механизма съема и укладки
брикетов.
Для выгрузки мороженого с подвесок
конвейера скороморозильного аппарата в
линии предусмотрен подвижный стол. Его
конструкция вызывала опрокидывание
брикетов, заклинивание и выход механизма из
строя. Во избежание этого был изготовлен
и неподвижно закреплен на нижней части
каркаса разгрузочного транспортера стол
таких же размеров, как и подвижный. Стол
расположен таким образом, чтобы в момент
съема брикетов с подвески он был ниже ее
на 5 мм.
Механизм съема мороженого с подвесок
не полностью передвигал брикеты на
разгрузочный транспортер, и кромка их
оставалась на столе. При съеме новой партии
брикетов происходило их наталкивание друг
на друга, падение на пол, заклинивание
механизма. Для ликвидации этих дефектов
разгрузочный транспортер перемещен в
сторону конвейера на 30 мм и закреплен по
месту болтами М8.
Расположенные под цепью загрузочного
транспортера направляющие изготовлены
52

из текстолита и закреплены в нескольких
местах винтами М4. От влаги текстолит
коробится, вследствие чего пластинчатый
транспортер движется волнообразно, что
вызывает деформацию брикетов. Для
устранения этого недостатка текстолитовые
пластины заменены на металлические таких
же размеров.
Загрузочный пластинчатый транспортер
имеет ребра, которые из-за
неравномерности его движения нередко оказывались
напротив места перемещения брикетов
мороженого со стола автомата на
транспортер. При попадании на ребра брикеты
мялись, происходило заклинивание
транспортера и механизма перемещения брикетов
со стола автомата, ломался механизм съема
и привод транспортера. Снятие с него ребер
позволило избежать указанных отказов.
При принятой конструкции загрузочного
транспортера с задним ограждением в
случае попадания брикета на ограждение
движение транспортера замедлялось,
следующая партия брикетов наталкивалась на
предыдущую и механизм заклинивало.
Ограждение убрали. Теперь неровно
положенный брикет сбрасывается следующей
партией в устанавливаемый под
транспортером поддон.
Конструкция заводского дозатора
приводила к тому, что «сосулька» мороженого,
образующаяся под дозатором, оказывалась
со стороны пуансона и деформировала
коробку из кашированной фольги. Было
предложено изменить движение кулачка привода
отсека! ел я таким образом, чтобы отсекание
осуществлялось в обратном порядке и
«сосулька» висела с другой стороны дозатора.
Для предотвращения попадания
посторонних предметов между коническими
шестернями привода механизма съема и
укладки брикетов и повышения безопасности
труда предложено оградить их
металлическим листом.
Рационализаторы Брянского
хладокомбината внесли следующие изменения в
линию М6-ОЛД:
транспортер подачи брикетов в
скороморозильный аппарат заменен на лен-
кточный;
убрана тяга поворотного плеча
толкателя;
для снятия брикетов с подвесок
конвейера скороморозильного аппарата на
разгрузочный транспортер установлен
опрокидыватель, а толкатель для снятия брикетов
демонтирован;
ширина ленты разгрузочного
транспортера увеличена до 180 мм.
На холодильные предприятия Минтор-
га СССР и Госагропрома СССР с 1985 г.
стали поступать линии Л5-ОЭК для
выработки эскимо на палочке с заверточным
автоматом Л5-ОЗЛ, которые также
претерпели конструктивные изменения в ходе их
отладки.
При остановке эскимогенератора
бронзовые поршни дозатора заводского
изготовления в результате колебаний
температуры заклинивает. Рационализаторы
Брянского хладокомбината предложили
изготавливать поршни из фторопласта.
Чтобы избавить персонал от ручной
заливки рассола, в бак для его подогрева
была врезана полудюймовая труба с
вентилем, соединяющая указанный бак с
системой холодного рассола.
Согласно паспорту в качестве
упаковочного материала на автомате Л5-ОЗЛ
должна применяться ламинированная
полиэтиленом бумага плотностью 30—35 г/м2 (или
лакированный целлофан плотностью 35—
40 г/м2). Расход материала составляет
около 25 кг на 1 т мороженого.
Рационализаторами Брянского
хладокомбината для использования в качестве
упаковочного материала традиционного и
дешевого пергамина без покрытия
плотностью 40 г/м2 модернизированы
механизмы продольной и поперечной сварки
упаковочного материала. На один из
продольных роликов нанесена левая резьба, а на
другой — правая, на корпусах ножей
поперечной сварки выполнены два продольных
паза и накатка глубиной 2 мм. Это
обеспечило хорошее качество продольного и
поперечного швов пакета подушечного типа за
счет механического продавливания и
остаточной деформации пергамина в местах
взаимного проникновения рифленых
поверхностей роликов и корпусов ножей.
Кроме того, для улучшения работы
формовочного узла заверточного автомата
выполнены следующие
усовершенствования: направляющие для формирования
рулона этикетки в рукав перенесены на
450 мм от механизма продольного сжатия
шва в сторону к транспортеру подачи
мороженого на автомат; демонтированы три
направляющих ролика; вместо бронзовых
втулок внутри роликов установлены
шарикоподшипники. Все это позволило сократить
число обрывов бумаги, повысить
устойчивость работы автомата и добиться
паспортной производительности линии.
Можно привести еще немало примеров,
подтверждающих высокую отдачу труда
рационализаторов Росмясомолторга.
Достаточно сказать, что только в 1987 г.
2390 новаторами было подано 3334 и
внедрено 3138 предложений с экономическим
эффектом 835 тыс. руб.
53

ОХРАНА ТРУДА
Категория
помещения
УДК F21.565.92:621.564.22]-78
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ
ПОМЕЩЕНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ
И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ
Б. Н. КОГАН, Ф. Г. ВЕКСЛЕР
Гипрохолод
Ю. К. СОЛОМАХА
ВНИКТИхолодпром
В проектах распределительных
холодильников, холодильников при мясокомбинатах,
фабрик мороженого, плодоовощехранилищ
в основном предусматривают применение
аммиачных холодильных установок с
разветвленной испарительной системой
непосредственного охлаждения.
Аммиак — токсичный горючий газ. При
его объемном содержании в воздухе от 15 до
28% A07—200 г/м3) и температуре не
выше 55 °С получается взрывоопасная смесь
[1, 4]. В жидком состоянии аммиак
трудногорючее вещество (температура его
воспламенения 630 °С) [3].
Оборудование аммиачной холодильной
установки размещают, как правило,
следующим образом:
в машинном отделении — компрессоры,
циркуляционные и дренажные ресиверы,
промежуточные сосуды, аммиачные насосы;
в холодильных камерах — охлаждающие
устройства (батареи, воздухоохладители);
на открытом воздухе — конденсаторы и
линейные ресиверы;
в производственных помещениях —
скороморозильные аппараты, фризеры.
Возможна установка циркуляционных,
защитных, дренажных ресиверов, насосов,
испарителей в аппаратных отделениях,
функционально связанных с машинным
отделением.
Согласно Общесоюзным нормам
технологического проектирования — ОНТП 24—
86 [2], по взрывопожарной и пожарной
опасности помещения и здания
подразделяются на категории А, Б, В, Г и Д (см.
таблицу).
Определяют категории путем
последовательной проверки соответствия помещения
требованиям, предъявляемым к каждой
группе — от высшей (А) к низшей (Д).
(взрыво-пожаро-
опасное)
(взрыво-пожаро-
опасное)
В
(пожаро
опасное)
Д
Характеристика веществ и
материалов, находящихся
(обращающихся) в помещении
Горючие газы,
легковоспламеняющиеся жидкости с
температурой вспышки не выше
28 °С в количестве,
достаточном для образования
взрывоопасных парогазовоз-
душных смесей, при
воспламенении которых расчетное
избыточное давление взрыва
в помещении составляет
более 5 кПа @,05 атм).
Вещества и материалы,
способные взрываться и гореть
при взаимодействии с водой,
кислородом воздуха или друг
с другом, в таком
количестве, что при их взрыве
расчетное избыточное давление
в помещении превышает
5 кПа.
Горючие пыли или
волокна, легковоспламеняющиеся
жидкости с температурой
вспышки выше 28 °С,
горючие жидкости в количестве,
достаточном для
образования взрывоопасных пыле-
воздушных или
паровоздушных смесей, при
воспламенении которых расчетное
избыточное давление взрыва в
помещении более 5 кПа.
Легковоспламеняющиеся,
горючие и трудногорючие
жидкости, твердые горючие и
трудногорючие вещества и
материалы.
Вещества и материалы,
способные при взаимодействии
с водой, кислородом воздуха
или друг с другом только
гореть, при условии, что
помещения, в которых они
находятся (или обращаются),
не относятся к категориям
А или Б.
Негорючие вещества и
материалы в горячем,
раскаленном или расплавленном
состоянии, процесс
обработки которых сопровождается
выделением лучистого тепла,
искр и пламени. 4
Горючие газы, жидкости и
твердые вещества, которые
сжигаются или
утилизируются в качестве топлива
Негорючие вещества и
материалы в холодном
состоянии
54

В соответствии с ОНТП 24—86
избыточное давление взрыва Ар определяют по
формуле:
А , ч ml 100 1
Ар= (Ртах—Р0) у— — jr,
v свУг ьст Ан
где ртах — максимальное давление
взрыва стехиометрической
газовоздушной или паровоздушной
смеси в замкнутом объеме, кПа
(для аммиака ртах=600 кПа);
ро — начальное давление, кПа
(допускается принимать равным
101 кПа);
т — расчетная масса горючего
газа, который может попасть в
помещение в результате
аварии, кг;
Z — коэффициент участия горючего
газа во взрыве (принимается
равным 0,5);
VQB — свободный объем
помещения, м3;
рг — плотность газа, кг/м3 (для
аммиака Qr=0,753 кг/м3);
Сст — стехиометрическая
концентрация горючего газа, %, (для
аммиака Сст=21,74 %);
/Сн — коэффициент, учитывающий
негерметичность помещения и
неадиабатичность процесса
горения (допускается принимать
*„=3).
При расчете избыточного давления
взрыва ОНТП 24—86 допускают учет работы
аварийной вентиляции (коэффициент Ка),
если она обеспечена резервными
вентиляторами, автоматическим пуском их при
превышении предельно допустимой взрыво-
безопасной концентрации и
электроснабжением по первой категории
надежности. При этом воздухозаборные
устройства должны располагаться вблизи от
места возможной аварии.
Коэффициент учета аварийной
вентиляции, на который должна быть
разделена масса горючих газов га, определяют
по формуле:
/(а=Лт+1,
где Л — кратность воздухообмена,
создаваемого аварийной
вентиляцией, с-1;
т — продолжительность поступления
горючего газа в объем
помещения, с (принимается равной
300 с);
Для машинных и аппаратных
отделений аммиачных холодильных установок
Проведено определение категорий
помещений холодильников (на основании
проектов Гипрохолода).
Машинное (аппаратное) отделение.
Холодильная установка работает, как
правило, не менее чем при 3—5
температурных уровнях от —2 -. 3 °С, до —40 -f-
-г —45 °С.
Анализ показывает, что наиболее аммиа-
коемкими являются холодильные установки,
обслуживающие камеры хранения
неупакованных замороженных грузов, с батарейной
системой охлаждения из труб диаметром
38X2,5 мм. Крупные плодоовощехранили-
ща, несмотря на оснащение их
охлаждающими устройствами малой единичной
емкости, также следует отнести к разряду аммиа-
коемких.
Холодильные установки фабрик
мороженого или цехов замораживания продукции,
несмотря на значительную мощность
машинных отделений, укомплектовываются
эффективными охлаждающими
устройствами малой аммиакоемкости, работающими
при температурном уровне —40 -. 45 °С
[@,7169—0,5448). 10* Па].
Камеры хранения замороженных грузов
обслуживаются в основном испарительной
системой с температурой кипения —30 °С
A,1945-105 Па).
Камеры хранения охлажденных грузов
на холодильниках подключаются к системе
с температурным уровнем —10 °С, при этом
охлаждающие устройства работают под
давлением 2,9-105 Па.
Наиболее аммиакоемкие сосуды в
машинном (аппаратном) отделении —
циркуляционные ресиверы. Как показывает
анализ причин прорыва и утечек аммиака [6],
наиболее опасная аварийная ситуация в
машинном (аппаратном) отделении может
возникнуть из-за отрыва фланца
всасывающего патрубка аммиачного насоса, что
влечет за собой значительные поступления
в помещение паров аммиака. Для
перечисленных выше производств максимальное
количество паров будет образовываться при
дросселировании аммиака с температурного
уровня —10 °С.
Ниже приведен расчет избыточного
давления взрыва для машинных (аппаратных)
отделений холодильников емкостью 250 т.
На температуру кипения —10 °С
установлен циркуляционный ресивер емкостью
y=l, м3. Свободный объем помещения
Усв=340 м3. При отрыве фланца на
всасывающем патрубке насоса из ресивера
в помещение машинного отделения
поступит G аммиака:
С=К/(рдж=639 кг,
где /Ср—коэффициент максимального за-
55

полнения циркуляционного
ресивера, равный 0,7 [2] ;
дж — плотность жидкого аммиака
(принимается равной 652 кг/м3).
При дросселировании 639 кг аммиака
образуется т пара:
m=Gl=51,12 кг,
где X — коэффициент дросселирования,
равный 0,08.
Таким образом, избыточное давление
взрыва
Ар=F00— 101)
51,12-0,5
100
340-0,753.1,667 21,74
X
х 4
=48,3,
т.е.>>5 кПа.
Избыточное давление взрыва в
машинных (аппаратных) отделениях
холодильников емкостью 1500, 3000, 5000 и 10 000 т
равно соответственно 14, 29, 39 и 31 кПа.
Холодильные камеры. На холодильниках
различного целевого назначения используют
батареи «тихого» гравитационного
охлаждения камер и воздухоохладители
интенсивного охлаждения.
Такие охлаждающие устройства
изготовляют из Сребренных бесшовных холодно-
или горячедеформированных труб,
рассчитанных на давление до 100- 10й Па.
В соответствии со СНиП 3.05.05—84
[5] и Правилами устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных холодильных
установок [4] при изготовлении батарей и
воздухоохладителей качество сварных швов
контролируют неразрушающими методами.
Кроме того, это оборудование подвергают
также испытанию давлением на прочность
B6-105 Па) и герметичность BЫ05 Па).
При «тихом» охлаждении наибольшую
поверхность охлаждающих устройств,
отнесенную к 1 м2 площади пола принимают
для камер хранения неупакованных
замороженных грузов (температура камеры
—20-; 25 °С). Фланцевые соединения в
охлаждаемых помещениях отсутствуют, все
соединения трубопроводов — сварные.
Трубопроводы в соответствии с Правилами
[4] защищены ограждениями.
Анализ возможных аварийных ситуаций
показывает, что утечки аммиака в
охлаждаемых помещениях могут происходить
только при оттаивании в результате
разрушения сварного соединения в месте
точечной приварки ребер к трубе батареи [6].
Это объясняется тем, что для ускорения
процесса оттаивания, наряду с тепловым
воздействием на снеговую шубу, применяют
механическую очистку батареи.
В воздухоохладителях с насадными
ребрами наиболее слабым является
точечный шов приварки к трубе упорной
планки, фиксирующей ребра охлаждающей
батареи. Поскольку катет сварного шва не
превышает 2 мм, в результате подачи
горячих паров аммиака под давлением до
13,5-10 Па может образоваться свищ
максимальным диаметром до 2 мм.
Прочность сварного шва ослабляется и от
вибрации при работе вентиляторов.
В качестве примера рассмотрим
вероятную аварийную ситуацию в камерах
хранения замороженных и охлажденных грузов
площадью 425 м2 с наиболее аммиакоем-
ким оборудованием на типовом
холодильнике емкостью 10000 т со следующими
параметрами.
Строительный объем камеры VK, м3 2340
Внутренний объем труб, м3
батарей V6 (для камер хранения
замороженных грузов) 0,675
двух параллельно соединенных
воздухоохладителей VB (для камер
хранения охлажденных грузов) 0,120
Удельный объем паров аммиака Vn,
м3/кг
при р=13,5-105 Па 0,09569
Плотность паров аммиака, кг/м3
при р=13,5-105 Па (й) 10,45
при р=1,01-105 Па (q„) 0,753
Показатель изоэнтропы аммиака К 1,32
Камера хранения замороженных грузов.
При нарушении герметичности батареи и
образовании свища диаметром до 2 мм
(площадью /=3,14-10 6 м2) в камеру за
т=300 с поступит паров аммиака:
из подводящих трубопроводов
из батарей
/772=V60/n=7,O5 КГ.
Таким образом, суммарное кол
паров аммиака в камере составит:
т~т 1+Ш2—9,33 кг.
Процесс оттаивания проводится
бодной от грузов камере, поэтому п
чете избыточного давления взрыва в
ве VCB принимается строительный
камеры Vк.
Избыточное давление взрыва
Др=2,02 кПа.
Камера хранения охлажденных
В случае аварии из подводящих
проводов в объем камеры поступит
ичество
в сво-
ри рас-
качест-
объем
грузов.
трубо-
2,28 кг
56

паров аммиака, а из двух
воздухоохладителей— 1,254 кг, что в сумме составит
3,534 кг.
Избыточное давление взрыва /\р=
= 2,5 кПа при свободном объеме в камере
30 % ее строительного объема.
Фризеро-фасовочное отделение. Во фри-
зеро-фасовочном отделении фабрики
мороженого сконцентрированы аммиачные
аппараты для холодильной обработки
продукции — фризеры, скороморозильные
аппараты, работающие под вакуумом (р=0,5448Х
X Ю5 Па), что исключает выброс аммиака
в помещение. Наиболее аммиакоемким
является скороморозильный аппарат с
охлаждающей батареей из оребренных труб.
Нарушение их герметичности и прочности
точечного сварного шва возможно только
в процессе продувки горячими парами
аммиака под давлением до 13,5• 105 Па и
освобождения батареи от масла в третью,
нерабочую смену.
Для расчета принято
фризеро-фасовочное отделение площадью 256 м2 типовой
фабрики мороженого производительностью
б т в смену со свободным объемом
помещения 900 м3. Геометрическая
емкость труб скороморозильного аппарата
0,31 м3.
Количество паров аммиака,
поступающих в помещение из подводящих
трубопроводов через свищ диаметром до 2 мм
за 300 с, аналогично рассчитанному для
камер хранения мороженых грузов, т. е.
2,28 кг. Из аппарата поступит 3,24 кг
парсв аммиака.
Суммарное количество паров аммиака
в помещении при аварии составит 5,52 кг.
Избыточное давление взрыва Ар=
= 3,1 кПа.
Изобретения
A1) 1361441 E1LF24F 11/00 B1L091717/29-06
B2) 07.05.86 G2) В. И. Рязанов E3) 697.94
E4) E7) СИСТЕМА ХОЛОДОСНАБЖЕ-
НИЯ КОНДИЦИОНЕРОВ, содержащая испа
рители холодильных машин, подключенные при
помощи магистрали с установленными на ней
насосами, обратными и смесительными клапанами
|К камерам орошения, снабженным поддонами с
Сравнительным трубопроводом, и к аккумулятору
холода с образованием циркуляционного
контура, и насосы камер орошения,
подсоединенные трубопроводом подачи отепленного холодо-
носителя с обратными клапанами к аккумулятору
холода, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности путем непрерывной
подачи холодоносителя к камерам орошения и
поддержания в аккумуляторе холода давления,
близкого к атмосферному, система
дополнительно содержит байпасный трубопровод,
подсоединенный к циркуляционному контуру парал-
* * *
Таким образом, машинные (аппаратные)
отделения холодильников, в которых
избыточное давление взрыва превышает
нормирующий показатель 5 кПа, должны быть
отнесены к помещениям категории А.
Перевод этих отделений из помещений
категории Б в помещения категории А в
соответствии со СНиП 2.09.02—85 «Произод-
ственные здания» приведет к
необходимости увеличения при проектировании
поверхности легкосбрасываемых конструкций
с 0,03 до 0,05 ml на 1 м3 объема
помещений.
Холодильные камеры с температурой
4 °С и ниже, а также фризеро-фасовоч-
ные и другие отделения, где избыточное
давление взрыва меньше 5 кПа, следует
отнести к помещениям категории Д.
Список использованной литературы.
1. ГОСТ 12.1.004 — 85 «ССБТ. Пожарная
безопасность. Общие требования».
2. Общесоюзные нормы технологического
проектирования «Определение категорий
помещений и зданий по взрывопожарной и
пожарной опасности» ОНТП 24—86. М., 1985.
3. «Правила безопасности для наземных
складов синтетического жидкого аммиака».
М., 1979.
4. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок. М.,
1981.
5. СНи П 3.05.0 5 — 84 «Технологическое
оборудование и технологические
трубопроводы». М., 1985.
6. Солом а ха Ю. К. Анализ причин прорыва
и утечек аммиака на холодильных
установках. // Холодильная техника. 1984, № 4.
лельно аккумулятору холода, регулятор с двумя
датчиками температуры и подключенными к нему
двумя клапанами-отсекателями и два регулятора
давления с датчиками и регулирующими
клапанами, причем первый клапан-отсекатель размещен
на байпасном трубопроводе, второй — в
циркуляционном контуре за аккумулятором холода,
первый датчик температуры — между
аккумулятором холода и местом подсоединения бай-
пасного трубопровода к циркуляционному
контуру, второй датчик температуры — между
аккумулятором холода и вторым клапаном-от-
секателем, клапан первого регулятора давления
установлен в циркуляционном контуре до
аккумулятора, клапан второго регулятора
давления — на трубопроводе подачи отепленного
холодоносителя, а датчики упомянутых
регуляторов — соответственно на магистрали и в
аккумуляторе холода.
57

iWCTiWH
XVII МЕЖДУНАРОДНЫЙ
КОНГРЕСС ПО ХОЛОДУ
УДК 628.84:061.3
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Из докладов комиссии El
Д-р техн. наук, проф. Е. Е. КАРП И С
Гипронии АН СССР
Комиссия Е1 заслушала 30 докладов, из них
28 были посвящены системам
кондиционирования воздуха (СКВ) и их оборудованию.
В докладе «Влияние турбулентности
на ощущение дутья» П. Фангер, А. Меликов
(Дания) и X. Ханзава (Япония)
рассмотрели экспериментальные данные о связи
турбулентности воздушных потоков с
ощущениями людей. На здоровых сидящих
людей B5 мужчин и 25 женщин)
направляли сзади, на уровне шеи,
воздушные струи с различной
интенсивностью турбулентности и скоростью от 0,05
до 0,4 м/с. Ощущения испытуемых
устанавливали путем опроса. Результаты
опытов представили в виде графика
зависимости относительного числа недовольных
режимом от средней скорости воздуха
и уровня интенсивности турбулентности.
В частности, при скорости 0,35 м/с
недовольны 15—50 % опрошенных, при 0,2 м/с —
1—30 %. Верхние пределы соответствуют
высокой интенсивности турбулентности,
нижние — низкой. Установлено, что
ощущение дутья зависит также от температуры
воздушного потока.
Д. Лебран (Бельгия) в докладе
«Моделирование работы оборудования для
кондиционирования воздуха» привел методы
электромоделирования микроклимата
в кондиционируемых зонах зданий с учетом
характеристик тепло- и хладогенераторов,
воздухообрабатывающего и
воздухораспределительного оборудования и средств
автоматизации.
Г. Марреро (Куба) в докладах
«Рациональное определение летних месячных
расчетных параметров наружного воздуха»
и «Рациональное определение летних
часовых расчетных параметров наружного
воздуха» представил методики расчетов
месячных и часовых параметров наружного
воздуха и на примерах показал, как
пользоваться этими методиками. При этом
установлена степень сходимости получаемых
результатов с данными расчетов по методам
Кэрриера и Американского общества
инженеров по отоплению, холодильной технике
и кондиционированию воздуха (ASHRAE).
П. А. Овчинников и М. Д. Тарнопольский
(СССР) представили доклад
«Распределение воздуха в зале заседаний Кремлевского
Дворца съездов». В нем приведены
результаты аналитических, лабораторных и
натурных исследований, на основе которых
реконструирована система воздухо-
распределения в главном зале заседаний
Кремлевского Дворца съездов. Основная
масса воздуха подается ниспадающими
струями черед боковые стенные решетки,
остальная (на балкон, в амфитеатр
и пространство под ним) через решетки
в стене напротив сцены, через боковые
решетки на авансцене и сцене.
Отработанный воздух удаляется через подшивной
потолок и решетки в боковых стенах
на уровне высшей отметки пола амфитеатра.
Скорость воздуха в зоне пребывания людей
не превышает 0,3 м/с (до реконструкции
0,6—0,7 м/с), общий воздухообмен снижен
на 30 %, управление системой воздухо-
распределения стало более гибким.
М. де Валентайн и Ф. Гольдшмидт (США)
в докладе «Простая программа
моделирования характеристик кондиционеров
в установившемся режиме с помощью
персонального компьютера» изложили
упрощенную программу моделирования (для
персонального компьютера) работы
автономных кондиционеров и компрессионных
тепловых насосов в установившемся
тепловом режиме. Модель упрощена по
сравнению с моделью, приведенной в справочнике
«Оборудование», изданном в 1983 г.
Американским обществом инженеров по
отоплению, холодильной технике и
кондиционированию воздуха.
Б. Линдберг (Швеция) в докладе
«Состояние техники кондиционирования
воздуха на морских судах» рассмотрел*
историю развития и современное состояние
техники кондиционирования воздуха
на морских судах. Докладчик сообщил, что
в 1985 г. Международная организация
стандартизации (ИСО) приняла
стандарт № 7547, который регламентирует
проектирование СКВ и вентиляции на судах.
В частности, расчетную температуру
наружного воздуха в теплый период следует
принимать равной 35 °С относительную влажность
58

70 %, а внутреннюю температуру и
относительную влажность в обитаемых
помещениях соответственно 27°Си 50 %.
Стандартом допускается 50 %-ная рециркуляция
внутреннего воздуха. Были приведены
методики расчета тепловых и холодильных
нагрузок и принципиальные схемы судовых
одноканальной и двухканальной СКВ с раз-
личнымидоводчиками, а также краткое
описание оборудования СКВ. При
одновременном использовании рециркуляционного
воздуха и регулировании воздухопроизводи-
тельности СКВ экономится до 35 % холода.
Т. Ганилов, Д. Илчева, К. Калчев, А. Ко-
вачев (НРБ) в докладе «Практический
расчет кондиционеров воздуха» привели но -
мограмму для расчета автономных
кондиционеров, полученную на основе
теоретических и экспериментальных исследований.
Сотрудники Ксиаминского колледжа
(провинция Фуцзянь, КНР), Каи Вен-Кинг,
Ма Юнг-Це и Хи Ши-Шенг в докладе
«Изменения холодопроизводительности
кондиционера водяного охлаждения в зависимости
от параметров наружного воздуха» привели
уравнения, описывающие изменения
холодопроизводительности автомных
кондиционеров с поршневыми компрессорами и
конденсаторами водяного охлаждения в
зависимости от параметров наружного воздуха
и показали сходимость результатов расчета
с данными испытаний.
Т. Эдварде и Р. Кнолл (США) в докладе
«Высокоэффективные экологически
приемлемые кондиционирование воздуха и
холодильная технология» предложили применять
в холодильных машинах холодопроизводи-
тельностью до 11,5 кВт роторные
компрессоры «ROVAK» и новые, изготовляемые
экструзионным способом, алюминиевые
трубчато-ребристые теплообменные
аппараты. Холодильные машины работают
на хладагенте R144 при температурах кипе-
пения 7 °С, конденсации 49 °С и давлении
на 80—88 % ниже, чем обычно. Эти машины
безопасны в эксплуатации и при авариях
(особенно в автомобилях) объективно
способствуют предотвращению разрушения
защитного слоя озона в атмосфере.
. Итальянские специалисты Я. Василиери
т Р. Лаззарин в докладе «Новая
абсорбционная машина для кондиционирования
воздуха в железнодорожном пассажирском
вагоне» показали принципиальную схему
обогреваемой электричеством
экспериментальной абсорбционной холодильной
машины, предназначенной для железнодорожных
пассажирских вагонов. Первые опыты
выявили, что тепловой коэффициент машины
может достигать 0,5. Окончательные
результаты еще не получены.
В докладе «Экономическая модель
гибридной системы кондиционирования с
испарительным и механическим охлаждением и
конденсатором воздушного охлаждения»
М. Прасад и К. Сетр (Индия)
рассмотрели экономические достоинства применения
в тропическом климате гибридной системы
последовательного испарительного и
компрессионного охлаждения при воздушном
конденсаторе.
При испарительном (изоэнтальпийном)
охлаждении в прямоточной СКВ в
течение апреля—июня удается снизить
температуру воздуха с 41,2 до 26,2 °С, а в
помещении поддерживать температуру до
30 °С и относительную влажность на
уровне 60 %, в период июня—октября
осуществлять механическое (компрессионное)
охлаждение. Годовая стоимость
эксплуатации гибридной СКВ по сравнению со
стоимостью эксплуатации системы с
компрессионной холодильной машиной снижена на
15%.
М. Прасад и Р. Рамамурфи (Индия)
в докладе «Экономическая модель
определения оптимальных эксплуатационных
параметров кондиционера с водоохлаждаемым
конденсатором» привели для тропического
климата математическую модель и
экономически оптимальные эксплуатационные
параметры СКВ с холодильной машиной и
конденсатором водяного охлаждения, в
частности, работающей совместно с
испарительным воздухоохладителем.
В результате расчетов авторы
установили, что экономически и энергетически
целесообразно поддерживать в
кондиционируемых помещениях температуру 30 °С,
относительную влажность 65 % и скорость
воздуха 0,7 м/с, а для охлаждения
конденсатора кондиционера использовать на
20 % больше воды, чем рекомендуется.
Я. Стоичков и Р. Георгиев (НРБ)
представили доклад «Исследование с помощью
ЭВМ энергосбережения при использовании
косвенного испарительного охлаждения».
Авторы показали возможность снижения
энергопотребления на 40 % по сравнению
с механическим охлаждением в
климатических условиях Софии.
Лин Юнг Фу (КНР) и Т. Мишина
(Япония) в докладе «Проект и действительные
экспериментальные характеристики СКВ на
современной ткацкой фабрике» привели
проектные и эксплуатационные
характеристики СКВ, смонтированной в безоконной
ткацкой хлопчатобумажной фабрике площадью
4536 м2 в г. Шэнтоу (КНР). Расчетная
температура внутреннего воздуха принята
равной 25 °С, относительная влажность
70 %. Часть СКВ выполнена с рециркуля-
59

цией внутреннего воздуха, а часть —
прямоточная. Температура воздуха снижается
в поверхностных теплообменниках
охлажденной водой, а увлажняется с помощью
пневматических форсунок, расположенных
вблизи ткацких станков. Для экономии
дорогостоящей в КНР электрической энергии
на фабрике установили не компрессионные,
а две абсорбционные холодильные машины
мощностью по 896 кВт. Вода в количестве
154 м3/ч охлаждается в них от 12 до 7 °С.
Через конденсаторы проходит оборотная
вода с начальной температурой 32 °С и
конечной 37,5 °С в количестве 260 м3/ч, которая,
в свою очередь, охлаждается в градирнях.
Рециркуляционный воздух очищается во
вращающихся фильтрах.
Б. Линдсей (США) в докладе «Развитие
охлаждающих систем с газомоторным
приводом для СКВ торговых зданий в США»
сообщил, что холодильные машины с
газомоторным приводом, предназначенные для
СКВ, разрабатывает Исследовательский
институт газа в Чикаго. Машина холодо-
производительностью 527 кВт оснащена
модифицированным двигателем внутреннего
сгорания фирмы «Шевроле» (объем
цилиндров 7 л), работающим на природном газе
(расчетные моторесурсы — 20 000 ч).
Намечено разработать в 1988 г. машину холодо-
производительностью 1760 кВт с
центробежным компрессором фирмы «Кэрриер» и
двумя двигателями внутреннего сгорания
фирмы «Дженерал Моторс» (объем цилиндров
7,4 л).
На очередном заседании Президиума
Центрального правления ВНТО подведены
итоги Всесоюзного общественного смотра
выполнения заданий научно-технических
программ, планов развития науки и
техники, повышения качества
продукции — НТК.
Президиум утвердил условия конкурса
под девизом «Прогресс» на лучшие
созданные прогрессивные технологические
процессы и оборудование, обеспечивающие
значительную экономию
сельскохозяйственного сырья, энергетических и трудовых
ресурсов в перерабатывающих отраслях.
Сотрудники Института газовой
технологии в Чикаго (США) Т. Замаски, Р. Мак-
рисе и Д. Вурм посвятили доклад
«Адсорбционное охлаждение и нагрев внутреннего
воздуха» результатам математического
моделирования прямоточной СКВ с
вращающимся адсорбирующим теплообменником
(оснащенным различными молекулярными
ситами или силикагелем). Получены
данные о годовой холодопроизводительности
системы и расходе газа на подогрев
воздуха и регенерацию адсорбента.
Р. Лаззарин и Л. Касасола (Италия)
в докладе «Новая солнечная
абсорбционная холодильная установка» представили
экспериментальную, подготовленную к
исследованиям, солнечную СКВ с
абсорбционной холодильной машиной холодопроиз-
водительностью 50 кВт (сооружена в Порде-
ноне — Италия). Солнечный коллектор
собран из вакуумированных труб. Его площадь
400 м2, площадь поверхности труб 200 м2.
Конденсатор охлаждается оборотной водой
от градирни. Предусмотрены также
водяные аккумуляторы холода и тепла,
пиковые теплогенератор и компрессионная
холодильная машина.
* * *
Доклады, сделанные на заседаниях
комиссии Е1, охватывают актуальные
проблемы создания и повышения эффективности
работы современных систем
кондиционирования воздуха в зданиях и транспортных
средствах.
Утверждены также Условия
Всесоюзного общественного смотра творческого
вклада членов и организаций ВНТО пищевой
промышленности в реализацию заданий!
Комплексной программы
научно-технического прогресса «Развитие пищевой
биотехнологии».
Принято решение переименовать
Общественный институт повышения
квалификации ИТР в Заочный институт повышения
квалификации ИТР Центрального
правления ВНТО пищевой промышленности.
Секция редакционно-издательской
деятельности
В ВНТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
60

ОТДЕЛ
УДК 628.84
БЫТОВЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Канд. техн. наук. Н. Л. ГУСЕЙНОВ,
Р. Б. БАГИРОВ, М. И. БУРЦЕВ
СКТБ БК ПО «Баккондиционер»
Производственное объединение «Бак-
кондиционер» выпускает за год 430 тыс.
бытовых кондиционеров марки БК,
предназначенных для создания в жилых
помещениях комфортного микроклимата.
К настоящему времени освоен выпуск
23 моделей в 172 модификациях.
Основное отличие модификаций в рамках
одного типоразмера и одной модели
заключается лишь в исполнении элементов и
узлов электрической схемы, в том числе
электродвигателей вентиляторов и
высокотемпературного ротационного компрессора. Это
обусловлено экспортом бытовых
кондиционеров в различные страны мира, где в
жилых помещениях разное напряжение
электрической сети.
Созданный параметрический ряд
отечественных бытовых кондиционеров
соответствует мировому уровню и не имеет
аналогов в СССР.
В таблице представлен типоразмерный
ряд выпускаемых бытовых кондиционеров,
соответствующих ГОСТ 26963-86
«Кондиционеры бытовые автономные. Общие
технические условия», введенному в действие
с января 1988 г. В этом ГОСТе
отражены новейшие требования в области
мирового кондиционеростроения, в том числе и
рекомендации ИСО Р859—68 по
климатическому исполнению.
Бытовые кондиционеры марки БК
обеспечивают:
т охлаждение воздуха помещений до
задаваемой температуры и ее автоматическое
поддержание;
осушение воздуха при повышенной
влажности;
циркуляцию воздуха, воздухообмен с
наружной средой (до 15 %), очистку воздуха
от пыли.
По желанию устанавливают высокую
или низкую (в ночное время) скорость и
изменяют направление воздушного потока.
Для удовлетворения запросов
покупателей, желающих иметь в современной
квартире комфортный микроклимат, созданы
модели бытового кондиционера, работающие
по принципу теплового насоса (марка этих
моделей с буквой «Т» — БК-1500Т, БК-
2000Т, БК-2500Т и др.). В жаркое время
года они работают в режиме охлаждения
воздуха, а в переходные периоды, когда
отопительная система зданий не
функционирует и уровень среднесуточной
температуры в помещении ниже комфортного,—
в режиме отопления, нагревая воздух
помещения до задаваемой температуры и
автоматически ее поддерживая. При этом
кондиционеры расходуют примерно вдвое
меньше электроэнергии, чем камины,
конвекторы и другие электроприборы той же
мощности.
В режиме вентиляции кондиционеры
могут быть использованы в любое время года.
Кондиционеры комплектуются пароком-
прессионной холодильной машиной и
воздушным конденсатором.
Большая часть моделей — моноблочного
оконного типа. Некоторые из них (БК-
1501, БК-3001 и др.) недавно стали
выпускать в новом конструктивном исполнении —
с установкой холодильного агрегата на
выдвижном шасси. При ремонте такого
кондиционера демонтируют только
холодильный агрегат, а корпус кондиционера
оставляют в оконном (стенном) проеме.
Благодаря этому не нарушается целостность
оконного уплотнения и не портится интерьер
помещения.
Создается параметрический ряд
кондиционеров раздельного типа (марка таких
кондиционеров с буквой «Р» — БК-2000Р,
БК-2000РТ и др.). Они состоят из двух
блоков: воздухообрабатывающего,
устанавливаемого в помещении на полу или
монтируемого на стене, и компрессорно-конден-
саторного, располагаемого на балконе,
лоджии, в проветриваемом нежилом
помещении, вентиляционной шахте. Блоки
соединяются рукавом.
Кондиционеры раздельного типа имеют
определенные преимущества перед
моноблочными оконными — не загромождается
оконный проем и не уменьшается освещенность
61

Типоразмер
по
ГОСТ 26963-86
КБ1-1.74
КБ 1-1,74
КБ 1-2,24
КБ 1-2,24
КБ 1-2,80
КБ 1-2,80
КБ 1-3,55
КБ 1-3,55
КБ2-2,24
КБ2-2,24
КБ 1-2,24
КБ2-2,24
КБ 1-1,74
КБ1-1.74
КБ 1-2,24
КБ 1-2,24
КБ 1-2,80
КБ 1-2,80
КБ2-1.74
КБ2-1,74
КБ2-2,80
КБ2-2,80
КБ 1-2,24
КБ 1-2,80
(совместное

производство СССР —
СФРЮ)
Холо-
допро-
изво-
ди-
тель-
ность,
Вт
1740
1740
2240
2240
2800
2800
3550
3550
2240
2240
2240
2240
1740
1740
2240
2240
2800
2800
1740
1740
2800
2800
2240
2800
Модель
БК-1500
БК-1501
БК-2000
БК-2001
БК-2500
БК-2501
БК-3000
БК-3001
БК-2000Т
БК-2001Т
БК-2000Р
БК-2000РТ
Б К-1800
БК-1801
БК-2300
, БК-2301
БК-2900
БК-2901
.ВК-1500Т
hBK-1501T
БК-2500Т
БК-2501Т
БК-2000РС
1SB-2500
Параметры в соответствии с ТУ
По-
треб-
ляе-
мая

мощность
в
режиме


лаждения

воздуха,
Вт
900
900
1100
1100
1420
1420
2000
2000
1150
1150
1210
1210
870
870
1100
1100
1370
1370
870
870
1400
1400
1000
1250
Удельная
масса,
кг/(кВтХ
Хгод)
2,81
2,81
2,26
2,26
2,10
2,10
1,81
1,81
2,96
2,96
2,48
3,48
2,69
2,69
2,15
2,15
2,03
2,03
3,59
3,59
2,77
2,77
2,41
2,76
Про-
изво- 1
ДИ-
тель- 1
ность
по
воз-
м3/ч
400
400
500
500
630
630
800
800
500
500
500
500
400
400
500
500
630
630
400
400
630
630
500
500
Удель- 1
ная 1
холо-
допро-
изво-
ДИ-
тель-
ность,
Вт/Вт
1,95
1,95
2,09
2,09
2,04
2,04
1,74
1,74
1,948
1,948
2,066
1,90
2,07
2,07
2,09
2,09
2,12
2,12
2,00
2,00
2,00
2,00
2,32
2,00

Удельная
тепло-
про-
ИЗВО-
ди-
тель-
ность,
Вт/Вт
—
1,918
1,918
1,91
—
2,14
2,14
2,00
2,00
—

Масса,
кг
49,5
49,5
52,0
52,0
61,0
61,0
63,0
63,0
53,0
53,0
22/40
22/42
48,5
48,5
49,5
49,5
59,0
59,0
50,0
50,0
1 62,0
62,0
29/40
Исполнение 1

кондиционера

Моноблочный
ОКОННЫЙ 1
То же
» »
» »
» »
» »

Раздельный
напольный
То же

Моноблочный
оконный
То же
» »
» »
» »

Раздельный
настенный

Раздельный
напольный

Число


фикаций
9
9
9
9
9
9
2
2
7
7
7
7
9
9
9
9
9
9
7
7
7
7
1
1
Год

начала

рийного


водства
1977
1986
1980
1986
1977
1986
1982
1987
1982
1987
1985
1986
1988
1988
1988
1988
1988
1988
1988
1988
1988
1988
1989
1988
Примечание. Кондиционеры моноблочного исполнения выпускаются четырех размеров, мм: 600Х.
Х400Х585 — БК-1500, БК-2000, БК-2000Т, БК-1800, БК-2300, БК-1500Т; 600Х412Х*
Х585 — БК-1501, БК-2001, БК-1801, БК-2301, БК-1501Т; 660X460X615 — БК-2500,
БК-3000, БК-2900, БК-2500Т; 660X472X615 — БК-2501, БК-3001, БК-2001Т,
БК-2901, БК-2501Т.
У кондиционеров раздельного исполнения БК-2000Р и БК-2000РТ размеры
воздухообрабатывающего блока 685X510X230 и компрессорно-конденсаторного
413X660X422. Размеры кондиционеров БК-2000РС и 1SB-2500 уточняются.
комнаты, вдвое снижается уровень шума, дели бытовых кондиционеров постоянно со-
т. е. обеспечивается повышенная комфорт- вершенствуются в целях наиболее полного
ность. удовлетворения растущего спроса на них у
Выпускаемые ПО «Баккондиционер» мо- населения.
62

РЕчгЕРАТЫ
УДК 628.84.004.182
Ресурсосберегающие системы кондиционирования
воздуха вычислительных центров. КАРПИС ?. Е.,
КОНЕВ Д. П., СУББОТИНА Т. Л. «Холодиль-
ная техника», 1988, № 8.
Рассмотрены различные системы
кондиционирования воздуха (СКВ) и хладоснабжения
вычислительных центров, оснащенных супер-ЭВМ.
Предпочтение отдано, как ресурсосберегающим,
системам СКВ, оборудованным неавтономными
воздухоохлаждающими рециркуляционными
агрегатами, и системам хладоснабжения, в
которых в зимний и переходные периоды года
используется холод наружного воздуха.
Иллюстраций 4.
УДК 628.84.004.182:677
Экономия электроэнергии в системах
кондиционирования воздуха на предприятиях химических
волокон. КО КОРИН О. Я. «Холодильная
техника», 1988, № 8.
В системах кондиционирования воздуха (СКВ)
на предприятиях химических волокон
применяются традиционные центральные СКВ. Затраты
электроэнергии на их работу составляют 40—
60 % общих затрат на производственные нужды.
На указанных предприятиях предлагается
использовать местно-центральные СКВ. В статье
показано, что это позволит сократить затраты
электроэнергии на 52,6 %.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
3 названия.
УДК 621.5.012:628.84
Действительные процессы в холодильной машине
бытового кондиционера. КЕРИМОВ Н. А.,
КУЛИЕВ Г. М., ЭЙБАТОВ О. М. «Холодильная
техника», 1988, № 8.
Рассматриваются результаты математического
эксперимента по изучению комплекса процессов,
протекающих в холодильной машине бытового
кондиционера. Реализованный на ЭВМ метод
математического эксперимента позволяет
рассмотреть процессы в динамике, т. е. с учетом
волнового неустановившегося характера потока
№адагента в трубопроводах, фазовых превра-
ений, тепломассообмена, гидравлических
сопротивлений, сужений и расширений каналов.
Установлена адекватность математического и
физического экспериментов. Это подтверждает
возможность применения математической модели
при решении задач автоматизированного
проектирования холодильных машин. Разработанная
математическая модель может быть
использована при решении задач автоматизированного
проектирования холодильных машин.
Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.575:621.564:620.193
Ингибиторы для защиты от коррозии сталей
в водно-солевых растворах. БАРАНЕНКО А. В.,
ВОЛКОВА О. В., ОРЕХОВ И. И., БУДНЕ-
ВИЧ А. П. «Холодильная техника», 1988, № 8.
Представлены результаты экспериментальных
исследований коррозионной стойкости
углеродистых сталей в водных 'растворах бромидов
и хлоридов лития и кальция и защитных свойств
некоторых ингибиторов коррозии. Полученные
результаты показали, что используемые в
промышленности ингибиторы на основе хромата
лития надежно защищают углеродистые стали
только в жидкой фазе. Наиболее эффективным
ингибитором для раствора бромида лития
оказался ингибитор адсорбционного типа,
позволяющий защитить углеродистые стали во всех
зонах на 95 % и выше. Для защиты углеродистых
сталей от коррозии в среде водного раствора
хлорида кальция можно эффективно
использовать бензотриазол.
Таблиц 2. Иллюстрация 1. Список литературы —
9 названий.
УДК 621.565.93/.94:536.27
Интенсификация процессов тепломассопереноса в
контактных воздухоохладителях и вентиляторных
градирнях. СИКОРСКАЯ Е. М.,
ДОРОШЕНКО А. В., ЛИПА А. И. «Холодильная техника»,
1988, № 8.
Определены оптимальные значения
геометрических параметров регулярной шероховатости
элементов насадки «двойной прямой риф», при
которых достигается максимальная
интенсификация процессов тепломассопереноса. Выявлен
оптимальный диапазон значений эквивалентного
диаметра каналов насадки. Изучены
особенности протекания процесса при противоточном и
поперечноточном движении потоков. Развит метод
анализа с учетом невыполнения соотношения
Льюиса. Получены основные расчетные
зависимости. Сопоставлены различные типы
воздухоохладителей.
Таблиц 4. Иллюстраций 5. Список литературы —
6 названий.
УДК 628.84
Применение комбинированного тепломассообмен-
ного аппарата в камерах искусственного
горного климата. ПЕДАНОВ В. Г., ПИЛИПЕН-
КО Л. Т., УЛАНОВ Н. М. «Холодильная
техника», 1988, № 8.
Описан комбинированный тепломассообменный
аппарат для тепловлажностной обработки
воздуха, состоящий из двух ступеней. Первая
ступень изготовлена на базе кондиционера типа Б К,
вторая — в виде аппарата с регулярной
капиллярно-пористой насадкой, погруженной нижней
частью в жидкий абсорбент. Приведены
результаты экспериментов, выполненных с применением
метода рационального планирования.
Рекомендовано для обработки воздуха применять во
второй ступени вращающуюся капиллярно-пористую
насадку.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
3 названия.
63

УДК 620.1.05:629.113.3/.5
Аэроклиматический комплекс ЗИЛа для
испытаний автомобилей. ОБЕРЕМОК В. 3.,
ВОЛКОВ А. В., ПРОБИН С. И. «Холодильная
техника», 1988, № 8.
Описана автоматизированная холодильная
установка аэроклиматического комплекса для
испытания автомобилей, их агрегатов и узлов,
состоящего из трех испытательных камер:
аэроклиматической (—60—60 °С), холодильной
(—60—0 °С) и тропической B0—70 °С). Система
автоматизации обеспечивает работу установки в
автоматическом режиме. Приведены результаты
испытаний установки.
Иллюстраций 2.
УДК 331.103.6
Эффект рационализации. КЛАДИЙ А. Г.
«Холодильная техника», 1988, № 8.
Описаны внедренные на холодильных
предприятиях Росмясомолторга рационализаторские
предложения, способствующие повышению
эффективности производства, улучшению условий труда,
обеспечению высокого качества и сокращению
потерь продукции.
УДК 628.853.3.621.382
Контроль и регулирование влажности
пересыщенного воздуха в холодильных камерах с
использованием микропроцессора. ЛЕБЕДЕВ В. Ф.,
ТИХОНОВ Б. С, РУСАНОВ В. В. «Холодильная
техника», 1988, № 8.
Рассмотрен способ косвенного измерения и
регулирования относительной влажности
пересыщенного воздуха, рекомендуемого в качестве
рабочей среды в камерах хранения замороженного
мяса. Разработан микропроцессорный модуль
управления для поддержания требуемых
параметров воздуха. Представлена блок-схема алгоритма
работы микропроцессора.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 2 названия.
УДК 637.5.037.075
Морфология психрофильного патогенного
микроорганизма Yersinia enterocolitica.
КУЛИКОВСКИЙ А. В., ДЖЕНТЕМИРОВА К. М.
«Холодильная техника», 1988, № 8.
В последнее время появились сообщения о
большой опасности для здоровья человека
психрофильного патогенного микроорганизма Yersinia
enterocolitica, который обнаруживают в мясных
и молочных продуктах, а также овощах, конта-
минированных в процессе выращивания. Иерси-
нии способны размножаться на продуктах при
холодильном хранении (до 4°С), не вызывая их
порчи и видимых изменений. Выявить их можно
только микробиологическими исследованиями.
Авторами изучена морфология иерсиний. В статье
приведены результаты исследования. Для
мясокомбинатов и холодильников рекомендованы
меры профилактики распространения иерсиний.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.515.041.001.66
Унификация проточной части холодильных
центробежных компрессоров. СУХОМЛИНОВ И. Я.
«Холодильная техника», 1988, № 8.
Рассмотрены принципы построения ряда
унифицированных модельных ступеней для
формирования проточной части центробежных
компрессоров. Получены аналитические зависимости,
связывающие изменения расходных и
энергетических характеристик унифицированных ступеней с
их геометрическими параметрами (угол
наклона покрывного диска рабочего колеса, ширина
комбинированного диффузора). Показано, что
ряды высокорасходных и малорасходных
унифицированных ступеней, основанные на предложенных
принципах, обеспечили создание на их базе
унифицированных проточных частей фреоновых и
пропановых компрессоров, существенно сократив
время и трудовые затраты на их освоение.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5
названий.
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сенина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук,
проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А.
Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В.
Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование Печковской М. Г.
Корректор Волгина К- Д-
Рукописи не возвращаются \
Сдано в набор 17.06.88. Подписано в печать 19.07. 88. Т—16804.
Формат 70Xl00'/i6. Бумага кн.-журн. Офсетная печать.
Усл.-печ. л. 5,2 Усл. кр-отт. 10,88. Уч.-изд. л. 7,13
Тираж 10 050 экз. Заказ 1520
Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром>
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64