Рекомендации по восстановлению и усилению зданий массовой застройки

Теги: строительство строительные материалы строительно-монтажные работы строительное проектирование строительство зданий
Год: 1990
Похожие
Проектирование, восстановление и усиление каменных и армокаменных конструкций
Обследование и реконструкция жилых зданий
Востановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий
Руководство по обследованию, усилению и восстановлению железобетонных и каменных конструкций и их узлов в эксплуатируемых складских зданиях и сооружениях
Текст
                    ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И ПРОЕНТНО-ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ
КОМПЛЕКСНЫХ ПРОБЛЕМ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ И СООРУЖЕНИЙ им. В.А. КУЧЕРЕНКО
ГОССТРОЯ СССР
РЕ К О М Е Н Д А Ц И И
ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ
И УСИЛЕНИЮ ЗДАНИЙ
МАССОВОЙ ЗАСТРОЙКИ
Утверждены директором ЦНИИСК
им. В.А. Кучеренко
29 сентября 1989 г.
МОСКВА-1990
. УДК 69.059.25
Утверждены к изданию Техническим совещанием
Отдела сейсмостойкости сооружений ЦНИИСК им,ВоА.Ку-
черенко Госстроя СССР.
Рекомендации по восстановлению и усилению зда-
ний массовой застройки/ЦНИИСК им. В,АЖучереяко. ~
М., 1990.- 193 с.
Содержат методику детального обследования под-
лежащих к восстановлению или усилению зданий. Сфор-
мулированы требования, предъявляемые к восстановлен-
ным или усиленным зданиям, а. также рекомендации по
назначению уровней сейсмообеснеченности объектов.
Рассмотрены различные способы восстановления по-
врежденных землетрясениями и усиления эксплуатируе -
мых зданий.
Предназначены для использования проектными и
строительными организациями при разработке проектов
восстановления или усиления зданий.
Табл. 3, ил. 102 г
Разработаны ЦНИИСК им. В. А.Кучеренко (канд.
техн.наук Черкашин А..В., инженеры Фетисова В.И.,
Щигель Л.С.), КиевЗНИИЭП (кандидаты техн. наук
Гудков Б.П., Хачалов Г.Б., инженеры Клигерман С.И.,
Макаренко С.К.), КазпромстройНИИпроект (д-р- техн,
наук Жунусов Т.Ж., инженеры Бучац.кий Е.Г., Эсман АА^
Лободрыга Т.Д.), ДальНИИС (канд.техн.наук Спры-
гин Г.М., инженеры Бабурин Б.В., Дроздюк В.Н.),
ТбилЗНИИЭП (канд.техн.наук Александрин ,Э,П., инж.
Саркисов К.А.), ТашЗНИИЭП (д-р техн, наук Ржев-
ский В. А., инж. Ширин В.В», канд.техн.наук Узлов С.Т.
б.НИИОУС (кандидаты техн.наук Харитонов В.А., Шоло-
хов В.А.), ТИССС (кандидаты техн.наук Кож аринов Q.B.,
Джабаров Н.М.), ААСИ (канд.техн.наук Парамзин А..М.г
инж. Таубаев А.С.).
Замечания и предложения по Рекомендациям прось-
ба направлять в Отдел сейсмостойкости сооружений
ЦНИИСК им. В. А.Кучеренко Госстроя СССР по адресу:
109428, Москва, 2-я Институтская ул., 6.
(С) ЦНИИСК им. В. А.Кучеренко, 1990
]с ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1.	Рекомендации распространяются на обследова-
ние поврежденных землетрясениями зданий, предназна -
ценных для восстановления, разработку мероприятий по.
восстановлению, а также усилению зданий в связи с
изменением сейсмичности района города или населенно-
го пункта,
1.2,	Полс.жения Рекоменпаций не распространяются
на здания деревянные, саманные, глинобитные с фах-
верком, а также на промышленные объекты,
• 1.3. Приведенные в документе технические решения
могут испол.-.зоваться при разработке проектов восста-
новления или усиления зданий, расположенных в 7е
9-балльных. сейсмических районах.
2.	МЕТОДИКА ОБСЛЕДОВАНИЯ ОБЪЕКТОВ,
ПОДЛЕЖАЩИХ ВОССТАНОВЛЕНИЮ ИЛИ
УСИЛЕНИЮ
2.1.	Целью обследования является выявление со-
стояния конструкций зданий, намеченных к восстановле-
нию или усилению.
2,2,	Анализ состояния конструкций производится
на основании данных обследования, изучения исполни _
тельной технической документации, а также поверочных
расчетов.
2.3.	Обследование конструкций включает визуаль-
ный осмотр и инструментальные исследования и на-
блюдения.
2.4.	При визуальном осмотре производится:
-	обшее ознакомление с объектом;
-	выявление функционального назначения объекта;
-	расположение объекта на местности (на ровной
площадке, на склоне, у подножия или на вершине воз-
вышенной части местности);
3
-	установление конструктивной схемы, очертания в
плане и по высоте;
-	оценка вида материала основных конструкций
здания, а также неконструктивных элементов;
-	оценка состояния конструкций для предваритель-
ного вывода ос остаточной сейсмосбэспеченности зда-
ния;
-	описание состояния элементов и участков зда-
ния, фотографирование; •
-	составление программы, назначение объемов и
последовательности инструментальных исследований и
наблюдений;
-	составление перечня типа и количества инстру-
ментов й приборов, а также дополнительных приспособ-
лений для выполнения эти?; работ;
-	подготовка графика реализация первоочередных
мероприятий по предупреждению возможных аварийных
ситуаций в процессе инст'румептальных исследований
(взятие проб материалов, вскрытие нагруженных кон-
струкций и. т.д,) и наблюдений.
2.3.	Инструментальное обследование имеет цель:
-	получение возможно более точной информации о
виде материала конструкций, его физико-механических
характеристиках;
-	измерение деформаций поврежденных конструк-
ций или их элементов (прогибов, смещений, раскрытия
трещин, продолжающихся взаимных подвижек конструк-
ций);
-	• определения вскрытиями и неразрушающими ме-
тодами характера армирования конструкций, связей
между ними;
-	испытание отобранных из конструкций образцов
(бетона, раствора кладки, арматуры);
-	выявление конструктивного решения фундамен-
тов, перекрытий, стен, обнажение металлических свя-
зей между элементами;
-	изучение прочности нормального сцепления в
кладке из кирпича, камня, блоков с раствором для ус-
тановления категории кладок г;о сопротивляемости сей-
смическим воздействиям;
4
-	зарисовки или фотографирование расположения на
конструкциях выколов кладки, бетона или раствора за-
ме ноличивания стыков, выпучивания и обрывы арматуры,
смещения и обрыв закладных деталей, металлических
накладок;
-	измерение отклонений конструкций от вертикаль-
ного положения,
-	замеры конструкций, необходимые для пове -
рочных расчетов и выполнения чертежей при разработ-
ке проекта восстановления объекта.
2	.6* Инструментальное обследование конструкций
выполняется однократно, если деформации поврежденных
элементов к моменту обследования закончились. В про-
тивном случае измерение осадок фундаментов, наклонов
стен, поогибов перекрытий, балок повторяются. Пери-
одичность измерений и обшая предолжительность	на-
блюдений назначаются в каждом конкретном случае спе-
циальной программой в зависимости от характера по-
вреждения» ответственности конструкции и т.д.
2	.7, Отбор образцов для испытаний производится
из ненагружепных или слабо нагруженных участков кон-
струкций. Определение прочности нормального сцепления
в кладке производится, как правило, в подоконных час-
тях стен.
2	.8» По материалам обследований составляется от-
чет, который должен содержать, в основном, следующие
разделы:
задание на проведение обследования здания;
-	перечень проектной документации, используемой
для обследования и разработки проекта восстановления
(усиления) объекта;
-	характеристику объекта и площадки, на которой
оно возведено (см. Приложение 1 );
-	результаты визуального обследования;
-	результаты инструментального обследования
(эскизы, схемы, планы, развертки стен и других кон-
струкций, фотографии, таблицы, графики);
-	данные поверочных расчетов здания и его от-
дельных конструктивных элементов;
5.
-	выводы об остаточной сейсмеобеспеченности зда-
ния с предварительными рекомендациями по приемлемым
способам его восстановления.
3.	ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К ВОССТАНОВЛЕННЫМ
(УСИЛЕННЫМ) ЗДАНИЯМ
3.1.	Восстановленные или усиленные здания долж-
ны выполнять свое функциональное назначение, преду -
смотренное первоначальным проектом, либо проектом
восстановления или усиления,
3.2.	Жилые здания после завершения восстановитель-
ных работ или работ по усилению конструкций по ком-
фортности помещений должны, по возможности, макси -
мально соответствовать требованиям действующих нор-
мативных документов.
3.3.	Комплекс работ по восстановлению должен
обеспечивать, как правило, первоначальную проектную
долговечность здания.
3.4.	Утверждаемые для проектной проработки спо-
собы восстановления или усиления фасадной части зда-
ния, необходимо согласовывать с главным архитекто -
ром населенного пункта.
3,5.	В случае восстановления зданий с высокой
степенью физического износа и устаревшей планировкой
помещений рекомендуется принимать технические реше-
ния, предусматривающие перепланировку помещений с
достижением минимального несовпадения центров масс
и жесткостей в восстановлен!!ом здании,
3.6.	Заложенные в проект способы восстановле -
тля или усиления не должны являться причиной воз-
нихповения трещин в конструкциях за счет перенапря-
жения itX отдельных участков в процессе последующего
срока эксплуатации здания.
3.7.	Созданные в конструкциях в соответствии с
pai чеп.-м напряжения за счет применения предваритель-
но напрягаемых металлических элементов не должны
снижаться вследствие периодических нерасчетных сей-
смических воздействий.
3.8,	Жесткостныс и прочностные характеристики
зданий, запроектированных в соответствия с требовани-
ями действующих норм проектирования для сейсмических
районов, после проведения восстановительных работ не
должны существенно отличаться от заложенных в про-
екты.
4.	РЕКОМЕНДАЦИИ ПО НАЗНАЧЕНИЮ УРОВНЕЙ-
СЕ ЙСМООБЕСП ЕЧЕННОСТИ ВОССТАНАВЛИ-
ВАЕМЫХ (УСИЛИВАЕМЫХ) ЗДАНИЙ И ОЦЕНКА
ЭФФЕКТИВНОСТИ ВОССТАНОВЛЕНИЯ
Рекомендации по назначению уров-
ней сейсмообеспеченности восста-
навливаемых (усиливаемых) зданий
4.1.	Под се йс мо обеспечен нос тью здания понимает-
ся способность сопротивляться сейсмическим воздейст-
виям без повреждений, опасных для жизни людей, цен-
ного оборудования и имущества,, Сейсмо обеспеченность)
.обусловленная особенностями объемно-планировочного
решения здания, принятого при его разработке, называ-
ется первоначальной, а сейсмообеспеченность, являю-
щаяся результатом реализации проектов восстановления
или усиления зданий,.- конечной. .
4.2с	Мероприятия, направленные на повышение или
восстановление сейсмообеспеченности здания, могут
быть разделены на	три	группы: ,	•
-	мероприятия	по	восстановлению-;
-	мероприятия	по	усилению;
-	мероприятия	по	восстановлению с усилением.
4.3.	Под .восстановлением понимается, воссоздание
«первоначальной сейсмообеспеч.енности. здания.,
4.4.	Под усилением понимается повышение сейсмо-
обеспеченности здания. Усйление может производиться в
период до землетрясения по заранее подготовленному
и утвержденному плану для города или населенного
пункта или в процессе ликвидации последствий, земле -
трясения одновременно с восстановлением зданий.
7
4.Э.	Под восстановлением с усилением понимается
не только воссоздание первоначальной сейсмообеспечен-
ности здания, но и доведение ее до уровня, обусловлен-
ного действующими нормами проектирования зданий.
4.6.	Уровни, до которых необходимо доводить сей-
смообеспечеяность здания, указываются в задании на
разработку проекта восстановления или усиления,
4.7.	При назначении уровня конечной сейсмообеспе-
ченности необходимо учитывать:
-	градостроительные задачи планирования городской
застройки или застройки населенного пункта;
-	грунтовые условия;
-	функциональное назначение здания;
-	первоначальную сейсмообеспеченность здания;
-	степень повреждения здания;
-	срок эксплуатации здания до рассматриваемого
з ем ле тряс ения;
-	количество перенесенных зданием землетрясе -
ний нерасчетной и расчетной интенсивности;
-	наличие и характер осуществленных после пре-
дыдущих землетрясений восстановительных мероприятий;
-	специфику усиления несущих конструкций зданий
до рассматриваемого землетрясения.
4.8.	При учете градостроительных задач следует
выявить то место, которое будет занимать рассматри -
ваем.ый объект в перспективном плане застройки микро-
района, района города или населенного пункта. Возмо,-
жен вариант, когда срок его эксплуатации после вос-
становления окажется весьма непродолжительным,
4.9.	Уровень конечной сейсмообеспеченности боль-
ниц, школ, детских садов, ясель должен отвечать тре-
бованиям действующих норм,
4о10« По уровню начальной сейсмообесп.еченнфСти
здания могут быть разделены.на три группы:
t - не имеющие никаких элементов антисейсмичес-
кой защиты;
П -запроектированные с учетом ранее действовав-
ших норм проектирования зданий для сейсмических рай-
онов;
8
ш - запроектированные в соответствии с действу-
ющими нормами.
4.11.	Уровень конечной сейсмообеспеченности зда-
ний с учетом продолжительности их эксплуатации после
завершения восстановительных работ рекомендуется на-
значать:
-	до 5 лет (группа а);
-	более 5 лет (группа б).
4.12.	В зданиях группы Т,а допускается произво-
дить восстановление конструкций без расчета на сей-
смические воздействия с учетом воспринятия несущими
элементами только вертикальной эксплуатационной и
ветровой нагрузок. В число конструктивных мероприя -
тий следует включать: устройство дополнительных свя-
зей между продольными и поперечными стенами, меж-
ду стенами и перекрытиями, лестничными маршами, по-
становку анкеров, дополнительных опор, контрфорсов,
выполнение ремонтных работ по заделке трещин в
стенах и других конструкциях.
4.13.	Для зданий группы Т,б планируется восста -
новление с усилением' до конечного сейсмообеспечения,
при котором здание может воспринимать нагрузки, со-
ответствующие 7-балльНому сейсмическому воздействию,
подсчитанные по действующим нормам.
4.14.	В зданиях группы П,а восстанавливается на-
чальная сейсмообеспеченность.
4.15.	В зданиях группы 0,6 осуществляется вос-
становление с усилением до создания сейсмообеспечен-
ности, соответствующей уровйю действующих норм.
4.16.	В зданиях группы Ш должен восстанавливать-
ся первоначальный уровень сейсмообеспеченности.
Рекомендации по выбору оп-
тимальных способов восста-
новления поврежденных
землетрясениями зданий
4.17.	При выборе способов восстановления зданий
должно учитываться следующее:
9
-	возможность обеспечения высоких темпов строи-
тельно-монтажных работ по восстановлению объектов
массовой застройки;
-	надежность заложенных в проекты способов вос-
становления с точки зрения обеспечения конечной сей-
смообеспеченности рассматриваемых зданий, создающих
условия нормальной эксплуатации в течение установлен-
ного срока;
-	необходимость обеспечения высокого качества
восстановительных работ, позволяющих сохранить в те-
чение срока последующей эксплуатации установленного
уровня конечной сейсмообеспеченности здания;
-	обеспечение минимальных затрат на проведение
восстановительных мероприятий.,
4.18.	В части обеспечения высоких скоростей вос-
становительных работ наиболее приемлемым для боль-
шинства зданий современных конструктивных. . решений
следует считать способ инъецирования в трещины кон-
струкций эпоксидных клеев и полимеррастворов на их
основе. Инъецирование особенно эффективно в период
выполнения неотложных аварийно-восстановительных ра-
бот. Высокая скорость отверждения эпоксидных компо-
зиций позволяет избежать дальнейшего раскрытия тре-
щин в конструкциях, вследствие возможных афтершоков
высокой интенсивности. Однако инъецирование рекомен-
дуется применять в сочетании -с другими способами вос-
становления, поскольку, пределы огнестойкости восста-
новленных или. усиленных конструкций, только при по-
мощи эпоксидных композиций, могут быть существенно
снижены.
4.10.	Инъецирование не всегда целесообразно ис-
пользовать в качестве самостоятельного способа вос-
становления (усиления?. В ряде случаев более ощути-
мые положительные результаты может дать его сочета-
ние с другими техническими решениями.
4.20.	Высокое качество восстановительных работ
зависит от правильного выбора материалов, их соответ-
ствия ГОСТ, от применения современного оборудования,
инструментов,’квалификации, рабочих, постоянного конт-
роля за правильностью выполнения, открытых работ, конт-
10
роля прочностных характеристик бетона, растворов,
сварных швов и т.дв Эти моменты прежде всего необхо-
димо учитывать при выборе оптимального способа вос-
становления.
Рекомендации по оценке т е х-
н и ч е с кой эф ф. е кт
восстановления
зданий
и в н о с т и
(усиления)
4.21.	Критерием технической эффективности приме-
ненных способов восстановления (усиления) следует счи-
тать достижение требуемых уровней сейсмообеспеченно-
сти зданий.	.	
4.22,	Одним из методов оценки эффективности ме-
роприятий по восстановлению или усилению, зданий мо-
жет быть установление изменения их жесткости на ос-
новании сравнения периодов колебаний. Если известен
начальный период собственных колебаний зданий, т, е.
замеренный сразу, же после его ввода в эксплуатацию
(Т  v то эффективность может быть оценена из условия
где Т - период собственных колебаний зданий после
В	е	\
восстановления \ усиления/.’
4.23.	Д инамические испытания восстановленных или
усиленных зданий рекомендуется производить с помощью
вибромашин.
Экономическая оценка
эффективности восстанов-
ления зданий
4.24.	Экономические критерии могут не являться
решающими при выборе способов восстановления по-
врежденных землетрясением зданий.
4.25.	При разработке проекта восстановления не-
обходимо стремиться к минимальному уровню затрат.
11
Он может быть .выявлен путем сравнительного анализа
стоимости различных вариантов восстановления отдель-
ных конструкций и зданий в целом, целесообразных для
данного конкретного случая.
5.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ? НЕСУЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНЫХ
КОНСТРУКТИВНЫХ „СХЕМ
Восстановление (усиление)
стен кирпичных и каменных
зданий
5.1.	Основными способами восстановления (усиле-
ния) конструкций кирпичных и каменных стен здания
являются:
-	торкретирование по металлической сетке с одной
(полностью или отдельными участками) или двух сто-
рон сплошных, с проемами стен и простенков;
-	устройство железобетонных обойм;
-	устройство металлических обойм;
-	применение напрягаемых вертикальных и горизон-
тальных металлических жестких и гибких поясов;
-	введение в кирпичную кладку стен и простенков
железобетонных или металлических элементов усиления;
-	устройство специальных связей (анкеров, шпо-
нок), воспринимающих сдвиг, растежение и кручение;
-	инъецирование эпоксидных клеев, цементных и
полимеррастворов;
-	введение дополнительных жесткостей в виде
стен, диафрагм, рам и т.д.
5.2.	В зависимости от числа восстанавливаемых
несущих стеновых конструкций торкретирование позволя-
ет увеличить несущую способность поврежденных стен
по сравнению с первоначальной. Жесткость здания в
целом может быть практически полностью восстановле-
на.
12
Hic.l. Восстановление (усиление) углов стен кирпичных
зданий
1 - арматурная сварная сетка; 2 - слой цементного
раствора или торкрет-бетона; 3 - поперечная связевая
арматура; 4 - скоба; 5 - каркас; 6 - анкер; 7 - ар-
матура связи каркаса с кладкой
5.3.	При повреждениях в местах пересечений на-
ружных стен (в углах) предпочтительным является
устройство двухсторонних торкрет-рубашек по свар-
ным металлическим сеткам, соединяемы^, между собой
через стену арматурными стержнями (рис. 1,в). При
значительных повреждениях стены могут также восста-
навливаться при помощи железобетонных включений в
виде монолитных колонн сечением 200x200 мм, армиро-
ванных пространственными каркасами с продольной ар-
матурой диаметрами примерно 10 мм и поперечной -
6 мм (рис. 1,6). Во внутрь угла может возводиться ко-
лонна треугольного сечения в комплексе с армирован-
ными рубашками (рис. 1,в). Продольная арматура по-
этажных колонн должна соединяться между собой через
перекрытия, а в верхнем этаже й при устройстве ко-
лонн не во всех этажах - с арматурой перекрытия.
5.4.	При наличии перекрещивающихся диагональных
трещин на стенах без проемов рекомендуется применять
двухсторонние железобетонные или растворные армиро-
ванные рубашки, выполняемые методом торкретирования
(рис. 2,а). Сетки. усиления могут крепиться к конструк-
циям с помощью штырей, дюбелей, поперечных связевых
стержней (рис. 2,д и о). Расстояние между связевыми
13
Рис. 2, Восстановление стен из кирпичной кладки с
помощью армированных рубашек
а - при диагональных трещинах; б - при нёс плотных
горизонтальных трещинах; в - при трещинах в углах;
г - при трещинах в углах дверных проемов; д и е -
способы.крепления сеток к стенам
1 - сетки усиления;: 2 - трещины
14
стержнями рекомендуется назначать в пределах (2+-2>5)6
( В - толщина стены), а между штырями или дюбеля-
ми - не более 500 мм.
Рис. 3. Примеры восстановления (усиления) стен кир-
пичных зданий
а - торкрет-растворный армированный шов, б- цилинд-
рические шпонки в кладке; в - торкрет-растворная
шпонка в уровне антисейсмического шва
1 - стержень продольный; 2 - поперечный стержень;
3 - треугольная борозда в. кладке; 4 - цилиндрическая
шпонка; 5 - продольный стержень армирования шпонки;
6 - П-образный стержень шпонки
5.5.	В случаях повреждения стен локальными го-
ризонтальными или наклонными трещинами восстановле-
ние может производиться с применением железобетон -
ных и растворных рубашек в зонах повреждений'
(рис. 2,6 и в). Напуск элементов усиления за трещины
следует назначать величиной не менее 500 мм. Крепле-
ние сеток следует производить с шагом н.е более 250 мм.
Восстановление несущей способности кладки с косыми
15
трещинами рекомендуется также осуществлять с по-
мощью торкрет (или обычного) растворного армирован-
ного шва треугольного поперечного сечения с перпен -
дикулярно расположенными по отношению, к нему шпон-
ками такого же сечения (рис. 3,а). Для устройства
шва трещина расчищается с обеих сторон стены по
треугольному поперечному сечению. Укладываемые в
швы и шпонки стержни арматуры должны соединяться
между собой поперечной арматурой. Швы и шпонки за-
моноличиваются цементным раствором. Марка цементно-
го раствора принимается не ниже 100.
Рис. 4. Восстановление (усиление) кирпичных простен-
ков железобетонными обоймами
а - в промежутке между стенами; б - в местах пере-
сечения стен
1 - сетка; 2 - поперечный стержень
5.6.	Несущая способность кладки на сдвиг может
быть восстановлена или повышена при усилении за счет
устройства армированных шпонок из цементного или
18
полимерраствора (рис. 3,6). Шпоночные выемы в виде
несквозных отверстий диаметром не более 50 мм вы-
сверливаются в кладке в шахматном порядке с шагом
порядка 400 мм. Простенки могут восстанавливаться
железобетонными обоймами и растворными армированны-
ми рубашками полностью (рис. 4) или только в зоне по-
вреждений (рис. 5,6 и в). При этом обоймы могут раз-
мещаться на отдельных простенках (рис. 4) и непрерьв-
но по высоте здания полностью или на несколько эта-
жей (рис. 5,а). Класс бетона железобетонных обойм
назначается на основании расчета, но принимается не
ниже В15.
Рис, 5. Способы устройства обойм
а - на несколько этажей; б и в - полосовые
1 - плоская сетка; 2 - поперечные стержни-анкера
17
Рис. 6. Устройство металлических обойм и обойм
смешанного типа 1
а - смешанный тип; б1- металлическая обойма
1 - уголок; 2 - '>ластины; 3 - арматура; 4 - попереч-
ный стержень-анкер; 5 - бетон
18
5.7.	В случае наличия горизонтальных трещин в
основании простенков или вверху производится напуск
элементов усиления на неповрежденные участки стен
не менее, чем на 400 мм (рис. 4).
5.8.	Арматурные сетки обойм и рубашек, установ-
ленных с обеих сторон стены, рекомендуется объединить
в пространственный каркас с помощью поперечных свя-
зевых стержней, размещаемых в просверленных для
этой цели в кладке отверстиях. Отверстия с поперечны-
ми в них стержнями должны тщательно зачеканиваться
раствором или бетоном с заполнителем из мелких фрак-
ций.
5.9.	Элементы металлических обойм выполняются
из полосовой и уголковой стали. Вертикально размещае-
мые по углам проемов уголки следует анкерами при-
креплять к стенам вверху и внизу простенков (рис.6,6Л
Уголки устанавливаются на растворе, прижимаются к
кладке струбцинами или хомутами на болтах. После
этого производится приварка полосовых элементов. Для
создания обжатия кладки, последние рекомендуется
предварительно нагреть до температуры 100-120 . При
широких простенках в целях уменьшения свободной дли-
ны полос их следует соединять поперечными стержнями,
пропускаемыми через отверстия в кладке простенка.
5.10.	Допускается устройство обойм, сочетающих в
себе жесткие уголковые элементы и плоские сварные
арматурные сетки (рис, 6,а). Горизонтальные стерж-
ни сеток привариваются к вертикально располагающим-
ся уголкам. При этом диаметр горизонтальных стерж-
ней сеток должен приниматься не менее 6 мм из усло-
вий исключения опасности пережога арматуры.
5.11.	Шаг поперечной арматуры железобетонных
обойм назначается по расчету, но принимается не бо-
лее 150 мм. Толщина обоймы также принимается на ос-
новании расчета в пределах 504-100 мм.
5.12.	Толщина растворных армированных обычных
или торкрет-рубашек принимается не более 40 мм.
5.13.	При отрыве стен различного направления и в
целях повышения пространственной жесткости, в случае
19
наличия существен-
Рис. 7. Пример восстановления
кирпичных зданий с примене-
нием профильной стали
а - фасад; б и в - конструкции
рядового и углового пересече-.
ния поясов со стойками
1 - бетон
сверленные в кладке отверстия
ных повреждений в
значительном числе
конструктивных эле-
ментов здания, при-
меняются жесткие и
гибкие металличес-
кие пояса как в вер-
тикальном, так и
горизонтальном на-
правлениях (рис. 7,
8, 9).
5.14.	Гибкие ме-
таллические пояса
выполняются из ар-
матурной стали, кре-
пятся к стенам с
помощью пластин и
стяжных болтов,
пропускаемых в про-
(рис. 10, 11). Металли-
ческие пояса применяются, как правило, напрягаемые с
помощью муфт или специальных стягивающих устройств
(рис. 12).
5.15.	Восстановление несущей способности эле-
ментов стен с помощью инъецирования полимерраство-
ров и эпоксидных клеев рекомендуется производить в
случае достаточно высоких прочностных характеристик
и качества кладки, поскольку при ее низких
прочности и качестве невозможно создать требуемое
давление для нагнетания в трещины инъекционных
составов и полное заполнение ими трещин. В слу-
чае применения эпоксидных клеев следует учитывать,
что предел огнестойкости восстановленного или усилен-
ного здания будет ниже предела огнестойкости перво-
начального здания.
20
ю
Рис. 8. Вариант восстановления
4- 4
Узел b
(усиления) несущей способности кирпич-
ного здания
Рис. 9. Восстановление (усиление) зданий металличес-
кими тяжами в уровне перекрытий
а и б - с расположением тяжей внутри и снаружи зда-
ния; в - вертикальный разрез; гид- замоноличивание
тяжей снаружи и в штрабе
1 - тяжи; 2 - связевый уголок; 3 - соединительный
элемент; 4 - упор; 5 - раствор
22
Ric. 10. План стены кир-
пичного здания, усилен-
ного гибкими напрягае-
мыми поясами
1 - напрягаемая армату-
ра; 2 - поперечная
связевая арматура;
3 - стяжные болты;
4 - упоры из отрезков
арматуры
2-2
Рис. П. Узел крепления к кирпичной несущей стене
гибкого напрягаемого пояса
1 - раствор; 2 - бетонная пробка
. 23
Рис. 12. Варианты
натяжения гори-
зонтальных поя-
сов с помощью
муфт(а) и бол-
тов (б)
1 - стена; 2 - муф-
та; 3 - тяж;
4	- костыль;
5	- пробка из су-
хого дерева;
6	- пояс из швел-
лера; 7 - натяж-
ной болт; 8 - фа-
сонка; 9 - упор-
ное ребро
В о с с т а- н о в л е н и е (у с и л е н и е)
крупнопанельных зданий .
J		
/ " .
5.16.	Д ля восстановления и усиления внутренних
несущих стеновых панелей рекомендуется использовать
следующие способы:
-	железобетонные обоймы;
* г
-	армированные растворные рубашки;
-	сетки в пределах повреждаемых участков;
-	арматурные скобы;
-	металлические накладки;
-	железобетонные шпонки;
-	наклейку стеклоткани;
-	устройство полимеррастворных армированных
шпонок (ПАШ);
-	инъецирование трещин полимеррастворами.
24
Узел Й

Рис. 13
Устройство армиро-
ванных двухсторон-
них рубашек .
сл
Узел А
Рис, 14
Устройство армированных
односторонних рубашек
1 - сварная сетка;
2	- металлические
шпильки 0 5 мм;
3	- торкрет-бетон;
4	— усиливаемая панель;
5	- раздробление бетона,
с выпучиванием арма-
туры
5.17.	Железобетонные обоймы и рубашки следует
применять в тех случаях, когда прочность стеновых па-
нелей оказывается ниже расчетной, при выпучивании
панелей,;значительном количестве трещин ; по всей
плоскости.
5.18.	Обоймы могут быть двухсторонними и одно-
сторонними. В первом случае сетки усиления объединя-
ются между собой поперечной арматурой из стержней
диаметром : не ниже 6. мм с шагом не более 500 мм
(рис. 13 Л Для. этой цели в теле панелей просверлива-
ются отверстия диаметром не ^енее 12 мм, При од-
носторонних рубашках арматурныерсетки рекомендуется
крепить к конструкции при помрщи.; анкеров ; (Шпилек,дю-
белей), устанавливаемых на цементном .растворе в про-
ис-
це-
в
уси-
сверливаемь1Х*:отверстиях ( рис., ? 14;)>7Желауельно
пользовать для его прийотовления--'р.асшйряющййся
мент. Если имеет: место поврелкденйё'Ъанейей сразу
нескольких этажах, целесообразно одностороннее
ление выполнять в шахматном порядке по высоте,
5.19. Сейсмическое воздействие может вызвать
выпучивание (потерю устойчивости) отдельных стено -
вых панелей. В этом случае следует-применять желе-
зобетонные обоймы (рубашки) в сочетании с профиль-
ным металлом (рис. 15). Стойки - устанавливаются в
Рис.15. Устрой-
ство армиро-
ванных ДВуХ“
-сторонних ру-
башек из бе-
тона и распо-
рок? из швел-
i; -р^ Перов
швеллер;
'2 металли-
ческие шпиль-
ки;/ рЗ- - тор-
крет-бетон;
.4. "-1с верная
;_сетка3 - болт
0 20 мм
26
Рис'. 16. Восстановление несущей способности при пе-
рекосе внутренних стеновых панелей диагональными
(а) и перекрестными (б/ двухсторонними плоскими
сетками
1 - сетки; 2 - поперечные соединительные стержни
27
Рис. 17. Восстановление несущей способности при пере-
косе внутренних стеновых панелей арматурными ско-
бами (а) и металлическими пластинами (б/
1 - скобы; 2 _ раствор; 3 - пластины; 4 - стяжные
болты; 5 - раствор
28
распор с перекрытиями и объединяются с помощью бол-
тов. Сетки усиления прикрепляются к металлическим
стойкам. Подобный способ усиления приводит к су-
щественному повышению жесткости стены за счет ее
утолщения.
5.20.	Внутренние стеновые панели с повреждения-
ми в виде диагональных или перекрестных трещин, не
пересекающих полностью тело панелей, могут восста-
навливаться плоскими сварными сетками с ячейкой не
менее 150x50 мм, размещаемыми в пределах поврежден-
ных участков (рис, 16), с нанесением слоя цементного
раствора марки не ниже 100 толщиной не менее 20 мм.
Расстояние от конца трещин до торца сетки принимает-
ся не менее 300 мм. Напуск сетки в сторону от тре-
щины должен приниматься не менее 150 мм. Сетки, как
правило, рекомендуется размещать по обеим сторонам
панели и крепить с помощью поперечных стержней диа-
метром не менее 3 мм с шагом не более 200 мм.
5.21.	Плоские сетки могут устанавливаться как
непосредственно на поверхности панелей, так и в спе-
циально подготовленных штрабах (углублениях) глуби-
ной не менее 20 мм. При размещении сеток в штрабах
раствор наносится только в их пределах заподлицо с
поверхностью панелей.
5.22,	Арматурные скобы (рис. 17,а) выполняются
из арматуры класса А-1 и А-П. Диаметр скоб и их
шаг может приниматься на основании расчета или из
конструктивных соображений. При этом рекомендуется
принимать: диаметр не менее 6 мм, шаг не более
200 мм, длину в смонтированном состоянии не более
400 мм.
5.23.	Для установки скоб в панелях просверлива-
ются сквозные отверстия диаметром,, равным d ®
।	, п , j	,отв
- CL +10 мм ( Н - диаметр арматуры),
арм	арм
Увеличение диаметра отверстия по сравнению диамет-
ром арматуры необходимо для обеспечения качественно-
го заполнения раствором, от чего зависит совместность
работы сеток усиления. Между просверленными отвер-
стиями пробиваются борозды глубиной не менее, чем
29
на 5 мм превышающие диаметр скобы» Отверстия и
борозды после установки скоб и соединения . их вна -
хлестку на сварке замоноличиваются цементным раст-
вором марки не ниже 100» Замоноличивание может осу-
ществляться полимеррастворами.
5.24.	Металлические пластины размещаются в спе-
циально подготовленных штрабах глубиной не менее,
чем на 5 мм превышающей толщину пластин с учетом
толщины гайки» Диаметр отверстий под болты назнача-
ется, исходя из соображений, высказанных в п. 5.23.
Порядок установки пластин должен быть следующим:
-	в соответствии с размерами в осях отверстий в
панелях болты без головок привариваются встык к од-
ной из пластин;
-	со стороны этой пластины в штрабу и отверстия
набрасываются цементный или полимерраствор;
-	пластина с приваренными к ней болтами уста-
навливается в проектное положение;
-	устанавливается на растворе с противоположной
стороны вторая пластина;
-	производится прижим пластин путем закручива-
ния гаек, при этом раствор из-под пластин дополни-
тельно вдавливается в отверстия с болтами;
-	пластины покрываются раствором заподлицо с
поверхностью панели. Марка цементного раствора дол-
жна приниматься не ниже 100.
5.25.	Одним из эффективных способов восстанов-
ления внутренних несущих панелей является устройство
железобетонных шпонок на всю толщину панели
(рис. 18,а). Шпонки замоноличиваются бетоном класса
не ниже класса бетона восстанавливаемой панели. Про-
странственный каркас шпонок составляется из двух
П-образных каркасов, соединяемых вязальной проволо-
кой друг с другом свободными концами через арматур-
ные каркасы панели в пределах выбранного в ней шпо-
ночного выема,
5.26.	Поперечное сечение железобетонных шпонок
подбирается на основании расчета на усилие сдвига
вдоль образовавшейся трещины при перекосе панели го-
ризонтальными нагрузками.
.30
Рис. 18, Восстановление- несущей способности при пе-
рекосе внутренних стеновых панелей железобетонны-
ми шпонками (а) и стеклотканью ‘(б)
f - шпонка; 2 - каркас; 3 - трещина;' 4 ' - стекло-
'	. ' ткань, наклеёная на панель	>
зд.
5.27.	В ряде случаев в комплексе с другими спо-
собами восстановления может использоваться восста-
новление панелей наклейкой на полимеррастворах или
эпоксидных клеях требуемого количества слоев стекло-
ткани (рис. 18,б).
5,28.	Восстановление поврежденных стеновых па-
нелей может выполняться при помощи полимерраствор-
ных армированных шпонок, представляющих собой за-
полненные полимерраствором вырезанные в бетоне па-
нели штрабы. В зависимости от действующих усилий
вдоль трещин или стыков конструкций шпонки армиру-
ются одним стержнем или каркасом (рис. 19).
Рис» 19. Полимеррастворная армированная шпонка
а - армирование одним стержнем; б - армирование
каркасом
5.29.	Восстановление внутренних стеновых панелей
инъецированием полимерраствора можно производить
при трещинах в них* от 0,1 мм и более. В зависимости
от ширины раскрытия трещин и погодных условий при-
меняются следующие инъекционные составы:
3, 4, 5 - в теплое время года;
6, 7 при температуре воздуха ниже 10 С. Со-
ставы технологии инъецирования полимеррастворов и
перечень оборудования приведены в Рекомендациях Д1J.
5.30. Описанные в пп. 5,20- 5.28 способы реко-
мендуется сочетать с инъецированием в трещины поли-
меррастворов.
5.31. Нарушенные соединения наружных панелей с
внутренними могут восстанавливаться с помощью ар-
32
Рис, 20. Восстановление (уси-
ление) сопряжений наружных
и внутренних стеновых па-
нелей
1 - сетка; 2 - поперечный
соединительный стержень;
3 - анкер (штырь, дюбель);
4 - раствор (торкрет-
раствор)
мированных растворных руба-
шек (торкрет-растворных)
(рис. 20) или металлически-
ми полосовыми элементами
(рис. 21).
5.32»	Для армирования
используются арматурные сет-
ки, прикрепляемые анкерами
(штырями, дюбелями) к наружным панелям рубашек
(рис. 20). Шаг поперечных соединительных стержней,
размещаемых в просверливаемых в панелях отверстиях
принимается не более 400 мм как по высоте этажа,так
и в плане. Размер ячейки сетки следует принимать не
более 100 мм. Диаметр арматуры сетки рекомендуется
назначать на основании расчета из условия восприятия
элементами восстановления сдвигающих усилий в сты-
ке с учетом ого остаточной несущей способности, при-
нимаемой в пределах 0,3-0,5 от первоначальной.
5.33.	Совместность воспринятия сейсмических воз-
действий внутренними и наружными стенами, нарушен -
ная при землетрясении, может быть в известной мере
восстановлена с помощью полимеррастворных армиро-
ванных шпонок (ПАШ). Шпонки предназначены для
воспринятия усилий сдвига и растяжения (рис. 22).
5.34.	ПАШ могут применяться для повышёния сей-
смообеспеченности крупнопанельных зданий, возведен -
ных без антисейсмических мероприятий на территориях,
считавшихся ранее несейсмическими. Их следует ис-
пользовать и в сейсмостойких зданиях в случаях,
33
Пас»21. Восстановление (усиление) крупнопанельных
зданий металлическими полосовыми элементами
а - схема размещения элементов в наружных стенах;
б-г - установка металлических элементов;
1 - наружные панели; 2 - панель внутренней стены;
3. 4 - металлические эле;менты; 5 - соединительные
болты; 6 - панель перекрытия
когда расчетная сейсмичность изменилась в связи
с введением новой карты сейсморайонирования.
5.35.	В зависимости от степени повреждения свя-
зей между наружными стеновыми панелями ПАШ можно
располагать на них одновременно как с наружной, так
и с внутренней стороны. При этом следует учитывать,
что введение таких шпонок в панели и их стыки в
районах с низкими зимними температурами может сни-
зить теплозащитные свойства стен здания. Поэтому
рекомендуемый способ предпочтительнее применять
прежде всего в районах с жарким климатом.
5.36.	С помощью ПАШ могут восстанавливаться
(усиливаться) как. вертикальные, так .и горизонтальные,
швы между стеновыми наружными панелями ( рис.22, а-в);
между наружными и внутренними панелями (рис. 22,г); .
между наружными стеновыми панелями и перекрытиями
34 "	т7-;' "	"	/
(рис. 22,д); между перекрытиями и стеновыми'панеля-
ми в горизонтальном монтажном шве.
5.37,	Восстановление может также осуществлять-
ся при помощи металлических напрягаемых затяжек,
поясов из круглой и профильной стали (рис. 23). По-
врежденное здание стягивается металлическим поясом
по контуру в уровне перекрытий с дополнительным вве-
дением аналогичных связей по поперечным вертикаль-
ным диафрагмам. Способ достаточно трудоемок, требу-
ет значительного количества металла, специальных
стяжных муфт, большого объема сварочных, штукатур-
ных и других работ.
5.38.	В ряде случаев может оказаться целесооб-
разным комплексное использование различных способов
восстановления (усиления^ крупнопанельных зданий,
включающих как применение ПАШ, железобетонных
обойм, растворных армированных рубашек, так и ме -
таллических усиливающих элементов.
/
А
Восстановление (усиление)
зданий .из мелких и крупных
блоков
5.	38. Д ля восстановления (усиления^ зданий со
стенами из блоков рекомендуется применять следующие
способы:
-	армированные растворные и железобетонные
обоймы и рубашки;
-	металлические обоймы;
-	обжатие напрягаемой арматурой;
-	металлические, железобетонные и полимерарми-
рованцые шпонки.
5.40. Железобетонные или армированные обоймы
и рубашки выполняются с одной (наружной) стороны,ли-
бо с обеих сторон стен (рис. 24, 25). Принятие одно-
стороннего или двухстороннего варианта, а также диа-
метра арматуры и размера сеток производится с уче-
том степени повреждений конструкций, технико-эконо-
мического анализа принятых к проектной разработке
35
ь.
36
Рис.22. Устройство
полим еррастворных
ши онок (П АШ) для
восстановления (уси-
ления) крупнопанель-
ного здания
а - места располо-
жения ПАШ в зда-
нии; б - ПАШ в уз-
лах пересечения -
внутренних и на-
ружных панелей;
в - ПАШ в местах
пересечения наруж-
ных панелей;
г - ПАШ в. верти-
кальных' стыках на-
ружных панелей; .
д - ПАШ в пересе-
чениях наружных
панелей и перекры-
тий
1	- места располо-
жения шпонок;
2	- армирующий
стержень; 3 - поли-
. мерраствор
37
38
Рис. 23. План, фасад {а) и металлические конструкции (б) восстановле-
ния здания (опыт Газли)
1 - затяжки; 2 - стяжная муфта; 3 - уголок ( L 160x10 мм, &=3300 мм
4 - сетка; 5 - распределительная упорная пластина; 6 - Стержни
(0 25,	£ = 650 мм); 7 - пластина (50x10 мм, £ = 11220 мм);
8 - балконная плита; 9 - штукатурка по сетке
w
со
рис. 24. Фрагменты планов зданий из блоков с односто-
ронней (а) и двухсторонней (б) железобетонной
обоймой
способов восстановления (усиления) и необходимости
реализации установленных в задании для данного объ-
екта критериев всего комплекса восстановительных
мероприятий. При применении железобетонных и раст-
ворных обойм и рубашек необходимо проверить расче -
том конструкции фундаментов и прочность основания с
учетом дополнительной нагрузки, для чего должны учи-
тываться расчетные характеристики грунта основания.
5,41.	Общее количество арматуры должно назна-
чаться из условия, что при действии главных растяги-
вающих напряжений сетка должна иметь прочность,рав-
ную прочности неповрежденных стен.
5.42.	Обоймы и рубашки могут устраиваться по
всей поверхности стен (сплошное усиление), по от-
дельным стенам и отдельным участкам (рис. 26). .
5.43.	Железобетонные обоймы и рубашки следует
выполнять при помощи торкрет-бетона. Допускается
осуществление обойм и армированных растворных руба-
шек механизированным и ручным способами,
5.44.	Узкие простенки, поврежденные наклонными,
крестообразными и хаотически расположенными сквоз-
ными трещинами, рекомендуется восстанавливать ме-
таллическими обоймами (рис. 27,а), а неповрежденные —
усиливать железобетонными обоймами (рис. 27,б). Ши-
р
Рис.25. Примеры одностороннего (а) и двухсторонне-
го (б) восстановления (усиления) стен из блоков
1 - сетка; 2 - полоса; 3 - дюбель; 4 - привязка
сетки проволокой к полосе; 5 - уголок; 6 - стержень;
7 - болт
41
Рис. 26* Примеры
сплошного (а) и час-
тичного (б) восста-
новления (усиления)
здания из блоков
железобетонными
или армированными
. растворными обой-
мами
рокие простенки, глухие
участки стен, углы и пересе-
чения стен, поврежденные аналогичными трещинами,
следует восстанавливать железобетонными обоймами,
а неповрежденные,в случае необходимости, усиливать
армированными растворными и железобетонными ру-
башками.
5.45.	Особое внимание должно уделяться надежно-
му креплению арматурной сетки и сцеплению бетона и
раствора с поверхностью восстанавливаемых или усили-
ваемых конструкций. Для этой цели при большой про-
тяженности конструкции сетку следует крепить вязаль -
ной проволокой к стальным полосам сечением 30x4 мм,
прикрепленным к стене с помощью дюбелей. Сцепление
торкретируемого слоя с поверхностью блоков должно
быть не менее 1,5 ЛАП а, с арматурной сеткой - не
ниже 2 МЛ а.
5.46.	Сетки могут также присоединяться к сте -
нам с помощью пластинчатых скоб, охватывающих стер-
жни арматуры, и дюбелей. Шаг дюбелей не должен пре-
вышать 700 мм. При узких простенках и двухстороннем
их восстановлении горизонтальные стержни сеток заво-
дятся с наружной и внутренней стороны на торцы про-
стенка внахлестку с соединением на сварке.
5.47.	Размер ячеек сеток устанавливается таким
образом, чтобы расстояние между арматурой в свету
было не менее 50 мм и не более 200 мм.
42
1 - уголки; 2 - соединительные планки; 3 - стяжные
турная сетка; 5 - сварка горизонтальной арматурной
болты; 4 - арма-
сетки
5.48.	При восстановлении или усилении протяжен-
ных участков сплошных стен наращивание сеток, в слу-
чае их ширины намного меньшей длины рассматривае-
мого участка 5 организуется соединением сеток между
собой зацеплением горизонтальных стержней одной
сетки за вертикальные стержни другой.
5.49.	С целью улучшения совместной	работы
размещенных с двух сторон сеток обоймы производит-
ся их объединение с помощью 2. -образных анкеров из
стержней 0 6 мм, пропускаемых в отверстия через
стену. Для надежного соединения шаг анкеров по ши-
рине и высоте стены из блоков пильного известняка не
должен превышать 10 толщин рубашек. При хорошем
сцеплении последних с кладкой шаг анкеров может быть
увеличен до 400-500 мм. Расстояние от края сетки до
трещины должно быть не менее 500 мм,
5.50.	Размеры железобетонных обойм и раствор-
ных армированных рубашекэ площадь поперечного сече-
ния арматуры определяются расчетом. Толщину железо-
бетонного или растворного слоя рекомендуется назна-
чать в пределах 40-120 мм.
5,51.	Перед укладкой и нанесением бетона, раст-
вора и торкрет-бетона необходимо удалить штукатурку.
Загрязненные места, потерявшие прочность слои, тре-
щины и раковины следует расчищать креймейсером с
последующим простукиванием молотком до тех пор, по-
ка все поврежденные слои не отколятся. Расчищенная
поверхность промывается воздушно-водяным факелом.
5.52,	Для устройства железобетонных обойм и ар-
мированных растворных рубашек следует применять:
-	сталь горячекатанную гладкую класса А-Г и
периодического профиля класса А-П;
-	проволоку обыкновенную арматурную класса В-1.
5.53.	Марка раствора для восстановления или уси-
ления стен назначается по расчету из условия обеспе-
чения требуемой несущей способности усиленной арми-
рованной растворной рубашкой конструкции при дейст-
вии сейсмической нагрузки, но должна быть не ме-
нее 50.
44
5.54.	Для приготовления растворов следует приме-
нять портландцемент, отвечающий требованиям ГОСТ
Z" 2 _7- Использование раствора на шлакопортландцемен-
те не разрешается.
5.55.	При восстановлении или усилении кладки из
мелких блоков пильного известняка армированными
растворными рубашками, в качестве заполнителя для
раствора должен применяться песок, удовлетворяющий
требованиям соответствующих нормативных документов.
В растворах можно использовать песчаную смесь,
получаемую при обогащении мелкозернистых кварцевых
песков отходами, крупностью до 3,5 мм камнедобычи
пильных известняков. Количество известнякового песка
не должно превышать 50 % по массе.
5.56.	Составы растворов на кварцевом песке и
песчаной смеси из кварцевого и известняковых песков
должны назначаться в соответствии с требованиями
Инструкции /" 3 J и уточняться строительными лабора-
ториями на основе соответствующих исследований.
5.57.	Материалы, применяемые для приготовления
бетона для восстановления или усиления кладки, долж-
ны удовлетворять требованиям соответствующих. ГОСТ
и обеспечивать получение бетона заданной марки по
прочности и объемной массе. Запрещается применять
специальные (белый, тампонажный, кислотоупорный)
цементы. Не рекомендуется без предварительной про-
верки применять пластифицированный и гидрофобный
портландцемент.
5.58.	Для получения торкрет-бетона класса В25
и выше могут применяться портландцементы не ниже
М500, В районах, имеющих большие запасы отходов от
камнепиления ракушечника,допускается их использова-
ние в качестве заполнителей в бетонах кл'асса до В25.
5.59.	С помощью металлических обойм восстанав-
ливаются и усиливаются узкие простенки зданий, по-
врежденные горизонтальными трещинами, а также мес-
та нарушения связей между стенами разных направле-
ний (отрыв продольных стен от поперечных).
5.60.	При устройстве металлической обо.ймы
(рис. 27,а) по углам простенка на растворе устанавли-
ваются уголки каркаса и закрепляются струбцинами или
хомутами на болтах. К уголкам привариваются метал-
лические полосы, выполняющие роль поперечных эле-
ментов обоймы. Для более прочного прижатия уголков
к простенку полосы предварительно нагреваются до
температуры 100-120 С. После приварки полос струб-
цины л хомуты удаляются. В углах проемов по торцам
простенка к продольным уголкам привариваются попе-
речные уголки, - упоры. Расстояние между хомутами
из приваренных полос должно быть не больше меньше-
го размера сечения и не более 500 мм. Полки уголков
заводятся за пределы трещины не менее чем на 500 мм
и концы уголков стягиваются между собой болтами,
пропущенными в отверстия в стене. Стальная обойма
должна быть защищена от коррозии слоем цементного
раствора толщиной 25-30 мм по металлической сетке.
Трещины в простенке могут быть заинъецированы це-
ментным или полимерраствором.
Рис.28, Восстановле-
ние несущей способ-
ности пересечения
стен взаимно перпен-
дикулярного направле-
ния крупноблочного
здания тяжами огра-
ниченной длины
] - тяж; 2 - стяжной
болт; 3 - соедини-
тельная планка;
4 - швеллер; 5 - ан-
кер из швеллера
5.61.	Сечение
стальных Элементов
металлической обой-
мы принимается на
основании расчета на
действие горизонталь-
ных сейсмических на-
грузок.
46
'  /
Рис. 29. Восстановление крупноблочного здания вертикальными и гори
зонтальными тяжами	/
1 и 2 - горизонтальные и вертикальные тяжи; 3 - соединительная
фь	пластина
5,62.	При нарушении связи между стенами взаим-
но перпендикулярных направлений может применяться
стягивающая конструкция с тяжами (рис. 28). С на-
ружной стороны стены устанавливается рама из швел-
леров, соединенных планками. Сквозь швеллеры и про-
сверленные в стеновых конструкциях под перекрытия-
ми отверстия пропускаются тяжи. Их заанкеривание
осуществляется при помощи швеллеров-анкеров, разме-
щаемых в пробитых во внутренних стенах отверстиях.
Закручиванием гаек тяжей осуществляется подтяжка
стоящей наружной стены.
5.63.	При повреждении с ания (или необходимости
его усиления) по горизонтальным монтажным швам и
нарушении связей (или при их отсутствии) в вертикаль-
ных стыках блоков внутренних стен рекомендуется ком-
плексное использование вертикальных и горизонтальных
тяжей (рис. 29). При этом по наружным стенам раз-
мещаются пояса из пластин, привариваемых по углам
к упорным распределительным уголкам. Пластинчатые
пояса одновременно выполняют также роль распредели-
тельных элементов для напрягаемых тяжей, пропускае-
мых на всю ширину здания. В продольном направлении
тяжи могут иметь ограниченную длину с заанкеривани-
ем во внутренней несущей продольной стене.
Для вертикальных напрягаемых тяжей в уровне
кровли предусматриваются распределительные металли-
ческие пластины, опирающиеся одновременно на стены
взаимно перпендикулярных направлений, вертикальные -
в углах пересечений стен.
5.64.	Для металлических деталей, тяжей и накла-
док и для конструкций, усиленных стальными обоймами,
следует применять полосовую, листовую и профильную
ст аль.
5.65.	Антикоррозийная защита металлических эле-
ментов должна выполняться в соответствии с требова-
ниями главы СНиП 2.03.Ц-85 [ 4 _7.
5.66.	Восстановление стен путем обжатия их вер-
тикальной напрягаемой арматурой имеет целью компен-
сацию недостаточного нормального сцепления в кладке.
Этот метод применяется при появлении после земле -
трясения трещин в горизонтальных швах блочной клад-
ки, при взаимном сдвиге блоков по горизонтальным
швам, а также при фактическом нормальном сцеплении
в кладке ниже нормативного. Низкое нормальное сцеп-
ление особенно характерно для кладки из блоков пиль-
ного известняка двухрядной разрезки.
5.67.	При наличии после землетрясения трещин в
горизонтальных швах зданий из крупных блоков пильно-
го известняка необходимо усиление кладки обжатием
вертикальной напрягаемой арматурой.
5.68.	В зданиях с несущими продольными стенами
наружные стены обжимаются напрягаемой арматурой
только с наружной стороны (рис. 29), а внутренняя
стена - с двух сторон.
5.69.	Обжатие стен
из блоков, кроме опи -
санного в п. 5.63, осу-
ществляется следующим
способом: в уровне ан-
тисейсмического пояса
размещается' по конту-
ру пояс из швеллеров,
прикрепленных к стене'
с помощью дюбелей или
анкеров (рис. 30). От-
верстия в швеллерах
под анкеры делаются
овальными с целью
обеспечения перемеще-
ний пояса при его на-
тяжении стяжными
болтами (рис. 31).При
достижении требуемо-
го уровня натяжения
концы швеллеров поя-
са соединяются на-
кладкой на сварке
(рис. 31,6). К гори-
зонтальному поясу
присоединяются вер-
Рис. 30. Восстановление круп-
ноблочного здания напряжен-
ными поясами, тяжами и за-
тяжками
1 - напряженный пояс; 2 - ан-
керный уголок; 3 - натяжное
устройство; 4 - затяжка;
5 - напряженные тяжи; 6 -
стяжная скоба	...
Рис. 31. Конструкции крепления пояса на
углах здания (а), натяжного устройства (б)
и тяжей к верхнему поясу (в)
1 - перемыленный блок; 2 _ анкерный уго-
лок; 3 - напряженный пояс; 4 - стяжной
болт; 5 - конечный винт; 6 - соединитель-
ная планка; 7 - тяжи
тикальные тяжи из арматуры. В цокольной части тяжи
привариваются к обнаженной арматуре блоков цоколь-
ной части (рис. 32). Натяжение вертикальных стерж-
ней(тяжей) производится стяжными скобами из арма-
туры с нарезкой на свободных концах и общей шайбой.
Натяжение производится одновременным закручиванием
50
Рис. 32. Конструкция крепления тяжей к
промежуточному поясу (а), к цокольному
блоку (б) и анкерного уголка к цоколь-
ному блоку (в)
1 - стяжная скоба; 2 - тяжи; 3 - пояс;
4 - цокольный блок; 5 - анкерный уголок
гаек на обоих концах. После натяжения на концы хому-
тов накручиваются контргайки,
5.70.	Установленные тяжи рекомендуется защищать
слоем торкрет-бетона толщиной 4-5 см по металличес-
кой сетке, прикрепленной к телу блока.
5.71,	Для восстановления и усиления блочных зда-
ний напрягаемой арматурой рекомендуется применять:
51
-	высокопрочную арматурную проволоку классов
В-П, В
Р
-	горячекатаную арматурную сталь классов А-Ш,
А-1У, Д-У;
-	термически упрочненную арматурную .сталь
классов Ат-1У,Ат-У;
-	сталь упрочненную вытяжкой классов А-Пв,
А-Шв,
5.72.	Для восстановления и усиления зданий из
крупных легко бе тонн ых блоков или блоков из пильно-
го известняка высотой на этаж могут использоваться
шпонки различного конструктивного решения. Рекомен-
дуется применять их в комплексе с рассмотренными
выше способами восстановления, разрушенных связей
между блоками внутренних стен.
Рис. 33. Восстановление простенков (а и б}, связей
между ними (в иг) при помощи железобетонных шпо-
нок
1, 2, 4 - пространственные каркасы; 3 - поперечные
. . связи каркасов; 5 - плоские каркасы
52
5.73.	Шпонки могут быть:
-	железобетонными;
-	металлическими;
-	полимеррастворными армированными.
5.74.	Железобетонные шпонки устраиваются в
случае возникновения диагональных, трещин в стеновых
блоках и нарушения связей между ними. При диаго-
нальных трещинах шпонки размещаются перпендикуляр-
но трещине в специально подготовленных в блоках
выемах (рис. ЗЗ^а). Шпонки могут быть односторонни-
ми, двухсторонними и на всю толщину блока. Количест-
во шпонок и их размеры назначаются на основании рас-
чета. Как правило, в блоках наружных стен устраива -
ются шпонки с одной (внутренней) стороны.
5.75.	В зависимости от толщины шпонки она мо-
жет армироваться плоскими или пространственными
сварными каркасами (рис. 33,в,г).
5.76.	Эффективность железобетонных шпонок зави-
сит от надежности прикрепления к телу блока каркасов
и качества замоноличивания шпоночных выемов бетоном.
Плоские каркасы односторонних шпонок рекомендуется
крепить к блоку дюбелями или Г-образными штырями.
При двухсторонних шпонках каркасы должны соединять-
ся между собой поперечной арматурой, пропускаемой в
просверленные в блоке сквозные отверстия ( рис. 33,б,г).
5.77.	Д иагональные трещины в блоках до замоно-
личивания шпонок рекомендуется инъецировать цемент-
ным раствором.
5.78.	Марка бетона железобетонной шпонки назна-
чается из условия восприятия сдвига простеночным бло-
ком или междурядовыми блоками внутренних стен, но при-
нимается не ниже класса Ы5. Бетон приготавливается
на мелком заполнителе.
5.79.	Металлические шпонки рекомендуется при-
менять в сочетании с железобетонными рубашками, го-
ризонтальными и вертикальными тяжами, поясами и
т.д. (рис. 34).
5.80.	Пластины шпонок могут размещаться не-
посредственно на поверхности блоков или в подготов -
53
ленных для них выемах (рис. 35). Пластины должны
устанавливаться на цементном или полимеррастворе с
прижимом стяжными болтами.
Рис. 34. Восстановление связей между
стеновыми блоками внутренних и наруж-
ных стен крупноблочного здания
1 - железобетонная рубашка; 2 - металли-
ческий уголок; 3 - пластина; 4 - стяжной
болт; 5 - раствор замоноличивания
Рис. 35. Устройство металлических шпонок
1 - стяжные болты; 2 - металлическая пластина;
3 - цементный или полимерраствор; 4 - панель
(блок)
54
5.81.	Шпонки из уголка могут применяться как
для восстановления наружных связей между блоками
внутренних стен, так.и внутренних с наружными.
5.82.	Наружные связи
гут восстанавливаться при
армированных шпонок ПАШ
5.83.	Для устройства
шпонок в теле смежных
блоков вырезаются шпо-
ночные выемы. Их попе-
речные сечения зависят
от способа армирования
ПАШ: одиночными стерж-
нями, плоскими каркаса-
ми (рис. 37).
5.84.	При необходи-
мости уменьшения разме-
ров ПАШ и при низких
марках бетона (камня )
сопрягаемых конструкций
шпонка выполняется с ар-
матурой в виде скобы,от-
гибы которой заводятся в
отверстия, просверленные
в теле блоков (рис. 38).
5.85.	Повышение
способности к восприятию
сдвига между блоками мо-
помощи полимеррастворных
(рис. Зе).
2-2
Рис. 36. Пример размеще-
ния в крупноблочном зда-
нии полимеррастворных
армированных шпонок
ПАШ
1 - шпонки
сдвига растворными мон-
тажными горизонтальны-
ми швами, а также нор-
мального сцепления мо-
жет быть достигнуто пу-
тем введения в них ци-
линдрических шпонок, об-
раз уемых:
-	заливкой полимерраствором;
-	бетонными цилиндрами на полимеррастворах;
-	металлическими трубами, заполненными бетоном
и устанавливаемыми на полимеррастворах (рис. 39).
55
Рис. 37. Устройст-
во ПАШ с арми-
рованием отдель-
ными стержнями
(а) и плоским и
каркасами (б)
1 _ полимерраст-
вор; 2 - армату-
ра; 3 - стык
блоков; 4 - кар-
кас; 5 - бетон
з амоноличивания
зоны стыка
б локов
Для этой цели в
швах кладки высвер-
ливаются цилиндри-
ческие шпоночные
выемы.
5.86.	Количест-
R-ic.38. Устройство ПАШ
при низких марках ма-
териала блоков и необ-
ходимости уменьшения
размеров шпонок
56
во, диаметр и длина
шпонок определяются из ус-
ловия обеспечения необхо-
димой прочности швов на
сдвиг и прочности нормаль-
ного сцепления блоков в
кладке.
5.87.	Повышение
сцепления в швах кладки
из блоков может достигать-
ся путем замены раствора
монтажного шва полностью
или частично цементным
раствором на расширяю -
щемся цементе или поли-
мерраствором. ' В исключи-
4------------1- ----------------1-------------[-	--------------1-
Рис. 40. Способ повы-
шения сцепления в
кладке путем частич-
ной замены раствор-
ных швов
(1^6 - последователь-
ность замены раст-
вора)
Рис. 39» Конструкции ци-
линдрических шпонок
1 шпонки; 2 - полимер-
раствор; 3 - бетон;
4 - металлическая
труба
тельных случаях могут быть использованы эпоксидные
составы (эпоксидный клей, эпоксидный полимерраствор).
При частичной замене раствора последний удаляется
участками на глубину 100-120 мм и поочередно, сна-
чала с одной, а затем с другой стороны, заменяется
новым (рис. 40).
Восстановление (усиление)
каркасных зданий
5.88.	Для восстановления (усиления) элементов
железобетонных каркасов могут быть применены два
основных принципа: восстановление (усиление) без
изменения первоначальной расчетной схемы и напря -
женного состояния и с изменением последних.
5.89.	Железобетонные колонны рекомендуется вос-
станавливать (усиливать) следующими способами:
57
-	железобетонными обоймами;
-	металлическими обоймами;
-	полной или частичной надбетонкой.
5.90.	Выбор способа восстановления (усиления)
производится в каждом конкретном случае с учетом
состояния конструкций, характеристик материалов, осо-
бенностей армирования, места расположения и характе-
ра повреждения.
5.91.	Железобетонные обоймы следует применять
для восстановления зданий, получивших повреждения
выше 1 степени, а также для усиления несущих конст-
рукций, в случае увеличения нагрузки, при изменении
сейсмичности района строительства.
5.92.	Для осуществления восстановительных меро-
приятий и работ по усилению конструкций рекомендует-
ся применять обычный цементный бетон класса не ниже
BJ5 и не ниже прочности бетона восстанавливаемых
(усиливаемых) элементов. При этом модуль упругости
бетона обоймы рекомендуется применять близким по
значению модулю упругости бетона восстанавливаемо-
го элемента. Рекомендуется применять стали класссв
А-П и А-Ш. Стали, подвергнутые силовой калибровке,
применять не допускается из-за их хрупкости и незна-
чительной текучести.
5.93.	Расчет и конструирование элементов вос-
становления и восстанавливаемых конструкций следует
выполнять в соответствии с требованиями глав СНиП
2.03.01-84 27 5 _7 и СНиП П-77-81 [ 6 J с учетом по-
ложений настоящих Рекомендаций.
5.94.	Железобетонные обоймы могут выполняться
на всю высоту этажа (рис. 41,а; 42,а), на часть вы-
соты (рис. 41,б,в), на несколько этажей (рис. 41,г,д).
Продольная арматура обоймы может крепиться к риге-
лям дюбелями (рис. 41). Такое крепление рекомендует-
ся производить в случае отсутствия повреждений в
опорных зонах каркаса и их наличия в пределах сред-
ней части колонн. Обойма на высоту этажа может уст-
раиваться с подтяжкой продольной арматуры к элемен-
там перекрытий (рис. 42). При повреждении колонн
СП
CD
2-2	3-3
Рис, 41, Устройство железобетонных обойм при повреждении колонн
а - в пределах этажа; б, в - частичная обойма в пределах этажа; г, д —
обойма на несколько этажей
1 - дюбель; 2 - соединительные скобы; 3 - спиральная поперечная арматура
Fkc, 42. Восстановление несушей способности железобетонных колонн железо-
бетонной обоймой с подтяжкой каркаса усиления (а) и металлической рубаш-
кой (б - с распором и в - без распора)
1 - уголок; 2 - болт, приваренный к продольным стержням обоймы; 3 - кре-
пежные болты; 4 - стяжной болт; 5 - планка
вблизи опорного узла продольную арматуру следует
пропускать через перекрытие и крепить к расположен-
ным ниже балкам (рис. 41,бггэд) или заводить в ста-
кан фундамента колонны (рис. 41 ,в).
5.95.	При устройстве железобетонных обойм не
на всю высоту колонны продольную арматуру обоймы
заводят на неповрежденную часть колонны на величину
не менее 500 мм.
5.96а	При устройстве обойм вблизи заделки ко-
лонн в фундамент., анкеровка продольной арматуры про-
изводится путем установки ее в освобожденную от бе-
тона замоноличивания часть стакана или в специаль-
но просверленные iuyp-фы с последующим замояоличива-
нием арматуры бетоном или запеканки раствором на
цемент.® марки не ниже 300. Диаметр шурфов принима-
ется в пределах (1,64-1,8) d, ( ct - диаметр арма-
туры)*
5,97.	.Глубина анкеровки продольной арматуры в
фундаментах должна составлять В У/ 25 d . На кон-
це стержней следует приваривать анкерные шайбы.
5*98. Назначение размеров железобетонных обойм,
расчет элементов и восстановленных с их помощью
колонн приведен в Приложении 4с
5*99. Шаг хомутов обойм на участках, примыкаю-
щих к опорным узлам на длине не менее полуторной
высоты сечения обоймы, принимается, как правило,
не более 100 мм.
5.100. Металлические обоймы применяются, как
правило, .при восстановлении колонн с повреждениями
не менее 3- й степени, а также при разрушении.
5.101. Продольные элементы, металлической обой-
мы устанавливаются на безусадочном растворе, при-
жимаются стяжными болтами (рис. 42,6) и связывают-
ся по высоте поперечными планками (рис. 42,в; 43;
44,в). Для увеличения степени совместной работы
обойм и восстанавливаемого (усиливаемого) элемента
рекомендуется применять термонапряженные планки.
Нагрев планок производится до температуры 100-120 С
с последующей приваркой к продольным элементам.
61
ПРис. 43. Устрой-
ство металли-
ческих обойм
на железобетон-
ных колоннах
а - на несколько
этажей; б - в
пределах первого
этажа
1	- уголок;
2	- планка;
3	- дюбель
При этом планки выполняют роль предварительно на-
пряженных хомутов.
5.102.	Продольные элементы обоймы могут кре-
питься к ригелям с помощью дюбелей, болтов и угол-
ков, охватывающих колонну у опорных узлов
(рис. 42,б,в; 43,а).
5.103,	При восстановлении (усилении)	колонн
первого этажа жилых и общественных зданий продоль-
ные элементы обоймы необходимо заводить в стакан
фундамента (рис. 43 , 44).
5.104.	Металлическая обойма может служить опор-
ной конструкцией в случае необходимости разгрузки по-
врежденных. балок каркаса (рис. 42,в) и одновременно
их усиления.
5.105.	Несущая способность колонн может быть
повышена путем односторонней (рис. 45) или двухсто-
ронней надбетонки по высоте здания. Для соединения
каркасов бетонируемой части с арматурой усиливаемой
колонны производится вскрытие арматуры колонны. Пе-
ред началом этих работ осуществляется временная раз-
грузка колонны.
62
Рис. 44. Восстановление несущей способности повреж-
денной железобетонной колонны (а) путем замены
деформированной арматуры добетонированием (б) и
устройством металлической обоймы (в)
1 - продольная арматура колонн; 2 - отрезки новой
продольной арматуры; 3 - новая поперечная арматура;
4 - новый бетон; 5 - уголок; 6 - планка
Рис. 45. Надбетонка железо-
бетонных колонн
1 - дополнительная продоль-
ная арматура; 2 - дополни-
тельная поперечная армату-
ра; 3 - бетон (новый)
63
Рис. 48. Восстановление (усиление) изгибаемых гори-
зонтальных элементов железобетонных каркасных
зданий с помощью
а - железобетонных обойм; б - напрягаемых тяжей;
2 - дополнительная продольная и поперечная арма-
тура; 4 - тяжи; 3, 7, 9 - уголки; 5₽ 8	- болты;
6 - пластинка
64
5.106.	Перед установкой элементов металлической
обоймы следует производить инъецирование трещин в
колоннах полимерраствором. Инъецирование следует
применять, когда ширина раскрытия трещин находится в
пределах 0,1-0,3 мм. Верхней границей инъецирования
может быть признано состояние при ширине раскрытия
трещин до 0,4 мм, что соответствует достижению ар-
матурой предела текучести.
5.107,	Восстановление несущей способности (уси-
ление/ ригелей каркаса может производиться следую
щими способами:
-	при помощи железобетонных обойм;
-	установкой напрягаемых тяжей;
-	приклейкой полимеррастворами железобетонных
элементов с обычной и напряженной арматурой;
-	приклейкой металлических листов;
-	приклейкой стеклоткани;
-	при помощи металлических элементов из про-
катных профилей или металлической рубашки;
: - постановкой дополнительных диафрагм;
-	подвесками и подкосами.
5.108.	Железобетонные обоймы могут устанавли-
ваться .на несколько пролетов и на один поврежденный
пролет (рис. 46,а).
5.109.	Поперечные хомуты армирования обоймы
следует пропускать через пробиваемые или просверли-
ваемые в перекрытиях отверстия и закреплять путем
сваривания между собой (рис. 46,а) или хомутами с
гайками	(рис.47,а/. В дополнение к обойме, охва-
тывающей ригель снизу, на перекрытии может устраи-
ваться дополнительная надбетонка.
5.110.	При восстановлении или усилении ригелей
(в случае возникновения прогибов более 1/100 проле-
та) с помощью напрягаемых тяжей непосредственному
колонн производится пробивка или сверление отверстий
в элементах перекрытий и обнажение растянутой ар-
матуры ригелей с последующей приваркой к ней угол-
ков-анкеров напрягаемых тяжей. Уголки дополнитель-
но крепятся к ригелю болтами. После приварки к
65
уголкам осуществляется натяжение тяжей стягивающи-
ми болтами (рис. 46,6).
Рис. 47. Повышение несущей способности балок с по-
мощью железобетонных обойм (а) и предварительно
напрягаемых тяжей (б)
1 - продольная арматура усиления; 2 - поддерживаю-
щие хомуты с гайками; 3 - напрягаемые тяжи;
4 - упоры; 5 - анкерные элементы
5.111.	Более безопасным для ригеля способом уси-
ления, исключающим приварку анкеров к растянутой
арматуре, является способ, приведенный на рис, 47,6.
Напрягаемые тяжи прикрепляются к анкерам, заведен-
ным в элементы перекрытий.
5.112.	Растянутую зону ригелей можно усиливать
приклейкой к нижней поверхности ригеля предваритель-
но изготовленных железобетонных элементов с обыч -
ной и напрягаемой арматурой (рис. 48, 49). Приклейка
производится с помощью полимеррастворов. По концам
и в пролете ригеля элементы усиления закрепляются
наклейкой стеклоткани (рис. 48,а; 49,6) или скобами
из полосовой стали, прикрепляемыми к ригелю анкера-
ми. Ширину приклеиваемых участков из стеклоткани
рекомендуется принимать равной I “ 2k , где
h. - высота ригеля.
66
з-з
Рис. 48. Восстановление (усиление? горизонтальных
элементов железобетонных каркасных зданий при-
клейкой армирующих железобетонных элементов с
обычной или напряженной арматурой
а - наклейка элементов только в растянутой зоне;
б - то же, но в растянутой и сжатой зонах и на
опорах
1 - армирующий элемент; 2 - стеклоткань; 3 - поли-
мерраствор; 4 - металлическая скоба; 5 - упорный
уголок; 6 - болт
67
Рис. 49. Восстановление несущей способности составных ригелей железобе-
тонного каркаса из крестообразных элементов прикливанием с помощью
полимеррастворов предварительно напряженных железобетонных элементов
а - крепление металлическими хомутами: б - то же, но стеклотканью
1 - армированный элемент; 2 - хомут; 3 - полимерраствор; 4 - болт;
5 - стеклоткань на полимеррастворе
5.113»	Сжатая зона ригелей может усиливаться
приклейкой полимеррастворами указанных в п. 5.111,
железобетонных элементов (рис. 48,6).
5.114.	При ширине ригеля в g z 20 см следует
приклеивать один железобетонный элемент,
В > 20 см - не менее двух . (рис. 50).
при
5.115.	В качестве элементов
усиления ригелей в растянутых зо-
нах могут использоваться метал -
лические листы с шириной; рав-
ной ширине ригеля (рис. 51,б), и
стеклоткань (рис. 51 ,в/, приклеи-
ваемые к железобетонной конст-
рукции на полимеррастворах.
5.116.	Методика и пример
расчета изгибаемых элементов,
восстанавливаемых или усиливае-
мых приклейкой железобетонных
и металлических элементов, при-
ведены в Приложении 3.
5.117.	В ряде
Рис.50. Рекомендуе-
мые поперечные
сечения элементов
усиления
а - при В 20 см;
б - при g > 20 см
случаев может ока-
заться целесообраз-
ным выполнить уси-
ление ригелей желе-
зобетонного каркас-
ного здания, приве-
денного на рис.52,а
путем постановки в
растянутой зоне
прокатных профилей,
Рис. 5]. Усиление изгибаемых
конструкций приклейкой арми-
рованных элементов из желе-
зобетонного (а), стального
листа (б), из стеклоткани (в/
прикрепляемых как
к колоннам, так и
к перекрытию с
помощью хомутов
из уголков и бол-
тов (рис. 52,6).
5.118.	В случае значительных повреждений стыков
ригелей восстановление может производиться путем
возведения в пролете между колоннами диафрагмы из
69
OL
Рис. 52. Железобетонный каркас (а?, его восстанов-
ление (усиление? металлическими элементами (б/,
прикрепление ригеля к заново возведенной железо-
бетонной диафрагме (в?, восстановление узла замо-
ноличйвания ригелей (г? и опорного узла колонн (д)
1 - зона замоноличивания стыка ригелей и колонн;
2 - уголок; 3 - пластина; 4 - поддерживающие сто-
лики из уголков; 5 - диафрагма; 6 - анкер; 7 - но-
вый бетон замоноличивания; 8 - металлический эле-
мент крепления диафрагмы к колонне; 9 - зазор;
10 - металлическая рубашка-опалубка; Ц - элемент
усиления
71
монолитного железобетона на часть высоты или на
всю высоту этажа (рис. 52,вЛ При этом,доведенный
до проектного положения домкратами ригель фиксиру-
ется о пдмощью анкеров, заведенных в. тело диафраг-
болтов и инъецирования
лимерраствбра.
мы,
5.119*	Поврежденный стык ригелей в пролете мо-
жет восстанавливаться с использованием . металличес-
кой рубашки (рис. 52,г) из полосовой или листовой
стали. Перед установкой металлических элементов и
их соединении между собой на сварке удаляется по-
врежденный бетон первоначального замоноличивания.
После установки на зону стыка рубашки производится
ее прикрепление к перекрытию и ригелям с помощью
обычного цементного или по-
5.120.	Подвески приме -
няются при необходимости
разгрузки ригеля или балки
перекрытия нижележащего
этажа, когда несущие конст-
рукции вышележащего этажа
'или колонны имеют запас
прочности (рис. 53).
5.121.	Постановкой под-
косов (рис. 54) загружаются
ригель и колонны, изменяет-
Рис. 53. Подвески,раз-
гружающие конструк-
цию перекрытия
1 - колонна; 2 - ри-
гель; 3 - анкерное
устройство; 4 - тяж;
5 - натяжная муфта
ся жесткость рамы и ее
динамические параметры.
5.122.	Восстановление
(усиление) опорных узлов
сборных железобетонных кар-
касов может производиться
следующими способами:
-	металлическими накладками;
-	металлическими рубашками;
-	профильным металлом в сочетании со стяжными
болтами;
-	арматурными скобами;
72
-	железобетонными ру-
башками;
-	введением дополнитель-
ных вертикальных диафрагм.
При усилении узлов следует
обеспечить необходимую анке-
ровку элементов усиления в
примыкающих конструкциях.
5.123.	В случае разрыва
арматуры ригеля, пропущенной
в колонну, целесообразно про-
изводить восстановление узла
с помощью плоских металли -
ческих накладок , устанавли-
ваемых на верхнюю часть
ригеля на полимеррастворе с
прикреплением к ригелю до-
полнительными анкерами
(рис. 55). С колонной пластц-
Рис. 54. Усиление ра-
мы с помощью подко-
сов
1 - железобетонные
подкосы усиления;
2 - охватывающий хо-
мут; 3 - прокладка из
листа 5 = 5-6 мм;
4 - стальной оголовок
ны следует соединять путем приварки к хомутам, ох-
ватывающим колонну.
5.124.	При возникновении в опорной^части ригеля
диагональных трещин рекомендуется выполнять вос-
становление металлическими рубашками из листовой
стали (рис. 56). Металлические элементы прикрепля-
ются к ригелю с помощью анкерных болтов. В проме -
жуток между рубашкой и конструкцией через специаль-
ные отверстия производится нагнетание полимерраствсэ-
ра.
5.125.	Совмещенный стык колонн и ригелей кар-
каса типа КПСМ при повреждении как колонны, так и
ригелей восстанавливается комплексно с применени-
ем металлических рубашек (рис. 57,6). После подведе-
ния под поврежденные ригели металлической рубашки
производится ее прикрепление к перекрытию болтами и
на сварке к металлическим оголовкам ригелей перпен-
дикулярного направления. Также с помощью сварки кре-
пится к ригелям взаимно перпендикулярных направле ~
ний металлическая рубашка для восстановления по-
73
Рис. 55. Восстановление
(усиление/ несущей спо-
собности узла с опирани-
ем ригеля на консоль
колонны (разрыв верх-
ней арматуры)
а — проектное решение;
б - вариант восстановле-
ния
1 - пластина; 2 - поли-
мерраствор; 3 - анкерные
болты на полимеррастворе;
4 - уголок; 5 - стяжной
болт; 6 - дополнительная
арматура
Рис. 56. Восстановление (усиление) несущей
способности узла с опиранием ригеля на кон-
соль колонны (трещины в опорной части
ригеля)
1 - металлическая рубашка, устанавливаемая
на п.блимеррастворе и болтах — анкерах;
2 - болт-анкер; о - уголок; 4 - стяжной
болт; 5 - соединительный стержень
сл
Рис. 57. Совмещенный стык- колонн' и ригелей (а) и его восстановление (уси-
ление (б)
1 - пластина верхнего опорного столика; 2 - нижняя пластина опорного сто-
лика; 3 - уголок опорного столика; 4 - условно обозначенные ригели пер-
пендикулярного направления; 5 - оголовник; 6 - металлическая рубашка ри-
гелей; 7 - металлическая рубашка колонны
2-2
76
Рис. 58. Узел опирания сборных ригелей на консоли колонн (а), восстановление металлическими обоймами (.6А,
диагональной арматурой с полимерраствором (в/, железобетонными "рубашками" (г)
1 - швеллер; 2, 3 - стяжные болты с муфтами; 4 - дополнительный стержень; 5 - арматура "рубашки";
6 - арматура анкера; 7 - поперечная арматура
77
врожденной опорной части колонны, В специальные от-
верстия в пластинах нагнетается полимерраствор.
5,126.	Восстановление несущей способности опор-
ных участков сборных железобетонных плоских ригелей
может выполняться с использованием швеллеров, уста-
навливаемых на польмеррастворе снизу и сверху риге-
ля с прижатием к конструкции стяжными муфтами
(рис. 58сб). Поверху элементы усиления соединяются
на сварке полосовыми, профильными или арматурными
накладками, охватывающими колонну по бокам. Произ-
водится инъецирование трещин в ригелях полимерраст-
вором.
5.127.	Восстановление поврежденных дополнитель-
ными трещинами в опорных частях сборных ригелей,
опирающихся на консоли колонн, может производиться
при помощи арматурных замкнутых скоб, укладываемых
на полимеррастворах в пробитые в ригелях штрабы и в
просверленные отверстия (рис. 58,в). Диаметр армату-
ры скоб назначается в пределах 12-16 мм. Скобы ре-
комендуется располагать под углом 90 к трещинам.
Последние инъецируются полимеррастворами. Количе-
ство скоб назначается в зависимости от количества
и протяженности трещин в ригелях.
5.128.	Опорный узел (рис. 58) можно восстанав-
ливать (усилять) железобетонными обоймами. Свар -
ные плоские каркасы обоймы следует крепить к риге-
лям и колонне дюбелями и объединять с помощью
сквозной поперечной арматуры (рис. 58,г). На непо-
врежденный участок железобетонная обойма должна
заводиться не менее, чем на 500 мм.
5.129.	Поврежденный опорный узел в решении се-
рии ИИС-04 (рис. 59,а) может быть восстановлен пу-
тем возведения дополнительных диафрагм (связевых
панелей) из монолитного железобетона, использования
системы балок из швеллеров или двутавров (рис.59,6).
Растянутая зона плит-вставок усиливается металли-
ческими балками, присоединяемыми к плитам с по-
мощью болтов. Под концы этих балок подводятся ко-
роткие металлические балки, заделываемые в диафраг-
78
Ric. 59. Узел типового унифицированного каркаса ИИС-04 (а) и его вос-
становление (усиление) (б)
1 - диафрагма усиления; 2, 3 - балки усиления; 4 - арматура диафрагмы
усиления
мы в процессе бетонирования. Балки соединяются меж-
ду собой на сварке. Каркасы армирования диафрагм
связываются с обнаженной продольной арматурой вос-
станавливаемой колонны.
5.130.	При использовании диафрагм в качестве
элементов восстановления (усиления) необходимо учи-
тывать, что кроме разгрузки каркаса при действии
горизонтальных нагрузок, они приводят к изменению
расчетной схемы здания - превращению его в рамно-
связевую систему. В этом случае при расчете усиле-
ния распределение горизонтальной нагрузки произво-
дится с учетом жесткостей вводимых вертикальных
конструкций.
5.131.	Следует учитывать, что введение дополни-
тельных вертикальных диафрагм приводит к возникно-
вению больших по величине усилий в местах их при-
соединений к колоннам.
5.132.	При установке дополнительных диафрагм
необходимо обеспечивать достаточную для перераспре-
деления нагрузок жесткость перекрытий.
5.133.	Восстановление (усиление) опорных зон
ригелей монолитных железобетонных каркасов может
осуществляться с помощью:
-	обычных и напрягаемых стержней;
-	металлических пластин;
-	металлических рубашек;
-	рубашек из стеклоткани.
5.134.	Опорные зоны поврежденных ригелей реко-
мендуется восстанавливать, используя систему верти -
кально располагаемых хомутов из болтов и уголков
(рис. 60,а). Опорные уголки устанавливаются на ри-
гель на цементном безусадочном растворе и растворе
на расширяющемся цементе. Болты пропускаются в
пробитые в элементах перекрытий отверстия, замоно -
личиваемые цементным раствором.
5,135.	Предварительное напряжение в вертикаль -
ных стержнях создается стягиванием стержней пер-
пендикулярно их осям специальными стягивающими
устройствами (рис. 60,б).
80
Рис.60. Восстановление в опорных зонах горизонталь-
ных элементов железобетонных каркасных зданий
вертикальными стержнями (а), с дополнительным
обжатием (б), дополнительными стержнями (в),
дополнительными косыми стержнями с натяжением (г)
1 - уголок; 2, 5 - болты; 3, 4 - пластины; 6 - попе-
речные стержни; 7 - стягивающие элементы; 8, 9 -
дополнительные диагональные стержни; 10 - короты-
ши-упоры
5.136.	Диагональные трещины в опорных зонах
ригелей могут перехватываться обычными (рис. 60,в )
и напрягаемыми стержнями (рис. 60,г). В двух по-
следних способах требуется устройство в бетоне
штраб и обнажений рабочей арматуры элементов.Стер-
жни с отгибами рекомендуется приваривать к про-
дольной (сжатой и растянутой) арматуре ригеля. На-
прягаемые стержни в виде П-образных хомутов про-
пускаются сквозь перекрытия. Упорами для них служат
привариваемые к продольной рабочей арматуре ригелей
коротыши и уголки-упоры.
Рис. 61. Восстановление в опорных зонах
горизонтальных элементов железобетон-
ных каркасов
а - металлическими накладками на поли-
меррастворах; б - диагональными штырями
с инъецированием отверстий полимерраство-
рами; в - хомутами
1 - диагональные штыри; 2 - двутавр;
3 - металлическая балка; 4 - приваренные
к двутавру болты
82
5.137.	Не пересекающие полностью ригель трещи-
ны (локальные) рекомендуется перекрывать путем на-
клейки ла полимеррастворах металлических накладок
(рис. 61,а). При этом принимается длина накладок
& >/ 2 k (к-	- высота ригеля с учетом толщины
перекрытия).
5.138.	Если
сверление сквоз -
ных шурфов в
поврежденных тре-
щинами ригелях
не представляет
затруднений (на -
личие специально-
го оборудования,
невысокие марки
бетона -конструк-
ции и т.д.)* вос-
становление ре -
комендуется осу-
ществлять при
помощи металли-
Рис. 62. Восстановление (усиле -
ние) в опорных зонах горизон-
тальных элементов железобетон-
ных каркасных зданий с помощью
металлических листов (а) и стек-
лоткани (б) с использованием
п олимеррастворов
1 - металлические листы;
2 - болтовые анкера; 3 - отвер-
стия с нарезкой для штуцеров;
4 - герметик; 5 - сварной шов;
6 - стеклоткань
ческих .штырей,
размещаемых в
просверленных
под углом 90 к
трещинам шур -
фах (рис. 61,б).
Трещины и от-
верстия со шты-
рями инъецируют-
ся полимерраство-
рами.
5.139.	При
наличии в ригеле
трещин, не пересекающих полностью все сечение, мо-
гут быть использованы хомуты, состоящие из балок
и болтов (рис. 61,в), с пропуском верхних балочных
элементов в сквозные отверстия в ригелях. Произво-
дится инъецирование трещин.
83
Рис. 63. Деталь усиле-
ния изгибаемых конст-
рукций на воздействие
отрицательных момен-
тов
а - усиление прибето-
нировкой по адгезион-
ной обмазке; б - уси-
ление с помощью
стального листа
1	- элемент усиления;
2	- монолитный бетон;
3	- арматура; 4 -от-
верстие в колонне;
5	- полимерраствор;
6	- стальной лист;
7	- арматура;
8	- электросварка
5.140.	Для устранения повреждений, описанных в
п. 5.139, могут применяться рубашки из металлических
листов, соединенных на сварке в коробчатые элемен-
ты (рис. 62,а). Трещины в элементах и промежутки
между рубашкой и бетоном инъецируются полимерраст-
вором.
5.141.	С целью усиления изгибаемых элементов
каркаса, воспринимающих отрицательный момент, ре-
комендуется устраивать в верхних частях ригелей над-
бетонку по адгезионной обмазке (рис. 63,а) или на-
клеивать на полимеррастворах металлические листы
(рис. 63,б). При этом непрерывная арматура надбетон-
ки должна пропускаться в отверстия, просверленные в
колоннах. В такие же отверстия пропускаются арматур-
ные стержни, привариваемые к листам усиления. От-
верстия в колоннах должны быть заинъецированы це-
ментным или полимерраствором.
84
6.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ФУНДАМЕНТОВ
6.1.	Восстановление (усиление) фундаментов не-
обходимо при таком их повреждении, которое угрожает
устойчивости сооружения.
6.2.	Производится вскрытие фундаментов в по-
врежденной части. Если повреждения настолько серьез-
ны, что увеличивают деформации в стенах, то требует-
ся замена отдельных участков фундамента и увеличе -
ние площади подошвы. При этом под перекрытия под-
водятся стойки, через которые нагрузка передается
непосредственно на грунт. Также могут быть заложе-
ны в нижние части стен над поврежденными участками
фундаментов металлические балки. Для этого в стене
с двух сторон поочередно вырубают борозды, в кото-
рых на цементном растворе размещаются металличес-
кие балки. Борозды заделываются
цементным раствором. Работы
по замене фундаментов начинают-
ся после набора раствором тре-
буемой прочности.
6.3.	Усиление каменных
фундаментов может производить-
ся путем закладки в них метал -
лических балок, которые до до-
бетонирования разгружают наибо-
лее опасные места в фундаменте.
Работы выполняются таким же
способом, как при закладке ме-
таллических балок в стены.
6.4.	Эффективным способом
усиления фундаментов является
их расширение бетонными стен -
ками с обеих сторон по всей
длине (рис. 64). Особое внима-
ние при этом необходимо уделять
Рис.64. Усиление
каменного фунда-
мента увеличени-
ем площади его
основания добе-
тонированными
стенками
обеспечению надеж -
ной связи существующих конструкций и новых частей
85
фундаментов, для чего рекомендуется применять ме-
таллические анкера* Поперек стен закладываются от-
резки металлических балок с опорой их на продольные
металлические балки, забетонированные в новых участ-
ках фундаментов.
Рис* 65. Усиление
ленточного фунда-
мента дополни-
тельными стенка-
ми при частичной
разборке старой
кладки
6.5*	Кирпичные ленточные
фундаменты расширяются путем
частичной разборки старой кладки
и выполнением новых, более ши-
роких фундаментов (рис. 65). В
этом случае целесообразно заме-
няемую часть фундамента выпол-
нить из бетона или бутобетона.
6.6.	Расширение бетонных и
железобетонных ленточных фунда-
ментов произврдится одним из
двух способов, показанных	на
рис.’66.
В обоих случаях существую-
щий фундамент подрезается в
нижней части и подкапывается на
незначительную глубину для за-
кладки арматуры. Затем произво-
дится укладка арматуры в расши-
ренную часть фундамента с по-
Рис. 66. Способы увеличения площади осно-
вания бетонных и железобетонных ленточ-
ных фундаментов
а - заклиниванием; б - без заклинивания
1 - существующая кладка; 2 - дополнитель-
ные банкеты
86
Рис. 67. Способ подвески
колонн на балках при за-
мене столбчатых фунда-
ментов
следующим замоноличиванием. Если старый фундамент
был армирован, то новую арматуру следует приваривать к
старой. Благодаря такому решению, о^гпор грунта на
новые части фундамента передается на старый фунда-
мент по срезанным плоскостям. Работы разрешается
производить отдельными участками по 0,6-0,8 м с обо-
их сторон фундамента.
6.7.	Если в ходе об-
следования в стенах фун-
даментов обнаруживаются
каверны или трещины, то
при восстановлении (уси-
лении)
рив ать
вором
основе
следует пред ус мат-
заполнение их раст-
или составами на
полимерных смол
путем инъецирования.
6.8.	При замене
столбчатых фундаментов
под колонны производится
подвешивание колонн
(рис. 67).
6.9.	Восстановление поврежденных стен подвала
производится с внутренней или наружной стороны сло-
ем торкрет-бетона или пневмобетона. Работы начина-
ются с обнажения фундаментов на участках с повреж-
денными' стенами на глубину заложения фундамента,
очистки стен подвала от грунта и гидроизоляции,
крепления арматурных сеток при помощи дюбелей или
анкеров и нанесения слоя цементного раствора М]00-
20Q.
6.10.	Возможно усиление фундаментов за счет
подводки новых фундаментов (рис. 68). При этом пре-
дусматривается выполнение работ в следующей после-
довательности:
-	закладка под фундаментом разгрузочных ме-
таллических балок;
-	обнажение фундаментов отдельными участками и
обеспечение крепления;
87
Рис. 68. Схема, подводки фундаментов
1 - слабый грунт; 2 - разгрузочная пере-
мычка; 3 - распорки; 4 - стойки; 5 - доски
крепления; 6 - цементная заклинка; 7 - но-
вый фундамент
-	разборка отдельными участками 1,5,~2 м фунда-
мента или выборка слабого грунта;
-	выравнивание и уплотнение грунта в основании;
-	выполнение новой кладки фундаментов с после-
дующей засыпкой грунтом после гидроизоляции кладки.
7.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ
7.1.	Восстановление (усиление) плит перекрытий
может осуществляться следующими способами:
-	наращиванием толщины надбетонкой снизу;
-	устройством дополнительных армированных ре-
бер в пустотах круглопустотных плит;
-	постановкой стяжных болтов в стыках между
плитами;
-	введением в стыки между плитами металличес-
ких шпонок;
-	приклейкой стеклоткани на полимеррастворах
или эпоксидном клее;
-	замоноличивание стыков полимеррастворами;
-	замоноличивание стыков бетоном с предвари-
тельной обработкой конструкций адгезионными состава-
ми;
88
-	постановкой дополнительных металлических ба-
лок.
Рис. 69. Усиление плит перекрытий наращиванием
бетона снизу (а) и устройством дополнительных
армированных ребер (б)
1 - наращиваемый бетон; 2 - бетонная шпонка;
3 - пробиваемые отверстия; 4 - арматурный
каркас; 5 - бетон замоноли-чивания
7.2.	При возникновении в результате землетрясе-
ния трещин в плитах перекрытий одним из способов
восстановления этих конструкций является наращивание
толщины плит путем прибетонки снизу (рис. 69,а). Для
этого к оголенной нижней арматуре восстанавливаемой
плиты, предварительно разгруженной от временных на-
грузок, привязывается металлическая сетка (примене -
ние сварки не допускается) и наносится слой торкрет-
бетона толщиной 30 мм не ниже класса В15. Для улучше-
ния совместной работы нижней подбетонки с перекрытием
в чем по краям и в середине пробиваются борозды для
образования при бетонировании шпонок, способных вос-
принимать сдвиг.
7.3.	Плиты перекрытий, не имеющих в верхней
части арматуры в виде сеток и получившие трещины и
прогибы, могут усиливаться дополнительными ребрами
в пределах пустот. Для этого сверху вскрывается не
89
Рис. 70. Восстановление плит
перекрытий приклейкой стек-
лоткани (а/ и предваритель-
но напряженных железобе-
тонных лент или брусков (б)
1 - перекрытие; 2 - стекло-
ткань; 3 - трещины; 4 - же-
лезобетонные элементы
менее двух пустот на плиту шириной l-rl.,5 м при ши-
рине менее ] м - одна пустота* После установки плос-
ких сварных каркасов пустоты замоноличиваются бето-
ном (рис, 69,6). Перед выполнением указанных работ
производится разгрузка плит перекрытий с установкой
временных креплений, поскольку в процессе восстанов-
ления несущей способности или усиления плиты ослаб-
ляются пробиваемыми отверстиями,
7*4. При нали-
чии трещин в плитах
перекрытий они мо-
гут быть восстанов-
лены приклейкой к
нижней поверхности с
помощью эпоксидно-
го клея необходимо-
го по расчету коли-
чества стеклоткани
(рис. 70,а). После
отверждения клея на
поверхности образует-
ся армирующий слой
из стеклоткани.
7,5. § качестве
элементов восстанов-
ления Поврежденных
трещинами плит перекрытий рекомендуется применять
предварительно напряженные железобетонные ленты или
бруски (рис. 70,6). Последние приклеиваются к плите
снизу на полимеррастворе или эпоксидном клее. Концы
дополнительных элементов закрепляются с помощью
стяжных болтов, пропускаемых через отверстия в эле-
ментах и перекрытиях. В качестве дополнительных эле-
ментов можно использовать металлические полосы,
также приклеиваемые к нижней поверхности плиты.
7.6*	Ликвидация "клавишной'" работы плит пере-
крытий может выполняться путем удаления из проме-
жутков между ними первоначального раствора за-
моноливичания и их заполнения полимерраство—
ром, раствором на жидкостекольном вяжущем
90
(рис. 7],а) или бетоном после предварительной ад-
гезионной промазки поверхностей сопрягаемых плит
(рис. 71,б). Адгезионная промазка повышает прочность
сцепления старого и нового бетонов. Могут применять-
ся также стяжные болты с пластинами (рис. 71,в). При
этом не допускается приварка элементов усиления к
продольной предварительно напряженной арматуре
элементов перекрытий.
Рис. 71. Восстановление связей между
плитами перекрытий с помощью пол им ер-
растворов (а), замоноличиванием бетоном
по адгезионной обмазке (б), постановкой
.	металлических элементов (в)
1 - плиты перекрытий; 2 - полимерраствор;
3 - гипсовый раствор; 4 - бетон замоно-
личивания; 5 - адгезионная обмазка;
6 пластина; 7 - стяжной болт;
8 - раствор
7.7.	Совместность работы в системе горизонталь-
ной диафрагмы соседних плит может достигаться при
помощи металлических пластинчатых шпонок, приклеи-
ваемых к нижней (рис. 72) или верхней (или одновре-
менно к нижней и верхней) поверхностям соседних плит
в специально подготовленных углублениях. Приклейка
осуществляется полимеррастворами или - эпоксидными
клеями.
91 .
Рис. 72. Обеспечение совместной работы
соседних элементов перекрытий односто-
ронней (а) и двухсторонней (б) при-
клейкой металлических пластин
1 - металлическая пластина; 2 - прива-
ренный к пластине анкер
7.8.	Одним из способов восстановления или усиле-
ния плит перекрытий и покрытий является введение под
провисшие элементы дополнительных металлических ба-
лок с опиранием на стены в пробитые в них ниши
(рис. 73). Металлические балки из спаренных швелле -
Рис. 73. Усиление плиты перекрытия
1- плита перекрытия; 2 - арматурная
сетка; -3 - выравнивающий цементный
слой; 4 - двутавр; 5 - штраба в
стене
92
ров или двутавров размещаются с шагом {,/4	( L -
пролет плиты перекрытия). Сечение балок назначается
на основании расчета на действие статической верти-
кальной нагрузки.
Рис. 74. Увеличение площади опирания
сместившихся элементов перекрытий
1 - дополнительный плоский каркас;
2 - бетон замоноличивания; 3 - прост-
ранственный дополнительный каркас
7.9.	Если в процессе землетрясения произошло
смещение круглопустотных перекрытий и площадь их
опирания на стены оказалась недостаточной, сверху мо-
гут быть вскрыты смежные (через стык) пустоты
плит (при платформенном типе стыка). В них заво-
дятся плоские каркасы и производится замоноличива-
ние пустот в пределах вскрытой части (рис. 74). В
случае смещения односторонне опертых на стены пере-
крытий (случай опирания на наружные стены) на опо-
ре устанавливаются пространственные каркасы и после
соединения их с плоскими дополнительно введенными в
пустоты перекрытий каркасами производится замоно-
личивание подготовленных к бетонированию участков.
93
Рис, 75, Устройство дополнительной опоры под плитой
перекрытия
1 - стеновая панель j 2 - плита перекрытия;
3 - уголок; 4 - ребро жесткости; 5 - отверстие, вы-
сверленное в панели и заполненное полимерраствором;
6 - болт с шайбой
7,10,	Увеличение площади опирания на стены сме-
щенных плит перекрытий может достигаться подведени-
ем под перекрытия уголков, прикрепленных к стенам
анкерными или стяжными болтами. Уголки устанавлива-
ются на растворе (рис. 75). Аналогичным образом вы-
полняется поддер?кка плит перекрытий, а также восста-
новление связей между собой этих элементов (рис.7б).
Уголки крепятся сверху и снизу плиты перекрытий к
наружным или внутренним стенам с помощью болтов-
анкеров. Уголки прижимаются к перекрытию стяжными
болтами и устанавливаются на полимеррастворе или
эпоксидном клее. Одновременно уголки могут служить
элементами, к которым следует крепить с помощью
сварки или вязальной проволоки сетки железобетонных
обойм.
7.11.	Восстановление (усиление) монолитных же-
лезобетонных перекрытий может осуществляться путем
усиления сечений отдельных элементов увеличением
поперечного сечения балочных элементов надбетонкой
снизу (рис. 77,а). При этом арматура надбетонки долж-
на Соединяться с арматурой конструкции. Возможно
94
Рис. 76. Восстановление связей плит перекрытий,
со стенами
1 - уголок; 2 - болт крепления перекрытия;
3 - болт-анкер; 4 - сетка усиления; 5арма-
тура, фиксирующая сетку; 6 - нижние поддержи-
вающие уголки
введение дополнительных железобетонных ребер, бето-
нируемых между существующими конструкциями ( рис.
77,6). Железобетонные плиты восстанавливаются (уси-
ливаются) тремя способами (рис. 77,в):
-	путем увеличения толщины плиты за счет но-
вого бетона толщиной 30 мм с армированием только в
зоне отрицательных моментов, т.к. верхняя арматура
существующей конструкции после укладки дополнитель-
ного слоя бетона перестает работать на отрицательные
моменты;
-	путем выполнения новой плиты поверх старой
бетонной, толщина новой плиты не должна быть менее
50 мм, а ее армирование должно соответствовать ар-
мированию самостоятельно работающей плиты, как на
отрицательные моменты (верхняя арматура), так и на
положительные (нижняя арматура). При расчетах новой
плиты, следует учитывать ее соединение со старой;
95
Рис. 77. Восстановление (усиление) желе-
зобетонных монолитных ребристых пере-
крытий
а - надбетонкой балочных элементов;
б - введением дополнительных ребер;
в - надбетонкой всего перекрытия
1 - существующие конструкции; 2 - арми-
рование надбетонки; 3 - новый бетон;
4 ~ существующий бетон замоноличивания
Рис. 78. Восстановление
(усиление) нарушенных
стыков элементов желе-
зобетонного перекрытия
1 - перекрытие; 2 - бе-
тон сейсмопояса; 3 - сте-
на; 4 - металлические
пластины; 5 - болты
щитный
матуры
- путем выполнения но-
вой плиты над старой; для
этого скалывают нижний за-
слой бетона до половины диаметра нижней ар-
и присоединяют к ней армирование нбвой пли-
96
ты; слой бетона толщиной не менее 20 мм наносят
ц ем ент-п ушкой; расчет новой арматуры производят на
изгибающие моменты в плите с увеличенной рабочей
высотой»
7.12.	При нарушении связей плит перекрытий с клад-
кой стен следует предусматривать восстановление этих
связей с помощью сквозных металлических анкеров, со-
единенных с плитами перекрытий и кладкой стен
(рис. 78).
8.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ ЛЕСТНИЦ
8.1.	При наличии трещин в железобетонных косо-
урах (на опорах и в пролете) и в плите марша для
восстановления элементов перед началом работ снима-
ется необходимое количество ступеней. Отбивается за-
щитный слой бетона и обнажается арматура. Отрезки
арматуры из стали класса А-1, заготавливаемые по
месту, привариваются к рабочей арматуре. В заранее
просверленные в бетоне, отверстия устанавливаются хо-
муты (рис. 79,а) с последующим обетонированием бе-
тоном класса не ниже В7,5. Продольные и попереч -
ные трещины в плитах маршей и площадок лестничных
клеток расчищаются, промываются водой и инъецируют-
ся цементным раствором, полимерными растворами или
эпоксидными клеями.
8.2.	Для восстановления косоуров и в пролете пос-
ле снятия необходимого количества ступеней могут ус-
танавливаться обоймы из швеллеров с минимальным
расстоянием до конца трещины 250мм. Швеллера обжи-
маются и свариваются накладками из полосовой стали
(рис. 79,6). Отрезки швеллеров устанавливаются на
растворе. При трещинах в косоурах на опорах и в про-
лете возможна установка хомутов и продольных стерж-
ней. Длина продольных стержней и количество хомутов
определяются протяженностью трещины. Обетонирование
производится бетоном класса не ниже В7,5 (рис. 80).
97
Рис. 79. Варианты восстановления (уси-
ления) косоура
а - с помощью стержней и ©бетонирова-
ния; б - с помощью стальных швеллеров
1 - рабочая арматура; 2 - арматурные
стержни восстановления (усиления);
3 - хомуты восстановительных мероприя-
тий; 4 - накладки; 5 - швеллеры;
6 - бетон
Рис. 80. Вос-
становление
(усиление)
косоуров
1 - арматура
восстановления
(усиления);
2 - хомуты;
3 - бетон
98
Рис. 81. Восстановление лестниц в местах
примыкания закладных частей
а - характер повреждения; б - способ восста-
новления
1 - место повреждения; 2 - сетка; 3 - хомут;
4- новый бетон
8.3.	В случае повреждения лестниц в местах при-
мыкания закладных деталей рекомендуется снять верх-
нее покрытие площадки на деформированных участках^
Для крепления дополнительных сеток в бетоне просвер-
ливаются отверстия, насекается поверхность бетона
лестничной площадки. После укладки сетки в просвер-
ленные отверстия заводятся П-образные хомуты. Вы-
ступающие концы хомутов длиной 100 мм отгибаются и
связываются с сеткой (рис. 81производится бетони-
рование участков площадки и обетонирование хомутов
бетоном класса В7,5.
9.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ АНТИСЕЙСМИЧЕСКИХ
ПОЯСОВ
9.1.	Восстановление несущей способности стен в
случае возникновения горизонтальных трещин в уровне
железобетонных поясов и сдвигов поясов относительно
кладки стен рекомендуется выполнять следующим об-
разом: необходимо очистить кладку от штукатурки с
обеих сторон на расстоянии 300 мм от трещины. Швы
расчищаются на глубину 10-15 мм и промываются стру-
99
ей воды, К забитым в стену дюбелям или анкерам при-
крепляются металлические сетки на расстоянии 10 мм
от стены. Дюбеля забивают в шахматном порядке с
шагом не менее 500 мм. Очищенная поверхность увлаж-
няется, после чего наносится торкрет-бетон слоем 30^-
40 мм (рис. 82).
Рис. 82. Восстановление связей Перекры-
тий со стенами
1 - трещина в плоскости антисейсмичес-
кого пояса; 2 - антисейсмический пояс;
3 - сетка; 4 - поперечная связевая ар-
матура; 5 - пластина; 6 - анкер;
7 - раствор; 8 - арматура связи
9.2»	В случае отсутствия анкеровки балок пере-
крытия после расчистки штукатурки необходимо преду-
смотреть установку крепежных деталей, пристреленных
к стене дюбелями по оси балки. Крепление к балке
осуществляется металлическими ершами.
9.3.	Для восстановления железобетонных поясов
при наличии трещин шириной более 3 мм в местах пе-
ресечения продольных и поперечных стен и в местах
примыкания кладки к поясу пробиваются отверстия
d = 20 мм. Затем на расстоянии 200т-300 мм от плос-
кости примыкания обнажается арматура пояса. Проби -
тые отверстия и вскрытый бетон промывают .водой. В
отверстия устанавливаются стержни cl = 12 мм, при-
вариваемые к продольной арматуре пояса (рис.83). Про-
битые отверстия в поясах зачеканйваются раствором.
Места сварки арматуры восстановления с арматурой
100
поясов замоноличиваются бетоном. Удаленная из стены
кладка заменяется новой. Выступающая наружу армату-
ра оштукатуривается раствором М50 по сетке.
Bic, 83. Восстановление связи антисейсмических поя-
сов в местах пересечения стен
] - антисейсмический пояс; 2 - перекрытие; 3 - тре-
щина; 4 - арматура связи; 5 - арматура антисейсми-
ческого пояса; 6 - сетка; 7 - раствор; 8 - удален-
ный участок кладки стен
Рис. 84. Восстановление антисейсмического пояса
1 антисейсмический пояс; 2, 3 - удаляемая часть
кладки и антисейсмического пояса; 4 - арматура
восстановления
9.4.	В случае разрыва бетона в антисейсмическом
поясе конструкция усиления заключается в установке
101
дополнительной арматуры и заделке поврежденного
участка цементным раствором. Для этого в месте
разрыва отбиваются кладка и бетон и вскрывается су-
ществующая арматура. Арматура оголяется на участке
не мен-з-е 150 мм в каждую сторону от трещины. Бе-
тонная поверхность тщательно очищается и промывает-
ся. К существующим стержням привариваются дополни-
тельные стержни того же диаметра. Длина сварного
шва принимается не менее 150 мм. После этого ' по-
врежденные участки заделываются раствором (рис.84).
10.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ПЕРЕГОРОДОК
10.1.	В случае нарушения связей индустриальных
перегородок со стенами, колоннами и перекрытиями
восстановление связей осуществляется при помощи ме-
таллических уголков, прикрепляемых к перекрытиям дю
белями или анкерами (рис. 85,а).
Рис.85. Вос-
становление
связи пере-
городки с
перекрытия-
ми
а - перего-
родка инду-
стриальная;
б - перего-
родка из
штучных ма-
териалов
102
При повреждении индустриальной перегородки без
нарушения связей восстановление следует производить
в соответствии с указаниями раздела 8. настоящих
Рекомендаций.
Рис. 86. Восстановление перегородок из
кирпичной кладки
а - восстановленная перегородка; б - фраг-
мент крепления металлической сетки; в -
разрез 1-1; гид- варианты связей
] - плита перекрытия; 2 - существующая
кладка; 3 - участок удаляемой существую-'
щей кладки для установки элемента креп-
ления; 4 - новая кладка; 5 - сетка уси-
ления; 6 - штукатурный слой; 7 - элемент
связи перегородки со стеной или перекры-
тием; 8 - арматурный стержень диамет-
ром не менее 8 мм; 9 - проволочная
скрутка; 10 - дюбель
10.2.	При нарушении связи перегородки из штуч-
ных материалов со стенами вначале следует произво-
дить временное крепление перегородки, после чего
шз
a.
Hie. 87. Вариант восстановления перегородки с проемом
а - восстановленная перегородка; б - варианты креп-
ления сеток из арматурной стали к конструкциям по-
крытий и перекрытий; в - варианты элементов связей
с применением полос, уголков, арматурной стали
1 - плита перекрытия; 2 - сетка Рабитца; 3 _ сетка
из арматурной стали; 4 - элемент связи; 5 - прово-
лочная скрутка; 6 - дюбель
104
I
устанавливаются горизонтальные уголки, соединяющие-
ся между собой и с перекрытиями (рис. 85,б)»
Возможные способы восстановления поврежденной
кладки с одновременным нарушением связей с несущи-
ми конструкциями показаны на рис. 86 и 87.
10.3.	При нарушении связей перегородки со сте-
нами, если длина перегородки более 3 м, допускается
восстановление путем установки металлических угол-
ков, прикрепляемых к перегородке и перекрытию дю-
белями или анкерами, но не менее трех. Дополнитель-
но перегородка крепится к стенам закрепами.
Если длина перегородки не превышает 3 м, пере-
городка может с помощью закрепов связываться толь-
ко с вертикальными несущими конструкциями.
П. ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ДЫМОВЫХ ТРУБ
11.1. В случае растрескивания или частичного об-
рушения труб кладка разбирается . Новая кладка вы-
полняется на растворе М25. . По углам устанавлива -
ется вертикальный каркас из уголков, скрепленный на^
кладками из полосового металла до распушки по кров-
ле (рис. 88). При количестве дымовых каналов более
четырех горизонтальные накладки соединяют связями
из арматурных стержней через 2 канала.
Трубы небольшой высоты можно укреплять кожу-
хом из кровельного железа. Нижние концы кожуха
закрепляют с помощью рамки из уголков, прикреплен-
ной к железобетонной опорной подушке.
11.2. При полном обрушении труб также проверя-
ется состояние дымовых каналов и разделок. Если
температура выходящего дыма не превышает 300 С,
на расчищенное основание устанавливаются асбестоце-
ментные безнапорные трубы: на дымоход сечением
120x120 мм - 1 трубу cl = 150 мм, на дымоход
250x120 мм - 2 трубы. Трубы на уровне стропильных
ног соединяют схваткой из полосового железа на бол-
тах. На перекрытии для придания устойчивости трубам
105
Рис. 88. Уси-
ление дымо-
вых труб
1 - уголки;
2 - полосо-
вая сталь
/-/
Рис. 89. Восстанов-
ление дымовых
труб
1	- схватка из поло-
сового металла;
2	- болт; 3 - желе-
зобетонная обойма
устанавливается же-
лезобетонная обойма
высотой 300 мм из
бетона класса не
ниже В7,5 (рис.89).
Места прохода труб
через кровлю тща-
тельно заделываются.
106
12.	ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СОСТАВ
ПРОЕКТА ВОССТАНОВЛЕНИЯ ИЛИ УСИЛЕНИЯ
ОБЪЕКТА
12.1.	К разработке проектов восстановления по-
врежденных землетрясениями зданий в зависимости от
их количества могут привлекаться все проектные ор-
ганизации административного района, города, перенес-
шего землетрясения. Решением соответствующих пра-
вительственных органов, министерств и ведомств к
подготовке необходимой проектной документации мо-
гут быть привлечены проектные организации данного и
других регионов.
12.2.	Проект восстановления или усиления разра-
батывается на основании задания, выданного заказчи-
ком, материалов отчета по обследованию объекта, Ме-
тодических рекомендаций [ 7 J , настоящих Рекомён -
даций, норм проектирования зданий и сооружений для
сейсмических районов. Кроме того, необходимо также
руководствоваться строительными нормами и правила-
ми, регламентирующими разработку проектно-сметной
документации.
12.3.	Разработка проектной документации начина-
ется сразу же после передачи проектной организации
отчета с материалами обследования и задания на раз-
работку проекта .и завершается в сроки, установлен -
ные в задании.
12.4.	Разработку проектов восстановления (усиле-
ния) зданий целесообразно вести небольшими группами
из числа специалистов проектной организации, разрабо-
тавшей первоначальный проект здания.
12.5.	Группа, занимающаяся разработкой проектов
восстановления (усиления) зданий, должна возглавлять-
ся опытным инженером-конструктором. Желательно,
чтобы до разработки проекта эта группа занималась и
обследованием поврежденных и предназначенных для
усиления зданий.
12.6.	Документация разрабатывается в составе и
объеме, необходимом для выполнения всего комплекса
107
восстановительных мероприятий или работ по усилению
конструкций по возможности индустриальными метода-
ми и с использованием современных эффективных ма-
териалов, высокопроизводительных машин и механиз -
мов.
12.Пр	оектом должно предусматриваться макси-
мальное сохранение существующих элементов, конст-
рукций и их частей, не получивших., существенных по-
вреждений.
12.8.	В процессе проектирования анализируются
сделанные в отчете по обследованию предварительные
предложения по способам восстановления конструкций
и на основе, как правило, технико-экономических обос-
нований принимается наиболее целесообразный.
12.9.	В зданиях с морально устаревшим планиро-
вочным решением при соответствующем технико-эконо-
мическом обосновании может предусматриваться пере-
планировка помещений с учетом требований действую-
щих норм проектирования.
12.10.	Кроме технико-экономического обоснования
принимаемых к проектной проработке способов восста-
новления или усиления конструкций жилых зданий, не-
обходимо учитывать невозможность или нецелесообраз-
ность в ряде случаев полного отселения людей из вос-
станавливаемого здания. В связи с этим к разработке
должны, приниматься такие способы, которые в наи-
меньшей мере снижают некомфортность жилища.
12.11.	Принимая во внимание сложность реализа-
ции в существующем объекте тех или иных заложенных
в проекте восстановления (усиления) решений, необхо-
димо одновременно разрабатывать чертежи вспомога-
тельных устройств и конструкций для выполнения ра-
бот.
12.12.	Сметная стоимость работ определяется
по действующим единичным расценкам. На работы, не
имеющие таких расценок, составляются дополнительные
единичные расценки на основании действующих смет-
ных и производственных норм.
12.13.	Порядок утверждения проектно-сметной до-
кументации независимо от сметной стоимости по объек-
108
Тем местных Советов устанавливают областные, крае-
вые исполкомы, а по объектам ведомств - руководите-
ли этих ведомств. Проекты восстановления (усиления )
уникальных объектов, исторических зданий, памятников
рассматриваются и утверждаются госстроями республик
на основании заключения научно-исследовательской ор-
ганизации соответствующего профиля.
12.14.	Проект восстановления объекта должен
включать:
-	пояснительную записку°с основанием для проек-
тирования;
-	технико-экономическое обоснование принимае-
мых способов восстановления (усиления):
-	рабочие чертежи восстанавливаемых или усили-
ваемых конструкций;
-	схемы разгрузки поврежденных конструкций с
целью осуществления проектных решений восстанови-
тельных мероприятий;
-	чертежи вспомогательных конструкций и при -
способлений;
-	проект организации производства работ;
-	планировочные решения помещений в случае пе-
репланировки морально устаревших объектов или приня-
тия в проекте способа восстановления путем изменения
конструктивной схемы здания (введением новых верти-
кальных диафрагм или рам, частичной и полной разбор-
ки или изменением месторасположения существующих);
-	техническую документацию по инженерному обо-
рудованию, газо-, электро- и теплоснабжению;
-	перечень, объемы вспомогательных (устройство
ограждений при разборке грозящих обрушением элемен-
тов конструкций, при установке временных страховоч-
ных и разгрузочных устройств и т.д.) и отделочных
работ;
-	указания по производству работ при высоких
положительных температурах и в зимний период;
-	спецификацию основных материалов и оборудо-
вания;
•	- смету на выполнение всего комплекса разрабо-
танных восстановительных мероприятий и работ по
109
усилению неповрежденных конструкций восстанавливае-
мого здания.
13.	ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ
РАБОТ ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ (УСИЛЕНИЮ)
КОНСТРУКЦИЙ и ЗДАНИЙ
13.1.	Все работы по восстановлению поврежденных
землетрясениями зданий и сооружений должны выпол-
няться со строгим соблюдением правил по технике
безопасности в строительстве, изложенных в СНиП
Ш-4-80 Г 8 Jr а также Правил f 9
13.2.	Строительные работы по восстановлению
(усилению) зданий, разрешается производить только
по специально разработанным проектам.
13,3.	Ответственность за выполнение требований
упомянутых в п, 13.1 документов возлагается на орга-
низации, осуществляющие восстановление или усиление
зданий.
13.4.	Проекты организации и производства работ
по восстановлению или усилению должны содержать
следующие технические решения:
-	по созданию условий для безопасного и без-
вредного производства работ на рабочих местах в
обычных и зимних условиях;
-	по санитарно-гигиеническому обслуживанию ра-
ботающих;
-	по достаточному освещению объекта восстанов-
ления, а также проходов, проездов и рабочих мест.
13.5.	При планировании, проектировании и прове-
дении мероприятий по технике безопасности во время
восстановительных работ необходимо учитывать их спе-
цифику:
-	наличие поврежденных несущих и ненесущих кон-
струкций и необходимость в ряде случаев разборки
этих конструкций или их элементов;
-	стесненность условий для выполнения работ;
-	возможное наличие людей в помещении во вре-
мя производства работ;
ПО
-	наличие поврежденных и действующих электро-,
тёпло-, г азо- и иных коммуникаций.
13.6.	Мероприятия по технике безопасности сле-
дует разрабатывать одновременно с составлением про-
екта производства работ в виде конкретных инженер-
ных решений, соответствующих реальным условиям дан-
ного объекта и выполнения на нем работ.
13.7.	При организации работ следует установить и
обозначить знакамрт безопасности и надписями зоны, в
пределах которых имеются потенциально опасные фак -
торы. К ним относятся места:
-	вблизи от оборванных электрических проводов;
-	вблизи от неогражденных перепадов поврежден-
ных конструкций по высоте на 1,3 м и более;
-	с возможной утечкой газа;
-	где возможно самопроизвольное обрушение кон-
струкций. ‘
13.8.	Перед началом работ по восстановлению
(усилению) необходимо произвести:
-	обесточивание объекта -
-	отключение его от сетей водо-, тепло-* газо-
снабжения;
-	ликвидацию утечки газа;
-	ограждение опасных участков;
-	расчистку рабочих мест;
-	освещение рабочих мест для работы в темное
время суток;
-	обеспечение помещений установками для обогре-
ва рабочих и создания температур, необходимых для
нормального твердения раствора и бетона в восстанов-
ленных (усиленных) конструкциях.
13.9.	Нарушение сжатой зоны бетона внецентреннэ
сжатых и изгибаемых элементов зданий, а также уст-
ройство глубокой насечки конструкций для улучшения
связи старого бетона с бетоном или раствором усиле-
ния, должно производиться с учетом напряженно-дефор-
мированного состояния, а также после разгрузки кон-
струкций.
13,10.	Пробивка (сверление) отверстий и устрой-
ство штраб должно производиться с соблюдением ус-
111
ловия сохранности рабочей арматуры восстанавливае-
мого (усиливаемого) элемента,
13,11.	При восстановлении (усилении) колонн и
каркасно-панельных зданий в случае выполнения зем-
ляных работ необходимо обеспечивать устойчивость
фундаментов или устройство новых фундаментов под
связевые панели.
13,12.	Постоянные опасные зоны (возникающие
при работах продолжительностью более смены) должны
ограждаться со стороны улиц, проходов и проездов за-
бором с козырькам и бортовой доской на козырьке.
13.13.	Эксплуатируемые входы в восстанавливае-
мое здание должны быть защищены сверху сплошным
навесом шириной не менее ширины входа с вылетом на
расстоянии 2 м от стены здания и наклоном в 20 .
13.14.	При производстве работ на высоте необхо-
димо применять инвентарные средства подмащивания и
другие приспособления, обеспечивающие безопасность.
13.15.	При использовании лесов последние должны
быть Надежно прикреплены к неповрежденным конст-
рукциям здания. Места, способы крепления, зазор меж-
ду рабочим настилом лесов и стеной здания указыва -
ются в проекте производства работ.
13.16.	Перед наружными лесами, с которых ве-
дутся работы на фасаде, должно быть поставлено ог-
раждение.
13.17.	Для пробивки штраб, отверстий, постановки
пробок, креплений для арматурной сетки, удаления по-
врежденного бетона следует применять инструмент, от-
вечающий требованиям, указанным в инструкции или
паспорте завода-изготовителя.
13.18.	К работам по торкретированию допускаются
лица, прошедшие обучение и имеющие удостоверение на
производство этих работ.
13.19.	При разборке конструкций запрещается сбра-
сывать удаляемые элементы, материалы и строитель-
ный мусор на нижележащие этажи и за пределы здания.
13.20.	Разборку перегородок следует вести так,
чтобы не оставалось отдельно стоящих перегородок. В
противном случае их необходимо временно раскрепить.
112
Запрещается оставлять неразобранными отдельно стоя-
щие кирпичные столбы (колонны) при высоте неразоб-
ранной части более половины высоты этажа.
13.21.	При необходимости проведения восстанови-
тельных работ в объектах без полного прекращения их
эксплуатации руководитель работ обязан подготовить в
соответствии с проектом мероприятия, направленные
на обеспечение безопасности находящихся в помещении
людей и функционирование объекта.
13.22.	На всех опасных участках восстанавливае-
мых объектов, машин и механизмов, в проездах и дру-
гих местах, где это требуется по условиям работы,
следует вывешивать плакаты и надписи.
13.23.	Территория площадки, где ведутся ремонт-
но-восстановительные работы,должна быть ограждена в
соответствии с требованиями СНиП Ш—4-80 [ 8. J.
-Места, опасные для передвижения людей и транспорт-
ных средств, должны быть ограждены, установлены
предупредительные надписи и сигналы, видимые как в
дневное, так и в ночное время.
13.24.	В пределах восстанавливаемого объекта - .
на стенах, перекрытиях, крышах , лесах, подмостях и
т.д. - допускается только сборка и пригонка конструк-
ций и деталей, а также постановка временных или по -
стоянных креплений. Работы по. изготовлению недо-
стающих деталей в указанных местах не разрешаются.
13.25.	Разборка фундаментов под стенами, а так-
же подводка, усиление или замена фундаментов допус-
кается только при постоянном наблюдении за работами
инженерно-технического персонала в соответствии с
проектом производства работ.
13.26.	Замена или подводка фундаментов ведется
участками длиной не более 1,5 м. При разборке и уси-
лении фундаментов (замене, подводке^ необходимо по-
стоянное наблюдение за состоянием расположенных вы-
ше стен. На трещины в стенах ставятся контрольные
отметки. На подоконные и дверные перемычки проемов
первого этажа устанавливаются временные крепле-
ния.
113
13.27.	В случае нарастающего раскрытия трещин
или образования новых и развития деформаций в сте-
нах, колоннах, перемычках, перегородках, перекрытиях
надлежит немедленно прекратить работы по замене и
ремонту фундаментов, вывести людей из опасной зоны
и принять меры, предупреждающие дальнейшее разви -
тие деформаций.
13.28.	Проходить и подавать материалы через
проемы, образовавшиеся в результате разборки фунда-
ментов, запрещается.
13.29,	Над местом производства работ по усиле-
нию фундамента должен быть прочный предохранитель-
ный настил (навес, козырек),
13.30.	Разборка и кладка кирпичных стен ведется
с междуэтажных перекрытий при использовании инвен-
тарных подмостей. В необходимых случаях применяют-
ся инвентарные леса.
Нахождение людей во время разборки и кладки
непосредственно у стены запрещается.
13.31.	Проект организации восстановительных ра-
бот в жилом здании, предусматривающий проведение ра-
бот без отселения жильцов, необходимо согласовать с
органами санитарного, энерго- и гостехнадзора.
13.32.	При организации строительной площадки,
размещении участков работ, устройства проездов стро-
ительных машин и транспортных средств, а также про-
ходов для жителей и рабочих следует обозначать опас-
ные для людей зоны.
13.33.	При выполнении восстановительных работ
на зданиях, из которых не отселены жильцы, необхо -
димо довести до сведения всех жителей о строгом со-
блюдении необходимых мер безопасности.
13.34.	При проведении восстановительных работ
на конкретном здании при наличии в нем жильцов ра-
боты следует проводить в период суток с 7 до 23 ча-
сов, соблюдая при этом допустимые уровни звукового
давления и уровень звука, проникающего в жилые по-
мещения, которые регламентированы СНиП 2.08.01-85
flOj.
114
13.35.	На территории восстанавливаемого объекта
устанавливаются указатели и стрелки направлений без-
опасных проходов и проездов. В соответствии со строй-
генпланом организуются места входа рабочих в ремон-
тируемое здание, а также устраиваются безопасные
входы и выходы для проживающих в здании людей. Все
остальные выходы из здания9 а при необходимости и
выходы на балконы, кроме указанных выше или специ-
ально обозначенных, должны быть закрыты. Это отно-
сится и к оконным проемам подвальных и первых эта-
жей, попадающих в опасную зону производства работ.
13.36.	При проведении восстановительных работ в
зданий без отселения проживающих в нем людей все
инженерные коммуникации, обеспечивающие нормальные
условия проживания граждан, должны функционировать.
В случае повреждения или разрушения во время земле-
трясения основных коммуникаций прокладываются вре-
менные инженерные коммуникации. Необходимо выпол--
нять мероприятия, обеспечивающие полную сохранность
основных и временных инженерных коммуникаций.
13.37.	Если в ходе ремонтно-восстановительных
работ произошло повреждение инженерных коммуникаций
и возникли угрожающие условия (обрыв проводов элек-
тролиний, повреждение газопровода и т.п. необходимо
немедленно удалить людей, установить ограждения и
принять срочные меры к устранению опасности.
13.38.	Вход в восстанавливаемое здание, у кото-
рого установлены леса, должен быть защищен наве-
сом, а с боковых сторон сплошной дощатой обшивкой.
Навес и обшивка должны выступать за габариты лесов
не менее, чем на 1 м.
13.39.	При восстановлении зданий без отселения
жильцов устройство санитарно-бытовых помещений
должно осуществляться с учетом требований, соблюде-
ние которых обязательно для обеспечения нормальных
условий проживания граждан.
13.40.	При восстановлении жилых зданий контроль
за соблюдением санитарно-гигиенических норм должен
осуществляться органами санитарного надзора-
115
13.41»	При работе с эпоксидными составами необ-
ходимо руководствоваться правилами техники безопас-
ности, предусмотренными Инструкцией С 11 У, СН
245-72 [ 12 J9 а также СНиП 2.01.02-85	13 _7.
13.42.	Допускается приготовление эпоксидных ком-
позиций на открытом воздухе при отсутствии поблизо-
сти открытого огня и соблюдении техники безопасности.
При этом следует находиться с наветренной стороны.
13.43.	При нанесении ‘на конструкции эпоксидных
композиций необходимо иметь защитную спецодежду:
халат или комбинезон из плотной ткани, резиновые пер-
чатки, прорезиненный фартук, защитные герметические
очки с нейтральными стеклами типа НС-1, НС-2 или
НС-3.
13.44.	Разогрев эпоксидной смолы следует произ-
водить в вытяжном шкафу, т.к. в воздух выделяются
летучие вещества, способные вызвать острые химичес-
кие отравления.
13.45.	Категорически воспрещается хранение и
прием пищи на месте производства работ с эпоксидны-
ми составами, а также курение и пользование откры-
тым огнем.
13.46.	Опилки и тряпки, загрязненные отвердите-
лем, а также материалы, содержащие смолу и отверди-
тели, собираются в специальные ведра и закапываются
в землю в отведенном для этой цели месте.
13.47.	Отмывку от эпоксидного клея посуды и
приспособлений следует производить ацетоном сразу же
после окончания работы и под вытяжкой или на откры-
том воздухе.
13.48.	Приготовление клеев и работу с ними дол-
жны производить рабочие, прошедшие инструктаж по
технике безопасности.
13.49.	Готовить и наносить эпоксидный клей дол-
жны рабочие, прошедшие проверку и допущенные по
состоянию здоровья к этим работам.
116
Приложение
1
Ведомство (Министерство, Госкомитет,
Главк) Институт (НИИ, проектный)
"УТВЕРЖДАЮ"
Гл.инженер
института 	___________
(зам.директора по науке)
_____________________199 г.
О Т Ч Е Т
ПО ОБСЛЕДОВАНИЮ ЗДАНИЯ
(наименование и адрес объекта)
ПОВРЕЖДЕННОГО ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЕМ
Обследовали
(должность, фамилия, подпись)
199 г?
(дата составления отчета)
117
СОСТАВ ОТЧЕТА
Задание на проведение обследования здания..,
2.	Перечень проектной документации, используе-
мой для обследования и разработки проекта
восстановления (усиления) здания...............
Зе Характеристика здания.......................
4.	Результаты визуального обследования.........
5.	Результаты инструментального обследования
(эскизы, схемы, планы, развертки стен и
других конструкций, фотографии, таблицы,
графики) ......................................
6.	Данные поверочных расчетов здания и от-
дельных конструктивных его элементов.........
7.	Выводы об остаточной сейсмообеспеченности
здания с предварительными рекомендациями
по приемлемым способам его восстановления
118
ХАРАКТЕРИСТИКА ЗДАНИЯ
1* Местонахождение
ул, квартал  дом N<_
к ори ус_______
2.	Год строительства 
3,	Тип здания:
— т ип о в о е  ___ • ____________________
(„V серии проекта, индивидуальное, автор
проекта/
- башенное, протяженное, многосекционное
количество секций
- кирпичное, каменное, крупноблочное, из мелких
блоков, крупнопанельное, каркасное, каркасно-па-
нельное, объемно-блочное
4.	Функциональное назначение
(жилое, общественное, производственное) ’
5,	Количество этажей
6.	Высота, м
7.	Форма плана и его размеры, м________________
(квадратное, прямо-
угольное, Г-образное и т.д., длина, ширина)
8.	Положение здания
( на горизонтальной площадке,
на площадке под углом в градусах)
9.	Описание конструкций:
-	стены (табл. 1 и 2);
-	перекрытия (табл. 3);
-	покрытие (табл. 4);
-	каркас (табл. 5);
-	перегородки (табл, б);
-	диафрагмы жесткости (табл. 7);
-	объемные блоки (табл. 8);
-	подземная часть (табл. 9).
119
10.	Использование норм при разработке проекта здания
(с учетом или без учета норм проектирования
зданий для сейсмических районов, название, год
11.	Количество перенесенных зданием землетрясений
•	(расчетной, нерасчетной интенсивности) ”
М2. Предшествующие ремонтно-восстановительные меро-
приятия или усиление конструкций
(конструкции и способ восстановления или
усиления)
13.Динамические характеристики здания
(до землетрясения, после предшествующих
землетрясений,с учетом или без учета
выполненных ранее восстановительных
мероприятий или у илсния)
120
ВНУТРЕННИЕ СТЕНЫ
Таблица 1
№№ п/п	Конструкция стен	Шаг, м	Тол- щи- на, см	Бетон		Смеще- ние осей стен, м	Тип каркасов армирования стеновых па- нелей, блоков		Тип стыков		Доп о Л- нитель- ные сведе- ния
									на свар- ке вы- пусков армату- ры	на свар- ке за- кладных деталей	
				вид	проч- ность, Па						
							плос- кие	прост- ранст- венные			
1	Крупнопа- нельные										
2	Крупно- блочные										
3	Из мел- ких бло- ков										
Таблица 2
122
НАРУЖНЫЕ СТЕНЫ
Конструктивное ре- 	шение		Толщина^ см		Материал несу- щего слоя		Вид утеп- лителя	Смеще- ние осей стен, м	Дополни- тельные сведе- ния
	общая	несуще- го слоя					
			. вид бетона	прочнОСТЬ, П а			
Однослойные панели однорядной разрезки, ленточные горизон- тальные, полосовые вертикальные					-  - 		
Двухслойные панели однорядной разрезки							
Трехслойные панели однорядной разрезки.							
Из бетонных блоков (двухрядная разрез- ка, кладка из мел- ких блоков)				-.			
Ш
Таблица 3
ПЕРЕКРЫТИЯ
Конструкция перекрытий	Тол- щина, см	Про- лет, м	Вид бетона (обычный, на легких зап-ол- нителях)	Условия опирания на стены ( при платформенном или контактном стыках, внутрен- них стен)	Допол- нитель- ные сведе- ния
Круглопустотные панели: -	с обычным армиро- ванием -	преднапряженные Сплошные панели Из монолитного железо- бетона					
Примечание. Данные по другим конструкциям перекрытий вносятся в табл. 3
с дополнением необходимых разделов.
Таблица 4
ПОКРЫТИЕ
Конструкция покрытия	Материал	Дополнительные сведения
-		•
124

Таблица 5
КАРКАС
Конструкция	Колонны					Ригели			Дополни- тельные сведе- ния
	шаг, м	тип ко- лонн	попе- речное сече- ние, см	прочность Ре- тона. Па		нонереч- ное се- чепие, см	прочность‘бе- тона, Па		
				тяже- лый	легкий				
							тяже- лого	легко- го	
$					• Л’'		-	-	
to
сл
Таблица 6
to
CD
П E P E Г О P Д К И
Тип перегородок	Тол- щина, см	Прочность бетона, Па	Вид кирпича (глиняный, силикатный, керамичес- кие камни), камня, блоков	Дополни- тельные сведения
П анельные Кирпичные, камен- ные (обычной руч- ной кладки, индуст- риальные) Из блоков			- ' 	
Таблица 7
ДИАФРАГМЫ ЖЕСТКОСТИ
Конструкция	Размеры, м			Материал	Армирование	Прочность сжатии, П		при а	Допол- нитель- ные сведе- ния
	дли- на	шири- на	тол- щина						
						бе- то- на	кир- пи- ча (кам- ня)	раст- вора	
				-	....				।
Таблица 8
10
00
ОБЪЕМНЫЕ БЛОКИ
Тип блоков	Размеры, м			Конструкция наружной панели	Толщина, мм				Дополни- тельные сведе- ' НИЯ
					пото- лок	пол	стены		
	дли- на	ши- ри- на	вы- со- та						
							реб- ро	стен- ка	
									
Таблица 9
ПОДЗЕМНАЯ ЧАСТЬ ЗДАНИЯ
Конструктивное решение	Тип фундамента (ленточный сбор- ный, ленточный монолитный, мо- нолитная железо- бетонная плита, свайный, столб- чатый)	Глубина заложения подошвы фундамен- та от уровня грунта, м	Конструкция стен под- земной части (бетон- ные блоки, железобе- тонные панели, моно- литный железобетон)	Дополни- тельные сведе- ния
С надземными этажами С подвалом С техническим подпольем				
Таблица 10
ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫЯВЛЕННЫХ ПОВРЕЖДЕНИЙ
И ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ
NW п /п	Конструктивные элементы	П ов рож- дения конст- рукций	Степень повреж- дения	Предложения по	
				очередности восстанов- ления	способам восстанов- ления или усиления конструкций
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15	Внутренние стены Наружные стены Перекрытия Покрытия Перегородки Колонны Ригели Диафрагмы жесткости Объемные блоки Стены подземной части здания Лестницы Карниз ы П арапеты Балконы (лоджии) Антисейсмические швы				
РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ КОНСТРУКЦИЙ
1» Физико-механические характеристики материалов и
изделий:
-	бетон____________________________________________
(испытанием отобранных проб, неразрушаю-
щими методами - указать -какими)
_ кирпич ________________________________________•
(вид кирпича, прочность на сжатие, изгиб)
-	камень _______________ . ________'________________
(материал, прочность на сжатие)
-	бетонные блоки___________________________________
(размер, вид бетона, прочность
при сжатии испытанием проб, неразрушающими
методами - указать какими)
- раствор
-	арм ат ура_______________________________________
2, Прочность нормального сцепления раствора с кирпи-
чом, камнем, блоками
131
П риложение
2
МЕТОДЫ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОГО ОБСЛЕДОВАНИЯ
ПОВРЕЖДЕННЫХ ЗДАНИЙ И КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА
ВОССТАНОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ
1.	Марка кирпича определяется неразрушающими
методами контроля или испытанием в лабораторных ус-
ловиях образцов, отобранных из конструкций.
2.	Места обследования кладки следует выбирать в
несущих элементах, характерных по материалу для дан-
ного строения. Столбы и простенки обследуются в трех
местах: у основания, в середине и в верхней части.
3.	При определении прочности кирпича с помощью
пружинных молотков типа ПМ, ПМ-1, ПМ-2 участки,
выбранные для испытания, должны иметь сухую отшли-
фованную поверхность.
Для получения более точного результата должно
быть выполнено 6—10 измерений. Диаметр отпечатка на-
ходится как среднеарифметическое результатов всех
измерений. Определение прочности кирпича по диаметру
отпечатка производится по графику зависимости "диа-
метр отпечатка - прочность кирпича".
4.	При испытании кирпича в конструкции для опре-
деления его прочности методом отрыва со скалыванием
применяются самозаанкеривающиеся устройства с рифле-
ными сегментными щеками, разжимным конусом и при-
бором типа ГПНВ-5 (гидравлический пресс-насос) с
максимальным усилием вырыва 50 кН.
5.	Определение прочности сцепления в кирпичной и
каменной кладке производится в соответствии с указа-
ниями ГОСТ 24992-81 С 14 J путем испытания на осе-
вое растяжение элементов кладки.
6.	Оценка фактической прочности бетона осущест-
вляется неразрушающими методами в соответствии с
ГОСТ 17624-87 7 15 7 и СН 417-70 7 16 7-
7.	Места испытаний бетона в конструкциях назна-
чаются с учетом их напряженного состояния и способа
формования и показаны в табл. 1.
132
Таблица 1
Расположение участков проведения испытаний
бетона
Обследуемая конструкция (способ изготовления и напряженное состояние)	Участки испытаний и их расположение »
Железобетонные конструк- ции, работающие на осевое или внецентренное сжатие (колонны) Балки, ригели, перемычки пролетом до 6 м То же, пролетом до 18 м Панели, блоки, изготавли- ваемые в вертикальных формах	Опорные части колонны по одной грани или об- разующей В сжатой зоне, в середи- не 'пролета и у опор В сжатой зоне пролета и - посередине приопорных частей В нижней и верхней зо- нах
8.	При контроле марки бетона ультразвуковым ме-
тодом прочность бетона на контролируемых участках
определяется по установленным градуировочным зависи-
мостям в соответствии с результатами измерения вре-
мени распространения ультразвука на этих участках.
На каждом контролируемом участке производится одно
измерение.
Испытание таких изделий как балки, ригели, ко-
лонны и т.п. необходимо производить методом сквозно-
го прозвучивания в поперечном направлении.
Испытание изделий, конструктивные особенности
которых затрудняют осуществление сквозного прозвучи-
вания, а также тонкостенных изделий типа плит произ-
водят способом поверхностного прозвучивания,
Прозвучивание конструкций следует производить по
линиям, перпендикулярным направлению арматуры. При
этом концентрация арматуры вдоль выбранной линии про-
133
звучивания не должна превышать 5 %. Допускается про-
звучивание вдоль линий, расположенных параллельно
рабочей арматуре диаметром не свыше 18 мм, если
расстояние от этой линии до арматуры не менее 50 мм.
9» При контроле марки бетона методами отскока и
пластической деформации прочность на сжатие опреде-
ляется по величине отскока бойка от поверхности бето-
на (или прижатого к ней ударника) и пластической де-
формации при испытаниях приборами пружинного и ма-
ятникового ТИПОВ.
Испытания проводятся на участке конструкции тол-
щиной не менее 100 и 50 мм соответственно для мето-
дов отскока и пластической деформации. Граница
участков испытаний должна быть не ближе 50 мм от
края конструкции. Кроме того, при испытании методом
отскока граница участка испытания должна быть уда-
лена от арматуры не менее чем на 50 мм.
10.	При контроле марки бетона эталонным молот-
ком Кашкарова прочность определяется по величине со-
отношения диаметров отпечатков, одновременно получа-
емых в процессе испытания на бетоне и стальном эта-
лонном стержне. Испытания проводят на участке конст-
рукции, границы которого должны находиться не менее
50 мм от края конструкции.
Удар по бетону при испытании наносят перпенди -
кулярно к испытываемой поверхности. При этом удар
можно наносить самим эталонным молотком или обыч-
ным молотком по головке эталонного молотка. Количе-
ство испытаний на участке конструкции должно быть не
менее 5.
11.	При контроле марки бетона методом отрыва
прочность определяется по величине условного напряже-
ния, необходимого для разрушения бетона при отрыве
приклеенного к нему диска.
Испытания проводят на участке конструкции тол-
щиной не менее 50 мм, границы которого должны нахо-
диться от края конструкции на расстоянии не менее
40 мм. На каждом участке конструкции проводят по од-
ному испытанию.
134
12.	При контроле марки бетона методом скалыва-
ния ребра конструкции прочность определяется величи-
ной усилия, необходимого для скалывания участка бето-
на на ребре конструкции.
Испытания проводят на участке толщиной не более
150 мм и ограниченном перпендикулярными друг к дру-
гу плоскими гранями. На участке испытания не должно
быть трещин, сколов бетона, наплывов или раковин вы-
сотой (глубиной) более 5 мм. На каждом участке кон-
струкции проводят не менее 2-х испытаний.
13.	Фактическая прочность арматуры и_ металли-
ческих конструкций устанавливается путем испытания
вырезанных образцов. Образцы арматуры и металли-
ческих конструкций допускается вырезать из конструк-
ции около ее опорной части и заменить вырезанный
участок арматуры или металлической конструкции ана-
логичного класса и профиля. Класс стали устанавливают
по результатам испытаний вырезанных образцов и соот-
ветственно по полученным значениям предела текучестц
временного сопротивления и деформаций браковочному
минимуму.
14.	В отдельных случаях разрешается принимать
при восстановлении старых конструкций пределы теку-
чести стали: класса A-I - 200 МПа, класса А-П -
300 МПа, класса А-Ш - 400 МПа. Предел текучести ар-
матурной стали старых железобетонных конструкций
следует принимать 190 МПа. Расчет ведется по факти-
ческим нагрузкам с введением повышенного коэффици-
ента 1,2.
15,	Диаметр и расположение арматуры, а также
толщина защитного слоя бетона определяется радиогра-
фическим и магнитным методами в соответствии с
ГОСТ 17625-83 [ 17 J и ГОСТ 22904-78х [ 18 J.
16.	Результаты натурных и лабораторных испыта-
ний оформляются по каждому объекту соответствующи-
ми документами (актами) за подписью ответственных
исполнителей и включаются в отчет по обследованию
объекта.
135
17.	Контроль качества восстановительных работ
проводится по видам работ: кирпичной и каменной клад-
ки, бетонных и железобетонных работ, сварке арматуры
и металлических конструкций, а также восстановления
всего здания или сооружения в целом.
18*	Контроль качества кирпичной кладки заключа-
ется в проверке прочности сцепления кирпича с раст-
вором. Он является обязательным и осуществляется в
соответствии с ГОСТ 24992-81 С 14 _7.
19.	Категория кирпичной или каменной кладки, оп-
ределяемая временным сопротивлением осевому растя -
жению по неперевязанным швам (нормальным сцеплени-
ем), должна соответствовать требованиям СНиП П-7-81
[ 6
20.	При организации контроля прочности сцепления
необходимо на каждом восстановленном объекте вести
журнал с чертежами разверток стен, в котором должны
быть указаны следующие данные:
-	наименование объекта;
-	исполнители;
-	дата и время возведения участка;
-	состав, консистенция и марка раствора;
-	вид и марка кирпича.
21.	Если результаты контроля свидетельствуют о
занижении на одну ступень категории кладки по сейсмо-
стойкости в пределах одного и более этажей восстанав-
ливаемого здания^ необходимо прекратить производство
работ. Возобновление работ возможно только с разре-
шения технического и авторского надзора и заказчика.
Возведенная часть кладки несущих элементов должна
быть усилена.
22.	При проведении контроля качества бетонных и
железобетонных работ осуществляются следующие меро-
приятия:
-	определение фактической марки бетона;
-	установление наличия или отсутствия усадочных
трещин и раковин;
-	определение толщины защитного слоя бетона,
размеров и расположения арматуры;
136
-	измерение силы натяжения арматуры;
-	оценка качества сварных соединений.
23.	Контроль качества сварных соединений армату-
ры железобетонных изделий и' конструкций проводится в
соответствии с ГОСТ 23858-79 [ 19 J.
24.	В случае усиления элементов и конструкций
восстанавливаемого объекта методом торкретирования,
контроль качества восстановительных работ заключает-
ся в оценке общего качества торкретного слоя, опреде-
лении его класса, а также в оценке качества сцепления
торкретного слоя с усиливаемой поверхностью или с ар- .
хматурой (в случае торкретирования по арматурной сет-
ке).
25.	Нанесенный на кирпичную поверхность торкрет-
ный слой в 28-дневном возрасте должен обладать сле-
дующими физико-механическими свойствами:
-	марка - не ниже проектной;
-	сцепление с поверхностью кладки - не ниже
0,3 МПа;
-	сцепление с арматурой (в случае торкретирова-
ния по арматурной сетке) - не ниже 2 МПа.
26.	При нанесении торкретного слоя на бетонную
или железобетонную поверхность торкретный слой дол-
жен обладать следующими физико-механическими свой-
ствами:
-	марка - не ниже проектной;
-	сцепление с покрываемой поверхностью должно
быть не ниже 2 МПа.
27.	Качество сцепления торкретного покрытия с
поверхностью восстанавливаемого здания определяется
простукиванием. Глухой или дребезжащий звук указыва-
ет на плохое сцепление или его отсутствие. Покрытие
участков, на которых обнаружены трещины, вздутия,
отслаивания, должно быть удалено и нанесено повторно.
28.	Для определения прочности сцепления торкрет-
ного слоя с основным бетоном на образцы наносят раст-
вор или бетон ровным слоем заданной толщины (не ме-
нее 10 мм), Эти образцы хранятся 28 дней в помещении
с температурой воздуха 20+3 С, после чего сверлом-ко-
ронкой с внутренним диаметром 80 мм прорезают слой
137
торкрет-бетона до основания конструкции. На срезаемую
поверхность с помощью эпоксидного клея наклеивают ме-
таллическую пластину круглой формы площадью 50 мм с
.захватом. Диск торкрет-бетона отрывают от основания
ручным винтовым прессом с динамометром.
29.	Для определения прочности сцепления торкрет-
ного слоя с основанием методом отрывания сетки . на
основание конструкции укладывают сетку квадратного
размера со сторонами 50x50 мм, выполненную с че-
тырьмя захватами. Сетка имеет ячейки 10x10 мм с ди-
аметром проволоки 1 мм. Поверх сетки наносится слой
торкрет-бетона, который до схватывания срезается по
периметру сетки ножом или специальным штампом. Пос-
ле 28 дней твердения металлическую сетку отрывают от
основания.
30.	Мр.рка торкретного слоя определяется неразру-
шающими методами не менее чем в двух местах поверх-
ности, покрытой бетоном одного замеса. При требуемом
классе бетона В15 и более качество торкретного слоя
определяют испытанием образцов в лаборатории. Количе-
ство образцов должно быть не менее трех на каждые
150-200 м поверхности.
31.	Контроль качества восстановительных работ
при проведении усиления поврежденных конструкций с
помощью металлического каркаса, стальных тяжей, по-
ясов, стоек из прокатных стальных профилей и др. со-
стоит в определении надежности конструкции в целом,
определении действительных напряжений в элементах ме-
таллических конструкций, контроле качества сварных со-
единений.
32.	Если восстановительные работы поврежденных
конструкций проводятся с помощью металлического кар-
каса, разгружающих конструкций в виде металлических
балок и др. и эффективность мероприятий вызывает со-
мнение в части прочности, а на основании только лабо-
раторных испытаний материалов и сварных швов нельзя
решить вопрос о дальнейшей работоспособности восста-
новленных конструкций, то в целях выявления их факти-
ческой несущей способности и надежности рекомендует-
138
ся проводить натурные испытания пробной нагрузкой це-
лой конструкции или нескольких из них.
При испытании металлических конструкций пробной
нагрузкой необходимо делать перегрузку на 20-25 %.
Испытание, может выполняться статической пробной и
динамической нагрузками.
33.	Для определения действительных напряжений в
элементах металлических конструкций без их полного
разрушения применяют механические методы определе-
ния напряжения (метод местного снятия напряжений пу-
тем вырезания образца из конструкции и метод высвер-
ливания отверстия) и неразрушающие методы испытания
(радиографические, электронно-акустические, магнит-
ные),
34.	Контроль сварных соединений выполняется с
целью выявления трещин, которые могут появиться и
развиться в сварных швах и примыкающей к ним около-
шовной зоне. Особенно тщательно нужно осматривать
места примыкания ребер, диафрагм, различных накла-
док, места с изменениями толщины и формы швов, швы,
направленные перпендикулярно к направлению действую-
щего усилия в элементе, швы с технологическими де-
фектами (непровары, подрезы кромок, наплывы, шлако-
вые включения и пр.)ф
Освидетельствование сварных швов производится
внешним осмотром, а при необходимости - с применение
ем ультразвуковой дефектоскопии и просвечивания рент-
геновскими и гамма-лучами.
35.	Чтобы убедиться в наличии трудно различимой
трещины в сварном шве, нужно острым зубилом снять
тонкую стружку металла по направлению предполагае-
мой трещины. Раздвоение стружки подтверждает нали-
чие трещины в данном месте. При снятии стружки не
допускаются резкие и глубокие зарубки металла.
36.	Просвечивание сварных соединений осущест -
вляется в соответствии с ГОСТ 7512-82 у 20 J. Рент-
гено-просвечивание выявляет дефекты в металле тол -
щиной до 60 мм размером 1-3 % толщины шва, гамма-
просвечиванием - размером 3-6 % в металле толщиной
до 100 мм.
37.	По результатам контроля составляется акт за
подписями представителей технического контроля, стро-
ительной лаборатории, и производителя работ (мастера,
прораба).
38.	Качество применяемых полимерных материалов
проверяется за 4-5 дней до начала восстановительных
работ испытанием на сдвиг склеенных бетонных образ-
цов-кубиков с размером ребра 10 см из бетона класса,
аналогичного классу бетона восстанавливаемых конст -
рукций. На каждый замес клея или полимерраствора
склеиваются 3 пары кубиков-близнецов, хранящихся
после склеивания рядом с восстанавливаемой конструк-
цией.
39.	Испытание кубиков осуществляется на 10-й
день после склеивания. Во всех случаях разрушение
должно происходить по бетону.
4U.	Контроль инъецирования осуществляется ос-
мотром участков конструкции с трещинами. На этих
участках после отбивки шайб и уголков должна четко
просматриваться тёмная полоса заинъецированной тре-
щины.
140
П р и л о ж е н и е
3
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ВОССТАНАВЛИВАЕМЫХ
(УСИЛИВАЕМЫХ) ПРИКЛЕЙКОЙ
ПОЛИМЕРРАСТВОРАМИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ЭЛЕМЕНТОВ И МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛИСТОВ
1.	Проверочные расчеты изгибаемых железобетон-
ных элементов конструкций производятся согласно
СНиП 2.03.01-84 £ 5 _7, Руководства £ 21 _7, Руководст-
ва С 22 _7, СНиП П-7-81 /" 6 J и настоящих Рекоменда-
ций.
2.	Проверочные расчеты следует производить по
фактическим значениям прочности бетона и арматуры,
полученным на основании результатов обследования по-
врежденных (усиливаемых) конструкций и испытаний
взятых из них образцов.
3.	Расчет прочности изгибаемых железобетонных
конструкций .(ригеле й, каркасов, балок, перемычек и
др.), усиленных приклейкой в растянутой зоне железо-
бетонных элементов усиления по нормальным сечениям,
производится как для монолитных, согласно первой
группы предельных состояний - по стадии Ш напряжен-
ного состояния.
4.	Толщину приклеиваемого элемента усиления
следует принимать не менее 50 мм.
При назначении толщины элемента усиления, выпол-
ненного из предварительно напряженного железобетона,
необходимо к тому же соблюдать условие
0,65,	(1)
к о
где	- напряжения в бетоне при обжатии;
р, ’ - передаточная прочность бетона (кубиковая
° прочность бетона к моменту обжатия).
141
5.	В зависи-

^ад
МОСТИ ОТ СОСТОЯНИЯ
конструкции воз-
можны следующие
варианты по нор-
мальным сечениям
изгибаемых эле-
ментов.
а, Работа растяну-
той арматуры уси-
ливаемой конст-
Ric.l, Расчетная, схема сечения
балки при исключении работы ее
растянутой арматуры
1 - полимеррастворный шов
рукции полностью
исключается (рис.1).
Количество требу-
емой арматуры в
приклеиваемом железобетонном элементе усиления опре
деляют из зависимости
где М - момент внешних сил; к
пары (рис, 1)
вого шва 8 )
учитывается
- плечо внутренней
(здесь и далее в расчетах толщина клее-
при определении величины. 1г , не
к
2
К- а g - расчетное сопротивление растяжению арма-
туры приклеиваемого железобетонного элемента;
'V'	- определяется по табл. 18 [ 22 J в зависи-
мости от
где t>
тическая
_ ширина усиливаемой конструкции;- фак
призменная прочность усиливаемой конструк-
ции.
142
По полученно-
му значению сече -
ния арматуры ,
при необходимости,
корректируют тре-
буемую толщину
элемента усиления
А .
б.	Работа растяну-
той арматуры уси-
Рис. 2. Расчетная схема сечения
балки с учетом работы факти-
ческого сечения растянутой
арм атуры
1 - п олимеррастворный шов
ливаемой конструк-
ции учитывается в
расчете (рис. 2).
Количество ар-
матуры в приклеи-
ваемом железобетон-
ном элементе усиления определяется по формуле
где
2 ( М-RtxFg. ко )R пр S r! f
fa. •	(в)
При R = R значение (в) упростится и примет вид
ag a
В = % ( М ~ Н gFa, к о ) ~R-np‘ Б + у2	(7)
Значения
см. п. 5, а.
143,
где Ro, - фактическое расчетное сопротивление арма-
туры усиливаемой конструкций растяжению;
F^ - фактическая площадь арматуры усиливаемой
конструкции.
Высота сжатой зоны равна
Fee + Rctq Fag	(8)
*пр &
Для проверки условия х	>
где к - расстояние от верхней грани усиливаемой
балки до центра тяжести существующей и дополнитель-
ной растянутой арматуры
1т. = ЯаГ<Л + Rg-9Fag ( k + 2 ) .	(а)
°'
- граничная относительная высота сжатой зоны
t = _________Ъо_______ t	(ю)
Я 4 4-	f 7--&О-1)
1 4ооо V 1	ij '
0,85-0,0008 R
Несущая способность сечений определяется из зависи-
мостей
M4RnpH(k0(-|) ;	(П)
мар(к--)+иптаДк4-т)’	(12)
Q. □. 4 О ' CLQ С-0 '	2.
6.	Несущая способность балок при учете сжатой
арматуры определяется из выражения
(13)
Г
При учете сжатой арматуры для определения А и В фор-
мулы (5?, (6) и (8) принимают вид
144
(14)
(15)
de)

7.	При расположении арматуры балки на рас—
стоянии более 0,5 ( h. + ct - х ) от растянутой грани
усиленного сечения ее расчетное сопротивление следу-
ет принимать равным 0,8 Ra .
Рис, 3. Расчетная схе-
ма сечения балки при
усилении сжатой зоны
бетона
а - прибетонировка по
адгезионной промазке;
б - приклейка сборных
элементов усиления
1 - адгезионная об-
мазка; 2 - полимер-
растворный шов
8.	Усиление сжа-
той зоны изгибаемых
железобетонных конст -
рукпий, имеющих неров-
ную верхнюю поверхность, осуществляется прибетониров-
кой бетона по адгезионной обмазке (рис. 3,а). Класс
бетона следует принимать не ниже прочности усиливае-
мой конструкции и не ниже В15. В случае гладкой верх-
1 лп
ней поверхности усиление выполняется приклейкой эпок-
сидным п олимерраствором элементов усиления (рис.3,б).
9.	Толщину прибетонировки или приклеиваемого эле-
мента усиления d определяют из условия обеспече-
ния площади растянутой арматуры при увеличении
воздействия внешних нагрузок.
Расчетная схема сечения балки при усилении сжа-
той зоны представлена на рис. 3.
Условие равновесия расчетного сечения по изгиба-
ющему моменту с усилением сжатой зоны определяется
из выражения
(17)
где к01 = к0 + d. .
Значение толщины прибетонировки или элемента усиле -
ния1 определяется
где
При
где
50 - 0,85-0,0008 Rnp ,
то необходимо прибетонировку или приклеиваемый в
сжатой зоне элемент усиления армировать. Требуемая
площадь определяется по формуле
у' e W~	,	(19)
а *-ас(Ч,-4)
где А
146
определяется по табл. 18 [ 22 J.
10.	При усилении ригелей для воспринятия опор-
ного момента за расчетное сечение следует принимать
сечение ригеля у грани колонны
. , Мтр = won - а .	(20)
где Моп- опорный момент; Q. - поперечная сила;
L - высота сечения колонны.'
г u К-
11,	Расчет усиления с помощью прибетонировки
(рис. 4) сводится к определению необходимой площади
арматуры raQ из зависимости
4
ОП °П __	1 „
где Ц =	+4 , *а.= k-OL- a',
значения k , CLVCL » cL приведены на рис. 4. *
Рис. 4. Расчетная
схема сечения
ригеля при уси-
лении надопорной
зоны
а - усиление с
помощью прибето-
нировки по адге-
зионной обмазке;
б - усиление с
помощью приклей-
ки стального
листа
1 - адгезионная
обмазка
Площадь арматуры усиления определяется из зависимо-
сти
12.	Расчет усиления с помощью стального листа
сводится к определению требуемой площади сечения}7®0 ,
которое определяется из зависимости	$
м -(и- а <	+ J- а - а') • (23}
Задаваясь шириной < В ригеля, необходи-
мую толщину стального листа определяют из зависимо-
сти
Подбирается сортамент листовой прокатной стали.
Минимальную допустимую толщину стального элемента
усиления принимают, исходя из условия свариваемости
и не менее 4 мм.
13.	Суммарная площадь сечения стыковой армату-
ры определяется из зависимости
где R-cl СТ " Расчетнс>е сопротивление растяжению
стыковой арматуры;
Fa ст - площадь стыковой арматуры.
148
14.	Длина и высота сварного шва рассчитываются
на усилия, возникающие в стыке
(26)
15.	Расчет наклонных сечений усиленных балок по
поперечной силе и изгибающему моменту и расчету уси-
ленных балок по предельным состояниям П группы про-
изводится согласно главы СНиП 2.03.01-84 Г 5 J при
условии обеспечения совместной работы элемента уси-
ления с усиливаемой конструкцией.
149
Приложение 4
МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВОССТАНОВЛЕНИЯ
(УСИЛЕНИЯ) КОЛОНН ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО
КАРКАСНОГО ЗДАНИЯ
Общие положения
1.	Анкеровка продольной арматуры обоймы произ-
водится путем установки ее в специально просверлен-
ные в фундаменте шурфы с последующей их запеканкой
цементным раствором.
2.	Глубина анкеровки продольной арматуры в фун-
даментах должна составлять &	25 d . На конце
стержней следует устраивать анкерные шайбы. Диаметр
отверстий в фундаменте принимается ,8с1 (где cL -
диаметр арматуры).
3.	Для запеканки следует применять цементный
раствор с водоцементным отношением В/Ц = 0,15, из
цемента марки не ниже М300.
4.	Толщина обойм (мм) принимается равной
S _. = CL, +d + 2.0	(мм),	(1)
00	3- ь.
а также с унетом условий
-Ь=- > 2,5;	(2)
S _ > 60 (мм),	(3)
оо
где О-з.с. ~ 'толщина защитного слоя бетона (мм);
£> - больший размер селения колонны (мм).
5.	Высота обойм назнапается из условия обеспече-
ния прочности колонны в сечении выше обоймы (рис.1)
4 L-М- .	(4)
При этом должны выполняться требования
к >/ Е ;	(5)
Л
150
В формулах (4 4- 7):
-	момент продольной силы • в сечении ко-
лонн выше обоймы (сеч. 1-Г);
-	несущая способность того же сечения;
О, - эксцентриситет продольной силы относи-
тельно центра тяжести расчетной арма-
туры;
И,	- высота обоймы;
£	- длина нахлестки (перепуска) арматур-
ных стержней (по СНиП 2в03.01-84)
Н - высота колонны.
6.	При расчете восстановленных (усиленных) кон-
струкций следует учитывать изменение динамических ха-
рактеристик здания вследствие увеличения жесткости
колонн при устройстве обойм. При этом жесткость вос-
становленных (усиленных) колонн следует определять,
принимая во внимание неупругие деформации материала
и наличие трещин. Допускается принимать жесткости
восстановленных колонн по формуле
где и
о
Р
жесткость неповрежденной колонны перемен-
ного сечения;
коэффициент уменьшения жесткости, вследст-
вие наличия повреждений (табл. 1).
Жесткость невосстанавливаемых колонн, получивших
повреждения не выше 1 степени, разрешается опреде-
лять по формуле (8), принимая коэффициент
“ 1,54-1,7.
151
Таблица 1
Определение коэффициента жесткости колонн
н/к	К		при	/ «05	
	2,5	5,0	7,5	10,0	13,0
	V			*Й	
6	1.3	1,4	1,5	1,3	1,7
5	1.2	1.3	1,4	1.4	1,5
: 4	1,1	1.2	1,3	1.3	1.4
' '3	1	1,1	1,1	1.2	1.3
2	1	1	1	1,1	1,1
Kienee					
2	1	1	1	1	1 1
7.	Продольное армирование обойм определяется из
расчета на неблагоприятное сочетание нагрузок. При
этом: а - если после восстановления отсутствует при-
ращение вертикальной нагрузки на колонну, то обойма
рассчитывается как изгибаемый элемент на действие
изгибающего момента Mog
•ч
где М5-Ц
м„я = мг ,
00	Д- Д
- изгибающий
1 + п, ’
ч
момент в сечении П-П,
(9)
опре-
деляемый с учетом продольного изгиба;
где	- модуль упругости бетона и
инерции сечений обоймы;
- то же, колонны;
момент
& _ если после восстановления возможно появление до-
полнительной вертикальной нагрузки Д N на колонну,
то обойма рассчитывается как внепентренно сжатый эле-ч.
мент на действие изгибающего момента М (см. фор-
мулу 9) и продольной силы
152
У - 00	= А У	1 + п,а	V-	FoS		(10)
где		- площадь - площадь	сечения сечения	обоймы; колонны.		
Кроме того, должно соблюдаться условие:
мк + о,5(к*-а')^ < [х-е]я;_ ,	(11)
где  Mte = М - М0£- ;
к - рабочая высота сечения колонны;
О/ - толщина защитного слоя сжатой арматуры;
*+	несущая способность неповрежденной колон-
eq	ны в сечении П-П,
Если условие (11) не выполняется, необходимо увели-
чить толщину обоймы. Поперечное армирование обоймы
принимается в соответствии с расчетом.
Рис. 1. Конструкция
восстановления (уси.
ления)
1 - продольная арма-
тура усиления; 2,3-
поперечная арматура;
4 - шурфы в фунда-
менте для анкеровки
продольной армату-
ры; 5 - раствор за-
чеканки шурфов;
6 - бетон обоймы
153
8. Участки обойм, примыкающие к жестким
узлам на расстоянии . равном полуторной высоте се-
чения обойм, должны армироваться замкнутыми хому-
тами, установленными.с шагом не более 100 мм.
Кроме того, в верхней части обойм должно быть ус-
тановлено не менее двух замкнутых восьмиугольных
хомутов (рйс. 1): первый хомут устанавливается на
расстоянии 20 мм от верха обойм, последующие с ша-
гом не более 100 мм. Диаметр хомутов принимается
равным 0,25 cL 4 сЦ > 8 мм, где cL - диаметр
продольной арматуры, dL* - диаметр хомутов.
Приложение
РАСЧЕТ ВОССТАНАВЛИВАЕМЫХ (УСИЛИВАЕМЫХ)
ЗДАНИЙ И ИХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ МЕЛКИХ И
КРУПНЫХ БЛОКОВ
Расчет на горизонтальные на-
грузки наружных и внутренних
стен из крупных блоков, восстанов-
ленных (усиленных) металлическими
напряженными поясами
затяжками
Общие положения
1. Распределение сейсмической нагрузки между
несущими конструкциями (стенами) выбранного направ-
ления производится в зависимости от состояния диска
перекрытия.	'
В случае, если монолитность диска перекрытия не
нарушена (видимые повреждения в швах между плитами
отсутствуют), распределение расчетной сейсмической
нагрузки между стенами производится пропорционально
их жесткости по формуле

(1)

где - расчетная горизонтальная сейсмическая на-
грузка, определяемая по формуле (]) СНиП П-7-81 [ 67;
г. , С, - жесткость соответственно t -ой и » -ой
стен
В случае нарушения монолитности диска перекры-
тия (наличие трещин в швах между плитами/ выпадение
раствора из швов и т.дЛ распределение сейсмической
нагрузки между стенами следует производить пропорци-
онально грузовым площадям по формуле
155
vk
?
к.
j=< J
F* - грузовые площади соответственно L -ой
стен на К -ом ярусе.
крупноблочных зданиях жесткость стен по их
как правило, одинакова, поэтому значение
где F. ,
и j -ой
2. В
высоте,
жесткости стен допускается определять по перемеще-
нию их верхней точки по формуле.
(3)
где б-
и j -ой
силы.
В случае,
• j
стен
- перемещение соответственно l -ой
в верхней точке от действия единичной
если жесткость стен по их высоте раз-
личная, значение ^t(j) необходимо определять для
каждого яруса отдельно через соответствующие им пе-
ремещения.
3.	Перемещение стены определяется по формуле
перемещения здания без учета перемещения грунта
к. .
к.
заны
чение
где и.» - высота этажа;
К. < - коэффициент, зависящий от формы и разме-
ров сечения для зданий, стены которых взаимно перевя-
и представляют в плане прямоугольную сетку,зна-
г,	‘2.4;
F - площадь стены в плане;
(j - модуль сдвига материала стены, равный Q4E^;
уПр- коэффициент проемности стены, определяемый
по формулам
F
о Пр 0,85 ’
здесь F - площадь проемов в плане
пр
156
4.	Распределение горизонтальной сейсмической на-
грузки, действующей в плоскости стены, между отдель-
ными элементами стен (простеночными блоками) про-
изводится пропорционально их жесткости по формуле
s . =s.
Q.L.IC
(в)
где .-ScuLk “ Расчетная сейсмическая нагрузка, приходя-
щаяся на ci —ый блок в Ь -ой стене на ю -ом яру-
се;
В • В - жесткость соответственно CL -го и tn -го
о, ’ т.
блоков.
5.	Жесткость блоков определяется с учетом де-
формаций изгиба и сдвига по формуле'
В = <LL ,	. (7)
где £	- модуль упругости материала блока при сжа-
тии;
-	площадь сечения блока в плане;
-	коэффициент, учитывающий деформации сдви-
га и изгиба, зависит от отношения высоты
блока к. к его ширине Ь и принима-
ется по табл.
Таблица 1
Зависимость коэффициента деформаций сдвига и
изгиба от соотношений размеров колонн
к/6	3	2,5	2	1.5	1,0	0,75 •	°,в	0,3
	0,02	0,035	0,06	0,1	0,16	0,24	0,4	0,6
6. Сейсмическая нагрузка, которую способно вос-
принимать поврежденное здание, определяется из ус-
ловия .полного или частичного разрушения раствора в
горизонтальных швах между стеновыми блоками.
157
При наличии сквозных трещин в горизонтальных
швах по всей длине стены принимается, что раствор
разрушен и сцепление между блоками отсутствует пол-
ностью (Й,СЦ= 0)е
Если трещины в шве распространяются на часть
длины стены, на участке, где шов сохранился, учитыва-
ются силы сцепления между блоками.
При отсутствии видимых повреждений в швах
принимается, что сцепление сохраняется полностью.
7.	Сила Т, препятствующая сдвигу стены, под
действием сейсмической нагрузки для сплошных, стен
и стен с У = 0,2 (внутренние стены) при полном от-
сутствии сцепления определяются по формуле
T = 0,8K3fTpV,	(8)
где _ коэффициент трения бетона с гладкой - по-
верхностью по кладке, равный 0,6т-0,7;
к а
НИЯ
0,54-0,7;
V
- коэффициент, учитывающий снижение значе -
при действии сейсмической нагрузки, равный
- сила, нормальная к плоскости сдвига стены,
вычисляется по формуле
V = X Q ,	(9>
где Л. - коэффициент, учитывающий вертикальные 'сей-
смические силы: при 7-8 баллах Л = 0,85; при 9 бал-
лах Л = 0,7;
Qt - нагрузка от части стены, расположенной над
плоскостью сдвига, с учетом нагрузки от перекрытий.
Для стен с вертикальными пазами, в которых ус-
тановлена арматура с последующим замоноличиванием,
коэффициент трения в зависимости от количества вер-
тикальной арматуры принимается равным 0,87-1,17.
Для поперечных стен, если не наблюдается их
отрыва от продольных, к величине Q целесообразно до-
бавлять нагрузку от перекрытий с грузовой площади по
ширине простеночного блока.
8.	При частичном разрушении шва сила Т , для
рассмотренных в п. 7 стен ^определяется по формуле
158
т= °>8Ka fTpv +Kc^Fc - (Jo)
где R. сц - расчетное сопротивление кладки на срез
по неперевяз анному сечению (касательное сцепление),
принимаемое по СНиП П-22-81 [ 23 j\
Рс - площадь сечения стены, на которой со-
хранилось сцепление.
9.	Для наружных стен с проемами сила V рас-
пределяется между простеночными блоками пропорцио -
нально их жесткости по формуле
(11)
где 'V- - сила, нормальная к плоскости сдвига CL -го
блока;
Ва, В^ - жесткость соответственно CL -го и гть -го
блоков.
10.	Сила t-cl , препятствующая сдвигу, определя-
ется по формулам:
при отсутствии сцепления ta= 0,8Kgf 1Га 
при сохранении сцепления
I = 0,8 Ка 4	+В. , Fs .
а, ’ о J тр а. с ц, о
Распределение го-
(12)
(13)
ризоктальных	и
вертикальных сил
между простенка-
ми продольной
стены показано
на рис. 1.
11.	Узкие
простеночные
блоки ( 6 / h. 1)
777777777777777777777777777777
следует проверять
на отрыв и опро-
кидывание по фор-
Рис.
Распределение нагрузок в
продольной стене
мулам:
159
при отрыве	S 4 — ---------—— •	(14)
°-	2h
s"J0,6 ИГЦ111,
при опрокидывании	’	2,1г	(15)
где CJ, - сила от собственного веса блока (рис.2).
Рис. 2. Работа узких про-
стеночных блоков
а - при отрыве; б - при
опрокидывании
Восстановление (усиление)
напряженными поясами,
тяжами и затяжками
12.	Восстановление (усиление) наружных стен на-
пряженными поясами и тяжами сводится к устройству
поясов из листовой и профильной стали . по периметру
здания в уровне перекрытий и вертикальных тяжей из
арматурной стали диаметром 12+-32 мм в простенках.
Для внутренних стен применяются горизонтальные
напряженные затяжки из арматурной стали диаметром
не более 36 мм, а также вертикальные напряженные тя-
жи.
13.	Избыточные сейсмические силы (разность
между сейсмической нагрузкой, приходящейся на стену,
и удерживающей силой) в уровне предполагаемого сдви-
га /к и Д , по величине которых производит-
ся расчет элементов усиления, определяются по форму-
лам:
в целом для стены Л S = S. - Т ‘	(16)
v НС ’
160
для отдельного блока А = S -	- f .	(17)
, CL CLLJC CL
14.	Усиление натяжения пояса наружной стены оп-
ределяется из условия смятия кладки на углах здания
под анкерными уголками с учетом требований СНиП
2в03.01-84 Г 5 J по формуле
емое
Аеос<
15.
стороны
где - коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения усилия под анкерным уголком, равный
для блоков из тяжелого бетона и бетона на пористых
заполнителях 0,75;
-	расчетное сопротивление бетона смятию;
-	площадь смятия.
Сечение тяжей, устанавливаемых с наружной
простеночного блока, определяется по формуле
у - ------------------------,	(19)
т 0,8 Ко $ пг Д
’ а Лтр т т
где иг^ - коэффициент условия работы тяжей, равный
0,9; т - расчетное сопротивление, стали тяжей.
16.	Предварительное напряжение в тяжах принима-
ется
<&г - 0,9 R.T .
Контроль напряжения производится по величине откло-
нения тяжей f при их взаимном стягивании от пер-
воначального положения, оп-
ределяемой по формуле

2
где Ер - расчетная длина
тяжа, равная расстоянию
между точками закреп ле -
ния;
L - величина, характе-
ризующая напряжение в
Рис. 3. Зависимость G>e - L
161
тяже, принимается по графику, представленному на
рис. 3.
17.	Сечение горизонтальной затяжки для внутрен-
ней стены определяется по формуле
т* А t
* # — “ >
где - коэффициент условия работы затяжки,
ный 0,9;
(20)
рав-
- расчетное сопротивление материала затяжки.
Усилие в затяжке не должно превышать величины Я?* ,
определяемой из условия смятия кладки под анкерными
устройствами затяжки. Величина	определяется в
соответствии с требованиями п. 14.
Предварительное напряжение в затяжке устанавли-
вается 05£ 4 0,9 RT. Контроль напряжения осущест-
вляется приборами АП-12, ИПН-7, ПРДУ, ПИН и др. .
18.	В случае, если усилие в затяжке недостаточно
для воспринятия сдвигающих сейсмических сил, то не-
сущую способность стены следует повышать дополнитель-
но за счет трения в плоскости сдвига.
Увеличение сил трения достигается путем установ-
ки вдоль стены по обеим сторонам вертикальных напря-
женных тяжей, расчет которых производится по остаточ-
г» ост
ной сейсмической нагрузке А 5, определяемой по
формуле
дЗ. = z\ - m3Rs F3 .	(21)
Сечение тяжей подбирается по формуле
л <ОСТ
F = --------.	(22!
Т 0,8 Ка f m. R
* О J Тр т Т
Величина предварительного напряжения в вертикальных
тяжах и контроль их натяжения принимаются по п.17.
19.	Соединение поясов друг с другом и с' анкер-
ными уголками, тяжей с поясами и анкерами в цоколь-
ных блоках следует выполнять с помощью сварки. Сече-
ние швов назначать по величине усилия в присоединяе -
мом элементе.
162
Рис» 4. Конструктивное решение здания со стенами из
крупных керамзитобетонных блоков
а - план; б - фасад; в - поперечный разрез
• 163
Расчет элементов восстанетленйя
(усиления)
Требуется выполнить восстановление 4-этажного
здания серии 1-307С со стенами из крупных керамзито-
бетонных блоков М75 на растворе М 50 (рис. 4). Пе-
рекрытия выполнены из сборных круглопустотных плит
толщиной 220 мм. Здание возведено на площадке с грун-
тами 1 категории, расчетная сейсмичность - 9 баллов.
В результате землетрясения в здании разрушены гори-
зонтальные швы в уровне 1 и □ перекрытий.
Восстановление наружных стен выполняется пояса-
ми из профильной стали ( £ № 16) с 1^ = 210 МПа и
вертикальными тяжами из арматурной стали класса А-Ш
с - 375 МПа.
Рис.5. Восстанов-
ление крупноблоч-
ного здания на-
пряженными по-
ясами, тяжами и
затяжками
1 - напряженный
пояс; 2 - анкер-
ный уголок;
3 - натяжное
устройство ; 4 -
затяжка; 5 - на-
пряженные тяжи;
6 - стяжная
скоба
тяжки и вертикальные тяжи из стали
Для усиле-
ния внутренних
стен принимаются
горизонтальные
напряженные за-
класса А-Ш. Ан-
керовка затяжек поперечных стен выполняется на поя -
сах наружных продольных стен (рис. 5).
Максимально допустимое усилие в горизонталь -
ных затяжках определяется из условия смятия в местах
анкеровки по п. 14
164
* < Y R Moc Moq •
В машем случае Vp = 0,75; R g g^c = 5,04 МПа;
Ao = 0,16-0,628 - 0,1001 m2;
У О C	о
Л = 0,75x5,04x10 х0,1001 = 382 кН.
Избыточная сейсмическая нагрузка в стенах лестничных
клеток незначительно превышает величину Л поэто-
му сечение затяжки для данных стен определяется по
дЗ* - 394 кН;
г-	394 к 103	___„2	2
F = —----------- ft“ 0,0011! м = 11,7 см .
6	0,9x375x10°
Принимаем затяжку для лестничных стен в уровне
1 и П перекрытий одинаковой из 2028 А-Ш с F =
12,32 см .
Сечение затяжки для сплошной поперечной стеМы
определяется по усилию Л ® 382 кН.
3
т-»	382 X 1 0	_ Г\Г\1 « Q 2	1 1 Q 2
гс ~------------- = 0,00113 м = 11,3 см .
0,9x375x10
2
Принимаем 2028 А-Ш с F = 12,32 см .
Остаточная сейсмическая нагрузка для сплошной стены
ост
aS = 518 - 382 = 136 кН.	.	.
.ост
Для воспринятия нагрузки их S = 136 кН устанавлива-
ются вертикальные напряженные тяжи, сечение которых
определяется по п.15
3
V	136X10	п ЛПЛОЛ1	Q /11
гт - --------------------“=0,000841 м = 8,41 см.
0,8x0,6x1,0x0,9x375x10°
2
Принимаем 4018 А_Ш с F = 10,13 см . Тяжи целесо-
образно разместить в местах, примыкания поперечных
стен к продольным.
Для внутренней продольной стены в уровне I и П
перекрытий принимаются затяжки из 2032 А-Ш с
165
F = 16,09 см t при этом допустимое усилие может со-
ставлять = 0,9x0,016x375x10 = 543 кН. Отсюда
площадь анкерных устройств должна быть развита до
543 х 103	2
F = -----------=----т—~ = 0,1436 м е
0,75x5,04x10
Остаточная сейсмическая нагрузка для внутренней про-
дольной стены при затяжке из 2032 А_Ш
ост
aS ж 1280 - 543 » 737 кН,
н осТ
Для воспринятия нагрузки А 5	= 737 кН устанавлива-
ются вертикальные тяжи.
Сечение тяжей
737 х 103	п 2	’ в в 2
F в ——-----------:--------7“-- 0,0045 м * 45,5 см .
Т 0,8x0,6x1,0x0,9x375x10
2
Принимая 12022 А-Ш с F =45,62 см .
Наибольшее избыточное ^двигающее усилие в на-
ружной продольной стене = 529 кН распределяется
между простеночными блоками нижележащего этажа про-
порционально их жесткости. Учитывая одинаковую тол-
щину блоков и одинаковый материал (бетон класса В5),
распределение производится пропорционально ширине
простенков.
При общей ширине простенков = 12,4 м на
1 м простенка приходится сдвигающее усилие 42,7 кН,
Отсюда сдвигающие усилия: на простенок шириной
1,2 м равно-51,2 кН; на простенок шириной 1,6
68,3 кН.
Восстановление несущей способности наружной про-
дольной стены выполняется за счет повышения сил тре-
ния с помощью вертикальных напряженных тяжей. Се-
чение тяжей для простенков шириной 1,2 м
F - --------5Ь2_х_10------—=0,000452 м2 - 4,52 см2.
Т 0,8x0,6x0,7x0,9x375x10
166
Принимая 2018 A-Ш с F = 5,09 см^.
Сечение тяжей для простенков шириной 1,6 м
F =  -------—,3' - 1-°---т- =0,000603 м2= 6,03 см2.
Т 0,8x0,6x0,7x0,9x375x10°
2
Принимаем 2020 А-Ш с F = 6,28 см .
Расчет на вертикальные и горизон-
тальные нагрузки конструкций,
восстановленных (усиленных)
армированными рубашками и
железобетонными обоймами
Общие положения
Стены и простенки, восстановленные (усиленные )
железобетонными обоймами и рубашками, подверженные
действию горизонтальных и вертикальных нагрузок, рас-
считываются на срез, на скалывание и на- внецентрен -
ное сжатие.
Расчет восстановленных (усиленных/ элементов на
срез по неперевязанным горизонтальным сечениям сле-
дует производить по формулам: для сечения, где от-
сутствуют рубашки или обоймы
0. (rn R- + о 8f б ) F •	(23)
	uc S ’ •’ ТР 0 КА ’
для сечения, включающего слои рубашек, обойм и кладку
a«ntK(^cRs^0,8fTp(S;)F)<A+(nts	(24)
где Gl - расчетная поперечная сила от горизонтальной
нагрузки;
Rg - расчетное сопротивление кладки срезу по не-
Ч' перевязанным сечениям;
£	- коэффициент трения по щву кладки, принима-
е.мый равным 0,7;
167
-	среднее напряжение сжатия при наименьшей
расчетной нагрузке, определяемой с коэффици-
ентом перегрузки 0,9;
р - площадь сечения кладки:
КА	7
-	лоэффициент условия работы многослойных кон-
* струкций,	= 0,9;
Пъ - коэффициент.условия работы кладки;
Игс » 1 - кладка целая; пгс = 0,3 _ кладка
с трещинами.
(о - среднее напряжение сжатия от части верти-
кальной нагрузки, приходящейся на кладку,вы-
числяется согласно п. 23;
Иг £ - коэффициент условия работы обоймы, рубашек
6	- 0,5;
-	расчетное сопротивление бетона сжатию;
-	расчетное сопротивление кладки сжатию;
р' - расчетное сопротивление кладки срезу по пе-
ревяз энным сечениям;
иг - коэффициент условия работы арматуры в обой-
ме, 0,3;
R^ - расчетное сопротивление арматуры;
-	коэффициент армирования обоймы, рубашки,
<“- = /VS 	(25)
-	объем арматуры в обойме, рубашке;
-	объем бетона обоймы, рубашки;
-	площадь сечения бетона обоймы, рубашки.
При действии горизонтальных нагрузок в сечениях
простенка (стены} возникают напряжения от внецентрен-
ного сжатия, вызванные перемещением относительно оси
простенка (стены) точки приложения суммарной про-
дольной силы. В случае, когда эксцентриситеты дейст-
вия продольных усилий выходят за пределы ядра сече -
ния (для прямоугольного сечения Со = 0,17k ), в
расчетные площади сечения кладки и бетона включают-
ся только площади сжатых частей сечения, которые оп-
ределяются из следующих формул
168
где
с

Q
к $	- соответственно площади сжатых
частей сечения кладки и бетона;
- эксцентриситет действия продольной си-
лы;
- высота сечения.
22» Расчет
по формулам: для се-
пии обоймы
усиленной кладки на срез по перевязанно-
му сечению следует производить
чения, где отсутствуют рубашки
(27)
для сечения,
кладку
включающего слои
рубашки или обоймы и
К-S
С к. КЛ 'OR	а о *
Здесь как и в п, 21 при эксцентриситетах действия
продольных усилий, выходящих за пределы ядра сечения?.
в расчетные площади сечения кладки и бетона включают-
ся только площади сжатых частей сечения	и .
JCA д
23.	При расчете усиленной кладки на скалывание по-
перечная нагрузка должна удовлетворять следующим
условиям:
(29)
где	- коэффициент условия работы восстановлен-
ной (усиленной) конструкции при действии сейсмических
(знакопеременных/ усилий, Иг д = 0,75;
ТГ - коэффициент неравномерности касательных
напряжений в сечении простенка (для прямоугольного
сечения if * 1,5);
169
-	расчетное сопротивление кладки главным
растягивающим напряжениям;
Rp - расчетное сопротивление растяжению бетона
рубашки или обоймы
________ 0, 9 ГЛ. с, Jf "
° ntcFKA+tnoffF5-(1 + ru^) ’
g'1 _ 0. 9 m pg Л-
Гггс7’|сл+	+	(30)
Jf - продольная сила, действующая на рассчиты-
ваемый простенок (стену) с учетом вертикальных сей-
смических усилий
6^ cl ~ f а / £ & >
-	площадь сечения арматурного стержня;
g - площадь сечения простенка (суммарный раз-
мер кладки, бетона или раствора обойм или рубашек);
С. - размер ячейки арматурной сетки;
m/qj- коэффициент условия работы
скалывании конструкции,	“ 0,8;
Гм - коэффициент условия работы
оо
ки;
арматуры при
обоймы, рубаш-
ГПО5=1 - при передаче продольной нагрузки на обойму,
рубашку и наличии опоры снизу обоймы, рубашки;
^об=0 ,7 - при передаче продольной нагрузки на обой-
му» рубашку и отсутст и1 опоры снизу обоймы, рубаш-
ки;
170
’ 0.35 - без непосредственной передачи верти-
кальной нагрузки на обойму, рубашку;
Е, ^5	- модули деформации соответственно ар-
матуры и бетона.
24.	Расчет восстановленных (усиленных) рубашка-
ми и обоймами простенков на внепентренное сжатие
следует производить по формулам:
при восстановлении (усилении) рубашками
’ (31)
при восстановлении (усилении) обоймами
J I ДА L\. КЛ L	400
+ m. +Rn r F„ 1 ,
оо о о cl.с. а. 7
где К - продольная сила;
ij’ - коэффициент продольного изгиба, принимаемый
как для центрально сжатых элементов;
ГГЪДЛ - коэффициент, учитывающий влияние длительно-
го воздействия нагрузки, принимается ИЯдд = 1, так
как гибкость простенков не превышает 10;
Етгс - коэффициент условия работы кладки;
ТГ - площадь сечения продольной арматуры;
Си*
р - процент поперечного армирования;
R., 'F(CГ у	_ соответствуют обозначениям, принятым в
с	соответственно расчетные сопротивления
продольной и поперечной арматуры;
п.
уть с - соответствует обозначению, принятому в
23.
Пример расчета восстановления (усиления)
железобетонной рубашкой простенка из
пильного известняка
Требуется запроектировать усиление железобетон-
ной рубашкой простенка получившего повреждения. Раз-
мер сечения простенка 40x100 см, высота 230 см. На
171
простенок действует вертикальная нагрузка X =300 кН
и возможная сейсмическая нагрузка Q = 59 кН. Марка
пильного известняка М 50.
Толщину железобетонной рубашки примем равной
4 см. Бетон класса В15 и армирование сеткой с ячей-
кой 15x15 см из проволоки В-1 диаметром 6 мм. Сет-
ка не закреплена с антисейсмическими поясами.
По формуле (23) проверим сечение простенка
под антисейсмическим поясом на срез. Сначала опреде-
лим площадь сжатой зоны по формуле (26)
т-,0	' и .	.	2x2.3x5.9x0.7 v ,	2
= ^Аи-2еД)-4000х(1-	’30x’j -* >= 1000 см .
-(1,6+0,8x0,7х 2*2^°И6ОО =
Г
= 860G кгс = 86,08 кН > 59. кН.
Остальные сечения на срез проверим по формуле (28).
Определяя площадь сжатой зоны бетона по формуле (26),
получим
Fj = Fy(J- 2e/k) =2x4xioo (1- гу2,3зо^х0,7 > =
= 800 (1-0,6) = 240 см2;
а “ vXq,Л + (+ R=
70
=0,3x0,9x4x1600+(0,5 "у^"х 4 + 0,3x2500x0,0095) х
х 240 = 1778 + (8,748+7,125) х 240 = 5537,52 кгс =
= 55,4 кН <	59 кН.
Откуда видно, что усиленное сечение не выдерживает
горизонтальной нагрузки при работе на срез. Следова-
тельно, необходимо или увеличить толщину бетона иди
коэффициент армирования . Принимаем диаметр
арматуры d = 0,7 мм. Тогда, подставляя в (28) но-
вое значение ^XL. = 0,0129, получим
172
Q. = 1728 .+ (8,748+9,697) x 240 = 6154 кгс =
= 61,54 кН >	59 кН.
Произведем проверку усиленной кладки на скалы-
вание по формуле. (29). Определим сначала	,
и	из формул (30)	о о
f = ;______0,9 х 0,3 х 30000	=	8100	=
о	0,3x4000+0,35х800( 1+20x0,0129) 1200+352,24 ~
= 5,128 кгс/CM^ = 0,5128 МПа»
_,//	2
<о0 = 6,086 кгс/см = 0,6(08 6 МПа;
(с>0= 1,582 кгс/см^ = 0,1582 МПа:
0,9У
И
0,9x30000
800+4000
2
5,625 кгс/см =
0,5625 МПа •
3,14 х 0,49
15x40x4
= 0,00106.
По формулам (29) .получим
А [Va	V^+
(4000 У 0,3x1,6(0,3x1,6+5,218)' + 800[V 0,5x6,4х
х(0,5x6,4+6,086) + V 0,3x0,0120x2500(0,3x0,0129x2500 +
+ 1,58 2 3} = 0,5 •[ 4000 Y 2,734’ + 800 V 20,715 +
+ Y 108,095 } - 0648 кгс - 06,48 кН > 50 кН •
173
Q = r V< .u,, R-tt	+ Go j =
= -Ц- X 4800 V0^8x0,0016x2500 (0,80x0,00106 x
x2500+5.825) -  ,	‘ 1 = 13120 кгс =
1,5
= 131,2 кН > 59 кН.
Проверим усиленный простенок на внецентренное
сжатие по формуле (31)
X = Ггг> RF +пг gF,Rr + R . F ) =
*' ' АЛ U £ КД 00 о 0 CL.C. ,CLJ
= 1x0,4x1 [ 0,7x16x4000+0,35x70x800+2500x6,86 J =
« о,4 [ 44800+19600+17150 ] = 32,62 тс =
= 326,2 кН >	300 кН.
Таким образом, восстановленный простенок рас-
считан на срез, скалывание и внецентренное сжа-
тие и выдерживает заданные продольные и возможные
горизонтальные сейсмические усилия.
174
П риложение
6
РАСЧЕТ ВОССТАНАВЛИВАЕМЫХ (УСИЛИВАЕМЫХ)
КИРПИЧНЫХ ЗДАНИЙ
Общие положения
1.	Расчет восстановленных (усиленных) зданий
включает определение сейсмической нагрузки, периода
собственных колебаний и распределения сейсмической
нагрузки между несущими конструкциями здания.
2.	Сейсмическая нагрузка подсчитывается по фор-
мулам (1) и (2) [ 6_7 с учетом веса элементов вос-
становления или усиления. Среднее значение объемного
веса материала слоев восстановления (усиления) реко-
мендуется принимать равным 18 кН/м3. Толщина слоев
должна назначаться предварительно в зависимости от
степени повреждения, ответственности несущих конст-
рукций здания, величины вертикальной нагрузки, этаж-
ности объекта, его сейсмообеспеченности по первона-
чальному проекту. Допускается толщину слоев восста -
новления (усиления)- на каждой поверхности стены
принимать:
’ 40 мм - для зданий с вертикальной нагрузкой,
создающей в конструкциях первого этажа нормальные
сжимающие напряжения Q > 0,6 МПа или для зда-
ний высотой более 2-х этажей, возведенных без анти-
сейсмических мероприятий;
(Зсд 3 30 мм - для зданий с £>0 < 0,6 МПа, зда-
ний высотой более 2-х этажей с антисейсмическими ме-
роприятиями и зданий высотой 1-2 этажа без антисей -
смических мероприятий.
3.	В зданиях высотой более 2-х этажей допускает-
ся принимать различные толщины слоев восстановления
(усиления) по высоте здания, но одинаковыми в преде-
лах этажа.
4.	Кирпичные здания относятся к категории жест-
ких, для которых период колебаний !-й формы
175
Tj = 0, l-j-0,3 с. В расчетах можно учитывать лишь од-
ну форму колебаний. Для этого случая коэффициент ди-
намичности f следует принимать 3; 2?7 и 2 для грун-
тов Г, О и Ш категории соответственно,
5.	При определении величины горизонтальной . сей-
смической нагрузки по формуле (2) СНиП П-7-81 С 6 J
коэффициент, зависящий от формы деформаций здания, с
учетом только 1 формы собственных колебаний может
определяться по упрощенной формуле (7) СНиП П-7-81
<6 7.
6.	Для одноэтажных восстановленных (усиленных)
кирпичных' зданий период собственных колебаний опреде-
ляется по формуле
-------------------------------------т
_ >	(1)
В	.	.
где FM - масса восстановленного (усиленного) здания;
5^	- единичное перемещение консоли, принятой в
расчетной схеме, определяемое по формуле
§ = н
И 6-Г ’	(2)
СГГпр	в	'
где Н - уровень расположения массы frt ;
g- - модуль сдвига кладки, принимаемый 0,4 Ео,
где До - модуль упругости (начальный модуль дефор-
маций) кладки,определяемый по формулам п. 3.20
СНиП .0-22-81 <'23J;
- приведенная площадь поперечного сечения
стен с Счетом слоев восстановления (усиления)
КД + ^сЛ
сл
где F - площадь поперечного сечения кирпичной клад-
К-Л
к и;
F - площадь горизонтального сечения слоя;
С-Л
р - площадь сечения арматуры;
г<х
_ коэффициент приведения площади раствора к
СЛ К площади кладки;
К-Д
176
кл <
КЛ ’
-	коэффициент приведения площади армату-
ры к площади кладки;
-	соответственно модули деформаций клад-
ки, раствора и арматуры, принимаемые
по СНиП П-22-81 Г 23 7, СНиП 2j03j01-84
7.	Для двух-, трех-, четырех- и пятиэтажных вос-
становленных (усиленных) кирпичных зданий период соб-
ственных колебаний определяется по формуле
В
2Т
-т>В
L
В
где Р, - частота собственных колебаний здания,.
*. и
8.	Частоты собственных колебаний двухэтажных
зданий определяются по формуле
2 А +	'
=—-’
(5)
из частотного уравнения
2
1
(6)
где А=т.Д{ + пгг§я и
(коэффициент В должен быть положительным),
и ИТ- массы здания, сосредоточенные в
уровнях перекрытия первого и покрытия второго эта-
жей;
НИЯ,
зда-
.	и	- единичные перемещения
’	22	12
определяемые методом Верещагина по формулам
(7)
177
Рис.1. Расчетная
схема здания
где и	- уровни расположе-
ния масс и ИТд (рис. 1);
6^ И	- модуль сдвига
кладки 1-го и 2-го этажей, опреде-
ляемые по п. 6;
и - площади попереч-
ного сечения стен 1-го и 2-го эта-
жей.
9. Частоты собственных коле-
баний трехэтажных зданий Р. оп-
* L
ределяются из уравнения частот
свободных колебаний:
4.BjL+d=0 (8)
Р- Р< . Р,
где	+ maSa!l + пг3335 ;
В=пг1пгг(5я(5га-^)+пг41из(^833- 8*) +
+ иггт3 (522<833- 8аз )
П) =	(8^ 523	+ ^зз^-(2.
~	^22 ^33 “ 2- ^2 ^13 $23 •
Уравнение (8) имеет три положительных дейст-
вительных корня Р-, Р_, PQ. Так как коэффициенты
1^0
А, В и D обычно бывают малыми числами, то
практически уравнение (8) удобно решать следующим
образом. Умножив все члены на 103h~ и обозначив
ю"-/р? -R ,
К3+А-Щ^+ВЧО^Я + n W3"" “ 0.	(0)
Первый корень этого уравнения находится пу-
тем подбора. Два других - определяются из системы
уравнений:
178
= -В102л-^,
(10)
где R^ - корень, найденный путем подбора. Значени-
ям^ , Rz и Rj соответствуют три значения час-
тоты свободных колебаний.
/ 40к *
Р; = V —-------	> (I * 1,2 И 3) .	(11)
Ь I rv •
10. Частоты собственных колебаний четырех-пятиэтаж-
ных зданий определяют приближенным - методом спект-
ральных функций. При этом составляются выражения,
являющиеся верхней и нижней границей возможных их
значений. Квадраты частот собственных колебаний
системы ограничиваются неравенством
в котором при определении частоты основного тона
(L s 1) значения В; . И - вычисляются по форму—
1	I» Z
лам	и
и
Л (13
+ У, Ю" +
2 2П .л J
J53
а при определении частоты, соответствующей П форме
собственных колебаний (I - 2), Вц и В опреде-
ляются по формулам
И ^22 = ^2 “
1
= В
21 Я
Расчетные значения частоты р* принимаются
средними из величин, получающихся в правой и левой
части неравенства (12).
11. Распределение сейсмической нагрузки между
несущими элементами восстановленных (усиленных)
зданий производится в соответствии с действующими
нормами пропорционально жесткостям элементов. Ес-
ли несущие стены расположены в плане отсека сим-
метрично, то распределение сейсмической нагрузки
между ними производится по формуле
В формуле (16) величина
жесткость К -го элемента,
всех элементов. Перемещения
определяются по формулам
8 = -------- при
(т Fnp
длина элемента),
х арак те риз ует
—-— жесткость
^гп.
формуле (16)
высота и
Жесткости усиленных элементов вычисляются по при-
веденной площади Fnp .
12. В том случае, когда несущие стены распо-
ложены в плане отсека несимметрично относительно
его главных осей (т.е. когда центр тяжести сечения,
и центр тяжести масс располагаются не в одной точ-
ке плана), распределение полно.й сейсмической силы
S между стенами рассматриваемого направ -
ления в предположении абсолютно жесткого перекрытия
180
Рис. 2. План здания (а)
при несимметричном рас-
положении поперечных
стен и расчетная схе-
ма (б) к определению
сейсмических сил в по-
перечных стенах
может быть найдено путем
решения следующих урав -
нений равновесия и урав-
нений совместимости де-
формаций (рис. 2)
4-...	5^ S - 0 •
4
где Xi	- полная сейсмическая сила, распреде-
ляющаяся между п, - стенами рассматриваемого
направления;
Sn." части
полной сейсмической силы, при-
ходящиеся на стены 1,2, ..., h- ;
»г
fj> - расстояние от	до оси стены П. ;
г- Г* Iй - расстояния от осей стен 1,2. ... П.-1
4 ’	’ П.-4
I *	q до стены
181
h'zn. ’ ^3
’ tt—f	<4n. nH,ri- ’
1 ,2 , . e • J tL
— ^и. £4	л _ (Sri Г* {
;	3 r ; n’Vt~ 5 r ’
”1 1 4	4 1 n. - 4
- горизонтальное перемещение стены
на уровне рассматриваемого перекрытия
относительно перекрытия нижерасположенного этажа
под действием приложенной к стене на этом уровне
единичной силы	= 1; при этом предполагается,
что стена деформируется независимо от других стен .
данного направления.
Пример. Рассчитать усиленное 2-этажное кир-
пичное здание, построенное в районе с сейсмичностью
9 баллов, на действие вертикальных и горизонтальных
динамических нагрузок.
Продольные и поперечные несущие и самонесу -
щие стены толщиной 38 и 51 см выполнены из жжено-
го глиняного кирпича М 50 на растворе М 10. Пере-
крытия над первым и вторым этажами здания выпол -
йены в виде деревянных настилов по металлическим
прогонам. В углах примыкания внутренних продольных
и поперечных стен имеются вертикальные и диагональ-
ные трещины, шириной 1-4 мм длиной до 2-х м. В мес-
тах опирания деревянных перемычек горизонтальные
трещины имеют длину до 1 м. Несущие и самонесущие
внутренние стены имеют сквозные косые трещины ши-
риной 1-5 мм; в поперечных стенах лестничной клетки
имеются диагональные трещины шириной раскрытия до
3,5 мм; в продольных несущих стенах произошло. обра-
зование косых трещин от верхних углов оконных про-
емов. Здание имеет повреждение 3-й степени.
Принимается одностороннее усиление стен слоем
раствора Sck " 40 мм из раствора М 100, армированного
сетками с ячейками 200x200 мм из проволоки 0 6 В -1 и
полосовой сталью. В соответствии с экспериментальными
данными при выбранном методе усиления жесткость
поврежденного здания может увеличиться в 1ч1<-1,2 ра-
182
за по сравнению с проектной. Срок эксплуатации зда-
ния после восстановления (усиления) более 10 лет.
Вес здания в уровне первого этажа составляет
Q. х 5198 кН, второго - GL = 3009 кН.
1	У
Определяется вес слоя усиления Q^no формуле
Q® = Q.- ч- Q
СЛ с Р »
где Qc - вес сеток и полосовой стали, Qc = 65 кН-
Qp - вес раствора слоя усиления, = 450 кН.
Определяется вес и масса восстановленного (уси-
ленного) здания
2
В	5461	кН г
GL = 5198+0,5(65+460)=5461 кН; ИХ =	557
1	»	1	9э8	м
2
Q* = 3009+0,5(65+460)=3272 кН;	= 334——*
i	2. У.о	М
Для определения коэффициента динамичности у
находится период собственных колебаний восстановлен-
ного (усиленного) здания по формуле (4), предвари-
тельно определяется частота собственных колебаний по
формуле (11).
Единичные перемещения 2-этажного здания
3 =	• 8 =	§ =
*	6. т; ’ гг ~ g.	- е g-^ 5
к, “ к2 = 3,25 м;
&, =	= 1,2.0,4 Ес,
Е = 750-2-7.105 б * - 1.05.Ю9 Па;
О
6, “ 1,2.О,4.1,О5.1О0 * 0.5.109 Па;
Kj =	~ 60,82 м^ (площади поперечного сечения
стен 1-го и 2-го этажей);

5	3 2	3.2	9
б42=	’ ------9------ = °’Ь1° М/Н*
0,5*10 «60,82
183
S2z ’ 2S« ” °.2,1°9 M/H;
A - ПХ, 8, .+ m.„ S„o - (557-0,1+334-0,2) 10"9-103 -
1	11	Z 4 4
» 122,5-10"® c2 ;
В -Г,+4ПЬг( 8и 8%г - G* ) - 557-334(0,1-0,2 -
0,12)Ю"18-10е - I860,4-Ю"12 с4.
Частота собственных колебаний восстановленного зда-
ния
2 A±V'a2-4b' 122,5-10~e±V122,5.10~12-4-1860.4-lg
2В	2-1860,4-Ю'12
= 122,87 .	6
3720,8	1 ’
Р? = 0,0095-Ю6 с-2; Р, - 97,5 с"1;
1 ’ * 1
Р2 - 0,05-106 с"2;	Ро = 224 с”1.
Период собственных колебаний определяется по фор-
муле (4)
в	2*3,14	п
1	97,5	0,06
Сейсмическая нагрузка определяется в предположении
упруг ог о
муле (2)
деформирования конструкций здания по фор
С 6 J
где fCw - для кирпичного здания принимается рав-
ным 1 ;
- коэффициент, зависящий от формы колеба-
ний ;

184
,JS - коэффициент динамичности, для грунтов П ка-
тегории принимается равным 2,7;
А “ 0,4 для расчетной сейсмичности 9 баллов.
= 3,2 (5461-3.25 - 3272.6,5)
И	5461-3,252 + 3272-6,52
= 6.4(5461.3.25 + 3272-6.5)
п 5461-3,252 + 3272-6,52
В	3
g = 5461-10 -0,4-2,7-1-0,65 - 3834 кН;
off
S » 3272-103-0,4-2,7-1-1,3 - 4594 кН.
012.
По формуле (1) СНиП П-7-81 [ 6 ] определяется сей-
смическая нагрузка на восстановленное здание
В	В
1

В
ОсК,
0,25.1,3-3834 = 1246
кН'
В
i - 0,25-1,3-4594 - 1493
кН.
Распределение сейсмической
нагрузки между элемента-
ми производится пропорционально
муле (15).
Определяются коэффициенты
формуле (3)
жесткостям по фор-
сд И
по
ЕсЛ _ 1.7-1010
СЛ~ ЕКЛ 1.05-108 *
- 16;
185
^юл
2 • IO11
= 1--—g— = 190
1,05- 10*
В формуле (16)
величина, характеризующая жест-
кость всех элементов,составляет
иг
= 8550’10 Н/м; величина, характеризующая жесткость
простенков длиной 1,5 м, высотой 3,2 м,
Н 3 2
0,38 м?составляет (	= 2,1 >	1
толщиной
н3
3JJ5-J0 ,-8142~ 783ЛО
3.23. .
Н/м
Сейсмическая
нагрузка на простенок
4

783*10 .1246
К Я
8550 • 10
К42
783.109* 1493
137 кН.
8550*10
* *•
5к1г157кН
МкН
251кН
565 Нп
перерез ываю-
мо-
Рис. 3. Эпюры
щих сил и изгиьающих
ментов в простенке от дей-
ствия сейсмической нагрузки
определяется по формуле
ср. ЮЛ ЮЛ сд
эпюры пе-
и
Строятся
ререзывающих сил
изгибающих моментов
в простенке от дей-
ствия сейсмической
нагрузки.
Несущая способность
восстановленного
(усиленного) про-
стенка при действии
перерезывающие сил
Ср.СЛ сл
JW7
м
186
где ТуС - горизонтальная сдвигающая сила, дейст-
вующая на простенок или участок стены;
ИТС = 0,7 - для кладки третьей степени повреж-
дения;
R-ср.сл - расчетное сопротивление раствора (мел-
козернистого бетона) слоя: Rep. с Л = 2Ир. сЛ ,
где R.n гл - сопротивление слоя осевому растяже-
нию: PK.lp.c„= 2-0,1 = 0,2 МПа;
-	площадь горизонтального сечения кладки,
глл = 1>5-0’38 = °’57 м ;
F - площадь горизонтального сечения слоя,
F., = 1,5-0,04 = 0,06 м2;
G Л
”	расчетное' сопротивление арматуры растяже-
нию по СНиП П-22-81 Z" 23 j = 550 МПа;
-	площадь поперечного сечения арматуры
слоя:	~
F = ;8-0,283 = 2,264 см ;
ГП. - коэффициент использования арматуры слоя;
для арматуры сеток с прямоугольной ячейкой =0,7.
251 Н 4 (0,7-0,4-0,57+1-0,2-0,06+0,7-550-2,264-10-41-10®
251 Н 250 И.
Расчет восстановленного (усиленного) простенка
при центральном и внецентренном сжатии с малыми
эксцентриситетами производится по формуле
сю 1 т
где Л - продольная сила, передаваемая на простен-
ки У - 32 кН;
О Р _
= 1 -	, 6, -5 см (эксцентриситет
продольной силы относительно центра тяжести сечения);
И/ = 38+4 = 42 см - толщина усиленного простенка;
У = ’	- 0,76;
187
Uj - коэффициент продольного изгиба, принимается
по табл. 18 СНиП П-22-81 f 23 J в зависимости от
гибкости простенка
\ = И = 0Л2 = 7’62;	01 = 750; У = 01В1’
4 Но	4 5
г =’--v-=’-4- = 0>52'
££	- расчетное сопротивление кладки при сжа-
кЛ тии,	= 0,7 МПа;
X - расчетное сопротивление поперечной арма-
а<С туры (хомутов)/К	С = 550 МПа;
-	расчетное сопротивление слоя, Р.СЛ =6 МПа;
СЛ - процент армирования обоймы хомутами, оп-
ределяемый по формуле
Р = 2Гр'и^~ЧОО;
J	1ъ b S
-	поперечное сечение хомутов (поперечной ар-
матуры) ;
-	размеры сторон усиливаемого элемента;
расстояние между осями поперечных связей-
хомутов;
значение
10-20 см;
S рекомендуется назначать в пределах
2-8-0.283( 42+150)
42-150-20
-100 « 0,8 %;
2,8-0,6
1+2-0,6
= 0,76;
32 кН « 0,76-0,91-[(0,7-0,7+0,52-0,76 у—Ю,38-1,5+
1UU
+1 • 6-0,04-1 • 5+0,7-550-8.0,283-10 J -10е 
32 кН < 112 кН.
Расчет усиленного простенка на вертикальные
статические и горизонтальные динамические нагрузки
свидетельствует о том, что сечение шростенка Доста-
точно для врспринятия этих нагрузок.
188
Литература
1.	Рекомендации по восстановлению и усилению
крупнопанельных зданий полимеррастворами. - Тбилиси:
ТбилЗНИИЭП, 1985. - 185 с.
2.	ГОСТ 10178-85. Портландцемент и шлакопорт-
ландцемент. Технические условия. - М.; Стандартиздат,
1988. - 7 с.
3.	Инструкция по приготовлению и применению
строительных растворов. - М.: Стройиздат, 1975,	-
72 с.
4.	СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конст-
рукций от коррозии.	
5.	СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные
конструкции.
6.	СНиП П_7_81. Строительство в сейсмических
районах.
7.	Методические рекомендации по инженерному
анализу последствий землетрясений /Междувед. Совет
по сейсмологии и сейсмостойкому строительству при
президиуме АН СССР. Национальный комитет по сей-
смостойкому строительству. - М.: ЦНИИСК им. В.А.Ку-
черенко, 1980. - 76 с.
8.	СНиП Ш-4-80. Техника безопасности в строи -
тельстве.
9.	Правила техники безопасности при текущем и
капитальном ремонте жилых и общественных зданий. -
М: Стройиздат, 1972, - 272 с.
10.	СНиП 2.08.01-85. Жилые здания.
11.	ГОСТ 10587-84. Смолы эпоксидные - диановые
неотвержденные.
12.	Санитарные нормы проектирования промышлен-
ных предприятий. СН 245-72. - М.: Стройиздат, 1972. -
97 с.
13.	СНиП 2.01.02-85. Противопожарные нормы и
правила.
189
14.	ГОСТ 24992-81. Конструкции каменные. Метод
определения прочности сцепления в каменной кладке. -
М.: Стандартиздат, 1982. - 18 с.
15.	ГОСТ 17624-87. Бетоны. Ультразвуковой метод
определения прочности. - М.: Стандартиздат, 1987. -
26 с.
16*	Рекомендации по контролю железобетонных кон-
струкций не разрушают им и методами/Трест Оргтехстройг-
М., 1989. - 125 с.
17.	ГОСТ 17625-83. Конструкции и изделия железо-
бетонные. Радиационный метод определения толщины за-
щитного слоя бетона, размеров и расположения армату-
ры. ч- М.: Стандартиздат, 1983. - 13 с.
18.	ГОСТ 22904-78 . Конструкции железобетонные.
Магнитный метод определения толщины защитного слоя
бетона и расположения арматуры. - М.: Стандартиздат,
1978. - 11 с.
19.	ГОСТ 23858-79. Соединения^ сварные стыковые
и тавровые арматуры железобетонных конструкций.
Ультразвуковые методы контроля качества. Правила
приемки. - М.: Стандартиздат, 1980. - 20 с.
20.	ГОСТ 7512-82. Контроль неразрушающий. Со-
единения сварные. Радиографический метод. -	М.:
Стандартиздат, 1983. - 29 с.
21.	Руководство по проектированию бетонных и же-
лезобетонных конструкций из тяжелого бетона (без
-предварительного напряжения). - М.; Стройиздат, 1977.-
328 с.
22.	Руководство по проектированию предварительно
напряженных железобетонных конструкций из тяжелого
бетона. - М.: Стройиздат, 1977. - 319 с.
23.	СНиП 0-22-81. К аменные и армокаменные кон-
струкции.
190
СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
1.	ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ...................... 3
2.	МЕТОДИКА ОБСЛЕДОВАНИЯ ОБЪЕКТОВ,
ПОДЛЕЖАЩИХ ВОССТАНОВЛЕНИЮ
ИЛИ УСИЛЕНИЮ........................... 3
3.	ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К ВОССТАНОВЛЕННЫМ (УСИЛЕННЫМ)
ЗДАНИЯМ .........................     .	6
4.	РЕКОМЕНДАЦИИ ПО НАЗНАЧЕНИЮ УРОВНЕЙ
СЕЙСМООБЕСПЕЧЕННОСТИ ВОССТАНАВ-
ЛИВАЕМЫХ (УСИЛИВАЕМЫХ) ЗДАНИЙ И '
ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ ВОССТАНОВЛЕНИЯ 7
Рекомендации по назначению уровней сейс-
мообеспеченности восстанавливаемых (уси-
ливаемых) зданий..................    7
Рекомендации по выбору оптимальных спо-
собов восстановления поврежденных земле-
трясениями зданий ................... 9
Рекомендации по оценке технической эффек-
тивности восстановления (усиления) зданий... И
Экономическая оценка эффективности восста-
новления зданий ..................
5.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ) НЕСУЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ РАЗЛИЧНЫХ
КОНСТРУКТИВНЫХ СХЕМ...,.............   12
Восстановление (усиление) стен кирпичных
и каменных зданий  ...............   12
191
Стр.
Восстановление (усиление/ крупнопанельных
зданий ........................... 24
Восстановление (усиление) зданий из мел-
ких л крупных блоков. ...........  35
Восстановление (усиление) каркасных
зданий .........................   57
6.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ФУНДАМЕНТОВ ......................     85
7.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ПЛИТ ПЕРЕКРЫТЙ......................   88
8,	ВОССТАНОВЛЕНИЕ ЛЕСТНИЦ ............ 07
0. ВОССТАНОВЛЕНИЕ АНТИСЕЙСМИЧЕСКИХ
ПОЯСОВ ...........................   99
10.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ (УСИЛЕНИЕ)
ПЕРЕГОРОДОК  ........................ 102
11.	ВОССТАНОВЛЕНИЕ ( УСИЛЕНИЕ)
ДЫМОВЫХ ТРУБ .......................  105
12.	ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И
СОСТАВ ПРОЕКТА ВОССТАНОВЛЕНИЯ
ИЛЙ УСИЛЕНИЯ ОБЪЕКТА .............. 107
13.	ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОИЗ-
ВОДСТВЕ РАБОТ ПО ВОССТАНОВЛЕНИЮ
(УСИЛЕНИЮ) КОНСТРУКЦИЙ И ЗДАНИЙ....	110
192
Стр
ПРИЛОЖЕНИЕ 1.	. Отчет по обследованию здания, поврежденного землетрясением	117
ПРИЛОЖЕНИЕ 2.	Методы инструментального об- следования поврежденных зданий и контроль качества восстанови- тельных работ	 132
ПРИЛОЖЕНИЕ 3.	Методика расчета железобетон- ных изгибаемых элементов кар- касных зданий, восстанавливаемых ( усиливаемых) приклейкой’ поли- меррастворами железобетонных элементов и металлических листов 141
ПРИЛОЖЕНИЕ 4.	Методика восстановления ( уси- ления) колонн железобетонного каркасного здания	  150
ПРИЛОЖЕНИЕ 5. f	Расчет восстанавливаемых (усиливаемых) зданий и их эле- ментов из мелких и крупных блоков	 155
ПРИЛОЖЕНИЕ 6.	Расчет восстанавливаемых (усиливаемых) кирпичных зданий 	 175
ЛИТЕРАТУРА .......................... 189
193