Автор: Щуко В.Ю. Бартенев В.С. Воронов В.И. Михайлов В.В.
Теги: строительство строительные материалы строительно-монтажные работы
Год: 2000
Похожие
Текст
РОССИЙ1 КОЕ АГЕНТСТВО
ПО ГОСУДАРСТВЕННЫМ РЕЗЕРВАМ
РУКОВОДСТВО
по
ОБСЛЕДОВАНИЮ. У СИ ЛЕ НИЮ
И ВОССТАНОВЛЕНИЮ ЖЕЛЕЗОЙ’ ТОННЫХ
И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ИХ УЗЛОВ
В ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ СКЛАДСКИХ
ЗДАНИЯХ И СООРУЖЕНИЯХ
Га/рабог/uuto в Kowcmof пособия
<1л* анжснерно-шгх иичсонпх работнике^
службы ЖСПЛКТ/ЯЛЦПЫ
МОСКВА 2000
УДК 69.059.32
Руководство по эксплуатации, обследованию, усилению и восстановлению железо-
бетонных и каменных конструкций, а также их узлов в эксплуатируемых складских зданиях
подготовлено кафедрой строительных конструкций и архитектуры Владимирского государ-
ственного университета.
Авторы: профессор В. Ю. Щуко, профессор, д. т. н. В. С. Бартенев,
доцент, к. т. н. В. И. Воронов, доцент, к. т. н. В. В. Михайлов.
Рассмотрены основные виды факторов и воздействий, вызывающих возникновение
дефектов и появление повреждений железобетонных и каменных конструкций зданий и
сооружений, приведены сведения о принятой классификации дефектов и повреждений
рассматриваемых конструкций, основных правилах проведения обследований и оценке
технического состояния, об основах выполнения поверочных расчетов по оценке несущей
способности, трещиностойкости и перемещений конструкций с дефектами и повреждениями и
основных принципах усиления конструкций и устранения в них дефектов и повреждений.
Данное руководство является продолжением рекомендаций по эксплуатации и конструктивным
решениям усиления деревянных несущих конструкций складских зданий, разработанных
в 1996 г.
Предназначены для специалистов строительного профиля, занимающихся вопросами
эксплуатации, ремонта и реконструкции зданий и сооружений системы Росрезерва. Могут быть
использованы в качестве пособия для студентов Торжокского политехнического колледжа.
3
СОДЕРЖАНИЕ стр
ВВЕДЕНИЕ........................................................................... 5
1. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ НА СОСТОЯНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕН-
НЫХ КОНСТРУКЦИЙ....................................................................... 6
1.1. Классификация среды эксплуатации............................................. 6
1.2. Коррозия бетона и арматуры в железобетонных конструкциях..................... 7
1.3. Биоповреждения каменных конструкций.......................................... 8
1.4. Воздействие силовых факторов на железобетонные и каменные конструкции........ 9
1.5. Влияние отклонений при возведении каменных конструкций на их работу в стадии эксплуата-
ции.............................................................................. 10
2. КЛАССИФИКАЦИЯ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ.......................................................................... 12
2.1. Классификация дефектов и повреждений железобетонных конструкций............. 12
2.2. Классификация дефектов и повреждений каменных конструкций по причинам их
возникновения .................................................................. 21
3. ПРОВЕДЕНИЕ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ................................................................. 34
3.1. Цель, задачи и методы обследования.......................'.................. 34
3.2. Предварительное обследование................................................ 38
3.3. Оценка технического состояния конструкций по результатам предварительного обсле-
дования ......................................................................... 39
3.4. Детальное обследование...................................................... 44
3.5. Оценка прочности бетона, каменной кладки и арматуры......................... 47
3.6. Выявление действительной расчетной схемы обследуемого конструктивного элемента,
нагрузок и воздействий......................................................... 48
3.7. Особенности проведения обследований монолитных железобетонных перекрытий после
длительного периода эксплуатации................................................. 50
3.8. Оценка состояния конструкций по результатам детальных обследований.......... 51
4. РАСЧЕТ И ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ДЕФЕКТАМИ.................................... 59
4.1. Оценка прочности и деформативности конструкций, находящихся в эксплуатации .... 59
4.2. Выполнение поверочных расчетов эксплуатируемых конструкций.................. 60
4.3. Прочность монолитных железобетонных перекрытий после длительной эксплуатации ... 61
4.4. Прочность нормальных сечений при нарушении сцепления арматуры с бетоном .... 62
4.5. Прочность каменных конструкций с повреждениями.............................. 63
5. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ КОНСТРУКЦИЙ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОН-
НЫХ ПОКРЫТИЙ И ПЕРЕКРЫТИЙ............................................................ 65
5.1. Здания складов с монолитным ребристым покрытием............................. 65
5.1.1. Архитектурно-конструктивное решение................................... 65
5.1.2. Данные по обследованию покрытия....................................... 65
5.1.3. Прочностные характеристики материалов перекрытия...................... 68
5.1.4. Нагрузка на покрытие................................................. 69
5.1.5. Остаточная прочность плиты покрытия................................... 70
5.1.6. Остаточная прочность второстепенных балок............................. 72
5.1.7. Остаточная прочность главных балок.................................... 74
5.1.8. Расчет усиления покрытия.............................................. 80
5.1.9. Указания по производству работ........................................ 91
5.2. Многоэтажные здания складов с монолитными ребристыми перекрытиями........... 92
5.2.1. Архитектурно-конструктивное решение................................... 92
5.2.2. Данные по обследованию перекрытия..................................... 94
5.2.3. Остаточная прочность плиты перекрытия................................. 96
5.2.4. Остаточная прочность второстепенных балок............................. 98
4
Стр.
5.2.5. Главная балка................................................................... 99
5.2.6. Ремонт и усиление перекрытия................................................... 113
5.3. Здания с монолитными безбалочными перекрытиями....................................... 116
5.3.1. Архитектурно-конструктивное решение............................................ 116
5.3.2. Данные по обследованию перекрытия.............................................. 118
5.3.3. Поверочный расчет перекрытия .................................................. 120
6. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ И
СТРОПИЛЬНЫХ БАЛОК ПОКРЫТИЙ СКЛАДОВ...................................................... 128
6.1. Архитектурно-конструктивное решение складских зданий................................. 128
6.2. Данные по обследованию покрытия склада при пролетах (9+12+9) м....................... 128
6.3. Оценка работоспособности железобетонных конструкций покрытия склада ................. 139
6.3.1. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность железобетонных плит
покрытия.............................................................................. 140
6.3.2. Проверка прочности кирпичной кладки стен и бетона балок под опорами плит ... 145
6.3.3. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность балок покрытия............. 147
6.4. Данные по обследованию покрытия склада при пролетах (6+9+6) м........................ 168
6.4.1. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность крайних балок БО-6 . . 171
6.4.2. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность средних балок БД-9 ... 174
7. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ НЕСУЩИХ КИРПИЧНЫХ СТЕН, СТОЛБОВ, СТЕНОК
РАМП, ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН КАРКАСА И ФУНДАМЕНТОВ ПОД ЭТИ КОНСТРУК-
ТИВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ......................................................................... 177
7.1. Конструктивное решение стен складов.................................................. 177
7.2. Остаточная прочность кирпичных стен неотапливаемых складов........................... 177
7.3. Остаточная прочность кирпичных столбов каркаса....................................... 183
7.4. Остаточная прочность железобетонных колонн каркаса................................... 186
7.5. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность фундаментов...................... 191
8. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ УСИЛЕНИЯ И УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И
КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.................................................................... 205
8.1. Составление проекта (предложений) по усилению........................................ 205
8.2. Производство работ по усилению....................................................... 206
8.3. Классификация методов усиления ...................................................... 207
8.4. Резервы несущей способности.......................................................... 209
8.5. Усиление монолитных железобетонных покрытий и перекрытий............................. 210
8.6. Усиление сборных железобетонных ребристых плит покрытий и перекрытий................. 219
8.7. Усиление железобетонных балок........................................................ 226
8.8. Усиление железобетонных колонн....................................................... 240
8.9. Усиление фундаментов................................................................. 252
8.10. Усиление каменных конструкций....................................................... 269
8.11. Защита каменных материалов от биоразрушений и различных повреждений................. 287
9. ОСНОВЫ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ УСИЛЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕН-
НЫХ КОНСТРУКЦИЙ......................................................................... 299
9.1. Основные принципы проектирования усилений............................................ 299
9.1.1. Усиление железобетонных конструкций............................................ 299
. 9.1.2. Усиление кирпичных стен и столбов.............................................. 306
9.2. Восстановление монолитности и пространственной жесткости зданий складов.............. 308
9.3. Расчет усиления изгибаемых железобетонных элементов изменением размеров сечения . 309
9.4. Пример расчета усиления железобетонной балки методом наращивания сечения . . . 313
9.5. Расчет усиления изгибаемых железобетонных элементов при помощи шпренгелей и затяжек . 318
9.6. Пример расчета усиления железобетонной балки предварительно напряженным шпренгелем . 321
9.7. Расчет усиления сжатых железобетонных элементов...................................... 324
9.8. Пример расчета усиления железобетонной колонны каркаса............................... 327
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ............................................................................. 346
5
ВВЕДЕНИЕ
Сокращение капитального строительства новых склад-
ских зданий с одновременным увеличением объемов реконструк-
ции стало одним из главных направлений инвестиций. В системе
государственных материальных резервов большие. масштабы
применения железобетона и каменных материалов в конструк-
циях зданий и сооружений и ограничение сроков службы в раз-
личных условиях эксплуатации обусловили нарастающие объемы
работ по ремонту и восстановлению таких конструкций.
В процессе эксплуатации, ремонта и реконструкции склад-
ских зданий изменяются объемно — планировочные и конструк-
тивные решения, возникает необходимость восстановления,
усиления или повышения несущей способности конструкций,
обеспечения их антикоррозийной защиты, соответствующей
изменяющимся условиям эксплуатации. Выполнение указанных
задач требует определенного уровня специальной подготовки и
навыков инженерных кадров, занятых эксплуатацией.
Настоящие рекомендации имеют своей целью дать пред-
ставление инженерным службам комбинатов об основных видах
воздействий, вызывающих дефекты и повреждения железобе-
тонных и каменных конструкций, о классификации дефектов и
повреждений, правилах проведения обследования и оценке техни-
г
ческого состояния конструкций, об основах поверочных расче-
тов конструкций, основных принципах усиления конструкций и
устранения в них дефектов.
6
1. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ НА СОСТОЯНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.
Продолжительность безремонтной эксплуатации железобетонных и ка-
менных конструкций в зданиях и сооружениях резко рахтичается. Наиболее ин-
тенсивные повреждения отмечаются при воздействии кислот, образующихся
при растворении кислых тазов на замоченных поверхностях конструкций. Как
показывают обследования, повреждения железобетонных и каменных элемен-
тов складских зданий зависят от внешних и внутренних факторов.
К внешним факторам, определяющим интенсивность коррозии железобе-
тона, кирпичной и бутовой кладок относятся:
- вид среды и ее химический состав;
- температурно-влажностный режим снаружи и внутри здания.
К внутренним факторам, определяющим сопротивление железобетона и
каменной кладки, относят:
- вид вяжущего в бетоне или растворе, его химический и минеральный
состав;
- химический состав заполнителей, плотность и структуру бетона;
- вид арматуры;
- вид применяемых для каменной кладки материалов.
1.1. Классификация среды эксплуатации.
По физическому состоянию среду эксплуатации железобетонных и ка-
менных конструкций складских зданий системы Госрсзервов можно отнести к
газовлажным и жидким средам.
Газовлажные среды характеризуются относительной влажностью возду-
ха в пределах от 50 до 85% и содержанием в воздухе газов но концентрации. По
характеру взаимодействия с бетоном и растворами каменных кладок эти газы
относятся, в основном, к 1-ой группе и редко ко 2-ой ipynne. Газы 1-ой группы
нейтрализуют щелочность цементного камня и снижают до 80% защиту бето-
ном арматуры от коррозии. Газы 2-ой группы вызывают шелушение поверхно-
сти бетона за счет образования слаборастворимых солей (например, гипс), спо-
собных увеличиваться в объеме более 2-х раз. В газовлажных средах эксплуа-
тируются наземные конструкции.
Жидкие среды характеризуются наличием грунтовых, талых снеговых и
минерализованных вод с содержанием солей Cl, Mg, SO4 и Са. При взаимодей-
ствии воды и солей с цементным камнем происходит выщелачивание вглубь
бетона и раствора. Скорость процесса выщелачивания вглубь бетона и раствора
составляет от 1 до 10 мм в год и ускоряется при замораживании и высушивании
7
до 15 мм в год. В жидких средах эксплуатируются подземные конструкции,
фундаменты, цоколи и стенки рамп складских зданий.
К особой категории жидких сред следует отнести техногенные воды, к
которым относятся воды из внутренних водопроводов и фекальные воды из ка-
нализации, подтопляющие территорию в результате неисправностей в сетях.
1.2. Коррозия бетона и арматуры в железобетонных
конструкциях
Хотя бетон и является одним из наиболее долговечных материалов, кон-
струкции из него из-за агрессивного воздействия среды, небрежной эксплуата-
ции, некачественного выполнения и по некоторым другим причинам все же
подвергаются разрушению раньше того срока службы (120... 150 лет), на кото-
рый они рассчитаны.
Па основании результатов изучения процессов коррозии бетона и харак-
тера разрушения эксплуатируемых железобетонных конструкций все процессы
коррозии можно разделить на три вида.
При коррозии бетона I вида ведущим фактором является выщелачива-
ние растворимых составных частей цементного камня и соответствующее раз-
рушение его структурных элементов. Наибольшее развитие коррозии этого ви-
да наблюдается при действии на бетон быстротекущих вод (течи в кровли или
из трубопроводов) или при фильтрации вод с малой жесткостью.
При интенсивном развитии в бетоне коррозии И вида ведущим явля-
ется процесс взаимодействия агрессивных растворов с твердой фазой цемент-
ного камня при катионном обмене и разрушение основных структурных эле-
ментов цементного камня К этому виду относятся процессы коррозии бетона
при действии растворов кислот, магнезиальных солей, солей аммония и др.
Ведущими факторами при коррозии III вида являются также процессы,
протекающие в бетоне при взаимодействии его с агрессивной средой, сопрово-
ждающиеся кристаллизацией солей в капиллярах. На определенной стадии раз-
вития этих процессов рост кристаллообразований способствует возникновению
растущих по величине напряжений и деформации, а затем и разрушению
структуры бетона.
Воздействие коррозионных сред вызывает в бетоне развитие физико-
механических и физико-химических коррозионных процессов, что приводит к
изменению свойств бетона, перераспределению внутренних усилий в сечениях
нагруженных элементов и изменению условий сохранности арматурной стали.
Существенную роль в обеспечении надежности и долговечности железо-
бетонных конструкций играет состояние ее стальной арматуры. В плотном не-
поврежденном бетоне на цементном вяжущем стальная арматура может нахо-
диться в полной сохранности на протяжении длительного срока эксплуатации
конструкций при любых условиях влажности окружающей среды. Это объясня-
8
ется тем, что наличие щелочной среды (pH ~ 12,5) у поверхности металла спо-
собствует сохранению пассивного состояния стали.
Коррозия стали в бетоне возникает в результате нарушения ее пассивно-
сти, вызываемое уменьшением щелочности до pH < 12 при карбонизации или
коррозии бетона. Трещины в бетоне облегчают поступление влаги, воздуха и
агрессивных веществ из окружающей среды к поверхности арматуры, вследст-
вие чего ее пассивное состояние в местах расположения трещин нарушается.
Трещины в железобетонных конструкциях, образующиеся при коррозии арма-
туры, являются опасными независимо от ширины их раскрытия и свидетельст-
вует об агрессивности среды, в которой бетон не выполняет своей защитной
функции по отношению к арматуре.
В условиях эксплуатации наиболее значимыми параметрами, влияющими
на коррозию арматуры, являются проницаемость и щелочность бетона защит-
ного слоя. Для конструкций с ненапрягаемой арматурой характерно постепен-
ное разрушение, когда в результате развития коррозии арматуры под давлением
растущего слоя ржавчины защитный слой бетона растрескивается и отпадает.
При наличии этих легко заметных симптомов необходимо сразу осуществить
ремонт или усиление, не допуская исчерпания несущей способности конструк-
ции как следствие уменьшения сечения арматуры и потери ее сцепления с бе-
тоном.
Опасность внезапного обрушения присуща конструкциям с напрягаемой
арматурой из высокопрочных сталей, которая при коррозии имеет склонность к
хрупкому обрыву.
Различают два основных периода эксплуатации железобетонной конст-
рукции - инкубационный, соответствующий пассивному состоянию стали в бе-
тоне, и период развития коррозии арматуры, когда растрескивается и откалыва-
ется защитный слой. Наиболее надежная долговечность железобетонной конст-
рукции может быть достигнута только за счет обеспечения достаточной дли-
тельности первого - инкубационного периода ее взаимодействия со средой.
1.3. Биоповреждения каменных конструкций.
Наряду с физическими и химическими факторами значительную роль в
разрушении каменных конструкций в атмосферных условиях играют микроор-
ганизмы и растения, живущие на поверхности и в порах камня. Общим свойст-
вом каменных материалов является их пористость. Чем крупнее поры, тем
больше они удерживают влаги и органической пыли, которые являются необ-
ходимым условием роста микроорганизмов и тем глубже в породу проникают
микробы и, следовательно, тем интенсивнее протекает процесс биологических
повреждений.
Поселяясь на каменных материалах, микроорганизмы и низшие растения
разрушают их химически и механически. Наиболее сильное химическое по-
9
вреждение каменных материалов происходит от азотной и серной кислот, яв-
ляющихся продуктами окисления микроорганизмами газов, присутствующих в
атмосфере. Грибы, водоросли, лишайники разрушают каменные материалы не
только химически, но и механически за счет роста биомассы в порах материа-
лов, что способствует их расширению. Периодическое увлажнение и высыха-
ние лишайников, сопровождающиеся значительным изменением объема кле-
ток, приводит к циклическому давлению на стенки трещин и усталостному раз-
рушению камня. Кроме того, грибы, водоросли и лишайники, растущие на ка-
менных кладках, способствуют задержанию грязи и пыли, которые начинают
служить дополнительным источником питания и причиной прогрессирующего
разрушения.
1.4. Воздействие силовых факторов на железобетонные
и каменные конструкции.
Силовые воздействия на конструкции являются следствием нагрузок,
приложенных к их элементам. Силовые воздействия на элемент создают в его
сечениях различные напряженные состояния, основными из которых являются:
сжатие, растяжение, внецентренное сжатие и растяжение, изгиб, сдвиг, круче-
ние или их сочетания.
Силовые повреждения строительных конструкций происходят в случае,
если внешнее усилие окажется больше внутреннего, что возможно, либо вслед-
ствие незапланированного повышения нагрузок, либо при наличии ошибок в
проектировании конструкций.
Влияние силовых факторов на различные железобетонные элементы
проявляется следующим образом:
1. В сжатых элементах с малыми эксцентриситетами возникает раз-
рушение защитного слоя и бетона и выпучивание арматурных стержней от по-
тери устойчивости.
2. В изгибаемых элементах повреждения начинаются с появления в
растянутых зонах нормальных трещин, а в приопорных зонах - наклонных
трещин. При увеличении нагрузки трещины раскрываются и развиваются вверх
по сечению. При нормальном армировании (до 3% от площади сечения) разру-
шение происходит пластически - от текучести растянутой арматуры. При из-
быточном содержании арматуры (более 3% площади сечения), разрушение
происходит хрупко - от раздробления бетона сжатой зоны при напряжениях в
арматуре значительно меньших предела текучести.
3. Силовые повреждения сжатых элементов с большими эксцентриси-
тетами приложения продольной силы проявляются так же, как в изгибаемых
элементах.
10
4. В растянутых элементах повреждения представляют собой нор-
мальные трещины, расположенные по всем граням сечения. Однако следует
отметить, что появление трещин в растянутых элементах без предварительного
напряжения арматуры, наблюдается уже при небольших нагрузках и не являет-
ся признаком близкого разрушения.
Трещины считаются опасными для эксплуатации при превышении пре-
дельно допустимой ширины их раскрытия (0,4 мм).
Повреждения каменной кладки от воздействия силовых факторов
возникают в наиболее нагруженных элементах каменных конструкций: несу-
щих каменных столбах, простенках, пилястрах и др. Эти элементы работают в
основном на внецентренное сжатие. Повреждения каменных столбов и про-
стенков от силовых факторов сводятся к образованию продольных трещин, ко-
торые разделяют кладку на отдельные вертикальные участки. Наиболее часто
встречающимся силовым повреждением кладки пилястр является местная пере-
грузка при опирании стальных и железобетонных балок без устройства опор-
ных железобетонных подушек или при применении неармированных бетонных
подушек.
1.5. Влияние отклонений при возведении каменных
конструкций на их работу в стадии эксплуатации.
При возведении каменных конструкций имеют место отклонения В тех-
нологии и правилах производства каменных работ, оказывающие негативное
влияние на работу кладки под нагрузкой.
Наиболее часто встречающиеся нарушения технологии возведения ка-
менных конструкций следующие:
7. Низкое качество работ:
- отклонение от горизонтали и вертикали поверхностей, рядов кладки и уг-
лов элементов из-за слабого геодезического контроля. При допустимом
отклонении по вертикали до 30 мм на все здание отмечаются отклонения
в гораздо больших размерах (до 10 см). Отклонение стен от вертикали
приводит к образованию эксцентриситета продольных усилий и снижает
несущую способность стен;
- толщина горизонтальных и вертикальных швов в кладке больше допус-
тимой в 10... 12 мм с неполным заполнением швов, что приводит к повы-
шению напряжений в кладке на 15.. .30%;
- нарушение проектных требований перевязки кладки и ее армирования в
местах примыканий к пилястрам или местах пересечения продольных и
поперечных стен, в результате чего образуются вертикальные трещины и
отделение одного участка кладки от другого;
11
- плохое сцепление кирпича с раствором, что расслаивает кладку и резко
снижает прочность каменных конструкций.
2. Отклонение от проектных требований:
- применение кирпича и раствора меньшей марки при отсутствии постоян-
ного контроля приводит к снижению несущей способности стен, простен-
ков и столбов на 20...50%;
- нарушение требований проекта при возведении армированной кладки,
что приводит к снижению прочности до 35%;
- отсутствие опорных железобетонных подушек под опорами стропильных
конструкций или установка бетонных подушек без арматуры, вызываю-
щее местное разрушение кирпичной кладки;
- загружение каменных конструкций постоянной нагрузкой до достижения
кладкой необходимой прочности.
3. Длительный срок возведения.
- разрушение поверхностных слоев кладки под воздействием попеременно-
го замораживания и оттаивания при увлажнении атмосферными осадка-
ми; замачивание вертикальных поверхностей происходит из-за отсутст-
вия водоотвода с кровли или отсутствия карнизной части стены;
- выветривание и разрушение кирпича в растворных швах;
- развитие микро - и макротрещин в материалах каменной кладки за счет
температурных воздействий окружающей среды;
Наибольшие повреждения каменные конструкции при этом получают на
незавершенном строительстве
при
отсутствии на зданиях кровельного
покры-
тия.
Основными, негативными факторами в этом случае, влияющими
на со-
стояние
каменной
кладки, являются осадки в виде дождя и снега, попеременное
воздействие
положительных и отрицательных температур.
12
2. КЛАССИФИКАЦИЯ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
2.1. Классификация дефектов и повреждений
железобетонных конструкций
Под дефектом понимается любое отклонение от проекта или стандарта,
превышающее нормированное допускаемое отклонение.
Строго говоря, в составе зданий и сооружений не должно быть дефект-
ных или поврежденных конструкций, однако обследования зачастую выявляют
и дефекты и повреждения. Причинами появления дефектов и повреждений мо-
гут быть ошибки проектирования, дефекты материалов, несоблюдение техноло-
гии изготовления и монтажа, качество возведения и нарушения правил техни-
ческой эксплуатации зданий.
Дефекты, возникающие из-за
ошибок проектирования
К этой группе относятся дефекты и аварии, вызванные ошибками кон-
струирования и расчета железобетонных и каменных конструкций с позиций
современного уровня строительной науки и действующих норм, а также ошиб-
ки в оформлении проекта. Для зданий и сооружений комбинатов Госрезервов,
как правило, использованы конструкции типовые или разрешенные к примене-
нию как типовые. Эти конструкции в процессе своего создания проходят тща-
тельную экспериментальную проверку и появление в них дефектов, вызванных
ошибками проектирования, практически исключено. Что касается эксперимен-
тальных конструкций, то они находятся обычно под наблюдением авторов про-
ектов, и дефекты, вызванные недостатками проектирования, обычно своевре-
менно выявляются.
Поэтому к дефектам проектирования складских зданий комбинатов Гос-
резервов можно отнести несоответствие фактической схемы работы конструк-
ций в составе здания, схеме, принятой при проектировании или эксперимен-
тальном исследовании. Эти дефекты выявляются на основе сопоставления про-
ектной и исполнительной документации по каждому зданию и сооружению.
Наиболее часто встречающими дефектами от ошибок проектирования являют-
ся:
- неравномерные осадки фундаментов из-за недостаточности данных по
грунтовым и гидрологическим условиям строительной площадки и участ-
ка под каждым зданием;
- применение материалов, не отвечающих требованиям или фактическим
условиям эксплуатации зданий;
13
- изменение функционального назначения зданий;
- плохое оформление проекта.
Правильно запроектированные железобетонные конструкции- по ранее
действующим нормам могут не отвечать отдельным требованиям современных
норм, и вопрос об их эксплуатации решается после детального обследования.
Дефекты материалов
Использование материалов, не отвечающих предъявляемых к ним требо-
ваниям, приводит к дефектам, не зависящим от вида конструкций. К числу этих
дефектов и причин их появления можно отнести:
- трещины, возникающие в результате повышенной усадки бетона;
- пониженная прочность и коррозионная стойкость бетона из-за низкого
качества составляющих или неправильного подбора состава бетонной
смеси;
- повышенная хрупкость, плохая свариваемость или повышенная хладно-
ломкость арматурных сталей;
Технологические дефекты
Причины появления технологических дефектов в железобетонных конст-
рукциях и их влияние на работу в стадии эксплуатации постоянно изучаются.
Согласно статистических данных, причиной аварий и серьезных повреждений
конструкций в 60% случаев являются ошибки и отступления от нормативных
требований при производстве работ.
Для сборных железобетонных конструкций наиболее часто встречающи-
мися технологическими отклонениями от норм при их изготовлении являются:
- несоблюдение толщины защитного слоя, что ведет при эксплуатации к
быстрой коррозии арматуры, снижению сцепления арматуры с бетоном;
- чрезмерное заглубление закладных деталей, требующее их обнажения и
повреждения бетона;
- недостаточное уплотнение бетона при бетонировании, приводящее обра-
зованию раковин и пустот, уменьшающих площадь бетона и снижающих
анкеровку арматуры;
- снижение прочности бетона по сравнению с проектной;
- отклонение от проектных размеров, обычно в сторону завышения, уве-
личивающее собственный вес конструкций;
- применение химических добавок в бетон без соблюдения требований
технических условий как по виду, так и дозировке может быть причиной
коррозии арматуры и увеличения усадки бетона;
- несоответствие арматурных стержней проекту по диаметрам, количеству
или классам;
14
- механические повреждения в виде трещин, сколов бетона, оголений ар-
матуры и др;
Для монолитных железобетонных конструкций специфическими причи-
нами, вызывающими появление дефектов при изготовлении являются:
- преждевременное снятие опалубки;
- недостатки бетонирования в виде пустот и раковин, особенно в густо ар-
мированных зонах, в колоннах, высоких балках, слишком крупный ще-
бень;
- зыбкость опалубки, ведущая к ухудшению сцепления или полному его
отсутствию при уплотнении жесткого бетона;
- замораживание бетона в раннем возрасте и, как следствие, пониженная
прочность бетона, поскольку при понижении температуры ниже 0°С про-
цесс твердения бетона снижается или совсем прекращается.
Наиболее часто встречающимися случаями отступления от технических
условий монтажа конструкций следует считать:
- отклонение от вертикали установленных колонн;
- смещение с разбивочной оси колонн, стропильных конструкций и плит
покрытий;
- несоблюдение высотных отметок колонн;
- недостаточные длины опирания элементов;
- непроектное расположение плит по маркам в различных зонах покрытий,
их зазоров в стыках, отсутствие закладных деталей;
- нарушение последовательности монтажа сборных элементов и в резуль-
тате этого образование в них недопустимых по раскрытию трещин и про-
гибов, их смещения;
- низкое качество монтажных соединений и последующей их заделки, не-
качественное выполнение сварных соединений;
Таким образом, технологические дефекты очень разнообразны и зависят
от значительного количества факторов.
Дефекты от нарушений правил эксплуатации.
К наиболее серьезным дефектам, возникающим при неправильной экс-
плуатации конструкций и от агрессивного воздействия среды, относятся:
- потеря поверхностными слоями бетона защитных свойств по отношению
к арматуре;
- коррозия арматуры и отслаивание в связи с этим защитных слоев бетона;
- образование в элементах конструкций различных трещин;
- растрескивание или шелушение растворной части, нарушение ее связи с
крупным заполнителем бетона, снижение прочности бетона;
- появление высолов на поверхности бетона;
- нарушение температурных швов и элементов их конструкций;
15
- биоповреждения конструкций;
- разрушение защитных покрытий;
- механические повреждения в результате пробивки отверстий и проемов с
обнажением или вырезкой арматуры, обнажения арматуры для крепления
оборудования, образования трещин и сколов бетона от ударов при пере-
мещениях грузов и работе погрузчиков.
Очень распространенным нарушением условий эксплуатации складских
зданий является протечка кровли, в результате чего происходит карбонизация
бетона плит и балок покрытия, потеря бетоном защитных свойств, коррозия
арматуры и появление трещин, направленных вдоль арматурных стержней.
К числу нарушений условий эксплуатации следует отнести перегрузку
конструкций за счет динамических технологических нагрузок. Наиболее харак-
терно превышение нагрузок на перекрытия от использования электропогрузчи-
ков, а также от подвесных кранов (особенно горизонтальных нагрузок). Пере-
грузка покрытий возникает за счет дополнительных слоев кровли, накладывае-
мых при ремонтах (без разборки старой кровли).
В железобетонных конструкциях имеет место значительное по характеру
многообразие трещин. При этом трещины во многих случаях не только допус-
тимы, но и свидетельствуют о нормальной работе конструкций. В целом же ря-
де случаев трещины являются признаком неблагополучного состояния конст-
рукций, вследствие изменения условий работы их элементов и сечений. Харак-
терные визуально выявляемые дефекты железобетонных конструкций приведе-
ны в табл. 2.1. и на листах 1.. .3 графического материала.
Таблица 2.1.
Характерные дефекты железобетонных конструкций
| As п/п Вид дефекта Возможные причины по- явления Возможные последствия
1 Волосяные трещины с за- плывшими берегами, не имеющие четкой ориента- ции, появляющиеся при изготовлении, в основном на верхней (при изготов- лении) поверхности Усадка в результате приня- того режима тепловлажно- стной обработки, состава бетонной смеси, свойств цемента и т.п. На несущую способность не влияют. Могут снизить дол- говечность
16
2 Волосяные трещины вдоль арматуры, иногда след ржавчины на поверх- ности бетона Коррозия арматуры (слой коррозии до 0,5 мм), при потере бетоном защитных свойств (например, при карбонизации). Раскалывание бетона при нарушении сцепления с ар- матурой. / Снижение несущей способ- ности до 5%. Может сни- зиться долговечность. Возможно снижение несу- щей способности. Степень снижения зависит от многих факторов, поэтому должна оцениваться с учетом нали- чия других дефектов и ре- зультатов поверочного рас- чета.
3 Сколы бетона Механические воздействия При расположении в сжатой зоне - снижение несущей способности за счет умень- шения площади сечения. При расположении в растянутой зоне на несущую способ- ность не влияют.
4 Промасливание бетона Технологические протечки Снижение несущей способ- ности за счет снижения 1 прочнос ти бетона до 30%
5 Трещины вдоль арматур- ных стержней до 3 мм. Явные следы коррозии арматуры Развиваются в результате коррозии арматуры из во- лосяных трещин (см. п.2). Толщина продуктов корро- зии до 3 мм. Снижение несущей способ- ности в зависимости от тол- щины слоя коррозии и раз- меров выключенного из ра- боты бетона сжатой зоны. Кроме того, уменьшение не- сущей способности нормаль- ных сечений в результате на- рушения сцепления армату- ры с бетоном до 20%. При расположении на опорных участках - состояние конст- рукций аварийное.
6 Отслоение защитного слоя бетона а Коррозия арматуры (даль- нейшее развитие дефектов п. п. 2 и 5) Снижение несущей способ- ности в зависимости от уменьшения площади сече- ния арматуры в результате коррозии и уменьшения раз- меров поперечного сечения сжатой зоны. Кроме того, снижение прочности нор- мальных сечений до -30% в результате нарушения сцеп- ления арматуры с бетоном. При расположении дефекта на опорном участке - со- стояние аварийное
17
7 Нормальные трещины в изгибаемых конструкциях и в растянутых элементах конструкций шириной раскрытия для стали клас- са: А-1 - более’ 0,5 мм, А- II. A-III, Л-Шв, А-1У - бо- лее 0,4 мм, в остальных случаях более 0.3 мм. Перегрузка конструкций. Смещение растянутой ар- матуры. Для преднапря- женных конструкций - ма- лая величина напряжения арматуры при изготовлении Степень опасное ги оценить расчетом.
8 Го же, что и в п. 7, но имеются трещины с раз- ветвленными концами Перегрузка конструкций в результате снижения проч- ности бетона или наруше- ния сцепления арматуры с бетоном Состояние аварийное
9 Наклонные трещины со смещением участков бал- ки относи гельно друг дру- га и наклонные трещины, пересекающие арматуру Перегрузка конструкции. Нарушение анкеровки ар- матуры Состояние аварийное
10 Относительные прогибы, превышающие для: пред- напряженных стропиль- ных ферм 1/700, предна- пряженных стропильных балок 1/300 плит пере- крытий и покрытий 1/150 Перегрузка конструкций Степень опасности опреде- ляется в зависимости от на- личия других дефектов. На- пример, наличие ‘‘того де- фекта и дефекта по п. 7 - со- стояние аварийное
11 Повреждение арматуры и закладных деталей (надре- зы, вырывы и т.п.) Механическое воздействие, коррозия арматуры Снижение несущей способ- ности пропорционально уменьшению площади сече- ния
12 Выпучивание сжатой ар- матуры, продольные тре- щины в сжатой зоне, ше- лушение бетона сжатой зоны Перегрузка конструкции Состояние аварийное
13 Уменьшение площадок опирания конструкций против проектных Ошибки при изготовлении и монтаже Возможно снижение несу- щей способное ги. Проверить расчетом.
14 Разрывы или смещения поперечной арматуры в зоне наклонных трещин Перегрузка конструкций Состояние аварийное
15 Отрыв анкеров от пластин закладных деталей, де- формации соединитель- ных элементов, расстрой- ство стыков Наличие воздействий, не предусмотренных при про- ектировании Состояние аварийное
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ И ПОВРЕЖДЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
БАЛОК
лист 1
• ДАННЫЕ О ХАРАКТЕРНЫХ ДЕФЕКТАХ И ПОВРЕВДЁШЯХ ',
Ом
Схема
Причина
Причина
устран
фектоь
1ши тре-
щины в
растяну-
той зоне
Действие изгиба-
ющего момента .
и бетона
метра арматуры в
результате корро-
трещин
Предоль-
ше тре-
щины .в
спатой
..вове.,
7-7
У силение
Паклон-
•| опор
JПриопор-
нре тре-
щины
лонло
бетона
опорных
частей
Усадоч-
ные
трещины
ные
трещины
зове
I - наклонные трещины
I - прпопорные трещины
ПР*:
тях балка
VAP?
сжатой вонь
ММЙМ
• продольные трещины в
сжатой зоне
бетона вслед-
ствие перег-
рузки или сни-
жения прочнос-
ти бетона
зоны
балки
Действие попереч-
ной си.чъ и изги-
бающего момента
Усиление по
расчету наклон-
ах сечежй..
.Запита от кор-
чноо- Р°5НИ-
плпГ трещин
таточная гшшадь
пооеречы» арматур:
Раздроб-
ление
бетона
ме^ду на-
клонныме
трещина-
ми
Раздавливание
стенд главных
Усиление
балхсз
WipyuMxue, ияхе- Усиление по
ровки pa&w расчету опор-
армагуры. ! ных участков
арматуры.
/Троасалъзмэаниа
аШатуя
Рдскажваяиа
опорных частей
балок предвари-
тельно напгяхе^-
ярй арматурой
Усиление опор-
ных частей
балки
Температурно-
она
ИДЕЯ
перетбзке
Иньектироьа-
трещин.затмр-.
> W." 1 I = оу HW I
••• Усиление по
Трещит;
вдоль
подтеки
Сколы
защитно-
го слоя
бетона
Отслое-
ние
лещадок •
2 - раздроблен
I - т реесины вдоль арматуры
прдасении вслед-*
ст кие перагоуз4
кп или сниже-
ния прочноста
-батона »
Коррозия арма-
туры в резуль-;
тате нарушещя
аздйгиого след
бетеня,дейст-
вия агресслв-
шпе сред
|осетаяорле-
иие ваххитче-
го слоя бе го-
ПО
10-10
‘ бетона
бетона;/
12-12
MMElrtr '£iBt
Механические
повреждения
при перевозке
и эхеллуата-
цкИ.корроэЕЯ
ариатуры.
Огневое воз-
действие
ействне
далекие
Воздействие
езреооквяш:
натуры от кор-»
розня. .. Г
Усиленна бал- ’
хи по расчету »
1г
Восстановлю- !
еде разрушен-
ных участков. ;
Усиление бал-
ки по расчету !
Восстановлена
та от агрессии»
лого действия
среда .Усиление.-
по расчету
поверхностей
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ И ПОВРЕЖДЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
лист 2
I
I
I
ДАННЫЕ • О ХАРАКТЕРНЫХ ДЕФЕКТАХ И ПОВРЕЖДЕНИЯХ .
Вид
повреж-
дения
______- *
Нормаль-
ные тре-
щины з
той эоне
Схема
повреждения
I - нормальные трещины в
растянутой зоне
2-2
Наклон-
ные тре-
щины у
опор
Приопор-
ные. тре-
щипн
- приопорные трещины
наклонные трещины у опор
; Трещины
. вдоль
: армату-
ру , р?а-
. вые под-
: теки
Причина
повреждения
Действие изгиба-
ющего момента
снижение проч- •
нести бетона,
уменьшение диа-
метра в резуль-
тате коррозии
Мероприятия по |
устранению деФек-|
тов иловреаденяй
Действие попе-
речной силы и
изгибающего мо-
мента при перег-
рузке, снижение
прочности бетона,
уменьшение площа-
ди попереч. ар-ры
Нарушение аяке-
ровки, проскаль-
зывание арйтат;/-
ры
Усиление по
расчету норма.’
н
о
аделка трещин
Усиление по
расчету наклон
кых сечений.
Защита ст кор-
розии .
Заделка трещин |
Продохнегае таблиц
8
хор-
эоне
ные т
ЩЯНЫ
повреж-
дения
трещина-
ми
Усиление по
щ/лш в
НИИ платы
перевозка и
Усиление пли-
!
Восстало йлечио
перевозке и эк-
I
попи
1
мяльные
трещины в
nrw»'
Ленине
Раздавливание
бегена глазны-
снихекке проч-
ности бетопа
9© сстазовле гае
поврежденных
УЧАОТХОВ.Усиле-
к*Л оо расчету.
не
JLG=JL0
хюльсие усилия
обжатия паггоя-
гаемэй арматурой
Усиление опор- ь Раздроб-
ных участков
плиты
ьеяпу
наклон-
Усадочные и
q I - наклонные
трещины;
2 - раздроблен-
ный бетон
лоррозия ирма-
доостановкени«
бетона.1
I- трещины
01*
ре щи на
плит
тока
НА
от коррозии
Усиление пл
по расчету
снижение проч-
ности бетона,
Действие изгиба
ющего момента
те нарушения за-
щитного слоя бе-
тона и воздей-
ствия агресслв-
тг-тге
р Сколы
бетона.
Продав-
ливание
6-G
трещины по контуру полки
> силение полка > Iroxyzse-
j we по-
I Трещины
по хон-
лок плит
Усилен;'е по
иасчету полок и
плиты.
Защита арматуры
от коррозии.
Заделка трещин
Отслое-
ние ле-
оахок
оголи
12-12» I - отелои»-
- мюся
деформация
тона
иЬаглввкд
поверхностных
грепр.н.
Иньектироваяге
глубоких тро-
ими
трещины
в полке
плиты
метра арматуры в
результате корро
зии____________
Недостаточная
анке ро в ха ар <ia—
туры ПОЛКИ в
продолышх рзб-
- щелусение
тТ повесх-
’• ностй бе-
□ тона
с це.тьа подвес-
ки технологичес-
кого оборудова-
огневое везде2-
ствие.
Коррозия арыа-
(солей, льда)
высыхание
тив подвесок х
крепленая.
действия средн
пассивного >о>
Йействяя среда
осстаиовлензе
поврежденных
бетона
«3! WLCT
IpGDplEU
ржавые
подтеки
Норгаль-
ине тре
щяны
•?-Вид’-'
повреж-
дения
Схема ’
: поврездепия
• Усиление •. • | Короткие
хологпш • |треиинн
по расчету • •I в местах
!опирания
! балок
рождении
гения. .«правил
ние и перевозка
^срлацци богова
Местное смятие
zrrrrr*
бетона и воз
сивхгых сред
тре<цины вдоль
направленно
i—J—JW
короткие тропика
Коррозия арма-
туры вследст-
Усиление
повровдв’гных
участков
Восотаяовлеиие
защптного
слоя бетона.
дуктов корро-
зии арматур»*
сиктеппе проч-
ности ботопа.
Усадочные до-
форггцпл бето-
I - усадочные
треярны
позия.
лепление ко-
лонны по рас-
чету
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ И ПОВРЕЖДЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН
лист
MitrftxE О ХАРАКТЕРНЫХ деЖГАХ И ПОСРЕ/даИЯХ •
Мероприятия по
реждений
г
повреж
де ну я
жал>и
зоне
’.Усиление
КОЛОННЫ
по расчету
Причина. .
повреждения
hupM/Uib
гП.‘9 Тр2-
ьермаль-
иге тре-
гриш в
растяну-
той зоне
Перегрузка при
центральном
о.-'ат ни. Ските ние
прочности бето-
на .
га
i
MUA^MA^aMa
Усиление
колонны
по расчету
продольные
трещины
. Усиление
колонны
по расчету
I - нормальные
трещины;
- продольные
трещины
повреждения
Продолявнве ' таб-дтв?
мыв три
щикы по
всему
CG401E19
4 ‘ 2-2
щпны
- продольные
трепаны
I - нормальные
ТрОЩИКЫ
Усиление
колонны
по расчету
растяну-
той зоне
Продоль-
ные тре-
щины з
сжатой
Перегрузка при
малых эксцептри
ептетах, увели че.
:1ло Gt. Снижение
прочности бето-
на. Уменьшение
диалетра. сжатой
арматуры вслед-
ствие коррозия
Перегрузка при
больших эксцен-
триситетах , Уг-
личе ни© е...
Снижение проч-
ности бетона.
Уменьшение ди- ’
шлетра растяну-
той арматуры
вследствие кор-
розии
Перегпузка при
больших эксцеп-
три ситетах, уве-
личение е,..
Снижение проч-
ности бетона.
Уменьшение ди-
аметра растяну-
той и снатой
арматуры вслед-
ствие коррозии
Затирка для
шпатлевка
поверхностных
трещин.
Инъектировэнг.с
глубоких тре-
21
2.2. Классификация дефектов и повреждений
каменных конструкций но причинам их возникновения.
V
Дефекты и повреждения каменных конструкций классифицируются по
следующим признакам:
/. По происхождению дефектов и повреждений:
- ошибки проектирования, состоящие из неправильного учета действующих
нагрузок (першрузка от снега, наледи, производственной пыли и др.), не-
удачного конструктивного решения узлов сопряжения, потери устойчи-
вости из-за недостаточного количества связей, неучтенные эксцентриси-
теты приложения нагрузок, неполной информации по инженерно-
геологической оценке грунтов основания;
- низкое качество материалов: искривление граней кирпича, некачествен-
ный обжиг, отклонения в размерах, трещиноватость кирпича, низкая мо-
розостойкость кирпича и раствора, снижение марок и раствора против
требований проекта;
- низкое качество выполнения работ: нарушение горизонтальности, толщи-
ны швов и правил их перевязки; отклонение несущих стен и столбов от
вертикали; не прямолинейность, пропуск опорных подушек, которые ли-
бо выполняются монолитными, либо сборными, устанавливаемыми непо-
средственно в процессе возведения кладки; нарушение или полное несо-
блюдение правил возведения каменной кладки при отрицательных тем-
пературах;
- неравномерные осадки оснований под фундаментами стен и столбов, вы-
званные нарушением технологии производства земляных и строительных
работ (закачивание основания в процессе возведения здания, прокладка
траншей вблизи зданий, забивка свай и т.д.)
- пробивка в процессе строительства штраб и отверстий, уменьшающих се-
чение элементов, вызывающих появление или увеличение проектного
эксцентриситета.
- неудовлетворительные условия эксплуатации, заключающиеся в зама-
чивании кладки, в поперечном замораживании и оттаивании кладки в
зимнее время, в агрессивном воздействии окружающей среды.
2. По времени проявления:
- в период строительства;
- при длительном перерыве в строительстве без проведения надлежащей
консервации конструкций и здания в целом;
- в период плановой эксплуатации;
- после выработки сроков эксплуатации.
22
3. По способам обнаружения:
- явный дефект, обнаруживаемый при визуальном наблюдении конструк-
ций;
- скрытый дефект, выявляемый с применением известных методов, средств
и правил, предусмотренных в нормативной и справочной литературе и
апробированный в других аналогичных условиях;
- скрытый дефект, для выявления которого не предусмотрены соответст-
вующие правила, методы, средства.
4. По степени повреждения:
- незначительная степень повреждения - несущая способность кладки сни-
жена в пределах О...5%, проведение усилений не требуется;
- слабая степень повреждения - несущая способность снижена до 15%,
усиление требуется при наличии трещин, а при наличии трещин, сколов и
других повреждений, снижающих несущую способность конструкции на
15% и более, усиление необходимо независимо от величины действую-
щей нагрузки;
- средняя степень повреждения при снижении несущей способности до 25%
- усиление обязательно;
- сильная степень повреждения - несущая способность снижена до 50% -
усиление обязательно;
- аварийная степень повреждения - несущая способность снижена свыше
50% - необходимость усиления или разборки с заменой определяется
технико-экономическим обоснованием.
5. По возможности устранения дефекта и повреждения:
- дефекты и повреждения, устранение которых технически возможно и эко-
номически целесообразно;
- дефекты и повреждения, устранение которых технически невозможно или
экономически нецелесообразно.
6. По видам дефектов и повреждений*.
- повреждения, вызванные деформациями стен;
- повреждения, вызванные отколами, раковинами, выбоинами и другими
нарушениями сплошности;
- повреждения, связанные с увлажнением и возможным замораживанием
кладки стен;
- повреждения защитных и отделочных слоев каменной кладки;
- повреждения, вызванные нарушением основного материала стен в виде
трещин в камне, расслоение кладки, структурных и химических измене-
ний в камне и растворе.
23
Характерными нарушениями норм и правил технической эксплуатации
являются:
- несоблюдение правил эксплуатации;
- несвоевременное выполнение ремонта кровли;
- несоблюдение сроков выполнения плановых ремонтных работ;
- замачивание, попеременное замораживание и оттаивание при увлажне-
нии, агрессивное воздействие окружающей среды;
- неравномерные осадки оснований под фундаментами стен и столбов,
обычно вызываемые замачиванием грунтов;
- нарушение технологии производства земляных или ремонтных работ;
- превышение расчетной величины нагрузки;
- пробивка отверстий, штаб и т.п.
Нарушение правил эксплуатации, и физический износ при длительной
эксплуатации проявляются в виде различных дефектов, как правило, визуально
определяемых. Подробные характеристики дефектов и повреждений каменной
кладки для каждого их вида с оценкой возможных последствий представлены в
табл. 2.2 и на листах 4...6 графического материала.
Таблица 2.2
Характерные повреждения и дефекты каменной кладки
№ п/п Вид дефекта или повреждения Вероятные причины возникнове- ния и методы выявления или признаки данной причины Возможные последствия и меры по предотвраще- нию дальнейшего разви- тия и устранения повре- ждения
1 Искривление го- ризонтальных и ве- ртикальных линий. Деформации стен Неравномерные осадки грунтов основания. Возможно появление характерных трещин. Обследование фундаментов и грунтов основания. Снижение несущей спо- собности, потеря несу- щей способности, разви- тие трещин. Предотвра- щение дальнейшей осад- ки грунтов, проведение ремонта стен (при необ- ходимости с усилением)
э Лш* Выпучивание Боковое давление грунта, различных материалов, размещенных навалом у стены, действие горизонтальных Снижение несущей спо- собности стены, появле- ние трещин. Устранение
24
реакций распорных конструкций; увеличение (против расчетных) эксцентриситетов вертикальных нагрузок; большая гибкость стены по высоте вследствие разрыва или отсут- ствия промежуточных связей; смещение на опорах балок, прогонов, плит перекрытий или покрытий к краю стены; передача недопустимых силовых воздействий на кладку, нс набравшую достаточную прочность; одностороннее оттаивание кладки, выполнение методом замораживания; гемпратурные деформации. Методы выявления - визуальный, поверочный расчет, возможное появление трещин. горизонтальных нагру- зок, восстановление свя- зей, ремонт поврежден- ных участков стен при необходимости (по рас- чету) с усилением. 1
3 t Отклонение стен или их отдельных участков от верти- кали Неравномерные осадки грунтов оснований, недостаточность попе- речных связей или их разрыв. Метод выявления - визуальный, возможно появление характерных трещин, обследование фундаментов и грунтов оснований Появление и развитие трещин в кладке, сниже- ние несущей способнос- ти. Устранение причин просадки грунта и прове- дение ремонта стен с необходимым усилением.
4 Околы, раков! Отколы углов, про- боины, выбоины, борозды и др. шы, выбоины и другие наруше Дефекты строительства, механичес- кие воздействия в процессе экс- плуатации (улары транспортных средств, пробивка отверстий и борозд для различных целей и т.п.). Выявление дефекта - визуально, изучением условий эксплуатации. НИЯ, оплошности Возможное снижение не- сущей способности. Ре- монт после устранения причин повреждений или принятие мер защиты от них, в случае необходи- мости усиления конструк- ции.
Увлажнеение кладки стен
5 В местах повреж- дения наружного слоя (штукатурки, облицовки и др.), в Скопление влаги от атмосферных осадков на поврежденных участках наружной поверхности стен и ее капилярное всасывание материа- лами кладки в толщину стены. Вы- явление дефекта - визуально. Развитие деструктивных процессов с последующим микро- и макроразруше- нием камня и раствора. Ремонт поврежденного на- ружного слоя с предва- рительным устранением причин повреждения и осушением увлажненных участков.
27
* вания, увлажнения - высыхания, высокотемпературный нагрев (тех- нологический или при пожаре). Метод выявления - визуальный и путем простукивания и вскрытия штукатурного слоя в отдельных местах. ВИЙ. •
15 Рыхлая структура материала штука- турных покрытий Попеременное замораживание - оттаивание материалов штукатур- ного слоя в увлажненном состоя- нии, расклинивающее действие влаги при попеременном увлажне- нии - высыхании, растворение или вымывание компонентов .ма- териала водой, химическое воз- действие на материалы штукатур- ного слоя. Выявление дефекта - путем сопоставления свойств материала на различных участках здания. На несущую способность кладки заметного влияния не оказывает. Устранить причину увлажнения сте- ны, удалить поврежден- ные участки штукатурки и нанести новое штукатур- ное покрытие.
Разрушение основного материала стен
16 Трещины в кладке, имеющие характер параболических кривых, ветви ко- торых расходятся книзу по обе сторо- ны от средней час- ти здания. Просадка грунта в средней части здания, метод выявления - визу- альный, наблюдения за осадками грунта и трещинами инженерно- геологического изыскания, пове- рочные расчеты. Снижение несущей спо- собности стен в зоне рас- положения трещин. Ук- репление грунтов основа- ния, усиление фундамен- тов или повышение прос- транственной жесткости зданий и заделка трещин после прекращения их развития.
17 Трещины, раскры- тие которых увели- чивается кверху, наклонные или им- еющие характер па- раболических кри- вых, расходящихся к низу относите-1 льно краев здания Просадка крайних частей или наличия твердого включения под средней частью здания. Методы выявления те же. То же, что и в п. 16 %
18 Трещина, близкая к вертикальной,раск- рытие которой уве- личивается кверху. Разлом здания вследствие наличия жесткой опоры в грунте под трещи- ной. Методы выявления те же. То же, что и в п. 16
19 Близкая к верти- кальной трещина с одинаковым раск- рытием по высоте, Просадка части здания. Методы выявления те же. То же, что и в п. 16
25
1 6 1 В местах открыто размещенного обо- рудования, выде- ляющего пар и вла- гу. Конденсация влаги на поверхности стен, попадание брызг. Выявление дефекта - визуально. Развитие деструктивных процессов в кладке с пос- ледующим прогрессирую- щим разрушением. Устра- нение увлажнения стены путем организованного отвода пара, устройство защитного экрана от брызг или защита поверх- ности стены морозостой- кими и водостойкими ма- териалами. Проведение ремонта поврежденных мест.
7 В парапетной или карнизной части наружных стен, под окнами, нишами, поясками в зоне расположения во- досточных труб. Повреждение кровли в зоне кар- низа, некачественное выполнение примыкания гидроизоляционного ковра к пораженной стене, повреж- дение водосточных желобов, отсут- ствие капельников, повреждения сливов, воронок и водосточных труб, недостаточный или обратный уклон, недостаточный вынос кар- низных свесов. Определение дефек- та - визуально. Развитие деструктивных процессов в кладке с по- следующим прогрессиру- ющим разрушением. Уст- ранение причин увлажне- ния, в случае необходи- мости ремонт кладки с осушением увлажненных участков.
8 Над окнами, воро- тами, дверями, вы- тяжными вентиля- ционными отверс- тиями с возмож- ным образованием в зимнее время инея и наледи. Конденсация влаги из воздуха, эксфильтрующегося из помещений здания. Выявление дефектов - ви- зуально. То же, что и в п. 7 Уплотнение, ремонт запо- лнений проемов и мест их сопряжений со стеной, организация отвода возду- ха из вытяжных вентиля- ционных отверстии от поверхности стены. В слу- чае необходимости ре- монт стен с предваритель- ным осушением увлаж- ненных участков.
9 В цокольной части стен Повреждения, некачественное вы- полнение или отсутствие гидрои- золяции, низкое расположение гид- роизоляции относительно отмостки или тротуара. Метод выявления повреждения - визуальный. Развитие деструктивных процессов кладки, вызван- ное попеременным замо- раживанием и выветри- ванием увлажненных уча- стков. Восстановление или устройство новой гид- роизоляции, восстановле- ние или ремонт отмостки. В случае необходимости ремонт поврежденных участков цоколя.
26
10 Увлажнение внут- ренней поверхнос- ти стен по всей площади или в раз- личных зонах Несоответствие фактических темпе- ратур и влажности воздуха в поме- щении принятым при проектиро- вании (недостаточность вентиля- ции, изменения технологического процесса), несоответствие факти- ческих теплофизических характе- ристик материалов принятым при проектировании, недостаточная те- плоизоляция отдельных зон Снижение прочностных характеристик кладки. Осушение приведение со- противлений теплопере- даче и паропроницанию в соответствии с норматив- ными требованиями.
11 В зонах размеще- ния санитарно-тех- нического обору- дования, трубопро- водов, емкостей с жидкостью Неисправности оборудования, про- течки из трубопроводов и емкостей, постоянный конденсат на поверх- ности трубопроводов, емкостей с жидкостью и т.п- Метод выявления дефектов - визуальный. Снижение прочностных характеристик кладки с развитием деструктивных процессов. Устранение не- исправностей оборудова- ния, коммуникаций, емко- стей, теплоизоляция хо- лодных поверхностей. В необходимых случаях ре- монт с осушением стены.
Повреждение защитных и отделочных слоев
12 Высолы на наруж- ной или внутрен- ней поверхности стен. Перенос солей, входящих в состав материалов стены, на ее поверх- ность при их повышенных дозиров- ках (добавки в раствор). Метод выявления - визуальный. На несущую способность кладки заметного влияния не оказг^рают. Участки стен с высолами очистить от налета соли и просу- шить.
13 Шелушение, раст- рескивание, вспу- чивание или отсла- ивание лакокрасоч- ного покрытия. Деформация и разрушение матери- ала стены под лакокрасочным пок- рытием, деформация попеременно замерзающей и оттаивающей влаги, несоответствие лакокрасочного по- крытия температурно-влажностно- му режиму воздуха или хими- ческой агрессивности эксплуата- ционной среды, нарушение правил устройства лакокрасочного покры- тия. Метод выявления - визуаль- ный. На несущую способность кладки не влияет. Ремонт поврежденного лакокра- сочного покрытия с соот- ветствующей подготовкой основания после устране- ния причин повреждения.
14 Растрескивание или отслоение штука- турных покрытий или фактурных слоев с выпадением отдельных кусков. Деформации или разрушения ма- териалов стены под штукатурным слоем, различия в усадочных или температурных деформациях шту- катурного слоя, дефекты изготов- ления или нанесения, проникание влаги под штукатурный слой с последующими многократными ци- клами замораживания — оттай- На несущую способность кладки практически не влияют. Устранение при- чин повреждения, ремонт штукатурного слоя с соот- ветс гвующим подбором его состава и подготовкой поверхности, ограничение температурных воздейст-
28
со смещением по вертикали, части здания с одной сто- роны от трещины относительно дру- гой
20 У - образные тре- щины по линии пристройки нового здания к ранее су- ществовавшему или в месте пере- пада высот одного здания. Резкая степень уплотнения грунта или разное давление на грунт по обе стороны от линии пристройки или перепада высот. Метод выявления тот же. То же, что и в п. 16
21 Вертикальные тре- щины с раскры- тием 0,1 - 0,5 мм, пересекающие два или более рядов кладки, при коли- честве трещин две и более на 1 м вертикально нагру- женной стены. Значительная перегрузка кладки, пониженнаяпрочность материалов, примененных в конструкции и соответственно снижение прочност- ных характеристик кладки. Метод выявления - визуальный, проверо- чный расчет с учетом фактической прочности материалов. Снижение несущей спо- собности. Усиление по ра- счету с учетом факти- ческой прочности ма- териалов и коэффициента Ктс.
22 Горизонтальные и косые трещины по швам кладки рядо- вых, клинчатых или арочных пере- мычек, вертикаль- ные трещины в се- редине пролета, во- зможно с выпаде- нием отдельных ка- мней Перегрузка кладки, пониженная прочность материалов, недостаточ- ное армирование. Метод выявления тот же То же, что и в п. 21
23 Г оризонтальные трещины по швам кладки стен, подве- рженных горизон- тальным нагрузкам, возможно со сдви- гом по горизон- тальным швам или ступенчатой нак- лонной штрабе. То же, что и в п. 22 Снижение прочности кла- дки. Усиление по расчету с учетом фактической прочности материалов, сечения кладки и эксцен- триситетов вертикальных нагрузок. *
24 Мелкие трещины, возможно со скалы- ванием и раздроб- лением материалов кладки, под опора- ми и опорными по- душками балок, ферм, перемычек, козырьков, вееро- образно расходя- щихся от места ра- сположения нагруз- ки. Перегрузки кладки, а также не- достаточная глубина опорной части или недостаточная несущая спосо- бность опорной подушки. Метод выявления - визуальный, повероч- ный расчет кладки и опорной по- душки. Че Снижение прочности кла- дки. Усиление по расчету с учетом фактической прочности материалов, се- чения кладки, эксцентри- ситета и коэффициента Ктс.
25 Вертикальные и наклонные трещи- ны в верхней части здания, в местах со- пряжения разнонаг- руженных продоль- ных и поперечных стен. Различная деформативность разно- нагруженных стен вследствие раз- ных напряжений в кладке и пол- зучести кладки при длительном действии нагрузки. Метод выяв- ления - визуальный, поверочные расчеты фактического конструктив- ного решения. Снижение несущей спо- собности несущих стен в зоне трещин. Усиление в случае необходимости по расчету с учетом факти- ческой длины и высоты стен в месте образования трещин.
26 Верти кал ьные тре- щины в верхней ча- сти пилястр, служа- щих опорами балок и ферм, в местах сопряжения пилястр с кладкой стены. То же, что и в п. 25. Горизонтальные усилия, возника- ющие в фермах и балках при ко- лебаниях температуры, осадке фун- даментов. Мероприятия выявления те же, что и в п. 25. Снижение несущей спосо- бности. Необходимость усиления определяется ра- счетом с учетом коэффи- циента Ктс.
27 Трещины У-образ- ной формы в верх- ней части здания. Распор вследствие растройства стропильной системы покрытия здания. Метод выявления - ви- зуальный. Восстановление затяжек стропильной системы. За- делка трещин, в случае не- обходимости с переклад- кой деформированных участков
28 Вертикальные тре- щины с раскры- тием 0,1-0,3 мм в кладке продольных стен нижних эта- жей, по концам пе- ремычек, балок, плит, армирован- ных поясов. Продольные температурно-влаж- ностные деформации стен или пе- рекрытий при изменении средней температуры сечения. Метод выяв- ления - визуальный, наблюдение за развитием трещин, поверочные расчеты. Снижение прочности кла- дки в зоне трещин. За- делка трещин, необходи- мость усилия определяет- ся по расчету с учетом фа- ктической прочности ма- териалов и сечений стены.
29 Трещины с раскры- тием до 10 мм и бо- лее, разрыв в клад- ке в средней части здания на всю высоту. Отсутствие температурно-осадоч- ных швов или отсутствие армиро- ванных поясов для восприятия тем- пературно-влажностных деформа- ций. Метод выявления тот же, что и в п. 28 То же, что и в п. 28
30
30 Шелушение повер- хностей, выветри- вание наружных слоев, повышенная пористость, пони- женная плотность, рыхлая структура, выкрашивание, вы- падение отдельных частиц материала. Воздействие химически агрессив- ных эксплуатационных сред, высо- котемпературный нагрев техноло- гическими источниками или огне- вое воздействие при пожаре, увлаж- нение, попеременное заморажива- ние-оттаивание в увлажненном сос- тоянии при недостаточной морозо- стойкости, попеременное увлажне- ние - высыхание, биохимическое воздействие деревьев и кустарни- ков. Метод выявления - визуаль- ный, в случае необходимости с лабораторными анализами агрес- сивной среды и образцов мате- риалов. Снижение несущей спо- собности. Необходимость усилия определяется рас- четом. Ремонт выполня- ется после устранения причин повреждения, очи- стки и обработки повреж- денных участков. >
Дефекты, вызываемые пожарами,
взрывами, стихийными бедствиями
Последствия пожара для железобетонных и каменных конструкций
зависят от:
- длительности пожара;
- температуры нагрева конструкций
- способа тушения (вода, пена и т.д.);
- температуры бетона или каменной кладки при заливе (тушении) водой;
- средней температуры пожара.
Характерными дефектами железобетонных конструкций,
подвергшихся нагреву при пожаре являются:
- прогибы балочных конструкций и образование трещин;
- выколы и отслоения бетона, разрушение защитного слоя;
- полная деструкция (разрушение) бетона с отделением заполнителя от
цементного камня;
- нагрев арматуры;
Для каменных конструкций:
- разрушение штукатурных (защитных) покрытий;
- растрескивание кирпича;
- разрушение раствора швов.
Характерными признаками аварийности железобетонных конструкций,
подвергшихся воздействию пожара могут быть:
- прогибы конструкций, превышающие 1/50 пролета, с образованием
трещин с шириной раскрытия свыше 1мм;
- выколы и отслоения бетона, при которых площадь поперечного сечения
элемента уменьшается на 30-50%;
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ И ПОВРЕЖДЕНИЯ КАМЕННЫХ СТЕН | ЛИСТ 4
ДАННЫЕ О ХАРАКТЕРНЫХ ДЕФЕКТАХ И ПОВРЕЖДЕНИЯХ
Вид Схем а повреж HciuiF
повреж-
дения
Причина по-
врожденна
Дефор-
мации
стен
Неравномерные
деформации
грунтов основа-
ния фундаментов,
морозное пучение
и др.
Огклоне-
ние стен
от вер-
тикали
1 - наружная стена здания;
2 - трещины в стене
Мероприятия по
устранению
дефектов и
повреждений
Предотвраще-
ние неравно-
мерных де-
формаций
грунтов осно-
ваний, повы-
шение про-
странственной
жесткости
здания
ВидГ
повре-
ждения
Верти-
кальные
трещи-
ны
Схема повреждения
Причина
поврежде-
ния
Выпучи-
вание
стен
Насело--
ение стен
с выпу-
чиванием
отдель-
ных
слоев
Перегрузка,
- наружные
стены здания,
отклонившие-
ся от вертика-
ли;
- сводчатое пе-
рекрытие;
- плиты покры-
тия;
. , . - распорная
rzZ^ZZ/Z^/Z/ZZZ/ZZZZ.
zr Л/ я?
1 - стена здания;
2 - давление новообразований,
поперечные усилия от перегруз-
ки;
3 - выпучивающиеся слои стен
Предотвращён
ние неравно-1
основа- мерных де-
.формаций
Распор стропиль-грунтов основа-
кон-ния. Анкеровка
плит перекры-
тий. Установка
плит связей, подко-
сов, контрфор-
сов и др.
Неравномерные
деформации
грунтов ।------
ния фундаментов.
ных
отру к ций.
Нарушение
анкеровки
перекрытия
Всрти-
кальные
трещи-
ны на
всю
высоту
здания
кающие оолее двух рядов кладки,
ширина раскрытия трещин 0,1 - 0,5
ммч количество - более 2 на 1 м стены
-------------------2---------------
1 I D D
7 7/7 777 ///
1 - наружная стена здания;
2 - вертикальная трещина на всю
высоту здания раскрытием 10 мм
и более
L- выпучиваю-
* щисся стены
здания;
2 - перекрытие;
3 - боковое дав-
ление грунта;
4 - складируемый
материал _______
дам^азгрузка стен,
грунта, установка
скла-
ма-
Уве-
гиб-
вслсд-
дополнитель-
ных связей,
/силение стен.
Верти-
кальныс
и
наклон-
ные
трещи-
ны
Боковое
ление
давление
дируемых
териалов.
лимение
кости стен
ствие на-рушения
про-межуточных
связей.
Увеличение
эксцентриситета
г приложения
нагрузки.________
7? >
Перегрузка стен^Устранснис
температурные
деформации, Гщгн« v.
давление новооб-замачиваний и
зазований в стене агрессивных
;солей, льда) сред. Усиление
стен
солей, льда)
перегрузок.
Защита от
Криво-
линей-
ные
трещи-
ны,
сколы
кладки
снижение про-
чности камен-
ной кладки в
результате аг-
рессивного
воздействия
среды.
Огневое воз-
действие
Продолжение таблицы
। Мероприятия по
устранению
дефектов и
повреждений
Устранение
перегрузок и
неблагоприят-
ного воздейст-
вия внешней
среды.
Усиление про
стейков
Температур- Усиление стен,
ные деформа-заделка трещин
ции стены,
отсутствие
температурно-
усадочного
шва
Заделка иенуж-
проемов,
Ослабление
стен в резульЧных проемов,
тате устроист-отверстии, ниш,
ва проемов,штраб и др.
отверстий, Обрамление
ниш. штраб и проемов, подве-
др. Выбоины ведение
процессе
эксплуатации
перемы-
чек.
Усиление стен
1 -стена; 2 - проем в стене; 3 - нища; 4
- отверстие; 5 - штраба; 6 - вертикаль-
ные трещины в стене; 7 - наклонные
трещины в стене. _____________________
М-
, я 7*
1 - стена здания; 2 - простснки;3 -
железобетонные балки; 4 - трещины
в стене; 5 - сколы кладки стены.
" Деформация Усиление стен и
эалок пол простенков
нагрузкой.
Температур-
ные и усадоч-
ные деформа-
ции монолит-
ных железобе-
тонных плит и
балок
ХАРАКТЕРНЫЕ ДЕФЕКТЫ И. ПОВРЕЖДЕНИЯ КАМЕННЫХ СТЕН
лист
Продолжение таблицы
повреж-
дения
Раздроб-
ление
кладки,
короткие
трещины»
скапзэ-
яле клад-
ки под
опорами
балок
продоль-
ной ста-
ны с по-
перечной
Схеиа
повреждения
Причина
ловреадеюш
Мероприятия по
устранению де-
фектов и пов-
реждений
2
J\3
I- стока; 2- носуцая балка
3— короткяо трещкян под
опорой балки
iiiii
Вертикал -
щит в
месте со-
I- продольная стека;
2- поперечная стена;
3- трещина п месте сопряжения
стен
3
I- стена; 2- пилястра;
3— несущая балка;.
4- трещина в верхней части
пилястры
жальная
трещина
в примы-
кании пи-
лястры к
СТ9П9
Горизон-
тальная
треи^аа
I- стена.
2- горизонтальная трещина
Местное снятие
кладки из-за
Ире грузин .от- _
иутствия опорной
подуста, малого
опирания балок
Усиление кладки
стены под опора-
ми балки t
Разная загру-
женность стен
(например, про-
дольные стены ’
самонесущие.а
поперочпые-
несущие) •
Температурно-
влахностные
дЭДюриапии
Уснлеяио места
сопряжения .
стен» заделка
трещины
поврех-
денмя
Трещины
вдоль
арыату-
* Схема
повреждения
киен /
кладки
Отслое-
ние об-
лицовки
I- стена, армированная продольной
а поперечной арматурой; 2- арма-
тура; 3- давление продуктов кор-
розии арматуры; 4- трещины вдоль
арматуры;. 5- выпучивающиеся слои
I
2
УГУ—W
I- стена; 2- отслокгаиеся учас-
тки наружной облицовки стены
G— 6
Причина
повреждения
• • •
{оррозкя арма-
туры вследствие
воздействия аг-
рессивных сред
Различная до-
форматнвность
облицовки и
кладки (осо-
бенно выпол-
ненной в вкм-
нео время).
Давление ново-
образований
под облицовкой
(соли.лбд)
Церопркятия по |.
устранению де- L
феггов ж пов- Л
рождений II
Защита арма-
туры от кор-
розии,
усиление стены
Крепление об-
лицовки, за-
делка трещин,
усиление сте-
ны»
Защита от иое-
действяя в?ды
и агрессивных
сред
Различная де-
форчативность
кладки- разно-
загруженной
стены я пиляс-
тры.
Отсутствие свя-
зей лзишетры со
стеной.
Усиление пиляс-
тры.
Установка свя-
зей пилястры
со стеной
Выветри-
вание
кладки,
выпаде-
ние от-
дельных
камней
I- стена,
2- выветривание кладки я выпа-
дание отдельных камней в
дажней части стены
Попе ре мо иное
замораживание-
оттаивание во-
дон ас щепной
кладки
У страна яле
замачивания
кладки.
Заделка пов-
режденных
участков.
Усиление стоим
Отрыв нижележа-
щего участка
стены вследст-
вие местных де-
формаций грун-
тов основания.
Сдвиг кладки
вследствие уве-
личения, горя-
эойтальных наг-
рузок.. .
Расслоение клад-
ки
Усиление стены,
заделка трещин-
Шелуше-
ние по-
верхнос-
тен, за-
мачква-
няе клад-
ки
7-7
w
>> /Я />Г *7‘Г>>
Т- отена^
2- замачивание нижнего участка
стони, релуионие поверхностей
стены
Воздействие
грунтовой сы-
рости .химичес-
ки агрессив-
ных сред
Восстановление
горизонтальной
и вертикальной
гидроизоляция
стен
ah
ОЦЕНКА ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИИ ФУНДАМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИИ
ХАРАКТЕРШЕ ДЕФЕКТЫ И 1ЮВРЕЗДЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ
ЛИСТ 6
Продолжение таблицы
Каижыоваяке повреждения и дефектов
Причины появления повреждений
и дефектов
Наименование повреждений в дефектов
Причины появления повреждений
и дефектов
Т-бутовая кладка;
2-хеста расслоения
бутовой кладки
РАССЯ’ЕЯИЕ К£АЛС{ ФГпЛЛлЭПА
Отсутствие перевязки каменной
Йладам.
отеря прочности раствора кладки
(длительная эксплуатация, систе-
матическое замачивание, воздей-
ствие агрессивной среде и др.).
Перегрузка фундамента (надстрой-
ка здания, замена несущих кон-
струкций и до.)
ТРЕЩИНУ В ПЛИТНОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТА
I-железобетонная
опорная Плита лен-
точного фундамента:
, 2-трещины в плитной
1 части фундамента
Перегрузка фундамента (надстройка
здания, замена несущих строитель-
ных конструкций или технологичес-
кого оборудования и др.) •
Недостаточная плодадь сечения ра-
бочей арматуры
РАЗРУШЕНИЕ ВЭКОШХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ФУНДАМЕНТА
1
3
I-существующий бе-
тонный Фундамент;
2-лоложение уровня
подземных вод (УПВ);
3-места разрушения
Фундамента
Воздействие агрессивной сосды на
фундамент (утечка в основание
производственных химических рес-
творов, поднятие УПВ и др.).
Отсутствие защитных гидроизоляци-
онных покрытий у фундамента
НЕДОПУСТИМЕЕ ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЯ
ФУНДАМЕНТА
нации основания
и I-положение фуцда-
Я мента ло лебоомзик]
Недостаточная опорная площадь по-
до шем фундамента.
Аварийное замачивание грунтов ос-
нования*
Дополнительное нагоухенме над$ун- ।
даментных конструкций. Ц
Наличие в основании сильно схима -
емих грунтов.
РАЗРЫВ ФУНДАМЕНТА ПО ВЫСОТЕ
0/?
ДЕЙОРИАЦИЯ ФУНДАМЕНТНОЙ СТЕШ
ЗДАНИЯ
1-опорная часть
фундамента; 2-место
разрыва фундамента;
3-отметка гдубины
сезонного промерза-
ния; 4-засыпка па-
зух фундамента
Морозное пучение при неправильном
устройстве фундамента (использова-
ние-для засыгтки пазух смороящего-
ся грунта, подтопление при подня-
тии УШ/ замачивание и др.)
1-положение фундамент
ной стены до дефор-
мации; 2-то хе после
деформации
Потеря прочности кирпичной кладки
фундаментной стены.
Дополнительная загрузка поверхнос-
ти основания в непосредственной
блнзосги от здания.
Морозное пучение грунта при непра-
вильной эксплуатации подвального
помещения здания
34
3. ПРОВЕДЕНИЕ ОБСЛЕДОВАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕН-
НЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ.
3.1. Цель, задачи и методы обследования.
Любое здание и сооружение в течение заданного срока службы должно
обладать требуемой надежностью.
Под надежностью строительных конструкций понимают их способность
к нормальной эксплуатации в течение заданного промежутка времени при ус-
ловии безотказности, долговечности и ремонтопригодности.
Безотказность - свойство конструкций непрерывно сохранять работо-
способное состояние в течение определенного срока эксплуатации.
Долговечность - свойство конструкций сохранять работоспособное со-
стояние до наступления предельного состояния при установленной системе
технического обслуживания и ремонта.
Ремонтопригодность — свойство конструкций, заключающееся в при-
способленности к предупреждению и обнаружению причин возникновения от-
казов и повреждений, поддержанию и восстановлению работоспособного со-
стояния путем проведения технического обслуживания и ремонтов.
Полное время эксплуатации конструкций можно разделить на три перио-
да: приработки, нормальной эксплуатации и интенсивного изнашивания. Зда-
ния и сооружения представляют собой сложные системы, надежность которых
зависит от надежности составляющих их элементов. Свойства материалов и
внешние воздействия изменяются во времени, поэтому показатели надежности
зданий могут быть определены путем накопления статистической информации
о законах распределения неисправностей и отказов на основе тщательного об-
следования отдельных конструктивных элементов и здания в целом.
Цель обследования - проверка технического состояния и несущей спо-
собности строительных конструкций, выявление причин их повреждения и де-
формирования, установление возможности дальнейшей, нормальной эксплуа-
тации.
Задачами обследования является установление качественного состояния
конструкций, входящих в состав зданий.
Основными показателями, характеризующими качество железобетонных
конструкций, являются их прочность, жесткость и трещиностойкость. То же
относится и к каменным конструкциям.
35
Жесткость и трещиностойкость оценивается, соответственно, по проги-
бам и наличию или ширине раскрытия трещин при эксплуатационных нагруз-
ках. Поэтому жесткость и трещиностойкость конструкций в зданиях и соору-
жениях определяются прямыми или косвенными способами. Прямыми спосо-
бами производят непосредственное измерение прогибов или ширины раскры-
тия трещин конструкций, находящихся под нагрузкой. Косвенные способы
предполагают оценку жесткости и трещиностойкости по значениям показате-
лей качества, которые могут быть определены при обследовании. Такими по-
казателями являются прочность бетона, диаметр и положение арматуры, гео- *
метрические размеры сечения, используя которые расчетом определяют про-
гиб, ширину раскрытия или момент образования трещин.
Прочность конструкции оценивается величиной разрушающей нагрузки,
которая для эксплуатируемых конструкций не может быть определена прямы-
ми способами. Поэтому здесь применяются только косвенные способы с ис-
пользованием показателей качества, установленных при. обследовании.
Показателями качества, определяющими прочность, жесткость и трещи-
ностойкость железобетонных конструкций, являются: прочность бетона и арма-
туры, площадь сечения бетона и арматуры, прочность сцепления арматуры с
бетоном, положение арматуры, отсутствие дефектов в виде плохо уплотненных
участков бетона, раковин, пустот и т.п. Поэтому задачами обследований явля-
ются - качественная оценка этих показателей качества и по их значениям оцен-
ка прочности, жесткости и трещиностойкости конструкций.
Наиболее полная информация об отдельных качественных показателях
железобетонных конструкций может быть получена только с помощью нераз-
рушающих методов, использование которых предусматривается при проведе-
нии любого обследования.
Обследование зданий может быть полным или частичным (только от-
дельных элементов). Обследование железобетонных и каменных конструкций
подразделяется на два этапа: предварительное (общее) и детальное (техниче-
ское).
При общем обследовании проводится предварительный осмотр здания
для установления конструктивных схем и материалов несущих конструкций,
выявления видимых повреждений и деформаций, изучается техническая доку-
ментация (рабочие и обмерочные чертежи, материалы предыдущих обследова-
ний, чертежи надстроек, усилений конструкций, замен технологического обо-
рудования, данные об утечках из систем коммуникаций под фундаменты и др.).
36
В процессе детального обследования определяются прочностные харак-
теристики строительных материалов и грунтов основания, анализируется кон-
структивная схема здания и степень его капитальности, устанавливаются при-
чины повреждений и деформаций конструкций, выполняется геодезическая их
съемка и поверочные расчеты.
По результатам обследования составляют техническое заключение (от-
чет) о состоянии здания или сооружения. Примерное содержание заключения
(отчета) следующее.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
по результатам обследования склада № 14
комбината «Метеорит»
1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ОБСЛЕДУЕМОГО
ЗДАНИЯ ИЛИ СООРУЖЕНИЯ.
1.1. Название объекта, место его расположения.
1.2. Даты проведения предварительного и детального обследований.
1.3. Фамилии, инициалы и должности лиц, проводивших обследование.
1.4. Цель и задачи обследования.
1.5. Обоснование проведения обследования.
1.6. Краткая характеристика объекта (назначение, год постройки, сведения о
проведенных ремонтах и реконструкции, полезная площадь, объем здания,
количество этажей, имеющаяся техническая документация).
1.7. Материалы основных несущих конструкций здания.
1.8. Состояние и отделка фасадов.
1.9. Состояние оконных и дверных заполнений.
1.10. Обеспечение пространственной жесткости здания.
2. АРХИТЕКТУРНО - ПЛАНИРОВОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЯ.
2.1. Сведения об участке застройки.
2.2. Расположение здания на генплане.
2.3. Площадь и благоустройство участка зас гройки.
2.4. Объемно-планировочное решение здания.
2.5. Краткая характеристика соседних зданий и сооружений.
2.6. Характеристика инженерных сетей и коммуникаций.
3. КОНСТРУКТИВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЯ.
3.1. Результаты исследования основания (количество шурфов, испытанных проб
грунта, его физико - механические характеристики).
3.2. Конструкция и состояние фундамен гов.
3.3. Результаты обследования подвалов и технических помещений, уровень и
характеристика грунтовых вод.
ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТВА, ПРИМЕНЯЕМЫЕ ПРИ ОБСЛЕДОВАНИИ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
ЛИСТ 7
НАИМЕНОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И ПРИБОРОВ ОПРЕДЕЛЯЕМЫЙ ПАРАМЕ1Р ИЛИ НАЗНАЧЕНИЕ НАИМЕНОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И ПРИБОРОВ ОПРЕДЕЛЯЕМЫЙ ПАРАМЕТР ИЛИ НАЗНАЧЕНИЕ
Слесарный молоток, зубило 11оверхностная прочность материала, целостность и монолитное гь конст- рукции. Прогибомеры Н.Н. Аистова или Н.Н. Максимова, индикаторы часового типа Наблюдения за нарастанием прогибов конструкций
Гипсовые и металлические маяки, стрельчатые рычажные маяки, индика- торы часового типа с насадками, отсчет- ный микроскоп МПБ-2 Наблюдения за образованием и рас- крытием трещин
Эталонный молоток Кашкарова, моло- ток Физделя, прибор КН, прибор ДПГ - 4, прибор ГПНС - 4, ГПНВ - 5, стержни к молотку Кашкарова 10 шт. Поверхностная прочность бетона
Блокнот, карандаш, ручка Для записи размеров конструкций, рсчутътз то обследования
Прибои УКБ- 1.УКБ- 1..1,УК 16П, УФ - 90ПЦ, УК - 10П, Бетон - 8 - УРЦ !<ДР_ riplv bJvlib d ОмДКлрОДКСИЬ oicilCpiitLiJ конструкции, дефектоскопия конст- рукции
Мел, карандаш Для разметки и надписей на конст- рукции
, перенос-
Месторасположение и сечение армату-
эы, а также металла в конструкциях
НАБСР1ЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ И ПРИСПОСОБЛЕНИЙ
ДЛЯ ОБСЛЕДОВ М1ИЯ ДЕФЕКТОВ С1РОИТЕЛЫ4ЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ные бетатроны и др._____________
Рулетка стальная длиной 10-20 м,
стальная линейка длиной 0,5-1 м и
деле киями через I м м._________
Угловой масштаб_____________~
Штангенциркуль,
Штанге hi луб ином стр
Отсчетный микроскоп MI Пэ-2, лупа с
делением через 0,1 мм____ __ ___
Линзовый эндоскоп РВП-451
Электрический фонарь
Ножовка по металлу, напильник, ку-
сачки____________________________
Бинокль или фотоаппарат с телеобъ-
ективом__________________________
Фотоаппарат
Стальная проволока с линейкой, ниве-
лир с оптической насадкой, гидравли-
ческий прогибомер, механические
прогибомеры______________________
Отвес с линейкой, теодолит с оптиче-
ской насадкой___________________
Поверочные угольники 90°
Шаблоны, щупы, поверочные линей-
ки, индикатор часового типа
Линейка деревянная длиной 0,3 м с
делениями через 1 мм_____________
Размеры конструкции
Диаметр отпечатка шарика молотка
Толщина защитного слоя бетона,
диаметр стержней, размеры дефектов
Ширина раскрытия трещин__________
Осмотр конструкции в труднодоступ-
ных местах _____ ______________
Осмотр конструкции в затемненных
местах
Отбор образцов арматуры
Осмотр удаленных конструкций
Фотографирование конструкций с
дефектами_________
Прогиб строительных конструкций
Отклонение и выпучивание строитель-
ных конструкций
Перпендикулярность поверхностей
конструкций ____________________
выявление непрямолинейности и
^плоскостности поверхности конст-
рукции
Масштабная съемка дефектов строи-
ртльяых конструкций________________
1 - ножовка по металлу;
2 - напильник;
3 - штангенциркуль;
4 - метр стальной складной;
5 - линейка;
6 - угольник;
7 - кусачки;
8 - бухта стальной проволоки;
9 - маяки;
10 - коробка с гипсом;
11 - линейка деревянная;
12 - мел;
13-блокнот,
14 - карандаш;
15 - ручка;
16 - тарнровочный график для молот-
ка Кашкарова;
17 - слесарный молоток;
18 - зубило;
19 - молоток Кашкарова;
20 - стержни к молотку Кашкарова;
21 - угловая масштабная линейка;
22 - отвес;
23 - фонарь электрический; *
24 - рулетка стальная;
25 - лупа увеличительная;
26 - фотоаппарат;
27 - запасные пленки;
28 - бинокль;
29 - индикатор часового типа;
30 - прогибомер Н.Н.Максимова;
31 - отсчетный микроскоп МПБ2;
32 - линзовый эндоскоп;
ДЗ^яшик с гнездами, ______________
37
3.4. Результаты испытания материалов основных несущих конструкций здания
(места отбора проб, количество испытанных образцов, физико-
механические характеристики материалов).
3.5. Дефекты и повреждения основных несущих конструкций здания (трещины,
выветривание, выпучивание, отклонения от вертикали, коррозия, гниение,
разрушения агрессивными средами, местные разрушения, низкое качество
кирпичной кладки, наличие каналов и других ослаблений).
3.6. Результаты обследования элементов каркаса колонн, стропильных и под-
стропильных конструкций, обвязочных балок (размеры, выявленные дефек-
ты, физико-механические характеристики материалов, действующие нагруз-
ки и др.).
3.7. Результаты обследования покрытия (конструктивное решение, дефекты,
физико-механические характеристики материалов, действующие нагрузки).
3.8. Результаты обследования перекрытий (вид перекрытия, действующие на-
грузки, состояние материала и его физико-механические характеристики,
обнаруженные дефекты).
3.9. Анализ состояния перемычек над проемами (размеры, материалы, дефекты).
3.10. Результаты обследования кровли.
3.11. Анализ состояния полов (вид, наличие основания, гидроизоляции, утеплите-
ля, дефекты, нагрузки).
3.12. Результаты обследования перегородок, лестниц, ворот и дверей.
4. ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ЗДАНИЯ (ПОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ).
4.1. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность конструкций по-
крытий и перекрытий.
4.2. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность колонн, стен, пи-
лястр.
4.3. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность фундаментов.
4.4. Прогнозирование срока службы конструктивных элементов и здания в це-
лом с учетом износа.
5. ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ.
Работа конструкций в составе зданий выявляет все их положительные и
отрицательные свойства применительно к данным условиям эксплуатации, а
поэтому может рассматриваться как испытание конструкций данными эксплуа-
тационными воздействиями. Причем, если испытание конструкций нагружени-
ем производится несколько в идеализированных условиях, то при оценке кон-
струкций в эксплуатации получаются данные об их действительной работе.
Оценка несущей способности железобетонных и каменных конструкций
производится на основании расчета по фактическим прочностям бетона и арма-
туры с учетом их совместной работы, которую характеризует состояние конст-
рукций: величина прогибов, ширина раскрытия и характер трещин, место рас-
положения и характер тех или иных дефектов, часто незначительных, но весьма
важных для целей экспертизы.
39
В процессе предварительного обследования каменных конструкций
выявляются видимые повреждения, дефекты и деформации, определяется
характер и степень повреждений частей здания или отдельных конструкций:
наличие трещин, мест раздробления и расслоения кладки, разрыв связей,
повреждение кладки под опорами балок, прогонов, перемычек, искривлений,
выпучиваний, отклонений от вертикали, нарушений мест сопряжений между
стенами продольными и поперечными, между стенами и пилястрами,
поверхностных повреждений кирпича и раствора. В ходе обследования
выполняется картирование трещин и повреждений на развертках стен и
фотографирование.
По результатам визуального обследования каменных конструкций
систематизируются характерные признаки деформаций, дефекты и
повреждения, возникшие вследствие естественного физического износа,
ошибок при проектировании, строительстве и эксплуатации конструкций.
На основании результатов предварительного обследования должны быть
выполнены:
- оценка технического состояния железобетонных и каменных конструкций
и, в случае необходимости, принято решение о первоочередных
мероприятиях (страховка, временные крепления, ограничения нагрузок);
- решен вопрос о необходимости проведения детального обследования и
намечены участки его проведения;
- составлена программа детального обследования.
3.3. Оценка технического состояния конструкций по
результатам предварительного обследования.
Железобетонные конструкции. Техническое состояние железобетонных
конструкций по результатам предварительных обследований в зависимости от
фактической работоспособности и степени потери ими эксплуатационных
свойств, в соответствии с установленными критериями, может быть отнесено к
одной из категорий состояния конструкций (табл. 3.1.)
При определении категорий состояния особое внимание следует обра-
щать на дефекты и повреждения, свидетельствующие о возможности хрупкого
разрушения. Категория состояния конструкций в дальнейшем уточняется на
основе данных детальных обследований и результатов поверочных расчетов.
38
3.2. Предварительное обследование
Предварительное визуальное обследование проводится для ознакомления
со зданием в целом и пполучения первого впечатления о состоянии
конструкций, выяснения необходимости устройства временных креплений для
предотвращения обрушения конструкций в аварийных ситуациях, а также для
уточнения условий проведения обследования. При визуальном обследовании
используют следующие приборы и инструменты - полевые бинокли,
зрительные трубы, мерительные линейки, отвесы, ватернасы и т.п. Полный
набор инструментов и приборов представлен на листе 7 графического
материала.
В первую очередь осмотру подлежат конструкции, внушающие опасение.
При затруднительном доступе к конструкциям осмотр производится с
помощью бинокля, имеющего 8... 12 - ти кратное увеличение, и электрического
фонаря. Об аварийности конструкций свидетельствуют такие признаки:
- наличие частично или полностью разрушенных участков;
- разрывы арматуры в растянутых зонах;
- выколы бетона в сжатых элементах с выпучиванием арматуры;
- смещениее элементов с разрушением узлов;
- просадка опор;
- трещины в бетоне с раскрытиеем более 0,6 мм;
- коррозионное разрушение арматуры и бетона от воздействия влаги
(потеря прочности и разрыхление бетона, образование слоя ржавчины);
- заметные на глаз прогибы, превышающие 1/150 долю величины пролета;
- размораживание и выветривание каменной кладки на глубину 50%
толщины стены и более.
При выявлении участков конструкций с повышенным коррозионным
износом следует в первую очередь обращать внимание на следующие элементы
и узлы:
- опорные узлы стропильных балок в местах протечек кровли;
- опорные узлы балок, находящихся внутри кирпичных стен;
- верхние части колонн, кирпичных столбов и пилястр, находящиеся
вблизи протечек;
- низ колонн и кирпичных пилястр стен в случае капилярного подсоса
влаги;
- участки колонн многоэтажных зданий, проходящие через перекрытия;
- участки плит покрытия, расположенные у вентиляционных шахт, в зонах
примыкания к наружным и брандмауэрным стенам, у торцов зданий.
Результаты визуального осмотра железобетонных конструкций
фиксируются в виде карты дефектов, нанесенных на схематические планы или
разрезы здания и развертки стен, а также фотографированием.
41
У. Аварийное - существуют по-
реждсния, свидетельствующие об
пасности пребывания людей в
айоне обследуемых конструкций,
'ребуются немедленные страхо-
вочные мероприятия: ограничение
сгрузок (недопущение складиро-
ания материалов, деталей и т.п.,
ограничение грузоподъемности
ранов и их сближения), устройст-
о временных креплений (стоек,
юдпорок, накладок и др.)
Трещины, в том числе пересекающие опорную зону
анкеровки растянутой арматуры, “хлопающие’ тре-
щины в конструкциях испытывающих- знакопере-
менные воздействия (вызывающие сминание бетона и
др.), отходы анкеров от пластин закладных деталей
из-за коррозии стали в сварных швах или других при-
чин, деформация закладных и соединительных эле-
ментов, расстройство стыков сборных элементов с
взаимным смещением последних, смещение опор,
значительные (более 1/50 пролета) прогибы изгиба-
емых элементов при наличии трещин в растянутой
зоне с раскрытием более 0,5 мм, разрыв хомутов сжа-
тых элементов ферм, разрыв хомутов в зоне наклон-
ной трещины, разрыв отдельных стержней рабочей
арматуры в растянутой зоне, раздробление бетона и
выкрашивание заполнителя в сжатой зоне. Уменьше-
ния против требований и проекта площадь опирания
сборных элементов при Ks< 1,3 (см. прим. п.1).
ПРИМЕЧАНИЯ:
1. При уменьшенной против требований норм и проекта площади опирания
сборных элементов необходимо провести ориентированны расчет опорного
элемента на срез и смятие бетона. В расчете учитываются фактические нагрузки
и прочность бетона, определенная в соответствии с рекомендациями разд. 3,4.
2. Преднапряженные железобетонные конструкции с высокопрочной арматурой,
имеющие признаки II категории состояния, относятся к III категории, а имеющие
признаки III категории - соответственно к 1У категории в зависимости от опасно-
сти обрушения.
3. Для отнесения конструкции к перечисленным в таблице категориям состояния
достаточно наличия хотя бы одного признака, характеризующего эту категорию.
Техническое состояние каменных конструкций на этапе предварительно-
го обследования может быть оценено по одной из 4-х категорий, каждая из ко-
торых характеризуется определенными признаками. Характер признаков кате-
горий технического состояния каменных конструкций приведен в табл. 3.2.
40
Таблица 3.1.
Категории состояния железобетонных конструкций
и их детальные признаки
Категория состояния конструкции Детальные признаки
I. Исправное - выполняются тре- бования действующих норм и про- ектной документации. Необходи- мости в ремонтно-восстанови- тельных работах на момент обсле- дования нет. На поверхности бетона незащищенных конструкций видимых дефектов и повреждений нет или имеются отдельные раковины, выбоины, волосные трещины. Антикоррозийная защита закладных деталей нс нару- шена, поверхность арматуры при вскрытии чистая. Глубина нейтрализации бетона не превышает полови- ны толщины защитного слоя. Ориентировочная проч- ность бетона не ниже проектной. Антикоррозионная защита конструкций нс имеет нарушений.
И. Работоспособное - с учетом ! фактических свойств материалов удовлетворяются требования дей- ствующих норм, относящихся к предельным состояниям I группы, требования норм II группы могут быть нарушены, но обеспечиваются нормальные условия эксплуатации. Защитные свойства бетона по от- ношению к арматуре на отдельных участках исчерпаны, требуется их восстановление, устройство или восстановление антикоррозийной защиты. Антикоррозийная защита железобетонных элементов имеет частичные повреждения, на отдельных мокрые или масляные пятна, высолы. На отдельных участках в местах с малой величиной защитного слоя прос- тупают следы коррозии распределительной арматуры или хомутов, коррозия рабочей арматуры отдельными точками и пятнами, язв и пластинок ржавчины нет. Антикоррозионная защита закладных деталей не на- рушена. Глубина нейтрализации бетона не превышает толщины защитного слоя. Изменен цвет бетона вслед- ствие пересушивания, местами отслоение бетона при простукивании. Шелушение граней и ребер конст- рукций, подвергшихся замораживанию. Ориентиро- вочная прочность бетона ниже проектной не более чем на 10%.
III. Ограниченно работоспособ- ное - нарушены требования дейст- вующих норм, но отсутствует опас- ность обрушения и угроза безопас- ности работающих. Требуется уси- лие и восстановление эксплуатаци- онных свойств. Пластинчатая ржавчина или язвы на стержнях ого- ленной рабочей арматуры в зоне продольных трещин или на закладных деталях, вызывающие уменьшение площади сечения стержней до 15%. Трещины в растя- нутой зоне бетона, превышающие их допустимое рас- крытие. Бетон в растянутой зоне на глубине защит- ного слоя между стержнями арматуры легко крошит- ся. Снижение ориентировочной прочности бетона в сжатой зоне изгибаемых элементов до 30 и в осталь- ных случаях - до 20%. Провисание отдельных стерж- ней распределительной арматуры, выпучивание хому- тов, разрыв отдельных из них, за исключением хому- тов сжатых элементов ферм, вследствие коррозии ста- ли (при отсутствии в этой зоне трещин). Уменьшен-
ная против требований норм и проекта площадь опи- рания сборных элементов при коэффициенте запаса Ks>l,6 (см. прим. п.1). Высокая водо- и воздухопро- ницаемость стыков стеновых панелей.
42
Таблица 3.2.
Предварительная оценка технического состояния эксплуатируемых
каменных конструкций
Категория техничес- кого сос- тояния конструк- ций Качественная оценка технического состояния Характерные признаки
I Конструкции отвеча- ют предъявленным к ним эксплуатацион- ным требованиям. Ре- монтных работ не тре- буется. Сое гояние конструкции удовлет- ворительное. Конструкции не имеют видимых деформаций и дефек- тов. Наиболее напряженные элементы кладки не имеют вертикальных трещин и выгибов, свидетельствующих о перенапряжении и потере устойчивости конструкций. Снижения прочности камня и раствра по предваритель- ной оценке не наблюдается. Кладка не увлажнена. Горизонтальная гидроизоляция не имеет пов- реждений.
II Конструкции не в полной мере отвечают предъявленным к ним эксплуатационным требованиям. Требуются работы по ремонту кладки. Состояние конструк- ций неудовлетвори- тельное. В наиболее напряженных конструкциях и зонах кладки (столбах, простенках, пилястрах) наблюдается верти- кальные трещины в отдельных камнях. Имеет место снижение прочности камня и раствора до 30% по пред- варительной оценке или применение низкомарочных материалов. В отдельных местах наблюдается увлажнение камен- ной кладки вследствие нарушения горизонтальной гид- роизоляции, карнизных свесов, водосточных труб В отдельных местах наблюдается размораживание и вы- ветривание кладки, происходит разрушение поверх- ности кладки на глубину 1/10 толщины стены, отмечаются высолы на поверхности кладки. Имеют место дефекты, связанные с неравномерной осадкой здания. Наблюдаются признаки расслоения кладки по вертикали вследствие высокой температуры и влажности в помещении.
III В конструкциях наб- людаются деформа- ции и дефекты, свиде- тельствующие о зна- чительном снижении их несущей способ- ности, но не влекущие за собой обрушения. Требуется проведение страховочных меро- приятий или разгрузка конструкций. Необходимы работы В наиболеее напряженных конструкциях и зонах клад- ки наблюдаются вертикальные трещины, пересекаю- щие 2-3 камня по высоте. Наблюдаются признаки потери устойчивости сжатых и сжато-изогнутых элементов (выгибы составляют 1/100 высоты конструкции). В кирпичных сводах и арках образуются характерные трещины, свидетельствующие о их перенапряжении. Происходит интенсивная коррозия металличеекких затяжек, в отдельных местах нарушена их анкеровка. Происходит расслоение кладки по вертикали в наружных стенах и выпучивание вследствие высокой температуры и влажности в помещении.
43
• по усилению и ремон- ту кладки. Состояние консгрук- ций технически неис- правное. В конструкции имеет место снижение прочности кам- ней и раствора на 30 - 50% или применение низкома- рочных материалов. В кладке наблюдался зоны длительного замачивания. Имеются зоны промораживания и выветривания клад- ки и ее разрушение на глубину 1/5 тошины стены и более. Визуально наблюдаются трещины в кладке в местах прохода дымовых и вентиляционных каналов. Ширина раскрытия трещин в кладке от неравномерной осадки здания достигает 20 - 30 мм, отклонение от вер- тикали - 1/100 высоты конструкции. Наблюдаются трещины в кладке, в местах опирания ферм, балок, перемычек.
IV В конструкциях наб- людаются деформа- ции и дефекты, свиде- тельствующие о поте- ре ими несущей спо- собности. Состояние конструкций аварий- ное. Возникает угроза об- рушения. Необходимо запрещение эксплуа- тации аварийных кон- струкций, прекраще- ние технологического процесса и немедлен- ное удаление людей из опасных зон. Необходимо усиление конструкции и прове- дение ремонтных ра- бот. При невозмож- ности или нецелесооб- разности усиления следует произвести разборку конструк- ций. В наиболее напряженных конструкциях и зонах кирпичной кладки (столбах, простенках, пилястрах) наблюдаются сплошные вертикальные трещины. Происходит расслоение кладки по вертикали на от- дельные самостоятельные работающие столбики. Наб- людается выпучивание сжатых и сжато-изогнутых > элементов местами на величину 1/80 - 1/50 высоты конструкции. В кирпичных сводах, арках хорошо видны трещины и деформации, свидетельствующие об их аварийном сос- тоянии. Наблюдается полное корродирование металли- ческих затяжек и нарушение их анкеровки. Трещины в кладке от неравномерной осадки здания достигают 50 мм и более, наблюдаются значительные отклонения конструкций от вертикали (более 1/50 вы- соты конструкции). Происходит расслоение кладки по вертикали в на- ружных стенах с выпучиванием и обрушением наруж- ного слоя вследствие высокой температуры и влаж- ности в помещении. Горизонтальная гидроизоляция полностью нарушена. Кладка в этой зоне легко разбирается с помощью ломика. Камень крошится, расслаивается. При ударе молотком по камню звук глухой. Кладка в зоне дымовых и вентиляционных каналов легко разбирается руками. Наблюдается разрушение кладки от смятия в опорных зонах ферм, балок, перемычек. Плохое качество выполнения кладочных работ: отсутствует перевязка швов; негоризонтальность швов; утолщение в 2 - 3 раза горизонтальных швов против нормативных значений; отклонение от вертикали столбов, простенков, пилястр в 5 - 10 раз превышающее нормативные значения.
44
3.4. Детальное обследование
Детальное обследование должно проводиться специальными службами
или организациями, имеющими соответствующую лицензию на право
проведения работ по обследованию по специальной программе.
Программа детального обследования конструкций составляется с учетом
данных предварительного обследования. Детальное обследование включает в
себя:
- осмотр конструкций и регистрацию выявленных дефектов (визуальное
обследование);
- обмеры, геодезическую съемку, измерение ширины раскрытия трещин,
прогибов (инструментальное обследование);
- определение фактических характеристик железобетонных и каменных
конструкций путем проведения испытаний отобранных образцов или
неразрушающими методами (инструментальное обследование).
Детальному обследованию подлежат все конструкции, в которых при
визуальном осмотре обнаружены серьезные дефекты. Инструментальные
обследования проводят с целью уточнения исходных данных, необходимых для
выполнения полного комплекса расчетов конструкций. В зависимости от
состояния конструкций и стоящих задач детальное обследование может быть
сплошным или выборочным. При выборочном обследовании проверяются
отдельные конструкции, составляющие выборку, объем которой назначается не
менее 10% количества конструкций каждого вида.
Визуальному обследованию подвергаются все конструкции и части
зданий. При визуальном обследовании фиксируются:
- трещины, превышающие допускаемую ширину раскрытия (см. п. 7 табл.
2.1.);
- оголения арматуры;
- выколы бетона, каверны, раковины, повреждения защитного слоя,
участки с изменением цвета бетона;
- поврежедения арматуры, закладных деталей и сварных швов;
- схемы опирания конструкций, несоответствие площадок опирания
сборных конструкций проектным требованиям и отклонения фактических
геометрических размеров сечений от проектных;
- прогибы, превышающие допускаемые нормами величины;
- наиболее поврежденные или аварийные участки и конструкции.
При инструментальном обследовании устанавливается состояние
антикоррозийной защиты, прочность, проницаемость, однородность и
спплошность бетона, толщина защитных слоев бетона, качество и прочность
материалов каменной кладки, причины, характер и ширина раскрытия трещин в
бетоне, наклоны, перекосы и сдвиги элементов каменных конструкций, осадки
фундаментов, степень коррозии стальных элементов и сварных швов,
фактические нагрузки и эксплуатационные воздействия.
45
Участки для контроля прочности бетона целесообразно располагать в
расчетных сечениях со стороны сжатой зоны бетона, а также бетон,
поврежденный при эксплуатации (вследствие протечек, попеременного
замораживания и оттаивания). Количество участков для определения прочности
бетона принимается не менее:
- трех на одной конструкции или зоне конструкции при оценке по средней
прочности бетона;
- двенадцати для одной конструкции при статической оценке прочности
бетона.
Примеры размещения участков для определения прочности бетона
некоторых видов железобетонных конструкций приведены на рис. 3.1.
Рис. 3.1. Пример расположения участков для определения прочности бетона и
положения арматуры: а - ребристого перекрытия; б - стропильной балки; в-в колонне; г -
в стене. 1 - прочность бетона; 2 - армирование.
Положение и диаметр арматуры определяют обычно при отсутствии
рабочих чертежей конструкций магнитным способом. Сначала устанавливается
46
положение арматуры с помощью прибора ИЗС, а затем вскрывают бетон,
выявляя диаметр и профиль арматуры. Одновременно устанавливается и
толщина защитного слоя бетона.
В случае, если при обследовании характер дефектов будет
свидетельствовать о перегрузках конструкций, то необходимо установить
фактически действующие нагрузки.
Применительно к каменным конструкциям зданий и сооружений
задачами детального обследования являются:
- измерения общих деформаций и перемещений зданий или их частей,
осадки фундаментов, наклон стен, столбов, простенков и т.п.;
- измерения величины раскрытия трещин в конструкциях;
- определение влажности материала ограждающих конструкций, грунта и
т.п.;
- определение фактической прочности каменной кладки и ее материалов
(камня, кирпича, раствора);
- выявление арматуры в горизонтальных швах кладки и расстояния между
сетками.
Наличие и количество арматуры в кладке определяют приборами ИЗС,
применяемыми при обследовании железобетонных конструкций.
По результатам детальных обследований проводится уточнение
критериев состояния железобетонных конструкций в соответствии с
признаками табл. 3.3.
Таблица 3.3.
Категории состояния железобетонных конструкций на основе
результатов детальных обследований
Категория состояния конструкций Признаки
1. Исправное Прочность бетона не ниже проектной, скорость ' ультразвуковых волн (УЗВ) более 4 км/с, на отдельных участках (не более 20% общего числа замеренных) величина защитного слоя бетона .меньше проектной до 20%, а класс бетона по водонепроницаемости - на одну ступень, величина прогиба и ширина раскрытия трещин нс превышают допустимую по нормам: хлорионов в бетоне защитного слоя не обнаружено, потери площади сечения рабочей арматуры нет.
II Работоспособное • Прочность бетона основного сечения элемента (за пределами защитного слоя бетона и в сжатой зоне) не ниже проектной, скорость УЗВ 3-4 км/с, количество хлорионов в бетоне защитного слоя не превышает допустимого, величина защитного слоя бетона меньше проектной (до 30%) на площади менее 30% поверхности. Потеря площади сечения рабочей ненапрягаемой арматуры и закладных деталей вследствие коррозии не превышает 5%.
47
III. Ограниченно работоспо- собное * Прочность бетона основного сечения элемента ниже проектной, скорость УЗВ менее 3 км/с, потеря площади сечения рабочей арматуры и закладных деталей вследствие коррозии превышает 5%, ширина раскрытия трещин, вызванных эксплуатационными воздействиями, на уровне арматуры превышает допустимую по действующим
- нормам; трещины в сжатой зоне и в зоне главных растягивающих напряжений, прогибы элементов, вызванных эксплуатационными воздействиями, превышают допустимые более чем на 30%
Примечание: данную таблицу необходимо рассматривать совместно с таб. 3.1
3.5. Оценка прочности бетона, каменной кладки и арматуры.
Возможны два метода оценки фактической прочности бетона при
проведении обследований: оценка по среднему значению прочности и оценка,
базирующаяся на статистической основе.
По первому методу оценивается прочность бетона в том случае, когда
фактический разброс прочности не превышает 5%. Тогда средняя прочность
бетона составит
1 "
к»=-Ук,,
и ।
где Rj - прочность бетона в отдельных точках;
п - число точек определения прочности.
Второй метод используется в том случае, если разброс прочности превы-
шает 5%. Разброс прочности характеризуется коэффициентом вариации, кото-
рый связан со среднеквадратичным отклонением. Расчетные сопротивления бе-
тона приводятся к требованиям СНиП 2.03.01 - 84*.
Расчетные сопротивления арматуры и закладных деталей принимаются в
зависимости от класса арматуры и марок сталей по СНиП 2.03.01 - 84* и «Ма-
рочнику проката черного металла» с учетом коэффициентов эксплуатации.
Прочность каменной кладки наиболее рационально определять косвенно,
по установленным маркам раствора и камня. При этом прочность камней и рас-
твора может быть определена как разрушающими, так и неразрушающими спо-
собами. Для определения прочности кладки разрушающим способом необхо-
димо извлечение образцов из стен или столбов с последующим испытанием в
лабораторных условиях. Подробные сведения по методике определения проч-
ности отобранных образцов кирпича и камней всех видов приведены в ГОСТ
8462-85.
Прочность каменной кладки неразрушающим способом определяется с
помощью ультразвуковых приборов типа УКБ - 1М, УК - 10ПМ. Правила оп-
48
ределения прочности ультразвуковым методом приведены в ГОСТ 5802 - 86 и
ГОСТ 24332 - 80
Результаты определения прочности бетона, каменной кладки и арматуры
конструкций сводятся в таблицу. Пример представлен в табл. 3.4.
3.6. Выявление действительной расчетной схемы
обследуемого конструктивного элемента,
нагрузок и воздействий.
Оценить напряженное состояние конструктивного элемента, степень
опасности выявленных дефектов и повреждений и их влияние на несущую спо-
собность элемента, влияние увеличения нагрузки на конструкцию, выполнить
поверочный расчет возможно только при установлении расчетной схемы об-
следуемого элемента.
Расчетная схема любого конструктивного элемента должна отражать ус-
ловия опирания или соединения с другими смежными элементами, геометриче-
ские размеры (величина пролета, свободной или расчетной длины и т.п.), вид
нагрузки и ее распределение по длине элемента, точки приложения сосредото-
ченных нагрузок, величину заданного эксцентриситета и др.
За основу расчетной схемы принимается расчетная схема, приведенная в
технической документации, а затем уточняется при обследовании.
Практика обследования конструкций показывает, что различия в реаль-
ной статической работе конструкций по сравнению с принятой в проекте встре-
чаются довольно часто. Нередко в проекте принимается шарнирное сопряжение
ригеля с колонной, в то же время в натуре опорный узел может воспринимать
определенную величину изгибающего момента, что приводит к перераспреде-
лению усилий в элементах каркаса здания.
Ошибки при монтаже элементов здания (отклонения колонн от вертика-
ли, смещение ригелей, плит покрытия и др.) приводят к возникновению допол-
нительных неучтенных моментов в колоннах как в плоскости, так и из плоско-
сти элементов и в отдельных случаях может вызвать аварийное состояние.
Существенное изменение в расчетной схеме и, соответственно, в статиче-
ской работе конструкции может вызвать просадка одного или нескольких от-
дельно стоящих фундаментов под колонны или кирпичные столбы.
Важным моментом в установлении реальной расчетной схемы конструк-
ций является определение фактических нагрузок и учет влияния на их работу
различных воздействий (температурных, влажностных, динамики и др.).
Выяснение расчетной схемы производится путем анализа всех получен-
ных данных, где следует указать:
- проектные усилия при проектной статической схеме и расчетных нагруз-
ках;
Таблица 3.4.
Пример определения прочности бетона в бетонных и железобетонных конструкциях каменной
кладки и арматуры на основе вероятностно-статистического метода
№ и. п Наименование конструк- тивного элемента или материала Среднеариф- метическая прочность о, кге/с.м2 Среднеквад- ратичное отклонение S, кгс/см2 Коэффици- ент вариа- ций V Временное со- противление сжатию <Увр, кгс/см2 Коэффици- ент надеж- ности yf Расчетное со- противление R, кгс/см"
1 2 3 4 5 6 7 8
1. Бутобетон фундамента и подпорной стенки рампы 76,7 11,4 0,148 57,8 0,72/1,3 32,0
2. Бетон рандбалок 176,4 20,4 0,116 142,0 0,72/1,3 78,5
3. Бетон колонн каркаса, включая капители (1-ый этаж) 217,6 26,4 0,122 174,1 0,72/1,3 96,4
4. Бетон плит безбалочного перекрытия (1-ый этаж) 215,0 24,2 0,112 174,8 0,72/1,3 96,8
5. Бетон колонн второго этажа 238,0 26,5 0,111 194 0,72/1,3 107,4
6. Бетон главных балок по- крытия и второстепенных 248,5 24,8 0,1 ' 206 0,72/1,3 114,2
7. Кладка из шлакоблоков 10,9 1,18 0,108 8,89 1,5 5,93
8. Кирпичная кладка из сили- катного кирпича 20,9 2,18 0,104 17,2 1,5 И,4
50
- проектную расчетную несущую способность, жесткость, ;рещинестой-
кость при принятых в проекте характеристиках материалов;
- фактические усилия при действительной расчетной схеме и реальных на-
грузках;
- фактическую несущую способность, жесткость и трещиностойкость по
уточненным характеристикам сечений и магериалов.
Сравнение этих данных показывает, как влияют на усилия в элементах
величины реальных нагрузок и изменения в схеме работы конструкций, как ме-
няется прочность при уточнении характеристик материалов, какой реальный
запас прочности. Такое сравнение позволяет найти ослабленные конструкции
или их элементы, помогает разработать мероприятия по обеспечению эксплуа-
тационной надежности, назначить оптимальное усиление.
3.7. Особенности проведения обследований
монолитных железобетонных перекрытий
после длительного периода эксплуатации.
На предприятиях нередко эксплуатируются одно- и многоэтажные зда-
ния, построенные в 30-е годы XX века. Железобетонные конструкции этих зда-
ний монолитные: перекрытия ребристые с балочными плитами или безбалоч-
ные.
Модернизация технологических процессов в этих зданиях зачастую при-
водит к увеличению нагрузки на перекрытия. На ряде предприятий такое уве-
личение нагрузки осуществлялось в процессе длительной эксплуатации без вы-
полнения расчетов и при отсутствии данных о несущей способности конструк-
тивных элементов. В большинстве случаев чертежи конструкции перекрытий
отсутствуют, поэтому важнейшим этапом обследования является определение
фактического армирования элементов в расчетных сечениях. Это осуществля-
ется вскрытиями арматуры путем пробивки борозд в бетоне. Вскрытия нижней
арматуры в плитах и балках перекрытий для определения несущей способности
пролетных сечений не вызывают затруднений. Вскрытия верхней надопорной
арматуры всегда сильно осложнены тем, что для доступа к конструкции необ-
ходимо разбить все наслоения чистого пола, а верхняя арматура конструктив-
ных элементов при бетонировании оказывается ниже проектного положения, в
результате чего приходится разбивать бетон на значительном участке. Особен-
но трудно обнаружить арматуру во втором ряду и отгибы.
Практика проведения обследований показывает, что для большинства же-
лезобетонных, монолитных перекрытий можно существенно сократить число
вскрытий арматуры. Для этого поступают следующим образом:
1. Определяют расчетную несущую способность пролетного сечения эле-
мента по фактически установленной в нем площади сечения арматуры. Рас-
51
чет выполняется с использованием прочностных характеристик бетона и ар-
матуры, существовавших в период возведения здания.
2. Записать выражения для изгибающих моментов в рассматриваемых се- •
чениях при действии постоянной и временной нагрузок в упругой стадии для
статически неопределимых элементов.
3. Найти величину временной нагрузки, принимавшуюся при проектирова-
нии перекрытий. Это можно сделать, приравняв результаты расчета по п. 1 и
п. 2. Если арматура вскрыта в нескольких сечениях, то величину нагрузки ос-
редняют.
4. Определить значения М и Q в упругой стадии при найденных величинах
нагрузки по п. 3 для всех характерных сечений перекрытия и соответствую-
щую площадь сечения арматуры по методике норм проектирования, действо-
вавших в период строительства здания.
Для контроля результатов расчета следует выполнить 1 - 2 вскрытия ар-
матуры на опорах. Результаты обследований дают близкое совпадение подсчи-
танной площади арматуры приведенным способом с фактической при вскры-
тии.
Приведенная методика позволяет ограничиться одним или двумя вскры-
тиями нижней пролетной арматуры в плите и второстепенной балке и одним
контрольным вскрытием опорной арматуры во второстепенной и главной бал-
ках.
3.8. Оценка состояния конструкций по результатам
детальных обследований.
Рассмотренный в главе 2 перечень дефектов и повреждений конструкций
не является полным, а охватывает лишь наиболее часто встречающиеся и ха-
рактерные из них. Во всех случаях необходимо различать дефекты и поврежде-
ния, практически не влияющие на свойства конструкции, и опасные, снижаю-
щие прочностные и деформативные свойства конструкции. Существует целый
ряд предложений по оценке степени влияния тех или иных дефектов. Наиболее
надежна оценка в тех случаях, когда существующие методы расчета позволяют
качественно оценить влияние дефекта, прежде всего на прочность.
Расчетная оценка степени влияния дефектов на жесткость и деформатив-
ность не столь обязательна, так как эти показатели могут быть оценены непо-
средственно по состоянию конструкций. Необходимость в расчетной оценке
трещиностойкости и деформативности обязательна в тех случаях, когда факти-
ческие нагрузки на конструкции выше проектных.
В настоящее время существуют три основных подхода к оценке конст-
рукций или их элементов:
52
- умозрительный, основанный на практическом опыте экспертов. Однако,
он субъективен и часто приводит к противоречивым суждениям и непра-
вильной оценке состояния конструкций;
- расчетный, использующий существующие методы расчета и позволяю-
щий достаточно точно оценить влияние не очень сложных дефектов
(снижение прочности бетона, изменение геометрических размеров конст-
рукций, сечения арматуры, изменение расчетной схемы, наличие трещин,
деформированную схему конструкции и т.п.);
- экспериментально-теоретический, основанный на проведении целена-
правленных исследований дефектных и поврежденных конструкций.
Чаще всего результатом детальных обследований производится уточне-
ние критериев состояния железобетонных и каменных конструкций. Если уста-
новлено, что прогиб и ширина раскрытия трещин не превышают допустимых,
размеры сечений отвечают проектным, а дефекты отсутствуют, то прочность,
жесткость и трещиностойкость конструкций отвечает требованиям проекта.
При невыполнении указанных условий оценка возможностей дальнейшей экс-
плуатации конструкций производится на основе анализа материалов обследо-
ваний, включая проведение поверочных расчетов.
Вопросы приближенной оценки надежности эксплуатируемых железобе-
тонных и каменных конструкций на основе имеющихся в них дефектов и по-
вреждений рассмотрены в «Рекомендациях оценки надежности строительных
конструкций по внешним признакам», изданной ЦПИИпромзданий.
Оценка повреждений или местных разрушений железобетонных и камен-
ных конструкций по характеру образования и раскрытия силовых трещин, про-
гибам и по другим воздействиям приведена на листах 8... 13 графического ма-
териала.
1 ОЦЕНКА ПОВРЕЖДЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
Г ПО ХАРАКТЕРУ ОБРАЗОВАНИЯ И РАСКРЫТИЯ СИЛОВЫХ ТРЕЩИН
4-U.-.
лист 8
ПО ОБРАЗОВАН/® И РАСКРУТИЛ ЯОРМАЛЬШХ TPEOJIH
I - изгибаемый ze лез обо тонный элемент;
2 - норияльные трещины
Если ширима раскрытая моральных трепан болыго пре-
дельно допустимых величин (d«ct непродоламтельное рас-
крытие трее,чн,ДС1С2 - продолаятельное раскрытие трецкн
согласно та&мцо), но иеныиз 1,5 >zm, то конструкция тре-
бует усиления, поскольку дакпис третям ухудпагт пкеплуа-
тацнонкыс свойства, способствует физическому износу, спи-
яают долговечность конструкции.
ОЦЕНКА П08РЕ.ЧдаИЙ ШЕЗОВБТСНННХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ОБРАЗОВАНИЯ И РАСКРЫТО Н/КЛ01£ЮХ ТРЕЩИН
»
Есл1 ширина раскрытия наклонных трещин больше пре-
дельно допустимых величин (chief непро долл si тельное рас-
крытие трещин, Chief продолжительное раскрытие Греции
согласно табэще), но меньше 1,5 мн, то конструкция тре-
бует усиления, поскольку данные трещины ухудшают эксплуа-
тационные свойства, способствуют физическому износу, сни-
жают долговечность конструкции.
.КАТЕГОРИИ Т КОСТИ К ОН СТР У А Я ШИРИНА Р Р В В О В А II И у к ц и л И АСКРЫТИЯ Й К ТРЕЩИ ПРЕДЕЛЬНО ТРЕЩИН НОСТОЙ- ДОПУСТИ- 1
У С л О Э| И Я р а б о ты конструкций' Арматура классов'
A-I, A-II, Л-W, А-Ыв, Вр-I, А-1У А-У,А-У1, В-11 Вр-П, К-7, К-19 при диаметре проволоки 3,5 мм и более В-11, Вр- м К-7 при диамет- ре проволоки 3)лм и мсИле
Элемент, uocnpxjw- матщие дазление жидкостей и газов при полнос- тью растяну- том сечении 3-я категория 1 =012мм aGtCi=0,Il4M 1-я категория
при частично схатсм сече- нии 3 - я к (Хс’ссц “ » а т е г о р и я 0,3 мм, * 0,2 мм
Элементы, в о с п р и н и м а- ю щ ио давление сыпучих тел 3 - л категория а 0,3мм, Q-c%cj — 0,2мм
Прочие элементы у закрытом помещении 3-я категория Chic. у 0,4мм ^ttc.2=0,3MM 3-я категория СХсъс5=0, Змм ^сгс2а0,2мм 3-я категория ®0,2мм Q-cic х =0,1мм
на открытом воздухе, а также в грун- те выше или inline уровня грунтовых вод 3-я хатегорил &gxci =0,4мм а-<лсг^0, Змм 3-я категория ^ctci °0,2мм O'C’icirO 11мм 2-я категория ^Ч,гсл=0
й грунте при перемен- ном уровне грунтовых ВОД 3-я категория «0, Зкм Ф%ъс2*0,2мм 2-я категория O«c<=0,2mm 2-я категория 11мм
Примечание, ецпел * непродолжительное раскрытие трещин;
Ckicz- продолжительное раскрытие трещин.
лист 9
ОЦЕНКА ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПО ИХ ПРОГИБАМ
КаЮТУКЦИЯ НЕ ОТВЕЧАЕТ ТРЕБОВАНИЯМ НСГМАЛЬН® аСПЛУАТАЦИИ
ши
Если прогиб конструкции J
превышает предельно допустимый
прогиб fx (таоя.1) и больна
/7150, то конструкция не отве-
чает требованиям нормальной экс-
плуатации и требует усиления,
I - состояние конструкции до
приложения нагрузки;
2 - состояние конструкции после
приложения нагрузки-
л *
ТАБЛИЦА I ‘
предельно ;юп>стишв протий да жежшгпяш конструкций
I
он
Элементы конструкций
30 мм
6/250
- состояние конструкции до
приложения нагрузки;
• состояние конструкции по
еле приложения нагрузки;
- рабочая арматура, напря-
жения в которой достигли
редела текучести;
рещинн в растянутой зоне
Пози-
ция
Элементы покрытий сельскохозяйствен-
ных здангй производственного назна-
чения при пролетах, mi t .
Перекрытая с плоским поттчом и эле-
менты погсытия(кроме уха- »:<ных в по-
зиции 3) при пролетах, м:
6/200
23 мм
€/400
AIW
•Н 44
Прогиб конструкции
Перокртия с ребристым потолком и
элементы лестниц при пролетах, м:
Текучесть агыетуры, которая
характеризуется прогибом кон-
струкции на нелгчину, гревн-
запх'п 1/50 пуюлета.
40мм
I
У."—
г
КаЮТУКЦИЯ НАХОДИТСЯ В АВАРИЙНОМ СОСТОЯНИИ
Если прогиб конструкции F превышает величины прогибов,
приведеязоа в табл. 2 , то ко*-, 'трукцня находится в аварийном
состоянии и требует усиления или замени. ТАБЛИЦА 2
ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОГИ ВОВ
Раэдгобление бетонл от сжатия
одновременно с текучестью ер*
мптурч, чти хеелктери.чуется
прогибом конструкции в 1,5 и
более роз, г.ревгдекцпн прогиб
от контрольной нагрузки.
состояние конструкции до
приложения нагрузки;
- состояние конструкции не-
сло приложения нагрузки;
3 - рабочая арматура, напря-
жения в которой достигли
предала текучести;
4 - трецкня в растянутой эоы;
6 - раздробление бетона сжа-
той зоны
S - пролет балок гли плит; для консолей значение t грин*.маете я
равным удвоенному вылету консоли.
Предельно допустимые прогибы обусловлены эстетическими тре-
бованиями.
Из условия зыбкости добавочный прогиб для не связанных с сосед-
ними моментами плит перекрытий, лестничных марлей, мощадок и т.п.
. от кратковременно действугцей сосредоточенной нагрузки I кН при
наиболее невыгодной схеме её приложения должен быть не более 0,?мы.
4
ОЦЕНКА РАЗРУШЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ХАРАКТЕРУ ОБРАЗОВАНИЯ И РАСКРЫТИЯ СИЛОВЫХ ТРЕЩИН
лист 1 0, ।
I - изгибае^Я элемент;
2 - рабочая арматура растянутой зоны ( классов
A-I, А 41, А-Ш, Вр-1), напряжения в которой
достигли предела текучести;
3 - нормальные трещины в растянутой зоне «Ири-
ной раскрытия, равной или более 1,5 мл.
Если нормальные трещины образуются ь растя-
нутой зоне и их причина обусловлена текучестью
арматуры, то конструкция является непригодной к
дальнейшей эксплуатации. Предел текучести арма-
туры устачазлиалют по ширине о&скриткя трещин
(1,5 м?4 и более)
ПО РАЗДРОБЛЕНИИ ESTONIA СЖАТОЙ ЗОИх В
НОРМАЛЬНОМ СЕЧЕНИИ
I - изгибаем Я элемент;
»2 - рабочая арматура растянутой зону;
3 - нормальные тропины в растянутой зоне шири-
ной раскрытия менее 1,5 мч;
4 - трсдины в сжатой зоне в нормальном сечении
(раздробление бетона);
5 - отслоение бетонных лецадок в сжатой зэке
сечения.
Если произошло раздробление бетона сжатой
зоны в яоргалыюм сечении, то конструкция яв-
ляется непригодной к дальнейшей эксплуатации.
ПО РАСХИТИВ ТРОЦИ! В НАКЛОННОМ СЕЧЕНИИ
I - изгибаемый элемент;
2 - рабочая ареотура растя»!утой. зокч-, напряжения
в которой достигли предела текучести в на-
клонном сечении;
3 - поперечная арматура, капздхения в которой
достигли предела текучести в наклонном се-
чении;
4 - HaKnoHi^'n тэодиг.* миртой раскрытия, рав-
ной или более 1,5 мм.
Если образовались нзклоюи;е трещины и их
причина обусловлена текучестью продольной >. по-
перечной арматуры, то конструкция является не-
пригодной к дальнейшей эксплуатации. Предел те-
кучести арматуры устанавливается по ширине рас-
ктнтия трещины (1,5 мм и более)
по разрыву растянутой арматуру
ПО РАЗДРОБЛЮ DD0 БЕТОНА СЛАБОЙ НАД
наллснной трзсиной
I - изгибаемый элемент;
2 - рабочая аэмдгура растянутой зоны;
3 - поперечная ар&атура;
4 - наклонные трещины ширимой раскрытия менее
1,5 мм;
5 - трещины в сжатой зоне по наклонному сечению
над наклонной трещиной (раздробленна бетона) 1
6 - отслоение лещадок в сжатой зоне сечения.
* *
Если произошло раздробление бетона схатой
зоны над наклонной трещиной, то конструкция яв-
ляется непригодной к дальнейшей эксплуатации
I - изгибаемый элемент;
2 - рабочая арматура растянутой зоны;
3 - нормальные трещины в растянутой зоне;
4 - зона разрыва растянутой арматуры.
Если произошел разрыв • растянутой арма-
туры, то конструкция является непригодной к
дальнойдей эксплуатации
I - изгибаемый элемент;
2 - рабочая арматура растянутой эоны, выдерну-
тая из опорных частей вследствие нарушения
ее сцепления с ботовом или раскола торцов
около опорных вон; . ,
3 - наклонные трещины;
4 * трещины в сжатой эоне по наклонному сечению
(раздробление бетона);
5 - отслоение бетонных лещадок в сжатой воне
- сечения. . ;-<• •>,
Если образовались трещины о прмопорной зоне
и произошло раздробление бетона сяатой воны и
их причина обусловлена нарушением анкеровки ар-
матуры.-то. конструкция является непригодной к
дальнейшей Эксплуатации
-> -I wmua^wn
с»»
ОЦЕНКА СТЕПЕНИ ПОВРЕЖДЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ
ц»
>ю;к
Степень повреж- дения Сличение несущей способ- ности, % • « • • ь Характерные вида повреждения • • » f г - -’ll 1 ========э Рекомендации ‘ по устранению повреждений
Слабая • > др 15 Состояние поверхности бетона кон- струкции незначительно отличается от яеповреаденных конструкций Защитный слой бетона откалывается с трудом по углам на глубину до. 10 мм1 при оценке прочности бетона зубилом остается неглубокий след, звук звонкий, при царапании остают- ся малозаметен? штрихи При температурном воздействии из- менение цвета бетона незначительно. Температурно-усадочные трещины ра поверхности бетона отсутствуют • Проверочный расчет несу- . щей способ- ности конст- рукции • Если расчетом подтверждает- ся достаточ- ная несущая способность конструкции# временных усилений не производить Восстановле- ние повреж- денного защи- тного слоя бетона
Средаяя « • f До 25 Поверхность бетона конструкция покрыта сеткой неглубоких темпера- турно-усадочных трещин, занятный слой бетона при простукивании мо- лотком откалывается только по уг- лам на глубину до 20 мм При определении прочности бетона зубилом остается заметный след на поверхности бетона При температурном воздействии цвет бетона изменяется незначитель- но (до розоватого оттенка) Прогиб статически определимой конструкции не превышает предоль- но допустимого Проверочный расчет несу- щей способ- ности конст- рукции Временное усиление конструкции Восстановле- ние повреж- дения и нару- шенного за- щитного слоя бетона
Сильная До 50 J На поверхности бетона имеются глубокие трещины с пириной раскры- тия до I ш Защитный слой бетона при легком простукивании молотком отслаивает- ся на глубину более 30 мм Капитальное посстановле- ние конст- рукции (по проекту) Ограждение • зоны повреж- денных конст- рукций
WrJt
Степень
повреж- I несущей
дения IСП0С0^"
я ости, %
г
Полная
Свыше
50 или
при
полной
потере
несущей
способ-
ности
конст-
рукции
Характерные вида повреждения
лист 11
Рекомендации
по устранению
повреждении
Временное
крепление
конструкции
Продолжение таблицы
При определенжя прочности бето-
на зубило легко вбивается ы бетон
на глубину до ТО мм
При ударе звук бетона глу хой
Прочность бетона конструкции
снижается до 5СК от первоначальной
При температурном воздействии
цвет бетона силыю изменле.ся (до
белого )
Прогиб статически определимой
конструкции превышает, предельно
допустимый в 2-4 раза. Выпучивание
сжатой арматуры.Смещение и выпучи-
вание конструкции
В конструкции имеется трещины с
шириной раскрытия U5 мм, трещины в
сжатой зоне (раздавливание бетона),
трещины в опорных узлах (нарушающие
анкеровку рабочей арматуры)
Остаточные прогибы конструкции в
5иЛО раз прсвысают предельно допус-
тюм
При пристукивании бетона звук
. глухой, зубило легко вбивается в
бетсн на глубину до 20 ш
Оголение арматуры > выпучивание
сжатой арматуры, разрыв растянутой
арматуры
Потеря устойчивости и выпучивание
охаздх элементов, Нарушение сцепле-
ния арматуры о бетоном
При температурном воздействии
следа огневой эрозии на глубину
более 30 ш
Разборка ава-
рийных конст-
рукций
Ограждение
зоны аварий-
ных конструк-
опенкасГёПени ~ ПОВРЕЖДЕНИЯ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИИ
СтепеньСнижс-
повре- ние
ждекия несущей
способ-
ности, %
ДоТТ-
СТЕПЕНИ ПОВРЕЖДЕНИЯ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИИ
Рекомендации
по усилению
Характерные виды повреждения
^ТСПСН!
повре-
ждения
Слабая
Зниже-
<ие
«есущсй
:пособ-
гости,%
Характерные виды повреждения
ня я
сильная
7Ю5
ЛОТИ
ЛИСТ 12
Продолжение таблицы
I Рё к оме н да ци и
по усилению
Размораживание и выветривание кладки,
отслоение облицовки на глубину до 15%
толщины. Огневое повреждение кладки
стен и столбов при пожаре на глубину не
эолсе 0. 5 см (без учета штукатурки). Вер-
тикальные и косые трещины (независимо от
длины и величины раскрытия), пересекаю-
щие не более двух рядов
Размораживание и выветривание кладки,
отслоение облицовки на глубину до 25%
толщины. Вертикальные и косые трещины в
несущих стенах и столбах на высоту нс
более четырех рядов кладки.
Наклоны и выпучивание стен и фундамен-
тов в пределах этажа не более чем на 1/6 их
толщины. Образование вертикальных
трещин между продольными и поперечны-
ми стенами: разрывы или выдергивание
отдельных стальных связей и анкеров
крепления стен к колоннам и перекрытиям.
Местное (краевое) повреждение кладки на
глубину до 2 см под опорами ферм, балок,
прогонов и перемычек в виде трещин и
лещадок; вертикальные трещины по концам
опор, пересекающие нс более двух рядов
кладки.
Смещение плит перекрытий на опорах не
(более 1/5 глубины заделки, но не более 2 см.
Огневое повреждение при пожаре кладки
армированных и нсармированных стен и
столбов на глубину до 2 см (без штукатур-
Проверочный
расчет несущей
способности
конструкции.
Временных уси-
лений не произ-
водить, если
расчетом под-
тверждена дос-
таточная их не-
сущая способ-
ность_______
Проверочный-
расчет несущей
способности
конструкции.
При временном
уенлении-
установка до-
полнительных
стоек, упоров,
стяжек, расча-
лок
Восстановле-
ние повреж-
денных участ-
ков, заделка
трещин
Толная
Отрыв продольных степ оТ поперечных. В
местах их пересечения, разрывы или выдер-
гивание стальных связей и анкеров, крспя-
ших стены к колоннам и перекрытиям.
(Повреждение кладки под опорами ферм,
залок и перемычек в виде трещин, раздроб-
ления камня или смещения рядов кладки по
горизонтальным швам на глубину более 2
см, образование вертикальных или косых
трещин, пересекающих до четырех рядов
кладки.
Смешение плит перекрытий на опорах
ролсс 1/5 глубины заделки в стеке.
Огневое повреждение кладки стен и столбов
при пожаре достигает 5 - 6 см._____
отдельных конструкций 11 Конструкция
частей здания. подлежит раз-
!>азмораживание и выветривванис кладки на борке
•дубину 50%> толщины стены и более Ограждение
зоны аварий-
ных конструк-
ций
Свыше (Разрушение
50 или
при
полной (глубину 50% толщины стены и более
потере
несущей
способ-
ности
конст-
рукции
Стадии работы кладки при сжатии
Первая стадия
Вторая стадия
Третья стадия
Большие обвалы в стенах. Разморажива-
ние и выветривание кладки на глубину до
40% толщины. Вертикальные и косые
трешины (исключая температурные и
осадочные) в несущих стенах и столбах
на высоту не более восьми рядов кладки.
Наклоны"и выпучивание стен в пределах
этажа на 1/3 их толщины и более. Сме-
щение (сдвиг) стен, столбов и фундамен-
тов по горизонтальным швам или косой
штрабе
Капитальное
восстановление
производится
по проекту.
При временном
усилении-
установка до-
полнительных
стоек, упоров,
расчалок, стя-
жек
11агрузка в долях от разрушеиия
0,9- ПО
0,8-0,9
0.6-0.8
ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОВРЕЖДЕННЫХ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЛИСТ 13
Поврежденные каменные и армокаменные конструкции подлежат конструктивному Таблица 1 Коэффициенты снижения несущей способности Ктс кладки стен» столбов и простенков» поврежденных вертикальными трещинами» при стабилизации развития трещин и деформа- ций конструкций Таблица 3 Коэффициенты снижения несущей способности Ктс кладки опор ферм, балок и перемычек из полнотелого кирпича, по- врежденных трещинами, имеющих сколы и раздробления
№ Характер повреждения кладки стен, Ктс для кладки Ле Характер повреждения кладки Ктс для кладки
усилению» если их несущая способность недостаточна для п/п столбов и простенков неар ми- рованной армиро- ванной п/п стен, столбов и простенков иеарми- рованной армиро- ванной
восприятия действующих на них нагрузок. При этом несу- щая способность определяется 1 Трещины в отдельных камнях 1 I
2 Волосные трещины, пересекающие не более дв>\ рядов кладки, длиной 15 - 18 см 0,9 1 1 Местные (краевые) повреждения на глубшгу до 2 см (трещины» ско- лы, раздробления) и образование веотикальных тоешин по концам 0,75 0,9
с учетом ее снижения за счет наличия дефектов и поврежде- ний при помощи коэффициен- тов Ктс. 3 То же, при пересечении нс более четырех рядов кладки длиной до 30 - 35 см при количестве трещин нс бо- лее трех на 1 м ширины (толщины) стены, столба или простенка 0,75 0,9 балок, ферм и перемычек опорных подушек длиной до 18 см или 15 -
Значения этих коэффициен- тов приведены в табл. 1, 2, 3 в 4 То же» при пересечении не более восьми рядов кладки длиной до 60 - 0,5 0,7 2 То же, при длине трещин до 35 см 30 - 0,5 0,75
65 см при количестве трещин не бо- лее четырех на 1 м ширины (толщи- ны) стены, столба или простенка 3 Краевое повреждение кладки на глубину более 2 см при образова- нии по концам балок, ферм и пе- ремычек вертикальных и косых трещин длиной более 35 см 0 0,5
зависимости от характера и степени повреждений 5 То же, при пересечении не более восьми рядов кладки длиной более 60 - 65 см (расслоение кладки) при количестве трещин более четырех на 1 м ширины простенков, стен и столбов
Основные градации степени повреждения и общие реко- мендации по определению не- обходимости усиления камен- ных и крупноблочных конст- 0 0,5 Таблица 4 Основные градации степени повреждения и общие реко- мендации по определению необходимости усиления ка-
Примечание. Несущие столбы сечением 0,64 х 0,64 м и менее менных и крупноблочных конструкций
при наличии повреждений, указанных в п. 3, 4 и 5 табл. 1, должны усиливаться независимо от результатов расчета. Таблица 2 Коэффициенты снижения несущей способности кладки стен, ПГЧЛЛ'ГА! М/ЛП Л’ГЛНКАП Н ЛП ГЛ ЛМТ ПЛ 1 J t f V» Степень поврежде- ния Снижение несущей спо- собности, % Необходимость уси- ления
рукций в зависимости от сни- Незначительная 0-5 Не требуется
lipVVIbIJMJD nvlVJIWU, IlVDptmaVCinWA lipil IJV/TiCipV Слабая До 15 Требуется при чии трещин нал и-
жения несущей способности Глубина слоя Ктс для
поврежденной кладки (без учета штука- Стен и простенков толщи- ной 38 см и более при обогреве Столбов при размере сечения 38 см и более
приведены в табл. 4. Средняя До 25 Требуется
Сильная До 60 Требуется
• турки), см односто- роннем двусторон- нем Аварийная Свыше 50 Возможно при тсхни- ко - экономическом
До 0,5 1 0,95 0,9 обосновании или раз-
До 2,0 0,95 0,9 0,85 борка и замена
До 6,0 2^ 0,8 0.7
59
4. РАСЧЕТ И ОЦЕНКА НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ДЕФЕКТАМИ
4.1. Оценка прочности и деформативности конструкций,
находящихся в эксплуатации.
Работа конструкций в составе зданий и сооружений выявляет все их по-
ложительные и отрицательные качества применительно к имеющимся услови-
ям эксплуатации. Поэтому она может рассматриваться как испытание конст-
рукций фактически действующими нагрузками. При этом методика оценки на-
пряженно деформированного состояния конструкций в эксплуатации значи-
тельно сложней, чем при испытаниях нагружением.
Оценка прочности железобетонных конструкций производится на основе
расчета по «фактическим» прочностям бетона и арматуры с учетом их совмест-
ной работы, которую характеризует состояние конструкций: величина проги-
бов. ширина раскрытия и характер трещин, место расположения и характер де-
фектов. Оценку прочности конструкций производят по зонам, участкам с одно-
типным напряженным состоянием (например, приопорные и пролетные участ-
ки балок и плит и т.д.). На каждом участке выявляют наиболее поврежденное
по статистическим критериям сечение, которое принимают совмещенным с са-
мым напряженным сечением.
При оценке деформативности конструкций допускается принимать сред-
ние значения параметров жесткости сечений в пределах каждого участка.
Оценка прочности и деформативности по фактической прочности бетона
и арматуры, размерам сечений и фактической расчетной схеме обследованных
конструкций зависит от того, по каким нормам проектирования производился
расчет. Так расчет прочности наклонных сечений по нормам 1962 или 1974 г.
при расчете их по нормам 1984г. дает недостаточную величину поперечной си-
лы, воспринимаемой сечением. Эго особенно проявляется в стропильных бал-
ках серии ПК - 01 - 06, разработанных в 1961 году. В то же время эти балки
проверены в эксплуатации в различных зданиях, и в большинстве зарекомендо-
вали себя как надежная конструкция.
Расчетные величины раскрытия трещин по нормам 1984г. также оказы-
ваются несколько большими, чем по нормам прежних лет, в особенности для
наклонных трещин в балках с тонкой стенкой. Расчетные величины нагрузок, в
частности, от снега и пыли, во многих случаях превосходят величины этих на-
грузок по нормам прежних лет.
Вопросы о решении таких коллизий постоянно встречаются в практике
обследования зданий и сооружений и их конструкций, выполненных по проек-
там, разработанным по старым нормам (таких зданий или конструкций еще
много), работающих в эксплуатации вполне удовлетворительно.
60
Необходимо учитывать, что к построенным конструкциям нельзя во всех
случаях предъявлять требования о соответствии нормам проектирования, ис-
ключая случаи появления дефектов или повреждений. В то же время нет со-
мнений, что формулы новых норм в большей мерс отражают работу конструк-
ций, чем ранее действовавшие нормы проектирования. Полное благополучие с
конструкциями, запроектированными по старым нормам, объясняется наличи-
ем факторов, неучтенных при проектировании.
При проведении поверочных расчетов эксплуатируемых конструкций
имеется более полная информация о работе конструкций, чем при проектиро-
вании и поэтому расчеты следует выполнять по формулам действующих норм
проектирования, корректируя, однако, вводимые в эти формулы исходные дан-
ные с учетом фактически имеющейся информации.
4.2. Выполнение поверочных расчетов эксплуатируемых
конструкций.
Поверочные расчеты железобетонных и каменных конструкций с учетом
результатов обследований выполняются в соответствии с требованиями СНиП
2.03.01 - 84* и СНиП 11-22-81. Обеспеченность конструкций по первому
предельному состоянию должна быть по параметрам сечений (материалы, гео-
метрия, дефекты, повреждения) нс ниже 0,95 с учетом коэффициентов надеж-
ности по материалам.
Обеспеченность конструкций по второму предельному состоянию должна
быть также не ниже 0,95. Расчет по предельным состояниям второй группы не
производится, если прогибы и ширина раскры гия трещин обследуемых конст-
рукций меньше допустимых, а усилия в сечениях от фактически действующих
нагрузок не превышают проектных или нормируемых по СНиП 2.01.07 - 85
«Нагрузки и воздействия».
При выполнении поверочных расчетов должны быть проверены сечения
конструкций, имеющие дефекты и повреждения, а также сечения, в которых
при детальных обследованиях выявлены зоны бетона или кладки, имеющие
прочность меньше средней (или проектной) на 20% и более.
Расчетные характеристики бетона для проверяемых конструкций приво-
дятся к условному классу бетона согласно СНиП 2.03.01 - 84*. При этом проч-
ность бетона на сжатие принимают равной 70...80% от проектной марки для
конструкций, возводимых до 1986 года. Для обеспечения требуемой надежно-
сти определения прочности бетона или камней полезно произвести определе-
ние прочности материала в некоторых характерных местах на поверхности кон-
струкций, а остальную ее поверхность простучать склерометром ОШХ4 - 1 или
молотком Физделя, сравнивая результаты (вмятины и звук) с таковыми в мес-
тах с достоверно определенной прочностью. Это испытание дает представление
о прочности материала конструкции в целом.
61
Расчетные характеристики арматуры определяются в зависимости от
класса арматурной стали обследуемой конструкции согласно СНиП 2.03.01 -
84*. При отсутствии данных по прочности арматуры и невозможности отбора
образцов для испытаний арматуры допускается назначать расчетные сопротив-
ления арматуры растяжению R»- в зависимости от профиля арматуры:
- .для гладкой арматуры Rs = 1600 кгс/см2;
- для арматуры периодического профиля с заходом на «винт»
R, = 2500 кгс/см2;
- для арматуры периодического профиля с заходом типа «елочка»
Rs = 3000 кгс/см2;
Эги данные справедливы для конструкций» возведенных в 1928... 1962 го-
дах» т.е. до введения в практику проектирования первых СНиП (строительных
норм и правил).
Арматурные стержни» диаметр которых в результате коррозии уменьшил-
ся более чем на 50% в расчетах не учитываются.
При наличии в конструкции наружных слоев с пониженной прочностью
бетона в расчете допускается принимать либо полное сечение элемента с еди-
ной пониженной прочностью, либо уменьшенные размеры сечения с фактиче-
ской прочностью оставшегося бетона. При этом во всех случаях прочность бе-
тона в действительности не должна быть ниже оь > 100 кгс/см2. Слои с мень-
шей прочностью бетона в расчете не учитываются.
Если в результате поверочных расчетов по оценке прочности, трещино-
стойкости и деформативности полученные значения удовлетворяют требовани-
ям норм, то конструкции считаются пригодными к дальнейшей эксплуатации. В
противном случае необходимо выполнять ремонтно-восстановительные рабо-
ты. В заключение целесообразно выполнить расчет вероятности безотказной
работы по остаточной прочности.
4.3. Прочность монолитных железобетонных перекрытий
после длительной эксплуатации
Проведенные по результатам обследований расчеты прочноеги монолит-
ных железобетонных, ребристых перекрытий после их длительной эксплуата-
ции показывают, что их несущая способность несколько выше, чем первона-
чальная проектная величина. Расчет элементов монолитных перекрытий дол-
жен выполняться в соответствии с требованиями разд. 6 СНиП 2.03.01 - 84*
«Бетонные и железобетонные конструкции».
Прочность элементов перекрытий по нормальным сечениям определяется
по современной методике с учетом перераспределения усилий. При этом коэф-
фициенты надежности по нагрузке принимаются для постоянной нагрузки
Уг=1,1...1,2, а для временной - уг=1,2...1,4. В ряде случаев требуется ввести до-
62
полнительные коэффицисн гы условий работы, величины которых обусловлены
опытом и интуицией экспертов - обследователей.
Прочность железобетонных перекрытий по наклонным сечениям, арми-
рованным по методике НиТУ 1931 - 1934 гг., заведомо обеспечена при провер-
ке ее по методике СНиП 2.03.01 - 84*. Это связано с тем. что отогнутые стерж-
ни в элементах рассматриваемых перекрытий являются основной поперечной
арматурой, обеспечивающей прочность по наклонным сечениям.
В результате проведенных обследований необходимо установить величи-
ну нормативных нагрузок, которыми можно загружать перекрытие, отдельно
для каждого элемента и каждого пролета. Эти данные позволят предприятиям
определить наиболее рациональную схему складирования продукции с тем,
чтобы эффективно использовать прочность всех конструктивных элементов пе-
рекрытия.
Опыт обследования монолитных железобетонных перекрытий дает осно-
вание говорить о «пределах» их несущей способности. Монолитные ребристые
перекрытия являются статически неопределимыми конструкциями, и величина
резерва их прочности составляет до 30% за счет перераспределения внутренних
усилий. Таким образом, нагрузка на монолитные перекрытия может быть уве-
личена в среднем на 30%. Однако, при назначении допускаемой полезной на-
грузки на перекрытие необходимо также учитывать опасность чрезмерной ши-
рины раскрытия трещин, поскольку в 30...50-е годы применялась только глад-
кая арматура, нередко квадратного сечения. Прежде чем окончательно устано-
вить допускаемую полезную нагрузку необходимо рассчитать ширину раскры-
тия трещин, а также прочность колонн, фундаментов и грунта основания.
Л
4.4. Прочность нормальных сечений при нарушении
сцепления арматуры с бетоном.
При проведении обследований эксплуатируемых изгибаемых железобе-
тонных конструкций часто возникает необходимость в оценке прочности кон-
струкций при частичном или полном нарушении сцепления арматуры с бето-
ном. Существуют несколько методов по оценке прочности нормальных сечений
с нарушением сцепления.
Наиболее простой метод заключается в снижении прочности сечений, с
нарушенным сцеплением, при выполнении поверочных расчетов введением в
расчетные формулы коэффициентов, принимаемых равными 0,9 и 0,8 соответ-
ственно для I и III категории состояния конструкций (см. табл. З.1.).
Отправной точкой расчета прочности по методике СНиП 2.03.01 — 84*
является установление соотношения между значением относительной высоты
сжатой зоны бетона определяемой из соответствующих условий равновесия и
граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона
63
В зависимости от отношения расстояний между трещинами при пару-
1*
шенном и обеспеченном сцеплении ----- по эмпирической зависимости нахо-
^сгс
дится коэффициент условий работы при нарушенном сцеплении уг, определяет-
ся коэффициент Кс, зависящий от класса бетона и устанавливается граничное
значение относительной высоты сжатой зоны бетона при нарушенном сцепле-
*
нии . Из условия равновесия сил определяется относительная высота сжа-
той зоны при достижении в арматуре напряжений предела текучести
х/ -7?_х Л;
tr#_ ли S_______sc у
Rfr xbxhq
_ ♦ ♦
где R^ - прочность бетона, определяемая по формуле /?^=yrxRb.
*
Производится сравнение найденных величин и £*:
♦
- при <£* < напряжения в растянутой арматуре достигают предела
текучести, прочность сечения не снижается. Расчет прочности нор-
мального сечения ведется по формулам СНиП 2.03.01 — 84* при £=$*.
*
- при с* > напряжения в арматуре предела текучести не достигают,
изгибаемый элемент разрушается как переармироеанный, прочность се-
чения снижается.
Прочность нормального сечения определяется по формуле
М= Rb xbx/?о X £R х(1 _ 0,5х£ R )4-R„x A's x(hc - a’).
Все обозначения в формуле соответствуют принятым в СНиП 2.03.01 -
84*. Примеры расчета прочности конструкций с нарушенным сцеплением ар-
матуры с бетоном приведены в главе 5.
4.5. Прочность каменных конструкций с повреждениями.
Прочность поврежденных армированных и неармированных каменных
конструкций определяют согласно требованиям норм с учетом выявленных при
обследовании дефектов и повреждений и фактических значений прочности
кирпича, раствора и арматуры.
Фактическая прочность обследуемой каменной конструкции, с учетом
дефектов, вычисляется по формуле:
64
Ф=К*Кгс,
где N - расчетная несущая способность конструкций, определяемая в соот-
ветствии с указаниями СНиП 11-22-81 «Каменные и армокаменные конструк-
ции» без учега понижающих факторов подстановкой в соответствующие рас-
четные формулы фактических значений прочности материалов, площади сече-
ния кладки, арматуры и т.п.;
Ктс - коэффициент снижения несущей способности кладки, значения ко-
торого приведены в табл. 4.1 и табл. 1 ...3 на листе 13 в главе 3.
Таблица 4.1.
Значения коэффициента Ктс при наличии дефектов
производства работ
№ п.п Вид дефекта Ктс
1. Отсутствие перевязки рядов кладки (тычковых рядов, арма- турных сеток, каркасов):
в 5 - 8 рядах (40 - 50 см) 1.0
в 8 - 9 рядах (60 - 65)см 0,9
в 10 - 11 рядах (75 -80 см) 0,75
2. Отсутствие заполнения раствором вертикальных швов (пус- тошовка) 0,9
При толщине горизонтальных швов более 2 см (3 - 4 шва на 1 м высоты кладки):
при марке раствора шва 75 и более 1,0
то же, 25 - 50 0,9
то же, менее 25 0,8
Поврежденные каменные и армокаменные конструкции подлежат конст-
руктивному усилению если их несущая способность (прочность) недостаточна
для восприятия действующих нагрузок, т.е. при условии
F><D,
где F - нагрузка, действующая на рассматриваемую конструкцию; Ф - факти-
ческая прочность конструкции по нагрузке.
Основные градации состояний, степень повреждений конструкций и ре-
комендации по их усилению представлены в табл. 4 на листе 13 в главе 3.
65
5. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ
КОНСТРУКЦИЙ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ПОКРЫТИЙ И ПЕРЕКРЫТИЙ
5.1. Здания складов с монолитным ребристым покрытием
5.1.1. Архитектурно-конструктивное решение
Одноэтажные складские здания с монолитным ребристым покрытием
встречаются, как правило, довоенного строительства. Они проектировались
преимущественно трехпролетными (рис. 5.1). В складских помещениях, в кото-
рых нормами технологического проектирования температура внутреннего воз-
духа не нормируется или допускается ниже 0°С, отопление не предусматрива-
лось.
Несущий каркас здания образован монолитным железобетонным ребри-
стым покрытием с балочными плитами, несущими кирпичными стенами, желе-
зобетонными колоннами и железобетонными фундаментами: ленточными — под
стены и столбчатыми - под колонны.
Железобетонное ребристое покрытие состоит из главных и второстепен-
ных балок, объединенных в верхней части в единое целое плитой, на которую
уложена кровля.
Продольные несущие стены, на которые опираются главные трехпролет-
ные балки, выполнены из красного или силикатного кирпича. Встречаются сте-
ны, выполненные из шлакоблоков, несущим элементом в которых являются
кирпичные столбы, включенные в состав стены. Для неотапливаемых зданий
толщина стен составляет 380 мм. В стенах из кирпича опирание главных балок
осуществлено на вертикальные пилястры толщиной 130 - 250 мм и шириной
510-640 мм.
Пролеты балок несущего каркаса имеют длину от 6 до 12 м, а шаг рам
каркаса (колонн с главными балками) составляет 5...7 м.
В противопожарных целях здания разделены на секции брандмауэрными
стенами толщиной 380 мм, длина которых составляет 54...60 м.
5.1.2. Данные по обследованию покрытия
Рассматривается одноэтажное здание постройки 1937 года с железобе-
тонным монолитным ребристым покрытием (см. рис. 5.1).
При эксплуатации складских зданий рассматриваемого типа должны учи-
тываться требования основных нормативных документов: СНиП 2.03.01-85*
«Складские здания и сооружения общего назначения»; СНиП 2.01.07-85 «На-
грузки и воздействия»; СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от
66
f
Рис.5.1. Схема расположения элементов покрытия здания.
Поперечный и продольный разрез здания.
1-главная балка; 2-второстепенная балка; 3-г.лита.
67
коррозии»; СНиП 2.02.01-83 «Основания зданий и сооружений»; СНиП 11-22-8!
«Каменные и армокаменные конструкции» СНиП2.С3.01-84* «Бетонные и же-
лезобетонные конструкции»; СНиП 2.03.13-88 «Полы»; СНиП П-26-86 «Кров-
ли».
В ходе обследования установлено, что главная балка выполнена трехпро-
летной с двумя консолями: левая - для поддержания карнизной части плиты,
правая - для устройства навеса над платформой (рис. 5.1, 5.2, а). Крайними
опорами (А и D) являются несущие кирпичные стены, а средние (В и С) - желе-
зобетонные колонны.
№22
5.2. Геометрические параметры элементов покрытия с
учетом повреждений:
а - расчетная схема главной балки; б - сечение нпиты и вто-
ростепенной балки с выявленными повреждениями; в - сече-
ние главкой балки в пролете с повреждениями: г - течения
главкой балки над опорой с повреждениями.
1 - разрушающийся слой бетона; 2 - арматура в растянутой
зоне; 3 - арматура в сжатой зоне.
«
.1
*3м '
6)
Длина пролетов между осями опор принята следующей: !\ = 0,75 м; /2 = 6
м; 1з = 12 м; /»= 3 м. Шаг главных балок в продольном направлении равен про-
лету второстепенных балок /»с = б м, которые располагаются через 2 м (пролет
плиты 1т= 2 м).
Проведенное детальное обследование конструкции покрытия выявило,
что вследствие коррозии арматуры в процессе длительной эксплуатации в от-
дельных зонах произошло отслаивание защитного слоя бетона и уменьшение
площади сечения арматурных стержней на 5 - 15%. Результаты обработки дан-
ных обследования позволили установить геометрические размеры сечений пли-
ты, второстепенных и главных балок с учетом повреждений. Значения размеров
сечения для самых опасных зон как проектных, так и с повреждениями сведены
в табл. 5.1 (рис. 5.2).
68
Таблица 5.1
№ Элементы по- крытия Высота сечения, мм Ширина сечения, мм Плошать арматуры, %
проект- ная с новрежде- инями проектная с поврежде- ниями Проектная с поврежде- ниями
1 Плита 60 46 1000 1000 100 90
2 Второстепенная балка 360 334 200 200 100 90
3 Главная балка 600 570 300 300 100 88
На рис. 5.2 приняты следующие обозначения:
hi =60 мм - проектная толщина плиты;
ДИ]=14 мм - толщина поврежденного слоя бетона плиты;
h 12=46 мм - толщина плиты в зоне максимального повреждения;
h2=360 мм - проектная высота сечения второстепенной балки;
h22= 334 мм - высота сечения второстепенной балки в зоне максимально-
го повреждения;
hi=600 мм - проектная высота сечения главной балки;
Ah3=30 мм - толщина поврежденного слоя бетона главной балки;
h32=570 мм — высота сечения главной балки в зоне максимального повре-
ждения;
Ь2=200 мм и Ь3=ЗОО мм - проектная ширина сечения соответственно вто-
ростепенной и главной балок.
5.1.3. Прочностные характеристики материалов перекрытия
Прочность бетона для числа участков определения прочности п должна
удовлетворять условию.
7- х (Лшзх - Л™,)-0,37 <q=0,39,
1 £
где /?,„ = — > /?, = 130 кгс/см2 - средняя прочность бетона;
*г=1
Ri - прочность бетона в отдельных контролируемых участках;
п=8 - число участков определения жесткости;
Rimax-156 кгс/см2 - наибольшая прочность в контролируемых участках;
Rjnnn=108 кгс/см2 - наименьшая прочность в контролируемых участках.
Для проведения поверочных расчетов принимается условный класс бето-
на по формуле
B«0»078xRm=0,078x 130=10,14 МПа.
Для использования СНиП 2.03.01-84* окончательно принят бетон класса
В 10. Расчетные характеристики бетона по CI 1иП 2.03.01-84*:
69
Rb=61,2 кгс/см2 - расчетное сопротивление на осевое сжатие;
Rbi=5,81 кгс/см2 - расчетное сопротивление на осевое растяжение;
103 кгс/см2 - начальный модуль упругости.
Yb2=0>9 — коэффициент условия работы бетона, учитывающий длитель-
ность действия нагрузки (табл. 15);
Результаты испытания образцов арматурной стали позволили определить
среднее значение пре мела текучести:
<^т=^т(п)+ -7= х ^сг = 2841,2 кгс/см2,
\hn
т
где о7(п)=—-----= 2727,6кгс/см2 - среднее арифметическое значение результа-
т
тов испытания вырезанных образцов;
т^12 - количество результатов;
(т
—--------------= 218,5 кгс/см2;
1 от -1
t=l ,8 — коэффициент, учитывающий количество результатов in.
Нормативное сопротивление рабочих арматурных стержней
RsnSOr/l, 1 =2841 /1,1 =2318,96 кгс/см2.
Расчетное сопротивление рабочих арматурных стержней согласно п. 2.26
СНиП 2.03.01-84*
RS=RW/Y$=2318,96/1,02=2296 кг/см2«2300 кгс/см2,
где ys=l,02 - коэффициент надежности по арматуре классов А - I, А - II (см.
табл. 21 СНиП 2.03.01-84*).
Е$=2,1*106 кгс/см2 - модуль упругости арматуры классов А - I, А - II (см.
табл. 29 СНиП 2.03.01-84*).
5.1.4. Нагрузка на покрытие
Определение величины нагрузок на I м2 покрытия выполнено в таблич-
ной форме (табл. 5.2.).
Расчетная нагрузка на 1 м2 плиты
q 1=0,098+0,165+0,140=0,403 тс/м2
Расчетная нагрузка на 1 п.м. второстепенной балки
q2=(0,403+0,074)*2=0,954«з0,96 тс/п.м.
Расчетная нагрузка на 1 п.м. главной балки
q3=0,403+0,074+0,074)*6=3,306 тс/п.м.
Расчетная сосредоточенная нагрузка на главную балку
Рэ=Чз*1ю,=3,306*2=6,612 тс.
70
Таблица 5.2
№ п/ п Вид нагрузки Норма- тивная тс/м’ Коэф- фици- енту» Расчета», гс/м*
1. Постоянная Семислойный рубероидный ковер на мастике (масса одного слоя 3,6 кгс/№) 0,015 1,2 0,018
2. Ребристая плита (плотность р=2,5 т/м’, толщина hi=0,06 м); 0,06x2,5 0.150 1,1 0.165
3. Выравнивающая стяжка из литой асфальтовой смеси толщиной 2,5 см 0.052 1,3 0,068
4. Второстепенная балка (р=2,5 т/м’, hj”0.36 м, Ь?=0,18 м, 1„,=2 м); (036 —0.06)х0.18*2,5/2. 0,067 1,1 0.074
5. Главная балка (р=2,5 т/м’. hjK0.6 м, bj=03 м, 1^=6 м); (0.6 - 0,06)х0,03х х2,5/6. 0,067 1,1 0,074
Итого постоянная нагрузка: 0361 0.411
Временная Снег для района Московской обл. 0,100 1,4 0,140
Всего: 0,461 0.551
5.1.5. Остаточная прочность плиты покрытия
Остаточная прочность плиты ребристого покрытия определена как с уче-
том имеющихся повреждений, так и без учета (рис. 5.2, б и табл. 5.1);
hoi = 4,8 см и йог = 4,6 - 1,2 = 3,4 см - рабочая высота сечения плиты
без повреждений и в местах наличия повреждений;
Asr= Asix0,9=l,18x0,9=l,06 см2 - плошадь проволоки обыкновенной на
ширину 1 в. м с учетом уменьшения первоначальной площади сечения на
10% 5 06с A$i= 1,18см2;
1С=1,8 м - расчетный пролет плиты.
Расчет выполнен по методике СНиП 2.03.01-84*.
Изгибающий момент, который может воспринять сечение плиты без по-
вреждений (рис. 5.3, в):
М«ч.н = amIixb1xAoi xRfcxYb2= 0,0970хЮ0х4,82х61,2х0,9 =
=12321,4 кгехем =0,07285 тс м,
где bt=100 см-расчетная ширина сечения полосы плиты;
агонЧ||х(1-0,5Чи)=0,102 (1-0,5 - 0,102) = 0,097;
71
‘XI
1,18x2300 Л1Л„
„ , , ,.л~т—---------- = 0,102 - относительная
Rb ххbt хЛ0| 61,2x0,9x100x4,3
высота сжатой зоны бетона.
Изгибающий момент, который может воспринимать сечение плиты с уче-
том повреждений (рис. 5.3, в):
М«ч.|2 = ат|2хЬ,х^12хкьхуЬ2 = 0,120х 100x3,4=хб1 7x0,9 =7640кгсхсм
= 0,07640 тсхм;
ат12= £i2x( 1-0,5 х£12) = 0,1288 (1 - 0,5 0,128) = 0,12;
^2=х12ЛЮ12= —-4v>2 *** ~
КЬхГЬ2х1>2* Л012
1,060x2300
61,2x0,9x100x3,4
Рис. 5.3. Определение несущей способности плиты и второстепенной балки
72
Величина расчетной нагрузки на
м2 покрытия, которую может воспри-
нять плита:
без повреждений бетона
16-0,12321
= 0,608 тс/м2 > 0,403 тс/м2;
- с повреждениями бетона
q-у =16 ’ °>0764(У = 0,377 тс/м2 < 0,403 тс/м2.
/1,8-1
Анализируя результаты поверочного расчета, можно сделать вывод,
что остаточная прочность плиты покрытия в зонах повреждения значи-
тельно ниже требуемой по расчету.
Требуется разработка и осуществление усиления.
5.1.6. Остаточная прочность второстепенных балок
Остаточная прочность второстепенных балок ребристого покрытия опре-
делена как с учетом имеющихся повреждений, так и без учета (рис. 5.2, б и
табя. 5.1).
Расчетная схема второстепенной балки и эпюра моментов по форме такие
же как и у плиты. Изменяются длина пролетов и величина нагрузки:
“ 0,3=5,7 м - расчетный пролет;
q2=0,96 тс/м - расчетная нагрузка.
Фактические геометрические размеры поперечного сечения второстепен-
ной балки и площадь арматуры с учетом повреждений в отдельных зонах (рис.
5.3, г и табл. 5.1) составляют:
Л2-0,36 м=36 см - высота сечения в неповрежденных зонах;
йо2= h2 - а=36 - 3=33 см - рабочая высота без учета повреждений;
&2~20 см - ширина ребра;
ДЛз=2,6 см - толщина слоя поврежденного бетона;
/?022=33 - 2,6=30,4 см - полезная высота с учетом повреждений;
Лу22 = ^/2 “ = 6 - 2,6 = 3,4 см - высота полки с учетом повреждений;
As2=3,08 см2 (2014 A-I) - площадь рабочей арматуры без повреждений;
. А322=3.08><0,9=2,77 см2 - площадь рабочей арматуры с учетом поврежде-
ний на 10%.
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений :
= am2ix^2x/?02xRbxYb2 = 0,0194*200х332х61,2*0,9 =
=232730 кгс*см = 2,33 тс • м;
73
am2i = kix(l’O,542i) = 0,0195 (1 -0,5 0,0195) = 0,0194;
^21“^2|/Ло2|
As2xRS
Rb x Гы * bj2 x Л02
3,08 X 2300
61,2x0,9x200x33
= 0,0195;
A21 — ^2ix Ло2= 0,0195x33 — 0,64 см.
Так как X2i " 0,64 см < 77ц - 6 см, то расчет выполнен правильно. Ней-
тральная ось находится в пределах полки.
Изгибающий .момент, который может воспринять сечение второстепен-
ной балки с учетом повреждений (рис. 5.3, г):
Мссч.22 = «т22х xA0222xRbxYw= о,0188x200x30,42х61,2x0,9 =
=191002 кгхсм = 1,91 тс м;
ат22 = ^2х(1 - 0,5x^2?) = 0,019 (1 -0,5 • 0,019) = 0,0188;
2,770x2300
= 0,019;
Rb х 7Ъ2 х х ^022 х х 2^0 х 30,4
Аз2— ^22х Ло22“ 0,019x30,4 — 0,59 см < 7?уоо—3,4 см.
I ак как Х22 = 0,59 см < Лр = 3,4 см, то расчет выполнен правильно. Ней-
тральная ось находится в пределах полки.
Величина расчетной нагрузки на 1 м2 покрытия, которую может воспри-
нять второстепенная балка:
- без повреждений бетона
16 • 2,зу = 0 5?4 тс/м2 > 0 55 j тс/мг
/5,72-2
- с повреждениями бетона
= 16 1,9у = 0,47 тс/м2 < 0,551 тс/м2.
/5,72 - 2
Анализируя результаты поверочного расчета, можно сделать вывод,
что остаточная прочность второстепенной балки покрытия в зонах по-
вреждения значительно ниже требуемой по расчету. Так как q2 < qp (см.
табл. 5.2.), то второстепенную балку необходимо усиливать в зоне повре-
ждений.
74
5.1.7. Остаточная прочность главных балок
Главная балка представляет собой трехпролетную неразрезную конструк-
цию с двумя консолями: вылет консоли слева - 0,75 м, справа - 3 м. Назначе-
ние консольных свесов - создать навес над разгрузочной платформой и эстака-
дой (рис. 5.2, а). При уклоне кровли i = 1:12 без большой ошибки в расчетной
схеме перелом можно не учитывать, т.е. принять ось балки горизонтальной
(рис. 5.4, а).
Рис. 5.4. Определение несущей способности главной балки
а}-расчвтная схема; б)-основная система;
в)-значения М 6 сечениях главной балки;
г)*уточнбная расчетная схема.
При расчете приняты следующие обозначения:
/1 = 0,75 м - вылет левой консоли;
/г=6 м - длина крайних пролетов;
/з= 12 м - длина среднего пролета;
Ц = 3 м - вылет правой консоли;
Чз= 3,306 тс/м — расчетная равномерно распределенная нагрузка на сред-
нем пролете главной балки;
75
Чд = 4фх(Ч1+&<5) = 6х(0,323+0,074) = 2,382 тс/м - расчетная равномерно
распределенная нагрузка на левой консоли без учета собственного веса второ-
степенных балок;
Рз - ЧзХс1=3,30бх2 = 6,612 тс - расчетная сосредоточенная нагрузка на
крайних пролетах главной балки;
С| = /цп= 2м- расстояние между осями второстепенных балок;
P-i = ЧзхС2=2,826х 1,5 = 4,239 тс — расчетная сосредоточенная нагрузка на
правой консоли;
с2 = 1,5 м — расстояние между осями второстепенных балок на правой
консоли.
На среднем пролете главной балки нагрузка принята равномерно распре-
деленной (вместо сосредоточенных сил от второстепенных балок) потому, что
при числе сосредоточенных сил более четырех в одном пролете (в нашем
случае - пять) максимальные изгибающие моменты для этих двух случаев
практически совпадают.
Нафузка, действующая на консоли, заменена изгибающими моментами
на левом и правом концах балки (рис.5.4, б):
Мл= Ч4*/|2/2=2,382x0,752/2 = 0,67 тс • м;
М„ = РУ*С2+Р4Х2ХС2= 3*Р4хС2=3*4,96х 1.5 = 22,32 тс • м.
Для определения расчетных изгибающих моментов в главной балке ис-
пользованы формулы строи 1еяьной механики, приведенные в справочных таб-
лицах.
Результаты вычисления изгибающих моментов в крайних пролетах глав-
ной балки следующие (рис. 5.4, в):
Мо= Мн = -0,67 тс - м; М3 = -34,36 тс • м; М9= -28,91 тс м;
М12 = Мп =-22,32 тс м; Mi= -1,317тс-м; М2= -9,917тс-м;
Mio= -13,4 гс • м; Мц= -11,2 тс-м;
Результаты вычислений значений изгибающих моментов в среднем про-
лете сведены в табл. 5.3. Сечения, в которых вычислены значения моментов
приведены на рис. 5.4, в.
Таблица 5.3
i Tib М ^х(1 -1.) Мег*- Ms, тем (Из - М,)^, тс.м м, ГСМ
3 0 0 0 0 -34,36 -5,45 -0 = 0 -34,36
4 2 1/6 0,1389 33,06 -1,30 -0,908 2.208
5 4 1/3 0,2222 52.88 18,52 -1,82 16,70
6 6 1/2 0,2500 59,50 25,14 -2,725 22,42
7 8 2/3 0,2222 52,88 28,97 -3,63 20.34
8 10 5/6 0,1389 33,06 4,16 -4,54 0,40
9 12 1 0 0 -28.91 0 -28,91
76
Фактические геометрические параметры поперечного сечения главной
балки и площади арматуры с учетом повреждений в отдельных зонах (рис. 5.2,
г и табл. 5.1) составляют:
Лз=0,6 м=60 см -- высота сечения в неповрежденных зонах;
Л3о= Лз - а =60 - 5=55 см - рабочая высота без учета повреждений;
ДА1=3 см - толщина слоя поврежденного бетона;
h32- Л3 ~ - 3=57 см - высота сечения в поврежденной зоне;
Лзо2= Аз- <?=57 - 5=52 см - рабочая высота с учетом повреждений;
Л\г3 = 6см - высота полки без учета повреждения;
А’ = Л>, - Л/ь = 6 - 3 = 3 см - высота полки с учетом повреждений;
у jz J J j
Лу =й5+2х/2/6=0,3+2х6/6=2,3 м=230 см - рабочая ширина полки;
63=ЗО см - ширина ребра;
30,41см (8022) - площадь рабочей арматуры без повреждений в
сечении 3;
=30,41x0,88 = 26,76 см2 - площадь рабочей арматуры с учетом по-
врожден и й в сечении 3 (рис. 5.2» г);
Л = 20,16см2 (2022+4020) - площадь рабочей арматуры без поврежде-
ний в сечении 6; Л^ =0,88х Л^у =0,88x20,16 = 17,74см2 - то же, с уче-
том коррозии арматуры.
В соответствии с эпюрой изгибающих моментов (рис. 5.4, в) и табл. 5.3
опасными сечениями.в главной балке являются: сечение 3 по граням колонны и
сечение 6 в середине среднего пролета. Несущая способность главной балки в
этих сечениях вычислена через изгибающие моменты.
Сечение 3 у грани колонны.
Действующие изгибающий момент и поперечная сила от фактической на-
грузки в этом сечении
Мз.гр=М3+ £зт *Ь,/2 =-34,3615,751 *0,8/2 =-28,06 тс*м,
где Q? =q3x/2/2 - (Мл- М3)*А2 = 3,306*6/2 - (0,67 - 34,36)/6 = 15,751 т- по-
перечная сила в сечении 3 слева от опоры;
Изгибающий момент, который может воспринять балка в сечении 3 без
повреждений бетона и арматуры:
M(J)W4.3| = am31 х b3 х Им xRbxyM + xRscx(h0- а’) = 0,424х30х552х(61,2х0,9 +
+6,28х2300х(55- 3) = 2870206,3 кгхем « 28,702 тем;
=6,28 см2(202О) - площадь арматуры в сжатой зоне сечения 3, т.е.
внизу ребра (рис. 5.2, г);
77
ат31Чм х( • -0.5*£31)=0,61 х( 1 - 0,61 х0,5) = 0,4243;
х R - Я’(3) х R 30,41 х 2300 - 6.28 х 2300
11 30 Rb х уЬ2 х by х Лзо 61,2x0.9x30x55
Предельное значение относительной высоты сжатой зоны по формуле
(25) СНиП 2.03.01-84*
0,8
2300'j 0,8^
~ 5000\ " 1,1;
= 0,712. где
gsr=R =2300 кгс/см2;
ascЛ1=5000 кгс/см1 - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны при
Уь2=0,9 <1,0;
со=а - 0,0008х Rb=0,85 - 0,0008х61,2=0,8 - характеристика сжатой зоны
бетона;
а=0,85 - коэффициент для тяжелого бетона.
Так как §3i=0,61<^r=0,712, формулы СНиП 2.03.01-84* применены пра-
вильно.
Изгибающий момент, который может воспринять сечение 3 с учетом кор-
розии рабочей арматуры, то есть уменьшения площади ее поперечного сечения
на 12% (рис. 5.2, г):
х/? - Л<3) х26,76 x 2300 - 6,28 x 2300 Л_1О,
£ = — —__1 оЗ
’* Rb х уЬ2 х 6- х Лзо 61,2 х 0,9 х 30 х 55
ат32з=^2*(1-0,5х£32)-0,5183х(1 - 0,5183x0,5) = 0,384;
M(3)te4.32s = атз2х by х Л?о xRbxYb2 + л;(33) xRKx(h30 -а’) = 0,384х30х552х61,2x0,9 +
6,28х2300х(55- 3) = 2670425,3 кгсхсм = 26,704 тсхм;
Изгибающий момент, который может воспринять сечение 3 с учетом по-
вреждения защитного слоя:
= *RS- А$> х Rsc _ 30,41x2300-6,28x2300 =
32 b Rt х yh2 х by х hyqy 61,2 x 0,9 x 30 x 52
am32.b=W(l-0,5x^2.b)=0,6459x(l - 0,6459x0,5) = 0,4373;
M(3,«4.32S = am32* by X л32о xRbxyb2 + 43’ xRstx(h30- a’) = 0,3979x30x522x
x61,2x0,9 + 6,28x2300x(52- 3) = 2483608,9 кгсхсм = 24,836 тсхм;
78
Несущая способность сечения 6 балки (рис. 5.2. в и 5.4, в), где положи-
тельный изгибающий момент достигает максимального значения, как без учета
повреждений, так и с их учетом бетона и арматуры.
Изгибающий момент, который может воспринять балка в сечении 6 без
учета повреждений:
₽ - х т (20,16 - 7,6) х 2300 = о е1 иб,
R х * ^/з х ^зо 61,2x0,9x230x55
где /1^6)=7,6 см2 (2 0 22) - площадь арматуры в сжатой зоне сечения 6,
то есть в полке (рис. 5.2, в);
Л=^31Х ho=0,04146*55=2,28 см < ht=6 см.
am3i=^3ix(l-0,5x^])=0,04146x(l -0,04146*0,5) = 0,0406;
М[6)«ч,з1=атл хЬ-/3 х /,32О xRb*Yb2x xR«x(ho-a')=O,0406x230x55**61,2x0,9+
-*7,6x2300 х(55- 3)=2464850 кгс*см=24,6485 тсхм;
Изгибающий момент, который может воспринять балка в сечении 6 с уче-
том коррозии рабочей арматуры, то есть уменьшения ее площади поперечного
сечения на 12%:
_ 4” X R, - 46> X Rsc (17,74 - 7,6) х 2300 _
32 R>, х уь1 х х Ajo 61.2x0,9x230x55
ho=O,03347*55=1,84 см < h(=6 см.
am32s=^2sx(l-0,5432s)=0,03347x(l - 0,03347*0,5) = 0,0329;
M(6)ce4.32S= am32s*^3 * A20*Rb*Yb,+ л/36) *К«х(Ь30- a') = 0,0329*230*552x
x61,2*0,9 + 7,6x2300*(55- 3) = 2170300 кгсхсм = 21,7 тс*м;
Изгибающий момент, который может воспринять балка в сечении 6 с уче-
том повреждения защитного слоя в сжатой зоне:
= х R, - Л;<6> х Rsc = (20,16-7,6) х 2300 = $
х/и х х Лзог 61,2x0,9x230*52
^З2ь=^32.ьх h3O2=O,04385*52=2,28 см < Лу32=3 см.
79
ат«ьЧз2ьх(Ь0>5х^}2ь)=0,04385х(1 - 0,04385x0,5) = 0,04289;
М' \еч.32Ь— ^ш32Ьх ^)*з х ^302 xRbxYb2 xKwx(hjO2— а ) 0,04289х
х230х522*61,2х0.9 + 7,6х2300*(52- 3) = 2325759 кгсхсм = 23,258 тсхм.
Изгибающий момент, который может воспринять балка в сечении 6 с уче-
том повреждения защитного слоя и коррозии арматуры в сжатой зоне (в полке):
х0,88=7»6х0>88=6,69 см2 - площадь арматуры в сечении 6 в
сжатой зоне с учетом повреждения;
? _ ЛТ * " ^32 * (17,74-6,69)X2300 _п._.
ъззл»---------------------=--------------------- и,изоо,
х уЬ2 х х Азо2 61,2 х 0,9 х 230 х 52
^32bs=^32.b5x hW2s0,0386x52=2,01 см < Лу32=3 см.
am32bJ=£32bSx(l-0,5x^2bs)=0,0386x(l - 0,0386x0,5) = 0,0378;
Мсеч.эд^атзгь* 6/3 х Л302 xRbxyb2+ xRsx(h3ora’)=0,0378x230x522x61,2x0,9+
+6,69х2300х(52- 3)=2050050 кгс*см=20,5 тсхм;
Для наглядности результаты поверочного расчета главной балки сводят-
ся в табл. 5.3.
Таблица 5.3
№ Состояние конструк- ции Переменные параметры ТМ Предельная на- грузка
ho, см А„ см1 Л\, см1 Qu, т/м1 %
В зоне сечения 3
1 Статический расчет - • 27,339 0,551 100
2 Без повреждений 55 30,41 6,28 28,702 0,551 100
Л. J Коррозия арматуры 55 26,76 6,28 26,704 0,524 95,16
, 4 Разрушение защитного слоя 52 30,41 6,28 26,617 0,52 95,0
5 Одновременная коррозия бетона и арматуры 52 26,76 6,28 24,836 0,487 88,48
В зоне сечения 6
6 Статический расчет — 22.42 0,551 100
7 Без повреждений 55 20,16 7,6 24.649 0,605 но
8 Коррозия арматуры 55 17,74 7,6 21,7 0,533 96,78
9 Разрушение защитного слоя Г 52 20,16 7,6 23,258 0,570 103,75
10 Одновременная коррозия бетона и арматуры 52 17,74 6,69 20,5 0.503 91.43
80
Вывод: Из сопоставления данных табл. 5.3 следует, что главные бал-
ки в местах повреждения бетона и арматуры коррозией не об-
ладают достаточной остаточной прочностью и нуждаются
в усилении.
5.1.8. Расчет усиления покрытия
На протяжении шестидесятилстней эксплуатации здания склада вследст-
вие многократного разрушения кровли и проникновения в результате этого вла-
ги на поверхность покрытия основные повреждения получили верхние слои бе-
тона и рабочая арматура плиты, второстепенной и главной балок, восприни-
мающая растяжение от опорных моментов. В то же время нижняя поверхность
бетона покрытия повреждена в меньшей степени и требует ремонта в виде за-
делки отколов, отдельных отслоений бетона, покрытия защитными составами и
т.п.
Расчет усиления пзиты
Усиление плиты и второстепенной балки осуществляется наращиванием
сечения из слоя монолитного бетона класса В15 с армированием сеткой. Сетка
4/3/?-1-200 ТС
.марки —---j—200 Х ^30 ° ПРОДОЛЬНЫМ и попеРечным расположением арма-
туры класса Bp - I, диаметром проволок <1-4 мм и одинаковым шагом в двух
направлениях s=200 раскатывается вдоль главных балок. Она имеет ширину
В=1660 мм и длину L, заказываемую по потребности, и стыки внахлестку без
сварки по продольным краям с 4п=160 мм, что больше 20 d = 80 мм (рис. 5.5 а).
Для расчета усиления плиты покрытия (см. рис. 5.2, 5.5) необходимо
скорректировать геометрические размеры сечения:
- h{ = 6 см - проектная высота пли гы до усиления;
- h3 = 9 см - проектная высота плиты после усиления;
- Д h = 1,4 см - толщина слоя поврежденного бетона;
hoi ~ 6 - 1,2- 4,8 см - рабочая высота сечения плиты в пролете по
проекту;
Ьоз“ 6,2 см - рабочая высота сечения плиты на опоре после усиления;
hou = 9 - 1,2 = 7,8 см - рабочая высота сечения плиты в пролете после
усиления;
- АЧ|2 - 1,06 см2 - площадь арматуры 5 0 5 В-I, установленная в плите
по проекту;
- А5|И= 0,68 см2 - площадь арматуры усиления 5 0 4 Вр-1, укладывае-
мой в новый бетон.
81
aj-схема усилен гя плиты;
б)-расчётнзя схема для пролетною момента.
в)-расчетная схема для опорного момента:
1-усиливаемая плита: 2-монолитный слой бетона;
3-сетка марки
Уточняется значение нагрузки на плиту в связи с увеличением ее толщи-
ны
qH = q, + Д q1 = 0,403 + 0,03 • 1,1 • 2,5 = 0,486 тс/м2.
Изгибающий момент, который может воспринять плита над опорой
(вдоль второстепенных балок) после усиления
-&т -bi -Яь -Vb2 = 0,192-100-4,1^-61,2-0,9 = 177ббкг- см,
h _ Л12 ' ‘ Ао12 ‘ Л? ‘ АоЗ 1 _ д^ _
Л12 ‘ ^51 + Л1н ‘ А$2
1,06 2300 4,8 + 0,68 -3550-6,2 , „ л,
___________:____ _ 1 д Iрw
1,06-2300 + 0,68-3550
ат = £(1 - 0,5 - £) в 0,215 • (1 - 0,5 0,215)=0,192;
82
, _ Rs • A12 + Rs • Л1И = 1,06-2300 + 0,68-3550 _ 0 2,5
' Rb-vb2^-ho3\ 61,2-0,9-100-4,1
Изгибающий момент, который может воспринять плита в пролете после
усиления
М2сеч = »,„ • &1 Ло1з • Rb • vb2 = 0,0554-100 • 7,82 61,2 • 0,9 =18559кг • см,
где ат = £(1 - 0,5 - £)=0,057 • (1 - 0,5 - 0,057) = 0,0554;
Rs ' Л12 _ - 2300
^•vw-ii-Aol3 61,2 0,9-100-7,8
Величина новой нагрузки на 1 м2 покрытия после усиления может дости-
гать
= 16-0,17766 = 0 877тс/м2 > 0486 тс/мг
1,82 -1
Таким образом, после усиления запас прочности fiiumbi составит
80 %9 и безопасная эксплуатация будет обеспечена.
Расчет усиления второстепенной балки
Геометрические характеристики сечения второстепенной балки, учиты-
вающие принятое усиление (рис 5.6, б, в):
^23,on= /?24‘Лн-/1А2=:36+Зх2,6=36,4 см - высота опорного сечения за вычетом
нового слоя бетона по поверхности плиты;;
4/^=2,6 см - толщина поврежденного бетона внизу ребра;
/?2„= й2/+й,=36+3=39 cm - высота ребра после усиления;
а’22 =6 см - расстояние от равнодействующей усилий в старой арматуре
до ближайшей грани сечения с учетом нового слоя бетона;
а'з2м =2,4 см - расстояние от верхней поверхности плиты до равнодейст-
вующей усилий в новой арматуре;
- о=39 - 3=36 см - рабочая высота в пролете;
h02-^2- о=36 - 3=33 см - расстояние от арматуры As22 в опорном сечении
до нижней грани ребра;
- о'2|=39 - 2,4=36,6 см - расстояние от арматуры усиления Айи до
нижней грани ребра;
^2/ =^-2 м = 200 - ширина полки расчетного тавра;
о=3 см - расстояние от верхней или нижней грани по проекту до центра
тяжести площади рабочей арматуры;
83
Рис. 5.6. Усиление второстепенной балки: а) - общий вид; б) - пролетное сечение;
в) - опорное сечение; 1 - плита; 2 - второстепенная балка; 3 - главная
балка; 4 - колонна; 5 - рабочая арматура в пролете; 6 - арматурные коро-
тыши; 7 - дополнительная термонапряженнсл арматура; 8 - торкрет-
бетон
А<22-2,770 см2 - площадь рабочей арматуры (2 0 14) с учетом поврежде-
ний (на 10%);
Айм=0,68x2=1,36 м2 - площадь арматуры усиления (5 0 4) на ширину lM =
2 м;
84
Прочностные характеристики бетона арматуры сечения второстепен-
ной балки после усиления:
Rb=6l,2 кг/см2 - расчетное сопротивление старого бетона класса В10 по-
крытия на сжатие осевое;
RbH=86,7 кг/см2 - расчетное сопротивление нового бетона класса В15 на
сжатие осевое;
Yb2=0,9 - коэффициент условия работы бетона, учитывающий длитель-
ность действия нагрузки;
Rs=2300 кг/см2 - расчетное сопротивление старой арматуры покрытия
класса В-1;
^„=3550 кг/см2 - расчетное сопротивление новой арматуры класса Bp -1;
Увеличение нагрузки за счет дополнительного слоя бетона ДЬ|= 3 см =
=0,03 м составит
Ч2н= (qii< + Чвб)Ча= (0,486 + 0,074)х2 =1,12 тс/м.
Максимальные значения моментов на опоре и в пролете второстепенной
балки равны по абсолютной величине, благодаря перераспределению усилий
вследствие ползучести бетона:
М2тах= М2Лф= - Мзде = фнХ 6=1,12х5,72/15,5
= 2,348 тс*м 234800 кгсхсм.
Пролет балки, сечение 1 - L Изгибающий момент, который может вос-
принять балка в пролете с учетом наращивания бетона в плите:
-----= ^*.?°о_д0.0„3;
Ль, х/ы X *2/ х *023 86,7 X 0,9 х 200 х 36
X = Ьогз= 0,3 см, что в пределах толщины нового бетона (h„= 3 см);
ат= £х(1 - 0,5х£) = 0,0113х(1 - 0,0113x0,5) = 0,0112;
Мзсст = атх х xRbHxyb2 = 0,0112х200х362*86,7x0,9 = 227252 кгсхсм,
что меньше Мз1Пр= 234800 кгсхсм.
Прочность сечения балки в пролете не достаточна для восприятия
действующей нагрузки. Необходимо увеличить площадь рабочей арматуры
в растянутой (нижней) зоне сечения.
Для усиления балки устанавливаем в нижнюю растянутую зону два
стержня (2 0 10, 1,57 см), длиной 2,5 м, которые через коротыши прива-
85
риваются к основной арматуре (рис. 5.6, а). Класс вновь устанавливаемой арма-
туры А — III с Rs=3750 кг/см2. Для включения в работу на растяжение стержни
предварительно нагреваются. До обетонирования они покрываются антикорро-
зийной смазкой, так как защитный сдой (а - 4 мм) нс удовлетворяет требовани-
ям СНиП 2.03.01-84*. Для принятого способа усиления несущая способность
второстепенных балок в пролете определяется по следующему алгоритму (рис.
5.6, б):
= AS22 h023 + AS2„ x Rs„ x йо24 _
^s22 x Rs ^s2n x Rsn
2,77x2300x36 + 1,57x3750x38,1 „„
=---------------------------— = 37 см;
2,77 x 2300 +1,57 x 3750
As22 x Rs + As2h x = 2,77x2300 + 1,57x3750 = 0 02 j 2.
Rbn x Yb2 x b2f x 86,7x0,9x200x37,0
Xе £* ЬИк = 0,0212*37 - 0,79 см < hH = 3 см — нейтральная ось в пределах
нового бетона;
ат=^х(1 - 0,5*^) = 0,0212х(1 - 0,0212*0,5) = 0,021;
Мгссч ~ х^02«х^кхуь2 = 0,021 *200*372*86,7*0,9 = 448657 кг*см,
что больше М2пр= 234800 кг*см.
Прочность второстепенной балки в пролете после установки допол-
нительной арматуры в нижней зоне обеспечена с запасом 87 %.
Приопорная зона балки, сечение 2-2. Рабочая высота усиленного сечения,
как расстояние от равнодействующей усилий в арматурах А^ и AS2h ДО край-
них волокон, учитываемого в работе бетона (рис.5.6, в) составит:
^22 х х + As2h х х ^02м да =
А22 х Л, + А$2н х RsH
2,77 х 2300 х 33 + 0,68 * 3550* 36,6
2,77x2300 + 0,68x3750
Изгибающий момент, который может воспринять на опоре усиленная
второстепенная балка без учета в запас прочности замены разрушенного слоя
бетона внизу ребра (Ah2=2,6 см):
М 2сеч = &т Х^2 * ^023 Х^Х 7^2 ^22Х(А)23 ^2 ~~ а) =
=0,222*20* 31,42*61,2*0,9 + 2,77*2300*(31,4 + 2,6 - 3) = 438623 кгс*см,
что больше M2>on= 234800 кгс*см.
86
s22 * “s + as2h x Es« * As22 x E*c = 2,77x2300 + 0,68x3550 = Q 2M
R& x Yb2 x x Л’023 61,2 x 0,9 x 20 x 31,4
где А,'22 “ A'S22; Rs = Я*;
= = 0,254*(J -0,254x0,5) = 0,222
Прочность балки на опорах после усиления обеспечена с запасом 83 %.
Расчет усиления главной балки
С учетом нагрузки от собственного веса нового слоя бетона (h|iH = 3 см)
опорный момент (сечение 3 у грани колонны) и пролетный момент (сечение б)
будут иметь следующие расчетные значения (табл. 5.3 и рис.5.4, а, в):
М3у = М3гр*К = 28,06* 1,15 = 32,27 тс*м;
М6у = М6*К - 22,42* 1,15 = 25,77 тс*м,
где М>р и М6 - значения моментов на проектную нагрузку до усиления;
К = Ч31/Яз= Рз»/Рз= 1,15 - коэффициент, учитывающий увеличение собст-
венного веса плиты;
q3 = 3,306 тс/м2 и q3„ = 3,801 тс/м2 - расчетная равномерно распределенная
нагрузка на главную балку до и после усиления;
Р3 = 6,612 тс и Рзн = 7,602 тс - расчетная сосредоточенная нагрузка на
главную балку до и после усиления.
Усиление главной балки производится наращиванием бетона в плите на
приопорных участках .с установкой дополнительной арматуры из 2 0 16 с ASH =
4,02 см2. Основные данные по геометрическим параметрам сечения главной
балки приведены на рис. 5.7,
где йз= 60 см - проектная высота поперечного сечения;
h3N = 63 см - высота после усиления;
Ah3 = 3 см - толщина слоя поврежденного бетона в верхней зоне сечения
балки;
Ьу = 30 - ширина ребра;
63, + 2х/г/6 = 0,3 + 2*6/6 = 2,3 м = 230 см - расчетная ширина полки;
AhjH= 3 см - дополнительная толщина слоя бетона на плите;
rfj= 2,2 см - диаметр арматуры в растянутой зоне;
Aj3= 15,2*0,88 + 15,2 = 28,576 см2 - площадь рабочей арматуры в растяну-
той зоне опорного сечения 3 (рис. 5.7, б), нижний ряд которой состоит из
4 0 22 без повреждений от коррозии (As3l = 15,2 см2), а верхний ряд - из 4
0 22 с повреждением площади арматуры до 12 % (Ал?= 13,376 см2);
A's3 = 6,28*0,88 == 5,526 см2 - площадь арматуры в сжатой зоне (внизу
опорного сечения 3) из 2 ^20 с учетом повреждения на 12 %;
87
1-ллита;2-отор<хлепенная ба л кэ;3-главная балкар-колонна;
5 рабочая арматура;&-ариатурныс коротыши;
7-дололнительная термонапряжбнмая арматура;
8»торкрет;8~дсжольитепьныо поперечные стержни <1*вмм
через 240 мм; ^дополнительная арматура; 11-новый бетон;
12‘Псереждечный бетон.
с„ = hiH+ 2*с + 1,5* d} = 3 + 2^3 + 1,5x2,2 = 12,3 см - расстояние от
нижнего ряда арматуры А,ц до ближайшей грани;
с = 3 см - толщина защитного слоя и расстояние в свету по вертикали
между арматурными стержнями;
d3 = 2 см - диаметр арматуры в сжатой зоне бетона опорного сечения 3;
св = 0,5* dj + с + hjH - 0,5*2,2 + 3 + 3 = 7,1 см - расстояние до верхнего
ряда арматуры At3i до ближайшей грани сечения;
d3h =1,6 см - диаметр арматуры усиления класса А - III, которая предва-
рительно назначается из 2 0 16 с /„=4,02 см2;
ci - 2,8 см2 - толщина защитного слоя арматуры усиления;
сз = Cj + 0,5* d3„ = 2,8 + 0,5х 1,6 = 3,6 см - расстояние от центра арматуры
усиления до ближайшей грани сечения;
а’3 = 4 см - расстояние от равнодействующей усилий арматуры А’,э до
ближайшей грани сечения.
Прочностные характеристики бетона арматуры сечения главной балки
после усиления такие же, как и во второстепенной балке.
88
Ремонтируется бетон снизу ребра на толщину поврежденного слоя. Для
обеспечения сцепления нового бетона класса В15 со старым, нижняя грань реб-
ра очищается, промывается, создается шероховатость и дополнительно обраба-
тывается клеевым составом.
Уточняется величина защитного слоя бетона для арматуры А^ц, А'^ и
А',н, а затем рабочая высота усиленного сечения балки:
2300 х (15,2 х 12,3 +13,376 х 7,1) + 4,02 х 3750 х 3,6 ?
2300х(15,2 + 13,37б)+4,02x3750 “ ’ СМ
h3 ~ + а3 = 63 - 8,7 = 54,3 см - рабочая высота сечения.
Требуемое количество арматуры для усиления главной балки в зоне мак-
симального момента над опорой (сечение 3) определяется по преобразованным
формулам (28) и (29) СНиП 2.03.01-84*:
_ М3у ~ Лз 1 х Ъ х (А03 ~ °3 )~ х (%з ~ «з J _
X /^2 х х Лоз
= 3212900 - 5,526 х 2300 х (54,3 - 4) - 4,02 х 3750 х (54,3 -1,2) _ n
61,2х0,9х30х 54,32 " ’ ’
§=1-71-2 ха,и = 1 - 71 - 2 х 0,365 = 0,48;
_ ^хУихг>3 хАр23х^ + Л;3 X Rsc + А‘н х - Ag x _
61,2 x 0,9 x 30 x 54?3 x 0,48 + 5,526x 2300 + 4,02 x 3750 - 28,576 x 2300
3750
= 3,48 cm.
Окончательно принимается арматура усиления в растянутой зоне
класса А — III в виде 2 016 As — 4,02 см2, После соответствующей обработ-
ки поверхности бетона (сечение 3) арматура усиления покрывается анти-
коррозийными составами, а затем производится бетонирование.
При поверочном расчете усиления пролетной части главной балки (сече-
ния 6) величина максимального момента в пролете равна М$у= 25,77 тсхм.
Необходимые для расчета дополнительные данные, согласно рис. 5.8:
89
Рис. 5.8. Усиление пролетной зоны главной балки:
1-плита;2-второстег.енная бал*а;3-глввкая баялл:4-колоикЭ;
5-рабочая зрматура;6-арыатурные коротыши;
7-дологлит^>ьмая термокапряж&ккал арматура:
8-торхувт.
A's>i=1,564 см2 - арматура усиления в сжатой зоне на расчетную ширину
сжатой полки
b{f=b, +2х/«6/6=30+2х600/6=230 см (11,504);
A’SH-6,69 см2 - площадь арматуры конструкции в сжатой зоне с учетом ее
изменения вследствие коррозии на 12% (2022);
Л’^/=11,05 см2 - площадь нижнего ряда арматуры конструкции в растяну-
той зоне с учетом ее уменьшения на 12%;
Л',з2=7,6 см2 (2022) - площадь верхнего ряда арматуры конструкции в
растянутой зоне;
а,-4 см - расстояние от равнодействующей усилий арматуры А,ц до
ближайшей грани сечения;
02=9,1 см - расстояние от равнодействующей усилий арматуры Л,л ДО
ближайшей грани сечения;
оз=4 см - расстояние от равнодействующей усилий арматуры А,з=
1,05+7,6=18,65 см1 до ближайшей грани сечения;
hot - рабочая высота сечения,
90
Уточненное значение защитного слоя бетона а} составит:
_ Js3] х Rs х а} + J532 х х о2 _ 11,05 х 4 + 7,6 х 9,1 _ , „
4з, х я, + лй2 х/г5 ' 18,65
Тогда рабочая высота сечения и сжатой зоны бетона будут равны:
h0} = Лзя - аз=63 - 6,08 ~ 56,92 см;
Л 3 х R . + Лл х Rsc - A'f3ll х R* _ 2300 х (18,65 - 6,69) -1,564 х 3750
х х b'/3 х Лоз 61,2 х 0,9 х 230 х 56,92
= 0,03
X = Иоз ~ 56,65x0,03 = 1,7 см < Л„= 3 см.
Следовательно нейтральная ось проходит в пределах нового слоя бетона
(класс В 15 R,„= 86,7 кг/см2; уЬ2 = 0,9), а арматура в сжатой зоне A's3 + Л',„ рас-
положены ниже нейтральной оси (а'„= 2,8 см; а'з= 7,1 см), поэтому она в расче-
те не учитывается.
Тогда при 6=6/з= 230 см сжатая зона бетона будет равна:
Азх^з 2300x18,65 _0>042.
* Rfa х х х ^оз х х 2^0 х 56,92
ат= ^(1-0,5x^ = 0,0411;
X = h03 х£ - 56,92x0,042 = 2,39 см < Л„ = 3 см.
Нейтральная ось проходит в пределах нового слоя бетона;
Прочность главной балки в пролете (сечение б):
М6.сеч = агах63/ хЛ023 х/?6кх7и= 0,04Г1х230х56,922х86,7х0,9 =
=2389797 кгс*см = 23,898 тс*м < МбУ= 25,77 тсхм.
Прочность балки в сечении 6 не обеспечивается. Необходимо произве-
стиусиление.
В первом приближении принимается, что высота сжатой зоны равна тол-
щине нового слоя бетона X И1н =3 см с расчетным сопротивлением = 86,7
кгс/см2. В этом случае требуемая площадь арматуры усиления
RbH х ГЬн *by3*x- 71j3 X Rs _ g6j7 х 09 х 230 X 3 -18,65 х 2300 _
RfH = 3750
=2,92 см2.
91
Принимаем для усиления балки арматуру из 2 0 14 А - III с AJH= 3,08 см2,
которая через коротыши должна привариваться к рабочей арматуре балки (рис.
Уточняем несущую способность балки в сечении б после установки до-
полнительной арматуры усиления.
Расстояние от равнодействующей усилий арматуры конструкции As3 и
принятой для усиления Aw до ближайшей грани сечения
х х
532 “2
’ ^$32 Х ^5 + ^5И ~ Л'5Н
asn “
531
2300 X (11,05 X 4 + 7,6 X 9,1) + 3750 х 3,08 х 0,9
2300x18,65 + 3750x3,08
Новая рабочая высота сечения составит
hOj = h3tt 63 - 4,98 = 58,02 см.
Тогда высота сжатого бетона будет равна
т
мбу = 2577000_______
RbH х ‘/ь2 х ^з/ х Л)3 х 0,9 х 230 х 58,022
= 0,0464;
4=1- 7^2 X а„, = 1 - V1 - 2 X 0,0464 = 0,0475;
X = h03 = 58,02x0,0475 = 2,756 см;
Новое уточненное значение площади арматуры усиления
Кь*ГЬ2хЬз/хх As3xRs 86,7x0,9x230x2,756-18,65x2300
~ 3750 "
= 1,752 см2.
Принимается арматура 2 0 12 А - Ш с 2,26 см2.
Несущая способность сечения 6 после усиления его дополнительной ар-
матурой из 2 0 12 А - III с ASH = 2,26 см2.
м6.сет= а„*Ь'г/ хЛ£ *Rbv X Zw= 0,04835 х 230 х 57,73* х 86,7 х 0,9 =
= 2892071 кгсхсм = 28,921 тсхм > = 25,77 тсхм.
Прочность сечения балки в пролете после усиления арматурой обес-
печивается с достаточным запасом.
5.1.9. У казания по производству работ
1. Снять разрушенный слой старого бетона на верхней и нижней по-
верхности плиты и наружных гранях ребер балок. Очистить поверхность старо-
го бетона от пыли и крошек и выступающие из бетона арматурные стержни от
ржавчины. Затем поверхность старого бетона промыть, придать ей шерохова-
92
тость, и для улучшения сцепления с новым бетоном, ее дополнительно обрабо-
тать клеевым составом.
2. Кроме увеличения сечения за счет монолитного бетона главные
балки усилить арматурными стержнями длиной 3 м класса А - III диаметром
16 мм над опорами и 12 мм пролете. Для включения в работу конструкции
стержни предварительно нагреть до t = 125° С (о$р = 3000 кг/см2), а затем через
коротыши (на концах) приварить к основной арматуре.
3. Усиление второстепенных балок осуществить за счет увеличения
высоты сечения на 30 мм и поперечных стержней дополнительной сетки (504
на 1 п.м.), раскатываемой вдоль главных балок до обетонирования бетоном.
4. Нижние поверхности элементов покрытия, где имеются поврежде-
ния и дефекты, после соответствующей обработки и установки опалубки обе-
тонировать. На участках, где приварена через коротыши арматура усиления,
толщина свежего бетона должна обеспечивать наличия защитного слоя не ме-
нее 20 мм.
5. Работа по усилению железобетонных элементов перекрытия долж-
на выполняться в летнее время при положительной температуре. На производ-
ство работ должна быть составлена технологическая карта, где в случае необ-
ходимости предусматривается устройство временных разгружающих лесов.
5. 2. Многоэтажные здания складов с монолитными
ребристыми перекрытиями
5.2.1. Архитектурно - конструктивное решение.
Рассматривается трехэтажное здание с монолитными ребристыми пере-
крытиями, предназначенное для длительного хранения пищевых продуктов, то-
варов ширпотреба, деталей машиностроения и других материалов (рис. 5.9).
Рис. 5.9. Поперечный разрез здания
93
Оно построено в сороковых годах. Сетка колонн составляет 6><6 м. Здание
имеет в поперечном разрезе (рис. 5.9) четыре пролета по 6 м каждый, с рас-
стоянием до температурного шва 54 м.
Несущий каркас здания образован монолитным железобетонным покры-
тием и двумя ребристыми перекрытиями с балочными плитами, несущими кир-
пичными стенами, железобетонными колоннами и фундаментами (5.10, 5.11):
Рис. 5.10. План и продольный разрез здания
94
ленточными - под стенами и столбчатыми - под колоннами.
Железобетонные монолитные ребристые перекрытия состоят из главных
и второстепенных балок, которые объединяются в верхней части монолитной
плитой, на которую уложен асфальтово-бетонный пол.
Продольные несущие стены, на которые опираются четырехпролетные
главные балки, возведены из красного кирпича толщиной А=51 см. Приняты
марка кирпича М 100 и марка раствора М 25. Так как гибкость стены на высоте
одного этажа Ли =H/h-Y2 < 20 для первой группы кладки, а расстояние между
поперечными стенами 1ст не превышает 54 м, то здание имеет жесткую конст-
руктивную схему.
Если на первых двух этажах шаг колонн в поперечной рамс 6 м, то на
третьем этаже оставлены только ближние к стенам стойки, а средняя колонна
отсутствует.
В противопожарных целях здание разделено на секции длиной 54 м
брандмауэрными стенами толщиной 380 мм. Встречаются здания трех, четырех
и пяти пролетные, пролеты которых меняются от 6 до 12 м, а шаг рам (колонн с
главными балками) - от 5 до 7 м.
5.2.2. Данные по обследованию перекрытия
За время эксплуатации складского здания в отдельных местах монолит-
ного ребристого перекрытия произошло разрушение защитного слоя бетона и,
как следствие, коррозия арматурных стержней с уменьшением площади сече-
ния. Соответственно, по сравнению с проектной уменьшилась несущая способ-
ность перекрытия в местах повреждений, то есть уменьшилась предельная на-
грузка qM которую может воспринять конструкция. Так как qu=g+p, где g - по-
стоянная нагрузка, а р - проектная временная нагрузка, уменьшение несущей
способности покрытие вынуждает уменьшать количество складируемого мате-
риала. А это, в свою очередь, ведет к удорожанию эксплуатации здания. По-
этому целесообразно проведение работ по устранению повреждений совмес-
тить с реконструкцией здания с целью повышения эффективности расходов на
эксплуатацию.
Пролеты главных и второстепенных балок, а также монолитной плиты
соответствуют проектным. Шаг главных балок составляет 6 м, а второстепен-
ных балок - 2 м. Результаты определения фактических геометрических разме-
ров сечений главных и второстепенных балок, а также плиты приведены в табл.
5.4, где проведено сопоставление их с проектными.
Таблица 5.4.
>8 Элементы покрытия Высота сечения,мм Ширина сечения,мм Площадь арматуры,%
Проект’ ная С повреж- дениями Проектная С повреж- дениями проектная С повреж- дениями
1 Плита 80 70 1000 1000 100 92
2 Второстепен- ная балка 400 380 200 200 100 90
Главная балка 700 670 300 300 100 90
95
Прочностные характеристики бетона и арматуры определены аналогично
тому, как это сделано в пункте 5.1.2. Для проведения поверочных расчетов
принят бетон класса В 15 с соответствующими расчетными сопротивлениями
по СНиП 2.03.01 - 84* «Бетонные и железобетонные конструкции».
Rb=86,7 кг/см2; Иы—7,65 кг/см2; Еь=235х 103 кг/см2.
Армирование перекрытия выполнено из стали классов А -1 и А - II.
Расчетные сопротивления арматуры составляют
R^-2520 кг/см2; R$=2300 кг/см2; Es=2,1 х 106 кг/см2;
Рассматриваемое в качестве примера здание было запроектировано на
нормативную временную нагрузку ря=1>0 тс/м2. Целью обследования являлась
разработка рекомендаций по усилению конструктивных элементов перекрытия
(плиты, второстепенных и главных балок) для устранения выявленных повреж-
дений и сокращение расходов на эксплуатацию здания за счет увеличения веса
и объема складируемых материалов (временной нормативной нагрузки) с
ры=1,0 тс/м2 до /?<=! ,2 тс/м2 (на 20%).
Сбор нагрузок на 1 м2 площади перекрытия сведен в табл. 5.5.
Таблица 5.5
№ п/л Виц нагрузки Норма гив- н а я, тс/м* Коэф- фици- ент, у/ Расчетная, ' тс/м*
1. Постоянная: Асфальтобетон - 0,04*2,1 (6=0,04 м; р"2,1 т/м1) 0,084 1.2 0,101
2. Плита (6*0.08 м; р=2,5 т/м’); 0,08x2,5 0,200 U 0,220
3. Второстепенная балка (h=0,4 м; р=2,5 т/м’; Ь=0,2 м; /ге,=2 м); (0,4 - 0,08;*0,2*2.5/2 0,080 1,1 0,088
4. Главная балка (h=0,7 м; р=2,5 т/м’; Ь-0,3 м; 1,6=6 м); (0,7 - 0,08)*0,3*2,5/6 0,078 1,1 0,085
ИТОГО: 0,442 0.494
Временная по проекту
1. Длительная. Рди 1,000 1,2 1.200
ВСЕГО (по проекту): 1.442 1.694
Временная по заданию на реконструкцию дли- тельная, РД1_ 1,200 1.2 1,440
ВСЕГО (по заданию на реконструкцию): 1.642 1,934
Фактические нагрузки на перекрытие составляют:
Расчетная на 1 м2 плиты ^/=0,101*0,220+1,2=1,521 тс/м2;
Расчетная на 1 п.м. второстепенной балки q2=(l,521+0,088)x2=3,218 тс/м;
Расчетная на 1 п.м. главной балки #з=(1>521+О>О88+О,О85)хб=1О.164тс/м;
Расчетная сосредоточенная нагрузка на главную балку
Р3= ?зх/л = Ю,164x2=20,328 т.
Нагрузка по заданию на реконструкцию:
Расчетная на 1 м2 плиты ?;=0,321+1,440= 1,761 тс/м2;
96
Расчетная на 1 п.м. второстепенной балки 9z=(l,761+0,088)*2=3,698 тс/м;
Расчетная на 1 п.м. главной балки ,761+0,088+0,085)*6=11,60^ тс/м;
Расчетная сосредоточенная нагрузка на главную балку
Р3= 1,604x2=23,208 тс/м.
5.2.3. Остаточная прочность плиты перекрытия
Несущая способность плиты ребристо! о перекрытия определена как с
учетом имеющихся повреждений, так и без учета (рис. 5.11, б и табл. 5.4).
Рис. 5.11. Геометрические размеры элементов перекрытия с учетом повреж-
дений» см: а - геометрическая схема главной балки; б - сечения
плиты и второстепенной балки; в и г - сечения главной балки в про-
лете и у опоры; / - поврежденный бетон
Основные данные по геометрическим параметрам плиты следующие:
проектная площадь арматуры плиты: в крайнем пролете и над первой
опорой от стены по проекту
97
Лл/ =Л,=4.02 см2 класса А -1 из 808 на 1 п.м;
В средних пролетах и над средними опорами
А$з=А$=2,52 см2 класса А -1 из 508 на 1 п.м;
Площади арматуры класса А -1 на ширину 1 п.м. с учетом ее уменьшения
на 8% вследствие повреждений:
Л,м=Лхп^Л,/хО,92=4,02x0,92=3,7 см2;
^2П=Л,й=Л,2хО,92=2,52x0,92=2,32 см2;
Рабочая высота сечения плиты
- д=8 - 1,4=6,6 см - по проекту;
hGf2-hf2 - <2=7 - 1,4=5,6 см - с учетом повреждений;
а=а «1,4 см - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до
крайней грани;
Ширина расчетного сечения плиты 6/=100 см. Расчетная нагрузка на пли»
ту составляет 1,521 тс/м
Расчет по определению остаточной прочности плиты выполнен по алго-
ритму, изложенному в п. 5.1.5 настоящих рекомендаций. Результаты повероч-
ного расчета сведены в табл. 5.6, где произведено сопоставление фактически
действующих и воспринимаемых плитой нагрузок.
Таблица 5.6.
№ Состояние конструкции Ас» А, см1 A's см’ м<«. тс*м Предельная на- грузка
gn1C/M %
Крайний пролет
1 Без повреждений 6,6 4,02 0 0,5554 1,623 92,18
2 С учетом повреждений 5,6 3.7 0 0,4302 1,257 71,40
3 Статический расчет на про- ектную нагрузку — — — 0,5204 1,521 86,37
4 Статический расчет по за- данию на реконструкцию — — 0,6025 1,761 100,00
Средний пролет
5 Без повреждений 6,6 2.52 0 0,3610 1,783 101,23
6 С учетом повреждений 5,6 Г 2,32 0 0,2806 1,386 78.69
7 Статический расчет на про- ектную нагрузку — — — 0,3080 1,521 86,37
1 8 Статический расчет по за- данию на реконструкцию — — — 0,3566 1,761 100,00
Анализ данных табл. 5.6 позволяет сделать вывод о том, что сече-
ние, имеющее повреждения бетона и арматуры, не обладают достаточной
прочностью и в этих местах требуется усиление плиты перекрытия.
98
5.2.4. Остаточная прочность второстепенных балок
Расчет второстепенных балок выполнен с учетом перераспределения уси-
лий вследствие пластических деформаций бетона и арматуры. Расчетные длины
пролетов.
//=5,975м - крайней второстепенной балки;
/2=5,7м - средней второстепенной балки.
Расчетная нагрузка:
- фактически действующая
«2=?+р=3,218т/м;
- по заданию на реконструкцию
^2=^+Р=^>698т/м.
Геометрические параметры поперечного сечения второстепенной балки и
площадь арматуры с учетом повреждений в отдельных зонах (рис. 5.11 и табл.
5.6) следующие:
/гг=А=45см-высота сечения в неповрежденных зонах;
h(f =6-аМ5-3=32- рабочая высота сечения в случае расположении армату-
ры в один ряд;
£>2=6=2Осм - ширина ребра
67=//=200см- расчетная ширина сжатой полки;
As= 12,56 см2 (402ОА-1)-площадь рабочей арматуры в 1-м пролете без по-
вреждения;
Л0.9= 12,56x0,9=11,3см2 - площадь той же арматуры с учетом по-
вреждения до 10%;
А/=4,02 см - площадь рабочей арматуры в нижнем ряду опоры В без по-
вреждений;
ЛГ2=10,3 см ’- площадь рабочей арматуры в верхнем ряду у опоры В без
повреждений;
Л2л= ^2*0,9= 10,3x0,9=9,27 см2- площадь той же арматуры с учетом по-
вреждений до 10%;
Л,=8,04 см2 - площадь рабочей арматуры во 2-ом пролете без поврежде-
ний;
0,9=7,24см? - площадь той же арматуры с учетом повреждения до
10%;
As-9,11 см2- площадь рабочей арматуры у опоры С без повреждений;
Ядл^хО,9-9,11х0,9=8,2см - площадь той же арматуры с учетом повреж-
дения до 10%;
Л\=2,26 см2 - площадь арматуры в сжатой зоне.
Расчет по определению остаточной прочности второстепенных балок вы-
полнен по алгоритму, изложенному в п. 5.1.6 настоящих рекомендаций. Резуль-
таты поверочного расчета сведены в табл. 5.7, где произведено сопоставление
фактически действующих и воспринимаемых второстепенными балками нагру-
зок.
99
Таблица 5.7,
№ Состояние конструкции (результат расчета) h0, с.м А„ см1 A's сма Мссч, гс*м Предельная на- грузка
‘/П.ТС/М %
Первый (крайний) пролет
1 Без повреждений 42 12,56 2,26 11,797 3.635 98,26
2 С учетом повреждений 40 1 2,034 10,110 3,115 84,23
3 На проектную нагрузку в 10.444 3,218 87,02
4 По заданию на реконструк- цию * * «3 12,002 3,698 100,00
Опора В (первый от стены)
5 Без повреждений 40,93 14,32 2,26 10,860 3,346 90.48
С учетом повреждений 38,85 13,29 2,034 9,587 2,954 79.88
На проектную нагрузку - - 10,444 3,218 87,02
По заданию на реконструк- цию - 12,002 3,698 100,00
Второй (средний) пролет
9 Без повреждений 42 8,04 2,26 7,554 3,720 100,59
10 С учетом повреждений 40 7.24 2,034 6,475 3,189 86,24
11 На проектную нагрузку - - - 6,535 3,218 87,02
12 По заданию на реконструк- цию - - - 7,509 3,698 100,00
Опора С (средняя)
13 Без повреждений 42 9,11 2,26 7,85 3,866 104.54
14 С учетом повреждений 40 8,2 • 2,034 6,535 3,218 87,02
15 На проектную нагрузку - - А 6,535 3,218 87,02
16 По заданию на реконструк- цию - - - 7,509 3,698 100,00
Анализ данных табл, S, 7 позволяет сделать вывод о том, что сечения
второстепенных балок, имеющие повреждения бетона и арматуры, не об-
ладают достаточной остаточной прочностью и требуют усиления.
5.2.5. Главная балка
Главная балка представляет собой четырехпролетную неразрезную конст-
рукцию (рис. 5.12, а). Расчетные пролеты назначены равными (рис. 5.12, б):
/2 = / = 6 м; /| = / + Ь^2 = 6 + 0,38/2 = 6,19 м.
Размеры сечения балки h * Ъ = 0,7 х 0,3 м.
Расчетная нагрузка, передаваемая с перекрытия через второстепенные
балки на главную, учитывается в виде сосредоточенных сил (G - от постоянной
и Р - от временной нагрузок) и определяется без учета неразрезности второсте-
пенных балок (рис. 5.12, г и табл. 5.7):
G — g . /в g. /пя и Р — р • /в.б • /|tn-
100
Рис. 5.12. К расчету главной балки: а - расчетная схема; б - схема опирания бал-
ки на стену; е - номера сечений при определении моментов; г - грузовая
площадь; 1 - главная балка; 2 - второстепенная балка
Подставляя в эти формулы значения g и р из табл. 5.7, и учитывая увели-
чение постоянной нагрузки от дополнительного слоя бетона толщиной Д h =3
см = 0,03 м, определены значения G и Р для трех видов расчетной нагрузки. Ре-
зультаты подсчета нагрузки сведены в табл. 5,8.
Таблица 5,8
№ Вид расчетной нагрузки Значения нагрузок
п/п (табл. 6.2) g, тс/м2 G, тс р, тс/м2 Р,тс
1 По проекту 0,494 5,928 1,200 14,400
2 По проекту с учетом дополнительного слоя бетона 0,5765 6,918 1,200 14,400
3 По заданию на реконструкцию 0,5765 6,918 1,440 17,280
101
Расчетные изгибающие моменты в сечении балки вычислены с учетом их
перераспределения между их опорами и пролетами. Моменты определены с
использованием табл. 5.9 как для балки с равными пролетами. Из условия сим-
метрии рассмотрена только левая половина (рис. 5.12, в).
Определение максимальных и минимальных значений изгибающих мо-
ментов произведено с учетом самого невыгодного загружения пролетов балки
временной нагрузкой по следующей формуле:
М1к= а • G •/+0 • Р •/,
где / = l\ = 6,19 м для крайнего пролета, а I = 4 = 6 м для среднего пролета;
значения G и Р принимаются из табл. 5.8 в зависимости от вида расчетной
нагрузки; а и Р - коэффициенты из табл. 5.9.
При определении усилий варианты загружения временной нагрузкой
обозначены следующим образом:
В( - нагружены 1-й и 3-й пролеты для определения максимальных мо-
ментов в нечетных пролетах;
- нагружены 2-й и 4-й пролеты для определения максимальных мо-
ментов в четных пролетах;
В3 - нагружены 1-й, 2-й и 4-й пролеты для определения минимального
момента у опоры В (Мв.тт);
В4 - нагружены 2-й и 3-й пролеты для определения минимального мо-
мента у опоры С (Mc.min);
В$ - нагружены 1-й, 3-й и 4-й пролеты для определения минимального
момента у опоры D
Моменты от постоянной нагрузки (загружение П) определяются с учетом
загружения всех пролетов.
Результаты расчета на нагрузку по проекту (G = 5,928 тс и Р.~ Рз = 14,4 тс)
сведены в табл. 5.10. Например, загружение постоянной нагрузкой П
Мп = а • G • 1\ = 0,236 • 5,928 • 6,19 = 8,66 тс • м;
Мв= а - G - Zl = - 0,286 • 5,928 • 6,19 = - 10,495 тс • м;
М2| = а G •/2 = 0,079 • 5,928 6 = 2,81 тс • м;
•
Загружение В?:
Мц = р • Р • Л =0,226 • 14,4 • 6,19 = 20,145 тс • м;
Мв= а G /, —0,321 • 14,4 • 6,19 = -28,613 тс • м и т.д.
Таблица5.9.
№ п/п Схематическое обозначе- ние загруженных проле- тов М|, М12 Мв м21 Мп Мс Qia Qib Qzb Qzc
1 0,236 0,143 -0,286 0,079 0,111 -0,19 . 0,714 -1*286 1,095 -0,905
' А6 ЛС л0 *£
2 BH^MS ВШВВ1 0,286 0,238 •0,142 -0,127 -0,111 -0,097 0,857 а«а tarn*
A a Д д А
3 нвмя -0.048 -0,095 0,142 0,206 0,222 -0,097 -0,143 «мт вм а о м
ДАДДА
4 ВВ^ВВВВВМ внннв 0,226 0,179 -0,321 0,103 0,184 -0,048 — -1,321 -1,274 а а а
Дадда
5 BIBIBBI V " а 0,036 «а М — — — 0,036 -0,178 а та
А А А А Л
6 imi^hhhbb -0,032 -0,063 -0,095 0,175 0,111 -0,286 ааа •а • • -1,191
Д А А Л Ji
7 ^ИИ1ЯВ1 шн --- аа® вва аа« — 0,095 ... 0,286
А А А А Л
8 В BBBBiMB 0,282 0,230 -0,155 -0,119 -0,084 •0,048 ааа V аатт аа а
ДАДДА
103
__________________________Таблица 5.10
Вид загружения (G = 5,928 тс; Р= 14,4 тс) Значсни 1я моментов, тс • м, в сечениях
11 12 В 21 22 С
П (вес пролеты) ' 8,660 5,247 -10,495 2,810 3.948 -6.758
В[ (1-й и 2-й пролеты) 25,493 21.214 -12,657 -10,973 -9.590 -8,381
В2 (2-й и 4-й пролеты) -4,279 -8,468 -12,657 17,798 19,181 -8.381
Вз (1-й, 2-й и 4-й пролеты) 20,145 15.955 -28,613 8.899 15,898 -4,147
В4 (2-й и 3-й пролеты) -2,852 -5.616 -8.468 15,120 9.590 -24,71
В$ (1-й, 3-й и 4-й пролеты) 25,136 20,501 -13.816 -10.282 -7,258 -4.147
П + В] 34,153 26,461 -23,152 -8,163 -5,642 -15,139
п + в2 4,381 -3,221 -23,152 20,608 23,129 -15,139
П + Вз 28,805 21,202 -39,108 11,709 19,846 -10,905
П + Вз 5,808 -0.369 -18.963 17,930 13,538 -31,468
п + в5 33.796 25,748 -24.311 -7,472 -3,310 -10,905
Ординаты огибающей: М rain м а» -3,221 -39,108 -8,163 -5,642 -31,468
Mmax 34,153 26,461 20,608 23,129 Л сэ
Грани перераспределения: ^min J^max -3.488 -22,78 -8,840 -6,110 -23,599
25,390 23,010 сэсэ 19,686 21,180 л» а»
Границы возможного уменьшения моментов при учете перераспределения
устанавливаются из условия обеспечения трещиностойкости сечений. Пре-
дельно допустимая ширина продолжительного раскрытия трещины при совме-
стном действии постоянных и длительных нагрузок [асгс>2] = 0»3 мм, к которым
относятся нагрузки от складируемых материалов и стеллажного оборудования.
Для сечения балки у опоры В определение границ перераспределения
произведено по моменту, обеспечивающему ширину раскрытия трещин, до-
пускаемую нормами.
После подстановки данных в формулу avc,2 допускаемая величина изги-
бающего момента М$ при уг > 1 будет равна:
Мв = МВп •
З-щ <7-20(3,5-100^)-^-Л,
асгс,2'&S
_ 33,29 • 1,3585 1,3 • 20(3,5 -100-0,0161)-^22-2300
0,3-21-10
что составляет 58,1 % от Мв>вип = -39,108 тс • м. Так как при перераспределении
уменьшать момент больше, чем на 30 %, не рекомендуется, то принимаем
Л/д = 0,7 MB>tnir = 23,376 тс • м.
Аналогично определяются границы возможного уменьшения моментов в
других сечениях балки с учетом перераспределения, а результаты расчета вы-
писываются в табл. 5.11, где максимальные и минимальные значения моментов
равны ординатам огибающей (табл. 5.10).
104
Сечения м, тс • м м„, тс м А. см2 Ьд, СМ м ф/ d, мм М', тс • м %
11 Min ...
Мах 34.153 29,072 22,80 64 0,019 1,42 22 25,390 74,34
12 Min -3,221 -2.742 6,28 66.5 0,0032 1,55 20 -3,488
Мах 26.461 22.525 17,68 66 0,0099 1.47 22 23.010 86,96
В Min -39,108 33,290 30,4 Г 63 0,0161 1,36 22 -22.783 58.1
Мах —4 — ... W— — WWW
21 Min -8,163 -6,949 6,28 66,5 0,0032 1г55 20 -8,840
Мах 20,608 17,542 13,88 66 0,0069 1.50 22 19,686 95,53
22 Min -5,642 -4.803 6,28 66,5 0,0032 1,55 20 -6.110
Мах 23,129 19,688 15.2 66 0,0077 1,48 22 21,180 91.57
С Min -31,468 26,789 22,8 65 0.0117 1,42 22- 23.599 74,99
Мах — WWW ••• 1 WWWi W^FW
Рис. 5.13. Перераспределение моментов, тс*м, для сочетания нагрузок П+Вз:
а — эпюра моментов в упругой системе; б - эпюры дополнительных мо-
ментов, приложенных к опорам В и С; в - суммарная эпюра дополни-
тельных моментов; г - эпюра Моментов после перераспределения
Перераспределение моментов основано на принципах метода предельного
равновесия, когда в пролетных сечениях предельный момент Мо = Р • ИЗ или
105
Мо = G Z/3, равный ординате эпюры моментов от линии опорных моментов до
нижней точки эпюры М, не меняется при сложении эпюры моментов для упру-
гой системы (рис. 5.13, а) с треугольными эпюрами от приложения опорных
моментов (Мв или Мс) к однопролетной шарнирно опертой балке (рис. 5.13, б,
в).
Рекомендуется перераспределять усилия с целью возможного уменьшения
опорных моментов, что одновременно позволяет уменьшить и моменты в
пролетных сечениях. Поэтому опорные моменты на все виды сочетаний нагру-
зок принимаются по абсолютной величине минимального значения, в соответ-
ствии с ограничениями (табл. 5.11): Мв = -27,376 тс • м или Мс = -23,599 тс м.
На рис. 5.15 показана последовательность перераспределения для сочетания
нагрузок П + В3. Аналогично перераспределяются моменты и для других соче-
таний нагрузок. Для нагрузки по проекту перераспределение выполнено в таб-
личной форме (табл. 5.12).
Таблица 5 12
Со- чета- ния нагру- зок Эпюра моментов Значения моментов, те м, в сечении •
11 12 В 21 22 С
В упругой системе 34,153 26.461 -23.152 -8,163 -5,642 -15.139
П + Дополнительная -1,408 -2,816 -4,424 -5,636 -7,048 -8.460
в> Пдюраспределао1ая 32,745 23,645 -27.376 -13,799 -13,69 -23,599
В упругой системе 4,381 -3,221 -23,152 20.608 23,129 -15,139
п + Дополнительная -1,408 -2,816 -4.224 -5,636 -7,048 -8.460
в2 Перераспределенная 2,973 -6.037 -27,376 14,972 16,081 -23,599
В упругой системе 28,805 21,202 -39,108 11,709 19.846 -10,905
п + Дополнительная 3,911 7,821 11,732 3.590 -4,552 -12.694
В3 Пдх^аспрсдслашая 32,716 29.023 -27,376 15,299 15,294 -23.599
В упругой системе 5,808 -0,369 -18,963 17,930 13,538 -31,468
п + Дополнительная -2,804 -5,609 -8,413 -2,964 2,442 7.869
в4 Перераспределапоя 3,004 -5,978 -27,376 14,966 15,980 -23.599
В упругой системе 33,796 25,748 -24,311 -7,472 -3,310 -10.905
п + Дополнительная -1.022 -2,043 -3,065 -6,274 -9,485 -12.694
В$ Перераспределенная 32,774 23,705 -27,376 -13,746 -12.795 -23,599
Ординаты огибающей
после распределения:
Мпил -5,978 -27,376 -13,799 -13,69 -23,599
Mnwt 32,744 29,021 15,299 16,081
Принятые для расчета
Ординаты огибающей:
Mfnici — -27,376 -13,799 -13,69 -23,599
Mnux 32,744 29,021 —— 19,684 21,180
106
Результаты расчета главной балки на нагрузку (G = 6,918 тс и Р - 14,4 тс)
с учетом перераспределения моментов приведены в табл. 5.13.
Таблица 5.13
Со- чета- ния nai ру- зок Эпюра моментов Значения моментов, тс • м, в сечении
11 12 В 21 22 С
П + В1 В упругой системе Дополнительная Перераспределенная 35,599 -1,233 34,366 27.338 -2,465 24,873 -24,904 -3,698 -28.602 -7,694 -5,191 -12.885 -4,983 -6,685 -11,668 -16.268 -8,178 -24,446
п + в2 В упругой системе Дополнительная Псрсраспределстшая 5,827 -1,233 4,594 -2,344 -2,465 -4,869 -24,904 -3.698 -28,602 21,077 -5,191 15,886 23,788 -6,685 17,163 -16,268 -8,178 -24,446
п + Вз В упругой системе Дополнительная Перераспределенная 30,251 4,086 34,337 22,079 8,172 30,251 -40,860 12,258 -28,602 12.178 4,035 18.213 20,505 -4,189 16.316 -10,905 -12,694 -24,446
11 + В-з В упругой системе Дополнительная Псрсраспределеюшя 7,254 -2,629 4,625 0,508 -5,258 -4,750 -20,715 -7,887 -28,602 18,399 -2,541 15,858 14,197 2,805 17,002 -32,597 8.151 -24,446
П + Bs В упругой системе Дополнительная Перераспределенная 35,242 -0,846 34,396 26,625 -1,693 24,932 -26,063 -2,539 -28,602 -7,003 -5,830 -12,833 -2,651 -9,121 -11,172 -12,034 -12,412 -24,446
Ординаты огибающей После распределения: Mmin Mmax 34.396 -4,869 30.251 -28,602 -12,885 18,213 -11,172 17,163 -24,446
Принятые для расчета Ординаты огибающей: Мггйл Mmtx 34,396 -4.869 30.251 -28,602 « W -12,885 20,134 -11.172 21,783 -24,446
Результаты расчета главной балки на увеличенную временную нагрузку (G
= 6,918 тс и Р = 17,28 тс, см. табл. 5.8) с учетом перераспределения приведены
в табл. 5.14.
Таблица 5.14
Соче- тания нагру- зок Эпюра момент ов Значения моментов, тс * м, в сечении
11 12 В 21 22 с
В упругой системе 40,697 31,581 -27,436 -9,888 -6,901 -17,944
П + В| Дополнительная -3,277 -6,553 -9,830 -10.832 -11,836 -12,838
Перераспределен^ 37,420 25,028 -37,266 -20,720 -18,737 -30,782
В упругой системе 4,972 -4,037 -27,436 24,637 28,353 -17,944
+ Дополнительная -3,277 -6,553 -9,830 -10,832 -11,836 -12,838
Перераспределен пшя 1.695 -10,59 -37.266 13,805 16,517 -30,782
107
П + Bs В упругой системе Дополнительная Перераспределенная 34,280 3.105 37,385 25,270 6.211 31,481 -46,582 9.316 -37,266 13,958 0,238 14,196 24.288 -8.840 15,448 -12,864 -17,918 -30,782
П + В4 В упругой системе Дополнительная Пгрсреспредаюнная 6.683 -4.952 1.731 -0,615 -9,905 -10,52 -22,409 -14,857 -37.266 21,998 -7,340 14,658 16,115 0.179 16.294 -38,478 7,696 -30,782
п + в5 В упругой системе Дополнительная Перй^предег1е1П1ая 40.270 -2,800 37,470 30,726 -5.600 25.126 -28,826 -8,400 -37.266 -9.059 -17.441 -26,500 -4,378 -8,720 -13.098 -13,021 ; -17,761 -30,782
Ординаты огибающей после распределения: Mcrill Mmax 37,470 -10,52 31.481 -37.266 о • • -26,500 14.658 -18,737 16,517 -30,782
Принятые для расчета Ординаты огибающей: Mm tn Мтдх ; 37.470 -10,52 31,481 -37,266 -26,500 19,710 -18,737 22.682 -30,782
В сечениях 21 и 22 принятые для расчета моменты больше ординат оги-
бающей после распределения, так как последние оказались меньше граничных.
Данные по геометрическим параметрам сечений главной балки, получен-
ные на основании результатов обследования (см. табл. 5.4, рис. 5.Н и 5.14),
приводятся в табл. 5.15.
Таблица 5.15
Данные Размер- ность Сечения главной балки
11 12 в 21 22 с
П| 0 4 0 22 2 020 2 0 20 2 0 22 2 0 22 4 0 22 4 022
Asi см2 15.2 6.28 13,88 7.6 15,2 15,2
пг0 — 2 0 22 3 022 2 0 20 2 0 22 2 0 20 —“ 2 0 22
Aj2 CM* 7,6 11.40 13,88 6.28 7,6
As CM2 22,8 17,68 27.76 13,88 15.2 22,8
n'0 •ww 20 20 2 0 20 2 0 20 2 0 20 2 0 20 2 0 20
A's cm2 6,28 6,28 6,28 6.28 6,28 6,28
A CM 6 4 7 4 4 6
hn CM 64 66 63 66 66 64
Д hn CM 3 J 3 3 3 3
Bon CM 61 63 60 63 63 61
a' CM 3 3 *1 J 3 3 3
H'o ‘cm 67 67 67 67 67 67
Ahn CM 3 3 3 3 3 3
H’o„ CM 64 64 64 64 64 64
в CM 230 230 30 230 230 30
Asn CM2 21,28 15.912 26,372 12,492 13.68 21,28
A'w f CM* 5.652 5,652 5.652 5,652 5,652 5,652
108
Рис. 5.14. Расчетные сечения главной балки по проекту
Приняты следующие обозначения:
п, 0 - число стержней в одном ряду и величина диаметра (например, 4 0 22);
4»л Лв Л - площадь арматуры растянутых стержней в первом ряду (или
стержней одного диаметра), во втором ряду и суммарная площадь,
А'г- площадь арматуры в сжатой зоне;
а, а‘ - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре соответственно в
растянутой и сжатой зонах до ближайшей грани сечения;
109
J h,x, zl h'n - возможная толщина слоя поврежденного бетона в растянутой и
сжатой зонах;
й0л й * - рабочая высота сечения, равная соответственно h - а и й - а\ где h —
высота сечения;
йап, й^- рабочая высота сечения с учетом повреждений, равная соответствен-
но ho -Ahn ий* — Ah'n\
b — 30 см - ширина ребра балки и
b = bf~b + 2 /в.б/6 = 30 + 2 • 600/6 = 230 см - расчетная ширина полки в сжа-
той зоне сечения;
Лл.. 4 «J - площадь арматуры в растянутой и сжатой зонах сечения с учетом по-
вреждений.
Прочностные характеристики бетона и арматуры главных балок:
Rb = 86,7 кгс/см2 - расчетное сопротивление бетона на сжатие;
= 0,9 - коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки;
Rj = = 2300 кгс/см2 - расчетное сопротивление арматуры класса A-I при
растяжении и сжатии.
Определение несущей способности сечений
Несущая способность главной балки определена через изгибающий мо-
мент в опасных сечениях, при сопоставлении его с расчетным моментом от
действия внешней нагрузки. Расчет для каждого опасного сечения представлен
ниже.
Сечение 11
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
Мсеч = Mu=a„b-h*-Rb-yb2 = 0,0446- 230•642 86,7• 0,9 =
=3279546 кге • см = 32,795 тс • м < Л/п=37,47 тс м
где ат
= £(1 - 0,5 £) = 0,04566(1 - 0,5 • 0,04566) = 0,0446;
s - Rsc
2300(22,8-6,28) к , „ лл
* =-----—------—L = 0,03308; х = £ • ho = £ • 64 = 2,11 см -
Rb-rb2^-ho 86,7-0,9-230-64 * 0 '
арматура А'$ не воспринимает сжимающее усилие, так как расположена
ниже нейтральной оси (д' = 3 см > х = 2,11 см);
к RSAS 2300-22,8
= 0,04566;
Rb УЬ2’ -b-ho 86,7 • °>9‘230’64
110
Прочность сечения недостаточна для восприятия действующей на-
грузки на перекрытие
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки с учетом
коррозии арматуры и повреждения наружного слоя бетона:
^сеч = 1л “ ' ^3 ‘ ‘ 7b2 + ^sp ’ Rscibon “ ) = 0,03229 - 230 • 6 ! х
х 86,7 • 0,9 + 5,652 • 2300(61 -1) = 2936589 кг • см =29,366 тс - м < Мц=37,47 тс • м
где ат = £(1 - 0,5 - <) = 0,0328(1 - 0,5 - 0,0328) = 0,03229;
_ - Я, • = 2300(21,28-5,652) _ Q
* ^Ь'ГЬ2'Ь‘ИОП 86,7-0,9-230-61
х = £ * hon = 0,0328 -61 = 2 см > а = 1 для данного случая, то есть арматура
Л 'зп расположена в сжагой зоне.
Прочность сечения недостаточна для восприятия действующей на-
грузки на перекрытие
Сечение 12
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
Мсеч = Mi2=amb-h% R{, Гb2= 0,03374 • 230 • 662 • 86,7 • 0,9 = 2637755,7
кгс см - 26,378 тс • м< М12=31,48 тс - м,
где ат = £(1-0,5-£)=0,03433-(1 -0,5-0,03433)=0,03374;
£_____230017,68___________________
4 КьП2'ь 86,7 0,9-230 66
х = £ ho = 2,266 см < а3 см.
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки с учетом
повреждений:
МСеч = ^12л = &т ‘ 7Ь2 + ^sp '^sc^on ~ дл)= 0,02065 230 63 х
х 86,7 • 0,9 + 5,652 • 2300(63 -1) = 2277134,8 кгс • см -22,771тс м<М12=31,48 тс- м
где ат = £(1 - 0,5 • £) = 0,02087(1 - 0,5 • 0,02087) = 0,02065;
_ = 2300(15,912-5,652) _
Ъ ‘ Rb Yb2-b hon 86,7-0,9-230-63 ~ ’
х = ^ Ьоп =1,315 см> а'„= 1;
Ill
Прочность сечения недостаточна для восприятия действующей на-
грузки на перекрытие
Сечение В
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
= Мв = -(ат b-h~-Rb-yb2 + A'SRSC{h0 - а')) = -(0,2789 - 30 • 632 • 86,7 х х
0,9 + 6,28 • 2300 • (63 - 3) = -3457763,6 кге см = -34,578 тс • м<Мв=37,26 тс • м
где ат = <(1 - 0,5 <)=0,335(1 - 0,5 • 0,335) = 0,2789;
л = = 2300(27,76-6,28) _ Q $
? Кь-'/ьг bho 86,7 0,9 30• 63
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки с учетом
возможных повреждений:
Л/«ч = МВп = (ат -b-h;Rb-Гь2 + A'sp • Rsc(hon -а'„)) = (0,2817 30• 602 х
х 86,7 - 0,9 + 5,652 • 2300(60 -1)) = 31411246,4 кгс-см=31,411 тс- м< Мв=37,26тс- м
где ат = <(1 - 0,5 <)=0,3393(1 - 0,5 • 0,3393)=0,2817;
_ Rs - Asn — Rs • Asn _ 2300(26,372 — 5,652) _ 3393.
Ъ ’ Rb-Tb2-b’hon ’ 86,7-0,9-30-60 " ’ ’
х = < • ho„ = 0,3393 • 60 = 20,36 см.
Прочность сечения недостаточна для восприятия действующей на-
грузки на перекрытие
Сечение 21
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
Мсеч = M2\=am-b-h%-Rb-yb2 = 0,02659 • 230 - 662 86,7 - 0,9 = 2078590,5
кге • см = 20,786 тс • м> M2i=14,66 тс- м,
где ат = <(1 - 0,5 - <) = 0,02695(1 - 0,5 • 0,02695) = 0,02659;
F. 2300:13'88 = 0,02695.
Кь-Гы Ь>!„ 86,7-0.9-230-66
Изгибающий момент, который .может воспринять сечение балки с учетом
повреждений:
Ь^сеч = ^2 tn = &т 'b’bo ' ‘УЬ2 + ^sp ’ “°л) = 0,013817-230 63 х
х 86,7 • 0,9 + 5,652 • 2300(63 -1)= 1790195,9 кгс-см = 17,902 тс-м > М21=14,66тс- м
где ат =<(1-0,5-^ = 0,013914(1-0,5-0,013914)=0,013817;
_ 2300(12,492-5,652) = 0 0,3914
Rb-rb2-b-hon 86,7-0,9-230-63
112
Прочность сечения достаточна для восприятия действующей нагруз-
ки на перекрытие
Сечение 22
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
Мсеч = Л/22 = ат b • hl • Rb yb2 = 0,029077 •230 -662• 86,7 • 0,9 = I790195,9
кгс см = 17.902 тс • м. > Мгз=16,52 тс- м»
где ат = £(1 - 0,5 •£)= 0,029513(1-0,5-0,029513) = 0,029077;
^4- ^Q.,5,2 .№95,3
Rb-Vb2'b-ho 86,7-0,9-230-66
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки с учетом
повреждений:
сеч = ^22n = 'b' bon ' Rb '?Ъ2+ ^sp ' Rsc faon ~ ап ) = I 62 • 230 • 63 х
х86,7 0,9 + 5,652 • 2300(63 -1)= 1959733,9 кгссм =19,597 те м > М22= 16,52 тс- м
где ат = <(1 - 0,5 • £) = 0,01633(1 - 0,5 • 0,01633) = 0,0162;
Л, • Asn - Rs A'f„ _ 2300(13,68 - 5,652)
с-----------------—------------------- и V! Оэ J.
Кь'7ь2-ь'Ь„п 86,7-0,9’230-63
Прочность сечения достаточна для восприятия действующей нагруз-
ки на перекрытие
Сечение С
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки без по-
вреждений:
Mcev = Мс =(am-b- hl - Rb yb2 + A's Rsc(ho - a')) = (0,22145 30 642 • 86,7 x x 0,9
+ 6,28 • 2300 • (64- 3) = 3018904,4 кгс • см =30,189 тс • м< М<~30,8 тс- м,
где
ат =«?0 - 0,5 £)= 0,2536(1 - 0,5 0,2536) = 0,22145;
7?Д -(ЛЛ-Л;) _ 2300(22,8 - 6,28)
Rb-Yb2-b-bo~ 86,7-0,9-30-64
= 0,2536; х = £-Л0= 16,23 см.
Изгибающий момент, который может воспринять сечение балки с учетом
возможных повреждений:
‘^сеч =MCn=(am-b-hl-Rb-+ А'1р Rsc(hon - О) = (0,22 • 30 - 612 X
х 86,7 0,9 + 5,652 • 2300(61 -1)) = 26966,22 кгс см =26,966 тс- м< Мс=30,8 тс- м.
где ат = £(1 - 0,5 • £) = 0,25172(1 - 0,5 • 0,25172) = 0.22;
113
_ 2300(21,28-5,652) = 0 25 ш
Rb-rb2 b-hon " 86,7 0,9-30-61
Прочность сечения недостаточна для восприятия действующей на-
грузки на перекрытие
Вывод. Согласно поверочного расчета крайние пролеты главной бал-
ки, а также надопорные участки у колонн по осям В, С и D (рис. 5.12)
не обладают достаточной прочностью для восприятия полезной на-
грузки на перекрытие и требуют усиления. Средние пролеты облада-
ют достаточной остаточной прочностью и в усилении не нужда-
ются.
5.2.6. Ремонт и усиление перекрытия
Плита
Анализ несущей способности плиты с учетом ее состояния во время об-
следования показал, что максимальная нагрузка qM на 1 м2 перекрытия, кото-
рую может воспринять плита с выявленными повреждениями, меньше проект-
ной расчетной нагрузки на величину от 9 до 17 % и меньше нагрузки по зада-
нию на реконструкцию на величину от 21 до 28 %. В обоих случаях необходи-
мо усиливать плиту перекрытия. Увеличение несущей способности плиты
предлагается осуществить путем наращивания толщины плиты с армированием
« ~ « 4Bp-l-200D r С ( . ..
ее дополнительной рулонной сеткой марки ^ИС‘ 5,15
б). Порядок расчета усиления плиты см. п. 5.1.8.
После усиления предельная нагрузка на 1 м2 перекрытия составляет
qn=2f44 тс/м2 > q=2 тс/м2. Таким образом, прочность плиты в результате нара-
щивания ее толщины обеспечивается с запасом до 20%.
Второстепенная балка
По данным поверочного расчета, второстепенная балка не обладает дос-
таточной прочностью для восприятия полезной нагрузки на перекрытие и ей
требуется усиление. Усиление второстепенных балок производится путем на-
ращивания сечений в плите, которая является частью балки, а также установ-
кой дополнительной арматуры в пролетах балки снизу из арматуры класса А -
III 2014 и 2012. Усиление производится стержнями (рис. 5.15 в, г, д).
114
Рис. 5.15. Усиление плиты и второстепенной балки наращиванием сечения: а -
расчетная схема для пролетного момента; б - расчетная схема для опорного мо-
мента; в, д - пролетные сечения второстепенной балкл; г» е - опорные сечения
второстепенной балки; 1 - коротыши.
Порядок расчета усиления второстепенной балки в опорных и пролегных
сечениях аналогичен расчету по п. 5.1.8 (второстепенная балка).
После усиления предельная нагрузка на 1 м2 перекрытия для второсте-
пенных балок составляет qn=2,14 тс/м2 > q==2 тс/м2. Таким образом, прочность
плиты в результате наращивания ее толщины обеспечивается с запасом до 7%.
Главная балка
По данным поверочного расчета, главная балкл нс обладает достаточной
прочностью для восприятия полезной нагрузки на перекрытие и ей требуется
115
усиление. Усиление главных балок производится путем наращивания сечений в
плите, которая является частью балки, а также установкой дополнительной ар-
матуры в пролетах балки снизу из арматуры класса а - III по 2014. Усиление
производится стержнями (рис. 5.16).
Рис. 5.16. Усиление главной балки наращиванием толщины плиты и установкой
дополнительной арматуры в расчетных сечениях по длине балки;
116
Порядок расчета усиления главной балки в опорных и пролетных сечени-
ях аналогичен расчету по п. 5.1.8 (главная балка).
После усиления предельная нагрузка на 1 м2 перекрытия для главных ба-
лок составляет qn=2,02 тс/м2 ~ q=2 тс/м2. Таким образом, прочность главных
балок в результате наращивания толщины плиты и постановки дополнительной
арматуры становится достаточной.
5.3. Здания с монолитными безбалочными перекрытиями
5.3.1. Архитектурно-конструктивное решение
Многоэтажные складские здания с железобетонными монолитными безба-
лочными перекрытиями возводились в 30 - 50 годы до перехода к строительст-
ву из сборных железобетонных изделий заводского изготовления. Каркас зда-
ния состоит из колонн, закрепленных в фундаментах, и безбалочных конструк-
ций в виде плоских железобетонных перекрытий, образованных гладкими пли-
тами, которые жестко сопрягаются с поддерживающими их колоннами посред-
ством местных утолщений-капителей (рис. 5.17).
Применение безбалочных монолитных конструкций целесообразно в мно-
гоэтажных зданиях с сеткой колонн 5x5 м и 6x6 м с большими (> 1 т/м2) вре-
менными нагрузками на перекрытие. Они применяются в холодильниках,
складских и других зданиях, в которых наличие гладких потолков увеличивает
эффективность длительного хранения пищевых продуктов и других материа-
лов. Безбалочные перекрытия предпочтительны также в зданиях с агрессивной
средой.
Рассматриваемое четырехэтажное здание построено с полным каркасом,
имеющим в поперечном сечении (рис.5.17) четыре пролета по 6 м каждый с
небольшими консолями по краям (7К = 1,5 м). Шаг колонн в продольном на-
правлении -6 м. Высота этажа равна 4,8 м. Толщина монолитной плиты при-
нята из условия необходимой жесткости для тяжелых бетонов и составляет Ьпл
=16...20 см. При проектировании капители рекомендуется принимать отно-
шение с/7 в пределах от 0,10 до 0,15, где с - половина ширины капители; I -
расстояние между колоннами.
Обследуемое монолитное безбалочное перекрытие имеет по проекту сле-
дующую геометрию:
hnq 180 мм (й[|Л/1 — ) — /'п то)
V l/h^ 6/0,18 /33,3’
hHn= 120 мм > Ьпл/2 = 90 мм;
с = 750 мм (с// = 0,75/6 = 0,125);
г = 1100 мм > 0,175 • 1 = 1050 мм;
hK = Ьк = 400 мм - размер сечения колонны.
117
Продольные и поперечные стены являются самонесущими и выполняются
из красного кирпича толщиной 510 мм. Здание разделяется для противопожар-
ных целей на секции длиной 54 м брандмауэрными стенами толщиной 380 мм.
Рис. 5.17. Конструктивная схема многоэтажного складского здания с
безбалочными перекрытиями: 1 - плита; 2 - яадкапительная
плита; 3 - капитель; 4 - колонна.
118
5.3.2. Данные по обследованию перекрытия
За время эксплуатации здания в отдельных местах монолитного безбалоч-
ного перекрытия раскрылись трещины, слабоагрессивная среда, воздействуя на
арматуру, вызвала ее коррозию, а также частичное разрушение защитного слоя
бетона. Как следствие, уменьшилась несущая способность перекрытия в местах
повреждений, появились деформации (в частности, прогиб), превышающие до-
пустимую величину.
В результате обработки данных обследования получены геометрические
параметры сечения плиты, капителей, их армирования, как проектные, так и с
учетом полученных за время эксплуатации повреждений. В табл.5.16 приведе-
ны данные по запроектированным сеткам из гладких арматурных стержней
класса A-I (рис. 5.18).
Таблица 5.16
Полосы Расположение сеток Арматура класса Л-1
Обозначения Количество на 1 п.м А$ на 1 п.м. смг
Надколонная Верхнее С-1 (A,i) 12.5 0 12 14,14
Нижнее С-2 (Ай) 100 10 7,85 __
Пролетная Верхнее С-3 (Ай) 100 10 7,85
Нижнее С-4 (Аи) 100 10 7,85
Изменение толщины плиты и площади арматуры для самых опасных зон
вследствие коррозии арматуры и повреждения поверхностного слоя приведены
в табл. 5.17.
Таблица 5.17
Полосы Располо- жение сеток Тол ши на плиты, мм Площадь арматуры, %
Проектная С повреж- дениями Проектная С поврежде- ниями
Надколенная Верхнее 180 165 100 85
Нижнее 180 170 100 90
Пролетная Верхнее 180 165 100 85
Нижнее 180 170 100 90
В отношении сопротивления действию внешней нагрузки безбалочное пе-
рекрытие может быть представлено в виде системы двух mhoi опролетных ба-
лок-полос, каждая шириной //2 =6/2 = 3 м (рис. 5.18).
На рисунке показана только рабочая арматура сеток: точки означают, что
арматура работает по нормали к чертежу, а линии — в плоскости чертежа.
119
Вдоль колонн с капителями надколонная полоса изгибается как многопро-
летная балка на жестких шарнирных опорах, а пролетная полоса - как много-
пролетная балка на упруго-податливых опорах. В соответствии с их работой
под нагрузкой подбирается армирование (рис. 5.18). На этом же рисунке отме-
чены зоны повреждения бетона плиты.
Рис. 5.18. Армирование плиты безбалочного перекрытия: а - верхняя арматура;
б - нижняя арматура; 1 - поврежденный слой бетона
При обследовании перекрытия были измерены прогибы средних сечений
плиты безбалочного перекрытия, значения которых (» 1,8 см) не превышали
121
= 4 Rhf h0 -(2 • r + h0)=4• 7,96 16,5 • (2 110 +16,5)= 124248кг = 124,248 т,
где q = 2,351 т/м2 - полная нагрузка на 1 м2 перекрытия (табл. 5.18);
I = 6 м - пролет одной панели безбалочного перекрытия;
h0 = 16,5 см = 0,165 м - рабочая высота сечения плиты (h = 18 см);
г = 1,1 м = 110 см - половина ширины (или длины) надкапительной пли-
ты;
Рис. 5Л9. Схемы линейных пластических шарниров: а - при полосовой нагруз-
ке; б - при сплошной нагрузке; в - капитель с надкапительной плитой; Д
2 - соответственно опорные и пролетные пластические шарниры; 3 - ко-
лонна
120
допустимой величины (при / = 6 м [f] = 3 см), за исключением панели между
осями D - Е - 2 - 3 (рис. 5.17), где прогиб достиг 5,3 см с одновременным рас-
крытием трещин от 0,6 до 1,1 мм. Эта панель перекрытия находится в аварий-
ном состоянии и должна быть полностью разгружена и ограждена до ее усиле-
ния.
Действующие нагрузки на 1 м2 перекрытия подсчитаны в табл 5.18.
Таблица 5.18
№ п/п Вид нагрузки Норма- Iявная нагруз- ка, т/м2 Коэффи- циент над еж но- С1 и по назначе- нию уп Расчет- ная на- грузка при Yf=l, т/м1 Коэффи- циент надежно- сти но нагрузке Yr Расчет- ная на- грузка при у(>1, з/м3
1. Постоянная
1 Вес конструкции пола 0J50 0,95 0,1425 1.2 0,171
2 Вес конструкции пере- крытия 0,450 0,95 0,4275 1,1 0,470 -
Итого: 0,600 0,570 0,641
II. Временили
3 Временная (она же дли- тельная) 1,500 0,95 ' 1,425 1.2 1.710
Полная 2,100 L995 2351
Определение прочности бетона выполнено неразрушающим методом. По
прочности бетон соответствует классу В] 5, согласно СНиП 2.03.01 - 84* «Бе-
тонные и железобетонные конструкции».
Расчетные характеристики бетона:
Rb=92,76 кг/см2 - прочность на сжатие;
Rbt=?>96 кг/см2 - прочность на растяжение ;
Еь=243000 кг/см* - начальный модуль упругости.
Расчетное сопротивление арматуры принято согласно класса арматуры (А
- II) по п. 2.26 СНиП 2.03.01 - 84* «Бетонные и железобетонные конструкции».
R = R«=2350 кг/см2; Es= 2,1 • 106 кг/см2.
5.3.3. Поверочный расчет перекрытия
Поверочный расчет состоит из проверки прочности на продавливание по
поперечной силе и проверки прочности по моменту.
Расчет на продавливание
Прочность капители и плиты без повреждений на продавливание (рис.
5.19 в) по периметру надкапительной плиты проверяется по следующей фор-
муле:
Q = q • р - 4(r + h0)2]= 2,351 |б2 - 4 • (1,1 + 0,165)2 j= 69,587т < Qb =
122
Прочность капители и плиты на продавливание с учетом уменьшения ра-
бочей высоты (hon = h0- Д h„ = 16,5 - 1,5 = 15 см) из-за повреждения защитного
слоя бетона толщиной A h(1 = 1,5 см (табл. 5.17)
Q = q • [/2 - 4(r + hon )2 ]= 2,351 • |б2 - 4 • (1,1 + 0,15)2 ]= 69,942 т < Qb =
= 4 ^ йои (2 г + Лои)=4 7,96 15 (2 110 + 15)=112236кг= 112,236т.
Прочность шиты и капители на продавливание обеспечивается в
обоих случаях.
Расчет прочности по моменту
Несущая способность железобетонного монолитного безбалочного пере-
крытия определена по методу предельного равновесия, рассматривая плиту
(панель 6 х 6 м) как систему жестких в своей плоскости дисков, соединенных
между собой линейными пластическими шарнирами (рис. 5.19). Исследова-
ниями установлено, что для безбалочного перекрытия наиболее опасными ва-
риантами загружения плиты временными нагрузками являются полосовая -
через пролет и сплошная - по всей площади плиты. В результате действия по-
лосовой нагрузки по одному ряду панелей пролетом I - 6м = 600 см в предель-
ном равновесии образуются три параллельных линейных пластических шар-
нира (рис. 5.19, а). Поверочный расчет проведен как без учета, так и с учетом
повреждений.
Без учета повреждении I {адколонная полоса, рабочая арматура - верхняя.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Рабочая высота сечения панели с учетом толщины надкапительной плиты
(рис. 5.19, в)
ho=(h+hr)-a = (18 + 12)-2,5 = 27,5 см.
Площадь верхней арматуры надколонной полосы шириной //2 = 3 м или
двух надколонных полуполок;
Аа = А$1 • //2 = 14,14 • 6/2 = 42,41 см2.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней пары
сил
Л1-Ау _ 42,41-2374,6
h0 Rb • rb2 ~ 220 • 27,5 • 92,76 • 0,9
Т) = 1 -0,5 • £= 1 -0,5 • 0,1994 = 0,9.
Плечо внутренней пары
zi = ho • т] = 27,5 0,9 = 24,75 см.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 1 с верхней арматурой надколонной полосы
MvupI = Rs • А| • Zi = 2350 - 42,41 • 24,75 = 2492493 кг • см = 24,925 т • м.
123
Пролетная полоса. Рабочая арматура - верхняя. Ширина расчетной полосы
Ь2=300см.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Рабочая высота сечения плиты (рис. 5.19, в)
h0 = h- а =18- 1,5 = 16,5 см.
Площадь верхней арматуры пролетной полосы шириной //2 = 3 м:
А3 = As3 - Z/2 = 7,85 • 6/2 = 23,55 см2.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней
пары сил
4 R, _ _ 23,55-2350 = 0 j 3
b2-h0Rb-yb2 “300-16,5-92,76 0,9 ’ ’
Т] = 1 - 0,5 £ = 1 - 0,5 • 0,1353 = 0,9323.
в
Плечо внутренней пары
= ho - г) - 16,5 • 0,9323 = 15,38 см.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 1 с верхней арматурой пролетной полосы
MCTpJ = Rs - А3 • z3 = 2350 - 23,55 • 15,38 = 860278 кг см = 8,603 т - м.
Суммарный момент сечения панели по всей длине пластического шарни-
ра 1 (рис. 5.19, а)
Меир = Meupj + М€ирз = 24,925 + 8,603 = 33,528 т • м.
Нижняя арматура в сечением пластического линейного шарнира 2 (рис.
5.19, а) как в надколонной полосе А^, так и в пролетной - А54(табл. 7.1) имеет
одинаковую площадь и, соответственно, рабочую высоту h0 и плечо внутрен-
ней пары z:
As2 = As4 = As3 “ 7,85 см2; h0 = 16,5 см; z2 = = z3 = 15,38 cm.
В этом случае момент, воспринимаемый сечением в линейном пластиче-
ском шарнире 2 с нижней арматурой на всю ширину панели / = 6 м
М/ = As2 I • Rs • z2 = 7,85 • 6 * 2350 - 15,38 = 1720155 кг • см = 17,202 т • м.
Суммарный момент, который воспринимается сечением плиты одной па-
нели (Z х / = 6 х 6 м) в пластических шарнирах 1 и 2 (рис. 5.19, а)
Мссч = Меир + М/ = 33,528 + 17,202 = 50,73 т - м.
124
Предельное равновесие в плите при полосовой временной нагрузке
_/-(/-2с)2
Яп~ g _ ^сеч'
Отсюда предельная нагрузка на I м2 перекрытия
/ = —; ’ = 3,34т/м2 > q = 2,351 т/м2.
/(/-2с)2 6-(б-2 0,75)2
Прочность перекрытий по моменту обеспечивается с большим запа-
сом
С учетом повреждений (табл, 5.18), Площадь арматуры, ослабленная
коррозией, на 1 п.м длины или ширины плиты:
верхняя арматура надколонной полосы
Asm = AS1 - 0,85 = 14,14 • 0,85 = 12,02 см2;
нижняя арматура надколонной полосы
А$2п = Ай • 0,9 = 7,85 • 0,9 = 7,065 см2;
верхняя арматура пролетной полосы
As3n ~ • 0,85 = 7,85 • 0,85 = 6,67 см2;
нижняя арматура пролеткой полосы
As4n = As4 0,9 = 7,85 0,9 = 7,065 см2.
Рабочая высота плиты с учетом повреждений (рис. 5.19, в):
для верхней арматуры надколонной полосы
honl = (h + hr) - Д h - а = (18 + 12) - 1,5 - 2,5 = 26 см;
для нижней арматуры надколонной полосы
ЬОп2 “ h - Д h - а = 18 -1,5 -1,5 = 15 см;
для верхней и нижней арматуры пролетной полосы
Ьолз= hon4 ~ h - Д h - а =18 - 1,5 - 1,5 = 15 см.
Моменты в сечении, воспринимаемые верхней арматурой.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Расчетная ширина сжатой зоны надколонной полосы;
Ь|=2г = 2- 110 = 220 см.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней
пары сил
= Ain-Rs = 36,06-2350 =
Лоп1 Rb • Гь2 220 • 26 • 92,76 • 0,9
П = 1-0,5 4= 1 -0,5 - 0,1793 = 0,91;
Плечо внутренней пары сил
Zin = h<Hd • Н = 26 0,91 = 23,66 см;
125
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 1 на ширину надколонной полосы (//2 = 6/2 = 3 м) при А|П = Asln //2 =
12,02 • 3 = 36,06 см2:
Mcup!.n = Rs - Aln zIn = 2350 • 36,06 -,23.66 = 2025960 кг • см = 20,26 т • м.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Расчетная ширина сжатой зоны надколонной полосы Ь2 =300 см.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней
пары сил:
F = - 2°,°1 2350 - о 1224-
Ь2-^-^ь-Гь2 300-15,5-92,76-0,9 ’ ’
П = 1 - 0,5 • £ = 1 - 0,5 • 0,1224 = 0,9388.
Плечо внутренней пары сил
zSn = hon3 • т] = 15,5 0,9388 = 14,55 см.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 1 на ширину пролетной полосы (112 — 6/2 = 3 м) при Аз„ - A53ri - Z/2 -
6,67-3 = 20,01 см2:
Mcupj.„ = Rs AJn • zJn = 2350 • 20,01 • 14,55 = 691420 кг • см = 6,914 т • м.
Моменты сечения, воспринимаемые нижней арматуры.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Расчетная ширина сжатой зоны надколонной полосы Ь2 =300 см.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней
пары сил:
Л = АА- = 21,195-2350 = 3
*2 • hon2 Rb • УЬ2 300 15 92,76 0,9
т] = 1 -0,5 • £ = 1 -0,5 • 0,134 = 0,933.
Плечо внутренней пары сил
z2n = hon2 • л = 15 • 0,933 = 14 см.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 2 (рис. 5.19, а) на ширину надколонной полосы (//2 = 6/2 = 3 м) при
А2п = A^n - Z/2 = 7,065 - 3 = 21,195 см2:
Мп.,, = Rs • А2п • z2n = 2350 • 21,195 • 14 = 704615 кге - см = 7,046 тс • м.
Для определения момента необходимо вычислить параметры сечения:
Расчетная ширина сжатой зоны надколонной полосы Ь4 =300 см.
Относительная высота сжатого бетона и коэффициент плеча внутренней
пары сил:
126
^4п'
21195 •'’374 6
,_yj ~э ,О—= QtI2965.«0,13;
^•АОЯ4-Л6-УЛ2 300-15,5-92,76-0,9
т| = 1 - 0,5 • = 1 - 0,5 0,13 = 0,935.
Плечо внутренней пары сил
Z4n = Ьмм • n = 15,5 • 0,935 = 14,5 см.
Момент, воспринимаемый сечением плиты в линейном пластическом
шарнире 2 на ширину пролетной полосы (1/2 = 6/2 = 3 м) при Аь = As4n • //2 =
7,065-3 = 21,195 см2;
Мм>п = Rs • Адп • Zj,,= 2374,6 - 21,195 • 14,5 = 729539 кгс см = 7,295 тс • м.
Суммарный момент, который воспринимается сечением плиты одной па-
нели в пластических шарнирах 1 и 2 (рис. 5.19, а) с учетом повреждений
Мссч.л ” Mcupi.n + Мсирз.га М^2,п + М/4гП = 20,26 + 6,914 + 7,046 + 7,295 =
= 41,515 тс • м.
Предельная нагрузка на 1 м2 перекрытия
8 Мсечп 8-41,515 > ,
=----------у = — ----------у = 2,733тс/м2 > q = 2,351 тс/м2.
При сплошной предельной нагрузке в пролетах средних панелей образу-
ются линейные пластические шарниры, разделяющие плиту на четыре жестких
диска (рис. 5.19, б). Последние вращаются вокруг опорных линейных пласти-
ческих шарниров, оси которых расположены в зоне капителей под углом к ря-
дам колонн. Для этого случая обозначения остаются такими же, как и в случае
полосовой нагрузки.
Предельная нагрузка на 1 м~ перекрытия без учета повреждений
24' Мсеч ’ 24 • 50,73 ,
=—т~,—-г—г=—---------------4------г-=2-497 тс/м > Ч =
ш 2,351 тс/м2.
Прочность обеспечена.
11редельная нагрузка на 1 м2 перекрытия с учетом повреждений
24 -Мсеч.п _ 24-41,515 . л
—-------у =----у—---------—----------у- = 2,043 тс/м < q =
= 2,351 тс/м2.
Прочность не обеспечена.
Анализ результатов обследования и поверочного расчета железобетон-
ного монолитного безбалочного перекрытия позволяет сделать следующие
выводы:
- наиболее опасной временной нагрузкой является сплошная - по всей пло-
щади плиты, а не полосовая временная — через пролет;
127
- в тех зонах, где поврежден поверхностный слой бетона и ослаблена ар-
матура в результате коррозии, прочность перекрытия при сплошной нагрузке
оказывается недостаточной. Требуется либо снизить временную нагрузку на
350 кгс/м2, либо выполнить усиление путем наращивания сверху плиты бетона
(набетонки) с установкой дополнительной арматурной сетки и устройством
шпонок (Рис. 5.20).
Рис. 5.20. Устройство наращивания сверху плиты: а - поперечный разрез плиты; б
- раскладка сеток наращивания; в — ссчсние по надколонному пластическому
шарниру; г - сечение по пролетному пластическому шарниру; 1 - усиливаемая
плита; 2 - колонны; 3 - наращиваемый монолитный слой бетона; 4 - арматурная
сетка наращивания; 5 — углубления для образования шпонок; 6 — петли; 7 — по-
верхность усиливаемой плиты.
128
6. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ
СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ
И СТРОПИЛЬНЫХ БАЛОК ПОКРЫТИЙ СКЛАДОВ
6.1. Архитектурно-конструктивное решение
складских зданий
Складские здания с покрытием из сборных железобетонных конструкций
возводились с 1956 до 1979 года. Конструктивно эти здания решены как с пол-
ным, так и с неполным каркасом по трехпролетной схеме с двухскатной мало-
уклонной кровлей (3-7 %) (рис. 6.1 и 6.2). Крайние пролеты перекрыты одно-
скатными балками, а средние - двухскатными. Величина пролетов составляет
6, 9 и 12 м, а их комбинации различны. Наиболее распространены следующие:
(6 + 6 + 6) м, (6 + 9 + 6) м, (9+ 12 + 9) м, (12+ 12+ 12) м.
Длина зданий 120 - 240 м. По длине складские здания разделены
брандмауэрными стенами на отдельные секции. Шаг колонн в продольном на-
правлении равен 6 м. В зданиях с неполным каркасом роль колонн выполняют
кирпичные пилястры и простенки. Стропильные балки и плиты покрытия — ти-
повые по сериям ПК 01 — 05, ПК 01 — 06 и ПК 01 — 07. В качестве плит покры-
тия использованы плиты ПКЖ-2 - ПКЖ-5.
Складские здания являются прирельсовыми и оборудованы со стороны
железнодорожных подъездных путей крытыми рампами шириной 3,6 - 6,0 м.
Высота складских помещений составляет 4,5 - 7,2 м. Наружные стены выпол-
нены в большинстве из силикатного кирпича, реже - из глиняного полнотело-
го . Кровля — мягкая рулонная из 4 — 9 слоев рубероида на битумной мастике.
Водоотвод с кровли наружный, неорганизованный.
6.2. Данные по обследованию покрытия склада
при пролетах (9+12+9 м)
Покрытие склада выполнено бесчердачным совмещенным и состоит из
сборных железобетонных плиты марки ПКЖ-3, уложенных на железобетонные
балки. Пролет крайних балок составляет 9 м, а средних - 12 м. Балки имеют
тавровую форму сечения и изготовлены по серии ПК 01 - 06 в 1966 году. Мар-
ка крайних балок БО-9, а средних — БД-12. Крайние балки односкатные с па-
раллельными поясами. Средние балки — двухскатные переменного сечения. Об-
следованием на поверхности односкатных и двухскатных балок покрытия вы-
явлены следующие дефекты:
- силовые наклонные трещины у опор с шириной раскрытия до 0,25 мм у
четырех балок;
План на отметке 0.000.
Рис.€.1План склада.
Afrp** &i*f
ftSymy^ *ftf
Рис.6Л1Разрезы склада.
131
- нормальные силовые трещины в пролете с шириной раскрытия до 0,25
мм;
- разрушение свеса сжатой полки балок по оси 18;
- сколы бетона с оголением арматуры (пролетное сечение) у части балок;
- недостаточная длина опирания односкатных балок на пилястры продоль-
ных стен и в двух местах - на столбы и колонны;
Контрольные вскрытия рабочей арматуры балок показали:
- армирование в пролете выполнено из стержней 0 36 А-П, 0 36 А-Ш, 0
40 А-Ш;
- армирование на опорах выполнено из поперечных стержней 0 8 A-I, 0 10
A-I, 0 10 А-Ш, 0 12 А-П, установленных с шагом 85 - 200 мм.
Геометрические размеры сечений балок покрытия соответствуют про-
ектным размерам балок марок БО-9 и БД-12 серии ПК-01-06. Конструкция
балок покрытия представлена на рис.6.3, 6.4.
В результате обследования плит покрытия выявлен ряд конструкций,
имеющих различного рода дефекты:
- у плит № 488 и 489 в продольном ребре над полкой имеется трещина с
шириной раскрытия до 8 мм;
- у плит № 369, 442, 476, 503 имеются трещины по диагонали полки с ши-
риной раскрытия до 0,5 мм;
- у плит № 212, 391, 418, 438, 462, 466, 472, 478, 483, 484, 488, 491, 503
имеются наклонные трещины по диагонали полки с шириной раскрытия
0,25 - 0,8 мм в опорной зоне продольных ребер;
- у плит № 190 - 193, 365 - 367 имеются сколы бетона в опорной зоне
продольных ребер с оголением арматуры и закладных деталей и нор-
мальные трещины в пролете с раскрытием до 0,3 мм;
- у плит № 90, 91, 93, 242, 244, 251, 256, 363, 398, 475 полное разрушение
торцевых ребер;
- под плитами № 344 - 346, 349 - 350, 373 - 374 (по оси 19) произошло вы-
пучивание и частичное разрушение кирпичной кладки.
Как показали контрольные вскрытия рабочей арматуры, армирование
плит выполнено:
- в пролете продольного ребра из двух стержней (0 14 А-Ш + 0 10
А-Ш) либо из одного стержня 0 20 - 25 А-П или А-Ш;
- в опорных зонах продольного ребра из поперечных стержней 0 7
- 8 Л-1 с шагом « 110 мм;
- в полке плиты из стержней 0 4 В-I, объединенной в сетку с
ячейкой 200*200 мм.
В процессе обследования выявлены плиты, на торцевых ребрах которых
проставлена заводская марка ПКЖ. Определение геометрических размеров
сечений плит подтвердило их соответствие данной марке. Конструкция, плит
представлена на рис. 6.5.
132
Рис. 6.4. Конструкция балок покрытия
133
Рис. 6.S.Конструкция балок навеса и покрытия.
134
Рис. 6.5. Конструкция плит покрытия склада
Результаты вскрытия рабочей арматуры железобетонных балок и
плит покрытия представлены в табл. 6.1 и 6.2.
Армирование балок
Таблица 6.1
№ п/п балок на схеме Эскиз Сечения Рабочая арматура
В пролете бал к*и В опорных узлах
Кол-во, 0, класс А„ см2 а, мм Кол-во, 0, класс Asw* см* мм
1 34 3 0 36 А- 11 30,54 35.2 0 10A-I 0,785 230
Да 3
2 23 3040 А- III 37,7 39,4 0 10A-II 0,785 85
3 22 3 0 36 А- III 30,54 35.6 0 10A-I 0,785 210
Фактическая прочность бетона балок и плит покрытия соответствен-
но находится в пределах 315...426 кг/см2 для балок и 250...323 кг/см£ для
плит. Определение прочности бетона производилось неразрушающим методом
при помощи молотка Кашкарова и склерометра ОШМ - 1. Некоторые выбо-
рочные результаты определения прочности бетона балок и плит приведены
в табл. 6.3 и 6.4.
135
Армирование плит
Таблица 6.2
Рабочая арматура ]
№ 1 № плит на В пролете Продольного ребра В опорных зонах * 5 Эскиз сечения
п/п схеме Кол-во, 0, класс Aj, см2 а, мм Кол-во, 0, класс А,м, см2 мм ИНГИ iron ц
1 П-2,34 016 А-Ш 2,01 45 0 7A-I 0.39 95
2 П-3,43 0 22 А-Ш 3,8 45 08A-I 0,503 100
3 П-118 0 20 А-Ш 3,14 35 0 7A-I 0,39 100
4 П-79 0 25 А-П 4,9 20 0 8 A-I 0,503 100
5 П-198 0 18 А-Ш 2,54 15 0 6А-1 0,283 95 •
6 П-119, 137,139 020 А-П 3,8 35 0 7A-I 0,395 95 ту*
7 П-118 Г 0 20 А-П 3,14 35 07A-I 0,39 100 с о 1
8 П-217 014A-II -г 0IOA-II 2,88 30 08 A-I 0,503 100 сетка 200^ fl
9 П-239 012A-II 016A-II 3,14 30 0 8A-I 0,503 :оо*
10 П-222 016А- III 01OA-I 2,8 25 0 8A-I 0,503 100
11 П-301 018А- III 01OA-I 3,33 35 08A-I 0,503 100
Обследование показало, что узлы сопряжения конструкций покрытия
(рис. 6.6 и 6.7) имеют ряд дефектов, а именно;
- продольные ребра плит покрытия зависают в зазоре между торцами
балок;
- продольные ребра плит покрытия опираются на металлические пла-
стины, уложенные поверху на торцы балок и приваренные к заклад-
ным деталям балок покрытия, в результате чего имеют место околы
бетона по верху торцов балок;
136
Узел. б
'tOClO/V лрщи.
₽№S7^k!„„WWb
консгрукций
137
Узел
5W
ппяжения сборных конструкций,
рис. б^.Узяы сопряжен
138
- в некоторых зазорах между торцами балок выполнен опорный столик
из красного кирпича, который подведен под металлическую пластину
для опирания плит. На поверхности столикоь образовались вертикаль-
ные трещины.
Таблица 6.3
Результаты определения фактической прочности
бетона плит покрытия склерометром № 0466
(выборочно)
№п/п №плит на схеме Показания склерометра Среднее значение
а b С
1 П-24 270 310 260 280 кгс/см2
2 П-14 249 281 260 263 кгс/см2
3 П-48 280 320 305 302 кгс/см2
4 П-49 305 291 276 291 кгс/см2
5 П-76 340 305 312 319 кгс/см2
6 П-139 310 295 301 302 кгс/см2
7 П-210 306 310 335 317 кгс/см2
8 П-275 270 285 264 273 кгс/см2
9 П-369 310 315 300 308 кгс/см2
10 П-438 350 340 370 353 кгс/см4
11 П-497 240 220 290 250 кгс/см2
12 П-539 310 275 290 292 кгс/см2
139
Таблица 6.4
Результаты определения фактической прочности
бетона железобетонных балок склерометром № 0466
(выборочно)
/ с /7 / Z? i ~ \
1 м ~ ~ —Л
№ п/п № балок на схеме Показания склерометра Среднее Значение
а ь С d
1 Б-5 315 290 334 321 280 кгс/см2
2 Б-92 370 341 326 345,6 кгс/см2
3 Б-23 361 350 400 370 370 кгс/см2
4 Б-22 343 з- 90 380 371 кгс/см2
5 Б-36 3: 52 330 365 360 352 кгс/см2
6 Б-38 337 3- 40 330 - 335 кгс/см2
7 Б-61 450 410 412 431 426 кгс/см2 '
8 Б-1 405 370 395 — » — 390 кгс/см2
9 Б-10 375 360 348 370 363 кгс/см2
10 Б-14 31 S0 365 370 390 376 кгс/см2
6.3. Оценка работоспособности железобетонных
конструкций покрытия склада
Несущими конструкциями покрытия склада являются:
- сборные ребристые железобетонные плиты ПКЖ-3;
- сборные железобетонные односкатные балки БО - 9 крайних пролетов;
- сборные железобетонные двускатные балки БД-12 средних пролетов;
- сборные железобетонные предварительно напряженные двускатные
балки БН - 12 средних пролетов;
- сборные железобетонные односкатные балки БОИ - 6 навеса рампы;
- сборные железобетонные односкатные балки БО - 6 крайних пролетов;
- сборные железобетонные двускатные балки БД - 9 средних пролетов;
140
Для оценки работоспособности этих конструкций выполнены пове-
рочные расчеты в соответствии с действующими нормами - СНиП 2.01.07-
85 “Нагрузки и воздействия” и СНиП 2.03.01-84* “Бетонные и железобе-
тонные конструкции”.
6.3.1. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность
железобетонных плит покрытия
Поверке расчетом подвергнута плита, имеющая наиболее часто встре-
ченное при обследовании армирование продольных ребер (2 0 20 А-П ).
Конструкция плиты покрытия приведена на рис. 6.5. Действующие на плиту
нагрузки приведены в табл.6.5.
Таблица 6-5.
№ п.п. Вид нагрузки Норма- тивная нагрузка, кг/м’ Коэффици- ент надеж- ности Расчетная нагрузка, кг/м2
I. Постоянная
1. Рубероидный ковер из 7 слоев на битумной мастике 28 1.2 34
2. Выравнивающая стяжка под кровлю 6И25 мм. 48 1,3 62
3. Пароизоляция 5 1.2 6
4. Собственный вес плиты 210 1.1 232
Итого 281 334
5. II. Временная Вес снсиового покрова для 3-го климатического района 100 1.4 140
Всего 381 474
По степени ответственности склад относится ко П-.му классу с коэф-
фициентом надежности по назначению уп = 0,95 .
Тогда нагрузка на покрытие составит:
- нормативная qH= 381 • 0,95 = 362 кгс/см2;
- расчетная q = 474 - 0,95 = 450 кгс/см2.
141
Проверка прочности нормальных сечений
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb= 1 Ю кгс/см2; Rb<= 9 кгс/см2; Rb.n= 150 кгс/см2;
Rbui = 14 кгс/см2; Еь = 240000 кгс/см2;
- арматуры Кя= 2700 кгс/см2; Rsc= 2100 кгс/см2;
Rsw= 1750 кгс/см2; Es= 2000000 кгс/см2;
Коэффициенты условий работы ув2=0,9; у$= 1.
Рабочая высота сечения продольных ребер плиты
h0= h - а = 30 - 3 - 27 см.
Площадь сечения сжатой арматуры
As = 1,57 см2.
Площадь сечения продольной растянутой арматуры
As-6,2cm2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw=0,57 см2.
Высота сжатой зоны бетона в сечении плиты
As/Rs-A's-Rsc _ 6,2-2700-1,57-2100 _ 94 см
Yb2’Rb^lp ” 0,9-110-145
Несущая способность плиты по нормальному сечению: *
- по арматуре
М$= A, Rs • (h0— 0,5 - х) = 6,2 2700 • (27 - 0,5 0,94) = 443945 кге см =
« 4439 кге • м;
- по бетону
уьг Rb • b f * х - (h0- 0,5 • х) = 0,9 • 110 • 145 0,94 (27 - 0,5 х
х 0,94) = 357853 кге - см = 3579 кге - м.
Предельная нагрузка на плиту
8-Л6> 8-3579 , 2 t 2
q =----у = —-------= 548 кг/см > 4ъ0 кг/см2.
bfl* 5,9*-1.5
Прочность плит по нормальному сечению обеспечена с запасом в
22 %.
142
Несущая способность плит по наклонному сечению
Поперечная сила, действующая на опорах плит
Q = q м2 • br - 0,5 I = 450 0,5 - 6 1,5 = 2040 кгс.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном
Qb= Rb<-Уь2-ho (1 +<Pf)= 9-0,9- 12 • 27-(1 +0,113) = 2921 кгс.
3’А//
= /b-ho
12 • 97 =
Интенсивность усилий в хомутах
_ R$\v '
Поперечная сила, воспринимаемая поперечными стержнями
Qsw = Qsw * h0- 98,6 27 = 2643 кгс.
Поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением
Qb« = 2• Jri,2 ho = 2• V2-9-0,9-12-272-98,6 = 9166 кгс >
2040 кгс.
Прочность плит по наклонному сечению обеспечена с запасом (в 4,3
раза).
Трещиностойкостъ и деформапшвность
Трещиностойкость железобетонных конструкций — сопротивление обра-
зованию и раскрытию трещин - оказывает большое влияние на жесткость кон-
струкций и определяет их пригодность к нормальной эксплуатации. Согласно
результатам обследования (см. п. 6.2.) часть плит имеет трещины в пролете с
шириной раскрытия до 0,3 мм. Так как обследование проводилось в летнее
время, когда снеговая нагрузка отсутствовала, то необходимо выполнить пове-
рочные расчеты по прогибам и ширине раскрытия трещин. Для расчета проги-
ба и ширины раскрытия трещин требуется определение геометрических харак-
теристик приведенного сечения плиты.
Геометрические характеристики приведенною сечения:
- площадь
Ana = As + а • (А3 + A’s); а = Es/Еь=2 - 106/2,4 • 105 = 8,3;
Ared = 3,5 • 145 + 27 • 12,5 + 8,3 • (6,2 + 1,57) = 898 см»;
- статический .момент относительно нижней грани ребер
Sred= Е Аь • yb+ z As • у,- а;
143
Srcd= 3,5 • 145 • (30-1,75) + 8,3 - 6,2 • 3 • 27 • 12,5 • (27 - 0,5 • 27) + +8,3
1,57 (30 - 2) = 19677 см3;
- расстояние до центра тяжести сечения
Уо= S,ed/ Atcd= 19677/898 = 22 см;
- момент инерции
Ired = 2Л • + £6/ hj a? +XAs'a'a?;
Ired= 145 3,5712 + 145 • 3,5 (30 - 22? + 12,5 27712 + 12,5 • 27 x
x (22 - 13,5)*+ 6,2 • 8,3 (22 - 3)2 + 1,57 • 8,3 ( 8 - 2)! = 89494 cm4;
- момент сопротивления
Wred = Ired/y0 = 89494/22 = 4072 cm3;
- упругопластический момент сопротивления сечения
Wpi = W,*, • у = 4072 • 1,75 = 7127 см3.
Момент трещинообразования сечения плиты
М<гс= 14 • 7127 = 99777 кгс см = 998 кгс • м.
Момент от нормативной нагрузки
М„ = qH = 362 ’1?5'5’9 V = 2363 К| с ' м-
/о /о
Так как Мн = 2363 кгс • м » М£ГС = 998 кгс м, то трещины в пролете
плиты образуются. Необходимо выполнить расчет прогибов с учетом обра-
зования трещин в растянутой зоне. Кроме того, требуется проверка плиты
по раскрытию трещин.
Для определения прогиба дополнительно вычислим параметрические
характеристики сечения по формулам СНиП 2.03.01-84*.
Значение 5 по формуле (162)
М
b' ho - Rb n
236300
12,5 -272 -150
0,181.
Значение <рг по формуле (164)
Значение X по формуле (163)
Коэффициент армирования сечения
144
ц = АЛ • h0 = 6,2/12,5 • 27 = 0.0184.
Значение £ по формуле (161)
' 13 ! 1 + М<? + 4 = ~+ 1 + 5-(0,181 +1,4) = 0,131
’ 10-р-а ’ 10 0,0184-8,3
Плечо внутренней пары сил
= 25см.
Коэффициент осреднения деформаций в арматуре
Vs = 1,25 - <p,.s • фт - 1,25 - 0,8 • М„с/Мн = 1,25 - 0,8 998 / 2363 =
=0,912.
Жесткость сечения плиты
Z1 '
_ +_____П_________
Es Л (р/ +t)-b-hovEb
_____27-25_____________________________
0,912 Q.9
6,2-210& (1,5+0,131)-! 2,5-27-0,15-2.4-105
= 5,68-109 кге • см2.
Прогиб плиты
Л/„
= — • 5902
48
236300
5,68-109
= 1,51 см <2,5 см.
Прогиб плиты меньше допускаемого нормами, и жесткость сечения с
трещинами достаточна для нормальной эксплуатации.
Ширина раскрытия трещин.
Плита имеет ненапрягаемую рабочую арматуру и относится к третьей
категории трещиностойкости. Допустимая ширина раскрытия трещин 3^ =
0,4 мм.
Ширина раскрытия трещин определяется по формуле (144)
Es
где 5 - коэффициент, принимаемый для изгибаемых элементов равным I;
145
<pz — коэффициент, принимаемый равным 1,5 при длительном дейст-
вии нагрузки;
И - коэффициент, учитывающий профиль арматуры, равный 1 при
стержневой арматуре периодического профиля;
os - напряжения в растянутой арматуре;
Es-модуль деформации арматуры;
ц - коэффициент армирования;
а - диаметр арматуры в мм.
Напряжения в растянутой арматуре:
236300
6,2 • 25
= 1525 кгс/см1.
Коэффициент армирования
ц = А/b К. = 6,2/12,5 • 27 = 0,0184.
Ширина раскрытия трещин
, , с , 1525
аСГС ~ • .
2-10{
20 • (3,5 -100 • 0,0184) 3/20 = 0,181 мм < 0,4 мм.
Ширина раскрытия трещин меньше допускаемой нормами. Выявлен-
ные при обследовании трещины имеют большую ширину раскрытия, что связа-
но с непроектным размещением продольных стержней в ребрах (прижаты к од-
ной стороне), а также с имевшими место перегрузками. Однако ширина их рас-
крытия (0,22-0,315 мм) не превышает допускаемую величину, и поэтому при-
чин для ограничения пригодности плит к нормальной эксплуатации нет.
ВЫВОД: Согласно поверочному расчету нормальные и наклонные
сечения плит обладают достаточной остаточной прочностью и при-
годны для нормальной дальнейшей эксплуатации.
6.3.2. Проверка прочности кирпичной кладки стен
и бетона балок под опорами плит
При обследовании выявлено, что часть плит покрытия имеет недостаточ-
ную длину опирания на поперечные кирпичные стены и балки покрытия. Вы-
явленная минимальная длина опирания продольных ребер плит на стены соста-
вила 4 - 6,5 см при нормируемой 12 см, а на железобетонные балки - 2,5 - 4 см
при допускаемой 8 см. Поэтому необходимо проверить прочность кирпичной
кладки и бетона в местах недостаточной длины опирания на местное смятие.
146
Прочность кирпичной кладки
Величина действующей опорной реакции Q == 2040 кгс (см. расчет проч-
ности наклонного сечения).
Несущая способность кладки на смятие под ребрами плит покрытия с
достаточной точностью определяется в предположении Tpeyi ольной эпюры на-
пряжений по длине опоры
— р • R^M Асм ,
где р = 0,5 - коэффициент полноты эпюры;
- расчетное сопротивление кладки на смятие;
Асм - площадь смятия под опорой.
Площадь смятия под двумя ребрами при Zon = 4 см
Асм = 2 - b •/«, = 12 • 4 • 2 = 96 см2.
Среднее напряжение в кладке под опорой
Nc 2040 , г ,
=------— =-------- 42,5 кгс/см > R<M = 28 кгс/см".
р-Асм 0,5-96
Расчетное сопротивление кладки на смятие из кирпича М 100 на цемент-
ном растворе М 35 составляет
R™ = Yi • R = 2 • 14 = 28 кгс/см2.
Площадь смятия под одним ребром при /оп = 6,5 см
Лсм = 2 - Ь] /0„ - 2 • 6 * 6,5 = 78 см2.
Среднее напряжение в кладке под опорой из одного ребра
с 1,2-2040 Л , -> „
— =-----------------------~~~ - 31,4 кгс/см* > = 28 кгс/см‘.
Clf 2-0,5-78
C.W “
Таким образом, прочность кладки на местное смятие при длине опирания
менее 6,5 см недостаточна. Поэтому разрушение и выпучивание кладки по оси
19 (см. дефекты плит по результатам обследования) под ребрами плит вполне
закономерно. Известны достаточно многочисленные примеры обрушения плит
покрытия из-за местного разрушения кладки. Необходимо в обязательном по-
рядке увеличить длину опирания плит или разгрузить ребра плит устройством
дополнительных опор.
Минимально необходимая длина опирания плит на кирпичную кладку
_ 1,5-^ _ 15-2040 о_э
’ H-Rcv-2-b 0,5-28-2-12
Следовательно, требуется устройство дополнительной опоры под ребра
плит в виде установки металлических столиков (см. предложения по усилению
каменных конструкций, глава 8 настоящего пособия).
147
Прочность бетона верхней полки балок
Величина местной нагрузки в виде опорной реакции плит Nc = 2040 кгс.
Несущая способность бетона балок на местное смятие под ребрами плит
покрытия удовлетворяется при соблюдении условия
Nc < V * Rb.loc ’ Ajoc ,
где ф - 0,75 - коэффициент, зависящий от характера распределения местной
нагрузки (в нашем случае - под концами плит);
Кь,1ос - расчетное сопротивление бетона на смятие, равное
Rb.iDc = а фь- Rb= 1 • L5 • 150 = 225 кгс/см2;
Ato - площадь смятия.
Площадь смятия бетона под двумя ребрами при /оп = 2,5 см
Асм = 2,5 12 = 30 см2.
Несущая способность балок от местной нагрузки
NCM < ф • R™ • АсМ = 0,75 • 225 30 = 5062 кгс > Nc = 2040 кгс.
Прочность бетона на местное смятие обеспечена. Однако необходимо
проверить опорную зону на срез и скалывание, так как длина опирания менее
2,5 а' = 2,5 • 3 = 7,5 см.
Тогда
Nc < Qcc4 3,5 • Rbi • b h0 • фь-
Усилие, воспринимаемое сечением полки балки при срезе
Qcc4 = 3,5 11 • 12 • 1,5 • 2,5 = 1735 кгс < Nc = 2040 кгс.
Прочность балок от местных нагрузок при длине опирания плит более 4
см обеспечена. Однако, коэффициент надежности при этом с = 2772/2040 =
= 1,36 менее требуемого по ГОСТ 8829-88, равного 1,6 - 1,8.
Отсюда минимальная длина опирания из условия местной прочности со-
ставляет /011 = 6 см. При меньшей длине необходимо увеличить длину опирания
подведением столиков из металла (см. усиление углов опирания плит покры-
тий, глава 8 настоящего пособия).
6.3.3. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность
балок покрытия
Крайние балки БО-9
Крайние балки имеют постоянную высоту сечения по всей длине и
уложены с уклоном 5%. Высота сечения балок составляет 80 см при про-
148
лете 9 м. Сечение балок тавровое. Конструкция балок представлена на
рис. 6.3. Нагрузка на балки от плит покрытия с учетом собственного веса
составляет:
- нормативная qn= 380 + 362 • 6 = 2600 кгс/м;
- расчетная q = 380 -1,1 + 450 • 6 - 3100 кгс/м.
Проверка прочности нормальных сечений е пролете
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb= 150 кгс/см2; Rbl- 11 кгс/см2; RKfl = 190 кгс/см2;
R4r> = 16 кгс/см2; Eh-270000 кгс/см2;
- арматуры R„ = 3400 кгс/см2; Rsc= 3400 кгс/см2;
класса А-Ш Rsw= 2400 кгс/см2; Es= 2000000 кгс/см2;
- арматуры R$ 2560 кгс/см2; R^ = 2560 кгс/см2;
класса А-П R5W= 1900 кгс/см2; = 2000000 кгс/см2.
Рабочая высота сечения балки
ho=h-a = 80- 10 = 70 см,
где а = 10 см - защитный слой бетона при размещении рабочей арматуры в
три ряда по высоте балки.
Площадь сечения продольной растянутой арматуры
А,= 30,54 см2.
Площадь сечения продольной сжатой арматуры
А’$= 8,04 см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw= 0,785 см2.
Определим положение нейтральной оси в балке с арматурой класса А-П1
R, • Л, < Rb уь2 h'f • b'f + RM А'$
3400 • 30,54 = 103836 кге > 150 0,9 34 13 + 3400 • 8,04 = 84306 кге
Нейтральная ось проходит в ребре балки ниже ее полки. Сечение рас-
считывается как тавровое.
Высота сжатой зоны бетона
y_RsAs-Rbvb2(b'/-b)-hf-RscA's
Rb'vb2 'b
149
3400 • 30,54 -150 - 0,9 • (34 -12) • 13 - 8,04 - 3400
0,9 150 12
= 23,4 см.
Несущая способность балки в пролете:
- по арматуре
Ms = Rs As (ho - 0,5 • л) + Rsc A's - (0,5 x - a)=3400 • 30,54 (70 - 0,5 • 23,4) +
+ 3400• 8,04 • (0,5 • 16 - 4) = 6162983 кгс • см = 61630 кгс • м;
- по бетону
= Rb • vb2 [b'f -b\h'f -[ho - 0,5 h'f}+ Rsc - A's (h0 -a')+ Rb -vb2 b x*
х(йо-0,5-х)=150-0,9-(34-12)-13-(70-0,5-13) + 3400-8,04-(70-4) + 150х
x 0,9 • 23,4 -12- (70 - 0,5 • 23,4)= 6465947 кгс • см = 64659 кгс • м.
Предельная нагрузка на балку при арматуре класса A-III не должна пре-
вышать
NL-8 61630’8 2
q =----т- =----— = 1000кгс/м2 > 520 кге/м*.
6Г 6-92
Прочность балки достаточна.
Определим положение нейтральной оси в балке с арматурой класса А-П,
используя формулы балки с арматурой класса А - III
2560 30,54 = 78182 кгс < 150 - 0,9 • 34 • 13 + 2560 - 8,04 = 80252 кгс
Нейтральная ось проходит в полке балки. Сечение рассчитывается как
прямоу! ольное с шириной b'f = 34 см.
Высота сжатой зоны бетона
2560-30,54-8,04 “2560
0,9150-34
= 12,55см.
Несущая способность балки в пролете:
- по арматуре
Ms =Rs'As- (Ло - 0,5 • х) + Rsc - As - (0,5 • х - а') = 2560 • 30,54 (70-0,5-12,55)+
+ 2560-8,04• (0,5 • 12,55 -4)=5027558 кгс • см = 50276 кгс - м;
- по бетону
Mb = Rb vi2 • b'f • х • (ho - 0,5 - х)+ Rsc • A's • (ho - a') = 150 • 0,9 34 • 12,55 (70 -
-0,5 -12,55) + 2560 - 8,04 (70 - 0,4) = 5027845 кгс • см = 50278 кгс • м.
150
Предельная
вышать
нагрузка на балку при арматуре класса А-П не должна пре-
50276'8 on о I 2 г™ / 2
------— = 828кгс/м > 520 кгс/м2.
6*92
Прочность балки достаточна.
Две балки по оси 18 имеют частично разрушенную верхнюю полку, ши-
рина которой равна Ь> = 22 см вместо проектных b'f = 34 см. Необходимо про-
верить их несущую способность при армировании стержнями класса Л-И.
Положение нейтральной оси в этих балках
2560-30,54 = 78182кгс> 150-0,9-22- 13 + 2560 - 8,04 = 59192 кгс.
Нейтральная ось проходит в ребре ниже полки. Сечение рассчитыва-
ется как тавровое.
Высота сжатой зоны бетона
Rb 'vb2'b
2560-30,54-150 0,9 • (22-12)-13-8,04-2560 _
Несущая способность балки в пролете:
- по арматуре
Ms = Rs As (ho - 0,5 • x) + Rsc A's (0,5 x - a') = 2560 - 30,54 • (70 - 0,5 • 24,72) +
+ 2560 • 8,04 • (0,5 • 2,72 - 4) = 4681384 кгс • см = 46814 кгс • м;
Mb = Rb vb2 (ty - h'f (Ло - °>5 • h'f )+ &sc • Л • - «') + Rb • vb2 ’b ’ * x
х(й0 -0,5-x) = 150-0,9-(22-12)-13 (70-0,5-13)+2560-8,04-(70-4) + 150x
x 0,9 • 24,72 • 12 • (70 - 0,5 • 24,72) = 4781138кгс • см = 47811 кгс • м.
Предельная нагрузка на балку с частично разрушенной верхней полкой
не должна превышать
Ms-8 46814-8 t 2 ,2
q =---=- =-----о— ~ кгс/м*" > 520 кгс/м2.
6/2 6-92
Прочность балки достаточна.
151
Таким образом, балки, армированные как стержнями класса А-Ш,
так и стержнями класса А-П, а также балки с частично разрушенной
верхней полкой, обладают достаточной остаточной прочностью (с запа-
сом 48 - 92 %) по нормальным сечениям.
Проверка прочности наклонных сечений (приопорные зоны)
Максимальное значение поперечной сизы в приопорных зонах балок
Q = q • 0,5 ’ 1 - 3100 - 0.5 - 9 - 14040 кге.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном балок
Qb=(l +<Pf) • Rbr Уь2' b ho= 1,5-11 0,9- 12-70= 11434 кге < 14040 кге.
Необходима поперечная арматура в наклонном сечении балки, которая
фактически установлена из стержней класса Л-Ш диаметром 10 мм с Asw =
0.785 см\ Шаг стержней s = 20 см.
Интенсивность усилий в поперечных стержнях
4sw
2400 - 0,785
20
= 94 кгс/см.
&SW ' Asw
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечными стержнями в
наклонном сечении
Q«4 =2 • = 2 - 72-11-0,9-12-702-94 =
= 20922 кге > 14040 кге.
Остаточная прочность крайних балок БО-9 по наклонному сече-
нию обеспечена с достаточным запасом.
Трещиностойкость и деформативностъ бачок
Обследованием установлено, что в балках имеются трещины в нормаль-
ных и наклонных сечениях с шириной раскрытия 0,25 мм от длительного дей-
ствия нагрузки, равной допускаемой нормами ami = 0,25 мм. Так как прочность
балок обеспечена с запасом, то проверка прогибов и ширины раскрытия трещин
расчетом может не производиться. Чтобы доказать это, выполним для примера
расчет по пригодности к нормальной эксплуатации. Расчет выполнен по алго-
ритму, приведенному в поверочном расчете плиты покрытия. Поэтому в рас-
четных формулах приведены арифметические значения физических величин с
опусканием их буквенных символов.
152
Изгибающий момент в середине пролета балки от полной норматив-
ной нагрузки
Мп = 2600 • 978 = 26325 кгс • м.
Геометрические характеристики приведенного сечения балки:
- площадь
Arrf = 13 • 34 + 67 • 10 + (30,54 + 8,04) • 7,41 = 1400 см1;
- статический момент относительно нижней грани ребра
Sred = 13 • 34 • 73,5 + 67 • 10 • 33 + 30,54 • 7,41 • 10 + 8,04 - 7,41 • 75 =
= 61330 см3;
- расстояние до центра тяжести сечения от нижней грани ребра
у0= 61330/1400 = 43,8 см;
- момент инерции
Ired= 34 • 13712 + 34 13 • (36 - 6,5)2+ 10 • 67712 + 10 67 • (43,8 -
- 33,5)1 + 8,04 7,41 323 + 30,54 7,41 • 341 = 1046978 см4;
- момент сопротивления
= 1046978/43,8 = 23904 см3.
Упругопластический момент сопротивления сечения
Wpl- 23904- 1,75 = 41830 см3.
Момент трешинообразования сечения
Мсгс=: 16 41830 = 669301 кгс • см = 6693 кгс • м < 26235 кгс • м.
Так как Мп» то трещины в пролете образуются. Следователь-
но, расчет прогибов необходимо выполнять с учетом образования трещин
в растянутой зоне. Кроме того, требуется проверка балки по раскрытию
трещин.
Для определения прогиба дополнительно вычислим параметрические
характеристики :
5 =
26235-100
12 -702 -190
= 0,225;
7,41-30,54
12-70
= 0,270;
X = 13 (34 - 12) • (1 - 13/2 • 70)/12 • 70 = 0,404;
<Рг= 0,48;
1 + 5 • (0,225 + 0,40477
/12-0,27
153
Плечо внутренней пары сил
Zt=70- 1-
(0,48 ’ 1Мо)+0>з2
2-(0,48 +0,30)
= 62 см.
Коэффициент ys
V$= 1,25 - 1,1 6693/26235 = 0,97.
Жесткость сечения балки в пролете
70 62
0,97 _________ 0,9 _
2 -106 30,54 (0,48 + 0,3) • 12 • 70 - 0,15 • 2,7 -10^
= 87,1 • 109кгс • см.
Прогиб балки
5-880 -26235-100
48-87,1-109
Прогиб балки меньше допускаемого нормами.
Ширина раскрытия трещин
Балка относится к 3-ей категории трещиностойкости. Допустимая
ширина раскрытия трещин составляет ^=0,3 мм.
Напряжения в растянутой арматуре:
os= 26235/30,54 • 62 = 1387 кгс/см2.
Ширина раскрытия трещин
а<ге= 1 • 1,5 • 1,2’ 1387/2 10* - 20 (3,5 - 100 - 0,02) ^/36 =0,216 мм <0,3 мм.
Ширина раскрытия трещин меньше допустимой нормами.
ВЫВОД: Согласно поверочному расчету крайние балки БО-9 обла-
дают достаточной остаточной прочностью и пригодны для нормаль-
ной дальнейшей эксплуатации.
154
Средние балки БД-12 и БД-12Н
Средние балки имеют переменную высоту сечения от 80 см на опоре
до 105-112 см в пролете. Пролет балок составляет 12 м. Балки выполне-
ны двух типов: с обычным армированием и с армированием напрягаемыми
стержнями в растянутой зоне. Конструкция балок представлена на рис.6.4.
Нагрузки на балку от покрытия составляют:
- нормативная qn= 362 • 6 + 380 = 2600 кгс/м;
- расчетная q = 450 • 6 + 380 • 1,1 =3100 кгс/м.
Проверка прочности нормальных сечений в пролете балок БД-12 без
напрягаемой арматуры
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb= 150 кгс/см2; Rbl = 11 кгс/см2; Иь.п= 195 кгс/см2;
RtM,n= 16 кгс/см2; Еь = 270000 кгс/см2;
- арматуры R$1 = 3400 кгс/см2; Rsc = 3400 кгс/см2;
Rsw= 2400 кгс/см2; Es= 2000000 кгс/см2.
Коэффициенты условий работы уИ2=0,9; у£=0,95.
Рабочая высота сечения балки
h0= 105- 10 = 95 см.
Г:
Плбщадь сечения продольной растянутой арматуры
As= 30,54 см2.
Площадь сечения продольной сжатой арматуры
А’,= 8,04 см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
A$w= 1,13 см2.
Так как балка имеет тавровую форму сечения, то для проверки прочности
в пролете необходимо определить положение нейтральной оси. Для этого
спроектируем все внутренние усилия в сечении на горизонтальную ось
Y$- R, • As£Rb • h'r b'f + RK A', y,
0,95 3400 • 30Я “98644 кгс> 150 • 0,9 • 34 • 13 + 3400-0,95 • 8,04= 85639кге
Так как левая часть уравнения больше правой, то это означает, что ней-
тральная ось проходит в ребре балки ниже полки.
155
Высота сжатой зоны бетона
' ^sc ‘ ' ^Ь2 ' (ft/ ft/ ~ R$c ' Дг'
Rb vbl'b
0,95 • 3400 • 30,54 -150 • 0,9 • (34 -11) • 13 - 0,95 • 8,04 • 3400
0,9-150-11
- 22 см.
Несущая способность балки в пролете:
- по арматуре
Ms = • vs (b0 - 0,5 - x) + Rsc vs-A’s- (0,5 X - a’) = 0,95 3400 • 30,54 • (95 -
- 0,5 • 22) + 0,95 • 3400 • 8,04 • (0,5 • 22 - 4)=8467880 кгс • см = 84679 кгс м;
Mb = Rb ‘ vb2 ' ~b) h'f - 0,5 • h'f )+ Rsc vc A's- (h0 - o') + Rb vb2 • b x x
x(ho - 0,5 • x) = 150 • 0,9- (34 -11) • 13 - (95 -0,5 • 13)+ 0,95 • 3400 8,04 (95 - 4)+
+ 0,9 150 - 22 • 11 • (95 - 0,5 • 22)=8679780 кгс cm = 86798 кгс м.
Предельная нзгрузка на балку не должна превышать
Ms-8_84679-8
6-/2 6-122
= 784 кгс/м2 > 520 кгс/м2.
В рассматриваемой балке имеется второе расчетное сечение на расстоя-
нии х = 0,42 • I = 0,42 • 12 = 5 м.
Несунхая способность балки в этом сечении по арматуре составит (hox =
95 - 7 = 88 см)
Ms = 0,95 • 3400 • 30,54 • (88 - 0,5 - 22) + 0,95 • 3400 • 8,04 * (0,5 • 22 - 4) =
= 7777372 кгс - см = 77774 кгс - м.
Предельная нагрузка на балку по этому сечению
_ 720кгс/мг > 520 кгс/м2.
6-122
Прочность нормальных сечений балок без напрягаемой арматуры по
всему пролету обеспечена с достаточным запасом (до 40 %).
Проверка прочности наклонных сечении балки
с обычным армированием
Приопорная зона балок БД-12 армирована поперечными стержнями 0 12
A-III с шагом 18-23 см (в среднем s = 20 см). Рабочая высота балки на опоре h0
= 80-10 = 70 см.
156
Поперечная сила, действующая на опоре от внешней нагрузки на балку
Q = q . 0,5 / = 3100 - 0,5 12= 18600 кгс.
Проверим достаточность размеров сечения на опоре
Qce4 - 0,3 Rb - 7ь • b - ho > Q
О„ч = 0,3 0,9 • 150 • 11 • 70 = 35154 кгс > Q = 18600 кгс
Условие выполняется, следовательно, размеры сечения балки на опорах
достаточны.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном балки
Qb=(l+4>f)’RbrYwb h0=l,5 - 11 -0,9- 11 *70- 11435 кгс.
Так как Qb < Q, то прочность наклонного сечения без поперечного арми
рования не обеспечивается.
Интенсивность усилий в поперечной арматуре
= 135 кгс/см.
_ Rsw - A$w _ 2400-1,13
qs" s 20
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и попеиечной арматурой в
наклонном сечении
Qbv. ""2 *
•^^2^-^-^=2-^йГо,9.Ц.7О2-135 =
= 24006 кгс > 18600 кгс.
Остаточная прочность балок БД-12 по наклонным сечениям обеспече-
на с достаточным запасом (до 29 %).
Трещиностойкостъ и деформативность балки
с обычным армированием
В ходе обследования в средних балках покрытия остаточных прогибов и
трещин в нормальных и наклонных сечениях с шириной раскрытия более 0,25
мм нс выявлено. По визуальным признакам балки пригодны к дальнейшей,
нормальной эксплуатации. Косвенно это подтверждается поверочными прочно-
стными расчетами (см. выше). Следовательно, в поверочном расчете балок на
пригодность к нормальной эксплуатации (расчет прогибов и ширины раскры-
тия трещин) необходимости нет.
ВЫВОД. Согласно данным обследования и поверочным расчетам
средних балок БД-12 без напрягаемой арматуры можно заключить, что
эти балки обладают достаточной остаточной прочностью и пригодны к
дальнейшей, нормальной эксплуатации.
157
Проверка прочности нормальных сечений балок БД- 12Н
с напрягаемой арматурой
В качестве напрягаемой арматуры использованы стержни 0 22 A-IV. На-
тяжение арматуры выполнялось механическим способом на упоры стенда. Ко-
личество напрягаемых стержней - пять. Отпуск напрягаемых стержней произ-
водится при 80 %-ной проектной прочности бетона Rbp= 0,8 - 350 = 280 кгс/см2.
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb = 150 кгс/см2; Rbt= 11 кгс/см2; Rbri = 195 кгс/см2;
Rbt,n= 16 кгс/см2; Еь= 270000 кгс/см2;
- арматуры Rs= 5000 кгс/см2; R^= 3400 кгс/см2;
RiW= 2400 кгс/см2; Е3= 2000000 кгс/см2.
Коэффициенты условий работы ув2 = 0,9; ys = 0,95; у$б = 1,1.
Рабочая высота сечения в середине пролета
h0 = НО-13 = 97 см.
Площадь сечения растянутой арматуры
Asp= 19,0 см2.
Площадь сечения арматуры в сжатой зоне
А \=6,03 см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw= 1,13 см2.
Форма сечения балок БД-12Н - двутавровая (см. рис.6.4). Для проверки
прочности необходимо установить полбженис нейтральной оси в нормаль-
ном сечении
Ys6 * Rs Ajp Rb* Уь2 h f• b f + RiX A j* ys
11 • 5000 • 19 = 104500 кге > 150 - 0,9 -34-13 + 0,95 3400 • 6,03 =
= 79147 кге
Левая часть уравнения больше правой. Это указывает на то, что ней-
тральная ось проходит в ребре балки.
Высота сжатой зоны бетона
У __ vs6 * Rs ‘ ^sp ~~ Rb ‘ ^Ь2 ‘\pf hp — • Rsc • As
Rb‘vb2 b
158
П-5000 19-150-0,9-(34-11)-13-0,95-6,03-3400
0,9-150-11
— 30 см.
Несущая способность балки в середине пролета:
- по арматуре
Ms = Rs • vs6 • Asp (ho - °.5 x)+vs- Rsc 4 • (0.5 X - a') + • vb2 (bf - b)x
X h’f (p,5 X - 0,5 • h'f )= 1,1 • 5000 • 19 • (97 - 0,5 33) + 0,95 3400 • 6,03 • (0,5 33-4) +
+ 0,9 • 150 (34 -11) -13 0,5 (33 -13) = 9059361 кгс см = 90594 кгс • м;
- по бетону
Mb = Rb‘vb2 (А/-b\h'j (йо -О,5-Лу)+У$-Rs -A’s (h0-a)+Rb • vb2 b-xx
x (Ло -0,5 -x)= 150-0,9-(34 -11)-13• (97 - 0,5 -13)+ 0,95 -3400- 6,03 • (97-4) +
+ 0,9 -150 • 33 • 11 (97 - 0,5 • 33)=9409287 кгс • см = 94093 кгс • м.
Предельная нагрузка на балку не должна превышать
Ms-8 90594-8 /2
q - — — =------— = 848 кгс/м2 > 520 кгс/м?.
6 6-122
Прочность нормальных сечений балок БД-12Н обеспечена с запасом
в 63 %.
Проверка прочности наклонных сечений
балок с напрягаемой арматурой
Поперечное армирование балок с напрягаемой продольной арматурой
выполнено аналогично балкам с ненапрягаемой арматурой, т.е. стержнями 0
12 А-Ш со средним шагом s = 20 см (рис. 6.4.). Рабочая высота сечения балки
на опоре
h0= 80- 13 = 67 см.
Действующая на опоре поперечная сила от внешней нагрузки (см. расчет
балки БД-12)
Q= 18600 кгс.
Осредненная ширина сечения балки с учетом нижнего пояса балки
11 • 80+ (24-11)-25
80
= 15 см.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном балки
Qb“Rtr Ybz- h0• (1 + <pf+ q>n) • bc = 1,5 • 1,5 • 11 • 67- 0,9 = 14924 кгс.
159
Интенсивность усилий в поперечных стержнях
2400 1,13 ,
———— =--------------= 135 кг/см.
5 20
Поперечная сила, воспринимаемая совместно бетоном и поперечной
арматурой в наклонном сечении
Qbw = 2• = 2• у2-11-0,9 -15-672 135 =
= 26832 кгс > 18600 кгс.
Остаточная прочность накяонных стержней обеспечена с запасом до 44 %.
Трещиностойкость и деформативность
балки с напрягаемой арматурой
При обследовании балок с напрягаемой арматурой остаточных прогибов
и видимых трещин на поверхности балок не было обнаружено. Это объясняет-
ся повышенной жесткостью сечений за счет силы обжатия бетона напрягаемой
арматурой. Чтобы доказать это выполним поверочный расчет, который произ-
веден по алгоритму, приведенному в СНиП 2.03.01 - 84*.
Вычислим силу обжатия бетона напрягаемой арматурой с учетом потерь
предварительного напряжения в арматуре.
Начальное предварительное напряжение в арматуре
= 0,9 - Rsn = 0,9 • 6000 = 5400 кгс/см2.
Первые потери:
- от релаксации напряжений арматуры
СГ1 = 0,1 - 200 = 0,1 5400 - 200 = 340 кгс/см2;
- потери от перепада температур при пропаривании бетона
а2= 12,5 - Д t = 12,5 65 - 812 кгс/см2;
- потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств
ст3 = Д / • Es/ / = (1,25 + 0,15 • 22) • 2 • 105/13000 = 700 кгс/см2;
- потери от быстронатекающей ползучести
с6 = 0,85 • 400 • = 0,85 • 400 • 0,4 = 136 кгс/см2.
Rep
160
Первые потери напряжения до обжатия бетона
o!osl = С| + о2 +• + о6 = 340 + 812 + 700 + 136 = 1988 кгс/см2.
Вторые потери:
- от усадки бетона
Ov = 350 кгс/см2 (см. СНиП 2.03.01-84*, табл. 5);
- от ползучести бетона
о9= 0,85 • 1500 • -^ = 0,85 - 1500 • 0,4 = 510 кгс/см2.
Общие потери предварительного напряжения арматуры
С[<к= CT|OS1 + с8 + = 1988 + 350 + 510 = 2848 кгс/см2.
Усилие обжатия бетона с учетом всех потерь и точности натяжения
стержней
Р2 = Asp (Osp - ) = 19 • (5400 - 2848) = 48488 кге.
Момент, воспринимаемый сечением перед образованием трещин
Мсгс = Rbm • wpl + Р2 • (е«р + г) = 16 • 66626 + 48488 • (42 + 22) =
=4169228 кге см = 41692 кге • м,
где Wpi, вор, г приняты из серии 1 IK-01-07 для балок с напрягаемой ар-
матурой.
Момент, возникающий от нормативного значения внешней нагрузки
М„ = q„ /2/8 = 2600 11,82/8 = 45253 кге • м
Сопоставляя Мсгс и Мн, можно сделать вывод о том. что их значения
близки, и поэтому видимых трещин в балках с напрягаемой арматурой не воз-
никает, а определение прогиба не представляет интереса, так как он заведомо
будет существенно меньше допускаемого нормами f — 1/400 / — 1200/400 = 3
см за счет выгиба балки усилием обжатия Рэ.
Вывод; Балки БД-1211 с напрягаемой арматурой обладают доста-
точной остаточной прочностью и пригодны к дальнейшей, нормальной
эксплуатации без ограничений. Их эксплуатационные качества при этом
лучше, чем у балок БД-12 без напрягаемой арматуры за счет высокой тре-
щиностойкости.
Балки БОИ-6 навеса рампы
Балки навеса имеют постоянную высоту сечения по всей длине и
уложены с уклоном 5%. Карнизный свес балок составляет в среднем 70
см. Пролет балки равен 5.1 м. Высота сечения балок 60 см. Сечение балок
161
тавровое. Нагрузки на балку навеса с учетом собственного веса составля-
ют:
- нормативная qn= (362 + 65) 6 = 2560 кгс/м;
- расчетная q = (450 + 70) • 6 = 3100кгс/м.
Конструкция балки БОИ - 6 приведена на рис. 63,
Проверка прочности нормальных сечений
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb= 115 кгс/см2; Rb<= 9 кгс/см2; Rb.n= 160 кгс/см2;
Кьи* = 15 кгс/см2; Еь- 250000 кгс/см2;
- арматуры Rst= 2700 кгс/см2; R^ 2100 кгс/см2;
Rsw= 1750 кгс/см2; Es = 2000000 кгс/см2.
Коэффициенты условий работы y,2=0,9; ys=0,95.
Рабочая высота сечения балки
ho= 60- 6 = 54см.
Площадь сечения продольной растянутой арматуры
Л$= 7,60 см2.
Площадь сечения продольной сжатой арматуры
А\= 3,39 см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw= 0,503 см2.
Положение нейтральной оси в балке
Ъ • Rs • As £ Rb - Уы • h'f b> + R$c - A's • y$
0,95 - 2700 • 7,6 = 19494 кгс < 115 • 0,9 30 • 9 + 2100 0,95 3,39 = 34708 кгс
Так как правая часть уравнения больше левой, то это означает, что ней-
тральная ось проходит в полке. Следовательно, ширина балки принимается
равной b = b'f = 30 см.
Высота сжатого бетона в сечении балки
v * V Л - Rsc -A'-vs 0,95 2700 7,6 - 0,95 3,34 -2100 А ,
X = ——-— ------~—-—- = —----------------------------= 4,1 см.
Rb-Vb2-bf 0,9-115-30
Несущая способность балки в середине пролета:
- по арматуре
162
Мг = Л. • v. • Л • (йо - 0,5 х)=0,95 • 2700 • 7,6 • (54 - 0,5 • 4,1) = 1013690
кгс см = 10137 кгс • м;
- по бетону
Mb = Rb vb2 b'fx {h0 -0,5-x)+/?JC и5 A's (h0-a')- 0,9-115 • 30-4,1 x
x (54 - 0,5 • 4,1) + 0,95 -2100- 3,39 • (54 - 4) = 1 000 139 кгс • см = 1 000 1 кгс м.
Предельная нагрузка на балку не должна превышать
Ms 8 _ 10001-8
6-/2 6-5,12
= 513 кгс/м2 < 520 кгс/м2.
Остаточная прочность балок БОИ-6 навеса рампы находится на
пределе. Перегрузка балок опасна чрезмерным раскрытием трещин.
Проверка прочности наклонных сечений
Поперечная сила, действующая на опоре
Q-3100 • 0,5 • 6 = 9300 кгс.
Проверим достаточность размеров сечения балки
QWI = 0,3 • 0,9 • 125 • 10 • 54,0 = 19237 кгс > 9300 кгс.
Размеры сечения достаточны.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном
Qb= 9 • 0,9 • 10 • 54 1,07 = 4680 кгс < Q = 9300 кгс.
Необходима постановка поперечной арматуры, которая установлена с
шагом S = 10 см.
Интенсивность усилий в поперечных стержнях
1750 • 0,503/10 - 88 кгс/см.
Поперечная сила воспринимаемая поперечными стержнями
Qsw= 88’54 = 4752 кгс > (9300 - 4680) = 4620 кгс.
Поперечная сила воспринимаемая наклонным сечением
QC{4 = 2 • \/г-9-0,9-Ю-542 -88 = 12891 кгс>9300кгс.
Остаточная прочность наклонных сечений балок навеса достаточна.
163
Деформативность балки
Так как в ходе обследования в балках обнаружены нормальные и
наклонные трещины с раскрытием до 0,5 мм, то расчет прогибов необходи-
мо выполнять с учетом образования трещин. Кроме того, требуется про-
верка ширины раскрытия трещин.
Изгибающий момент в середине пролета балки от полной норматив-
ной нафузки
Мп= 2560 -5,178 = 8323,2 кге • м.
Геометрические характеристики приведенного сечения балки:
- площадь
Ared= 10 30 + 50 - 10 + (7,6 + 3,39) • 7,41 = 880 см2;
- статический момент относительно нижней грани ребра
Srcd= 10 • 30 • (60-5) + 50 • 10 - 25 + 7,6 - 7,41 -6 + 3,39 - 7,41 -57 =
= 30772 см1;
- расстояние до центра тяжести сечения от нижней грани ребра
уо= 30772/880 = 35 см;
- момент инерции
U= 30 • 10712 + 30 • 10 (25 - 5)2 + 10 50712 + 10 •50 • (35 - 25)2 +
+ 7,6 • 7,41 • (3 - 6)2 + 3,39 • 7,41 • (25 - З)2 = 336186 см4;
-момент сопротивления
Wred= 336186/35 = 9605 см1.'
Упругопластический момент сопротивления сечения балки
Wpi-9605 • 1,75 = 16809 см1.
Момент трещинообразования сечения
М£ГС= 15 16809 = 2552131 кге -см = 2521 кге • м.
Для определения прогиба дополнительно вычислим параметрические
характеристики:
832320-100
10-542 160
Ра =
7,41-7,6
10-54
= 0,104;
q>f = 0,54; X = 0,54 • (1 - 10/2 • 54) = 0,49;
£= ------------------!-----------------= 0,284.
ъ 1,8+ (1 + 5 (0,178+ 0,49))/!0-0,104
164
Плечо внутренней пары сил
Z|=54 1-
(0,54 10/54) + 0,234
2 • (0,54 + 0,234)
= 48 см.
Коэффициент
Vs= 1,25-1,1-2521/8323 = 0,92.
Жесткость сечения балки в пролете
54-48
= 18 1 О'" кгс • см.
0,92 0,9 _________________________
2 • 106 • 7,6 (0,3 7 + 0,234) • 10 • 54 0,15 • 2,4 • 105
1 Iponi6 балки
, 5-5I02-832320-100 ,
I =-----------z----= 1,35см < 2 см.
4818-Ю9
Прогиб балки меньше допускаемого нормами.
Дсформативность балки обеспечивается с достаточным запасом.
Ширина раскрытия трещин
Балка относится к 3-ей категории трещиностойкости. Допустимая
ширина раскрытия трещин составляет [а^^ОЗ мм.
Напряжения в растянутой арматуре:
о5= 832320/7,6 48 = 2558 кгс/см2.
Ширина раскрытия трещин
a£re= 1 - 1,5 • 1,22 • (2558/2 • 106) • 20 • (3,5 - 100 • 0,012) • 3/22 = 0,3 мм =
[Эсте ]= 0,3 мм.
Ширина раскрытия трещин равна допускаемой нормами.
165
ВЫВОД. Согласно поверочному расчету балки навеса пригодны к экс-
плуатаиии. Однако, высота снежного покрова на навесе рампы не должна
превышать 30 см, так как предельная нагрузка на балку составляет 513
кгс/м . В перспективе необходимо усилить балки навеса введением допол-
нительных консолей в местах заделки балок в кирпичную стену. Вылет
консолей должен быть не менее 0,35 м.
6.3.4. Проверка прочности пилястр и кирпичных столбов
на местное смятие под опирание? ; балок
Часть балок БО-9 имеет недостаточную длину опирания на пилястры на-
ружных стен, а две балки БД-12 - и на кирпичные столбы, являющиеся проме-
жуточными опорами в складе. Длина опирания балок БО-9 на пилястры стен в
секциях № 3 и 4 склада составляет 10 - 17 см вместо проектных 25 - 30 см
(рис. 6.8). Длина опирания двух балок БД-12 на кирпичные столбы составляет
8 - 12 см (рис. 6.9), что также меньше требуемой по нормам проектирования..
Поэтому необходимо проверить расчетом прочность кирпичной кладки под
опорами балок с недостаточной длиной.
Прочность кладки пилястр
Рис. 6.8. К расчету пилястр на местное смятие.
Величина опорной реакции
балки на пилястру
Nn=q • В 0,5 - Lj = 520 • 6 • 0,5
• 9 = 13950 кге.
Эксцентриситет приложения
опорной реакции
е — 300 - 60 = 240 мм = 0,24 м.
Изгибающий момент от вне-
центренного приложения на-
грузки
М = Nn • е = 13950 - 0,24 = 3360
кге • м.
Площадь смятия под бетонной
подушкой
Асм = 30 • 51 = 1530 см2.
167
Прочность кладки столбов
Рис. 6.9. К расчету кирпичного столба
на местное смятие
Величина опорных реакций ба-
лок покрытия:
- крайних БО-9
Nn=q-B-0,5-Lt = 520-6’0,5
- 9= 13950 кгс;
- средних БД-12
Nc= q В - 0,5 - L2 = 520 • 6 • 0,5
• 12= 18720 кгс.
Момент от внецентренного
приложения опорных реакций
на столб
M = Nc-e2-Nnei = 18720-
0,27 - 13950 - 0,17 = 2683 Ere-
м.
Балки опираются на бетонную подушку размерами 64 х 64 см. Площадь
смятия под бетонной подушкой
Асм = 0,9 * 64 - 64 = 3686 см2.
Момент сопротивления бетонной подушки
W = 0,9 • = 0,9 •64-642 = 39320 см3.
6 6
Расчетное сопротивление кладки столбов на смятие
RcM = 28 кгс/см2.
Напряжение смятия в кладке столбов под бетонной подушкой
„ _ + " = + 268300 = + =
" Л,и W 3686 39320
< R<M = 28 кгс/см2.
Прочность кладки столбов на местное смятие обеспечена при недоста
точной длине опирания.
166
Момент сопротивления бетонной подушки
Wcm = 30 • 512/6 = 13005 см’.
Расчетное сопротивление смятию кладки пилястр из кирпича М 100 на
цементном растворе М 50 составляет
Кем = Yr R = 2 • 14 = 28 кгс/см2.
Напряжение смятия под бетонной подушкой от внецентренного прило-
жения нагрузки
zr -N»
amax - .
Ac.v
М 13950 336000 Л,_ __в0 „ , 2^ г,
------------+--------= 9.12 + 2\88 = 35 кгс/см > Ксм
1530 13005
= 28 кгс/см2.
Nn М 13950 336000
min “ А
Лсм
= 9,12 - 25,88 = -16,76 кгс/см\
1530 13005
Согласно поверочному расчету прочность кладки пилястр на местное
смятие при недостаточной длине опирания не обеспечивается, что обычно про-
является в наличии вертикальных трещин между пилястрой и стеной в зоне amifl
и в разрушении кладки в зоне 0^.
Проверим напряжения в кладке пилястр при проектной длине опирания
балок (/011 = 25 - 30 см).
Эксцентриситет приложения опорной реакции
е = 300-0,5 • 300 = 150 мм = 0,15 м.
Изгибающий момент от внецентренного приложения опорной реакции
М = 13950 • 0,15 = 2092 кгс м.
Напряжение в кладке под бетонной подушкой
13950 209200 olO11,nQ . 2^D _ ™ м2
O'ry.ov =-—’ +------=9,12 + 16,08 = 25,2 кгс/см < = 28 кгс/см .
тах 1530 13005
crmin = 9,12 -16,08 = -6,96 кгс/см2.
Как следует из расчета, при проектной длине опирания балок покры-
тия прочность кладки пилястр на местное смятие обеспечивается с дос-
таточным запасом. Минимальная длина опирания балок на кирпичную
кладку составляет 20 см. При меньшей длине опирания необходимо произ-
водить усиление пилястр, так как в этом случае прочность на местное
смятие возрастает в 2 раза. Пример такого усиления представлен на листе
73 в главе 8.
168
Проверим прочность бетонноГ; подушки на срез и скалывание при малой
длине опирания (7 = 8 см).
Условие прочности
Ч -Q" -^>6 Rbi ' ЬОп 2 Iоп Уь2 ’ (Pf
18720 кге > 3,5 • 7,5 • 20 16 -0,9- 1,5 = 11340 кге
Необходимо увеличить длину опирания. Минимальная длина опирания
балок на кирпичный столб должна быть
, 1,6-18720
1оп =-------------------— =---------------------= 20 см.
3,5-Rbl-2-bo„-vb2 <Pf 3,5-7,5-20-2-0,9-1,5
Следовательно, для обеспечения прочности бетонной подушки стол-
ба на срез и скалывание при местном действии нагрузки необходимо увели-
чить длину опирания балки до 20 см. Это можно сделать устройством
консоли из монолитного железобетона или стальных прокатных профи-
лей.
6.4. Данные по обследованию покрытия
склада при пролетах (6 + 9 + 6) м
Покрытие склада состоит из сборных железобетонных плит марки
ПКЖ-3 по железобетонным балкам. Пролет крайних балок БО-6 составляет
6 м, а средних БД-9 -9 м. Крайние балки односкатные постоянного сечения.
Средние балки двухскатные переменного сечения. Конструкция балок
приведена на рис. 6.10. Балки имеют тавровую форму сечения и изготовлены
по серии ПК-01-05 в 1959 - 1960 годах. Обследованием установлено, что со-
пряжение балок с пилястрами стен и кирпичными столбами шарнирное. Со-
стояние узлов сопряжений по визуальным данным работоспособное. Сущест-
венных дефектов в плитах покрытия при обследовании не обнаружено. Желе-
зобетонные балки имеют ряд дефектов:
- увеличенный защитный слой бетона в 2 - 3 раза против проектных раз- *
- меров;
- заниженная против проектных требований прочность бетона;
- наличие нормальных и наклонных трещин с шириной раскрытия 0,3 -
0,65 мм.
Геометрические размеры сечений балок покрытия соответствуют про-
ектным по серии ПК-01-05.
Прочность бетона балок соответствует классу В 12,5 (марке 150). Ар-
мирование балок БО-6 в растянутой зоне выполнено из 2 0 28 класса А-П, а
балок БД-9 - 3 0 28 А-П. Армирование балок приведено на рис.6.11.
169
Рис. 6.10. Конструкция балок покрытия:
а - крайних пролетов, б - средних пролетов
170
Каркас плоский КР~£
Рис. 6.11. Армирование балок покрытия:
а - крайних пролетов, б - средних пролетов
171
6.4.1. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность
крайних балок БО-6
Крайние балки БО-6 работают по схеме шарнирно опертых конструкций.
Нагрузка на 1 м2 покрытия склада подсчитана в табл. 6.6.
Таблица 6.6.
yfo п.п. Вид нагрузки Норматив- ная кгс/м2 Коэффи- циент надеж- ности Расчетная кгс/м*
I. Постоянная
1 Рубероидный ковер из 9 слоев на битум- ной мастике 32,0 1,2 38,5
2 Утеплитель из плит ДВП 28,0 1,3 36,5
3 Цементная стяжка толщиной 2 см 38,0 1.3 49,0
4 Собственный вес плиты покрытия ПКЖ-3 200,0 1,1 220,0
5 Собственный вес балки БО-6 43.0 1,1 47,0
ИТОГО; П. Временная 341,0 ж 391,0
6 Вес снегового покрова для Ш климатиче- ского района по СНиП 2.01.07-85 «Нагруз- ки и воздействия» 100,0 1,4 140,0
ВСЕГО: 441,0 GB 531,0 И
Склад по степени надежности относится ко II классу с уп = 0,95.
Тогда нагрузки на 1 м2 покрытия составят:
- нормативная qn = 441 • 0,95 = 420 кгс/м;
- расчетная q = 531 0,95 = 510 кгс/м.
Проверка прочности нормальных сечений балки
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rj>= 80 кгс/см2; = 6,5 кгс/см2;
- арматуры Rs= 2700 кгс/см2; Rsc = 2100 кгс/см2; RJW= 1750 кгс/см2,
Коэффициенты условий работы у92~0,9; ys=0,95.
Рабочая высота сечения балки
h0= h-a =58- 10 = 48 см.
Площадь сечения продольной растянутой арматуры
As= 12,32 см2.
172
Площадь сечения арматуры в сжатой зоне
A’s= 3,39 см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw = 0,785 см2.
Для расчета прочности сечения балки требуется определить положение
нейтральной оси, так как форма сечения тавровая.
ys Rj • А < Rb • yb2 h’f • b'f + RK • A'$ • ys
0,95 -2700 • 12,32 = 31600 кге > 80 • 0,9 • 30 • 10 + 2100 - 0,95 • 3,39 = 28363 кге
Левая часть уравнения больше правой, что означает — нейтральная ось
проходит в ребре. Сечение рассчитывается как тавровое.
Высота сжатой зоны бетона
vs ' Rs ’Rb ' vb2 ’ Rsc'’ l's
Rb "vb2 'b
0,95 2700 12,32 - 80 • 0,9 • (30 -10) 10- 0,95 • 3,39 -2100
0,9-80-10
14,5 cm.
Несущая способность балки в середине пролета:
- по арматуре
Ms = Rs • • А • (Ло - 0,5 • х) + Rsc • • 4 (0,5 х-а) = 0,95 2700 • 12,32 • (48 -
-0,5-14,5) + 0,95 • 2100 - 3,39 (0,5 • 14,5 - 4) = 1309713 кге см = 13097 кге-м;
- по бетону
МЬ = Rb vb2 • (*/ - Н h’f - 0,5 • h'f)+ RK vs-A's(h0-a)-¥Rb-vb2bxx
x(ho -0,5-х) = 80-0,9-(30-10)-10-(48-0,5-10) + 0,95-2100-3,39-(48-4) +
x 0,9 • 80 • 14,5 • 10 • (48 - 0,5 • 14,5) = 1342204 кге см = 13422 кге • м.
Предельная нагрузка на балку БО-6 не должна превышать
М--8 13097-8 ,
q =----т- =-----х— = 485 кгс/м2 <510 кгс/м2.
6-/2 6-62
173
Остаточная прочность балки по нормальному сечению не обеспечена
из-за брака при изготовлении, а именно: прочность бетона Rb = 80 кг/см2
вместо проектной Rb- 115 кг/см2; защитный слои бетона равен а = 10 см
вместо проектных а = б см при высоте балки h = 58 см, а не h = 60 см по
проекту. Все это вместе взятое снизило прочность нормальных сечений
балки на 40 %. Для обеспечения нормальной эксплуатации необходимо вы-
полнить усиление балки.
Проверка прочности наклонных сечений
Максимальное значение поперечной силы в приопорных зонах балок
Q = q-0,5-Z-B = 0,5 • 510 • 6 • 6 = 9180 кгс.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном балок
Qb= (1 + 4>f) Rn • Yb2 • be• ho= 6.5 • 12 • 0,9 - 48 (1 + 0,5) = 5055 кгс.
Необходима поперечная арматура в наклонном сечении балки, которая
установлена из стержней 0 10 A-I с шагом s = 12 см.
Интенсивность усилий в поперечных стержнях
1780 0,785 0,95 1ЛО t
---------’-----= 108 кгс/см.
4 5 12
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечными стержнями в
наклонном сечении
Qbw= 2 • ^b2-Rbfvb2-bc-hl-4sw = 2 - j2-6,5-0,9-12-482-108 =
= 11820 кгс > 9180 кгс.
Прочность наклонных сечений достаточна для восприятия внешних на-
грузок на балку.
Трещиностойкость и деформативностъ балок БО-6
и их эксплуатационная пригодность
При обследовании в балках обнаружены трещины с шириной раскрытия
от длительно действующей нагрузки асгс = 03 - 0,65 мм, что больше [а^] = 0,3
мм. Поверочный расчет прочности нормальных сечений выявил перегрузку ба-
лок на 5 %. Следовательно, балки БО-6 нс пригодны к нормальной экс-
плуатации из-за дефектов при изготовлении и требуют обязательного уси-
ления.
174
6.4.2. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность
средних балок БД-9
По характеру работы балки БД-9 являются шарнирно опертыми. Нагруз-
ка на балку - равномерно распределенная с интенсивностью расчетная q =
510 кгс/м. Конструкция балок приведена на рис. 6.10.
Проверка прочности нормальных сечений балки
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb= 66 кгс/см2; Rbt= 5,5 кгс/см2;
- арматуры Rs= 2700 кгс/см2; Rsc = 2100 кгс/см2.
Коэффициенты условий работы те2=0,9; ys=0,95.
Площадь сечения продольной растянутой арматуры
As= 18.47 см2.
Площадь сечения арматуры в сжатой зоне
А\=3,39см2.
Площадь сечения поперечной арматуры
Asw= 1,13 см2.
Балка имеет переменную высоту сечения по длине. Поэтому расчету по
прочности подлежат два опасных сечения: в середине пролета и на расстоянии
х = 0,37 / = 0.37 • 9 =3,35 м от опоры.
Величина защитного слоя бетона по данным вскрытия арматуры
а = 16 см.
Рабочая высота сечения:
- в середине пролета
h0= hc-a =96- 16 = 80 см;
- на расстоянии 0,37 / от опоры
hox = hx-a =85- 16 = 69 см.
Определяем положение нейтральной оси в сечении
ys- R, - Лх<Rb Уьг- h'f b'f + R* A's • ys
0,95 -270018,47 - 47356 кгс > 66 • 0,9 -32-10 + 2100- 0,95 • 3,39 = 25771 кгс
Нейтральная ось проходит в ребре балки. Сечение рассчитывается как
тавровое.
175
Высота сжатой зоны бетона
_ Ks'Rs ' ^s ~ Rb ~vb2 ~^)~ />у — ЯАС • As -vs _
Kbvb2 b
0,95 • 2700 • 18,47 - 66 • 0,9 (32 -10) 10 - 0,95 • 3,39 -2100
------------------------------------------------- 4 о см.
0,9-6610
Несущая способность балки в середине пролета:
- по арматуре
Ms = Rs-vs-As- (h0 -0,5 • х)+ Rxc vs A’s -(0,5• x-e)= 0,95 • 2700• 18,47 • (80-
- 0,5 • 46) + 0,95 • 2100 • 3,39 • (0,5 • 46 - 4)=2827790 кге см = 28278 кгем;
Mb = Rb 'vb2 tyf -b)-fy (h0-0,5x)+Rsc • vs • A's (h0-a')+Rb-vb2b-xx
x(h0-0,5 x)=66 0,9 (32-10) 10 (80-0,5-10)+0,95-2100-3,39-(80-4)+
x 0,9 - 66 - 46 • 10 • (80 - 0,5 46)=3051560 кге - см = 30515 кге • м.
Предельная нагрузка на балку не должна превышать
Ms-8 28278-8 ,2
q - —- - - =---— = 466 кгс/м < 520 кгс/м .
6-/2 6-92
Остаточная прочность балки БД-9 по нормальному сечению недостаточна
для восприятия внешней нагрузки из-за брака при изготовлении, а именно:
- прочность бетона вместо проектной Rb = 115 кг/с\Г составляет R* = 66
кг/см2;
- фактический защитный слой бетона вместо проектного а = 8 см составляет
а = 16 см, что уменьшило плечо внутренней пары сил (ho - 0,5 - х) на 15 %.
Вместе взятые эти дефекты снизили прочность нормальных сече-
ний на 55 % против проектной. Без усиления балка эксплуатироваться
дальше не может.
Несущая способность балки на расстоянии 0,37 I от опоры:
- по арматуре
Ms = 0,95 • 2700 -18,47 (69 - 0,5 • 46) + 0,95 -2100- 3,39 (0,5 • 46 - 4) = 2307773
кге • см = 23078 кге-м.
Предельная нагрузка на балку в этом сечении
9 = 2-^7- - =500 кгс/м2 <510 кгс/м2.
6 • 92 - 3,35
176
Остаточная прочность также нс обеспечена. Требуется усиление.
Проверка прочности наклонных сечений
Максимальное значение поперечной силы в приопорных зонах балок
Q = q • 0,5 • / • В = 0,5 510 • 6 - 9 == 13770 кгс.
Поперечная сила воспринимаемая бетоном балок
Qb~ (1 + Фг) • Иы- Уь2 bc- hc~ 5,5 • 13 • 0,9 - 50 • (1 + 0,5) = 4825 кгс.
Необходима поперечная арматура, которая установлена из стержней 0
12 A-I с шагом s = 10 см.
Интенсивность усилий в поперечных стержнях
Ан- 1750 1,13 0,95 .
q = -2м —А. ---------------— = 186 кгс/см.
5 10
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечной арматурой со-
вместно
Qbw = 2 • V<f>b2 ‘^2 А ‘Ло • = 2• 72‘5,5-0,9-13-502 186 =
= 15472 Krc>Q= 13770 кгс.
Прочность наклонных сечений балок БД-9 обеспечивается с запасом в
12%.
Трещиностойкость и деформативность балок БД-9
и их эксплуатационная пригодность
При обследовании в пяти средних балках выявлены остаточные про-
гибы f = 2,8 - 4,6 см, а также нормальные трещины с шириной раскрытия
от длительно действующей нагрузки асгс = 0,3 - 0,6 мм, что также указыва-
ет на перегрузку балок и непригодность их к нормальной эксплуатации.
Расчет прогиба показал, что его значение превышает нормируемую вели-
чину на 70 %, а ширина раскрытия трещин - на 40 - 70 %. Техническое со-
стояние балок - ограниченно работоспособное, требующее снижения экс-
плуатационных нагрузок и выполнения работ по усилению.
а
ПИЛЯСТРА
4ОЭ...42О
ПИЛЯСТРА
\ Пилястра
5=10
Рис. 7.1. Конструкция кирпичных стен складов:
а — неотапливаемых, б — отапливаемых
177
7. ПРИМЕРЫ ПОВЕРОЧНЫХ РАСЧЕТОВ НЕСУЩИХ
КИРПИЧНЫХ СТЕН, СТОЛБОВ, СТЕНОК РАМП,
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН КАРКАСА И
ФУНДАМЕНТОВ ПОД ЭТИ КОНСТРУКТИВНЫЕ
ЭЛЕМЕНТЫ.
7.1. Конструктивное решение стен складов.
Конструктивное решение стен складов, в основном, зависит от темпера-
турного режима внутри склада, а также от пролетов и типа каркаса. Наиболее
типичное решение стен для отапливаемых и неотапливаемых складов представ-
лено на рис.7.1. Материалом стен для неотапливаемых зданий в большинстве
принят силикатный кирпич марки 75... 100 на растворе марки 25...50. Для вос-
приятия вертикальных нагрузок от стропильных конструкций покрытия стены
усилены пилястрами. Толщина стен составляет 25 см.
Отапливаемые склады возведены с использованием глиняного полноте-
лого и многощелового кирпича марки 50... 150 на растворе марки 35...50. Вер-
тикальные нагрузки от покрытия передаются на стены через пилясгры. Толщи-
на стен составляет 38.. .51 см. Изнутри стены оштукатурены.
Расстояние между температурными швами - 54...60 м, а в случае исполь-
зования силикатного кирпича в проектах предусматривалось уменьшение дли-
ны температурного блока вдвое до 27...30 м. Для сглаживания концентрации
напряжений в местах перехода пилястр в стену в проектах заложено армирова-
ние кладки по всему периметру здания через 1,5 м по высоте катанкой из 308
А- I, в виде создания арматурных поясов в стенах. Главным образом это отно-
сится к стенам толщиной 25...38 см.
7.2. Остаточная прочность кирпичных стен
неотапливаемых складов.
Результаты обследования.
Стены выполнены из силикатного кирпича марки 75 на цементном рас-
творе марки 35 и усилены пилястрами через 6 м. Толщина стен составляет 25
см, а сечение пилястр 64^51 см. Арматурных поясов в кладке стен в ходе об-
следования не обнаружено. В зонах усиления стен пилястрами обнаружены
вертикальные трещины с шириной раскрытия 2...3,5 мм, расстояние между ко-
торыми 10... 17 м. Высота стены составляет 6 м.
Прочность кирпичной кладки:
- на сжатие И^О.Эх 12-10,8 кгс/см ’ (см. CI 1иП П-22-81);
- на растяжение 1^=0,9x12=10,8 кгс/см2
- модуль деформаций EK=axkxRc=750*2x 10,8=16200 кгс/см2.
178
Глубина водно - ветровой эрозии швов кладки достигает 5 мм и сущест-
венного влияния на прочность кладки не оказывает.
Прочность пилястр.
Нагрузка на пилястры стен передается от балок покрытия. В местах опи-
рания балок под них уложены бетонные подушки размером 400x510x150 мм.
Глубина заделки балок (длина опирания) в кирпичную кладку составляет, в ос-
новном, 22...28 см. Отдельные балки имеют длину опирания на пилястры
10... 17 см. Схема загружения пилястр приведена на рис. 7.2.
Нагрузка от покрытия для балок с нормальной глубиной заделки прило-
жена с эксцентриситетом
e=h/2 - у=320 - 0,45 *320= 176 мм=0,176 м.
Рис. 7.2. Загруженне пилястр.
Для балок с недостаточной
длиной опирания величина
эксцентриситета составит
е=й/2 - 0,5/ОЛ=320 -
0,5*150=245 мм=0,245 м.
Грузовая площадь пилястры
A^O.SBxL^O,55*6*9=27 м2,
где В - шаг пилястр в продоль-
ном направлении, м; L* - вели-
чина крайнего пролета, м;
Величина нагрузки от балки
на пилястру
N„=qxA.p=520x27=13950 кге,
где q=520 кгс/см2 (см. расчет
балок покрытия):
Изгибающий момент от внецентренного приложения этой нагрузки:
- при нормальной длине опирания балок
M=N„*e=l 3950*0,176=2455 кгс*м;
- при недостаточной длине опирания балок
M=Nn*e^ 13950*0,245=3417 кгс*м;
Собственный вес пилястр '
Gn=b *h *1 *Рк*у=0,51 *0,64*6* 1906* 1,1 =4100 кге.
179
Полная величина нагрузки в расчетном сечении пилястр (в уровне пола):
N=N„+G=13950+4100=18050 кгс
Эксцентриситет приложения нагрузки в расчетном сечении (в уровне по-
ла):
- при нормальной длине опирания балок
е0=M/N=2455/l 8050=0,136 м < 0,45xh/2=0,45*0,64/2=0,144 м;
- при недостаточной длине опирания балок
e0=M/N=3417/18050=0,189 м > 0,45xh?2=0,144 м;
При нормальной длине опирания балок на пилястры имеет место случай
малых эксцентриситетов, а при недостаточной длине опирания - случай боль-
ших эксцентриситетов.
Гибкость пилястр в плоскости изгиба
A=/c/h=600* 1,25/64^12,
где /</=1,25 Нэт - для многопролетных зданий.
Коэффициент продольного изгиба по табл. 18 СНиП II - 22 - 81 при уп-
ругой характеристике кладки а=75О равен
Ф=0,79
Коэффициент, учитывающий влияние эксцентриситета при вненентрен
ном сжатии:
- малые эксцентриситеты
1 1
* , 2е0 -, 2x0,136
1+Т
большие эксцентриситеты________________
,1г. 2^0 f If 2x0,189-
) V\ 0,64 )
= 0,551
11апряжение в кирпичной кладке пилястр:
- при нормальной длине опирания балок
;Vx/ 18050x0,95 2
ст =--—Д-5— =------------Д-----= 9,5 кгс/см* < 10,8 кгс/см*
Лпх^х^ 64x51x0,79x0,7
- при недостаточном длине опирания балок
180
18050x0,95
64x51x0,79x0,551
12,07 кгс/см2 > R<=4 0,8 кгс/см2
где An=bxh - площадь сечения пилястр.
Таким образом, поверочный расчет пилястр несущих стен показал,
что остаточная прочность пилястр при нормальной длине опирания балок
покрытия достаточна для дальнейшей нормальной эксплуатации, а при
недостаточной длине опирания балок имеет место перегрузка пилястр на
11,8%. Пилястра становится ограниченно работоспособной. Усиление пи-
лястры необходимо при наличии трещин. Требуется при дальнейшей экс-
плуатации контролировать высоту снежного покрова, которая не должна
превышать 25 см. Это снизит нагрузку на пилястру и создаст нормальные
условия эксплуатации^
Усиление пилястры в расчетном сечении можно выполнить двумя спосо-
бами:
- устройством железобетонной рубашки толщиной 60.. .80 мм на высоту
до 1 м с внутренней стороны склада;
- установкой дополнительной стальной стойки под балку рядом с пиля-
строй.
Кирпичные стены между пилястрами
Кирпичные стены склада испытывают как сжимающие, так и растяги-
вающие напряжения. Напряжения сжатия возникают от собственного веса сте-
ны, а растяжения — от температурных воздействий и от сосредоточенных нагру-
зок на пилястры. Толщина стен составляет 25 см. Шаг пилястр 6 м.
Стену можно рассматривать как балку на упругом основании, загружен-
ную сосредоточенными силами и температурной деформацией (рис. 7.3).
Рис. 7.3. К расчету стены между пилястрами
250
181
Величина кагруткя на пилястру Р-13950 кге.
Линейная характеристики стены.
|4х£х/ ^4х16200х25х600э
у ЬхСу V 25x5x12
= 696смс6,96 м.
где I”b*h’/l 2 - момент инерции сечения стены; Ь=25 см - толщина стены;
С, =5 кгс/см3 - коэффиииигг постели.
Отношение 125=6'9,96=0,80 < 3. Стену между пилястрами можно рас-
сматривать как короткую балку на упругом основании. Однако, если учесть
фундамент под стену, помогающий в работе стене, то стену можно рассмотреть
как жесткую балку.
Растягивающие напряжения в кирпичной кладке в месте перехода стены
25 ем в пилястру, где приложена сосредоточенная сила у верха пи-
лястр
о^-ЗР/Ъ^В - Ьц)-3* 13950-25 «(600 - 51 >-3.04 xrcW> R/y.- 2,5/0.95 -
-2,65 кгс/см2
На уровне верха пилястр возможно образование вертикальных тре-
щин от действия сосредоточенных сил при принятом решении стен тол-
щиной 25 см. Предусмотренное проектам армирование стен было необхо-
димым.
Растягивающие напряжения в кирпичной кладке стен в уровне пола
Ce.ft-P/b>(B -b,> 13950/25*(640-5D-I.014 кгс/см2 < R/ъ- 2.5/0.95 -
"2,65 кгс/см2
В уровне пола напряжения в кладке стен значительно меньше рас-
четного сопротивления па растяжение при изгибе.
В формулах определения напряжений: Ы=25 см - толщина стены; В^б
м-600 см - шаг пилястр; Ьп * 51 см - ширина пилястр.
Вычислим напряжения в кладке стены при толщине 5-35 см
Растягивающие напряжения от сосредоточенных сил в стене на уровне
верха пилястр
а^=3*13950/38><(600- 51)=2 кгс/см3 < R,- 2,6 кгс/см»
Растягивающие напряжения в кладке стек в уровне пола
с^-1 3950/38*(600 - 51 )-0,67 кгс/см2 < Rt -2,65 кгс/см3
При толщине стен Ь-38 ом их остаточная прочность при действии
сосредоточенных сил от балок покрытия обеспечивается.
182
Агсче/л напряжений e кладке emeu от изменения температуры.
Величина укорочения стены между температурными швами при измене-
нии температуры определяется по формуле
где 61 - температурное укорочение (полное) участка степы;
/-длина стены между температурными швамн;
tt - Ъ- температурный напор;
- коэффициент линейного укорочения кладки; из глиняного кирпича
а* • 0,000005: из силикатного кирпича оц - 0.00001.
Длина температурного блока в обследованном складе составляет /*54 м.
Температурный напор для г. Владимира по данным СНиП по климатоло-
гии
Or - ОН20.6* - (-16°))«36,6*С.
Полное температурное укорочение участка стены составит
Д/=(54х36.6хО,ОО0О1)«1<И>-1,98 см
Растягивающие напряжения в кирпичной кладке стен от полного темпе-
ратурного укорочения
cr.y=«^/>xCi-(l,9B/5400)x 1620(^5.94 кгс/см»> R.-2.65 кгс/см1
Требуемое расстояние между температурными швами в случае отсутст-
вия продольного армирования нс должка превышать
/^-/хК/с^-54к2,65/5.94’24 м
Напряжение и каждом отсеке стен между пилястрами будет равно
Смл" с^хВ//л*5194хб'54'0к66 кгс/см2
Это напряжение должно быть добавлено к растягивающим напряжениям
от действия сосредоточенных сип.
Согласно расчета на температурное воздействие появление вертикальных
трещин в зонах концентрации напряжений в стенах (переход стен в пилястры)
закономерно, так квк расстояние между температурными швами в 2, 3 раза
больше установленных нормами для неармированной кладки из силикатного
кирпича.
Полные напряжения в кладке стен.
Полные напряжения в кладке стен между пилястрами равны сумме сило-
вых и температурных напряжений. Суммарные растягивающие напряжения в
1SS
стене в уровне верха пилястр от совместного действия сосредоточенных сил и
температурного перепада в зоне перехода стены в пилястру составляет:
• для стен толщиной b=25 c*t
Х<Т^Ож*\+Огмс1жЗ,04+0.66=3.7 кгс/см2 > R,=2.65 кгс/см’
- для стен толщиной Ь=38 см
£а”стЖ4Л.+0Л>7)=2,ОхО.66=12.66 кгс/см2 *= R,*2.65 кгс/см’
Суммарные растягивающие напряжения в стенах в уровне верха пи-
лястр превышают расчетное сопротивление растяжению при изгибе. Осо-
бенно превышение существенно для стен толщиной Ьп23 с«г. Таким обра-
зом появление и раскрытие вертикальных трещим в кирпичных степах не-
отапливаемых складов явление закономерное и связано с изменением кон-
структивной схемы стен против заложенной в проекте. При введении в
стены несущих пилястр, кладку необходимо было армировать по высоте
через 1,3 лг. начиная с отметки 1,506 я.
7.3. Остаточная прочность кирпичных столбов каркаса.
Результаты обсяедования
Кирпичные столбы каркаса вызолиепы ш глиняного полнотелого кирпи-
ча марки 100 на цементном растворе марки 50. Снаружи столбы опггукату ремы.
В одной секции, где покрытие выполнено деревянным, столбы имеют размеры
поперечного сечения bxh*51 *5i см, а в секциях с железобетонным покрытием
- 64*64 см.. Высота столбов составляет Ни6.4 м. Существенных дефектов в
столбах при обследовании не обнаружено. Средняя длина опирания балок на
столбы составляет /«,*22 см.
Прочностные характеристики кладки столбов:
• на сжатие Н<“0,9х ]5я 13.5 кгс/см2;
- на растяжение R,*2.8 кгс/см’
- модуль деформаций ^-сгхкх^*Ю0х2к I3,5*27000 кгс/с№.
Прочностные характеристики кладки опрсдслсш»! но СНиП 11-22-81 «Ка-
менные м армохзмскные конструкции» в соответствии с марками кирпича и
раствора.
Прочность столбов.
Поверочный расчет столбов каркаса произведен в соответствии с требо-
ваниями СНиП 11*22-81. Нагрузка на столбы передастся от ферм и бэлох по-
крытия. Так как величины крайних н средних пролетов различны, то нагрузка
184
на столб приложена с эксцентриситетом и вызывает изгибающий момент. В
местах опирания ферм и балок на столбы устроены бетонные подушки в виде
оголовка столба. Схема приложения нагрузок на столб приведена на рис.7.4.
Величина нагрузок от покрытия составляет:
- при деревянном покрытии q=410 кгс/см2;
- при железобетонном покрытии q=520 кгс/см2.
Рис. 7.4. Нагрузка на кирпичный столб
Величина эксцентриситета:
- при деревянном покрытии
ea=h/2-y=h/2(l -0,45)=
=51/2(1 -0,45)=14 см;
при железобетонном по-
крытии
e«=h/2 - у= 64/2 - 0,45x64/2 =
=17,6 см;
Грузовая площадь покрытия
- в крайнем пролете
А,ф=0,5Вхи=0,5x6x9=27 м2;
- в среднем пролете
Acp=0,5BxLc=0,5x6x12=36 м2;
Нагрузка на столб каркаса при деревянном покрытии
- от крайних ферм
NK=qxAKp=410x27=l 1070 кгс;
- от средних ферм
Nc=q*Acp=410x36=14760 кгс;
Нагрузка на столб каркаса при железобетонном покрытии
- от крайней балки
NK=qxAlq)=520x27=1404G кгс;
- от средней балки
Nc=qxAcp=520x36=18720 кгс;
Изгибающий момент в сечении столба от внецентренного приложения
нагрузки от покрытия:
- при деревянном покрытии
Мя=( Nc - Н)хед=(14760 - 11070)х 14=51660 кгехем;
186
- при железобетонном покрытии
Напряжение в кирпичной кладке столбов в уровне пола:
- при деревянном покрытии
29310x0,95
Qj=-------------=-------------------= 17,35кгс/см2 > R<=13,5 кгс/см2
х<рд х51 х 51 х 0,66х 0,935
- при железобетонном покрытии
TV^x/,, 38240x0,95
• ft . J
А2*(рж*у/ж 64x64x0,765x0,937
— 12,37 кгс/см2 < Rc=l3,5 кгс/см2
Вывод. Поверочный расчет кирпичных столбов каркаса показал, что
столбы сечением 51*51 см не обладают достаточной остаточной прочно-
стью и нуждаются в усилении. Столбы сечением 64*64 см пригодны к
дальнейшей нормальной эксплуатации и обладают достаточной прочно-
стью.
Усиление кирпичных столбов в расчетном сечении целесообразно вы-
полнить устройством монолитной железобетонной рубашки толщиной 8
см по периметру столба на высоту до 1,5 м от уровня пола. Можно выпол-
нить из прокатных профилей.
ТА. Остаточная прочность железобетонных колонн каркаса
Результаты обследования.
В обследованном складе, возведенном по типовому проекту Т 96 - 58, не-
сущий каркас выполнен из сборного железобетона. Колонны каркаса частично
изготовлены в построечных условиях в деревянной опалубке, а основная часть
колонн - заводского изготовления. Материалом колонн является бегон класса В
12,5...15 (марки 150. ..200). Армирование колонн - симметричное 8016 AI. Се-
чение внутренних колонн (38,5...40)*(39...41,5) см. Осредненно сечение ко-
лонн принято bxh=39*40 см. Высота колонны 11=6,4 м. Защитный слой бетона
187
составляет а=3...7 см. Среднее значение величины защитного слоя принято
а=5 см. В колоннах имеются сколы бетона углов» но существенного влияния на
прочность это не оказывает.
Колонны навеса рампы расположены с шагом 6 м и заделаны в стенку
рампы. Сечение колонн 40*30 см. Защитный слой бетона а=4 см. Высота ко-
лонн— 4,7 м. Колонны изготовлены на заводе. Материал колонн - тяжелый бе-
тон класса В 12,5...В 15. Коэффициенты условий работы бетона уь2~0,9. Суще-
ственных дефектов в колоннах навеса рампы не обнаружено. /Хрмированис ко-
лонн выполнено симметричным (А$=А'$) 4016 AI. Площадь сечения арматуры
As=4,0 см2.
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb=80 кгс/см2; Rbi=7 кгс/см2;
- арматуры R^= R$c=2100 кгс/см3;
Колонны находятся в эксплуатации 40 лет. Поэтому в расчетное сопро-
тивление арматуры необходимо ввести коэффициент ys^0,9/ Площадь сечения
арматуры AS=A\=8 см2. Конструкция колонн представлена на рис. 7.5.
Прочность колонн каркаса.
Поверочный расчет колонн каркаса выполнен согласно требований СНиП
2.03.01-84*. Нагрузка на консоли колонн передается от стропильных балок по-
крытия, аналогично передаче нагрузок на кирпичные столбы (см. п.7.3). В мес-
тах опирания балок на колонны установлены стальные закладные детали. Со-
единение балок с колоннами выполнено при помощи монтажных штифтов и
сварки. Схема приложения нагрузок приведена на рис.7.6. Величина нагрузки
на 1 м2 покрытия составляет q=520 кгс/см2. Длина опирания балок на консоли
колонн принята равной 1011=18 см.
Величина эксцентриситета приложения нагрузки
е=(200+100) - 1 /3 * 180=240 мм=24 см;
Грузовая площадь покрытия
- в крайнем пролете
Al=0,5B*Lk=0,5*6*9=27 м2;
- в среднем пролете
A2=0,5B*Lc=0,5*6*12=36 м2;
Нагрузка на колонну:
- от крайней балки
NK=q*A1=520*27= 14040 кгс;
- от средней балки:
Nc=q*A2=520*36=18720 кгс;
188
5300
4? wa
6500
Рис. 7.5. Конструкция колонн: а - навеса рампы; б - средняя колонна каркаса
185
- при железобетонном покрытии
Мж=( Nc - Ык)*еж=( 18720 - 14040)* 17,6=82368 кгсхсм;
Собственный вес столба при деревянном покрытии
Gl=Hxbxhxpkxyf=6>4x0,51 *0,51 * 1900* 1,1 =3480 кге.
Собственный вес столба при железобетонном покрытии
G2^6,4 *0.64*0,64* 1900* 1,1=5480 кге.
Расчетные усилия в опасном сечении столба (в уровне пола):
- при деревянном покрытии
Nfl=NK+Nc+Gi=l 1070+14760+3480=29310 кге
Мд=51660 кге*см
- при железобетонном покрытии
N«=4+ Nc+G2=14040+18720+5480=38240 кге
Мж=82368 кгс*см
Расчетный эксцентриситет приложения нагрузки в опасном сечении
столбов:
- при деревянном покрытии
e0a=M^=51660/29310=l,76 см < 0,45*25,5=14,5 см;
- при железобетонном покрытии
е0ж=Мж/Кж=82368/38240=2,15 см < 0,45*32=14,4 см;
В обоих случаях имеет место приложение нагрузки с малым эксцентриси-
тетом.
Гибкость столбов при деревянном покрытии
W= 1,5H/h=l ,5 *6,4/0,51=19.
Гибкость столбов при железобетонном покрытии
X*=l ,5II/h=l ,5*6,4/0,64=15.
Коэффициент продольного изгиба по табл. 18 СНиП II - 22 - 81 при уп-
ругой характеристике кладки а=1000 равен
срЛ=0,66; <рж=0,765;
Коэффициент, учитывающий влияние эксцентриситета при внецентрен-
ном сжатии:
- при деревянном покрытии
189
Рис.7.6. Нагрузки на колонну.
Изгибающий момент в колонне от внецентренного приложения нагрузки:
М=( Nc -NK)xe=(18720 - 14040)х24=112320 кгсхсм;
Собственный вес колонны
G=Hxbxhxp6xyp=0,39x0,4x6,4х2500х1,1—2800 кгс.
Расчетные усилия в колонне:
N=NK+ Nc+G=14040+18720+2800=35560 кгс
М=112320 кгсхсм
Расчетный эксцентриситет приложения нагрузки:
e=l,lxM/N+0,5xh-a=(l 12320x1,1)735560+0,5x40 - 5=19см;
Коэффициент условий работы бетона
Yb2=0,9
Высота сжатого бетона в сечении колонны
0,5 х Rb х b х уЬ2
35560
0,5x0,9x80x39
= 25,32 см.
Прочность сечения колонн
Nxe < XxbxRtxy^x^ - 0,5хХ)+ - а')
35560х19=675640кгсхсм<0,9x80x39x25,32х(35-0,5x25,32)+0,9x2100x8,Ох
х(35-5) • 1321002 кгсхсм,
где ho~h - а=40 - 5=35 см.
190
Согласно поверочного расчета прочность колонн обеспечивается с за-
пасом в 95%. Препятствии для дальнейшей нормальной эксплуатации ко-
лонн нет.
Прочность колонн навеса рампы.
Нагрузка
(рис.7.7.).
на колонны навеса рампы передается от балки покрытия
вбдоизоляиирнный
гмияы
goo ям
600
Передача нагрузки
осуществляется через
закладные детали.
Величина нагрузки на
1 м2 покрытия состав-
ляет q=520 кгс/см2
(см. п.6.3.). Эти ко-
лонны испытывают
действие продольной
силы и изгибающего
момента.
Эксцентриситет
приложения продоль-
ной силы равен
ео=Ь/2х/Д0,5х/^)=
=30/2 х 90/(0,5Х510)=
=5,3 см;
Величина продольной
силы на колонну на-
веса
Рис. 7.7. Нагрузка на колонну навеса.
N=N к+ N, .+0=520x0,9x3+520x2,55x3+1163=1404+3978+1100=6545 кгс,
О I * *
где NK=qx4xB; Nc=qx0,5x/4xB - нагрузка от покрытия со стороны консоли и
пролета навеса;
Собственный вес колонны
G=Hxbxhxp6xy<=0,3x0,Зх4,7x2500x1,1=1163 кгс.
Изгибающий момент т внецентренного приложения нагрузки:
М=( Ne - N.)xe0=(3978 - 1404)х5,3=13642кгсхСм;
191
Расчетные усилия в колонне навеса рампы:
N=6545 кге; М==13642 кгсхсм
Расчетный эксцентриситет приложения нагрузки:
e=lJxM/N+0>5xh-a=(13642xl,l)/6545^0,5x30 -4=13,3 см;
Коэффициент условий работы бетона
Уъ2=0>9
Высота сжатой зоны бетона в сечении колонны
N 6545
X----------------=-----—-----------= о см.
0,5x7^ хбх/^2 0,5x0,9x80x30
Прочность колонн в расчетном сечении
N*e < ХхЬхКьХуь2х(Ь0 - 0,5*Х)+ As*Rsxysx(h0 - а')
6545 х 13,3 = 87048 кгсхсм < 0,9x80 х 30 х 6 х(26-0,5 х 6) + 0,9 х 2100 х 4,0 х
х(26 - 4) = 464400 кгсхсм,
Остаточная прочность колонн навеса рампы обеспечена с 5 - ти
кратным запасом прочности.
7.5. Остаточная прочность и эксплуатационная пригодность
фундаментов.
Данные обследования
Фундаменты под пилястрами стен отдельные, столбчатые с размерами в
плане 1,65x1,5 м. Материал фундамента - железобетон марки ПО. Такие же
фундаменты под крайние колонны каркаса.
Фундаменты под столбами каркаса отдельные столбчатые с размерами в
плане 1,5x1,5 м. Материал фундамента - железобетон марки НО. Такие же
фундаменты под средние колонны каркаса.
Фундаменты под кирпичными стенами и подпорной стеной рампы лен-
точные бузобетонные. Ширина подошвы фундамента под стенами между пиля-
страми 0,40 м, а под стенкой рамп 0,6 м.
Глубина заложения фундаментов составляет 1,4... 1,6 м соответственно
ленточных и столбчатых.
Прочностные характеристики материалов:
- бетона Rb=58 кгс/см2; К^=4л1 кгс/см2;
- арматуры R$= 1550 кгс/см2;
192
Фундаменты склада покоятся на естественном основании, которое сложе-
но из грунта, обладающего достаточной несущей способностью и равномерной
сжимаемостью. Грунтом основания является суглинок с расчетным сопротив-
лением Ro=0,2 МПа=2 кгс/см2=20 тс/м2. Грунтовые воды постоянного горизонта
находятся на глубине 3,5 м.
Фундаменты под пилястры стен
Несущая способность по грунту. Нагрузки на обрезе фундамента
N=18050 кгс; М=3417 кгсхм (см. расчет пилястр). Приложение нагрузок на
фундамент приведено на рис.7.8.
Среднее напряжение в грунте под подошвой фундамента
_И+Сст+Сф _ 18,05+ 18,29+ 7,92
Лф ~ 1,5.1,65
Рис.7.8. Нагрузки на фундамент
= 17,9 тс/м2 < Ro=2O тс/м2,
гдеС=0,25х5,5х7х1,900=18,29 тс
- вес стены между пилястрами;
Оф--1,65x1,5x1,6x2,00=7,92 тс
- вес фундамента и грунта на
его уступках.
А$ - площадь подошвы фун-
дамента.
Перегрузки грунта основания
от вертикальной нагрузки расче-
том не выявлено. Однако, поми-
мо вертикальной нагрузки к об-
резу фундамента приложен из-
гибающий момент. Поэтому не-
обходимо проверить краевые
давления под подошвой фунда-
мента.
М 6*М ,_п 6*3,417
№ф р ь* а2 1,5.1,652
=17,9+5,02=22,92 тс/м2 < 1,21^=24 тс/м2;
0^,,- сСр - - ~ = 17,9 - 5,02 = 12,88 тс/м2 > 0.
b »а
193
Поворота фундамента от внеценгренного приложения нагрузки не проис-
ходит. Грунт под подошвой фундамента не испытывает перегрузок. Следова- .
телыю, несущая способность фундамента по грунту обеспечена (запас прочно-
сти не 10%).
Несущая способность по материалу. Опасным сечением в фундаменте
является стык подошвы со стаканом (сеч. 1-1).
Изгибающий момент в сечении 1 - 1 от реактивного давления грунта
аср=17,9 тс/м2=1,79 кгс/см2
М| _ |=а£рхЬфх(аф - аст)2/8=1,79* 150*(165 - 90)78=188789 кгсхсм.
Фундамент армирован по подошве сеткой из стержней 0 10 А — I с шагом
150 мм А^=7,0 см2. Сетка установлена с защитным слоем бетона а=7 см.
Рабочая высота сечения подошвы фундамента
h0=hn - а=30 - 7=23 см.
Требуемое количество арматуры в подошве фундамента
1888789
0,9» 1550* 23
= 5,88 см2 < Ask=7,0 см2
М
0,9*/?.*Ло
Остаточная прочность фундамента по материалу выше требуемой на 20%.
Прочность подошвы фундамента на продавливание проверки не требует, так
как все тело фундамента находится в пирамиде продавливания, а напряжения в
бетоне равны напряжению в грунте основания
оь=аср=1,79 кгс/см2« Rb=58 кгс/см2.
ВЫВОД: Фундаменты под пилястры обладают достаточной оста-
точной прочностью как по грунту, так и по материалу и пригодны к даль-
нейшей нормальной эксплуатации.
Фундаменты под колонны и столбы каркаса
Несущая способность по грунту. Нагрузки на обрезе фундамента
N=38240 кге; М=82368 кгехм (см. расчет кирпичных столбов). Приложение на-
грузок на фундамент приведено на рис.7.9.
Среднее напряжение в грунте под подошвой фундамента
JV+6'ф ,38240+7920
Аф 150*165
= 1,87 кгс/см2 < Ro“2 кгс/см2,
194
Or* <500
Рис.7.9. Нагрузки на фундамент
Перегрузки грунта основания от вертикальной нагрузки нет.
Краевые давления в грунте под подошвой фундамента от внецентренного
приложения нагрузки
6*Л/ 6*82368
Стах &Ср + 2 - 1»°7 + ——— -
Ь»аф 150»12>02
в1,87+0,146=2,02 кгс/м2 < 1,2 Ro=2,4 кгс/см2;
СтиГ^ср ~°'м= - 0,146 = 1,724 кгс/см2 > 0.
Поворота фундамента от внецентренного приложения нагрузки не проис-
ходит. Грунт не испытывает перегрузок, а несущая способность фундамента по
грунту обеспечена.
Несущая способность по материалу. Опасным является сечение 1 — 1, где
расположен стык подошвы и стакана фундамента.
Изгибающий момент в сечении 1 - 1 от реактивного давления грунта на
подошву фундамента (<7^= 1,8 7 кгс/см2)
Mi _ 1=оСр*ЬфХ(аф - аст)2/8=1,87х 150х(150 - 90)2/8=126225 кгехсм.
Фундамент армирован по подошве сеткой из стержней 0 10А -1 с шагом
150 мм As=7,07 см2. Сетка установлена с защитным слоем бетона а=7 см.
Рабочая высота сечения подошвы фундамента
h0=30 - 7=23 см.
195
Требуемое количество арматуры в подошве фундамента
м
О,9*Я5*йо
___126225 _
0,9 •1550*23
= 3,93 см2 < As-7,07 см2
Остаточная прочность фундамента по материалу выше требуемой на 77%.
Прочность подошвы фундамента на продавливание проверки не требует, так
как все тело фундамента находится в пирамиде продавливания, а напряжение в
бетоне составляет
Оь“Оср=1,87 кгс/см2«1<ъ-58 кгс/см2.
ВЫВОД: Фундаменты под столбы и средние колонны каркаса обла-
дают достаточной остаточной прочностью как по грунту, так и по ма-
териалу и пригодны к дальнейшей нормальной эксплуатации.
Фундамент под стену между пилястрами.
Лента фундамента под стену между пилястрами состоит из сборной желе-
зобетонной балки, уложенной на ступени столбчатых фундаментов и монолит-
ной стены из бутобетона. Ширина ленты равна 0,4 м. Балка имеет сечение
b*h=40x50 см и армирована симметрично AS=A'$=11,4 см2 3022 А-П с Rs=2450
кгс/см2. Пролет балки 1-5 fi м.
Нагрузкой на фундаментную балку является вес стены и бутобетонной
ленты. Нагрузка на 1 п. м фундаментной балки составит
q6=0,25x6* 1 х 1900х 1,1 -5-1 х 1 j х 1 д хО,4x2400=4300 кгс/м
Напряжение в грунте под подошвой фундамента при /=1 м
cF=q/bx/=4300/40xl00=l,075 кгс/см2 < Ro=2 кгс/см2.
Грунт под фундаментной балкой работает с запасом прочности в 46%.
Изгибающий момент в фундаментной балке от веса стены
M=q6x/*/8-4300x52/l0=10750 кгехм.
Требуемое количество арматуры в балке
М _ Ю750И00
As’I₽" 0,9 • Rs • h0'0,9 • 2450 • 46
= 10,6 см2 < As= 11,4 см2
Прочность балки по материалу достаточна.
196
ВЫВОД. Фундамент под стену между пилястрами обладает доста-
точной остаточной прочностью как по грунту, так и по материалу. Пре-
пятствий для дальнейшей нормальной эксплуатации фундаментных балик
не выявлено.
Фундамент подпорной стенки рампы.
Фундамент ленточный оутобетонный шириной 0,6 м с подошвой шири-
ной 0,9 м в местах установки колонн навеса рампы. Выше уровня земли (со
стороны железнодорожного подъезда) фундамент переходит в стенку рампы.
Прочность бутобетона на сжатие Rb=30 кгс/см2. Фундамент подпорной стенки
рампы испытывает действие продольной силы - вертикальная нагрузка и гори-
зонтальной нагрузки - боковое давление грунта засыпки рампы (рис.7.10.).
Нагрузки на фундамент:
Рис.7.10. Нагрузки на фундамент.
- вертикальная
N=Nk+G$=6545+0,6*2,9*3*2400=
-19073 кге;
где Nk - см. расчет колонны навеса;
- горизонтальная
H=0J5p2*h2*tg2(45° • <р/2)=
=0,5x1800*l,32xtg2((45° - 16°/2)=865 кге.
Горизонтальная нагрузка Н приложена
на высоте 0,35 м от поверхности земли и
пытается опрокинуть стенку рампы. Из-
гибающий момент от горизонтальной
нагрузки Н
Мн=ЗНх0,35м=865* 1,05=
=908,75 кгс><м=90875 кгс*см
Суммарный момент на обрезе фунда-
мента
М=МХ - Мн=13642 - 90875=
= - 76633 кгс*см.
&
От изгибающего момента стенка и фундамент имеют крен в сторону же-
лезнодорожного пути
Среднее напряжение в грунте под фундаментом
/V 19073 , лг
<?ср=--= ——ТТТ = IjVO кгс/см2 < Ro=2 кгс/см2
Аф 60•300
197
Краевые напряжения в грунте под фундаментом с учетом изгибающего
момента
6*Л/ 6*76633 _
+ СГИ (ТСп + •) ~ 1,66 +
Р Р Ь*а2 300*602
=1,06+0,44=1,5 кгс/м2 < 1,2 Ro=2»4 кгс/см2;
amin= 1,06 - 0,44 = 0,62 кгс/см2 > 0.
Поворота фундамента не происходит. Грунт под фундаментной
лентой работает с запасом прочности до 46%. Препятствий для дальней-
шей нормальной эксплуатации нет.
Подпорная стенка рампы
Часто при обследованиях складов встречаются случаи, когда лицевой
слой бутобетона подпорных стенок разрушен на глубину 5,..25 см. Причиной
такого разрушения является размораживание бутобетона или бутовой кладки
из-за систематического попадания атмосферной влаги на рампу. Морозостой-
кость бутобетона марки 100 и ниже составляет 10... 15 тогда как нормы требу-
ют морозостойкость для стенок рамп не ниже 35. Удовлетворить такой морозо-
стойкости и, следовательно, степени долговечности конструкции может уст-
ройство монолитной железобетонной рубашки по лицевой стороне стенки рам-
пы. Техническое решение на устройство (ремонт) лицевого слоя подпорной
стенки рампы приведено в приложении №1 к данной главе.
Аналогичная картина, но с меньшей степенью разрушения лицевого слоя,
имеет место в цокольной части складов с гужевой стороны. В качестве меры
защиты цоколя от воздействия атмосферных осадков предлагается техническое
решение, представленное в приложении №2 к данной главе.
Приведенные технические решения не требуют расчетов по усилению и
поэтому приведены здесь.
198
ПРИЛОЖЕНИЕ № 1
ТЕХНИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ПО УСИЛЕНИЮ ЛИЦЕВОГО
СЛОЯ ПОДПОРНОЙ СТЕНКИ РАМПЫ
199
6000
-
Ремонт .лицевого слоя бетона подпорной стенки рампы Стад масса масшт
Р
Лист< л истов 3-
разработал бсрсмов В.И Схема армирования усиливаемого участка. ВЛГУ г. Владимир
проверил Щук© В.Ю
н.контр. Рсщнкв С.И
200
Обозначение
Наименование
Примечание
2
3
Оборонные единицы
Рельс б/у или швеллер № 161*2300
Сетка арматурная С-1
2
188 (98) кг
52 кг
Штыри 012 А-Ill ГОСТ 5781-32
1-250
30
Бетон тяжелый класса В 15 W4 .F150
1.05
Пиломатериал для опалубки
0.35
м
Указания по производству работ
Разобрать разрушенный бетон лицевого слоя до здоровой ’ поверхности.
Глубина разбираемого слоя должна быть не менее 150 мм
2.
Просверлить гнёзда в бетоне для установки штырей, связывающих старый и
новый бетон.
Вбить стойки из обрезков старых рельс или швеллеров для крепления
арматурных сеток и упора опалубки.
Промыть бетонную поверхность водой, а затем установить арматурные сетки
С-1, приварив их к рельсам или швеллеру.
5.
Приварить к рельсам или швеллеру фиксаторы защитного слоя бетона ( с/л.
разрез 1-1 ) и установить щиты опалубки. Опалубку раскрепить подкосами,
используя для упоров железнодорожный путь.
Уложить бетон нового лицевого слоя. Уплотнение бетона проиизводить
глубинным вибратором. После набора бетоном прочности не менее 150 кгс/см* 2 * * *
(через 12 дней) слалубку можно снять.
7 »
1 t
1
1
Разработ. Воронов В.И
Проверил ЩутойЮ.
Н.контр. Рощта С. И 1 — _ 1
Утв.
Спецификация на ремонт лицевого слоя
стены рампы. Указания по производству
работ.
Лит.
Лист
Листов
201
• Арматурная сетка С-1 2 /шаг 2оо ♦
§ 1 » • ! < JKVO 1 с Q п 5; Г •
0» < 2600 в е
X 1е 1
2960 .
Спецификация арматурной сетки С-]
1 Я л гэ £ Обозначение Наименование * Прим.
Сетка арматурная с-1
1 010 А-Ш ГОСТ S781-821-2980 7 В кг
2 010 А-1П ГОСТ 6727 - 801=1230 16 12.2 кг
Ремонт лицевого слоя бетона подпорной стенки рампы Стад масса масшт
Р
•
ЛистЗ ( листов 3
разработал Вероно» В.И. Арматурная сетка С-1. Спецификации ВЛГУ г. Владимир
| проверил Щухо В.Ю.
Н.контр. С И.
я» чаа, • ♦ —
202
ПРИЛОЖЕНИЕ № 2
ТЕХНИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ПО УСИЛЕНИЮ ЦОКОЛЬНОЙ
ЧАСТИ СКЛАДОВ
203
1. Сетки С-1 крепятся к стене при помощи костылей
2 Конструкция костыля приведена на листе 2.
3. Арматурная сетка С-1 приведена на листе 2.
4. Толщина штукатурки 20 мм из цементного раствора марки 100.
— —
Фрагмент усиления цоколя Стад масса масшт
р
Лист 1 листов 2
разработал Воронов В.И. Общий вид. ВЛГУ г. Владимир
проверил Щука В.Ю
Н.контр. Рачине С.И.
204
Арматурная сетка С-1 / ^/шаг 50 5g <
•М| -с $ fiwj&n ои \ - 1
W
ff J то :
! f93O
Костыль М-1 L “Т )
' ®
Спецификация арматурной сетки С-1 и ксстыля М-
Формат 1 со а с Обозначение Наименование Прим.
Сетка арматурная С-1
1 03 Вр-I ГОСТ 6727-80 >-600 40 125 кг
2 03 Вр-l ГОСТ 6727 - 801-1930 13 1.4 кг
Костыль М-1
3 А-1 ГОСТ 5781-821-190 1 0.045 кг
Усиление цоколя склада Стад масса масшт
р
Лист 1 листов Z
разработал Воронов В.И Арматурная сетка С-1. Костыль М-1 Спецификация. ВЛГУ г. Владимир
проверил Щуко 0.Ю.
Н.контр. вощила С.И
205
8. ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ УСИЛЕНИЯ И УСТРАНЕНИЯ
ДЕФЕКТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
Необходимость усиления строительных конструкций в процессе их экс-
плуатации возникает как при техническом перевооружении предприятий, так и
вследствие физического износа и различных повреждений, вызванных коррози-
ей материалов, механическими воздействиями, воздействием агрессивной сре-
ды, некачественным изготовлением конструкций, нарушением норм производ-
ства строительно-монтажных работ, правил эксплуатации и условий техноло-
гии производства.
Учитывая большой объем зданий и сооружений, в которых железобетон-
ные и каменные конструкции занимают подавляющее большинство среди всех
видов строительных конструкций, вопросы практического применения различ-
ных, эффективных способов их усиления приобретают в настоящее время
большое значение.
Усиление железобетонных и каменных конструкций или восстановление
их несущей способности может быть выполнено различными способами. Вы-
бор способа усиления, проведение необходимых расчетов и разработка техно-
логии выполнения усиления проводятся компетентными специалистами с уче-
том экономического обоснования и материальной возможности заказчика.
Объем данного пособия не позволяет привести все известные к настоя-
щему времени способы и приемы усиления железобетонных и каменных конст-
рукций из-за их большого количества и разнообразия. Поэтому здесь приводят-
ся наиболее характерные способы усиления конструкций зданий и сооружений
системы Госрезервов.
8.1. Составление проекта (предложений) по усилению
Составление проектных предложений по усилению конструкций является
первым этапом работ. Основанием для разработки предложений служат резуль-
таты обследования.
Проектные предложения разрабатываются с учетом многих исходных
данных:
- рабочих чертежей конструкций и исполнительных схем;
- отклонений фактических размеров и узлов от проектных решений;
- инженерно-геологических условий площадки;
- геодезической съемки для определения осадок, прогибов, кренов, смеще-
ний;
- сроков эксплуатации конструкций, а также величины и характера нагру-
зок;
206
- физико-механических характеристик материалов каждого конструктив-
ного элемента;
- информации об имеющих место дефектах.
К имеющимся дефектам относятся повышенные прогибы и перенапряже-
ния, нарушения соединений элементов конструкций между собой, коррозия ме-
талла и бетона, отклонения от геометрических размеров, недопустимая ширина
раскрытия трещин.
Предложения по усилению должны учитывать все особенности эксплуа-
тации конструкций, содержать рабочие чертежи деталей усиления и указания
по производству работ.
8.2. Производство работ по усилению
Усиление железобетонных и каменных конструкций производится без
разгрузки, с частичной или с полной разгрузкой. Выбор варианта производства
работ определяется:
- видом конструкции;
- методом усиления;
- способом введения усиления в работу.
- причиной усиления (недостаточная несущая способность или увеличение
нагрузки в будущем).
Разгрузка - полная или частичная - исключает опасность обрушения,
обеспечивается безопасность работ по усилению и включение в работу
элементов усилений после их обратного загружения.
Разгрузку чаще всего производят подпиранием или вывешиванием
конструкций временными стойками из бревен (брусьев), стального проката, при
помощи клиньев или домкратов, на которые передается вся или часть нагрузки,
действующей на конструкцию, включая в первом случае и собственную массу.
При подпирании конструкции вывешиваются обычно те ее места, где
необходимо убрать прогиб. Положение временных опор при вывешивании
выбирается в зависимости от типа конструкции, характера и места усиления.
При вывешивании балок, рам и других стропильных конструкций они должны
быть подперты рядом стоек. Количество, материал стоек и размеры их сечений
зависят от величины пролета и нагрузки на конструкции и определяются
расчетом на действие соответствующей нагрузки. Балки и рамы рекомендуется
подпирать стойками двойного сечения, расположенными по обе стороны
конструкции.
Стойки целесообразно устанавливать на парные, горизонтально
положенные, широкие клинья из твердой древесины, встречная забивка
которых позволяет подпереть конструкции. При необходимости подъема
конструкций на значительную высоту рекомендуется применять винтовые и
207
гидравлические домкраты при большом весе конструкций. При вывешивании
железобетонных конструкций применяются стальные стойки из проката или в
виде сквозных колонн (стержней).
Выбор материала и конструкции временных опор-стоек зависит от
отметки нижнего пояса, веса и вида усиливаемой конструкции. Стойки могут
быть выполнены из бревен, брусьев. Этот тип стоек обычно принимается при
отметке конструкций до 0,4-5 м в зависимости от их веса. При большей высоте
или при значительном весе рекомендуетсяприменять опоры башенного типа. В
тех случаях, когда покрытие или чердачное перекрытие имеет тяжелый
утеплитель, например, шлак, газобетон, которые по проекту должны быть
заменены более легким, рекомендуется произвести разгрузку дефектных
конструкций, сняв тяжелый утеплитель до начала усиления.
После окончания работ по усилению стойки убирают без рывков и
ударов. При большом количестве временных стоек их демонтаж следует
выполнять симметрично от центра пролета усиленной конструкции к опорам.
Конструкции усилений в каждом случае имеют конкретный характер и
определяются типом и размерами усиляемой конструкции и причинами,
вызвавшими необходимость усиления.
8.3. Классификация методов усиления.
Усиление железобетонных и каменных конструкций осуществляется в
соответствии с рабочей документацией и проектом производства работ (ППР), с
соблюдением норм по проектированию (СНиП 1.02.01-85, СНиП 2.03.01-84),
производству работ и приемке монолитных и стальных конструкций (СНиП
3.03.01-87), по организации строительства ( СНиП 3.01.01-85), технике безо-
пасности в строительстве.
Выбор метода усиления зависит от состояния конструкций, цели усиле-
ния, условий эксплуатации. Методы усиления классифицируются по различ-
ным признакам.
По капитальности: неотложно-аварийное, временное, постоянное, пер-
спективное.
По степени загруженности при усилении: под нагрузкой, с частичной
разгрузкой, с полной разгрузкой и демонтажем.
По влиянию усиления на схему работы конструкций различают две
группы:
- без изменения расчетной схемы;
- с изменением прежней схемы работы.
Конкретные приемы усиления железобетонных и каменных конструкций
разнообразны. Условная схема классификации способов усиления конструкций
и принципов их осуществления представлена на рис 8.1.
>
Г> n rivu tluybiJUUJ1 ©пислпц/ииииид I $ *,»1d
80c
Способы усиления и обеспечения работоспособности железобетонных и каменных конструкций
209
8.4. Резервы несущей способности
Выявление резервов несущей способности разделяется на два этапа:
1. Перерасчет конструкций на основе современных нормативных докумен-
тов с учетом результатов обследования. Наличие резервов есть следствие
снижения коэффициента запаса, уточнения расчетов на устойчивость и
т.п.
2. Выявление действительной работы каркаса и его элементов с учетом осо-
бенностей технологического процесса, фактических нагрузок и прочност-
ных показателей материалов, пространственной работы каркаса, податли-
вости фундаментов.
Составляющие резервов несущей способности приведены на рис. 8.2.
Рис. 8.2. Составляющие резервов несущей способности.
Выявленные резервы позволяют снизить объем работы по усилению или
отказаться от него.
210
8.5. Усиление монолитных железобетонных
покрытий и перекрытий.
В зависимости от вида дефектов усиление монолитных железобетонных
покрытий и перекрытий выполняется различными конструктивными приемами
и материалами. Увеличение несущей способности и трещиностойкости моно-
литных ребристых и безбалочных перекрытий достигается:
- устройством разгружающих элементов;
- наращиванием сечений плит и балок;
- заменой существующего перекрытия на новое;
- установкой дополнительной продольной арматуры при усилении нор-
мальных сечений и внешними хомутами при усилении приопорных зон
балок по поперечной силе, а также устройством стальных затяжек.
Восстановление бетонного сечения производится путем местного бетони-
рования на поврежденных участках с обеспечением надежного сцепления ново-
го бетона со старым путем тщательной подготовки мест бетонирования (насеч-
ка поверхности, зачистка и промывка), применение специальных бетонов.
Восстановление или увеличение площади сечения рабочей арматуры
осуществляется при значительном коррозионном износе или возрастании на-
грузки. При этом конструкция должна быть максимально разгружена и под-
страхована устройством временных поддерживающих лесов.
Толщина нового бетона должна быть не менее 30 мм. Увеличение несу-
щей способности при наращивании обеспечивается увеличением плеча внут-
ренней пары сил. Толщина наращивания определяется восприятием требуемого
изгибающего момента. Наращивание снизу выполняется путем установки до-
полнительной арматуры, которая через коротыши приваривается к существую-
щей, а затем производится торкретирование или обетонирование с устройством
опалубки.
Значительное увеличение несущей способности монолитных перекрытий
достигается при их усилении с изменением расчетной схемы. Усиление пере-
крытий данным способом является весьма рациональным, рентабельным и про-
стым. Изменение расчетной схемы перекрытий без изменения напряженно-
деформированного состояния .может быть достигнуто разгружением конструк-
ций с передачей нагрузки на другие элементы, а также включением в совмест-
ную работу плиты и балок.
Изменение напряженного состояния конструкции происходит при усиле-
нии шпренгельными системами с предварительным напряжением затяжек;
Способы усиления монолитных железобетонных ребристых и безбалоч-
ных перекрытий и покрытий, которые могут быть применены на предприятиях
Госрезервов, приведены на листах 14...21.
УСИЛЕНИЕ. МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
УСТРОЙСТВОМ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
лист 14
усзкйстао дополнительной монодитаой
пита с сверху.)
' /77У77ГГГ^.'Т^7-.
5-
I* усиливаемая плита; Г
2- монолитная железо- Е
бетонная плита;
нихияя (пролетная)
арматурная сетка;
верхняя (надоя ор-
ная) арматурная
сетка;
верхняя поверх-
ность плиты йе
инвхвдя сцейлския с монолитным бетоном
(промасленная, зат-рязнехная)
устгойстзо дорожпЕйщсй ыскожшсй
РЕ£РИОтСИ ПЛПЫ (СВСРХУ)
I- усиливаемая плита;
2- монолитная ребристая плита;
3- арматурные каркасы каралиэания;
Ч* арматурные сетки караоиплния;
5- пустотообразователь (пенопласт, пепо-
полистерол и Ар.)
ПОДВЕДЕНИЕ МЕТАЛ1ИЧ£СШ^РАЗГРШйШ БАЛОК
I- усиливаемая плита;
2- металлические разгру-
жаю дне балка;
3- стяжные болты
для крепления салок
усиления;
4- прокладка-«айба в ви-
де отрезка авеллера;
5- отверстия, просверлен-
ные в плите,;
б- плаотины*хлинья для
включения разгрухаювщх
, балок в работу
СЖ -ШХМИЯГМСП»—М*ЖЛ
УСТАНОВКА ШРЕНГОНЙ ИЗ (ЛЕИаНЕБОй АРКАТУРЛ
(A.c.F И86591)
I-усиливаеуая железобетонная плита;
2-напрягаемые ыпренгели из стерневой арен-
туры;
3-борозды в верхней части плиты для скры-
той анкеровки шл рекгелей:
4-кажлонные отверстия, устроенные в плите
для спреи гелей;
5-прододьные борозды, ус троенные на нижяая
поверхности плиты, соедийяоше наклонные
отверстия; .
б-анкернме устройства с гайками ( напряже-
ние лпронгелай осуществляется нагревани-
ем горизонтальной части при одновременном
вращении гаок)
УСТАНОВКА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СТЕШЕЙ НА УЧАСТКАХ
I-железобетонная плита, повременная нор-
мальными трепанами:
2-нормальная трещина;
3-каналы, просверленные в плите под углом
45° к поверхности ( в плоскости, пегпецци-
яулярной трещине, симметрично к ней );
4-углуоления в плите, устроенные по краям
каналов:
5-металлические стержни, имеющие резьбу на
одном конце и отгибы на другом ( устанав-
ливают в каналы > ;
6-отгибы металлических стержней, соединен-
ные электросваркой < отгибы располагав
~ со стороны растянутой зоны ) ;
7-галки для создания натяжения металличес-
ких стержней;
8-цеыентно-песчаный раствор
ЗАМЕНА ПЛИТ С yCTPCKCTSOtt ЖЛЕЗОКТОШХ
• ODCCU ДЛЯ БАЛОК
I-балка ускляааемого монолитного ляэл-лзобе-
тонного перекрытия;
2-плита усиливаемого монолитного железобе-
тонного перекрытия ( вырубается с сохра-
нением выпусков арматуры из балок) ; «
3-железобетоннал обойма усиления бхлок:
4-эновь устраиваемая монолитная железобе-
тонная плита;
5-арматурные сетки новой плиты ( припарить
к выпускам арматуры из балки);
G-уголки обоймы;
7-верхняя рабочая арматура;
8-поперечнме стерза<и и отгибы;
9-поверхность балки, подготовления к бето-
нирование ( зачистка; насечка, промывка
водой >
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЛИТ
НАРАЩИВАНИЕМ СЕЧЕНИЙ
ЛИСТ
УСТРОЙСТВО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО НАРАЩИВАНИЯ
СНИЗУ ШИТЫ ПРИ НЕДОСТАТОЧНОМ СЦЕПЛЕНИИ
НОВОГО БЕТОНА СО СТАРЫМ
УСТРОЙСТВО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО НАРАЩИВАНИЯ
СВЕРХУ ПЛИТЫ ПРИ НЕДОСТАТОЧНОЕ СЦЕПЛНГИИ
НОВОГО БЕТОНА СО СТАРЫМ
1-усиливаемая железобетонная
плита;
2-желе зобе тонное наращива! гио;
3-стальная полоса, прикреплен-
ная к плите анкерными болта-
ми *
4-акхерные болты, установленные
в просверленные в плите отвер-
стия;
5-отверстия, просверленные в
плите;
6-шайбы;
7-арматурная сетка, приваренная к стальным
Л полосам;
8-Оетон нараа^вания, наносимый методом торкро-
Л тировеиия;
9-поверхность усиливаемой плиты, подготовлен-
ная к бетонирование ( зачистка, насечка)
УСТРОЙСТВО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО НАРАЩИВАНИЯ
СВЕРХУ ПЛИТЫ ПРИ НЕДОСТАТОЧНОМ СЦЕПЛЕНИИ
НОВОГО БЕТОНА СО СТАРЫМ
I-усиливаемая железобетонная
плита;
2-хелезобетонное нараи*иаанке;
3-сталъная полоса, прикреплен-
ная к плите анкерными стерж-
нями;
4-анкериыо стержни с криками,
установленные в просверлен-
ные в плите отверстия;
5-отоерстил, просверленные в
плите;
6-шайбы;
7-арыатурная сетка,.прикрепленная к плите
анкерными стержнями;
8-лочерхность усиливаемой плиты, подготовлен-
ная к бетонирование ( зачистка, насечка)
и ,1 I-усиливаемая железобетонная
?v 4 плита;
Z/'.'J 2-желе зобе тонкое нзраи^и ванне;
3-анкоркыс стержни с криками,
•] установленные в высверленные
в плите скважины на цемент-
\ j ном или полимерном растворе;
\i. 4-ск0ахины, высверленные в лли-
те;
5-армлтурмвя сетка, прикреплен-
ная к плите анкерными стерж-
нями;
6-поверхность усиливаемой плиты, подготов-
ленная к бетонированию (зачистка, насеч-
ка)
УСТРОЙСТВО ПАРАСТГакНИП из монолитного
БЕТОНА СНИЗУ ПЛИТЫ
7- нижняя поверхность
плиты, подготовлен-
ная к бетонирование
УСТРОЙСТВО НАРАЩИВАНИЯ ИЗ МОНОЛИТНОГО
БЕТОНА СВЕРХУ ПЛИТЫ С ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫМИ
ШПОНКАМИ
1- усиливаемая плита;
2* наращивание сверху;
3- железобетонные японки;
4- гнутые изделия из ар-
матуры класса A-I;
3- арматурная сетка нара-
щивания;
6- отверстия в усиливаемой
плите 100x100мм через
5ОО-7ООмм в вахкатион
порядке;
7- поверхность усиливаемой
плиты, подготовленная к
бетонирование (зачистка
и насечка)
УСТРОЙСТВО НАРАЩИВАНИЯ из монолитного
БЕТОНА СВЕРХУ ПЛИТЫ ПРИ ОБЕСПЕЧЕНИИ
СЦЕПЛЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
2- монолитный слой бетона;
3- арматурная сетка;
4- поверхность сцепления монолитного
. бетона с плитой (зачистка, насечка,
промывка водой)
£ '
ПЛ2Б0Б8ТОНА
ПОЛНОГО РАЗГ
ХЕЛЕЗОЕБТОНА
лл *«
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ
УСТРОЙСТВО РАЗГРУХЕЯИЯ СВЕРХУ ПЕРЕКИПИ
Ю ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА .
лист 16
JpS2Z22?23ZZ2S
ZSZ22ZTZXZ2XSE
I- главные’балки существующего перекрытия;
2-второстепенные балки существующего перекры-
тия; 3-плита существующего перекрытия;^-ко-
лонны существующего каркаса; >-главные раз-
грузочные балки» уложенные на перекрытие и
стянутые о главными балками существующего пе-
рекрытия хомутами; 6-второстепенкне разгрузо-
чные балки» устанавливаемые о зазором над пе-
рекрытием; 7-зазор иехду разгружающими балка-
ми и перекрытием; S-стяжные хомуты
УСТРОЙСТВО ПОЛНОГО РАЗГРУКЕЛИЯ СНИЗУ
ПЕРЕКРЫТИЯ Ю ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА
I- главные балки существующего перекрытия; 2- вто-
ростепенные балки существующего перекрытия;
3- плита существующего перекрытия; Ч- колонны су-
ществующего каркаса; 5* главные разгрузочные бал-
ки, устанавливаемые с зазором над перекрытием;
о- второстепенные разгрузочные балки, устанавли-
ваемые о зазорен над перекрытием; 7* зазор между
разгружающими балками и перекрытием
1- главные бапки существующего перекрытия; г- вто-
ростепенные балки существующего перекрытия; 3-пли-
та существующего перекрытия; Ч- коложгы существую-
щего каркаса; 5- главные разгрузочные балки из
лвутоора. устанавливаемые с зазорен над перекрыти-
ем; 6- второстепенные разгрузочные балки» устанав-
ливаемые с зазором над перекрытием; 7- опорные под
кдапки; 8- крепежные болты; 9- зазор между разгру-
жавшими балками и перекрытием
3AMSIA СШЕСТВУЩЕГО ПЕРЕКРИГИЯ НА НОВОЕ
111)1
—’EFT
'Z4ZZZ/Z//////Z<
ПО,
№uiil
Пк»
КАТКОГО МЕТАЛЛА
г
У
i
2
g
I- главные балки существующего перекрытия; 2- вто-
ростепенные балки существующего перекрытии; 3-пли-
та существующего перекрытия; Ч- колонны существую-
щего каркаса; >- главные разгрузочные балки из дву
тавра; 5-опорные столики в виде железобетонных или
металлических 0бойм вокруг колонн; 7- второстепен-
ные разгрузочные балки из двутавра; 8- стойки из
двутавра; 9- платформа из двутавра для восприятия
нагрузки от оборудования; 10- отверстия в плите
для пропуска стоек ' . ______________
I- главные балки нового перекрытия; 2- зторосге-
пенныо балки нового перекрытия; 3- плита нового
перекрытия; Ч- колонны существующего каркаса (со-
храняется); 5- главные балки существующего пере-
крытия (сохраняются); б- второстепенное балки
оущестоуючего перекрытия (разбираются); 7- ши-
та существующего перекрытия (разбирается)
--I, I
I- главные балки существующего перекрытия; 2- вто-
ростепенные балки существующего перекрытия;
3- плита существующего перекрытия; Ч- колонны су-
ществующего каркаса; 5- главные балки балочной
клетки из двутавра; 6* второстепенные балки балоч-
ной клетки; 7* металлические обоймы вокруг колони;
Ь- металлические консоли; 9- пластины-клинья для
включения оолочиой клетки в работу
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ БЕЗБАЛОЧНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ лист 17
* * ’ ___________________________________.-,-
ЗАХЕНА СУЯЕСТВДЗСЕГО ПЕРЕКРЫТИЯ НА НОВОЕ
. ПЛИТУ, ОПИТЛ) ПО КОНТУРУ
> М Л 1 Л I»
tn
5- углубления в ус
I- вновь устраиваемая плита моно-
2- плита существующего
Г’ •
нового разбирается);
4- капители существующего перекры-
тия (сохраняются);
5- сохраняемая часть плиты сущест-
вующего перекрытия над капителями
литного безбалочного перекрытия;
2- плита существующего безбалочно-
го перекрытия (после устройства
нового разбирается);
3- колонны существующего каркаса;
<
тип (сохраняются);
I- плита существующего безбалочного пе-
рекрытия;
Z- капители безбалочного перекрытия;
% колонны каркаса;
С оперные столики в виде железобетонных
обоим вокруг колонн;
5- разгружающие металлические балки;
6- вов между разгружающими балками и уси-
ливаемой плитой, зачеканенный цементко-
песчанын раствором
I- плита существующего безбалочного пе-
рекрытия;
?* капители безбалочного перекрытия;
3- колонны каркаса;
4- опорные* столики в виде железобетонных
обойм вокруг колонн;
5- главные разгружающие металлические ба-
лки, опирающиеся на столики;
6- второстепенные разгружающие металличес-
кие балки, опирающиеся на главна балки;
7* doo между разгружающими балками и уси-
ливаемой плитой, зачеканеняый цечентно-
песчоным раствором ________________________
РАЗПМЖЕ суцдталжго ПЕРЕКРЫТИЯ с
ЛСЫОДЮ БАЛОК ИЗ ПРОКАТНОГО ИьТАЛЛА
оиливаемая плита
безбалочного перехры
тия; 2* колонки кар-
каса; 3* наращиваемый
ксяолнтный слой бето^.
на; 4- арматурная сот-
ка наращивания;
5- углубления в усиливаемой плите для
образования японок .(диаметр 1(Хмн, ваг
- 50&-700нм); 6- петли,из арматурной стали,
заведенные под оголенную арматуру усили-
ваемся плиты и привязанные к сетке нара-
диэання; 7* поверхность усиливаемой плиты,
подготовленная к бетонированию (зачистка,
насечка н др«)
I- усиливавкая
плита безбалоч-
ного перекрытия;
2- колонны кар-
каса;
3- монолитная виссонная плита марациваккя;
4- арматурные каркасы «йбоошоаТимж; .
S- арматурная сетка хэссскяой плжты;
6- пустотосбразователь (вкладыш из уте-
плителя) t
I- разгружаемое безбалочное пере-
крытие;
2- колонны каркаса;
главные разгрузочные балки из
прокатного кеталла। устанавливае-
мые о вазоюом над перекрытием;
4- второстепенные разгрузочные балки;
’ 5* опорные столики под главные раз-
грузочные балки;
6- настил из стального листа;
7* зазою между разгружающими балка*
хх и существующим перекрытием (нс
лист 18
УСИЛЕНИЕ СБОРНЫХ БЕЗБАЛОЧНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ
HAPAUJffiAHHE СВЕРХУ ПЕРЕКРЫТИЯ С УСТРОЙСТВО!
ЙЕЛЕЗОБЕТСНШХ ЦЛСНОК
УСТРОЙСТВО БАЛОЧНОЙ КЛЕТКИ КЗ ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА
(ПОЛНОЕ РАЗГРУХЕНИЕ)
к1»ВЖр*,тм*’
♦О
[рояетные рэ-
3 - jraaxto-
I - усиливаемые кодко лонные
ребристые плиту; 2 - усили-
ваемые пролетные ребристые
плиты; 3 - капители; 4 -
колонны; 5 - наращиваемый,
монолитный слой бетона; С -
арматурная сотка наращива-
ния; 7 - отверстия, пробива-
емые в полках усиливаемых
. плит для устройства железо-
бетонных японок; 8 - гнутые старики хз арматуры
класса A-I, заведенные под арматуру усиливаемой
плиты и привязанные к арматурной сетке глрадива-
шэт; 9 - поверхность усиливаемого перекрытия,
подготовленная х бетонирование (зачистка, насечка)
I - разгружаемые яацколон-
яио ребристые плиты; 2 - .
разгружаемые л“ ~
бристые плиты; ____________
лх; 4 - колонны; 5 - глав-
нио балки разгружающей бано-
чной клетки, опирающиеся на
опоргл;е столпил и заделанные
лХл<. е хондами в железобетонные
обоими; 6 - опорные столики; 7 - железоботон-
НУО’ОбОЙ.ГП вокруг колонн: 8 - ВТОрОСТОЛОШЛ-’О бЭ'
лки разгружающей балочной клетки; 9 - ребра же-
сткости; 10 - настил из стального листа. Ьоива-
реняыи к второстепенный балкам
- разгружаемое порокритне;
:тал
монолитная
2
3 - разгружающая ребрис
(кессонная) монолит
колонны;
6
плита;
- арматурная сетка полки,
разгружающей ребристые
плиты;
рматурные каркасы (взаимно перлеодихуляр-
ые) ребер разгдехащей ребристой плиты;
- пустотообразопатели (вклэдьпыи из пенопласта,
картона и др«)
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУХлЩИХ ШОК СНИЗУ
ПЕРЕКРЫТИЯ
о - а
ные
6
УСТРОЙСТВО ЛРЕ^РИТЙШЮ 1АПРЯСХНОЙ КЕХЕЗОШ-
ТОННОЙ ОБОЙМ ДМ УСИЛЕНИЯ КАЛКСЕЛЕЙ И КОЛОНН
( A.O.I? II62929)
I - плита перекрытия; .
2 - усиливаемая колон-
на; 3 t усиливаемая
капитель; 4 - цилинд-
рический пространст-
венный каркас o6ofe.ru
усиления; 5 - кони-
ческиЛ пространствен-
ней каркас ooofbty уси-
ления; 6 - металличе-
ские обой?.ш; 7 - мон-
тажные болту; 8 - ра-
спорное приспособле-
ние для обжатия арма-
турных каркасов усиле-
ния (состоит из опор-
ных столиков.приварен-
неповрежденноА армату-
2
УСТАНОВКА ОВЕЯННОГО УСТРОЙСТВА ДЛЯ УСИЛЕНИЯ
КАПИТЕЛЕЙ И КОЛОНН (А.С.К* 1399435)
I - усилюваодуе надколощше плати; 2 - усиливае-
мые пролетные плиту; 3 - капитали; 4 - колонны;
5 - опорные столики для разгружающих балок в воде
желозобетоЕюсс обоим вокруг колонн; 6 - главные
разгружающие металлические баш®, опирающиеся на
опорные столики; 7 - второстепенные разгружающие
квталлическпе балки, опирающиеся на глатю бол-
J кв; 8 - ввы между раэгруааэдпш болкага и усплн-
едсмкдн плптамж 1 зачекашиишо раствором
м
них к
ро колонны, усорпкх гаек и ко-
лыр, распорных болтов); 9 -•
* сеток обоймы усиления (торк-
ретирование, бетонирование в
опалубко); 10 - поверхности
поврежденных колонны и капита-
ли, подготовленные к бетониро-
ванию
I - плита перекрытия; 2-
успливаемая колонна;
3 - усиливаемая калптоль;
4 - стальная обойма уси-
ления колонны; Б - непо-
движное обрамление, кре-
пящееся к стальной обоП-
ме; 6 - подвижно в обрам-
ление колонны, соединен-
ное с неподвижным посред-
ством распирающей систе-
мы; 7 - распирающая сис-
тема, шарнирно связанная
о лодвижньм и неподвих-
. внм обрш!лоянем; 8 - об-
химии о колодки, повторяющие геоиетрио капители;
9 - подкосу, шарнирно соединенные с колодками
и неподвижным оорамлением; 10 - тяги, соединя-
ющие подкосы с подвижным обрамлением; II *-па~
тяжлая му^/га для обжатия кавнтелп п стальной ।
обоймы усиления колонии
। и оси—м—жм iPrairiMi’ .1 а ,иятс1х,и..1
«
УСИЛЕНИЕ БАЛОК МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИИ
УСТАНОВКОЙ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
лист 19
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУКАВШИХ БАЛОК НА ХОМУТАХ
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУ1АЮЩИХ БАЛОК НА КОНСОЛЯХ
УСТАНОВКА гАЗГРШЮЩИХ КРОНШТЕЙНОВ
УСТАНОВКА ШАРНИРНО-СТЕРЖНЕВОЙ ЦЕПИ
УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ ТЕРМОНАЛРЯХЕННОЙ
АРМАТУРА
о
3
й-
усиливаемая балка;
колонна;
разгружающая металлическая
оалка;
опорные консоли на колоннах
э виде железобетонных или ме-
таллических обойм;
5- уголки-фиксаторы проектного
положения разгружавшей балки;
б- ребра жесткости;
7- пластины-клинья для включения
разгружающих балок в работу
> У у J
ПОДВЕСКА К РАЗГРУЖАЮЩИМ БАЛКАН
2-
ч-
I- усиливаемая балка;
колонна;
разгружающие кроивтей-
ны;
тяжи кронштейнов;
горизонтальные элементы
кронатейнов;
упоры кронатейнов;
уголки-упоры;
отверстия з плите для
пропуска тяжей;
клинья для включения
кронптелков в работу
усилилаекал балка;
разгружающая яс? та ллнчсс.чая
балки;
ijcopa жесткости;
хомуты для крепления разгру-
жающей балки;
пластина-держатель химутоз;
отверстия, просверленные н
плите для пропуска хомутоз;
пластины -клинья для излече-
ния оазгрухающих балок э
работу
Ч I гггттту
1- усиливаемая балка;
2- колонна;
3- парнирнс-стержневая цепь
из'арматурной стали;
4- анкерные устройства цепи
в виде металлических
обойм на колоннах;
отверстия в плите для про-
пуска цепей;
стояки из иведлера;
опорные элементы из авед
лера
5
усиливаемая балка;
оголею?ая рабочая арма-
тура балки;
арматурные короткий,
приваренные к оголенной
арматуре;
дополнительная термо-
напряженная арматура
приваривать к короты-
шам в нагретом состоя-
нии :
теркрст-бетон или плот-
ная цемсктно-иссчаиая
штукатурка
усиливаемая балка;
разгружающая балка (.же-
лезобетонная или метал-
лическая);
зазор между разгружающей
балкой и перекрытием;
натяжной хомут;
отверстия а плите для про-
пуска хомута;
6- опорный элемент из звел-
лера;
7- подкладки из уголка
УСИЛЕНИЕ БАЛОК МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ
ЛИСТ| 21
УСТРОЙСТВО 1ЕЙЕЗОБЕТОННОЙ РУБЛИКИ
I
УСТРОЙСТВО 1ЕХЕЗОБЕТОННОЙ ОБОЙШ
усидиоаеные второстс*
Пекине балки;
главные балки;
плита;
железобетонная обойма;
продольная арматура
оооймц;
хомуты обоями;
отоерсгня з плите для
пропуска хомгтоа и ук-
ладки бетона:
поверхность балок, под-
готовленная к бетони-
рований (зачистка, на-
сечка)
УСТРОЙСТВО ХЕШОБЕТОННОГО НАРАЩИВАНИЯ
усиливаемые эторостепен-
ные балки;
главные балки;
плита;
железобетонная рубашка;
продольная арматура ру-
баэки;
хомуты рубаяки;
арматурные коротыши-о гги
бы, привариваемые к ого-
ленной арматуре балок и
арматуре рубанки;
В- обработанная ппнеохность
балок
I- усиливаемые второстепен- I
пне балки;
2- глазные палки;
3- плита;
4- железобетонное наращива-
ние;
5- пролильная арматура нара-i
щивания; I
6* хомуты; i
_______ ______ 7- арматурные коротыяи-отги-
ои, привариваемые к оголенной арматуре балки и
арматуре нарацивакия; о- обработанная нижняя по-
верхность балок
УСТАНОВКА СТЯМННХ ХОМУТОЗ У ОПОР
усиливаемая главная
балка;
второстепенные балки;
плита;
металлические стяжные
хомуты с гайками;
подкладка из уголка;
прокладка-шайба;
отверстия, просверлен
нъ’е в плите для пропус-
ка хомутов
УСТАНОВКА НАКЛОНАХ СТЕРШЕЙ У ОПОР
УСТАНОВКА СТЯГИЗАЕН1Х ЛОПЕРЕЧШХ СТЕРШЕЙ У ОПОР
' 1
Z7Z/4W
//лл
w//z
50-111
усиливаемая главная бал-
ка;
второстепенные балки;
3- плита;
4- поперечные стержни, при-
вариваемые к уголкам;
5- уго<км;
6- крепежные болты;
отверстия, просверленные
и плите дли установки
болтоо;
соединительные планки;
стяжные болты
I- усилиоосная главная балки;
2- второстепенные балки;
плита;
наклонные арматурные стер-
жни, приэаоивиехие к ого-
ленной верхней и нижней
рабочей арматуре усилива-
емой балки;
5* борозды для установки до-
полнительных арматурных
стержней (после установки
стержней заполнить бетоном);
6- отверстия, пробитые в плите,
для установки наклонных
стсраней (после установки
стержней заполнить бетоном)
УСИЛЕНИЕ БАЛОК МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕКРЫТИИ
УСТАНОВКОЙ ЗАТЯЖЕК
лист 20
УСТАНОВКА ИПРЕНГЕЛЬШХ ЗАТЯХЕК
из арматурной стали
УСТАНОВКА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ЗАТЯХЕК
ИЗ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ
E!SCTZZ2Z^Z2ZZ^EZ2ZZZffiEZE
ZZZZZVZZZZA»^ 4gVZAff-ZZZ«
УСТАНОВКА КОМБИНИРОВАННЫХ ЗАТЯХЕК
ИЗ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ
•XXXZZ<6
I- усиливаемая балка;
2- горизонтальные тяжи затяжки из арматурной
стали;
3- уголок • анкер затяжки;
4- вертикальные держатели уголков-анкеров из
арматурной стали, заделанные в вырубленных
отверстиях в плите;
5- отверстия в плите, заделываемые бетоном
после установки держателей;
6- стяжной хомут
I- усиливаемая балка;
»2- ипремгельная затяжка из арматурной стали;
% опорные анкеры спренгельной эитяхки, заде-
ланные о вырубленных отверстиях в идите;
4- отверстия в плите, заделываемые бетоном
после установки анкеров;
% подкладки 8 виде катка, приваренного к
пластине;
6- стяжной хомут
I- усиливаемая балка;
2- горизонтальная затяжка из аонатурной стали;
3- пнренгельная затякка из арматурной стали;
4- анкеры горизонтальной затяяки;
‘j- держатели анкеров; заделанные в плиту;
6- анкеры спренгельной затяжки, заделанные в
плиту;
7- отверстия в плите, заделывае.мне беговом
после установки анкеров и держателей;
О- подкладки-коротыии;
9- натяжной болт
217
.УСТАНОВКА ЗАТЯХЕК ИЗ ЕВЕМЕРА
УСТАНОВКА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ЗАТЯХЕК
ИЗ УГОЛКОВ
УСТАНОВКА ШПРЕНГЕЛЬКЫХ ЗАТЯ1ЕК
ИЗ ПРОКАТАХ УГОЛКОВ
I- усиливаемая балка;
2- горизонтальная затяжка из уголка, приваренная
. к анкеоним устройствам;
3- анкерное устройстэо из явеллера, установлен-
ное в борозду, пробиту© в колонне,и приварен-
ное к оголенной арматуре колонны;
железобетонные колонны;
5- натяжной болт
I- усиливаемая балка;
впренгельная затяжка;
3- опорные анкеры шлренгельноя затяжки;
4- отверстия в плите, заделываемые бетоном пос-
ле установки кпренгельных затяжек;
5- подкладка-упор;
б- натяжной болт
о-
I- усиливаемая балка;
2- затяжка из швеллера;
3- анкерные устройства;
4- отверстия в плите, заделываемое бетоном после
установки анкерных устройств;
подкладка из иэеллера;
гайка, приваренная к затяжке;
натяжной болт
I
А
219
8.6. Усиление сборных железобетонных ребристых плит
покрытий и перекрытий.
Усиление сборных железобетонных ребристых плит покрытий и пере-
крытий производится различными конструктивными приемами и материалами
сообразно с выявленными дефектами и экономическими возможностями.
Сборные плиты покрытия усиливают подведением разгружающих ба-
лок из прокатного металла, установкой дополнительных элементов и шпрен-
гельных затяжек.
Усиление методом разгружения выполняется подведением под плиты ме-
таллических балок с передачей нагрузки на опорные конструкции. Разгру-
жающие балки могут опираться на специально выполненные консоли на ко-
лоннах или подвешиваться к стропильным балкам. Включение разгружающих
балок в работу производится постановкой в зазор между балками и усиливае-
мыми плитами стальных пластин (клиньев) или упорными болтами.
Усиление затяжками и шпренгелями применяется для продольных и по-
перечных ребер. Сечение элементов усиления определяется расчетом. Затяжки
рекомендуется выполнять из стали классов А-П, А-Ш и A-IV диаметром 12...36
мм. Шпренгели обеспечивают усиление наклонных и нормальных сечений и
выполняются как из круглого, так и фасонного проката (уголки, швеллеры).
Предварительное натяжение, необходимое для эффективной работы затяжек и
шпренгелей, осуществляется стяжными муфтами, завинчиванием гаек, элек-
тронагревом, стягиванием парных ветвей.
Усиление железобетонных ребристых плит перекрытий также осу-
ществляется наращиванием сечений, подведением разгружающих элементов,
установкой шпренгельных затяжек. Толщина бетона наращивания и количество
рабочей арматуры определяется расчетом для восприятия требуемого изги-
бающего момента. Установка дополнительной надопорной арматуры в сборных
плитах превращает их в неразрезные конструкции, повышая их прочность и
жесткость. Усиление постановкой разгружающих элементов и шпренгельными
затяжками выполняется аналогично плитам покрытия.
Усиление узлов опирания плит покрытия при недостаточной длине
опирания выполняется при помощи:
- выносных опор - столиков из швеллеров, двутавров, уголков;
- установкой каркаса и бетонированием шва между плитами;
- подпружными системами.
Способы усиления сборных железобетонных ребристых плит покрытий и
перекрытий, а также узлов их опирания представлены на листах 22...27
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПОКРЫТИИ
ПОДВЕДЕНИЕМ РАЗГРУЖАЮЩИХ БАЛОК ИЗ ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА
лист 22 j
УСТАНОВКА ШОК ИЗ ДВУТАВРОВ С llOIPtSKAMM
У ОПОР И РАСПРЕЛ^МТЕШОЛИ UBEJijmMM
УСТАНОВКА ШОК ИЗ ВЙЛАЕРСВ С ПОДР£2ДЛ?.!И У
спор и опорной стаяслм
ОСТАНОВКА ШОК ИЗ JRfTABPOB С ГЮЛРЕЗКАГДИ
У СПОР
Ь
<
6 -
4
3
- усклмйаелде влита;
- Оалка (с/юриа );
- рнзгрухтие баше из
двутавра с подрезками
на опорах;
- опорная пластина;
о - ребра жесткости;
Б - металлические плас тины-
клинья для включенья
разгруьаимих балок в
работу ( после расклин-
ки сварить медиу собой
и с балками)
1
- усеиваемая алита;
- балка С ферма ) ;
Двугаьра с подрезал!!
на опорах;
4 - ш^Мер,установленный
на цэдентко-песчаном
растворе салиу попереч-
ных реоер;
о - металлические плас‘ГК1ШчицЕ{ья дел
включения разгрухадхдих балок в ра-
боту ( после подклинки сварить меж-
ду сооои, с болтами и швеллерами)
УСТАНОВКА ДВУХСОНСОЛЬИЫХ шок из
ОЬЛЖРОВС ОПОЯМИ СТОЛИКАШ
УСТАНОВКА СОСТАВНЫХ ПО ВЫСОТЕ ШОК
. ИЗ Д1УТАВРСВ
силивао)»
алка (ф
3 - двухконсолькно разгру-
жаолне балки из швел-
лера;
- опорные столики из угол-
ка . ириюречшио к раз-
гружающим uaiKuu;
- ребра кесткостц;
- металлические пластины-
клинья для включения
‘разгрухажнх балок в ра-
“боту .( после подклинки
сварить войду cocoa и с
опорник столиком )
?—тя—[.1^" m I iwmui II м
усиливаемая плита;
- иадхн ( ферыа) ;
- разгружадая составная do высоте балка
из двутавров без подрезки на опорах;
- опорным столик из шволлара с народа-
нами полками, вваренный в вырез в ра>-
хружаздеи балке;
b - иластина-клинья для вкхяонкя оалок в
работу;
Ь - мелкозернистый бетон замоноличивания
(укладывать поело нодклкшси)
4
усиливаемые плиты;
оаиа ( ферма ) ;
разх'ружаоддс оаики из швеллера с под-
резксЫ на опорах;
опорные стоянии из швеллера, Еривирон-
ные к разгружалащк баякол под лопереч-
ными рубраии усиливаемых плиТ;
опорные пластины,приваренныех разгруаа-
Owe; оалкш и Oiiopnuu столккаш;
металлические длаегкмв-клиньл для вклю-
чения оазгр/жодих оилок в рьдму ( после
подклинкм сварил иевду соооа. о балками
И опорной СТОЛК^и )
устАнбикд RUfck из auiEW'Pok с пС!«С<УЙ,щ
•И СОЕХЖГШНЬМИ САЛКАМИ
ю
to
I- усиливаемая железобетонная плита; 2- раз-
гружалцие бал^и из прокатного металла (дву-
тавр, швеллер), имеющие подрезки на опорах;
3- опорные уголки, приваренные к Оълкам в
местах подрезки; 4- стропильная конструкция
(балка, Форма); 5- поперечные (соединител.,.*
ные) балки, приваренные к продольным балкам;,
б- консоли, привариваемые к продольном бал-
кам в местах расположения поперечных балок;
7- металлические пластины-клинья для включе-
ния раггрудаяцих балок в работу
лист
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПОКРЫТИЙ
УСТАНОВКОЙ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
устройство монолтюй хелезобзтг«юй плита
ПО НЕТЛЛДИЧЗСЮМ БАЛКАМ
I- вновь устраиваемая хгслезобетоюшя плита
на месте обрушенной железобетонной;
2* сохранившиеся сбогмые хелезобетооше ,
ребристые плиты;
3- иеталличе’ские балки из прокатного метал-
ла (двутавр, швеллер), приваренные к за-
кладным деталям стропильной конструкции;
4- стропильная конструкция (балка, ферма);
5- арматурная сетка;
б- полости, заполненные бетоном
установка адогюрнах стальных полос
рукции;
3- стальная полоса
для создания не-
разрезности плит;
4- стяжные болты;
3- отверстия в полке
плит для пропуска
стяжных болтов;
6- пластины-клинья
для вклпчения
стальных полос в
работу;
7- лов между торцами
продольных ребер,
расклиненный сталь-
ными пластинами
УСТАНОВКА ДОПООГГЕЛЬНОЙ* АГНАТГО/ В ШВАХ
МЭДУ ПРОДОЛЫК^ РЕБРАМИ ПЛИТ
I- усиливаемые железобе-
тонные плиты (на
участках со швами
между продольными
ребрами снимается
кровельное пок ^тие
и утеплитель);
2* ишы между плитами,
очищенные оу старого
заполнения (раствор,
бетон);
3- арматура, укладывае-
мая в швах между пли-
тами в пролете;
4- арматура, укладываемая в швах между плита-
ми над опорами (для создания неразрезяости);
5- арматурные стерхни-фиксаторы положения ар-
натуры;
б- мелкозернистый бетон класса В 20 - В 25,
укладываемый с виброуплотненисм
to
N)
’ УСТАНОВКА ПРВДЗАРКГЕЛЪЯО НАПНШЕННЫХ ЛХУТОВ
J 1>»Г
4-
2-
усияивасмыс же-
лезобетонные
плиты;
стропильная
конструкция;
обрезок авелле -
ра, устанавли-
ваемый на i<e—
ментно-.пссчаном
растворе;
поперечные хо-
муты из арма-
турной стали, уста-
новленные в просвер-
ленные в полках плит
отверстия и приварен-
ные к швеллеру;
поперечная планка из
стальной полосы с от-
верстиями для хомутов;
гайки для создания
предварительного нап-
ряжения в хомутах
(после натяхения гай-
ки заваривают или ус-
танавливают контргай-
ки)
—W I. и ме 1M JUL Г -L . JJJJLJWeu
подадаиЕ РАЗГРУШЦ1Х металжчэскнх ферм
I- усиливаемая железо
бетонная плита про-
летом 12 м ;
2- разгружающая металлическая ферма из про-
катного металла (уголков, тру о, арматуры);
опорный узел разгружающей формы;
4- стропильная конструкция;
5- металлические пластины-клинья для вклю-
чения разгружающей фермы в работу (пос-
ле подклинки сварить ме?^1У собой и с
фермой)
I- плита покрытия;
2- попорочтшо ребра плиты;
3- верхний воле шпронгольной балки из
двутавра;
4- затяжка пирепгольной балки из
арматурной стали;
5- распорки г.п иполасра;
6- стяжная муфта
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПОКРЫТИИ
УСТАНОВКОЙ ШПРЕНГЕЛЬНЫХ ЗАТЯЖЕК
лист 24!
УСТАНОВКА ЗАТЕЕК НА ПСПЕРЕЧНаХ РьЕРАХ
УСТАНОВКА ЗАТО/ЕК ИЗ АРИАТ/РНОй СТАЛИ
НА ПНОДЗЛ1НЫХ PeitPAX
УСТАНОВКА ЗАТЯЬЕК НА ПОПЕРЕЧНЫХ РЕЕРАХ
4-
6-
полос;
3-
4-
I- плита покрытия;
2- усиливаемые поперечные ребра плиты;
3- горизонтальный участок ьлренгельной затяж-
ки из арматурной стали;
4- наклонные участки япренгельной затяжки
из полосовой стали;
5- гайки натяжения;
б- анкерные болты япренгельной затяжки, уста-
новленные в просверленные отверстия;
7- опорные пластины
УСТАНОВКА ЗАТОЛЕК ИЗ ARiAT/PHCCl CTAJM
НА ПРОДОЛЬНЫХ РЕ1РАХ
усиливаемые плиты по-
крытия;
горизонтальный участок
япренгельной затяжки из
арматурной сталь;
наклонные участки впрен-
гельной затяжки из арма-
турной, стали;
анкера япренгельной за-
.тяжки;
распорки;
6- стяжная муфта
г-
з-
плита покрытия;
усиливаемые поперечные ребра плит;
предварительно напряженная затяжка из-
арматурной стали;
гайки натяжения;
шайбы;
отверстия! просверленные в продольных
ребрах плит
7
Ь
УСТАНОВКА UlAPHSlFHO-C'lEP/Hi.tpX ЦЯ1Ы НА
га’ОДОШ-ИХ РлЕУАл
I- усиливаемая железобетонная
плита пролетом 12 м; 2-
юарнипно-стертяевая цепь из
аргхатуркой стали; Э~ опорный узел сарнирно-стор-
жяепои цели; 4- распорки из стальных пластин; &-
упорные элементы-связи из пвеллера; б- место
подзески груза для создания предварительного на-
пряжения в шарнирно-стержновои цепи; 7- стро-
пильная конструкция ____________________
усилжвьеиая шита
садка с ;
задика ш арйатур.ю< стаям;
ганка для натяжения затлаш;
аиярние устройства для ааткдка.
д,гм крепленхч ьнхерыого устройства;
итьорстдя. просверленные ь кадках длит
для цроц/ска тздем;
- пленка - ьаиоа *
гс™0^ !ЯЙЖ? ntt"tE “
(О
I э
t'J
L- усиливаемые плиты;
2- затяжки из стальных
3- стяжные болты;
4- отверстия, просверленные в про^льных
ребрах плит (нах рабочей арматурой)
для уотакопки болтов;
5- сталыше пластины-клинья в ивах меж-
ду плитами и местах установки болтов
и клиньев;
б* пластины-клинья для включения втяжек
в работу ________________
лист 25
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ
НАРАЩИВАНИЕМ СЕЧЕНИЙ
ПЕРЕКРЫТИИ
*
НАРАН?1ВАИЯЕ СЕАТСИ 3G-5J
ПРИ ОБЕСПЕЧЕНИИ СЦЕПЛЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ
НАРАЩИВАНИЕ CiATCH ЗОЙ
ПРИ НЕДОСТАТОЧНОМ СЦЕПЛЕНИИ ПОВЕРХНОСТЕЙ
HAPMSAh'HE РЛСТСУТО1 ЗСНП ПРИ ЭГАЧИТЕЛНа.!
ПОВРВДЗЫИ 11ЛГГ
------------------------1
I- усиливаемые плиты;
2- монолитный с^ой бетона;
3- арматурная сетка;
й- поверхность сцепления монолитного
бетона с плитоя;
5- рас чищенные швы мегду плитами
XJ2Z2
2-
</XZX<X<
охх^>
J
1
I- усилиааемые плиты;
2- хонолмтешй слой оетимз;
5- арматурная сетка;
поверхность сцепления монолитного бе-
тона с плиток;
5- вырубленные участки полок плит с
сохранением арматурных сеток;
6- арматурные гнутые стергни
усиливаемые плиты;
балка перекрытия;
монолитный бетон
заполнения прост-
ранства между про-
дольными ре срами
плит;
арматурная сотка
усиления;
вырубленные полки
плит для укладки
бетона
ПАРАЦЖ^ИЕ СХАТОЙ ЗОЯ УСТРбЮТВСМ
ДО1МШЕЛЫ10Й РЕШ'СТСЙ ПЛИТЫ
г I-усиливаемая железобетон-
ная плита; 2-наращивание
из монолитного железобето-
на в виде ребристой плиты;
3-арматура о плоские кар-
касы» установленные в швах
между плитами (швы очкда-
ются от старого заполне-.
' ния); 4-арматурная сетка
плиты наращивания; 5-арма-
турный П-ооразкый каркас
реоер плиты наращивания;
b-поверхность усиливаемой
плиты, подготовленная к
бетонированию (Очистка,
насечка,, промывка);
7-швы между плитами, за-
полненные мелкозоагистмм
бетоном лосле установки
каркасов
жпа&х
УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ РАБОЧЕЙ
АРУАТт В РАСТ)МУТОй Э31Е
I- усиливаемые плиты; 2-
доподнительная арматура;
3- арматура плит, оголен-
. ная на участке длиной 100
мы через 1,0 ы по длине;
4- апматурные коротыши
длиной 80-100 мм; 5- бе-
тон или раствор; б- свар-
ка; 7- антикоррозионное
лакокрасочное покрытие
НАРА1/ИВАНИЕ ПРОНИНЫХ Ри.ЕР С РАЗДВИЖОЙ
а-ускливаеыуо плиты находятся в удовлетво-
рительном состоял 'и; б-пгодояьные ребре плит
находятся в аварийном состоянии;
I-усиливаете железобетонные плиты, раздвину-
тые для устройства наращивания; 2- наращива-
ния в виде монолитной железобетонной балки; ,
З-аоыатурныо каркасы; 4-боковые поверхности
плит, подготовоенные к бетонирован»» (зачист-
ка, насечка, адгезионная обмазка)
УСИЛЕНИЕ.ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕБРИСТЫХ ПЛИТ ПЕРЕКРЫТИЙ
ПОДВЕДЕНИЕМ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
_ .•_ _ . . • 1 •
лист 26
УС1РСЙС1В0 РАЗ^ЯАГВДХ. БАЛОК ИЗ*МСНОЛННОГО
ЛО1ВЦЕИИК- ХШ11ИЧБСКИХ РАЗГРУ1АЕШ
УСТАНОЗКА РАЗГРУЖАЮЩИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ БАЛОК
(А.о.» 13001333)
zaaiaa
plCTBO
fie X'tai
УСТАНОВКА РАЗГШАШИХ СТАЛЬНЫХ БАЛОК НА
, К0НС0ЛЯХ(А.С.1Р 623942)
я 6. • • л 8
I-. усиливаемые плиты;
2- балла перекрытия
(покрытия) ;
3- разгружающие балки яэ двутавров о под-
резками у опор; .
4- металлические пластош-жликья для включе-
*• ния разгружающих балок в работу
эразрезными); 4-ме-
кчесхиЛ ивеллер, уста
ре; 5-метал-
сти1м£ при-,
42 6-стяжныо болты/ установи
тами (при малой пшршГё
шва сверлят отверстия);
полняе'ше цементло-лесча-
чения разгружающих балок
I-у с ил излагая железобе-
тонная плита; 2-делезо-
бетонные балки; 3-кстол-
ические уголки, установ-
ленные в расчнг,екные ива
между панелями (выполняет
ся неразрезными); 4*мс*
таяли*;------------ -----
новленный на цемсмтно-пес
< чаном
личоск
* К-.Й,??ЛЛ0Г??*
ленные в швах между ллк-
шва сверлят отверстия);
ные к уголкам;'8-швы7*за*
полияете цемент]ю-песча-
ным ^створом после вклх>
в работу”
щг. ждхп. т п—г и п кхмоимми—исчдвь».
’ УСТАНОВКА ПРВДВАРКГЕИЫЮ НАПРЯЖЕНИЯ ЗЛЕМЬНТОВ
ИЗ ПРОКАТНОЕ ИИАЛЛА(А,с.р I4655I9)
УСТАНОВКА ШПРЕНГЕПЫНХ ЗАТ5НЕК В ЕВАХ
КЕтЦУ ПЛОТАМИ
V
।
ТИП
I-усиливаемая .железобе-
тонная плита; 2-шпренгель-
rstnwu -J
\2
о-до усиления; б-после усиления:
1*усиливае:ая железобетонная плита; 2-усили-
вающий элемент из прокатного ивеллеоа, поед-
ваоительно выгнутого; 3-рииз аплатур.чых
стержней, приваренже через 100-150 мм к
стенке швеллера (для создания выгиба и сцеп-
ления о. усиливаемой плитой); 4-хомуты с резь-
бой на концах, установленные в ивах между
плитами; 5-гаяхи для поджатия концов усиливаю-
щего элемента; б-свяэующий состав (мелкозер-
нистый бетон класса не ниже ВЗО на безусадоч-
ном или расширяющемся цементе), уклагааваемнй
ровным слоем на усиливяхпий эхеве’гт; 7-по-
верхность плит, подготовленная к усилению
(очистка, отбивка поврежденного защитного
слоя, рифление, нанесение адгезионного
покрытия)
..... Г. — — г г —ЖХШ——
\1 мая затяжка из аплатуркон
hZстели, установленная в
швах чехлу плитами; 3-опо-
. ра в виде катка, привален-
ного к пластине (устанавли-
вается в борозде, вырублен-
ной в защитном слое бетона)
4-уголок-шайба, приваренный
к пластине (устанавливается
в борозде, вырубленной в
полко плит); 5-гайка для
создания предварительного
напряжения в затяжке (уси*
лие натяжения контролиру-
ется динамометрическим
ключом); 6-цемектно-пес-
чаный раствор заполнения
!г?оэ veerду 'плитами
> усиливаемые плиты;
2- балка перекрытия;
’ 3- разгружающие ребра из монолитного желе-
. зоботона;
4* арматурные каркасы усиления;
5- вырубленные’ проемы в полках плит (о со-
хранением соток для укладки бетона)
224
Г-усиливаете желеэобе-
• тонные плиты; 2-фепхя по-
крьтия; 3-холоннц; 4-газ-
груяал»1ие с тальку о балки,
х? повто’жодио гцзофилъ яерх-
г него пояса спермы и кпепя-
‘ .писся на стальных консолях;
5-сталъьме консоли несемей-
ного таврового сечения,
жестко прикрепленные к хо-
мутан; 6<омуту, установ-
ленные около узлоп верхне-
го пояса Фепмн; 7-ребра
жесткости; 8-пластинки -
клинья для включении раз-
ггуясапдих конструкция в
работу
to
to
LA
226
8.7. Усиление железобетонных балок.
Усиление железобетонных балок покрытия складов осуществляется раз-
личными способами и материалами, исходя из технических и экономических
соображений. Основная масса балок покрытия выполнена сборными железобе-
тонными, работающими по схеме разрезных конструкций. Внешне эти балки
статически определимы с ясной схемой работы.
Эффективными способами усиления сборных железобетонных балок по-
крытия являются:
- установка затяжек, шпренгелей и хомутов;
- разгрузка балок с передачей нагрузки на другие конструктивные элемен-
ты здания;
' - наращивание сечения балок;
- устройство дополнительных опор (стоек), если они не мешают техноло-
гическому процессу в складе.
Усиление затяжками и тпренгелями очень распространено и выполняет-
ся, как из круглой стали, так и из фасонных профилей (уголков, швеллеров).
Сечение затяжек и шпренгелей определяется расчетом, а натяжение осуществ-
ляется механическим или электротермическим способами, аналогично тому,
как это делается в плитах покрытия. Величины деформаций анкерных уст-
ройств от обмятия следует принимать не менее 1 мм в сочленении металла с
металлом и не менее 3...5 мм в контакте стальных деталей с бетоном. Контроль
предварительного натяжения на монтаже с помощью замера деформаций удли-
нения ветвей шпренгелей осуществляется индикаторами часового с ценой де-
ления 0,01 мм на базе 1000 мм. Можно использовать штангельциркуль. Предва-
рительное натяжение рекомендуется принимать величиной 75...80% от расчет-
ного сопротивления материала шпренгеля. При подборе сечений затяжек и
шпренгелей расчетное сопротивление металла принимается с коэффициентом
условий работы ут=0,8.
Усиление методом разгружения выполняется подведением под балки ме-
таллических конструкций типа стойки, портала, подкосов и кронштейнов.
При усилении балок наращиванием сечений предусматривается устройст-
во железобетонной обоймы с включением в совместную работу плит покрытия.
Устройство дополнительных опор выполняется подведением стальных
колонн, которые устанавливаются на самостоятельные фундаменты. Включе-
ние стоек в работу достигается забивкой клиньев.
Усиление узлов опирания балок при недостаточной длине опирания про-
изводится устройством опорных столиков на колоннах или дополнительных
элементов крепления.
Способы усиления железобетонных балок покрытия и узлов их опирания
приведены на листах 28.. .40
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛО?’
УСТАНОВКОЙ ЗАТЯЖЕК
лист 28
УСТАНОВКА ОТРЕНгеЯЙ ИЗ АРМАТУРНОЙ
V СТАХИ
УСТАНОВКА 1ПРЕНГШШХ ЗАТИЕК
УСТАНОВКА ШПРЕНГЕЛЕЙ ИЗ ПРОКАТНОГО
. МЕТАНА
тг
tSB.
г
ЗЯ
5
6
7
5
2
5
I- усиливаемая балка;
2* предварительно напряженный нпренгель
из арматурной стали;
3- опорное устройство;
ч- распорки;
5- стяжные хомуты
I- усиливаемая балка;
2- предварительно напряженный ипреигель
из прокатного металла;
3- опорное устройство;
ч- распорки;
5- натяжные винты
УСТАНОВКА ЗАТЯ1ЕК ИЗ АРКАТУРНОЙ СТАЛИ
УСТАНОВКА ЗАТЯ8ЕК ИЗ АРМАТУРНОЙ СТАЛИ
усиливаемая балка;
предварительно напряженная затяжка
из арматурной стали;
?• оголенная (обычная) арматура балки;
Ч- арматурные коротыии;
5- натяжное устройство
Д5
iOQii
I- усиливаемая балка;
2- затяяки из арматурной стали;
3- анкерное устройство для затяжек^
। 4- тяги для крепления анкерного устройства;
5- поперечная планка - у гол ох;
б- гайки для натяжения затяжек
7* адгезионный слой
усиливаемая балка;
предварительно напряженный впрен
?ель из арматурной или прокатной
стали;
опорное устройство;
Ч* распорки;
?- стяжной хомут
УСТАНОВКА ШАРНИРНЫХ CTEPMiEBHX ПАРАЛЖЛОТРАЖВ
С НАТЯХННМИ ЭЛЕМЕНТАМИ (A.GJP 1444492)
- ус;ии:ваегля железобетонная
бал1са;
- щарнирш:с стопхновиэ парад-
лологра\ули, устанэплпваомпо
в зоне озддоек'гс наклонных
троцин;
- патякш’О элемента;
- му чта для создания натяте-
ния;
- у порше пластшш;
- зш'ладпио дотали балки;
- горизонтальные тяти для кро-
пления шаркирпо-сторхмФьнх
плроллологра/^в к з оклад-
HL74 доталлм
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК
УСТАНОВКОЙ ЗАТЯЖЕК
лист 291
УСТАНОВКА ПРЩВАРИТШНО КАПРЯХЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ИЗ ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА (А.с.з I4655I9)
А. 7
усхлхмаёмая железобетонная ба-
лка; 2 - элемент из
прокатного металла (швеллера. лро-
дгсритсльяо-выгнутого); 3 - затя-
га длл создашь вмгкбз усшглв&э-
исго элемента; 4 - рифы из арма-
турных стержней, лдоаренкме через
100-15Смм к стоике апеллера (для
‘создания спеляоиня с у с шс: застои
балкой); 5 - хомутн, пр.чваронние
одних; концов к усиливающему эле/.?з-
нту» на другом имеется резьба; 6-
угэлок-ллавка; 7 - irJixa для
поджатая концов ус/ливатого элемента; 8 - свя-
состсв (мелхозаихкетуй бетон класса но ни-
ка 120 на безусадочном или расгглояхчемся цементе);
9 - нижняя поверхность балки, подгото-члепгал к
усиланиу (очистка, отбкыхц рнфленке к т.д»)
НАКЛЕЙКА СТАЛЬНОГО ЛИСТА С УСТАРОЖОЙ
ШТРЖЕЛЬНЫХ 3ATFEEK (А.С.Н 1252460)
усг-тао;.:ая железобето-
нная балка;
стальной лист, наклеен-
ный па шздегэ 1'jxvib бал
кд :: натянутий затяж-
ками до набора прочнос-
ти клея;
клей;
4 - япренгсяып:е затяжки;
5 - аккерни» устройства, приваренные к стлтьно-
ку листу;
6 - анзесэдыэ уст;оиства на торцах бал:^
УСТАНОВКА ШПРЕНГЕЛЬЯЫХ ЗАТЯЕЕК
1даягаг
2
I-усиливаемая железобетонная
Ъалха;
2-келезобетонные плиты пере-
крытия ( покрытия) ;
3-жслАзосотоиные колонии;
4-горизонтальнык участок за-
тяжки из швелера;
5-наклоннин участок зитяхки
из тяжей, приваренных к
опорной базе;
6-опорная база нэ уголков и
соединительных планок ( в местах опирания ребер
плит перо уголка вырезается);
7 - поперечный уголок-шаГ.ба
УСТАНОВКА ЗАГДЭС С ОПОРНЫМИ ПОДКОСАМИ
(A.cJi II55702)
I-усиливаемые лелозобетонные балхи;
2-железобетонные колонны;
3-затяжки усиления до натяляния;
4-затяжки усиления после натяжения:
5-опоры затяжек, установленные на балки;
6-опоры затяжек, установленные на опорные
поворотные подкс-сы;
7-опорные поворотные подкосы, установлон-
кые нижней часть© на шарнирные опоры
С до нат>иения ) ;
В-то же поел© натяжения;
У-шарнярные опоры, расположенные ъ месте
описания балок; ,
хОинвентарное стяжное устройство
УСТАНОВКА ЗАТЯЕЕК С ТРЕХСТ1Г^1РЖЛ1
НАЛРЯГЛЕ/ЛМИ ЗВЕНЬЯМИ (Л.с.й 1328464)
I-усиливаем^ железобетонные балки;
2-железобетонлые колонны;
3-двухветвевые тпронгельные затяжки;
4-дополнительные тяжи,прикрепленные к под-
вижным шарнирным опорам;
5-подвижные шарнирные опоры;
б~неподвижные опоры;
7-опоры затяжек на колоннах;
в-трехстерялевые напрягающие звенья, выпол-
ненные из юарнирко сочлененных стержней,
снабженных муфтами < крепятся шарнирно к
нэподвижным шарнирным опорам и дополни-
тельным тяжам ) ;
9-муфты для создания предварительного на-
пряжения в шпренгвльных затяжках.
УСТАНОВКА ОТТЯНЕК В ВИДЕ ТРОСОВ И РАСПОРОК
(А.о.Л 866029)
1-усиливаемая железобетонная бал
а ка‘»
2-оттяжки в виде тросов;
3-опора затяжек;
4-опорная плита с отверстиями
для раепорок,привареиная к за-
клщоилс деталям;
5-закладные детали;
б^ребпа жесткости;
„ 7-раопорки в виде тяжей;
В-траверса с домкратом ( снять после натяжения
тросов и затягивания гаек распорок)
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК ШПРЕНГЕЛЬНЫМИ ЗАТЯЖКАМИ
лист 30
УСТАНОВКА ДВУХВЕТВЕВУХ ПГРЖГЫЬННХ ЗАТЯШ
(А.с.И TI70097)
жи, приваренные к
, у порта: рплиндрам;
Ч «_ подкладкя со скоаектш гранями и со c*’j.ecica-
Hiaj углубленном для у по рта ци.спихров;
5 - уловные цилиндры, привароинпо к подкладке;
6 - аякорныо натяжные узлы;
7 - шарнир!'.о-нсподв-яуше опоры для изменения
геометрия дополкителыгнх тяже Л;
8 - опорные базы для дхухветвепой шлронгольпоЛ
УСТАНОВКА &Т1РЖГЕЛЯ С ПРОМШТОЧЯкЧИ ПОЮРОТШГЛИ
ОПОРАМИ (А.сЛ II74547)
----5
5
8
- усиливаемая железобетонная
балка;
- отогнутые ветви, закреплен-
ные на верхней грани усили-
ваемой балки;
- поперечно планки;
- поворотные элементы;
- НСПОДВИ.Х1ШО шарниры;
- натяжная ветвь (усилие иа-
тяжения создается любим из-
вестным способом).
зат/Ехки
УСТАНОВКА ШРЕКГЕЛЯ С НАРНИРНЬМИ УЗЛАМИ И
ЗУБЬЯМИ ДЛЯ ЗАЦЕПЛЕНИЯ (А.с.* 1178883)
I - усиливаемая хелезобвто1шая
балка: 2 - верхняя вотвь затяж-
ки; 3 - нмднля вотвь затлз:<л;
4 - зубья» установленные на вер-
xidob и Hiranon ветви, в мостах
лрвдшеашш к усиливаемой башо
(при натлмоняи затяжки зубья сда-
вливаются в поверхность балки и
создают дополнительную силач тро-
пил силу зацепления); 5 - соеди-
нительные ветви; 6 - шарниры со-
единения ветвей; 7 - натяжно Г
элемент
229
УСТАНОВКА XOftfTOB С ШАРНИРНЫМ УЗХА2Л! И
ЗУШШИ ДЛЯ ЗАЦЕПЛЕНИЯ (А.с.Я 1263786)
УСТАНОВКА ШПРЕПГЕЛЫШ ЗАТЯКЖ С ДОГЮЛНИШЬННМЯ
ЭгадаГГАМИ В ШТОПОРНЫХ ЗОНАХ (А,о,Л 1434062)
I -усиливаемая железобетон-
пая балка; 2 - верхняя ветвь
хоцута усиления; 3 - киздяя
ветвь хомута усиления; 4 -
зубья, установленные на верх-
нюю в нютгою хютвя в местах
примыкания к усаливаемо? балке;
5 - рычаги хомутов (сплошные
достоянного или переменного се-
чения, сквозные в вило Форш
или рамы); 6 яарнпри соеди-
нения ветвей с рычагами хомутов; 7 - натяжной
элемент (например, в вило одиночного стерши;
8 - шарниры соединения рычагов хомутов о нато-
пим элементом.
УСТАНОВКА ИПРЕНГШЯНХ ЗАТШК С ДОГОЛИИТЕЛЬНШИ
ЭЛЕМЕНТАМИ В ПРОЛЕТЕ (А.о.И 1434062)
- усиливаемая ислезобиюгшдя
балка;
- двухветосвио прод«алря’.ош!ые
шпрэнгельные затяжки, здело-
ложенныо с бокоэых стогюн
балки;
3 - дополнительные) лреднапряхонние стерпи нэвые •
элементы;
4 - натяжное приспособление; 5 - упоры;
6 - оттлжкя; 7 - узлы крепления затяжки;
о - подкладки; 9 - хомуты кропления дополни-
тельных отерйяевих элементов к шлренголь-
н«м затяжкам.
I - усиливаемая железобетонная
балка; 2 - дцухветвевые предна-
пряжепиые шпронгельиые затяжки,
расположенные о боковых сторон
балки; 3 - дополнительные прод-
калряхеняш) стержневые элементы;
4 - натлжяое приспособление;
5 - упори; 6 - оттяжки: 7 - уз-
лы крепления затяжек; 8 - под-
кладки; 9 - хоцуты крепления до-
полнительных отерхневых элемен-
тов к шлренгатышм затяжкам
УСИЛЕНИЕ
УСТАНОВКОЙ
лист 31
БАЛОК
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
*
установка шяренгедноЯ-Затяки с дополнителен
ЭЛЕМЕНТОМ В СЖАТОЙ ЭОНЕ ( A.C.IP 922257)
ПОДВЕДЕНИЕ СТОЕК С ОТТЯЖКАМИ (A.C.F 51С576)
УСТАНОВКА НАКЛОННЫХ ХОМУТОВ, СОЕДИНЕННЫХ
ГИБКОЙ ЗАМКНУТОЙ АРМАТУРОЙ (А.С.Н? 631632)
О
I- усиливаемая балка;
2- опоры; 3- дополнитель-
ные опори; Ч- распорка
5- стойка усиления; б-
оттяжки; 7- парииры; 8
болты
I- усиливаемая балка;
2- наклонные хомугы из
листового материала;
3- скоаенн^е упоры;
Ц- крыяки; 5- замкну-
тый арматурный элемент;
б- болт (при ввинчива-
нии болтов создается
регулируемое напряже-
ние арматурного эле-
мента )
АТНОГО ВЫГИБА С ФИКСАЦИЕЙ ЕГО
М ЭЖМЕНТОМ ( А.С.» 927939)
УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ПРОДОЛЬНЫХ и
ПОПЕРЕЧНЫХ СТЕРЖНЕЙ» СОЕДИНЕННЫХ МШУ
СОБОЙ ПЛИТАМИ ( А.с.К» 987062)
I- усиливаемая балка; 2- арка-
тура нижней зоны; 3- арматура
верхней зоны; поперечная
цель с перерезкой верхней ар-
матуры; lJ- клин из сталеполи-
мероетежа с отьерстиями для
аркатуры (вставляют поело со-
здания выгиба балки); 6- ар-
матурный стержень, приварен-
ный к переоезанноя верхней
арматуре; 7- профилированная
стальная лента, наклеенная па бе-
тон; о- П-образная самка-опалубка;
у- заливка жидким полимербетоном
всех свободных полостей
I- усиливаемая балка; 2- уступы;
3- выпуски арматуры; дополни-
тельные продольные стержни;
5- дополнительная поперечная
предварительно напряженная арма-
тура; о- бетоноиеталличссну.с
плиты; 7- закладные металлические
пластины
I- усиливаемая балка» име-
ющая дефекты сжатой зоны;
2- напрягаемая впренгель-
ная затяжка;
3- дополнительный элемент,
работающий па сжатие;
ч- узел крепления затяжки;
5- стяжное устройство вет-
вей затяжки;
6- связи дополнительного
сжатого элемента для со-
хранения устойчивости
УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОПОР С РАСПОРКАМИ
ИЗ S-ОБРАЗНЫХ ПЛАСТИН ( Д.с.Р 11,36887)
I- усиливаемая конструкция (плита, балка)
2- дополнительная опора;
3— S-образные пластины;
Ч- винтовая стяжка;
5- сварка (после включения дополнительных
опор э работу)
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК УСТРОЙСТВОМ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
лист 32
НАКЛЕЙКА НА РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ СТЕКЛОТКАНИ И
МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ СЕТКИ (А.с№ 350850)
НАНЕСЕНИЕ 1ШИИЕРН0ГО ПОЮВДИЯ, Е^ЧЭДЕГО
1ЕХЛЯННИЕ ХГУТЫ (Л.с. Р147091Ц
НАКЛЕЙКА МЕТАЛЛИЧЕСКОГО ЛИСТА* 0 УСТАНОВКОЙ
ЭЛОЛЭТОВ'КРШЕНИЯ (A.C.I* 148135Э?
2
MW1
3
4
5
усиливаемая железобетонная
балка; 2 - перлзый слой полидер
кого покрытия, еклочаюцй: сте-
клоткань; 3 - стеклоткань; 4-
второй слой полимерного HORpi:
тил, гключащий мега-гдлесг^
сетку; 5 - ивталяжческая сет:<а
имсюхач уширение к ег.озам (не
до.слиа вкходить на иару-хкую по-
верхность второ 1хэ слог г.Охтаср-
ного покрытия).
3 качестве noxzsj :риого покры-
тия берется элокс^ноч/урановая
!:о:;иоз:аиут с гзшеэальнш; напол-
нителе;: г.з тонпомолотого хварпе-
вого леска
I
УСТАНОВКА ИИНИХ ^ЛЕЗСГЕТаИНХ аюгатов
НА ПСЛИГ.ЕРРАСТВСРЕ
4-4
ШКИЕНИЗ 3 СОЗМЕСТНУ» РАБОТУ ПЛИТ ПЕРЕКРУТИЛ
УСТАНОВКОЙ НАКЛОНИЛ СВЯЗЕЙ
г
аШКЕЖ В СОЗНБСТНУО РАБОТУ ПЛИТ ПЕР2<РсГГИЯ
УСТАНОВКОЙ АНКЕРОВ
в балке на по
8-торцевые повврхн
подготовленные к укладке бетона ( вач
-ечка, проыыэка)
ИИ ~11Г1ГИ17НП11Й— 111 ИЧ I ^ir III II, 1 | И и_|
I-усиливаемые ле ле зобе тою и»
балки;
2-железобетоккые плиты перекры-
тия ( покрытия ) ;
3-желеэобетонные колонны;
^-предварительно напряженные
тяжи-связи;
уголки-планки;
ксс&я шайбам
отверстие в плите для пропус-
ка тяжей;
В-борозда, вырубленная в занятной
слой бетона-балки, для установ-
ки уголка-планки
1-усиливаемые железобетонные
балки;
2-железобетонные плиты пере-
крытия < покрытия) ;
3-железобетонные колонны;
4-ИВЫ М0/..ДУ торцами плит,
расчищенные от старого
заполнения ( бетона, рас-
твора ) ;
5-авкеры из есматуры перио-
дического профиля, уста-
новленные в высверленных
скважинах в балке на по-
лимерном или Цементном
растворе;
6-арыатурныя каркас, эакреп-
• ленный к анкерам;
7-заполнение из ыедховёЬки-
стого бетона;
tOCTH плит,
, чистка, на-
I - усиливаемая колезобото:шая бал-
ка; 2 - слой полимерного покры-
тия, вилоча'хпмй стеклянные жгуты;
3 - стеклянные пгути ровинга, рас
полохэшшо в опорных зонах бачки
по наяраачог.пю дейстз’лч^глашса
растягивахних напряжении
Стекляняно жгутн роринга предс-
тавляют собой неходкий продукт для
ло;уче!шя сто:лопластш*оnoli арма-
туры и состоят из набора стеклян-
ных тонковолокнистых нитей.
Компоненты пол;иср!1ого пог.рнтия, j.:ac./,:
кеняскиенмая подтоварная смола - 37,0; нафте-
нат кобальта - 3,0: гипераз - 1,5: наполни-
тель, содери^й 50-58^ ЗЮг, - 58,5
- усиливаем' зелоэоаотониая
балка;
- металлический .чист» поигло-
онний х нихпой гпани бачки;
- гиб:шс ншфяздшше тя'дц
- нмхнио налряга&лпе анкерн;
- верхние нолрягааыьс анкеры
иэ
усиливаемая балка;
железобетонный глемеит
усиления;
анкеры, установленные
на полиыеррастворе;
отверстия, просверлен-
нио в ©лемеите усиления;
скважины, просверленные
в балке;
полнмерраствор;
арматура элементов
усиления ( обычная или
предварительно напря-
женная )
лист 33
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУЖАВВИХ ПОРТАЛЬНЫХ РАМ
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГ°У1АЮЮа ПОДКОСОВ
' ПОЕОЕНИЕ РАЗГРУЖАВШИ СТОЕК
тя тп
6-
4-
5-
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛО К
ПОДВЕДЕНИЕМ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
I-
2-
усиливаемая балка;
дополнительная опора;
в виде стояки;
3- опорный элемент из
явеллера;
металлические клинья
для включения стойки
в работу
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУЖАВШИХ КРОКаТЕЙНОЗ
усиливаемые балки;
колонна;
разгружающий кронштейн;
поперечные связи по нижнему поясу;
опора кронштейна;
упорное устройство о натяжным
болтом
1- усиливаемая балка;
2- дополнительные опоры о вида пор-
тальная рамы;
3- опорное элементы из швеллера;
металлические клинья для включения
портальной рами в работу
УСТАНОВКА НАДСПОРНСЯ АРМАЧУГИ
I- усиливаемая балка;
2- колонна;
3- оголенная верхняя арматура балок;
4- соединительная стержень на сварке;
Ь- сов между балками, расклиниваемый
металлическими пластинами;
б- обстснироваиио арматуры
1- усиливаемые балки;
2- колонна;
3- обойма (металлическая или железо
бетонная);
4- металлические подкосы;
5- затяжка о натяжной муфтой;
6- металлические прокладки на графи
товой смазке
УСТАНОВКА ЖАРНИРНО-СГЕРЖНЕВЫХ ЦЕПЕЙ
усиливаемая балка;
шарнирно-стержневая цель»
состойся из двух уголков
или стержней.
стойки из швеллера или
двутавра;
опорное устройство;
опорниц детали из швел-
лера;
пластина с отверстием для
подвески негодного груза
УСИЛЕНИЕ
I- усиливаемая балка;
2- хомугы с гайками;
>• поперечные уголки;
продольные уголки;
5- трецикы в балке
УСТАНОВКА ПОПЕРЕЧНЫХ ХОМУТОВ
ОПОРНЫХ ЧАСТЕЙ БАЛОК
УСТАНОВКА НАКЛОННЫХ ХОМУТОВ
<!• продольные уголки;
5* тропины в балке
УСТАНОВКА СТЯХННХ ХОМУТОВ
I- усиливаемая балка;
2- поперечные стержни;
3- соединительные планки;
4- продольные уголки;
5- стяжные Хомупй; .
6- третины в бачке
УСТАНОВКА АРМАТУРНЫХ СТЕРЖНЕЙ НА КЛЕЮ
УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ НАКЛОННЫХ СТЕРЖНЕЙ
I- усиливаемая балка;
2- наклонные стержни, уклады-
ваемые в вырубленные борозды
и привариваемые к продольной
аркатуре балок;
3— цоментнс-оеочаныя раствор
И IOO;
4- продольная аркатура балок;
5- трвцимы в балка
I* усиливаемая балка;
2* тропины ы балке;
3- арматурные стержни
диаметром 6-Вмм;
4- пазы в бетоне, про*
резанные Фрезой;
5- запнтно-конотрукци-
ошшй полимерраствор
НАКЛЕЙКА ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА
I- усиливаемая балка;
2- треципы в балке;
3- листы металла тол-
сикой 1~2мм;
4- выоворлеюша в бе*
тоне гнеэдд.;
% анкеры из арматуры
диаматром 6-10мм,
длиной 80-120им;
6- затитно-конотрукци*
онный полнизрраотвор
7- сварка
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СТРОПИЛЬНЫХ БАЛОК
УСТАНОВКОЙ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
листг35
УСТАНОВКА ЛРЕДВАНПЕЛШО 1{ЛПРЯЯЕННаХ ЗАТЯГЕК НАД СПОРАМИ
I- усилваемая балка;,
2* лреигельиая затяжка;
3* ооз^кал база;
4» напоит устройство
I- усиливаемые балки;
2- охватывавшие хомуты из листового металла,
устанавливаемые на растворе на подготовлен»
нув поверхность (зачистка и насечка);
3» затяжки мз арматурной стали, привариваемые
к хомутам;
4* стяжные хомуты;
% аов между балками» расклиненный стальными
пластинами
234
УСТАНОВКА РАЗГРЯАЮЩа КРОНПТЕЙЙО&-
I- усиливаемые балки;
2- колонки;
3- разгружающие кронотейны
из уголка;
4- связи по нижнему поясу
кронштейнов;
5» упорная балка;
6- натяжной винт
I - усиливаемая балка; 2 - плиты покрытия; 3 - кирпичные
стены; 4 - облегченная конструкция кровли^
I - гидроизоляционный ковер (3-4 слоя рубероида на битум-
ной мастигед П - асбестоцементккэ плоские листы толщиной
о их (ивы между листами проклеить ыесховкной на битумной
мастике}; □ - выравнивающий слой из цементно-песчаного рас-
твора толщиной 15 мм; Dr - утеплитель (фиброплита, жест- •
кие минераловаткые плиты, пенополистерол и др.) - толщина
по теплотехническому расчету; У • пароизоляция в виде двух
слоев рубероида на битумной мастике; У1 - железобетонная
плита
ЛИСТ 36
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СТРОПИЛЬНЫХ: БАЛОК
НАРАЩИВАНИЕМ СЕЧЕНИЙ
• УСТРОЙСТВО ЖЖЗОШГННОЗ овсйш с ВОИТНИЕМ В СОВМЕСТНУЮ
РАППУ ПЛУГ ПОКРЫТИЯ
2-
УСТРОЙСТВО МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОБОЙМУ ПРИ МЕСТНОМ УСИЛЕНИИ ВЕРХНЕГО ПОЯСА
*
;• УСТРОЙСТВО 1ШЭ0БЕТ0НН0Й ОБОЖН ПО ВЕРХНЕМУ ПОЯСУ БАЛСК
усиливаемая балка
_ плиты покрытия;
3- хомуты из арматуры диаметром
4* отверстая в полках плит для
хомутов и укладки бетона;
5- отверстая в стенка балки для
хомутов (через 1,0 mJ ;
6- бетон обоймы:
7- поверхность салки,подготов-
ленная к бетонированию
I- верхний пояс усиливаемой решетчатой балки;
2- железобетонная обойка усиления;
3- плиты покрытия;
оголенная арматура верхнего пояса балки;
5- металлические пластины, приваренные к оголен-
ной арматуре верхнего пояса балки;
6- арматурный каркас, приваренный к пластинам;
7- воз нейду плитами в опорной части, заполнен-
ный бетоном или стальными пластинами;
в- поверхность верхнего пояса балки, подготовленная
к бетонирование (зачистка и насечка)
УСТАНОВКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯ1ЕННУХ ЗАТЯМЕК
И ЗАПОЛНЕНИЕ ОТВЕРСТИИ БЕТОНОМ
I- верхний пояс усиливаемой балки;
2- авеллсри обойма усиления;
3- стяжные болты;
отверстия, просверленные в стенке балки для пропуска
болтов;
5- плиты покрытия;
б- уголок, приваренный к взеллеру а место выреза паза
для пропуска ребер плит;
7- парруленный участок свеса полки;
батон законоличивания;
9- поверхность верхнего пояса балки, подготовленная к
бетонированию (зачистка и насечка)
5 ,
I- усиливаемая балка;
2- отверстия, заполнен-
ные бетоном класса В35;
3- предварительно напря-
женная затяжка диаметром
25-^0мм класса А-3;
4- гайки для натяжения;
5- торцевой упорный лист;
6- закладная деталь опо-
ри;
7- подвески
лист 37
г
УСТАНОЖА НАКЛОННЫХ ПРИОПОРНЫХ ЗАТЯПХ
УСТАЮЖА ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ШТОПОРНЫХ ЗАТЯХЕК
2
яэ арматурной
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК УСТАНОВКОЙ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЗАТЯЖЕК
пттгтп
I - усиливаемая балка;
2 • наклонные трецины в балке;
3 - наклонные затяжки из арматурной стали;
4 - верхняя опорная база из металлических пла
стик» устанавливаемая на растворе на белку
5 - нижняя опорная база из пластин я уголка,
. привариваемая к оголенной арматура балки
6 -'оголенная рабочая арматуре балки;
7 - гайка для натяжения затяжек
1-усиливаемая балка; ______
2-яаклояяыЯ участок затяжки
стали * *
3-готазонтальяъЛ участок затяжки из аркатур-
ной стали; 4- верхняя опорная база из плас-
тин; 5- нижняя опорная база из швеллера;
е-выраввяванцяй слой цементно-песчаного раст-
вора; 7-гайка для натяжения затяжек
I-усиливаемая балка; 2-трешяйы в приопорной
зоне балки; 3-приопорные затяжки из аркатур-
ной стали; 4-опоркая база затяжек из металли-
ческих пластин; Ь-оголеннад рабочая аркатура
балки; в-пластяна .приваренная к оголенной
аркатуре балки; 7-втуяхк .приваренные к плас-
тине; &-сайбы; 9-гайки для натяжения затяжек
Ю
Цч)
О\
1-ус вливаемая балка; 2-в&елонный участок за-
тяжки из аркатурной стали; 3-горизонталвяый
участок затяжки из аркатурной стаям; 4-верх-
няя опорная база жз пластин; Бчпяняя опорная
база из швеллера; 6-жаряжряое крепление (болт)
наклонного участка затяжки к нижней опор-
ной базе; 7-тфаютвапций слой раствора;
ft-муфты для натяжения затяжек
Z
лист 38
УСИЛЕНИЕ ОПОРНЫХ ЧАСТЕЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
СТРОПИЛЬНЫХ' БАЛОК
* * • 4 ♦ • • • ,
“УСТАНОВКА тдВАРИ^ЕАЬНО НАПРЯЖЕНИЯ НАКЮНЖХ
УСТАНОВКА ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЙЕНЯНХ ПОПЕРЕЧНЫХ/ .
-W7ZZ
1- приопорная часть усиливаемой балки;
2- продольные уголхиг устанавливаемые на растворе (
опирания плит покрытия полку уголка вырезать;;
3- соединительные арматурные стержни на сварке;
4- предварительно напряженные поперечные стержни усиления
(стягивать до закрытия стержней);
5- стяжные хомуты; ‘ *•
6- трещины в опорной части балки
с- продольные угилкиг устаповливаемые на растворе (в местах
опирания плит покрытия полку уголка вырезать;;
3- соединительные арматурные стержни на сварке;
I- при опорная часть усиливаемой балки; 2-^предварительно напряженные на-
клонные стерши усиления; 3- отверстия, просверленные в полке балки для
пропуска наклонных стершей; 4- поперечные уголки, устанавливаемые на
растворе в вырубленные борозды; 5- гайки для натяжения стершей (до за-
крытия трещин;; 6- трещины з опорной части балки
- - ----- * -----------------------------— - —
УСТАНОВКА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПЛАСТОН
1-приопорная часть усиливаемой балки; 2- тресцины у опор балки;
3- металлические пластины толщиной 2-3 мм, очищенные о внутренней
стороны от окалины и ржавчины, обезжиренные ацетсном; 4» эпок-
сидный кле?; 5* поверхность балки, подготовленная к наклейке
пластин; о* стяжные болты» установленные в просверленные отверстия
УСТРОЙСТВО АНКЕРНЫХ ГОЛОВОК С. КЛИНЬЯМИ НАТЯЖЕНИЯ
I- усиливаемая балка;
2- трещина в опорной части
балки;
3- рабочая арматура усили-
ваемой балки;
вырубленный бетон в тор-
це балки на глубину при-
мерно 60мм;
5- пластины с отверстиями,
установленные на оголен-
ной арматуре;
б- выраженные анкерные го-
ловки;
7- пластины-клинья для на-
тяжения (расклинивать до
закрытия трещин);
8- защитный слой бетона
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ: ОПИРАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
УСТРОЙСТВОМ ОПОРНЫХ СТОЛИКОВ НА ? КОЛОННАХ
ЛИСТ 39
КРЕПЛЕНИЕ СПОРНОГО СТОЛИКА НА СВАНКЕ
КРЯШШЕ ОПОРНОГО СТОЛИКА НА
ПЛАСТИНАЗС-2£РЖАТЕ-ЯЯХ
КРЯШИИЕ ОПОРНОГО СТОЛИКА НА БОЛТАХ И СВАРКЕ
I- сиежбиная стропильная конструкция; 2- ко-
лонна» 3- опорный столик из в^еллера; лист
опорного столика; 5- ребра жесткости; б- ан-
керный уголок; 7- стягивал яке болты; Ь- сруб-
ленный защитный слой бетона с оголенной рабо-
чей арматурой; 9- пластины-клинья для вклоче-
Нк столика э работу
1- сметенная стропильная конструкция; 2- ко-
лонна; 3- ааюадмая деталь колонны; я- опор-
ный столик из уголка; 5- ребра жесткости;
6- пластины-держатели, припаренные к опорно-
му столику и закладной детали колонны; 7-
пластнны-хлинья для вклочения столиков в ра-
боту
I-стропильная конструкция; 2-желе-
зобетонная колонка; 3-пластины,
приваренные к оголенной арматуре
колонны; 4-опорный лист столика с
прорезями, приваренный к пласти-
нам; 5-полка столица; б-ребра жест-
кости; 7-пластины-клинья для вклю-
чения столика в работу
238
КГЭШЗДИЕ ОПОРНЫХ СТ0ЛИКС5 НА БАГЗКАХ-ДСР;<АШИХ
БОЛТАХ
л
< х I-стропильная конструкция; 2-желе-
х зобетониая колонна; 3-анкерные бол
==?* ты, установленные на полимерраст-
воре в высверленные в колонне сква
/ жииы; 4-опорный лист столика с от-
£=Мверстилми под анкерные болты; 5-
w полка столика; 6-ребра жесткости;
7-полимерраствор; 8-пласткны-клинья
для включения столика в работу
I- стропильные конструкции; 2-челезобеточная
колонна; 3-опор*лje столики; 4-держатели из
швеллера; 5-ое^ га жесткости; б-стяжные болты;
7-центрируюцие пластины-прокладки; 8-соеди-
нигольная планка
КРЕПЛЕНИЕ ШЕЭОБЕТСННОГО СТОЛИКА НА ТЯГАХ
И ПМИМЕРРАСТВСРЕ
1-строп ильная конструк-
, ция; 2-желез обе то нпал ко-
лонна; 3-сборная железо-
бетонная консоль, армиро-
ванная сетками и кмек>цая
отверстия для установки
тяжеа; 4-тяжи с шайбами;
5-планки-уголки; 6-поли-
мерраствор; 7-поверхность
колонны и консоли, под-
готовленные к склеиванию
б зачистка, обезжиривание)
лист 40
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ СТРОПИЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ
УСТРОЙСТВОМ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПОДВЕДЕНИЕ ОПОРНОГО СТОЛИКА НА СТОЙКЕ
ПОДВЕДЕНИЕ ОПОРНОГО СТОЛИКА НА ПОДВЕСКАХ
ПОДВГДЕгВЕ ОПОРКНХ столиков в вшв
ОГОЛИ КЗ UBSWPA
1- смещенная стропильная конструкция; 2- ко-
лонка; 3- стойка из поеллера; ч- опооиый лист
столика; 5- боковые листа столика; 6- ребро
десткссти; 7- пластнны-клинья для включения
столика е работу; 8* хомуты для крепления
стойки
1-стгопкльная конструкция; 2-опормый столик
с ребрами хеоткооти; 3-подвеска столика из
пластин; 4-упоры для крепления подвесок из
уголка; 5-металяичесхне пластины-клинья для
включения столиков в работу
I- смещенние стропильные конструкции; 2- ко-
лонна; 3- опорный столик из «аеллера; реб-
ра жесткости; 5- опора столиков из азеллера;
о- стяжные болты; 7- оголенная рабочая арма-
тура для приварки опор столико»; б- пластины-
клинья для включения столиков в работу
УСТРОЙСТВО МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ OSOfctH ДЛЯ
УДЛИНЕНИЯ ОПОРНЫХ ЧАСТЕЙ ФЕРЫ
НО
жь
I- смещенные стропильные конструкции; 2- ко-
лонна; 3- железобетонная обояна-хомут; го-
ризонтальные замкнутые ариатуркне хонутм;
5- срубленный защитный слой оетона по пери-
метру колонны
1-опоршй узел фермы; 2-бохояие листы обовью;
3-веиаай две? обойми; 4-ниюгай лист обоГмл;
5-пеора жесткости; б^лорный лист; 7-задние
вертикал да в соединительные листы; в-зазор,
еалоянеиимй бетоном
ПОДВЕДЕНИЕ ОПОРНОГО СТОЛИКА КА TfttAX
I- смененная стро-
пильная конструк-
ции
колонна;
3- гмнвль покрытия;
закладная деталь
стропильной конст-
рукции;
о- закладная деталь
панели;
6- опорный столик
из уголка;
7- пластмна-аапба;
8-ре бра жесткости;
9* тяжи с гайками;
.0- сварка
240
8.8. Усиление железобетонных колонн
Наиболее часто и эффективно для усиления колонн используются обоймы
и рубашки. Конструктивно обоймы и рубашки могут быть выполнены из желе-
зобетона, полимерраствора, металла и оклеенного стеклопластика.
Железобетонные обоймы и рубашки представляют собой слой армиро-
ванного бетона, располагаемого по периметру сечения или трем сторонам на
всю длину конструкции или на отдельную ее часть. Толщина обоймы и сечение
продольной рабочей арматуры определяются расчетом. Толщина обоймы
должна быть не менее 5 см для того, чтобы уложить бетон в опалубку. Попе-
речное армирование железобетонных обойм конструируется в виде замкнутых
хомутов, а в рубашках - в виде отдельных стержней или открытых хомутов.
Шаг хомутов принимается не более 200 мм. Важным условием эффективности
работы железобетонных обойм и рубашек является обеспечение их совместной
работы с усиливаемой колонной, т.е. обеспечение надежного сцепления «ново-
го» бетона со «старым». Бетонирование железобетонных обойм требует боль-
шой тщательности, чтобы обеспечить необходимое качество.
Стальные обоймы представляют собой продольные элементы из угол-
ков, установленные по ребрам усиливаемой конструкции и соединенные между
собой по периметру стальными планками из уголков или пластин. При усиле-
нии колонн с помощью стальных обойм также необходимо обеспечить совме-
стную работу обоймы и основной конструкции. Это достигается применением
напряженных стоек-распорок с натяжными болтами, подклинкой стоек обоймы
под консоль колонны, созданием предварительного напряжения в планках или
стяжных болтах. При усилении колонн наиболее эффективными являются ис-
пользование предварительно напряженных стоек-распорок, которые в процессе
монтажа включаются в совместную работу с усиливаемой конструкцией, и по-
зволяют осуществлять контроль степени их напряженного состояния. Изготав-
ливают стойки-распорки из уголков или швеллеров, а установку производят с
перегибом в середине высоты.
Усиление железобетонных колонн может быть выполнено созданием
своеобразных обоим из листового металла и оклеенного стеклопластика.
Данный способ усиления называется также поверхностным армированием. По-
верхностное армирование стальными листами выполняют с использованием
полимерных клеев. Толщину стальных листов принимают 3...4 мм. Замкнутое
пространство вокруг усиливаемой колонны создается с помощью стальных
уголков, соединяющих на сварке стальные листы между собой.
Способы усиления колонн, их консолей и сопряжений со стенами приве-
дены на листах 41... 51.
УСТРОЙСТВО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ РУБАНКИ
УСТРОЙСТВО КЕЛЕЗОББТОКНОЙ ОБОЙМУ
I
I
усялязземая колоннад
железобетонная обой-
ма;
продольная арматура;
хсмуты;
Л о DepXhOCTb коя ЭННЫ,
подготовленная к бе-
тонирований (зачистка, насечка, премизка)
J УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН НАРАЩИВАНИЕМ
СЕЧЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОНОМ
УСТРОЙСТВО 1ЕЛЕ30БЕТОНН01Х» НАРМХШГЯН
уемлнвземая Коломна
стена;
железобетонная рубашка;
продольная арматура;
хомуты;
подротовле^ая к обе то-
кированию поверхность
кол б??«п:(насечка, за-
чистка)
6-
УСТРОЙСТВО МЕЛЕЭОЬБТОННОЙ ОБОИ&
С КОСВЕННЫМ АРМИРОВАНИЕМ
УСТРОЙСТВ? ШЕзОВгГСйНСЙ Огййш
УС?ГОЙС73О Ж?ЛК?О1'В?С}5Г/Л ОБОЙ»
-пап.
SS
I- усиливаемая колонна;
2- железобетонная обойма;
3- продольная арматура обийкн;
4- поперечная косвенная арматура
обоймы;
5- поверхность колонны, подгото-
вленная к бетонирование (за-
чистка и насечка )
I -усиливаемая хелезобс-
•гонгал колонна; 2-балки
покатил; ЗЧундамеит
(оостверк) i«G«on»!*J; 4'"Же-
лезобетонная ободма ускде-
кия; 5-н(юдольная рабочая
арыату£а'ооо&л; б-заыкну-
*ыс хсдуты o6ozliAt; 7-сое-
динителыые стерши обой-
kn, установление в от-
верстиях, П0ОС>ЮрЯСННЫХ
в колонне; 8-оаурр до верх-
него обреза Фундамента
(после устройства обо игл
заполнить оетонон); 9-от-
ве;стия; про сверле; u we в
колонне; 10-поверхность
^колоюл, подготовленная
*‘к бетонировании Сзачнст-
усидилаемая колонна;
железобетонное наьяци-
оаиис; .
продольная аркатура;
хомута;
дополнительные отгибу,
при заре: iMue к оголенной
арматуре холэнну;,
подготовленная поверх-
ность колонны__________
I-усиливаемая жслозобо-
тогЛАВ колонна; 2- балки!
п о копти я; З-Фгидамеит I
(рост'эери) колонны: 4- (
железобетонная збо/va 1
усиления: 5-угол-и Н
обоЬлы; 6-плоские кар- (!
касы, |тр!варенхне к {
уюлкаы обойиы; 7-про- 9
странстпекнью каркасы, i
приезрениь» к угодная
обоймы; А-аоМ5 Л.о порх-
него обреза фундамента
(после устройства обой
lci заполнить бетоном);
9-поверхн^ть колонны,
подгстовлемная к вето
кмрованию (зачистка,
насечка, промывка)
НАБРЫЗГ ISTCHA ПО СЕТКЕ
кавливаемыа н
4-второй сАой
A
I- усиливаемая железобетонная колонна; 2- пере-
крытие; 3- фундамент; 4- металлические уголки;
5- дюбели для крепления уголков к колонне; 6-
ариатурные столпи, привапивасмые к уголку; 7-
арматурная сетка, привязываемая к арматурным
стержням: 8- вязальная проволока; 9- набрызг
бетона; 10- поверхность колонны, подготовленная
к бетонированию; II- поверхность после затирки
устройство овойга
ИЗ УГОЖОВ И СТЕКЛОТКАНИ
I2I9768)
I-уиливаеиая часть селезобетоиной колонны;
2-первый слой покрытия из стеклоткани с
полимерной композицией (например, на эпок-
сидном клее); 3-металлические уголки, уста
-----------иа П0лнмср1ЮЙ композиции;
"I покрытия из стеклоткани с по-
лимерной композицией (покгытие выходит за
пределы уголка на ширину ого полки)
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ .КОЛОНН
НАРАЩИВАНИЕМ СЕЧЕНИИ
устаноека даполяишьиси АВДТУРН НА
ПОЛИйЁРРАСТВОРЕ С ИНЪЕЗДЕЙ TPEi^H
rs
УСТРОЙСТВО ОЕСЙМЫ ИЗ
СТЕКЛОПЛАСТИКА
УСТРОЙСТВО СТАЛЬНОЙ ОССР.Ш
усиливаемая железобетонная колонка
временно разгруженная; 2- трещина в
колонне; 3- пазы, вырезанные при помо-
щи алмазных дисков; 4- поверхность,
подготовленная к ремонту (обработка
металлическими щетками, продувка сжа-
тым воздухом, промывка ICH раствором
каустической соды); 5- арматурные
; стерхаш, обезжиренные ацетоном и уста-
1 новленные в пазы на полииеррзстворной
композиции; 6- эалолненио пазов клее-
вой полимерраствормой ко>созицией (.по-
лимерная смола, растворитель, пластификатор, от-
вердитель и наполнитель); 7- инъекторы для нагне-
тания поликерраствора в трещину; 8- дефекты по-
верхности, восстановленные полимерраствором
1-усилмваемая железобе-
тонная колонна; 2-подкра-
новая балка; 3-наружная
стена; 4-фундамент(рост-
верк) колонны; 5-стальная
обойма усиления; 6-про-
дольные уголки, приварен-
ные к стальной обойме; 7-
соелинительные планки; 8-
проемы в стене (после ус-
тановки планок заполнить
бетоном); 9-база обоймы
из уголка, установленная
на подливку из цементно-
песчаного раствора; 10-
иурф до верхнего обреза
фундамента (после устрой-
ства обоймы заполнить бе-
тоном); П-опорная плита,
подведенная под подкрано-
вые балки и приваренная к
обойме; 12-реора жесткос-
ти, приваренные к опорной
плите и обойме
лист 42
W7&
I- усиливаемая колонна;
2- поверхность колонны,
подготовленная к
оклейке;
3- стеклоткань марок
СТ-П, СТ-13 или
стеклосетха марок
РСр-3 и
др., очищенные от
замасливания;
эпоксидный клей
УСТРОЙСТВО СТАЛЬНОЙ ОЬСЙЫ
I- усиливаемая колонна;
2* стальные листы толщиной
2*3 мм, очищенные о внут-
ренней стороны от окалины и ржавчины и обез-
жиренные ацетоном; 3- уголки, привариваемые к
листам; 4- герметизация из полимерраствора;
5- отверстия о нарезкой для нагнетения эпок-
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН УСТАНОВКОЙ
РАЗГРУЖАЮЩИХ СТОЕК И РАСПОРОК
лист1 43
УСТАНОВКА ПРИСТАВНЫХ РАЗГРУШЭДХ СТОЕК
I- усиливаемая колонна;
оалки покрытия;
приставная разгружающая
стояка из вэеллера;
4- опорные пластины;
5- стяжные болты;
6- уголок-оайба;
7- лист стяжного хомута;
Ь- упорный уголок стяжного
А хомута;
9- пластнны-клинья для
включения разгружаю-
щих стоек в работу
а период монтажа;
УСТАНОВКА ОДНОСТОРОННИХ РАСПОРОК
б проектное положение
1- усиливаемая колонна;
<?- распорка из уголков и планок;
3- натяжные монтажные болты;
ч- соединительные планки, привари-
ваемые после установки распорки;
!>- упорные уголки;
6- крепежные уголки;
7- крепежные монтажные болты;
В- крепежные стержни, устанавливае-
мые взамен монтажных бо«тов;
У- вырез в боковой полке уголка в
месте его перегиба при монтаже
(после установки в проектное
положение заварить накладкой)
УСТАНОВКА РАХРУ7А1х$Х ТЕЛ0СКСПИЧЕСКИХ СТОЯ
I- усиливаемая железо-
бетонная колонна;
2- балка перекрытия:
3- фундамент;
4- телескопическая
разгружающая стой-
ка, соотояи^ая из
верхней свободно
перемечающейся и
нижней неподвижной
трубчатых частей;
5- шурф в бетонном по-
лу для установки
стойки на обрез
фундамента;
б- окно в нижней части
стойки для установ-
ки домкрата < поело
снятия домкрата за-
• варить);
7- гидродомкрат для
включения стойки в
работу; ..
S- планки, фиксирующие
_ положенно домкрата по
центру» 9-упорное кольцо; 10- расклинивающие
полукольца, устанавливаемые в зазор между
упорным кольцом и нютой неподвижной труочатоГ.
частью стойки ( полукольца сварить)
Li --JL IIIH in—। । wг wWit—да—зеа=а=яедедсдв
и
U
УСТАНОВКА даУХСТОРСННИХ РАСПСРСК
«
б проектное положение
усиливаемая колонна;
распорки из уголков
и планок;
натяжные монтажные
болты;
соединительные план-
ки» привариваемые
пооле установки
распорок;
упорные элементы;
накладки, надаренные
на места выреза по-
лок уголков распорок
3-
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН УСТАНОВКОЙ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
лист 44
УСТАНОВКА ПРЕ1НАПРЯХЕ1ПШ УСИЛИВ A D5KX
ЭЯ-ЖНТОВ (А.с. I? 9319053
ПОДВЕДЕНИЕ РАЗГРУЖАЮЩИХ СТОЕК
АРМАТУРЕ КОЛОННЫ НА СВАРКЕ
• — 41 W I « I •
УСТАНОВКА ЬОКОВКХ РАЗГРУХАШХ ЭЛЕМЕНТОВ
3- арматурные хор
приваренные к рас
УСТАНОВКА ПРЩЛРИПЖЮ НАПРЯЖЕННОГО АРМАТУР-
НОГО КАРКАСА (А.с. £ 11899^)
•усиливаемая надкра-
новая часть колонны;
2- прсднапряхеннао
элементы;
? • оголовок;
консоль колонны;
Ь- подкладки;
>- распорки;
7- стяжные устройства
I- усиливаемая колонна;
2- стена;
3- зазор между стеной и
колонной;
J- салка покрытия;
5- биксзые разгружающие
элементы из зъеллера;
6- соединительные план-
ки»
7- опорная пластина, установленная на подливку
из растиора; о- перечычка-олора из заеллера
с ребрами жесткости; 9- пластины-клинья для
эклучения разгру<оо!дих элементов в работу
JHIIIIHI'I
усиливаемая колонна;
2- разгружающая стойка из
прокатного металла (тру
оа,аэеллер, двутавр) ;
3- нижняя опора стойки
(база) ;
4- верхняя опора -:тояхи
(авеллер) ;
5- приспособление для
акло‘»ення стоек в работу
(клинья н др.) ;
установка илш^глтх pacjjopox (л.с.к? 127026?)
<
I - усплираемая железобе-
тонная колонна; 2 - хист-
кяе элементы усиления,
устшгагиптеиые со оторо-
пи сжатой зо«и колонии;
3 - гибкие элементы усиле-
ния, уетамаэляваемые со
стороны растянуто?. soitw
колонну (у опор колонн 33-
апкерогги, свобод: rue концы
с перепуском); 4 - жест-
кие налагаемые распорки с
изломом посередине, шар;ш-
j<50 соединениио с жестки- *
ми элементами у силе! пи и
сздзшише с противополож-
ными кон:.од1С гибких элемен-
тов; 5 - упори кесткхх
элементов усиления; 6 -
аякери гибких элементов
усиления; 7 - соедините-
льное стяжлко болта для
создания средналр^шнхя;
8 - хомуты или планки со
mjcoto колонии
—
усиливаемая колонка;
2- рабочая арматура колонны;
отыои длиной 100 ми
рабочей арматуре (ди-
аметр' устанавливается по месту) ;
4- металлические пластины, приварен-
ные к арматурным коротыаам;
5- вырубленный защитный слой бетоги
на участках приварки коротыкей;
6- уголки, приваренные к пластинам;
7- полости, заполняемые раствором
а-до установки; б-после установки;
I - усиливаемая делез обэто.чная колонн
арматурные П-обрезиые полу каркас» из продоль-
ных и поперечных стерся ей; 3 - упоры для пре-
дольной артатурн полукаркасов; 4 - янвентерное
устройство d вэдо паринрио соодано:ггл съегнгх
ехтоз пхх создания прод1:апр^:с:г7Л в предельноП
арматуре полукаркасов; 5 - сварка поперечных
стержней полукаркасов; 6 - бетонитоваяио обой-
Liu после снятия инвентарного устройства
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН УСТРОЙСТВОМ
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ОБОЙМ
УСТРОЙСТВО Оёй№ ИЗ ILLAKOK, УПЖСВ X
ЛИСТОВОГО МЕТАЛЛА
гс1Рй:ство окна из п«ли<ж и уголот
1-усили*асмая хллслобс.-'.'силоя холоюю,
арОАЛНяо раз груженая; 2-1.родолып*о
упс..-ни о(я»зл:, прилрекиис через коро-
тьъи х оголенной реСочсР ариатурс ко-
лонны; 3-прорсзк d уголках л*« Сварки;
4-ар^етуркле коротким дни.юн 150
диаметром^ равный толщине элитного
слог бхтюка, nymrapcKJOic к оголенной
арм-турс; 5-эгохс mi ал арматура кагек-
нк; б~|!опврс.ч»г« iix-’uikH) пмваренное
к уголкам; 7-сиорел; баз»
УОТЛС7В0 ПИ^РЯЩЖО МЙЯЖСЙ
вьталгимс&хйЧстхиа (Л,с; v i“r/jio;
I - усглзгвисшл :с*лсэо1>-
тонная юлоя!з; 2 - yiv-
xi-» oSoiliw, й^отие длину
иСНЬИО yClLWlAlOlJOii XO.K>J{-
яи; 3 - подарочны) свяэи;
4 - odpaaoiHe из уголка;
5 - раегяркко устро.г»с?1К1
(с чорсдовсисиегл рас поло до-
кил к !лрхкии к i::cuc№
* прюшкавсом к полоня о кон-
стрг/кцкям); 6 - npiariKAJo-
ago « yauareuмюЯ колонна
KOicerpr/xiax: 7 - xecrxza
со прям кия (сварка) угол-
ка лосло ооадецпит ггредлз-
np.-wofnw в метахлтекей
оооЯыэ (в уголках - ста-
тно, В D0n0M4KJ£C СДГ>ЯГ -
— ростяховко)
"ЯЫИ
ои и^глл®«ч4чЬя ояйм>
ЛИИ (Л.с; f 916728)
vzwzJ
1-усияиьасизя х ел с? обстоя-
кзя юлою»; 2-продолькые
уголки обоЛьи; 3-опорк^о *
уголки; 4-наклалки» прнм-
р01м»& к уголках ло включе-
ния сбойхм • работу; Ь>ыои-
TMrtie стяжки (после вклю-
чения обоЯзы в рабаг/ иок-
тилклв стяжки заменяют на-
маддои); 6-паслорас бол-
?tt ДЛЯ СО здания ЛрвДМЕ*“йЛЬНОГО глпряг-нхя 1 обоА
м; 7-нахладяи из уголков <? примрениаси гаЯх&ми;
у-^кладхи, приваемваемло к уголкам после включе-
ния уголков в ткЛоту
I- усил^(Леи'1Я холен»»; ?- приникав<а« стер»;
3- угулл.» обойки; *)-лопереним* планки обо->ы;
fioneptj'iKue планки обоймы,-зябнла*<ле о сил
н5жд>’ сгсяой и холом1о2; б- атукатурха до
сетка
С
139Я35?
1-усклит»еиАЯ '<1л<!эобето>1-
ная коло*пш; 2-&ертик&яь-
же уголки сЮЗил: 3-попс-
речюге планки обоЛл’;
4-кололх»:-:1яастннн; 5-под-
зхтиое обгоыхечие колонны;
б- неяолвкчхю обрамление
колонны» соединенное с
обоймой; 7-ре с горное при-
способление, варннрно сое-
диненное с полезным и по-
ПОДЯИГИЫЫ сбрр1!Лп>1ИЯМИ;
В-подкоеы. пархирею сюоди-
некиые с х^ходх&мн и хо-
подоклнки обсицлониеы;
9-тяги, сар<нрно со един ем-
кие с подкосам* к подвух-
мым об'Амхсли'гм
245
Г»
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН
МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ХОМУТОВ, ПОЯСОВ И
УСТАНОВКОЙ
ЗАТЯЖЕК
лист 46
УСТ.ЛСбИА П<ШВ ИЗ ЛЛАКСК И СТЯлК-Х кмтсв
УСШСК1А ХСНУТОВ КЗ ЛОГОСЫ НА CSAFKE
УСТА1ЮВКА НШРЬЗХ.Ш iSTAJIXK42CKJ« ПОЯСОВ
(А,с. Г I23II86)
2-2
I - усиливаемая кслозобе-
тамал колонна; 2 - еруо-
ленякй ллф<ткил слой бете
на no ncpawтру колопиы с
оголением продольной среш.-
ту!Ч»; 3 предо л ьклл арыа-
тура иолокмы; 4 • исталлк-
чоекхо л слоем aniatoS, ров
ной легы'еетру колонны» ус-
танавливаются пос.л* на грек
газовой горелкой до зосн: г
0/*<08pei»ei3Luu .сгибом ло уг-
лах колосом; 5 - хе галди*
чосмис накладна, прнмрск-
Н1«о к лоясам; 6 - носе та-
новяс1ощй занятный еяоЛ из
ц&мркгмого рац'гоора ио са-2-
хе после лл-г/коррозиоаноя
запреты хсхутоз суриком
УСТ-ЧИвКЛ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО ИЛПМЭ,ЕН1Ш
,’СИУТСВ ИЗ ГОЛОСУ НА CSARffi
1- усиливаемая холокиа;
2- пролольмие уголки обойми, усга-
>к>алвииые ка рвстмро и временно
принятие струбцинами;
>- предварительно капрядеинне по-
перечные плвнхн (приоаоха х УГОЛ-
КОМ после нагрева ло гбО-гУРС Г,
*- ityicaTypKa по сетхе
3 -
2
3
1
5
- j'cxnt&abuw .хс*чо^оОг*хрг€1;гхп коли оса;
- гхстчхадглссхло Т-обрпзпип пламя;
- грсдользи>о ребро, п;.;!.гП1Л1П1Ыв к пяаикаи;
- ст-пиыс боятп;
- гаЯгд для Mu*TC!O.i:::i е.тселзс боятэ;) (усп-
дио предварительного siai^wiiw гоятрэ-
рдч^лытричог^лд :сд>чо«}
УСТАНОВИЛ ГЬЪТРЯГОЬХ ХОСТОВ С IKWIEWFU
3 РАВЛУ САЮ1®ЗиИХ СТШ ( A.C; Р ИМУ.О)
I - усглюо^лд гслззобатоп/ол голой га; 2 -
саслзнесуцая .чпрпичпал стопа; 3 - хопутг;,
охваты'кихшэ колонку; 4 - нг.сходлшэ отверс-
тия лиг хешу roe, ripocoopJiewtKo о с.-сио; 5 -
эфУ&мгсимЯ экипянй сдай бетона даямиш в
и ост ах jAxpofueinw хокутоэ (сваргл хостов с
арматурой полонии); 6 - гаии, JA'pyd.Toiuftio в
стило для усгилвхи ita?jc<itoro прнспособложич;
7 - натжакю пргиаособллео в м«о угохчов к
гас к дзд предвари голья ого кхлрягсшш хлг/гоо;
8 - затек.-лла «у/знтло-л«ча»»и< рсстгорзч
ус mj. > мс мая
деле л обе тонкая
холоняа;
металлические
пояса, состоя-
ние из гадкой о
продол ыоз« рс-
броюс и аккегнн-
ми олврыа (ваг
поясов равен
мсньш^у размеру
поперечного се-
чения колонии);
стлэосыо болты
металлических
поясни;
га к ни СОЗДА-
НИЯ предвари-
тельного натяже-
ния пояссэ (уси-
лие каглзенкя
контролируется
динамо М1*грхчо с -
кии хлечон)
УСГАШЖА МАПУИТАЛИХ ЭЛ'МЗГСОЗ И ЗЛТИЕХ
Р 1463SCO)
I - нндклл у силл ад клал
часть колонку; 2 - лрз-
долыско Mowoim;; 3 -
соеднивталмио г.опсрсч-
1UN) моменты; 4 - опор-
into уголки; 5 - зат/лкт,
iifetnapomio одкгл гонцом
к оголенной apwvrypo го-
гоппи, а другта - эохре-
гиеэги втяпан» на продо-
льных злеиептах; 6 -
прогладю»; 7 - !%атхя
(для схШй’.ад потерь
гтроднапрямнпя за счет
сил тренял); 8 - гайки
длп создания продяакря-
К01СИ и затгкмис я про-
дольных ыеыдогак (а
уснливасысп части кохон-
IM соз л опте л продольные
распорно и лонеречкио
crjvtraMKo усилия)
УСИЛЕНИЕ КОНСОЛЕЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН
УСТАНОВКОЙ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ТЯЖЕЙ И ОБОЙМ
аист 47
уешовхд гориэодтллма тшй
УСТАНОВКА HAXJKWSHX ТЙ£й
<0
I- усиливаемая консоль; 2- ригели
> гфсмаритслыю напряженные тх»й;
гайки; $- нижний упор из пластик;
6- герлние упоры из стершей и пластин;
7- наклонила алиби
।
2
" 9
I- ус ил и мекая консоль; 2- ригели;
>- продвар ’только каорпхеннис тми;
Ч- гайки; 5- баям из «геллере;
б- плввхм-мибм для крепления тжкея
I- усг-чнюжл’’ кон-
соль холоюм;
*2- балуя;
*3- НЗПГЖКОЛ Стеня;
*4- ПАЗ, РроСГ.Т|Й4 ь
_ стете; л
5- угелхя обоими;
6- распорки в‘ вгдг.
пластгим ххх
угоххя;
7- зомута обоймы яз
ntvar— -----------
iWpN КЛ «С*3
лр'/лар*?нну<-
х угоххйм к рас-
норхйи;
8- симы для соэдц-
кад предьарктагъ •
аого вАпряхоихл
. в хоцутах обой*.
9- адлолиыае паза
ботовом;
10- втухотурха по
сто
УСГГАНОШ ВЗАХЖ СТЛШЗАд.цЛХСЯ ТНхЕЗ
УСТРС&ТЗО НгГАЛ£?1О0Я oio&u
7-S
I- yciuravt коноахь roxojom; 2- балка;
3- нар/хная стона; 4- гмзн, прзбхтко в стоне
( ззлзлххп. бетоном после устройства обой-
мы ); *>. борозда, .проОгтя в пг-хгттюм слое б
богова по Евррметру холояяы ( после устрой-
ства обоймы зачекапуть пеммтю-песчанш
раотгором ); 3rwxjгутой обойма жз гилстин,
прмварошоа к рвбоиеИ арматуре колонии;
7- обвязка га утилка ( перо уголм вырезать
вэ мосту ); 8- ооодипстехъкно пхонкк-хоиуты;
9- дополхитахь®^ к'отлжхтосххЯ отолит: ( прч
нпобтодкмоотк УДЯЩЫПЯ ГОНСО *.й ) ___
УСТРОЙСТВ? ПР?ШНГШНЮ 11ЛПРЯЕ кюй
оюЖы из лгштужа стал*
9
I-усигнваеь-ая консоль
л колонны;
2-балка;
З-нлрухлая етскл;
4-паз,пробитый ь
_ стоне;
о-у гох к и обоПмы;
&-грч,дпар*телънб клл-
р «же и wo тяжи обой-
мы,примрсньгх од-
хкк кощоы к угол-
кам;
7-ГОроТ4Д?Х из уголка,
njMMpeHKbto и у гол-
ым обпйиы;
8-uir6h; 9-ся?хи для
СОЗДАВИп предьлри-
тСЛЫЮГО MfttlpBXCKMJ
7 «О-эаподисиие газа
бетокоы;
П-мтукатурхи по стенке
I- усиливавиан консоль; 2- ригель;
% верхняя короткая обойке из уго-
лком; я- кихнжй упор; 5- горизон-
тальный охаяилллаий хомут; о- эза-
мки о стягивашищея тяжи; 7- стяя-
hor хомут; Ь- еьаркд
УСИЛЕНИЕ СУЩЕСТВУЮЩИХ И УСТРОЙСТВО НОВЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСОЛЕЙ ЛИСТ! 48
УСИЛЕНИЕ К0НС0ЛЙ1 параняванием СНИЗУ
УСИЛЕНИЕ КО=ЮОЛЕЛ НАРАЩИВАНИЙ* СНИЗУ
Еи-анхернмб стссшш ю
ajjuavru периодического
MCjcewKieTOifWn илгпд^ма-
кие’* снизу; 4-скмяичы,
высееплсинке я холо-че;
, проркля, устанаплммемые
- на похимеррастворс (си,
таблицу) в вгел-рлекз
юге схвалуэо:; 6-доюх-
ннтелио-e анчеры у
стершей; 7-врлатур«ке
сетки; в-не се «юл но бе-
тону KOXOW.W
I-VCIWMU3CM3R консоль
хеяс-эототочноИ колонн;
2-рмгаяь перекп'тил;
З-уеияспио коиеоли хслело-
fteroitoiu JcnpA'iKKuiHou сни-
зу; 4-схиажиюг, шеоеряоп-
*te в иохонме; 6»ai<xcpi€ie
ctcix'ik из арматуры перио-
дического профиля, устанав-
ливаете на пол и кер раство-
ре (си, таблицу) D виспср-
леннке схвакяиы; 6-лопох-
нитолыпл) анкеры у стерж-
ней; 7-арнатуры о сетки;
,8-участех колонки, подго-
тоьл-юггй х бстопхропаххю
(носочка, зачхетла)
УСИЛЕНИЕ ХКНЮОЛЫ УСТАИО&\ОЛ CTAJIUUjC ЛЕТТОВ
I-усиливаемая консоль железобетон но л kojwnfn;
2- стропильная конструкция; З-етаяьше диет™,
ом»ценкые от охллкчм, ооеэжирскнма рц»*тонрм и
установленное на ло»ме;»раетворс (см. 'обдх-
цу); 4-до:юднитслькуо алнер». устичаолнс-ае-
нме на пояинсррсютноре (си. таблицу) к ви-
сверлкнхе в колонне ск1лптаю/ и иримрямью
к лхетал; 5-удяююиие консоди в ьддо vro/ina,
прммрехиого к стальным листом
248
устройство у?яеэовйго»С1х косоягя
I-железобетонам кояохнм 2-эаюиднм деталь
колонны; З-стролхльная хсмсотр/хцхя; 4-уетройст»о
новой хелеэдботонной ко* too ли; б-стмххим.аысвер-
лск>мв * колонне; 6-анхерме отеркнх кэ apatypt
г.ериодпгосхого прелям, устанавливаемые к* поли-
ксдастээро [Си» таблицу) в высмрмнхме сюлжх
кы; Т-допаоатслмгМ анкеры у cMpxtei; £-apta-
туг*>е сетю; 9- за клад «и деталь консоли, прива-
роГснал х змладаой детали колонку! 10-участок
коленку, подготовленной • к бетонирование консоли
(хассчха, эачистхл)
' УСТРОЙСТВО ШЕЗОБйШЫХ К01ЮОЯЕЛ
4
I-железобетонная колонка;
2-ригеяь перекрытия;
3-уе?гоРптьо новой желеэо-
6M0IM&S консоли; 4-схва-
жинм. висворяеимие > голой
не; б-ахкермо стертm из
X *. —* г ч асьАтури пернодячеемго
м N х/ тфоНии, устанавливаемые
\ p>p>2uiJJ7Trrf на палиморраопоре Сем.
\ГГ5k таблицу) в плверленхое
К л oxbmwu; б-дополиитехъ-
кне анкере» у стерогхвй; ?
арыатутиь’е сетти; 6*за-
длдлде* детали новой хсн.<
оолх[ 9-учаоТлк iwiqkw,
подготовленной х бетага-
Евакх» консоли (нагеч-
, зачнетиа)
состава полкчЕРРАСтвогов кд зппксют КЛЕЯХ,
Исиользгег/Е ДИ KPEn,®WH AHKETHJX CTUWS1
Компоненты Составы (В л’с. ч.)
пол шерраст вора f е - 2 3 4 & 6
Связукцие: эпохеч^ая смола ЭД-И, олохсид-ия смола ЭД-20 злохсадсгй кома-дуяц К- эьокендоЯ хохтаунд K-i 1^5 100 «1 *в | ‘ ’ 18 16с ав м 100 а» * » 1 им 120
Пласт »<ихато о; положи МТМ или дябутлв>тмвт 20 20 20 20 &а
Отвердит ель: полнэтяленпоякамин УП-0633 W 10 18 15 в 22 20 а 15 to
Налогнителм кмрцсшЯ п free Ж, андезит, цемент 300 3U0 300 300 300 300
лист 49
ВОССТАНОВЛЕНИЕ УЗЛОВ
СОПРЯЖЕНИЯ
СТЕН
КОЛОННАМИ
КРЕЩЕНИЕ СТЕН ПРИ ОТСГГСПМИ ЗХКШЮХ ДЕТДЕЙ
У КОЮНН И СТЕНОШХ 1ШНЕЙИ
колонна;
стеновые ламели;
о» между пахедя-
НН ’
стяжные болты;
авеллср;
пластини-проклад-'
ки ыежду стеной
и колонной;
отверстия, про-
сверленные в стеке
для пропуска бол-
тов;
В- паз, вырубленный
в стеновых панелях
(л ос до уст]оР.ства
крепления заделать
бетасон > ;
9- зазор м.жду ко-
лонкой и стекой
идвеаи степсах панеей при сндании kojoih
хнаокм
I- колонна;
г- отвмовмв панели;
3- закладные детали
к о л о ины;
закладные уголки
панелей;
5- уголки-захваты,
привариваемые к
закладных уголкам
панелей;
уголки-держатели,
прврариваешв к
заклавши дотаяли
колонн;
7- фасонный лист для
прикрепления угол
ков-захватов при
онолении закладных
уголков ламелей;
Ь- воз между паяеля
ми, заполненный
раствором
крещениестен п^^отспствгаз^^дни ктахеЗ
4
6-
7-
I-
2
ПОЖДШЕ ОСЮРНаХ CTOJWXOB под
НАВЕСНЫЕ плюш
17^4
колокма;
стеновые тлели;
кои иржку панелями;
стхжные болты;
геллер;
пластимь-прокладки
между стоной и ко-
лонной;
отмротик, проел0-
рлангжо в стене
для пропуска болтов;
поз, ом рубленный в
отеноэых панелях
(после устройства
крепления заделать
бетонок);
зазор между колон-
ной и ото ной;
уголок;
закладная деталь
колонны
КРОНЯ1ЙЕ КИШЧШ ОТЕН К KOWH1LAM
колонна;
кирпичная стена,-
впехлор;
стяжные болты;
отверстия, просвер-
ленные в отеке для
пропуска болтов;
лаз, вырубленный о
стене (после уст-
ройства крепления ‘
заделать пхотким
и е не мтм о-се сч ан а и
раствором);
зазор между колон-
ной * стеной;
пдастнну-прокладкм
между стеной и ко-
лонной;
» захдадч&я деталь
колонны
колонна; 2- навесные становые поиски;
зона ленточного оетоклсния; борозда
иоэсркностк колонны до рабочей г.ркату-
на поверхности колонны до рабочей аркату-
ра; 3- лист огюркого столика, приваренный
к оголенной арматуре колонии; 6- полка опер-
ного столика; 7- ребра хваткости; 13- Ст«<-
ныс болты; 9- анкердея.уголок
. КРЕПХЕКИЕ КИРЛИЧШ СТЕН К КОЯ HI [АК
ПРИ ОТСУТСТВИИ ЗАКЯАЖХ ЖГАЯЯ X КОГ.аП!
I- колота;
2- кирпичная стека;
3- уголок;
к- сткхкыо болты;
5- отверстия, про-
со? рлеяныо в
стене для про-
пуска болтов;
5 7- 1Нз перечные пдам-
км;
в- арматурная cor-
г. гл;
9- пс*?:»тно-пвсча-
нлл втугатурха;
IO задор между ко-
лонной я стомой;
II- плаотмхм-про-
ЖЛЗДКМ между _
стшой и кохоююй
лист 50
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН НА УЧАСТКАХ
СОПРЯЖЕНИЯ С ФУНДАМЕНТАМИ
Л7РСЙСТВ0 Ж^ЕЗСбЕтаЯСЙ 050ОД
I- усилмомндя мллезоСе-
тс#1мая колонна; 2- фукда-
мсмт; > продольках ои'а-
тура оСо&ы дм uno? pew d t
«цспдйд аиксркьс вм^ы на
концах, зоделиэбсшх в
typ^u; 4- itoперечная арма-
тура ОбОлАЦ 5- вурфн h
фундаменте ди&нетрои (1, 6»
1,8)d к глубиной > ?5d ;
б- цеИОНТХО-1!сечвяый или
поли нор» uh раетьоры для
замекаяки шурфов; 7- ос-
том обо-Ъы; в- насечка и
мчистка поверхности хо-
лок мы
устрсйство стадиа! окящ
и приваренные к уголкам
/7/////Л обо соц 7- цс4их*л<о-лосча-
KUfl ИЛ)! ПОЯКЖpOiH раство-
ри для затекая^ йурфое
1- усиливаемая хеяембв-
техяая колонна; 2- ‘111<да*
мент; 3- продол ьюл уголки
стоики, ус тенавлим;е-Аю на
безусадочном растворе к
временно прмкимасюл* струб-
цинднх; 4- полеречкио тср-
ud мл рядовка п^ки, прн-
napwtaewio к уголгаи; 5 -
uypju В <;укда>»ятс ДНЛМьТ-
роы (1.6-1, &)d к глубиной $
i5d ;6- арыатурнио стерх-
ми, задеяаки.'в в фундамент
УСТРОЙСТВО ШЕЗСБЕТПИШ ОЕОТШ
усиливаемая т**е-
эобс темнел колония;
фундамент;
продольная арматура
oowjcj;
пол срочная арматура
o&otfsw;
усилохныА ЗЛКЛутЬА
хсиут;
Сетон odofuwj
поверхности ХЬЛОЮШ
>i фундамента, под-
готеелскхые к бе то-
teipObJUWD обойьо;
(насечка, зачистка,
промчи WQ
хлрсйстьо кагиярслииои ostto
1- усиливаемая хилс-
зоботохяал колонна}
г- Фундамент।
3- стальная обойма из
продольных уголков
и г:ланок;
4- прцдтурнмЛ >лруде
из !фодолы<оЯ‘ ар-
катуры и понореч-
>wx стержней;1
5- Сетей oCozxh;
б- повержоеть оуад-
мента, уготовлен-
ная к бе тон и ро ван и о
обоймы (насечка,
зачистка, прс-мыйка)
lima шгамгА кии» гк^твгчм^ « «ич и имин и ш — -и --------,----
yClPCACTBO' КСШЕИНИРСВАННСЙ СЬб’йЦ
ь
I
»
>(0мм
1- уенлиазеилч гол* ТОО’е-
токнам колонна; 2- бунда
моят; 3- стельная осойма
из продольных угол>:ов и
планок; 4- а^мзгу’рнно
стерсУк, ыдёлаямио В
фуидом^н? И ПртЕЛРС1МЫ0
к стальной сбойке; 5-
иур>1 в Фундаьм,м'*'О для
установки арчлтуршх
отерзеси; б- цементно-
пссчанци ням полимерный
раствор для щчскахм)
ыур|’отц 7- бетонная
оооНМД
УСПХЙС1В0 »ЖЭОЕИ«!СЙ ОВСР.*Ш
6
1- усиливаемая жлльзобо-
тонная колонна; 2- Фунда-
мент; 3- стена; 4- сталь-
НОЯ ЛИСТ, ус та MOW! ОКНУ И
мсаду стекол н колашоИ;
6- продольная арматура
обси'мм, заделанная в
□ур|ех; 6- оогрЛч в Фун-
даменте; 7- пОсорочма.ч
архлтурв обоймы, прива-
ренная к сталвясю ххоту!
«- бетон сбоймм; 9- по-
верхность ХаЛОННМ, ПОД-
готовлеккая к бетонирова-
нию
лист 51
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РАМНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ПОДВЕДЕНИЕМ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
УСТАНОВКА’ РАЭГРУУЛП иХ П-ОЕРАЗНХ -ЭЛЕХЫГГОВ
коломны сею; 2-уснлипвотэ гк-
гадн тлю; мстлллтгмскио гхпя,
nunnjric'hfjо л two tmniKX Т-обрязних элеиснтеи;
А-соедияитслъчус-илачнп 9,дя обпазоминя <УюРч
из чояо'пггх; 5-<me OAeveinon;
6-wine и тарные □чткхки, cdofiTiffu^HO л-лк:i :аз-
го/хчмнх злечочтоп с балдей (для coxypiuit
linOHWrtiT.VMIOrO WrutTCiirj В ПОЛКАХ ЭОХ'иу.ад-
»vx злеиентоэ); 7-псо«лодки, устзлаллнмЕхс
wcvy уСНЯИП001Кк’1| пнгилями И ХО’ЧУХН гм лох
рлзпухмн|мх элементов (после установи ппо-
н лодок илеечтакус гаттсги сньидет}
I -ус wn па ом.’ о колом эс миг: З-уоплиаасьыо w
гелн ra\x; З-^лг^укйюдке П-образнче олегл?’Г?ы,
oxwrtii’a^HO* колотаj пли гсрикреплсыс’с к колон-
нзн хочтомп (iiirutn?i Фукдпя«с7кал 'саст>. Jflarpy-
хйсд/.х эло'яитов гапм'яотся из хсяеаобитанл,
bv:rt»iAM- уз кслозобсто>л или металла); 4-сучосг-
(,*<yiux&uet!Ttf; £j-yef соНетпа £натц илер.клинья}
для DKWieii:!» raarpyua^iiA злекоитон п гаоо’.у
УСТАНЖА РАЗГЕгаАПЩ 1ЮЛЮС0В(А.Са PSSOB5D
•^9
[-усмтим1орие колонны раш;
й-уемтнпаеюге ригели раизл;
3-рол г пух поди о подкосы; 4-хо-
иуёи, хастхо закосил оннио на
ксло)П1&х: й-кс[UvoodpaeicJk
эяскс-г? {явеялоп}; 6-иебро
жесткости; 7-тячм; В-боят;
9т<Ур?Э ДЛЯ В|ГЛОЧС!ПГЯ под-
косов п работу
^-усиливаеадо хслсо^бетониыс пли:ч; 2-ус*.*лимс-
и:о тотми pwru; 3->v.»nязссю? xo/ohiw; 4-фунда-
wottrii; $-второстепенные реогртулщис б»лкл из
прокатного ычтаггла, подсесинчал шод пл::ты и
ойллл^:еся ма r«n«vo рсэгсухмсие белки;
'рАЗГрУЖДКХХО бСКХИ Ю ППОХЛТКОГО ЧС-
таяла, устояоысню* по боцзши ггонлх о к ел ей
к олирлхциеся ц& гозгр/хажле «мчи; 7-р?эгсу-
ла»ту’« сто&т»:« го прокатного металла, опигтаДив-
ея на aentw/:: с4гез 'угадэтгеита; в-хосымкй;
9-опо;*<ая,w.ia; Ю-етялные болты, усти'оплопето
п птоспеглеикл а колонне отм>ост.«я
поиадш!-: раэги«айэ« рад
j
КОЛО1₽« Л‘Ы; 2-ус ил им сю О 04-
гсли гамг; З-плитм похитил; Д-Оуняаиеьту;
b-пвэгрутлюлая рама на и.-хзхатного геталяа
о-затчтка; у-опорюя блэа; 8-опо1ме.|Я эле «окт
из юмллвра; 9-пласткны-клинья (после охлаче-
нкя pein в работу см пить иожду собой, с рэдА
к опорами меиенгшн)
1“усияиьао1«з HOJMHiei гл*.*/; S-ycvxMnacixio рк
гели Wivu; 3-плиты гмиг^тич; А^^н.^иенты;
b-pwrpyxaoqico из прокатах угодно и,
устало 1?л о-чые го бокопии г го к ям усилилкеих
ркгсяоЛ; G-noncwwirjo балки дчя логидачи
лагьузхи от ригадей на Фогха»; '/-метдлл/чдех.п
обойiы вокруг К0Л01Л; В-опоаио базы обойм;
9-консоли для оп|гч11!*я jMMrrymnairx ферм;
10-ала ст ины-клинья мя вхлтаоиия раэгрухлл>-
цлх конструкция в работу
8.9. Усиление фундаментов
Усиление фундаментов зданий относится к самым тонким операциям.
Поэтому, если эта проблема возникает, то исходят от обратного: снижением на-
грузок стремятся избежать усиления фундаментов. Всякое усиление фундамен-
тов связано с подвижками существующего здания, что приводит к изменениям
его состояния, создает трудности в эксплуатации здания.
Если усиление фундамента становится неизбежным, то целесообразно
одновременно с усилением выполнять реконструкцию или модернизацию зда-
ния. Усиление фундаментов следует производить следующими методами:
- повышать несущую способность грунта за счет его упрочнения;
- увеличивать несущую площадь фундаментов;
- выполнять ремонт и усиление фундаментной конструкции, не имеющей
необходимой прочности.
Повышение несущей способности грунта. Несущая способность грунта
основания может быть повышена следующим способами:
1. Укрепление грунта путем химических добавок. В грунт вокруг фунда-
ментов запрессовывают цементное молоко или химическое вещество (на-
пример, жидкое стекло), которые, заполняя поры повышают прочность
грунта.
2. Термическое или электрохимическое закрепление грунта за счет измене-
ния и уплотнения его структуры, приводящей к повышению прочности.
3. Уплотнение грунта с помощью запрессовки свай небольшого диаметра
или сечения. Оборудование для запрессовки свай обычно упирается в по-
крытие или перекрытие чем и определяется размер свай. Можно исполь-
зовать бурозабивное оборудование, если это позволяют размеры помеще-
ния.
4. Предохранение от влияния сил морозного пучения.
Расширение фундамента, обойма. Методом, обеспечивающим усиление
слабого, пониженной прочности или частично разрушенного фундамента, явля-
ется наращивание фундамента бетоном и железобетоном. Этим достигается
увеличение площади опирания фундамента на грунт, а также повышение проч-
ности фундамента, окруженного оболочкой. Такой метод наилучшим образом
пригоден для ленточных и столбчатых фундаментов.
Разгружение фундаментов. Для усиления фундаментов, потерявших
прочность, применяется метод разгружения. Фундаментную ленту усиливают
установкой стальных балок, подкосов, разгрузочных железобетонных плит, пе-
редачей нагрузки на сваи.
Изменение типа фундаментов. При наличии перегруженного фунта
основания может возникнуть необходимость изменить тип фундамента. На-
пример, вместо столбчатых отдельных фундаментов произвести переустройст-
во их в ленточные, или ленточные фундаменты превратить в сплошную плиту в
зданиях с подвалами. Под дополнительную ленту или плиту до несущего грун-
та насыпается гравий или укладывается тощий бетон. Грунт вблизи фундамента
может вынимать только отдельными участками.
253
В качестве дополнения к фундаменту устраивают буронабивные сваи не-
большого размера. Их разгружающая способность такая же» как и у дополни-
тельных фундаментов.
Способ усиления фундаментов выбирается в зависимости от величины и
характера нагрузок, грунтовых и гидрологических условий площадки, конст-
руктивных особенностей фундаментов и всего здания в целом.
Наиболее широко применяется усиление железобетонными обоймамщ
устраиваемыми без увеличения фундамента, как без увеличения площади по-
дошвы, так и с ее увеличением. Обойма выполняется на всю или часть высоты
фундамента. Обоймы могут быть бетонные и железобетонные» которые более
надежны, охватывая усиливаемый фундамент и обжимая его при усадке бетона.
Для обеспечения сцепления бетона обоймы и существующего фундамента по-
верхность последнего очищается, обрабатывается для придания шероховатости;
у бутовых фундаментов расчищаются швы. При необходимости дополнитель-
ного усиления сцепления устраиваются шпуры (перфораторами), в которые за-
делываются анкерные стержни.
В ленточных фундаментах противоположные стенки обоймы соединя-
ются анкерами или балками.
Фундаменты мелкого заложения можно усиливать, уширяя и углубляя
их путем подведения конструктивных элементов (блоков, железобетонных
плит, столбы).
Усиление столбчатых фундаментов возможно переустройством их в
ленточные при значительных неравномерных деформациях. При этом методе
между существующими фундаментами выполняется железобетонная стенка в
виде перемычки. Нижняя часть стенки может выполняться уширенной. Нижняя
часть перемычки подводится под существующий фундамент.
Для увеличения несущей способности фундаментов в отдельных слу-
чаях используют глубоко залегающие прочные грунты, применяя сваи различ-
ного типа. Этот способ особенно оправдан при высоком уровне грунтовых вод.
Сваи выполняются выносными или подводятся под подошву фундамента. При
усилении ленточных фундаментов выносные сваи размещаются либо с одной в
виде консольной системы, либо с двух сторон. Головы свай с усиливаемым
фундаментом соединяются ростверками в виде железобетонных поясов для
ленточных фундаментов или железобетонными обоймами - для столбчатых.
Передача части нагрузки на выносные сваи выполняется также балками,
проходящими через фундамент. Сложность усиления фундаментов состоит в
необходимости вскрытия полов и отрывки фундаментов вручную.
В ряде случаев рациональнее прочность бутовых и бутобетонных фунда-
ментов восстановить инъекцированием, а несущую способность обеспечить ук-
реплением грунтов.
Углубление фундаментов и подводку столбов, как правило» выполняют в
сухих и маловлажных грунтах.
Способы усиления фундаментов различных типов приведены на листах
52...66
УПРОЧНЕНИЕ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ
ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИМИ МЕТОДАМИ
l^1' 1 '
лист 52
I
ЫЯИЧьСвОЕ ЗАККПХШБ ГРШОЗ ЖГШАНИ£И
3 0Сл03А1ГЯй РАСТЭЗРОЗ (Ц£К£НГЛЦИЯ. БИГЛЫЗЛ
Ойл, сюхизлда и Ар5
Суоиствушаий
фундамент;
инжекторы, по-
грухаеяме с ло-
оарХ1н>сти осно-
вания;
закрепленный
грунт;
направление рос
яространения
закрепляемых
SSWVm-
дачи рвстмц»
СЕ Э4КР£1Л=ЯИ2 Еюдеисдаяюго
ОГО JVA7A
С кн2 *!51Игтроистрой )
суздстпуп^й 4ун-
дааант; 2 - иныехго-
ри, norpyw-ewo с по-
верхности ляя нагне-
тания а г стяг раство-
ра щелочи с?,5н. как-
и? нт рации, плотность
1,27г/енJ5i 3 - лна
упрочненного грунта;
4 - направление рос-
прострлкеякя че«чи
а массиве груша
I- еуадетвувяив фундаменты; 2- технологические
кололи*; >- илмктори, погружаемые из колодцев
э горизо1гтал*иом :лпраелсмии; а- направления
погружения инъекторов; > закрепл*ннчй грунт;
б- гохемепия для разнесения те дологического
оборудования
эдашюхшчооЕ здкРЕЛлам кямаойяшс
ГЪ.НУСТОХ. Г^#2Ц7Ш К ИЛИЯКХ ГРУНТОВ СЭяЖТ-
ЮТлЖАЖ'Аи:Н. З^ЙПТОЛИТИЧВСХДЯ еК°А0ЖА,
жат<юсмэтжкя>в «ironisXiis;
I - суцост пущий
фундамент; 2 -
шпскторы-?лох
трэду (или етер-
хлк-wok трэда),
гюгруьооммо с гад
верх кости; 3 -
ааИрОПЯОШ1КЙ
ыпссим груша;
4 - оч о род ное по
жэимив хнъохго-
тов-элехтродов
(или стержней
л-ехтройов); 5-
ииршчпал сто-
ив; о - вскры-
тый пезух фунда-
мента
теРХХЧЕСХОЕ ЗАКРЕПЛЕНИЕ ГРУНГОЭ
конечнакоч;
еужествусдай
фундамент;
скважину.
2- ---------
3- форсунка, о на
комечникоч;
4- пданя;
5- закрепленные
. грунт;
б- лалраЕлОвчпя
трускд для
подачи
топлива
254
>?Жй-хгг<ое ЗАКРЕптта пшпаит^тмкж^г
тит© H£a<awicHi&jftuwm
ИГ.ОЖ’2 иКЬУ, U^XJ 1 TH MIZCMAJiKM PACiКУСЙ >
I • суцоетэуюдкй
фундахонт; 2 - во*
отихальная вахта;
3 - горизонтальные
сколжжч; 4 • инь-
е к тора дяк нагнота-
т ння под высоким да-
влением (до ПЖЛа)
цементного, клоцв-
монткого или uo»e-
нтно-псечвмого ра-
стпора; 5 • ман-
жета ля* поддержа-
ния высокого дав-
ления; 6 - НвПрА-
аленио рвспроетра-
|адния злкрепллщнх
растворов; 7 -
контуру упрочнен-
ного грунта
УПРОЧНЕНИЕ ОСНОВАНИИ
ФУНДАМЕНТОВ
устройство traaiwo-nwTOBux ом
ПЦРОСТРУЙНСЙ тьчможш,
УСТРОЙСТВО СЕКУГИХ СКЗЮИН CfiOCOWX
'стена в грже*
Т**cyzcCTDy&i/tf Фундамент; <- жучрл екзляилы,
устрсивасмие методах "стола в грунте"; % на-
хделмыс «хкеры; А- кирлитлая стена; 5- откстха
днл котлована
I - существуйте? фун-
дамент; 2 - цеиентнз-
Гр/rlTO^C С ПСЫ, уЕТВОИ-
ъасмуе с вагой 0,6-1,2
м к 1йснсс ; 3 - уг.роч-
Hrtevoc ocKOWiae, сло-
№100 KAKCTWXN, зл-
70сфо'1Л411<МЫ’»*| Ш.'ЛейЛТЫ-
аги'илв Г/квлТИйИ грум*
томи; 4 - етруйюсй мо-
нитор для мллчк 8ЬС0‘
XOJIBIlOpiO/! СТруИ НОДЫ Н
рскен-тнэго рстаорв;
Ь - Л1!Д!!ГУГКМ бурОМЯ
скпадинз; ь • г#-згув
пегие ГП7НТГ1 4ЛД.ОЙ
леолои.-Ьк (tO-bJwte);
f ’ rwwMii twHoitrue.rn
Mcviupa; Ь * «танга;
9 • ньпрладекге лолвчи
aoj>’ л цементного рьст-
лис
’»1в-
цеы1‘1»т1ю-грун№ад обойма дли сиихоння с ляхи фу«;
нлюеентя и ;»и»«спия несущей способности осноьь- i
ния Сустрс иийсыая яз KcveirTWi э или kxow-'wjhviki- Г
го рлегиора); 3 упрочняемое оснооакие. caoxhiA
ное w»x:t>.vhf □ftToprobfcjiMiFMH, гдгясоатыми и глики•'
СТУМн грунт; ми; 4 - контур; бурОООЙ еке. жхни;
6 - цель, эд,рпм»иоыг1х раствором; 6 • с-i уР.»ий4
КОКИТОр /Л* ИОДЛЧВ BiC'OXOHBWnroa струи -:ЗДЭ/ и
|»«епп»ого рсстоора; 7 -, сопло для подачи ooy,i
УСТРОйСЖ ЧАСЮРАаКЫЮХЕННЫХ БУРОШЬШД СМЛ
УСТРОЙСТВО ПЕСЧАШ СВАЙ ДЛЯ ГЛУЙИКгЮГО
УПЖКГЮ4Я ОСЬЮйАЗЫЯ
ГА
г
I- су^ест>ус<ие фундаменты; 2- песчаные сваи;
5- воки уплотнен ид; Ф- насыпной rpyirr; 5- торф;
6- хкрпичиие стены
суясствуохлй фу мда-
ноит; 2- кирпичная сте-
ка; >- буронабивные
сваи; п*- зоча улдстнел-
мго грунта
нзрумош скосом заострения кожа;
нос основание елабкй грунт ; 4-
гравийяо-пес ценой сыесн или другого ы<терка •
.и, устренмсидл по ндр/чпжу периметру сте-
нок похода; Ь- прочий грУ^т» 6“ Коломна
2
усиливаемый
фундамент;
опускиоя
5(Модем С
• CWJ’JfflO-
заситгд из
устройство" ФУНДАМЕНТОВ
ВБЛИЗИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ
лист' 55
принимается:
ПИМйАЯИг СШШЯТОВ К СУШГГ37ЩЯ/7 ЗДА1М0
пги разхгеоя шмв злюхаоп хдгша
I ' фундамент
Фундамент при-
W W
гогзя к/
л *///.*.
и
и
(по А»В,Пляягмку - В.Б.Гдуъкову для азсткях
фуадшектоа^
Лзпустммая резкость отметок
а* ___
Эк&чеиия л£», Л. и Х> долхлл бнть:
V* V» Z
^ПТмШНпшТ)
I ’ фундамент существующего здаиил; 2 - фунда-
WHTJI(WC7paH9M.*M'O ЭДВИЯН (ЛСЛТОЧКЬЙ «ЛИ стол
Расстояние Л пхч'лцпется:
точный или
СТодбчапдА);
3 - разъедини
тельная ипун-
толая ето.чха
Сгяубнга по-
гружения лрк-
иикеегоя кок-
С?РУКТИЗ)К>
хли го расче-
ту;; 4 - ось
осадочного
ежа; Ъ - об-
лагти сжинм-
моЯ ToaqjH ос-
нования фун-
доме кто и
Эггжнхя Т и «4 должны биты
уидаьгем? су
честзущего зда-
ния; 2 - фунда-
мент г.ристрлиияе
него здания ..яекч
точный или столб-
чатый); 3 -рвзъ-
вднкктедьндя ппу-
нтояая стениа
глубина погруже-
ния Л ТУКНУЛО ТС Я
хомструиту.вло
«и по расчету);
4 • ссь осадочно-
го па
3<ачсю1я и* £ приспилтся:
зшэеккя
В.Е.Гхусхову ди деетгнх
фунда-
мент сухое-
тауггего
здали.*; 2-
Фундамент
пристрелэа-
смогэ зда
мил
тПри
/Ьгп'стмиак рва гас ть отметох
**• гЦ?% ♦ г^/j?)
//, CL - рос четкие значения угла внутреннего тсо
' кия к удельного сцйолокия rpyirra;
yj - дамеиив по подпето реегюлеггнного в\г.*о
фундамента*
MvHT су-
Чйетвщлу!-
лэ здания;
2 - Фунда-
мент лрх-
етрахтюо-
_____кого ЗД1-
lYk'*’*** (*w<-
'ЛР_ точный хля
^етолбчатыйН
3 “ области
егимоемой
TO.TZ51 осно-
Мнпк Фум-
дадехтот»
ПРИЙХМТКВ GnrnWZITOB к смггтатж-7 злам
ОГИ РАЗСРйбЯПШЕИЕ ЗАлС*ПИЯ ЕЮДСШЙ1
[ - фундамент
г cywcTfiymero
эда1*ил; z -
фумдлискт
L прйстраг,а&8ко
*-ЛЯМ
I- ф/нцаисят оущсствуедго здания; 2- фунда-
мент птнстрогмемого эдаигл (из монолитного
железобетона с хсмсолью); 3- ограгдмцая
отела: 4- продольная несущая стгкг 5- за-
зор: 6- монолитная железобетонная балка; 7-
плит*ая часть фундамента пестрел некого
здания; 6- раз «лдхкител ьипл винтовая стенка
УСТРОЙСТВО ФУНДАМЕНТОВ
ВБЛИЗИ СУЩЕСТВУЮЩИХ ЗДАНИЙ
I- 4ухлоисн7 существующего здания; 2- гуядамент
пристраиваемого здания Сс х«жсолы> из монолит-
ного яелезобетона); Э- ограждаю^ стека; 4-
кссущля прололмми; стена; 5- сохраинвзаяся часть
старого эдвния; б- нокохитнвя дожзобстомЕдя
балла; 7- плитная часть фундамента пристраивае-
мого зления; 0- рззшгооготсльмад апунтслая стен-
ка
лист, 56
ПРЮгЖАНИЕ Л53ГГ0ЩШ СУНЦАМЕгГТОВ К СУПВСП&ТВДХУ
ЭШ5Ф С УСТЮ/СТ£СМ Р/йЪда-П5ТШВЭИ и’йНТОЕОЙ
СТЙ2СИ с Al&PAiK
ю
UI
сю
, • I- фундамент сучествугцего зда-
ния; 2- фундамент призтрамва&-
> г кого здания (из монолитного жо-
лезобстока‘о консслъо); Э- по-
j порочные ноеучм стоим пристра-
иваемого здания; 4- продольная
самонесущая стена пристраиваемого здания; 5-
злэор; о- монолитная-железобетонная балка; 7-
пл1*нля часть фундамента пристраиваемого зда-
ния; 8- рмьоти ни тельная елунтовал стенка
ппме-оки? <шр2ямх «yjfjwarrpB к сэдатеши#
ЗДЛЮЮ с УСТГОХГйОМ НюЬи В ШХИТАШЯ10Й
СТШ 1
I - столбчапй Лунда"
мент суг,ествул;его
здания; 2 - ленточной
фу?и«имн7 пристуоиаао'
иого здания; 3 - мб-
ТЕЛяичсскне 5хшо<| пс
рокрькиодко проси I»
лм1гоо1С*4 ф)О1длыо«тс;
4 - ИОЛСИ (НВ
ПРИДАНИЕ К СУЦЭЗТВЯт ФЛСиЮНТАМ стам
nrtWTPAWUBWrO зпЖ
1 - гтолбчатий
фундамент суах>-
ствугц|*го зда-
ния; 2 - кир-
пичная стоне
пристраиваемого
здания; 3 -
яел^эобстаопм
бзлто? (сборня
y.w мсиохнпые);
4 - воздлтплТ
мзор
лист 57
УСИЛЕНИЕ
УСТРОЙСТВОМ
КАМЕННЫХ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
НАРАЩИВАНИЙ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА И БЕТОНА
ПРИЛИВОВ ИЗ СТОНА •
устройте прязсвов ю стопа с тстаяоекоЯ
СТАГЗПЯСКИХ EA.7JK И ЕПНРНТ
еимя фунда
мент; 2-
ххрпичмяя
стека; 3-
ирилады ад батсиа; 4- зоны уплотненного грунтах
5- поверхность усиливаемо;* фундамента, подго-*
говлсняли к с* тонировали» С очистка от грунта,
разрувенкых ками-И и раствора) г *
УСТЮХТО ХКЗЭОБЕТОЯНЗЯ OBOJ12J
2
5
.И'Т&'ЕЖ' .принтов из .стола три
0£ЮСТ?£ЖМ ЗАГЛ/5лП2£Я О7НЦДМг?1ТЛ
Г* усиливаемый Фундамент; 2-
Зу кирпичная стена; 4- анкер; „ ,bV~
доеви соответственно до и поело ’ус иле кхл"?умда-
иен то; 7- sew уплотнеккого грунта; С- помрд-
м^°ть, лодготомвнхал к (Чтойириошсио С очистка
о? грунт», fXjpywtMw кажи й p^ctaopl)
ь
у£в даяжж3
I* у сияя им вдЯ фундамент; <?,% элемента уаярохил
couTioTcwiwo до и после рачдаижки; *>- отверстие,
заделывалыоо лидкии Цймемя'чя раст&орсм лол дав-
леном; Ь- анкер; 1> зонм .уплотненного грунта;7-
ииряячхля.стена; В-бетсм из мелкого эллоягитиля
У/Х
4*
I- ус и ли mw мил фундамент; 2- жедсзоОотскная
сооииа; з- металлический tut кер; 4- кийлчяая
о те на; 5* эоны yTUOrucicioro гтлгш; fr- поверх-
ность фундамента, подготоаленадл х бсте«иро»а-
ю® (очистка от грунта, роз ру сеяных хами о я к
раствор»)
I- усмлимксигй фуиддыект; 2- кирпичная стека;
3- прилчш из бетона; 4- исгаллическло балки,
устанавливаема э пробитое отверстиях 5- метал-
лические втмри из арматурной стали; ь- иеталми-
ческио бал хи, здхреплиехде на сварки и потере ч-
шд4 балкам; 7- эоны уплотненного грунта_1
УС7ТОВСТЮ ПС.ХУЕХИ >3 СТОЛЛ
I- ycWrtn&owyfl (ftnwwHT; 2- бетол; 3- ма-
таллячосхял оалха; 4- анкер; Б- отверстия,
вахмшошо ищи» цемонт1пд4 р« от вором под
ддвлезаом; 6- зоны уплотненного грунта
дист| 59
УСИЛЕНИЕ МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
/СТРОЯСТдО ЛРОКЛЫЛХ SJUOK
СО СТОЙКА 1И нА СТЛ1ШХ
устройство ярдалтьых ралск со стсйатн
вл уйш пода±а
УСТАЖЕКА CFCPHUX ЭТЯЗИТСВ УТИРЖИЯ
усилиьлешй фун-
гЛ»К1|?;
треаиии п плмтмоя
чпеги фунлшилга;
Продилыши 4сАС*
ЭОбеТбш'Иц <Иаки
хе л с экоего иные
стойхи;
5- поперечине мотал-
ЛИИРПИШ* Лл>кц
таммлимеют в OTtepciHrt, проекта и стене;
6- продольны: мйгпдлйчесиие балки, усэшьввли-
ввонно в атмг^х;
7- е-лхнис болт;
6- кирпичная стена
лздц^
►*
rpai,4jx;
болт;
гСИЛМВВСЛЛ
ундине ««г;
Трохины 9 плит-
ной части фун-
ад^ктс;
|>рОДрЛЫ1ЫО жили -
зйбсги<1мие бал
хл;
ятлеЗСбеТ01?нк<
стерли?
> моеоди л m и бе-
toH;
б- лооерляость| под-
готовленная к бе-
TCHHpouui/»;
7- поперечные мс
тадхичесиме солки; 6- «'рохл>дхм; 9- кирпичная
стома; 10- ирооыи в стене г после 3становии ба- ,
лок ааполмяедлю бе той он X И- зона утьпотнеккого
грумта
WT»HWW^4ri ' TH -I —--I
усжСстао пжоагтаяоп сесгли
УСТРОЯОТО ПГОДО.ШЫХ БА Ж НА СТЛ1ШХ
CtmCTHOC «J-E3CF RTXHHOi P/BAiHOil
57
г_
усилите ф/я-
AiWBrt?;
Т^Сй^ы и лллтхюй
чет +У«лемсннго1
продольные яел-ус
Регинине*
деле лАч голмвя
pjtfasKj;
пипе рлюсть, пог,-
rUTOUAtlMdA к Ои-
Ти«1ИрОВОМИС (IU3-
„ сечки, зачистка);
6 - отверстие, ээполняс
мое жидким иементко-
песчаным раствором; 7 - анкер из арматурных
сеток: 8 - кнопичная стена: 9 ~ штпаба в стене
2-
4
усмлимк»?«;й булла-
«ит;
TpCXitMI. 9 -.дзтиой
•сети фуидллгкт^;
хсмэяк-тонвая ui4-
7
усилнмдеымЯ
^укламсит;
сбсрнио элемент*
тлиреияя;
{*<ксиромн)яи >а
тялхд;
фракционное по-
ЛОАСАЛАКИ^КЛИМЬЯ;
я^н^мнииА сд/;
мсталличееглв
ОиЛаЯ;
кисличная степа;
9- зона уплотненного
грунта
УСТАНОВКА ЭКЗЕНТ® УОТЫИЯ О1СИКЙ ПЯТМИ
I
4 - поверхность фунда-
мента, пол готовлен нал
обетоииро ванюо
(насечка.зачистка, промывка);
5 -хнрпнчтия стена; 6 - штраба в стене
ус И ЛИЫШШ»1
Фунлччоит;
JUVrW.'KTIl уия-
риннн опорной
ндяК$ади;
иски уплотнен-
ного грунта;
затяжка, усто-
imiit<!uac&u< в
отисрг ими;
/шроь-етяо для
О7ЖЛТНН 5W4.-
Н'.ИТОУ усиле-
нии ( JIvMhpUTW,
КЛИПЫ*,);
bK'zuvaepK-icr.v.
to гон;
ot норм тис, -я-
norjiKvMW *мд-
\*ММ Ц«№НТН1Д4
рПСТоОрОЦ
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ, БЕТОННЫХ ЛЕНТОЧНЫХ
ФУНДАМЕНТОВ лист 60
ЛЗЛОЧЗШХ НАРУХШ СТЕН
(А.С.* 922256)
I’ C/WCTOJO-
ВДЛ стеио
Фундамента;
<- у/ллиекмЛ
блэх оуяла-
чеита;
J- псзмй бхо.ч
^/н/л>с*1гтд^
4- дочлрот;
5- сквозные
прорези;
6- г.элчлад-
<.и; 7. пд4-
мосги;
6-Штиля* -
Cent ноле-
jo>; 9- лэд
ползала;
10- перекры-
тие
ПЕРгХДАШ ЛЕЯТОЧШХ ФЛС1А.ЧТЯТОВ ВНУТРЕННИХ СТЕН
(А.с.В 922256)
I- суа-стиуввзя
стена фуи,п»к'.пл;
Ь- удадясмьА бллг.
П >лдиенге(
<1- ИО ГМЙ блик
фуНДДГСМТЛ,
I- доик^г;
3- схеоэ-.»г
прсоззн;
б- etpyoi^M;
7- ROjOriMKM ли So
ПОЛОЗЬЯ, О- иол
ползала; у- пере-
крытие
УСГРОЯСТЮ Д0ГЙЛ1ИГРЛЫЮЯ BffffiHT-Я КЛАДКИ
ny "FV
I- УСЙЛМ«1?М1ГЯ
кирпич ЛГЯ фун-
хамокт;
2- участки час-
твчной разборлв
СУВССТВУЮЦОЙ
кладки Фуилачгк-
ла’
3- ДЗПОЛКИТОЛ!.-
над кирпич i«
кладка;
4- 30ш у-иог-
ваного
. Я—
УСТРОЙСТВ) 10ПОЛ!ИГ1ЛЪЮЙ КИЯПЯРЭЙ КУАДта
И РА31ТШЩЛХ £WK
УСТГОЗтО 12«ЕЭОБ&-!ОНЙСЯ С'ЮЙЬ-
УСТРОЙСТВО НАПЗМР«СП9? КЗ зжэзшемд
ПСА ПЛГЯСПУ
И
[“УСИЛИВ&Э-
итп лирпич-
W.HT;
Й- дояалкн'
ТЫ.'ЫПЦ!
FMjAiK’Otaa 5
кладка $
> металле- i
чеожиэ бмхм»
ГРУ* та
ртрамбован-
>огн щебень); метвлличосхио лллегюш, ухладч-
моыые 9 едой цеионтжл-оссчакого раствора о ва-
гой 0,5-1 г0 ы; G- oTTtcporve п стаю, залоч-
нг.емэе ucurnnio-jiccozycssi раствором
I- уенлнв&еаодй фундамент; желозобстонная
Обойма; > отверстия, эдпо.чняоиыо жндюш цо-
ыскгнмм рествором; 4- металлхиосюс анкеры;
Ь- ардатура, irjwнарываемая к анкеру; G- мтра
би в стеке; 7- зоны уплотненного грунта
ЗАКРЕПЛЕНИЕ КЛАДКИ И БЕТОНА ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
лист
БИТОВОЙ ИЯДО! Ф/1ОСЗЖЛ
W-WT^Tr-W1
I - yewiwwrjJt Зундк.-окт; 2 - lUftOKTOnw длч
кагяотаяия какого цементного растооро;
з - кзлякк; растворе; 4 - кирпичная стт
3AKPS1AZ!ZE ЕУТОЗОЯ КЛАШ ТОРКРЕТ-БЕТОНОМ
УСТГОГСТЮ ЗАЛ^тСЫХ CTSJOK
3
захришзяе
Г 'ХГ * Л7
I- усшнгйдемыя фун
дефект; 2- участки
раэрувекия в резуль-
тата лойствля агрос-
еивноя среды в грун-
те (поднят™ уровня
грунтевьа вод. геэс-
Tyrucoiao хиихчосхих
продуктов и др.);
ui, устанавливаемая
>в розруаенис; 4- об-
идзогная илл Лкле очная пярсизолихия; S- кмракч-
ная стена
ЗАКРЯШН7Е БУГОЮ3 КЛАДКИ C/JSCKAWO
гллюц/лотпи/ рдстюгои
Cys-fJCTljy»-
ЦИД фундамент,
на>.одлчи£>ся э
коудоьлатвори-
тельном состоя
кии (трецгли,
расслсмжхо);
2 - югъекторм лля мггнетлкня сьлгкатко"Г<олиэо*
цсамитмо го oocrsopa, устениелнсасл» з кпури или
отверстия; з - ки£л1иц>ах стена; 4 - пазух» искры-
ми!»Д длл ггреиодения работ по закрепление с?ун-
дддекгов
5
Т - еу^ве?вуа?»’Я фун-
дамент, имещий эер-
тихмьнъе и горизонта-
льные трецкмы;
2 - грвдаш; 3 - кирпичная стена; 4 - wiicxtop
для нагкотолга гонлаунда из сиитотхчесюоЯ смол
под дацяеюкк 0,6-1. г 151а; 5 - борозда смрикоЯ
35-10 *04, ВМПОЛ40НЯЛЯ дисковой пило а иля отбоя-
нм молотком; 6 - отверстие, зробумккоо nopjo-
втором № гяубжу IOO-ISO и*
УСТРАНЕН® РАЗРЫВА ЛБЭТОТЮТО eytoV.EHTA
UQSiTitiN РАСТВОРОМ
I- усалзвлеи/Л фуняеконт; 2- разркв в tyi^zoicro
всяодетвзо корскиюго гтумсн^л; 3- зидхли ц^омтюЛ
раствор; 4- гкюхтор;; 5- яопучюшетьй rpyirr;
ъ-кйршяиая стола
I - еу»;сс.тву*>-
сий фундамент,
имещий рмсяо-
емне бу томЯ
хлэдки; 2 -
плбрыпг бо-
TOIfllOft СИ*С1|
озд оьсбхтм Дб»“
мокнем; 3 -
торхротяровзяная поверхность £у ядовита; 4 - це-
keirr-nyuxa (или ботом -елргц-чюхкиа) для наб ло-
та бетонной сиосг; 5 - х.грпд^жя стела; 6 -
вохрмтыЯ пазух фундамента
лист 62
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
УСТРОЙСТВОМ РАЗГРУЖАЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ
УСТАНОВКА В CTffiH ЬЕТАЛОТЕСХИХ БШК
УСТАНОВКА 1ЮИЮООВJUS ЭАМЕЯН
вжлмза&в подстаи
1- кирпичная
стена;
2- Фундамент,
полдсхадр'й
замене;
3" домкраты
HJ54 хлмнин;
4- прокладки;
Ь- подкоси;
О- упори из
металличес-
ких уголков
УСТЛРОЕКА ТОПЕРЕЯШ ШОК
Д «? 2АЧЙЙ нЖНГОВ ПОЛ СТЭй
УСТАНОВКА РАЗГРУЗО4HUX УСТРОЙЛЪ
дамепт; 3- во-
осхр’Лвв;
4- холезобстокпыо гляты,
«гяолнгицие т»л рмгру-
зе чиха устройств; S- под-
кг.адхи; G- ухрогиокаиЗ
слой грунта
I- огона;
2- грккоя, Алсипаюшя слалом;
3- крепления стоном Tjxucor;
4- покрытие трнкгоя;
5- отмостка
I- кирпичная с гена; Й- фундамент, no.vexa-
epifc замене; 3* подыадхх; 4- мотадлкчогхмо
поперечные белки; Ь- ПАфовлмческмв деымра-
ти кхи подкладки ; Ст ирсадниыо оаорн;7-
от перс тио о стека
I- контура фундад-нтп, подлецко гр мдехе:
2- .вновь у с трак ме ми л фундам» нт: 3- раа-
ipy*Axqjte моталдичесюю балки; 4- втяжой
болт; t>- laypl’i G- кирпичная стена
УСИЛЕНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПЕРЕДАЧЕЙ НАГРУЗКИ НА СВАИ лист
ПЕРЕДАЧА НАГРУЗКИ ОТ СТШ НА ИЛЬЮШЕ СЕДИ
и rue бо
НА БУРОМЯЬЕКЦЙОНШЕ
&I
ПЕРЕДАЧА НАГРУЗКИ ОТ СТЕШ
СВАИ
nonepes.iuc иотадли'сес-
квс Днях; А- неменгно
иесгчз ufl рзсгвэр; 5-
нли/ii ые с‘*й; Ь- леле-
Зобетопкон оболзха по
Сьаяч; 7- xjunxtUN
етемз
4
усилимеьшя леи-
то'ОпЛ (ундамскт;
бурС+flrW X5I и омны в
(KOpHCIHWUO)
свои, устдовав-
мже через плктную
час?ь ус и ги веско-
го 4ухдоыея?а;
3 - н«|усмм отверс-
тия в плиткой
части Сундяжонта,
устраякчмые пос-
ла кмъоктхроваикя
цене two-nee одно-
го раствора;
_ - кирта^ая стена;
5 - гаоух, заполкяснкЯ
грантом поело уо-
троЯства стиха
сэай а плитной
чветьп Ф^'нхдыекта
ЗАДАВЛСШПЕ СУД ИЗ КЕТАДМЧьСКИХ ТРУБ
отаеаыики ЗЭЕЯЬНЖ
I- усиливаемый железо-
бетон фуншиснт;
<- эземьн из моталлм-
. ‘веских труб длиной ‘Л)си;
чосгиА дозкрат; >• от-
дет4*1 ноли пидвила;
б~ кирпичная стона;
7- пазух, иоподаюоюгЯ
грунтом о уплотне-
нном поело задал-
ЛХМкЯИЯ свай
ПЕРЕДАЧА НАГРУЗКИ СТ CTSISA ПА СОСТЛЭШЕ:
Х£лЕЗОиТО!!ШЬ‘ СЗАИ, ПОГРЛАЕШЕ ЗЛДАОА&АНЙЕ»1
уеи^ваеинй3 4 5 Фумдд-
мект;
зпемм составмкх
кол е зобе токз сух
свая;
же л о зобе тонну о
балки, устраиздо-
Lfiic вдаль CTvxx
эдоия;
«лозоботекиыо ио-
нохмтние перемочки,
устраиваемые с яа-
гом 1-1,5 м;
епки сь&Я;
сколотая поверх-
ность Фунсди*|«ной
плитх
ПЕРЕДАЧА НАГТУЗК^ ОТ £ТЕШ НА ЙОГОТОД
уСХЛИМСИУИ яск-
тзчный Oj/ijl. <ент;
забивные железо-
бвтоиниё короткие
СМИ (ДЛИНОЙ до
„ З-Ч*);
' - хелезобетинмя
ПЕРЕДАЧА НАГРУЗКИ ОТ СТЕНИ НА СОСТАВШЕ , „ ,
bJEXlbtrOHlliF. Сали? 1ЮГ? ПАКШЕ ЗАДАЙ ШАН ИБН
I- уснпиадясли Фундамент;,
2- звенья систалюй свои; же-
лоэобетошшя балка; *- железо-
бетошют удлинение о «идо етоя-
кя; 5- кеталличесхлв тяжи;
б- металлические о*ютм»ш;
?- сколото* iioftcpxiwcrb О/нда-
иВкпгоЛ плит; б- отис о»
ЗАМЕНА И УСИЛЕНИЕ СТОЛБЧАТЫХ ФУНДАМЕНТОВ
АИСТ 64
ЗБВЯЮИНИБ МГПИЧНД КОЙКИ к* адш ПРИ
ЗАМЕНЕ СГОАШЭД ФУНХАНОТОВ ’ •
1-уеияншммуй фундамент; 2-прчлхлы из ботона;
J- металлические Оолки; 4- стяхнип болт;
>- кмр‘1ичмал колонна; G- ариаттоа; 7- исталлк-
ад«~й; 9- зс^м уп-
ЛО ч^ЯРСЫОГО t Р^НТД
Г- железобетонная колонка; 2- стакан фунда-
мента; 3- огоде>тмй заартныя слой; 1- рабо-
чая арматура холонмм; >- к«талл»чес»е угсы-
кя; 6- соар*а
2
I* хмрдачная
колонна;
ио тал.тлчфо-
к«о балки х
3- заяс-нлоыхА
етолбчатыЯ
, фунгднлн?}
4- подклада
из досох{
5- металлчсс-
хх о подглад-
ш;
стдоыз
болты;
КОЛоНМО
I- уси,-ива.еьа£Я желе-
зо б« танин й Фуйда-
мент;
2- железобетонная
л хояоина;
Э- обойма из йибро-
Фотона;
4- гюверхиФсть фун-
дамента, под го-
тоэмннал х бс-
тоимроадга» (ка-
сочкл, зачистка;
в&ветинашс пояоамтрзталлйй сгс-
т&ы да алиям сжзялтого ладиеигА
I - замскясшй
фундамент: й -
ад лвзосе тонная
или нотмххчсох&я
обойма; Э- метал-
лические подко-
су; 4 - »лозо-
бе томная колонна;
b - стальная за-
тяхмд; б • стл-
ггаащая муфта;
7 - палладии;
б - шуитопоо
ограждение; 9 -
мзух, запол-
няемая грунтом
после устройст-
ва нового фунда-
мента
ОУНШЕНТА
JvH .лятаншя
ьУТСЕОГО
выживаний колота адаип crotjraoJRnrocp^,
2ЕИИЯ •НСЙ’да" да ЗШ№ СКУХЧАТОГО «ГОДЖИТА
I - заменяемый ^адамякт;
2 - хёлсэобвтокмел колонна элементы этгре-
нгеля для вывсФиааихл лараоЯ очереди холокн;
4 - то же второй очереди; 5 - фермы лохргтия;
6 - пазух, млодкяеюз грунтом гмсла устройства
нового фундамента
266
устаисйса жтшжкких упашв ш
. 1МВДЧИ ЧАСТИ JLAi VJ1КИ ОТ КОЯКИ НА
tfta стакана Фяидап
переустройство столбчатых фундаментов в ленточные
лист1 65
устройство стм1йнлтах намотках «УЕдажтатах пот
С КьИ’АМИ хгстаостн
устройство каюг/пнух плит
I- усидивде-
ну^
столбча-
тао фун-
даменты;
2- ыоиолит-
КЫО ХвЯв-
зоботон-
кие плита;
3- помрх-
•исеть пр-
ва;
4- яриатур-
нко хар-
каем
1-уСМЛИВАии.Ч* '
столбца тис
фундамента;
4-сгупехчатыо 1
ионол)! тина '
мсясэобе-
токкмо пли-
З-рсАра >еет-
хоста;
^-скллотуО бе-
тон 1Й плит- '
»>ых чаете*
фрЬЧЛИенТОЯ;
^-углубление в
Стпадяыой
части фунда-
ментов для
устройства
влокох;
6- арнатуряые
каркасы
уС1рсмс1?х) маютых
РАПШШ лЕСПСССТИ
1- усилинав-
р мио стол-
г1 бчатае
tywwcH-
ти;
2- мон оли г-
нно жоле-
зобетсн-
икс пля-
А Т}*’1
Э-мснолмт-
нне желе-
зобе тон-
кие обой-
му;
A-
жесткое™;
Ь- аркатур-
ные карка-
сы
устрсйствэ «aioJii'JKix КУЕалятат пот с ясстаали
1 -усилм.нав1сю
столбчатые
Фундаменты;
2-мЬнолутны&
холозобо-
тогой» пяи-
л «вет-
хости;
*-Сколотая
бетой в
ПЛИТНЫХ
частях фу—
ндан-ита,'
S-no юрхноеть
нова;
6- арматурный
каркасы
УСИЛЕНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПЕРЕДАЧЕЙ НАГРУЗКИ
НА ВЫНОСНЫЕ СВАИ
лист] 66
/СТРОЗСТВО ЗНЯОСЯаХ БУТОНАБХВгЫ СЗАЙ
С ILfl!30S£TQEJJJW EAAXAW
I- рвзгрутлекчгй фук-»
дамсит; 2- моя о гит- *
над железобетонная
Садка; 3,4- бурсиа-
бмвнчо сваи, работа-
wwe (соотАететвск-
ко) на пцдйрп*ванне
и охатна; Ь,б- от—
нотки низа свай; 7-
ямргичяая стена; 8-
мсипла; 9- ян кор;
10- проем в фухддмсито д« fajiw
rCTPOftCTSO BHBOCHJX ЗАЕИЕ’НХ СВАЯ
с хЕдгзоижлоы cjuzutt
на
ла
6- лятгр; 7- просчы в Фундаменте дм
балок; о- кирпнчнал стима
>- лохезобв-
тоюшй поле;
хаекмя бун-
да меит;
2* монолит-
ная железо-
бетонная
балка;
3- смя(
ботаокал
сжатие;
*- слал,
ботаосад
виде р гм вами в
(устраивает-
ся о анкером,
заяслжмеммм
1- разгружаояий фундамент; 2- маталдмческма
бадлм-обвязки; 3- свал, работаехая на вьдвр-
лвмиме; 4- смя, работа»»зл на сжатие; 5-
хомутм; 6- прсдэльнке балки.устанавливаемые
в втрабзх; 7- хирличхая стена; в-проем о стене
УСПСЙСТЗО ЕЫНЭС1Ш 6УМИАИВЖХ СВАЯ
С (НЮИЙ1И ПИРЕНИдЯ
И KETAAMMEOGMI BAHIAN
£- разгрухйснки
фундамент; И-мс-
-адгииескм бал-
; 3- сам, ра-
тахлм на еш-
тис; 4- своя.ра-
ботодая на вм-
дергивсяие; 5-
укйрекяс сьах;
б- отверстие, за-
деглаемоо бето-
ном лос^о уста-
нови* балвд; 7-
мвтеллическад
балла-о бмзка; 8-
yoftfXHk уголок;
9 - подкос; 10 -
хомуты; И- кир-
лшшмхтзд____________
УСТРОЛЛЭО 8ЫН0СЖХ БУМЮБИВШХ СВАЯ С АНКЕРАМ*
И ЮТАШШГЭДШ СИЯД'ДУ
I- сучествуп^й разгигнлемыЯ фуидамант; 2-
меплдоюскал балка; 3- буре«аси»ш соад,
работояцал на схатно; 4- ыоталлкчссквл бад-
кд-обвяика из упояжа; б- оперетке, заде хи-
ымндал встанем; 6- u<xop 9 «ждо железоЗг-
>инкой плиты с металлической стойкой; 7 -
балласт; 8 - прогоны из ипюллсрощ 9 - стяж-
ные болты: 1Л - komvt.
ХСТТОЯСТВО 0ННОСЖХ БУРОНАБИЙИХ (ЗАЯ (ЗАЕИКИЮ
С IQ,TAAJC<4£aO0Cl БАШЙИ
I - существующий разгружаемый фундамент; 2 ••
стальная балка; 3 - буронабивная свая, работаю-
щая на сэмлтие; 4 - анкерная свая; 5 - балласт; 6 •
прогоны из швеллера; 7 - стяжные болты; 8 -
гнездо для подкоса; 9 -стальной подкос; 10 -
кирпичная стена; I !• штраба в стене.
8.10. Усиление каменных конструкций
Наиболее нагруженными элементами каменных конструкций являются
несущие стены, столбы, простенки и перемычки над проемами. Соответственно
в этих элементах чаще всего наблюдаются силовые повреждения, проявляю-
щиеся в виде вертикальных и наклонных трещин на их поверхности. Выявлен-
ные в результате обследования элементы каменных конструкций с силовыми
трещинами подлежат усилению. Кроме того, усиление каменных конструкций
(стен, пилястр, столоов, простенков, перемычек) производится в том случае, ко-
гда их несущая способность может оказаться недостаточной из-за наличия де-
фектов в кладке, вызванных неравномерной осадкой основания под фундамен-
тами, длительным замачиванием и многоцикловым попеременным заморажи-
ванием и оттаиванием кладки и другими причинами.
Усиление элементов каменных конструкций может быть выполнено пу-
тем устройства различных обойм, увеличением сечения столбов или простен-
ков, заменой кирпичных перемычек над проемами на железобетонные или ме-
таллические, установкой систем металлических тяжей и накладок.
В одно- и многоэтажных зданиях с продольными несущими стенами на-
грузка на поперечные и торцевые стены приходится значительно меньше, чем
на продольные. Это приводит к возникновению разности осадок основания под
стенами. Поэтому в зоне примыканий торцевых и поперечных стен к продоль-
ным стенам возникают расчленяющие их трещины. Трещины возникают также
и в средней зоне продольных стен при наличии участков с просадками основа-
ния.
Для предотвращения разрушения производится их усиление постановкой
системы местных металлических накладок или устройством горизонтальных
металлических тяжей и накладок. Накладки выполняют из швеллера или дву-
тавра №16...20, а тяжи из круглой стали диаметром 25...30 мм. Металлические
тяжи на концах имеют винтовую нарезку. Предварительное натяжение тяжей
осуществляется гайками на концах окончательное - муфтами с двойной резь-
бой (талрепами), размещенными на тяжах внутри здания.
При наличии в стенах трещин шириной более 10 мм, а также при местном
повреждении кладки наружные слои стен перекладываются и армируются.
Одним из наиболее эффективных методов повышения несущей способно-
сти существующей каменной кладки является включение се в обойму. В этом
случае кладка работает в условиях ограничения поперечных деформаций, что
существенно повышает сопротивление кладки воздействию продольной силы.
270
Применяются три основных вида обойм: стальные, железобетонные и армиро-
ванные растворные.
Эффективность железобетонных и растворных обойм определяется про-
центом поперечного армирования обоймы, классам бетона или маркой раство-
ра, состоянием кладки и схемой передачи усилия на конструкцию.
Железобетонная обойма выполняется из бетона класса В 12,5...В15 с ар-
мированием вертикальными стержнями и горизонтальными сварными хомута-
ми с шагом не более 15 см. Толщина обоймы определяется расчетом и прини-
мается в пределах от 6 до 10 см. Бетонирование обойм выполняется в опалубке
или торкретированием.
Обоймы растворные армируются аналогично железобетонным, а выпол-
няются набрызгом или торкретированием. Марка раствора 50-100. Толщина
обойм 3-4 см.
Стальная обойма состоит из вертикальных уголков и хомутов из полосо-
вой стали толщиной 6-8 мм и шириной 100-120 мм или из круглых стержней,
приваренных к уголкам. Вертикальные уголки устанавливаются по углам уси-
ливаемого элемента на цементном растворе. Расстояние между хомутами нс
должно превышать меньший размер сечения, но не более 50 см. Стальная
обойма защищается от коррозии цементным раствором толщиной 25-30 мм
(оштукатуривается) или окраской.
При усилении широких простенков при соотношении сторон более 1:2 не-
обходимо устанавливать промежуточные вертикальные планки из полосовой
стали, связанных между собой через кладку стяжными болтами. Шаг полос и
болтов по горизонтали не более 2 толщин стены и 100 см, по вертикали не бо-
лее 75 см. Расчет усиленных элементов производится по методике СНиП 11-22-
81 «Каменные и армокаменные конструкции».
Если простенок с наружной стороны по архитектурным или иным сооб-
ражениям нарушать запрещается, то усиление простенка может бать выполнено
устройством металлического или железобетонного сердечника, размещаемого в
вертикальной нише, вырубленной в простенке.
Несущая способность кладки стен восстанавливается или увеличивается
путем прикладки (новой кладки) или набстонки стен с одной или двух сторон.
Прикладку стен выполняют из тех же материалов, что и усиливаемая сте-
на. Для повышения несущей способности и долговечности при существенном
повреждении (размораживание, выветривание) кладка армируется сетками и
каркасами. Толщина прикладки (ггаращивания) определяется расчетом, состав-
271
ляя 12-38 см и более. Совместная работа новой и старой кладки обеспечивается
конструктивно перевязкой, шпонками, штырями, сквозными стержнями.
Набетонка стен выполняется из тяжелого иди легкого бетонов В7,5-15,
армированных сетками из стержней диаметром 4-12 мм. Толщина слоя опреде-
ляется расчетом, но не менее 4-5 см (до12 см). Набетонка выполняется на тре-
буемую высоту в опалубке или послойно торкретированием.
Арматурные сетки крепятся к стальным стержням диаметром 5-10 мм, за-
деланным на цементном растворе М100 в швы кладки или просверленные от-
верстия. Для стен из кирпича глубина заделки штырей 8-12 см, шаг штырей по
длине и высоте 60-70 см, при шахматном расположении - 90 см. При двусто-
ронней набетонке стен и фундаментов из бутовой кладки устанавливают сквоз-
ные связующие стержни диаметром 12-20 мм. Шаг стержней при хорошем сце-
плении бетона с бутовой кладкой 1 м. Расчет стен усиленных набстонкой про-
изводится по СНиП П-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции».
Столбы, участки стен, простенки перекладывают в следующих случаях,
когда усиление обоймами, инъекцией и т.п. экономически или технически не-
целесообразно. Для кладки новых столбов и простенков рекомендуется приме-
нять повышенной прочности: кирпич марки 100 и выше, природные камни на
цементном растворе Ml00-150.
Поверхностные слои (или облицовку) стен (размороженные, выветрив-
шиеся и отслоившиеся слои) восстанавливают, заменяя новой кладкой после
удаления разрушенных слоев. Новая кладка конструктивно связывается со ста-
рой неповрежденной путем перевязки тычковых рядов, с помощью арматурных
сеток и каркасов из стержней диаметром 3-4 мм или «усов» из вязальной про-
волоки. Арматурные сетки и каркасы, а также «усы» заделываются в горизон-
тальные швы кладки через 60-90 см по высоте или крепятся к штырям диамет-
ром 5-8 мм, которые забиваются или заделываются в кладку на цементном рас-
творе Ml 00 на глубину 6-12 см.
Усиление кирпичных перемычек над оконными и дверными проемами
может быть достигнуто заделкой трещин, частичной или полной перекладкой, а
также заменой кирпичных перемычек железобетонными или металлическими.
Перемычки заменяют последовательно после их разгрузки, вначале с внутрен-
ней стороны, а затем с наружной.
Способы усиления каменных конструкций стен, столбов, простенков, уз-
лов сопряжений конструктивных элементов в каменных кладках, восстановле-
ния облицовочных слоев кирпичной кладки, усиление кирпичных и железобе-
тонных перемычек приведены на листах 67...81
1
лист 67
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ
ПОЯСОВ И
СТЕН ЗДАНИИ УСТРОЙСТВОМ
НАКЛАДОК
УСТРОЙСТВО ИАЛРЯНЕНШ ПОЯСОЗ С НАУШНОЙ СТОРОШ ЗИНИЯ
МГОЙЙМ НАЛРШНЮХ flOfiCOB С ВНУТРЕННЕЙ СТОРОШ ЗНАНИЯ
2-2
к*р*митм
устройство юкзоктониих поясов
W Ю ’ W—2/2 W м
Л/ Ю ,7/ SS/
I- деформированное здание;
с- стаяьлис тии; .
3- прокатный профиль из уголка 150x150 нм;
й- стяжные муфты;
> сварной сов;
6- трец/ны в стенах здания;
7- ьтюба в стене для тяха, заполненная
цементио-песчамыя раствором;
8- промежуточный карниз из и*нектио-
песчаного раствора
УСТАНОВКА КЕТАШЧЕСКИХ НШЦ<Ж
€-6
влъммты
I- деформнроммкоо з для же;
7- троцини > стенах вдамвя;
3- накладки мз ввеллероя;
А- нахладхх лэ металлжчвекях пластин;
5- отяжкма болты;
-6- жтроба для устанозхв иахдадох, заде-
лываемая раствором;
7- отверстия в стенах для болтов (после
установки болтов «чеканить растворе*)
L— __« 2L .
I- деформированное э/лиие;
2- стальные тяжи о гайкакл;
3- металлические пластины-мобы;
V стяжные му$>ты;
5- отверстия в стенах, которые мле-
лызаотся раствором после устаиоо-
ки тяжей;
6- тресыны в стенах злгигия
железобетонное noted;
схема размсценмя ар-
матуры в поясе;
металлическая анкер;
железобетонная плжтл
перекрытия
УСИЛЕНИЕ
УСТАНОВКОЙ
КАМЕННЫХ СТЕН ЗДАНИЙ
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
лис 68
I - адхекнхс стони; 2 - железобвтоиихо мно-
гопустотные ллзгти перекрытий; 3 - отверстия
в стенах в уровне плут nopcxctrrid; 4 - вет-
ел балочного гхвяезоб ото хною усиавгтеото
эхм*о!гтв с од1со2 гл» двух сторон степа.* (сбор-
муо, ионоязтюю, предварительно на п ряхе к? ио ) {
$ - яелезоботояхко сороакчли» coarwwnrizo но-
ты балочного элемита через отверстия в
стене
УСТАНОВКА ПОЗТАЮЬХ С8ЯЗ£й-РАС(10Ж
I- степи; 2- перехргтия; 3- связи-распорки на
пвокатного металла (жвеллер, двутавр, уголок);
^-.тял с ровьбея. привареимик к саязли-расгк--
ркам; S ванба; б- raPwi для натдаелия; 7- от-
верстия и и иг к 9 стенах (гюсле установки тдаея
и связеР-распорож «полнить ценситмо-песчлмым
раствором}
*
БЕТОНИРОВАВ
дмозих и вьхшяданнух каналов
<!а.с. f nez?74j
I - ускливзилая хляскная стена;
2 - дизоаие 1\хк ислтхлппионхно капель;
3 - ЕрОТИВОЛПХВЖО кирпичи» викутхе ИЗ СТ01ЮХ
кагалов для образования при бегокяровюпл,
д2бхре?1ШХ попоречкш: сьпэеР.;
4 - бетон змюиоличнвалЕл коисалов;
5 - дкехротюго саязк
УСТАНОВКА КОНТРФОРСОВ
УСТРОЙСТВО I ЕЕ ЗОБЕ ТОННОЙ ОБОЫ
УСТРОЙСТВО 2ТУКЛТУРНОЙ ПРЦВАРИТЕПНО
'НАЛРЯ1ЕННОИ ОЕОИШ
ем К <?к см
1 фЮООад | < WU ми ] СОООмм ]
I- стемы. отклонивскеея от верг
тикальмего положения;
2- покрытие;
3- контрфорс? из каменной к*ада иж
бетон*.
А- тредами в стене
ТОН CK5OW
I- услаиэавюя стена; 2- хоталличесжие пиисти-
ли с отверстиями для тяжей; >- тяжи-связи;
отверстия в сто»» мя тяжей; 5- аоивтуркые
стержни, привареиные к пластикам и попарно стя-
нуть а; 6- сжимы; 7- аратурныа еетхи. привязан-
ные к стержням; В- етужатурка мэ цсментко-псс-
чамого раствора
.. ...... .. ..........яг -WhH Г —ГГТ !
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ УСТАНОВКОЙ ПРОДОЛЬНОЙ
АРМАТУРЫ
---~1
лист 69
СТАНОВКА АРМАТУШ С Д5УХ CTCPtH CTS1
УСТАНОВКА АРМАТУРЫ С ОД1СЙ CTOPQfti СТЕН
УСТАНСЬ^АГупта С ЖУХ СТСРСН
I - ускстваокал сте-
на;
2 - продольная арка-
тура усиления, елам-
керокиая в верхней х '
кистей частях усили-
ваемой стены (при
г.омоци поясов, «то-
нок, анкеров, тяжей
и др.);
3 - ламрочхыо ххжугы,
пропущенные через
проеверхаюм) о стеке
отверстия;
4 - отверстия, прос-
верлеклге в стеке для
пропуска хомутов;
5 - отухатуриа из цв-
молтко-песадкого рас-
твора
I - усиливаемая сте-
на;
2 - продольная а Ша-
тура усиления, задн-
коремкол в верстой и
кистей частях уелли-
ваеиой стомы (при
ПОМОЧИ ПОЯСОВ, П1О-
кох, анкеров, тллой
3 ^с^ксры, забило
В жвы кладки или
ус тля сменные на
растворе в we вер-
ченные ехвадои
( до.<:яхи охватывать
продольную арматуру ’
или бить примрся-
ньзм к ней);
4 - скпаяои для
устемовст анкеров,
висмрлооол в сте-
не;
5 - ьтукатурка из
целен тно-писчапого
раствора
I - усиливаемая сте-
на;
2 - продольная арма-
туре усиления, залм-
кереяиая в верстой и
нкыией час тяг усили-
ваемой стеки (при
поыссрс поясов, япо-
нок, анкеров, тяа*й
илр.);
3 - отрзба, пробитая
в стене, для установ-
хх арматуры;
4 - n one речные хомуты,
пропущенные через
просэдрмккые в стене
отверстия;
5 - отверстия, про-
свсрлсккые в стеке для
пропуска хомутов;
О - вту натурка из це-
ыентно-лесадяото раС-
ТВО]^
274
гет/лов^^^утся стерам
I - усиливаемая сте-
ка;
2 - продольная арма-
тура усиления, заак-‘“
коренная в верхней я
кистей частях усили- •
в&емой стены (при
помочи поясов, «10-
КОК, анкеров, тяжей
и др*);
3 - йтраба, пробитая 1
в стеке, для установ-
ки продольной армату-
вкмры, вабитые в
спи хладст иле усра-
иовланкыо на растворе
в высмрлввдю сква-
жины (дфстхя охваты-
вать продольную арма-
туру иди бить приве-
рЬЫад* к аей) ;
о - с хвастни для уста-
нови анкеров, гесоср-
ленюю в стояв;
$ - цсноитко-пссчпный
раствор
JCTAHCMA^cS?em
I - усиливаемый о«-
ыент (столб, простен-
ки и др.);
2 - продольная арма-
тура усиления, за&н-
керекяая в верхней к
кистой частях усхлв-
эдомоге момента
при пома?х поясов,
П!ОНОК, ст мрев, тягой
15 »
3 - лосорачныо хомуты;
4 - итужАтурка из цв-
ывнтно-писадкого рас-
твора
сгксда ШЕРОвад продажа; лиитзта
& - при поыодк хеляэсОетмсяхх поясов;
б - при помочи хол а зобе тонных июиок;
в - при поносу анкеров;г - при поыачи тяжей!
1 - ворстял (юикяля) часть уоилимлмого адо-
иомта; 2 - продольная арматура, заамкорот-
кая в версте В (кистей) части егчш; 3 • хо-
лл зоботоихыя пояс, устроекюА в «требе; 4 -
железобетонная втюккд. устроенная я isupyC-
лсияок кармана; 6 - анмр ма арматурной
стали, установленный па оттоке или раство-
ре в высворленной скважина; 6 - тяж( уста-
новленный в отверстии, просверленном в стене
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОНОМ
лист 70
устройство дапстосннкс стзюк
t IB
устройство (даостоккиих стзш
I - усихклавкая стена;
2 - желе зобе тонине •
стоил усиления, свя-
занные тяхпми о уеялк-
мекой о голой ’
3
4 - тяти о поЛбоых
лроцучвгаом чороз
ггроекюрлежмю в стоне
от зарегил;
5 - ОТВОрСТЛЯ, ггросэо-
рявнло в стеке дм
пропуска тжхеР ;
6 - поверхность стеки,
подготовленная к бе то-
нированию С зачистка,
пас ewa, промыл ха J
СТЫЙЦ
IM
отопка уюжлакил» озя-
заннал аопсоромк о усх-
длвасмоЯ стеной)
3 - арматурная сетка,
креняцале.ч мхораде х
стоне;‘
4 -пиирн» забитие в
иен хлрди хлн устсяов-
лонные на растворе а
виоверяадаые скъммиы;
5 - скпалхиы в етеко
' лад устеновл-анкеров;
5 - псвариосп стона,
подготовленная к бето-
кмроваютз ( сачхстга,
itaacroa, прожога)
УСТРОйСТТЮ ОДКОСТОРОИМХ ПИЛЯСТР
УСТРОЙСТВО ДШСТОРСЯШ СТОЕК в
СТРАНАХ
слизанная охсракк и
японками с усиливаемой
стопой;
?- аркатурный каркас;
- анкеры, забитые в
новлеянне на растворе
§вмС1«рлеюшо схвахюа;
- скгаиео; в с те и о
дм установки анкеров;
6 - углубления, вмруб-
леювд в отеке дм
образования ботомньи
стенок;
7 - поверхность стены,
подготоышнная к бото-
кмромки»
I - ^жхивавмм стека;
2 - хелозоботамые
стойл усхлаиих, уот-
роаихие в аггребах к
связанные твды меж-
ду собой к о. усняи-
васмой стеков;
3 - аркатурам гаркдем;
4 - тяяя с вайбамх,
.• прсстучаювм vepos про-
. смр»и*а» в стене от-
ворстхя; .
5 - отверепм, проем
рдеюсь в стене дм
пропуска тягай;
ь - отсабм, жрубяви-
>ом в усадхмдилй
стека дм устройства
стоек yoxjwzx
устройство двтхсторснаих пиют
I • усклхвмйвл стока)
2 - Ьолвзобетснные пя-
стекся;
3 * ары&турше гаркаем;
4 - тЖ о яайбаюс,
прелуююша через про-
вес > стена от-
ткк ;
отвврстад, проем-
кие в стена дм
усга тлявй;
углубления, выруб-
леяхыа в отеке дм об-
разованнл ботокшх
Ьтскох;
7 - помрхность стены,
подготоалеюля к бото-
Ккрованм»
УСТРОЙСТВО (ШЮСТОРСННИК CTOSK в
ШТАБАХ
усихявааим стена;
2 - жохезоботсннал
стойла ytruewxjt, ус-
трсоюия в отраде;
3 - гграба, Ыф/блек-
над в усилхмсыов сте-
не дм устройства
стоймя усиления;
арыатугкосл каркал,
варенный х ал ко ром;
ангары, забитые в
швы йлждкя им установ-
ленные на раствора в
якомменгйа) сххлйош
УСИЛЕНИЕ каменных стен зданий установкой
ТЯЖЕЙ И АНКЕРОВ
лист 71
W.
р П7аЭ07 >
I - п!у?ра»пслл
стона усиливае-
мого здания;
2 - моздуотам'е
перохрпЕя; 3 -
?jy адамсит; 4 -
ХЗДОЗОбОТОЯИ1Л
WOltOXZTirrit ПОЯС ЛО ТО!Я7РУ DCCX
посудах стоп над чердашпл вс-.'
т>злры7та».’; 5 - хюртикзлышо
арилтурсЕО cropxim, saOowitxpo-
ЗДЛПБО концами в холоэсботопхом
полс^ (могут устанавливаться на
BCD мгсоту СТОН шпг только па
10ЖППХ этапах); 6 - отгюрсттл
р порокритдлх для пропуска ар-
i-.чтурсшх сторело2; 7 - ал^орк
Елртнхаяьних срсытур^оос стэрт-
кев, устало вл о j осы е s отверсти-
ях • у строе псих в стена иля Су-
пдампкто; , 8 - крепление х»ртт-
калъких аг^лтурешг .сгоршой к
анворам (капрвизр. на сварка)
I- стеки усиливаемого здания; 2- опорки*
плене мти Ь в*де Г-образгах не равном* чих
оам (устанавливает по углам эдания);
у. цектряруЕХне злеыгнти; 4* раелределх-
тсльние плиты; 5- тяги
устрсистео гьтарнБтасюго пепел с плэд ндд
ЧЙРГЛЧНзМ с С0КЛЖ«Й4 Н-0 со
стаж lio&fciboi стерзкГи ahkjtob
<А.О. F 1222796 )
I - внутренняя стока усхлаа-
виого здания; 2 - мездузтеа-
ине перекрытия; 3 - чорхач-
ж»о воикритго; 4 - йунга-
ио»ге; 5 - хздезоб&тогипй мо-
нзджтий ВОЛО 03 ММГГ/Р)' всех
косуджх стоя,над чордачнъм
дсрйкритЕом (образуется тюр-
тЕлахыше отверст гл для про-
пуска apiwprax стертко2);
6 - жолеэоботоккяя мзхахятаэя
гстта, бетонируемая одвовро-
нешю о легком; 7 - лорти-л-
лыио аркатурашо стерски;
8 - отверстая в верокротиях
для пропуска врлатуряжх стер-
жкоЯ; 9 - анкеры вортпкаль-
нъзс йрпатурюя: сторасоЯ, уста-
НОЗЛС1ШНО в отмрстллх. устро-
енид в ^ндомошто; 10 - я»-
плонло вертикально арматур-
ных смригой и анкемм (наяри-
нер, ко озггжо); п - гаЛки
д« пат/ио;кл ссртккзльох ат>-
иатурких стороной
УСТАНОВИ ГОЛОС И Ш7Д!ЛРЛКЬН0
ИАПЙОЁЯКЖ ХЕЛПЭОЕЕТОгИАХ АНКЕРОВ
I - уснявпасадя сто-
на; 2 - троадга в
стене (эзсло уссло—
личосхио оэлоси
(сечение 4x56...Сх
х&Окф. саг 1,5.,.
3,0 м); 4 - отверс-
тия днаыотроы ЭСг •
40 мм чореЬ 0,8-1,2
1,2 м {заложить
цементно-л ос чалым
раствором состава
Ii2>; 5 - предвари-
тельно нзлркжчхкыо
аяжеш лиаме гром
14-20 ш ( гайи
завАра\имп при
силоном ылыамто на
юпочо 150-200 Н-м);
б - вайбы
УСТАНОВКА УЕТАиИЧЕСТЖ ТЯХЕЙ
1- змпуЧмвмааяея стена;
£- похрнтке;
3- тяжи;
отверстия в стеках (после тстановхи тя-
жей заполнить иеяектмо-песчалки рсствором);
S- траверса из кведдера; 6- натяжная муфта;
7- трески в стене
УСТАНОВКА EffTRSWiX ЛНХЕГОВ
»тг
I - усиливаемая стена; 2 - треслшщ в угловоЯ
частя стога (после уставов» анкеров вачохышть
Еомснтзо-поочаихм раствором); 3 - екмдюш ди-
вкотрсм ЭСМОю* чероз 0,&-1,2м; 4 - впутрежнио
актеры дианотрои 12-Г6му ts арымурмоВ стели
аораодхчоскопо продля (установить » окы*ллад
яз постно-пос га.’юм растворе); 5 - низа в ста
но; 6 - гайба; 7 - гайла для патяжеймл алха-
ров (после ватввряадпут раствора); 0 - ваделха
иеыеятяс-пссчаяиы раствором
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ СОПРЯЖЕНИЯ КАМЕННЫХ СТЕН
лист 72
ОЭЦЙ1Е1ГХЕ HAEXXHJX И ВНУТРЕННИХ СТЕН ТЯНАМИ
I- ружная
стена;
2- внутренняя
стена;
3- перекрытие;
4- трицина а
стихе стекСэа-
солшит* раст-
зорок);
S- теки, при-
варенные к угол-
кам;
6- металличес-
ки* уголки;
7- Солги;
6- отверстия в
стонах (после
установки тяхей
звно/чит* це-
нснгмо-лсс ча-
чи м раствором);
натя<С1'-«1л
содаэдин >глошх нлрпнух стен
1£Ш0ББТОН>*Ж ИМ аТГКАТУРЮИ HAPAUMBAHXW
I- наружные угдээые
etcни;
2- трэсииа в стыке стен
(заполнить раствором);
?- втухзтурная иди же-
лезобетонная обойма;
4- арматурная сетка;
5- анкеры из арматуры
периодического лрориля
/локстроя 10нч чооез бОО-ИСОш по горизонтали
л вертикали,установленные ха растворе; б- отвер-
стия, лрозэорленныз в стоне на глуоиму не монсс
HI00A< 1________________________________________
СОЕДИНЕНИЕ НАРЙгйХ СТЕН С ПЛИТШ ПЕРЕХРНТМ
TittJUM
2- 2
1 Т
I- наружная стена;
2- хелезобетенкэе пе-
рекрытие t
3- трсаина михлу ста вя
и 1:ерскиытиеи;
4- TraRWj п^мренхие
к нмстттм;
> металлические плас-
тина;
6- болт;
7- отверстия в стенах
я перекрытии (после
установки» 7XXей и бол-!
тон заполнить иеяемтпо-
лссчаныи раетаорзи);
Ь- ганки мя натяжения
СОЕД«|£НИЕ‘ УГЭЗЭЫХ ИЛРЛ.1НХ СТЭД
Лталическ^ ишщии
?-
наружные у гл оме стены;
треаиио в стмхе стен
(заполнить раствором);
3- двусторонние металли-
ческие накладки из полосы
через %Юым по высоте;
4- стяжные болты;
отверстия, просверлен-
ные в стене (заполнить ра-
створом после установки
болтол)
СОЕДИНЕНИЕ ИАРЛОИХ СТЕН С БАШКИ Ш'аКРУТИН
ТИКАМИ
!- наружная стена;
2- железобетонная
балка перекрытия;
3- оголенная рабо-
чая арматура балки;
4- пластина, прива-
ренная к оголенной
арматуре балки;
тяжи, приварен-
нме к нластмман;
6- прокладка-шай-
ба лля укрепления
тяхей;
7- отверстия в сто-
не для тяжей (после
установки тдмей за-
полняется цементно-
песчаным раствором);
Ь- гайки для натя-
хсимй '
СОЕДИНИШЬ yr.WRIX НАРЛПиХ СТЕН
СГАЛ^ьЯм CKOLAW1
I- наружные- углоаые ст.-ны;
2- трещина в стыке стек (запол-
нит* ><ютоором);
>- металлические ско^ы из арма-
туры периодического продля ди-
аметром I0-I2XH, установленные
на растворе;
Ц- мам в кладке, ангиной 15-
20 иы на глубня\ 3>40 км,
выбраним© ^рез(Л; „
5- отверстия диаметром 1>-2имм,
глуоилой 10Смн, иростердемюе
по концам пазов
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ БАЛОК И ПЛИТ НА КАМЕННЫЕ СТЕНЫ
лист 73
гстроаство. ИЕТАиМЧЙЖИХ ОШИ
балка; 4- опорная яодувка; 5- уголки обоями;
6- поперечные пдажи-сбэамы из арматуры; 7- по-
перечные пданки-тяхи с гайками; о- вагон; 9-
отмрстия в стеле (после установки тлжея запол-
няйся цементночисчанях раствором); 10- трави-
на * месте сопряжения пилястры с простенком
(заполняется раствором) '
устройство ШЕзотоинп’’ок)йи
11
I- простенок; 2- пи-
лястра; 3- несувая бал-
ка; я- опорная годувка;
$- уголки обоймы; б- поперечные планюс-обоямм из
аркатуры; 7- поперечные планки-тяги о гайкам»;
о- иаясх; 9- отверстия в стоне-(ло<ии уелновки
тяхей заполняется цементно-песчомим раствором);
10- трецина » месте сопряжения пилястры с про-
стенком (заполняется раствором); П- доподни-
тельмая аркатура; 12- бетон обоймы
УСТРОЙСТВО XEJE30HTOHWX ОЮЙИ
ка; 4- опорная подув ы; 5- уголки обояни; 6-
поперочняе пданки-юбоаии из аркатуры; 7- борозди
на боковых поверххостлх простенка (после установ-
ки поперечных пинок эачемишмааотся ценектмо-пес-
чаным раствором); в- дополнительная аркатура;
9- бетон обоими; 10- трокхиз • месте сопркхения
пилястры с простенком (заполнить раствором)
УСТАНОВКА КгТАНЖСШ СТОЯКОВ
ОДВДЕНКЕ БАЛОК НА СТОЙКАХ
. УСТРОЙСТВО 1ЕЕЭОББТОНВЭЙ СТЕНКИ
Г- стека; 2- кесулля
балка* не кхеоадя до-
статочного опирания
на стену; 3- опорный
столик из вволдера;
а- дополнительная
пластина; 5- ребра
жесткостм; б- анкер-
ные болты; 7- пдас-
типы-вайбы; в- отвер-
стия в стене (заполня-
ется цементно-песча-
ным распором после
установки оолтон);
9- нива в стене (за-
полнить раствором);
10- металлические
пластины-кджньк для
вшчекмя столиков
в работу
I- с тема; 2- перекрытие, не имевшее достаточного
опирания ко стену; 3- балка-опора из двутавра
>12-20; 4- етоики (труба, коробчатые сечения из
уголков или ывеллсроэ) через 1,5-3 м; 5- ребра
жесткости; 6- лхзетмны-кх/нья ддл вкдвчения ба-
лок в работу через ЭОО-^ОСМм; /- хов (зачекаих-
ваотся цемвмтмо-лесчалым раствором пооле под-
бивая плаотмн-клмьев)
I- стома; 2- перекры-
тие, не и «с о гее до-
статочного опиранж
на стену; 3- железобе-
тонная стенка; *- ар-
матурная еетла; 5- ан-
керы из арматуры пери-
одического профиля ди-
аметром 10мм, установ-
ленные на растворе в
просверленные отверс-
тия; 6- отверстия дм-
W7?0!? I5»w, просверленные в кладке на глубину
150мм (через 700-100СМИ в горизонтальном напра-
влении и по высоте); 7- повей “
готовленная к бетонирование С
турки и промытая)
поверхность стены, под-
очякеннал от втука<
УСИЛЕНИЕ И .ВОССТАНОВЛЕНИЕ ОБЛИЦОВОК КАМЕННЫХ СТЕН
лист 74
r??i’ugi^«^XAE,fHCn С МЛЛНСВЯЯ
клМЛЬгяД vMjtr
злхац лоарЕшк-юя os
по горизонтали; 4* соя-
мым раствором
ления облицовки че
тали м вертикалы;
атвором
I- кладка стены; 2- по-
лреждехная (отслоилась
откдадхи на величину до
коя; +- высверленные от
ворстхя диаметром JiMCMm
ИА че-
рез бОД-вбСйи по гермзон-
талы и эортыкали; $- еояз*
-стерхехь перходь некого
пробили диаметром jMhwx
дликоя 3CU-OiO«; 6- це-
иентмо-песчаная плота;
7* ипъелтхровлмхо цемеят-
но-мечалим рзстзором
(через 7 еутох после
установления связей)
-стерхехь периода ясы
профиля диаметром J0-4
р-ЮЗХШЕ РАЗРШНгЫГНАРД]ПХ УЧАСТКОЗ СТЕЛ
Гстзои 0SITJ030K С ЛСТАНОвлЙ СТАЛЬНЫХ айзм
кладка стому;
<Г- МОМО ОбЛЛЮВКД, ПОМ
цлзахная о оужесп/скея
кладкиЯ стами {оуееотау-
оям#отсломэеа«сл от
кладки на величину более
*0 ш, удалена);
Э- адгезионная обмыта
I- кладка отеки; 2- новая
об хи цовка (старая, отсло-
ившаяся от кладки на вели-
чину более гСих,-улддена);
J- выоверхеиные отверстия
зи из сгорхнсй периойчесхого профиля диамотрсм
10-14 мм и длиной 35ОЧ00 нм; б-цомснтно-посча-
над паста; 6- арматурная сотка 9 горизонтальных
^°®S3omoBW*
. 1" кладка стены; 2- цсионтно-
песчаная втукатурка; .
металлические связи [еряЛ
забиваемые вам кдддхм стоны
через 500 иы по вертикали и
горизонтали; 4- арматурная
со яса, привязанная к митаялх-
wccwM связям; 5- русту, ими-
Лфущио вш каменной кладам
WIJKHKS ПОВРЕЖЛЕЛМОа СБХИЦОШ С OlHOBPEKUDUM
КИ1Э1ИЕЛ ПРОСТЖСЗ CTAlbhdM ОБОЯЙОЫ
I- кладка простенка; 2- обли-
цовка; 3- стояки обойми М)
уголков; 4- стояки обоими из
полосы; 5- поперечные планки;
б- поперечные планки в а/де*
стяжных болтов, установленных
в вых между облмдевкоя и кла-
дкой стены; 7- околы “ыотвер-
£еиа для установки болтов;
- стальные связи для крвп-
mj 600-б0ами по мриэон-
7- полости, заполненные ра-
ОФ
УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ ПРОСТЕНКОВ
. ' - - '
лист 76
OOJUUEHME НШОИДИИХ СТОЕК ИЗ
: ХГОЖЗТл.о. Г 939525)
Ю«П)ЖШяЖКр^«'
встык
зтояхж из от
лельгшх кеталли
веских сваренных
мехлу собой ,
,яс равнобоких
ЗП’ОДКОЗ (усНТО
тяжести гзоследу-
cecix сокцз.а сме-
сюн относительно
ародв худ*х в сто-
рону простенка);
*- закладная Де-
таль; 5- огздедная
пероюлвд,
сварка; 7- раствор
УСТРОЙСТВО ХЕШХ4ЧЕСКИХ
КТРОЯСТОО ШьЗОБгтОЮЮП) СШЕЧКШ
устройство втттг^ся ш жшзобпонноя
I- усидиваскмя
простенок; <?- про-
ели; 3- стойка
(сорл*чник) из ме-
таллических про Ли-
лей; нсталли-
чесхле одастияи
(база стоек;; 5-ни-
ка, вирубххйнак в
простенке; 6- по-
лости, зачеханокмио
чсментмо-пеочамии
раствором
<1 чичеия,
СТОЙХИ из НО-*
равнобокого угол-
«а; *- плз и к а, п;х-
влрвнкые к уголхам
(тоддяяа планок
увеличивается от
концов стоек к ее-
5 редийе); 5- захла-
’ дная детая»; 6-
I- усиливаемый про-
стенок;
<- прсемы;
л- стойка (сердеч-
ник) из железобетона;
й- ним, вырубленная
в простенке; > ар-
матурный каркас;
6- сетом
I- усиливаемый
простенок; с- про-
ему; Э- ОТОАхи И)
меравнобокого угол-
2 ла, выгнутые в сто-
/“рому простенка;
Ъ- линии надлома
(разрезы) о после-
гдукэеЯ заваркой <е-
ли; >- закладная
деталь; 6- оголен-
ная арматура по ра-
нимо к; 7- сварка;
I- усиливаемый просте-
нок;
2- яроеми;
3- рубаяка
нал толциноя 30-<<0*см
или железобетонная
толщиной 60-iJQwn;
4 - арматура 0 5 - 10 мм;
5 - иодготиаяснная по*
мрхность простец нт (очи-
стка. насечка промынка
УСИЛЕНИЕ
КАМЕННЫХ
ПЕРЕМЫЧЕК
УСТАНОВКА НАКЛАДОК ИЗ JT0JM03
УСТАНОЗХА JGrAJU/ЧЕСЮа МХИ ЖЕЛЕЗОБЕТОНАХ БАЛОК
лист 77
перемычка;
wwwwrw
УСТАНОВКА НАКЛАДОК ИЗ УРОКОВ с допожтеишм
КУаПДБНЖИ ТИАНИ
I- усиливаемая перемычка;
2- тресыны о перемычке;
3- накладки из уголка,
устанаэллваекме на ценен-
тио-аесчансм растторо;
А- заделка наклад
стену
УСТАНОВКА НАКЛАДОК НА СТЯКЫХ БОЛТАХ
УСТАНОВКА НАШХОК НА СТОЙКАХ
у СИ H i П6р?ХЫЧХД*
TpaRzHM в перемычке;
накладки мз мвеллера;
А- отяхнгые болты;
!>- отверстия в стене (пос
лс уотамоэки болтов заме
канимвтся раствором);
б- штукатурка по сеты
I- усмлява-
садя пере-
иичхл;
?- трехины
в 1«рекмч«;
нагладки из угодха,
устанавливаемые на tie—
иентно-лссчоном' раст-
воре; А- тлях из полосе
вол стели; %• креиекние
белти, 6- анкерные бол-
ты; 7- отверстия в сте-
не (смеле установим бо-
лтов вачеханиваотся ра-
створом)
усиливаемая
троцимм в перемычке;
наклаякм из уголка;
устанавливаемые на ьечв'
HTKO-necsaiWM растворе;
стойки из уголка;
>= анкеры для крепления
стоек;
6- сварка
I- усиливаемая Паремычка
2- трсалны о перемччм;
3— балки усиления из дву
тавра (или ке/л-зобе тон-
кие); ч- иеисмтло-песча-
иил раствор; % мтукл-
турха по сетке
I- усиливаемая пере-
мычке;
2- треяины в перо-
хмчке;
3- мста-имческге
пдааткиы-ытя, за-
битые в треинии;
я- полости w третий,
заполняемые ценентио-
посчаныи раствором
ЛИСТ, 78
УСИЛЕНИЕ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ПЕРЕМЫЧЕК НА КАМЕННЫЕ СТЕНЫ
ЗАМЕНА УЧАСТКОВ РАЗЕЛИЗОЮЙ КЛАДКИ тВЗОБЕГаЮЫ
ЗАМЕНА УЧАСТКОВ РАЗРЯВШИОЯ ЮЦДХИ ЮПТОЯШ
I - х елсэо б моют о nepowrudF;
2 - хартопкый простенок;
3 - rpoqwy f кладке стоку;
4 - орсмояныв разгрузочные стойки;
а - новая ипиоллад кладка vxocto раз-
руаовной
I - МЛ2306ОГО 1ВШ0 ITOpewi.’MKK;
2 - нхрзлчхцЯ простенок;
3 - Dpouwunto разгружало стейки;
4 - ]х>эобра?1нл« рль1тго1Л1ад мадко;
5 - арматурные сотки;
6 - бетон на бозуеадочяом цемзито
I - жол оз обстоя гу о перемычки;
Z - кирпичный простенок;
3 - троимы в кладке стони;
4 - разгрухшоцио стойки из прока-кого
металла (уголок, авеллер);
Ь - соедияйгтелвкио плплкх;
6 - о гор» I ад база стоек из уголка
to
со
УСТРОЙСТВО ЖАЛЛГЧХКОЯ 01Ю&Д1
УСТАНОВКА ШиЛИЧВСКИХ П0Д1ШЖ
6-А
I - .тадезобогоюте перемычки ,*
2 - кярссчицЛ apocreirox;
3 - тридепг в кладке стоим;
4 - розгргхаа ля стойка ю монохятвого
„ т.олМобмоиа;
S - пряатурямЛ каркас;
6 - поверхность простенка, подготовлепнм
к бото:г*рэванк» (эотастка, ласочка)
I - хелеэобмопяуо пореыычхя;
2 •= юрзтотый простокок;
3 - треадиы в кладке creiw;
4 - нотмлпоскпе пластяш обоймы, устаноэ-
лошшо ха растворе г стянутые болтани;
5 - стяхкуо болты, уетшбоился1гмо в просвер-
ленные отверстия;
6 * опорный уголок, прздациидьсЯ к пластинам;
7 - металлическая пластина обоймы
I - лелоэоббтоигыв поромнчхи;
2 - хйрлхчкцЯ простелох;
3 - трсоиин в ададко стоим;
4 - опора-уголок, гтркьареывая к сгояоы1соЯ
арнатуре перемычек;
5 - подлое к/ из метаялкчеолой волосы, лр*-
NipGHJiue к уголку;
б - стяжные болты, устаноыеккыо в просяор-
леккио отверстия
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ НАРУЖНЫХ ОКОННЫХ ПЕРЕМЫЧЕК
ЛИСТ г 79
НАКЛЕЙКА МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОЛОС НА
ПОЛМОТАСТЮРВ
УСТАНОВКА допохнятаьяэй AFVATYTU В
ПАЗАХ КА nOMMEPPACTWFS
ПВГЕАРКА ДОПОЛНИШЬНОЙ АЛАТУРЫ
Т- усми&аеыая перемычка;
*- оголенная рабочая врчлтура г.еречычкв;
?- пояелкятедыгая рабочая эрмчтура, прявв-
ренчая к оголег.ко? через зрхзгурпые
4- лоиютурнге хоротыця;
5- бетой иди плотная цементхо-песчаим
итухзтурка
tet------->
с внутренней сторон’/ от
окалины х рхавчли.: i odea
ляранная ацетоном;
3- полимеррпствор (чэпрдчер,
I на эпохсядхок клее);
анкеру установи»книге иа лоляиерряст^оре
л высвераенчус схнетяиы я приваренные к
по?осе;
поверхность перечччкя, подготовленная к
паккЗке (зачистка, вырэвяиплкг.е.обсэхдрл-
взкле)
I- уевлмлаемея перемычка;
2- £0полкегельная врчзтура
класса А-Ш.ачвзонпая
от охалтш, раавчшш и
обеэяяренк&я ацетоном;
3- паз в noperiuxKL. выб-
ралпия фрезой;
4- лолимерраствор {капря-
мер, на эпоксидном клее),
284
ЛОДВШНТС РАЗГО2АШИХ РАИ Ю
ПРОКАТНОГО МЕТАЛЛА
»
I- уеидаззечоя перелчгчка^
2- /ирпич-и.’ лэосгегох;
3- элгедь раэгручаюле? рамы
из прокатного металла
(=тл*р. УГО’ОН)./СТ8Я01-
леиеия на цсцентко-пес-
‘•гном рас торс енлзу
пер*нччкя;
4- стояка разгружаете;» рашг
яз прокетиогэ металла
(ввеллер, уголок).установ-
ленные га цечентчо-песча-
ном растворе ка чмзезта
простенков;
5- спорка эггеля со стойкой
3M>il
ИЗДВЕдЕЯИВ РДЗГРУШЦИХ ШОК ИЗ
ПРОКА1ЯОЛ] ШАШ
усилввэвчзя парпмччхп;
XMpn.iMuuJ* простенок;
раэгрухэ'П’шя Ззлка хз
прокатного металла
jyroaox.звеялерЛустанов-
ленная на нем?мтно-аес-
чачом растворе сназу
переыычхя;
сколотая кладка лростс-
п*а (после установил
разгружающей бмкх за-
полнять бетоном дли
уствковять бетоп!»ы!'
камень ка растворе);
временные рзэгрухаю-
гци стойки
УСТАНОВКА РАЭГЮТиОЩЕЯ СТОЙКИ
I- уевдивпемэя перемычка;
2- разгрухзюдая стойка вз
пиокатного металла
{труба,коробка яз угол-
ка зля введлера);
3- металлическая пластина
база стойки,приварен-
мая к оголенной арма-
тура перемычки;
4- цсментно-песчоный рас-
твор
УСИЛЕНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПЕРЕМЫЧЕК НАД ПРОЕМАМИ ЛИСТ 80
шдвкенл: рлзгттапда рам ю
ПГОХАТЕЭГО МЕТАЛЛА
I- ус ял к по ему с пера»г:чхх;
2- кярпнччые п^остснкя;
3- разгрухзоцая оамз в ?ихе оЗоемлткпл
проеме ns у*олкя (уствиэмиоается мо
цо.че *?;«)-песчаном растворе);
4- попярвчммс пдаихя на езгохе;
5- еазрка угол «оз обгзмлемм:
6- гтуиатуркв г,о сетке
----v
Т- усячивчемые псреыччкв;
2- кмряячкче простею:»;
3- рзэгрусаоаяе волки из прокатного
металла (двутавр, а вел лер};
4- эакгичке аетсяя в яисо пластин
е приваренный» анкеозык.устоиовлен-
пле из полачерр^створе в висверлеп-
i»wc 5 простенках сквэкини;
5- штукатурка по сетке
ПМЫДЕЧИЕ P^FF/^ABЮГ БАЛОК С
Еосюлнитрльюг/и гюЖжлмх
I- усяяптоемые первичка;
2- кирпхчиуе г.ростенгл;
3- оазгрухя^еяе бяххи гз уголхв;
4- затея*» уголков в простенки:
S- соепиия?сям1ие плвнкя на сьврке;
б- пояееехч иэ металлической полосы,
ппипнэснныс к уточкам;
7- айхерйые болты,устзяовеенчме ъ отвгр-
етмях,просверленных я стене;
Н- «тукатурха по сетке.
Гч)
УСТРОЙСЯ I ггаэшгошого НЛШГЗАЛИЯ
СНИЗУ
усиливаемые перемычки;
оголенная на отдельных
участках рабочая армату-
ра перемычек;
арыатурнме гнутые стерх-
wit приваренные к оголен-
ной врмтуре;
рабочая лрилтура железо*
бетонного каре^лван^я,
приваренная к гнутым
УСТАНОВКА РАЗП71АЩЯХ БАЛОК В ЕТРАШ
ILL.
_ z w арнатурким стержням;
5- батон железобетонного яарачнваняч;
6- нажим поверхность’перемычек#подготов-
ленная ж бетоЯ1ров0нию(заткрха,и4сечжд]
усаливаемые перемычка:
хярпичиая стамЬ;
втрабы в стен* лея уста-
новка разгруяяо^х белок,-
равгрухяггяс балки из про
каткого металла (аве.иер,
t уголок);
5- стяжные болтыйустановлен-
ные в просверленное отвер-
стия;
6- зачекплжа пазов цемвкгно-
песчоныы раствором:
7- птумтурна по сетке
!- усиливаемые перемычки;
2- хгрпичпап стена;
3- пластины опорного устройств;
4- стяжные болты,установленные в
* просверленные отверстия;
5- прелвврятепьно напр*жеихмв тиреигели
кв арматурной стала,приваренные к
пяастимли;
6- распорки;
7- 'стяжной хомут
УСИЛЕНИЕ
БЕТОННЫХ
СТЕНОВЫХ
ПАНЕЛЕЙ
лист 81
ЕЕПШ2ПС
УСТРО/ЮТО НАШДОК
из яЕТлиичесадх полос
УСТРОЯСТЗО НАХЛАДОК
ИЗ МЕТАШЧЕСКИХ УГОНОВ
устмястао 8КД££КШХ НАКЛАДОК
ИЗ АШТ/РН
усиливаемая бетонная
панель;
Tpeptiw в панели;
накладки жз металлических
гылэс;
отверстие в плита диамет-
ром Ими;
болты Hl£
П??.ШКВАЬЕ СПМОЖНИ
ПРШЕИ8АШ КШШЧЕСШ Л1СПХ
TC'IPtWCTBO ;РХИ?ОГЪТШ1010 НАРЛЛШГИЯ
I- усиливаемая бетон
мая панель;
?- тредипы з панели;
3- стеклоткань, лрк-
клоеннад на зажит
и о-koj । ет р у кц но миом
полинзрраатворе
(несколько слоев)
усиливаемая бетонная
панель;
трещины я пемди;
металлические у го дм.и
с отверстиями;
болт* HI2;
дополнительная отдел»
(атуютурка, обвивка и
1- уоиляиекал бетонная
паиоль;
?• тродмнм в панели;
3- лист металла толдмной
1-гим;
•- анкеры дмахвтрох 1Сйи
и длиной 80мм;
% гнезда, мсв ерл в мнив
в бетоне;
6- полинерраотвор;
z- сварка
I- усиливаемо* бетон-
ная панель;
?- тре дины в ламели;
3- аркатурные стержни
диаметром 3-5мм;
А- паз, вибрамныя Фре
• зоя;
>- зачнтно-когструк-
ционный полимер-
растиор
286
1- усиливаемая бетонная па-
нель; 2- треаини в ею нели;
% слоя йового бетона тол-
акной 50-сЗнм класса Вх);
4- арматурная сетка; S- ан-
KBphtio связи анкеров
1»О м); 6- полгитоалспядя
псаерхмооть панели (насечка
адгезионный слой, полипер-
раотвор и т.х.)
287
8.1 L Защита каменных материалов от биоразрушений и
различных повреждений
Несмотря на большое количество предложенных способов, удовлетвори-
тельного решения этой проблемы не найдено.
Повышенное содержание влаги в воздухе или в самом субстракте всегда
способствует росту микроорганизмов на каменных материалах. Поэтому все
мероприятия, направленные на предупреждение протечек, промерзания стен,
нарушения режима вентиляции в помещениях, являются действенными мерами
защиты от биологических повреждений камня.
Одним из мероприятий при ремонтно-восстановительных работах явля-
ется введение в растворы биоцидных добавок, препятствующих развитию бак-
терий, грибов, водорослей и лишайников (ДНОК, симазин,.прометрин и др.).
Для борьбы с .микроорганизмами немаловажное значение имеет вторич-
ная обработка сильно поврежденного камня - предотвращение роста бактерий,
грибов, водорослей и лишайников. С этой целью может проводиться опрыски-
вание растворами антибиотиков: канамицина с пеницилином и стрептомици-
ном, а также обработка пентахлорфенолом, карбонатом меди и др. Для борьбы
с лишайниками рекомендуется обработка камня 10...20%-тным раствором ги-
похлорита кальция.
Восстановление монолитности и несущей способности кладки по-
врежденной трещинами может выполняться путем нагнетания в кладку под
давлением до 0,6 МПа цементных, цементно-полимерных и полимерных рас-
творов с помощью ручных или механических растворов.
Инъекцирование начинается с разметки (через 50-100 см по длине и вы-
соте) и сверления электродрелью скважин на глубину 10-30 см (но не более по-
ловины толщины конструкции). Диаметр скважин должен быть на 2-3 мм
больше наружного диаметра инъектора (трубки). В скважины на цементном
или эпоксидном клее заделываются инъекционные трубки диаметром 12 мм и
длиной 15-20 см с резьбой на конце для присоединения шланга. Крупные тре-
щины, чтобы раствор не вытекал, расчищают, продувают сжатым воздухом и
снаружи заделывают цементным раствором состава 1:2, мелкие затирают рас-
твором. Трещины промывают водой при максимальном давлении.
288
Нагнетание раствора проводят вначале через трубки нижнего яруса до
вытекания раствора из верхнего яруса, давление поддерживают 10-15 мин. и
снижают до нуля и переходят к верхнему ярусу.
Отдельные трещины могут заделываться разборкой старой кладки.
Оштукатуренные кирпичные стены в случае их замачивания подвер-
гаются деструктивным разрушениям по кирпичной кладке. Особенно это про-
является в карнизной и цокольной частях кирпичных стен. Наиболее распро-
страненным способом восстановления целостности стен является ремонт шту-
катурки с нанесением новых слоев.
Однако, наблюдения показали, что зачастую новые штукатурные слои
быстро отслаиваются, а кирпич оказывается в худшем состоянии, чем до ошту-
катуривания, особенно при толстом плотном цементном растворе. Такое поло-
жение объясняется капиллярным подсосом влаги в кладку при отсутствии гид-
роизоляции (или если она оказалась ниже уровня грунта), наличие плотного
штукатурного слоя резко снижает процесс высыхания, кладка непрерывно на-
ходится во влажном или даже насыщенном водой состоянии и после лета. В
осенне-зимний период происходит (особенно в неотапливаемых зданиях) попе-
ременное замораживание. Таким образом, при ремонте стен, цоколей оштука-
туриванием необходимо проанализировать влажностный режим стены.
Поэтому при восстановлении целостности оштукатуренных кирпичных
стен необходимо выполнить мероприятия по защите стен от замачивания. К
этим мероприятиям относятся установка системы трубок в кладку, устройство
системы каналов или изолирующей стенки с воздушными прослойками. Для
цокольных частей стен эффективным является устройство глиняного замка ли-
бо пристенного дренажа с наружной стороны здания.
Способы устранения дефектов и защиты поверхностей конструкций от
воздействий среды эксплуатации приведены на листах 82...91
СПОСОБЫ УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПОЛИМЕРНЫМИ МАТЕРИАЛАМИ
ЛИСТ 82
ПРОПИТКА ПОВЕРХНОСТЕН
ЗАДЕЛКА ТРЕЩИН
{ ЗАДЕЛКА ОБЪЕМНЫХ ДЕФЕКТОВ |
1 - восстанавливаемая бетонная или железобетонная
конструкция;
2 - трещины с шириной раскрытия менее 0,5 мм,
заполняемые при пропитке;
3 - трещины, раковины, выбоины шириной более 0,5
мм, заделываемые цемсктно-пссчат^м раствором
марки 200 до пропитки;
4 - поверхность боюда, подготовленная к пропитке
(очистка от пыли, лакокрасочных покрытий и от
других загрязнений, сушка на глубину 5-15 м);
5 - пропитка горизонтальных поверхностей пропи-
точными составами (табл. 1). наносимыми в 1-2
слоя поливом с последующим разравниванием
кистями и укрытием полиэтиленовой пленкой;
б - пропитка вертикальных поверхностей пропиточ-
ными составами (см. табл. 1), заливаемыми в за-
зор между конструкцией к специальным коробом
из кровельного железа;
7 - полиэтиленовая пленка, снимаемая после поли-
меризации пропиточного состава;
8 - короб из кровельного железа, снимаемый после
|ШЯЮ4ирпй1ЦЩ1 пропиточное у состава
Таблица I
Пропиточные составы для усиления слабого
эстона иповышения его непроницаемости
Содержание компонентов (в мае. ч.) составов
1 2 3 4 5
Меп1лмстакрнлат w “ЛЯГ юо лиг ТОО
йищ ий каучук
0KH-ICTA - ж 2-5 ГГ25 то
Полиэфир 1 i М-З 30 В сто
Парафин [TFT ж 0,5 - в
Нернкись бензоила В в 5-7 в ж
Цимет ил анилин - ‘ ’КГ - В
1 (орофор ЧхЗ-$7 Ь,5-1Л 1,5-1,0 - в -
Гипсриз _ Ж в т~ 5-6
I Юлиэтиленполиамин В в 7 “ТЭТ
Ацетон 5-10 - 5-10 ж в
1 - восстанавливаемая бетонная или железобетонная
конструкция;
2 - трещины, очищенные от волы, пыли, зрязи и др.
металлическими щетками, скребками, пескоструй-
ными аппаратами, продутые сжатым воздухом и
высушенные;
3 - шпатлевка нижней части сквозной трещины;
4 - трещины, заполняемые самогеком нз емкости типа
масленки; состав I при ширине раскрытия трещин
0,1 -0,5 мм; составы 2. 3 - при ширине раскрытия
трещим 0,3 - 1,0 мм (табл. 2);
5 - трещины, заполняемые под давлением с помощью
^лекторов (трещины между И1гьскгорамн герме-
тизируют): составы 2.3 - при ширине раскрытия
трешин 0,1 - 0,3 мм, составы 4,5, б - при ширине
ТаблицаТ
(Уставы для заделки трещин__________
"Содержание компонентов (в мае.
ч.) составов
1 7 Т" 4 5"“ СТ
Четклметакфилат Г01Г юр кгсг в ж
Жидкий шучук CRA Stlvfl 11 30 в ж зодгг
Полиэфир Тг м-з _ • 20 ж ж в
Полистирол УЭТ в В Ж •
Парафин 0,5 ZEEZ ОЭТ В •
Эпоксидная смола ЭД- 16, ЭД-20 ж ж ПЯТ 100 ж
Алифатический олигомер ДЭГ-1 в - • 20 10 ж
Грютзноламин - в J,5-1,0 в
Псрикись бензоила T9 а» в - в 1 ж
Цнметиланнллн ЭТГ - • - -
Гиперит в “ЭТТ 5-6 в - - 1
Иолиэтиденполиа- мпн в 6-7 ЭТб в ЭТПГ это
1 онкомолотый канол ните ль - в в ж плис юлбс
Ацетон в - ж 10-30 10-30 10-30
I - восстанавливаемая бетонная или железобетонная
конструкция;
2 - поверхности объемных дефектов (сколы, ракови-
ны, выбоины и др), очищенные от рыхлого бетона,
пыли, грязи, масел и друз их зазрязнсний металли-
ческими щетками, пескоструйными аппаратами,
обдутые горячим воздухом и высушенные; перед
нанесением полимерраствора поверхность дефек-
тов грунтуют составом 6 (табл. 3);
3 - полимеррастворы (см. таол. 3), наносимые с помо-
щью шпателя н уплотняемые штыкованием;
4 прижимная опалубка, покрытая с внутренней сто-
poifu полиэтиленовой пленкой (устанавливают по-
сле нанесения состава н снимают после его отъер-
___делай:
мае. ч.
Гзблица 3
Составы для заделки объемных дефсктов
(Содержание кбм ко1зснтов~(в
4 составов
П Т’ ’‘4 . 5 б _
Метилметакрилат 100 700 100 аг-Г'Т в в ж в
UrJ. Ь лучук ('КН 1 j
Полистирол 5-7 в —
ГТарыЬин 0.5 0,5 - -
Эпоксидная смола ЭД- 16, ЭД-20 - в Т(Ю" ж “ТОГ
нерйкись бензоила ж в 6-8 в -
(Чнметилэнилии 2-3 ж в в
Гипсриз &Т~ 6-7 - в - -
Нолиэтиленполиэмзпз Кварцевый строи- тельный песок “СТ Г00- 300 ЭТТ V в 100- 300 8-10 ~5СТ 150 в в ТП1
Гонкомолотый ira- юлинтель 100 300 Т№ 300 “51F 100 200- 500 в
Ацетон, толуол * в Ж 10-30 • 5ГТ51
Цибутилфталаат СПРУТ-5М Ж ж Ж 100 В
Перккксь метилэтил- кетона Ж ЧР ЭТУ -
|Мфгенат кобальта в ж Ж в 3-Я в
МЕТОДЫ УСТРАНЕНИЯ ДЕФЕКТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
лист 83
ЗАДОХЛ НВПУВОКИС РАКОВИН иЕИ2ЖЮМЕСЧАН*Ы
РАСТВОРОМ
ЛТРАЧМЕ ГРАЕЕЖКЙ ПОКРХНОСТИ
(ХЛУКАТУГЛиЯЖЦ
ЗАДОК* ГЛУКШ PAK0B5I БЕТСНСЫ
2
3
- бетонная или жежазобетенкая ксиструшм;
- дефехгм поверхности (граве дне гость,
незначительные неровности );
- поверхность бетона, очищенная ыоталли-
чесюаи щотхамк и промытая водой (для
улучвения сцепления может быть нанесена
адгезилиая обмазка из силоксанового
или акрилового клея) ;
- ату ха турка из цеяеягно-пе с некого раст-
вора состава 1:2 по объему на портламд-
цемояте марки 400-500
2
3
- бетонная или холезобегомая конструкция;
- негяубоже раковины;
- повердаоеть раковин, расчищенная от
поврежденного бетона зубилом, мптад-
лхческхми щсткани и промытая водой;
- заделка ражовхн цемемтао-песчаиым раст-
вором (зачеканка, торжйтммванио) на
портландцементе марки 4СО-500
I - бетонная кди железобетонная конструкция;
2
3
глубоже раховюы;
поверхность раковю», расчищенная от по-
врежденного бетона зубилами, металмчее-
кимх щетками и промытой водой;
4 - заделка режоют мелкозернистым бетоном
иа портландцемента марки 400-500
।
290
1 ЗАСУХ* СК905Ш РАКОВУИ И ВКУТРгНйХ ПУСТОТ
НАГНЕГГЛНК-М даатЮ-ПВСЧМ1СЯХ) РАСТВОРА
раствор
2
3
- бетонная или л де эобо тонкая kjh струю# я;
- сквозная раковина или iwyтрепля пустота;
- опалубка или железобетонная обойма;
- цемехтко-песчаяый раствор на портлацд-
цемтнте марш 400-500;
- трубим, через которые нашетосгся раст-
вор (на место каждого дефекта устанав-
ливать по две трубки - по ода о я явгко-
тостся раствор, по другой кснтроирует-
ся прлуочг.с^хо растра)
вссстлновлЕЯИЕ гсзг£чгя№й ювьухвости
о&таитовлниш
бетон
I - бетонная иш железобетонная конструкция
2 *• поврежденная поверхность конструкции,
расчищенная от малолречного бетона зу-
билом, моталличесипи щетками и проме-
тал водой;
3 - восстаиовлеиие поврежденной поверхности
мелхозерixctmm Сетоном на портландце-
менте марж 400-600;
4 - опалубка;
5 - харман дм умадж бетона
восстановлен? псвтданся поверхности
тогарстдаплнти
2 -
3 -
бетонная иях железобетонная конструкция;
поврежденная поверхность конструкции,
рзсчицениая от малопрочного бетона зу-
билом, металлическими щетками и прос-
тая водой;
адгезионная обмазка из смлокс1лового
или акрилового клея для повмеенмя сцеп
хенмя старого и вновь укладавммого
бетона;
цементно-песчаный раствор или бетонная
смесь, ксмосмьые под давлением (0,2-
0,4 Шл) ;
насадка
СПОСОБЫ
ВОССТАНОВЛЕНИЯ .ЗАЩИТНЫХ СЛОЕВ _ БЕТОНА
лист 84
МГЛиТОИЗАНй; ПЮТЮЯ ШУОГТНО-ЛЕСЧАЖМ
РАстаороя
восстпмавлямемая кон-
струкция;
рабочая аркатура вос-
станавливаемой конст-
рукции, очищенная от
продуктов коррозии вря
поио дм зубила и сталь-
имх щеток;
расчисспнам поверхность
конструкции до бетона о
pH >Т2 и увлижьвиная;
покрытие очищенной арма-
туры казеиновым сдоем о хне длителен коррозии
(состав покрытая в частях оо массе: яортданл-
WCHT-IQO, кахиновмя клей - 5, iwrpeT натрия-
10, вода ЗОИО); 5- посстанозлсн1мй защитный
слой из плотного ueMeirwo-necvoHoro раствора
состава I:?,!) - 1:3, наносимый э вило ггука-
турхи
торкршмвшг п^тн^|ртю4Г£счАжм
восстанавливаемая кокст-
рулц!»я;
рабочая арматура юссто-
немиваекой конструкции,
очыр-кная от продукто»
коррозии яри помоди лес-
кост ру Диого аппарата ста
льнмх цетол или скребка»;
расчищенная поверхность
конструкции до бе тола с
pH >1<Г и узлпжнвнная;
арматурная сотка из про-
волоки дизметрои %м о ячейкой 30x50мм, при-
варенная к аркатуре; *>- оосстановдемиый за»ит-
мый одой из плотного цементно-песчаного рвст-
цора состою t:I,5 1н> сорт/ллдцсиентс нарки не
ника W, наносимый торкретированием
ОБШИРОвАНКЕ ЦЭСЯЖМ БЕТОНОМ
восствЕМливаемая ко*ст-
рукция;
2- рабочая арматура восста-
навливаемой конструкции,
очикемная от продуктов
коррозии;
3- расчивоммая поверхность
комотрукнии до боки га о pH >12 и уолалпемиоя;
4- восстановленный защитный слой из ботом»,
имо с де го прочность не нижо прочности бетона
восстанавливаемой конструкцииt наносимый бс-
тснгировонисм или торхретированиом
to
OESTOHHPOtfAHHE ЦЕМЕЯТН1Х Б5ТШ0Н
восс теме ля вас мая конет
рухция;
рабочая аркатура восота
лавливаемоЯ конструкции,
очищенная от мродухтоэ
коррозии;
7- накладки из арматурной
стали, при воре миме к ра-
бочей арматуре для компен
сации прокоррозированной ее чаоти; Л- рас ч и кем-
нал поверхность конструкции до бетона с pH >12,
I увлажненная и покрытая слоем цемемтмо-песчано-
го раствора состава 1:2; 5- восстановленный
(через 1,5 часа после нанесения слоя раствора)
защитный одой б ото на, наносимый боте миро мп ст в и
или торкретированием
ОвТЖАТГРИВШЕ ЦЕКЗтЮ-ЯЕСЧМ.Ч РАСтаОРОЯ
С НАНЕСЛИ^ ХМСШСОЧКОГО 1ЮКШТЯЯ
восстанпнлмваекая конст-
рукция;
рабочая арматура оыеета
на о ли в мной коиструхцни,
очмрекная от продуктов
коррозия;
ресчмсеиная поверхность
конструкции до бето1*а с
pH >12 и увлалненнля;
t- во сетам с в де мни я защитный слой из цоиелто?
песчаного раствора состава 1:2; % траджостсЛ-
коо лакокрасочное покрытие
ОБЕТОНКРОВЛЯИЕ ПМЮЕРЕЕГОИОК
!- восстанавливаемая кон-
струкция;
рабочая арматура осьсста-
цавяимемоя конструкции,
очиненная от продуктов
коррозии;
расчищенная поверхность
конструкция до бетона о
pH >12 и увлажненная,
восстановленный зажитый
слой из иодимербсто! а,
например, состава час-
тях по массе): дгкксихчая смода-1СО, кампнно-
угодьный лак-L00, жидкий тиокол«20, отлерли-
тедь ПЗЛА-10, цсмомт-100т15и
MV
ЯК ММЧЛЛЯИЧ
СПОСОБЫ ЗАДЕЛКИ ТРЕШИН В БЕТОННЫХ И
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
a
лист 85
НАГНЕТАНИЕ ТАХПОНАХКОГО РАСТВОРА С
МАГНИТАМИ СЭО/ШШ (А.с. Г 1074,979)
I- тредам а конструкт;
2- металлические тыра-маг-
митопрсводи с расчетный ва-
гой ло дыне трсцины (оста-
ются госле заделки тредах);
3- полюсный кахокеччик;
электромагнит; 5- бод:
для крепления наконечника;
6- реостат; 7- такпохадный
раствор на нагих-мой основе,
который под воздействием
магнитного пюля втягивается
а гречиху и удерживается а
ней
ГОКН7НО-ПЕСЧАНОГО РАСТВОРА ИРМ
ИРИНЕ РАСКРЫТИЯ ТРЕЕХН H1W 0,5 w
НАГНЕТАНИЕ ЦЕХЕ.КТНО-ПЕСЧАНОГО РАСТВОРА ПРИ
ЛИРИНЕ ТРЕЩИН БОЛЕЕ 0,3 ИИ И ГАГЫОЕ БОНЕ 50 НМ
• ЛО-5О лп
I- тмдана в конструкции
(глубиной более хйм);
2- пространстве, заделыва-
емое бетомом, клеем или
лентой;
3- напорная инжекторная’
трубка; 4- просверленная
склада ха; 5- резиновый
уплотнитель; 6- раствор
cW/O0,6-2 на расаиряь-
яемоя цементе иди еххте-
тичвекие смолы (от реет-
деронасооа )
>*>*£
НАГКЕТДИКд ЦЕНЕН THOJ1EC4AHO ГО РАСТВОРА ПРИ
МИРИЛ ТР£СТ Б01£Е 03 НИ И ГЛУбЫ 10 5С
L_1
*>
КГЛК1Е&КА СИНТЕТИЧЕСКИ КАТЕРШОИ
КОРОТКИ НЕГЛУБОКИХ ТРйЦЛН
ЗАМЕНА «КРОКИ! ОДКОЗГеМЕИШМ
УСТРОЙСТВОМ ОБОИМ
I- т^едана в конструхдаи;
с- расаитая тредам в виде
паза с расаиренмен внутрь;
3- про? веря с иное отверстие
для лоетаноахи и заделки
ииьсуторко?, трубки; 4-
инмкторная трубка; 5-
□туцер с гайкой для под-
клечекия клорга ж инжек-
торной трубке; 6- цеме-
хжю-песчамир растеор со-
ставе 1:1 ддя заполнения
мза; 7- раствор е W/O
•О,7т2 г» расайрноженек
иенелте г.од давлением
493-19б0хН7сх2 дли запол-
нения треснем
ТГГ
I- трецмна в конструкции (короткая и
неглубокая);
2- лаэ, выбреичый Фрезой;
3- паклевха из синтетического материала
—•—I
1- ТПСА’ИНа в конструкции
(глубиной эю более 50чх);
2- пространство, зеде.-.ы-
эас.»и>е бутонг>к, клеен кли
лентой; 3- инжектор ионе-
рлиостниго тиа i (туплко-
>мй, иизкуляцлэчныи, >и-
куумиый); 4- крепление
инжектора (струбцхюк, бог.'
ты »: лрЛ; > мстаоо е
14/00,6-/ на parb.i^rdbch-
ся цементе на.» с «итоги чс-
ские смолы (от ра ст зоре-
но соси)
5
1- усиливаемая конст-
рукция;
2- яеяезеботомноя обой-
ма;
3- сирохдд гречиха;
4- инжекторная трубка,
установленная в трееи-
ну до у^ройстве обои-
ми;
5- кон/ровная трубка,
установленная в треда-
му до устройства обой-
ми;
С- рестмр или бетон,
подаваемые лооле набо-
ре бетоном обойки проч-
ности (до вмхлде кз кон-
трольная трубки)
СПОСОБЫ ЗАДЕЛКИ ТРЕЩИН В СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯХ
ПОЛЙМЕРРАСТВОРАМИ
лист 86
лезка tpswh ha ropjQQHTAiHDa поверхностях
2
3
6
, шипите-
W<WW&?IMW
гх'Зкжв влвяти для вода
чя полк«*р;^стлира
нагнетание в ттапгаы через пов^вюстев
ИНШТОРУ С П?№£ЕНЕ1ИлЫ РАС1ЮРЙ0П) КРЕГЛЕНИЯ
6 - баллон с паяподдетвороы;
7 - манометр; 8 - жнертий газ
9 - гибкий вяакг дм цодачя
подмерраствора______________
I - строгталъная комструкцм
2 - треда» в кадстругахя (на-
ружные очкепть ж промытьX
3 - глубкнше самомилжххваю-
нкеся югьекторы, устахазлоаемп в просворлен-
кно сквагом с гагой 200-500 ш
4 - упругяе врокадгаг;
5
- строительная гаыстругаяя (богемная. хая»-
зобе такая, каменная);
- тредаия 1 коистругакж (очжсеххм ж промы-
тая);
- сояжмеррасттлр, а&таешЯ в тредаяу;
- вжбретор дп** уяучпеяхя вооошеххя треда»
52 - треяюи в хадстругахк;
3 - поверхностные хкъекто-
ри, хахдохмошго ка
трест» через 2OG-SOO
шжтлезха трест» между
жехторош;
палямерраствор, катистае
ыый в тростну;
ручкой сттряц-игьектор;
гибкий капг для подач*
гкипыарра створа
НАГНЕТАНИЕ В ТГЭДЯЫ ЛБОЙ 0?ЙНГА!5Ш ЧЕРЕЗ
гашише СА^ЗЗАЙМКЗАПЗОСЯ Ш-а-ТОРУ
7 - перелитоеи жнмктормл установив
8 - манометр;
9 - гибки® гуда иг для паями полоюррествора
стролтельнал ко«-
стругахя;
трэдах» в ко я ст-
ругая » 0т0Е«КН8Я
я промытая (любой
ориентации);
поверхностные юл-
екторы о вакуумным
хреолетасм;
uia?JWjBXB треста меж-
ду жхъвкторемв;
оошерраствор, вапо-
таемый в треяш; (
6 - гхбкжй цжаяг дм водв-
' чж пояЕмарраствора;
7 - гжбхгЯ яяшег к вакуум-
ri^jCOC
2-2
с т ром т ель ход ганстругаяя;
2 - трееяга в кадстр/гажя
(очхцойкзя я проииая);
3 - гхубкяшо жнзакторы,
шиекваеше в просверлен-
ные схвахикы с вагон
2СОБОЗ ш;
шамовка, треожиы между
mexroptun;
5 - полшерраствор, ид гнете о-
ЛЗ
- строительная конструкция;
- треда» в надстругай
любой ориентация (очтоаен-
ныв я проштко);
- поверхностный инъектор;
- упругая прокладка;
- жэолхрушл прокладка;
- упорная конструкция (пе-
рекрытие, стока к др.)
- распорное кроллокме
(втаига);
мятоъое распорное уст
ройство;
2
> -* • - • ♦1 - •. ,•
СПОСОБЫ ЗАДЕЛКИ ТРЕЩИН В КИРПИЧНЫХ
СТЕНАХ лист! 87 |
/СТАИОШ BJWX ИЗ ПРОКАТНОГО НЕТАЛА
ОСТАНОВКА CKOS ЙЗ АРКАТУРНОЙ СТАЛИ
Ю
]- усиливаемая стеке; г- тредом л стене
р/ной до ICkN, инъехт «ровамная це мол тио «песча-
ным раствором гтооло у с-а ко в км ипокок; 3- в?ра-
бп а стене; А- впомка из прокатного металла
(вввллер, уголок); 5- полости, заполненьче бе-
тоном или раствором
УСТАНОВКА ДВУСТОРШНХХ METAJWHECKJiX НАКЛАДОК
КА БОЛТАХ
1- усил।«екал стена;
2- Тренина в стеке ви
риябй до 10км, мюех-
тиро ванная цементно-
песчаным раствором по-
сле увтлиовки накадлок;
3- накладки мз полосовой стад»; стякиыо болта;
э- отверстья о стеке для болтов (ыаоде установки
болтов заполнять цоментмо-песчанкм раствором)
усиливаемая стена;
2- треххна в стене
ахрииой де 10ми, ииз-
ехтировалпая цемемтн
но -и есча ним раствором
после устанозка схоб,
3- скобы из арматурмол
стали; й- паэ в хдадхе
вибралныя фрезой»
5- углубления по концом паза, выполненные овер-
леи; 6- заполнение цементно-песчаный раствором
пазов и углублений
З.ЦЕШ кирпичшх
ЗАДЕАКЛ ВИРОКИХ ТРЕСНИ ВСТАВКОЙ ПРОСОХ
КИРПИЧИ*X ЗАМКОВ
I- усиливаемая стена;
2- «ирокал трешика э
стене (бо.че 10мм);
3- хлраичимй замок
толйяной э 1/2 кирпи-
ча, установленный с
дэук сторон на месте
раэрутекноя кладки;
граница разборки
разрудениоя кладки
I- усиливаемая
стена; 2- вирокая
трецмна в степе
[более Юки);
3- кирпичный зано
толеянол » 1/2
кирпича, устаков-
лемний с личч сто
рои на нести рМ-
руаемкол хлалм;
ч- граница разбор-
ки разруленной
кладки; > якорь
из прокатного ие-
талда (авадлер, дэутазр) с двух сторои;
6- анкерные,связи (болты); /- полости,
заполненные иенеятмо-песчаным раствором
10кя
L- усиливаемая стена; 2- тражмна и
стене енргноя не бпл-»е 10мм; 3- от-
й'регыл дцлметром 30мм, гяубиыол |
не менее 1С0им хая установки инзок/
торса (через 1Юи--ЗССмя); ин«к
торы (стальные трубки) диаметром
2О-25*< ж. уста .шале иные в отверст-к.
на цементном растворе; *> нарушил-
? частей тредин, ипокомоллченпыо на хлсе;
- цеиемтло-лесча!1Ый раствор еостаиа
1:3 на рассиряяаемся цементе под давле-
нием до 0,25 И11а
ЛАКОКРАСОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ВОССТАНОВЛЕННЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЛИСТ gg
: . .. . (МЕИТНЬТ ПСКЙПИЯ ИЗ ЛАКСКРАССНЮХ МЛгёгМАХФ . . ' " . _ ,_ ,. _ .1В ,—, Предолго кие габлицн •
Характсрис- т* ха лако- кглсочнмЭс ua те риалов по типу пленхооб- раэупчсго f?R ! L 1 Уарха материала • Нормативный * документ • ♦ — ь • 1 ♦* . • • в ”. Иидахй вохры- тнл, хапахтв- рызущкЛ ого стрР-кост» Уолотая примене- ния почитай на конструкциях из хм* мое тома. Характерис- тика лако- храсочных материалов по типу пденхооб- pviyxqoro йН па пох- рм- тая Норка материала • » Нормативный дожумонт тдмп покры- тая, характэ- рмзуючм его Условия примене- ния лохритай на кокструкихях иэ хяла эо бетона
Алждаыо I I I Эшли 1Ю-115 З’вли П&-133 3<аж ГО-820 ГОСТ 6465-76 ГОСТ 926-82 ОСТ 6-10-431-80 а,ал, п а.ан» 0)9 Накосятся по грун- товкам лг.хами ПС-170, 05-171 то же Наносятся по грун- товм лаком ГО-124 Перхлорвм- нилояыо и на сополи- мерах кк- нхлххорида П П Л п 1У 1У с п Змьль )В-16 3<аль X8-II3 Зсалъ ХВ-ПО 3<аль XB-I24 и ХВ-Т25 ГЫадь Л)-785 Зйль ХВ-%9 3<аль ХВ-ПОО Э4МЬ мд-1120 ТУ 6-10-I3CI-78 ГОСТ 16374-79 ГОСТ 18374-79 ГОСТ 10144-74 ГОСТ 7313-75 ГОСТ2234ЗД-79 [ХСТ 6993-79 ТУ 6-I0-I277-77 а,ш< п а,ан, п а,ан, а а,ан, п,х хзе, хч,э XX, XX,в а,&я, п,х & । ли । __П,Х Наносятся по грун- те вкам лаками дЗ- 7S4, ЛС-76, JC-724 Наноситея по грун- товке Ж-724 То «лажами ХВ- 784, ХС-76 и по краске ЛПАЦ
Мдсляиуо 1 т I Краски иаслл- нмо и цоотимо густо- те рты о для внутренних ра- бот Xрасхк млсхя- ямо густотор- ПсО лад на- ружных работ ГОСТ 695-77 ГОСТ 8292-75 л а, ан, п Наносятся по грун- том» олифой 1 Накосится no грун- товке олфэл, грун- тование разбавлен- ной краской
Хлорхаучу- хрпыо щ. 3<аль КЧ-767 ТУ 6*10-821-74 а, ем, п,х Наяоехтол по грун- товке лаком Кч
ГНмтроцея- I лалозхыо I •лмъ Ш-132 ГОСТ &63I-74 п Наносится по товхо лахсм 10 да
Х-.орсулМм- ровояныЯ полиэтилен И, ЗУ 111,1 У U, ГУ Как ЛЬ7Э4 Эмль >П-7р9 ЭильЛ1-5212 ту б-Ф-н&г-вг ТУ 84-618-80 тууэ1-б1б-ео •» * ** 1 5х l&aei всГвх'в* с Наносится по грун- товке лаком И1-734 »
I Полнсихил- в ацетат» wo I I Краска Э-Щ-17 Ярасха О-ВА-2 7 ГОСТ 20833-75 ГОСТ 19214-80 АП ,п п Груитоипмие разбав- ленной краской, ла- тексом СЙС-(Й1П
KpewoiAop- гелячоскив жидкости ] TXE-IO ГКХ-iI 136-41 ТУ 6-02-696-76 ТУ6-<Ь-696-76 ГОСТ 10834-76 а а а Глубинная поворх- нсетная пропитка
Хлор (пири- те вас п я ЛахЙ1 Наиритеэд красочкио составы 1ГТ ТУ 3810519-77 ТУ 38IC&I8-77 *ЛР» б б Наносится по грун- товхо лаком Ж
Кроюшйор* панические а 1 Зилы КО-198 Золь КО-174 ТУ 6-02-311-74 Г/ 6-02-5^75 а,«<, X,? а,он, п 1>уитование разбав- ленной краской То хо
ВЙолиурота- 1 новыО в Элмо УР-175 ТУ 6-10-682-76 а,ан, и Наносится по грун- товке лаком УР-19 Тиохоловые нее Водная #!спер- сия тиокола Т-50 Раствор жидко- го тиокола ма- рок I и П Раствор герме- тика У^ЭСн ТУ 38-103-114-72 ГОСТ 12812-80 ГОСТ 13489-79 Схх ли ч а W « Грунтование рпз- блллвниой диспер- сией тиокола П>унто«м<ие раст- ворами жидкого ти- окола нарёк I и П То «
г Э10ХСКДИО л в?1У В,1У С,1У Злйь 31-773 <иаль 31-56 Змль 31-5116 (толстое л ойивл) Грунтовка 31-0020 тлтлевха 31-0010 ГОСТ 23143-83 ГОСТ 10279-78 ГОСТ 10277-76 X б в,х х,б х»п, и,б Накосятся по грун- тов хам лаками ^1-55, 31-741 м Го же лаком 31-55 То жо лаками 31-55, 31-741 То же То же
ПИОЕЧАНКЕ. Значения индексов: а - покрытая, сто Акио ка откры- том воздухе; ан - то же, под навесом; п - то ко, в помещении; х, тр - химически стойкие, трсошсстой-н кхо; х - химически стойкие; т - термостоЯт; м - J ыаслосеокхис; в - водостойкие; хк - хисдостолю'е; Ч я| - цеяочготойхкя; о - бекзостонки®. 1
|3:окси;?«о- т^енольнуо J Ш,1У Зсаль *Л-777 ТУ 6-101524-% а,ая, П.Р,Х Грунте ми» о рл зйв- дйнкфй краской
АНТИКОРРОЗИОННАЯ ЗАЩИТА НАРУЖНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ
ПОДЗЕМНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
3JUVW покнтя ПРИ лггессивнсн возлежи СРЕШ
Конструкции Степень агрессивного воздействия среда Номер вари- анта Груп- па попри- тил Задатков л охры тиа
Массивные । фундамен- ты толщи- ной свыао 0,5 м Слабая I 2 3 4 I П П л Bi гумно-латексные деулъсюс В» гумно-латексные* покрытая и мастики Нчтуммо-полииеркав покрытая к мастаки Е^туи&е покрытая холодаые к горячие
Средаяя I 2 3 4 п 8 В Впутаме покрытия холоде* и горячив В*1тумно-латвксниеж мастики &!?умкс>-пыи мерные покрытая и мастаки Асфальтовые* мастаки холодами и горячие
Сильная I 2 3 4 D В, В П<тмс^ые^пскрытая на основе То же, на основе подаизоииваатаК Оыссчные битуюове рулонные материалы с задатком стенкой Полииеррастаоры на основе тер- коредхтавзшх синтетических смол
Тонкостен- ные хсист- рухции к фундаменты толщиной иенес 0,5м Слабая I 2 3 л п п Штумио-жате хенке* мастит Bdiywuo покрытая горячие £>тумно-по ли мерные покрытая и мастаки •
Средняя I 2 3 4 б в ез и е <в Асфальтовые* мастаки хояодаыо и горячив 5маМ?'?1Ы?эТ>,^*,П1Я 43 основе То же, на основе поликзоциахатаК Ослоечмыа битумный рулонные материалы с оддатноя стенкой Полкмеррастворы кд основе тор- кореахталшх 05ЕЯтетнческих смол
1 Сильная 1 I 2 3 4 ТУ S' 1У 1У Полимерные шжритая ыюасмдкыо Оилевчяыв бнтумою рулонные ма- териалы с зыдатаой стенкой Окмечз» полимерные рулоккме материалы Полимеров покрытая, армирован- ные отоклотканьс
лист 89
Продолжено таблицы
Ко«СТруК1^И Степень агрессивного воздействия среда Номер вари- анта Груп- па покры- тая Звьдатное по крыта в
Седи забивкие Слабая I П Витумхкв 1юкриткл холодамо и горячие
Средами 1 Полмметие покрытая на оснона лака Ш-734
2 L То хс, на основе поюызоцнаяата К
Сильная I 1У Полиыюркыв Пикритал эпоксидаые
2 1У Пронитха на глубину не мвнея 5 ми:
старольно-инданооыми смолами
3 1У полни зоциахатсм К
4 1У пкропластом
ПИЖЧАЯИИ; I. к » при задите вертикальных поверхностей необходимо
устройство защитной стояки.
2» Степень агрессивного воздействия среды к группы
покрытий прикипать согласно СНиП 2.C3.II-85
"Защита строительных конструкций от коррозии"
Ш WOWMс™
10
г_
уровень под'
зоисых вод
TuvhUbM
I - железобетонная подуака;
2 - бетонные бгокн;
3 - кирпичная стена;
4 - охлоочиая изоляция из
битуьыйх рулонных
материалов;
5 - защитная кирпичная
стенка;
б * асфальтовая стяжка;
7 - щебень с проливкой би-
тумом до полного насы-
пания;
8 - грунт, упхоткоюмЯ
оебясм или гравиои;
$ - гидам эодтрш;
10 - асфальтовая отмостка
296
ЗАЩИТА СТЕН ЗДАНИЙ ОТ ЗАМАЧИВАНИЯ
лист 90
УСГАНСкКЛ СИСТЕМ 7Р/КХ
1-осу»заоим кирпичная стена;
2-скв&жяяы, и рос вс ни ею ле в ere
наиод углом IO-I j* чо-рез 600-
IГХХ> мм; З-дденахшо (керйж»гчвс
кио) трубки дламстоом 60-65 *о«,
устало н л ein ate нд норме тем рас?-
wee; 4-сеткн» захрыпощие от-
эоустия труб; 5-направлем« ди*
кския жиги в стене; 6,7-соот-
ветстввнмо чллрзклеккя двиганий
сухого к waiHoro воздуха
УСТРОЙСТВО СИСТЕМ КАНАЛОВ
nfrrrn
/АТ
1-осу«вшЗ участок кицглч1Юй
степи; z-ajic/uvccjc хорзгкчес-
кие трубки MrtflwerjrtH 50-65 юч,
готанопхелнме з про сверление
z-af-.v-^ «милхюн; З-хлниги ил трубок,
улзхе»пме р штабах шд слоси лгут турки; 4-
о.’псретив 1ЬС<с*£0 »• к стеки длн пгл1тоха воз-
духа; 5-штяа*о'Л вер? ккал ыь I кл»лл; 6-нплраа-
лоэмо двхлишис сухого волдт; 7-1юииоллсиие
двюхемкя nwxiooro воздуха; О-пзясяшчслис дви-
К(К1КЛ ГУЛVИ н стою
УС7Г0ЛСТ1> ВОйХГПЗОЛЯЧьГО JJOTKA
УСТРОЙСТВО ВОДХИ-ЮДЧИЕГО ЛОТКА С Д^еШКЕМ
УСТРОЙСТВО ЮО35¥П13Л СТЖИ. С БСЗДПИШ
- ПРОСЛОЙКАМИ •
а
бййй^й
2
л
‘Zl Л'/уУ zJ 7?
l-осуилоная кирлкчная стена; 2-дс-
pcMnwc бруски сечением 30x50 км
с влгом 500 ш« актнеептиповднше
и обиалям>мо на дна рейв горячий
. г дегжм (прибиваются к стене]} 3-
лиотопои адтсенйл Til, Jnwspa, цоментяо-струхеч-
»«о плиту ; 4-прмточмоо отоеостив 100x150 мн; 5-
гнтяхноа какал; ^-направление дзкюнвд влаги в
стеке; 7-лапгачлоике двюхоиия сухого вохуха; О
»*1лраняепие двксония мак1ео;ч> лолдуха; 9-яоверх-
)<оеть стены, очигеш1ая от итухагур^и
устроит» волхяпсг«то доска с адюпюй
СТЬХКОл
I-осуиаеная киртгяная
ctww; 2-отнотка су- .
•естзую^е.З поверхнос-
ти планировка; j-лскдо”
тми пазух возле осу-
□аеаох ctciw; 4-боток-
)Ш лоток с уклоном
дм стока оода; ;>
удалит здания; 6-
расстояние до подоив
|,уплй>счта но whco
гяубюс* пиОибрзакия
грунта ; 7-6стенная
отиостка; в-осртдяь-
1адм годоизоллцли
'!-оеучаеиая кирпич-
ная стева; 2-отмотха
сучестпутчей поверх-
1к>ети атянирояки;3-
лскрыть’й пазух в^зяе
осухасаоЯ стены; 4-
ботлнный лоток с
уклоном дтя стока
воду; U- батонам
отыостха; 6-яорти-
кальн&я гицройзоля-
ция; 7-дронах-т|.уба;
б-и&броска из крут'1-
я ого чебня ( дронах-
|ШЙ ыатернал] ; 9-
4yiWJM®<r; 10-рас-
стоянне до подоавы
’упдпмента но менее
гXVпюп промерзания
грунта
1-осуааемяя кисличная
стона; 2-отметха су-
щестлупкой noaepwtoc-
5и планировки;
- вскрытый пазух
возле осушаемой ст».-
иы; 4-5оточяал (хе-
дозобето:под > под-
порная стояка; 5-б«-
топюгт лоток с укло-
ном ДТЯ СТОКА вода;
б-бетоп-ни» отмостка;
7-30pTHX8J?MttJf ридго-
изояпция; В-Фуидп-
хокт одаийя; 9-оас-
стоячие до подояпм
$ypA>*eitra tie мйме^
ГЧубпИ» ЛрОМООТАМНЙ
грум го
ЗАЩИТА КАМЕННЫХ СТЕН ПОДВАЛОВ ОТ ЗАМАЧИВАНИЯ
устройство воздгаяой sew с нюш
СТОГОШ СТЕШ
§ I- осушаемая стана;
2- канал, пробиваемый в
rS стене; 3- воздушная кель;
-Д*!- ОСНТИЛЙЦЛОИКай рСВСТ-
ка; 5- пол аэрируемого
этаха; 6- отмостка; 7-
стенка воэдуамои дели
#из кирпича -слоимой
120ни ; 3- б «томно? осно-
вание под стлмку; у- ра-
спорки; 10- су^еотпу-
оедя гидроизоляция
УСТРОЙСТВО КОЛЬЦЕВОГО ДРЕНАЖА ВОКРУГ ЭЛАЕИЯ -
лист 91
УСГРОВСТВО ВОадИдОЯ SEW С ВНУТРЕННЕЙ
CTOrOtfi CTErtl
1- осуаммая стена;
.2- глно*, пробивае-
мый в стене;
3- поздуянзя воль;
*- вентиляционная
реыетха; > вод аэ-
рируемого этака;
о- отмостка; 7- сте-
нка ооздуяной цели
из кирпича толкни я
1Лмн ; В- сумстэу-
йазк гидроизоляций
УСТУОЙСтаО CV3CT£WTH4bCK0ro ЛРЕНШ В ПОХВАЛЕ
СУЙЕСГВИМКГО 31АНУ.Я
500
ла*> «мжье.з
I- фундаяемт» судествумего длани*; 2- дрена;
>- дрсмьАнал труба с уклоном 0,002 > сторону
водосточного колодца;,4- фяльтруюихй слой иэ
жвбид; > крнаая снижений уровня подзеиикх вод
1- осуолская стена; 2- начальный уровень под-
зонних вод; % понижаемый уровень подземных юл;
ч- дрею-еобирзтели; 5- л^тмь-осуамтели (зрен-
ии > дре и у-собиратель); 6- преянок; 7- выгодной
коллектор; ь- откостга; пол подвода; 10- ре-
жстки прилика
УСТРОЙСТВО ГЛИННОГО злш
Й. I- осуеаемал кирпичная
стенд; 2- водокоппоми-
иосмая отмостка; J- су-
UCCTeyOfl'H гириэенголь-
Н1я гидроизоляция; 1-
устранимая вертикаль-
ная оклеенная гидроизо-
ляция; Ь- гл^кянип за-
мок (ЛЛ0Т1Ю утраыбоозн-
ный глинистый грунт)
УСТРОЙСТВО nPHCTZI’HOrO IPtHWA С НАРУЖНОЙ
СТОРОНЫ 2ЦАЛЛИ
I- осуввлчам стена;
2- плоский фильтр
(гразиАно-мечлнал
смесь);
3- вы водной коллек-
тор;
дрека*.ная труба;
5- качни, крупная
галька размером от
, 30 до 70ми;
• 6- стеионор дренам
£ (граэийно-лесчакал
Т смесь с размером
4 частиц от I до 20мм);
<27- пол ос у сое мо го
этажа; Й- водоиелро-
мицаемай о тио ст кд; N
У- уллотмеклый мест-
ный грунт; 10- обма-
зочная гидроизоляций;
II- глинобетон; 12-
себеиь, втромбованния
0 ГруьТ
299
9. ОСНОВЫ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ
УСИЛЕНИЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И
КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Расчет и конструирование усилений из железобетона необходимо произ-
водить в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01 - 84* «Бетонные и железобе-
тонные конструкции», а при выполнении их из металла - СНиП П-23-81*
«Стальные конструкции».
Статические расчеты усиленных элементов конструкций при изменении
их первоначальной статической схемы или напряженного состояния после уси-
ления должны проводиться с учетом новой статической схемы или напряжен-
ного состояния элемента.
Элементы, усиливаемые железобетонными рубашками и наращиванием,,
рассчитываются вместе с усилением как монолитные конструкции. При этом
повреждения элементов или их дефекты учитываются снижением полученной
прочности в процентном соотношении.
Элементы усилений, являющиеся для усиливаемой конструкции разгру-
жающими системами и с ней не замоноличиваемыми, рассчитываются как са-
мостоятельные или составные системы. При этом усилия в старой (усиливае-
мой) и новой (усиливающей) частях конструкции определяют по правилам
строительной механики.
При расчетах необходимо учитывать возможность повреждения стержней
поджогом при сварке и поэтому сечение старой арматуры принимается ослаб-
ленным на 25%. Необходимое количество дополнительной арматуры устанав-
ливается расчетом усиленной конструкции.
В данном разделе не представляется возможным рассмотрение всего мно-
гообразия расчетов усилений железобетонных и каменных конструкций, по-
этому рассмотрены лишь некоторые из них.
9.1. Основные принципы проектирования усилений.
9.1.1. Усиление железобетонных конструкций.
Выбор метода усиления конструкций зависит от технического задания на
реконструкцию или обеспечение работоспособности складо-производственного
здания или сооружения, которое включает возможные изменения объемно-
планировочных решений, нагрузок и условий эксплуатации. Необходимо стре-
миться к максимальному сохранению существующих конструкций и их эле-
ментов в зданиях, что, как правило, обеспечивает наименьшие затраты на ре-
монтно-восстановительные работы.
300
При выборе наиболее рационального способа усиления железобетонных
конструкций необходимо установить характер их работы, фактические нагруз-
ки. Расчетные схемы консгрукций должны максимально соответствовать их ре-
альной работе.
При определении нагрузок на существующие конструкции необходимо
использовать фактические данные о собственной массе конструкций. Постоян-
ные нагрузки от покрытий (перекрытий) принимаются по результатам вскрытия
кровли (пола) с последующим определением толщины каждого слоя и плотно-
сти материала. В некоторых случаях нагрузки определяются взвешиванием вы-
' резанных участков площадью 0,25 (0,5) м2. Вскрытие производится в трех мес-
тах для участка покрытия до 3000 м2 и одно вскрытие на каждые следующие
1000 м2. Результаты обрабатываются по формулам:
f 1
где Д,- -Ел; S
(9.2)
где р; - вес i-ro образца; m- число образцов; t - коэффициент по табл.9.1
при этом Yf=l для постоянной нагрузки.
Таблица 9.1.
Коэффициент t для определения доверительных интервалов
м t m t
5 2,13 15 1.76
6 2,02 20 1,73
7 1,94 25 1,71
8 1.89 30 1,70
9 1.86 40 1.68
12 1.80 60 и более 1.67
Возможным резервом снижения материалоемкости и трудоемкости явля-
ется учет при поверочных расчетах фактических прочностных характеристик
бетона, арматуры и кирпичной кладки.
Рекомендуется применение индустриальных методов усиления, не тре-
бующих полной разгрузки усиливаемых конструкций, с использованием высо-
копрочных сталей, фибробстона, расширяющегося цемента и других эффектив-
ных материалов.
301
При выборе вариантов усиления предпочтительны решения с четкой рас-
четной схемой, при которой обеспечивается совместная работа усиливаемой
конструкции с элементами усиления. При усилении следует ликвидировать де-
фекты и повреждения, выявленные при обследовании.
При слабых повреждениях восстановление конструкций следует произво-
дить заделкой трещин, раковин, сколов бетона цементно-песчаным раствором
или бетоном с заполнителями мелких фракций с использованием поливинил-
ацетатной эмульсии, эпоксидных клеев.
Если в конструкциях отсутствуют дефекты и повреждения, снижающие
несущую способность, а также недопустимые (чрезмерные) деформации и рас-
крытие трещин, а усилия в расчетных сечениях элементов, определенные от
измененных и фактических нагрузок не превосходят проектные, то техническое
состояние конструкций следует считать работоспособным, удовлетворяющим
условиям эксплуатации. Если хотя бы одно из условий не выполняется, необ-
ходимо провести поверочный расчет конструкций на нагрузки фактические или
те, которые будут действовать в перспективе. Если поверочные расчеты пока-
зали, что прочность конструкций не обеспечена или имеются существенные
дефекты необходимо усиление конструкций или их замена.
Поверочные расчеты, как правило, проводятся по предельным состояни-
ям первой и второй группы. Если новые нагрузки будут превышать действую-
щие не более чем на 15%, прогибы и ширина раскрытия трещин (по результа-
там обследования) меньше предельно допустимых, расчет по второй группе
предельных состояний может не проводиться. Поверочные расчеты проводятся
по действующим нормам. Расчетные характеристики бетона принимаются так-
же по действующим нормам, в зависимости от условного класса бетона по
прочности на сжатие рассчитываемых конструкций. Расчетные сопротивления
арматуры определяются в зависимости от ее вида по действующим СНиП (в
настоящее время по СНиП 2.03.01-84*). Если разрушено 50% и более сечения
бетона или 50% и более сечения рабочей арматуры, усиление проектируется на
полную действующую нагрузку.
Усиление конструктивных элементов достигается:
увеличением сечений элементов путем устройства железобетонных
обойм, рубашек, одностороннего или двустороннего наращивания;
- устройством разгружающих конструкций в виде распределительных
плит, балок, ферм, а также кронштейнов, выносных опор, предварительно
напряженной арматуры, распорок, накладных (внешних), преднапряжен-
ных тяжей шпренгелей и т.п.
302
При расчете конструкций усиления на основании данных обследования
для преднапряженных элементов рекомендуется вводить коэффициент условия
работы ут, учитывающий снижение уровня предварительного напряжения:
- для горизонтальных затяжек (тяжей) 0,85;
- для ширен гелей - 0,8;
- для распорок усилений колонн 0,85;
- для хомутов и наклонных тяжей 0,9;
При расчете усиления ненапряженных элементов коэффициент ут прини-
мается:
- при полной разгрузке усиливаемого элемента равным 0,95;
- при разгрузке, достигшей 75% расчетной величины равным 0,9;
- при 50% разгрузке равным 0,8, при 25% - 0,7,
Для стропильных балок, ребер плит выбор схемы усиления определяется
характеристикой сечения £=x/ho, где х - высота сжатой зоны, определенная по
фактическим или проектным данным. Если для усилясмой конструкции £ >
(£r - граничное значение относительной величины сжатой зоны, определяется
по формуле (25) п. 3.12. СНиП 2.03.01-84), то усилению подлежит в первую
очередь сжатая зона с тем, чтобы после усиления в сечении соблюдалось усло-
вие £ £ В зависимости от случая выбирается тип усиления, удовлетворяю-
щий указанному условию: железобетонная рубашка, наращивание сечения,
шпренгель с усилением сжатой зоны или без него усиление растянутой армату-
ры, усиление сжатой зоны стальными элементами (швеллерами, уголками и
т.п,).
Наиболее часто встречающиеся способы ремонта и усиления сборных
железобетонных конструкций складских зданий приведены в табл. 9.2.
Таблица 9.2.
Способы ремонта и усиления сборных железобетонных конструкций
______________ _________ складских зданий,_________________________
№ п.п. Дефекты Способы усиления и ремонта
А. Покрытия с наружным водоотводом:
1. Неправильное или небрежное устройство примыкания кровли к поперечным и брандмауэрным стенам, отсутствие закладных (пробок) для крепления. Место примыкания рулонного ковра к стене уси- лить тремя слоями рулонного материала на высоте нс менее 25 м. Верхние кромки прикрепить к дере- вянным антисептированным брускам гвоздями. Этими же гвоздями применить защитный фартук из оцинкованной стали.
2. Повреждение кровли у парапета: товреждение или отсутствие фар- тука, неправильное устройство кровли, разрыв кровли, механиче- ские повреждения при уборке снега. Ремонт: удалить плиту и поврежденный фартук, разрушенный рубероид, завести ковер под пара- петную плиту и закрепить к закладной детали, за- менить фартук, поставить на место парапетную плиту.
303
_ Б. Плиты покрытий
1. Сколы бетона у поперечных и в средней части продольных ребер Ремонт: ликвидация сколов, восстановление за- щитного слоя.
2. Волосяные трещины в подке без четкой ориентации Затирка цементным раствором или пастой
3. Недостаточная величина или от- сутствие защитного слоя бетона у арматуры полки, следы корро- зии_(жслтые подтеки) Восстановление защитного слоя. При сплошной коррозии арматуры, необходима ее предваритель- ная очистка.
4. Наличие нормальных трещин в продольных ребрах менее пре- дельно допустимых (в летнее время). Произвести поверочный расчет по прочности» при достаточной несущей способности» трещины зате- реть цементным раствором М 100.
5. Наличие нормальных трещин в продольных ребрах более допус- тимых при значительных проги- бах более 1/150 пролета. Усиление плиты: подведением разгружающих ба- лок; выполнением выносных опор; установка до- полнительной арматуры или затяжек и т.п.
6. Коррозия арматуры продольных ребер (слой коррозии до 0,5 мм)» наличие волосяных трещин вдоль арматуры или практически отслоение защитного слоя в средней части длины ребер Произвести поверочный расчет с учетом уменьше- ния сечения рабочей арматуры, если М £ Мссч, очи- стить арматуру от коррозии, восстановить защит- ный слой.
7. Трещины вдоль арматуры до 3 мм, явные следы коррозии арма- туры на опорном участке (нару- шение анкеровки арматуры) Немедленное временное или постоянное усиление (см. п. 5)
! 8. Наклонные трещины у опор со смещением участков продольных ребер относизсдьно друг друга. Состояние аварийное, требующее немедленного временного или постоянного усиления: подведение > балок (швеллер, двутавр); устройство выносных опор и т.д.
9. Недостаточная длина опирания плиз по сравнению с проектным решением. Увеличить длину опирания устройством опорных столиков или выносных опор.
10. Продольные трещины вдоль ли- нии сопряжения полки и про- дольного ребра. То же с переходом в наклонную трещину в зоне опоры продоль- ного ребра. Усиление по п. 8, с последующей зачсканкой тре- щины цементным раствором, заделка подимсррас- твором
1 1. Поднос разрушение опорной час- ти продольного ребра Временное, а затем постоянное усиление подведе- нием продольных прокатных балок.
12. Разрушение полок плит» пробои- ны более 1 * 1 м Усиление (восстановление) устройством новой мо- нолитной полки.
В. Ст юпильные балки
1. Волосяные трещины без четкой ориентации, усадочного типа. Затереть цементным раствором или полимеррас- твором.
305
to. Недостаточная прочность на- клонных сечений по поперечной силе. Произвести усиление: а) при помощи наружных хомутов; б) железобетонными обоймами или обоймами;
11. При недостаточной прочности сжатой зоны (4 > ), ее сущест- венных повреждениях (сколы, заниженная прочность бетона, коррозия бетона) Усиление железобетонными обоймами, рубашками или стальными обоймами, наращиванием сжатой зоны.
12. Наличие сколов и разрушений в сжатой зоне балок После расчистки от рыхлого бетона, обрубки скола до прямоугольной формы» исправления поврежде- ний арматуры, в случае необходимости приварки через коротыши дополнительной арматуры, про- мывки» производится бетонирование.
"13. Недостаточная длина опирания балок на колонну. Усилить при помощи выносных стальных опор, используя стальные обоймы колонн или установ- кой дополнительных и приколонных стоек;
14. Нарушение анкеровки продоль- ной арматуры Усиление произвести при помощи выносных опорных столиков длиной нс менее 40 диаметров продольной рабочей арматуры.
Примечания: 1. Натяжение затяжек, шпрен гелей создается механическим способом (гайками, муфтами стяжными, стягиванием ветвей) или электротермическим способом, ис- пользуя сварочный трансформатор, температура нагрева не более 350 (400)°С. 2. Контроль натяжения на монтаже осуществляется замером удлинения ветвей шпренгеля, затяжки прогибомером, индикатором на базе 1000 мм (при этой базе удлинению в 1 мм соответствует напряжение I960 кг/ см1, удлинение можно за- мерить штангенциркулем с точностью 0,1 мм.). 3. Двухконсольныс балки включаются в работу их оттяжкой (грузом» упорными болтами, домкратами) с последующей подклинкой или подчеканкой. 4. Включение в работ)' выносных хомутов осуществляется затяжкой гаек, стягива- нием ветвей. 5. Зазоры между металлическими упорными элементами усиления и бетоном уси- лясмой конструкции должны зачеканиваться жестким цементным раствором или сажаться на него. 6. Недостатком метода усиления стальными системами является их низкая огне- стойкость и подверженность воздействию агрессивных сред.
Г. Колонны
1. Отслоение защитного слоя, кор- розия арматуры. Если поверочный расчет выявил недостаточную несущую способность, производится усиление же- лезобетонными или стальными обоймами.
2. Недостаточная прочность бетона (фактическая прочность ниже проектной). Если поверочный расчет выявил недостаточную несущую способность, производится усиление же- лезобетонными или стальными обоймами.
3. Коррозия бетона При недостаточной прочности усиление по п.2.
4. Механическое повреждение с разрушением бетона и выпучи- ванием арматуры. Выполнить усиление железобетонными обоймами.
306
9.1.2. Усиление кирпичных стен и столбов.
1. Несущая способность и устойчивость столбов, простенков, пилястр
может быть восстановлена при значительных повреждениях и износе кладки
или увеличена путем устройства стальных, железобетонных или армированных
растворных обойм.
2. Стальная обойма состоит из вертикальных уголков, устанавливаемых
на растворе, и хомутов (поперечных планок), привариваемых к уголкам. Для
получения эффекта обжатия существующей кладки зазор между кладкой и
уголками следует тщательно зачеканивать цементным раствором М 50-100 и
обжимать с помощью напрягаемых обойм. Для натяжения гайки закручивают
динамометрическим ключом, величина натяжения 30-40 кН.
3. Железобетонные обоймы, рубашки наращивания сечения выполняют-
ся из бетона В 12,5 и выше с армированием вертикальными стержнями (0
10... 16 мм) и хомутами ((0 6...10 мм). Класс бетона должен быть больше мар-
ки кирпича. Толщина обойм, рубашек определяется расчетом и находится в
пределах 4... 12 см. Бетонирование ведется в опалубке.
4. Усиление армированными растворными рубашками, наращиванием
сечения производится аналогично железобетонным. Раствор наносится слоями
по 2-3 см (М 75-200) вручную, растворонасосами или торкретирован нем .
5, Поврежденные пилястры усиливают стальными или железобетонными
рубашками, охватывая пилястру с трех сторон. В первом случае через стену
пропускаются стяжные хомуты (болты) диаметром 18-22 мм и натягивают их с
помощью гаек, подкладных упорных шайб 10х 10 см толщиной 10-12 мм или
обрезков швеллеров. В отдельных случаях стальные элементы (вместо шайб)
устанавливаются также на всю высоту усиления пилястры.
6. Перед устройством обойм, рубашек, поврежденную трещинами кладку
столбов, пилястр, простенков рекомендуется отремонтировать инъекцировани-
ем цементно-полимерного раствора.
7. Монолитность и несущая способность каменных конструкций, повре-
жденных трещинами может восстанавливаться путем нагнетания в кладку под
давлением до 0,6 МПа цементных, цеменгно-полимерных растворов, для чего
засверливаются через 50-100 см скважины глубиной 10-30 см (но не более по-
ловины толщины конструкции); диаметр скважин принимается на 2-3 мм
больше наружного диаметра инъектора.
304
2. Трещины вдоль рабочей армату- ры в средней части пролета с от- слоением защитного слоя и сле- дами ржавчины. Проверить расчетом прочность нормального сече- ния с учетом уменьшения площади рабочей арма- туры, если несущая способность достаточна (М < М««), то очистить арматуру, восстановить защит- ный слой. Если М > Мсе<> то выполнить усиление: дополнительной арматурой» выносными опорами, шпренгелем, железобетонной рубашкой, измене- нием схемы (стойки, подкосы).
3. Сколы бетона свесов полки в сжатой зоне до 30% сечения Проверить расчетом прочность нормального или наклонного сечения, с учетом ослабления сечения. Если условие прочности не удовлетворяется, то произвести усиление: а) в первом случае с помо- щью обетонирования верхнего пояса, постановкой стальной обоймы, выносными опорами; б) во вто- ром случае (Q>Qb+Qiw) - постановкой внешних хомутов, обстонированисм.
4. Низкая прочность бетона сжатой зоны» звук бетона при ударе - глухой, появление лошадок - прсдаварийное состояние. Установить немедленно временное усиление (стойками), а затем постоянное усиление по и. 3 а.
5. Наклонные трещины» с раскры- тием более предельно допусти- мых по нормам. Временное усиление, с последующим выполнени- ем постоянного усиления по п. 3 б.
6. Наклонные трещины с раскрыти- ем .менее предельных значений Произвести поверочный расчет прочности наклон- ного сечения. Если условие прочности удовлетво- ряется. трещины затереть цементным или поли- мерцементным растворам. Если прочность недос- таточна. то выполнить усиление по 3. б.
7. Прогибы свыше 1/50 пролета; трещины более 1 мм; нарушение анкеровки арматуры в опорных зонах. Конструкция считается разрушенной. Восстанов- ление обычно нецелесообразно. Необходимо экс- тренное временное усиление. Если принимается решение о дальнейшей эксплуатации, то произво- дится усиление шпренгелями. железобетонными рубашками, затяжками, выносными опорами, из- менением схемы конструкции (стойки, подкосы).
8 Недостаточная несущая способ- ’ кость нормального сечения по арматуре (арматура ненапряжен- ная). Установка дополнительной арматуры путем ее приварки. При усилении без разгрузки дополни- тельную арматуру напрягают электротермическим способом. Приварка выполняется через коротыши 010-40 мм и длиной 50- 200 мм, шаг 200-1000 мм. При усиле- нии без преднапряжения балку подпирают или раз- гружают.
9. Недостаточная несущая способ- ность нормального сечения при рабочей напрягаемой арматуре Усилить установкой стальных предварительно на- пряженных затяжек или шпренгелей из стали клас- сов A-I, А-П, А-Ш, А-IV с 0 12...36 мм. Возможно усиление двухконсольными балками или под- пружными системами на колоннах.
307
8. Несущая способность стен, защита от интенсивного разрушения про-
изводится наращиванием сечения стены кладкой или набетонкой с одной или
двух сторон. Прикладка армируется и выполняется толщиной 12-38 см. Связь с
усиливаемой стеной обеспечивается перевязкой, шпонками, штырями. Набе-
тонка выполняется из бетона (тяжелого или легкого) В 7,5-15, армированных
сетками из стержней диаметром 4-12 мм. Толщина обычно составляет 4... 12 см.
Для повышения сцепления существующей кладки швы расчищают, поверх-
ность насекают, удаляя одновременно разрушенные слои кирпича, и промыва-
ют. Арматурные сетки крепят к стальным штырям диаметром 5-10 мм, заделан-
ным на цементном растворе М 100 в швы кладки через просверленные отвер-
стия. Глубина заделки штырей рекомендуется 8-12 см. шаг штырей по длине и
высоте 60-70 см.
Основные виды повреждений стен и способы их устранения даны в табл.
9.3.
Таблица 9.3
Характерные повреждения кирпичных стен зданий складов
и способы их ремонта и усиления
Схема повреждения и наименование Причины Способы устранения
Осадочные трещины Ошибки в изысканиях при проектировании: нсвыявлен- ные слабые или просадочные грунты. Недостатки в подготовке ос- нования: излишний выбор грунта в основании и плохое уплотнение вновь подсыпан- ного. Недостатки в устройстве фундаментов: низкое качест- во материалов - смешение фундамента с проектной оси. Пропуск или не проектные выполнение армирования кладки или поясов. Недостатки эксплуатации: - подтопление и вымывание грунта атмосферными или бытовыми водами. - неправильное устройство подпорных стен, отрыв котло- ванов или траншей у здания. Установить причину повреждения. При необходимости усилить фун- дамент или увеличить несущую способность грунта основания. а) . Установить напряженные пояса диаметром 28-30 .мм. б) . В качестве анкеров использовать тяжн-болты и швеллера. в) . Швеллера или уголки длиной 2 м установить на трещину с двух сто- рон; крепить болтами не ближе 65- 75 см от трещины. Устранить (заде- лать) трещины (инъекцией, торкре- тированием).
308
Вертикальные трещи- ны в кирпичной клад- ке стен * Применение нспроектных материалов: - низкое качество кладки (утолщение швов, плохое их заполнение). - пропуск или уменьшение армирования; - нарушение правил произ- водства работ в зимнее вре- мя; - неправильное выполнение температурных и деформа- ционных швов; - интенсивное разрушение кладки из-за переувлажне- ния, отсутствия гидроизоля- ции. Произвести усиление кладки: - установить стяжные тяжи, ошту- катурить (торкретировать) кладку; - инъекция трещин цементным или цементно-пояи мерным раствором при раскрытии до 4 мм; - при раскрытии более 4 мм заделку трещин выполнять с помощью рас- творонасоса или пневмонагнетателя ПН-1; - усиление набетонкой (В7.5; В15), армированной сеткой из стержней 04-12 мм; толщина наращивания 4- 12 см. Сетки крепить к стержням, заделанным в кладку; - выполнить деформационный шов. - восстановить отмостку; оштукату- рить стену (цоколь); выполнить гидроизоляцию (оклеечную или штукатурную) до уровня отмостки; глиняный замок; устроить отмос- тку.
Трещины в зоне пе- ремычек Непроектное опирание желе- зобетонных перемычек; не- проектное (без армирования) выполнение кладки над про- емом - усилить проем обрамлением из уголков; - установить в вырубленную штра- бу с двух сторон швеллеры, стянуть болтами через засверленные отвер- стия.
9.2. Восстановление монолитности и пространственной
жесткости зданий складов.
В кирпичной кладке стен зданий складов из-за неравномерных деформа-
ций основания под фундаментами образуются трещины (в торцевых стенах),
вблизи углов (углы отходят).
Для восстановления монолитности, пространственной жесткости зданий
производят объединение расходящихся стен, стягивание стен в целях прекра-
щения раскрытия вертикальных трещин, соединение продольных и поперечных
стен путем установки напрягаемых стальных тяжей и поясами. Схемы установ-
ки тяжей из практики их применения приведены в главе 8 на листах 67 - 68.
Тяжи должны иметь натяжное устройство (муфты, гайки) или напрягать-
ся термическим способом. Усилие натяжения должно составлять 30-50 кН. На-
тяжение контролируют специальными приборами (тензометрами, тензодатчи-
309
ками) или простукиванием (при ударе напряженный тяж должен издавать звук
высокого тона). Натяжение проводится одновременно по всему контуру здания
после заделки трещин цементным раствором под давлением. Расстояние между
тяжами рекомендуется принимать 4-6 м.
В одноэтажных зданиях тяжи устанавливают по осям стропильных балок
и у поперечных стен. Тяжи в зданиях складов располагают на поверхности
стен. Концевые упоры тяжей выполняют в виде стальных пластин
10х 10... 15х 15 см толщиной 10-12 мм или отрезков швеллеров. Концы стерж-
ней (тяжей) должны иметь нарезку с гайкой.
При образовании вертикальных трещин в местах сопряжения наружных и
внутренних стен монолитность кладки восстанавливается путем установки на-
прягаемых хомутов (если не ставятся тяжи) из стержней диаметром 20-24 мм
длиной 1,5-2 м. Хомуты анкеруются в поперечных стенах с помощью огрезков
уголков или швеллеров. Натяжение производится закручиванием гаек. Трещи-
ны (зазор) заделывают цементным раствором под давлением.
Местное усиление углов зданий складов, поврежденных трещинами, ре-
комендуется выполнять двусторонней накладкой (обвязкой стальных полос се-
чением 6*80....10* 100 мм или швеллеров №14-20, стянутых болтами диамет-
ром 16...20 мм).
В практике усиления стен складов, имеющих отклонения от вертикали и
повреждения трещинами можно использовать контрфорсы: железобетонные
или пространственные стальные. Недостатком первых следует считать значи-
тельный расход материалов.
9.3. Расчет усиления изгибаемых железобетонных
элементов изменением размеров сечения.
Расчет изгибаемых элементов, усиленных обоймами, рубашками, нара-
щиванием или установкой в тело конструкции дополнительной арматуры на
лолимеррастворе производят также, как и балок с увеличенным сечением бето-
на и арматуры (рис. 9.1). Обычно толщина обоймы или наращивания в растяну-
той зоне элемента задается. Количество дополнительной арматуры определяет-
ся расчетом по формуле (при R^aiJ=R5)
А -А /а2
As,ad= —-В, (9.3)
f 1
где параметры А и В определяют по формулам
AsRs-Rbxbx(h0+a0)
; (9-4)
0,5 xRs
310
2 х (М - A ;R h0) х Rb х b
*A2; (9.5)
fa
ЛАм
---Ъ
Рис. 9.1. Расчетная схема усиления изгибаемых
элементов наращиванием 1 - адгезион-
ная обмазка полимерраствором;
fa
Все обозначения в этих фор-
мулах приняты по СНиП 2.03.01
- 84* «Бетонные и железобетон-
Ml
ные конструкции».
Величину сжатой зоны желе-
зобетонного сечения вычисляют
по формуле
(9-6)
Если существующая арматура А5 расположена на расстоянии более 0,5 (ho
- X) от растянутой грани усиленного сечения, то в формулах (9.4), (9.5), (9.6)
для этой арматуры расчетное сопротивление принимается равным 0,8 Rs.
Условие равновесия расчетного сечения по изгибающему моменту с на-
ращиванием в сжатой зоне относительно центра тяжести сжатой зоны имеет
вид
М < RjX As(h0 +d - 0,5Х), (9.7)
Откуда
□ М и - -
d =----------Hq — 0,5Х, при X- RsxAs/bxRt> (9.8)
R- х А
о
Высоту сжатой зоны балок и плит с двойным армированием определяют
по формуле
х /$. - R.. х А'
6х/?£
(9.9)
Количество надопорной арматуры можно увеличить постановкой допол-
нительных стержней в толще наращивания. Ориентировочно площадь этой до-
полнительной арматуры определяют по формуле
0
s.sup
Мар - R° х As° х O,9ho
Ks,sup x ^>^o]
(9-10)
311
где M£J> — опорный момент после усиления: А$, R - площадь и расчетное со-
противление существующей надопорнои арматуры; As sup, Ks sup - соответ-
ственно площадь дополнительной арматуры и ее расчетное сопротивление; ho,
hoi - рабочая высота надопорного сечения до наращивания и после наращива-
ния.
Расчет прощости, деформативности и трещиностойкости железобетон-
ных изгибаемых конструкций, усиленных приклеиванием в растянутой зоне
обычных или предварительно напряженных железобетонных элементов выпол-
няется по СНиП 2.03.01 — 84* как обычных монолитных, с увеличенным сече-
нием бетона и арматуры (рис.9.2)
Рис.9.2. Расчетная схема усиления приклеи-
ванием железобетонных элементов:
2 - полимеррастворный шов
При расчете задаются толщи-
ной приклеиваемого железобе-
тонного элемента усиления. При
наличии трешин в усиливаемой
конструкции их перед усилени-
ем необходимо заинъекциро-
вать.
Площадь и диаметр требуе-
мой арматуры в железобетонном
элементе усиления определяют
по формуле
за
С - Vc2-4D - 2RS X As 12Rsa
(9-U)
где C-RscX Ag+Rbxb(2h+t); D= Rbxb(2Mmjxl+RsAsx(2a+t)]
Mmixi - максимальный изгибающий момент, действующий на усиленную
конструкцию; R,, RM - расчетное сопротивление арматуры растяжению соот-
ветственно в усиливаемой конструкции и железобетонном элементе усиления;
Rb - призменная прочность бетона; As, h, Ъ - площадь растянутой арматуры,
высота и ширина усиливаемой конструкции; а - толщина защитного слоя бето-
на; t - толщина приклеиваемого железобетонного элемента усиления (см рис.
9.2).
Условие прочности изгибаемого элемента с полимеррастворным покры-
тием в растянутой зоне по изгибающему моменту относительно центра тяжести
сжатой зоны сечения (рис.9.3) имеет вид
312
М=Мь + kxM„
(9.12)
где M - изгибающий момент» воспринимаемый сечением составной балки; Мь -
изгибающий момент, воспринимаемый балкой без покрытия; Мр - изги-
бающий момент, воспринимаемый полимерным покрытием; к - коэффици-
ент условий работы полимерного покрытия, равный 0,65.
Рис.9.3. Расчетная схема усиления покры-
тием из полимерраствора.
Учитывав, что
Mb=RsxAs(ho-O,5X) (9.13)
Mp=Rptx Ар (ho - 0,5 6Р - 0,5Х) (9.14)
Формулу (9.12) запишем в виде
М £ Rsx А . (ho - 0,5Х) + kxRptx Ар *
xflio-O.SSp-O.SX) (9.15)
Высота сжатой зоны X для балки составного сечения определяется из ус-
ловия
R^x As + Rp)x Ар = RbxbxX
RsxAs RptxAp
или л =-----------—
bxRb
(9.16)
где Rpt - расчетное сопротивление полимерраствора на растяжение; AD- пло-
щадь поперечного сечения полимерраствора.
При совместном решении уравнений (9.15) и (9.16), учитывая, что
Ар =6рхЬ и исследуя полученное выражение на экстремум по 6Р, можно опре-
делить оптимальную высоту слоя полимерного покрытия из условия прочности
6p=[hx Rb - Rsx As /2bxk( 1 +k)]/( Rb+ R^
(9-17)
Следует отметить, что наряду с увеличением прочности полимерные по-
крытия снижают деформативность и значительно повышают трещиностойкость
железобетонных конструкций, что важно при их эксплуатации.
313
9.4. Пример расчета усиления железобетонной
балки методом наращивания сечения.
Исходные данные
Требуется рассчитать усиление сборной железобетонной балки перекры-
тия пролетом / = 6 м с размерами поперечного сеченил bxh=25x55 см. Фактиче-
ская нагрузка на балку составляет по данным обследования qi=7000 кгс/м, а
проектом предусматривалась q=5000 кгс/м. Возрастание нагрузки произошло
из-за динамического характера ее приложения.
Результатами проведенного обследования установлено» что геометриче-
ские размеры балки соответствуют проектным. Признаков повреждений и де-
фектов в балке не обнаружено. Продольная арматура в растянутой зоне выпол-
нена из 4022 A-III с As=15,2 см2.
Продольная арматура в сжатой зоне состоит из 2014 Л-Ш с А^=3»08 см2.
Продольная арматура объединена в пространственный каркас попереч-
ными стержнями 0 8А - I с А«о-1,О1 см2 (п=2) с шагом S-20 см. Признаков
коррозии арматуры обследованием не выявлено. Защитные слои бетона состав-
ляют а=а'=3 см.
Прочность бетона на сжатие соответствует классу В25. Конструкция бал-
ки и ее расчетная схема приведены на рис.9.4.
Рис. 9.4. Конструкция и расчетная схема балки
314
Решение
Так как бетон и арматура балки не имеют повреждений, то поверочный
расчет выполняем по предельным состояниям, принимая расчетные сопротив-
ления бетона и арматуры по СНиП 2.03.01 - 84*:
- бетона Rh=l 45 кгс/см2; Rbt— 10,5 кгс/см2;
- арматуры Rs= Rsc=3650 кгс/см2; R^= 1750 кгс/см2.
Коэффициенты условий работы Уъ2^0,9; ys=L
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона ^r-0,551.
Рабочая высота сечения балки
ho=h-a=55 - 3=52 см.
Высота сжатой зоны бетона
RsxAs-RscxA’ 3650(15,2-3,08)
Л —----;--Г----------- ---------------— = 13,0 СМ.
bxRbxyb2 145x0,9x25
. X 13,6 п
£ = —=-------- о,262 <£r=0,551
h0 52
Несущая способность балки по моменту
[Mb]= yb2xRsxX (ho - 0,5Х) + Rttx Aj (h0 — а' )=0,9x 145x13,бх (52 - 0,5x
xl3,6) + 3650x3,08(52 — 3)=2547508 кгсхсм=25475 кгехм.
Несущая способность балки по поперечной силе
[Q]=Qb+Q^8425+9194= 17619 кгс
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении
0ь= Мь/С;
Мь=фь2х( 1+<Рг)х Rfcxbx h о =2х( 1+0)х 10,5х25х522= 1419600 кгсхсм=14196 кгехм.
Длина проекции наклонного сечения
йь = /14196
5000
Qb=l4196/1,68=8425 кгс > Qb.mm=8190 кгс.
Qb,min=<Pjx(l+cpf)x Rb[xbxhg=0,6(H0)xl0,5x25x52=8190 кгс
Поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой
>Мк (14196
Он.’ WQ), где Со= J—£ = /—= 1,27 м
\ 4sco 8840
Rsro* ASfl/S=1750xl,01/20=88,4 кгс/см-8840 кгс/см.
Так как С=1,68 > Со=1>27 м > 2ho=l,04 м, то принимаем Со=2Ь0=1,04 м =
104 см. Тогда
315
Q$w=:88,4x 104=9194 кгс
Усилия в расчетных сечениях от проектной нагрузки
Mmax=q/2/8=5000x62/8=22 5 00 кгехм;
Qmaxeq//2=5000x6/2= 15000 кгс.
Таким образом, по проектным нагрузкам балка удовлетворяла условиям
прочности, как по моменту, так и по поперечной силе
[MJ > Mmax; [Q] > Qmax*
Усилия в расчетных сечениях от фактической нагрузки с учетом ее дина-
мического характера (работа электропогрузчиков на перекрытии)
Mmaxi=q1/2/8=7000x62/8=31500 кгехм;
QmaxJ=qi//2=7000x6/2=21000 кгс.
Так как [MJ < МтаХ| и [Q] < Qmaxi, то усиление балки необходимо (пере-
грузка составляет 24% > 2%).
Балку усиливаем монолитной железобетонной обоймой или наращивани-
ем сечения в сжатой (верхней) зоне. Рассмотрим оба способа.
Монолитная обойма (рис. 9.5)
Рис. 9.5. Усиление балки обоймой
Принимаем толщину обоймы усиления
сбоку и по низу сечения 7 см, а в сжатой
(верхней) зоне 5 см. Тогда размеры уси-
ленной балки будут:
b=b+2d=25+2x7=39 см; h=55+7+5=67
см;
ho=52+5=57 см; а<>7 см; а=3 см.
По формуле (9.4)
Л j 5,2 х 3650 - 0,9 х 145 х 39(57 4- 7)
0,5x3650
= -148,1
По формуле (9.5)
2[3150000 -15,2 х 3650 х 57] х 0,9x145x39 . 1Гп2
В------------------------—:-----------------1-15,2 =
36502
= -9,44+231=221,56
Необходимое количество дополнительной арматуры находим по формуле
(93)
148,1 1~ 148,12 Л пе г- 1 г-г-
As,3d=---------J----------221,56 = 74,05 - 72,5 = 1,55см2
2 V 4
316
Принимаем 2012A-III с As=2,26 см2. В сжатой зоне по конструктивным
соображениям принимаем 2012A-III с As=2,26 см2.
Проверим правильность применения формул при расчете. Высота сжатой
зоны бетона по формуле (9.6)
3650(15,2 + 2,26)
X- — " — 12,52 см
39x0,9x145
По условию 0,5(h - X) = 0,5(67 - 12,52)=27,24 см > 10 см. Следовательно,
формулы (9.3) - (9.5) применены правильно.
Наращивание бетона в сжатой зоне балки (рис.9.6)
Ai.oJ -1.62с»1
(2ФП A-W
6=250
Ai=1£2c»^
(4Ф22 А-Ш)
Рис.9.6. Сечение балки.
!2 А-Ш)
По формуле (9.8) определяем необхо-
димую толщину наращивания
d = ——-----Лл+0,5Х =
/?,.хЛ v
•3
3150000
3650x15,2
-52 + 0,5x13,6
-11,58см
Принимаем толщину наращивания
d=12 см, а его армирование из 4010
А-Ш с Ад =3,14 см2 по конструктивным соображениям (АдаО,2А5=О,2х15,2=
=3,04 см2) и привариваем дополнительную арматуру к существующей с помо-
щью отгибов.
Прочность балки по моменту обеими способами усиления достигну-
та.
Необходимо проверить прочность усиленной балки по поперечной силе
Qmax=21000 КГС.
Железобетонная обойма (рис.9.5).
Новые размеры сечения b=39 см, h=67 см; ho= 57 см. Поперечное армиро-
вание не изменилось.
Момент в наклонном сечении
Мь=(рь2х Rbi*bx Ьф=2х10,5х39х572= =2660931 кгсхсм=26609 кгехм.
317
Длина проекции наклонного сечения по бетону
26609
V 7000
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном наклонного сечения
Qb=Mb/C=26609/l,9=14005 кгс = 0^=14005 кгс,
где Qb,rr.iu=0,6x Rblxbxh(J =0,6x10,5x39x57= 14005 кгс
Интенсивность усилий в поперечной арматуре
R«.1X.AMJ/S=1750x1,01/20=88,4 кгс/см=8840 кгс/см.
Длина проекции наклонного сечения по арматуре
.М h' 26609 ,_
Со=. I—° = Л, ——— = 1,7 м > 2h0=2x57= 114 см=1,14 м
\qsw V 8840
C0=C=2h0=l,14 м
Поперечная сила, воспринимаемая арматурой в наклонном сечении
О»>= qsuxCo=8840x 1,14=10078 кгс.
Поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением усиленной бал-
ки
[Q]=Qb+Q«>= 14005+10078=24083 кгс > Q,
Прочность по поперечной силе обеспечена.
nm=21000 кгс.
Наращивание бетона в сжатой зоне (рис. 9.6.).
Новые размеры сечения балки b=25 см; h=67 см; h0=64 см. Поперечное
армирование не изменилось.
Момент в наклонном сечении
Mb=<pt2X RbtxbxhQ=2xl0,5x25x642=2150400 кгсхсм=21504 кгехм.
Длина проекции наклонного сечения по бетону
21504
7000
= 1,75 м
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном наклонного сечения
Qb=Mb/C=21504/1,75=12270 кгс > Qb.min=10080 кгс,
где Qb.mir^O,6x10,5x25x64=10080 кгс
Длина проекции наклонного сечения по арматуре
„ .'Mb /21504 1С/.
C0=J—-=J-----------= 1,56м >2h0=l,28 м
V<U V 8840
Принимаем Co=C=2ha=xl128 м
318
Поперечная сиза, воспрнинмвемая арматурой в наклонном сечении
О-" <ь*О*М0* J .28-11315 кгс.
Поперечная сила, воспринимаемая наклонным ссченмем усиленной бал-
ки
[QJ4227O-11315-23584 яге > Q^-21000 кгс.
Прочность по поперечной <ж»г обеспечена.
9.5. Расчет усиления изгибаемых железобетонных элемен-
юв при памонш ширен i елей и затяжек.
При расчете усиления балочных элементов, выполняемого путем поста-
новки предварительно - напряженного шлренгеля, рассматривают комбиниро-
ванную систему. Учитывая, что усиление балки выполняется тогда, когда к ней
уже приложена основная нагрузка, выполняют приближенный расчет усиления
как для балки, находящейся под воздействием заданной внешней нагрузки н
усилий, передаваемых на балку со стороны ншрснгсля (рис.9.7), которые при-
равниваются к внешней нагрузке.
Сечения усиленной балки работают на сжатие с изгибом, и их несущую
способность можно определять как для вкецеитренно сжатых элементов.
Расчет балки, усиленной шпренгслем. (ряс.9.7. а) ведут в следующей по-
следовательности:
I) выбирают габариты шпренгсля a, b. с, h, ф, А№;
2) определяют им кбаюшис моменты в пролете балки до и после усиле-
ния соответственно М н
3) назначают величину предварительного напряжения в шпрен геенной
затяжке Ojp-700... 1(Ю0кпс/см\
4) определяют распор в шпренгслс в предельном состоянии по формуле
( Л/ , — Л/ '
Н-0.8* ——-------+ СГфХА„г kO.SR** А₽; (9.18)
где 0,8 - коэффициент условий работы
5) определяют усилия от шпренгеля в предельном состоянии
V’HMg<p; Мд-Н*с; (9.19)
6) определяют расчетные усилия в системе в предельном
состоянии
bVM^Mo-Vxa; Qu-R-V; (9.20)
7) проверяют сечения в усилен ной балке от внецентренного сжатия в
предельном состоянии ид усилия М„ Q„ N<=H, c^+he-y,
е* - +у- а при е0* МУН»
319
Рис.9.7. Расчетная схема балки; » - усиленной лредмрительис -
напряжением шлренгслсм; б - усилен 40Й металлической
балкой. напрягаемой соадыием начального прогиба; « -
усмлениой прсхаарнгельно - напряженной горэпомталмой
зашжкой.
320
где е0 - эксцентриситет относительно геометрической оси, проходящей по цен-
тру тяжести сечения
При усилении изгибаемых элементов металлическими балками (рис. 9.7
б) их устанавливают так. чтобы они эффективно выполняли свои функции. Для
этого нм сообщают предварительное напряжение путем создания начального
прогиба. Величину прогаба определяют исходя из требуемом степени разгруз-
ки. Металлическая балка, стремясь выпрямиться, будет разгружать усиливае-
мую железобетонную балку. Начальный расчепгый прогиб создают с помощью
устройства, включающего домкрат, и закрепляют прокладками. При установке
провдадок в трех сечениях балки пролетом 6м прогиб и местах прокладок (см.
ряс. 9.7, б) можно определить по следующий формулам
G-2J8xP/J; Гг«3,02хР4, (9.22)
। де ft и f* - соответствующие расчетные прогибы в местах установки прокла-
док;
Р - требуемая сила разгрузки; J - момент инерции сечения металлической
бал кн
Определение несущей способности балки, усиаенноП предварительно на*
пряженной горизонтальном затяжкой может быть с достаточной для практики
точностью произведено по формулам СНнПЗ.03.01-84*. если принять
(рис.9.7.в)
N=0.85x Лдах (9.23)
где N - усилие в преднапряжекной загтяжке; - площадь сечения затяжки;
0.85 - коэффициент условий работы затяжки.
Опорные разгружающие моменты определяют in выражения
Me-Nx^NChf-y), (9.24)
где hj - расстояние от затяжки до верхней грани усиливаемого элемента;
у - расстояние до центра тяжести от верхней грани.
Расчетный изгибающий момент М в пролете определяют по выражению
М-Ме-М* (9.25)
где М» - пролетный изгибающий момент от полкой нагрузки, действующей
на балку после усиления.
Эксцентриситеты приложения продольной силы N от центра тяжести
растянутой н сжатой арматуры
r=e0 + ho - у; е'=е0- у + а*. (9-26)
где со “M/N - начальный эксцентриситет приложения продольной силы.
Предварительное напряжение в затяжке, необходимое дня включения ее в
совместную работу с усиливаемой балкой, принимают в пределах
офж700... 1000 кгс/см’.
321
9.6. Пример расчет усиления железобетонной балки
предварительно напряженным ширен гелем.
Исходные данные
Требуется рассчитать усиление сборной железобетонной балки перекры-
тия пролетом / б м с размерами поперечного сечения bxhw25*55 см. Фактиче-
ская нагрузка на балку составляет по данным обследования qi=7000 кгс/v. в
проектом предусматривалась q«5000 кге/м. Возрастание нагрузки произошло
из-за динамического характера ее приложения.
Результатами проведенного обследования установлено, что геометриче-
ские размеры балки соответствуют проектным. Признаков повреждений и де-
фектов в балке нс обнаружено. Продольная арматура в растянутой зоне выпол-
нена из 4022 А-Ш с Aj=l5,2 см!.
Продольная арматура в сжатой tone состоит из 2014 А-Ш с А$"3.08 см*.
Продольная арматура объединена в пространственный каркас попереч-
ными стержнями 0 SA - I с А^-1,01 см1 (п-2) с шагом S-20 см. Признаков
коррозии арматуры обследованием не выявлено. Защитные слои бетона состав-
ляют а^а'-З см.
Прочность бетона на сжатие соответствует классу В25. Конструкция бал-
ки и сс расчетная схема приведены на рис.9.4.
Решайте
Так как бетон н арматура балки не имеют повреждений, то поверочный
расчет выполняем по предельным состояниям, принимая расчетные сопротив-
ления бетона н арматуры по СНиП 2.03.01 - 84*:
- бетона Rb“!45 кгс/смг. R^”10,5 кгс/сч';
- арматуры К" Ижи365О кгс/см’; R**ml 750 кгс/см3.
Коэффициенты усглвий работы Тю*0,9; ув«1.
Граничное значение относ игольной высоты сжатой зоны бетона £R=O,551.
Рабочая высота сечения балки
ho=h“a=55 - 3-52 см.
Высота сжатой эоны бетона
, RsxA,-RscxA; 3650(15,2-3,08)
< =-----------у ... с IJ.DC.M
t>xRbxyb2 145x0.9x25
= 0,262 <4,-0.551
Пл 52
Несущая способность балки по момент)'
(MJ-7ojxR»xX(b-0.5X)+ RK*A;(lb- а'}-Ф.9х]45хВ,6х( 52-0,5*
х 13,6) + 3650x3,08(52 - 3)-2547508 кгсхсм«25475 кгехм.
Несущая способность балки по поперечной силе
[Q)"CM’Qie-8425+9l 94»! 7619 кгс
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном о наклонном сечении
Оь" NVC;
M»”4>wxO+<Pf)x R^xbxho-2х(]-Н))х 10,5x25x52*= 1419600 кгсхсм’14196 кгехм
Длина проекции наклонного сечения
„ X .14196 ...
0.1-----
У q V >000
Ог1419б/|.68*в425 кгс> Q^-8190 кгс.
Rfcxbxho4).6(l+O)xlO,5x25x52’8190 кгс
Поперечная сила, воспринимаемая поперечной арматурой
Q»- <Ь.*С* «е = 1.27 ы
Ям.* Rw* Au/S”! 750x1,01/20-88.4 кгс/см-8840 кге/см.
Так как 01,68 > Cq-1.27 м > 21v=I.O4 м, то принимаем 0-21^*1,04 м «
104 см. Тогда
Q„-88,4x 104-9194 кгс
Усилия в расчетных сечениях от проектной нагрузки
Ми*,"Я^/8*5000х62?'8=22500 кгехм;
Q=«-qW2-5000x6«,2=15000 кгс.
Таким образом, по проектным нагрузкам балка удовлетворяла условиям
прочности, как по моменту, так и по поперечно* силе
[М J > У^: [Q] > Q^.
Усилия в расчетных сечениях от фактической нагрузки с учетом се дина-
мического характера (работа электропогрузчиков на перекрытии)
Mflu, |"Я|/г^8"7000хбг^8жЗ 1500 кгехм;
Qes»i"4J/2c7OOOx6/2-2IOO0 кгс.
Так как (MJ < М^,| и [QJ < Q^i, то усиление балки необходимо (пере-
грузка составляет 24% > 2%).
Балку усиливаем установкой предварительно напряженного шлренгеля
(ркс.9.8).
Принимаем габариты шпренгшя: а-1,5 м -150 см; Ь *3 м-300 см; с-21.5
ем; h*55 см; А^-7,6 ем* - площадь поперечного сечения шлренгеля из 2022А-
111; Rw"3650 кгс/см’; ^-55/150=0,367, <р-20°; о^-IODO кгс/см’.
323
Рюс 9.8.Рлсч«мм схем* усиления балки шг.релгелеы
Н=0»8*
Изгибающие моменты Mg-31500 кгехм. М«=22э(Ю кгехм.
Определяем распор в шпренгеле
/Х.-М 'j
j, + oSp к Asu I
л/315000-2250000
Н=0,8 -----—-------+ 1000x7,5 =19171 кгс <0»8
R,xAlu-0,8x3650x?,6-22192 кгс.
Находим усилие» действующее на балку от ш л ранге ля
V=Hxcg«?-l9171x0,367=7<E6 кгс.
Опорный момент в балке от распора шлренгсля
Мо-Нхе—19171x21,5—412176 кгехсм.
Определяем югнбаюший момент и поверенную силу в системе балка со
шпренгелем от лодкой нагрузки
Х-М^+Мд - Vxa-3150000-412176 - 703бх 150=2506776 кгсхем
Q/Q<^-V=21000 - 7036-13964 кгс <Q-15000 кгс.
Прочность по поперечной силе в усиленной шпренгелем балке обеспече-
на.
Проверим прочность усиленной балки ко моменту сравнением продоль-
ной силы от внецентренного сжатия балки ш пренгелем с величиной распора.
Величина продольной силы, возникающей в уендемкоГе балке
Yj.2 х Rb х b х X(h0 - 0.5Х) + Rх A^(h0 - а')
Для отыскания N необходимо опредслэпь высоту сжатого бетона X и экс-
центриситет приложения скан.
324
Эксцентриситеты в сечении усаленной балки:
- начальный ^МЛ<=2550б776/19171“131 см;
- расчетный относительно А,
е-с© * ho - у"13)+52 - 27,5"155»5 см.
- расчетный относительно
а-«$->• + аг-131 - 27,5 + 3-106.5 см.
Высота сжатою бетона через сумму моментов относительно центра тяже-
сти сечения усиленной балки
£М-0
Yb2 * Rb х Ьх Х(е0 - h0 + 0,5Х) + R, х As хе + Rsc х а; хе' = О
0,9* 145х25хХ(155.5 - 52+0,5Х) - 3650x15,2х]55,5+3650хЗ,Ш106.5=0
3262,5Х(103,5+О,5Х) - 7429867=0;
Х(103,5*0,5Х)-2277=0
207X-I-X2 - 4554-0; Х3+207Х - 4554-=О;
Х=25 см.
Продольная сила N
0,9х 145х25х 25(52-0,5х25) + 3650х3,03(52-3)
155,5
“17176 кге <11-19171 кге.
Балка обладает достаточной прочностью по моменту.
9.7. Расчет усиления сжатых железобетонных элементов.
Прочность сжатых железобетонных колонн, усисснпых жедетобстоикой
обоймой по адгезионной промазке (рис.9.9), при «гружении продольной силой
приложенной со случайным эксцентриситетом проверяется по условию
N S <р (»lt<RbxAb+R«x А»>+WRwA^+R^xAU (9.27)
где N - продольное сжимающее усилие от расчетных нагрузок; ifc - коэффи-
циент условий работы, равный 0,9 при h S 200 мм и равным 1 при h 2 200;
Ф - коэффициент продольного изгиба усиленной колонны; - коэффи-
циент условий работы обоймы, равный 0,9 - при использовании предва-
рительно напряженной поперечной арматуры н 0,8 - при выполнении по-
перечной арматуры в виде обычных замкнутых хомутов; Rb - призменная
прочность бетона усиливаемой колонны; - призменная прочность
бетона обоймы; и R^^r ~ расчетное сопротивление арматуры соответ-
ственно усиливаемой конструкции н обоймы; А> и А«, - площадь попе-
325
речного сечения бетона соответственно усиливаемой колонны и обоймы;
А* и - площадь сечения продольной арматуры соответственно уси-
ливаемой колонны и обоймы.
Рис.9.9. Рмчгпия слои усиленна колонн жсдсзобстоилоЛ обоймоЭ
При армировании обойм усиления центрально сжатой железобетонной
колонны в пределах 1%т.е.
A^-O.OlA^ (9.28)
расчетная формула (9.27) примет вид
N 3» <р Aj^T^jc/'O.OlR^K,)]. (9.29)
Коэффициент продольного изгиба <р усиленной колонны, учитывающий
длительность зэгружения, гибкость и характер се армирования, определяется по
экспериментальной зависимости
^$С Х ^3 RS ГСГ Х ГСГ
Ф=^«Р-. Фь)х « , А ‘' А .
Х’АЬ + Я-Ь.гст х А_гг
(9.30)
где оь и <л - коэффициенты, определяемые по тзбл.9.4.
326
Тобяш'.т 9 4
*
Коэффициенты О» И фг
\J./h S6 8 10 12 Н 16 18 20
Коуффгл^мснт ft
0 0,93 . 0,92 _0.91 ! 0.9 0Л9 0Л6 ОЛЗ 0,ь5 I
_0/Ц_ 0.91 0.9 0Л8 0t8$ 0^8 0.73
1 0.92 031 0,86 О1 0.74 0.63 0Л5
Коэффициент ф, А. При омицддж сечпои промежуточных стержней Ав«. расположенных у граней, парал 1 желтых рассматриваемой плоскости, менее 1/3 А,..
0 0,93 0.92 0,91 0,9 М9 0^7 0J84 0,81'"
0.5 0,92 0,92 0.91 _ 0.9 0.87 0,84 ОЛ 0,75 j
1 _ 0,92 0,91 0,9 0.W 0Л6 0,83 0,77 0.7
Б При плопидн сечапм промежуточных стержней желтых рассматриваемой плоскости, нс мснсс 1 /3 А Аде. расположенных у граней, парал- '
0 0.92 0.92 0,91 п,«9 0.87 0Л4 0,8 0.75
С.5 0.92 | 0.91 | 0.9 0J87 оз.\. 0.79 0.72 _C.6f
1 0,92 0.91 0^9 0,86 03 0.74 0.66 O5S
1 -1 - рассматриваем 2 - промеж)точн1 А^- пжпэдхь сече МЫ ПЛОСХОСТЪ' стержней Ч"1 !
ж стержни; 1Ш ВССХ ПрО.ТОЛкМкЛ g
Для определения коэффициента ф по формуле (9.30) необходимо предва-
рительно задаться минимальной толщиной обоймы 50 мм. при этом наимень-
ший размер поперечного сечения усиленной колонны будет h*«h+2d (рис.9.9).
Формула (9.30) справедлива при усилении колонны на всю высоту При
усилении колонны только в пределах перегруженных или поврежденных участ-
ков коэффициент продольного изгиба ф следует также определять по формуле
(9.30). как для колонны до усиления без учета сечения обоймы Ащ и дополни-
тельной арматуры Аиж<.
Площадь сечения бетона обоймы усиления определяется по формуле
N
--»lb(RbxAb + l<i. *As)
Arcr = Фт —ttthr—г- • <’ 3|>
Лгсг(°МГ + G’OlRsc.rcr)
а расчетная толщина монолитной железобетонной обоймы по формуле
. 7(b + h)2+4Aref-(b + h)
d -------------. (9.32).
4
327
Площадь сечения продольной дополнительной арматуры определяется
по формуле (9.28). а прочность усиленной колонны проверяется по формуле
(9.29) с учетом полученных при расчете значений гр и А^. Формула (9.29) при-
ем news, когда нагрузка передается на обойму. имеющую опоры снизу. Если на-
грузка перелается на обойму, ле имеющую опоры снизу, то к в формулах
(9.27) и (9 29) вводится коэффициент удоиый работы равный 0.7; при отсутст-
вии непосредственной передачи нагрузки на обойму этот коэффициент равен
0.35.
С методикой расчета вкецектренно сжатых элементов при загруженин
продольной силой с расчспгым эксцентриситетом при усилении их односто-
ронним наращиванием, обоймой иди двусторонним наращиванием, а также ме-
таллическими обоймами и предварительно напряженными распорками можно
ознакомиться в работах (25 и 59].
9.8. Пример расчета усиления
железобетон ной колонны каркаса.
Ямой
Требуется запроектировать усизснне колонны железобетонной
на которую фактически действует нагрузка N»2000j0 кгс. Длите jmco дейст-
вующая нагрузка составляет Nc"180000 кгс. Сечение колонны bxh1 30x30 см.
Высота колонны Н**<8 м-
Обследованием установлено. прочность бетона на сжатие соответствует
классу В20. Признаков повреждений бетона не обнаружено.
Колонна армирована симметрично 402ОЛ - III с Л," 12,56 см1. Продоль-
ная арматура объединена и пространственный каркас поперечными стержнями
06 А -1 с шагом 30 см. Признаков коррозии арматуры обследованием не выяв-
лено. Защитные слс» бетона составляют аса* “3 см.
Конструкция колонны приведена на рис 9.10.
Решение.
Так как бетон и арматура в процессе эксплуатации не получили повреж-
дений, то расчет выполняем по предельному состоянию, принимая расчетные
сопротивления бетона и арматуры по СНиП 2.03.01 - 84е:
- бетона Rb“=l05 кгс/см’;
- арматуры RK"365C кгс/см2;
Коэффициент условий работы бетона • 0,9.
Обойму усиления проектируем из бетона класса В20 с продольной арма-
турой класса ЛШ и поперечной арматурой. класса А -1 в виде замкнутых хому-
тов. Усиление колонны выполняются на всю высоту.
328
Коэффициент условий работы колонны
rfc - I, так как h-ЗОО мм > 200 мм, a n)w - 0.8.
Расчетная длина колонны
/5=Н=4,8 м -480 см.
Принимаем толщину обоймы 60 мм. То-
гда размеры ссчснил колонны будут равны
Ь'« И'*30+2*60^42 см.
Гмбкость усиленной колонны составит
A-/t/hf-480/42*11.43
По табд.9.4 при N/N=180000/200000=0,884
Ф>-0,88 и 9,-0.875.
Коэффициент продольного изгиба по фор-
муле (9.30)
9=0,88+2(0,875 - 0.880)х
3650x12,56 т 3650x8,64 ЛООЛ
-------------------------— - 0,880
0,9 х (10,5x900+ 105x864)
где Aww=0,01AfCT-0,Ol(42x42 - 30x30)464
см:
Рис 9.10. Конструкция кохешкм.
Площадь сечения бетона обоймы, армированной продольной арматурой с
обычными вязаными хомутами по формуле (9.31)
200000
— -1(0,9 х 105 х 900 + 3650 х 12,56)
А«"——--------------------------------------- 920см1
0,8(0,9x105 + 0,01x3650)
Находим требуемую толщину желстобетониой обоймы по формуле (9.32)
V(30 + 30)2 + 4 X 920 - (30 + 30)
ов--------------------------------- ------= 6,33 см.
4
Принимаем толщину обоймы d-6,5 см (рис. 9.11).
Определяем площадь сечения продольной арматуры обоймы
Л^-0.01 *920-9,2 см2.
По сортаменту принимаем 4018 А - III с А.-Ю.18 см*.
329
• 4 AB
u
Рмс.9.11. Сечсиие усиленное холодны.
СуЩ^СГвУЮЩАЯ
КОИ hWA
Проверим прочность сечения усиленной колонны при
480
Ь"~—т—~ = 11,2. ^«0,88 и <^«0.88;
Ф=Фь«О,88
К-200000 кге <0,88х( 1(0.9x105x30x30+3650x12,56) + 0,8х{0,9х 105*949+
+3650x10,18)] «204480 кге.
Несущая способностьусиленной колонны обеспечена.
9.10. Справочный материал при разработке мероприятий и
предложений по усилению или восстановлению
конструкций
Тах хах информация по необходимым данным для усиления железобе-
тонных н каменных конструкций зданий и сооружений разбросана по большо-
му количеству различных литературных источников» то в данном параграфе в
сжатой форме представлены основные, необходимые справочные данные по
плотности строительных материалов» сортаменту стального проката и армату-
ры, сортамент гаек и болтов с шайбами, а также выборка основных железобе-
тонных плит и балок покрытий и перекрытий, Эти данные приведены на л истах
92... 107.
330
ОСНОВНЬЕЕ СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ФИЗИЧЕСКИМИ ВЕЛИЧИНАМИ
____ и ПРОЧНОСТНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ БЕТОНА АИСТ
ПЛОТНОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
МГГ1
ПЛСЕ
«О
WDO
Пяосд» летч
“W”
Х4СТКГФ Ж ТЖО» ж
глт точдо-мпш жзегадж
мгт >муксглго ж ждам»
шФялсжгтм
х»мти
шт
шт
«ЗГГ4
ьют
nw
шт
wqhimw ж тмляы:
- 51,1.
TjwsypM
*ы pcrnt
ршгнми лота
М «UUEM pKTIQpt
М JCtrJfW pft-ГМДО
к> охгмтлто ку*отм
Сюм. м. альт, оежм
ХгО. <Яр*х. йктжлш
тит
№jqh wrmiA ли а
К1ЛСХ СГрОГГ*ХРСс1
ширымм »т ж ст«хмош мт
(шш)
MfWOTT
DK«
» fvOt ХР^ЦяСТ
>т*
даалвгм**
УГОЛКИ СТАЛЬНЫЕ ГОРЯЧЕКАТАНЫЕ РАВНОПОЛОЧНЫЕ.
СОКРАЩЕННЫЙ СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИИ (ПО ГОСТ 8509- 86)
Обозначении ;
6-мнРина волки;
£-twuuhha полки;
*“'*?** Ь »ИУТННМ1ГО ЗАК руг АГНИ*
Г - РАДУ5С ААЛРУГЛСНИД *0Л»к ;
£“МсИ1кт инерции °
4 - РАДИУС ЯКЕРЦНИJ
JLt- 0кт»л ГЯМ4СТ* •.
IИ мцр Размеры, их fl AHU A Ab Масса lu T- СйРАВОЧ! <b*£ 88 ЛИЧИНЫ АЛЯ ОСЕЙ Л hwrt АРИ **
Itw- ФИАЙ 4 R r профиля, ex’ Ж 1 fl Ip j WG AAHNM, КГ X - Д I «5г. и AU -*• 0.ШАС. У* Ллмн. Льихр, Л/* AJ Дл,,си 10 12 14
CM* ей Си* сы
I 1 i 1 4 5 i 7 6 9 10 11 1? и И IS <в !? IB
I 5 so 4 5.5 1,8 MJ 3.03 Mi W 144 1.94 34 0.39 18,6 I.M 2,43 ?.Я 2.Я
I 5,6 55 5 6 2 5.41 4.H 16 1,72 25,4 2,18 639 1.1 21.2 1.57 М3 2,?7 2,85
I м Я 5 7 2.3 s.n Ml 231 >34 364 244 1.52 ».« *1.5 1Д4 2,96 3,84 М2
? 70 5 6 2.7 646 5.38 *13 2,16 S0.7 W ил 66,7 1.9 3,23 3,1 3.38
?3 75 5 $ 3 7.11 5.3 393 241 62.6 2.91 16.4 1,41 *ы 2.02 3.42 3,4 9 33?
I 6 SO 6 a J 9,3 8 7,36 37 247 10,4 MJ 23,5 1.5< Ю2 2.19 MS М2 3,8
$ $0 ? (0 3.3 F2,3 9,84 JU 2.7? ISO 3.4J 383 1,78 169 2.4? 4,05 4,13 4,21
I 10 too ? 12 4 11,8 10; 1 131 3j0< 207 U8 54,2 1.М 231 ?.?1 4,45 4.52 МО
1 11 11 0 8 12 4 17.2 13.5 198 3.59 SIS 4.21 814 2.13 393 3 4,8? 4,95 01
12S 125 8 <4 *3 11.7 55,S 294 w 467 4.37 122 2.49 516 З.ЗБ 5,46 5.53 5,8
|14 MO s 14 M 24,7 194 466 4,34 7 И 9.47 112 2.79 818 3.78 М 6,17 М4
ГГб ISC 10 1Б 5,3 11,4 24.7 744 4.96 1221 6.1$ $19 3.19 1И< 4,3 6.91 6.9?" ?.О5
I 18 ISO и IS 53 38.8 504 1216 5.6 1153 7.08 SOC 3,59 2128 4,85 7.74 М1 7.88
1 19 200 12 (6 6 *7.1 39 1821 5,22 2898 744 749 3.99 3182 3.3? <35 М2 8,63
12 220 U 21 ? 60Л 47.4 2814 М3 4470 8,6 U53 Ml 4941 5,91 9,38 1,45 931
1 25 !S« 16 24 8 613 47Г? 7.76 7452 9Л 1 1942 4.98 8286 6,73 10,и < 109 10,75
УГОЛКИ СТАЛЬНЫЕ ГОРЯЧЕКАТАНЫЕ НЕРАВНОПОЛОЧНЫЕ.
СОКР5ЙЙ!!1Ь1И СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИИ (ПО гост 8510-86, СТ СЭВ 255-1S)
~»~*6 У ‘ "--------- — г- *
Рд*М1 1Р», мм ”х СПИД!
Иоигр W * Л Пв ж X •л
ПРО - 8 J 4 У /? F 5Л «я 5 м S У м
ФКАЯ «о м -с W •ч <Л
<т * а
1 2~ з | 4 ~П т 7 ~т~ 9 to
?.5/5 >1 я 1 1 2J 8/1 4,79 94.» 2.19
5 MS 5,19 *0.» 2.М
1 м? ».43 ».4 ms
9/М м я S. Л 9 3 ?.Н I/’ 85,9 ?,«
ю/ы 100 » 1 10 13 9,1? MJ ил 9.2
1 1 «,? КЗ 9.19
к/? |»о М 1 1 W м «3 10,9 1»2 З.я
92.5/8 ITS 80 S 11 11 12.5 Ш 4
1( ) 15,5 312 3,91
14/9 КО М 2 12 4 18 14.1 814 4.49
II 3 22,2 Р.9 444 4,47
11/3 1«0 90 9 13 и 22,9 18 $01 5,15
18/11 140 110 К > 14 4.7 28.3 22.2 992 5.8
10/12Л гоо 125 [ I 1 14 4.7 34.9 2?.4 1449 $.4$
из
MJ
tW
19/
W.6
5M
S3
100
120
141
10$
ПС
4W
а нет
Обозначения :
г-глдиуо заклумкяия полол;
p-jjmphha Ь0At>tutй подки *,
<,-ШИ*НМА MtMbl»rA ЛОАКн ;
tf- ТОЛЩИНА ПОЛКИ ;
Х-Рлдиус. внутреннего эдкруглгнмд
J— МОНЕЯГ ИНЬРЦНИ 1 •wn-tWP,
6 —РАДИУС ИНЕРЦИИ ;
*г*л расстояния Ао ulIhtfa тяжести ;
Д- ТОЛЦМИА фЛСОНЯН.
МАИ ЧИНЫ
Ilf
112
132
Ш
t«
3SJ
$18
SH
1?2!
19»
2«0
4.0J
>2.2
49,1
S8.7
«Л
13?
I?3
194
24$
300
444
718
7.44
Ml
«3»
11.4
18,2
’ л 1
л» И 0 , МИ
10 12 »4 to 12 M
19 20 21 1 ” 21 24
S.7S M 7Л U t 7/5
Itt M4 М2 2.9 2,H
3X9 3.91 348 W’ ?,w 2.43
4.4? 4.59 4X2 2.37 ?,44 Ml
432 MJ J.0? 2,82 2.^ 2.9?
<W 5.1 2,84 2.72 7,78
5.41 5Л9 5.55 2.12 2.99 »X8
6,« 6,11 Ml 3,77 3.34 3.41
6J1 6.19 U7 3.31 3.31 3.41
е.?2 Ml 4.1$ Ml 3 89 3.78
М7 i.J4 5.92 MO 3,74 3,8
М? 7J5 7,8? 3,95 4,W 4,8J
М2 M t,?7 4,39 4.96 4.48
Ml 9,59 9.4 < 4.85 4,03 S
СТА ЛЬ ГОРЯ1 СКАТАНАЯ, ШВЕЛЛЕРЫ С УКЛОНОМ ВНУТРЕННИХ
ГРА^Л°Л01С СКРАШЕННЫЙ СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ
,СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ( ПО ГОСТ 8240-72)
AWT I 96
S-GP(*«1A ГОлни«д «адм ,
J-бТАТМЧССЯИЙ K»MC M МА>е|'(Ч’1Й i
Я-РддиуС ЭДКРуНГААЯ ;
J*-РАССЮНИГ jt uh y-y M
ГРАЧИ СТ1НКИ :
J — Mpw(HT ииЕРцмк J
I -ЫИГИ«А П9КХИ
у-м«щи1 ерАРатишиия ;
9— НДЦАО С г г иди;
I -Радин ниерлии ;
1 НИГР J •«♦я | At 1 И»»* 1м ЛАННЫ, КГ 2 A Г" 5 6 !- <_ t Л r lh>4*A> CV< пня, CM* Л f Gapai X ’ f € ti* liz , СИ 1 t ЛМЧ KK| St, <«’ И Л • «*’ У • 9 м>;,ц? ~ 9. t"
1 5 1 4 Г 1 1 51 32 5 4 7 7 9 4 2.5 -— lit ie 2 It II 9.1 12 1,92 О 5,$9 M 5.61 is 2.75 IC UH — MS
1 r.S 1 1 5.1 ! es 1 .Ж 10 43 U S 2.5 7.51 4t.« IS 2.9* 3 MO 3,« 1.11 Kt 4
JrOS 90 40 4,5 M M M 5.91 99.4 22,4 3,10 U.S 12. t 4.75 1CI9 1.51
10 М S 100 49 ш J M 7 3 (M 174 34.9 MJ 20.4 «.4 0.49 r * *37 1,44
и 10,4 120 32 м 7.9 M 1 «.J 30 4 S9.5 4. U 29.9 31.2 352 >33 1,54
14 I2J 140 St Vi® •J 9 3 0.5 *91 70.2 5.9 40.3 ♦5.4 П r 1,7 1.8 J
16 (60 94 5 15 3.5 19.1 74? 93.4 1.42 14.1 93.3 IM 1.17
19 U.S no ?0 5.1 •,? 9 1.5 20.7 Ю90 l?l 9.24 9M to 17 2,04 1.94
20 IM Soo >9 5.2 9 9.5 23.4 1510 152 I.O? 97.9 113 20.5 M 2,07
I 52 21 2?# 92 5.4 9.5 10 4 «,? 2110 Г92 MJ <10 151 IM 2.5? 2.21
14 24 J 35 Jf "J 10 Ц5 • • J3.9 242 MJ 159 ?<18 515 ?.< MJ
2 т 27,7 270 M 1 «0.5 1! 4.5 35,? 4Ut 303 10,9 173 292 573 2.П 2,47
so 313 300 100 li 11 12 5 40.5 5110 397 It 2?4 327 43.0 2.94 152
40 Ш 40» IIS 1 15.5 15 6 *1.5 I4220 rSl 15J 444 942 73.4 3.23 MJ
И€
СТАЛЬ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ. Г"
ГРАНЕЙ ПОЛОК. СОКРАЩЕННЫЙ СОРТАМЕНТ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
ШВЕЛЛЕРЫ С УКЛОНОМ ВНУТРЕННИХ
, АЛЯ УСИЛЕНИЯ
( ПО ГОСТ 8240-72)
/ —MPwtMT имсгцик ;
} Н«гмл Аркяи ;
(«АР4ТХ1АСЧИЯ ;
« — THtiwn CTInam;
А-Радин ”*IPci/и I
И»*«р мо*ж At 1 Mice* 1к ЛАННЫ, КГ X WW П*1^АД» Ct'l ЧИЯ, CM1
1. j 6 A d < C э /•
5 4,14 1 53 32 J 4.4 ? _ 1 6 J 2.5 — I.K
I.S 5,5 ! es ЗБ 4,4 $ 2.5 ?,3i
1 »,09 ! 30 40 4,5 2,4 4.5 2,5 l.?3
и М3 МО 49 4.5 M ? 3 rw
12 IM ISO 52 M 7.3 M J 13.3
14 I2J 140 58 M 9 J 3 3 15.5
15 Hr* ifiO «4 s ел 1.5 3.5 19.1
19 l*.3 ПО ?O 5.1 9.? 9 2,5 20.7
20 IM 200 7* 5.2 9 9.5 23.4
» 21 221 £2 M 9.5 10 4 25.7
14 м 14 J 19 5,5 JO IM • ♦ 33.9
2? 270 15 5 I0.S И 4.5 И.?
30 Н» 300 100 11 U S 40.5
40 ш 40» 115 I 1X3 15 * *1,5
• — СРСДаЯЯ «4АМ ,
Г-бТАТИЧСЛИЙ М»ИКМГ А1А7<|1(«яМ ;
£“**Л*К 5»jW<«C?0 ЭДКГуГаГдиЯ ,
I,-РАССЮНИТ п «СИ У-У Л« Ubai.}i
грани стсики ;
Г-РАДИУС JAAf-yr ДЕжНЯ в?АЧИ.
&ДГЛМЧИНЕ 1 , Личины
«5 л У • r
Л»<** iy , ьи Si. cm’ Л.«**
18 П •-2 ’2 $4 IS if fj
—
!?.Г 3J 1,52 5.52 5.01 1.75 MS4 1.1*
42.6 IS ?.5* M0 I,M M4
39.4 22,4 3,10 13.3 12,9 4.75 1,19 *.31
174 Mr •T 1.M 20.4 20.4 0,49 M? 1.44
30 A 59,4 Ml 2 J, 6 31.2 3.52 1,53 »,S4
421 70.2 5.1 4О.З 45,4 1» 1,? M?
74? 13,4 1.42 IM *2.3 IM M? f.l
1090 l?l 7.24 99.4 96 17 2.04 1.14
1)2 0 152 1,9? 37.9 ПЭ мл 9.2 1.0?
21IC Г32 t,M no 151 ni 1.5? Ml
.’Jf? 2M ?.7J is? 51.5 ?3 1,42
4143 301 10,9 173 262 57.5 Ml 2,4/
3410 33? 12 224 И? 41.6 M4 2.52
М220 ;(i 15,? 444 HZ 73.4 W3 M5
СТАЛЬ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ. ДВУТАВРЫ С ПАРАЛЛЕЛЬНЫМИ
ГРАНЯМИ ПОЛОК. СОКРАЩЕННЫЙ СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ( ПО ТУ 14-2-24 72 >
лист 97 |
Ои».м<н.я : Л-»ЫМН ; J ИНОЦ|1Я,
Г W’-ИОЩм. иаг«1н»м«к> ;
Нл'цюгл стенки. J '-СШиксаич ыоы'т Мауси(мЦ;
t-сндияя толщил юлки; i -Р*ки»ь гн<»к«ц
Л-Р1Ан>« 8ИУТНЖНЕГ» здтглгин» -г
HlNARAU- FjMtP fern's РА&М1ГЫ , MM ПдМЩ» Масса Со»аьстмне ВГАИЧИИМ ДАЧ OU*
WOMvlP 1 I ft mobw rf U4l ’ 1 и Камин, * Г" л f f
1 9 3 < * 6 7 ”?•!*! f КГ Л h. СИ' 1 1Л »СМ ,си‘ 4, c«< Ц. :*» i/a Gt
IMx 160 jjoa no ao* i« S0»*H0 J50* I5S *»* 185 НО* it: 7 POX 4» !Jb IW 210*110 $e><roo IS»* 2S0 4!»*SJ» i»»> j:o on ♦«6: JM !UI Ml Ш1 36b? ssn 2342 4HI 4041 <SH ahi MUI 2WI г «л MUI H«1 t«l 4<1 Ш 20» 12U 23» 2 JU HO ЮЛ IN* 3*4.4 HO им 10» 4*M 41» i»i,e 221 iSM 311 ЯМ HM *•*>» MO 100 no 110 120 120 140 HO tss 115 IB HS 114 no ISO 185 П6 2 CO ?5»,0 JPO _ko 1 5^ <4 e ♦ О* и* У* в"^ ал У» 54 I. * VI * * И * 4» •»«»«»)> О «Ф w ** *• i- -»**** --- ► Я r.i ел M ♦,» M M 4.5 M юл 9.1 U.S 11.0 11.1 0.1 5.$ IW 1».t IM Ю 1» • * M 4Л 11 II f? It » IS IS IS 4b гл «С 1» 14 IS 14 1» If to It 11 r« t »tf 0 157 2Л? 50.1 ».< 15.1 M.2 M,1 AM AM 40 IC.I p.e M.4 •M PAf v*l J?. I 5M 31 114. 1*1 if n.i ?М гм JS.S г >./ 10,0 1М 3S.2 SM *м «.: 52.S ЯЛ <М | ге / 1S.I ВЛ A7.I sm ал 1Т,« ut ! !Н ’yzptf f |М« 6:о 1М1 UJ0 АН» си UT4 2» if ЮМ» 11 СЮ и но Л я» а»н UW frnaf 1И4 1111 4?»0 ЮН* *1111 JUX ни *•/ 1?4 m ж 1И st: не 4Н 5N HJ И» S1C П1» И1« PJ/ ?и ш Ml МТ нм н» _ПН 1? 1.1» f И »Л1 J.5I Ю.2 ЮаО i?,S IZS «Л И.7 1М IM |»л МЛ I.M мг гэ.з »м в.» 1»Л U 199 иг IU 1 ?< 195 213 гм $21 m Ail Ilf »JI H2 IAS и» ?м HI Bl Hl I5H 14 17? 144 Iff 199 Bl too 19» 445 S4? »$$ Ul 1st 101» ii«» 4?Э $91 BJ 14» 1341 41M • ?4I 15 25.* !t « $2.« M.4 40Л AM «,» t$,s WJ M.l n.t •o*,e и» 144 ВЛ lf,l ill IM If? 4H 451 t.Jf i.tt Ml 2.41 M< L?1 Mf 1.Л I.H M1 ЗЛО 1,61 1.7» S.H Mf J.»7 4.1» 4.1d l.»l М» 4.11
$£€
СТАЛЬ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ. БАЛКИ ДВУТАВРОВЫЕ.
СОКРАЩЕННЫЙ. СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИИ ( ПО ГОСТ 8239-72; СТ СЗВ 2209-80 }
лист
Оьозлиьния; h - awwi* илм ;
6 — и крипа » ;
rf-ТвАцИКА СТСМКН ;
4“ СРЕДНЯЯ ТСЛВкННк • ОЛ'КИ ‘
Я-Радиус иутракн|го тгхм|мия;
г - Рл*н»& закругления полки;
?— МФИ1М1 ииарапи ;
Ж-1л0и1ит сопротивления ;
.S - CIMtmC-SHkl IHQMEKT П0ЛУСМ1 л ля;
С - РЛДЧУС ИНСИДИИ.
Номе» Рд SlHPPKJ мм Площадь Масса Справ 0*»*»и величины ала осей
(алан f биения,. ем1 8 1м лли*^ Л - X - У
1 Л т j 3 с/ 4 5 J? 6 а 1 КГ а Zf гСм* ( А Рд,СИ» Ьл См ^Л! Си’ 4, ей* 4М‘ 1 tM
10 100 55 4,5 7.2 ?.о ГА 12 <Г 9,4 5 W ИЗ [ 51 39.7 <2 тз 2 5 14 >7.9 15 5.43 16 м* 1.18
12 110 64 ад U 15 10 14,7 11,5 350 58,»’. 4,84 33.» 27,9 8,?2
но 74 о 7,5 ад ад 17,4 13.? 5»? 01,? 5JJ 48.8 41,3 ИЛ V$5
(4 160 11 ад ZB ад 15 20,2 15.9 8?J Ю| 8,8? 02.3 и.с I4J 1,7
It 180 JO м 8.1 9.0 V «,♦ 19.4 1230 I4J ?,« НИ 82.4 18,4 1.81
19 200 IN W м ад 4.9 23.4 21 1 840 (В 8.28 104 11 8 23,1 1 2,91
22 л* 220 ПО 5Л V IM 4.0 зол 24 2550 SJ2 9.15 131 15? 28.8 34,5 J,?7
24 ЗАО 115 М 3,5 «5 КО 3V ПЗ 3480 iS9 937 153 198 2.37
27 10 ЗВ 270 3(0 330 12$ 135 НО 8.0 U ?.• М •м 11,2 ИЛ> «J 4.5 ад ад 40,2 4 3.3 »л Ц$ зад 42,2 НЮ 7010 9448 3? 1 4 72 89? IbZ 12,3 U.S 210 298 3 33 280 33 ? 419 41.5 ♦ 19 59.9 154 2.8? 2.79
J5 Э80 MS ?,5 »Ы мл 1Л 51,5 48 13 540 14.7 ♦ 23 518 71)1 2,13
♦0 AOD 1И 5f3 «Л Т5,0 ад ? гл 82 1S06Z ИЗ 1S»2 545 58? 88.1 J.OJ
4» i« ад ИЛ »ад го «4,7 66.3 27030 1231 18,1 708 Ш 101 109
50 SW ио W3 ИЬ2 17.0 1» 100 ?ад 33 727 I58J. 1Э»9 319 1043 1?5 з,м
$3 550 110 11)0 ’V 11.0 го Г11 92,8 55 № 2038 21.8 1181 U55 151 3,39
5 9 по l?tg ш ад 118 108 78 105 П1О 2М 1491 1?25 юг ад4
336
ТРУБЫ СТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОСВАРНЫЕ ПРЯМОШОВНЫЕ.
СОКРАЩЕННЫЙ СОРТАМЕНТ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ
КОНСТРУКЦИИ ( ПО ГОСТ 10704-76")
лист 99
ЦКС4ЛГ/и Пдшиь от- Ш.о/ Липуе atjuet.M «с AtfcejCT/4 ПШ9Д1 e*H- ма^* F4wj< WP3U4C«
t 5^1
J 2 3 4 Ь 1 2 1 3 4 6
« 1 4ЛО 3,10 Г ».П (АЛ
3 ь.а ’С* $ 31.44. 4iA IU
8Ф 2 4.И 8.4? зле с 47.».' <0,1 11,3
3 в. СО ЗЛ4 * >4Л» *4 Л НЛ
4 4-ЗГ 10.2 3.01 8 63, W.e H,2
114 3 *,21 -0.5 * лз т э «.» se.4 Пв2
< юл И.» ЭД* 6 M.V7 64 Л 13.1
5 13.44 17.5 ЭЛ 7 (4,$ !3,1
it? 3 м? 11.7 4Л1 ₽ 72.ГО Я.7 13.1
4 12.13 13.5 Г ft.» SO4.0 13.0
ICO 3,8 11,3» 35.0 4,Й 10 S0.51 l».O n.o
4 13.43 17.5 4.П2 M.9J U.l 14.2
1&2 э.ь 12. ft! U4 SM с га, 14 r..* 14. •
4 14,Г4 1М 6.24 7 72,» <2.1 14.Г
И9 9.6 13.42 :?л 5.50 р «.4в J 05 14.»
4 13.21 19,5 0 сэ.к 11» 14.В
» 1₽,Н 24 Д 5,45 0,42 S.fo 10 14Й.5Г U1 Ю
108 С 4 22,М U.1P 2ОЛ S30 е 9 ??.» «О.» :»,e H5 18Л 1<Л
5 23.10 зл* 4 ita.U 131 ИЛ
6 23.97 30,5 5,?4 7.Ю 1 ii5.es 147 1LI
ГЛ 4 < 21.21 27,0 10 11 lit.23 140.70 143 m 18.4 1P»<
о гЛ 33 Л %$? 12 1».W w 18Л
0 31 «Й 40Д Х44 гэо 2 1W.S4 D? a,o
? M.w 44,6 ?Л1 8 122,71 a.o
41.43 33.0 2,4? 2 l*Mt ITS 23.0
27Э » 33.04 42.1 1.40 10 1Ь2.»2 IM a,9
♦ 39, Б1 60Л *3S 11 167, V. 214 a,9
7 45.И !*.5 9.41 _ 12 ifa.f* аз 21.0
СОРТАМЕНТ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ, БОЛТОВ, ГАЕК И ШАЙБ ДЛЯ
_____УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Томтоакпозая СТАЛЬ (ле ГОСТ 19903 -74*)'
АНСТ[ ЮР
Ижодцьи ,ч»ирцмки с<ш (id ГОСТ 82*70*)
?АИ(РМ
ЛИСЮ»
Длим
Значения
ЙЙГ53*^5К®: «М; ШО-ДИО;
|Rl№l|№
]10лес^
Т|АЦИНА
Шимм
С К, ?ll; 1404; IIW, 1410; ЗЭ1; IW;ilWe «К; 2K«; ? «СО» НМ;
нз>; и»; ни
?М№ $.4.3,4.1-14, »2, 14, 1$, 1|, М, Н, и, ц й }, к
_______ *0. н. и, и, ю>
L Utyxf’AWOii Г0А01М/ К0?*АМХ4Й Т4ЧН0С1Ц
мДОЮЭД'Я . ЛНЯВЕКД'Й ПО ГОСТ Т305-?0‘
J “ I Л А. * — _ — —
• г^бои по
ГОСТ 15513-70»
№ишдмде Д(М<р Рлтжгр
ЛРАИЦР
IZ 4
1* M 1?
it II 14
и 13 H
20 20 10
22 n 32
Z4 H И
21 V 41
30 M U
11 и 55
*2 I? IS
♦8 >5
Длим* 50АТ08 4, им
W. И, 44,4$, И.Ц, W, М,
1» ,110, 115, НО, 11$ ,
110. 140, 150г 1W, 1ft), I», И0
гоо, 2«, iw, нолю, но
ШЮИХА
Знании! одгаи! т₽о& ,
4,Mb>2.M.14,1l,3Mt.»,t|, 30, К, Н , 4Q
МО; 1?4;24|; «0; НЭ; 310; НО; НО; 410; «0; ада; 410;
ИМ»;51С;50М)0;М0; !?>*, Н9-) J80’, IWi Ш; ЯО;
953. ЮН; 1050
Дайна Or SOU до ’itlj
Гарм arc
м ад ГО!?
«»rem»?-
.v»'f
-10»
mi»
N
P:>*waim4i Paihip ,*?* «ЛКМ* S» им 8hc»ta h, и H
ДХАЫП? РГЗЬЬМ 4, им
it 11 10
(i*) H 11
14 13
<I8J 17 15
20 10 IS
ft2> 32 19
24 H 19
a?) 41 22
io 41 24
38 $5 29
42 IS 34
41 И
Hakim no ГОСТ 1WI-78
P* JН( гы (ШШ.ИИ
CT i P*H> ЮЛГА,МХ d D $
It u 14 M
14 и ?8 3
11 П 30 3
It 19 34 3
N 21 3? 4
22 П И 4
24 IS 44 4
27 11 S3 5
10 31 H 5
51 37 IS 1
42 43 n 6
M 50 90 8
РИСКИ ДЛЯ ОТВЕРСТИЙ В ПРОКАТНЫХ ПРОФИЛЯХ,
ПРИМЕНЯЕМЫХ ДЛЯ УСИЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
лист Ю1
Риски ДЛ« ОТВЕРСТИЙ S VFO AKAX Ряскиt A? kA ОТВЕРСТИЙ в &М1МРАХ и ГОСТ 8 -TL*
F В [u - 1
1 1 г ь
** 1 . '
М£Пв ПШ им Риски «чш ь сил РАОТТИВС ат нпм до зш* а, КАМ ЖКСвйШг 0П1НТМ НИ PA6J Э0ПО. »ши к мм Риски смежны » Pacctojh ОТ С4Ш ДВ МКЖАЖ КЙ ftKGwK а» AM 4U У1Е , MM ME жду ЗИСЫМИ «» Мишдль йй Амет огкгсти •ktfl ИМ f | j?f I UhtftHKj юлки b, им 55 Cft 31 11 3D HM •110 «И ДА! if I (—Jr — 1 « Ш*»явд 1 0 К А к У АСПИДЕ nw *» W ип Cj им W 36 40 4$ 50 55 W Й 0TBFW1 • п_ С Л К А Ячипшм - . ! Тдцмгщжй АО*Г» FHK » %«/,** » 11 11 1} 15 П 11 1Й t цв Ьшммый Г tawt W» AJ ЗЧУКИ» w Aj,hm 10. tl to? I2S 142 iei 178 E Mt PAX Щ C ?мсми»ш T E H К A fetM IT j »N9tlllU3M ItihCM V* JO 35 A0 40 50 SO 50 ) ГОСТ 8ft T ( H I 11 XWYtF 1ЖК *1 t^^LM II и u IS 17
$0 к к 10 J5 to 3 < 0 !0 !$ Ю 45 И 13 1$ 1? 19 21 21 £ 1!5 14Й IH /fat ho ISO О t Jt Hfffi 55 10 И 55 W 5*4?* A fit it 40 60 far! fa to ?0 я /к t 13 1S 25 ta 1$ 23 13 21 0-32 X
1 90 КС ИО » КО 50 55 Ю ?0 ?$ гл 33 25 25 Л ff i 2 2 1 to 100 20 SO bS to 90 too fjtj/gf ffJUf Луга 35 to 90 W iWK/aww 25 25 28,5 28,5 IFV‘ *ГЬЯ l О А Д H 6 i Mr счмл А5 с(ж IQXIf ГМК ТО <^Ргх B! !,,»« шкя Л.МЯ aautvihr* «• 4,?*
Iм < % % 2k JI m»‘ u и M к «е II *> . Ilf к * 4 1 s ; • s 15 J "Т" и 11 И п п If и ”я п S S g 5 S s“ = g г J * = = 41 *r <0 1] IS Fi A I 1 I > - » * г г s - * г c a » Л
339
СОРТАМЕНТ АРМАТУРЫ ДЛЯ" УСИЛЕНИЯ <ЦИЙ лист 102
СТРОИТЕЛЬНЫХ К0НСТРУ1
к kW Ж [1 *д» 9д?(1ДДЬ 0Vn<FHrtQfO Ct'DMAJ ,ми‘ ЛГИ ЯОАППКТ»! И(₽МС1Й а -с < =У Думвны вгн <ЛЦ1! СПАИ • Тж
•Ж м * » 2 t 5 5 1 г 3 4 5 б ? 8 9 г * S < •• |> •* < А-1, А A-S А .>? A-t Ат •?, Аг- 5, Ат’-и 8р< ГОСТ Н» Bp’t ГОСТ
* 5 2 35 6СТ-&0 7348-Л
9— ГОСТ 5281-82 rocY
3 в ? 14 21 ?е 35 42 49 $7 64 0,05$ «ф» +
4 13 1$ W $0 43 W 16 ГО1 IU 0.093 р|р +
5 N W S3 79 t ф Ив 1» 1» 1» 0,134 ^р
в 26 37 15 113 14? по (91 22$ 15S 0,1??
7 36 ?? 115 154 192 231 269 '303 Мб 0.3» т
t Я 101 151 101 251 10? 951 402 153 0.3» Цьй ♦
э и ч? 191 25П 319 392 445 509 572 0553 F
и и? 255 314 Ш 4П 550 6?1 707 051? ^1
и 113 226 339 452 365 б?5 791 904 1016 0JS3 6 +
14 154 зоа 442 413 ?$9 Ш »?? 1230 119$ 1,1м + + «|с «ф ^Р
16 W1 4» $03 вот 1003 1206 Н07 1W3 IW3 1,5» + +
18 «55 5и ?ы 1017 11)1 152? П61 «35 2М 1.ЭД «I* + +
го ЗЙ 528 9*1 1156 15)0 1635 2Ш 314 tin 2,4М + + + 4^9
22 Uo 760 1140 кгс 1900 2211 2М1 2041 3421 ?,ЗЙ + • 4-
К 491 9В2 I4J3 кЭЕл ЬЙ 2К5 JC5 !$?? 44» 3.6$ + +
га Мб 1232 ют 2443 и?з 353 МЙ 4ие 5542 4ЛЗ 4*
и 604 1SUJ 2413 »» W1 4624 од нм 7?« Wi ц»
и 1018 20М аот 4о?2 5СМ 0»7 ?1» зи; 9Ш М9 6*
40 I2H «12 5)10 5024 в гм _ 7535 зш 190*6 113» ЗЛ$5 + 1
П L?-l
to
two
•♦••C-0Л
пмш -a*exa
1 I?l ’SS Г4ЖЛ Ш PS^* Вмг« X. ш Й1?«1 18 т В квЬсгж*- *эг* нг
1 Ml 1 • з 1 » 1 1 fl _^k 1 •* II * f bi б.ЪО i чЮ м.гма»«а* L - <*Х'Ь и«У м *р JL
। 1 J m 1 ** 1 1 1 ** 1 1 М3 * a 40. "cfe iil£ nr & 1 7*) >».4i WJ № W 1W w 1X1 Я» 1
ГЧ 1 • 1 <1 »4 55Jfi8“ • 414 — ^ЛЛлл.Ч ’ - - в 11;?
1.Ы-1, MM. * И-1 не•}:- * i *zMi В * 1Й га га в $ Н',5 и>
a i_S < •* Jii 1 w?* 1 л 388&£ 4 в id
uaec
7,<5
t't
I Ж-14
Л
>rW
3r«j
<*Y
«XI
1XJ
P*CWt*
c
T.J
11 h
Й: 55?* fM ГИЯШХ . An» ItXpou •**Ж ММЫЙ, |1СКШ ХДГЯРКА 0 VrjTCW ОО«ПСХ‘ w:r© м-ч
* M i Wl^
t* fl r Л 4 К 1 J 6ЛО ?й н’,5 11,3 п 3
£ i 1 •t Ё ** •-< —4 iai iise Ci.bU $3 I ejMj S3 1. r-Sj 5Й 200. WQ Af»J I1» k%>
Я я p i з з й 7 гм » •4 i4>51 iSl: at !й to I; 4W «1 ill S3 W к 11
Ml «Г 1 ►*<T g # 1 *Ы* ♦ < aS Is ? a u 11>2 11:?
£ Г. кт 8:й «? »:12 ЯП ».J? ЧбО У/ ii; WO IW 0 0 )W 1 I? it ц IP
-I Й* Ml № МЮ p & ? xw lb § » и < $
M Й 1! $ i tfwj * JOXJ > Ski > JUtl > ALU lb и и s и 1 i
342
ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТИПОВЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК
ПОКРЫТИЙ
(ПРИ ШАГЕ БАЛОК Б М)
лист 106
P1OWT-
*и&
«лТО. Hfi.li? I ns. I il I
•тоао
G-4JY (ОСН)
16С 12-1
К-С 12*2
UC 12-5
ОС !?-$
Ж 12-Ь
16СГ 6-Е
1&СТ 6-2
1ЬСТ 6-5
IЕСТ 6-6
ИСТ 6-7
К»г*00
W,*W
6СО
ТОО
ТОО
ЕСЫ
(£9~t
Ki-7
KtA
К» ?Л
хи >л
3» *.о
хд *л
IK1W )Х 5.5 j 1CCJL 7-2 ко »40
9-5 550 _*ff> - _ u 1 ИО «L4 5 0
5? fT** TJQ«-5 *00 \5 naw, 5oo 6,o IK1 Ы w 4f5 0‘2.»Ут
EffMO4«Wi
I. К pbcwbqw MrftMj*
«Со*»е*ш* wc Соле» m мяч*.
2. PMkxj «iwh* £а»м
ждосоа Д-Ж
ПГЯЕЧДЙЯ! I, Ьмет» name* и»ДО Смп в г**лжь» уммм Т44кно <УИ« мижжтч*-
»ущм ш«7фЬ соомбмм» Садят.
1» Средугштр»**»г« fifew» угжм»««>) р*&мш мнумл от гыэоато 1пис~
«««I К - 1т, - з,гт. *” - а».
3, F*4<MM «;м*г4* в**«г 11С7 С-1* 1ВСД >7х - А-1, мтргмм -
" *‘1У» *-У. К-?1 1К 12-J Ф21Г 13-71 ккфлгаммж - «p-П, К-7. A-У. Л-И. *-1К
Co- 1ЙЦТГ.1 Р-- жт-
₽•* 'fw Салш нм м»< грумд. жН/Z
|,»_r.*l
>1 ГоОООоЕ"П 1Ы2 JM *JU
| 1MW - I JWJ» Р-4 HU *л
1НЛ 12-3 КО >л
Q ujt? IM хи 6,5
r\ * IJ'Wv ПДГ 12И HU с.>
Oir IM «»>"
a O"VT t’W’*) ?>ie 1M чм
?W 12-1 мд>
r\ • XV Et-1 KU >л
=o X rfrH'cjOQ LJcxT^j 1XV №2 м
» r? a L_jua__J 2W 10-2 юо
О w «42 И-5 х>1 >Л
»» r-1 1 •ъи 1в-а W
С" ДСУ 111ЧН0 7W юл ХЮ 6. и
—• <>" Щ T (ttyuj 6-Ц17(>ГДГЦ? ХАГ 16-4 •хо €Л"
0ПЮЧАИП1
1. Ьгчт) м»м« ।
* ухкмм* толь» е.м 1жК«. **- t**T»j»jgr»6Vl M4JXXV cfkooc4>i»ct» 6м>*. 2. Р**яы Um -
BpMM^ttUWO lUApXWMJ «МММ
A-tr. A-D>, 1JH1, K-7.
Тр<1/С«*лту*м*7м
{POKJ JTHMRltJ Ю1$уш ОТ ПЦ1№<» ।
ЧА
346
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. И. Бедов, НФ, Сапрыкни. Обследование и реконструкция желе-
зобетонных н каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений. -
М., Изд - во АСВ, 1995 - 192 с.
2. Биоповреждения в строительстве / Под рсд. Ф.М. Иванова. С.Н.
Горошка, - М.: Стройиздат, 1984.
3. Гимлдетлянов К.И Прочность сжатых элементов с повреждениями,
снижающими сцепление арматуры с бетоном: Дне. ... канд. техн, iiavx. - М.,
1990,-178 с.
4. ГОСТ 15476 - 79*. Управление качеством продукции. Основные
понятия. Термины к определения. - М.: Изд-во стандартов, 1986.
5. ГОСТ 22690.0 - 77... ГОСТ 22690.4 - 77. Бетон тяжелый. Методы
определения прочности без разрушения приборами механического действия -
М.: Изд - во стандартов, 1977.
6. ГОСТ 10180-78. Бетоны. Методы определения прочности на сжа-
тие и растяжение - М.: Изд - во стандартов, 1979.
7. ГОСТ 21243 - 75. Бетоны- Определение прочности методом отрыва
со скалыванием. - М.: Изд - во стандартов, 1976.
8. ГОСТ 12004 -81. Сталь арматурная. Методы испытания на растя-
жение. - М.: Изд - во стандартов, 1981.
9. ГОСТ 530 - 80. Кирпич и камни керамические. Технические усло-
вия. - М.: Изд - во стандартов» 1980.
НО . ГОСТ 379 - 79. Кирпич н камни силикатные. Технические условия.
- М.: Изд - во стандартов, 1979.
11. ГОСТ 4001 - 84. Камни стеновые из горных пород. Технические
условия. - М.. Изд-во стандартов. 1984.
12. ГОСТ 6133-84. Камии бетонные стековые. - М.: Изд - во стандар-
тов, 1984.
13. ГОСТ 8462 - 85. Материалы стеновые. Методы определения преде-
лов прочйости при сжатии н изгибе. - М.: Изд - во стандартов, 1985.
14. ГОСТ 5S02 - 86. Растворы строительные. Методы испытаний. - М.:
Изд - во стандартов, 1986.
15. ГОСТ 24332 - 80. Кирпич и камни силикатные. Ультразвуковой ме-
тод определения прочности при сжатии. - М.: Изд - во стандартов, 1980.
16. ГОСТ 18105 - 86. Бетоны. Правила контроля прочности. - М.: Изд
- во стандартов. 1986.
17. ГОСТ 8829 - 85. Конструкции и изделия бетонные и железобетон-
ные сборные. Методы испытания нагружением и оценка прочности, жесткости
и трещикостойкости. -М.: thn-вс стандартов, 1985.
347
18. Гроздов В.Т. Приближенный способ учета некоторых дефектов
монтажа элементов железобетонных каркасов эдакий на усилия в колоннах it
Изо. Вуэов. Строительство н архитектура. - 1990. - № 2. - С. 12-15.
19 Гроздов В.Т. Определение дополнительных усилий в колоннах
многоэтажных каркасных зданий при смешении осей ригелей из плоскости ра-
мы И Иза. вузов- Строительство и архитектура. - 1990. Кт 12. - С. 3 - 5.
20. Дол щзе Д.Е. Испытания конструкций и сооружений. Учеб, пособ.
Для вузов. - М.: Высшая шкода. 1975. - 252 с.
21. Кашкаров Т.П. Контроль прочности бетона н раствора в изделиях и
сооружениях. - М_: Стройиздат, 1967 - 96 с.
22. Комнсарчик Р.Г. Методы технического обследования ремонтируе-
мых зданий. - М.: Стройиздат, 1975. - 87 с.
23. Кореиицкая М.Г. Нсразрушающие методы коитром качества желе-
зобетонных конструкций: Учеб, поеоб. для ПТУ. - М.: Высш, шк., 1989. - 79 с.
24. Мальганов А. И., В.С. Плевков, А.И. Полищук. Восстановление и
усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий. -
Томск: Изд - во Том. ун - та. 1992. - 456 с.
25. Методические рекомендации по усилению железобетонных конст-
рукций зданий п сооружений ка основе анализа и обобщения существующего
опыта Харьков, 1984. - 204 с.
26. Мизсртпок Б.Н. Результаты оценки несущей способности железобе-
тонных конструкций И Совершенствование конструктивных форм, методов
расчета и проектирования железобетонных конструкций / ПИИЖБ. 1983. - С.
150-155.
27. Мильян Я.Л. Исследование эксплуатационной стойкости железобе-
тонных конструкций в животноводческих зданиях: Лис. . . . канд. техн, иа-
ук/Тпллииский ПИ. Таллин, 1983.
28. Неразрушающие методы испытания бетона: Совм. из,г СССР -ГДР
! О.В. Лужки, В.А. Волохов. Г.Б. Шмаков и др , I1од ред. О. В Лужина. - М.
Стройиздат. 1985.-236 с.
29. Обследование и испытание сооружений: Учеб, для вузов. О.В. Лу-
жин, А.Б. Злочевский, И.А. Горбунов, В.А. Волохов: Под ред. О.В. Лужина. -
М.: Стройиздат, 1987. - 263 с.
30. Онуфриев Н.М. Исправление дефектов изготовления н монтажа
сборных желеюбетонных конструкций промышленных зданий. - Л.: Стройна-
дат, 1971.-159 с.
31. Онуфриев Н.М. Усиление железобетонных конструкций изменени-
ем их конструктивной схемы. - М.: Стройиздат 1949. - 88 с.
32. Пособие по проектированию каменных к армокаменных конструк-
ций (к СНиП 11-22-81 «Каменные и зрмокаыениые конструкции. Нормы про-
ектирования») / ЦПИИСК им. В.В. Кучеренко Госстроя СССР. - М.: ЦИТП
Госстроя СССР. 1989. - 152 с.
348
33. Проектирование железобетонных конструкций: Справоч. пособие /
А.Б. Голышей, В.Я. Бачинский. В.П. Полищук и др; Под рсд. А.Б. Голышева -
К.: Бртивелышк, 1985. - 496 с.
34. Прокопович А.А.» Филатов В.Б. Оценка влияния нарушения сцеп-
ления арматуры с бетоном на прочность нормальных сечений эксплуатируемых
конструкций ft Исследование влияния качества изготовления, монтажа и экс-
плуатации железобетонных конструкций на их несущую способность f НИ-
ИЖБ.-М.» I9S6.-C. 55-59.
35. Разработка автоматизированной системы прогнозирования состоя-
ния конструкций корпуса ВАЗа и рекомендаций по улучшению их техническо-
го состояния / НТО КуИСИ. № гос. регистр. 88011965. Куйбышев, 1982.
36. Рекомендации по восстановлению и усилению полносборных зда-
ний поличсррастворами / ТбияЗНИЮ! I. - М.: Стройиздат. 1990. - 160 с.
37. Рекомендации по обеспечению долговечности и надежности строи-
тельных конструкций гражданских зданий из камня и бетона с помощью ком-
позиционных материалов / НИИЛЭП ОИСИ. _ М.: Стройиздат. 1988 - 160 с.
38. Рекомендации по испытанию ;< оценке прочности, жесткости и
трешиностойкости опытных образцов железобетонных конструкций ! НИИЖБ.
-М.. 1987.-36 с.
39. Рекомендации по обеспечению надежности и долговечности желе-
зобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений при их рекон-
струкции и восстановлении / Харьковский промстройпроехт. - М.: Стройиздат.
1990.- 176 с.
40. Рекомендации по ослсдовзнию и оценке технического состояния
крупнопанельных и каменных зданий / ЦНИИСК им. В.В. Кучеренко. - М.,
1988. - 57 с.
41. Рекомендация по определен и ю прочности бетона эталонным мо-
лотком Кашкарова по ГОСТ 22690 - 77 / НИИОУС при МИСИ им В. В. Куй-
бышева. - М.: Стройиздат, 1985. - 24 с.
42. Рекомендации по оценке состояния железобетонных конструкций
при эксплуатации в агрессивных средах (НИИЖБ. - М.. 1984. - 34 с.
43. Рекомендации по ремонту и восстановлению железобетонных кон-
струкций полимерными составами / НИИЖБ Госстроя СССР. М., 1986. - 28 с.
44. Рекомендации по усилению каменных конструкций зданий и со-
оружений /ЦНИИСК им. В.В. Кучеренко. - М: Стройиздат, 1984. - 36 с.
45. Рекомендации по усилению монолитных железобетонных конст-
рукций зданий и сооружений горнодобывающей промышленности. - М.:
Стройиздат, 1974. - 96 с.
46. Рекомендации по оценке состояния и усилению строительных кон-
струкций промыт зонных зданий и сооружений / НИИСК. - М.:СтроЙтдат.
I9S9.-104C.
349
47, Рекомендации по оценке надежности строительных конструкций по
внешним признакам / ЦНИИпромздвинй. - М.» 1989. - 112 с.
48. Ройтман А.Г. Деформации и повреждения зданий. - М.: Стройиз-
дат. 1987. - 160 с.
49. Руководство по проектированию железобетонных конструкций с
безбалочными перекрытиями / НИИ бетона и железобетона Госстроя СССР и
др. - М.: Стройиздат, 1979. - 63 с.
50. Руководство по обеспечению долговечности железобетонных кон-
струкций предприятий черной металлургии при их реконструкции н постанов-
лении / Харьковский пгромеггронкиипроект: 11ИИЖБ. - М.: Стройиздат. 1982. -
112 с.
51. Руководство по определению прочности бетона в изделиях и конст-
рукциях методом отрыва со скалыванием по ГОСТ 21243 - 75. - М.: СтроЙнз-
дат. 1977. -30 с.
52. Руководство по определению и оценке прочности бетона в конст-
рукциях зданий я сооружений. - М.: Стройиздат. 1979.
53. Савкин С.А., Пашкевич А.А. К оценке несущей способности изги-
баемых элементов эксплуатируемых железобетонных конструкций // Совер-
шенствование методов расчета и исследование новых типов железобетонных
констр> кцнй: СБо тр. / ЛИСИ. - Л.. 1987. - С. 80 - 85.
54. СНиП 2.03.01 - 84*. Бетонные и железобетонные конструкции /
Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1990. - 77 с.
55. СНиП 11-22-81. Каменные и армокамеипые конструкции / Гос-
строй СССР. - М.: Стройиздат. 1983. - 40 с.
56. СНиП И - 23 - 81* Стальные конструкции / Г острой ССС. - М.:
ЦИТП Госстроя СССР-1988. -96 с.
57. Справочник но клеям и клеящим мистикам в строительстве / О.Л.
Фиговский. В.В. Козлов, А.Б. Шолохова и др.: Под рсд. В.Г. Микульского и
О.Л. Фиговского. - М.: Стройиздат, 19$4. - 240 с.
58. Фклагго» В.Б. Влияние эксплуатационных повреждений, снижаю-
щих сцепление арматуры с бетоном, на прочность изгиблсмых железобетонных
конструкций: Дне.... канд. техн. наук. - М.. 1988. - 250 с.
59. Хило Р. Е.» Попович Б. С. Усиление железобетонных конструкций с
изменением расчетной схемы и напряженного состояния. Львов: Вища школа,
1976.147 с.'
ЗЖ 71