Текст
М » СССР НКТП AY - Ll(>u
ГЛАВНОЕ УПРАВЛЕНИЕ‘АВИАЦИОННОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
I p у д ы Центрального научно-исследовательского института
мотоРостРоения им- п- и- Баранова
ВЫПУСК 3
И
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ
АВИАЦИОННЫХ МОТОРОВ
СПРАВОЧНИК
ЧАСТЬ II
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ
на в качестве учебного пособия на 1934—1935 гг.
иационных ВТУЗ’ов Главным управлением учеб-
ными заведениями НКТП СССР
о SSI.S’-ui
О Н Т И . НКТП • СССР
Государственное научно-техническое издательство
и о машиностроению и металлообработке
Москва 1934 Ленинград
Настоящая книга является второй частью труда профессора И. LU. Ней-
мана „Динамика и расчет на прочность авиационных моторов". Книга написана
в виде полусправочника и предназначается для инженеров-конструкторов, рабо-
тающих в области авиационного моторостроения, и для студентов втузов,
специализирующихся в этой области.
Изложенные в книге методы расчета приняты в Центральном научно-
исследовательском институте авиационного моторостроения в Москве.
a-я типография ОНТИ имени Евгении Соколовой. Ленинград, пр. Красных Командиров, 88-
ОГЛАВЛЕНИЕ.
ЧАСТЬ II.
Расчет на прочность авиационных моторов.
ГЛАВА I.
Расчет распределения. Стр
§ 1. Определение диаметра горловины и высоты подъема клапана . . 5
§ 2. Моменты распределения и зазоры в клапанах....... 10
§ 3. Скорости вращения кулачков мотора....................... 11
§ 4. Общие положения для построения профиля кулачков ......... 11
§ 5. Кинематика клапанов, законы движения которых заданы .... 13
§ 6. Учет зазора в кинематике клапанного механизма... 24
§ 7. Построение профиля кулачка при заданном прямолинейном дви-
жении толкателя............................................ 26
§ 8. Кинематика толкателя, приводимого в движение кулачком, очер-
ченным дугами кругов и прямыми.............................. 27
§ 9. Кинематика рычага с роликом, приводимого в движение кулачком,
очерченным дугами кругов и прямыми.......................... 39
§ 10. Пути, скорости и ускорения клапана, приводящегося в движение
рычагом..................................................... 57
§ 11. Силы, действующие в клапанном механизме.................... 58
§12. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме, при пере-
даче движения от кулачка к клапану через траверсу. Напряжения
в клапанном механизме ...................................... 60
§ 13. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме при непо-
средственной передаче движения от кулачка к клапану с плоской
тарелкой. Напряжения в клапанном механизме.................. 66
§ 14. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме при пере-
даче движения от кулачка к клапану через рычаг с роликом.
Напряжения в клапанном механизме......................'..... 70
§ 15. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме при пере-
даче движения от кулачка к клапану через рычаг с плоскостью . 77
§ 16. Силы и моменты сил, действующие в клапанном механизме звездо-
образного авиамотора, н расчет его на прочность............. 78
§ 17. Расчет кулачкового вала..................................... 86
§ 18. Расчет клапанных пружин..................................... 90
§ 19. Расчет конических шестерен передачи от вала мотора к кулач-
ковому валу.................................................109
г л а в а п.
Расчет цилиндров.
§ 1. Расчет стенок цилиндра......................................115
§ 2. Расчет фланца цилиндра......................................116
§ 3. Расчет головки цилиндра .......................... ... 116
§ 4. Расчет фланцевых болтов.....................................116
глава III.
Расчет поршневых колец . . . ................ ..... 120
3
Стр.
г ЛАВ А IV.
Расчет поршня .......................................................... 125
ГЛАВ А V.
Расчет поршневых и шатунных пальцев................. 135
г л а в А VI.
Расчет шатунов.
§ 1. Расчет стержня шатуна....................................... 139
§ 2. Расчет верхней головки шатуна................................141
§ 3. Расчет кривошипной головки шатуна..................... ... 144
§ 4. Расчет болтов шатуна.........................................145
§ 5. Расчет шатунного подшипника на работу трения.................146
ГЛАВА VII.
Расчет коленчатого вала.
§ 1. Определение сил и моментов, действующих на вал...............177
§ 2. Расчет шатунной шейки........................................182
8 3 Расчет щек коленчатого вала................................. 186
§ 4. Расчет опорных шеек коленчатого вала.........................189
§ 5. Расчет носка вала иа жироскопический момент..................193
ГЛАВА VIII.
Расчет картера.
§ 1. Принятые обозначения .............................. . . 203
§ 2. Силы, действующие на картер, и моменты, ими вызываемые . . . 206
§ 3. Определение максимального напряжения в сечении картера . . . 239
ТАБЛИЦЫ.
Таблицы для определения изгибающих картер моментов от сил инерции
поступательно и вращательно двигающихся масс для различных типов
авиационных двигателей.
Таблица I. Для 4-цилиндрового однорядного мотора................... 246
, II. Для 6-цилнндрового однорядного мотора..................248
„ III. Для 8-цилиндрового V-образного мотфра..................252
„ IV. Для 12-цилиндрового V-образного мотора..................254
, V. Для 16-цилиндрового V-образного мотора..................258
„ VI. Для 12-цилиндрового W-образного мотора..................262
„ VII. Для 18-цилиндрового W-образного мотора..................264
„ VIII. Для 16-цилиндрового Х-образного мотора..................268
Таблицы материалов, применяющихся в авиационном моторостроении,
и их свойства.
(
Таблица I. Стали ...................................................272
» II. Легкие сплавы.............................'...............276
, III. Чугуны, бронзы, баббиты.................................4280
» IV. Соответствие чисел твердости Бринелля и Роквелла с коэфи-
циентами крепости на растяжение для сталей................282
> V. Примерная термическая обработка стальных деталей авиа-
мотора мощностью в 400 л. с...............................286
Таблицы авиамоторов.
Таблица I. Авиамоторы водяного охлаждения ..........................295
. II. Авиамоторы воздушного охлаждения............ 327
Summari .............................................................. 375
Zusammenfassung..........................................’ ’ " ‘" 375
4
Ч А С Т
РАСЧЕТ
ь вторая
НА ПРОЧНОСТЬ
ГЛАВА I.
РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ.
§ 1. Определение диаметра горловины и высоты подъема
клапана.
Обозначим:
h — полный подъем клапана,
а — угол седла клапана,
с?г — диаметр горловины клапана,
fK — площадь прохода газов в клапане,
уг — скорость газов в клапане,
Fn — площадь поршня,
v — скорость поршня,
D — диаметр поршня,
5 — ход поршня,
п — число оборотов мотора в минуту,
i — число всасывающих клапанов на 1 цилиндр.
Имеем:
^г = рп^Р- П)
Обычно принимают, что скорость прохода газов через клапан
пропорциональна скорости поршня и обратно пропорциональна
площади сечения клапана.
Исходя из этого, расчетную скорость протекания газов через
клапан определяют из уравнения:
i (f } v = F (ч> )
Vgc-'max г п' p'max
Полагая, что проходным сечением для газов является боковая
поверхность усеченного конуса (черт. 1), имеем
/И = кро = (/к)1пах, * (2)
где
°=~%dK ; р = s=d°~JK >
/ d'-d' \ " (3)
hK = у1 к------tg J = ~3tg
(?2>)max==’5Q ,^И»
Л
ТА
Размеры клап
ЛИПА '
нов и горловин.
В с । с ы в а ю j ЦИЙ к л I п а I
Е о й а н
Авиамоторы dKf мм к ММ ММ ММ г
а° ак мм Аг ММ i d мм dK ММ 4 ММ ак мм ММ ММ аг ММ Z d мм df ММ Ьг ММ к мм k мм ₽°
BMW III а 30 68 72 1,15 68 72 1,15 1 68 1,15
13 72 1,15 68 72 1 13 — — 10 12
Юнкере L-5 и L-55 . 30 67,5 72 1,29 66,5 72 1,58 1 67,5 1,58 12,75
12,75 72 1,29 66,5 72 1 — — 10 13 —
Испано-Сюиза 300 45 56 62 3 56 62 3 13 56 62 3 56 62 3 1 13 —. — 12 13 .—
Либерти 30 63,2 69,8 1,9 63,5 70,2 1,9 1 63,2 69,8 1,9 63,5 70,2 10,9
10,9 1,9 1 — 19 —. 9
Райт Т-3 45 47 52 2,5 47 52 2,5 52 25
12,2 47 2.5 47 52 2,5 2 12,2 — —— 22
Ролльс-Ройс „Кондор" 3 45 44,4 48,4 2 44,4 48,4 2 44,4 48,4 48,4 10,6 25
10,6 2 44,4 2 2 — — —
Кертисс D-12 45 38,7 43,7 2,5 38,1 42,7 1,8 Г 38.7 43,7 1,8 8,7 15
8,7 2,5 38,1 42,7 2 — — 15
BMW VI 30 68 74 1,73 68 72 0,86 1 74 0,86 10
! 13 68 1,73 68 72 1 13 —т — — 8
Паккард 2А-1500 • ... 45 48,6 54 2,7 43,7 54 2,4 > | 9,5 44,1 50 2,1 45 27» 271
2,96 43,7 49,2 2 11 3 19 19 —
Паккард 2А-2500 45 — — — 62 66 2 — — , — — — 50 57,5 2,25 — — 53 5,25 (НИЛ ) — — —
Изотта-Фраскини „Ассо-500" . ? У 30 40,5 45 1,29 40,5 45 1,29 г 10 40,5 45 1,29 40,5 45 1,29 2 10 12 30
Кертисс „Ко^рверор" 45 42,0 47,5 3,5 42,86 — — 2 8,7 42,7 47,5 2,4 42,86 2 8,7 — 18
Ролльс-Ройс „Кестрел" III S . . . . 45 39,5 42,5 1,5 41,0 44,4 ч ♦
И 39,5 42,5 1,5 41,0 44,4 — 2 11 - — — — ——. —
Фиат А-25 45 60,7 69,7 4,5 62 69 3,5 ч 3,5 23 23,5
15 60,7 69,7 4,5 62 69 2 15 — — —
Испано-Сюиза 12Nbr 45 63,5 69,9 4,8 63,5 70 — 1 14,5'
13 63,5 69,9 4,8 63,5 70 — 1 13 — — 11,5 — —
Лоррен-Дитрих W ....... 45 56 60 2 56 61,5 2,75 1 11,5 5,6 60 2 56 61 2,75 1 11,5 51,5 29 28
Нэпир „Лайон" XI а 45 41 44,3 — — 44,3 —• 11,5
Фарман 18 WD 45 44,25 49 2,38 44,5 48,5 2 J - 12,7
12,7 41,25 46 2,38 42 46 2 2 — 14 15 —
HAIvyi 100-02 45 46 53 3,5 48 52 2 1 10 46 53 3,5 48 52 2 1 10 — 25 25 —
Райт „Смерч" J-4A 45 — — — 47,6 — — 1 47,2
Рон-Юпитер IV 45 51,5 57,5 3 48 56,5 2,5 1 15
10,5 44 50 3 45 50 2,5 2 12 51,5 9 15 —
Хорнет А • 45 62,6 69 3,2 63,5 — — — 11,03 63 69 3 15,69 — — — —
Рон-Юпитер VI 30 1 45 51,5 56,5 1,4 48 55,5 0,87 , 10,4 44 49,8 2,9 45 49 2 2 12 52,5 1,75 19» 191
14 14
Бристоль „Меркур" IV S2 .... 45 50,5 54,8 2,25 49,3 — — • 10,4 48,2 52,2 4 45 — — 2 11,9 — _ — 191 14 — —
1 Знаменатель для выхлопного, числитель — для
всасывающего клапана.
ТА.
Скорости
ЛИПА 2.
зОв в клапанах.
Всасывающие клапаны Выхлопные клапаны Всасывающие 1 Выхлопные
Авиамоторы D мм мм п об/мин а’ 1 hK мм S 1 <•» - f 1 м а-х ‘ i hK MM 1 « м/сек dK d dK R d.t 5 dK d йк 7? dK
BMW III а . . 150 180 1350 30 1 11,5 5,91 98,( 1 11,5 5,91 98 1,06 0,181 0,139 1,06 0,181 0,130
Юнкере L-5 • 160 190 1400 30 1 12,1 5,50 115,! 1 11,9 5,59 117,8 1,068 0,178 0,139 1,068 0,178 0,139
Испано-Сюкза 300 140 150 1800 45 1 10 5,6 ,154. i 1 10 5,6 154,3 1,108 0,210 0,194 1,106 0,210 0,194
Либерти 127 177.8 1700 30 1 11,4 5,57 95.1 I 1 9,4 6,76 117 1,104 0,155 0,272 1,104 0.156 0,272
Райт Р-3 146 159 2000 45 2 12,3 3,82 88,1 i 2 12,2 3,85 88,7 1,106 0,235 0,481 1,106 0,235 0,481
Ролльс-Ройс 3 „Кондор* , . . . . 139,7 190,5 1900 45 2 13,1 3,39 88,! ; 2 13,1 3,39 83,4 1,09 0,219 0,516 1,09 0,219 0,516
Кертисс D-12 . • 114,2 152,4 2000 45 2 10,1 3,87 76.1 2 10,1 3,87 76,7 1,13 0,199 0,343 , 1,13 0,199 0.343
BMW VI а 160 190 1410 30 1 13,1 5,19 105,7 , 1 13,1 5,19 105,7 1,087 0,176 Q,135 1,087 0,176 0,135
Паккард 2A-I500 ........ 136,4 139,8 2100 45 2 11 4,47 80,0 2 9.3 4,70 106,9 1,11 0,176 0,50 1,133 0,220 0,380
Паккард 2А-2500 . . . . - . . . . — — — 45 2 — . — 2 — — — — — — — —
Юнкере L-55 160 190 1460 30 1 — —- — 1 — — — — — — —I — —
Изотта-Фраскини „Ассо-500* . . . 140 15С 1850 3G 2 8,9 4,55 105? 2 8,8 4,60 106,5 1,112 0,222 0,267 1,112 0,282 0 267
Кертисс „Конкверор* 130,17 158,74 2400 45 2 12,77 3,36 83 2 12,77 3,36 83 1,13 0,183 0,378 1,13 0,183 0,378
Ролльс-Ройс „Кес.рел* III S . . . . 127,0 139,7 2250 45 2 11,29 4,62 74 2 1 11,29 4,62 74 1,08 0,259 — 1,08 — . —
Фчат А-25 170 2С0 '900 45 2 16 5,32 95,7 1 2 16 5,42 97,0 1,147 0,215 0,330 1,147 0,215 0,370
Испаио-Сюиза 12Nbr ...... Лоррен-Дитрих W 150 120 170 180 2000 1800 45 45 1 1 12,8 13,5 4,15 148,5 93,8 : 12,8 13,5 4,15 148,5 93,8 1,10 1,07 0,186 0,192 0,165 0,484 1,10 1,07 0,186 0,192 0,208 0,484
Нэпир „Лайон* XI а ....... . 139,7 130,2 2350 45 2 8,7 — 106 2 9 — 109 1,08 0,281 — — — —
Фарман 18 WD 130 180 1750 45 2 10,8 4,12 84 5 2 9,4 4,47 107,8 1,106 0,259 0,286 1,114 0.276 0,304
НАМИ 100-02 125 140 1300 45 1 2 4,00 98,7 1 12 4,0 98,7 1152 0,189 0,471 1,152 0,189 0,471
Райт „Смерч* J-4A ........ 114,2 139,3 i860 45 1 11,1 4,3 — 1 11,11 4,25 — — — — — —
Рон-Юпитер IV .... 146 190 1800 45 2 13,05 36Г 81,6 2 13,0 3,46 97,5 1,115 7 0,200 0,261 1,135 0,240 0,300
Рон-Юпитер VI 146 190 2000 30» 45 2 13 3,7 82.5 2 13,0 3,46 106 1,1 0,202 0336 1,13 0,272 0,281
Бристоль „Меркур* IV S 2 .... 146 165 2250 45 2 — — — 2 —- 1 1,085 0,206 — 1,082 0,247 —
45° для выхлопного.
., «гло
1 ° Д1я всасывающего клагяна;
3
9
откуда скорость газов в клапане равна
Fn Fn т: Sn
= (^)max = 60 ’ (4)
Некоторые определяют скорость протекания газов по средней
скорости поршня
, Рп . . Fn Sn
с'г ) зб~*
к/max V-'tf/max
Отношение между скоростями в клапанах, вычисленными по
максимальной скорости поршня и по средней, будет величиной
достоянной и равной
И тот и другой подсчеты являются верными относительно.
Для конструктора, при определении проходного сечения клапана,
'Черт. 1. К определению
.проходного сечения кла-
пана.
Величины d uh.
2 К
обычно одинаковыми
является безразличным, в отношении конеч-
ного результата, какой из величин: -у или
у/ — задаваться при расчете.
В табл. 1 приведены основные параметры
всасывающих и выхлопных клапанов ряда
авиационных моторов. В табл. 2 приведены
величины для этих моторов.
Размеры d2 и hK выбираются такими,
чтобы скорость газов в проходном сечении
клапана, подсчитанная по формуле (4), не
превышала заданной величины. Как сред-
нее значение скоростей газов v можно при-
нять 100 м!сек.
для выхлопных
с таковыми для
клапанов двигателя
впускных клапанов.
берутся
§ 2. Моменты распределения и зазоры в клапанах.
Для получения хорошей отдачи двигателя и высокого коэфи-
циента подачи моменты закрытия и открытия клапанов оконча-
тельно устанавливаются опытными / испытаниями построенного
двигателя.
Основное влияние на моменты распределения оказывают: число
оборотов двигателя и конструкция подводящих газ и выхлопных
трубопроводов. Впускной клапан обычно открывается примерно
за 10° до верхней мертвой точки и закрывается около 40° после
нижней мертвой точки. Выпускной клапан открывается за 45—50°
до нижней мертвой точки и закрывается около 10° после верхней
мертвой точки.
Для получения плотного прилегания клапана к седлу во время
работы мотора, когда клапан нагрет и является удлиненным, между
4 ч
10
лкателем и стержнем клапана делается зазор. Величина зазора
Г° >кДУ стержнем клапана и толкателем зависит, главным образом,
Мт длины первого. Так как впускной клапан холоднее выпускного,
° о зазор у него делается меньше.
т Зазоры в клапанах вновь построенного двигателя устанавли-
ваются окончательно опытным путем. При этом избегаются излишне
большие зазоры, дающие стук при работе и могущие вызвать
поломку частей клапанного механизма. В табл. 3 приведены мо-
менты распределения, данные по углу поворота кривошипа, и зазоры
впускных и выхлопных клапанов ряда авиационных моторов. В
отношении зазоров в клапанах звездообразных моторов необходимо
иметь в виду, что эти зазоры в рабочем состоянии мотора увели-
чиваются по сравнению с зазорами в холодном состоянии мотора.
Это увеличение зазоров особенно сильно наблюдается у звездооб-
разных моторов с воздушным охлаждением и заставляет конструк-
торов прибегать к комценсаторам, дающим возможность избежать
такого сильного увеличения зазора. Примерная цифра зазора у
звездообразных моторов с воздушным охлаждением около 1 мм.
§ 3. Скорости вращения кулачков мотора.
Для четырехтактных моторов, распределение в которых проис-
ходит при помощи кулачковых валов, скорость вращения послед-
них в два раза меньше скорости вращения коленчатого вала.
В четырехтактных звездообразных моторах распределение произ-
водится обычно при помощи кулачковых шайб.
Все кулачки, как впускные, так и выпускные, располагаются
каждые по окружности своей шайбы, вращающейся вокруг своей
оси, обычно совпадающей с осью коленчатого вала. Для этого
случая, обозначив:
iK-—число кулачков шайбы,
i —число цилиндров звездообразного мотора, имеем
причем знак плюс имеет место при таком конструктивном выпол-
нении передачи вращения к кулачковой шайбе от коленчатого
вала мотора, когда направление вращения шайбы совпадает с на-
правлением вращения коленчатого вала; знак минус имеет место,
когда направление вращения шайбы обратно направлению враще-
ния коленчатого вала.
Скорость вращения кулачковой шайбы в 2iK раза меньше ско-
рости вращения коленчатого вала.
Определяя при построении профиля кулачка необходимые угло-
вые параметры по моментам распределения, данным в углах пово-
рота коленчатого вала, следует учитывать передаточное число от
коленчатого вала к кулачку.
£ 4. Общие положения для построения профиля кулачков.
Определив согласно § 1 этой главы высоту подъема клапана
и задавшись моментами распределения для данного клапана, строят
профиль кулачка согласно тому закону движения, которое желают
II
ТАБЛИЦА 3.
Фазы распределения и зазоры в толкателях клапанов.
сообщить клапану, и той конструкции механизма передачи от
кулачка к клапану, которая выбрана для данного случая.
Профиль кулачка должен быть таким, чтобы:
1) площадь время-сечеьия клапана была возможно большей для
выбранных высот подъема и угла открытия клапана;
2) силы инерции всего клапанного механизма были возможно
меньше для возможности подбора клапанных пружин, удовлетво-
ряющих конструктивным требованиям.
Практически профиль кулачка может быть построен двумя
способами:
1. Задаются в той или иной форме законом движения клапана
графически или аналитически: этот закон выбирают наиболее про-
стым; принимая, например, что диаграмма ускорения клапана по
времени (по углу поворота кривошипа или кулачкового вала) со-
стоит из прямолинейных участков, определяют далее графически
или аналитически законы изменения скоростей и путей клапана
по времени; зная закон изменения пути клапана по времени, строят
обычно графо-аналитическим методом профиль кулачка, учитывая
кинематику передаточного к клапану механизма и выбирая диаметр
начальной окружности кулачка из конструктивных соображений;
в том случае, когда клапан приводится в движение кинематической
цепью, в которой кулачок непосредственно приводит в движение
толкатель, законы движения которого с достаточной для практики
точностью одинаковы с законами движения клапана (звездо-
образные моторы), то все сказанное выше обычно относят к тол-
кателю.
2. Задаются наиболее простым очертанием кулачка; это очер-
тание практически обычно состоит из прямых и дуг кругов; далее
определяют, учитывая кинематику передаточного к клапану меха-
низма, пути скорости и ускорения как самого клапана, гак и всех
движущихся деталей передаточного к нему механизма.
Основные параметры, лежащие в основе построения профиля
кулачка по первому или второму методу, подбираются таким
образом, чтобы возможно полнее удовлетворялись два приведенных
выше требования к профилю кулачка.
В следующих параграфах этой главы даны формулы для опре-
деления путей, скоростей и ускорений клапанов и толкателей ряда
встречающихся в практике случаев движения их и приведены
типичные примеры построения кулачков.
§ 5. Кинематика клапанов, законы движения которых заданы-
Обозначим:
hK— полный подъем клапана,
^кх'—подъем клапана в данный момент времени,
— скорость клапана в данный момент времени,
Jkx — ускорение клапана в данный момент времени, -
а — угол поворота коленчатого- вала мотора от момента на-
чала подъема клапана до момента, соответствующего
подъему йк£С клапана, в градусах,
13
a— угол поворота коленчатого вала мотора от момента на-
чала подъема клапана до момента конца его посадки,
в градусах,
— угол поворота коленчатого вала мотора, соответствующий
времени нахождения клапана при полном открытии hK,
в градусах,
ай — угол поворота коленчатого бала мотора от момента начала
подъема клапана до момента его полного подъема, в гра-
дусах,
а/— угол поворота коленчатого вала мотора от момента на-
чала подъема клапана до момента перехода положи-
тельных ускорений в отрицательные, в градусах,
— угол поворота коленчатого вала от момента перехода
положительных ускорений в отрицательные до момента
полного подъема клапана, в градусах,
₽, ₽г> V И (V — углы поворота кулачка, соответствующие
углам а, ап, аг, ah, а}' и а}" поворота коленчатого вала
мотора, в градусах,
Л tn, te, th, и t^’ — промежутки времени, соответствующие
углам а, ап, аг, ah, о.}' и aft" поворота коленчатого вала
мотора, v
п—число оборотов коленчатого вала мотора в минуту,
пк—число оборотов кулачкового вала или шайбы в минуту.
Имеем ряд общих соотношений:
a a а а. а,' а,17 п
_ п _ г, __ h __ h____h ___ zqx
₽ “Тп~Тг~ ₽Л“ v7
п
причем в четырехтактных моторах отношение — равно согласно
§ 3 этой главы:
а) при распределении с помощью кулачкового вала
— = 2; (9)
Пк
б) при распределении с помощью кулачковой шайбы (в звездо-
образных моторах)
4 = 2;.. 0°>
'к
a t a n tn a г 4 a, = -''=671, (11)
F = — 6ra (12)
t 'г t
Угол ап и соответственно угол определяются согласно при-
нятым моментам распределения для данного кулачка. Так, напри-
мер, если впускной клапан открывается через а' после верхней
14
твой точки поршня и закрывается через а" после нижней
Жертвой точки поршня, то
1Л U. —1— .
п г I h’
₽п = ?г + 2?Л’
Принимая в дальнейшем профили кулачков симметричными,
имеем' -----i о„ (13у
(14)
(15)
Диаграмма ускорении клапана
/ Случай, когда закон движения клапана характеризуется тем.,
что ускорение клапана изменяется по времени по прямым.
f На участкеЛ/? подъема клапана (черт. 2), соответствующем про-
межутку времени //, ускорение является положительным и изме-
няется по времени по прямой
АгВг; скорость клапана воз-
растает, начиная от нуля в
точке А, до своего максималь-
ного значения в точке./?; силы
инерции клапана и всего кла-
панного механизма за этот пе-
риод поднятия клапана стре-
мятся прижать весь клапан-
ный механизм к кулачку.
На участке ВС подъема кла-
пана, соответствующем про-
межутку времени tb", ускоре-
ние является отрицательным
и изменяется по времени по
прямой B2Ci', скорость клапа-
на убывает, начиная от своего
максимального значения в
точке В до нуля в точке С;
силы инерции клапана и всего
клапанного механизма за этот
период поднятия клапана
стремятся оторвать весь кла-
панный механизм от кулачка;
этому отрыву препятствует
включенная в клапанный ме-
ханизм пружина (или не-
сколько пружин), соответ-
ственно подсчитанная, с из-
вестным запасом на уравнове-
шивание сил инерции клапан-
ного механизма на участке ВС
подъема клапана.
На участке СС', соответствующем промежутку времени 4, кла-
пан полностью открыт; его ускорение и скорость равняются нулю;
силы инерции клапана и всего клапанного механизма за этот пе-
риод равняются тоже нулю.
Диаграмма ускорений клапана
по его хору.
Черт. 2. Скорости и пути клапана, ускоре-
ние которого изменяется по прямым.
На участке С'В' опускания клапана, соответствующем проме-
жутку времени th", ускорение является отрицательным и изменяется
по времени по прямой скорость клапана возрастает, начиная
от нуля в точке С', до максимального значения в точке В'; силы
инерции клапана и всего клапанного механизма за этот период
опускания клапана стремятся оторвать весь клапанный механизм
от кулачка, чему препятствует указанная выше пружина. На уча-
стке В1А1 опускания клапана, соответствующем промежутку вре-
мени tj', ускорение является положительным и изменяется по пря-
мой В/Л/; скорость клапана убывает от своего максимального зна-
чения в точке В/ до нуля в точке Л/; силы инерции клапана и
всего клапанного механизма за этот период опускания клапана
стремятся прижать весь клапанный механизм к кулачку. Знак плюс
ускорения соответствует принятому за положительное направлению
ускорений в пространстве.
Даны:
Обозначив
имеем:
на участке АВ
v L 1 4
(^)ти = ^в = 0,5^(1+д)^,
4i
(16)
(17)
(18)
(19X*
” «1
(20^5
i
(21)
(22)
t \2
th /
\—p /_£V]
з/г \4/ J
(23)
= (24)
на участке ВС
h
(25)
h
JKC==qMjK/=qMN-±
4i
(26)
16
MN Г / t \2 ( t\ , W
2(1=4)^-'Hd +2(i-Md-(,+*-Mv
. mn Г.. J l\’ i J *V ।
'==".-6(1^) [Ч—”(тг) “3(1-A?)(d +
+3(1+?— 2kq)l-~} — (1 + 2g — 3kg)
fl*.
(28)
На черт. 2 даны для этого случая диаграммы ускорений, скоро-
стей и путей клапана по времени и диаграмма изменения ускоре-
ний клапана по его ходу.
//. Частный случай, когда no
JкА J кВ J кВ J кС *
Имеем (черт. 3):
! -а
р = ^ = 1,
на участке АВ
М = — 1
jV—4
, К-
* * Л н
JkA кВ t}P
— 4 —
\th)th
=v =24-
'max кВ f, ’
th
:,VA.
V
КХ
hKX=2
на
, hK
^kB — ~2 i
участке ВС
. - h
J кВ JkC
/ t\h
V -- 4 I 1_____]_L
KX \ 1 / I / >
\ / Hi
'к
(29)
(30)
(35)
(36)
DIbAIC/П К
hntou величине
ьь, В1лМл
Даограмма ус Корем:^_ клапана
+1 X
1----i r4—
Д'____'
-ГЛ
в.Г-
д;
| Диаграмма Горестей Клапана
(31)
(32)
(33)
(34)
‘к
асе,’O.Sj
Диаграмма ускорений клапана
по его хору
*
h
KX
д)+4(4)-1Ь-(37>
Черт. 3. Скорости и пути клапана,
ускорение которого постоянно по
абсолютной величине.
рог^а- чеРт- 3 даны для этого случая диаграммы ускорений, ско-
nD „и и путей клапана по времени и диаграмма изменения уско-
рении клапана по его ходу.
2 И. lri_ Нейман
По этому закону движения толкателя построены кулачки авиа-
мотора Рон-Юпитер VI. На черт. 4 даны пути hTX скорости и
ускорения j для толкателя выхлопного клапана этого мотора.
III. Частный случай, когда jK^=jK£, J'kC=Jkb•
Черт. 4. Диаграммы пути, скорости и ускоре-
ния толкателя выхлопного клапана.
Имеем (черт. 5):
p = q— 1
М=Л
rv
на участке АВ
_ , 2 hK
t\
(38)
(39)
на участке ВС
J кВ JкС
1—Л
h.
______£ 1 —
1— k 4 L
Г f Ц2
= L~\4/ +2
v
кх
К.
hK
4®
* Y
. th / _
/ t \
(а/
_ 2 hk
hK
th ’
t\2
k \tjJ ’
hKB = khn>
(40)
(41)
(42)
(43)
(44)
(45)
(46)
2
2 h
ускоре-
На черт. 5 даны для этого случая диаграммы ускорений, скоро-
стей и путей клапана по времени и диаграмма изменения
ний клапана по его ходу.
IV. Частный случай, когда j А = jK^.
Имеем (черт. 6):
ь о
п=\- М = —---------— • N =____________________
Р ’ k— 1 14-9’ л (2 4-Л-J-4^7 — kq)'
6(1+?)
на участке АВ
i =! 6(1+?>
Jka JkB р (2 k ^q — kq ’
(47)
(48)
18
(49)
6(1+?) hK lt\
^--^(2 + a++7-^) ' th \th)’
Диаграмма ускорений клапана
по его ходу 1
Черт. 5. Скорости и пути клапана,
положительные и отрицательные уско-
рения которого постоянны, но не
равны.
Черт. 6. Скорости и пути клапана, поло-
жительные ускорения которого посто-
янны, а отрицательные изменяются по
наклонной прямой.
, . _ 6(1+?) hK
VkB 2 + k + 4?---kq th ’
h ________3(i+?) tty
k (2 + k + 4? — kq) Л« \ tj •
h — 3(г+?) kh .
кБ~ 2 + k + 4? — kq K ’
Ha Участке ВС
12 hK
’кБ~ (A— l)(2 + A + 4? — kq) ‘ Z,2’
(50)
(51)
(52)
(53)
2*
19
(54)
. 12? К-
Лс (А_1)(2 + Л + 49_.^) t*'
fi Г I t \2 f t\
'кх (1-£)Ч2 + А + 4q —kq) [(1 ~д) ( ^) — 2U — +
1 К
+ 0+^-2^) /.
J ‘71
2Аге [ м Jt\* (
= 1гк — (1—А)2 (2 4 А 4 4? —A?) L (1 ~ +
+ 3 (1 - kq) 3 (1 + q - 2kq) (/-] + (1 + 2q - ЗА?)
\Lh / \ьн /
(55)
(56)
мотора НАМИ-65-01. Диаграммы пути, скорости и ускорения толкателя.
На черт. 6 даны для этого случая диаграммы ускорений, скоро-
стей й путей клапана по времени и диаграмма изменения ускоре-
ний клапана по его ходу.
По этому закону движения клапана построены кулачки 3-цилин-
дрового звездообразного мотора НАМИ-65-01. Законы движения для
этого случая даны на черт. 7а, а построение кулачков — на черт. 76.
Этот случай движения клапана является практически наиболее вы-
годным, так как дает одну из наибольших (для разных законов дви-
жения клапана) величин площади время-сечения клапана и позво-
ляет подобрать наивыгоднейшую по размерам клапанную пружину.
20
Черт. 16. К кинематике кулачков трехцилиндрового звездообразного
авиамотора НАЧИ-65-01. Построение профиля кулачка.
21
V. Частный случай, когда jkB = jkB = 0.
Имеем (черт. 8):
Черт. 8. Скорости и пути клапана, уско-
рение которого изменяется по прямой
таким образом, что максимальные поло-
жительные и отрицательные ускорения
равны по абсолютной величине.
1
2’ M — Q
p = Q, N=6
(57)
на участке АВ
r hK
Лл = 6р,. (58)
Л
Лв = О, (59)
3 hv
(61)
и
[/ t \2 / t \31
3 -г|-2(-Г ) • (67)
\ ГЛ / \ h / J
На черт. 8 даны для этого случая диаграммы ускорений, скоро-
стей и путей клапана по времени и диаграмма изменения ускоре-
ний клапана по его ходу.
VI. Случай, когда движение клапана совершается по гармони-
ческому закону.
Оставляя прежние обозначения, имеем (черт. 9):
^=“^[i~cosG4')]’ (б8)
22
(69)
it2 hK
Подставляя в (70) значение
из (68), получим
т е. закон изменения ускоре-
ний клапана по его ходу выра-
жается прямолинейно. Макси-
мальная скорость клапана бу-
Л
i Л в
дет при
я
(VK Xnax == V кВ ~ ~2 3h ’
hK
И ^B = -f- (73)
Максимальные по величине
значения ускорений клапана бу-
дут при t — О и t = tK
эт2 hK
(Лс)тах ~JкА JkC 2 /2' (7^)
* h
На черт. 9 даны для этого
случая диаграммы ускорений,
скоростей и путей клапана по
времени и диаграммы изменения
ускорения клапана по его ходу.
r hK
v =------------
Kx О f
11
Jkx О t 2
z hi
sin
Черт. 9. Скорости и пути клапана, уско-
рение которого изменяется по .закону
косинуса.
HII. Случай, когда закон движения клапана характеризуется
тем, что ускорение клапана изменяется по времени по синусоиде.
Оставляя прежние обозначения, имеем (черт. 10):
(75)
Sln
hi
(77)
23
Максимальная скорость клапана будет при
£л.
2‘
(^jjmax = VkB = 2 >
lh
Черт. 10. Скорости и пути клапана, уско-
рение которого изменяется по закону
синуса.
и h
= (79)
Максимальные по величине
значения ускорений клапана бу-
дут при / = и t = ~ th
. h.
= (80)
При t = G, t=~thnt = tb
ускорение клапана равно нулю.
На черт. 10 даны для этого
случая диаграммы ускорений,
скоростей и путей клапана по
времени и диаграмма изменения
ускорений клапана по его ходу.
§ 6. Учет зазора в кинема-
тике клапанного механизма.
Формулы § 5 в том виде, в
котором они даны, применимы
в теоретических случаях, когда
принимают, что либо зазор в
клапанном механизме на темпера-
турное расширение равен нулю,
либо этот зазор имеется, но
очертание кулачка от его началь-
ной окружности до точки ку-
лачка, соответствующей началу
подъема клапана, описано по
плавной кривой, касающейся с
одной стороны начальной окруж-
ности, с другой—кривой ку-
лачка, соответствующей началу
подъема кулачка.
В действительности при наличии в клапанном механизме зазора
на температурное расширение очертание кулачка строят таким,
чтобы часть профиля кулачка, соответствующая началу подъема
клапана или посадке клапана на седло, касалась начальной окруж-
ности кулачка и была описана согласно закону движения начала
24
сма клапана. В этом случае начальный момент подъема кла-
п°Дъ иЛИ Момент посадки клапана на седло, будет сопровождаться
паНоом, величина которого, вообще говоря, незначительна, так
удар g ’ gT0T момент скорость масс, ударяющихся в массу кла-
пана, мала.
1 Обозначив: hz— зазор в клапанном механизме,
т—время, соответствующее прохождению зазора,
поеделяем т в каждом данном случае движения клапана под-
становкой в формулу пути для участка АВ-.
вместо
h .. .h
HX T
„ hK .. ~hK-\-hzi
„ t ... т,
» (л .
Определив т, определяют путь, скорость и ускорение клапана
согласно приведенным в § 5 формулам, полагая в них:
вместо hK.. .hK-\-hz,
„ th.. .th -j-Т.
Промежутку времени tn соответствует в этом случае промежу-
ток времени 2".
Для случая I уравнение (23) § 5 после указанных выше под-
становок приводится к уравнению
(81)
(]_р) " ’
т
из которого определяется ——,—, а следовательно, и т.
Для случая II из уравнения (33) после указанных выше подста-
новок получается соотношение
т Г h
у дар (82)
из которого определяется т.
Для случая III из уравнения (42) после указанных выше
новок получается соотношение
т Г khz
подста-
(83)
из которого определяется т.
Для случая IV из уравнения (51) после указанных выше подста-
новок получается соотношение
г — hT~
h + 3(14-7) ^K+V 1 }
из которого определяется -г.
25
Для случая V приводят уравнение (62) § 5 после указанных
выше подстановок к уравнению
(т \з / т \8
^)+p(vf)+<3-0' <85)
3 /гт
где ₽ = --2- " <3 = 2(Л, + /О
т
из которого определяется т—.—, а следовательно, и т.
1к~г~
'Черт. 11. Построение профиля кулачка при заданном
законе движения толкателя с роликом.
£>' 7. Построение профиля кулачка при заданном прямоли-
нейном движении толкателя.
Определив пути /гтж толкателя,
определению hKX, изложенному в
определенным выбранным углам р,
которые находятся аналогично
предыдущем, соответствующие
строят профиль кулачка в уве-
26
Черт. 12. Построение профи-
ля кулачка при заданном за-
коне движения толкателя с
плоской тарелкой.
чеииом, примерно, в пять раз масштабе, как это показано на
церт. П- Для этог° проводят начальную окружность радиуса гн и
концентрическую окружность гиЦ-р (где р — радиус ролика), затем
„поводят вертикальную ось ОкХ и под t
Р / р \
углом к ней проводят луч Ок1;
луЧИ Ок2, Ок3 и т. д. проводятся под
вышеуказанными углами р к лучу Ок1. На
чтих лучах откладывают от окружности
радиуса (/« + р) пути оси ролика толкателя
И из концов ОРр Ор2,...,Орх как из цен-
тров проводят ряд окружностей радиуса р.
Огибающая этих окружностей является
цскомым профилем кулачка.
' При толкателе, соприкасающемся с ку-
лачком плоскостью, поступают таким же
образом: наносят положения плоскости
толкателя при различных углах поворота
кулачка и проводят огибающую этих
плоскостей, которая и является искомым
профилем кулачка в данном случае. По-
строение профиля кулачка дано на черт. 12.
6' 8. Кинематика толкателя, приводимого в движение ку-
лачком, очерченным дугами кругов и прямыми.
Случай. 1. Кинематика толкателя с роликом при выпуклом про-
филе кулачка, очерченном дугами кругов.
Рассмотрим случай, когда ось ролика толкателя движется воз-
вратно-поступательно по прямой, проходящей через ось вращения
кулачка (черт. 13).
Обозначим:
р — радиус ролика (или грибка толкателя),
гн — радиус начальной окружности кулачка,
/гх — зазор между роликом и начальной окружностью
кулачка на температурное расширение в клапан-
ном механизме,
Rz— радиус окружности головки кулачка,
R— радиус окружности части АВ профиля кулачка,
гг — радиус окружности части ВС профиля кулачка,
т — время прохождения роликом зазора hx, считая от
точки А,
Рт— соответствующий т угол поворота кулачка,
Рд и рг— углы (значения их приведены в § 5 этой главы),
Рв — угол поворота кулачка, соответствующий про-
хождению роликом дуги АВ,
27
₽o=₽ft + k
ср — центральный угол дуги АВ,
р— угол поворота кулачка, отсчитываемый от его
начального положения, при котором ОКА совпа-
дает с ОкОр,
hKV — высота кулачка, hKy = R2—гн,
ш — угловая скорость вращения коленчатого вала,
п — число оборотов коленчатого вала в минуту,
пк — число оборотов кулачкового вала в минуту,
с и й] — расстояния оси вращения кулачка от центров
дуг радиусов R и гг,
Черт. 13. К кинематике выпуклого кулачка.
a = R — rH, (86)
(87)
^ = ^-. (88)
Г.-1-р
й2 = -^—-, (89)
hTX, V-rx и Л® — соответственно путь, скорость и ускорение
толкателя для данного р,
vc— скорость скольжения дуги грибка толкателя по
кулачку.
Угловая скорость кулачка
Сф _ пк
dt~ п
(90)
28
Последовательно находят следующие величины:
1 Угол зазора определяется из уравнения
(7? -j- Р ~т~ О357г) h
COS 8=1-------7--г—гттт3- •
Гт Л (г -J Г1 -I- И I
(91)
2. Вспомогательный угол <? определяется из уравнения
^(г« + °-5/г^~^)
cos ф = 1
3. Угол рв определяется из
a(R—rJ
уравнения
X sin ф
(92)
Aj COS Ф — 1
4. Угол рс определяется из уравнения
R — гг
sin 8„ =-----sin ф.
Для проверки можно воспользоваться следую-
щим отношением
(93)
5.
Угол
sin (₽с —₽в)=-^ sin₽B.
равен
(95)
Черт. 14. К опре-
делению хорды ра-
бочей дуги грибка
толкателя.
(96)
6.
Угол
р.. равен
₽г = ₽,-2^
(97)
7. Если задаться углом рс, то гг определится из уравнения
г г R — Rs — a cos рс
(98)
8. Хорда рабочей дуги грибка (черт. 14 и 13) равна
с = 2р sin (₽в —<р). (99)
Для участка АВ профиля кулачка,
1- Путь толкателя равен (черт. 15)
йтж = а [УЧ8 —sinsp — cos ₽] — [ р + r„].
2. Скорость толкателя равна
. Г cos р 1
v = a sin В 1 — . --- ш
L УХ2 —sin2 р] к
Скорость толкателя в моменты открытия и закрытия
[cos рт 1
1 - г
УХ2—sin2 М
(ЮО)
(101)
клапана
(Ю2)
2S
3. Скорость скольжения дуги грибка толкателя по
равна
R
v
(# + р) cos Р ю
Кй,2 —sin2PJ '
кулачку
(103)
4. Ускорение толкателя равно
= 4cos ₽ - V42 — sin2₽ - «д (104)
L (k^— sin2p)-2
Ускорение толкателя в начальный момент равно
= (105)
Черт. 15. Движение толкателя по дуге АВ выпуклого кулачка.
Для участка ВС профиля кулачка.
1. Путь толкателя равен (черт. 16)
Aia, = «i [ccs (Рс—P) + VA2 —sin2 (Рс —Р) ]—[г„ + р]. (106)
2. Скорость толкателя равна
cos (Вп—В) 1
фтж = ar sm (рс— р) 1 4- , ... ?гс «о (1С7)
™ с L ]/Аа2 —sin2 (Рс —р) J к
3. Скорость скольжения дуги грибка толкателя по
равна
[ I ( I ч ^(Рс—Р)
^=^+(r. + ?)r^_sin,(Pc_pJv
кулачку
(Ю8)
30
4 ускорение толкателя равно
/таг
c-₽) + K^-sin2 (Рс-Р) +
£22(1-Л22)
[A,22_sin2 (РС-Р)Р
Ускорение толкателя в момент максимального подъема клапана
%Л (ИО)
(Л)с = —
СО 2
К •
(109)
Сгучай п- Кинематика толкателя с роликом {или грибком) при
вогнутой части дуги АВ профиля кулачка, очерченного дугами
у кругов.
величинами, что и для
Задаются теми же
Обозначим:
h R-p
kl~ а ’
случая L
где
(111)
a = R^rH. (112)
остальном сохраняются
обозначения случая I. После-
довательно находят (черт. 17)
следующие величины:
1. Угол зазора рт опреде-
ляется из уравнения
cos Рт = 1 —
(/? — р — 0,5 Л) Л
- 777 Т (ИЗ)
2. Вспомогательный угол <а
определяется из уравнения
cos ад — 1 —
(Ш)
<4R +-г.) • ("4)
3- Угол рв определяется
Из Уравнения
дуге ВС
Черт. 16. Движение толкателя по
выпуклого кулачка
kt sin <р
1&Рв J------AjCOScp'
4. Угол рс определяется из уравнения
(115)
sin рс =----------- sin <р.
ai
(И6)
В
2
31
Для проверки можно воспользоваться следующим соотношением
sin(Pc -₽B) = ^-sin₽B. (117)
5. Углы Рп, и Рг определяются на основании тех же уравне-
ний, что и в случае I.
6. Если задаться углом Рс> то гг определится из уравнения
г „ +0.5К-,)
г г R -J- Rs — a cos рс
7. Хорда рабочей дуги грибка (черт. 14) равна
- с — 2р sin (рв Д-?)•
(Н8)
(119)
Черт. 17. К кинематике вогнутого кулачка.
Для участка АВ.
1. Путь толкателя равен (черт. 18)
= a [cos ₽ — /А,2—sin2p] — [гк 4-Р]. (120)
2. Скорость толкателя равна
v^ = a sin р [- -COSX= — 11 ш . (121)
IW — sin2p J h
Скорость толкателя в моменты закрытия и открытия клапана
cosP
‘Z7T = asinpT - 1 (122)
j/A/—sin2PT к
32
3 Скорость скольжения грибка толкателя ho кулачку равна
R <о .
_ Г (/? —p)cosp
[ У kf — sin2p
4 Ускорение толкателя равно
Ускорение толкателя в начальный момент подъема равно
i = a
JlX
v
<u 2.
к
(123)
(124)
г -4- р
(125)
При движении ролика по
дуге ВС профиля кулачка вели-
чины Лтж, и Лх определя-
ются по формулам (106) — (110)
случая I.
Случай III. Кинематика толка-
теля с роликом (или грибком}
при прямолинейном участке АВ
кулачка, очерченного по осталь-
ному контуру ' дугами кругов.
Задаваясь теми же величи-
нами, что и в случае I, и, оста-
вляя те же обозначения, находят
следующие величины (черт. 19):
1. Угол зазора ^определяется
из уравнения
h
сте^=1-7,+р4-л, •. <126>
2. Угол рс определяется из
уравнения
cosPc=—~Гг • (127)
и-«
Черт. 18. Движение толкателя по
дуге АВ вогнутого кулачка.
3 Угол определяется из уравнения
sin?c.
(128)
Для проверки можно воспользоваться следующим соотношением
sin^=^-sin(₽c—Рв)-
(129)
4. Углы В , В и В
Снспий, что и в случае I.
определяются па основании тех же ура-
3 И. ш. Нейиан
33
5. Если задаться углом то гг равен
' h
Гг = Кг— 1-(130)
г г 1 —COS ’
6. Хорда рабочей дуги грибка (черт. 14) равна
r = 2psin₽B. (131)
Для участка АВ.
1. Путь толкателя равен (черт. 20)
9 Ата:=^«+^ (тоГр*-(132)
Черт. 19. К кинематике тангенциального
кулачка.
Черт. 20. Движение толкателя
по прямолиинейному участку
тангенциального кулачка.
Скорость толкателя в моменты закрытия и открытия клапана
^ = (rH + p + ^)tg₽T“K- ' (134)
3. Скорость скольжения дуги грибка толкателя по кулачку
vc = lr« + + Р) ₽] (135)
4. Ускорение толкателя
(136)
Ускорение толкателя в начальный момент
(Л)а=(^+р)“„2. (137)
явижении ролика по дуге ВС профиля кулачка величины
ПРИ и у определяются по формулам (106) —(110) случая I.
йт1» ^”’eDT 21« Дан всасывающий кулачок авиамотора Фиат А-25.
На Ч] кулачка получены согласно его обмеру.
размерь у даны диаграммы пути, скорости и ускорения вса-
аюшего’ клапана этого мотора.
сЫВ « уу Кинематика толкателя с плоской тарелкой при вы-
Случп ' пуКЛОм кулачке, очерченном дугами кругов.
Подобные кулачки бывают двух типов.
Первый тип, когда дуга радиуса R касается начальной окруж-
сти (черт. 22), и второй тип, когда дуга радиуса R касательна
окружности зазора радиуса г„ + \ (черт. 23).
Черт. 21 а. Кулачок всасывающего клапана авиамотора Фиат А-25.
Формулы движения толкателя с плоской тарелкой при обоих
типах кулачков одинаковы, если при кинематических исследова-
ниях положить, что радиус начальной окружности гн во втором
типе кулачка равен rH-\-hx, и в соответствии с этим принять
угол зазора равным нулю.
Оставляя обозначения случая I, имеем:
1- Угол зазора из уравнения
hz
cos В = 1—•—.
Гт а
• Угол <р и радиус гг определяются из уравнений (92) и (98)
^чая I этого параграфа.
Угол равен
(138)
₽в=9-
(139)
з*
35
4. Остальные углы определяются из соответствующих уравне
ний случая I этого параграфа.
Для проверки можно воспользоваться
следующим соотношениеы
Черт. 21 б. Пути, скорости и ускорения всасывающего клапана авиамотора Фиат Д-25.
5. Обозначив ширину кулачка через b и эксцентриситет кулачка
по отношению к толкателю через и (черт. 24), наименьший радиус
плоской тарелки, теоретически необходимый для того, чтобы во
время работы тарелка соприкасалась с кулачком по всей ширине Ь,
определим из уравнения
(p)mln ==
2
a sin
36
Для участка АВ.
hTX = a<l— c°sp). (142)
2. Скорость толкателя равна
— a sin р %.. (143)
Скорость толкателя в мо-
менты открытия и закрытия
клапана равна
j Путь толкателя равен (черт. 25)
В
Черт. 22. К кинематике толкателя с плос-
кой тарелкой при выпуклом кулачке, очер-
ченном дугами кругов.
Черт. 23. К кинематике толкателя с
плоской тарелкой при выпуклом ку-
лачке, очерченном дугами кругов.
vz = a sin Рт <1>к = у hz (2д—/гт) о>к.
(144)
3. Скорость скольжения тарелки толкателя по кулачку равна
VC = (R~ ac°s₽) <ок. (145)
4. Ускорение толкателя
7та; = асо5р<ок2. (146)
Ускорение толкателя в на-
чальный момент
= О47)
Черт. 2л к- „
нот Л определению минималь-
Радиуса тарелки толкателя.
Черт. 2Ь. Движение толкателя с плоской
тарелкой по дуге /В кулачка (фиг. 22).
37
Черт. 26. Движение толкателя с плоской
тарелкой по дуге ВС кулачка (фиг. 22).
Для участка ВС.
I. Путь толкателя равен
(черт. 26)
/zra=^-Gil1-C0s(₽c-₽)]- (148)
2. Скорость толкателя равна
^ = «iSin(Pc —₽)<ок. (149)
3. Скорость скольжения
тарелки толкателя по кулачку
равна
t’c==K+«rC0S(Pc—РЖ- (150)
4. Ускорение толкателя
равно
V=-flic05<- Р)%Л <151)
Ускорение толкателя в мо- 1
мент максимального подъема
равно
(Л)с=-^“к2- (152)
Черт. 27. Диаграмма пути, скорости и ускорения выхлопного
клапана авиамотора Испано-Сюиза 51-12 Н.
48
черт. 27 даны пути скорости и ускорения выхлопного клапана
мотора Испано-Сюиза 51-12Н, имеющего кулачки второго типа.
Кинематика рычага с роликом, приводимого в движение
§ кулачком, очерченным дугами кругов и прямыми.
t ail I- Кинематика рычага с роликом при выпуклом профиле
L > кулачка, очерченном дугами кругов.
Обозначим (черт. 28я):
^ — расстояние между осями вращения рычага и кулачка,
р__длина плеча рычага со стороны кулачка,
р_угол поворота кулачка, отсчитываемый от прямой ОкО
проходящей через оси вращения рычага и кулачка,
0 — угол между прямой ОкА и прямой ОкО,
у — расстояние между осями кулачка и ролика рычага,
т —угол между прямыми ОкОр и ОкОрх,
ри' —угол между прямыми ОКА и ОкА1г
8— угол между плечом г и плоскостью ОКО ,
dZ
~—угловая скорость рычага,
d~o
~ — угловое ускорение рычага.
Обозначения параметров кулачка остаются прежние (см. § 8).
Л. Вспомогательные углы.
1. Угол е определяется из уравнения (черт. 28п)
(153)
COSe = 1
2a(R — rg)
2. Угол -у в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке
В определяется из уравнения
где
cos т„ = ——й------
Б ^Ува2
(154)
Ув 2 = (R -1- р)2 4~ а?— 2а (R -J- р) cos е.
(155)
3. Угол Q в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке
определяется из уравнения
sin QB — Р-sin у. (156)
У в
£. 4- Угол 0 в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке
определяется из уравнения
f.
sin ©„=«=-----£_sin <?.
с а.
(157)
39
40
I
по
Черт. 28. К кинематике рычага с роликом, приводимого
в движение выпуклым кулачком. Движение по дуге АВ.
Б. Предельные углы.
1. Угол В (черт. 28а), соответствующий началу движения ролика
дуге АВ радиуса R, определяется из уравнения
cos (₽д —180°) = Vй ' /
А 2(г„+Р)а2
(158)
Угол Р (черт. 28а), соответствующий концу движения ролика
п 2 уге АВ, равен
П° ₽в = 18О° + 0в + 7в- (159)
ч Угол В (черт. 29а), соответствующий началу движения ролика
дуге В^Ау радиуса R, равен
₽в, = 180о+тв-ев.
(160ч
Wz,----1—
%-
UP—-
6
Черт. 29. К кинематике рычага с роликом, приводимого в движение выпуклым
кулачком. Движение по дуге В^.
4. Угол р (черт. 29а), соответствующий концу движения ролика
по дуге SjAj, равен
= * <161)
по 5’ ^гол Р (черт. 30а), соответствующий началу движения ролика
Дуге ВС радиуса гг, равен
<162>
41
6. Угол 6 (черт. 30а), соответствующий концу движения ролика
по дуге ВС, определяется из уравнения
q _ (^+pP+^22-^
COS₽O 2(/?г + р)аа • <163)
«
7. Угол р (черт. 31а), соответствующий началу движения ролика
по дуге радиуса г, равен
₽С=₽С1- (164)
8. Угол В (черт. 31а), соответствующий концу движения ролика
по дуге Cjfij, равен
(1б5>
Черт. 30. К кинематике рычага с роликом, приводимого в движение выпуклым
кулачком. Движение по дуге ВС.
Угол поворота кулачка, соответствующий
по участку кулачка АС, равен
₽1==0с + 18О° + рс-рл;
по участку кулачка С^Д, равен
₽и^%-180°-₽С+-18Л.
движению ролика:
(166)
(167)
Угол вставки, соответствующий участку кулачка ССи равен
₽г = ₽/-2%. (168)
Угол максимального отклонения рычага от его начального по-
ложения, соответствующего закрытому клапану, равен
(169)
42
„ u 8 определяются из уравнений
«еуглы0с '
Sin о =------sin 6 ,
о р * V
. « ги+р . р
Б1п8л=-—-—51Прл.
(170)
(171)
В. Угловые пути, скорости и ускорения рычага.
Движение ролика по дугам АВ (черт. 286) и
(че^ТГОл9^изменяется от р, до рв и от рв_ до рА?
По заданному углу Р последовательно определяют:
Черт. 31. К кинематике рычага с роликом, приводимым в движение выпуклым
кулачком. Движение по дуге
1. Угол (черт. 286) из уравнения
1 г~ + (7? + р)2— йо2 — а2 . а2а
cos = — 4 ---------1------
2г(/?+р)
nA-НУ1"'
2. Вспомогательный угол е из уравнения
a sin р
t сг е =--------в
ь а2—acosp
3- Угол 8 из уравнения
tg(8-e)
4.
5.
(7?~Ь р) sin ф
г— (/? -J-р) cos
Угол И = 36О° —(р-р + ф).
Угловую скорость рычага
(172)
(173)
(174)
(175)
(176)
di a sin и
-- =-----------—- со .
dt rsin^1 к
43
6. Угловое ускорение рычага
• о ,
---------------Ч--= COS у. sin о — sin В COS Ф ,7
dt* (/?-|-p)rsin2H 4U
63___
6p r sin Ф ’
Движение ролика по дугам ВС (черт. 306)
(черт. 316).
Угол р изменяется от рв' до рс и от рс до рв
По заданному углу р последовательно определяют:
1. Угол ф из уравнения
, г+^ + р)2 —<Ц2 —а23 й1а2
2г(гг + р) Тф-гЧ-Р)
2. Вспомогательный угол е из уравнения
a. sin р
tg е =-------------------------тг-
аа— fljcosp
3. Угол 8 из уравнения
(г„ + р) sin Ф
sv 7 г—(гг-]- р) cos
с?28 аа2 1
со 2
к ’
где
a sin у.
и
Cji,
(178)
(179)
(180)
4. Угол у
у, = 360° — (P4-8+I).
5. Угловую скорость рычага
66 a, sin у.
---== --------(О .
dt-г sin^ к
6. Угловое ускорение рычага
6?8 ata2 1
(181)
(182)
. „ -о ,68
, — г “Т” А“ COS у. SIH О-Sin р COS Ф
6£2 (ra+p)rsln ’I'L rfp
68 _
гдс d$ г sin "
Случай II. Кинематика рычага с роликом при вогнутом
филе кулачка, очерченном дугами кругов.
ах sin у.
<о 2,
к ’
(183)
про-
Обозначения остаются те же, что и для случая I этого параграфа.
А. Вспомогательные углы.
1. Угол а определяется из уравнения (черт. 32а)
соз« = 1
2a(R^rd (184)
2. Угол у в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке В
определяется из уравнения
cosTb
2>'в а2
(185)
44
Черт. 32. К кинематике рычага с роликом, приводимого в движение вогнутым
кулачком. Движение по дуге АВ.
гДе = —р)2-]-а2 —2g(/?—р) cos <р. (186)
3. Угол 0 в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке
В определяется из уравнения
sin© ^ZZLsin?. (187)
' Уб
4- Угол 0 в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке С
определяется из уравнения
- Г. ^^Ггг
sin 0- =-------Sin <?.
с а.
45
Б. Предельные углы.
1. Угол р (черт. 32а), соответствующий началу движения ролика
по дуге АВ радиуса R, определяется из уравнения
(188)
2. Угол р (черт. 32a),
соответствующий кон-
цу движения ролика по
дуге АВ, равен
Рв ~ Тв 0в* (1^9)
3. Угол р (черт. 33a),
соответствующий на-
чалу движения ролика
по дуге /3^ радиуса
7?, равен
РД1=7в-0в- (190)
4. Угол р (черт. 33a),
соответствующий кон-
цу движения ролика по
дуге Вх Др равен
РЛ1 = РА. (19!)
COS^ 2(rw + P)a2
Черт. 33. К кинематике рычага с роликом, приводи-
мого в движение вогнутым кулачком. Движение по
дуге В^.
Предельные углы р,
соответствующие дви-
жению ролика по дугам
ВС и C\Z?L_(yrabi рв,
₽с, и Рв,') опреде-
ляются согласно ура-
внениям (160) — (163).
Угол р поворота ку-
лачка, соответствую-
щий движению ролика:
по участку кулачка
АС, равен
по участку кулачка
С^Др равен
₽п=ес+(₽А- ₽с)-
(193)
Угол вставки, соответствующий участку кулачка ССи и угол
максимального отклонения рычага от его начального положения
определяются из уравнений (168) — (171).
46
В. Угловые пути, скорости и ускорения рычага.
и ж е н и е ролика по дугам АВ (черт. 326) и BLA
Д ззб)-
(че5гол Р меняется от рл до рв и от 6В1 до рл/
По заданному углу ₽ последовательно определяют:
Угол 4 из уравнения
*• , а2а
COS? = -----------
(194)
2г(/?-р)
“77S--? cos ₽•
r{R—₽) r
2. Вспомогательный угол е из уравнения
3.
4.
Угол 8
УГОЛ |1
a sin В
|сг S =--------.
Б а2 — a cos р
из уравнения
tg(8_e)==_J^-P)sin^ .
} г— (R—p)cos^
Н = 360°-(р + 8-Н).
(195)
(196)
(197)
47
5. Угловую скорость рычага
J8 a snip.
dt г sirup ш,£’ О9М
6. Угловое ускорение рычага
<728 аа2 1 Г . j. . . , </8 I я 1
=----------COS р Sin 8 — Sin 3 COS Ф ^7- <0 2 С1
di? (R—p)rsin2<PL “P J v SJ|
<78 a sin p.
ГДе г/р r sin <p
Угловые перемещения, скорости и ускорения рычага при движе<
нии ролика по дугам ВС и С1В1 определяем из ур-ний (178)—(183).
Черт. 35. К кинематике рычага с роликом, приводимого в движение тангенциаль-
ным кулачком. Движение по прямой АВ.
На черт. 34 даны диаграммы пути, скорости и ускорения вса-
сывающего клапана авиамотора BMW VI, приводимого в движение
кулачком через рычаг.
Случай III. Кинематика рычага с роликом при кулачке, очср'
ченном дугами и прямыми.
Обозначения — те же, что и для случая I этого параграфа.
А. Вспомогательные углы.
1. Угол у, в момент соприкосновения ролика с кулачком в точке 7?,
определяется из уравнения (черт. 35а)
‘cos =
'-а^ — К-
^Ува2
(200)
где
У в2 = «12 — — О2 + (Гн + р)2.
48
в
(201)
в
(202)
л 0, в момент соприкосновения ролика с кулачком
2- Уг о определяется из уравнения
точке о, ?
СО5 0„=-^
в Ув
Угол 0, в момент соприкосновения ролика с кулачком
очке С, определяется из уравнения
г —г
cos ег=——
с «1
Б. Предельные углы.
1 Угол р (черт. 35а), соответствующий началу движения ролика
по прямой АВ, определяется из уравнения
cos Рл =
2. Угол р (черт. 35а), со-
ответствующий концу дви-
жения ролика по прямой
АВ, равен
₽в = Тв + 0в- (204)
3. Угол р (черт. 36а), со-
ответствующий началу дви-
жения ролика по прямой
BiAlf равен
(205)
4. У гол р (черт. 36а), со-
отвегствующий концу дви-
жения ролика по прямой
равен
₽Л1 = РД. (206)
Предельные углы р, со-
ответствующие движению
ролика по дугам ВС и Q Вг
(углы Рв'. рс> и рв>
определяются из(16С)~(163).
Углы поворота кулачка,
соответствующие движению
Ролика по участкам кулачка
И (углы Pi и рн),
пРеделяютсяиз(192)и(193).
Угол вставки, соответ-
С^Ующий участку кулачка
о J’ и Угол максимального
Н1рЛОнения рычага от его
(203)
2(СН-Р)а
рычага с роликом,
Черт. 36. К кинематике
приводимого в движение тангенциальным
кулачком. Движение по прямой .
------- ргачака иг ciu НЯЧаЛЬНОГО ПОЛОЖвНИЯ, СООТВСТСТВуЮ-
г° закрЬ1Т0Му клапану, определяются из уравнений (168) — (171).
4 И- Ш. Нейман. 49
В. Угловые пути, скорости и ускорения рычага.
Движение ролика по прямой АВ (черт. 356) и В д
(черт. 366).
Угол р изменяется от рА до рв и от pBj до рА/
По заданному углу р последовательно определяют:
1. Угол ф из уравнения
2. Угол 8
, (>•„ + ₽) —«2 cos р
cos Ф =--------------------
г
8 = 180° —(р-Н).
(207)
(208)
(209)
Т J К
Черт. 37. Диаграммы пути, скорости и ускорения выхлопного клапана
авиамотора Либерти.
3. Угловую скорость рычага
____________________! а2 sin
dt \ г sin
4. Угловое ускорение рычага
d^ а2 1 S! ! • о 1 d& о
—-----~ГГ Sin 5 4-Sin Р COS -ГБ- (2107
dt2 г sin2 1 t/pj%
где
_ д2 sin р j
dp ~ r sin <[»
Угловые перемещения, скорости и ускорения рычага при двй-
женин ролика по дугам ВС и СгВг определяются из уравнений
(178) —(183).
50
йя черт- 37 даны диаграммы пути, скорости и ускорения вы-
ного клапана авиамотора Либерти, приводимого в движение
бачком через рычаг.
к у*'1
а
Черт. 38. К кинематике рычага с плоскостью, приводимого в движение
выпуклым кулачком, описанным дугами круги Движение по дуге АВ.
^лучай 1V. Кинематика рычага с плоскостью при выпуклом про-
филе кулачка, очерченном дугами кругов.
Обозначим (черт. 38 а):
0 ° — расстояние оси вращения рычага от его рабочей плоскости;
ЧараЛЬные обозначения остаются те же, что и для случая I этого
4%
51
А. Вспомогательные углы.
1. Угол щ определяется из уравнения (черт. 38а)
Черт. 39. К кинематике рычага с плоскостью, приводимого
в движение выпуклым кулачком. Движение по дуге
2. Угол©, в момент соприкосновения плоскости рычага с кулач-
ком в точке В, определяется из уравнения
sin 0R v= sin <р,
в Ув
где J'B2 = (^ + ^)2 + fl2 — 2а (7?-j-cbs <р.
52
v оЛ 0 в момент соприкосновения плоскости рычага с кулач-
точке С, ~ — - —-о
коМ в
определяется из уравнения
/? —г
sin 0„ =-------sin
° а. т
(213)
4. Угол у, в
коМ в точке В,
момент соприкосновения плоскости рычага с кулач-
определяется из уравнения
. I п ч (/? + #)— a cos 9
cos (ув + — ?) — ----1------------
а2
(214)
Б. Предельные углы.
1 Угол р (черт. 38а), соответствующий началу движения пло-
скости рычага по дуге АВ радиуса R, определяется из уравнения
cos (рл-180°) = (215)
а2
Черт. 40. К кинематике рычага с плоскостью, приводимого в дви-
жение выпуклым кулачком. Движение по дуге ВС.
2. Угол р (черт. 38а), соответствующий концу движения пло-
скости рычага по дуге АВ, равен
рв = 18О° + Тв + 0в- (216)
3. Угол р (черт. 39а), соответствующий началу движения пло-
кости рычага по дуге В1А1 радиуса R, равен
рВ1 = 18О° + Тв+0в-29. (217)
с 4" угол р (черт. 39а), соответствующий концу движения пло-
СТи рычага по дуге равен
= <218)
53
5. Угол (3 (черт. 40а), соответствующий началу движения пло.
скости рычага по дуге ВС радиуса гг, равен
= ТвН“®в (219)
6. Угол р (черт. 40а), соответствующий концу движения
скости рычага по дуге ВС, определяется из уравнения
пло.
(220)
Черт. 41. К кинематике рычага с плоскостью,
приводимого в движение выпуклым кулачком.
Движение по дуге С1В1.
cos^“-^
7. Угол ₽ (черт. 41а), со-
ответствующий началу дви-
жения плоскости рычага по
дуге С1В1, равен
(221)
8. Угол р (черт. 41а), со-
ответствующий концу дви-
жения плоскости рычага по
дуге С1В1, равен
>%+®в+Тв-2?- (222)
Углы поворота кулачка,
соответствующие движению
плоскости рычага по участ-
кам профиля кулачка АС
(угол р,) и С, Аг (угол рп),
определяются из уравнений
(166) и (167).
Если ограничить рабо-
чую часть плоскости ры-
чага двумя перпендикуляр-
ными к ней плоскостями,
0^ параллельными оси враще-
ния рычага, то расстояние
/’mm от этой оси Д° ближай-
шей
ется
плоскости определя-
из уравнения
— 2уБа2 cosTb. (223)
Расстояние ртах от этой оси до второй плоскости определится
из уравнения
+ «22~ 2^в«2 cos [Тв + 2(©в - ?)]. (224)
Угол максимального отклонения рычага от его начального поло-
жения, соответствующего закрытому клапану, будет
(8)тах=180°+₽С-₽А-
(225)
54
%гол ₽ изменяется от рл до рв и от ₽д до
_________.гхЧХГ ттт-ТТТГ R ПЛГПОПЛОаТР Пкил ПТТП₽»ПП7Т<
По ;—
1# Угол
и
р Угловые пути, скорости и ускорения рычага.
л-р н ие плоскости рычага по дугам АВ (черт. 380
^Г(*ерт. 390.
*4 V___в.лиаптга пт R ггл R и пт R_ пп R ,
'заданному углу р последовательно определяют:
е из уравнения
as sin S
tg е =-------?---•
a — a2 cos p
p. из уравнения
(7? + 0sine
cos (p. — e) = —— . o-
v ' a2 sin p
(226)
2. Уг°л
(227)
8
3. Угол
8 = 270° — (РЧ-н).
4. Угловую скорость рычага
rf8 а
(228)
dt
sin p.
7? 4-6 tg(|i — e) “«*
(229)
5. Угловое ускорение рычага
rf28 aa2 1
где
W _-«) L cos н COS 8 + sin ₽
(230)
rf8 ___ a sinp.
dp~ 7? + 6 tg(|x —e) *
2
к ’
Движение плоскости рычага по дугам ВС (черт. 400
и СгВг (черт. 410.
Угол р изменяется от рв до рс и от рс> до pBj.
По заданному углу р последовательно определяют:
1. Угол е из уравнения
. а» sin р
tg е = -----------х*.
ь аг — а2 cos р
2. Угол [1 из уравнения
(г 4-6)sine
COS (ji — е) =----—х---•
7 а2 sin р
3. Угол 8
8 = 270° — (р-Ьн).
4. Угловую скорость рычага
tZ8 _ Cj sin
~dt~~~ (Г. + 0 tgfa — e)
3- Угловое ускорение рычага по формуле
(231)
(232)
(233)
(234)
8 Яй Oj
di^~ <Г'+Ь?
1 л . . D ао г
tgSfr-e)- [C0S 8 cos Н- + sm Р j -
55
или ни фор уле
где
d® _ а% 1
dt* ~ sin2p-
cos 8 cos у- 4- sin p
<ZS / de \ 2
dfi J ( dt J ’
(235)
db ___ ar sin p-
dV ~ (Гг + Ь) tg(p — e)
Случай V. Кинематика рычага, приводимого в движение прямо-
линейно движущимся толкателем через тягу.
Схема механизма дана
на черт. 42. Обозначим:
Лта —путь толкателя,
г»тя, — скорость толкателя
jTX —ускорение толкателя,
7Т— угол между рычагом г и осью
XX, параллельной оси толка--
теля,
7То—то же в момент открытия кла-
пана,
•ft — угол между осью толкателя и
тягой L,
So — проекцию на ось XX ломаной
линии АВОр (черт. 42) в момент
начала открытия клапана,
L — длину тяги,
г—длину плеча рычага со сто-
роны тяги,
ат — расстояние между осью толка-
теля и осью XX.
1. Угловой путь рычага 7Т определяется
из уравнения
So —
cos 1т =-----------А, (236)
Черт. 42. Схема клапанного где
механизма звездообразного , г ч2
мотора. А^-----------И Х = -£-.
Л. £rL, L
Более простое, но менее точное уравнение для определения
угла получим, принимая %1 = 0
cos 7Т = cos 7,
(237)
2. Угловая скорость рычага определяется из уравнения
cos 71
dt ~ rsin(7T — 7J
(238)
где
Sin T1 = Хт—X sin 7T и
г
56
ее простое выражение получится, принимая т1 = 0:
^Тт 1
dt~~ г sin 7 • (239^
• т
3 Угловое ускорение рычага определяется из уравнения
cos (тт —7j) , ч cos2'^]
cos 7!
COS 7,
-r—f----(240)
sin(Tl — T1)
d2TfT J As
'dF I r
Более простое выражение получится, принимая т, = 0 и
_____. п- 11
X COS Тт — и-
d2r,
d/2
dt /
COS8 -ft J
т®
Г
^тт\2
~ЗГ) cos^
(241)
1
J sin yT '
о ю Пути, скорости и уско-
рения клапана, приводяще-
гося в движение рычагом.
Схема механизма дана на
черт. 43. Обозначим:
d§
---------угловую скорость
dt
рычага,
d28
— угловое ускорение
CLl'
рычага,
7К0 — угол между пле-
чом рычага ^(рав-
ным расстоянию
оси вращения ры-
чага от центра
ударника) и осью
уу, параллельной
оси клапана при
закрытом клапане,
Чк— аналогичный угол
при повороте ры-
чага, соответству-
ющем перемеще-
нию центра удар-
ника из положения
О' в О",
^кх — текущий подъем клапана, Черт. 43. Схема передачи движе*
%,-текущую скорость клапана, ния рычагом клапанУ'
JKX — текущее ускорение клапана,
гк—плечо рычага со стороны клапана (разное расстоянию
от оси вращения рычага до центра шаровой поверх-
ности ударника).
57
1. Путь клапана будет »
—cos-J.
2. Скорость клапана равна
^=-^-^sinTK-
3. Ускорение клапана равно
«rag . 7rf8\2
^=-^rr«sin^+( rfFj 'Kcosv
(242)
(243)
(244)
В некоторых, практически встречающихся случаях угол между
осями хх и уу (черт. 44) является малым острым углом, который
при расчетах с достаточной практически точностью можно принять
равным нулю. В этом случае формулы для определения закона
Черт. 44. Упрощенная
схема клапанного ме-
ханизма.
движения клапана значительно упрощаются и
будут иметь следующий вид (§ 9, случай V):
1. Для пути клапана
hKX = ~h™- (245)
2. Для скорости клапана
VKX=~ (246)
3. Для ускорения клапана
(247)
4. Для угловой скорости рычага
5. Для углового ускорения рычага
Лх
dt? г ‘
(249)
Результаты подсчета по этим приближенным формулам весьма
мало отличаются от подсчета по точным формулам. На черт. 45
даны диаграммы пути, скорости и ускорения выхлопного клапана
авиамотора Юпитер VI, вычисленные как по формулам (242)—(244)
(сплошные линии), так и по (245) — (247) (пунктирные линии).
В табл. 4 даны основные параметры кулачков ряда авиамоторов.
§ 11. Силы, действующие в клапанном механизме.
Силами, действующими в клапанном механизме при его работе,
являются:
1) силы пружин,
2) силы инерции,
3) силы газов в цилиндре. Л
58
Основные параметры кулачков.
1 Верхнее значение соответствует набегающей стороне кулачка.
59
Черт. 45. Диаграммы пути, скорости и ускорения
выхлопного клапана авиамотора Рон-Юпитер VI.
В момент начал
движения клапана в а
эти силы нагруж «
клапанный механизм
При дальнейшем дни"
жении клапана, когд'
давление газов на та
релку клапана со стл
роны цилиндра и гоп.
ловины клапана ура&.
повесится, клапанный
механизм нагружают
ЛИШЬ силы пружин и
силы инерции движу-
щихся частей клапан-
ного механизма.
Закон изменения си-
лы давления газов на
клапан во время их
протекания через гор-
ловину является очень
сложным и надежнцх
математических фор-
мулировок для него
не имеется.
Для начального мо-
мента открытия вы-
хлопного клапана ре-
зультирующая сила
давления газов на кла-
пан равна
р. =р.-/„+р<,Л=-J- Ip. W)‘-Po V1. <250)
где rf/ и dz — диаметры горловин клапана (см. черт, а табл. 1, § 1)»
/—площадь тарелки клапана со стороны цилиндра в оА
/г — площадь тарелки клапана со стороны горловины в слА
рг— давление на клапан со стороны цилиндра в кг) см2,
р0 — давление на клапан со стороны горловины в кг]слР-
12. Силы и моменты, действующие в клапанном меха-
низме, при передаче движения от кулачка к клапану через
траверсу. Напряжения в клапанном механизме.
Обозначим (черт. 46):
— силу давления газов на клапан,
5 — силу, действующую на грибок траверсы,
— силу, действующую по оси траверсы от силы S,
— силу, действующую нормально к направляющей тра*
версы от силы S, „
60
т —массу комплекта клапана (включая половину массы
пружин),
— массу траверсы,
; .— ускорение клапана (равно ускорению толкателя),
> —суммарная сила пружин одного клапана,
Черт. 46. Силы, действующие в клапанном механизме при передаче
движения от кулачка к клапану через траверсу.
PjT — силу инерции траверсы,
PjK—силу инерции комплекта клапана,
Рк—силу между клапаном и траверсой:
р ___V1 р ___р ' р
1 к пр кг’
с — плечо силы S относительно оси вращения кулачка,
— момент силы Рк относительно оси вращения кулачка,
КР>—силу инерции клапанного механизма, приведенную
к клапану,
Т — угол между направлением силы S и осью траверсы.
61
Остальные обозначения остаются те же, что и в § 8 этой глав
Согласно черт. 46 имеем
= S • sin 7 = S2 tg у,
^ = 2^Р^-2Р,;-Рл4-2Р„. (253)
Приведенная к клапану сила инерции клапанного механизма
на которую рассчитываются пружины, равна
Черт. 47. Диаграмма сил пружин и инерции всасывающего кулачка
авиамотора Фиат А-25.
где
Prr = —'mJ™>
<256>
Крутящий момент на кулачковом валу от силы S будет
MKp = Sc. (257)
Для кулачков, очерченных дугами кругов и прямыми (случаи I»
с = (Гн 4- р + hras) sin 7, (258)
где угол 7 определяется по следующим формулам:
для тангенциального кулачка на участке АВ (черт. 20)
(259)
для вогнутого и выпуклого кулачков (черт. 15 и 18) на
участке АВ
sin 7 = sin р, (260)
* k
62
„а У«»ике ВС
sin Т = -^-sin (₽с—₽).
(261)
черт. 47 даны диаграммы сил инерции и сил пружин авиа-
фиат А-25. Расчет на прочность этого механизма ведем
рОсл°еРДУю1ЦИХ еГ° ЧаСТЯХ*
А. Профиль кулачка. ~
Напряжения на профиле кулачка находим по формулам Герца.
Обозначим:
5— силу, действующую на кулачок, в кг,
р — радиус выпуклой дуги кулачка в см.
р радиус выпуклой
р радиус вогнутой
дуги кулачка в см,
р— радиус дуги тол-
кателя в см,
Е— модуль упруго-
сти в кг/см2,
b— ширину кулачка
в см.
Напряжения по Герцу
будут (в кг/см2):
1. В случае сжатия двух
круглых цилиндров
SE
с2=0,175у
(263)
Черт. 48. Диаграмма напряжений по Герцу
на профиле всасывающего кулачка авиамотора
Фиат А-25.
2. В случае сжатия круг-
лого цилиндра и плоской
плиты
о SE 1
..= 0,175-^^-,
3. В случае сжатия выпуклого и вогнутого круглых цилиндров
SE / 1 1 \
р2 = 0,175—j— ------. (264)
О \ р !
Первая формула применяется при подсчете напряжений на
профилях:
выпуклого кулачка — по всему профилю,
вогнутого и тангенциального кулачков на участке ВС (черт. 17 и 19).
г,- “Т0Рая формула применяется при подсчете напряжений на
‘‘Рофилях.
(черУл|2КОв, действующих на толкатель с плоской тарелкой
тангенциального кулачка на участке АВ (черт. 19).
Фил Ретья формула применяется при подсчете напряжений на про-
е вогнутого кулачка на участке АВ (черт. 17).
63
На черт. 48 дана диаграмма напряжений на профиле всасывав
щего кулачка авиамотора Фиат А-25.
Б. Направляющая толкателя.
Расчет направляющей толкателя ведут на смятие, принимая
напряжения смятия изменяются по длине направляющей по
прямой ее (черт. 49).
Для направляющей толкателя, изображенной на черт. 49,
мальные напряжения будут в точках Дх и Д2.
В точке Et напряжение равно
%
что
заКОцу
максц.
Черт. 49. Распределе-
ние удельных давле-
ний по поверхности
направляющей толка-
теля.
+ ' (265)
В точке Е2 напряжение равно
ос
*8 = i#<'+34’- (266)
Для направляющей толкателя (черт. 46) на-
пряжение в точке Ех будет
2S
kl = d {l0 + h )2 (2Z°+36°— (267)
Т х и i тж/
Напряжение в точке Д2 будет
^2 — у (А> + 2Ата!), (268)
где Ьо и /0 являются соответственно значениями параметров b и I
в момент начала открытия клапана,
hTX — путь толкателя от момента начала открытия клапана.
На черт. 50 дана диаграмма максимальных напряжений
авиамотора Фиат А-25.
Работа трения в какой-либо точке направляющей характери-
зуется произведением
, кгм
k . <у -------.
тгв см2сек
где k — напряжение смятия в этой точке направляющей в кг/см*,
v4X — скорость толкателя в данный момент в м!сек.
На черт. 50 дана диаграмма максимальных (kv) для авиамотора
Фиат А-25.
В. Шток траверсы.
Шток траверсы рассчитывают на изгиб от силы S, (черт. 46).
Напряжение изгиба в сечении ММ штока будет
S.b
< с =------.
где Wu— модуль сопротивления расчетного сечения штока на изгиб-
(269)
Г. Плечи траверсы.
траверсы рассчитывают на изгиб как консольную балку,
^ле^нную у штока и нагруженную силой Рк, действующей по
3аШеМ а (черт. 46). Эта сила для траверсы выхлопного клапана
Черт. 50. Максимальные удельные давления и kv в направляющей тол-
кателя всасывающего клапана авиамотора Фиат А-25.
сил давления газов. Напряжение на изгиб в каком-либо сечении хх
плеча траверсы будет
Р Р
(270)
Где ,
а —плечо силы Рк относительно расчетного сечения в см,
^".« — момент сопротивления на изгиб расчетного сечения в см3.
Ример. Для авиамотора Фиат А-25:
Р„ -= 235 кг,
К 9
Ш. Нейман
Ми = РК- Р = 336 кг • см,
U7„ = 0,354 см3.
65
Максимальное напряжение на изгиб в плече траверсы
оя = 950 кг]см2.
бУДет
Д. Шток клапана.
Шток клапана рассчитывают на сжатие в наименьшем сечении
(черт. 51) максимальной силой Рк. Напряжение сжатия будет
ае = кг/см2,
(271)
7Г
где F= — расчетная площадь штока
клапана в см2. "*
Пример. Для выхлопного клапана
авиамотора Фиат А-25 площадь расчетного
сечения штока клапана
Черт. 51. К расчету
стержня клапана.
F= 1,265 см2,
расчетная сила
Рк = 235 кг,
напряжение сжатия
235
°с~ 1,265 “
= 186 кг1см2.
§ 13. Силы и моменты, действующие
в клапанном механизме при непосред-
ственной передаче движения от ку-
лачка к клапану с плоской тар ел куй.
Напряжения в клапанном механизме.
Оставляя обозначения § 12 этой главы,
будем иметь (черт. 52):
(272)
S = PK, (273)
Р, = Р/К, (274)
P;K = ~mJKX- (275)
Черт. 52. Силы, действу-
ющие в клапанном меха-
низме при непосредствен-
ной передаче движения
от кулачка к клапану
с тарелкой.
Крутящий момент на кулачковом валу от силы 5 будет
MKp = Sc. (276)
При движении тарелки по дуге радиуса 7? кулачка (участок А&’
черт. 22)
(277)
с = a sin р.
66
движении тарелки по дуге радиуса гг кулачка (участок ВС,
^22)
*JePT" с — а1 sin (рс—р).
(278)
[ и силы пружин авиа-
дана диаграмма суммар-
этого же мотора.
верт, 53 дана диаграмма сил инерции
На Испано-Сюиза 51-12Н. На черт, 54 де
м°т0РруТЯщих моментов Мкр на кулачковом валу
2 А» (НИ1)-4&5Аг
U =45 &ki
^А =46 75 А/
Черт. 53. Диаграммы сил пружин и инерции выхлопного клапанного
механизма авиамотора Испано-Сюиза 51-12Н.
частЭСЧеТ На ПРОЧНОСТЬ этого механизма ведем в следующих его
А. Напряжения по Герцу на профиле кулачка.
Эти напряжения находят по уравнению (263) § 12 этой главы,
kvn а ЧеРт- 55 дана диаграмма напряжений по Герцу на проф'иле
Улачка Испано-Сюиза 51-12Н.
Б. Направляющая клапана.
ПолпаСчет направляющей клапана • ведется на основании тех же
этой^ни®* что иРасчет направляющей толкателя, изложенный в§ 12
5*
67
Черт. 54. Диаграммы суммарного крутящего момента на кулачковом
валу авиамотора Испано-Сюиза 51-12Н от сил пружин н инерции кла-
панных механизмов.
Максимальная величина удельного давления- определяется из
уравнения:
= <279)
На черт. 56 дана диаграмма удельных давлений для напра-
вляющей клапана авиамотора Испано-Сюиза 51-12Н.
*
В. Стержень тарелки.
Стержень тарелки (черт. 52) рассчитывается на сжатие и изгиб
силой 5 в момент перехода положительных ускорений в отрица-
тельные.
Напряжение изгиба от силы S’ будет
Напряжение сжатия будет
р ' I
О = •*«_ (281)
с р •
где Р3-к — сила инерции самого клапана.
Суммарное напряжение будет равно
s »=».+».. <282)
68 ?
,__внутренний диаметр нарезки стержня тарелки,
где кв
.диаметр сверления стержня тарелки.
При
мер. Для авиамотора Испано 51-12Н имеем:
5 = 80 кг,
Sc=MKp = W кг-см,
Wu=^ 0,103 см*,
F= 0,385 см2,
ос = 94 кг)см"2,
ои = 1780 кг/см2,
^а=1874 кг/см2.
Черт ct ,,
Проф ‘ Папряжения по Герцу на Черт. 56. Максимальные удельные давления
РВДе кулачка авиамотора Испа- и kv в направляющей выхлопного клапана
Но-Сюиза 51-12Н. авиамотора Испано-Сюиза 51-12Н.
69
§ 14. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме
при передаче движения от кулачка к клапану через рычаг
с роликом. Напряжения в клапанном механизме.
Обозначим (черт. 57):
Jp — момент инерции массы рычага относительно оси
вращения ОР,
Mjp— момент от сил инерции рычага.
Остальные обозначения оста-
ются те же, что и в § 9 и 10
этой главы.
= (283)
Согласно черт. 57 имеем:
rK sin т. . 1
5 = Р . (284)
к Г Sin Ф & г sin '
Приведенная к клапану сила
инерции клапанного механизма
равна
Сила давления — Ро на ось
рычага Ор для случая, когда
силы Рк и S лежат в одной
плоскости, . определится из со-
отношения:
+ 2S^cos(v+Tk+<}-). (286)
! Момент на кулачковом валу
от силы S будет
Черт. 57. Силы, действующие в клапанном Л/ = S • с. (287)
механизме, при передаче движения от ку- кр
лачка к клапану через рычаг с роликом. Для кулачка, очерченного
дугами, кругов, при соприкосно-
вении кулачка с роликом, на участках АВ и BtAt (черт. 28, 29,
32 и 33)
c = ztosinp, (288)
причем 4-для выпуклого кулачка,
— для вогнутого кулачка; *
на участках ВС и CiBl (черт. 30 и 31)
c=a1sinp-; (289)
на участке ССГ
с = 0.
70
Для кулачка, имеющего на профиле прямой участок (черт. 35
и 36), при соприкосновении кулачка с роликом на этом участке
с —a2sinp — rsin^. (290)
На черт. 58 даны диаграммы сил инерции, приведенных к кла-
пану, и сил пружин механизма всасывающего клапана авиамо-
тора BMW VI.
Расчет на прочность ведем в следующих его частях.
А. Профиль кулачка.
Расчет профиля кулачка производится по формулам Герца [см.
формулы (262) — (264)] § 12 этой главы.
Пример. Для выхлопного клапана авиамотора BMW-VI (танген-
циальный кулачок):
максимальная сила в момент открытия
клапана............................5 = 245 кг,
сила в момент перехода положитель-
ных ускорений в отрицательные .5=141,4 кг,
ширина кулачка......................b = 1,2 см,
радиус ролика.......................р = 1,1 „
радиус скругления головки..........гг — 0,8 „
Напряжение по Герцу от максимальной силы 5
а = 8350 кг/см2.
Напряжение по Герцу от силы 5 в момент перехода отрица-
тельных ускорений в положительные
с = 9700 кг!см2.
71
Б. Валик ролика рычага.
Валик ролика рычага рассчитывается на максимальную силу S.
которая для выхлопного клапана будет в момент его открытий.
Схема нагрузок и обозначения даны на черт. 59.
Обозначим:
F—площадь сечения валика,
Wtl— момент сопротивления валика на изгиб,
kx — удельное давление в опорах валика,
k — удельное давление на длине I,
оя — напряжение валика на изгиб,
— напряжение валика на срез.
Черт. 59. Схема натру- Черт. 60. К расчету рычага клапанного механизма
зок на палец ролика рычага. иа прочность. SL /ПЛ<.
Имеем ' °« = ^1 = 8UZ„’ 4’ (292) (i —Z)rf* <294>
Пример. Для валика ролика рычага выхлопного клапана авиа
мотора BMW-VI имеем:
5 = 245 кг, F= 0,636 см2,
d — 0,9 см, о„ = 950 кг!см2.
1 = 2,2 см. ^=192 кг]см2,
1 = 1,2 см, k = 226 кг!см2,
Wu = 9ffl\ см*, k, = 272 кг/см2,
В. Рычаг клапана.
Рычаг клапана рассчитывается на изгиб и сжатие как со сто-
роны клапана, так и со стороны толкателя при действии макси-
мальной силы Рк (см. расчет валика ролика) (черт. 60).
72
Обозначим:
Fj и Fn—площади расчетных сечений I и II.
UZ, и UZn—моменты сопротивления на изгиб сечений / и II.
р и р— перпендикуляры, опущенные из центров тяжести
сечений I н II на ^направления сил 5 и Рк.
— угол между плоскостью расчетного сечения и
перпендикуляром к направлению силы.
Суммарное напряжение в сечении I—I будет
Суммарное напряжение в сечении II—II будет
VI P-sf COS Ф
^o=₽"lw±^rl- (296>
Знаки у членов в этих формулах комбинируются таким образом,
чтобы суммарное напряжение имело максимальное значение по
абсолютной величине. *
Пример. Для рычага выхлопного клапана авиамотора BMW-VI
имеем:
со стороны кулачка со стороны клапана
5 = 245 кг, Рк=Л&0 кг,
р = 1,0 см, рк=1г5 см,
<р = 90°, <? = 90°,
П7И = 0,35 см\ Wu = 0,155 см?,
% = 700 кг!см\ ^о = 1550 кг!см\
t
Г. Валик рычага.
Прикладывая (черт. 61) в точке b оси рычага две противо-
положно направленные силы, равные и параллельные силе 5,
а в точке а — две противоположно направленные силы, равные
и параллельные силе Рк, найдем, что участок ab оси рычага будет
закручиваться моментом
М =Srs\n^ = P г..sinf (297)
/V Л Л Л ' '
(значения углов $ и чк видны на черт. 571
Ось рычага, будучи оперта в подшипниках 1 и 2, будет нагру-
жена в точке а силой Рк, а в точке b — силой 5. Проводя в точке а
и в точке b оси у—у параллельно направлению силы Рк и оси
z~~z перпендикулярно этому направлению, разлагаем по напра-
влениям осей z — z и у—у силы: Рк, приложенную в точке а, и 5,
пРиложенную в точке Ь. Обозначим:
Sz — слагающую силы 5 в направлении оси z—z,
Sy — слагающую силы 5 в направлении оси у—у.
73
Очевидно, что, в силу принятых направлений для осей z — z
и у—у, слагающая силы Ркв направлении оси у—у будет равна Рк,
а слагающая ее в направлении оси z—z будет равна нулю.
Обозначив угол между силой 5 и осью у—у через т), причем
(299)
будем иметь:
Sy = 5 cos т], 4
Se = S sin »]. J
Опорные реакции от этих сил будут:
ма опоре 1 (черт. 61а)
= -у 5 COS 7],
S sin 7);
(300)
74
На опоре 2
2=—j-^Scost],
^2 = ^-7^- 5 sin *)•
(301)
Опорные реакции от силы Рк, приложенной в точке а, будут:
на опоре 1
Р^Р. + (302)
на опоре 2
РК2=~РХ "Г' (303)
Суммарные опорные реакции в направлении оси у—у будут:
на опоре 1
Qyl = S cos т) + Рк; (304)
на опоре 2
<3ie=421scos4-T <305)
Изгибающий момент на участке а — 1 валика рычага будет
(ЭД
Суммарный изгибающий момент на участке b — 2 будет
--Х2 QyZ + 4:2 •
(307)
Суммарный изгибающий момент на участке 1 — b оси рычага
будет
(n+x1)]2 + (Sslx1)«. (308)
(309)
Если Wu — момент сопротивления сечения оси рычага на изгиб,
WK—то же на кручение,
то напряжение от изгиба в оси валика будет
” W.’
и напряжение от кручения моментом Мк
«
а Сложное напряжение в валике рычага от изгиба
бУдет
(ЗЮ)
и
кручения
1 = а
сл и
0,35+0,65
(311)
75
Максимальное скалывающее напряжение по 3-й теории проч-
ности будет
Пример. Для рычага клапана авиамотора BMW-VI:
п = 2,45 см,
/ = 7,55 см,
т = 4,7 см,
Рк — 160 кг,
S = 245 кг.
Максимальный изгибающий момент имеет место в этом случае
у опоры /; соответствующие моменты и напряжения будут:
Мк = 831 кг -см, = 609 кг/см2,
= 392 кг -см, асл= 1075 кг/см?,
Wu= 0,683 смз, 674 к2/сл2.
" см= 573 кг! см2,
Д. Ударник рычага.
Расчет ударника (черт. 62) производится на максимальную силу Рк
(в момент открытия выхлопного клапана) по фор-
муле Герца:
Черг. 62. К расчету
ударника клапана.
<з = 0,388
- / Р .Е2
/ 7Г
(312)
R2
где Е—модуль упругости в кг/см2,
R — радиус шаровой поверхности ударника,
которой он соприкасается со штоком кла-
пана, в см.
Пример. Для авиамотора BMW-VI:
рк= 160
/? = 1,0
<з = 34 200
кг,
см,
кг/см2.
Е. Шток клапана.
Шток клапана рассчитывается на сжатие, как это было указано
в § 12 этой главы.
Кроме того, так как сила Рк>(черт. 57), действующая на шток
клапана, смещена относительно оси клапана на расстояние е, то кроме
сжатия будет иметь место изгиб штока моментом Рке.
Если обозначить через ак расстояние оси клапана от оси вра-
щения рычага, то
е = гк^1к — ак.
Момент Рке очень невелик; поэтому обычно им пренебрегают-
76
Пример. Для авиамотора BMW-VI:
Рй=160 кг, Д'= 0,95 см‘А, ос=169 кг/см2.
Ж Направляющая клапана.
Момент Рке вызывает напряжение смятия в направляющей
клапана
. 6рке
ь — к
dP'
(313)
где I — длина направляющей клапана.
Ввиду малой величины момента Рке напряжение k мало, — его
обычно и не определяют (на-
пример максимальное значение k
для авиамотора BMW-VI равно
10 кг/см?).
§ 15. Силы и моменты, дей-
ствующие в клапанном меха-
низме при передаче движения
от кулачка к клапану через
рычаг с плоскостью.
Оставляя (см. черт. 63, 39—
41) обозначения § 9 и 14, бу-
дем иметь для участков АВ и
ДИг
Черт. 63. Силы, действующие в клапан-
ном механизме, при передаче движения
от кулачка, описанного дугами кругов,
к клапану через рычаг с плоскостью.
5=(PZ,SinT,+Me) ^cosS+asiii^ (314>
для участков ВС и С^Вр
^-(PZ,sinT,+^) а-s8|a,sinr, (315)
РПр~Р^^РКг- (316).
Сила — Ро давления на ось О рычага для случая, когда силы 5
и Рк лежат в одной плоскости, будет
Р02 = №+Р^-2РкД51п(тр + тк). (317)
Приведенная к клапану сила инерции клапанного механизма,
На которую рассчитываются пружины, будет
(318)
Крутящий момент на кулачковом валу от силы 5 будет
= (319)
77
клапанных пружин,
Черт. 64. Силы, действующие в клапан-
ном механизме звездообразного мотора.
PjLt — слагающую от силы
кулярно рычагу г,
Для кулачка, очерченного дугами кругов, при соприкосновении
на участках АВ и (черт. 38 и 39)
с = a sin р., (320)
при соприкосновении на участках ВС и ClBi (черт. 40 и 41)
c = o1sinp.. (321)
Расчет на прочность этого клапанного механизма производится
согласно формулам предыдущего параграфа.
5 16. Силы и моменты, действующие в клапанном механизме
звездообразного авиамотора, и расчет его на прочность.
Обозначим (черт. 64):
тк — массу комплекта клапана, включая половину масс
mL-—массу тяги,
— массу толкателя,
Jp — массовый момент инер-
ции клапанного рычага
относительно его оси
вращения Ор,
iix — ускорение толкателя,
—ускорение клапана,
---угловую скорость рыча-
га клапана,
d2IT
—- — угловое ускорение ры-
чага клапана^
Рр— силу инерции толкателя,
PjL— силу инерции тяги,
PjL—-силу инерции массы тя-
ги, отнесенной к толка-
телю,
P"JL— силу инерции массы тя-
ги, отнесенной к рычагу
клапана,
—слагающую от силы P'jL,
направленную по рыча-
гу г,
p"jL, направленную перпенди-
—момент от сил инерции рычага относительно его
оси вращения,
PjK— силу инерции массы тк,
78
КР^ — приведенную к клапану силу инерции всего кла
панного механизма,
Ркг—силу давления газов на выхлопной клапан,
%Рпр— суммарную силу клапанных пружин,
Р'— силу пружин, действующих на тягу,
5 — силу между кулачком и роликом толкателя,
— слагающую силы 5, действующую нормально к оси
толкателя,
S2— слагающую силы 5, действующую по оси толкателя,
Q—-силу между толкателем и тягой, действующую по
оси тяги,
Qi—слагающую силы Q, действующую нормальной оси
толкателя,
Q2—слагающую силы Q, действующую по оси толкателя,/
PL — силу между тягой и рычагом клапана, действующую
по оси тяги,
Р— силу между рычагом и клапаном, действующую
параллельно оси клапана,
Р— силу, действующую на ось вращения рычага клапана
от сил Рк и PL,
М— крутящий момент на кулачковом валу от силы 5,
г—длину плеча рычага со стороны тяги,
гк — длину плеча рычага со стороны клапана,
7 — угол между направлением силы S й осью толкателя,
7г — угол между осями толкателя и тяги,
—угол между осью тяги и плечом рычага г,
7,..— угол между осями толкателя и плеча рычага г,
7—угол между плечами рычага г со стороны тяги
и гк со стороны клапана,
7 —угол между осью клапана и плечом рычага гк,
72 — угол между осью клапана и осью толкателя,
с — плечо силы 5 относительно оси вращения кулачка,
I — рабочую длину направляющей толкателя,
а — расстояние силы Qx от верхнего конца направляю-
щей толкателя,
b — расстояние силы от нижнего конца направляющей
толкателя.
Силы инерции отдельных звеньев клапанного механизма.
1. Сила инерции толкателя
-- _ ТЦ J
Эта сила направлена по оси толкателя.
2. Силы инерции тяги.
На основании тех же соображений, что и при разноске масс
Шатуна на поступательно и вращательно движущиеся массы, раз-
й°Сим массу тяги на две части: на массу, отнесенную к точке А
79-
толкателя и двигающуюся по закону движения этой точки А, и на
массу, отнесенную к точке В рычага и двигающуюся по закону
движения этой точки В.
Так как центр тяжести тяги с достаточной практически точ-
ностью можно принять лежащим посредине длины тяги, то одна
половина всей массы тяги относится к точке А, а другая —
к точке В.
Таким образом силы инерции тяги приводятся к:
а) силе инерции части массы тяги, отнесенной к точке Л толка
теля, равной
mL
2 Jix
и направленной по оси толкателя;
б) центробежной силе инерции части массы тяги,
к точке В рычага, равной
(322)
отнесенной
(323)
и направленной по плечу рычага клапана г;
в) тангенциальной силе инерции части массы тяги,
к точке А рычага, равной
,, тт (Рч
р — ----- ----Z_ г
2 dP
и направленной перпендикулярно плечу рычага г.
3. Силы инерции рычага относительно
вращения Ор.
Момент сил инерции рычага клапана равен
отнесенной
(324)
оси
его
А
"dP '
(325)
Центробежными силами инерции рычага ввиду их незначитель-
ной величины обычно пренебрегают.
4. Силы инерции клапана.
Сила инерции массы тк комплекта клапана равна
—(326)
и направлена по оси клапана.
Результирующие силы и моменты.
В результате всех действующих в клапанном механизме
между отдельными его звеньями будут действовать следующие
силы
= 5 sin у, (327)
= S cos ", (328)
Qo = , • (329)
Qi (330)
80
Q-Qs COS 7. ’
^=Q+-^r-p-+-ifer+^C0S^
(331)
(332)
где “It "fl’
Р> = ТТм7 <₽brsin’b +МУ1 = '^Рпр-Р№ + Р„. (333)
К b *K
Для случая, когда силы PL и Рк лежат в одной плоскости,
опорная реакция, действующая на ось вращения рычага клапана,
будет
Ро2= Р/+ Р*-2 Pl Рк cos (Т£ - 1р - 7я). (334)
Момент силы 5 относительно оси
вращения кулачка равен
м =s-c.
кр
(335)
Приведенная к клапану результи-
рующая сил инерции клапанного ме-
ханизма (включая силы пружин на тяге)
равна
1
COS7!
1
rAsin7K^
(336)
Черт. 65. Силы, действующие
в клапанном механизме авиа-
мотора Рон-Юпитер VI.
На черт. 65 для механизма выхлоп-
ного кулачка авиамотора Рон-Юпитер
VI даны диаграммы этих сил по .углу
поворота кулачковой шайбы.
Определение сил, действующих в
подобного рода клапанных механизмах,
упрощается, если положить = О,
7£ = 90°.и 7^ = 180°.
В некоторых случаях это практически
мало влияет на получаемые результаты.
При этих значениях углов 7„ и кр силы, действующие в кла-
панном механизме,
'р
определяются из следующих уравнений:
nlT Jtx ’
PjK jкх'
p at*
и. ш. Нейман
(337)
(338)
(339)
(340)
81
S^Ssin-r, (341)
So = S cos 1, (342)
Q = S2 + P/t, (343)
(344)
р«=(₽1'-+л«»1-^“Ер-»-р»+р~’ (345)
₽.=₽.+ ₽? (3«)
л=^+'У-'~+*.тП. <347>
к к
-----силы -инерции
вычисленные по
упрощенным формулам
Черт. 66. Силы инерции и пружин клапанного механизма
авиамотора Рон-Юпитер VI.
На черт. 66 даиы для механизма выхлопного клапана авиамо-
тора Рон-Юпитер VI диаграммы приведенных к рычагу сил пружин
и инерции, вычисленные как точным, так и упрощенным методами.
Из этих диаграмм видно, что силы, подсчитанные этими двумя
методами, практически одинаковы.
Расчет на прочность.
Расчет на прочность ведем в следующих его частях.
А. Профиль кулачка.
Напряжение смятия на профиле кулачка находится по формулам
Герца [формулы (262)—(264)].
Б. Валик ролика толкателя.
Напряжение в валике ролика толкател-я находится по форму-
лам (291)—(294).
Пример. Для авиамотора Рон-Юпитер VI имеем:
S — 240 кг,
' £=1,81 см,
82
/ = 0,8 см,
\VK = 0,097 см?,
F— 0,785 см2,
k = 275 кг!см2,
— 240 kzJcm2,
те = 153 кг! см2,
ов = 560 кг{см2.
! В. Направляющая толкателя.
На основании положений § 12 этой главы удельное давление
(черт. 64), на нижнем конце направляющей, равно
2
*1 = dl2 {1 (2 - Q1) + 3 (Sr b - Q, a) ]; (348)
то же на верхнем конце направляющей:
2
Ла = [1(2 S.H- 3 (Q, а - 5^)}. (349)
kv в направляющих толкателя определяется согласно § 12 этой
главы.
Г. Сочленена я тяги с толкателем и рычагом.
Обычное сочленение тяги с толкателем изображено на черт. 67.
Это сочленение рассчитывается по формуле Герца на нагрузку
силой Q
1ерт. 67. К расчету
нижнего конца тяги
клапанного меха-
низма.
с = 0,388
Конструктивные оформления
сочленения тяги с рычагом весь-
ма разнообразны. Одна из кон-
r • струкций представлена на черт.
68, где а является верхним кон-
цом тяги, а b—валиком, кото-
рый, в свою очередь, соединен
с двумя рычагами, открываю-
щими одновременно два клапа-
на. Сочленение рассчитывается
на действие силы PL.
Удельное давление на поверхности этого сочленения будет
Равно
Черт. 68. К расчету
верхнего конца тяги
клапанного меха-
низма.
г^е F—площадь проекции опорной поверхности сочленения на
плоскость, перпендикулярную силе PL.
6*
83
Рт =224 кг,
Л =0,95 см2,
А = 236 кг/см2.
Пример. Для авиамотора Рон-Юпитер VI имеем:
Q = 237 кг,
— 0,36 см,
rs = 0,35 см,
а = 7560 кг/см2,
Д. Тяга клапанного механизма.
Тягу рассчитывают на продольный изгиб по формуле Эйлера:
EJ
L2 ’
(351)
кр
где Е — модуль упругости материала тяги в кг/см2,
J—момент инерции поперечного сечения тяги в см\
L— длина тяги в см,
находя запас прочности по величине отношения
Р
кр
кг>
Ркп
= 2,56.
где, напомним, Q является силой, сжимающей тягу.
Пример. Для тяги выхлопного клапана авиамотора
Юпитер VI имеем:
Q — 237 кг,
L= 50,25 см,
J— 0,0695 см*,
Е. Рычаг.
Рычаг рассчитывается на максимальные силы Рк и PL согласно
уравнениям (295) и (296) § 14 этой главы, заменяя в них для этого,
через PL.
Пример. Для рычага выхлопного клапана авиамотора Роа
этого клапана, имеем:
Юпитер VI,
со стороны
со стороны
4^ = "2
в момент открытия
клапана
Рк = 110,5 кг,
р = 0,65 см,
® = 78°,
тяги
1Г„ = 0,0835 см3,
F= 0,5 см2,
V а = 877 кг/см2;
кг
f взято — Рг, так
( 2 L
v = 1,55 см,
<Р = 101°,
П7„ = 0,334 см2,
как тяга действует на 2 рычага j
F = 0,6 см2,
^0 = 521 кг/см2.
84
Ж. Валик рычага клапана.
Валик рычага рассчитывается на максимальную силу опорной
реакции Ръ.
Схема нагрузок и основные обозначения даны на черт. 69 а и б.
Обозначим:
d — диаметр валика,
dx— наружный диаметр валика в опорной колонке,
8—диаметр сверления валика,
F—расчетную площадь сечения валика на срез в см2,
— момент сопротивления валика на изгиб в cms,
k — удельное давление на втулку рычага клапана в кг] см2,
ky—удельное давление на втулку опорной колонки рычага
в кг! см2,
аи — напряжение в валике на изгиб в кг! см2,
тс — напряжение в валике на срез в кг/см2.
Остальные обозначения даны на черт. 69.
Для схемы, изображенной на черт. 69а, имеем
k
1 (L — l)d ’
Ро
2F ’
8 1Г„
Для схемы, изображенной на черт. 696, имеем
2ld '
1 (£ — 21) ’
(352)
(353)
(354)
(355)
(356)
(356')
85
- р°
‘ . 2F ’
_ Ро(£-/)
“ 4 UZ„
(356")
(357)
Пример. Для рычага выхлопного клапана авиамотора Рон-
Юпитер VI в 'момент открытия этого клапана имеем
F =; 1,61 см2, k= 54 кг]см2,
= 0,824 см3, тс=106 кг]см2,
^-=1170 кг, °.=%* кг!с>е,
(£ — 7) = 192 кг- см.
3. Ударник клапана.
Ударник рычага рассчитывается на максимальную силу по фор-
муле Герца [см. формулу (312)] § И этой главы.
Пример. Для ударника выхлопного клапана авиамотора Рон-
Юпитер VI в момент открытия этого клапана имеем
Рк = 110,5 кг,
R= 0,6 см,
о = 45200 кг]см2.
И. Шток клапана.
Шток клапана рассчитывается на сжатие от силы Рк, которая
будет максимальна в момент начала открытия выхлопного клапана.
Расчет ведется по формуле (271) § 12 этой главы.
Пример. Для штока выхлопного клапана авиамотора Рон-
Юпитер VI имеем
Рж= 110,5 кг,
F= 0,503 сл«2,
с, = 220 кг]см2.
§ 17. Расчет кулачкового вала.
Обозначим (черт. 70):
/ — расстояние между опорами вала в см,
13 — расстояние задней опоры (под задней опорой подразу-
мевается опора, ближайшая к распределительной ше-
стерне) от плоскости, перпендикулярной оси вала,
в которой лежит сила S, в см,
1п— то же для передней опоры в см,
S — силу, действующую на кулачок, в кг,
М— крутящий момент на кулачковом валу от силы S,
в кг см,
86
%! Мкр— крутящий момент вала в передней опорной шейке
в кг •см,
Мкх— крутящий момент, действующий в плоскости расчет-
ного сечения вала, в кг • см,
Мкр — крутящий момент вала в задней опорной шейке в кг • см,
d — наружный диаметр кулачкового вала в см,
& — внутренний диаметр кулачкового вала в см,
Wn — момент сопротивления расчетного сечения кулачкового
вала на изгиб:
w d* — 8*
32
см3,
УЕк— то же на кручение:
J— экваториальный момент инерции расчетного сечения
вала:
J— —64) с Ad,
Е — модуль упругости первого рода = 2,2- 10е кг)см2.
Аналогично принятому расчету на прочность коленчатого вала
мотора считаем кулачковый вал разрезанным на отдельные участки
плоскостями, перпендикулярными его оси и проходящими через
середины опор. Расчет на прочность ведем для каждого из этих
участков в отдельности, предполагая, что через каждый из этих
Участков передается тот же крутящий момент, что и в неразре-
занном вале.
А. Силы и моменты, действующие на кулачковый вал.
Прикладывая (черт. 70) к оси кулачкового вала две противо-
положно направленные силы, равные и параллельные силе S, дей-
ствующей нормально к профилю кулачка, получим, что в резуль-
тате действия силы S на кулачковый вал будут действовать:
а) сила S, проходящая через ось кулачкового вала,
б) крутящий момент, равный
MKp = S-c. (358)
87
На конечные сечения каждого участка вала, кроме действующих
на него сил и крутящих моментов от кулачков, находящихся на
этом участке, будут действовать согласно сказанному крутящие
моменты, имеющие место для этих сечений в неразрезном вале.
Б. Расчет кулачкового вала на прочность.
Для каждого участка вала между двумя соседними опорами
определяют по углу поворота его р все действующие на него силы
и концевые крутящие моменты.
При расчете считают силы сосредоточенными в средних пло-
скостях кулачков.
Далее, определяют в вале то сечение и тот угол р, для которых
получается максимальное напряжение. В результате действующих
на рассчитываемый участок сил от кулачков и концевых крутящих
моментов расчетное сечение вала подвергается изгибу некоторым
моментом Ми и скручиванию некоторым моментом М . Эти мо-
менты определяются обычным путем.
Напряжения от этих моментов будут:
напряжение от изгиба
= (359)
напряжение от кручения
Мкх
(360)
где Wu и WK являются моментами сопротивления расчетного се-
чения соответственно на изгиб и кручение.
Сложное напряжение в рассчитываемом сечении от моментов Ми
и Мкх определяется по формуле Сен-Венана:
2т у
__к_ \
о /
0,35 -J- 0,65
(361)
а по 3-й теории прочности максимальное скалывающее напряжение
а = а
сл и
В табл. 5 даны основные размеры и напряжения в кулачко-
вых валах ряда авиамоторов.
В. Расчет на жесткость изгиба кулачкового вала.
Стрела прогиба (черт. 70) под действием нагрузки S в середине
кулачка будет равна
С/ 2/ 2
^“-30- <362)
Обычно принимают, что стрела прогиба не должна превышать
0,05 мм.
8S
ТАБЛИЦА 5.
Основные размеры и напряжения в кулачновых валах.
В момент открытия вы- хлопного клапана Еи-з/гя "° О о < СО I/O О оо <х -f *—’ СП Г- —• *-и CD ’d* ОС со со t/o со сч о —< rf о
ко • гя nw СЧ I/O Ю Ю О О оо оо оо СЧ -тг оо СП Г— о сч г- сп о оо -е* t/o -е1 *-< со
со <О ОО 1О I/O ’—• со t"" t/0 N iO Ю -- t/0 to -е- -е1 со rf io о о • о О О СО СЧ О О О О ОО О О О О О со о
Г оо Г- -t1 ОО СО t/О Г- t'- СП оо со о 1/0 СЧ СЧ СО со «-Г «-Г со —7 ,-Г -ф т-•
СО g to Г- Г- Ю оо СЧ *-? СЧ г- о оо СО -тУ о О Ь- со Г- СЧ < СЧ СЧ СЧ »—< СЧ СЧ т—'
В момент перехода положительных ускорений в отрицательные гтгз/г» V3s> О —- О Г- , О О СЧ СЧ t/О оо оо t?0 —• t/0 —* сч п* сч 1 сч со
г1гэ/гн оо СП О со I о о СЧ тг т— ю 1 СЧ со оо г-< 1—1 г—*
s>™ ЯАИ оо ., СЧ -г СО СЧ 00 CD СЧ —< Tf 1/0 О I/O СО *-^ t/О сч ел о> со со* СЧ -Ф г-4 Г~Т со"
пэ • гн хя1у со Г-" О О Тр I г— о о СЧ Ю cD 1 СО цэ со —Н 1 сч СЧ СЧ CD со
г>ГЗ/г» ”с О оо — со I Ю Q Г— со Тр Г- 1 О 00 СЧ | СЧ тг 04 тг со
”.41 о со сч оо Г-* О ОО . Ю Г^- Г- U0 СЧ I/O СО СЧ ] СО TF Т-М c4r'i-7 сч o' сч сч
tvs • гн I/O СО*-’ О СЧ 1 оо О СП Г— со оо СЧ Г оо СП о СЧ со ХГ СО со т—’ ОО
WW 9 I/O. ОО СО' со~ оо со оо г-^ о со" сч _ _< СЧ Г— —< со СЧ
43 ч ID I/O rj< t/о ОС ТУ 04 ’=^иОСЧсО’е<С со со сч сч со со со Г
мм I/O t/о /, 1Т0 QO со <о СО, «-Н I/O СП О О СЧ о О СО О'? Ф го СО СО Г- I/O СО СЧ I/O —'СИ о —' со сч сч СЧ — 129,5
- 5$ I/O to I/O со оо ю сч со —’ си S Г 8 § g § § S g Jg 2 g g 32,6
F-I CH to I/O to О О I/O сч' co сч co co co о 'ei сч <o co •— CO СЧ *-> co '
Авиамоторы Испано-Сюиза 300 [ всас. Либерти | l выхл. ( всас. BMW-V1 { 1 выхл. f всас. Испано-Сюиза 51-12Н ! ( выхл. Кертисс „Конкверор* Ролльс-Ройс „Кестрел" / всас‘ Ш S 1 выхл. Фиат А-25 Испано-Сюиза 12Nbr i 1 । г : t L. •
89
§ 18. Расчет клапанных пружин.
I. Расчет клапанных пружин по силам инерции клапанного механизма
.Определив, согласно изложенному в предыдущих Параграфах,
закон движения клапана и закон изменения по времени приведен-
ной к клапану силы инерции kPj всего клапанного механизма, строят
для ряда моментов, соответствующих различной высоте подъема
клапана, диаграмму изменения силы кр по высоте подъема клапана
(черт. 73) h^. Приведенная к клапану сила клапанной пружины
(пружин, в случае если имеются пружины на промежуточных звеньях
передаточного к клапану механизма) должна быть подобрана такой
величины, чтобы на максимальных оборотах мотора не имело места
отставание передаточного клапанного механизма от кулачка во все
моменты поднятия и опускания клапана.
Силы инерции передаточного клапанного
механизма на первом участке подъема кла-
пана и на втором участке его опускания
прижимают клапанный механизм к кулачку.
Черт. 72. К расчету
конических пружин.
Черт. 71. К расчету цилиндрических
пружин.
Поэтому клапанные пружины должны обеспечивать надежное при-
жатие клапанного механизма к кулачку на втором участке подъема
клапана и на первом участке его опускания, на которых силы
инерции клапанного механизма стремятся оторвать его от кулачка. |
На этих участках приведенная к клапану сила клапанных пружин
должна для надежности работы на 50—150% превышать приве-
денные к клапану силы инерции клапанного механизма. Размеры
и число витков клапанных пружин подбирают таким образом,
чтобы их суммарная приведенная к клапану сила удовлетворяла
этому требованию.
На черт. 58 даны диаграммы приведенных к клапану сил инерции
всасывающего клапана и клапанных пружин авиамотора BMW-VI.
Запас мощности пружин, вычисленный по точным формулам,
равен 69%, а принимая движение ролика рычага прямолинейным
(случай II, § 8), он получается равным 88%.
«о
Обозначим:
Р —силу сжатия пружины,
hK — полный подъем клапана,
f—прогиб пружины, соответствующий силе Рпр,
/0 — предварительное сжатие пружины, соответствующее за-
крытому клапану,
— напряжение в пружине на кручение,
dcp— средний диаметр витков для цилиндрической пружины
(черт. 71), а для конической — средний максимальный
(черт. 72),
2е— разницу между максимальным и минимальным средними
диаметрами конической пружины (черт. 72),
s — диаметр сечения проволоки,
i — число рабочих витков пружины,
I' — число нерабочих витков пружины (обычно бывает от 1,5 до 3),
Лсв— длину пружины в свободном состоянии,
G — модуль упругости второго рода материала пружины.
Имеем:
к s3
(363)
ср
Деформация f пру-
жины, соответствую-
щая силе Рпр, будет
для цилиндрической
пружины
8 i d* Р,,„
f _ _____ер пр _
7 s4 G ~
•> f
aid" т
= --sG (364)
для конической пру-
живы
т>
Ли
На черт. 73 дана примерная диаграмма сил пружины и сил
инерции, приведенных к клапану. Обозначив минимальный зазор
между витками сжатой пружины через Д, длину пружины в сво-
бодном состоянии находят по формуле
Асв = (5-|-Д) (366)
Предварительное сжатие пружины /0 выбирают таким, чтобы
сила пружины в этом состоянии обеспечивала удержание в закры-
том положении выхлопного клапана в конце хода всасывания,»при
Работе мотора на дросселе.
Для облегчения подбора рассчитываемых клапанных пружин
табл. 6 даны для различных размеров цилиндрических пружин
ледующие расчетные величины:
91
гл| Цилиндрические винтовые Д
Средний диа- Т о л ц и и *
метр пру- жины мм 1,00 1,10 1,20 1,30 1
6 Р /10 2,62 5,48 3,48 4,99 4,52 4,об 5,75 4,J
С 4,78 6,98 9,91 13,65
7 Р /10 2,24 7,46 2,98 6,79 3,88 6,21 4,93 5, fl
с 3,00 4,39 6,25 8,60
8 Р /10 1,96 9,75 2,61 8,86 3,39 8,12 4,31 7,fl
С 2,01 2,95 4,18 5,75
& Р /10 1,75 12,33 2,32 11,23 3,02 10,28 3,84 8,- 4,05 I
С 1,42 2,06 2,94
10 Р /10 1,57 15,2 2,09 13,85 2,72 12,70 3,45 llfl
С 1,03 1,51 2,14 2,94 I
11 Р /10 1,43 18,4 1,90 16,75 2,47 15,35 3,14 14,3
С 0,778 1,13 1,61 2,22
12 Р /10 1,31 >1,9 1,74 19,95 2,26 18,3 2,88 1б1
С 0,599 0,872 1,24 1,71
13 Р /10 1,21 25,7 1,61 23,4 2,09 21,4 2,65 IS.
С 0,471 0,689 0,977 1,34
14 Р fio 1,12 29,8 1,49 27,2 1,94 24,9 2,46 23,1
С 0,376 0,548 0,780 1,07
15 Р /10 1,05 34,3 1,39 31,2 1,81 . 28,6 2,30 26
С 0 306 0,445 0,633 0,871
16 Р /10 — 1,30 35,4 1,70 32,5 2,16 0.72 ”1
С — 0,368 0,523
17 Р /10 — 1,23 40,1 1,60 36,7 2,03 33, 0,599
С — 0,307 0,436
18 Р /10 — 1,16 44,9 1,51 41,1 1,92 38,1
С 0,258 0,368 0,505
19 Р /10 — . 1,10 50.0 1,43 45,8 1,82 42,3
С — 0,220 0,312 0,430
20 Р /10 —- — 1,36 50,7 1,73 16.
С — — 0,268 0,369' ,
21 Р /10 — — 1,29 56,0 1,64 51,1
С — — 0,230 0,317
22 Р /10 — — 1,23 61,4 1,57 56:
С — — 0,200 0,277
23 Р fw — — 1,18 67,1 1,50 62,
С — —« 0,176 0,242
24 Р Ао —— — — 1,44 67,1
с — — — 0,214
25 Р /10 — — — 1,38 73,1
С — — — 0,188
26 Р /10 — — — 1,33 79,
С — — — 0,168
27 Р Ао — — — 1,28 851
с — — — 0,150
28 Р /10 — — — —
29 Р /10 Y । — — —
30 Р и /ю — — — —
31 Р с /10 — — — —
32 Р /10 — — —
33 Р /10 — I
С — —
,-цА 6- ' ацы из круглой проволоки.
0 в 0 г г - '1,40 1 локи, \1М *
1,50 | 1,60 | 1,80 | 2,00 | 2,20
. 20 3,52 7’ 18,38 й 16 5,33 11,55 е 40 6,96 7,75 4’8° 5,45 4’81 31 Ю,9 3,96 392 13,2 2,98 3,60 15,7 2,30 3,32 18,4 1,81 3,08 21,3 1,45 2,88 24,5 1,175 2,70 27,8 0,971 2,54 31,4 0,810 2,40 35,2 0,682 2,27 39,3 „578 2,16 43,5 0,496 2,05 48,0 0,427 1,96 52,6 0,373 1,88 57,5 0,327 1,80 62,6 0,287 1,73 68,0 0,254 1,66 73,6 0,226 1,60 79,2 0,202 1.54 85,3 0,181 1,49 91,5 0,163 1Д4 97,9 0,147 8,84 3,66 24,16 7,57 4,98 15,20 6,62 6,50 10,18 5,89 8,22 7,17 5,30 10,15 5,22 4,81 12,3 3,92 4,41 14,6 - 3,02 4,07 17,2 2,37 3,79 19,9 1,91 3,54 22.8 1,55 3,31 26,0 1,27 3,12 29,4 1,062 2,94 32,9 0,894 2,79 36,7 0,760 2,65 40,6 0,652 2,52 44,8 0,562 2,41 49,1 0,490 2,30 53,7 0,428 2,21 58,5 0,378 2,12 63,5 0,334 2,04 68,7 0,297 1,96 74,0 0,265 1,89 79,5 0,238’ 1,83 85,5 0,214 1,77 91,4 0,194 9,19 4,66 19,70 8,04 6,10 13,17 7,15 7,70 9,29 6,43 9,5 6,77 5,85 11,5 5,09 5,36 13,7 3,92 4,95 1&Г 3,08 4,60 18,7 2,46 4,29 21,4 2,00 4,01 24,4 1,64 3,78 27,5 1,37 3,57 30,8 1,16 3,38 34,4 0,983 3,21 38,1 0,842 3,06 42,0 0;730 2,92 46,0 0,635 2,79 50,4 0,554 2,68 54,8 0,489 2,57 59,5 0,432 2,48 64,5 0,384 2,38 69,4 0,343 2,30 74,6 0,308 2,22 80,0 0,278 2,14 85,6 0,250 10,18 6,85 14,86 9,15 8,46 10,82 8,32 10,2 8,16 7,62 12,2 6,25 7,04 14,3 4,92 6,53 16,6 3,94 6,10 19,0 3,21 5,71 21,6 2,64 5,39 24,5 2,20 5,09 ' 27,4 1,86 4,81 30,6 1,57 4,57 33,9 1,35 4,36 37,3 1,17 4,16 41,0 1,02 3,98 44,8 0,889 3,81 48,7 0,782 3,66 52,9 0 392 3,52 57,2 0,615 3,39 61,6 0,550 3,27 66,4 0,492 3,16 71,2 0,444 3,05 76,1 0,400 2,95 81,3 0,363 2,86 86,6 0,330 2,77 92,1 0,301 11,40 9,2 12,40 10,45 11.0 9,50 9,65 12,9 7,48 8,97 14,9 6,01 8,37 17,2 4,87 7,85 19,5 4,03 7,39 22,0 3,36 6,97 24,7 2,82 6,60 27,5 2,40 6,28 30,5 2,06 5,97 33,6 1,78 5,70 36,8 1,55 5,45 40,2 1,35 5,23 43,9 1,19 5,02 47,6 1,05 4,83 51,5 0,939 4,65 55,5 0,839 4,48 59,7 0,750 4,33 64,0 9,677 4,19 68,5 0,611 4,03 73,1 0,554 3,93 78,0 0,504 3,81 83,0 0,460 • 12,85 11,7 10,98 11,93 13,6 8,78 11,14 15,6 7,15 10,45 17,7 5,90 9,84 20,0 4,92 9,30 22,4 4,15 8,80 25,0 3,52 8,36 27,7 3,02 7,96 30,6 2,60 7,6 33,5 2 27 7,27 ’ 36,6 1 99 6,97 ’ 39,9 1,75 6,69 43,3 1,54 6,43 46,9 1,37 6,20 50,4 1,23 5,97 54,2 1,1-0 5,77 58,2 0,992 5,57 62,3 0,895 5,40 66,6 0,811 5,22 71,0 0,736 5,06 75 4 0,671 £ 3
92
Продолжение табл. 6
Средний Т о Л Щ И
диаметр
пружины, 2,40 2,50 2,70 " 3,00
мм
6 Р Ао
С
7 Р Ао
с
8 Р /10
С
9 Р Ао
с
10 Р Ао
С
11 Р /10
С
12 Р /10
С
13 Р /10
С
14 Р /10
С
15 Р /ю 14,47 14,3
С 10,12
16 Р /10 13,56 16,2 15,33 15,5
С 8,38 9,89
17 Р Ао 12,78 18,3 14,43 17,5 18,2 16,3
С 6,99 8,25 11,16
18 Р /ю 12,06 20,6 13,63 19,6 17,17 18,3
1 С 5,85 6,95 9,39
19 Р /10 11,42 22,9 12,91 21,8 16,26 20,4 22,3 18,3
С 4,99 5,92 7,97 12,19
20 Р /ю 10,85 25,4 12,27 24,2 15,45 22,6 21,2 20,3
С 4,27 5,07 6,82 10,43
21 Р Ао 10,33 28,0 11,68 26,7 14,71 24,9 20,2 22,4
С 3,69 4,37 5,90 9,02
22 Р /10 9,87 30,7 11,15 29,3 14,03 27,3 19,3 24,6
С 3,22 3,81 5,14 7,85
23 Р /10 9,45 33,6 10,67 32,0 13,42 29,8 18,43 26/
С 2,82 3,33 4,51 6,87 .
24 Р Ао 9,05 36,5 10,22 34,8 12,87 32,5 17,68 29,5
С 2,48 2,94 3,96 6,05 1
25 Р /10 8,70 39,7 9,81 37,8 12,35 35,3 16,97 31,8
с 2,19 2,60 3,50 5,34
26 Р Ао 8,35 42,9 9,44 40,9 11,89 38,2 16,32 34,4
с 1,95 2,31 3,11 4,75 „
27 Р /10 8,04 46,2 9,09 44,4 11,43 41,1 15,7 37.0
с 1,74 2,05 2,78 4,25 L
28 Р /10 7,76 49,7 8,76 47,7 • 11,03 44,2 15,14 39,8
С 1,56 1,84 2,50 3,81 J
29 Р Г. Ао 7,49 53,4 8,46 51,2 10,65 47,5 14,62 42,7’
С 1,40 1,65 2,24 3,42 А
30 Р fio 7,24 57,1 8,17 54,8 10,3 50,7 14,14 45,'
С 1,27 1,49 2,03 3,09 о л
31 Р /10 7,00 61,0 7,91 58,5 9,97 54,2 13,68 48,8
С 1,148 1,35 1,84 2,80 оП
32 Р /10 6,79 65,0 7,67 62,4 9,66 57,8 13,25 52,0
С 1,044 1,23 1,67 2,55 J
33 Р Ао 6,59 69,1 7,43 66,3 9,37 61,5 12,84 55,3
С 1 0,954 1,12 1,52 2,32
94
р
о в о л о к и, мм
3/0 3,50 3,90 4,40 4,50 4,90
29,4 19,8 32,1 19,2 1 »
14,84 16,72
28,0 21,7 30,6 21,1
26,8 12,90 14,50
23,7 29,3 23,0 40,5 20,7
25,7 11,30 12,74 19,55
25,8 28,0 25,0 38,8 22,5
24,7 9,97 11,20 17,25
28,0 26,9 27,1 37,3 24,4 53,5 21,6
23,7 8,82 9,93 15,30 24,8
30,3 25,9 29,3 35,8 26,4 51,5 23,4
22,8 7,82 8,84 13,56 22,0
32,6 24,9 31,7 34,5 28,5 49,5 25,2 53,0 24,6 68,4 22,6
22,0 7,00 7,85 12,10 19,64 21,54 30,3
35,1 24,0 34,1 33,3 30,6 47,8 27,1 51,1 26,5 66,0 24,4
21,3 6,27 7,04 10,88 17,64 19,28 27,1
37,7 23,2 36,6 32,1 32,8. 46,1 29,1 49,3 28,4 63,6 26,1
20,6 5,65 6,34 9,79 15,87 17,36 24,4
40,3 22,4 39,2 31,1 35,2 44,6 31,2 47,7 30,4 61,5 28,0
19,9 5.11 5,71 8,84 14,3 15,69 22,0
43,1 21,7 41,8 30,1 37,5 43,1 33,3 46,2 32,5 59,6 29,9
!9,3 4,62 5,19 8,02 12,94 14,22 19,95
45,9 21,0 44,5 29,1 40,1 41,8 35,5 44,7 34,6 57,7 31,8
’8,7 4,21 4,72 7,25 11,78 12,92 18,15
48,8 20,4 47,4 28,2 42,6 40,5 37,7 43,4 36,8 56,0 33,9
3,83 4,30 6,61 10,73 11,79 16,52
95
Продолжение табл, б
Средний Т о л Щ И^Г
диаметр '—
пружины, 5,40 5,50 6,00 6,50
мм
6 Р С /10
7 Р С Ао
8 Р с Л о
9 Р с Ао
10 Р с /10
11 Р с /10
12 Р с Ао
13 Р с /10
14 Р с Ао
15 Р с /10
16 Р с /ю
17 Р с Ло
18 Р с Ао
19 Р с /ю
20 Р с Ло
21 Р с /10
22 Р с /10
23 Р с /10
24 Р с Ао
25 Р с /10
26 Р с Ао
27 Р с /10
28 Р Ао
29 Р с /10 85,3 23,7 90,1 23,3 116,9 21,4 148,7 19.1
с 36,0 38,67 54,62 75,48
30 Р /10 82,4 25,4 87,1 24,9 113,0 22,9 143,7 21Л
с 32,4 34,98 49,34 68,10 ] 139,1 22,5
31 Р /10 79,8 27,1 84,3 26,6 100,4 24,4
с 29,45 31,69 44,84 61.82
32 Р /10 77,2 28,9 81,6 28,4 106,0 26,0 134,7 24,0"
с 26,7 28,73 40,77 56,
33 Р /10 75,0 30,7 79,2 30,2 102,8 27,7 130,7 25Р|
с 24,4( 26,23 37,11 51.25
36
jT/L8 3 Л 0 к И ММ Обозначения
7,00 7,50 8,00
•
dcp — средний диаметр пружины, 5 — толщина проволоки, 1 i — рабочее число витков, G — модуль упругости сдвига в кг]см2, тж — допустимое напряжение в кг/сж2, Р — максимальная допускаемая нагрузка на пружину в кг, f — деформация пружины, соответствую- щая силе Р, в мм, С — усилие, требующееся на сообщение 1 витку пружины деформации в 1 мм, в кг.
Расчетные формулы.
р=^Лт , 8^ *' 8i(/scp Р ni(Pep
7 s4 G s G,
'8Р 18,2 17q°-2-03 X 19>5 173 72’05 R, с 20’8 1,;с,°3,51 683 22,2 1бЗэ5’81 RO 23>6 69,15 228,4 17,1 133,57 220,8 18,3 120,66 213,7 19,5 109,59 207,0 20,8 99,52 200,7 22,1 90,81 277,2 16,0 173,25 267,9 17,1 156,67 259,3 18,3 141,69 251,2 19,5 128,82 243,6 20,7 17,68 Таблица просчитана для значений: G = 825 000 кг)см2, тк = 4 000 кг/см2, i = 10.
И. Ттт
, Н. Нейман.
97
Продолжение табл. 6
Средний диаметр пружины мм 1 Толщин
1,00 1,10 1,20 1,30
34 р Ао с — — — —
35 р /10 с — — — —
36 р Cfl° — 1 —
37 р /10 с — — — i —
38 лг 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 60 65 70 75 80 р р р р р р р р р р р р р р р р р р р р р р р /io С /10 С с'’° cf“ Ао с /10 С с'№ Ао С /10 С /10 С с,№ fto С с“ /10 С Ао С сЛ° с'“ cfw /10 С /10 С с/л с'“
98
р
-----
1,40
о в о л о к и
мм
1,50 1,60 1,80 2,00 2,20
2,69 97,8 3,69 88,1 4,92 80,0
— — 0,275 0,419 0,615
—- V— — 3,59 93,4 4,78 84,9
— — — 0,385 0,564
— — — 3,49 98,7 4,65 89,7
— — 0,354 0,519
— — — — 4,52 94,7
— — — — 0,478
—. —— — — 4,40 99,7
— — — — 0,441
• !Г-
Т
99
Продолжение табл. 6
Средний диаметр пружины мм Толщи и овол ОКИ 11 Г ММ
2,40 2,50 2,70 3,00 3,40 3,50 3,90 4,40 | 4,50 4,90
— — ш
34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 р р р р р р р р р р р р р р /10 С /о с с'" /10 С /10 С с,№ /10 С с“ с,№ с/к /10 С fia С fw С /10 6,39 6,20 6,03 5,87 5,71 5,57 5,43 5,30 5,17 5,05 73,4 0,871 77,8 0,797 82,3 0,734 86,9 0,676 91,6 0,623 96,6 0,577 101,5 0,535 106,7 0,496 112,0 0,461 117,3 0,43] 7,22 7,01 6,81 6,63 6,46 6,29 6,13 5,98 5,84 5,70 5,58 5,45 5,33 70,4 1,03 74,6 0,940 78,9 0,863 83,4 0,795 87,9 0,735 92,6 0,679 • 97,4 0,629 102,4 0,584 107,4 0,544 112,6 0,506 117,9 0,473 123,3 0,442 128,9 0,413 9,09 65,2 1,39 8,83 69,1 1,28 8,59 73,1 1,174 8,35 77,2 1,082 8,14 81,5 0,999 7,93 85,9 0,924 7,72 90,3 0,855 7,54 95,0 0,794 7,36 99,6 0,739 7,19 104,3 0,689 7,02 109,3 0,642 6,86 114,4 0,600 6,71 119,3 0,562 6,58 124,6 0,528 6,44 130,0 0,496 6,30 135,5 0,465 6,18 141,0 0,438 12,47 58,? 2,12 12,11 62.J 1,95 | 11,78 65,0 1,79 j 11.45 69,5 1,65 ] 11,16 734 1,52 ’ 10,87 77,2 1,41 । 10,60 81,8 1,31 1 10,34 852 1,21 ] 10,10 89,6 , 1,127 | 9,86 93,9 1,050 J 9,64 98,4 0,980 9,42 102,7 0,917 9,21 107,4j 0,856 ’ 9,02 112,2 0 804 118-153,5О5’-8 17,63 54,9 3,21 17,15 58,1 2,95 16,69 61,4 2,72 16,24 64,7 2,51 15,83 68,2 2,32 15,42 71,7 2,15 15,05 75,4 2,00 14,70 79,1 1,86 . 14,35 82,9 1,73 14,02 86,8 1,62 13,71 90,8 1,51 13,40 94,9 1,41 13,13 99,0 1,33 19,8 19,2 18,7 18,2 17,7 17,3 16,8 16,4 16,0 15,7 15,3 15,0 14,6 14,3 50,3 3,94 53,3 3,60 56,4 3,32 59,6 3,05 62,8 2,82 66,2 2,61 69,6 2,41 73,1 2,24 76,7 2,08 80,4 1,95 84,2 1,82 88,0 1,70 92,0 1,59 96,1 1,49 27,4 26,6 25,9 25,2 24,5 23,9 23,3 22,7 22,2 21,64 21,2 20,7 20,24 19,82 45,2 6,06 47,9 5,55 50,6 5,11 53,5 4,71 56,5 4,34 59,5 4,02 62,5 3,73 65,7 3,46 69,0 3,22 72,3 2,99 75,6 2,80 79,2 2,62 82,7 2,45 86,4 2,30 39,4 38,2 37,2 36,2 35,2 34,3 33,4 32,6 31,85 31,1 30,4 29,76 29,1 28,5 40,0 9,85 42,4 9,01 44,9 8,29 47,4 7,65 50,0 7,04 52,6 6,51 55,4 6,03 58,2 5,60 61,1 5,21 64,0 4,86 67,0 4,54 70,1 4,25 73,2 3,98 76,5 3,72 42,1 40,9 39,7 38,7 37,6 36,7 35,8 34,9 34,1 33,3 32,5 31,8 31,1 30 4 39,1 10,77 41,4 9,88 43,8 9,06 46,3 8,36 48,8 7,70 51,4 7Д4 54,0 6,63 56,8 6,14 59,6 5,72 62,5 5,33 65,4 4,97 68,4 4,65 71,5 4,35 74,7 4,07 54,3 52,7 51,3 50,0 48,6 47,3 46,2 45,0 44,0 43,0 42,0 41,0 40,1 39,3 35,9 15,13 33,1 13,84 40,3 12,73 42,6 11,72 44,9 10,81 47,3 10,00 49,7 9,30 52,2 8,62 54,9 8,021 57,5 7,48 60,1 6,99 63,0 6,50 65,7 6,11 68,7 5,72
48 р С f,n —* — 8,83' 117,0 0,755 8,65 122,0 0 708 12,86 103,3 1,24 14.0 100,2 1,40 19,40 90,1 2,16 27,9 79,9 3,50 29,8 77,9 3,83 38,5 71,7 5,37
49 R с /10 — — 12,60 107,6 1,17 13,7 104,4 1,31 19,00 94,0 2,02 27,3 83,1 3,28 29,2 81,2 3,60 37,7 74,5 5,05
I с — 8,48' 127,0 0,667 8,31 132,0 0 630 12,34 112,0 13,4 108,8 18,63 97,7 26,8 86,5 28,6 84,5 36,9 77,7
50 р /10 — 1,100 1,23 1,91 3,10 3,38 4,75
51 р с /10 — — 12,10 116,5 „ 1,038 13,2 113,1 1.17 18,26 101,5 1,80 26,2 90,0 2,91 28,1 87,9 3,20 36,2 80,9 4,48
52 с — — 8,15’ '137,3 0,594 8,00 142,7 0 560 И,86 121,3 12,9 117,6 17,9 105,6 25,7 93,6 27,5 91,4 35,5 84,1
р Ло — — , 0,978 1,10 1,70 2,74 3,01 4,22
С — 11,64 125,9 12,7, 122,2 17,57 109,7 25,2 97,3 27,0 94,9 34,8 87,5
53 р /10 — — „ 0,925 1,04 1,60 2,59 2,85 3,98
с — 7,85 ’ 148,0 0,530 J 7,70 153,5 0 501 4.42 130,6 12,5 126,8 17,25 113,8 24,8 100,8 26,5 98,6 34,2 90,6
54 р /10 — — 1,„ °’874 0,986 1,514 2,46 2,69 3,78
55 С — — / U»22 135,5 12,2 131,6 16,93 118,2 24,30 104,8 26,0 102,2 33,6 94,1
р /10 — — °,827 Ю-28 145>4 0,927 1,43 2,32 2,54 3,58
с — — 7,07 182,5 0,387 . 6 52 21V 11,2 156,6 15,5 140,4 22,3 124,6 23,8 121,7 30,8 112,0
60 р /10 — 0,707 0,715 1,10 1,79 1,96 2,75
с — — 9,49 под 10,4 183,8 14,3 164,8 20,6 146,2 22,0 142,8 28,4 131,4
65 р /10 — -9~ ’ 0,304 6,06 248,4 0,244 . 5,65 285,2 ' 0198 , о „0,556 8’82 198,0 0,566 0,868 1.41 1,54 2,16
70 6 — — 9,6 213,2 13,3 191,1 19,1 169,5 20,4 165,6 26,4 152,4
р ^,/10 -— — 8 ,0,445 123 227,3 0,450 0,696 1,13 1,23 1,73
75 с — — 9,0 244,7 12,4 219,4 17,8 194,6 19,1 190,1 24,6 174,9
р /ю — 77 0,362 '1 258,6 0,368 0,565 0,915 1,00 1.41
80 с — — 5,30 324, J °’163 8,4 278,4 11,6 249,6 16,7 221,4 17,9 216,3 23,1 199,0
р /10 С — — — 0 298 0,302 0,465 0,754 0,828 1,16
100
101
• — г—;— — „——-—
Продолжение табл. 6
Средний Толщи н а п jT'
диаметр
пружины 5,40 5,50 6,00 6,50
мм
34 Р /10 72,7 32,6 76,8 32,0 99,7 29,4 126,8 27,
С 22,30 24,00 33,91 46,79 ’’
35 Р Ло 70,6 34,6 74,6 33,9 96,9 31,1 123,2 2ft 7
С 20,42 22,01 31,16 42 93 Л
36 Р /10 68,7 36,6 72,6 35,9 94,2 32,9 119,8 3Q,
С 18,79 20,22 28,63 39,54 6
37 Р /10 66,8 38,6 - 70,6 37,9 91,7 34,8 116,5 3iC
С 17,31 18,63 26,35 36,4] ,С
38 Р /10 65,0 40,7 68,7 40,0 89,2 36,7 П3,5 33f
С 15,96 17,18 24,31 33.58 J
39 Р /ю 63,4 42,9 67,0 42,1 87,0 38,6 110,6 35
С 14,78 15,91 22,54 31,07
40 Р /ю 61,9 45,1 65,3 44,3 84,8 40,6 107,8 374
С 13,70 14,74 20,89 28,82 ’’
41 Р fio 60,3 47,4 63,7 46,6 82,7 42,7 105,2 39,3
С 12,73 13,67 19,37 26,77
42 Р Ло 58,9 49,7 62,2 48,9 80,7 44,8 102,7 41.3
С 11,84 12,72 18,01 24,87. *
43 Р /10 57,5 52,1 60,7 51,2 78,9 47,0 100,3 43,3
С 11,02 11,86 16,79 23,16
44 Р Ло 56,2 54,6 59,4 53,6 77,1 49,2 98,0 45/
С 10,30 . 11,08 15,67 21,63
45 Р fio 54,9 57,1 58,0 56,1 75,4 51,4 95,8 47,4
С 9,61 10,34 14,67 20,21Я
46 Р fio 53,7 59,6 56,8 58,6 73,7 53,7 93,7 49,5
С 9,00 9,69 13,72 18,931
47 Р fio 52,6 62,3 55,6 61,2 72,2 56,1 91,7 51,7
С 8,45 9,08 12,87 17,74
48 Р fio 51,5 65,0 54,4 63,8 70,7 58,5 89,8 53J
С 7,92 8,53 12,09 16,66
49 Р Ло 50,5 67,6 53,3 66,5 69,2 61,0 88,0 5$2
С 7,47 8,02 11,34 15,66 г
50 Р Ло 49,5 70,5 52,2 69,3 67,8 63,5 86,2 58,5
С 7,02 7,54 10,68 14,74. „
51 Р fio 48,5 73,3 51,2 72,0 66,5 66,1 84,5 60,9
С 6,61 7,11 10,06 13,88
52 Р fio 47,5 76,3 50,2 74,9 65,2 68,7 82,9 63-3
С 6,22 6,70 9,49 13,10
53 Р fio 46,6 79,2 49,3 77,8 64,0 71,3 81,4 65,7
С 5,89 6,34 8,98 12,39 ,
54 Р fio 45,8 82,1 48,4 80,8 62,8 74,1 79,8 б8’5
С 5,59 5,99 8,48 П,7« <
55 Р fio 45,0 85,3 47,5 83,8 61,7 76,8 78,4 7°-8
С 5,28 5,67 8,03 11,О7яД5
60 Р /ю 41,2 101,5 43,5 99,7 56,5 91,4 71,9 &
С 4,06 4,36 6,18
65 Р /ю 38,0 119,1 40,2 117,0 52,2 107,3 66,3 981
С 3,19 3,44 4,86 6,70 J
70 Р Ло 35,3 138,2 37,3 135,7 48,4 124,5 61,6 1*4
с 2,55 2,75 3,89 5,37
75 Р fio 33,0 158,6 34,8 15,61 45,2 142,9 57,5 ’3W
С 2,08 2,23 3,16 4’3?49.8
80 Р /ю 30,9 180,5 32,7 177,3 42,4 162,6 53,9
С 1.71 1,84 2,61 3,6° ,
Ч
102 ч
[Г о л О к н мм
8,00 Обозначения
7,00 7,50
158,4 25,1 194,8 23,5 236,4 22,0
* 63,11 82,89 107,45
153,9 26,6 189,2 24,9 229,7 23,3
1 57,86 75,98 98,58
149,6 28,1 184,0 26,3 223,3 24,6
* 53,24 69,96 90.77 1
145,5 29,7 179,0 27,8 217,3 26,0
48,99 64,39 83,58
141,7 31,3 174,3 29,3 211,5 27,4
45,27 59,49 77,19
138,1 33,0 169,8 30,9 206,1 28,9
41,85 54,95 71,31
134,6 34,7 165,6 32,5 201,0 30,4
38,79 50,95 66,12
131,3 36,5 161,5 34,1 196,1 31,9 dep — средний диаметр пружины, s — толщина проволоки,
35,97 47,36 61,47
182,2 38,3 157,7 35,8 191,4 33,5 57,13 1 — рабочее число витков,
47,57 44,05 G — модуль упругости сдвига в кг)см2,
125,2 40,1 154,0 37,5 186,9 35,1 хк — допустимое напряжение в кг/см2,
31,22 122,4 42,0 29,14 119,7 43,9 27,27 117,1 45,9 25,51 41,07 150,5 39,3 38,30 147,2 41,1 35,82 144,0 43,0 33,49 53,25 182,7 36,8 49,65 178,6 38,5 46,39 174,7 40,2 43,46 Р — максимальная допускаемая нагрузка на пружину в кг, f — дефоомация пружины, соответствую- щая силе Р, в мм, С—усилие, требующееся на сообщение 1 витку пружины деформации в 1 мм, в кг,
114,6 47,9 140,9 44,8 171,0 42,0
23,92 31,45 40,71 Расчетные формулы.
112,2 50,0 138,0 46,8 167,5 43,8
22,4 29,49 38,24
109,9 52,1 135,2 48,7 164,0 45,6 п п з3
21,09 27,76 35,96 Р~ 8 а Тк’
107,7 54,3 132,5 50,8 160,8 47,5 ср
19,83 Ю5,6 56,4 26,08 33,85 157,6 49,4 / = 8Zd3CjP Р П1(12СР
129,9 52,8 G s G 9
18,72 24,60 31,90
103,6 58,7 127,4 54,9 154,6 51,4 f P i
17,65 23,21 30,08 f C
101,6 61,0 125,0 57,0 151,7 53,4 Таблица просчитана для значений:
16,66 21,93 28,41
99,7 63,3 122,7 59,2 148,9 55,4 G = 825 000 кг[см2,
15,75 20,73 26,88 t = 4 000 кг! см2.
97,9 65,6 120,4 61,4 146,2 57,5 J 1П
14,92 19,61 25,43 1 — 1U
69,8 78,1 110,4 73,1 134,0 68,4
о 11,50 15,10 19,59
62,8 91,7 101,9 85,8 123,7 80,3
„ 9,03 11,88 15,40
76,9 106,3 94,6 99,5 114,8 93,1
„ 7,23 9,51 12,33
71.8 122,1 88,3 114,2 107,2 106,9
й, 5’88 7,73 10,03
67,3 138,9 82,8 129,9 100,5 121,6
4,85 6,37 8,26
103
P—максимальная допускаемая сила пружины, в кг,
/10 — деформация 10 рабочих витков пружины, соответствую-
щая силе Р, в мм,
С—усилие, требующееся на сообщение одному витку пружины
деформации в 1 мм, в кг.
Для того чтобы определить по этой таблице величины /16 и С
для конических пружин, нужно табличные значения для первой
помножить, а для второй — разделить на величину
Зе 4ег 2g3
d ' d2 ds
ср ср ср
(367)
k = \
При подсчетах табличных величин были приняты:
G — модуль упругости сдвига = 825 000 кг!см‘,
— допускаемое напряжение = 4 000 кг/см3
Эти значения для G и ~к были взяты как средние из значений этих
величин, определенных для клапанных пружин ряда авиационных
моторов. В табл. 7 приведены величины, характеризующие кла-
панные пружины этих моторов.
Необходимо отметить, что при работе клапанной пружины имеет
место явление вибрации пружины, следствием чего является уве-
личение действительного напряжения в пружине по сравнению
с расчетным на статическую нагрузку, определяемым вышеуказан-
ным способом. Определение, более или менее точное, динамического
напряжения при расчетах пружин пока не представляется воз-
можным.
Приближенную оценку явления вибрации пружины можно про-
извести по формуле Рикардо, которая дает число собственных
колебаний пружины в минуту:
„.=940j/ 4 (368)
или, в’другой форме:
п = 2164000-^- ,
dlcPi
где/?— сила, деформирующая пружину на 1 см,
•w — вес рабочих витков пружины в кг,
i — число рабочих витков пружины.
Отношение числа собственных колебаний пружины к числу
вынужденных колебаний (последнее равно числу оборотов кулач-
кового вала в минуту) должно быть возможно большим.
Как видно из табл. 8, средние значения этого отношения
для пружин современных авиамоторов колеблются от 10 до 12.
11. Расчет пружин выхлопных клапанов по разрежению в цилиндре при
работе мотора на дросселе на малых числах оборотов.
Пружины выхлопного клапана, рассчитанные согласно разделу I
этого параграфа, должны быть проверены на то, чтобы сила их
была достаточной для удержания выхлопного клапана в закрытом
положении во время хода всасывания, при работе мотора на дрос-
селе на малом числе оборотов.
104
Давление ра' начала сжатия в цилиндре при малых числах обо-
ротов мотора определяется достаточно точно для этих расчетов
следующим образом.
Обозначим:
— эффективную мощность мотора при нормальном числе
оборотов,
п— нормальное число оборотов мотора,
п'— минимальное число оборотов мотора, при котором желают
сохранить правильность работы клапанов,
7V/ — эффективную мощность мотора при числе оборотов /г',
М— индикаторную мощность мотора при числе оборотов
7V/— то же при п',
Nr— работу трения мотора при числе оборотов п,
Nr' — то же при п', ,
т1т — механический к. п. д. мотора при числе оборотов п,
р„ — давление начала сжатия в моторе при числе оборотов п,
р,’ —то же при п'.
Имеем:
' n' I3 n J ’ (369)
N
(370)
rin
Nr = Ni -4, (371)
vr г 12
7V/ = Nr n n (372)
N/ = N/ + /V/, (373)
, / e“ Pa = »]. Po -1 , Pr e 's’ (374)
, р' N' п Г / п' \2 . . п'Л
*1. =тк -т- = ^-лГ 57 ГМ57 + (1—— *1,- (375)
105
й 3
К О я •
я
S
£
5
я
=. 2
3 £ S3
? я ?
5, S
п О п
я
а П Е
г 2 h
1 Е ©
Е я •
я S
па л •
5»
гт ей
я К
36 I 39,61’1 34,51 J 43,75 36,66 36,87 36,24 28,9 24 46 40- 36 8,12 8,12 38,0 28,57 30,0 42 43,8 41,1 33,8 37,87 36,34 37,3 47,6 42,6 43,5 39,7= 36 J 39,7* ( Средний диаметр dep мм
4,2 4,2 4,24 4,25 3,04 3,78 3,37 2,88 3,04 4,25 1,395 1,395 . 3,7 3,68 3,10 4,0 4,2 4,0 3,2 3,78 3,41 4,5 4,76 4 4,1 Диаметр проволоки s мм
7,5 7,5 8 5,25 11,5 10,5 6,5 7,5 7,5 8 26,5 26,5 6 7,0 5,0 7 5 7 7,75 8 6,5 5,75 5,5 4,5 5 Число рабочих витков г
87,5 87,5 88,3 71 123 108,4 74,3 ”43 60,5 90 64,9 64,9 77,5 55,44 55,0 96 72,4 81,3 88,9 81,6 73,2 \ 57 83,96 50 66,3 Длина в свободном состоянии С6 мм
45,7 48,5 43,9 43,5 45,3 47,6 35,8 31,2 42,8 44,8 46,5 36 35,0 29,2 41,8 37,5 42,5 40,1 41,13 34,1 37 ( 42,6 \ 40,1 26,5 1 Длина в сжатом 1 состояний ^СЖ
1,334 1,708 0,725 3,22 0,635 0,39 1,615 0,9 0,844 0,242 0,306 1,685 0,7 1,25 2 1,35 1,5 1,034 0,913 । 0,785 1,15 1,19 1 0,79 J 0,125 Зазор между витками в сжа- том состоянии А мм
>—» М М S5 ►—>>-* КЭ >— »• - н- >-* 1 S* ьа . ст>>- со с» w оо со с© с> слсл ос «.««ело» ы кэ ы ы Cn ®te w со сл -tcloo la’s оаолч ** J- X- ; Деформация при нагрузке gtak*.»:.., **•** j
\
ОО СОЛО ОО -q 00 СО СЮ СО-ЧСЮ 00 СО «5 СО СЮ СО СО СО СЮ СО со £ 3 8Й 8 8 8 8 SSSSlg 8 SSaSS 8 В 8 8 ’§§§§§§§ 8 §§§§§§ § §§§§§ § 8 8 § Модуль упругости сдвига Ст кг\смъ
4 350 4050 4 800 2 980 3 910 4130 4 030 5 750 4 670 4300 3940 3 980 3 312 4 510 4 950 4070 3 430 4 360 3 520 4600 3040 ( 3 880 ) 4120 3 060 Максимальное допускаемое напряжение т& кг[см*
Я
к
3
ж
о
05
X
£
<ъ
а
£
Л
Я
X
а
а
а
И
£
S
а
а
а
ж
а
я
Число рабочих витков i
&S
Зазор между витками в сжа-
том состоянии А мм
Модуль упругости сдвига
G кг/см*
Длина в сжатом 1 состоянии
^'сж мм
Длина в свободном состоянии
Lqq М^М*
Максимальное допускаемое
напряжение тЛ кг/см2
Деформация при нагрузке
в 10 кг До мм
Сила пружин в момент пол-
ного открытия клапанаРПр кг
Сила пружин в момент пол-
ного открытия клапана Рпр кз
8 ' 88 8 888
& О О О О О В
1§ 8 8 §
Средний диаметр dCp мм
Диаметр проволоки s мм
W
я
я
X
S
я
*
s
я
Е
а
8
а
ж
а
и
а
се
а
я
is
с
S
§
о
09
: и н ы * 16,83 16,65 10,70 ?8S3, а So со о? 1 ем «-• —• »-< 13,08 13,3 12,4 8,6 11,35 10,00 9,98 9,33 6,93 9,55 14,10 15,45 12,5 15,5
е пру» Зи -НИИ I и тчнижАёи иинврагоя Х1ЧННЭЯ1Э9ОЭ OI/DHh oS $§S§ . S •VO СО СОЙС-ч | ао —•гчслсосоеоо оо »—< •—1 а—< 1-м — 12 100 16 000 13 950 8 170 11 350 10 000 8 980 8 400 8130 8 350 12 750 13 000 12 500 15 500
трении пэ\гм d ‘ягэ \ вн Хниж/dn ВЕТЛ чиАйиийофэг ‘В1ГНЭ Зй Ё SS88 | 2 С£ 9,10 Г 3,42 3,47 5,00 2,8 4,.56 2,64 1,83 2,12 7,41 4,72 9,63 9,55
* В н у гм tn, мнижЛ4ц 0ОЯ1на XHhOpnd зад оосо м о^юо ю СО СО id ю • «-< I UO <эс О О0.^0 1 О о о о оооо о 0,0410 0.0315 0,0155 0,0460 ( 0,0343 1 0,0245 1 0,0500 | 0,0330 0,0244 0.0269 О,О4п5 0,0216 | 0,0545 | 0,0348 | 0,0495 О м э
ний пружин пружины 12,38 11,95 1 ,1U 4,91 6,77 8,60 9,88 14,30 11,22 14,00 9,23 10,5 13,5 7,68 9,38 8,12 6,8 8,20 9,72 13,75 8,45 10,67
Зи -НИИ 1 Я мнижАбп иинвдагоя хиннанхэдоэ оюин 8 350 8 350 9 070 '4180 5 670 8 600 10 380 14 300 7 860 17 500 8 540 12 660 15 2,0 7 300 9 380 7 320 8 005 7180 8 720 12 400 8 0С0 10 670
с °= 'g § « С; Н Наружные >ГЗ/гЯ d ‘нм I вн АнижАёи ввПт ЧНАбиИбофэГ ‘Е1ГНЭ 7,65 8,12 7,46 1,51 3,9 4,34 4,17 7,7 7,42 2,8 5,00 И.1 t© Ю э -О г- • »• 5,40 3,47 4,88 4,57 14,60 8,33 7,67
ТА Б. Числа собственны гл oi ннижАйи НОЯ1НЯ XHhogBd зад 0,0970 0,1030 3 S О г- 3 с 3 С 0,1072 0,0518 0,03.50 0,0328 0,1060 0,0081 0.0605 ем со О о" 0,0290 “М С -< СХ » с э с ь- ооо ю а о оо со СОтГЮ О СХ о о S оот: S § Г о" о о" ооо о с 5.
8и ’нии 1 я иннвр -эком хнннагжЛнин ОЕЭИН 9Z6 CS2 I 004 ООО 1 05'0 1 ООО I 098 098 003 002 S 929 1 200 1 125 950 1 ОСО 900 1 175 875 000 910 950 1 000 1 125
Авиамоторы * BMW Illa Юнкере L-5 . испано-ъюиза оии , , . , . . . „ выхлоп . • наит 1-з • Ролльс-Ройс 3 „Кондор" Кертисс D-12 BMW VI Паккард 2А-1500 Изотта-Фраскини ,Ассо-50Ь “ Кертисс „Конкверор" Фиат А-25 Испано-Сюиза 12 Nbr- Лоррен-Дитрих W Нэпир „Лайон” Х1а Фарман 18 WD Райт .Смерч" J 4-А Рон-Юпитер IV . . гон-юпитер Vi Бристоль „Меркур" IV S2 . . , .
108
Если
dH—-диаметр окружности соприкосновения клапана с седлом
со стороны атмосферного воздуха,
de — то же со стороны газов в цилиндре,
то сила, действующая на клапан благодаря наличию разрежения
в цилиндре, в момент начала сжатия будет
P^^T.^-p'd^. (376)
Размеры пружин клапана должны быть подобраны таким обра-
зом, чтобы помимо удовлетворения условия раздела I этого пара-
графа суммарная, приведенная к клапану, сила при закрытом кла-
пане была больше силы Рр, определяемой согласно равенству (376).
На черт. 74 даны диаграммы изменения давления ра' в зависи-
мости от отношения для степеней сжатия е = 5, 6 и 7. При
построении диаграмм принято:
V = 0,87,
•»]„ = 0,86,
р0=1 кг[см2, *
рг=1,1 кг/см?.
§ 19. Расчет конических шестерен передачи от вала мотора
к кулачковому валу.
А. Основные размеры шестерен.
Основными параметрами, определяющими шестерню, являются
(черт. 75):
1) число зубьев шестерни .............. z
2) шаг зацепления................... . . t в мм
t D
3) модуль шестерни.......................т = — = — в мм
4) коэфициент высоты головки зуба по
отношению к модулю.....................Е
5) коэфициент радиального зазора .... с
6) длина зуба............................b в мм
7) угол между осями, находящимися в за-
цеплении шестерен ....................-f
8) угол зацепления......................у
Величины 1 z, т, Е, а, Ь, 7 и у выбираются на основании кон-
структивных соображений, а также принимая во внимание доста-
точный запас прочности.
Остальные размеры шестерни определяются по этим величинам.
1 Обычно принимают:
e = i,
° = 0,2,
р = 14,5 или 20°.
109
Основные параметры конических тестере^
V— Г- /Уб У /74 г tn/ / 1
N3 /
М3 /
/ N2 NZ N!
f { -н - - г
I < IE V\
Авиамоторы № Передаваемый через шестерню крутящ. момент ^1КО п об/мин Z т
кг см
Испано-Сюнза 300 1 2 3 4 57,2 57,2 137 1 800 2 160 2100 900 24 20 15 36 3.0 3,0 2.5 j 2,5 ’
Либерти 1 2 3 4 5 6 56,2 37,5 51,7 51,7 155 - 1 2 2 2 2 700 550 550 550 550 850 24 16 16 16 12 36 4 366 4 366 4 366 4 366 4 233 4 233
BMW-VI 1 2 3 4 5 142 95 107.5 107,5 322 1 2 2 2 410 115 115 115 705 27 18 21 17 51 3,75. 3,75 3,75 2,5 2,5
Ролльс-Ройс „Кестрел“ III S 1 2 3 4 5 6 101.6 67,0 67,0 116,2 116,2 232,4 2 250 3 375 3 375 2 250 2 260 1 125 27 18 16 24 18 36 3,175 3 3,175 Л 2,54 , 2,54 ] 2,54 "Я 2,54 .1
Фиат А-25 * 1 2 3 4 5 6 7 8 376 300 377 377 944 564 564 1 2 2 2 2 700 125 125 125 125 850 850 850 25 20 15 15 12 30 24 24 5 Я 5 4,75 | 4,75 1 4 1 4 3,25 5 3’Й J
Нэпир иЛайон“ Х1а 1 2 3 4 5 6 143 143 81 81 81 162 2 350 2 350 2 350 2 350 2 350 1 175 20 20 20 20 14 28 3,385 3,385 2,54 2,54 3.175 3,175
Примечание. При подсчете напряжений не учитывалось влияние следующих снл:
i) сил от трения в распределительном механизме,
2) сил от давления газов на клапан, так как более или менее надежно определить в ла‘
110
J
ЦЦА 9
вертикальной передачи и напряжения в них
6, ь мм D мм 5= V м[сек р кг *и кг}см* °"я кг(с ад® Тип
— 12 12 14 14 72 60 37,5 92 62,8 52,4 32,1 76,8 5,92 5,92 3,63 3,63 21,8 21,8 35,7 35,7 372 372 637 637 595 595 940 940 III
— 12,7 12,7 .12,7 12,7 12,7 12,7 104,77 69,85 69,85 69,85 50,8 152,4 94,2 62,81 67,37 67,37 46,78 140,35 9,3 9,3 8,98 8,98 6,24 6,24 11,93 11,93 15,35 15,35 22,1 22,1 129 129 154 154 240 240 250 250 316 316 416 416 I
— 16 16 13 16 16 101,25 67,5 78,75 42,5 127,5 87,95 58,62 72,25 37,44 112,3 6,48 6,48 7,99 4,15 4,15 32,3 32,3 29,7 57,4 57,4 331 331 355 872 872 580 580 678 1322 1322 II
>
1 1 1 1 1 15,5 15,5 10,9 10,9 12,7 12,7 85,73 57,15 40,64 60,96 45,6 91,2 72,84 48,55 37,84 56,76 40,50 80,00 8,58 8.58 6,68 6,68 4,72 4,72 36,4 36,4 41,0 41,0 58,1 58,1 3 8 358 853 853 1 100 1 100 706 706 1 751 1 751 1 735 1735 I.
0,71 0,71 0,75 0.75 0,775 0,775 0,73 0,73 18 18 19 19 18 18 18 18 125 100 71,25 71,25 48 120 78 78 110,95 88,75 6 ,86 65 86 41,3 103,3 78 78 9,86 9,86 7,32 7,32 4,6 4,6 3,47 3,47 67,8 67,8 114,5 114,5 182,8 182,8 144,6 144,6 340 340 580 580 1 280 1280 1018 1 018 723 723 1065 1 065 2 010 2 010 1 480 1 480 I
— 14,5 14,5 10,9 10,9 11,0 11,0 67,8 67,8 50,8 50,8 44,45 88,9 57,56 57,56 45,3 45,3 39.53 79,06 7,09 7,09 5,576 5,576 4,86 4,86 45,8 45,8 35,8 35.8 41,1) 41,0 639 639 774 774 706 706 1 160 1 160 1 280 1280 1 120 1 12J IV
^ее время эти силы не представляется возможным.
111
Обозначим:
и Z2— число зубьев шестерен, находящихся в зацеплении,
D — диаметр начальной окружности,
D± nD3— начальные диаметры шестерен, находящихся в зацеп
лении,
ai и а2 — углы начальных конусов этих шестерен.
1. Начальные диаметры шестерен
D = mz.
2. Углы начальных конусов:
а) Случай, когда угол между осями шестерен 7 = 90° (черт. 76)
Черт. 75. Основные размеры конической шестерни.
Углы аг и а2 определяются из уравнений:
. z\
tg а, = = ——,
D%
D2
б) Случай, когда 7 < 90° (черт. 77).
Углы а± и «а определяются из уравнений:
Dx sin 7
tg а. == -5=7—----,
s 1 D2 -j- Dx cos 7
D2 sin 7
tg“2 = £)1 cos 7-
(377)
(378)
(379)
в) Случай, когда 7 > 90° (черт. 78).
112
Обычно в этом случае «1 < 90° и а2 < 90°.
Углы ctL и а2 определяются из уравнений:
sin (180° —7)
ё 1 £>2 — D1cos(180° — 7) ’
Do sin (180°—7)
tg“a A —cos'(180° —7) *
3. Образующая начального конуса (черт. 75)
С = -А_.
2 sin а
(380)
(381)
(382)
4. Размеры зуба:
а) Высота зуба
наибольшего профиля
7/ = т(2Е-|-а),
(383)
Черт. 78. <4 + а2 > 90°.
Черт. 76. <4+ <4 = 90°.
Черт. 77. <4 +<4 <,90°.
наименьшего профиля
h~ с
с-ь н.
(384)
б) Высота головки зуба
наибольшего профиля Нг^т, (385)
наименьшего профиля в) Высота ножки зуба h - С~Ь и С Н*' (386)
наибольшего профиля наименьшего профиля п с — b tj Н (J н' (387) (388)
8 И. ХП, Яейман.
пз
г) Толщина зуба по начальной окружности наибольшего профиля
зуба
S = ~m, (389)
по начальной окружности наименьшего профиля зуба
С—Ь _
s = ——s- (390)
5. Наружный диаметр шестерни
1 DHap = D^2mUosa. (391)
Б. Расчет на прочность зубьев шестерни.
ч Расчет зубьев шестерен вертикальной передачи авиамотора на
прочность ведется на суммарный крутящий момент ^Мкр на кулач-
ковом валу от сил, действующих на кулачки. Обозначим:
MiKp— крутящий момент, передаваемый через г'-ую шестерню,
в кг • см,
Di ср — диаметр средней начальной окружности г-ой шестерни
в см.
Давление на зуб f-ой шестерни будет
(392)
ср
Расчет на прочность зуба шестерни производится, заменяя
условно коническую шестерню цилиндрической с диаметром на-
чальной окружности Dcp, длиной зуба b и высотой зуба
(393k.
Зуб шестерни рассчитывается на изгиб от силы Р, считая ее
приложенной к вершине зуба.
Напряжение изгиба будет
24,3 (2£-t-a) Р D_
bm Dcp '
(394)
Если обозначить через v окружную
чальной окружности в м)сек
~П гл
V~ 60 Dep’
скорость шестерни на на-
(395)
то напряжение изгиба по германской формуле, учитывающей влия-
ние скорости, будет
24,3(2е + а)Р 1 D , 1
( " К т D^p “°” ]/ v~'
\ 5,93 / 5,93
(396)
114
Средние значения
а„' = 600— 800 кг! см2,
о/ =1000— 1500 кг! см2,
как это видно из табл. 9.
Детали распределения и вертикальной передачи изготовляются
из специальных сортов стали (см. табл. I материалов авиационного
моторостроения, помещенную в конце книги).
ГЛАВА II.
РАСЧЕТ ЦИЛИНДРОВ.
§ 1. Расчет стенок цилиндра.
Обозначим:
D —диаметр цилиндра в см,
! pt — давление вспышки в цилиндре в кг) см2,
°р —допускаемое напряжение материала цилиндра на растяже-
ние в кг! см2.
Средние значения для = 400—600 кг 1см2.
Для быстрого определения действительного давления вспышки
ре можно пользоваться нижеследующей формулой, дающей доста-
точно точные значения р2 в пределах значений степени сжатия е
от 4,5 до 7 и среднего эффективного давления ре от 5 до 11 кг/см2
(см. „Динамику и расчет на прочность авиационных моторов”,
часть I, стр. 69—71):
рг= 1,826(е— 1,227)/7а +0,442 (е+ 1,875)ре, (1)
где, напомним, ра является давлением начала сжатия газов в ци-
линдре.
Для случая, когда ра = 0,9, имеем
pz = 0,442 (е 4-1,875) • (ре + 3,72) — 5,1. (2)
Более простая, но менее точная, формула для р2, соответствую-
щая формуле (1), будет
рг = 0,501 (в ф- 0,968) • (Л 4- 2,444ра). (3)
Для случая, когда /?д = 0,9, имеем отсюда формулу, соответ-
ствующую формуле (2):
А = 0,501 (е4-0,968) • (Л4-2.2). (4)
Толщина стенок цилиндра определяется из уравнения:
S=D(A=J)_ v (5)
115
Если цилиндр состоит из головки, в которую ввинчена гильза
с фланцем, то сечение гильзы по внутреннему диаметру резьбы
проверяется на крепость на разрыв по формуле
< -
р [D \2 ’
— I —1
\d]
причем o' не должно превышать допустимых значений.
Средние значения для —400—600 кг!сл&.
(6)
§ 2. Расчет фланца цилиндра.
Давление газов на поршень Ре в момент взрыва будет
Черт. 1. Фланец
цилиндра.
Л = (7)
Напряжение аи на изгиб в кольцевом
сечении уу (черт. 1) фланца определяют
по формуле
Значения величин х, dx и hx указаны на черт. 1. Максимальное
напряжение ом, соответствующее некоторому определенному х, не
должно превышать допустимых значений.
Средние значения для — 800—1200 кг/слР.
§ 3. Расчет головки цилиндра.
Конфигурации головок цилиндров являются настолько сложными,
что головки не поддаются более или менее точному расчету, и
является трудным указать общий стандартный метод их расчета.
Применяемые упрощенные методы расчета дают результаты
весьма проблематичные, причем достоверность их еще более пони-
жается, если принять во внимание такие факторы, как неравно-
мерность теплового расширения головки при работе, наличие мест-
ных напряжений в материале головки после отливки (в случае
литых головок}( И Т. Д.
Поэтому при проектировании головок приходится руководство-
ваться, главным образом, наилучшими образцами головок существую-
щих моторов.
Цилиндры обычно изготовляются из углеродистой стали (см.
табл. 1 материалов авиационного моторостроения, помещенную
в конце книги).
4. Р асчет фланцевых болтов.
Если:
i —число болтов, воспринимающих силу,
de — внутренний диаметр резьбы болта,
116
гя 552 611 § 643 535 484 620 641 626 СЯ7 553 908 749 472 .484 ЧОО 351 232 324 8 23 СОЮ СГ) со 5В
S 2 S ? и ЕНПХЕН! dxABs Ambov -OJ оюшэкин 1075 1225 1901 1671 1057 3130 1081 1 till 1 1 1 1 1
гла ине с?, дейс щая нс евАхвш •ХЕМ1ГИН Ambov -OJ (ИО1НЖИН С 1139 1410 2083 ~4 .^.2 1 I 1111 1 1 1 1 ।
Ср Р в f енАхеш Амвог -oj ojomxdaa 603 765 857 1 129f2 isi 0061 1 708 1900 1603 649 1020 720 411 295 430 СО 146J 871 ю -1
♦<0 с р. гя 5190 А ПСА : 3S6U 5440 4930 4060 5780 5460 5300 4820 4915 I 7R.4T) : 2 cd 3940 5550 £ С TUlTJ 3090 1480 3030 о сч ю 6160 4960 4J2O 6045
© 5 © 3 ьи-з/гя I — 2d ст ©* СГ с- 32,2 30,5 ; 32,5 32,3 39,65 28,75 34,5 36,2 38,8 33,6 36 34,8 36,3 32,8 25,2 25,2 29,6 СО 32,4 29,6 1‘С£ ft'IP
авиа. *кэ1гя dd С£ СС 8,12 2 8,47 8,43 9,98 6,32 8,82 8,79 8,75 8,95 8.83 8,13 9,20 8,48 8,75 6,55 6,54 8,06 8,10 8,98 7,55 -чСЧ О IN зог-Г
и 3 & *НЛ 19,1 18,5 27,0 31,9 34,9 18,7 45,8 24,6 27,7 25,71 I 21,28 54,475 36 24,4 23,94 43,0 8,6 9,18 12,9 28,6 27,7 28,6 15,92 24,84
ТАБЛИЦА 1. расчета деталей некоим гжэ v J ww s с© § 150 153,9 177,8 126,7 158,7 167,4 190,5 153 152,4 102,3 190 . 201 § CO g 150 153,9 158,7 133,08 139,7 126,67 20-0 226,98 , 170 176.6 180 113,1 130.2 153.13 180 132,7 140 122,7 130 78,5 139,7 102,3 190 167,4 161,92 190,15 190 167,4 139,7 126,7 । 165 167,5
WW Q аойхгнигип огэиь г нии/go V й со 8 се X СХ с с/ t-~ еч xv сч г- со О> х? со Q о" Г- о о СЧ ХГ СО -q СО СО СО СЧ N- Ю счечсчсчсчсчсчсчсчсчсч т-Ч т—а г“Ч т-ч г*ч •—* ^Ч Т"Ч т-4 •—1 т-ч SSBSSolooSoS Г-О--ОхМГЮ0хГСЧСГ>О —« СЧ СЧ СЧ-и СЧ —• СЧСЧ сч Г- C4^ co ОО о «О О XI^CDIO CON CO СЧ co CO СЧ Q r-< Tf Ю Tt СЧ’t еч сч с© ю етоостооосп т—* т-4 тМ 88 8 8 8FS888S S3 Ь S
силы для БИ1ЕЖЭ чнэиахэ S •э v 185 6,0 300 К.45 СОСО СО Ь- О О Ю С©_ со io ю ioio'crTco'1 ©Гюсо ю OOCOIOQOOCOOCO t“4 650 6,2 COO CN_ О ООСООСОе-чСО 1ОСО IQ СО lOlOlQiOkOtdlO §s g §
Основные величины и ** Авиамоторы в 3 £ к с с Я С S с ( 1 • e [Д *a*.. .s ""cx’’’o'w • . О - • О и Ui t :: s:: ? '* . . , ,S = . 'row S » « я ’ ' ° А <Й9« ‘ s ’ ' о ° "w e-4’§,o S A HU'jCji^ClnCJu^O ^• •eK.wj-a.aSc 09 H e; f- H t; H rt ОСД t; О CXk? « E a co о co m <l> q a cj ^O.Q.KOlCS^Q.'&X • • • • • « • ..«>«« св a ма • > *1, • • • - CL . . .'Г . . .•? £ ё= д • ??> •>?& о. ° о U а- • Ь" £ н «а tr «а* п, (х о< п «1 a w с© Q 5Г£ £ о * 2 S=Ss<sS^ о> о« 2 s KQ Q “2 ^5 ж 2* s s Р.2 — СЗ W О О О « СХ е X ocucxXcu^uj
ПЬрядок располо- жения и число цилиндров ч 5 С© 3 h *& С С ! с те S д & к о. 50 г V-образные, 1 12-цилиндр. I W-образиые, 1 12-иилиндр. 1 СТТ . лК ГУППТ! 1Q_tTI.1T> vv-v»vрвал.) iu-цлп . Звездообразн., 5-цил. f Звездообразн., ( 9 цилиндр. )
= 0,501 (ре+2,2) (е + 0,968), ^аж=0,03X [(16,25-е)рг-15,95] О’.
117
ТА
Основные размеры и напряжет
Порядок располо-
жения и число
цилиндров
Авиамоторы
Однорядн., 6-цил.
V-образн., 8-цил.
V-образи., 12-цил.
W-образн. 12-цил.
W-образи.» 18-цил.
Звездообрази., 5-цил.
Звездообразн., 9-цил.
BMW Ша
Испано-Сюиза 300
Либерти ........ «
Ролльс-Ройс 3 вКондор'
Кертисс D-12.......
BMW Via............
Паккард 2А-1500
Изотта-Фраскини „Ассо-500"
Фиат А-25.............. .
Лоррен-Дитрих W
Фармаи 18 WD ,
НАМИ 100-02
Сальмсои АС 9 . . ,
Райт „Смерч*1 J-4 А
Рон-Юпитер IV . .
Хориет А . . . . .
Рон-Юпитер VI • . .
D мм * % Dq мм ! Dt мм D3 мм > Sp
150 3,8 - 155,5 166
140 2,02 144,04 144 166 168
127 3,6 136’ 132,5 143,3 162
139,7 — — 147 167 168,6
114,2 — — 118,1 —. 163
160 —- — 165,5 176 197
(172
136,4 — 140,5 155 {170,6 1-
140 —. — 146,5 166,5 170
170 — — 179,5 182 215
120 4,5 — 126 137 143
130 • — 137 155 168,8
125 8,5е 131* 130 143 154
100 104 113 131,5
114,2 — — 119,1 135,1 143,2
146 — — 152 168 170,6
155,6 — — 160,2 — 192,6
146 150,5 1168,6 172
II
Г
Р
Примечание. Расчетные силы даны в табл. 1.
1 Толщина стеики в верхн’ей части цилиндра.
2 Средних! внутренний диаметр камеры сгорания.
8 Размеры и напряжения даны для алюминиевой головки.
* Внутренний диаметр камеры сгорания.
118
ЦША 2.
л цилиндрах авиамоторов.
Г мм \ Л мм dg ММ Число ниток на 1 дм. Шаг мм Число болтов 1 Верхняя часть цилиндра Гильза по сечению АВ Фланцы ои кг/см* Болты Способ крепле- ния цилиндра к головке
5 g F см* * с\Г * ь* J "Sr »«•
4 8 18 11,5 4 580 13,2 392 480 8,08 794
8 6 12 — 1,5 8 — 550 8,93 555 606 6,3 983 на резьбе
5 6,3 9,5 — 1,5 10 470 — 11,22 343 1336 4,47 1080
10 6,5 1 11,6 1 8,5 20 24 4 4 | 16,44 300 — 4,73 1303
14,5 9,5 24 — 6 —— — — — — 3,11 1632
3 8 12 —. 1,25 8 — 14,08 415 1090 6,77 1067 на шпильках
17 7 [ 12,7 11,1 20 20 3 5 У 8,93 611 1316 7,93 860
1 10 6 1 15,9 10 18 — 1 10 14,6 363 864 W
6 10 11 — 1,0 12 — — 26,1 292 935 — —
3 8 12 — 1,5 8 465 — 11,6 339 369 6,3 782
7,5 9 14 — 1,0 7 — — 14,7 297 598 8,87 613
4 10 10 — 1,5 8 195s — 10 309 277 4,07 950 залита
4 6 9 1,25 8 — 6,4 310 940 3,42 721 иа резьбе
8 5,5 9,5 24 — 8 — — 8,98 336 840 4,15 910
8 11 8 —— 8 — — 14,1 374 296 —— —
10 6,9 9,5 25 —— 12 — 11,4 537 1028 6,33 1189 м
8 10 10 1,5 8 9,1 545 279 4,t>8 1520
1
119
то
d= 1,128(9)
' г
где РБ—сила предварительной затяжки болтов:
Pff=l,25Pz. (10;
Средние значения для <зр = 900 —1350 кг)слр, что соответствует
в среднем семикратному запасу прочности.
Фланцевые болты обычно изготовляются из хромоникелевой
стали (см. табл. 1 материалов авиационного моторостроения, поме-
щенную в конце книги).
В табл. 1 даны расчетные силы, а в табл. 2 — основные раз-
меры и напряжения для цилиндров ряда авиамоторов.
ГЛАВА III.
РАСЧЕТ ПОРШНЕВЫХ КОЛЕЦ.
Обозначим:
D —диаметр цилиндра,
b—толщину кольца,
h —высоту кольца,
р —удельное давление кольца на стенку цилиндра,
о„ — напряжение на из-
гиб в кольце,
J —момент инерции се-
чения кольца,
Wu — момент сопротивле-
ния изгибу сечения
кольца,
/0 — развод концов коль-
ца в свободном со-
стоянии,
Е —модуль упругости
материала кольца,
F —площадь сечения
кольца.
Чтобы поршневое кольцо
в рабочем состоянии давило
на стенку цилиндра с постоян-
ным по всей поверхности сты-
ка удельным давлением р
I
Черт. 1. Распределение нагрузок на порш-
невое кольцо в рабочем состоянии.
(черт. 1), необходимо упругой
оси поршневого кольца в свободном состоянии придать опреде-
ленную геометрическую форму. Эта форма определится, если
для каждого поперечного сечения кольца будут известны переме-
щения его центра тяжести под действием внешних сил. Эти пере-
мещения находятся при помощи теоремы Кастелиано.
Если
—перемещения центра тяжести сечения топо в направлении
оси у (черт. 2),
120
8 —перемещение центра тяжести сечения тйп0 в направлении
оси х,
то
8
о
г, =Л f
О
В уравнениях (1) и (2)
обозначают:
/И — момент, изгибаю-
щий поршневое
кольцо в сечении
тп,
N—нормальную со-
ставляющую си-
лы /?, приложен-
ной в центре тя-
жести сечения,
ds—элемент длины уп-
ругой оси порш-
невого кольца.
Интегрирование рас-
пространяется на часть
кольца между его сече-
ниями, проходящим через
точку О и взятым под
углом % к оси ОХ (черт. 2).
Для поршневого кольца в рабочем состоянии имеем:
/И = 0,25 £)(£) — b)ph(l — cos а), (3;
Afmax = 0,5Z)(D — b}ph, (4)
N = 0,5Z?Ap(l—cos а), (5)
x = 0,5(22—A) (1 +cos а), (6)
у = 0,5 (D — b) sin a, (7)
dx= — 0,5 (D — b) sin a da, (8)
dy = 0,5 (22 — b) cos a da, > (9)
ds = 0,5 (D — b) da.
Подставляя эти выражения в уравнение (1) и производя инте-
грироййние в пределах изменения угла а от нуля до л (черт. 3),
получим для кольцевого сечения кольца:
о
8' = r.D
>0 о
О_ 1 n(D
b )Е 8 \Ь
(10)
12J
Для имеющих место в поршневых кольцах авиационных мото-
D
ров величин отношения -у с достаточной для практики точностью
можно принять
Черт. 3. К расчету поршневого кольца.
i Принимая, что при одевании на поршень кольца деформация
последнего производится двумя приложенными к концам кольца
равными силами Р, направленными параллельно оси YY (черт. 4),
имеем для кольца в положении его одевания на поршень:
М = 0,5 (£> b) Р (1—cos а), (12)
Mmta = P(D-\-b), (13)
N—Pcosa. Ч4)
Черт. 4. К расчету поршневого кольца.
Подставляя эти выражения в уравнение (1) и
грирование в пределах изменения угла а от нуля до
точностью определим стрелу прогиба конца
одевании на поршень:
8„ . 9 „ (Р+Ь^Р
л— 4 \ b ) Eh'
Максимальное напряжение на изгиб кольца в
ВИИ будет DID — Ь1
’•=3Р—sr-7--
произведя инте-
л, с достаточной
кольца при его
(15)
рабочем состой-
ся)
122
Максимальное напряжение на изгиб кольца при одевании на
поршень будет
’’=6р-А <17>
Связывая максимальные напряжения на изгиб в кольце в его
рабочем состоянии и при его одевании на поршень с соответ-
ствующими стрелами прогиба его конца, будем иметь:
8"
3 (£) —&)2а
* =”8 ’ ЬЁ
з (Р 4-^)2 0'
= 8 *----ЬЁ---
(18)
(19)
Из геометрических соотношений имеем:
8' 4- 8" = vb.
Уо 1 Уо
Исходя из равенства напряжений и а'
должна быть равна
8'
Уо
(20)
'и, стрела прогиба 8'
кЬ
(21)
откуда развод концов кольца в свободном состоянии, не учитывая
теплового расширения кольца, будет
(22)
Толщина кольца будет
ь- г D
Г 4 Е
(23)
Г 3 о„
Достаточно точно при имеющихся в практике величинах Е и
с„ можно принять
ь =
(24
Удельное давление р кольца на стенку цилиндра будет
(25)
>о
„ .. Ь
Отношение -р в существующих поршневых кольцах авиацион-
„ 1
ных моторов близко колеблется около величины
Ом
А—X
D ~ 30 •
(26)
123
Примечания. 1. Напряжения определялись, принимая Е = 825050 кг:см''.
2. В графе .число колец" + 1 означает масляное кольцо, отличающееся по форме от уплотнительных колец.
ТАБЛИЦА 1.
Основные размеры и напряжения в поршневых кольцах авиамоторов.
124
r. b
Исходя из этой величины отношения получим:
/'0 = 2,93 Ь,
ои —1220 кг/см?,
р = 0,467 кг! см2.
(27)
Так как в рабочем состоянии кольца между его концами дол-
жен быть зазор 8 на температурное расширение, то развод концов
кольца в свободном состоянии должен равняться
+ (28)
Для алюминиевых поршней 8 берется от 0,004 до 0,006 D.
Для высоты кольца h можно в среднем принять:
для 80^2)^120 мм.. .h — З мм,
„ 125^2)............h = 3,5 мм.
Высота канавки в поршне для кольца колеблется в пределах
Л1 = (Л-f-0,05 мм) до (Л-|- 0,08 мм),
причем большую цифру следует относить к верхнему кольцу,
меньшую — к остальным.
Необходимо оговорить, что все выводы сделаны в предполо-
жении, что кольцо в свободном состоянии получает геометриче-
скую форму, обеспечивающую в рабочем состоянии постоянное
давление р по всей поверхности стыка кольца с цилиндром.
Обычно, в практике, эта форма не выдерживается, что, однако,
не мешает при расчетах с достаточной точностью пользоваться
приведенными выше формулами.
Табл. 1 дает основные размеры, напряжения и коэфициенты для
поршневых колец ряда авиационных моторов.
Поршневые кольца изготовляются изупругого чугуна (см. табл. III
материалов авиационного моторостроения, помещенную в конце
книги).
ГЛАВА IV.
РАСЧЕТ ПОРШНЯ.
Обозначим:
— сила давления газов на поршень в момент взрыва,
1п — длина трущейся части поверхности поршня по его обра-
зующей.
Остальные обозначения даны на черт. табл. 1.
Сила максимального бокового давления газов на стенку ци-
линдра без учета сил инерции достаточно точно определяется по
формуле:
* ^тах = 0,03 X [(16,25 — 8)А- 15,95] СР, (1)
где
ре — действительное давление вспышки газов в цилиндре, опре-
деляемое по формулам (1) — (4) главы II,
X —отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
125
л
Основные размеры и Hanpi
Порядок расположения и число цилиндров А виамоторы D 1 мм МЧ
Однорядн., 6-цил. V-образн., 8-цил. V-образн., 12-цил. W-обраан., 12-цил. { W-образн., 18-цил. Звездообразн., 5-цил. Звездообразн., 9-цил. BMW Ша Испано-Сюиза 300 Либерти Райт-ТЗ Ролльс-Ройс 3 „Кондор" Кертисс D-12 . BMW Via Паккард 2А-1500 Изотта-Фраскини „Ассо-500" Кертисс „Конкверор" Ролльс-Ройс „Кестрел" 1113 Фиат А-25 Испано-Сюиза 12 Nbr - « Лоррен-Дитрих W Нэпир „Лайон" Х1а Фарман 18WD НАМИ 100-02 . . Сальмсон АС-9 Райт „Смерч" J-4A Рон-Юпитер IV Хорнет А Рон-Юпитер VI Райт „Смерч" J-6 Бристоль „Меркур" IV S2 . 150 140 127 146 139,7 114,2 160 136,4 140 130,17 127,0 170 150 120 139,7 130 125 100 114,2 146 155,6 146 127 146 149,4 139 126,4 144,6 139,1 159,5 135,5 139,5 129 126,3 149 119 138 ' 129 А 123,8' 99,3 113 144,4 154,0 144,2 125,9 144,7
126
DH мм ММ мм ^нар ММ Квн мм О мм ММ d' мм d" мм мм е мм т мм 11б мм
149,7 131 140 + 363 + 260 7,5 32 — 31
139,6 118 128,4 — — 8.5 34 50 50 2 5 21,75 28,75
126,7 90 116,3 — + 220 8,1 31,7 44,6 44,6 . — — —. 16,15
— 116 — — — 8,5 38 — —. — — — —
139,3 — 128,1 -275 — 9,5 33 — — — — — —
— 99 — — — 8 28,5 — — — — — —
159,6 138 147,8 — + 450 8 36 48 57 4 7 31,7 42,7
136 101 125 — — 11 31,7 — — — — — —
— 118,5 128,5 — — 4,5 36 51,5 51,5 6 4,5 18,5 29
129,4 106 120 — 130 — 7,5 31,6 46 — — — —
125,7 118,5 116,8 -147 — 6,5 28,55 37,6 — — — —
— — — — —. 14 42 — — — — -— —
149,27 126 136,6 — — 7,2 34 ‘ 50,2 50,2 — 8 25 33
119,7 99 109,3 — — 5 30 42 44 — — — 33,5
137,3 119 — —• — 12 28,8 44 — — — — —
129,5 ПО 120 — — 9 35,6 46,5 46,5 3 5 29,25 37,25
124,4 — 11.3,8 — 346 — 356 10 25 — — — — — —
99,6 83,3 92,4 — — 5 24 40 40 • 2,75 3 16,05 21,8
113,8 87,6 104,4 — 7,5 30 44 48,5 1» - . — 20,75
145,15 — 134,4 — —. 12 27 — — — — —. —
154,5 —. — — + 251 18 38 .— — — —
145,2 — 132 — 445 — 454,8 9,8 29,5 44,5 — — — — —
125,5 — 118 — 180 — 212 6,1 31,6 45 — — — —. —
145,3 - 1 , 132,6 — — 11,8 31,7 46 — — — — —
127
Продолжение табл. 1.
Порядок расположения
и число цилиндров
Авиамоторы
п с
мм мм
Однорядн., 6-цил.
V-образн., 8-цил.
V-образн., 12-цил. .
W-образн., 12-цил. <
W-образн., 18-цил.
Звездообразн., 5-цил.
Звезд ообразн., 9-цил.
Примечания.
BMW П1а . •..............
Испано-Сюиза 300 ........
Либерти..................
Райт Т-3............• . .
Ролльс-Ройс 3 „Кондор* . .
Кертисс D-12 ...... •
BMW Via..................
Паккард 2А-1500..........
Изотта-Фраскини „Ассо-500“
Кертисс „Коцкверор* . . .
Ролльс-Ройс „Кестрел* IIIS .
Фиат А-25................
Испано-Сюиза 12 Nbr . . .
Лоррен-Дитрих W..........
Нэпир ,Лайон" Х1а . .
Фарман 18 WD.............
НАМИ 100-02 .............
Сальмсон АС-9............
Райт „Смерч" J-4A ....
Рон-Юпитер IV............
Хорнет А.................
Рон-Юпитер VI............
Райт „Смерч* J-6.........
Бристоль „Меркур" IV S2 .
11
9
10,5
11,5
4,5
8
1. В разделе „Профиль боковой поверхности поршня*
1 Верхняя цифра — расстояние между верхними
2 Фаска 1,3X45°.
3 Фаска 3X45°.
76
60
53,!
65
52,(
47,;
45
55,4
46,6
56
60
32!
56
68,1
46
43
40
53,8
32
52
32
46,
32
даны
половинками
128
ребра 1 мм к ММ 4 мм • Профиль боковой поверхности поршня
Г мм а м м ь мм «1 мм by ММ «2 ММ ^2 ММ «3 мм мм
есть 129 59 70 0,5 — 8 6 4 3 4 3 8
я 115 50 65 1,5 10 7 3 8,5 19 5 21,5 5
нет 138,1 87,3 50,8 3 — 9,1 8,1 6,4 3,1 6,4 3,1 6,4
•» 123,5 47,5 76 — . — — — — — — — —
» 95,5 51 44,5 0,7 6,5- 2,75 2,5 2,75 2,5 6,15 18,4 19,75
есть 96,9 45,2 51,7 — — — — — —• — — —
» 123,5 47,5 76 0,5 6,5 4 4 4 4 6,6 6,4 4
V 86,5 48,8 37,7 — 8,2 2,3 3,3 2,3 3,3 9,1 58 —
117,2 58,2 59 0,7 5,1 3,2 3,9 3,2 3.9 3,2 3,9 8,5
и 85 43,5 41,5 0,5 5,5 2,5 2,5 2,5 2,5 4,0 2,5 4,0
нет 80,6 45,75 34,85 1,32 8,5 2,3 2,8 2,3 2,7 2,3 52,15 4,75
есть 126 62 64 2 8 3 4 3 4 3 4 7
• 120 55,9 64,1 — 6,1 6,7 зд- 3,7 3,4 3,7 3,4 5
я 102 46,6 55,4 2 3,92 4,08 3,31 4,05 3,31 4,05 3,31 4,05
только у бобышек 89 48 41 — 7,6 3,2 2 3,2 2 3,2 1,5 3,3
есть 97 60 37 — 10 3 3 3 3 7,5 67,5 —
* 86 56 30 2 5 3 3 3 3 3 1 5
» 85 40,1 44,9 0,7 1,5 2,5 1,5 3 1,5 2,5 1,5 3
нет 89,7 52,25 37,45 1 8,5 3,25 3,15 3,25 3,15 3,25 3,15 3,25
есть 86 51 35 1 3,5 2,5 3 2,5 3 6 1.5 3,5
» 106 61,5 44,5 З3 10 — — — —. » — —
я 87,3 52,3 35 1 7,3 2,57 4,5 2,52 4.5 6 1,25 5,26 W
я 77,5 48,5 29 — 7,9 2,72 2,38 2,72 2,38 2,72 48,3 2,38
нет 89,9 51,6 38,3 — 2,5 — 2,5 — 2 — —
п°следовательном порядке длины трущихся участков i н выточек Ь.
'Ышек, нижняя — между нижними.
9 И, Ш. Нейман.
129
Продолжение табл. 1.
Порядок расположения и число цилиндров Авиамоторы п
«4 ММ 64 MJ
Однорядн., 6-цил. BMW Ilia ’ 7,5 5
V-образн., 8-цил. Испано-Сюиза 300 . . . 36 —
Либерти 1 5,
Райт Т-3 ... —
РолльсгРойс 3 .Кондор" ..... 28,2 6
Кертисс D-12 . . — -
BMW Via 4 4
V-образн., 12-цил.
Паккард 2А-1500 - . . . — -<
Изотта-Фраскини „Ассо-500" 16,8 К
! - Кертисс „Конкверор” . 1,3 •
Ролльс-Ройс „Кестрел" 1IIS — -
Фиат А-25 90
Испано-Сюиза 12 Nbr 87,6
Лоррен-Дитрих W 40,87 8.
W-образн., 12-цил. |
Нэпир Лайон" Х1а 56 31
W-образн., 18-цил. Фарман 18 WD —
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 1
Сальмсои АС-9 .* • 1.5
Райт ,Смерч" J-4A 52,5 6,1
Рон-Юпитер IV 60,5
Звездообразн., 9-цил. —
Рон-Юпитер VI 53,4
Райт .Смерч" J-6 6,0 1
Бристоль .Меркур" IV S2 . . . • —
а
Примечания. 1. В разделе .Профиль боковой поверхности поршня" Л1
фйль боковой поверхности поршня
ffr, мм ^5 ММ *6 мм h ММ а1 мм ^7 мм «8 ММ ^8 ММ «9 ММ 4 мм «10 мм ^10 мм «11 мм Ьп ММ «12 ММ 6]2 мм «<3 ММ
8 5 13,5 5 13* 5 12 i 8 11 —
4,7 1,8 10,9 1,8 10,9 1,8 10,9 1,8 10,9 1,8 10,9 1,8 10,9 1,8 6,1
— 1
4 4 4 4 5,4 9,2 5,4 4 36 —
55,5 • —
Л
22,5 «
0,8 —
— —
52,5 —
1,5 3 2,8 2,5 2,8 2,5 2,8 2,5 2,8 2,5 2,8 2,5 2,7 5,4 2,4 2,5 20
— — — — — — — — — — — — —
— — л — — — — — — — — — — — —
последовательном порядке длины трущихся участков а и выточек Ь.
131
Окончание табл. 1.
Порядок расположения и число цилиндров Авиамоторы f ММ
Однорядн., 6-цил. BMW Ша 0,5
V-образн., 8-цил. Испаио-Сюиза 300 —
Либерти 1
, I Райт Т-3 —
Ролльс-Ройс 3 „Кондор" 1
Кертисс D-12 —
BMW Via 6,5
Паккард 2А-1500 —
v’-образн., 12-цнл.
Изотта-Фраскини „Ассо-500“ —
Кертисс „Конкеерор" —
Ролльс-Ройс „Кестрел“ IIIS . . 1,3
Фиат А-25 —
Испано-Сюиза 12Nbr —
Лоррен-Дитрих W 2
W-образн., 12-цил. { Нэпир „Лайон" Х1а 2
W-образн., 18-цил. Фарман 18 WD —
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 , > —
Сальмсон АС-9 —
Райт „Смерч" J-4A —
Рон-Юпитер IV —
Звездообразн., 9-цил./ Хорнет Л —
Рон-Юпитер VI —
Райт „Смерч" J-6 —
Бристоль „Меркур" IV S2 . —
Примечание. 2. Расчетные силы даны в табл. 1 гл. II.
132
Учение поршня поршневому кольцу Боковая поверх- ность поршня Бобышки Примечания
"г см2 сс кг/см2 1п мм F СМ2 k кг/см2 F см2 кг/см2 w w и см3 кг/см2
S 19,16 20,04 29,02 270 247 133 76 88 87,5 114 123 111,1 4,85 4,97 4,17 21,3 22,1 16,2 243 224 238 12,8 8,91 6,58 314 87 236 (Внешний контур [ бобышки. (Центры окружно- 1 стей d' и d" -М1- смещены на 2 мм вверх относительно оси пальца. Для расчета сечения поршня по поршневому кольцу D1 = 99 мм.
►— — —- — — — — .— —
.— —. 57,4 80,3 7,28 18,7 263 — —
•—- — — — — 14,5 281 — —
22,1 262 78,7 125,8 4,93 37,1 156 — —
32,8 19,58 166 271 72,8 88,4 99,5 123,8 6,43 5,06 49,6 25 279 212 10,3 51 Для расчета сечения поршня по поршневому кольцу D1 — 107 мм.
25,3 192 72,0 130,17 6,56 , 20,4 237 — —
— — 65,05 82,5 6,7 15,6 315 — —
35,8 213 108 103,9 183,5 155,8 4,95 4,8 20,8 27,1 366 234 — — Центры окружностей d' и d" смещены на 1 мм, вверх относительно оси пальцев.
16,7 236 73,22 87,8 5,38 13,5 294 — —
— — — — — — — — —
16,19 270 83,5 108,5 4 46 25,6 170 6,32 104
—- — 63,5 79,4 4,42 10,88 283 — —
12,55 158 47,4 47,4 4,89 12,7 156 4,45 46
22,0 137 69,45 79 4,10 14,9 203 9,55 164
—. 70,55 103 5,82 15,68 336 — — Для расчета сечения поршня по поршневому кольцу DL 90 мм.
— 88 137 4,50 34,6 177 — —
— 69,9 102,1 - 5,51 18,65 266 — —
— 61,1 77,6 5,56 13,3 305 — —
— — — — 1
133
Длина 1„ определяется из уравнения:
N
" kD 1
При расчетах, как средние значения для удельных давлений k,
можно принимать
k — 4,5 — 5,5 кг/см?.
Размер Z)2 поршня определяется из размера D и толщины
кольца Ь.
Размер поршня определяется из расчете на сжатие силой
Pt сечения поршня по поршневому кольцу
с ~ ~[ \ '
(3)
При расчетах, как средние значения, можно принимать
ае = 200 — 250 кг/см?.
Толщина днища поршня 8 может быть рассчитана более или
менее надежно только в случае простой формы. Если днище пред-
ставляет плоскую плиту, то толщина 8 днища определяется из
рассмотрения его как круглой плиты, защемленной по краям и
равномерно нагруженной давлением газов в момент взрыва р;.
/ Г) \2
г.=0,68 А . (4)
Как средние значения для можно принимать
ои = 450 — 600 кг/см?.
Опорная длина бобышки 1е* определяется из расчета получения
допускаемого удельного давления на поверхности бобышки в мо-
мент взрыва
Как средние значения для kY можно принимать
Л, = 250 — 300 кг/см2.
Размер di определяется из расчета поршневого пальца.
Сечение бобышки плоскостью, перпендикулярной ее оси, рас-
считываем на изгиб, принимая бобышку за балку, равномерно
нагруженную силой 0,5 Ре и защемленную с одного конца в случае
отсутствия поддерживающих ребер или лежащую на двух опорах
в случае поддерживающего ребра, согласно чертежу табл. 1.
1 /б = - (см. фиг. табл. I, гл. V).
134
На этой таблице даны основные размеры и напряжения для
поршней ряда' авиационных моторов. Поршни изготовляются из
специальных алюминиевых сплавов или электронов (см. табл. II мате-
риалов авиационного моторостроения, помещенную в конце книги).
ГЛАВА V.
РАСЧЕТ ПОРШНЕВЫХ И ШАТУННЫХ ПАЛЬЦЕВ.
Расчет, поршневого и шатунного (в моторах с прицепными
шатунами) пальцев ведется на нагрузку на поршень в момент
взрыва в цилиндре. Давление вспышки определяется достаточно
точно цо формулам (1) — (4) главы II.
Расчетная сила давления на поршень будет
Ре = 0,25 к£)2(рг —!), (1)
где D — диаметр поршня.
Принимаем, что все нагрузки на палец равномерно распреде-
лены по опорным поверхностям.
Схема нагрузки и обозначения даны на чертежах табл. 1 и 2.
Обозначив:
ая — напряжение на лзгиб,
хс — напряжение на срез,
F—площадь расчетного на срез сечения пальца, -
Wu — момент сопротивления пальца на изгиб, будем иметь:
Как средние величины для напряжений с„ и можно принять
ая = 2500—3500 кг1: см*2,
= 500 —700 кг! см2.
Наружный диаметр dx пальца определяется из условий получе-
ния допустимых удельных давлений в бобышках поршня и втулке
шатуна. Допустимые величины этих удельных давлений — см. в гла-
вах IV и VI.
Отношение dx к D для большинства авиационных моторов ко-
. 1 1
леблется в пределах от до .
Определив d}, определяют из условия получения допустимых
напряжений зя и хг.
В табл, 1 и 2 даны основные размеры и напряжения в поршне-
вых и шатунных пальцах ряда авиационных моторов.
Поршневые и шатунные пальцы изготовляются из хромонике-
левой стали (см. табл. I материалов авиационного моторостроения,
помещенную в конце книги).
135
ТАБЛ
Основные размеры и напряжена
» х 1
Порядок рас пол о- j жения и число цилиндров Авиамоторы ММ *1 мм ММ
•_
Однорядн., 6-цил. BMW Ша 32 21,4 21,4
V-образн., 8-цил. 1 Испано-Сюиза 300 ... 34 26 26
1 Либерти 31,7 21,5 21,5
Райт Т-3 38 —
Ролльс-Ройс 3 „Кондор" . • 33 27 27
Кертисс D-12 28,5 18 18
BMW Via 36 27 27
V-образн., 12-цил. Паккард 2А-1500 31,7 18,7 27,8
•Изотта-Фраскини „Ассо-500" 36 27,9 27,9
Кертисс „Конкверор" .... 31,6 25 29
Ролльс-Ройс „Кестрел" III S . 28,55 19,8 22,6
Фиат А-25 42 30 36
Испано-Сюиза 12Nbr .... 34 20 23,7
W-образн., 12-цил.^ Лоррен-Дитрих W .... 30 20 20
1 Нэпир „Лайон" Х1а 28,8 — - J
W-образн., 18-цил. Фарман 18WD 35,6/36 26 26
ла
Звездообр., 5-цил. НАМИ 100-02 25 13 13
Сальмонс АС-9 24 8 19
Райт „Смерч" J4-A 30 — —
Рон-Юпитер IV 27 21 21
Звездообр,, 9-цил. Хорнет А 33 29 —
• Рон-Юпитер VI 29,5 20 21,6
Райт „Смерч" J6 31,6 26,3 26,3
Бристоль „Меркур“ IV-S2 . . 31,7 22 26,6
•
Примечание. Расчетные силы даны в таблице 1 гл. II.
136
I r-*—** I
Ц!{111|!||||»|'11!111
. •—a,-~ I
I MM /1 MM JX. al MM b MM F c№ wu CM? L MM di/Л) Tc кг!см^ °u кг/см2
142,5 73 76 4,445 2,57 109,3 1/4,7 584 3670
125 ' 56 60 3,77 2,52 92,5 1/4,12 656 3170
105 — 50,8 53,9 4,261 2,46 79,5 1/4,01 453 2130
133 — 60,4 65 — — — 1/3,84 — —
121,3 — 50,7 52,6 2,827 1,947 80,9 1/4,23 872 3520
98 — 41,4 47,3 3,879 1,935 72,6 1/4 536 2730
147 — ’ 44 45 4,447 3,13 95,5 1/4,45 651 3480
116,6 44,7 50,8 54,8 5,04 2,75 85,3 1/4,31 546 2840
129,9 61,9 58 60,5 4,065 2,93 95,2 1/3,89 652 3000
120 ЦО 46 55,4 2,94 1,875 87,7 1/4,12 824 4190
101,3 18,7 45,7 46,6 3,02 1,756 73,94 1/4,43 815 3580
77,5 0 50 56 5,71 5,38 105,5 1/3,04 666 2850
139,5 59,5 56 60 5,935 3,39 99,8 1/4,4 535 3365
101 — 52 56 3,927 2,13 78,5 1/4 502 2420
131 — 63 68,5 — — 99,8 1/4,84 — —
118 — 40 46 4,645 3,34 82 1/3,61 469 2020
94 47 42 43 3,58 1142 65 1/5 431 2380
93 10 38 40 3,135 1,34 66,5 1/4,17 310 1730
103,5 — 50,8 53,8 — — — 1/3,81 — —
94 — 28,5 32 2,262 1,225 61 1/5,4 1140 5040
143 — 51 52 4,74 3,53 97,5 1/4,09 650 3140
90,25 52 28,5 32 3,693 1,986 63,6 1/4,95 655 2860
88,5 — 41,2 46,5 2,41 1,769 67,5 1/4,02 841 2687
Hl,4 21,8 28,6 •%. 32 4,16 2,51 66 1/4,6 674 2820
137
ТАБЛИЦА 2.
Основные размеры и напряжения в шатунных пальцах прицепных шатунов авиамоторов.
Примечание. Расчетные силы даны в табл. 1 гл. И.
138
ГЛАВА VI.
РАСЧЕТ ШАТУНОВ.
§ 1. Расчет стержня шатуна.
Обозначим:
Pz — силу, действующую по шатуну в момент взрыва, не учи-
тывая сил инерции,
F—площадь расчетного поперечного сечения шатуна; рас-
четное сечение шатуна берется по длине шатуна в сече-
нии А — А согласно указанию черт. 1,
— момент инерции площади сечения F относительно оси хх,
Jy —то же относительно оси уу,
Черт. 1. Вильчатый и внутренний шатун.
L —длину стержня шатуна от оси вкладыша до оси втулки
поршневого пальца,
Lx—длину стержня шатуна согласно черт. 1,
0.0Q0526— постоянную для стального шатуна,
К — силу, действующую по шатуну для данного а.
Напряжение в стержне шатуна, вызываемое силой сжатия, вы-
числяется по формуле Rankin:
= > +0,000526 ~ Pt (1)
Sc„ = + 0,000526 Рв. (2)
В звездообразных моторах главный шатун помимо продольного
сжатия силой К испытывает изгиб от силы — (сМ. «Динамика
авиационных моторов", глава XI, § 7) — реакции равнодействую-
щей сил, действующих нормально на стенку главного цилин-
139
^yQ-cosp
W
™ UZ
(3)
дра и вызываемых силами в боковых цилиндрах. Сила — 2^z ПРИ’
ложена к оси поршневого пальца. »
В этом случае расчет главного шатуна ведется, как обыкно-
венной балки, защемленной с одного конца и нагруженной на дру-
гом конце: силой — 2^Ф> изгибающей шатун, и силой К, сжимаю-
щей его.
Суммарное напряжение в каком-либо сечении стержня шатуна,
отстоящем на расстоянии z от оси поршневого пальца, опреде-
лится по формуле:
#ф-2^ • sin р
где
Ft— площадь рассматриваемого сечения,
— момент сопротивления рассматриваемого сечения изгибу
в плоскости движения шатуна,
р— угол наклона оси главного шатуна к оси главного ци-
линдра,
2° — получается сложением абсолютных значений величин,
заключенных в скобках.
Расчетным напряжением будет максимальное из определенных
таким образом напряжений для различных углов а поворота колен-
чатого вала.
Для 9-цилиндровых звездообразных моторов в момент макси-
мальных напряжений на сжатие [первый член в уравнении (3)]
получаются малые напряжения от изгиба [второй член в уравне-
нии (3)], и наоборот.
• Поэтому вполне допустимо вести ориентировочный расчет
стержня шатуна 9-цилиндрового мотора отдельно на сжатие и на
изгиб:
на сжатие: от силы вспышки, определяя напряжения в мини-
мальном сечении стержня шатуна;
на изгиб: от сил боковых шатунов с учетом сил инерции Эф,
определяя напряжения в сечении стержня шатуна, для которого
z/W,,,, будет максимальным.
Максимальной сила Эф будет в период времени от момента
вспышки в седьмом цилиндре до конца расширения в третьем
цилиндре (принимая за первый — цилиндр с главным шатуном и
нумеруя цилиндры последовательно по вращению мотора), что
подтверждается расчетами шатунов Рон-Юпитер IV, VI и Хор-
нет А.
В момент максимального напряжения на изгиб для авиамо-
торов
Рон-Юпитер IV.........2 ° = ф-1150 = 1256 кг/см2
Хорнет А..............2° — 125 ф- 935= 1060
Как средние значения для напряжений Scx и Scy, можно при-
нимать:
5^ = 5^ = 1800 — 2300 кг!см2. (
Для определения максимального напряжения в стержне шатуна
от сил инерции приходится для разных углов поворота криво-
140
шипа а строить соответствующие им эпюры изгибающих шатун
моментов от этих сил. Пользуясь этими эпюрами, для каждого а
определяют то сечение стержня шатуна, в котором имеет место
максимальное напряжение на изгиб, и определяют величину этого
напряжения. Таким образом в результате определяют то а, при
котором имеет место maximum-maximorum напряжения на изгиб
стержня шатуна силами инерции, величину этого напряжения и
положение наиболее опасного сечения стержня шатуна. Для при-
мера на черт. 2 дана эпюра суммарных изгибающих моментов от
сил инерции для наружного шатуна авиационного мотора Райт Т-3.
Основные данные этого шатуна приведены в I части, табл. 1 на
стр. 84—185.
На черт. 2:
* ЛД -f- ЛД— представляет собой изгибающий шатун момент от
нормальных к оси шатуна слагающих сил инерции эле-,
ментарных его масс;
Л43 — является моментом от пар тангенциальных сил инерции
элементарных масс шатуна, вызываемых относительным
движением последнего — вращением вокруг оси порш-
невого пальца;
Эпюра построена для угла поворота кривошипа а = 50°, при
котором для данного шатуна имеет место maximum-maximorum
напряжения на изгиб от сил инерции. Опасное сечение шатуна
при этом получается посредине длины шатуна, между осями
поршневого пальца и цапфы кривошипа. Напряжение на изгиб
в этом сечении для а = 50° будет
= 168,5 кг!слР.
Добавочные напряжения в шатуне, вызываемые его силами
инерции, являются, во-первых, малыми по величине и, во-вторых,
достигают своих максимальных значений в те моменты, когда на-
пряжения от других, действующих на шатун, сил имеют сравни-
тельно малую величину; в момент достижения последними напря-
жениями своих максимальных значений напряжения от. сил инер-
ции составляют около 1% общего напряжения. Поэтому в моторах
обычной конструкции расчет шатунов на прочность возможно про-
изводить, не учитывая добавочного изгиба от собственных сил
инерции шатуна. Шатуны изготовляются из хромоникелевой стали
(см. табл. I материалов авиационного моторостроения, помещен-
ную в конце книги).
£ 2. Расчет верхней головки шатуна.
Обозначим (черт. 3):
— длину верхней головки шатуна,
т — наружный диаметр головки, —
п— внутренний диаметр головки,
d}— внутренний диаметр втулки верхней головки,
Мр' — массу комплекта поршня, включая палец и втулку верх-
ней головки шатуна,
141
Чёрт. 2, Эпюра суммарных изгибающих моментов от сил инерции для наружного шатунь авиамотора Райт Т-3.
142
R — радиус кривошипа,
«и — угловую скорость коленчатого вала,
К—отношение радиуса кривошипа к длине шатуна.
Максимальное напряжение в головке, определяемое по формуле
Ляме, будет
Ртах т2_л2 Р>
(4
где
Р
Р~~ ахп ’
Р=(1+Х)₽<й2/И^>
При расчетах, как средние значения, можно принимать:
Ртах — 250 — 400 кг/см2.
Если поршневой палец по условиям конструкции должен вра-
щаться во втулке шатуна, то размеры верхней головки должны
обеспечивать достаточную ее жест-
кость. Для этого поперечная де-
формация 8 на 1 см диаметра верх-
ней головки шатуна не должна вы-
ходить из допускаемых пределов.
Если:
Е — модуль упругости мате-
риала шатуна,
dcp — средний диаметр ГОЛОВКИ Черт. 3. Верхняя головка шатуна,
шатуна,
J —момент инерции площади сечения головки,
^с/1 = 0,5 («* + «),
gg «1 — ”)3’
(5)
(6)
(7)
(8)
то
Ра
6 = О,О171—~.
EJ
(9)
При расчетах, как средние значения, можно принимать
6 = 0,01 — 0,007.
Размеры верхней головки шатуна должны обеспечивать допу-
стимое удельное давление k во втулке головки в момент взрыва
в цилиндре.
Если Рг — давление газов на поршень в момент взрыва без
учета сил инерции, то
«1^1
При расчетах, как средние значения, можно принимать
k = 250 — 400 кг]см?.
(Ю)
143
§ 3. Расчет кривошипной головки шатуна.
При расчете кривошипной головки шатуна за расчетную на-
грузку Р принимается сумма сил инерции в момент положения
поршня в верхней мертвой точке:
1) поступательно движущихся масс (включая поступательно
движущуюся часть массы шатуна),
2) вращательно движущейся части массы шатуна без массы
нижней половинки кривошипной головки шатуна и
3) той части массы вкладыша шатуна, сила инерции которой
нагружает кривошипную головку шатуна.
Расчет кривошипной головки шатуна на крепость ведется по
формуле 1:
где
Р —нагрузка на головку,
F —расчетная площадь поперечного сечения,
Wu— момент сопротивления сечения изгибу,
С —расстояние между осями болтов.
При расчетах, как средние величины, можно принимать
I
/7гоах = 600 — 800 кг 1см?
при конструкции шатуна по типу М-6 и BMW-Ш а (двигатели
с тонкими вкладышами или без таковых) и
С
р —2000 — 2800 кг!см?
при конструкции шатуна по типу Райт Т-3 (двигатели с толстыми
вкладышами).
При наличии прицепных шатунов, расчет на прочность криво-
шипной головки главного шатуна осложняется. В этом случае
расчетная нагрузка Р включает в себе соответствующие слагающие
от сил, действующих по главному и прицепным шатунам. Для
определения максимальных напряжений анализ приходится вести
для нескольких положений кривошипного механизма, так как за-
ранее неизвестно то значение угла поворота кривошипа а, при
котором имеет место максимальное напряжение.
Просчет нижней головки прицепного шатуна ведем на удель-
ное давление по формуле (10) и по формуле Ляме (4) и (5) — на
максимальную силу инерции, нагружающую ее. С достаточной для
практики точностью можно принять, что сила эта будет макси-
мальной в момент совпадения оси кривошипа с осью соответствую-
щего рассчитываемому прицепному шатуну цилиндра.
1 Эта формула взята из „Стандартного расчета авиационных моторов*', приня-
того конструкторским отделением инженерного отдела Управления воздушного
флота САСШ.
144
Это дает для определения максимальной силы инерции, на-
гружающей нижнюю головку прицепного шатуна, на разрыв сле-
дующую формулу:
+УИиг)(1+оХ)+/1+Х2_£_\ М ]
\ / I
где
f
а — 1 — 2 -j- cos у (1 — cos 7),
7 —угол между осями главного и прицепного шатунов,
МР —масса поршня,
Л4„г —масса прицепного шатуна, отнесенная к поступательно
движущимся частям,
Мкг—масса прицепного шатуна, отнесенная к оси пальца при-
цепного шатуна, закрепленного в главном,
I —длина прицепного шатуна,
г —расстояние от оси цапфы кривошипа до оси пальца при-
цепного шатуна, закрепленного на главном шатуне,
L —длина главного шатуна,
R —радиус кривошипа мотора,
<» —угловая скорость коленчатого вала.
Для авиамоторов: Р кг Ртах Кг/С^
Кертисс „Конкверор” . . . . . 1355 450
Рон-Юпитер IV . . 990 415
Хорнет А . . • . . 1885 880
§ 4. Расчет болтов шатуна.
Расчет болтов шатуна ведется на разрыв силой предваритель-
ной затяжки болтов Р3. Сила Рз принимается равной увеличенной
на 25°/о силе Р, нагружающей головку шатуна и определяемой
согласно указаниям предыдущего параграфа1.
Если
i —число болтов,
F6—площадь поперечного сечения болта, соответствующая вну-
треннему диаметру резьбы,
' Р3 = 1,25Р, (12)
1 Согласно исследованиям ииж. А. А. Микулина предварительная затяжка ша-
тунных болтов, имеющая место в практике, значительно выше указанных 25%.
В наших расчетах мы оставляем цифру 25%, как обычно принимаемую до послед-
него времени при расчетах. Та или иная величина предварительной затяжки, ска-
зываясь на величине напряжений в шатунных болтах, ие влияет на конструктивные
размеры этих болтов при их проектировании, так как соответственно изменяется
допускаемое расчетное напряжение (получаемое из расчета существующих болтов).
Ю И. Ш. Нейман
145
то напряжение на разрыв в шатунных болтах определится- по
формуле:
Р3
°р ~~ ip "
и б
(13)
При расчетах, как средние значения, можно принимать
Оу . Ю00—1300 кг)см2.
Болты шатунов изготовляются из хромоникелевой стали
(см. табл. I материалов авиационного моторостроения, помещен-
ную в конце книги).
£ 5. Расчет шатунного подшипника на работу трения.
Черт. 4. Угол перемещения подшипника шатуна
относительно шатунной шейки.
В основе расчета шатунного подшипника на работу трения
лежит векторная диаграмма результирующей всех сил (включая
и силы инерции), действующих на соответствующую шатунную
шейку коленчатого ва-
ла. Эта диаграмма
представляет собой
ряд векторов, прохо-
дящих через ось ша-
тунной шейки; концы
этих векторов лежат
на поверхности шейки;
длина каждого вектора
соответствует в неко-
тором масштабе указанной выше результирующей сил, действую-
щих на шейку в момент, определяемый углом а — поворота колен-
чатого вала от его первоначального положения. Результирующая
находится либо при помощи многоугольника сил, либо как равно-
действующая сил и 2Л действующих на данную шейку и
определяемых аналитически.
Результирующая всех сил, действующих для данного а на ша-
тунный подшипник, будет равна и противоположна соответствую-
щей результирующей *сил, действующих на шатунную шейку. На
основании этого векторную диаграмму результирующих сил, дей-
ствующих па подшипник, строят, накладывая кальку на соот-
ветствующую- векторную - диаграмму шейки, считая кальку за
систему подшипника; затем поворачивают кальку около центра
шейки так, чтобы для определенного а взаимное угловое располо-
жение кальки и векторной диаграммы шейки соответствовало дей-
ствительному угловому расположению шейки и подшипника, пере-
носят на кальку с векторной диаграммы шейки вектор силы, соот-
ветствующий данному а, с обратным направлением. При этом надо
заметить, что в то время как относительная скорость вращения
опорных подшипников относительно вала является постоянной,
относительная скорость вращения шатунных подшипников относи-
тельно шатунной шейки является переменной, и угол поворота Ф
шатунного вкладыша (черт. 4) относительно соответствующей
146
шейки по углу поворота коленчатого вала а определяется из
равенства
ф = « + (14)
где ₽ — угол отклонения оси шатуна от оси цилиндра.
На черт. 5 и 6 даны векторные диаграммы результирующих
сил, действующих на шатунную шейку и на подшипник V-образ-
ного мотора BMW VI 7,3 z с углом между осями цилиндров в 60°.
На черт. 7 и 8 аналогичные диаграммы даны для 9-цилиндрового
звездообразного мотора Рон-Юпитер IV.
Переходя к определению величин k и kv (значение которых
будет дано ниже) для шатунного подшипника, обозначим:
К —суммарную силу с учетом
сил инерции, действующую
на поверхность трения, в кг,
ф— относительную скорость
скольжения трущихся по-
верхностей друг относи-
тельно друга в м]сек,
— длину трущейся поверх-
ности в см,
— диаметр трущейся поверх-
ности в см,
— удельное давление на
проекцию трущейся по-
верхности в кг/см2,
— число оборотов мотора в
минуту,
— угловую скорость враще-
ния вала в секГх ,
— коэфициент трения
щихся поверхностей.
Давление от силы К на
верхность трения принимаем,
среднюю величину по всей поверх-
ности соприкосновения, равной
Id ‘
I
d
k
п
Ш
тру-
по-
как
а/л
Черт. 5. Векторная диаграмма сил,
действующих на шатунную шейку
авиамотора BMW VI 7,3 Z.
(15)
Сила, действующая на элемент
dF (черт. 9) поверхности трения от силы К, будет
p = kdF=~dF.
r Id
(16)
Работа трения за бесконечно-малый промежуток времени, выде-
ленная на этом элементе поверхности, будет
fP'vomdt=f-idvomdFdt-
(17)
10*
147
Черт. 7. Векторная диаграмма сил, действующих на шатунную шейку
звездообразного мотора Рон-Юпитер IV.
148
Работа
ленная на
трения за бесконечно-малый промежуток времени,
сж2 поверхности трения в этом элементе, будет
pvnm dt К
выде-
(18)
ьо
420
380
too
340
700
80
380
/ЬО
240
320
400
too
/so
580
-too
800
обозначения:
880
'CP8
'CP.-------------
/40
SOO
/bo
580
300
bbO
/80
540
840
ЬОО
8bO
ьго
880
580
28/
Ь40
о
/80
480
Ь4О
8ЬО
/80
380
ЗЬО
/ОО
4ЬО
ч
и U
(0 К'8ОО
4 U
к 1/800
^D.
к 12400
* 13000
зьо
780
О'
! /ЬО
\Ч во
к
41
£
ьоо
880
300
200
SbO
840
ььо^
380
b8D
800
Sb О
440
80
1
&vor)cpxfrm/i ~ ,7Ь
fityrrjcp -384
РЯСЧЕ ТНЛЯ 81/7ИИ8> шойКН- 700 нН)
Черт. 8. Векторная диаграмма сил, действующих на подшипник главного шатуна
звездообразного мотора Рон-Юпитер IV.
da.____ ____т.п'
dt =-------da,
О)
(19)
НО
149
откуда
Обычно считают, что полная работа трения от сил К, выделен-
ная на 1 см? поверхности трения в рассматриваемом ее элементе
за один цикл двигателя (за 2 оборота коленчатого вала в четы-
рехтактных двигателях), будет
4п
«>4/<21>
о
В этом уравнений значение vom для трущихся поверхностей
шатунного подшипника и шейки определяется из уравнения:
г> = 0,01 <о (1 + X ) м[сек-, (22)
от ’ 2 \ cosp / 4
отсюда 1
(2з>
о
Полная работа трения от сил К, выделенная на 1 слг2 поверх-
ности трения в рассматриваемом ее элементе за 1 сек., опреде-
лится из уравнения:
S <24>
9 0
или в другом виде
« 4тс
«-=0.01 F7 f к(‘ !> S) <25)
о г \
Как видно из последнего уравнения, работа трения /?т, характе-
ризующая износ шатунного подшипника и шейки и количества
тепла, выделяемого в них этой работой трения, обратно пропор-
циональна длине трущейся поверхности, пропорциональна коэфи-
циенту трения и не зависит от диаметра трущейся цилиндрической
поверхности.
150
Если построить диаграмму kvom по углу поворота коленчатого
вала а, то
4 л:
f = (26)
О
причем (^6Wl)cp есть средняя ордината кривой
=<?(«),
полученная делением площади, заключенной между кривой kvom,
осью а и крайними ординатами, соответствующими а = 0 и а —4т,
на соответствующую абсциссу, равную 4т в масштабе.
Выражение для Rm [равенство (24)] получит вид:
Из последнего уравнения видно, что работа трения Rm вполне
характеризуется для шатунной шейки данного вала величиной
(kvom)cp.
Обычно я практике при определении kv шатунной шейки счи-
тают скорость von постоянной и равной
= 0,01 у d м/сек. (28)
В этом случае kv определяют по формуле:
4 л
kv= 0,01 Kda = 0,Q\ ~ Kt„ (29)
где 0
4п:
Kcp^~^Kda, (30)
о
и определяется из диаграммы
К=ф(а)
аналогично определению (AT/om)fJ>. ,
151
Черт. 11. Диаграмма {kv)om на шатунной шейке V-образного мотора.
152
Определение kv по
последнему способу явля- ©
ется практически допу-
стимым, так как значения N
rv, определенные обоими £
способами, мало отлича-
ются друг от друга по
величине. Например для v
одного V-образногс мо-
тора имеем:
, ч ,__________кг - м is
— 468 ; $
l/Jrb IslsIXr
Я
§
(kv) = 500
кг • м
см1 сек
т. е. разница в процент- М
ном отношении соста- Cj
вляет 6,85% от 468.
Для звездообразного г"
мотора Рон-Юпитер IV ч
имеем:
(fo,X = 384
кг • м
слРсек ’
К)
kv = 382
кг • м
слР сек
8
J
т. е. разница в процент-^
ном отношении соста- у
вляет 0,524% от 382.
На черт. 11, 12 и 13^
даны для примера соот-гч
ветственно: i
1. Диаграмма kvom = ^
— а (а) и определение
(kvo^)cp для одного V-об- £
разного мотора с углом ч
между осями цилиндров
в 60°. %
, 2. Аналогичная диа-
грамма для девятицилин- §
дрового звездообразного *
мотора Рон-Юпитер IV.
3. Диаграмма К= Ф (а)
и определение Кср для по-
следнего мотора.
Задача определения
основных конструктив-
Черт. 12. Диаграмма (kv)nm на подшипнике главного шатуна звездообразного мотора Рон-Юпитер IV.
1»3
пых размеров d и I шатунного подшипника и шейки коленчатого
вала сводится к такому подбору их размеров, чтобы удовлетво-
рялись следующие три требования:
1) достаточная надежность вала на крепость,
2) допустимая величина kv, определяемая по формуле:
kv = Gfi\^Kcp, (31)
3) допустимая величина kcp, определяемая по формуле:
<32’
Как видно из формул (31) и (32), определение величин kv и kep
данной шатунной шейки сводится к определению силы КсР. Опре-
Черт. 13. Силы давления К", действующие иа подшипник главного шатуна звездо-
образного мотора Рон-Юпитер IV.
деление последней силы нормальным путем является достаточно
кропотливым и отнимает много времени. Быстрое определение
•силы Кер с достаточной для практики точностью производится
при помощи предлагаемых ниже графиков, дающих возможность
определять силы Кср для следующих типов авиай^юнных моторов:
черт. 14 — шестицилиндровых однорядных авиамоторов,
„ 15 — двенадцатицилиндровых V-образных авиамоторов,
„ 16 — двенадцати-и восемнадцатицилиндровых W-образных
авиамоторов,
„ 17 — трехцилиндровых звездообразных авиамоторов'
„ 18 — пятицилиндровых „ „
„ 19 — семицилиндровых „ „
„ 20 — девятицилиндровых „ „
Определение Кср по этим графикам производится следующим
образом.
154
Обозначим:
R— радиус кривошипа в м,
w—угловую скорость кривошипа в сек ,
i —число цилиндров, действующих на шатунную шейку,
— суммарную поступательно движущуюся массу частей в
одном цилиндре в кгсек^м., •
— суммарную вращательно движущуюся массу, отнесенную
к шатунной шейке, кгсек2!м,
s —степень сжатия мотора,
002 0.04 ' " О.ОЬ 0,08 О,/О 0;!2
Черт, 14. К определению Кср на шатунной шейке 6-цил. однорядных моторов
155
ре —среднее эффективное давление в kzJcm2,
ра —давление начала сжатия в кг/см2,
F„ —площадь поршня в см?,
и
кг. (33)
Имея известными все эти величины, определяют для рассчиты-
ваемой шатунной шейки абсциссу, которая является данной на
соответствующем графике функцией величин
Pj> Fn> Ре> Ра И е.
156
По найденной абсциссе определяют по графику величину А
соответствующей ей ординаты. Ордината графика представляет
в свою очередь функцию вида:
ср
f(F«,Z,Pe,Pa) ’
157
причем 'вид этой функции дан на соответствующем графике, и
функция f(Fn, ре, ра, е), входящая в ее знаменатель, может быть
определена по известным Fn, ре, ра, е.
Искомое Kef определится по формуле
Kep = Af(Fn, ре, ра, е). (34)
X
Надо заметить, что для упрощения задачи при построении гра-
фиков для определения Кср у звездообразных моторов влияние на
158
Kcv кинематики прицепных шатунов не учитывалось. Это было
сочтено возможным сделать по двум соображениям.
Во-первых, величины КсР, определенные обоими способами,
практически незначительно разнятся друг от друга. Так, например,
для девятицилиндрового звездообразного мотора Рон-Юпитер IV:
без учета кинематики прицепных шатунов..KcV = 4110 кг,
с учетом „ , „ ....... Кср = 4290 „,
без учета кинематики прицепных шатунов..KcV = 4110 кг,
с учетом „ , „ ....... Кср = 4290 „,
что составляет разницу в 4,4% от 4290 кг.
159
025
Во-вторых, в данном случае при пользовании одним и тем же ..
етодом для определения Кср в существующих моторах и в проек-
тируемых получаются до-
статочно надежные для ра-
счета сравнительные циф-
ры величин kv и kcp.
В отношении графика
для определения Кср в
V-образных моторах надо
заметить, что он был по-
строен для моторов с
g углом между осями mi-
s' линдров в 60°; однако,
° пользуясь этим графи-
g ком, можно определять ;
« достаточно точно вели-
§ чину Кср и для V-образ-
» ных моторов с углом
S, между осями цилиндров
g в 45 и 90°. Так, например,
й для мотора Либерти
« с углом между осями ци-
ч- линдров в 45° точное зна-
g чение Кср —1815 кг, ве-
ы- личина ло графику
| = 1810 кг,
что составляет разнй-
w цу в 0,28% от 1815 кг-,
> для мотора Испано с
« углом между осями ци-
Й линдров в 90° точное
значение = 1288 кг, '
S величина по графику
. & Kcv — 1333 кг,
к. ср 7
что составляет разни-
| цу в 3,5% от 1288 кг.
3 В табл. 1 даны основ-
g ные величины для под-
s. счета kv и kcp ряда авиа-
° ционных моторов и чис-
ловые значения величин
2 kv, kep и Лтах, имеющих
й место в этих моторах.
" Величина Лтах, являю-
щаяся до известной сте-
пени тоже характерной
при подборе размеров d
и I, определяется по ура-
внению:
(25) I
160
где Кт„ есть максимальная величина результирующей сил, дей-
ствующих на шатунную шейку.
Как видно из этой таблицы, числовые значения величин kv, kc
и Amax в существующих авиационных мотооах колеблются в довольно
широких пределах. Это приходится объяснить типом мотора, кон-
струкцией шатунного подшипника и методом его производства,
с одной стороны, и условиями его смазки и охлаждения — с другой.
Обращаясь к принятому методу определения величины kv как
11 И. Ш. Нейман. ifii
4j
k, kv и основные расчетные параметры шапгуЛ
Эффек- Число Диаметр Ход1
V тивная оборотов
Порядок располо- мощность в минуту цилиндра порщД
жения и число Авиамоторы п D S 1
цилиндров л. с. об/мин мм
-
Однорядн., 6-цил. | BMW III а То же 240 185 1450 1350 150 150 18Л 18”.
( Либерти 400 1700 127 17 Ш
Райт Т-3 600 2000 146 159 : 190J
Ролльс-Ройс 3 „Кондор11 . 650 1900 139,7
Кертисс D-12 415 2000 114,2 152,41
Испано-Сюиза 51-12Н . . . 450 1800 140 150
V-образн., 12-цил. Паккард 2А-1500 600 500 2500 2100 } 136,4 139Л
Кертисс „Конкверор11 . . . 600 2400 130,2 15&7
Ролльс-Ройс „Кестрел" IIIS . 438 2 2250 127 139,8
Фиат А-25 1015 1900 170 200
Испано-Сюиза 12Nbr . . . 650 2000 150 170
W-образн., 12-цил. Нэпир „Лайон" То же Лоррен-Дитрих W . . . . 470 441 450 | 2000 1800 139,69 120 130,17 180 1
Нэпир „Лайон" Х1а .... 530 2350 139,69 130,17
W-образн., 18-цил. Фарман 18WD 800 1920 130 180 (
Хааке 50 1350 120 140
Звездообразн., 3-цил. { „Люцифер*1 112 1600 '146 158,71
НАМИ 60 65 1600 125 140 4
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 100 1600 125 140'
Звездообразн., 7-цил. j „Ягуар" Сименс 1 385 77 1700 1500 127 100 139,8 120
Сальмсон АС9 120 1800 100 130
Райт „Смерч" J-4A .... 208 1800 114,2 139>
Рон-Юпитер IV 530 1800 I 190
То же 420 1750
Звездообразн., 9-цил. То же 465 1800 J 146 161,92
Хорнет А 525 1900 155,6
Рон-Юпитер VI 480 2000 146 13?,8t
Райт „Смерч" J-6 . . . . .' 300 2000 127
Бристоль „Меркур" IVS2 . . 480 2 2250 146 165
1 Роликовый ПОДШИПНИК.
2 Мощность на земле.
162
J
ЛИПА 1.
fibix шеек коленчатых валов авиамоторов.
Степень сжатия е Отношение _R L ?! ? Масса частей, вращающихся на £ шейке кривошипа, Мв ? Масса поступательио-движу- ~ щихся частей 1 цилиндра Мп Рабочая длина шейки криво- « шипа 1ш Диаметр шейки кривошипа - «и ч. § Площадь цилиндра Гп ь Литраж одного цилиндра Vft g Среднее эффективное давление
м
} 6,0 0,277 0,209 0,350 70 58,6 176,7 3,18 1 7.8 1 6,46
5,3 0,2915 0,291 0,286 57 60,3 126,7 2,25 7,85
5,3 0,286 0,378 0,352 56 76 165 2,63 8,58
5,3 0,2885 0,278 0,252 57 69,7 154 2,93 8,75
5,7 0,30 0,199 0,1603 48,5 63,5 102,4 1,562 9,98
5,56 0,283 0,298 0,279 70 64 154 2,31 8,12
1 6,0 1 5,5 | 0,3055 0,2576 f 0,2395 1 0,2275 154 63,6 146 2,04 J 8,82 1 8,75
5,8 0,3125 0,245 0,186 34,3 63,5 133,1 2,14 8,76
6,0 0,286 0,197 0,177 45,5 63,46 126,67 1,775 8,95
5,3 0,2899 0,663 0,4535 78 85 226,98 4,56 8,75
6,2 0,313 0,322 0,325 67 68 176,6 3,00 8,13
1 5,8 1 5,0 | 0,270 0,352 0,243 66 70 153,26 1,993 ( 8,84 1 8,29
5.3 0,2905 0,3802 0,2234 62 55 113,1 2,035 9,2
6,0 0,260 0,3424 0,2495 — 70 153,26 1,993 8,48
5,2 0,2687 0,556 0,2524 99 74 132,73 2,386 8,72
4,5 0,25 0,3405 0,187 62,0 50 113,1 1,582 7,01
4,8 0,2334 0,363 0,2115 73 54 16'7,4 2,66 7,9
5,1 0,2859 0,360 0,1970 77,5 50 122,7 1,718 7.1
5,0 0,269 0,588 0,195 95,0 54 122,7 1,718 6,55
5,0 0,258 0,730 0,190 81,5 63,6 126,7 1,77 8,22
4,7 0,252 0,532 0,1152 — — 73,5 0,942 7,01
5,0 0,2768 0,471 0,1182 103 45 78,5 1,021 6,54
5,0 0,2528 0,829 0,169 87 50,8 102,5 1,432 8,06
f 6,5 1 9,26
6.5 } 0,278 0,898 0,1985 100 54 167,4 3,18 { 7,55
I 5,3 ) { 8,1
5,0 0,237 1,135 0,378 100 69,81 190.15 3,08 8,98
5,3 0,278 0,829 0,225 82,3 65 167,4 3,18 7.55
5,1 0,2528 0,723 0,176 .— — 126,7 1,77 —-
5,3 — — — — 70 167,5 2,76 7,72
11*
163
Роликовый подшипник.
W WWW со и от оз <5 сС <с >—«. О CD л> п> ?•< О w “ w “ А А о )з о о о о О' о ?. & §> & » Й й О “О тэ тэ а и Я )я &3 СО CJ И , . • ОТ W WWW*- j Я Я Я д _ Л - * - СТ * ND Р ср *4 СП со д А Я Я д й Д й 1 = § § S SSS??’ • • Sa Sa Sa Sa Порядок располо- жения и число цилиндров
r>5 I i’ x e ciaHi нсо s я •&» — w co о) о о a; dot^cd co n л> о M s ® c? s Sc ? ’S » s ? н Й s «2 § > 5 ё V. a £ м a 3 § 5 *2 “ 3 ё » ov «5 60 И Я n s S Т5 E S co H Cj 54 CO H j=5 H го 8’Ja ^oR “< s s4 s ’Згехз ?>?й “§R?^ и rPs>’ • sa§ >- g roro _ V-t-,- ’«_. nW 1:1 fl “floss . — ‘ • s 3 • • • Й™ • . p ‘ ° g E1&. E? 3^=“S! gs1?»- • S^is . , “Од£ о sjd s = о g* S’S Pn • &’< ‘ s*2 ' • S • “ “ §g^n g', | 5g..“w“ • • • Я • <p •* ' ‘ CT gCT • о о *• • • • • • to- q.g X’ • '*’ • •• • • , • . ЕГ . • З.тзо ГХ • 2 • • . • < s S4 . д. S Авиамоторы
1 m0»0-0m°»0w0m0m0 OOj о ООО О ОО О ppppppppppp ро 1 О CD CD CD^j’cD CD*CD СОСО о ООО О СОСО о О СО 0*0 со о'о о о о со *о'о СТ СТ СП 4* 4* Си Давление начала сжатия по инди- g катерной диаграмме ра
СТ О СО СТ СО О О О СП ОСП *4 Ч4-4 О СП о СП ОО О О' N3WO СП О СП СП СП О СИ О О О ООО О СП О СП СТ О СО СП о о о со ст о’о ОС О ст] оо се ст сл СП “О СП СП --J *0 о -О СО ОСО О'О 5© Cn_CH.Cn О СО о о >4^00 'toVocnO СП Радиус кривошипа /?
ND ND ND — —* ь-> >—1 i-»4 н-* )—* »—» г-* е«| w ND Юн—* ND ND к-* ND СТ О О СО СТ СТ СТ СТ СТ СТ "4 СП СП СП О 4* ОС о о со ст сл р о oj5o со со .со со -оро 2- ст. со о .о с» ст СпьОСпСпСп о 'сп сл'сл'^а. 'W сл 'k 'Ъэо'о СО *sj to to to »-* to b- to Ь- >-)— СП tO СП Со О О Q *<1 4* СП H-i о со о О Jo СО н- р- 'со'о со СП 4^ '‘А* со £ Угловая скорость вращения | кривошипа w
J^COi^OOOOOOOObObO — Ю ь-* >— ЬО н-* СО COCO N3 СдЭСОСк. ^Qjrt^^^w^co 4^ to о о to сп е го со -о о се Ж <3^ Р-, 2 ^0 •— to OCOQ со 4*0 СП to Сл О 4^ О СП О О О Си О ОСП О Ю О О О О СП Сп О ОС CiCO^bOWWWNJ ‘—‘to О СО-О О СО <] Ф* со -о о *— со СО О ст <1 СО to со *4 ОООООООО СО 05 Ускорение вращающихся масс ••- - —
Продолжение табл. 1.
—— ... i Половина M n, отнесенных на .17 одну шейку кривошипа, s <j 1 k ~2iMn’
. -J to ю о 1 К •— СО 0,76С ! 0,893 0,487 0,665 0,403 0.532 0,2805 0,317 0.2955 0,335 0,3740 0 570 0,3645 D р О р р СТ 4^*ь- ЬО \D СТ “4 СО ND Ст СТ *4 СТ -4 СТ СТ оррррс ND'nd'— ND СТ N. СТ *4 CD СТ СТ О ОО О ND ND О СТ СТ 0,175 0,175
. СП СО 00 1 5tg§g 4 К-* 1—‘J-4 Сл О * О со о »- со со =>2- Г- 5 о co о О CD *4 СТ Сп Сп 0,621 0,680 П 5 555 D О р D **4 '-J >0 ст ст сп Сп ND 0,7165 ° ^м°^ОР СТ*-‘*СТ'4^4Ь 4N -4 СТ ОС 41 СТ 4^ ь* ст ст —* 0,3593 0,577 0 4971 о op pp 01**4 CT CT “co CT CT -4 CT CT О О *4 4^> 4* Сумма вращающихся и половины я поступательных масс, отнесенных на одну шейку кривошипа, ’Ь Мв + -^Г
1 OU'IU 9110 7670 4657 3938 Г 6040 5720 OUtAJ 1382 929П 0 ND —1 W-* с Ь-* ND сл со D О СО —‘ 4* 5 Сп ~4 СТ О 2288 2826 3400 2045 ND4n — ND—‘ND*-‘'~*»-‘ND^- иЩ ЦХ -* ст СО СТ ND О СТ СТ СТ - ND О СТ СО СТ -4 4^ О Ф £ ND О С О О О О СО СО О СТ Со О СО *-* - D S Pj = Rw^Me + ^-iM^
I СО СП -4 4^ 4^ 4^ W Си О -* Сл 4^ О 1 ю ^п СП Ст; О СТ О О О О О О С — I—4 ND н* ND *-1 Ч н- СЛ Со слою >0 СО Сп СЛ СО *4 О О ND ND ND ND О СО СТ> ND О СО —1 4* о оо ND СО СО о J 2417 1 2324 ND 41* — СТ 4n ~4 Со О Со о ст ст nd К- *— nd ND — ст о ст О СТ СТ-4 СО о—4 Ст ос *4 О 1— Ст *-4 СТ Ст СТ СО Ст Ст СТ О Ст СТ СТ — Средняя сила, действующая на ** шейку кривошипа, КСр
. 4х . ос Сл Спел СО СП ОО СО ЬО Ф» СО 1 1 ОО СО О СТ1 с сп о о о о о с sD О 0 — CO ND ND CO — CT ND CO —‘ CO CD DO 4x Q -« О 4* СТО О О О ND СО ND СТ СО со ZD -4 СО О о о '4000 3160 3270 6010 3743 ст ст ст иь ND >> О о ст ND О СТ СО СТ ND Сп О 4^ СП Ст О О 4^ ND 45* 00 4* СТ О О О О ост Максимальная сила, действующая * на шейку кривошипа, ^тах
1 Н-* j 4а. S3 1—* t—* Ь* 1 *4 1 С1 О СО Сп СЛ Со ОО Ю СТ to со Ю 4^ О О О Сп о О О СО СТ 4* О О 4=> Со О СТ со о 720 370 1220 1440 360 (D -4 ООО .О О 531 2500 1174 840 1350 572 1470 I CT CD Ф* ND 4* О О ОС » Минимальная сила, действующая * иа шейку кривошипа, Л1
О ОО >4 СО СТ СО 1 1 РаГ-.00.^ 1 ' 'о сл с/-~4 ND СП 4ь. СО | Jю ст * к-* оо сл io * XIJJ.OO СО 1 05 СЛ 00 СО 1 -1 СТ Сп Сп Со О ND ОО 00 ст СТ СТ tXD ~4 •—* О 00 00 О СТ *4 Со Со CT 1 og-c t* 45* CD СП СТ ND ND О OCT £*^ND Wp 7i — ND CO **4 СЛ'*»— й Среднее удельное давление от КСр на шейкут^удошипа, кСр
**ои 708 757 х со 4Ь СО ь- О *4 ь- ND СП 3 СТ СТ СТ со 164 278 237 165.5 137 326 со £ 369 1 461 561 419 Qc 4^ CD ND СО 41* CT ND •— CHONDCTlOO — СТ О ND к-4 СТ rb- *4 -4 СТ СТ СТ “4 СТ СТ см*-сек | * Среднее kv иа шейке криво- шипа (kv)Cp
I 1 1 Ю О О О СО 4^ 1 1 1 -4 ОО СТ — *4 ^4 ND О СО О О СЛ СТ 1 i Т> 4^ Сп СО СТ о _4^ U "оо 'сп'^о’ст 62,7 00 ст со .4^ Со СТ Сп 4* СТ 00 о —* Д* А to — ►— ст о Ф 'nd'nD WwNDmCT ст ст о ст О CO CO СП CD стрстр CT cn'*— cd nd "ct ND ND 5 Максимальное удельное давление 0 на щенке кривошипа ft [11,1X
параметра, характеризующего секундную работу трения, выделен
ную на 1 см2 поверхности трения, необходимо отметить неправиль-
ность этого метода, так как в действительности не вся работа
трения Rm, определяемая уравнением (21):
4я
= V f
0J
выделяется на 1 см2 рассматриваемого элемента dF трущейся по-
верхности.
Сила К, изменяясь во времени (с изменением угла поворота
коленчатого вала а) по величине и направлению, вообще говоря,
не будет находиться постоянно в пределах угла АСВ — 180° (черт. 9),
образованного диаметром АВ, перпендикулярным радиусу ОС,
проведенному в точке С трущейся поверхности, около которой
выделен рассматриваемый элемент dF. Поэтому элемент dF не
будет все время нагружен силами давления, и работа трения, выде-
ленная на 1 см'2 в рассматриваемом элементе за один цикл двига-
теля, будет меньше определенной выше по уравнению (21).
Чтобы определить действительную работу трения Rmc, выделен-
ную на 1 см2 в точке С за один цикл двигателя, определяют по
соответствующей векторной диаграмме сил те пределы углов а,
для которых силы К находятся в пределах угла АВС (черт. 9);
затем вырезают из площади диаграммы
(черт. 10) площадки, соответствующие этим углам (на черт. 10
заштрихованы), планиметрируют их и находят суммарную площадь II.
Если для kvom 1 мм чертежа соответствует а кгм/см2сек, а для
а — 1 мм чертежа соответствует Ь, то искомая работа трения будет
г Г °"2 q< q6
=— I + ‘ ’ * 1 =
«1 «а «б J
— — abU. (36)
Средняя по времени работа трения на 1 см2 в секунду будет
<з7>
ь
Как видно из этого уравнения, износ трущейся поверхности
в точке С и тепло, выделяемое в этой точке работой трения, опре-
деляемые работой трения Rmc, вполне характеризуются величиной,
являющейся средним значением А^0И1 для точки С за полный цикл
П
двигателя, так как величина есть высота прямоугольника с пло-
166
Черт. 21. Векторная диаграмма сил, действах на шатунный подши'пник V-образного мотора, и диаграмма износа.
ТА
Основные размеры главы
Порядок располо- L di п т а
жения и число цилиндров Авиамоторы м и мм мм мм мм
Однорядн,, 6-цил, BMW 1Па . 325 32 37 — 72
V-образн., 8-цил. Испано-Сюиза 300 245 34 38 44,5 56
Либерти^ 305.8 31,7 36,5 — 50,8
Райт Т-3 277,6 38,2 42,2 48,5 60,4
Ролльс-Ройс 3 „Кондор" 330 33 36,8 —- 59,7
Кертисс D-12 254 28,6 33,5 — 41,4.
BMW Via 340 36 ч4 60 44
Паккард 2А-1509 228,6 31,8 36,5 — 50,8
V-образи,, 12-цнл. Изотта-Фраскини „Ассо-500“ .... 258 36 40.5 — 54
Кертисс „Конкверор" 254 31,6 36,5 44,5/41,5 46
Ролльс-Ройс „Кестрел** IIIS .... 233,66 32,4 35 40 45,7
Фиат А-25 345 42 42 51 50
Испано-Сюиза 12Nbr . 275 34 38 45 56
Лоррен-Дитрих W 310 30 30 40 28* 52^
W-образн., 12-цил. |
Нэпир „Лайон" Х1а 249,6 29 33 39 57,1
W-образн., 18-цил. Фарман 18 V D 335 36 36 44 40
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 260 25 29 — 42 ,
Сальмсон АС 9.... 235 24 24 30 38
Райт „Смерч" J-4A ......... 277,2 30 33,7 38,8 \ 50,8
Звездообразн., 9-цил. , Рои-Юпнтер IV .......... . 343 27 30 36 \ 28,5
Хорнет А 341,2. 38 42,9 48,5 51
Рон-Юпшер VI 343 29,5 32 39.3 28,5
Райт „Смерч* J-6. . - . 276,3 31,7 36 44,5 41.2
Бристоль „Меркур* IV S2 .... 310 31,7 36,5 47,9 28,5
Примечания. 1. Для шатунов, имеющих круглые стержни: II соответствуют внеш: ,
2. Длина й1 опорной поверхности верхней втулки шатунов „Кондор**, ПаккарЛ»
168
ЛИПА 2.
шатунов авиамоторов.
X ММ мм *1 мм мм bi мм и мн И мм ' h мм В мм ь мм Примечания
76 56 45,8 60,4 50,7 41,4 44 46,2 53 46 45,7 56 63 40 42 38 50,8 28,5 51 28,5 41,2 28,5 Диаметр Изотта 37 26,5 30 30,5 38 31 34,5 26 30 32,5 31 26,6 29 32 41,66 32 33,5 ам стерм и Л ибер 29 20 23 25,5 30 24 28,2 1 19 1 19,3 23 22 26 24 20*** 18 22 25,6 33,47 25,5 23,9 кня, й сс ги взята 19,1 19 28 23,5 19 15,2 15,6 28 18 32 19 16 28,7 24,6 28 25,5 26,6 ютветстЕ за выче 2 4 3 3 3 2,5 3,0 5 3,18 3 3,5 2,5 3,5 3 4 3,2 3 уют виу том шнр 272,5 1 192 1 198 f 250,25 j 249,05 210 201,5 267 176,6 202,75 200,1 184,4 176,41 f 269 I 276,5 1 216 I 222 260 198,1 278,25 213,5 197,5 230 298,75 281,65 293,75 231,8 252,5 треиним ины кол 37,53 28,31 27,79 } 37 30,2 32,14 43,35 32,6 36,8 36 33,74 30,5 | 45 34 39,25 38,28 29,16 38,8 46,4 56,05 47,87 45,1 диамет ьцевой 29 ] 20 30,6 20 25,5 35,35 24,7 26,5 28,2 26,74 23,50 38 25,18 24 32,75 31,28 24,56 22,56 29,1 34,4 43,7 35,22 35 зам стер ВЫТОЧКИ 25,8 19 28 23 24 19 15,2 15,5 30 30,18 19 32 28,95 18,6 28,7 32 38,85 33,58 48,9 жня. для см 3 4 8 3,2 3 3 2,5 3,0 4 5 3,18 3 3 2,5 3,5 5,15 4 5,23 3,3 3 азки. Вильчатый шатун Внутренний „ Вильчатый w Внутренний „ Внутрен. и вильчат. шатуны Внутрен. и вильчат. шатуны Вильчатый „ Внутренний „ Вильчатый Внутренний „ Вильчатый „ Внутренний „ * Верхняя цифра — длина верхней половины го- ловки; нижняя—иижней * * Полка имеет форму дуги «** Сечение полки трапецеи- дальное Полки, параллельны плоско- сти движения шатуна
16&
Продолжение табл. 2.
Порядок располо- жения и число цилиндров Однорядн., 6-цил. V-образн., 8-цил. V-образн., 12-цил. 1 ( W-образн., 12-цил. j W-образн., 18-цил. Звездообразн., 5-цил. Звездообразн., 9-цил. Авиамоторы BMW Шо . Испано-Сюиза ЗСО Либерти Райт Т-3 - Ролльс-Ройс 3 „Кондор" 1 Кертисс D-12 . . . BMW Via Паккард 2A-150J Изотта-Фраскиии „Ассо-500" «... Кертисс „Конкверор" Ролльс-Ройс „Кестрел" Ш S . . . . Фиат Л-25 Испано-Сюиза 12Nbr Лоррен-Дитрих W ♦ . Нэпир „Лайои” Х1а Фармаи 18 WD НАМИ 100-02 Сальмсон.АСЭ Райт „Смерч" J-4A ......... Рои-Юпитер IV ... . Рон-Юпитер VI Райт „Смерч" J-6 . . Бристоль „Меркур" IV S2 мм 66 70 67,5 66 66,5 60 60 45 г мм 58.85 85 62,3 63 61,25 58 61,1 71,5 мм 29,6 48 32,5 34 28,6 28 25,4 40 25 20 22,32 23,7 31,6 27 22,2 27 а мм 60 f 66 1 54 1 60,3 1 77 1 76 \ 93 I 69,7 1 85,6 63,5 102 67,5 70 63,5 63,46 79,5 1 52,5 1 42, S I 84 ( 68 55 70 74 54 45 50,8 54 69,81 65 57,2 70 N ММ 68 80 56 74,6 77 93 93 71,5 102 71,31 ПО 95 70 74 77,5 64 51 . 60,4 60 76,2 70,5 70 78,5 '
1.70
/и мм А мм 1 мм С мм k мм е мм йб ММ Число ниток на 1 дм. Шаг резьбы мм Число болтов Примечания
80 66 51 68 45,5 84 78 — — 15 8 — 1,25 1,25 2 4 'Вильчатый шатун
— 67 61,5 72 — — 12 — 1,25 2 Внутренний п
90,6 28,6 56,1 85,7 — — 8 — 1,0 4 Вильчатый
88,9 33,1 33,1 90,5 — — 11 — 1,25 2 Внутренний И
105 35,2 56 102,3 — —, 9,5 24 — 4 Вильчатый
106,5 27 27 109,6 — — 12,7 20 — 2 Внутренний »,
— 62,5 57 82 — — 9 — 1,25 4 Вильчатый
— 27,9 26,9 102 — — 12,4 — 1,5 2 Внутренний
130 82,11 83,0 53,7 32 58,8 48,4 54,0 48,5 82 54 34,3 45,5 86 L 81 88 92 91,3 18,9 28 23 7,8 18,7 0 0 0 44 0 9,5 9,5 11 16 7,8 24 24 1— 22 — 4 4 4 2 4 Вильчатый
88/ 19,0 — 93,36 — — 10,8 18 — 2 Внутренний
— 48 28 124 — — 11 — 1,0 4 Вильчатый
— 82 78 117 — — 14 — 1.0 2 Внутренний »
96 84 49 76/ 76 94 86 — — 9 14 }- — U Вильчатый Внутренний >5 п
82 65,5 76 98 62 / 99 84 95,5 70 9 18 43 52 12 1 1,25 1,5 6 4
— — 95 101 87 100 100 82,3 88,1 г 75,3 — 12 8 12,6 12,8 14,3 12,75 12,55 12,8 42 41 50,8 35 38 35 35,1 38 11 12,7 12 20 1,0 4 4 4 4
TAB
Напряжения и основные расчетные napaMempt
Порядок располо- жения и число цилиндров Авиамоторы Верхняя головка
гИГЗ 'р = tj 1 k хг\см* Площадь се- ' чения Р см' 3 На разрыв Ор кг! см1 По Ляме ртах кг/см'
Однорядн., 6-цил. BMW Illa 24,3 213 2,54 0,0299 119 —
V-образн., 8-цил. Испано-Сюиза 300 19,05 260 1,82 0,0160 211 236
Либерти ........... 14,55 268 1,545 0,01385 277 —
Райт Т-3 23,1 236 1,9 0,01573 330 361
Ролльс-Ройс 3 „Кондор" . . . 16,75 294 2,107 0,0402 253 —
Кертисс D-12 11,8 344 1,313 0,01514 202 —
BMW Via 15,85 364 3,52 0,188 132 160
V-ибразн., 12-цил. Паккард 2А-1500 14,65 373 1,508 0,01241 397 —
Из отта-Фр аскини „Ас со-500“ - 18,8 282 2,288 0,0426 165 —
Кертисс „Конкверор“ 14,25 334 2,90 0,0141 316 346
Ролльс-Ройс „Кестрел" III S . 14,8 332 — 0,00595 — 334
Фиат А-25 21 2,25 0,038 422 473
1 Испано-Сюиза 12Nbr ..... 19,05 333 3^2 0,020 — 371
( Лорреи-Днтрнх W , 1,4 — 232 276
W-образн,, 12-цил.
Нэпир „Лайои" XI а 18,3 304 1,71 0,0128 298 327
W-образн., 18-цил. Фарма и 18WD — — 1,6 — 225 253
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 10,5 294 1,355 0,01242 151 —
Сальме он АС9 ........ 9,12 217 1,14 — 129 148
Райт „Смерч“ J-4A 15,24 199 1,215 0,00587 177 189
Рон-Юпитер IV 7,7 685 0,855 0,00642 411 452
Звездообразн., 9-цил. •[ Хорнет А 19.4 318 1,44 0,00935 575 549
Рон-Юпитер VI 8,4 590 1,04 0,01156 419 481
Райт „Смерч“ J-6 . 1?.1 310 3,51 0,0324 143 170
Бристоль „Меркур" IV S2 . . 9,04 558 — — —
0,01170
0,00278
0,00807
0,0171
0,00442
0,01150
0,00805
0,00268
Примечание. Расчетные силы даны в табл. 1 гл. II.
0,00753
0,00868
0,0253
0,00508
0,00236
0,0064!
0,00754
0,01310
0,00347
0,00370
0,00104
172
jllIUA 3.
для их определения в главных шатунах авиамоторов.
Стержень Нижняя головка Проушина Болты Примечания
iN 3? pl Ё Jx см1 Jv CM* На сжатие ac кг] cm- Scx кг/см* Scy кг1смг вЯ'З J Wu cm* Pmax 'сг/е-н! 2 k Удельное да- вление k KZ'tcM- iF6 cm'- ap кг]смг
4,15 4,46 6,29 6,29 1250 1650 1285 3,535 0,301 625 — — 7,8 515
2,39 (3,15 12,92 2,36 2,23 2,36 2,23 | 2070 1 2240 1 2400 1690 1815 3,57 3,695 0,408 0,430 658 559 I- — (1,276 (1,69 1 115 766 Вильчатый шатуи Внутренний „
— 2,57 5,43 0,925 1515 1850 ( УГ45 ( 1840 2,29 1,97 0,305 0,195 1220 1620 }- — (1,412 I1.38 1250 1110 Вильчатый Внутренний
— 4,02 3,3 3,3 1355 2045 1450 (2,11 (1,82 0,211 0,205 2820 2860 1 — — (2,076 (1,908 1260 1245 Вильчатый Внутренний •>
1,8 — — — 2740 — — (5,82 (2,789 0,79 0,74 680 827 } — — (1*,72 (1,726 1520 121Q Вильчатый Внутренний п
1,95 2,27 3,17 0,394 2060 2230 2350 — — — — — 2,076 —
3,22 3,3 9,83 1,47 1800 2110 2125 — — — — — — —
— 2,49 4,16 0,806 2190 2505 2470 — — — — — 2,076 —
2,37 3,26 6,72 1,193 2235 1910 1870 — — — 5,44 976 — —
2,04 2,28 4,25 0,435 2380 2508 2271 5,41 0,99 715 5,35 907 2,62 1111
11,6 11,61 1,73 1,79 2,85 2,35 0,209 0,246 3080 3060 3266 8360 3719 3570 4,316 1,38 0,483 0,187 612 1630 }- — (2,00 (1,132 780 1170 Вильчатый Внутренний
- 3,62 10,05 1,6 2110 2540 2550 (3,84 15,72 0,512 1,036 2140 1052 j — — P,9 (2,5 1345 1565 Вильчатый Внутренний *
3,00 3,93 3.19 3,19 2120 2406 2406 (6,47 (4,89 2,87 0,49 309 1022 } — — J 1,66 (1,98 1507 1252 Вильчатый шатун Внутренний »
3,36 4,17 6,43 1,847 1170 1260 1140 — — 5,03 785 5,06 —
2,11 2,662 4,4 0,578 2640 2514 2586 4,56 0,455 1590 5,3 1003 3,06 1070
2,86 3,10 7,64 1,78 1525 1745 1655 — '' — — 14,4 302 5,32 —
2,17 2,96 6,87 1,42 1425 1205 1170 — — — 6,0 515 2,956 —
1,345 1,628 2,07 0,272 1470 1490 1560 — — — 3,14 632 — —
2,78 3,81 8,53 1,925 1090 940 910 — — — 5,62 540 —
2,36 5,68 17,75 3,47 2240 1110 1110 — — — 6,08 867 — —
3,6 6,56 32,9 6,60 1700 1050 1042 — — — 9,05 679 — —
2,48 6,07 20,2 4,04 2000 1113 953 — — — 8,92 556 — —
3,622 6,05 9,75 20,9 1030 840 687 — — 5,62 720 — —
5
ХП
ТАБЛИЦА 4.
Основные размеры прицепных шатунов авиамоторов
« в в * J 1 11
к?— JLJJ. 5 **. й- ,<3
, / L
порядок располо- жения и число цилиндров Авиамоторы L мм ММ п мм т мм а мм мм 1л мм И мм h мм в ММ ь мм d2 мм мм fflj мм *3 мм б?2 ММ
V-образн., 12-цил. W-образн., 12-иил. / W-образн., 18-цил. Звездообразн., 5-цил. Звездообразн., 9-цил. Пр имечани? Кертисс D-12 BMW Via Паккард 2А-1500 Изотта-Фраскини „Ассо-500“ Кертисс „Конкверор” . . . Лоррен-Дитрих W . . . . Нэпир „Лайон” XIа. . . . Фарман 18WD НАМИ 100-02 Сальмсон АС-9 Райт „Смерч* J-4A .... Рон-Юпитер IV Хорнет А . . Рон-Юпитер VI ..... . Райт „Смерч“ J-62 Бристоль „Меркур“ IV S2 . 1.' Для шатунов, имеющих кр внутреннему диамет 195 253 166,3 195 192,8 254 190,2 263 205,6 193,2 225,3 292 277,2 285 224,3 245,6 углые ру стер 28,6 36 31,8 36 31,6 30 29 36 25 24 30 27 38 29,5 31,7 27 стер: тжня 33,5 44 36,5 40,5 36,5 30 33 36 29 24 33,7 30 42,9 32 36 36,4 кни: 60 44,5/41,5 40 39 44 30 38,8 36,5 48,5 39,8 44,5 46,8 Н — соо' 41,4 44 50,8 54 46 281 52 57,1 40 42 38 50,8 28,5 51 28,5 41,2 28,5 гветс 1 41,4 44 46,2 53 8 46 63 40 42 38 50,8 28,5 51 28,5 41,2 28,5 гвует 162,4 214 129,4 155,25 158,6 222,5 159,05 222 176,6 169,7 195,05 263 238,3 254,25 197,1 202,2 внешг 23,9 38 32,6 30 29,0 27 33,5 29 312 21,3 25, 37 40 37 31,9 25,4 [ему 16,7 29 24,7 24 20,8 18 26.5 24 23 16,2 19 29,2 32 29 24,4 17,4 диам 19 28 23 22 19 17,4 19 19 22 19 25,7 25,2 етру 4,0 4,5 3,2 3,0 5 3,18 4,0 3,0 4,0 3,0 3,3 3,0 1 стер: 28,6 34 32,5 34 28 28 25,3 40 25 20 22,3 23,7 31,6 27 22,3 •кия, 31,8 34 37,3 39 31,8 33 29,3 46 29 23 26,8 28 35,8 29,5 25,4 h — с 38,2 57 45,2 45 39,8 42 36,5 54 28,2 31,4 34,8 42 36,7 32,5 40 оотв 31,8 22,0 35 43,9 26,3 41,5 44,0 51,6 42 38,8 49,4 36 37,8 35 31,9 37,8 етств 33,4 17,6 39,8 43,9 28,6 42,5 44,0 51,6 42 38,8 50,4 35 37,8 35 35 ует
1 Верхняя цифра дана для верхней половины головки; нижняя —для нижней,
2 Полки сечения параллельны плоскости движения шатуна.
3 Вычтена ширина кольцевой выточки для смазки
ТАБЛИЦА 5.
Напряжения и основные расчетные параметры для их определения в прицепных шатунах авиамоторов.
Порядок располо- жения и число цилиндров Авиамоторы Верхняя головка Стержень Нижняя головка
II вч 1 -се Площадь сечения F см1 J см1 На разрыв ар кг/см2 По Ляме Ртах ^СМ^ «е На сжатие ас кг) см? Scx кг/см2 S кг/см2
( Кертисс D-12 BMW VI а Паккард 2А-1500 . . • Изотта-Фраскини „Ассо-500” Кертисс „Конкверор” . . . 11,8 15,85 344 364 1,313 3,52 0,01514 0,188 202 132 160 0,00370 0,00104 2,04 3,82 1,573 8,03 0,421 1,67 1990 1510 2506 1752 2324 1720 9Д5 5,95 425 971
V-образн., 12-цил. { 1 14,65 18,8 14,52 373 282 334 1,508 2,288 2,90 0,01241 0,0425 0,0141 397 165 312 329 0,01170 0,00278 0,00796 2,65 2,04 2,6 4,05 2,76 2,81 0,805 0,538 0,490 2060 2600 1867 2256 2985 2190 2207 2910 2200 12,93 14,9 8,19 422 356 592
W-образн., 12-цил. | Лоррен-Дитрих W . . . . Нэпир , Лайон” Х1а . . . 18,3 304 1,4 1,71 0,0128 232 298 327 0,00805 3,18 2,06 2,10 3,24 2,10 0,315 1240 2711 1870 3039 1455 3300 11,9 11,2 331 500
W-образн. 18-цил. Фарман 18WD — — 1,6 — 225 — 2,08 1,845 1,845 2090 2928 2243 20,64 210
Звездообразн., 5-цил. НАМИ 100-02 10,52 294 1,355 0,01242 151 — 0,00268 2,4- 3,19 0,47 1250 1462 1514 10,5 294
Сальмсон АС-9 Райт „Смерч” J-4A .... Рон-Юпитер IV Хорнет А Рон-Юпитер VI Райт „Смерч” J-6 . ... 9,12 15,2 217 199 1,14 1,215 0,00587 129 177 148 189 0,00753 1,469 2,19 0,655 1,372 0,655 1,372 1348 1380 1940 1970 1460 1490 7,76 11,23 255 270
7,7 685 0,855 0,00642 411 452 0,00868 2,36 4,68 0,453 2230 2730 3290 8,3 б35
Звездообразн., 9-цил.- 19,4 8,4 318 590 1,44 1,04 0,00935 0,01156 575 419 549 481 0,0253 0,00598 3,04 3,39 6,8 4,8 0,724 0.465 2030 2070 2400 2165 2660 2190 11,95 9,46 516 524
13,1 310 3,51 0,0324 143 170 0,00236 2,29 4,22 1,068 1234 2230 1 270 7,8 э20
Бристоль „Меркур“ IV S2 . — — 2,91 0,0333 —- 2,54
Примечания. 1. Расчетные длины опорных поверхностей верхней втулки для моторов Паккард и Изотта взяты за вы
четом ширины кольцевой вытечки для смазки.
2. Расчетные силы даны в табл. 1 гл. II,
щадыо П и с основанием -у, равным основанию диаграммы kvom =
= <р(а) (черт. 10), а а есть масштаб kvom.
Определив подобным же образом (kvom)ep х для ряда точек рас-
сматриваемой трущейся поверхности, можно построить диаграмму,
характеризующую износ и выделение тепла в каждой точке этой
поверхности; для этого откладывают от каждой точки поперечного
сечения поверхности (нормально к ней) вектор, равный в масштабе
для этой точки; соединяя концы векторов, получают иско-
мую диаграмму износа.
Строя аналогичную диаграмму на развернутом сечении трущейся
поверхности и определяя среднюю ординату, получают среднее
значение (kvem)cpx по всей рассматриваемой поверхности l(&vcm)cp х]ср.
Последняя величина в два раза меньше (kvov)ep, определяемого
обычно принятым способом.
Для примера приводим на черт. 21 диаграмму износа вкладыша
шатуна одного V-образного мотора с углом между осями цилиндров
в 60°; как видно из этой диаграммы, имеют место следующие соот
ношения для данного случая:
0Чт)ср = 442 кгм!см2сек
\{kvon)tpx]ep= 221 „ „ . . . 100%
= 318,5 „ „ . . . 144,1%
f(^rabJmin = 123,5 „ „ . . . 55,9%
На черт. 8 дана аналогичная диаграмма для девятицилиндрового
звездообразного мотора Рон-Юпитер IV; для данного случая имеют
место соотношения:
— 384 кгм]см?сек
[(^от)ср = 1 ^2 „ »
Jrnax = 208 „ „
](&&от) ср ж]т;п 176 „ „
. . . 100%
. . . 108,3%
• • 91,7%
Как видно из этих примеров, в звездообразных моторах макси-
мальные и минимальные значения l(kvom)ep х] мало отличаются от
его среднего значения. Для V-образного мотора в данном случае
эта разница достигает + 44,1% от среднего значения. Поэтому при
расчетах однорядных V-образных и W-образных моторов было бы
желательно ввести при расчётах шатунных подшипников проверку
на [(^om)C2,Jmax.
Аналогичная диаграмма износа, построенная для поверхности
шатунной шейки коленчатого вала, дает возможность определить
место сверления для подвода масла из вала в шатунный подшип-
ник. Это сверление надлежит делать в том месте поверхности
шейки, для которого [(kvom)cp J является минимальным.
Для звездообразных моторов нулевая ордината (черт. 17, 18, 19
и 20) определяет с достаточной практически точностью среднюю
силу давления на опорные подшипники коленчатого вала мотора
соответствующего типа.
В табл. 2 и 3 даны основные размеры и напряжения для глав-
ных шатунов ряда современных авиационных моторов.
176
В табл. 4 и 5 даны аналогичные величины для боковых (при-
цепных) шатунов ряда авиамоторов.
Вкладыши шатунов обычно имеют заливку из баббита или
свинцовистой бронзы. Существуют конструкции, где вкладыши це-
ликом изготовлены из специальной бронзы (см. табл. III материа-
лов авиационного моторостроения, помещенную в конце книги).
ГЛАВА VII.
РАСЧЕТ КОЛЕНЧАТОГО ВАЛА.
§ 1. Определение сил и моментов, действующих на вал.
Стандартный расчет коленчатого вала на прочность ведется,
исходя из допущения абсолютной жесткости вала. При этом допу-
щении является возможным, разрезав вал плоскостями, перпенди-
кулярными его оси и проходящими через середины опорных шеек,
вести расчет каждого колена вала в отдельности как системы,
статически определимой.
Для расчета коленчатого вала должны быть известными:
1. Расположение цилиндров и геометрические размеры двигателя.
2. Порядок взрывов в цилиндрах.
3. Направление вращения двигателя. Двигатель будет правого
вращения, если коленчатый вал вращается по часовой стрелке,
смотря на двигатель со стороны пропеллера; при противоположном
вращении двигатель будет левого вращения.
4. Индикаторная диаграмма двигателя.
5. Число оборотов двигателя.
6. Движущиеся массы двигателя.
7. Силы, действующие в кривошипном механизме от давле-
ния газов, по углу а поворота коленчатого вала двигателя.
Угол поворота коленчатого вала а равен углу поворота пер-
вого от пропеллера колена от его начального, выбранного поло-
жения. Для звездообразного мотора координацию положений колен-
чатого вала ведут от положения в момент вспышки в цилиндре
с главным шатуном.
8. Силы инерции поступательно и вращательно движущихся
масс мотора по углу поворота а.
При детальном расчете коленчатого вала мотора определяют
для каждого рассчитываемого колена все действующие на него силы
и крутящие моменты, действующие на это колено в поперечных
сечениях, проходящих через середины его передней и задней опор-
ных шеек (передней называется шейка, расположенная ближе к
пропеллеру, черт. 1), для разных углов а поворота коленчатого
вала.
Затем для каждого колена мотора при различных а определяют
максимальные напряжения в шатунной шейке и в щеках. Все
расчеты проводят два раза:
1) учитывая все силы, действующие в моторе как от сил давле-
ния газов, так и от сил инерции движущихся масс мотора;
2) учитывая только силы давления газов.
12 И. Ш. Нейман.
177
Таким образом определяют те колена й те моменты (углы а
поворота коленчатого вала), для которых имеют место максималь-
ные напряжения в шатунной шейке и в щеке.
Конструктивные размеры вала окончательно подбирают такими,
чтобы максимальные напряжения в вале не превышали допустимых.
Обозначим:
/о — расчетную длину колена,
13 —длину заднего плеча колена,
Z,, —длину переднего плеча колена,
R —радиус кривошипа колена,
Z —слагающую в плоскости колена равнодействующей сил,
приложенных в середине шатунной шейки,
Z' — реакцию передней опоры на вал в плоскости колена,
Z" — реакцию задней опоры на вал в плоскости колена,
Т —слагающую в плоскости, перпендикулярной плоскости ко-
лена равнодействующей сил, приложенных в середине
шатунной шейки,
Черт. 1. Колено вала.
в плоскости, пер-
пендикуля рно й
плоскости колена,
Т' — реакцию передней
опоры на вал в
плоскости, перпен-
дикулярной плос-
кости колена,
Т" — реакцию задней
опоры на вал в
плоскости, перпен-
дикулярной плос-
кости колена,
— силу инерции щеки при вращении колена,
Р ч — силу инерции шатунной шейки при вращении колена (силы
PjWt и ^—отрицательны),
Pjnp— силу инерции одного противовеса (эта сила будет поло-
жительна) в случае колена без противовесов во всех фор-
мулах, где входит величина Pjnp, принимается Р]пр = 0,
%Р1м— силу инерции вращающихся масс Л1К шатунов, отнесенных
к шатунной шейке данного кривошипа,
с,рп,рз—плечи сил Z', Z", Г и Т" (черт. 2),
2бг„Р — расстояние между силами Pfnp (черт. 2),
М'— крутящий момент, идущий от колена через переднюю
опорную шейку,
Мкр— крутящий момент, подходящий к колену через заднюю
опорную шейку,
Z£ — суммарную результирующую всех сил, действующих по
радиусу кривошипа от сил газов и сил инерции поступа-
тельно движущихся масс всех цилиндров на шатунную
шейку, данного кривошипа,
Т6 — то же от тангенциальных сил,
Wn— момент сопротивления на изгиб,
178
Wje— момент сопротивления на кручение,
F — площадь сечения,
<зр— напряжение от растяжения.
Черт. 2. Схема сил и моментов, действующих в колене вала.
°е —напряжение от сжатия,
„ от изгиба,
хк — „от кручения,
2° — суммарное напряжение от всех предыдущих нормальных
напряжений,
<зсл — сложное напряжение от напряжений S3 и ~к,
"max—наибольшее скалывающее напряжение.
Усилия берутся в кг, размеры — в см. Соответственно этому
получаются:
моменты...........в кгсм
площади............в см?
моменты сопротивления . в смл
напряжения -.......в кг/см-
При расчете коленчатого вала на прочность принимается сле-
дующее правило знаков для сил и их плеч в зависимости от их
направлений (черт. 2):
1) для сил, действующих в плоскости колена: Z, Z', Z", Р.щ
и Pjvp за положительное направление принимается положительное
направление силы Z (за положительное направление силы Z при-
нимается такое ее направление, когда она направлена от оси цапфы
кривошипа к оси коленчатого вала);
2) для сил, действующих нормально к плоскости колена: Т,
Т, Т", за положительное направление принимается положитель-
ное направление силы Т (за положительное направление силы Т
принимается такое ее направление, когда она действует в напра-
влении вращения коленчатого вала);
3) при определении моментов от действующих на колено сил
плечи с будут положительны, когда они направлены от оси колен-
чатого вала в положительном направлении силы Z;
4) при определении моментов от действующих на колено сил
плечи апр, 1п, 1д, рп, р3 и е будут положительны, когда они
направлены от рассчитываемых сечений в сторону носка вала;
5) за положительное направление для крутящих моментов при-
нимается направление вращения мотора;
6) за положительное направление изгибающих моментов, дей-
ствующих в плоскости колена, принимается направление, обратное
направлению вращения часовой стрелки, если смотреть на колено,
как оно изображено на черт. 2;
7) за положительное направление изгибающих моментов от
сил Т' и Т" принимается направление вращения мотора;
8) за положительное направление моментов от сил Т' и Т", за-
кручивающих щеки, принимается направление вращения часовой
стрелки, если смотреть на колено в направлении от оси коленча-
того вала на ось цапфы кривошипа.
Отрицательными значениями являются обратные указанным
выше.
На колено действуют следующие силы и крутящие моменты
(черт. 2):
1. Сила
Z = ZI+SPb, + PJ„; (1)
эту силу считаем приложенной в середине шатунной шейки; сила
лежит в плоскости колена и перпендикулярна оси коленчатого
вала.
180
2. Сила
Т=Тв> (2)
эту силу считаем приложенной в середине шатунной шейки; сила
проходит через ось шатунной шейки и направлена .перпендику-
лярно плоскости колена.
3. Силы PJt , направленные по осям щек.
4. Сила инерции каждого противовеса Pjnr, приложенная на
расстоянии апр от средней плоскости колена, как это изображено
на черт. 2.
Обозначив (черт. За и 36):
dx— ширину элементарного объема противовеса,
Fx— его площадь в плоскости, перпендикулярной чертежу,
?х— расстояние его цен-
тра тяжести от оси
вращения,
— объемный статиче-
ский момент проти-
вовеса относительно
средней плоскости
хх, перпендикуляр-
ной чертежу, будем
иметь:
^ст пр
Черт. 3. Схема сил инерции противовесов.
апр
а
пр
а = —
пр
“пр
I----------
44cm пр
апр
и сила инерции противовеса
Y^PXdx = Memnp^^>
О)
(4)
>. =«)2
jn/)
апр
где у — удельный вес материала противовеса,
g—ускорение силы тяжести.
Для того чтобы найти flnp противовесов из уравнения (3), нужно
построить диаграмму изменения (Fxpxx) по х (черт. 36) и найти
181
обычным способом центр тяжести заштрихованной площади. Рас-
стояние центра тяжести этой площади от оси OY, соответствую-
щей оси уу (черт. За), и будет апР.
5. Сила
Z'‘=-T(Z+2P*+2P”’)' <5)
Эту силу считаем приложенной в середине передней опорной
шейки; сила лежит в плоскости колена и перпендикулярна оси
коленчатого вала.
6. Сила
Г = -!±Тв. (6)
Эту силу считаем приложенной в середине передней опорной
шейки; сила проходит через ось шейки и направлена перпендику-
лярно плоскости колена.
7. Сила
Z" = - (Z + 2PJI({ + 2Р/Пр. (7)
*0
Эту силу считаем приложенной в середине задней опорной
шейки; сила лежит в плоскости колена и направлена перпендику-
лярно оси коленчатого вала.
8. Сила
Г'=-.А-Ге. (8)
4 в
Эту силу считаем приложенной в середине задней опорной
шейки; сила проходит через ось шейки и направлена перпендику-
лярно плоскости колена.
9. Крутящий момент
<P = ^'TeR. , , (9)
Этот момент действует в плоскости, перпендикулярной оси
коленчатого вала и проходящей через середину задней опорной
шейки.
10. Крутящий момент
Этот момент действует в плоскости, перпендикулярной оси
коленчатого вала и проходящей через середину передней опорной
шейки.
$> 2. Расчет шатунной шейки.
Расчетное сечение шатунной шейки находится в плоскости дей-
ствия сил Z и Т.
В этом сечении действуют:
1. Изгибающий момент Mz, от силы Z', действующей в плоско-
сти колена.
^=27в=г/, (П)
182
2. Изгибающий момент М. от силы Р, ,, действующей в пло-
ЭЩ J «у
скости колена,
= ^зщ ~2~ ’ ^2)
где
а ,
-2" = ^—Рп.
3. Изгибающий момент Мт, от силы Т', действующей в плоско-
сти, проходящей через ось шатунной шейки и перпендикулярной
плоскости колена,
Мт,^Т1п=Г'1з. (13)
4. Крутящий момент М' .
5. Крутящий момент МкрТ, от силы Т'
MKpT.^-T'R. (14)
6. Изгибающий момент М]пР от силы PjnP, действующей в пло-
скости колена,
пР ~ Р] пр а»р • (15)
Суммируя моменты, действующие в одних плоскостях, получим
окончательно, что в расчетном сечении действуют следующие
моменты:
1. Момент Ме
(16)
момент М„ изгибает шейку в плоскости колена; в случае колена
с противовесами момент Л4г будет
= + (16')
2. Момент Мт
МТ = МТ„ (17)
момент Мт изгибает шейку в плоскости, перпендикулярной пло-
скости действия Л4г.
3. Крутящий момент Мкр
М„-М„+М„т. (18)
Складывая моменты Mz и Мт по правилу параллелограма
имеем
(19)
Напряжение от изгиба в расчетном сечении будет
с«==-?гг- «г/сж2, (20)
183
где W„ — момент сопротивления расчетного сечения на изгиб в слг3
(черт. 4)
^—32 <21>
Напряжение от кручения в расчетном сечении будет
М.п
кг1см*>
К
где WK— момент сопротивления расчетного сечения на кручение
в см3
к Hi — £4
<23>
Сложное напряжение в расчетном сечении будет
G
СЛ
0,35+0,65
= о
и
кг/см2.
(24)
А
Определив по диаграмме, данной на черт. 5, можно опре-
делить А, а следовательно, зная ои, и ссл.
Наружный диаметр шатунной шейки, помимо удовлетворения
условию получения допустимого напряжения ам (соот-
СгЕК в ветственно Tmax по 3-й теории прочности) в шейке,
Lxi должен по своему размеру удовлетворять условию
Ж/ГЖ Г получения допустимого среднего удельного давления
'‘чфйг'л на шатунный подшипник. Определение и существующие
‘ значения последней величины даны в главе VI.
Черт. 4. Сече- Длина шатунной шейки диктуется длиной шатун-
ние шатунной него подшипника, определение которой см. в главе VL
шейки вала. Как средние значения можно принять
%л = 1000— 1300 кг/см2,
т = 1000 — 1100 кг/см2.
В настоящее время большое распространение получил метод
расчета, основанный на так называемой 3-й теории прочности. Со-
гласно этой теории расчетным напряжением является наибольшее
скалывающее напряжение Это напряжение для расчетного се-
чения шатунной шейки определяется по формуле:
(24а)
где с„ и тА. определяются согласно формул (20) и (22).
Для материала коленчатых валов авиамоторов можно принять,
что допускаемое скалывающее напряжение, равно половине допу-
скаемого нормального напряжения. »
184
Черт. 5. К расчету коленчатого вала.
185
£ 3. Расчет щек коленчатого вала.
Положим, что расчетное сечение передней щеки рассчитывае-
мого колена (черт. 2) находится в плоскости АВ, отстоящей от оси
коленчатого вала на расстоянии с. В данном сечении будут дей-
ствовать:
I. Изгибающие моменты от:
1. Сил Z' и Pjnp
Ms = Z'pn-\-Mjnp, (25)
где
Z'pn ^-^\Z+ 2Р.Щ + 2Р,-
и тогда .
«р = рз «р (1п — — Рп). <25')
Момент Мг изгибает щеку в плоскости zz, которой соответ-
ствует момент W,t niin сопротивления сечения щеки на изгиб
<ад
2. Силы Т'
Мт=Т'с=-^-Те. (27)
•'о
3. Крутящего момента Мкр
М«к-М'кр- (28)
Моменты Мт и Мик изгибают щеку в плоскости хх, которой
соответствует момент UZMmax сопротивления сечения щеки на изгиб
(29)
И. Крутящий момент от силы Т'
1„рп
мткр^ТРп =—(30)
III. Сжимающая (растягивающая) сила
=- т +2^ пр1+р} пр (31)
ч
Напряжения в расчетном сечении от изгибающих моментов будут
%2 = -^_Лг/СХ2’ (32)
™ и min
мт
°ит = - кг1см2’ (33)
"и шах
м
(34)
w и шах
186
Напряжение от кручения в середине широкой стороны сечения
будет
М
= (35)
К
где
Напряжение от кручения в середине узкой стороны сечения
будет
V-min = шах Кг1СМ^ (37>
91 и д9 в равенствах (36) и (37) берутся согласно диаграмме
черт. 6/
187
Напряжение от растяжения (сжатия) от силы ZC3K
KZ.CM*, (38)
Гщ
гце
F,t=bhcM?. (39)
Суммирование напряжений o.ns, °иТ, ацк и я, для разных точек
расчетного сечения щеки удобнее всего производить, составляя
подсобную табличку. Условимся обозначать сжимающие напряжения
знаком (-}-), а растягивающие знаком (—); тогда для разных точек
расчетного сечения щеки получим следующую примерную табличку,
дающую напряжения со знаками и результирующие суммарные
Закручивающий щеку момент МТкр дает в точках 1, 2, 3 и 4
напряжение сдвига, равное нулю; для точек I и II этот момент дает
максимальное напряжение сдвига тжтах; для точек III и IV этот
момент дает минимальное напряжение сдвига т.п.
Сложные напряжения от напряжений нормальных и сдвига
будут складываться только для точек I, II, III и IV (так как для
точек 7, 2, 3 и 4 сдвигающие напряжения равны нулю) и опреде-
ляются по формуле сложного напряжения
2 ° кг1см?, (40)
где
2 0=0 -4-<3 „-1-0 о
UZ I иТ I UK I с
(40')
—нормальное напряжение в данной точке сечения, определенное
согласно вышеприведенной табличке, в кг)см?;
‘’к min ИЛИ
188
— напряжение сдвига в данной точке сечения от крутящего
момента МТкр. На черт. 5 даны диаграммы для быстрого опреде-
ления величины коэфициента
в зависимости от отношения Согласно 3-й теории прочности
2-° х
наибольшие скалывающие напряжения в отдельных точках сечения
щеки определятся согласно следующим формулам:
1. Для точек 1, 2,3 и 4 сечения щеки
Snax = J 5 (40fl)
где У 3 определяется согласно формуле (40').
2. Для точек I и II сечения щеки
'.„=-51<SF)a+4tS.^’ ,40й|
где У’ и т. тах определяются согласно формулам (40') и (35).
3. Для точек III и IV сечения щеки
,=„ iia, •(-»«)
где у о и ~к min определяются согласно формулам (40') и (37).
Задняя щека колена рассчитывается совершенно аналогично
передней. Напряжения в щеках коленчатых валов ряда авиацион-
ных моторов приведены в табл. 3.
Обычно в валах к] < [I с] , и т имеют наибольшее зна-
чение в одной из угловых точек 1, 2, 3 и 4 сечения щеки.
Как средние значения, можно принять:
2 а = 1500 —1700 кг'см?,
ттах = 750— 850 кг! см?.
Как видно из табл. 3, для V-образных моторов можно принять,
что расчетным коленом для щек является третье колено от про-
пеллера при нагрузках на него, соответствующих а = 660 — 675°
при расчетах без учета сил инерции и а = 390° при расчетах с уче-
том сил инерции.
4. Расчет опорных шеек коленчатого вала.
Промежуточные опорные шейки рассчитываются на прочность
как балки, свободно опертые по концам с пролетом L, равным
расстоянию между осями щек. Нагрузка принимается сосредото-
ченной и приложенной в середине пролета. Кроме изгиба прини-
мается во внимание кручение'от крутящего момента, передающегося
по валу через рассчитываемую шейку (черт. 7).
189
Если:
Z" и Т"— реакции на опорную шейку от переднего, смежного
с ней, колена вала,
Z' и Г/ — реакции на опорную шейку от заднего, смежного
с ней, колена вала,
то сосоедоточенная сила К, изгибающая опорную шейку, будет
к=2^+гГ+тТ+тГ. (41)
.ерт. 7. Схема сил и моментов, действующих
на опорную шейку коленчатого вала.
т. е. К является геоме-
трической суммой сил
Тпа и Z', Т', так
как в общем случае
эти силы действуют
в разных плоскостях.
Если же переднее и зад-
нее, по отношению к
шейке, колена лежат
в одной плоскости, то
к=V (zn" 4- Z3r+(V + т3'У.
(42)
В первом случае получать геометрическую сумму действующих
сил затруднительно; поэтому удобнее сложение вести обычным
методом механики — сложе- л
нием проекций сил на оси
прямоугольных координат с
началом в середине оси опоры;
за одну из осей удобно при-
нять прямую, лежащую в
плоскости одного из колен,
а за другую — ей перпенди-
кулярную. Таким образом за
систему координатных осей
удобно принять подвижную
систему осей, вращающуюся
вместе с коленчатым валом,
благодаря чему углы сил Z и
7' с осями будут постоянны.
Обозначая через X и Y сум-
мы проекций сил по соответ-
ствующим осям, будем иметь
согласно черт. 8:
^Z/+7';sinI +
4-Z; cos 7, (43)
Черт. 8. К определению опорных реакций
на коленчатом валу,
Г/cosy-fZ/sin 7. (44)
Тогда опорная реакция будет
(45)
190
Крутящий момент, передаваемый шейкой, будет
(46;
При этом суммирование распространяется на все колена вала,
лежащие к заду мотора от рассчитываемой опорной шейки.
Момент, изгибающий шейку, будет
Af„ = 0,25/<L. (47)
На черт. 9 дано расположение осей для 3-й опоры шестиколен-
ного вала. Крайние опорные шейки, имеющие колено вала только
с одной стороны, рассчитываются как консольные балки, защем-
ленные по оси щеки и нагруженные сосредоточенной и приложен-
ной в середине опоры силой (черт. 10)
К = V (Zy + (Ту. (48)
Черт. 9. К определению реакций на
третью опору шестиколенного вала.
Черт. 10. К определению силы
К, действующей на переднюю
опорную шейку.
Соответственно этому изгибающий момент будет
Ми = Крп. (49)
Напряжение от изгиба, соответствующее моменту Ми, будет
' = (50>
W и
где
Ут'- ся'- <51>
Lt
/
Напряжение от кручения, соответствующее моменту Мкр, будет
ЛЛ
Кг 'СМ^ (52)
К
где
, Г 4_______ Й 4
<53>
значения dx и 8Х приведены на чертеже табл. 1.
191
Расчетное суммарное напряжение по формуле сложного напря-
жения будет
г Г / г \21
оСЛ = зю 0,354-0,65 у 14-12-^1 \ кг/см2. (54)
Согласно 3-й теории прочности наибольшее скалывающее на-
пряжение для расчетного сечения опорной шейки будет
Т (54а)
шах О г и А ’ 4 '
где <зи и т, определяются согласно формулам (50) и (52).
Как средние значения, можно принять
Осл = 600 — 800 кг/см2,
Ттах ^50 — 500 кг!слР.
Помимо удовлетворения условиям крепости размеры и L
шейки должны удовлетворять условиям получения допустимых
значений: k— среднего удельного давления на шейку и kv. Вели-
чины k и kv определяются аналогично определению этих величин
для шатунного подшипника (см. главу VI, § 5).
Как средние значения, можно принять:
для передней (первой от пропеллера) опоры
k = 20 — 40 кг/см2,
kv = 150 — 300 ;
см2 сек
для средней опоры
k = 60 — 80 кг/см2,
kv = 450 — 700 -Д-
см2 сек
для промежуточной опоры
k — 50— 70 кг/см2,
kv = 350 — 500 -Д-
см2 сек
Для быстрого определения средней силы давления на средней
опорной шейке коленчатого вала 12-цилиндрового V-образного
бензинового авиадвигателя, с углом 60° между цилиндрами, может
служить следующая формула:
I' ( ад / X2 \ 1
*
где I,' — длина переднего плеча третьего колена,
10 — расчетная длина третьего колена,
— полная вращательно-двигающаяся масса кривошипного
механизма одного колена, включая и сам кривошип,
отнесенная к радиусу кривошипа, в кгм~^ сек2,
R — радиус кривошипа в м,
1S2
ш—угловая скорость вращения коленчатого вала в сек Ч
9)1”—* поступательно двигающаяся масса одного цилиндра в
кг м~1 • сек\
К— отношение длины радиуса кривошипа к длине шатуна.
Эта формула дает вполне достаточную для практики точность,
что видно из приводимой для сравнения таблицы значений, вычи-
сленных общим методом и по формуле (55):
-——“ Мотор W кср ПО формуле (54) в кг кср общим методом в кг Ошибка в %
Испано-Сюиза 51-12Н .... BMW VI Паккард ЗА-2500 Кертисс „Конкверор" .... Ролльс-Ройс „Кестрел" I1IS. { Фиат А-25 ... 0,474 0,59 0,427 0,358 0,468 ? 0,38 2130 3020 2358 2201 2025 3820 3176 1985 2860 5501 ’ 2110 3060 2385 2190 2016 3830 3210 1955 2835 5604 -0,9 1,3- 1,1 — 0,5 — 0,4 0,3 1,0 - 1,5 — 0,8 1,8
В табл. 1 даны конструктивные размеры коленчатых валов ряда
авиационных моторов.
В табл. 2, 3 и 4 даны максимальные напряжения в шатунных
шейках, щеках и опорных шейках коленчатых валов этих моторов.
В табл. 5 даны величины k и kv на третьей и четвертой опор-
ных шейках ряда авиационных моторов.
§ 5. Расчет носка вала на жироскопический момент.
При полетах по кривым, при переходе с планирующего полета
на подъем и обратно, и т. п., вращающийся пропеллер получает
перпендикулярное оси вращательное движение, чем вызываются
кориолисовы силы пропеллера, которые и создают жироскопиче-
ский момент. В то время как при трех- и более лопастных винтах
жироскопический момент является постоянным по величине и на-
правлению, при двухлопастных винтах жироскопический момент
колеблется между наибольшим и наименьшим значениями с часто-
той, равной двойному числу оборотов мотора. Жироскопический
момент выражается следующими формулами (черт. 11);
для винтов с тремя и более лопабтями
M = Jeu.&e sin р (56)
\момент действует в плоскости XOZy,
Для винтов двухлопастных
М = 2Jeuo>e sin a'sin (3 (57)
vмомент действует в плоскости, проходящей через ось вращения
ЗДнта и ось лопастей винта).
12 И. Ш. Нейман
193
Порядок располо- жения и число цилиндров • Авиамоторы •з *lf 1 п об/мин. *0 5 от 1а мм /ол мм irir е01 Ь мм
4
i Однорядн., 6-цил. BMW Ша 185 1350 6 90 180 60,4 60,4 76,4 21,6
Либерти . • 400 1700 5,3 88,9 165,1 50,8 50,8 63,5 25,4
Ролльс-Ройс 3 „Кондор** - . 686 2100 5,3 95,25 183,02 48,84 59,0 66,74 31,18
Кертисс D-12 415 2000 5,7 76,2 149,2 49,21 65,56 53,97 21,43
BMW VI 7,37 500 1410 7,3 95 180 65 65 53 31
Испано-Сюиза 51-12Н . . - 450 1800 5,56 75 170 63 60 61 14,5
V-образн., 12-цил. Паккард 2А-1500 . 600 2500 6 69,9 155,55 39,9 46.4 63,8 24.3
Паккард ЗА-2500 800 2000 5,8 82,55 193,7 Ы,1 76,1 73,4 28,2
Кертисс „Конкверор" .... 600 2400 5,8 79,3? 149 45 51,2 49,5 25,7
Ролльс-Ройс „Пестрел" III S . 438 2250 6 69,85 142,86 45,16 45,16 55,3 21,2
Фиат А-25 ...» 101С 1900 5,3 100. 232,5 66 101 89 30
Испано-Сюиза 12 Nbr .... 650 2000 6,2 85 170 58> 58 76,4 17,8
W-образн., 12-цил. „Нэпир-Лайон" Х1а 1 .... 530 2350 6 65,085 161,92 28 28 76,2 29,.37
.»
Рон-Юпитер IV ’ 420 1700 5,3 95 208 39 39 109 33
Хорнет А 1 525 1900 5 80,36 * 211 37,5 37,5 110,1 31,7
« *1
Звездообразн., 9-цил. Рон-Юпитер VI 1 . . . . . 480 2000 5,8 95 2<|6,7 38,1 38,1 82,6 43
28,5’
ъ Райт „Смерч" J-6 1 зоо 2000 5,1 69,85 109,6 23 41,9 95 38,2
4'2,31
Бристоль „Меркур" IV S2 1. 480 2250 5,3 82,55 — — — — 45,2
а
Опорные подшипники роликовые.
Верхняя цифра соответствует передней половине разъемного вала.
194
-S d мм 3 мм 1 ww <>$ jrir 4z О о В 3 to гш •«« О 3 в СО мм га мм г3 мм гв мм h мм о Tjjra ф Примечание
32 58 32 — 124 68 — 34 68 39 20 119 — — 93 1,81 1,81 4,3 Тип щеки VI Угол 3 — 22°
34,9 60,3 31,7 10,7 48.7 45 10 43,7 45 34 — • 106,6 21,4 — 95 1,91 1,905 3,74 Тип шеки III
48.4 69,74 48,4 — 45,45 — 5,0 45,45 — — — — 25,4 90,9 1,572 1,44 2,92 „ „ IV
57,15 G3.5 47,62 6,35 46,04 — 4,76 39,69 26 — 149,2 77,79 — 96,84 1,333 1,332 4,52 . . II
36 72 36 6,5 45 — — 39 — — — 119 — — 90 2,08 2,0 2,9 . . III
rtf 64 35 — — — 42,3 — — 45,3 — , 144 — — 156 1,333 1,83 10,8 - » VII
;'."t 63,5 41,3 4,8 47,6 22 — 36,5 63 __ 104,8 95,3 71,4 — 103,2 1,335 1,537 4,25 . „ II
GJ,7 82,6 57,2 — 120,75 1,42 1,45 4,28 —
U »,8 63,5 31,7 2,9 48,13 — — 40,8 — — — 82,8 — — 98 1,275 2,0 3,82 » „ II
58,5 63,46 44,6 4,75 47,6 — 8,5 45,0 — — — 70,0 — — 95,2 1,300 1,42 4,49 , И V
ce 85 57 0 48 — 5 49 — — 143 110 — — 124 1,45 1,49 4,14 „ П
5s 68 37 — — 45 5Э 85 45 26 — 130 - — 170 1,55 1,84 9,55 .. J VII
‘75 69,85 44,45 — 40,08 — — 40,08 — — — - — 80,16 2,27 1,57 2,78 . V
45 54 22 * — — — 8 45 34 — — — — - 90 1,78 2,46 3 Тип щеки IV
48 69,81 24,9 — - 97,5 1,77 2,8 3,07 Тип щеки IV
ft 62,5 25 — — — — 44,5 — — — — — — 89 1,61 2,5 2,07 Тип щеки IV
49,5 = * нус 57,2 35 — 80,92 89 1,62 1,63 2,74 2 2,33 Тип щеки IV
— 71,5 101,5* 2,4* Тип щеки IV
101,8 2.25
13*
195
ТАБЛИЦА 2.
Максимальные напряжения и основные расчетные параметры для их определения в шатунных шейках коленчатых
валов авиамоторов.
Порядок располо- жения и число цилиндров Авиамоторы № шейки Момент 1 максималь- ного напря- жения кг • см и? w и см3 кг/см2 кг • см см3 кг/см2 °сл кг) см2 rk max кг/см2
а0 Ф°
Однорядн., 6-цил. BMW Illa без ^чета сил инерции . с учетом сил инерции . 3 3 260 260 20 20 22100 15 970 17,37 17,37 1273 920 11534 7 067 34,74 34,74 332 203 1 380 975 720 500
Либерти без учета сил инерции . 3 660 420 16 790 19,92 842 21 793 39,84 547 1 193 690
с учетом сил инерции . 1 570 570 12710 19,92 638 26 118 39,84 655 1 170 726
Ролльс-Ройс 3 „Кондор" без учета сил инерции . с учетом сил инерции . 3 3 670 390 430 150 23 800 18 650 25,55 25,55 931 730 24 855 38 670 51,1 51,1 487 757 1 201 1 347 672 840
Кертисс D-12 без учета сил инерции . 3 675 435 16 100 17,17 938 15918 34,37 463 1 186 659
с учетом сил инерции . 3 390 150 . 7 140 17,17 416 24 935 34,37 725 1 128 755
BMW VI 7,32 без учета сил инерции ; 3 680 460 28 000 34,4- 815 28 250 68,8 411 1040 578
с учетом сил инерции . 3 380 140 10 700 34,4 311 44 300 68,8 633 967 650
V-образн., 12-цил. Испано-Сюиза .51-12 Н без учета сил инерции . с учетом сил инерции . 3 3 670 390 430 150 21 350 10 930 23,45 23,45 911 449 19-215 28 850 46,9 46,9 410 615 1 133 1 020 613 655
Паккард2А-1500 без учета сил инерции . с учетом сил инерции . 3 3 670 390 430 150 22 500 13 820 21,96 21,96 1 075 630 18 244 29104 43,92 43,92 416 664 1 261 1 177 680 740
Паккард ЗА-2500 без учета сил инерции . с учетом сил инерции , 3 3 400 600 26 340 42 42 628 40 044 84 84 476 960 570
Кертисс „Кон- без учета сил инерции . 3 680 440 17 250 23,55 732 19122 47,1 406 968 560
кверор" с учетом сил инерции . 3 390 180 14 700 23,55 524 29 300 47,1 622 1060 675
Ролльс-Ройс „Кес- трел“ III S (на земле) без учета сил инерции . , с учетом сил инерции . 3 3 190 630 430 150 17515 8 460 20,35 20,35 860 417 15164 23 870 40,7 40,7 372 587 1 045 960 593 . 658
< .1 Tu rftkM Ай llDlV'J iCj бе’ учета см инер"ии . 3 4зи 20 25и 20,35, 995 17 010 40,7 1 417 / 1 145
1 Фиат А-25 ( без учета сил инерции . { с учетом сил инерции . 3 2 180 620 — 420 140 43 900\ 34 600'| 48,1 \ 48,1 913\ 39 759\ 720' 654401 96 \ 96 \ 4U V 680 \ V20 \ 1 253 \ 6\6 \ ПО \
Испано-Сюиза 12Nbr f без учета сил инерции . । с учетом сил инерции . 3 3 680 390 440 510 26124 16 400 36,8 36,8 710 445 26 555’ 73,6 \ 40 290, 73,6 361 \ 547 950 \ 925 506 \ 591 |
W-образн., 12-цил. Ж Нэпир „Лайон" Х’а ( без учета сил инерции . 1 с учетом сил инерции . 2 2 680 680 140 140 2 631 16 850 27,85 27,85 95 605 24 960 26 704 55,7 55,7 447 478 604 950 450 565
z без учета сил инерции . 180 27100 15,05 15,05 1800 14 420 30,1 30,1 472 1950 1 020
Рон-Юпитер IV9 204 180 27 200 18 200 1 810 1 210 13 550 14 450 443 480 1 940 I 430 1 010 772 704
- с учетом сил инерции . 20 16 300 1 085 13 550 443 1 280
f без учета сил инерции . 180 32 000 31,7 1 406’ 14 750 54,3 272 1 474 755
20 — 31 800 1 399е 13 700 252 1456 720
Звезде- Хорнет А2 1 с учетом сил инерции . 236’50 37 300 -34^7 1 572е 8 900 54,3 164 1 597 802 729
образн., 9-цил. 80 32 800 1 432е 7 550 139 1 449
Рон-Юпитер VI3 ( без учета сил инерции . ( с учетом сил инерции . — 20 30 — 24 300 15 500 23,3 23,3 1043 665 12 650 13 050 46,6 46,6 271 280 1 330 800 590 435
Райт „Смерч* J-63 | с учетом сил инерции . — 80 — 13 800 15,7 879 3 830 31,4 122 910 457
1 1
Примечания. 1. Для V-образных моторов угол а является углом поворота коленчатого вала мотора от момента взрыва
в правом (смотря на мотор со стороны пропеллера) цилиндре первой пары, считая от пропеллера; угол ф является углом пово-
рота коленчатого вала мотора от момента взрыва в правом цилиндре расчетного колена.
Для W-образных моторов углы а и ф отсчитываются от момента взрыва в цилиндрах среднего ряда.
2. Для звездообразных моторов Хорнет А и Рон-Юпитер IV в числителе даны величины, подсчитанные с учетом кинематики
прицепных шатунов, а в знаменателе—величины, подсчитанные, принимая все шатуны главными.
3. Для Рон-Юпитер VI и Райт „Смерч" J-6 подсчет велся, считая все шатуны главными.
4. При подсчете коленчатого вала 9-цил. звездообразных моторов, принимая все шатуны главными, периодичность сил
будет через 80°; таким образом табличные величины, данные втаблице для 20°, одинаковы таковым для а = 100°, 180°, 260’ ит.д.
5. К напряжению от изгиба моментом Ми прибавлено напряжение от сжатия, появляющееся от затяжки болта, равное 397 кг[см?.
т. Максимальные напряжения и основные расчетные параметр определения в щеках коленчатых валов авиамоторов.
Порядок располо- жения и число цилиндров ' Авиамоторы № колена Щека Момент макг мального ц пряжения 1 i Aif KZ-t” I I ЗО60 2бЮ 3 960 91 2 265 1668 3 260 1092 8 600 2300 2 345 1357 2 530 1688 2 080 2 230 494 2 094 1 130 2 425 1535 0 3 500 3235 553 4 010 1020 6 080 5 700 5 720 5 720 7_585 7 200 6 770 7 600 5 980 5980 4771 ^wmax см3 аит кг\сл& 7И, KZ'CM Wu - “min см3 auz кг1сл? ^СЖ кг см* ’с кг! см* Мц,к кг-см СМ3 ~ик кг\смг 15 кг/см*
а° фо
Одиорядн., 6-ЦИЛ. V-образн., 12-цил. W-образн., 12-цил. Звездообразн., 9-цнл. 1 Примечания. BMW Illa 1 без учета сил Инерции . . । с учетом сил инерции . . Либерти ( без Учета сил инерции . . * 1 с учетом сил инерции . Ролльс-Ройс 3„Коидор“ ( без уч'тз сил «нерции . . * (с учетом сил инерции . . Кертисс D-12 f без учста си* инерции . . 1 с учетом сил инерции . . BMW VI 7 3Z ( без Учета сил инерции . . 1 с учетом сил инерции • • Испано-Сюиза 51-12Н { без учета сил инерции . 1 с учетом сил инерции . . Паккард 2А-1500 | 6ез Учета сил инерции . . 1 с учетом сил инерции . . Паккард ЗА-2500 ! 063 учета сил инерции. . 1 с учетом сил инерции . . Кёртисс „Коикверор" | без учета сил инерции . . 1 1 с учетом сил инерции . . Ролльс-Ройс „Кестрел“ Г без учета сил инерции . . IIIS (на земле) { с учетом сил инерции . . Ролльс-Ройс „Кестрел" Г без учета сил инерции . . HIS (на высоте) ( с учетом сил инерции . . Фиат А-25 / без Учета сил инерции . . 1 с учетом сил инерции . . Испано-Сюиза 12Nbr | ^ез Учета сИЛ инерции . . 1 с учетом сил инерции . . Нэпир „Лайои" Х1а { без Учета сил инерции . . i - 1 с учетом сил инерции . . [ без учета сил инерции. . Рон-Юпитер IV 1 * ' с учетом сил инерции . • f без учета сил инерции . . Хорнет А { 1 с учетом сил инерции . . Г без учета сил инерции. . Рон-Юпитер VI \ 1 с учетом сил инерции . . Райт „Смерч- J-6 1 без учета сил инерции. . 1 г (с учетом сил инерции . . 1- Максимальное напряжение I а—в углу щеки. 2. См. примечание табл. 2 этой же главы. 3 3 3 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 1 3 3 3 3 3 3 3 1 1 2 Передняя » Задняя Передняя я » и Задняя Передняя и я * Задняя Передняя Передняя *» и » 1 260 260 660 570 670 390 675 390 680 380 670 390. 670 390 400 670 570 190 680 190 630 180 640 670 570 20 680 180 20 340 20 180 20’ 336°18' а J 42 5? 43- 1!< 4а 15 4Г,- и 43 15 4& 15 16 43 571 150 430 150 42С 1W 430 570 20 140 - 31,15 31,15 35,1 35,1 43,0 43,0 32,45 32,45 35,6 35,6 57,3 57,3 42,2 42,2 68,4 68,4 41,15 32 32 32 32 76,9 76,9 61,5 61.5 31,52 31,52 40,5 40,5 50,2 50,2 57 57 31,15 31,15 98 84 113 3 53 39 101 34 242 64 41 24 60 40 31 54 12 65 35 76 48 0 46 53 9 128 32 150 141 141 141 154 143 _135 143 105 105 153 • 9 080 5950 7 310 6 210 10 430 9 560 7 340 3 590 14 700 6 460 9100 5 040 9 250 6 300 12 760 8 230 8 260 7 936 4180 9178 5 880 23 000 22 200 И 688 V9? t.660 6 290 7 310 7,23 7,23 9,77 9,77 14,73 14,73 7,ж: 7,30 13,4 13,4 5,38 5,38 10,05 10,05 16 16 10,8 10,8 7,14 7,14 7,14 7,14 18,6 18,6 7,6 7,6 11,54 11,54 13,5 13,5 16,3 16,3 27,5 27,5 10,96 10,96 1 258 823 748 635 708 649 1 0Г.6 491 1098 482 1 690 936 920 626 748 763 766 1 ПО 586 1 290 818 1 235 1 193 X 1538 1223 578 545 541 555 _895 810 515 505 793 724 289 503 575 2 218 1 452 1920 1 630 2 607 2 392 ' 2 080 1017 3 065 997 2 450 1356 2 880 1965 2 454 2 324 2 338 2 392 1259 2 766 1 758 3 510 3 385 3 084 2 4эЗ , 2 370 2 240 2 121 2 170 1 245 1 180 2 424 2 487 2802 3 065 1 965 3 757 1 130 20,08 20,08 23,1 23,1 28,35 28,35 20,43 20,43 25 25 22,3 22,3 24,8' 24,8 34,2 34,2 25,2 25,2 20,2 20,2 20,2 20.2 37,2 37,2 25,63 25,63 23,58 23,58 27 27 30,3 30,3 38,2 38,2 23,08 23,08 110 73 83 51 92 85 102 50 119 52 ПО 61 116 79 72 88 93 118 63 137 87 94,5 91 120 96 101 95 79 80 46 44 78 81 91 99 52 83 49 21034 15 157 27 788 26 257 30 525 42 840 21 508 26 807 43100 48 000 23 400 31300 22 8Й 32 164 41090 22 556 26 293 19 006 25 950 21 459 30 870 39 759 52 507 31202 31968 22 239 28 539 28 840 31,15 31,15 35,1 35,1 43,0 43,0 32,45 32,45 35,6 35,6 57,3 57,3 42,2 42,2 68,4 68,4 41,15 41,15 32,0 32,0 32,0 32,0 76,9 76,9 61,5 61,5 31,52 31,52 40,5 40,5 50,2 50,2 57 57 31,15 31,15 675 486 792 749 710 997 663 826 1 210 1350 408 545 542 762 601 548 639 595 812 672 965 517 683 507 520 710 905 713 672 672 672 587 546 512 546 443 443 487 1 945 1 298 1510 1 432 1457 1 692 1 670 1333 2 185 I 820 2 167 1 518 1 518 1427 1440 1 345 1 486 I 758 1 426 2 023 1822 1 846,5 2 013 2112 1830 1 261 1513 1 182 1 166 1 472 1407 1 026 989 1 261 1 226 679 924 958 •
— 27 200 27 200
7 500 12 100
27 200 28 900
10 950 8 400
27 400 25 700
8 240 12 930
— 20° 20 20 20 27 400 25300 25 300 15170
11 800 7950 13850 6 304
198
199
200
ТАБЛИЦА 4.
Максимальные напряжения и основные расчетные параметры для их определения в опорных шейках коленчатых
валов авиамоторов.
Порядок располо- жения и число цилиндров Одногядн., 6-цил. V-образн., 8-цил. V-образи., 12-цил. W-образн., 12-цил. Звездообразн., 9-дил. ** Авиамоторы BMW Ша с учетом сил инерции Испано-Сюиза ЗЭО ! без учета сил инерции 1 с учетом сил инерции BMW VI 7 37 1 без Учета сил инерции v ’ 1 с учетом -сил инерции Испано-Сюиза f без учета сил инерции с1-12Н ( с учетом сил инерции Паккард ЗА-2500 ( ®ез ?чета сил инерции F 1 с учетом сил инерции Кертисс „Кон- 1 кверор" j с учетом сил инерции Ролльс-Ройс „Кест- 1 рел“ IIIS (иа земле) J с учетом сил инерции Ролльс-Ройс „Кест- 1 „ л * рел" I1IS (на высоте) J с Учетом сил инерции Фиат А-25 ! без Учета сил инерции 1 с учетом сил инерции Испано-Сюиза 1 12Nbr j с учетом сил ииерцин Нэпир „Лайон“Х1а с учетом сил инерции ( без учета сил инерции Рон-Юпитер IV / * 1 с учетом сил инерции ( без учета сил инерции Хорнет A J 1 с учетом сил инерции Рон-Юпнтер VI с учетом сил инерции Райт „Смерч" J-0 с учетом сил инерции S £ а Й 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 3 3 3 3 3 2 Момент макси- мального напря- жения. Угол по- ворота криво- шипа в градусах 380 675 390 680 380 680 390 680 380 140 631 680 200 620 390 585 180 20 180 20 579’23' 30’ 579’23' 30’ 21 20’ Ми кг* см 2 100 3 060 5 960 8 160 4 680 4 530 3 212 7 200 6 485 6 700 1 155 1815 10 220 6 820 5 159 5 670 9 000 8 950 8 480 8 950 9 970 8 860 9 ч80 8 850 9 600 4 200 емг 16,92 20,8 26,8 39,2 39,2 51,85 51,85 44,05 44,05 42,6 28,06 28,06 55.42 55,42 59,19 35,55 45,3 45,3 53,9 53,9 60,7 42,9 °и кг; см* 124 ’14 .23 208 119 87,5 62 164 1‘.8 157 41 65 185 123 87 160 199 198 186 198 185 164 176 164 61 98 кг* см 20 296 28 745 28 680 43 300 47 900 27 800 31 300 41 793 46 496 25 200 25 950 30370 58 169 67 250 44 268 28 539 28 840 27 100 28 900 27 100 30 960 29 240 32 200 29 240 25 200 16 1С0 «Л CM3 33,84 53,6 53 6 78.4 78.4 103,7 103,7 88.1 88,1 . 85,2 56,12 56,12 110.84 110,84 118,38 71,1 90,6 90,6 107,8 107.8 121,4 85,8 ’к кг.!см: 600 536 533 560 619 268 301 475 529 396 462 5,0 526 606 374 400 318 299 319 299 287 271 300 271 2’8 188 ~гл кг/см* 830 742 785 806 840 384 417 683 748 581 617 552 760 835 519 585 503 ’ 482 495 482 456 426 466 426 345 287 xfemax кг 1см- 693 537 545 570 620 270 302 482 532 403 463 552 535 608 375 408 332 317 J32 317 ЗСО 282 300 282 210 194
Примечание. См. примечание табл. 2 этой же главы.
ТАБЛИЦА 5.
k, kv и основные расчетные параметры для их определения на опорных шейках коленчатых валов авиамоторов.
I га ® 3-я шейка 4-я шейка
Порядок располо- жения и число цилиндров Авиамоторы Эффективная мощность ДГе л. с. Число оборотов в минуту п об/мн Степень сжатия s Приведенная масса колена и масс; шатунов, отнесенные к цапфе кри1 шипа, кг м 1 сек2 Масса посту пател ьио-движу- щихся частей одного цилиндра кг м~1 сек2 Рабочая длина опорной шейки 1 мм Диаметр опорной шейки dY мм Максимальная сила, действующая на опорную шейку, ХП1ах кг Средняя сила, действующая иа опорную шейку, КСр кг Максимальное удельное давление , на опорной ше’йке Лтах кг}см2 Среднее удельное давление на опооыой шейке кер кг}см- Среднее на опорной шейке г, _ кг м Рабочая длина опорной шейки 1 мм Диаметр опорной шейки dr мм Максимальная сила, действую- щая на опорную шейку, ^тах кг Средняя сила, действующая на опорную шейку, КСр кг Максимальное удельное давление на опорной шейке &шах кг/см2 Среднее удельное давление на опорной шейке кСр кг/см2 Среднее [fcvj на опорной шей^е кг м 1 | 1 1СР см2 сек
Одноряд- 1 иые 6-цил. ( BMW Ша .... 185 1350 6 0,494 0,350 ' 51 58 2350 824 79,4 27,9 114,4 51 58 1559 1158 52,3 39,1 160,8
Либерти 400 1700 5,4 0,7812 0,285 44 ' 66.5 2475 1700 84,5 58,1 343 44 66,5 3860 2880 132 98,6 583
BMW VI 500 1410 7,37 0,881 0,4557 53 75 3980 1828 99,5 46 225 53 75 3470 2320 87,5 59,1 329
Испано-Сюиза 51-12Н .... 450 1800 5,56 0,595 0,279 54,2 90 2655 1502 54,2 30,6 259 54,2 90 3050 2110 62,5 43,2 367
Паккард ЗА-2У0 . 800 2000 5,8 1,037 0,3872 37 89 4170 2650 127 80,5 750 62 89 5490 3830 99,4 69,5 647
Кертисс „Конкве- рор“ 600 2420 — — 34,5 89 2940 1950 95 6 63,6 710 40,7 89 4350 3220 120 88,5 987
V-образн., . 12-цил. Ролльс-Ройе „Пе- стрел” III S (на земле) .... 438 2250 6 0,575 0,177 36,5 76,14 2525 1417 90,5 51 457 36,5 76,14 2845 1955 102 70,2 631
Ролльс-Ройс „Ке- стерн" III S (на высоте) .... 586 2700 6 0,575 0,177 36,5 76,14 3018 1848 109 66,5 717 36,5 76,14 3970 2835 143 102 1120
Фиат А-25 .... 1015 1900 5,3 1,1924 0,7805 53,4 90 5160 3560 107,5 74,2 665 93,4 90 7275 5604 86,6 67 600
Испано-Сюиза 12Nbr ...... 650 2009 6,2 1,032 0,325 43 90 3481 2155 90 55,7 524 43 90 4760 3480 123 90 847
W-образн., 1 12-цил. J Нэпир „Лайон" Х1а 530 2350 6 0,952 0,2495 — 72,2 4800 34’0 — — — 72,2 — — —
В этих формулах обозначают:
J— полярный момент инерции винта в кг см сек2,
и — угловую скорость поворота самолета в сек~\
<ов — угловую скорость вращения винта в сек~\
р — угол между осью вращения винта и осью вращения
самолета,
а — угол поворота винта от оси, проходящей через центр
тяжести винта и перпендикулярной осям вращения
винта и поворота самолета.
Максимальное значение жироскопического момента будет:
для винтов с тремя и более ло-
Черт. 11. К определению жироскопи-
ческого момента винта.
пастями
M^ = JeU(S>e> (58)
для винтов двухлопастных
4^ = 4“%- (59)
Средние значения скоростей
поворота самолета и, которыми
можно пользоваться при расчё-
тах, определяются из следующих,
соображений:
1) при петле:
1 оборот за 7 сек.; « = 0.9 сек~\
2) при штопоре:
1 оборот за 2—4 сек., но при половинном числе оборотов винта;
и = 1,57—3,14 сек~1.
Если положить, что момент сопротивления на изгиб расчетного
сечения носка вала равен Wu см3, то напряжение от изгиба, вы-
званное жироскопическим моментом винта, будет
К этому напряжению добавляется напряжение от крутящего
момента двигателя на винте М
где — момент сопротивления на кручение расчетного сечения
носка вала.
Сложное напряжение в носке вала будет
(61)
202
Согласно 3-й теории прочности наибольшее скалывающее на-
пряжение будет
т = 1/"а 2 -4- 4т,2 .
max о г и ) * к •
Коленчатые валы изготовляются из хромоникелевой стали, со-
став которой зависит от того, цементируется вал или нет (см. табл. I
материалов авиационного моторостроения, помещенную в конце
книги).
ГЛАВА VIII.
РАСЧЕТ КАРТЕРА.
§ 1. Принятые обозначения.
Мкр — суммарный крутящий момент двигателя на’валу,
i — число пар лап картера, расположенных симме-
трично относительно плоскости симметрии мо-
тора,
— момент опорных реакций на пару симметрично
расположенных лап картера,
Р. — сила давления газов на поршень,
Мкл— момент, закручивающий рассчитываемое сечение
картера и вызываемый силами опорных реакций
на лапы картера,
k — число пар симметрично расположенных лап кар-
тера, находящихся между рассчитываемым сече-
нием картера и его задним концом (передним
концом картера является конец, ближайший
к носку вала),
Л/ —сила бокового давления поршня на стенку ци-
линдра,
р — плечо силы W относительно центра тяжести рас-
считываемого сечения картера,
р — расстояние между центром тяжести рассчитывае-
мого сечения картера и осью коленчатого вала,
— момент, закручивающий рассчитываемое сечение
картера и вызываемый силами N,
К—сила давления коленчатого вала на опорный под-
шипник,
Кх— горизонтальная слагающая силы К, проходящая
черезь ось вращения коленчатого вала и нор-
мальная к плоскости симметрии мотора,
Ку — вертикальная слагающая силы К,
МкК—момент, закручивающий рассчитываемое сечение
картера и вызываемый силами Кх,
Мк— суммарный момент, закручивающий рассчитывае-
мое сечение картера,
^ — суммарный момент, изгибающий рассчитываемое
сечение картера в вертикальной плоскости,
203
Мпх — суммарный момент, изгибающий рассчитываемое
сечение картера в горизонтальной плоскости,
—момент, изгибающий в вертикальной плоскости
рассчитываемое сечение картера и вызываемый
местными силами/
М'иг — момент, изгибающий в горизонтальной плоскости
рассчитываемое сечение картера и вызываемый
местными силами,
Миу— момент, изгибающий в вертикальной плоскости
рассчитываемое сечение картера и вызываемый
общими силами,
/И"а. — момент, изгибающий в горизонтальной плоскости
рассчитываемое сечение картера и вызываемый
общими силами,
Куп и Кхп— проекции на оси уу и хх силы давления на опору
коленчатого вала соседнего с этой опорой колена
вала, находящегося по отношению к опоре со
стороны носка вала (вал принимается разрезным),
/С и — проекции на оси уу и хх силы давления на опору
коленчатого вала соседнего с этой опорой колена
вала, находящегося по отношению к опоре со
стороны заднего конца вала,
Ку и Кх—проекции на оси уу и хх силы давления на пе-
реднюю опору данного участка картера со сто-
роны соответствующего этому участку колена
вала,
Ку" и К" — проекции на оси уу и хх силы давления на зад-
нюю опору данного участка картера со стороны
соответствующего этому участку колена вала,
Pj — сила инерции поступательно двигающихся масс
в одном цилиндре,
— суммарная поступательно двигающаяся масса
в одном цилиндре,
R — радиус кривошипа,
о>—угловая скорость вращения коленчатого вала
мотора,
X — отнЬшение радиуса кривошипа к длине шатуна,
PjK—центробежная сила инерции массы колена и вра-
щающихся масс всех шатунов, действующих на
цапфу этого колена,
ВД. — суммарная вращающаяся масса одного колена,
приведенная к радиусу кривошипа,
—угол поворота коленчатого вала мотора, отсчи-
тываемый от его начального положения, за ко-
торое принимается положение в момент взрыва
в первом от пропеллера цилиндре мотора пра-
вого ряда цилиндров, если смотреть вдоль оси
мотора со стороны пропеллера,
— составляющая силы К' от газов.
2Э4
Kjy—составляющая силы Ку от инерции масс,
К"— составляющая силы К от газов,
К-у — составляющая силы Ку от инерции масс,
/< —составляющая силы Кх от газов,
К jx— составляющая силы Кх от инерции масс,
К"— составляющая силы Кх от газов,
К-х — составляющая силы Д’" от инерции масс,
XV — составляющая силы N от газов,
Nj — составляющая силы Л’от инерции масс,
/4 — расстояние между серединами опор данного участка
картера,
lin — расстояние оси цилиндра от середины передней
опоры,
li3—расстояние оси цилиндра от середины задней
опоры,
К.у — слагающая по оси уу силы /Q давления на перед-
нюю опору рассчитываемого Z-го участка, картера
со стороны соответствующего этому участку ко-
лена вала,
— слагающая по оси хх силы Kir
^Z{—-суммарная сила, действующая на Z-й кривошип
в направлении радиуса, от газов и инерции по-
ступательно двигающихся масс,
—суммарная тангенциальная сила, действующая на
Z-й кривошип и вызываемая теми же силами, что
и сила У. Z{,
а{° — угол поворота Z-ro кривошипа от плоскости сим-
метрии мотора, соответствующий углу а°,
M'iy— изгибающий в плоскости уу момент от силы Kiy,
— изгибающий в плоскости хх момент от силы Kix,
M'iy—изгибающий в плоскости уу Х-е сечение картера
момент от сил Р^.,
7И”ж— изгибающий в плоскости хх i-e. сечение картера
момент от сил PjK,
М”у — изгибающий в плоскости уу 7-е сечение картера
момент от силы Pjt
М.х— изгибающий в плоскости хх i-e сечение картера
момент от сил
J и Jx--—моменты, инерции расчетного сечения картера
соответственно относительно осей уу и хх,
гу и гх — радиусы инерции расчетного сечения картера со-
ответственно относительно осей уу и хх,
F-— площадь расчетного сечения картера,
205
Ми — суммарный момент, изгибающий расчетное сече-
ние картера,
<о° — угол наклона плоскости действия момента Ми
с осью х,
4>° — угол наклона нейтральной линии расчетного се-
чения картера с осью х,
av — напряжение от изгиба.
— скалывающее напряжение.
ч
£ 2. Силы, действующие на картер, и моменты, ими вызы-
ваемые. ч
А. Силы опорных реакций на лапы картера. '
Если считать, что двигатель уравновешен в отношении сил
инерции поступательно двигающихся масс и центробежных сил
инерции вращающихся масс, то на лапы картера'действуют:
1. Реакция от силы тяжести мотора.
2. Реакция от момента внешнего сопротивления на валу мотора
и от момента относительно оси коленчатого вала сил инерции вра-
щающихся масс, вызванных неравномерностью вращения вала.
Оба эти момента в сумме равны суммарному крутящему мо-
менту Мкр двигателя на валу.
3. Реакция от силы тяги винта.
При расчете картера силами 7 и 3 пренебрегают ввиду их не-
значительной величины по сравнению с другими силами, действую-
щими на картер.
Что касается вторых из вышеуказанных сил, то считаем, что
все лапы каждой стороны картера нагружены одинаково. При этом
каждая, расположенная симметрично относительно плоскости сим-
1 „
метрии мотора, пара лап нагружается ^--и частью момента —
Мкр, если i обозначает число пар этих симметрично расположенных
лап картера.
Момент М.. опорных реакций на одну пару симметричных лап
картера будет
* —‘ 0)
ЯУП ър v 7
Заметим, что за положительное направление этих моментов
принимается направление вращения мотора.
Б. Силы, действующие на картер от сил Р давления газов на
днища цилиндров и ощ сил N боковых давлений поршней на стенки
цилиндров.
Силы давления газов в цилиндрах на днища передаются на кар-
тер через фланцы и фланцевые болты цилиндров, крепящие по-
следние к картеру. Аналогичным же образом передаются на картер
и силы боковых давлений поршней на стенки цилиндров.
В результате действия обеих этих систем сил картер является
нагруженным в местах своего соприкосновения с фланцами ци-
линдров.
206
Найти закон распределения по картеру соответствующих нагру-
зок является вопросом очень сложным. Поэтому при расчете кар-
тера полагают действие этих нагрузок для каждого цилиндра
сосредоточенным в плоскости, проходящей через его ось и нор-
мальной к оси вращения коленчатого вала мотора. Таким образом
в расчет вводят упрощение, аналогичное тому упрощению при
расчете, скажем, шатунной шейки колена, когда равномерно рас-
пределенную нагрузку на шейку заменяют равной ей по величине со-
средоточенной, приложенной в середине длины шейки. Принятое
упрощение дает несколько повышенное напряжение в картере по
сравнению с действительно существующими и служит в сторону
надежности расчета.
Силы Р и N определяются из динамического расчета мотора.
В. С 1лы, действующие на картер от коленчатого вала.
В результате тех нагрузок, которые несет на себе коленчатый
вал при работе мотора, являются силы К давления шеек коленча-
того вала на опорные подшипники, укрепленные в картере.
Силы этих давлений определяются обычно при расчете колен-
чатого вала на прочность, и метод их определения зависит от
принятого метода расчета коленчатого вала. В дальнейшем мы при-
нимаем, что коленчатый вал рассчитывается, как разрезная балка.
Приложив к картеру силы, перечисленные в пп. А, Б и В, мы мо-
жем освободить картер от опор, цилиндров, поршней, шатунов и
коленчатого вала и рассматривать его находящимся только под
воздействием этих сил.
При расчете картера отбрасываем усиливающее картер влияние
цилиндров, но считаем взамен, что вырезов под цилиндры на верх-
ней половине картера нет и вместо них идет сплошная стенка
картера. ।
Каждое сечение картера плоскостью, перпендикулярной оси
вращения коленчатого вала мотора, в результате действия пере-
численных в пп. А, Б и В сил будет нагружено:
1) крутящим моментом Мк с осью, параллельной оси вращения
коленчатого вала;
2) изгибающим моментом действующим в вертикальной
плоскости — плоскости симметрии мотора;
3) изгибающим моментом действующим в горизонтальной
плоскости, проходящей через центр тяжести рассматриваемого се-
чения картера.
Определим эти моменты.
I. Крутящий момент Мк.
Крутящий момент, действующий в расчетном сечении картера,
слагается из следующих крутящих моментов:
1. Из крутящего момента, вызываемого действием сил опорных
реакций на лапы картера. Этот момент определяется следующим
образом: каждая пара симметрично расположенных относительно
плоскости симметрии мотора лап дает крутящий момент, равный
М'= — -! м-
нл £ лр’
207
умножая этот момент на число пар k лап, находящихся между
рассчитываемым сечением картера и задним его концом, получим
искомый крутящий момент
ь
Мкл = —^-Мкр. (2)
2. Из крутящего момента, вызываемого действием сил N — да*
влений поршней на стенки цилиндров. Этот момент определяется
следующим образом: переносим в центр тяжести рассчитываемого
сечения картера (черт. 1) силы N, соответствующие цилиндрам
мотора, находящимся между рассчитываемым сечением картера и
его задним концом. В результате такого переноса появится неко-
торый изгибающий данное сечение момент, который будет рассмо-
трен ниже, и крутящий момент, равный
(з>
где через р обозначено плечо силы 7V относительно центра тяжести
рассчитываемого сечения.
3. Из крутящего момента, вызываемого горизонтальными сла-
гающими Кх сил К, приложенных к опорным подшипникам колен-
чатого вала. Силы Кх вызывают крутящие моменты в силу того,
что обычно центр тяжести рассчитываемого сечения картера не
лежит на оси коленчатого вала мотора. Этот момент определяется
следующим образом: переносим силы Кх всех опор коленчатого
вала, находящихся между рассчитываемым сечением картера и его
задним концом, в центр тяжести рассчитываемого сечения. В ре-
зультате этого переноса появится некоторый изгибающий данное
сечение момент, который будет рассмотрен ниже, и крутящий
момент, равный ~
где р есть расстояние центра тяжести рассчитываемого сечения от
оси вращения коленчатого вала.
Складывая все три крутящих момента, определяемых равен-
ствами (2), (3) и (4), мы получим результирующий крутящий мо-
мент Мк, действующий на рассчитываемое сечение картера. Этот
момент равен
ь
М, = + М,х = - - М,р - 2 N • р + 2 К, Р. (5
Напряжения сдвига в различных точках поперечного сечения
картера от крутящего момента Мк могут быть достаточно точно
определены, основываясь на аналогии Прандтля. Согласно этой
аналогии сказывающие напряжения определяются по формуле:
Мк
2Fh’
где обозначают (черт. 13 6):
Мк — крутящий момент в данном сечении картера,
208
f — площадь, ограниченная осевой линией рассчитываемого
,,1Ьцевого поперечного сечения картера,
к h — толщина стенки картера в рассматриваемом месте сечения.
Из формулы (5') видно, что скалывающие напряжения по кон-
TVny сечения обратно пропорциональны толщине стенки.
’ Этой формулой можно пользоваться вообще при определении
наПряжений л трубчатых элементах, если толщина стенки мала,
изменение в толщине происходит плавно и нет входящих углов.
Напряжения кручения, вызываемые в картере моментом Мк, по-
ручаются обычно малыми по сравнению с напряжениями от изги-
бающих моментов, достигая 5—10% от последних. Поэтому при
расчете картера крутящих моментов Мк и вызываемых ими напря-
жений мы во внимание принимать не будем.
П и Ш. Изгибающие моменты Миу и Мих.
Пепеходя к определению моментов К1иу и Л1их, изгибающих
рассчитываемое сечение картера соответственно в вертикальной и
горизонтальной плоскостях, введем предварительно некоторые не-
обходимые для упрощения исследования понятия.
а) Под „участком картера- будем в дальнейшем подразумевать
часть картера, заключающуюся между двумя перпендикулярными
оси вала плоскостями, проходящими через середины двух соседних
опорных подшипников вала. Таким образом данный участок кар-
тера соответствует находящемуся в нем вырезанному из вала колену.
б) Под „местными силами" будем подразумевать такую группу
сил в каждом из участков картера, которые вызывают изгиб только
сечений картера этого участка. Таким образом, если, например, мы
рассчитываем сечение картера, находящееся в участке картера,
соответствующем третьему колену вала, то местные силы других
участков картера изгибать это сечение не будут. Какие из дей-
ствующих на картер сил являются местными силами, будет указано
ниже.
в) Под „общими силами" будем подразумевать те из сил, дей-
ствующих на картер, изгибающее действие которых распростра-
няется на все сечения картера.
При расчете картера на прочность разделение всех сил, дей-
ствующих на картер, на две категории сил: „местные" и „общие",
сильно облегчает, как увидим ниже, всю работу расчета.
Рассмотрим теперь, какие из действующих на картер сил являются
«местными", какие „общими", и определим вызываемые ими изги-
бающие моменты М’ , М'их и Л1"
На основании сказанного раньше силами, изгибающими рассчи-
тываемое сечение картера, будут:
1. Силы Ку, действующие каждая по линии пересечения плос-
кости, проходящей через середину соответствующего подшипника
и нормальной к оси вала и плоскости симметрии мотора.
2. Силы Кх, действующие (в результате произведенного их пе-
реноса в центр тяжести рассчитываемого сечения) каждая по ли-
нии пересечения плоскости, проходящей через середину соответ-
ствующего подшипника и нормальной к оси вала, и горизонталь-
ной плоскости', проходящей через центр тяжести рассчитываемого
Сечения.
14 И. ГЦ. Ней Jan
209
3. Силы — Рг давлений газов на днища цилиндров, действующие
каждая по оси своего цилиндра.
, 4. Силы N, действующие (в результате произведенного их пе.
реноса в центр тяжести рассчитываемого сечения) каждая по ли-
нии пересечения плоскости, проходящей через ось соответствую-
щего цилиндра и нормальной к оси вала, и плоскости, проходяще^
через центр тяжести рассчитываемого сечения, нормальной к пер.
вой плоскости и параллельной силе Л7 в соответствующем ци.
линд ре.
Действующая на опорный подшипник сила К и ее слагающие
и Кх получаются,
сил, действующих на
Черт. 1. К определению моментов, изгибающих
и закручивающих картер.
как результат сложения соответствующих
данный подшипник от соседних колен вала
При нахождении изги
бающих картер моментоЕ
мы будем принимать вс
внимание не силы Ку и
Кх, а те силы, которые
действуют на даннук
опору от переднего пс
отношению к этой опоре
колена вала Куп и /<"п,
и от заднего по отноше-
нию к ней колена вала —
— К'уз и Кха.
Примем (черт. 1) за
направление оси уу ли-
нию пересечения плос-
кости симметрии мотора
с плоскостью рассчиты-
ваемого сечения картера,
а за направление оси
хх—прямую, перпенди-
кулярную плоскости сим-
метрии мотора и прохо-
дящую через ось враще-
ния коленчатого вала.
оси уу и хх силы давле-
картера со стороны соот-
Обозначим: Ку и Кх-— проекции на
ния на переднюю опору данного участка
ветствующсго этому участку колена вала; Ку и Кх—проекции н;
оси уу и хх силы давления на заднюю опору данного участка кар
тера со стороны соответствующего этому участку колена вала.
Теперь мы можем рассматривать все действующие на картер
силы, вызывающие его изгиб, состоящими из группы комплексен
сил, причем каждый комплекс сил
картера. На основании сказанного в
картера
соответствует своему
комплекс сил данного
входят силы:
1) К и ку,
2) < и < •
3) Рг, действующие в цилиндрах этого участка картера,
210
4) N, действующие в цилиндрах этого участка картера.
Имея в виду определение в дальнейшем только изгибающих
мОМентов от этих сил, мы не будем принимать во внимание, что
силы Кх, Кх и N, как изгибающие рассчитываемое сечение кар-
«/+ у*
Черт. Ча. Силы от газов в ци-
линдре, действующие на систе-
му цилийдр-картер.
Черт. 26. Силы от инерции по-
ступательио-двигающихся в ци-
линдре масс, действующие на
систему цилиндр-картер.
Силы Ку, К”, Кг, Кх являются функциями следующих, дей-
ствующих в пределах рассматриваемого участка картера, сил
(черт. 2сг и 26):
1- Сил Рг — давлений газов на поршни цилиндров данного участ-
ка картера.
2. Сил Р—инерции поступательно двигающихся в этих ци-
линдрах масс.
Сила инерции поступательно двигающейся массы в одном
Цилиндре, ограничиваясь силами инерции первого и второго по-
рядков, равна
Pj = — •№„/?o>2(cosa-]-Xcos2a). (6)
3. Силы PjK—центробежной силы инерции вращающихся в рас-
матриваемом участке картера масс мотора, приведенных к радиусу
ривощипа. Сила PJK равна
Рл. = _ЗЛ«7?<оа. (7)
14*
211
Силы 2V являются функциями первых двух из перечисленных
сил. Относя в дальнейшем индекс г к силам от газов, а индекс j
к инерционным силам вообще, на основании положения динамики
авиационных моторов будем иметь:
N=N Д-V.
г ‘ j
(8)
Таким 'образом комплекс сил данного участка картера можно
рассматривать состоящим из следующих сил:
1. Сил от газов в цилиндрах этого участка
картера
~Рг> N?' «"у, К"гх.
2. Сил от инерции поступательно и враща-
тельно двигающихся в этом участке картера масс
мотора
Ns, K'jy, к'х, к;у, к';х.
Представим этот комплекс сил в другом виде.
Положим, что у нас имеется однорядный мотор.
Для этого случая, согласно положениям дина-
мики авиационных моторов (черт. 2а, 26 и 3) бу-
дем иметь
Кгу К'гу • Р.-, О-тГ' Р*
Кгх=-^ К''гх = ~^-ЫгМ\
N
Черт. 3. К определе-
нию сил, действующих
на картер.
Kjy — Pj + PjK cos а = — Д’ <o2 (cos а 4-
-]-X cos 2 a) — 90M?o>2 cos a —— (®?„ +
-|- 9)lK) R co2 cos а — X 4SlnR o>2 cos 2 a,
Kjx — — 2Vf +Pysina,
(ID
(12)
(13)
(14)
Силу — Рг, действующую на дно цилиндра, и силы 1Уг и Njt дей-
ствующие в точке Oj (как перенесенные в эту точку из точки А),
оставляем без изменения.
212
Комплекс сил, состоящий из И перечисленных сил:
К,-, К*. fa fa fa fa fa
—Р-, N; N,,
принимая во внимание те ,силы, из которых они слагаются, согласно
соотношениям (9)—(14), возможно теперь разбить на две группы сил:
1. Силы местные
(—рг; <). (15)
к; <; <; АО; —(16)
2. Силы общие
K'jy =» - J + Z?«2COSa-^ хад^соэ 2a, (17)
Kjy = - -у ('-№„ + 50У /? та cos a — ф X ®2 cos 2a, (18)
, I- I,.
KjX — ~ PjK sin a =-4fflKR <o2 sin a, (19)
I. I
K,a = — PjK sin a = — W? o>2 sin a. (20)
J 1 /. /.
Действие первых сил, как указывалось выше, распространяется
только на сечения соответствующего им участка картера; действие
вторых распространяется на все сечения картера.
Общие силы, как это видно из равенств (17) — (20), вызываются
силами инерции поступательно и вращательно двигающихся масс
мотора.
При определении изгибающих в плоскостях уу и хх моментов,
действующих на рассчитываемое сечение какого-либо участка кар-
тера, мы будем принимать во внимание те действующие на картер
силы, которые находятся от рассчитываемого сечения к переду
мотора. При определении изгибающих моментов все эти силы мы
разделим на две группы сил:
а) на силы, которые составляют комплекс сил рассчитываемого
Участка картера,
б) на силы, которые являются общими силами и действуют во всех
передних, по отношению к рассчитываемому, участках картера
(общие силы, действующие на рассчитываемом участке, мы вклю-
чаем в первую группу сил).
Рассмотрим в отдельности определение изгибающих моментов
от каждой из этих групп сил.
Р- Изгибающие моменты от комплекса сил рассчитываемого
участка картера.
В силу принятого выше положения считать действие силы — Р
Давления газов на днище цилиндра и силы N бокового давления
°Ршня на стенку цилиндра локализованным в плоскости, прохо-
213
дящей через ось* цилиндра и нормальной к оси вращения коленчя
того вала мотора, изгиб сечений данного участка картера буде"
вызываться силами:
1) к'у—слагающей по оси уу силы Kt давления на переднюю
опору рассчитываемого z-го участка со стороны соответствующего
этому участку колена вала;
2) Kix—слагающей по оси хх силы /Q.
Обозначим:
2-^<— суммарную силу, действующую на ось цапфы кривошипа
рассчитываемого участка картера в направлении радиуса криво-
шипа и
Черт. 4.
действующих на картер.
К определению сил,
вызываемую силами давления газов на поршни цилиндров
этого кривошипа и силами инерции по-
ступательно двигающихся в этих цилин-
драх масс.
2 — суммарную тангенциальную
силу, действующую на ось цапфы кри-
вошипа рассчитываемого участка кар.
тера, вызываемую теми же силами, что
и сила
PjK— центробежную силу инерции
массы колена и вращающихся масс ша-
тунов, действующих на это колено.
/, — расстояние между серединами
опор коленчатого вала рассчитываемого
участка картера.
1(п — расстояние от середины перед-
ней опоры до плоскости, проходящей
через оси цийиндров рассчитываемого
участка картера.
li3— расстояние от середины задней опоры до той же пло-
скости.
а,— угол поворота кривошипа рассчитываемого участка картера
от плоскости симметрии мотора уу для данного момента.
Для каждого типа могора угол а, определяется в зависимости
от угла а (а есть угол поворота первого кривошипа от начального
его положения в момент взрыва в правом из действующих на
него цилиндров, если смотреть на них со стороны носка мотора)
согласно равенству:
а«=а4-Рч,
<21)
где р, является некоторым постоянным углом для /-го кривошипа
данного типа мотора. ” \
Согласно черт. 4 будем иметь
= 7^ + cosa,4-(2 Л)sinaj, (22)
< = у2 + 2 Zt} sin а,- (2 Л) cos aj- (23)
214
г ы Рм, и 2 Л обычно определяются при расчете колен-
Си'п вала ’и, следовательно, при расчете картера могут считаться
йатого ным л Определение этих сил уже дано в динамике авиа-
моторов- ,
ленты Milf и Afte, изгибающие моменты в вертикальной и
нтальной плоскостях расчитываемое сечение картера и вызы-
Г°емые соответственно силами К.у и К-х, будут равны
(24)
(25)
через z обозначено расстояние рассчитываемого сечения от
Средины передней опоры коленчатого вала на данном участке
картера.
Максимальные значения эти изгибающие моменты будут иметь,
когда
%---Цп>
т. е. когда рассчитываемое сечение совпадает с плоскостью осей
цилиндров рассчитываемого участка картера. Для этого сечения
“s«< + (S T()slna(]. (26)
X.=—[(Р).+2Z) sin «, - (2 л) cos «,]. (27)
моменты
Заметим, что в авиационных моторах обычного типа
и Al'iv для различных участков рассчитываемого картера являются
сдвинутыми по фазе; по величине эти моменты могут отличаться
I. I.
за счет коэфициента —" >3- ; для тех участков картера,
имеют одинаковые - п гз моменты М'. и Л!' являются
/ *у
1 г
выми по величине, но сдвинутыми по фазе.
которые
одинако-
Д. Изгибающие моменты от общих сил
Определяем в отдельности изгибающие моменты M"iy и
---------------------------------- ty М'^, дей-
Ующие в плоскостях уу и хх от сил Р1: инерции вращающихся
Двигателя, и моменты и 7W действующие в тех же пло-
гатеТЯХ °Т ^ИЛ инеРции постУпательно двигающихся масс дви-
МоменЖе приводятся формулы для определения этих четырех
ваем iT0B в зависимости от типа мотора и положения рассчиты-
—Л 0 сечения в картере. Формулы даются для расчетных сече-
РтеРа плоскостями, проходящими через середины опорных
215
шеек коленчатого вала мотора и через оси цилиндров, примени
тельно к следующим типам моторов:
I — 4-цилиндровому однорядному мотору, -
П — 6-цилиндровому однорядному мотору,
III — 8-цилиндровому V-образному мотору,
IV — 12-цилин 1ровому V-образному мотору,
V — 16-цилиндровому V-образному мотору,
VI— 12-цилиндровому iW-образному мотору,
VII — 18-цилиндровому W-образному мотору,
VIII — 16-цилиндровому Х-образному мотору.
/. 4-циландровый однорядный мотор.
Изгибающие моменты Miy, Miy и Ж$" для данного угла по
ворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенные
симметрично относительно плоскости 3—3, проходящей через сере
|У-
h
Черт. 5. К определению моментов от сил инерции вращающихся и
поступательно-двигающихся масс, изгибающих картер
4-цил. однородного мотора.
дину среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти моменты
определяем для сечений картера плоскостями: 2—2, II—II и 3—3
В дальнейшем расстояние между двумя плоскостями' будем
обозначать буквой / с двумя индексами, соответствующими нуме
рации этих плоскостей на чертеже; так, например, /]3 обозначает
расстояние между плоскостями /—/ и 3—3 (черт. 5).
1. Моменты, изгибающие сечение 2—2 картера. За
положительное направление моментов Ж и Miy принимаем на-
правление, обратное направлению вращения стрелки часов, если
смотреть на плоскость уу действия этих пар со стороны положи-
тельных значений х; за положительное направление моментов Ж1
и Ж^, принимаем направление, обратное направлению вращения
стрелки часов, если смотреть на плоскость хх действия этих пар
со стороны положительных значений у:
Ж" = —R/12 cos а, (23)
Ж^, = о)2 /j 2 si п а, (29.
Ж2^ = —9JIп R о.3 lt 2 cos а -]- X cos 2а), (30.
216
4'1 = 0- (31>
Для частного случая, когда
/ = / =/ =1 = —
'11 ‘12 ‘211 'из 2 >
где /«—расстояние между серединами двух соседних опорных под-
шипников, имеем
41=—тк cos а* (28')
41=mK sin а> (29')
41 = — (cos а Ц- X cos 2а), (30')
4'1=о> (31')
причем znK = O,59JJK/?w2/o, (32)
тп = 0,5 R ш2 /0. (33)
2. Моменты, изгибающие сечение //—// картера.
M„y = —WKR^lin cos (34)
4x = ^^“S/in Sin“. (35)
4'il — — R ®2 4u (cos a -j- >• COS 2а), (36)
4il=o. (37)
Для частного случая, когда = А 2 = All = ^113 = » имеем 4;„ = -2/«Kcosa, (34')
4Ia: = 2/nKsin«, ' (35'1
41у — — ^тп (Cos а + k COS 2а), (36')
41=°- (37')
3. Моменты, изгибающие сечение 3—3 картера.
/и" = — TJ R <О2 /jп COS а, fl/ * а* (38)
41=^к/?ш2/шsina- (39)
м; = - R со2 [/18- /113) cos а + X ' 1,3 /пз) cos 2а], (40)
41=о- (41)
Для частного случая, когда
1=1—1 =1 = —-
'11 '12 '211 ‘113 2 ’
217
имеем
М.„ = — 2/п ccs а,
^у к
М'2х = 2тк sin а,
Afs" — —2тп (cos а 4- 2). cos 2а),
лС==о,
(38')'
(39')
(40')
(41')
//. 6-цилиндровый однорядный мотор.
Изгибающие моменты Miy, Л1"., м/у и для данного угла
поворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных
симметрично относительно плоскости 4—4, проходящей через сере-
дину среднего коренного подшипника мотора.
Поэтому эти моменты определяем для сечений картера плоско-
стями: 2—2, 11—II, 3—3, III—111 и 4—4 (черт. 6).
Черт. 6. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступател.,по-
двигающихся масс, изгибающих картер 6-цил. однорядного мотора.
1. Моменты, изгибающие сечение 2—2 картера. Для
этого сечения изгибающие моменты М"2у, М2х, Ж2"' иЖ2" будут опре-
деляться соответственно по формулам (28), (29), (30) и (31) для
общего случая и по формулам (28'), (29'), (30'), и (ЗГ) для частного
случая, когда
/ =/ =/ — / — / —I —— •
‘11 ‘12 ‘211 ‘ИЗ ‘зш 1Ш4 — 2 ’
здесь /0 — расстояние между серединами двух соседних опорных
подшипников.
2. Моменты, изгибающие сечение II—II картера. Для
этого сечения изгибающие моменты М1!у, Л4^х, и M"x будут
определяться соответственно по формулам (34), (35), (36) и (37)
для общего случая и по формулам (34'), (35'), (36') и (37') для част-
ного случая, когда
I = 1 —I = 1 =1 —I = —
‘11 ‘18 *2П ‘из ‘зш ‘ш< о •
218
3. Моменты, изгибающие сечение 3 — 3 картера.
Хг, = — Я “2 [/Аз — °>5,пз) cos а+^Г- Ais sin а
- уз”
= ^13 — 0Д18) S‘na------2~1нЯ cosa
[]/ з
(Аз — 0,5Zn3) cos а + V^~ Zn3 sin а +
1/"з”
+ х (Ав — О,5/Пз) cos 2а-2“ 1 Z(I3 sin 2а ,
Для частного случая, когда
/ —Z —/ —I —1 —1 = -Ai-3
—чг~~*гп — ‘из 'siv 4 iv 4 2
имеем
М"3у = — 0,5/Лк (5 cos а -|- У з sin а),
М^х = 0,5/п* (5 sin а — ]/ 3 COS а),
(42)
(43)
(44)
(45)
(42')
М3')
М™ = — 0,5/«„ (5 cos а У~3 sin а 4“ 5 X cos 2а — У 3 X sin 2а), (44')
Л43>0. (45')
4. Моменты, изгибающие сечение III—III картера.
Г Уз
Мщу ~ 7? «и- | (Zini 0,5/Ш!1) COS a Ainis*n a
Mdu ~ R 0)3 (A hi 0,5/пш) s*n a 2~ m C0S a *
, У з
^Шу = ffi2 (Ain 0’5 Ann) C0S a H 2~
Ami sin a -f-
"4“ (Am 0,5/JIUI) cos 2a X/UiUsin2a ,
Для частного случая, когда
I — 1 —1 =Z — 1 —I =1sl
*11 — 42 *211 *113 — '3IV *IV 4 2’
(46)
(47)
(48)
(49)
имеем
— ,nK (3 COS a + / 3 sin a), (46')
— тк (3 sin a—УЗ cos a), (47')
Л1ту~ — mn (3 cos a У 3 sin a3 k cos 2a—У^З X sin 2a), (48')
= (49')
219
5. Моменты, изгибающие сечение 4—4 картера.
== — R о2 (/„ — 0,5/П4 — 0,5/Ш4) cos а -|-
Черт. 7. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступателыю-
двигающихся масс, изгибающих картер 8-цил. V-образного мотора.
Для частного случая, когда
I —I =1 =1 = / — I —
‘11 42 ‘211 ‘цз — *ЗШ — ~~ 2 ’
имеем М,у = — тк (3 cos а У~3 sin а), (50')
AT=ffljt(3sina- V’3 cos а), (51')
1\у ~ — тп (3 cos а 4~ ]/~3 sin а 4~ 31 cos 2а — V 3 X sin 2а), (52')
О0. (53')
///. 8-цилиндровый V-образный мотор.
Изгибающие моменты Л/", М”у и М”х для данного угла
поворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных
симметрично относительно плоскости 3— 3, проходящей через
середину среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти
моменты определяем для сечений картера плоскостями: 2 — 2,
II—II и 3—3 (черт. 7).
220
1. Моменты, изгибающие сечение 2—2 картера.
Моменты М2у и Л/2а, определяются соответственно по формулам
(28) и (29), подставляя в них (а—45°) вместо а.
Моменты Л12х и Мгу определяются по формулам
7 Л2~
М.,у =----g— • 9ЛП 7? о>2 /12 (cos я —|— sin я), (54)
иг 1/2^
М2х =-----~7?ш2 /12 (cos я — sin я -J- 2Х cos 2 я). (55)
Для частного случая, когда
/ — / — / —1 — Isl
‘11 ‘12 *211 ‘из 2 ’
моменты М2у и М”х определяются соответственно по формулам
(28') и (29'), подставляя в них (я — 45°) вместо я.
Моменты 7И2а, и М2у определяются по формулам
=-----2“ т* (cos я 4- sin я), (54-)
V2
М2х =-----2^тп (cos “ — sin я 4- 2 X cos 2 я). (55')
2. Моменты, изгибающие сечение II—II картера.
Моменты и определяются соответственно по формулам
(34) и (35), подставляя в них (я — 45°) вместо я.
Моменты и МИх определяются по формулам
1/9*
=-----2“ R “2 Zj 11 <cos а + sin <56)
Л1"х — — 7?ш2/,п (cosh — sin а 4-2Х cos 2я). (57)
Для частного случая, когда
/ — Z — / — / ——
‘11-------------------‘12— 211 — ‘ПЗ — 2’
моменты М”}у и М"х определяются соответственно по формулам
(34') и (З5')э подставляя в них (я — 45°) вместо я.
Моменты и 7И"1а. определяются по формулам
7И"^ = — ]/2 тп (cos я 4- sin я), (56')
Мцх = — ]/2 тп (cos я — sin я 4- 2Х cos 2 я). (57')
3- Моменты, изгибающие сечение 3— 3 картера.
Моменты и определяются соответственно по формулам
' ) и (39), подставляя в них (я — 45°) вместо я.
221
Моменты AJj" и М“'х определяются по формулам
* 0)2 (Zls~ /11з) (C0S ° + Sin °0’ (58)
1/ у
Z’3d, = 2~Z?<u2 [(/I3 Zns) cos а (/13 /цз) sin а 4~
+ 2Х (/13 + /пз) cos 2а] (59)
Для частного случая, когда
I —1—1 — I = -°-
‘11-‘21 2П *ПЗ 2
моменты Х'г, и К, определяются соответственно по формулам
(38') и (39'), подставляя в них (а — 45°) вместо а.
Моменты 7И3" и Л13^ определяются по формулам
X?/ == — V^mn (cos “ + sin а)> (58')
— —/2 тп (cos а — sin а 4Х cos 2а). (59')
/V. 12-цилиндровый V-образный мотор.
Изгибающие моменты м".у, М.х, м”у и Л1"х для данного угла пово-
рота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных сим-
Черт. 8. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступательно-
двигающихся масс, изгибающих картер 12-цил. V-образного мотора.
метрично относительно плоскости 4 — 4, проходящей через середину
среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти моменты
определяем для сечений картера плоскостями: 2 — 2, II—II, 3—3
и 4 — 4 (черт. 8).
1. Моменты, изгибающие сечение 2 — 2 картера.
Моменты М2у и м”х определяются соответственно по формулам
(28) и (29), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты /И2" и Af™ определяются по формулам
М‘^у = - Wln R^ll2 (3 cos а 4-/3 sin а4-к cos 2a4-/3Xsin 2a), (60)
^2ж= —cosa4~/3 sina — 3Xcos 2a 4-/3Xsin2a). (61)
222
Для частного случая, когда
1=1—1 = / =1 — I —
‘11 ‘12 *211 ‘из ‘SIII — ‘IIU— 2 ’
моменты 7H2j/ и определяются соответственно по формулам
(28') и (29'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты ЛЛ" и AQ определяются по формулам
i/y _ _
—-----— тп (3 COS а 4- У 3 sin а X cos 2а -f~ У 3 X sin 2а), (60')
(—cos аУЗ sin а — ЗХ cos2a4~ УЗ X sin 2а). (6Г)
2. Моменты, изгибающие сечение II— II картера.
Моменты и Л)Иа. определяются соответственно по формулам
(34) и (35), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты Л/И;< и Л4Па, определяются по формулам
т тЛз” _
=-----^r-2KnZ?w2/in(3cosa4-/3sina4-Xcos2a4-
4~ У§ X sin 2a),
Л4Па. — -i- 9ЛП7?<»2/1П(— cosa 4-Vasina—ЗХ cos 2a4~y3Xsin2a). (63)
Для частного случая, когда
1ц ‘12 ‘211 ‘из ‘зш ‘Ш4 2’
моменты MUy и 44jIa. определяются соответственно по формулам
(34') и (35'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты 2Wj"7 и М'^. определяются по формулам
уз“ _
М1[у —---— тп (3 cos а 4- УЗ sin а 4- cos 2а 4- У3 X sin 2а), (62 )
тп (— cos а 4~ УЗ sin а — ЗХ cos 2а 4~ УЗ Ь sin 2а). (63')
3. Моменты, изгибающие сечение 3 — 3 картера.
Моменты и определяются соответственно по формулам
(42) и (43), подставляя в них (а—30°) вместо а.
Моменты Л)’" и определяются по формулам
Ч>-^-^»/?‘»2(3(/1з-/пз)С08а4-УЗ(/134-/П8)81па4-
+ Х (zi з + Zn 3) cos 2a + У 3 X (Zi 3 — Zn 3)sin 2al.
M3x = R“21 — (ZI3 +/пз)СО5а+УЗ(4з —^3) sina —
— 3X(Z1S — Zns) cos 2a 4~ УЗX(/IS4-^J13) sin2a]. (65)
223
Для частного случая, когда
/ —/ — L =1 = 1 — г
*ц----*12-f2II ‘IIS 3111 4114 2’
1
моменты /И",, и Л/'^. определяются соответственно по формулам
(42') и (43'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты Л1"' и м"' определяются по формулам
Л/'" = ——тп (3 cos я -J- 2]/3 sin а 4~ 2Х cos 2а 4~ ]/3 X sin 2а), (64')
у 2 п
= ~£~тп (— 2 cos « +1 3 sin я — ЗХ cos 2а 2 ]/3 X sin 2а). (65')
4. Моменты, изгибающие сечение III—HI картера.
Моменты и А4’1Пх определяются соответственно по формулам
(46) и (47), подставляя в них (я — 30°) вместо я.
Моменты 7И"'1г/ и /И^. определяются по формулам
<„=- W-R“- р л и -'и i„’cos °+
/з (/j ni -j- zn in) s*n a (А ш H- Ar in) cos2a-|-
+ /3X(/Iin-/nul)sin2aL (66)
7WiUa.= 5D?n Z? <b2 [ (/j nI 4- ZnnI) cos a 4- ]ЛЗ (Zj In Zn UI) sin a
3X (Zj Jn Zn ш) cos 2a 4~ /3 X (Zj nI 4“ Zn Jn) sin 2a]. (67)
Для частного случая, когда
Z = Z ==Z =Z = 1 =1 =~
42 2 II II 3 ‘ЗП1 ‘пн 2 ’
моменты Л/,". и 2Wj’lla, определяются соответственно по формулам
(46') и (47'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты Л4ц1г/ и 7И’”с определяются по формулам
Л1’иу = — т„ (3 cos а 4- 3]^3 sin а 4~ ЗХ cos 2а 4-1^3 X sin 2а), (66')
тп ( — 3 Cos а4“Ка sin а — ЗХ cos 2а 4~ 3 ]/ 3 X sin 2 а). (67')
5. Моменты, изгибающие сечение 4—4 картера-
Моменты AZ"(/ и /И4г определяются соответственно по формулам
(50) и (51), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
224
Моменты Л14?/ и определяются по формулам:
l/jT г—
Ку ==-----Г 907,1 Я 0)2 4— 4i 4) cos а 4- /з (/j 4 + /П1 — 2/1Ц4) sin а4~
+ * (4 4 + Ai 4 - 24,1 «) c°s 2а 4- КЗ X (4 4 - А, 4) Sin 2а), (68)
АС = 4" 907,1 Я “2 [ ~ (4 4 + 4,4 — 2/ш 4) COS а 4- /ЗЦ 4 — /п 4) sin а —
- 31 (4 4-4!*) “S 2а 4- /3 А (44 4-/п4 - 2/ш 4) sin 2а]. (69)
Для частного случая, когда
/ — 1 — 1 — I — I — т — А.
*11 '12 *211 113~1ЗШ *Ш4' 2’
Моменты М и М'^. определяются по формулам (50*) и (5Г), под-
ставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты 7174г/ и определяются по формулам:
/<Г _ _
М." =------0— тп (3 cos а 4- 3 /3 sin а 4- ЗХ cos 2а 4~ /3 X sin 2а), (68')
= 4 т„ ( — 3 cos а 4~ /3 sin а — ЗХ cos 2а 4- 3/3 X sin 2а). (69')
V. 16-цилиндровый V-образный мотор.
11згибающие моменты Mix, Miy и Mix для данного угла по-
ворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных
ЧеРТ- 9. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступательно-
Двигающихся масс, изгибающих картер 16-цил. V-образного мотора.
симметрично относительно плоскости 5—5, проходящей через
еРедину среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти
оменты определяем для сечений картера плоскостями: 2—2,
— II, 3—3, HI— III, 4—4, IV—IV и 5 — 5 (черт. 9).
Моменты, изгибающие сечение 2 — 2 картера.
(25?еНТЫ К и К определяются соответственно по формулам
) и (29), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
15 и- Ш. Нейман. 225
Моменты Ми М2х определяются соответственно по формулам
(60) и (61). Для частного случая, когда
/ = / — / = / =1 — I —I = 1 =-^-
*11 — *12 *2И ‘П8 ‘8П1-‘Ш1 ‘»IV ‘IVS 2’
моменты М'2у и М2х определяются соответственно по формулам
(28') и (29'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты М'2у и М2х определяются соответственно по формулам
(60') и (61').
2. Моменты, изгибающие сечение II—II картера.
Моменты Л1П1/ и Л/Па. определяются соответственно по формулам
(34) й (35), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты Л4П/ и М11х определяются соответственно по формулам
(62) и (63).
Для частного случая, когда
1=1—1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1 = 1°-
‘11 ‘12 '2П ‘пз 'зш 'ли ‘4IV ‘IV Б 2 ’
моменты и Л/j'^ определяются соответственно пи формулам
(34') и (35'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты и Mjj'x определяются по формулам (62') и (63').
3. Моменты, изгибающие сечение 3— 3 картера.
Моменты М2у и M2x определяются соответственно по формулам
(38) и (39), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты Л>"’ и определяются по формулам:
К =- [3(/13-/пз) “Б а + /Г(/.3-/118) Sin а +
+ * Vi з + 4i з) cos 2а + /ЗХ Ц 8 + /ц 3) sin 2а], (70)
(Zis~,ii3)cos<i + V’3(ZJ3 — 'пз) Sina —
-ЗХ(/18 + /пз) cos2a + /3X(/IS+/n3) sin 2а]. (71)
Для частного случая, когда
1=1—1 = 1 =1 =1 =1 =1 = -?
‘11 '12--‘211 ‘пз ‘зш ‘Ш 4 ‘4IV ‘IV Б 2 ’
моменты М 7 и определяются соответственно по формулам
(38') и (39'), подставляя в них (а — 30°) вместо а.
Моменты /И3” и /И3л. определяются по формулам:
—------- т» (3 cos а 4~ V 3 sin a -f- 2 X cos 2а-]~
4-2/3 X sin 2а), (70')
/И3" = тп (—cos а4~/3 sin а — 6 X cos 2 а 4*
4-2/ЗХ sin 2а).
(71')
226
4. Моменты, изгибающие сечение///—///картера.
Моменты и Л/Ша. определяются соответственно по фор-
мул ш (38) и (39), подставляя в них (а — 30°) вместо о.
Моменты М"йу и определяются по формулам:
lUv = 4 R 0)2 43 (4 m 4i ш) cos а 4- УЗ (/, ш /ц ш) sin а -ф-
4~ 44 ш 4i ш)cos 2 « 4" У з х (4 ш 4~ 4i ш) s*n 2®] > (72)
М111х = ~4~ 0)2 f (4 in Ai in)cos а A- (4 ni 4i in) s*n а
3 X (Zj IH -J-/u in) cos 2 a -f-У3 X (4 ni 4" 4i in) sin 2 а]. (73)
Для частного случая, когда
41=42: 4н =4is== 4ш~4п4 ~ 4iv=4v5 ~~2~’
моменты Mjjjy и М/цд, определяются соответственно по формулам
/38') и (39'), подставляя в них (о — 30°) вместо а.
' 7 « . < rrr J
Моменты МШу и MULr определяются по формулам:
Xii8f=-----^^'Пп (Зсоза-|-УЗ sina-[-3X cos2«4-
4-3 Уз К sin 2 а), (72')
Л/'”1д. — cos а “Ь sin “ — 9kcos2«4-
4-3/3 X sin 2 а). (73')
/
1 5. Моменты, изгибающие сечение 4—4 картера.
44'^= —4-2)А;/?ш2(/3 /1П cosa4-/In sina—/ni4cosa4-
4-/3/1U1 sin a) (74)
= <o2(4 n COS a — уз 4 n sin a 4- /3 /ш 4 COS a -f- Zn[ 4 sin a) (75)
< = - -ад [(3/, 4 ~ 3/n 4-y3/)U1)cosa4-
+(У 3 X ix 4 - УЗ 4j 4 4- 3/ш 4)sina+X(44+zII4-/iii4)cos2a4-
4-y3X(/144-4I4-/III4)sin2a], (76)
К = ад “2 f- (4 < - 4i 4 + V 3Zni 4) COS a +
(У 3 Zj 4 — У 3 Zu 4 — /щ 4) sin a 3 X (4 4 4“ 4i 4 nu) c°s 2 а 4“
+ У 3 X (4 4 4- 4j 4 - 4л 4) sin 2 «]. (77)
15*
227
Для частного случая, когда
/lI==/l2==An = ZH3==Z3nl = Zin4 = Z4lV = ZIV5== »
имеем М[у == — >J(2V ’З — 1) cos а + (2 + р"3) sin а], (74')
= -1 тк [(2 +/3) cos а — (2/3 — 1) sin а], (75')
К =------/ип [(6 - /3) cos а + (3 + 2 V 3) sin а -]-
-]-7 k cos 2 а-|-7 /Зк sin 2 о], (76')
<, = Т т” Н (2 + ^3) cos « + (2 / 3 - 1) sin а -
— 21 к cos2a-]-7/3k sin2a]. (77')
6. Моменты, изгибающие сечение IV—IV картера.
----/?ш2 (/3 /га cos а /ш sin а — /Ш1У cos а 4-
+ ]/3 /nnvsina), (78)
^ivx = 4^к Я ®2 (/i п cos а — V 3 /, nsin a -f- /3 /га iv cos a -f-
4“1 га iv sin а), , (79)
^пу = 4 R “2 Ь3' [у 4i iv V^3 /1ПIV) cos а -|-
~I-(V"3/nv ^З/шу-рЗ/щгу) sin a-}-! (/jiV-|~/niv /щiv) cos 2а4“
4~ /3 X (Zj IV-]-/п iv /щ iv) sin 2 а ]> (80)
^IVa; = “J" 0)2 I ^1IV Al IV 4~ ^3 Zra Iv) COS a -[-
~|_(Vr3ZIIV V^Zjjjy /jniv) sin° ЗХ (/цуЧ^/щу Aiiv) Cos2a-|-
4~ ]/~3k (4iv4~4nv Zraiv) sin 2 a]. (81)
Для частного случая, когда
имеем
Xvi,=-8/«K [(/3-l)cosa + (l + /3)sina]> (78')
/WIVa, = 8тк [(1 4-/3) cos a — (/3 — 1) sin a), (79')
.г 1/3 —
MlNy =-----2 ~mn [(3— /3) COSa4-(3.4“/3) sina-|-4k cos2a4-
-f-4/3k sin 2 a], (80')
ZMjVa, =~4 mn [— (/34-1) cosa4"(/3 — 1) sin a — 12 k cos 2 a-|-
4-4 /3k sin 2a].
(81')
228
7. Моменты, изгибающие сечение 5 — 5 картера.
Моменты и МЪх определяются соответственно по формулам
(78) и (79).
Моменты ЛКГ и М*х определяются по формулам:
=----^4-^»^“2К34Б-3/П6-/3/гаБ + /3/1¥Б)сО8а4-
-}-(1^3/1Б 1/Л3^пь4_3/шб 3Zivb) sina-)-k (4бЧ^иб ^шб —
^ivб) COSя + V f 4бЧ“^п5 Ans 4vб)s’n(32)
K=-1^n^“2(-(zIB-4b+/3/niB-vr3/IV6)cosa+
Ч- (КЗ Zj Б КЗ/у Б б Ч~ 4v б) sin а
— 3 k (Zj Б Ч~ Zjj Б ZUj Б ZIV Б) C0S 2я-|-
Ч- V 3 к (4 Б + 1а Б - Zm Б - ZIV в) sin 2 я]. (83)
Для частного случая, когда
1 __1 __1 __/ __i ____1 —1 __/
*11--12-*2П--ПЗ— ЗШ ЧП 4 4 IV ЧУБ— 2 ’
моменты Л4Бу и М”х определяются соответственно по формулам
(78') и (79').
Моменты Alg" и Afj" определяются по формулам:
М™ =----К3 - /3) cos я + (3 4- /3) sin я -f-
-f- 4 к cos 2 а 4 Y 3 к sin 2 я], (82')
^ЪХ = 4 тп I— (/3 + 1) cos а + (/3 — 1) sin а —12 к cos2a-|-
4-4 КЗ к sin 2 а]. (83')
VI. 12-цилиндровый W-образный мотор.
Изгибающие моменты М".у, M"ix, Л/’" и Л1'" для данного угла по-
ворота я будут одинаковы для сечений картера, расположенных
симметрично относительно плоскости 3—3, проходящей через се-
редину среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти
моменты определяем для сечений картера плоскостями: 2 — 2,
II—II и 3—3 (черт. 10).
1. Моменты, изгибающие сечение 2 — 2 картера.
Моменты Ni[y и М'^х определяются по формулам (28) и (29), под-
став п я в них (я — 60°) вместо «.
229
Моменты /W2j/ и /И" определяются по формулам:
М'гу =----|~5Ш„/?<о242(3 Cosa-f-3'|/r3sina — kcos2a4-
4-/ЗХ sin2a), (84)
М" =------ЭД./?ZI2 (3cos« — /3 sin a3 X cos 2 a-j-
4-/ЗХ sin 2 a). (85)
Для частного случая, когда
1 =1 =1 =1 =
'11 4 2 '2II 413 2 ’
моменты M„y и определяются соответственно по формулам
(28') и (29'), подставляя в них (а — 60°) вместо а.
Черт. 10. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступательно-
двигающихся масс, изгибающих картер 12-цил. W-образиого мотора.
Моменты и Л42" определяются по формулам:
ТИ2" =--тп (3 COS а 4- 3/3 sin a— Xcos2a4~/3X sin 2 a), (84')
Л42а. =-m„ (3 cos a — /З sin a 4- 3 X cos 2 a 4- /3 X sin 2 a).(85')
2. Моменты, изгибающие сечение //—/I картера.
Моменты Мцу и М'Пх определяются соответственно по формулам
(34) и (35), подставляя в них (а — 60°) вместо а.
Моменты и м'^ определяются по формулам:
М'пу =---7?ш2/1П (3cosa4-3 /3 sina — X cos2^x4~/3X sin 2a),
186)
i/'q _ _
Л111а,==-у- ЯК„/?ш2/П1(3 cos a — /3sina4~3X cos2a4~/3X sin 2 a).
(87)
230
для частного случая, когда
/ = / —I —I
*11 *12 *2II *113— 2 ’
моменты и определяются по формулам (34') и (35'), под-
ставляя в них (а — 60°) вместо а.
Моменты 7И]1;’ и Л4Па. определяются по формулам:
=----тп (3 cos а -ф- З/З sin а — X cos 2 а 4~ /3 X sin 2 а), (86')
/З г-
МПх —-----тп (3 cos а — / 3 sin а -ф- 3 X cos 2 а ф-
£
ф-/ЗХ sin 2а). (87')
3. Моменты, изгибающие сечение 3 — 3 картера.
Моменты /И3г/ и 7MSa: определяются соответственно по формулам
(38) и (39), подставляя в них (а—60°) вместо а.
Моменты /И3у и /И3а, определяются по формулам:
М 'зу =--ш2 [3 (ZIS—Zns) cos а + 3 / 3 (/Is — ZU3) sin а —
— Х (ZI3 + Zns) COS 2“ 4- /"3 * (4з 4-Zns) S?n 2«L (88)
,f ____________________________________
M3x =----4~ % 0)2 I3 (Zij ~ zn3) cos а — / 3 (ZI3 — ZII3) sin а4-
+ 3 X (ZI3 -Ф- ZIIS) cos 2a + /ТX (ZI34- Zn3) sin 2а]. (89)
Для частного случая, когда
I = 1 =1 =-1 =—
*11 *12 *2П *ПЗ 2 ’
моменты Л/"у и М3х определяются соответственно по форму-
лам (38') и (39'), подставляя в них («— 60°) вместо а.
Моменты М'Ъу и Л43я определяют^ по формулам:
^у~-----тп (3 cos а -ф- 3 / 3 sin a — 2Xcos2a-[-2 / 3 X sin 2a), (88')
^*за; =—— mn(3 cosa — / 3 sin a-ф-6 X cos 2a 4-2/3 X sin 2a). (89')
VII. 18-цилиндровый W-образный мотор.
Изгибающие моменты Л4^, м"^, Miy и /И", для данного угла по-
ворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных
имметрично относительно плоскости 4—4, проходящей через се-
недину среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти
°менты определяем для сечений картера плоскостями: 2—2,
zz> 3—3, Ш—III и 4—4 (черт. 11).
231
1. Моменты, изгибающие сечение 2—2 картера.
Моменты и М'2х определяются соответственно по форму-
лам (28) и (29), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты /И2)’ и определяются по формулам:
М'"у = — ll2 (a COS a-f- b sin а -]-С Xcos 2a -f-dX sin 2а), (90)
где
a — cos 40° (2 -|- sin 10°) — 1,665,
b = sin 40° + cos 10° • cos 40° = 1,397,
c = sin 10° — cos 20° • cos 40° -f- cos 40° = 0,220,
d — cos 10° sin 20° • cos 40° = 1,247,
(90а)
TW2i =—2Яя7?<в2,т2(Л1 cos a sina-f-c1Xcos2a4-rf1X sin 2a), (91)
где
a, = sin 40° (1 —sin 10°) = 0,531,
= - sin 40° • cos 10° = — 0,633,
с, = sin 40° (1 -J-cos 20°) = 1,247,
(91a)
d, = — sin 40° sin 20° = — 0,220.
Черт. 11. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступательни-
двигаюшихся масс, изгибающих картер 18-цил. W-образиого мотора.
Для частного случая, когда
I —I =i —I —I —/ —А
*11 ‘12 *2П 413 — ‘зш-‘пи— 2
моменты М2у и Mtx определяются соответственно по форму-
лам (28') и (29‘), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты М'”у и М2х определяются по формулам
ТИ2?/ = — тп (a cos а b sin а с X cos 2а d X sin 2а), (90')
где коэфициенты а, Ь, с и d определяются согласно равенств (90а/
м2х = —тп (a, cos а + bx sin а q X cos 2а d, X sin 2а), (9Г)
где коэфициенты аи bit сх и dt определяются согласно равен-
ств (91a).
232
2. Моменты, изгибающие сечение II—II картера.
Моменты /Ип?/ и Л1Ия, определяются соответственно по форму-
лам (34) и (35), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты SMj"y и /Ип’” определяются по формулам:
Л4Пу = — 7? <»2 /1П (a cos а -ф- b sin а -]- с X cos 2а -J- d X sin 2а), (92)
где коэфициенты а, Ь, с и d определяются согласно равенств (90а),
Z? ш2 /1П (a, cos а —bi sin а -]- сх X cos 2а -ф- di X sin 2а), (93)
где коэфициенты а,, Ьх, сх и d, определяются согласно равен-
ств (91а).
Для частного случая, когда
/ = 1 —I =1 =1 —I — -°-
*11 *12 *211 *113-‘зш — 'ПТ4 2 ’
моменты М'йу и определяются соответственно по форму-
лам (34') и (35'), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты Л4д" и Л4П'" определяются по формулам:
= — 2тп (а cos а 4 b sin а -]- с X cos 2а ф- d X sin 2а), (92')
где коэфициенты a, b, с nd определяются согласно равен-
ств (90а),
МХХх = — 2тп (a, cos а —sin а —с, X cos 2а dj X sin 2а), (93')
где коэфициенты а1г bu ct и dx определяются согласно равен-
ств (91а). •
3. Моменты, изгибающие сечение 5—3 картера.
Моменты Л/3?/ и м'3х определяются соответственно по форму-
лам (42) и (43), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты Л43"' и Л43" определяются по формулам:
Л4;" = -аЛ„/? а»2 [(а/18-0,5а/из—0,5 У~ЗЬ1пз) cosa-|-
+ (z’zis4'0>5 3 й/П8 — 0,5Z»ZII3) sina-j-
4-X(c/l3 — 0,5c/ns-)-0,5 У 3 d/jj3) cos 2а-ф-
-ф- \(dlX3 — 0,5 У 3 c ZU3 — 0,5dZI13) sin 2a], (94)
где коэфициенты д, b, c nd определяются согласно ра-
венств (90a),
[«/1з-0.5а/113-0,5 /Ч/113) cosa4-
+ (^Лз + 0,5 У 3 ajZU3 —0,5Z»j/n3) sin а 4-
+ X (GZI8 —°>5ciZH8 + °>5 V3 diZns) cos 2a-]-
-]-X(d1Z13 —0,5 УЗ cxln3 — 0,5d1Zns)sin2a], (95)
233
где коэфициенты а1г bt, q и dx определяются согласно равен»!
ств (91а).
Для частного случая, когда
/ = / = Z = 1 =1 — I — Ь-
‘11 42 *211 ‘ИЗ *3111 4114— 2 ’
моменты Л13 и /И3а. определяются соответственно по формулам
(42') и (43'), подставляя в них (а— 40°) вместо а.
Моменты Л43(/ и Л/3я. определяются по формулам:
MZjj = —/и„ [(5а — /3 b) cos а -|- (5Ь ф- ]/ 3 а) sin а -|-
-[-1 (5с Ц- |/3 d) cos 2 а 4~ X (5d — р^З с) sin 2 а], (94')
где коэфициенты а, Ь, с и d определяются согласно равен»
ств (90а),
М^х = — ^тп [(5aj — /3 bj cos о (56 Уз a,) sin а -|-
4- X (5rt + /3 dt) cos 2 а 4- X (5d, — /3 q) sin 2 а], (95')
где коэфициенты а,, bt, сх и dx определяются согласно равенств (91a).
4. Моменты, изгибающие сечение III—///картера.
Моменты 7И1Иг/ и Л11Па. определяются соответственно по фор-
мулам (46) и (47), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты /Ии" и М^х определяются по формулам:
у ~ ““ [(с4 ш 0,5а/п ш 0,5 V 3 bla ш ) cos а 4~
+ ш + °*5 / 3 а/р ш — 0,56/п ш) sin а 4-
4- х (Ц ш ~0>5б/п ш + °>5 ^3 dlxi ш) cos 2 а 4-
+ х (rf4in ~ °>5 /3 cla ш — 0,5d/n ш) sin 2а], (96)
где коэфициенты а, Ь, с и d определяются согласно равенств (90a),
~ “2 ш O.Saj/jj ш 0,5 ]/ 3 6j/n ш) cos a 4"
4-(6
i^i ш 4- 0,5 к3 aJu ш — 0,56,7ц ш ) sin a 4~
4-Х(с
14 ш °>5ci4i III 4- Уз djn 1П ) COS 2 a 4-
+ к«4ш—°>5 /З'Лш-0,5сЦ1]и)8т2а], (97)
где коэфициенты а,, с, и dj определяются согласно равен-
ств (91a).
Для частного случая, когда
/ =1 =/ =1 =1 =1 =^-
‘II 42 *211 ‘113 ‘ЗШ *1114 2 ’
моменты Мту и Л4'Па. определяются соответственно по формулам
(46‘) и (47'), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
234
Моменты Мщу и Л4ПЬ. определяются по формулам:
Хпу = “ тп К3 а — УЗ b) cos a -f- (3 b-\- УЗ a) sin a -f-
4~ к (3 с 4~ У3 d) cos 2 а 4^ к (3d—Уз с) sin 2 а], (96')
ГДе
коэфициенты а, Ь, с и d определяются согласно равенств
Хи х = ~~ тп К3 fli — V3 *i) cos а 4- (3 4- /3 oj sin а 4-
4~к (3 сх4- УЗd4) cos 2 а 4"~к (3dj — У 3 с2)sin 2а],
(90а),
(97')
где коэфициенты аи bit сх и dx определяются согласно равенств (91ад
5# Моменты, изгибающие сечение 4— 4 картера.
Моменты М\ и М\х определяются соответственно по форму-
лам (50) и (51), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты Л14” и М"^ определяются по формулам:
X'у = — 0)3 [(° li 4 — °>5 aln 4 — 0,5 УЗ Ь1й 4 — О,5а/1П44-
4- 0,5 УЗ blm 4) cos а 4- (Л/j 4 4- 0,5 ]/3 aln 4 — 0,5 Ып 4 —
— 0,5 У 3 а/ш4 — 0,5 Ыш 4) sin а 4- к (с/4 4 — 0,5с/ „ 4 4- 0,5 /3 dlu 4 —
- 0,5 с/1Ц 4 — 0,5 У 3 dZni 4) cos 2 а 4- к (d/t 4 - 0,5 УЗ cla 4 —
— 0,5 d/n 4 4- 0,5 УЗ с/1п 4 — 0,5 d/in 4) sin 2 а], (98)
где коэфициенты а,Ь,с и d определяются согласно равенств (90а),
М 4 х= — Z? ®2 l(«yt 4+0,5 а4 /п 4—0,5 У 3 у Zn 4 — 0,5 а4 /ш 4 4~
4- 0,5 УЗ bx /ш 4) cos а 4- (Ьх /,44-0,5 У3 а4 /п 4 — 0,5 /ц 4 —
— 0,5 УЗ а4 /ш 4 — 0,5 /ш 4) sin а 4- k(q /4 4 — 0,5 с4 /ц 4 4а
4- 0,5 УЗ d4 /ц 4 — 0,5 с4 /1П 4 — 0,5 УЗ d4 /ш 4) cos 2 а 4~
-j-k (dt/I4—0,5 У3с1/П4 0,5d1/II44~
4- 0,5 уз С4 /ш 4 — 0,5 d4 lm 4) sin 2 а)], (99)
гДе коэфициенты аг, Ьх, сх и d4 определяются согласно равенств (91а).
Для частного случая, когда
7 —/ —/ —I =1 —I — —
fll—‘12 “ II — ‘из —‘sin 1114 2’
Моменты и Х’ж определяются соответственно по форму-
лам (50') и (5Г), подставляя в них (а — 40°) вместо а.
Моменты и /И4" определяются по формулам:
Ху = — >пп [(3 а — УЗ b) cos а 4- (3 Ь 4~ УЗ а) sin а 4~
k (3 с 4- УЗ d) cos 2 а к (3d— УЗ с) sin 2 а], (98')
235
где коэфициенты a,b,c и d определяются согласно равенств (90,
М'^х = — тп [(3 ах — р^З bx) cos а 4- (3 bx -J- р^З аг) sin а-)~
X (3 -|- /3 dj) cos 2 a 4- X (3 dx — p^3 cj sin 2 a], (99
где коэфициенты аиЬисг и dx определяются согласно равенств (91о
V///. /6-цилиндровый Х-образный мотор.
Изгибающие моменты Miy, 7Wte, Miy и /И/ для данного угла щ
ворота а будут одинаковы для сечений картера, расположенных си>
метрично относительно плоскости 4—4, проходящей через середин
среднего коренного подшипника мотора. Поэтому эти моменты опр^
деляем для сечений картера плоскостями 2—2, II—II и 3—3 (черт. 12)
Черт. 12. К определению моментов от сил инерции вращающихся и поступателы
двигающихся масс, изгибающих картер 16-цил. Х-образного мотора.
1. Моменты, изгибающие сечение 2 — 2 картер!
Моменты М2у и М.Д, определяются соответственно по формула!
(28) и (29), подставляя в них (а — 22у) вместо а.
Моменты М2у и определяются по формулам:
1 0 1 0
= — 3JJ„/?“2/I8(2cos 22— cosа4-2 sin 22^- sina4-
4-/2cos22 1 Xcos2a 4-/2 cos 22 ^X sin 2 a), (100)
z z
7?W2 /j 2 ( 2 sin 22
10 10
-y cosa — 2cos22-^- sin a —
z z
— ]/r2sin22 у X cos 2 a 4-]^2 sin 22^- Xsin2aj. (101)
Для частного случая, когда /, , = lT г = 4 п = /„ 3 = Z°-,
z
моменты Л12у и Л12х. определяются соответственно по форму*
/ 1 °\
лам (28) и (29')> подставляя в них la — I вместо а.
236
Моменты M>v и /И2х определяются по формулам:
(1 ° 1 °
2 cos 22cos a-j- 2 sin 22 ~ sina-|- /
2 2
-{-1^2 cos 22-i- к cos 2 a -J- ]/2cos 22 ~ X sin 2a I,
2 2 f
I 1 ° 1 °
Af2a.= — mn I 2 sin 22cos a — 2 cos 22-g- sina —
1 ° - 1 ° \
— ]/2 sin 22-у к cos 2a-|-/2 sin 22X sin 2a).
Z 2 j
(100')
(101')
2. Моменты, изгибающие сечение II—II картера.
Моменты Л4Пу и Л411т определяются соответственно по формулам
/ 1 °\
(34) н (35), подставляя в них la — 22I вместо а.
Моменты ТИ,', и Л/"х определяются по формулам:
М’’ =— 9Ли/?<о2/1Ц (2cos224- cos а-|-2 sin 22 -^-sina-}-
” \ 2 2
_ 1 ° — 1 ° \
-}-j/2 cos 22 —- X cos 2a1^2 cos 22 7,- X sin 2 a),
2 Lt I
(102)
/ 1 ° 1 °
Л411а,= — 9J?n/?<u2/I п 12sin 22— cos a — 2cos22 sina —
\ 2 2
— 1 ° 1 °
— ]/2sin22 — X cos 2a 4-]/2 sin 22-jr Xsin 2a
2 2
Для частного случая, когда
/ __/ ____/ ___/
'i i — li г — *2 ii — п з — 2 ’
(ЮЗ)
моменты /Иц и определяются соответственно по формулам
(34') и (35'), подставляя в них I а — 22^1 вместо а.
Моменты М'^у и 7И"Х определяются по формулам:
,„ / 1 ° 1 °
/ИП2/ = — 2лгп I2cos22-£- cos а -}- 2 sin 22 sina-f-
cos22 1 X cos 2 a-}-1^2 cos 22-у
2 2
X sin 2 a , (102')
[ 1 ° 1 °
Л1 — — 2mn I 2 sin 22-y cosa—2cos22-y sina —
— )/2sin22-^- X cos2a}/2 sin 22-1- Xsin2aj.
2 2 J
(ГОЗ')
3- Моменты, изгибающие сечение 3 — 3 картера.
Моменты Л1”у и М”йх определяются соответственно по формулам
(38) и (39), подставляя в них (а — 22-^- j вместо а.
237
Моменты Miy и Mix определяются по формулам:
М"3у = —9tt„K«>2[2cos22~ (zi3—/]13) cosa-|-
/j 3 —/п з ) sin a + /2 COS 22
] ° / \
“2 M A 8 ' ~ Ai s I 2 a
M
4-j/2cos22-^- A s-Низ) sin 2a
з> -[2 sin 221°s -Q
cos a —
(1
1'
— 2 cos 22 —
)— 1 °
sin a — V2 sin 22 -% X
A s + Ai 3
Cos 2 a 4-
+/2 sin 221°x(/I3-Hn3)
sin 2 a
(105)
Для частного случая, когда
I =1 = 1 =1 = —
*11 42 *211 413— 2 ’
моменты Му:/ и определяются соответственно по формула!
, / 1 °\
(38) и (39Л), подставляя в них la — 22 — I вместо а.
Моменты М3у и Л13х определяются по формулам:
/ 1 ° 1° - 1 °
ЛГ3 = — 4тп I cos 22 — cos a-J-sin 22—sina-|- ]Л2 cos 22 — X cos 2 a 41
“ \ X л /.
+ ]/2 cos 22 X sin 2a), (104')
i 10 10
Л1Чэ,=— 4mn sin 22cos a — cos 22-77 sin a —
ал it i у *1
1 0 _ IO \
— )/2sin22-~- Xcos2a)Л2 sin 22Xsin2a|- (105'h
Суммарные изгибающие моменты и Л4И2., действующие на
рассчитываемое г-ое сечение картера, определяются по фор*
мулам:
1. Для сечений картера плоскостями, проходящими через сере-1
дины опорных „подшипников коленчатого вала мотора:
<106>
^=К+К- но?)
2. Для сечений картера плоскостями, проходящими через оси
цилиндров:
Г. * миу-м\у+М'1у+м";у, dos?
(109)
238
р этих формулах моменты M'iy, M'ix, Л/’" и Л/7 для разных ти-
моторов и разных сечений картера определяются согласно
^„веденным выше формулам. Для облегчения счетной работы
Л^коние книги приложены таблицы I—VIII значений отношений
Af" м' М"
гх гу гх
« ------9 и
/п. пъ„
к к п п
в зависимости от угла а поворота коленчатого вала мотора. Таблицы
дайь1 дЛЯ вышепРиведенных типов моторов для Х = 3 и в пред-
положении одинаковости расстояний между серединами опорных
л )ПШипников коленчатого вала. В обычных авиационных мото-
рах последнее допущение мало сказывается на результатах расчета.
Моменты М',„ и Mix определяются согласно формулам (26) и (27).
Необходимо еще раз подчеркнуть, что развитый здесь метод
определения моментов Миу и Мих основан на предположении, что
силы опорных давлений коленчатого вала мотора на подшипники
определяют, принимая коленчатый вал разрезным. Если эти силы
определяют, рассматривая коленчатый вал, как многоопорную
систему, то при определении моментов -Д'! и Л4иа. приходится итти
общим путем, исходя из заранее определенных сил опорных
давлений.
§ 3. Определение максимального напряжения в сечении
картера.
в „
Для данного рассчитываемого сечения считаем известными:
М— изгибающий момент в плоскости у'—у',
Мих — изгибающий момент в плоскости х'— х'.
Пусть точка Ог (черт. 13) представляет центр тяжести сече-
ния. Через точку О, проводим оси координату'—у' и х' — х', при-
чем ось у—у совпадает с осью симметрии сечения картера. Про-
веденные таким образом оси будут являться для данного сечения
главными центральными осями инерций.
Пусть моменты инерции сечения относительно осей х7— х' и
У'—у' будут
F
(ПО)
Строим эллипс инерции сечения, для чего определяем радиусы
инерции, соответствующие осям х'— х' и у'—у'-
/•.-=[/<|н>
—площадь сечения картера.
^си эллипса инерциц, совпадают с осями х' — х' и у'—у'; полу-
ями эллипса инерции будут служить радиусы инерции, причем
239
по оси х' — V откладывается радиус инерции гу>, а по оси у—у.
радиус инерции гхг.
Если и — и является плоскостью действия суммарного изгиба!
щего момента
Л.(111
причем направление плоскости и — и определяется углом и
« = arctg-^-, (И]
а точка А есть точка пересечения и — и с эллипсом инерции, т
нейтральной линией п—п сечения картера (линией с нулевым
напряжениями) будет прямая, проходящая через точку О парал
лельно касательной к эллипсу в точке А. Линии п — п и и—#
являются сопряженными диаметрами эллипса инерции рассчитывав
мого сечения. Точки С и D контура сечения картера, наиболее
удаленные от нейтральной линии п — п, и являются точками сече-
ния с наибольшими напряжениями изгиба от суммарного изгибаю
щего момента.
Положим, что момент Ми вызывает в точках сечения, лежащий
выше нейтральной линии п — п, растяжение, а ниже —сжатие; тогда
момент /Hujz вызывает растягивающие напряжения в / и II участках
сечения картера и сжимающие — в/// и IVучастках, а момент М<*
вызывает растягивающие напряжения в / и /V участках и сжимаю'
щие — во II и III участках.
240
Сжимающие напряжения считаем положительными, а растяги-
аК)щие — отрицательными.
Полное напряжение в какой-либо точке сечения М с координа-
тами (V, У) будет
<,. g 4*- - х=м- у+ -м- 7|п ' *' (»<)
Jxf JV' Jx' Jy'
Для точек нейтральной линии полное напряжение равно нулю.
а потому будет иметь место уравнение:
^co s? = (115)
•’х’ Jy' «
являющееся уравнением нейтральной линии относительно осей
координат.
Угол наклона этой прямой к оси определяется из уравнения:
У Jr'' sin w Jj ,
(116>
Таким образом, зная tge из уравнения (113),
= (117)
определяем направление нейтральной линии из уравнения:
tg$ = -y-'-tg?. (118)
Jy’
Это же направление, как указывалось выше, можно найти гра-
фически при помощи эллипса инерции.
Определив направление нейтральной линии рассчитываемого
сечения картера, определяем координаты (х{, у() и (xj, У) наиболее
Удаленных от нейтральной линии сечения точек С и D и находим
соответствующие им наибольшие напряжения сжатия и растяжения,
вызываемые в рассчитываемом сечении изгибающим моментом Л1и:
(Н9)
В табл. 1 даны основные расчетные параметры и напряжения
Для картеров ряда авиационных моторов. Как видно из таблицы,
Спряжение ои колеблется в пределах
= 107—218 кг} см2.
Как средние значения при расчетах, можно принимать
ои = 125—200 кг; см2.
16 И.
Ш. Нейман
241
ТАБЛИЦА 1.
Нормальные напряжения и основные расчетные параметры для их определения в картерах авиационных моторов.
242
Иля просчитанных картеров оказалось, что расчетным сечением
ляется сечение картера плоскостью, проходящей через оси ци-
*%P0B. Действующих на третье от пропеллера колено вала.
лИ Для V-образных моторов опасные для этого сечения нагрузки
картер имеют место в момент, когда а = 240°, т. е. в момент
НЗпыва в правом цилиндре двойки, лежащей в плоскости расчет-
ного сечения.
Картеры авиационных моторов отливаются или штампуются из
легких алюминиевых сплавов. Для литья картеров употребляется
?акже электрон.
Данные об этих сплавах см. в таблице 11 материалов авиацион-
ного моторостроения.
16*
243
/
< ТАБЛИЦЫ
*
для определения изгибающих картер момен-
тов от сил инерции поступательно и враща-
тельно двигающихся масс для различных
типов авиационных двигателей
для определения изгибающих картер 4-цилнндрового однорядного
Сече ине 2- -2 С е <71
а° M'iJmk М.':у1тп M'ZJmn М'пу1тк
0 — 1,0000 0,0000 — 1,2778 0 — 2,0000 o,oc>J
10 — 0,9848 0,1736 —1,2458 0 —1,9696 0,347Я
20 — 0,9397 0,3420 — 1,1525 0 —1,8794 0,6*3
30 - 0,8660 0,5000 — 1,0049 0 - 1,7320 i.oJ
40 — 0,7660 0.6428 — 0,8143 0 —1,5320 1,213
50 — 0,6428 0,7660 -0,5945 0 — 1,2856 1.53Я
60 — 0,5000 0,8660 — 0,3611 0 —1,0000 1.73'J
70 — 0,3420 0,9397 — 0,1292 0 — 0,6840 1,8тЗ
80 — 0,1736 0,9848 0,0874 0 — 0,3472 1.96Я
90 0,0000 1,0000 0,2778 0 0,0000 2,0иЛ
100 0,1736 ' 0,9848 0,4347 0 0,3472 1,9«
ПО 0,3420 0,9397 0,5548 0 0,6840 1,87)1
120 0,5000 0,8660 0,6389 0 1,0000 1,7320
130 0,6428 0,7660 0,6910 0 1,2856 1,531
140 0,7660 0,6428 0,7178 0 1,5320 1.28Я
150 0,8660 0,5000 0,7271 0 1,7320 1,(МЮО
160 0,9397 0,3420 0,7269 0 1,8794 0,6840
170 0,9848 0,1736 0,7238 0 1,9696 0,3472
180 1,0000 0,0000 0,7222 0 2,0000 0,0000
190 0,9848 — 0,1736 0,7238 0 1,9696 — 0,3472
200 0,9397 — 0,3420 0,7269 0 1,8794 — 0,6840
210 0,8660 — 0,5000 0,7271 0 1,7320 — 1,0000
220 0,7660 — 0,6428 0,7178 0 1,5320 — 1,2856
230 0,6428 — 0,7660 0,6910 0 1,2856 -1,5320
240 0,5000 — 0,8660 0,6389 0 1,0000 — 1.73Ж
250 0,3420 - 0,9397 0,5548 0 0,6840 —1,879*
260 0,1736 — 0,9848 0,4347 0 0,3472 — 1,9696
270 0,0000 —1,0000 0,2778 0 0,0000 — 2,00*»
280 — 0,1736 — 0,9848 0,0874 0 — 0,3472 - 1,9696
290 — 0,3420 — 0,9397 — 0,1292 0 — 0,6840 — 1,87'*
300 — 0,5000 — 0,8660 — 0,3611 0 — 1,0000 -1,732°
310 - 0,6428 — 0,7660 - 0,5945 0 — 1,2856 -1.5W
320 — 0,7660 — 0,6428 — 0,8143 0 —1,5320 -1,2856
330 — 0,8660 — 0,5000 - 1,0049 0 — 1,7320 -1,000°
340 — 0,9397 — 0,3420 — 1,1525 0 — 1,8794 — 0.68*1 _0,^ о,оо°°
350 — 0,9848 — 0,1736 —1,2458 0 — 1,9696
360 — 1,0000 — 0,0000 — 1,2778 0 — 2,0000
246
Таблица I
от сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
" м\^тп -II Сечен не 3— 3
Мйх1тп тк MSxlmk Мзу/тп Мз'х1тп
— 2,5556 0 — 2,0000 0,0000 — 3,1111 0
__ 2,4916 0 — 1,9696 0,3472 — 3,0137 0
— 2,3050 0 —1,8794 0.6840 — 2,7305 0
_ 2,0098 0 — 1,7320 1,0000 — 2,2876 0
-1,6286 0 —1,5320 1,2856 —1,7250 0
-1,1890 0 —1,2856 1,5320 —1,0926 0
-0,7222 0 — 1,0000 1,7320 — 0,4444 0
-0,2584 0 — 0,6840 1,8794 0,1671 0
0,1748 0 0,3472 1,9696 0,6968 0
0,5556 0 0,0000 2,0000 1,1111 0
0,8694 0 0,3472 1,9696 1,3914 0
1,1096 0 0,6840 1,8794 1,5352 0
1,2778 0 1,0000 1,7320 1,5555 0
1,3820 0 1,2856 1,5320 1,4785 0
1,4356 0 1,5320 1,2856 1,3391 0
1,4542 0 1,7320 1,0000 1,1765 0
1,4538 0 1,8794 0,6840 1,0282 0
1,4476 0 1,9696 0,3472 0,9255 0
1,4444 0 2,0000 0,0000 0,8888 0
1,4476 0 1,9696 — 0,3472 0,9255 0
1,4538 0 1,8794 — 0,6840 1,0282 0
1,4542 0 1,7320 — 1,0000 1,1765 0
1,4356 0 1,5320 —1,2856 1,3391 0
1,3820 0 1,2856 —1,5320 1,4785 0
1,2778 0 1,0000 —1,7320 1,5555 0
1,1096 0 0,6840 — 1,8794 1,5352 0
0,8694 0 0,3472 —1,9696 1,3914 0
0,5556 0 0,0000 — 2,0000 1,1111 0
0,1748 0 — 0,3472 —1,9696 0,6968 0
"0,2584 0 — 0,6840 — 1,8794 0,1671 0
"0,7222 0 - 1,0000 —1,7320 — 0,4444 0
"1,1890 0 -1,2856 —1,5320 — 1,0926 0
"1,6286 0 —1,5320 —1,2856 —1,7250 0
" 2,0098 0 —1,7320 — 1,0000 — 2,2876 0
"2,3050 0 —1,8794 — 0,6840 - 2,7305 0
" 2,4916 0 — 1,9696 — 0,3472 — 3,0137 0
"2,5556 0 — 2,0000 0,0000 — 3,1111 0
247
для определения изгибающих картер 6-цнлиндрового однорядного Moj
а° Сечение 2 — 2 С
Ку!тк M'tJmk Мц1тп М2^1тп
0 — 1,0000 0,0000 —1,2773 0
10 — 0,9848 0,1736 — 1,2458 0
20 — 0,9397 0,3420 — 1,1525 . 0
30 — 0,8660 0,5000 —1,0049 0
40 — 0,7660 0,6428 -0,8143 0
50 — 0,6428 0,7660 - 0,5945 0
60 -0,5000 0,8660 -0,3611 0
70 - 0,3420 0.9397 — 0,1292 0
80 — 0,1736 0,9848 0,0874 0
90 0,0000 1,0000 0,2778 0
100 0,1736 0,9848 0,4347 0
110 0,3420 0,9397 0,5548 0
120 0,5000 0,8660 0,6389 0
130 0,6428 0,7660 0,6910 0
140 0,7660 0,6428 0,7178 0
150 0,8660 0,5000 0,7271 ' 0
160 0,9397 0,3420 0,7269 0
170 0,9848 0,1736 0,7238 0
180 1,0000 0,0000 0,7222 0
190 0,9848 — 0,1736 0,7238 0
200 0,9397 — 0,3420 0,7269 6
210 0,8660 — 0,5000 0,7271 0
220 0,7660 — 0,6428 0,7178 0
230 0,6428 — 0,7660 0,6910 0
240 0,5000 — 0,8660 0,6389 0
250 0,3420 — 0,9397 0,5548 0
260 0,1736 — 0,9848 0,4347 0
270 0,0000 — 1,0000 0,2778 0
280 — 0,1736 — 0,9848 0,0874 0
290 — 0,3420 -0,9397 — 0,1292 0
300 — 0,5000 — 0,8660 — 0,3611 0
310 — 0,6428 — 0,7660 — 0,5945 0
320 — 0,7660 — 0,6428 -0,8143 0
330 — 0,8660 — 0,5000 — 1,0049 0
340 - 0,9397 — 0,3420 —1,1525 0
350 — 0,9848 '—0,1736 — 1,2458 0
360 -1,0000 0,0000 — 1,2778 0
— 2,00
— 1,96
- 1,87!
-1,73
- 1,53
— 1,28
- 1.00
- 0,6840
— 0,347!
о,ооо[
0,3472
0,684
1,000
1,283
1,532
1,732
1,879
1,969
2,000fl
1,9696
1,8794
1,7320
1,5320
1,2856
1,0000
0,6840
0,347!
0,0000
— 0,3472
— 0,6840
_ 1,0000
_ 1,2856
— 1,5320
- 1,7320
- 1,8794
— 1,9696
— 2,0000
248
Таблица II
<3
от сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
"и И е 11-II Сечен не 3 — 3
f'lU'”* М\\х1тП М3у!тк
0,0000 — 2,5556 0 — 2,5000 — 0,8660
0,3472 — 2,4916 0 — 2,6124 — 0,4187
0,6840 — 2,3050 0 — 2,6454 0,0413
1,0000 - 2,0098 0 — 2,5981 0,5000
1,2856 —1,6286 0 — 2,4718 0,9436
1,5320 —1,1890 0 — 2,2704 1,3584
1,7320 — 0,7222 0 — 2,0000 1,7321
1,8794 — 0,2584 0 —1,6688 2,0530
1,9696 0,1748 0 — 1,2870 2,3116
2,0000 0,5556 0 — 0,8660 2,5000
1,9696 0,8694 0 — 0,4187 2,6124 •
1,8794 1,1096 0 0,0413 2,6454
1,7320 1,2778 0 0,5000 2,5981
1,5320 1,3820 0 0,9436 2,4718
1,2856 1,4356 0 1,3584 2,2704
1,0000 1,4542 0 1,7321 2,0000
0,6840 1,4538 0 2,0530 1,6688
0,3472 1,4476 0 2,3116 1,2870
0,0000 1,4444 0 2,5000 0,8660
-0,3472 1,4476 0 2.6124 0,4187
-0,6840 1,4538 0 2,6454 — 0,0413
1,0000 1,4542 0 2,5981 — 0,5000
-1,2856 1,4356 0 2,4718 — 0,9436
-1,5320 1,3820 0 2,2704 — 1,3584
1,7320 1,2778 0 2,0000 —1,7321
1,8794 1,1096 0 1,6688 — 2,0530
-1,9696 0,8694 0 1,2870 — 2,3116
2,0000 0,5556 0 0,8660 — 2,5000
-1,9696 0,1748 0 0,4187 — 2,6124
1,8794 — 0,2584 0 — 0,0413 — 2,6454
1,7320 — 0,7222 0 - 0,5000 — 2,5981
' 1,5320 —1,1890 0 — 0,9436 — 2,4718
' 1,2856 ' — 1,6286' 0 - 1,3584 — 2,2704
1,0000 — 2,0098 0 —1,7321 — 2,0000
0,6840 — 2,3050 0 — 2,0530 — 1,6688
0,3472 — 2,4916 0 — 2,3116 — 1,2870
0,0000 — 2,5556 0 — 2,5000 — 0,8660
24»
Продолжение табл. II.
Сечен не 3— 3 Сеч е н н ' Сечен не 4—4
0° М.^1тп М'лх!тп мту1тк МШх/гпк Mmyl тп j м"н1тк M'iJmk
0 — 3,1944 0 — 3,0000 —1,7320 ~ 3,8333 0 — 3,0000 —1,7320 — 3,8333 0
" 10 — 3,1827 0 — 3,2552 — 1,1848 — 3,8737 0 — 3,2552 — 1,1848 — 3,8737 0
20 — 3,0228 0 — 3,4115 -0,6016 — 3,7406 0 — 3,4115 0,6016 — 3,7406 0
30 — 2,7370 0 — 3,4641 0 — 3,4641 0 — 3,4641 0 — 3,4641 0
40 — 2,3555 0 -3,4115 0,6016 — 3,0824 0 — 3,4115 0,6016 — 3,0824 0
50 —1,9129 0 — 3,2552 1,1848 — 2,6367 0 - 3,2552 1,1848 -2,6367 0
60 —1,4444 0 — 3,0000 1,7320 — 2,1667 0 — 3,0000 1,7320 — 2,1667 0
70 — 0,9822 0 — 2,6537 2,2267 — 1,7060 — 2,6537 2,2267 —1,7060 , 0
80 — 0,5521 0 — 2,2267 2,6537 — 1,2790 0 — 2,2267 2,6537 — 1,2790 0
90 — 0,1716 0 — 1,7320 3,0000 — 0,8988 0 — 1,7320 3,0000 — 0,8988 0
100 0,1515 0 — 1,1848 3,2552 — 0,5662 0 —1,1848 3,2552 — 0,5662 0
ПО 0,4186 0 — 0,6016 3,4115 — 0,2724 0 — 0,6016 3,4115 — 0,2724 0
120 0,6389 0 0 3,4641 0 0 0 3,4641 0 0
130 0,8273 0 0,6016 3,4115 0,2724 0 0,6016 3,4115 0,2724 0
140 1,0009 0 1,1848 3,2552 0,5662 0 1,1848 3,2552 0,5662 .0
150 1,1765 0 1,7320 3,0000 0,8988» J 0 1,7320 3,0000 0,8988 0
160 1,3664 0 2,2267 2,6537 1,2790 0 2,2267 2,6537 1,2790 0
170 1,5768 0 2,6537 2,2267 1,7060 I 0 2,6537 2,2267 1,7060 ' 0
180 1,8055 0 3,0000 1,7320 2,1и61 | 0 3,0000 1,7320 2,1667 0
190 2,0421 0 3,2552 1,1848 2,6367 1 0 3,2552 1,1848 2,6367 0
200 2,2681 0 3,4115 0,6016 3,0824 0 3,4115 0,6016 3,0824 0
210 2,4592 0 3,4641 0 3.464J j 0 3,4641 0 3.4641 0
220 2,5881 0 3,4115 — 0,6016 3,74(4 0 3,4115 — 0,6016 3,7406 0
230 2,6279 0 3,2552 —1,1848 3,87Я| 0 3,2552 — 1,1848 3,8737 0
240 2,5555 0 3,0000 — 1,7320 3,834 0 3,0000 — 1,7320 3,8333 0
250 2,3555 0 2,6537 — 2,2267 3,6011 0 2,6537 — 2,2267 3,6013 0
260 2,0219 0 2,2267 — 2,6537 3,1743 0 2,2267 — 2,6537 3,1743 0
270 1,0605 0 1,7320 — 3,0000 0 1,7320 — 3,0000 2,5654 0
280 0,9890 0 1,1848 — 3,2552 1,803> 1 0 1,1848 — 3,2552 1,8033 0
290 0,3361 0 0,6016 — 3,4115 0,9W 0 0,6016 — 3,4115 0,9306 0
300 — 0,3611 0 0 — 3,4641 ° J 0 0 — 3,4641 0 0
310 —1,0599 0 — 0,6016 — 3,4115 -о,4°# 0 — 0,6016 — 3,4115 — 0,9306 0
320 —1,7159 0 —1,1848 — 3,2552 _ 1,& ’* 0 — 1,1848 — 3,2552 —1,8033 0
330 — 2,2876 0 —1,7320 — 3,0000 -2,эЛ 0 — 1,7320 — 3,0000 — 2,5654 0
340 — 2,7396 0 — 2,2267 — 2,6537 — 3.174ЭЯ 0 — 2,2267 — 2,6537 — 3,1743 0
350 — 3,0465 0 — 2,6537 — 2,2267 -3,601*1 0 — 2,6537 — 2,2267 — 3,6013 0
360 — 3,1944 0 — 3,000 — 1,7320 — 3,833« 0 — 3,000 — 1,7320 — 3,8333 1 0
для определения изгибающих картер 8-цилиндрового V-образного
Таблица III
инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
С е ч е н и е 2 — 2 с <** 1 II С е ч е н и е 3 — 3
а0 М2у1тк М2Х]тк М2у,тп । МПу/тк кл; М3у/тп мз'х/тп
— — —
0 — 0,7071 — 0,7071 — 0,7071 — 1,1000 — 1,4142 " 1,41Ч __ 1,4142 1,6383 __1,8126 _ 1,9319 _1,9924 _1,9924 _1,9319 _ 1,8126 — 1,6383 1 4142 — 2,2000 —1,4142 — 1,4142 - 1,4142 — 2,9856
10 — 0,8192 — 0,5736 — 0,8192 — 0,9427 —1,6383 -1,14]| - 1,8854 —1,6383 — 1,1471 —1,6383 — 2,6237
20 — 0,9063 — 0,4226 — 0,9063 — 0,7235 —1,8126 -о,Л —1,4470 — 1,8126 — 0,8452 - 1,8126 — 2.0489
30 - 0,9659 — 0,2588 — 0,9660 — 0,4552 —1,9319 — °,5гЗ — 0,9104 — 1,9318 — 0,5176 - 1,9319 —1,3033
40 — 0,9962 — 0,0872 — 0,9962 — 0,1554 — 1,9924 -0,п1 — 0,3108 — 1,9924 — 0,1743 —1,9924 — 0,4472
50 — 0,9962 0,0872 — 0,9962 0,1554 -1,9924 0,17$ 0,3108 — 1,9924 0,1743 — 1,9924 0,4472
60 — 0,9659 0,2588 — 0,9659 0,4552 —1,9319 0,511 0,9104 —1,9318 0,5176 - 1,9319 1,3033
70 — 0,9063 0,4226 — 0,9063 0,7235 —1,8126 0,8 ЭД 1,4470 -1,8126 0,8452 —1,8126 2,0489
80 — 0,8192 0,5736 — 0,8192 0,9427 —1,6383 1,141) 1,8854 — 1,6383 1,1471 —1,6383 2,6237
90 — 0,7071 0,7071 — 0,7071 1,1000 —1,4142 1,41^ 2,2000 — 1,4142 1,4142 — 1,4142 2,9856
100 — 0,5736 0,8192 — 0,5736 1,1883 - 1,1471 1.61Я 11471 2,3766 — 1,1471 1,6383 — 1,1471 3,1149
ПО — 0,4226 0,9063 — 0,4226 1,2072 — 0,8452 1,812- — 0,8452 2,4144 — 0,8452 1,8126 - 0,8452 3/1163
120 — 0,2588 , 0,96.59 — 0,2588 1,1623 — 0,5176 1,9319 -0,5176 2,3246 — 0,5176 1,9319 - 0,5176 2,7175
130 — 0,0872 0,9962 — 0,0872 1,0644 -0,1743 1,9924 -0,1743 2,1288 — 0,1743 1,9924 -0,1743 2,2652
140 0,0872 0,9962 0,0872 0,9280 0,1743 1,9924 0,1743 1,8559 0,1743 1,9924 0,1743 1,7195
150 0,2588 0,9659 0,2588 0,7695 0,5176 1,9319 0,5176 1,5390 0,5176 1,9319 0,5176 1,1462
160 0,4226 0,9063 0,4226 0,6054 0,8452 1,8126 0,8452 1,2107 0,8452 1,8126 0,8452 0,6089
170 0,5736 0,8192 0,5736 0,4500 1,1471 1,6383 1,1471 0,9000 1,1471 1,6383 1,1471 0,1617
180 0,7071 0,7071 0,7071 0,3143 1,4142 1,4142 1,4142 0,6286 1,4142 1,4142 1,4142 — 0,1571
190 0,8192 0,5736 0,8192 0,2044 1,6383 1,1471 1,6383 0,4088 1,6383 1,1471 1,6383 — 0,3294
200 0,9063 0,4226 0,9063 0,1217 1,8126 0,8452 1,8126 0,2434 1,8126 0,8452 1,8126 — 0,3585
210 0,9659 0,2588 0,9659 0,0624 1,9319 0,5176 1,9319 0,1248 1,9319 0,5176 1,9319 — 0,2680
220 0,9962 0,0872 0,9962 0,0189 1,9924 0,1743 1,9924 0,0378 1,9924 0,1743 1,9924 — 0,0986
230 0,9962 — 0,0872 0,9962 — 0,0189 1,9924 — 0,1743 1,9924 - 0,0378 1,9924 — 0,1743 1,9924 0,0986
240 0,9659 — 0,2588 0,9659 — 0,0624 1,9319 — 0,5176 — 0,8452 1,9319 — 0,1248 1,9319 — 0,5176 1,9319 0,2680
250 0,9063 — 0,4226 0,9063 — 0,1217 1,8126 1,8126 — 0,2434 1,8126 — 0,8452 1,8126 0,3585
260 0,8192 — 0,5736 0,8192 — 0,2044 1,6383 — 1,1471 1,6383 — 0,4088 1,6383 — 1,1471 1,6383 0,3294
270 0,7071 — 0,7071 0,7071 — 0,3143 1,4142 L L L L L L i S 'S £ £ £ е - uj •— ьо Оо Л о л- >1- о а> oj ь 1,4142 — 0,6286 1,4142 — 1,4142 1,4142 0,1571
280 0,5736 — 0,8192 0,5736 — 0,4500 1,1471 1>1471 — 0,9000 1,1471 — 1,6384 1,1471 — 0,1617
290 0,4226 — 0,9063 0,4226 — 0,6054 0,8452 0,8452 —1,2101 0,8452 — 1,8126 0,8452 — 0,6089
300 0,2588 - 0,9659 0,2588 - 0,7695 0,5176 0,5176 — 1,5390 0,5176 - 1,9319 0,5176 — 1,1462
310 0,0872 — 0,9962 0,0872 — 0,9280 0,1743 0,1743 — 1,8559 0,1743 — 1,9924 0,1743 —1,7195
320 — 0,0872 — 0,9962 — 0,0872 — 1,0644 — 0,1743 "-0,1743 — 2,1288 — 0,1743 —1,9924 — 0,1743 — 2,2652
330 — 0,2588 — 0,9659 — 0,2588 — 1,1623 — 0,5176 "-0,5176 — 20246 — 0,5176 —1,9319 — 0,5176 — 2,7175
340 — 0,4226 — 0,9063 — 0,4226 —1,2072 - 0,8452 — 1.81 -1/383 __ 1.41-*2 "0,8452 — 2 4144 - 0,8452 —1,8126 — 0,8452 — 3,0163
350 — 0,5736 — 0,8192 — 0,5736 —1,1883 — 1,1471 1 " 1.1471 — 2,3766 — 1,1471 — 1,6383 — 1,1471 —3,1149
360 — 0,7071 — 0,7071 — 0,7071 — 1,1000 — 1,4142 " М142 — 2,2000 — 1,4142 — 1,4142 —1,4142 - 2,9856
252
253
। Таблица IV
для определения изгибающих картер 12-цилиндрового V-образного от сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
С е ч е в и е 2 — 2 е 11-II С е ч е н н е 3-3
а° М2х1,Пк rrr 1 М.,у1тп М„Т/тп Щу!тк М'йх1тк
0 10 20 — 0.86С0 — 0,9397 — 0,9848 — 0,5000 — 0,3420 — 0,1736 —1,4193 — 1,5938 — 1,7033 — 0,4583 — 0,3256 — 0,1691 111 _ 1,0000 __ 0.6840 -0,3472 — 2,8386 — 3,1876 — 3,4065 — 0,9167 — 0,6513 — 0,3382 —1,7321 — 2,0530 — 2,3116 — 2,0000 — 1,6688 — 1,2870
30 -- 1,0000 0,0000 —1,7406 0 — 2,0(4 0,0000 — 3,4811 0 — 2,5000 — 0,8660
40 — 0,9848 0,1736 —1,7033 0,1691 -1,'Д 0 3472 — 3,4065 0,3382 — 2,6124 1 — 0,4187
50 — 0,9397 0,3420 - 1,5938 0,3256 -1,87^ 0 6840 — 3,1876 0,6513 — 2,6454 0,0413
60 — 0,8660 0,5000 —1,4193 0,4583 -1.73* 10000 — 2,8386 0,9167 — 2,5981 0,5000
70 — 0,7660 0,6428 —1,1908 0,5583 -1,5зЗ 1,2856 — 2,3816 1,1166 — 2,4718 0,9436
80 — 0,6428 0,7660 — 0,9224 0,6199 —1,23* 1,5320 —1,8448 1,2399 — 2,2704 1,3584
90 - 0,5000 0,8660 — 0,6297 0,6413 — 1,01Ю| 1,7320 —1,2594 1,2827 — 2,0000 1,7321
100 — 0,3420 0,9397 — 0,3287 0,6245 — 0,6840 1,8794 — 0,6575 1,2490 — 1,6688 2,0530
ПО — 0,1736 0,9848 — 0,0344 0,5247 -0,3472 1,9696 — 0,0688 1,1494 —1,2870 2,3116
120 0,0000 1,0000 0,2406 0,5000 o.ooil 2,0000 0,4811 1,0000 — 0,8660 2,5000
130 0,1736 0,9848 0,4865 0,4101 0,3472 1,9696 0,9730 0,8203 — 0,4187 2,6124
140 0,3420 0,9397 0,6973 Ч 0,3152 0,6840 1,8794 1,3946 0,6304 0,0413 2,6454
150 0,5000 0,8660 0,8703 0,2247 1,0000 1,7320 1,7406 0,4494 0,5000 2,5981
160 0,6428 0,7660 1,0059 0,1461 1,2856 1,5320 2,0119 0,2922 0,9436 2,4718
170 0,7660 0,6428 1,1073 0,0845 1,5320 1,2856 2,2146 0,1690 1,3584 2,2704
180 0,8660 0,5000 1,1787 0,0417 1,7320 1,0000 2,3574 0,0833 1,7321 2,0000
190 0,9397 0,3420 1,2252 0,0164 1,8794 0,6840 2,4505 0,0328 2,0530 1,6688
200 0,9848 — 0,1736 1,2511 0,0045 1,9696 0.3472 2,5023 0,0091 2,3116 1,2870
210 1,0000 — 0,0000 1,2594 0 2,0000 0,0000 2,5189 0 2,5000 0,8660
220 0,9848 _ 0,1736 1,2511 — 0,0045 1,9696 -0,3472 2,5023 — 0,0091 2,6124 0,4187
230 0,9397 — 0,3420 1,2252 — 0,0164 1,8794 — 0,6840 2,4505 — 0,0328 2,6454 — 0,0413
240 0,8660 — 0,5000 1,1787 — 0,0417 1,7320’ — 1,0000 2,3574 — 0,0833 2,5981 — 0,5000
250 0,7660 — 0,6428 1,1073 — 0,0845 1,5320 —1,2856 2,2146 — 0,1690 2,4718 — 0,9436
260 0,6428 _ 0,7660 1,0059 — 0,1461 1,2856 -1,5320 2,0119 — 0,2922 2,2704 — 1,3584
270 0,5000 — 0,8660 0,8703 — 0,2247 1,0000 —1,7320 1,7406 — 0,4494 2,0000 — 1,7321
280 0,3420 _ 0,9397 0,6973 — 0,3152 0,6840 - 1,8794 1,3946 — 0,6304 1,6688 — 2,0530
290 0,1736 — 0,9848 0,4865 — 0,4101 0,3472 — 1,9696 0,9730 — 0,8203 1,2870 — 2,3116
300 0,0000 _ 1,0000 0,2406 — 0,5000 0,0000 — 2,0000 0,4811 —1.0000 0,8660 — 2,5000
310 — 0,1736 _ 0,9848 — 0,0344 — 0,5247 — 0,3472 —1,9696 — 0,0688 — 1,1494 0,4187 — 2,6124
320 — 0,3420 — 0,9397 — 0,3287 — 0,6245 — 0,6840 —1,8794 - 0,6575 —1,2490 — 0,0413 — 2,6454
330 — 0,5000 — 0,8660 — 0,6297 — 0,6413 - 1,000» -1,7320 —1,2594 —1,2827 — 0,5000 — 2,5981
340 — 0,6428 — 0,7660 — 0,9224 — 0,6199 — 1,2856 1 -1,5320 — 1,8448 —1,2399 — 0,9436 — 2,4718
350 — 0,7660 — 0,6428 — 1,1908 — 0,5583 -1,5320 1 " 1,2856 — 2,3816 — 1,1166 — 1,3584 — 2,2704
360 — 0,8660 — 0,5000 —1,4193 - 0,4583 - 1,7320 ~~ 1,0000 — 2,8386 — 0,9167 — 1,7321 — 2,0000
254 255
Продолжение табл. IV
Сечен и е 3 — 3 С е ч ' - Сечен не 4— 4
а0 М3у1тп МШу/тк ' ^>,пп М'Цтк
0 10 20 — 3,0792 — 3,6742 — 4,1038 —1,4167 — 1,0614 —1,1534 —1,7320 — 2,2267 — 2,6537 — 3,0000 — 2,6537 '-2,2267 7 / т‘ ю' л" л" ю* 1 1 1 1 1 1 1 1 1,9167 _ 1,4715 0,9686 —1,7320 — 2,2267 — 2,6537 — 3,0000 — 3,6537 — 2,2267 — 3,3197 - 4,1607 -4,8011
30 40 — 4,3514 — 4,4125 — 0,2247 0,1922 — 3,0000 — 3,2552 — 1,7320 —1,1848 _ 0,4494 0,0460 — 3,0000 — 3,2552 - 1,7320 — 1,1848 — 5,2216 - 5,4184
50 60 — 4,2949 — 4,0174 0,5668 0,8750 — 3,4115 — 3,4641 — 0,6016 0 0,4824 0,8333 — 3,4115 — 3,4641 — 1,6016 0 — 5,4022 — 5,1961
70 — 3,6069 1,1100 — 3,4115 0,6016 1,0838 — 3,4115 0,6016 — 4,8321
80 — 3,0960 1,2353 — 3,2552 1,1848 — 4,эЯ 1,2308 — 3,2552 1,1848 — 4,3471
90 — 2,5189 1,2827 — 3,0000 1,7320 — 3,7781 1,2827 — 3,0000 1,7320 — 3,7783
100 - 1,9086 1,2535 — 2,6537 2,2267 — 3,1Я 1,2580 - 2,6537 2,2267 — 3,1598
ПО — 1,2941 1,1657 — 2,2267 2,6537 — 2,5151 1,1821 — 2,2267 2,6537 — 2,5193
120 — 0,6976 1,0417 —1,7320 3,0000 —1,87« 1,0833 —1,7320 3,0000 — 1,8764
130 — 0,1342 0,9047 — 1,1848 3,2552 —1,24г 0,9892 —1,1848 3,2552 — 1,2415
140 0,3886 0,7765 — 0,6016 3,4115 — 0,6178 0,9226 — 0,6016 3,4115 - 0,6173
150 0,8703 0,6740 0 3,4641 01 0,8987 0 3,4641 0
160 1,3145 0,6074 0,6016 3,4115 0,6178 0,9226 0,6016 3,4115 0,6173
170 1,7280 0,5791 1,1848 3,2552 1,2415 0,9892 1,1848 3,2552 1,2415
180 2,1169 0,5833 1,7320 3,0000 1,8764 1,0833 1,7320 3,0000 1,8764
190 у 2,4849 0,6074 2,2267 2,6537 2,5193 1,1821 2,2267 2,6537 2,5193
200 2,8310 0,6336 2,6537 2,2267 3,1598 1,2580 2,6539 2,2267 3,1598
210 3,1486 0,6414 3,0000 1,7320 3,7783 1,2827 3,0000 1,7320 3,7783
220 3,4247 0,6108 3,2552 1,1848 4,3471 1,2308 3,2552 1,1848 4,3471
230 3,6413 0,5256 3,4115 0,6016 4,8321 1,0838 3,4115 0,6016 4,8321
240 3,7768 0,3750 3,4641 0 5,1961 0,8333 3,4621 0 5,1961
250 ж 3,8084 0,1567 3,4115 — 0,6016 5,4022 0,4824 3,4115 — 0,6016 5,4022
260 3,7152 — 0,1231 3,2552 — 1,1848 5,4184 0,0460 3,2552 — 1,1848 5,4184
270 3,4811 — 0,4494 3,0000 —1,7320 5,2216 — 0,4494 3,0000 —1,7320 5,2216
280 3,0979 — 0,7995 2,6537 — 2,2267 4,8011 "0,9686 2,6537 — 2,2267 4,8011
290 2,5668 —1,1459 2,2267 — 2,6537 4,1607 "1.4715 2,2267 — 2,6537 4,1607
300 1,9004 —1,4583 1,7320 — 3,0000 3,3197 " 1.9167 1,7320 — 3,0000 3,3197
310 1,1220 — 1,7077 1 1848 — 3,2552 2,3128 "2,2660 1,1848 — 3,2552 2,3128
320 0,2649 —1,8689 0,6016 — 3,4115 1,1873 " 2,4888 "2,5654 0,6016 — 3,4115 1,1873 п
330 — 0,6297 —1,9240 0 — 3,4641 0 0 —
340 — 1,5160 — 1,8643 — 0,6016 — 3,4115 _ 1,1873 2.4888 — 0,6016 — 3,4115 —1,1873
350 — 2,3472 —1,6913 —1,1848 — 3,2552 — 2,312е!] 2.2660 " !.9167 — 1,1848 — 3,2552 — 2,3128
360 — 1,7320 — 3,0000 — 3,3197
3,0792 — 1,4167 — 1,7320 — 3,0000
256
M"Jmn
—1,9167
— 1,4715
— 0,9686
— 0,4494
0,0460
0,4824
0,8333
1,0838
1,2308
1,2827
1,2580
1,1821
1,0833
0,9892
0,9226
0,8987
0,9226
0,9892
1,0833
1,1821
1,2580
1,2827
1,2308
1,0838
0,8333
0,4824
— 0,0460
— 0,4494
— 0,96 i6
—1,4715
— 1,9167
— 2,2660
— 2,4888
— 2,5654
— 2,4888
— 2,2660
—1,9167
257
Таблица V
для определения изгибающих картер моментов 16-цилиндрового V-образногоЛ - п11Ии поступательно и вращательно двигающихся масс. сия 1,не[
а° Сечение 2—2 С е 4 Мпх1гПп Се ч е н и е л— 3 Сече и и е III— III
^2у)тк MiXjmk М^!тп М\1у!тк —" ’ • М^1тк М'зх!тк МЪу/тп мзЛтп МШх1тк
0 — 0,8660 0,5000 — 1,4193 — 0,4583 — 1,7320 — 1,0000 —'р Г) _^0,9167 — 1,7320 — 1,0000 — 3,0792 —1,3333 —1,7320 —1,0000
10 — 0,9397 0,3420 —1,5938 — 0,3256 —1,8794 — 0,6840 -Злп ___ 0,6513 —1,8794 — 0,6840 — 3,5562 — 0,9605 — 1,8794 — 0,6840
20 — 0,9848 0,1736 —1,7033 — 0,1691 -1,9696 — 0,3472 ^0,3382 - 1,9696 - 0,3472 - 3,8586 — 0,5003 —1,9696 — 0,3472
30 — 1,0000 0,0000 —1,7406 0 — 2,0000 0,0000 0 — 2,0000 0,0000 — 3,9622 0 — 2,0000 0,0000
40 — 0,9848 — 0,1736 —1,7033 0,1691 —1,9696 0,3472 •XI ~~ 3,40г ~3,Ц; -2,*ь 0,3382 —1,9696 0,3472 - 3,8586 0,5003 —1,9696 0,3472
50 — 0,9397 — 0,3420 —1,5938 0,3256 —1,8794 0,6840 0,6513 — 1,8794 0,6840 — 3,5562 0,9605 —1,8794 0,6840
60 > - 0,8660 — 0,5000 - 1,4193 0,4583 —1,7320 1,0000 0,9167 — 1,7320 1,0000 — 3,0792 1,3333 — 1,7320 1,0000
70 — 0,7660 — 0,6428 —1,1908 0,5583 —1,5320 1,2856 1,1166 —1,5320 1,2856 — 2,4652 1,5904 - 1,5320 1,2856
80 — 0.6428 — 0,7660 — 0,9224 0,6199 — 1,2856 1,5320 -мм 1,2399 — 1,2856 1,5320 - 1,7613 1,7137 —1,2856 1,5320
90 — 0,5000 — 0,8660 - 0,6297 0,6413 — 1,0000 1,7320 -’А, ' 1,2827 —1,0000 1,7320 - 1,0189 1,6994 — 1,0000 1,7320
100 — 0,3420 — 0,9397 — 0,3287 0,6245 — 0,6840 1,8794 -о> 1,2490 — 0,6840 1,8794 — 0,2889 1,5582 — 0,6840 1,8791
ПО -0,1736 — 0,9848 — 0,0344 0,5247 — 0,3472 1,9696 -0Л 1,1494 - 0,3472 1,9696 0,3833 1,3139 -0,3472 1,9696
120 0,0000 —1,0000 0,2406 0,5000 0,0000 2,0000 ол 1 1,0000 0,0000 2,0000 0,9622 1,0000 0,0000 2,0000
130 0,1736 — 0,9848 0,4865 0,4101 0,3472 1,9696 0' 0,8203 0,3472 1,9696 1,4252 0,6557 0,3472 1,9696
140 0,3420 — 0,9397 0,6973 0,3152 0,6840 1,8794 1* j 0,6304 0,6840 1,8794 1,7632 0,3212 0,6840 1,8794
150 0,5000 - 0,8660 0,8703 0,2247 1,0000 1,7320 1,?* 0,4494 1,0000 1,7320 1,9811 0,0327 1,0000 1,7320
160 0 6428 — 0,7660 1,0059 0,1461 1,2856 1,5320 0,2922 1,2856 1,5320 2,0954 -0,1816 1,2856 1,5320
170 0,7660 - 0,6428 1,1073 0,0845 1,5320 1,2856 з* 0,1690 1,5320 1,2856 2,1310 — 0,3019 1,5320 1,2856
180 0,8660 — 0,5000 1,1787 0,0417 1,7320 1,0000 ъи 0,0,833 1,7320 1,0000 2,1169 - 0,3333 1,7320 1,0000
190 0,9397 -0,3420 1,2252 0,0164 1,8794 0,6840 2,to 0,0328 1,8794 0,6840 2,0819 — 0,2765 1,8794 0,6840
200 0,9848 — 0,1736 1,2511 0,0045 1,9696 0,3472 2,- 0,0091 1,9696 0,3472 2,0502 — 0,1555 1,9696 0,3472
210 1,0000 0,0000 1,2594 ^0 2,0000 0 ° 2,0000 0,0000 2,0378 0 2,0000 0,0000
220 0,9848 0,1736 1,2511 — 0,0045 1,9686 — 0,3472 if -0,0091 1,9696 - 0,3472 2,0502 0,1555 1,9696 — 0,3472
230 0,9397 0,3420 1,2252 — 0,1694 1,8794 — 0,6840 2.4* — 0,0328 1,8794 — 0,6840 2,0819 0,2765 1,8794 — 0,6840
240 0,8660 0.5000 1,1787 — 0,0417 1,7320 — 1,0000 2Л 0,0833 — 0,1690 1,7320 —1,0000 2,1169 0.3333 1,7320 - 1,0000
250 0,7660 0,6428 1,1073 — 0,0845 1,5320 —1,2856 2,2*' 1,5320 —1,2856 2,1310 0,3049 1,5320 — 1,2 56
260 0,6428 0,7660 1,0059 — 0,1461 1,2856 — 1,5320 & — 0,2922 -0,4154 -0,6304 -0,8203 -’.оооо -1,1494 "’.2490 "1,2827 " 1.2399 "1.1166 " 0,9167 1,2856 — 1,5320 2,0454 0,1816 1,2856 - 1,5320
270 0,5000 0,8660 0,8703 — 0,2247 1,0000 — 1,7320 1J* 1,0000 — 1,7320 1,9811 - 0,0327 1,0000 —1,7320
280 0,3420 0,9397 0,6973 — 0,3152 0,6840 — 1,8794 1.* 0,6840 —1,8794 1,7632 — 0,3212 0,6840 —1,8794
290 0,1736 0,9848 0,4865 — 0,4101 0,3472 — 1,9696 0, 0,3472 — 1,9696 1,4252 — 0,6557 0,3472 — 1,9696
300 0,0000 1,0000 0,2406 — 0,5000 0,0000 — 2,0000 О,**1 _о/ Js. 0,0000 — 2,0000 0,9622 — 1,0000 0,0000 — 2,0000
310 — 0,1736 0,9848 — 0,0344 — 0,5247 — 0,3472 — 1,9696 — 0,3472 —1,9696 0,3833 —1,3139 — 0,3472 — 1,9696
320 — 0,3420 0,9397 — 0.3287 — 0,6245 — 0,6840 —1,8794 — 0,6840 — 1,8794 — 0,2889 - 1,5582 — 0,6й40 — 1,8794
330 — 0,5000 0,8660 - 0,6297 — 0,6413 — 1,0000 — 1,7320 —1,0000 — 1,7320 — 1,0184 — 1,699-1 — 1,0000 — 1,7320
340 — 0,6428 0,7660 — 0,9224 — 0,6199 — 1,2856 — 1,5320 ^5 — 1,2856 — 1,5320 — 1,7613 -1,7137 — 1,2856 — 1,5320
1 350 — 0,7660 0,6428 - 1,1908 — 0,5583 - 1,5320 — 1,2856 — 1,5320 — 1,2856 — 2,4652 - 1,5904 — 1,5320 — 1,2856
I 360 — 0,8660 0,5000 — 1,4193 — 0,4583 — 1,7320 — 1,0000 —1,7320 — 1,0000 - 3,0792 — 1,3333 - 1,7320 1,0000
258 17* L 259
Продолжение табл. V
Семени е /// — /// С е ч е н и е 4 — 4
0° м'ту1тп МП1х/,пп M"iylmk M7Jmn e /V JK MlVxlmn
0 — 3,3197 —1,7500 —1,2321 — 1,8660 — 2,6900 — 2,3913 -0.J
10 — 3,9248 - 1,2698 -1,5374 — 1,6237 - 3,5961 — 1,8943 ~~ l.lf _ 2,7320 — 2,0604 — 3,0327
20 — 4,3107 — 0,6673 - 1,7960 —1,3321 — 4,2763 —1,2420 _ 2,5634 — 3,2673 -2,5188
30 — 4,4433 0 - 2,0000 —1,0000 — 4,6839 — 0,5 2,31(>9 — 4.2419 — 1,8166
40 — 4,3107 0,6673 — 2,1433 — 0,6375 - 4,7973 0,2572 _ 9.0000 — 4,9244 — 1,0000
50 — 3,9248 1,2698 -2,2214 — 0,2556 - 4,6220 0,9546 -2,^ __ 1.6223 — 5,2838 — 0,1529
60 — 3,3197 1,7500 — 2,2321 0,1340 -4,1900 1,5253 J _ 1,1953 - 5,3194 0,6394
70 — 2,5487 2,0642 - 2,1768 0,5195 — 3,5547 1,9181 _ 0,7320 — 5,0603 1,3006
80 —1,6777 2,1875 — 2,0516 0,8893 — 2,7850 2,1030 -2.«h -0,2465 — 4,5606 1,7720
90 — 0,7783 2,1160 —1,8660 1,2321 —1,9571 2,0743 -fl 0,2465 — 3,8923 2,0186
100 0,0797 1,8675 —1,6237 1,5374 —1,1456 1,8511 0,7320 -3,1358 2,0327
ПО 0,8354 1,4785 — 1,3321 1,7160 — 0,4158 1,4739 -2’lr- 1,1953 — 2,3708 1,8347
120 1,4434 1,0000 —1,0000 2,0000 0,1839 1,0000 1,6223 — 1,6669 1,4694
130 1.8773 0,4912 — 0,6375 2,1433 0,6261 0,4957 -1,® 2,0000 -1,0755 1,0000
140 2,1317 0,0119 — 0,2556 2,2214 0,9065 0,0282 -1.1K 2,3169 -0,6250 0,5002
150 2,2217 — 0,3840 0,1340 2,2321 1,0429 - 0,3423 -0,73» 2,5634 — 0,3187 0,0446
160 2,1790 — 0,6554 0,5195 2.1768 1,0717 — 0,5709 -0.Ш 2,7320 - 0,1358 — 0,3007
170 2,0475 — 0,7787 0,8893 2,0516 1,0416 - 0,6326 Olfc 2,8176 -0,0356 — 0,4865
180 1,8764 — 0,7500 1,2321 1,8660 1,0061 — 0,5253 0.7B 2,8176 0,0356 — 0,4865
190 1,7134 — 0,5858 1,5374 1,6237 1,0161 - 0,2706 1,1» 2,7320 0,1358 — 0,3007
200 1,5981 — 0,3200 1,7960 1,3321 1,1116 0,0901 1/B 2,5634 0,3187 0,0446
210 1,5566 0 2,0000 1,оооо 1,3161 0,5000 2,(0* 2,3169 0,6250 0,5002
220 1,5981 0,3200 2,1433 0,6375 1,6325 0,8947 2,31» 2,0000 1,0755 1,0000
230 1.7134 0,5858 2,2214 0,2556 2,0421 1,2103 2,5» 1,6223 1,6669 1,4694
240 1,8764 0,7500 2,2321 -0,1340 2,5061 1,3913 2,7» 1.1953 2,3708 1,8347
250 2,0475 0,7787 2,1768 -0,5195 2,9699 1,3986 2,817* 0,7320 3,1358 2,0327
260 2.1790 0,6554 2,0516 - 0,8893 3,3698 1,2137 2,8fl* 0,2465 3,8923 2,0186
270 20 2,2217 2,1317 0,3840 — 0,0119 1,8660 1,6237 - 1,2321 -1,5374 3,6410 3,7256 0,8423 0,3137 2,73* 2,56* -0,2465 -0,7320 -1.1953 "1.6223 4,5606 5,0603 1,7720 1,3006
290 1,8773 — 0,4912 1,3321 —1,7960 3,5805 0,3220 2,3* 5,3194 0,6394
300 1,4434 — 1,0000 1,0000 — 2,0000 3,1839 — 2,0000 2,(XJ 1,6^ 1,19* 0.733° o,?4®5 -O,°465 __0,7ut 5,2838 — 0,1529
310 0,8354 — 1,4785 0,6375 - 2,1433 2,5387 — 1,6475 ////// JC JO JO JO JO J “O ОС Qo 5-3 V» w c CO OJ »—* C ro -J -J to CO cd c О CD CD О с: 4,9244 —1,0000
320 0,0797 — 1,8675 0,2556 — 2,2214 1,6734 — 2,1931 4,2419 — 1,8166
330 340 350 360 — 0,7783 — 1,6777 — 2,5487 — 3,3197 — 2,1160 — 2,1875 — 2,0642 — 1,7500 — 0,1340 - 0,5195 — 0.8893 —1,2321 — 2,2321 — 2,1768 - 2,0516 —1,8660 0,6410 — 0,4869 — 1,6264 — 2,6900 — 2,5743 — 2,7458 — 2,6842 — 2,3913 3,2673 2,0604 0,7039 - 0,7039 — 2,5188 — 3,0327 — 3,3041 — 3,3041
— 2,0604 — 3,0327
Сечен и e 5 — 5
Mbylmn MZJmn
— 0,7320 — 2,7320 — 2,0604 — 3,0327
—1,1953 — 2,5634 - 3,2673 — 2,5188
—1,6223 - 2,3169 — 4,2419 - 1,8166
— 2,0000 — 2,0000 — 4,9244 — 1,0000
— 2,3169 - 1,6223 — 5,2838 — 0,1529
— 2,5634 —1,1953 — 5,3194 0,6394
-2,7320 — 0,7320 - 5,0603 1,3006
— 2,8176 — 0,2465 — 4,5606 1,7720
— 2,8176 0,2465 — 3,8923 2,0186
— 2,7320 0 7320 — 3,1358 2,0327
— 2,5634 1,1953 - 2,3708 1,8347
— 2,3169 1,6223 —1,6669 1,4694
— 20000 2,0000 —1,0755 1,0000
—1,6223 2,3169 — 0,6250 0,5002
— 1,1953 2,5634 — 0,3187 0,0446
-0,7320 2,7320 — 0,1358 — 0,3007
— 0,2465 2,8176 - 0,0356 - 0,4865
0,2465 2,8176 0,0356 — 0,4865
0,7320 2,7320 0,1358 — 0,3007
1,1953 2,5634 0,3187 0,0446
1.6223 2,3169 0,6250 0,5002
2,0000 2,0000 1,0755 1,0000
2,3169 1,6223 1,6669 1,4694
2,5634 1,1953 2,3708 1,8347
2,7320 0,7320 3,1358 2,0327
2,8176 0,2465 3,8923 2,0186
2,8176 — 0,2465 4,5606 1,7720
2,7320 — 0,7320 5,0603 1,3006
2,5634 —1,1953 5-.3194 0,6394
2,3169 —1,6223 5,2833 — 0,1529
2,0000 — 2,0000 4,9244 —1,0000
1,6223 — 2,3169 4,2419 —1,8166
1,1953 — 2,5634 3,2673 — 2,5188
0,7320 — 2,7320 2,0604 — 3,0327
0,2465 — 2,8176 0,7039 — 3,3041
— 0,2465 — 2,8176 — 0,7039 — 3,3041
— 0,7320 — 2,7320 — 2,0604 — 3,0327
260
261
для определения изгибающих картер 12-цилиндрового W-образпоп
С е ч е и и е 2 - -2 с 71
а° ^•2у1тк М2х1тк M2zlmn МНу/'пк
0 — 0,5000 — 0,8660 — 0,6805 — 1,6599 —1,0000 -и!
10 — 0,6426 — 0,7660 — 0,9401 —1,5594 —1,2856
20 — 0,7660 - 0,6428 — 1,1732 —1,3745 — 1,5320 -’.ж
30 — 0,8660 — 0,5000 —1,3685 — 1,1108 — 1,7320 -Л
40 — 0,9397 — 0,3420 —1,5159 — 0,7о09 — 1,8794 -о,Л
50 — 0,9848 — 0,1736 - 1,6077 — 0,4030 — 1,9696 о,а|
60 — 1,0000 0,0000 — 1,6389 0 — 2,0000
70 — 0,9848 0,1736 — 1,6077 • 0,4030 —1,9696 о,Л
80 — 0,9397 0,3420 —1,5159 0,7809 — 1,8794 ож
90 — 0,8660 0,5000 —1,3685 1,1108 — 1,7320 1.0000
100 — 0,7660 0,6428 — 1,1732 1,3745 —1,5320 1>af
110 - 0,6428 0.7660 — 0,9401 1,5594 —1,2856 1,5©
120 — 0,5000 0,8660 — 0,6805 1,6599 — 1,0000 1.73Й
130 — 0,3420 0,9397 — 0.4066 1,6774 — 0,6840 1.8791
140 — 0,1736 0,9848 — 0,1300 1,6197 — 0,3472 1,9696
150 0,0000 1,0000 0,1388 1,5000 0,0000 2,0001
160 0,1736 0,9848 0,3910 1,3347 0,3472 1,9©
170 0,3420 0,9397 0,6194 1,1417 0,6840 1,М
180 0,5000 0,8660 0,8194 0,9382 1,0000 1,7*1
190 0,6428 0,7660 0,9883 0,7387 1,2856 1,532
200 0,7660 0,6428 1,1249 0.5538 1,5320 1.Я»
210 0,8660 0,5000 1,2296 0,3891 1,7320 1,000»
Л 220 0,9397 0,3420 1,3031 0,2452 1,8794 0,6»*
230 0,9848 0,1736 1,3467 0,1179 1,9696 0,3475
240 1,0000 0,0000 1,3611 0 2,0000 0,000°
250 0,9848 -0,1736 1,3467 — 0,1179 1,9696 — 0,3#
260 0,9397 — 0,3420 1,3031 — 0,2452 1,8794 -0,6»*
270 0,8660 -0,5000 1,2296 — 0,3891 1,7320 — 1,0’’'
280 0,7660 - 0,6428 1,1249 — 0,5538 1,5320 —
290 0,6428 — 0,7660 0,9883 — 0,7387 1,2856 -1,^
300 0,5000 — 0,8860 0,8194 — 0,9382 1,0000 _.1,7^
310 0,3420 — 0,9397 0,6194 — 1,1417 0,6840
320 0,1736 — 0,9848 0,3910 — 1,3347 0,3472 =4
330 0,0000 —1,0000 0,1388 — 1,5000 0,0000
340 — 0,1736 — 0,9848 — 0,1300 — 1,6197 — 0,3472
350 — 0,3420 - 0,9397 — 0,4066 — 1,6774 — 0,6840
360 — 0,5000 — 0,8660 — 0,6805 —1,6599 — 0,0000
262
Таблица VI
пт сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс. ——
II-" Сечен и е 3— 3
их-—— Мих!тп Л*зг/тек М^/тп M*Jmn
_ 1,3611 — 3,3197 — 1,0000 - 1,7320 — 1,2222 — 4,0414
1,8801 — 3,1188 — 1,2856 — 1,5320 —1,8319 — 3,9395
_ 9.3464 — 2,7490 — 1,5320 — 1,2856 —2,3946 — 3,56 «7
-2,7370 — 2,2217 —1,7320 — 1,0000 — 2,8759 — 2,9434
-3,0319 — 1,5617 -1,8794 — 0,6840 — 3,2447 — 2,0974
-3,2154 — 0,8059 -1,9696 — 0,3472 — 3,4765 — 1,0910
-3,7111 0 — 2,0000 0,0000 — 3,5555 0
-3,2154 0,8059 —1,9696 0,3472 — 3,4765 1,0910
' -3,0319 1,5617 — 1,8794 0,6840 — 3,2447 2,0974
- 2,7370 2,2217 — 1.7320 1,0000 — 2,8759 2,9434
- 2,3464 2,7490 — 1,5320 1,2856 — 2,3946 3,5697
-1,8801 3,1188 — 1,2856 1,5320 — 1,8319 3,9395
-1,3611 3,3197 — 1,0000 1,7320 — 1,2222 4,0414
- 0,8132 3,3547 — 0,6840 1,8794 — 0,0005 3,8904
-0,2599 3,2394 — 0,3472 1,9696 0,0011 3,5244
0,2777 3,0000 0,0000 2,0000 0,5555 3,0000
0,7820 2,6694 0,3472 1,9696 1,0429 2,3844
1,2388 2,2834 0,6840 1,8794 1,4516 1,7477
1,6388 1,8764 1,0000 1,7320 1,7778 * 1,1547
1,9766 1,4774 1,2856 1,5320 2,0248 0,6568
2,2499 1,1076 1,5320 1,2856 2,2017 0,2870
2,4592 0,7783 1,7320 1,0000 2,3203 0,0567
2,6063 0,4904 1,8794 0,6840 2,3935 - 0,0453
2.6934 0,2359 1,9696 0,3472 2,4324 — 0,0491
2,7222 0 2,0000 0,0000 2,4444 0
2,6934 — 0,2359 1,9696 — 0,3472 2,4324 0,0491
2.6063 — 0,4904 г 1,8794 -0,6840 2,3935 0,0453
2.4592 — 0,7783 ‘ 1,7320 - 1,0000 2,3203 — 0,0567
2,2499 — 1,1076 > 1,5320 - 1,2856 2.2017 — 0,2870
1,9766 — 1,4774 1,2856 — 1,5320 2,0248 — 0,6568
1,6388 — 1,8764 1,0000 — 1,7320 1,7778 — 1,1547
1,2388 — 2,2834 0,6840 — 1,8794 1,4516 — 1,7477
0,7820 — 2,6694 0.3472 — 1,9696 1,0429 — 2,3844
0,2777 — 3,0000 0,0000 — 2,0000 0,5555 — 3,0900
"0,2599 — 3,2394 — 0,3472 —1,9696 0,0011 — 3,5244
"0,8132 — 3,3547 — 0,6840 — 1,8794 — 0,6005 — 3,8904
"1.36Ц — 3,3197 — 1,0090 — 1,7320 — 1,2222 — 4,0414
263
для определения изгибающих картер 18-цилиндрового W-образного двцг
Сечен S о КЗ
а° М'>у1 тк AJj" / тп
0 — 0,7660 — 0,6428 - 1,7262 — 0,8775 -1.5326
10 — 0,8660 — 0,5000 — 2,0583 -0,7177 -1.7326
20 — 0,9397 — 0,3420 — 2,3120 — 0,5087 -1.8794
30 — 0,9848 — 0.1736 — 2,4711 -0,2638 — 1.95j^
40 — 1,0000 0,0000 — 2,5253 0 -2,0000
50 — 0,9848 0,1736 — 2,4711 0,2638 - 1,96Л
60 - 0,9397 0,3420 — 3,3120 0,5087 -1,8794
70 — 0,8660 0,5000 — 2,0583 0,7177 - 1,732#
80 — 0,7860 0,6428 -1,7262 0,8775 - 1,5326*
90 — 0,6428 0,7660 —1,3361 0,9724 -1,2856
100 — 0,5000 0,8660 — 0,9110 1,0202 —1,0040
ПО — 0,3420 0,9397 — 0,4741 1,0026 — 0.6840
120 — 0,1736 0,9848 — 0,0470 0,9340 - 0,3472
130 0,0000 1,0000 0,3517 0,8264 0,0000
140 0,1736 * 0,9848 0,7079 0,6935 0,3472
150 0,3420 0,9397 1,0128 0,5505 0,6840
160 0,5000 0,8660 1,2626 0,4111 1,0000
170 0,6428 0,7660 1,4583 0,2867 1,2856
180 0,7660 0,6428 1,6040 0,1848 1,5320
190 0,8660 0,5000 1,7066 0,1086 1,7320
200 0,9397 0,3420 1,7732 0,0566 1,8794
210 0,9848 0,1736 1,8101 0,0232 1,9696
220 1.0000 0,0000 1,8220 0 2,0000
230 0,9848 — 0,1736 1,8101 — 0,0232 1,9696
240 0,9397 — 0,3420 1,7732 — 0,0566 1,8794
250 0,8660 — 0,5000 1,7066 — 0,1086 1,7320
260 0,7660 — 0,6428 1,6040 — 0,1848 1,5320
270 0,6428 — 0,7660 1,4583 — 0,2867 1,2856
280 0,5000 — 0,8660 1,2626 — 0,4111 1,0000
290 0,3420 — 0,9397 1,0128 — 0,5505 0,6840
300 0,1736 — 0,9848 0,7079 — 0,6935 0,3472
310 0,0000 — 1,0000 0,3517 — 0,8264 0,0000
320 — 0,1736 — 0,9848 — 0,0470 — 0,9340 — 0,3472
330 — 0,3420 — 0,9397 — 0,4741 — 1,0026 — 0,6840
340 — 0,5000 — 0,8660 — 0,9110 — 1.0202 —1,0000
350 - 0,6428 - 0,7660 —1,3361 — 0,9794 — 1,2856
360 — 0,7660 — 0,6428 - 1,7262 — 0,8775 -1,5320
264
ентов от сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
н и g е Мпх/'пк е II-II Сечен и е 3—3
М'нУ1тп ж."» 1 М11х/ тп Ж3у/'«к MsJ,nk
_ 1,2856 — 3,4524 —1,7550 —1,3584 — 2,2704
_ 1,0000 — 4,1166 —1,4355 — 4,7321 — 2,0000
— 0.6840 - 4,6239 — 1,0174 — 2,0530 — 1,6688
— 0,3472 — 4,9422 -0,5278 — 2,3116 — 1,2870
0,0000 - 5,0507 0 — 2,5000 — 0,8660
0,3472 - 4,9422 0,5278 — 2,6124 - 0,4187
0,6840 - 6,6239 1,0174 - 2,6454 0,0413
1,0000 — 3,1166 1,4355 — 2,5981 0,5000
1,2856 — 3,4524 1,7550 — 2,4718 0,9436
1,5320 — 2,6723 1,9587 — 2,2704 1,3584
1,7320 — 1,8220 2,0404 — 2,0000 1,7321
1,8794 — 0,9481 2,0051 —1,6688 2,0530
1,9696 — 0,0940 1,8681 —1,2870 2,3116
2,0000 0,7033 1,6527 — 0,8660 2,5000
1,9696 1,4158 1,3870 — 0,4187 2,6124
1,8794 2,0256 1,0009 0,0413 2,6454
1,7320 2,5253 0,8222 0,5000 2,5981
1,5320 2,9165 0,5733 0,9436 2,4718
1,2856 3,2081 0,3696 1,3584 2,2704
1,0000 3,4132 0,2172 1,7321 2,0000
0,6840 3,5463 0,1132 2,0530 1,6688
0,3472 3,6203 0,0464 3,3116 1,2870
0,0000 3,6440 0 2,5000 0,8660
— 0,3472 3,6203 — 0,0464 2,6124 0,4187
— 0,6840 3,5463 -0,1132 2,6154 — 0,0413
~ 1,0000 3,4132 — 0,2172 2,5981 — 0,5000
-1,2856 3,2081 — 0,3696 2,4718 — 0,9436
-1,5320 2,9165 — 0,5733 2,2704 — 1,3584
- 1,7320 .2,5253 — 0,8222 2,0000 —1,7321
— 1,8794 2,0256 — 1,1009 1,6688 — 2,0530
— 1,9696 1,4158 — 1,3870 1,2870 — 2,3116
- 2,0000 0,7033 —1,6527 0,8660 — 2,5000
-1,9696 — 0,0910 — 1,8681 0,4187 — 2,6124
— 1,8794 — 0,9481 — 2,0051 — 0,0413 — 2,6454
— 1,7320 — 1,8220 — 2,040-1 — 0,5000 — 2,5981
- 1,5320 — 2,6723 — 1,9587 — 0,9436 — 2,4718
— 1,2856 — 3,4524 — 1,7550 — 1,3584 - 2,2704
26S
Сечен и е 3 — 3 С е ч е и и 7*
а° Мц1тп мах1тп М1Пу/тк мтх!тк МШу!тп
0 — 3,4054 — 2,6891 _ —1,1848 — 3,2552 — 3,3584
10 — 4,4683 — 2,2618 — 1,7320 — 3,0000 — 4,8200 .
20 — 5,3318 — 1,7109 — 2,2267 — 2,6537 - 6,0398
30 — 5,9550 —1,0782 — 2.6537 - 2,2267 — 6,9679
40 — 6,3133 -0,4111 — 3,0000 — 1,7320 — 7,5760
50 — 6,4002 0,2409 - 3,2552 —1,1848 - 7,8587
60 — 6,2279 0,8325 — 3,4115 — 0,6016 — 7,8320
70 — 5,8231 1,3269 — 3,4641 0 — 7,5297
80 — 5,2255 1,6985 — 3,4115 0,6016 — 6,9987
90 — 4,4824 1,9356 — 3,2552 1,1848 — 6,2925
100 — 3,6439- 2,0404 — 3,0000 1,7320 — 5,4659
ПО — 2,7582 , 2,0284 — 2,6537 2,2267 — 4,5684 J
120 - 1,8671 1,9247 — 2,2267 2,6537 - 3,6402
130 г- 1,0032 1,7613 - 1,7320 3,0000 — 2,7098
140 — 0,1882 1,5718 —1,1848 3,2552 -1,7923
150 0,5674 1,3876 — 0,6016 3,4115 — 0,8908
160 1,2627 1,2332 0 3,4641 0
170 1,9037 1,1238 0,6016 3,4115 0,8908
180 2,5000 1,0632 1,1848 3,2552 1,7923
190 3,0615 1,0436 1,7320 3,0000 2,7098
200 3,5933 1,0472 2,2267 2,6537 3,6402 1
210 4,0944 1,0490 2,6537 2,2267 4,5684
220 4,5549 1,0202 3,0000 1,7320 5,4659
230 4,9564 0,9330 3,2552 1,1848 6,2925
240 5,2725 0,7644 3,4115 0,6016 6,9987
250 5,4714 0,5005 3,4641 0 7,5297
260 5,5200 0,1390 3,4115 — 0,6016 7,8320
270 5,3876 — 0,3096 3,2552 — 1,1848 7,8587
280 5,0507 — 0,8222 3,0000 — 1,7320 7,5760
290 4,4967 — 1,3647 2,6537 — 2,2267 6,9679
300 3,7278 —1,8957 2,2267 - 2,6537 6,0398
310 2,7616 — 2,3704 1,7320 — 3,0000 4,8200 ,
320 1,6322 — 2,7457 1,1848 — 3,2552 3,3584
330 0,3880 — 2,9845 0,6016 -3,4115 1,7242
340 — 0,9110 — 3,0606 0 — 3,4641 0
350 — 2,1982 — 2,9612 — 0,6016 — 3,4115 —1,7242
360 — 3,4054 — 2.6891 — 1,1848 — 3,2552 , — 3,3584
266
Продолжение табл. VII
Il-III Сечен и е 4 — 4
М\у1тк М4Х1тк
— 3,6232 — 1,1848 — 3,2552 — 3,3584 — 3,6232
— 3,0882 —1,7320 — 3,0000 — 4,8200 — 3,0882
— 2,4044 — 2,2267 — 3,6537 — 6,0398 — 2,4044
- 1.6285 — 2,6537 — 2,2267 — 6,9679 — 1,6285
— 0,8221 — 3,0000 -1,7320 - 7,5760 — 0,8221
-0,0458 — 3,2552 —1,1848 — 7,8587 — 0,0458
0,6477 — 3,4115 — 0,6016 — 7,8320 0,6477
1,2182 — 3,4641 0 — 7,5297 1,2182
1,6418 — 3,4115 0,6016 — 6,9987 1,6418
1,9123 — 3,2552 1,1848 - 6,2925 1,9123
2,0405 — 3,0000 1,7320 — 5,4659 2,0405
2,0516 — 2,6537 2,2267 - 4,5684 2,0516
1,9813 — 2,2267 2,6537 — 3,6402 1,9813
1,8699 — 1,7320 3,0000 — 2,7098 1,8699
1,7567 -1,1848 3,2552 —1,7923 1,7567
1,6743 — 0,6016 3,4115 — 0,8908 1,6743
1,6443 0 3,4641 0 1,6443
1,6743 0,6016 3,4115 0,8908 1,6743
1,7567 1,1848 3,2552 1,7923 1,7567
1,8699 1,7320 3,0000 2,7098 1,8699
1,9813 2,2267 2,6537 3,6402 1,9813
2,0516 2,6537 2.2267 4,5684 2,0516
2,0405 3,0000 1,7320 5,4659 2,0405
1,9123 3,2552 1,1848 6,2925 1,9123
1,6418 3,4115 0,6016 6,9987 1,6418
1,2182 3,4641 0 7,5297 1,2182
0,6477 3,4115 — 0,6016 7,8320 0,6477
— 0,0458 3,2552 -1,1848 7,8587 — 0,0458
— 0,8221 . 3,0000 — 1,7320 7,5760 — 0,8221
—1,6285 2,6537 — 2,2267 6,9679 —1,6285
— 2,4044 2,2267 ' — 2,6537 6,0398 — 2,4044
— 3,0882 1,7320 — 3,0000 4,8200 — 3,0882
— 3,6232 1.1848 - 3,2552 3,3584 — 3,6232
— 3,9639 0,6016 -3,4115 1,7242 — 3,9639
— 4,0608 0 — 3,4641 0 — 4,0608
— 3,9639 — 0,6016 — 3,4115 —1,7242 — 3,9639
— 3,6232 — 1,1848 — 3,2552 — 3,3584 — 3,6232
267
для определения изгибающих картер 16-цилиндрового Х-образного мот]
С е ч е н и е 2 — 2
а° М'.^1тк M2xlmk MbJmn м'йу/тк
0 - 0,9239 — 0,3827 — 2,2107 — 0,6150 —1,8478
10 — 0,9763 — 0,2164 — 2,4178 — 0,3431 —1,9526
20 — 0,9990 — 0,0436 — 2,5094 — 0,0687 —1,9980
30 — 0,9914 — 0,1305 — 2,4787 0,2060 —1,9828
40 — 0,9537 0,3007 — 2,3279 0,4795 —1,9074
50 — 0,8870 0,4617 - 2,0684 0,7493 -1,7740
60 - 0,7933 0,6088 — 1,7195 1,0122 — 1,5866
70 — 0,6756 0,7373 — 1,3064 1,2628 — 1,3512
80 — 0,5373 0,8434 — 0,8577 1,4941 — 1,0746
90 — 0,3827 0,9239 — 0,4024 1,6974 — 0,7654
100 — 0,2164 0,9763 0,0323 * 1,8627 — 0,4328
НО — 0,0436 0,9990 0,4241 1,9796 - 0,0872
120 0,1305 0,9914 0,7567 2,0379 0,2610
130 0,3007 0,9537 1,0219 2,0294 0,6014
140 0,4617 0,8870 1,2179 1,9482 0,9235
150 0,6088 0,7933 1,3504 1,7921 1,2176
160 0,7373 0,6756 1,4298 1,5630 1,4746
170 0,8434 0,5373 1,4699 1,2673 1,6868
180 0,9239 0,3827 1,4848 0,9157 1,8478
190 0,9763 0,2164 1,4874 0,5227 1,9526
200 0,9990 0,0436 1,4868 0,1058 1,9980
210 0,9914 — 0,1305 1,4871 — 0,3161 1,9828
220 0,9537 — 0,3007 1,4870 — 0,4234 1,9074
230 0,8870 — 0,4617 1,4796 — 1,0977 1,7740
240 0,7933 — 0,6088 1,4539 — 1,4229 1,5866
250 0,6756 - 0,7373 1,3959 —1,6864 1,3512
260 0,5373 — 0,8434 1,2915 — 1.8795 1,0746
270 0,3827 — 0,9239 1,1285 —1,9981 0,7654
280 0,2164 — 0,9763 0,8981 — 2,0425 0,4328
290 0,0436 — 0,9990 0,5986 — 2,0166 0,0872
300 — 0,1305 — 0,9914 0,2346 —1,9279 — 0,2610
310 -0,3007 — 0,9537 — 0,1810 — 1,7855 — 0,6014
320 — 0,4617 — 0,8870 — 0,6291 —1,5998 — 0,9235
330 - 0,6088 — 0,7933 - 1,0847 — 1,3813 — 1,2176
340 — 0,7373 — 0,6756 — 1,5193 — 1,1394 —1,4746
350 — 0,8434 — 0,5373 — 1,9037 — 0,8820 —1,6868
360 — 0,9239 — 0,3827 — 2,2107 — 0,6350 — 1,8478
С е ч
Л1Пх/и4
— 0.76Ц
— 0,4328
— 0,0872
0,2610
0,60Ц
0,9235
1,2176
1,4746
1,6868
1,8478
1,9526
1,9980
1,9828
1,9074
1,7740
1,5866
1,3512
1,0746
0,7654
0,4328
0,0872
- 0,2610
- 0,6014
— 0,9235
- 1,2176
- 1,4746
-1,6868
-1,8478
— 1,9525
- 1,9980
—1,9828
— 1,9074
—1,7740
— 1,5866
— 1,3512
-1,0746
— 0,7654
268
тпв от сил инерции поступательно и вращательно двигающихся масс.
е " -77 Сечен и е 3 — 3
н
М\\^,Пп М3у!тк M"Jmk М3у1тп Мз'х1тп
4,4214 — 1,2301 —1,8478 — 0,7654 — 5,1472 — 0,9294
4,8355 — 0,6863 —1,9525 — 0,4328 — 5,7655 — 0.5068
_ 5,0188 — 0,1374 —1,9980 - 0,0872 — 6,0414 -0,1004
__ 4,9573 0,4121 —1,9828 0,2610 — 5,9489 0,3020
- 1,6557 0,9590 — 1,9074 0,6014 - 5,4966 0,7151
4,1368 1,4937 — 1,7740 0,9235 — 4,7256 1,1504
-3,4391 2,0243 - 1,5866 1,2176 — 3,7048 1,6136
-2,6128 2,5255- — 1 3512 1,4746 - 2,5234 2,1020
-1,7154 2,9882 — 1,0746 1,6868 —1,2815 2,6028
-0,8018 3,3948 — 0,7654 1,8478 — 0,0790 3,0942
0,0626 3,7255 — 0.4328 1,9526 - 0,9950 3,5458
0,8481 3,9591 - 0,0872 1,9980 1,8708 3,9220
1,5134 4,0758 0,2610 1,9828 2,5046 4,1868
2,0438 4,0587 0,6014 1,9074 2,8846 4,3026
4,4358 3,8964 0,9235 1,7740 3,0246 4,2447
2,7007 3,5841 1,2476 1,5866 2,9664 3,9948
2,8596 3,1259 1,4746 1,3512 2,7702 3,5495
2,9399 * 2,5346 1,6868 1,0746 2,5059 2.6200
2,9697 1,8314 1,8478 0,7654 2,2438 2,1420
2,9748 1,0455 1,9526 0,4828 2.0445 1,2252
2,9735 0,2115 1,9980 0,0872 1,9509 0,2486
2,9743 — 0,6322 1,9828 — 0,2610 1,9827 — 0,7422
2,9740 - 1,4467 1,9074 - 0,6014 2,1331 - 1,6906
2,9592 — 2,1953 1,7740 — 0,9235 2,3704 — 2,5436
2,9077 — 2,8458 1,5866 — 1,2176 2,6420 — 3,2565
2,7918 - 3,3727 1,3512 — 1,4746 2,8812 — 3,7963
2,5830 — 3,7590 1,0746 — 1,6868 3,0169 — 4,1444
2,2570 — 3,9962 0,7654 — 1,8478 2,9824 — 4.2968
1,7961 — 4,0849 0,4328 — 1,9526 2,725)4 — 4,2646
1.1971 — 4,0322 0,0872 —1,9980 2,2197 — 4,0703
0,4692 — 3,8557 — 0,2610 — 1,9828 1,4608 — 3,7457
— 0,3620 — 3,5709 — 0,6014 — 1,9074 0,4789 — 3,3271
-1,2582 — 3.1996 - 0,9235 —1,7740 — 0.6694 — 2,8511
-2,1694 - 2,7627 - 1,2176 — 1,5866 — 1,9037 —2,3520
- 3,0386 — 2,2787 — 1,4746 - 1,3512 — 3,1280 — 1,8552
— 3,8074 — 1,7639 — 1,6868 — 1,0746 — 4.2413 —1,3786
— 4,4214 — 1,2701 — 1,8478 - 0,7654 — 5,1472 — 0,9294
269
ТАБЛИЦЫ
материалов, применяющихся в авиационном
моторостроении, и их свойства
X
Марка / или название Характеристика с Хим Мп и ч е с к и й
Si Ni 1
У, Углеродистая | 0,2—0,3 0,35-0,75 <0.4 <0,5
У4 для < ПОКОВОК L 0,36-0,46 0,35—0,75 <0,4 <0,5
23 C/S 1 0.4-0,5 0,5—0,7 0,3-0,5 —
ОМ Особо мягкая для хо- лодной штамповки <0,12 <0,60 <0,10 —
ЖЦ — - 0,10—0,16 <0,50 <0,30 <0,50
ЦК Для цементации 0,10—0,16 <0,5 <0,35 1.7—2.3
Х1Н . Для цементации 0,10-0,16 <0,5 <0,35 2,8—-3,^
XMI Цла цемента ции 0.10-0,16 <0,5 <0,35 3,4—4,0
53 А-1 — 0,15-0,22 <0,5 <0,4 4,0—4,7
Х2Н 0,17-0,25 <0,5 <0,4 2,65-3,3
Х4Н 0,33—0,41 <0,6 <0,4 3,0—3,7
ЭХН2 — 0,16-0,24 <0,7 <0.4 3,9—4,6
ХЗ — 0,25-0.33 <0,6 <0,4 3,3-4,0
53а-2 — 0,2—0.3 0,3—0,5 0,15-0,4 4-4,7
ЭХНВа — 0,16-0,25 0,3-0,5 <0,4 3,9-4,6
ХВф — 0,5-0,70 <0,4 <0.6 —
ХВа — 0,45-0,55 0,7-0,9 0,1-0,2 —
ХМо — 0,27-0,34 0,4-0,64 0,17—0,19 —
EFD67 Для цементации СО 0,18 0,5 0,4 4,5
CrMoVa Для азотизации *0,25 0,45-0,65 0,25-0,4 <2,0
М(КМЗ) Для азотизации 0.25-0,35 0,2-0,5 — —
EFD70 — 0,27-0,35 0,50 0,2-0,35 3,9-4,5
Быстрорежущая — 0,58 0,25 0,32 —
Энерж 7 — 0,32-0,4 0,25—0,5 2,3-2,8 23-27
Сильхром — 0,48 — 3,0 —
Британский стандарт — 0,55-0,7 0,25 0,25 —
ЦАГИ ,К‘ — 0,5 1.0 1,0 28,0
Снльхромоникелевая 0,40 — 3,5 2,5
WF 100 — 0,55-0,65 0,7-0,Ч 1J-2,1 14—15
Француз, стандарт SFA — 0,5—0,8 0,15 — —
САСШ В4а — 0,34—0,75 0,15—0,4 — —
Высокохромоникелевая — 0,35 — 1.7 15,5
СгСоМо — 1,1—1,4 0,2-ОЛ 0,2-0,4
272
I* <7 а в Сг Проц е н т а х
VV Мо Va Со А1 S ие более р не более
^0,25 — — — — 0,045 0,050
f 4 О’15 — — — — — 0,045 0,050
1,3-1,7 — — — — — 0,03 0,03
4 0,10 — — — — — 0,045 0,045
. 40,25 — — — — - 0,045 0,045
0,2-0,5 - 9 — — — 0,025 0,030
0,55-0.9 - — - — - 0,025 0,030
0,76-1.1 % — — 0,030 0,030
1,3-1,7 0.8-1,1 — — - 0,025 0,030
4 0.5-0,9 • — — — • — 3,035 0,035
1,2-1.6 — — — — 0,035 0,035
0,7-1,! Д- — — — — 0,035 0,035
0,7—1.1 — — — — — 0,035 0,035
1,3-1,7 0,8—1,2 — — — — 0.925 0,025
1,3-1,7 — — 0,2-0,4 — - 0,030 0,030 ,
3,5-5,5 14—19 — 0,1-0,3 — — 0,03; 0,035
1.0-1,2 — 0,15-0,25 — — — —
0,7-0,9 — 0.21 - 0,23 — — — 0,020-0.527 0,018-0,017
1,5 1 — — — — — —
1,7 — 0,3 0,25 — 1 — —
1.2-1,t — 0,3-0,5 — — 0,8-1,2 —
1.3—1,7 0,8—1,0 — — — — 0,025 4,025
2,1 17,2 — — — — — —
16-20 — — — — — 0,025 0,025
6,9 1.8 — 1 — — —
8-4 15-18 — < 1,6 — \ — .0,025 0.03
12,0 17 4,5 — — — - — —
*3-15 — — — — — — —
1,9-2,! — — — — 0,03 0,03
2.85 15 0,4 — — 0,04 0,04
2^-4 14—18 — 1,0 — — 0.0! 0,04
16 2,о — — — — — —
**—13 — 0,5-1,0 / 2,5-3,0 — 0,03 0.03
И. Ш. Нейман
18
273
Марка или название 1 Термообработка Механические С
Коэфициент крепости кг мн- Предел теку- чести не менее кг!.ч.ч' Югиосител иное удлинение ие* менее % Относительное сужение пло- щади не ме- нее “/о Ударное со- и. с. ивлыие 1
У9 У< 23 C,S ОМ жц ЦК XIH XMI ' 53 А-1 Х2Н Х4Н ЭХН2 ХЗ । 538-2 ЭХНВа ХВф ХВа ХМо EFD67 CrMoVa М (КМЗ) £FD7O Быстрорежу пая Энерж-7 Снльхрпм Британский стандарт НАГИ „К“ Спльхромоникелевый WF-100 Франц./стан да pi SFA САСШ B-la Высокохромоникелевая Сг СоМо ч ( Нормализация или отжиг ( Закалка и отпуск 1 Нормализация или отжиг j Закалка и отпуск ( Нормализация и отжиг 1 Закалка и отпуск Нормализация и отжиг Г Нормализация и отжиг 1 Двойная закалка и отпуск ) Нормализация или отжш } Двойная закатка и отпуск 1 Нормализация или отжиг ( Двойная закалка н отпуск _ < Нормализация или отжиг | Двойная закалка и отпуск j Нормализация или отжиг | Закалка и отпуск ( Нормализация или отжиг | Закалка и отпуск г Нормализация или отжиг | Закалка и отпуск । Нормализация или отжиг | Закалка и отпуск f Нормализация или отжиг ( Закалка и отпуск После отжига < После отжига j „ термообработки J После отжига ( „ термообработки После отжига „ термообработки вязкая твердая я воздушной м кал к и ( 700° При /° ’ 800е t 900е При Г° ! 700° 1 8J0’ ( 700° При Р i 800° 1 900° При /’ 800° | 70и° При Г ! 800’ ( 1 900° 45 ± 5 60 ± 6 60 ± 6 80 + 8 60 + 6 >85 28-38 34 ± 5 <8 + 8 > 58 58 i 8 * >90 64 + 8 > 1С0 80 + 5 115 63 + 6 85-105 75+9 110-130 70 + 8 95-115 70 +87 113—137 ПО 85 + 10 110 55— 65 144 200 152-164 75— 85 130-155 125—135 100 78- 85 115-130 130-115 170—185 34,1 15,7 13,6 > 65 44 28 40,5 17,1 6,2 30 75-85 ,5 25 20 32 28 40 28 50 > п >20 >38 >30 >65 >34 >85 55 80 33 68 40 85 . 36 80 38 90 8G 40 100 127-137 55 ПО 100 50 98 110 140 >2 □ 20 14 1 и 8 30 >25 >20 > 10 > 18 8 >*7 « 16 8 16 8 12 7 16 8 16 •6 9 11 8 15-20 12- 4 16-12 8- 6 12- 9 14 14-10 12- 4 10- 7 7— 5 >25 14.5 15.5 24-18 55 50 40 40 40 45 >60 >60 >55 >55 >55 >55 >55 55 50 56 55 50 45 55 55 55 50 50 50 50 ~ 60 г-50 40 55 50 40 35 50 —» г-5 г-1 г- л-1 л- г—
274
I ipooo.ufcemic таи.ш—
уД »»л» Hl \ 1 11 1 1 1 1 1 11 Illi 1 1 I 1 " 1 | I | I 1 | II | | J I | | | J | | J | | | / 1 1 1 1 1 1 1 1 II §> 1 1 1 1 1 1 6 S"o. о 2 2 ч “ 4 У x = Z 0) □* O x no-160 150-210 185 -240 90-125 116-163 149-197 160-235 <311 <302 340 160-220 321 185-265 375 175-250 140 175-250 402 НО 210-28-5 255-340 < 269 229 Изготовляемые детали Малонаиряженньш детали, работающие без трения. Вкладыши под заливку свинцовистой бронзой Не сильно напряженные детали, работающие с трением — гильзы цилиндров Гильзы цилиндров к Холодная штамповка — рубашки цилиндров водяного охлаждения Для мел кик и средних деталей, работающих на трение с малым из- носом, малым давлением и напряжением Кулачковые валики, поршневые и шатунные пальцы, мелкие детали (например, клапан ого механизма), вкладыши под заливку свинцовистой бронзой Для ответственных деталей, работающих с большим износом, ро- лики рычагов, наконечники рычагов, валики и втулки роликов Для средних и больших деталей, работающий на трение с большим износом и испытывающих большие напряжения и давления — шестерни, валики с шестернями Для цементированных и азотированных коленчатых валов и ше- стерен • Для деталей с небольшим трением, средним давлением, значитель- ных переменных напряжений — для не очень напряженных болтов, рычаги, валики н т. д. Сильно напряженные детали, работающее с трением, валики, ше- стерни вертикальной передачи и т. д. Наиболее нагруженные детали — коленчатые валы, шатуны и т. д. Наибольшее трение, малые давления и значительные напряжения Для коленчатых валов. Можно производить азотизацию шеек Клапанные втулки, коленчатые валы. Шатуны Клапаные втулки Клапаные пружины Трубы для осей Цементируемые коленчатые валы и шестерни Цилиндры, коленчатые валы Шестерни моторов — для азотизации 1. Коленчатые валы 3. Шестерни зубчатые | Выхлопные клапана | Выхлопные клапана 1 ' Выхлопные клапана Выхлопные клапана Выхлопные клапана Выхлопные клапана Выхлопные клапана 1 Выхлопные клапана ) Примечание Испытывается на сваривание, на из- гиб и выпрямле ние, на выдавли- вание Не применяется Крупна Круппа Круппа Испаио Либерти Юпитер 4
18*
275
NenJ
Марка или на- звание Си Хим Zn и ч е SI с к и Mg с о Fe став Ni В п AI ч р о чЛ fan j
Картерный амери- канский № 12 (американ- ский) L 11 (великобри- танским) Картерный герман- ский Лаутал Поршневой с 12°|« меди L-8 Сплав -В" Сплав „Y“ Сплав 6340 Поршневой BMW RR-59 RR-65 Морская вода „KS“ Дуралюмин 25 S 51 S Электро AZF гер- манский Электр осилив V-1 Электросилзв Э-8 DOW. F DOW. Е DOW. D DOW. Т 276 t 7-8, С 2,5-3 4 11-13 7-8,5 3,5-4,5 1-1,5 ~ 12 2,25 4-4,5 3,5 5,5 4,2 - 2,0 4 12,5-14,5 3,5 0,5 2,0 1-1,5 4—4,5 0,50 -К 0,4 1,0 1,2-1,7 0,4—0,6 1,60 0.4 2,25 0,5* 0,6 Ост. Ост. Ост. Ост. Ост Ост. Ост. 1 1 1 1 1 1 1 1 Р 1 1 1 "g 1 1 ! 1 1 1 ! 1 СП 1,8-2.2 ' 1 1.30 w 91.6 Ост. Ост. Ост. Ост. 3,5-5,5 10 8 4 6 8,5 2 1,8-2 Ji 2,5 | 0.5-0,S । 0.8 j о,з-оЛ 0,35 0,3 0,3 0,25 J 0,15 1 0,20 1 .
н1а ’ Sb Специальные добавки i ' Случайные примеси Удельный вес j Температура плавления t® Коэфициент расширения Усадк» в ’|0 Теплопроводность кал см. сек. гр. Способ применения
Т10,10 ГЮ,35-0,40 0,2 1,0 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I I 1 1 1 1 1 1 1 1 не бол ее 1,7 неболее 1,7 не более 0,5 не более 1,7 до 1% ~ 2,86 • ~ 2,90 ~ 2,77 ~ 2,90 2,86 2,75 2,75 2,75 2,75 2,7 1,8 1,8-1,9 640 640 640 640 625 610 640 640 *1 ’ 1 *1 ’ “ 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 I 1 112 2 2 2 ай й й й й 1,34 1,25 1,2 1,22 1,34 1,25 1,25 0,33-,036 0,33-0,36 0,33-0,36 0,33 0,33—0,36 0,33 1 0,23 0,20 0,30 0,30 Отливка в песок, в кокиль Отлнвка в песок, в кокиль Отливка в кокиль Отливка в песок, в кокиль Отливка в землю и кокиль Отливка в землю Отливка в землю и кокиль Поковка Литье в землю и кокиль Поковка Литье в землю и кокиль Поковка Отлнвка в песок и кокиль Отливка в песок и кокиль Отливка в песок и кокиль Отливка в песок Отливка в песок и кокиль Отливка в кокиль
277
Марка или название Термообработка М е х а ।
Коъфи- циеит КреПОСТИ 1 Л7/-И-И3 Предал теку- чести кг 'мм* Предел ВЫНОС- ЛИВОСТИ кг. мм- Удлин в
_ i
Катерный американский —
№ 12 (американский) № И (великобританским)
Катерный германский
Лаутал T ер мообра ботка
Поршневой с 12°?о меди L — 8 Термообработка
Сплав „В" __
Сплав Л" | —
Термообработка
Сплав 6340 Термообработка
Поршневой BMW —
RR-59 Термообр. кованый
RR-65 ( литой
Термообр. {
( терм.
Морская вода BKS“ *
Дуралюмин | После поковки
, термообработки
25 S 1 „ поковки
1 „ термообработки
„ поковки
51 S | „ термообработки
Электро AZF германский —
Электросплаа V-1 —
Электросплав Э-8 Прессов, термообр.
DOW. F •
DOW- Е —
DOW. D —
DOW. T —
12 • 10 —
12-18 — —
12—20 — —
16,0-24,5 — —
20—30 — —
14—19,5 — —
11-16 — —
14-19,5 — 1 —
26-36 — —
16-21 — —
20-25 — —
35—45 34-37 —
14-18 — —
28-32 — —
16-19 — —
10,5-21 — 7,7
38,0-46 — 10,5
5—8.5 —
38,5-44 — 10,5
10—13,4 4,2
31,5—35 — 7,4
15-20 9-10 —
20-25 10 —
13—18 13-18 —
34-37 24-26 —
18 — —
19,6 — —
15—32 — —
14—27 — —
> i
1-3
2-5
3-4 ।
до 10
0—1,5
> 1
0-1,0
0.5-1Л
1,5-2,6
2-5
6-10
2-4
3-5
2,8-3,8
14—28
18-25
12-20
16-25
15—30
10-18
4-6
6-12
2-4
10—18
8
7
2-7
3-7
278
кг', мм*
12-28
35-41
С R 0 й с т в а
При т е мперитурах
)° 200° 250° 300° 350’ 9
i Е 5 i ЕЧ ‘ 'Еч ’ Es
% 5s ®1л 14 g <% N g »„ N g j
Г
Картера, сложные фасонные детали
Картера, сложные фасонные летали
(Литье в землю
— — — •— — — — — "(Картера, сложные фасонные детали
14-22 — 11—18 — 9—15 _ 5—7 — В кокиль
— — — — — — Поршни
— — — — — — — — Картера, сложные фасонные детали
— — — — — — — — — Поршни, головки цилиндров и поковки
— — — — — — — — — Картера, сложные фасонные детали
— — — — — — — — — Поршни
— — — — — . — — 1 Поршни головки воздушных моторов
— 1 подвески картеров, детали сложной
— — - j | формы
— — — — Устойчив, от коррозии в морск. воде
1 Детали самолетов, картера звездо-
— } образных моторов, подвески, до-
12 31 8 20 15 9 21 — — 1 пасти пропеллеров, шатуны
}Лопастн пропеллеров, шатуны, под-
““° — > вески, сложные детали, отливка
— — — — ——— — J в формы •
— — — — — — — — JКартер звездообразных моторов
— — — — — — — (Сложные детали, отливка в формы
— — — -t — 1 Отливка фасонных деталей в песок
_ _ _ _ _ - I (картера BMW, Изотта-Фрасквин)
)В земл. формы—дет.сложи. В мет. фор-
— — — — — — — — ) мы и под давл. Для порш. доб. 2—3;°!п Si
— — Земляные формы — сложные детали
— — — — — — — Для литья и ковки
— — — — — — — — Дл» лить*
— Для литья
. —
1 Для литья поршней
279
4} гуны,
Марка Материал X и м и ч е с К и
Всего угле- рода Связан- ного угле- рода S1 Бе р S Mi
Английские Чугун до 3,6 0,55-0,8 до 1,8 ОСТ. <1,0 <0,12 0,4-
нормы То же . . . . » . 3,9 0,45-0,8 1,8-2,5 я <1.2 <0,12 0,4-
Советский стандарт А. W 2,7—3,5 0,5-0,9 1,4—1,8 — 0,7-1,0 <0,10 0,6—
То же В . . . *» 3,0—3,8 0,5-0,9 1,7-2,6 — 0,6—0,9 <0,10 0,4—
Пушечная , . Бронза — — — — 0,5-1,5 —
Американская — — — 0,15
Машинная . . V — — — 0,10-0,15 —
Арматурная . » — — 0,15 —
Свинцовистая W — — — — —
Динамо-бронза —- — — 5,5 — —
Алюмин.-мар- ганц.-желези. Алюминиево- железная . Катаная бронза м W 9» — — 3,0—5,0 4,5-5,5 — — 1,0-
Каро .... Я — — 4- — 0,2-0,3 —
-•
Мунц-латунь . — — — — — —
Оловяно-свин- цовая . . . — — — — F —
Монель -металл — — — 0,4 — — 0,
Райта .... — — — — — —
Англ, авиац. . Шарпн .... 1 Баббит пред. |Баббит пред. 1 3 1 — 1 Z 1 _
280
3bI баббиты. Таблица Hl.
'Г'о с т а В в % Способ применения Изготовляемые детали
Си РЬ Sn Zn Ni Sb Al
— — — — — — Отливка в пе- сок Поршневые кольца
— — Отливка в ко- киль и цен- тробежным способом п *
— — — — — — Отливка в пе- сок Направляющие клапа- нов и поршневые кольца
— — — — — — — Отливка в ко- киль То же
ост. — 10-13 — — — — Отливка в зем- лю и кокиль Вкладыши коренных н шатунных подшип- ников
п 9—11 9—11 — — — — Отливка в ко- киль или пе- сок То же
» — 8—11 1-3 — — — То же То же и для втулок и фасонных частей
»> 5-2 5-7 4-6 —— — » Неответственные и не- нагруженные части арматуры (краники, тройники)
27-30 — — — — — Заливка по ста- ли Заливка стальных вкладышей
» — — 0,5 6 — 3-9 Штамповка или ковка Обоймы роликовых подшипников
• — — — — — 10-12 То же Гнезда клапанов
— — — 4,5—5,5 — 10—12 И То же
» — , 3—5 — — — — Прокатка Мелкиедетали простой формы, направляю- щие втулки клапанов
7—9 Литье в кокиль, ковка и про- катка Втулки и подшипники применяются в кова- ном и термически обработанном виде
57 60 <2 OCT. Прокатка Штамповка вкладышей коренных подшип- ников и ненесущие нагрузок мелкие детали (жиклеры, пробки)
9-11 9-11 — — — Литье в землю и кокиль Аитнфрикционн. брон- за для втулок и под- шипников.
29,4 — — 69,8 — — Литье в песок, в кокиль, ков- ка и прокатка Некоррозирующий сплав для сопел и жиклеров
ост. 21 7,5 — — — — — Заливка стальных ч вкладышем
3-4 <90 j — до 0,5 4—5
<83 — 10-12 — • — —
281
Таблица /V
Соответствие чисел твердости Бринелля и Роквелла с коэфнциентами крепости
на растяжение для сталей: углеродистой, хромистой, никелевой и хромоникеле-
вой по данным завода Ф. Круппа (Германия)1.
D — Ю мм При Р=3000 кг Т=30 сек. Число твердости по Роквеллу (шкала С) - Число твердости по Шору (алмазн. боек) Коэфициент крепости кг1мл£
Диаметр отпечатка мм Число твердости по Бринеллю Угле- родистая сталь Хромистая сталь Никелевая и хромо- никелевая сталь
2,44 632 62 90 227 220 214
2,46 621 61 88,5 223 217 210
2,48 611 | 60 87 220 213 207
2,50 601 86 216 210 204
2,51 597 85 214 208 202
2,52 592 | 59 84 212 206 200
2,53 587 83,5 210 204 199
2,54 582 | 58 83 208 203 197
2,56 573 82 — 201 —
2,57 569 81,5 205 200 194
2,58 э64 | 57 80,5 203 198 192
2,59 560 80 — — —
2,60 555 79,5 200 195 189
2,61 551 | 56 78,5 198 193 187
2,62 547 78 196 191 185
2,64 538 77 194 189 184
2,65 534 | оо 76,5 192 187 182
2,66 530 75,5 190 185 180
2,67 526 | 54 75 — • —
2,68 522 74,5 187 182 177
2,70 514 | 53 73 5 185 180 175
2,71 510 73 183 178 173
2,72 507 1 52 72 — — —
2,74 499 71,5 180 175 170
2,75 495 71 178 173 168
2,76 492 } 51 70 — —
2,78 485 69 175 170 165
2,79 481 } 50 68,5 173 168 163
2,81 474 68 171 — —
2,82 471 1 • 67 169 165 160
2,84 464 66,5 167 163 158
2,85 461 65,5 165 — 156
2,87 454 | 48 65 — 160 —
2,88 451 64,5 162 158 153
2,90 444 63,5 160 156 —
2,91 441 1 47 63 158 154 150
2,93 435 | 46 62 — — —
2,95 429 61,5 155 150 146
1 Из трудз ииж. М. М. Хрущева „Авиамоторостроенне', ч. 1, ГНТИ, 1931.
282
Продолжение табл. IV.
£)~10 чм При Р=3000 кг / — 30 сек. Число твердости по Роквеллу (шкала С) Число твердости по Шору (ал мази. боек) Коэфициент крепости кг! мм2
Диаметр отпечатка мм Число твердости по Бринеллю Угле- родистая сталь Хромистая сталь Никелевая и хромо- никелевая сталь
2.96 426 60,5 153 —
2,98 420 / 45 60 151 147 143
.3,00 415 1 и 59,5 149 145 141
3,02 409 58,5 147 143 139
3,04 404 57,5 145 141 137,5
3,06 398 I 43 57 143 139 135,5
3,08 393 | 42 56 141 137 133,5
3,10 388 55,5 139,5 136 132
3,12 383 54,5 138 134 130
3,14 378 | 41 54 136 132 128,5
3,16 373 53,5 134 130,5 127
3,18 368 52,5 132 128,5 125
3,20 363 ) 4U 52 130,5 127 123,5
3,22 359 51,5 129 125,5 122
3,24 354 } ОУ 50,5 127,5 124 120,5
3,26 350 | 38 50 126 122,5 119
3,28 345 49,5 124 121 117,5
3,30 341 49 122,5 119 116
3,32 337 } 37 48 121 118 114,5
3,34 333 47,5 120 117 113,5
3,36 329 | 36 47 118,5 115,5 112
3,38 325 46,5 117 114 110,5
3,40 321 1 "з5 46 115,5 112 109
3,42 317 ? оо 45,5 114 111 108
3,44 313 1 34 44,5 112,5 109,5 106,5
3,46 309 44 111 108 105
3,48 306 43,5 110 107 104
3,50 302 | 33 43 108,5 105,5 102,5
3,52 298 42,5 107 104 101,5
3,54 295 | 32 42 106 103 100,5
3,56 292 41,5 105 102 99,5
3,58 288 41 103,5 101 98
3,60 285 1 31 40,5 102,5 100 97
3,62 282 40 101,5 98,5 96
3,64 278 | 30 39,5 100 97,5 94,5
3,66 275 39 99 96,5 93,5
3,68 272 39 98 95,5 92,5
3,70 268 | 29 38,5 97 94 91,5
3,72 266 38 95,5 93 90,5
3,74 263 | 28 37,5 84,5 92 89,5
3,76 260 37 93,5 91 88,5
3,78 257 36,5 92,5 90 87,5
3,80 255 1 27 36,5 92 89 86,5
3,82 252 } 26 36 90,5 88 85,5
3,84 249 35,5 89,5 87 84,5
283
Продолжение табл. /V
£> = При Р = t = = 10 мм 3000 кг 30 сек. Число твердости по Роквеллу; шкала Число твердости по Шору (алмазн. боек) Коэфициент крепости кг/мм2
Диаметр отпечатка мм Число твердости по Бринеллю Угле- родистая сталь Хромистая сталь Никелевая и хромо- никелевая сталь
С в
3,86 246 35 88,5 86 83,5
3,88 244 1 й 35 88 85,5 83
3,90 241 34,5 87 84,5 82
3,92 239 | 24 100 34 86 83,5 81,5
3,94 236 33,5 85 82,5 80,5
3,96 234 33,5 84 82 80
3,98 231 1 23 УУ 33 83 80,5 78,5
4,00 229 32,5 82,5 80 77,5
4,02 226 | 22 98 32,5 81,5 79 76,5
4,04 224 32 80,5 78 76
4,06 222 32 80 77,5 75,5
4,08 219 | 21 97 31,5 79 76,5 74,5
4,10 217 31 78 76 74
4,12 215 30,5 *77,5 75 73
4,14 213 | 20 96 30,5 76,5 74,5 72,5
4,16 211 30 76 74 72
4,18 209 30 75,5 73 71
4,20 207 1 ' Ум 29,5 74,5 72,5 70,5
4,22 204 1 29 73,5 71,5 69,5
4,24 202 1 - 29 73 71 68,5
4,26 200 28,5 72 70 68
4,28 198 1 — 93 28,5 71,5 69,5 67,5
4,30 197 28 71 69 67
4,32 195 28 70,5 68,5 66,5
4,34 193 1 92 27,5 69,5 67,5 65,5
4,36 191 27,5 69 67 65
4,38 189 1 27 68 66 64,5
4,40 187 1 - 27 67,5 65,5 63,5
4,44 184 90 26,5 ” 66 64 62,5
4,48 180 ' 89 25,5 65 63 61,5
4,52 177 —- 88 25 63,5 62 60
4,55 174 87 25 62,5 61 59
4,60 170 1 24,5 61 59,5 58
4,65 167 } - ОО 24 60 58,5 57
4,68 164 85 23,5 59 57,5 56
4,72 161 84 23 58 56,5 55
4,77 158 — 83 22,5 57 55,5 54
4,80 156 82 22,5 56 54,5 53
284
Окончание табл. IV.
Z) = 10 мм При Р = 3000 кг t = 30 Ьек. Число твердости по Роквеллу (шкала В) Число твердости по Шору (алмазы. боек) • Коэфицнеит крепости кг!ммг
Диаметр отпечатка мм Число твердости по Бринеллю Угле- родистая сталь Хромистая сталь Никелевая и хромо- никелевая сталь
ч 4,80 156 82 22,5 56 54,5 53
4,84 153 81 22 55 53,5 52
4,88 150 80 21,5 54 52,5 51
4,91 148 79 21 53 51,5 50,5
4,96 145 | 78 20,5 52 50,5 49,5
5,00 143 20,5 51 49,5 48,5
5,05 140 77 20 50 49 47,5
5,08 138 76 19,5 50 48,5 47
5J2 135 74,5 19,5 49 47,5 46
5,16 133 73 19 48 46,5 45,5
5,20 131 | 72 18,5 47 45,5 44,5
5,23 129 18,5 46,5 45 44
5,27 127 71 18 46 44,5 43
5,31 125 70 18 45 43,5 42,5
5,35 123 69 17,5 44 43 42
5,40 121 68 17,5 43,5 42,5 41
5,44 119 67 17 43 42 40,5
5,48 117 66 16,5 42 41 39,5
5,52 115 65 16,5 41,5 40,5 39
5,57 113 64 16 41 40 38,5
5,61 111 63 16 40 39 38
5,63 ПО 62 15,5 39,5
5,68 109 61 15,5 39
5,73 106 59,5 15 38
5,76 105 58 15 38
5,80 103 57 14,5 37
5,83 102 56 14,5 37
5,87 100 55 14,5 36
5,93 98 54 14 35
5,96 97 53 14 35
5,99 96 52 13,5 34,5
6,04 94 51 13,5 34
6,10 92 49,5 13,5 33
6,16 90 48 13 32,5
6,22 88 47 12,5 32
6,28 86 45,5 12,5 31
6,35 84 43,5 12 30
6,42 82 42 11,5 29,5
6,48 80 40,5 11,5 29
6,56 78 38,5 И 28
6,63 76 ' । 36,5 11 27,5
285
) Примерная термическая обработка стальЛ
(по Н. А. Ми
Наименование детали Марка стали Род термической обработки Начальная темпе- ратура печи °C Продолжи! тельностЛ1 нагрева в часах
1 Отжиг . . - . . Около 450 ч
Коленчатые валы хзн или ЭНХ2 Закалка Отпуск . 450 300-450 3,5—4,01 0,5 I
Шатун наружный Хомут наружи, шатуна Шатун внутренний Крышка головки ХЗН Отжиг Закалка Отпуск Около 500 600 „ 500 -.5 2,0—2,5 1 1,0—1,5 1
Рычаги клапана левого 9 . правого ч ХЗН Закалка Отпуск Около 600 „ 500 1,5-2,0 1 0,3—0,5 ।
Валик промежуточной передачи Валик нижней верти- кальной передачи Вал синхронизатора ХЗН Отжиг .... Закалка Отпуск Около 600 „ 600 „ 500 * 1,5-2,0 [ 2,0 ] 0,3—0,5 |
Цементация кон- чика Холодная 4,5-5,0
Клапаны впуска ЭХНВа Отжиг Закалка. . . Отпуск Закалка кончика Не вынимая из печи Около 600 „ 500 » 500 2,5-3,0 2,0 1,0 0,1
Клапаны выпуска ХВф Закалка кончика Отпуск кончика . Около 600 „ 400 0,1 0,1
286
Таблица Г
талеЙ авиамотора мощностью в 400 л. с. Л- цввичу).
Способ нагрева Конечная температура печи Продол- житель- ность вы- держки в часах < Охлаждающая среда Темпера- тура ох- лаждаю- щей среды °C Диаметр от- печатка 10 мм ша- рика по Бри- неллю в мм, Р = 3000 кг Твер дость ПО Шору с алмаз- ным бой- ком %
Подвешенный в вертпк. положении Подвешенный в вертик. положении Подвешенный в вертик. положении 650 780-820 480-520 2,0 1,0-1,5 На воздухе В масле в 30-50 30-50 >4,2 2,8-3,10 3,3—3,5 —
На поду печи Я »• 630-650 780-820 580—620 1,5 0,15 1,0-1,5 С печью без топки В масле На воздухе 30-50 >4,0 2,7-3,1 3,6-3,9 1 1 1
1 На поду печи W ’ 780-820 480—520 0,5 1,0 В масле На воздухе 30-50 2,7-3,0 3,3-3,5 —
На поду печи и 790-820 780-820 490—530 1,0 1,0 1,0 С печью, а за- тем на возд. В масле 30-50 30-50 >3,8 2,7—3,0 3,3-3,5 1 1 1
В коробке с углем и 20—25% соды То же На поду печи В свинце 860—890 650 790-820 550-600 770-800 Ок. 0,4 1,5—2,0 0,5—0,7 1,0 Медленно с печью В коробке на воздухе В масле На воздухе В масле 30—50 30—50 >3,6 2,8-3,0 3,5-3,8 1 1 1 о
В соли В свинце 1500— 1200 400— 450 0,1 0,1 В масле Я 30—50 30-50 — >70
287
« Наименование детали Марка стали Род термической обработки Начальная темпе- ратура печи °C ПродоЯ тельвЛ нагрЛ в чаЛ
Цилиндры У4 Закалка Отпуск .... 600-700 Около 500 i.o| 1.0
Втулка пропеллера Фланец втулки пропел- лера УЗ Закалка, I ва^ риант Закалка, П ва- риант Отпуск, I ва- риант Отпуск, 11 ва- риант Около 500 » 500 . 450 „ 450 1 0,5* <>$
Распределительный ва- лик ЦК Отжиг Цементация . . . 2-й отжиг.... Закалка Отпуск Около 500 Холодная печь Около 500 „ 500 г 150 1,5-2,0 5,0 6,0 1,0—1,5 1,0— 0,15
Поршневые пальцы ЦК Цементация . . . Отжиг Закалка Отпуск . Холодная Около 500 760—780 Около 150 \0-й° 1,0-М 0,15
Наружные пружины выпуска Наружные пружины впуска Внутренние пружины клапана ' ХВа Отжиг .... Закалка Отпуск ..... / Около 700 830—850 330-350 0,Й
281
Продолжение табл. V
Конечная Продол- Темпера- Диаметр от- Твер-
житель- Охлаждающая тура ох- печатка дость по
Способ нагрева. температура ность вы- лаждаю- 10 мм ша- рика по Бри- Шору с алмаз-
печи держки среда щей неллю в мм, ным бой-
в часах среды °C Р = 3000 кг ком
ца поду печи 780—830 2,0-2,5 В масле или горячей воде 40-60 50-70 3,1—3,4 2,9—3,2 —
!» 1 530—580 1,0 я 40—60 50-70 3,7—3,9 —
L~———— На поду печи 810-840 0,5 В масле 40—60 3,®—3,3 —
я 800-815 0,5 В горячей воде 50—70 2,8—3,1 —
1 Я 480-510 0,6 На воздухе — 3,6-3,9 —
ft 520-550 0,6 Я — 3,6—3,9 —
। На поду печи 780 1,0 Медленно >4,2
В коробке с углем с печью
850—870 3,0-4,0 — — —
1 и 20—25и/0 соды
То же 650 2,0—2,5 — — —
Открыто в печи 760-780 0,5-0,6 В масле — — —
вертикально
В масле Ок. 150 0,20 На воздухе — —• >70
1 tes 850—870 3,0—4,0 С печью — — —
1о же 650 2,0-2,5 — >4,0 —
В свинце 760-780 0,15 В масле 30-50 — >70
В масле 150 0,2-0,25 На воздухе >70
| °пРавке внефт. 760 0,25 С печью
печи
вт? же 830—850 0,1 В масле 30-50 — —
° свинце 330-350 0,05 Я 30—50 —
19 И- Ш- HeJ 1ман 289
Наименование детали Марка стали Род термической обработки Начальная темпе- ратура печи °C Прод<^И тель^В нагрЛ в чдЛ
Шестерни и валики: Коническая коленча- того вала Коническая верхняя „ нижняя Нижннй валик верти- кальной передачи Верхний валик верти- кальной передачи Коническая распредел. вала Двойная шестерня уси- ленная Шестерня коническая с валиком Коническая к передаче бензиновою насоса • Х4Н Отжиг Закалуа Отпуск, I ва- риант Отпуск, 11 ва- риант Около 500 „ 650 J 450—550 450—550 1.5 1.0
Болты, шпильки ответ- ственные и другие детали S / Х2Н Закалка Отпуск Около 600 » 500 1,5-2,0 0,3-0,5
Шайбы тарелочные Шайбы регулировоч- ные ЦК Цементация . . . Отжиг Закалка Отпуск Холодная Не вынимая из печи Около 650 » 400 4,0 4,0 0,50
Ролики рычага Втулки ролика Наконечник рычага Ось шест, бензин, на- соса Короткий вал шестерни Длинный вал внутрен- ней помпы ЦК Цементация . . . Отжиг Закалка Отпуск Холодная Не вынимая из печи Около 650 „ 150 4,0-5‘е 1,0— I»*’ 0.50 • 0,15
290
Окончание табл. V.
Способ нагрева Конечная температура пёчи Продол- житель- ность вы- держки в часах Охлаждающая среда Темпера- тура ох- лаждаю- щей среды °C Диаметр от- печатка 10 мм ша- рика по Бри- неллю в мм, Р = 3000 кг Твер- дость по Шору с алмаз- ным бой- ком
ца поду печи 650 1,о С печью , 3,8-4,0
>♦ 770—790 0,25“ В масле 30-50 2,7—3,0 —
Предварительно подогрев на крыш- ке печи и затем в свинце 450-550 0,25-0,30 »» 30—50 3,10-3,30 % 60-65
На поду печи 450—530 0,6-0,7 п 30-50 3,10-3,30 60-65
На поду печи » 800—840 490-550 0,5 1,0 В масле На воздухе 30—50 2,7—3,0 3,3-3,5 для шатун- ных и кол. вала; 3.5—3,8 для осталь- ных —
® коробке с углем И 20—25% соды То же 850—870 650 3,0 2-2,5 С печью • >♦ — 3,7 —
На поду печи и 760-780 100 0,25—0,30 0,50 В масле »• 30-50 30-50 — >70 >65
\К9п°б«е с Углем * 20-250/0 соды же 850-870 650 3,0-4,0 2,0—2,5 С печью я — —
На поду печи “ масле 760—780 150 / 0,15 0,20 В масле 30—50 — WW Сл О
L 19* 291
ТАБЛИЦЫ АВИАМОТОРОВ
Ключ к таблицам
авиационных моторов воздушного и водяного охлаждения.
Таблицы авиамоторов составлены по иностранной периодической литературе.
Моторы разделены на две основные группы: с воздушным и водяным охлаждением.
В каждой группе моторы размещены по типам в зависимости от расположения
цилиндров. Названия фирм в таблицах даны так, как они указаны в тех источниках,
из которых взяты данные по мотор}.
Моторы первой группы имеют расположения цилиндров: в ряд, V-образное,
под разными углами, звездообразное и двойной звезды.
Моторы второй группы имеют расположение цилиндров: в ряд, V-образное,
W-образное, под разными углами, Х-образное.
Моторы в каждой группе для каждого расположения цилиндров идут по воз-
растающей мощности.
Все данные, полученные из английской и американской литературы, пересчитаны
на метрические единицы.
Среднее эффективное давление подсчитывалось по формуле:
900 М.
Р‘ = ~у^кг1см’
где Nf — номинальная мощность в л. с.,
Vfj — литраж мотора в л,
п — число об/мин коленчатого вала,
ре — среднее эффективное давление в кг/см2.
Для двухтактных моторов
450 V, , „
Ре = '^ KZ,CM'
Средняя скорость поршня подсчитывалась по формуле:
, . nS .
(vp)cr = ^Q м/сек,
где п — число об/мин коленчатого вала,
S — ход поршня в м.
Мощность английских и американских моторов пересчитана на метрические л. с.
Мощности и веса моторов, удельный расход топлива и масла, среднее эффек-
тивное давление и средняя скорость поршня оговорены в примечании, если они
имеют какое-либо отступление от заголовка соответствующей графы.
В графе „Литературный источник"
приняты следующие сокращенные обозначения иностранных журналов:
.Jane’s All the World’s Air-
craft"...................„Jane’s"
„Aeronautical Engineering’ „Aer. Eng."
„Aeronautikal World" . . . „Aer. W.“
„Aero Digest"...............Aer. Dig."
„Aircraft Engineering" . . . „Air. Eng."
„Automobile Engineer* . . Aut. Eng."
„Aviation Engineering* . . „Av. Eng.*
„Automotive Industries" .. „Aut. Ind."
.Journal of the Royal Aero-
nautical Society"..........J. R. A. S.*
„Mechanical Engineering* .Meeh. Eng."
.Scientific American" . . . .Scien. Amer.*
,,U. S,. Air Service" . . . „U. S. A. S.“
„Western Flying* .... „West. Fl."
.Automobil technische Zeit-
schrift".................„Aut. tech. Z."
.Deutsche Motor Zeitschrift* ,D. M. Z.“
.Zeitschrift fur Flugtechnik
und Motorluftschiffahrt* . „Z. F. M.“
„Illustrierte Flugwoche* .. „111. Flugw."
„Motorwagen" ...... „М. W.“
.L’Auto Italiano"..............Aut. It."
„L’Ala d’Italia*............„L. A. d. I."
„Notiziario Tecnlco di Aero-
nautica"..................„N. T. A."
„Ri vista Aeronautica" . . . ,Riv. Aer."
.La conqufete de 1’Air* . . „ConquCte"
,,Le document aeronautique „Doc. Аёг."
„Genie Civil"...............„Gen. Civ."
.L’Industrie Automobile* . .Ind. Aut."
,R6vue G6n£rale de ГАёго-
nautique"....................R. G. A."
294
ТАБЛИЦА I
АВИАМОТОРЫ ВОДЯНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес ие оговорен.
2) В литрах.
3) Без втулки пропеллера.
4) Без втулки пропеллера и выхлоп-
ного коллектора.
5) Без втулки пропеллера и пускового
приспособления.
6) Без втулки пропеллера, выхлопного
коллектора и пускового приспособления.
7) Без втулки пропеллера, выхлопного
патрубка, но с глушителем колебаний.
8) Без втулки пропеллера, магнето и
выхлопного сборника.
9) Без втулки пропеллера, но с ком-
прессором, динамо, пусковым приспосо-
блением, электромотором, бензиновой
помпой и редуктором.
10) Мощность не оговорена.
11) Продолжительная мощность.
12) По максимальной мощности и мак-
симальному числу оборотов.
13) По максимальной мощности.
14) Допускаемая продолжительная
мощность.
15) По крейсерской скорости.
16) Алюминиевый картер, без втулки
пропеллера, выхлопного коллектора и вспо-
могательного приспособления; 330 кг —
при электронном картере. Мотор типа
8А-С имеет те же данные.
17) Мотор для тяжелого топлива по
типу Юнкере.
18) С редуктором 397 кг; имеется
точно такой же мотор со степенью
сжатия 7.
19) 470 кг при электронном картере.
20) 505 „ „
вес редуктора 35 кг
21) 485 кг при электронном картере,
без втулки пропеллера и выхлопного
коллектора.
22) 520 кг при электронном картере,
без втулки винта и выхлопного коллектора,
23) Вес не оговорен; 410 кг с Делько.
24) С Делько 550 кг.
25) С Делько 647 кг.
26) Алюминиевый картер; 380 кг—
с электронным картером.
295
>-> CU о Наименование мотора Страна Фирма
с о с 1
1 4 Alfa-Caproni Италия
2 Hispano-Suiza-6 Ра Франция S-t6 Franpaise Hispano-Suiza
3 Sunbeam Р-1 Англия Sunbeam Motor Car Co Ltd.
4 Fairchild САСШ Fairchild Engine Corp.
5 Sunbeam Англия Sunbeam Motor Car Co Ltd.
6 Fiat AN-1 Италия Societa Anonima Fiat
7 Michel AM-7 • . - Франция Michel
8 Hispano-Suiza 6-Mb Я S-t£ Franpaise Hispano-Suiza
9 „ , 6-Mbr я » n •» w
10 Asso-200 Италия Fabrica Automobili Isotta-Fraschin
11 Junkers L-5 Германия Junkers Moturenbau G. m. b. H.
12 Hall САСШ Hall
13 Nimbus Англия A. D. C. Aircraft Ltd.
14 Junkers L-5 Германия Junkers Motorenbau G. m. b. H.
15 BMW V-a Bayerische Motoren Werke A. G.
16 Я И Я » И »
17 fl f* W » n • w
18 „ V я » n » • w
19 Я Я • • • *
20 я •» • •
21 Jonkers L-8 Junkers Motorenbau G. m. b. H.
22 L-5 . . к
23 BMW VIII ......... я Bayerische Motoren Werke A. G.
24 я Я Я «5 9 Я
25 я
26 , VIII-II
27 я
28 29 Junkers Diesel SL-1 (2-тактн.) 2» Junkers Motorenbau G. m. b. H.
30 Peugeot Diesel i’) Франция Peugeot
31 Jumo IV Германия Junkers Motorenbau G. m. b. H.
32 Tornado Ашлия ' W. Beardmore & Co Ltd.
33 Harris Bl САСШ Harris Motors Co
34 Hispano-Suiza 8 Aa Франция S-te Franpalse Hispano-Suiza
35 , . 8 Ab . . . . —
36 Farman 12 Brs Farman (S-td des Avions)
37 Hispano-Suiza 8 Fb м S-t6 Franpaise Hispano-Suiza
38 39 , . 8 Fe Farman 8-V 1 • S-td des Avions H. et. M. Farman
40 Renault 12 Fe S-te Anonyme des Usines Renault
41 Hispano-Suiza 12 Jb — S-td Franpaise Hispano-Suiza
42 Сарра Италия
43 Renault 420 c. v. Франция э-1ё Anonyme des Usines Renault
-1-1 Liberty САСШ
45 Fiat A-20 Италия S-ta Anonima Flat
46
47 . . aq ‘ 1 1 9 » I»
296
цилиндры М О ц 1 н 3 с ь
f‘ номинальная максимальная высотная л. с. на
располо- Число X — сз — —
жение л. с. об/мин л. с. S О л. с. об/мии © 3 ~ 03 1 цил. 1 л
в ряд 6 80 4200 1 13,33 46
6 100 1800 150 2100 — — — 16,67 12,53
6 105,5 1500 113,5 1600 — • — 17,58 12,13
6 112 2000 - 123,6 2100 — — — 18,58 18,22
6 113,6 1500 — — — — — 18,98 12,88
6 180 1600 220 1700 — — — 30 10,84
6 200 1700 — — — — — 33,31 14,81
6 250 2000 300 — — — — 41,65 18.47
6 250 2000 290 — — 41,65 18,47
я 6 250 1700 270 1900 — — — 41,65 16,93
6 300 — — — — — — 50 13,10
6 304 1800 — — — — — 50,7 21,01
6 309 1450 336,5 1600 — — — 51,5 14,82
6 310 — — — — — — 51,6 13,54
6 320 И) 1585 360 1650 — — — 53,3 13,95
- 6 320ы) 1560 380 1650 — — 53,3 13,95
- 6 320 1540 395 1650 — — — 53,3 13,95
6 320 1570 370 1650 — — — 53,3 13,12
6 320 1535 400 1650 — — — 53,3 13,12
6 320 1520 410 1650 — — — 53,3 13,12
я 6 350 1800 420 2100 — — — 58,3 15,27
я 6 350 — — —. — — — 58,3 15,27
6 400 2090 470 2200 — — — 66,7 18,4
6 400 2040 500 2200 — 1 — 66,7 18,4
6 400 2010 530 22Q0 — — — 66,7 18,4
А 6 400 it) 2190 530 2400 — — 66,7 18,4
6 47011) 2400 — -1 — — — 78,3 21,62
— 6 500 2400 — — — — 83,3 23,0
6 600 1500 700 1700 — — 100 21,05
— 6 600 1500 1600 — — — 100 42
— 6 720 1700 — * — — 120 25,3
8 593 — 659 1000 — — — 74,1 7,06
V 8 113,6 1800 — — — — —. 14,2 .—
V-90° 8 150 1800 175 2100 — — -— 18,75 12,76
м 8 180 1800 235 — — — — 22,5 15,3
переверн. V 12 280 —•- 550 j 4000 — — — 23,4 36,4
V-9o° 8 300 1800 345 — — — — 37,5 16,23
Я 8 330 1870 370 — -— — — 41,25 17,86
Перевери. V 8 350 2400 400 — — — 43,75 21,76
V-60° 12 300 1600 — — — — — 25 13,57
V 12 400 2000 460 — — —— — 33,33 19,6
V-60° 12 400 2300 437 — — — —- 33,33 21,85
в 12 420 1550 — — — -— — 35 13,77
W 12 426 1700 — — — — — 85,5 15,78
я 12 430 2060 460 2300 — — — 35,85 23
я 12 — — 510 2400 — — — 42,5 1а) 27,312)
12 430 2060 540 2400 / Зэ,85 23
Ж
№ по порядку H д и м е н о в а нн е мотора * Основные данные мотора Степень сжатия j
диаметр цилиндра мм ход поршня мм ход/диаметр литраж
1 пил. мотора
I Alfa-Caproni 65 88 1,355 0,292 1,75 6
2 Hispano-Suiza-6Pa ПО 140 1,273 1,33 7,98 о,5
3 Sunbeam Р-1 119,4 129,5 1,085 1,45 8,7 12
4 Fairchild 100 130 1,3 1,02 6,12 —
5 Sunbeam . - 120 130 1,083 1,47 8,82 12
6 Fiat AN-1 140 180 1,285 2,77 16,6 —
7 Michel AM-7 127 178 1,402 2,25 13,5 5,5
8 Hispano-Suiza 6-Mb 130 170 1,307 2,256 13.536 6
9 „ 6-Mbr 130 170 1,307 2,256 13,536 6
10 Asso-200 140 160 1,142 2,46 14,76 5,5
11 Junkers L-5 160 190 1,187 3,82 22,92 5 |
12 Hall 127 190 1,496 2,41 14,46 6,25
13 Nimbus 152,4 190,5 1,25 3,475 20,85 5,4
14 Junkers L-5 160 190 1,187 3,82 22,92 5,5
15 BMW V-a 160 190 1,187 3,82 22 99 5,5
16 „ V-a 160 190 1,187 3,82 22,92 6
17 „ V-a 160 190 1,187 3,82 22,92 7,3
18 „ V 165 190 1,151 4,066 24,396 5,5
*19 „ V 165 190 1.151 4,066 24,396 6
*20 „ V 165 190 1,151 4,066 24,396 7,3
21 Junkers L-8 160 190 1,187 3,82 22,92 5,5
22 . L-5 160 190 1,187 3,82 22,92 7
23 BMW VIII 160 180 1,125 3,62 21,72 5,5
24 „ VIII 160 180 1,125 3,62 21,72 6
25 ,, VIII - 160 180 1,125 3,62 21,72 7,3
26 „ VIII II 160 180 1,125 3,62 21,72 7,3
27 „ VIII-I1 160 180 1.125 3,62 21,72 5,5
28 „ VIII-1I . . . 160 180 1,125 3,62 21,72 6
29 Junkers Diesel SL-1 (2-тактн.) . 120 210 1,75 2,38 28,56 14
30 Peugeot Diesel SL-1 i’) . . . . 120 210 1,75 2,38 28.56 12
31 Jumo IV 120 210 1,75 238 28,56 —
32 Tornado 209,55 304,79 1,45$ 10,5 84,0 —•
33 Harris Bl 101 —. -—• — — —
34 Hispano-Suiza 8 Aa 120 130 1,183 1,47 11,76 4.7
35 8 Ab 120 130 1,183 1,47 11,76 5,3
36 Farman 12Brs 90,5 100 1,10 0,643 7,7 7,5
37 Hispano-Suiza 8 Fb 140 150 1,071 2,31 18,48 5,3
38 „ 8 Fe 140 150 1,071 2,31 18,48 5,5
39 Farman 8-V 1 135 140 1,037 2,01 16,08 —•
40 Renault 12Fe 125 150 1.2 1,84 22,1 5
41 Hispano-Suiza 12 Jb 120 150 1,25 1,7 20,4 6,2
42 Сарра 120 135 1.125 1,526 18,3 6.
43 Renault 420 c.v 134 180 1,343 2,54 30,5 5,3
44 Liberty - 127 178 1,402 2,256 27 5.4
45 Fiat A-20 115 150 1,304 1,558 18,7 5,7
46 . A-20 S 115 150 1,304 1,558 18,7 6
47 „ A-20 AQ 115 150 1,304 1,558 18,7 8'
298
й) § <о 3: X Удельный расход г/л. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
1
•е-тг 0 <”
Среднее давление Средняя поршня топлива : масла * кг/л. с. го * длина ширина диаметр высота
9,85 12,32
627 8,4 220 5 1501) 1,5 18,8 1315 504 — 74о
7,28 6,47 0,2272) 0,017г) 198 1,876 22,75 1600 437 — 975
8,2 8,67 254 3,6 147.54) 1,323 24,1 —— — —
7,72 6,5 227 17 197 1,734 22,35 1600 975 — 475
6,1 9,6 220 15 405 2,25 24,4 1822 1219 — 673
7,85 10,08 — — — — — — — — —
8,32 11,34 220 5 250 1,0 18.47 — — —- —
8,32 11,34 225 5 290 1,16 21,42 — — — —
8,98 9,07 — — 282 1,128 19,1 — — — —
—. 220 7,5 329ь) 1,096 14,35 1750 1265 —• 560
10,51 11,4 195 3,6 318 1,046 21,98 — — — —
9,2 9,21 0.2962) 0,00962) 304 0,984 14,58 1775 436 — 1108
220 7,5 ’ 329 1,062 14,35 1750 1265 — 560
7,92 10,04 215 9 2855) 0,891 12,43 1772 635 — 1133
8,05 9,88 220 9 3175) 0,99 13,83 1772 635 — 1133
8,15 9,76 225 9 3175) 0,99 13,83 1772 635 — 1133
7,52 9,94 230 9 335 1,047 13,73 — — —
7,69 9,72 225 9 — — — — — —
7,77 9,63 220 9 335 1,047 13,73 «— — — •—
7,63 11,4 220 10 4007) 1,143 17,45 1750 560 — 1275
— — — 329 0,94 14,35 —— — — —
7,93 12,55 230 10 — — — — —• —
8,12 12,24 •225 10 — — — — — — —
8,24 12,06 220 10 41525) 1,037 19,1 * — — — —
7.56 13,15 220 10 36516) 0,913 16,8 2109 567 — 1080
8,11 14,4 230 10 36516) — — — — — —
8,63 14,4 225 10 — — — — — — —
6,3 10,5 180 10 840 1,4 29,5 1700 1600 — 510
6,3 10,5 —• — — — — — —- —
6,7 11,95 — 800 1,11 28,0 *— — — —
7,06 10,16 — и 1650 2,79 19,65 — — — —
250 11 159 1,4 — 1410 800 — 760
6,38 7,8 238 10 195 1,3 16,58 1323 914 -— 840
7,65 7,8 234 12 195 1,083 16,58 1323 914 — 840
— — 230 0,82 29,9 — — —— —
8,12 9 240 15 270 0,90 14,61 1525 950 — 896
8,6 9,35 225 15 275 0,833 14,88 1525 950 — 896
8,16 11,2 — —- — — •— — — — —
7,64 8 3904 1,3 17,65 — — — —
8,83 10 - — 355 0,888 17,4 — —- — —
8,56 10,35 213 — 300 0,75 16,4 —— •— — —
7,99 9,3 250 25 500 1,19 16,4 — —- —
,8,35 1008 —— 4001) 0,939 14,82 — — -о— —
]0,05 ЮЗ 240 . 340 0,791 18,18 1452 845 — 650
*0,23 12 240 340 0,66718) 18,18 1452 845 — 650
10,05 10,3 240 — 340 0,791 18,18 1452 * 845 650
299
№ по пор. Наименование мотора Наддув Карбюратор
система переда- точное число фирма c E 3 Й
1 Alfa-Caproni
2 Hispano-Suiza-6Pa . . . — — Hispano-Solex
3 Sunbeam Р-1 — •— Спец, форсунка
4 Fairchild — — Stromberg ,
5 Sunbeam — — —
6 Fiat AN-1 — — —
7 Michel AM-7 — —-~ —
8 Hispano-Suiza 6-Mb . . — — Hispano-Solex
9 , 6-Mbr . . — — '1
10 Asso-200 — —
11 Junkers L-5 — — Sum двойной
12 Hall — — —
13 Nimbus — — ^enith 65 g
14 Junkers L-5 — — Sum
15 BMW V-a — Zenith 60 у 558
16 . V-a — —. 60 . 558
17 , V-a — — „ 60 „ 558
18 . V — —
19 „ V — —
20 . V — —
21 Junkers L-8 —
22 „ L-5 — — .—
23 BMW VIII — — BMW двойной
24 » VIII — — BMW
25 , VIII — — BMW
26 , V1H-II — . BMW
27 . VIII-II — BMW
28 , VIII-II — — BMW
29 Junkers Diesel SL-1 — —
(2-такти )
30 Peugeot Diesel17) . . . — — —
31 Jumo IV — —, —
32 Tornado — — —
33 Harris B-l — — Zenith дв.
34 Hispano-Suiza 8 Aa . . . — — Solex
35 . 8 Ab . . — —
36 Farman 12 Brs •— — —
37 Hispano-Suiza 8 Fb . . . — — Solex
38 . 8 Fe . . . — —
39 Farman 8-V 1 Rato blower
40 Renault 12 Fe — — —
41 Hispano-Suiza 12 Jb . . — —-
42 Сарра -— — —
43 Renault 420 c. v =- — Zenith
44 Liberty — — —
45 Flat A-20 — — ДВ.
46 . A-20-S — —.
47 „ A-20AQ — — •
300
Зажигание Редуктор Стартер
система число система передаточ- ное число система
Магнето Marelli Memini 36 Do-бА 0,338
Магнето 1 — — —
—— — — — Сж.возд. илиинерц.
Магнето Scintilla 2 — — Eclipse
— — — —-W
•—* — —. — —
— —— — — —
Магнето 1 — — —
* 1 Farman — —
— — — — Сжатый воздух
Магнето Bosch GF6 — — — —
, Dixie 2 — - - —
„ Siemens 2 — — —
„ Bos h jF6 MarH.Scintilla GN6 — — — —
Bosch GF6 2 — — Сжатый воздух
. GF6 2 — —
„ GF6 2 — — » W
Магнето 2 — —
т» 2 — — —
2 — — —
Bosch GFfl 2 Цилиндр эпицикл. 0,5 Газовый
Магнето Bosch n » Farman N 0,5
yy 99 — — Eclipse ручн. с пе-
Магнето-катушка Магн.-кат. Bosch Магн.-кат. Bosch — 0,5 0.5 0,6 редачей
— —— — — / Сжатый воздух
— — — 0,6 —
— — • — —
— — —• — —-
— —— — — ——
Магнето 2 — — —
2 — —— —
-— —- — 0,445
Магнето 2 — — —
2 * — ——
— — Имеется — Еагшап(патронный)
— — — — —
—. __
Магнето 2 — — —
— — — 0,719 Letombe
—— - ——
Магн. Marelli MF12 2
Магн. Marelli MF12 2 — * —
Магн.МагеШ MF12 2 — —
301
№ no порядку Наименование мотора
1 Alfa-Caproni
2 Hispano-Suiza-6Pa . .
3 Sunbeam P-1.
4 Fairchild
5 Sunbeam
6 Fiat AN-1
7 Michel AM-7
8 Hispano-Suiza 6-Mb .
9 Hispano-Suiza 6-Mbr .
10 Asso-200
11 Junkers L-5
12 Hall
13 Nimbus
14 Junkers L-5
15 16 I BMW V-a j
17
18 19 | BMW V 1
20 21 Junkers L-8
22 L-5
23 24 j BMW VIII
25 26 27 | BMW V111-1I
28 29 Junkers Diesel SL-1 |
30 (2 тактн.) . .... 1 Peugeot Diesel 1;) . .
31 Junto IV . . ."....
32 Tornado
33 Harris Bl
34 Hispano-Suiza 8 Aa . . t
35 . 8 Ab . |
36 Farman 12 Brs ....
37 Hispano-Suiza 8 Fb . . 1
38 8 Fe . . J
39 Farman 8-V I . . . .
40 Renault 12 Fe ....
41 Hispano-Suiza 12 Jb .
42 Сарра
43 Renault 420 c. v.. . .
44 Liberty
45 Fiat A-20 )
46 „ A 20S I
47 . A-20 AQ J
Литературные источники
,,L. A. d. I.-, 1931, № 9, Sept.
jane*s* 1929
'Flighty 1929’ July 18; “Jane’s", 1929; L. A. d. I.“J
1930, № 5.
„Aer Dig.", 1930, Febr.; .Aut. Techn. Z.“. 1930,
Heft 13; ,Z. F. M.“, 1930, Heft 8; .Doc. Aer",
1930, Juin.
,Z. F. M.“, 1930, №2; .Doc. Aer.“, 1930, Juin.
.Airways", 1930, Nov.; „Flugsport", 1930, № 2;
.Luftwacht", 1930, № 10.
„L’Adronaut.", 1930, Oct., № 9—10; „Doc. Aer.“,
1930, Juin; „ConquHe", 1930, Sept.
„Flight*, 1931, Febr. 27.
„Jane’s", 1929.
.Flight", 1931, Febr. 27.
„Jane’s", 1929; „D. M. Z.“, 1929, № 3.
„Aviation", 1928, Apr.; ,Z. F. M ", 1928, Heft 11.
,,Eng.“, 1929, July 19; „Flight*, 1929, July 18;
„Jane’s*, 1929.
„Jane’s", 1929: „D. M. Z.“, 1929, № 3.
.Jane's", 1929; „Flugw.*, 1929, Nov. 4.
.Jane’s", 1929.
.Jane’s*, 1929; ,,Z. F. M.“, 1928, Heft 23/24.
„Jane’s", 1929; ,,D. M. Z.“, 1929, № 3; ,Z. F. M.",
1928, Heft 14.
„Jane’s", 1929; ,Z. F. M.", 1928, № 23/24
„Jane’s", 1929; „Z. F. M.“, 1928, № 23/24.
„Aviation", 1930, Jan. 18; „Eng.", 1930, Apr. 11;
„Aut. tech. Z.“, 1930.
„Flight*, 1931, Febr. 27.
„Riv. Aer.*, 1931, № 8.
„Aer, Dig.", 1929, Dec.; „Jane’s*, 1929.
.Jane’s", 1929.
„Aeroplane*, т. ХЕШ, № 22, Nov. 30, 1932.
.Jane’s" 1929.
„Flight*, 1931, Febr. 27; ,,Z. F. M." 1931, № 16 Aug. 28.
„R.G.A", 1928, № 9.
.Flight", 1931, Febr. 27.
.Z.F.M.* 1929, № 9.
Каталог.
.R.G.A.*, 1928, № 9.
.Jane’s", 1929; .Flight", 1931, Febr. 27.
302
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. I
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) В литрах.
3) Без втулки пропеллера.
4) Без втулки пропеллера и выхлоп-
ного коллектора.
5) Без втулки пропеллера и пускового
приспособления.
Ь) Безрвтулки пропеллера, выхлопного
коллектора и пускового приспособления.
7) Без втулки пропеллера, выхлопного
патрубка, но с глушителем колебаний.
8) Без втулки пропеллера, магнето и
выхлопного сборника.
9) Без втулки пропеллера, но с ком-
прессором, динамо, пусковым приспосо-
блением, электромотором, бензиновой
помпой н редуктором.
10) Мощность не оговорена.
11) Продолжительная мощность.
12) По максимальной мощности и мак-
симальному числу оборотов.
13) По максимальной мощности.
14) Допускаемая продолжительная
мощность
15) По крейсерской скорости.
16) Алюминиевый картер, без втулки
пропеллера, выхлопного коллектора
и вспомогательного приспособления;
330 кг—при электронном картере. Мотор
типа 8 А-С имеет те же данные.
17) Мотор для тяжелого топлива по
типу Юнкере.
18) С редуктором 397 кг; имеет-
ся точно такой же мотор со степенью
сжатия 7.
19) 470 кг при электронном картере.
20) 505 „ .
вес редуктора 35 кг.
21р485 кг при электронном картере,
без втулки пропеллера и выхлопного
коллектора.
22) 520 кг при электронном картере,
без втулки винта н выхлопного коллектора.
23) Вес не оговорен; 410 кг с Делько-
24) С Делько 550 кг.
25) С Делько 647 кг.
26) Алюминиевый картер; 380 кг--
с электронным картером.
№ по порядку Наименование мотора Страна Фирма
48 Walter W V Чехо-Словакия Walter
49 , W Va . я
50 Curtiss D-12 D САСШ Curtiss Aeroplane & Motor Co i
51 Renault Ja Франция S-te Anonyme des Usines Rena^
52 G. V. I. S а Delage
53 Farman 12 gVIre Я Farman (S-te des Avions) 1
54 Curtiss D-12 САСШ Curtiss Aeroplane & Motor'ra
55 „ D-12 D
56 Renault 12 Ja Франиия S-td Anonyme des Usines Renault
57 Rolls-Royce FX1-B ..... Англия Rolls-Royce Ltd.
58 . fxi-a м Я Я Я
59 , FXU-A И to
60 Petrel Франция S-td Lorraine des Ansiens Ctablls-
sements de Dietrich C-ie
61 BD Чехо-Словакия Geskomrarska Kolben Danek Co
62 BMW VI Германия Bayerische Motoren Werke A. G.
63 •
64 • Я Я
65 г
66 и •
67 я * я я я
68 Hispano-Suiza MC Франция S-te Framjaise Hispano-Sulza 1
69 „ 12 Hb . . . . я я я Я Я
70 „ 12 Gb . . . . я
71 . „ 12 Mbk ....
72 Renault я Renault
73 Petrel уу S-te Lorraine
74 * *
75 я я я
76 » я
77 Hispano-Suiza 12Xbrs .... Hispano-Suiza
78 » „ хы . . : . я
79 12 G. V. 1 Farman
80 Asso-500 R Италия Fabrica Automobili Isotta-Fraschini
81 . 500 R1
82 Renault 12 Jc Франция S-t6 Anonyme de$ Usines Renault
83 84 85 Rolls-Royce FXI-MC Packard 3A-1500 Panhard 550 c. v Англия САСШ Франция Rolls-Royce Ltd. Rackard Motor Car Co 1 S-t£ Anonyme des Ansiens etablis* sements Panhard et Levassor
86 Fiat A-22 F Италия S-ta Anonima Fiat
87 Renault 550 c. v Франция Германия S-te Anonyme des Usines Renault Junkers Motorenbau G. m. b. H-
88 Junkers L-55
89 Praga Чехо-Словакия Geskomrarska Kolben Danek Co 1
90 Fiat A-22 RAQ Италия S-ta Anonyma Fiat
91 W VI R Чехо-Словакия Walter
92 Renault 12 Kg Франция S-te Anonyme des Usines RenatH»!
93 я » я * J
94 Fiat A-22 Италия j
304
к^Гиндры М О 11 н О -с т 'ь
максималь-
номинальная ная высотная л. с на
располо- жение
Число л. с. об/мин л. с. ^5 л. с. об/мин .-сота 1 цил. 1 л
о CQ
1 У-60° 12 430 2060 460 2300 250 5000 35,8 22,6
12 430 2060 450 2300 290 — 5000 35,8 22,6
12 441 2300 456 2300 — — .— 36,75 23,5
12 450 1800 510 2000 — — — 37,5 18
12 450 3600 — — 450 — 5000 37,5 37,5
1-ПТ'' 12 460 3000 540 3400 — — — 38,3 34,8
12 467 2300 487 2400 — — 38,9 24,9
12 467 2300 481.5 2300 —. — — 38,9 24,9
12 470 1800 — — —- — 39,2 18,08
12 487 2250 578 2475 486,5 —. 914 40,55 22,95
12 498 2250 — 2500 497,5 — 914/3500 41,45 23,44
12 498 2250 — — — — — 41,45 23,44
12 500 2200 675 — — — — 41,65 17,36
12 500 1400 — — — — — 41,65 10,9
12 500 1443 750 1650 — —. — 41,65 10,9
12 500 1460 660 1600 — — — 41,65 10,9
12 500 1467 650 1600 — — — 41,65 10,9
12 500 1443 750 1650 — — — 41,65 10,9
12 500 1460 660 1600 — — — 41,65 10,9
,, 12 500 1467 650 1600 • .— — 41,65 10,9
fl 12 500 2200 — — —• — — 41,65 18,45
12 500 2000 — — — .— — 41,6э 18,06
•у 12 500 2000 585 — — — — 41,65 18,06
fl 12 500 2000 — — — —. — 41,65 18,45
12 500 2200 600 — — — 3500 41,65 18,45
w 12 500 2200 732 .— — — —- 41,65 17,5
»» 12 500 2200 675 — — — — 41,65 17,5
Г» 12 500 2000 675 — — — — 41,65 17,5
я 12 500 2250 800 —. 650 810 2250^800 4500 41,65 17,5
и 12 500 2200 650 2600 — — 41,65 18,45
п 12 500 2200 610 — — — — 41,65 18,45
- 12 510 3400 — —— 420 .— 5500 42,5 40,5
V 12 510 1975 546 2080 — — — 42,5 18,42
V-60“ 12 520 2000 — — — — — 43,35 18,77
V 12 522 2100 — — — —- — 43,35 20,87
„ v’60’ ПсРеверн. V 12 532 2250 639 2475 532 — 914 44,35 25,1
12 532 2100 — — — — — 44,35 —
я 12 550 1700 — — — •— — 45,85 17,52
» 12 5.50 1900 600 2000 — -— — 45,85 20
1 * 12 550 1800 — — — -— — 45,85 18,03
„ V-60° ПеРеверн. V V-60° 12 550 1460 600 1500 — —. — 45,85 12
12 550 1800 649 .— 550 1800 3000 45,8 17,6
12 560 1950 700 2100 — — — 46,68 20,36
12 560 1950 600 2100 325 —- 5000 46,68 20
V-60° 12 562 1800 .— — — — — 46,85 18,45
12 570 1900 633 2100 — — — 47,5 18,68
12 570 1900 620 2100 47,5 20,72
20 И. Ш. Нейман
305
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора 51 П й 1 О 4 5 - 1 и |
диаметр цилиндра мм ход поршня мм дод/диаметр литраж
1 ЦИЛ. мотора
48 Walter WV 115 150 1,304 1,558 19 8,7
49 „ WVa . 115 150 1,304 1,558 19 5.0
50 Curtiss D-12D . 114,3 152,5 1,335 1,563 18,75 5.3
51 Renault Ja 125 170 1,36 2,085 25 5,6
52 G.V.I.S ПО 105 0,955 1,0 12 6,5
53 Farman 12 GV Ire 110 115 1,045 1,09 13,1 6,0 I
54 Gurtiss D-12 114,3 152,5 1,335 1,563 18,75 6,2
55 » D-12 D 114,3 152,5 1,335 1,563 18,75 5
56 Renault 12 Ja 125 170 1,36 2,085 25 7,6
57 Rolls-Royce FXI-B 127 139,7 1,1 1,77 21,2 6
58 H FXI-A 127 139,7 1.1 1,77 21,2 6
59 . FXI1-A 127 139,7 1,1 1,77 21,2 6
60 Petrel 145 145 1,0 2,39 28,8
61 BD 160 190 1,87 3,82 4534 —.
62 BMW VI 160 190 1,87 3,82 45,84 7,3
63 „ VI -. . . . 160 190 1.87 3,82 45,84 6
64 . VI 160 190 1,87 3,82 4534 5,5
65 „ VI 160 190 1,87 3,82 45,84 7,3
66 » VI 160 190 1,87 3,82 45,84 6
67 . VI 160 190 1,87 3,82 45,84 5,5
61 Hispano-Suiza MC ...... 130 170 1,307 2,256 27,1 7
69 » 12 Hb 140 150 1,071 2,31 27,7 6,2
70 . 12 Gb 140 150 1,071 2,31 27,7 6,2
71 12 Mbk . . . 130 170 1,307 2,256 27,1 6
72 Renault 130 170 1,307 2,256 27,1 6
73 Petrel 145 145 1 2,38 28,6 7
74 145 145 1 2,38 28,6 7
75 Л 45 145 I 2,38 28,6 —
76 145 145 1 2,38 28,6 6
77 Hispano-Suiza 12 Xbs .... 130 170 1,307 2,256 27,1 5,8
78 , 12 Xbr .... 130 170 1,307 2,256 27,1 6Л
79 12 G. V. I 110 110 1 1,05 12,6 —— 1
80 Asso-500 R . . . 140 150 1.071 2Г31 27,7 5,5 |
81 „ -500 R1 140 150 1,071 2,31 27,7 5,5 |
82 Renault 12 Jc 125 170 1,36 2,085 25 5,6 |
83 Rolls-Royce FX1-MC 127 139,7 1.1 1,77 21,2 5,5 I
84 Packard 3A-1500 — — — — —
85 Panhard 550 c. v 140 170 1,214 2,62 31,4
86 iat A-22 F 135 160 1,185 2,29 27,5
87 Ranault 550 c. v 134 180 1,343 2,54 30,5 5,6 J
88 Junkers L-55 160 190 1,187 3,82 45,84 5 ।
89 Praga 140 170 1,214 2,62 31,4 7,5^
90 Fiat A-22 RAQ х135 160 1,185 2,29 27,5 Ki
91 WV1R 135 160 1,185 2,29 27,5 5,5 5,6 Ч
92 Renault 12 Kg . 134 180 1,343 2,54 30,5
93 Renault . . .“ 134 180 1,343 2,54 30,5
94 30'5 Fiat A-22 135 160 1,185 2,29 27,5
Среднее эффективное \ давление кг/с.ч? ' Средняя скорость поршня м/сек Удельный расход г/л. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
топлива масла кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
9,9 9,9 9,2 9 9,4 10,55 9,75 9,75 9,4 9,18 9,38 9,38 7,1 7,01 6,8 6,73 6,69 6,8 6,73 6,69 7,55 8,13 8,13 8,32 7,55 7,15 7,15 7,9 Й5 7,55 ’0,7 8,38 8,45 8,94 Ю,04 9.28 9,48 9,02 7,39 8,76 9.4 9.25 9,22 8,86 9,82 10,3 10,3 11.7 10,2 11,5 11,7 11.7 10,2 10,47 10,47 10,47 10,64 8,86 9,14 9,25 9,30 9,14 9,25 9,30 12,46 10 10 11,33 12,48 10,6 10,6 9,7 10,88 12,5 12,5 12,45 9,88 10 11,9 10,47 9,64 10,13 10,8 9,25 10,2 10,4 10,4 10,8 11,4 10,13 230 230 227 240 227 0,260г) 0,2762) 0,2782) 230 215 220 225 215 220 225 223 220 220 225 220 215 220 230 202 235 225 235 12—15 12-15 4— 5 0,006s) 0,006s) 12 10 10 * 10 10 10 4 10 15 2,5 12-15 345 345 3091) 370 290 308 309 360 392 3928) 392 37118) 550 5101») 54520) 3801) 415 391 450 420 372 397 460 370 355 290 490 460 384 ‘ 409 450 445 475 5793) 4883) 512 532 480 530 455 0,802 Т>,802 0,701 0,882 0,63 0,66 0,662 0,766 0,806 0,788 0,788 0,742 1,1 1,02 1,09 0,76 0,83 0,782 0,9 0,84 0,744 0,794 0,92 0,74 0,71 0,57 0,963 0,885 0,736 0,769 0,818 0,809 0,864 1,045 0,89 0,914 0,95 0,855 0,93 0,798 18,2 18,2 16,48 14,8 22,1 16,43 16,48 14,4 18,5 18,5 18,5 12,88 12 11,12 11,89 14,02 14,98 14,11 16,61 15,5 13,0 13,8 16,1 13,65 13,1 23,0 17,7 16,61 15,97 19,3 14,34 16,18 15.57 12,56 15,65 18,62 19,2 15,73 17,33 16,54 1442 1628 1440 1442 1622 1613 2000 2100 1731 1864 800 1821 1777 1748 159 8 882 1066 880 882 990 924 1440 1440 1012 730 730 730 707 943 880 1137 840 955 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 718 953 720 718 840 620 1060 1060 718 920 920 920 992 810 800 1050 1273 720 720
307
Наддув КарбюраторЖ
О Е Наименование мотора ( переда-
Е система точное фирма
2 число СЛ 1
48 Walter W V Рут
49 „ W Va — — —
50 Curtiss D-12D — — Stromberg NAJ5D 2
51 Renault Ja — — Zenith 55 DJ 4
52 G.V.I.S — — — -w
53 Farman 12GVlre .... Имеется. — —
54 Curtiss D-12 — — Stromberg дв. —
55 „ D-12 D — — . NA-1-5D 2
56 Renault 12 Ja —- 1 —— Zenith 4
57 Rolls-Royce FXI-B . . . — — Rolls-Royce Dupl. 2’
58 „ „ FXl-A . . . — — Rolls-Royce Dupl. 2
59 . . FXI1-A . . . — — Roils-Royce Dupl. 2
60 Petrel — — — —
61 BD — — — —
62 BMW VI — —» Zenith 2
63 „ VI — — — —
64 VI — — — —
65 _ VI — — —
66 . VI — — — —
67 „ VI — —— —
68 Hispano-Suiza MC . . - — — Hispano-Solex 6
69 я 12 Hb . . — —— r —
70 ,, 12 Gb . . — — — —
71 12-Mbk . — — — —
72 Renault Имеется — .— —
73 Petrel — — Stromberg 6
74 — — »» 6 6
75 — — n
76 77 Hispano-Suiza 12Xbrs — — Hispano-Solex 0 6
78 . 12Xbr . - — — r » 6
79 12 G.V.I — — Zenith 6
80 Asso-500 R — — —
81 . -500 R 1 — — Zenith 4
82 Renault 12-Jc — — —
83 Rolls-Royce FXI-MC . . — — Rolls-Royce *
84 Packard 3A-1500 .... — —— —
85 Panhard 550 c. v. ... — —— —
86 Fiat A-22 F —— — A
87 Renault 550 c. v — — Zenith
88 Junkers L-55 — — —
89 Praga — — Zenith
90 Fiat A-22 RAQ .... — — Fiat
91 W VI R — — —
92 Renault 12 Kg — — 1
93 Renault —, — Zenith 60 J
94 Fiat A-22 Fiat
308
Зажигание Редуктор Стартер
О перелаточ-
система система система
X zr ное число
— — — — —
Магнето Scintilla 2 — — —
‘ SEV Н12 2 —- — Viet
— — Имеется — —
— — — 0,4 —
— — — — —
Scintilla о — — —
SEV 2 Цилиндр, зубч. 0.5 Viet (газовый)
Магнето ВТН 2 » » 0,632 —
„ ВТН 2 0,632 —
ВТН 2 — 0,552 Ручн. с передачей
— — М. б. установлен 0,665 —
Магнето 2 — — —
» 2 — — Ручн. С передачей
— — — —— —
— — —
— — 0.625 Ручн. с передачей
. — 0,625
- 0,625 м М
Магнето 2 О Планетарный — Viet или Sainten
—
— 0.73 —
2 - Имеется — —
— 2 — 11/17 —
2 Имеется — —
О — 0,65 —
2 — 0,64 —
. 2 0,67 —
Scintilla 2 — 1 — —
— 0,658 Компрессор
Магнето Marelli 2 Цилиндр, зубч. 0,882 Сж. воздух (Fimak)
Имеется — Viet
Магнето ВТН 2 Цилиндр, зубч. 0,552 —
Магнето 2 — — Сжатый воздух
Магнето SEV 2 — — —
Scintilla 9N12D 2 —— — —
— —
Scintilla Marelli 2 — — —
Имеется —
— Viet
Магнето SEV 12Н 2 Renault 0,5—0.66 Т>
Магнето Marelli 2
309
Наименование мотора
Литературные источники
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
Walter W-V . . .
, W-Va . . .
Curtiss D-12D . .
Renault Ja . . . .
G. V. 1. S.......
Farman 12 GV Ire
Curtiss D-12 . . .
, D-12D . .
Renault 12 Ja . .
Rolls-Royce F XIB
. F XIA
F XIIA
Petrel...........
BD...............
1
' BMW VI ....
Hispano-Suiza MC. - -
12Hb
. 12Gb
12Mbk
Renault..............
Petrel...............|
Hispano-Suiza 12Xbrs .
12Xbr .
12 G.V.I.............
Asso-500R............
„ -500R1...........
Renault 12Jc.........
Rolls-Royce FXI-MC .
Packard 3A-1500 . . .
Panhard 550 c.v. .
Fiat A-22F...........
Renault 550 c.v. . . .
Junkers L-55.........
Praga................
Fiat-A-22RAQ . . . .
W VI R...............
Renault 12 Kg ... .
Renault..............
Fiat A-22............
310
I
По данным фирмы.
„Curtiss Aeroplane engine book*, June 1927.
„Flight*, 1929, July 25.
„L’Aeronaut.*, № 163; „Air Eng.*, т. IV, № 46,
XII, 1932.
„Aeroplane", v. XLII1, № 22, November 30, 1932.
„Jane’s*, 1929.
„Curtiss Aeroplane Engine Book*, June 1927.
.Flight*, 1931, Febr. 27.
„Flight*, 1929, July 18; „Z. F. M.*, 1928, Heft 14.
. 1929, , 18; „Jane’s*, 1929.
.Jane’s*, 1929; „DM. Z.“, 1929, Heft 8; .R.G.A.*.
1928, №9.
„Flight*, 1931, Febr. 27; ,Z. F. M.*, 1931, № 1, Jan. 28,
„Jane’s*, 1929.
„Jane’s*, 1929, ,Z. F. M.*, 1928, Heft 2; „R.G.A.*,
1928, № 9.
.L’Air*, 1930, Apr.; ,L’Aerophile“, 1930, Mars.
.Flight*, 1931, Febr. 27.
„L’Air*, 1930, Avril
„Aeroplane*, v. XL1II, № 22, Nov. 1932.
.Jane’s*, 1931; .Z. F. M.*, 1931, № 2.
L’Aerophile”, 1932, № 1.
„ № 163, XII, 1932; „Air. Eng.* № 46,
XII, 1932. 6
„Flight*, v. XXIV, № 51, 15/XII 1932; „Aeroplane*,
v. XLIII, № 22, 1932.
„Aeroplane*, v. VLI11, № 22, 30/XII 1932.
„Flight", v. XXIV, № 51, 15/XII 1932.
„Flight*, 1931, Febr. 27.
„Jane’s*, 1929. ,
.Flight*, 1931, Febr. 27.
.Flight*, 1929, July 18.
.Jane’s", 1929; „Ind. Aut.“, 1929, Juillet.
.Flugwoche*. 1928, № 8; „R.G.A.", 1928, № 9.
.Flight", 1929, July 25; .Jane’s*, 1929; .R.G.A.*,
1928, № 9.
Каталог.
„Jane’s*, 1931.
.Jane’s*. 1929.
По данным фирмы.
.Flight*, 1931, Febr. 27.
Каталог.
.Jane’s*, 1929.
i
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. /
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес ие оговорен.
2) В литрах.
3) Без втулки пропеллера.
4) Без втулки пропеллера и выхлоп-
ного коллектора.
5) Без втулки пропеллера и пускового
приспособления.
6) Без втулки пропеллера, выхлопного
коллектора и пускового приспособления.
7) Без втулки пропеллера, выхлопного
патрубка, но с глушителем колебаний.
8) Без втулки пропеллера, магнето и
выхлопного сборника.
9) Без втулки пропеллера, но с ком-
прессором, динамо, пусковым приспосо-
блением, электромотором, бензиновой
помпой и редуктором.
10) Мощность не оговорена.
11) Продолжительная мощность.
12) По максимальной мощности и мак-
симальному числу оборотов.
13) По максимальной мощности.
14) Допускаемая продолжительная
мощность.
15) По крейсерской скорости.
16) Алюминиевый картер, без втулки
пропеллера, выхлопного коллектора
и вспомогательного приспособления;
330 кг—при электронном картере. Мотор
типа 8 А-С имеет те же данные.
17) Мотор для тяжелого топлива по
типу Юнкере.
18) С редуктором 397 кг; имеет-
ся точно такой же мотор со степенью
сжатия 7.
19) 470 кг при электронном картере.
20) 505 . „
вес редуктора 35 кг.
21) 485 кг при электронном картере,
без втулки пропеллера и выхлопного
коллектора.
22) 520 кг при электронном картере,
без втулки винта и выхлопного коллектора.
23) Вес не оговорен; 410 кг с Делько.
24) С Делько 550 кг.
25) С Делько 647 кг.
26) Алюминиевый картер; 380 кг —
с электронным картером.
№ по порядку Наименование мотора 1 Страна Фирма
95 Fiat А-22 S Италия S-ta Anonyma Fiat
96 „ A-22 AQ Я »» l »>
97 W VI Чехо-Словакия Walter
98 W VI А
99 Fiat A-22 R Италия S-ta Anonyma Fiat
100 Asso-500 RA . . . . • . . Fabrica Automobili Isotta-Fraschini
101 BMW Vll а Германия Bayerische Motoren Werke A. G.
102
103
104 105 „ VII an и я я * n я 4
106
107 Hispano-Suiza 12 Lb ... . Франция S-te Franfaise Hispano-Suiza
108 , „ 12 Lbr . . . .
109 „ „ 12 Kb ... .
110 A 30 R Италия Fiqt
111 12 Ki Франция Reniult Curtiss-Wright
112 Conqueror B-1570 ...... САСШ
113 Wright V-1560 Wright Company
114 Packard ЗА-1500 Packard Motor Car Co
115
116
117 Curtiss Conqueror V-1570 . . Curtiss Aeroplane & xMotor Co
118 . . Vg-1570. .
119 Junkers L-55 Германия Junkers Motorenbau G. m. b. H.
120 Renault 12 Kt Франция Renault
121 Hispano-Suiza 12 Nb . . . . S-te Franyaise Hispano-Suiza
122 Argus AS VI Германия Argus Motoren G. m. b. H.
123 . AS VI a
124 Junkers L-88a Junkers Motorenbau G. m. b. H.
125 12 Y brs Франция Hispano-Suiza
126 Conqueror В 1570 САСШ Curtiss-Wright
127 Renault 12 Kds Франция Renault
128 Asso 12 R . . . . Италия La Fabrica Automobili Isotta-
Fraschini
129 Walter W VII .... Чехо-Словакия Walter
130 Junkers L-88 b . . . . Германия Junkers Motorenbau G. m. b. H.
131 Fiat A24- Италия S-ta Anonyma Fiat
132 . A-24R
133 Walter W VII R ... Чехо-Словакия Walter
134 135 Renault 800 c. v Франция Renault
136 Mercedes-Benz F.-2 . Германия Daimler-Benz A.-G.
137 Packard 3A-2500 . . САСШ Packard Motor Car Co
138 » T> ......
139 Rolls-Royce H Англия Rolls-Royce Ltd.
140 . HXMS
141 Eider Франция S-td Lorraine des Anciens etablis-
sements de Diethrich C-ie
312
Ц и л и н д р ы М О щ н с С 7 ь f
максималь-
номинальная ня я высотная л. с. на
раслоло-
Число з: %
жеиие л. с. об/мин л. с. об,'ми л. с. об/мин ВЫСОТ и 1 цил. 1 л
V-6O0 12 670 2200 55,813) 24,413)
12 570 1900 740 2200 — — — 47,5 20,72
а 12 570 1900 620 2100 330 — 5000 47,5 20,4
12 570 1900 740 2200 400 —. 5000 47,5 20,4
12 580 2100 — . — —— 48,33 21,1
V 12 590 1980 642 2190 — — 49,2 21,3
V-60° 12 600 1520 770 1650 — — 50 13,1
12 600 1565 700 1650 — 50 13,1
12 600 1590 670 1650 — — — 50 13,1
12 600 1530 655 1650 ' — — — 50 13,1
» 12 600 1575 685 1650 — — — 50 13,1
» 12 600 1600 655 1650 — — 50 13,1
12 600 2000 — — — — 50 19,11
12 600 2000 — — — — — 50 19,11
12 600 2000 — — — — 50 19,11,
12 600 2600 880 2900 470 2900 5000 50 24,4
12 600 2050 — — — — — 50 19,7
12 600 2450 625 — — — —- 50 23,6
переверн. V 12 608 2400 — 2700 — — — 50,7 23,75
V 12 608 2500 — — — 50,7 24,85
- 12 608 2500 — — — — — 50,7 24,85
переверн. V 12 608 2500 — — — — — 50,7 24,85
V-600 12 608 2400 644 2450 — — — 50,7 24
12 608 2450 634 — —. — — 50,7 24
А*. 12 625 1460 700 1500 — — 52,1 13,65
12 628 2050 — — — — — 51,9 20,41
12 650 2000 — — — — — 54,16 18,05
12 650 и) 1560 750 1800 — —. — 54,16 14,07
переверн. V 12 650 И) 1560 750 1800 — — —. 54,16 14,07
V-60° 12 650 1675 800 1850 — — — 54,16 14,19
12 650 2400 850 — 800 2400 4000 54,16 18,05
12 650 2400 — —— — — — 54,16 25,3
V 12 650 2200 — — — — 4000 54,16 21,2
12 680 2250 700 2400 — 56,6 21,2
V-60° 12 700 2000 750 2200 400 — 5000 58,3 21,3
12 700 1850 850 2100 — — 58,3 15,27
12 700 2000 — — — -— — 58,3 21,67
12 700 2050 — — — — — 58,3 21,67
12 700 2050 750 2250 400 — 5000 58,3 21,3
12 750 1900 850 2100 — - — 58,3 21,67
12 750 1800 830 2000 — г < — 58,3 21,67
12 800 1500 1000 1700 — - — 66,7 14,85
— 12 811 2000 -— — — — — 67,6 19,87
12 811 2000 — —— — — — 67,6 19,87
12 836 2000 912,5 2200 — — —. 69,7 22,8
я 12 836 2000 912,5 2200 — — — 69,7 22,8
»• 12 900 2200 1050 — — — а 75 20
313
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора Среднее эффективное \ давление кг/см? Средняя скорость поршня м]сек Удельный расход г/д. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
диаметр цилиндра мм ход поршня мм ход/днаметр литраж топлива - — 1 ~ масла •9 'i'/гя кг/л длина ширина диаметр высота
1 цил. мотора
95 Flit A-22 S 135 160 1,185 2,29 27,5 л 0713) 11,7312) 235 455 0,67912) 16,54 1598 955 720
96 . A-22AQ 135 160 1,185 2,29 27,5 а Я2 10,13 235 — 455 0,798 16,54 1598 955 — 720
97 W VI 135 160 1,185 2,29 27,5 10,2 225 12-15 4э5 0,798 16,3 — — —— —
98 W VI А 135 160 1,185 2,29 27,5 V 10,2 225 12-15 455 0,798 16,3 — — — —
99 Fiat A-22 R 135 160 1,185 2,29 27,5 55 а 05 11,2 235 512 0,883 18,62 1748 955 — 720
100 Asso 500-RA 140 150 1,071 2,31 27,7 / 968 9.9 — 490 — — — — — —
101 BMW Vila 160 190 1.187 3,82 45,84 7.3 7 76 9,63 215 10 52521) — — — — —
102 » Vila 160 190 1.187 3,82 45,84 6 7 53 9,9 220 10 — — — — — —
103 Vila 160 190 1,187 3,82 45,84 5,5 " 742 10,06 225 10 —. — — — — — —
104 „ Vllau 160 190 1,187 3,82 45,84 АЗ 771 9,7 220 10 56022) 0,934 12,22 2147 1160 — 846
105 „ Vllau 160 190 1,187 3,82 45,84 6 7J9 9,98 225 10 56022) 0,934 12,22 — — — —
106 . Vllau 160 190 1.187 3,82 45,84 5,5 7.36 10,14 230 10 56022) 0,934 12,22 — — — —
107 Hispano-Suiza 12 Lb 140 170 1,214 2,62 31,4 6 в'б 11,33 219 7 440 0,733 14,62 2000 922 — 756
108 12 Lbr 140 170 1,214 2,62 31,4 6 . 86 11,33 220 7 475 0,792 15,12 1939 1028 — 756
109 . 12 Kb 140 170 1,214 2,62 31,4 6,2 8,6 11,33 215 9 415 0,692 13,22 1794 1017 — 1183
110 A 30 R 135 140 1,035 2,01 24,1 8 8,6 12,2 235 6-10 477 0,795 19,8 1945 653 — 950
111 12 Ki 134 180 1,34 2,54 30,5 5,6 8,63 12,3 220 15 475 0,79 15,55 1821 1050 — 1137
112 Conqueror B-1570 130,2 158,75 1,22 2,12 25,4- 5,8 8,7 13 240 4.5 386 0,643 15,2 1750 670 — 930
113 Wright V-1560 127 168,27 | 1.325 2,13 25,6 . 1 8,91 13,46 — —. 374,5 0,616 14,63 1790 816 — 896
114 Packard 3A-1500 136,52 139,7 1,023 2,04 24,48 5,1 8,95 11,64 240 11 3663) 0,602 14,96 1666 970 —— 680
115 „ 3A-1500 136,52 139,7 1.023 2,04 24,48 5,1 8,95 11,64 240 11 41523) 0,683 16,97 1750 970 .— 680
116 ЗА-1500 136,52 139,7 1,023 2,04 24.48 5,1 8,95 11,64 240 3663) 0,602 14,96 1650 — — 700
117 Curtiss Conqueror V-1570 . . . 130,17 158,75 1,219 2,11 25,32 5,8 ‘ 9 12,7 22715) 6,815) 345 0.568 13,62 1602 930 — 668
118 » Vg-1570 . . 130,17 158,75 1.219 2,11 25,32 5.8 8.82 12,96 23615) 6,815, 386 0,635 15,23 1747 930 — 668
119 Junkers L-55 160 190 1,187 3,82 45,84 7 8,41 9,25 230 15 575*) 0,92 12,56 1777 1273 —— 840
120 Renault 12 Kt 134 180 1,343 2,54 30,5 5.6 8,97 12,31 — 482 0,767 15,8 — — •—• —
121 Hispano-Suiza 12 Nb . . . 150 170 1,133 3 36 6,2 8,12 1L33 222 5,5 469 0,722 13,03 1779 800 — 1034
122 Argus AS VI 165 180 1,09 3,84 46,2 5.8 8,12 9,35 220 10 5406) 0,83 11,68 1590 1156 — 850
123 „ AS Via • 165 180 1,09 3,84 46,2 5,8 8,12 9,35 220 10 5406) 0,83 11,68 1590 1290 —— 850
124 Junkers L-88a 160 190 1.187 3,82 45,84 5,5 7,62 Ю,61 220 10 750 1,154 16,38 1800 1280 —* 840
125 12 Y brs 150 170 1,133 3 36 5,8 6,77 13,6 — 430 0,66 11,94 1710 760 — 942
126 Conqueror B-1570 130,17 158,75 1,219 2,11 25,32 9,6 12,7 — — .— — — — — —
127 Renault 12 Kds 150 145 0,967 2,56 30,7 8,67 10,63 510 0,785 16,6 —— — —— —
128 Asso 12R 146 160 1,095 2,68 32,14 бД 8,45 1?;о 225 10—12 543 0,8 16,9 — -— — —
129 Walter W VII 140 175 1,25 2,74 32,84 5,7 9,6 11,7 225 12-15 481 0,687 14,6 — — — —
130 Junkers L-88b 160 190 1,187 3,82 45,84 5,5 7,44 11*72 __ 690*) 0,986 15,07 — — — —
131 Fiat A-24 140 175 1,25 2,69 32,3 5’5 9,76 11,67 240 — 491 0,702 15,2 — — — —
182 . A-24R 140 175 1,25 2,69 32,3 9,51 11'96 — 519 0,742 16,07 — — — —
133 Walter W VII R 140 175 1,25 2,69 32,3 5.7 9,35 11,95 235 12-15 540 0,770 16,7 — — — —
134 Renault 800 c, v 160 180 1,125 3,62 43,4 5.6 8.18 11,4 220 10 660 0,88 15,2 — — — j —
135 » 800 c. v 160 180 1,125 3,62 43,4 5,6 8,64 10,8 220 10 6101) 0,813 14,06 «— — — —
136 Mercedes-Benz F-2 . . 165 210 1,273 4,49 53,9 5,5tg 8,9 10,5 220 10 820») 1,025 15,22 — — —
137 Packard 3A-2500 . . . 162 165 1,018 3.4 40,8 5,1 или . 8,94 11' 240 11 5552*) 0,684 13,6 1770 1070 — /43
138 „ 3A-2500 162 165 1,018 3,4 40,8 5,1 Л94 11 240 11 65126) 0,803 15,96 1940 920 — 720
139 Rolls-Royce H . . 152,4 167,6 1,1 3,06 36,7 ‘0,25 11,17 п2882) 663*) 0,793 18,07 2860 1960 — 568
140 » HXMS 152,4 167,6 1,1 3,06 36,7 бЭ *0,25 11,17 0’2952) 0,00612 > 663 0,793 18,07 2865 1975 — 568
141 Eider 170 165 0,97 1 3,74 45,0 6 8,18 12,1 — 579*) 0,644 12,87
314
315
№ по порядк} Наименование мотора Наддув Карбюратор
система переда- точное число фирма число ,
95 Fiat A-22 S Fiat 2
96 , A-22 AQ — — 2
97 W VI — — —
98 W VI А — — 1
99 Fiat A-22 R —— — Fiat 1
100 Asso-500 kA — — —
101 BMW VII-a Имеется — Zenith 2
102 „ VII-a — — 2
103 . Vli-a ...... -— — 2
104 „ Vll-au * — — 2
105 Vll-au и — —- 2
106 Vll-au я — — 2
107 Hispano-Suiza 12 Lb . . — •— Hispano-Solex 6
108 „ , 12Lbr . . — —г 6
109 „12 Kb . . — — — 3
ПО A 30 R — — — —
111 12 Kl — — — —1
112 Conqueror B-1570 . . . — Stromberg 6
113 Wright V-1560 ..... — — —
114 Packard 3A-1500 . . . '. — — Stromberg NA-SI2 2
115 , 3A-1500 .... — „ NA-S12 2
116 „ 3A-1500 .... — — NA-S12 o
117 Curtiss Conqueror V-1570 — — Stromberg NA 160 2
118 Curtiss Conqueror Vg-1570 — — „ NA 160 2
119 Junkers L-55 —— —• —
120 Renault 12 Kt — — — —.
121 Hispano-Suiza 12 Nb . . — — — —
122 Argus AS VI — — Zenith дв. -J
123 „ AS Via — — Sum 2
124 Junkers L-88a — — —
125 12 Y brs — — Hispano-Solex e
126 Conqueror B-1570 . . . — — —- -4
127 Renault 12 Kd s . . . . — — Stromberg
128 Asso-12 R — — —-
129 Walter W VII . . . . — — —
130 Jankers L-88b — — —3
131 Fiat A-24 — — —
132 „ A-24 R ...... — — — —~
133 Walter W VII R .... — - — —-
134 Renault 800 c. v — —. Zenith 4
135 , 800 c. v — —. Zenith 75 Ki 4
136 Mercedes-Benz F 2 . • . — Mercedes-Benz 4
137 Packard 3A-2500 .... — — Stromberg
138 , 3A-2500 .... — — —
139 Rolls-Royce H Компрессор 5,5 и 10 Rolls-Royce —
140 „ , HXMS . . . Центроб. компресс. — w » —
141 Eider 1 3
316
Зажигание Редуктор » Стартер
система О передаточ-
g система иое число система
Магнето Marelli 2 /
я • 2 — — —
— -— — — —
— — — — —.
Магнето Marelli 2 Цилиндр, зубч. 0,647 ——
я я 2 — 0,658 —
Магнето 2 Farman 0,5
— 2 — —
— 2 — —
— 2 — 0,5—0,622 — ।
— 2 — 0,5
— 2 — 0,5
Магнето 2 , — —
2 Farman 0,5
2 — .
Марент 2 — 0,62 —
— 2 — 2:3
— 1 — 0,5 х —
— — —
Delco или Scintilla 2 — — —
Я Я 2 — — —
2 — ——
Scintilla 2 — — Ellipse
2 — 0,5-0,714
2 — —
— — — — Viet
— — — —
Bosch GF 12 2 — — Сжатый воздух
. GF12 2 — —— - -
Scintilla 2 — — —
— 2 — — -
— 1 — 0,5 —
•— — —• — —
— — — —
— — — -
Bosch — — — —
— —
— — Имеется —
— — — 1:1,545 1
Магнето 2 Renault 0,5—0,666 Viet
Магнето SEVH 12 2 — .—
Магнето Bosch 2 Цилиндр, зубч. 0,5 Сжатый воздух
Scintilla „ли Delco 2 — Инерционн.
— Имеется —
Магнето 2 — 0,477
Магнето ВТН — Имеется Viet
Marelli 2 —* Газовый
317
№ no порядку Наименование мотора « Литературные Источники •
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
Fiat A-22S .
. A-22AQ
W VI . . .
W VI A . .
Fiat A-22 R
Asso-500 RA
BMW Vll a
• • • • „Jane’s*, 1929. По данным фирмы.
• • • • • .Jane’s*, 1929. „Flight*, 1931, Febr. 27.
.Jane’s*, 1929; „Z. F. M.*, 1928, Heft 23/24.
BMW VII au
Hispano-Suiza 12 Lb
12 Lbr
„ 12 Kb
A30 R..........
12 Ki.........
Conqueror B-1570
Wright V-1560 .
Packard 3A-1500
Curtiss Conqueror V-1570
. Vg-1570
Junkers L-55.........
Renault 12-Kt ....
Hispano-Suiza 12 Nb .
Argus AS VI..........
Argus AS VI a . . . .
124
125
126
127
128
129
130
Junkers L-88a .
12 Ybrs ....
Conqueror B-1570
Renault 12 Kds.
Asso-12R . . .
Walter W VII .
Junkers L-88b .
131
132
133
134
135
136
Fiat A-24 ....
„ A-24R ....
Walter W VII R .
Renault 800 с. v. .
Mercedes-Benz F-2.
137
138
Packard 3A-2500 .
139
140
141
Rolls-Royce H.. .
HXMS
Eider
| „L’Air*, 1930, Avril.
По данным фирмы.
„Jane’s*, 1931.
„Curtiss Conqueror Series Handbook*; „Jane’s*, 1931.
.Aer. Eng.*, 1930, Jan.-March.
.Packard Aircraft Engine*, 1928, May.
„Jane’s*, 1929.
„ 1929; .Z. F. M.«, 1931, № 15, Aug. 14.
| „Curtiss Conqueror Series Handbook*, Nov. 1928.
Каталог.
„Flight*, 1931, Febr. 27.
„L’Air*, 1930, Sept. 15.
.Jane’s*, 1929; ,D. M. Z.*, 1929, Heft 2.
„Aut. Ind.*, 1928, Nov. 10; „Jane’s*, 1929; „D.M. Z.*,
1929, Heft 2 & 8. \
.Jane’s*, 1929; „Z. F. M.*, 1929; Febr. 14.
„Jane’s*. 1931.
„Curtiss Conqueror Series Handbook*; .Jane’s*, 1931.
„Aeroplane*, vol, XLII1, № 22, Nov. 30, 1932.
Данные фирмы от марта 1932 г.
По данным фирмы.
.Jane’s*, 1929; .Aviation*
Heft 3.
„Jane’s*, 1929.
„Flight*, 1931, Febr. 27.
По данным фирмы.
I „Jane’s*, 1929.
‘ .Jane’s, 1929; „D. M. Z.*,
1928. Heft 23/24.
i Jane’s*, 1929; „Packard
R May; „Z. F. M.*, 1928.
.Jane’s*, 1929; „Packard
I May; ,Z. F. M.*, 1931, № 15.
.Jane’s*, 1929; ,Z. F. M.', 1929, Heft 20.
-р!№*. 1929 July 18; ,D. M. Z.*, 1929, Heft 8.
.Flight- i931> FebJr 27 z F M . 193Ji № j
1930; ,Z. F. M.*, 1929,
1929, Heft 8; ,Z. F. M.“,
Aircraft Engines*, 1928,
Aircraft Engines', 1928,
318
г
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. 1
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) В литрах.
3) Без втулки пропеллера.
4) Без втулки пропеллера н выхлоп-
ного коллектора.
5) Без втулки пропеллера и пускового
приспособления.
6) Без втулки пропеллера, выхлопного
коллектора и пускового приспособления.
7) Без втулки пропеллера, выхлопного
патрубка, но с глушителем колебаний.
8) Без втулки пропеллера, магието и
выхлопного сборника.
9) Без втулки пропеллера, но с ком-
прессом, динамо, пусковым приспосо-
блением, электромотором, бензиновой
помпой и редуктором.
10) Мощность не оговорена.
11) Продолжительная мощность.
12) По максимальной мощности и мак-
симальному числу оборотов.
13) По максимальной мощности»
14) Допускаемая продолжительная
мощность.
15) По крейсерской скорости.
16) Алюминиевый картер, без втулки
пропеллера, выхлопного коллектора и вспо-
могательного приспособления; 330 кг —
при электронном картере. Мотор типа
8 А-С имеет те же данные.
17) Мотор для тяжелого топлива по
типу Юнкере.
18) С редуктором 397 кг; имеет-
ся точно такой же мотор со степенью
сжатия 7.
19) 470 кг при электронном картере.
20) 505 , „
вес редуктора 35 кг.
21) 485 кг при электронном картере,
без втулки пропеллера и выхлопного
коллектора.
22) 520 кг при электронном картере,
без втулки винта и выхлопного коллектора.
23) Вес не оговорен; 410 кг с Делько.
24) С Делько 550 кг.
25) С Делько 647 кг.
26) Алюминиевый картер 380 кг —
с электронным картером.
№ по порядку Наименование мотора Страна Фирма
142 Flat А-25 I Италия Fiat
143 Walter W VIII Чехо-Словакия Walter
144 Fiat AS-3 Италия Fiat
145 , AS-5 и
146 Sunbeam-Sikh 111 Англия Sunbeam Motor Car Co Ltd
147 Renault 12 Ncr Франция Renault
148 Rolls-Royce R Англия Rolls-Royce Ltd.
149 Radium-гоночный Франция S-te Lorraine
150 Renault-гоночный к Renault
151 Rolls-Ro' ce R Англия - Rolls-Royce Ltd.
155 Fiat AS-6 Италия Fiat
153 Caffort Франция Anciens etablissements Caffort
154 12 AS а Potez
155 Lorraine 12 Fb S-te Lorraine
156 Antares
157 ** **
158 Hispano-Suiza 12 Ga . • • S-te Francaise Hispano-Suiza |
159 Lion V Англия D. Napier Son. Ltd.
160 Lorraine 12 Ее Франция S-te Lorraine
161 Hispano-Suiza 12 Gb . . • • S-te Fran^aise Hispano-Suiza 1
162 Scoda L Чехо-Словакия Scodovy Zavody
163 Farman 12 WE Франция S-te des Avions H. et. M. Farmal
164 Lion XI Англия D. Napier Son, Ltd.
165 Farman 12 WJ Франция S-t6 des Avions H. etj M. Farm 1
166 Renault 12 Kh - Renault
167 Hispano-Suiza 12 Lb . . • • S-te Fran^aise Hispano-Suiza
168 . „ 12 Kb ... -
169 Courlis S-te Lorraine
170 Hispano-Suiza W S-te Francaise Hispano-Suiza
171 Renault 18 Jbr Renault
172 Asso 18 RA Италия Isotta-Fraschini
173 Lion VII В Англия D. Napier & Son, Ltd.
174 Asso 750 R Италия Isotta-Fraschini
175 Lion VII В Аиглия D. Napier & Son, Ltd.
176 Farman 18 WI Франция S-te des Avions H. et M. Farman
177 „ 18 WD
178 Lorraine 18 W - . S-te Lorraine •
179 „ 18 Kd
180 Orion
181 Asso 750 Италия Isotta Fraschini
182 Renault 18 Ja Франция Renault
183 Hispano-Su’za 18 Sb ... . S-te Francaise Hispano-Suiza
184 Asso 1000 Ri Италия Isotta Fraschini
185 Hispano-Suiza 18 R. . . . Франция S-te Francaise Hispano-Suiza
186 Packard A-2775 САСШ Packard Motor Car Co
187 Farman 18 T Франция S-te des Avions Farman
1
320
<Гл индры M О щ Н О с т ь
< максималь-
номинальная ная высотная л. с. на
рдсполо-
Число ЕС га
щение л. c. об/мин л. с. ЗЕ Л. с. об/мин О W 1 НИЛ. 1 л
О Б Ч
! v-fO’ 12 950 1700 1000 1900 79,2 * 17,43
12 9o0 1700 1000 1900 570 — 5000 79,2 17,43
12 1000 2500 -— — — — — 83,3 28,8
12 1000 3200 — — — — — 83,3 39.69
12 1013,9 1650 1039 1760 — — -— 84,5 14,96
12 1600 3000 2000 4000 — — — 133,4 52,2
12 1926 2880 — — — — — 160,6 52,6
12 2200 4000 —. — — 183,5
12 2300 .— — — — —. —. 191,7 -
JP 2_ 2330 32QQ_ — - — — 194,17 63,7
V-1800 24 2650 3200 280lT .— — — Пи 52,7
12 — — .4)0 2200 — — — 41,7 16,78
гориз. 180“ 12 — — 400 2400 — — __
12 450 1850 — — — — — 37,5 18,45
•рч 12 450 18o0 486 — 37,5 18,45
12 450 1900 '— — — —. —. 37,5 18,45
12 450 18U0 535 -— ,—_ — — 37,5 16,25
12 456 2000 — — — — 38 19,08
II 12 480 2000 — — — — — 40 19,67
' W-60’ 12 500 2000 610 — ,— — — 41,65 18,5
W 12 500 2000 — — — — — 41,65 16,9
W-603 12 500 2150 540 2200 5000 2150 5800 41,65 19,6
W 12 537 2350 — — — — - —. 44.75 22,46
переверн. W 12 550 251)0 700 — — — 45,8
W-60“ 12 570 1900 633 2к0 — — — ' 47,5 18,68
В 12 (00 2000 — — .— — — 50 19,11
12 600 2000 — — — — — 50 19,11
W 12 600 2000 712 2150 — 50 19
W-60” 12 600 2000 — -— — — 50 19
W 18 700 2050 830 — — —. — 38,9 18,65
в 18 800 2600 — — 720. — 5000 — —
12 823 3000 887 3300 — . — 68,6 34,3
W-403 18 855 1800 895 1900 -—. 47,5 18,1
W-60” ПеРеверн. W 12 1293 3600 — — — — — 104,7 53,9
18 600 2800 730 3400 — — 33,35 28,03
W-40“ 18 600 1700 730 — -— — 33,35 1.3,95
W 18 650 2000 720 — -—, — — 36,11 17,71
W-60° 18 680 1850 760 1900 —- -— 37,8 18,58
w \V-40° 18 700 2100 870 — — —. —_ 38,9 17,59
18 8u0 1700 936 1900 — — — 44,45 16,98
w W-80’ W-io» W-80° 18 880 2100 — — — — 48,9 23,45
18 Ю00 2000 1125 — — . 55,6 18,45
18 1000 1700 1100 1850 — — 55,6 17,47
18 — — 16 SO 2100 — — 93,33 31,1
X 24 1217 2600 1267 2700 —-- —. 50,7 27,3
T 1 18 1200 3400 4 1780 3700 1100 66,7 49,0
21 И. Ш. Неймап.
321
№ по порядку Наимено ванне мотора Основные данные мотора 2 d
диаметр цилиндра мм ход поршня ход/диаметр литраж
1 цил. мотора
142 Flat А-25 170 200 1,176 4,54 54,5 б]
143 Walter W VIII 170 * 200 1,176 4,54 54,5
144 Fiat AS-3 145 175 1,207 2,89 34,7 л 71
145 , AS-5 . • 138 140 1,005 2,09 25,2
146 Sunbeam-Sikh 111 185,5 209,5 1,13 5,65 67,8
147 Renault 12 Ncr 150 145 » 0,967 2,56 30,7 -1
148 Rolls-Royce R 152,4 167.6 1,1 3,06 36,7 10 1
149 Radium-гоночный —• — — — —
150 Renault-гоночный 150 145 0,957 2,56 30,7
151 Rolls-Royce R 152,4 167,6 1,1 3,06 36,7 J
152 Fiat AS-6 - 138 140 1,005 2,09 50,2 7 1
153 Caffort 145 150 1,035 2,48 29,8 —Л
154 12 AS 115 120 1,043 1,247 14,98 5 I
155 Lorraine 12 Fb 120 180 1,5 2,037 24,4 5,1
156 Antares • 120 180 1.5 2,037 24,4 6 |
157 120 189 1,5 2,037 24,4 6 1
158 Hispano-Suiza 12 Ga ....,• Lion V' 140 150 1,071 2,31 27,7 5.Я1
159 139,7 130,17 0,932 1,99 23,9 -•1
160 Lorraine 12 Ее 120 180 1.5 2,037 24,4
161 Hispano-Suiza 12 Gb 140 150 1,071 2,31 27,7 0 I
162 Scoda L .... 140 160 1,143 2,46 29,6 -я
163 Farman 12 WE 130 160 1,23 2,121 25,5 5,5 и w
164 Lion XI • - • 139,7 130,17 0,932 1,99 23,9 6 1
165 Farman 12 WJ . . —- — —. —— — -9
166 Renault 12 Kh 134 180 1,-343 2,54 30,5 5,Я
167 Hispano-Suiza 12 Lb 140 170 1,214 2,62 31,4 6 i
168 12 Kb 140 170 1,214 2,62 31,4 5 н 6
169 Courlis 144,8 160 1,105 2,635 31,6
170 Hispano-Suiza W . 140 170 1,214 2,62 31,4 6 1
171 Renault 18 Jbr 125 170 1,36 2,09 37,6 6 I
172 Asso 18 RA 146 160 1,095 2,68 48,2 ч |
173 Lion VII В 139.7 130,17 0,932 1,99 23.9 ]5.7
174 Asso 750 R 146 160 1,095 2,68 48,2
175 Lion VII В 139,7 130,17 0,932 1,99 23,9 ->,Э1
176 Farman 18 W I ПО 125 1,137 1,188 21.4
177 „ 18 W D 130 180 1,385 2,39 43
178 Lorraine 18 W 120 180 1.5 2,037 36.6 6
179 , 18 Kd 120 180 1,5 2,037 36,6 6 1
180 Orion 125 180 1,44 2,21 39,8 6 5,7 1 5,6 1 6.21 5,31
181 Asso 750 140 170 1,214 2,62 47.1
182 Renault 18 Ja • . 125 170 1,36 2,085 37,5
183 Hispano-Suiza 18 Sb 150 170 1,133 3,01 54,18
184 Asso 1000 Ri 150 180 1,2 3,18 57,25
185 Hispano-Suiza 18 R 150 170 1,133 3,01 54,18 10 1 1
186 Packard A-2775 136.5 127 0,93 1,859 44,6 1 1
187 Farman 18 T 120 120 1 1,36 24.4 и 1
322
fl? с * (С * p f о Удельный расход Сухо й вес мотора Габарит мотора мм
г/л. с. ч.
£ < О О етг & * 0) 0 S О EC X tt> rf ч едняя скоро» ршня м/сек «в Ю X ч Е ч о гЗ X rd X S С- С- <L> 2 сз « н о о
ex о о лэ ГО
о = 1- -ft * * ч S Ч 23
923 11,33 240 840 0,884 15,42 2034 1185 915
923 11,33 240 10—15 840 0,884 15,42 — — —
10,37 14,58 — — 395 — 11,38 1598 1003 — 720
il 16 14.92 — — 354 W— 14,05 — — — —
8,16 11,52 0,2502) 0,0182) 1250 1,233 18,44 2180 1635 — 1020
15,65 14,5 — — 620 0,388 20,2 —— — — —
16,45 16,1 — — 693 0,36 18,94 — — — —
— — —► 520 0,236 — — — .—
— — — 700 0,304 — — — —
17.912) 17,8612) — 0,02732) 7401) 0,318 20,2 — — — —
12,4 — — -— 910 0,343 18,1 —— — — •—
6,87 11 250 — 550 1,11-’) 18,45 — .— — —
— — — — 310 20,7 — — — .—
8,98 11,1 — — 370 0,822 15,17 1374 1105 — 1210
8.98 11,1 — — 372 0,827 15,25 — — — .—.
8,74 11,4 —- .— 412 0,916 16,88 1528 1105 — 1210
8,12 9 230 10 390>' 0,867 14,08 1779 1010 — 1142
8,59 8,68 — — 432 0.948 18,07 1473 914 — 1067
8.86 12 230 — 370 0,771 15,17 1374 1105 — 1210
8,12 10 220 10 — .— — — — — —
7,6 10,67 — — 417 0,834 14,08 —— -— — .—
8,21 11,47 230 10 470 0,94 18,43 1807 1208 — 1270
8,6 10,19 227 11 452 0,842 18,92 1550 990 — 1067
•— — 220 8 400 0,726 —- 1500 1100 — 900
8,86 11,4 220 10 530 0.93 17,38 1840 1090 — 888
8,6 11,33 219 7 440 0,733 14,01 2003 922 — 756
8,6 11,33 215 9 415 0,692 13,22 1794 1017 — 1183
8,55 10,67 - — 450 0,750 14,23 1656 1062 — 1140
8.6 11,33 220 10 410 0,683 13.05 — — —- —
8,2 5,75 11,6 —*— — 645 0,922 17,15 — — — —
— — — — — — ——
10,28 13,02 0,2762) — 422 0,513 17,66 1683 877 — 978
8,85 10,2 220 12—15 695 0,81 14,75 — — — —
13,47 15,67 — 513 0,397 21,39 1646 895 —- 949
9,01 11,66 — — 422 0,703 19,72 1610 1080 — 780
7,39 10,2 220 10 900 1,5 20,92 2620 1250 — 1060
7,97 12 — 583 0.897 15,89 — — — -—
9,04 П,1 230 12 580 0,853 15,85 2120 1020 — 1096
7,54 12,6 — 568 0,812 14,28 — — —
8,99 10,05 9,63 220 10 630 0,788 13,37 2211 1070 — 1000
11,9 — — 620 0,705 16,53 — — —
8.31 11,33 °20 5 540 0,54 9,97 1995 1330 — 1171
9,26 11,8.5 9.45 10,2 — — 805 0.805 44,07 2191 1115 — 1060
13,6 211 9 520 0,310 9,62 — — — —-
И — 687 0,564 15,4 1970 1080 — 680
13,6 [ 482 0,4 19,75
323
Наименование мотора
Н а д ду В
система переда- точное число
---5_______|
Карбюратор
фирма
142 143 Fiat А-25 Walter W VIII — — Fiat
144 Fiat AS-3 ' — —
145 „ AS-5 — —
146 Sunbeam-Sikh 111 . . . . — — Zenith
147 Renault 12 Ncr ... — — —
148 Rolh-Royce R Центров, компресс — —
149 Radium-гоночный . . . —. 7 : 1
150 Renault-гоночный . . . — — —
151 Rolls-Royce R Центроб. компресс —
152 Fiat AS-6 Fiat 1 —
153 Caifort — — Zenith 60 Н
154 12 AS — —
155 Lorraine 12 Fb — — Zenith
156 Antares — —
157 — — Zenith
158 Hispano-Suiza 12 Ga . . г — — Hispano-Solex
159 Lion V — — Napier
160 Lorraine 12 Ее — — Claudel Hobs. n
Zenith
161 Hispano-Suiza 12 Gb \ = — Hispano-Solex
162 Scoda L . — Zenith
163 Farman 12 WE —-
164 Lion XI —
165 Farman 12 WJ — — Napier Claudel
Hobson
166 Renault 12 Kh - « — Zenith
167 Hispano-Suiza 12 Lb . .
168 „ 12 Kb . . — — L_
169 Courlis — Zenith *
170 Hispano-Suiza W . . . . — —
171 Renault 18 Jbr .... *
172 Asso 18RA —
173 Lion Vll В — — Claudel Hobson
174 Asso 750 R —
175 Lion VII В — —- Claudel Hobson
176 Farman 18 W-I — — 1 Zenith
177 „ 18 WD —
178 Lorraine 18 W — Zenith
179 , 18 Kd —
180 Orion — — —
181 Asso-750 Zenith
182 Renault 18 Ja Турбо-компресс —
183 Hispano-Suiza 18 Sb . . . — —
184 Asso 1000 Ri — Zenith
185 Hispano-Suiza 18R . . . — —
186 187 Packard A-2775 .... Farman 18 T 1 Stromberg
4
2
2
3
2
3
3
3
3
3
4
6
3
6
4
4
4
6
6
4
Зажигание Редуктор Стартер
система чилло система передаточ- ное число система
2 . а
— — •— —
— h. — — —
— ——
ВТН AV123V 2 Цилиндр, зубч. 0,568 Bristol газовый
— — — —
ВТН Watford — — 0,6 —
— — — — —
— — — — —
—*- — — — —
— — _ 1 0,6 —
— — Цилиндр, зубч. 0,53 —
— — — — ——
Scintilla 2 — — —
— 2 — 0,6-18 .—
Scintilla 2 — — ——
— 2 Цилиндр, зубч. 0,66 Ручя. с передачей
— - — ——
Магнето 2 — — —
2 — — 1
Магнето Scintilla 2 — ——
Магнето дв. 2 Farman 0,5 Электрическ.
Магнето — — — —
Магнето ВТН 2 Цилиндр, зубч. 0,53 —
SEV —— 0,568 —
Магнето 2 Farman 0,5 —
2 '> — —
Ducillier 2 Эпициклич. зубч. 0,645 Viet
— — — — —
— 0,66
— — 0,551
Watford' —— Планетарный 0 765 ——
— — 0,658 —
Watford — —
Старея и катушка — Farman 0,405 —
Магнето 2 0,6-0,87 —
.— 2 Имеется —
Магнето Ducillier 2 Эпициклич. зубч. 0,647 d—
— — Имеется — —
Мигнете Marelli 2
— Имеется Viet
Marelli 2 Цилиндр, зубч. 0,66—0,582 —
— - —
Delco 4 Планетарный — Автомобил ьн.
— 0,385
№ no порядку Наименование мотора Литературные источники
142
Fiat А-25
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
Walter W VIII . . .
Fiat AS-3...........
, AS-5............
Sunbeam-Sikh III. .
Renault 12 Ncr . . .
Rolls-Royce R . .
Radium-гоночный
Renault-гоиочный .
Rolls-Royce R . . .
Fiat AS-6...........
Caffort.............
12 AS...............
Lorraine 12 Fb . . .
Antares ......
Hispano-Suiza 12 Ga
Lion V..............
Lorraine 12 Ее . . .
Hispano-Suiza 12 Gb
Scoda L ............
Farman
Lion XI
Farman
Renault
Hispano-Suiza 12 Lb
„ 12 Kb
12 WE . .
12 WJ . .
12 Kh . .
Courlis ....
Hispano-Suiza W
Renault 18 Jbr .
Asso 18 RA . .
Lion VII В . . .
Asso 750 R . .
Lion VII В . .
Farman 18W 1 .
177
178
179
180
181
18WD
Lorraine 18W
18Kd
Orlon ....
Asso 750 . .
182
183
Renault 18 Ja . . .
Hispano-Suiza 18 Sb
184
Asso 1000 Ri
185
186
187
Hispano-Suiza 18R .
Packard A-2775 . .
Farman 18 T . . . .
„Flight”, 1929, July 25; „Jane’s”, 1929; ,T. В. Ф”,
1930, № 6.
По данным фирмы.
| „Flight”, 1931, Febr. 27; „Jane’s”, 1929.
„ 1929, July 18; „Jane's”. 1929.
.Aeroplane”, v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
„Meeh. Eng.”, 1930, June; „L’Aerophile”, 1930, Mats.
.Jane’s”, 1931.
.Aeroplane”, v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
„Flight”, 1931, N 40 „Motor”, 1931, vol. LX. № 15.54
„Aeroplane”, vol. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
19*^-9
„Aeroplane”, v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
„Jane’s, 1929.
| .Flight", 1931, Febr. 27.
„Jane’s”, 1929.
„Aut. Ind.”, 1928, July 21; „Flight”, 1929, July
18.
| „Jane’s”, 1929.
Каталог.
.Aviation”, 1928, July; „Jane’s”, 1929.
.Jane's”, 1930.
.Flight1-, 1929.
I „Jane’s”, 1929.
' „Flight”, 1929, July 25; „Flight”, 1931, Febr. 27.’
„Z. F. M.”, 1928, Heft 8.
„Aeroplane”, v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
По данным фирмы.
„Aut. Ind.”, 1928, July 21; „Jane’s*, 1921
По данным фирмы от ноября 1931 г.
.Jane’s”, 1929.
„Jane’s”, 1929; .Z. F. M.“, 1928, Heft 2; ,Z. F. M.
1931, № 9.
Каталог.
.Flight”, 1931, Febr. 27.
.Jane's*, 1929.
„Flight”, 1931, Febr. 27; „Z.
„Jane’s”, 1929; .D. M. Z.*,
naut“, 1930, Juillet.
„Flight”, 1931, Febr. 27.
.Flight”, 1931, Febr. 27; „L. A. d. J.*, 1931, № 10;
.Riv. Aer.“ 1931.
.Flight”, 1929, July 25; .Jane’s" 1929; ,Z. F.M.”,
1929, S. 271.
<L. A. d. I.“, 1931, № 10. „Riv. Aer.“, 1931, № 9.
.Jane’s”, 1929.
.Aeroplane”, v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
F. M.“, 1931, № 1.
1929, Heft 9; »L’Aero-
Jig.
ТАБЛИЦА П
АВИАМОТОРЫ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРИМЕЧАНИЯ
1, Вес не оговорен, ч у
2) Мощность не оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем.
4) С редуктором.
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотом, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта.
10) С втулкой винта, выхлопными па-
трубками, подогревателем и трубами для
охлаждения.
И) С пропеллером и управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя
14) Без пускового приспособления и
коллектора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки виита, подогревателя
Для карбюратора, коллектора, стартера и
бензиновой помпы.
17) Без стартера.
18) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными па-
трубками, стартером и профиляжем для
охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора.
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special-мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта, пускового приспо-
собления, выхлопного коллектора и винта.
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мощность 415,5 л. с.
30) Actual-мощность 486,5 л. с.
31) Actual-мошность на уровне моря ,
750 л. с.
32) Actual-мощность иа уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 525 л. с.
>•> X ts Наименование V. Цилин Др^Ж
cu
мотора Страна Фирма располо-
о С
g жение
1 Tiger Kitten 20 . . . САСШ 1 Light Manufactue в ряд
2 . 30 •. . . | & Foundry Со . переверн, в ряд
3 Kemp Henderson . . .. Kemp Bros
4 5 Dayton Michigan „Rover" . . я Dayton в ряд переверн.
Michigan Aero-Eng. Corp. 4
6 Cameron Co .... National Aero Corp. в ряд 4
7 Renault Франция Renault 4
8 Argus AS 8 Германия Argus Motoren G. m. b H. 4
9 New Rover САСШ Michigain Aero-Eng. Corp 4
10 Colombo S-53 .... Италия Colombo 1
11 Cirrus III Англия Cirrus Aero-Eng. Ltd. 4
12 Clievolair D-4 .... САСШ Chevoljlr Motors Inc. 4
Pirate Indianopolis 4
13 Menasco Motors Ltd.
14 Gipsj' Англия Havilland Aircraft Co 4
15 Menasco A-4 .... Cirrus САСШ Menasco Motors Ltd. в ряд переверн. 4
16 Англия Cirrus Aero-Eng. Ltd. в ряд 4
17 Renault Франция Renault 4
18 American Hi .... .САСШ American Cirrus Eng. переверн. 4
19 Michel AM-14 .... Франция Michel в ряд 4
20 4 Pel Renault 4
21 Crosley 300 САСШ Crosley Aircraft Co в рядпер. 4
22 Scorpion Aeronautical Products Co в ряд 4
23 Hermes Англия Cirrus Aero-Eng. Ltd. 4
24 Junior 4 Чехо-Словакия Walter в ряд пер. 4 1
25 Michel AM-15 .... Франция Michel в ряд 4
26 Chaise AV-2 .... - Chaise вряд пер. 4
27 Chevolair САСШ Chevolair Motors Inc. в ряд 4
28 Bear . Dayton Aeropl. Eng. Co II 4
29 Gipsy-Major . . . Англия De Havilland в ряд пер. 4
30 333 САСШ Martin 4
31 6-390 Rauger б*
32 Chevrolet D-4 . Chevrolet Aviation Co 4
33 Gipsy 111 ... . Англия De Havilland 4
34 Brown Back Tiger . . САСШ Light Manufact. & Foundry Co в ряд 6
35 Asso 80 R-l . Италия Isotta-Fraschini 6 6е
36 New Fairchild . САСШ Fairchild Eng. Corp.
37 Crusader .... Curtiss Corp. 6!
38 A-69 Италия Fiat 4
39 S-63 Colombo 6
40 E-97 Англия D. Napier & Son, Ltd. 6
41 Buccaneer B-6 .... САСШ Menasco 6 1
42 500 Martin 6
43 Chevolair Chevolair Motors Inc. 6
44 D-6 Chevrolet Motors Co .. 6 1
45 Airslx • Англия A. D. C. Aircraft Ltd. в ряд л I
46 4-B Франция Chaise V 1
47 HM-150 Германия Hirth »»
48 HM-150 -. • я 1
49 HM-150U О 1
50 V-770 SG 3) САСШ Ranger » 1
М О Щ И О с т ь
' номиналы^ максимальная высотная Л. с. на
высота м
л. с- об/мин л. с. об/мин л. с. об/мин 1 ЦИЛ. 1 л
20,3 2) 2300 — — — -— — 10,15 16,1
30 42) 1500 — — .— — — 15,2 24,1
27.4 52 3000 — — — ,— — 6.85 21,07
2500 — — — — — 13,0 12,9
55,8 1850 — — — — 13,95 14,46
60 8 1800 — 2000 —• — —- 15,2 14,63
70 1600 — — — — — 17,5 12,22
75 1350 80 1400 — — — 18,75 11,77
76 1975 — — — — — 19 17,45
87 1700 105 2000 —• — — 21,75 15,23
91,2 1900 95,3 2100 — — — 22,8 18,47
91,2 2000 120 2250 — — — 22,8 15,67
91,2 1925 — — — — — 22,8 17,08
91,2 1900 101,4 2100 — — 22,8 17,37
91,2 1800 — — — — — 22,8 17,08
93,8 1900 98,3 2100 — — — 23,45 19,0
95 2000 105 — — — — 23,75 16,32
96,4 2100 — .— — — — 24,1 19,43
100 1700 122 18.50 — — — 25,0 13,59
100 2200 — — -— — — 25,0 17,2
101,4 2) 2100 — — — — 25,35 20,4
101,4 ' 1800 ,—_ — — — — 25,35 18,43
106,5 1900 116,5 2100 — — — 26,63 18,58
108 2000 120 2200 — — •— 27 18,6
ПО 1700 130 — — — — 27,5 14,95
ПО 2000 — — — — — 27,5 17.4
111,5 2250 — •— — — 27,9 19,35
И1,5 1550 121,7 1750 .— — — 27,9 15,27
120 2100 130 2350 — — — 30 19,6
120 2100 — — — — — 30 22,2
120 2150 130 2200 — — — 20 18,75
П1.7 2400 3000 .« — —. 30,4 21,05
121,7 2200 —— » •— — — 30,4 26,06
91,3 1700 — — — —. — 13,85 15,21
100 2000 120 2200 — — — 16,66 15,15
’11,5 2000 123,6 2100 -— — — 18,6 18,2
121,7 1800 — — — — 20,3 1685
135 2200 142 2400 —- — — 33,8 20,6
140 1850 150 2000 — — — 23,4 16,34
150 2000 168 2300 — — — 25,0 18
160 1975 — — — — 26,7 22,8
165 2100 — — .— — -— 27,5 20,04
172,5 2000 197,7 2400 — — — 28,7 19,75
’82.5 2400 — — — — — 30,4 21,13
279 1750 304 1950 — — — 46,5 16,52
120 2100 145 2300 — — — 30,0 17,45
1.50 160 2200 — — ! —. 18,75 21,70
170 2250 . — .—- —— —— 21,2 24,6
215 3000 — — — «— 26,9 31,2
3 >о 2550 — 1 — — — 29,2 27,2
329
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора Степень сжатия Среднее эффек- тивное давление кг) см2 1 Средняя скорость 1 поршня м/сек у
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход/диам. Литраж
1 цил. мотора
1 Tiger Kitten 20 ... . 95 89 0,938 0,63 1,26 5,3 3,15 6.J
2 , 30 ... . 95 89 0,938 0,63 1,26 5,3 7,23 4,11
3 Kemp Henderson . . . 68.2 88,9 1,303 0,325 1,3 5,1 6,32 8.Я
4 Dayion 95,3 114,3 1,2 0,815 3,26 5,3 5,74 9,3
5 Michigan „Rover* . . . 98,4 127 1,29 0,965 3,86 5,0 7,03 7,3
6 Cameron Co 104.7 120,6 1,152 1,039 4,146 5,4 7,33 7,i
7 Renault 114,3 139,7 1,222 1,433 5,732 — 6,88 7.41
8 Argus AS8 120,65 139,7 1,158 1,594 6,376 5,3 7,84 6,3
9 New Rover 104,7 127 1.212 1,09 4,36 5,1 7,94 8,3t
10 Colombo S-53 114 140 1.23 1,43 5,72 5,0 8,06 7,93
11 Cirrus Hi ПО 130 1,182 1,235 4,94 5,1 8,74 8.2
12 Chevolair D4 117,87 133,4 1,132 1,455 5,82 — 7,05 8.9
13 Pirate 114.3 130 1,139 1,335 5,34 5,5 7,98 8.34
14 Gipsy 114,3 128 1,12 1,313 5,252 5,0 8,23 8.11
15 Menasco A4 114,3 130 1,139 1,335 5,34 — 8,55 7,8
16 Cirrus 110 130 1,182 1,235 4,94 5,4 8,99 8,24
17 Renault 115 140 1,217 1,454 5,816 5,2 7,35 9.34
18 American Hi ПО 130,2 1,184 1,236 4,944 5,4 8,36 9,11
19 Michel AM 14 125 150 1.2 1,84 7,36 5,1 7,19 8,5
20 4Pei 115 140 1,217 1,454 5,816 5,8 7,04 10; 26
21 Crosley 300 Scorpion 108 135 1,25 1,237 4,98 5,0 8,78 9,45
22 117,5 127 1,081 1,375 5,5 — 9,22 7,62
23 Hermes 114,3 139.7 1,222 1,433 5,737 5,1 8,82 8,85
24 Junior 4 115 140 1,217 1,454 5,816 5,2 8,35 9,33
25 Michel AM-15 125 150 1,2 1,84 7,36 5,1 7,92 8,5
26 Chaise AV-2 130 140 1,077 1,86 7,44 5,5 6,65 9,31
27 Chevolair . • 117.47 133,35 1,136 1,44 5,76 — 7,75 —
28 Bear 114.3 177,8 1,555 1,825 7,3 5,3 8,87 9.14
29 Glosy-Major 118 140 1,186 1,53 6,12 5,25 8,4 9.8
30 333 114 133 1,165 1,358 5,44 5,3 9,46 9,3
31 6-390 102 130 1,275 1,07 6,42 5,2 7,83 9,31
32 Chevrolet D4 117,47 133.35 1,136 1,44 5,76 — 7,92 10.67
33 Gipsy 111 114,14 114,14 1,00 1,168 4,672 5,2 Ю,65 8.37
34 Brown Back Tiger . . . 104,9 127 1.21 1,099 6,594 — 7,34 7,2
35 Asso 80 R-l 100 140 1.4 1,1 6,6 5,0 6,82 9.Я
36 New Fairchild 100 130,17 1,3 1,02 6,12 5,2 8,20 8,67
37 Crusader 104.7 139,7 1,334 1,203 7,218 — 8,42 8,38
38 A-60 • ... 120 145 1.21 1,64 6,56 5,75 8,42 10,63
39 S-63 114 140 1,23 1,43 8,58 5,24 7,94 8,63
40 E-97 .... Г ... . 114 133 1,165 1,358 8,15 5,3 8,28 8,86
41 Buccaneer B6 114 130 1,14 1,325 7,95 5,5 9,17 8,56
42 500 . 114 133 1,165 1,358 8,15 5,3 8,68 9,31
43 Chevolair 117,87 133,4 1,132 1,455 8,73 — 8,89 8,9
44 D-6 117,48 133,35 1,136 1,44 8.64 — 7,92 10,67
45 Airsix 136,9 190,5 1,392 2,81 16,86 — 8,51 11,1
46 4-B 125 140 1,12 1,72 6,88 5,9 7,48 9,8
47 HM-150 100 110 1.1 0,864 6,91 — — 8,25
48 HM-150 100 110 1,1 0,864 6,91 5,3 9,84
49 HM-150u 100 ПО 1.1 0,864 6,91 5.3 9,34 11,0 11/15
50 V-770 SG 8) 102 130 1,275 1,062 12.75 5,0 9,69
330
Удельный расход г/л. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
топлива масла кг кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
295 9 27 !) 1,33 21,4 597 305 432
295 9 34 1) 1,12 27,0 305 600 — 457
— — 54 28) 1,97 41,54 660 280 •— 590
— — 80 1,54 24,5 — — — —
270 — 95 2в) 1,702 ‘ 24,6 1080 280 — 730
240 — 82 26) 1,348 19,78 1000 380 — 705
250 10 145 2,007 25,3 — — —
225 17 112 27) 1,494 17,55 1070 421 — 890
— — 105,2 К») 1,385 24,2 — — — —
230 10 103 1,184 18,02 1025 370 — 685
0,341 8) 0,010 8) 129 1,415 26,1 1162 482 — 904
254 14 134 1,47 23,02 — — —. —
240 4,5 122,6 1,342 22,96 1155 343 — 718
0,3308) — 130 1,426 24,75 — — — —
0,2378) 0,004е) 136 1,492 25,5 1190 320 —-. 685
0,341 8) — 129 1,375 26,1 1162 482 — 904
250 10 138 1,453 - 23,7 1387 543 — 922
— — 124 1,287 25,08 — — — —
240 10 162 1,62 22,01 — — — .—
— — 135 1,35 23,2 — —. — —
260 5 136 1) 1,34 27,5 1159 508 —
— — 133 1,312 24,2 1090 460 — 580
0,329») 0,006 8) 136,3 1,278 23,8 978 482 —— 916
235 10 130 1,204 22,35 115,2 526 —— 735
— — 155 1,41 21,05 — — — —
— —— — —— «— — — —> —
254 13,6 157 1) 1,407 27,2 — — — —
230 7 171 ») 1,534 23,4 1220 470 — 980
256 5,5 138 1,15 22,6 —. — —
220 4,5 120 1,0 22,07 1073 425 — 826
250 4,5 159 1,325 24,77 1292 495 — 792
— — 148 ») 1,216 25,7 1040 533 —. 590
— 130 1,068 27,82 — — 1
— —- 106,3 1,164 16,2 743 —. — 940
230 15 134 1,34 20,3 1360 540 — 780
S54 3,63 147,3 ®) 1,32 24,1 — — —
— .— 157 1,29 21,75 1443 _ — 832
— 135 1,0 20,6 — — —• —>
— — 151 1,08 17,6 — —
264 5 188 1,25 23,1 1487 661 800
—. — 165 1,03 20,76 1486 381 — 711
230 4,5 173 1,05 21,22 1422 457 — 869
227 13,62 193 1,12 22,25 — — —
— 175 0,959 20,25 1475 — —
— — 281 1,007 16,67 1778 — — 1105
— —. 139,5 1,16 20,3 — — — —
— —. 150 1,0 21,7 — — —
-— — 150 0.882 21,7 — — —. —
— — 165 1.1 23,9 -— — — —
256 4,5 284 0,811 22,28 1520 710 f 810
331
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюратор
система переда- точное число фирма c
1 2 Tiger Kitten 20 . 30 — 1 “ —
3 Kemp He.iderson .... — — Zenith 1
4 Dayton — — Ford А I1
5 Michigan .Rover" . . . — — Stromberg 1
6 Cameron Co — — 1
7 Renault — — Zenith 1
8 Argus AS 8 .— — Sum
9 New Rover — — Stromberg —.
Ю Colombo S-53 — — Zenith 1
И Cirrus HI . — — Claudel Hobson
12 Chevolair D-4 — — Stromberg 2
13 Pirate -— — — —_
14 Gipsy . . — — Zenith —.
15 Menasco A-4 — — Stromberg 1
16 Cirrus -— — Claudel Hobson
17 Renault • — — Zenith —
18 American Hi — > — — —
19 Michel AM-14 — Zenith 1
20 4 Pel — —. 1
21 Crosley 300 — — Holley —
22 Scorpion — — Zenith 1
23 Hermes — — Claudel Hobson 1
24 Junior 4 — — 1
25 Michel AM-15 — — — —
26 Chaise AV-2 .— — — —
27 Chevolair — — Stromberg 2
28 Bear .— Zeniih 1
29 Gipsy-Major — — Claudel Hobson 1
30 333 — — Zenith 1
31 6-390 —-. .— —
32 Chevrolet D-4 — — Zenith 1
33 Gipsy III — — •— ——
34 Brown Back Tiger . . . — — Stromberg —-
35 Asso 80 R-l —- — Zenith 2
36 New Fairchild ..... — .— a —» —
37 Crusader -- — Stromberg 1
38 A-60 -— —— — —
39 S-63 . • — — — ——
40 E-97 — — Claudel Hobson 1
41 Buccaneer B-6 — — Stromberg —-
42 500 - : — Zenith 2
43 Ch°volair 9 — Stromberg 2
44 D-6 — — —~~
45 Aii six — ) Zenith
46 4-B . . . . • — 1 —
47 MM-150 — — •— —
48 HM-150 — -— — ——
49 HM-150u — — -'—1
50 V-770SG3) Stromberg 2
332
Зажигание Редуктор Стартер
система О g система передаточ- система
tr ft ное число
— — — — —
Bosch 1 — — —
2 — — —
Scintilla 1 — — —
— 1 — — — ।
2 —- — ——
Scintilla 2 — — Ручной
2 — — —
Marelli 2 — — —
ВТН 2 — — —-
Bosch 2 — — —
— — —. — Ручной
ВТН 9 — —— Я
Scintilla 1 — — —
ВТН 2 —— — —-
— — — —
— — — — ——
SEV 2 — — —
Voltex 2 — —* —
Bosch — — — —
2 — — Aeromar'пе
Wa ford o — — —
Scintilla 2 — — Инерционн.
— — — — —
— — — — —
Bosch 2 — — — *
— — — — —
2 — — —
Scintilla 2 — — SAE
— — — ——
2 — — —
BTH — — — —
Bosch 2 — — —
— 2 Цилиндр, зубч. 0,578—0,68 —
Scintilla 2 —- — —
2 — — —
— — —- — —
—- —
—. 2 -i- — Ручной
Bosch 2 —. — Сжатый воздух
Scintilla 2 — 0,6—0,765 —
Bosch 2 — — —
— —- — —
Siemens — — — —
— — — • —
— — — —
— — ——• — —
— — — — —
Scintilla 2 0,666 Иперционн.
333
№ по
пор.
Наименование мотора
Литературный источник
Tiger Kitten 20 . . .
„ 30 , . .
Kemp Henderson . . .
Dayton................
Michigan „Rover" . .
Cameron Co............
Renault..............
Argus AS8.............
New Rover. r;;....
Colombo S-53 ....
Cirrus II!............
Chevolair D4..........
Pirate................
Gipsy ................
Menasco A4............
Cirrus...............
Renault...............
American Hi...........
Michel AM14 . . . .
4 Pel.................
Crosley 300 ..........
Scorpion.............
Hermes................
Junior 4..............
Michel AM-15 ....
Chaise AV-2...........
Chevolair.............
Bear..................
Gipsy-Major..........
333 ..................
6-390 ................
Chevrolet D4..........
Gipsy Ill............
Brown Back Tiger . .
Asso 80 R-l..........
New Fairchild ....
Crusader..............
A-60..................
S-63 ................
E-97.................
Buccaneer B6 ....
500 .................
Chevolair.............
D-6 . . . •..........
Airsix................
4-B ..................
HM-150............ .
HM-150...............
HM-150U...............
V-770 SG3.............
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
h
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
„Z.F.M.", 1931, № 12.
.Jane's*, 1929.
.Jane's*, 1931.
»Aer. Eng.*, Jan.-March 1930; .Aviation*, March 1930.
„Aut. Ind.*, March 3, 1928; „Aer. Dig.", Febr. 1928.
,Jane's”, 1929; ,,L'Air*,Vl, 1930; .L’Aeronaut", № 128
1930.
.Jane's*, 1929; „L’Aeronaut", Juni, 1930.
„Aviation", March 8, 1930.
„Flight", July, 1929;, Jane’s", 1929; .Air. Eng.", Ш, 1930.
.Jane’s", 1929; .Aviation", Nov. 24 1928; .Flight”,
Aug. 30, 1928.
„Aeroplane", 1930, № 18; „Aviation*, Apr. 19,1930;
.Z.F.M.*, 1930, № 3.
,Aer. Dig.*, March 1930.
„Jane’s”, 1929; .Flight*, July 18, 1929.
.Z.F.M.", 1931, № 7: „L’Aeronaut*, 1930, № 128.
.Aer. Dig.*, Apr. 1930; „U.S.A.S.", Apr. 30, 1930;
„Aviation*, Apr. 1930.
.Jane's", 1929; .L’Aerotechnica”, № 7—8, 1930
„Z.F.M*. № 11, 1930.
„L’Air". № 305, 1932; .Aeroplane*, № 22, 1932.
.Z.F.M.*, № 16, 1931.
„Z.F.M.", № 16, 1931, „Flugwoche*, № 5—6, 1929.
,Aut. Ind.*, № 9, 1932; .Aeroplane*, Nev. 1932.
.Flight", Febr. 27, 1931.
„Flight", Febr. 27, 1931.
„Aer. Dig.", May 1930; „Aviation", Apr. 19, 1930.
„Z.F.M.", № 3, 1930.
„Jane’s", 1929; „Aer. Dig.*, Aug. 1929; ,Aer. Eng.*,
Jan.-March 1930.
„Air. Eng.“, .№ 45, Nov. 1932; „Aeroplane*, Nov. 1932.
Каталог фирмы; .Jane’s*, 1931.
„Jane’s", 1929.
„Jane’s*, 1929; „Aviation". 1930, March; „Flugsport",
№ 16, 1930.
.Aeroplane", Jan., № 3, 1930; „Air. Eng.“, March 1,
1929; „Airways*, Aug. 1930.
.Air Dig.*, June 1930, „Aviation*, March 8, 1930;
„Z.F.M", № 13, 1930.
.Jane’s", 1929; „D M.Z.”, Heft 9, 1929; „Flugwoche",
1929, № 5—6.
„Jane’s", 1929; „Aviation", March 1930; .Flugsport",
№ 19 1930.
„Jane’s,* 1929;'„Z.F.M.* № 5, 1930.
„Aeroplane”, № 22, Nov. 30, 1932.
„Flight* № 26, June 1932.
„Jane s*, 1932; „West. Fl.“, № 4, Apr. 1932.
1931.
„Jane’s", 1929; „Aer. Dig.", May, 1930.
„Jane’s”, 1929.
.Aetoplane”, № 22. Nov. 1932.
„Luftwacht", № 9, Sept. 1932.
„Air. Eng.",. № 45, Nov. 1932i
.Aut. Ind.”, Febr. 27, 1932.
334
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. П
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) Мощность ие оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем
4) С редуктором.
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотом, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта. *
Ю) С втулкой винта, выхлопными па-
тпубками, подогревателем н трубами для
охлаждения.
11) С пропеллером и управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя.
14) Без пускового приспособления и
коллектора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки винта, подогревателя
Для карбюратора, коллектора, стартера
и бензиновой помпы.
17) Без стартера.
18) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными
патрубками, стартером и профиляжем
для охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора. (
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special-мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта, пускового приспо-
собления, выхлопного коллектора и винта.
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мощность 415,5 л. с.
30) Actual-мощность 486,5 л. с.
31) Actual-мощность на уровне моря
750 л. с.
32) Actual-мощность на уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 525 л. с.
№ по порядку Наименование мотора Страна - Фирма Цилиндры
располо- жение чис
51 V-770 SG з) САСШ Ranger В ряд 1
52 Allison V-1410 .... / Allison Eng. Со г
53 Asso-Caccia .... Италия isdtta-Fraschini
54 Liberty САСШ Liberty 1-
55 Allison Vg-1410 . . Allison Eng. Co 1
56 Mercedes Benz F-7502 Германия Daimler-Benz гор. V-1600
57 Cleone 2-тактн. . . . САСШ Cleone Motors
58 Midget 2-тактн. . . . — Jacobs Aircraft Eng. Co с
59 Scorpion 11 Англия А. В. C. Motors Ltd.
60 AS-16 Германия Argus 4
61 A-40 САСШ Continental 4
62 E-113 Aeronca я
63 Hornet Англия А. В. C. Motors Ltd.
64 Salmson AD-3 ... Франция S-te des Moteurs Salmson звезда
65 Anzani A. Anzani
66
67 Szekeley SR-3-L . . . САСШ Szekeley Aircraft Eng. Co
68 Anzani Франция A. Anzani 3
69 Fuscaldo Италия Fuscaldo 3
70 S. F. F. A. В . . . Франция S-te anonyme de Fabri- cation Aeronautique 1
71 Le Blond САСШ Le Blond Aircraft Eng. Co 3
72 Sky Roamer Szekeley 3
73 Power 3-40 .... Guy R. Power 3
74 AR-3 Aeromar. Plane & Mot. Co 3
75 L-3 Jacobs 3
76 Lucifer Англия Bristol Aeroplane Co 3
п Tiger Junior 50 . . . САСШ Light Manufactue & Foundry Co • ряд V-1800 1
78 Irwin 79 2-тактн. . . Англия Irwin Aircraft Co Звезда 4
79 Maggi-Bernardi . . . Италия — 4
80 Chevolair САСШ Chevolair Motors Co 4
81 Fairchild Caminez . . Fairchild Eng. Corp. 4
82 BMW X Германия BMW 5
83 Counter 2-тактн. . . . Англия — 5
84 BMW X Германия BMW 5
85 Salmson AC-5 .... Франция S-t6 des Moteurs Salmson 5
86 Walter NZ Чехо-Словакия Walter 5
87 Le«Blond САСШ Le Blond Aircraft Eng. Co 5
88 Fuscaldo Италия Fuscaldo 5
89 Siemens Sh-13 .... Германия Siemens und Halske 5
90 Sky Roamer САСШ Szekeley Aircraft Co 5
91 Velie M-5 Velie Motors Corp. 5
92 Siemens Sh-13 a . . . Германия Siemens tind Halske 5
93 Genet Англия Armstrong Siddeley Ltd. 5
94 Vega Чехо-Словакия Walter 5
95 Scarab Junior .... САСШ Warner Aircraft Co 5
96 R-266 САСШ Lambert Aircraft Co 5
97 Dawn Dawn Motors Ltd. 5
98 New Lambert .... Lambert Aircraft Co 5
99 Lorraine 5Ab .... Франция Lorraine 5
100 Renard Бельгия Renard 5
336
М О щ Н О с т ь
номинальная максимальная высотная л. с. на
Л. с. об/мин л. с. об/мин л. с. об/мин высота м 1 цил. 1 л
400 2800
•)16 1880 — — — — — 34,65 18,02
420 2250 450 2500 — — — 35 20,4
426 1900 — — — — — 35,5 18,36
436 1900 — — — —— 36,35 18,88
20 3000 — — — — — 10 22,63
25,35 2600 28,4 2700 — 12,68 20,01
25,4 2) 3000 — — — — — 12.7 40,2
34,45 2500 40,53 2750 .—. — — 17,23 23,3
35 2390 40 2500 — “ — 8,75 17,5
35 2500 38 2800 — — — 8,75 16,65
36 2400 40 2520 — — — 18,0 19,3
76 1875 82 2075 — — — 19,0 19,23
12 1800 — — — — — 4,0 12,1
25 — — — — — — \ 8,33 12,47
25 —- — — —- —. 8,33 10,92
30,42) 1750 -— — — 10,13 9,75
35 — -— — — —- — 11,66 11,23
, 40 2500 — — — — — 13,33 17,47
40 1450 — — — — — 13,33 12,32
40,55 1900 .— — — — 13,52 16,49
40,55 1750 — — — — — 13,52 13
40,6 2) 2200 .— — — — — 13,53 17,65
50,7 2150 -— — — — -— 16,9 19,43
55 2100 — — •— — — 18,33 17,5
121,7 1700 .— — — — 40,55 15,25
50,7 1600 — — ’— — — 12> 20,1
20,28 1730 — 2200 — — 5,07 17,37
65 1900 70 2000 — — — 16,25 21,96
111,5 2250 — — — — .— 27,9 19,35
136,9 1000 — — — — 34,25 18,65
50 — 65 — — — 10 23,1
50,7 2000 — — — -— — 10,14 20,24
60 2900 — •— — — 12 27,7
60 1800 — — — — — 12 11,76
60 1400 -— — — — 12 11,55
60,8 1900 — — 12,6 14,83
65 — — — 13 17,04
68 1500 82 1750 — — —. 13,6 13,08
71 1850 — — — — — 14,2 13,65
71 1800 81,2 2000 —- — 14,2 17,25
75 1850 88 1900 — — — 15 14,43
83,1 2200 89,2 2420 — * _ — 16,62 20,17
85 1750 90 1800 .— — — 17 16,35
85 1950 — — — 17 17,23
85 2250 90 2375 — 17 19,5
91,2 1300 111,4 1450 — — 18,24 22,2
91,2 2375 —— 18,25 21
100 1350 . — — 20 11,63
100 1400 — — — — — 20 12,67
21 и. ш. Нейман 33'’
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора L Степень сжатия Среднее эффек- тивное давление л.' СМ- Средняя скорость] поршня м/сек^ J
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход/диам. Литраж
1 цил. мотора
51 V-770 SG з) . ’ 102 130 1,275 1,062 12,75
52 Allison V-1410 .... 117,48 177,8 1,515 1,925 23,1 — 8,62 11,14 10,5 11,27 Г.27 10 ’
53 Asso-Caccia 125 140 1,12 1,72 20,64 5,4 8,14
54 Liberty 117,18 177,8 1,515 1,925 23,1 5,3 8,69
55 Allison Vg-1410 .... 117,18 177,8 1,515 1,925 23,1 —. 8,94
56 Mercedes Benz F-7502 . 75 100 1,333 0,442 0,884 — 6,79
57 Cleone 2-тактн 95,25 88,9 0,933 0,634 1,268 — 3,46 >.71
58 Midget 2-тактн 76 70 0,922 0,3175 0,635 — 6,01 7,0
59 Scorpion II 101,6 91,4 0,90 0,74 1,48 6,0 8,38 7,61
60 AS in 82 95 1,1b 0,502 2,08 5,0 6,34 ' >6
61 A-4b 84 95 1,13 0,526 2,104 — 6,0 ' 12
62 E-113 108 101,6 0,94 0,93 1,86 5,0 7,26 8,12
63 Hornet 101,6 122 1,2 0,988 3,952 5,5 9*4 7,63
64 Salmson AD-3 70 86 1,228 0,331 0,993 5,6 6,04
65 Anzani 90 105 1,166 0,668 2,004 —
6> 90 120 1,334 0.763 2,289 —- ——
67 Szekeley SR-3-L .... 103 120 1,142 1,039 3,117 5,0 5,02 7,0
68 Anzani 105 120 1,142 1,039 3,117 —
69 Fuscaldo 90 120 1,334 0,763 2,289 6,29 10
70 S.F.F.A.-B 105 125 1,19 1,082 8,246 — 7,65 6,04
71 Le Blond ...<... 10-1.7 95,3 0,91 0,82 2,46 — 7,81 6,04 I
72 Sky Roamer .... 104.78 120,6 1,15 1,04 3,12 4,63 6,69 7,04
73 F 'wer 3-40 98 10" 1.041 0,769 2,307 .— 7,20 7,48
74 AR-3 104,78 101,6 0,972 0,87 2,61 5,0 8,2 7,2
75 L-3 105 120,6 1,15 1,045 3,14 4,8 7,51 8,44
76 Lucifer . 146 159 1,089 2,66 7,98 5,0 8,98 9,01
77 Tiger-Junior 50 ... . 95 89 0,938 0,63 2,52 5,3 11,32 4,75
78 Irwin 79 2-тактн. . . . 73 69,8 0,956 0,292 1,168 5,0 4,52 4,025
79 Maggi-Bernardi .... 96 102,5 1,068 0,742 2,968 — 5,2 ь/9
80 Chevolair — — — 1,44 5,76 —, 7 75 —►
81 Fairchild Caminez . . . 143 114,3 0,8 1,835 7,34 — 16,78 3,81
8’2 BMW X 83 80 0,964 0,433 2,165 5,5 —
83 Counter 2-тактн. . . . 85,09 88,14 1,035 0,501 2,505 4,55 5,87
84 BMW X 83 80 1,964 0,433 2,165 6,3 8,6 7 73
85 Salmson AC-5 100 130 1,3 1,02 5,1 5,1 5,89 7,8 ( ,
86 Walter NZ 105 120 1,142 1,039 5,195 4,5 7,42 5.6 1
87 Le Blond 104,7 95,3 0,91 0,82 4,1 5,4 7,02 6,03
88 Fuscaldo 90 120 1,334 0,763 3,815 — — —
89 Siemens Sh-13 .... 105 120 1,142 1,039 5,195 5,64 7,85 6,0
90 Sky Roamer 104,78 120,6 1,15 LO4 5,2 — 6,64 7,4
91 Veiie M-5 105 95 0,905 0,823 4,115 5,2 8,63 5,7 1
92 jiemens Sh-13a .... 105 120 1,142 1.039 5,195 — 7,ь2 7,4 И
93 Genet 101,6 101,6 1,0 0,824 4,12 5,25 8/5 7,45 ||
94 Vega ....... 105 120 1,142 1,039 5,195 5,15 8,4*’ 7,0
95 Scarab Junior 107,95 107.95 1,0 O.J87 4,935 .— 7,95 7,02
95 R-2 6 107,95 95 0,88 0, <7 4,35 5,35 7,8 7,12
97 Dawn 104,78 "5.25 0,91 0,52 4,1 — 7,7 4,13
9! New Lambert 107,95 95,25 0,882 0.87 4,35 — 7,95 7.5J
99 Lorraine 5 Ab 123 1'0 1,12 1,718 8 5J 5,0 7,76 6,3
100 R. nard 120 139,7 1,164 1,58 7,9 5,2 8,14 6,52
338
цельный расход * г/л. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
Т011Л‘,ва масла кг кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
___ *
/О 13 465 т) 1,117 20,13 1990 870 — ПуО
230 16 315 «j 0,75 15,26 1646 700 — 840
— 465 1,091 20,05 — — — —-
250 13 526 23; 1,207 22,8 2150 870 — 1190
300 — 48 2,4 54,3 540 775 — 470
0,375 -— 11,35 0,448 8,96 — — —
—. 27 1) 1,062 42,5 — — — —
0,295 s) — 49,э 1) 1,437 33,43 394 812 — 660
— 68 1,945 32,7 —. — —— -—
— 62,65 1,79 29,9 — — — —
250 10 51,4 1,43 27,6 610 715 — —
0.2J6 8) 20 102 к) 1,342 25,8 640 9 0 — 770
.— 34 2,835 34,25 — — — —
— 50 2,0 24 94 — — —. .—
— — 50 2,0 21,85 — — — —
, .— 61 1) 2,01 19,55 635 — 762 —~
____ 60 1,715 19,25 — —— — —
— 84 «) 2,1 36,7 — — —
218 — 80 2,0 24,7 — — — —
250 — 75,6 1,865 30,75 556 — 832 —
260 13 69 1,702 22,1 600 — 910 —
— 57 1) 1Л 24,8 — — —
—- — 70,8 12) 1,395 27,1 610 — 870 —
260 7 77 1,4 24,5 737 — 940 —
150 1,233 18,8 — — — —
295 9 61 1,202 24,2 600 508 432 —.
270 — 26 1,281 22,25 460 — 585 —
280 15 74 28) 1,14 25 720 — 820 -—-
— — 156,6 1,405 27,2 — —• — —
— — 154,4 1,126 21,03 — — — —
— .—- 80 13) 1.6 36,95 .— —— — —
— — 72,7 1,435 29,03 —. — 838
235 _—- 80 1,333 36,95 — — — —
24.5 — ПО 1,833 21,6 — — — —.
235 —. 105 1,75 20,2 — — — —
101 1,66 24,64 547 — 832 —
— 117 1,801 30,7 — — — —
235 10 112 1,647 . 21,53 858 — 1006 —
—— - 69 0,973 13,27 600 — 910 —
220 11 95 1,338 23,1 660 — 813 —
—. — ПО 1,542 21,12 — —- — —-
-— 95,4 1,147 23,15 711 — «14 —»
225 15 103 1,212 19,8 776 — 946 —
2Э1 9.1 104,4 1,228 21,15 737 — 921 —
280 11 97 1,14 22,3 771 — 838 —
— — ——. —— — —
— — 97,2 1,066 22,4 — — ——— ——
2.50 15 150 1,5 17,47 971 — 1148 —
225 — 125 1 1,25 15,83 — — 1083
22*
239
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюратор I
система переда- точное число фирма о
51 V-770-SG 3) Stromberg П 2 il
52 Allison V-1410 —- — 1 1
53 Asso-Caccia — — Zenith 4 I
54 Liberty — — — —— 11
55 Allison Vg-1410 .... — — Stromberg — 1
56 Mercedes-Benz F-7502 . . —- — Mercedes-Benz 1 i
57 Cleone 2-тактн •— — Спец, констр. —. Ж1
58 Midget 2-тактн — — — . T
59 Scorpion II — — Claudel Hobson I >
60 AS-16 — — — —- 1 ।
61 A-40 — — — 1
62 E-113 — — Випфельд 1
63 Hornet —• — Claudel 1
64 Salmson AD-3 — — — ——
65 Anzani • — —- — —T 1
66 — —- — —
67 Szekeley SR-3-L . . . • — — —
68 Anzani — \ — — —
69 Fuscaldo — —• — — il 1
70 S.F.F.A.-B — — — — 1
71 Le Blond —• — Stromberg 1 1
72 Sky Roamer — — w _4
73 Power 3-40 — — —
74 AR-3 — — » Stromberg —
75 L-3 - • — » 1
76 Lucifer — — — —
77 Tiger-Junior 50 ' — —
78 Irwin 79 2-такти — — —
79 Maggi-Bcrnardi .... — — —
80 Chevolair — — — —
81 Fairchild Caminez.... — — — -
82 BMW X ! -— — — —
83 Counter 2-тактн — — Claudel Hobson 1
84 BMW X — — BMW верти к. -—
85 Salmson AC-5 — — Zenith —' 1
86 Walter NZ — — Я 1
87 Le Blond — — Stromberg •—•
88 Fuscaldo — — —
89 Siemens Sh-13 ... — \ — Sum
90 Sky Roamer — — — ——
91 Velie M-5 — — Zenith —
92 Siemens Sh-13a .... —- — — —
93 Genet \ — Claudel Hobson —~
94 Vega — Zenith —
95 Scarab Junior —— — Stromberg — -•
96 R-266 1 » 1
97 Dawn — — — —
98 New Lambert . . - . . — —. 1
99 Lorraine 5 Ab — — Zenith •—
100 Renard — — —
4 fe s
Зажигание Редуктор Стартер
система о 4 система передаточ- система
s ное число
3*
•
Scintilla 2 — 0,666 Инерционн.
Delco-Remy — — —
Marelli 2 •— — Сжатый воздух
— — — -- —
Delco-Remy — Эпициклич. зацепл. 0,6 —
— 1 Планетари. 0,33 —
— — — •—-
— — — —
BTH —' / — —
— —
Scintilla 1 — — —
Bosch 1 — — —
Watford 1 — — Инерц..анн.
— 1 •—“ — -—•
— — « — — —
-1 —
— J— — — —
.— — — — —
— — — — —
— — — — —
— — — — —
Scintilla 2 — — —
-
> - —
Bosch 2 — — —
Scintilla 2 — — —
— — » — — —
— — — — —
— — — —. —
— — — —
— — —— —- —
— — Ч —— -—-
Bosch — 0,5 —
BTH 2 •— -— —
Bosch BMW 0,5 —
Salmson — — •— —
Scintilla > — —- — —
9
Катушка и батарея 2 — — Электрическ.
Siemens 2 — -—• —
. .— — 1 — Eclipse
Scintilla 2 — — —
— — — ——
BTH 2 — — —
Scintilla 2 — — —
——. — —-
2 — Инерционн. с электро-
— приводом
— — — —
Scintilla 2 — ——
— 2 — — —
— — — — —
- 311
340
J№
no
nop.
Наименование мотора
Литературный источник
51
52
53
54
55
56
57
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
V-770 SG3 . . . . . •
Allison V-1410 . • . .
Asso-Caccia ......
*
Liberty..............
Allison Vg-1410 . . .
Mercedes-Benz F-7502.
Cleone 2-тактн. . . .
Midget 2-тактн. . . .
Scorpion II..........
AS-16................
A-40..................
E-113 ...............
Hornet...............
Salmson AD-3 . . . .
Anzani...............
Szekeley SR-3-L . . .
Anzani...............
Fuscaldo..............
S.F.F.A.-B............
Le Blond.............
Sky Roamer...........
Power 3-40 ......
AR-3.................
L-3..................
Lucifer..............
Tiger-Junior 50 ... .
Irwin 79 2-тактн. . . .
Maggi-Bernardi . . . .
Chevolair.............
Fairchild Caminez . . .
BMW X.................
Counter 2-тактн. . . .
BMW X................
Saimson AC-5 ....
Walter NZ............
Le Blond.............
Fuscaldo.............
Siemens Sh-13 . . . .
Sky Roamer...........
Velie M-5............
Siemens Sh-13a . . .
Genet................
Vega.................
Scarab Junior........
R-266 ...............
Dawn.................
New Lambert ....
Lorraine 5 Ab ....
Renard...............
„Aer. Dig.", Apr. 1932.
„Jane's", 1929; „Aviation", Dec. 1927;
Heft 5, 1928.
„Jane’s", 1929; .D.M.Z." 1929, Heft 9;
naut.-, 1928, N10.
„R.G.A”, 1928, № 9.
„Z.F.M."
„L’Aero-
„Jane’s", 1929; „Aviation", Dec. 1927; „Z.F.M"
Heft 5, 1928.
„Jane’s", 1929.
.Aer. Dig.", May 1930.
„Z.F.M.№ 4, 1931.
„Jane’s", 1929.
„Air. Eng.“, № 45, Nov. 1932.
„Jane’s", 1931.
„Flight", Aug. 16 & 30, 1928; .Aeroplane", Oct. 2;
1929; „D.M.Z.", 1929, Heft 2.
\ »
„Jane’s", 1929.
.Z.F.M.", 1931, № 19.
„Jane’s", 1929. * i
„Z.F.M.", 1929, Heft 6; „Z.F.M.", 1931, № 2;
.L’Air”, 1930, Nov. 1.
„Jane’s", 1929; „Aut. Ind.“, March 16, 1929.
„Jane’s", 1929; „Aviaton", 1930, March 8; „Z.F.M.",
№ 10, 1931.
„Z.F.M." 1931, № 16.
„Av. Eng.“, Sept. 1931,
„West. FL", № 4, 1932.
„R.G.A.”, № 9, 1923.
„Z.F.M.", Juni 1931, № 12.
„Jane’s", 1929; „Z.F.M.", Aug. 1931, № 16.
„Doc. Аёг.", 1930, Juillet.
„Jane’s", 1929.
„Aer. Dig.", Febr. 1930; „Aut. Ind.“, Febr. 1930;
„M.W.", Nov. 1927.
„Aeroplane", Sept. 1929; „Aer. Eng.", 13, 1929.
„Aeroplane", Aug. 27, 1930; „Flight", Oct. 24, 1930.
„Janes", 1929.
„ 1929; „L’A£rophile“, 1930, Mars 15.
„ 1929; „R.GA.", Ks 9, 1928-
„ 1929; „Aer. Eng.“, Jan.-March'ТЭЗО; .Avia-
tion", May 11, 1929.
„Jane’s", 1929.
„Z.F.M.”, Heft 9, 1929; „D.M.Z.", Heft 1, 1929.
„Jane’s", 1929; „Z.F.M.", 1931, № 12.
„Aer. Dig.", 1929, Jan.; „Aut. lnd.“, 1928, Apr. 21;
„Aviation", May 1928.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Aut. Ind.“, 1929, March 23; „Flight", 1929 May 2;
„D.M.Z ", 1928, Dec. № 13.
„Flight”, 1929, July 25; „D.M.Z.", 1929, Heft 9.
„Aviation", 1930, March 15; „Aer. Dig.", 1930, Apr.
„Jane’s", 1931.
„Aer. Dig.", 1931, Oct.
„Aviation”, 1930, March 8.
„Jane’s”, 1929; „Z.F.M.", 1928, Heft 4; „L’Air,
1927, Oct.
„Janes”, 1929; „Z.F.M.", 1928, Heft 6.
342
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. II
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) Мощность не оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем.
4) С редуктором. «
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотом, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта.
10) С втулкой винта, выхлопными па-
трубками, подогревателем и трубами для
охлаждения.
11) С пропеллером н управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя.
14) Без пускового приспособления и
коллектора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки винта, подогревателя
для карбюратора, коллектора, стартера
и бензиновой помпы.
17) Без стартера.
18) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными
патрубками, стартером и профиляжеи
для охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора.
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special-мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта, пускового приспо
собления, выхлопного коллектора и винта
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мошность 415,5 л. с.
30) Actual-мощность 486,5 л. с.
31) Actual-мощность на уровне моря
750 л. с.
32) Actual-мошность на уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34> Нормальная мощность на станке
иа уровне моря 525 л. с.
№ по порядку Наименование мотора Страна Фирма Цилиндры ’ " Мош н о с т ь г
располо- жение число номинальная максимальная в ь с от н а я л. с. на
л. С. об/мин л. С. об/мин л. с. об/мин высота м » 1 цил. 1 Л 1
101 102 V ' Genet Major .... Англия Armstrong Siddeley Ltd. О • звезда 5 5 101.39 101,39 2200 2200 1500 1650 1880 1700 1550 1850 1925 • 1850 1975 1880 111,5 111,5 — — — — 20,27 20,27 22 19,36 I 19,36 15,55
103 Scoda S-7 Чехословакия Scodovy Zavody ' Я 5 ' по 22 12,8 1
104 Lorraine 5Pb .... Франция Lorraine 5 110 г — 22,92 18,8
105 Kinner K-5 САСШ Kinner Airpl. & Motor Co я 5 114,6 150 135 24,0 12,9 1
106 Lorraine Франция Lorraine 5 120 1800 — 24,0 14,7 1
107 120 Бельгия Renard 5 120 24,0 17,0 I
108 R-7 Чехословакия Avia я 5 120 1 - 25,36 21,8
109 Kinner B-5 САСШ Kinner Airpl. & Motor Co я ] 5 126,8 167,25 2035 30,4 17,17
НО Mongoose Англия Armstrong Siddeley Ltd. п 5 152 32,0 20,0 1
111 R-5 САСШ Kinner Airpl. & Motor Co п 5 160 32,05 20,1
112 Moore General Airmotors Co я 5 160,2 33,0 18,65
113 114 5Q Dragon V Франция Испания Hispano-Suiza Elizalde E. A. я я 5 5 165 165 2000 1800 2000 1800 1OU 180 2000 — — — 33 33,46 17,75 1 18,9
115 Whirlwind J-6 . . . . САСШ Wright Aeronautical Co п 5 167,3 230 1900 37 16,16 1
116 Regulus Чехословакия J. Walter 9 5 185 38,55 16,47 1
117 Kinner САСШ Kinner Airpl. & Motors Co V 5 192,7 1800 233 285 1870 41,6 15,07
118 Titan Ш Англия Bristol Airplane Co 9 5 208 1700 1700 1800 46 16,67 |
119 120 „ 5Ba „ II-5Bc Франция Gnome et Rhone 9 5 5 230 255 • 1900 — — — 51 57 18,48 20,65
121 ; ii-5Kc я w Я 5 285 2000 — 4,17 12,6
122 AD-6 Salmson 6 ! 25 1800 -— __ 7,5 11,23
123 Anzani A. Anzani 9 6 к 45 — — 8,33 10,92
124 Si 6 ' ] 50 — 10 9,26
125 126 127 128 129 130 131 132 Challenger К 600 . . Pobjoy P-1 Alioth Pobjoy R Fiat A-50 Fuscaldo S. F. F. A • САСШ Англия Италия Англия Италия Франция Curtiss Corp. D. R. Pobjoy Stablimenti Farina D. R. Pobjoy S-ta anonima Fiat Fuscaldo S-t£ Francaise de Fabri- Я я> п 9 »» 9 1 •* 6 6 I 7 7 ! 7 7 7 7 60 182,5 60,8 68 76 85 90 90 1800 3000 1750 3000 1600 1800 1400 68,4 75 - 95 98 3300 1950 1800 2000 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 30,4 8,69 9,72 10,86 12,14 12,86 12,86 18,5 24,5 1 14,85 1 26,8 12,89 I 16,85 1 11,91 I
cation A6ronautique , । 1 91,2 1850 2400 1600 1800 1500 13,03 15,9 I
133 Le Blond САСШ Le Blond Aircraft Co в 7 100 2800 -— — 13,14 20,1 |
134 Algol Италия Stablimenti Farina 9 7 92 13,57 13,07
135 Walter Чехословакия J. Walter 9 7 • 95 -- — 13,57 13,31 |
136 Salmson AC-7 .... Франция S-te des Moteurs Salmson 9 7 95 95 100 100 100 100 101,3 105 ПО 111,52) 111,53) 111,52) 1 И5 I 1 116,5 116,5 121,7 115 1750 — — 13,57 13,07 I
137 Siemens Sh-14 . . . Германия Siemens und Halske 9 — — 14,27 13,2
138 139 140 141 142 143 144 S. F F. A Renault 100 c. v. . . Fiat A-50 Renault Cameron 7-AC Walter „Venus' . . . Франция » Италия Франция САСШ Англия Чехословакия S. F. F. A. Renault S-ta anonyma Fiat Renault National Aero Corp. British Salmson J. Walter м 9 В В П 7 7 , 7 ' 7 7 7 2000 1800 2000 1800 1800 1750 2150 1850 1850 1900 1800 19’5 1900 120 112 115 2200 2000 1800 — — 1 1 1 1 1 1 1 14,27 14,27 14,27 14,48 15,0 15.73 15,93 15,18 15,15 1 15,15 14,7 | 14,7 15,14 I 18,32 |
145 146 147 148 149 150 151 Le Blond 7DF . . . . Warner Scarab . . . Sky Roamer. ... Fiat AS-3 Axelson Hess „Warrier* . . . Le Blond САСШ Я Италия САСШ » п Le Blond Aircraft Co Warner Aircraft Co Szekeley Aircraft Eng. Co Flat Axelson Aircraft Eng. Co Alliance Aircraft Corp. Le Blond Aircraft Co Я 99 9 Я Я П я 7 7 7 7 7 7 7 f 123,7 120 1950 2100 — — 1 1 1 1 1 1 15,93 15,93 16,4 16,65 16,65 17,38 16,11 I 15,32 1 15,8 11,62 1 15,9 11,67 I
- 345
344 9
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора Степень сжатия Среднее эффек- тивное давление кг/см- £ Я о Л о Я 2 ж о; 1 сх Я X Я ч эд °-Я О q 'удельный расход | г/л. с. ч. 1 Сухой вес мотора Габарит мотора мм
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход/диам. Литраж топлива масла кг «г/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
1 НМЛ. мотора
101 Genet Major 107,95 114,3 1,058 1,047 5,235 5,2 7,93 8 Я 0,327 8) 0,0113 8) 113,5 1,12 21,68 920 х 963
102 107,95 114,3 1,058 1,047 5,235 7,93 8 ЗД — 127») 1,253 24,25 — —
103 Scoda S-7 120 125 1,042 1,414 7,07 9,33 6 251 .— .— 169 1,454 22,62 — — 1070 —
104 Lorraine 5 Pb 125 140 1,12 1,718 8,59 5,0 6,98 7 7 1 ' — — 151 1,373 17,58 — — — —-•
105 Kinner K-5 107,95 133,35 1,234 1,22 6,1 5,1 4,5 83fr 0,352 8) — 127 ») 1,108 20,81 — — 1090 —
106 Lorraine 130 140 1,077 1,86 9,3 5,25 6,83 7 'аЛ — — 161 1,342 17,31 — — — —
107 120 120 145 1.21 1,64 8,20 5,3 8,50 7 46 228 — 130 1,084 15,85 — — 1080 —
108 R-7 120 125 1,04 1,415 7,075 5,5 8,25 77 238 9 155 1,292 21,9 1086 — 1070 —
109 Kinner B-5 117,47 107,95 0,919 1,16 5,8 5,25 5,1 —- — 134 ») 1,056 23,1 815 — 1160 —
110 Mongoose 127 139,7 1.1 1,77 8,85 5,0 8,36 8,6- —- — 165,6 17) 1,09 18,72 912 — 1155 —
111 R-5 124 133 1,07 1,606 8,03 5,0 9,08 8,7.* — -— 138 0.901 17,06 820 — 1160 •—
112 Moofe ........ 120,65 139,7 1,158 1,594 7,97 5,4 9,62 8.75 227 5,2 172,5 1,077 21.64 — — —- —
ИЗ 5Q 127 139,7 1.1 1,77 8,85 5,1 8,4 931 .—- — 186 1,127 21,0 — — — —
114 Dragon V 130 140 1,077 1,86 9,3 6,0 8,87 8,Г — — 170 1,03 18,28 — — .— —
115 Wirlwind J6 127 139,7 1,1 1,77 8,85 5,1 8,51 9,3) 250 14 179,17 1,07 , 20,25 — — —
116 Regulus 135 160 1,185 2,29 11,45 | 5,2 5 7 8,08 9,6j — W 191 1,032 16,68 — — — —
117 Kinner 142,87 146,05 1,022 2,34 11,7 5,3 8,24 8,7( — 188.5 1С) 0,978 16,11 — — 1270 —
118 'litan 111 146 165 1,13 2,76 13,8 5 7,98 9,3 227 — 227 1,091 16,45 — — — —
119 . 5-Ba 146 165 1,13 2,76 13,8 5.3 8,82 9,3| 220 5 220 ’) 0,957 15,94 — — — —
120 „ 115-Bc .... 146 165 1,13 2,76 13,8 5,3 9,24 9:9 -— 255 1,0 18,47 — — — —
121 „ 115-Kc 146 165 1,13 2,76 13,8 5,8 9,3 11,0 — —. 240 0,842 17,4 — — — —
122 AD-6 70 86 1,228 0,331 1,986 5,6 6,29 5,11 — — 60 1' 2,4 30,2 — — — —•
123 Anzani 90 105 1,166 0,668 4,008 — — 72 1 1,8 16,0 — — — —
124 90 120 1,334 0,763 4,578 — ( —. 75 ’) 1,5- 16,38 — — — —
125 105 125 1,19 1,082 6,492 — — 95 ’) 1,584 14,64 .— — — —
126 Challenger R-600 .... 130,2 123,8 0,951 1,645 9,87 9,25 7,43 250 10 191 1,046 19,35 1070 — — —
127 Pobjoy P-1 72 87 1,208 0,354 2,478 5,7 7,36 8,7 0,324 8) 0,014 52,4 0,862 21,16 — — G36 —
128 Alioth 87 110 1,265 0,654 4,578 5,5 7,64 6,42 230 10 ПО 1,618 24,03 — — — -—
129 Pobjoy R 77 87 1.13 0,405 2,835 8,04 8,7 f 260 — 59 >) 0,776 20,8 — — <647 —
130 Fiat A-50 100 120 1.2 0,942 6,594 5,0 7,25 6,4 I 230 20 125 1.47 18,95 780 — 900 —
131 Fuscaldo 90 120 1,334 0,763 5,341 5,0 8,43 7,2 1 219 6 114 1.267 21.35 — — .— •—>
132 S.F.F.A 105 125 1,19 1,082 7,574 5.4 7,64 5,83 ! — 135 1.5 17,82 — — — —
133 Le Blond 104.7 95,3 0,91 0,82 5,74 7,73 5,88 250 — 130 1,426 22,66 565 — 832 —-
134 Algol- .... .... 87 110 1,265 0,654 4,578 5,0 7,54 8,8 1 230 10 115 1,25 25,12 — — 760 —
135 Walter ... ..... 105 120 1,142' 1,039 7,273 — 7,35 6,4 1 235 — 136 1,432 18,7 —— -у* —— —
136 Salmson AC-7 100 130 1.3 1,02 7,14 5,0 6,65 7,8 245 20 130 1,368 18,21 — — — —
137 Siemens Sh-14 105 120 1,142 1.039 7,273 5,6 7,84 6.0 1 । 230 10 140 36) 1,474 19,25 814 — 1006 —
138 S.F.F.A. .... ... 105 125 1,19 1,082 7,574 5,4 .—_ 135 1,35 17,83 •— — —. —
139 Renault 100 c. v. ... 100 120 1.2 0,943 6,601 5,2 6,82 P.O 140 1 1,4 21,2 — — — —
140 Fiat A-50 100 120 1,2 0,943 6,601 —— 7,58 '7.2 — 130 1,3 19,7 —— — — —
141 Renault 100 120 1.2 0,943 6,601 5,2 6,82 8.0 .—. 140 1,4 21,2 — — —— —
142 Cameron 104,7 114,3 1,092 0,985 6,895 5,4 7,35 6,86 1 2)0 — 127 1,353 18,42 860 — 710 ——
143 7-AC 100 130 1,3 1,02 7,14 5.0 7,35 7.8 i 230 13 130 1,238 18,2 820 — 940 —
144 Walter Venus 105 120 1.142 1,039 7,273 7,78 7.0 | 225 AJ3 133 1,209 18.29 80/ — 946 —
145 Le Blond 7 DF . . . 108 95 0,88 0,87 6.09 5,4 7,66 6,81 250 7 205 ’) 1,839 33,67 586 — 845 —
146 Warner Scarab . . . 107.95 107,95 1,0 0,987 6,909 5,2 7,85 6,66 250 11 125 1,121 18,09 698 — 900 —
147 Sky Roamer 104,78 120,6 1,15 1,04 7,28 7,45 7,44 — -— — — — — — -—
148 Fiat AS-3 ..... 105 120 1,142 1,039 7,273 5,5 7,49 7,6 | 235 .—» 147 1,278 20,2 823 —— 900 —
149 Axelson ..... 114,3 139,7 1,222 1.433 10,03 5,0 5,81 8,38 250 7,8 191 1,64 19,05 960 1140 —
150 Hess „Warrier* .... 107,95 114,3 1,058 1,047 7,329 5,2 7,43 7,34 1 —_ .—- 295 2,53 403 .— —— 940 —
151 Le Blond 123,8 123,8 1.0 1 1,49 10,43 5.4 5,52 7,84 —- — — —• 740 1 1090
346
347
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюрато
система переда- точное число фирма
101 Genet Major • Claudel Hobson
102 Cenet Major — — Claudel Hobson
103 Scoda S-7 — — Zenith
104 Lorraine 5 Pb — —
105 Kinner K-5 — — Stromberg
106 Lorraine — — —.
107 120 — — Zenith
108 R-7 — —
109 Kinner В 5 — — Stromberg
110 Mongoose — — Zenith
111 R-5 — — Stromberg
112 Moore —
113 5Q — —
114 Dragon V — —
115 Wirlwind J6 — Stromberg
116 Regulus — —
117 Kinner — —
118 Titan III — — Bristol Duplex
119 . 5 Ba —— —. —
120 , II-5-Вс —~- — — 1
121 » П-5-Кс — — —
122 AD-6 — — Z'milh
123 Anzani — — —
124 — — —
125 — — —
126 Challenger R-600 .... •— — —
127 Pobjoy P-1 —- — Zenith
128 Alioth ......... — —
129 Pobjoy R — — —
130 Fiat A-50 — Zenith
131 Fuscaldo — Memini
132 S.F.F.A — — —
133 Le Blond • — — Stromberg
134 Algol — — Zenith
135 Walter .— —.
136 Salmson AC-7 .... —— — n
137 Siemens Sh-I4 .— — Sum
138 S.F.F.A — —
139 Renault 100 c. v. . . . — — —
140 Flat A-50 — —
141 Renault — —
142 Cameron — — Stromberg
143 7-AC — — Stromberg дв.
144 Walter „Venus” .... — .— Zenith
145 Le Blond 7 DF — — —
146 Warner Scarab . . . . — — Stromberg
147 Sky Roamer — —
148 Fiat AS-3 — — —
149 Axelson — — Stromberg
150 Hess „Warrier” — —
151 Le Blond • — »
348
Зажигание Редуктор Стартер
система о «ч система передаточ- система
s ное число
я*
ВТН 2 Ручной
ВТН 2 Имеется —.
Scintilla 2 — .—
Ducillier 2 —
Scintilla 2 — — —
— — - t —
— — —
Scintilla — — — —
n 2 — — Eclipse
Watford — — —
Scintilla — — Heywood
2 — — »
— — — — —
—— — —
Scintilla 2 — — Имеется
— — — — —
— — ——
BTH — — — Eclipse
— । —
— — — — Viet
— — — —
Salmson — — — —
t — — —-
— — -- 1
— — — —
— — —г .—
BTH 2 — 0,525
Marelli 2 - 1 — —
BTH — — —
Marelli 2 — — —
Батарея и катушка 2 — -— Электромотор
SEV 2 — — ——.
Scintilla 2 — —
Marelli 2 — —
Scintilla дв. — — .—
Salmson — — — —
Siemens — — — —
— — •—• — —
— — — -
- •
— — — — Viet
Scintilla дв. — —. -—
Salmson 2 — — Ручной
Scintilla 2 — — Viet’
— — ——
Scintilla 2 — — —
— —— —
Marelli 2 .
Scintilla 2 - V — —
и 2 — — —-
• 2 — ч» —
349
№
по
nop.
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
( 118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
14/
143
144
145
146
147
148
149
150
151
Наименование мотора
Литературный источник
Genet Major..........
Genet Major..........
Scoda S-7 ...........
Lorraine 5 Pb........
Kinner K-5...........
Lorraine.............
120..................
R-7................
Kinner B-5 ..........
Mongoose.............
R-5..................
Moore................
5 Q . . ‘............
Dragon V.............
Whirlwind J6.........
Regulus •.............
Kinner................
Titan III.............
. 5-Ba.............
, II 5-Bc..........
. 115-Kc...........
AD-6.................
Anzani...............
Challenger R-600 . . .
Pobjoy P-1...........
Alioth...............
Pobjoy R.............
Fiat A-50............
Fuscaldo.............
S.F.F.A..............
Le Blond.............
Algol ...............
Walter ..............
Salmson AC-7 ....
Siemens Sh-14........
S.F.F.A..............
Renault 100 c. v. . . .
Fiat A-50............
Renault..............
Cameron..............
7-AC.................
Walter „Venus" . . ..
Le Blond 7 DF ....
Warner Scarab . . . .
Sky Roamer...........
Flat-AS-3............
Axelson
Hess .Warner" . . . .
Le Blond .............
.Jane’s", 1929; .Aeroplane", 1929, Sept. 25.
.Aeroplane", 1930, May 21.
.Jane’s", 1929.
„ 1929; „Flight", 1929, July 25.
„ 1929; „Aviation", 1929, Sept. 21; „Aer.
Eng.", 1930, Jan.-March.
„Flight", 1931, Febr. 27.
| .Jane’s", 1931.
„Aviation", 1930, Sept.; „Airways Age", 1930, Nov.
„Z.F.M.", 1931, Jan. 28.
„Aer. Dig", 1930, May.
„Av. Eng.“, 1982, May.
„Aer, Dig ". 1930, May; „Aut. Ind.“, 1929. Sept. 7.
.Aeroplane", 1932. Nov. 30, № 22.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Aut. Ind", 1929, Febr.; .Aviation", 1928, Dec. 15;
Jane's** 1929.
„Flight", 1931, Febr. 27; „Z.F.M.", 1931, № 9.
„Aviation", 1929, Sept. 29; .Jane’s", 1929; „Aer.
Eng.“, 1930, Jan.-March.
„Engineering". 1929, July 19; „Z.F.M.", 1929, Sept. 14.
„Z.F.M.", 1928, Helt 10; „R.G.A ", 1928, № 9.
| „Flight", 1931, Febr. 27; „Z.F.M.", 1931, Mai 15.
„Jane’s", 1929.
„Aer. Eng.", 1930, Jan.-March; „Jane’s", 1929.
„Flight", 1929, Jan. 3, July 18; „Jane’s", 1929;
,Z.F.M.“, 1929, Marz 14.
„Jane’s", 1929.
„Z.F.M.", 1931, № 9, Mai 15.
„Jane’s", 1929; „D.M.Z.", 1929, Heft 9.
„ 1929; „L’Aerophile", 1930, March 15;
„Doc. Aer.“, 1930, Avr.
„Z.F.M.", 1929, Heft 6.
lane’s" 1929
„ ’ 1929; „L’Aut. It.", 1929, Maggio 15.
1929.
„L’Air", 1930, Aofit 15; „L’Aerophile", 1930, Mars 15.
„Jane’s", 1929; .Z.F.M.”, 1928, Heft 23-24; 1929,
Heft 8.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Z.F.M.", 1931, №7, Apr. 14; .L’Air", 1931, № 286Oct.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Aer. Dig.", 1928, Febr.; „Aut. lnd.“, 1928, March 3;
„J R.A.S.", 1930, March.
„British Salmson Aero Engines" (Catalogue); „Jane’s",
1931.
.Flight", 1929, July 25; „D.M.Z"., 1929, Heft 9.
„Z.F.M.", 1931, № 15, Aug. 14.
„Aer. Dig.", 1930, Apr.; „Aviation", 1928; „Aer. Eng.“,
1930, Jan.-March.
.Jane’s", 1929.
„Jane’s", 1931.
„Aer. Dig.", 1929, Oct.; „Jane’s", 1929.
„Aviation", 1929, Jan. 5; „Jane’s", 1929.
.Jane’s", 1929.
350
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ 11
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) Мощность ие оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем.
4) С редуктором.
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотоя, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта.
10) С втулкой винта, выхлопными па-
трубками, подогревателем и трубами для
охлаждения.
11) С пропеллером и управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя.
14) Без пускового приспособления и
коллекгрора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки винта, подогревателя
Для карбюратора, коллектора, стартера
и бензиновой помпы.
17) Без стартера.
1 ?) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными
патрубками, стартером и профиляжем
для охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора.
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special - мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта, пускового приспо-
собления, выхлопного коллектора и винта.
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мощность 415,5 л. с.
30) Artual-мощность 486,5 л. с.
31) Actual-мощность на уровне моря
750 л. с.
32) Actual-мощность на уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 525 л. с.
Г М О щ н о с т ь
Пил ин an и Г
Наименование максимальная высотная
Q О Страна Фирма номинальная
с о мотора располо- жение л. с- об/мин л. с. об/мин л. с. j об/мин высота м 1 ЦИЛ. 1 л
1 ~
152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 464 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 Sh Tiger 125 Н-526 Comet Butle А-54 14-А Super Scarab .... Genet Major .... LA-I 7-EAR Panther Floco A-7R AR Moore Farman 7FA Comet A-70 R-10 Western 7-1 Lynx R-670 Lynx Whirlwind 760 .... Lorraine 7A Mizar Walter „Castor* . . . Renault Lynx Major Neptune Fiat A-55 Dawn Германия САСШ * я Италия Германия САСШ Англия САСШ Франция САСШ Англия САСШ Франция САСШ Чехо-Словакия САСШ Англия Италия САСШ Англия САСШ Франция Чехо-Словакия Франция Англия Италия САСШ Siemens & Halske Light Manufacture & Foundry Co Hallet Manufacture Co Comet Engine Corp. Kimball Aircraft Co Fiat Siemens & Halske Warner Armstrong Siddeley Ltd. Jacobs Farman Me Clatchie Man. Co Frank Z. Odenbreit Woleseley General Airmotors Co H. et M. Farman Continental Motors Co Avia Western Enterprise Eng. Armstrong Siddeley Ltd. Alfa Romeo Continental Armstrong Siddeley Ltd. Wright Aeronautical Co Lorraine J. Walter Renault Armstrong Siddeley Bristol Aeroplane Co Fiat Dawn Motors Ltd. звезда »» п и » В « » п 0 » п в м м я п W и ъ • я • «• п в W 7 • 7 7 1 7 Ж 71 7 7 к 7 1 71 7 7 7 7 7 7 7 7 7 . 7 7. 7 7 7 7 7 ' 7 7 125 126,8 131,8 131,8 136,92) 138 140 145 147 150 150 152 154 2) 160 160,2 165 167,2 170 172,4 182,5 200 210 Il 218 222 228 230 240 240 1 250 2) 1 264 I 299 300 1 304 2) 1 320 2100 1850 1800 1825 1800 2100 2100 2000 2200 2000 2150 1850 1800 2500 1880 2150 2000 1850 1800 2000 2000 2000 2000 1900 2000 1800 1800 1750 1820 2000 1700 1900 1800 150 150 160 157 165 200 192,6 215 238 233 263 286 319,3 320 350 2200 2300 2200 2200 [2040 2200 1870 2000 2000 233 II 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 111111111111 1 1 1 1 1 1 4420 17,85 18,13 18,82 18,82 19,55 19,7 20,0 20,7 21 21,4 21,4 21,7 22 22,9 22,57 23,1 23,9 24,3 24,6 26,08 28,58 30,7 31,15 31,7 32,56 32,85 34,3 34,3 35,71 37,7 42 42,9 43,32 45,7 К,25 16,72 15,33 13,55 14,47 18,95 18,2 17,35 20,08 17,05 15,3 15,16 15,2 14,15 16,83 18,8 17,2 14,13 14,73 16,13 19,55 17,6 17,92 18,4 15,32 14,86 14,12 19,4 19,35 15,22 17,45 25 17,25
185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 Dragon VII Titan K7 A-55 Titan Major Statax 2gB Redrup Argus AS-10 .... Meteor I 2-тактн. . . Atlas 2-тактн Hurricane 2 тактн. . . Salmson 9AD .... Salmson 9AD .... BMW XI Clerget Siemens Sh-12 .... Rad В Испания Франция Италия Франция Швейцария Англия Германия Англия САСШ »» Франция Англия Германия Франция Германия САСШ Elizalde E. A. Gnome et RhOne Fiat Gnome et Rh6ne Statax Redrup lever Eng. Synd. Argus Motoren G.M. b. H. Meteor Engineering Co Aircraft Holding Corp. Hurricane Motor Co S-t6 des Moteurs Salmson British Salmson BMW Panhard et Levassor Siemens & Halske Aeromarine Plane • 0 я я » осевое V = 9Q° переверн. звезда я дв. звезда звезда я * w п 7 7 7- 7 7 ] 7 ' 8 8 8 ' 8 9 9 9 9 9 9 350 360 370 г) 40 86,2 195 110 121,7 2) 152,1 40 50,7 100 100 112 116,72) 2000 2100 2000 1800 2000 1920 2000 1250 1850 2000 2000 2830 1800 1650 1925 380 380 42 95 220 55,8 120 125 2300 1900 2200 2200 2200 3000 1700 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 50,0 51,5 52,86 5,72 12,32 24,38 13,75 15.21 19,02 4,45 5,63 11,07 11,11 12,44 12,97 18,1 20,9 19.12 17,25 17,42 15,11 51,5 8,17 20,9 13,42 17 25,66 7,55 13,21 14,35
201 Fuscaldo Италия & Motor Comp.,, Fuscaldo 9 120 2500 — — — -— 13,34 17,48
352 23 и. ш. Нейман. 353
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора Степень сжатия Среднее эффек- тивное давление кр/с.ч3 Средняя скорость Vцельный расход г/л. с. ч. Сухой вес мотора 7 Габарит мотора и и
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход диам. Литраж
топлива масла кг кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
1 цил. мотора
152 Sh 108 120 1,11 1,1 7,7 5,3 6,95 8.Л 1
153 Tiger 125 105 125 1,19 1,082 7,574 5,0 8,14 7,1 250 5-8 125 1,0 16,25 897 — 940 —
154 Н-526 111 127 1,144 1,23 8,61 — 7,66 7,й 240 5 !30 1) 1,025 17,15 800 —- 952 —
155 Comet 114,3 139,7 1,222 1,433 10,03 — 6.48 8 V1 — 193 1,465 22,45 940 — 1168 —
156 Butle 114,3 133,4 1,167 1,37 9,59 — 7,14 8jpl 250 2,5 180 1,365 17,95 — — 1190 —
157 А-54 - . • 105 120 1.14 1,04 7,28 5,5 8,12 8,4 — 148 1,081 15,44 — — 1140 —
158 14-А 108 120 1,11 1,1 7,7 6,2 7,79 8,<| . — 139 1.0 19,1 — — —— ——
159 Super Scarab . . 117 108 0,924 1,16 8,12 5,3 8,04 7Д 250 5 8 125 0,89 16,25 897 — 940 —
160 Genet Major 107,95 114,3 1,058 1,047 7,329 — 8,20 .— — 136 0,94 16,75 —• — — —-
161 LA-I 115 121 1,05 1,26 8,8 4,8 7,67 8,< •—- — — — — — — —
162 7-EAR 115 135 1,173 1,4 9,8 5,2 6,41 9,37 1 250 8 177 1,18 20,1 838 — 1116 —
163 Panther 114,3 139,7 1,222 1,433 10,03 5,0 7,37 8,61 .—. — 235 1,57 24,0 — — — —
164 Floco A-7 R 114 140 1,228 1,429 10,0 —- 7,7 8,4 250 10 187 1,23 18,65 890 — 915 —-
165 AR — —. «=-, — — — 240 10 195 1,266 19,5 900 — 1200 —
166 Moore ... 120,65 139,7 1,158 1,594 11,16 5,4 I8) 6.87 8,75 — — 173 1,08 — — —- — —
167 Farman 7 FA . . 115 135 1,173 1,4 9,807 —. 7,05 9,67 227 5,2 1725 1,077 15,45 — — — —
168 Comet A-70 117,47 117,47 1,0 1.27 8,89 — 8,46 7,83 — — 160 0,97 16,33 — — — —
169 R-10 ... 120 125 1,04 1,415 9.9 5,5 8.35 7,71 — —- 193 1,153 21,7 —— — —“ —
170 Western 7-1 120,65 152,4 1,263 1,743 12,201 — 7,07 9,14 230 9 183 1,08 18,5 1116 — 1090 ---
171 Lynx 127 139,7 1,1 1,77 12,39 5.0 6.63 9,31 — — 218 1) 1,265 17,87 — — 990 —
172 127 139,7 1.1 1.77 12,39 5,0 7,26 9,31 — -— 250 17) 1,37 20.16 1108 — — —
173 R-670 130,2 117,5 0,904 1,57 н.о — 8,8 7,84 240 20 238 1,19 19,2 1030 — 1160 —-
174 Lynx ......... 127 139,7 1,1 1,77 12,39 — 7,92 9,31 — — 193 0,898 17,55 990 — 1060 —
175 127 139.7 1,1 1,77 12,39 — 8,48 8,85 — — 268 1,23 21 6 1187 — — —
176 Whirlwind 760 .... 127 139,7 1,1 1,77 12,39 5,0 8,28 9,32 — — 229,5') 1,034 18,53 1022 — 1155 —
177 Lorraine 7-A. 135 150 1,11 2,147 15,029 5,0 7,65 9,0 250 — 204 15) 0,898 16,5 — — — —
178 Mizar 140 150 1,071 2,31 16,17 5,0 7.42 9,0 260 12 275 15) 1,196 18,3 1190 — 1240 —
179 Walter „Castor" .... 135 170 1,26 2,432 17,024 6,0 7,25 9,92 — —— 265 1,104 16,39 — — — —
180 Renault 125 150 1,2 1,84 12,88 5,5 9,6 9,1 225 —• 248 1) 1,033 14.56 — — — —
181 Lynx Major 133,35 139,7 1.047 1,95 13,65 5,0 8,7 9,32 — —• 265 1) 1,06 20,58 “—• — —
182 Neptune 146 165 1,13 2,76 19,32 5,0 8,06 9,35 — — —- — — — —• — _—.
183 Fiat A-55 140 160 1.14 2,46 17,22 5,5 8,25 10,13 —► 286 0,973 14,8 — — — —
184 Dawn 152,4 95,25 0,625 1,74 12,18 — — — -— —. 290 0,966 16,85 1139 — 1290 ,
185 Dragon VII . ... 150 150 1,0 2,65 18,55 5,25 8,63 9,0 —• —. — —' — — —— •—-
186 Titan K7 . . - 146 165 1.13 2,76 19,32 5,5 8,15 и,о -— - — 300 0,938 16,17 — — •— -—
187 A-55 140 160 1,14 2,46 17,22 5,5 8,96 11,2 '— — 281 0.803 1 1,55 — — —- —
188 Titan Major . • • ... 146 165 1,13 2,76 19,32 5,5 8,62 и.о — — 295 0,82 17,13 — — — —
189 Statax 2 gB 62 НО 1,775 0,332 23,24 5,3 8,60 6,6 — —. 285 ') 0,77 14,75 ~ , 1230 — 1260 —
190 Redrup • . . 86,9 119,1 1,37 0,706 4,942 5,0 7,85 7.94 —— 50 1,25 21,5 — —_ 440 —
191 Argus AS-10 120 140 1,166 1,583 12,664 5,35 7,22 —. 90,8'1 1,053 18,37 9-0 — 136 —
192 Meteor I 2-тактн. . . . 73 63,5 0,87 0.266 2,128 — 11,63 4.23 235 12 207 »») 1,061 16,35 820 —— 1038 —
193 Atlas 2-тактн 125 152 1.216 1,865 14,92 5,2 2.937 6,33 — — 95,3 0,866 44,8 '— .— — —
194 Hurricane 2-тактн. . . . 114,3 88,9 0,778 0.91 7,28 6,0 5,08 5,48 290 — 120 0, i86 8,04 — — — —
195 Salmson 9 AD .... 70 86 1,228 0,331 2,979 5,6 6,04 5,7? 227 7 105 0,69 14.42 — — 730 —
196 , 9 AD . 70 86 1,228 0.331 2,979 5,6 7,66 5,73 25° 23 70 1,75 23,5 — — 1'85 —
197 BMW XI 83 80 0,964 0,433 3,897 6,3 8,16 7,5* и-312 8) 0,025 в) 70 1,38 23,5 — — — —
198 Clerget 120 130 1,083 1,47 13,23 — 3,78 7,о 235 —— 105 1,05 26.95 — — — —
199 Siemens Sh-12 . . 100 120 1,2 0 942 8,478 — 7,21 6,0 —- .— 229 2,29 17.31 — —• —
200 Rad В ... . 98 190 1,225 0.905 8,145 4,74 6.7 7,7 215 — 1/6 1,572 20,76 — — 1028 —“
201 Fuscaldo . ... 90 120 1,334 0,763 6,867 — 6,29 10 250 9 206 1) 1,765 25,3 761 — 965 —
144 1,2 20,98
354
23®
355
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюратор
система переда- точное число фирма
152 Sh
153 Tiger 125 — —> —
154 Н-526 — — Zenith
155 Comet. • — — Stromberg
156 Butle — —
157 А-54 — — —
158 14-А — — —
159 Super Scarab — — —
160 Genet Major — — -—
161 LA-i — — Stromberg
162 7-EAR — —
163 Panther — — Stromberg
164 Floco A-7R — —
165 AR — — —
166 Moore — Stromberg
167 Farman 7-FA — — —
168 Comet A-70 — — —
169 R-10 — — Zenith
170 Western 7-1 — — Stromberg
171 Lynx Имеется — Zenith
172 — — —
173 R-670 • . — — Stromberg
174 Lynx — — Zenith
175 — —
176 Whirlwind 760 Компрессор 7,85 Stromberg
177 Lorraine 7-A — — Zenith
178 Mizar — — —
179 Walter .Castor” .... — Zenith
180 Renault — —
181 Lynx Major Смеситель (может иметь) — —
182 Neptune — — Bristol Duplex
183 Fiat A-55 — — —
184 Dawn — —
185 Dragon VII Смеситель — —
186 Titan К 7 —. Gnome-Rhone
187 A-55 — — —
188 Titan Major — — —
189 Statax 2 gB — — Statax
190 Redrup — — Glaudel Hobson
191 Argus AS-10 — — Sum
192 Meteor I 2-такти — —— —
193 Atlas 2-тактн Имеется (0.105 -0,7 ат.) — Спец, констр.
194 Hurricane 2-тактн.' . . . — — —
195 Salmson 9 AD — — Zenith
196 . 9 AD . . — — Duplex Zenith
197 BMW XI ... . — BMW
198 Clerget — — —
199 Siemens Sh-12 — — Sum
200 Rad В —— —
201 Fuscaldo 1 Имеется — —
И И И И И «II I I и-1 I I
356
Зажигание Редуктор Стартер
система число система передаточ- ное ЧИСЛО система «
Bosch 2 —
—— 1 — — — ——
Splitdorf 2 — — —
Scintilla 2 Цилиндр, зубч. — —
2 — 0,663 —
—— — —- —
Bosch 2 — — Сжатый воздух
— } — — — —
• —
Scintilla 2 — —
Ducellier 2 Farman 0,5 Сжатый воздух
Scintilla дв. 2 — — —
— — 0,63 —
Scintilla 2 — — Heywood
— — Имеется — ——
—— — — -— —-
Scintilla — — — —
— — — —
BTH — — — —
— — — — —
—
BTH 2 И меется — —
2 — — —
Scintilla 2 —• —- —
Ducillier 2 — • — —
— —- — —— ———
Bosch 2 — — —
— — — —
— — — -г Газ и инерционн.
BTH fc— — — —
Marelli — •— .— Инерционн.
— — — — —
.
RB 2 — 0,666 Электростартер
Marelli 2 — — Инерционн.
— — —— — ! —
Bosch 2 — — —
BTH 2 — — —
— 2 — •— —
— — — — —
Scintilla 2 — — —
— — — —
Salmson 1 — — —
N •— — — —
।
' .— — — Сжатый воздух
Siemens 2 — — —
— — i — —
Батарея и катушка —
357
№ по пор. Наименование мотора Литературный источник
152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 Sh Tiger 125 Н-526 Comet Butle А-54 14-А Super Scarab Genet Major LA I 7-EAR Panther Floco A-7 R AR Moore Farman 7 FA Comet A-70 R-10 Western 7-1 | Lynx R-670 | Lynx Whirlwind 760 .... Lorraine 7-A Mizar Walter „Castor* . . . Renault Lynx Major Neptune Fiat A-55 .' Dawn Dragon VII Titan K7 A-55 Titan Major Statax 2gB Redrup Argus AS-10 Meteor 1 2-такт. . . . Atlas 2-тактн. .... Hurricane 2-тактн. . . Salmson 9 AD .... Salmson 9 AD .... BMW XI Clerget Siemens Sh-12 .... Rad В Fuscaldo „Luftwacht", № 8, Aug. 1932. „Z.F.M." 1931, № 16. „Jane’s", 1929. „Aer. Dig.", 1929, Sept.; „Aer. Eng ", 1930, Jan.- March. „Aer. Dig.*, 1930, July; „Jane’s, 1929. „Aeroplane", 1932, Nov,, № 22. „Air. Eng.“, 1932, Nov. ,Av. Eng.“, 1932, May. „Flight", 1931, Febr. 27. „Jane's", 1931; „West. Fl.*, 1932, Apr., № 4. „Aeroplane", 1932, Nov., № 22. „Aer. Dig.", 1930, Jan.; „Jane’s*, 1929; „Z.F.M.", 1930, Heft 7. „Z.F.M.", 1928, № 10. „Jane’s", 1931. „Aer. Dig.", 1930, May; „Aut. Ind.“, 1929, Sept. 7. „Flight", 1931, Febr. 27. „Flugsport". 1930, № 6. „Jane’s", 1931. „Aer. Dig.", 1930, March; „Aviation*, 1930, March. „Flight", 1929, July 18; .Jane’s", 1929; „Z.F.M.", 1929, Heft 9. „Aer. Dig.", 1930, May; „L.A. d. I", 1930, № 5. „Aer. Dig.", 1932, March. } „Jane’s", 1929. ,Aer. Eng.", 1930, Jan.-March; „Aviation*, 1928, Oct. „Jane’s", 1929; „Z.F.M.*, 1928, Heft 11. „Flight", 1931, Febr. 27. „Flight", 1929, July 25; „Jane’s", 1929, „D.M.Z.", 1929, Heft 9. „Z.F.M.* 1931, № 7, Apr. 14. „Flight", 1931, Febr. 27. „Jane’s", 1929; „Flight", 1929, July 18; „Z.F.M.*, 1929, Sept. 14. „Jane’s", 1931. „Aer. Dig.*, 1931, Oct. „Flight", 1931, Febr. 27. | „Aeroplane*, 1932, Nov. 30, № 22. „Z.F.M.", 1931, № 9, Mai 15. „Flight", 1929, July 25; „Z.F.M.", 1929, Heft 20; „Doc. Аёг.“, 1930, Avril. „Aeroplane", 1930, June 4; „Scientific American" 1930, July. „L’A6rophlle“, 1931, № IX; „L.A. d. I.*, 1930 № 9; „Flight", 1931, № 32, Aug. 7. „Flight*, 1932, т. XXIV, № 3. „Z.F.M.", 1928, Heft 1. „Jane’s", 1929; „Flugsport", 1930, № 6; „Z.F.M.*, 1931, № 16. „Aer. Dig.", 1930, Febr.; „Jane's*, 1929; „Aeroplane", 1931, Oct. 17. „Air. Eng.", 1930, July. „Janes*4, 1929. "Flight"', 1931’, Febr. 27.; „Z.F.M.*, 1931. Ian. 19. „Jane’s", 1929; „Z.F.M.", 1929, Apr. 29; 1931, N 1, Jan. 14. „Z.F.M.", 1931, № 12, Juni 29. „Jane’s", 1929.
£58
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. II
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) Мощность не оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем.
4) С редуктором.
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотом, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта.
10) С втулкой винта, выхлопными па-
трубками, подогревателем и трубами для
охлаждения.
11) С пропеллером и управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя.
14) Без пускового приспособления и
коллектора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки винта, подогревателя
для карбюратора, коллектора, стартера
м бензиновой помпы.
17) Без стартера.
г
18) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными
патрубками, стартером и профиляжем
для охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора.
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special-мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта,пускового приспо-
собления, выхлопного коллектора и винта.
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мощность 415,5 л. с.
30) Actual-мощность 486,5 л. с.
31) Actual-мощность на уровне моря
750 л. с.
32) Actual-мощность на уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34) Нормальная мощность иа станке
на уровне моря 525 л. с.
I
№ по порядку Наименование мотора Страна
202 Salmson 9AC .... Франция
203 Walter NZ Чехо-Словакия
204 Walter „Mars' ....
205 Salmson 9NCT . . . Франция
206 Gemma Чехо-Словакия
207 Brewer САСШ
208 9A Франция
209 Lycoming САСШ
210 Renard Бельгия
211 Farman 9FA Франция
212 R-680 САСШ
213 Alfa Romeo Италия
214 Hispano-Suiza .... Франция
215 Packard Diesel . . . САСШ
216 Pegasus W
217 Salmson AB-9 .... Франция
218 R-680BA САСШ
219 Menasco B-2 ....
220 Renault Франция
221 Farman 9EA
222 Hispano-Suiza 9Q . .
223 Menasco В 2 .... САСШ
224 Farman 9EB Франция
225 Algol ......
226 Whirlwind R-975 . . . САСШ
227 Wasp „Junior” ....
228 и я • • * •
229 Pollux Чехословакия
230
231 9A bis Франция
232 9Qr
233 Jupiter VII
234 Jupiter Италия
235 R-975E-2 САСШ
236 Dragon D-9 Испания
237 Jupiter VI FH . . . . Англия
238 Wasp САСШ
239 Jupiter FS Англия
240 Wasp Германия
241 Mistral K-9 Франция
242 Jupiter FLVI .... Англия
243 Wasp САСШ
244 Jupiter Швейцария
245 „ VIII F . . . . Англия
246 . VI FM . . . .
247 . VII F ....
248 Mercury IVA ....
249 Siemens Sh-20.... Германия
250 Jupiter IX F Англия
251 Super Dragon .... Испания
Фирма Цилиндрц
располо- жение чиоц
S-td de Moteurs Salmson звезда
J. Walter
Salmson
Walter
RWA Brewer
Potez
Lycoming Man. Co
Renard
H. et M. Farman
Lycoming
Alfa Romeo Я
Hispano-Suiza
Packard Motor Car Co »
Rocky Mountain Steel e
Product Inc.
Salmson
Lycoming Man. Co о
Menasco Motors Ltd.
Renault
H. et M. Farman
Hispano-Suiza —
Menasco Motors Ltd.
H. et M. Farman
Lorraine
Wright Aeronautical Co
Pratt & Whitney Aircraft
Aeronautical Eng. Co
Walter 9
n Renault »
Hispano-Suiza
Gnome-Rhone
Alfa Romeo —
Curtiss-Wright
Elizalde E. A.
Bristol Aeroplane Co
Pratt & Whitney Aircraft
Bristol Aeroplane Co
BMW *
Gnome-Rhone
Bristol Aeroplane Co
Pratt & Whitney Aircraft
Adolf Saurer A. G.
Bristol Aeroplane Co M » M
» » w Siemens & Halske
Bristol Aeroplane Co
Elizalde E. A. »
!£ФЩ'чОФФ'чО£ЮФ(0Ю(£Ф10
360
М О щ Н О с т ь
——
номинальная максимальная высотная л. с. на
л. С. об/мин л. с. об/мин л. с. об/мин высота м 1 цил. 1 л
120 1800 13,34 13,07
130 1600 •— — —. — — * 14,45 13,9
145 1750 150 1800 — — —. 16,11 15,51
150 1800 — — —. — — 16,66 15,15
150 1750 162 1800 — — — 16,68 16,0
168,4 1800 — — — — 18,71 16,08
170 1900 195 2000 .— — — 18,9 17,4
187,5 1900 — — — — — 20,83 17,73
200 1600 220 1750 — — 22,22 14,07
210 2300 260 — — —.» 23,35 18,71
210 2000 — — — — 23,3 19,1
220 1900 240 2100 — — 24,45 16,02
220 1800 225 —— — — 24,45 10,82
228 1950 — — — — — 25,35 14,17
228 — — — — — — 25,35 16,73
230 1700 — — — 25,56 12,26
240 2000 — — — — 26.7 21,8
243 1500 260 1650 _ — — 27 8,59
250 1700 — — ~ .— 27,8 15,25
250 2300 280 2700 — — 27,8 22,3
250 2000 310 — — 27,8 15,7
253,5 1500 294 1750 — — — 28,16 13,54
280-’) 2400 -— — — — 31,11 22,1
300 2) 1800 370 — . — — 33,3 14,42
304 2000 — — » — 33,8 19,1
304 2000 — —> — 33,8 18,81
304 1800 — — — 33,8 34,2
320 1800 350 1900 — 35,6 14,6
340 1800 365 1850 — 37,8 15,5
350 1900 420 — — — — 38,9 16,83
350 2200 400 — — — 38,9 22,0
385 1775 — — 425 1775 3650 42,8 13,45
420 1700 460 1750 — — — 46,7 14,68
420 2150 — — — — — 46,7 26,4
425 1800 460 2000 — — 47,2 17,82
425,5 1700 456 1875 —. — 47,3 14,86
431 2100 — — — — — 47,9 19,63
441 1700 472 1870 472 — 1219 49 15,4
450 2100 480 — — — 50 20,5
450 2300 500 — —. — 4000 50,0 18,9
451 1700 486 1870 —- —. — 50,1 15,77
456 2100 — — — — — 50,7 20,76
460 1800 485 1870 — — — 51,1 16,09
466 2000 486 2200 466 — 1219 51,8 16,28
471 1700 507 1870 — — — 52,3 16,45
486.5 1775 527 1950 486,5, 527 — 2600, 3050 54,1 17
497 2250 527 2480 — 3960 55,2 17,35
500 2250 — 2350 — 55,6 20,0
522 2000 552 2200 — —- 58 18 23
525 1800 570 2000 — — 58,4 17,31
361
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора С К S с g к и> с 5 Среднее эффек- тивное давление кг!см2 Средняя скорость 1 поршня м]сек 1
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход/диам. Литраж
1 цил. мотора
202 Salmson 9 АС . 100 130 1,3 1,02 9,18 5,4 6,54 7,8
203 Walter NZ . . . 105 120 1,142 1,039 9,351 4,5 7,82 6,4
204 Walter .Mars” . 105 120 1,142 1,039 9,351 5,15 7,98 7.0
205 Salmson 9 NCT . . . . 100 140 1,4 1,1 9,9 5,1 7,58 8,4
206 Gemma 105 120 1,142 1,04 9,36 5,3 8,24 7,0
207 Brewer 108 127 1,176 1,163 10,467 8,05 7,62
208 9A 105 125 1,19 1,085 9,76 5,3 8,25 7,92
209 Lycoming .... 114,3 114,3 1,0 1,175 10,575 8,4 7.24
210 Renard . . . • . . • - 120 139,7 1,164 1,58 14,22 5,2 7,91 7,45
211 Farman 9FA . . 115 120 1,044 1,247 11,25 7,32 9,21
212 R-680 117 114 0,974 1,23 11,07 8,54 7,6
213 Alfa Romeo . . . 120 135 1,125 1,526 13,734 7,58 8,55
214 Hispano-Suiza . . 130 170 1,308 2,26 20,34 16 5,41 10,2
215 Packard Diesel . • . . 122,25 152,4 1,246 1,79 16,11 16 6,53 9,'Д
216 Pegasus 117,5 139,7 1,189 1,515 13,635 5,25 —
217 Salmson AB-9 . . 125 170 1,36 2,084 18.756 5- -5,4 6,49 9,64
218 R-680 BA ... . 117 114 0.974 1,23 11,08 6,5 9,76 7,6
219 Menasco B-2 . . 195,07 105,17 0,54 3,14 28,3 5,1 5,15 5,26
220 Renault 124,5 149,8 1,203 1,823 16,403 8,07 8.5
221 Farman 9 EA . . 115 120 1,044 1,247 11,223 8,74 9,2
222 Hispano-Suiza 9Q . a 127 140 1,102 1,77 15,93 5 7,07 9,32
223 Menasco B-2 . . 125 170 1,36 2,084 18,756 8,11 8,5
224 Farman 9 EB . . 115 135 1,173 1,41 12,69 5,8 8,28 10,84
225 ЦО 150 1,071 2,31 20,79 5.0 7,21 9.0
226 Whirlwind R-975 . . . . 127 139,7 1,1 1,77 15.93 5.1 8,59 9,32
227 Wasp „Junior” . 131.7 131,7 1,0 1,795 16,15 8,47 8,78
228 10795 107,95 1,0 0,987 8,88 8,56 6,48
229 Pollux 135 170 1,26 2,43 21,87 6,0 7,32 10,2
230 135 170 1,26 2,43 21,87 5,4 7,75 10,2 1
231 9A bis цо 150 1,07 2,31 20,8 5,5 7,97 9,5]
232 9Qr 127 140 1,1 1,77 15,93 6,1 9,0 10,27]
233 Jupiter VII .. . Цб 190,5 1,305 3,18 28,62 5,3 6,82 11,25
234 Jupiter 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,3 7,78 10,761
235 R-975E-2 ... 127 139,7 1,1 1.77 15,93 6,0 И,7 ю,о 1
236 Dragon D-9 . . . 150 150 1.0 2,65 23,85 «,91 9,0
237 Jupiter VI FH . . 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,8 7,87 10,8
238 Wasp ... 146 146 1,0 2,44 21,96 8,41 10,21
239 Jupiter FS . - - 146 190,5 1,305 3,18 28,62 6,3 8,16 10,8
*240 Wasp 146 146 1,0 2,44 21,96 8,79 10,21
241 Mistral K-9 . . . 146 165 1,13 2,76 24,84 5,5 7,08 12.65
242 Jupiter FLVI . . 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5 8,34 10,8
243 Wasp 146 146 1,0 241 21,96 8,9 10,21
244 Jupiter 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,3 8,04 11,42
245 „ VIII F . . 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,8 7,33 12.7
246 , VI FM . • • • 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,3 8,71 10,8
247 „ VII F . . 146 190,5 1,305 3,18 28,62 5,3 8,62 11,27
248 Mercury IVA . . 146 165 1,13 2,76 24,84 5,3 8,0 12.37
249 Siemens Sh-20 . 154 188 1,22 3,5 31,5 5,6 6,85 14,1
250 Jupiter IX F . . 146 190,5 1>5 3,18 28,62 8,21 12,7
251 Super Dragon . . . . . 150 190 1,276 3,5 31,5 5,5 8,34 11,4
262
Удельный расход г/л. с. ч. Сухой вес мотора Габарит мотора мм
топлива масла кг кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр высота
245 170 1,417 18,52 *
235 —. 166 1,277 17.75 «— — — —
225 15 160 1,103 17,12 — — —
— — 140 0,934 14,15 — —. — —
— — 159 1.06 17,0 — — —
210 — 202 1,2 19,31 — —
— — 165 0,97 16,9 — —
250 16 218,41) 1.138 20,2 960 — 1098 —
— — 202 1) 1,01 14,2 — — .— —
— — 265 1,266 23,6 — — —
250 11,5 213 1,015 19,4 829 1098 —
— — 230 1,046 16,75 1047 — 1198 т—
— — 310 1,41 15,25 — — — —
— — 231,5 1.016 14,38 — — — —
270 11 232 1,017 17,13 1007 —. 1134 —
245 25 265 1,152 14,12 1000 — 1180 —
236 - —— - — — —
212 11 246 1,012 8,7 978 ' _— 1248 —
250 10 270 1,08 16.47 — — —
230 15 265,2 1,062 23,7 1169 * — 1060 —
— —. 272 1,087 17,07 — .— —
0,237 8) 0,004 8) 246 0,97 13,11 978 1250 —
— — 230 ’) 0,823 18,1 1060 — 1169 —
— — 246 1) 0,987 14,23 — — —
250 236 0,776 14,81 — —
250 11 250 0,ь22 15,47 1040 —. 1160 —
236 10 — —. — — 789 —-
225 12 290 0,906 13,5 1220 1254 .
— — 310 0,91 14,15 — — —
— — 350 ко 16,83 —
—- — 297 0,85 18,65 — — —
275 20 385 1.0 13,45 1177 1416
230 20 357 0,85 12.47 1080 1420 —
— 268 0,64 16,85 — — 1143
240 8 350 0,824 14.67 1220 — 1330
— — 342 0,«04 11,96
270 — 345 0,801 15.72 1180 -
—— 352 0,799 12,3 —
— 324 0,72 14,75 —
— — 374 0,83 15,0 —
— — 342 0,759 11,94 —1
250 16 314 0688 14,3 1080 1310
218 15 359 0.781 12,56 — - .
— — 410 0,88 14,32 — — 1 —
— 342 0,726 11,95 — _
— — 360 0.74 12,57
— — 432 0.867 17,38 —
225 11 415 0.83 13,18 1070 . 1450 —
—— — 410 0,786 14.32 —
— 381 “) 0,726 12,1 — — —-
363
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюрато
система переда- точное число - фирма
202 Salmson 9 АС Claudel
203 Walter NZ — — Zenith
204 „ ,Mars“ — —
205 Salmson 9 NCT .... Смеситель — —
206 Gemma — — —
207 Brewer — — Zenith
208 9A —. — —- 1
209 Lycoming — — Stromberg
210 Renard — — —
211 Farman 9 FA — — —
212 R-680 —. — Stromberg
213 Alfa Romeo — — —
214 Hispano-Suiza — — —
215 Packard Diesel — — —
216 Pegasus * — Stromberg
217 Salmson AB-9 — — Claudel
218 R-680 BA — — Stromberg NA- R7-A
219 Menasco B-2 — — Zenith
220 Renault — —
221 Farman 9 EA — Claudel
222 Hispano-Suiza 9Q ... — — Zenith
223 Menasco B-2 —— — —
224 Farman 9 EB — —
225 Algol — — —
226 Whirlwind R-975 .... — — Stromberg
227 Wasp „Junior* —— — —
228 — — —
229 Pollux — — Zenith дв.
230 — —
231 9 A bis — —
232 9 Qr — Hispano-Solex
233 Jupiter VI Компрессор — Triplex
234 Jupiter — — —
235 R-975E-2 — 10,15 Stromberg
236 Dragon D-9 — — JRZ
237 Jupiter VI FH —. Bristol Triplex
238 Wasp . — — Stromberg дв.
239 Jupiter FS Имеется — —
240 Wasp — — —
241 Mistral K-9 — — —
242 Jupiter FL VI .... — — Bristol Triplex
243 Wasp Имеется — Stromberg дв.
244 Jupiter — — Zenith
245 . VIII F . . . . — — Bristol Triplex
246 „ VIFM — —.
247 . VII F ..... . — —
248 Mercury IV A Имеется —
249 Siemens Sh-20 .... — — Bristol Triplex
250 Jupiter IX F - — —
251 Super Dragon Смеситель
ЧИСЛО
364
Зажигание Редуктор Стартер
система о система передаточ- система
ное число
Salmson
Scintilla — — — —
» — — — —
— -— — — —
1 — — — — —
Scintilla 2 — — Eclipse
— — — — —
Scintilla — — — —
— — — — —
— — Farman — Инерциоии.
Scintilla 1 — —
— —- — — —
— — — •— —
— — — — ——
Scintilla 2 — — —
Salmson 2 — — —
Scintilla 1 — — Инерциоин.
— 2 — — Eclipse
SEV 2 — .— Viet
— — Farman 0,5 Инерцнойн.
Scintilla 2 — —— —
— — — — —
— — — —- ——
— — — —— ——
Scintilla 2 — — General Electric Со
— — — — —
— — — — —
Scintilla 2 — — Газовый
2 — — я <
—— — — —
— 2 — 0,65 —
SEV 2 — •— —
— — — -— —
Scintilla 2 — — Eclipse
BTH 2 0,5 Viet
2 — — —
Scintilla 2 Pratt & Whitney ♦ 0,5 —
— — — — Инерциоин.
— — — —— —
— — — — —
BTH —, — — —
Scintilla 2 — •— —
2 — — —
BTH — Коническ. эпицикл. 0,5 —
w — — — —
D — « — —
= -— —• 0,656 Газ. и инерциоин.
BTH — Коническ. зубч. 0,5 —
* — » — —
365
л
по
пор.
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
251
Наименование мотора
Литературный источник
Salmson 9 АС . . .
Walter NZ . . . .
Walter ,Mars“ . . .
Salmson 9 NCT . .
Gemma..............
Brewer.............
9 A................
Lycoming...........
Renard.............
Farman 9 FA . .
R-680 .............
Alfa Romeo . . . .
Hispano-Suiza . .
Packard Diesel . . .
Pegasus ...........
Salmson AB-9 . . .
R-680 BA . . . .
Menasco B-2 . . . .
Renault............
Farman 9 EA . . . .
Hispano-Suiza 9 Q .
Menasco В 2 ... .
Farman 9 EB . . .
Algol..............
Whirlwind R-975 . .
Wasp „Junior
Pollux . . • .
9 A bis . . .
9 Qr ....
Jupiter VII. .
Jupiter . . .
R-975 E-2 . .
Dragon D-9 .
Jupiter VI FH
Wasp ....
Jupiter FS . .
Wasp . . • .
Mistral K-9
Jupiter FL VI .
Wasp ....
Jupiter . . .
VIII F
. VI FM
» VII F .
Mercury IV A
Siemens Sh-20 ,
Jupiter IX F .
Super Dragon
„L’A6rophile“, 1930, Mars 15.
„Jane’s", 1929.
„Jane’s", 1929; „Flight", 1929, July 25.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Aeroplane", v. XLIII, Ns 22, Nov. 30, 1932.
„Aut. Ind.“, 1928, Apr. 7; „Z.F.M.", 1928, Heft 14.
„Aeroplane", v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
„Aer. Dig.", 1930, Alarch; „Aer. Eng.", 1930, Jan.-
March.
„Jane's", 1929.
„Flight", 1931, Febr. 27.
„Jane’S", 1931; „Aut. Ind.", Febr. 1932.
„Z.F.M.", 1930, № 13; 1>L.A. d. I.", 1930, № 5.
.Flight", 1931, Febr. 27.
„Aer. Dig.", 1930, Apr.; ,Aer. Eng.“, 1930, Jan.-
March; „Aviation", 1930, Apr. 5.
„Jane's", 1929.
„ 1929; „R.G.A", 1928, № 9.
.Aer. Dig.", May 1932.
„Aviation", 1928, July 9; „A.D.", 1930, March;
„Jane’s", 1929.
} „Flight", 1929, July 25; .Jane’s", 1929.
„Flight", 1931, Febr. 27.
.Jane’s", 1929; „Z.F.M.", 1928, № 21.
.Z.F.M.", 1931, X» 7,
„Z.F.M.", 1931, № 7; „Flight", 1931, Febr. 27.
.Jane’s", 1929; „M.W.“, 1927, Sept. 20; „Z.F.M.",
1929, Jan. 14.
.Flight", 1930, № 10; „Z.F.M", 1930, № 6.
.Aut. lnd.“, 1930, March 1.
.Jane’s", 1931.
1 „Aeroplane", v. XLIII, № 22, Nov. 30, 1932.
.D.M.Z.", 1929, № 8.
• „L.A. d. I.", 1930, № 5.
„Av. Eng.“, May 1932.
„Jane’s", 1929; „Z.F.M", 1929, № 22.
.Flight", 1928, July 18.
„Aviation", 1928, Dec. 1; „Jane’s", 1929.
/„Flight", 1931, Febr. 27.
„Flight", 1929, July 18; Z.F.M.", 1928, № 1.
„Jane's", 1929.,
„Z.F.M.", 1929, № 3.
] „Flight", 1929, July 18; „Jane’s", 1929.
„Flight", 1931, Febr. 27.
Janes", 1929; .Z.F.M.", 1928, № 23—24; .Flugs
port", 1930, № 9.
„Flight", 1929, July 18; .Jane’s", 1929.
„Flight", 1931, Febr. 27.
366
ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛ. //
ПРИМЕЧАНИЯ
1) Вес не оговорен.
2) Мощность не оговорена.
3) С редуктором и нагнетателем.
4) С редуктором.
5) С нагнетателем.
6) С втулкой винта, стартером и кол-
лектором выхлопных газов.
7) С генератором, втулкой, выхлоп-
ными патрубками и капотом, но без
стартера.
8) В литрах.
9) Без стартера, бензиновой помпы и
втулки винта.
10) С втулкой винта, выхлопными па-
трубками, подогревателем и трубами для
охлаждения.
11) С пропеллером и управлением пе-
ременного шага.
12) С патрубками и фильтром.
13) Без глушителя.
14) Без пускового приспособления и
коллектора.
15) Без втулки винта и стартера.
16) Без втулки винта, подогревателя
для карбюратора, коллектора, стартера
и бензиновой помпы.
17) Без стартера.
18) От 1,5 до 5,4 может меняться авто-
матически.
19) Со втулкой винта, выхлопными
па^трубками, стартером и профиляжем
для охлаждения.
20) Двухтактный.
21) С втулкой и стартером.
22) Без редуктора.
23) По максимальному числу оборотов
и мощности.
24) Special-мощность.
25) Actual-мощность.
26) Без втулки винта.
27) Без втулки винта, пускового приспо-
собления, выхлопного коллектора и винта.
28) С втулкой, генератором, выхлоп-
ными патрубками, но без стартера.
29) Actual-мощность 415,5 л. с.
30) Actual-мощиость 486,5 л. с.
31) Actual-мощность на уровне моря
750 л. с.
32) Actual-мощность на уровне моря
826 л. с.
33) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 400 л. с.
34) Нормальная мощность на станке
на уровне моря 525 л. с.
№ по порядку Наименование мотора Страна Фирма Цилиндры
располо- жение —*4
252 Mercure V ..... Франция Gnome et Rhone звезда 9
253 Mercury VA и VB . . Англия Bristol Aeroplane Co в 9
254 Hornet САСШ Pratt & Whitney Aircraft Co в 9
255 Cyclone R-1750 . . . САСШ Wright Aeronautical Corp. в 9
256 Bliss-Jupiter а E. W. Bliss Co » 9
257 Siemens Германия Siemens u. Halske A. O. 9
258 Mercury VIA и V1B . Англия Bristol Aeroplane Co М 9
259 , VillA и VHIB » в 9
260 Hornet В САСШ Pratt & Whitney 9
261 Mercury VILA и VIIB Англия Bristol Aeroplane Co 9
262 9V Франция^ Hispano-Suiza 9'
263 Hornet САСШ Pratt & Whitney Aircraft Co 9
264 в 9
265 Titan VII Франция S-t6 des Moteurs Gnome et Rhone И 9
266 Atlas Чехо-Словакия J. Walter 9
267 Cyclone F ' САСШ Curtiss-Wright 9
268 R-1820F уу 9
269 Mercury Англия Bristol Aeroplane Co 9
270 Mercure Франция Gnome et Rhone 9
271 Airex RX-2 САСШ Airex Engine Corp. И
272 Brownback И Brownback Motor Labo- rotor Inc. дв.звезда 6
273 6AC • . Франция Potez 6
274 Tiger 125 САСШ Tiger 6
275 Skoda S-14 Чехо-Словакия Skodovy Zawody 10
276 DR-14 » Avia 10
277 Double Mongoose G . Англия Armstrong-Siddeley 10
278 . r P » в 10
279 Double Mongoose . . уу yy 10
280 Chiftain H-1640 . . . САСШ Curtiss Aeroplane and Motors Corp. 12
281 Skoda S-20 Чехо-Словакия Skodovy Zawody 14
282 DR-20 Avia 14
283 Jaguar Англия Armstrong Siddeley 14
284 14
285 в И 14
286 в 14
287 Lorraine 470 С. v. . . Франция S-t£ Lorraine des anciens etablissements de Dietrich C-ie 14
288 Antares уу 14
289 Jaguar Major .... Англия Armstrong-Siddeley Motor Ltd. 14
290 Geored (fan model) . — 14
291 Wasp Junior R-1535 . САСШ Pratt & Whitney 14
292 Whirlwind Twin . . . уу Curtiss-Wright 14
293 Mistral K-14 Франция Gnome et Rhone 14
294 R-1510 САСШ Curtiss-Wright 14
295 Mistral Major .... Франция Gnome et Rhone 14
296 Leopard Англия Armstrong-Siddeley 14
297 в 14
298 Leopard IV Англия 14
299 „400“ Бельгия Renard 18
300 Salmson AB-18 . . . Франция S-te des Moteurs Salmson 18
301 Rapier ....... Англия D. Napier & Son, Ltd. н 16
368
—* м 0 щ н о с т ь
—-
поминальная максимальная высотная л. с. на
высота м
л. с. об/мин л. с. еб/мин л. с. об/мин 1 цил. 1 л
530 2000 575 2200 575 3350 58,9 18,52
532 2000 558 2200 558 — 3350 591 21.4
1900 — - — — -— 591 19,18
532 1900 —. — — — — 59 1 18,54
532 2) 1700 — — — — — 59,1 18,6
540 — 600 1900 — — — 60 17,13
542 2000 583 2200 - — — — - 602 21,8
542 2000 583 2200 — — .— 602 21,8
558 -*) 1950 — — — — — 62 25,41
562 2000 578 2200 578 — 1219 62 5 28,69
575 1900 650 — — «- - 64 19,24
583 2) 1950 — — — — — 64,8 19,0
583 2) 1950 — — — — — 64,8 26,55
5832) 2000 — — — — — 64,8 19
600 1900 790 1950 - — — 66,7 17,32
(00 1900 640 — — — — 66,7 20
700 1900 — 600 — 3000 77,8 23,3
811 24) 2500 — — — — — 90,1 32,65
8502) 2000 — — — — — 94,45 29,65
203-') 1800 — — — — — 18,45 19,76
81,1 1700 —. — — — — 13,52 12,57
100 1900 —— — 16,65 15,4
>110 1850 — — ,— — 18,35 17,0
2202) 1600 250 — — — 22 15,55
250 1800 — — — — — 25,0 17,7
3'0 2000 360 2200 — — . 34 19,7
310 2000 360 2200 340/360 — 1220 34 19,7
347 2200 355 2’20 34,7 19,6
624 2200 — — — — — 52 23,2
300 1600 340 - 21,43 15,15
350 1800 .— — — .— 25,0 17,7
365 25) 20)0 385 — 466 4420 26,07 14,72
370 1700 385 — 415,5 2745 26,43 14,92
405.5 ») 1700 — -— — 28,95 16,35
46630) 2000 517 — — — — 33,3 18,8
470 1800 550 I860 — — — 33,57 15,64
500 1900 595 35,7 15,45
50733) 2000 —• — 507 — 3500 36,2 18,57
53231) 2000 608 2200 532 914 ' • 38 19,5
625 2100 4 1,6 25,0
650 2100 890 — — 46,4 25.0
680 700 2400 2300 — — — 4000 — 48,5 50 17,6 28°
700 2400 4000 50 18,1
71031) 1500 816 — 50,7 14,6
811 32) 1700 872 — .57,9 16,67
815 1700 • 58.2 16,7
400 1600 495 1800 22.2 13,05
0) 1700 550 1750 27,8 13,33
300 — — — — —. 18,75
24 If. Ш. Пойман
аза
№ по порядку Наименование мотора Основные данные мотора Степени сжатия Среднее эффек- тивное давление кг/см? ' Средняя скорость! поршня м/сек 1
Диаметр цилиндра мм Ход поршня мм Ход/диам, Литраж
1 ЦИЛ. мотора
2& Mercure V 146 190 1,302 3,18 28,62 5,3 8,33 1 £ 1 £
253 Mercury VA и VB . . . 146 165,1 1,135 2,76 24,84 5,3 9,64 и'”
254 Hornet 155,57 161,92 1,04 3,06 27,52 — 9,18 10,25
255 Cyclone R-1750 .... 152,4 175 1,148 3,19 28,71 5,1 8,78 11,08
256 Bliss-Jupiter 146 190 1,302 3,18 28,62 5 9,85 Ю>5
257 Siemens 154 188 1,22 3,5 31,5 5,6 9,02 11,9
258 Mercury VIA и V1B . . 146 165,1 1,135 2,76 24,84 5,3 9,82 11'
259 „ V1I1A и V111B . 146 165,1 1,135 2,76 24,84 5,3 9,82 11
260 Hornet В 146 146 1,0 2,44 21,96 11,73 9491
261 Mercury V1IA и VI1B . 146 165,1 1,135 2,76 24,84 5,3 10,17 11
262 9 V k 155,6 174,7 1.12 3,31 29,8 5,3 9,14 11,05
263 Horner • . 159 172 1,082 3,41 30,69 5 8,75 11,2
264 146 146 1,0 2,44 21,96 — 12,25 9,49
265 Titan VII ...... . 146 190 1,302 3,18 28,62 5,3 9,16 12,66
266 Atlas 165 180 1,09 3,85 34,65 5,3 8,2 11,4
267 Cyclone F ...... 156 174,6 1,12 3.34 30 5,3 9,5 11,0
268 R-1820 F 156 174,6 1,12 3,34 30 6,4 11.0 11,0
269 Mercury 146 165 1,13 2,76 24,84 8 11,76 13,75
270 Mercure 146 190 1,302 3,18 28,62 „ 13,36 12,66
271 Airex RX-2 98 124 1,267 0,933 10,263 6,5 9,88 7,45
272 Brownback 104,7 125 1,193 1,075 6,45 4,8 6,65 7,08
273 6 AC 105 125 1,19 1,082 6,49 5,3 7,3 7,92
274 Tiger 125 104,7 125 1,19 1,075 6,45 5 8,3 7,7
275 Scoda S-14 120 125 1,042 1,415, 14,15 8,75 6,67
276 DR-14 120 125 1,042 1,415 14,15 5,5 8,83 7.5
277 Double Mongoose G • . 127 139,7 1,1 1,772 17,72 5 8,62 9.3
278 P - - 127 139,7 1,1 1,772 17,72 5 8,62 9,3
279 Double Mongoose . . . 127 139,7 1,1 1,772 17,72 5 8,02 10,25
280 Chiftain H-1640 .... 142,9 139,7 0,978 2,24 26,84 —_ 9,53 10,24
281 Skoda S-20 120 125 1,042 1,415 19,82 8,52 6,67
282 DR-20 120 125 1,042 1,415 19,82 5,5 8,83 7,5
283 Jaguar 127 139,7 1,1 1,77 2 8 6,62 9,32
284 127 139,7 1,1 1,77 24,8 7,9 7,92
285 127 139,7 1,1 1,77 24,8 5 8,65 7,92
286 127 139,7 1,1 1,77 24,8 — 8,46 9,32
287 Lorraine 470 c. v. 135 150 1,П 2,147 30,7 5 7,82 9
288 Antares .... 140 150 1,071 2,31 32,35 5 7,32 9,5
289 J aguar Major 133,35 139,7 1,047 1,95 27,3 5 8,36 9,32
290 Geored (fan model) . . 133,35 139,7 1,047 1,95 27,3 5 8,77 9,32
291 Wasp Junior R-1535 . . 131,76 131,76 1,0 1,78 25,0 6 10,7 9,25
292 Whirlwind Twin . . . 127 140 1,1 1,775 24,85 — 11,22 9,81
293 Mistral K-14 146 165 1,13 2,76 38,64 5.5 6,6 13,2
294 R-1510 127 140 1.1 1,775 24,85 11,0 10,73
295 Mistral Major 146 165 1,13 2,76 38,64 6.8 13,2„
296 Leopard 152,4 190,5 1,25 3,475 48,65 5 8,76 9,52
297 152,4 190,5 1,25 3,475 48,65 5 8,82 10,8
298 IV 152,4 190,5 1,25 3.475 48,65 5 8,88 10,8
299 „400“ 120 150 1,25 1,7 30,6 6 7,35
300 Salmson AB-18 . • . . 125 170 1,36 2,084 37,51 5,4 7,06 9,64
301 Rapier —• — — — —
370
Удельный расход
г/л. с. ч.
Сухой вес тиотора
Габарит мотора мм
топлива масла кг кг/л. с. кг/л длина ширина диаметр
429 0,809 15
— — 452 0,85 18,2 — —
250 16 358 0,673 13,0 1133 — 1391
272 16 3461) 0,65 12,05 — —
230 16 3271) 0,615 11,45 — — —
240 16 401 0,742 28 1181 — 1458
— — 438 0,810 17,63 — — —
— — 447 0,825 17,99 .— — —
270 — 394 1) 0,706 17,94 1220 — 1440
— —— 452 0,804 18,2 —
.— — 390 0,680 13,05 — —
250 16 377 4 0,647 12,3 1138 — 1445
250 — 364 0,624 16,58 ИЗО — 1440
— — 3901) 0,67 13.61 1250 1400
— — 480 0,8 13,85 — —
240 417 0,597 13,9 1365
— — 3101) 0,382 12,48 — —
— — 410 0,484 14,32 — -1400
— — 1541) . 0,758 15,0 673 — 1040
— — 125 1,542 19,38 — — 940
— — 125 1,25 19,3 — __
240 7 131 1,19 20,3 — —— 991
— — 225 1,022 15,9 — — 1080
214 8,5 243 0,972 15,7 1120 —— 1070
— —. 347 1,02 19,6 1440 — 1137
— — 308 0,905 17,4 1320 —d? 1137
240 10 410 0,657 15,30 —_ 1140
— — 290 П 0,967 14,65 — — 1090
214 8,5 243 0,694 15,7 1120 — 1070
—— .— 4221) 1 156 17,02 1470 — —.
— — 3861) 1,043 15,57 1330 —
—- — 3651) 0,9 14,72 1181 . 1137
— — 404 1) 0,867 16,3 1322 1137
240 15 440 0,936 14,34 1364 . 1240
— 15 422 0,844 13,05
256 10 452 0,892 16,57 1564 1187
-— — 447 0,84 16,37 1564 1187
— —. 376 0,602 15,0 1225 1112
—— 364 0,56 14,65
— —. 528 0,776 13,65
— — 364 0,52 14.65 —
— — 502 0,718 13,0 — 1280
1 — —. 665 0,937 13,67 1545 . 1474
—— — 749 0,924 15,4 — 1474
—- -—. 732 0,9 15,0 — —
— -— 360 0,9 11,75 1340 1140
245 20 450 0,9 12 1370 120Э
281 0,935 — 1371 533
высота
889
I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I i I I I I I I I I I I I I I
24*
371
№ по порядку Наименование мотора Наддув Карбюратор
система переда- точное число фирма ЧИСЛО j
252 Mercure V Турбокомпрессор
253 Mercury VA и VB . . . Имеется — —
254 Hornet - . —— — —
255 Cyclone R-1750 — — Stromberg NA-Y7A 1
256 Bliss-Jupiter •— — —
257 Siemens —-- — Zenith 75 DY-656
258 Mercury VIA и VIВ . . — — —. —_
259 „ VIIIAhVIUB. — — —- —*
260 Hornet В — — Г Stromberg дв. —.
261 Mercury VIIА и Vll В . Имеется 1 — —.
262 9 V —- — — . —
263 Hornet — — Stromberg дв. —
264 — — —
265 Titan VII — —• — —•
266 Atlas Турбокомпрессор — — —
267 Cyclone F —> 6,0 Stromberg f —
268 R-1820F — 6 —
269 Mercury — — —
270 Mercure — — — —-
271 Airex RX-2 Имеется — — -
272 Brownback — — Zenith ___
273 6 AC • — — —
274 Tiger 125 — — Stromberg —
275 Scoda S-14 — — Zenith
276 DR-14 — —
277 Double Mongoose G . . —. — Claudel Hobson —
278 „ P • • — — —
279 » » • • J « — —
280 Chiftain H-1640 .... — —— — Stromberg NA-USY 1
281 Skoda S-20 — — Zenith 20 DYC —
282 DR-20 — — Zenith —
283 Jaguar Имеется — Armstrong -Siddeley 1
284 » • •••••••• п — H —
285 —- — я —
286 — — » —
287 Lorraine 470 c. v. . . . —-
288 Antarfes —. —
289 Jaguar Major Компрессор — Armstrong-Siddeley -—
290 Geored (fan model). . . — — —
291 Wasp Junior R-1535 . . — 10 Stromberg —-
292 Whirlwind Twin .... — — —
293 Mistral K-14 — — —
294 R-1510 — — —
295 Mistral Major — — — —
296 Leopard — Claudel Hobson —.
297 .— —
298 „ IV — —
299 n400“ — Zenith
300 Salmson AB-18 — — Claudel Hobson
301 Rapier 1
372
Зажигание • Редуктор Стартер
система число система передаточ- ное число система
__ __ 0,65 Газ. и инерционн.
— — — 0,5 и 0,656 Газ. и инерционн.
— — — - - _ !
Scintilla 2 — — Имеется
— —- 0,5
Bosch GFE 9-RA 2 — —
—- — 0,5 0,5 и 0,656 Газ. и инерционн.
Scintilla 2 — 0,5 —
— — — 0,5 и 0,0656 Газ. и инерционн.
——— 1
Scintilla 2 — 0,667 —
n 2 — — —.
— — — -—- ——
— — —. — Газовый
Scintilla 2 — — Eclipse
2 — —“
— —• 1ланетарн. — —
— — Имеется .—
Bosch — — — Сжатый воздух
» 2 — — —
я 2 — —-
Scintilla 2 —
w 2 — — —
— — — Viet
BTH 2 — ___
2 .— —
Splitdorf — 0,657 Газ. и инерционн.
Scintilla 2 — — —
— — — Viet
BTH 2 Цилиндр, эпицикл. 0,657 —
w 2 — —— —
И 2 —— —
W 2 Цилиндр, эпицикл. 0,657
Магнето o — — — !
— —
Магнето 2 — — —
2 ——
Scintii a 2 Иланетари. 0,666 —
»» 2 —— — —
. - 0,666
Scintilla 2 — 0^625 —
~ — 1 — ——-
Магнето BTH 2 .
M 2 — 0,633 —
M 2 ___ 0,633
Scintilla
Salmson 2 —-
4 2
373
№ по пор. Наименование мотора Литературный источник
252 Mercure V j „Flight", 1931, Febr. 27.
253 Mercury VA и VB . .
254 Hornet „Z.F.M.", № 15, Aug. 14, 1931.
255 CycloTie R-1750 . . ., „Jane’s*, 1929; .Z.F.M.", 1929, № 2, „R.G.A."; 1928, № 9.
256 Bliss Jupiter „Z.F.M.", 1931, № 16, Aug. 16. „Aer. Dig.", 1930, May; „Air. Eng.", 1930, July.
257 Siemens
258 259 Mercury VIA и VIB . , VIIIA и VII1B . | „Flight", 1931, Febr. 27.
260 Hornet В „Jane’s", 1929. „Flight, 1931, Febr. 27.
261 Mercury V1IA и VIIB .
262 9 V „Aerpplane", v. XLIII, № 22, 30/XI 1932.
263 1 Hornet „Z.F.M." 1931, № 15, Aug. 14. „Jane’s*, 1929; „Z.F.M.", 1928, № 11.
264
265 Titan VII „Z.F.M.", 1931, № 9, Mai 15.
266 Atlas . . . . • ... „Flight", 1931, Febr. 2; „Z.F.M." 1931, №9, Mai 15.
267 268 Cyclone F R-1820 F | „Av. Eng.“, Oct. 1932.
269 Mercury „R.G.A.*, 1928, № 9.
270 Mercure „Z.F.M.", 1931, № 9, Mai 15.
271 Airex RX-2 . • . . . . „Z.F.M.", 1931, № 15. Aug. 14.
272 Brownback „Aer. Dig.*, 1930, June; „Aviation*, 1930, March;
273 „Z.F.M.*, 1930, № 13.
6 AC „Aeroplane", v. XLIII, № 22, 30/XI 1932.
274 Tiger 125 „Jane’s", 1931.
275 Skoda S-14 „Flight", 1931, Febr. 27.
276 DR-14 .Jane’s", 1931.
277 Double Mongoose G . „Armstrong Siddeley Aero Engines", 1931; „Luft-
278 wacht", № 12, 1931.
P . „Jane’s*, 1931.
279 Double Mongoose . . .Flight", 1931, Febr. 27.
280 Chiltain H-1640 .... „Aviation", 1928, May 14, и Dec. 1; „Flight",
281 1928, June 14.
Skoda S-20 „Jane’s", 1929; „Z.F.M.", 1930, № 16.
282 DR-20 .Jane’s*, 1931.
283
284 285 Jaguar .Flight", 1929, July 18; „Jane's", 1929; „Z.F.M.*, 1929, № 11.
286
287 Lorraine 470 c. v.. . . „Jane’s", 1929; „R.G A.*, 1928, № 9.
288 ' Antares „Flight", 1931, Febr. 27; .Z.F.M.*, 1931, № 2,
289 Jan. 28.
Jaguar Major .Flight", 1930, March 7; „Z.F.M.*, 1930, № 4.
290 Geored (fan model) . . „Aut. Ind.*, 1930, March 29; .N.T.A.", 1930. № 5.
291 Wasp Junior R-1535 . .Aer. Dig.", № 5, May 1932; „Av. Eng.“, May 1932.
292 Whirlwind Twin. . . . „Aer. Dig.", № 1, Jan. 1933; „Flight", №3, Jan. 19,
293 1933.
Mistral K-14 „Aeroplane", v. XLIII, № 22, 1932.
294 R-1510 ,'Aer. Dig.", № 1, 1933; „Flight", № 3, 1933.
295 Mistral Major „L’Aeronaut.", № 63, 1932.
296 297 | Leopard | .Flight", 1929, July 18; .Jane’s*, 1929.
298 Leopard IV „Installation Data Book Leopard".
299 „400" „Jane’s", 1931.
300 Salmson AB-18 .... „Flight", 1929, July 25, .Jane’s", 1929; „R.G.A.",
301 Rapier 1928, № 9. „Air. Eng", v. IV, № 45. Nov. 1932.
SUMMARY.
This is the Second Part of Prof. J. Sch. Neuman’s work, entitled
Dynamic and Stress Calculations of Aero-Engines“, and deals with
the durability of Aero-Engines.
The Chapters are:
I Calculation of Distribution,
II w „ Cylinders,
III n „ Piston rings,
IV n „ Pistons,
V n „ Piston and Connecting Rod pins,
VI J9 „ Connecting Rods,
VII n „ Crankshaft,
VIII 99 „ Crankcase.
Tables determining the crankcase bending moment, originating from
inertia forces of reciprocated and rotary movement of masses, — for
various types of Aero-Engines. -
Tables of materials used for aero-engine construction, and also
their qualities.
Tables of Aero-Engines.
ZUSAMMENFASSUNG.
Dies ist der zweite Teil des Werkes von Prof J. Sch. Neumann,
„Dynamik und Festigkeitsberechnung von Flugzeigmotoren*, u.)d
enthalt die Festigkeitsberechnung dieser Motoren.
Inhaltsverzeichnis des zweiten Teiles: —
Kapltel I Verteilungsberechnung,
„ II Zylinder-Berechnung,
„ HI Berechnung von Kolbenzapfen,
„ IV Kolben-Berechnung,
„ V Kolben- und Schubstangenzapfen-Berechnung,
„ VI Schubstangen-Berechnung,
„ VII Kurbelwellen-Berechnung,
„ VIII Gehause-Berechnung.
Tabeilen zur Feststellung der das Gehause diegenden,—vom Behar-^
rungsvermogen translationierender und rotierender Massen herriihrendem
Momente, — fiir verschiedene Typen von Flugzeugmotoren.
Tabeilen zum Bauen von Flugzeugmotoren verwendeter Baustoffe,
nebst Eigenschaffen derselben.
Flugzeugmotoren-Tabelle.
Технический редактор А. Н. Caenpi.
Вум. листов !!•/<• Подписана к печати 26,'Н Р34 i •'
Изд. 193. Иид. МА—50-5-2(5). Тип. зн. в 1 бум. л. 108-864.1
Ткк 128 от 25/Х1- Тираж 4.500—авт. л. 31а\. Заказ № 1512.1
Рса^к’Ор итг/К. С. Г. Бошенятов.
« дана в набор 21/IX 1933 г.
Формат 62 X 94' 1в.
Уполн Главлига № В—53620.
Исправления
Стран. Строка Напечатано Должно быть
18 1 снизу k (2 + k + 4q — kq Л(2 + А + 49-^)
27 9 сверху 0\-+p) (rH + Р)
59 7и8сверху — 70
в 4 колонке 70 —
71 3 сверху c = <72sln₽ — rsini с — г sin 6 — аг sin Р
72 2 снизу толкателя кулачка
75 15 сверху = 7>ka1 Л1 = Р х и л
77 18 сверху 39- 38-
78 Черт. 64 Пропущено обозначение угла ъ
с вершиной в точке Ор
SO 18 сверху А в
81 2 сверху и iLt
Sin fL
121 2 снизу кольцевого концевого
145 7 сверху осями главного осями цилиндров главного
178 11 снизу Pfnp р. ^jnp
181 Черт. 36 Fx dx рх ш2 Fx(‘x
1 снизу (F^xX) (Fx ?х)
186 11 сверху и тогда и
193 Заголов. 3-й колон, табл. формуле (54) формуле (55)
194 На чертеже обозначения диаметров шаг (гнной шейки наружного — d.
пропущены внутреннего — б
2»1 6—7 снизу во второй кол. табл. „Кестерн* „Кестрел"
214 Черт. 4 ъ+2/ P>+Sz‘
215 18 сверху (р*+2‘.) (P;. + Sz<)
222 6 сверху 72т Z13
225 3 сверху sin 2а), sin 2 a],
228 10 сверху (/з" 7ш cos а + sin “ — ( V~3 ll ncos “ + 7l nsin a-
6 снизу — ~тк
5 снизу 8/пг тк
230 7 сверху 7П lm
237 10 снизу M"Uy
239 13 снизу У-У У—У
271 В подзаголрвкё таблиц материалов пропущено:
Редактировал проф. Н. В. Окромешко.
32S 2 сверху в 4-й колонке Manufactue Manufacture
И. HJ. Нейман, Динамика и расчет на прочность авиационных моторов, ч. II-