Научные исследования ВННХИ в области применения холода
в молочной промышленности ——
Какд. техн. наук Ю. А. Оленев
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
637.1.-621.56/.59
Важную роль в создании в нашей стране
крупного и технически развитого холодильного
хозяйства сыграл Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности, основанный в 1930 г.
За время своего существования ВНИХИ
вырос в крупный научный центр, ведущий
исследования во всех отраслях холодильной
технички. С 1955 г. институт является членом
Международного института холода.
В институте 8 отделов, которые включают
25 лабораторий, оснащенных современным
оборудованием и приборами.
Экспериментальная механическая база
института укомплектована современными
станками и оборудованием, с помощью которых
изготовляются опытные образцы новы к машин,
аппаратов и приборов.
Институт осуществляет тесную связь с
холодильными предприятиями промышленности и
торговли, с заводами холодильного
машиностроения, со всеми отраслями народного
хозяйства, использующими искусственный холод.
К числу основных проблем, которыми
занимается институт, относятся: исследования в
области экономики холодильной
промышленности, холодильной технологии мясных и рыбных
продуктов, фруктов и овощей; создание
технологического холодильного оборудования,
новых конструкций холодильных машин и
аппаратов; разработка рекомендаций по
проектированию систем охлаждения; автоматизация
холодильных машин и аппаратов и др.
Институтом проводятся также работы по
использованию искусственного холода в
молочной промышленности.
Разработана установка для охлаждения и
кратковременного хранения молока на
молочно-товарных фермах. Одновременно с
охлаждением молока за счет использования теплоты
конденсации и перегрева паров фреона при
работе компрессора она дает возможность
получать теплую воду.
Совместно со Всесоюзным институтом
электрификации сельского хозяйства изготовлена
установка производительностью 220 кг/ч,
позволяющая одновременно пастеризовать и
охлаждать молоко.
Сконструирован автоматизированный
кондиционер КТР, который может круглогодично
поддерживать в камерах созревания сыра
(объемом 1200 м3) требуемую температуру
10—16°С и влажность 75—95%.
В содружестве с заводом «Компрессор» и
институтом «Пищепромавтоматика» созданы
автоматизированные аммиачные
компрессорные агрегаты АУ-200/А и АВ-100/А, которые с
успехом используются на предприятиях
молочной промышленности.
Для демонстрации, хранения и продажи
охлажденных молочных продуктов (молоко,
сметана, творог, сыр, масло) выпускается
прилавок-витрина ПВ-М, предназначенный для
торговой сети. Автоматическое регулирование
температуры в охлаждаемом объеме
осуществляется с помощью реле давления, которое
поддерживает постоянную температуру в
витрине D—6°С) и прилавке C—5СС). Прилавки-
витрины выпускаются серийно.
Разработана конструкция молочной
цистерны емкостью 1000 л с охлаждающим
устройством для хранения молока в течение 22 ч при
4—8СС после предварительной разовой
«зарядки холодом» в течение 6—8 ч.
Изучены изменения физико-химических и
микробиологических показателей сливочного
масла различных видов при холодильной
обработке и хранении, а также происходящие при
этом фазовые превращения воды и молочного
жира. Установлены оптимальные режимы и
допустимые сроки хранения этого продукта.
Проведены опыты по длительному хранению
сыров при низких положительных и
отрицательных температурах, установлены
оптимальные условия и допустимые сроки их хранения.
Подробно изучены происходящие при хранении
сыров микробиологические процессы.
Предложены рекомендации по снижению
естественных потерь сметаны и творога при
холодильной обработке и хранении.
Разработаны новые виды мороженого: мо-
лочно-белковое, молочное обезжиренное («Бе-
3

лоснежка»), молочное с повышенным
содержанием жира, сливочно-белковое, фруктово-
ягодное («Прохлада») и др.
Молочно-белковое и сливочно-белковое
мороженое, например, содержат 12% сухого
обезжиренного молочного остатка (вместо 10% в
обычных видах) и соответственно 2,5 и 8%
молочного жира (вместо 3,5и 10% в обычных
видах). В молочном обезжиренном
мороженом также 12% сухого обезжиренного
молочного остатка; молочного жира оно не
содержит. Свекловичного сахара в нем
несколько больше, чем в молочном мороженом.
Мороженое этих видов — источник полноценного
белкового питания. Оно отличается приятным
вкусом, хорошей взбитостью и нежной
консистенцией.
Совместно со Всесоюзным
научно-исследовательским институтом молочной
промышленности разработана отечественная технология
производства сухих смесей для различных видов
мягкого мороженого без наполнителей
(молочного, сливочного, пломбира), а также
мороженого с наполнителями.
Простота приготовления мороженого из
сухих смесей делает доступной его выработку
в сельской местности, а также в санаториях,
домах отдыха и в предприятиях оощественно-
го питания.
Совместно со Всесоюзным
научно-исследовательским институтом крахмалопродуктов
создан новый стабилизатор для мороженого —
модифицированный желирующий
картофельный крахмал. Он обладает хорошими
стабилизирующими свойствами. Специальная
химическая обработка освобождает нативный
крахмал от специфических привкусов и запахов.
Мороженое, приготовленное с
использованием модифицированного желирующего
крахмала A —1,5%), отличается более высоким
качеством, хорошей структурой и более
выраженным вкусом по сравнению с мороженым,
выработанным с применением обычного
крахмала.
В ближайшие годы институту предстоит
решить много новых проблем по холодильной^
технике и технологии, а также экономике
холодильной промышленности. В частности,
большое внимание будет уделено исследованиям,
направленным на совершенствование
технологии холодильной обработки и хранения
сливочного масла, сыра, творога и других молочных
продуктов, а также технологии производства
мороженого.
шоохладнтельная теплонасосная установка
для молочнотоварных ферм
Ш. Н. КОБУЛАШВИЛИ, М. Н. РОМАНОВ, Г. Н, ЛАТИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
быстрое охлаждение молока после дойки —
основное условие сохранения его высокого
качества. Однако молочнотоварные фермы
недостаточно еще оснащены холодильными
установками.
При использовании машинного охлаждения
молоко рекомендуется охлаждать до 4—6°С,
так как при этой температуре практически
прекращается размножение микробов.
Во ВНИХИ был разработан и изготовлен
опытный образец молокоохладителя
производительностью 500 л/ч. Эксплуатация его на
молочнотоварной ферме колхоза «Новая жизнь»
Ступинского района Московской области в
течение последних трех лет показала, что 500 л
637.133.1
парного молока можно охладить с 35 до 4—6°С
за 1 ч.
На основе полученных данных во ВНИХИ
сконструирована молокоохладительная
теплонасосная установка (рис. 1), предназначенная
для охлаждения парного молока до 4—6°С и
последующего его хранения. Установка состоит
из машинной части и ванны (рис. 2).
Над компрессор-конденсаторным агрегатом
расположен водяной конденсатор, включенный
последовательно с воздушным конденсатором.
Это бак прямоугольной формы, в нижней
части которого находится испарительная батарея
ИРСН-12,5, поставляемая с компрессор-кон-
4

денсаторным агрегатом, а в верхней части
смонтированы электронагреватели.
За время охлаждения 500 л молока в
водяном конденсаторе нагревается 600 л воды до
40°С за счет использования теплоты
конденсации и перегрева паров фреона.
Рис. 1. Молокоохладительная теплонасосная
установка:
а — общий вид, б — вид со стороны
холодильного агрегата.
Ванна прямоугольной формы, выполнена из
нержавеющей стали, изолирована
пенопластом, обшита декоративным пластиком.
Емкость ее рассчитана на обслуживание типового
коровника A00 коров).
Ванна состоит из баков для молока и для
воды, вставленных один в другой таким образом,
что между стенками образуется пространство,
в котором размещены испарительные
охлаждающие змеевики для фреона.
С наружной стороны бака для молока
предусмотрен канал в виде восходящей спирали,
который соединен с оросителем охлаждающей
воды.
В верхней части ванны укреплены патрубок
для молока и две съемные крышки с
отверстиями для цедилок, а также молокоприемник
в виде лотка с отверстиями.
Рис. 2. Схема молокоохладительной установки:
1 — насос для молока; 2 — спиральный канал]
3 — испаритель; 4 — оросители для молока; 5 —
бак для молока; в — молокоприемник; 7 — тер-
морегулирующий вентиль; 8 — бак для воды; 9 —
изоляция; 10 — насос для циркуляции воды; //—
фильтр-осушитель; 12 — теплообменник; 13 —
ресивер; 14 — воздушный конденсатор; 15 —
компрессор; 16 — электронагреватель; 17 — водяной
конденсатор.
Установка снабжена насосами для
циркуляции воды и молока. Она работает в течение
3,5 ч, из них 1,5—2 ч затрачивается на
аккумуляцию холода, при этом вода охлаждается
до 0,2—0,3°С и на трубках испарителя
намораживается 100—160 кг льда.
По окончании аккумуляционного периода
молоко через фильтр цедилки заливают в
ванну вручную или с помощью насоса.
Циркулируя по внутренней охлаждаемой
поверхности ванны, молоко охлаждается,
подается насосом в молокоприемник, через отверстия
которого равномерно поступает в съемные
оросители, а затем по внутренним стенкам ванны
стекает тонкой струей на дно. Накопившееся
S

гт\ w
Периос
охлажде-*
ния 5оды
30U5 1 2 3
gepuod аккум1/ляции\Время охлаждения
/г • молока 1цдоя
Раооши цикл й
Период
5 6
Время охлаждения
7 Время, ц
аккумуляции I
льда II
молока IIудоя
Радочии цикл
Рис. 3. График намораживания льда и изменения температуры охлаждающей воды
и молока:
/ — температура охлаждающей воды; 2 — количество льда на змеевиках испарителя;
3 — температура молока; 4 — количество молока в ванне.
здесь молоко вновь направляется насосом в
молокоприемник.
Ледяная вода подается насосом снизу в
спиральный канал, из которого выходит в
ороситель охлаждающей воды, а из него равномерно
стекает-тонкими струями на змеевики
испарителя. Охлажденная вода забирается снизу
насосом и снова подается в спиральный канал.
Образующийся к концу охлаждения лед на
испарителе аккумулирует холод для
компенсации теплопритоков, проникающих из
окружающей среды через ограждения ванны во время
хранения молока, в результате чего молоко
в ванне сохраняет температуру 4—6°С в
течение 15—20 ч.
Графики намораживания льда и изменения
Количество
1 охлаждаемого
1 молока, л
500
750
1500*
* При доб

Продолжительность
охлаждения
молока, ч
1,0
1,5
2,5*
авлении 750 л п
ного молока предыдущего уде

Продолжительность
предварительной работы
холодильной
установки для
намораживания льда
(до поступления
молока), ч
1,5
2,0
2,5*
арного молока в 75
)Я.
Количество

намороженного льда, кг
100
160
60*
0 л охлажден-
температуры охлаждающей воды и молока
приведены на рис. 3.
Производственные испытания молокоохлади-
тельной теплонасосной установки (см.
таблицу) показали, что она удовлетворяет
предъявляемым к ней требованиям. Система
охлаждения молока и принятая оросительная система
намораживания льда на испарителе
эффективны. Емкость ванны позволяет охладить 1500 л
молока (три удоя по 500 л или два удоя по
750 л) с 35 до 4—6°С.
Техническая характеристика установки
Ванна
производительность, л/ч ... 500
рабочая емкость, л 1500
температура молока, °С
поступающего 35
охлажденного 4—б
размеры, мм 1800x1620x1200
Компрессор-конденсаторный агрегат
тип АКВФВБС-6
холодопроизводительность при
температуре кипения —7°С,
конденсации 32,5°С, ккал/ч . 8600
х олодильный агент Фреон-12
мощность электродвигателя,
кет
компрессора 4,5
вентилятора , 0,6
Бак ,гля горячей воды
ем кость, л 600
6

поверхность змеевика, м2 . . . 10
мощность электронагревателя,
кет 1,2
число электронагревателей . . 3
Насос для циркуляции воды
тип ОЦНШ-5
производительность, л/ч . . . 5000
мощность электродвигателя,
кет 0,6
количество циркулирующей
воды, л 350
Насос для молока НРМ
Расход электроэнергии при работе
установки, кет 5,7
Вес установки, кг 1750
Размеры установки, мм 3000x1620x2100
Молокоохладительная теплонасосная
установка обладает рядом преимуществ по
сравнению с существующими установками такого же
назначения.
— Более экономична, поскольку благодаря
одновременной работе двух конденсаторов
снижается расход электроэнергии, а вода
подогревается за счет теплоты конденсации и
перегрева паров фреона.
— Одновременно с получением льда и
охлаждением молока можно обогревать
помещение, в котором находится установка. Ежечасно
используется около 12000 ккал тепла, не считая
теплоты перегрева паров. Коэффициент
трансформации тепла составляет
8600 + 3612
3,4.
4,2 • 860
— Благодаря достаточному орошению
змеевиков испарителя на них интенсивно
образуется лед в период малой тепловой нагрузки,
а при большой тепловой нагрузке лед быстро
тает. Интенсификация охлаждения воды и
намораживания льда позволяет получать
температуру охлаждающей воды 0,2°С в течение
всего процесса охлаждения молока. Кроме того,
с помощью спирального канала можно
обеспечить омывание наружной стенки ванны по всей
поверхности ледяной водой.
— При скорости движения охлаждающей
воды 0,6 м/сек коэффициент теплопередачи
достигает 700—800 ккал/(м2 • ч • град), в связи с чем
процесс охлаждения молока значительно
интенсифицируется.
— Ванна без мешалки более удобна в
эксплуатации, так как мешалка затрудняет
мойку, а износ уплотняющего сальника на валу
мешалки приводит к попаданию в молоко
масла и грязи.
— Не требуется проводить монтажные
работы, так как все оборудование вместе с ванной
крепится на общей опорной раме.
Молокоохладительная теплонасосная
установка ВНИХИ с мая 1967 г. успешно работает
в павильоне животноводства на ВДНХ.
Панельный аккумулятор ледяной воды
для молочных предприятий
Р. Б. ИВАНОВА, В. В. ЛАВРОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Ю. Г. КАШКИНА, А. Б. ХАРЧЕНКО, А. И. ШУВАЛОВ
московский завод «Компрессор»
621.565.2
Предприятия молочной промышленности
применяют для охлаждения молока и
молочных продуктов ледяную воду, получаемую в
результате таяния льда, предварительно
намороженного в испарителях-аккумуляторах.
Лед можно намораживать в часы малых
нагрузок на электрическую сеть. При
использовании аккумуляторов холода может быть
значительно снижена производительность
компрессоров, которые к тому же можно
дополнительно использовать в свободное от
намораживания время для других нужд предприятия.
Применение подобных аппаратов
целесообразно не только в молочной промышленности,
но и в других отраслях, где потребление
холода неравномерно.
В связи с освоением заводом «Компрессор»
серийного производства панельных
испарителей представилось целесообразным изготовить
и испытать аккумулятор ледяной воды,
выполненный на базе одного из этих аппаратов.
Для проведения испытаний завод
«Компрессор» изготовил панельный аккумулятор с
поверхностью теплообмена 30 ж2 (рис. 1). Он был

Л у 20
аммиап
7;д
тзтппппг
g ф У У'^у',
Рис. 1. Панельный аккумулятор:
1 — маслособиратель; 2 — коллектор; 3 — секция; 4 — бак; 5 — распределитель аммиака; 6 — мешалка @400);
7 — предохранительный клапан Dy20; 8 — перегородка.
выполнен на оазе панельного испарителя
60ИП путем удаления шести из двенадцати
промежуточных секций и соответствующей
переделки коллекторов, соединяющих секции по
подаче и отсасыванию аммиака и спуску
масла.
Уменьшение числа секций позволило
увеличить расстояние между ними с 81 до 162 мм.
Каждая секция поверхностью теплообмена
5 м2 состоит из шести штампосварных
панелей, вваренных между коллекторными
трубами.
Панели выполнены из двух сваренных
контактной сваркой листов, которые
отштампованы по специальному профилю из листовой
стали толщиной 2,5 мм.
Аккумулятор укомплектован
горизонтальной пропеллерной мешалкой (диаметр винта
400 мм) с приводом от электродвигателя
мощностью 1 кет посредством ременной передачи.
Мешалка создает круговую циркуляцию воды
в баке, улучшающую теплообмен. Ледяная
вода отбирается из нижней части бака.
В задачу испытаний входило определение
основных эксплуатационных показателей
аппарата — рациональной толщины льда,
намораживаемого на охлаждающей поверхности,
удельного расхода электроэнергии,
температуры получаемой ледяной воды,
продолжительности намораживания и таяния льда и др.
Для намораживания льда аккумулятор
подключали к холодильной установке,
обслуживаемой компрессором холодопроизводительно-
стью 30000 ст. ккал/ч. Перед началом
охлаждения аппарат заполняли водой в количестве
3,2 мг с температурой 17°С.
Опыты проводили при различной толщине
льда на панелях. Предельная толщина льда
60 мм. Наблюдения показали, что лед
намораживается на панелях равномерно.
Из рис. 2 видно, что процесс намораживания
льда протекает более интенсивно до
нарастания на поверхности слоя толщиной 20 мм,
далее следует закономерное снижение
интенсивности и при толщине слоя примерно 40 мм она
падает в основном вследствие исчезновения
гофрированности на поверхности льда.
Однако несмотря на это для испытанного
аппарата оказалось целесообразным доводить
толщину слоя льда до 35—40 мм.
За время намораживания льда толщиной
менее 35 мм температура воды в баке не
успевает достигнуть 0°С даже при низкой
первоначальной ее температуре. Поэтому
аккумулирующая способность аппарата снижается не
только за счет меньшей толщины слоя льда,
8

но и за счет меньшей аккумуляции холода в
баке с водой.
Исследование влияния холодопроизводи-
тельности установки на процесс
льдообразования показало, что при
проектировании установок с ледяными аккумуля-
Рис. 2. Зависимость толщины
намораживаемого слоя льда б
и коэффициента теплопередачи
k от времени намораживания т.
торами холода размер компрессора следует
подбирать с учетом условий требуемой часовой
холодопроизводительности — 600—800 ст.
ккал/ч на 1 м2 поверхности панелей. При этом
время намораживания слоя льда толщиной
40 мм составляет 4—5 ч, а температура
кипения в конце процесса понижается до —11-f-
~—12°С. Удельный расход электроэнергии
в этих условиях равен 40 кет • ч на тонну льда.
Испытания показали нецелесообразность
включения в работу мешалки в процессе
намораживания льда.
«Аккумулированный на панелях лед
расходовали на охлаждение воды, циркулирующей
между панельным аккумулятором и специаль-
4
к
N
у
/
/
/
/'
*\
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 1ч
Рис. 3. Зависимость температуры выходящей из
аккумулятора воды tw2 от времени размораживания
льда т.
2 Зак. 2406
ным теплообменником. Температура воды,
входящей в аккумулятор, поддерживалась на
уровне 5°С. При этом процессе компрессор не
работал, но включалась мешалка,
расположенная в баке испытываемого аппарата. Скорость
воды в баке 0,7—0,4 м/сек. При неработающей
мешалке снижался коэффициент теплоотдачи
от льда к воде и повышалась температура
отходящей из аппарата воды.
На рис. 3 представлена зависимость
температуры выходящей из аккумулятора воды от
времени размораживания льда. Кривая /
получена в опыте с толщиной намороженного
слоя льда 60 мм и при циркуляции воды в
количестве 17 мг/ч, а кривая 2 — при толщине
слоя льда 50 мм и количестве
циркулирующей воды 5,6 м3/ч.
При большом количестве циркулирующей
воды, как это показывает кривая /,
происходит быстрое таяние льда, и отходящая вода
имеет высокую температуру.
Вначале, при подключении аккумулятора к
теплой системе, температура воды в баке
временно повышается, а затем снижается до 1,8°С
(кривая /) и до 0,7°С (кривая 2) и, когда
льда остается очень мало, вновь возрастает.
Время, необходимое для охлаждения системы,
следует учитывать при использовании
аппарата в производственных условиях. Поэтому
перед началом охлаждения молока или другой
среды требуется предварительно путем пуска
насоса для циркуляции воды охлаждать
систему до стабильного состояния.
Интенсивность работы аппарата в процессе
таяния льда характеризуется условным
коэффициентом теплоперехода — количество
холода, получаемого в час с тонны намороженного
льда при перепаде температур ГС между
температурой выходящей из бака воды и 0°С
(температура поверхности льда). Значение этого
коэффициента при нормальных условиях
работы аппарата определилось величиной
39600 ккал/(ч • град • т), что близко к значению
его для зарубежных аппаратов подобного
типа.
Для связи основных характеристик
аппарата — температуры используемой холодной
воды, времени таяния льда, толщины слоя льда,
удельной тепловой нагрузки аппарата и
удельного количества получаемой холодной воды —
построены два графика (рис. 4, а, б).
С увеличением тепловой нагрузки
повышается температура воды, выходящей из бака,
и таяние льда происходит быстрее. Так, при
возрастании нагрузки с 500 до 2500 ккал/(м2Х
Хч) температура воды повышается с 0,5 до
2Д°С. При нагрузке 500 ккал/(м2 • ч) слой льда
9

6
5
4
J
2
f
0
VJ5
*W
Л
/
¦ -С Щ)
= 5°6.
ю^х
<J
*5
17
/16
•»r8
18
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
Gf,m3/(m2 i)
^\N2p*
17
10
18 J^
15 ^^?
>-^ 5
500
WOO
1500
2000 af
Рис. 4. Зависимость времени таяния льда т, температуры
выходящей из аккумулятора воды tw2 при различных
значениях 6 от удельного количества циркулирующей
в системе воды GF (а) и удельной тепловой нагрузки
qF (б):
7_б = 50 мм; 2—6-30 мм.
толщиной 30 мм тает в течение 4,5 ч (включая
начальный период охлаждения системы). При
нагрузке 1700 ккал/(м2-ч) слой той же
толщины тает в течение 1 ч, а слой льда
толщиной 50 мм примерно за 3,5 ч.
С помощью графиков на рис. 4 можно с
достаточной точностью рассчитывать системы
при использовании рассмотренной
конструкции панельных аккумуляторов холодной воды.
Так, если принять температуру воды,
выходящей из аккумулятора, ГС, время таяния
льда 3 ч (с учетом периода охлаждения
системы) и требуемую холодопроизводительность
Q0 = 50 000 ккал/ч, то можно рассчитать
необходимую поверхность аппарата и подобрать
производительность циркуляционного насоса.
Из рис. 4, б находим удельную тепловую
нагрузку qF= 1150 ккал/(м2 • ч), отвечающую
температуре воды ГС.
Отсюда требуемая поверхность аппарата
Чтобы получить указанную
холодопроизводительность в течение 3 ч, согласно рис. 4, б,
требуется наморозить слой льда толщиной не
менее 35 мм.
Пользуясь далее графиком на рис. \,а,
можно найти для рассматриваемых условий
требуемое количество циркулирующей в системе
воды gB = 0,285 м3/(м2- ч) и определить
производительность насоса
Ов = gBF = 0,285 • 43,5 = 12,4 м3/«.
Результаты проведенных испытаний
показали, что принятый в качестве аккумулятора тип
аппарата вполне отвечает этому назначению.
Он может быть использован для получения
В0Ды gB==o,285 м3/(м2-ч) и определить произ-
таяния в течение достаточного периода
времени предварительно аккумулированного на
поверхности панелей льда. Пользуясь
результатами испытаний, можно определить величину
требуемой теплопередающей поверхности
аппарата и производительность
устанавливаемого циркуляционного насоса.
Изготовление такого типа аккумуляторов
холодной воды не представляет трудностей
для завода, освоившего и серийно
выпускающего открытые испарители панельного тип/к

Кондиционирование воздуха в сыродельной промышленности
С. Ф. БОГАТЫРЕВА
Всесоюзный (научно-исследовательский институт холодильной промышленности
628.84
Состояние воздуха в камерах созревания
сыра существенно влияет на его качество,
производственные потери и затраты ручного
труда.
Обследование ряда сыродельных заводов,
проведенное ВНИХИ в 1964 г., показало, что
основной недостаток большинства камер
созревания сыра, особенно расположенных в
подвалах, — повышенная влажность воздуха
и отсутствие его циркуляции. Это приводит к
развитию плесени и образованию слизи на
поверхности сыра, вследствие чего появляется
необходимость в периодических мойках, что
связано с потерями сухого вещества (по
данным ВНИИМСа 0,8—1,0% за одну мойку) и
затратами ручного труда. За время
созревания число моек сыра при норме 4 доходит до
8. На заводах планируются потери сыра в
размере 11,5%.
Опыт сыродельных заводов, оборудованных
шведскими установками кондиционирования
воздуха фирмы «Сепаратор», в станице
Ленинградская и г. Тихорецке показал, что при
поддержании в камере относительной
влажности в соответствии с инструкцией около 75%
плесневение российского сыра не наблюдалось
и мойки сыра не требовалось.
На Острогожском сыродельном заводе,
вырабатывающем сыры голландской группы,
после монтажа разработанных ВНИХИ
охладительно-осушительных агрегатов и снижения
относительной влажности воздуха с 92 до
80% сократилось число моек, уменьшились
затраты ручного труда, вдвое увеличилась
скорость наведения корки, появилась
возможность более раннего парафинирования и
ускорения производственного цикла.
Однако согласно инструкции Минмясомол-
прома, относительная влажность воздуха для
сыров голландской группы должна составлять
85—90%. Вероятно ВНИИМСу следует
пересмотреть этот влажностный режим.
Кондиционирование воздуха в камерах
созревания позволяет также улучшить
консистенцию сыра. Сыродельные заводы СССР
вырабатывают сыр, влажность которого соответ-
2*
ствует нижней границе по стандарту, что
вызвано желанием упростить уход за сыром и
предупредить возможное излишнее брожение.
Вследствие этого консистенция сыра
получается неудовлетворительной. Таким образом,
улучшение консистенции сыра связано с
повышением влажности сырной массы, что легко
достигнуть в камере с кондиционированием
воздуха.
Кроме того, кондиционирование воздуха
исключает образование подкорковой плесени,
которая, как известно, отрицательно влияет
на качество сыра. Например, по этой причине
в 1965 г. на сыродельных заводах в
Краснодарском крае было переведено из высшего сорта
в низшие 500 т сыра, а в Алтайском — 2000 т.
Проведенный во ВНИХИ
технико-экономический расчет показал, что применение
кондиционирования воздуха в камере созревания
объемом около 1200 мъ дает годовую
экономию около 17 тыс. рублей в основном за счет
уменьшения потерь сухого вещества и затрат
ручного труда.
Анализ теплового и влажностного баланса
камер созревания подтвердил выводы,
сделанные ранее на основании обследования ряда
сыродельных заводов. Тепловлажностное
отношение в летнем расчетном режиме
составляет 800—1200 ккал/кг, следовательно,
процессы охлаждения и осушения воздуха
являются основными в работе кондиционера. Эти
процессы могут быть осуществлены путем
последовательного охлаждения воздуха с
выпадением влаги и его подогревания.
Зимой подогрев воздуха необходим для
поддержания в камере температуры на
заданном уровне.
Увлажнение воздуха может быть в
некоторых случаях обязательно, например, при
созревании мягких сыров, при неполной
загрузке камер (незначительное выделение влаги), а
также зимой при небольшой влажности
наружного воздуха.
Таким образом, кондиционер для камеры
созревания сыра должен осуществлять все
основные виды тепловлажностной обработки воз-
и

духа: охлаждение, осушение, нагревание и
увлажнение.
На основании анализа типовых проектов
и действующих сыродельных заводов ВНИХИ
совместно с Гипромолпромом разработал
градацию кондиционеров, удовлетворяющую
потребностям сыродельной промышленности.
В градацию входят четыре модели
производительностью по воздуху от 4000 до 16000 мг\ч,
что соответствует холодопроизводительности
от 16000 до 64000 ккал/ч.
Кондиционер размещают под потолком на
подвесках, кронштейнах или стойках, что
исключает необходимость выделять для его
установки специальную площадку, которая
при использовании серийно выпускаемых
нашей промышленностью форсуночных
кондиционеров занимает 10—15% площади
кондиционируемых помещений.
Наиболее удобно применять
непосредственное испарение фреона с подогревом воздуха
по принципу теплового насоса.
На сыродельных заводах с резервом
холодопроизводительности целесообразно
использовать кондиционеры с охлаждением
рассолом или ледяной водой и подогревом воздуха
в калорифере.
Для создания хороших условий созревания
и хранения сыра необходимо обеспечить
равномерное распределение воздуха по объему
камеры. Камеры созревания сыра имеют
специфические особенности; сыр укладывают на
стеллажи из сплошных полок, что исключает
равномерное омывание продукта воздухом
при его вертикальном движении. Выполнить
полки решетчатыми нельзя из-за большой
пластичности сыра и возможной его деформации.
В типовых проектах Гипромолпрома
запроектировано размещение сыра в контейнерах.
Высота контейнера 3,75 ж, расстояние от пола
до балки 3,6 м, высота до перекрытия 4,8 м.
Во вновь проектируемых Гипромолпромом
камерах созревания расстояние от пола до
балки 4,8 м, а до перекрытия 6 м. Однако и
это не обеспечивает хорошего движения
воздуха. На старых сыродельных заводах
положение осложняется тем, что стеллажи с
сыром заполняют всю камеру по высоте почти
до потолка. Это затрудняет перемешивание
воздуха в камере. Поэтому единственно
возможным является протекание воздуха в
горизонтальном направлении.
При привязке кондиционеров конструкции
ВНИХИ предусматривается распределение
воздуха с помощью воздуховодов и опусков,
снабженных окнами с регулируемыми
заслонками. В некоторых случаях при длинных и
сравнительно узких камерах от всасывающего
воздуховода можно отказаться.
Наша промышленность выпустила первые
образцы технологических кондиционеров для
сыродельной промышленности.
По техническому заданию ВНИХИ
Одесским СКВ холодильного машиностроения был
разработан, а Одесским заводом
холодильного машиностроения изготовлен опытный
образец технологического фреонового
кондиционера производительностью 7000 м3/ч.
Изготовлены по технической документации
ВНИХИ кондиционеры с рассольным
охлаждением типа КТР-13 производительностью
13 тыс. мг/ч с пультами автоматического
управления.
Эти кондиционеры устанавливаются на
сыродельных заводах и холодильниках
Смоленска, Рыбинска, Опочки для производственных
испытаний и составления рекомендаций по их
серийному производству.
Кондиционеры градации ВНИХИ найдут
широкое применение в сыродельной
промышленности и во многих других производствах с
аналогичным температурно-влажностным
режимом.
ПОПРАВКА К ЖУРНАЛУ № 7
Страница
24, подпись к рис. 4
Напечатано
S
1 ^П-
— 1,ои,
d
Следует читать
— = 1,30;
d

Прогрессивные технологические схемы производства мороженого
Н. Д. ЗУБОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Т. И. ТЮКЛВИНА
Гипрохолод
663.674.002.2
Для ускорения технического прогресса,
широкого использования достижений науки и
техники, улучшения организации производства
важное значение имеет разработка типажа
оборудования.
Создание типового оборудования для
производства мороженого необходимо, так как
известно, что для приготовления смесей
используют в основном оборудование, применяемое
в молочной промышленности, которое не
соответствует специфике и современным
требованиям технологии производства мороженого.
Фасовка мороженого осуществляется нередко
на примитивном оборудовании.
ВНИХИ совместно с Гипрохолодом
проведены исследования с целью разработки
прогрессивных технологических схем и расчета
параметров типового технологического
оборудования для производства мороженого.
Предварительно, на основе данных по
производству мороженого за рубежом и в
Советском Союзе, был разработан основной
ассортимент мороженого в зависимости от
мощности цехов и фабрик.
В США наблюдается тенденция к
уменьшению объема выработки сливочного
мороженого и пломбира и увеличению производства
молочного мороженого, мелорина (мороженое
на растительном жире), шербетов. Мороженое
расфасовывают преимущественно F5%)
в гильзы и полугаллоны A,9 л).
В СССР, напротив, неуклонно повышается
производство сливочного мороженого и
пломбира. Предприятия министерств торговли
союзных республик почти все мороженое
выпускают в фасованном виде, а заводы
Министерства мясной и молочной промышленности
СССР производят до 45% весового морожено-
Таблиц'а 1
Ассортимент мороженого
Брикеты
сливочное
Эскимо
Фруктовый лед
Вафельные стаканчики
пломбир
Бумажные стаканчики . .
Рожки
Ленинградское
Коробочки B50 г)
пломбир
Торты E00 г)
сливочное
Весовое
молочное
* Мороженое в вафельных
Распределение ассортимента (%) в зависимости от мощности предприятий (т/смену)
20
о
н
О)
15
15
20
5
3
12
10
5
3
2
3
3
2
2
ее
S
К
го
10
20
25
15
5
10
4
1
3
4
1
2
16
о
н
СУ
15
5
18
5
10
10,5
10
7,5
3
3
4
4
2
2,5
S
К
го
10
10
23
7
14
5
12,5
4
2
3,5
3,5
2
3,5
10 |
о
н
о>
15
10
20
5
5
10
10
5
5
5
4
4
1
1
ев
К
го
10
15
25
1
14
5
10
5
5
3
4
1
2
8
о
н
с;
15
11,5
26
5
3,5
9,5
6
5
4
2
4
4
2
2,5
ее
S
К
го
10
18,5
31
15
4
5
3
1
3
4
2,5
3
5 !
о
н
20
10
20
5
12
8
10
5
7
3
ее
S
К
со
15
15
25
7
13
10
7
3
3
о
н
25
5
20
5
12
8
8
5
7
5
ее
К
го
20
10
25
7
13
3
10
7
5
1 !
о
н
СУ
30
5
25
25
5
5
5
ed
S
S
го
25
10
25
20
10
5
5
0,5
о
н
СУ
с;
1
35
25
25
5
5
'if
се
S
X
со
30
>5
25
20
10
5
5
0,25* 1
о
н
о»
10
10
45
35
ее» |
? !
* 1
СО 1
10
45
30
стаканчиках расфасовывают вручную путем развешивания весового мороженого из гильз.
13

Молоко цельное,слибки
[
Сахарный песок
Сухие молочные продукты
какао-порошок
Сгущенные молочные Стабилизаторы Масло ели Ночное
продукты
Рис. 1. Технологическая схема приготовления пломбирной, сливочной и молочной смесей
мороженого:
/, 35 — хранение; 2, 8, 14, 16, 22, 26, 30 — дозирование; 3 — подегущение; 4, 9, 19, 23, 27 — распаковка;
5, 10, 20 — опрокидывание; 6, 11 — просеивание; 7, 13, 15, 21 — накапливание; 17, 31 — смешивание;
12 — размельчение; 13 — внешний обмыв тары; 24 — взвешивание; 25 — растворение; 28 — снятие
пергамента; 29 — плавление; 32 — фильтрование; 33 — пастеризация и охлаждение; 34 — гомогенизация.
го. Мороженое расфасовывают в основном в
виде брикетов на вафлях и в вафельные
стаканчики.
Фруктобое, ягодное и
Фрукты, ягоды,
Сахарный растбор
Сахарный песок Мертный сироп
Поскольку структура ассортимента в летний
и зимний периоды неодинакова, был выбран
зимний и летний ассортимент, при этом
приняли, что летний ассортимент
отличается от зимнего некоторым
Стабилизатор ПОВЫШеНИеМ ВЫПуСКа МОЛОЧНОГО И
фруктового мороженого при
соответствующем снижении
производства сливочного мороженого и
пломбира. При разработке ассор-
р^-тимента все предприятия были
разделены по мощности на
крупные (от 10 т/'смену), средние (от
3 до 10 т/смену) и мелкие (от 0,23
до 3 т/смену).
Рис. 2. Схема выработки плодово-
ягодного мороженого:
/ —- сортировка; 2 — мойка; 3 —
удаление чашелистиков; 4 — удаление
плодоножек; 5 — очистка от кожицы;
6 — резка; 7 — протирка; 8, 19 —
пастеризация, варка; 9 —
охлаждение; 10, 17 — накапливание; 11, 13,
18, 21, 25, 30, 32 — дозирование; 72 —
бланшировка; 14, 22 — распаковка;
15 — опрокидывание; 16 —
просеивание; 20, 27 — фильтрование; 23 —
взвешивание; 24 — растворение; 26,
31 — смешивание; 28 —
пастеризация и охлаждение; 29 — хранение; 33,
39 — внесение эссенций; 34, 40 —
фризерование; 35 — расфасовка; 36,
42 — закаливание; 37, 43, 47 —
упаковка; 38, 44, 48 — дозакаливание и
хранение; 41 — расфасовка, завертка;
45 — фасовка, закаливание, 46 —
завертка.

Мороженой б брикетах
4
Мороженое 8 вафельных
и бумажных стаканчиках Мороженое б коробочках
9 * по 750 е и торты и j мороженого
Эскимо
_J
Мороженое б рожках, Мороженое ленинградское
вафельных и бумажных Мороженое в стаканчиках,
стаканчиках брикетах, эскимо
. -JL. , __ 1
31
33
34
35
X
36
Т
31
38
39
'щпы
40
41
41
HZ
43
Z3ZZ
46
47
48
49
44
/5 ^азурь
Лгенератора
Крем
Рис. 3. Специализированные линии для производства мелкофасованного мороженого:
/ — дозирование; 2, 9, 17, 26, 32, 40 — внесение ванилина, эссенций и наполнителей; 3,10, 18,27, 33, 41 — фри-
верование; 4, 11, 19,34, 42 — внесение наполнителей; 5— расфасовка, завертка; 6, 13, 21, 36, 44 —
закаливание; 7, 15, 23, 30, 33, 48 — упаковка; 3, 16, 24, 31, 39, 49 — дозакаливание и хранение; 12, 20, 35, 43 —
расфасовка; 14, 29, 37 — завертка; 22, 47 — отделка кремом; 25 — изготовление коробочек; 23 —
расфасовка, закаливание, глазирование; 45 — глазирование; 46— подсушка пирожных.
Распределение ассортимента мороженого
в зависимости от мощности предприятий
приведено в табл. 1.
При разработке технологических схем
производства мороженого были
проанализированы схемы, принятые в проектах Гипрохолода
и Гипромолпрома, на действующих
предприятиях и за рубежом.
. Технологические процессы производства
мороженого представлены на рис. 1—4.
Принципиальная технологическая схема
(рис. 1) позволяет применять для выработки
смеси жидкие, вязкие и сыпучие сырьевые
компоненты. Процессы подготовки компонентов
и их дозирования механизированы.
На рис. 2 приведена схема выработки
плодово-ягодного мороженого. Процесс подготовки
сахарной основы и приготовления плодово-
ягодного пюре разделен. При такой схеме
улучшается производство и повышается
качество мороженого.
Для производства мелкофасованного
мороженого предусматриваются
специализированные линии для каждого вида продукции
Пйодвба-ягодныи и овощной наполнители Подготовка изюма
Рис. 4. Схема
вспомогательных процессов:
/ — сортировка; 2 — мойка;
р 1 приела, & iviuniva, „ » _______ —.
- — удаление чашелистиков* -^—&Щ 6 "K^j^V^^i »| 7—\Ма&арк^ ^
4 — удаление плодоножек; 5— На%протиркус—-—ууЛ , ГТ.
резка; 6 — удаление косточек;
7 — чистка овощей; 8 —
протирка; 9 — пастеризация,
варка; 10 — охлаждение; 11 —
накапливание; 12 —
дозирование; 13 — бланшировка; 14,
19 — приготовление сахарной
пудры; 15, 21 — резка масла;
16, 22 — взвешивание; 17 —
взбивание крема; 18 —
пастеризация и охлаждение; 20 —
дробление шоколада; 23 —
варка глазури; 24 — обжарка
орехов; 25 — дробление
орехов; 26 — приготовление
пралине,
Глазурь
На пирожные
15

(рис. 3). Чтобы обеспечить выпуск
мороженого в необходимом ассортименте, на малых
предприятиях приняты универсальные линии.
На рис. 4 представлена схема
вспомогательных процессов — приготовление крема,
орехового пралине, шоколадной глазури, плодово-
ягодных и овощных наполнителей.
Предложенные схемы прогрессивны,
поскольку обеспечивают непрерывность
процесса производства мороженого при
максимальной механизации с применением наиболее
совершенных (из существующих) видов
оборудования.
На основании разработанных схем
составлена номенклатура основного технологического
оборудования.
Главные параметры оборудования
определены путем технологических расчетов с учетом
действующих нормативов, параметров
существующих машин, механизмов и данных,
полученных при эксплуатации.
На основании этих параметров были
разработаны параметрические ряды (табл. 2) на
13 технологических линий по
производству мороженого и на 99 типоразмеров
оборудования, в том числе на 18 типоразмеров,
входящих в состав линии по приготовлению
смесей мороженого, на 34 — в состав
технологических линий по производству фасованного
мороженого, на 11 — в комплект
оборудования по приготовлению пломбирной, сливочной
и молочной смесей мороженого для цехов
производительностью от 0,25 до 1,0 т/'смену.
Проведенная работа позволила наметить
направление разработки типового оборудования
для производства мороженого.
В настоящее время в соответствии с
параметрическими рядами на технологические
линии и оборудование ВНИХИ разработал и
передал ВНИЭКИПРОДМАШУ технические
требования на механизированный генератор
для мелкофасованного мороженого
производительностью 150 кг/ч, фризер непрерывного
действия производительностью 450 кг/ч,
охладитель для смесей мороженого
производительностью 1250 кг/ч.
ВНИХИ и ВНИЭКИПРОДМАШ в текущем
году приступили к разработке линии для
автоматического приготовления смесей
мороженого производительностью 2500 кг/ч.
В план работ ВНИЭКИПРОДМАШ вклю-
Таблица 2*
Линии
Приготовление
пломбирной, сливочной,
молочной смеси 1
Приготовление плодово-
1 ягодных смесей
Производство
мороженого в брикетах на
вафлях
Производство эскимо в
глазури и
фруктового льда
Производство
мороженого в 'вафельных и
бумажных
стаканчиках
Производство
мороженого в вафельных
рожках
Производство
мелкофасованного
мороженого (механизированный
генератор)
Производство
мороженого в коробочках (по
250 г) и тортов (по
500 г)


дительность,
кг\ч
2500
1250
2500
1250
450
230
400
180
300
150
I 150
¦ 75
200
Состояние освоения
Подлежит
разработке и
освоению 1
То же
Изготовлен
опытный образец
Изготавливается
серийно
Подлежит
разработке и освоению
Изготовлена
малая серия
Изготовлена
малая серия
Подлежит
разработке и
освоению
То же
я
| * Параметрические ряды — совокупность числовых
значений одного или нескольких параметров оборудования,
построенных на основе предпочтительных чисел. Утверждены
Министерством торговли СССР и Министерством
машиностроения для легкой и пищевой промышленности и бытовых
приборов СССР.
чен фризер непрерывного действия
производительностью 100—150 кг/ч, а в настоящее
время заканчивается разработка линии для
выработки эскимо производительностью 400 кг/ч.

Мороженое из сухих смесей
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
663.674
В 1966—1967 гг. Всесоюзным
научно-исследовательским институтом молочной
промышленности и Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной
промышленности была разработана технология
производства сухих смесей для мягкого мороженого —
молочного, сливочного, пломбира без
наполнителей и с наполнителями, а также для
разработанных нами новых видов мягкого
мороженого — молочного с повышенным содержанием
жира и сливочно-белкового.
г В молочном мороженом с повышенным
содержанием жира имеется 5% молочного
жира вместо 3,5% в обычном молочном
мороженом. Сливочно-белковое мороженое содержит
8% молочного жира и 12% сухого
обезжиренного молочного остатка.
Были разработаны способы составления
исходных смесей, способы внесения
наполнителей, а также методы расчета потребного
количества отдельных ингредиентов. Установлены
оптимальные условия технологической
обработки смесей, включая их сгущение и сушку,
выбран стабилизатор, не ухудшающий своих
стабилизирующих свойств в процессе сушки
и в минимальной степени повышающий их
вязкость.
В соответствии с принятой технологией
основной компонент (по весу) для составления
исходной смеси — цельное молоко, к которому
по расчету добавляются сливки (смеси для
сливочных и пломбирных видов мороженого)
или обезжиренное молоко (смеси для
молочного мороженого). Полученную исходную смесь
пастеризуют, сгущают в вакуум-аппарате,
вносят сахарный сироп, модифицированный жели-
рующий картофельный крахмал, а также
наполнители (если это требуется по рецептуре),
гомогенизируют и высушивают
распылительным способом.
Сухие смеси для мягкого мороженого
содержат все необходимые составные части этого
продукта в заданном соотношении. Технология
производства сухих смесей освоена
Невельским мол очно-консервным комбинатом
(Псковская область). Эту технологию в
настоящее время осваивают и другие заводы.
• Как известно, в отличие от обычного
мороженого мягкое мороженое не подвергается за-
3 Зак. 2406
каливанию до низких температур и
отпускается потребителю тотчас же после выхода из
фризера. Оно представляет собой продукт
кремообразной консистенции с нежной
структурой, невысокой взбитостью D0—60%) и
температурой —5-.—7°С.
Изготовление мягкого мороженого из
восстановленной сухой смеси гораздо удобнее, чем
из жидкой смеси, доставляемой с предприятий.
Жидкая смесь может быть приготовлена
в производственных условиях на молочных
заводах или в цехах мороженого при
хладокомбинатах и доставлена на предприятия
общественного питания, где устанавливаются
фризеры. Однако доставка и хранение ее в местах
использования связаны с некоторыми
трудностями. В практике возможны случаи, когда
доставленная с предприятия смесь по тем или
иным причинам не может быть израсходована
в течение допустимых сроков ее хранения.
Эти трудности устраняются при
использовании восстановленных смесей, приготовляемых
из сухих смесей путем их растворения в воде
непосредственно в местах изготовления
мороженого.
При установлении оптимальных условий
восстановления сухих смесей и подготовки
восстановленных смесей к фризерованию было
изучено влияние температуры воды на
быстроту растворения смесей, целесообразность
нагревания их при восстановлении,
необходимость гомогенизации, а также выдержки
восстановленных смесей перед фризерованием.
Для растворения смесей использовали
питьевую воду с температурой от 7 до 20°С, чтобы
исключить последующее охлаждение их перед
фризерованием. Смеси сравнительно быстро и
полностью растворялись в холодной воде,
причем скорость их растворения с повышением
температуры увеличивалась. Во всех случаях
до полного растворения требовалось не более
20—30 мин.
Нагревание смесей до 65—85°С при
восстановлении хотя и сокращало время
растворения, но вызывало необходимость
последующего их охлаждения. Повышение температуры
смесей не способствовало также улучшению
качества мороженого по сравнению с продук-
17

том, приготовленным из смесей, не
подвергавшихся нагреванию.
Гомогенизация восстановленных смесей
и выдержка их в охлажденном состоянии
перед фризерованием в течение 4—24 ч не
оказали влияния на качество мороженого.
Таким образом, исследования показали
возможность использования восстановленных
смесей для изготовления мороженого без ка^
кой-либо дополнительной их технологической
обработки.
Были изучены различные способы
восстановления смесей: растворение сухой смеси в
небольшом количестве воды с последующим
добавлением оставшейся воды, внесение сухой
смеси в требуемое количество воды, и
наоборот.
Наилучшим был признан следующий
способ: в отмеренное количество воды высыпают
требуемое по расчету количество сухой смеси,
дают постоять 2—3 мин, затем периодически
перемешивают на протяжении 15—20 мин до
полного растворения.
Используемая вода должна удовлетворять
санитарным требованиям ГОСТа на питьевую
воду. В тех местах, где бактериальная обсеме-
ненность воды превышает установленные
нормы, ее необходимо довести до кипения или про-
пастеризовать при 85°С в течение 5 мин и
охладить до температуры не выше 25°С.
Количество воды в кг (К), требуемой для
растворения 1 кг сухой смеси, определяется по
формуле
К—— 1,
где В — содержание влаги в сухой смеси, %
(обычно 2—4%);
С — требуемое содержание сухих
веществ в восстановленной смеси,
включая сухие вещества
стабилизатора, %.
Количество сухой смеси в кг (М),
необходимой для изготовления 1 кг мороженого,
рассчитывается по формуле
Таблица 1
М:
100 —Б
— или М =
К+1
Результаты расчетов по приведенным выше
формулам для сухих смесей, содержащих 4%
влаги, даются в табл. 1.
В ряде зарубежных стран для изготовления
мягкого мороженого используют фризеры
полунепрерывного действия
производительностью 20—40 кг/ч [1—3].
Такие фризеры (модели EFIIL и EF10L —
ГДР и Ф2А30С—ВНР) закупаются в
настоящее время нашей страной (см. рисунок).
18
Сухая смесь
5 и к
* Н Я
a» oj п
** 3 ю
ОщО
Сливочная
Слквочно-белковая
Сливочно-шоколадная
Сливочно-кофейная
Сливочная крем-брюле ....
Молочная с повышенным
содержанием жира
Молочная
Молочно-шоколадная
Молочно-кофейная
Молочная крем-брюле ....
О гн
>>2
? So
3 а о
35,0
35,0
37,0
35,0
37,0
31,5
30,5
32,5
30,5
32,5
1,70
1,70
1,60
1,70
1,60
2,05
2,15
1,95
2,15 1
1,95 |
0,370
0,370
0,385
0,370
0,385
0,328
0,317
0,339
0,317
0,339
Двухцилиндровый фризер
модели Ф2А30С (ВНР).
При изготовлении мороженого
охлажденную смесь с температурой 5—8°С заливают
в цилиндры фризера в количестве не более
50% емкости последних, что создает наиболее
благоприятные условия для получения
мороженого заданной взбитости.
Процесс фризерования первой порции смеси
длится не более 7—10 мин, после чего можно
приступить к отпуску готового продукта
покупателям. В дальнейшем отбор мороженого
может осуществляться для фризера
производительностью 25 кг/ч через каждые 15 сек —
порция мороженого весом в 100 г.

При использовании смеси с более высокой
температурой (до 20°) время получения
первых порций мороженого увеличивается только
на 2—3 мин. Следовательно, при
необходимости восстановленные смеси с комнатной
температурой можно использовать для изготовления
мороженого без их предварительного
охлаждения.
Мягкое мороженое в зависимости от места
его изготовления отпускают в креманках,
фужерах, вафельных стаканчиках. При этом
к мороженому можно добавлять специальные
гарниры: плоды, ягоды и др.
Мягкое мороженое различных видов,
изготовленное из сухих смесей, было подвергнуто
органолептической оценке по 10-балльной
системе большой группой специалистов.
Было отмечено, что этот продукт обладает
высокими вкусовыми достоинствами, нежной
консистенцией и практически не отличается от
таягкого мороженого, изготовленного из
обычных смесей, приготовленных в
производственных условиях из набора компонентов.
Вместе с тем были высказаны пожелания
об увеличении взбитости мороженого
(особенно сливочного и пломбира) и повышении его
сопротивляемости таянию.
Для улучшения качества мороженого были
проведены опыты по внесению в смеси
специальных добавок: фосфорно- и лимоннокислых
солей, моностеарата сахарозы, метилцеллюло-
зы, пенообразователя МБП — ВНИМИ.
Было рекомендовано добавлять в сухие
смеси в процессе их производства фосфорно- или
лимоннокислые соли из расчета 0,15% к весу
восстановленной смеси. В результате взби-
тость мороженого и его сопротивляемость
таянию значительно повысились. Мороженое
получило высокую оценку. Характеристика
качества мягкого мороженого, приготовленного из
сухих смесей, содержащих фосфорнокислый
натрий в количестве 0,15%, приведена в
табл. 2.
Как уже указывалось, благодаря
применению сухих смесей изготовление мороженого в
местах его потребления — в ресторанах,
кафе, столовых, санаториях и домах отдыха,
зрелищных предприятиях предельно упрощается.
Это позволяет значительно расширить сферу
реализации этого вида мороженого.
Но этим далеко не исчерпываются
преимущества упомянутого способа приготовления
мороженого. Следует отметить, что по
вкусовым достоинствам мягкое мороженое
значительно превосходит так называемое
«закаленное», изготовляемое в производственных
условиях.
Изготовление и продажа мягкого
мороженого в местах потребления по сравнению с
изготовлением «закаленного» мороженого на
предприятиях и продажей его обычным способом
дает заметный экономический эффект.
При изготовлении мороженого в местах
потребления отпадает необходимость в
охлаждаемом транспорте для доставки мороженого
в торговую сеть, в изотермических контейнерах
и сухом льде для торговли мороженым,
значительно снижаются расходы на тарно-упако-
вочные материалы. Не требуется и
холодильная площадь для хранения мороженого.
В настоящее время мягкое мороженое из
сухих смесей уже вырабатывается на
предприятиях общественного питания ряда союзных
республик, в системе Центросоюза, в
некоторых санаториях. В текущем году такой способ
изготовления и реализации мороженого
должен получить широкое распространение.
В перспективе сухие смеси для мягкого мо-
Таблица 2
Мороженое
(контроль) . . .
Молочное с повышенным
содержанием жира . . .
То же, (контроль) ....
Сливочно-белковое ....
„ „ (контроль) . . .
„ „ (контроль) . . .
л
f-
и
о
н
со
75
54
53
4C
5C
29
45
37
и
03
н
03
а.
3
а
Н
—5,0
—5,0
—5,5
—5,5
-5,5
—5,5
—5,5
—5,0
Скорость таяния,
мин, сек
1-я капля
3'50"
2'55"
9'40"
8'35"
5'20"
2'50"
8'30"
3'04"
10 мл
плава
24'38"
20'15"
22'25"
19'55"
36'21"
19'30"
57'20"
35'10"
Органолепти1еская оценка,
баллы
to4
я н
о S
« CU
ю ез
5,8
5,8
5,5
5,5
5,7
5,7
6,0
5,5
со
и 5
s я
о Э
о а
2,8
2,5
3,0
2,5
3,0
2,7
3,0
2,3
CJ
ее
1
1
1
1
1
1
}
]
о
=Я ^
Я . -
vo га
О О
9,6
9,1
9,5
9,0
9,7
9,4
10
8,8
19

роженого могут найти применение и для
изготовления «обычного» мороженого.
Использование их в производственных условиях
обещает большие преимущества: значительно
упростится составление смесей и будут
созданы реальные предпосылки для механизации и
автоматизации этого процесса, будет
ликвидирован тяжелый ручной труд. Кроме того, не
нужно будет проводить технологическую
обработку смесей (пастеризацию, гомогенизацию,
охлаждение), а это высвободит большие
производственные площади.
Однако использование сухих смесей в
производственных условиях пока сдерживается
-из-за их сравнительно высокой стоимости.
В связи с изложенным на фабриках и в
цехах мороженого в первую очередь найдут
применение смеси, не содержащие сахара. Он
будет вноситься при восстановлении смеси. В
зависимости от состава смесь будет
растворяться в воде или в определенном количестве
молока.
Опытные партии таких смесей были
изготовлены в производственных условиях и
испытаны на Московском хладокомбинате № 8.
Мороженое, изготовленное с их
использованием, получило хорошую оценку и по качеству
В настоящее время производство
мороженого в СССР достигло 350 тыс. т. К 1970 г. оно
увеличится до 600 тыс. т.
Основная масса мороженого G0—75%)
будет поступать в розничную торговую сеть
фасованным. Для его продажи будут
использоваться изотермические контейнеры и тележки.
ВНИХИ разработаны и испытаны
изотермические контейнеры двух типов: торгово-транс-
портный ТТК-М и торгово-разносный ТРК-М.
Торгово-транспортный контейнер (рис. 1)
представляет собой изотермический короб
с двустворчатой крышкой, плотно
прилегающей к корпусу. Крышка имеет уплотнения из
губчатой резины. Для переноски на торцовых
стенках предусмотрены ручки.
20
не уступало продукту, изготовляемому
обычным способом.
Сухая смесь для сливочного мороженого,
предназначенная для растворения в воде,
содержит: молочный жир — не менее 45,7%,
сухой обезжиренный молочный остаток — не
менее 45,7%, стабилизатор (модифицированный
желирующий картофельный крахмал) — не
менее 4,6% и влаги не более 4,0%.
При использовании подобных смесей
значительно упростится процесс составления смесей,
его механизация и автоматизация. Однако
в этом случае потребуется проводить
технологическую обработку смеси — пастеризацию,
гомогенизацию и охлаждение.
ЛИТЕРАТУРА
1. О лен ев Ю. А., Фильчакова Н. Н. Испытание *
фризера Ф2А-14 для мягкого мороженого.
«Холодильная техника», 1966, № 12.
2. О л е н е в Ю. А. Испытание фризера Ф2А30С для
мягкого мороженого. «Холодильная техника», 1967,
№ П.
3. О л е н е в Ю. А. Оборудование итальянской фирмы
«Карпиджани» для мягкого мороженого.
«Холодильная техника», 196?, № 4.
663.674.002.2
Контейнер бескаркасный. Корпус состоит
из наружной и внутренней оболочек.
Наружная оболочка изготовлена из слоистого
декоративного пластика, скрепленного и
окантованного дюралюминиевым профилем, а
внутренняя из дюралюминия. Обе оболочки
скреплены рамой из малотеплопрозодного
материала. Возможно изготовление наружной
оболочки из полиэтилена или стеклопластика, а
внутренней из полиэтилена или других
полимерных материалов.
В качестве теплоизоляционного материала
использован пенополистирол марки ПС-Б с
объемным весом 18—20 кг/м3 и
коэффициентом теплопроводности 0,028—0,03 ккал/(м • чХ
Хград).
Изотермические контейнеры из полимерных материалов
— для транспортировки и продажи мороженого -—
Канд. техн. наук Н. Т. КУДРЯШОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности

Емкость контейнеров 70—75 л, вместимость
25—30 кг. Они предназначены для
транспортировки мороженого, а также для
кратковременного его хранения.
Рис. 1. Торгово-транспортный
контейнер ТТК-М. На переднем
плане детали зеротора и
кассета для сухого льда.
Торгово-разносный контейнер (рис. 2)
представляет собой изотермический короб с
двустворчатой крышкой, которая имеет
мягкие поролоновые уплотнения. Он
изготовлен из тех же материалов, что и
контейнер ТТК-М. Емкость контейнера 40 л,
вместимость 12—16 кг мороженого. Он
предназначен для продажи мороженого в розничной
торговой сети.
Рис. 2. Торгово-разносный
контейнер ТРК-М.
При изготовлении контейнеров
использовались материалы, выпускаемые нашей
промышленностью.
Контейнеры охлаждаются сухим льдом или
пластинчатыми зероторами с замороженным
эвтектическим раствором, в качестве которого
могут быть использованы водные растворы
хлористого натрия или азотнокислого
аммония.
Сухой лед помещают в кассету, которая
устанавливается в верхней части грузового
пространства контейнера. Она представляет собой
прямоугольный узкий короб из металлической
сетки с ячейками 5x5 мм, окантованный
сверху уголками. В верхней части торцовых стен
кассеты окантовочные уголки образуют
выступающие опорные плоскости, которыми она
устанавливается и фиксируется в грузовом
пространстве контейнера. Емкость кассеты
контейнера ТТК-М 4,5 л, а контейнера ТРК-М
2,5 л.
Зероторы представляют собой пластинчатые
плоские металлические сосуды, каждый из
которых изготовляется из двух штампованных
деталей путем роликовой их сварки (рис. П.
Рис. 3. Сборный контейнер из полимерных
материалов:
/ — наружный короб; 2 — внутренний короб; 3 —
ручка; 4 — уплотнения из пористой резины толщиной
б мм; 5 — днища крышки из полиэтилена толщиной
2 мм; 6 — оболочки крышки; 7 — упоры; 8 —
изоляция.
Зеротор транспортно-торгового контейнера
вмещает 1,2 л эвтектического раствора, а
зеротор торгово-разносного — 0,6 л.
Зероторы устанавливают у боковых стенок
контейнера в специальных упорах.
При эксплуатации в контейнер ТТК-М
устанавливается одна кассета с сухим льдом или
четыре зеротора с замороженным эвтектиком,
21

в контейнер ТРК-М — одна кассета или два
зеротора.
В случае загрузки в контейнеры мороженого
с начальной температурой —18-;—22°С
возможна их эксплуатация без охлаждения.
Контейнеры, загруженные мороженым,
можно перевозить любым транспортом. Кроме
того, торгово-транспортные контейнеры можно
транспортировать на небольшие расстояния на
специальных легких складных тележках, атор-
гово-разносные — переносить с помощью
капроновых ремней.
Во ВНИХИ разработана конструкция
контейнеров, которые собираются из
формованных элементов, изготовленных из полимерных
материалов. Эти контейнеры могут быть как
торгово-транспортные, так и торгово-разнос-
ные.
Контейнер (см. рис. 3) состоит из
наружного и внутреннего коробов, крышки и
теплоизоляции.
Наружные оболочки корпуса и крышки
могут изготовляться из стеклопластика,
полиэтилена и полипропилена, а внутренняя
оболочка —из полиэтилена.
Оболочки из стеклопластика можно
изготовлять методами контактного формования,
горячего прессования и напылением, а оболочки из
полиэтилена —, вакуумным формованием из
листов или литьем под давлением.
Изоляционный слой контейнеров может быть
выполнен из плит или гранул пенополистиро-
ла, а-также из заливного пенополиуретана —
ППУ-3 или фенольно-резольного—ФРП-1
пенопласта.
Изготовление контейнеров в промышленных
условиях из формованных полимерных
элементов несложно, при этом уменьшается их
стоимость и улучшается качество. Такие
контейнеры стойки к коррозии, прочны,
долговечны, имеют небольшой вес, хорошие
теплотехнические показатели и красивый современный
внешний вид.
Для установления теплотехнических и
эксплуатационных показателей изотермических
контейнеров были проведены тепловые и
полунатурные испытания на специальном стенде
ВНИХИ.
Основные теплотехнические показатели
изотермических контейнеров характеризуются
теплопроходимостью (kF ккал/(ч • град) и
коэффициентом теплопередачи ограждений. Теп-
лопроходимость ограждений торгово-транс-
портного контейнера ТТК-М-1 емкостью 75 л
при толщине изоляционного слоя 50 мм равна
0,84 ккал/(ч -град), а ограждений контейнера
ТТК-М-2 емкостью 70 л при толщине
изоляционного слоя 40 мм — 0,94 ккал/(ч • град).
22
Соответственно коэффициент теплопередачи
ограждений указанных контейнеров 0,63 и
0,73 ккал/(м2 • ч • град).
Теплопроходимость ограждений торгово-
разносного контейнера емкостью 32 л при
толщине изоляционного гслоя 30 мм равна
0,73 ккал/(ч • град); коэффициент
теплопередачи — 0,94 ккал/(м2 • ч • град).
Полученные данные позволяют
теоретически рассчитать продолжительность хранения
мороженого в контейнерах в зависимости от
температуры окружающего воздуха и
количества охладителя, а также судите рб
эффективности изоляционного материала.
Полунатурные испытания торгово-транс-
портного контейнера ТТК-М показали, что при
средней температуре наружного, воздуха
~2ГС продолжительность хранения
мороженого в контейнерах, охлаждаемых сухим льдом^
E—8% от веса мороженого), составляет 21 —
27 ч. За это время температура мороженого
повышается с —12 и —18 до —8°С.
Продолжительность хранения мороженого в
контейнерах, охлаждаемых зероторами с
замороженным эвтектиком, равна 28 ч. При этом
температура мороженого повышается с —14 до
—8°С.
Температура мороженого при хранении его
в неохлаждаемых контейнерах возрастает с
—18 до—8°С за 19 ч.
Изменение температуры мороженого в
процессе хранения в торгово-транспортных
контейнерах показано на рис. 4.
В конце испытаний мороженое сохранило
форму и имело нормальную консистенцию.
Были проведены также опыты,
имитирующие продажу мороженого из контейнеров.
При продаже мороженого с начальной
температурой — 18°С из неохлаждаемых
контейнеров по одной пачке через каждую минуту в те- <
чение 5 ч температура последних пачек была
около —8°С. До начала продажи мороженое
выдерживали один час.
При продаже мороженого с начальной
температурой —.18°С из контейнера,
охлаждаемого зероторами, по одной пачке через каждые
2 мин- в течение 8 ч температура последних
пачек была равна —10°С, а при продаже
мороженого из контейнера, охлаждаемого сухим
льдохм, составила —29°С.
Температура воздуха при продаже
мороженого во всех случаях была 20—22°С.
Полунатурные испытания торгово-разносно-
го контейнера ТРК-М показали, что в
контейнере, охлаждаемом сухим льдом A,5 кг)
продолжительность хранения мороженого с
начальной температурой —12°С равна 21 ч
(рис. 5).

20F
10~
8
4
О
-4
-8
-12
-16
-20
-21*
[_
V
П*?гП
uv^^L
V
,
tfosd
-¦ -
'
t ¦ .
••••
¦Г г t t.
"¦ + + ¦»¦ •
о о —
+ +-
"ГТТГ
8 6 ряди у с
Вогряац cdt
б бряоу бее
- .
иЛ~? I
пенна 1
рхи 1
оедине
24
<& 20
- 16
ъ 12
ч в
5 -4
^ -16
* -28
к -да
1.* * » * '
-
~
у т ''
~ ^^^z
1
7-
1 1
а
\ т 9 • 9 i
и-»»
f
h
1-
h
L__i
t/U)
_,-jt=t:
.
н>
1
/J
время
20
Рис. 4. Изменение температуры мороженого в
процессе хранения в торгово-транспортных
контейнерах:
а — с охлаждением зероторами; 6 — с
охлаждением сухим льдом E% от веса мороженого); в -—
без охлаждения.
Температура мороженого при хранении в
контейнере без охлаждения повышается с
—47,5 до —8°С за 14 ч.
При продаже мороженого с начальной
температурой — 18°С из неохлаждаемого
контейнера по одной пачке через каждую минуту, в
течение 3 ч 40 мин, температура последних
пачек была равна —10,4°С.
При продаже мороженого с начальной
температурой — 12°С из контейнера,
охлаждаемого сухим льдом, по одной пачке через каждые
две минуты в течение 6 ч 30 мин температура
последних пачек мороженого составила —9°С.
Температура воздуха при продаже
мороженого во всех случаях была 20—22°С.
Температура мороженого указана в пачках,
расположенных у стенок контейнера. В
центральной его части температура мороженого
была ниже: при охлаждении контейнера сухим
льдом на 5—6°С, а зероторами и без
охлаждения — на 2—3°С.
Во ВНИХИ была изготовлена опытная
партия A8 шт.) торгово-разносных и торгово-
транспортных изотермических контейнеров,
которые испытывали на предприятиях
торговой сети в течение 5 месяцев.
,| id'
? 9
6
3
О
3
f
[¦
[¦
ь
k^
I
./
г*"""
J
ГТ"
—?—
I X X —
I
в 1ряду сберх^
5 5 ряду
б серео
Ьт \
10 12
Время, ч
Рис. 5. Изменение температуры мороженого в
процессе хранения в торгово-разносных контейнерах:
а — с охлаждением сухим льдом; б — без
охлаждения.
Установлено, что изотермические
контейнеры ТТК-М и ТРК-М сохраняют требуемую
температуру мороженого в течение всего срока
продажи при использовании сухого льда в
количестве 5% к весу мороженого.
Мороженое, помещенное в контейнеры без
сухого льда, можно продавать в течение-7—
8 ч, при этом начальная температура
мороженого должна быть не выше —16°С.
Промышленная проверка изотермических
контейнеров подтверждает результаты
стендовых испытаний в отношении хороших
теплоизоляционных свойств их ограждений.
Результаты стендовых и промышленных
испытаний показали, что контейнеры обладают
хорошими теплоизоляционными свойствами,
имеют небольшой вес, вместительны и удобны
в эксплуатации, гарантируют сохранение
качества мороженого при значительно меньшем
расходе сухого льда. В районах, где нет
сухого льда, можно применять контейнеры с зеро-
торным охлаждением. Внешний вид
контейнеров отвечает современным требованиям.
Новые изотермические контейнеры позволят
организовать широкую продажу мороженого
в парках, на стадионах, пляжах, в кино,
театрах и транспортировать его в пригороды,
районные центры и сельскую местность.
Потребность в изотермических контейнерах,
изготовленных из современных облицовочных
и теплоизоляционных материалов, велика,
поэтому необходимо как можно скорее
организовать их промышленное изготовление.
23

Прилавок-витрина ПВ-М
для молочных продуктов
Б. Л. БЕР
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
621.57.048
Марийским заводом торгового
машиностроения выпускается разработанный по
техническому заданию ВНИХИ холодильный
прилавок-витрина ПВ-М, предназначенный для
демонстрации, продажи и хранения
охлажденных молочных продуктов (сметаны, творога,
сырковой массы, сыра, масла, молока) в
молочных и гастрономических магазинах (см.
рисунок) .
Прилавок-витрина ПВ-М.
Прилавок-витрина разделен на два
охлаждаемых отделения: камеру прилавка и
витрину. Камера прилавка состоит из двух
сообщающихся между собой секций, каждая из
которых снабжена* изотермической дверкой,
обращенной к продавцу.
В секции, расположенной под витриной,
вставлены решетки для хранения продуктов.
По мере надобности продукты
перекладываются в витрину. В секции, находящейся сбоку,
размещаются два металлических ушата
емкостью по 36 л для сметаны или молока. В
верхней плоскости секции предусмотрен люк для
отпуска товаров, закрывающийся
раздвижными створками.
В витрине, отделенной от прилавка
сплошным металлическим дном, расположены ре:
шетки для продуктов. Передняя наклонная
сторона витрины, обращенная к покупателям,
застеклена. Для сокращения потерь холода и
предотвращения запотевания стекла внутри
витрины, вдоль переднего стекла, с отступом
от него установлен герметизированный по
торцам стеклянный щиток. Сверху витрина
закрыта стеклянной полкой, с задней стороны
имеется проем, закрывающийся раздвижными
створками. В витрине установлен термометр,
шкала которого видна через лобовое стекло.
Остовом прилавка-витрины служит
деревянный каркас и металлические рамы. Между
металлическими листами, образующими заднюю
стенку витрины, стенки и дно прилавка,
проложена теплоизоляция из пенопласта или мипо-
ры. Отделка выполнена из полированных
алюминиевых профилей. Внутренние торцовые
стенки витрины облицованы зеркалами.
Техническая характеристика
Температура, С°:
в витрине на высоте 100—150 мм от
дна • • 4—6
в прилавке 3—5
Коэффициент рабочего времени
холодильного агрегата при температуре
окружающего воздуха 32°С Не более
Охлаждаемый объем, л:
витрины 60
прилавка 500
Площадь решеток, м2:
витрины 0>5
прилавка «/ • * *'^
Количество загружаемых емкостей по
36 л 2
Тип холодильного агрегата ФАгС-0,7Е
Габаритные размеры прилавка-витрины,
мм:
длина 2000
ширина 930
высота 1260
Вес прилавка-витрины, кг 250
Охлаждающими приборами
прилавка-витрины служат ребристо-трубные испарители.
Один испаритель поверхностью 2,3 м2
смонтирован в витрине, два испарителя по 1,1 м2
в прилавке (по одному в каждой секции
прилавка). Все испарители имеют ограждающие
щитки. В камере прилавка размещены термо-
регулирующий вентиль и регенеративный
теплообменник типа «труба в трубе».
Слив конденсата с желоба испарителя
витрины и с поддонов испарителей прилавка
происходит через сливную трубку в канализацию
или в сосуд, установленный рядом с
прилавком.
Прилавок-витрина комплектуется
вынесенным фреоновым холодильным агрегатом
ФАК-07Е холодопроизводительностью 700 ст.
ккал/ч. Автоматический пуск и остановка
компрессора, а также регулирование
температуры в охлаждаемом объеме осуществляются
при помощи реле давления РД-1.

Исследование рабочих характеристик пленочных градирен
с регулярной насадкой
Канд. техн. наук В. П. АЛЕКСЕЕВ, Э. Д. ПОНОМАРЕВА, А. В. ДОРОШЕНКО
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
621.175.3.004.12
Охлаждение воды с помощью
вентиляторных градирен является в настоящее время
наиболее современным способом. По
сравнению с башенными градирнями,
прудами-охладителями и брызгальными бассейнами они
обеспечивают устойчивое охлаждение воды,
высокие тепловые нагрузки и большую
степень приближения температуры охлажденной
воды к теоретическому пределу
охлаждения [1].
Важной конструктивной характеристикой
вентиляторных градирен является тип
оросительной насадки, на которой происходит
тепло- и массообмен между водой и воздухом.
Перспективными считают насадку ячеистого
или капиллярного типа [2 и 3], отличающуюся
развитыми поверхностями контакта на
единицу объема при сравнительно невысоких
сопротивлениях потоку воздуха. Градирни с
насадкой такого типа широко применяются за
рубежом для охлаждения циркуляционной
воды на предприятиях различных отраслей
промышленности.
Однако в литературе пока нет достаточно
полных данных, необходимых для расчета и
проектирования вентиляторных градирен. Для
решения этой задачи авторами статьи были
проведены опыты с лабораторными моделями
градирен. Полученные результаты были
использованы при проектировании и
изготовлении двух градирен производительностью 50000
и 500000 ккал/ч, предназначенных для
охлаждения воды на холодильных установках.
В качестве насадки в исследованных
градирнях служили пакеты из тонких алюминиевых
плоских и профилированных листов, по
вертикальным каналам которых снизу вверх
проходит воздух, а вода, смачивая стенки
каналов, движется сверху вниз.
Схема экспериментальной градирни с
регулярной насадкой показана на рис. 1.
Атмосферный воздух подавался в пакет насадки
(рис. 2) от вентилятора. Пакет орошался
реактивным распределителем. Для проведения
визуальных наблюдений входной участок
градирни, обечайка пакета насадки,
распределитель воды и часть элиминатора были
выполнены из органического стекла.
Рис. 1. Схема экспериментальной градирни с регулярной
насадкой:
/ — элиминатор; 2 — распределитель; 3 — насадка;
4 — дифманометры; 5 — электронагреватели; 6 —
диафрагма; 7 — вентилятор; 8 — водяной бак; 9 — насос:
10 — мерная емкость; // — ротаметр.
Расход воздуха измеряли нормальной
диафрагмой, расход воды — ротаметрами и
мерными емкостями, температуру воздуха по
сухому и влажному термометру —
психрометрами Августа и Ассмана.
Нагрузка по воде изменялась в пределах
5—30 мг/(м2-ч), по воздуху — 0-
15000 кг/(м2 • ч). Температура воды,
поступающей на охлаждение в градирню, была 30, 35
и 40°С (±0,5°), температура (по сухому
термометру) поступающего воздуха 13—35°С,
относительная влажность 40—80%- Последние
два параметра в опытах не регулировались.
Точность измерения использованных
термометров и термопар ±0,ГС. Некоторые из
режимов работы градирни были записаны на
ленту автоматическим потенциометром.
В опытах исследована насадка с
эквивалентным диаметром сухих каналов 3,2 мм,
образованных плоскими и профилированными
алюминиевыми листами толщиной 0,16 мм,
4 Зак. 2406
25

со средней высотой гофра 7,07 мм и шагом
4,17 мм. Высота пакета насадки 150, 250 и
350 мм (рис. 2). Пакет насадки с размерами
поперечного сечения 54X64 мм имеет
удельную поверхность 1270 м2/м3 и относительное
живое сечение 0,898.
Всего было проведено более 1000 опытов.
В обработку включены опыты, расхождения
в тепловом балансе которых не превышали
4—7%. Результаты опытов обрабатывали
следующим образом.
Полное количество тепла, передаваемого в
градирне конвекцией и испарением,
определяется основным уравнением Меркеля,
которое в интегральной форме имеет вид
wcw
Ah
dta
M
ltn
W2
~Ah
где
A L = -
Mm
*w\ *u
A)
Г di r~ _dt«
J /* — i j i* —
Здесь F
G
P.v
'i, П
Си:
поверхность пленки воды, м2\
расход воздуха, кг/ч;
коэффициент массоотдачи,
отнесенный к разности влагосодер-
жаний, кг/ (м2 • ч);
энтальпии поступающего и
выходящего воздуха, ккал/кг;
энтальпия воздуха в ядре
потока, ккал/кг;
энтальпия насыщенного воздуха
при температуре воды, ккал!кг;
расход воды, кг/ч;
удельная теплоемкость воды,
ккал/(кг • град); cw= 1,0;
26
Рис. 2. Пакеты профилированных насадок.
t
кЛ>
А — поправка, учитывающая перенос
тепла водяным паром, т. е.
w^idem [4];
tw2 — температуры воды на входе в
градирню и выходе из нее, °С;
Aim — среднеинтеяральная разность
энтальпий, ккал/кг.
Уравнения A) можно также записать (при
cw = 1 и Л ~ 1)
B, а)
t*F =
W
kJL-
G
W2
¦f
dtw
i* — /
di
I* — i
B,6)
Выражения B, а) и B, б) безразмерны.
Первое из них называют критерием испарения
и обозначают Kv [5], второе — числом единиц
переноса.
Если суммарный периметр тепло- и массо-
обмена горизонтального сечения каналов
насадки составляет U, а ее рабочая высота Ну
тогда
F = UH
И-
di
¦U J r
м.
C)
Множитель перед интегралом в уравнении
C) называют высотой единицы переноса.
Величины числа и высоты единиц переноса
широко используют при расчете диффузионных
процессов [6].
При массообмене коэффициент массоотдачи
G(h-h)
bimF
D)
Однако действительная поверхность тепло-
и массообмена F* для градирен неизвестна и
установить ее достоверную величину
затруднительно. Поэтому целесообразно
коэффициент массоотдачи относить к единице
конструктивного объема насадочной части
градирни V.
По уравнению D) можно записать
$xFs=PxF*. E)
Здесь р^ — коэффициент массоотдачи,
отнесенный к действительной
поверхности тепло- и массообмена.
Далее получим
р
Vxv-
v
V
О (h — h)
MmV
F)

где f)XV — объемный коэффициент массоотда-
чи, кг/(м3*ч)\
F .
— =а— постоянная величина для принятой
конструкции
м2/м3.
пакета
насадки,
Опыты проводили п,ри плотностях орошения
gu, = 5-f-30 мЩм2-ч). Установлено, что
зависимость р* от gw при фиксированной
суммарной скорости движения воздуха и пленки воды
w имеет максимум при нагрузках 8—
12 м3/(м2-ч). Разброс опытных точек при
нагрузках менее 8 м3/(м2-ч) оказался очень
большим вследствие неудовлетворительной
работы роторного распределителя воды. Пот
этому в обработку были включены только
опыты с gw>\Q м3/\(м2*ч).
Зависимость гидравлического сопротивления
Д/7 насадки высотой 350 мм от суммарной
скорости движения потоков воздуха и воды w при
различных плотностях орошения показаны на
рис. 3.
Как видно из рис. 3, перепады давлений для
насадки со сравнительно малым
эквивалентным диаметром каналов высоки. Последнее
обстоятельство необходимо учитывать при
выполнении градирен с высокими значениями
геометрического фактора а (уравнение 6).
Объемные коэффициенты массоотдачи
насадок в функции от Д/? представлены на рис. 4.
Рис. 3. Зависимость Д/? от w для
пгсадки высотой 350 мм.
Различным плотностям орошения в
логарифмических координатах соответствуют
практически параллельные прямые, угол наклона
которых возрастает с уменьшением высоты
насадки. Сопоставление с литературными
данными [1] показывает, что коэффициент pxt?
исследованных насадок значительно превышает
аналогичные коэффициенты для градирен
обычного типа и что он падает с возрастанием
gw. Последнее объясняется тем, что в плотных
насадках толщина пленки воды и
эквивалентный диаметр каналов соизмеримы. Поэтому
возрастание плотности орошения приводит
к уменьшению эффективной поверхности
тепло- и массообмена, чего не наблюдается в
обычных пленочных градирнях.
<*
10
3,5\
А
\/г
\Ал
\/
л /1
S У
к/\
/ 1
v^
ГА /
и X
Уи
6
10
20 30 ±0 50 70 100
Ар, мм 5од. ст.
Рис. 4. Зависимость ВЛГ от \р для насадок
различной высоты:
а — #='350 мм; б — # = 250 мм; в — #-150 мм
(обозначения см. на рис. 3).
4*
27

«V
JfU
? A
11)
11,1)
0,6
oe
VjU
П //
Ь,Ч
0,3
0,2
917
ol
о Jf
L
—txy^
fk
l
A
.¦or
\Ш
'о
Ул
Л*
г 1
*Р|
л—г>Н
т5г
??р
~Ш?
-cAKli
Щш^
СП 1
Ь 1
Л
*А
4
д
_A_J
.А
.L*
^
^
X1
J^
/
оро
^
э
*
Л
JQ L
b
spj
L-И
41
L& ^
У
w
1
¦
-/„
к^
fe^
[c^
A
/
k?
Г и
^
Ч/ rv
s
IS?
i
4 5
4 /
2 3 *
w,m/csk
Рис. 5. Зависимость Kv от до для насадок различной высоты:
я—#=350 мм; б—# = 250 мм; в—Н=\Ш мм (обозначения см. на рис. 3).
Из рис. 5, где показана зависимость Kv от
w для насадок различной высоты, следует, что
яри всех плотностях орошения безразмерные
критерии испарения для насадки высотой
350 мм имеют наибольшие значения.
Величины высоты единицы переноса (рис.6)
для различных плотностей орошения и
насадок высотой 250 и 350 мм практически
совпадает; при Ар = idem они несколько больше, чем
у насадки высотой 150 мм- Высота единицы
переноса, очевидно, не зависит от плотностей
орошения.
us
Г ^
ш
1 А -
Л
Д D
D ^S-
"^AJ>A
Га*»3 а
о с
А *—
0_
« А
-»А-д
ДА *
а Л
? п с
т
—^
А ¦?.
Д
ю
/[_
3
^
1
О _
4 А А
рд
^
«-*»
»А-'
l-o—
¦
Я
1
#7 # Я7
Ао.ммШст
Рис. 6. Значения высоты единицы переноса для
насадок высотой 150 мм (/), 250 и 350 мм B); обозначения
см. на рис. 3.
Насадка высотой 350 мм по сравнению с
насадкой высотой 150 мм имеет более высокие
значения Ар (при одинаковых величинах w
и G), Kv и Atw (ширина зоны охлаждения),
меньшую высоту охлаждения tw2—tBX (tBX —
температура поступающего воздуха по
влажному термометру) и меньший объемный
коэффициент массоотдачи рхг.
На насадке высотой 350 мм в опытах были
получены перепады температур A/w=10^-15oC,
для достижения которых в градирнях
традиционного типа требуется высота контактной
части 4—5 м [5]. Даже с помощью насадки
высотой 150 мм было получено охлаждение воды
на 5— 10°С.
Поэтому в зависимости от характера
производства могут найти применение насадки
различной высоты. Например, при охлаждении
стационарных двигателей можно
использовать насадки высотой 150 мм, а для
охлаждения конденсаторов холодильных и
климатических установок, в которых расход энергии на
привод компрессоров существенно зависит от
температуры конденсации, целесообразно
использовать градирни с насадкой высотой
350 мм.
Правильный выбор оптимальной высоты на-

садки можно сделать только на основе
конкретного технико-экономического расчета с
использованием экспериментальных данных о
коэффициентах масштабного перехода от
лабораторных моделей к аппаратам
промышленных размеров.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гладков В. А., Арефьев Ю. И., Бармен-
ков Р. А. Вентиляторные градирни (расчет и
проектирование). Госстройиздат, 1964.
2. Мартыновский В. С. Пленочные градирни с
капиллярными насадками. «Холодильная техника»,
1960, № 3.
3. Кузнецова А. А. Пленочная градирня для
малых холодильных установок. «Холодильная техника»,
1964, № 1.
4. Б е р м а н Л. Д. Испарительное охлаждение
циркуляционной воды. Госэнергоиздат, 1957.
5. SpangemacherK. Losungsmoglichkeiten der Mer-
kelschen Hauptgleichung zur Berechnung von Kuhl-
turmen und Einspritzkuhlern, BWK, 13, 1961» № 6,
S. 273—275.
6. Циборовский Я- Процессы химической
технологии. Госхимиздат, 1958.
Выбор перепадов температур в аппаратах абсорбционной
холодильной машины
Канд. техн. наук Б. А. МИНКУС
Одесский технологический институт пищевой и холодильной промышленности
•21.572
Экономичность абсорбционной холодильной
машины существенно зависит от разности
температур в аппаратах. С увеличением
перепадов температур поверхности аппаратов могут
быть уменьшены и, следовательно,
сокращены капитальные вложения.
Одновременно сужается зона температур в
кипятильнике, что приводит обычно к увеличению
издержек на тепловую энергию и охлаждающую
воду. Очевидно существуют перепады, при
которых достигается наибольшая экономичность
машины.
Связь между температурами внешних сред
и перепадами температур в аппаратах
одноступенчатой абсорбционной машины показана
на рис. 1. Температура теплоносителя у входа
в кипятильник обозначена через Th,
температуры охлаждающей воды у входа в
конденсатор и у выхода из него Tw\ и Tw2, температура
кипения в испарителе Т0, перепад температур
на горячем конце кипятильника 92, на
холодном конце теплообменника Эз, на холодном
конце абсорбера 04, наименьший перепад в
конденсаторе 06 и подогрев воды в нем 0^ =
= Tw2—Tw\, Предполагается последовательное
охлаждение водой конденсатора и
абсорбера.
Если принять разность между давлением
в испарителе и парциальным давлением у по-
. верхности раствора в абсорбере A/?a = Po—р?
Рис. 1. Процессы машины в g, i-диаграмме:
1,2 — в кипятильнике; 2, 3 и 4, 1 — в
теплообменнике растворов; 3,4 — в абсорбере;
5,6 — в конденсаторе.

постоянной во всех режимах [1], то отрезок
/*—4* определит предельный цикл. Этот цикл
соответствует машине с бесконечно большими
теплопередающими поверхностями аппаратов
и бесконечно большими расходами
циркулирующего раствора, теплоносителя и
охлаждающей воды. В предельном цикле температура
раствора в кипятильнике совпадает с
теоретически наиболее низкой температурой
теплоносителя Tht. В действительном цикле
температура теплоносителя Th выше Tht- Разность
Th—Tht обеспечивает получение конечных
перепадов температур в аппаратах и зоны
температур в кипятильнике 9^:
Тл-Тл
'\ + *K + **) + Ww + 4 + KQ)
где а — коэффициент, учитывающий влияние
изменения давления от рА до pKt
на перепад температур насыщения
при заданной разности
концентраций 1г—%rt (|г и In — концентрация
крепкого раствора в действительном
и предельном циклах);
р — коэффициент, учитывающий влияние
?г на перепад температур
насыщения, отвечающий разности давлений
Pk—Pki(Pk и /?Kt — давление
конденсации в действительном и
предельном циклах)- Для водоаммиач-
ного раствора обычно а=1,15—1,30;
р= 1,20—11,35.
Как видно из уравнения A), при заданной
разности температур Th—Tht перепады
температур в аппаратах взаимосвязаны: с
изменением одного из них изменяются и другие Либо
изменяется зона температур в кипятильнике.
Оптимальные перепады температур в
аппаратах соответствуют минимуму расчетных
затрат 3:
3 = (Еь + Ер + Еи)К +
+ z (ahQm + аи
Cwvw
+ 30, B)
где ?а, ?P и Ен
К
30
коэффициенты
соответственно амортизационных
отчислений, затрат на
текущий ремонт и
нормативной эффективности;
переменная
составляющая капиталовложений,
руб.;
длительность
использования установленной
производительности аппаратов,
ч/год;
ан и aw — расчетные цены на тепло
и воду1, руб/кдж
и руб/т;
QKn — тепло, затрачиваемое на
обогрев кипятильника,
кет;
QK — тепло, отводимое
охлаждающей водой из
конденсатора, кет;
cw — удельная теплоемкость
воды, кдж/\(т • град);
30 — постоянные затраты, не
зависящие от перепадов
температур в аппаратах.
руб/год.
Величина К представляет собой переменную
составляющую стоимости аппаратов с учетом
расходов на транспортировку, монтаж, пуск,
наладку, освоение и др. Эту величину можно
представить в виде суммы
К = sKnFKn + sAFA + sKFK + sTFT + ..., C)
где sKm sA, sK, sT — переменные
составляющие стоимости
кипятильника, абсорбера,
конденсатора, теплообменника,
„ и т. д., отнесенные к
единице поверхности, руб/м2;
F\m, FA, FKl FT — теплопередающие
поверхности аппаратов, м2.
Теплопередающая поверхность любого
аппарата, например Fx, зависит от средней
разности температур в нем 9Х, а через его
тепловую нагрузку — от перепадов температур
в других аппаратах. Поэтому величину К
можно представить в виде функции многих
переменных
*(9кп,еА ел...;=&, ^ D)
где Qx — тепловая нагрузка аппарата, кет;
kx — коэффициент теплопередачи в нем,
квт/\(м2 • град).
Подставив выражение D) в уравнение B),
найдем частные производные от 3 по
независимым переменным 9г, 9з, ..., 9;, ..., 9^ и,
приравняв их нулю, получим систему уравнений.
Решениями этой системы являются значения
средних перепадов, при которых расчетные
затраты минимальны. Далее можно определить
разности температур 9КП, ..-, 9Х, ..'., Qw.
Полученную систему уравнений проще всего
решать методом последовательных
приближений.
1 В расчетную цену помимо себестоимости входят
нормативные начисления на капиталовложения [2].

в 16 IE в U 0 20 40 60Tb-Th
Рис. 2. Номограмма для определения оптимальных
перепадов температур в аппаратах.
Оптимальным значениям средних разностей
температур в аппаратах соответствуют
оптимальные величины 02, 6з, 04, 06 и 8W. На
номограмме (рис. 2) эти величины, за исключением
8з, представлены в зависимости от Th—Tht-
Кривые даны для различных значений
параметра
0 = 9,6 7^-7-0 + 150°.
Способ пользования номограммой указан
стрелками.
Из рис. 2 видно, что с уменьшением
величины Th—Tht перепады температур в аппаратах
также уменьшаются. Поскольку величину
этих перепадов не следует принимать менее
2—3°, при малой разности Th—Tht приходится
отступать от рекомендуемых значений.
Иная зависимость получается между
оптимальными значениями 03 и Th—Tht- Чем
меньше Th—Tht, тем больше оптимальное значение
03. Так, при с7<35° с изменением Th—Ты в
пределах от 70 до 30° оптимальное значение
0з изменяется от 3 до 4°. При а>35°, когда
количество крепкого раствора, отводимого на
охлаждение дефлегматора, существенно
возрастает, перепад 0з определяется уже не
экономическими факторами, а условиями
баланса теплообменника.
При расчетах принимали, что дефлегматор
охлаждается частью крепкого раствора,
отбираемого перед теплообменником [3 и 4].
Перепад температур в кипятильнике принимали
постоянным, т. е. 8кп = 02. Парциальное давление
над раствооом в абсорбере pl=po—30 кн/м2
(ро — давление кипения чистого аммиака при
температуре Т0). Величину z принимали
равной 1500 ч/год. Столь низкое значение z
является следствием того, что дополнительные
поверхности аппаратов, как показывают
приведенные нами расчеты, обеспечивают
положительный эффект лишь в течение жаркого
времени года, когда температура
охлаждающей воды достаточно высока.
Кроме того, принимали 2? = 0,25, sKn = 27,
5A = sK=18, 5T = sA=9 руб/м*; J^L ==30,-^-==
#кп *а
= 25 А = -Ь. = 22, is. = б руб • град/квт.
При пониженных перепадах температур в
аппаратах отношение — повышалось. Расчетная
k
цена тепла в зависимости от температуры:
аЛ = 0,8-т-1,0 руб/гдж, воды—aw = 0,005 руб/т.
Данными номограммы можно пользоваться
и при некотором отклонении величин " и
aw, вводя поправки в соответствующие
значения оптимальных перепадов.
Пример. Определить оптимальные перепады для
водоаммиачной машины при Т0 = 273° К, 7д = 375° К,
rw-298°K, — = 26, if- = 30 руб • град/квт,
?кп fcA
ah=:\,0 руб/гдж, aw = 0,004 руб/т. Остальные
данные совпадают с принятыми в расчетах.
Находим: pQi= 430 кн/м2, рА =430 — 30-400 кн/м2;
pKt = 1000 кн/м2, rw = 330° К, * = 0,6 • 298 — 273 +
+ 150-15°, Th— Tht = 375 — 330 = 45°.
Пользуясь номограммой и вводя поправки в вели-
1 /~ 26"
чины 02, 04 и dw, получаем: в2 == 11,6 I/ —=10,7°,
е*=з-8 V% =4'10- 9*= 7-2°' ^W Ш=
= 5,1°, в, = 3,2".
* * *
Предложенный способ позволяет определить
перепады температур в аппаратах,
обеспечивающие наибольшую экономичность
абсорбционной машины. Составленная номограмма
облегчает определение этих перепадов для
обычных условий, задаваемых при
проектировании водоаммиачных машин.
ЛИТЕРАТУРА
1. N i e b е г g а 11 W. Handbuch der Kaltetechnik, Bd. VII,
Springer—Verlag, Berlin, 1959.
2. Эффективность капитальных вложений и основных
фондов в промышленности. Под редакцией
Голуба Б. М., Лебедя В. Г. Изд-во «Мысль», 1967.
3. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. Госторгиздат, 1960.
4. Бадылькес PL С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. Изд-во «Пищевая
промышленность», 1966.
31

Летучесть паров фреонов-12,22 и 142
В. П. ЛАТЫШЕВ, Е. П. ГИТТЕЛЬСОН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.564.25
При расчетах термодинамических свойств
растворов необходимо знать летучесть
компонентов. В холодильной технике применяются
бинарные растворы, например фреоно-масля-
ные, растворы для фреоновых абсорбционных
машин и др., один из компонентов которых
имеет высокую температуру кипения, а
следовательно, очень низкое давление пара.
Поэтому с небольшой погрешностью можно считать,
что в газовой фазе над жидким раствором
находится низкокипящии компонент, летучесть
которого равна летучести чистого пара.
Летучесть чистого реального газа
определяется из выражения [1]
RTlnf=RTlnP~ jadP, A)
о
где
v
Р
остаточный ооъем;
a = ^-t>, B)
удельный объем газа, м3/кг;
давление, бар;
15 РМ
32
'Зависимость давления от летучести по изотермам: а — для фреона-12; б — для фреона-22; в
фреона-142; летучесть насыщенного пара.
для

Т — температура, °К;
R — газовая постоянная, бар -м3/(кгх
Хград);
f — летучесть, бар.
р
Величина J a dP может быть определена
о
графически и из уравнения состояния для
данного вещества. Обобщенные и
индивидуальные уравнения состояния сложны для
практического использования. Они требуют сложных
вычислений, в особенности при определении
термодинамических функций и их
производных. Поэтому многие авторы предпочитают
пользоваться таблицами данных Р—v—Т для
графического расчета летучести [2—5]. Однако
графическое интегрирование является
процессом трудоемким и неточным.
Применение эмпирических уравнений для
остаточных объемов позволяет упростить
расчеты и повысить их точность. На основе
работы А. М. Розена [6], показавшего, что вдоль
критической изотермы v^ (P—РКрI/3» было
подобрано интерполяционное уравнение для
избыточного объема по изотермам в виде
a = E + F@-P)llz, C)
где
Е, F, G — коэффициенты, зависящие от
температуры; G — соответствует
квазикритическому давлению на изотермах некритических
и критическому давлению на критической
изотерме.
Уравнение C) качественно правильно
описывает поведение избыточного объема по
изотерме, т. е. при низких давлениях удельный
объем стремится к удельному объему
идеального газа, а в критической точке
vKp = -
R7\
Рк
*р -? и
dv
~дР
-кр \ «"- /Т
Коэффициенты интерполяционного
уравнения C) определяют по трем точкам на
изотерме или методом наименьших квадратов при
наличии большего числа точек.
Рассмотрим условное уравнение
h = vl--^+E + F(G-Pif,
D)
где /=1, 2, ..., п — число опытных точек,
и оценим изменение отклонения 6* от
давления Pi при условии, что Vi не зависит от него,
/ д 5/ \ F
\dPi
Z(G-Pi)
2/3
+ *L.
E)
Предварительные расчеты показали, что
первое слагаемое в правой части выражения
E) мало по сравнению со вторым. Величина
его начинает возрастать при значении Ри
стремящемся к G. Следовательно, G—Р{<1
достигается лишь в области критической точки и
в области квазикритического давления G при
закритических температурах. Поэтому
первым слагаемым можно пренебречь. Тогда
dbi\ rt
\ dPili
Pi
F)
Таким образом, с ростом давления
отклонение 6* уменьшается пропорционально
квадрату давления. Поэтому коэффициенты
уравнения C) необходимо определять так, чтобы
весовая сумма квадратов отклонений
составляла минимум. При этом за вес можно принять
величину, пропорциональную Р\ [7].
Нормальная система уравнений примет вид
2iP>[E + F(G-Pi)ll3-ai] = 0,
2 Р\ (G -ЛI'3 [Е + F(G-PiI,3-ai] = О,
2 Р\ (О - Pi)*213 [E^F(G- Рд113 - at] =0.
i=l
G)
Решая ее, найдем выражение для Е и два
выражения для F:
Е =
^4P]-F^P]{G-PL)^
2Л2-
(8)
Ft-
F,-
2 р?2 чр\ (g-p^-S «'P?2 р\ (о-Рд113
;=i /=l r=l ?=1
/=i i=\
^P](G-Pi)
1/3
/=i
? p\ i чр\ (g-p,)-2'3 - 2 чр\ i p\ (g-p;)-2'3
i=l i=\ i=l l~\
2 pl 2 p\ (G-P,)-1'3- 2 Pl (G-Pd1'3 2 pl (G-P/)-2'3
i=l 1=1 i=l /=1
(9)
33

G — находится из системы уравнений (9).
Обратным путем легко находятся величины
F и Е.
Решив совместно уравнения A) и C),
получим
ш/= mp-^ + JL{G- Pf - ±1- о4'3'
RT ARTy ' 4 RT
A0)
ИЛИ
|_ RT 4RTy }
_AZ_0n (П)
4 RT J v ;
При известных величинах коэффициентов Е,
F и G формула A1) поможет с высокой
точностью и с любым шагом по давлению
рассчитать летучесть паров чистого вещества.
Для нахождения коэффициентов уравнения
C) и табулирования летучести.по уравнению
A1) с заданным шагом по давлению была
составлена программа для ЭВМ «Урал-4». Для
этого использовался ряд стандартных
программ согласно работе [12].
Результаты расчетов коэффициентов
уравнений C) и A1) и летучести по уравнению
A1) для фреонов-12, 22 и 142 приведены на
графиках рисунка. Исходные данные для
расчетов взяты из работ [9] для фреона-22, [10]
для фреона-12 и [11] для фреона-142.
Расхождения в области критической точки
между удельными объемами, рассчитанными
по формуле B) и по данным работы [9],
не превышают 0,27%, по данным работы
На ряде холодильников мясной и молочной
промышленности вследствие тяжелых условий
эксплуатации, а также низкого качества
изоляционных материалов (торфоплит, минерало-
ватных плит и др.) состояние теплоизоляции
в ограждающих конструкциях и
трубопроводов резко ухудшилось. Вследствие этого в
охлаждаемых помещениях холодильников не
34
[10] — 1,5%. Расхождение во всем диапазоне
температур между удельными объемами,
рассчитанными по формуле B) и по данным
работы [11], не превышает 0,15%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Льюис Рендалл. Химическая термодинамика. Он-
ти—Химтеорет, 1936.
2. S p a u s с h u s H. О. Thermodynamic properties of
refrigerant-oil solutions. ASHRAE Journal, 1963,
vol. 5, № 4, p. 47.
3. Казарновский Я- С, Карапетьянц М. X.
Термодинамические свойства сжатого аммиака.
ЖФХ, 1943, т. 17, вып. 3, стр. 172.
4. Л е в ч е н к о Г. Г. Термодинамические свойства
сжатого метана ЖФХ, 1944, т. 18, вып. 10, стр. 453.
5. С е л и в е р с т о в В. М. Термодинамические
свойства раствора фреон-22 — дибутилфталат. Труды
ЛИВТ, вып. 75, 1964.
6. Р о з е н А. М. К расчету термодинамических величин
по экспериментальным данным Р—V—Т. ЖФХ, 1953,
т. 27, вып. 2, стр. 178.
7. Щ и г о л е в Б. М. Математическая обработка
наблюдений М., «Физматгиз», 1960.
8. Демидович Б. П., Марон Н. А. Основы
вычислительной математики. М., «Наука», 1966.
9. К л е ц к и й А. В. Термодинамические свойства
фреона-22. «Холодильная техника», 1964, № 6.
10. П е р е л ь ш т е й н И. И. Отчеты ВНИХИ № 2700,
2700а по теме «Исследование новых холодильных
агентов». Раздел «а» — «Уточнение
термодинамических свойств фреона-12». М., 1965.
П.Чернеева Л. И. Отчет ВНИХИ № 1401 по теме
«Исследование термодинамических свойств
фреона-142», М., 1957.
12. Г а вр и л ен к о Е. Т. Автоматизация
программирования и стандартные программы для
вычислительных машин «Урал-2», «Урал-3», «Урал-4». Изд-во
«Машиностроение», 1966.
662.998:621.565
обеспечивается поддержание необходимого
температурного режима, что приводит к
ухудшению качества продуктов при хранении,
повышению естественной убыли, а также к
разрушению строительных конструкций.
ВНИХИ в 1966—1967 гг. проведена работа
по исследованию изоляционных конструкций
Об улучшении технического состояния и эксплуатации
—- ограждающих конструкций холодильников —
П. В. ВАСИЛЬЕВ
Министерство мясной и молочной промышленности РСФСР

ограждений ряда действующих
холодильников мясокомбинатов.
Установлено, что теплоизоляция
значительной части наружных ограждений сильно
увлажнена. Это вызвало повышение
коэффициентов теплопередачи, а следовательно,
увеличение теплопритоков через наружные
ограждения.
Основные причины увлажнения
теплоизоляции — попадание водяных паров в изоляцию
перекрытия и стен из производственных
помещений, от поступающих на термическую
обработку продуктов и наружного воздуха.
На ряде холодильных предприятий
проводились работы по интенсификации процессов
охлаждения и замораживания и понижению
температурного режима в камерах хранения
за счет увеличения поверхности
охлаждающих приборов без одновременного усиления
изоляции, что также привело к ухудшению
изоляционных конструкций.
На отдельных холодильниках вследствие
неудовлетворительного состояния
изоляционных конструкций, отсутствия системы
обогрева грунта или неудовлетворительной ее
эксплуатации произошло промерзание грунта.
Например, на холодильнике Вологодского
мясокомбината деформировались полы, на
перегородках и наружных кирпичных стенах
появились трещины. На холодильнике птицецеха
Свердловского мясокомбината в результате
резкого ухудшения состояния строительных
конструкций были повреждены трубопроводы
и охлаждающие приборы. В 1967 г. из-за
неудовлетворительной эксплуатации
воздушной системы обогрева грунта разрушились
строительные конструкции холодильника
Новгородского мясокомбината.
Холодильник Серовского мясокомбината, с
минусовыми температурами на первом этаже
(без подвала), был спроектирован Ленгипро-
мясомолпромом без обогрева грунта. После
четырех лет эксплуатации в стенах
холодильника появились вертикальные трещины,
дальнейшая эксплуатация предприятия оказалась
невозможной.
На холодильниках недостаточно внимания
уделяется поддержанию в надлежащем
состоянии спланированной поверхности вокруг
здания для отвода воды от стен, а также от-
мосток вокруг здания, вследствие чего грунт
под холодильниками увлажняется и быстрее
промерзает, увеличивается коэффициент
теплопередачи, конструкции пола.
Иногда подвальные помещения,
предназначенные для хранения продуктов при плюсовых
температурах, переводятся на минусовые
температуры без проведения необходимых
мероприятий, исключающих промерзание грунта.
Это приводит к промерзанию и пучению
грунта (Орский и Армавирский мясоконсервные
комбинаты).
На ряде производственных холодильников
в течение нескольких лет в связи с дефицитом
емкости не проводился необходимый ремонт
теплоизоляции ограждающих конструкций и
коммуникаций.
Задача коллективов холодильников состоит
в том, чтобы привести в надлежащее
техническое состояние теплоизоляционные
конструкции ограждений.
Для этого там, где кет специализированных
организаций, необходимо создать постоянные
бригады высококвалифицированных
изолировщиков для проведения работ по ремонту
изоляционных конструкций ограждений и
коммуникаций; организовать в ближайшее время
курсы для инженерно-технических работников
по производству изоляционных работ с
применением новых теплоизоляционных материалов;
разработать инструкции по ремонту,
эксплуатации и проверке надежности изоляционного
слоя ограждающих конструкций
холодильников.
Кроме того, принимая во внимание, что
холодильники предприятий мясной и молочной
промышленности работают в тяжелых
условиях (по тепловлажностному режиму), надо
применять для их ограждений
теплоизоляционные материалы, отвечающие современным
требованиям холодильной техники по
теплопроводности, гидрофобности, морозостойкости,
горючести, прочности и другим показателям.
Целесообразно в качестве теплоизоляции
использовать материалы, полученные на
основе высокомолекулярных соединений
полимеров — газонаполненных пластмасс.
Для обеспечения высокого качества
теплоизоляционных конструкций ограждений и
коммуникаций холодильных установок
необходимо предусматривать
планово-предупредительные ремонты холодильников.
Во время проведения ремонтных работ
скоропортящиеся продукты следует размещать с
учетом графика проведения
планово-предупредительного ремонта.
¦

ОБМЕН ОПЫТОМ
Усовершенствование комбинированного реле температуры
КТР-2М
621-52
Комбинированное реле температуры
КТР-2М создано на базе реле температуры
КТР-2 лабораторией
контрольно-измерительных приборов и автоматики ВНИХИ и
испытано в производственных условиях на
Московском холодильнике № 13 [1, 2].
При модернизации 1 в схему прибора
внесены некоторые коррективы: термометры
сопротивления (датчики) заменены на менее
инерционные, корпус сделан более компактным.
Расширены пределы регулирования
температуры. Диапазон регулирования температуры
составляет 20°С в пределах — 50-f- + 50°C.
Комбинированное реле температуры
предназначено для одновременного автоматического
регулирования температуры воздуха в камере
и автоматического заполнения приборов
охлаждения по перегреву отходящих паров.
Оно выполняет роль двух приборов:
регулятора температуры воздуха в камере и термо-
регулирующего вентиля, применяется на
холодильных установках с безнасосной системой
охлаждения.
Реле температуры КТР-2М (рис. 1) состоит
из стального корпуса с застекленной
пластмассовой крышкой. В корпус прибора
заключена монтажная плата, на которой
смонтированы блок питания, выходные реле, плата
усилителей.
Техническая характеристика комбинированного
реле температуры КТР-2М
Диапазон настройки шкалы
температур, °С (шкала с двумя поддиапазонами
по 10°С каждый) 20 (в
пределах
—50-Н+50)
1 В модернизации прибора принимали участие
старшие инженеры ВНИХИ Ф. И. Андросов, Г. И. Кропин,
мл. науч. сотр. Т. А. Колганова, электрослесарь Н. П.
Павлов.
Дифференциал температуры, °С 0,5-f-5
Диапазон настройки шкалы разности
температур, °С 0,54-10
Дифференциал разности температур, °С
Нерегулируемый, не
более 0,5
Разрывная мощность контактов:
в цепи переменного тока 220 в, ва . . 500
в цепи постоянного тока 220 в, вт 50
Напряжение питания, в 220
Окружающие условия:
температура, °С 10—30
относительная влажность, о/0 . . . . до 80
Габариты, мм 175х150х
хзю
Вес, кг 3,9
На фасаде прибора размещены ручки за-
датчиков разности температур, температуры и
дифференциала температуры, а также
предохранитель и сигнальные лампы включения
Рис. 1. Общий вид комбинированного реле температуры
КТР-2М:
1,2,3 — задатчики соответственно разности температур,
дифференциала температуры и температуры; 4 —
выключатель; 5, 6, 7 — сигнальные лампы соответственно
включения контактов выходного реле регулятора
температуры, включения прибора, включения контактов
выходного реле регулятора разности температур; П —
переключатель поддиапазонов температуры; Пр —
предохранитель с плавкой вставкой 0,5 а.
36

N> iii 'X
175
f
4,
1 *:
1
1
J47
t ^*=*
1 =at
r 1
rd
m
П г
—*«
ill
1
диапазоне — 10-=—25°C). Уровень фреона в
испарителе поддерживался при этом в
требуемых пределах.
Ркс. 2. Установка прибора на щите.
Справа, внизу — окно для крепления прибора на панели
щита.
прибора, включения контактов выходного реле
регулятора разности температур, включения
контактов реле регулятора температуры, а
также выключатель и переключатель
поддиапазонов температуры. Например, диапазон
температуры от —10 до — 30°С состоит из
2 поддиапазонов: от —10 до —20°С и от —20
д0 _30°С. Переключение производится
переключателем П.
Прибор предназначен для щитового
утопленного монтажа в щитовом помещении
компрессорного цеха. Вес прибора — 3,9 кг.
Габаритные и присоединительные размеры
приведены на рис. 2.
На модернизированное реле температуры
КТР-2М разработана техническая
документация [3].
С помощью реле КТР-2М автоматизирована
система питания фреоном-22 испарителя типа
ИТР-70, установленного на стенде
лаборатории холодильных машин и аппаратов ВНИХИ.
Питание испарителя осуществлялось по
перегреву отходящих из него паров фреона
(рис. 3). Как показали испытания, система
регулирования обеспечивала устойчивый «сухой»
ход компрессора при заданном перегреве от 2
до 5°С (при температуре кипения фреона в
тс?
свЬ ГС'Ъ
~х
| ИТР-70 И
vivl—-г-—V
ф РВ
Рис. 3. Принципиальная схема автоматизации
системы питания фреоном-22 испарителя ИТР-70:
С В — соленоидный вентиль СВМ-25; РВ —
регулирующий вентиль; ТС\, ТС2 — термометры
сопротивления; Ф — фильтр; КТР — комбинированное
реле температуры КТР-2М (Д^—разность
температур; Пз — позиционный); 18ж — трубопровод
жидкого фреона; 18г — трубопровод паров
фреона.
Применение этого прибора позволило
автоматизировать систему питания батарей
камеры хранения масла производственного
холодильника Курского городского молкомбина-
та [4].
Комбинированное реле температуры
КТР-2М используется Гипрохолодом при
проектировании автоматизированных
холодильных установок.
Этот прибор изготовляет Опытный
холодильник ВНИХИ небольшими партиями.
Однако массовый выпуск реле целесообразно
организовать на специализированном заводе.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ильин В. В Разработка комбинированного реле
температуры. Отчеты ВНИХИ № 1839, М, 1961;
№ 1996, 1962; № 2148, 1963; № 2440, 1964.
2. Ильин В. В., Быков В. П. Комбинированное
реле температуры. «Холодильная техника», 1966, № 5.
3. Ан др о со в Ф. И., Кол от и й Ю. И., Кро-
пин Г. И. Составление технической документации
на комбинированное реле температуры КТР-2М.
Отчет ВНИХИ № 3072, М., 1967.
4. Андросов Ф. И., Колоти и Ю. И. и др.
Разработка схем автоматизации холодильных установок
предприятий молочной промышленности. Отчет
ВНИХИ №• 3038, М., 1967.
Ю. И. Колотий — ВНИХИ

Влияние заполнения агрегата фреоном-12 на температурные и
энергетические показатели домашних холодильников
621.565.92
Неотъемлемой частью технологического
процесса производства домашних
холодильников на Минском заводе холодильников
является контроль степени заполнения холодильным
агентом герметичной системы холодильного
агрегата.
В лаборатории Головного конструкторско-
технологического бюро при Минском заводе
холодильников была проведена
экспериментальная работа по изучению влияния дозы
фреона-12 на температурно-энергетические
показатели и определению допустимых пределов
отклонений от оптимальной дозы.
На рис. 1 показана схема
экспериментальной установки.
Температуру измеряли хромель-копелевы-
ми термопарами в комплекте с
потенциометром ПП-63. Места припайки термопар указа-
Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
1 — водяной медицинский спирометр; 2 — место
отбора контрольной дозы холодильного агента;
3 — зарядно-выпускное устройство; 4 —
герметичный компрессор; 5 — фильтр-осушитель; 6 —
конденсатор; 7 — отсасывающий трубопровод;
8 —. капиллярная трубка; 9 —: испаритель; 10 —
серийный холодильный шкаф; // —
измерительный стенд; 12 — измерительный комплект; 13 —
nvcKo-защитное реле.
38
ны на схеме. Потребляемую мощность
измеряли комплектом К-50.
Объем выпускаемых порций фреона-12
определяли водяньш медицинским спирометром-
На рис. 2 представлена зависимость
локальных температур и часового расхода энергии от
дозы фреона-12 при температуре
окружающего воздуха 20 ±0,5° С в установившемся
непрерывном режиме в одном из холодильников.
Щ Щ 1 , , 1 , , ,
^ Щ 10
1\ 1 1 1 1 1 1 1
\0 50 60 70 80 30 100 110
Лоза фреона-12, г
Рис. 2. Зависимость локальных температур и
часового расхода энергии от дозы фреона-12:
/ — температура холодильного агента на
входе в конденсатор; 2 — потребляемая мощность;
3 — температура холодильного агента на
входе в капиллярную трубку: 4 — то же, на входе
в кожух компрессора; 5 — температура в
холодильной камере на уровне средней полки;
6 —¦ то же, в низкотемпературном отделении;
7 — температура холодильного агента на
выходе из испарителя; 8 — то же, на входе
в испаритель.

т
0,8
т
•т
Лк
г
оя-
0.1
т
щ
$ .
\ъ60\
де-р-до
ю
0
6
4
с^ 9
1
^ п
М-2
-If.
-в
Я
-1П
~~*
/1
У2
-\
-"X
А
IS
**s
к-^--
Oj?4
L/
r" si
f
)
г г
/
/
/
U—
^
/
k
3
/
ч
>
*^
—"
/
1
/
Л
4
/
у
м
&Ч
/
40 50 ДО 7/7 00 до /до ///7 /Я? 4/7 5/7 «7 7/7 /9/7 5/7 //7/7 ///7 /Я?
Доза фреона-12,г
а б
Рис. 3. Зависимость температурно-знергетических показателей холодильника
«Минск-П» от дозы фреона-Ш2:
а — при среднем положении ручки терморегулятора («норм»); б — при положении
для наибольшего охлаждения («холод»); 1 — коэффициент рабочего времени; 2 —
часовой расход энергии; 3 — температура в низкотемпературном отделении; 4 —
температура в холодильной камере на уровне средней полки.
На рис. 3 представлена зависимость темпе-
ратур'но-энергетических показателей
холодильника «Минск-П» от дозы фреона-12 при двух
уставках терморегулятора.
Как видно из рис. 3, оптимальная доза
холодильного агента составляет 92 г. При этой
дозе отмечен наименьший расход
электроэнергии и минимальный коэффициент рабочего
времени.
Представленные зависимости указывают на
то, что избыточная доза холодильного агента
в агрегате более заметно влияет на темпера-
турно-энергетические характеристики
домашних холодильников, чем недостаточная.
На основании результатов проведенной
работы для холодильных агрегатов «Минск-П»
установлена доза холодильного агента,
равная 92 +| г. Поэтому дозатор стенда
заполнения был выполнен в расчете на
максимальную величину, т. е. 95 г, и теперь при контроле
степени заполнения агрегатов холодильным
агентом не требуется выпускать фреон.
А. Д. МАЛЯРЧИКОВ, В. Г. УСЕНКО — Головное
конструкторское технологическое бюро при Минском
заводе холодильников

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Вопросы и ответы
Вопрос. В действовавших до 1967 г.
«Правилах техники безопасности на холодильных
установках, работающих на фреоне-12»,
указывалось, что машинные отделения группы А
должны располагаться на первом этаже. При
этом запрещалось размещать машинные
отделения непосредственно рядом или под
помещениями с большим скоплением людей
(зрительными залами, фойе, магазинами,
школами и др.). В новых Правилах об этом ничего
не сказано.
Ответ. В новых Правилах указаны лишь
ограничения, которые необходимо учитывать
при проектировании. В соответствии с
большим опытом эксплуатации фреоновых
холодильных установок эти ограничения в
настоящее время сняты. Машинные отделения
можно располагать на любом этаже или под
помещениями с большим скоплением людей.
Вопрос. Можно ли располагать фреоновые
холодильные установки в производственных
цехах?
Ответ. Специальные машинные отделения,
предназначенные только для фреоновых
холодильных установок, могут находиться в
любых зданиях, в том числе и в зданиях
промышленных предприятий.
Правила допускают также размещение
фреоновых холодильных установок в
технологических цехах (которые в этом случае
рассматриваются как комбинированные
машинные отделения) при двух условиях:
— работающий в цехе персонал должен быть
проинструктирован по технике безопасности
на фреоновых холодильных установках;
— объем цеха должен быть достаточно
велик, чтобы на 1 м3 приходилось не более 0,5 кг
фреона-12 или не более 0,35 кг фреона-22 в
установке (в том случае, когда части
установки, содержащие фреон, расположены в
нескольких помещениях, в расчет принимается
объем наименьшего из них). Если установка
настолько велика, что количество фреона в ней
больше указанного, то ее нужно располагать
в специальном машинном отделении (см.
выше), где допустимо размещать установки с
любым количеством фреона.
В. Б. ЯКОБСОН — ВНИХИ
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Начиная со следующего номера в журнале «Холодильная
техника» будет публиковаться полный текст новых
«Правил техники безопасности на аммиачных холодильных
установках», утвержденных Президиумами ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности и ЦК профсоюза
работников государственной торговли и потребительской
кооперации.
Правила распространяются на все стационарные
холодильные установки пищевой промышленности и торговли,
работающие на аммиаке.

=== КРИТИКА ==
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книга о технике замораживания рыбы и рыбопродуктов
А. В. К а н, В. И. М а т в е е в. Установки и аппараты для замораживания рыбы и рыбопродуктов. Изд-во
«Пищевая промышленность», М., 1967, 220 стр., (цена 91 коп.
За последние годы с увеличением добычи
рыбы значительно возросли и объемы ее
замораживания. В перспективе A966—1970 гг.)
удельный вес мороженой рыбы в общем
объеме добычи составит 70—72%, причем 95%, ее
будет захморожено быстрыми методами. Это,
естественно, приведет к увеличению
морозильных мощностей, что будет связано с
разработкой новых конструкций аппаратов и
линий для замораживания и с
совершенствованием эксплуатации существующего
морозильного оборудования.
Однако специальной литературы по
вопросам замораживания . рыбных продук-
дуктов издается очень мало. Одной из
попыток восполнить этот пробел явилась
рецензируемая книга А. В. Кана и В. И. Матвеева.
Издание этой книги очень своевременно.
Используя данные отечественных и
зарубежных исследований, конструкторские
разработки и накопленный опыт по эксплуатации
морозильного оборудования, авторы дали
характеристику и направление развития техники
и технологии замораживания рыбы.
Книга состоит из пяти глав.
В I главе изложены основы технологии
замораживания рыбы и рыбопродуктов. В
небольшом объеме главы собраны данные
физических характеристик рыбы и приведены
формулы для ее теплофизических показателей
(количество вымороженной воды, данные о
теплоемкости, теплопроводности,
теплосодержании в зависимости от температуры).
Однако показатели теплосодержания (табл. 7)
даны только до температуры —30°С.
Целесообразно было бы привести их для более низких
температур, к использованию которых имеется
тенденция 1.
Глава II посвящена развитию техники
замораживания. В ней систематизированы
основные способы замораживания, дана их
опенка и пути совершенствования техники замора-
1 Энциклопедический справочник «Холодильная
техника», Госторгиздат, т. II, 1961.
живания. Приведены схемы и основные
технические характеристики морозильных
аппаратов, разработанных за последние 15 лет в
Советском Союзе и за рубежом. Глава
содержит обширный материал по.разработке
конструкций аппаратов и морозильных линий, а
также по эксплуатации существующего
оборудования. Этот материал представляет
практический интерес.
Однако при анализе различных методов
замораживания не дается критической оценки
замораживания в рассоле. Если
замораживание в жидких средах битой птицы с
применением упаковки благоприятно влияет на ее
качество, то это обстоятельство не может
служить обоснованием к использованию прямого
контактного замораживания рыбы. Не может
служить аргументом и практика
американского траулера «Делавар» по замораживанию
рыбы в рассоле. Любой способ
замораживания прежде всего необходимо оценивать по
показателям технологической и качественной
пригодности.
Конструкции современных отечественных и
зарубежных морозильных аппаратов и
установок освещает III глава книги. Подробно
рассматривается более 15 различных типов
морозильных аппаратов, работающих как в
судовых, так и в береговых условиях. Это —
ГКА-2, АМА-1, АСМА, аппараты на судах
«Рембрант», плавбазе «Спасск»,
«Рыбацкая слава», «Наталья Ковшова»,
отечественный морозильный аппарат для
плавучей рыбообрабатывающей базы «Восток»
КАМА-30 и аппарат MAP (ротационный
автоматический плиточный морозильный
агрегат), разработанный СКВ Медпрома,
и др. Показаны основные направления в
развитии конструирования морозилок и пути
интенсификации процесса замораживания.
Материал этой главы позволяет судить о
современном оснащении и новейших
конструкциях морозильных аппаратов в рыбной
промышленности СССР.
41

Однако следует отметить, что в главе много
внимания уделено единственной в нашей
стране мокро-воздушной (рассольной)
морозильной установке. В то же время известно, что
способ замораживания с использованием
рассола для подмораживания нельзя считать
перспективным, поскольку соль оказывает
отрицательное действие на качество рыбы.
В IV главе рассматриваются вопросы
проектирования, а также методы конструктивных,
тепловых и аэродинамических расчетов
морозильных аппаратов, преимущественно
воздушных. Приведены расчетные формулы
продолжительности замораживания, дается их
анализ, позволяющий обоснованно оценивать
отдельные параметры при замораживании
(скорость движения воздуха при воздушном
замораживании, температуру охлаждающей среды,
толщину замораживаемого слоя с учетом теп-
лофизических показателей). Таблицы и
графики дополняют излагаемый материал. В конце
главы даны практические указания по
проектированию морозильных аппаратов.
Как отмечено в первой главе, величина
кристаллов льда при замораживании (один из
основных критериев качества замораживания)
зависит не только от скорости замораживания,
но и качественного состояния рыбы, и что
с учетом этих технологических требований
должен строиться весь процесс замораживания
(температура, скорость движения и т. д.). Это
надо было бы отразить и в IV главе при
расчете морозильных аппаратов.
Глава V книги «Перспективы дальнейшего
развития техники замораживания и
конструкций морозильных установок» включает в
основном сводные табличные данные о
габаритных размерах оборудования и расхода
мощности. Приведены сведения о перспективах и
основных путях развития техники
замораживания. За последнее время начинает получать
промышленное применение способ
замораживания пищевых продуктов, в том числе и рыбы
в жидком азоте. В книге об этом способе
только упоминается. В случае переиздания книги
следует включить описание новых методов
замораживания, привести термодинамические
характеристики сред и дать экономическую
оценку.
В связи с совершенствованием техники
замораживания и дальнейшим развитием
механизации процессов представляет интерес
разработка и освещение теоретических основ
рационального использования механизации с
учетом производительности аппаратов,
непрерывности их работы и степени загрузки.
В итоге рассмотрения отдельных глав
следует отметить, что все разделы книги написаны
на должном научно-техническом уровне.
Книга А. В. Кана и В. И. Матвеева
несомненно будет с интересом воспринята
инженерно-техническими работниками и сыграет
положительную роль в развитии рыбной
промышленности нашей страны.
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, А. Г. ИОНОВ
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ОБЪЯВЛЯЕТ ПРИЕМ В АСПИРАНТУРУ НА 1968 ГОД
с отрывом и без отрыва от производства по специальностям:
«Холодильные машины, машины и аппараты глубокого
охлаждения и кондиционирования»;
«Холодильная технология пищевых продуктов»;
«Экономика, организация и планирование холодильной
промышленности».
Заявления с документами принимаются до 1 ноября 1968 г.
Вступительные экзамены с 1 по 30 ноября 1968 г.
Общежитием аспиранты не обеспечиваются.
Документы направлять по адресу: Москва, И-434, у я. Коо-
тякова, 12, аспирантура ВНИХИ.

ХРОНИКА
Конференция по холодильной технике и кондиционированию воздуха
в Дрездене
С 3 по 5 апреля 1968 г. в г. Дрездене состоялась
очередная (третья) конференция ГДР по холодильной
технике и кондиционированию воздуха с участием
представителей большинства социалистических и некоторых
капиталистических стран. Она была организована
секциями «Холодильная техника» (председатель проф.
Юнгникель) и «Воздушная техника» (председатель
проф. Петцольд), а также промышленным отделом
палаты техники ГДР (председатель инж. Таннер).
В Дрездене и прилегающих к нему районах (Карл-
Маркс-Штадт, Нецшкау, Шкойдиц, Шарфенштейн и др.)
сосредоточены заводы холодильного машино- и аппа-
ратостроения. При организованном в Дрездене
объединении народных предприятий по воздушной и
холодильной технике (штат около 20000 рабочих и служащих) в
1964 г. был основан научно-исследовательский
холодильный институт «ИЛК» с многочисленными лабораториями
и испытательными стендами площадью ЭО0О ж2, в
котором в настоящее время работает свыше 300
сотрудников. Ряд институтов — институт термодинамики и
энергетики, институт низкотемпературной физики и др.
находятся при техническом университете в Дрездене,
этом крупном учебном и научно-исследовательском
центре ГДР. Сдна из кафедр университета
предназначена для подготовки инженерных кадров по холодильной
технике.
Многогранная программа работы конференции
привлекла большое число участников: 450 — от ГДР, 107 —
от других социалистических стран, 24 — от
капиталистических стран, всего 581 человек. В советскую
делегацию входили председатель комитета по холодильной
технике и технологии НТО пищевой промышленности
проф. И. С. Бадылькес и ученый секретарь инж.
Ю. П. Алешин.
Открытие конференции состоялось в большом зале
Дрезденского музея гигиены. После приветствия
представителей палаты техники Дрезденского технического
университета состоялось пленарное заседание, на
котором выступили с докладами проф. Трауцеттель — об
основных направлениях в строительстве жилых
массивов и общественных зданий и инж. Шульце — о
применении искусственного холода в общественном
питании.
Ыа конференции работало 9 секций: I —
применение холода в пищевой промышленности; II —
холодильные установки; III — компрессоры и теплообменные
аппараты; IV — расчеты холодильных нагрузок; V —
воздушная техника, VI — техника низких температур;
VII — приборы регулирования и управления; VIII —
проектирование воздушных установок; IX — очистка
воздуха.
Всего было сделано 40 докладов, в том числе: на
I секции — опыт эксплуатации одноэтажных
холодильников (инж. Шольце и Фрицше, г. Магдебург);
состояние и развитие техники холодильной обработки мяса
(инж. Яспер, г. Магдебург); замораживание
хлебобулочных изделий (инж, Кунис, г. Магдебург); опыт
применения в Чехословакии новой установки для
производства фруктовых соков путем вымораживания (инж.
Хорачек, г. Прага);
на II секции — применение холодильных установок
для охлаждения молока в сельскохозяйственном
производстве (инж. Обет, Шкойдиц); малые холодильные
установки для хранения плодов и овощей (инж. Коссац,
г. Дрезден); установки с термоэлектрическим
охлаждением (инж. Круше, г. Дрезден); централизованное хла-'
доснабжение установок для кондиционирования воздуха
(доктор инж. Отто, г. Дрезден); моделирование
холодильных установок с помощью вычислительной машины
«Аналог» (доктор-инж. Хайнрих);
на III секции — область применения и тенденции
развития теплообменных аппаратов в холодильной
технике (инж. Дэльц, г. Дрезден); состояние и развитие в
ГДР установок по производству водного льда (инж.
Мессершмидт, г. Дрезден); область применения
винтовых компрессоров в холодильной технике (инж. Люкд-
берг, г. Норчепинг, Швеция); новые закономерности
термодинамических свойств фреонов (проф. И.
Бадылькес, СССР);
на IV секции —¦ тепловая стабильность
строительных конструкций и защита от солнца (проф. В.
Иванов, г. София); нестационарная теплопередача и
расчеты тепловых и холодильных нагрузок (инж. Кнабе,
г. Дрезден);
на V секции — применение перфорированных
пластин для вентиляции помещений (проф. Малицкий и
доктор-инж. Маковицкий, г. Варшава) и др.;
на VI секции — проблемы развития крупных
установок для очень низких температур (проф. Юнгникель,
г. Дрезден); криостаты для научных исследований
(доктор-инж. Мюллер и инж. Зиммих, г. Дрезден);
теплоотдача жидкостей, кипящих при очень низких
температурах (доктор Кнэнер, г. Дрезден); проблемы применения
холодильной техники в медицине (доктор медицины
Вилльгеродт, г. Лейпциг);
на VII секции — характеристики важнейших
приборов регулирования, применяемых в холодильной
технике (инж. Полак, г. Прага); проблемы и выбор
способов оттаивания снегового инея на холодильных
установках (инж. Вольфрам, г. Дрезден);
на VIII секции — методы расчета потребления
энергии в вентиляционных установках и при
кондиционировании воздуха (доктор-инж. Кэниг, г. Дрезден);
расчет вентиляционных установок с помощью ЭВЦМ (инж.
Бэке, г. Стокгольм); метод расчета вентиляционных
установок для каналов, предназначенных для
прокладки кабелей (доктор-инж. Крафт, г. Дрезден).
Как было указано, работа IX секции была посвящена
вопросам очистки воздуха.
В целом, доклады представили значительный
интерес. Некоторые из них будут опубликованы в
журнале «Luft-und Kaltetechnik», издаваемом в г. Дрездене.
Советской делегации были оказаны сердечный
прием и большое внимание.
43

Интербытмаш-68
НОВЫЙ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК «ЗИЛ»
Завод им. Лихачева представил новую
модель домашнего холодильника емкостью 240 л.
(рис. 1). Холодильник современной
прямоугольной формы, отличается
высококачественной отделкой деталей. Холодильная камера
металлическая, эмалированная. В поддоне
холодильника предусмотрено регулируемое
отверстие, что позволяет при наличии
терморегулятора раздельно регулировать
температуру в холодильной камере и
низкотемпературном отделении. В последнем может
поддерживаться температура —12°С. Выпуск
холодильников новой модели намечается в 1969 г.
Рис. 1
ЛИНИЯ САМООБСЛУЖИВАНИЯ ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ
ОБЩЕСТВЕННОГО ПИТАНИЯ
44
Рис. 2
Объединение
машиностроительных заводов «ОМНИА»
Чехословацкой социалистической
республики представило на выставке
Интербытмаш-68 изготовленную
заводом Левоча линию
самообслуживания для предприятий
общественного питания (рис. 2).
Линия компонуется из отдельных
элементов, в числе которых
охлаждаемая витрина для холодных
закусок и напитков.
По желанию потребителя
линия может быть дополнена как
холодильным оборудованием —
прилавками, витринами,
фризерами для производства мягкого
мороженого, стойками для напитков
в бутылках, так и мармитами,
электрокофеварками, кабинами с
кассовыми аппаратами и т. д.
Различные варианты линии
могут найти применение в
ресторанах с самообслуживанием,
закусочных, барах, кафе и т. д.

' " I
В ПАВИЛЬОНЕ ИТАЛИИ
Фирма «Филко-Форд» представила
большую экспозицию домашних холодильников.
На переднем плане фотографии (рис. 3)
виден холодильник емкостью 170 л. За ним —
двухкамерный холодильник емкостью 300 л с
низкотемпературной камерой емкостью 38 л.
Проем двери обогревается по периметру во
избежание отпотевания при высокой
влажности окружающего воздуха.
На заднем плане — двухкамерный
холодильник, снабженный двумя дверками.
Рис.3.
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для
разделов «Обмен опытом», «Консультация» — 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв, с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим
карандашом — букв латинского алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы автора,
.название книги, статьи, реферата, диссертации, а также издательство, год издания (или
название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки к статье и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и
схемы выполняются четко карандашом или тушью, согласно правилам черчения.
Представляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший размер
чертежа 407X576 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и прилагаются к статье.
6. Одновременно со статьей необходимо представлять рефераты. В них излагается
существо статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результаты.
Таблицы, графики, схемы, цифровые данные и т. д. допустимы лишь в том случае,
если обобщают материал статьи и сокращают текст реферата. Формулы приводятся
только тогда, когда они необходимы для понимания реферата, при этом изменение
принятых в статье обозначений не допускается. Объем реферата не должен
превышать 3/i страницы машинописного текста, отпечатанного через два интервала.
7. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костикова, 12. Редакция
журнала «Холодильная техника».

Новые изобретения
Класс 17 а, 4/01 МПК F 25 b
№ 200606 A045424/24-6 от 23 декабря 1965 г.)
Авторы изобретения В. С. ЩЕРБАКОВ и А. В.
БЫКОВ
Заявитель ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ И
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОГО
МАШИНОСТРОЕНИЯ
Устройство для предохранения оппозитного крейц-
копфиого компрессора от разрушения при
гидравлическом ударе
Устройство для предохранения оппозитного крейц-
копфиого компрессора от разрушения при
гидравлическом ударе, отличающееся тем, что с целью повышения
надежности в штоке поршня компрессора выполнен
кольцевой паз, а в поршне — соответственно радиальное
отверстие с помещенными в них подпружиненными
фиксатора^, закрепленными в пазу штока и
разъединяющими поршень со штоком при ударе.
Класс 17 а, 8/01 МПК F 25 b
№ 201435 A090464/24-6 от 9 июля 1966 г.)
Авторы изобретения Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД,
М. С. КАРНАУХ и Н. Г. ШМУЙЛОВ
Заявитель ИНСТИТУТ ТЕПЛОФИЗИКИ
СИБИРСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ АКАДЕМИИ НАУК СССР
Абсорбционная бромистолитиевая холодильная
установка
Абсорбционная бромистолитиевая холодильная
установка, содержащая генератор для выпаривания слабого
раствора, .конденсатор паров после генератора,
испаритель для производства холода, абсорбер, в котором креп-
46
кий раствор поглощает пары хладагента после
испарителя, и теплообменник—регенератор тепла между
крепким и слабым растворами, отличающаяся тем, что с
целью предотвращения кристаллизации крепкого
раствора на холодном конце теплообменника в линию связи
абсорбера и теплообменника включен подогреватель
слабого раствора с посторонним теплоносителем.
Класс 17 а, 13/03 МПК F 25 b
№ 201436 A037962/24-6 от 20 ноября 1965 г.)
Автор изобретения Б. Л. ЦЫРЛИН
Заявитель ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ И
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ХОЛОДИЛЬНОГО
МАШИНОСТРОЕНИЯ
Теплообменная поверхность
Теплообменная поверхность конденсатора, например
для холодильных установок, выполненная в виде
горизонтально расположенных труб, снабженных
поперечными штампованными ребрами, отличающаяся тем, что
с целью интенсификации процесса теплообмена ребра по
боковым кромкам имеют желобки противоположно
направленной кривизны и к каждому из них примыкают
канавки соответствующей кривизны с противоположно
направленными углами наклона для отвода пленки
конденсата к желобкам.

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады на 2-й комиссии XII Международного конгресса по холоду
На шести заседаниях 2-й комиссии было заслушано
и обсуждено 66 докладов, в том числе б от Советского
Союза (доклады советских специалистов опубликованы
в журнале «Холодильная техника», 1968, № 1).
В докладах представлены результаты
исследований в следующих областях: теплопередача в аппаратах
холодильных машин; теплотехнические и другие
свойства изоляционных материалов при теплообмене и
миграции влаги; новые холодильные агенты и
термодинамические процессы; теплопередача в охлаждаемых
продуктах; измерение теплотехнических характеристик
пищевых продуктов; измерительные приборы.
Ниже приводится краткое содержание некоторых
из наиболее интересных докладов делегатов
зарубежных стран.
ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В АППАРАТАХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН
Этой теме на конгрессе было посвящено 19
докладов. Исследования выполнены в основном в трех
направлениях: кипение и конденсация в трубчатых
аппаратах, теплообмен оребренных труб
воздухоохладителей, теплообмен в градирнях.
К- П. А р о р а (Индия) сообщил об исследовании
коэффициента теплоотдачи при кипении фреона-12 и
смеси фреонов-12 и 114 в медной трубке диаметром 1/2",
нагреваемой снаружи электрогрелкой. Опыты показали,
что коэффициент теплоотдачи при кипении смесей
значительно ниже, чем при кипении фреона-!12.
На рис. 1 представлена зависимость коэффициента
теплоотдачи от перепада температур для фреона-12 и
смесей фреонов-12 и 114.
На рис. 2 дана зависимость коэффициента
теплоотдачи от концентрации фреона-114 в смеси при
перепаде температур 10°С. Автор считает возможным для
смесей пользоваться уравнением Бо-Пьерра
ад
d
при этом с= 1,4—2,2; т = 0,21 — 0,06 при g = 0—Э0%.
В холодильных машинах, работающих на смесях,
следует учитывать снижение коэффициента
теплоотдачи при кипении смесей по сравнению с чистым низкоки-
пящим холодильным агентом.
Д. Горенфло (ФРГ) определил влияние
давления на теплоотдачу от горизонтальных труб к
кипящему холодильному агенту. В докладе освещены
результаты исследования кипения фреонов-11, 22, 113 и 502 на
одиночной гладкой медной трубе диаметром W2 мм
(давление кипения 0,1—10 бар), а фреона-11 — на
одиночных ребристых накатных трубах семи различных
размеров A,3—3 бар). Коэффициент оребрения колебался
от 2,3 до 4,9. Электрогрелку размещали внутри и
снаружи труб.
Результаты экспериментов с гладкими трубами
были выражены уравнением Даниловой
= 0,14 + 2,2*,
где я = — (рКр — критическое давление; я—0,3
/?кр
различных агентов и гладких труб).
800
if»
/
// _|
_z?
. У3\
г
да
500
400
0 4 8 12 16 20 ut;C
Рис. 1. Зависимость коэффициента
теплоотдачи а от перепада температур А? для
фреона-12 и смесей фреонов-12 и 114:
/ — фреон-12, // — смесь фреонов-12 и 114;
/ — концентрация фреона-114 в смеси
9,3%; 2 — 20,4%; 3 — 31%.
1
800
100
600
500
400
¦20
30
7J
F (те) = ~
v ; сдп
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплоотдачи а от концентрации
фреона-114 в смеси ?(в %).

В то время как Данилова считает возможным
применение указанного уравнения для я в пределах ОД <
<7t< 0,5, исследования автора показали, что формула
может быть использована при значении л>0,03.
Из рис. 3 могут быть определены значения
коэффициента теплоотдачи для гладких труб. Для ребристых
труб коэффициент теплоотдачи имеет более высокие
значения
/^(и) = 0,14 + 2,2
V9 '
где ф — коэффициент увеличения наружной
поверхности.
а
^0,8
/
0,8
0,6
Ofi
02
0,8
0,6
0А
0,2
J
г?Г
г /"
<&
??
s\
?
^
/
А
Л
а
а/ -
'2 4 6 8 10~2 2 4 6 8 10'1 2 %
6
Р
Рис. 3. Зависимость от относительного давления я=— ;
„0,6
; б — F(n); 1 — фреон-502; 2 — фреон-22; <!?—
фреон-11; 4 — фреон-113.
Е. У. Ш л ю н д е р, И. М. X а в л а исследовали
локальную теплоотдачу и гидравлическое сопротивление
внутриоребренных трубок четырех типов. Трубы медные,
диаметром 14x20 мм, с алюминиевыми сердечниками,
имеющими 2, 4 или 5 ребер толщиной 1 мм. При
четырех ребрах толщина их была равна 0,5 и [мм.
Отношение полной внутренней поверхности оребренных труб
к внутренней поверхности гладкой трубы
соответственно равно 1,77; 1,99; 2,08; 2,38 и гидравлический
диаметр я?н = 6,8; 5,3; 5,4; 3,4.
Кроме того, получены зависимости, определяющие
гидравлическое сопротивление труб исследованных
размеров.
X. Струве (ФРГ) исследовал теплоотдачу от
кипящего фреона-11, стекающего по вертикальной медной
48
трубе диаметром 32 мм, длиной 0,15—1,25 м.
Коэффициенты теплоотдачи изменялись от 600 до
2000 ккал/ (м2. ч . град). При этом скорость стекания
жидкости была в пределах 30—2500 кг/ч на 1 м длины
исследуемой трубы.
С. В. Г о у с (США) обобщил результаты опытов по
теплоотдаче и характеру течения жидкостей при
кипении в трубках испарителя различных веществ, в том
числе фреонов. Исследован характер образования
пузырей в переохлажденном и насыщенном состояниях.
Определены локальные коэффициенты теплоотдачи для
труб различной длины — Д°~7Г =6*Ю- Эти
коэффициенты вначале растут медленно, затем на расстоянии 3Д
длины трубы резко повышаются
-2 — 4
после чего так же резко снижаются в конце трубы.
И. Б о р х м а н, С. Л и н, П. Ш п р о л (ФРГ)
доложили о результатах исследования пленочной
конденсации фреона-11 на вертикальной трубе. Приведен анализ
результатов и сделано сравнение с данными
теоретических расчетов по Нуссельту и экспериментальными
данными Брауера и Григула.
Г. Трапанезе, П. Ди Филипп о, Е. Бетта-
н и н и (Италия) сообщили о результатах
экспериментальных исследований теплообмена пучков оребренных
труб воздухоохладителей при различных условиях
работы. В аэродинамической трубе исследованы двухрядные
пучки труб диаметром 16X1 мм, фронтальным сечением
0,36X0,40 м с шестью рядами по вертикали. Шаг ребер
изменяли: 2,6; 4,8; 7,2; 12,5 мм. Шаг труб по вертикали
51=60 мм, по горизонтали S2=30 мм, толщина ребер
6 = 0,3 мм. В ребрах сделаны отверстия диаметром 10 мм
и шагом 30 мм. В змеевики подавалась вода с
температурой 7°С. Испытания проведены при фронтальных
скоростях 2, 3 и 4 м/сек.
Определены коэффициенты теплоотдачи и к.п.д.
аппаратов. Коэффициенты теплоотдачи обобщены
уравнением
Nu
Ра_
Pt
-0,553
-0,0731 Re1
0,95
A)
где Nu =
,DP
— критерий Нуссельта;
DP
ACL
Re-
Ae
К
Ac
Ae
L
Pa
Pt
GaDe
— эквивалентный диаметр;
коэффициент теплопроводности воздуха;
площадь живого сечения;
наружная поверхность аппарата;
длина аппарата;
шаг ребер;
шаг труб;
критерий Рейнольдса.
Ас{х
Воспользовавшись уравнениями, полученными Бен-
и Шмидтом, которые дают зависимость
Nu
f Pa \
177
-0,533
= 0,125 Re1
0,8
B)
построен график (рис. 4), из которого видно, что коэф-
• фициенты теплоотдачи, рассчитанные для режимов с
влаговыпадением (уравнение 1) больше коэффициентов
теплоотдачи, полученных при сухом теплообмене.
С. Фонтана (Италия) сообщил об определении
на счетных машинах оптимальных теплосъемов с
ребристых труб.

'Ле
WOO
900
500
WO
600
500
300
200
100
80
70
60
50
40
30
{yro
_I_J Loj^MU L
—Qp^H——кнТ —r~
/jo l \m~\ \—
>*r————Mm—I
• Г Мм Г"
0,6 0,8 1t0
4 5
го-иг
Re
I pa \ —1,553
Рис. 4. Зависимость Nu I — от Re при шаге
V Pi I
труб pt=60 мм;
q — величина Nu, полученная экспериментально при
влажном воздухе; Л — то же, при сухом воздухе; # —
величина Nu расчетная, при сухом воздухе.
Щ10 мм
300 500
Рис. 5.
Зависимость
рентабельности от числа
ребер на 1 пог. м
и толщины
ребер б:
/ —
максимальная
рентабельность; 2 —
постоянное отношение
толщины ребра к
шагу; 3 —
постоянное отношение
шага к толщине
ребра; 4 —
kF
— -—const; 5 —
WOO kF = const.
Для расчета оптимальных характеристик ребристых
пучкоз труб необходимо знать зависимости,
определяющие теплосъем при изменении геометрических размеров
аппаратов. За определяющую величину автор принимает
kF
— рентабельность (где с — стоимость) либо kF —
с
теплосъем при At=l°C.
На рис. 5 даны области оптимального шага и
толщины ребер. В частности, оптимальный шаг ребер
составляет 1—2 мм, а оптимальная толщина ребер 0,1—
0,2 мм.
Вычислительная техника позволяет довольно просто
и быстро проводить расчеты для определения
оптимальных размеров ребристых аппаратов.
ХОЛОДИЛЬНЫЕ АГЕНТЫ
Изучению свойств новой азеотропной смеси фрео-
на-115 с пропаном посвящено сообщение Вальбьор-
на (Дания). За последние годы наблюдается тенденция
к снижению температур кипения в холодильных
машинах домашних холодильников. Это ведет к повышению
степени сжатия, так как в данном случае применяются
одноступенчатые машины с воздушными
конденсаторами. Компрессоры домашних холодильников должны быть
небольшими по размерам и герметичными.
Автором подобрана азеотропная смесь, состоящая
из 68,4% фреона-115 и 31,6% пропана (по весу). По
зависимостям, предложенным Бадылькесом, Планком и
Риделем, построена кривая p=f(t). Физические свойства
фреонов-12, 22, 502 и азеотропной смеси фреона-115 и
пропана даны в таблице.
Показатели
см
гч
Я
о
CD
О*
е
см
СЧ
а
о
CJ
Он
¦е-
LO
к
о
<v
QU
ф
Нормальная температура
кипения ts , °С
Молекулярный вес \i . . .
Критическая
температура **, ° С
Критическое
давление рк, атм
— при—40/+50°С . . .
\Ро
Скрытая теплота г (при—
—40°С), шал 1кг . . .
Удельный объем
жидкости v\ л\кг
Удельный объем
пара v", mz\kz
г
Отношение — (при—40°С),
ср
влияющее на
температуру обмотки
электродвигателя, °С
—29,8
120,9
112,0
40,6
18,9
40,81
0,66
0,244
316
—40,8
86,5
96,0
49,12
18,6
55,85
0,71
0,205
422
—45,6
111,6
90,1
42,1
16,3
40,81
0,68
0,130
261
-46,6
86,2
80,7
35,3
14,6
48,0
0,98
0,158
236
Последний приведенный в таблице параметр
представляет собой нагрев газа при подводе тепла, равного
скрытой теплоте парообразования, т. е.
откуда
At =
49

-50 ~&5 -40 ~35 -30 -25 -20 -15 40 t0,°C
Рис. б. Зависимость характеристики компрессора от
температуры кипения:
/ — температура обмотки; 2 — температура кожуха; 3 —
холодопроизводительность; 4 — мощность; 5 — удельная хо-
лодопроизводительность.
Характеристика азеотропной смеси с минеральным
маслом нафтеновой группы удовлетворительная.
Фазовое разделение наступает лишь при концентрации
больше 20% (при /0=— 50°С). <По токсичности холодильный
агент находится между 5 в и б группами, т. е.
нетоксичен. Смесь воздуха с азеотропной смесью в количестве
130 г агента на 1 м3 воздуха взрывоопасна, поэтому для
домашних холодильников допустима зарядка 2,7 кг, а
для торговых машин 9,1 кг.
На данной азеотропной смеси проведены
калориметрические испытания герметичного компрессора,
результаты которых представлены на рис. 6. Часовой объем
компрессора. 9,9 см3/обор., число оборотов 3500 в минуту,
температура переохлаждения tv.==32°C> tK=55°C, tBc =
=32°С. Там же для сравнения даны кривые, полученные
при испытании этого же компрессора на фреоне-502. Из
рис. 6 видно, что холодопроизводительность машин,
работающих на сравниваемых агентах, одинакова.
Удельная холодопроизводительность азеотропной смеси на
10% выше фреона-502. Температуры обмоток
электродвигателя и кожуха при работе на азеотропной смеси
на 15—20°С ниже, чем на фреоне-502.
Обзор составил К. Д. Кан
ИЗОЛЯЦИОННЫЕ МАТЕРИАЛЫ
В докладах о теплоизоляционных материалах и
конструкциях, методах и результатах их исследований
освещены следующие вопросы:
газонаполненные пластмассы — технология
получения, теплофизические и механические свойства и области
применения;
теоретические исследования теплопроводности
пористых материалов;
изучение явлений теплопередачи, влаго- и
воздухопроницаемости в изоляционных конструкциях;
исследования газонаполненных,
вакуумнопороптовых и- многослойных изоляционных материалов.
X. В а й т е, X. Ц и м а н и Р. А н д е р с о н
(Швейцария) сделали доклад «Химия, физика и производство
пенополистиролов», в котором кратко освещена химиче-
50
екая технология полистироловых пен. Свойства пенома-
териалов зависят от технологии их получения.
Приведены данные о механических, тепловых
свойствах и водостойкости. Большое внимание уделено
влиянию влажности на теплозащитную эффективность
пенопласта. Указано на основное применение пенополистиро-
ла в качестве теплоизоляции и конструкционного
материала. Описано оборудование для производства и
обработки пенополистиролов.
В докладе Д. Фурнье, Г. Андре и С. Кларе-
фельда (Франция) «Новые исследования
зависимостей между структурой и теплопроводностью
волокнистых материалов» приведены результаты испытания по
определению коэффициента теплопроводности ряда теп-
лоизоляторов в зависимости от их пористости на
приборе, позволяющем быстро и точно установить
теплопроводность при стационарных условиях. Пористость
оценивается по сопротивлению воздуху, проходящему через
образец, сжатый до объемного веса 400 кг\мъ.
Структура материала влияет на теплопередачу конвекцией и
радиацией, следовательно, может быть установлено
определенное соотношение между теплопроводностью и
структурой. Результаты опытов были подтверждены на -
практике. %
Этими же авторами сделано второе сообщение о
теплопроводности волокнистых теплоизоляторов,
заполненных низкотеплопроводными газами. Проведено
сравнение теплопроводности материалов в газонепроницаемой
оболочке, заполненных воздухом, углекислым газом,
фреоном-12 и т. д.
Доклад Ж. Г е р и г а, К- Джоба и И. Ланд-
л е р а (Франция) посвящен изменению
теплопроводности ячеистых пластмасс. На основании соотношения
Максвелла, описывающего электропроводность
разнородных материалов, предлагается новое теоретическое
соотношение, которое позволяет, зная теплопроводность
и состав твердой и газообразной фаз пенопласта,
рассчитать его теплопроводность. Состав газовой фазы
находится с помощью газовой хроматографии, и
рассчитанные значения теплопроводности хорошо согласуются
с опытными данными. Изменение газовой композиции
этих материалов с течением времени зависит от
коэффициентов диффузии газа и воздуха.
Доклад С. Ш о л и н а (Швеция) посвящен
изучению проблем теплопередачи в конструкциях
холодильников с помощью электротепловой аналогии. Автор
изучил промерзание почвы вокруг холодильников и под
холодильными камерами, построенными
непосредственно на грунте без теплоизоляции пола. Результаты
приведены на диаграммах распределения температур в
почве под холодильной камерой и вокруг нее. Определено
расстояние от холодильной камеры, на котором
влияние ее становится незначительным.
В докладе X. X о н е г г е р а (Швейцария)
рассмотрены вопросы диффузии водяного пара и
термодиффузии в пробке. Приведено эмпирическое объяснение
закона относительной термодиффузии с учетом различных
объемных весов пробковых панелей и различных
температур по обе стороны панели. Описано поведение
пробки, использованной в качестве изоляции для
трубопроводов холодной воды и низкотемпературных
трубопроводов.
В. Корсгард и Т. Мадсен (Дания)
исследовали льдообразование в изоляционной конструкции
подвесного потолка холодильника, обусловленное
просачиванием воздуха через неплотности в пароизоляционном
слое.
В связи с тем, что в верхней части холодильных
камер давление воздуха примерно на 1 мм вод. ст.
ниже, чем на полу, воздух просачивается внутрь камеры
даже при хорошей паровой защите.

Данные, полученные при исследовании небольших
опытных холодильных камер, показывают, что очень
важно предусмотреть воздухонепроницаемость
конструкций, хотя ее и сложнее осуществить, чем паровую
защиту.
Просачивание воздуха наблюдается через трещины
в паровой защите или через места стыков. Его можно
предотвратить путем устройства небольшого подпора
давления воздуха в холодильной камере, что
одновременно будет способствовать осушке изоляции.
В докладе приводятся данные о количестве воздуха,
просачивающегося через трещины и круглые отверстия
различных размеров в паровой защите в зависимости от
разности давлений воздуха.
А. Векслер (США) изучал теплопередачу
радиацией и теплопроводностью в вакуумированных
порошках. В докладе описана установка с линейным
источником тепла для исследования эффективной
теплопроводности различных вакуумированных порошков
(стеклянного, пемзового, базальтового, кварцевого) с частицами
размером от 5 до 75 мк при температурах от 400 до 150°К-
Приведенные результаты показывают, что
коэффициент теплопроводности изменяется от 4 • Ю-6 до
40 • Ю-6 вт/(см • град). Даны значения теплопроводности
отдельно по двум составляющим: путем радиации и
путем теплопроводности. Для испытанного предела
температур отношение тепла, переданного путем радиации,
к теплу, переданному теплопроводностью, изменяется
в пределах от 0,1 до 4 и зависит от размеров частиц
порошка, структуры и температуры. С увеличением
размера частиц передача тепла теплопроводностью
уменьшается, а радиацией увеличивается.
Обзор составил В. С. МАРТЫНОВСКИЙ
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
- СТРАНАХ =====
Холодильная техника в Венгерской Народной Республике
В Венгрии созданы современные холодильные
машины и комплектное холодильное оборудование, широко
используемое внутри страны и экспортируемое за
границу.
Производство холодильных машин в Венгрии было
начато более восьмидесяти лет назад. Большинство
крупных заводов, например «Шлик-Никольсон», «Ганц»,
машиностроительные заводы «Рэк», «им. 4 апреля» и «Ди-
ошдерский», известны как поставщики холодильного
оборудования высокого качества.
В послевоенные годы производство холодильных
машин развивалось быстрыми темпами и в настоящее
время достигло больших размеров.
Организованное в Венгрии Бюро техники охлаждения
обеспечивает создание холодильного оборудования, не
уступающего по техническим и экономическим
показателям лучшим зарубежным образцам.
Компрессоры
На всех континентах, за исключением Австралии,
работают прямоточные венгерские компрессоры холодо-
производительностью 12500—400000 ккал/ч. Они не
требуют больших фундаментов для установки. Вес
компрессоров холодопроизводительностью 400000 ккал/ч с
муфтами сцепления 1800 кг, а в исполнении с маховиком
2050 кг. Подобные же показатели у машин
холодопроизводительностью 25000, 100000 и 200000 ккал/ч.
В последнее время разработана конструкция
компрессора холодопроизводительностью 600000 ккал/ч для
крупных холодильных установок.
Параметры прямоточных холодильных
компрессоров, выпускаемых Диошдерским машиностроительным
заводом, приведены в табл. 1.
Таблица 1
Показатели
2Е-150
2Е-180 4E-180V*
6E-190W
Габаритные размеры,
мм:
длина
высота
ширина
Число цилиндров . . .
Диаметр цилиндра,
мм
Ход поршня, мм . . .
Число оборотов в
минуту
Часовой описанный
объем, м3/ч . . . .
Холодопроизводитель-
ность(.'с=—10°С,*К=
= 25°С, *Й = 15°С),
ккал/ч
Вес, к?
Мощность на валу,
кет
910
930
600
2
155
120
725
196
100000
710
25,9
1090
1150
920
2
180
150
840
386
200000
1400 1
51
1200
1230
1100
4
180
150
800
732
400000
1800/2050
100
1350
2100
1620
6
190
150
730
1100
600000
2220
148
* Общий вид компрессора типа 4E-180V представлен в
объявлении предприятия ,Комплекс", помещенном в этом
номере журнала.
51

Диошдерский завод разработал компрессоры со
стальным блок-картером. Сравнение компрессоров с
блок-картерами различного исполнения приведено ниже:
Блок-картер . . .
Число оборотов в
минуту ....
Холодопроизводи-
тельность,
ккал\ч ....
Вес, кг
2Е-150
Литой
чугунный
725
100000
710
2Е-155-Н
Сварной
стальной
930
140000
600
Венгерские машиностроительные заводы выпускают
герметичные и бессальниковые компрессоры с числом
оборотов 1440 и 2850 в минуту и холодопроизводитель-
ностью от 100 до 13500 ккал/ч при /0=—15°С и /К = 40°С.
Начато производство непрямоточных компрессоров
холодопроизводительностью 120000—450000 ккал/ч.
Диаметр цилиндра этой группы компрессоров 130 мм.
Компрессоры изготовляются в трех-, четырех-, шести- и
восьмицилиндровом исполнении, а при необходимости — в
двухцилиндровом. В четырех-, шести- и
восьмицилиндровых машинах цилиндры размещаются в форме V, W
или VV. При V-образном размещении угол между осями
цилиндров 90°, при W-образном 60° (рис. 1), а при
VV-образном 45°.
Рис. 1. Холодильный компрессор типа 6V-130W,
работающий на аммиаке или фреоне.
Производительность регулируется автоматически.
В этих компрессорах хорошо уравновешены силы
инерции, в результате чего они работают без вибрации.
Конструкция машин позволяет осуществлять
одноступенчатое и двухступенчатое сжатие.
Привод осуществляется через муфту или клиноремен-
ную передачу. Компрессоры работают на аммиаке и
фреоне, имеют автоматическое ступенчатое
регулирование холодопроизводительности и высокое число
оборотов — 960 и 1440 в минуту. Самый крупный компрессор
этого ряда 8V-130VV весит всего 1300 кг.
Применение непрямоточных компрессоров дает
возможность осуществить регулирование
холодопроизводительности. Таким образом, в соответствии с условиями
эксплуатации можно выбирать прямоточные или
непрямоточные машины.
Характеристика венгерских непрямоточных машин с
числом оборотов 960 в минуту, работающих на аммиаке,
приведена в табл. 2.
При числе оборотов 1440 в минуту машины
обеспечивают холодопроизводительность 160000, 220000, 330000
и 450000 ккал/ч.
Для морозильных туннелей и помещений с низкой
температурой поставляются двухступенчатые
компрессоры с числом оборотов 725 в минуту, работающие при
t0 до —45°С. Их показатели приведены ниже.
3E-180/155W 6E-180/155W
Число цилиндров 24-1 4+2
Диаметр цилиндра, мм . . . . 180/155 180/155
Ход поршня, мм 150 150
Часовой описанный объем,
мч 332,4/129,9 664,8/245,8
Холодопроизводительность
(*0= —45°С, *К = 25°С),
ккал/ч 35000 70 000
Вес, кг 1600 2400
Мощность на валу, кет ... 25,9 46
Холодильная аппаратура и вспомогательное
оборудование
Венгерская холодильная промышленность выпускает
все виды холодильной аппаратуры и вспомогательного
оборудования.
Серийно изготовляются компактные батареи.
Подготовлены к производству батареи из алюминиевого литья
с продольными ребрами. В большинстве случаев
батареи, снабженные вентиляторами, поставляются в виде
напольных воздухоохладителей (рис. 2).
Выпускаются также комплектные кондиционеры,
которые, помимо охлаждения, осуществляют обогрев, а
также увлажнение воздуха и автоматическое оттаивание
снеговой шубы.
Таблица 2
Показатели
3V-130W
4V-130V
6V-130",V
8V-130VV
Число цилиндров
Диаметр цилиндра, мм
Ход поршня, мм
Часовой описанный объем, м'6\ч
Холодопроизводительность (t0 =
= — 10°С, *К = 25°С, *Й = 15°С),
ккал\ч
Вес, кг
Ступени производительности . . .
Мощность на валу, кет
3
130
100
228
120000
855
1/3, 2/3,
3/3
29
4
130
100
304
160000
880
2/4, 4/4
37,5
6
130
100
456
240000
1120
1/3, 2/3,
3/3
54,4
130
10Э
608
320000
1300
1/4, 2/4,
3/4, 4/4
71

Рис. 2. Автоматизированный напольный
воздухоохладитель.
Изготовляются серийно воздухоохладители в пото-
9?оТчопл П^мШ?ы ИС,Пл°^ении производительностью
2э00, 3000, 5000, 8000 и 10000 ккал/ч, поверхностью
охлаждения 22—88 м2, поверхностью обогрева 3—16 м2 и
весом 350—950 кг.
Все виды оборудования соответствуют требованиям
технической эстетики (рис. 3).
Рис. 3. Воздухоохладители.
Рис. 4. Испарительные конденсаторы.
Рис. 5. Агрегат для охлаждения жидкости
производительностью 70000 ккал/ч.
Таблица 3
Показатели
Холодопроизводительность, ккал/ч
Мощность электродвигателей, кат
вентиляторов . .
насоса \ ' '
Число вентиляторов
Количество дополнительной воды,'л!ч
Вес, кг
оборудования
общий
ЭВАКО-200 ЭВАКО-400
ЭВАКО-500
ЭВАКО-оОО
240000
3
4,4
2
600
3930
4160
480000
6
10
4
1200
7600
10020
ЭВАКО-1000
720000
9
14
6
1800
11250
14880
950000
12
20
8
2400
13700
18540
1200000
15
27
10"
3000
18850
24900
S3

С целью экономии воды разработаны испарительные
конденсаторы (рис. 4). Характеристика их приведена в
табл. 3. Подобной же цели служит и оборудование для
обратного охлаждения воды, которое также выпускается
в значительных количествах.
Венгерская промышленность изготовляет
комплектные охладители жидкости производительностью до
600000 ккал/ч (рис. 5).
Выпускаются рассольные льдогенераторы, а также
льдогенераторы непосредственного охлаждения для
производства кускового и блочного льда.
Холодильные установки
Развитие холодильного хозяйства Венгрии тесно
связано с развитием многих отраслей промышленности —
пищевой, химической, фармацевтической, а также с
климатическими особенностями страны, поскольку широкое
производство овощей, фруктов, мяса, молочных
продуктов и яиц требует обеспечения их холодильной
обработки и хранения.
Проекты холодильников создаются проектными
бюро с учетом всего цикла технологии обработки
продуктов, поступающих на охлаждение. В разработке
технологии замораживания и хранения продуктов большая
роль принадлежит исследовательским институтам и
научным организациям, например, кафедре теплотехники
при Будапештском политехническом институте, успешно
выполнившей ряд работ в области замораживания и
охлаждения мяса и хранения фруктов. Достижения
исследовательских институтов, проектных бюро и отдельных
специалистов публикуются на страницах журнала «Хю-
тоипар» («Холодильная промышленность»).
Для хранения фруктов в Венгрии служат
специальные фруктовые холодильники [ емкостью от нескольких
сот до нескольких десятков тысяч тонн. На них
осуществляется мойка фруктов, сортировка их по качеству,
калибровка по размеру, предварительное охлаждение и
хранение в охлажденном состоянии, Все погрузочные и
разгрузочные операции механизированы.
Охлаждение достигается с помощью батарей,
расположенных на специальном ярусе центрального коридора.
Этим удается избежать установки холодильных батарей
в камерах хранения и достичь наиболее рационального
использования площади холодильников. Применяются
также автоматизированные воздухоохладители. На
холодильниках используются двери с механическим
приводом и воздушной завесой (рис. 6).
Недавно введен в эксплуатацию Будапештский
технологический холодильник. В его машинном отделении
работают компрессоры производительностью в
несколько миллионов килокалорий в час. Холодильная
установка полностью автоматизирована. Машины, компенсирую-
1 Холодильник, предназначенный для жаркого
климата, показан на рисунке, помещенном в объявлении
предприятия «Комплекс», публикуемом в этом номере
журнала.
Рис. 6. Двери с механическим приводом и
воздушной завесой, изготовленные из полимерных
материалов.
щие колебания теплопритока, автоматически
запускаются и останавливаются.
Механизированы вертикальная и горизонтальная
транспортировка продуктов, предусмотрено
автоматическое взвешивающее устройство. Важную роль в
подготовке товаров к экспорту и снабжении внутреннего
рынка играет упаковочный цех.
В Венгрии эксплуатируется ряд полностью
автоматизированных холодильников емкостью в несколько
тысяч тонн. В холодильных камерах поддерживается
температура —20 и 0°С, а в морозильных туннелях —40°С.
Разработаны сборные панельные морозильные
туннели, которые легко и за короткое время могут
монтироваться рядом с действующими холодильниками.
Холодильники, оборудованные морозильными туннелями,
поставляют потребителям замороженные продукты в
течение всего года.
Большое внимание уделяется созданию
искусственных катков. Один искусственный каток венгерского
производства начал эксплуатироваться в Каире. Это первое
сооружение подобного рода на территории Африки.
Венгерская холодильная промышленность располагает
необходимой производственной мощностью для выпуска
машин и оборудования на высоком техническом уровне.
В стране подготовлены квалифицированные кадры
специалистов-холодильщиков, способные решать любые
вопросы, связанные с холодильной техникой и технологией.
РЕУС ДЬЕРДЬ — Венгерская Народная Республика
Страница
57, подпись к рис. 2
60, заголовок
ПОПРАВКИ К ЖУРНАЛУ №
Напечатано
. . . парами аммиака . . .
. . . фреон-12 . . .
6
Следует читать
. . . жидким аммиаком . . . 1
. . . фреон-22 ...

новости
ИНОСТРАННОЙ
ТЕХНИКИ
Новое торговое холодильное оборудование
В статье описываются некоторые виды торгового
холодильного оборудования, представляющие интерес для
нашей промышленности.
Холодильный шкаф для бутылок
(рис. 1). Устанавливается в ресторанах, барах, гости-
Рис. 1. Холодильный
шкаф для бутылок.
ницах, буфетах и т. д. В шкафу можно хранить
шампанское и другие вина, а также различные напитки.
Шкаф вмещает 25 бутылок, располагаемых
горизонтально на полках с полиэтиленовым покрытием.
В верхней части шкафа размещен алюминиевый
испаритель с дверцей из пластика. В испарителе можно
замораживать воду и хранить кубиковый лед.
Дверь шкафа имеет герметичное магнитное
уплотнение.
Шкаф обслуживается герметичным бесшумным
холодильным агрегатом, работающим на фреоне-12.
Габаритные размеры шкафа (в мм): ширина 530,
глубина 500, высота 9,00. Объем 100 л, вес 39 кг.
Охлаждаемая витрина для бутылок
(рис. 2). Устанавливается в кафе, ресторанах и барах.
Витрина вмещает 72 бутылки (по 0,5 л) с пивом и
безалкогольными напитками.
Сверху витрина открыта, что создает удобства при*
пользовании ею и позволяет быстро обслуживать
покупателей.
На поверхности охлаждающей плиты
поддерживается температура от 0 до 5°С при температуре
окружающего воздуха 33°С.
При пуске установка включается на режим
«быстрое охлаждение». Заданная температура хранения в
витрине поддерживается автоматически с помощью
термостата.
Для отвода конденсата служит пластмассовая
трубка длиной 130 мм.
Витрина облицована эмалью с отделкой под золото.
Габаритные размеры витрины с агрегатом (в мм):
длина ИЗО, ширина 465, высота 243. Площадь для*
выкладки товаров 760x380 мм.
Рис. 2. Охлаждаемая витрина для бутылок.
55

Рис. 3. Двухкамерный холодильный шкаф.
Рис. 4. Холодильный шкаф для рыбы.
/ ДвУхк^амеРнь1й холодильный шкаф
(рис..6). Предназначен для ресторанов и магазинов,
шкаф цельнометаллической конструкции, состоит из-
двух отделений, расположенных одно над другим В
верхнем отделении- размещены четыре регулируемые по
высоте.выдвижные полки для продуктов. Нижнее
отделение снабжено выдвижной решетчатой корзиной для
хранения замороженных продуктов. Ширина корзины
Рис. 5. Низкотемпературный шкаф.
56
Рис. 6. Шкаф-льдогенератор.
610, глубина 240, высота 190 мм. В каждом отделении
предусмотрен термостат для регулирования темпера,
туры. г
В двери шкафа устроены отделения для хранения
молочных и других продуктов. Двери снабжены зам-
ками.
В шкафу встроен бесшумный герметичный
холодильный агрегат. Теплоизоляция выполнена из
стекловолокна толщиной 76 мм с пароизоляцией. Шкаф стать-
нои, покрыт синтетической эмалью горячей сушки.
Шкаф передвигается на роликах.
Общий объем шкафа 510 л, в том числе объем
верхнего отделения для хранения охлажденных продуктов
Ш л, а нижнего (низкотемпературного) для
длительного хранения замороженных продуктов — 170 л.
Габаритные размеры шкафа (в мм): ширина 870
глубина (включая ручки) 770, высота 1890; внутренние
размеры верхнего отделения: ширина 710, глубина 4*и

высота 950; нижнего низкотемпературного отделения:
ширина 710, глубина 480, высота 570.
Вес шкафа — 165 кг.
Холодильный шкаф для рыбы (рис. 4).
Вмещает шесть металлических оцинкованных ящиков
C80X330X120 мм) емкостью 64 кг. Ящики снабжены
роликами из нержавеющей стали для облегчения
передвижения по полкам.
В качестве теплоизоляции применено стекловолокно.
Дверь имеет магнитное уплотнение.
Шкаф обслуживается встроенным герметичным
холодильным агрегатом.
Для отвода воды, образующейся при оттаивании
инея, и воды, используемой для промывки шкафа, в его
основании устроен дренаж.
Габаритные размеры (в мм): ширина 565, глубина
648, высота 1203. Объем 173 л.
Низкотемпературный шкаф (рис. 5).
Вмещает около 50 кг замороженных продуктов. Температура
в шкафу —1В-.—15°С.
Испаритель изогнут таким образом, что образует
полки для укладки продуктов.
1 Снаружи шкаф облицован сталью, покрытой эмалью
горячей сушки, а изнутри — алюминием с таким же
покрытием. Дверь шкафа с магнитным уплотнением,
отделана износостойким полистиролом.
Габаритные размеры шкафа (в мм): ширина 530,
глубина 500, высота 910. Объем 85 л, площадь полок
0,52 ж2, в том числе в испарителе 0,39 м2.
Ш к а ф-л ьдогенератор (рис. 6). Предназначен
для изготовления и хранения кубикового пищевого льда
в ресторанах, барах, гостиницах, клубах и т. д. На трех
полках размещается шесть формочек для льда (по 18
ячеек в каждой). Кубики льда весом по 14 г
замораживаются за 3,5 ч. В нижней части шк,афа расположен
сосуд для хранения продуктов.
Теплоизоляция — пенополиуретан. Дверь снабжена
магнитной прокладкой.
Габаритные размеры (в мм): ширина 350, глубина
443, высота 642. Площадь морозильных полок 0,23 м2,
площадь дна шкафа 0 ,08 м2. Вес шкафа 33 кг.
Описанное выше оборудование выпускается
английской фирмой «Лек рефриджерейшен».
Рис. 7. Двусторонний холодильный шкаф.
Двусторонний (сквозной)
холодильный шкаф фирмы «Джордон коммершел
рефриджерейтер Ко» (рис. 7). Устанавливается
в ресторане, вблизи от столов, обслуживаемых
официантами, что облегчает их труд и экономит время.
В верхней части шкафа предусмотрена специальная
секция, снабженная с двух сторон остекленными
скользящими дверцами. Секция вмещает 27 противней (или
тарелок). Противни с дессертными блюдами и салатами
укладывают на перемещаемые полки из нержавеющей
стали.
Б. А. Бер, Э. Д. Шуватова — ВНИХИ
СПРАВОЧНЫЙ ОТАЕЛ
Компрессоры бескрейцкопфные холодильные одноступенчатого сжатия1
Компрессоры У-образные четырехцилиндровые
(нормаль Н312-64)
Московским заводом «Компрессор» изготовляются
четырехцилиндровые У-образные компрессоры — ам-
1 Продолжение. Начало см. «Холодильная техника»,
1968, № 7.
621.57.04t
миачный АУ-200, фреоновый (фреон-12) ФУ-175 и
фреоновый (фреон-22) 22ФУ-200. Они являются
базовыми машинами унифицированного ряда компрессоров с
ходом поршня 130 мм.
Компрессоры предназначаются для работы в
системах холодильных установок как в стационарных, так и
57

Параметры
Марка изделия
АУ-200/1
Л У-200/2
АУ-200/3
А У-200/4
ФУ-175/1
ФУ-175/2
ФУ-175/3
ФУ-175/4
22ФУ-200/11
22ФУ-200/31
Холодильный агент
Компрессор
холодопроизводительность, ккал\ч . . . .
при температуре, °С
кипения
конденсации .
всасывания
переохлаждения
потребляемая мощность (эффективная), кат
скорость вращения, об/мин
число цилиндров
ход поршня, мм
диаметр цилиндра, мм
теоретический описываемый объем, м1\ч
диаметр всасывающего и нагнетательного
трубопроводов DByc/ D" , мм
а/б (см. рис. 4)
D\E (см. рис. 4)
смазочное масло (по ГОСТу 5546—06) . . .
расход охлаждающей воды, мг\ч
расход масла, кг\ч
вес компрессора с муфтой (с маховиком
при клиноременном приводе), кг ....
вес блок-картера, кг
Электродвигатель
марка ...
скорость вращения, об/мин
мощность, кет
напряжение, в
вес, кг
тип ремня (количество ремней—6 шт.) . .
Чертеж фундамента .
Аммиак
200000
—15
30
—10
25 .
66
960
4
130
150
528
100/80
110/90
15/- .
ХА-30
2
0,2
1640
730
АП92-6
980
75
220/380
665
ФОМ56-5
Аммиак
390000
0
35
5
30 |
93
960
4
130
150
528
100/80
110/90
—/50
ХА-30
2
0,2
1640
730
А101-6М
985
100
220/380
895
ФОМ56-6
Аммиак
150000
—15
30
—10
25
50
720
4
130
150
397
100/80
110/90
ХА-30
1,5
0,2
1590
730
АП91-6
980
55
220/380
590
Г-4500
ФОМ56-7
Аммиак
290000
0
35
5
30
68
720
4
130
150
397
100/80
110/90
—/50
ХА-30
.1,5
0,2
1640
730
А101-8М
740
75
220/380
ФОМ56-6
Фреон-12
190000
-15
30
15
25
70
960
4
130
190
847
125/100
135/110
15/-
ХФ12-18
2
1590
730
АП92-6
980
75
220/380
665
ФОМ56-5
Фреон-12
400000
5
35
15
30
103
960
4
130
190
125/100
135/110
—/50
ХФ12-18
2
1590
730
А102-6М
985
125
220/380
980
ФОМ56-6
Фреон-12
140000
—15
30
15
25
52
720
4
130
190
636
125/100
135/110
ХФ12-18
1,5
1540
730
АП91-6
980
55
220/380
590
Г-4500
ФОМ56-7
Фреон-12
300000
5
35
15
30
70
720
4
130
190
636
125/100
135/110
—/50
ХФ12-18
1,5
1590
730
А102-8
740
100
220/380
960
ФОМ56-6
Фреон-22
50000
—40
30
0
25
38
960
4
130
150
528
125/100
135/110
15/-
ХФ22-24
2
1640
730
АП92-6
980
75
220/380
665
ФОМ56-5|
Фреон-22
35000
—40
30
0
25
28
720
4
130
150
397
125/100
135/110
ХФ22-24 |
1,5
1590
730
АП91-6
980
55
220/380
590
Г-4500
ФОМ56-71

Присоединительные (рланцы
Всисыдание
1350
1Z35(max)
2050(тах)
Рис. 1. Установочные чертежи компрессоров АУ-200, ФУ-175 и 22ФУ-200:
а — с непосредственным приводом; б — с ременным приводом.
в транспортных условиях с диапазоном температур
кипения: АУ-200 — от 0 до —25°С при температуре
конденсации, не превышающей 40°С; ФУ-175 — от 10* до
ь—25°С при температуре конденсации, не превышающей
50°С; 22ФУ-200 — от —25 до —40°С.
Разность между давлениями конденсации и кипения
не должна превышать для компрессоров АУ-200 и
22ФУ-200 — 12 кгс/см2у для компрессора ФУ-175 —
8 кгс/см2, 2l отношение этих давлений не должно быть
более 9 для всех компрессоров.
59

У
У
у
У
/
'У/
У/
/у
/;
> у
/
//
t ' j
'//.
i
$
;ч
%
У /У
>
/,
/'/¦
¦'/
ч/ /
' Aft
л
//
/
/ / /
//
''л
'/л
/к
/\
^39
| 37
Ti35
J/
25
23
2/
/9
И
15
13
11
9
7
5
-40 -35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 t0,°C
Рис. 2. Холодопроизводительность компрессоров
АУ-200 и 22ФУ-200 при различных температурах
кипения и конденсации и при скорости вращения:
960 об/мин; ; 720 об/мин.
40
30
го
ю
1
У
У
У
У
У У
/
''/
V/
У У У У
s s у у
./X/,
У ^У
У ^У
\у^
/
//
Л)//-'
пш?
7л
/У
¦ ' /
/ У
/
•''
}
/
'А
/ \
/ Л
Х?^
7
у /
•у
-30
-20 -15
-10
-5
О U°C
ш
805
++I
Hlir
650
шт\
440
1095
360
Л"
%
^2
аич
HI
4
п
3h5
300
&Ь
Рис. 3.
Холодопроизводительность компрессора
ФУ-175 при различных
температурах кипения и
конденсации и при
скорости вращения:
960 об/мин;
720 об/мин.
440
It
ts
1060
It
360
345
300
iii
1Й*
Шниб
1670
Махобин
Ярап* 420мм
Рис. 4. Фундамент
для компрессора
и электродвигателя:
а — ФОМ56-5;
б, в — ФОМ56-6;
г —. ФОМ56-7.

Компрессор 22ФУ-200 по конструкции
незначительно отличается от аммиачного компрессора АУ-200.
Компрессоры блок-картерные, прямоточные, бес-
крейцкопфные.
Типовые размеры упомянутых компрессоров
указаны в таблице и на рис. 1.
I РЕФЕРАТЫ
637.133.1
Молокоохладительная теплонасосная установка для
молочнотоварных ферм, КОБУЛАШВИЛИ Ш. Н.,
РОМАНОВ М. Н., ЛАТИНА Г. Н. «Холодильная техника»,
1968, № 8, 4—7.
Описаны устройство и схемы работы
сконструированной ВНИХИ молокоохладительной теплонасосной
установки для молочнотоварных ферм. Дана
техническая характеристика установки. Таблиц 1.
Иллюстраций 3
621.565.2
Панельный аккумулятор ледяной воды для
молочных предприятий, ИВАНОВА Р. Б., ЛАВРОВА В. В.,
КАШКИНА Ю. Г., ХАРЧЕНКО А. Б., ШУВАЛОВ А. И.
«Холодильная техника», 1968, № 8, 7—10.
Описан панельный аккумулятор ледяной воды и
результаты его производственных испытаний.
Аккумулятор можно использовать для получения воды
температурой 0°С за счет таяния предварительно
аккумулированного на поверхности панелей льда. Иллюстраций 4.
628.84
Кондиционирование воздуха в сыродельной
промышленности, БОГАТЫРЕВА С. Ф. «Холодильная
техника», 1968, № 8, 11 — 12.
Затронуты основные вопросы, связанные с
кондиционированием воздуха в камерах созревания сыра.
Отмечено, что кондиционер для камеры созревания
сыра должен осуществлять все виды тепловлажностной
обработки воздуха: охлаждение, осушение, нагревание и
увлажнение.
Дано-описание разработанной ВНИХИ градации
кондиционеров для сыродельной промышленности,
которые отвечают названным требованиям.
663.674.002.2
Прогрессивные технологические схемы производства
мороженого, ЗУБОВА Н. Д., ТЮКАВИНА Т. И.
«Холодильная техника», 1968, № 8, 13—16.
Проведены исследования с целью разработки
параметрических рядов на технологические линии по
производству мороженого и основное оборудование,
входящее в них. Таблиц 2. Иллюстраций 4.
663.674
Мороженое из сухих смесей, ОЛЕНЕВ Ю. А.,
ФИЛЬЧАКОВА Н. Н., «Холодильная техника», 1968,
№ 8, 17—20.
Описана технология применения сухих смесей для
изготовления мягкого мороженого. Даны рекомендации
по растворению сухих смесей и приготовлению
мороженого в сети общественного питания. Приведены
характеристики качества мороженого. Изложены перспективы
применения сухих смесей для изготовления мороженого
в производственных условиях. Таблиц 2. Библиографий
3. Иллюстраций 1.
Холодопроизводительность компрессоров АУ-200 и
22ФУ-2О0 при различных температурах кипения и
конденсации показана на рис. 2,компрессора ФУ-175 — на
рис. 3. Чертежи фундаментов даны на рис. 4.
Е. В. ЯКОБСОН — Московский завод «Компрессор»
(Окончание в следующем номере)
663.674.002.2
Изотермические контейнеры из полимерных
материалов для транспортировки и продажи мороженого,
КУДРЯШОВ Н. Т. «Холодильная техника», 1968, № 8,
20—23.
Приведено описание устройства и результаты
испытаний торгово-разносных и торгово-транспортных
контейнеров для мороженого.
Установлено, что изотермические контейнеры
сохраняют требуемую температуру мороженого в течение
всего срока продажи при использовании сухого льда в
количестве 5% к весу мороженого.
Мороженое, помещенное в контейнеры без сухого
льда, можно продавать в течение 7—8 ч, при этом
начальная температура мороженого должна быть не выше
—18°С. Иллюстраций 5.
621.175.3.004.12
Исследование рабочих характеристик пленочных
градирен с регулярной насадкой, АЛЕКСЕЕВ В П.,
ПОНОМАРЕВА Э. Д., ДОРОШЕНКО А. В. «Холодильная
техника», 1968, № 8, 25—29.
Проведено экспериментальное исследование массоот-
дачи и гидравлических сопротивлений в пленочных
градирнях с насадкой регулярной структуры. В качестве
насадки использованы пакеты из плоских и
профилированных тонких листов алюминия. Получены данные
по объемным коэффициентам массоотдачи для различных
плотностей орошения, расходов воздуха и высоты наса-
дочной части градирни. Определены зависимости
критериев испарения Kv и высоты единицы переноса от
скорости движения воздуха и гидравлического
сопротивления насадки. Библиографий 6. Иллюстраций 6.
621.572
Выбор перепадов температур в аппаратах
абсорбционной холодильной машины, МИНКУС Б. А.
«Холодильная техника», 1968, № 8, 29—31.
Предложенный способ позволяет определить
перепады температур в аппаратах, обеспечивающие
наибольшую экономичность абсорбционной машины. Составлена
номограмма для определения этих перепадов для
обычных условий, задаваемых при проектировании водоам-
миачных машин. Библиографий 4. Иллюстраций 2.
621.564.25
Летучесть Паров фреонов-12, 22 и 142,
ЛАТЫШЕВ В. П., ГИТТЕЛЬСОН Е. П. «Холодильная
техника», 1968, № 8, 32—34.
Предложено эмпирическое интерполяционное
уравнение для остаточных объемов по изотермам, на
основе которого получено выражение для расчета летучести
газа чистого вещества. Найдены коэффициенты
указанных- уравнений методом наименьших квадратов с
учетом неравноточности данных и вычислены летучести
фреонов-12, 22 и 142 на ЭВМ «Урал-4» с помощью
разработанной для этого программы. Библиографий 12,
Иллюстраций 1.
662.998:621.565
Об улучшении технического состояния и
эксплуатации ограждающих конструкций холодильников,
ВАСИЛЬЕВ П. В. «Холодильная техника», 1968, № 8,
34—35.
Отмечено неудовлетворительное состояние
теплоизоляции ограждений на ряде холодильников. Даны
рекомендации по улучшению состояния теплоизоляционных
конструкций ограждений.
61

CONTENTS
СОДЕРЖАНИЕ
A. M. Rossein. Towards 53rd Session of General
Assembly of International Dairy Federation .... 1
U. A. Olenev. Scientific Investigations in Field of
Utilizing Refrigeration in Dairy Industry .... 3
Sh. N. Kobulashvili, M. N. Romanov, С N. Latina
Milk Cooling Heat Pump Installation for Dairy Farms . 4
R. B. Ivanova, V. V. Lavrova, U. G. Kashkina, A. B.
Kharchenko, A. I. Shuvalov. Pane! Ice Water
Accumulator for Dairy Enterprises 7
S. F. Bogatyryova. Air Conditioning in Cheese-Making
Industry 11
N. D. Zubova, T. I. Tyukavina. Progressive Technology
for Ice Cream Production 13
U. A. Olenev, N. N. Filchakova. Ice Cream from Dry
Mixes 17
N. T. Kudryashov. Isothermal Containers from Polymer
Materials for Delivering and Selling Ice Cream . . 20
B. A. Ber. Display Case, Type PV-M, for Dairy Products 24
V. P. Alekseyev, E. D. Ponomaryeva, A. Y. Doroshenko.
Investigation of Operating Characteristics of Film
Cooling Towers with Regular Headpiece .... 25
B. A. Minkus. Selection of Temperature Drops in
Apparatuses of Absorption Refrigerating Machine . 29
V. P. Latyshev, E. P. GHfelson. Volatility of Vaporous
Freon-12, 22 and 142 . 32
P. V. Vasilyev. Improvement of Technical State and
Operation of Cold Storage Warehouse Insulating
Structures 34
Practice exchange
U. I. Kolotij. Improvement of Combined Temperature
Relay, Type KTR-2M 36
A. D. Malyarchikov, V. O. Usenko. Influence of
Charging Unit with Freon-12 on Temperature and Energy
Data of Domestic Refrigerators . 38
Consultation
V. B. Yakobson. Questions and Answers 40
Book review
A. I. Piskarev, A. G. lonov. Book on Freezing Fish
and Fish Products 41
Miscellany
Meeting on Refrigerating Engineering and Air
Conditioning in Dresden 43
lnferbytmash-68 44
New Inventions 46
At International Institute of Refrigeration
K. D. Kan, У. S. Martynovsky. Papers Presented to
Commission 2 at XII International Congress of
Refrigeration . . . 47
In Socialist Countries
Reusz Gyorgy. Refrigerating Engineering in Hungarian.
Peoples Republic 51
Foreign technical news
B. A. Ber, E. D. Shuvatova. New Commercial
Refrigerating Equipment 55
Reference data
E. V. Yakobson. Single-Stage Closed Crankcase
Refrigerating Compressors . . 57
Summaries 61
A. M. Россеин. К 53-й сессии Генеральной
ассамблеи Международной молочной федерации . . 1
Ю. А. Оленев. Научные исследования ВНИХИ
в области применения холода в молочной
промышленности 3
Ш. Н. Кобулашвили, М. Н. Романов, Г. Н. Латина.
Молокоохладительная теплонасосная установка
для молочнотоварных ферм 4
Р. Б. Иванова, В. В. Лаврова, Ю. Г. Кашкина,
А. Б. Харченко, А. И. Шувалов. Панельный
аккумулятор ледяной воды для молочных
предприятий 7
С. Ф. Богатырева. Кондиционирование воздуха
в сыродельной промышленности 11
Н. Д. Зубова, Т. И. Тюкавина. Прогрессивные
технологические схемы производства мороженого 13
Ю. А. Оленев, Н. Н. Фильчаксва. Мороженое из
сухих смесей 17
Н. Т. Кудряшоз. Изотермические контейнеры из
полимерных материалов для транспортировки и
продажи мороженого 20
Б. А. Бер. Прилавок-витрина ПВ-М для молочных
продуктов 24
B. П. Алексеев, Э. Д. Пономарева, А. В. Дорошенко.
Исследование рабочих характеристик пленочных
градирен с регулярной насадкой ..... 25
Б. А. Минкус. Выбор перепадов температур в
аппаратах абсорбционной холодильной машины . 29
В. П. Латышев, Е. П. Гиттельсон. Летучесть паров
фреонов-12, 22 и 142 32
П. В. Васильев. Об улучшении технического
состояния и эксплуатации ограждающих конструкций
холодильников 34
Обмен опытом
Ю. И. Колотий. Усовершенствование
комбинированного реле температуры КТР-2М 36
A. Д. Малярчиков, В. Г. Усенко. Влияние
заполнения агрегата фреоном-12 на температурные и
энергетические показатели домашних
холодильников 38
Консультация
B. Б. Якобсон. Вопросы и ответы 40
Критика и библиография
А. И. Пискарев, А. Г. Ионов. Книга о технике
замораживания рыбы и рыбопродуктов 41
Хроника
Конференция по холодильной технике и
кондиционированию воздуха в Дрездене ...... 43
Интербытмаш-68 44
Новые изобретения 46
В Международном институте холода
К. Д. Кан, В С. Мартыновский. Доклады на 2-й
комиссии XII Международного конгресса по холоду 47
В социалистических странах
Реус Дьердь. Холодильная техника в Венгерской
Народной Республике 51
Новости иностранной техники
Б. А. Бер, Э. Д. Шуватова. Новое торговое холо-
лодильное оборудование 55
Справочный отдел
Е. В. Якобсон. Компрессоры бескрейцкопфные
холодильные одноступенчатого сжатия 57
Рефераты 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор). Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф, И. С. Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик,
В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В.
Павлов, проф. Г. Б. Чйжов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Ст. редактор Б. А. Полтева
Технический редактор А. М. Сатарова
Редактор Г. Е. Каледина
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Т-12321 Сдано в набор 4/VI 1968 г. Подп. в печ. 1/VIII 1968 г. Формат 84 X 1087i6
Печ. л. 4 (привед.) 6,72 Уч.-изд. л. 7,94 Тираж 15 870 экз Заказ 2406 Цена 50 коп.
Типография изд-^ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.