/
Теги: пищевая промышленность в целом производство и консервирование пищевых продуктов журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Год: 1968
Текст
Испытания винтового компрессора в режимах паровых холодильных машин
В. И. ПЕКАРЕВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
621.57.041
За последние годы в холодильной технике
находят все большее применение винтовые
компрессоры, которые обладают рядом
преимуществ: небольшой вес и габаритные
размеры, отсутствие масла в системе, надежность и
долговечность (некоторые зарубежные фирмы
дают гарантию безаварийной работы до
40000 ч), высокие значения к.п.д. в широком
диапазоне наружных степеней сжатия.
В Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности на кафедре
холодильных машин сконструирован и
изготовлен в содружестве с ЛенНИИхиммашем
экспериментальный винтовой холодильный
компрессор. Характеристика его приведена ниже.
Теоретическая производительность при
«=8000 об\мин, м31ч . 176
Профиль зуба Ассимет-
ричный
Число зубьев 4M*4-6F**
Диаметр окружности выступов (M/F), мм 85/78
Длина роторов, мм:
абсолютная 102
относительная 1,2
Угол закрутки M/F, град 204/136
Внутренняя степень сжатия*** 2,2; 2,4; 2,6
Вес, кг 75
* М — ведущий ротор; ** F — ведомый ротор; *** — величина
изменяется при испытании.
Винтовой компрессор испытывали на
стенде (рис. 1) по схеме газового кольца.
Винтовой компрессор 1 сжимает пары
фреона-12 и направляет их в ресивер высокого
давления 2, а затем в теплообменник 3. В
теплообменнике пары охлаждаются и дросселируются
через регулирующий вентиль 4 в ресивер
низкого давления 5, откуда, пройдя через фильтр
6, снова попадают в компрессор.
Смазочное масло к подшипникам и
синхронизирующим шестерням компрессора и
встроенного в него редуктора подается насосом 7 с
индивидуальным приводом. Из компрессора
масло сливается со стороны нагнетания.через
поплавковый вентиль 8 в маслосборник 9, а со
стороны всасывания — непосредственно в
маслосборник, соединенный со всасывающим
трубопроводом. Давление масла регулируется
байпасом 10.
Испытания проводили в три этапа. На
первом этапе внутреняя степень сжатия
компрессора сгв была равна 2,2, на втором 2,4, на
третьем 2,6. Величину ав изменяли путем замены
окна нагнетания, которое находилось в
специальной цилиндрической вставке,
расположенной в месте пересечения цилиндров
компрессора. Для замены окна нагнетания
требовалось 30—40 мин.
На каждом из трех этапов испытания
проводили с различными скоростями ведущего
ротора — от 4000 до 8000 об/мин.
Электродвигатель постоянного тока, с
переменным числом оборотов. Число оборотов
измеряли тахометром. Каждой скорости
вращения ведущего ротора соответствовала
определенная величина наружной степени сжатия
ан ( отношение давления нагнетания к
давлению всасывания -^-), изменяемая от 1,4 до
.рве /
3,4. При этом давление всасывания колебалось
от 1,28 до 3,2 ата, а давление нагнетания от 4,3
до 4,9 ата. В теплообменнике поддерживалось
постоянное давление, равное 4,3 ата.
Таким образом, режим работы определялся
внутренней и наружной степенями сжатия и
числом оборотов. Количество циркулирующего
Рис. 1. Принципиальная схема стенда для
винтового компрессора.
испытании
5
в системе холодильного агента измеряли при
помощи дифманометра и диафрагмы 11,
установленной на всасывающем трубопроводе, а
также по балансу теплообменника. Чтобы
избежать потерь в окружающую среду,
теплообменник был изолирован. Расход воды на
теплообменник определяли ротаметром 12.
Расхождение в балансе составляло 3—7%, что вполне
допустимо. Мощность на валу
электродвигателя определяли мотор-весами.
Температуры и давления замеряли в местах,
указанных на принципиальной схеме.
В результате испытаний были получены
основные характеристики винтового
компрессора: эффективный к.п.д. т)е и объемный к.п.д.
i)v (коэффициент подачи), эффективная
мощность Ne, холодопроизводительность Q0 и
удельная холодопроизводительность Ке.
На рис. 2—4 показаны основные
характеристики экспериментального холодильного
винтового компрессора, работающего на фреоне-12.
Один из главных недостатков винтового
компрессора — постоянство внутренней степени
сжатия, что при работе в переменных режимах
паровых холодильных машин может привести
к большим потерям.
Эффективный к.п.д. винтового компрессора
достигает максимума при равенстве
внутренней и наружной степени сжатия. Однако, как
показывают результаты испытаний, кривые
зависимости r\v и т]е=/(Gн) носят весьма пологий
характер. Так, при увеличении ан на 40% по
сравнению с ав, как видно из
рис. 2, ц'е уменьшается всего на
10%, при уменьшении он на 40%
х\е увеличивается на 14%.
У поршневых компрессоров с
изменением степени сжатия в тех
же пределах коэффициент ч\е
изменяется примерно на такую же
величину.
Графики на рис. 2—4
показывают, что режим компрессора при
Ои>ов экономически выгоднее,
чем при ан<ав, что
подтверждается и теоретическими
расчетами. Это необходимо учитывать
при проектировании винтовых
компрессоров.
Уменьшение объемного к.п.д.
r\v с увеличением наружной
степени сжатия, как видно из рис. 2,
также незначительно. Однако это
справедливо только при
окружных скоростях ведущего ротора,
близких к оптимальным.
Оптимальная скорость враще-
US
0J\
Щ
0.5
- *
1 l-fc
/
V
/
г
¦^ш^
Й
/
^
^
t-^.
6&
- и
ll
_а__ а
=^-*"к2
!
)
=^—1
1
\
1.8 10 Ц № IS & 3.0 3.1 ЗМ 3.6 би
Рис. 2. Зависимости y]v к г\е от ан при различных
значениях о~в (скорость ведущего ротора /г=8000 об/мин).
ния ведущего ротора в первую очередь
зависит от рода сжимаемого газа, а такжеот
величины зазоров и конструкции компрессора. Как
показывают проведенные опыты, при работе
на фреоне-12 она находится в пределах 30—
40 м/сек.
Если скорость меньше оптимальной, к.п.д.
резко уменьшается при отклонении ан от ав;
если скорость больше оптимальной, к.п.д.
увеличивается незначительно, при этом величина
внутренней степени сжатия несколько
повышается. Поэтому при проектировании можно
принимать значения скорости вращения
больше оптимальной на 20—25%.
Из рис. 3 видно, что значение r\v и т\е
возрастают при повышении числа оборотов. Чем
выше скорость вращения, тем меньше к.п.д.
зависит от степени сжатия. Это происходит
оттого, что абсолютная величина протечек при
Рис. 3. Зависимости r\v
и Це от Он для 0В = 2,6 при изменении скорости
ведущего ротора.
6
1/t . tf ~ 1,8 2,0 U Ik tt Ef 3,0 ЗЯ 3k 3,8 6H
Рис. 4. Зависимости Ne и Ке от ан при различных аначениях сгв (ско
рость ведущего ротора /1=8000 об/мин).
данном значении ан постоянна, а
относительная их величина уменьшается с ростом числа
оборотов. При этом увеличиваются объемный
и эффективный к.п.д. (последний в основном
зависит от относительной величины протечек
в компрессоре).
Как видно из рис. 4, величина Ne
минимальна при он = вв. При отклонении ан от
(Тв она так же, как и к.п.д., увеличивается
незначительно.
По величине рабочих коэффициентов
экспериментальный винтовой компрессор сравним с
поршневыми компрессорами, работающими на
фреоне-12.
Испытуемый винтовой компрессор является
экспериментальным образцом. Он имеет ряд
недостатков, связанных с конструкцией и
технологией изготовления. При создании новых
Новый цех
На Ленинградском комбинате холодильного оборудования вступил
в строй новый цех для ремонта электродвигателей.
Это первое подобное сооружение в нашей стране. Проект цеха
разработали сотрудники центральной лаборатории предприятия. Цех
оснащен новейшими станками и приспособлениями, призванными облегчить
труд слесарей-ремонтников. Ряд операций, например мойка двигателей,
разрезка их обмотки и другие, производится автоматически.
Теперь за один год на комбинате будут ремонтироваться более
12 тыс. электродвигателей, в 5—6 раз больше, чем раньше. Новый цех
принят государственной комиссией Министерства торговли РСФСР с
высокой оценкой.
«Вечерний Ленинград»
7
7\
6
I
!"
3
образцов эти недостатки будут учтены и
значения рабочих коэффициентов, видимо, превысят
рабочие коэффициенты поршневых
компрессоров.
ЛИТЕРАТУРА
\\. С а кун И. А. Винтовые компрессоры. Машгиз,
I960.
2. В е й н б е р г Б. С, Лаврова В. В. Методы
испытаний компрессорных холодильных машин.
Пищепром из дат, 1958.
3. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 1. Госторгиздат, I960.
4. Измерения расхода жидкостей, газов и паров
стандартными диафрагмами и соплами. Изд-во
стандартов. 1965.
5. Яковлев Н. В. Стенд для испытаний компрессора
по паровому циклу. «Холодильная техника», 1964,
№ 2.
6. Soumerai H. «ASHRAEJ», 1967, vol. 9, № 3.
7. Wurm. «Strojirenstvi», 1960, № 3.
Анализ работы автоматических регуляторов давления всасывания
Канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ, С. Н. САПРЫКИНА
ВНИИхолодмаш
621—52
Автоматические регуляторы давления
всасывания применяются в некоторых холодильных
машинах для ограничения нагрузки на
электропривод при повышении давления кипения
[1]. Такие регуляторы уменьшают нагрузку при
пусковых режимах. Регуляторы давления
этого типа применяют, например, в вагонных
рефрижераторных установках ВР-1 для
предохранения от перегрузки дизель-генераторной
установки.
В статье рассматривается метод анализа
работы автоматических регуляторов давления
всасывания, основанный на построении
рабочих статических характеристик системы
регулирования [2].
Объект исследований — автоматический
регулятор давления «после себя» типа АДД-40М,
разработанный и освоенный Тартуским
приборостроительным заводом1.
Схема применения автоматического
регулятора давления всасывания показана на рис.
1, а. Назначение регулятора — поддерживать
заданное давление или ограничивать его в
трубопроводе после регулятора. Работа
регулятора характеризуется количеством Ga
холодильного агента, протекающего через его клапан
при различных давлениях перед регулятором
ро, и способностью поддерживать давление рвс
при различных режимах работы. Для данного
регулятора характерны два режима работы.
Первый режим — перед пуском установки,
когда давления р0 и рвс могут быть
достаточно высокими. В этом случае клапан регулятора
АРД закрыт. С пуском компрессора давление
рвс быстро падает до заданного значения,
после чего клапан постепенно открывается,
причем давление рвс поддерживается около
заданного значения, а р0 — снижается. После
выхода установки на нормальный режим клапан
полностью открывается.
Второй режим—когда холодильная машина
работает при высоких температурах кипения и
потребляемая мощность больше допустимой.
В этом случае клапан регулятора после пуска
машины остается прикрытым.
В первом режиме регулятор выполняет свои,
функции в течение короткого промежутка
времени пуска, поэтому основное требование сво-
1 См. статью Э. А. Урбаника «Регулятор давления
всасывания АДД-40М», опубликованную в этом номере
журнала на стр. 30.
дится к обеспечению малого гидравлического
сопротивления проточной части при полностью
открытом клапане.
Во втором режиме при длительной работе
регулятора с прикрытым клапаном
необходимо, чтобы его статические и динамические
характеристики обеспечивали надежную и
устойчивую работу в широком диапазоне
температур кипения.
Необходимость малого гидравлического
сопротивления при полностью открытом клапане
для работы рассматриваемых регуляторов в
первом режиме отличает их от обычных
регуляторов давления, в которых расчетными
являются лишь режимы с прикрытым клапаном
(полностью открытый клапан свидетельствует
о выходе за пределы зоны регулирования).
В отечественной и зарубежной практике
применяют регуляторы прямого и непрямого
действия. Первые применяются для диаметров
условного прохода не более 20—25 мм,
вторые — при больших диаметрах.
Ниже будут рассмотрены характеристики
пилотного регулятора [3], однако способ
анализа может быть распространен на
регуляторы любого типа.
Функциональная схема системы
регулирования представлена на рис. 1, б. Чувствительный
элемент ЧЭ преобразует давление рвс в силу
Рч, которая сравнивается с силой Р3, развивае-*
мой пружиной задатчика при настройке Я.
Результирующая, сила Р перемещает клапан
пилота КП. Перемещение клапана
преобразуется в силу Рш действующую на поршень
исполнительного механизма ИМ, Последний
под действием этой силы обеспечивает проход
количества Ga холодильного агента через
регулирующий орган на вход объекта
регулирования Об. Из схем (см. рис. 1, а и б) видно,
что работа клапана пилота КП и
регулирующего органа исполнительного механизма ИМ
зависит от давлений рвс и р0.
Собственные статические характеристики
представляют собой зависимость между
выходной и входной величинами регулятора в
установившемся состоянии
Gap =/( Рвс); Ро = const; И = const, A)
где G
ар
расход холодильного агента через
клапан регулятора;
Я — настройка регулятора.
8
Рис. 1. Схема применения автоматического
регулятора давления всасывания (а) и
функциональная схема системы регулирования (б):
АРД — автоматический регулятор давления;
Км — компрессор; /Гд — конденсатор; РВ —
регулирующий вентиль; И — испаритель; Об —
объект регулирования; ЧЭ — чувствительный
элемент, 3 — задатчик; КП — клапан пилота;
ИМ — исполнительный механизм.
Для полного представления свойств
регулятора необходимо получить собственные
статические характеристики для значений р0 и Н во
всем рабочем диапазоне их изменений.
Поскольку многие элементы системы
нелинейные, а также из-за дополнительных
влияний регулируемой величины на характеристики
отдельных элементов, аналитически получить
собственные статические характеристики
регулятора достаточно сложно. Поэтому эти
характеристики целесообразно определять
экспериментально.
Примерный вид собственных статических
характеристик приведен на рис. 2. Кривые,
обозначенные роь Ро2 и роз, представляют
собой расходные характеристики полностью
открытого регулирующего органа при
постоянных давлениях на входе (p0 = const), причем
Р01>Р02>Р03.
На график нанесены также расходные
характеристики регулятора при промежуточных
положениях клапана аг, бд и ее для трех
настроек Ни Н2 и Hz (в качестве примера взят
регулятор с линейной зависимостью расхода от
перепада давлений).
Пусть давление до регулятора является
постоянной величиной ро2> а настройка Н2 соот-
2 Зах. 4201
Рис. 2. Собственные статические
характеристики регулятора.
ветствует характеристике б"—д". Тогда при
давлениях рвс, больших, чем давление начала
открытия (рабочая точка правее пункта д"),
клапан регулятора остается закрытым. Когда
рабочая точка оказывается в пункте д", клапан
открывается и по мере понижения давления
Рве рабочая точка перемещается вверх по
линии д"—б". В пункте б" клапан оказывается
полностью открытым, после чего рабочая
точка с уменьшением давления всасывания
перемещается вверх по кривой б"—б'.
Если опыт проводить при той же настройке
#2 и постоянном давлении р0ь то клапан
регулятора будет закрыт, пока рабочая точка
будет правее пункта г". На участке г"—а"
клапан перейдет из закрытого в полностью
открытое положение и далее рабочая точка будет
перемещаться по кривой а"—а'.
В случае иной настройки, например Яь при
давлениях кипения р0ь Ро2 и р0з клапан будет
открываться соответственно по
характеристикам г'—а', дг—бг и ег—в', при настройке Я3
процесс пойдет по характеристикам г"г—а!" и
д'"—б'".
Условимся области давлений, в которых
клапан находится в промежуточном положении,
называть зон ой регулирования. В
отличие от этого область полностью открытого или
закрытого клапана лежит вне зоны
регулирования.
Приведенные выше характеристики
позволяют найти основные собственные параметры
регулятора.
Вне зоны регулирования (клапан
полностью открыт) основной величиной,
характеризующей регулятор, является коэффициент
9
гидравлического сопротивления, отнесенный к
выбранному сечению,
7 • v2
где у — удельный вес рабочей среды перед
регулятором;
v — скорость протекания рабочей среды
в выбранном сечении, обычно в сече*
нии с условным диаметром.
В зоне регулирования основные
параметры следующие:
— собственная неравномерность
ас, т. е. приращение давления на выходе из
регулятора, необходимое для перевода клапана
из полностью открытого в закрытое положение
при постоянном давлении на входе. Например,
для характеристики д"—б" эта величина равна
сс = Рвс(д") —/W'); C)
— собственный коэффициент
передачи, определяющий чувствительность
регулятора к изменению регулируемого давления
Рве (крутизна характеристики в зоне
регулирования),
Кс= L при р0 = const; Н = const. D)
dpvz
В частном случае линейных характеристик,
изображенных на рис. 2, коэффициент
передачи равен отношению приращения расхода к
приращению давления всасывания. Так, для
характеристики д"—б"
Сар «Л
дс= ;
— смещение х а р а к т е р и с т и к, т. е. их
сдвиг в зоне регулирования под влиянием
изменения давления р0 на входе регулятора.
Этот сдвиг аналогичен изменению настройки,
хотя происходит при неизменном положении
задатчика:
пс = — при Gap = const, H = const. E)
dpQ
Если параметры ас и Кс общеизвестны и
используются для любых статических
регуляторов, то смещение характеристики пс —
особенность приборов данного типа.
В отличие от обычных регуляторов, где
входное и выходное давления влияют только на
характеристику проточной части, у пилотного
регулятора изменение «питающего» давления
Ро приводит к изменению характеристик
ветви «пилот-исполнительный механизм»1.
1 По аналогии с пневматическими регуляторами это
соответствует изменению давления воздуха на входе в
регулятор.
Рассмотренные собственные статические
характеристики достаточно полно описывают
свойства регулятора. Однако они не дают
представления о работе его совместно с
компрессором, для которого характерна однозначная
связь между давлением всасывания и расходом
агента.
Рабочие статические характеристики
системы «регулятор—компрессор» определяются
решением системы уравнений: собственной
статической характеристики регулятора A) и
характер и ста ки ко мир ессор а F)
Оар=/(Явс), Ро = const, H= const; A)
Оак = <Р ( Рве) , Рк = COnSt. F)
Поскольку оба уравнения задаются в
графической форме, решение системы также
произведем графическим путем.
Порядок получения рабочих характеристик
проиллюстрируем на примере (рис. 3, а). Для
некоторой настройки регулятора строятся
собственные характеристики Gap в диапазоне
давлений кипения от /?oi до /?05, охватывающем
возможные режимы работы, и в тех же
координатах — характеристика компрессора GaK (для
простоты на рис. 3, а построена
характеристика для одного давления конденсации). Точки
пересечения являются точками искомой
рабочей характеристики.
Исключая величину Ga, изобразим рабочую
характеристику в виде
Рве = ф (Ро) > Н= const, рк = const G)
На рис. 3, б построена функция G), точки
которой получены из графика (см. рис. 3, а).
Она позволяет по величине р0 найти давление
всасывания для определенного рк при данной
настройке регулятора.
Отметим на графике (см. рис. 3, б) две
области, лежащие слева и справа от давления р0й
Рис. 3. Рабочие характеристики системы
«компрессор-регулятор»:
а — в координатах рвс, Gav; б — в
координатах ро, рве
(начало закрытия клапаца). По аналогии с
собственными характеристиками назовем
область правее ров рабочей зоной
регулирования, поскольку лишь в пределах этой
зоны клапан регулятора занимает
промежуточные положения.
В зоне регулирования может быть
определена рабочая нер а вн о мерность сгр, т. е.
приращение давления рвс при изменении
давления кипения от начала зоны регулирования
(Рои) до максимального рабочего давления
(poih Другими словами, при перемещении
клапана от полностью открытого положения до
предельного, соответствующего давлению роь
Наклон (крутизна) характеристики в зоне
регулирования может быть выражен рабочим
коэффициентом передачи
/\р——— — . vu;
*Р0 Рог—Рои
Точка а, находящаяся вне зоны
регулирования (клапан полностью открыт), лежит на
линии (показана пунктиром) с несколько
меньшим наклоном, чем линия рвс = р0,
соответствующая нулевому гидравлическому
сопротивлению.
Как и в случае собственных характеристик,
основной величиной, характеризующей работу
регулятора вне зоны регулирования, является
коэффициент гидравлического сопротивления
полностью открытого клапана.
Сравнивая собственные и рабочие
характеристики, а также параметры в пределах зоны
регулирования, заметим, что они различаются
не только количественно, но имеют различную
физическую сущность.
Если собственная неравномерность —
следствие статизма регулятора и характеризует его
чувствительность к изменениям регулируемого
давления, то рабочая неравномерность
появляется как следствие смещения характеристик
из-за изменений входного давления.
В системе с идеальным регулятором, без
смещения характеристик (яс = 0), рабочая
неравномерность будет равна нулю, что
непосредственно можно получить с помощью принятого
способа построения (рис. 3, а). Отсюда
следует, что система, содержащая компрессор и
статический регулятор давления всасывания без
смещения характеристик, становится
астатической системой по отношению к
единственному возмущению — давлению на входе р0. Это
означает, что при любом давлении р0 давление
Рве будет оставаться постоянным.
Практически же, однако, такое смещение
наблюдается, и оно является причиной
возникновения рабочей неравномерности.
Наклон характеристики в рабочей зоне
регулирования почти не зависит от наклона
собственных характеристик регулятора и от
характеристики компрессора. При использовании
компрессора другой производительности
меняется характеристика вне зоны
регулирования, а также положение ее в зоне
регулирования (с увеличением производительности
компрессора характеристика смещается вниз).
Таким образом, основными параметрами
регулятора является гидравлическое
сопротивление полностью открытого клапана и смещение
характеристик.
Исследование характеристик и анализ
работы регулятора АДД-40М во ВНИИхолодмаше
проведены по описанному выше методу.
Для получения собственных статических
характеристик были проведены стендовые
испытания1.
Схема стенда изображена на рис. 4, а. Стенд
представляет собой холодильную машину,
работающую на фреоне-12. Она состоит из
компрессора Км, конденсатора Кд, ресивера Рс,
испарителя И. Дополнительно машина
оборудована мерным баком МБ с уровнемерным
стеклом СУ.
Испытуемый регулятор был установлен на
всасывающей линии компрессора.
В рабочем диапазоне температур кипения
были выбраны пять фиксированных значений:
+ 5, 0, —5, —10 и —15°С и три настройки:
минимальная, средняя и максимальная; те и
другие оставались постоянными в течение
опыта. Переменной величиной в каждом опыте
было давление после регулятора.
При закрытом вентиле В3 и открытом В2
машина выводилась на заданный
установившийся режим. Производительность машины
изменяли с помощью всасывающего вентиля Ви
а необходимое заполнение испарителя —
ручным дроссельным вентилем ВА. Степень
заполнения испарителя контролировали по перегреву
пара tBC—10, измеряемому термометром Т{ с
ценой деления 0,1 °С и манометром М2.
После выхода машины на установившийся
режим измеряли расход фреона. Для этого
открывали вентиль В3 и закрывали В2. Подача
жидкого фреона в бак прекращалась, но
давление в нем сохранялось. При этом фиксировали
время по секундомеру, за которое из мерного
бака уходил контрольный объем фреона, и
температуру жидкого фреона перед дросселем В4.
Давления р0 и рвс измеряли до и после
клапана регулятора по манометрам М\ и М2.
Собственные статические характеристики
регулятора для фреона-12, полученные в
результате экспериментов, приведены на рис. 4, б.
1 В испытаниях, кроме авторов статьи, принимали
участие мл. научные сотрудники И. М. Соловьева,
Л. Н. Родникова.
2*
11
Wp0 ,нгс/см'
ос
3,0 р ,кес/смг
•15 40
5 t0,°C
Рис. 4. Характеристики регулятора АДД-40М:
а — схема экспериментального стенда; б —
собственные и рабочие характеристики в координатах рВс, Ga;
в — рабочие характеристики в координатах р0, Рве
Кривые А, Б и В — гидравлические
характеристики полностью открытого клапана
регулятора при температурах кипения соответственно
—15, —10 и —5°С. Группы кривых /, // и III
представляют собой семейства собственных
характеристик в зоне регулирования
соответственно при малой, средней и максимальной
настройках. Пунктиром изображены участки
кривых, полученные экстраполяцией или по
аналогии из-за отсутствия достаточного числа точек.
Полученные данные позволяют определить
коэффициент гидравлического сопротивления
полностью открытого клапана, который лежит
в пределах ? = 31—39,6 (по потере давления это
примерно совпадает с паспортными данными).
Однако эта величина значительно превосходит
коэффициент гидравлического сопротивления
аналогичных зарубежных конструкций,
который, например, по имеющимся данным [4]
составляет 1 = 8—13. Собственные
характеристики отличаются тем, что смещение пс не
остается постоянным при различных настройках.
Если при настройке I яс = 0,1, то при настройках
II и III — соответственно 0,18 и 0,42. Из
графика также следует, что коэффициент
передачи Кс в зависимости от настройки
изменяется незначительно.
Пример анализа работы регулятора
АДД-40М в сочетании с компрессорами двух
типов приводится ниже.
На рис. 4, б нанесены характеристики
компрессоров' ФУУБСС-18 (кривая КМ{) и
;ФУБСС-12 (кривая КМ2). Пользуясь
описанным выше методом, находим рабочие
характеристики систем регулирования в координатах
(ро, Рве)- Для этого точки пересечений
характеристик компрессоров и регулятора
переносятся на график рис. 4, е. При этом точки с
порядковыми номерами от 1 до 14 относятся к
компрессору ФУУБСС-18, а точки 15—28 к
компрессору ФУБСС-12.
Судя по рабочим характеристикам,
эффективность регулятора существенно уменьшается
с ростом регулируемого давления. Если при
настройке /// коэффициент передачи,
вычисленный по формуле (8), равен 0,32, то при
настройке II и I соответственно —0,16 и 0,09. Это
означает, что при высоких настройках рост
давления кипения вызывает большие
изменения давления всасывания, чем при низких
настройках.
Коэффициенты передачи систем с разными
компрессорами и значения давления
всасывания при прочих равных условиях и одинаковых
настройках отличаются незначительно. Это
позволяет в определенных пределах холодопро-
изводительности машин (примерно от 50 до
100% номинальной пропускной способностл
регулятора) пользоваться усредненными
характеристиками. При этом ошибка составляет
не более ± E—7) %, что вполне допустимо для
инженерных расчетов.
Рассмотрим один из возможных' случаев
применения характеристик. В связи с
отсутствием шкал задатчиков регуляторы
обычно настраиваются по всасывающему
манометру. Если настройку выполнять без учета
характеристик регулятора, то не исключено,
что при повышении нагрузки на испаритель
давление на входе в компрессор превысит
допустимое.
Пусть в холодильной машине с
компрессором ФУУБСС-18 и регулятором АДД-40М
допустимое давление всасывания равно
1,4 кгс/см2, предельное давление в
испарительной системе — 3 кгс/см2. Обозначим этот
режим точкой А (см. рис. 4, в). Через эту точку
проведем рабочую характеристику АБ, наклон
которой находим интерполяцией наклонов
соседних характеристик 1—2 и 5—9. При этом
можно утверждать, что если при настройке
регулятора будет получен режим с рабочей
точкой, лежащей на прямой АБ или вблизи
нее, то при всех давлениях испарения до
3 кгс/см2 допустимое давление всасывания не
будет превышено.
Этот же графический расчет дает
возможность проверить, какова будет потеря давления
на клапане регулятора. Так, при выбранной
характеристике АБ потеря давления на режиме
^о = 0°С составляет примерно 0,9 кгс/см2, при
t0 = —5°С — 0,5 кгс/см2. При давлении р0 =
=•1,55 кгс/см2 клапан полностью открывается и
При продольном обтекании пластины
потоком влажного воздуха в результате разности
температур в потоке и на поверхности
пластины происходит теплообмен. Если при этом
поверхность пластины имеет температуру, ниже
точки росы набегающего потока и ниже 0°С,
она покрывается слоем инея. Парциальное
давление водяного пара над инеем принимается
равным давлению насыщения водяного пара
над льдом при температуре поверхности разде-
при более низких давлениях потеря на
клапане будет определяться его гидравлическим
сопротивлением в открытом состоянии.
Выводы
Разработан метод анализа работы
автоматических регуляторов давления всасывания в
установившихся режимах. Метод основан на
получении экспариментальных собственных
статических характеристик регулятора и
построении по ним, а также по характеристикам
компрессора рабочих характеристик системы
«компрессор—регулятор». Показано, что
основной причиной рабочей неравномерности
системы является смещение характеристик регу*
лятора под влиянием изменения давления в
испарителе:
Приведены результаты исследований
регулятора АДД-40М. Экспериментально полученные
параметры регулятора близки к паспортным.
Указано, что гидравлическое сопротивление
. клапанной части выше, чем у аналогичных
зарубежных конструкций. Построены рабочие
характеристики для этого регулятора с двумя
типами компрессоров. Приведен пример
графического расчета настройки регулятора.
ЛИТЕРАТУРА
Я. Якобсон В. Б. Автоматизация холодильных
установок. Госторгиздат, 1962.
2. Ужанский В. СО собственных и рабочих
характеристиках ТРВ. «Холодильная техника», 1968, № 4.
3. У ж а н с к и й В. С. Пилотные регуляторы.
«Холодильная техника». 1966, № 12.
4. Каталог «Данфосс».
536.24
ла между инеем и воздушным потоком
(температура поверхности инея).
Разность парциальных давлений или влаго-
содержаний водяного пара в ядре и над
поверхностью инея вызывает массообмен —
поток водяного пара к пластине.
Теплообмен пластины без массообмена
подробно исследован [1, 2]. Имеются также
работы, посвященные одновременному тепло- и мас-
сообмену пластины с потоком воздуха при вы-
Исследование коэффициентов тепло- н массообмена продольно обтекаемой
пластины при инееобразовании
Б, К. ЯВНЕЛЬ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
13
падении влаги в виде росы [3—5]. В то же
время тепло- и массообмен при образовании инея
на поверхности пластины мало изучены.
Поэтому в лаборатории торгового холодильного
оборудования и кондиционирования воздуха
ВНИХИ были проведены специальные
исследования, посвященные этому вопросу [6].
Пластина размером 400x250x10 мм,
состоящая из четырех секций (калориметров),
была установлена в рабочем отсеке
замкнутой аэродинамической трубы (рис. 1). Третья
по ходу воздуха секция рабочая, остальные —
охранные. Секции изготовлены из меди
толщиной 0,5 мм.
Температура набегающего воздушного
потока + 12-;—2°С, относительная влажность
65—80%, скорость 2,8—6,7 м/сек. .
Температура рассола (водного раствора
этиленгликоля), протекающего внутри секций
пластины, —5-^—15°С.
Полное количество тепла, передаваемого ра
бочей секции, определяли по подогреву эти
ленгликоля, расход которого измеряли мерным!
бачком. Разность температур этиленгликоля'
на входе в секцию и выходе из нее
устанавливали восьмикратной дифференциальной
термопарой, предварительно проградуированной с
помощью термометров Бекмана с точностью
±0,02°С.
Температуру стенки секции tCT измеряли в
трех точках медь-константановыми
термопарами, температуру воздушного потока по
сухому и мокрому термометрам до и после
пластины — с помощью отборного
психрометрического устройства.
Скорость воздушного потока устанавливали
по его расходу, деленному на площадь
сечения рабочего участка аэродинамической трубы.
Расход воздуха измеряли диафрагмой с острой
кромкой.
Температуру поверхности инея определяли
на основании температурных профилей по
сечению слоя и в пограничном слое воздуха над
инеем.
Количество полного тепла, отдаваемого
наружной поверхности инея, находили как сумму
явного тепла, переданного за счет разности
температур воздушного потока и на наружной
поверхности инея, скрытого тепла,
выделяющегося при конденсации и замерзании влаги ш*
6500
2200
ьзоо
AAXAAAXJI/ VVW4AAAAAXX Я У Ц V VVW^kAAA Д J ЦЧАА'А-У-^ЧД* » У**** Д У V У^АЛАА Я VVW^
»YYXXXYYWYWWW^X>^Ky^XXKySA^A^
чЧчччччччччччччхчччччччччччччччч^чччччччччччччччЧччччЯ^4-4
1 ,V Y Y Y k
ЧлЛААЛ^^УУч/уТтаАХЛ^^кЛЛАУ«^У7^1
li fe4s
Э-
K\\\\\\\\\\\\\\\\w \\\\\\\w\4\\\\
\\\\\\\\
14
Рис. 1. Схема установки для исследования тепло- и массообмена при преобразовании:
/ — центробежный вентилятор ЭВР-4; 2 — электронагреватель воздуха; 3 —
электроувлажнитель; 4 — мерная диафрагма; 5 — психрометрическое устройство; 6 —
выпрямитель потока; 7 — мерные бачки; 8 — насадка из мипластовых сепараторов; 9 —
створчатый клапан; 10 — объект испытания; // —холодильная машина АК-2ФВ 8/4; 12 —
холодильная машина «Иорк».
воздуха, и тепла от радиации и теплопритоков
через боковую поверхность
{Qnon —„Qfl +IQckP + QpaA + Qnp- A)
Количество полного тепла определяли по
подогреву рассола, протекающего через
исследуемую модель,
Qihm==<VpA/p. B);
Здесь Gp — количество рассола, кг/ч;
ср — теплоемкость рассола, ккал/(кгХ
Хград);
А/р — подогрев рассола, °С.
Теплоприток за счет радиации вычисляли по
формуле
Q
рад ¦
czF
100
/ Т'пов V
\ 100,/
C)
где с — приведенный коэффициент
излучения;
s — степень черноты;
F — площадь пластины, м2;
Тсч, Тпов — абсолютные температуры стенок
канала и поверхности инея, °К.
Количество скрытого тепла находили по
формуле
QcKP = G„r, D)
где GH — вес образовавшегося инея
(определяли путем оттаивания модели и
взвешивания полученного
конденсата) ;
г — скрытая теплота конденсации и
замерзания паров воды (г=
= 676 ккал/кг).
Результаты взвешивания конденсата
представлены на рис. 2, из которого видно, что для
всех режимов вес образующегося инея
увеличивался прямо пропорционально времени с
начала опыта.
Поэтому для каждого момента времени вес
инея равен
_FG0z
G„
E)
где G0 —
вес инея, полученный
взвешиванием в конце опыта, кг;
to — продолжительность опыта, ч;
х — время с начала опыта, ч.
Величину теплопритоков через боковую
поверхность Qnp, защищенную рамкой пластины,
определяли предварительно опытным путем.
Таким образом, количество явного тепла
можно было вычислить из уравнения A)
Уя== Ч:пол Ускр Урад Упр*
Коэффициент наружного теплообмена
определяли по формуле
<*н= — • F)
(гв ^пов)*
Здесь tB — температура воздушного потока
по сухому термометру, °С;
^пов — температура поверхности инея, °С;
F — наружная поверхность, м2.
Из-за невозможности определить истинную
величину наружной поверхности инея при
расчетах использовали площадь той
металлической поверхности, на которой намораживался
иней.
Полученные таким образом значения
коэффициентов теплообмена представлены на
рис. 3, а в зависимости от продолжительности
образования слоя инея.
Как видно из рис. 3, а, коэффициенты
теплообмена сначала увеличиваются, а затем
уменьшаются, пока не достигнут постоянной
величины. При этом максимальное значение ан на
30—50% больше значений в установившемся
состоянии. Это объясняется тем, что иней об*
70.
60
50
40
30
20
10
А
Щ
/
/
/
и
^
1
/
^
^^.
V
у
л
/
й
_
V
л
^
2
Is
^
^»^^
I ^*
3
^А
5^
J^
10
15
20 <С,ч
Рис. 2. Зависимость веса намороженного инея от времени намораживания слоя при
различных параметрах воздушного потока:
/-/в = 12°С, ф = 80%, с = 6,7 м/сек; 2—tB = b°C, ф = 75%, и=б,5 м/сек; 3-/В=2°С,
Ф-70%,tv = 3,8 м/сек; 4—tB = 2°С, ф=65%; v = 2,8 м/сек; 5—tB = — 2°С, ф = 78%
¦0=6,8 м/сек; 6—/в = — 2°С, ф = 79%, 0 = 4,7 м/сек.
15
ОС н, ккал/(м 2- ч-spad)
Ь'О
4A
30
20
10
/ч Х
г\^
Ч-
/ 4
S*
5
7
&1мцке/(м*-ч)
200
150
'00
50
Рис. 3. Зависимость коэффициента наружного
теплообмена (а) и коэффициента масеообмена (б) от времени
намораживания слоя инея при различных параметрах
воздушного потока:
;_/,«._;2*С, ф=78%, и=6,8 лс/сек; 2—*„=—2°С, <р-
=79%, х>=4,7 ж/сел; 5—*В=12°С, ф=80%, о-6,7 ж/се/с;
4-_/в=2°С, ф=75% 0=6,5 л*/се/с; 5— fB=2°C, Ф=70%,
у = 3,8 м/cefk; 6—tB=V°C, ф=65%, v = 2fi м/сек.
разуется неравномерно и в начальный момент
поверхность его очень неровная. По мере
накопления инея неровности сглаживаются и
коэффициент теплоотдачи принимает постоянное
значение.
Поскольку интенсивность инееобразования
при высоких температурах воздушного потока
больше, чем при низких, то поверхности при
высоких температурах сглаживаются быстрее.
Поэтому, как видно из рис. 3, а, при
температуре воздуха 12°С коэффициент ан принимает
постоянное значение через 1—1,5 ч после нача-
пя опыта, тогда как при —2°Сэто происходит
только через 10—11 ч.
Значения коэффициентов теплообмена в
установившемся состоянии представлены в
критериальной форме на рис. 4, а.
Опытные точки удовлетворительно
располагаются на прямой линии, что позволяет вывести'
уравнение для наружного коэффициента
теплообмена при инееобразовании
NjU\
500
450
400
350
300\
250\
|/х>
\Lc 3 х
[/
'
ч
Ч.
^/
^4
г'
/5
6
200
180
Кил
450
400
350
300
250
200
180
1/
\2У
а
ЬА
3
• S
/
{ i
в\
Vе
!/Ч
;/' i
Nu„ = 0,038 Re'
0,8
G)
40 50 SO 70 80S0100120 MH0*Re
Рис. 4. Теплообмен (а) и маосооб-
мен (б) продольно обтекаемой
пластины при инееобразовании на
теплопередающей поверхности:
; — Nu=0,038 Re0'8 пригв = + 12-т-
ч—2°С, <р=65—80%, *ст=—5ч-
_:—15°С; 2 — Nu = 0,032 Re0-8 для
режима без влаговыпадения;
3—Nudu = 0,035 Re°>8 при
/в = + 12ч—2°С, ср = 65—80%, *ст-
=_5-г~15°С.
На рис. 4, а нанесена также зависимость для
коэффициента теплообмена применительно к
гладкой металлической поверхности по
опытным данным, полученным в режимах без
влаговыпадения,
Nu = 0,032 Re0'8. (8)
Значение полученного постоянного
коэффициента 0,032 на 35—40% превосходит
приводимое в работе [2], что объясняется повышенной
турбулентностью воздушного потока в наших
опытах.
Как видно из рис. 4, а, даже в
установившемся состоянии коэффициенты теплообмена для
пластины, покрытой инеем, на 20—25% выше,
чем для чистой металлической поверхности.
Это результат влияния шероховатостей и
неровностей поверхности инея, что отмечалось
всеми исследователями, изучавшими процессы
тепло- и масеообмена при инееобразовании.
Так, некоторые авторы [7] считают
шероховатость поверхности намороженного слоя
единственным наиболее важным фактором при
определении характеристики теплоотдачи и
падения давления в теплообменнике с инееобра-
зованием на наружной поверхности.
к
Однако превышение коэффициентов
теплообмена для обмерзшей поверхности над
коэффициентами теплообмена для гладкой
поверхности в значительной мере предопределяется
также методикой обработки результатов
эксперимента, при которой замеренное количество
тепла относят к площади металлической
поверхности, меньшей, чем истинная наружная
поверхность инея.
Из сказанного выше не следует, что
количество тепла, передаваемого металлической
поверхности, при преобразовании больше, чем
без инея, так как эффект от увеличения ан
сводится на нет термическим сопротивлением слоя
инея.
Значения коэффициентов массообмена
определяли по формуле
°/
F(iB
в)
кг/(м2 • ч),
(9)
пото-
где tB — энтальпия воздушного
ка, ккал/кг;
г'пов — энтальпия насыщенного воздуха при
температуре поверхности слоя
инея, ккал/кг.
Полученные значения аг- представлены на
рис. 3, б в функции от времени намораживания
слоя. Как видно из рис. 3, б, ход кривых такой
же, как и для коэффициентов теплообмена.
Для коэффициентов массообмена в
установившемся состоянии нами была получена
следующая зависимость (рис. 4, б):
NuDu=0,035 Re0'8. A0)
Формулы G) и A0) близко совпадают с
результатами исследования Фарбера [4] тепло-
и массообмена (плоской плиты с потоком
воздуха при выпадении влаги -в виде росы
Nu = 0,033 Re0'8, A1)
NuD =0,034 Re0»8. A2)
Это показывает, что в установившемся
состоянии (квазисташческий период
теплопередачи) процессы тепло- и массообмена при
выпадении влаги в виде росы и инея в условиях
наших опытов сходны между собой.
Возможность распространения этого вывода на другие
условия опытов нуждается в специальной
проверке.
Проведенные опыты позволяют проверить
соотношение Льюиса для процессов тепло- и
массообмена при инееобразо'вании. Как видно из
рис. 5, отношение — колеблется в пределах
от 0,21 до 0,25 (составляет в среднем 0,23).
3"
0,2
0J
т:
? Ъп /М
р ? * Iй '
с
\
1 1
"III.
ь 4 ? А
10
\ {
1
J
J
л
_
IS <t,"
Рис. 5. Экспериментальная проверка аналогии
между тепло- и массообменом при инееобразова-
нии:
. о—*в=—2°С, Ф=78%, а=6,8 м/сек; ф-tB=2°C,
Ф=75%, и=6,5 м/сек; A—tB = 2°C; ф=70%;
у = 3,8 м/сек; П—*В=2°С, Ф=65%, 0 = 2,8 м/сек;
X—*в=—2°С, ф=79%, v=4,7 м/сек.
Таким образом, приближенная аналогия
процессов тепло- и массообмена при охлаждении
и осушении воздуха имеет место при
выпадении влаги не только в виде росы, но и в виде
инея.
Интересно сопоставить полученные данные с
результатами исследования тепло- и
массообмена при инееобразовании на пластине,
проведенными Хосода и Узухаши [8]. Значения ан в
установившемся периоде, по их данным, вдвое
выше, чем для металлической пластины без
инея, в то время как в наших опытах они были
больше только на 20%. Однако и
коэффициенты массообмена в опытах японских ученых
были большими. По их данным, — - - 0,22 , что
совпадает с полученными нами значениями.
Выводы
Получены опытные значения коэффициентов
тепло- и массообмена для продольно
обтекаемой пластины при инееобразовании на тепло-
передающей поверхности.
Установлено, что в первые часы образования
инея за счет шероховатостей и неровностей его
наружной поверхности коэффициенты
теплообмена увеличиваются в 1,6—1,8 раза по
сравнению с их значениями для гладкой
металлической пластины. Затем по мере сглаживания
наружной поверхности инея они постепенно
уменьшаются. Однако и в установившемся
состоянии их значения на 20—25% больше, чем
для поверхности без инея.
Подтверждена приближенная аналогия для
процессов тепло- и массообмена при
инееобразовании на теплопередающей поверхности.
ЛИТЕРАТУРА
1. Жукаускас А. А., Жюгжда И. И.
Экспериментальное исследование теплообмена пластины при
продольном обтекании в ламинарном пограничном
(слое. ИФЖ, т. IV, 196I, № 11.
3 Зак. 4201
17
2. Чаплина А. И. Экспериментальное исследование
теплообмена продольно обтекаемой плиты. ИФЖ,
т. V, 1962, № 7.
3. Н е у s е г A. «Chemie — Ing. Techn.», 28 Jahrg.,
1956, № 3.
4. Furber В. N. «Proc. Inst. Mech. Eng.», 1954, № 35.
5. С е м е и н В. М. Исследование теплообмена
влажного воздуха при конденсации пара. Кандидатская
диссертация, 1954.
6. Я в не ль Б. К. Исследование теплообмена в
испарителях торговых холодильных установок. Отчет
ВНИХИ, 1967.
7. Сhеп М. М., Rohsenow W. Heat, Mass and
Momentum Transfer Inside Frosted Tubes. Труды
американского общества инженеров-механиков.
Теплопередача, 1964, № 3.
8. Hosoda Т., Uzuhashi H. «Hitachi Review»,
vol. 46, 1967, № 6.
Универсальная закономерность свойств фреонов
(теплофизические величины, термодинамические и конструктивно-эксплуатационные
показатели холодильных машин, коэффициенты теплоотдачи)
Доктор техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
621.564
Современная холодильная техника требует
глубокого понимания рабочих процессов
холодильных машин и механизма теплообмена в
аппаратах, особенно с учетом широкого
применения новых веществ — многочисленных
фреонов ГОМОЛОГИЧеСКИХ ГруПП CwHn[F, Cl]2m+2-n,
CmClz[F, Br]2m+2-z и азеотропных смесей.
Возможность использования для этой цели
различных уравнений подобия излагалась в работах
[1-5].
На основе дальнейших преобразований и
уточнений в настоящей работе поставлена
задача сведения всех звеньев этой сложной цепи
свойств, явлений и процессов к универсальной
закономерности. Установление такого единства
для каждого гомологического ряда фреонов
неразрывно связано с тем, что любой параметр
аг-, например удельный объем, коэффициент
теплопроводности, холодильный коэффициент
цикла, в сходственных точках х должен быть
функцией одноименных критериев у\ ут т. е.
(адх = Ь(У1 • • • Уп). A)
Для определения х и у\ уп 'пойдем по
следующему пути. •*
Применительно к насыщенному пару и
кипящей жидкости действительна фундаментальная
критериальная связь [1]
F(Ku », Gu, Me) = 0, B)
где Кг — критерии, которые распространяются
как на термические, так и на калорические
параметры (для теплоемкостей добавляется
критерии
\°К
у
18
0 =
1 кр
Gu=-
^кр
Ме =
1
7\ф — критическая температура, °К;
— критерий Гульдберга;
— нормальная температура
кипения (°К, 760 мм рт. ст.)\
— критерий Менделеева;
критическое давление.
Так
Ркр
как
ft:
— • GU,
то
F0(Khj-,Qn, Me)=0.
C)
Абсолютное количественное совпадение
значений критериев Gu и Me у веществ
невозможно. Поэтому в качестве вещества-эталона
принимают хорошо изученный фреон, наиболее
близкий к исследуемому. Чем ближе фреоны
по химическому признаку, тем обнаруживается
большая сходимость указанных определяющих
критериев.
С целью использования уравнения C) для
каждого гомологического ряда фреонов примем
во внимание, что согласно работе [3]
Ме=/>),
причем
1°К
D)
Критерий Gil относительно мало зависит от
со, однако для получения -большей степени
точности следует иметь в виду, что
Gu=/».
Обозначив
находим
^О,
или при т=
E)
F)
F, а)
V)
:idem
Записывая
CLi = KiCU
где di — размерный параметр, и принимая, что
коэффициент Ci = yi(w),
получим
(a,)t = M«).. (8)
Таким образом, х=% и г/ь..уп = о).
Уравнение (8) полностью согласуется с
опытными данными, изложенными в работе
[3], причем
-v; а3-
• V
На рис. а дана, например, зависимость
й\ от со при т = 0,85.
Достоверность функции Сг = фг(со) можно
также обосновать следующими теоретическими
СООТНОШеНИЯМИ: Сг = ркр = ф1 @))» с2,3=укр=:
= Ф2,з(со) [3]; с4=/-=/зМ) = Ф4(со) A, 3]; |х —
молекулярный вес; jLt=/4(co), с5=<>—Ыи») [1]и
поэтому с5 = ф5(со). Совершенно очевидно, что
уравнение F, а) действительно и для v
/перегретого пара при /7 = idem.
Уравнение (8) должно быть действительно
и для других параметров на кривых
насыщения, что находится в полном согласии с ранее
установленными уравнениями подобия.
Так, из работы [1]
AR
ср-ср
AR
причем
AR
-ЛЬ),
Принимая теперь во внимание, что
= /.(«>)
ИЛИ
находим для равных та6 = с *•
Далее, из работы [1] при равных т
?-/.«. •
Следовательно, а7 = с'' и а8 = ^'.
(^)
1 '!
§ ft/51;
*" /7,/5
^ 7ВО
V 74/7
1
§- 300
if 260
°i «ч
IN
4 ,6
А15
6 14
< 23
? Z6
СМ
^ //5
«5J 114
t
4 1500
S 500
/
/
7^
1ь
^
/
/
1...
0
2
^2
2
2
2
а
В
в\
2
г
д
е
4
ж,
5
у —
1 .
3
ч
3^
3
3
3
_i_
3,0
3,5
4,0
5,0-00-70*
Зависимость аг- от со:
J — фреон-11; 2 — фреон-12; 3 — фреон-13; 4 —
фреон-22; 5 — фреон-502.
19
Располагая данными по р и v", можно по
имеющимся уравнениям найти удельный объем
перегретых паров. На основе значений с'х и г
определяются термодинамические функции
i и 5.
Перейдем теперь к физическим
коэффициентам переноса, характеризующим процесс
теплообмена.
В работе [1] отмечена аналогия между
двумя параметрами различной природы —
давлением на кривой насыщения и коэффициентом
динамической вязкости кипящей жидкости tj/.
Отсюда
Д9 = rf,
что должно быть справедливо во всем
интервале температур кипения до критической
температуры. Действительно, в соответствии с
работой [6]:
г1кр==1 0х* /?кр> ' кр) »
ИЛИ
Отсюда аю=ц'\ что подтверждается работой
[7]. Так как /Сг-=-^_, то при p = idem параметр
а{0 действителен также и для перегретого пара.
Из работы [2] следует, что т{ практически
очень мало зависит от со и при заданных т
может быть принята постоянной для каждого
гомологического ряда ф,реонов.
Для определения коэффициента
теплопроводности кипящей жидкости X' используем
теоретически обоснованное работой [8] и
практически проверенное [9] уравнение
\ g I V
Так как [а=/4(о>), a2=v\ аъ = с
A0)
ср, то
ап
¦У.
На рис. б представлена зависимость %' от со
для т=1,0. Опытные значения взяты из
работы [10]. (
Согласно работам [И, 12] коэффициент
теплопроводности насыщень!Ъго пара Х"
определяется фундаментальной зависимостью
=/
(И)
Так как а7 = ср , as = c'v' и а10 = т]//, то а12 =
= Х'\ что для т=1,00 иллюстрируется рис. в:
Опытные данные взяты из (работы [13].
Из работы [12] следует, что параметр а]2
может быть практически отнесен и к перегретому
пару.
20
Согласно работе [14] коэффициент
поверхностного натяжения а дия/см определяется
зависимостью
A2)
получаем
J \ V* V" )
a3 = v"
Учитывая, что a2:=vf и
На рис. г показана зависимость а от со при
т=1,00. Значения о подсчитаны исходя из
сг«15 [1] и соотношений согласно работе [15].
Наконец, из работ [1, 3] au = iid—/ и а\$ =
= sid—s.
На основании полученной закономерности
теплофизических свойств можно произвести
анализ рабочих процессов машин и механизма
теплообмена в основных
аппаратах-конденсаторах и испарителях.
При рассмотрении рабочих процессов для
каждого гомологического ряда фреонов
необходимо исходить из двух одинаковых для
веществ сходственных точек
И
где Т0 — температура кипения, °К;
Тк — температура конденсации, °К.
Для цикла со всасыванием в компрессор
сухого насыщенного пара весовая холодопроиз-
водительность [16]
или
q0 = r0-c'xT0ln-?-
*0
Яо = г0- с' 7>0ln -5l = (ul)
A3)
раб-
На рис. д дана зависимость q0 ккал/кг от со
при то =1,065 и тк= 1,251. Расчетные данные
взяты из работы [17].
Так как объемная холодопроизводительность
Чу — ,, >
а ?>о'=я3, то qv = (a2)pa6.
Согласно работе [16]. холодильный
коэффициент
А1
=/{Тк, Т0.
Г«Р. Г'^' Сх> С'р) A4)
ИЛИ
^к. то, Gu> a*> #5, яб, л7) = (а3)
раб»
В таком случае адиабатная работа сжатия
1 кг агента
Al = — =—*- = (а4)раб.
? (^з)раб
Далее, разность давлений
Рк — ро = (Я5)раб,
и отношение давлений
— = (#б)раб-
Работу Л/ можно записать также и в виде
(Л4)раб = ~Т PoV0
(Рк
\Ро
) -
A5)
где k — средний показатель адиабаты.
Рк
то
Так как p0=ah v'Q'=a2, — = (аб)раб,
Ро
k — (#7)pa6-
На рис. е дано изменение среднего
показателя адиабаты k в зависимости от со. Значения
взяты из работы [18]. Конечная температура
сжатия
/г-1
k
' кон == ¦* л то [ ~~1 ) == 1^8/р
_?к_\
А) /
/раб*
Потери от дросселирования в регулирующем
вентиле определяются коэффициентом
Яо (^i)pa6 , ч
9 = = = (#э)раб-
С уменьшением коэффициента ср
теоретически возрастает эффективность регенеративного
цикла (переохлаждение жидкости, перегрев
всасываемого компрессором пара).
В условиях регенеративного цикла весовая
холодопроизводительность qor увеличивается
на
ьдо = ср(тг-т0), A6)
где Тт — температура подогретого
всасываемого пара.
Из теплового баланса
с'АТк-аТг) = ср(Тг-Т0), A7)
причем
ос =
Тг
охлажденной
(а>1), °К;
жидкости
сх — средняя теплоемкость
жидкости между Гк и Т'г ;
ср — средняя теплоемкость пара
между Тг и Г0.
Из уравнения A7)
Т —Т
1 т — J i
ср хо "Ь сх тк
A8)
* сх + ср
Если учесть, что ср ^ с^ и а«idem, то
^r~ l^io)pa6*
Тогда
Д Яо = ^ («ю — 7>о) = (Лц)раб
и
4ог === («12/раб*
Удельный объем всасываемого подогретого
пара
A9)
где 2 — коэффициент сжимаемости.
Для определения z учтем, что по
работе [19]
f(z, &-, ?, Gu, Me
Ркр
:0
B0)
или
поэтому
2: — (#1з)раб>
(#н)раб«
V
—; Т'т— конечная температура пере- ^
В таком случае
AlT = (#15)раб>
<7»г=:(а1б)раб-
При тех же конструктивных факторах (тип
аппарата, геометрические размеры, материал,
микроструктура поверхности) и режимных
параметрах (разность температур, тепловая
нагрузка, скорость и др.) коэффициент
теплоотдачи ос зависит от многогранного комплекса
теплофизических свойств рабочего вещества.
Так как для каждого ряда фреонов при равных
значениях т он является функцией от со, то
(<**)«, = <М<о). B1)
К такому же выводу можно прийти путем
развития закона соответственных состояний
применительно к (процессам теплообмена [4].
Для ламинарного режима при пленочной
конденсации на поверхности комплекс тепло-
физических величин определяется
зависимостью, предложенной Нуссельтом [20]:
[М= ,.0,25^-0,5^-0,25^0,
75
B2)
В табл. 1 даны значения М для фреонов
метанового (т= 1,305) и этанового (т= 1,096)
рядов.
Из приведенных данных видно, что для
каждого указанного ряда при равных т значение
M«idem. Это положение действительно и для
других рядов фреонов.
21
Таблица 1
Агент
Фреон-113
Фреон-115
t, ° с
+94,9
+30,1
—24,0
+78,48
+30,01
—15,43
М в системе
МКГСС
1600
1640
1720
1280
1260
1250
Для случая конденсации внутри
горизонтальных труб пользуются уравнением [20]
где v — коэффициент кинематической
вязкости.
Для т= 1,123 получены значения М (в
системе МКГСС): 3,48 — для фреона-11; 3,40 — для
фреона-12; 3,50 — для фреона-22.
Следовательно, и здесь значения М практически
одинаковы.
Как известно, при кипении в большом
объеме в условиях естественной конвекции, кроме
М, единственными параметрами являются
тепловая нагрузка q и максимальная высота
неровностей профиля трубы Rz.
На основании экспериментальных
исследований [21, 22, 23] в табл. 2 и на рис. ж даны
значения а при кипении на одиночной медной
трубе для т= 1,16 и <7 = 5000 вт/м2.
Пересчет значений а применительно к трубам
с высотой неровности поверхности Rz=\ мк
произведен по формуле, приведенной в работе
[24].
При использовании опытных данных
применительно к одиночной трубе из нержавеющей
стали [25] получено для фреона-12 и фреона-22
при Rz=l мк, # = 5000 вт/м2 и т=1,16 a=idem =
= 900 вт/(м2-град).
Таблица 2
Величины
t, °C (округленно)
а, вгп (м2-ч*град) .
Rz , мк
а, при Rz = 1 мк (округленно)
^Фреон-11
+71
900
-1.0
1000
Фреон-12
+9
1270
3,0
1000
Фреон-22
—3
1160
2,0
1000
Фреон-502
~9
1100
-1,0
1000
22
Такое же положение наблюдается и у
других рядов фреонов, а также в условиях
кипения на пучке труб [26].
В заключение коснемся геометрического
анализа фуНКЦИИ (<Z;)X =Я|5г (СО) .
Когда для каждого гомологического ряда
фреонов влияние Gu и Me в уравнении (8)
оказывается исчезающе малым, то {o>i)x =idem и
не зависит от со, например, а2, а3, а5 [3].
Аналогичное явление наблюдается в процессах
конденсации, что теоретически может быть
обосновано зависимостями, изложенными в
работе [4].
В ином случае течение (аг)х
характеризуется относительно слабым наклоном, который
апроксимируется линейной зависимостью. В
частности, закономерное увеличение
коэффициента теплоотдачи с ростом со (табл. 2)
находится в полном соответствии с теоретическими
положениями, изложенными в работе [5]. Однако
вследствие незначительных изменений значение
а было округлено с практически допустимой
погрешностью ±10%.
Как следует из работ [5] и [26], для
практических расчетов теплообмена в кипящем
двухфазном потоке ряды фреонов можно укрупнить
(см. фреон-22 в табл. 2), и уравнение B1)
может быть приближенно распространено на
каждое из применяемых в холодильной технике
соединение типа CmHn[F, Cl]2m+2-n или
CmClz[F, Br]2w+2-z при F>0 и л=0-+3, а также
родственную ей азеотропную смесь.
Выводы
Для каждого из многочисленных
гомологических рядов фреонов предложено уравнение
(Я/)Т = М<°),
т
где а{ — искомый параметр, т=-~-, Т — тем-
пература кипения или конденсации, °К (для
рабочих процессов соответственно т0 = -~
1 s
и хк = -^-)> Ts —нормальная температура ки-
1° К
пения G60 мм рт.ст.), <» = —=—.
1 s
При равных давлениях это уравнение может
быть распространено и на удельный объем,
вязкость и теплопроводность перегретого
пара.
Расчетные значения хорошо согласуются с
надежными опытными данными.
Таким образом, получена универсальная
закономерность, обеспечивающая возможность
простейшего математического определения
(ai)x малоисследованных фреонов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Бадылькес И. С. Рабочие вещества и процессы
холодильных машин. Госторгиздат, 1962.
2. Бадылькес И. С. Распространение теории
термодинамического подобия на тепловые и
гидравлические процессы в аппаратах холодильных машин.
«Холодильная техника», 1967, № 8.
3. Бадылькес И. С. Новые закономерности
термодинамических свойств фреонов. «Холодильная
техника», 1967, Mb 12.
4. Бадылькес И. С. Теплообмен при конденсации и
кипении фреонов. «Холодильная техника»,. 1968, № 2.
5. Бадылькес И. С. Теплообмен при кипении
фреонов в большом объеме. «Холодильная техника», 1968,
№ 4.
6. Голубев И. Ф. Вязкость газов и газовых смесей.
Изд-во физико-математической литературы, 1959.
7. Soumerai H. «ASHRAE Journal», vol. 8, № 6,
p. 78; vol. 8, N° 7, p. 38.
8. В a p г а ф т и к Н. Б. Теплофизические свойства
веществ. Госэнергоиздат, !Ш56.
9. П р е д в о д и т е л е в А. Ж. Ф. X., т. 22, вып. 3, 1948,
10. Цветков О. Б. Теплопроводность жидких фреонов
ряда метана и этана. «Холодильная техника», 1965,
№ 4.
11. Eucken A. «Forsch. Gebiete Ing. — Wesens», 11B,
6, 1940.
12. Рид, Шервуд. Свойства газов и жидкостей.
Изд-во нефтяиой и горнотопливной литературы, '1964.
13. Mors у Т. Е. «Kaltetechnik und KHmatisierung»,
1967, № 11.
14. Мс Leod. «Trans Faraday Soc.;, 19, 1923, p. 38—41.
15. Walden P. «Z. physik. Chemie», 13, 1909,
p. 657—725.
16. Plank R. «Z. f. Ges. Kalte—Industrie», 1940, № 6.
17. Handbuch der Kaltetechnik, Bd. 4, Springer —
. Verlag, Berlin, 1956.
18. Чистяков Ф. М. Холодильные турбоагрегаты.
Изд-во «Машиностроение», 1967.
19. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. Изд-во «Пищевая
промышленность», 1966,
20. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Кн. I, 1960.
21. Горенфло Д. Доклад 2-41 на XII
Международном конгрессе. Мадрид. 1967.
22. Поволоцкая Н. М. Исследование процесса
теплообмена при кипении фреона-12. «Холодильная
техника», 1965, № 3.
23. П о в о л о ц к а я Н. М. Исследование
коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22 на
одиночной трубе и пучке горизонтальных труб.
«Холодильная техника», 1968, № 7.
24. Д а н и л о в а Г. Н., Куприянова А. В.
Коэффициенты теплоотдачи при кипении фреонов С-318 и
21 на горизонтальной трубке. «Холодильная
техника», 1967, № 11.
25. Д а н и л о в а Г. Н. Влияние давления и
температуры насыщения на теплообмен при кипении фреонов.
«Холодильная техника», 1965, № 2.
26. Бадылькес И. С. Отчет ВНИХИ, 1967.
Изменения аминокислот при хранении
рыбы в подмороженном состоянии
Канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ, СОБХИ САЛЕМ
ЭЛЬ САЙЕД БАСЬЮОНИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
УДК 664.9Ы.004.4
Для разработки и теоретического
обоснования технологии хранения рыбы в
подмороженном состоянии важную роль играют характер
и сущность происходящих при этом основных
биохимических процессов. В частности,
теоретический и практический интерес представляет
изменение состава свободных аминокислот в
мышцах рыбы.
Из ряда исследований [1—4] известно, что
мышцы морских и пресноводных рыб содержат
большое количество свободных аминокислот,
состав которых, согласно данным японских
исследователей [3], зависит от концентрации
солей и температуры окружающей среды (воды
моря). Установлены [5] также количественные
различия в составе свободных аминокислот
для одной породы рыб, выловленных в
различных бассейнах. Как отмечает Флоркин [6],
каждый вид рыбы имеет определенную
характеристику, так называемый аминокислотный
нуль, который существует в клетке и
характеризует межклеточную систему.
Аминокислоты участвуют в создании
специфического вкуса рыбы [7]. Такая кислота,
как глицин, характерна для индивидуального
вкуса различных видов рыб.
Брамстедт [8] установил, что содержание
свободного лизина заметно возрастает при
транспортировке трески в неблагоприятных
условиях.
Зиберт и Шмит ![9], изучавшие активность
протеолитических ферментов рыбной ткани,
нашли, что активность их очень велика, и они
играют большую роль в распаде белков и
пептидов [1, 9—13]. Эти и другие исследования
показывают, что в первый период хранения
ферменты — основной фактор биохимических
изменений состава рыбы.
Шуэн и Джонс [14], рассматривая роль
ферментов в изменении ткани трески, указывают,
что в ее ткани имеются ферменты,
разлагающие аминокислоты в стерильных мышцах во
время хранения. Брамстедт и др. [15]
отмечают, что содержание свободных аминокислот в
рыбе до и после посмертного окоченения зна-
23
чительно различается и невозможно
полностью инактивировать ферменты;
биохимические процессы происходят даже при
глубоком замораживании. Это же
подтверждают Дайер и др. [16], которые считают, что в
мороженой рыбе при температуре —9,4°С
создаются условия, при которых ферменты
оказывают влияние на рыбу, поскольку в этом
случае 10% воды не заморожено. На
активность ферментов при низких температурах
хранения (—17°С) указывает и Зиберт [12] на
опыте хранения трески.
Хранение рыбы и филе (во льду) при
температуре 2—4°С приводит к очень резкому
изменению исходного состава свободных
аминокислот [4, 11, 17].
Исследования бактериологического
характера [2, 18] показали, что вторжение бактерий
в основном начинается с четвертого дня
хранения. На роль фермента ансириназа указывает
и Джонс [19]. Действие автолитических
ферментов создает благоприятные условия для
микроорганизмов [20]. Бактерии, как доказал
Партман [20], не способны разлагать
отрицательный белок.
Исследования, проведенные с мясом [21 —
24], показали, что в процессе его созревания
и тепловой обработки содержание
аминокислот изменяется. Васильевым [25, 26] при
хранении мяса в подмороженном и охлажденном
состоянии выделено 14 свободных
аминокислот. При этом установлено, что свободные
аминокислоты накапливаются в обоих
случаях. При температуре хранения ниже точки
замерзания это происходит замедленно. Партма-
ном [27] исследовано изменение аминокислот в
процессе хранения кур при различных
температурах, в частности при температуре —3°С.
По ферментной системе рыба, как
биологический объект, резко отличается от
теплокровных организмов. Данные об исследованиях
изменений аминокислотного состава при
хранении рыбы в подмороженном состоянии в
литературе не встречаются. В связи с
разработкой технологии хранения рыбы в
подмороженном виде во ВНИХИ были проведены
исследования изменения свободных аминокислот при
хранении рыбы в подмороженном состоянии.
Для сравнительной оценки параллельно
хранили рыбу в охлажденном (при 0°С)
состоянии.
Объектом исследования были сом и линь,
которые доставлялись в живом виде. Для
обеспечения однородности опытного материала
рыбу вдоль позвоночника делили на 2 части —
одна часть подвергалась подмораживанию и
хранилась как подмороженная, а вторая —
как охлажденная (при 0°С, пересыпанная
льдом). Подмораживали рыбу до —0,5°С (в
толще) в интенсивной воздушной морозилке
туннельного типа при температуре воздуха
—40°С и скорости движения 6 MJceK.
Подмороженная рыба хранилась при
—2-.—2,5°С. Анализы проводили через
следующие сроки хранения: для подмороженного
сома 0—10—20—30 дней, затем после трех
суток хранения при 0°С в размороженном
состоянии; для охлажденного сома 0—7—14
дней; для подмороженного линя 0—21—35
дней.
Изменения свободных аминокислот при
хранении исследовались на аминоанализаторе
марки «Хитати» (Япония). Для иллюстрации
приводятся аминограммы нескольких опытов
(рис. 1, 2). Извлекали аминокислоты из
ткани рыбы по методике, рекомендованной этой
же фирмой. Были выделены 20 свободных
аминокислот, в том числе три
неизвестных аминокислоты, которых не было на
стандартной аминограмме.
15
1
1
U6
из
ом
0.3
IU
п
i
1
j-'
Д
к
II
tJ
1
^—
III
А
Н;*.
А
А
¦
—
VI
• :
| 1
1
у-/\ч
1
1_
VII
\
1
V.
V»
2Ь
IX
*
ч
%
J *
ш
Ъ
щ
X
л.*1
р
1—
\
!
и
? ?:
;Т
/ I
г!
¦\л
*1
:' i
и
$щ
ВТ
';;;•-
ш
,|
8 !•;
if
i •
!
i
;!
i
sLJ
w
1
и
p
j
2?Zl
f^=
IV
w
mzz
t&ZM
SifiJ
Рис. 1. Аминокислотный состав линя, хранившегося 35 дней при —2,0°С:
а — на большой колонке аминоанализатора; / — аспарагиновая кислота; // — треонин; /// —серии;
IV — глютаминовая кислота; V — пролин; VI — глицин; VII — аланин; VIII — цистин; IX — ва-
лин; X — метионин; XI — изолейцин; XII — лейцин; XIII — тирозин; XIV — фенилаланин; б — на
маленькой колонке аминоанализатора; / — лизин; // — гистидин; /// — аммиак; IV — аргинин;
Хи х2у Хг — неизвестные соединения.
24
!
!'
1
- и
J
\-о,б-
0.5
0,ч-
-0.3-
I
.. 1
^
J^
•|
•—•-
••>•
•'.'»
/
&:
м
V
ЯлЛ1
! v
t
,;/
VI
1
J2S
я
А1
If!
II1
JH|
V»—
^,.-.-.¦1
i
J
J
V:
(.
'v!\
щ
/
и
я/
11
~*i If; ЦП 1 |j?$
L.
x
,4
L-J
Рис. 2. Аминокислотный состав сома, хранившегося 30 дней при —2,5°С и 3 дня в
размороженном состоянии при 0°С (обозначения см. рис. 1).
Данные об изменении содержания
аминокислот и аммиака в процессе хранения рыбы
приведены в табл. 1, 2, 3, 4.
Как видно из табл. 1, 2, 3, 4 при хранении
охлажденного сома при 0°С (пересыпанного
льдом) увеличивается общее количество
свободных аминокислот, причем содержание
некоторых аминокислот (аргинин, валин, тиро-
Табл ица 1
Изменение содержания аминокислот в процессе
хранения сома при 0°С
Аминокислота
Содержание
аминокислот (исг/100 г белка)|
после хранения в
течение (суток)
Лизин . . . .
Гистидин . .
Аргинин . . .
Аспарагиновая
Треонин . . .
Серии . . . .
Глютаминовая
Пролин . . . .
Глицин . . .
Алании . . . .
Цистин . . . .
Валин . . . .
Метионин . .
Изолейцин . .
Лейцин . . .
Тирозин . . .
Фенилаланин .
0
48,32
9,00
0,41
От-
сут-
ство-
вала
16,46
25,11
От-
сут-
ство-
вала
23,88
*
*
* 1
38,00
11,06
6,52
Следы
*
*
2,73
113,53
*
*
14
65,52
8,60
6,72
Следы
*
1,70
11,94
*
Отсутствовала
14,43
*
25,22
49,28
7,90
3,47
181,91
20,40
*
22,69
45,37
12,69
11,88
184,871
19,10
*
23,28
49,39
12,69
13,15
212,09
* Не было полного разделения.
зин, фенилаланин) повышалось, а других
(пролин, изолейцин) — снижалось. При
хранении сома в подмороженном состоянии
достаточно активно проходят биохимические
процессы, о чем свидетельствует изменение
содержания свободных аминокислот.
При хранении рыбы в охлажденном и
подмороженном состоянии происходит
накопление большинства аминокислот. При этом
содержание некоторых аминокислот
уменьшается.
В табл. 2, 3 представлены данные изменения
содержания аминокислот в процессе хранения
сома при —2,5°С и линя при —2°С.
Значительное увеличение аминокислот происходит после
20 дней хранения. Если за вторую декаду
хранения сома суммарное содержание
аминокислот повысилось на 30%, то за последующие
10 дней — более чем на 60%.
Интересна сравнительная характеристика
аминокислот двух различных видов рыб, а
также изменение аминокислотного состава в
процессе хранения. Например, в свежем соме
отсутствует метионин, при хранении эта
аминокислота начинает образовываться. Линь в
исходном (свежем) состоянии содержит
большое количество метионина, которое
возрастает к 21-му дню хранения и сильно
уменьшается после 35 дней хранения. При хранении как
в охлажденном, так и в подмороженном
состоянии из мышц сома и линя выделены
незаменимые свободные аминокислоты — лизин,
валин, метионин, лейцин, фенилаланин.
Характер их образования одинаков, однако
заметна количественная разница в содержании
отдельных кислот у этих двух видов рыб.
Аспарагиновая кислота в соме наблюдалась
в виде следов, а в лине содержалось
значительное ее количество.
Глютаминовая кислота в лине в
подмороженном виде уменьшалась к концу срока
хранения, в соме при хранении при —2°С изме-
4 Зак. 4201
25
Таблица 2
Изменение содержания аминокислот в процессе
хранения сома при — 2,5°С
Таблица 3
Изменение содержания аминокислот в процессе
хранения линя при —2°С
Аминокислота
Гистидин ....
Аргинин ....
Аспарагиновая
Треонин ....
Глютаминовая . .
Пролин
Глицин ....
Алании ....
Цистин
Валин
Метионин . . .
Изолейцин . . .
Тирозин ....
Фенилаланин . . t
* Не было полного
после хранения в течение (суток)
0
I 48,32
9,00
0,41
16,46
25,11
От-
сут-
ство-
вала
23,88
*
*
14,43
От-
сут-
ство-
вала
25,22
49,28
7,90
3,47
181,91
> разделе
10
46,45
10,44
4,12
Отс
Плохое
разделение
Плохое
разделение
0,92
12,89
*
*
Отс
26,93
1,28
20,41
51,46
11,33
7,88
194,11
ния.
20
61,94
12,04
10,70
утствов
Плохое
разделение
Плохое
разделение
От-
сут-
ство-
вала
26,46
*
*
:утство
22,80
1,70
15,35
73,57
17,55
13,64
255,75
30
117,33
22,18
19,81
ала
108,69
69,55
1,79
35,70
*
зала
40,26
3,73
29,12
76,37
27,05
22,37
415,71
?« 1
>>. м о
со О Я
а*
т в> К
V О S
тСЯ
136,57
18,64
21,87
156,30
99,56
Следы
31,19
*
*
36,07
6,53
43,06
91,57
41,02
30,6]
457,1
нение глютаминовой кислоты имело такой же
характер; при хранении в охлажденном виде
вначале (в исходном состоянии) она
отсутствовала, к 7 суткам хранения появилась, а к
14 суткам ее содержание уменьшилось.
Лизин — важная незаменимая
аминокислота; при хранении сома как в охлажденном, так
и в подмороженном виде наблюдалось ее
нарастание.
При хранении линя в подмороженном
состоянии в период от 21 до 35 дней
наблюдалось значительное увеличение глицина (с
114,43 до 243,43 мг/100 г) и гистидина (80,67
и 499,661 мг/100 г). У сома последней
аминокислоты меньше, чем у линя, и нарастание ее
при хранении в подмороженном состоянии
выражено не так резко.
Аминокислота
Содержание аминокислот
(M2I100 г белка) после хранения
в течение (суток)
21
35
Лизин ....
Гистидин . .
Аргинин . .
Аспарагиновая
Треонин . .
Серии . . .
Глютаминовая
Пролин . . .
Глицин . . .
Алании . . .
Цистин . . .
Валин ....
Метионин . .
Изолейцин
Лейцин . . .
Тирозин . .
Фенилаланин
1 50,72
22,00
11,42
11,30
*
*
2,67
20,69
171,11
32,10
1,90
8,78
24,98
17,61
42,94
14,92
15,87
449,01
85,99
80,67
24,12
86,90
*
*
Следы
67,25
114,43
145,30
Следы
69,45
50,62
55,75
83,36
47,29
39,67
948,80
176,02
499,66
59,40
17,89
*
Отсутствовала
129,58
243,43
*
Отсутствовала
47,94
9,06
59,47
152,78
41,27
56,66
1493,16
* Не было полного разделения.
Аргинин как у сома, так и у линя во всех
опытах в течение всех сроков хранения
нарастал; количественно его значительно больше у
линя.
В результате проведенных исследований
установлено, что суммарное содержание
аминокислот в процессе хранения рыбы в
подмороженном состоянии при —2°С постепенно
нарастает в первый период хранения до 20
дней; в последующий период от 20 до 30 дней
для сома и от 21 до 35 дней для линя
отмечается значительное увеличение содержания
аминокислот (почти в два раза), которое,
видимо, связано с развитием бактерий. Как
отмечалось ранее, развитие бактерий на рыбе в
основном начинается с четвертого дня
хранения.
Уменьшение количественного содержания
некоторых аминокислот в первоначальный
период хранения рыбы, особенно в охлажденном
виде, связано, видимо, с влиянием двух
факторов:
— действие декарбоксилаз, деаминазы и
других ферментов, в результате чего
образуются соответствующие амины или новые
аминокислоты;
—¦ развитие некоторых видов бактерий,
использующих свободные аминокислоты для
своего роста и развития.
26
Таблица 4
Изменение содержания аммиака
при хранении рыбы
Продолжительность
хранения, сутки
Содержание аммиака
(лсг/100 г белка)
Сом (при 0°С пересыпанный льдом)
0
7
14
9,76
12,72 I
18,77
Сом (при — 2,5°С)
0
10
20
30
30 сут. при —2°С
и 3 сут. при 0°С
9,76
16,72
14,86
12,53
14,16 I
J Линь (при —2°С)
0
1 21
1 35
9,54
13,11
17,60
Данные проведенных анализов показывают,
что при хранении рыбы в подмороженном
состоянии заметно замедляются биохимические
процессы: суммарное содержание свободных
аминокислот через 10 дней хранения сома при
—2,5°С было примерно такое же, как через 7
дней хранения при 0°С.
В табл. 4 приведены данные изменения
содержания аммиака при хранении рыбы.
В подмороженной рыбе аммиак
накапливается значительно медленнее A4,86 мг через
20 дней), чем в охлажденной A8,77 мг через
14 дней).
Было проведено также хранение сома в
размороженном состоянии при 0°С после 30-суточ-
ного хранения в подмороженном виде.
Содержание большинства аминокислот повысилось.
В суммарном выражении это увеличение
составило 10%.
Выводы
При хранении рыбы в подмороженном
состоянии (—2,5°С) наблюдается развитие
биохимических процессов, в результате чего
нарастает содержание свободных аминокислот.
При температуре —2,5°С биохимические
процессы развиваются значительно медленнее,
чем при 0°С. Поэтому при хранении
рыбы в подмороженном виде образуется
меньше (суммарно) свободных аминокислот, чем
при 0°С.
Наблюдается более интенсивное нарастание
содержания аминокислот после 20 дней
хранения рыбы.
ЛИТЕРАТУРА
1. Bramstedt F. and Ranke E. "Arch. Fischerei-
wiss.", 1955, № 6, 193—198.
2. Jones N. R. "Nature", Lond., 1956, № 177, 748.
3. Konosu, Katori, Ota, Eguchi and Mori.
"Bull Jap. Soc. Sci. Fish.", 1956, № 21, 163—166.
4. Ranke B. "Arch. Fischereiwiss.", 1960, № 11, 18—47.
5. Ranke B. "Arch. Fischereiwiss.", 1959, N<> 1Q,
117—159.
6. F 1 о r k i n M. Mosbacherkolloquium, "Springer",
Berlin, 1954.
7. S i m i d u W. and H u j i t a M. "Bull Jap. Soc. Sci.
Fish.", 1954, № 20, 305.
8. Bramstedt F. and Wurzbacher J. "Fette,
Seifen, Anstrichmittel", 1960, № 62, 513—517.
9. Siebert G. and Schmitt A. "Biochem. Z.'\
1961, № 334, 96—107.
10. Bramstedt F. and Ranke E. "Arch.
Fischereiwiss.", 1954, № 5, 34—46.
11. В r a m s t e d t F. Problem der vollwertigen Ernah-
rung in Haushalts-und Grossverpflegung, in
Umschau Verlag, Frankfurt/M, 1956, 135—140.
12. Siebert G. "Experienta", 1958, № 14, 65.
13. Siebert G. Communication at the 7th meeting o!
the Ernahrungswiss, Beirut 5—6, November, 1960.
14. Shewan J. M. and Jones N. R. "J. Sci. Food
Agric", 1957, № 8, 491.
15. Bramstedt F., F r i t z A. L. Aminoacid composition
of fish and influence of storage and
processing, Fish in nutrition. Fishing news books, 1962, 61.
16. Dyer, Fraser D. I., Ellis D. E. and Maccal-
1 u m W. A. "J. Fish. Res. Board, Canada", 1957,
№ 14, 627—635.
17. Ranke E„ R a n k e B. and Bramstedt F. f Arch.
Fischereiwiss.", 1955, № 6, 343—345.
18. Castell С. Н. and Anderson G. W. "Fish.
Research. Board, Canada", 1948, № 7, 370—378.
19. Jone s N. R. "J. Sci. Food. Agric", 1955, № 1, 3—9.
20. Partmann W. "Arch. Fischereiwiss.", 1952—1953,
№ 14, 40—57.
21. Соколов А. А., К е м а л ь Э. Ю. Известия вузов
«Пищевая технология», 1962, № 4, 37.
22. Б о л ь ш а к о в А. С, К о р н е е н к о А.,
Фомин А., Шабанов В. «Мясная индустрия.
СССР», 1965, № 4, 47.
23. Авш а лу м ов а А. Д. «Вопросы питания», 1963,,
№¦ 3, 22.
24. Павловский П. Е. «Известия вузов СССР,
Пищевая технология», 1965, № 1, 47.
25. В а с и л ь е в А. А. Изменение содержания
свободных аминокислот в мышечной ткани в связи с
качественным состоянием мяса. Доклады от СССР на
XII Европейском конгрессе работников НИИ мясной
промышленности, Норвегия, 1966, № 6.
26. В а с и л ь ев А. А. и др. Изменение содержания
свободных аминокислот при хранении
переохлажденного мяса. «Прикладная биохимия и микробиология».
Т. 3. Вып. 2, 1967.
27. Partmann W. Wirkungen von Temperaturen unter
0°C auf die freien Amimosauren, Die Loslichkeit fib-
rillarer Muskelprotein und die Kontraktilitat von
Huhnermuskeln. "Die Fleischwktschaft", 19i6l7, № 9
September, 957—960.
4*
ОБМЕН ОПЫТОМ
Холодильник в Душанбе
Душанбинский распределительный
холодильник рассчитан на единовременное
хранение 6800 т груза. Общий грузооборот его
составляет 50000 т в год.
Первая очередь холодильника емкостью
3200 т введена в эксплуатацию в 1961 г.,
вторая очередь емкостью 3600 т — в конце 1965 г.
На территории холодильника размещены
рыбокоптильный завод, центральная котельная,
механические мастерские, склад аммиака,
горючего и масла, материальный склад,
трансформаторная подстанция, зарядная станция
для аккумуляторных подъемно-транспортных
621.565
машин, автовесовая станция
грузоподъемностью 10 т, столовая и другие
вспомогательные сооружения.
Здание холодильника одноэтажное с
подвалом и параллельно расположенными
автомобильной и железнодорожной платформами.
Стены наземного холодильника сборные
железобетонные, стены подвала бетонные
монолитные. Перекрытие и покрытие из сборных
железобетонных плит. Изоляционный
материал — минеральная пробка и плиты ПП-100.
Кровля мягкая рулонная, с солнцезащитным
слоем. Полы платформ и коридоров сделаны
из чугунных плит.
Компрессорный цех Душанбинского холодильника.
Компрессорный цех (см. рисунок) и
аппаратное отделение расположены в главном
корпусе здания. Система охлаждения — насосно-
циркуляционная, с верхней подачей аммиака
в охлаждающие приборы.
Аммиачная холодильная установка,
работающая при температурах кипения —40, —26,
—12°С, состоит из трех двухступенчатых
компрессоров АДС-150, одного — АДС-200 и
четырех одноступенчатых компрессоров АВ 100/3
московского завода «Компрессор».
Конденсаторы оросительные марки ОК-75. Оборотная
вода охлаждается в капельной градирне
площадью 54 м2.
На первом этаже холодильника находятся
19 камер хранения охлажденных и мороженых
грузов при температуре соответственно 0 и
— 18°С, две морозилки мощностью 25 т/сутки,
с температурой —30°С; в подвале — шесть
камер хранения охлажденных грузов при 0—5°С.
Средняя строительная высота камер 6,5 м.
В камерах хранения мороженых грузов
смонтированы потолочные и пристенные
батареи из сребренных труб. Оттаивание батарей
осуществляется парами горячего аммиака.
На 1969 г. запланировано автоматизировать
холодильную установку с применением
машины «Амур». Проект автоматизации
разрабатывается одесским институтом «Пищепромав-
томатика».
Погрузочно-разгрузочные работы на
холодильнике механизированы на 82,5%.
Использование поддонов F тыс. шт.) для
хранения и внутрискладского перемещения
тарных грузов, а также применение
электропогрузчиков и электротележек B7 шт.)
снизило затраты труда на 15%.
Для перевозки мясных грузов в качестве
тягачей применяются электротележки ЭКП-750
со специальными сцепками. Годовая экономия
от внедрения сцепок составила 2500 руб.
Чтобы облегчить тяжелую работу по
штабелированию мясных туш и полутуш, в камерах
хранения изготовлены три передвижных стола,
на которые электропогрузчиком
устанавливается тележка с мясом. Последнюю разгружают
двое рабочих. По мере увеличения высоты
штабеля стол выдвигается.
С внедрением механических передвижных
столов и электропогрузчиков с высотой
подъема 3,2 м грузовая высота камер хранения
мороженых грузов доведена до 5,7 м
(проектная — 4 м).
С целью ускорения отпуска говяжьих полу-
туш в торговую сеть для их резки изготовлена
электрическая циркулярная пила.
В период эксплуатации холодильника
запроектированные наклонные подъемники
грузоподъемностью 1,5 т (скорость 0,05 м/сек) для
перемещения грузов из подвала заменены
лифтами грузоподъемностью 2,5 т (скорость
0,13 м/сек).
В результате проведенных мероприятий
расходы на грузовые работы с мясом
значительно снижены.
Снабжение продуктами свыше 400
предприятий торговли и общественного питания
осуществляется централизованно специальным
автотранспортом, который холодильник арендует
в автохозяйствах города. Ежедневно 19
шоферов-экспедиторов по кольцевой системе
развозят заказанные продукты. Кольцевой завоз
и централизованная доставка товаров
позволили в 1966 г. сэкономить на 13% время на
доставку товаров и увеличить товарооборот на
5 млн. руб. В 1967 г. товарооборот возрос на
5,5 млн. руб.
На холодильнике организован отдел
научной организации труда.
Ежегодно внедряются рационализаторские
предложения.
В 1967 г. принято четыре
рационализаторских предложения, при этом экономический
эффект составил 3,7 тыс. руб.
В I квартале текущего года внедрено
четыре рационализаторских предложения по
реконструкции рыбокоптильного завода, экономия от
внедрения которых составила 17,9 тыс. руб.
В штате холодильника 147 человек.
Коллектив постоянно стремится совершенствовать
работу предприятия, повышать
производительность труда, выполнять и перевыполнять
годовые планы оптовой торговли.
С 1967 г. холодильник переведен на новый
порядок планирования, что дало возможность
самостоятельно и более оперативно решать
многие вопросы хозяйственной деятельности.
С переходом холодильника на новые условия
работы значительно улучшились показатели
финансово-хозяйственной деятельности
предприятия. В 1967 г. коллектив успешно
справился с производственными заданиями. План
товарооборота выполнен на 107,6%,
сверхплановая прибыль составила 40 тыс. руб. и экономия
от снижения себестоимости 90 тыс. руб.
По итогам смотра механизации тяжелых и
трудоемких работ на торговых базах, складах
и холодильниках коллективу холодильника
присуждена третья денежная премия с выдачей
диплома Министерства торговли СССР и ЦК
профсоюза работников госторговли и
потребкооперации.
Лучшие работники холодильника — токарь
Д. И, Ковригин, механики И. И. Доктор и
Ф. В. Судариков, начальник компрессорного
цеха А. Е. Лукьянов, начальник подъемно-
29
транспортного цеха А. Хайрулаев. За
последние два года они разработал^и и внедрили
в производство 20 рационализаторских
предложений по повышению уровня механизации
тяжелых и трудоемких работ и улучшению хо-
тодильной системы, что позволило с учетом
затрат ежегодно получать экономию в размере
24 тыс. руб.
С 1968 г. Тартуским приборостроительным
заводом выпускается автоматический
регулятор давления (дроссель по давлению) «после
себя» типа АДД-40М. Этот прибор заменил
ранее выпускавшийся дроссель АДД-40.
Регуляторы давления всасывания
применяются для защиты компрессора от перегрузки
при повышении давления в испарителе.
Регулятор АДД-40М (как и АДД-40) —
прибор непрямого действия. Перестановка
регулирующего органа осуществляется давлением
рабочей среды. Регулятор состоит из двух
основных частей: пилотного (управляющего)
устройства и исполнительного механизма. Пилотное
устройство размещено в крышке
исполнительного механизма (встроенный пилот). Это
дало возможность значительно уменьшить вес
прибора и объем монтажных работ, кроме
того, сократить количество уплотняемых
соединений, а следовательно, улучшить
герметичность.
Присоединительные размеры самого
исполнительного механизма остались без
изменений, что позволяет при необходимости
заменять регулятор АДД-40 на АДД-40М. Следует
только герметично заглушить трубы,
соединявшие пилотное устройство АДД-40 с
всасывающим трубопроводом.
Устройство регулятора АДД-40М
изображено на рисунке.
Трубопровод от испарителя присоединяется
к корпусу 9 регулятора с помощью левого
фланца 8 (в соответствии со стрелками,
имеющимися на корпусе). Всасывающий
трубопровод присоединяется с помощью правого
фланца 8. Внутри корпуса установлен цилиндр
7 с окнами, которые в закрытом положении
регулирующего органа перекрьТваются поршнем
6. Если, преодолевая сопротивление пружины
10, поршень опустится вниз, то его прорези
совместятся с окнами в цилиндре и откроют проход
рабочей среде из испарителя в компрессор.
Гидравлическое сопротивление регулятора за-
Достигнутые за короткий срок успехи в
работе дают возможность считать, что взятые
коллективом социалистические обязательства к
100-летию со дня рождения В. И. Ленина
будут успешно выполнены.
Л. В. КУЗЯКИНА —
Отдел организации и техники торговли Министерства
торговли Таджикской ССР
621.565.83
висит от хода поршня: проход имеет
максимальное сечение в нижнем положении поршня.
Для уменьшения гидравлического
сопротивления регулятора в полностью открытом
положении применены два конических обтекателя 5
и 11.
Металлическая мембрана 15 пилотного
устройства является чувствительным
элементом регулятора. Снизу на мембрану действует
давление всасывания (давление после
регулятора), которое подводится через канал В;
сверху — атмосферное давление, а также сила
натяжения пружины 16. Начальный натяг
пружины определяется положением винта / задат-
чика. Детали пилота размещаются в стакане
17 с колпаком 2.
Автоматический регулятор давления всасывания
(дроссель «после себя») АДД-40М.
Регулятор давления всасывания АДД-40М
30
Мембрана пилота связана со штоком
управляющего клапана 13, перекрывающего седло
12. Сверху через канал А и фильтр 4 к
управляющему клапану подводится давление
испарителя (от входа в регулятор).
Если регулируемое давление всасывания
уменьшается, то под действием пружины
мембрана, а с ней и управляющий клапан, сжимая
пружину 14, опускаются влиз. В полости
между крышкой 3 и поршнем 6 давление
повышается на величину, определяемую соотношением
гидравлических сопротивлений управляющего
клапана и калиброванного отверстия Б. Под
действием разности давлений поршень
опускается, увеличивая проход для рабочей среды.
Если регулируемое давление увеличивается,
то управляющий клапан поднимается, разность
давлений на поршень уменьшается и под
действием пружины он поднимается, сокращая
проходное сечение.
Регулятор снабжен механизмом ручного
открытия, состоящим из винта 18, ушютнитель-
ного сальника 19 и гайки 20. Механизм закры-
Исполнилось 60 лет начальнику
экономического отдела и руководителю лаборатории
экономики "производства ВНИХИ канд. экон.
наук Марку Марковичу Позину.
Вся многолетняя научная и практическая
деятельность М. М. Позина посвящена
разработке вопросов экономики холодильной
промышленности.
После окончания в 1929 г. Московского
института народного хозяйства им. Плеханова
М. М. Позин вначале работает в
специализированной организации «Хладоэкспорт», а затем
в «Хладоцентре» в должности старшего
экономиста, где принимает участие в составлении
первых экономических обоснований по
строительству холодильников.
С 1939 г. М. М. Позин работает во
Всесоюзном научно-исследовательском институте
холодильной промышленности. Здесь им
выполнено около 100 научных работ по
экономике холодильной промышленности, большая
часть которых опубликована в печати и
внедрена в производство.
Совместно с сотрудниками кафедры эконо-
вается колпаком 21 с уплотнительной
прокладкой.
При вращении винта он отжимает поршень
вниз, открывая проход.
Техническая характеристика
Рабочая среда Фреон
Диапазон настройки регулятора, кгс/см2 0,35—2,0
Неравномерность, кгс/см2 0,2
Падение давления на полностью открытом
клапане (газообразный фреон-12,
р=1>0кгс1см2, расход 500 кг/ч), кгс/см2 Не более 0,2
Утечка через закрытый клапан (воздух,
Ар=6 кгс/см2), л/мин Не более 700
Давление рабочей среды, кгс/см2 .... До 16
Температура окружающей среды, °С . . —60Н-+65
Относительная влажность при ?=35°С, °/0 До 98
Габаритные размеры, мм 200x146x92
Вес, кг 5
Регулятор может эксплуатироваться в
условиях вибраций в диапазоне 25—40 гц при
амплитуде колебаний соответственно от 0,7 до
0,4 мм.
Э. А. УРБАНИК —
Тартуский приборостроительный завод
мики и организации производства
Ленинградского технологического института холодильной
промышленности М. М. Позиным написаны
учебники: «Организация и планирование
холодильных предприятий», «Экономика
холодильного хозяйства СССР».
Марк Маркович является автором
многочисленных статей в журнале «Холодильная
техника», посвященных актуальным проблемам
экономики холодильного хозяйства. Он
принимал активное участие в составлении
энциклопедического справочника «Холодильная
техника».
М. М. Позин участник Великой
Отечественной войны, награжден орденом «Красная
звезда» и медалями.
В 1967 г. приказом Министерства мясной и
молочной промышленности СССР он
награжден значком «Отличник Социалистического
соревнования мясной и молочной
промышленности».
Редакция журнала «Холодильная техника»
поздравляет Марка Марковича с юбилеем и
желает ему доброго здоровья и больших
творческих успехов в дальнейшей работе.
К 60-летию Марка Марковича Позина
31
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Наладка и пуск
На крупных распределительных и
производственных холодильниках для измерения и
регулирования температуры кипения в
испарительных системах, а также температуры
воздуха в охлаждаемых помещениях большое
распространение получили машины АМУР1.
Работа по наладке машины АМУР состоит
из следующих этапов.
Проверка качества монтажа.
При этом особое внимание необходимо
обратить на:
— подключение соединительных проводов к
машине и термометрам сопротивления;
— подключение исполнительных механизмов;
— правильность установки и подключения всех
блоков;
— установку и подключение прибора М-135;
— проверку состояния изоляции
соединительных проводов и кабелей;
— заземление машины.
Подгонка сопротивлений линий датчиков.
— Закоротить зажимы головки термометра
сопротивления;
— измерить суммарное сопротивление двух
проводов, входящих в плечи
измерительного моста, мостом постоянного тока
^сп-1 "Т" "сп-2 »
— определить сопротивление одного провода
путем деления полученной величины
сопротивления на два
р ^сп-1 + ^сп-2
/<сп— 2
— подобрать одинаковое сопротивление
подгоночных катушек для каждой точки
1 Г. М. Касаткина, В. К. Новик,
А. В. Карпов, В. С. Ужа н с к и й. Машина типа
АМУР для многоточечного автоматического
регулирования температуры. «Холодильная техника», 1961, № 1.
В. С. Ужанский. Автоматизация холодильных
установок. Изд-во «Пищевая промышленность», 1966.
32
машины АМУР
621.56-52
Проверка измерительных мостов.
— К каждому мосту вместо термометра
сопротивления присоединить магазин
сопротивления, которым иммитируется разбаланс
моста. На каждом проверяемом мосте обе-
гание останавливать. При этом нуль-орган
включает и отключает реле запоминания
(блок 311);
— проверить цепи мостов в случае нарушений
в работе.
Пуск цепей обегания.
— Подключить генератор ускоренных
импульсов;
— вынуть блок нуль-органа (блок 302);
— установить в положение «автоматическое»
тумблер выбора режима работы «В»
блоков 310;
— включить машину и пустить обегание.
Лампы на табло блоков 308 должны
зажигаться поочередно одна за другой, по
замкнутому циклу. Если блок не работает, его
необходимо заменить запасным, а неисправный
отправить на завод с рекламацией.
Проверка цепей запоминания.
— Выполнить те же подготовительные
операции, что и при проверке цепей обегания;
— подпаять тумблер-имитатор к штекерным
выводам 302-1-12; 302-1-13; 302-1-14 вместо
снятого регулятора (блок 302). Тумблером
имитируется замыкание н. о. контакта РВ-1
снятого нуль-органа реле верха РВ
C02-1-12 302-1-14); или н.о. контакта РС-1
реле низа PC C02-1-13, 302-1-14);
— тумблером «ЗТ» включить машину;
— тумблер-имитатор поставить в положение
н.о. (контакт РВ-1 замкнут);
— тумблер выбора режима работы (блок 310)
каждой точки поставить в положение
«автоматическое»;
— ключом «КЗ» запустить обегание;
— сбросить сигнализацию неисправностей;
— проверить включение сигнальных ламп
цепей запоминания в процессе обегания;
— вольтметром или контрольной лампой
проверить наличие напряжения на выходных
цепях каждой точки;
— тумблер выбора режима «В» (блок 310)
каждой точки поставить в положение
«ручное» (при этом должны отключиться все
сигнальные лампы цепей запоминания);
— тумблер «В» поставить в положение
«автомат» (по ходу обегания должны включаться
все сигнальные лампы цепей запоминания);
— перевести тумблер-имитатор в положение,
соответствующее замыканию н. о. контакта
РС-1, а затем проверить, отключены ли все
сигнальные лампы и нет ли напряжения на
выходных цепях машины.
Проверка и наладка генератора импульсов.
— Определить соответствие моментов
замыкания контактов I, II, III кулачков временной
диаграмме машины АМУР, ориентируясь
по шкале диска, сидящего на одной оси с
кулачками и имеющего деления в градусах;
— снять временную диаграмму генератора
импульсов с помощью секундомера, например
по форме, приведенной в табл. 1, и сличить
ее с аналогичной диаграммой, напечатанной
з инструкции к машине АМУР.
Таблица 1
Время, сек
12,3
9,1
2,0
0,7
Градусы
188
139
30,6
10,7
Примечание
360° соответствует
23,5 сек
В случае несоответствия сравниваемых
диаграмм необходимо провести корректировку.
Проверка и наладка показывающего
прибора.
— Подключить источник питания,
подсвечивающей шкалу прибора B,5 в);
— сфокусировать оптическую систему на
максимальное свечение показывающего
зайчика;
— механическим корректором установить нуль
прибора;
— подключить на вход прибора М-135
потенциометр КП-59 и проверить градуировку
прибора М-135 по прилагаемой табл. 2.
В случае несоответствия показаний крайних
точек поверяеш)го прибора таблице следует
откорректировать показания прибора в этих
точках путем изменения добавочного
сопротивления
/?Доб = 6950±5 ом\
Таблица 2
Оцифрованные точки
М-135, °С
—50
--45
—40
—35
-30
—25
—20
-15
—10
—5
1 ±0
Показания
КП-59, мв
+37,45
-33,55
-29,68
-25,86
-22,06 1
-18,30
-14,58
-10,38
-7,23
-3,59
±0
Оцифрованные точки
М-135, °С
+5
+10
+15
+20
+25
+30
+35
+40
+45
+50
Показания КП-59,
—3,56
—7,09
—10,59
-14,07
—17,52
—20,94
—24,32
—27,68
-31,01
—34,31
— после изменения сопротивления 7?ДОб
необходимо повторно проверить М-135;
— по полученным данным составить таблицу
погрешностей для всех точек шкалы М-135.
Проверка и наладка стабилизатора
измерения.
Нажать кнопку (ключ) КПС. Если при этом
стрелка показывающего прибора не
устанавливается на красную черту, включить
последовательно с нагрузкой (штепсельный разъем
№ 10 или № 20) прибор Ц-57;
— вместо сопротивления R\g присоединить
магазин сопротивлений Р-33;
— установить на приборе ток, равный 12 ма,
путем изменения сопротивления магазина
Р-33;
— после установки стрелки на красную черту
заметить сопротивление магазина и снятое
ранее сопротивление R\$ сделать точно
таким же, как замеченное. Проверку
повторить.
Проверка и наладка нуль-органа
(усилителя).
— Включить машину АМУР;
— включить систему обегания и остановить
обегание на произвольно выбранной точке;
— нажать кнопку на лицевой панели
нуль-органа (при этом вход нуль-органа замкнут
накоротко);
— поворотом лимба Rn на лицевой панели
нуль-органа найти положение, которому
соответствует включение реле верха
(контролируется включением сигнальной лампы
цепи запоминания данной точки в блоке
311);
— поворотом этого же лимба определить
положение, соответствующее включению реле
низа (контролируется отключением
сигнальной лампы цепи запоминания данной
точки в том же блоке);
— лимб корректора установить в среднее
положение и отпустить кнопку.
33
Если после этого нуль-орган не
балансируется, необходимо размагнитить его первый
каскад (магнитный усилитель) с помощью
размагничивающего устройства (кнопка и
сопротивление), расположенного на задней стенке нуль-
органа (блока 302). Делать это следующим
образом: нажать кнопку и 2—3 раза повернуть
ручку сопротивления влево и вправо до упора.
Затем проверку повторить. Если нуль-орган
по-прежнему не балансируется, необходимо
проверить режимы его электрических цепей.
Ток, потребляемый нуль-органом от
стабилизатора при напряжении 127 в, должен быть
порядка 120—130 ма. Напряжение на лампах
«Hi и Л2 электронного усилителя
характеризуется данными, приведенными в табл. 3.
Напряжение, в
Накала
Анода № 1
Анода № 2
Таблица 3
Лампа
Л,
-6,2
-130
-130
л2
-6,2
-170
-150
№ выводов
ламп, между
которыми
измеряется
напряжение
4 и 5
1 и 3
6 и 8
Обратный ток диодов Д7Г и Д7Ж (?Л)брг=
= 200 в) не должен превышать 0,3 ма. Два
реле РКМ-1, используемых во 2-м каскаде,
должны иметь параметры:
— напряжение срабатывания ?/Ср=10—18 в\
— напряжение отпускания Е/Отп = 0,3—0,7 ?/ср;
— ток срабатывания /Ср^6 ма.
Разность между Ucp этих реле не должна
превышать 1,5 в.
Напряжения на конденсаторах С4, С5, С7,
С10 и Си при сбалансированном нуль-органе
должны быть
{/,4=110 в; 1^=110 в; Uc7 = 0;
Ucio==\SO в и UC11 = 150 в.
Для проверки чувствительности нуль-органа
на вход подается напряжение ?/вх=100 мкв,
которое можно получить от батареи типа
КБС-1,5 в с делителем, составленным из
постоянного сопротивления 10 ком и переменного
проволочного резистора сопротивлением
порядка 1 ом. Тогда при срабатывании
нуль-органа напряжение на конденсаторе (С9 — UC9)
должно быть 22 в.
Проверка цепей контроля (блок 314).
^-
а) Цепь «земля датчика»:
— присоединить общий минус цепи питания
измерительных мостов через сопротивление
2 ком к т<лемме «земля» машины (создать
неисправность);
— тумблер «измерение» отключить;
— включить машину и запустить обегание.
Если цепь контроля «земля датчика»
исправна, сигнализация (звуковая и световая)
должна при созданной неисправности включаться на
каждой точке обегания.
б) Цепь «обнаружения обрыва
цепи датчика»:
— отсоединить общий минус цепи питания
мостовой схемы от клем!мы «общий вход»;
— включить машину и запустить обегание.
При этом сигнализация (световая и
звуковая) неисправности «обрыв цепи датчика»
должна включаться на каждой точке.
в) Цепь «контроля о б era ни я»:
— включить машину;
—<вынуть любой блок обегания; снять кожух
и подключить блок к машине через
удлинители;
— механически воздействуя на реле вынутого
блока, имитировать неисправности (не
бежит ни одна точка, бегут две точки). Во
всех этих случаях должна включаться
сигнализация (световая и звуковая)
неисправности «контроля обегания».
г) Цепь «контроля усилителя»:
1. Вынуть усилитель;
— включить машину и запустить обегание.
На точках реле контроля верха и реле
контроля низа должна включиться
сигнализация (световая и звуковая) неисправности
«контроля усилителя».
2. Поставить усилитель на место, повернуть
ручку корректора по часовой стрелке до
упора.
Сигнализация (световая и звуковая)
неисправности усилителя должна включиться на
точке реле контроля верха.
3. Повернуть ручку корректора до упора
против часовой стрелки.
Сигнализация (световая и звуковая)
неисправности усилителя должна включаться на
точке реле контроля низа.
д) Цепь «земля 24 в»:
— клемму 306-4К-9 (—24 в) через
сопротивление 3 ком соединить с клеммой «земля»;
— включить машину. При этом должна
включиться сигнализация неисправности «земля
24 в».
Такую же проверку произвести с фазой
+ 24 в (клемма 306-4К-10).
Для проверки и наладки машины АМУР
необходимы контрольно-измерительные приборы,
указанные в табл.. 4.
Для нормальной работы машины АМУР
необходимо:
34
— установить машину в специальном
помещении;
Примечание: Помещение должно быть
защищено от проникновения в него паров
аммиака (например, путем создания в нем
системой вентиляции подпора 0,1—0,2 кгс/см2).
Стены и потолок должны быть окрашены
масляной краской; пол — линолеум, пластик,
керамическая плитка. Эти меры необходимы для
защиты машины АМУР от пыли, которая
крайне вредна для ее работы.
— смонтировать ее в строгом соответствии с
заводской инструкцией1;
— после пуска машины ежедневно проверять
«нуль» усилителя (после того, как оператор
убедится в его неизменном положении,
проверку можно производить 1 раз в месяц);
— перед измерением температуры проверять
рабочий ток стабилизатора измерения;
— при эксплуатации особое внимание уделять
состоянию соединительных линий, измери-
Таблица 4
1 Описание и инструкция по монтажу и
эксплуатации машины АМУР. Завод «Энергоприбор», ЦБТИ, М.,
1966.
Приборы
Тип
Класс
точности
i55
Мост
Магазин
Потенциометр ,
Источник регулируемого
напряжения
Ампервольтметр
Электросекундомер
Мегомметр
МВУ-49
MCP-59
КП-59
ИРН-53
Ц-435
ПВ-53Л
М-1101
0,1
0,1
0,05
1,5—2,5
тельных цепей и термометров
сопротивления;
— при замене термометров сопротивлений
места соединения термометра спаять с
соединительной линией и места пайки залить
жидким парафином;
— периодически, не реже 1 раза в месяц,
проверять (надежность контактов с обратной
стороны блоков уставок.
Н. П. ЛЮБИМОВ, Ц. П. СЕРОШТАНОВ, С. Л. ГЕЛЛЕР,
С. В. ИЖА, П. Д. КУЛИКОВСКИЙ, Е. Л. РОЙЗМАН
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Опыт, заслуживающий распространения
А. Г. Бурмакин, Я. Д. Фалькович, Г. А. Судоплатов.
Производство замороженных продуктов на Киевском холодильнике № 1.
Изд-во «Пищевая промышленность», М., 1968, 104 стр. Цена 20 коп.
Книга знакомит с творческими успехами коллектива
Киевского холодильника № 1 — одного из первых
холодильников СССР, освоивших в промышленном
масштабе производство замороженных плодов, ягод,
овощей и кулинарных изделий.
В книге рассказывается о том, каких
положительных результатов может добиться коллектив
предприятия, если он не боится новшеств, предпочитает поиск
и эксперимент.
За период с 1945 г. по настоящее время на
предприятии освоено производство замороженного пюре
(клубничного, черносмородинового), замороженных
плодов и ягод в сахарном сиропе в бочкотаре и в мелкой
стеклотаре. Холодильник выпускает также
замороженные плоды (персики, черешню), ягоды (чернику,
крыжовник), бахчевые культуры (дыню, арбуз), овощи
(томаты, баклажаны, перец, каггусту и многие другие).
В книге рассматривается ряд рационализаторских
предложений, связанных с техническим
переоборудованием цехов, отдельных узлов и созданием новых
агрегатов.
Внедрение рационализаторских предложений
позволило повысить производительность труда против
плановой на 8,4% и снизить себестоимость продукции на
3,4%.
Описаны поточные линии, оснащенные
многометровыми транспортерами и горизонтальными,
вертикальными и наклонными конвейерами, насосами и дозаторами,
а также машинами различного назначения.
Книга рассказывает о том, как по инициативе
коллектива холодильник не только продает свои изделия
населению через магазины, но и энергично внедряет их
в сферу общественного питания. Это наборы
замороженных плодов и ягод для компотов и украинские
национальные блюда — вареники с творожной,
картофельной и другими начинками.
Представляет интерес организация в Киеве
фирменного магазина «Замороженные продукты», в
котором созданы все условия для высококультурной
торговли замороженными пищевыми продуктами.
Изданная книга может служить хорошим
руководством для всех работников торговых предприятий,
имеющих холодильное оборудование, и в основном для
предприятий, вырабатывающих замороженные пищевые
продукты.
В. М. МАКСУЕВ
35
Правила техники безопасности на аммиачных холодильных установках
VII. ПРИЛОЖЕНИЯ
П р и лож ение 1
Определения
Абсорбер — охлаждаемый водой аппарат для
поглощения паров аммиака.
Абсорбер затопленного типа — абсорбер, в котором
поверхность охлаждения погружена в раствор.
Абсорбер пленочного типа — абсорбер, в котором
поверхность охлаждения орошается водой.
Автоматические приборы (устройства) — приборы
(устройства), при помощи которых осуществляется
регулирование или управление холодильными системами
и установками без ьмешательства обслуживающего
персонала.
Автоматизированная холодильная установка —
установка с автоматизацией поддержания технологического
режима, управления работой компрессоров (и другого
оборудования) и защиты их от опасных режимов
работы.
Агрегатированная холодильная установка —
установка, состоящая из компреосорно-конденсаторных
агрегатов, укомплектованных маслоотделителями,
обратными клапанами, контрольно-измерительными приборами
и приборами автоматики.
Аккумулятор — см. осушитель.
Аппаратное отделение — специальное помещение,
в котором установлены аппараты и насосы
холодильной установки.
Вентиль запорный — служит для открывания или
закрывания прохода холодильного агента или
теплоносителя.
Вентиль регулирующий — регулирует подачу
жидкого холодильного агента из конденсатора в испаритель
и батареи.
Взрывонепроницаемое исполнение
электрооборудования — оболочки электрооборудования могут
выдержать наибольшее давление внутреннего взрыва
воспламеняемых газов и паров, которые могут проникнуть
извне и образоваться внутри оболочек, без повреждения
их и распространения внутреннего воспламенения через
зазоры или отверстия в окружающую взрывоопасную
среду, на которую оболочки рассчитаны.
Воздухоотделитель — аппарат для отделения
неконденсирующихся газов от холодильного агента и
удаления их из системы.
Всасывающая сторона — все аппараты и
трубопроводы, находящиеся под давлением всасывания и
расположенные в схеме между ¦ регулирующей станцией и
компрессором.
Всасывающий трубопровод (магистраль) — от
испарительной системы до всасывающего патрубка
компрессора.
Газоанализатор — прибор для автоматической
сигнализации и отключения холодильной установки при
недопустимом повышении концентрации паров аммиака
в воздухе машинного отделения.
Генератор — аппарат, в котором осуществляется
выпаривание аммиака из водоаммиачного раствора.
Генератор затопленного типа/— генератор, в котором
поверхность нагрева погружена в раствор.
Генератор пленочного типа — генератор, в котором
поверхность нагрева орошается раствором.
Дефлегматор — аппарат, охлаждаемый водой или
холодным крепким раствором.
Закрытое исполнение электрооборудования —
электрические машины, аппараты и приборы с корпусами,
защищающими внутренние части от попадания пыли и
не имеющими открытых отверстий.
Испаритель холодильной установки — аппарат для
охлаждения рассола или иной жидкости путем
испарения холодильного агента.
Клапан предохранительный — клапан,
открывающийся при недопустимом повышении давления в аппарате
(сосуде) или батарее с целью перепуска холодильного
агента или выпуска в атмосферу.
Конденсатор — аппарат для конденсации
(сжижения) паров холодильного агента.
Маслоотделитель — аппарат для отделения
смазочного масла от паров холодильного агента.
Маслособиратель — сосуд, в который перепускается
масло из одного или нескольких маслоотделителей или
аппаратов.
Машинное отделение — специальное помещение для
холодильных компрессоров или для совместного
размещения компрессоров, аппаратов и насосов. В машинном
отделении абсорбционных холодильных установок
размещаются все аппараты и насосы.
Нагнетательная сторона — все аппараты и
трубопроводы, находящиеся под давлением конденсации,
расположенные в схеме между компрессором и
регулирующей станцией.
Нагнетательный трубопровод (магистраль) —
участок трубопровода (магистрали) от нагнетательной
стороны компрессора до конденсатора.
Полуавтоматизированная холодильная установка —
установка с ручным обслуживанием компрессоров
(и др. оборудования) при наличии приборов
автоматической защиты компрессоров от опасных режимов
работы.
Обратный клапан — клапан, препятствующий
движению холодильного агента из конденсатора в
нагнетательный трубопровод.
Осушитель — аппарат с внутренним змеевиком,
устанавливаемый на всасывающей паровой стороне для
отделения частиц жидкого аммиака от паров и
испарения их за счет тепла жидкости, проходящей через
змеевик.
Отделитель жидкости — аппарат, устанавливаемый
на всасывающей паровой стороне для отделения частиц
жидкого холодильного агента от паров.
Переохладитель—аппарат для переохлаждения
жидкого холодильного агента.
Промежуточный сосуд — аппарат, устанавливаемый
на трубопроводе между ступенями сжатия
многоступенчатых компрессоров и служащий для промежуточного
охлаждения нагнетаемого пара.
Регулирующая станция — регулирующие вентили,
смонтированные на отдельном коллекторе вместе с
запорными вентилями.
Ресивер циркуляционный — сосуд, из которого
жидкий аммиак забирается насосом и подается в
испарительную систему.
Ресивер дренажный — сборник для слива аммиака
(и удаления масла и других примесей) из
испарительной системы и аппаратов (сосудов) холодильной
установки.
Теплообменник — противоточный аппарат, в
котором тепло горячего слабого раствора используется для
подогрева холодного крепкого раствора.
Трубопровод жидкого аммиака (магистраль) — уча-
36
сток трубопровода (магистрали) от конденсатора до
испарительной системы.
Указатель уровня жидкого холодильного агента —
прибор, показывающий высоту уровня жидкого агента
в аппарате (сосуде).
Приложение 2
Токсичные и взрывоопасные свойства
аммиака*
Химическая формула NH3
Молекулярный вес 17,03
Удельный вес жидкого аммиака при 0°С 0,64 кгс/л
Температуры:
кипения при атмосферном давлении —33,35°С
плавления —77,8°С
воспламенения 651 °С
На основании исследований Ленинградского
института гигиены труда и профзаболеваний аммиак
является удушливым газом, близким к хлору, но с более
резко выраженным воспалительным и омертвляющим
действием. При наличии опасных концентраций аммиака
происходят деструктивно-воспалительные и
некротические изменения слизистых оболочек глаз, верхних и
глубоких дыхательных путей, кожи. Глубокая деструкция
и некроз ткани способствуют быстрому присоединению
инфекционного заболевания, особенно при наличии
патогенной флоры (например, в легких). При этом
следствием отравляющего действия являются:
изменение давления крови (приближающееся к
отравлению окислами азота);
действие на сосудо-двигательный центр и сердечную
мышцу;
изменение слизистых оболочек желудка (без
непосредственного попадания аммиака);
возбуждение и угнетение нервной системы;
изменение со стороны крови — угнетение и
последующее резкое раздражение лимфатической системы при
отсутствии реакции со стороны лейкоцитов.
Наиболее серьезным осложнением может быть
моментальная остановка дыхания в фазе выдоха (реже
вдоха) вследствие спазмы голосовой щели.
При отравлениях аммиаком активизируется
туберкулез, возможны параличи и глухота.
Жидкий аммиак вызывает ожоги кожи. Большую
опасность представляет попадание аммиака в гл|аза.
Пары аммиака вызывают эритемы кожи.
Предельная санитарная норма наличия
аммиака в производственных
помещениях 0,02 мг\л
Порог восприятия обонянием 0,035 „
Концентрация, раздражающая горло ... 0,30
Концентрация, раздражающая глаза .... 0,5
Концентрация, вызывающая кашель ... 1,2
Максимально допустимая концентрация
при длительном пребывании 0,07
Вредное действие при длительном
пребывании 0,1
Максимально допустимая концентрация
при кратковременном пребывании . . . 0,2—0,35 „
Смертельный исход при воздействии в
течение от получаса до одного часа . . . 1,5—2,7 „
Особое значение в технике безопасности имеют
взрывоопасные свойства аммиака.
При объемной концентрации аммиака в воздухе
свыше 11% и наличии открытого пламени начинается
его горение.
* Использованы материалы доцента Ленинградского
технологического института холодильной
промышленности Н. А. Кяо.
Взрывоопасные концентрации лежат в пределах от
16 до 26,8 об.%. При нагревании смеси с воздухом до
100°С границы взрыва расширяются (от 14,5 до 29,5%).
Реакция протекает по формуле
4NH3 + 3 02 = 6H20 + 2N2.
Наиболее сильный взрыв дает смесь воздуха с 22%
аммиака.
Скорость взрыва (м/сек) аммиачно-воздушной смеси
ниже, чем у светильного газа, ацетилена или водорода,
и составляет при объемной концентрации аммиака в
воздухе (%):
%
17
22
26
м( се к
0,3
0,5
0,3
Наибольшее давление взрыва аммиачно-воздушной
смеси составляет около 4,5 ати.
Скорости и давления взрыва резко возрастают при
наличии в системе холодильной установки опасных
неконденсирующихся газов (водород, метан и др.) из-за
попадания воздуха и разложения смазочных масел при
высоких температурах нагнетания в компрессорах.
В условиях повышенных давлений растворимость
водорода в жидком аммиаке вдвое больше, чем в азоте.
Кроме того, он абсорбируется маслом. При
падении давления в регулирующем вентиле водород снова
становится свободным и вместе с парами аммиака
и масла поступает в компрессор. В этих условиях
возможно понижение нижнего предела взрывоопасной
концентрации, т. е. взрыв от любого источника зажигания
при сравнительно малых концентрациях.
Приложение 3
Правила устройства и безопасной
эксплуатации сосудов, работающих
под давлением
(Извлечение)
I. О б щ и е положения
II. Настоящие Правила определяют требования к
устройству, изготовлению, установке и содержанию
сосудов, работающих под давлением, и распространяются
на:
а) сосуды, работающие под давлением выше 0,7 ати
(без учета гидростатического давления), за
исключением указанных в п. 2;
б) цистерны и бочки, предназначенные для
перевозки сжиженных газов, давление паров которых при
температуре до 50°С превышает 0,7 ати, а также цистерны,
предназначенные для перевозки сжиженных газов при
атмосферном давлении, но опорожняемые путем пере-
давливания под давлением выше 0,7 ати;
в) баллоны, предназначенные для транспортировки
и хранения сжатых, сжиженных и растворенных газов
с рабочим давлением выше 0,7 ати.
2. Настоящие Правила не распространяются на:
а) приборы парового и водяного отопления;
б) сосуды емкостью не выше 25 л, у которых
произведение емкости в литрах на рабочее давление в
атмосферах составляет не выше 200.
При определении емкости сосудов, состоящих из
отдельных корпусов, соединенных между собой трубами
с внутренним диаметром не более 100 мм, каждый
корпус должен рассматриваться как отдельный сосуд;
в) части машин, не представляющие собой
самостоятельных сосудов, как, например, цилиндры
двигателей, паровых и воздушных машин и компрессоров, не-
отключаемые промежуточные холодильники и масловла-
гоотделители компрессорных установок, представляю-
37
щие собой одно целое с компрессором, воздушные
колпаки насосов, амортизационные стойки и подкосы на
самолетах и т. п.;
г) трубопроводы для газов, паров и жидкостей;
д) сосуды из неметаллических материалов;
е) трубчатые печи;
ж) сосуды, состоящие из труб с внутренним
диаметром не более ГЭС мм без коллекторов, а также с
коллекторами, выполненными из труб г внутренним
диаметром не более 150 мм;
з) сосуды, работающие под вакуумом;
и) индивидуальные вулканизаторы типа ИВП, ИВ К,
предназначенные для вулканизации покрышек и камер;
к) сосуды, работающие под давлением воды при
температуре не свыше 115°С, а также сосуды,
работающие под давлением других неедких, неядовитых и
невзрывоопасных жидкостей при температуре, не
превышающей точки кипения при давлении 0,7 ати;
л) воздушные резервуары автотормозного
оборудования паровозов;
м) сосуды специального назначения военного
ведомства;
н) сосуды, используемые для
научно-экспериментальных целей, емкостью 25 л и не менее, независимо от
рабочего давления и температуры.
3. За правильность конструкции сосуда, за расчет его
прочности и выбор материала, за качество
изготовления и монтажа, а также за соответствие сосуда
настоящим Правилам отвечает организация, выполнявшая
соответствующие работы.
4. Все изменения проекта в процессе изготовления
или монтажа зосуда должны быть письменно
согласованы между проектной организацией и организацией,
потребовавшей изменения проекта.
III. Изготовление сосудов
А. Общие 1 ребования
21. Изготовление сосудов, цистерн, бочек и баллонов,
работающих под давлением, должно производиться на
предприятиях, располагающих техническими средствами,
обеспечивающими качественное изготовление и контроль
указанных изделий в соответствии с требованиями
настоящих Правил, ТУ и ГОСТов, а также имеющих на
это разрешение местного органа Госгортехнадзора
СССР или соответствующих республиканских или
ведомственных органов котлонадзора.
Разрешение на изготовление сосудов и их элементов,
работающих под давлением, выдается предприятиям в
соответствии с действующей «Инструкцией о порядке
надзора за изготовлением объектов котлонадзора»
Госгортехнадзора СССР.
22. Технические условия на изготовление сосудов, их
элементов и арматуры, работающих под давлением,
должны быть согласованы и утверждены в порядке,
установленном министерством, в ведении которого
находится завод-изготовитель.
23. Сосуды, цистерны, бочки, баллоны, на которые
имеются специальные ГОСТы, должны изготовляться в
полном соответствии с требованиями, указанными в
этих ГОСТах.
24. При выпуске сосудов с заводов-изготовителей к
ним должны быть прикреплены на видном месте
металлические пластинки с обозначением: ^
а) наименования завода-изготовителя;
б) номера сосуда по списку завода;
в) года изготовления;
г) рабочего давления, кгс/см2;
д) наибольшей температуры стенки (если
температура превышает 250°С) и наименьшей (если температура
среды ниже —30°С).
25. На каждый изготовленный сосуд, подлежащий
действию настоящих Правил, заводом-изготовителем
или организацией, изготовившей сосуд, должен быть
составлен и передан заказчику паспорт установленной
формы (в одном экземпляре), за исключением запасных
воздушных резервуаров автотормозов
железнодорожного подвижного состава и воздушных резервуаров
пневматического оборудования саморазгружающихся
вагонов, железнодорожных кранов, автомобилей и других
транспортных средств, на которые паспорта не
составляются.
IV. Гидравлическое испытание
1106. Гидравлическое испытание сосудов и их
элементов производится с целью проверки их прочности и
плотности.
107. Гидравлическое испытание и внутренний осмотр
сосудов, отправляемых с заводов-изготовителей в
собранном виде (не требующих на месте установки сварки
или пайки элементов, работающих под давлением),
должно производиться на заводах-изготовителях
специально выделенными работниками ОТК заводов.
108. Гидравлическое испытание литых, кованых и
сварных сосудов на заводе-изготовителе должно
производиться давлением, приведенным в таблице.
Наименование сосуда
Рабочее
давление Р, ати
Пробное давление на
заводе-изготовителе
Все сосуды, кроме
литых
То же ... .
Литые сосуды
Ниже 5
5 и выше
Независимо
от давления
1,5 Р, но не
менее 2 ати
1,25 Р, но не
менее Р + 3 ати
1,5 Р, но не
менее 3 ати
сосуды, предназначенные для раооты с температурой
стенки свыше 400°С, кроме литых, подвергаются
гидравлическому испытанию на заводе-изготовителе
давлением, превышающим рабочее не менее чем в 1,5 раза.
Величина пробного гидравлического давления,
превышающего 1,5 Р, устанавливается проектной организацией.
Литые эосуды, предназначенные для работы с
температурой стенки свыше 400°С, должны подвергаться
на заводе-изготовителе гидравлическому испытанию
давлением, превышающим рабочее в 2 раза.
Сосуды, на которые имеются специальные ГОСТы,
должны испытываться давлением, указанным в этих
ГОСТах, а арматура — в соответствии с ГОСТом
356—52.
Сосуды, подлежащие покрытию эмалью, должны
подвергаться гидравлическому испытанию пробным
давлением до наложения эмали. После наложения эмали эти
сосуды могут подвергаться гидравлическому испытанию
давлением, предусмотренным техническими условиями,
но не менее рабочего давления.
V. Требования к установке сосудов
132. Установка сосуда должна обеспечивать доступ
ко всем частям, возможность осмотра, ремонта и
очистки как с внутренней, так и с наружной стороны.
133. Установка сосудов-емкостей с заглублением их
в грунт разрешается при условии защиты их стенок от
коррозии надлежащим антикоррозийным покрытием и
обеспечения доступа к арматуре.
1134. Для удобства обслуживания, осмотра и
ремонта сосудов должны быть устроены площадки и
лестницы. Указанные устройства не должны нарушать
прочность и устойчивость сосуда, а приварка их к со-
38
суду должна быть выполнена по проекту в
соответствии с требованиями настоящих Правил.
135. Установка сосудов должна исключать
возможность их опрокидывания.
136. Наружная поверхность сосудов, изготовленных
из стали, должна быть предохранена от коррозии.
137. На каждый сосуд после его установки и
регистрации должны быть нанесены краской на видном
месте или на специальной табличке фор>матом не менее
200x150 мм следующие данные:
а) регистрационный номер;
б) разрешенное давление;
в) дата (месяц и год) следующего внутреннего
осмотра и гидравлического испытания.
VI. Регистрация
138'. Сосуды, подлежащие действию настоящих
Правил, должны быть до пуска в работу зарегистрированы
в органах Госгортехнадзора СССР или в
республиканских, и ведомственных органах котлонадзора по
принадлежности. Это требование не распространяется на
сосуды, указанные в ст. Л39 настоящих Правил.
139. Регистрации в органах Госгортехнадзора
РСФСР не подлежат:
а) сосуды, работающие под давлением неедких,
неядовитых и невзрывоопасных сред, при температуре
стенки не выше 200°С, у которых произведение емкости
(V) в литрах на давление (Р) в атмосферах
(избыточных) не превышает 5000, а также сосуды, работающие
под давлением едких, ядовитых и взрывоопасных сред
с указанной выше температурой, у которых
произведение PV не превышает 500.
При исчислении произведения емкости на давление
для сосудов, состоящих из отдельных корпусов,
соединенных между собой трубками с внутренним диаметром
не свыше 100 мм, каждый корпус должен
рассматриваться как отдельный сосуд;
б) разделительные колонны для воздуха, а также
аппараты, непосредственно связанные с ними, как-то:
теплообменники разделительных аппаратов (колонны),
конденсаторы-испарители, испарительные сосуды;
•в) сосуды холодильных установок;
г) сосуды, представляющие собой неотъемлемую
часть трубопроводов для пара и горячей воды;
д) резервуары воздушных электрических
выключателей;
е) баллоны для транспортировки и хранения сжатых,
сжиженных и растворенных газов и бочки для
перевозки сжиженных газов, указанные в пп. «б» и «в» ст. 1
настоящих Правил;
ж) воздушные резервуары автотормозов грузовых и
пассажирских железнодорожных вагонов, мотовозов,
тепловозов, электровозов, а также резервуары
пневматического оборудования саморазгружающихся вагонов,
железнодорожных кранов, автомобилей и других
транспортных средств;
з) генераторы (реакторы) для получения водорода
гидрометеорологической службы;
и) сосуды, включенные в закрытую систему добычи
нефти (фонтанные и замерные трапы, газосепараторы
и т. п.).
VII. Техническое освидетельствование
149. Каждый сосуд, на который распространяется
действие настоящих Правил, должен подвергаться
техническим освидетельствованиям (внутренним осмотрам
и гидравлическим испытаниям) до пуска в работу,
периодически в процессе эксплуатации и досрочно после
ремонта.
При невозможности (по конструктивным
особенностям сосуда) проведения внутреннего осмотра
последний заменяется гидравлическим испытанием и осмотром
в доступных местах.
150. Техническое освидетельствование сосуда до
пуска его в работу имеет целью установить, что сосуд,
схема включения его, организация обслуживания и
техническая документация соответствуют настоящим
Правилам.
Внутренний осмотр и гидравлическое испытание
вновь устанавливаемых сосудов, имеющих насадки или
сложные внутренние устройства, которые трудно
удалять перед внутренним осмотром или которые
препятствуют заполнению сосуда водой, разрешается не
производить, если сосуды подвергались техническому
освидетельствованию на заводе-изготовителе и не получили
повреждений при транспортировке на место установки
и если монтаж этих сосудов производился без
применения сварки или пайки элементов, работающих под
давлением.
151. Сосуды, подлежащие регистрации в органах
Госгортехнадзора РСФСР, должны подвергаться
периодическим техническим освидетельствованиям инженером-
контролером (инспектором):
а) ^внутреннему осмотру, проводимому не реже чем
через каждые четыре года. Этим осмотром выявляются
состояние внутренних и наружных поверхностей сосуда
и влияние среды на стенки сосуда;
б) гидравлическому испытанию, проводимому не
реже чем через каждые восемь лет, с предварительным
внутренним осмотром.
1152. Сосуды должны подвергаться внеочередным
(досрочным) ^освидетельствованиям (внутреннему осмотру
и гидравлическому испытанию) в следующих случаях:
а) после реконструкции или ремонта с постановкой
заплат или накладок, выправкой выну чин, заменой
отдельных листов, а также при применении сварки или
пайки отдельных частей сосуда, работающих под
давлением;
б) если сосуд перед пуском в работу находился в
бездействии более одного года, за исключением случаев
складской консервации, при которой
освидетельствование сосудов обязательно перед пуском при хранении
свыше трех лет;
в) если сосуд был демонтирован и установлен на
новом месте;
г) перед наложением на стенки сосуда защитного
покрытия, если таковое производится предприятием —
владельцем сосуда;
д) если по состоянию сосуда такое
освидетельствование окажется необходимым по усмотрению инженера-
контролера (инспектора) или лица, ответственного за
безопасное действие сосуда, с представлением
обоснования.
153. Инженер-контролер Госгортехнадзора СССР или
инспектор соответствующего республиканского или
ведомственного органа котлонадзора должен производить
следующие технические освидетельствования сосудов,
зарегистрированных в органах надзора:
а) освидетельствование вновь устанавливаемых
сосудов, если эти сосуды не подвеогались
освидетельствованию на заводе-изготовителе или если их монтаж
производился с применением сварки, пайки, вальцовки
элементов, работающих под давлением;
б) периодическое освидетельствование сосудов,
находящихся в эксплуатации;
в) внеочередные (досрочные) освидетельствования
сосудов в случаях, указанных в ст. 152 настоящих
Правил.
Техническое освидетельствование сосуда инженером-
контролером (инспектором) должно производиться в
присутствии лица, ответственного за безопасное
действие сосуда, или выделенного вместо него представителя
39
администрации предприятия из лиц
инженерно-технического персонала.
154. Предприятия — владельцы сосудов должны
производить:
а) внутренний осмотр и гидравлическое испытание
вновь устанавливаемых сосудов, подлежащих действию
настоящих Правил, за исключением указанных в п. «а»
ст. 153, первичное освидетельствование которых
производит инженер-контролер (инспектор);
б) внутренний осмотр всех сосудов (регистрируемых
и не регистрируемых в органах надзора) не реже чем
через каждые 12 месяцев при ремонте или вскрытии
сосуда, связанном с удалением из него рабочей среды,
за исключением сосудов, работающих со средой, не
вызывающей коррозии металла, которые должны
подвергаться внутреннему осмотру предприятием не реже чем
через каждые два года.
Сосуды, имеющие сложные внутренние съемные
устройства, которые надлежит удалять при внутренних
осмотрах (колонны синтеза аммиака, реакторы
каталитического крекинга и производства искусственного
жидкого топлива и т. п.), по согласованию с местными
органами надзора разрешается подвергать осмотру в сроки,
установленные производственной инструкцией, но не
реже чем через каждые два года;
в) гидравлические испытания с предварительным
внутренним осмотром сосудов, указанных в ст. 139
настоящих Правил, — не реже чем через каждые 8 лет.
Гидравлическое испытание сосудов, не доступных к
внутреннему осмотру, должно производиться не реже
чем через каждые два года.
Проведение технического освидетельствования
должно быть возложено приказом по предприятию
(учреждению) на представителя технической администрации,
осуществляющего надзор за сосудами, и должно
производиться в присутствии лица, ответственного за их
исправное состояние и безопасное действие.
Внутренний осмотр сосудов, зарегистрированных в
органах надзора, должен производиться в соответствии
с графиком, утвержденным администрацией
предприятия. Результаты этих осмотров должны оформляться
актами.
155. Сосуды, работающие с опасными для здоровья
людей газами или жидкостями, должны подвергаться
админисграцией предприятия — владельца сосуда
испытанию на герметичность; такое испытание
проводится в соответствии с производственной инструкцией
воздухом или другими инертными газами давлением,
равным рабочему давлению сосуда.
I16C. Сосуды, работающие с опасной для здоровья
людей средой, до начала производства внутри них
каких-либо работ, а также перед внутренним осмотром
должны быть подвергнуты специальной обработке
(нейтрализация, дегазация и т. п.) в соответствии с
инструкцией предприятия по технике безопасности.
161. При работе внутри сосуда (внутренний осмотр,
ремонт, чистка и т. п.) должны применяться безопасные
источники света, например переносные электролампы с
напряжением не свыше 12 в, а при взрывоопасных
средах — взрывобезопасные осветительные приборы в
соответствии с инструкцией по технике безопасности
предприятия.
При осмотре внутренних поверхностей сосуда
употребление керосиновых и иных ламп с
легковоспламеняющимся веществом не разрешается.
162. Сосуды высотой свыше 2 м перед внутренним
осмотром должны быть оборудованы приспособлениями,
обеспечивающими безопасный доступ к осмотру всех
их частей.
163. При внутренних осмотрах сосудов должно быть
обращено внимание на следующие возможные дефекты:
а) на внутренней и наружной поверхностях
сосуда — трещины, надрывы, коррозия стенок, особенно в
местах отбортовок и вырезов, выпучины, отдулины,
преимущественно у сосудов с рубашками, а также у
сосудов с огневым или электрическим обогревом; раковины
в литых сосудах;
б) в сварных швах — дефекты сварки, трещины,
надрывы, протравления; в заклепочных швах —
трещины между заклепками, обрывы головок, следы
пропусков, надрывы в кромках склепанных листов,
коррозионные повреждения клепаных шеов (зазоры под
кромками склепанных листов и под заклепочными
головками), особенно у сосудов, работающих с кислотами и
щелочами;
в) в сосудах с защищенными поверхностями —
разрушения футеровки, в том числе и неплотности слоев
футеровочных плиток; выпучины, трещины в
гуммированном, свинцовом или ином покрытии, скалывания
эмали, трещины и отдулины в металлических вкладышах,
дефекты в металле стенок сосуда в местах
повреждения защитного покрытия.
166. В тех случаях, когда проведение
гидравлического испытания невозможно (большие напряжения от веса
воды в фундаменте, в междуэтажных перекрытиях или
в самом сосуде, трудность удаления воды, наличие
внутри сосуда футеровки, препятствующей заполнению
сосуда водой), разрешается заменять гидравлическое
испытание пневматическим (воздухом или каким-либо
инертным газом) на такое же пробное давление, как и
при гидроиспытании. Этот вид испытания допускается
только при условии положительных результатов
тщательного внутреннего осмотра, проверки прочности
сосуда оасчетом.
167. При пневматическом испытании принимаются
меры предосторожности: вентиль на наполнительном
трубопроводе от источника давления и манометры
выводятся за пределы помещения, в котором находится
испытываемый сосуд, а люди на время испытания сосуда
пробным давлением удаляются в безопасные места.
Под пробным давлением сосуд должен находиться в
течение 5 мин, после чего давление постепенно снижают
до рабочего, при котором и производят осмотр сосуда
с проверкой плотности его швов и разъемных
соединений мыльным раствором или другим способом.
Обстукивание сосуда под давлением при пневматическом
испытании запрещается.
163. Сосуд признается выдержавшим испытание,
если:
а) в нем не окажется признаков разрыва;
б) не замечается течи, а при пневматическом
испытании пропуска газа. Пропуск через неплотности
арматуры, а также выход воды через заклепочные швы в
виде пыли или капель «слезок» течью не считаются;
в) не замечается остаточных деформаций после
испытаний.
При появлении «слезок», потения или пропуска газа
в сварных швах или стенках сосуд признается не
выдержавшим испытание.
VIII. С о дер ж а н и е и обслуживание
сосудов
73. Администрация предприятия (учреждения)
обязана содержать сосуды в соответствии с требованиями
настоящих Правил, обеспечивая безопасность
обслуживания и надежность работы сосудов.
Лицо, ответственное за безопасное действие сосуда,
должно назначаться приказом по предприятию
(учреждению) из технического персонала предприятия.
174. Обслуживание сосудов может быть поручено
лицам, достигшим 18-летнего возраста, прошедшим
медицинское освидетельствование, производственное
обучение, проверку знаний в квалификационной комиссии
и инструктаж по безопасному обслуживанию coevno*
40
Состав квалификационной комиссии назначается
руководством организации или предприятия,
проводившего обучение, с включением в комиссию представителя
предприятия или объединения, для которого готовились
кадры.
Участие в работе этой комиссии
инженера-контролера (инспектора) не обязательно.
Результаты проверки знаний персонала,
обслуживающего сосуды, должны оформляться протоколом,
подписанным председателем и членами квалификационной
комиссии.
Лицам, сдавшим испытания, должны быть выданы
соответствующие удостоверения за подписью
председателя комиссии..
175. Администрация предприятия должна
разработать инструкции по безопасному обслуживанию сосудов
и вывесить их на видном месте, а также выдать
каждому аппаратчику соответствующую инструкцию на
руки.
A76. Периодическая проверка знаний персонала по
обслуживанию сосудов должна производиться лицом,
ответственным за безопасное действие сосудов, не реже
чем через каждые 12 месяцев. Результаты проверки
должны заноситься в специальный журнал с отметками
о дате проверки и оценке знаний каждого из
проверенных лиц обслуживающего персонала за подписью лица,
производившего проверку.
Администрация предприятия (цеха) не должна
допускать к обслуживанию сосудов лиц, не обладающих
знаниями, необходимыми для безопасной эксплуатации
этих сосудов.
1177. Запрещается во время действия сосуда
проведение ремонтных работ этого сосуда или работ,
связанных с ликвидацией расстройства соединений отдельных
его элементов, находящихся под давлением.
172. Проверка исправности действия
предохранительных клапанов, манометров и другой арматуры сосуда
должна производиться обслуживающим персоналом в
соответствии с инструкцией по безопасному
обслуживанию сосудов.
•179. Администрацией предприятия (цеха) должны
быть приняты необходимые меры к прекращению
работы сосуда в следующих случаях:
а) если давление в сосуде поднимается выше
разрешенного несмотря на соблюдение всех требований,
указанных в инструкции по обслуживанию;
б) при неисправности предохранительных клапаноз;
в) если в основных элементах сосуда будут
обнаружены трещины, выпучины, значительное утончение
стенки, пропуски или потение в сварных швах, течи в
заклепочных и болтовых соединениях, разрыв прокладки;
г) при возникновении пожара, непосредственно
угрожающего сосуду, находящемуся под давлением;
д) при неисправности манометра и невозможности
определить давление по другим приборам;
е) при снижении уровня жидкости ниже
допустимого в сосудах с огневым обогревом;
ж) при неисправности или при неполном количестве
крепежных деталей крышек и люков;
з) в других случаях, предусмотренных инструкцией
по безопасному обслуживанию сосудов.
IX. Контроль за соблюдением правил
при эксплуатации сосудов
180. Контроль за соблюдением правил котлонадзора
при эксплуатации сосудов осуществляется местными
органами Госгортехнадзора СССР и соответствующими
республиканскими и ведомственными органами
котлонадзора путем периодических обследований
предприятий.
Обследование имеет целью установить, что сосуды
содержатся в соответствии с настоящими Правилами.
181. При обследовании инженер-контролер
(инспектор) проверяет:
а) выполнение предыдущих предписаний инженера-
контролера (инспектора);
б) наличие и исправность требуемой Правилами
арматуры и состояние сосудов путем непосредственного их
осмотра;
в) содержание и обслуживание сосудов, обученность
обслуживающего персонала, а также знания персонала
на рабочем месте;
г) наличие на рабочих местах инструкций по
обслуживанию сосудов.
1182. Сроки проведения обследований предприятий
или их цехов (участков) устанавливаются местными
органами Госгортехнадзора СССР, республиканскими и
ведомственными органами котлонадзора с таким
расчетом, чтобы каждый сосуд, зарегистрированный в
органах котлонадзора, был охвачен обследованием не реже
чем через 12 месяцев.
Содержание сосудов, не подлежащих регистрации в
органах котлонадзора, проверяется в выборочном
порядке.
Осмотр сосудов производится во время их работы.
183. Работа сосуда должна быть запрещена, если
истек срок очередного освидетельствования или
выявлены дефекты, угрожающие надежной и безопасной его
работе, о чем должна быть произведена запись в
паспорте сосуда с указанием причины запрещения.
184. При выявлении среди обслуживающего
персонала лиц, не прошедших производственного обучения
соответственно занимаемой ими должности или
обладающих неудовлетворительными знаниями,
инженер-контролер (инспектор) должен потребовать отстранения их от
работы.
,185. Обследование должно производиться в
присутствии представителя технической администрации и лица,
ответственного за исправное состояние и безопасное
действие сосудов. Результаты обследования каждого
сосуда должны быть записаны в его паспорт.
Помимо этого, составляется общий акт обследования
объектов котлонадзора на данном предприятии с
указанием количества осмотренных объектов, выявленных
дефектов по каждому объекту в отдельности, а также
предписаний по устранению дефектов.
Один экземпляр акта передается директору или
главному инженеру предприятия.
¦
МОРОЗИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ
ВОЗДУШНЫЕ КОНВЕЙЕРНЫЕ МОРОЗИЛЬНЫЕ
УСТАНОВКИ
Аппарат LBH-25 «Кю л ь а в то м а т» (ГДР)
воздушного типа, с охлаждающими батареями
непосредственного испарения (рис. 1). Предназначен для
замораживания блоков из целых рыб или рыбного филе.
Аппарат установлен на судах типа «Атлантик», где
работает на аммиаке. Fro можно применять и в
стационарных условиях для замораживания субпродуктов, яаь
лованного мяса в блоках, фруктовой пульпы и др.
Аппарат LBH-25 состоит из шести секций: передней
загрузочно-разгрузочной, четырех средних с
охлаждающими батареями и вентиляторами, задней поворотной.
Каркас аппарата подвергнут горячей оцинковке.
К звеньям четырех бесконечных цепей прикреплены 414
сребренных блок-форм, вмещающих по 10 кг рыбы.
Блок-формы передвигаются двумя параллельными
рядами, при этом в каждом из двух замкнутых витков
конвейера 207 блок-форм. Аппарат очень компактен,
поскольку охлаждающие батареи размещены между
прямой и обратной ветвями конвейера.
Блок-формы крепятся в вертикальном положении
к звеньям цепей специальными захватами, что
позволяет автоматически выводить и вводить блок-фо,рму
в линию конвейера при ее загрузке и разгрузке.
Конвейер приводится в движение от гидравлического
привода. При остановке рычаг выводит блок-форму на
платформу, которая опускает ее в ванну с подогретой
водой для отделения блока продукта. Выйдя из ванны,
блок-форма перевертывается и блок выпадает на
поперечный транспортер.
Загрузку блок-форм рыбой из бункеров выполняют
двое рабочих. На эту операцию отводится 73 секунды.
Крышка блок-формы запирается поворотными
подпружиненными за_мками (рис. 2). Конструкция замков
позволяет автоматически закрывать и открывать
крышку, а также дает возможность продукту расширяться
при замораживании. Это одно из основных
конструктивных решений, определивших в целом успех
аппарата LBH-25.
Рис. 2. Аппарат LBH-25 (вид со стороны загрузки
и разгрузки):
1 — блок-форма; 2 — замки блок-формы.
Основные характеристики аппарата LBH-25
Номинальная производительность при
замораживании рыбы от+10 до—22°С за 22 ч
работы, т 22,5
Расход холода, ккал\ч 128000
Температура кипения аммиака, °С —40
Установочная мощность
электродвигателей, кет : 40
Рис. 1. Конвейерный аппарат LBH-25:
/ — устройство для загрузки и разгрузки; 2—привод;
3 — средние секции; 4 — воздухоохладитель; 5 —
вентилятор; 6 — термоизоляция; 7 — поворотная
секция; 8 — устройство для оттаивания блок-формы
погружением в воду.
46
Размеры блока рыбы, мм:
Длина 786—792
шиРина * 236—242
л высота 60—65
Расчетный вес блока рыбы, кг 10
Габаритные размеры аппарата, мм:
Длина 14700
ширина 2500
_ высота 2400
Вес аппарата без обшивки и фундамента, т 28
Аппарат голландской фирмы «Де Схель-
де» (рис. 3) предназначен для замораживания рыбы
и других продуктов в блоках. Установлен на
производственных рефрижераторах типа «Рембрандт».
В аппарате 284 сдвоенные блок-формы вместимостью
по 20 кг рыбы BX10 кг). Крышки блок-форм легко
снимаются и снабжены пружинными замками. Правая и
левая крышки сдвоенной блок-формы между собой не
соединены.
Для увеличения охлаждаемой поверхности
блок-формы и крышки оребрены.
7 9 8 11 10 Ь 12
Цепной конвейер в грузовом отсеке имеет восемь
рядов по вертикали. На всем пути через грузовой отсек
блок-формы сохраняют горизонтальное положение.
Скорость движения конвейера регулируется
бесступенчатым вариатором. Обычно она равна 30 см/мин, но
может быть увеличена. Мощность электродвигателя
привода 5 кзт. Продукт загружают и выгружают с
передней торцевой стороны аппарата. Двое рабочих с
помощью автоматических весов загружают рыбу в
непрерывно движущиеся блок-формы, разравнивают ее и
закрывают крышками. Загруженные блок-формы движутся
вниз и поступают по нижней ветви конвейера в
грузовой отсек аппарата. Блок-формы с замороженной рыбой
поступают по верхней ветвя конвейера и проходят под
обогревающими крышку электрогрелками мощностью
18 кет. Замки крышек автоматически открываются,
выступы крышек попадают на специальные направляющие,
крышки снимаются с форм и соскальзывают к месту
загрузки.
Блок-формы без крышек перемещаются в
перевернутом положении под инфракрасными лампами
мощностью 36 кет и блоки рыбы подтаиваются и выпадают из
/
Рис. 3. Скороморозильный конвейерный аппарат «Де Схельде»:
1 — блок-формы; 2 — проход и воздуховод; 3 — охлаждающие батареи; 4 —
вентиляторы; 5 — конвейерные цепи; 6 — приводные и направляющие колеса; 7 — весы; 8 —
электрогрелка для отделения крышки; 9 — направляющие для крышек блок-форм; 10 —
электрогрелка для отделения блока; // — транспортер; 12 — распылитель моечного
устройства.
47
Рис. 4. Схема конвейерного
скороморозильного аппарата фирмы «Линде»:
1 — конвейер; 2 — передний лифт;
3 — задний лифт; 4 — передняя
толкающая рама; 5 — задняя толкающая
рама; 6 — стойка для крепления
переднего гидравлического цилиндра; 7 —
стойка для крепления заднего
гидравлического цилиндра; 8 — подъемный
стол; 9 — поддон; 10 — гидравлический
цилиндр; 11 — окно для ввода
продукта; 12 — окно для вывода продукта;
13 — продукт в блок-формах или
противнях; 14 — воздухоохладители,
вентиляторы и поддон; 15 — перегородка;
16 — изоляция.
них на поперечный транспортер. Порожние блок-формы
в перевернутом положении проходят через спринклерное
моечное устройство.
Поперечная циркуляция воздуха в грузовом отсеке
создается шестью вентиляторами по 5 кет с
вынесенными электродвигателями. Охлаждающие батареи
работают на непосредственном испарении аммиака.
Производительность аппарата «Де Схельде» 25 т
рыбы за 22 ч работы.
Аппарат фирмы «Линде» (рис. 4)
предназначен для замораживания рыбы и других продуктов в
блоках. По два аппарата установлены на судах типа
«Рыбацкая слава». На выставке «Инрыбпром-68» была
представлена модель такого аппарата для
замораживания птицы и сдвоенная блок-форма для рыбы.
Загрузка и разгрузка осуществляются в передней
части аппарата. Блок-формы поднимаются элеватором на
верхнюю полку. Передняя и задняя рамы совершают
попеременное возвратно-поступательное движение от
гидравлического привода. Передняя рама перемещает
блок-формы назад по нечетным полкам (считая сверху).
Задняя рама перемещает блок-формы вперед по четным
полкам. Крайние блок-формы опускаются задним (или
передним) лифтом на высоту одной полки.
Таким образом, каждая блок-форма совершает зиг-
газообразный путь сверху вниз по всем полкам.
Аппарат хорошо механизирован и автоматизирован.
При замораживании 50 т рыбы в сутки его обслуживают
пять рабочих включая занятых упаковкой
замороженного продукта.
ПЛИТОЧНЫЕ СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЕ АППАРАТЫ
Горизонтально-плиточные аппараты. Горизонтально-
плиточные аппараты фирмы «Д ж эк стон»
(Англия) предназначены для быстрого замораживания
различных пищевых продуктов.
В аппаратах используется система либо с
принудительной, либо с естественной циркуляцией
холодильного агента. На аппаратах с естественной циркуляцией
смонтированы отделители жидкости. В этих аппаратах
время замораживания продукта несколько больше, но
стоимость их меньше, чем стоимость аппаратов с
искусственной циркуляцией в комплекте с необходимым
оборудованием. Аппараты могут быть использованы как в
судовых, так и в береговых условиях. В первом случае
два гидроподъемника плит располагаются сбоку, во
втором — один сверху над плитами.
Аппараты небольшой производительности
выпускаются со встроенными компрессор-конденсаторными
агрегатами. Конденсаторы в таких аппаратах могут быть
с водяным и с воздушным охлаждением. По заказу
потребителей фирма поставляет эти аппараты и без
компрессор-конденсаторного агрегата.
Изолированный полистиролом толщиной 100 мм
корпус аппаратов с внутренней и наружной сторон обшит
оцинкованными металлическими листами. Двери
утопленного типа. В местах уплотнений шарнирно
открывающихся дверей встроены низковольтные нагреватели для
предотвращения их примерзания.
С целью уменьшения площади для обслуживания
в судовом аппарате двери заменены двойным
занавесом, который передвигается на роликах.
Гидравлические системы рассчитаны на создание
давления на продукт в пределах 0,07—0,3 кгс/см2.
Аппараты снабжены подносами из листового
алюминиевого сплава для укладки продукта.
Выпускаются аппараты, содержащие от 6 до 21
морозильных плит, производительностью от 1 до 25
т/сутки. Плиты из стали или из алюминиевого сплава. В
качестве холодильного агента можно использовать
аммиак, фреон или рассол.
Рис. 5. Горизонтально-ллиточный аппарат фирмы
кДжэкстон» с боковым расположением
гидроподъемников.
На рис. 5 показан один из горизонтально-плиточных
ашаратов фирмы «Джэкстон» с боковым
расположением гидроподъемников.
Фирма «С а б р о» выпускает четыре модели го-
ризэнтально-плиточных аппаратов семи различных
размера. Плиты изготовляются из стали с гальваническим
покоытием или из стойкого к морской воде
алюминиевой сплава.
Аппараты (рис. 6) охлаждаются путем либо
естественной циркуляции холодильного агента (с
отделителем жидкости сверху), либо принудительной его
циркуляции, или же с помощью рассола. Кроме того,
выпускаются горизонтально-плиточные аппараты типа «Бе-
киамш» со встроенным компрессор-конденсаторным
агрегатом, работающим на фреоне-22, с одноступенчатым
сжапем. Расстояния между плитами в горизонтально-
плитсчных аппаратах могут меняться от 26—31 мм до
63—81 мм.
Рс. 6. Общий вид аппарата типа PF.
Аппараты
PF8A .
PF15A
PF15B .
PF18B .
PF20B .
PF15F .
„Вениамин
а
Производительность,
ml сутки
7,5
13,0
17,0
20,0
22,0
7,0
2,5
Необходимая хо-
лодопроизводитель-
ность
холодильной машины при
*п= — 35°С, ккал/ч
33000
58000
76000
86000
97000
31000
Аппараты различаются числом и размерами плит.
У аппаратов PFA размеры плит 1090X1400 мм, PFB —
1110X1810, PFF — 710X1170 и «Вениамин» — 680Х
XII130 мм.
При температуре кипения холодильного агента
—30ч—35°С продолжительность замораживания рыбы,
упакованной в целлофан и картонные коробки,
следующая: при толщине 30 мм — 50; 50 мм — 95; 65 мм —
135 мин.
В таблице дана характеристика аппаратов по
производительности.
Вертикально-плиточные скороморозильные аппараты.
Аппараты фирмы «Джэксто н» предназначены для
замораживания рыбы и других продуктов без
использования подносов. Они выпускаются с верхней, боковой и
нижней разгрузкой замороженных блоков.
Плиты изготовлены из алюминиевого сплава,
каркас — из оцинкованной стали.
В аппаратах применяется принудительная
циркуляция холодильного агента (аммиака, фреона) или
рассола.
Продолжительность замораживания при температуре
кипения холодильного агента /0=—40°С для блоков
толщиной 100 мм составляет 3 ч, для блоков толщиной
66 мм — 1 ч 40 мин.
Процесс загрузки и разгрузки аппарата длится от 20
до 30 мин.
При замораживании неразделанной рыбы в блоках
толщиной 100 мм аппарат из 13 плит имеет
производительность 3,8, из 21 плиты — 6,35 т( сутки.
Выпускается аппарат двойного назначения с верхней
разгрузкой, имеющий 17 плит, в котором может
замораживаться продукт толщиной 65 или 100 мм в блоках
размером 1070X535 мм. Аппарат поставляется с
верхним прессом для замораживания филе в картонной
упаковке и без верхнего пресса для замораживания
неразделанной рыбы. Перестройка аппарата с одной толщины
блока на другую занимает около 2 ч.
Выпускаются также 13-плиточные морозилки с
нижней разгрузкой, которые предназначены для установки
на судах непосредственно над трюмом. Замороженные
блоки разгружают в трюм.
Для замораживания филе в картонной упаковке в
блоках размером 802X534x66 мм выпускается аппарат
с верхней разгрузкой на 17 и 19 плит. Аппарат имеет
пресс для подпрессовки продукта сверху и
гидроподъемник для блоков. В этом случае подтаивания
блоков перед разгрузкой не требуется.
Бригада из четырех рабочих, обслуживающая эти
аппараты, выполняет операции по взвешиванию,
упаковке, замораживанию и укладке в трюм замороженного
продукта в количестве 30 т/сутки.
49
Рис. 7. Вертикально-плиточный аппарат, имеющий 17
морозильных плит с верхним прессом.
Такого типа аппараты установлены на судне «Фрей-
бург». Охлаждаются они холодоносителем — трихлор-
этиленом.
Для замораживания блоков рыбы весом 45,3 кг
размером 1070 X534X1100 мм аппараты с верхней
разгрузкой изготовляются с 13, 16, 17 и 21 морозильными
плитами, для блоков толщиной 75 мм и весом 34 кг — z
26 плитами.
Загрузка аппаратов и формирование блоков
осуществляются с помощью гребенчатых подъемников. Вилки
могут останавливаться на любой высоте для
улучшения качества укладки рыбы между плитами.
Вертикально-плиточные аппараты с боковой
разгрузкой для блоков толщиной 100 мм имеют 13, 16
или 17 плит, для блоков толщиной 75 мм — 16 или 19
плит. Из-за боковой разгрузки эти аппараты требуют
несколько большей площади. Однако такой тип
аппарата позволяет при малой высоте помещения иметь
устройство, -облегчающее его загрузку и выгрузку.
Гидропривод г блокировочным устройством
выполняется отдельным блоком и для установок из
нескольких морозилок имеет два насоса (один запасной).
На рис. 7 показан вертикально-плиточный аппарат,
имеющий 17 морозильных плит с верхним прессом.
Определенный интерес представляют вертикально-
плиточные скороморозильные аппараты предприятия
«Кюльавтомат». Отличительной особенностью их
является механизированная разгрузка. Имеются аппараты
с нижней и боковой разгрузкой.
Аппараты с боковой разгрузкой выпускаются двух
типов — PV6 и PV6F.
Аппараты могут работать на аммиаке и на фреоне-22
с принудительной циркуляцией.
Производительность аппарата PV6 составляет
6 т/сутки при замораживании неразделанной рыбы от
начальной температуры + 10°С до конечной
температуры —22°С. Вес блока 21,8 кг.
Продолжительность замораживания 150 мин при
температуре кипения холодильного агента —38°С.
Аппарат PV6F предназначен для замораживания
филе. Его производительность 7 rjсутки. Вес блока 25,6 кг.
Расход холода при температуре кипения холодильного
агента _38°С для аппарата PV6 — 25000, для аппарата
PV6F — 28500 ккал/ч. .
Аппараты с боковой разгрузкой снабжены
гребенчатыми кассетами, которые устанавливаются между
плитами и образуют ячейки для получения блоков
размером 800X400X80 мм (рис. 8). Размеры блоков могут
Рис. 8. Аппарат PV6 с боковой разгрузкой.
меняться путем смены гребенок. Гребенки выдвигаются
из аппарата в сторону специальным приспособлением.
В аппаратах 12 плит, выполненных из нержавеющей
стали, и 11 гребенок. Размеры плит 1350x845 мм соог-
ветствуют трем блокам размером 800X400X80 мм.
Толщина плит 14 мм.
Это приспособление передвигается вдоль группы
аппаратов по направляющим. С его помощью из аппарата
извлекают гребенчатые кассеты, из которых замоэо-
женные блоки ритмично, в определенной
последовательное ги передаются на транспортер, доставляющий
блоки к следующей операции технологического
процесса (рис. 9).
Аппараты загружают с помощью бункера,
переменяемого над ними.
Аппараты с нижней разгрузкой имеют внизу две
откидные крышки. Группа таких аппаратов снабжается
специальной разгрузочной тележкой, имеющей
перегородки по числу вертикальных рядов продукта в аппарате.
После оттаивания блоков в плиточном аппарате
открываются откидные крышки и блоки попадают на
разгрузочную тележку, которая выводится по направляощим
из-под аппарата к позиции разгрузки.
В аппарате, загруженном продуктом,
осуществляется цикл замораживания. С помощью специального
гидроустройства с разгрузочной тележки блоки поочередно
передаются в кассету, расположенную над лентой
транспортера, идущего вдоль морозильных аппаратов. Злоки,
попадающие в кассету, заставляют ее наклоняться и со-
скальзызают на транспортер. Такие аппараты
установлены на рыбопромысловом судне «Свиноу».
Рис. 9. Группа аппаратов PV6 со стороы
разгрузки.
58
Скороморозильный конвейерный
горизонтально-плиточный аппарат фирмы *«Д жэкстон».
Противни с продуктом перемещаются между плитами, когда
они раздвигаются, с помощью гидравлического
устройства. Конструкция механизма перемещения сходна с
механизмом аппарата фирмы «Линде». Предусмотрены
два варианта перемещения продукта: с выходом
противней из аппарата и с замкнутым циклом движения
противней, т. е. с выходом только продукта.
Кроме двухконтактного замораживания между
плитами проектом предусмотрено одноконтактное
замораживанием на плитах с дополнительным интенсивным
движением воздуха.
ОТЕЧЕСТВЕННЫЕ МОРОЗИЛЬНЫЕ АППАРАТЫ
На выставке «Инрбыпром-68» были представлены
модели и образцы отечественных скороморозильных
аппаратов. К ним относятся автоматизированные
скороморозильные агрегаты АСМА и АРСА.
Агрегаты АСМА установлены на производственных
рефрижераторных судах, в частности, на плавучем
консервном заводе «Иероним Уборевич», который
демонстрировался на выставке.
Техническая характеристика агрегата АСМА
Производительность за 22 ч работы, т . . . . 25
Потребляемая мощность, кет . ч 57,4
Температура кипения холодильного агрегата, °С —40
Единовременная емкость, кг 3020
Число блок-форм 170
Вес блока рыбы, кг 20
Конечная температура блока, °С —18
Большой интерес на выставке вызвал роторный
скороморозильный агрегат непрерывного действия АРСА
(рис. 10).
В отличие от ранних моделей MAP вместо стальных
плит использованы плиты из специального
алюминиевого профиля. Агрегат рассчитан на работу при
непосредственном испарении аммиака в плитах с
принудительной его циркуляцией.
Техническая характеристика агрегата АРСА
Производительность, т/сутка ...... 15
Габаритные размеры, мм 4300Х4200Х
Х2750
Время замораживания при толщине
блока 60—65 мм, при температуре
кипения холодильного агента—40°С и
конечной температуре замораживания
продукта —23°С, мин 100
Мощность электродвигателя, кет .... 2,2
Вес, кг Около 8000
Этот агрегат обеспечивает возможность
максимальной механизации всех процессов, связанных с
замораживанием продуктов.
ТАРА И УПАКОВКА
Среди многих видов машин, аппаратов и
оборудования на выставке экспонировались упаковочные машины.
Фирма «Арбтер машиненфабрик» (ФРГ) производит
машины, которые упаковывают в термопластическую
пленку замороженные и другие продукты различной
формы и размера.
Применительно к рыбной замороженной продукции
машина может упаковывать блоки величиной 400X250X
ХбО мм (вдвое меньшие, чем принято в рыбной
промышленности СССР).
Рис. 10. Автоматизированный роторный
скороморозильный агрегат АРСА.
Упаковочная пленка после прохождения через
термокамеру в машине плотно прилегает к продукту.
У образцов неправильной формы (вогнутости,
изгибы и т. д.) после упаковки под пленкой остаются
воздушные пузыри и в этом месте жирсодержащие
продукты могут окислиться в процессе хранения.
Итальянская фирма «Грейс Итальяна СпА»
демонстрировала следующее упаковочное оборудование и
материалы: «криовак» — пакеты и пленки с термоусадкой
для вакуумной упаковки, «дарвак» — различные сорта
многослойных пленок для упаковки, ручные
полуавтоматические и автоматические машины и устройства для
изготовления упаковок.
Упаковку «дарвак» можно использовать для мелко-
расфасованных продуктов (нарезанные на ломтики
рыбные продукты, колбасы и др.). Упаковка производится
с вакуумированием. Упаковочная машина хорошо
заклеивает швы и выдает отдельные склеенные упаковки.
Финская фирма «ОЮ Тампела АБ» экспонировала
автоматическую упаковочную линию фирмы «Кликлок
Интернейшенел» (Великобритания), которая
изготовляет ящики из картона, наполняет, закрывает и
маркирует их. Линию «Кликлок» можно использовать для
упаковки замороженной рыбы, овощей, кулинарных
изделий и др.
Финские фирмы также демонстрировали тару
различных видов. Фирма «Энсо-Гутиейт Осакеюхтио»
показала упаковочные коробки из картона без пропитки
воском, а также с восковым покрытием или восковой
пропиткой. Фирма выпускает картонную тару для
замороженной, копченой рыбы и морепродуктов.
Фирма «Конверта» экспонировала различные виды
тары и потребительской упаковки (ящики из
гофрированного и плотного картона, крафт-мешки и пакеты,
вырубные коробочки разного назначения, в том числе
для мороженой рыбы и рыбопродуктов).
Много видов тары демонстрировала норвежская
фирма «Сапеборг Папп А/С» — упаковки для
замороженных рыбных блоков, картонную упаковку для
замороженных морепродуктов, сборный картонный ящик из
гофрированного картона, который может быть
использован для хранения и транспортировки охлажденной
рыбы. Ящик можно взять на корабль в виде раскроя
и очень быстро собрать вручную. Ящик достаточно
прочен.
В Советском павильоне экспонировались коробки из
картона, дублированного полиэтилена, пакеты
полиэтиленовые и из полиэтилен-целлофановой пленки для упа-
51
ковки рыбной кулинарии, ящики деревянные,
инвентарные из стеклопластика, полиэтиленовые для
транспортировки рыбы на судах, различного рода коробки для
упаковки замороженной мелкорасфасованной
продукции.
Норвежская торговая кооперативная организация
сНоргес Макрельлег С/Л» по продаже макрели широко
представила продукцию из свежей макрели
(замороженное филе, рыба консервированная
свежемороженая, копченая, рыбные палочки, макрель холодного и
горячего копчения). Демонстрировались блоки макрели,
замороженной в растворе альгината натрия по методу
«Протан». В проспекте фирмы даны рецепты
приготовления различных блюд из этой рыбы.
Представленные на выставке «Инрыбпром-68»
скороморозильные аппараты дают возможность сделать
вывод, что широкое распространение для замораживания
На заседаниях 9-й комиссии в основном
рассматривались вопросы подготовки специалистов по
холодильной технике. Приводим содержание некоторых
докладов.
О. А. АР НАС (США) в докладе «Холодильное
образование в век космоса», делая обзор
предназначенной для инженеров-холодильщиков литературы за
последние 20 лет, указывал на существенные изменения,
происшедшие за это время, и подчеркнул важность
твердых знаний в области термодинамики и
теплопередачи, что необходимо в связи с широким развитием
новых методов получения холода (термоэлектричество,
сложные циклы и др.).
Б. Л У Н Е В С К И й (Польша) в докладе
«Координация между холодильной промышленностью и
основными научными исследованиями в Польше» сообщил об
организованной в 1965 г. (в Польше) национальной
комиссии по координации научных-исследований в
области холодильной промышленности. Это очень важно для
развития в стране «Холодильной цепи», так как холод
в различных областях народного хозяйства приобретает
все большее значение.
Б. X. ДЖЕННИНГС (Северо-западный
Университет США) в своем докладе «Участие
промышленности в подготовке инженеров-холодильщиков»,
построенном на основе проведенных им исследований на многих
предприятиях фирм Америки, осветил сложившееся
положение по подготовке специалистов по холодильной
технике в США.
Потребность в специалистах (инженерах и техниках)
в США возрастает из года в год. Однако не более 15%
новых инженерных должностей в фирмах занимают
лица, специально подготовленные на механических
факультетах по холодильной технике и по кондиционированию
воздуха.
На остальные должности привлекаются специалисты
других профессий, таких как* инженеры-электрики,
инженеры-химики и инженеры-технологи.
продуктов в настоящее время приобрели плиточные
скороморозильные аппараты и воздушные аппараты
конвейерного типа с оребренными алюминиевыми блок-
формами. Плиточные аппараты продолжают
совершенствоваться в направлении механизации процессов
загрузки и разгрузки. В этом отношении
заслуживают внимания работы предприятия ГДР
«Кюльавтомат». Созданные им вертикально-плиточные
скороморозильные аппараты отличаются удачным
решением процесса разгрузки, который позволяет при
периодичности действия плиточных аппаратов получить-
механизированную ритмичную подачу замороженных блоков
к последующим операциям технологического процесса.
Наиболее удачным решением механизации разгрузки
вертикально-плиточных аппаратов следует считать
систему с аппаратами, в которых осуществляется нижняя
разгрузка, по примеру установки на рыбопромысловом
судне «Свиноу».
А. В. КАНГ М. Н. РОМАНОВ, А. Г. РОТЕНБЕРГ,
А. И. ПИСКАРЕВ
Большинство фирм и предприятий ведут
переподготовку молодых специалистов по холодильной технике
(продолжительностью около б месяцев). Как показал
анализ, проведенный автором, чаще всего эта
подготовка охватывает следующие программные вопросы в
области холодильных машин, теплопередачи и
термодинамики:
Психрометрия (использование диаграмм для
влажного воздуха, приборы определения влажности, влияние
влажности на теплопередачу).
Теплопередача (расчеты тепловых нагрузок;
изоляционные материалы; энергетические и
технико-экономические аспекты проблем).
Расчет нагрузок и выбор теплопередающей
аппаратуры.
Принципы и теория холодильных машин.
Конструкция и теория компрессоров (поршневых и
центробежных).
Распределение воздуха, трубопроводы и др.
Изучаются также и области применения холода, в
частности промышленное кондиционирование воздуха, а
также принципы проектирования холодильных
установок.
Р. НАВАРР и Л. РУССЕЛЬ (Франция) в до- .
кладе «Французский опыт курсов повышения
квалификации для управляющих холодильниками» рассказали
о краткосрочных курсах продолжительностью одна
неделя. На курсах, организованных в 1967 г.,
проводились теоретические занятия по биологии, физике, по
конструкциям холодильников, а также технические
экскурсии на холодильные предприятия.
Ж. Е. М Е Р Л Е Н (Франция) в докладе
«Подготовка персонала на французских судах в связи с
автоматизацией», подчеркнул важность развития
автоматики на судах с рефрижераторными установками. Автор
указал, что не обязательно иметь в штате судна
специальных механиков, а достаточно повысить
квалификацию в области холодильной техники большинства лиц
В Международном институте холода
Доклады на 9-й комиссии XII Международного конгресса
по холоду
52
административного персонала. Отмечена
целесообразность издания монографии —» справочника (под
руководством Международного института холода), в
котором бы освещался необходимый материал в области
применения холода на судах. Выпуск этой книги, по
мнению автора, необходим в связи с увеличением
объема рефрижераторных перевозок на французских судах.
Ж. Е. ГРОФТ и А. Б. НЬЮТОН (США) в
докладе «Использование счетных машин при
проектировании холодильных установок для получения
оптимальных решений» указали на хорошие результаты (при
расчетах и проектировании), получаемые при
использовании счетных машин в холодильной технике.
Во многих холодильных фирмах США созданы
специальные курсы для обучения инженеров работе со
счетными машинами при проектировании и расчетах.
В докладе приведены примеры расчетов,
произведенных с помощью счетных машин.
Остальные доклады по IX комиссии посвящены
подготовке специалистов по холодильной технике на
уровне техникумов, а также повышению квалификации
административно-технического персонала холодильников.
Для подготовки среднего звена
техников-холодильщиков многие западные страны, в частности Франция и
ФРГ, имеют достаточно разветвленную сеть. Например,
во Франции 16 средних учебных заведений (включая
вечерние) выпускают техников и механиков (в том
числе по холодильной изоляции); 12 учебных заведений
ФРГ и семь средних технических учебных заведений
Италии подготавливают техников-холодильщиков.
Специальной группой, организованной в 1965 г.
Международным институтом холода, был проведен
Международный обзор состояния подготовки инженерных
кадров холодильной техники, о результатах которого было
доложено на конгрессе.
В состав рабочей группы вошли следующие
представители: Р. С. Джордан (США), Р. Ж. Барден
(Австралия), Н. С. Капур (Индия), К. Ф. Кайан (США),
Г. Лорентцен (Норвегия), К. Нессельман (ФРГ),
И. С. Раллис (Ю. Африка), X. Ишида (Япония), К. Уль-
рих (Франция), А. Тоссело (Бразилия), Л. Вааль
(Голландия).
К настоящему времени собрана информация о
подготовке специалистов примерно половины стран.
В этом обзоре говорится о том, что специализация
по холодильной технике во многих странах
осуществляется на старших курсах инженерных вузов путем
введения таких предметов, как термодинамика,
теплопередача, холодильная техника и кондиционирование
воздуха, и путем выполнения дипломных проектов.
В отдельных странах организованы двухгодичные
курсы повышения квалификации для лиц, окончивших
технические вузы по другим специальностям, но
работающих в области холодильной техники и
кондиционирования воздуха. Слушатели этих курсов изучают ма-
шиновычислительные методы, термодинамику,
гидромеханику, тепло- и массопередачу.
Представитель Японии сообщил, что
специалисты-холодильщики требуются в первую очередь для рыбной
промышленности и области кондиционирования
воздуха.
Обзор подготовил доктор техн. наук,
проф. В. С. МАРТЫНОВСКИЙ
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА НА 1969 г. на ежемесячный научно-
технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием по вопросам
производства искусственного холода и его применения в пищевой, химической,
нефтяной, металлургической, машиностроительной и других отраслях промышленности,
в предприятиях торговли и общественного питания, сельском хозяйстве, на
транспорте и в быту.
Большое внимание уделяется опыту работы передовых предприятий,
автоматизации и механизации производственных процессов, проектированию, строительству и
эксплуатации холодильников, экономике и планированию холодильного хозяйства.
Даются консультации по эксплуатации холодильных машин и установок, монтажу
и ремонту холодильного оборудования, наладке приборов автоматики, холодильной
обработке и хранению продуктов. Систематически помещаются справочные
материалы о новых холодильных машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых
проектах холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда.
В 1969 г. в журнале будет продолжена публикация Правил техники безопасности
на аммиачных холодильных установках.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа F4
страницы). Подписная цена: на 12 мес. — 6 руб., на 6 мес. — 3 руб. Цена отдельного
номера — 50 коп.
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается без
ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в узлах и отделениях связи,
а также общественными распространителями печати на предприятиях, в учреждениях
и учебных заведениях.
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1968 г.
Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Перспективы
развития кондиционирования воздуха в
промышленных и общественных зданиях X—1
Оленев Ю. А. Научные исследования ВНИХИ
в области применения холода в молочной
промышленности VIII—3
Повысить технический уровень холодильного
хозяйства мясной и молочной
промышленности III—1
Повышение надежности оборудования —
важнейшая задача холодильного
машиностроения IX—1
Россеин А. М. К 53-й сессии Генеральной
ассамблеи Международной молочной
федерации VIII—1
Рыженко Л. П. Улучшить проектирование
холодильников мясокомбинатов VI—1
К 100-летию со дня рождения В. И. Ленина
Всесоюзный общественный смотр по культуре
производства XII—4
Достойно встретить великую дату — 100 лет
со дня рождения В. И. Ленина XI—1
Экономика и планирование
Задачи холодильного хозяйства в 1968 г. . . I—1
Повышать эффективность научных
исследований II—1
Пульнер Р. И., Фишкин 3. Е. Перевод
московских холодильных предприятий на новые
условия экономического стимулирования XII—1
Пульнер Р. И., Фишкин 3. Е. Работа
московских холодильных предприятий в новых
условиях V—1
Разрабатывать и внедрять в производство
научно обоснованные нормативы затрат IV—1
Промышленное холодильное оборудование
Алексеев В. П., Пономарева Э. Д.,
Дорошенко А. В. Исследование рабочих
характеристик пленочных градирен с регулярной
насадкой ' VIII—25
Баренбойм А. Б., Минкус Б. А. Исследование
теплоиспользующего холодильного
агрегата турбина-компрессор IV—15
Бежанишвили Э. М., Ермакова П. И.
Определение потребности в запасных частях для
холодильных компрессоров IX—7
Бежанишвили Э. М., Шапошников Ю. А.,
Якобсон Е. В. Некоторые
конструктивные особенности и теплоэнергетические
характеристики компрессора ФУ-175 . . V—3
Везиришвили О. Ш. Тепловой насос для чае-
завялочного агрегата VII—17
Гоголин В. А. Исследование теплосбменного
аппарата с орошаемой сотоблочной
насадкой V—16
Гросман Э. Р., Журавленко В. Я. Исследова-
ние абсорбционной холодильной машины
с использованием раствора метанола и
бромистого лития I—4
Данилов Р. Л., Дедкова Г. А., Гура И. А.
Теплонасосная установка для
молочно-животноводческих ферм III—35
Ефимов В. А., Лупанов Б. С, Мандзик И. И.
Вопросы повышения надежности
термоэлектрических батарей III—16
Иванова Р. Б., Лаврова В. В., Кашки-
на Ю. Г., Харченко А. Б., Шувалов А. И.
Панельный аккумулятор ледяной воды
для молочных предприятий VIII—7
Ионов А. Г., Кашин Г. Ф. Некоторые
характеристики морозильных аппаратов . . . V—26
Кобулашвили Ш. Н., Романов М. Н., Лати-
на Г. Н. Молокоохладительная
теплонасосная установка для молочнотоварных
ферм VIII—4
Конокотин Г. С. Льдогенераторы для судов
рыбной промышленности X—32
Коренев А. М. Индицирование винтовой
расширительной машины VII—12
Кошкин Н. Н., Пекарев В. И. Анализ
процесса сжатия в винтовом холодильном
компрессоре . . II—14
Лихницкий Г. В., Берлад В. П., Клемент В. И.
Испытание пар трения холодильных
компрессоров при смазке различными маслами VI—4
Мартыновский В. С, Мельцер Л. 3.,
Шнайд И. М., Бондаренко Л. Ф.,
Навроцкий Ю. Д., Семенюк Е. В.,
Нехорошее В. М. Исследование работы
воздушной турбохолодильной машины ТХМ-300
с термокамерой XI—4
Минкус Б. А. Выбор перепадов температур
в аппаратах абсорбционной холодильной
машины VIII—29
Пекарев В. И. Испытания винтового
компрессора в режимах паровых холодильных
машин XII—5
Розенфельд Л. М., Сердаков Г. С,
Филиппов И. Ф., Хуторецкий Г. М. Применение
холодильных машин для охлаждения
мощных электрических генераторов .... VI—б
Сильман М. А. О тепловой характеристике
эжекторной холодильной машины . . . I—7
Сударкин Л. А. Повышение надежности и
долговечности крупных холодильных
машин , IX—4
Талянкер Ю. Е., Константинова О. Н.
Каскадная установка для сжижения
углекислого газа и производства сухого льда . . I—24
Шумелишский М. Г., Баксичев Г. Я.,
Павлова И. А., Колотий Ю. И., Андросов Ф. И.,
Сенягии Ю. Я. Автоматизированные
аммиачные компрессорные агрегаты . . . III—4
Торговое и бытовое холодильное оборудование
Бер Б. А. Прилавок-витрина ПВ-М для
молочных продуктов VIII—24
Бернштейн Ш. Б., Панасенко Л. А. Расчет
предельно допустимых при ремонте
размеров деталей малых фреоновых
холодильных машин
Вейнберг Б. С, Вайн Л. Н. Пусковые
режимы герметичных холодильных агрегатов
Зеликовский И. М., Шварц И. Н.,
Якобсон В. Б. Автоматическая защита
встроенных электродвигателей герметичных
компрессоров . . . ".
Ильин Ю. П., Крошко Э. В. Исследование
вибраций герметичного ротационного
холодильного компрессора IX—25
Лихницкий Г. В., Берлад В. П.,
Клемент В. И., Зеликовский И. X.,
Шварц И. Н. Сравнительные испытания
материалов поршневой группы
герметичных компрессоров IX—21
Милованов В. И., Блиндер С. Н., Коломи-
ец Ю. К. Износоустойчивость поверхно-
IX—23
Н-4
V-7
54
стей трения герметичных поршневых
компрессоров ........... . IX—15
Морозов С. А., Якулис А. А* Контроль
компрессоров домашних холодильников по
уровню их вибрации II—8
Редкозуб Б. Д. К вопросу о выборе махового
момента герметичного компрессора . . . V—11
Рудная А. И., Колос В. П., Стронский Л. Н.,
Соломко А. А. Автоматическое
определение средней температуры в небольшом
объеме VII—9
Суренков С. И. Влияние дополнительной
тепловой нагрузки в домашнем холодильнике
на его показатели I—9
Якобсон В. Б. Основные показатели
надежности малых холодильных компрессоров
и агрегатов IX—10
Якобсон В. Б. Техника безопасности на
фреоновых холодильных установках .... IV—25
Якобсон В. Б. Технические требования к
фреоновым герметичным холодильным
агрегатам . VII—1
Автоматизация и измерительная техника
Александрова Т. А., Завелион Г. Е., Туль-
чинский Ю. В. Расчет надежности систем
автоматического управления
холодильными установками IV—12
Вейнберг Б. С. Терморегуляторы для
домашних компрессионных холодильников . . VII—4
Давыдов Ю. С, Нефелов С. В.,
Глушенко Г. М. Об автоматическом
регулировании параметров воздуха в сырохранилищах X—29
Колотий Ю. И., Андросов Ф. И., Бакси-
чев Г. Я. Плавное регулирование холо-
допроизводительности компрессора . . . IV—4
Лазарев П. Л. Выбор параметров работы
астатических регуляторов температуры III —13
Рымкевич А. А., Уткин Г. Е.
Пневматические клапаны из эластичных материалов
для установок кондиционирования
воздуха XI—14
Рыхтер Н. Н., Шварц И. Н. Об осциллогра-
• фировании рабочих процессов
холодильного компрессора IV—14
Ужанский В. С. Двухпозиционное питание
фреонового кожухотрубного испарителя
по перегреву III—7
Ужанский В. С. О собственных и рабочих
характеристиках терморегулирующих
вентилей IV—7
Ужанский В. С, Сапрыкина С, Н. Анализ
работы автоматических регуляторов
давления всасывания XII—8
Щербаков В. С. Автоматическое
регулирование холодопроизводительности фреоновых
компрессоров III—10
Кондиционирование воздуха
Барулин Н. Я., Иоффе Д. М., Короба-
нов С. В., Орлов В. С.
Термоэлектрический локальный кондиционер X—16
Богатырева С. Ф. Кондиционирование
воздуха в сыродельной промышленности VIII—11
Крицкий Е. Д. Новые судовые автономные
кондиционеры . X—20
Ловцов В. В. Исследование прецизионных
систем кондиционирования воздуха . . . "XI—18
Мустафаев А. Д., Махмудов М. Д. Прочность
склеивания медных и алюминиевых трубок III—31
Наумов Б. В., Самойлов Г. И., Ефремов С. Н.
Кондиционирование воздуха на
пассажирском теплоходе с подводными крыльями X—24
Павлов Р. В. Холодоснабжение центральных
систем кондиционирования воздуха . . X—4
Розенфельд Л. М., Карнаух М. С, Тимофеев-
ский Л. С, Пархоменко Ф. П., Лейв Ж. Я.,
Брауде И. А., Доголяцкий В, И.
Кондиционирование воздуха в ленинградском
Большом концертном зале
«Октябрьский» X—12
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников
Бежанишвили Э. М., Кашкин М. П., Оль-
ков Г. Г., Хазанов И. Г., Ванинский Н. X.
Выявление эксплуатационных
характеристик компрессоров на Минском
холодильнике № 2 XI—9
Васильев П. В. Об улучшении технического
состояния и эксплуатации ограждающих
конструкций холодильников ...... VIII—34
Дудник Д. М., Степаненко А. Н.
Теплопроводность и температуропроводность
изоляционных материалов 1—27
Мертешов М. Н., Валяев А. В. Об
эксплуатации систем теплоснабжения
холодильников . ¦ IV—29
Холодильный транспорт
Демьянков Н. В., Лысенко Н. Е.,
Панферов В. Н. К вопросу экономичности
работы холодильного оборудования
рефрижераторных вагонов . III—18
Клочкова Е. А. Перевозка пакетированных
грузов с холодильников в торговую сеть IV—34
Кудряшов Н. К. Изотермические
контейнеры из полимерных материалов для
транспортировки и продажи мороженого . . . VIII—20
Лукашова Ю. Д. Контейнеры для сухого
льда II—26
Рабинерсон А. А. Расчет теплоизоляции
охлаждаемых судовых помещений .... I—18
Скрипкин В. В., Китаев Б. Н. Особенности
расчета теплопритоков в
рефрижераторные вагоны XI—26
Холодильная технология
Алямовский И. Г. Теплофизические
характеристики пищевых продуктов при
замораживании V—35
Вит В. Влияние различных условий
замораживания на качество цветной капусты . V—33
Войтко А. М., Глебов С. И., Горбунов Л. А.
Гидродинамика при замораживании пло-
доз и овощей в псевдоожиженном и
плотном слоях V—28
Войтко А. М., Глебов С. И. Замораживание
плодов и овощей в псевдоожиженном и
плотном слоях VII—32
Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н. Камеры
с воздушно-радиационной системой
интенсивного охлаждения мяса 1—29
Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н.
Экспериментальное исследование камеры с
воздушно-радиационной системой
интенсивного охлаждения мяса III—37
Головкин Н. А., Шаган О. С, Коржемано-
ва Л. А., Смирнова Ж- В. Хранение птицы
при температуре, близкой к криоско-
пической I—34
Жадан В. 3. Расчет физиологического тепла,
выделяемого плодами и овощами при
охлаждении . . . . VI—24
Зубова Н. Д., Тюкавина Т. И.
Прогрессивные технологические схемы производства
мороженого VIII—13
55
Кончаков Г. Д. Аналитическое исследование
процесса размораживания мяса в
воздухе * . . . II—28
Коробко П. Я. Перевозки дынь в
специализированных контейнерах IV—38
Моисеева Е. Л., Баландина Г. А., Букано-
ва А. А., Мишучкова Л. А.
Микробиологический контроль санитарного
состояния холодильных камер XI—35
Оленев Ю. А., Бдуленко Л. Д. Вязкость
смесей мороженого в зависимости от
температуры и состава II—31
Оленев Ю. А., Фильчакова Н. Н. Мороженое
из сухих смесей VIII—17
Пискарев А. И., Басьюни С. Изменение жира
рыб при хранении их в
подмороженном состоянии IV—40
Пискарев А. И., Басьюни С. Изменения
аминокислот при хранении рыбы в
подмороженном состоянии XII—23
Федорова Н. К., Пискарев А. И.
Исследование структурно-механических свойств
мышечной ткани в связи с замораживанием
рыбы IX—30
Чижов Г. Б., Кулманова Н. К. Исследование
механических повреждений продуктов при
замораживании в жидком азоте .... VII—27
Шляховецкий В. М. Основы расчета
установок для замораживания пищевых
продуктов в кипящем слое IV—31
Научно-исследовательские работы
Алексеев В. П., Браун В. М. К определению
среднего перепада энтальпий при расчете
градирен и мокрых кондиционеров . . . VI—22
Бадылькес И. С. Теплообмен при кипении
фреонов в большом объеме ...... IV—42
Бадылькес И. С. Теплообмен при
конденсации и кипении фреонов II—22
Бадылькес И. С. Универсальная
закономерность свойств фреонов (теплофизические
величины, термодинамические и
конструктивно-эксплуатационные показатели
холодильных' машин, коэффициенты
теплоотдачи) . XII—18
Вольская Л. С, Соловьева И. М., Ужан-
ский В. С. Жидкостное фреоновое кольцо
в качестве испытательного стенда . . . II—11
Данилова Г. Н., Иванов О. П., Хижня-
ков С. В. О методике расчета
коэффициента теплоотдачи при конденсации
фреонов на пучке оребренных труб . . . VI—10
Захаров Ю. В., Чегринцев Ф. А. Применение
d, /-диаграммы для расчета турбодетан-
дера кондиционера II—19
Кунтыш В. Б., Иохведов Ф. М. Теплоотдача
и аэродинамическое сопротивление пучков
труб с поперечными разрезными ребрами VI—14
Латышев В. П., Гиттельсон Е. П. Летучесть
паров фреонов-12, 22 и 142 VIII—32
Латышев В. П. Изучение фазового
равновесия жидкость—пар в системе дибутил-
фталат—фреон-22 IV—21
Малкин Л. Ш., Ничуговский Г. Ф. Экспресс-
метод определения микроконцентраций
воды во фреонах и маслофреоновых смесях XI—30
Мельцер Л. 3., Смирнов Л. Ф. Гидратные
свойства фреона-12 V—21
Поволоцкая Н. М. Исследование
коэффициентов теплоотдачи при кипении фреона-22
на одиночной трубе и пучке
горизонтальных труб VII—20
Прохоров В. И. Новый способ измерения
влажности воздуха VI—18
Пятничко А. И., Козицкий В. И., Толубин-
ская Л. Ф., Шевчук В. С. Теплообмен при
конденсации фреона-12 в трубе с насадкой VII—26
Рипс С. М. О потерях при хранении и
перевозке сжиженного углекислого газа . . III—27
Ткачев А. Г., Плотников В. Т. К вопросу
термодинамики процессов опреснения воды I—11
Ткачев А. Г., Ширяев И. Е. Исследование
коэффициента теплоотдачи разрезного
ребра - III—24
Чопко Н. Ф. Экспериментальное
исследование теплообмена при конденсации
фреонов внутри горизонтальной трубки . . I—14
Явнель Б. К. Исследование коэффициентов
тепло- и массообмена продольно
обтекаемой пластины при инееобразовании . . XII—13
Явнель Е. К. О теплопроводности инея в
воздухоохладителях XI—22
Обмен опытом
Балакшев Б. И. Автоматизация холодильной
установки на Алма-Атинском
мясокомбинате IV—44
Бельков С. В. На Симферопольском
хладокомбинате V—39
Власов В. С. Опыт работы службы надежно-
ности Черкесского завода холодильного
машиностроения IX—35
Геллер С. Л., Шапиренко А. П., Багин-
ский А. С. Особенности схемы
автоматизации Барнаульского холодильника . . VII—39
Генкин Ф. Д., Рабинович М. Б., Рейман Л. В.
Определение микроконцентраций галоген-
содержащих углеводородов
газоанализатором в воздухе IX—38
Гомозов С. В. Реконструкция кондиционеров
на Тульском мясоптицекомбинате . . . VI—40
Давыдов Ю. С. Устройство для
дистанционного измерения, регистрации и
регулирования относительной влажности воздуха X—37
Дронов Н. С. Схема сигнализации при
срабатывании тепловой защиты реле РТП-1 V—40
Завелион Г. Е., Геллер С. Л. Автоматическое
регулирование температуры кипения . . II—38
Ирдеев А. Ф. Повышение надежности
сальников ручных запорных вентилей . . . I—36
Колотий Ю. И. Автоматизация холодильной
установки с оппозитным
компрессором АО-1200 XI—41
Колотий Ю. И. Автоматическое'дренирование
жидкости при оттаивании
воздухоохладителей . VII—41
Колотий Ю. И. Усовершенствование
комбинированного реле температуры КТР-2М VIII—36
Колотий Ю. И., Хазанов И. Г., Тамм Э. X.,
Павлова Т. Ф. Автоматизация напольных
воздухоохладителей Таллинского
мясоконсервного комбината VI—34
Комаров А. К. Счетчик для учета часов
работы холодильного компрессора .... IX—37
Кузякина Л. В. Холодильник в Душанбе . . XII—28
Лушников Л. Г., Филимонов Н. Н.,
Малиновский М. Е. Применение
соединительных муфт при изготовлении холодильных
агрегатов III—43
Малыгин Е. А. Ультразвуковое лужение
полупроводниковых термоэлементов . . . I—37
Малярчиков А. Д., Усенко В. Г. Влияние
заполнения агрегата фреоном-12 на темпе-
56
ратурные и энергетические показатели
домашних холодильников .ф VIII—38
Малярчиков А. Д., Усенко В*. Г. Установка
для испытаний комплектующих изделий
компрессионных домашних холодильников III—46
Незгада В. Ю. Новый местный увлажнитель VI—38
Нестеренко Б. Е., Мезенин О. В.,
Томно Г. П. Определение оптимального
заполнения холодильного агрегата
домашнего холодильника фреоном-12 VII—37
Сиротинский В. А., Попенко Г. П.,
Васин Ж. В. Многоточечная термостанция
для дистанционного замера температуры II—39
Соболев В. Е., Усенко В. Г.
Полуавтоматический стенд для испытаний домашних
компрессионных холодильников X—39
Соболев С. Ф. Модернизация термовлагока-
меры «Кюльавтомат» IV—45
Соколов В. М. Хранение мороженого мяса
на Северодвинском холодильнике . . . II—35
Спирин А. И. Применение электронного
самопишущего моста ЭМП-120-е на
фруктовых холодильниках X—39
Сунцева Т. С. О переводе Рижского
холодильника № 1 на новые условия работы XI—40
Урбаник Э. А. Регулятор давления
всасывания АДД-40М XII—30
Фалькович Я. Д. Новый вид
свежезамороженного фруктового пюре X—41
Шляховецкий В. М., Чистяков А. А.
Автоматизация заправки маслом картера
аммиачного компрессора V—37
Щербаков В. В..| Каратин К \.
Восстановление всасывающих клапанов аммиачных
компрессоров XI—43
Консультация
Кяо Н. А. О свойствах аммиака 1—40
Любимов Н. П., Сероштанов В. П.,
Геллер С. Л., Ижа С. В., Куликовский П. Д.,
Ройзман Е. Л. Наладка и пуск машины
АМУР XII—32
Вопросы и ответы
Бадылькес И. С, Гиндлин И. М. Вопросы
и ответы . II—42,
III—49,
IV—46
Павлова И. А., Сенягин Ю. Я. К
Рекомендациям по проектированию
автоматизации холодильных установок ...... V—41
Якобсон В. Б. Вопросы и ответы VIII—40
Якобсон В. Б. К правилам техники
безопасности на фреоновых холодильных
установках ; V—42
В помощь практику
Андрачников Е. И., Макаревич Е. Б. Уплот-
нительные материалы для фреоновых и
аммиачных холодильных установок . . . I—38
Волков Н. И., Розов М. Я. Заполнение
холодильной системы аммиаком из
железнодорожной цистерны VII—42
Гашев А. Г. Некоторые вопросы
эксплуатации фреоновых холодильных машин . . . VI—41
Лысенко И. Е., Василишин В. Ф. Как
проверить правильность работы системы смазки
компрессора пятивагонной
рефрижераторной секции ' XI—44
Правила техники безопасности на
аммиачных холодильных установках IX—41,
X—42,
XI—46,
XII—36
Письма в редакцию
Гребенникова Т. И. О контрольном Езвеши-
вании мяса X—50
Дзюба А. П., Харсеев В. Н. Об унификации
холодильных батарей VII—44
Мизякин Н. Д. Целесообразно ли производить
контрольное взвешивание мяса при
термической обработке IV—47
Критика и библиография
Бадылькес И. С, Шелапутин В. И.
Библиографические справочники по холодильной
технике : : : V—43
Бадылькес И. С. Энциклопедическое
руководство по холодильной технике. Том. XII . . IX—47
Книги по холодильной технике, выходящие
в свет в 1968 г II—44
Максуев В. М. Опыт, заслуживающий
распространения XII—35
Новые книги III—43
Пискарев А. И., Ионов А. Г. Книга о
технике замораживания рыбы и рыбопродуктов VIII—41
Практическое руководство для начинающих . IX—48
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1964'—
1966 гг 1—42
Хроника
|Борис Миронович Блиер} XII—43
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1966 г IV—49
Всесоюзная конференция по термодинамике . XI—51
Всесоюзный семинар в Свердловске .... XI—52
Всесоюзный семинар по надежности малых
холодильных машин VII—48
Заседание Ученого совета ВНИХИ .... 1—45
Конференция выпускников ЛТИХП .... IV—48
Конференция по холодильной технике и
кондиционированию воздуха в Дрездене . . VIII—43
К 60-летию Бориса Самойловича Вейнберга . I—44
К 60-летию Дмитрия Георгиевича Рютова . . I—44
К 60-летию Исая Матвеевича Гиндлина . . . IX—49
К 60-летию Марка Марковича Позина . . XII—31
К 60-летию Н. Т. Кудряшова V—45
К 60-летию П. С. Максимова II—43
Медаль Камерлинга Оннеса — советскому
ученому П. Л. Капице VII—45
Научно-техническое совещание по
кондиционированию воздуха в промышленных и
общественных зданиях X—51
Новый ГОСТ «Двуокись углерода твердая
(сухой лед)» II—44
О проведении III Всесоюзного общественного
смотра «Наука, техника, качество» . . . VI—42
Расширенное заседание секции мясной
промышленности I—45
Семинар в Минске V—45
Семинар по автоматизации холодильных
установок IX—49
Семинар по эксплуатации холодильных
агрегатов КСА—440 и КСА—600 ..... И—44
Семинар-совещание об основных направлениях
в проектировании современных фруктохра-
нилищ VI—44
Симпозиум стран СЭВ по быстрому
замораживанию XII—42
Совещание по качеству и надежности
холодильного оборудования V—44
Совещание по проектированию торговых
предприятий VII—50
Термины по надежности малых холодильных
машин и установок VII—48
III научно-техническая конференция до
развитию флота рыбной промышленности
и промышленного рыболовства
социалистических стран XII—43
80 лет 3. 3. Бочаровой V—45
Новости строительства
Кокурин В. Ф. Крупный холодильник с цехом
переработки фруктов VI—27
Пирог П. И. Холодильники на пучинистых
грунтах VI—31
Хенкин Б. И. Новый холодильник в Ташкенте VI—30
Новые изобретения II—52; III—49; IV—55
V—43, 46; VI—46
VII—52; VIII—46
X—36, 52; XI—54.
Интербытмаш-68
Вейнберг Б. С, Бер Б. А., Гершзон Д. Е.
Холодильное оборудование на
Международной выставке «Интербытмаш-68» .... IX—54
Интербытмаш-68 VIII—44
Смирнова Н. П. Холодильная техника в быту.
Советский раздел VII—46
Инрыбпром-68
Кан А. В., Романов М. Н., Ротенберг А. Г.,
Пискарев А. И. «Холодильная техника на
Международной выставке
«Инрыбпром-68» XII—44
Советская экспозиция . . . . VII—55
В Международном институте холода
Бардун А. Дж. Опреснение морской воды
вымораживанием
Гиндлин И. М. Доклады на 5-й комиссии XII
Международного конгресса по холоду . .
Гоголин А. А. Доклады на комиссии 6А
(кондиционирование воздуха) XII
Международного конгресса по холоду
Доклады на XII Международном конгрессе по
холоду : : :
Комиссия 6В
Комиссия 6С
Доклады советских специалистов на XII
Международном конгрессе по холоду ....
Кан К. Д. Доклады на 3-й комиссии XII
Международного конгресса по холоду ....
Кан К. Д., Мартыновский В. С. Доклады на
2-й комиссии XII Международного
конгресса по холоду
Кан К. Д., Пискарев А. И., Попов А. А., Чи-
жов Г. Б. Доклады на 8-й комиссии XII
Международного конгресса по холоду . .
Мартыновский В. С. Доклады на 9-й
комиссии XII Международного
конгресса по холоду
Мартыновский В. С, Шнайд И. М.
Высокоэффективный абсорбционный агрегат для
домашнего холодильника
Пленарные заседания XII Международного
конгресса по холоду
Чижов Г. Б., Пискарев А. И. Доклады на 4-й
комиссии XII Международного конгресса
по холоду
Шавра В. М. Доклады на 7-й комиссии XII
Международного конгресса по холоду . .
IV—51
V—49,
VI—49
VI1-54
IX-
IX-
IX-
I-
II-
/III-
XI-
XII-
V-
III-
IV-
X-
-50
-50
-52
-46
-45
-47
-56
-52
-53
-52
--50
-54
В социалистических странах
Дьердь Реус. Холодильная техника в
Венгерской Народной Республике VIII—51
Новости иностранной техники
Ананд С. К. Влияние открывания двери на
работу домашнего холодильника .... 1—55
Андерсен С. А., Христенсен X.
Автоматизация холодильных установок в рыбной
промышленности VII—56
Бер Б. А., Шуватова Э. Д. Новое торговое
холодильное оборудование VIII—55
Гашев А. Г. Каскадные холодильные машины VI—53
Касалайнен Н. Н. Установка
кондиционирования воздуха на японском прогулочном судне X—57
Кудрявцева Н. А. Новый кондиционер с
применением газа в качестве источника энергии V—55
Купцов С. И., Малинин Е. А. Основные
требования к автомобильным установкам
кондиционирования воздуха II—55
Макаревич Е. Б. Фризеры для приготовления
мягкого мороженого XI—59
Малкин Л. Ш. Применение запаянных трубок
для исследования химической стабильности
материалов холодильных машин .... I—52
Оленев Ю. А. Оборудование итальянской
фирмы «Карпиджани» для мягкого мороженого IV—58
Прунери Д. Установка для создания
контролируемой атмосферы в камерах хранения
фруктов II—57
Скриван В. Малые блочные холодильные
агрегаты, изготовляемые в ЧССР III—57
Справочный отдел
Данилова Г. Н., Куприянова А. В. Таблицы
теплофизических свойств фреона-С318 . . II—61
Кашкина Ю. Г. Отделители жидкости . . . IV—60
Клецкий А. В. Диаграмма /, lg p для фрео-
на-С318 XI—61
Люстина Э. М. Конденсаторы вертикальные
аммиачные кожухотрубные II—59
Люстина Э. М. Конденсаторы КТГ аммиачные
кожухотрубные горизонтальные I—57
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С. Диаграмма
/, р, g для раствора фреон-12 — масло
ХФ-22с VI—60
Чухман Г. И. Новые крановые кондиционеры X—58
Шувалов А. И. Аммиачные
предохранительные клапаны VI—58
Шувалов А. И. Испарители панельные . . , V—59
Шувалов А. И. Конденсаторы аммиачные
оросительные с промежуточным отбором
жидкости V—57
Шувалов А. И. Маслоотделители VI—56
Шувалов А. И. Противоточный переохладитель I—60
Шувалов А. И. Регулирующие станции . . . V—58
Шувалов А. И. Фильтры VI—59
Шумов В. С. Аммиачные холодильные
агрегаты двухступенчатого сжатия с
ротационными бустер-компрессорами III—59
Якобсон Е. В. Компрессоры холодильные бес-
крейцкопфные одноступенчатого сжатия VII—60,
VIII—57,
IX—60
Рефераты 1-61; II—63; III—62;
IV—62; V—63; VI—61;
VII—63; VIII—61; IX—62;
X—60; XI—62; XII—60
58
РЕФЕРАТЫ
338.984
Перевод московских холодильных предприятий на
новые условия экономического стимулирования, ПУЛЬ-
НЕР Р. И., ФИШКИН 3. Е. «Холодильная техника»,
1968, № 12, 1—3.
Рассмотрены существующие на предприятиях
фонды материального поощрения работников, указано, как
они образуются, каким образом распределяются.
Приведены основные и дополнительные показатели
премирования.
621.57.041
Испытания винтового компрессора в режимах
паровых холодильных машин, ПЕКАРЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1968, № 12, 5—7.
Описан экспериментальный винтовой холодильный
компрессор, приведена принципиальная схема стенда для
его испытания и дана методика проведения
экспериментов. Получены основные характеристики винтового
холодильного компрессора, проведен анализ полученных
результатов. Библиографий 7. Иллюстраций 4.
621—52
Анализ работы автоматических регуляторов
давления всасывания, УЖАНСКИЙ В. С,
САПРЫКИНА С. Н., «Холодильная техника», 1968, № 12, 8—13.
Рассмотрен метод анализа автоматических
регуляторов давления всасывания на основе их статических
характеристик.
Приведены результаты исследования регулятора
АДД-40М. Библиографий 4. Иллюстраций 4.
536.24
Исследование коэффициентов тепло- и массообмена
продольно-обтекаемой пластины при инееобразовании,
ЯВНЕЛЬ Б. К. «Холодильная техника», 1968, № 12,
13—18.
Рассмотрены вопросы тепло- и массообмена
воздушного потока и продольно-обтекаемой металлической
пластины, температура которой ниже точки росы
воздуха и ниже 0°С. Описана экспериментальная
установка, методика и результаты испытаний. Получены
опытные значения коэффициентов тепло- и
массообмена для продольно-обтекаемой пластины при
инееобразовании на теплопередающей поверхности.
Подтверждена приближенная аналогия для процессов тепло- и
массообмена в рассматриваемых условиях. . Библиографий
8. Иллюстраций 5.
621.564
Универсальная закономерность свойств фреонов
(теплофизические величины, термодинамические и
конструктивно-эксплуатационные показатели холодильных
машин, коэффициенты теплоотдачи), БАДЫЛЬ-
КЕС И. С. «Холодильная техника», 1968, № 12, 18—23.
Для каждого из многочисленных гомологических
рядов фреонов предложено уравнение
(я*)т = &(<*>).
Т
где Ui — искомый параметр, т = ¦— , Т — ТеМПе-
ратура кипения или конденсации, °К (для рабочих
Го Тк
процессов соответственно т0 = — и тк = —), о> =
Iе К
'= ——— , Ts — нормальная температура кипения
Л?
G60 мм рт. ст.).
При равных давлениях уравнение аг=,фг-(т) может
быть распространено и на удельный объем, вязкость и
теплопроводность перегретого пара.
Таким образом, получена универсальная
закономерность, обеспечивающая возможность простейшего
определения свойств малоисследованных фреонов. Таблиц 2.
Библиографий 26. Иллюстраций 1.
664.951.004.4
Изменения аминокислот при хранении рыбы в
подмороженном состоянии, ПИСКАРЕВ А. И., СОБХИ СА-
ЛЕМ ЭЛЬ САЙЕД БАСЬЮНИ, «Холодильная
техника», 1968, № 12, 23—27.
Приведены данные анализов, которые показывают,
что при хранении рыбы в подмороженном виде —2-г-
'-.—2,5°С биохимические процессы развиваются
значительно медленнее, чем при 0°С, в результате чего при
хранении рыбы (сом и линь) в подмороженном виде
образуется меньшее количество (суммарно) свободных
аминокислот, чем при 0°С. Таблиц 4. Библиографий 27.
Иллюстраций 2.
Страница
: 31
Колонка
1-я
ПОПРАВКА К ЖУРНАЛУ № 8
Строка | Напечатано
26-я снизу
с = 0,6Гю— Г0+150°
Следует чатать
а = 0,6Гда— Го+110°
59
CONTENTS
R. I. Pulner, Z. E. Fishkin. Transfer of Moscow
Refrigeration Enterprises to New Conditions of
Economic Stimulation • ¦ -
100th Anniversary of V. I. Lenin Birthday
All—Union Social Checkup on Culture of Production 4
V. I. Pekarev. Testing of Screw Compressor Under
Conditions of Vapour Refrigerating Machines . . 5
V. S. Uzhansky, S. N. Saprykina. Analysis of Operation
of Suction Pressure Controls. . * ", " ' ' J 8
В. К. Yavnel. Investigation of Coefficients of Heat and
Mass Exchange of Longitudinally Blowed on Plate
at Frost Formation r
I. S. Badylkes. Universal Regularity of Properties of
Freons (Thermophysical Values, Thermodynamic,
Design and Operation Data of Refrigerating
Machines, Coefficients of Surface Heat Transfer) 18
A. I. Piskarev, S. Basuni. Modifications in Amino Acids
During Storage of Subfrozen Fish 23
Practice exchange
L V. Kuzyakina. Cold Storage Warehouse in Dushanbe. 28
E. A. Urbanik. Suction Pressure Control, Type ADD-40M. 30
60-th M. M. Pozin 31
Consultation
N. P. Lyubimov, V. P. Seroshtanov, S. L. Geller,
S. V. Izhar P. D. Kulikovsky, E. L Roizman. Setup
and Starting of Machine, Type AMUR 32
Book review
V. M. Maksuyev. Experience That Should Be
Disseminated 35
Safety Rules for Ammonia Refrigerating Plants. ... 36
Miscellany
Symposium on Quick Freezinq of Country-Members of
Council of Mutual Economic Assistance .... 42
III Scientific Technical Conference on Development of
Fishing Fleet and Industrial Fishing in Socialist
Countries. 43
!B. M. Blryer 43
lnrybprom-68
A. V. Kanr M. N. Romanov, A. G. Rotenberg,
A. I. Piskarev. Refrigerating Engineering at
International Exhibition "lnrybprom-68" 44
At International Institute of Refrigeration
V. S. Martynovsky. Papers Presented to Commission
9 at Xii International Congress of Refrigeration . 52
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika"
in 1968 54
Summaries 59
СОДЕРЖАНИЕ
P. И. Пульнер, 3. E. Фишкин, Перевод
московских холодильных предприятий на новые
условия экономического стимулирования
К 100-летию со дня рождения В. И. Ленина
Всесоюзный общественный смотр по культуре
производства
В. И. Пекарев. Испытания винтового
компрессора в режимах паровых холодильных машин
В. С. Ужанский, С. Н. Сапрыкина. Анализ
работы автоматических регуляторов давления
всасывания
Б. К. Явнель. Исследование коэффициентов тепло-
и массообмена продольно обтекаемой
пластины при инееобразовании
И. С. Бадылькес. Универсальная закономерность
свойств фреонов (теплофизические
величины, термодинамические и конструктивно-
эксплуатационные показатели холодильных
машин, коэффициенты теплоотдачи) . . .
A. И. Пискарев, С. Басьюни. Изменения
аминокислот при хранении рыбы в подмороженном
состоянии
Обмен опытом
Л. В. Кузякина. Холодильник в Душанбе ....
Э. А. Урбаник. Регулятор давления всасывания
АДД-40М
К 60-летию Марка Марковича Позина
Консультация
Н. П. Любимов, В. П. Сероштанов, С. Л. Геллер,
С. В. Ижа, П. Д. Куликовский, Е. Л. Ройз-
ман. Наладка и пуск машины АМУР . . .
Критика и библиография
B. М. Максуев. Опыт, заслуживающий
распространения
Правила техники безопасности на аммиачных
холодильных установках
Хроника
Симпозиум стран СЭВ по быстрому
замораживанию
Ill научно-техническая конференция по развитию
флота рыбной промышленности и
промышленного рыболовства социалистических
стран
рис Миронович Блиер|
Инрыбпром-68
A. В. Канг М. Н. Романов, А. Г. Ротенберг,
А. И. Пискарев. Холодильная техника на
Международной выставке «Инрыбпром-68»
В Международном институте холода
B. С. Мартыновский. Доклады на 9-й комиссии
XII Международного конгресса по холоду
Содержание журнала «Холодильная техника» за
1968 г
а Рефераты
13
23
28
30
31
32
35
36
42
43
43
44
52
54
59
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили ( главный редактор), Д. Г. Рютов
(зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), проф. И. С.
Бадылькес, Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я.
Кокорев, М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов,
проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер
Ст. редактор Б. А. Полтева Редактор Г. Е. Каледина
Адоес редакции: Москва, И-434, ул. Костяков*, 12. Телефон 250-00-34, доб. 49
Технический (редактор А. М. Сатарова
Т-18008 Сдано в набор 4/Х—1968 г. Подп. в печ. 9/XI1—1968 г.
Формат 84XW87i6 Печ. л. 4 = 6,72 усл. п. л. Уч.-изд. 7,97
Тираж 14900 экз. Заказ 4201 Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.
РЕЛЕ ТЕМПЕРАТУРЬ И ДАВЛЕНИЯ RT
Реле температуры и давления RT для двухпозиционного регулирования
являются результатом 25-летнего опыта конструирования и изготовления приборов
этого класса.
Приборы отличаются высоким качеством и надежностью.
Различные модификац и приборов RT используются в разнообразных
холодильных установках и установках кондиционирования воздуха.
АККУМУЛЯЦИОННАЯ УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ МОЛОКА
Танк для молока находится в
баке с ледяной водой. При
желании бак может быть
установлен самостоятельно.
Холодная вода из бака
накачивается насосом в
распределительную систему A),
смонтированную на внутреннем танке,
орошает его и стекает вниз.
Холодильный компрессор
располагает избыточной
производительностью для образования
слоя льда на охлаждающем
змеевике B), погруженном в
бак. Этот запас холода может
быть использован в периоды
пиковой тепловой нагрузки, что
дает возможность выбирать
компрессор без учета этих
нагрузок. Поэтому здесь можно
использовать даже
сравнительно небольшой компрессор.
Намораживание льда
контролируется реле температуры
RT12C)r которое выключает
компрессор как только слой
льда достигнет требуемой
толщины. В зависимости от
размера испарителя толщину слоя
поддерживают от 20 до 30 мм.
Двигатель насоса холодной
воды управляется реле
температуры RT12D), регулирующим
температуру молока в танке.
Термочувствительный элемент
этого реле воспринимает
температуру молока и включает
двигатель как только
температура превысит 4°СГ или
выключает, если она упадет
ниже 2°С.
ДАНФОСС • НОРДБОРГ • ДАНИЯ
Оборудование и устройства
автоматического управления.
За информацией просим обращаться по адресу: Москва, М-461, ул. Каховка, 31, В/О
«Внешторгреклама».