ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
1/1"8 техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Ударный год десятой пятилетки 2
Киреев А. П., Лохманов А. Ф. Работать эффективнее 4
Савицкий И. Км Катерухин В. В., Смойловская И. А.,
Кузнецова Л. А., Безуглый А. П., Иваненко В. В.
Производственная холодильная установка больших
автономных траулеров типа «Адмирал Головко» 7
Смирнов Г. П., Коханский А. И., Кузнецов А. П. Средства
автоматизации для контроля газового состава и
расхода воздуха в судовых системах кондиционирования
воздуха
Аксенов В. Н., Солганик Г. 3., Величанский А. Я.
Измерение уровня жидкой двуокиси углерода
электроемкостным уровнемером типа РУС
Бучко Н. А. Система критериев и обобщенные
зависимости для расчета процессов замораживания грунта с
помощью сезоннодействующих охлаждающих устройств
Комаров В. С, Авдеев Е. С. Экспериментальные данные о
теплообмене и гидродинамике при двухфазном течении
фреона-22 в горизонтальнотрубных змеевиковых
батареях 2S
Чижов Г. Б. Метод количественной оценки качества
продуктов и его изменения 2'
На третьей Всесоюзной научно-технической конференции
молодых специалистов по холодильной технике и технологии
Котельников А. В., Янченко В. Мм Казаков Э. А.
Экспериментальное определение характеристик генераторов
абсорбционно-диффузионной холодильной машины 2!
Капелькин Д. А. Исследование потока в каналах
лопаточного диффузора центробежного компрессора 3
Кондратьев Л. Г., Данилова Г. Нм Дюндин В. А.,
Букин В. Г. Технико-экономическое сопоставление
оросительных и затопленных испарителей
Барило В. Н. Влияние ориентации гофров на
гидродинамику и теплообмен при конденсации фреона-1: в
щелевых каналах
Горбунова В. И., Ионов А. Г. О методике обобщенного
расчета холодильно-морозильного комплекса
В порядке обсуждения
Чистяков Ф. М., Канторович В. И., Явнель Б. К., Лаза-
ренко В. Ф., Янков В. С. Отклики на статью В. Д. Вайн-
штейна «О некоторых вопросах терминологии в
холодильной технике»
ОБМЕН ОПЫТОМ
Веснин Ф. С. Усовершенствование схемы автоматизации
холодильных установок KSA-600 и KSA-440
Григорьянц А. Н., Герман В. М. Установка для
перекачивания фреона из бочек в баллоны
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги по холодильной технике, выходящие в свет в
1978 г.
ХРОНИКА
Семинары и симпозиумы по производству мороженого,
состоявшиеся в 1977 г.
К 70-летию П. С. Максимова
К 70-летию А. М. Жаворонкова
«ХИМИЯ-77»
Пименова Т. Ф. Оборудование для производства,
транспортировки, хранения и применения жидкой двуокиси
углерода и сухого льда
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Гачилов Т. С, Иванова В. С. Аэродинамические
характеристики оребренных воздухоохладителей
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Мнацаканян Ю. А., Рудаков Е. И. Исполнительный
электрический многооборотный судовой механизм
МЭМС-4/400-63
РЕФЕРАТЫ
12
16
19
33
41
44
45
46, 51
47
54
57
CONTENTS
Shock Year of 10 th Five-year Plan
Kireyev A. P. Lokhmanov A. F. To Work Effectively
Savitsky I. K., Katerukhin V. V., Smoilovskaya I. A.,
Kuznetsova L.t A., Bezugly A. P., Ivanenko V. V.
Production Refrigerating Plant of Large Self-Contained
Trawlers, Type «Admiral Golovko»
Smirnov G. P., Kokhansky A. I., Kuznetsov A. P.
Automatic Devices for Controlling Gas Composition and Air
Flow Rate in Marine Air-Conditioning Systems
Aksenov V. N., Solganik G. Z., Velichansky A. Y.
Measuring Liquid Carbon Dioxide Level by Electric
Capacitance Level Meter RUS
Buchko N. A. System of Criteria and Generalized
Dependences for Calculating Processes of Soil Freezing by Means
of Seasonal Cooling Devices
Komarov V. S., Avdeyev E. S. Experimental Data on
Heat Exchange and Hydrodynamics at Two-Phase Flow
of Freon-22 in Horizontal Tubular Coil Batteries
Tchigeov G. B. Method of Quantitative Estimation of
Product Quality and its Changes 27
At Third All-Union Scientific-Technical Conference of Yong
Specialists in Refrigerating Engineering and Technology
Kotelnikov A. V., Yanchenko V. M., Kazakov E. A.
Experimental Determination of Characteristics of
Generators of Absorption-Diffusion Refrigerating Machine
Kapelkin D. A. Investigation of Flow in Channels of
Centrifugal Compressor Vaned Diffusor
Kondratyev L. G., Danilova G. N., Dyundin V. A., Bu-
kin V. G. Technical-and-Economic Comparison of Sprayed
and Flooded Evaporators
Barilo V. N. Influence of Orienting Corrugations on
Hydrodynamics and Heat Exchange at Condensation of
Freon-II in Slot Channels
Gorbunova V. I., Ionov A. G. Method of Generalized
Calculation of Refrigerating-Freezing Complex
Discussion
Chistyakov F. M., Kantorovich V. I., Yavnel В. К., La-
zarenko V. F., Yankov V. S. Comments on Article by
V. D. Winestein «Some Problems of Refrigeration
Terminology»
PRACTICE EXCHANGE
Vesnin F. S. Improvement of Circuit for Automatization
of Refrigerating Plants KSA-200 and KSA-440
Grigoryants A. N., German V. M. Plant for Pumping Freon
from Barrels to Cylinders
12
16
19
22
29
33
41
44
45
NEW INVENTIONS 46, 51
BOOK REVIEW
Books on Refrigerating Engineering to be Published in
1978
MISCELLANY
Seminars and Symposiums on Ice Cream Production Held
in 1977
70th Birthday of P. S. Maksimov
70th Birthday of A. M. Zhavoronkov
«CHEMISTRY-77» A.
Pimenova T. F. Equipment for Production, Transportation,
Storage and Utilization of Liquid Carbon Dioxide and
Dry Ice
IN COCIALIST COUNTRIES
Gachilov T. S., Ivanova V. S. Aerodynamic
Characteristics of Finned Air Coolers
REFERENCE DATA .
Mnatsakanyan U. A., Rudakov E. I. Actuating Electric
High-Speed Marine Mechanism MEMS-4/400-63
SUMMARIES
47
52
53
53
54
57
61
62
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1978 г.

Производственная холодильная установка
больших автономных траулеров типа «Адмирал Головко»
УДК 621.565.59:629.12
И. К. САВИЦКИЙ, В. В. КАТЕРУХИНГ
М. А. СМОЙЛОВСКАЯ, Л. А. КУЗНЕЦОВА,
Л. П. БЕЗУГЛЫЙ, В. В. ИВАНЕНКО
Большой автономный траулер (БАТ) «Адмирал
Головко», созданный николаевскими
судостроителями, оборудован производственной
холодильной установкой на фреоне-22, разработанной
ВНИИхолодмашем.
Она объединяет несколько автономных
установок, обслуживающих морозильные аппараты
типа АСМА и АМП-7А, трюмы мороженой
продукции и льдогенераторы с температурами
кипения t0 соответственно —42, —38 и —32°С.
Установка с t0= —42°С общей холодопроиз-
-водительностью 400 тыс. ккал/ч предназначена
для замораживания рыбы в двух конвейерных
морозильных аппаратах АСМА и плиточном
:морозильном аппарате АМП-7А до
температуры —23°С. Эта установка состоит, в свою
очередь, из двух атономных установок, каждая
т которых укомплектована двумя винтовыми
компрессорными агрегатами 5ВХ-350/5фс,
двумя конденсаторами поверхностью по 80 м2
каждый, ресивером емкостью 0,7 м3,
циркуляционным ресивером емкостью 1,5 м3, фреоновым
[герметичным насосом, теплообменниками,
фильтром-осушителем.
Фреоновые герметичные насосы 2ХГ-9-2,8-ШФ
^производительностью 25 м3/ч обеспечивают
пятикратную циркуляцию хладагента в батареях
воздухоохладителя аппарата АСМА.
Установка с t0= —38°С предназначена для
поддержания температуры воздуха —28°С в
трех трюмах и твиндеках мороженой продукции,
^емкостью 3450 м3. В эту холодильную
установку входит компрессорный агрегат 5ВХ-350/5фс,
конденсатор, ресивер емкостью 0,4 м3, 12
воздухоохладителей поверхностью 176 м2 каждый,
теплообменники, фильтр-осушитель.
Установка с t0= —32°С, предназначенная для
производства 1000 т/ч чешуйчатого льда,
состоит из компрессорного агрегата 5ВХ-350/5фс,
конденсатора, ресивера емкостью 0,4 м3,
теплообменников, фильтра-осушителя и двух
льдогенераторов Л-500.
Все три установки работают по схеме
одноступенчатого сжатия с непосредственным кипением
хладагента.
Производительность компрессоров
регулируется автоматически по давлению всасывания.
В связи с особенностью конструкции
морозильного аппарата АСМА и плиточного
морозильного аппарата АМП-7А применена
насосная схема подачи хладагента в
воздухоохладители, потребовавшая установки дополнительных
емкостных аппаратов, фреоновых насосов, а
также организации возврата масла.
Для обеспечения возврата масла из
испарительной системы предусмотрен отбор с напорной
линии фреоновых насосов масло-фреоновой
смеси, которая поступает в теплообменники-выпа-
риватели. В змеевиках последних за счет
теплообмена с жидким хладагентом после ресивера
фреон выкипает и его пары с маслом поступают
во всасывающие трубопроводы.
Оттаивание воздухоохладителей морозильных
аппаратов АСМА и воздухоохладителей
трюмов осуществляется горячими парами фреона.
При этом компрессоры оттаиваемого
морозильного аппарата останавливаются, а горячие пары
подаются в морозильные аппараты от
нагнетательного трубопровода после маслоотделителей
работающих компрессоров второй установки.
Конденсат из оттаиваемого воздухоохладителя
морозильного аппарата сливается в
конденсаторы работающего морозильного аппарата. Это
обеспечивается комплектом приборов
автоматики, состоящим из главного вентиля HSA-70,
соленоидного вентиля EVJA-3 и регулятора
постоянного давления CVMP.
При работе в режиме охлаждения главный
вентиль HSA-70, приводимый в действие
соленоидным вентилем EVJA-3, открыт полностью,
В режиме «оттаивание» главный клапан
управляется регулятором постоянного давления CVMP,
который поддерживает давление после клапана
HSA-70 на 2—3 кгс/см2 ниже, чем до него.
Подача фреона в воздухоохладители трюмов
регулируется с помощью терморегулирующих
вентилей.
Питание циркуляционных ресиверов
осуществляется с помощью регуляторов уровня типа
RT-280A и соленоидных вентилей.
Принципиальная схема установки показана
на рис. 1, схема подачи хладагента в
морозильные аппараты — на рис. 2.
Общая рабочая производительность
холодильной установки 710 тыс. ккал/ч, установленная
мощность 960 кВт.
Расход охлаждающей воды 600 м3/ч;
количество фреона в системе ~9000 кг; масла ХА-30
в компрессорах ~800 кг.
7

Рис. 1. Принципиальная схема
холодильной установки:
/ — компрессорный агрегат 5ВХ-350/5фс;
2 — конденсатор МКТР-80; 3 — ресивер
Р22-0.7; 4 — фреоновый насос 2ХГ-9-
2,8-1МФ; 5 — циркуляционный ресивер
РЦ22-1.5; 6 — теплообменник-выпарива-
тель МТВФ22-50; 7 — теплообменник
МТФ22-125; 5 — морозильный аппарат
АСМА; 9 — морозильный аппарат АМП-7А;
10 — ресивер Р22-0.4; //—льдогенератор
Л-500; 12 — теплообменник МТФ-22-100;
13 — воздухоохладитель ВОМВ-160А; 14 —
теплообменник МТФ22-50.
Рис. 2. Насосная схема подачи
хладагента в морозильные аппараты:
/ — морозильный аппарат АСМА Л Б;
2 — морозильный аппарат АМП-7А; 3 —
морозильный аппарат АСМА ПБ; 4 —
циркуляционный ресивер РЦ22-1.5; 5
—насос 2ХГ-9-2.8-1МФ.
8

Трюм тбиндек!
Трюм тбиндек? Трюм гпбинденЗ
ЁА
Приборы автоматики холодильной установки
обеспечивают как автоматическую работу, так
и защиту установки от аварийных режимов.
За работой холодильной установки
наблюдают из помещения звукоизолированного пульта
управления, в котором размещены щит
управления холодильной установкой с мнемосхемами;
лагометры для дистанционного измерения
температур; манометры для измерения давлений в
основных аппаратах установки; система
аварийной звуковой и световой сигнализации.
Компрессоры, конденсаторы, ресиверы, фреоновые
насосы, пульты управления расположены на
второй платформе (рис. 3), циркуляционные
ресиверы и морозильные аппараты — на главной
палубе и льдогенераторы — на палубе бака.
Впервые в производственной холодильной
установке применены отечественные винтовые
компрессорные агрегаты 5ВХ-350/5фс на фреоне-22
с регулированием холодопроизводительности и
насосная схема подачи хладагента в
морозильные аппараты.
Компрессорный агрегат изготовленный
Казанским компрессорным заводом, состоит
из компрессора 5ВХ-350/5фс,
электродвигателя, муфты с ограждением, горизонтального
маслоотделителя I ступени, маслосборника,
маслоохладителя, маслонасоса, фильтров грубой и
тонкой очистки масла, газового фильтра,
манометрового щита, щита датчиков, а также
трубопроводов, запорной и регулирующей
арматуры, смонтированных на единой раме, и
вертикального маслоотделителя II ступени. Отдельно
установлен силовой щит и щит управления.
Компрессор винтовой маслозаполненный
одноступенчатый автоматизированный.
Конденсаторы горизонтальные, кожухотруб-
ные со стальными обечайками и мельхиоровыми
накатными теплообменными трубками.
Воздухоохладители для охлаждения воздуха
в трюмах и твиндеках представляют собой
ребристые теплообменные аппараты
поверхностью по 176 м2.
2 Холодильная техника № 1
9

Рис. 3. Расположение холодильного оборудования в РМО:
1 — компрессорный агрегат 5ВХ-350/5фс; 2 — конденсатор;
3 — ресивер Р22-0,7; 4 — ресивер Р22-0.4; 5 — фреоновый
насос 2ХГ-9-2.8-1МФ; 6 — регулирующая станция; 7 —
мнемосхема; 8 — пульты управления.
Оребрение теплообменных секций
воздухоохладителей выполнено с переменным шагом
соответственно 15 и 7,5 мм по ходу воздуха.
Во время пуско-наладочных и сдаточных
испытаний на головном судне «Горизонт»
наибольшие затруднения при пуске морозильной
установки в работу были вызваны срывами
фреонового электронасоса. Последние явились
следствием ряда причин, приводивших к попаданию
паров фреона во всасывающую полость насоса—
значительная протяженность всасывающего
трубопровода к насосу (~17 пог.м), прокладка
трубопроводов с уклоном от насоса и подъемами
горизонтального участка, недостаточный отвод
паров фреона на стороне всасывания, установка
соленоидного вентиля в рефрижераторном
машинном отделении (РМО) на значительном
расстоянии от регулирующего вентиля
(термостатического TWSX — в рыбоперерабатывающем
цехе), приводившая к нестабильной работе
последнего из-за вскипания хладагента в
трубопроводе при закрытии главного вентиля.
Была выявлена также значительная
инерционность системы регулирования
производительности винтовых компрессоров, обслуживающих,
морозильные аппараты, по температуре жидкого»
фреона, подаваемого насосом в морозильные
аппараты. На последующих судах, начиная с Б AT
«Адмирал Головко», автоматическое
регулирование винтовых компрессорных агрегатов,
работающих на морозильные аппараты, выполнено*
по давлению всасывания, аналогично установкам
трюмов и льдогенераторов.
Проведенные мероприятия по улучшению
монтажа всасывающих трубопроводов к фреоновым
насосам, установка главного вентиля в
рыбоперерабатывающем цехе непосредственно перед,
регулирующим вентилем циркуляционного
ресивера упростили пуск фреоновых
электронасосов, облегчили и сократили
продолжительность первоначального пуска и оттаивания
холодильной установки морозильных аппаратов.
Пуск установки и ввод в режим морозильных
аппаратов после оттаивания до достижения спе-
цификационных температур в морозильной
камере составляет 2—3 ч.
Производственную холодильную установку
испытывали во время швартовых и ходовых
испытаний на головном судне «Горизонт» и втором
судне «Адмирал Головко», в
опытно-промысловых рейсах указанных судов, а также в первом
промысловом рейсе четвертого судна «Иван
Сивко».
В течение рейса были проведены испытания*
морозильных аппаратов типа АСМА на разных
породах рыбы, при разных температурах
кипения хладагента — спецификационной (—40°С),.
—42°С и ниже.
Холодильная установка обеспечивала
поддержание рабочих температур воздуха в
морозильных аппаратах АСМА как при специфика-
ционных температурах кипения фреона, так и^
более низких (см. таблицу).
При совместной работе морозильных
аппаратов АСМА и АМП-7А производительность
компрессоров достигала 70%.
При давлениях конденсации до 11 кгс/см2:
температура нагнетания не превышала 50°С.
Температура
кипения по
давлению
всасывания

компрессора, °С

Температура
фреона на
всасывании,
°С
-39-^—41
.43^—44
—22 ч—251
-254—28
Температура
воздуха, С
на входе
-27-
-32-
-29
-34
на выходе
Холодо-
произво-
дитель-
ность

прессоров, %
-304—31
-354—36
61
63
ю

По результатам пробной эксплуатации
холодильной установки при температуре кипения
хладагента ниже —40°С температура
хладагента в морозильных аппаратах была снижена до
—42°С против —40°С, предусмотренных в
проекте. Наблюдавшиеся в смотровом стекле на
линии отвода хладагента от фреонового насоса
неоднородные образования при температуре
кипения ниже —42°С не оказывали влияния на
работу установки. Предположительно это было
загустевшее масло, влага и загрязнения в
системе.
Период работы морозильных аппаратов
между оттаиванием составлял в среднем 10 суток и
определялся в основном обледенением конвейера.
При этом толщина инея на батареях
воздухоохладителей была незначительной: 1,5—3 мм
на выходе и 1 мм на входе в воздухоохладители,
поверхность ограничительной решетки на входе
воздуха в вентилятор была забита рыхлым
снегом.
Оттаивание проводили после предварительного
слива хладагента в циркуляционный ресивер,
конденсатор или ресивер (частично).
За рейс БАТ «Адмирал Головко» винтовые
компрессорные агрегаты, обслуживающие
морозильные аппараты, проработали в среднем
около 2000 ч.
Фреоновые герметичные электронасосы
работали стабильно. Ревизия насосов после 2000 ч
эксплуатации показала хорошее состояние и
незначительный износ деталей трения, что
исключило необходимость их замены.
Холодильную установку трюмов испытывали
при переходе на промысел и в течение всего
промысла. Испытания проводили при
поступлении груза в количестве 50 т/сутки (расчетное)
и 60—70 т/сутки. Холодильная установка
обеспечивала достижение и автоматическое
поддержание спецификационных температур
воздуха в трюмах —28°С, а также более низких —
до —31°С. Температура кипения фреона при
этом соответствовала расчетной и составляла
—36ч 38°С при среднем перепаде температур
кипения фреона и воздуха в трюме 7—9°С.
Максимальная производительность винтового
компрессорного агрегата при охлаждении всех
трюмов и поступлении 50—70 т рыбы в сутки
достигала 90%. При автоматическом
поддержании спецификационной температуры воздуха в
трюмах и среднесуточной загрузке 41 т
рыбопродукции производительность компрессора в
среднем составляла 60%. Батареи оттаивали
горячими парами фреона через 3—6 дней после
нарастания инея толщиной 6—7 мм.
Холодильная установка льдогенераторов в
рейсе не работала ввиду отсутствия
необходимости производства льда для охлаждения рыбы
при низких температурах забортной воды.
За время эксплуатации первых двух судов
отмечался стабильный уровень масла в винтовых
компрессорных агрегатах.
На основании результатов испытаний и
опытной эксплуатации первых двух судов улучшена
конструкция морозильного аппарата АСМА и
система распределения воздуха в трюмах.
Испытания холодильной установки, на
которой реализованы указанные мероприятия, были
продолжены в первом промысловом рейсе
четвертого судна «Иван Сивко» в марте — июле
1977 г. Результаты этих испытаний показали:
— первоначальный ввод в действие
морозильных аппаратов с охлаждением
циркуляционных ресиверов занимал около 1,5 ч;
— оттаивание воздухоохладителей
морозильных аппаратов горячими парами без включения
орошения теплой водой продолжалось около
1 ч 45 мин и лимитировалось длительностью
оттаивания конвейера, а не воздухоохладителей;
— ввод в режим морозильных аппаратов после
оттаивания (до получения температуры воздуха
на выходе из воздухоохладителя —40°С)
составлял 40—50 мин.
Во время рейса проверяли несколько
вариантов схем оттаивания воздухоохладителей
трюмов, из которых наиболее эффективны как
попарное оттаивание воздухоохладителей со
сливом сконденсировавшегося фреона в ресивер
льдогенераторов, так и одновременное
оттаивание четырех воздухоохладителей. При этом
последний вариант наиболее быстрый, менее
трудоемкий и обеспечивает наименьший
подогрев воздуха в охлаждаемых помещениях.
Оттаивание проводил один рефмоторист в
течение одного часа; продолжительность оттаивания
воздухоохладителей 30 мин.
Оптимальное давление нагнетания при
оттаивании воздухоохладителей трюмов 6,5—
7,5 кгс/см2.
Периодичность оттаивания
воздухоохладителей:
при загрузке — один раз через 2 суток;
после загрузки трюмов — через 4, 8, 16 и т. д.
суток.
Оттаивание воздухоохладителей любого
трюма не влияет на температуру смежных
охлаждаемых помещений.
В условиях 8—9-ти балльного шторма при
качке с креном до 35° холодильная установка,
обслуживающие ее механизмы и приборы
работали нормально.
Опытная эксплуатация производственной
холодильной установки подтвердила необходимость
тщательной очистки и осушки фреоновой
системы.
Остается актуальным вопрос снижения
массовых и габаритных показателей фреоновой ар-
2*
11

матуры и изготовления ее в бессальниковом тия, систем с непосредственным кипением хлада-
исполнении. гента и системы с насосной циркуляцией хлада-
„овГТр^н„й"гг^ен"„РойВИхГ^ль„?й — * «*«-»« «»*-«¦ Полмили „од-
установки — применение фреона-22, винтовых тверждение основные расчетные параметры хо-
компрессорных агрегатов одноступенчатого ежа- лодильной установки.
УДК 628.84.62-52:629.12
Средства автоматизации для контроля газового состава и расхода воздуха
в судовых системах кондиционирования воздуха
Г. П. СМИРНОВ, канд. техн. наук А. И. КОХАНСКИИ,
канд. техн. наук А. П. КУЗНЕЦОВ
Наиболее перспективными средствами
автоматизации и контроля основных параметров
в замкнутых судовых системах
кондиционирования воздуха (ССКВ) являются приборы
аэрогидродинамического действия с нулевыми
принципами измерения [1—3]. Они более
чувствительны и меньше зависят от изменения
температуры окружающей среды и давления источников
питания, чем широко распространенные
приборы с неравновесными принципами измерения.
На рис. 1 показана принципиальная схема
аэрогидродинамического влагомера,
представляющего собой равновесный измерительный
газовый пневмомост [2]. Основными элементами
его являются гибкие эластичные капилляры,
позволяющие наиболее просто осуществить
разработку равновесного моста.
а анализируемый воздух, относительная
влажность которого подлежит измерению, — в ветви
моста К1—Д/.
Измерительный К1 и регулировочный К2
пневмореохорды представляют собой гибкие
эластичные капилляры одинаковых размеров из
дифлюна или капрона, установленные на
цилиндрические основания.
Смежные плечи Д1 и Д2 состоят из равного
числа одинаковых диафрагм из нержавеющей
стали 1Х18Н9Т, заключенных в эластичные
трубы.
Чувствительность газового моста зависит от
числа диафрагм и соответствующих размеров
Рис. 1. Принципиальная схема влагомера.
ш-тшоом
\§/1П-0,5-5100м
Газовый пневмомост состоит из двух
одинаковых ветвей К1—Д1 и К2—Д2, включающих
пневмореохорды К1 и К2 и смежные плечи
Д1 и Д2\ побудителя расхода П для просасы-
вания воздуха, поддерживающего постоянный
перепад давлений в диагонали питания пневмо-
моста; фильтров Ф1 для очистки и Ф2 для
осушки воздуха. Подготовленная фильтрами
сравнительная газовая смесь — сухой воздух (точка
росы —70°С) протекает в ветви моста К2—Д2,
12

капилляров, а также диаметра навивки
капилляров, т. е. диаметра оснований пневмореохор-
дов К1 и- К2. С увеличением числа диафрагм
и диаметра навивки капилляров
чувствительность моста повышается.
Ниже приведена техническая характеристика
пневмомоста:
Длина капиллярных трубок, м
Диаметр навивки капилляров, м
Количество диафрагм в каждом плече
Длина каждого плеча, м
Расход сухого воздуха, м3/с
Стабилизированное давление питания
побудителя расхода, воздуха, кПа
Сопротивление подогревателя R,
выполненного из провода ПЭВМТ-1 диаметром
0,07 мм, Ом
Марка
выходного каскада усилителя У2
операционного усилителя У\
реверсивного электродвигателя М
0,43
0,076
172
10,4
,36 10-
25
30
УПД2-03
КУТ402А
Д32Ш-24Н
Перед^ началом измерений мост калибруют^по
реперной точке, соответствующей нулевой
относительной влажности воздуха. Для этого
фильтр-осушитель Ф2 располагают на входе
моста после фильтра Ф7, а на его место
устанавливают пневмосопротивление.
Изменяя положение угла навивки
пневмореохорда К2 (изменяя тем самым его
пневмосопротивление), добиваются начала отсчета
(«нулевого» угла навивки) измерительного
пневмореохорда К1 при равновесии моста,
соответствующем нулевой относительной влажности воздуха.
Выявляют равновесие моста с помощью нуль-
индикатора Я-преобразователя расхода
воздуха термоанемометрического принципа действия,
в котором пневмосигнал разбаланса пневмомоста
преобразуется в соответствующий электрический
сигнал.
После калибровки моста фильтр Ф2 возраща-
ют на прежнее место в ветви К2—Д2.
Принцип действия равновесного газового
пневмомоста аналогичен принципу действия
равновесного электрического моста.
Газовый пневмомост работает следующим
образом.
При прохождении анализируемого воздуха
через ветвь К1—Д1 равновесие моста
нарушается, что вызывает в измерительной диагонали
разность давлений — пневмосигнал разбаланса
моста между точками Б и Л. Пневмосигнал
(А/?и) преобразуется в электрический сигнал
на управляющей обмотке реверсивного
двигателя М, который через червячную передачу
изменяет угол навивки (пневмосопротивление)
пневмореохорда (в данном случае увеличивает)
до тех пор, пока пневмомост не придет в равно-
Рис. 2. Автоматический газоанализатор:
1 — основание; 2 — вспомогательный измерительный пневмо-
реохорд; 3 — наладка крепящая; 4 — измерительный пневмо-
реохорд; 5 — наладка ограничивающая; 6, 10 — поликаобо-
натовые (капроновые) капилляры; 7 — указатель; 8 —
электродвигатель; 9 — компенсационный пневмореохорд; 11 —
вспомогательный компенсационный пневмореохорд; 12 — ось
большая; 13 — червячная передача.
весное состояние (т. е. Дри=0).
Установившийся угол навивки эластичного капилляра
измерительного пневмореохорда К1 покажет
значение относительной влажности воздуха. При
уменьшении относительной влажности процесс
измерения происходит аналогично, но в
обратном порядке.
Влагомер может быть применен для измерения
влажности воздуха как положительных, так и
отрицательных температур.
На рис. 2 представлен общий вид
измерительной части влагомера-газоанализатора.
Равновесный мост влагомера может быть
легко перестроен на автоматический анализ состава
воздуха, находящегося в замкнутой системе
ССКВ, для выявления вредных составляющих
(С02, Н2 и др.). В этом случае цеолит (марки КА)
следует заменить соответствующим
поглотителем анализируемого компонента.
При анализе состава воздуха на содержание
в нем СО2 разбаланс моста в неравновесном
состоянии при концентрации С02 2,5% составил
15 мм вод. ст. При восстановлении равновесного
состояния угол навивки эластичного
капилляра, соответствующий концентрации 2,5%,
составил 60°.
13

Параметры моста:
Длина капиллярных трубок, м 0,525
Внутренний диаметр эластичных
капиллярных трубок, м 0,0099
Диаметр измерительного пневмореохорда, м 0,15
Количество диафрагм 20
Расход анализируемого воздуха, м3/с 9,6-10~6
Новым аэрогидродинамическим прибором,
работающим по дифференциально-нулевому
принципу измерения, является струйный
регулятор (измеритель) расхода воздуха.
Основным элементом его является струйный датчик
(рис. 3).
Принцип действия струйного регулятора во
многом аналогичен принципу действия
влагомера. При использовании струйного регулятора
для измерения скорости воздуха пневмореохорд
К1 выполняет роль измерительного элемента
(как во влагомере-газоанализаторе), а при
использовании его для регулирования расхода
(скорости) воздуха — роль задатчика.
Так как истечение струи на участке h между
соплом и приемным капилляром должно быть
турбулентным [1], конец металлической части
капилляра необходимо резко сузить, т. е.
образовать резкий переход от внутреннего
диаметра капилляра (dK=0,5-10~3 м) к внутреннему
диаметру сопла (расстояние между точками
3 и 3\ 4=0,35-Ю-3 м).
Указанный переход был осуществлен двумя
технологическими способами: вальцовкой конца
р,кгс/м2
тге
Рис. 3. Струйный датчик:
/ — корпус; 2 — сборочный узел; 3, 4 — сопло и приемный
канал измерительного элемента; 3\ 4' — сопло и приемный
канал компенсационного элемента; 5 — штуцер малый; 6 —
штуцер большой; h — расстояние между соплом и приемным
каналом давления.
О 5 6 3 1Z v7M/c
Рис. 4. Градуировочные характеристики струйных
датчиков скорости воздуха:
/ — датчика с запрессованными капиллярными соплами (Л =
=2,5 мм, давление питания Рдлт^177 мм В°Д- СТ-У> 2 —
датчика с завальцованными соплами (Л=2,1 мм, р и = 177мм вод. ст.);
3 —датчика с завальцованными соплами ЧЛ=2,1 мм, РпиТ =
= 81 мм вод. ст.)»
капилляра до требуемого диаметра и
запрессовкой в выходной конец капилляра другого
капилляра с dc=0,35-10-3 м на глубину 0,7Х
Х10-3 м. Первый способ проще и, несмотря на
то, что требует специальной технологической
оснастки, принят для серийного производства.
На рис. 4 представлены градуировочные
характеристики двух датчиков скорости с
вальцованным и запрессованным капиллярными
соплами. Градуировка датчиков осуществлена в
аэродинамической трубе Главной геофизической
обсерватории им. Выйкова (г. Ленинград).
Чувствительность датчиков на порядок выше в
градуировочном диапазоне, чем устройств на
основе классических методов определения
скорости газовых потоков в аэродинамической
трубе.
Струйный датчик скорости воздуха можно
также использовать в качестве газоайализатора
(аналогично принципиальной схеме
газоанализатора-влагомера— см. рис. 1), но
чувствительность такого газоанализатора будет
меньше, чем газового пневмомоста.
Применение аэрогидродинамических приборов
является перспективным в системах автоматики
морских судов. Как показывают статистические
эксплуатационные данные, количество отказов
на 1 млн. ч работы приборов, построенных на
элементах пневмоники, в 30—180 раз меньше,
чем электронных, при работе их в условиях
качки и виброударных нагрузок.
14

Показатели
Габаритные размеры, мм
приемника
указателя концентрации
стабилизатора
Масса, кг
Возможность работы прибора в условиях качки
и виброударных нагрузок
Пределы измерения содержания С02 в воздухе,
% по объему
Климатические условия эксплуатации (параметры
окружающего воздуха)
температура, СС
относительная влажность, %
Основная погрешность измерения, %
при указанных климатических условиях
на каждые 10° С изменения температуры от
верхнего предела измерения
Стоимость, руб.
Разряд обслуживающего
настройщика-регулировщика
Газовый равновесный пневмомост
(газоанализатор, построенный на
принципе пневмоники)
300x200x200
7
Возможна
0—1; 0—2; 0 — 5
— 40-ь +50
До 98
±3
~300
3—4
Оптико-акустический
газоанализатор типа ОА-2209
350x254x250
424x330x287
275x150x150
57
Невозможна
0—1; 0 — 2; 0 — 5
— 30 -т- + 40
До 80
±2,5
-1200
Не ниже 6
Приборы аэрогидродинамического действия
при нормальных эксплуатационных условиях
во многих случаях позволяют получать такую
же или даже более высокую точность измерения,
чем применяемые в настоящее время приборы
аналогичного назначения [ 1 ].
Сравнение технико-экономических
эксплуатационных данных аэрогидродинамического
газоанализатора и оптико-акустического
газоанализатора типа ОА-2209 (см. таблицу)
доказывает преимущества и перспективность
применения во многих случаях приборов,
построенных на принципах пневмоники. Использование
одной и той же электрической схемы дает
возможность широкой унификации и
взаимозаменяемости аэрогидродинамических приборов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Залманзон Л. А. Аэродинамические методы
измерения входных параметров автоматических систем.
Измерительные элементы пневмотехники. М., «Наука»,
1973.
2. Смирнов Г. П., К о х а н с к и й А. И.,
Кузнецов А. П. Исследование элементов равновесного
газового моста для измерения концентрации газовых
фреоновых смесей. — В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 19, Киев, 1976.
3. Смирнов Г. П., Кузнецов А. П., К о -
ханский А. И. Выбор и обоснование методов
измерения состава фреоновой смеси. — В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 19. Киев, 1974.
15

УДК 661.97:681.2.082/.084
Измерение уровня жидкой двуокиси углерода
электроемкостным уровнемером типа РУС
В. Н. АКСЕНОВ, Г. 3. СОЛГАНИК
НИИтеплоприбор
А. Я. ВЕЛИЧАНСКИЙ
Гипрохолод
Применяемые для измерения уровня жидкой
двуокиси углерода (С02), находящейся в
условиях, близких к критическим, дифференциальные
манометры мембранного, поплавкового и силь-
фонного типа, как правило, не срабатывают,
что объясняется небольшой разностью
плотностей жидкой и газообразной С02, находящейся
в сосуде.
НИИтеплоприбором разработан новый
уровнемер широкого применения типа РУС,
предназначенный для измерения уровня
электропроводных и неэлектропроводных жидкостей (в том
числе агрессивных и взрывоопасных,
сохраняющих свое агрегатное состояние в интервале
рабочих температур и давлений), и преобразования
его в унифицированный сигнал постоянного тока.
Основной частью прибора является
чувствительный элемент, представляющий собой
конденсатор, два электрода которого расположены
вдоль диапазона измерения уровня.
При заполнении пространства между
электродами измеряемой средой, диэлектрическая
проницаемость которой больше диэлектрической
проницаемости газообразной С02, электрическая
емкость чувствительного элемента возрастает в
линейной зависимости от роста уровня.
Однако емкость чувствительного элемента
зависит не только от уровня, но и от
диэлектрической проницаемости измеряемой среды, поэтому
колебания таких параметров, как температура
и давление, в сосуде в процессе эксплуатации
приводят к определенной неточности в
измерении уровня.
В целях уменьшения вероятности возможной
ошибки изменение емкости чувствительного
элемента оказалось целесообразным связать не
с величиной уровня, а с массой жидкости,
находящейся в сосуде.
При строго линейной зависимости между
диэлектрической проницаемостью и плотностью
жидкой двуокиси углерода емкость
чувствительного элемента однозначно зависит от массы
измеряемой среды. Например, изменение
плотности жидкой двуокиси углерода на 10% дает
погрешность в определении массы в пределах
3%, что вполне допустимо по условиям
эксплуатации углекислотных установок.
Для получения информации не о массе, а об
уровне при изменяющихся эксплуатационных
режимах предусматривается специальная
компенсационная часть, электрическая емкость
которой определяется лишь свойствами
измеряемой жидкости. Сигнал от компенсационной
части вводится в электрическую схему прибора,
благодаря чему автоматически устраняется
влияние характеристики среды на результаты
измерения уровня.
Преобразование изменения емкости
чувствительного элемента в выходной сигнал в
уровнемере РУС основано на использовании
переходных процессов в RC-цепях.
Структурная схема уровнемера РУС
представлена на рис. 1.
От генератора тактовых импульсов 1
происходит запуск нуль-органов 3 и 4, после чего в
каждом из них начинается апериодический заряд
измерительной и компенсационной частей датчиков.
Также апериодически изменяется эталонное
напряжение, которое снимается с постоянного
конденсатора.
Такой характер напряжения определяется
включением обеих частей датчика и эталонного
конденсатора в RC-цепь, емкостные
составляющие которых шунтируются ключами,
управляемыми тактовым генератором. При возрастании
или падении уровня изменяется емкость
измерительной части чувствительного элемента 2а,
а также сигнал на выходе нуль-органа 3. Этот
сигнал проходит через предварительный
усилитель 5 и усилитель обратной связи 6. Напряже-
Рис. 1. Структурная схема уровнемера РУС.
t6

тштШ
Рис. 2. Первичный преобразователь (а) и передающий
измерительный преобразователь (б) уровнемера РУС.
ние с выхода усилителя 6 подается в качестве
питающего в цепи нуль-органа 4, в связи с
чем напряжение на выходе нуль-органа 4
стремится сравняться по модулю с напряжением
на выходе нуль-органа 3 и выходной сигнал
усилителя 5 стремится к нулю. Одновременно
сигнал с усилителя 6 подается :на формирующее
устройство 7, с выхода которого снимаются
требуемые унифицированные токовые сигналы,
линейно зависящие от величины уровня.
При изменении характеристик измеряемой
среды изменяется сигнал на выходе
компенсационного нуль-органа 4, так как в него включена
компенсационная часть чувствительного элемента 26.
Это приводит к тому, что равновесие на выходе
усилителя 5 достигается при другом значении
сигнала с нуль-органа 3, чем обеспечивается
независимость выходного сигнала уровнемера
от свойств среды.
Конструктивно уровнемер разбит на два узла:
первичный преобразователь ПП (рис. 2, а)
и передающий измерительный преобразователь
ПИ (рис. 2, б).
Преобразователь ПП содержит
чувствительный элемент и электронный блок, размещенный
в его верхней части. Чувствительный элемент
для неэлектропроводных сред имеет
неизолированные электроды, а для электропроводных —
изолированные.
Жидкая двуокись углерода является
характерным примером неэлектропроводной среды.
Ее диэлектрическая проницаемость е изменяется
от 1,42 при околокритической температуре
C0°С) до 1,76 при условиях, близких к тройной
точке. Удельная электрическая проводимость
3 Холодильная техника № 1
жидкой двуокиси углерода соответствует 10-1в
Ю-14 См/м (в зависимости от чистоты С02).
Максимальное давление, которое может быть в
аппарате с жидкой двуокисью углерода при око-
?Л локритической температуре не превышает
73,8-102 кПа. Поэтому для жидкой С02 могут
быть использованы чувствительные элементы
:без изолирующего покрытия на электродах с
¦ фланцевым креплением первичного преобразо-
I вателя.
|| Ввиду того, что уровнемер РУС может
применяться для различных сред, а диапазон из-
; мерения колеблется от 0,4 до 20 м,
чувствительный элемент может иметь тросиковую, ленточ-
:ную, петлевую и коаксиальную конструкцию.
: В зависимости от давления в объекте контроля
первичный преобразователь присоединяется к
нему с помощью штуцера или фланца.
Электронный блок осуществляет
предварительное преобразование уровня в электрический
сигнал постоянного тока, благодаря чему
создается возможность удалить передающий
преобразователь на 200 м от первичного.
Передающий измерительный преобразователь
ПИ включает усилительную часть,
формирователь и блок питания. При изготовлении
уровнемера во взрывозащищенном исполнении в ПИ
устанавливается узел искрозащиты.
Уровнемер РУС имеет три модификации
выходного сигнала: 0—5, 0—20 и 4—20 мА,
которые могут подключаться к различным
регистрирующим устройствам, а также могут
использоваться для целей автоматического
регулирования объекта контроля.
В зависимости от конструктивного исполнения
первичного преобразователя и диапазона
измерения уровнемеры имеют классы точности 1 0-
1,5; 2,5.
Уровнемером можно пользоваться при
измерении уровня в аппаратах, расположенных
на открытых площадках.
Устанавливается прибор в специальной
камере, представляющей собой трубу,
подключаемую к сосуду-накопителю жидкой двуокиси
углерода по принципу сообщающихся сосудов.
Ниже приводится техническая
характеристика прибора:
Измеряемая среда
Относительная диэлектрическая
проницаемость (для
неэлектропроводных сред)
Удельная электрическая
проводимость, См/м
электропроводных сред
неэлектропроводных сред
Диапазон температуры в объекте
контроля, °С
Электропроводные,
неэлектропроводные,
агрессивные и
взрывоопасные жидкости
Ю-*
ю-»
-50- + 100
17

Предельное давление в объекте
контроля, МПа
Погрешность, %
основная
дополнительная
от изменения относительной
диэлектрической
проницаемости среды
от изменения температуры
окружающей среды на Ю°С
на температуру измеряемой
среды
Температура окружающей среды,
°С
в головке преобразователя
во вторичном блоке
Диапазон измерения, м
Длина линии связи, м
Параметры выходного сигнала, мА
Внешняя нагрузка в цепи
выходного сигнала, кОм
Масса датчиков, кг
10,0
1,0; 1,5; 2,5
Отсутствует
0,6
0,25
—50-^+50
5—50
0,4—20
До 200
0—5; 0—20; 4-
0—2,5; 0—1,
До 10
-20
Экспериментальная проверка
работоспособности прибора проведена НИИтеплоприбором
совместно с Гипрохолодом на ресиверных емкостях
установок для получения жидкой С02 в цехах
Уралмашзавода и Волжского автомобильного
завода.
В приборе были использованы первичные
преобразователи ленточного типа с диапазоном
измерений 6 м.
Испытания проводили в зимнее и летнее
время. Основная трудность экспериментов
заключалась в отсутствии поверочных средств для
определения действительных значений уровня,
так как уровнемеры УР-6, УР-8, обычно
используемые в качестве эталонных средств при
измерении уровня в объектах контроля, находящихся
под высоким давлением, как уже указывалось,
неработоспособны при малой разнице
плотностей жидкой и газообразной двуокиси
углерода.
Действительное значение уровня на
углекислотой установке Уралмашзавода
определяли следующим образом. К сосуду с
контролируемой жидкостью подключили две
сообщающиеся между собой трубы, уровень жидкой
двуокиси углерода в которых соответствовал
уровню в объекте контроля. В одной трубе
на-
о „
^ к
Ч ш
твите
ъ уро
Us
п*
0
1,2
2,4
3,6
4,8
6,0
Начало испытаний
Параметр
(8=1,65)
ы выход-
ного сигнала, мА

действительные
значения
0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
измерен-
ные
значения
0,02
1,02
2,01
3,00
4,02
5,00
д^
'кинэс
хэоншэ
СХаГ
о ?
С к
0,4
0,4
0,2
0
0,4
0
Конец испытаний
(е = 1,38)
Параметры
выходного сигнала, мА

действительные
значения
0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
рен-
зна-
8аЕ
СП Л ?
К К у
0
0,96
1,95
2,97
3,97
4,96
л»4
н
° я
3 ф
Cs
0
0,8
1,0
0,6
0,6
0,8
установили первичный преобразователь
уровнемера РУС, а в другой — емкостный
чувствительный элемент длиной, соответствующей
диапазону измерения. В нижней части второй трубы,
находился короткий коаксиальный
конденсатор для определения диэлектрической
проницаемости жидкой двуокиси углерода. Перед
началом испытаний измерили емкость
чувствительного элемента без среды (лабораторным
измерителем емкости Е12-1). Затем уровень подняли
так, что весь чувствительный элемент оказался
погруженным в жидкость. При этом снова
измерили емкость чувствительного элемента. Имея
в виду, что емкость чувствительного элемента
находится в линейной зависимости от уровня >
а свойства среды за цикл измерения не
меняются, по изменению емкости, как части от полного
изменения, определяли действительные
значения уровня. Таким образом, погрешность
измерения выявляли сопоставлением значений
выходного сигнала уровнемера РУС и значений,
показанных измерителем емкости Е12-1 (см.
таблицу).
Испытания, длившиеся 2400 ч, показали, что
погрешность измерений не превышала 1,0%.
Опытные образцы уровнемеров РУС,
прошедшие в 1976 г. государственные приемочные
испытания, были аттестованы по высшей
категории качества. В настоящее время заводом
«Староруссприбор» начат серийный выпуск
уровнемеров РУС.
18

УДК 536.24
Система критериев и обобщенные зависимости
для расчета процессов замораживания грунта
с помощью сезоннодействующих охлаждающих устройств
Канд. техн. наук Н. Л. БУЧКО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В работе [4 ] показана возможность единого
подхода к исследованию процессов охлаждения и
замораживания грунта сезоннодействующими
охлаждающими устройствами (СОУ), к которым
относятся паровые и жидкостные термосваи и
воздушные колонки. Исследование сводится к
решению задачи теплопроводности в грунтовом
безграничном массиве, охлаждаемом через
цилиндрическую полость (одиночные СОУ) или
систему полостей (системы СОУ) при
граничных условиях третьего рода; в качестве
температуры среды выступает температура
наружного воздуха, а в качестве условного
коэффициента теплоотдачи — эффективный коэффициент:
аэФ= 1 Мц 1 Frp 1 FTJ> » A)
агр <7гР авн ^вн ан Fu
где агр, авн, ан — коэффициенты теплоотдачи
соответственно от внутренней поверхности
грунтового теплообменника к
рабочему веществу, от рабочего вещества
к внутренней поверхности наружного
теплообменника, от наружной
поверхности последнего к воздуху;
Fvv> Feh> Fh — соответствующие площади
поверхностей теплообмена;
А^ц — средний перепад между
[температурами рабочего вещества в
грунтовом и наружном теплообменниках;
<7гр — плотность теплового потока из
грунта, отнесенная к Fr^.
Величины агР, авн, А/ц в общем случае
являются функциями плотности теплового потока из
грунта qvv и определяются по закономерностям
внутреннего теплообмена для СОУ каждого
типа, а ан зависит от конструкции наружного
теплообменника, скорости ветра и солнечной
радиации. (Для воздушных колонок, в частности,
аБН=ан=оо, а агр определяется только
расходом воздуха в колонке и при бесконечно большом
расходе аэф=агр).
Таким образом, закономерности внутреннего
и наружного теплообмена и перепад
температур по глубине в СОУ различных типов могут
быть учтены коэффициентом аэф, величина
которого в общем случае в течение периода работы
СОУ переменна. (В климатических районах с
отрицательной среднегодовой температурой
воздуха СОУ обычно работают с октября по май.)
В работе [4 ] показано, что для практически
возможных пределов изменения плотности
теплового потока </гр=25-М50 Вт/м2 ее влияние
на коэффициент аэф несущественно и при
заданной скорости ветра можно считать
эффективный коэффициент теплоотдачи постоянным,
равным среднему значению в указанном интервале
изменения qvv. В этом случае задача по
определению теплового режима охлаждаемого
грунта упрощается, а результаты ее решения
становятся пригодными для СОУ любого типа,
конструкция которого в среднем обеспечивает
выбранное значение осэф. Кроме того, становится
возможным обобщение результатов
моделирования (в частности, математического) методом
подобия в обычно принятой для задач
нестационарной теплопроводности форме.
На основании анализа результатов
проведенных ранее исследований [3, 4 ] из большого
числа факторов, влияющих на тепловой режим
грунта, исключены те, влияние которых
несущественно, а также установлено комплексное
влияние некоторых из этих факторов. В связи с
этим математическая модель, положенная в
основу программы для ЭВМ, базируется на
следующих упрощающих предпосылках:
эффективный коэффициент теплоотдачи
является постоянным по времени;
особенности фазового перехода связанной
воды, а также фильтрация и миграция воды в
грунте не учитываются;
теплофизические свойства всех видов грунта
при затвердевании изменяются одинаково,
причем г-2- = 0,782 = const, — = 1,35= const (здесь
Ят, Ям — теплопроводность, а ст, см —
теплоемкость талого и мерзлого грунта);
3*
19

влияние верхнего активного слоя грунта и
тепловой поток по грунту в вертикальном
направлении не учитываются;
особенности климатического района
строительства определяются двумя факторами:
среднегодовой температурой воздуха /в и амплитудой ее
сезонных колебаний Ав (изменение температуры
воздуха в течение года принимается
синусоидальным с началом периода 15 апреля);
влияние внешнего диаметра D заглубленной
части СОУ идентично влиянию аэф и эти
факторы могут быть учтены комплексно в виде
произведения осЭфО.
В исследовании использовали численный
метод [1 ], основанный на уравнении
теплопроводности в энтальпийной форме, решаемом по
явной трехслойной конечно-разностной схеме.
Приведением дифференциальных уравнений
двухмерного поля энтальпий к безразмерному
виду получено уравнение подобия
Я = /(Х, У, Г, Bi, L,
1 нач» tfpp. UB. С/а). B)
в которое вошли следующие безразмерные
величины:
X =
R
Н
Y
Ф
У
• энтальпия;
Bi
о —координаты;
— текущее время (фаза);
аэф?> „ „
~^—'— критерии Био;
т
L = -тт" — шаг между СОУ в системе;
^гр =
Г/в =
тг
^гр^мтг
(DR2
'ЛвА>]у[Тг
: ФЯ2
Гнятт = VHJ*4 ¦ — время включения СОУ (начальная
фаза);
- начальная температура грунта
(предполагается, что /гр^°С);
• среднегодовая температура
воздуха;
Uя = ""трг — амплитуда колебаний температуры
воздуха.
Соответствующие размерные величины, кроме
упоминавшихся ранее, обозначают:
h — энтальпия, отнесенная к 1 м3 грунта;
ф теплота фазового перехода, отнесенная к 1 м3
грунта;
R — характерный размер (в дальнейшей обработке
принято R = 3 м, что примерно соответствует
среднему радиусу замораживания за сезон для
обычных конструкций СОУ);
тг — продолжительность года (принято тг = 8640 ч);
тнач —время включения СОУ, считая от 15 апреля;
/ — расстояние между СОУ в системе;
/гр — средняя начальная температура грунта.
В результате серийных расчетов,
выполненных на ЭВМ, получена подробная информация о
температурных полях, тепловых потоках,
размерах льдогрунтовых образований и изменении
этих величин во времени. Однако для оценки
эффективности охлаждающих устройств
достаточно одной или нескольких из перечисленных
характеристик, например, показательных
размеров льдогрунтовых образований. Для одиночных
СОУ в качестве показательного размера принят
/?3.м — радиус льдогрунтового цилиндра,
образующегося вокруг СОУ за первый сезон
работы (с момента включения по 1 мая). Для
систем СОУ приняты следующие показательные
размеры: 6РЯ.М — толщина льдогрунтовой
стенки, образующейся за сезон работы в главной
плоскости, 6замкм — то же, в замковой
плоскости (рис. 1).
Для этих величин результаты
математического моделирования обработаны в виде уравнений
подобия при следующих определяющих
критериях:
Fo
Т'начш Bi, j^Q f Эгр, 6а.
Здесь -J?— — общепринятая запись критерия ?/в;
Fo:
: R* •
Ко =
Ф
смр I 'в I
-ip *rp ft ^а
I'nl
- критерии,
характеризующие температурный режим
работы СОУ.
Аналогичные функциональные выражения
могут быть получены и для других величин,
характеризующих тепловой режим СОУ: тепловых
потоков, времени смыкания льдогрунтовых
цилиндров при создании ограждений системами
СОУ и т. п.
Всего проведено три серии математических
экспериментов: первая — для одиночных СОУ при
включении 1 октября, вторая и третья — для
линейных систем при включении 1 октября и
1 февраля.
Талый грунт
Рис. 1. Выбор показательных размеров для линейных
систем СОУ.
20

Результирующие закономерности даны в таб- (рис. 3). Из1 рис. 3 следует, что при 6ГЛ.М<0,8/
лице. На рис. 2 в качестве примера представлен Не происходит смыкания льдогрунтовых ци-
корреляционный график для третьей серии. ов за один сезон работы, и сплошная стенка
Для озамк.м зависимости не приведены, но r r
эта величина может быть определена по вычис- не образуется, а при бГЛвМ > 1,1/ образуется
ленному значению 6ГЛ.М с помощью графика стенка почти равномерной толщины.
Уравнения для расчета промораживания грунта одиночными сезоннодействующими охлаждающими устройствами
и их линейными системами
№
серии
1
2
3
Уравнения подобия
#зм / Fo \0,88
Нг = 0'60Ш0'88(жо~) 0гр-°'17
-^ = 0,63Bio.4r(^)-°'56
бгл м / Fo \0.73 / / \-0,56
-^. = 0,54BiO,27(—) (xj еао,53
/ Fo \ —1 ,28 / 1 \2,4
rcM=0,36Bi-0,45^_j \-^-\ 9а-0,92
/ Fo \0.81 / / \0.37
Gsrp=0,64Bi0.27^_j ^j 9а0.48
Пределы изменения
критериев
Bi= 0,2-3,0
егр = 0,1-0,7
Fo
ж = 0,4-0,7
Bi = 0,4-2,5
-|- = 0,4-1,0
Bi = 0,4-M,6
Fo
1^ = 0,4-0,7
-?- = 0,3-0,7
еа = 2-5
Постоянные
критерии
^нач= 0,459
0а=2,16
Гнач = 0,459
еа = 2,16
Fo
-^ = 0,625
9ip = 0,675
^нач= 0,792
Fo
Огр "ко" = 0,086
Точность

аппроксимации
Дер =5,5%
Ам=13%
Дер =6,2%
Дм =13%
Дер =2,6%
Дм= 12,7%
Примечание. 7,см = -^р-, тсм — время смыкания льдогрунтовых цилиндров; Gsrp = фв2 , Q/rp —
количество тепла, поступившего к 1 пог. м грунтового теплообменника за сезон.
о,з
^
0,2
0,1
^
^ о
-0,1
-о,2
-0,3
V
г
.''
/
[ш
/•
Рис. 2. Корреляционный график для третьей серии
экспериментов (третье уравнение — см. таблицу). Линейные
системы СОУ, включение 1 февраля, 0гр=0,135.
0,8
Ofi
ол
0,2
х - Включение СОУ 1/К
о - Включение СОУ //II
-0,3
~0,2 -01
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 ; 3,0
Рис. 3. Соотношение основных размеров льдогрунтовой
стенки в зависимости от шага между СОУ в системе по дан-
j— стенки в зависимости от maia мшД? v>v
О 0,1 0,2 1д(^Щ ньш математического моделирования.
21

Полученные зависимости могут быть
использованы для определения размеров льдогрунто-
вых ограждений различного назначения,
создаваемых с помощью СОУ (например, противо-
фильтрационных завес в грунтовых плотинах
мерзлого типа, подпорных стенок для
укрепления откосов карьеров и котлованов, опор
свайных фундаментов значительной глубины и т. п.).
Предлагаемый метод позволяет также
количественно сопоставлять эффективность СОУ
различных типов и конструкций. Порядок
вычислений при этом следующий: определяют аэф по
уравнению A) для заданного типа и конструкции
СОУ как средний в интервале qrv=25-М50 Вт/м2,
вычисляют определяющие критерии и
показательные размеры льдогрунтовых образований по
формулам таблицы. Сравнивая результирующие
данные, можно судить о тепловой эффективности
СОУ различных типов.
Полученная информация достаточна также
для экономического расчета и сопоставления
СОУ. Так, расчеты, выполненные для противо-
фильтрационной завесы грунтовой плотины в
г. Анадыре, показали, что самыми эффективными
и экономичными являются паровые СОУ: при
равных диаметрах и одинаковых площадях
наружных теплообменников толщина льдогрунто-
В. С. КОМАРОВ, канд. техн. наук Е. С. АВДЕЕВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Для расчета и проектирования судовых
скороморозильных аппаратов, работающих на фрео-
не-22 в диапазоне температур кипения от —42
до —46°С, необходимо иметь данные о
теплоотдаче этого хладагента в горизонтальных
многошланговых змеевиках.
Опубликованные работы [1—4] не дают
полного представления об этом процессе, так как
приведенные в них результаты получены, как
правило, для одиночной трубы в диапазоне
температур и тепловых потоков, отличных от
условий в воздухоохладителях судовых
скороморозильных аппаратов.
вой стенки у системы паровых СОУ превышает
толщину стенки у жидкостных СОУ на 30%,
а у воздушных — на 50%. При этом паровые
СОУ располагаются в системе с соответственно
большим шагом, что уменьшает объем бурения
и расход металла. В целом система паровых
СОУ дешевле равнозначных систем из
жидкостных СОУ коаксиальной конструкции в 1,5 раза
и из воздушных колонок — в 2,4 раза.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б у ч к о Н. А. Алгоритм численного решения
двухмерной задачи Стефана энтальпийным методом по
трехслойной явной схеме. — В кн.: Холодильная и
криогенная техника и технология (труды ЛТИХП). М., 1975.
2. Б у ч к о Н. А., Лебедки на И. К.,
Зелено в а Н. Ю. Приближенный унифицированный
метод расчета и сопоставления эффективности паровых
и жидкостных термосвай. — Холодильная техника,
1976, Я° 3.
3. Б у ч к о Н. А., Кузнецов А. Л.,
Соколов В. С. Применение термосвай для создания про-
тивофильтрационных завес. — Гидротехническое
строительство, 1975, № 5.
4. Кузнецов А. Л.,Цокуренко К. М.,Буч-
к о Н. А. Результаты натурных исследований
опытных термосвай для плотины Анадырской ТЭЦ. — Труды
Гидропроекта, 1976, № 51.
УДК ^536.24+532.5).001.5:621.564
Бо-Пиерре [5] получено уравнение для
среднего коэффициента теплоотдачи при
исследовании процесса кипения фреона-22 в змеевиках
в диапазоне температур от —20 до —40°С и
плотности тепловых потоков от 2326 до
30238 Вт/м2. Это уравнение просто по своей
структуре, однако оно не отражает некоторых
особенностей процесса кипения в
горизонтальных трубах — скорости образования пара по
длине батареи, соотношения между плотностями
жидкости и пара, что косвенно характеризует
температуры и давления, при которых
происходит процесс кипения. Согласно уравнению
Бо-Пиерре, значительное влияние на
теплообмен оказывает скорость движения жидкого
хладагента, а влияние плотности теплового по-
Экспериментальные данные о теплообмене
и гидродинамике при двухфазном течении фреона-22
в горизонтальнотрубных змеевиковых батареях
22

Рис. 1. Принципиальная схема установки:
/ — циркуляционный ресивер; 2 — фреоновый компрессорно-
конденсаторный агрегат АК-ФДС-1,2-70; 3 — электрические
мерные грелки; 4 — отделитель жидкости; 5 — мерный сосуд;
6 — концентраторы; 7 — опытная батарея; 8 — мерный сосуд
для масла; 9 — масляный насос; 10 — масляный сосуд; 11—
фреоновый насос.
тока незначительно, что не подтверждается как
опытными данными авторов, так и результатами
других исследователей. Кроме того, уравнение
Бо-Пиерре не дает возможности
проанализировать изменение локального коэффициента
теплоотдачи по длине батареи, вызванного
различными режимами течения парожидкостной смеси.
Авторами исследован теплообмен и
гидродинамика при кипении фреона-22 в
горизонтально-трубной змеевиковой батарее в диапазоне
температур кипения от —38 до —46°С и
плотности тепловых потоков, отнесенных к
внутренней поверхности трубы, от 500 до 3000 Вт/м2.
На экспериментальной установке,
предназначенной для исследования термогидравлических
процессов при кипении фреона-22 (рис. 1),
осуществляли как безнасосный, так и
насосный с различной кратностью циркуляции
способы подачи хладагента в опытную батарею.
Температуру стенки трубы измеряли в
условных сечениях 1—1, 2—2, 3—3, 4—4 (рис. 2)
по трубам батареи с помощью медь-константа-
новых' термопар, низкоомного потенциометра
Р-306 и выносного миллиамперметра типа
Ф-116/1.
Абсолютные давления измеряли в точках ДТ,
а между смежными точками ДТ — перепады
давлений с помощью дифференциальных
манометров, также подключенных к манометровым
штуцерам (см. рис. 2). По абсолютным
давлениям определяли фактическую температуру
кипения в данном сечении, а по перепадам
давлений — гидравлические сопротивления.
Абсолютная погрешность определения
температуры стенки трубы не превышала +0,1°С.
Абсолютное давление кипения хлалягента
измеряли с точностью ±133,3 Па.
Во время исследований между верхней и
нижней образующими стенки трубы наблюдали
разность температур. Так, при плотности
теплового потока 3000 Вт/м2, температуре кипения
Ш§
1и±
J,
д Ж I
*. ^МТ{ Жидкий
^хладагент
*?
Ml
Дть
ДМЧ
DT
ДТ5
of
3?
AM5
Чр
ймг
лтз
•=нг
ММ1 5
ъ
f4^f^- Жидкий
Z _) / хладагент
ДТ1
Рис. 2. Принципиальная схема установки приборов
измерения давления (ДТ) и перепада давлений (ДМ) и
расположение условных сечений.
23

—45°С и кратности циркуляции, равной
единице (безнасосный способ подачи хладагента),
эта разность достигала максимальной величины
и составляла 2—2,5°С. При кратности
циркуляции, равной 5, разность температур
уменьшалась до 1,8°С, а при 30 до 1,5°С.
Полученный характер изменения температуры
стенки трубы по сечениям 2—2 (рис. 3)
объясняется различными режимами течения
двухфазного потока в трубах опытной батареи. Режимы
течения двухфазного потока зависят от
массового паросодержания, а следовательно, и от
критерия Рейнольдса для пара. Приведенная
скорость пара, входящая в этот критерий, не
зависит от кратности циркуляции и определяется
только плотностью теплового потока и длиной
змеевика. Поэтому была рассмотрена
взаимосвязь между режимами течения двухфазного
потока и критерием Рейнольдса для пара Re^
по относительной длине батареи (отношение
длины батареи L к ее внутреннему диаметру):
w* Dbh m
Re*- Vg t (i)
где Wg — приведенная скорость пара, отнесенная к
полному сечению трубы опытной батареи в
рассматриваемом сечении, м/с;
DBn — внутренний диаметр трубы опытной батареи, м;
vg — кинематическая вязкость пара при
температуре кипения хладагента, м2/с.
Критерий Рейнольдса для пара определяли
для всех режимов испытаний в сечениях /—/,
2—2, 3—3 и т. д. Анализируя изменение Reg
и распределение температур по верхней и
нижней образующим труб батареи для этих сечений,
выявили области существования различных
режимов течения вдоль теплопередающей
поверхности (табл. 1).
В результате испытаний было установлено,
что средний коэффициент теплоотдачи при
кипении фреона-22 повышается с увеличением
кратности циркуляции хладагента и плотности
теплового потока (рис. 4).
Не располагая точно сформулированными
условиями однозначности для процессов кипения
при вынужденном движении в трубах, нельзя
применить аппарат теории подобия в полном
t,°c\
-25 \
-50 \
-52 \
-J4
-56
-58
-W
-42
\ /" "^
?
К
©
?3
ч "~^
J>1
"^^
~1§ф^
5
V
^1
50
100
150
200
250
Щн
Рис. 3. Изменение локальных температур стенки трубы
в сечении 2—2 по верхней (штриховая линия) и нижней
(сплошная линия) образующей в зависимости от
относительной длины змеевика при ^=3000 Вт/м2 и различных
кратностях циркуляции:
1 — п=1; 2 — л=5; 3 — «=30;
4 — температура кипения хладагента.
ос?Вт/(мг-Ю
500
200
100
ъ&
2-^J
ОуХ
|
1
J
8 3 10°
5-1057
а,бт/м2
Рис. 4. Зависимость коэффициента теплоотдачи от
тепловой нагрузки при различных кратностях циркуляции
хладагента:
I — п=1; 2 — п=5.
Таблица 1
Относительная
длина батарей
L
?>вн
25 — 100
100—170
170 — 280
Приведенный критерий Рейнольдса для пара RegXlO—3 при
плотности теплового потока q, Вт/м2
500
1 — 1,6
1,5 — 2,5
2,5 — 7
1000
1,3 — 3,3
3 — 8
8—11
2000
2,5 — 8
8—15
15 — 24
3000
6—15
15 — 25
25 — 35
Режим течения
Расслоенный
Волновой
Режим полного омывания трубы
24

объеме, т. е. нельзя строго вывести
определяющие критерии подобия для данного процесса.
Поэтому возникает необходимость выбрать
метод обобщения полученных результатов,
основанный не на математическом исследовании
свойств дифференциальных уравнений, а на
рассмотрении физической природы изучаемого
процесса.
На теплообмен при кипении в горизонтальной
трубе оказывают влияние главным образом
интенсивность парообразования, скорость
жидкости, теплофизические свойства пара и
жидкости.
Совокупность этих факторов позволяет
определить вид критериального уравнения, которым
должен описываться теплообмен при кипении
фреона-22 в горизонтально-трубной батарее:
Таблица 2
Nu = /( Re0, Re/,gf Pr,We),
B)
где Nu =
aD
BH
Re0 =
V/
я
-критерий Нуссельта;
- критерий Рейнольдса для
кипения;
w0 = — скорость кипения, м/с;
Wf DBH
Re/ = ZZ— — критерий Рейнольдса для
V/
We =
pg(wg — wf)DBK
жидкости;
-критерий Вебера;
Wf — скорость жидкости,
отнесенная к полному сечению
трубы, м/с;
р/, pg — соответственно плотность
жидкости и пара;
V/
Рг = —-— критерий Прандтля.
В качестве определяющего размера принят
внутренний диаметр трубы ?)вн, а все
теплофизические величины найдены по температуре
насыщения.
На основании математической теории
планирования эксперимента было оценено влияние
всех безразмерных комплексов в уравнении B).
Было установлено, что критерий Вебера для
условий эксперимента не оказывает
практического влияния на теплообмен.
Таким образом, было получено окончательное
уравнение подобия в следующем виде:
Nu = cRe^Re^( ^О'РгО.з,
C)
Опытные коэффициенты с, /г, m, p для
различных условий теплообмена даны в табл. 2.
Анализ табл. 2 показывает, что наиболее
существенное влияние на теплообмен при кипе-
4 Холодильная техника № 1
Режим
течения
Расслоенный
Волновой
Режим полного
омывания
трубы
Способ
подачи
хладагента
Безнасосный
Насосный
Безнасосный
Насосный
Безнасосный
Насосный
с
886
479
574
761
671
681
п
0,47
0,48
0,48
0,49
0,5
0,49
т
0,08
0,09
0,07
0,087
0,097
0,094
р
—1,13
—1,05
—1,05
-1,12
-1.1
нии оказывают: отношение плотностей жидкости
и пара и критерий Рейнольдса для кипения,
который определяется, главным образом,
плотностью теплового потока.
Уравнение C) справедливо для температур
кипения фреона-22 от —38 до —46°С при
плотности теплового потока от 500 до 3000 Вт/м2
и кратности циркуляции хладагента до 30.
Пределы изменения критериев подобия:
Re0 = 40—350, Re/ = 2500—30000,
^ = 260 - 390 Nu - 10—90.
pg
Использование полученных данных в
практических расчетах осуществляется следующим
образом.
Например, задано: температура кипения
фреона-22 t0 = —45°С, плотность теплового потока
q = 1000 Вт/м2, длина трубы L = 8 м,
диаметр трубы DBH = 0,026 м, кратность
циркуляции п = 5.
Необходимо определить величину участков
с расслоенным, волновым и полным омыванием
трубы. Для этого длину трубы разбиваем на
восемь участков и определяем для каждого
из них критерий Рейнольдса для пара на
выходе.
L, м
Яе0
1
2
3
4
5
6
7
8
1610
2 690
4 841
6 423
8 052
9 681
11263
12 892
По табл. 1 определяем, что на участках 1 и 2
режим течения расслоенный, на участках 3, 4
я 5 — волновой, а 6, 7 и 8 — режим полного
омывания трубы. В соответствии с этим из
табл. 2 находим численные величины коэффи-
25

циентов и показателей степени в уравнении C),
из которого определяем коэффициент
теплоотдачи для каждого участка трубы.
Визуальные наблюдения за состоянием масло-
фреонового раствора, содержащего до 25%
масла ХА-30 по объему при температуре кипения
от —38 до —46°С, показали, что масло
находится во фреоне-22 в мелкодисперсном
желеобразном виде. Размеры гранул с понижением
температуры кипения уменьшаются. В
диапазоне температур кипения фреона-22 от —38
до —42, ГС масло ХА-30 застывает, частично
прилипает к стенам трубы испарителя и при
некоторых условиях может нарушить
нормальную эксплуатацию батареи из-за закупорки
дроссельных органов. При температуре
кипения фреона-22 ниже —42, ГС масло выносится
в потоке парообразной смеси во всасывающий
трубопровод в виде застывших желеобразных
гранул и не оказывает вредного влияния на
теплообмен.
Для определения гидравлического
сопротивления при кипении фреонов в горизонтальной
трубе обычно используются зависимость и
номограмма, полученная Бо-Пьерре 15]. Одцако
последние относятся к температурам кипения
не ниже —35°С.
Проверка пригодности этих зависимостей для
интервала температур кипения хладагента от
—38 до —46°С при различных кратностях его
циркуляции была осуществлена в настоящей
работе.
Как показали результаты измерения полного
падения давления в опытной батарее и расчеты
по зависимостям и номограмме, предложенным
Бо-Пьерре [5], в интервале температур кипения
фреона-22 от —38 до —46°С, отклонения
расчетных данных от экспериментальных не
превышают 8—15%, что является вполне допустимым.
На рис. 5 показаны результаты сопоставления
расчетных и экспериментальных данных по
полному гидравлическому сопротивлению батарей,
полученные для температуры кипения фреона-22
—45°С, подтверждающие возможность
применения зависимостей [5 ] до t0 ^ —46°С.
Рис. 5. Расчетные (сплошная линия) и
экспериментальные (штриховая линия) зависимости полного
сопротивления батареи от плотности теплового потока при
различных кратностях циркуляции (температура кипения
хладагента — 45°С):
а — труба 0 32X3 мм; б — труба 0 25X2 мм; / — п=\\ 2 —
п=5; 3 — п=10; 4 — /г=20; 5 — п=30.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Богданов С. Н. Определение коэффициентов
теплоотдачи при кипении фреонов внутри
горизонтальных труб. — «Холодильная техника», 1966, № 10,
с. 28—29.
2. В а р з а р С. Ф. Анализ причин ухудшения
тепловой эффективности ребристых воздухоохладителей. —
«Холодильная техника и технология», 1972, № 15,
с. 21—29.
3. Г о г о л и н А. А. Об оптимальной скорости фреона
в трубах испарителей. — «Холодильная техника», 1965,
№ 1, с. 18—20.
4. Данилова Г. Н., Богданов С. Н.,
Иванов О. П. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., Машиностроение, 1973.
5. В о-Р i е г г е. Warmeubergangsrehl bei Verdampfen-
den F-12 in horizontalen Rohren.—«Kaltetechnik»,
1955, № 6.
26

УДК 658.562.001.24
Метод количественной оценки качества продуктов и его изменения
Доктор техн. наук, проф. Г. Б. ЧИЖОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Для успеха борьбы за качество, являющейся
одной из главных задач десятой пятилетки,
весьма существенное значение имеют ясность
понятий, связанных с оценкой качества
разнообразных материальных объектов, и возможность
численного выражения этих понятий. Это в
полной мере относится к холодильной технике и
технологии, особенно когда оценивается
изменение качества объектов.
Для практических целей можно представлять
качество объекта как меру соответствия его
непосредственному назначению.
Например, повар оценивает качество мяса,
исходя из того, какое блюдо нужно из него
приготовить, мастер производственного цеха,—
исходя из того, как предстоит его обрабатывать,
а технолог холодильника,— исходя из
возможности дальнейшего хранения. Как видим,
каждый из них руководствуется своими критериями
качества, связанными с непосредственным
назначением или предполагаемым ближайшим
использованием объекта.
Можно было бы привести много подобных
примеров, показывающих необходимость
связывать оценку качества объекта с его
предполагаемым использованием.
Качество, в названном его понимании,
является совокупностью свойств или признаков
объекта, наиболее важных для поставленной
цели. Каждый из признаков принципиально
может быть измерен и выражен численно, хотя
пока еще не все признаки мы умеем измерять.
Предложены различные способы
представления совокупности признаков для
характеристики качества объектов. Наиболее простой,
но отнюдь не наименее совершенный среди них,
это способ, основанный на законе аддитивности
и выражаемый формулой
Q=2(kq)n. (!)
Иначе говоря, численное представление
качества Q дается как сумма произведений kq от
первого до последнего признака при их общем
числе п.
Любая величина q есть безразмерное
выражение признака, измеренная величина которого
N. Переход от измеренных величин N к
безразмерным q должен совершаться с учетом
необходимости увеличения Q при возрастании
любого q. Например, в случае неограниченного
улучшения качества объекта при увеличении
или при убывании признака /V может быть
соответственно
N Л
q = ^или q = -у.
Когда возрастание или убывание признака N
до некоторой величины благоприятно, а далее
становится неблагоприятным для качества
объекта, то соответственно
N(B—N) л N(B — N)
<7= —с*—или q = D — —?2—•
В этих формулах Л, В, С — произвольные
постоянные, выраженные в тех же единицах
измерения, что и величина признака N\ их
следует выбирать такими, чтобы все величины q
имели один и тот же численный порядок.
Подобным образом подбираются нужные
математические зависимости в других случаях
с согласованием влияния величины каждого
из признаков на величину, представляющую
характеристику качества оцениваемого объекта.
Любой из коэффициентов k в формуле A)
представляет собой произведение двух величин:
Здесь П (q)n— произведение всех величин q,
включенных в расчет, a qt соответствует
искомой величине kt. При этом отношение—^^ яв-
ляется выравнивающим множителем,
назначение которого видно из его структуры.
Назначение множителя ct проясняется из соотношения
S-g—• <3>
В формуле C) величины g представляют
численную оценку значимости признаков в их
совокупности. Неважно, какой из признаков
будет первым по порядку, но важно, что
значимости всех признаков будут выражены по
отношению к значимости этого первого признака.
Удобно принимать в расчете S (g)n = 1 либо
2 (g)n = 100%, т. е. выражая значимости
признаков в долях единицы, либо в процентах.
Из формул B) и C) получим:
ki^^-П (q)n\ I
la\ <4>
4*
27

Следовательно, приняв любое численное
значение S (k)ny можно найти соответствующую
величину сг. Удобно принимать при этом
Z(k)n=L
Далее получим:
Последняя формула представляет частное ре-1
шение исходной формулы A) при условии B),
но удобнее 'придать этому решению иной вид,
приняв во внимание с±:
2(k)n2(a)n
= чя'
При вычислении величин Q, сравниваемых
между собой, должен использоваться набор одних
и тех же признаков, нужно чтобы полностью
сохранились способы перехода от измеренных
величин N в безразмерным q и чтобы не менялись
величины g, а, следовательно, также а и с.
Но величины g подбираются применительно
к действию выравнивающего множителя в
формуле B) и полученных отсюда последующих
зависимостей, при которых оказывается 2(&)п =
= f (q)n. Поэтому формула F) недостаточна
для сравнения получаемых Q и должна быть
дополнена выражением оценки относительного
изменения качества объекта для условия
2 (k)n = idem:
В формуле G) Qx по смыслу играет роль
эталона, по отношению к которому оценивается
величина Q2. Например, если нужно получить
численное выражение достоинства или качества
данного объекта по отношению к наиболее
совершенному аналогичному объекту, то берутся
наиболее благоприятные численные значения
признаков для Qly а для Q2 — реальные
измеренные значения тех же признаков. Если,
например, хотят оценить обратимость
замораживания продукта, то для Q± берутся численные
значения признаков до замораживания, а для
Q2 — численные значения тех же признаков
после замораживания и размораживания
продукта.
Техника выполнения расчета весьма проста,
как это видно из формулы G).
Примеры расчета по предложенной схеме
имеются в работе [3], а принцип оценки
качества на основе аддитивности свойств объекта
публиковался еще ранее [1, 2].
Изложенная схема решения задачи допускает
усложнения. Так, возможны группировка
однородных признаков и раздельный расчет в
пределах каждой группы по той же схеме с
последующим объединением результатов.
Можно выделить предельные допустимые величины
отдельных признаков, отклонение которых в
сторону ухудшения качества делает объект
неудовлетворительным, даже если все другие
признаки вполне благоприятны.
Следует отметить, что применение величины R
как меры относительного изменения
качества не всегда достаточно правомерно.
Например, если численные значения всех признаков,
служащих для оценки качества объекта, вдвое
меньше, чем у принятого эталона, то
получается, что R=0,5> и создается впечатление об
ухудшении качества вдвое. Но экспертная оценка
при этом будет менее благоприятной. Поэтому
мерой ухудшения качества в таком случае
разумнее считать R в степени, большей единицы,
пользуясь тем, что получаемая в расчете
величина представлена правильной дробью.
Описанный путь формализации и численного
представления понятия качества содержит,
таким образом, некоторые условности. Он не
учитывает также взаимного влияния отдельных
признаков друг на друга. Главные же
достоинства описанного метода в его простоте,
универсальности для совершенно различных объектов
и возможности учета самых различных свойств
или признаков объекта.
При всем этом применение описанного метода
требует специальных знаний и не свободно от
личных суждений исполнителя расчета по трем
принципиальным исходным положениям:
оценке пригодности набора данных,
используемых для численного представления качества
объекта, и достоверности этих данных;
выбору пути перехода от измеренных или
условно оцененных величин признаков к
безразмерным, нужным для выполнения расчета;
оценке относительной значимости каждого
признака в их совокупности.
Впрочем, эти же три положения не менее
важны при любом ином методе численного
представления качества, а решения по ним лежат
за пределами математической логики метода.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бражников А. М. К вопросу об оценке качества
пищевых продуктов. — «Пищевая технология (Изв.
вузов)», 1971, № 1, с. 153—155.
2. Б*р а ж н и к о в А. М., Карпычев В. А.,
Пеле е в А. И. Аналитические методы исследования
процессов термической обработки мясопродуктов. М.,
«Пищевая промышленность», 1974, 232 с.
3. Ч и ж о в Г. Б. Обобщенные численные
характеристики изменения качества мяса при холодильной
обработке и хранении. М., ЦНИИТЭИмясомолпром,
1976, 36 е.
28

НА ТРЕТЬЕЙ ВСЕСОЮЗНОЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ КОНФЕРВ НЦИИ МОЛОДЫХ
СПЕЦИАЛИСТОВ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ И ТЕХНОЛОГИИ
На состоявшейся в июне 1977 г. в Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности третьей Всесоюзной научно-технической конференции
молодых специалистов по холодильной технике и технологии лучшие работы были
награждены дипломами и Почетными грамотами ЦП НТО пищевой промышленности.
Ниже публикуются статьи по некоторым докладам, удостоенным этих наград.
Экспериментальное определение характеристик
генераторов абсорбционно-днффузионной холодильной машины
УДК 621.575.001.4
А. В. КОТЕЛЬНИКОВ, канд. техн. наук В. М. ЯНЧЕНКО,
Э. А. КАЗАКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Генератор абсорбционно-днффузионной
холодильной машины (АДХМ) является одним из
важнейших узлов, определяющих эффективность
работы всей машины. В лаборатории бытовых
холодильников ЛТИХП создан
экспериментальный стенд, позволяющий оперативно получать
данные о работе любой конструкции
генератора АДХМ.
Принципиальная схема стенда представлена
на рис. 1.
На стенде испытан генератор АДХМ серийно
выпускаемого холодильника «Ладога-2М».
Опытный генератор 4 с помощью разъемных
соединений присоединяли к системе,
обеспечивающей его работу в условиях, идентичных
реальным. Необходимый уровень крепкого
раствора в генераторе поддерживали в помощью
сосуда 2 и вентиля В1 по указательному стеклу
3. Слабый раствор из генератора через
переливное устройство сливался в приемный сосуд 8.
Образовавшийся в генераторе пар направлялся
в ректификатор 5 для очистки от паров сорбента
и далее в конденсатор 6. Конденсат рабочего
вещества по соединительной трубе стекал в сосуд 8.
Крепкий раствор подогревался нагревателем 9.
Для удобства сведения тепловых балансов
ректификатор и конденсатор охлаждали водой,
скорость циркуляции и температура которой
задавались и контролировались. Рабочее
давление в системе поддерживали путем подачи
необходимого количества инертного газа
(водорода) из баллона 1 и контролировали
образцовым манометром, а в сосудах для
приготовления и хранения рабочих веществ —
аммиачными манометрами АМ-1. Расходные
характеристики определяли объемным методом. Все
расходомеры 7 располагались на сливных линиях.
Датчики температуры (хромель-алюмелевые и
медь-константановые термопары) вводили внутрь
трубчатых элементов либо зачеканивали в
стенку трубы. В качестве вторичного прибора
использовали телетермометрическую станцию на
50 точек с^ программным управлением. В
измерительный "комплекс входил также стенд
газожидкостной хроматографии с
полуавтоматическим отбором и дозированием микропроб*.
Испытания проведены в установившемся
режиме работы экспериментальной установки при
Рис. 1. Принципиальная схема экспериментального
стенда.
* Хроматографическое определение
парциального давления аммиака в парогазовой смеси абсорб-
ционно-диффузионной холодильной машины бытового
холодильника/В. А. Гамаюнов, О. И. Дубинин, Е. Л.
Федотов, В. Н. Чертков — В кн.: Холодильные машины и
устройства. ЛТИХП, 1976.
29

постоянстве внешних и внутренних параметров
и соблюдении теплового баланса.
В первой серии опытов изучено влияние
подводимой мощности W на расходные
характеристики исследуемого генератора. Результаты
опытов представлены на рис. 2 в виде зависимостей
Ga=/(B7) и G„P=/(U7). Как видно из рис. 2,
производительность генератора по аммиаку Ga
и по крепкому раствору Gbp практически
линейно зависит от величины подводимой
мощности в исследованном интервале ее значений.
Линейный характер полученных зависимостей
обусловлен тем, что практически вся подводимая
к термосифону мощность расходуется на
парообразование. Так как теплота парообразования
постоянна, то оказываются пропорциональными
мощности и количество пара, образующегося в
единицу времени в термосифоне, и количество
подаваемого жидкого аммиака. Можно, кроме
того, предполагать, что величина
выбрасываемой термосифоном порции раствора неизменна,
а число выбросов зависит от интенсивности
парообразования.
Влияние давления в системе на основные
характеристики исследуемого генератора показано
на рис. 3. Обе зависимости имеют почти
линейный характер и тенденцию к уменьшению подачи
при росте давления в системе. Правда,
чувствительность величин Ga и GKp к изменению
давления в генераторе невелика: повышение давле-
ОцрЛ/ч\ &а,кгМ
0,85
0,8
0,75
0,7
0,65
0,6
Ь oj
0,25
Г 0,2
0,15
V о,1
L. О
(OjifiM
Oa-f(W)
80
90
110
150
/50 w,Bm
Рис. 2. Влияние подводимой мощности на расходные
характеристики генератора:
<о.в=18°С'
= 21 кгс/см2.
*кр
= 50° С;
^кр =
:0,3 кг/кг; h = 70 мм; р =
зо
&0,кг/ч
0,75
0,71
069
0,67
0,65
6а,хгМ
Г °>К
0,13
0,12
Г 0,Н
L 0,1
тЧ
oKp--f(p)
оа=/(/?П
19
го
21
г2 23р,кгс/смг
Рис. 3. Зависимость расходных характеристик
генератора от давления в системе:
50° С; g =»0,3 кг/кг; Л=:70 мм; №=110 Вт.
'о.в=18°С;<кр =
*кр
100 Ъмм
Рис. 4. Влияние уровня заполнения генератора раствором
на его расходные и тепловые характеристики:
= 18° С;
W « 110 Вт.
'о-в
'кр = 50°
!кр = 0'3
кг/кг; р=2\ кгс/см2;
ния с 19 до 23 кгс/см2 вызывает уменьшение
расхода аммиака на 7% и крепкого раствора на
11%. Максимальная температура кипения
раствора при давлении 20 кгс/см2 составила 177°С.
Большой практический интерес представляет
оценка влияния уровня заполнения
генератора крепким раствором на режим его работы
(рис. 4). За нулевую отметку принята точка входа
раствора в нижнюю часть пароотводящей трубы.
При заполнении генератора раствором ниже
нулевой отметки работоспособность узла равна
нулю. Из рис. 4 следует, что подача аммиака
и крепкого раствора слабо зависит от уровня
заполнения, если раствор перекрывает отверстие
пароотводящей трубы.

Опытами был определен действительный
расход теплоты QT#p на получение 1 кг аммиака
в зависимости от ряда параметров, в том числе
от степени заполнения генератора раствором.
Как видно из рис. 4, оптимальным является
уровень /i=60-^70 мм. Другая важная
характеристика генератора — величина теплопотерь
в окружающую среду Qu рассчитана по
тепловому балансу генератора. При температуре
окружающего воздуха t0tBi составлявшей для всех
опытов 18°С, минимальные теплопотери
достигали 32 % от подводимого тепла.
Полученные результаты позволяют
определить действительные характеристики генератора
при различных условиях, что является весьма
важным при расчете нового холодильника с
аналогичной конструкцией генератора.
УДК 621.515
Исследование потока в каналах лопаточного
диффузора центробежного компрессора
Д. А. КАПЕЛЬКИН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
При проведении в ЛТИХП комплексных
испытаний концевых фреоновых центробежных
компрессорных ступеней [2], работающих при
высоких условных числах Маха (Afu>l,0-M,2),
был исследован поток в каналах лопаточного
диффузора.
Конструкция лопаточного диффузора была в
целом типичной для стационарных
компрессоров. Диффузор имел лопатки симметричного
профиля с относительной толщиной 7% и средней
линией, изогнутой по дуге круга. Основные
геометрические параметры диффузора в соответст-
;вии с работой [1]: z3=22; r^-= 1,33 при азл=
= 17° —а4л=29,9°; D4=l,41; у =1,75. Перед
.лопаточной решеткой находился развитый
безлопаточный участок — отношение диаметра
входа лопаток наружному диаметру колеса
равнялось 1,15.
В канале лопаточного диффузора,
расположенном под углом 180° к выходу из кольцевой
камеры, измеряли давление на лопатках. В этих
целях поверхности лопаток, образующих канал
дренировали. Измерения проводили в девяти
точках на выпуклой и в девяти точках на
вогнутой стороне лопатки (рис. 1, а), расположенных
на ее средней линии. Измеряли также
статическое давление вдоль средней линии
межлопаточного канала, а также на входе и выходе из
канала.
Поток в лопаточном диффузоре исследовали
при различных углах установки лопаток азл.
Угол азл изменяли поворотом лопаток вокруг
оси, расположенной в передней половине
профиля. Исследовано семь фиксированных
положений лопаток при углах установки от 5 до
23° с интервалом в 3°. Зависимость относитель-
ной площади «горла» 3 3,3 от азл показана на
рис. 1, б.
Рис. 1. Схема канала лопаточного диффузора:
а — расположение точек отбора давлений; б — зависимость отно-
z3asb3
сительной площади «горла» • . от <хзЛ;
бора давлений на поверхности лопаток; е — е
канала; «О» — ось поворота лопатки.
1— 18 — точки от-
— сечение «горла»
М азл
31

Ступень с лопаточным диффузором испытана
на фреоне-12 при условных числах Маха Ми
до 1,42 с колесами трех типов, имевшими углы
выхода р2Л =22,5; 45 и 90°.
В результате эксперимента получены
распределения давлений в канале лопаточного
диффузора для различных углов установки лопаток
и режимов работы в широкой области изменения
чисел Маха в потоке перед диффузором Мс2
вплоть до 1,0.
На рис. 2 приведены типичные распределения
давлений на поверхности лопаток и вдоль
средней линии межлопаточного канала. В качестве
величины, характеризующей давление, принят
безразмерный коэффициент
- Р— Р2
ршш-
P2U22 §
где р — давление в данной точке канала лопаточного
диффузора;
/?2 и р2 — средние значения статистического давления и
плотности на выходе из колеса;
U2 — окружная скорость колеса.
При общем согласовании распределений
давлений с результатами исследований [1,3] для
области Мс2 <0,5—0,65 в распределениях
давлений при больших числах Маха в потоке перед
диффузором были некоторые существенные
особенности. Во-первых, на режимах максимальной
производительности пик разрежения смещался
ближе к выходу из канала. Во-вторых, в области
максимальных отрицательных углов атаки (а3>
>азл) при переходе от| режима к режиму, т. е.
при закрытии задвижки на нагнетательном
трубопроводе и увеличении противодавления, рост
давления происходил сначала только в
выходной части канала.
Эти явления можно объяснить наличием
трансзвуковых течений в канале диффузора. При
максимальных отрицательных углах атаки
скорость в «горле» канала в результате «стеснения»
потока может достигнуть звуковой [1 ]. За
«горлом», в расширяющейся части канала, при малой
величине противодавления скорость может и
дальше увеличиваться, т. е. образуется зона
сверхзвукового течения. Оценка параметров потока
за «горлом» канала также показывает наличие
сверхзвуковой зоны. Обратный переход к
дозвуковой скорости, т. е. скачок уплотнения, в
зависимости от величины противодавления
происходит на различном расстоянии от «горла»
канала. С увеличением противодавления зона
сверхзвукового течения уменьшается и скачок
или система скачков уплотнения перемещаются
в «горло» канала, где и исчезают.
Трансзвуковые явления могут
концентрироваться на каком-либо участке «горла» или
перекрывать все сечение межлопаточного канала,
т. е. запирать его. В этом случае с увеличением
противодавления создаваемые возмущения не
передаются потоку перед «горлом», пока
отношение статического давления к полному не
станет больше критического, т. е. давление
возрастает сначала только в выходной части канала.
И В целом анализ полученных распределений
давлений в канале показал, что при углах
установки лопаток диффузора, меньших или равных
17°, на режимах максимальной
производительности в решетке диффузора центробежной сту-
Р
о,2
0,1
-0,1
-0,2
~0,5
1
5
7
20
W
60
р
0,2
0,1
-0,1
-од
80LMM
-0,3
Is
\ ^
\
\
\
>
J/
5
z\
/ /
О 0,2 0J
Выпуклая сторона
[ rfOWrn,KU i i i м
0,6
0}8 f
Вогнутая
26 29 33 33
Номера точек отбора
V
12 3 4 5 6 783111213 П 15 16 17 18
Номера точек отбора
Рис. 2. Распределения давлени
средней линии канала (а) и
верхности лопаток диффузора
Ми=\А2 и а8Я=17°:
/—а3=19,3°, АГ^вО.вО; 2 —а.
М
Лег
4 —а,
= 12
=0,81;
Мс2=0,80; 2-
? —а3=16,2°,
= 13,5°, Afc2=0,84;
6°, Л* =0,89.
Й ВДОЛЬ
на по-
(б) при
= 18,9%
= 0,8 2;
— а, «
32

пени, работающей при числах Ми до 1,4,
имеются трансзвуковые течения. С опытными данными
хорошо согласуются результаты расчета
предельной производительности.
Кроме изучения картины течения в канале
лопаточного диффузора, полученные
распределения давлений использовали для выявления
элементов, ограничивающих
производительность ступени при высоких числах МиУ а
также для определения областей запирания
ступени и анализа протекания интегральных
характеристик компрессора.
На основе распределений давлений по
лопаткам были вычислены силовые и моментные ха-
Л. Г. КОНДРАТЬЕВ,
доктор техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В. Г. БУКИН
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
По результатам исследований, проведенных в
Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности, получены
уравнения подобия и размерные формулы для расчета
теплообмена в оросительных горизонтальнотруб-
ных испарителях, работающих на чистых фрео-
нах или фреоно-масляных смесях [1, 2].
Для выявления эффективности
использования таких аппаратов было сделано технико-
экономическое сопоставление горизонтальных
оросительных испарителей с гладкими
стальными трубами, оснащенных центробежными или
струйными насосами для рециркуляции
хладагента, и затопленных аппаратов с медными ореб-
ренными трубами. В работе [3] подтверждена
возможность применения струйных насосов для
циркуляции жидкости в оросительных
фреоновых испарителях, работающих в диапазоне
температур кипения t0=—6-т—40°С. Расчет
производительности струйного насоса,
выполненный по работе [3] показал, что с его помощью
обеспечивается плотность орошения,
достаточная для нормальной работы пленочного
аппарата.
рактеристики лопаточного диффузора, необхо^
димые для расчета механизмов поворота и
крепления диффузорных лопаток.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ден Г. Н. Механика потока в центробежных
компрессорах. Л., Машиностроение, 1973.
2. Исследование ступени холодильного
центробежного компрессора при числах Ми=0,7-М,6. Г. Н. Ден>
Н. Н. Бухарин, В. А. Евстафьев, Д. А. Капелькин. —
Химическое и нефтяное машиностроение, 1975, № 1.
3. Т и л е в и ч И. А. О влиянии сжимаемости среды
на работу лопаточного диффузора центробежной
компрессорной ступени. — Энергомашиностроение, 1971,.
№ 7.
УДК 621.57.048.001.S
Сопоставление аппаратов, расчет затопленных
испарителей, а также расчет теплоотдачи со
стороны хладоносителя выполняли по
рекомендациям, приведенным в работе [4]. Технико-
экономическое сопоставление аппаратов сделано
по приведенным годовым затратам холодильной
установки, относящимся к испарителям и
учитывающим эксплуатационные расходы и
капитальные затраты. Оно выполнено при
одинаковом количестве передаваемого тепла и равных
температурах охлаждаемой и охлаждающей сред
в каждом режиме. Диапазон изменения
температуры кипения ^o^O-f—40°С, скорости рассола
^=0,5-7-1,5 м/с, температурный напор 0Т=
=5,7°С. В качестве рабочих жидкостей
использовали фреоно-масляные смеси и водный раствор
хлористого кальция.
Для каждого режима работы выполнен
тепловой расчет, по которому была определена
площадь поверхности теплообменных труб, затем
сделан конструктивный и гидродинамический
расчет аппарата. На основании этих расчетов
определяли стоимость аппарата, рассольного*
и фреонового насосов, компрессора, а также
расход холода, обусловленный
тепловыделениями в насосах. Подсчитаны капитальные затраты,
амортизационные отчисления, расходы на
ремонт, эксплуатационные расходы и приведенные
годовые затраты. Некоторые результаты
сопоставления для испарителей, работающих на
фреоне-22, даны на рисунке.
Благодаря высокой интенсивности
теплоотдачи в пленке в оросительных испарителях можно
Технико-экономическое сопоставление
оросительных и затопленных испарителей
3}

Сопоставление различных типов испарителей, работающих"
на фреоне-22, по:
л — объему V; б — стоимости хладагента, необходимого для пер
воначальной заправки, К а; в — стоимости испарителя К',
г — приведенным затратам Я, отнесенным к 1 кВт холодопро-
изводительности Q ;
<ф — затопленный аппарат, д — оросительный: - с цент
робежным насосом; — со струйным насосом.
использовать гладкие стальные трубы вместо
оребренных медных, что значительно сокращает
металлоемкость и габаритные размеры,
исключает применение дефицитных металлов и
значительно снижает стоимость аппарата.
Уменьшение рабочего заполнения хладагентом до 30%
позволяет значительно снизить расход фреона
;на первоначальную заправку оросительного
аппарата и предотвратить выброс жидкости во
всасывающую линию компрессора, что, в свою
очередь, дает возможность увеличить заполнение
трубами трубной решетки до 0,8 и тем самым
уменьшить объем аппарата. Так, при использовании
>фреона-22 (/0=— 40°С и Q0=100 кВт) объем
и стоимость оросительного аппарата меньше,
чем затопленного, на 40%, расход хладагента
на первоначальную заправку — в 3 раза,
капитальные затраты — в 2 раза, а
эксплуатационные расходы в случае применения струйного
насоса — на 30 %. Установка оросительного
испарителя вместо затопленного, работающего на
фреоне-22 при t0=^—40°С, дает снижение
приведенных затрат на 1500 руб. в год на каждые
100 кВт холодопроизводительности.
Аналогичные результаты получены и для фреона-12.
Как видно из сопоставления, оросительные
испарители значительно экономичнее
затопленных, особенно при низких температурах кипения
и использовании эжекторных насосов для
рециркуляции жидкости. Выполненное
технико-экономическое сопоставление показывает высокую
экономичность оросительных испарителей
холодильных аппаратов и их перспективность.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Букин В. Г., Данилова Г. Н., Дюн •
дин В. А. Теплообмен при испарении и кипении смесей
фреонов с маслом в пленочных испарителях
холодильных машин. — Холодильная техника, 1977, № 1.
2. Данилова Г. Н., Букин В. Г., Дюн •
дин В. А. Исследование теплоотдачи в элементах
оросительных испарителей. — Холодильная техника,
1976, № 6.
3. С у т ы р]и на Т. М. Использование энергии
расширения холодильного агента в струйном насосе. —
Холодильная техника, 1961, № 4.
4. Теплообменные аппараты холодильных
установок/Т. Н. Данилова, С. Н. Богданов, О. П.
Иванов, Н. М. Медникова, Л., Машиностроение, 1973.
34

УДК 536.24.001
Влияние ориентации гофров на гидродинамику и теплообмен
при конденсации фреона-11 в щелевых каналах
В. Н. БЛРИЛО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Использование кинетической энергии парового
потока для интенсификации теплообмена при
конденсации хладагентов в узких щелевых
каналах (d3KB=l-f-2 мм) приводит к
существенному (в 1,5—2 раза) росту усредненного по
высоте коэффициента теплоотдачи аср [1—3].
Однако такой способ интенсификации не лишен
недостатков, к числу которых следует отнести
технологические трудности изготовления
каналов с d3KB=l мм, а также быстрое
накапливание по высоте аппарата пленки конденсата,
резко ухудшающей условия теплообмена в нижней
части теплообменной пластины, где скорость
конденсирующегося пара снижается до нуля.
Было решено, не отказываясь в принципе от
возможности динамического воздействия
парового потока на конденсат, избежать
накапливания его по высоте на большей части поверхности,
применив специальную профилированную
пластину, и отводить конденсат с поверхности
теплообмена в периферийные зоны наклонными
гофрами, образующими обособленные каналы.
Ниже приведены результаты наблюдений и
исследований теплоотдачи и гидродинамики при
конденсации фреона-11 в экспериментальных
конденсаторах на девяти пластинах с различной
конфигурацией гофров, а также на гладкой
пластине.
Экспериментальные пластины изготавливали
фрезерованием в латунном листе канавок под
углом ф=15, 30 и 45° к оси пластины. Для
прохода пара в середине пластины оставлен незагро-
можденный, сужающийся к нижней части
пластины паз, для стока конденсата расширяющиеся
книзу пазы сделаны по бокам пластины.
Конструкция рабочей части пластины
показана на рис. 1. Здесь же приведены основные
геометрические параметры всех исследованных
конденсаторов и условные обозначения на
графиках (рис. 2—4).
Задачей настоящего исследования было
выявить зависимость аср и гидравлического
сопротивления Ар0бщ от угла наклона ф и шага
гофров 5 по нормали к их оси. Эксперименты
проводили при односторонней конденсации на
стенде по методике, аналогичной описанным в
работах [1,2].
А-А
ч А 77777777У777У77^07^77^^
У>°
15
30
^5
8,
мм
1,8
1J
1,8
5,
мм
J
7
15
47
J
J
//
25
71
Гладкая 8-0,5
Обозначение
1-1 О
1-2 0
1-3 •
/ 0
II П j
IIL-1 А
Ш-2 А
т-з а
им а !
0
Рис. 1. Конструкция, геометрические параметры и
условные обозначения экспериментальных пластин.
АРобщМ
2Щ
2о)Вгл/м1
Рис. 2. Влияние ориентации гофров на теплоотдачу и
гидравлическое сопротивление каналов при 5=3 мм.
Условные обозначения см. на рис. 1.
35

оГгпМмЩ
ир то'*
2у,8т/мг
Рис. 3 Влияние шага гофров на теплоотдачу и
гидравлическое сопротивление каналов при ф=15/.
Условные обозначения см. на рис. 1.
И, мм
100
200
300
W0
500
600
700
800
дОО\
\9'а
J
1
)
LL
5Ю5Вт/м2
/
Г
«
J
i
f
}
I
1
f.
r
L
Г
/tfJ Z
Ы05
\ l<
'д~10?8т/мг
if
h
Jl
#'
<*лок, Вт/(м2-К)
* J/03
Рис. 4. Характер изменения алок п0 высоте для
исследованных пластин.
Условные обозначения см. на рис. 1.
В предварительной серии экспериментов было
отмечено (см. рис. 2), что для пластины с ф=15°
коэффициенты теплоотдачи аср при всех
значениях плотности теплового потока q лежат
выше, чем для прочих пластин. Для пластины с
Ф=45° значения аср самые низкие. Для
пластины с ф=30° в области умеренных нагрузок
(<7<8-103 Вт/м2) коэффициенты теплоотдачи аср
приблизительно такие же, как на пластине с
Ф=15°, при <7>8-Ю3 Вт/м2 они резко
снижаются и с дальнейшим ростом q занимают
промежуточное положение между аср с ф=15° и аср с
Ф=45°.
Данные по Аробщ сопоставимы и
располагаются в обратном порядке.
Анализ результатов.предварительных опытов
позволил дальнейшие эксперименты по изучению
влияния шага гофров S на аср и А/?общ
проводить лишь с пластинами / и ///. Характер
зависимости аср и Ар0бш от ф при этом сохранился
(см. рис. 3), наибольшая интенсивность
теплообмена получена в экспериментах на пластине
/_// (ф=15°, 5=7 мм).
Анализ экспериментальных данных и
визуальное наблюдение за процессом
непосредственно в каждом опыте позволили объяснить
механизм изучаемого процесса и характер
зависимости аср от ф и S.
Прежде всего рост интенсивности теплообмена,
в сравнении с гладкой пластиной, объясняется
более равномерным по высоте распределением
конденсирующегося пара, чему способствовало
удаление образовавшегося конденсата из
каждого обособленного канала.
На рис. 4 показаны рассчитанные на
основании измеренных локальных температур стенки
локальные значения коэффициентов
теплоотдачи аЛоК для двух значений плотности теплового
потока. В обоих случаях ухудшение
теплоотдачи по высоте для гофрированной пластины
оказалось меньшим, чем для гладкой. При этом
большая неравномерность теплообмена
наблюдалась по ширине пластины — от максимальной
в средней части к полному отсутствию
конденсации на периферии.
В нижней части каналов из-за перепада
давлений образовывалась зона подсасывания
конденсата, который «зависал» в каналах, совершая
вихревое движение. Высота этой зоны, считая от
нижнего среза каналов, при равных значениях
q находится в прямой зависимости от условий
входа пара в канал и, следовательно, при
меньших значениях ф выключается из теплообмена
меньшая часть поверхности. С ростом q
повышается Ар0бщ, увеличивается количество
зависающего конденсата и при д>8-103 Вт/м2
происходит резкое снижение аср.
Влияние шага гофров состоит в следующем:
с увеличением расстояния между гофрами
снижается гидравлическое сопротивление при
движении двухфазного потока в единичном канале,
однако масштаб образующегося в зоне
подсасывания вихря растет и большая часть поверхности
покрывается зависающей пленкой конденсата,
хотя толщина ее и меньше.
X

Гофры на экспериментальных пластинах
располагались не попарно справа и слева от
парового «ствола», а в шахматном порядке. С
увеличением шага гофров и ростом q наблюдалось
отклонение движения конденсатной пленки в
средней части пластины от вертикального к
синусоидальному, огибающему встречающиеся
гофры, отчего затруднялось удаление конденсата
и ухудшались условия теплообмена в целом.
Кроме перечисленных факторов, на процесс
конденсации в подобных условиях существенное
влияние оказывают силы поверхностного
натяжения в конденсатной пленке, под воздействием
которых конденсат стягивается с поверхности
канала в углы при основании гофров, образуя
ручьи, более подверженные силам межфазового
трения. Этот эффект максимально проявляется
при шаге гофров 5 = 7-f-10 мм; с увеличением
шага 5 он ослабевает и не оказывает решающего
воздействия на интенсивность теплообмена.
С уменьшением числа гофров сокращается
также и поверхность теплообмена пластин, что
в итоге снижает суммарный теплосъем с нее.
На основании проведенного исследования
можно сделать следующие выводы.
Динамическое воздействие на пленку
конденсата парового потока сил поверхностного
натяжения и удаление образующегося конденсата с
комплекса
В. И. ГОРБУНОВА, канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ
^Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
В настоящее время в холодильной технике
осуществляется, переход к проектированию с
использованием вычислительных машин.
Опубликовано большое число работ по оптимизации
и моделированию холодильного оборудования,
впервые сформулированы принципы единой
отраслевой системы автоматизированного
проектирования [4].
Большинство этих работ сделано на основе
детального анализа действующих объектов,
имеют значительную специализацию, поэтому
расчеты нередко носят частный характер и не
поддаются обобщению в целях расширения
области их применения.
Авторами предложена структура обобщенного
расчета холодильно-морозильного комплекса
(ХМК). За основу принято системное
исследование ХМК, которое включает ряд взаимосвязан-
поверхности теплообхмена в совокупности
позволяют значительно интенсифицировать
теплообмен при конденсаций хладагентов в
пластинчатом аппарате при умеренных плотностях
теплового потока (<7=B-~8)-103 Вт/м2).
Лучшими теплотехническими
характеристиками обладает пластина с углом наклона гофров
к вертикали ф=15°, образующих обособленные
каналы с шагом 7—10 мм.
Увеличение гидравлического сопротивления
каналов при этом не превышает A-^-3) -103 Па,
что меньше ожидаемого эффекта снижения
давления насыщения от интенсификации процесса
теплообмена на стороне конденсирующегося
хладагента.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бар ил о В. Н., Мамченко В. О.,
Иванов О. П. Режимы движения двухфазного
пленочного потока Ф-11, осложненного процессом
конденсации. — В кн.: Холодильные машины и устройства. Л.,
ЛТИХП, 1976.
2. Иванов О. П., Мамченко В. О.
Исследование гидродинамики и теплообмена в парожидкостных
потоках с фазовым превращением. — В кн.:
Холодильные машины и аппараты. Л., ЛТИХП, 1975.
3. И в а н о в О. П., М а м ч е н к о В. О. О
гидродинамике и теплообмене при конденсации движущегося
пара в вертикальных каналах. — В кн.:^Холодильные
машины и установки. Л., ЛТИХП, 1974.
УДК -621.572.001.24
ных, но не обязательно последовательных,
этапов: формализованное описание; выбор целей;
синтез системы; оптимизация; системный анализ;
проверка качества проектных решений;
представление результата в виде наименьшего числа
альтернативных разработок.
За методологическую основу исследования
принят принцип системного подхода, а ХМК
рассматривается в зависимости от уровня
проектирования как система или подсистема.
Соответствие ХМК сложным системам
(количественная оценка сложности до сих пор не
найдена) не вызывает сомнения [6].
Использование конкурентоспособных,
перспективных альтернатив систем ХМК или
опытных партий комплектующих элементов может
дать значительное изменение глобального
критерия. В связи с этим целесообразно перейти
к многокритериальной оптимизации с многими
целевыми функциями в полном соответствии с
системным подходом.
и методике обобщенного расчета холодильно-морозильного
37

Структуру обобщенного расчета ХМК можно
представить в виде блоков (см. рисунок) с
определенными входами-выходами:
хъ х2, ..., *m-i» хм =Х — вектор входных
параметров, характеризующий воздействие
внешних факторов, т. е. климатические данные,
нагрузки, особенности эксплуатации и т. д.;
x\> %2> • • • . *м—i» *м = * —вектор входных
параметров, прошедших стадию подготовки и
задаваемых тем или иным способом;
(гь г2, ..., г8_1э rs) ?R — множество целей,
преследуемых потребителем и учитываемых
проектировщиками. Выбранные цели R° направляют
поиски альтернатив, подсказывают способы
анализа найденного и определяют критерии
оптимизации;
хъ z2, ... ,2l-i> zl =Z — вектор
технологических параметров, характерной особенностью
которых следует считать возможность их
систематического изменения в процессе
эксплуатации ХМК в зависимости от изменения внешних
факторов. К ним относятся все
термодинамические и расходные параметры рабочего процесса.
zi» 4 • • • » 2к-1' г*к^Zk~~множество
конструктивно-компоновочных параметров узлов и
вида технологической схемы ХМК.
Эти две группы Z и Zk составляют полную
совокупность внутренних оптимизируемых
параметров холодильно-морозильного комплекса.
Уъ У г, •••» Уы-п yN=Y — вектор выходных
регулируемых параметров, определяющий
пространство допустимых решений расчета ХМК.
Следовательно, при формировании
математической модели холодильно-морозильного
комплекса необходимо описание связей между*
параметрами, т. е. нахождение функции:
к = к(х°, zr, z$)R..
A)
(Индекс «Г» показывает соответствие
определенной схеме ХМК).
Уравнения связей должны отображать
структуру системы, существенные черты
функционирования, взаимное влияние
термодинамических, технических и экономических показателей.
Таким образом, расчетная основа модели ХМК
представляет собой группу взаимосвязанных
формул, в которые подставляют значения,
отнесенные к одинаковому промежутку времени.
Внутренние условия функционирования ХМК
учитываются известными уравнениями
теплового, материального и гидравлического
балансов, уравнениями теплопередачи.
Внешние условия функционирования системы
ХМК учитываются уравнениями эксергетиче-
ского баланса и эксергетическими функциями
[2], составленными для системы в целом и по
элементам.
*
>
Xi X? XM-i Хм
if i i
Вычислительная
машина
Л/ Xz ЛМ-1 *М
\ \ \ \
Альтернатибные
системы ХМК
Z.Z*
II М
Процедура принятия
решений
Zr у %Г
Ограничения
II II
Уг !/г Уы-1 Уы
Критерии оптимизации
А
¦« i
/,(Y) /г(У) ...fA.,(Y)fA(Y)
\ \ \ \
ПространстЗо оптимальны^
решений
U
1
тт
иН и;
i *
/1ПР(лицо принимающее
решение
Структура обобщенного расчета ХМК
Система уравнений дополняется
зависимостями, характеризующими связи между
стоимостью, массой и надежностью, с одной стороны,
и внутренними параметрами, с другой. Как
правило, эти зависимости регрессионного типа.
Процедура принятия решений будет
определяться видом уравнений, выражающих
зависимость A), и системой ограничений на
параметры и характеристики ХМК.
Ограничения могут иметь различный характер:
быть численными и функциональными,
равенствами и неравенствами. Их назначение —
отобрать допустимые варианты решений.
Внутренние параметры ХМК не могут иметь
произвольное значение. Они изменяются лишь
в пределах физически возможных и технически
осуществимых состояний хладагентов,
конструкций и материалов. Указанные ограничения
можно отразить в общем виде:
Zmin^Z^Zmax»
~min
^zR^zl
B>
C>
38

Таблица 1
Варианты
ХМК
г\
Z?
г\
*\
Та
*2
* w
*з
G
Ч
ATk
*2
ьта
*3
Qo
Z4
ma
Уг
Ле
1/2
Л<?, t
1/3
1
При установлении границ решений
необходимо выявить ограничения на входные параметры,
т. е. определить допустимые изменения внешних
факторов лгдопб^0.
Количественное определение ограничений в
некоторых случаях может представлять
самостоятельную задачу.
Для дальнейшего анализа результаты
расчетов следует свести в таблицу следующего вида
(табл. 1).
В табл. 1 приведены величины:
Ти — температура окружающей среды;
Tw — температура воды на входе в конденсатор;
G — нагрузка по продукту, и т. д.;
АТ^ — перепад температур в конденсаторе;
&Та — перепад температур в морозильном аппарате;
Qo — приведенная холодопроизводительность;
ша — расход хладагента на входе в аппарат и т. п.
г\е — эксергетический КПД;
-—; — структурный коэффициент;
Че» i
k
/,g — суммарная стоимость и пр.
1
Для выборочной проверки качества
проектных решений, а также выделения пространства
оптимальных вариантов, на основе анализа
имеющихся работ и соответствующих
требований, разработана номенклатура показателей
(табл. 2) применительно к судовым ХМК.
Все показатели делятся на две группы по
рекомендациям, приведенным в работе [7], и
расположены в порядке убывающей важности.
Каждый показатель имеет свое место (ранг) и свое
определение, отражающее какое-то свойство
ХМК или его связь. Большинство показателей
достаточно полно разобрано в работах [1,7]
и др.
Разумеется, при проектировании новых
систем ХМК показатели будут ожидаемыми. Ниже
дано определение некоторых терминов,
введенных в данной работе.
Показатели работоспособности:
«энергетический ресурс» — максимальная
работоспособность, определяемая эксергетическими
показателями;
«степень термодинамического совершенства» —
потери в элементах ХМК и полный
эксергетический КПД;
«избирательность защиты» — четкость
реагирования защиты на нарушение режима работы
и нереагирования на нормальные переходные
процессы.
Группа массогабаритных показателей (для
судов) определяется в виде «директивных
констант» при решении задач верхнего уровня
проектирования, по отношению к которому ХМК
выступает как подсистема. Величина
«директивных констант» корректируется в результате
обмена информацией между уровнями
проектирования. В связи с этим данная группа
показателей может оцениваться только после
установления типа судна и соответствующих
ограничений.
Показатели конкурентоспособности наиболее
полно учитывают специфику ХМК и определяют
в некоторой степени преимущество одной
разработки перед другими.
Так, показатель «качество замораживания»
характеризуется: соблюдением заданных (ГОСТ,
ТУ) параметров термической обработки
продукта; соответствием определенному товарному
виду продукта после термообработки.
Естественно, что предлагаемая система
показателей нуждается в уточнении выбранных и
выявлении неучтенных показателей, оценке
влияния рассматриваемых показателей (их
ранжировка) и исключении недостаточно достоверных.
з»

Таблица 2

Обозначение
Л
н
э
О
р
С
т
Комплексные
показатели

Работоспособность
Надежность
Экономические
Эксп л у атацио н н ые
Массогабаритные

Конкурентоспособность
Уровень техники

Обозначение
лх
л2
л4
л5
л6
Hi
н2
Н3
н4
нб
3l
э2
э3
э4
э5
°1
о2
о3
о4
Pi
р2
Рз
р4
с2
с3
с4
Tl
т2
т3
Т4
Единичные показатели
Энергетический ресурс
Степень
термодинамического совершенства
Устойчивый предел
температуры кипения
Долговечность
Коэффициент
технического использования
Избирательность
защиты
Межремонтный ресурс
Средняя наработка до
первого отказа
Ремонтопригодность
Вероятность
безотказной работы
Резервирование
Капитальные
вложения
Себестоимость
продукции
Приведенные затраты
Производительность
труда
Трудоемкость
обслуживания
Безопасность
обслуживания
Возможность
включения в технологическую
линию
Эргономичность
Уровень шума и
вибраций
Масса ХМК
Удельная
материалоемкость
Занимаемая площадь
Занимаемый объем
Удельная
производительность по
замораживанию
Качество
замораживания
Непрерывность
процесса
Перспективность
Степень унификации
Степень автоматизации
Технологичность
монтажа
Патенто-правовой
40
После соответствующих оценок показатели
переводят в совокупность критериев аъ а2 ...
..., а/_1э О/ = {А}, расположенных по
уровням: нижний уровень — единичные критерии,
средний — локальные, высший — глобальный
критерий.
Критерии можно обрабатывать методами
экспертных оценок, которые в настоящее время
достаточно полно разработаны. Это дает
возможность превратить систему критериев в систему
базовых показателей, которая послужит целям
квалиметрии ХМК.
Для оптимизации и прогнозирования
необходима другая процедура обработки, например,
предложенная в работе Б. Руа [5], которая
основывается на построении «платежной
матрицы», r-строки которой содержат значения
целевых функций fj для некоторых решений у из
Y, обеспечивающих экстремумы функции fj.
По диагонали матрицы расположены
оптимальные значения, представляющие «идеальное»
решение, которое не содержится в пространстве
оптимальных решений Un. Выбор U®
рассматривается как «ближайшее» к идеальному
решению в минимаксном смысле. Если ЛПР
рассматривает отклонения (/? от идеального как
удовлетворительные, то выбор заканчивается.
В противном случае ЛПР должно пойти на
ухудшение по какому-либо критерию с целью
выигрыша по другим.
Переход к выполнению процедур оценки
решений только в пространстве критериев имеет то
преимущество, что ЛПР концентрирует свое
внимание непосредственно на оценке получаемых
отклонений по каждому из критериев.
Методика обобщенного расчета ХМК
используется для частного случая — моделирования
и оптимизации роторных морозильных
аппаратов в комплексе с холодильной машиной,
устанавливаемых на рыбопромысловых судах [3].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Хазанов И. Г. О методах оценки качества
холодильного оборудования. — Холодильная техника, 1972,
№ 4.
2. Бродянский В. М. Эксергетический метод
термодинамического анализа. М., Энергия, 1973.
3. Ионов А. Г. Повышение эффективности
морозильных установок рыбопромысловых судов. Калининград,
Кн. изд-во, 1977.
4. Каневец Г. Е., Медунов С. Д. В кн.:
Тезисы докладов Всесоюзного семинара «Новое в
холодильной технике и технологии», М., ВНИХИ, 1976.
5. Р у а Б. Проблемы и методы принятия решений в
задачах с многими целевыми функциями. В сб.: Вопросы
анализа и процедуры принятия решений. Под ред.
И. Ф. Шахнова, М., 1976.
6. Садовский В. Н. Основания общей теории
систем. М., Наука, 1974.
7. Сборник нормативно-технических документов по
оценке уровня качества продукции. М., Изд-во
стандартов, 1975.

В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
Отклики на статью В. Д. Вайнштейна «О некоторых
вопросах терминологии в холодильной технике»
(«Холодильная техника», 1977, № 5)
I
Терминология, применяемая в любой области
знаний, должна быть построена на научной
основе, а сами термины — полностью
соответствовать тем понятиям, которые они отражают,
а также быть по возможности краткими. В
смежных областях науки и техники для обозначения
одинаковых или аналогичных понятий,
необходимо употреблять единые или согласованные
термины. Это значительно облегчает изучение
специальной литературы.
Эти требования выдвигают задачу
упорядочить терминологию, применяемую в
холодильной технике. В связи с этим следует признать
своевременным и актуальным предложение
В. Д. Вайнштейна [1] принять в холодильной
технике термины, уже узаконенные в
термодинамике, теории теплообмена и теплотехнике,
а некоторые устоявшиеся специфичные, но
устаревшие термины, заменить новыми, более
точными.
Почти со всеми предлагаемыми терминами,
по нашему мнению, следует согласиться, так как
они достаточно основательно аргументированы.
Вместо термина «производительность
компрессора» правомернее употреблять узаконенные
термины «массовый расход» (кг/с или кг/ч)
и «объемный расход» (м3/с или м3/ч). Термин
«подача», распространенный наряду с термином
«расход», больше подходит к насосам и
компрессорам, подающим жидкость или газ тем или иным
потребителям, чем к холодильным
компрессорам, предназначенным для циркуляции
хладагента в системе.
Устоявшийся, привычный и довольно
выразительный термин «холодопроизводительность»
является неточным. Термин «холодильная
мощность» (Вт или кВт), которым предлагается
заменить его, представляется довольно удачным.
Он соответствует стандартизованному термину
«тепловая мощность», который, в свою очередь,
следует применять в случае использования
холодильной машины в качестве теплового насоса.
Другой эквивалентный термин, который можно
было бы использовать, — «тепловой поток в
испарителе» не отражает специфики
холодильной машины, а в применении к холодильному
компрессору и вовсе теряет смысл. Опасность
того, что термин «холодильная мощность»,
особенно в применении к холодильному компрессору,,
может быть воспринят как мощность привода,
конечно, имеется, но определение
«холодильная» здесь будет служить предупреждением.
Может быть целесообразно на первых порахг
наряду с новым термином, указывать в скобках.
и применяемый в настоящее время. Заметим
попутно, что следует отказаться от термина
«потребляемая мощность», так как потребляется работа,,
а не мощность, и вместо этого указывать
«требуемая мощность» или «мощность привода».
В применении к теплообменным аппаратам
холодильных машин вместо терминов «тепловая
нагрузка», «производительность» или иных
следует пользоваться стандартизованным
термином [2] «тепловой поток» (Вт или кВт), а вместо*
«удельная тепловая нагрузка» — термином
«плотность теплового потока» (Вт/м2, кВт/м2).
Что касается терминов «удельная теплота
кипения» (Дж/кг или кДж/кг) и «объемная
теплота кипения» (Дж/м3, кДж/м3), предлагаемых
вместо терминов «удельная
холодопроизводительность» и «объемная
холодопроизводительность», то, признавая неправильность
последних, следует заметить, что предлагаемые
термины также содержат неточность. Первый-
соответствует величине г = 'о— 1"о * а не
имеющейся в виду величине qQy которая обычно
меньше (но может быть и больше), чем г.
Аналогичное замечание может быть сделано и по второму
предлагаемому термину. Несколько точнее будут
эти термины с дополнением в виде: «удельная
теплота кипения в испарителе (промсосуде)»
и «объемная теплота кипения в испарителе»,
хотя они и не обладают желательной
краткостью.
Безусловно следует отказаться от весьма
привычного, и надо сказать удобного, термина-
«удельная холодопроизводительность» К как
характеристики эффективности холодильной
машины или компрессора. Прежде всего, как
известно, термин «удельный» означает —
отнесенный к единице массы, чего в данном случае нет.
Кроме того, численно величина К отличается от
41

холодильного коэффициента г на постоянный
коэффициент 860 и поэтому без нее вполне можно
обойтись. В системе СИ, где «холодильная
мощность» и требуемая мощность привода выражены
в одних и тех же единицах измерения для
величины К не остается места, а для характеристики
эффективности как теоретических, так и
действительных циклов в заданных температурных
условиях может успешно применяться и
применяется холодильный коэффициент.
Не ожидая окончательной разработки
стандарта на термины холодильной техники,
следует уже теперь внедрять в специальную, в
частности учебную, литературу термины, имеющие
одинаковое значение с теми, которые узаконены
в смежных областях техники [2,3].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Вайнштейн В. Д. О некоторых вопросах
терминологии в холодильной технике. — Холодильная
техника, 1977, № 5.
2. Т е о р и я теплообмена, терминология. М., Наука,
1971.
3. Термодинамика, терминология, М., Наука,
1973.
Доктор техн. наук Ф. М. ЧИСТЯКОВ,
профессор МВТУ им. Н. Э. Баумана
II
В статье В. Д. Вайнштейна правильно ставится
вопрос о необходимости упорядочения
терминологии в области холодильной техники.
Предложенные им термины, такие как
«массовая подача», «объемная подача», «тепловой
поток» (вместо «производительность»), а также
«масса» вместо «количества», правильны,
соответствуют действующим нормативным
документам и согласуются с системой терминологии,
принятой в смежных областях техники
(теплотехника, гидравлика).
Термин «холодильная мощность» более
удачный, чем «холодопроизводительность».
Преимущество этого термина достаточно ясно отмечено
в статье. Он не является новым. В книге проф.
Ю. А. Цейтлина «Установки для
кондиционирования воздуха в шахтах» (М., Недра, 1974)
вместо термина «холодопроизводительность» уже
использован термин «холодильная мощность».
Однако этот термин все же мало распространен
в холодильной технике.
Наряду с терминами «удельная теплота
кипения», «объемная теплота кипения» и «удельная
работа сжатия», основанных на наименованиях
процессов в цикле, целесообразно применять
также термины, основанные на наименованиях
аппаратов и машин: «удельная теплота
испарителя», «удельная~работа компрессора» и др. В
ряде случаев такой принцип терминологии
удобнее, чем предложенный в статье (по
наименованию процессов). Так, например, в конденсаторе
процесс сложный (охлаждение перегретого пара
и конденсации), поэтому соответствующую
разность энтальпий правильнее назвать: «удельная
теплота конденсатора» (а не «конденсации»).
В целом систему терминологии,
предложенную В. Д. Вайнштейном, следует одобрить с
учетом указанных замечаний. Желательно,
чтобы журнал «Холодильная техника» начал ее
применять, не дожидаясь утверждения
соответствующих стандартов по холодильной
терминологии.
В. И. КАНТОРОВИЧ,
преподаватель Московского техникума
общественного питания
III
По моему мнению, в статье В. Д. Вайнштейна
очень аргументированно и правильно ставится
вопрос о необходимости наведения порядка в
терминологии в холодильной технике, в частности,
в отношении таких распространенных терминов,
как «холодопроизводительность» и «нагрузка».
Термин «холодопроизводительность» связан с
понятием «производство холода». Однако в
настоящее время термин «производительность»
относят к компрессору, функция которого состоит
в подаче хладагента со стороны низкого
давления на сторону высокого давления, и к тепло-
обменным аппаратам, в которых тепло
передается от одной среды к другой, и даже к теплоте
парообразования, необходимой для испарения
одного килограмма хладагента. Поэтому
необходимость замены термина «производительность»
на другие термины, отвечающие в каждом
случае специфике происходящих процессов, не
вызывает сомнений.
Предложенные В. Д. Вайнштейном термины
«объемная и массовая подача» и «холодильная
мощность» — для компрессора, «тепловой
поток» — для теплообменных аппаратов,
«удельная и объемная теплота кипения» — для
хладагента отвечают этому требованию и совпадают
с аналогичными терминами в смежных областях
техники.
Поэтому, по моему мнению, предложения
В. Д. Вайнштейна по упорядочению
рассматриваемых в статье терминов правильны и их
следует поддержать.
Канд. техн. наук Б. К. ЯВНЕЛЬ,
заведующий лабораторией торгового холодильного
оборудования ВНИИторгмаша
42

IV
Помещенная в журнале «Холодильная техника»
№ 5 за 1977 г. статья В. Д. Вайнштейна «О
некоторых вопросах терминологии в холодильной
технике» имеет в основном правильное
направление, хотя и с некоторыми от него
отступлениями. Необходимо согласиться с
предлагаемыми им новыми терминами: «холодильная
мощность», «удельная объемная теплота кипения
хладагента», «масса хладагента в системе»,
«тепловой поток в конденсаторе», «массовая и
объемная подача компрессора».
Однако предложенный им термин «массовый
расход хладагента через конденсатор» (кг/с)
желательно заменить терминами или «массовая
подача хладагента на конденсатор», или
«массовый поток хладагента через конденсатор».
Аналогично, предлагаемый термин «массовый
расход хладагента, циркулирующего в системе»
{кг/с) желательно заменить на термин
«массовая подача хладагента в системе», или
«массовый поток хладагента в системе».
В. Ф. ЛАЗАРЕНКО,
инженер-конструктор СКБ рижского
завода «Компрессор»
V
В статье В. Д. Ванштейна правильно
указывается на необходимость упорядочения
терминологии в холодильной технике, а также
согласования терминологии в смежных отраслях
техники — холодильной, технике тепловых насосов
и теплотехнике. При этом автором предлагается
заменить распространенный в технике тепловых
насосов термин «теплопроизводительность» на
термин «тепловая мощность». Такая замена
безусловно целесообразна, так как термин «тепловая
мощность» уже широко применяется в энергетике.
В связи с этим вполне логично для холодильной
техники принять термин «холодильная
мощность».
В цикле теплового насоса аппаратом, в
котором получают полезный эффект, является
конденсатор (в отличие от испарителя в цикле
холодильной машины). Разность удельных
энтальпий рабочего тела в конденсаторе называют
«удельной нагрузкой конденсатора». В
соответствии с положениями статьи этот термин
неудачен, так как не несет информации (под
удельной нагрузкой можно понимать и удельную
теплоту, и плотность теплового потока).
Указанный термин следует заменить на термин
«удельная теплота конденсатора», что правильнее, чем
«удельная теплота конденсации», так как в
конденсаторе происходят два процесса: охлаждение
и конденсация пара. Соответственно разность
удельных энтальпий в испарителе
целесообразно называть «удельная теплота испарителя»,
а не «удельная теплота кипения», как
предлагается в статье.
Канд. техн. наук В. С. ЯНКОВ
ОТ РЕДАКЦИИ
Вопросы упорядочения терминологии в холодильной технике приобретают сейчас
большую остроту. ВНИХИ и ВНИИхолодмаш разработали проект ГОСТа на
терминологию. Кроме того, стандарт по терминологии предполагается выпустить по линии
СЭВ. Вопросами терминологии занимается Национальный комитет СССР по холоду.
Скоро выйдет первый том справочника по холодильной технике, который на ряд лет
.должен служить образцом правильной терминологии.
Очень важно, чтобы эта работа не привела к разнобою терминов по
холодильной технике, а закончилась выработкой единой терминологии, увязанной с другими
смежными отраслями техники.
Помещенная в пятом номере нашего журнала за 1977 г. статья В. Д. Вайнштейна
«О некоторых вопросах терминологии в холодильной технике» вызвала дискуссию, о
чем свидетельствуют помещенные выше письма.
Подводя итог возникшей дискуссии, редакция журнала считает весьма удачными
предлагаемые новые термины: «холодильная мощность» (сокращенно «хладомощ-
ность») вместо «холодопроизводительность»; «расход», «подача» и «тепловой поток»
вместо «производительность».
Термин «удельная теплота кипения» неправилен, как это показал в своем письме
проф. Ф. М. Чистяков, следовательно, отрицательно должен быть расценен и
связанный с ним термин «объемная теплота кипения». Более приемлемой является
рекомендация проф. Ф. М. Чистякова и В. И. Канторовича относить эти термины не к
процессу, а к аппарату, например, «массовая теплота в испарителе» (соответственно в
конденсаторе), «объемная теплота в испарителе».
Окончательное решение о применении новых терминов должно быть сделано
после разработки единого стандарта на терминологию по холодильной технике.
43

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.565.62-52
Усовершенствование схемы
автоматизации холодильных
установок KSA-600
и KSA-440
ф. С. ВЕСНИН
Курганское производственное объединение
молочной промышленности
Практика показала, что схема автоматизации
холодильных установок KSA-600 и KSA-440
имеет ряд недостатков. Так, схемой не
предусмотрена защита компрессора по температуре
нагнетания и протоку воды. Нет прибора для
предварительного (до пуска компрессора) включения
водяных насосов и вентиляторов градирни или
исполнительного механизма на линии подачи
воды в конденсатор. При любом, даже
случайном, сбое в работе приборов автоматики
необходимо присутствие машиниста для включения
отключившегося реле.
Автором внесен ряд рационализаторских
предложений, направленных на устранение
недостатков в работе автоматических устройств
холодильных установок KSA-600 и KSA-440.
На рис. 1 изображена часть
усовершенствованной схемы автоматизации установки KSA-60O
(KSA-440). В качестве пускового прибора ПП
применено реле низкого давления, более
надежное, чем термореле. Его контакты через
переключатель управления ПУ вводят в действие реле
подготовки пуска РПП, которое, в свою очередь,
включает пускатель насоса градирни или
исполнительный механизм на линии подачи воды
в конденсатор, а также подготавливает цепь
включения пускателя компрессора. Часть воды
из конденсатора проходит через рубашки
головок и поступает в реле протока воды РПВ.
Замыканием контактов РПВ включается
пускатель компрессора С2.
После достижения заданного режима
отключаются пусковой прибор ПП, реле подготовки
пуска РПП, водяной насос и компрессор.
Рис. 1. Часть принципиальной схемы автоматизации
холодильных установок KSA-600 и KSA-440.
Элементы заводской схемы: JR61 — фазовый провод для питания
схемы; еб —предохранитель в цепи питания; eol — аварийная-
кнопка; el —кнопка выключения схемы; е2 — кнопка
включения схемы; вЗ — ключ-кнопка включения всех реле защиты;
еб — кнопка съема сигнала; С1 — пускатель включения схемы;
С2 — пускатель компрессора; N — нулевой провод; dl — реле-
времени; d2, d3, d4, d5 — реле защиты; d7 — реле съема
сигнала; eol — контакт реле температуры нагнетания, е2, е4 —
контакты тепловых реле пускателей; fol — контакт реле высокого-
давления; ^ — контакт реле температуры рассола; fo4—
контакт реле контроля смазки; h — сирена; 3, 5, 7, 9, И, м, it>, iot,
20 — номера участков схемы; Lx9, Lt14, Lt15, Ltlu —номера
клемм на клеммнике.
Элементы, добавленные в схему: РПВ — контакт реле протока
воды рабочий, нормально открытый; РПВ' — контакт реле
протока воды сигнальный, нормально закрытый; ПП — пусковой
прибор (реле низкого давления); ПУ — переключатель
управления; РПП — реле подготовки пуска; РДП — реле
дистанционного пуска; КП — кнопка включения схемы из проходной;
КО — кнопка от оператора; Л С — лампа сигнальная; ДС —
добавочное сопротивление; ПС — провод сигнальный; ПК -
провод контрольный; Авт. Ручн. — положения переключателя
управления.
44
Г^
I
дело

Случайные сбои в работе приборов автоматики
в момент пуска холодильных установок KSA-600
и KSA-440 происходят потому, что пускатель
С2 смонтирован на одной панели со всеми реле
и от сильного удара панель вибрирует. Искрит
чаще всего контакт dl (реле времени), который
разблокирует реле d5. Схема отключается. Об
этом сообщают звуковой сигнал и сигнальная
лампочка «нет давления масла». Устранить
неисправность довольно просто: нужно соединить
параллельно все три контакта реле времени.
Они будут вибрировать при пуске несинхронно,
с разной частотой, и вероятность отключения
схемы резко уменьшится. Если к щиту
управления снизу приварить четыре ножки и
отодвинуть щит от рамы на 15—20 мм, то вибрация
работающего компрессора не будет передаваться
на реле.
Если мощность силового трансформатора
недостаточна, то в момент включения компрессора
напряжение падает настолько, что реле не
срабатывают. В этом случае нужно к
предохранителю е5 подвести фазу со стороны: с другого
фидера, со второго трансформатора, из соседнего
цеха, можно даже от поселковой
электроосветительной линии.
В схему автоматизации холодильных
установок KSA-600 и KSA-440 добавлено реле
дистанционного пуска РДП. Пять замыкающих
контактов его включены параллельно пусковым
кнопкам Ь2 и ЬЗ, а питание на катушку подается
от сигнальной клеммы Lx18. Второй конец
катушки одним проводом выведен на кнопку КПУ
находящуюся в проходной завода, и на кнопку
КО, расположенной в помещении оператора.
При отключении холодильной установки в
проходной раздается звук сирены, а у оператора
зажигается сигнальная лампа ЛС—ДС.
Нажатием кнопки КИ или кнопки КО, если нет
серьезной аварии, можно осуществить
дистанционный пуск компрессора.
УДК 621.564
Установка
для перекачивания фреона
из бочек в баллоны
Л. Н. ГРИГОРЬЯНЦ, В. М. ГЕРМАН
Ростовский специализированный производственный
комбинат «Росторгмонтаж»
j ХРГНВ
О
5
Рис. 2. Схемы включения водяного насоса градирни (а)
и вентилятора градирни (б):
РТНВ— реле температуры наружного воздуха; РПП—реле
подготовки пуска; ПВН — пускатель водяного насоса; РТВ —
реле температуры воды в градирне; ПВГ — пускатель
вентилятора градирни.
При отключении электроэнергии схема
автоматизации полностью разблокируется. При
появлении энергии вновь срабатывает цепь: R61—
е5—ПК—ПУ—L-J8 с выходом на звуковой
сигнал и реле дистанционного пуска.
В жаркое время года требуется постоянная
циркуляция воды через градирню. Это
обеспечивается тем, что в схеме включения водяного
насоса градирни (рис. 2, а) параллельно
контактам реле подготовки пуска РПП включены
контакты реле температуры наружного воздуха
РТНВ, настроенного на температуру 25°С. При
температуре ниже 25°С схема переключается в
автоматический режим, благодаря чему
экономится электроэнергия. Для автоматического
включения вентиляторов градирни в схеме
(рис. 2, б) последовательно контакту пускателя
водяного насоса ПВН подключены контакт реле
температуры воды РТВ в градирне и катушка
пускателя вентилятора градирни ПВГ.
Зарядка холодильных машин фреоном при
монтаже и дозарядка при техническом
обслуживании осуществляются из баллонов вместимостью
30—60 дм3. Поставляется же фреон заводом-
изготовителем в основном в бочках вместимостью
1000 дм3. Работники Ростовского
специализированного производственного комбината
«Росторгмонтаж» разработали и изготовили
установку для перекачивания фреона из бочек е
баллоны.
29
45

Установка для перекачивания фреона (рис. 1)
состоит из вакуум-насоса 4, гидронасоса 5,
конденсатора Р, холодильного агрегата 10 и щита
управления. Смонтирована установка в
отапливаемом помещении. На стеллаже 2 размещают
десять бочек 1 с наклоном в сторону вентилей.
В качестве гидронасоса применен базовый
компрессор 2ФВ-4/4,5 с частотой вращения
коленчатого вала 150 об/мин. Во избежание
поломки клапанов в компрессоре зазор между
поршнем (в верхнем крайнем положении) и
клапанной доской увеличен до 3—4 мм. Пары
трения компрессора смазываются жидким фреоном
(за исключением сальника), что исключает
возможность попадания масла в баллон.
Установка работает следующим образом.
Заряжаемый баллон 6 устанавливают на весы
7, соединяют гибким шлангом Т% с
вакуум-насосом 4 и вакуумируют до остаточного давления
40 мм рт. ст.
После вакуумирования к баллону
присоединяют гибкий шланг Т3. В баллон подают 2—3 кг
фреона, закрывают вентиль J59, отсоединяют
шланг Тз и проверяют на герметичность
вентиль баллона. Затем баллон снова
присоединяют к шлангу Т3 и наполняют его.
Для извлечения из бочки фреона,
находящегося в парообразном состоянии, в схему
включен конденсатор 9. Конденсатор представляет
собой баллон вместимостью 45 дм3, в который
вмонтирован змеевик из медной трубки
диаметром 12 мм поверхностью 1,2 м2. К конденсатору
присоединен указатель уровня 8 и холодильный
агрегат 10 марки ФАК-1,1.
Остаточное количество фреона B0—30 кг) из
бочки удаляют следующим образом.
\(f -fry i
Установка для перекачивания фреона из бочек в баллоны:
1 — бочка; 2 — стеллаж; 3 — коллектор; 4— вакуум-насос;
5 — гидронасос; 6 — заряжаемый баллон; 7 — весы; 8 —
указатель уровня; 9 — конденсатор; 10 — холодильный агрегат
ФАК-1,1; Bx—Bt 4 — вентили запорные; Т1—Т3 — гибкие
шланги; MB — мановакуумметр; М — манометр.
Включают холодильный агрегат, открывают
запорный вентиль В7. Пары фреона
конденсируются на поверхности змеевика конденсатора
и жидкость постепенно накапливается в емкости
конденсатора, что видно по указателю уровня 8.
Конденсация паров фреона и работа
холодильного агрегата продолжаются до достижения в
бочке избыточного давления 0,5 кгс/см2.
Сконденсированный фреон перекачивают
гидронасосом в баллон.
Применение данной установки позволило
сократить время расфасовки фреона в баллоны из
бочек и снизить потери фреона при
перекачивании из одной бочки до 10 кг.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 559076 B1) 2169714/06 B2) 03.09.75 2E1) F 25 В
1/00 E3) 621.574 G2) В. С. Комаров, Е. С. Авдеев,
О. В. Парижский G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА С НАСОСНО-ЦИР-
КУЛЯЦИОННОЙ СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯ,
преимущественно работающей на хладагентах, ограниченно
растворяющихся или нерастворяющихся в масле,
содержащая компрессор с конденсатором, подсоединенный
к циркуляционной системе, включающей
последовательно установленные ресивер, насос и испаритель,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения непрерывного
удаления масла из хладагента, ресивер выполнен в виде
двух параллельно включенных в систему охлаждения
секций с запорными вентилями, расположенными на всех
подводящих и отводящих трубопроводах и поочередно
подсоединяющими каждую секцию то к циркуляционной
системе, то к картеру компрессора, а в жидкостном
пространстве каждой секции размещены нагреватели.
A1) 560109 B1) 2173353/06 B2) 19.09.75 2E1) F 25 В
9/00; F 25 J 5/00 E3) 621.574 G2) Г. И. Воронин, А. М.
Архаров, М. М. Дубинин, В. В. Серпинский, В. С.
Никифоров, И. А. Калинникова, Н. А. Федосеева, Ю. В.
Никифоров
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по открытому циклу
Гиффорда Мак-Магона для разделения газовой смеси,.
например воздуха, содержащая компрессор,
соединенный через фильтр-осушитель с цилиндром, в котором
перемещается поршень-вытеснитель, адсорбер,
регенераторы и дополнительный компрессор для отвода
отделяемого от смеси компонента, включенный в схему
установки через ресиверы высокого и низкого давлений, и
автоматическую клапанную группу, отличающаяся тем,
что, с целью повышения чистоты отделяемого компонента,,
за^ресивером высокого давления установлен двухполост-
ной вытеснитель, например, мембранного типа,
подключенный одной полостью через один из регенераторов к.
выходному участку, а другой через встроенный в этот
регенератор змеевик — к выходному участку адсорбера,.
причем адсорбер выполнен выносным и соединен 'с
холодной полостью цилиндра и с регенераторами с
помощью автоматических клапанов, действующих по
заданной программе.
46
20

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Книги
по холодильной технике,
выходящие в свет в 1978 г.
Проектирование холодильных сооружений.
Справочник. Под ред. А. В. Быкова. М., Пищевая
промышленность (№ 65), 25 л., 25000 экз., 1 р. 70 к. (III квартал).
Обобщен многолетний опыт по проектированию и
строительству холодильников в нашей стране, приведены
планировки различных холодильников — распределительных,
производственных, портовых, торговых. Освещены
современные способы проектирования строительных
конструкций одноэтажных и многоэтажных холодильников,
систем охлаждения, изоляционных конструкций, водо-
охлаждающих устройств. Дан материал по
электроснабжению и электрооборудованию холодильников.
Включена глава об экономике холодильного хозяйства.
Справочник предназначен для специалистов
холодильной, мясной, молочной, рыбной, пищевой промышленности,
занимающихся проектированием и строительством
холодильных сооружений, может быть полезен специалистам
по эксплуатации холодильных установок.
Свердлов Г. 3., Явнель Б. К- Курсовое
и дипломное проектирование холодильных установок
и систем кондиционирования воздуха. Изд. 2-е, перераб.
и доп. М., Пищевая промышленность (№ 56), 20 л.,
60 000 экз., 87 к. (II квартал).
Приведены сведения, необходимые для выполнения
проектов холодильных установок распределительных и
производственных холодильников и торговых
предприятий. Изложены основы проектирования систем
кондиционирования воздуха в общественных и производственных
помещениях. Приведены примеры расчетов.
Книга рекомендуется в качестве учебного пособия для
учащихся техникумов по специальности «Холодильные
и компрессорные машины и установки», будет полезна
инженерно-техническим работникам, занимающимся
проектированием холодильных установок.
Чумак И. Г., Коханский А. И.
Динамические режимы работы холодильных установок и
аппаратов. М., Машиностроение (№360), 12л., 5000 экз.,
65 к. (III квартал).
Предложены математические модели аппаратов,
устройств и охлаждающих систем холодильных установок,
работающих в стационарных и нестационарных условиях.
На основе предлагаемых математических моделей впервые
дана методика исследования динамики процессов
теплообмена в холодильных установках.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических и научных работников холодильной промышленности.
Перельман Г. М., Свищев В. В.,
Канторович В. И. Лабораторные работы по холодильные
установкам. М., Пищевая промышленность (№ 54), 12 л.,
10 000 экз., 55 к. (I квартал).
Описаны лабораторные работы по трем разделам:
конструкции и расчеты холодильных машин, их
автоматизация, монтаж и ремонт.
Книга предназначена в качестве учебного пособия
для учащихся холодильных и механических отделений
техникумов, может быть рекомендована также для
учащихся ПТУ.
Плакаты по крупным холодильным установкам. II
серия. Компрессоры и аппараты. Комплект из 16 плакатов.
М., Пищевая промышленность (№ 78), 60 X 90 см,,
ЮОООкомпл., 4 р. 80 к. (II квартал).
На плакатах приведена конструкция и техническая
характеристика новых выпускаемых отечественных
холодильных компрессоров — поршневых, ротационных,
винтовых. Показана компоновка компрессоров в составе
двухступенчатых агрегатов. Представлены кожухотруб-
ные теплообменные аппараты, испарительные
конденсаторы, панельные испарители.
Плакаты рассчитаны на учащихся техникумов мясной,
и холодильной промышленности, а также торговли.
Техника безопасности для рабочих машинных
отделений аммиачных холодильных установок. I серия.
Комплект из 15 плакатов. М., Пищевая промышленность
(№78), 60x90 см, Ю/ЮОкомпл., 3 р. (IV квартал).
На плакатах изображены безопасные приемы
обслуживания холодильных компрессоров, запорной арматуры,
и другого оборудования, работающего на аммиаке.
Показаны правильные действия при ремонте оборудования,
а также в случаях аварий. Представлены меры
индивидуальной защиты, порядок проверки кислородных
изолирующих приборов и приборов автоматики.
Плакаты предназначены для мастеров и рабочих,,
обслуживающих аммиачные холодильные установки на.
предприятиях пищевой, мясной и молочной
промышленности.
Ведерников М. И. Техника безопасности при-
производстве, хранении и транспортировании аммиака.
М., Химия (№ 109), 8 л., 4000 экз., 28 к. (I квартал).
Описаны условия и способы обеспечения безопасной
работы при производстве, хранении и транспортировании,
аммиака.
Книга может быть использована для инструктирования,
и обучения рабочих приемам безопасной работы с
аммиаком, а также для работников по охране труда.
Александрова И. М. Основы промышленной*
технологии в химической и холодильной промышленности.
М., Машиностроение (№249), 8 л., 8000 экз., 30 к.
(II квартал).
Изложены общие закономерности
химико-технологических процессов, порядок их расчета и применение их на
примерах конкретных производств. Описаны
теоретические основы технологии, технологические схемы и их
конструктивное оформление, расчет оборудования.
Книга является учебным пособием для учащихся
техникумов по специальности «Химическое, компрессорное-
и холодильное машиностроение».
Константинов Л. И., Мельничен-
к о Л. Г. Судовые холодильные установки. М., Пищевая
промышленность (№51), 25 л., 10 000 экз., 1р. 24 к.
(II квартал).
Описаны схемы судовых холодильных установок,
изложены анализ их работы, расчет и подбор
холодильного оборудования. Рассмотрены вопросы, связанные с
определением оптимальных параметров проектируемых
судовых холодильных установок. Приведены также
сведения о малых холодильных установках, наземном
холодильном транспорте, о производстве водного и сухого
льда.
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов вузов рыбного хозяйства по дисциплине
«Холодильные и компрессорные машины и установки».
47

Абдульманов X. А. Судовые холодильные
машины и их эксплуатация. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.,
Пищевая промышленность (№ 88), 22 л., 15 000 экз., 77 к,
'{I квартал).
Описаны современные отечественные и зарубежные
холодильные машины и аппараты, применяемые на судах
флота рыбной промышленности. Кратко изложены
термодинамические и теоретические основы холодильных
машин. Описаны конструкции компрессоров, аппаратов
и арматуры холодильных установок, приведены их схемы.
Дана характеристика устройств для охлаждения и
замораживания рыбы на судах» судовых установок для
производства льда. Приведены сведения о кондиционировании
воздуха на судах. Подробно освещены вопросы
эксплуатации холодильных установок и методы безопасной работы
на них.
Книга рекомендуется в качестве учебного пособия
для подготовки машинистов и механиков судовых
холодильных установок в мореходных училищах и на курсах.
Ионов А. Г., К а н А. В. Судовые винтовые
•компрессоры. М., Пищевая промышленность (№ 70),
7 л., 5000 экз., 38 к. (IV квартал).
Обобщен опыт эксплуатации винтовых холодильных
компрессоров на судах рыбной промышленности.
Описаны их устройство и системы автоматизации. Даны
технические характеристики и основные
технико-экономические показатели холодильных установок, оснащенных
винтовыми компрессорами.
Книга представляет интерес для инженеров,
занимающихся монтажом и эксплуатацией холодильных
компрессоров на судах.
Физические основы и технология тепловых труб. М.,
Атомиздат (№ 46), 20 л., 3000 экз., 3 р. 40 к. Авт.:
Ивановский М. М., Сорокин В. П., Чул-
«ов Б. Я., Ягодкин И. В. (III квартал).
На основе анализа обширного литературного
материала и многолетнего опыта авторов впервые изложены
физические и технологические основы создания тепловых
труб — новых, весьма эффективных тепл оводов.
Рассмотрены физические, теплофизические и
физико-химические процессы в тепловых трубах, дана методика их
расчета. В приложении приведены физические параметры
теплоносителей для тепловых труб и программы для
расчетов и оптимизации тепловых труб с помощью
вычислительных машин.
Книга рассчитана на работников конструкторских и
научно-исследовательских организаций, а также на
студентов вузов.
Суслов А. Д., Горшков A.M., Масла-
ков В. А. Дроссельные микроохладители. М.,
Машиностроение (№ 358), 10 л., 6000 экз., 55 к. (II квартал).
Изложены основы теории, расчета и проектирования
дроссельных микроохладителей, применяемых в
электронике и вычислительной технике. Приведен анализ
конструкций, рассмотрены вопросы технологии изготовления,
эксплуатации, испытаний и исследований.
Книга предназначена для инженерно-технических и
научных работников.
У о к е р Д ж. Машины, работающие по циклу
Стирлинга. Лондон, 1973. Пер. с англ. М., Энергия (№ 12),
13 л., 8000 экз., 1 р. 05 к. (III квартал).
Описан новый перспективный тип тепловых машин —
двигатели Стирлинга, находящие применение в
энергетических и холодильных установках, тепловых насосах,
а также в различных транспортных и технологических
устройствах. Приведен термодинамический анализ цикла
Стирлинга с регенерацией и без нее. Даны рекомендации
по расчету и применению двигателей Стирлинга в
различных отраслях техники.
Книга рекомендуется для инженеров тепло- и хладо-
техники.
Архаров A.M., Ми кул и н Е. И., Мар-
фенина И. В. Теория и расчет криогенных систем.
М., Машиностроение (№ 250), 31 л., 10 000 экз., 1 р. 45 к.
(III квартал).
Изложены теоретические основы и методы расчета
криогенных систем. Рассмотрены основные понятия и
законы термодинамики, свойства веществ при низких
температурах, области применения и эффективность
криогенных систем. Дан анализ процессов и циклов и
изложены методы их расчета.
Книга является учебником для студентов
машиностроительных вузов по специальности «Криогенная техника»,
представляет интерес для инженерно-технических и
научных работников.
Дилевская Е. В. Криогенные
микротеплообменники. М., Машиностроение (№253), 12л., 6000 экз.,
65 к. (I квартал).
Изложены методы проектирования теплообменных
аппаратов микрокриогенных установок для охлаждения
оптико-электронных и радиотехнических устройств.
Рассмотрены конструкции микротеплообменников, методы
их расчета и испытаний. Даны рекомендации по
эксплуатации микротеплообменников.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников.
Романенко Н. Т., Куликов Ю. Ф.
Криогенная арматура. М., Машиностроение (№357), 7 л.,
5000 экз., 40 к. (II квартал).
Приведена классификация криогенной арматуры,
конструкция основных типов арматуры и фильтров. Даны
рекомендации по вь!бору и применению материалов для
арматуры, по улучшению типовых характеристик.
Книга рекомендуется для инженерно-технических
работников и конструкторов, занимающихся вопросами
криогенной техники, может быть полезна студентам вузов.
Акуличев В. А. Кавитация в криогенных и
кипящих жидкостях. М., Наука (естественно-научная
литература, № 845), 18 л., 4000 экз., 1 р. 80 к. (III квартал).
В монографии рассмотрены возникновение и развитие
кавитации в низкотемпературных жидкостях и в воде
вблизи точки кипения. Описаны условия и факторы,
влияющие на величину и интенсивность кавитации.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников.
Губернский Ю. Д., Кореневская Е. И.
Гигиенические основы кондиционирования микроклимата
жилых и общественных зданий. М., Медицина (№ 205),
Юл., 10 000 экз., 80 к. (III квартал).
Освещены научные данные о тепловом комфорте
взрослых и детей, оптимальном газовом составе воздуха,
электрических характеристиках воздушной среды. С
гигиенических позиций анализируются современные системы
отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
Рассмотрены принципы гигиенического нормирования
микроклимата жилых и общественных зданий, в том числе
детских и больничных учреждений.
Книга предназначена для архитекторов,
врачей-гигиенистов и работников санэпидстанций.
Полушкин В.И. Основы аэродинамики возду-
хораспределения струями в системах вентиляции и
кондиционирования воздуха. Л., Изд-во Ленингр. ун-та
(№ 182), 10 л., 1000 экз., 1р. (I квартал).
В монографии на основе исследования воздухораспре-
деления в помещениях с тепловыделением, а также вне
помещений, рассмотрены вопросы аэродинамики пучка
изотермических струй, развивающихся в ограниченном
и неограниченном пространстве.
Книга рассчитана на научных и
инженерно-технических работников.
48

Меклер В. Я., Овчинников П. А.
Промышленная вентиляция и кондиционирование воздуха.
М., Стройиздат (№150), 25 л., 40 000 экз., 1р. 02 к.
(III квартал).
Рассмотрены устройство, компоновка и
конструктивное оформление систем промышленной вентиляции и
кондиционирования воздуха. Приведены теоретические
основы расчета этих систем и их элементов. Освещены вопросы
проектирования и монтажа установок.
Книга предназначена в качестве учебника для
учащихся техникумов по специальности «Санитарно-технические
устройства зданий».
К о к о р и н О. Я. Установки кондиционирования
воздуха. Основы расчета и проектирования. Изд. 2-е,
перераб. и доп. М., Машиностроение (№308), 20 л.,
15 000 экз., 1р. 50 к. (II квартал).
Изложены особенности процессов тепло- и массооб-
мена в аппаратах кондиционирования воздуха, описаны
методы расчета и подбора контактных и поверхностных
теплообменников, а также и других аппаратов установок
кондиционирования воздуха. Даны рекомендации по
проектированию и применению оборудования. Описаны
новые конструктивные схемы аппаратов на базе тепловых
труб и термоэлектрических батарей.
Книга рекомендуется для инженерно-технических
работников.
Рубчинский Б. М., Шк роботов Б. П.
Электрооборудование кондиционеров общего назначения.
М., Энергия (№ 47), 5 л., 15 000 экз., 19 к. (IV квартал).
Даны сведения об электрооборудовании, схемах
управления, приборах регулирования и защиты
кондиционеров общего назначения. Рассмотрены автономные
кондиционеры со встроенными холодильными машинами и
неавтономные кондиционеры, питаемые теплом и холодом
от централизованных источников.
Книга рассчитана на электромонтеров,
обслуживающих кондиционеры, может быть полезна учащимся ПТУ,
техникумов и молодым специалистам^
/Воронин Г. И. Конструирование машин и
агрегатов систем кондиционирования. М., Машиностроение
(№ 181), 35 л., 4000 экз., 1 р. 60 к. (III квартал). / / ;
Изложены теоретические основы, методы расчета
машин, агрегатов и приборов систем кондиционирования
воздуха герметических кабин летательных аппаратов.
Рассмотрены принципы работы, схемы и конструкции
теплообменных аппаратов, вихревых труб, турбохолодиль-
ников, генераторов тепла, осушителей и увлажнителей
воздуха, регуляторов расхода, давления и температуры
воздуха. /
Книга предназначена в качестве учебника для
студентов авиационных и машиностроительных вузов, будет
полезна конструкторам.
Ш у с т р о в / Ю. М.,, Б у л а е в с к и й М. М.
Авиационные системы кондиционирования воздуха. М.,
Машиностроение (№ 190), 11 л., 6000 экз., 60 к. (III квартал).
Освещены вопросы комплексных расчетов,
проектирования и оценки авиационных систем кондиционирования
воздуха. Изложен метод оценки качества систем по их
влиянию на летные данные самолета.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических и научных работников авиационной
промышленности.
Е м и н О. Н. Турбохолодильные машины в
системах охлаждения газотурбинных двигателей. М.,
Машиностроение (№ 194), 15 л., 6000 экз., 95 к. (III квартал).
Изложены основы рабочего процесса, расчет и методы
регулирования наземных и бортовых авиационных
воздушных турбохолодильных машин различного
назначения. Приведены методы оптимизации выбора
конструктивных и режимных параметров для интенсификации*
охлаждения газотурбинных двигателей.
Книга рекомендуется для инженеров, конструкторов
и научных работников авиационной промышленности.
Захаров Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные машины. Изд. 2-е, перераб.
и доп. Л., Судостроение (№95), 38 л., 10 000 экз.,
1 р. 69 к. (I квартал).
Рассмотрены устройство, теория, основы расчета и
проектирования судовых установок кондиционирования;
воздуха и судовых холодильных машин. Изложены
принципы автоматизации судовых систем и оборудования
кондиционирования воздуха, а также их испытания.
Приведены основные схемные решения систем
кондиционирования, рассмотрены вопросы физико-химической обработки,
воздуха и газодыхательных смесей.
Книга предназначена как учебник для студентов
кораблестроительных вузов, может представить интерес для
специалистов различных отраслей промышленности.
Сидоров Ю. П. Основы кондиционирования
воздуха на предприятиях железнодорожного транспорта^
и в подвижном составе. М., Транспорт (№ 117), 16 л.,
8000 экз., 74 к. (I квартал).
Приведены важнейшие сведения по термодинамике^
влажного воздуха, описаны методы выбора его расчетных
параметров. Даны принципиальные схемы существующих
и новых систем кондиционирования воздуха в
промышленных помещениях и на подвижном составе. Освещена
методика теплотехнических и аэродинамических расчетов
отдельных аппаратов систем кондиционирования воздуха.
Книга представляет собой учебник Для студентов
вузов железнодорожного транспорта.
Методы ускоренных теплотехнических испытаний уста~
новок кондиционирования воздуха пассажирских вагонов.
М., Транспорт (№ 142), 2 л., 1500 экз., 12 к. Авт.: К и-
таев Б. Н., Рубинчик И. М., Бодро-,
в а Н. А. и др. (I квартал).
Изложены методы ускоренных 1еплотехнических
испытаний установок кондиционирования воздуха путем
создания тепловых воздействий в стационарных условиях,
соответствующих расчетным в эксплуатации.
Брошюра полезна для инженерно-технических
работников вагонного хозяйства и промышленности.
Екимовский И. П. Эксплуатация и техническое
обслуживание рефрижераторного подвижного состава. М.,
Транспорт (№ 139), 11 л., 15 000 экз., 43 к. (III квартал).
Рассмотрены порядок приемки поездов и секций
бригадами, организация погрузки и выгрузки. Даны перечни
и сроки выполнения профилактических работ для поездов,
секпий и автономных вагонов. Описаны порядок и
средства экипировки, изложены условия перевозки
скоропортящихся грузов. Приведены основные положения по
охране труда при эксплуатации рефрижераторного
подвижного состава.
Книга предназначена в качестве учебника для
подготовки механиков рефрижераторных поездов и секций в
ПТУ, а также может быть полезна работникам
железнодорожного транспорта.
Колоколов А. А., Скрипкин В. В.
Устройство и ремонт холодильного и дизельного
оборудования рефрижераторных поездов. М., Высшая школа —
литература для профтехобразования (№ 101), 26 л.,
10 000 экз., 86 к. (I квартал).
Изложены вопросы устройства, работы и ремонта
дизельного, холодильного и электрического оборудования
рефрижераторных поездов. Подробно описаны
особенности его конструкции и ремонта. Обобщен опыт ремонта.
49

оборудования в передовых рефрижераторных депо и на
специализированных вагоноремонтных заводах.
Книга предназначена как учебник для средних
профтехучилищ, готовящих слесарей по ремонту холодильного
и дизельного оборудования рефрижераторных поездов,
а также для обучения слесарей непосредственно на
производстве.
Пугачев Ю. Г. Планирование и повышение
эффективности производства на холодильниках. М.,
Пищевая промышленность (№73), Юл., 10 000 экз., 55 к.
{П квартал).
Приведены показатели экономической эффективности
производства. Рассмотрены методы планирования
производительности труда, фондоотдачи, приведенного
грузооборота, рентабельности, издержек производства или
обращения. Освещены методы планирования
хозяйственного расчета технологических, ремонтных, компрессорных
цехов.
Книга рассчитана на инженеров-экономистов и
нормировщиков, работающих в сфере холодильного хозяйства*
Кладий А. Г., Паланто Ю. А., Радио-
нов Г. Ф. Повышение эффективности производства
мороженого. М., Пищевая промышленность (№ 75), 3,5 л.,
5000 экз., 16 к. (I квартал).
Рассмотрена организация работы по повышению
эффективности производства мороженого на конкретном
материале Московского хладокомбината № 8. Описано
влияние на повышение эффективности производства
реконструкции предприятия, освоения новой техники,
модернизации действующего оборудования. Рассмотрен,
ассортимент вырабатываемого мороженого, пути его
расширения и улучшения качества продукции.
Книга предназначена для мастеров и рабочих цехов
и фабрик мороженого.
Богданов С. П., Д з ю б а Г. П. Устройство
и эксплуатация холодильных установок молочных ферм.
М., Россельхозиздат (№106), 12 л., 30 000 экз., 65 к.
(I квартал).
Даны сведения об устройстве, монтаже и техническом
обслуживании отечественных и зарубежных холодильных
установок. Изложена технология технического
обслуживания установок на фермах.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников, слесарей ферм и мастеров «Сельхозтехники», об-
.служивающих холодильные установки.
Дженеев СЮ. Хранение столового винограда
в хозяйствах. М., Колос '(№ 97), 8 л., 25 000 экз., 32 к.
(IV квартал).
Описаны процессы, происходящие в хранящемся
винограде, особенности выращивания столовых сортов
винограда, предназначенных для длительного хранения.
Рассмотрена технология хранения в холодильниках и
простейших сооружениях, применяемая передовыми
хозяйствами южных районов страны.
Книга представляет интерес для работников сельского
хозяйства, торговли и заготовительных организаций.
Хранение и переработка картофеля, овощей, плодов
и винограда. Под ред. акад. ВАСХНИЛ П. Ф. Сокола.
М., Колос (№ 106), 20 л., 5000 экз., 1 р. 38 к. (III
квартал).
В сборник вошли статьи по биофизике, биохимии
физиологии хранения картофеля, овощей, плодов и
винограда, по строительству хранилищ, экономике хранения,
по переработке плодоовощной продукции. Рассмотрены
вопросы активного вентилирования хранилищ, хранения
продукции с применением искусственного холода, в
регулируемой газовой среде и с использованием полимерных
материалов.
Книга рассчитана на научных работников,
руководителей и специалистов предприятий.
Харитонов В. П. Адсорбция в
кондиционировании на холодильниках для плодов и овощей. М., Пищевая
промышленность (№ 125), 13 л., 5000 экз., 64 к. (III
квартал).
Изложены теория и практика применения
адсорбционных установок для герметичных холодильных камер
хранения фруктов, ягод, овощей, зелени и картофеля
в регулируемой газовой среде. Описаны схемы, принцип
действия конструкции и технические характеристики
адсорбционных установок, а также инженерные методы
их расчета. Даны основы теории и методы расчета
процессов совместного тепло- и массообмена в адсорбционных
установках.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников холодильников, плодоовощных баз, а также
специалистов, занимающихся разработкой адсорбционных
установок.
Груда 3., Постольски Я. Замораживание
пищевых продуктов. Варшава, 1974. Пер. с польск. М.,
Пищевая промышленность (№76), 30 л., 15 000 экз.,
2 р. 45 к. (IV квартал).
Освещены достижения в области технологии и техники
холодильной обработки и хранения пищевых продуктов.
Приведены характеристики сырья, способы его
сохранения и подготовки /К замораживанию. Описаны изменения,
происходящие в продуктах при замораживании.
Рассмотрено оборудование для замораживания продуктов,
упаковочные машины, приведены схемы механизированных
линий. Даны сведения о хранении и транспортировке
замороженных продуктов, а также о способах их
размораживания в условиях производства.
Книга рассчитана на инженерно-технических
работников холодильной промышленности, может быть полезна
студентам вузов.
Жуковский К. Холодильная цепь в рыбной
промышленности. Гданьск, 1974. Пер. с польск. М.,
Пищевая промышленность (№111), 13л., 5000 экз., 1 р.
(III квартал).
Освещены все звенья сложной холодильной цепи
сохранения рыбы от вылова до потребителя. Рассмотрены
вопросы охлаждения, замораживания, хранения
замороженной рыбы и ее размораживания. Приведена
характеристика холодильного транспорта.
Книга рекомендуется для широкого круга специалистов
рыбной промышленности, работников торговли, научных
работников.
Никитин Б. П. Хранение рыбы и рыбных
продуктов. М., Пищевая промышленность (№ 103), 8 л.,
8000 экз., 43 к. (III квартал).
Изложены закономерности процессов, протекающих
при хранении рыбы. Рекомендованы прогрессивные
способы и режимы хранения, его предельные сроки для
живой, охлажденной, мороженой, соленой, копченой,
сушено-вяленой рыбы, мороженого фарша, балыков,
кулинарных изделий и полуфабрикатов, икры, консервов и
пресервов. Описаны транспортные средства и даны
режимы перевозки рыбных продуктов.
Книга предназначена для инженерно-технических
работников рыбной промышленности, для работников
торговых предприятий, холодильников и баз.
50

Производство варено-мороженого рыбного фарша. М.,
Пищевая промышленность (№ 132), 6 л., 3000 экз., 33 к.
Авт.: Маслова Г. В., Скоморовская И. Р.,
Прудовских Е. Я., Крылов Б. К. (II
квартал).
Освещены теоретические и практические вопросы
производства варено-мороженого рыбного фарша.
Рекомендованы рациональные способы и режимы тепловой
обработки, охлаждения, замораживания и хранения
фарша. Рассмотрены пути использования варено-мороженого
фарша.
Книга представляет интерес для
инженерно-технических и научных работников рыбной промышленности.
Орлов Г. А. Хроническое поражение холодом.
М., Медицина (№111), 12 л., 4000 экз., 1р. 45 к.
(III квартал).
Описаны многообразные проявления хронической хо-
лодовой травмы, в том числе вегетативные, аллергические,
гормональные нарушения, расстройства дыхательной
системы и органов пищеварения. Впервые описывается
регистрация инфракрасного излучения тела как способ
раннего распознавания признаков хронического поражения
холодом и оценки эффективности профилактических
мероприятий и результатов лечения.
Книга предназначена для хирургов, невропатологов
и терапевтов.
Криогенный метод лечения опухолей головы и шеи.
М., Медицина (№ 165), 10 л., 5000 экз., 1 р. 61 к.
Авт.: П а ч е с А. И., П т у х а Т. П., Р и к -
б е р г А. Б. и др. (II квартал).
Представлен многолетний опыт по изучению опухолей
головы и шеи, излагаются современные представления
о развитии криогенных методов их лечения. Описаны
современные технические средства криогенного лечения
(отечественные и зарубежные). Подробно излагаются
методы проведения криогенного лечения и анализируются
его результаты.
Монография рассчитана на онкологов.
Заказы на книги необходимо направлять в местные
книжные магазины и областные отделения «Книга —
почтой».
Для облегчения заказа в описании каждой книги
после названия издательства указан номер, под которым
данная книга значится в плане издательства на 1978 г.
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и редакция журнала
«Холодильная техника» не выполняют заказов на
научно-техническую литературу.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 556797 B1) 2301957/13 B2) 22.12.75 2E1) А 61 В
17/36 E3) 615.475 G2) О. Ф. Киневский, П. И. Миклуха,
Ю. Н. Островский G1) Институт физики АН
Украинской ССР
E4) КРИОХИРУРГИЧЕСКИЙ ЗОНД, содержащий
магистраль для подвода жидкого хладагента, магистраль
для отвода парожидкостной смеси хладагента,
помещенные в теплоизолированный корпус и охлаждаемый
наконечник, на внутренней поверхности теплопередающей
стенки которого имеются ребра, отличающийся тем, что,
с целью повышения замораживающей способности зонда
и уменьшения расхода хладагента, вершины ребер
охлаждаемого наконечника соприкасаются с внешними
стенками по меньшей мере одной из магистралей, в
которых выполнены отверстия так, что хладагент имеет
выход в каналы, образованные ребрами и внешними
стенками.
A1) 559081 B1) 2320753/06 B2) 04.02.76 2E1) F 25 В
15/06; F 25 В 27/00 E3) 621.575 G2) А. Хандурдыев,
А. Какабаев, А. Нургельдыев, С. Дайханов G1)
Туркменский государственный университет им. А. М. Горького
E4) 1. ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая последовательно
установленные генератор, обогреваемый солнечной энергией,
теплообменник, абсорбер, испаритель и конденсатор,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, генератор выполнен в виде горячего ящика,
снабженного двухслойным наклонным стеклянным экраном
в верхней части и накопителем жидкого хладагента на
внутренней поверхности теневой стенки, служащей
конденсатором и имеющей на внешней поверхности ороситель
и желоб для сбора нагретой воды.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
ороситель подключен к выходному участку теплообменной
поверхности абсорбера, а желоб подсоединен через насос
к ее входному участку.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
накопитель жидкого хладагента подключен через
поплавковый регулятор к внутренней полости испарителя.
51

ХРОНИКА
Семинары и симпозиумы
по производству мороженого,
состоявшиеся в 1977 г.
В 1977 г. в нашей стране был проведен
ряд семинаров и симпозиумов по
производству мороженого.
В феврале Укроптмясомол торгом
был организован на Львовском
хладокомбинате семинар на тему «Состояние
и меры по дальнейшему увеличению
производства мороженого,
совершенствованию технологии, расширению
ассортимента, улучшению качества
мороженого и внедрению системы
бездефектного труда». В работе семинара
приняли участие специалисты 22
предприятий по производству мороженого.
Доклад по итогам работы
предприятий за 1976 г. и о задачах на десятую
пятилетку сделала начальник
производственного отдела Укроптмясомол-
торга Л. А. Лысенко.
Старший научный сотрудник
лаборатории технологии мороженого ВНИХИ
Н. Д. Зубова рассказала о новом в
технике и технологии производства
мороженого, заведующая лабораторией
микробиологических исследований
ВНИХИ канд. биол. наук Е. Л.
Моисеева выступила с докладом о
микробиологическом контроле производства
мороженого.
О биологической ценности
мороженого доложил доцент Харьковского
института общественного питания канд.
техн. наук В. Н. Козлов. Работники
промышленности выступили с
сообщениями о внеднении нового
высокопроизводительного оборудования,
реконструкции действующего оборудования,
организации труда и сокращении
потерь сырья и продукции.
Большое внимание на семинаре
было уделено вопросам улучшения
качества мороженого. В этой связи
состоялся обмен опытом по внедрению
системы бездефектного труда, подготовке
кадров, развитию социалистического
соревнования. Высказывались
предложения по совершенствованию
технологии производства мороженого, в
частности, о целесообразности
применения композиций из двух и более
стабилизаторов, создании устройств для
охлаждения вафельного теста перед
подачей в печь и для измельчен, я
вафельных отходов. Все это нашло
отражение в решении семинара.
В марте 1977 г. в Москве Учебно-
курсовым комбинатом
Роемясомолторга был проведен семинар для
начальников цехов и заведующих
лабораториями предприятий по производству
мороженого Министерства торговли
РСФСР. Старшие научные сотрудники
лаборатории технологии мороженого
ВНИХИ Н. Д. Зубова и О. С.
Борисова ознакомили участников семинара
с новым оборудованием и новой
технической документацией по
производству мороженого. Заведующая
лабораторией микробиологических
исследований канд. биол. наук Е. Л.
Моисеева—с задачами микробиологического
контроля производства мороженого.
В мае финское Акционерное
общество «Метсялиитон Теоллисуус»
организовало в Москве семинар по
применению карбоксиметилцеллюлозы (КМЦ) в
различных отраслях промышленности.
Этот продукт под названием «Финн-
фикс КМЦ» (фирменное название)
выпускают химические заводы этого
акционерного общества. На семинаре
финскими специалистами был
прочитан ряд докладов, в том числе по
применению КМЦ в пищевой,
фармацевтической и косметической
промышленности. На нужды пищевой
промышленности расходуется 12—15 тыс. т КМЦ
в год. Норма введения КМЦ,
используемой в качестве стабилизатора при
производстве мороженого, составляет
0,15—0,30% от массы смеси. Наиболее
эффективное стабилизирующее
действие КМЦ на мороженое проявляется
при использовании ее с одним или
несколькими другими стабилизаторами
(например, с каррагеном).
В этом же месяце норвежская
фирма «Протан и Фагертун» провела в
Москве семинар по использованию аль-
гинатов в различных отраслях
промышленности, в том числе и в производстве
мороженого. Представители фирмы
сообщили, что в производстве
мороженого применяются альгинаты
следующих марок. протанал ICH — для
мороженого с содержанием жира 3%;
протанал ICX — для мороженого с
содержанием жира 12%; стабилизатор
38 IMP — для шербета; протанал
IP200 — для сухих смесей.
В июне объединение «Конверта»
(Союз финских фирм, обрабатывающих
бумагу и картон) провело в Москве
симпозиумы, где были прочитаны
доклады и организована выставка
образцов бумаги и тары. Демонстрировалась
различная ролевая бумага для
упаковки мороженого эскимо (для горячего*
и холодного способа запечатывания).
Такие виды бумаги изготавливает бу-
магообрабатывающая фабрика «Лохья»
(акционерное общество «Йоутсено-
пулп»).
В сентябре 1977 г. в Москве в период
функционирования Международной
выставки «Химия-77» датская фирма
«Ново Индустри А/С» провела семинар по
вопросу производства и применения
глюкозо-фруктозного сиропа в
различных отраслях пищевой
промышленности, в том числе и в производстве
мороженого. Сырьем для получения такого*
сиропа служит желирующий крахмал,
расщепляемый ферментом
альфа-амилазой. Готовый продукт — глюкозо-
фруктозный сироп содержит 42%
фруктозы и 53% глюкозы по отношению к
общему содержанию сухих веществ.
Использование этого сиропа
существенно улучшает структуру мороженого
и позволяет заменять сахарозу.
Лаборатория технологии
мороженого ВНИХИ проводит исследования
образцов стабилизаторов для
мороженого — КМЦ и альгинатов (получены
от иностранных фирм), а также
глюкозо-фруктозного сиропа (изготовлен
Всесоюзным
научно-исследовательским институтом крахмалопродуктов).
Исследования позволят установить
целесообразность использования этих
компонентов в производстве
мороженого.
В октябре в г. Краснодаре датская
фирма «Хойер», входящая в
концерн «Альфа-Лаваль» (Швеция),
провела семинар по оборудованию для
производства мороженого. Фирмой
была организована также выставка
оборудования для производства
мороженого в глазури на палочке.
Специалисты фирмы прочитали доклады и
продемонстрировали кинофильмы. На
симпозиуме присутствовало около 60
специалистов из различных городов
страны.
3—7 октября 1977 г. в г. Ростове-
на-Дону на базе Учебно-курсового
комбината Роем ясомол тор га состоялся
Всероссийский семинар начальников
фабрик и цехов мороженого.
Участники семинара прослушали сообщение
директора Ростовского холодильника
№ 1 Н. В. Смирнова о планировании
и организации производства, а также
доклад заведующего лабораторией
технологии мороженого ВНИХИ канд.
техн. наук Ю. А. Оленева о новых
разработках института, направленных
на повышение питательной ценности
мороженого, рациональное
использование ценного пищевого сырья.
Слушатели узнали о том, что ВНИХИ
создал и успешно внедряет мороженое на
молочной основе с повышенным
содержанием плодов и ягод, с пониженным
содержанием сахарозы; подготовлено к
внедрению мороженое с повышенным
52

содержанием молочного белка и
использованием подсгущенной
сброженной молочной сыворотки. С интересом
было заслушано сообщение о
технической документации на мороженое
новых видов. В 1976—1977 гг.
утверждены и доведены до предприятий
«Изменение № 1 к технологической
инструкции по производству
мороженого»; «Инструкция по технохимическо-
му контролю производства
мороженого»; ОСТ 28—2—77 «Мороженое
мягкое» и соответствующая
технологическая инструкция. Заведующая
лабораторией микробиологических
исследований ВНИХИ канд. биол. наук
Е. Л. Моисеева рассказала о
результатах внедрения вновь разработанной
инструкции по микробиологическому
контролю производства мороженого.
Проведение семинаров и
симпозиумов способствует внедрению новых
научных достижений в производство
мороженого.
U\/VV/\/VN/N/VV\/N/N/\/V\/N/VN/\/\/\/VN/N/\/\/V\^^
К 70-летию П. С. Максимова
Исполнилось 70 лет бывшему главному специалисту
подотдела холодильной службы Госплана СССР Петру
Семеновичу Максимову. Более 40 лет своей жизни он
отдал развитию проектирования и строительства
холодильников в нашей стране.
Свою трудовую деятельность П. С. Максимов начал
в 1929 г. в Хладстрое Наркомснаба СССР. С 1931 г., до
перехода в Госплан в 1964 г., работал в Гипрохолоде по
проектированию крупных распределительных
холодильников и фабрик мороженого, построенных во многих
промышленных центрах страны (в Москве —
холодильники № 12 и 14, Владивостоке, Харькове, Одессе,
Караганде, Подольске и других городах). П. С. Максимов
является одним из пионеров по проектированию и
развитию предприятий по производству мороженого в
нашей стране.
В течение ряда лет Петр Семенович был членом
Ученого совета ВНИХИ, членом комиссии по
холодильникам Международного института холода. Участвовал в
работе IX конгресса МИХ в Париже в 1955 г. Много лет
был активным членом ВНИТО холодильщиков. С 1954 г.
по 1964 г. работал в редколлегии журнала
«Холодильная техника».
Трудовая деятельность П. С. Максимова отмечена
медалями: «За доблестный труд в Великой
Отечественной войне 1941—1945 гг.», юбилейной медалью
«Тридцать лет победы в Великой Отечественной войне 1941 —
1945 гг.», а также значками «Отличник мясной и
молочной промышленности» и «Отличник советской торговли».
В настоящее время, находясь на заслуженном
отдыхе, П. С. Максимов занимается подготовкой кадров
техников-механиков холодильщиков, руководя дипломным
проектированием в Московском
механико-технологическом техникуме мясной и холодильной
промышленности.
Редколлегия и редакция журнала «Холодильная
техника» поздравляют Петра Семеновича Максимова с
его славным юбилеем и желает ему доброго здоровья
и успехов в его полезной работе по подготовке
специалистов для эксплуатации холодильных установок.
К 70-летию А. М. Жа ворон ко ва
Исполнилось 70 лет со дня рождения и 42 года
инженерной деятельности бывшего начальника отдела
строительства и эксплуатации холодильников Центросоюза
Александра Михайловича Жаворонкова.
По окончании в 1935 г. Московского
механико-машиностроительного института (МВТУ) им. Баумана
А. М. Жаворонков был направлен на московский завод
«Красный Факел», где принимал участие в освоении
серийного производства первой автоматической серни-
стоангидридной холодильной машины. С 1938 по 1940 гг.
А. М, Жаворонков работал главным инженером Мос-
горбакалеи Наркомторга СССР, а в годы Великой
Отечественной войны — в оборонной промышленности.
По окончании войны А. М. Жаворонков работал в
Минторге СССР, а с 1950 по 1972 гг.— в Центросоюзе.
По разработанным за эти годы при его
непосредственном участии проектам холодильников в системе
Центросоюза построено большое число объектов.
А. М. Жаворонковым написаны три книги по
строительству, монтажу и ремонту холодильных установок
Центросоюза, статьи по этим вопросам в журналах
«Холодильная техника» и «Советская потребительская
кооперация».
С уходом на пенсию в 1972 г. А. М. Жаворонков
продолжает успешно работать в Монтажно-наладочном
управлении Московского облпотребсоюза.
А. М. Жаворонков награжден орденом Трудового
Красного Знамени, медалью «За доблестный труд в
Великой Отечественной войне 1941—1945 гг.» и другими
медалями, а также значком «Отличник советской
торговли».
Редколлегия и редакция журнала «Холодильная
техника» поздравляют Александра Михайловича с юбилеем
и желает ему доброго здоровья и больших успехов в
дальнейшей трудовой деятельности.
/\A/V\/\/4/\/N/N/N/N/N/\/\/\/4/\/\/\/VV\/4/\/\/\/V
53

«ХИМИЯ-77
УДК 621.594.002.2.004.3.004.4
Оборудование
для производства,
транспортировки, хранения
и применения жидкой
двуокиси углерода
и сухого льда
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
На проходившей в Москве с 1 по 15 сентября 1977 г.
Международной выставке «Химия-77» в разделе,
посвященном советскому и зарубежному химическому
машиностроению и приборостроению, демонстрировались
установки, агрегаты, машины и аппараты самого
разнообразного назначения, в том числе холодильные машины и
аппараты (см. «Холодильная техника», 1977, № 12, с. 54).
В данной статье описывается выпускаемое
иностранными фирмами оборудование для производства,
транспортировки, хранения и применения жидкой С02 и сухого льда.
Фирма «Линде» (ФРГ) представила планшеты и
каталоги на следующее оборудование:
установки для производства жидкой и твердой
двуокиси углерода (С02), работающие на разных источниках
сырья — твердом и жидком топливе, отходящих газах
спиртовых, пивоваренных и химических заводов, естест-
Рис. 1. Агрегатированная установка фирмы «Линде»
(ФРГ) для производства 200 кг/ч жидкой С02 из отходов
химических производств:
/ — компрессор; 2 — адсорбер-осушитель; 3 — щит упра вле»
ния; 4 — служебная холодильная установка; 5 — устано воч-
ная плита.
венных источниках С02, установки для производства
только жидкой С02, а также для производства жидкой
СО2 и сухого льда;
бессмазочные компрессоры для сжатия С02;
накопительные цистерны для хранения
низкотемпературной жидкой С02 емкостью 5, 7, 10, 32, 50 т,
транспортные изотермические цистерны на 5 т, насосы для перекачки
жидкой С02.
В состав установки для производства жидкой С02,
работающей на топливе, входит паровой котел или
паросиловая установка. Агрегатированные установки для
производства 200 кг/ч жидкой С02 из отходов химических
производств фирма выпускает в компактном исполнении
(рис. 1).
Схема производства жидкой С02 типовая. Сжатие
газа двухступенчатое, газ конденсируется при
температуре —35 -. 20°С с помощью холодильной установки.
Осушка и очистка газа адсорбционные.
Ниже приведены энергетические показатели установки
производительностью 600 кг/ч жидкой С02, получаемой
на базе специального сжигания жидкого топлива:
Расход топлива, кг/ч (кг/кг) 240 @,4)
Расход электроэнергии, кВт-ч (кВт-ч/т) 260D34)
Расход воды при t= 15°C, м3/ч (м3/кг) 130B16)
Фирма «Ликвид Карбоник» (США), принадлежащая
с 1969 г. фирме «Хьюстон Нэтчурал Гэз», представила
проспекты на следующее оборудование.
Установки для производства жидкой С02 и сухого льда
из топлива, отходов спиртовых, пивоваренных,
химических и нефтеперерабатывающих заводов (табл. 1).
Установки поставляются смонтированными в основные узлы.
Схема установки типовая — сжатие двухступенчатое,
компрессоры бессмазочные, конденсация с помощью
холодильной установки, осушка двухступенчатая (I
ступень — вымораживанием, II — адсорбционная).
Техническая характеристика установки типа PSKFB
приведена в табл. 2.
Таблица 1
Тип
установки
PSK
PSKF,
PSKFB
PSKS
Используемое сырье
Побочные продукты
химических и
нефтеперерабатывающих заводов
Отходящие газы
спиртовых и пивоваренных
заводов
Топливо
Производительность
по жидкой С02, кг/ч
От 500 до 1000;
10 000
50, 150, 300, 501;,
1000
От 150 до 4200
Таблица 2


дительность
установки
по
жидкой со2.
кг/ч
50
150
300
500
1000
Потребляемая
мощность
кВт/ч
17
40
57
95
190
кВт-ч/т
340
266
190
190
190
Потребность в
охлаждающей воде
м3
4,1
7,5
9,0
15,0
33,0
м8/т
S2
50
30
30
33
ГС N
Цл
X го
^^
ч> ч
?§
25
40
50
60
80
54

Установки производительностью 500 кг/ч и более
снабжены пневматическими регуляторами разгрузки.
Установки PSKFB оснащаются
контрольно-измерительными приборами для определения влажности С02,
газоанализаторами для определения содержания 02 в
готовой С02, электронным устройством для
автоматического регулирования давления в линии подачи
газа-сырца, что предупреждает образование вакуума на
всасывающей стороне компрессора и соответственно препятствует
попаданию воздуха в систему.
Накопительные цистерны для ^хранения жидкой С02.
Цистерны устанавливаются на объектах потребителя на
весах с печатной системой, позволяющей взвешивать
поступающий продукт, и заполняются из автоцистерн,
транспортирующих низкотемпературную жидкую С02 под
давлением до 25 кгс/сма.
В качестве изоляции резервуаров применяются
полистирол или пенополиуретан с покрытием из листового
алюминия толщиной 0,8 мм.
Накопительные цистерны оснащены холодильными
агрегатами и нагревательными элементами. Регулировка
их работы осуществляется с контрольного пульта
управления.
Специальные устройства блокируют выход двуокиси
углерода из цистерны при ее утечках в трубопроводах,
обвязывающих емкость.
Цистерны рассчитаны согласно VIII секции кодекса
Американского общества инженеров-механиков (ASME)
на рабочее давление 25 кгс/см2 и изготовлены из
высококачественной углеродистой стали по спецификации ASTM
A-515Gr 70. Все места сварки проверяются. Конструкция
в целом утверждена международной организацией «Бюро
Веритас» (или «Ллойд» в Лондоне).
Техническая характеристика автоцистерн
Емкость, м3
Количество осей
Насос
марка
модель
мощность
электродвигателя, кВт
Габаритные размеры,
длина
высота
ширина
мм
12,9
1
МС-2Н
3,8
9782
2315
2450
15,3
2
«Smith»
МС-2Н
3,8
10887
2 320
2 450
22,Q
2
МС-ЗН
5,2
10693
2 350
2450
Сухоледные грануляторы (таблетеры). Грануляторы
(табл. 3) представляют собой машины поршневого типа
для производства гранул мелкофасованного сухого льда
в виде палочек (цилиндриков) длиной от 6,3 до 36 мм,
диаметром 9,5; 16; 19 мм.
Тип таблетеров
НРЕ 72-8-3
НРЕ 72-6-4

Производительность,
кг/ч
400—840
200—440
Таблица $
Мощность
двигателя,
кВт
22
7,5
Расход
жидкой со2,
кг/кг
2,1
2,1
Техническая характеристика накопительных цистерн
Тип
Холодильный
агрегат марки
Модель
Мощность
двигателя агрегата,
кВт
Нагреватель, кВт
Весы на предел
измерения, кг
Толщина
изоляции, мм
полистирол
пенополиуретан
Общая масса, кг
Габаритные
размеры, мм
высота
длина
ширина
2,5
А2250В
0,4
б
2500
150
125
2000
2870
2400
1500
10
12
20
«Gelphametic»
А22400 А22400 А22400 А22400 А22400
4000 6000 10 000 12 000 20 000
150 150 150 150 150
125 125 125 125 125
3500 5000 6000 8000 10 000
2540 2660 3400 3000 3400
4900 5600 5600 9000 9600
2400 2500 3300 2500 3300
Изотермические железнодорожные цистерны емкостью
50 т, контейнеры-цистерны для транспортировки по
железной дороге, воде или автомобильным транспортом
грузоподъемностью 14 т, автоцистерны для перевозки
низкотемпературной жидкой С02 под давлением до 2Ь кгс/см2.
Цистерны рассчитаны в соответствии с нормами для
рабочего давления 25 кгс/см2 и изготовлены из
высококачественной углеродистой стали согласно спецификации
BH43S.
Все сварочные швы полностью проверяются.
Конструкция цистерн утверждена международной организацией
«Бюро Веритас» (или «Ллойд» в Лондоне).
Изоляция цистерн выполнена из полистирола толщиной
200 мм или пенополиуретана толщиной 165 мм с покрытием
из листового алюминия толщиной 1 мм.
Заполнение и откачка жидкой С02 осуществляются с
помощью насоса с электродвигателем.
Жидкую С02 высокого давления фирма
транспортирует в стальных или алюминиевых баллонах емкостью от 3
до 30 кг, рассчитанных на рабочее давление 118 кгс/см2
(/=38°С). Вентиль баллона снабжен мембраной,
разрывающейся при 180—200 кгс/см2.
Общий вид гранулятора типа НРЕ 72-8-3 дан на рис. 2.
Изотермические контейнеры для хранения гранул
сухого льда на 100 кг. По данным фирмы, при хранении в;
контейнерах гранулированного сухого льда в течение
суток гранулы не слипаются.
Рис. 2. Гранулятор типа НРЕ 72-8-3 фирмы «Ликвид кар-
боник» (США):
/ — цилиндр; 2 — экструзионная плита; 3 — переохладитель.
55

Рис. 3. Автомат типа CSH-5-1C для охлаждения,
подмораживания и замораживания пищевых продуктов в
ящиках снегообразной С02:
/ __ стол-конвейер; 2 — колпак; 3 — «рожки»; 4 —
трубопровод жидкой С02.
Оборудование для применения жидкой С02 в пищевой
промышленности в качестве хладагента.
Автомат типа CSH-5-1C для
охлаждения, подмораживания и
замораживания пищевых продуктов в ящиках
снегообразной С02. Автомат (рис. 3) легко
встраивается в технологическую конвейерную линию.
В колпак автомата, расположенный над столом, через
направляющие раструбы («рожки») направляется снего-
и газообразная С02. Коробка выталкивается под колпак
и автоматически останавливается. Открываются
дроссельные устройства на линии подачи жидкой С02 в «рожки»
и под колпак в коробку поступает снегообразная С02,
охлаждающая или замораживающая продукт.
Техническая характеристика автомата CSH-5-1C
Максимальное количество «выстреливаемой»
снегообразной С02, кг/ч
при подаче жидкой С02 с t — ОС
1440
2880
при подаче низкотемпературной С02
Производительность при подаче 2,4 кг/с
(три «рожка») снегообразнойС02, коробок/ч
при использовании жидкой С02 с t = 0СС
при использовании низкотемпературной С02
Габаритные размеры коробок, см
ширина
высота
длина
Конструкция автомата исключает потери
снегообразной С02 в атмосферу через входное и выходное отверстия.
Вся установка монтируется на консоли и может
передвигаться на роликах или колесах.
, Полуавтомат CSH-1A для
охлаждения упакованного в ящики продукта
снегообразной С02. Агрегат (рис. 4) может быть
200
400
70
35
Любая
Рис. 4. Полуавтомат типа CSH-1A для охлаждения
пищевых продуктов в ящиках снегообразной С02:
/ __ стол-конвейер; 2 — колпак; 3 — «рожки»; 4 —
трубопровод жидкой СО 2.
легко вписан в любые технологические линии. Упакован*
ная коробка по конвейерной ленте направляется под
колпак. Цикл производства снега из жидкой С02
осуществляется автоматически. Жидкая С02 через дроссельное
устройство подается в «рожки» колпака. Количество
подаваемого снега регулируется с помощью реле времени,
смонтированного на переднем щите полуавтомата. Колпак
оснащен мощной системой отсасывания газообразной С02,
обеспечивающей минимальное ее попадание в помещение.
Производительность полуавтомата 360—480 коробок/ч
при подаче 1,6 кг снега на коробку; максимальное
количество получаемого снега 0,4 кг/с. Габаритные размеры
коробки 70X35 см, длина — любая; масса без коробки
220 кг; масса с коробкой 260 кг. Диаметр трубопроводов
для отсоса газообразной С02 100 мм, отвода сжатой
газообразной С02 12,7, подачи жидкой С02 25,4 мм.
Газообразная С02 высокого давления используется
для пневматических операций.
Туннельные морозильные
аппараты «С г у о - S h i e 1 d». Выпускаются шесть
модификаций аппаратов для быстрого замораживания мяса, рыбы,
домашней птицы, хлебных изделий, овощей, фруктов и
других продуктов. В установках такого типа
замораживаемые продукты непосредственно контактируют со
снегообразной С02, образующейся в процессе дросселирования
жидкой С02. Газообразная С02, получаемая при этом,
в систему не возвращается. По данным фирмы, процесс
замораживания продуктов в таком аппарате, работающем
на С02, значительно экономичнее, чем в аппаратах
других типов.
S6

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Аэродинамические характеристики сребренных
УДК 621.565.945.001.5:533.6
воздухоохладителей
Канд. техн. наук Т. С. ГАЧИЛОВ,
канд. техн. наук В. С. ИВАНОВА
Институт холодильной техники (София, НРБ).
При протекании воздуха через теплообменный
аппарат в результате аэродинамического
сопротивления происходит потеря энергии. Это
сопротивление необходимо знать для правильного
расчета мощности вентилятора.
Поверхность аппарата остается сухой, если
ее температура выше точки росы охлаждаемого
воздуха. В этих случаях для расчета
аэродинамического сопротивления можно использовать
результаты испытаний не только
воздухоохладителей, но и теплообменников другого
назначения, имеющих подобную геометрию оребрения.
Однако многие результаты исследований
аэродинамического сопротивления теплообменников
не обобщены. Так, например, данные,
полученные Гюнтером и Шау [9], при исследовании
большого количества оребренных труб,
представлены в виде таблиц и ими пользоваться при
расчете поверхностей другой геометрии нельзя.
И. Е. Идельчик [5, 6] по результатам своих
работ и обобщения данных других
исследователей дал подробную картину аэродинамических
особенностей теплообменных аппаратов.
Однако в его работах не отражены специфические
особенности аэродинамики воздухоохладителей
современных конструкций.
Д. М. Иоффе [7 ]по испытаниям образцов
ребристо-трубных теплообменников получены
обобщенные зависимости расчета, а также
установлено, что число рядов труб 2^2 не влияет
заметно на сопротивление, отнесенное к одному
ряду.
Результаты аэродинамических испытаний
ребристо-трубных конденсаторов
проанализированы в работах [3] и [4].
Аэродинамические характеристики
воздухоохладителей для целей кондиционирования
определены А. А. Гоголиным [2]. Лотц [11],
Хосода и Узухаши [10] представили в
обобщенном виде свои исследования характеристик
воздухоохладителей, предназначенных для
работы в холодильных камерах.
Результаты работ всех авторов даны либо в
виде рабочих зависимостей Ap=f (дор), либо
в обобщенном виде Eu=/ (Re).
В табл. 1 приведены расчетные зависимости
для определения аэродинамического
сопротивления, предложенные разными
исследователями, и пределы их применения. Анализ таблицы
показывает, что существующие в литературе
данные получены в основном для гладких ребер
при небольшом шаге оребрения и не могут быть
применены для расчета аэродинамического
сопротивления воздухоохладителей, у которых
шаг оребрения больше и ребра имеют
штампованные углубления.
В целях получения обобщенных
зависимостей для расчета аэродинамического
сопротивления аппаратов, применяемых в качестве
воздухоохладителей холодильных установок,
авторами изучено влияние массовой скорости
воздуха и геометрии оребрения на
аэродинамическое сопрогивление аппаратов. Конструктивные
характеристики опытных образцов выбраны,
исходя из основных направлений
конструирования оребренных воздухоохладителей,
предназначенных для работы в условиях
преобразования. В данной работе отражены результаты
испытания при «сухом» теплообмене, без
выделения влаги в виде конденсата или инея.
Подробное описание образцов испытания
дано в работе [1], а наиболее существенные
характеристики — в табл. 2.
Аппараты изготовлены из медных труб
наружным диаметром dH=16 мм с алюминиевыми
пластинчатыми ребрами толщиной 6Р=0,3 мм.
Для придания ребрам жесткости на их
поверхности нанесены грани. Конструкция ребер
описана в работе [8].
Воздухоохладители испытывали на стенде
«Аэродинамическое кольцо» [1], на котором
возможно плавно изменять в широких пределах
расход воздуха через теплообменный аппарат
и достаточно точно определять
аэродинамическое сопротивление. Потерю напора воздуха
при его протекании через аппарат измеряли
дифференциальным манометром, отбирая
отборным устройством воздух в 10 точках перед
аппаратом и после него (рис. 1).
57

Таблица 1
Автор
Расчетная зависимость
Пределы применения
.Д. М. Иоффе [7]
Лрв =0,568 (юр) 1.8 Па A)
60,42
Арв = 0,2323 (wp) 1,8 —з Па B)
Шахматное расположение
dK= 12-г-22 мм
s1 = 26-^50 мм
wp = 3-i-12 кг/(с-м2)
А. А. Гоголин [2]
Дрв = 9,8 А-^—(шрI,7Па
А = 0,07 для тщательно изготовленных
поверхностей
А = 0,113 для неровных поверхностей
C)
Коридорное расположение
-j-= lO-f-50
wp = 2-f-12 кг/(с-м2)
В. Б. Кунтыш и
Ф. М. Йохведов [по 4]
Eu=5,14^EopRe^
0,28
D)
р=8-т-10мм; ^н = 23,4мм
sp=2,5 мм: 6р=0,6мм
ir=1'04; ir=
Re = 4000 ч- 40000
0,91;
Лотц [И]
9,8рГ
Дрв = -2,07и;ж.сл=1 -\
п / /
+ фаЮж.с/|=п21 Sn^Lol-r)
п = \ \ /«.
1,784
6 = Re0,l45 ДЛЯ 2 = 1
1,297
6= Re0,145 ДЛЯ 2>*
sx = 10 мм
с?н= 26,5 мм
sx = s2 = 60 мм
Па
E)
Хосода и Узухаши [10]
Дрв= 28,81 ХЮЧ2
X
JL (s —лй* -^d]
Sn \ 4So S2
S0,3
1,3
± X
шв= 1-г5 м/с
sn = 6-г-10 мм
Г 5PS2 I3 , -„
-г с ч . -гт w 1 ,* Па
L (sp — бр) (s2 — <*н) J
F)
В. А. Гоголин
В. Н. Кротков [по 3]
Eu=l,lC2CSif-^-) Resp-o.
С2 = 1,2 для Z = 2
Cz = 1,1 для Z = 3
Cz = 1 для Z > 5
28
G)
sp = 3,5 мм
d = 20 мм
/in = 15 мм
В случае работы воздухоохладителя при
сухой поверхности аэродинамическое
сопротивление определяется в основном массовой скоростью
воздуха и геометрией оребренного пучка.
При данной геометрии оребренной
поверхности аэродинамическое сопротивление аппарата
находится в прямой зависимости от массовой
скорости воздуха wp в живом сечении аппарата.
Известно, что возрастание массовой скорости
г»„ , п воздуха интенсифицирует наружный теплооб-
Рис. 1. Схема измерения аэродинамического сопротив- п
^ения воздухоохладителей.
мен [1, 2], однако при этом увеличивается
58

Показатели
Расположение труб
Шаг между трубами s1xs2,
мм
Число труб по глубине, z
Шаг между ребрами sp, мм
Длина аппарата по ходу
воздуха L, мм
Эквивалентный диаметр da,
мм
L
Отношение —-j—
аэ
Таблица 2
Воздухоохладители
I
и
1
III | IV
Коридорное
50x50
10
10
500
15,1
' 33,11
50x50
10
15
500
20,5
24,4
50X50
10
7,5
500
11,08
45,13
40X40
6
7,5
240
11,1
21,6
аэродинамическое сопротивление. В результате
значительно возрастает доля тепла,
выделяемого электродвигателем вентилятора, что вызывает
дополнительный расход холода на его
компенсацию.
Воздухоохладители испытывали при
массовых скоростях от 1,9 до 13,5 кг/(с-м2).
Максимальная погрешность результатов
экспериментов не превышала 9,6%.
На рис. 2 представлено изменение
аэродинамического сопротивления А/?в
воздухоохладителей в зависимости от массовой скорости
воздуха дор. Установлено значительное увеличение
падения давления с возрастанием скорости,
особенно в областях дор^5 кг/(с-м2). Анализ рис. 2
показывает также, что экспериментальные
точки для каждого воздухоохладителя описывают
кривую, проходящую через начало
координатной системы. Это дает возможность обработать
экспериментальные результаты в виде:
ApwmC(Wp)n9
(8)
где с — коэффициент, отражающий особенности
геометрии воздухоохладителей.
Полученные соотношения имеют вид (Ар, Па):
Др^^бв^рI'77; (9)
Дрв11=1,33(ОфI.76;
Л/>вп1=2,И(а;рI.72:
APbiv^UU^PI'76-
A0)
(И)
A2)
Приведенные уравнения выведены путем
аппроксимирования экспериментальных
результатов с точностью 2%.
Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителей зависит от геометрии оребрения
аппарата: расположения труб в пучке
(коридорное или шахматное), типа ребер, размеров труб,
* Индекс соответствует номеру воздухоохладителя.
PBfla
150
WO
ои
4
•к
^№*\ г
2Jj
Аз
1 sf
о
2
10 12 wp)Ke/(c-Ml)
Рис. 2. Зависимость аэродинамического сопротивления
Дрв от массовой скорости воздуха wp для
воздухоохладителей:
1 — III; 2—1; 3-П; 4-IV.
шага между трубами и ребрами и др.
Сопоставление кривых /, // и /// показывает, что с
уменьшением шага оребрения аэродинамическое
сопротивление значительно возрастает. Наиболее
высокое аэродинамическое сопротивление
наблюдалось у воздухоохладителя /// с
наименьшим шагом оребрения — 7,5 мм.
В соответствии с методикой, предложенной
А. А. Гоголиным [2], коэффициент с может быть
представлен как функция отношения у. С
учетом этого уравнения (9—12) можно
представить в обобщенном виде:
ЛРв ~0,52^)и>)Ь7б,
A3)
Из рис. 2 видно, что с увеличением^-
значения аэродинамического сопротивления
возрастают.
На рис. 3 сопоставлены результаты испытания
воздухоохладителя / с расчетными по методике
некоторых авторов. В формулах, предлагаемых
другими авторами, подставлены значения
геометрических параметров и скорости
испытываемого авторами воздухоохладителя. Анализ
показывает, что при невысоких массовых
скоростях воздуха экспериментальные и расчетные
данные имеют расхождение в пределах 13—15%.
С увеличением скорости это расхождение
увеличивается. Это доказывает, что зависимости,
предложенные другими исследователями, отно-
59

10 12нр,м/(с-м)
Рис. 3. Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителей по данным:
1 — Лотца 2, 3 — Гоголина; 4 — авторов; 5 — Ходоса и Узу-
хаши; 6 — Иоффе.
сятся к поверхностям с иными параметрами и
ими можно пользоваться только в указанных
авторами областях применения.
Результаты, полученные авторами,
обработаны в критериальном виде Eu=/(Re):
EuI = 10,22 Re-o,24;
Eun = 9,98Re-o,25;
EuIII = 16,l6Re-o.28;
EuIV = 9,86Re-o,29.
A4)
A5)
A6)
A7)
В приведенных зависимостях за
определяющие параметры приняты эквивалентный
диаметр и скорость в живом сечении аппарата.
Для пределов изменений: -г- =20-т-50; Re=
иэ
= 1600-^15 000; sp=5-s-15 мм и г=3-^-10
получена обобщенная зависимость вида:
( L \ о,7
Ей =1,04 I jgj Re-o,26 . A8)
На рис. 4 представлено изменение величины
— от Re. Эта зависимость дает представление
об изменении аэродинамического сопротивления
воздухоохладителя при протекании воздуха
через каждый ряд аппарата.
Анализ рис. 4 доказывает, что
аэродинамическое сопротивление зависит в большой степени
от формы проходного сечения. Для
воздухоохладителя IV, имеющего наименьший шаг
t 2 3 *t 5 6 7 8 Э10 20 Re-10~5
Рис. 4. Зависимость величины — от числа Рейнольдса
Z
Re для воздухоохладителей:
/-.IV; 2— III; 3—1; 4-11.
между трубами и ребрами, падение давления
на каждый ряд (что учитывается величиной— )
наиболее значительное. Как показали
результаты испытаний воздухоохладителей /, // и Я/,
с увеличением шага оребрения при постоянных
значениях всех остальных параметров величи-
Еи т-,
ны — уменьшаются. При увеличении числа
труб по ходу воздуха величина Арв возрастает.
Частные уравнения (9—13) и обобщенные
A4—18) дают возможность определить величину
аэродинамического сопротивления Д/?в в
зависимости от массовой скорости воздуха и
геометрической характеристики оребренной
поверхности.
Полученные результаты могут быть
использованы для расчета аэродинамического
сопротивления воздухоохладителей с
гофрированными ребрами с шагом оребрения sp=5~-15 мм,
числом труб по ходу воздуха 2=Зч-Ю; j- =
=20-f-50 при значениях массовой скорости
воздуха иур=l,9-f-13,5 кг/(с-м2) и Re=1600-i.
4-15 000.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г а ч и л о в Т. С, Иванова В. С. Исследование
теплообмена со стороны воздуха оребренных
воздухоохладителей. — «Холодильная техника», 1977, № 6,
с. 55—59.
2. Г о г о л и н А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, 1962, 104 с.
3. Г о г о л и н В. А., К р о т к о в В. Н. Некоторые
особенности конструктивного исполнения воздушных
аммиачных конденсаторов для холодильных
установок. — Труды ВНИИхолодмаш, 1974, вып. 5, с. 139—
162.
4. Данилова Г. Н., Богданов С. Н.,
Иванов О. П. Теплообменные аппараты
холодильных установок. Л., «Машиностроение», 1973, 328 с.
so

5. Идельчик И. Е. Аэродинамика промышленных
аппаратов. М.-Л., «Энергия», 1964.
6. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим
сопротивлениям. М., «Машиностроение», 1975, 560 с.
7. Иоффе Д. М. Аэродинамическое сопротивление
трубчатых теплообменников с пластинчатыми ребрами. —
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 21—23.
8. Сергеев О. А., БеликовскийИ. С,
Кротко в В. Н. Новые конструктивные элементы
фреоновой ребристой аппаратуры. — «Холодильная техника»,
1971, № 5, с. 5—6.
9. GunterandShaw. A General Correlation on
Friction Factors for Various Types of Surface in Cros-
sflow. —«Transact, of the ASME», 1945, Vol. 67, № 11,
pp. 643—660.
10. T. Hosoda and H. Uzuhachi. Effects of
Frost on the Heat Transfer Coefficient. — «Hitachi
Rev.,» Japan, 1967, 16, № 6, pp. 254—259.
11. H. Lotz. Warm e-und stoffauschvorgange in
bereifenden luftkuhlern im zusammenhang mit derem
betriebsverhalten. —«Kaltetechnik-Klimatisierung», 1971,
№ 7, pp. 208—217.
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 673.6-52
Исполнительный
электрический
многооборотный судовой
механизм МЭМС-4/400-63
Ю. А. МНАЦАКАНЯН
СКБавтоматика
Е. И. РУДАКОВ
ВНИИхолодмаш
По заданию ВНИИхолодмаша СКБавтоматика (г. Киро-
вакан, Армянская ССР) разработан и внедрен в серийное
производство исполнительный электрический
многооборотный судовой механизм МЭМС-4/400-63,
предназначенный для автоматического регулирования холодопроизво-
дительности и дистанционного управления винтовыми
холодильными компрессорами в соответствии с командными
сигналами регулирующих и управляющих устройств в
судовых холодильных установках.
Механизм разработан в исполнении ОМ (по
климатическим условиям) для категории 5 (по месту размещения) в
соответствии с ГОСТ 15150—69, соответствует
требованиям Правил классификации и постройки морских судов
Регистра СССР ч. XI «Электрооборудование» и может быть
установлен в обычных или взрывоопасных помещениях
класса В-16 по классификации «Правила установки
электрооборудования (ПУЭ)» раздела VI1-3.
Механизм работает при любом положении выходного
вала.
Он изготовлен для работы в повторно-кратковременном
реверсивном режиме с числом включений до 300 в час и
продолжительностью включений по ГОСТ 183—74 до 25%
при нагрузке на выходном валу от номинальной
противодействующей до 0,5 номинального значения
сопутствующей. При этом механизм может работать в течение 1 ч
в повторно-кратковременном реверсивном режиме с
числом включений до 600 в час и продолжительностью
включений до 25% с последующим повторением не менее чем
через 3 ч.
В конструкции механизма предусмотрены: зажим для
заземления корпуса; узел ручного привода;
электрические ограничители для изменения полного хода выходного
вала; датчик положения выходного вала, реостатный или
индуктивный; электрические выключатели для
блокирования и сигнализации; устройство ограничения
наибольшего крутящего момента на выходном валу для настройки
величины крутящего момента в пределах 100—170%
номинального значения; местный указатель положения
выходного вала.
Электрические ограничители перемещения выходного
вала и выключатели блокирования и сигнализации
настраивают рабочий ход выходного вала на любом участке
от 20 до 100% полного хода. Дифференциальный ход
электрических ограничителей перемещения выходного
вала и выключателей блокирования и сигнализации
механизма не превышает 2,5 оборота выходного вала.
На рисунке даны габаритные и присоединительные
размеры механизма.
Техническая характеристика механизма
Номинальный крутящий момент на
выходном валу, кгс-м 4
Номинальное значение полного хода
выходного вала, об 63
Номинальное значение времени полного
хода выходного вала, с 400
Питание от сети трехфазного переменного
тока
частотой, Гц 50±2,5
напряжением, В
220±|з2;
380±р
Питание датчиков постоянным или
переменным током напряжением, В, не более 12
Потребляемая мощность, В А, не более 200
Усилие на ручном приводе, кгс, не более 10
Средний срок службы, лет, не менее 6
Средний ресурс, ч, не менее 12 000
Масса, кг, не более 23
Температура окружающей среды, °С —30—+50
Длительный крен, град До 22,5
Дифферент, град До 10
Ударные сотрясения
частота, удар/мин 80
ускорение, м/с2 50
частота, Гц от 5 до 8
амплитуда, мм 1
частота, Гц от 8 до 30
ускорение, м/с2 5
По устойчивости к воздействию пыли механизм
соответствует исполнению III по ГОСТ 17785—72 и к
воздействию воды — исполнению ВЗ по ГОСТ 17786—72.
Механизм также устойчив к воздействию морского
тумана и плесневых грибов.
31
О)
61

Вид б
4отб:М12
h12
Габаритно-присоединительные размеры механизма МЭМС-
4/400-63.
Вероятность безотказной работы за время 2000 ч не
менее 0,94.
Разработанный механизм прошел полный цикл
заводских, промышленных и государственных испытаний и
серийно выпускается Севанским заводом исполнительных
механизмов.
Пример записи обозначения механизма при заказе и в
другой документации:
механизм с индуктивным датчиком — «Механизм
МЭМС-4/400-63И, ТУ25.02 (АБО.403.019ТУ)—76»;
механизм с реостатным датчиком — «Механизм МЭМС-
4/400-63Р, ТУ25.02 (АБО.403.019ТУ)—76»;
Комплектно с механизмом поставляется дистанционный
указатель положения выходного вала ДУП-М-Т,
ТУ25.02.722—73.
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.572.001.24
О методике обобщенного расчета холодильно-морозиль-
ного комплекса. ГОРБУНОВА В. И., ИОНОВ А. Г.
«Холодильная техника», 1978, № 1.
Предложена методика обобщенного расчета ХМК,
основанная на использовании методов анализа сложных
систем. Рекомендована система показателей для оценки и
оптимизации ХМК, и процедура ее обработки.
Таблиц 2. Иллюстраций 1. Список литературы — 7
названий.
УДК 536.24.001
Влияние ориентации гофров на гидродинамику и
теплообмен при конденсации фреона-11 в щелевых каналах.
БАРИЛО В. Н. «Холодильная техника», 1978, № 1.
Приведены экспериментальные данные по влиянию угла
наклона гофров и шага между ними на теплоотдачу и
гидравлическое сопротивление при конденсации фреона-11
в щелевых каналах. На основании визуальных
наблюдений и обработки экспериментальных данных
рассмотрен механизм интенсификации теплообмена на
изученных поверхностях.
Иллюстраций 4. Список литературы — 3 названия.
УДК 628.84.62-52:629.12
Средства автоматизации для контроля газового состава »
расхода воздуха в судовых системах кондиционирования
воздуха. СМИРНОВ Г. П., КОХАНСКИЙ А. И.,
КУЗНЕЦОВ А. П. «Холодильная техника», 1978, № 1.
Рассмотрены конструктивные решения
аэрогидродинамических приборов для автоматического контроля и
регулирования влажности, газового состава и скорости
воздуха в замкнутых судовых системах кондиционирования
воздуха. Приборы работают по нулевому принципу
измерения. Использование одной и той же электрической схемы
дает возможность широкой унификации и
взаимозаменяемости приборов. Доказана перспективность их
применения в ССКВ.
Таблиц 1. Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК 661.97:681.2.082/.084
Измерение уровня жидкой двуокиси углерода
электроемкостным уровнемером типа РУС. АКСЕНОВ В. Н., СОЛ-
ГАНИК Г. 3., ВЕЛИЧАНСКИЙ А. Я. «Холодильна»
техника», 1978, № 1.
Описаны конструкция, принцип действия и дана
техническая характеристика нового электроемкостного
уровнемера широкого применения типа РУС, обеспечивающего
безопасную эксплуатацию оборудования, наполненного-
жидкой двуокисью углерода под давлением, близким к
критическому. Промышленные испытания прибора
показали, что погрешность измерений не превышает 1%*
Таблиц 1. Иллюстраций 2.
62

УДК 621.575.001.4
Экспериментальное определение характеристик
генератора абсорбционно-диффузионной холодильной машины.
КОТЕЛЬНИКОВ А. В., ЯНЧЕНКО В. М.,
КАЗАКОВ Э. А. «Холодильная техника», 1978, № 1.
Описан экспериментальный стенд для испытания
генераторов абсорбционно-диффузионных холодильных
машин. Приведены результаты испытаний генератора
бытового холодильника «Ладога-2М», в которых
исследовано влияние подводимой мощности, уровня заполнения
крепким раствором термосифона и давления в машине на
производительность генератора по аммиаку и крепкому
раствору.
Иллюстраций 4.
УДК 621.565.59:629.12
Производственная холодильная установка больших
автономных траулеров типа «Адмирал Головко».
САВИЦКИЙ И. К., КАТЕРУХИН В. В., СМОЙЛОВ-
СКАЯ И. А., КУЗНЕЦОВА Л. А., БЕЗУГЛЫЙ А. П.,
ИВАНЕНКО В. В. «Холодильная техника», 1978, № 1.
Описана применяемая на больших автономных траулерах
производственная холодильная установка с
одноступенчатыми винтовыми компрессорными агрегатами
5ВХ-350/5фс и насосной схемой подачи фреона-22 в
морозильные аппараты. Холодильная установка,
работающая при температурах кипения —42, —38 и — 32°С,
обслуживает соответственно морозильные аппараты,
трюмы с мороженой продукцией и льдогенераторы.
Приведены результаты испытаний холодильной установки
на головном судне «Горизонт» и в опытно-промысловых
рейсах трех других судов.
Иллюстраций 3.
УДК 621.515
Исследование потока в каналах лопаточного диффузора
центробежного компрессора. КАПЕЛЬКИН Д. А.
«Холодильная техника», 1978, № 1.
Исследование распределения давлений в канале
лопаточного диффузора концевой центробежной
компрессорной ступени, работающей на фреоне-12 при условных
числах Маха до 1,4, показало наличие трансзвуковых
течений в решетке диффузора на режимах наибольшей
производительности при углах установки лопаток
диффузора, меньших 17°.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.57.048.001.5
Технико-экономическое сопоставление оросительных и
затопленных испарителей. КОНДРАТЬЕВ Л. Г.,
ДАНИЛОВА Г. Н., ДЮНДИН В. А. «Холодильная
техника», 1978, № 1.
Дано технико-экономическое сопоставление
горизонтальных оросительных испарителей с гладкими стальными
трубами, оснащенных центробежными или струйными
насосами, и затопленных аппаратов с медными оребрен-
ными трубами. Сопоставление сделано по приведенным
годовым затратам на холодильные установки, отнесенным
к испарителям. Показана экономичность оросительных
конденсаторов, особенно при низких температурах
кипения, с использованием эжекторных насосов для
циркуляции жидкости.
Иллюстраций 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 658.562.001.24
Метод количественной оценки качества продуктов и его
изменения. ЧИЖОВ Г. Б. «Холодильная техника»,
1978, № 1.
Предложено качество объекта оценивать как меру его
соответствия своему назначению. Численное
представление качества дается как совокупность признаков,
представленных в форме безразмерных чисел и объединенных
на основе закона аддитивности.
Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565.62-52
Усовершенствование схемы автоматизации холодильных,
установок KSA-600 и KSA-440. ВЕСНИН Ф. С.
«Холодильная техника», 1978, № 1.
Описаны изменения, внесенные в электросхему
холодильных установок KSA-600 и KSA-440.
Усовершенствованная схема дает возможность работать на холодильных
установках без дежурного обслуживающего персонала.
Иллюстраций 2.
УДК 621.564
Установка для перекачивания фреона из бочек в баллоны.
ГРИГОРЬЯНЦ А. Н., ГЕРМАН В. М. «Холодильная*
техника», 1978, № 1.
Описаны структура и принцип действия установки для^
перекачивания фреона из бочек-контейнеров
вместимостью 1000 дм3 в баллоны вместимостью 30—60 дм3.
Применение установки позволило сократить время
расфасовки фреона и сократить потери фреона при
перекачивании из одного контейнера до 10 кг.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565.945.001,5:533.6
Аэродинамические характеристики оребренных
воздухоохладителей. ГАЧИЛОВ Т. С, ИВАНОВА В. С.
«Холодильная техника», 1978, № 1.
Испытаны ребристо-трубные воздухоохладители с
гофрированными ребрами в целях определения их
аэродинамических характеристик. Исследовано влияние массовой
скорости воздуха w$ и геометрии оребрения на значения?
аэродинамического сопротивления. Результаты
эксперимента сопоставлены с результатами, полученными
другими исследователями. Получены частные и обобщенные
экспериментальные и критериальные зависимости для
расчета аэродинамического сопротивления Дрв, которые
справедливы в пределах: wp— 1,9ч-13,5 кг/(с-м2); Re=
= 1600-М5 000); sP=5-M5 mm; z=3-M0 и ^- = 204-50.
E36.24+532.5).001.5:621.564
Экспериментальные данные о теплообмене и
гидродинамике при двухфазном течении фреона-22 в горизонтально-
трубных змеевиковых батерях. КОМАРОВ В. С,
АВДЕЕВ Е. С. «Холодильная техника», 1978, № 1.
Рассмотрены вопросы внутреннего теплообмена при
кипении фреона-22 в аппаратах судовых холодильных
установок в диапазоне температур от —38 до —46°С и
плотностей теплового потока, отнесенного к внутренней теп-
лопередающей поверхности, от 500 до 3000 Вт/м2.
Исследования проводили при безнасосном и насосном (с
нижней подачей хладагента) способе подачи хладагента.
Таблиц 2. Иллюстраций 15. Список литературы — 5
названий.
УДК 536.24
Система критериев и обобщенные зависимости для
расчета процессов замораживания грунта с помощью сезон-
нодействующих охлаждающих устройств. БУЧ КО Н. А.
«Холодильная техника», 1978, № 1.
В статье излагается метод обобщения экспериментальных
данных (в том числе данных математического
эксперимента) по тепловому режиму сезоннодействующих
охлаждающих устройств различных типов. Выполнено
несколько серий расчетов на ЭВМ, результаты которых
обработаны методом подобия на основе предлагаемой-
системы критериев.
Таблиц 1. Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
6$

Тематический план журнала
«Холодильная техника»
на 1978 год
Освещение задач, стоящих перед холодильным хозяйством в свете
решении XXV съезда КПСС.
Социалистическое соревнование и встречные планы коллективов
холодильных предприятий в третьем году десятой пятилетки.
ПЕРЕДОВОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ОПЫТ
Передовой опыт работы новаторов производства, изобретателей и
рационализаторов по модернизации холодильного оборудования,
оптимизации холодильных установок, механизации грузовых работ,
интенсификации технологических процессов"* холодильной обработки
скоропортящихся продуктов.
ЭКОНОМИКА, ПЛАНИРОВАНИЕ И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Внедрение комплексных систем управления качеством продукции на
холодильных предприятиях.
Повышение эффективности работы холодильных предприятий.
Организация и планирование производства на распределительных и
производственных холодильниках, внедрение АСУ.
Экономическая эффективность внедрения новой техники на
холодильных предприятиях.
Совершенствование системы управления холодильным хозяйством.
Подготовка специалистов по холодильной технике высшего и
среднего звена.
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ.
ХОЛОД В ТОРГОВЛЕ И БЫТУ.
Стандартизация, качество и надежность холодильного оборудования.
Новые конструкции промышленных холодильных машин и аппаратов,
их характеристики, результаты испытаний и области применения.
Математическое моделирование и оптимизация холодильных машин
и их элементов с помощью ЭВМ.
Исследование тепломассообмена в холодильных аппаратах.
Обобщение и рекомендации по расчету теплообменных аппаратов и их
оптимизации.
Конструкции, технические характеристики и результаты испытаний
новых образцов торгового холодильного оборудования, бытовых
холодильников.
Термоэлектрическое охлаждение. Схемы и конструкции
охлаждающих устройств.
Новые рабочие вещества холодильных машин и их смеси, хладоноси-
тели.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Скороморозильные аппараты, линии по производству
быстрозамороженных готовых блюд, плодов и других продуктов, мороженого.
Сублимационные устанозки.
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Новые конструкции кондиционеров. Кондиционирование воздуха на
предприятиях пищевой и других отраслей промышленности, в жилых
административных и общественных зданиях, на транспорте.
Регулирование относительной влажности воздуха в холодильных
камерах.
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Новые автоматизированные охлаждающие системы. Приборы и
средства автоматизации. Измерительная техника.
Опыт эксплуатации приборов и средств автоматизации.
МЕХАНИЗАЦИЯ И АВТОМАТИЗАЦИЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ
РАБОТ
Новые средства механизации и эффективность их внедрения на
холодильниках.
Схемы комплексной механизации грузовых работ на
производственных и распределительных холодильниках.
Стеллажное хранение грузов на холодильниках с автоматическим
адресованием грузов.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Современные методы холодильной обработки, хранения на
холодильниках и транспортировки охлажденных и замороженных
продуктов, в частности охлажденного мяса и упакованных мясных
отрубов.
Хранение пищевых продуктов в регулируемой газовой среде.
Предварительное охлаждение, хранение и транспортировка плодов и
овощей.
Производство быстрозамороженных вторых готовых блюд и
полуфабрикатов.
Замораживание продуктов в воздухе, рассолах, флюидизацией, с
помощью азота.
Исследование биохимических, микробиологических и теплофизиче-
ских процессов при холодильной обработке, хранении и
размораживании продуктов.
Объективные методы оценки изменения качества и питательной
ценности пищевых продуктов в связи с их холодильной обработкой и
хранением.
Микробиологический контроль при холодильной обработке,
хранении и транспортировке скоропортящихся продуктов, а также при
производстве мороженого.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО, ЭКСПЛУАТАЦИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ И ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Основные направления проектирования и строительства холодильных
предприятий для отраслей пищевой промышленности.
Новые типовые проекты одноэтажных и многоэтажных
распределительных холодильников, фабрик мороженого и заводов сухого льда.
Новые охлаждающие системы.
Реконструкция холодильных предприятий.
Рекомендации по безопасной эксплуатации аммиачных холодильных
установок. Вопросы техники безопасности.
Ремонт холодильных установок.
Эффективные влаго- и теплоизоляционные материалы и
изоляционные конструкции холодильников и трубопроводов.
Эксплуатация изоляционных конструкций и систем обогрева полов.
Искусственные катки.
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Новое в железнодорожном, автомобильном и водном холодильном
транспорте.
Большегрузные охлаждаемые контейнеры.
Пакетные и контейнерные перевозки скоропортящихся продуктов
наземным (железнодорожный и автомобильный), морским и
воздушным транспортом.
ПРИМЕНЕНИЕ ХОЛОДА В РАЗЛИЧНЫХ ОТРАСЛЯХ
НАРОДНОГО ХОЗЯЙСТВА
Использование холода в сельском хозяйстве, машиностроении,
химической, угольной промышленности, строительстве.
Применение холода в медицине и биологии. Криоконцентрация.
На первой странице обложки. Калининградский рыбный порт. Загрузка мороженой
вагоны.
рыбы в рефрижераторные
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф.
А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин,
А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-23008. Сдано в набор 4/ХИ 1977 г. Подписано в печать 30/ХН 1977 г. Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,71
Формат 84X1087i6. Тираж 15 620 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2804
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
по делам