Справочник Отопление и вентиляция

Теги: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях
Похожие
Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий
Справочник по вентиляции в пищевой промышленности
Справочник по защите от шума и вибрации жилых и общественных зданий
Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем
Текст
                    ОГЛАВЛЕНИЕ
1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
1.1 Общие сведения о теплотехнических показателях материалов и
конструкций и расчетных параметрах воздуха 3
1.2. Определение сопротивления теплопередаче ограждающих
конструкций 16
1.3. Выбор ограждающих конструкций по теплозащитным свойствам 20
1.4. Проверка ограждающих конструкций на теплоустойчивость.
Проверка теплоусвоения поверхности полов 28
1.5. Проверка ограждающих конструкций на воздухопроиицаемрсть 31
1.6. Проверка ограждающих конструкций на паропроницаемость ... 33
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
2J. Определение отопительной тепловой нагрузки ...•....». 37
2.1.1. Оценка тепловой эффективности зданий . . .• 37
2.1.2. Определение основных (трансмиссионных) потерь тецла
через ограждающие конструкции 41
2.1.3. Определение добавочных потерь тепла и внутренних
тепловыделений .......... . 44
2.2. Определение охладительной тепловой нагрузки 52
2.2.1. Определение количества тепла, поступающего через световые
* проемы .' 52
2.2.2. Определение количества тепла, поступающего через покрытие
и стеновые ограждения 58
2.2.3. Определение прочих теплопоступлений . , , 59
3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. Общие сведения о системах отопления 63"
3.1.1. Основные требования к системам отопления 63
3.1.2. Классификация и порядок выбора систем водяного отопления 63
-' 3.1.3. Рекомендации по конструированию систем отопления .... 67
3.2. Тепловой расчет систем отопления 71
.3.2.1. Основные расчетные зависимости 71
3.2.2. Определение площади поверхности нагревательных приборов 73
3.2.3. Пример теплового расчета системы отопления 96
3.3. Гидравлический расчет систем отопления 98
■ 3.3.1. Основные расчетные зависимости 98
3.3.2. Общие рекомендации по выполнению гидравлического
расчета 104
3.3.3. Гидравлический расчет однотрубных тупиковый систем
отопления методом характеристик сопротивлений 117
3.4. Расчет систем воздушного отопления 130
4. ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4.1. Общие указания по проектированию систем вентиляции и кондицио-
- нирования воздуха 132
4.2. Определение количества вентиляционного воздуха 135
4.2.1. Основные расчетные зависимости 135
4.2.2. /—rf-диаграмма влажного воздуха 138
4.3. Классификация систем кондиционирования воздуха ....... 142
4.4. Центральные системы кондиционирования 143
4.4.1. Прямоточная система кондиционирования . 143
4.4.2. СКВ с первой рециркуляцией 148

4.4.3. СКВ с первой и второй рециркуляциями 153
4.4.4. Центральные многозональные СКВ ........ . . 155
4.4.5. Центральная водовоздушная СКВ 156
4.4.6. Центральная СКВ с двухступенчатым испарительным
охлаждением 169
4.5. Выбор оборудования для центральных кондиционеров 170
4.5.1. Компоновка центральных кондиционеров ......... 170
4.5.2. Камеры орошения ОКС и ОКФ 171
4.5.3. Воздухонагреватели ВН и ВНО 177
4.5.4. Воздухоохладители и блоки тепломассообмена 191
4.5.5. Вентиляторные агрегаты 198
4.5.6. Воздушные фильтры и вспомогательное оборудование
кондиционеров' КТЦ 199
4.5.7. Центральные кондиционеры Кд 199
4.6. Выбор местных кондиционеров . . ' 203
.6.1. Неавтономные кондиционеры : . . . . 203
4.6.2. Автономные кондиционеры 204
4.6.3. Расчет местных кондиционеров - 206
4.7. Выбор и расчет систем воздухораспределения 207
АЛЛ. Основные сведения о приточных струях 207
4.7.2. Определение скорости и температуры воздуха 218
4.7.3. Организация и расчет воздухообмена 219
4.7.4. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств .... 222
4.8. Основное оборудование систем вентиляции 223
4.8.1. Воздушные фильтры . . . . " 223
' 4.8.2. Калориферы . . 231
4.8.3. Вентиляторы 236
4.9. Расчет воздуховодов 238
Список литературы . 268

1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
1.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
О ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЯХ
МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
И РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРАХ ВОЗДУХА
Ограждающие конструкции жилых и общественных зданий принимают в
зависимости от физических свойств материалов, конструктивных решений,
температурно-влажностного режима воздуха в здании и климатических
характеристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления
теплопередаче, паро- и воздухопроницанию.
Ограждающие конструкции рассчитывают в соответствии с главой
СНиП П-3-79 «Строительная теплотехника» с учетом главы СНиП И-А.6-72
«Строительная климатология и геофизика».
Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций выполняют на
основе общего уравнения теплопередачи, которое для случая передачи тепла
от воздуха внутри помещения к'наружному воздуху имеет вид
где Q — количество энергии, передаваемой в форме тепла от воздуха внутри
помещения к наружному воздуху, Вт; tB и tH — расчетная температура
соответственно внутреннего и наружного воздуха, °С; F — площадь ограждающей
конструкции, м2; Ro — термическое сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции, м2 • К/Вт.
При определении величины теплопоступления через ограждающие
конструкции, когда tH > tB, в формулу A.1) вводят разность температур <н — tB.
В том случае, когда формула A.1) используется для определения величины
теплопотерь, расчетную зимнюю температуру наружного воздуха принимают
равной средней температуре наиболее холодной пятидневки. При расчете,
выполняемом с целью выбора ограждающих конструкций по их
теплоизолирующим свойствам, следует иметь в виду, что ограждающие конструкции
обладают способностью в большей или меньшей степени компенсировать
кратковременные колебания температуры наружного воздуха. С учетом этого расчетную
зимнюю температуру наружного воздуха принимают в зависимости от
безразмерной величины тепловой инерции ограждающей конструкции (табл. 1.1),
которая определяется по формуле
£>=£ RtS,. A.2)
где Ri — термическое сопротивление 1-го однородного слоя ограждающей
конструкции, м2 • К/Вт; S{ — расчетный коэффициент теплоусвоения материала
£-го слоя ограждающей конструкции, Вт/(м2 - К) (табл. 1.2); т — число слоев
ограждающей конструкции.
При этом

Таблица I.I. Зависимость расчетной зимней температуры наружного воздуха
от тепловой инерции ограждающих конструкций
Инерционность
ограждающей конструкции
Тепловая инерция
Расчетная зимняя температура
наружного воздуха
Безынерционная
Малая
Средняя
Большая
С=£ 1,5
1,5 < D з?4
Абсолютная минимальная "
Средняя наиболее холодных суток
Средняя трех наиболее холодных
суток
Средняя наиболее холодной
пятидневки
Таблица 1.2. Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций1
Материал
Характеристика
материала в сухом
состоянии
I
Расчетные коэффициенты (при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1.3)
АиБ
Бетоны и растворы
Бетоны на природных плотных ваполннтелях
Железобетон
Бетон на гравии или
щебне из.природного
камня
Бетоны на
Керамзнтобетон на
керамзитовом песке и
керамзитопенобетон
Перлитобетон
Шлакопснобетон (тер-
мозитобетон)
Бетон на доменных
гранулированных
шлаках
Аглопорнтобетон и
бетоны на топливных
(котельных) шлаках
Газо- и пенобетон, га-
зо- и пеносиликат
2500
2400
0,84
0,84
1,69
1,51
2
2
3
3
1.92,
1,74
2,03
1,86
17,86
. 16,69
18,7
17,63
искусств
1800
1600
1400
1200
1000
800
600
500
1200
1000
800
600
1800
1600
1400
1200
1000
1800
1600
1400
1200
1800
1600
140CL
1200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
•0,84
0,84
0.84-
0.84
0,84
0,84
0,84
енны
0,66
0,58
0,47
0,36
0,27
0,21
0,16
0,14
0,29
0,22
0,16
0,12
0,52
0,41
0,35
0,29
0,23
0,58
0,47
0,41
0,35
0,7
0,58
0,47
0,35
х пористых
5
5
5
5
5
5
5
5
10
10
10
10
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
10
10
ю
10
10
10
10
10
15
15
15
15
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
0,8
0,67
0,56
0,44
0,33
0,24
0,2
0,17
0,44
0,33
0,27
0,19
0.64
0,52
0,44
0,37
0,31
0,7
0,58
0,52
0,47
0,85
0,72
0,59
0,48
заполнителях
0,92
0,79
0,65
0,52
0,41
0,31
0,26
0,23
0.5
0,38
0,33
0.23
0,76
0,64
0,52
0,44
0,37
0,81
0,64
0,58
0,52
0,93
0 78
0,65
0,53
10,46
9,04
7,69
6,33
4,97
3,84
2,99
2,57
6,93
5,43
4,41
3,19
9,33
7;95
6,84
5,82
4,87
9,75
8,39
7.44
6,5
10,75
9,34
7,92
6,58
12,25
10,71
9,09
7,55
6,08
4,78
3,73
3,24
7,97
6,37
5,26
3,85
10,73
9,32
7,87
6,7
5,62
11,14
9,32
8,3
7,29
11,91
10,28
8,79
7,37
1000
800
600
400
300
Бет
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
о н ы
0,29
0,21
0,14
0,1
0,08
ячеистые
10
10
8
8
8
15
15
12
12
12
0,41
0,33
0,22
0,14
0,1
0,47
0,37'
0,26
0,15
0,13
6,08
4,86
3,35
2,17
1,63
7,01
5,62
3,85
2,27
1,93
0,003
0,003
0 009
0 009
0,01
0,011
0 014
0,019
0,026
0,03
0,015
0,019
0,026
0.03
0 008
0,009
0,01
0,011
0,011
0,008
0,009
0,01
ООН
0 008
0 008
00 9
0,011
0,011
0,014
0,017
0 023
0,026

Продолжение табл 1.2.
Материал
Характеристика
материала в сухом
состоянии
и-*
us
Si
So«o
I
Расчет
ность >
цин а,
эксплу
табл. 1
Расчетные коэффициенты (при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1.3)
I
к-
щ
о
I Б I
А иБ
Газо- н пенозолобетон
1200
1000
800
0,84
0,84
0,84
0,29
0,23
0.17
0,52"
0,44
0,35
0,58
0,5
0,41
8,15
6,84
5,43
9,42
7,97
6,43
Цементные, известковые и
прокатный
гипсовые растворы;
гипс
1800
1700
1600
1400
1200
1200
1000
800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,58
0,52
0,47
0 41
0,35
0,35
0,23
0,15
2
2
2
2
2
4 :
4
4
4
4
4
4
4
6
6
6
0,76
0,7
0,7
0,52
0,47
0,41
0,29
0,19
0,93
0,87
0.81
0,64
0,58'
0,47
0,35
0,21
9,51
8,89
8,62
6,98
6,09
5,95
4,59
3,29
и;оз
10,37
9.72
8,06
6,82
6,63
5,23
3,63
Цементно-песчаный
Сложный (песок,
известь, цемент)
Известково-песчаный
Цементно-шлаковый
Плиты из гипса
Листы гипсовые обшн-
вочные (сухая
штукатурка)
Кирпичная кладка и облицовка природным камнем
'...-, Кладка из сплошного кирпича
Кирпич глиняный
обыкновенный (ГОСТ
530—71*) на цементно-
песчаном растворе
То же, на цементно-
шлаковрм растворе
Кирпич силикатный
(ГОСТ 379—79) на це-
ментно-песчаном
растворе.
Кирпич трепельный
(ГОСТ 648—73) на це-
ментно-песчаном .
растворе . . ...
Кладка из кирпича керамического
пустотного
Кирпич керамический
пустотный плотностью
1400 кг/м» (брутто) на
цемснтно-песчаном
растворе
То же, плотностью
1300 кг/м3 (брутто), на
цементио -песчаном
растворе
То же, плотностью
1000. кг/м3 (брутто) на
цементно-песчаном
растворе
Кирпич силикатный
одиннадцатнпустотный
на цементно-песчаном
растворе
То же, четырнадцати-
пустотный на
цементно-песчаном растворе
1800
1700
1800
1200
1000
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,56
0,52
0,7
0,35
0,29
1
1.5
2
2
2
2
3
4
4
4
0,7
0,64
0,76
0,47
0,41
0,81
0,76
0,87
0,52
0,47
9,14
8,61
9,73
6,23
5,33
10,09
9,66
10.9
6,9
5,93
и силикатного
1600
1400
1200
1500
1400
0,88
0,88 ■
0,88
0,88
0,88
0,47
0,41
0,35
0,64
0,52
1
1
1
2
2
2
2
2
4
4
0,58-
0,52
0,47
0,7
0,64.
0.64-
0,58
0,52
0,81
0,76
7,87
6,98
6,09
8.54
7,52
8,44
7,52
6,61
9,61
8,59
0.008
0 01
0,012
0,009
0,001
0,012
0,011
0,014
0 01
0.011
0,008
0,011
0.012
0,011
0,019
0,023
0,014
0,016
0,017
0,013
0,014

Материал
Характеристика
материала в
сухом
состоянии
1
л
IOTHOCT
IKOCTb
Q
1!
§>
li
й ч
ffl О К о
К О го
SSas
sacs
га то^- £рэ
Е* -£-
Расче
иосгь
ЦИИ tl
экспл
табл.
А | Б
Продолжение табл.
Расчетные коэффициенты
условиях эксплуатации со
табл. 1.3)
1
я
с .
тепло
Вт/(м
А | Б
к
oS
So*
:», ч .:
тепло
перио
ВтЛм
А | Б
J.2.
(при
ласно
о
О
к ■
Si
АнБ
Гранит, гнейс и ба-
аальт
Мрамор
Известняк
Туф
2800
2800
2000
1800
1600
1400
2000
1800
1600
1400
1200
1000
Природный каме
0,88
0,88
0 88
0,88
0,88
0,88
0.88
0.88
0.88
0 88
0,88
0.88
3,49
2,91
0 93
0,7
0,58
0.49
0,76
0,56
0,41
0,33
0,27
0.21
0
0
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
0
0
3
3
3
3
5
5
5
5
5
5
н ь
3,49
2,91
1,16
0,93
0,73
0,56
0,93
0,7
0,52
0,43
0.35
0,24
3,49
2,91
1,28
1,05
0,81
0,58
1,05
0,81
0.64
0,52
0,41
0,29
24,91
22,74
12,72
10,79
9,04
7,37
11,62
9,55
7,79
6,62
5,51
4,21
24,91
22.74
13,63
11 7
9.72
7,69
12.83
10,73
8,97
7.59
6,2
4.78
Дерево, изделия из него и других природных органических материалов
Сосна в ель поперек I
волокон
(ГОСТ 8486—66**,
ГОСТ 9463—72*)
Сосна и ель вдоль
волокон
Дуб поперек волокон
(ГОСТ 9462—71*.
ГОСТ 2695—71*)
Дуб вдоль волокон
Фанера клееная
(ГОСТ 3916—69)
Картон" облицовочный
(ГОСТ 8740—74)
Картон строительный
многослойный
(ГОСТ 4408—75*)
Плиты
древесноволокнистые и
древесностружечные
(ГОСТ 4598—74»,
ГОСТ 10632—77)
Плиты фибролитовые
(ГОСТ 8928—70) и
арболит (ГОСТ 19222—73)
на портландцементе
Плиты камышитовые
Пакля
500.
500
700
700
600
1000
650
1000
800
600
400
200
800
600
400
300
300
200
150
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2.3
.2,3
23
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
. 2,3
1 2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
0,09
0,17
0.1
0,23
0,12
0,17
0,13
0,15
0,13
0,1
0,08
0,06
0,16
0,12
0,08
0,07
0,07
0,06
0,047
15
15
10
10
10
5
6
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
7
20
20
15
15
13
10
12
12
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
12
0.14
0,29
0,17
0,35
0,15
0,21
0,15
0,23
0,19
0,13
0,1
0,07
0,24
0,17
0,13
0,1
0,09
0,07
0,06
0,17
0,35
0,23
.0.41
0,17
0,23
0,17
0,29
0.23
0,16
0,13
0,08
0,3
0,23
0,16
0,14
0,14
0,09
0,07
3,85
5,55
4,9
6,93
4,22
6,16
4,26
6,76
5,41
3,88
2,87
1,65
6,2
4,54
3,17
2,49
2,34
1,65
1.28
4,44
6,29
5,82
7,77
4,64
6,76
4,79
7,68
6,14
4,54
3,22
1,81
7,15
5,43
3,71
2,98
2,98
1,99
1,45
0,001
0,001
0,006
0,008
0 009
ООН
0 008
0,008
0,009
0,01
0,011
0.0U
0,032
0,005
0,030
0,002
0,006
0,008
0,012
0 012
0 013
0,019
0 024
0,0Ц
аок
0 026
0,03
0 045
0 049
0,049
Теплоизоляционные материалы
Минераловатные и стекловолокинстые
Маты иинераловатиые
прошивные (ГОСТ
21880—76) и на
синтетическом связующем
(ГОСТ 9573—72*).,
125
75
50
0,84
0,84
0,84
0.056
0,052
0,048
2
2
2
5
5
5
0.064
0,06
0,052
0,06
материалы
0,65
0,53
0.07
0,064
0,42
0,72
0,6
0,47
0,03
0 049
0,053

Материал
Плиты мягкие,
полужесткие и жесткие ми-
нераловатные на
синтетическом и битумном
Связующем (ГОСТ
В573—72*.
ГОСТ 10140—71*,
ГОСТ 12394—66)
Плиты мннераловатные
повышенной жесткости
на органофосфатном
связующем (ТУ 21
РСФСР 3.72-76)
Плнты полужесткие
минераловатные на
крахмальном
связующем (ТУ 400-1-61-74
Мосгорисполкома)
Плиты из стеклянного
штапельного волокна
на синтетическом
связующем (ГОСТ
10499—78)
Маты н полосы из
стеклянного волокна
прошивные
(ТУ 21-23-72-75)
Харг
ктер истина
материала в
:ухом
состоянии
о
Р-
ОСТ
ютн
с
350
300
200
100
50
200
•
200
125
50
150
е
о
ш
о
12
еь -
I"»
g
1=£ -
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0.84
0.84
0,84
6 л
||
0,091
0,084
0,07
0,056
0,048
0,064
0,07
0.056
0,056
0,06
1.
ffl О ш §
я m о t
тиая массов
материала
|, %, при у
уатации со;
1.3
<и Л о cj .
А
2
2
2
2
2
1
2
2
2
2
Б
5
5
5
5
5
2
5
5
5
5
Продолжение ma6j
Расчетные коэффициенты
. 1.2
при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1.3)
проводност
■К)
п о
те:
А
0.09
0,087
0,076
0,06
0,052
0.07
0,076
0,06
0.06
0,064
и
Б
0,1
0,09
0,08
0,07
0,06
0,076
0,08
0.064
0,064
0.07
при
усвоения (
де 24 ч) S,
!-К)
3 ш н
н сю
А
1,48
1,31
1
0,62
0,42
0,94
1
0,7
0.44
0,8
Б
1,66
1,45
1,1
0,72
0,47
I
1,1
0,78
0.49
0,88
роиицаемос
(м.ч.гПа)
а
пЗ
АиБ
0,038
0,041
0,049
0,056
0,06
0,045
0,038
0,038
0,06
0,053
Пенополистирол
(ТУ 6-05-И 78-75)
То же, (ГОСТ
15588—70*)
Пенопласт ПХВ-1
(ТУ 6-05-1179-75) и
ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-74)
Пенополиуретан
(ТУ В-56-70,
ТУ 67-98-75,
ТУ 67-87-75)
Плиты из резольно-
фенолформальдегнд-
ного пенопласта
(ГОСТ 20916—75)
Перлитопластбетон
(ТУ 480-1-145-74)
Перлитофосфогелевые
изделия (ГОСТ
21500-76)
Гравий керамзитовый
(ГОСТ 9759-76)
Полимерные ма
150
100
40
125
«100
80
60
40
100
75
50
40
200
100
300
200
1.34
1,34
1,34
1,26
1,26
1,47
1,47
1,47
1,68
,68
,68
,68
,05
.05
,05
,05
0,05
0,041
0.038
0,052
0,041
0,041
0.035
0,029
0,047
0,043
0,041
0,038
0,041
0,035
0,076
0,064
1
2
2
2
2
2
2
2
5
5
5
5
2
2
3
3
тер
5
10
10
10
10
5
5
5
20
20
20
20
3
3
12
12
налы
0,052
0,041
0,041
0.06
0.05
0.05
0,041
0,035
0,052
0.046
0.046
0.041
0.052
0.041
0,08
0,07
0,06
0,052
0,046
0,064
0,052
0,05
0.041
0,035
0.076
0,07
0,064
0,06
0,06
0,47
0,12
0,09
0,88
0,69
0,41
0,84
0,67
0,64
0,52
0,4
0,85
0,69
0,56
0,47
0,92
0,58
1,44
1,08
0,99
0,81
0,49
0,99
0,79
0,67
0,55
0,41
1,17
0,98
0,77
0,65
0,99
0,63
1,98
1.44
3 а с ы п к и
800
600
400
300-
200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,17
0,14
0,12
0.108
0,099
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
0,21
0,17
0,13
0,12
0,105
0,23
0.2
0,14
0,13
0.12
3.34
2,64
1,85
1,52
1,19
3,59
2.87
1,96
1,63
1,28

Продслжение табл. 1,2
Материал
Характер истика
материала в сухом
состоянии
5£
is
№
j
5 Б
Расчетные коэффициенты (при
условиях эксплуатации согласво
табл. 1.3)
"и
8
II
II
Б | А и Б
Гравий шуигиантовый
(ГОСТ 19345-73)
Щебень из доменного
шлака (ГОСТ 5578—76).
шлаковой пемзы
(ГОСТ 9760—75) и аг-
лопорита (ГОСТ
11901—76)
Щебень и песок из
перлита вспученного
(ГОСТ 10832—74*)
Вермикулит
вспученный (ГОСТ 12865—67)
Песок для
строительных работ (ГОСТ
8736—77)
Пеностекло- или гаа
стекло ■
(ТУ 21 БССР 86-73)
800
600
400
800
600
400
600
400
200
200
100
1600
0,84
0,84
0,84
0,84
0.84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,16
0,13
0,105
0,17
0,15
0,122
0,105
0,076
0,064
0,076
0,064
0,35
0,2
0,16
0,13
0,21
0,17
0,14
0,11
0,087
0.076
о"О76
0,47 .
0,23
0,2
0,14
0,26
0.21
0,16
0,12
0,093
0,08
0,105
0,08
0,58
3,24
2,55
1,85
3.34
2,64
1,93
2,05
1,49
0,98
1.08
0.7
6,87
3,68
2,93
2,01
3,77
2,95
2,13
' 2,15
1.57
1,04
1,21
0,76
7,87
Пеностекло или гааостекло
400
300
200
0,84
0,84
0,84
I 0,105 I
0,093
I 0,07 |
I 0,12 1 0,14
0,105 0,12
| 0,08 | 0;093
1,71
1.41
1,01.
Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные
и рулонные покрытия для полов
Асбестоцементные материалы
Листы
асбестоцементные плоские (ГОСТ
18124—75»)
Асфальтобетон (ГОСТ
9128—76)
Изделия из
вспученного перлита иа
битумном связующем (ГОСТ
16136—80)
Рубероид (ГОСТ
10923—76), пергамин
(ГОСТ 2697—75), толь
(ГОСТ 10999—76—76)
Линолеум поливннил-
хлоридный
многослойный (ГОСТ
14632—79)
Линолеум поливн-
нилхлоридный на
тканевой подоснове (ГОСТ
7251—77)
Стекло оконное (ГОСТ
111—78)
1800
1600
0,84
0,84
0,35
0,23
0,47 I 0,52
0,35 0,41
7,47
6,09
8,09
6,73
0 021
0,022
0,023
0,021
0 023
0,024
0,026
0,03
0,034
0,023
0,03
0,017
1,93 | о.оогэ
1,52 0,0023
.1,12 0,003.
Бнтумныематериалы
2100
400
300
600
1.67
1,67
1,67
1,67
1,05
0,11
0,087
0,17
0
1
1
0
0
2
2
0
1,05
0,12
0,093
0,17
1,05
0,13
0,099
0,17
16,31
2,41
1,86
3",56
16,31
2,55
1,94
3,56
1800
1600
1800
1600
1400
Лннолеумы
1,47
1,47
1.47
1,47
1,47
0,38
0,33
0,35
0,29
0,23
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,38
0,33
0,35
0,29
0,23
0,38-
0,33
0,35
0,29
0,23
8,55
7,43
8.15
7,01
5,87
8,55
7,43
8,15
7,01
5,87
2500
Стекло
0,87 0,76 1 0 |
0 I 0,76 I 0,76 I 10,69 I 10,69
I 0,76 | 10,69 I

гдео7 — толщияа'/-го однородного слоя ограждающей конструкции или полная
толщина однородной (однослойной) ограждающей конструкции, м; Kt —
расчетный коэффициент теплопроводности материала i-ro однородного слоя
ограждающей конструкции для данных условий эксплуатации, Вт/(м • К).
Коэффициент теплоусвоения воздушных прослоек принимают равным
нулю; слои ограждающей конструкции, расположенные между воздушной
прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью
ограждающей конструкции, при определении тепловой инерции не
учитываются.
Термическое сопротивление теплопередаче и коэффициент теплоусвоения
слоя ограждающей конструкции, состоящего из ряда участков постоянной
толщины, но выполненных из различных материалов, определяются в соответствии
с § 1.2.
Таблица 1.3. Условия эксплуатации ограждающих конструкций
в зависимости от влажностного режима помещении и зои влажности
Влажностный режим по-
мещеинй в соответствии
с табл. 1.4
Сухой
Нормальный
Влажный илн мокрый
Условия эксплуатации (А и Б) в зонах
влажности (см. табл. 1.5)
сухой
А
*
нормальной
" t
Б
влажной
Б
Таблица 1.4. Классификация влажностного режима помещений
-Относительная влажность внутреннего воадуха, %,
при температуре, СС
до 12
До 60
Свыше 60 до 75
Свыше 75
свыше 12 до 24
До 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60 до 75
Свыше 75
свыше 24
До 40
Свыше 40 до 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60
.Влажностный
режим помещений
Сухой
Нормальный
Влажный
Мокрый
Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций
приведены в табл. 1.2 в зависимости от условий эксплуатации ограждающих
конструкций (табл. 1.3), которые определяются влажностным режимом
помещений (табл. 1.4) и зоной влажности, в пределах которой размещено здание
(табл. 1.5).
В табл. 1.5 приведены основные климатические характеристики ряда
населенных пунктов СССР, в том числе расчетные значения температуры наружного
воздуха. При этом абсолютной минимальной температуре соответствует
расчетная температура при параметрах В, средней температуре наиболее холодной
пятидневки — расчетная температура при параметрах Б, средней температуре
наиболее- холодного периода — расчетная температура при параметрах А.
Средняя температура трех наиболее холодных"суток находится как среднеариф-
. метическая из значений средних температур наиболее холодных суток и
наиболее холодной пятидневки.
Расчётный коэффициент теплоусвоения материала в конструкции (при
отсутствии соответствующих данных в табл. 1.2) может быть вычислен по формуле
■ A Л)
5 = 0,27 /Яу0 (Сс + 0,0419w),*
где все обозначения соответствуют табл. 1.2.

Населенный пункт
Алма-Ата
Архангельск
Астрахань
Ашхабад
Баку
Барнаул
Батуми
Брянск
Вильнюс
Винница
Владивосток
Владимир
Вологда
Волгоград
Воркута
Воронеж
Ворошилов г рад
Горький
Грозный
Днепропетровск
Душанбе
Ереван
Запорожье
Иваново
Иркутск '
Казань
Калининград
Калуга
Караганда
Кемерово
£
s
га
У
К
!»■'
[нО
44
64
48
36
40
52
40
52
56
48
44
56
60
48
68
52
48
56
44
48
40
40
48
56
52
56
56
56
48
56
Т а б л
ш
I
ч
ш
о
к
а,
Sc
£ f-
га sj
Щ Й
930
1010
1010
970
1010
990
1010
990
990
970
990
990
990
990
990
990
1010 '
990
990
1010
910
910'
1010
990
950
990
1010
990
950
■ 990
О
g
га
Ч
m
то
§
го
С
В
С
с
с
с
в
н
н
н
в
н
н
с
н
с
с
н
с
с
с
с
с
н
с
н
н
н
с
с
1.5. ОгноЕИые климатические характеристик!!
Расчетные параметры наружного воздуха
А
ь
га
&О
с°
S .
ш я
н о.
27,6
-10
18,6
-19
29.5
—8
36
—2
28,3
23,9
-23
25,9
л
22,5
—13
—21,5
—9 "
23
-10
23,6
—16
21,4
—16
21,1
—16
28,6
-13
15,2
-26
24,2
—14
27,3
-10
21,2
-16
28,8 '
—5
'26,5
Q
34,3
2
29,7
—4
27,1
-9
22,2
-16
22,7
—25
22,8
—18
20,6
—7
22,4
-14
25,1
—20
21.8
—25
К
ш
'si ч
—6*7
48,6
-17,6
61,1
-4,2
58,2
4,2
65,3
О Л
0,4
51.9
—22.2
69,1
to
1о
49,8
-10,5
48,1
—5
53,6
-6,7
57,8
-14,2
49,4
-14,2
50,2
-14,2
55,2
—10,5
35.6
—25,5
52,3
-11.7
55,2
-6,7
51.1
-14,2
63,2
0
54
-5,4
57,8
3,8
6Г,1
1,2
55,7
—5,4
49,8
—14,2
50,2
—24,3
51,1
—16,3
48,6
—2,9
50.2
—11,7
46,5
—18,8
50,2
—24,3
2-й
ряд — для
Б
>-
га
CJ Я
Н о.
31,2
25
24,6
—32-
33
—22
39
—И
31.7
28,3
—39
29,6-
27,3
—24
26.1
-23
27,3
—21
23,4
—25
27,6
—27
27.2
-31
33
—22-
18,2
-41
28,9
—25
31,8
-25
26,8
-30
34,9
—16
31
ОД
£.*к
36,8
—14
34,8
-19
31,2
—23
27
-28
26,9
—38
27,3
—30
24,1 ■
—18
26,3
—26
31
—32
27,3
-59
к
т а
:. 51,1
—24,3
55,2
—31.8
64,5
—20,9
62,8
-8
68,6
0,8
55,7
—38,9
71.6
Г
О
53,2
—23
53,2
—22,2
. 56,9 .
-19,7
61.5
—24,3
52,7
—26,8
55,2
-30,6
57,8
-20,9
41,4
-41
54,8
—24,3
58,6
—24,3
54,8
—29,7
66,6
-14,2
57,3
23
.61,5
-11,7
62,8
-17,6
58,6
—22,2
52,7
• —27,6
53,6
—38,1
54,8
—29,7
52,7
—16,3
53.6
-25,5
51,9
-51,8
53,2
—38,9

некоторых
A-й ряд —
зимнего)
населенных пунктов СССР
для летнего периода,.
В
перату-
°С
ф П
42
3g
34
—45
40
—34
47
л/
£.**
40
-13
38
—52
40
—9
38
—42
33
-37
38
4R
—до
36
-31
37
—48
35
—48
42
—36
31
-52
41
—38
39
-42
37
4.1
—**1
41
—33
40
—34
43
—29
41 -
-31
41
—34
38
-46
36
—50
• 38
—47
36
—33
38
—46
40
—49
38
—55
альпия,
«/кг
ы
81,6
—38 1
73,7
—45,2
84,6
—33,9
77
23
81,2
—10,5
74,5
-г52,3
80,8
—5,4
75,8
—42,3
69,9
—36,8
69,9
3g
80,8
—30,6
69,5
—48,1
80,8
—48,1
67
—36
62
—52,3
• 69,9
—38,1
66,1
—42,3
70,3
41
——41
72,8
—33,1
84.6
—33,9
74,5
—28,5
72,8
—30,6
66,1
—33,9
80,8
-46
70,7
—50,2
72
—47.3
61,1
33 1
62',4
46
64,5
—49,4
73,7
—55,2
четная ско-
ть ветра, м
о о
га о
а а
1
1 9
4"
5,9
3,6
4,8
2,4
2,8
4
8,4
1
5,9
—
1
6,3
1
5,5
2,8
3,6-
4,7
9
2,9
4,5
3,7
6
4,6
8,5
4,3
10,1
3,3
5,4
1
5,3
1
с |
0,1
1
3,5
5,5
1
2,8
1
2,5
3,5
5,4
2,8
4,9
1
2,8
'3,6
5,7
3
5
' 1
7,7
1
6,8
Средняя
температура, "С
tr
более холо,
: суток
s *
5§
-28
—36
—26
—14
—6
—43
—2
—29
—25
—26
-26
—33
—35
—29
—45
—30
' —29
—33
—23
—26
—17
—20
—25
-33
—40
—35
—22
—31
—35
—42
.0
Ч
Я
23,3
15,6
25,3
30,7
25,7
19,7
22,1
18,4
18
18,7
17,5
. 18,1
16,9
24,2
11,7
19,9
22,3
18,1
23,8
22,3
27
25,1
22,7
17,4
17,6
19
17,4
17,6
20,3
'18,4
Е- К
К К щ
§§§
[симальная
суточных к
пературы в
5
;* §£
19,4
19,5
24,3
13,7
22,1
18,5
V
22,3
16,7
18.7
19,9
22,1
17,5
23,3
19,2
25,4
25,2
19,1
18,1
— '
21
22,6
Период со
средней
температурой
jo
1й
Сра
пер;
—2,1
-4.7
—1,6
3,9
5,1
—8,3
7,6
—2,6
—0,9
—1,1
—4,8
—4,4 -
-4.8
—3,4 -
—9,9
-3,4
—1,6
—4,7
0,4
—1
3,6
0,5
—0,7
—44
-8,9
—5,7
0,6
—3,5
—7,5
—8,8
В°С
1Д0ЛЖИ-
эНОСТЬ,
166
251
172
111
119
21S
115
206
194
189
201
217
228
182
299
199
130
218
164
175
112
139
175
217
241
218
195
214
212
232
• н
<й . >■
Ё
££о
g*2
||v/
£ от*0
loo
t; О О,
С её
181
272
185
133
142
163 .
—
225
249
196
213
197
234
180
134
160
.
260
,
218
-
—•

Населенный пункт
Киев
Киров
Кировоград
Кишинев
Кострома
Краснодар
Красноярск
Куйбышев
Курган
Курск
Кутаиси.
Ленинград
Липецк '
Львов ;
Махачкала
Минск
Москва
Мурманск
Николаев
Новгород
Новосибирск
Одесса
Омск
Орджоникидзе
Орел
Оренбург
Павлодар
Пенза
Пермь
Летропавловск-
Камчатскнй
о
о.
к
Э
о:
ч
%в
•е- .
и о
е-»
52
60
48
48
56
44
56
52
56
52
44
60
52
48
44
52
56
68
48
60
56
48
56
44
52
52
52
52
56
52
к
1
а)
о
stf
о
ь
ЯаГ
990
990
990
990
990
970
970
990
990
970
990
1010
990
970
1010
990
990
1010
1010
1010
990 .
1010
99D
930
990
990
990
990
990
990
Е
s
Зона влаж
Н
Н
С
С
н
с
с
с
с
н
в
в
с
н
с
н
н
в.
с
н
с
с
с
н
н
с
С"
с
н
н
Расчетные Параметры наружного воздуха
А
Температу
ра, °С
23,7
—10
20.9
-19
25,8
—9
26
—7
21.1
-16
28,6
С
—Э
22,5
■ —22
24,3
-18
23,6
—24
22,9
—14
27.4
о
20,6
—И
24,4
—15
22.1
—7
26,9
—2
21,2
—10
22,3
—14
16,6
—18
27,9
—7
20,8
—12
22,7
—24
25
—6
22,4
-23
23,8
—5
23,1
-13
26,9
—20
23,6
—23
23,8
—17
21.8
—20
15,7. '
—10
Энтальпия,
кДж/кг
53,6
—6,7
50,6 -
-17,6
52,2
—5,4
56,9
-2,9
49,8
—14,2
59,4
о
V
49,4
—20,9
52.7
—16,3
51Д
—23
51,1
-11.7
67
• 1П
* IV
48,1
■ —8
50,2
• —13
53,2
—2,5
63,6
4,2
49,8
—6,7
49,4.
—11,7
• 41,4
—16,3
58,2
-2,9
48,6
-9.2
50,2
-23
59
-1,2
49,4
-22,2
60,7
0
49,8 ■
—10,5
51,9
—18,8
51,5
—22,2
51,1
—15,5
50,2
—18,8
37,7
—6,7
2-й ряд — £ ля
Б

Температура, "С
28,7
—21
28,1
—31
29,7
—21
30,2
-15
25.8
—30
30,8
1Q
—1У
• 25.9
—40
29,7
—27
28
—34
27.8
—24
31,7
•>
—о
24,8
—25
28,7
—26
■ 26.4
—19
• 31,6
' -14
'■ -25,9
—25
28,5
■ —25.
22
—28
31
—19
24.5
-27
26,4
—39
28,6
-18
27,7
—37
31,1
—17
27,7
-25
31,4
—29
31,6
—37
28,4
—27
26,3
—34
18
-23
Энтальпия,
кДж/кг
56,1
-19,7
56,9
—30,6
57.3
-19.7
59,4
—13
53,6
—29,7
63,6
—17.6
51,9
—40.2
55,2
—26.8
53,6
—33,9 .
53,6 -
-23
69,1
1 7
1,/
51,5
—24,3
54,8
—25,5
- ■ 57,3
—17.6
67
—11,7
53,6
—24,3
54
—24,3
42.7
—27,6
62
-17,0 -
52,7
—26,8
54,8
—38,9
62
-16,3
53,6
—36,8
64,9
—15,5
•53,6
—24.3
04,4
—28,5
54
—36,8
54
—26,8
53,2
—33,9
39,8
—22,2

Продолжение табл. J.5
1 для летнего периода,
Л
о S
а 8.
Средняя
температура, СС
я 3
S
sa
Период со
средней
температурой
t ^ 8° С ■
1"
Эй
_32
37
-45
40
-35
39
—32
37
—46
42
-36
38
—53
39
-43
40
—49
37
-38
42
—17
за
—36
39
-38
38
—34
37
—26
35
—39
38
—40
33
—38
40
-30
34
—45
38
-50
38
-29
40
—49
37
-34
38
—39
42
—42
42
—47
38
—43
37
—45
31
—34
70,7
—31,8
65,3
—45,2
65,3
—35,2
73,7
—31,8
61,5
—46
84,6
—36
66,6
—53,2
67
—43,1
64,5
—49,4
69,9
-38,1
73,2
-15,5
67
—36
63,6
—38,1
70,7
—33,9
89,2
—25,5
68,6
—38,9
69,9
—40,2
53,6
—38,1
72
—29,7
76,6
—45,2
78,7
-50,2
73,7
—28,5
64
—4Э,4
69,1
—33,9
75,8
—38,9
74,5
—42,3
72
—47,3
67,4
-43,1
72
—45,2
48,1
—33,9
1
4,3
4
5,3
1
3,6
6,4
3,8
5,8
2,7
3,6
1
6,2
3,2
5,4
3,2
5,2
3,6
5,3
1
8
1
4,2
3,8
5,9
1
6,4
4,9
7
3,8
5,4
3,4
4,9
3,8
7,5
3,2
5,4
3,8
6,6
1
5,7
3,9
8,5
3,6
5,1
1
3
3,8
6,5
3,9
6,1
4,2
6,7
1
5,6
2,5
4,8
1
7,6
—26
—35
—25
—20
—36
—23
—44
—36
—39
—29-
—4
—28
—32
—23
—19
—30
—32
—34
—22
-31
-42
—22
-41
-19
—30
—35
—40
—33
—38
—24
19,8
17,8
20,2
21,5
17,6
23,2
18,7
20,7
18,8
19,3
23,2
17,8
20,2
18,8
24.7.
17,8
19,3
12,4
23
17,3
18.7
22,5
18,3
19,7
18,8
21,9
21,2
19,8
18,1
12,6
18,4
17,3
22
21,9
20,3
22,5
19,8
18,5
23,1
18,2
18,6
16,5
19,3
17,9
21
18,5
21,2
22,5
Н,7
22,5
19,6
19,7
22,7
20,4
18,4
19,2
17
—1,1
—5,8
—1
0,6
—4,5
1,6
-7,2
-6,1
—8,7
.—3
6,8
-2,2
-3,8
0,3
2,6 .
-1,2
—3,2
-3,3
0,4
—2,6
—9,1
0,8
—7,7
-0,4
—3,3
—3,1
—9
—5,1
—6,4
—1
187
231 '
185 .
166
224
152
235
206
217
198
121
219
199
183
151
203
205
281
168
220
227
168
220
175
207
201
209
206
226
259

Населенный пункт
Полтава
Псков
Рига
Ровно
Ростов-на -Дону
Рязань
Самарканд
Саратов
Свердловск
Севастополь
Семипалатинск ■
Симферополь
Смоленск
Сочи
Таллин
Тамбов
Ташкент
Тбилиси
Тернополь
Томск
Тула
Тюмень
Ужгород
Улан-Уде
Ульяновск
Уфа
Фрунзе
Хабаровск
Харьков
Херсон
я широ
о
1а
Географ
та, ° с.
«48
56
56
52
48
56
40
52
66
44
52
44
56
44
60
52
40
40
48
56
56
56
48
»52
56
56
44
48
52
48
к
1
л
§
Я'
Я
Р-я
Баромет
ние, гП:
S90
1010
1РЮ
970
990
990
910
990
970
1010
970
970
990
1010
1010
990
950
950
970
990
990
990
990
930
990
990
930
990
990
1010
Е
эои:
к
Зона в л
с
Н
Н
н
н
с
с
с
с
с
с
н
в
н
н
с
с
н
н
н
с
н
с
с
с
с
в
с
с
Расчеть
ье параметры наружного воздуха
2-й
А
Su
S .
й) Л
Н а
24.5
-11
20.6
-11
20,3
-9
22,6
—9
27,3
—8
22,8
-16
32,3
g
25,4
-16
20,7
—20
25
и
27
—21
26,1
А
20,8
—13
29,9
2
19
—9
24,5
—15
33,2
—6
28,8
0
22,1
—9
21,7
—25
22,2
—14
22,4
1 -21
24,2
S —6-
23,7
—28
23,8
—18
23,4
—19
28.9
—9
24,1
—23
25,1
—11
29
—7
к
к ■■
Эитальп
кДж/кг
53,6
-8
48.1
-8
47,3
-5,4
51,5
—5.4
57,3
-4,2
49,8
—14,2
59,4
2,1
53.6
—14.2
48.1
-18,8
60,7
7 1
/.1
51,5
—19,7
59,4
1 0
49
—10.5
66,1
9,6
47.3
—5,4
52.3
-13
58,2
—2,5
60,3
5,9
52,7
—5
49
—24,3
50.2
—11,7
51,5
—19,7
54,4
—1,2 ■
49,8
-27,6
51,1
—16,3
50,6
-17.6
52.7
-6,3
60,7
—22.2
52,7
—8
57,8
—2,9
ряд — для
Б
ь
Л
(X
i\
29.4
-22
25,6
—26
24,3
—20
25,1
—21
31,9
—22
27,3
—27
35
—lo
30,5
—25
28,7
—31
29,4
1 f
32
—38
31.8
Ifi
— |О
25.3
—26
30,2
—3-
23,5
—21
28.9
—27
35,7
—15
34,7
—7
26,8
—21
25,9
—40
27
-28
28
—35
28,1
-18
29,7
—38
28,5
—31
28
—29
34.4
—23
28,4
-32
29,4
—23
30,6
-18
к
к
Энтальп
кДж/кг
56,5
—20,9
51,9
—25,5
51,1
—18,8
55,2
—19,7
60,7
—20.9
53,6
—26.8
62.8
—10,9
56,5
—24.3
51.1
—30,6
64,5
—8,4
54'
—38,1
63.2
|4 2
53J2
—25,5
69,5
2.1
51,1
—19,7
54,4
-26.8
62.8
—13,4
62,8
-3.8
57,3 -
-19,7
52,7"
—40,2
53.6
—27,6
55,2
—35,2
58,6
—16.3
54
—38,1
54,4
—30,6
54.4
—28,5
57,8
—22,2
65,3
-31,8
56,1
—22,2
61,5
—16,3

]t^(o^^
"свел
*- to"^- VTw --Г*- оо^-"о>Ъ)"-^"ьэ"цэ*с*>"йе"ю «t
NDcoweow^euC*^
^aiw^^ci^CjM
w^cocnkcico
pi,,pi, .pj ^
"ю *- to"^- VTw --Г*- оо^-"о>Ъ)"-^"ьэ"цэ*с*>"йе"юр «to oo ю oiVi'eo'eoVo'oo ел "ел
V]**-"cn "ю'сп ел со en
Температу-
pa, °C
Энтальпия,
кДж/кг
*to
j oe g> to*-i cdU* oil >•-* to
l >•-*
i^ffl^ffltoo»io*' ь-pjjo ел»— отсосом**] ^p w si - *l >-^ w
! to сл'оооо ю "во со "*ь w "-jVj "co^-cn'oi ся "ел "оо'со'
Расчетная
скорость ветра, м/с
наиболее
холодных суток
8 S
"oe »—
.5 5 g S 5 .S1 5 S _g g 5 jS Я S jS Й .4 S .g 5' 8 5 .q .4
o V * o "? N-i ^ "* to ^э oi ел oi ов ю * 1u "e с ' е o
ел oi ов
^- "en со '<d ел >—
.5 В =3
S S
"СО
S g. S S jS
О) Ю "d »- W
i
Я » Я Я .к I i2 » .3 .g .S
"toVji^COO) O5 И W M *
g g
M Ш
I .5
Максимальная
амплитуда суточных колебаний
температуры в июле, "С
о p j3»
,сл 5 _*- jmi всо ]uco; _p ju jo j** о px jo м 6o ^ _pi ел jo _*» _^- p a
00 "cD **J ~(D
Средняя
температура, °С

Продолжительность,
сут
1 )О Ю Ю I »-* ь- ю W I—* | 1-*
I *ь t.< СП- I СЛ СЛ >— •** Ю t -n]
| М Ю >-* N3 >—
n] » I itk. О СЛ IO 09
ЮСЛ О1 >^ СО. Си СО
Продолжительность
периода со средней
температурой t ^ 10° С, сут

Населенный пункт
IE
и
щ а
расчетные параметры наружного воздуха
2-й ряд — для
Ц
ЕЙ
Целиноград
Чебоксары
Челябинск
Чернигов
Чита
Якутск
Ялта
Ярославль
52
56
56
52
52
62
44
56
970
990
990
990
930
990
1010
990
24,9
—22
22.9
-18
22,8
—20
23,2
—10
24
—30
23
—45
26,3
1
21.6
—16
48,1
—20,9
51,1
-16,3
48,1
—18.8
51,5
—6,7
49,4
—28,7
48,1
—45,2 .
61,Г
8
49,8
-14,2
31
-35
27
—32
27,3
-29
27,8
—22
25,2
—38
28,6
-55
30,5
—6
25.8
—31
51,1
—35.2
■ 5414
—31,8
52;3
—28,5
54.4
—20.9
53,2
—38,1
52,3
—55,2
64,5
—2,5
52,7
—30,6
1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Ro
представляет собой сумму термического сопротивления при теплообмене между воздухом
помещения и внутренней поверхностью ограждающей конструкции i?B,
термического сопротивления собственно ограждающей конструкции RK и
термического сопротивления при теплообйене между внешней поверхностью
ограждающей конструкции и наружным воздухом RH:
#о = Дв + #к+Ян. ,A.5)
■ При температуре воздуха внутри помещения'большей, чем температура
наружного воздуха, RB — сопротивление тегоювосприятию, a RH —
сопротивление теплоотдаче; при температуре воздуха внутри помещения меньшей, чем
температура наружного воздуха,— наоборот.
Таблица 1.6. Значения термического сопротивления RH для зимних условий
Ограждающие конструкции
м2 ■ К/Вт
Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над холодными без
ограждающих стеиок подпольями в Северной строительно-климатической зоне
Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным
воздухом; перекрытия над холодными с ограждающими стенками подпольями и
холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне
Перекрытия чердачные и иад неотапливаемыми подвалами со световыми
проемами в стенах
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах,
расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими
подпольями, расположенными ниже уровня земли
0,043
0,057
0,086
0,172

Продолжение табл. 1.5
A-й. ряд —Для летнего периода,
зимие! о)
В
- &
га
fjv
1 .
ф га
Н а
42
—52
38
—44
39
-45
39
—34
41
—49
38
—64
39.
• —15
36
—46
я
С £-
аль
к к:
S3
ГО !<!
64,5
—52,3
69,9
—44,4
75.8
—45,2
70.3
—33.9
69.9
—49,4
61.1
—64,5
71.2
-13
71,2
—46
о
^ nL
11
О) Д
5* (*
U О
те о
• 5
7,7
—
3,2
4,5
3,5
4,2
1
3,9
1
2,6
2,4
4,4
3,7
4,4
Средняя
температура, "С
ч
о
ч
о
* и
0) О
<L> И
о о
li
—39
-35
—35
—27
-41
-58
—8
—35
га
т
20,2
18,6
18,8
19,4
18,8
18,7
23.7
17,2
13я амплиту-
х колебаний
ы в июле, "С
5|g
о >*&
у (J С
sag
25,3
—
20,1
18.2
25,3
26.4
16,9
—
Период со
средней
температурой
/ ^ 8° С
а и
а °
к о,
5й
<и о,
—8,7
—5,4
—7,1
—1,7
—11.6
—19,5
5,2
—4,5
ш -
и
о о
ча
о л
215
217
216
191
240
254
126
_222
If!
Й о о
«as
228
—
236
—
258
268
157
—
Для потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребра к
расстоянию между гранями соседних ребер, превышающем 0,3, RB= 0,132 ма X
X К/Вт, для других ограждающих конструкций RB — 0,115 м2 • К/Вт.
Значения Rf, для зимних условий принимаются согласно табл. 1.6, а для летних —
определяются по формуле
#„ = 0,172/A + 2/и), A.6)
F£e v — минимальная из средних скоростей ветра, м/с, по румбам за июль,
повторяемость которых не ниже 16% (см. табл. 1.5); если i/< 1 м/с, в формулу A.6)
подставляется значение v = 1 м/с.
Термическое сопротивление собственно ограждающей конструкции в том
рлучае, когда она состоит из последовательно расположенных однородных
слоев, определяется по формуле
т
RK= V #,- + явп, A.7)
где R{R m — то же, что и в формуле A.2); RB n — термическое сопротивление
замкнутой воздушной прослойки (табл. 1.7).
В случае оклейки одной или обеих поверхностей воздушной прослойки
алюминиевой фольгой ее термическое сопротивление удваивается. Прн расчете
по формуле A.7) термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции,
расположенных между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным
воздухом, и наружной . поверхностью ограждающей конструкции, не
учитывается.
Сопротивление теплопередаче наружных панельных стен жилых зданий
Допускается определять по формуле
Ro=Rr"r, A.8)
Где R^w — сопротивление теплопередаче панельных стен без учета
теплопроводных включений, м2 • К/Вт; г — коэффициент, учитывающий влияние
стыков, обрамляющих ребер и других теплопроводных включений, принимаемый
на основании рас"чет^^мпературного_поля_или экспериментально.

Таблица 1.7. Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек J?B п
Толщина
воздушной
прослойки, м
0,01
,02
0,03
0,05
0,1
0,15
0,2—0,3
Значение Ивп. м* - К/Вт, воздушной прослойки
горизонтальной для потока тепла
снизу вверх и вертикальной
горизонтальной для потока
тепла сверху вниз
При температуре воздуха в прослойке
положительной
0,13
' 0,14
0,14
0,14
0,15
0,15
0,15
отрицательной
0,15
0.15
0.16
0,17
0.18
0,18
0.1G

положительной
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0.19
отрицатель-
' ной
0,15
0.19 ■
0,21
0.22
0,23
0.24
0,24
Для неоднородной ограждающей конструкции в уравнение A.5) вместо
RK подставляют приведённое термическое сопротивление ограждающей
конструкции R^v, которое для плоской ограждающей конструкции определяется
по формуле
A.9)
Для вычисления Ra ограждающую конструкцию - условно разрезают на
участки плоскостями, параллельными направлению теплового потока, так
чтобы в пределах каждого участка термическое сопротивление ограждающей
конструкции было одинаковым:
р
р
Е-
,«2.
A.10)
±L
где Fj — площадь /-го участка, м2; i?KJ. — термическое сопротивление /-го
участка, определяемое по формуле A.7), ма • К/Вт; р — число- участков.
Для вычисления Re ограждающую конструкцию условно разрезают на
слои плоскостями, перпендикулярными к направлению теплового потока:
где п — число слоев; RKi — термическое сопротивление t-ro слоя, м2 • К/Вт.
Для однородного слоя Rk{ определяется по формуле A.3). Значение RKj
неоднородного слоя определяют, разбивая; этот слой плоскостями,
параллельными направлению теплового потока, на ряд участков с одинаковым в пределах
каждого участка термическим сопротивлением:
р
A,12)

где р.. площадь /-го участка i-ro слоя, ма; RKji — термическое сопротивление
t-ro слоя в пределах /-го участка, м2 • К/Вт.
Формула A.9) применима при -^— < 1,25. В противном случае
приведенное термическое сопротивление ограждающей конструкции находят путем
расчета температурного поля и определения средних температур поверхностей
ограждающей конструкции.
Тепловая инерция неоднородной ограждающей конструкции определяется
по формуле A.2). При этом для слоя ограждающей конструкции, состоящего
из ряда участков с толщиной, равной толщине слоя-, но выполненных из
различных материалов, i?ra- определяется по формуле A.12), a Sr- находится как
средневзвешенная величина по формуле [35]
X! snpn
где все обозначения те же, что и в формуле A.12).
При наличии в ограждающих конструкциях сложных элементов (углов,
откосов оконных проемов, стыков внутреннего и наружного ограждений)
возможно увеличение теплопотерь и понижение температуры внутренней
поверхности ограждений в пределах этих участков [30].
Увеличение теплолотерь в данном случае характеризуется фактором
формы /, показывающим, во сколько раз теплопотери через участок поверхности с
шириной, равной удвоенной условной толщине ограждения, больше, чем через
участок поверхности глади ограждения, имеющей ту же ширину. Условная
толщина ограждения dycjl принимается равной /,/?„. Для наружного угла фактор
формы равен 0,68 по наружному обмеру ограждений и 1,18 — по внутреннему.
Для откоса оконного проема / = 1,5 при условной толщине ограждения 2\R'Dl
где Ro — сопротивление теплопередаче внутренней части ограждения до оси
заполнения оконного проема. Для стыка внутреннего и наружного ограждений
фактор формы равен 0,95 по наружному обмеру ограждения и 1,2 — по
внутреннему (в одну сторону от оси стыка). Для теплопроводных включений
(диафрагма, сквозной шов из раствора, стык панелей, жесткие связи стен
облегченной кладки и др.) фактор формы в одну сторону от оси включения определяется
по формуле
-тЬ")- ■ AЛ4)
где а — ширина включения, м; К — коэффициент теплопроводности
теплоизоляционного материала основной конструкции, Вт/(м ■ К); RT вкли^о —
термическое сопротивление теплопередаче, рассчитанное по сечению соответственно
теплопроводного включения и основной конструкции, м2 • К/Вт.
Для расчета теплопотерь через сложные ограждения используется
приведенное термическое сопротивление теплопередаче, м2 • К/Вт,
ТЗГпТТ. A-15)
где Ro — термическое сопротивление теплопередаче по глади ограждения, м2 X
X К/Вт; F — площадь ограждения по внутреннему или внешнему обмеру,
м ' ^усл.£> '/ — соответственно условная толщина и протяженность i-ro
элемента конструкции с двухмерным температурным полем, м; /t- — фактор формы
1-го элемента конструкции, принимаемый в соответствии с порядком обмера
площади ограждения.

Таблица 1.8. Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов J?o
Заполнение светового проема
Одинарное остекление в деревянных переплетах
То же, в металлических
Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах
То же, в металлических
Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах
То же, в металлических
Двойное остекление витрин в металлических раадельиых переплетах -
Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)
То же, в металлических
Блоки стеклянные пустотелые размерами 194 X 194 х 98 мм при ширине швов
6 мм
То же, размерами 244 X 244 X 98 мм при ширине швов 6 мм
Профильное стекло швеллерного сечения
То же, коробчатого
Органическое стекло одинарное
То же, двойное • ,
То же, тройное
Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах
То же, в металлических
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных деревянных
переплетах
То же, в металлических
0,17
0,15
0,34
0,31
0,38
0,34
0,31
0,52
0,48
0,31
0,33
0,16
0,34
0,19
0,36
0,52
0,34
0.31
0,52
0.48 ■■
Для сложных конструкций необходим расчет температурного поля методом
конечных разностей или электротепловой аналогии 13].
Фактические значения сопротивлений теплопередаче для различных видов
заполнения световых проемов приведены в табл. 1.8.
1.3. ВЫБОР ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ТЕПЛОЗАЩИТНЫМ СВОЙСТВАМ
* Ограждающие конструкции проектируют с таким расчетом, чтобы
обеспечивалась минимизация приведенных затрат, учитывающих как затраты на
строительство, так и затраты на отопление помещений в зимний период.
Оптимальному варианту соответствует экономически целесообразное сопротивление
теплопередаче ограждающих конструкций R*K. В то же время сопротивление
теплопередаче ограждающих конструкций должно быть не меньше
произведения термического сопротивления теплопередаче, требуемого по
санитарно-гигиеническим нормативам R^p, и повышающего коэффициента т (табл. 1.9, 1.10).
Сопротивление теплопередаче внутренних ограждающих конструкций
определяют только в том случае, когда разность температур внутреннего
воздуха в помещениях, разделяемых этими конструкциями, превышает 10е С.
Требуемое по санитарно-гигиеническим нормативам сопротивление
теплопередаче ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов
(окон, балконных дверей и фонарей), находят из выражения
Kb,
A.16)
где п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности
ограждающих конструкций (табл. 1.11); At" — нормативный температурный перепад
между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструкции, °С (табл. 1.12); RB — то же, что и в формуле
A.5); tH принимается по табл. 1.5 с учетом табл. 1.1.
Для дверей (кроме балконных) и ворот требуемое сопротивление
теплопередаче принимается равным 60% требуемого сопротивления теплопередаче стен,

Таблица
Значения коэффициента повышения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций т жилых зданий
Конструкции наружных стен зданий
Из кирпича и однослойных легкобетонных панелей и блоков
Из автоклавного ячеистого бетона
Из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и керамзитобе
тонными ребрами
Из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и гибкими свя-
вями
Многослойные на основе древесины, асбестоцемента и других листовых
материалов с эффективным утеплителем для одно- и двухэтажных
зданий
То же, для многоэтажных зданий
Из местных материалов при многослойных чердачных перекрытиях
(для малоэтажных зданий)
1,1
1,3
1,3
1,5
2
1,5
1.1
1,3
1.3
Примечание. Для перекрытий иад проездами, подвалами и подпольями m = 1.
Таблица 1.10. Значения коэффициента повышения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций т общественных зданий
Ограждающие конструкции 'зданий
Стены наружные:
из однослойных легкобетонных панелей
из однослойных панелей из ячеистых бетонов
из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и , керамзитобетонпыин
ребрами
из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими
связями
из многослойных панелей на основе древесины, асбестоцемента и других листовых
материалов с эффективными утеплителями для малоэтажных (одно-двухэтажных)
зданий
то же, для многоэтажных зданий
из металлических панелей из алюминиевых сплавов типа «Саидвич» и др. с
утеплителем из пенополиуретана
то же, при полистовой сборке с утеплителем из минеральной ваты
из кирпича, легкобетонных, ячеистобетонкых блоков и местных материалов.
Бесчердачкые крыши (покрытия):
по железобетонным плитам о_утеплителем из легких и ячеистых Сетонов
то же, с утеплителем из минеральной ваты
то же, с насыпным утеплителем
по профилированному металлическому настилу с утеплителем из пенополистиролэ
то же, с утеплителем нз минеральной ваты
1,1
1.3
1,3
1.5
2
1,5
1,1
1,3
1.5
,3
2
1,5
Таблица 1.П, Значения коэффициента п для различных ограждающих конструкций
Ограждающие конструкции ~
Наружные стены и покрытия; перекрытия чердачные (с кровлей из штучных
материалов) и иад проездами; перекрытия над холодным:] без ограждающих сте::о:(
подпольями в Северной строительно-климатической зоне
Перекрытии над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом;
пгрекрытня чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над
холодными с ограждающими стенками.подпольями и холодными этажами в Северной
строительно-климатической зоне
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах,
расположенные выше уровня земли
перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными
ниже уровня земли ....
0,9
0,75
0,6
0,4

Таблица I 12 Норматнвный температурный перепад А/11 для различных
ограждающих конструкций
Здания и помещении
1. Здания жилые, больничных учреждений (больниц,
клиник,' стационаров и госпиталей), родильных домов,
домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и
инвалидов; спальные корпуса общеобразовательных
детских школ; здания детских садов, яслей,
яслей-садов (комбинатов), детских домов и детских приемников-
распределителей
2 Здания диспансеров н амбулаторно-поликлинических
учреждений; учебные здания общеобразовательных
цетских школ
3. Общественные адаиия, кроме указанных в пп. 1 и 2,
sa исключением помещений с влажным или мокрым
режимом
4. Помещения общественных зданий с влажным или
мокрым режимом, если:
не допускается конденсация влаги на внутренней
поверхности стен и потолков
не допускается конденсация влагн на внутренней
поверхности только потолков
Д/п, °С, для
наружных стен
6
6
7
'в-'р
7
покрытий
и чердачных
перекрытий
4
4,5
5,5
°.9<V-'p>
перекрытий над
проездами, подвалами и
подпольями
2
2,5
2,5
2,5
2,5
Примечания. 1. Значения нормативного температурного перепада для
перекрытий над проездами, подвалами и подпольями в помещениях общественных зданий с
влажным или мокрым режимом не нормируются, если эксплуатация этих помещений не связана
с постоянным пребыванием в них людей, а также при температуре поверхности пола выше
23° С. 2. / — температура точки росы, "С, при расчетной температуре и относительной
влажности внутреннего воздуха
определяемого по уравнению A.16) при расчетной температуре наружного
воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.
В табл. 1.13 приведены нормативные данные по величине требуемого
сопротивления теплопередаче для заполнений световых проемов (окон, балконных
дверей и фонарей).
Рекомендации ЦНИИЭПЖилища по конструкции заполнения световых
проемов наружных стен жилых зданий с высотой этажа 2,8 м (с учетом
воздухопроницаемости) представлены в табл. 1.14. При невозможности изготовления на
месте и экономической нецелесообразности доставки из других районов
заполнений световых проемов с тройным остеклением временно, до 1983 г.,
допускается применение заполнений с двойным остеклением для районов с разностью
температуры внутреннего воздуха и средней температуры наиболее холодной
пятидневки до —56° С.
Низшая температура, внутренней поверхности ограждающей конструкции
должна быть не ниже температуры точки росы. При этом расчетная зимняя
температура наружного воздуха принимается в соответствии с табл. 1.1. При
определении точки росы относительная влажность внутреннего воздуха для зданий
жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических
учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и
инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов

Таблица 1.13. Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений световых
Здания и помещения
1. Здания жилые, больничных учреждений (больниц,
клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбу-
латорно-поликлииических учреждений, родильных
домов, домов ребенка, домов-интериатов для престарелых
и инвалидов, общеобразовательных детских школ,
детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов), детских
домов и детских приемников-распределителей
2. Общественные здания, кроме указанных в п. 1, за
исключением помещений с влажным или мокрым
режимом
3. Помещения общественных зданий о влажным или
мокрым режимом
Разность
температуры
внутреннего
воздуха и
средней
температуры
наиболее
холодной
пятидневки, -С
До 25
Свыше 25 до 44
Свыше 44 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30
i?or, мг.К/Вт
окон и
балконных
дверей
0,17
0,34
0,38
0,52
0,16
0,31
0,48
0,16
0,31
зенитных
фонарей
0,16
0,31
0,31
0.48
0,16
0,31
0,31
0,16
0,16
Таблица 1.14. Рекомендации по конструкции заполнения световых проемов
наружных стен жнлых зданий [12]
Число
этажей
■ здании
Средняя температура наиболее холодной пятидневки, "С
—5
—10
—15
—20
—25
-30
—35
—40
—45
—50
-55
16
12
9-
5
16
9
5
О1
О1
О1
О1
С1
С1
С1
С1
При расчетной скорости
Р1
С1
С1
С1
Р2
Р1
С1
С1
Р2
Р2
С1
С1
Р2
Р2
Р1
Р1
ветра 5
Т2
Т2
Т1
"Л
м/с
Т2
Т2
Т2
Т1
тз
Т2
Т2
Т1
ТЗ
Т2
Т2
Т1
Р2
Р1
О1
О1
Р2
PI
Р1
С/
При расчетной скорости
Р2
Р2
Р1
а
Р2
Р2
Р2
С/
Т2
Р2
Р2
PJ
Т2
Р2
Р2
Р1
ветра 8
. ТЗ
Т2
Т2
TI
м/с
ТЗ
Т2
Т2
Т2
ТЗ
ТЗ
Т2
Т2
ТЗ
ТЗ
Т2
Т2
ТЗ
Т2
Т2
Т1
тз ■
ТЗ
Т2
Т2
Примечание. О — одинарное остекление; С — двойное остекление в спаренных
переплетах; Р — двойное остекление в раздельных переплетах; Т —■ тройное остекление
Цифры — количество уплотненных притворов в заполнении.
Таблица 1.15. Значения коэффициента Т) для схем /—А
Схема
теплопроводных
включений
по рис. 1.1
/
2
3
4
Значение т) при а/6
0,02
0,12
0,07
0,25
0,04
0,06
0,24
0,15
0,5
0,1
0,1
0,38
0,26
0.96
0,17
0,2
0,55
0,42
1,26
0,32
0,4
0,74
0.62
1,27
0,5
0,6
0,83
0,73
1.21
0,62
0,8 -
0,87
0,81
1,16
0,71
1
0,9
0,85
1.1
0.77
1,5
0,95
0,94
1
0,89

Таблица 1.16.. Значения коэффициента г\ Для схемы В
«в/б
. .0.6
0,25
Значение т]- при о/б
0.04
0,011
0,006
0,06
0.025
0,014
0.С8
0,044
0.025
0,1
0,071
0,04
0,12
0,102
0.054
0,14
0,136
0.074
0,16
0,17
0.092
0,18
Ш
(комбинатов) и детских домов принимается 55%, а для прочих общественных
зданий — 50%.
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции без
теплопроводного включения определяется по формуле
гв = 'в--]Г-Рв-'я). A 17)
где Яо находится по формуле A.5), a RB имеет указанные для формулы A.6)
значения.
Наиболее низкая температура внутренней поверхности в углу вычисляется
по приближенной формуле
тх = тв-0,18(<в-*„)A-0,23Яо). A.18)
При наличии теплопроводных включений (диафрагма, сквозной шов из
раствора, стык панелей, жесткие связи стен облегченной кладки и др.) низшая
■температура внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется
ио формуле
где 'R'o и /?усл — сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции
соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест,
определяемые по.формуле A.5), м2 • К/Вт.
Z J ч $
Рис. 1.1. Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях.
Значение коэффициента Ц в формуле A.19) зависит от размеров и
расположения теплопроводных включений. Схемы теплопроводных включений в
ограждающих конструкциях приведены на рис. 1.1, а значения ■»} — в табл. 1.15 и
1.16, где промежуточные значения находятся интерполяцией. При ~тг- > 1,5
для схем 1—4 вместо формулы A.19) используется уравнение A.17).
Низшая температура внутренней поверхности неоднородной ограждающей
конструкции в местах теплопроводных включений, не приведенных на рис. 1.1,
а также в местах сопряжения с другими конструкциями определяется на
основании расчета температурного поля фрагмента конструкции.
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции /?рК должно быть не меньше произведения Jf^tn, где /?*р определя-

ется по формуле A.16), а т принимается по табл. 1.9 или 1.10. Значение R^
устанавливается путем сравнения различных вариантов по величине приведеи-
•ных затрат, руб./м2, определяемой по формуле
П = С + 3,6 • Ю-6 ^W2"^^' , A.20)
где С — себестоимость строительно-монтажных работ в расчете на 1 м2
ограждающей конструкции без учета накладных расходов и плановых накоплений,
определяемая по действующим для конкретного района нормативам, а при
разработке типовых проектов — для условий, установленных действующими
инструкциями, руб./м2; tm пер — средняя температура наружного воздуха за
отопительный период, °С; Zm_nep — продолжительность отопительного периода, ч/год;
т — коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла за счет ии-
фильтрации наружного воздуха и принимаемый равным 1,05; Ст — стоимость,
тепловой энергии, руб./ГДж; /т — коэффициент, учитывающий перспективное
изменение стоимости тепловой энергии (для помещений общественных зданий
с влажным и мокрым режимом 1Т = 1; для прочих жилых и общественных
ёдаиий 1Т — 1,3); Ея — нормативный коэффициент эффективности
капитальных вложений, принимаемый равным 0,08 год.
' При проектировании' зданий лечебно-профилактических учреждений,
детских дошкольных учреждений, домов-интернатов для престарелых'й
инвалидов, общеобразовательных школ, школ-интернатов и детских домов в
формулах A.20) и A.21) 2ОТ пер — продолжительность периода с температурой наруж-
ноговоздуха не выше 1,0° С, для прочих жилых и общественных зданий г--
продолжительность периода с температурой наружного воздуха не выше 8° С (см.
"табл. 1.5).
При наличии теплоизолирующего слоя (утеплителя) предварительное
значение его толщины, м, определяется по формуле
где Лут — расчетный коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя,
Вт/(м • К); иут = 0,85 — ориентировочное значение отношения термического,
сопротивления теплоизоляционного слоя к сопротивлению теплопередаче
ограждающей конструкции; С,,т — стоимость материала теплоизоляционного
слоя, руб./м3.. 1
. ■ Главой СНиП И-Л. 1—71* «Жилые здания» в жилых зданиях высотой 9 и
более этажей, как правило, предусматривается устройство теплого чердака.
Чердачное пространство крыши используется в этом случае как сборная
вентиляционная камера статического давления для всех вентиляционных каналов
жилых помещений, воздух из которой удаляется через общую вытяжную
шахту [22]. Конструктивные особенности теплых чердаков описаны в главе 4.
i • Устройство теплого чердака позволяет уменьшить теплопотери через-
перекрытие между верхним этажом и чердачным пространством.
Крыша с теплым чердаком состоит из покрытия, наружных стен и.
чердачного перекрытия. Покрытие выполняется, как правило, с утеплением,
перекрытие — без него. Толщина и материал наружных стен чердака,~как правило,
принимаются такими же, как и наружных стен здания, толщина утеплителя в
покрытии определяется расчетом. Вытяжная шахта, соединяющая объем
теплого чердака с наружным воздухом, может выполняться с зонтом для защиты
от осадков и без зонта с водосборным поддоном.' В первом случае
сопротивление теплопередаче стен шахты должно составлять не менее 60% расчетного
сопротивления теплопередаче покрытия, во втором.случае оно не нормируется.
Конечной целью теплотехнического расчета теплого чердака является
выбор конструкции покрытия и определение величины тепловых потерь через

перекрытие между верхним этажом и теплым чердаком. Действительное-
сопротивление теплопередаче покрытия теплого чердака должно обеспечивать
невыпадение конденсата на внутренней поверхности покрытия и на
внутренней поверхности стен в угловой зоне, наиболее удаленной от вентиляционного
блока. Для этого температура соответствующей поверхности должна быть не
ниже минимально допустимой температуры внутренней поверхности ограждения
*доп, принимаемой по табл. 1.17 в зависимости от расчетной температуры
наружного воздуха (по параметрам Б).
Поскольку коэффициенты термического сопротивления при теплообмене
между воздухом и внутренней поверхностью ограждающих конструкций
зависят от температуры, расчет выполняется путем последовательного
приближения в следующем порядке [27].
Таблица 1 17 Значения минимально 1. Определяется расход возду-
ха, кг/ч, поступающего на одну
секцию ^теплого чердака:
G = m[GKB+ \7(v — fy —
-2,4(*иБ-5)], (Ь.22)
где т — число квартир здания,
соответствующих одной чердачной
секции; Окв— нормативный расход
воздуха, кг/ч, на одну квартиру; v —
Примечание. Промежуточные зна- расчетная СКОРОСТЬ ветра, М/с; LK —
чения допу кает;я определять линейной ни- ""
терполяцией. расчетная температура наружного
'' воздуха по параметрам Б, °С.
2. Определяется удельное тепловыделение трубопроводов, размещаемых на
теплом чердаке, в расчете на 1 м2 площади чердака, Вт/м2:
9т = 0,77п, 'A.23)
где п — число этажей здания.
3. С использованием приближенного значения термического
сопротивления при теплообмене между воздухом и внутренней поверхностью ограждений
/?в = 0,115 м2 • К/Вт определяются значения термических сопротивлений
теплопередаче:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
<иБ. °С
—10
—20
—30
—40
'доп. °с
4,3
1,5
0
—1
= 0,23 + Кпер ; A.24)
для покрытия теплого чердака (с учетом табл. 1.6)
Кпок = 0,158 + #™K + tfc; A.25)"
для наружной стены теплого чердака (с учетом табл. 1.6)
#ст = 0,158 + Я£\ A.26)
где R^ep, R^OK и R" — термическое сопротивление собственно ограждающих
конструкций соответственно перекрытия, покрытия и стен, м2 • К/Вт; Rc —
расчетное термическое сопротивление снежного покрова, принимаемое
равным 0,086 м2 • К/Вт.
Рекомендуемое значение термического сопротивления теплопередаче
перекрытия между верхним этажом и теплым чердаком Rnep зависит от этажности
здания: 9-этажного здания — 0,32, 12-этажного — 0,28, 16-этажного —
0,25 м2 • К/Вт.
Теплотехнические свойства материалов определяются из условия, что
влажностный режим помещения теплого чердака сухой.

•' 4. Определяется усредненное значение температуры воздуха в теплом
чердаке:
/
'чер рпер рпок гст ~ '
0,278cG + — j- — j- —
т дпер "Г ^ -Г ^
где с — теплоемкость воздуха, принимаемая равной 1 кДж/(кг • К); 'вен —
температура воздуха, поступающего на теплый чердак, равная температуре
воздуха под потолком помещений и принимаемая на 1 ° С выше расчетной
температуры воздуха жилых комнат, °С; Fnep, FnoK и Т7" — площадь
соответственно перекрытия между верхним этажом и теплым чердаком,
покрытия и наружных стен теплого чердака, м2 (для предварительных расчетов
допускается принимать FCT = 0,4.FnOK).
5. Определяется минимальная расчетная температура воздуха, т. е.
температура воздуха в угловой зоне наружных стен:
(Г-28)
где г — максимальное удаление угловой зоньг наружных стен от ближайшего
вентиляционного блока, м.
6. Определяются приближенные (для RB = 0,115 м2 • К/Вт) значения
температуры внутренней поверхности [ограждающих конструкций теплого чердака:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
™р 0,115
пр 'чер~Г ппер ^ вен чер/> С-")
для покрытия теплого чердака
*пр ='чер ^пок ('чер 'нб)> A.30)
для наружной стены теплого чердака
£пр ' чер пст 'чер 'нБ/' ('•"•}■
К
а также среднеарифметическое значение температур внутренней поверхности
перекрытия и покрытия:
Ср ' \ Пр "I Пр » \*^%j£ij
• , 7. Определяются уточненные значения термических сопротивлений при
теплообмене между воздухом и внутренней поверхностью ограждений теплого
чердака:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
DneP = ., i . /] 331
Б 2,44 (Ср — / H'33 + 0,046 (90 + О ' у ' '
для покрытия теплого чердака
рПОК __ }
в ' 0,173 F,6+ n)(f4ep-f™K)°-33 +0,046 (90+ <™в) : (L34)
для наружной стены теплого чердака
.пов
1.86(Ср"-^)°'33 + 0.015A77 + *™в Q ^
0.35)
чер
пр

8. Определяются уточненные значения температуры внутренней
поверхности перекрытия
и покрытия
9. Определяется минимальная температура внутренней поверхности стен
в угловой зоне
Сн = <£ 70i004 D2>5 ~ -Щ ('™р ~ '"в> ^ -38>
и покрытия
ЛЮК _ уМНН
гмин — гчер „„е
Как <*^н, так и /^ должны быть не ниже <доп, принимаемой по табл. 1.17.
В противном случае термическое сопротивление ограждающих конструкций
необходимо соответственно увеличить.
10. Определяется усредненный удельный тепловой поток через перекрытие,
Я ,1401
4 „пер • (bWJ
где /?У!^Р — уточненное значение термического сопротивления перекрытия,
определяемое по формуле
;■; ; /?^p = 0,115 + /^ep + /?fp, A.41)
rfle/?JJfp — тоже, что и в формуле A.24), a R"ep определяется по формуле A,33).
... 11. С целью оценки экономической эффективности устройства теплого
чердака и выбора оптимальной конструкции^покрытия определяется
уменьшение нормируемых тешюпотерь здания в расчете на 1 м2 общей площади
жилого дома, Вт/м2: ■ A(?F = Ко (<?ноРм — "?)• ■ . ■• A-42)
где qHopM — нормируемое главой СНиП П-Л.1-71* значение теплопотерь через
ограждающие конструкции жилых зданий, принимаемое равным 35 Вт/м2;
Ко — коэффициент приведения площади чердачного перекрытия к общей
площади жилого дома, составляющий для 9-этажных домов — 0,16,
12-этажных — 0,12 и 16-этажных — 0,09.
Оптимальный вариант находится по минимуму приведенных затрат с
учетом стоимости тепловой энергии и элементов ограждающих конструкций.
1.4. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИИ
НА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ.
ПРОВЕРКА ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ
В районах со среднемесячной температурой июля 21° Си выше для зданий
жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей),
диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов,
домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов,
яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов ограждающие конструкции с
тепловой инерцией наружных стен менее 4 и покрытий менее 5 должны1 иметь
'такую теплоустойчивость, при которой амплитуда колебаний температуры их

Таблица 1.18. Значения коэффициента поглощения солнечной радиации
материалом наружной поверхности ограждающей конструкции р
Материал наружной поверхности
Алюминий
Асбе тоцементные листы
Асфальтобетон
Жетоны
Дерево неокрашенное
Защитный слой рулонной кровли
из светлого гравия
кирпич глиняный красный
Кирпич силикатный
Облицовка природным камнем
белым
Окраска силикатная темно-серая
Окраска иззестковая белая
Плитка облицовочная:
керамическая
' белая или палевая
стекляпная синяя
Р
0,5
0,65
0,9
0,7
0,6
0,65
0,7
0,6
0,45
0,7
0.3
0,8
0,45
0.6
у
Материал наружной поверхности
Рубероид с песчаной посыпкой
Сталь листовая, окрашенная
краской:
• белой
темно-красной
зеленой
Сталь кровельная оцинкованная
Стекло облицовочное
Штукатурка известковая темно-
серая нли терракотовая
Штукатурка цементная:
светло-голубая
темио-зеленая
кремовая
Р
0.9
0,45
0.8
0,6
0,65
0.7
0,7
0,3
0,6
0,4
Географи-
[iческая
широта,
°с. ш.
38
40
42
44
46
48
БО
52
Таблица 1.19.
суммарной
Вертикальная
поверхность
'макс.
722
740
748
756
752
764
776
782
'ср
163
169
174
179
181
185
187
193
аксимальные и средние значения
солнечной радиации.

Горизонтальная
поверхность
'макс
942
928
914
893
879
865
858
851
'ср
338
333
334
330
329
328
328
329

Географическая
широта,
°с. ш.
54
56
58
60
62
64
66
68
Вт/м*
Вертикальная
поверхность
'макс
789
786
785
780
778
798
806
812.
'ср
200
202
205
207
209
215
228
233

Горизонтальная
поверхность
'макс
837
816
795
768
740
719
705
698
'ср
329
327
324
320
314
319
326
331
внутренней поверхности Аг , °С, не превышает требуемую Л1Р, °G
в в
4-[0>5 \
А? =2,Ь — 0,1(<„— 21),
A.43)
A.44)
где v — величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного
воздуха в ограждающей конструкции, °С; А, —максимальная амплитуда
суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле (см. табл. 1.5),
РС; р — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наруж-
'макс и ср
соот-
ной поверхности ограждающей конструкции (табл. 1.18);
ветственно максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной)
солнечной радиации, принимаемые для наружных стен как для^вертикалъных •
поверхностей западной ориентации, а для покрытий — как для горизонталь-
втой поверхности (табл. 1.19); Rv определяется по формуле A.6).
Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного
воздуха в ограждающей конструкции зависит от тепловой инерции ограждающей
Конструкции D и может вычисляться по следующим формулам:
при D < 1,5
С-45)

где Ro определяется по формуле A.5), a RB имеет те же значения, что и -в
формуле A.5);
при D > 1,5
v = ЧР @,83 + 3,5 -ту-) (о,85 + 0,15 —^-) ( 1 + 0,5tfB п-^_) , A.46)
где S и SH — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала
соответственно теплоизоляционного и наружного (отделочного или конструктивного)
слоя (см. табл. 1.2), Вт/(м2 • К); RB п и RK — то же, что и в формуле A.7).
В случае однослойной конструкции принимается SyT = SH, при отсутствии
воздушных прослоек RB п = 0.
Для окон и фонарей жилых и общественных зданий в районах со средней
температурой июля 21° С и выше следует предусматривать солнцезащитные
устройства с коэффициентом теплопропускания (отношением количества тепла,
проходящего через световой проем с солнцезащитным устройством, к количеству
тепла, проходящего через этот же световой проем без солнцезащитного
устройства) не выше 0,2.
Таблица 1.20. Коэффициенты теплопропускания рс 3 солнцезащитных устройств
Солнцезащитные устройства
Рез
Наружные
Штора или маркиза из светлой ткани
То же, из темной
Ставня-жалюзи с деревянными пластинами
Штора-жалюзи с металлическими пластинами
D.15
0,2
0,1/0,15
0,15/0.2
Межстекольные (непроветриваемые) .
' Штора-жалюзи с металлическими пластинами I 0,3/0,35
Штора из светлой ткани 0,25
То же, из темной | 0,4
Внутренние
Штора-жалюзн с металлическими пластинами
Штора из светлой ткани
То же, из темной
0,6/0,7
0,4
0,8
В табл. 1.20 приведены данные по коэффициентам теплопропускания
солнцезащитных устройств. В числителе даны коэффициенты для солнцезащитных
устройств с пластинами под углом 45° , в знаменателе — под углом 90° к
плоскости проема. Коэффициенты теплопропускания межстекольных
солнцезащитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством
следует принимать в два раза меньше.
Для обеспечения необходимых комфортных условий нормируется
показатель теплоусвоения поверхности пола. Исключением являются полы
помещений общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным
пребыванием в них людей (залы музеев и выставок, фойе театров, кино и т. п.),
а также полы, имеющие температуру поверхности выше 23° С.
Показатель теплоусвоения поверхности пола Yn, Вт/(м2 • К), определяется
по следующим формулам:
если первый (верхний) слой конструкции пола имеет тепловую инерцию,
Di = fliSi > 0,5, то
Ya = 2S1; A.47)
если £>х = RiSi < 0,5, а тепловая инерция двух первых слоев Dx- + D2 =
S + /?2S2 > 0,5, то
V __ ■ 2Ris2i + 5а а A.48)
;п 0,5

если D* + £>2 = RiSi + R2S2 < 0,5, а тепловая инерция трех первых
слоев Di + D2 + Da = ЯА + K2S2 + K3S3 > 0,5, то
4^ @,5 + RjSs) + 2fl2S| + Sa
Y S + RBRSl + S) ' (h49)
' В формулах A.47) — A.49) Ru где t — порядковый номер слоя,
определяется по формуле A.3), a St- принимается по табл. 1.2 во всех случаях для жилых
и общественных зданий при условиях эксплуатации А.
Определенный по формулам A.47)—A.49) показатель теплоусвоения
поверхности пола для зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник,
стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических
учреждений, родильных. домов и домов ребенка, домов-интернатов для престарелых
и инвалидов, детских садов, яслей-садов (комбинатов), детских домов и детских
приемников-распределителей не должен превышать 11,6 Вт/(м2 • К), а для
прочих общественных зданий — 13,9 Вт/(м2 • К).
(
1.5. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ
Нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций GH для
наружных стен, перекрытий и покрытий жилых и общественных зданий
составляет 0,5 кг/(м2 • ч), для входных дверей в квартиры — 1,5кг/(м2 • ч), для окон
и балконных дверей жилых и общественных зданий — 10 кг/(м2 • ч).
Этим определяется величина требуемого сопротивления воздухопроница-
■н.чю Я*р, которая вычисляется по следующим формулам:
для ограждающих конструкций зданий, за исключением заполнений
световых проемов — окон и балконных дверей, м2 • ч ■ Па/кг,
A.50)
для окон и балконных дверей, ма ■ ч ■ Па^/кг,
ЯД, = (ДрJ/»/Сн. A.51)
В формулах A.50) и A.51) Ар — разность давлений воздуха на наружной
и внутренней поверхности ограждающих конструкций, Па, определяемая по
формуле
(*№Wh) ■■•"
где Н — высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м; tB —
температура воздуха внутри помещения, °С; <нБ— средняя температура наиболее
холодной пятидневки, °С; v — максимальная из средних скоростей ветра по
румбам за январь, повторяемость которых не менее 16% (см. табл. 1.5), м/с.
Согласно СНиП 11-3-79, для типовых проектов в климатических
подрайонах Ш и 1Г принимается v = 8 м/с, а в остальных климатических подрайонах —
{5 м/с.
Фактическое сопротивление воздухопроницанию должно быть не меньше
требуемого, определяемого по формуле A.50) или A.51). Для многослойной
ограждающей конструкции сопротивление воздухопроницанию определяется
по формуле
О-53)
где /?и к1 — фактическое сопротивление воздухопроницанию t-ro слоя, м2 X
[К ч • Па/кг (табл. 1.21); п — число слоев.

Таблица 1.21. Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций
Материалы и конструкции
Бетон сплошной (без швов)
Газосиликат сплошной (без швов)
Известняк-ракушечник
Картон строительный (без швов)
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементио-песчаном
растооре толщиной в один кирпич и более
То же, толщиной в полкирпича
Кирпичная кладка из. сплошного кирпнча на цементно-шлаковом
растворе толщиной в один кирпич и более
То же, толщиной в полкирпича
Кладка из кирпича керамического пустотного-на цементно-песчаном
растворе толщиной в полкирпича
Кладка из легкобетониых камней на цементио-песчаном растворе
То же, на цементио-шлаковом растворе
Листы асбестоцементные с заделкой щвов
Обои бумажные обычные
Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или вчетверть
То же, соединенных вшпунт
Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками строи»
тельной бумаги
Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцемент-
иых мягких плит с заделкой швов
То же, без заделки швов
Обшивка иа жестких древесноволокнистых листов с заделкой швов
Обшивка из гипсовой сухой штукатурки а ззделкой швов
Пенобетон автоклавный (без швов)
Пенобетон неавтоклавный
Пеиополистирол
Пеностекло сплошное (без швов)
Плиты минераловатные жесткие
Рубероид
Толь
Фанера клееная (без швов)
Шлакобетон сплошной (без швов)
Штукатурка цементио-песчаная по каменной или кирпичной кладке
То же. известковая
Штукатурка известково-гнпсовая по дереву (по драни)
Толщин:
слоя, мг
100
140
500
1.3
3=250
120
3=250
120
—
400
400
6
,'
20—25
20—25
СП
ои
15—70
15-70
10
10
100
■ 100
50-100
120
50
1.5
1,5
3-4
100
15
15
20
ill !
ИМ
19 600
■ 20,6
5,9
64
17,6
2
8,8 .
1
2
12.7
1
196
19,6
0,11
1.5
oft
2.5
0.6
33
19.6
1960
196
78


непроницаемо
2


непроницаем
490
2940
13,7
372
142
16,7
Таблица 1.22. Сопротивление воздухопроиицанию заполнений световых проемов
с деревянными переплетами н уплотнением прокладками из пенополиуретана
Заполнение светового проема
Одинарное остекление нлн двойное остекление в спаренных
переплетах
Двойное остекление в раздельных переплетах
Тройное остекление в одинарном и спаренном переплетах

Количество
уплотненных
притворов

заполнения
мг.ч X
X Па2/з/кР
1,19
1,33
1,74
1,37
2,02
2,56

Воздухопроницаемость слоев стен и покрытий, расположенных между
воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной
поверхностью ограждающей конструкции, не учитывается. Для кладки из кирпича
и камней с расшивкой швов на наружной поверхности сопротивление
воздухопроницанию увеличивается на 19,6 м2 • ч • Па/кг по сравнению со значениями,
яриведенными в табл. 1.21. Сопротивление воздухопроницанию воздушных
прослоек и слоев из сыпучих, рыхлых и волокнистых материалов принимается
равным нулю.
Фактическое сопротивление воздухопроницанию. заполнений световых
проёмов с деревянными переплетами и уплотнением прокладками из
пенополиуретана приведено в табл. 1.22.
Для заполнений световых проемов с металлическими переплетами значение
сопротивления воздухопроницанию, приведенное в табл. 1.22, умножается на
1,1, а для балконных дверей—на 0,8. Для заполнений окон без
открывающихся створок независимо от вида остекления, количества и материала переплетов
сопротивление воздухопроницанию следует принимать 4,6 м2 • ч • Па2/:7кг,
а для зенитных фонарей с уплотненными сопряжениями элементов—2,3 м2 X
}х ч • Па2/з/кг.
1.6. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ПАРОПРОНИЦАЕМОСТЬ
Во избежание накопления влаги в ограждающей конструкции нормируется
ее сопротивление паропроницанию Rn, м2 • ч • гПа/г, в пределах от внутренней
поверхности до. плоскости возможной конденсации. Оно не должно быть
меньше наибольшего из следующих требуемых сопротивлений
паропроницанию Rff:
из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции
@а годовой период эксплуатации
nTD («в-*)*„.„ .
пе
из условия ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за
риод с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха
„тр = (eB-Eo)noR.nH
К A55
где Е — упругость водяного пара в плоскости возможной конденсации, гПа,
^усредненная за годовой период эксплуатации и определяемая по формуле
£ = -j^- foZi + EJ^+EiZ,); A.56)
ев, ея и ен о — упругость водяного пара, гПа, соответственно внутреннего
воздуха при его расчетной температуре и влажности и наружного воздуха (средняя
за годовой период и средняя за период, включающий месяцы с отрицательными
среднемесячными температурами), причем ев принимается не ниже, чем средняя,
упругость водяного пара наружного воздуха за летний период; /?п_ч —
сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной
между ее наружной поверхностью и плоскостью' возможной конденсации,
м2 • ч • гПа/г; Z^, Z2 и Za — число месяцев со среднемесячной температурой
наружного- воздуха соответственно ниже — 5° С (зимний период), от —5 до
+5° С (весенне-осенний период) и свыше +5° С (летний период); Ei, E2, Е3 и
Ео— упругость насыщенного водяного пара, гПа, при температуре в плоскости
Возможной- конденсации, определяемой при средней температуре наружного
воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего, летнего периода и периода,

включающего месяцы с отрицательными среднемесячными температурами,
причем при определении Е3 температура в плоскости возможной конденсации
принимается не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода;
по — суммарное число суток в месяцах с отрицательной среднемесячной
температурой; Vo — плотность материала увлажняемого слоя, принимаемая по
табл. 1.2, кг/м3; 6^, — толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции,
принимаемая равной 2/3 толщины однослойной стены или толщине
теплоизоляционного слоя многослойной конструкции, м; Лсоср — предельно
допустимое приращение расчетной массовой влажности материала увлажняемого слоя
за период влагонакопления, % (табл. 1.23).
Таблица 1.23. Предельно допустимое приращение расчетной массовой влажности
материала за период влагонакопленил АюСр
Материал ограждающей конструкции
Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков
Кладка из силикатного кирпича
Легкие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, шунгизитобе-
тон, перлитобетон, пемзобетон и др.)
Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат и др.)
Пеногазостекло
Фибролит цементный
Минераловатные плиты и маты
Пенополистирол и пенополиуретан
Теплоизоляционные засыпки нз керамзита, шунгизита и шлака
Тяжелые бетоны
1,5
2
5
6
1,5
7,5
3
25
Упругость водяного пара внутреннего и наружного воздуха находится из
выражения
<? = 0,01гмаксф, A.57)
где вмакс — упругость насыщенного водяного пара, гПа (табл. 1.24); <р —
относительная влажность воздуха, %.
Таблица 1.24. Упругость насыщенного водяного пара емакс, гПа,
при различной температуре t, °C
t
—20
—19
—18
-17
—16
—15
—14
—13
—12
-11
—10
—9
—8
7
. —6
*маКс
1,253
,353
.488
,609
,744
,867
2,065
2,24
2,441
2,647
2,853
3,023
3,273
3,544
5,835
t
—5
—4
—3
2
—1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
4,213
4,491
4,859
• 5,255
5,684
6,107
6,587
7,069
7,583
8,129
8,712
9,331
9,989
10,689
t
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
%акс
11,432
12,28
13,12
14,027
14,963
15,984
17,053
18,173
19,373
20,64
21,973
23,373
24,867
26,44
t
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
■ 35
36
емакс
28,093
29,84
31,68
33,613
35,653
37,8
40,053
42,427
44,933
47,547
50,307
51,867
56,24
59,413
t
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
смакс
62,76
66,253
69,92
73,76
77,787
82
86,4
91,013
95,84
100,867
106.213
Ш.6
117,36
123,347
Значения расчетной относительной влажности и продолжительности
отдельных периодов принимаются согласно СНиП П-А.6-72.
Плоскость возможной конденсации, в однослойной ограждающей
конструкции располагается на расстоянии, равном 2/3 толщины конструкции от ее внут-

пенней поверхности, а в многослойной конструкции совпадает с наружной
поверхностью теплоизоляционного слоя.
' Температура в плоскости возможной конденсации определяется по
следующим формулам:
' для однослойной ограждающей конструкции
т — t *в *н
1п — *в р
для многослойной ограждающей конструкции
т .., tB-ttt -
*тт — *■« «
2=1
где tB и tK — температура воздуха соответственно внутри помещения и наруж-
ного(средняя за рассматриваемый период), °С; Row RB — то же, что и в формуле
A.5); о и к — толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м • К),
однослойной ограждающей конструкции; 6,- и к{ — то же, для i-fo слоя
многослойной ограждающей конструкции, считая от внутренней поверхности;-^ —
порядковый номер слоя, являющегося теплоизоляционным.
Сопротивление паропроницанию Rn H части ограждающей конструкции,
расположенной между ее наружной поверхностью и плоскостью возможной
конденсации, определяется по формулам:
для однослойной ограждающей конструкции
1 6
для многослойной ограждающей конструкции
т S
. l=h+i
где [I и щ — расчетный коэффициент паропроницаемости материала, г/(м • чХ
X гПа), соответственно однослойной ограждающей конструкции и (-го слоя
многослойной ограждающей конструкции, считая от внутренней поверхности
(см. табл. 1.2); т — число слоев многослойной ограждающей конструкции;
прочие обозначения те же, что и в формулах (Г.58) и A.59).
Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек принимается равным
нулю.
Для чердачного перекрытия или части конструкции вентилируемого
покрытия, расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной
прослойкой, в зданиях со скатами кровли шириной до 24 м требуемое
сопротивление паропроницанию определяется по формуле
tf?P=l,2(eB-eH-o), A.62)
где ев и еио —то же, что и в формулах A.54) и A.55).
• Сопротивление паропроницанию слоя ограждающей конструкции
находится из выражения
Яп=6/|1. A.63)
Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от
внутренней поверхности ограждающей конструкции до плоскости возможной
конденсации определяется по формулам:
для однослойной ограждающей конструкции
/?n=4'-f: (L64)

■для многослойной ограждающей конструкции
2тЬ
где все обозначения те же, что и в формулах A.60) и A.61).
Значение Rn, определенное по формуле A.64) или A.65), должно быть не
меньше-значений /?пр, определяемых по формулам A.54) и A.55), а для
чердачного перекрытия или части конструкции вентилируемого покрытия j— по
формуле A.62).
Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев па-
роизоляции принимается по табл. 1.25. •"
Таблица 1.25. Сопротивление паропроницанию листовых материалов
и тонких слоев пароизоляции
Материал
Картон обыкновенный
Листы асбестоцементные
Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) -
Листы древесноволокнистые жесткие
То же, мягкие
Окраска горячим битумом за один раз
То же, за два раза
Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой
грунтовкой
Окраска эмалевой краской
Покрытие ивольной мастикой за один раз
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз
То же, за- два раза
Пергамин кровельный
Полиэтиленовая пленка
Рубероид
Толь кровельный
Фанера клееная трехслойная
1.3
6
10
10
12,5
■2
4
2
1
2
0,4
0,16
1,5
1,9
3
0,16
2,67
1.2
1,07
0,53
2,67
4,8
6,4
4,8
6
6,4
10,8
3,33
73,3
11,07
4
2,27
Не требуется определять сопротивление паропроницанию однослойных
наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом и двухслойных
наружных стен с сухим или нормальным режимом, если внутренний слой имеет
сопротивление паропроницанию Rn, определенное по формуле A.63), более
16 м2 • ч ■ гПа/г.
В помещениях с влажным и мокрым режимами предусматривается пароизо-
ляция теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов
ограждающих конструкций со стороны помещения. В местах таких сопряжений
сопротивление паропроницанию проверяется из условия ограничения накопления влаги
в сопряжениях за период с отрицательными среднемесячными температурами
наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного
полей. ■ v "
В покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом для защиты
теплоизоляционного слоя от увлажнения предусматривается пароизоляция ниже
теплоизоляционного слоя, сопротивление паропроницанию которой
учитывается при определении сопротивления паропроницанию покрытия по формуле
A.65). , . .

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОТОПИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
2.1.1. ОЦЕНКА
ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЗДАНИЙ
Удельный расход тепла на отопление 1 м2 общей площади является
показателем тепловой эффективности зданий, которая обеспечивается соблюдением
требований к теплозащитным свойствам ограждающих конструкций,
проектными решениями архитектурно-строительной части зданий, систем отопления и
вентиляции, способом регулирования подачи тепла, качеством выполнения
строительно'монтажных работ и техническим уровнем эксплуатации зданий и
систем теплоснабжения.
В табл. 2.1 и 2.2 приведены установленные Госгражданстроем СССР
контрольные показатели удельного расхода тепла на отопление общественных
и жилых зданий (новое строительство).
■ Исследования ЦНИИЭПЖилища [21] позволили выявить влияние
различных параметров жилых зданий на величину удельного расхода тепла (табл.
2.3—2.6). За базовые варианты приняты 5- и 9-этажные дома протяженностью
соответственно 60 и 100 м, шириной 11 м, удельным периметром (отношением
периметра наружных стен к общей площади этажа) 0,24 и/и2 и проемностью.
(отношением площади световых проемов к площади наружных стен) 24%
(освещенность 1 : 5,5). Итоговое изменение удельного расхода тепла по отношению
К варианту с базовыми параметрами определяется суммированием приведенных
в табл. 2.3—2.6 показателей. Удельный расход тепла уменьшается с ростом
протяженности и ширины здания, а также снижением.удельного периметра и
проемности. ■;'
В табл. 2.7 приведены усредненные данные по взаимосвязи между
проемностью зданий и освещенностью помещений (отношением площади световых
проемов к освещенной площади).
Уплотнение оконных притворов пенополиуретановыми прокладками
обеспечивает наилучшие по сравнению с другими видами уплотнения показатели
в части снижения удельного расхода тепла (табл. 2.8, где за 100% принят
удельный расход тепла при применении пенополиуретановых прокладок).
При сопоставлении тепловой эффективности различных объемно-планйро-
вочных и конструктивных решений жилых зданий расчетная тепловая нагрузка
системы отопления QO1 Вт, подсчитывается по следующей упрощенной формуле
для здания в целом: ~~*' LC
J
где QT — основные (трансмиссионные) потери тепла через ограждающие
конструкции, Вт; Q^, QjJ(. — расход тепла на нагрев наружного воздуха,
поступающего соответственно в жилые комнаты и кухни (-го этажа, Вт; ./V — число
этажей; QBH -г- внутренние (бытовые) тепловыделения, Вт.
Основные потери тепла через ограждающие конструкции для всего здания
определяются в данном случае по формуле-
4

Таблица 2.1. Контрольные показатели удельного расхода тепла
на отолленне общественных зданий
Здания
Главные корпуса многопрофильных больниц, детских
больниц, родильных домов, онкологических н
туберкулезных диспансеров
Поликлиники
Спальные корпуса санаториев и пансионатов, дома и
базы отдыха, турбазы
Спортивные здания, учебные мастерские
Детские ясли-сады, общеобразовательные школы, тех-
Hi кумы, профтехучилища (кроме мастерских)
Клубы и кинотеатры
Конструкторские и проектные организации,
учреждения управления
Гостиницы и предприятия бытового обслуживания
населения
Предприятия торговли
Предприятия общественного питания
Удельный расход тепла, Вт на
1 м2 общей площади, при
числе этажей
1
93
105
2
105
87
105
НО
122
134
70
81
8
87
70
87
93
99
НО
4
81
64
81
90
93
105
5 и более/
76
64
76
87
93
99

смешанном
140
116
Таблица 2.2. Контрольные показатели удельного расхода тепла
иа отопление жилых зданий [21]
л
с
Этажнс
здания
1
2
4
5
9
12
16
Удельный расход
—5
149
122
70
65
60
—
-10
155
128
76
70
65
—
тепла,
Вт на 1
м2 общей площади, при
температуре наружного воздуха, °С
-15
160
135
83
77 .
72
—
—20
205
147
88
79
74
71
77
—25
213
155
97
86
81
77
85
—30
230
160
109
88
83
80
86
—35
244
170
120
98
93
90
98
—40
237
166
114
95
88
86
S2
расчетной
—45
_
"
109
93
.
—
—50
—
115
98
—
-55
122
105
—
Таблица 2.3. Изменение удельного расхода тепла при изменении
протяженности жилого здания на 10 м [21]
а
л
н
и
g
Этаж
ния
5

Протяженность
здания, м
15—30
30—60
60-100
100—140
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре
наружного воздуха, °С
—20
10,5
3
1.05
0,45
—30
10
2,7
0,9
0,4
—40
9,5
2,3
0,8
0,35
§
д
Й
S
Эта»
ния
9

Протяженность
здания, м
25—50
50—100
100—150
150-200
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре
наружного воздуха, СС
—20
4,4
2
0,45
0,2
—30
4
1,8
0,35
0,15
—40
3,6
1,6
0,3
0,1

Таблица 2.4. Изменение удельного расхода тепла при изменении
ширины жилого здания на I м [21]
rt
Л
|k
6
Ширина
здания, м
10-12
12—14
14—16
Изменение расхода.
%, при расчетной
температуре
наружного воздуха, °С
—20
4
2,9
1,8
—30
3,5
2,4
1.7
—40
3,2
2.3
1.5
га
л
<->
°
т а
9
Ширина
здания, м
II—13
13-15
15—18
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре
наружного воздуха, °С
—20
4
2,9
2,1
—30
3,5
2,4
1,7
—40
3,2
2,3
1,6
Таблица 2.5. Изменение удельного расхода тепла
удельного периметра наружных стеи жилого здания
Этажность
здания
5
9
Изменение
—20
1,25
1.5
при изменении
на 0,01 м/м2 [21]
расхода, %, при расчетной
наружного воздуха, °С
—30
1,5
1,75
температуре .
—40
1,75
2
ё
Этажнс
ния
5
Таблица 2.6. Изменение удельного расхода тепла при изменении
проемности жилого здания на 1% [21]
Проем-
ность
здания, %
26—33
19—26
12—19
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре
наружного воздуха, °С
—20
0,47
0.66
0.59
—30
0,54
0,86
0,77
—40
0,44
0,66
0.7
Этажность
здания
9
Проем-
ность
здания, %
26—33
19—26
12—19
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре наруж»
гого воздуха, °С
—20
0,77
0,87
0.8
—30
0,83
0,95
0,86
—40
0,7
0,79
0,73
где F3 — площадь застройки, м2; tB — температура воздуха внутри жилого
здания, принимаемая в данном случае 18° С; *нБ — расчетная температура
наружного воздуха по параметрам Б, принимаемая по табл. 1.5, °С; Fc —
площадь наружных стен здания, включая площадь окон и балконных дверей,
м2; Fo, F6 д и Рд — площадь соответственно окон, балконных дверей и входных
дверей, ж2; Rc, Ro и #д — сопротивление теплопередаче соответственно
стен, окон и дверей, м2 • К/Вт; т и А — коэффициенты.
Коэффициент т для зданий без теплого чердака равен 52, а для зданий с
теплым чердаком — 35.
При определении Fc высота здания берется до пересечения внутренней
поверхности наружной стены с верхней, плоскостью покрытия, если чердак
отсутствует, или до верха утеплителя в чердачном перекрытии, а для здания с
теплым чердаком без утеплителя в перекрытии — до верха перекрытия над
последним этажом.

Таблица 2.7. Взаимосвязь между проемностью зданий брутто
и освещенностью помете ик и [12]
Проемное ть,
V,
33
26
' 24
Освещенность
1:4
1:5
1:5,5
Проемность,
%
22
19
17
Освещенность
1:6
1:7
1:8
Проемность,
%
15
13
12

Освещенность
1:9
1:10
1:11
Таблица 2.8. Зависимость удельного расхода тепла от типа прокладок
в притворах окон, % [21]
Расчетная
темпера-
фура на-,
ружного
воздуха,
«С

Сопротивление

лопередаче сте-
иы,
мг-К/Вт
5-этажные дома
m a
6-этажные дома
h
ЕС щ
ей
—20
,
0,87
1,02
1,16
100
100
100
100
103,5
103,8
104
104,2
110,9
111,8
112,6
113,2
186,8
204,9
214,5
217
100
100
100
100
105,3
105,9
106,3
106,7
114,3
115,7
116,9
117,9
213
224,3
234
242,8
—30
0,92
1,10
1,28
1,47
100
100
100
100
102,3
№2,5
102,7
102,8
105,7
106,1
106,4
106,7
148,7
152,2
155,5
157,4
100
100
100
100
102,7
103
103,1
103,3
108,6
109,3
109,9
110,4
158,4
163,4
167,6
171,2
—40
1,15
1,38
1,61
1,83
100
100
100
100
102,3
102,4
102,5
102,6
103,9
104,1
104,3
104,5
135,9
138,3
140,2
141,7
100
100
100
100
102,7
102,9
1031
183,2
104,6
104,9
105 2
105,4
145,1
148,6
151,5
153,9
Коэффициент А определяется по следующим формулам:
для зданий с задымляемой лестничной клеткой
А = A + 0,8N) пл;
для зданий с незадымляемой лестничной клеткой
А = @.4W2 + 0.4Л/+1) п„с,
B.3)
B.4)
где N — количество этажей; пл — количество лестнично-лифтовых узлов;
с — коэффициент, принимаемый для неотапливаемой лестничной клетки
равным 1, а для отапливаемой — 2.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в жилые
комнаты i-го этажа, определяется по приближенным зависимостям, полученным при
следующих допущениях: площадь окон и балконных дверей жилых комнат
равна 75% площади окон и балконных дверей всего здания; планировка
каждого этажа одинакова; инфильтрация воздуха через наружные стены не
учитывается.
Тогда расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в жилые
комнаты, 0^-, равняется наибольшей из следующих двух величин:
расхода тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего за счет
ветрового и гравитационного напора, •. . "
F{\25F
= 0,75
N
W^'he)
B,5)

.* и расхода на нагрев наружного воздуха, поступающего в нормируемом для
бсилых помещений объеме,
в-'нА). B.6)
где k 0 — добавочный коэффициент теплопередачи для окон данного этажа,
Вт/(м2 • К), порядок вычисления которого приведен в § 2.2; FK— жилая
площадь здания, м2; <нА — расчетная температура наружного воздуха по
параметрам А, принимаемая по табл. 1.5, РС.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в кухни,
<a-0g fo+^ W,B-/HE). B.7)
> Внутренние (бытовые) тепловыделения для зданий в целом определяются
по формуле
QBH = 212Fn, B.8)
где 2Fn— суммарная площадь пола помещений, в которых устанавливаются
нагревательные приборы.
Для расчета системы отопления здания тепловые потери рассчитывают
для каждого помещения отдельно по более точным зависимостям.
В общем случае величина теплопотребления для здания выражается
формулой
Qo = Qt + Сд + iyPy'y (/у - « ■ Ю3 - QBH - QyT, B.9)
где Qi и QBH — то же, что и в формуле B.1); QA — добавочные потери тепла,
включающие добавочные потери тепла наружными ограждающими конструкци-
■ями и затраты тепла на нагрев инфйльтрующегося наружного воздуха, Вт;
Ly — расход воздуха, удаляемого общеобменной механической вентиляцией
и местными отсосами, м3/с; ру — плотность удаляемого воздуха, кг/м3; су —
удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг • К); (уи tH — температура
воздуха соответственно удаляемого из помещения и наружного, СС; QyT—
тепло, возвращаемое утилизационными системами, Вт.
"Лри отсутствии механической вентиляции и систем утилизации тепла
формула B.9) имеет вид
Qo = QT + Qfl-QBB, . . B.Ю)
где Qo — тепловая нагрузка, системы отопления здания, Вт.
2.1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ (ТРАНСМИССИОННЫХ)
ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
Основные потерн тепла через ограждающие конструкции QT определяют-
"ся с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные
строительные ограждения для каждого помещения по формуле
ft ')/b BЙ)
где F — расчетная площадь ограждающей конструкции, м2; /?о —
сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м^ • К/Вт; tB и tH — расчетная
температура внутреннего и наружного воздуха, °С; п — коэффициент, принима-.
емый- в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей
конструкции по отношению к наружному воздуху (см. табл. 1.11).
■^ Расчетная температура воздуха внутри помещений tB принимается по
соответствующим СНиП, Ro определяется согласно главе 1.

'При высоте помещения более 4 м (за исключением лестничных клеток)
учитывается изменение температуры внутреннего воздуха по высоте, в связи с
чем теплопотери рассчитываются следующим образом:
для пола и части стены высотой до 4 м от пола расчетная температура
внутреннего воздуха принимается равной tB;
для части стены, расположенной выше 4 м от пола до перекрытия (с учетом
требований по определению высоты стен), расчетная температура внутреннего
воздуха принимается равной, среднеарифметической между /в и температурой
воздуха под перекрытием;
■ 'для перекрытий и фонарей расчетная температура внутреннего .воздуха
принимается равной температуре воздуха под перекрытием.
Температура воздуха под перекрытием и фонарями определяется расчетом
или экспериментально. При отсутствии таких данных в жилых и общественных
зданиях для помещений высотой более 4 м расчетное значение потерь тепла через
все. ограждающие конструкции с включением добавочных потерь тепла (без
учета расхода тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха) увеличивается на
2% на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более чем на 15%.
* Расчетная температура наружного воздуха в зимний период /н
соответствует параметрам Б и принимается по табл. 1.5.
Температура воздуха в неотапливаемых подвалах и подпольях, наружные
стены которых выступают более чем на 1 м над поверхностью земли, а также
в подвалах и подпольях, где размещены теплопроводы, и в других
неотапливаемых помещениях, прилегающих к отапливаемым, рассчитывается по балансу
тепла, при этом коэффициент п принимается равным 1.
При выполнении расчетов по тепловому балансу технического подполья
следует учитывать расход тепла на нагрев наружного воздуха,'поступающего
через продухи для вентиляции подполья. В архитектурно-конструкторской
части проекта должно быть предусмотрено наличие устройств,
обеспечивающих ограничение притока наружного воздуха в техническое подполье в зимний
период.
Температура воздуха в техническом подполье определяется по формуле [36]
т)) (Frtr
F
-+1,08 —£H- + 0.27&G + kT A — г)) (Fr +
2t£?
B.12)
где 17,5 — допустимое значение удельного теплового потока через перекрытие
над подпольем, Вт/м2; Fncp — площадь перекрытия над техническим
подпольем, м2; Fn ы — площадь £-й условной зоны пола технического подполья с
включением площади стен, заглубленных в землю, м2; Rnl — сопротивление
теплопередаче для i-й условной зоны пола, лежащего непосредственно на
грунте, м2 • К/Вт; 1,08 — коэффициент, учитывающий надбавку на ориентацию по
Странам света; FHn — площадь наружной стены технического подполья,
находящейся выше уровня земли, м2; /?н — сопротивление теплопередаче
наружной стены технического подполья, м2 ■ К/Вт; G — массовый расход
наружиого воздуха, соответствующий расчетному воздухообмену в техническом
подполье, кг/ч; с — удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг •. К);
fer — коэффициент теплопередачи неизолированных труб, Вт/(м2 -К); Ч —
коэффициент эффективности изоляции; Fr, Fo, Fr в и FTp — общая поверхность
неизолированных трубопроводов соответственно подающих и обратных линий
отопления, горячего водоснабжения и транзитных линий, проходящих по
техническому подполью, м2; tn to, trB и 2тр — температура воды соответственно в

подающей и обратной линиях отопления, горячего водоснабжения и в
транзитных линиях, проходящих по техническому подполью, С°.
Для практических расчетов можно принимать с = 1 кД/ж(кг ■ К); kT =
= 14,6 Вт/(м2 • К); Ti = 0,6.
Порядок деления площади пола технического подполья с включением
заглубленных в землю стен на условные зоны и значения величин сопротивления
теплопередаче для условных зон рассматриваются ниже, при определении теп-
лопотерь через полы.
Для покрытий зданий без чердака с вентилируемой воздушной прослойкой
коэффициент п принимается как для зданий с чердаками.
Теплообмен через строительные конструкции смежных отапливаемых
помещений рассчитывается при разности температур внутреннего воздуха этих
помещений более 10° С. При этом для помещения с более высокой температурой
внутреннего воздуха данные потерн тепла суммируются с потерями тепла через
другие'ограждення этого помещения, а для помещения с более низкой
внутренней температурой они учитываются как теплопоступления.
- Линейные размеры (с округлением до 0,1 м) и площадь F (с округлением
до 0,1 м2) ограждающих конструкций при расчете теплопотерь определяются
■следующим образом: ЧГ "
а) высота стен первого этажа при наличии пола, расположенного
непосредственно на грунте,— по размеру от уровня чистого пола первого этажа до
уровня чистого пола второго этажа, при наличии пола на лагах — по размеру от
нижнего уровня подготовки для пола первого этажа до уровня чистого пола
второго этажа, прн наличии неотапливаемого подвала нли подполья — по размеру
от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня
чистого пола второго этажа;
б) высота стен промежуточного этажа — по размерам между уровнями
чистых полов данного и вышележащего этажей; "
в) высота-стен верхнего этажа при наличии чердака — по размеру от
уровня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия, при отсутствии
чердака — по размеру от чистого пола до пересечения внутренней поверхности ■
наружной стены -с верхней плоскостью покрытия, для зданий с теплым
чердаком без утеплителя в перекрытии — по размеру от чистого пола до верха
перекрытия;
г) высота стен одноэтажных зданий — как для первого этажа с учетом
требований к определению высоты стен верхнего этажа;
д) длина наружных стен для неугловых помещений — по размерам между
осями внутренних стен, а для угловых помещений — по размерам от внешних
поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или до внешних
поверхностей примыкащих наружных стен;
е) длина внутренних стен — по размерам от внутренних поверхностей
наружных стен до осей внутренних стен илн между осями внутренних, стен;
ж) площадь световых проемов и дверей — по наименьшим размерам
строительных проемов в свету;
з) площадь потолков и полов — по размерам между осями внутренних стен
и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;
и) площадь пола, расположенного непосредственно на грунте илн на лагах,
разбивается на условные зоны, представляющие собой полосы шириной 2 м,
параллельные наружной стене, а для угловых помещений — параллельные
обеим наружным стенам (рис. 2.1); при этом для угловых помещений участок
поверхности пола, примыкающий к наружному углу, с площадью не более 2 X
X 2 м, учитывается дважды; условные зоны нумеруются, начиная от наружной
стены; к IV зоне относится вся остающаяся после первых трех зон площадь пола.
Теплопотери через подземную часть наружных стен подвалов определяют,
рассматривая подземную часть наружных стен как продолжение полов на грунте
(рнс. 2.2).
Полы считаются неутепленными независимо от толщины и числа
составляющих их слоев, если коэффициент теплопроводности материала каждого слоя
не менее 1,16 Вт/(м • К).

Теплопотери через неутепленные полы.'расположенные непосредственно на
грунте, определяются путем суммирования теплопотерь через условные зоны,
Значения сопротивления теплопередаче Ran для первых трех зон
неутепленного пола, считая от наружной стены, равны соответственно 2,15; 4,3 и 8,6 м2Х
ХК/Вт, а для остальной части пола — 14,2 м2 • К/Вт.
В табл. 2.9 и 2.10 приведены значения 2F — для средних и угловых
°н.п
помещений. - -
Утепленными считаются полы, конструкция которых включает хотя бы
один (утепляющий) слой с коэффициентом ■ теплопроводности менее
У/
\
У//////////////////.
2м
I30HO 5;
2м
Л зона ^
2/1
Шзона ^
Шзона- •
остальная
. часть пот.
Жзта -цсталытя
часть пола '
Рис. 2.1. Разбивка площади
неутепленных полов, лежащих на
грунте, на условные зоны.
Рис. 2.2. Разбивка на условные зоны
наружных ограждений в подвале.
1,10 Вт/(м • К). Сопротивление теплопередаче утепленных полов,
расположенных непосредственно на грунте, мг • К/Вт, определяется по формуле
6
У-0
B.13)
где RHTI — сопротивление теплопередаче неутепленного пола, расположенного
непосредственно иа грунте, м2 • К/Вт; бу 0 — толщина утепляющего слоя, м;
%ус — коэффициент теплопроводности утепл-яющего слоя, Вт/(м • К).
Для утепленного пола, расположенного на лагах,
" 0,85 ^н.п+ Кс у
B.14)
Сопротивление теплопередаче полов, расположенных над проветриваемыми
подпольями, определяется расчетом.
2.1.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛА
И ВНУТРЕННИХ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
Добавочные потери тепла слагаются нз добавочных потерь тепла
наружными ограждающими конструкциями и затрат тепла на1 нагрев наружного
воздуха, поступающего в здание за счет инфильтрации. Добавочные потерн тепла
наружными ограждающими конструкциями принимаются в процентах от
основных потерь. (табл. 2.11). .

Таблица 2.9. Значения 2Fr-g ; Вт/К, неутепленных полов на грунте для средних помещений
Ширина
ния, м
I
1,5
2
as
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7.5
8 •
8,5
9
9,5
Н> •
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
Н
14,5
15
Г
0,5
' 0.7
0.9
1.2
\А
1,6
1,9
2,1
23
2,6
2,8
3
33
3,5
3,7
4
4,2
4,4
4,7
4,9
5,1
53
5,9
5.8
6
6,3
6,5
6,7
7
1,5
0.7
1
1,4
1.7
2,1
2,4
2,8
3,1
3,5
3,8
4,2
4.5
4,9
5,2
5,6
5,9
6.3
6,6
7
7,3
7,7
8
8,4
8,7
9,1
9.4
9,8
ЮЛ
I&5
2
0.9
1,4
1,9
2,3
2,8
3,3 .
3.7
4,2
4,7
5,1
5,6
6
6,5
7
7,4
• 7,9
8,4
8,8
93
9.8
10.2
10.7
11.2
11.6
12,1
12,6
13
13,5
И
2,5.
1
1.6
2,1
2,7
3,1
3.7
4,2
4,8
5,2
" 5,8
6,3
6,9
7.3
-7,9
8,4
9
9,4
10
10,5
11
11.5
12.1
12,6
13.1
13.6
14,2
14,7
15,2
1Ъ,7
Глубина
3
1,2
1,7
. 2,3
2,9
3,5
4.1
4,7
5,2
5,8
6,4
7
7,6
8,1
8,7
9,3
9,9
10,5
II
11,6
12.2
12,8
13.4
14
14,5
15,1
15,7
16,2
{6,9
17,4
3,5
1,3
2
2,6.
3,3
3,8
4,5
5,1
5.8
6,4
7,1
7,7
8,4
9
9,7
10,2
10.9
11,5
12,2
12.8
13,5
14.1
14,8
15.4
16
16,6
17.3
17,9
18.6
19,2
помещения (перпендикулярная к наружной стене), м
4
1,4
2,1
2.8
3.5
4,2
4,9
5,6
6,3
7.7
8.*
.9
9,8
.10,5
11,2
",9
12,6
13,3
13,9
14.7
15,4
16
16,7
17,4
18,1
18.8
19,5
20.2
20,9
4,5
1.5
2,2
2,9
3,6
4,4
5,1
5,8
6,5
7,3
8
8,7
9,4
10,2
10;9
И,б"
12,3
13,1
13,8
14.5
15,2
16
16,7
17,4
18,1
18.9
19.7
20,4
21,1
21,9
5
1,5
2,3
3
3.8
4.5
5,3
6
6,9
7,6
8.4
9,1
9,9
10,6
' 11,4
12,1
12,9
13,6
14,4
15,1
15,9
16.6
17,4
18,1
19
19,7
20,5
21,2
22
22,7
. 5,5
1.6
2,3
3,1
4
4.8
5.5
6,3
7,1
7,9
8.6
9,4
10,2
И.
11,7
12,6
13,4
14,2
14,9
15,7
16,5
17,3
18'
18,8
19,7
20,5
21,2
22
22,8
23,6
6
1,6
2.4
3.3
4,1
4,9
5,7
6,5
7,3
' 8.1 '
9
9,8
10,6
11,4
12,2
13
13.8
14,7
15,5
16,3
17,1
17,9
18.7
19,5
20,4
21,2
22
22,8
23,6
24,4
•
6,5
1,6
, 2,5
3.4
4,2
5
5,8
6,6
7,4
8,3
9,2
10
10,8
11,6
12.4
14.2
15
15,8
16,6
17.4
18.3
19,1
-20
20.8
21.6
22,4
23,3
24,1
25
7
1,7
2,6
3,4
4,3
5,1
5,9
6,7
7.6
8,5
9.3
10,2
11
11,9
12.8
13,6
14,4
15,2
16,2
17
17,8
18,7
19,5
20,4
21,3
22,1
22,9-
23,7
24,7
25,5
7,5
1.7
2,6
3,5
4,3
5,2
6
7
7,8
8,7
9.5
10.4
11,3
12,1
13
13,8
, 14,8
15,6
16,5
17,3
18,1
19,1
19,9
20,8
21,6
22,6
23,4
24.3
25,1
26,1
8
1.7
2,6
3,5
4,4
5,3
6,2
7,1
8
8,8
9,8
10,6
11,5
12,3
13,3
14,2
15
15,9
16,7
17,7
18,6
19,4
20,5
21,2
22,1
23
23,8
24,7
25,6
26,5
8,5
1,9
2.7
3,6
4.5
5,5
6,3
7,2
8.1
9,1
9,9
10,8
11,7
12,7
13,5
14,4
15,4
16,3
17.1
18
Ю
19.9
20,7
21,6
22.6
23.5
24,3
25,2
26,2
27,1
9
1,9
2,8
3,7
4,7
5,5
6,4
7,3
8,3
9,2
10,1
11
12
12,9
13,8
И,7
15,6
16,5.
17,4
18,4
19,3
20,2
21,2
22,1
23
23.8
24.8
25,7
26,6
27,6
9,5
1,9
2,8
3.7
4,7
5,6
6,5
7,4
8,4
9,4
10,4
11,3
12,1
13,1
14,1
15
16
17
17,8
18,7
1S.7
20.8
21,5
22,4
23,4
24,3
25,2
26,3
27,1
28,1
10
1,9
2.9
3,8
4.8
5,7
6,6
7,7
8.6
9,5
10,5
11,4
12,4
13,4
14,3
15,2
16.2
17,2
18,1
19,1
20
20,9
22
22,9
23.8
24.8
25,7
26.7
27,7
28,6

Таблица 2.10. Значения SF —g , Вт/К, неутепленных полов на грунте для угловых-помещений
Длина
более

протяженной
наружной
стены, м
1
1.5
2
2.5
3
3,5
4
4.5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
10,5
11
11,5
12
12,5
13
13,5
и
14,5
15
1
0,9
1,4
1,9
2,1
2,3
2,6
2,8
3
3,3
3.5
3,7
4
4,2
4,4
4,7
49 ■
5,1
5,3
5,6
5,8
6
6,3
6,5
6,7
7
7,2
7,4
7,7
7,9
1,5
2,4
2,8
3,1
3,5
3,8
4,2
4,5
4,9
5.2 ■
5,6
5,9
6,3
6,6
7
7,3
7,7
8
8,4
8,7
9.1
9,4
9,8
10,1
10,5
10,8
11,2
11,5
11,9
2
3,7
4,2
4,7
5,1
5,6
6
6,5
7
7.4
7,9
8,4
8,8
9,3
9,8
10,2
10,7
Н,2
11.6
12.1
12,6
13
13,5
14
14,4
14,9
15,4
15,8
2,5
4.8
5.2
5,8
6,3
6,9
7,3
7,9
8,4
9
9,4
10
10,5
11
11.5
12,1
12,6
13,1
13,6
14,2
14.7
15,2
15,7
16,3
16,7
17,3
17,8
3
5,8
6,4
7
7,6
8,1
8,7
9,3
9,9
10,5-
11
11.6
12,2
12.8
13,4
14
14,5
15,1
15,7
16,3
16,9
17,4
18
18,6
19,2
20
Длина менее протяженной наружной стень
3,5
7,1
7,7
8,4
9
9,7
10,3
11
11,5
12,2
12 8
13,5
14,1
14,8
15,4
16
16.6
17,3
18
18,6
19,2
19,9
20,5
21,2
21,7
4
8,4
9,1
9,8
10,5
П.2
11,9
12,6
13,3
14
14,7
15,4
16
16,7
17,4
18,1
18,8
19,5
20,2
20,9
21,6
22,3
23
23,7
4,5
9,8
10,6
11,3
12
12,7
13,5
14,2
14,9
15,6
16,4
17,1
17,8
18,5
19,3
20
20,7
21,4
22,2
22,9.
23,6
24,3
25,1
5
11,3
12,1
12,8
13,6
14,3
15,1
15,8
16,6
17,3
18,1
18,8
19,7
20,4
21,2
22
22,7
23,4
24,2
24,9
25,7
26,4
5,S
12,8
13,6
14,4
15,2
15,9
16.7
17,6
18,4
19,1
19.9
20,7
21,5
22,2
23
23,8
24,7
25,4
26,2
27
27,8
6
14,4
15,2
16
16,9
17,7
18,5
19,3
20,1
20,9
21,7
22.6
23,4
24,2
25
25,8
26,6
27,4
28,3
29
6,5
15,9
16,9
17,7
18,6
19.4
20,2
21,1
21,9
22.7
23,6
24,4
25,2
26,1
26,9
27,7
28,3
29,4
30,2
7
17,8
18,6
19.4
20,4
21,2
22
22,8
23,7
24,5
25,4
26,2
27,1
27,9
28,8
29,7
30,5
31,3
7,5
I
19,4
20.4
21.2
22,1
22,9
23,8
24,7
25 6
26,4
27,2
28,1
29
29,9
30,7
31,6
32,4
8
21,2
22,1
23
23,8
24,8
25,6
26,5
27,4
28,3
29,2
30
30,9
31,9
32,7
33,6
8,5
23
24
24,8
25,7
26,6
27,6
28,4
29,3
30,2
31,2
32
33
34
34.8
9
24,8
25,7
26,6
27,6
28,5
29,4
30,4
31,3
32.2
33,1
34
34,9
35,8
9,5
26,6
27,6
28,5
29,5
30,5
31,4
32,3
33,3
34,2
35,1
36,1
37
10
28,6
29,5
30,5
31,4
32,3
33,3
34,3
35,2
36,2
37,1
38Д

Таблица 2.11. Добавочные потери тепла ограждающими конструкциями
Помещения, здания
Ограждающие конструкции

Добавочные потери
тепла, %
к основным
1 Помещения в зданиях
любого назначения
2 Общественные здания при
наличии в помещении двух
илн более наружных стен
3. Здания любого назначения
Наружные вертикальные и наклонные
(вертикальная проекция) стены, дверн и световые
проемы, обращенные:
на север, восток, северо-восток и северо-
аапад
на юго-восток н запад
Наружные стены, дверн и окна
Наружные двери, не оборудованные
воздушными илн воздушно-тепловыми завесами,
прн N этажах в зданиях!
тройные с двумя тамбурами между ними
двойные с тамбуром менаду иМн
одинарные
10
5
5
SON
SOW
65Л/
Примечания. 1. При разработке типовых проектов добавочные потери тепла,
предусмотренные в п. 1, принимают в размере 8%. 2. Добавочные потери тепла через
наружные двери, определяемые по п. 3, не учитываются, если двери являются летними или
запасными.
Наиболее весомую часть добавочных потерь составляют потери на нагрев
наружного воздуха, инфильтрующегося через строительные конструкции
зданий. Инфильтрация наружного воздуха происходит за счет ветрового напора,
гравитационного напора н разрежения, создаваемого в здании при работе
систем вентиляции.
Разность, давлений воздуха на наружной наветренной и внутренней
поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяется по формуле
Др = 9,8 [(Я — ft) (yh — Vb) + 0,05vHf2 (cB — ca)k\ — (рв — рд), B.15)
где Н — высота здания от поверхности земли до верха карниза или шахты, м;
А — высота от поверхности землн до центра окон, дверей н наружных стен рас-
Таблица 2.12. Значения коэффициента k
Тип местности
А — открытые местности (степн, лесостепи, пустыни, откры>
тые побережья морей, озер, водохранилищ)
Б — города с окраинами, лесные массивы н тому подобные
местности, равномерно покрытые препятствиями высотой
более 10 м
Высота над
поверхностью землн, м
10
1
0,65
20
1,25
0,9
40
1,55
1.2
60
1,75
1,45
100
2,1
1,8
сматриваемого этажа, м; Vh и Vb — плотность наружного н внутреннего
воздуха, кг/м3; v — наибольшая нз средних скоростей ветра за январь по румбам
северного направления (С, СВ, СЗ), м/с, принимаемая по табл. 1.5, а для
типовых проектов — равной 5 м/с, в климатических подрайонах 1Б и 1Г — 8 м/с;
сн и с3 — аэродинамические коэффициенты для иаветрениой и заветренной
поверхностей, принимаемые согласно СНнП П-6-74 равными соответственно
0,8 н—0,6; k—коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в
зависимости от высоты здания н типа местности (табл. 2.12); рв — избыточное
(по сравнению с давлением на наружной заветренной поверхности здания)
давление воздуха, Па, в зданиях (помещениях), оборудованных системами венти-

ляции с механическим побуждением, воздушным отоплением или кондицнсн
ннрованнем воздуха, определяемое из условия-соблюдения равенства количеств
воздуха, поступающего в здания и удаляемого из них в результате ннфнльтра-
цин и эксфнльтрацнн через ограждающие конструкции; рд — изменение
давления воздуха в зданиях, Па, (со знаком «минус» — увеличение, со знаком
«плюс» — уменьшение), определяемое на основе расчета дебаланса по притоку
и вытяжке прн снстемах вентиляцни с механическнм побуждением, воздушного
отопления и кондиционирования
воздуха (со знаком «минус» рд
учитывается только прн обеспечении
постоянно действующего подпора);
определяется при tH — tHb.
О tO 20 JO 40 50 60 70 80 S0100 О
\. a OH*" k,
10 20 30 HO 50 60 70 60, SO i..
c (н-bln
a
Рис. 2.3. Номограммы для определения величин 9,8(Я — h)(yK — Yb°) (a) и
- " В частном случае, для зданий, оборудованных естественной вытяжной
вентиляцией, величина Др определяется выражением
Др = 9,8 [(Я - h) (vh - V5°) + 0,05т„1>2 (ch - c3) Щ, B.16)
где Y50 — плотность воздуха, кг/м3, при температуре 5Q С.
Количество воздуха, кг/(м2 • ч), поступающего в помещения через
ограждающие конструкции вследствие нх воздухопроницаемости, определяется по
следующим формулам:
ч_ для заполнения световых проемов (окон, балконных дверей)
Go == Др2/'/Яи; B.17)
для прочих ограждающих конструкций
G = Др/Яи,
B.18)
где RK — сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций,
м2 • ч • Па '3/кг — для заполнения световых проемов и мг • ч • Па/кг — для
прочих конструкций (см. табл. 1.21 и 1.22),

'" Расход тепла на нагрев наружного воздуха, ннфнльтрующегося через
ограждающие конструкции за счет ветрового и гравитацнонного напора, Вт,
.Определяется выражением а
' =5 0,278 [y4oGo (Fo -f- F6) + 2 /*KGFK] (*в — ^нБ), B.19)
где Ао и Лк — коэффициенты, учитывающие влияние встречного теплового
потока (для окон и балконных дверей с раздельными переплетами Ао ~ 0,8,
10 20 JO 40 50 60 70 80 90 MHjn
Рис. 2.4. Номограмма для определения
ifQ величины 0,05vHf2(cH — cs)k ■ 9,8.
со спаренными переплетами Ао = 1;
для других ограждающих конструкций
Ак = 0,6); Fo, F6> и Fк — расчетная
площадь, м2, соответственно окон,
балконных дверей и других ограждающих
конструкций.
Формула B.19) может быть
приведена к виду
R R_ KKFK) x
X(tB-tHh), B.20)
где kRO, kR6 и kRK — добавочные
коэффициенты теплопередачи
соответственно окон, балконных дверей и
прочих конструкций, Вт/(мг • К).
Добавочный коэффициент теплопередачи — это величина, численно равная
расходу тепла на нагрев наружного воздуха, ннфнльтрующегося через 1 м2
конструкции, при разности температур наружного и внутреннего воздуха 1° С.
. В частном случае, когда конструкции окон и балконных дверей одинаковы,
,25F6)
д R KFK] (tb - гнБ). B.21)
Для зданий, оборудованных естественной вытяжкой, значения слагаемых
9,8(#—Л)(ун—Т5о) и 0,05YHfa (^н — с3) k • 9,8 входящих в формулу B.16), нахо-
дятся7с помощью номограмм, представленных на рис. 2.3, а н 2.4, а значения
&д.о и Ад к — с помощью номограммы, представленной на рнс. 2.5. Для
выполнения расчетов по формуле B.15) могут быть использованы номограмма

(рис. 2.3, б) для <в = 18° С, а также номограммы, представленные на рис. 2.4
и 2.5.
Для жнлых комнат, кроме расхода тепла на нагрев воздуха, инфнльтрую-
щегося за счет ветрового и гравитационного напора, определяется расход тепла
на нагрев воздуха, инфильтрующегося вследствие естественной вытяжки, не
компенсируемой подогретым приточным воздухом:
103Fn (Ч - 'нА) = Fn ft,' - tHA), B.221
3600
10 10 30 Ш 50 60 70 SO SO
где 1 — удельная массовая
теплоемкость воздуха, кДж/
(кг-К); 1,2 — плотность
воздуха, кг/м3; 3 — нормативное
количество воздуха,
поступающего на 1 м2 жилой пло-
щадн, м8/(ч • м2); Fn —
площадь пола комнаты, м2; 2ид—
расчетная температура
наружного воздуха по
параметрам А, °С (см. табл. 1.5); tB —
внутренняя температура
комнаты, принимаемая по
СНнП Н-Л.1-71*.
При расчете добавочных
потерь тепла для жнлых
комнат жилых зданий в
соответствии с главой СНнП 11-33-75
принимается большая из
величин, вычисленных по
формулам B.21) и B.22). Однако
на практике (обычно для
однокомнатных квартир) может
Рнс. 2.5. Номограмма для
определения добавочных коэф-
фициентов
д о и k .
иметь место такой случай, когда расход тепла на нагрев воздуха, подлежащего
удалению нз квартиры в соответствии с количеством и типом санитарных
приборов, превышает суммарное значение как QHH*, определяемого по
формуле B.21), так и Qm, определенного по формуле B.22).
В этом случае во избежание недоучета теплопотерь в соответствии с
имеющимися рекомендациями [24] определяется расход тепла на нагрев ннфильт-
рующегося воздуха для каждого отапливаемого помещения в отдельности с
увязкой в пределах квартиры в следующем порядке.
1. Для каждой жилой комнаты определяется расход тепла на нагрев
воздуха, инфильтрующегося вследствие естественной вытяжкн, не компенсируемой
притоком, по формуле B.22).
2. Для каждого отапливаемого помещения вычисляется расход тепла на
нагрев воздуха, инфильтрующегося под воздействием ветровогр н
гравитационного напора, по формуле B.21).
3. Для каждой комнаты квартиры из двух величин Q™ и QHH* выбирается
большая, которая и входит в качестве слагаемого в суммарный расход тепла
2 <ЭКВ. Прн этом для кухонь учитывается только величина QHH*.
4. Для каждого отапливаемого помещения определяется расход тепла на
нагрев воздуха, удаляемого в соответствии с санитарными нормами согласнб

СНиП П-Л.1-71* из кухни, уборной и ванной из расчета пропорционального
распределения расхода тепла по всем отапливаемым помещениям квартиры по
формуле
Qc = 0.33Z, ft, - tBA) -IjL. B.23)
где L — объем удаляемого из квартиры воздуха, ма/ч; 2 Fn — суммарная
площадь всех отапливаемых помещений квартиры, м2; остальные обозначения такие
же, как и в формуле B.22).
Суммированием значений Qc для отдельных отапливаемых помещений
квартиры находится расход тепла в целом по квартире 2 Qc, Вт. ,
5. Вычисляются расчетные значения теплопотерь на нагрев поступающего
наружного воздуха для каждого отапливаемого помещения QB. Если 2QKn !>
^> 2QC, в качестве QB фигурируют величины, полученные в п. 3. Если 2~QKB <
< 2QC, для каждого отапливаемого помещения сравниваются величины Qc и
QHH*; для тех помещений, где Q""* > Qc, принимается QB = Q"H*; находится
сумма значений QB для тех помещений, где Q™*;^ Qo (^oQb). и сумма
произведений 2 0(£в — <нА) Fn для этих же помещений, после чего разность 2 Qc — 20QB
распределяется по оставшимся помещениям пропорционально произведению'
ft-Wn:
QB, = BQC - 20QE) 2g _., ^"■^д"',, )F , B.24)
где «'-^порядковый номер помещения с площадью Fni, м2, и расчетной
температурой внутреннего воздуха tel, °C.
При 20QB = 0 и соответственно 20 (^ — /нА) Fn = 0 формула B.24)
дает QBi = Qc?, где Qci определяется по формуле B.23).
При мало отличающихся значениях tBl вместо формулы B.24) можно
р
использовать приближенное соотношение Q , = BQC — 20QB) -^rs—"' ■„ ■
btn—■ £-orn
6. Для задымляемых лестничных клеток расход тепла на нагрев воздуха,
врывающегося через наружные входные двери, следует учитывать при расчете
основных теплопотерь путем введения надбавок, предусмотренных табл. 2.11.
Расход тепла на нагрев наружного, воздуха, инфильтрующегося через
Конструкции лестничных клеток, определяется аналогично п. 2.
7. Расход тепла на нагрев наружного воздуха, врывающегося через
двери, выходящие в открытые переходы к незадымляемым лестничным клеткам,
следует учитывать при расчёте основных теплопотерь путем введения
надбавок, предусмотренных табл. 2.11. При этом число этажей N принимается
равным числу этажей от верха здания до рассчитываемого этажа (для верхнего
этажа N = 1, для второго сверху — N = 2 и т. д.).
Для общественных зданий, оборудованных естественной вытяжкой,
расход тепла на нагрев наружного воздуха, инфильтрующегося в помещения
основного назначения, определяется по формуле B.21), а инфильтрующегося
й задымляемые лестничные клетки и через двери, выходящие в открытые
переходы к незадымляемым лестничным клеткам,— так же, как для жилых
зданий.
Общие потери тепла помещениями жилых зданий следует уменьшать
на величину бытовых тепловыделений, Вт, определяемую по формуле
QBB=-21Fa, П2.25
где Fn ■— площадь пола помещений, для которых предусматривается
установка нагревательных приборов, м2.

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОХЛАДИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
Поступление тепла в помещение определяется как сумма поступлений
тепла через непрозрачные и прозрачные наружные и внутренние ограждения
помещений, от искусственного освещения, оборудования и людей. Для выявления
максимальной (расчетной) нагрузки и времени, когда она имеет место,
необходим расчет тешюпоступлений с интервалом 1—2 ч.
2.2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА,
v ПОСТУПАЮЩЕГО ЧЕРЕЗ СВЕТОВЫЕ ПРОЕМЫ
Поступление тепла в помещения через световые проемы за счет солнечной
радиации зависит от их размеров и ориентации, солнечного азимута остекления
и высоты солнца для расчетного часа суток.
* Солнечный азимут остекления аг, град, определяется по формулам,
приведенным в табл. 2.13, в зависимости от азимута солнца Ас, град,— угла между
южным направлением и горизонтальной проекцией солнечного луча,
принимаемого по табл. 2.14, и азимута остекления световых проемов Ао, град,—
меньшего из углов между нормалью к плоскости остекления или проекцией этой
нормали на горизонтальную плоскость и южным направлением (Ао < 180е)
*■ Таблица

Ориентация
светового
проема
С
св
в
юв
ю
юз
3-
сз
для
2.13. Расчетные формулы для определения солнечного азимута
остекления (время — истинное солнечное)
■ Расчетные формулы «*
первой половины дня (до 12
часов включительно)
«г = Ис-Л,1
«r = Mc-^l
а = | А —А 1
«г = 1 Л- - Ао 1
<*т = \а'с-ао\ ■
аг — Ас + Ао
аг = 360 - (Лс+ Aj
аг = збо-ис + ^0,
для второй половины дня
(после 12 часов)
а =\А —А |
аг=360 — <АС + А()
а = 360 (А + Ал
°т = Ас + ^о
аг=\Ас-Ао\
аг = 1 Ас — Ло |
аг=|Лс-Ло|
. «г = 1 ^с - Ао 1
Истинное солнечное время т определяется по приближенной формуле
т = тП + 0,067 (Яг — \Щ, B.26)
где тп — поясное время, связанное с действительным временем тд соотношением
тп = тд — 6 — 4 + N, учитывающим перевод стрелок часов с 1 апреля^
%т — географическая долгота места строительства, град; N — номер пояс?
времени; в — разница между действительным местным временем и
московским, ч.
Высота солнца ав, град,— угол между направлением солнечного луча и
его проекцией на горизонтальную плоскость (см. табл. 2.14).
Количество тепла, Вт, поступающего в помещения через световые
проемы за счет солнечной радиации н разности температур наружного и
внутреннего воздуха,

— F*
B.27)
где q' и q" — количество тепла, поступающего в июле через одинарное остекле-
дие световых проемов, Вт/м2; Fo = Fo + Fo — площадь светового проема,
определяемая по его наименьшим размерам (в свету), м2; Fo и Fo — площади
светового проема, соответственно облучаемые'и не облучаемые прямой
солнечной радиацией, м2; рс 3 — коэффициент теплопропускания солнцезащитных
устройств (см. табл. 1.20); Ro — сопротивление теплопередаче заполнений
световых проемов, м2 • К/Вт (см. табл. 1.8); tH и tB — расчетная температура
наружного и внутреннего воздуха, СС; k0 — коэффициент, зависящий от типа
остекления и принимаемый равным 1,0; 0,9; 0,8 соответственно при одинарном,
двойном и тройном остеклении и 0,7 при остеклении стеклоблоками и
стеклопрофилитом; ka — коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла
внутренними ограждающими 'конструкциями помещения.
Таблица 2.14. Высота ав и азимут Ас солнца на различных широтах в июле, град
' Истинное
солнечное
время
до
полудня
2—3
S-4
4—5
5—6
ё-7
7—8
г-8-9
9-10
10—11
11—12
12 —га
день
-•■ часы
после

полудня
21—22
20—21'
19—20
18-19
17—18
16—17
15—16
14-15
13-14
12—13
>л-
36
эс.
ш.
6
18
30
42
54
65
73
74
111
104
94
86
75
56
24
0
40° с
ш.
8
19
29
41
52
62
69
70
111
104
93
82
69
49
20
0
44
эс.
ш.
9
19
29
40
50
59
65
66
111
100
90
78-
65
45
18
0
ASf
1
10
20
30
40
49
56
61
62
с.
is.
у
•х
110
99
87
76
60
40
16
0
52е
с.
ш.
3
12
21
30
38
47
54
58
58
о
•х
119
109
97
85
72
56
36
13
0
56е
с.
ш.
, 5
13
21
29
37
45
51
54
54
о
120
108
95
82
69
53
33
12
0
60
с.
ш.
«f.
1
7.
14
21
28
36
43
48
50
50
о
130
120
107
94
81
67
50.
31
И
0
64
1 с.'
ш.
ея
3
9
15
21
27
34
40
44
46
46
131
119
106
92
79
64
49
29
10
0
68<
с.
ш.
sffl
4
6
10
16
21
27
32"
37
40
42
42
^
145
131
118
104
91
77
61
45
28
9-
0
,M При наличии средств солнцезащиты в помещении или межстекольном
пространстве k& = 1, при их отсутствии и отсутствии наружных средств
солнцезащиты световых проемов
- F2m2 + /y"s + 0.5/yn4 + l,5Fsm6
F 4- F 4- F 4- F --U F, ' [4.Л5)
_
а при наличии наружных средств солнцезащиты световых проемов
Fvm,_ -f- Fятя +
Fьть
B.29)
где Fx, Fz, F3, Fit F6 — площади соответственно трех внутренних стен,
потолка и пола помещения, м2; тъ т2, щ, т4, щ — коэффициенты, учитывающие
аккумуляцию тепла соответственно тремя внутренними стенами, потолком и
полом помещения и принимаемые в зависимости от материала ограждающей
конструкции и ее толщины (табл. 2.15). При этом в многослойной ограждающей
конструкции учитывается только основной слой, ближайший к облучаемой
поверхности; расчетная толщина стен и перегородок, разделяющих два смежных
нагреваемых солнцем помещения, принимается равной половине их
фактической толщины, а если одно из .смежных помещений нагревается солнцем, а дру;
гое нет — то их фактической толщине. . . .

Таблица 2 15. Значения коэффициента т для различных внутренних
ограждающих конструкций
Материал
ограждающей конструкции
Бетой, железобетон,
естественные камни
Кирпичная кладка,
легкие бетоны
Гипсовые материалы
Древесные материалы
Тепло- и
звукоизоляционные материалы,
пористые пластмассы
н полимеры

Расчетная
толщина,
мм
35
50
100
150
280
>400
60
130
190
»260
50
25
>50

Коэффициент

теплопроводности
Я, Вт/(мх
ХК)
1.05—1,74
0,7—0,93
0,23—0,47
0,23-0,29
0,06-0,12

Коэффициент тем-
пературо-
проводио-
сти а • 10',
М2/С
5,6—8,3
3,3-5,3
3,2—3,3
1,4-1,9
2,8—4,2
Значения т при
продолжительности периода
поступления прямой солнечной
радиации на фасад здания, ч
12
0,78
0,7
0,6
0,53
0.45
0,42
0,74
0,6
0,58
0,55
0,88
0,84
1
10
0,71
0,64
0,53
0,48
0,41
0,4
0,65
0,55
0,53
0,5
0,84
0,81
0,99
8
0,64
0,55
0,45
0,42
0,36
0,35
0,57
0,49
0,47
0,45
0,79
0,75
0,98
6
0,54
0.45
0,38
0,36
0,31
0,3
0,49
0,43
0,42
0,41
0,72
0,69
0,95
Для случая, когда световой проем ориентирован на Ю, ЮЗ и 3,.значения
т, приведенные в табл. 2.15, следует умножать на 1,2.
■ При проектировании вентиляции, в том числе с испарительным
(адиабатическим) охлаждением воздуха, величину -^—— Fo в формуле B.27)
учитывать в расчете не следует.
Для вертикального остекления световых проемов
Я' = (Яв п + Яв р) Ma. B-30)
<?" = я'в р^г' ■ . B.31)
Для горизонтального остекления световых проемов
9' = (?г.п + 9г.Р)^- B-32)
Для наклонного остекления еветовых проемов с углом между плоскостью
наклонного остекления и горизонтальной плоскостью у, град, при От < 90е
Я' = for.А + «в. А + <7r.p) *А: B-33)
при аг S* 90е и ав > Y
Я' = for.n К ~ ?в.п^ + 9г.р) КК B-34)
при otr ;> 90е и (Хв < у и для горизонтального остекления
г. B.35)
В формулах B.30) — B.35) qB п и qBp — поступление тепла соответственно
от прямой и рассеянной солнечной радиации через одинарное вертикальное
остекление светового проема в июле, Вт/м2 (табл. 2.16); qrn и qrp.— тоже,
через одинарное горизонтальное остекление (см. табл. 2.16); k^ —
коэффициент, учитывающий затенение остекления световых проемов переплетами и
загрязнение атмосферы (табл. 2.17); k2 — коэффициент, учитывающий загрязне-

Таблица 2.16. Поступление тепла, Вт м3, от прямой н рассеянной
солнечной радиации в июле через вертикальное и горизонтальное
одинарное остекление световых проемов со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм
.


графическая
1ди
рота
объекта


ительства,
°с. ш.
36
40
44
48
52
Б6
60
Истинное
солнечное
время
часы
до
полудня
5-6
6—7
7—8
8—9
9—10
10-11
11-12
5—6
6—7
7—8
8—9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7—8
8—9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7-8
8—9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7-8
8—9
9-10
10—11
11-12
4—5
5-6
6—7
7—8
8—9
9-10
10-11
11—12
3—4
4—5
часы
после

полудня
18—19
17—18
16—17
15—16
14—15
13-14
12—13
18—19
17—18
16-17
15—16
14—15
13—14
12—13
18—19
17—18
16—17
15—16
14-15
13—14
12—13
18—19
17—18
16—17
15—16
14-15
13—14
12—13
18—19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
19—20
18—19
17—18
16—17
15—16
14^-15
13-14
12—13
20—21
19—20
Ориентация вертикальиого светового проема до
полудня
С
СВ
В
ЮВ
Ю
ЮЗ
3
СЗ
Ориентация вертикального светового проема
после полудня
С
69/36
55/71
27/81
71
64
62
60
71/31
51/71
76/78
64
62
60
84/38
42/70
71
64
60
59
93/45
35/69
70
64
60
59
102/55
26/69
71
67
63
60
59
88/19
104/56
17/66
65
62
58
57
56
40/7
112/28
СЗ
117/36
334/91
369/114
274/104
149 80
38/71
67
170/47
350/97
345/114
258/104
116/80
6/71
67
222/53
369/98
357/110
256/101
84/80
71
67
256/60
385/98
349/107
222/99
60/81
71
67
301/69
391/98
34/106
197/97
42/79
69
65
165/33
344/74
401/93
340/98
174/87
26/71
62
59
63/9
272/40
3
116/24
348/109
435/134
419/123
345/99
186/85
33/76
214/47
419/112
493/133
471/121
363/99
191/81
35/73
292/58 "
452/112
509/130
490/121
371/100
193/80
37/72
327/65
472/114
542/129
497/121
372/100
193/81
37/72
371/73
497/119
545/129
498/123
374/100
193/84
37/72
227/27
423/74.
523/115
547/122
504/114
378/91
193/76
37/67
95/7
291/37
ЮЗ
24/28
156/86
273/109
307/108
298/91
230/83
119/74
50/35
183/86
302/109
354/108
342/95
274/83
172/77
72/40
209/86
333/109
398/108
387/101
305/86
214/79
95/45
237/87
363/109
427/112
419/107
352/94
251/84
116/52
272/91
398/110
448/114
429/110
363/98
231/86
17/20
140/57
287/90
424/105
479/108
479/102
427/92
330/79
58/14
Ю
16
52
71
77
35/78
87/78
110/78
20
55
71
60/78
150/79
222/81
257/81
23
55
71
66/79
162/81
245/84
288/85
27
55
3/73
80/81
186/86
271/87
317/88
31
59
13/76
94/85
206/87
299/90
344/91
12
35
58
22/74
128/85
245/88
347/91
398/92
16
ЮВ
16
36
56
60
63 .
65
3/69
20
42
56
60
63
67
45/72
22
44
55
60
63
67
73/77
26
43
53
60
65
7/70
106/78
28
43 •
55
63
67
14/72
150/78
13
28
42
53
64
67
21/72
176/76
Л
В
21
44
55
60
62
62
67
21
44
55
60
62
62
65
22
44
55
59
60
60
65
24
44
53
58
58
60
65
28
44
53
57
59
60
65
13
30
43
48
55
56
58
63
14
СВ
19
47
56
60
62
65
65
22
47
57
60
62
65
65
23
S3
55
60
62
64
65
26
44
53
59
62
64
65
28
44
53
58
60
62
63
12
30
44
53
56
57
58
58
14
Гори-
зои-
таль-
ный

световой
проем
13/31
100/62
242/78
470/87
554/100
672/101
716/104
20/31
114/62
271/78
431/87
558/93
651/100
692/104
31/36
. 126/62
283/88
431/83
543/93
629/98
668/98
37/42
145/62
285/73
420/83
519/93
601/95
643/98
57/42
158/62
2 1/74
419/83
508/87.
585/93
630/98
33/20
76/42
169/57
287/71
40 /78
493/87
566/91
606/93
49/23

Продолжение табл. 2.1$


графическая
[широ-
тз
объекта


ительства,
"с. ш.
-
60
.64
ч
68
Истинное '
солнечное
время
часы
до
полудня
5—6
6-7
7-8
8—9
9—10
10-11
11—12
3-4
4-5
5-6
6—7
7—8
8—9
9—10
10-11
11—12
2-3
3-4
4—5
5-6
6—7
7-8
8-9
9—10
10-11
11—12
часы
после

полудня
18-19
17—18
16-17
15—16
14—15
13—14
12—13
20-21
19—20
18—19
17—18
16—17
15-16
14—15
43-14
12-13
21—22
20—21
19-20
18-19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
Ориентация вертикальногс
С
СВ
светового проема
до полудня
в
JOB
Ориентация вертикальногс
С
107/51
15/59
57
55
51
61
50
70/19
158/38
109/52
12/55
52
51
49
48
48 ,
63/17
112/28
128/44
113/52
9/55
&1
51
48
48
48
СЗ
387/71
404/86
331/83
147/77
19/62
55
55
126/23
330/51
429/74
408/82
316/82
133/73
12/58
51
51
145/16
281/33
409/Б8
475/78
412/83
297/83
136/74
5/57
51
51
Ю
ЮЗ
3
светового проема
после полудня
3
448/78
542/107
556/НО
509/99
378/77
193/65
37/60
121/19
307/51
471/83
558/105
576/106
519/95
379/74
193/62
37/57
144/12
258/35
384/65
504/95
584/106
588/106
531/98
394/74
193/62
37/57
ЮЗ
152/58
313/85
441/97
501/98'
501/92
452/84
• 363/74
35/12
97/38
: 208/62
•362/85
483/95
543/95
■ 544/91
488/83
395/74
28/9
70/19
135/42
245/66
386/88
499/99
578/99
583/91
531/85
442/74
Ю
36
53
37/70
166/81
287/86
384/91
449/91
12
21
36
52
57/69
194/79
331/85
435/90
495/90
8
19
23
38
7/55
79/69
231/102
369/83
453/90
523/90
ЮВ
28
40
49
60
65
70/69
215/71
9
19
28
38 ■
47
58
64
116/67
256/70
6
12
17
28
38
47
58
65
174/65
302/71
В
30
40
45
50
51
53
56
9
21
31
37
42
47
48
49
51
7
9
19
17
42
47
48
49
51
СЗ
СВ
33
43
50
52
53
53
53
10
.22
35
44
48
50
.50
51
51
8
14
20
38
44
48
49
49
50
51

Горизонт
таль-.
ный
светбн
ВОЯ
проем
92/42
178/57
284/65
391/67
466/78
534/80
578/78
34/15
63/30
105/42
187/57
286/62
386/62
443/72
■507/67
544/68
29/15
59/31
83/3?
134/47
198/57
283/62
376/62
440/67
483/67
520/67 '
Примечание. В числителе приведены значения прямой радиации, в
теле — рассеянной; отдельной цифрой дано значение рассеянной радиации.
Таблица 2.17. Значения коэффициента
Заполнение светового проема
Остекление одннариое Сез-переплетов,
заполнение проема стеклоблоками или
стеклопрофилитом
Остекление двойное без переплетов
Остекление в металлических переплетах:
одинарных
двойных
Остекление в деревянных переплетах)
Одинарных
двойных

Незагрязненная
атмосфера.
Для
световых
проемов,

облучаемых в
расчетный
чае
солнцем или

находящихся в
тени
0,9
0.8
0,72
0,65 .
0,6
К
Загрязненная атмосфера
промышленных районов ■ при " рас»
положении объекта строн-
. тельства на широте, °с. ш.
36—40
44—68
Для световых
проемов,
облучаемых в
расчетный
час солнцем
0,7
6,63
0,66
0,51
0,46
0,42
0,75
6,68
0,6
0.54
9,48
0,45
36-40
44—68
Для световых
проемов, ий-
ходящихся в
расчетный
час в теии
■ 1,6 .
1,45
1,28
1.15
1,04
0,96
1,75
1,58
1.4
1,26
1,14
1,08

ние стекла (табл. 2.18); kgnkt—коэффициенты, учитывающие поступление
тепла через наклонное остекление световых прремов (табл. 2.19).
При расчете систем вентиляции с механическим и естественным
побуждением, а также систем вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаждением
приточного воздуха и систем кондиционирования воздуха для определения
Таблица 2.18. Значения коэффициента
"Содержание в воздушной
' среде помещения частиц
пыли, дыма или копоти,
мг/м*
• Степень загрязнения
остекления
-Значительное
Умеренное
Незначительное
Чистое стекло
Значение *
при
80° < v *S 90°
0,85
0,9
0,95
1
0°
2
при
5 V.«80°
0,75 . "
0,80
0,85
0 95
10 и более
От 5 до 10
Не более 6
Таблица 2,19. Значения коэффициентов ft, и k
v, град
0
5
10
15
20
К-
1
1
0,99
0,97
0,94
К
0
0,09
0,17
0,26
0,34
V, град
25
30
40
50
К
0,91
0,87
0,77
0,64
К
0,42
0,5
0,64
0,77
V. град
60
70
80
90
К
0,5
0,34
0,17
0
0,87
Ю.94
0,98

поступлений тепла в помещения принимаются значения суммарной или
рассеянной радиации, приведенные в табл. 2.16, за те, часы, в течение которых
предусматривается занятость помещений людьми. При наличии световых
проемов в противоположных стенах помещения определяется суммарное
поступление тепла за период эксплуатации помещения. >.
Для помещений, имеющих световые проемы в стенах, которые
расположены под углом 90е друг к другу, составляется график (таблица) почасовых
поступлений тепла по ходу солнца за период занятости помещений людьми,
начиная с часа, предшествующего началу этого периода.
При наличии затеняющих строительных конструкций (ребер, козырьков и
т.- п.) для затененной плошади светового проема учитывается поступление
тепла только от рассеянной радиации. Величина затененной площади светового
проема FOT, м2, определяется графическим способом согласно СНи11 Н-33-75
или для вертикальных световых проемов, в которых вынос ребра а не
превышает выноса козырька Ъ, вычисляется по формуле
tg<xBtgar
cos ar
fibtgar — 0,5(а2 + Ьа)
cos otr
AB + АПВП, B.36)
где A — расстояние от плоскости боковой затеняющей конструкции (ребра)
до противоположного конца светового проема, м; В — расстояние от
нижней плоскости козырька до противоположного конца светового проема,
и; о и t — вынос соответственно ребра и козырька относительно плоскости
остекления (Ь :> «). м; мв — высота солнца, град; а,. — солнечный азимут
остекления, град; Ап я В^ — размер светового проема соответственно по
горизонтали и вертикали, м/

2.2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА,
ПОСТУПАЮЩЕГО ЧЕРЕЗ ПОКРЫТИЕ И СТЕНОВЫЕ ОГРАЖДЕНИЯ
Поступление тепла в помещения в теплый период года через покрытия
зданий определяется по формуле
0=
- 'в)
F.
B.37)
где Ro — сопротивление теплопередаче покрытия, м2 • К/Вт, определяемое по
формуле A.5); tu — среднемесячная температура наружного воздуха за июль,
°С, принимаемая согласно СНиП II-A.6-72; RK—термическое сопротивлеиие при
теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия,
м2 • К/Вт, определяемое по формуле A.6); р — коэффициент поглощения
солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия"(см. табл. 1.18);
/ср — среднесуточная суммарная (прямая и рассеянная) солнечная радиация,
падающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2 (см. табл. 1.19); <в —
расчетная температура внутреннего воздуха, СС; Р — коэффициент для определения
гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы
суток (табл. 2.20); k — коэффициент, принимаемый для покрытий с
вентилируемыми воздушными прослойками 0,6 и для всех других покрытий— 1; А,. —
амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих
конструкций, °С, определяемая по формуле A.43); RB — термическое
сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом"
помещения, м2 • К/Вт, имеющее те же значения, что и в формуле A.5); F —
площадь покрытия, м2.
Время до
и после

максимума
поступления
тепла, ч
0
1
2
3
Т
Р
1
0,97
0,87
0.71
а б л и ц а 2.20. Значения коэффициента Р
Время до
и после

максимума
поступления
тепла, ч
4
5
6
р
0,5
0,26
0
Время до
и после

максимума
поступления
тепла, ч
7
8
9
р
—0,26
—0,5
—0,71
Время до
и после

максимума
поступления
тепла, ч
10
11
•12
О
Р
—0,87
—0,97
j
Время поступления в помещение максимума тепла через покрытие, начиная
от полуночи, определяется по формуле
2=16 — 0,067Яг + 6 + 2.7D, ' B.38)
где Кг — то же, что и в формуле B.26); 6 — разница между действительным
местным временем и московским, ч; D—тепловая инерция покрытия,
определяемая по формуле A.2).
Количество тепла, Вт, поступающего в помещения через стены, как
правило, не учитывается. При необходимости [1] его можно определить по формуле
где Ro — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции,
определяемое по формуле A.5) при RB = 0,143 м2 • К/Вт и /?„ = 0,043 м2 • К/Вт;
F —■ площадь стены, м2; Afx и Д<2 — эквивалентные разности температур,

определяемые по следующим формулам:
B.40)
B.41)
где ^ — расчетная летняя температура наружного воздуха, °С,
принимаемая по параметрам Б; tB — расчетная температура внутреннего
воздуха, СС; Af — амплитуда суточных колебаний температуры, СС;
принимаемая по СНиП П-А.6-72 (меньшая из среднесуточных амплитуд за июль и
август); Аи Б — коэффициенты, принимаемые по табл. 2.21 в зависимости от
массы 1 м2 стенового ограждения; ДЛ, и Д<4 — исходные эквивалентные расчетные
разности температур, СС, соответственно для затененных и облучаемых солнцем
стен (табл.-2.22); II1О— отношение максимального напряжения солнечной
радиации на вертикальную плоскость для заданных широты и ориентации к
максимальному напряжению, солнечной радиации для 40° с. ш. (табл. 2.23).
Масса 1 м
До 35
36-270
Более 270
Таблица 2.21.
г стенового ограждения
Значения коэффициентов А и
, кг
А
0
0,25
0,5
Б
Б
0
5,5
2,75
Для синих (не темных), зеленых, светло-красных, светло-коричневых,
неокрашенных деревянных стен и стен цвета натурального бетона в качестве
исходной эквивалентной расчетной разности температур рекомендуется
принимать среднеарифметическое значение А<4 для светлых и темных стен.
2.2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧИХ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ
Поступления тепла из смежных помещений, имеющих собственные избытки
тепла, определяются по формуле
У- ^ t, B.42)
где tc — температура воздуха в смежном помещении, СС, определяемая
расчетом или по соответствующим главам СНиП; tn — температура в
кондиционируемом помещении, СС; Ro — сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции, разделяющей помещения, м2 • К/Вт; F — площадь ограждающей
конструкции, м2.
Если смежные помещения не имеют собственных избытков тепла и слабо
вентилируются,
Q=J]LRVLmF' <2-43>
где tK — расчетная температура наружного воздуха для теплого периода,
принимаемая по параметрам Б, СС; т — понижающий коэффициент, равный:
0,75 —■ для междуэтажного перекрытия, отделяющего кондиционируемое
помещение от верхнего этажа здания, если верхний этаж находится
непосредственно под кровлей или чердачным покрытием; 0,5—для всех ограждений,
кроме полов, расположенных над первым этажом здания, над подвалом или на
грунте; 0,25— для полов, расположенных над первым этажом здания; 0 — для

Таблица 2.22. Исходная эквивалентная расчетная разность температур
Вид стенового ограждения
Кирпичная стена толщиной
200 мм и массой 360 кг/м8
То же, 300 мм и 540 кг/м8
Бетонная или каменная стена
толщиной 200 мм и массой
500 кг/м*
То же, 300 мм и 750 кг/м*
Кирпичная стена толщиной
200 мм и массой 360 кг/м*
То же, 300 мм и 540 кг/м»
-
Бетбнная или каменная стена
толщиной 200 мм и массой
500 кг/мЕ
То же, 300 мм и 750 кг/ме
-
Ориентация
стены
Любая
я
СВ
в
ЮВ
ю
юз
3
с
св
в
юв
ю
юз
з
сз
с
св
в
юв
ю
юз .
3
сз
с
Св
в
юв
ю
юз
3
Сз
• с
Примечание. В числителе псивелеш
Часы суток
8
0/0
2,2/2.2
0/0
0/0
1,1/1,1
4,4/3,3
4,4/2,2
2,2/1.1
4,4/2,2
4,4/2,2
1,1/1,1
0/0
4,4/3,3
6,7/4,4
5,6/3,3
" 4.4/3.3
5,6/3,3
6,7/4,4
4,4/3,3
2,2/2.2
2,2/1.1
3,3/2,2
3.3/1,1
1,1/0,6
3,3/1.1
3,3/2,2
2.2/1,1
0/0
3,3/2.2
Б.6/3.3
4,4/2,2
3,3/2,2
4,4/2,2
6,6/3,3
3,3/2,2
0/0
j ланиые лля
10
12
Разность температур At
0/0
1,1/1,1
0/0
о/о
0/0
1,1/1,1
0/0
- о/о
Разность температур Д<,
1,1/1.1
4.4/3,3
3.3/3,3
2,2/1,1
3,3/2.2
3,3/2,2
'№
4,4/3.3
6.7/4 4
5,6/3,3
4.4/3,3
5.6/3,3
6.7/4,4
4,4/3,3
1,1/1,1
2,2/0
7,8/4,4
3,3/2,2
1,1/0,6
2,2/1,1
3,2/2,2
2,2/0
0/0
3,3/1,1
4,4/3,3
4.4/2,2
2,2/1,1
4.4/2,2
4.4/3.3
3,3/1,1
0/0
5.6/1,1
7.8/4,4
3.3/2,2
2,2/1,1
3,3/2,2
3,3/2,2
1,1/1,1
0/0
4,4/2,2
6,7/4.4
5,6/3,3
3,3/2,2
5,6/3,3
6,7/4,4
4,4/2.2
1.1/1.1
8,9/4,4
13.3/6.7
8,9/5,6
2,2/0,6
3,3/1,1
4,4/2.2
2.2/1,1
0/0
3,3/1.1
5,6/3,3
3,3/2,2
2,2/1,1
3.3/2,2
4,4/3,3
3,3/2,1
0/0
темных, в знаменателе —
полов, расположенных на грунте или над подвалом; 1 — если смежное
помещение не имеет собственных избытков тепла и усиленно вентилируется.
Поступление тепла и влаги от находящихся в помещении взрослых мужчин
характеризуется данными, приведенными в табл. 2.24. Взрослые женщины
выделяют 85%, а дети — 75% тепла и влаги, поступающих от взрослого
мужчины,
' Количество тепла, поступающего от искусственного освещения,
определяется по фактической или проектной мощности освещения.
Количество тепла, поступающего в помещение от отдельного
электродвигателя, в том случае, когда принудительное охлаждение С отводом тепла за
пределы помещения отсутствует, а энергия, сообщаемая рабочему телу (воде,
воздуху), отводится за пределы помещения, определяется по формуле
Q=lO8Nyk, ' B.44)
где Л/у — установочная (номинальная) мощность электродвигателя, ,кВт;
k — коэффициент, принимаемый равным 0,25—0,4. • ■ - "• - ■ ■ ■

для наружных
Sap солнечному
14
стен зданий,
времени
16
расположенных на
18
40° с. ш. [1]
20
22
24
для затененных стен
0/0
Ы/1,1
1,1/1.1
0/0
1,1/1,1
1,1/1,1
2,2/2,2
1,1/1,1
для облучаемых солнцем стен
8,9/4,4
10/5,6
7,8/5,6
2,2/1,1
4,4/2,2
. 4,4/3,3
2,2/1,1
0/0
4,4/2,2
5,6/3,3
5,6/3,3
3,3/2,2
5,6/3,3
S.6/3.3
4,4/2,2
1,1/1,1
7,8/4,4
13,3/6,7
10/6,7
6,7/3,3
4,4/2,2
4,4/3,3
2,2/2,2
1,1/1,1
7,8/4,4
10/5,6
7,8/4,4
2.2/1,1
3,3/2,2
5,6/3,3
3,3/2,2
■0/0
для светлых стен.
7,8 4,4
10/8 6
10/6,7
5,6/3,3
5,6/3,3
5,6/3,3
3,3/2,2
1.1/1,1
5.6/2,2
6.7/4,4
5,6/3,3
3,3/2,2
5,6/3,3.
5 6/3,3
4,4 2,2
1,1/1,1
5,6/3,3
10/5,6
10/6,7
8 9 6,7
7 8/5 6
6,7/4,4
3,3/3,3
2 2/2,2
7,8/4,4
10/6,7
8 9 5,6
5,6/3,3
4 4/3,3
5 6/3,3
3 3/2,2
1,1/1.1
3,3/3,3 ■
1,1/1,1
3,3/3,3
2,2/2,2
5,6/3,3
7,8/4,4
8,9/6,7 .
8,9/5,6
6,7/4,4
7,8/4,4
4,4/3,3
3,3/3,3
6.7/3,3
7,8/5,6
6,7/4,4
4,4/2,2
5,6/4,4
5,6/3,3
4,4/2,2
1 1,1/1,1
6,7/4,4
7,8/5,6
7,8/6,7
10/6,7
12,2/8,9
11,1/7,8
6,7/5,6
3,3/3,3
5,6/4,4
8,9/5,6
8.9/5,6
7,8/5,6
5,6/4,4
6,7/4,4
4,4/3,3
'2,2/2,2
4,4/4,4
1,1/М
4,4/4,4 .
3,3/3,3
5,6/4,4
7,8/5,6
6,7/5,6
8,9/6,3
11,1/6,7
11,1/8,9
5,6/4,4
4,4/4,4
6,7/3,3
7,8/5,6
7,8/5,6
5,6/3,3
5,6/4,4
5,6/3,3
4.4/.33
1,1/1,1
6,7/5,6
7,8/5,6
6,7/5,6
7,8/6,7
13,3/8,9
15,6/10
11,1/7,8
4,4/4,4
5,6/4,4
6,7/5,6
7,8/5,6
8.9/6.7
10/7,8
8,9/6,6
5,6/4.4
3,3/3,3
4,4/4,4
2,2/2,2
3,3/3,3
4,4/4,4
5,6/5,6
7,8/5,6
' 6,7/5,6
6,7/5,6
13,3/8,9
13,3/8,9
8,8/7,8
4,4/4,4
5,6/3,3
7,8/4,4
7,8/5,6
6,7/4,4
6,7/4,4
6,7/4,4
5,6/3,3
2,2/2,2
5,6/4,4
6,7/5,6
6,7/5,6
5,6/4,4
12,2/8,9
14,4/10
12,2/8,9
3,3/3,3
6,7/5,6
7,8/5,6
6.7/5,6
- 7,8/5,6
Н.1/7,8
13.3/7,8
10/6,7
4,4/4,4
3,3/3,3
3,3/3,3
2,2/2,2
3,3/3,3
5,6/4,4
6,7/5,6
6,7/5,6
5,6/4,4
11,1/7,8
13,3/8,9
10/7,8
3,3/3,3
5,6/3,3
7,8/4,4
6,7/4,4
6,7/4,4
7,8/5,6
■ 8,9/5,6
5,6/3,3
3,3/3,3
4,4/3,3
5,6/4,4
5,6/4,4
4,4/3,3
5,6/4,4
7,8/5,6
4,4/3,3
2,2/2,2
5,6/4,4
7,8/5,6
6,7/5,6
5,6/4,4
10/6,7
12,2/7,8
11,1/7,8
3,3/3,3
Теплопередача от нагретых поверхностей [1] находится из выражения
ди = *"°в ~tb F< B.45)
^?
где tnoB и <Б — температура соответственно нагретой поверхности и воздуха в
помещении, СС; F — площадь нагретой поверхности, м2; R — сопротивление
теплоотдаче от нагретой поверхности к воздуху помещения, м2 • К/Вт.
Для воздуховодов, зонтов и т. п.
гг— /О Л£±\
R = 0,086/V^t); B-46)
1для поверхности нагретой воды
# = 0,245/A,4 + 1)), B.47)
где v — скорость движения воздуха, м/с.
i_ Поступление тепла за счет инфильтрации наружного воздуха в теплый
период года учитывается в том случае, когда подпор, создаваемый в помещен


Географическая широта.
"с. ш.
24
28
32
36
40
44
48
52
56
60
64
Ю
0.3
0,33
' 0,6
0,8
1
1.23
1,4
1,65
1,88
2,1
2,3
Таблица 2.23.
3 н Б
0,98
0.98
- 0,99
0,99
.01
,02
,03
.05
,08
,12
Отношение 1/10-
Ориентация стен
ЮЗ и ЮВ
0,8
0.9
0,93
0,98
1
1,05
1,11
1,17
1,23
1,23
1,34
■
СЗ и СВ
1,01
1,01
1
1
1
1
,03
,06
,11 •
с
1,12
1,06
1
• 1
1
1,03
1,05
1,11
1,29
1,44
1,58
Таблица 2.24. Количество тепла, Вт, и влаги, г/ч, выделяемых
взрослым мужчиной
Физическая
нагрузка
*
Покой
«
Легкая работа
Работа средней
тяжести
Тяжелая работа
Вид тепло- и влаго-
выделений
Тепло явное
» скрытое
» полное ■
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Температура воздуха в помещении,
10
140
23
163
30
161
29
180
40
163
52
215 .
70
198
93
291
135
15
116
29
145
40
122
35
157
55
134
76
210
ПО
163
128
291
185
20
87
29
116
40
99
52
151
75
105
99
204
140
128
163
291
240
25
58
35
93
50
64
81
145
115
70
128
198
185
93
198
291
295
30
41
52
93
75
' 41
10
145
150
41
1Б7
198
230
53
238
291
355
°С
35
12
81
93
115
6
139
145
200
6
192
198
280
12
279
291
415
нии, меньше необходимого для воспрепятствования инфильтрации, и
определяется по формуле
(Л, - /в).
B.48)
где S — площадь оконных проемов, м2; vs — расчетная скорость ветра для
теплого периода года, м/с (см. табл. 1.5); Ra — сопротивление воздухопроница-
нию, м2 • ч • Па2/з/кг (см. табл. 1.22); у — плотность наружного воздуха,
кг/м3; /н и /в — энтальпия соответственно наружного и внутреннего воздуха,
кДж/кг; Ьд — количество воздуха, поступающего в здание при открывании две-
рей, м3/ч, которое вычисляется по выражению
£д = /дп, B.49)
п — количество людей, проходящих через дверь; /д — ориентировочное
количество воздуха, поступающего в здание через дверь, в расчете на кавдого
человека, •проходящего через дверь, м3/ч (табл. 2.25). --

Таблица 2.25. Ориентировочное количество воздуха, поступающего в здание
через дверь, в расчете иа каждого проходящего через дверь человека, м'/ч
Количество
людей,
проходящих
через дверь
■" в час, чел.
До 100
100^700
700-И00
1400—2100
Обычная дверь
одна
3
3 .
3
2,75
более
одной
4,75
4^76
4
Дверь с тамбуром
одна
2,5
' 2,5
2,26
2,25
более
одной •
3,5
3,5
3,5
3,25
Т" ^-
Вращающвяся дверь
одна
0,8
0,7
0,5
0,3
более
одной
1
0,9
0.6
0,3
Поступление явного тепла при этом определяется по формуле
<2и.я = A.8 -|!а- + 0,2М.дТ) (/„ - У.
B.50)
где tfi и 4 — температура наружного воздуха и воздуха в помещении, *С.
3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СИСТЕМАХ ОТОПЛЕНИЯ
3.1.1. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ОТОПЛЕНИЯ
Системы отопления жилых и гражданских зданий должны обеспечивать
равномерный нагрев воздуха отапливаемых помещений в течение всего
отопительного периода, возможность регулирования производительности, допусти-
,ыый уровень шума, удобство в эксплуатации и при ремонте, пожарную
безопасность, а также не должны нарушать интерьера зданий. При проектировании
систем отопления необходимо следить за тем, чтобы бесполезные потери тепла
(через наружные ограждающие конструкции за нагревательными приборами и
трубопроводами, прокладываемыми в неотапливаемых помещениях, и др.)
были минимальными и не превышали для жилых зданий 10%, а для
общественных —15% общего расхода тепла на их отопление. Системы отопления должны
иметь минимальную металлоемкость. Расход металла на их изготовление не
должен превышать величин, указанных в табл. 3.1.
Вид системы отопления и теплоносителя, тип нагревательных приборов, а
также предельную температуру теплоносителя в системах отопления с
местными нагревательными приборами следует принимать по табл. 3.2. В системах
водяного отопления лестничных клеток допускается применение воды с
температурой до 150° С.
3.1.2. КЛАССИФИКАЦИЯ
И ПОРЯДОК ВЫБОРА СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Системы водяного отопления бывают с естественной и искусственной
циркуляцией теплоносителя. В системах с естественной циркуляцией движение
воды происходит за счет разности плотностей охлажденной и горячей воды.
В системах с искусственной циркуляцией побудителем является насос с
механическим приводом или струйный насос (элеватор). -

Таблица 3.1. Удельный расход трубопроводов н удельная площадь
поверхности нагрева отопительных приборов на 1 ма площади (общей —
для жилых, полезной — для общественных зданий)
Типы зданий
Жилые здания высотой 1 этаж
То же, 2 этажа
» 3—4 этажа
* 5 этажей
» 6—9 этажей
> 10—16 этажей
Общежития и дома для малосемейных
высотой до 9 этажей
То же, 10 этажей и более
Детские ясли-сады
Общеобразовательные школы
Здаияя управлений и проектных органи»
заций
Учебные корпуса техникумов и ПТУ
Учебно-производственные корпуса и
мастерские техникумов и ПТУ; общественные
и общественно-бытовые корпуса
техникумов, ПТУ, санаториев, домов отдыха и др.
Спальные корпуса санаториев» домов от«
дыха, турбаз, интернатов н др.
Лечебно-медицинские корпуса
(неспециализированные) санаториев, домов отдыха
и ДР- .
Профилактории,- турбазы
Клубы, дома культуры
Библиотеки
Кинотеатры
Спортивные корпуса
Плавательные бассейны
Архивы
Дома быта, комплексные приемные
пункты бытового обслуживания
Комбинаты бытового обслуживания
Магазины
Предприятия общественного питания, тор-
гово-общественные центры
Расход

трубопроводов.
кг 1
4,5
4,5
2
1.1
1,1
0,9
1,2
1,2
1.6
1.3
1,6
1,1
1.2
0,9
1,3
1,2
1,8
1.4
1,7
1.6
1,7
1,6
1,5
1,1
0,9
1,6
Площадь поверхности нагрева
отопительных приборов, экм,
для температуры
наружного воздуха, °С
от —5
до —20
0,38
0,29
0,18
0,16
0,16
0,15
0,18
0,22
от —21
до —35
0,46
0,34
0,21
0,18
0,16
0,16
0,19
0,23
Не более 0.2'
Не более 0,2
от —36
до —45
0,52
0,38
0,24
0,21
0,18
0,17 '
0,21
0,2*
1
-
Таблица 3.2. Системы отопления, допускаемые к применению в жилых
и общественных зданиях, и предельная температура теплоносителя
в системах с местными нагревательными приборами (СНиП 11-33-75)
Здания н сооружения
Вид отопления и тип
нагревательных приборов
. Предельная
** температура
теплоносителя* °С
Жилые дома, общежития,
гостиницы, дома отдыха,
санатории, пансионаты, школы и
другие учебные заведения, здания
управлений, научных н
проектных учреждений н другие
подобные здания, поликлиники,-
амбулатории, аптеки,
здравпункты, пионерские лагеря,
предприятия бытового
обслуживания населения (кроме баиь
и душевых павильонов),
здания других
лечебно-профилактических учреждений
Водяное с радиаторами нлн
конвекторами; водяное со
встроенными в строительные .конструкции
нагревательными элементами н
стояками; квартирное воздушное,
совмещенное с вентиляцией при
централизованном
теплоснабжении; воздушное, совмещенное с
приточной вентиляцией; лучистое
с теплоносителем — воздухом
95*

Продолзкение табл. 3.1
Здания и сооружения
Вид отопления н тип
нагревательных приборов
Предельная
температура
теплоносителя. °С
Детские ясли-сады, больницы
и родильные дома
Спортивные залы
Плавательные бассейны,
крытые стадионы и другие
отапливаемые спортивные
сооружения
Бани, прачечные, душевые
павильоны
Рестораны, столовые, кафе,
вакус очные, буфеты, магазины
Железнодорожные вокзалы,
аэропорты
Театры, кинотеатры,- клубы,
зрительные залы
Муаеи, выставки,
книгохранилища, читальные залы,
архивы, библиотеки
Здания книгохранилищ и ар-
кивов
Водяное с радиаторами н
бетонными панелями; водяное со
встроенными в строительные конструкции
нагревательными элементами и
стоиками
Воздушное, совмещенное с
приточной вентиляцией; водяное с
радиаторами, конвекторами, бетонными
панелями н гладкими трубами;
водяное со встроенными в
строительные конструкции нагревателысымн
элементами и стояками
То же
Водяное с радиаторами или
гладкими трубами; воздушное,
совмещенное с приточной вентиляцией
(в раздевальнях и мыльных
помещениях бань на 200 мест и более,
в душевых павильонах с числом
мест более 26, в стиральном, су-
шнльно-гладильном и других
цехах прачечных); водяное со
встроенными в строительные
конструкции нагревательными элементами
и стояками
Водяное с радиаторами,
конвекторами и гладкими трубами; водяное
со встроенными в строительные
конструкции нагревательными
элементами н стояками; воздушное,
совмещенное с приточной
вентиляцией, в помещениях большого
объема (например, обеденных и
торговых залах)
Воздушное, совмещенное с
приточной вентиляцией; водяное с
радиаторами н конвекторами; панели
с обогреваемой поверхностью
пола (в вестибюлях и проходах)
Водяное с радиаторами,
конвекторами н гладкими трубами;
воздушное, совмещенное с вентиляцией
Воздушное, совмещенное с
приточной вентиляцией; водяное с
радиаторами и конвекторами; водяное
со встроенными в строительные
конструкции нагревательными
■элементами и стояками
Воздушное, совмещенное с
приточной вентилицией или с
кондиционированием воздуха
86
115
130 — при постоянной
и 150 — при
переменной температуре
теплоносителя в течение
отопительного периода
То же
115
95
130 — при постоянной
и 150 — при
переменной температуре
теплоносителя в течение
отопительного периода
■ - • Для однотрубных систем отопления температура теплоносителя должна
приниматься такой, чтобы иа поверхности труб, стояков и подводок к нагревательным приборам
температура была не более 105° С.

■Если теплоноситель последовательно проходит через нагревательные
приборы, система отопления называется однотрубной, а при параллельном
соединении приборов — двухтрубной.
Система отопления имеет верхнюю разводку, если подающая магистраль
проходит выше нагревательных приборов, и нижнюю —если подающая и
обратная магистрали проходят ниже нагревательных приборов. В системе с
опрокинутой циркуляцией подающая магистраль расположена ниже, а обратная —
выше нагревательных приборов.
При горизонтальном расположении труб, соединяющих приборы, система
отопления будет горизонтальной, при вертикальном — вертикальной.- Тупико-
ж
Рис. 3.1. Принципиальные схемы стояков систем водяного отопления:
а, б — П- и Т-образный стояки вертикальной однотрубной системы с нижней
разводкой; в, г — стояки вертикальной однотрубной системы с верхней
разводкой с односторонним и двусторонним присоединением приборов; д — стояк
вертикальной однотрубной системы с опрокинутой циркуляцией; е, ж —
стояки двухтрубной системы с верхней и нижней разводкой; s — стояк
горизонтальной однотрубной системы; и, к — стояки вертикальной и горизонтальной
бифилярной системы.
вой называют систему со встречным движением воды в подающей и обратной
магистралях. Движение воды по магистралям в одном направлении определяет
систему с попутным движением воды.
Если в системе отопления каждый нагревательный прибор, установленный
в данном помещении, состоит из двух равных частей («а» и «б»), в которых вода
движется в противоположных направлениях и теплоноситель последовательно
проходит сначала через все части «а», а затем через все части «б», то такая
система носит название бифилярной.
_'. Вертикальные однотрубные системы отопления с нижней разводкой и
П-образными или Т-образными стояками (рис. 3.1, а, б) рекомендуется
применять для здания высотой три этажа и более с бесчердачными покрытиями. Их
выгодно применять и в зданиях с чердаками, используя нагревательные
приборы, теплоотдача которых не зависит от направления движения воды в них
(например, конвекторы). .
Вертикальные однотрубные системы отопления с верхней разводкой
(рис. 3.1, е, г) и с опрокинутой циркуляцией (рис. 3.1, д) следует применять
преимущественно в зданиях повышенной этажности с чердаками. Системы
верхней разводкой характеризуются большей гидравлической устойчивостью.

В системах с опрокинутой циркуляцией не рекомендуется применять чугунные
и стальные колончатые радиаторы.
При выборе наиболее предпочтительной системы отопления необходимо
учитывать, что потеря .напора в стояке должна составлять не менее 70%
располагаемого напора системы отопления. Желательно избегать применения схем
движения воды «снизу вверх» и «снизу вниз» для приборов, в которых направ-
ление^ движения влияет на теплоотдачу, например, чугунных и стальных
колончатых радиаторов.
Для обеспечения необходимой гидравлической устойчивости систему с
опрокинутой циркуляцией рекомендуется [23] устраивать при соблюдении
деловая
Яст > Жст, C.1)
где Яст — потеря напора в стояке, мм; hcr — расстояние между подающей и
обратной магистралями, м.
Вертикальные однотрубные системы отопления рекомендуется
проектировать с тупиковой схемой движения теплоносителя в магистралях.
Двухтрубные системы отопления с верхней разводкой (рис. 3.1, е) можно
применять в системах с искусственной циркуляцией для зданий высотой до
3 этажей и с чердаком.
При искусственной циркуляции система отопления характеризуется
значительной начальной и эксплуатационной разрегулировкой. Предлагавшиеся
для уменьшения разрегулировки краны повышенного гидравлического
сопротивления промышленностью изготовляются в ограниченном количестве.
Системы отопления с естественной циркуляцией свободны от эксплуатационной
разрегулировки, однако радиус действия их не должен превышать 30 м по
горизонтали.
Двухтрубные системы отопления с нижней разводкой (рис. 3.1, ж)
применяют в зданиях с бесчердачным покрытием высотой до 3 этажей при
искусственной циркуляции.
Двухтрубные системы отопления следует проектировать тупиковыми.
Применение систем с попутным движением воды должно быть обосновано, так
как для них повышается расход труб.
Горизонтальные однотрубные системы отопления (рис. 3.1, е) следует
применять в общественных зданиях. В качестве нагревательных приборов в
этих системах желательно устанавливать конвекторы, предпочтительно типа
«Комфорт», имеющие регулировку теплопроизводительности по воздуху.
Бифилярные системы отопления (рис. 3.1, и, к) можно применять в жилых
и общественных зданиях. Тепловую производительность нагревательных
приборов этих систем затруднительно регулировать по воде, поэтому
целесообразно применять приборы с регулированием по воздуху либо проектировать
горизонтальные ветки на одно помещение.
3.1.3. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
В зависимости от назначения, ориентации и режима работы помещения
могут обслуживаться одной или несколькими системами отопления.
Для помещений, имеющих специальное назначение (отдельные конторские
■помещения, магазины, домовые кухнн, парикмахерские, пункты приема и
выдачи белья и т. д.) и встроенных в здания и сооружения с иным основным
назначением (производственные, вспомогательные и жилые здания) или
пристроенных к ним, как правило, предусматривают ту же систему отопления и
тот же теплоноситель, которые применяются для основного здания или
сооружения, если это не противоречит требованиям табл. 3.2.
Прокладку трубопроводов систем отопления предусматривают открытой,
за исключением трубопроводов систем водяного отопления со встроенными в
конструкции зданий нагревательными элементами и стояками. При совместим
прокладке подающий трубопровод располагают справа от обратного. Стояки
систем отопления рекомендуется размещать в углах, образуемых наружными
ограждающими конструкциями.

При скрытой прокладке трубопроводов, которую можно устраивать при
наличии особых архитектурных, гигиенических или технологических
требований, во всех местах расположения разборных соединений и арматуры
предусматривают люки.
Магистральные трубопроводы прокладывают в подвалах, технических
этажах, чердаках, подпольях или (при их отсутствии) в каналах под полом первого
этажа либо открыто, над полом. При прокладке трубопроводов в каналах
предусматривают возможность доступа к трубопроводам путем устройства
съемного фриза пола. Разводку магистральных трубопроводов устраивают пофасад-
ной для возможности регулировки системы отопления.
В местах пересечения перекрытий, стен и перегородок трубопроводами
устанавливают гильзы с кольцевым зазором К> мм между внутренией^поверхнос-
тью гильзы и трубопроводом. Зазор заполняют несгораемым теплоизоляциои-
Рис. 3.2. Прокладка стояка системы отопления
через перекрытие без гильз:
а — со смещенными замыкающими участками; б — с
проточными приборами.
-саго
woo
Рис. 3.3. Монтажные
положения неизолированных
трубопроводов систем
отопления:
а — вертикального
трубопровода; б — стояка
двухтрубной системы отопления: в —
горизонтального
трубопровода.
ным материалом. Края гильз располагают на 20—30 мм выше поверхности
чистого пола и на одном уровне с поверхностью стен, потолков и перегородок.'
При пересечении трубопроводами противопожарных стен места прохода плотно
заделывают и они служат неподвижными опорами. Свободное тепловое
удлинение труб предусматривается по обе стороны от стен. Стояки однотрубных систем
отопления с проточными нагревательными приборами и со смещенными
замыкающими участками допускается прокладывать через несгораемые перекрытия
без установки гильз; при этом элементы стояка должны иметь размеры,
указанные на рис. 3.2.
Монтажные положения неизолированных трубопроводов приведены на
рис. 3.3.
Встроенные в конструкцию здания элементы отопительных систем
допускается использовать в качестве неподвижных опор, устраивая компенсаторы на
подводящих трубопроводах. На главных стояках систем отопления с верхней
разводкой, на транзитных, стояках однотрубных систем отопления и на
протяженных прямых участках магистралей предусматривают П-образные
компенсаторы. В остальных случаях для компенсации тепловых удлинений
трубопроводов используют их повороты.
Диаметр стояков однотрубных систем отопления рекомендуется принимать
постоянным по всей длине и равным 15 или 20 мм. Стояки диаметром 25 мм
рекомендуется применять только при невозможности увязки потерь напора в них
другими способами. Допускается применение составных стояков из
трубопроводов не более двух диаметров; при этом стояк должен иметь только один
переход с одного диаметра на другой.
Вертикальные участки однотрубных стояков прокладывают на расстоянии
150 "± 50 мм от оконного откоса, горизонтальные — в полу, на сварке.
Допускается прокладка горизонтального участка над полом.
■ Для возможности опорожнения системы магистральные трубопроводы
прокладывают с уклоном, величину которого следует принимать не менее 0,002.
Магистральные трубопроводы диаметром более 50-мм и распределительные
линии горизонтальных систем отопления независимо от диаметра допускается про-

кладывать без уклона; при этом скорость движения воды ■ в трубопроводах
должна быть не менее 0,25 м/с. Расходы воды в трубопроводах для
обеспечения этого условия приведены в табл. 3.3.
Подводки к нагревательным приборам при длине 500 мм и меаее
прокладывают без уклонов. При большей длине подводки устраивают с уклоном в
сторону движения теплоносителя 5—10 мм на всю длину.
В зданиях высотой более 16 этажей и в зданиях с техническими этажами
при прокладке инженерных коммуникаций предусматривают дренажные
трубопроводы для опорожнения частей систем отопления. Для горизонтальных
систем водяного отопления проектируют дренажные стояки для опорожнения
трубопроводов, прокладываемых на. каждом этаже. Стояки вертикальных сие-
Таблица 3.3. Минимальные допустимые расходы воды для
прокладываемых без уклона
dy. .им. ■
15
20
25
смин- кг/4
170
310
500
dy, мм
32
40
50
смин. кг/4
870
1160
1950
dy, мм
57x3
76X3
89x3
°мин-
кг/ч
1800
3350
4750
трубопроводов,
dy, мм
108x3,5"
127X4
159X4
СЙИН'
кг/ч
7000
9770
15750
тем водяного отопления присоединяют к дренажным трубопроводам с разрывом
струи в воронки. . ' ■
i-; Воздух из систем отопления удаляют в высших точках. При верхней
разводке трубопроводов, рекомендуется проектировать проточные
воздухосборники и только при скоростях теплоносителя менее 0,1 м/с можно применять
непроточные. Движение теплоносителя и выделяющегося из него воздуха
предусматривают в одном направлении. В вертикальных участках трубопроводов, где
вода движется сверху, вниз, для обеспечения удаления воздуха скорость
движения воды принимают не менее 0,25 м/с. В системах отопления с нижней
разводкой воздух удаляется через воздушные краны на верхних нагревательных
приборах либо через воздухосборник на воздушных линиях, а в системах с
верхней разводкой и естественной циркуляцией теплоносителя'— через
расширительный бак.
■ Нагревательные приборы рекомендуется располагать преимущественно
под световыми проемами. Под окнами их располагают так, чтобы вертикальные
оси оконных проемов и приборов совпадали. В целях индустриализации
заготовки приборных блоков в жилых зданиях, гостиницах и общежитиях это
условие можно не соблюдать.' Под витринами нагревательные приборы нужно
располагать по всей длине светового проема.
Нагревательные приборы не следует размещать в отсеках тамбуров,
имеющих наружные двери. При устройстве тройных дверей с двумя тамбурами
приборы размещают во внутреннем тамбуре.
.Отопление лестничных клеток предусматривают с помощью
рециркуляционных воздухонагревателей из конвекторов, ребристых труб или
калориферов, размещаемых в нижней части лестничных клеток для зданий высотой до
12 этажей. При подключении систем отопления к тепловым сетям с
температурой теплоносителя — воды, превышающей допустимую для принятой системы
отопления, лестничные воздухонагреватели устраивают, как .правило, пред-
включенными по отношению к основной системе отопления. При наличии
теплоносителя с температурой 95е С и ниже нагревательные приборы лестничных
клеток подключают к отдельным стоякам систем отопления по однотрубной
проточной схеме без установки регулирующей арматуры. На высоте менее 2,2 м
от уровня пола, площадок или ступеней лестничных маршей нагревательные
приборы в лестничных клетках располагают так, чтобы они не сокращали
требуемую по пожарным нормам ширину маршей и промежуточных площадок и не
образовывали выступов из плоскости стен.

Нагревательные приборы «на сцепке» разрешается устанавливать в
пределах одного помещения, за исключением приборов, устанавливаемых в кухнях
жилых домов, раздевальнях, коридорах, уборных, умывальнях и т. п.,
которые допускается присоединять «на сцепке» к приборам соседних помещений.
При одностороннем присоединении подводок к двум нагревательным приборам
диаметры сцепок принимают равными диаметру ниппельного отверстия
прибора. При соединении «на сцепке» более двух нагревательных приборов и при
числе секций в радиаторах более 25 (более 15 в системах с естественной
циркуляцией) предусматривают разностороннее присоединение приборов.
Нагревательные приборы, питаемые теплоносителем с температурой выше
105° С, необходимо размещать на расстоянии не менее 100 мм от сгораемых
конструкций или предусматривать теплоизоляцию этих конструкций
несгораемыми материалами. Минимальные расстояния от строительных конструкций до
нагревательных приборов рекомендуется принимать
по рис. 3.4. /
Стояки однотрубных систем отопления (в целях
максимальной индустриализации монтажных н
заготовительных работ) проектируют с односторонним
присоединением нагревательных приборов в
проточно-регулируемом варианте с обходными участками,
Рис. 3.4. Минимальные расстояния от строительных
конструкций до нагревательных приборов:
сэ а — До радиаторов в помещениях саиаторно-курортных,-
лечебио-профилактических н детских учреждений; б — до
радиаторов в помещениях всех прочих зданий; в — до
конвекторов типа «Комфорт»; г — до конвекторов
плинтусного типа.
устанавливая для регулировки теплоотдачи приборов трехходовые краны. При
отсутствии трехходовых кранов допускается применять системы со
смещенными замыкающими участками в вертикальных приборных узлах и осевыми — в
горизонтальных. В этих случаях теплоотдача приборов регулируется кранами
двойной регулировки.
При наличии в помещении нескольких нагревательных приборов
регулирующую арматуру устанавливают для части их, так чтобы теплоотдача
регулируемых приборов составляла не менее 50% общей теплоотдачи приборов
данного помещения. Для конвекторов с воздушными клапанами регулирующую
арматуру на трубопроводах не предусматривают. Не регулируется теплопро-
изводительность приборов, размещаемых во вспомогательных помещениях
(гардеробных, душевых, кладовых, санузлах) и в местах, где имеется
возможность их замораживания.
Запорную арматуру предусматривают для отключения и опорожнения
отдельных частей системы: на каждом стояке зданий высотой более ,3 этажей;
на стояках лестничных клеток независимо от числаэтажей; на отдельных
кольцах и ветвях; до и после элеваторов, клапанов и другого оборудования. При
температуре теплоносителя в подающей магистрали до 100° С на стояках в
местах присоединения к магистрали устанавливают проходные краны и тройники
с пробками. При температуре теплоносителя в подающей магистрали более
100° С на стояках устанавливают вентили вместо проходных кранов и спускные
краны вместо тройников с пробками. В зданиях высотой 9 этажей и более
спускные краны для опорожнения стояков и вентили устанавливают независимо от
температуры теплоносителя. Расстояние от магистралей трубопроводов до
запорной арматуры, устанавливаемой на стояках или ответвлениях трубопрово-
дев, должно быть не более 120 мм.
Изоляцию трубопроводов отопления предусматривают для сохранения
требуемых параметров теплоносителя, предотвращения замерзания
теплоносителя и предотвращения перегрева помещений. Обязательно теплоизолируют
трубопроводы, проходящие в неотапливаемых помещениях, главные стояки

систем отопления с верхней разводкой, трубопроводы, проходящие в
подпольных каналах, расширительные сосуды, воздухосборники и воздухоотводчики,
размещаемые в неотапливаемых помещениях.
3.2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Системы отопления рассчитывают с целью определения площади
поверхности нагревательных приборов и диаметров трубопроводов в следующем
порядке: определяют теплопотери для каждого из отапливаемых помещений;
выбирают систему отопления и тип нагревательных приборов; выполняют
тепловой и гидравлический расчеты системы. Если в качестве нагревательных
приборов принимаются чугунные или стальные колончатые радиаторы, сначала
производят гидравлический расчет (любым методом), а затем определяют
требуемую площадь поверхности нагревательных приборов. Если же приняты
другие нагревательные приборы, сначала предварительно определяют площадь
поверхности нагревательных приборов, затем выполняют гидравлический
расчет, на основе которого корректируют площадь поверхности нагревательных
приборов, после чего, при необходимости, уточняют гидравлический расчет.
3.2.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Фактическая расчетная теплопроизводительность системы отопления, Вт,
представляет собой сумму расчетных теплопотерь отапливаемых помещений
(Q^), включая расход тепла на нагревательные приборы лестничных клеток,
дополнительных потерь тепла, связанных с остыванием теплоносителя в
подающих (Сдоп п) и обратных @дОП 0) магистралях, и дополнительных потерь тепла
вследствие размещения нагревательных приборов у наружных ограждающих
конструкций (<2дОП).
В случае недостатка данных для точного расчета дополнительные потерн
можно принимать в долях от Q^n по следующим формулам:
для жилых зданий
; <гДОп.п = О.ОЗЗОЙ,; C.2)
<2доп.о= 0,017B^; C-3)
для общественных зданий
<гдоп.п= 0,0670^; C.4)
400.0=0,0330^; _ C.5)
для жилых и общественных зданий
<2ДОП = СОбОЦ,. C.6)
уу Расчетный расход теплоносителя, кг/ч, поступающего из внешней тепловой
сети, определяется по формуле
Пзд А-О' А- О А- о"
Г — Q С Vt-" ' ЧДОП.П > ^ДОП.О Т Ч^дОП
°сет - 3,6 —^ , C.7)
где с — удельная массовая теплоемкость воды, принимаемая приближенно
постоянной и равной 4,19 кДж/(кг • К); Т — расчетная температура сетевой воды
(например, 150° С); t^ — фактическая температура воды в обратной
магистрали, °С, вычисляемая по выражению
Q+Q°" , C.8)
сисист

Таблица 3.4. Расчетные формулы для определения плотности теплового потока
Нагревательный
прибор
Конвектор «Аккорд»
Конвектор «Комфорт»
КН-20
Чугунные ребристые
трубы
Стальные гладкие
трубы (dy = 40 -s- 100 мм)
Чугунный радиатор
М140-АО. движение
воды снизу вверх
То же, снизу вниз
*
То же, сверху вниа
Стальные панельные
радиаторы РСГ-2, один
р.|Д, движение боды
сверху вниз
То же, один и два
ряда снизу вверх
То же два ряда,
сверху вниз
«0Эк« =
*0экм = !>
„0эк„=5.06Д<
При С < 7
При G 3> 7
При С < 7
При 0^7
«0э.ш=4
При С < 7
«?0э,ш=1.93Л*
При G ^ 7
?0экм = 2
СОэки = 2
3,41Д^2 C.11)
В2Д^35 ■ C12)
т + 0,042Д/2п C.13)
,84Д/^32 C.14)
/1>33ДГ~0'075 C.15)
их пр
,64Д<^24 . C.16)
ГЬ25Д(-О,О87 C17)
,48Дг^15 C.18)
^36Д^"р'031 C.19)
2,2Д<^32 . C.20)
,37Дг|д3 C.21)
24Д<^3 C.22)
2СД^3 C.23)
Р.
/ Спр \О,О45
Pl \ 300 J
Pi . ( Спр У»
1
1
1
1
1
■
1
1
1
р / Спр N0,016
/Спр \ 0,066
1
в котором t0 — расчетная температура воды после нагревательных приборов
системы отопления (например, 70° С); GCHCT — расчетный расходводыв системе
отопления (после элеватора или .иного смесительного устройства), кг/ч,
определяемый уравнением
л3Д лп-в
ОсисТ-3,6 (tf) C.9)
где Q"-'^ — расчетная тепловая нагрузка предвключенных нагревательных
приборов лестничных клеток, Вт; tr — расчетная температура воды на входе в
нагревательные приборы системы отопления (например, 95 или 105° С).
Для измерения площади теплоотдающей поверхности нагревательных
приборов принята условная единица — эквивалентный квадратный ■ метр (экм),

которому соответствует такая часть нагревательного прибора, которая в
нормализованных условиях испытаний обеспечивает теплосъем в размере 506 Вт.
Нормализованным условиям отвечают средняя температура теплоносителя
82,5° С, температура воздуха отапливаемых помещений 18° С и определенные,
различные для разных типов нагревательных приборов расход теплоносителя и
схема подключения (установки).
Теплосъем с 1 экм зависит от температурного напора, перепада
температуры в нагревательном приборе и расхода теплоносителя, которые для разных
типов нагревательных приборов различны. Поэтому в условиях,
отличающихся от. нормализованных для данного нагревательного прибора, теплосъем с
1 экм для разных нагревательных приборов различен. Это обстоятельство
необходимо учитывать при замене одного типа нагревательных приборов другим.
При такой замене необходимо пересчитать площадь поверхности
нагревательных приборов.
Теплосъем с 1 экм, Вт/экм, удобно определять по формуле
где Pf — коэффициент, учитывающий влияние расхода греющей воды через
нагревательный прибор; Р8 — коэффициент, учитывающий взаимное влияние
элементов нагревательного прибора; <7q3KM — условная плотность теплового
потока, Вт/экм, соответствующая"теплосъему с 1 экм,. когда р\ = Р8 = 1.
Значения ?оэ,ш (табл. 3.5) и Рх (табл. 3.6) определяются по формулам,
приведенным в табл. 3.4. Значения коэффициента рз учтены табличными
данными, относящимися к расчетной площади, поверхности соответствующих
нагревательных приборов. ■->
В формулах, приведенных в табл. 3.4, Gnp — расход греющей воды через
нагревательный прибор, кг/ч; Д< — перепад температуры греющей воды в
нагревательном приборе, равный разности температур воды на входе в прибор
и на выходе из него, °С; htm— температурный напор, °С; который для
нагревательных приборов систем отопления принимается равным
среднеарифметической разности температур греющей воды и воздуха внутри отапливаемого
помещения и определяется по формуле
Atm = tr-tB ^-; C-24)
tr и tB — температура, °С, соответственно теплоносителя на входе в
нагревательный прибор и воздуха в отапливаемом помещении, °С; G — относительный
расход воды через чугунные радиаторы, определяемый по формуле
G = Gnp/17,4F3lM, "■ C.25)
в которой 17,4 — нормализованный расход греющей воды для чугунных
радиаторов, кг/ч, в расчете на 1 экм; Fэкм — площадь поверхности нагрева
нагревательного прибора, экм.
3.1.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ
НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Для удобства расчетов в табл. 3.5 принята условная величина G, °С,
определяемая по формуле
0,- = A7Y + Лт,-, C.26)
где АТГ — поправка (табл. 3.7), обусловленная тем, что температура воды на
входе в стояк tT и температура воздуха внутри отапливаемого помещения tB
отличаются от принятых при составлении табл. 3.5 значений tT = 150° С и
*в = 5° С:
ДГг-= A50 — *г) + рв — 5) + 1; C.27)

Таблица 3.5. Условная плотность теплового потока, Вт/экм
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
20
25
35
45
60
1321
1299
1277
1255
1233
1212
1190
1168
1146
1125
ПОЗ
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
730
710
690
670
650
631
СП
592
573
1316
1294
1272
1250
1228
1206
1184
1163
1141
1120
1098
1077
1055
1034
1013
992"
971
950
929
908
887
867
846
826
805
785
765
745
725
705
685
665
646
626
606
587
568
1310
1288
1266
1244
1222
1201
1179
1157
1136
1114
1093
1071
1050
1029
1008
987
966
945
924
903
882
862
841
821
800
780
760
740
720
700
680
660
641
621
602
582
563
1305
1283
1261
1239
1217
1195
1174
1152
ИЗО
1109
1087
1066
1045
1024
1002
981
960
939
919
898
877
857
836
816
7*5
775
. 755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
558
1299
1277
1255
1233
1212
1190
1168
1146
1125
ПОЗ
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
•730
710
690
670
650
631
611
592
573
554
1S94
1272
1250
1228
1206
1184
1163
1141
1120
1098
1077
1055
1034
1013
992
971
950
929
908
887
867
846
826
805
785
765
745
725
705
685
665
646
626
606
587
568
549
1288
1266
1244
1222
1201
1179
1157
1136
1114
1093
1071
1050
1029
-1008
987
966
945
924
903
882
862
841
821
800
780
760
740
720
700
680
660
641
621
602
582
563
544
Конвекторы
1283
1261
1239
1217
1195
1174
1152
ИЗО
1109
1087
1066
1045
1024
1002
981
960
939
919
898'
877
857
836
816
795
775
755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
558
539
1277
1255
1233
1212
1190
1168
1146
1125
1103
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
730
710
690
670
650
631
611
592
573
554
534
«Аккорд
.1272
1250
1228
1206
1184
1163
1141
1120
1098
1077
1055
1034
1013
992
971
950
929
908
887
867
846
826
805
785
765
745
725
705
685
665
646
626
606
587
568
549
530
1266
1244
1222
1201
1179
1157
1136
1114
1093
1071
1050
1029
1008
987
966
945
924
903
882
862
841
821
800
780
760
740
720
700
680
660
641
621
602
82
563
44
525
1261
1239
1217
1195
1174
1152
ИЗО
1109
1087
1066
1045
1024
1002
981
960
939
919
898
877
857
836
816
795
775
' 755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
558
539
520
1255
1233
1212
1190
1168
1146
1125
1103
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
730
710
690
670
650
631
611
592
573
554
534
516
1250
1228
1206
1184
1163
1141
1120
1098
1077
1055
1034
1013
992
971
950
929
908
887
867
846
826
805
785
765
745
725
705
685
665
646
626
606
587
568
549
530
511
1244
1222
1201
1179
1157
1136
1114
1093
1071
1050
1029
1008
987
966
945
924
903
882
862
841
821
800
780
760
740
720
700
680
660
641
621
602
582
563
544
525
506
1239
1217
1195
1174
1152
ИЗО
1109
1087
1066
1045
1024
1002
981
960
939
919
898
877
857
836
816
795
775
755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
558
539
520
501
1217
1195
1174
1152
ИЗО
1109
1087
1066
1045
1024
1002
981
960
939
919
898
877
857
836
816
795
775
755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
558
539
520
501
483
1190
1168
1146
1125
1103
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
730
710
690
670
650
631
611
592
573
554
534
516
497
478
459
1136
1114
1093
1071
1050
1029
1008
987
966
945
924
903
882
862
841
821
800
780
760
740
720
700
680
660
641
621
602
582
563
544
525
506
487
469
450
432
413
1082
1061
1039
1018
997
976
955
934
913
893
872
851
831
811
790
770
750
730
710
690
670
650
631
611
592
573
554
534
516
497
478
459
441
423
404
■ 386
368
1002
981
960
939
919
898
877
857
836
816
795
775
755
735
715
695
675
655
636
616
597
578
-558
539
520
501
483
464
446
427
,409
391
373
355
337
320
302

554
534
516
497
478
459
441
423
404
386
368
351
333
315
298
549
530
511
492
473
455
436
418
400
382
364
346
329
311
294
544
525
506
487
469
450
432
413
395
377
359
342
324
307
290
539
520
501
483
464
446
427
409
391
373
355
337
320
302
285
534
516
497
478
459
441
423
404
386
368
351
333
315
298
281
530
511
492
473
455
436
418
400
382
364
346
329
311
294
277
525
506
487
469
450
432
413
[395
377
359
342
324
307
290
272
520
501
483
464
446
427
409
391
373
355
337
320
302
285
268
516
497
478
459
441
423
404
386
368
351
333
315
298
281
264
511
492
473
455
436
418
400
382
364
346
329
311
294
277
260
506
487
469
450
432
413
395
377
359
342
324
307
290
272
256
501
483
464
446
427
J409
391
373
355
337
320
302
285
268
251
497
478
459
441
423
404
386
368
351
333
315
298
281
264
247-
492
473
455
436
418
400
382
364
346
329"
311
294
277
260
243
487
469
450
432
413
395
377
359
342
324
307
290
272
256
239
483
464
446
427
409
391
373
355
337
320
302
285
268
■251
235
464
446
427
409
391
373
355
337
320
302
285
268
251
235
218
441
423
404
386
368
351
333
315
298
281
264
247
231
214
198
395
377
359
342
324
307
290
272
256
239
222
206
190
174
158
351
333
315
298
281
264
247
231
214
198
182
166
151
135
120
285
268
251
235
218
202
186
170
155
139
124
109
95
81
67
Конвекторы «Комфорт» КН-20
1485
1457
1430
1402
1375
1347
1320
1293
1266
1239
1213
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
833
809
785
-762
1478
1450
1423
1395
1368
1341
1313
1286
1260
1233
1206
1180
1154
1128
1102
1076
1050
1025
999
974
949
924
900
875
851
827
803
779
756
1471
1444
1416
1388
1361
1334
1307
1280
1253
1226
1200
1173
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
918
894
869
845
821
797
773
750
1464
1437
1409
1381
1354
1327
1300
1273
1246
1220
1193
1167
1141
1115
1089
1063
1037
1012
987
962
937
912
888
863
839
815
791
768
744
1457
1430
1402
1375
1347
1320
1293
1266
1239
1213
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
833
809
785
762
738
1450
1423
1395
1368
1341
1~313
1286
1260
1233
1206
1180
1154
1128
1102
1076
1050
1025
999
974
949
924
900
875'
851
827
803
779
756
732
1444
1416
1388
1361
1334
1307
1280
1253
1226
1200
1173
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
918
894
869
845
821
797
773
750
727
1437
1409
1381
1354
1327
1300
1273
1246
1220
1193
1167
1141
1115
1089
1063
1037
1012
987
962
937
912
888
863
839
815
791
768
744
721
1430
1402 ■
1375
1347
1320
1293
1266
1239
1213
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
833
809
785
762
738
715
1423
1395
1368
1341
1313
1286
1260
1233
1206
1180
1154
1128
1102
1076
1050
1025
999
974
949
924
900
875
851
827
803
779
756
732
709
1416
1388
1361
1334
1307
1280
1253
1226
1200
1173
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
918
894
869
845
821
797
773
750
'727
704
1409
1381
1354
1327
1300
1273
1246
1220
1193
1167
1141
1115
1089
1063
1037
1012
987
962
937-
912
888
863
839
815
791
768
744
721
698
1402
1375
1347
1320
1293
1266
1239
1213
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
833
809
785
762
738
715
692
1395
1368
1341
1313
1286
1260
1233
1206
1180
1154
1128
1102
1076
1050
1025
999
974
949
924
900
875
851
827
803
779
756
732
709
686
1388
1361
1334
1307
1280
1253
1226
1200
1173
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
918
894
869
845
821
797
773
750
727"
704
681
1381
1354
1327
1300
1273
1246
1220
1193
1167
1141
1115
1089
1063
1037
1012
987
962
937
912
888
863
839
815
791
768
744
721
698
675
1354
1327
1300-
1273
1246
1220
1193
1167
1141
1115
1089
1063
1037
1012
987
962
937
912
888
863
839
815
791
768
744
721
698
675
652
1320
1293
1266
1239
1213
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
.833
.009
785
762
738
715
692
669
647
624
1253
1226
1200
1173.
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
918
894
869
845
821
797
773
750
727
704
681
658
635
613
591
569
1186
1160
1134
1108
1082
1057
1031
1006
981
956
931
906
882
857
833
809
785
762
738
715
692
669
647
624
602
580
558
537
515
1089
1063
1037
1012
987
962
937
912
888
863
839
815
791
768
744
721
698
675
652
630
607
585
564
542
521
499
478
458
437

Продолжение табл.
N. °с
в. °с\
' 60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
102
104
1
738
715
692
669
647
624
602
580
558
537
515
494
473
453
432
412
392
372
353
334
315
297
278
2
732
709
686
664
641
619
596.
574
553
531
510
489
468
447
427
407
387
368
348
329
310
292
274
3
727
704
681
658
635
613
591
569
547
526
505
484
463
442
422
402
382
363
343
324
306
287
269
4
721
698
675
652
630
607
585
564
542
521
499
478
458
437
417
397
377
358
339
320
301
283
265
5
715
692
669
647
624
602
580
558
537
515
494
473
453
432
412
■ 392
372
353
334
315
297
278
260
6
709
686
664
641
619
596
574
553
531
510
489
468
447
427
407
387
368
348
329
310
292
274
256
7
704
681
658
635
613
591
569
547
526
505
484
463
' 442
422
402
382
363
343
324
306
287
269
251
8
698
675
652
630
607
585
5С4
542
521
499
478
458
437
417
397
377
358
339
320
301
283
265
247
9
692
669
647
624
602
580
558
537
515
494
473
453
432
412
392-
372
353
334
315
297
278
260
243
10
686
664
641
619
596
574
553
531'
510
489
468
447
427
407
387
368
348
329
310
292
274
256
238
11
681
658
635
613
591
5С9
547
526
505
484
463
44S
422
402
382
363
343
324
306
287
269
251
234
12
675
652
630
607
585
564
542
521
499
478
458
437
417
397
37.7
358
339
320
301
283
265
247
230
13
669
647
624
602
580
558
537
515
494
473
453
432
412
392
372
353
334
315
297
278
260
243
225
14
664
641
619
596
574
553
531
510
489
468
447
427
407
387
368
348
329
310
292
274
256
238
221
15
658
635
613
591
569
547
526
505
484
463
442
422
402
382
363
343
324
306
287
269
251
234
217
16
652
630
607
585
564
542
521
499
478
458
437
417
397
377
358
339
320
301
283
265
247
230
213
20
630
607
585
564
542
521
499
478
458
437
417
397
377
358
339
320
301
283
265
247
230
213
196
25
602
580
558
537
515
494
473
453
432
412
392
372
353
334
315
297
278
260
243
225
208
192
176
35
547
526
505
484
463
442
422
402
382
363
343
324
306
287
269
251
234
217
200
184
168
152
137
45
494
473
453
432
412
392
372
353
334
315
297
278
260
243
225
208
192
176
160
144
129
115
100
60
417
397
377
358
339
320
301
283
265
247
230
213
196
180
164
148
133
118
104
90
77
64
52
ВО
320
301
283
265
247
230
213
196
180
164
148
133
118
104
90
77
64
52
41
30
20
12
5
1591
1557
1523
1490
1457
1424
1392
1360
1328
1297
1266
1235
1204
1682
1548
1515
1482
1449
1416
1384
1352
1320
1289
1258
1227
1197
1574
1540
1506
1473
1440
1408-
1376
1344
1312
1281
1250
1220
1189
1565
1532
1498
1465
1432
1400
1368
1336
1304
1273
1242
1212
1182
1557
1523
1490
1457
1424
1392
1360
1328
1297
1266
1235
1204
1174
1548
1515
1482
1449
1416
1384
1352
1320
1289
1258
1227
1197
1167
Чугунные ребристые
1540
1506
1473
1440
1408
1376
1344
1312
1281
1250
1220
1189
1160
1532
1498
1465
1432
1400
1368
1336
1304
1273
1242
1212
1182
1152
1523
1490
1457
1424
■1392
1360
1328
1297
1266
1235
1204
1174
1145
1515
1482
1449
1416
138
1352
1320
1289
1258
1227
1197
1167
1137
трубы
1506
1473
1440
1408
1376
1344
1312
1281
1250
1220
1189
1160
ИЗО
1498
1465
1432
1400
1368
1336
1304
1273
1242
1212
1182
1152
1123
1490
1457
1424
1392
1360
1328
1297
1266
1235
1204
1174
1145
1115
1482
1449
1416
1384
1352
1320
1289
1258
1227
1197
1167
1137
1108
1473
1440
1408
1376
1344
1312
1281
1250
1220
1189
ИБО
ИЗО
1101
1465
1432
1400
1368
1336
1304
1273
1242
1212
1182
1152
1123
1094
1432
1400
1368
1336
1304
1273
1242
1212
1182
1152
1123
1094
1065
1392
1360
1328
1297
1266
1235
1204
1174
1145
1115
1086
1058
1029
1312
1281
1250
1220
1189
1160
ИЗО
1101
1072
1043
1015
987
960
1235
1204
1174
1145
1115
1086
1058
1029
1001
974
946
919
893
1123
JO94
1065
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796

1174
1145
1115
1086
1058
1029
1001
974
946
919
893
866
840
815
789
764
740
715
691
668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
1167
1137
1108-
1079
1051
1022
994
967
940
913
886
860
834
808
783
758
734
709
685
662
639
'616
593
571
549
528
506
485
465
445
425
405
386
367
349
331
313
295
278
1160
ИЗО
1101
1072
1043
1015
, 987-
960
933
906
879
853
827
802
777
752
727
703
680
656
633
610
588
565
544
522
501
480
460
440
420
401
381
363
344
326
308
291
274
1152
1123
1094
1065
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796
771
746
721
697
674
650
627
604
582
560
538
517
496
475
455
435
415
396
377
358
340
322
304
287
270
1145
1115
1086
1058
1029
1001
■ 974
946
919
893
866
840
815
789
764
740
715
691
'668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
265
1137
1108
1079
1051 .
1022
994
967
940
913
886
860
834
S08
783
758
734
709
685
662
639
616
593'
571
549
52&
506
485
465
445
425
405
386
367
' 349
331
313
295
278
261
ИЗО
1101
1072
1043
1015
987
960
933
906
879
853
827
802
777
752
727
703
680
656
633
610
588
565
544
522
501
480
460
440
420
401
381
363
344
326
308
291
274
257
1123
1094
1065
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796
771
746
721
697
674
650
627
604
582
560
538
517
496
475
455
435
415
396
-377
358
340
322
304
287
270
253
Н15
1086
1058
1029
1001
974
946
919
893
866
840
815
789
764
740
715
691
668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
265
249
1108
Ю79
1051
1022
994
967
940
913
886
860
834
808
783
758
734
709
685
662
639
616
593
571
549
528
506
485
465
445
425
405
386
367
349
331
313
295
278
261
245
1101
1072
1043
1015
987
960
933
906
879
853
827
802
777
752
727
703
680
656
633
610
588
565
544
522
501
480
460
440
420
- 401
381
363
344
326
308
291
274
257
241
1094
1065
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796
771
746
721
697
674
650
627
604
582
560
538
517
496
475
455
435
415
396
377
358
340
322
304
287
270
253
237
1086
1058
1029
1001
974
946
919
893
866
840
815
789
764
740
715
691
668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
265
249
233
1079
1051
1022
994
967
940
913
886
860
834
808
783
758
734
709
' 685
662
639
616
593
571
549
528
506
485
465
445
425
405
386
367
349
331
■ 313
295
278
261
245
229
1072
1043
1015
987
960
933
906
879
853
827
802
777
752
727
703
680
656
633
610
588
565
544
522
501
480
460
440
420
401
381
363
344
326
308
291
274
257
241
225
1065
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796
771
746
721
697
674
650
627
604
589
560
538
517
496
475
455
435
415
396
377
358
340
322
304
287
270
253
237
221
1036
1008
981
953
926
899
873
847
821
796
771
746
721
697
674
650
627
604
582
560
538
517
496
475
455
535
415
396
377
358
340
322
304
287
270
253
237
221
205
1001
974
946
919
893
866
840
815
789
764
i 740
715
691
668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
265
249
233
217
201
186
933
906
879
853
827
802
777
752
727
703
680
656
633
610
588
565
544
522
501
480
460
440
420
401
381
363
344
326
308
291
274
257
241
225
209
193
178
164
149
866
840
815
789
764
740
715
691
668
644
621
599
577
555
533
512
491
470
450
430
410
391
372
353
335
317
300
282
265
249
233
217
201
186
171
156
142
128
115
771
746
721
697
674
650
627
604
582
560
538
517
496
475
455
435
415
396
377
358
340
322
304
287
270
253
237
221
205
190
175
160
146
132
118
1.05
92
79
67
Стальные гладкие трубы (dy = 324-100 мм)
1294
1270
1246
1223
'1199
1288
1264
1240
1217
1194
1282
1258
1235
1211
1188
1276 1
1252
1229
1205
1182
1270
1246
1223
1199
1176
1264
1240
1217
1194
1170
1258
1235
12J1
1188
1165
1252
1229
1205
1182
1159
1246 1240
1223 1217
1199 1194
1176 1170
1153 1147
1235 1229
1211 120S
1188 П82
1165 1159
1141 1136
1223
1199
1176
1153
ИЗО
1217
1194
1170
1147
1124
1211
1188
1165
1141
1118
1205
1182
1159
1136
1113
1182
1159
1136
1113
1090
1153
ИЗО
1107
1084
1061
1095
1073
1050
1027
1005
1039
1016
994
971
949
955
933
911
889
867

\Д'пр.
\ °с
е, °с \^
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
52
- 54
56
58
SO
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
1
1176
1153
ИЗО
1107
1084
1061
1039
1016
994
971
949
927
905
884
862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
633
613
593
574
554
535
516
497
478
459
441
423
405
387
о
1170
1147
1124
1101
1078
1056
1033
1011
-988
966
944
922
900
878
857
835
814
793
772
751
730
709
689
668
648
628
608
588
569
549
530
511
492
473
455
436
418
400
382
3
1165
1141
1118
1095
1073
1050
1027
1005
983
960
938
916
895
873
851
830
808
787
766
745
725
704
684
663
643
623
603
584
564
545
525
506
487
469
450
432
414
396
378
4
1159
1136
1113
1090
1067
1044
1022
99.9
977
955
933
911
889
867
846
824
803
782
761
740
719
699
678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
5
1153
ИЗО
11-07
1084
1061
1039
1016
994
971
949
927
905
884
862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
633
613
593
574
554
535
516
497
478
459
441
423
405
387
369
6
1147
1124
1101
1078
1056
1033
1011
988
966
944
922
900
878
857
835
814
793
772
751
730
■ 709
689
668
648
628
608
588
569
549
530
511
492
473
455
436
418
400
382
365
7
II4I
1118
1095
1073
1050
1027
1005
983
960
938
916 <
895
873
851
830
808
787
766
745
725
704
684
663
643
623
603
584
564
545
525
506
487
469
450
432
414
396
378
360
8
1136
1113
1090
1067
Г044
1022
999
977
955
933
911
889
867
846
824
803
782
761
740
719
699
678
658
638
618
598
579
559
- 540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
356
9
ПЗЭ
1107
1034
10DI
1039
1016
994
971
949
927"
905
884
' 862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
633
613
593
574
554
535
516
497
478
459
£441
423
405
387
369
352
10
1124
1101
1078
105Б
1033
1011
988
966
944
922
900
878
857
835
814
793
772
751
730
709
689-
668
648
628
608
588
569
549
530
511
492
473
455
436
418
400
382
365
347
И
1118
1095
1073
1050
1027
1005
983
960
938
916
"895
873
851
830
808
787
766
745
725
704
684
663
643
623
603
584
564
545
525
506
487
469
450
432
414
396
378
360
343
12
1113
1090
1067
1044
1022
999
977
955
933
911
889
867
846
824
803
782
761
740
719
699
678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
356
339
13
1107
1084
1.061
1039
1016
994
971
949
927
905
884
862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
633
613
593
574
554
535
516
497
478
459
441
423
405
387
369
352
335
14
1101
1078
1056
1033
1011
988
966
944
922
900
878
857
835
814
793
772
751
730
709
689
668
648
628
608
588
569
549
530
511
492
473
455
436
418
400
382
365
347
330
15
1095
1073
1050
1027
1005
983
960
938
916
895
В73
851
830
808
787
766
745
725
704
684
663
643
623
603'
584
564
545
525
506
487
469
450
432
414
396
378
360
343
326
16
1090
1067
1044
1022
999
977
955
933
911
889
867
846
824
803
782
761
740
719
699
678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
356
339
322
20
1067
1044
1022
999
977
955
933
911
889
867
846
824
803
782
761
740
719
699
■678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
356
339
322
305
Продолжение табл.
25
1039
1016
994
971
949
927
905
884
862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
" 633
613
593
574
554
535
516
497
478
459
441
423
405
387
369
352
335
317
301
284
35
983
960
938
916
895
873
851
830
808
787
766
745
725
704
684
663
643
623
603
584
564
545
525
506
487--
469
450
432
414
396
378
360
343
326'
309
292
276
260
244
45
927
905
884
862
841
819
798
777
756
735
714
694
673
653
633
613
593
574
554
535.
516
497
478
459
.441
423
405
387
369
352
335
317
301
284
268
252
236
220
205
60
846
824
803
782
761
740
719'
699
678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
427
409
391
374
356
339
322
305
288
272
256
240
224
209
193
178
164
150
3.5
80
740
719
699
678
658
638
618
598
579
559
540
521
502
483
464
446
497
409
391
374
356
339
322
305
288
272
256
240
224
209
193
178
164
150
136
122
109
96
84

369
352
335
317
301
284
268
252
365
347
330
313
296
280
264
248
360
343
326
309
292
276
260
244
356
339
322
305
288
272
256
240
352
335
317
301
284
268
252
236"
347
330
313
296
280
264
248
232
343
326
309
292
276
260
244
228
339
322
305
288
272
256
240
224
335
317
301
284
268
252
236
220
330
313
296
280
264
248
232
216
26
309
292
276
8260
244
228
212
322
305
288
272
256
240
224
209
317
301
284
268
252
236
220
205
313
296
280
264
248
232
216
201
309
292
276
260
244
228
212
197
305
288
272
256
240
224
209
193
288
272
56
240
224
209
193
178
268
252
236
220
205
190
175
160
228
212
197
182
168
153
139
125
190
175
160
146
132
119
106
93
136
122
109
96
84
71
60
49
Чугунные радиаторы (движение воды снизу вверх)
1248
1226
1205
1183
1162
1141
1120
1099
1078
1057
1036
1015
994
974
953
933
912
892
872
852
832
812
792
773
753
734
714
695
676
657
638
619
600
581
563
544
526
1242
1221
1199
1178
1157
1135
1114
1093
1072
1051
1031
1010
989
969
948
928
907
887
867
847
827
807
787
768
748
729
709
690
671
652
633
614
595
577
558
540
521
1237 1
1215
1194
1173
1151
ИЗО
1109
1088
1067
1046
1025
1005
984
963
943
923
902
882
862
842
822
802
782
763
743
724
704
685
666
647
628
609
591
572
553
535
517
1232
1210
1189
1167
1146
1125
1104
1083
1062
1041
1020
1000
979
958
938
918
897
877
857
837
817
797
778
758
738
719
700
680
661
642
623
605
586
567
546
527
508
1226
1205
1183
1162
1141
1120
1099
1078
1057
1036
1015
994
974
953
933
912
892
872
852
832
812
792
773
753
734
714
692
672
651
631
611
591
571
552
533
513
494
1221
1199
1178
1157
1135
1114
1093
1072
1051
1031
1010
989
969
948
928
907
887
867
844
823
802
781
760
739
718
698
678
657
637
618
598
578
559
540
521
502
483
1215
1194
1173
1151
ИЗО
1109
1088
1067
1046
1025
1005
980
958
936
915
893
872
850
829
808
787
767
746
725
705
685
665
645
625
606
586
567
548
529
510
491
473
1210
1189
1167
1146
1120
1098
1075
1053
1031
1009
987
965
943
922
900
879
858
837
816
795
774
754
733
713
693
673
653
634
614
595
575
556
538
519
500
482
464
1195
1172
1150
1127
1105
1082
1060
1038
1016
994
973
951
930
908
887
866
845
824
803
783
762
742
722
,702
682
662
643
623
604
585
566
547
528
510
491
473
455
1180
1157
1135
1113
1091
1068
1046
1025
1003
981
960
938
917
896
875
854
833
813
792
772
751
731
711
691
672
652
633
613
594
575
557
538
519
501
483
465
447
1166
1144
1121
1099
1077
1055
1034
1012
990
969
948
926
905
884
863
843
822
802
781
761
741
721
701
682
662
643
623
604
585
567
548
529
511
493
475
457
4
1153
1131
1109
1087
1065
1043
1021
1000
979
957
936
915
894
873
853
832
812
791
771
751
731
711
692
672
653
634
615
596
577
558
540
521
503
485
467
450
432
1140
1118
1097
1075
1053
1031
1010
989
967
946
925
904
884
863
842
822
802
782
762
742
722
702
683
663
644
625
606
587
569
550
532
514
496
478
460
443
425.
1129
1107
1085
1063
1042
1020
999
978
957
936
915
894
874
853
833
812
792
772
752
733
7]3
694
674
655
636
617
598
580
561
543
524
50Б
489
471
453
4 6
419
1117
1096
1074
1052
1031
1010
989
968
947
926
905
884
864
844
2
803
783
763
744
794
704
685
666
647
628
609
590
572
554
535
517
4
447
429
412
1107
1085
1063
1042
1021
1000
979
958
937
916
896
875
855
834
814
794
774
755
735
716
696
677
658
639
620
602
583
565
546
528
5Ю
493
475
457
440
423
406
1067
1046
1025
1004
983
969
942
921
901
881
861
841
821
801
781
762
742
723
704
685
666
647
628
610
592
573
555
537
519
502
484
467
450
433
416
399
383
1023
1003
982
962
941
921
901
881
861
841
822
802
783
763
744
725
706
687
669
650
632
613
595
577
559
542
524
507
489
472
455
438
91
405
9
372
356
948
928
908
888
869
849
830
811
792
773
754
735
716
698
6?9
661
643
625
607
589
■572
554
537
519
502
485
469
452
435
419
403
387
371
355
340
324
309
881
862
843
824
805
786
768
749
730
712
694
676
658
640
622
604
587
570
552
535
518
501
485
468
452
435
419
403
388
372
356
341
326
311
296
281
267
792
774
756
737
7iq
11&
701
684
666
648
631
613
596
579
562
545
528
511
495
478
462
446
430
414
399
383
368
353
337
323
308
293
279
265
251
237
223
210

e, -с \ч
76
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
102
104
1
508
490
472
454
436
419
401
384
367
350
333
317
300
284
268
2
503
485
467
450
432
414
397
380
363
346
329
313
296
280
262
3
499
481
463
445
428
409
390
372
354
336
318
301
284
267
- 250
4
488
469
451
432
413
395
377
359
342
324
307
290
274
257
241
5
476
457
438
420
402
384
367
349
332
315
298
281
265
249
233
6
464
446
428
410
392
375
357
340
323
306
290
-274
258
242
226
7
455
437
419
401
383
366
349
332
315
299
282
266
251
235
220
Б
446
428"
410
393
375
358
341
325
308
292
276
260
244
229
214
■9
■437
420
402
385
368
351
334
318
301
285
269
254
238
223
208
10
429
412
395
377
361
344
327
311
295
279
263
248
233
218
203
11
422
405
388
371
354
337
321
305
289
273
258
242
227
212
198-
12
415
398
381
364
347
331
315
299
283
267
252
237
22'
207
193
13
408
391
374
358
341
325
309
293
277
262
247
232
217
203
188
14
402
385
368
352
335
319
303
288
272
257
242
227
212
198
184
£
15
395
379
362
346
330
314
298
282
267
252
237
222
208
193
179
16
389
373
■356
340
324
308
292
277
262
247
232
217
203
189
175
20
366
350
334
319
303
288
272
257
243
228
214
200
186
172
159
Продолжение
25
341
325
309
294
279
264
249
235
221
207
193
179
166
153
140
35
234
279
265
250
236
222
208
195
181
168
155
143
131
119
107
45
253
239
225
211.
198
185
172
159
146
134
122
111
99
88
77
таол
60
197
184
171
159
146
134
122
111
100
89
78
68
58
49
40
3.5
80
131
120
109
98
87
77
67
57
4
39
30
23
15
9
4
Чугунные радиаторы (движение воды снизу вниз)
1354
1332
1311
1289
1268
1246
1225
1203
U82
1161
1139
1118
1097
1076
1055
1034
1013
992
971
951
930
909
1349
1327
1305
1284
1262
1241
1219
119S
1177
1155
1134
1113
1092
1071
1050
1029
1008
987
966
945"
925
904
1343
1322
1300
1278
1257
1235
1214
1193
1171
1150
1129
1108
1087
1065
1044
1024
1003
982
961
940
920
899
1338
1316
1295
1273
1252
1230
1209
1187
1166
1145
1124
1102
1081
1060
1039
1018
997
977
956
935
914
894
1332
1311
1289
1268
1246
1225
1203
1182
1161
1139
1118
1097
1076
1055
1034
1013
992
971
951
930
909
889
1327
1305
1284
1262
1241
1219
1198
1177
1155
1134
1113
1092
1071
1050
1029
1008
987
966
945
925
904
884
1322
1300
1278
1257
1235
1214
1193
1171
1150
1129
1108
1087
1065
1044
1024
1003
976
953
931
909
887
865
1316
1295
1273
1252
1230
1209
1187
1166
1145
1117
1094
1071
1048
1026
1003
981
959
937
915
893
871
849
1311
1289
1260
1237
1214
1191
1168
1145
1122
1100
1077
1054
1032
1010
988
966
944
922
900
878
857
835
1289
1266
1243
1220
1197
1174
1152
1129
1106
1084
1062
1039
1017
995
973
951
929
908
886
865
843
822
1273
1250
1227
1204
1181
1159
1136
1114
1092
1069
1047
1025
1003
981
960
938
916
895
874
852
831
810
1S57
1255
1212
1189
1167
1145
1122
1100
1078
1056
1034
1012
990
969
947
926
904
883
862
841
820
799
1243
1220
1198
1176
1153
1131
1109
1087
1065
1043
1021
1000
978
957
935
914
893
872
851
830
809
788
1229
1207
1185
1162
1140
1118
1096
1074
1053
1031
1009
988
966
945
924
903
882
861
840
819
798
778
1216
1194
1172
1150
1128
1106
1084
1063
1041
1019
998
977
955
934
913
892
871
850
830
809
789
768
1204
1182
1160
1138
1116
1095-
1073
1051
1030
1008
987
966
945
924
903
882
861
840
820
799
779
759
1159
1138
1116
1095
1073
1052
1031
1010
989
968
947
927
906
885
865
845
824
804
784
764
744
725
НИ
1090
1069
1048
1027
1006
985
965
944
924
904
883
•863
843
823
803
784
764
745
725
706
687
1028
1007
987
967
947
927
907
887
868
848
829-
809.
790
771
752
733
714
695
676
657
639
621
956
936
917
897
878
859
839
820
801
782
763
745
726
707
689
671
652
634
616
598
580
563
861
842
823
805
786
768
749
731
713
694
676
658
641
623
605
588
570
553
536
519
502.
485

889
868
848
827
807
787
767
747
726
706
687
667
647
627
608
S88
569
549
530
511
492
473
454
435
417
398
380
361
343
325
884
863
843
822
802
782
762
741
721
702
682
662
642
622
603
583
564
545
525
506
487
468
449
431
412
394
375
357
339
321
878
-858
838
817
797
777
757
736
716
697
677
657
- 637
618
598
579
559
540
521
502
483
464
445
426
404
384
364
345
325
306
873
853
832
812
792
772
752
731
711
692
672
652
632
613
5S3
574
550
529
509
488
468
448
428
408
389
370
350
331
313
294
868
848
827
807
787
767
747
726
703
681
660
638
617
596
576
555
535
514
49-1
474
454
435
415
396
377
358
339
320
302
284
863
837
815
794
772
750
729
707
686
665
644
623
603
582
562
541
521
501
481
462
442
423
404
385
366
347
329
311
293
275
843
821
799
778
756
735
714
693
U72
651
630
610
589
569
549
529
509
490
470
451
432
413
394
375
357
338
320
302
285
267
828
806'
785
763
742
721
700
680
659
638
618
598
578
58
538
518
499
479
460
441
■ 422
403
385
366
348
330
312
294
277
260
814
793
771
750
729
709
688
667
647
627
607
587
567
547
527
508
489
469
450
432
413
394
376
358
340
322
305
287
270
253
801
780
759
738
718
697
677
656
636
616
596
576
557
537
518
498
479
460
442
423
405
386
368
350
332
315
297
80
263
246
789
768
748
727
707
686
666
646
626
606
586
567
547
528
509
490
471
452
433
415
397
379
361-
43
325
308
291
274
257
240
. 778
757
737
717
696
676
656
636
616
597
577
558
-538
519
500
481
463
444
426
407
38
371
353
336
318
301
284
267
251
234
768
747
727
706
686
666
646
627
607
588
568
549
530
511
492
473
455
436
418
0
8
364
347
2
312
295
278
261
245
229
758
737
717
697
677
657
637
618
598
579
560
541
522
503
484
466
447
429
411
393
375
357
340'
323
306
289
272
256
2 9
223
748
728
708
688
668
648
629
609
590
57.1
552
533
514
495
477
458
440
422
.404
386
368
351
334
317
300
283
266
250
234
218
739
719
699
679
659
640
620
601
582
563
544
525
506
488
469
451
433
415.
397
380
362
345
328
311
294
277
261
245
229
213
705
685
666
647
627
608
589
571
552
533
515
497
478
460
442
425
407
390
372
355
338
321
305
288
272
256
240
224
209
194
667
648
630
61Г
592
573
555
537
519
500
483
465
447
430
412
395
378
61
344
327
11
295
279
263
247
231
216
201
186
171
602
584
566
548
530
512
495
477
460
443
426
409
392
375
359
342
326
10
294
-278
263
247
232
217
203
188
174
159
146
132
545
527
510
493
476
458
442
425
408
392
375
359
343
327
311
295
280
265
250
235
220
205
191
177
163
149
136
123
ПО
97
468
451
435
418
402
386
370
354
338
323
307
292
277
262
247
232
218
204
190 ■
176
162
-149
136
123
no
98
86
7
63
52
Чугунные радиаторы (движение воды сверху вниз)
1547
1519
1490
1462
1434
1406
1378
1351
1323
1296
1269
1242
1215
1188
1162
1540
1511
1483
1455
1427
1399
1372
1344
1317
1289
1262
1235
1208
1181
1155
1533
1504
1476
1448
1420
1392
1365
1337
1310
1282
1255
1228
1202
1175
1148
1526
1497
1469
1441
1413
1385
1358
1330
1303
1276
1249
1222
1195-
1168
1142-
1519
1490
1462
1434
1406
1378
1351
1323
1296
1269
1242
1215
1188
1162
1135
1511
1483
1455
1427
1399
1372
1344
1317
1289
1262
1235
1#18
1181
1155
1128
1504
1476
1448
1420
1392
1365
1337
1310
1282
1255
1228
1202
1175
1148
1122
1497
1469
1441
1413
1385
1358
1330
1303
1276
1249
1222
1195
1168
1142
1108
1490
1462
1434
1406
1378
1351
1323
1296
1261
1233
1206
1178
1151
1124
1097
1483
1455
1427
1390
1362
1333
1305
1277
1250
1222
1195
1168
1141
1114
1087
1464
1436
1407
1'379
1351
1322
1295
1267
1239
1212
1184
1157
ИЗО
1104
1077
1453
1425
1396
1368
1340
1312
1284
1256
1229
1202
1175
1148
1121
1094
1068
1443
1414
1386
1358
1330
1302
1274
1246
1219
1192
1165
1138
1111
1085
1058
1432
1404
1376
1347
1320
1292
1264
1237
1210
1182
1155
1129
1102
1076
1049
1422
1394
1366
1338
1310
1282
1255
1227
1200
1173
1146
1120
1093
1067
1041
1412
1384
1359
1328
1300
1273
1245
1218
1191
1164
1137
1111
1084
1058
1032
1374
1346
1319
1291
1264
1237
1210
1183
1156
ИЗО
1103
1077
1051
1025
999
1330
1303
1276
1248
1221
1195
1168
1141
1115
1089
1063
1037
1011
986
961
1249
1222
1196
1169
1143
1117
1091
1065
1039
1014
988
963
938
913
889
1173
1147
1121
1095
1069
1044
1018
993
968
943
919
894
870
845
822
1066
1041
1016
991
966
941
916
892
868
844"
820
796
773
750
727

\л<пр.
\°с
е, °с\.
32
34
36
• 38
■ 40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
102
104
1
1135
1109
1083
1057
1031
1005
979
954
929
904
879
854
830
805
781
757
733
709
686
663
640
617
594
572
549
527
506
484
463
441
421
400
380
359
340
320
301
2
1128
1102
1076
1050
1024
999
973
948
922
897
873
848
823
7-99
775
751
723
704
680
657
634
611
588
566
544
522
500
479
457
436
415
395
375
354
335
315
296
3
1122
1096
1070
1044
1018
992
967
941
916
891
866
842
817
793
769
745
721
698
674
651
628
605
583
560
538
516
495
473
452
431
408
387
366
346
325
306
286
4
1115
1089
1063
1037
10Ц
986
960
935
910
885
860
836
811
787
763
739
715
692
668
645
622
600
577
551
529
506
484
463
-441
420
399
378
358
337
31&
298
279
5
1109
1083
1057
1031
1005
979
954
929
904
879
854
830
805
781
757
733
709
681
657
634
611
587
565
542
520
497
476
454
433
412
391
370
350
330
311
291
272
Б
1102
1076
1050
1024
999
973
948
922
897
873
843
818
793
768
744
719
695
672
648
625
601
578
556
533
511
489
468
446
425
404
383
363
343
323
304
285
266
7
1096
1070
1044
1018
992
960
934
908
883
858
833
808
783
758
734
710
686
662
639
616
593
570
548
525
503
481
460
439
418
397
377
356
337
317
298
279
260
8
1081
1054
1028
1002
976
' 950
924
898
873
848
823
798
774
749
725
701
677
654
631
607
585
562
540
518
496
474
453
432
411
390
370
350
330
311
292
273
255
9
1070
1044
1018
992
966
940
914
889
S64
839
814
789
765
740
716
693
669
646
622
600
577
554
532
510
488
467
446
425
404
384
364
344
324
305'
286
268
249
10
1060
1034
1008
982
956
930
905
880
854
830
805
780
756
732
708
684
661
638
615
592
569
547
525
503
482
460
439
418
98
377
357
338
318
299
281
262
244
11
1051
1024
998
972
947.
921
896
871
846
821
796
772
748
724
700
677
653
630
607
585
562
540
518
496
475
454
433
412
391
371
ЗБ1
332
313
294
275
257
239
12
1041
1015
989
963
938
912
886
862
837
813
788
764
740
716
692
669
646
623
600
577
555
533
511
490
468
447
426
406
385
365
46
32
307
288
270
252
234
13
1032
1006
980
955
929
904
879
854
829
804
780
756
732
708
685
661
638
615
593
570
548
526
504
483
462
441
420
400
379
359
340
321
302
283
264
246
229
14
1023
997
972
946
921
895
870
846
821
797
772
748
724
701
677
654
631
608
586
563
541
520
498
477
455
435
414
394
374
354
334
315
2 6
278
259
241
224
15
1015
989
963
938
912
887
862
838
813
789
765
741
717
693
670
647
624
601
579
557
35
513
491
470
449
428
408
388
68
348
329
1
291
272
254
236
219
16
1006
980
955
929
904
879
854
830
805
781
757
733
710
686
663
640
617
595
572
55
528
507
485
464
443
422
402
382
462
343
523
304
286
267
249
232
214
20
974
948
923
898
873
849
824
800
776
752
728
705
681
658
636
613
590
568
5461
525
503
482
461
440
420
399
379
360
340
321
302
284
265
248
230
213
196
Про в ж ни
25
935
910
886
861
837
812
788
764
741
717
694
671
648
626
603
581
559
537
516
494
473
452
432
412
392
372
352
333
314
296
277
259
241
224
207
191
174
' 35
864
840
816
792
768
745
721
698
675
653
630
608
586
564
542
521
500
479
458
438
417
397
378
358
339
320
302
283
265
248
230
213
197
180
165
149
134
45
798
774
751
727
704
682
659
636
614
592
570
549
527
506
485
465
444
424
404
384
365
346
327
308
290
272
254
237
220
203
187
171
156
140
126
111
97
пкбл
60
704
681
659
636
614
592
571
549
52S
507
486
466
445
425
405
386
367
348
329
310
292
274
257
239
222
206
189
174
158
143
128
114
100
87
74
62
50
80
587
566
544
523
503
482
462
441
422
402
382
363
344
326
308
290
272
254
237
220
204
188
172
157
142
127
113
99
86
73
61
49
39"
28
19
11
4
Стальные панельные радиаторы РСГ-2 (один ряд, движение воды сверху вниз)

1507
1479
1452
1425
1398
1372
1345
Т318
1292
1266
1240
1213
1188
1162
1136
llll
1085
1060
1035
1010
985
960
936
912
887
.863
839
816
792
768
745
722
699
676
654
631
609
587
565
543
522
501
480
459
438
418
1500
1473
1445
1418
1392
1365
1338
1312
1285
1S59
1233
1207
1181
1155
ИЗО
1104
1079
1054
1029
1004
979
954
930
906
881
857
833
810
786
763
739
716
693
671
648
626
604
582
5Б0
538
517
495
474
454
433
413
1493
1466
1439
1412
13S5
1358
1332
1305
1279
1253
122В
1201
1175
1149
1123
109S
1073
1047
1022
998
973
948
924
899
875
851
827
804
780
757
734
711
688
665
643
620
598
576
554
533
511
- 490
469
448
428
408
1486
1459
- 1432
1405
1378
1352
1325
1299
1272
124й
1220
1194
116S
1143
1117
1092
1066
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
1479
1452
1425
1398
1372
1345
1318
1292
1266
1240
1213
1188
1162
1136
1111
1085
1060
1035
1010
985
960
- S36
912
887
863
■ 839
816
792
768
745
722"
699
676
654
631
60S
587
565
543
522
501
480
459
438
418
398
1473
1445
1418
1392
1365
1338
1312
1285
1259
1233
1207
1181
1155
ИЗО
1104
1079
1054
1029
1004
979
954
930
906
881
857
833
810
. 786
763
739
716
693
671
648
626
604
582
560
538
517
495
474
454
433
413
393
1466
1439
1412
1385
1358
1332
1305
1279
1253
1226
1201
1175
1149
1123
1098
1073
1047
1022
998
973
948
924
899
875
, 851
827
- 804
780
757
734
711
688
665
643
его
598
576
554
533
511
490
469
448
428
408
388
1459
1432
1405
1378
1352
1325
1299
1272
1246
1220
1194
1168
1143
1117
1092
1066
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
383
1452
1425
1398
1372
1345
1318
1292
1266
1240
1213
1188
1162
1136
НИ
1085
1060
1035
1010
985 "
960
936
912
887
863
839
816
792
768
745
722
699
676
654
631
609
587
565
543
522
501
480
459
438
418
398
378
1445
1418
1392
1365
1338
1312
1285
1259
1233
1207
.1181
1155
ИЗО
1104
1079
1054
1029
1004
979
954
930
906
881
857
833
810
786
763
739
716
693
671
648
626
604
582
560
538
517
495
474
454
433
413
393
373
1439
1412
1385
1358
1332
1305
1279
1253
1226
1201
1175
1149
1123
1098
1073
1047
1022
998
973
948
924
899
875
851
827
804
780
757
734
711
688
665
643
620
598
576
554
533
511
490
469
448
428
408
388
368
1432
1405
1378
1352
1325
1299
1272
1246
1220
1194
1168
1143
1117
1092
1066
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
383
363
1425
1398
1372
1345
1318
1292
1266
1240
1213
1188
1162
1136
1111
1085
1060
1035
1010
V985
960
936
912
887
863
839
816
792
768
745
722
699
676
654
631
609
587
565
543
522
501
480
459
438
418
98
378
358
1418
1392
1365
1338
1312
1285
1259
1233
1207
1181
1155
изо
1104
1079
1054
1029
1004
979
954
930
906
881
857
833
810
786
763
739
716
693
671
648
626
604
582
560
538
517
495
474
454
433
413
393
373
353
1412
1385
1358
1332
1305
1279
1253
1226
1201
1175
1149
1123
1098
1073
1047
1022
998
973
948
924
899
875
851
827
804
780
757
734
711
688
665
643
620
598
576
554
533
511
490
469
448
428
408
388
368
348
1405
1378
1352
1325
1299
1272
1246
1220
1194
1168
1143
1117
1092
1096
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
383
363
343
1378
1352
1325
1299
1272
1246
1220
1194
1168
1143
1117
1092
1066
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
383
363
343
324
1345
1318
1292
1266
1240
1213
1188
1162
1136
1111
1085
1060
1035
1010
985
960
936
912
887
863
839
816
792
768
745
722
699
676
654
631
609
587
565
543
522
501
480
459
438
418
398
378
358
338
319
300
1279
1253
1226
1201
1175
1149
1123
1098
1073
1047
1022
998
973
948
924
899
875
851
827
804
780
757
734
711
688
665
643
620
598
576
554
533
511
490
469
448
428
408
388
368
348
329
310
291
272
254
1213
1188
1162
1136
1111
1085
1060
1035
1010
985
960
936
912
887
863
839
816
792
768
745
722
699
676
654
631
609
587
■ 565
543
522
501
480
459
438
418
398
378
358
338
319
300
282
263
245
227
210
1117
1092
1066
1041
1016
991
967
942
918
893
869
845
821,
798
774
751
728
705
682
659
637
615
593
571
549
527
506
485
464
443
423
403
383
363
343
324
305
286
268
250
232
214
197
180
164
147

е, °с \^
94
96
■ - 98
100
102
104
1
398
378
358
338
319
300
2
393
373
353
334
314
296
3
388
368
348
329
310
291
4
383
363
343
324
305
286
5
378
£58
338
319
300
282
6
373
353
334
314
296
277
7
368
348
329
310
291
272
8
363
343
324
305
286
268
9
358
338
319
300
282
263
10
353
334
314
296
277
259
11
348
329
310
291
272
254
12
343
324
305
286
268
250
13
338
319
300
282
263
245
14
334
314
296
277
259
241
15
329
310
291
272
254
236
16
324
305
286
268
250
232
20
305
286
268
250
232
214
Продолжение
25
282
263
245
227
210
193
35
236
219
201
184
168
151
45
193
176
159
143
128
112
табл.
60
132
116
101
87
73
60
3.5
80
60
47
35
24
14
6
1429
1403
1377
1351
1326
1301
1275
1250
1225
1200
1175
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888
864
841
819
' 796
773
751
729
1422
1396
1371
, 1345
1 1320
1294
1269
1244
121Й
1194
1169
1145
1120
1096
1071
1047
1023
999
" 975
952
928
905
882
859
836
813
790
768
745
723
Стальные
1416
1390
1364
1339
1313 -
1288
1263
1238
1213
1188
1163
1138
1114
1090
10Н5
1041
1017
9<Ы
970
946
■ 922
899
876
853
830
807
785
762
740
718
1409
1383
1358
1332
1307
1282
1256
1231
1206
1182
1157
1132
1108
1083
1059-
1035
1011
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
панельные радиаторы РСГ-2 (один и два ряда, де
1403
1377
1351
1326
1301
1275
1250
1225
1200
1175
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888
864
841
819
7-96
773
751
729
707
1396
1371
1345
1320
1294
1269
1244
1219
1194
1169
1145 '
1120
1096
1071
1047
1023
999
975
952
928
905
882
859
836
813
790
768
745
723
701
1390
1364
1339
1313
1288
1263
1238
1213
1188
1163
1138
1114
1090
1065
1041
1017
993
970
946
922
899
. 876
853
830
807
785
762
740
718
696 •
1383
1358
1332
1307
1282
1256
1231
1206
1182
1157
1132
1108
1083
1059
1035
1011
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
690
1377
1351
1326
1301
1275
1250
1225
1200
1175
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888-
864
841
819
796
773
751
729
707
685
1371
1345
1320
1294
1269
1244
1219
1194
1169
1145
1120
1096
1071
1047
1023
999
975
952
928
905
■882
859
836
813
790
768
745
723
701
679
1364
1339
1313
1288
1263
1238
1213
1188
1163
1138
1114
1090
1065
1041-
1017
993
970
946
922
899
876
853
830
807
785
762
740
718
696
674-
1358
1332
1307
1282
1256
1231
1206
1182
1157
1132
1108
1083
1059
1035
1011
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
690
668
ижение воды снизу вверх)
1351
1326
1301
1275
1250
1225
1200
1175
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888
864
841
819
796
773
751
729
707
685
663
1345
1320
1294
1269
1244
1219
1194
1169
1145
1120
1096
1071
1047
1023
999
975
952
928
905
882
859
836
813
790
768
745
723
701
679
658
1339
1313
1288
1263
1238
1213
1188
1163
1138
1114
1090
1065
1041
101-
99
970
946
922
899
876
853
830
807
785
762
740
718
696
674
652
1332
1307
1 8
1256
1231
1206
1182
1157
1132
1108
1083
1059
1035
1011
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
690
668
647
1307
1282
1256
1231
1206
1182
1157
1132
1108
1083
1059
1035
101!
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
690
668
647
625
1275
1250
1225
1200
1175
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888
864
841
819
796
773
751
729
707
685
663
641
620
599
1213
1188
1163
1138
1114
1090
1065
1041
1017
993
970
946
922
899
876
863
830
807
785
762
740
718
696
674
652
631
609
588
567
546
1151
1126
1102
1077
1053
1029
1005
981
958
934
911
888
864
841
819
796
773
751
729
707
685
663
641
620
599
578
557
536
515
495
1059
1035
1011
987
964
940
917
893
870
847
824
802
779
757
734
712
690
668
647
625
604
583
562
541
520
500
480
.460
440
420

707
685
663
641
620
599
578
557
536
515
495
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
701
679
658
636
615
593
572
551
531
510
490
470
450
430
411
391
372
353
335
316
298
280
696
674
652
631
609
588
567
546
526
505
485
465
445
425
406
387
368
349
330
312
294
276
690
668
647
625
604
583
562
541
520
500
480
460
440
420
401 -
382
363
344
326
307
289
271
685
663
641
620
599
578
557
536
515
495
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
267
679
658
636
615
593
572
551
531
510
490
470-
450
430
411
391
372
353
335
316
298
280
263
674
£52
631
609
588
567
546
526
505
485
465
445
425
406
387
368
349
330
312
294
276
258
'668
647
625
604
583
562
541
520
500
480
460
440
420
401
382
363
344
326
307
289
271
254
663
641
620
599
578
557
536
515
495
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
267
250
658
636
615
593
572
551
531
510
490
470
450
430
411
391
372
353
335
316
298
280
263
245
652
631
609
588
567
546
526
505
485
465
445
425
, 406
387
368
349
330
312
294
276
258
241
647
625
604
583
562
541
520
500
480
460
440
420
401
382
363
344
326
307
289
271
254
237
641
620
599
578
557
536
515
495
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
267
250
232
636
615
593
572
551
531
510
490
470
450
430
411
391
372
353
335
316
298
280
263
245
228
631
609
588
567
546
526
505
485
465
445
425
406
387
368
349
330
312
294
276
258
241
224
525
604
583
562
541
520
500
480
460
440
420
401
382
363
344
326
307
289
271
254
237
220
604
583
562
541
520
500
480
460
440
420
401
382
363
344
326
307
289
271
254
237
220
203
578
557
636
515
495
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
267
250
232
216
199
183
•526
505
485
465
445
425
406
387
368
349
330
312
294
276
258
241
224
207
191
175
159
144
475
455
435
416
396
377
358
339
321
303
285
267
250
232
216
199
183
167
151
136
121
107
401
382
363
344
326
307
289
271
254
237
220
203
187
171
155
140
125
НО
96
82
69
57
1439
1413
1387
1361
1335
1310
1284
1259
1234
1209
1181
1159
1134
1110
1085
1061
1036
1012
988
965
941
917
1432
1406
1380
1355
1329
1304
1278
1253
1228
1203
1178
1153
1128 '
1103
1079
1055
1030
1006
982
959
935
911
1426
1400
1374
1348
1323
1297
1272
1246
1221
U96
1171
1147
1122
1097
1073
1049
1024
1000
976
953
929
906
'Стальные панельные радиаторы
1419
1393
1368
1342
1316
1291
1265
1240
1215
1190
1165
1140
1116
1091
1067
1043
1018
994
971
947
923
900
1413
1387
1361
1335
1310
1284
1259
1234
1209
. U84
1159
П34
то
1085
1061
1036
1012
988
965
941
917
894
1406
1380
1355
1329
1304
1278
1253
1228
1203
1178
1153
1128
1103
1079
1055
1030
1006
982
959
935
911
888
1400
1374
1318
1323
1297
1272
1246
1221
1196
1171
1147
1122
1097
1073
1049
1024
1000
976
953
929
906
882
1393
1368
1342
1316
1291
1265
1240
1215
1190
1465
1140
1116
1091
1067
1043
1018
994
971
947
923
900
876
РСГ-2
1387
1361
1335
1310
1284
1259
1234
1209
1184
1159
1134
1110
1085
1061
1036
1012
- 988
965
941
917
894
871
(два
1380
1355
1329
1304
1278
1253
1228
1203
1178
1153
1128
1103
1079
1055
1030
1006
982
959
935
911
888
865
ряда.
1374
1348
1323
1297
1272
1246
1221
1196
1171
1147
1122
1097
1073
1049
1024
1000
976
953
929
906
882
859
движение
1368
1342
1316
1291
1265
1240
1215
1190
1165
1140
1116
1091
1067
1043
1018
994
971
947
923
900
876
853
1361
1335
1310
1284
1259
1234
1209
1184
1159
1134
1110
1085
1061
1036
1012
988
965
941
917
894
871
847
воды
1355
1329
1304
1278
1253
1228
1203
1178
1153
1128
1103
1079
1055
1030
1006
982
959
935
911
888
865
842
сверху вниз)
1348
1323
1297
1272
1246
1221
1196
1171
1147
1122
1097
107S
1049
1024
1000
976
953
929
906
882
859
836
.■342
1316
1291
1265
1240
1215
1190
1165
1140
1116
1091
1067
1043
1018
994
971
947
923
900
876
853
830
1316
1291
1265
1240
1215
1190
1165
1140
1116
1091
1067
1043
1018
994
971
947
9
900
876
853
830
807
1284
1259
1234
1209
1184
1159
1134
1110
1085
1061
1036
1012
988
965
941
917
894
871
847
824
802
779
1221
1196
1171
1147
1122
1097
1073
1049
1024
1000
976
953
929
906
882
859
836
813
790
768
745
723
1159
1134
1110
1085
1061
1036
1012
988
965
941
917
894
871
847
824
802
779
756
734
712
690
668
1067
1043
1018
994
971
947
923
900
876
853
830
807
785
762
740
717
695
673
651
630
608
587

0, °С N.
46
48
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
•" 76
78
80
82
84
86
88
90
92
94
96
98
100
102
104
894
871
847
824
802
779
756
734
712
690
668
646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
287
2
888
865
842
' 819
796
773
751
728
706
684
662
641
619
598
576
555
535
514
493
[473
453
433
414
394
375
'356
337
319
300
282
3
882
859
836
813
790
768
745
723
701
679
657
635
614
592
571
550
529
509
488
468
448
428
409
389
370
351
333
314
296
278
4
876
853
830
807
785
762
740
717
695
673 ■
651
630
608
587
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
5
871
847
824
802
779
756
734
712
690
668
646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
287
269
S
865
842
819
796
773
751
728
706
684
662
641
619
598
576
555
535
514
493
473
453
433
414
394
375
356
337
319
300
282
265
7
859
836
813
790
768
745
723
701
679
657
635
614
592
571
550
529
509
488
468
448
428
409
389
370
351
333
314
296
278
260
8
853
830
807
785
762
740
717
695
673
651
630
608
587
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
9
847
824
802
779
7S6
734
712
690
668
646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
287
269
251
10
842
819
796
773
751
728
706
684
662
641
619
598
576
555
535
514
493
473
453
433
414
394
375
356
337
319
300
282
265
247
11
836
813
790
768
745
723
701
679
657
635
614
592
571-
550
529
509
488
468
448
428
409
389
370
351
333
314
296
278
260
243
12
830
807
785
762
740
717
695
673
651
630
608
587
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
238
13
824
802
779
756
734
712
690
668
646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
287
269
251
234
14
819
796
773
751
728
706
684
662
641
619
598
576
555
535
514
493
473
453
433
44
394
375
356
337
319
300
282
265
247
230
15
813
790
768
745
'723'
701
679
657
635
614
592
571
550
529
509
488
468
448
428
409
389
370
351
333
314
296
278
260
243
226
16
807
785
762
740
717
695
673
651
630
608
587
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
238
221
20
7S5
762
740
717
695
673
651
630
608
587
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
238
221
205
Продолжение
25
756
734
712
690
668
646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
*287
269
251
234
217
200-
184
35
701
679
657
635
614
592
571
550
529
509
488
468
448
428
409
389
370
351
333
314
296
278
260
243
226
209
192
176
^160
145
45
J646
624
603
582
561
540
519
499
478
458
438
418
399
380
361
342
323
305
287
269
251
234
217
200
184
168
152
137
122.
107
табл.
60
566
545
524
504
483
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
238
221
.205
'188
172
156
141
126
111
97
83
70
57
3.5
80
463
443
423
404
385
365
347
328
309
291
273
256
238
221
205
188
172
156
141
126
111
97
83
70
57
45
34
23
14
6

Т а б л и ц а 3.6. Значение коэффициента #„ учитывающего изменение теплоотдачи
нагревательных приборов в зависимости от расхода воды через них
Расход воды, кг/ч, через
чугунные
радиаторы,
трубы
чугунные ребрис-
ТГЫ£ И СТЗЛЬ-
ные гладкие
Прн всех
значениях
радиаторы стальные
Однорядная
установка
(движение
воды сверху
вниз)
25
45
85
160
300
и более
Одно- илн
двухрядная
установка
(движение
воды снизу
вверх)
30
60
70
85
100
115
140
160
190
220
260
300
450
и более
РСГ-2
Двухрядная
установка
(движение
воды сверху
ВНИЗ)
При всех
значениях

конвектор

«Комфорт»
КН-20
30
60
90
115
150
180
210
225
300
450
600
конвектор
«Аккорд»
30
40
50
60
75
95
120
150
190
240
300
■ и более
Pi
0,74
0,86
0,9
0,91
0,92
0,93
0,94
0,95
0,96
0,97
0,98
0,99
1
1,025
1,05
Таблица 3.7. Значения поправки ДГГ
85
95
100
105
115
120
130
150
5
66
56
51
46
36
31
21
1
10
71
61
56
51
41
36
26
Б
12
73
63
58
53
43
38
28
8
ДГГ, "С, прн tB,
14
75
65
60
55
45
40
30
10
15
76
66
61
56
46
41
31
11
16
77
67
62
57
47
42
32
12
С
18
79
69
64
59
49
44
34
14
20
81
71
66
61
51
46
36
16
22
83
73
68
63
53
48
38
18
23
84
74
69
64
54
49
39
19
25
86
76
71
66
56
51
41
21
At; — изменение температуры воды на участке от входа в стояк до входа в
рассчитываемый i-й нагревательный прибор, °С:
: = 0,86-
Qnpi — условная тепловая нагрузка на участке до рассчитываемого 1-го
нагревательного прибора по ходу теплоносителя, Вт:
. <2пР1 = о;

Qnpi = <ЗпрУ-1) + 1l-l
Сст — расход воды по стояку, кг/ч:
t— I
1=1
C.30)
QCT — тепловая мощность стояка, Вт; Д/ст — перепад температур в стояке,
Д*ст = *г-/О. C.31)
Условная плотность теплового потока является функцией величины 6
и перепада температуры греющей воды в нагревательном приборе Д/Пр;
- Перепад температуры греющей воды в нагревательном приборе Atnp, "С,
определяется по следующим формулам:
при проточных и проточно-регулируемых стояках для 1-го нагревательного,
прибора
Д/пр1- = Дт;+1 — ДтЛ ' C.33)
где Дт^х — изменение температуры воды, °С, на участке от входа в стояк до
входа в нагревательный прибор, следующий за рассчитываемым;
для последнего по ходу движения теплоносителя нагревательного прибора
Atnpi = Д2ет — Дт;, C.34)
где Д*ст — перепад температур в стояке, °С, определяемый по формуле C.31);
при стояках, с кранами двойной регулировки у нагревательных приборов
где ft —■ нагрузка рассчитываемого прибора, Вт; а
воды в прибор.
C.35)
коэффициент затекания
Таблица 38 Значения Д<Пр для чугунных радиаторов и стальных панельных
радиаторов РСГ-2 (вертикальные узлы с кранами двойной регулировки и смещенными
замыкающими участками при Движении воды снизу вверх)
Тсплопая нагрузка Q, Вт, при расходе теплоносителя в стояке Сст, кг/ч
200
250
300
350
400
450
500
dn = 15 мм; d3y =15 мм
275
S60
450
535
630
710
800
885
1060
335
455
565
675
785
895
1005
1115
1340
405
545
675
810
950
1080
1210
1345
1605
475
635
790
950
1105
1270
1425
1580
1895
545
725
905
1085
1270
1455
1620
1805
2165
605
815
1025
1220
1430
1630
1830
2035
2440
680
905
1135
1360
1595
1815
2045
2270
2720
300
350 | 400 | 500
600
dn = 20 мм; d3y = 15- мм
520
665
81
965
1075
1220
1360
1465
1705
605
790
975
1155
1325
1500
1665
1815
2105
700
920
1135
1350
1555
1770
1965
2150
2525
880
1170
1450
1720
1995
2260
2535
2790
1065
1405
1750
2095
2440
2775
500
600
800
1000
dn = 25 мм; d3 y =
== 20 мм
280
545
820
1080
1345
1600
1850
2095
2330
2570
3025
330
665
990
1315
1635
1940
2255
2570
2865
450
890
1330
1770
2200
2630
3070
560
1115
1670
2220
2690
О
$
<
1
2
3
4
Б
Б
7
8
9
10
12

Таблица 3.9. Значения Д*Пр- для чугунных радиаторов и стальных панельных
радиаторов РСГ-2 (горизонтальные узлы с кранами двойной регулировки и осевыми
замыкающими участками при движении воды снизу вниз)
Тепловая нагрузка q, Вт, при расходе теплоносителя в стояке G кг/ч
200 300 400 300 400 500
600
400
500
600
800
15 мм; d3 у
= 15 мм
20 мм; dn = 20 мм;
d3 у =
20 мм
25 мм; dn = 25 мм.
d, ,, = 20 мм
О-У
Г*
,
660
755-
Ш>
1085
1Я15
1545
680
820
960
1105
1255
1570
1905
2235
575
745
. 920
1105
1290
1500
1685
2115
2570
3045
—
725
850
975
!Я35
15H
1815
—
670
800
955
1105
1270
1605
1955
2375
685
835
1020
1200
1370
157D
1955
2375
2850
645
835
1045
1270
1495
1735
1955
2455
3070
3685
640
795
955
1280
1630
1950
—
610
745
900
1045
1395
1790
2210
605
735.
895
1070
1245
1640
2080 ■
2535
650
800
975-
1185
1405
1630
2115
2605
3080
4
Б
6
7
8
9
10
12
14
16.
Таблица 3.10, Значения Д<пр Для чугунных радиаторов и стальных панельных
радиаторов РСГ-2 (вертикальные узлы с кранами двойной регулировки и смещенными
замыкающими участками при движении воды сверху вниз)
200'
<*п =
275
365
465
660
650
755
850
950
1145
Тепловая нагрузка q.
зоо-
350
15 мм; б3
405
545
685
825
960
1105
1245
4385
1665
475
640
795
955
1120
1280
1440
1605
1930
400
500
= 15 мм
545
725
905
1095
1280
1455
1650
1825
2210
680
905
1135
1360
1580
1825
2045
2270
2735
Вт, при расходе
275
"п-
350
535
730
920
1120
1325
1545
1770
1990
2465
300
400
теплоносителя в
500 "|
600
20 мм; d3 у = 15 мм
380
575^
780
990
1200
1430
1650
1885
2130
2605
495
750
1010
1280
1525
1815
2095
2375
2665
3255
615
930
1245
1570
1895
2210
2560
2885
3220
—
740
1110
1490
I860
2245
2630
3025
—
400 J
<*п =
460
705
, 9.40
1190
1455
1710
1990
2270
2535
3130
:тояк<
500
25 ми
570
860
1150
1455
1770
2070
2395
2710
—
600
: 0з.>
675
1020
1370
1720
2080
2440
2790
3175
—
—
кг/ч
800
1000
= 20 мм
895
1350
1805
2270
2720
3200
—
1115
1675
2245
2815
3375
—
U
ь.
<1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
12
Таблица 3.11. Значения Д'пр ДЛя конвекторов «Аккорд» с кранами двойной
регулировки
Тепловая нагрузка
100
150
200
250
q, Вт, при
300
Однорядная установка; rfn
140
185
235
280
325
370
420
465
510
560
605
215
285
355
425
495
570
640
710
780
850
920
315
420
525
630
735
835
940
1045
1150
1255
1360
. = 15 мм
400
535
670
800
935
1070
1205
1340
1470
1605
1740
480
640
805
965
1125
1285
1445
1605
1765
1925
2085
350
расходе теплоносителя в стояке С
400
450
= 20 мм; d3 v =
575
770
960
11S0
1345
1535
1725
1920
2110
23С5
2495
665
885
1105
1325
1545
1770
1990
2210
2430
2650
2875
745
9S5
1245
1495
1740
1990
22-Ю
2490
2740
2985
3235
200
250
300
350
Двухрядная установка;
315
420
525
630
735
835
940
1045
1150
1255
1360
385
510
640
770
895
1025
1150
1280
1405
1535
1665
«8.У
450
600
750
900
1050
1200
1350
1500
1650
1800
1950
= 1й >
520
695
865
1040
1215
1385
1560
1735
1905
2080
2255
,т, кг/ч
400
rfn =
ш
585
780
975
1170
1370
1565
1760
1955
2150
2345
2540
4Е0
20 мм;
6С0
800
1100
1320
1540
1760
1980
2200
2420
2640
2860
U
о.
с
<1
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13

^ Значения Atnp[ в зависимости от ql и Сст для приборов с кранами двойней
регулировки приведены в табл. 3.8—3.11.
Значения коэффициента затекания воды в приборы однотрубных систем
отопления рекомендуется принимать по экспериментальным данным или по
таблицам, приведенным в [20]. Следует отметить, что при расчете с использованием
коэффициентов затекания вносится погрешность, связанная с рядом причин,
а именно:
суммарное гидравлическое сопротивление отдельных элементов узлов при
установке элементов в непосредственной близости друг от друга не равно
сумме их сопротивлений, определенных порознь;
естественный перепад напора, определенный в малом циркуляционном
кольце, зависит от температуры воды, которая в процессе эксплуатации
переменна.
При установлении необходимых размеров нагревательных приборов с
целью упрощения расчетов с достаточной для практического применения
точностью допускается, что злачения #оэкм и Pi Для трубопроводов этажестояков
такие же, как и для нагревательных приборов в данном помещении. В этом
случае вычисляется так называемая требуемая площадь поверхности
нагревательных приборов, экм, по формуле
C-36)
где со — коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах (табл. 3.12);
Р2— коэффициент, учитывающий способ установки приборов (табл. 3.13);
FT — площадь поверхности нагрева трубопроводов этажестояков, экм
(табл. 3.14—3.16)..
; Площадь поверхности принимаемого к установке нагревательного
прибора с учетом взаимного влияния его элементов должна составлять не менее
95% Fn, определяемой по формуле C.36), и не должна быть меньше ее более
чем на 0,1 экм.
. В табл. 3.17—3.22 приведена площадь поверхности нагрева нагревательных
приборов с учетом взаимного влияния их элементов и допустимого уменьшения
ее значения. К установке следует принимать такой нагревательный прибор,
для которого значение Fv, принимаемое по этим таблицам, ие меньше Fn,
определяемой по формуле C.36), и наиболее близкое к ней.
Табл. 3.17 для чугунных радиаторов составлена по формуле
2. C.37)
"'секц
где п — число секций нагревательного прибора; /секц — площадь поверхности
нагрева одной секции, экм; Z = 0,05 я/ @,92 -\ ^ ), но не более
\ "'секц /
0,1 экм.
Табл. 3.18 для установок из п рядов чугунных ребристых труб составлена
по формуле
Z, C.38)
где I — длина установки, м; Z = 0,069/яР3, но не более 0,1 экм.
При этом значения коэффициента Р3 приняты по [2], а площадь поверхности
1 м чугунной ребристой трубы принята равной 1,38 экм.
Табл. 3.19 для установок из п рядов стальных гладких труб составлена по
формуле
C.39)

Т а~б л и-ца 312. Значения коэффициента с„
Общее
число
после-
дова-
(гельно
СОЕДИ-
ненных

приборов
3
4
5
6
7
8
9
Ю
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
3
1,04
1,03
1,02
1
1
1
;
1
i
1
i
1
1
i
i
1
i
i
1
1
1
i
4
1,04
1,03
1,02
1
I
!
1
1
1
1
1
1
1
1
I
1
1
1
1
1
1
5
1,04
1,03
1,02
I -
1
1
1
1
1
1
1
1
I
1
1
1
1
1
1
1
6
1,04
1,03
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
7
1,04
1,03
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
I
8
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
I
9
1,04
1,03
1,03
1.03
1,02
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
I
1
1
10
1,04
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
1
Номер
11
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1.02
1,02
1
1
1
1
1
1
1
прибора по ходу воды
12
1,04
1,04
' 1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1
1
1
I
1
13
1,04
1,04
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
1,02
1,02
1
1
1
14
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1.С2
1,02
1
1
15
1,04
1,04
1.04
1,03
1,03
1,03
1.02
1,02
1,02
1,02
16
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,02
1,02
1,02
17
1,04
1.04
1,04
1,03
1.03
1,03
1,02
1,02
18
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
1,03
1,03
19
1.С4
1,04
1,03
1,03
1,03
1,03
20"
1,04
1,04
1,04
1,03
1,03
21
1,04
1,04
1,04
1,04
22
1,04
1,04
1,04
23
1,04
1,04
24
1,04

Таблица 3 13. Значения коэффициента |32
! Способ установки нагревательного прибора
А, мм
У стены без ниши; перекрыт доской
виде полки .
40
80
100
1.05
1.03
1.02
В стеаиой нише
40
80
100
1.11
1.07
1.06
f 7У /у/
}/у\
У стены без ниши; закрыт деревянным,
шкафом со щеляйи в передней стене у
пола и в верхней доске
150
180
220
260
1.25
1.19
1.13
1.12
То же. со щелью в верхней части
передней доски
130
1,2 (при
открытых
щелях)
1.4 (при.
щелях, закрытых
сетками)
У стены без. ниши; закрыт шкафом со
щелью в верхней доске шириной Б не
менее глубины прнборз: спереди шкаф
закрыт деревянной решеткой, не
доходящей до пола
100
1,15
У стены без ниши; закрыт экраном, не
доходящим до пола
100
0,9
Открыто у глухой стены
777777

Таблица 3.14. Расчетная площадь поверхности нагрева вт жестояков FTp
однотрубных систем отопления [37]
Узел
Диаметры труб, мм
"с
rfg.y
РТр, экм, этажестокка
I
II
Вертикальные узлы
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0,4/0.46
0,5/0,57
0,62/0,68
0,35/0.4
0,43 0,49
0,53/0,58
15
20
25
15
15
20
15
20
25
0,14/0.2
0,17/0.24
0,2/0,26
0,12/О.П
0,14/0,2
0,18/0,24
15
20
25
15
15
20
15
20
25
0,5/0,54
0,58/0,63
0,72/0,78
0,42/0,45
0,5/0,54
0,61/0,66,
15
20
25
15
15
20
15
20
25
0,23/0,25
0 25/0,28
0,31/0,34
0,18/0,2
0,2 0,22
0,25/0,27 .
Горизонтальные узлы
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0.16/0,14
0.2/0,17
0,25/0,21
0,28
0,36
0,44
Примечания. 1. Сплошными линиями показзны трубопроводы, расчетная
площадь поверхности нагрева которых учтенз в таблице. 2. Для вертикальных узлов данные
в числителе относятся к узлам с прямой подводкой, в знаменателе — к подводке с уткой;
для горизонтальных узлов дзниые в числителе относятся к узлам с радиаторами высотой
0,& м, в знаменателе — 0,3 м. 3. Расчетнзя площздь поверхности 'для горизонтальных
узлов с замыкающими участками принимается с поправочным коэффициентом k, зависящим
о» количества секций в нагревательном пркСоре п. При п ^ 6 k = 0,368 ■+■ 0,052л.
Таблица 3.15: Расчетная площадь поверхности нгрева этажестояков
FTp двухтрубных систем отопления [37]
й , мм
подводки
15
15
20
15
20
15 ■
20
стояка
15
20
20
25
25
32 ■
32
FTp, экм,
2,5
0,43
0,51
■ 0,54
0,59
0,62
0,73
0,76
при высоте стояка, м
2,7
0,45
0,53
0,56
0,63
0.66
0,77
0,8
3,0
0,49
0.57
■ 0,6
0,69
0,72
0,83
0,86

Таблица 3,16. Расчетная площадь поверхности нагрева FTp 1 м длины подводок,
одеп&к, стояков и магистралей [37]
Трубопророды
Подводка к приборам и сцепки
Трубопроводы, проложенные у пол1
Стояки ,
Трубопроводы, проложенные у потолка
FTp, экм, при диаметре трубопровода d , мм
15
0,12
0,08
0.06
0,03
20
0,15
0,11
0,08
0,04
25
0.19
0,14
0,1
0,05
32'
0.2-1
0,18
0.12
0,06
40
' 0,22
0,15 '
0,07
50
0,28
0,19
' 0,09
Таблица 3.17. Расчетная площадь
и
Число
секций в
радиаторе
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
- 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
поверхности нагревд радиаторов Fp [29]
F , экм, при фактической площади поверхио^
0,31
500
М-140
0,76
1.07
1.37
1,67
1,98
2,26
2.52
2,83
3,1
3,39
3,68
3,96
4,26
' 4,58
4,82
5,09
5.39
5,67
5.96
6.24
6.58
6.81
7,1
7,38
0,35
и расстоянии
500
М-140-АО
0.84
1,18
1.52
1,84
2.16
2,54
2,82
3,15
3,49
3,82
4,12
4,45
4.77
5.08
5.42
5.73
6.05
6,37
6,7
7,01
7,34
7.65
7,99
8,31
0,2
ги нагрева одной секции, экм-
0,216
между центрами пробок, мм
300
М-140
0,75
0.94
1.14
• 1.31
1.52
1.71
1,92
■2,1
2,28
2,48
2 66
2,84
3
3,24
3,39
3,55
3,74
3,93
4,13
4,34 .
4,48
4.66
4,84
300
М-140-АО
._
0.8
1,01
1.22
1.43-
1,64
1,84
2.06 -
2,26
2,46
2,66
2,86
3,06
3,26
3,46
3.66
3,86
4,06
4.26
4,44
4,66
-4,86
5,06
5,26
0,275
5С0
РД-25. РД-90
0,7
0,97
1,25
1,5
1,73
2.01
2,28
2,56
2,8
3,06
• 3,3
3,57
3,86
4,06
4,32
4,54
4,8
5,07
5,33
5.59
5.85
6,11
6.37
6,57
Таблица 3.18. Расчетная площадь поверхности нагрева Fp установок из ребристых
труб
Количество
рядов
1
2
3
Рз
1
0,95
0,85
Fp, зкм, при длине установки, м
1
1,45
2.72
3,62
2
2,86
5,34
7,14
3
4,24
7.96
10,66
4
5.62
10,58
14,18

Таблица 3.19. Расчетная площадь поверхности нагрева F_ установок из гладких
труб
rfHX»
32
40
50
76X3
89X3
108X3,5
Площадь

поверхности 1 м,
экм ■
0.24
0,27
0,334
0,405
0,465
0,55

Количество рядов
.1

3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
Рз
1,13
1,04
1,04
1|
0,86
0,86
1
0.86
0.86
1
0,86
0,86
1
0,86
0 86
1,
0,86
0,86
Fp, эк*
1
0,28
0.52
0,79
0,28
. 0,48
0,74
0.35
0,61
0,9
0,43
0,74
■ 1,1
. 0,49
0,84
1.26
0,58
1
1,49
, при длине
2
0,57
1,05
1,58
0,57
0,98
1,46
0,7
1.21
1.81
0,85
1,46
2,19
■ 0,98 .
1,68 ,
2,5
1,16
1 98
2.94
установки, м
■
3
0,85
1,58
2,35
0,85
1,46
2,19
1,05
1.82
2,69
1,28
2,19
3.24
1,47
2,5
3,7
1,73
2,94
4,36
4
1,13
2,1
■3,1
1,13
1,95
2,89
1,41
2.4
3,55
1.71
2,89
4,28
1,95
3,3
4,9
2,3
3,88
5,78
Примечание. Площздь поверхности нагрева дана для установок, в которых
верхняя труба расположена на высоте до 1 м над полом. ^
Таблица 3.20. Расчетная площадь поверхности нагрева F- коивекторэв «Комфорт»
КН-20
Проходные
конвекторы
Марка
КН-20-0,8п
КН-20-ln
КН-20-1.2П
КН-20-1,5п
КН-20-1.8П
КН-20-2,1п
fp-
экм
0.84
1,05
1,26
1,58
1,89
2,2
Концевые
конвекторы
Марка
КН-20-0,75к
КН-20-0.95К
КН-20-1,1 к
КН-20-1,4к
КН-20-1.7К
КН-20-2К
экм
0,79
1
1,16
1,47
1,78
2,1
Проходные
конвекторы
Марка
КН-20-2,4п
КН-20-2.7П
КН-20-Зп
КН-20-З.Зп
КН-20-3,6п
FP-
зкм
2,5
2,8
3,1
3,4
3,7
Концевые
конвекторы
Марка -
КН-20-2,Зк
КН-20-2.6К
КН-20-2,9к
КН-20-3.2К
КН-20-3,5к
экм
2,4
2,7
3
3,3
3,6
П р н м е ч а.н и е. Фактическая площадь поверхности нагрева соответствует
обозначению конвектора (например, для конвектора КН-20-1,2п Рф = 1,2 экм).
Таблица 3.21. Расчетная площадь поверхности нагрева! Fp конвекторов «Аккорд»
Количестве
Один
Марка*
КА-0,6к (п)
КА-0,8к (п)
КА-1,0к (п)
КА-1,2к (п)
pv
экм
0,63
0,84
1,05
1,26
по высоте
Два
Марка
К2А-1,1к
К2А-1,47к
К2А-1.84К
К2А-2.21К
экм
1,16
1,54
1,93
2,31
Количестве
Один
Марка*
КА-1,4к (п)
КА-1,6к (п)
КА-1,8к (п)
КА-2.0К (п)
экм
1,47
1,68
1,89
2,1
по высоте
Два
Марка
К2А-2,58к
К2А-2,94к
К2А-3,31к
К2А-3.68К
FP-
ъки
2,68
3,04
3,41
3,78
и Изготовляются в цроходном (п) и концевом (к) вариантах.

Т.|бл.ица 3.22. Расчетная площадь поверхности нагревг F- стальных панельных
радиаторов РСГ-2
Однорядное исполнение
Марка
РСГ-2-1-3
РСГ-2-1-4
РСГ-2-1-5
РСГ-2-1-6
РСГ-2-1-7
РСГ-2-1-8*
РСГ-2-1-9*
Ffy, ЭКМ
0,9
. 1.12
1,36
1,62
1,87
2,14
2.4
F экм
0.94
1,18
1.43
1,7
1.96
2.24
2,5
Двухрядное исполнение
Марка
РСГ-2-2-3
РСГ-2-2-4
РСГ-2-2-5
РСГ-2-2-6
РСГ-2-2-7
РСГ-2-2-8*
РСГ-2-2-9*
F экм
1,58
1.95
2.36
2,79
3.21
3 66
4,09
* В настоящее время ■ промышленностью не выпускаются.
где /экм — площадь поверхности 1 м трубы данного диаметра, экм; / —длина
установки, м; Z = 0,05 /ЭКМИ53. ео не более 0,1 экм.
В формуле C.39) коэффициент р*3 учитывает ие только взаимное влияние
элементов нагревательного прибора„но н изменение расчетной формулы C.L4)
прн dy г^С 32 мм.
3.2.3. ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
• Определить площадь поверхности нагревательных приборов стояка
однотрубной системы отопления (рис. 3.5). Часть нагревательных, приборов —
конвекторы «Аккорд», а часть — радиаторы М140-АО. Часть приборов принята с
трехходовыми кранами, часть — с кранами двойной
регулировки.
Исходные данные: тепловая мощность стояка <2СТ =
= 21 980 Вт; температура теплоносителя на входе в стояк
tT = 105° С; температура воды на выходе из стояка t0 =
= 70° С; перепад температур воды в стояке AtCT = 35° С;
диаметры стояка и подводок — 20 мм, замыкающих участ-
" ков конвекторов — 20, а чугунных радиаторов — 15 мм.
Нагревательные приборы установлены открыто. Тепловые
мощности их Q , Вт, указаны на рис. 3.5.
Исходные данные заносим в бланк расчета (табл. 3.23).
Тепловые мощности нагревательных приборов в
зависимости от схемы движения теплоносителя заносятся в соот-
ЧвА^а ветствующие графы бланка.
1. По формуле C.30) определяем расход воды в
стояке:
GrT = 0,86 21„9Г8° = 540 кг/ч.
2. По формуле C.29) определяем условные тепловые
мощности на участках стояка.
3. В зависимости от tr и внутренней температуры
помещения по таб.л. 3.7 определяем значения ДГГ и заносим
в бланк.
Рис. 3.5. Схема П-образного стояка.
4. По формуле C.28) определяем значения A%i и с округлением до целых
заносим в бланк. Например, Дт5 = 0,86 _., = 9,07 si 9° С.

Номер

помещения
101
201
301
401
501
' 601
701
801
* 802
702
602
502
4 2
302
202
102
tB, °С
5
18
18
16
20
23
18
18
18
18
23
20
16
18
18
5
q., Вт, при схеме
присоединения
«снизу
вверх»
1510
1450
1400
1340
1280
1220
1160
1630
«снизу
вниз'»
-

«сверху
вниз»
1630
1160
1220
1230
1340
1400
1450
1510
2
Таблица
«пр-
Вт
0
1510
2960
4360
5700
6980
8200
9360
10 990
12 620
13 780
15 000
16 280.
17 620
19 020
20470
21980
АТТ.
°С
46
59
59
57
61
64
: 59
59
59
59
64
61
57
59
59
46
3.23. Подбор нагревательных приборов
ДТ£,
°С
0
2
5
7
9
11
13
- 15
18
20
22
24
26
28
30
33
е, °с
46
61
64
64
70
75
72
74
77
79
86
85 -
S3
87
89
79
Д'пр-
-с
2
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
4
4
4
5
"?0экм-
Вт/экм
846
690
665
■ 665
606
559
587
568
577
555
479
490
495
452
430
431
"л
1
1
1
1
1.
1
1
1
1
1,02
1.02
1,02
1,03.
1.03
1,04
1,04
стояка
Р,
1
1
I
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
Р>
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
"тр.
экм
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0.5
0.17
0.2
0,54
0,54 '■
0,54
0,54 '
0,54
0,54
0.54
"п-
экм
1,33
1.65
1,65
•Г-
1.57
1,66
1,73
1,53
2,72
2,64
1,64
2,11
2,17
2,3
2,7
3,03
3,15
-
Tim конвектора
или количество
секций радиатора
K2A-I.47K
К2А-1.84К
K2A-I.84K
К2А-1.84К
К2А-1 84К
К2А-1.84К
К2А-1.47К
. К2А-1.84К
8
5
6
7
7
8
9
9
i

5. По табл. 3.8—3.10 определяем значения Д^ для приборов с кранами
двойной регулировки.
6. По формулам C.33) и C.34) определяем значения Atnp для приборов о
трехходовыми кранами. sHftJ
7. По формуле C.26) определяем значение условной величины 6.
8. По табл. 3.5 в зависимости от G и At определяем условную плотность
теплового потока <?0экм Для чугунных радиаторов и для конвекторов «Аккорд».
9. По табл. 3.6, 3.12, 3.13 определяем коэффициенты с0, Р^ и Р2.
10. По табл. 3.14 и 3.16 .определяем площадь поверхности нагрева этаже-
стояков.
11. По формуле C.36) определяем требуемую площадь поверхности
нагревательных приборов.
12. По табл. 3.17 определяем количество секций радиаторов М140-АО, а
по табл. 3.21 подбираем конвекторы «Аккорд».
3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
3.3.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Полные потери давления Ар, Па, на участке трубопровода с постоянным
диаметром определяются по формуле
^^у. C.40)
Гидравлический расчет систем отопления удобнее выполнять, оперируя
единицами напора.
Полные потери напора Н, мм, на участке трубопровода с постоянным
диаметром вычисляются по уравнению
)g-T, ■ C.41)
где "к — безразмерный коэффициент трения, определяющий в долях скоростного
давления (напора) линейные потери давления (напора) иа участке прямогб
трубопровода с длиной, равной его внутреннему диаметру d; I — длина трубсь
провода, м; 2£м — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном
участке трубопровода; v — скорость теплоносителя, в трубопроводе, м/с; g —
ускорение свободного падения, м/с2; у — плотность теплоносителя, кг/м3.
Значение коэффициента трения л не является постоянным и зависит от
режима движения теплоносителя в трубах, его скорости, диаметра труб,
эквивалентной шероховатости внутренней поверхности труб. Зависимость линейных
потерь давления (напора) от расхода не является поэтому строго
квадратичной. Несмотря на это, можно использовать усредненные значения X/d,
различные при искусственной и естественной циркуляции теплоносителя в системах
отопления (табл. 3.24), что обеспечивает достаточную для практических
расчетов точность [2].
В работе [23] приведены поправки к характеристикам сопротивления
трубопроводов, учитывающие увеличение коэффициентов гидравлического трения
и местных сопротивлений при скоростях, меньших тех, которые соответствуют
квадратичной зависимости линейных потерь напора от расхода, а также
изменение коэффициента трения Я в зависимости от остывания теплоносителя в
трубопроводах. Применение этих поправок позволяет увеличить точность
расчетов, что имеет смысл при расчетах трубопроводов систем водяного отопления е
очень малыми располагаемыми напорами илн расходами иа участках.
После подстановки в уравнение C.41) эквивалентного коэффициента
сопротивления трубопровода
£экв = ь4~ C-42)

получим основную зависимость для гидравлического расчета систем отопления
методом динамических давлений. Прн выполнении расчетов в единицах напора
Н = (?экв "+■ ^?м) -ггг- Y- C.43)
1 Сумма £экв + 2£м называется приведенным коэффициентом
сопротивления участка сети.
Таблица 3.24. Некоторые гидравлические параметры трубопроводов систем
водяного отопления
Диаметры, мм

условный
на-
ружг
ный


ренний
Удельное

динамическое
давление
А • 104,
ММ/(КГ/ЧM
а_
V '
кг/ч
м/с
Усредненные значения
VBH, м ', в
системах с циркуляцией

естественной

искусственной
Характеристика
сопротивления 1 м
трубопровода S ■ 10»,
мм/(кг/ч)г, в системе
с циркуляцией
иой
искусстпс и-
ной
Трубы по ГОСТ 3262—75* (обыкновенные)
15
20
25
32
40
50
21,3
26,8
33,5
42,3
48
60
15,7
21,2
27,1
35,9
41
53
1,08
0,325
0,125
0,04
0 023о
0,0084
680
1250
2000
00
4650
7800
2.8
2,1
1.5
1.1
0,9
0,65
2,7
1,8
1.4
1
0,8
0,55
Трубы по ГОСТ 10704—76*
0,968-10—2
0,274 • I0—2
0,138.10—2
0,629.10—3
0,327.10—3
0,126.10—3
Примечание. Гидравлические параметры
60° С и плотности ее 972 кг/м3.
50
70
80
100
125
150
57
76
89
108
127
159
51
70
83
101
119
151
7200
13400
19 000
28 000
39100
63 000
0,67
0,45
0,35
0,25
0,21
0,16
0,57
0.4
0,3
0,23
0,19
0,15
3,02
0 683
0,188
0.С44
0,0212
0,00546
0,649-10—2
0,123.10—?
0,483-10—3
0,157-10—3
0,687.10—4
0 202 -10—4
2.92
0.585
0,175
0,04
0.0188
0.СО462
0,552.10—2
0,11-10-2
0.414-10—3
0,145-10—8
0,621 • 10—*
0,189-10—*
определены прн температуре воды
Скорость воды в трубопроводе определяется по формуле
v = G/900raf2v, C.44)
где G — расход воды, кг/ч.
Отсюда расход теплоносителя, соответствующий скорости его в
трубопроводе 1 м/с,
-£- = 900геРу. C.45)
Значения G/v для труб различного диаметра приведены в табл. 3.24. Они
позволяют получить скорость движения теплоносителя fpaC4, м/с, в
трубопроводе данного диаметра прн известном расчетном расходе воды G с , кг/ч:
расч1
~ "оасч' I ..
G
расч
C.46)
После подстановки выражения C.44) в C.43) получим формулу, которая
будет основной при гидравлическом расчете систем отопления методом
характеристик сопротивления:
И = SG\ C.47).
где S — характеристика сопротивления элемента системы отопления, равная
потере напора в нем при расходе теплоносителя 1 кг/ч, мм/(кг/чJ, и определяв-

мая по формуле
S. = А Кэкв + 2U = лк -L- + 2Ь,\; C.48)
где
А = l/9002vn2d«2g — C,49)
удельный динамический (скоростной) напор в трубопроводе, возникающий при
прохождении через него расхода 1 кг/ч с плотностью теплоносителя у, кг/м3.
В результате преобразования формулы C.47) можно получить зависимость
C-50)
и зависимость
В = (G/cJ, C.51)
которая является основной при гидравлическом расчете систем отопления по
проводимости.
< Величина о, кг/(ч • мм0'5), называется'проводимостью элемента и численно,
равна расходу воды в нем, кг/ч, при перепаде напора, за счет гидравлических
потерь 1 мм.
Существует еще несколько методов гидравлического расчета систем
отопления (удельных потерь давления, эквивалентных сопротивлений и др.),
однако в настоящее время наиболее часто применяются методы расчета систем
отопления по характеристикам сопротивлений и по проводимости в связи с их
сравнительной простотой и удобством реализации при составлении программ
для ЭВМ. С учетом этого более подробно изложен, гидравлический расчет
систем отопления методом характеристик сопротивления.
При последовательном соединении элементов системы отопления (рис. 3.6, а)
потеря напора в системе равна сумме потерь напора в отдельных элемен-
тах:
#=!]#»■ C-52)
При этом расход воды в системе и на каж-
дом элементе (участке) одинаков:
G = Gi = const (i = 1, 2, ...,*). C.53)
Рис. 3.6. Соединение элементов систем
отопления:
а — последовательное; б — параллельное.
Характеристика сопротивления системы равна сумме характеристик
сопротивления отдельных элементов:
§ = I| St. C.54)
При параллельном соединении элементов (участков) систем отопления
(рис. 3.6, 6) потери напора в системе и в каждом из параллельно соединенных
участков одинаковы:
Н = Нс = const {1=1, 2 k)., C.55)
Расход воды, проходящей через систему отопления, равен сумме расходов,
проходящих . через отдельные участки:
G ;= £ Gt, C.56)

Характеристика сопротивления системы отопления определяется по-
формуле
C.57)
Расход воды через каждый элемент (параллельно соединенный участок)
при известных характеристиках сопротивлений отдельных элементов
Of = ft ; О. C.58)
Из выражения C.58) следует, что при параллельном соединении элементов,
системы отопления расходы воды через отдельные элементы обратно
пропорциональны значениям квадратного корня из характеристик сопротивления этих
элементов:
Движущей силой циркуляции теплоносителя в системах отопления ■
является разность напоров теплоносителя на входе в систему и на выходе из иее,
т. е. располагаемый напор, который для циркуляции теплоносителя в системах
водяного отопления принимают следующим:
при непосредственном присоединении систем отопления к тепловым сетям
без подмешивания воды из обратного трубопровода — ие более разности
напоров в подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети на вводе в здание;
при непосредственном присоединении
систем отопления к тепловым сетям с
подмешиванием воды из обратного трубопровода
насосами —• равным расчетному напору, создавав-
чг
.10
Рис. 3.7. Номограмма для определения
напора, создаваемого элеватором в системе
водяного отопления (Нн — располагаемый напор
для циркуляции в системе после элеватора;
Н — разность напоров в подающем и
обратном трубопроводах тепловой сети на вводе в
здания).
Ф
VN
SB
10
15
=Е"!£™НШР=
о
мому насосом, а элеваторами — равным напору, создаваемому элеватором и
определяемому по рис. 37.
Коэффициент смешйшя и при этом определяется по формуле
и =
Т Т
* вх * вых
C.60)
где Гв и Гвых — температура воды соответственно на входе и на выходе из
элеватора, °С; £ — фактическая температура подмешиваемой воды, °С,
определяемая по формуле C.8).
При отсутствии предвключенных нагревательных приборов лестничных
клеток,-присоединенных до элеватора, Твк = Т, где Т — расчетная
температура сетевой воды, °С. При наличии предвключенных нагревательных приборов
лестничных клеток с расчетной тепловой нагрузкой Q™, Вт> присоединенных

до элеватора,
оп-в
ГБХ = Г-3,6_^£_, C.61)
где GceT определяется по формуле C.7).
При отсутствии предвключенных нагревательных приборов,
присоединенных после элеватора,
, = (г + 3,6 Чдоп-п
C.62)
где <2ДОП п определяется для жилых зданий по формуле C.2), а для
общественных — по формуле C.4); 0сист определяется по формуле C.9).
и При наличии предвключенных
нагревательных приборов с расчетной тепловой нагрузкой
Q"-°, Вт, присоединенных после элеватора,
0.8
0,7
ОД
0,5
0.3
0,2
Фдоп.п + Оп.'к
C.63)
О 10 № 80 100
Рис. 3.8. Номограмма для определения среднего
приращения плотности воды при охлаждении ее
■ на 1°С.
В системах водяного отопления с механической циркуляцией
теплоносителя располагаемый напор определяют с учетом естественного перепада напора,
возникающего' от охлаждения теплоносителя в нагревательных приборах и
трубопроводах. Естественный перепад напора можно не учитывать в следующих
случаях: при гидравлической увязке смежных стояков в системах отопления с
механическим побуждением, если их высота отличается менее чем иа 30%; при
увязке внутренних циркуляционных колец в стояках однотрубных П-образных
систем отопления с нижней разводкой и перемычками, расположенными не ниж£
2/3 высоты стояка; при определении располагаемого напора для циркуляции
теплоносителя, если он составляет менее 10% располагаемого напора
побудителя.
Естественный перепад напора учитывают в следующих размерах: при
определении располагаемого напора для циркуляции теплоносителя в системе —
90% максимального значения при естественной и 40% — при механической
циркуляции; при гидравлической увязке смежных стояков (если разница в их
высотах более 30%), при увязке внутренних циркуляционных колец
однотрубных систем отопления с П-образными стояками и перемычками,
расположенными ниже 2/3 высоты стояка, и при увязке поэтажных ветвей
горизонтальных систем отопления — 40% максимального значения.
Максимальное значение естественного перепада напора Не, мет;- следует,
определять по формулам, приведенным в табл..3.25. В формулах C.64) — C.66)
не учтен естественный перепад напора (с положительным или отрицательным
знаком), возникающий из-за несовпадения центра элеватора или котла с осью
обратного трубопровода. Этот перепад — общий для всей системы и не влияет
на увязку стояков. Его можно определить по формуле ■
Н'е = pTi (tT — t0), C.68)
где h — разность геодезических отметок оси обратной магистрали и центра
элеватора или котла, м.
В формулах C.64) — C.68) Р — среднее приращение плотности ■ воды при
охлаждении ее на 1°С, кг/(м*.К). Оио определяется по графику (рис. 3.8) [2]

Таблица 3.25. Зависимости для определения максимального значения естественного перепада напора Не
Схема стояка
Расчетная формула
Примечания
C.64)
Здесь h расстояние, м, от обратной
магистрали до точки, в которой изменяется температура
воды в стояке (эта точка расположена: в
проточных и проточно-регулируемых нагревательных
приборах — на их горизонтальной оси; в
нагревательных приборах с замыкающим участком —
на уровне присоединения обратной подводки к
стояку); q тепловая нагрузкз i-го прибора,
Вт; Сст — расход воды в стояке, кг/ч; п —
количество нагревательных приборов
C.65)
I •,
zffli
C.66)
Естественный перепад напора определяется для
каждой горизонтальной ветви; h. — высота 1-й
ветви над обратной магистралью, м
C.67)
Естественный перепад напора определяется для
отдельных циркуляционных колец, проходящих
через нагревательные приборы; Л. —высота оси
i-ro нагревательного прибора над серединой
котла или осью элеватора, м
Ось тип ши эяекггюра"

или рассчитывается по формуле
, _ Vo —Vr
C.69)
Величина естественного перепада напора, возникающего от охлаждения
воды в магистральных трубопроводах, для систем с механическим побуждением
при наличии теплоизоляции магистралей может ие учитываться.
Теплоотдача ^тояков и подводок учитывается при подборе площади
поверхности нагревательных приборов и, следовательно, входит в величину <?(- в
формулах C.64) и C.65). Поэтому величина дополнительного естественного
перепада напора вследствие остывания воды в трубопроводах стояков и
подводок входит в величину естественного перепада напора, определяемую по этим
формулам, и отдельно не учитывается.
3.3.2. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
s Располагаемый напор в системе отопления должен быть распределен между
стояками и магистралями таким образом,' чтобы местоположение стояков на
магистрали не влияло иа гидравлическую устойчивость системы. Для
выполнения этого требования принимаются следующие потери напора в отдельных эле-
Таблица 3 26 Допустимые расходы теплоносителя в трубопроводах систем водяного
отопления с иасосно! циркуляцией
rfy, мм
Максимальные
расходы, кг/ч,
в
трубопроводах жилых и
общественных
зданий, про-
кладыЕаемых в
помещения х

основных
вспо-
мога-
тель-
ных
Минимальные
расходы, кг/ч,
для обеспечения
удаления
воздуха из
трубопроводов горн-
■зонтальных без
уклона и
вертикальных с
теплоносителем,
движущимся сверху
вниз
dy, мм
Максимальные
расходы, кг/ч,
в
трубопроводах жилых »
общественных
зданий, про-
, кладьшаемых.
в помещениях

основных
тель-
ных
Минимальные
расходы, иг/ч,
для обеспечения
удаления воздуха
из трубопроводов
горизонтальных
без уклона н
вертикальных с теп-
. лоносителем,
движущимся
сверху вниз
Трубы.по ГОСТ S262—75* (обыкновенные)
Трубы по ГОСТ 10704—78*
15
20
25
32
40
50
820
1250
2000
3500
4650
7800
1020
J9C0
3000
5250
7000
11 700
170
S10
500
870
1160
1950
50
70
80
100
125
150
7200
IS 400
19 000
28 000
39100
63 000
10 800
20 100
28 500
42 000
58 600
94 500
1800
3350
4750
С00
9770
15 750
Примечание. Максимальные расходы вычислены при скоростях, нормируемых
СНиПП-33-75; для трубопроводов, прокладываемых в основных помещениях, при <^v==
= 15 мм— 1,2 м/с, при й > 2Смм—1 м/с, для трубопроводов, прокладываемых во
вспомогательных помещениях,— 1,5 м/с для всех диаметров.
ментах однотрубных тупиковых систем: в стояках — 70—85%, в магистралях —
15—30% располагаемой потери напора в системе.
Потери напора в циркуляционных кольцах системы отопления,
рассчитанной с постоянными перепадами температур воды в стояках, не должны от-
.личаться более чем иа 15% при расчете без использования ЭВМ и на 5% — при
расчете с помощью ЭВМ. Перепады температур воды в стояках системы
отопления, рассчитанной с переменными перепадами температур воды в стояках, как
правило, не должны отличаться от расчетного перепада температур воды в
системе более чем на 15%.

Располагаемый напор для системы отопления определяется по формуле
JJ- («н + #е), C.70) '
Ярасп =
где //н — иапор, создаваемый механическим насосом или передаваемый из
наружной сети элеватором, мм; Не — естественный перепад напора от
охлаждения воды в нагревательных приборах, мм.
До начала гидравлического расчета системы отопления проверяют
возможность размещения нагревательных приборов в предусмотренных местах.
Проверке достаточно подвергнуть один-два нагревательных прибора с наибольшей
тепловой нагрузкой, в которые поступает вода с температурой, близкой к
минимальной для данной системы отопления.
Таблица 3.27. Минимальные расходы воды Онк|1 для восходящих стояков
однотрубных систем со смещенными замыкающими участками и кранами двойной
регулировки с нижней разводкой подающей магистрали [23]
Диаметры, мм
• ■
dcT
15
20
25
''з.у
15
15
20
15
20
25
Расчетная

температура воды
на входе
в систему

отопления, "С
95
105
95
105
95
105
Значения
0,2
126
139
148
163
274
302
0,3
150
165
173
191
325
358
Смин, кг/ч, при высоте
0.4
168
185
192
212
365
402
0,5
182
201
207
229
397
438
0.6
194
214
219
242
424
467
0.7
204
226
229
253
446
492
прибора ft,
0.8
213
235
238
262
466
514
0.9
221
244
245
270
484
533.
м
1
228
251
251
277
499
550
Примечания. 1. Температура остывшей воды после отключения прибора пря-
нята 25° С (с учетом остаточной циркуляции). 2. Минимальные расходы вычислены прн
скорости движения воды 0,25 м/с.
«
При назначении диаметров трубопроводов необходимо руководствоваться
величинами допустимых расходов теплоносителя (табл. 3.26).
В однотрубных системах отопления с нижней разводкой расход
теплоносителя на подъемных, ветвях стояков с замыкающими участками должен быть не
меньше минимального 0мнн, кг/ч (табл. 3.27), определяемого по формуле
(Vx — Vr) Vr
C.71)
где d3 — внутренний диаметр замыкающего участка, мм; h — высота
нагревательного прибора (расстояние между осями подводящего и обратного
трубопроводов), м; Vx и Vr — плотность соответственно остывшей воды в
нагревательном приборе прн 25° С и горячей в стояке, кг/м3; £откл— приведенный
коэффициент местного сопротивления замыкающего участка радиаторного узла при
отключении нагревательного прибора.
При расчете систем отопления используются таблицы, характеризующие
гидравлические параметры трубопроводов (см. табл. 3.24), коэффициенты
местных сопротивлений и характеристики сопротивления деталей систем водяного
отопления (табл. 3.28). Характеристики сопротивления узлов и элементов систем
отопления вычисляются путем суммирования (с учетом правил определения
характеристик сопротивления последовательно и параллельно соединенных
элементов) соответствующих значений, взятых из табл. 3.29—ч}..36.
Для расчета однотрубных и бифилярных систем отопления следует
пользоваться табл. 3.29—3.36, в которых приведены характеристики сопротивления
приборных узлов, междуэтажных вставок и узлов присоединения к подающей

Таблица 3.28. Коэффициенты местных сопротивлений £ (в числителе) и характеристики сопротивления 5-10«, мм/(кг/ч)! (в знаменателе)
деталей систем отопления [20]
Детали
Проточные воздухосборники и
расширительные сосуды
Радиаторы колончатые
Краны пробковые
Вентили с вертикальными
шпинделями
Краны двойной регулиюовкн с
цилиндрическими пробками
Задвижки параллельные
Краны трехходовые конструкции
завода «Саитехдеталь» при
прямом проходе
То же, при проходе с поворотом
Отводы гнутые 90°
Утки гнутые
Скобы гнутые
Грязевики ч
Внезапное расширение
Внезапное сужение
Тройники с пробками для спуска
воды
Для трубопроводов по ГОСТ 3262—75*
15
1,5
1,62
1,6
1,73
3.5
3,78
16
17,28
4
4,32
2
2,16
3
3,24
1,5
1,62
0.8
0,86
2
2,16
10
10,8
1
1,08
0,5
0,54
0,7
0,76
20
1.5
0,49
1.2 '
0,79
1,5
0,49
10
3,25
2
0,65
1,5
0,49
3
0,98
1
0,325
0,7
0,23
1,5
0,49
10
3,25
1
0,325
0,5
0,16
0,7
0,23
диаметром, мм
25
1,5
0,19
—
1,5
0,19
9
1,12
—
2
0,25
0,56
0,5
0,063
0.6
0,075
0,8
0,1
10
1,25
1
0,125
0,5
0,063
0,7
0,09
32
1,5
С.06
_
9
0,36
—
0,3
0,012
0.6
0,024
0,6
0,024
10
0,4
1
0,04
0,5
0,02
0,7
0,03
40
1,5
0.С4
8
0,19
—
0.3
0,007
0.6
0,014
_
10
0,235
1
0,0235
0.5
0,012
0,7
0,02
50
1,5
с,шз
—
—
7
0,059
—
—
—
0,3
0.0С25
0,6
0,005
—
10
0,084
1
0,0084
0,5
0,0042
0,7
0,006
57X3
1,5
0,015
—
—
—
—
0,5
0.С0484
—
—*
■ о.з
0,0029
0.6
0,0058
—
10
0.С97
1
0,00968
.0,5 ■
0,0048
—
Для трубопроводов по ГОСТ
76X3
1.5
0.0041
—
—
—
—
—
—
0.3-
0,00082
0.6
0,00164
—
10
0,0274
1
0,00274
0,5
С.С0137
—
диаметром, мм
89X3
1,5
0,0021
—
_
—
—
0,5
0.0007
—
—
0,3
0,00041
0,6
0,00083
—
10
0,0138
1
0,00138
0,5
0,00069
—
108X3,5
1.5
С.00С94
—
—
—
—
0,5
0,00032
—
-
0,3
0,00019
0,6
О.ОС038
—
10
0,0063
1
0,000629
0,5
0,00031
—
1
10704—76'
| 127x4
1,5
0,00049
—
—
—
' —
0.5
0.00016
—
—
0,3
0,98. Ю-4
0,6
0,0002
—
10
0.0033
I
0,000327
0,5
0,000163
—
1
| 159X4
1,5
0,00019
_
0,5
0,63-10—1
■ —
0,3
0,38.10-4
0,6
0,76-10—4
—
10
0,0013
1
0,000126
0,5
0,63-10—i
—

и обратной магистралям. Условная разбивка стояков отопления на эти элементы
приведена на рис. 3.9.
В целях индустриализации рекомендуется принимать стояки постоянного
диаметра по высоте здания A5 или 20 мм). Составные стояки (из трубопроводов,
имеющих не более двух диаметров), а также стояки диаметром 25 мм
допускается применять только при невозможности гидравлической увязки другими
способами.
Диаметр можно сменить один раз в месте стыковки приборного узла и
междуэтажной вставки. Трубопровод большего диаметра должен располагаться
ниже, а меньшего — выше стыка. Диаметры узлов присоединения стояков к
подающей и обратной магистралям.могут отличаться от диаметров стояков.
Не нормируются диаметры концевых участков (участков стояков от точки
Рис. 3.9. Элементы одиотрубно-
го стояка:
о — П-образного, с трехходовыми
кранами; б — с верхней разводкой
с трехходовыми кранами; в—с
верхней разводкой проточного; 1 —
приборный (радиаторный или конвек-
торный) узел; 2 — междуэтажная
вставка; 3 — узел присоединения к
подающей магистрали; 4 — узел
присоединения к обратной
магистрали.
подсоединения к магистрали до ближайшего приборного узла, а также участков
стояков, расположенных в пределах технического подполья или технического
этажа).
Увязку потерь напора в циркуляционных кольцах систем отопления до
нормативных значений рекомендуется обеспечивать "при конструировании этих
систем за счет относительно равномерной нагрузки стояков и соответствующего
подбора диаметров их элементов. При невозможности увязки потерь напора в
циркуляционных кольцах указанными методами необходимо устанавливать
дроссельные шайбы. Диаметр отверстия дроссельной шайбы определяется по
формуле
C.72)
где G — расход теплоносителя в стояке, кг/ч; Нш — требуемая потеря напора в
шайбе, мм.
Диаметр отверстия шайбы округляют до 0,5 мм в ближайшую сторону..
Для уменьшения возможности засорения отверстия минимальный диаметр его
принимают 3 мм.
В табл. 3.30 и 3.32 независимо от диаметров приняты следующие длины
подводок к нагревательным приборам: для регулируемых приборных узлов —
равные максимально допустимым по СНиП Ш-28-75; для проточных
приборных узлов — из условия обеспечения компенсации тепловых удлинений по
СНиП Н-33-75. При других длинах подводок и использовании для расчетов
табличных значений характеристик сопротивления узла (рис. 3.10)
погрешность в определении сопротивления стояка незначительна. Характеристики
сопротивления узлов с кранами двойной регулировки вычислены при
коэффициентах затекания [20]. Характеристики сопротивления узлов 9—12 не зависят
от диаметра стояка. Характеристики сопротивления радиаторов РСГ-2 в одно-
н двухрядном исполнении одинаковы. Для грузов 1, 2, 5, 6, 14 к 15 с
конвекторами «Аккорд» расстояние от оси нижней подводки до
присоединительного стакана принимается 800 мм.

Таблица 3.29. Усредненные значения коэффициентов местных сопротивлений
тройников при ответвлениях стояков от подающих и обратных
магистральных трубопроводов [37]

Сопротивление
В ответвлении
В проходе
*
Место
присоединения
Подающий
трубопровод
Обратный
трубопровод
Подающий
трубопровод
Обратный
трубопровод
WGc6
0,1
0.1—0,2
0,9
0,9—0,8.
0
0.2
*
0.7
0,2—0.3
0,3-0.4
. спр/Осб
0,8-0,7
0,7-0.6
5
0,3
1.2
1,5
0,4—0,5
5.0.5
0,6—0,5
<0.5
1.5
0,5
5
ZZ
zo
Рис. 3.10. Приборные узлы систем отопле-
^Осг " ния:
'"т>с 1—:18 — для радиаторов чугунных, РСГ-2 и
конвекторов «Аккорд»; 19 — 22 — для конвекторов
«Комфорт» КН-20.

Тзблвца 3.30. Характеристики сопротивления 5, мм/(кг/чJ, приборных узлов
- однотрубных систем отопления с'искусственным побуждением для радиаторов
чугунных н стальных панельных РСГ-2
яо
|i
kS
> .
2
3 '
4
б
6
' 7
S
9
10
и
12
14
IS
16
17
18
d3.y
15
15
15
15
—
—
—
—
15
20
—
15
20
—
15
20
—
15
15
15
15
15
dRX
15
15
15
" 15
15
15
15
15
15-
го
—
15
20
—
15
20
15
15
15
15
15
15
15 мм
*П2
15
15
15
15
15
15
15
15
15
20
—
15
20
—
15
20
15
15
15
15
15
15
s.w
8,75
9,88
6,26
7,38
4,95
6,07
2,46
3,58
13,06
3.07
—
14,18
3.35
—
11,01
2,66
9,06
5,96
7.C8
3,46
4,58
2,87
dCT s= 20 мм
*8.y
20
20
20
20
—
—
—
—
15
20
20
15
20
20
15
20
—
15
15
15
15
15
"nl
20
20
20
20
20
20
20
20
15
20
25
15
20
25
15
20
20
20
20
20
20
20
*m
20
. 20
20
20
20
20
20
20
15
20
20
15
20
20
15
20
20
20
20
20
20
20
S-104
1.94
2,22
1,43
1,71
1,04
1,82
0,53
0,61
13,06
3,07
2,24
14,18
3,35
2,33
11,01
2,66
1,86
1,75
2,03
1,24
1,52
2,11
d3.y
20
20
20
20
— '
—
—
-
-
20
20
—
20
20
—
20
—
15
15
15
15
20
dCT =
dnl
25
25
25
25
25
25
25
25
—
20
25
- —
20 .
25
—
20
25
20
20
20
.20
20
= 25 мм
dn2
20
20
20
20
25
25
25
25
—
20
20
—.
20
20
—
20
25
20
20
20
20
20
S-101
1,24
1,33
1,13
1,22
0,55
0,64
0,44
0.БЗ
—
3,07
2,24
^-
3,35
2,33
—
2,66
0,76
1,22
1,31
1,1
1,2
0,69
Таблица 3.31. Характеристики сопротивления S, мм/(кг/чJ, коивехтороа «Аккорд»
Марка
прчбора
СА-О.бп
<А-0,8п
<А-1,0п
<А-1,2п
<А-1,4п .
<А-1,6п
S-I0*
0,63
0,82
1,01
1.19
. 1,38
1,57
Марка
■ прибора
КА-1,8п
КА-2.0П
КА-0,6к
КА-С,8к
КА-1,0к
КА-1.2К
S.l№
1,76
,94
,43
,62
,8
,99 '
Марка
прибора
KA-l.-lK
КА-1,6к
КА-1,8к -
КА-2,Ск
K2A-1.Hk
К2А-1,47к
S-104
2,18
2.36
2,55
2,74
3,66
4,01
Марка
прибора
К2А-1,84к
K2A-2.2IK.
К2А-2,5Рк
К2А-2,Э4к
К2А-3,31к-
К2А-2,68к
S-104
4.4
4,78
5,16 '
5.52
5,9
6.28

Таблица 3.32. Характеристики сопротивления 5, мм/(кг/чJ, приборных узлов однотрубных систем отопления
с искусственным побуждением для конвекторов «Аккорд»
Марка
прибора
,СТХ.ЗУХ
X dm х dn2
S-104 узлов
по рис. 3.10
/
3
S-104 узлов
по рис. 3.10
5
7
12
X rfn2
S-IO" узлов
по рнс. 3.10
9
13
(ДЛЯ

проходных)
dcx X а3 у X
х,п
S-101 узлов
по рис. 3.10
/•4
IS
Оран ряд по вертикали
15X15X15X15
20X20X20X20
25X20X25X20
15X15X15X15
20x20x20X20
25Х20Х25Х2С
15x15x15X15
20X20X20X20
25X20X25X20
15X15X15X15
20X20X20X20
25X20X25X20
15Х1БХ15Х15
20X20X20X20
25X20X25X20
15X15X15X15
20x20x20X20
25X20X25X20
15X15X15X15
20X20X20X20
25X20X25X20
15X15X15X15
2Пх2Ох2ОХ2О
25X20X25X20
9,43
3,18
2,34
9,62
3,37
2,53
9,8
3,55
2.71
9,99
3,74
2,9
10,18
3,93
3,09
10,36
4,11
3,27
10,55
4,3
3,46
10,74
4,49
3,65
5,96
2,47
2,17
6,15
2,66
2,36
6,33
2,84
2,54
6,52
3,03
2,73
6,71
3.22
2.92
6,89
3,4
3,10
7,08
3,59
3,29"
7,27
3,78
3,48
15X15X15
20x20X20
25X25X25
15X15X15
20X20X20
25x25X25
15X15X15
20x20X20
25X25X25
15X15X15
20X20X20
25X25X25
15X15x15
20X20X20
25x25x25
15x15X15
20X20X20
25X25X25
15X15X15
20X20X20
25X25X25
15x15x15
20X20X20
25x25x25
5,63
2.28
1.65
5,82
2,47
1,84
6
2,65
2.02
6,19
2,84
2,21
6,38
3,03
2,4
6,56
3,21
2,58
6,75
3,4
2,77
6,94
3,59
2.96
2,16
1,57
1,48
2,35
1,76
1,67
2,53
1,94
1,85
2.72
2,13
2,04.
2.91
2,32
2,23
3,09
2,5
2.41
3,28
2,69
2,6
3,47
2,88
2,79
7.78
2.7
1.74
7,97
2,89
1.93
8,15
3,07
2,11
8,34
3,26
2,3
8,53
3,45
2,49
8,71
3,63
2,67
8,9
3,82
2,86
9,09
4,01
3,05
15X15X15
20X20X20
20x25x20
15X15X15
20X20X20
20x25x20
15x15x15
20X20X20
20X25X20
15X15X15
20X20X20
20x25x20
15x15x15
20x20x20
20X25X20
15X15X15
20x20X20
20X25X20
15X15X15
20X20X20
20X25X20
15X15X15
20x20x20
20X25X20
11,38
3.91
2.68
11.97
4.1
2.S7
12,15
4,28
3.05
12,34
4.47
3,24
12.53
4,66
3,43
12,71
4.84
3.61
12,9
5.03
3,8
13,09
5,22
3,99
1.47
1,66
1,85
2,03
2,22
2,41
2,6
2.78
15X15X20
20X15X20
15x15X20
20x15X20
15X15X20
20X15x20
15x15X20
20x15x20
15X15X20
20X15X20
15X15X20
20x15x20
15X15X20
20х 15X20
15X15X20
20x15x20

Два ряда по вертикали
15x15x15x15
20x20x20x20
25x20x25x20
15x15x15x15
20x20x20x20
25x20x25x20
15x15x15x15
20x20X20X20
25X20X25X20
15X15x15x15
20x20x20x20
20x20X25x20
15x15x15x15
20X20X20X20
25x20X25x20
15x15x15x15
20X20X20x20
25x20X25x20
15x15x15x15
20X20X20X20
25x20x25x20
15X15X15X15
20X20X20X20
25X20X25X20
10,68
5,21
4,59
11,06
5,59
4,97
11,42
5,95
5,33
11,8
6,33
5,71
12,18
6,71
6,09
12.54
7,07
6,45
12,92
7,45
6,83
13,3
7,83
7,21
8.19
4,7
4,47
8,57
5,08
4,85
8;93
5,44
5,21
9,31
5,82
5,59
9,69
6,2
5,97
10,05
6,56
6,33
10,43
6,94
6,71
10,81
7,32
7,09
15X15X15
20x20x20
25X25x25
15x15x15
20x20x20
25x25x25
15x15x15
20X20X20
25x25x25
15x15x15
20x20x20
25x25x25
15x15x15
20X20X20
25x25x25
15X15X15
20X20 Х*20
25x25x25
15x15x15
20x20x20
25x25x25
15X15X15
20x20x20
25X25X25
6,88
4,31
3,82
7,26
4,69
4,2
7,62
5,05
4.56
8,00
5,43
4,94
8,38
5,81
5,32
8,74
6,17
5,63
9,12
6,55
6,06
9,5
6,93
6,44
4,39
3,8
3,71
4,77
4,18
4,09
5,13
4,54
4,45
5,51
4,92
4,83
5,89
5,3
5,21
6,25
5,66
5,57
6,63
6,04
5,95
7,01
6,42
6.33
10,99
5,13
4,03
11.37
5,51
4,41
11.73
5,87
4,77
12,11
6,25
5,15
12,49
6,63
5,53
12,85
6,99
5,89
13,23
7,37
6,27
13,61
7.75
6,65
15x15x15
20x20x20
20x25x20
15X15X15
20x20x20
20x25x20
15x15x15
20x20x20
20X25X20
15x15x15
20x20x20
20x25x20
15x15x15
20X20X20
20x25x20
15x15x15
20X20x20
20x25x20
15x15x15
20x20x20
20x25x20
15x15X15
20X20x20
20X25X20
14.99
6,34
5,51
15,37
6,72
5,89
15,73
7.08
6;25
16,11
7,46
6,63
16,49
7,84
7,01
16,85
8,2
7.37
17,23
8,56
7,75
17,61 '
8,96
8,13
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
15x15x20
20X15x20
15x15x20
20x15x20
15Х15X20
20x15x20
15X15X20
20X15x20
15x15x20
20X15X20
15x15x20
20x15x20
15x15x20
20X15X20
15x15x20
20X15X20

Таблица 3.33. Характеристики сопротивления S, мм/(кгучJ, приборных узлов
однотрубных систем отопления с искусственным побуждением
для концевых конвекторов «Комфорт» КН-20
Марка прибора-
узлов по рис. 3.10
21
II .л
н«
и II
•о II
22
■а" II
■«"II
КН-20-0,75к
КН-20-0,95к
КН-20-1,1к
КН-20-1,4к
КН-20-1,7к
КН-20-2К
КН-20-2,Зк
КН-20-2,6к
КН-20-2,9к
КН-20-3.2К
КН-20-3,5к
1,37
1,5
1.37
1,5
1,63
1.76
1,89
2,02
2,15
2', 28
2.41
8.03
8,16
8,03
8,16
8,29
8,42
8,55
8,68
8,81
8. 4
9.07
2,76
2,89
2,76
2,89
З.С2
3,15
3,28
3,41
3,54
3,67
3,8
1,76
1,89
1,76
1,89
2,02
2,15
2,28
2,41
2,54
2,67
2,8
4,3
4,43
4,
4.43
4,56
4,69.
4,82
4,95
5,08
5.21
5,34
2,02
2,15
2,02
2,15
2,28
2,41
2,54
2,67
2,8
2,93
3;06
1,57
1,7
1,57
1,7
1,83
1,96
2,09
2,22
2,35
2,48
2,61
Таблица 3.34. Характеристики сопротивления S. мм/(кг/чJ, приборных узлов
однотрубных систем отопления с искусственным побуждением для проходных
конвекторов «Комфорт» КН-20 при любых диаметрах стоиков
Марка прибора
КН-20.-0,8п .
КН-20-1п
КН-20-1,2п
КН-20-1.5П
КН-20-1,8п
КН-20-2.1П
КН-20-2,4п
КН-20-2,7п
КН-20-Зп
КН-?0-3,Зп
КН-20-3,6п
1.
0,59
0,52
0,59
0,72
0,85
0,98
1,11
1,24
1,37
1.5
1,63
19
S-10» узлов
по рис. 3.10
20
Количество последовательно соединенных конвекторов
2
1,17
1,43
1,17
1,43
1,69
1,95
2.21
2,47
2,73
2,99
3,25
3
1,76
2,15
1.76
2,15
2.54
2,93
3,32
• 3,71
4,1
4,49
4,88
1
0,55
0,57
0,55
0,57
0,59
0.6
0,62
0,66
0.65
0,67
0,68
2
0,64
0,67
0,64
0,67
0,7
0,72
0,77
0,8
0,83
0.86
0,89
3
0,73
0,77
0,73
0,77
D.82
0,86
0.91
0,96
1,03
1.04
1,1

Для
Габлица 3.35.
Характеристики сопротивления
промежуточных этажей; приборы регулируемые ,
"Ч
1 м
1,9 ,
2
2,2
2,5
2,8
•в"
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
S-10*
7,6
1,53
0,42
7,88
1,58
0,44
8,46
1,7
■ 0,47
9,33
1,88
0.53
- 10.22
2,-5
D.58
1, и
1,9
2
2,2
2,5
2,8
<fCT, мм
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
,20
25
15
20
25
S-104
9,5
1,92
0,5 -
9,72
1,95
0,51
10,37
2,08
0,55
11,23
2,24
0,6
12,1
2,44
0,66
Для верхни?
эта-
жей вертикальных
систем с верхней
разводкой
Ч«
1- L .1
1, м
2
2,1
2,3
2,6
2,9
Е
г
73
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
о
со
5,84
1,17
0,35
6,13
1,23
0,37
' 6,72
1,35
Л4
7,59
1,52
0,46
8,47
1.7
0,51
S, мм/(кг/чJ, междуэтажных вставок
Для промежуточных этажей; приборы проточные
L
1, ы
2
2,1
2,3 .
2.6
2,9
dCI, мм
15
20
25
15
20
25
15
' 20
25
15
20
. 25
15
20
25
S-101
7,89
1,59
0,44
" 8,17
1,64
0,46
8,75
1,76
0,49
9,62
1,94
0.55
10,5]
2.11
0,6
1
1, м
2
2,1
2.3
2,6
2,9
dCT, мм
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
\
■S-10»
9,79
1,98
0,52
10,01
2,01
0,53
10,66
2,14
0,57
11,52
2,3
D.62
12,39
2,5
0,68

Таблица 3.36. Характеристики сопротивления S, мм/(кг/чJ, узлов
присоединения однотрубных стояков и магистралям систем отопления
(П — к подающей. О — к обратной)
Узел
d, мм
П-1
15
20
25
35,1/22,6
24.5/16
20,6/13,1
П-2
15
20
25
30,4/17,9
21.4/13,1
18,2/10,7
п-з
15
20
25
29,5/17
20,7/12,2
18/10,5
П-4
15
20
25
32/19,5
22,4/13,9
19,2/11,7
П-5
15
20
25
26,1/13,6
18,5/10
16,5/9
700 |
П-б
15
20
25-
35,3/22,8
24,6/16,1
20,7/13.2

Продолжение табл. 3.35
Узел
d, мм
/50
П-7
15
20
25
26.2/13,7
18.6/10,1
16,3/8,8
П-8
15
20
25
30,5/18
21.4/12,9
17.9/10,4
П-9
15
20
25
25,2/12,7
18,1/9.6
16,5/9
П-10
15
20
25
26,5/14
18,7/0,12
16,7/9,2
П-11
15
20
25
28/15,5
19,7/11,2
17,2/9,7
150
O-I
15
20
25
19.5
12.8
9.8
О-2
15
20
25
О-З
15
20
25
14.8
9,9
7.4
13,9
9
6,2

Продолжение табл. 3.S6
Узел
d, мм
О-4
15
20
25
16,4
10,7
8,4.
О-5
15
20
25
10,1
6,5
5,5
О-6
15
20
25
19,7
12,9
9,9
О-7
15
20
25
10.6
6,9
5.5
О-8
15
20
25
7,6
4,8
4,2
О-9
15
50
25
19,5
12,3
8,8
О-Ю
15
20
25
14,8
9,4-
6,4
O-ll
15
20
25
13,9
8,5
5,2
Примечание.!! числителе — при установке вентилей, в знаменателе — при уста»
новке пробковых кранов. . t .

3.3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОДНОТРУБНЫХ
ТУПИКОВЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
- МЕТОДОМ ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЙ
Исходные данные для расчета систем отопления не зависят от того, каким
способом (с постоянными или переменными перепадами температур воды в
стояках) ведется расчет. Они должны включать следующее: аксонометрические
схемы стояков с нанесением арматуры, установленной на них, и указанием
тепловых нагрузок каждого стояка; аксонометрические схемы магистралей с
нанесением арматуры (эти схемы должны быть разбиты на участки с указанием их
длин и тепловых нагрузок); параметры теплоносителя для системы отопления.
Способом с переменными перепадами температур воды в стояках
рекомендуется рассчитывать только радиаторные системы отопления.
Расчет выполняют в такой последовательности.
1. Определяют располагаемый напор для системы отопления по
формуле C.70).
2. Принимают (ориентировочно) потерю напора в стояках //ст-Ор, мм,
равную 70—85% располагаемого напора:
5т.ор = @.7-0,85) Ярасп. C.73)
__ 3. В соответствующие графы бланка (см. табл. 3.37) заносят номер участка
(стояка), тепловую нагрузку участка (Q, Вт), длину участка (I, м).
4. В графу «Предварительно» (см. табл. 3.38) заносят вычисленные
характеристики сопротивления стояков. Диаметры всех стояков при этом принимают
одинаковыми и равными 20 мм. Следует убедиться, что расход воды в подъемных
частях стояков систем отопления с нижней разводкой и в стояках систем с
опрокинутой циркуляцией больше минимально допустимого Омин, вычисленного по
формуле C.71) или принятого по табл. 3.27. Если расход воды меньше GMHH,
диаметр стояка следует принять 15 мм. Характеристику сопротивления стояка
вычисляют суммированием характеристик сопротивления "элементов стояка.
При расчете системы отопления с постоянными перепадами температур в
стояках дальнейшая последовательность расчета выглядит следующим образом.
5. Определяют и заносят в бланк расчетный расход теплоносителя в
стояках и магистралях системы отопления:
C.74)
6. Производят предварительный расчет потерь напора в каждом стояке
системы отопления:
-ffcc = Scri(Ppl. C.75)
Окончательный расчет диаметров стояков и магистралей ведут
параллельно.
7. Производят окончательный расчет диаметра дальнего стояка и
заносят данные в графу «Окончательно». Изменяют диаметры концевых участков
стояка, узлов и междуэтажных вставок, с тем чтобы расчетная потеря напора в
дальнем стояке стала приблизительно равной ориентировочной:
' "pl^"cx.oPl- C-76)
Диаметры изменяют последовательно, начиная с одного конца стояка (обыч-
]ф |от обратной магистрали).
^Стояки нумеруются, начиная с дальнего, поэтому индекс 1 означает
Дальний стояк, индекс 2 — предшествующий ему и т. д.
8. Назначают диаметр участка магистрали между стояками 1 и 2,
вычисляют приведенный коэффициент сопротивления участка магистрали и потерю
напора в нем. В целях упрощения расчета длину и характеристики сопротивления

подающего и обратного участков магистрали рекомендуется суммировать и
записывать в одну строку.
9. Определяют располагаемый напор для стояка 2, равный сумме потерь
напора в дальнем стояке 1 и в магистрали между стояками 1 и 2:
^ст.распг = Ир\ + й1-2- C-77)
10. Определяют требуемую характеристику сопротивления стояка 2:
Sxpc62 = Яст.расп2/°р2 • C-78)
11. Изменяя диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных
вставок, добиваются, чтобы действительная характеристика сопротивления стала
приблизительно равной требуемой:
SA2^Srpe62. C.79)
12. Вычисляют действительную потерю напора в стояке 2:
HA2 = SA4G2pT C.86)
- 13. Сравнивают располагаемый напор для стояка 2 и действительную поте- -
рю напора в нем, которая не должна отличаться от располагаемого напора более
чем на 15%.
14. Рассчитывают следующий участок магистралей, следующий стояк
и т. д. до конца рассчитываемой ветви. При этом используют формулы C.77)
— C.80), где номер стояка принимает значения от i = 3 до i = k (k — число
стояков).
, 15. Увязывают потери напора в ветвях, изменяя диаметры конечных
участков магистралей.
16. Увязывают потери напора в полукольцах, изменяя диаметры конечных
участков полуколец.
При увязке потерь напора (пп. 15 и 16) диаметр подающей магистрали не
должен увеличиваться по ходу теплоносителя, а обратной — не должен
уменьшаться.
После приобретения определенного опыта можно несколько упростить
порядок расчета и не рассчитывать все стояки на диаметр 20 мм, а, оценив
возможную потерю напора в них, сразу вычислить нужный диаметр.
■При расчете системы отопления с переменными перепадами температуры в
стояках последовательность расчета, начиная с п. 5, выглядит следующим
образом.
5. Зная диаметр дальнего (i = 1) стояка и принимая температурный
перепад в нем равным перепаду температур в системе отопления, находят расход
воды и потерю напора в стояке:
C.81)
."cxi = SalOtrv C.82)
6. Заносят в бланк результаты расчета дальнего стояка (S_[, Нр1, GpI, A'pj).
, 7. Назначают диаметр участка магистрали между дальним и
предшествующим ему стояком, вычисляют приведенный коэффициент сопротивления
участка и потерю иапора в ием. В целях упрощения расчета длину и характеристики
сопротивления подающего и обратного участков магистрали рекомендуется
суммировать и записывать в одну строку.
8. По формуле C.77) определяют располагаемый иапор для
предпоследнего B-го) стояка, который равен сумме потерь напора в дальнем стояке и в
магистрали между дальним и предшествующим ему стояком.
9. Зная характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и
принимая располагаемый иапор для него за расчетную потерю напора, опреде-

ляют расчетный расход воды для этого стояка:
^_ 10. Находят расчетный перепад температур теплоносителя в стояке 2:
Q2
%2 = °>86-о • C.84)
ир2
г~ 11. Проверяют соответствие расчетного перепада температур воды в стояке
допустимому. Расчетный перепад температур воды в стояке, как правило,
должен отличаться от перепада температур воды в системе отопления не более чем
на 15%. Если перепад температур воды в стояке получится больше допустимого,
изменяют диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных вставок. Это
вызывает изменение характеристики сопротивления, расхода теплоносителя и
расчетного перепада .температур воды в стояке.
12. Рассчитывают следующий участок магистралей, определяют
располагаемый напор для следующего стояка и т. д. При этом используются формулы '
C.81) — C.84), где номер стояка принимает значения от i = 3 до i = k.
13. Рассчитав одну ветвь, переходят к расчету следующих и получают ло
каждой ветви диаметры магистралей, расчетные, расходы и расчетные потери
напора.
14. Увязывают потери напора в ветвях системы, получая в результате
фактические расходы воды по стоякам.
Ст.5-
Ст.2
Ст.1
Г
От шла" в°важг: Ф-№5Вг Q
илрнЪе/шя 1^3„ ■ ю,1м
Рис. 3.11. Ветвь системы отопления (к примеру 1).
Пример 1. Рассчитать способом с постоянным перепадом температур воды
в стояках приведенную на рис. 3.11 ветвь системы отопления.
Исходные данные: аксонометрическая схема стояков н магистралей
системы отопления; перепад температур воды в системе отопления Д<р = 105—70 =
= 35° С.
Нагревательные приборы типа «Аккорд» предварительно подобраны при
расчете площади поверхности нагрева приборов. Типы конвекторных блоков
указаны на расчетной схеме.

Располагаемый напор для системы отопления, определенный на основе
расчета элеваторного ввода с учетом естественного перепада напора, составляет
1500 мм.
Ориентировочное значение потери напора в стояках принимаем равным
85% располагаемого напора:
Яст.ор = °'85 • 1500 = 1280 мм-
В бланк (табл. 3.37) заносим исходные данные: номер участка (стояка),
тепловую нагрузку Q, длину участка I, перепад температур Д/р.
Вычисляем характеристики сопротивления всех стояков ветви при их
диаметре 20 мм. Подсчет производим в бланках (табл. 3.38) путем суммирования
характеристик сопротивления приборов узлов, междуэтажных вставок,
концевых участков и прочих местных сопротивлений. Результаты расчетов заносим в
графу «Предварительно»,
Определяем значения расчетного расхода теплоносителя в стояках и на
участках магистралей системы отопления-:
= 387 кг/ч;
Gpl=0,86-^
G,_2 = Cp/ = 387 кг/ч;
Gp2 = 0,86 ,7U =367 кг/ч;
35"
°2-з = ср;
2 = 387 + 367 = 7Б4
* Значения расчетного расхода теплоносителя заносим в бланк (табл. 3.37).
Таблица 3.37. Расчет магистралей
a
я
p1
i i
Dr. /
;-2
Cr. 2
X—3
Ст. 3
3—4
Ст. 4
<?—5
Ст. 5
5—A
Вт
О1
15 780
15 780
14 930
30 710
14 950
45 660
8885
54 545
13 795
68 340
S
~"
13
10,5
11
5,1
3
1
■в
25
32
25
40
25
40
15
50
25
50
I
1
0,8
0,8
0,55
0,55
•<|-в
13
8,3
8,8
2,83
1,65
E
tf
4,1
3,5
1,5
1.5
6,5
S
и
■<
17,1
11,8
10,3
4,33
8,15
1
/ИИ
о

0,04
0,0235
0,0235
0,0084
0;0084
1
s
CO
87,66
102,02
102,38
288,99
106.34
s
a;
1313
10
1374
16
1379
30
1374
7
1220
19
387
387
367
754
367
1121
218
1339
339
1678
и
<
35
35
35
35
35
|
(X
S;
1313
1323
1339
1369
1376
=1395
евязк
X
0
3,8
3
0,4
11,3
Определяем потерю напора в стояке 1 при принятом предварительно
диаметре 20 мм:
Яр/ = Sfil, = 142,7 ■ 10~4 • 3872= 2137 мм.
Поскольку Нр1 > Яст ор B137 > 1280), принимаем диаметр всего стояка
25 мм и вычисляем новое значение характеристики сопротивления стояка
(табл. 3.38):
4 • 3872 = 1590 мм.
Яр, = 106,22 •
1590 > 1280.

Поскольку проектировать стояки диаметром более 25 мм не рекомендуется*
снижаем сопротивление стояка путем установки перемычки диаметром 15 мм
под потолком 7-го этажа, т. е. не ниже 2/3 высоты стояка, что позволяет не
учитывать естественный перепад напора, возникающий вследствие охлаждения
теплоносителя. Результаты вычисления характеристики сопротивления стояка с
перемычкой приводим в бланке (табл. 3.38).
Потери напора в стояке с перемычкой
Яп/ = 87,66 • 1(Г4 • 3872 = 1313 мм.
V
Значение потери напора в стояке 1 заносим в графу Яр (табл. 3.37). В этот
же бланк заносим окончательное значение характеристики сопротивления S.
Установка перемычки на стояке вызовет уменьшение расхода
теплоносителя через часть стояка, расположенную выше перемычки.
Гидравлическое сопротивление параллельных участков
. Н' = SJGl, = 4,7 • 1(Г4 • 3872 = 70 мы.
Табл и ц а. 3.38. Расчет стояков
{Обозначение узла
Предварительно
£
£
-
£
Г^~1 ^
С
а"
Окончательно
?
>.
г
£^
"^"е ■
с
С)
•—i
ьо
К2А-1,Пк-1
К2А-1,47к-1
К2А-1,84к-1
К2А-2,21к-1
К2А-3,68к-1
К2А-2,21к-3
К2А-2,94к-3
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
Отвод 90°
К2А-1,11к-1
К2А-1,47к-1
К2А-2,21к-3
К2А-2.94-3
Вставка
Труба
Отвод 90°
Стояк
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
3,7 ■
S =
5,21
5,59
5,95
6,33
7,83
5,82
6,56
6,7
2,2
1,58
0,585
0,325
= 142,7 .
7
1
4
3
1
1
1
1
1
16
1
4
36,47
5,59
23,8
18,99
7,83
5,82
6,56
6,7
Ч.Л
25.28
2,16
1,3
10-4
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
2
3,7
S
4,59
4,97
5,33
5,71
7,71
5,59
6,33
2.3
0,8
0,44
0,175
0,063
= 106Д2
'
1
4
3
16
1
4
ю—
32,13
4,97
21,32
17,13
7,71
5,59
6,33
2.3
0.8
7,04
0,65
0,25
4
Стояк / с перемычной
Стояк выше перемычки
4,59
4,97
5,59
6,33
0,88
0,65
0,25
25
25
25
25
25
25
25
2
3,7
4,59
4,67
5,59
• 6,33
0.44
0,175
0.063
1
1
1
1
2
1
4
Два тройника проходных ■£ = 0,5 + 3 = 3,5
S = At = 0,125 • 3,5=0,44
S, = 23,7.1С—4

Продолжение табл. S.3S
Обозначение узла
Предварительно
s
£
£
10Е
е
S
w
Окончательно
S
S
s
• Е
е
S
w
Труба
15 |
Перемычка
2,8 I 2.92 I I 8,18
Два тройника в ответвлении £
5 = ^6 = 1,08.6,5 =
= 5+1,5 = 6,5
S2 = 15.2.10—4
/ !_
-У
G:
К2А-1.11К-1
К2А-1,84к-1
К2А-2,21к-1
К2А-3.68к-1
ПЗ
ОЗ
Вставка
К2А-1,11к-1
К2А-1,47к-1
К2А-1,84к-1
К2А-2,58к-1
К2А-2,21к-3
К2А-2.58К-3
Вставка -
П4
04
Труба
К2А-1,11к-1
К2А-1,47к-1
К2А-1,84к-1
K2A-2,58ic-l
К2А-2,21к-3
К2А-2,58к-3
Вставка
П4
О4
Труба
= 4,7-10-*.
23,7-10-* /,5,2 ..КГ"*
Стояк ниже перемычки
4,59
5,33
5,71
7,71
2.3
0^44
6
4
3
1
1
1
14
27,54
21,32
17,13
7,71
2.3
0,8
6.16
S4= 82,96-10—4
S = S3 + S4 = 4,7-1. +
+ 82,96-10—4 = 87,66-10—4
Стояк 2
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
0,34
5,21
5.59
5.95
6,71
5,82
6,2
1,58
7,3
3,5
0,585
3
11
1
1
1
1
16
1
1
1
15,63
61,49
5.95
6,71
5,82
6,2
25,28
7,3
3,5
0,2
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
2
0,34
4,59
4,97
5,33
6,09
5,59
5.97
0.44
2,4
1,1
0,175
3
11
1
1
1
1
16
1
1
1
13,77
54,67
5,33
6,09
5.59
5,97
7,04
2,4
1,1
0,06
S= 138,08-10—4
Стояк 3
S = 102,02-10—4
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2 N
0,34
S =
5,21
5.59
5,95
6,71
5,82
6,2
1,58
7,3
3,5
0,585
3
10
2
1
1
1
16
1
1
1
138,44 -10—4
15,63
55,90
11,9
6,71
5,82
6.2
25,28
7.3
3.5
0.2
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
2
0,34
S =
4,59
4,97
5,33
6.09
5,59
5,97
0.44
2,4
1,1
0,175
= 102,38 ■
3
10
2
1
1
1
16
1
1
1
13,77
49,70
10,66
6,09
5,59
5,97
7,04
2,4
1.1
0,06
ю-4-

Обозначение узла
Предварительно
£
£
S
—"
в1
.-&
С0£
о
Ю
W
Продолжение
табл. 3.38
Окончательно
s
■о
£
- *-*
С0£
е
о
ю
Стояк
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
22,8
5,21
5.59
5,95
6.33
6,2
1.58
6,7
2,2
0,585
0,325
1
2
3
3
1
8
1
1
1
2
5,21
11,18
17,85
18,99
6,2
12,64
6,7
2,2
13,34
0,65
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
2
22,8
10,68
11,06
11,42
11,8
9,69
7,88
31,9
15
2,92
1,62
1
2
3
3
1
8
1
1
1
2
10,68
22,12
34,26
35,4
9,169
63,04
31,9
15
66,58
3,24
S = 94,24.10—4
Стояк S
= 288.99.10"
К2А-1,Пк-1
К2А-1,47к-1
K?A-1,84k-1
к2А-2,21к-1
К2А-2,58к-3
Вставка
ПЗ
оз
Труба
Отвод SO0
К2А-1,11к-1
К2А-1.47К-1
К2А-1.84К-1
К2А-2.94К-1
К2А-2,21к-3
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
Расход теплоносителя через участок стояка, расположенный выше
перемычки,
= 171 кг/ч.
20
0
20
0
20
20
20
20
20
2
0,38
S =
5,21
5,59
5,95
7,07
5,82
6,7
2,2
1,58
0,585
8
4
3
1
2
1
1
16
1
= 135-10—*
41,68
22,36
17,85
7,07
11,64
6,7
2,2
25,28
0,22
25
25
25
25
25
20
20
25
25
2
0,38
S =
4,59
4,97
5,33
6,45 .
5,59
6,7
2,2
0,44
0,175
= 105,34-
8
4
3
1
2
1
1
16
1
0—4
36,72
19,88
15,99
6,45
11,18
6,7
2,2
7,04
0,18
1(Г
x Изменение расхода теплоносителя через участок стояка, расположенный
выше перемычки, обусловливает необходимость пересчета площади поверхности
нагревательных приборов, расположенных на этом участке.
При этом также изменяется сопротивление конвекторных блоков. Но
поскольку сопротивление запараллеленных участков составляет в данном случае
около 6% общего сопротивления стояка, сопротивление конвекторных блоков
можно не пересчитывать.
Рассчитываем участок магистрали /—2 между стояками 1 к 2. Принимаем
диаметр этого участка 32 мм. Вычисляем и заносим в бланк (табл. 3.37)
следую1^\ (^ А 1 • 13 = 13; Е£м = 4,1;
привещие величины:
-^-\ = 1; (-^- А ==
'т +
дечный коэффициент сопротивления участка
динамический (скоростной) напор в трубопроводе Л, определяемый
муле C.49).
Потеря напора на участке магистрали между стояками / и 2
И1-2 = 17,1 • 0,04 • 10~4 • 3872 = 10 мм.
17,1; удельный
по фор-

Располагаемый напор для стояка 2
Яст.расп2=1313+1О=1323ММ.
Определяем требуемую характеристику сопротивления стояка 2 по
формуле C.78):
1323
3672
= 98-10-4мм/(кг/чJ.
По табл. 3.38 при диаметре стояка 2 20 мм Sop2= 138 • КГ мм/(кг/чJ,
T-e-Sop2
П
STpe62-
p p
После пересчета стояка 2 на диаметр 25 мм получаем характеристику
сопротивления 102,02 • 10~4 мм/(кг/чJ ..
: 5д2 * Sfpe62-
Действительная потеря напора в стояке 2
Нл2 = 102,02 • 10~4.:- 3672 = 1374 мм.
Невязка между действительной потерей .напора и располагаемым напором
:Я„
Я.
ст.распг
Зст.расп2 ■
1374 — 1323
1323
100 =;3,8% < 15%.
Заносим сопротивление стояка 2 в бланк (табл. 3.37) и переходим к расчету
участка 2—<?.
'Аналогично производим параллельный расчет магистралей и стояков с
увязкой нх сопротивлении.
Общая потеря напора в ветви слагается из потерь напора в стояке /ив
участках магистрали:
Н
3-4
Н4-5 + Н5-А ~
= 1313+Ю+ 16+30+ 7'+19 =1395 мм.
Пример 2. Рассчитать способом с переменными перепадами температур в
стояКах приведенную на рис. 3.12 ветвь системы отопления. Увязать расходы и
потери напора в отдельных ветвях.
Исходные данные: аксонометрическая схема стояков и магистралей
системы отопления; перепад температур воды в системе Д£р = 105 — 70 = 35° С.
'Располагаемый напор для системы отопления, определенный на основе
расчета элеваторного ввода с учетом естественного перепада напора,
составляет 1100 мм.
Номер
участка
(стояка)
Ст. /
1—2
Сг. 2
2—3
Ст. 3
3—4
Ст. 4
4—5
Ст. 5
5-5
■Q, Вт
15 780
15 780
14 930
30 710
14 950
45 660
8885
54 545
13 795
68 340
/, м
13
10,5
11
5,1
3
й мм
20
32
20
40
20
40
15
40
20
50
К
,' М—^
1.0
0.8
0,8
0,8
0,55
Та блица
к
j
13
8,3
8,8
4,08 '
1.65
4.1
3,5
1,5
1,5
6,5
3.39. Расчет
К 1
d
17,1
11,8
10,3
5.58
8,15

Ориентировочное значение потери напора в стояках принимаем' равным
85% располагаемого напора: •
Яст ор = 0,85 • 1100 = 935 мм.
В бланк (табл. 3.39) заносим исходные данные: номер участка (стояка),
тепловую нагрузку Q, длину участка Л
■ Вычисляем характеристики сопротивления стояков, принимая их диаметры
равными 20 мм. Подсчет производим в бланках (табл. 3.40) путем суммирования
Ст,2 Ст.1
Рис. 3.12. Ветвь системы отопления (к примеру 2).
характеристик сопротивления узлов, междуэтамяшх вставок, концевых
участков и прочих местных сопротивлений (см. табл. 3.28—3.36). Результаты
расчетов заносим в графу «Предварительно».
Отклонение перепада температур теплоносителя в стояках, как правило,
не должно превышать 15% Atp, т. е. 35 • _ = 5,25° С. Таким образом,
переветви /—С
Л. 10»,
мм/(кг/ч)«
0,04
0,0235
0,6235
0,0235
0,0084
S-10*.
мм/(кг/ч)8
75,28
75,28
75,28
247,09
73,34
2Я =
Ир, Мм
870
8
878
13
891
25
916
19
935
17
952
Ср. кг/ч
340
340
341,5
681,5
344
1025,5
192,5
1218
357
1575
Л'р.
°С ■
40
37,6
37,4
39,7
33,2
к'ГС
-
1,025
Сд, кг/ч
348
350
353
197
366
39
36,7 ,
36,5
38,7
32,4

Обозначение узла
Таблица 3.40
Расчет стояков
Предварительно
s
Е
г
—
V
ой
"^
СОЕ
е
со
w
Окон ч ател ьно
s
тз
s
•—
в1 ■
-"£
с
о
со
20
20
20
20
20
20
2
3.7
Стояки /,
2,22
1,71
6,7
2,2
1,58
0;585
16
2
1
1
16
1
1, 3
35,52
3,42
6,7
2,2
25,28
2,16
S = 75,28-10—4
Стояк 4
20
20
20
20
20
20
20
20
2
22,8
2,22
1,71
6,7
2,2
1,58
0.585
0,325
1,29
8
1
1
1
8
1
2
1
17,76
1,71
6,7
2,2
12,64
13,34 d
0,65ч
1,29
15
15
20
15
15
15
15
15
2
22,8
9,88
7,38
6,7
15
7.88
2,92
1,62
6,95
8
1
1
1
8
1
2
1
79,04
7,38
6.7
15
63.04
66,58
2,4
6,95
М140-АО-2
М140-АО-4
пз
оз
Вставка
Труба
М140-АО-2
М140-АО-4
ПЗ
оз
Вставка
Труба
Отвод 90°
Р6
М140-АО-2
ЛШО-АО-4
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
пады температур воды в стояках должны находиться в пределах 40 °
> 30° С.
Анализируя тепловые нагрузки стояков и количество нагревательных
приборов, установленных на них, приходим к выводу, что стояк } является
наиболее удаленным (и одновременно наиболее нагруженным). Принимаем для него
максимально возможный перепад температуры теплоносителя и находим
расход воды через стояк:
S = 56,29-10—4
Стояк б
= 247.09-10—*
.20
20
20
20
20
20
2
0,38
S =
2,22
1,71
6,7
2,2
1,58
0,585
16
2
1
1
16
1
= 73,34-10—4
35,52
3,42
6,7
2.2
25,28
0,22
Зная характеристику сопротивления стояка / (см. табл. 3.40) и расход
теплоносителя через него, находим расчетную потерю напора в нем.
' Заносим в бланк (табл. 3.39) результаты расчета данного стояка (Sp/,
V V д*р/).
; Переходим к расчету участка /—2 магистрали между стояками / и 2.
Принимаем его диаметр равным 32 мм. Вычисляем для него приведенный
коэффициент сопротивления и потерю напора в нем по формулам C.47) и C.48):
Ht_2 =■■ 17,1 • 0,04 • 10~4 • 3402 = 8 мм. . "

Расчет ведем в бланке (табл. 3.39).
Вычисляем значение располагаемого напора для стояка 2:
Яст.Расп2= Яр| + Н,_2 = 870 + 8 = 878 мм.
Зная'характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и
принимая располагаемый напор для него за расчетную потерю напора, определяем
для этого стояка расход воды:
/Я7Я
— г- = 342 кг/ч.
75,28 • 10~4
Определяем расчетный перепад
температур в стояке 2:
A^086 376°c
1 Расчетный перепад температур
теплоносителя в стояке 2 находится в области
допустимых значений температурных перепадов,
поэтому изменять диаметры элементов стояка
не требуется.
Рис. 3.13. Расчетная схема системы
отопления (к примеру 2).
Ъ'1575к
Н*952мп
В=ВП!5Вт
Ь*1620п/
Н=970пм
• H-SJOh»
H=S60rtM
Переходим к расчету магистрального участка 2—3 между стояками 2 и 3
(рис. 3.13). Расход теплоносителя на этом участке
G2_3 r=G,_2 + GP2 = 340 + 342 = б*2 кг/4-
■:. Принимаем диаметр участка 40 мм.
■ Определяем и заносим в табл. 3.39 значение приведенного коэффициента
сопротивления участка 2—3:
Располагаемый напор для стояка 3
Яст.распЗ = Нр2 + -3 = ^8 + 13 = 891 ММ.
Определяем расход воды и расчетный перепад температур в сгояке 3:
891
75,28 ■ 10~4
= 344 кг/ч;
14 950
344
= 37,4° С.
. Аналогично рассчитываем участок магистрали 3—4, стояк 4, участок 4—5
и участок 5—С.
Если расчетный перепад температур воды в стояках превышает допустимые
вначения, следует изменить диаметры элементов стояка (концевых участков,
(узлов, междуэтажных вставок), найти новые значения характеристики
сопротивления, расхода теплоносителя и перепада температур в стояке.
Аналогично выполняем расчет остальных ветвей системы (см. рис. 3.13).
г Я Рассчитав все ветви системы отопления, приступаем к увязке потерь
напора и определению фактических расходов теплоносителя в ветвях. Увязку
потерь напора в ветвях системы отопления ведем с использованием бланка
(табл. 3.41).
Определяем сопротивление каждой ветви и общих участков. х

p
О з<
/-C
2 — C
4 —В
3 — В
А —В
А-Э
И
СУ
68 340
67 425
■ 54 530
49 655
239 950
Таблиц
, кг/ч
1575
1620
1390
1200
s
s
аз
952
970
30
930
960
49
25
а 3.41.
1
0,991
0,99 "
j
0.984
0,986
Увязка ветвей системы отопления
«г
1575
1605
3180
1390
1181
2571
s
■Е
аз"
952
952
29,7
930
930
48,3
,
1
1,002
1,002
кг/ч
а
а
1575
1605
1392
1183
5755
§
1,025
1,025
1.025
1,025
1,025
1,025
1,025
к
о
<М «
Л!
1.05
,05
,05
.05
,05
,05
,05
,, кг/ч
1614
1645
1428
1210
5898
аз
26,3
1057
Производим попарную увязку ветвей с определением первых увязочных
коэффициентов kt и расходов воды в ветвях Gx, соответствующих равенству
сопротивлений увязываемых ветвей. Из двух попарно увязываемых ветвей одну
(с сспротивлением Я, и расходом G*) принимаем за основную и для нее kt = 1.
Для другой из двух попарно увязываемых ветвей с сопротивлением Ни у
В примере
k'-C-i- k2~c- I f Hl-C
1 ~1:fti -у >^~
= 0,991;
G(-c = 1 • 1575 кг/ч;
= 0,991 • 1620 = 1605 кг/ч;
930
= 0,984;
960
1- 1390= 1390 кг/ч;
G\-B = 0,984 • 1200= 1181 кг/ч.
Производим увязку полусистем.
Общие расходы по полусистемам:
GA~C = G[~9 + Gf~c = 1575 + 1605 = 3180 кг/ч;
GA~B = G\~B 4- Gf~B = 1390 4- 1181 = 2571 кг/ч.
Расчетные расходы:
G^~c = -1575 4- 1620 = 3195 кг/ч;
GA-B = 13go 4- 1200 = 2590 кг/ч.
Сопротивления общих участков:
' <-c=3o-Di-J=29'7MM=
] = 48,3 мм.
А-в ,г,( 2571
Wl ~4У1 2590

Сопротивления полусистем:
HA~c~i = g52 + 29>7 == 981,7 мм;
НА~В~4 = 930 + 48|3 = 978j3 мм,
" Производим увязку системы в целом с определением второго увязочнсго
коэффициента k2:
. ■ ^-с-'=1;
kA-~B-i = j/ge 1,7/978,3 = 1,002..
Определяем скорректированные расходы воды:
f = 1 . 1575 = 1575 кг/ч;
С2{~с =. 1 • 1605 = 1605 кг/ч; "
Gf~B = 1,002 • 1390 = 1392 кг/ч;
Gf-B.= 1,002 • 1181 = 1183 кг/ч.
Суммарный расход
G2 = 1575 + 1605 + 1392 -f-1183 == 5755 кг/ч.
Определяем требуемый расход по зданию:
Дополнительный корректирующий коэффициент
- кдоп = С-тр/С2 = 5868/5755 = 1,025;
^оп=1,05.
Фактическое сопротивление участка А — Э
К~Э = ^ДОПЯР~5 = 1'05 • 25 = 26'3 "■
Фактическое сопротивление системы отопления
Я^ист == 1,025* • 981,7 + 26,3 = 1057 мм.
Фактические расходы теплоносителя по ветвям:
= 1,025 • 1575= 1614 кг/ч;
= 1,025 • 1605= 1645 кг/ч;
fc= 1,025 • 1.392= 1428 кг/ч;
.G|-B= 1,025 -1183= 1210 кг/ч.
Проверка:
GTp = 1615 -}- 1645 + 1428 + 12Г0 = 5898 кг/ч.
Определяем действительные перепады температур воды в стояках по
формуле-
и заносим их в бланк (табл. 3.39).
После этого можно переходить к расчету площади поверхности
нагревательных приборов.

3.4. РАСЧЕТ СИСТЕМ ВО Д ШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Применение воздушного отопления вместо водяного должно быть
обосновано. Целесообразность устройства его устанавливается с учетом табл. 3.2.
Системы воздушного отопления могут быть чисто рециркуляционными (без
подачи наружного воздуха), частично рециркуляционными (с подачей смеси
наружного и рециркуляционного воздуха) и прямоточными (работающими
только на наружном воздухе). Воздушное отопление, как правило, нужно
совмещать с кондиционированием воздуха и приточной вентиляцией.
Системы воздушного отопления проектируют отдельными для каждой груп-
.пы помещений, выделенных противопожарными стенами'.
Для этого вида отопления предусматривается не менее двух систем или
проектируется одна система с резервным вентилятором, если не предусмотрена
система дежурного отопления для нерабочего времени. Если предусматривается
несколько систем, то производительность их проектируют такой, чтобы при
выходе из строя одной из них оставшиеся обеспечивали в.помещении требуемую
температуру, но не ниже 5° С, при расчетной температуре наружного воздуха.
^ Температуру и скорость выпуска воздуха из воздухораспределителей
определяют расчетом, с тем чтобы в рабочей зоне были обеспечены нормируемые
параметры внутреннего воздуха. Если воздухораспределитель размещен в
рабочей зоне, то температуру воздуха на выходе из него принимают не более
45° С.
Для" зданий, расположенных в местностях с расчетной температурой
воздуха в холодный период —15° С и ниже (параметры Б), подогретый воздух в
обязательном порядке подают под окнами, если'под ними не установлены
нагревательные приборы систем водяного, парового или электрического
отопления и постоянные рабочие места расположены на расстоянии до 2 м от окон. -
Рис. 3.14. Периметрально-
кольцевая (а) и
периметрально-радиальная (б)
системы воздушного
отопления:
/ — воздухонагреватель; 2 —
воздухонагревательные
ради льиые каналы; 3 —
периметрально-кольцевой
воздуховод; 4 — устройство для
подачи воздуха.
При подаче нагретого воздуха по периметру помещения могут быть
использованы периметрально-кольцевая или периметрально-радиальная системы
воздушного отопления (рис. 3.14). Способы упрощенного проектирования [38]
позволяют рассчитывать системы мощностью до 30 000 Вт при подаче воздуха
снизу вверх вдоль наружного ограждения.
При совмещении систем воздушного отопления с системами вентиляции
и кондиционирования воздуха размещение и типы воздухораспределителей
принимают по условиям вентиляции либо кондиционирования и проверяют
воздухораспределеиие на режим отопления.
Минимальный расход воздуха для системы воздушного отопления
определяется по формуле
Go =\ 3,6 -1£ , C.85)
где Q^n — теплопотери помещения, Вт; с — удельная массовая теплоемкость
воздуха, кДж/(кг • К); tr и tB — температура нагретого воздуха и внутренняя
отапливаемого помещения, °С.
Если система воздушного отопления чисто рециркуляционная' (когда это'
допускается санитарными нормами и условиями взрыво- и пожаробезопасно-
\^
2
-«ал
J
Li
г
1
1
г. .4-

сти) или прямоточная, расход воздуха, определенный по формуле C.85), ггрини-
мают за расчетный. - - /
Для систем воздушного отопления, совмещенных с системами вентиляции
или кондиционирования воздуха, расход воздуха определяют следующим
образом.
Если расход воздуха, определенный по формуле C.85), больше расхода
воздуха, необходимого для вентиляции (Go > GB), за расчетный принимают
расход воздуха на отопление и наоборот. При этом в случае, когда GB > Go,
температуру подаваемого воздуха определяют по формуле
В первом из этих двух случаев (когда Go > GB) для экономии тепла можно
применять рециркуляцию воздуха, если это не противоречит санитарным
нормам и требованиям взрыво- и пожаробезопасное™.
Расход тепла для систем воздушного отопления определяется по
следующим формулам:
"■■ для прямоточной системы
G(t t)
Чг.п ~~ 3,6
для рециркуляционной системы
(tr ^- tB)
Vr.n —
"для системы с частичной рециркуляцией
озД c[G0(tr-t
VTn g g > ^O.ObJ
где tH — температура наружного воздуха, °С.
i Расход тепла, вычисленный по формулам C.87) и C.89), включает и расход
тепла на вентиляцию.
Системы воздушного отопления рассчитывают в следующем порядке,
используя такие исходные данные: теплопотери помещения С?^дп, Вт; внутреннюю
температуру помещения tB, °C; расход воздуха для системы вентиляции GB,
кг/ч; указания о возможности применения рециркуляции и количестве
наружного воздуха GB, кг/ч, которое при этом надо подавать в помещение.
Задаются температурой нагретого воздуха tr, исходя из расположения
приточных устройств.
Определяют минимальный расход воздуха для системы воздушного
отопления по формуле C.85).
Сравнивают расход воздуха, определенный по формуле C.85) с расходом
воздуха, необходимого для вентиляции, и за расчетный принимают
наибольший из них. . .
Пересчитывают (при необходимости) температуру приточного воздуха по
формуле C.86).
Размещают в помещении приточные устройства и производят расчет воз-
духораздачи по методам, приведенным в гл. 4.
Если параметры воздуха в рабочей зоне находятся в допустимых пределах,
расчет заканчивают. В противном случае изменяют размещение либо тип
приточных устройств, а если н^это не помогает, изменяют температуру и
соответственно расход нагретого воздуха и заново производят расчет.
По формулам C.87)—C.89) определяют расход тепла на воздушное
отопление.

4. ВЕНТИЛЯЦИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4.1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
I
Вентиляция и кондиционирование воздуха предусматриваются для
создания и обеспечения установленных нормами параметров воздушной среды в
помещениях зданий и сооружений. Основными параметрами являются
температура, влажность, подвижность и запыленность воздуха на рабочем месте или
в обслуживаемой зоне.
Обслуживаемой зоной в помещениях жилых и общественных зданий
считается пространство высотой до 2~й*над уровнем пола, а в помещениях, где люди
находятся главным-образом в сидячем положении (залы театров, аудитории
и т. -п.),— высотой до 1,5 м над уровнем пола.
При проектировании систем вентиляции и кондиционирования необходимо
обеспечивать нормируемые параметры воздушной среды с помощью наиболее
дешевых и простых способов. По этому признаку способы создания и
поддержания нормируемых параметров можно расположить в такой
последовательности: естественная вентиляция; смешанная (естественная и механическая)
вентиляция; механическая вентиляция; механическая вентиляция с
испарительным охлаждением; кондиционирование воздуха. ;
Таблица 4.1. Метеорологические условия в обслуживаемой зоне помещений жилых
. и общественных зданий
Период года
Температура, °С

Относительная
влажность,
%
Скорость
движения
воздуха,
м/с
Оптимальные условия
Холодный и переходный (темпе-
р тура наружного воздуха ниже
10° С)
Теплый (температура нзружного
воздуха 10° С и выше)
Холодный н переходный
(температура наружного воздуха ниже
10° I
20—22
20—25
Допустимые условия
18—22
Не более чем на 3° С выше
расчетной температуры
наружного воздуха (расчетные
параметры А)
45—30
60—30
$65
$65
0,1—0,
$0.3
■ $0,5
Теплый (температура наружного
воздуха 10° С и выше)
Примечания. I. В помещениях общественных зданий с кратковременным
пребыванием людей в уличной одежде в холодный период года допускается принимать
температуру воздуха 16° С. 2. В помещениях общественных зданий, проектируемых для IV
климатического района, в которых предусматривается установка потолочных
вентиляторов, необходимо принимать следующие скорости движения воздуха в теплый период
года: прн температуре воздуха 26° С — не более 0,3, при 28° С— не более 0,7, при 30° С
и выше — не более 1 м/с.
Нормируемые метеорологические условия в обслуживаемой зоне жилых
и общественных зданий (табл. 4.1) принимаются согласно СНиП 11-33-75.
Одновременно необходимо учитывать также требования, изложенные в гла.
вах СНиП по проектированию соответствующих зданий. Оптимальные метео.

рологические условия воздушной среды приним-аются при наличии в
нормативных документах соответствующих требований, а также там, где их обеспечение
не вызывает больших затрат (например, климатические районы I и II). При
проектировании систем кондиционирования оптимальные параметры
воздушной среды принимаются во всех случаях," когда в нормативных документах
не установлены требуемые параметры внутреннего воздуха.
Приведенные в табл. 4.1 оптимальные условия установлены для.одетых
людей при пребывании их в помещении более 2 ч. При меньшей
продолжительности пребывания людей необходимо для теплого периода' года повышать
температуру в помещении по сравнению с указанной в табл. 4.1 на 0,4° С на
каждый градус расчетной температуры наружного воздуха сверх 30° С.
Точность поддержания оптимальных метеорологических условий при
отсутствии специальных требований принимается (в точках "установки
датчиков) ±1°С.по температуре и ±7% по относительной влажности воздуха.
Точность поддержания оптимальной -температуры воздуха при применении
местных кондиционеров-доводчиков или смесителей с индивидуальными
регуляторами температуры прямого действия допускается принимать ±2 С в
точках установки датчиков. '
Пара-метры'наружного воздуха принимаются по табл. 1.5 в зависимости от
вида и назначения систем вентиляции и кондиционирования: параметры Л
круглогодично — при проектировании систем общеобменной вентиляции, в
том числе вентиляции с испарительным1' (адиабатическим) охлаждением
воздуха; параметры А для теплого и Б для холодного периодов — при
компенсации воздуха, удаляемого местными отсосами; параметры Б круглогодично —
при "проектировании кондиционирования воздуха;, параметры Б в холодный
период — при проектировании воздушно-тепловых завес; параметры В
круглогодично — только при соответствующем обосновании.
В жилых зданиях (СНиП II-JL-7I*), как правило, устраивают
естественную вентиляцию — организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь,
ванных комнат, туалетов (уборных) или совмещенных санузлов и
неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, балконные двери,
щели в оконных переплетах. Исключение составляют жилые комнаты, не
смежные с санитарными узлами и кухнями, в квартирах без сквозного или углового
проветривания, состоящих из 4 комнат и более. В этих случаях естественную
вытяжку устраивают непосредственно из таких комнат.
На входе в вытяжной канал, присоединенный к сборному каналу,
устанавливают решетку, допускающую монтажную регулировку. Вертикальные
вытяжные каналы устраивают в несущих стенах. В крупнопанельных или
крупноблочных зданиях используют специальные вентиляционные блоки. Для
уменьшения площади стен, занятых каналами, и сечения вентиляционных
блоков вентиляционные каналы из кухонь и санузлов, расположенных на
различных этажах, объединяют в сборный вертикальный канал,, присоединяя
местные каналы к сборному не ближе, чем через ,этаж. Для одной квартиры
вытяжные каналы из кухни и ванной комнаты без унитаза, а также из уборной
иванной или душевой допускается выполнять общими. Вытяжные
вентиляционные каналы из помещений объединяют на чердаке сборным
горизонтальным каналом.
В зданиях без теплых чердаков в кухнях квартир, расположенных не
менее чем на двух верхних этажах и не оборудованных газовыми
водонагревателями, предусматривают индивидуальные вентиляторы, устанавливаемые
в обособленные каналы.
Теплые чердаки [22] рекомендуется предусматривать для зданий высотой
9 этажей и более.
Крыша с теплым чердаком (рис. 4.1) состоит из покрытия, наружных
стен и чердачного перекрытия. Покрытие выполняют обычно с утеплением,
перекрытие — без него. Толщину и материал наружных стен чердака, как
правило, принимают.такими же, как и наружных стен здания. В них не должно
быть сквозных отверстий, а допускаются лишь небольшие световые проемы,
заполненные стеклоблоками. Вход на чердак предусматривают, как правило,

из лестничной клетки через дверь с герметизирующими проплатами. Для
улучшения воздухообмена чердачное пространство выполняют в виде единого
объема в,пределах секции дома. В нем не.должно быть сплошных конструкций,
разделяющих помещение.
Высота прохода вдоль теплого чердака должна быть не менее 1,6 м,
отдельных участков (под лотком, прогоном и т. д.) — не менее 1,2 м.
В зданиях с теплым чердаком для обеспечения вентиляции помещений
нужно применять только вентиляционные блоки со сборными магистральными
каналами на высоту здания и перепускными каналами
на высоту этажа. Размеры блоков должны быть
такими, чтобы максимальный расход воздуха на одном
Рис'4.1. Схема крыши с
теплым чердаком:
/ — машинное отделение лифта;
2 — вытяжная вентиляционная
шахта; 3 — панель покрытия;
4 — опорная панель: 5 — панель
покрытия лотка; 6 — оголовок
вентиляционного блока; 7 —
панель чердачного перекрытия;
8 — водосточный стояк.
этаже превышал минимальный расход на другом не более чем в 1,3 раза.
Для выпуска воздуха в теплый чердак на вентиляционных блоках
устанавливают оголовки, выполняющие роль диффузора.
Вытяжные трубы канализации и мусоропровода, каналы из технического
подполья, из встроенных помещений с выделением вредных веществ, а также
из помещений, оборудованных механической вентиляцией, выводятся выше
крыши.
Вытяжную шахту выполняют на каждую секцию дома в виде сборного
короба прямоугольной или круглой формы. Стенки шахты делают из плотного
бзтона минимальной толщиной
60 мм или с металлическим
каркасом, обшитым листами
асбестоцемента. Каркасная стенка долж- Д4с
на иметь двойную обшивку
Рис. 4.2. Схема устройства
вытяжной шахты из теплого
чердака:
а — с защитным зонтом; б — с
поддоном; / — панель покрытия; 2 —
стена шахты; 3 — защитный зонт;
4 — панель чердачного перекрытия;
5 — водосборный поддон.
теплоизоляционный материал внутри. Для защиты от попадания
атмосферных осадков шахту выполняют с защитным зонтом или без зонта с водосборным
поддоном из металлического листа (рис. 4.2). Размеры поддона в плане должны
быть на 150 мм больше размеров шахты; глубина его — 150—300 мм.
Площадь отверстия вытяжной шахты рассчитывают из условия
обеспечения скорости 0,5—1 м/с при расходе воздуха, увеличенном на 30% по
сравнению с нормативным объемом воздуха, удаляемого из жилых помещений.
При этом общее аэродинамическое сопротивленце участка, включающего
вытяжную шахту и чердачное помещение до дальнего вентиляционного блока,
не должно превышать 1 Па. Отношение сторон шахты в плане (большей к
меньшей) принимают: для отдельно стоящей шахты — не более 1,5, для
пристроенной — не более 2.

,., Высоту шахты определяют расчетом, но она ие должна быть менее 4,5 м
отуровня' чердачного перекрытия. Над выступающими частями здания она
должна выступать на 0,5 м.
Лестничные клетки без естественного освещения проветриваются через
вытяжные каналы и шахты, а закрытые лестничные клетки с естественным
освещением — через вентиляционные шахты, открывающиеся окна, фрамуги
или форточки.
При децентрализованной подаче наружи ого. воздуха в помещениях жилых
зданий через регулируемые приточные устройства, размещаемые в наружной
ограждающей конструкции, устраивают горизонтальные щели высотой 15—
30 мм в верхней части оконной коробки либо над ней [24]. При этом
естественная" вытяжная вентиляция осуществляется через регулируемые вытяжные
устройства, расположенные на кухне, в санной и санузле. Объем притока и
вытяжки регулирует потребитель.
Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования
воздуха, интенсивность воздухообмена, величины выделения тепла, влаги и
вредных веществ для общественных зданий принимают- по указаниям
соответствующих глав СНиП.
4.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО
4.2,1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЁТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Необходимость устройства систем вентиляции в жилых и общественных
зданиях обусловлена выделением тепла, влаги и вредных газов.
Теплопоступления от солнечной радиации, людей и оборудования
определяются на основании данных, приведенных в гл. 2.
Количество влаги, кг/ч, испаряющейся с поверхности кипящей воды,
определяется по формуле
З0/62 600 D.1)
где Q — тепловая мощность нагревателя, Вт; г\ — коэффициент полезного
действия, % (для погружных кипятильников Г) = 100%).
При ртсутствии необходимых данных количество влаги, испаряющейся
с 1 мг поверхности кипящей воды, можно принимать равным 40 кг/(м2 • ч).
Количество влаги, испаряющейся со смоченной поверхности, определяется
выражением
Gw = 12,9 (v + 1,82) • Р% ~ Pi F, D.2)
где v — скорость воздуха, обдувающего смоченную поверхность, м/с; р± и р2—
упругость водяного пара соответственно в воздухе помещения и насыщенного
при температуре, равной температуре мокрого термометра, гПа; /?бар — баро-
мзтрическое давление воздуха, гПа; F — площадь смоченной поверхности, м2.
Выделение углекислого газа составляет, мг/(ч • чел.): взрослыми в
состоянии покоя (в театрах, клубах, залах заседаний и т. п.)—3,7-10*, при работе в
учреждениях, вузах и т. п.— 4,2 - 104, при легкой работе и работе средней
тяжести — 4,8 • 104, при тяжелой физической работе — 8,2 • 104, детьми в
возрасте до 12 лет — 2,2 • 104.
Требуемый объем свежего воздуха, м3/ч, для помещений, в которых
производится зарядка аккумуляторных батарей, в расчете на одну батарею на-
находится по формуле
L = 0,07/зарй, D.3)
где I — сила максимального зарядного тока, А; п — число элементов
аккумуляторной батареи.

Количество вентиляционного воздуха, м3/ч, подаваемого в помещение,"
принимается равным наибольшей из величин, вычисляемых отдельно для
каждого из трех периодов года (теплого, переходного и холодного) по
следующим формулам:
при расчете по избыткам явного тепла
■ при расчете по избыткам влаги
10W - Po3LO3 [A000 - dO3)do3 - A000 - dyx) dyx]
-2 pn [A000 -dyx)dyx — A000- dn)dn] ■ ]
при расчете по избыткам полного тепла
3600Qn - Po3LO3 [A000 - do3) I03 - A000 - rfyx) /yx]
D.5)
pn [A000 -dyx)/yx -A000 -dn)In) ' D'4
ripn расчете по количеству выделяющихся вредных веществ
(газовыделения):
Z[ZZ) '
D.7)
В формулах D.4) — D.7) (?я, Qn — избытки соответственно явного и
полного тепла в помещении, Вт; Lo3 —• количество воздуха, м3/ч, удаляемого из
обслуживаемой (рабочей) зоны местными отсосами, общеобменной
вентиляцией, на технологические и другие нужды; св — теплоемкость воздуха,
к,Цж/(кг • К); tO3 — температура воздуха, °С, удаляемого нз рабочей или
обслуживаемой зоны помещения местными отсосами, общеобменной
вентиляцией, на технологические и другие нужды; £ух — температура воздуха, °С,
удаляемого из помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны;
tn — температура воздуха, °С, подаваемого в помещение; W — избытки влаги
в помещении, кг/ч; dO3 — влагосодержание воздуха, г/кг, удаляемого из
рабочей или обслуживаемой зоны помещения местными отсосами, общеобмен;
ной вентиляцией, на технологические и другие нужды; dyx — влагосодержание
воздуха, г/кг, удаляемого из помещения за пределами рабочей или
обслуживаемой зоны; dn — влагосодержание воздуха, г/кг, подаваемого в помещение;
/0 3 — энтальпия воздуха, кДж/кг, удаляемого из рабочей или обслуживаемой
зоны помещения местными отсосами, общеобменной вентиляцией, на
технологические и другие нужды; /ух — энтальпия воздуха, кДж/кг, удаляемого из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; /п — энтальпия
воздуха, кДж/кг, подаваемого в помещение; Z — количество вредных веществ,
мг/ч, поступающих в воздух помещения; ZO3 — концентрация вредных
веществ, мг/м8, в воздухе, удаляемом из рабочей или обслуживаемой зоны
местными отсосами, общеобменной вентиляцией, на технологические и другие
нужды; Zyx — концентрация вредных веществ, мг/м8, в воздухе, удаляемом из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; Zn —
концентрация вредных веществ, мг/м3, в воздухе, подаваемом в помещение; р03, Рух и
Рп — плотность воздуха, кг/м3, при температуре соответственно /о'3, 'ух и
tii) -определяемая по формуле
0,349 .„ ..
р/= 273-И Рбар" ( }
. Формулы D.4) — D.6) можно упростить, если принять ро 3 = рух = рп —
= 1,2 кг/м3 и иметь ввиду, что d < 1000. Упрощенные приближенные формулы
имеют следующий вид:

при расчете по избыткам явного тепла
1 ,/.tB (Гух — tn)
при расчете по избыткам влаги
при расчете по избыткам полного тепла
L ■3,6Qn-l,2Lo.3(/O3-/n)
La ~ L°* + 1.2 </,„-/„) • DЛЧ
Параметры to 3, dca и /os принимают равными нормативным параметрам
воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне, a Zo 3 — равной .предельно
допустимой концентрации данной вредности в рабочей или обслуживаемой зоне
помещения. ■
При одновременном выделении в помещение нескольких вредных веществ
однонаправленного действия воздухообмен в нем определяют в соответствии с
требованиями Санитарных норм проектирования промышленных предприятий.
Если заданы параметры, однозначно определяющие состояние воздуха в
рабочей (обслуживаемой) зоне и воздуха, удаляемого из помещения, расчет
по формулам D.9)—D.11) дает одно и те же значение L. Если заданы значения
только одного параметра (t или d) расход воздуха определяют по формуле,
учитывающей изменение этого параметра, а значение другого параметра
определяют по полученному значению L с помощью соответствующей формулы.
Параметры воздуха, удаляемого из помещения, t dyx, / и
концентрацию вредных веществ в нем Z определяют в зависимости от схемы
организации воздухообмена в помещении (см. § 4.4).
При отсутствии местных отсосов формулы D.9) — D.11) имеют
следующий вид:
G*P / с <t-t) ' <4Л4>
где GTp — требуемый расход приточного (вентиляционного) воздуха, кг/ч,
Q — теплоизбытки (со знаком «+») или теплопотери (со знаком «—»)
помещения, Вт; W — влагоизбытки (со знаком «+») или влагопоглощение (со
знаком «—») в помещении, кг/ч.
Для помещений, кратность воздухообмена в которых задана
соответствующими главами СНиП, количество вентиляционного воздуха определяется по
формуле
L = Vkp, D.15)
где V — объем помещения, м3; kv — нормативная кратность
воздухообмена, ч ' .
Во всех случаях количество наружного воздуха, подаваемого в помещение
системами вентиляции и кондиционирования, должно быть не менее
приведенного в табл. 4.2.
Оборудование систем, вентиляции и кондиционирования воздуха
подбирают на расход воздуха, определенный, по формулам D.9) —D.11), вводя повыша-

Таблица 4.2. Минимальное количество воэлуха, чоцаваемого в помещения системами
кентиляции и кондиционирования (СНиII П-33-75)
Помещения
или
отдельные участки
и зоны
помещений

Производственные
*
Общественные
и другие
*
Объем
помещения
(участка, зоны),

приходящийся на 1 чел.,
м=
Менее 20
20 и более
Любой
Количество наружного воздуха
на 1 чел., м3/ч, и кратность
воздухообмена
при
возможности
естественного
проветривания
помещения
30
20
По
требованиям
соответствующих
глав СНнП
при
невозможности естественного
проветривания
помещения
СО, но не менее
однократного
обмена вТюмещении
в час
60, но не менее
20%
воздухообмена
75, но не менее
17,5%
воздухообмена
90, но не менее
15%
воздухообмена .
105, но не менее
12,5%
воздухообмена
120. но не менее
10%
воздухообмена
60
Дополнительные
требования
При системах,
подающих только наружны?
воздух, и при
системах, работающих с
рециркуляцией, если
последние
обеспечивают воздухообмен
кратностью 10 и
Солее в час
При системах,
работающих с
рециркуляцией, но при
кратности менее 10 в час
Для зрительных залов
театров, кинотеатров,
клубов, дворцов
культуры н других
помещений, в которых люди,
находятся* до 3 ч,
количество наружного
воздуха следует
принимать 20 мз/ч на
1 чел.
ющий коэффициент /гтр, который учитывает потери воздуха в сети
воздухопроводов. Величину повышающего коэффициента принимают равной: 1 — при
размещении оборудования в обслуживаемом помещении; 1,1 —для систем
с воздуховодами из металла, пластмасс и асбестоцементных труб длимой до
50 м; 1,15 — для систем с воздуховодами из других материалов, а также для
систем с воздуховодами из металла, пластмасс и асбестоцементных труб
длиной более 50 м.
4.2.2. /—^-ДИАГРАММА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА '
При расчете систем вентиляции и кондиционирования параметры и расход
влажного воздуха определяются графоаналитическим методом с
использованием /—d-диаграммы (рис. 4.3).
Состояние влажного воздуха характеризуется совокупностью следующих
параметров: температуры сухого термометра t, °C; температуры мокрого тер-

Рис. 4.3. / — d-диаграмма (рб = ШЮ гПа).

мометра tM, °С; температуры точки росы tp, °С; влагосодержания й, г/кг; энталь-,
'пии /, кДж/кг; парциального давления водяного пара во влажном воздухе рп,
кПа; относительной влажности ф, '%.
*■ При известных любых двух из перечисленных семи параметров (за
исключением комбинаций «температура точки росы — влагосодержание» и
«температура мокрого термометра — энтальпия») можно определить остальные. При
этом используются аналитические зависимости
/ = Н- B500 + 1,540 d ■ 10~3; D.16)
ф = _РЦ-.Ю0; D.17)
Ps
d=0,C22 2^ • 103, D 181
' _ Рб —<PPs v
где рб и Ps — барометрическое давление влажного воздуха и упругость
насыщенного водяного пара, гПа.
£ Массовые расходы влажного (G) и сухого (Gc) воздуха связаны между
собой соотношением G
С = 5— D.19)-
При расчетах, как правило, принимают равенство расходов влажного
и сухого воздуха (G =^ Gc).
Удельная массовая теплоемкость влажного воздуха,, отнесенная к 1 кг
сухого воздуха, кДж/(кг • К), определяется по формуле
с= 1 + 1,84. 10—3d. D.20)
Если данному количеству влажного воздуха в результате тешговлажност-
ной обработки сообщено (или отнято) некоторое количествр энергии в форме
теплоты Qo, кДж, и в воздух введена (или удалена) влага в количестве Wo,
кг, то начальные и конечные значения энтальпии и влагосодержания 1Ъ &\ и
/2, D будут связаны зависимостью 'ч
ЛЕ^,о.=.4.1«. + А.. D.21)
где tw — температура вводимой (или удаляемой) влаги, °С.
Для расчетов зависимость D.21) можно использовать в упрощенном виде:
'/-1} Ю3 = -^-, D.22)
d2 — йу Wo' у >
в в случае непрерывного тепло- и влагообмена с интенсивностью тепло- и вла-
голоступлений соответственно Q, Вт, и W, кг/ч,
Прямая, объединяющая начальную и конечную точки процесса тепло-
влажностной обработки воздуха, является лучом процесса, а отношение
7
— угловым .коэффициентом, кДж/кг.
Для текущих значений / и d из выражений D.23) и D.24) имеем:
' / = /j -|- е (d2 — dj) 10~3. D.25)
Поскольку Q и W в процессе тепловлажностной обработки воздуха могут
принимать любое положительное или отрицательное значение, а также
равняться нулю, то —оо <е< -|-оо.

Возможные изменения энтальпии Д/ и относительной влажности Аф, а
также знак углового.коэффициента иллюстрируются данными табл. 4.3.
Таблица 4.3
>о
<0
0
Изменение энтальпии и относительной влажности при изменении
температуры а влагосодержания воздуха
А1 > 0; Лф ^ 0;
Е> 0
А1 ^ 0; Дф > 0;
Л/ > 0; ^Дф > 0;
Е> 0
<0
А1 ё 0; Дф < 0;
А1 < 0; Дф ^ 0;
Е > 0
Д/ < 0; Дф < 0;
е > 0
0
А1 > 0; Аф < 0;
Е = -f- DO
AI < 0; Дф > 0
£ = _ DO
Количество тепла,. Вт, подводимого к воздуху при нагреве или отводимого
при охлаждении, определяется по формуле
Q = 0.278G (/2 —
D.26)
Количество испаряющейся или конденсирующейся влаги, кг/ч,
вычисляется из выражения
W = G(d2 — <у ■ 10~3. D.27)
Графоаналитический метод расчета с использованием 7—d-диаграммы
удобен и для расчета при смешении воздуха с различными параметрами.
Энтальпия /см, кДж/кг, и влагосодержание dCM, г/кг, воздуха, полученного в
результате смешения расхода воздуха G1 с энтальпией 7г и влагосодержанием
di с расходом воздуха G2 с энтальпией /2 и влагосодержанием rf2,
определяются по формулам:
CM
1+я
D.28),
1+я
D.29)
где п — G2/Gv D.30)
Остальные параметры смеси находятся с помощью /—d-диаграммы.
При графоаналитическом расчете на /—d-диаграмме находят точки 1 и 2,
соответствующие параметрам смешиваемого воздуха. Эти. точки соединяют
прямой, которая делится точкой смеси С так, чтобы отношение длины отрезка
1—С к длине отрезка С—2 равнялось и, или чтобы отношение длины отрезка
1—С к длине отрезка 1—2 равнялось
1—С
1—2
1+Я
D-31)
Определив точку С, находят параметры смешанного воздуха.
Если при этом точка С окажется ниже кривой <р = 100%, то часть влаги
падает в виде тумана (инея). В этом случае конечные параметры воздуха
соот/( 100% / 1
д у () у
ветствуют точке /(, причем <рк = 100% и
= 1С
Количество влаги, выпадающей в виде тумана (инея),
D.32)

4-3. КЛАССИФИКАЦИИ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЙ
Системы кондиционирования воздуха (СКВ) "по периодичности действия
делятся на сезонные и круглогодичные, а в зависимости от расположения
кондиционеров по отношению к обслуживаемым помещениям — на центральные и
местные.
В зависимости от особенностей обработки воздуха СКВ бывают'
прямоточными (работают только на наружном воздухе) и с рециркуляцией воздуха,
которая может быть местной- или центральной.
Центральные СКВ подразделяются на одно- и двухканальньте. В
зависимости от количества обслуживаемых помещений или зон одного большого
помещения-системы делятся на одно- и многозональные. По давлению,
создаваемому вентилятором,.центральных кондиционеров, СКВ бывают низкого (до
1000 Па), среднего A000—3000 Па) и высокого (свыше 3000 Па) давления.
Центральное регулирование круглогодичных СКВ может производиться
качественным, количественным или качественно-количественным методом.
Качественный метод регулирования предусматривает изменение параметров
приточного воздуха в'зависимости от наружных и внутренних
метеорологических условий без изменения его расхода. При количественном методе
изменяется расход воздуха, а параметры сохраняются неизменными. Качественно-
количественный метод предусматривает изменение как расходов, так и
параметров приточного воздуха.
В СКВ наиболее часто применяется центральное качественное
регулирование и значительно реже — качественно-количественное, которое, хотя и
является, более экономичным, сопровождается нарушением гидравлической
устойчивости системы. Количественное регулирование применяется крайне редко.
Основное оборудование для обработки и перемещения воздуха обычно
компонуют в одном агрегате,— кондиционере. В качестве дополнительного
оборудования используются местные подогреватели (охладители),
вентиляторные, и эжекционные доводчики и смесители. При большой протяженности
воздуховодов иногда дополнительно устанавливают вентиляторы.
Установки кондиционирования воздуха могут состоять из секций
(кондиционеры Кд и КТЦ), собираемых на месте монтажа, либо поставляться в сборе
(автономные кондиционеры).
Основные преимущества центральных кондиционеров: возможность
обслуживания большого количества помещений; размещение основного и вспо-
могател! ного оборудования на малоценной площади; доступность оборудования
для обслуживания и сосредоточение точек обслуживания в небольшом
количестве мест. Тепло- и холодосвабжение центральных кондиционеров
осуществляется самостоятельными отопительными и холодильными установками, которые
могут располагаться как рядом с кондиционерами, так и отдельно от них, в
других помещениях. Центральные установки кондиционирования
связываются с обслуживаемыми помещениями разветвленной сетью воздуховодов.
■Воздух от центрального кондиционера перед подачей в помещение может
дополнительно обрабатываться либо подаваться без обработки.
Дополнительная обработка воздуха может производиться в зональных подогревателях
(охладителях), смесителях, вентиляторных или эжекционных доводчиках. В вс-
довоздушных СКВ в каждое помещение поступает воздух центрального
кондиционера (первичный воздух), смешанный с воадухом данного помещения,
предварительно охлажденным или нагретым в теплообменниках
кондиционеров-доводчиков.
Местные СКВ оборудуются автономными или неавтономными
кондиционерами, которые устанавливают в обслуживаемом помещении или в
непосредственной близости от него. Автономные местные кондиционеры имеют
встроенные теплообменники, увлажнители и" холодильные машины, что является их
основным преимуществом.

Местные СКВ также могут быть прямоточными или работать с
рециркуляцией воздуха.
Для расчета СКВ с определением расхода воздуха и состава оборудования
используются следующие исходные данные: расчетные параметры наружного
воздуха согласно СНиП П-33-75; расчетные параметры внутреннего .воздуха,
принимаемые согласно главам СНиП для соответствующих жилых и
общественных зданий; тепло- и влагопоступления, определяемые расчетом; метод
регулирования СКВ; допускаемая избыточная температура удаляемого воздуха.
Избыточная температура удаляемого воздуха ALX представляет собой
разность температур уходящего tyx и приточного tn воздуха, взятую с
положительным знаком. Таким образом, tn = t ± A'yx. D.33)
Знак в формуле D.33) выбирают из тех соображений, чтобы величина G,
определяемая по формулам D.12) — D.14), не была отрицательной.
Если воздух удаляется из обслуживаемой зоны, tyx = to3= tB, где tB —
внутренняя температура помещения, °С.
Значения А^ух принимают в соответствии с расчетом воздухораспределе-
ния (см. § 4.7).
При ассимиляции теплоизбытков в качестве первого приближения в
системах-кондиционирования круглогодично, а в системах вентиляции в
холодные периоды года температуру приточного воздуха принимают, ниже
внутренней температуры помещения на 2° С при подаче в рабочую зону, на 4—6° С—.
при подаче на высоте 2,5—4 м от уровня пола, иа 6—8° С — при подаче ва
высоте более 4 м от уровня пола, на 8—15° С — при подаче через плафоны
эжекционного типа.
4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ
При расчете центральных СКВ параметры воздуха, выходящего из
центрального кондиционера, определяются из условия-поддержания требуемых
параметров внутреннего воздуха в основном помещении. Требуемые
параметры внутреннего воздуха остальных помещений обеспечиваются подачей
соответствующего количества приточного воздуха и, при необходимости,
установкой зональных подогревателей (охладителей) либо доводчиков
(вентиляторных или эжекционных).
i При построении процессов обработки воздуха для различных СКВ с учетом
специфики общественных зданий приняты следующие допущения: местные
отсосы отсутствуют либо объем удаляемого ими воздуха по сравнению с общим
воздухообменом пренебрежительно мал; количество выделяющихся вредных
веществ незначительно и объем воздуха, требуемого для их разбавления до
нормативных концентраций, заведомо меньше, чем объем воздуха,
необходимого для ассимиляции тепловлагоизбытков.
4.4.1. ПРЯМОТОЧНАЯ СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
Прямоточные СКВ работают на наружном воздухе, без рециркуляции. Они
применяются для тех помещений или зданий, где согласно санитарным нормам-
не допускается рециркуляция воздуха (например, операционные,
реанимационные и другие помещения больниц).
На рис. 4.4 приведена структурная схема прямоточного центрального
кондиционера КТЦ. В зависимости от возникающих требований воздух в нем
может нагреваться, охлаждаться, увлажняться или осушаться, а также
очищаться от пыли.
На рис. 4.5 приведены процессы обработки воздуха для расчетных условий
летнего (теплого) и зимнего (холодного) периодов.
В летний период (рис. 4.5, а) наружный воздух из приемного блока (точка
Н) после очистки в фильтре поступает в форсуночную камеру орошения, в

которой разбрызгивается охлажденная вода, имеющая температуру ниже
температуры точки росы наружного воздуха. При контакте с водой воздух
охлаждается, осушается и покидает камеру орошения с относительной .влажностью
фк0= 95%- (точка О). Затем воздух нагревается- в воздухонагревателе 2-го
подогрева до температуры t'n, которую принимают на 1—1,5° С ниже
температуры приточного^ воздуха (точка ТТ). После нагрева в вентиляторе и в сети
воздуховодов на 1—1,5° С воздух с температурой tn (точка П) поступает в
помещение, где, ассимилируя тепло- и влагопоступления, приобретает параметры
внутреннего воздуха (точка В).
В зимний "период (рис.- 4.5, б) наружный воздух (точка Н) после очистки
в фильтре нагревается в воздухоподогревателе 1-го подогрева до температуры
ti (точка /). В камере орошения
происходит практически изоэн--»
тальпийкое увлажнение, и воз-
4.4. Структурная схема
прямоточной СКВ:
1 — фильтр; 2 —
воздухонагреватель 1-го подогрева; 3 — камера
орошения; 4 — воздухонагреватель
2-то подогрева; 5 — направляющий
аппарат; 6 — вентиляторный
агрегат кондиционера; 7 — вытяжной
вентилятор.
Рис. 4.5. Процессы обработки наружного
воздуха в прямоточной СКВ в летний (и)
и зимний (б) периоды.
дух приобретает относительную влажность
фк о = 95% (точка О). Затем он
нагревается в воздухонагревателе 2-го подогрева до
температуры tn с учетом дополнительного
нагрева в вентиляторе и подается с
параметрами, соответствующими точке П, в помещение, где приобретает параметры,
соответствующие точке В. При этом в зависимости от теплоЕлажностнрго
режима помещения возможны различные варианты: /в > /п (избыточные""тепло-
выделения), /в < /п (теплопотери превышают теплопоступления), dB > dn
(избыточные влаговыделения), dB < dn (поглощение влаги в помещении). На
рис. 4.5 процесс обработки воздуха приведен для случая, jcorAa /,, > /п.
Расчет прямоточной СКВ и выбор основного оборудования производят с
использованием /—d-диаграммы на основании исходных данных для летнего
и зимнего периодов с их взанмоувязкой. Расчет выполняют в такой
последовательности.
1. На /—d-диаграмму наносят точки, соответствующие параметрам
внутреннего и наружного воздуха.
2. По формуле D.24) определяют угловые коэффициенты для летнего
(ел) и зимнего {е3) периодов и строят лучи процессов изменения состояния
воздуха в помещении, проходящие через точку В.
3. Находят точку П, соответствующую приточному воздуху (расположена
иа луче процесса изменения состояния воздуха в помещении, проходящем через
точку В). Температура воздуха ta, соответствующая точке П, должна
отличаться от температуры воздуха внутри помещения (в ту или другую сторону)
не более чем на величину избыточной температуры удаляемого воздуха А'ух-
Точку П и соответствующие ей значения энтальпии /п и влагосодержания da
приточного воздуха находят для летнего и зимнего периодов отдельно.
4. С учетом принятых допущений об отсутствии или ничтожно малом
влиянии местных отсосов а также о том, что количество приточного (вентиляци-

онного) воздуха определяется неооходимостью ассимиляции тепловлагоизоыт-
ков, требуемый расход приточного (вентиляционного) воздуха GTp определяют
по формулам D.12)— D.-14).
5. Поскольку системы автоматики; принимаемые при проектировании
кондиционирования воздуха, предусматривают работу только в двух режимах
(летнем и зимнем), требуемый расход приточного воздуха определяют
отдельно для летнего (Gn) и зимнего (G3) периодов. Оборудование систем
кондиционирования воздуха следует проверять при 0° С и температуре наружного воздуха,
соответствующей отключению системы отопления.
6. Принимают метод регулирования СКВ. Для регулирования СКВ
жилых и общественных зданий,- как правило, принимают качественный метод
центрального регулирования. В этом случае расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха принимают постоянным и равным наибольшему из
еначений GTp (Gn или G3), а для периода, для которого расчетный расход
воздуха оказывается меньшим, корректируют температуру приточного воздуха и
пересчитывают его параметры (см. п. 7). Если применен
качественно-количественный метод регулирования, расчет следует вести отдельно для летнего и
зимнего периодов, не увязывая их между собой.
7. Параметры приточного воздуха пересчитывают по формулам D.34) и-
D.35), где G — наибольшее из значений расхода воздуха (Gn или G3), а
величины Q и W берут с теми же знаками, что и в формулах D.12) —D.14):
энтальпия приточного воздуха
/*=/E_3,6-g~; D.34)
влагосодержание приточного воздуха
d^d,-%-.№. D.35)
Обычно Ол > G3.
8. По полученным в п. 7 значениям /* и rf* на / — rf-диаграмме находят
точку Я* и определяют остальные параметры приточного воздуха: ^* и <р*-
Если Gn > G3, то для летнего-периода точка Я* совпадает с точкой Я,
найденной согласно п. 3, а для зимнего периода не совпадает. Если G3 > Gn, то для
зимнего периода точка Я* совпадает с точкой Я, найденной согласно п. 3, а для
летнего периода не совпадает.
9. Через точку Я или Я* проводят вниз вертикальную прямую до
пересечения с кривой срко = 95%. Отрезок Я'—П (ГТ—Я*) соответствует нагреву
воздуха в вентиляторе,, принимаемому обычно 1° С, а отрезок О—Я' — нагреву
воздуха в воздухонагревателе 2-го подогрева. Точка О соответствует состоянию
воздуха после камеры орошения (tKO, /к о, dK0 и <рк о = 95%), т. е. перед
воздухонагревателем 2-го подогрева.
10. Определяют тепловую нагрузку воздухонагревателя 2-го подогрева,
Вт, отдельно для зимнего и летнего периодов по формуле
Q2 = 0,278G(/;-/KO), D.36)
где /п и /к о — энтальпия воздуха .соответственно после и до
воздухонагревателя, кДж/кг; G — то же, что и в формулах D.34) и D.35).
11. Для летнего периода точку О соединяют с точкой Я, соответствующей
параметрам наружного воздуха. Прямая Я—О соответствует процессу
обработки наружного воздуха в камере орошения (охлаждение и осушка). Для
зимнего периода через точку Я проводят вертикальную линию, соответствующую
нагреву наружного воздуха в воздухонагревателе 1-го подогрева, а через
точку О — линию изоэнтальпийного процесса (/= const) до пересечения этих
линий в точке /, характеризующей параметры воздуха после
воздухонагревателя 1-го подогрева.

Таблица 4.4. Расчет воздухообмена
Наименование показателей
Источник,
* расчетная формула
Зимний
период
Расчетные параметры наружного воздуха:
/н, кДж/кг
rfH, г/кг
<Р„. %
Расчетные параметры внутреннего
воздуха:
'в- ^
/в, кДж/кг
dB, г/кг
Фв- % ■
Внутренний объем помещения V, тыс. мя
Количество человек п
Полное количество тепла, выделяемое
людьми <ЭЛ, Вт
Теплопоступления от солнечной
радиации <?с р, Вт
Теплопоступления от технологического
оборудования <2ТО, Вт
Теплопоступления от искусственного
освещения <ЭН о, Вт
Теплопотери помещения, не
компенсируемые системой отопления, <ЭТ п,- Вт
Влаговыделения от людей №л, кг/ч
Влаговыделения от технологического
оборудования WT0, кг/ч
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W,_ кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещений е, кДж/кг
Избыточная температура удаляемого
воздуха Д?уХ, °С
Принятые параметры приточного
воздуха:
in. °С
/п, нДж/кг
dn, г/кг
Фп- %
Требуемый расход приточного
(вентиляционного) воздуха GTp, кг/ч
Расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха принятый при
качественном регулировании, G, кг/ч
Фактические параметры приточного
воздуха:
*
'п- V °С .
. /п, 1п, кДж/кг
- ''п' da, г/кг
4>п> <*>п- %
Фактическая избыточная температура
удаляемого воздуха Д^уХ. "С
Кратность воздухообмена ftp, ч—1
СНнП Н-33-75;
табл. 1.5
Соответствующая
глава СНнП
По заданию
Табл. 2.24; <ЭЛ = qn
По расчету
По расчету
Табл. 2.24
По расчету
+ От.о + 0и.О - <Зт.П
W = W -4- W
■ . D.24)
По расчету воздухо-
раздачи
D.33);
/—d- диаграмма
24,7
-
80200
24,7
11700
5
13
28,2
6
65
D.14)
D.14)
D.34);
D.35)
D.33)
D.15).
—24
—23
0.4
70
18
34,6
6,5
50
6
450
65 200
5000
10 000
49400
81600
15.5
31,1
6,2
57
2,6
11,3

Т а б л и-ц a 4.S. Расчет нагрузок кондиционера
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
'„. °с
/н, кДж/кг
dH, г/кг
-<РН. %
Фактические параметры приточного
воздуха:
*
/п. /П' кДж/кг
<%, dn, г/кг
Фп- 4>п- %
Расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха, принятый при
качественном регулировании, G, кг/ч
Коэффициент, учитывающий
транспортные потери воздуха, йтр
Расчетный расход воздуха, проходящего
через кондиционер, Сконд, кг/ч
Параметры приточного воздуха после
ввздухонагревателя 2-го подогрева:
■4> °с
/п, кДж/кг
dn, г/кг
Фп. %
Параметры воздуха после обработки в
камере орошения:
'к.о- °с
■'к.о- кДж/кг
dKO, г/кг
Фк.о- %
Количество воздуха, проходящего через
дождевое пространство, Сд_п. кг/ч
Параметры воздуха после
воздухонагревателя 1-го подогрева:
<i. "С-
/л'.кДж/кг
d,, г/кг
Ф,. %
Охлаждающая мощность камеры
орошения (?к 0, Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
1-го подогрева Qv Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
2-го подогрева Q2, Вт
Количество воды, испаряющейся
(конденсирующейся) в камере орошения,
Источник,
расчетная формула
СНиП П-33-75;
Табл. 1.5
Табл. 4.4
*
СНиП П-33-75
°конд = С*тр
/—d-диаграмма
*
°д.п = "коид
1—d-диафамма
D.39)
D.37)
D.36)
D.38)
Зимний
период
-24
-23
0,4
70
15,5
31,1
6,2
57
81 600
1
81600
14,5
30,1
6,2
60
8
24,1
6.2
S5
81600
23,2
24,1
0,4
3
—
1 070 000
136 000
474 ■
Летний
период
31
57.4
10,3
37
17
3
7.8
64
81600
1
81 600
16
,36
7,8
" - 70
И
31
7,8
ft
81 600
—
—
—
600 000
—
113 400
—204

12. Определяют тепловую нагрузку воздухонагревателя 1-го подогрева,
Вт, для зимнего периода по формуле
Q1 = Q,278G{l1-IH), D.37)
где /, и /„ - энтальпия соответственно воздуха после воздухонагревателя и
наружного воздуха, кДж/кг.
13. Определяют количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в
камере орошения, -отдельно для зимнего и летнего периодов:
^K.o = G(dKO--d,II0-3. ' .D.38)
При WKO > 0 происходит испарение, а при WKO < 0 — конденсация
вдаги в камере орошения.
14. По /—d-диаграмме определяют температуру рециркуляционной воды.
Ома равна температуре мокрого термометра для точки О, соответствующей
параметрам' воздуха на выходе из камеры орошения.
Расход рециркуляционной воды определяют расчетом камер, орошения.
15. Определяют охлаждающую мощность камеры орошения'для летнего
периода:
QKO = 0,278G(/H-/K.o), D.39)
где /к о — эитальиия воздуха после камеры орошения, кДж/кг; G —
расчетный расход воздуха, кг/ч. ■
В случае применения вместо камеры орошения поверхностных орошаемых
воздухоохладителей или блоков тепломассообмена порядок и методика расчета
не* изменяются.
Пример. Определить расчетные расходы приточного воздуха, а также
расходы тепла и холода, необходимые для обработки этого воздуха в
прямоточной СКВ.
Исходные данные и результаты расчетов заносим в табл. 4.4 и 4.5.
Принято, что кондиционер обслуживает одно помещение и расположен в
непосредственной близости от него. Это позволяет не вводить коэффициенты иа
потери воздуха в сети воздуховодов (kTp = 1).
4.4.2. СКВ С ПЕРВОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
С целью экономии энергозатрат на нагрев и охлаждение воздуха в тех
случаях, когда по нормам допускается его рециркуляция, проектируют СКВ
с переменными объемами наружного и рециркуляционного воздуха по одно-
или двухвентиляторной схеме с одним или двумя рециркуляционными каналами
(двухвентиляторная схема более предпочтительна). К широкому применению
рекомендуются схемы с одной рециркуляцией. Схемы с двумя рециркуляциями
относятся к специальным схемам и их применение должно быть обосновано.
Параметры воздуха в помещении регулируются, как правило,
качественным методом, поэтому расходы наружного и внутреннего (рециркуляционного)
воздуха изменяются так, чтобы суммарный расход сохранялся постоянным.
Для расчета СКВ с рециркуляцией дополнительно к исходным данным,
использовавшимся при расчете прямоточных СКВ, задаются требуемой в
соответствии с санитарными нормами подачей наружного воздуха G™H.
В системах с первой рециркуляцией обработку воздуха в центральных
кондиционерах КТЦ можно производить по различным схемам. Как правило,
применяются схемы с подачей рециркуляционного воздуха перед фильтром
и воздухонагревателем 1-го подогрева (рис. 4.6). Если в процессе смешения
происходит выпадение влаги из смеси наружного и рециркуляционного воздуха
(точка, соответствующая составу смеси, находится ниже кривой ф= 100%),
к применению допускается специальная схема с первой рециркуляцией после
воздухонагревателя (пунктирная линия на рис. 4.6). Воздух в СКВ с первой
рециркуляцией обрабатывается следующим образом (описание дается для
расчетных режимов).

В летний период с целью экономии холода наружный воздух в количестве,
соответствующем санитарной норме, смешивается с более холодным
внутренним воздухом. Смесь очищается в фильтре, охлаждается и осушается в камере
орошения, а затем, при необходимости, нагревается в воздухонагревателе 2-го
подогрева. Обработанный возду-х подается в обслуживаемое помещение с
параметрами приточного воздуха. В помещении приточный воздух ассимилирует
тепло- и влагоизбытки; его параметры уравниваются с параметрами
внутреннего воздуха. Рециркуляционным вентилятором воздух забирается из
помещения, часть его возвращается на рециркуляцию в кондиционер, а остальное
количество удаляется наружу.
В зимний период с целью экономии тепла смесь теплого внутреннего
воздуха и холодного наружного, количество которого должно быть не ниже
санитарной нормы, очищается в фильт-
ре и нагревается в
воздухонагревателе 1-го подогрева. Нагретый воз-
7
6 5 Л
Рйс. 4.6. Структурная схема СКВ с
. первой рециркуляцией:
1 — фильтр; 2 — воздухонагреватель
1-го подогрева; 3 — камера орошения;
4 — воздухонагреватель 2-го
подогрева; 5 — направляющий аппарат; 6 —
вентиляторный агрегат кондиционера;
7 — рециркуляционный вентилятор.
Рис. 4.7. Процессы обработки воздуха в
летний (а) и зимний (б) периоды в СКВ
с первой рециркуляцией.
дух обрабатывается в камере орошения
и подогревается в воздухонагревателе
2-го подогрев.а до достижения
требуемых параметров приточного воздуха.
Приточный воздух поступает в помещение, где его параметры уравниваются с
параметрами внутреннего воздуха. Рециркуляционным вентилятором воздух
забирается из помещения, часть его возвращается на рециркуляцию в
кондиционер, а остальное количество удаляется наружу. 15 условиях,
отличающихся от расчетных, соотношение наружного и рециркуляционного воздуха
соответствующим образом изменяется.
СКВ с первой рециркуляцией рассчитывают с использованием /—d-диа-
граммы в такой последовательности (рис. 4.7).
Пункты 1—9 выполняют аналогично соответствующим пунктам расчета
прямоточной СКВ.
10. Находят точку В', соответствующую параметрам рециркуляционного
воздуха, нагрев которого в вентиляторе принимают Г С {dB = d'B, t'B —
tB + 1). ^ ■
11. Находят точку С, соответствующую параметрам смеси
рециркуляционного и наружного воздуха. Для этого точки Н и В' соединяют прямой.
Отношение длины отрезка В' — С к длине отрезка В'— Н равно отношению расхода
■наружного воздуха GH к расходу приточного (смешанного) воздуха G,
определенному в соответствии с пп. 4—6. ■
12. Для зимнего периода положение точки С определяется тем, что
расчетный расход наружного воздуха должен быть не меньше санитарной нормы,
а энтальпия смеси /с должна быть не больше энтальпии воздуха после камеры
орошения /к о, определенной в соответствии с п. 9.
Расчетный расход наружного воздуха GH определяют следующим образом.

Находят минимально допустимый по санитарным нормам расход наружного
воздуха GJJ™ и вычисляют энтальпию смеси рециркуляционного и наружного
воздуха при минимально допустимом расходе- наружного воздуха (для зимнего
периода):
1М*КС = " н ^ вУ " ; , D.40)
с G
где l'B — энтальпия рециркуляционного воздуха (см. п. 10), кДж/кг.
Если Ifкс ^ /к 0> то G,, = G™11 и /с = /™кс.
Если /™акс > / , то /с = lK , a GH определяется по формуле
GH= 1*!КЯЬ D-41)
•Если /с = /к 0, воздухонагреватель 1-го подогрева не применяется, смесь
рециркуляционного и наружного воздуха обрабатывается при /=const в камере
орошения и доводится в воздухонагревателе 2-го подогрева до параметров
воздуха, соответствующих точке П' (приточный воздух перед вентилятором).
Если /с < /к о, производится нагрев воздуха в воздухонагревателе 1-го
подогрева до температуры, определяемой точкой / (dt = d,., /] = /к о), о
последующим изоэнтальпийным увлажнением в камере орошения (линия /—О).
Тепловую нагрузку на воздухонагреватель 1-го подогрева, Вт, в этом
случае определяют по формуле \ -
Q1 = 0,2780(^-/0), D.42)
где Си It — то же, что и в формуле D.37).
Если точка смеси рециркуляционного и наружного воздуха С лежит ниже
кривой <р = 100%, применяется предварительный нагрев воздуха до
смешения. Если такой подогрев не применяется, допускается выполнять
графоаналитический расчет, оперируя точкой С как условной, если выпадение влаги
из воздуха не препятствует нормальной работе секций кондиционера.
13. Для летнего периода положение точки С определяется тем, что расход
наружного воздуха должен быть не меньше расхода по санитарным нормам.
Линия С — 0 соответствует процессу обработки смеси рециркуляционного и
наружного воздуха в камере орошения (охлаждение'и осушка). Охлаждающую
мощность камеры орошения для летнего периода, Вт, определяют по формуле
QKO = 0,278G(/C-/KO), D.43)
где G и /к 0 — то же, что и в формуле D.39).
14. Количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в камере
орошения, определяют отдельно для зимнего и летнего периодов по формуле
WK.o=C(dKO-dc) КГ3. D.44)
Рассмотренный порядок расчета сохраняется в случае применения
орошаемых воздухоохладителей или блоков тепломассообмена.
Пример. Определить расчетные расходы приточного воздуха, а также
расходы тепла и холода, необходимые для обработки этого воздуха в системе
кондиционирования воздуха. Рециркуляция воздуха допускается.
Исходные данные и результаты расчетов заносим в табл. 4.6 и 4.7. Принято,
что кондиционер обслуживает одно помещение и расположен б непосредственной
близости от него (k = 1).

Таблица 4.6.
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
tu, "С
н*
/н, кДж/кг
dR, г/кг
Фн- %
Расчетные параметры внутреннего воз-
/в, кДж/кг
dB, г/кг
. ФБ. %
Внутренний объем помещений V, тыс. м3
Количество человек п
Полное количество тепла, выделяемого
людьми. Qn. Вт
Теплопост-упления от солнечной радиации
<?с р- Бт
Теплопоступлення от технологического
оборудования QT о, Вт
Теплопоступления от искусственного
освещения <?H.Ot Вт
Теплопотери помещения, не
компенсируемые системой отопления, <2ТП. Вт
Влаговыделеиня от людей Wn, кг/ч
Влаговыделения от технологического
оборудования WT 0, к г/ч
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещений £. кДж/кг
Избыточная температура удаляемого
воздуха Д<ух, °С
Принятые параметры прнточного воздуха:
/п, кДж/кг
йа, г/кг
Требуемый расход приточного
(вентиляционного) воздуха GTp, кг/ч
Расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха, принятый при
качественном регулировании, G, кг/ч
Минимально допустимый расход наруж-
мип
лого воздуха Сн , кг/ч
Фактические параметры приточного
воздуха:
*
/п, /п. кДж/кг
dn, dn, г/кг
*
Фактическая избыточная температура
удаляемого воздуха Д(ух1 °С
Кратность воздухообмена ftp, ч '
Расчет воздухообмена
Источник,
расчетная формула
СНиП 11-33-75;
табл. 1.5
Соответствующая
глава СНнП
По заданию
»
Табл. 2.24; 0л = <?'"
По расчету
*
»
По расчету
Табл. 2.24 -
По расчету
<2= Qjj + <?с.р +
+ «т.о + <?и.о - <?т.п
W = VJl + ^Т.О
D.24)
По расчету воздухо-
раздачи
D.33);
/—d-диаграмма
D.14)
D.14)
Санитарные пормы;
СМ""=1,2 • 20"
D.34);
D.35)
D.33)
D.15)
Зимний
период
-24
—23
0,4
70
20
38,8
7,4
50
5,5
400
46 400
—
8600
—
16
—
55 000
16
12 400
5
.15
32,3
6,9
64
32 000
38 200
9600
16
33,6
7
61
4
5,8
Летний
период
31
57,4
10,3
37
S
22-
43,2
8.3
50
5,5
4 0
42 600
14 500
8С00
—
17,6
—
65700
17,6
13 400
5
17
37 '
7,8
.64
38 200
38 200
9600
17
37
7,8
64
5
5,8

Таблица 4.7. Расчет нагрузок кондиционера
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
i CC
'Н' С
/н, кДж/кг
dH, г/кг
Фн- %
Фактические параметры приточного
воздуха:
V 'п. °С
*
/п, /п, кДж/кг
4- ''п-' г/кг
Фп- Фп. % ■
Параметры воздуха после
рециркуляционного вентилятора:
'в. «- ,
/Б, кДж/кг
dB, г/кг
ф'в- %
Расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха, принятый при
качественном регулировании, С, кг/ч
Коэффициент, учитывающий
транспортные потерн воздуха, *тр
Расчетный расход воздуха, проходящего
через кондиционер, Скоид, кг/ч
Минимально допустимый расход
наружного воздуха Си , кг/ч
Параметры приточного воздуха после
воздухонагревателя 2-го подогрева:
'п- °С
/П. кДж/кг
</п, г/кг
Фп- %
Параметры воздуха после обработки в
камере орошения:
<к.о- °с
Vo- кДж/кг
йко, г/кг
Фк.о- % ■
Энтальпия смеси рециркуляционного и
наружного воздуха прн минимально
допустимом расходе наружного воздуха
,макс „
(для зимнего периода) Ус , кДж/кг
Расчетный расход наружного воздуха
GH, кг/ч
Расчетный расход рециркуляционного
воздуха Ср, кг/ч
Параметры смеси рециркуляционного н
наружного воздуха;
tc, С
1С. кДж/кг
Источник,
расчетная формула
СНиП 11-33-75;
Табл. 1.5
Табл. 4.6
/—d-диаграмма
Табл.4.6
СНиП П-33-75
еконд = с*тр
Санитарные нормы;
СМИ"= 1,2-20п
1—d-диаграмма
»
D,40);
i—d-днаграмма
—■
Ср = С — Сн ■
1—й- диаграмма
Зимний
период
—24
—23
0,4
■70
16
33,6
7
61
21
. 39,8
7,4
47
38 200
1
38 200
0600
15
32,6
7
65
9,4
27
7
95
24
B4 < 27)
-9600
28 600
9,8
24
Летний
период
31
7,4
10,3
37
17
37
7,8
64
23
44,2
-8,3
47
38 200
1
38 200
9600
16
36
7,8
69
11
31
7,8
95
—
9600
28 600
25,2
47,6

Продолжение табл. 4.7
^ — Наименование показателей
rfc, г/кг
Фс. %
Количество воздуха, проходящего через
дождевое пространство, ORn, кг/ч
Параметры воздуха после
воздухонагревателя -го подогрева:
/„ °с
/,, кДж/кг
d,. г/кг
Ф,. %■
Охлаждающая мощность камеры
орошения <2К о. Вт . -
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
1-го подогрева <?„ Вт
То же, 2-го подогрева <22, Вт
Количество воды, испаряющейся
(конденсирующейся) в камере орошения,
WK0, кг/ч
Источник,
расчетная формула
/—d-диаграмма
/—d-диаграмма
D.48)
D.42)
D.36)
D.44)
Знмннй
период
5,6
74
38 200
12,8
27
5.6
60
—
31800
59 500
53,5
Летний
период
8,8
44
38 200
—,
—. ■
—
—.
176 000
— -
53 000
—38,2
4.4.3. СКВ С ПЕРВОЙ И ВТОРОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЯМИ
■.' СКВ с двумя рециркуляциями (рис. 4.8) обеспечивает еще большую
экономию тепла и холода, чем система с первой рециркуляцией. В большинстве
случаев отпадает необходимость в подогреве воздуха в воздухонагревателе 2-го
подогрева в летний период. Вместе
с тем требуется более глубокое
охлаждение воздуха в камере ороше- ■
ния, что не всегда возможно. Такая
-схема не применяется, когда линия,
Соединяющая точки с параметрами
воздуха после рециркуляционного
Рис. 4.8. Структурная схема СКВ с-
первой и второй рециркуляциями:
7 — фильтр; 2 — воздухонагреватель
1-го подогрева; 3 — камера орошения;
* — воздухонагреватель 2-го
подогрева; 5 -=- направляющий аппарат; 6 —
вентиляторный агрегат кондиционера;
' — рециркуляционный вентилятор.
а. 6
P.ic. 4.9. Процессы обработки воздуха в
летний (с) и зимний (б) периоды в СКВ
с первой и второй рециркуляциями.
вентилятора и перед приточным
вентилятором, не пересекается с-кривой
<рк 0 = 95% или пересекает ее в области
отрицательных значений температур.
В кондиционере КТЦ обработка воздуха с двумя рециркуляциями
относится к специальным схемам обработки.

Исходные данные для расчета и построения процесса'на /—й-диаграмме те
же, что и для СКВ с одной рециркуляцией.
Наружный воздух в количестве, соответствующем санитарной норме (G,,),
смешивается с частью (Gp) рециркуляционного воздуха (первая рециркуляция)
и очищается в фильтре.
В зимний период смесь нагревается в воздухонагревателе 1-го подогрева
и обрабатывается в камере орошения практически при / = const. После камеры
орошения добавляется еще часть (Об) рециркуляционного воздуха (вторая
рециркуляция). Весь воздух проходит через воздухонагреватель 2-го подогрева
и вентилятором подается в обслуживаемое помещение.
В летний период смесь наружного воздуха и воздуха, подаваемого на
первую рециркуляцию, обрабатывается в камере орошения или блоке
тепломассообмена. После обработки подмешивается воздух второй рециркуляции с таким
расчетом, чтобы параметры смеси соответствовали параметрам воздуха перед
вентилятором, т. е. чтобы отпадала необходимость в работе
воздухонагревателя 2-го подогрева.
Расчет и построение процессов обработки воздуха на /—rf-диаграмме
начинают с летнего периода (рис. 4.9).
1. Наносят точки В и Н, соответствующие расчетным параметрам
внутреннего и наружного воздуха.
По величинам тепло- и влагоизбытков по формуле D.24) определяют
угловой коэффициент луча процесса изменения состояния воздуха в помещении е.
2. В соответствии с расчетом - воздухораздающих устройств принимают
величину избыточной температуры удаляемого воздуха &tyx.
3. На /—d-диаграмме наносят точку П, соответствующую параметрам
приточного воздуха.
4. Определяют параметры воздуха перед приточным вентилятором (точка
П') и после рециркуляционного вентилятора (точка В') с учетом того, что в
вентиляторе воздух нагревается на 1° С при постоянном влагосодержании.
Точки П' и В' соединяют прямой, продолжение которой должно пересекаться
с кривой (рк Q = 95% в области положительных температур. Если это не
происходит, применение СКВ с двумя рециркуляциями невозможно.
•^Точка пересечения продолжения прямой В'—П' с кривой (рк 0 = 95%
[О) определяет параметры воздуха после обработки в камере орошения
(блоке тепломассообмена, поверхностном воздухоохладителе): tK-o, IK0, dK0 и
ФКО=95%. Для случая, когда температура обработанного воздуха tK0~>
>8°С, применяются камеры орошения. Если.же эта температура находится в
пределах от 0 до 8° С, то к установке принимают блок тепломассообмена или '
поверхностный воздухоохладитель.
5. По формулам D.12) — D.14) определяют расчетный расход приточного
воздуха в летний период из условия ассимиляции тепло- и влагоизбытков
(бл) и расход наружного воздуха, соответствующий санитарной норме (GH);
расход воздуха на первую рециркуляцию
A^Ол-О„, D.45),
'в 'к.о
на вторую рециркуляцию
г
'в 'к.о
к.о г _
и„. D.46)
Точка С, характеризующая параметры смеси воздуха после первой
рециркуляции, лежит на линии В'Н.
'?' Параметры смесивоздух-а после первой рециркуляции (точка С) находят по
/—d-диаграмме или по формулам

Ф^; D.47)
MH_GA_ D.48)
— Gp + GH
6. За расчетами расход приточного воздуха G принимают значение Gn,
так как бл > G3.
Расходы рециркуляционного воздуха Gp и Об принимают одинаковыми для
зимнего и летнего периодов, так как это превышает гидравлическую
устойчивость системы.
. Точка С соответствует параметрам воздуха после второй рециркуляции.
7. Тепловую нагрузку воздухонагревателя 1-го подогрева, для зимнего
периода определяют по формуле
Qj, = 0,278 (GH + Gp) Aг — /с). , D.49)
8. Тепловую нагрузку воздухонагревателя 2-го подогрева для зимнего
периода вычисляют по формуле
Q2 = 0,2780' (/п -/;), D.50)
где /с — энтальпия воздуха перед воздухонагревателем 2-го подогрева,
определяемая из выражения
{ (он+Ср)/к.о+Об/; D51)
с G
9. Охлаждающую мощность камеры орошения для летнего периода
определяют по формуле
QKO - 0,278 (GH + Gp) (/с - /ко). D.52)
10. Количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в камере ероше-
ния, вычисляют отдельно для зимнего и летнего периодов:
И'к.о = №. + Gp) (йк 0 - dc) Ю-3. D.53)
4.4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ МНОГОЗОНАЛЬНЫЕ СКВ
Центральные многозональные СКВ применяются в помещениях большого
объема с различной ориентацией по странам света и различной интенсивностью
солнечной радиации, в помещениях с неравномерными по площади тепло- и
влаговыделениями, а также в зданиях с большим количеством кондициони.руе-
мых помещений и в многоэтажных зданиях. Применение многозональных СКВ
более экономично, чем устройство для каждого помещения индивидуального
кондиционера. Однако такие системы могут поддерживать с заданной
точностью, как правило, только один из параметров внутреннего воздуха —
температуру или относительную влажность.
Многозональные системы кондиционирования воздуха бывают прямоточ-
иыми и с рециркуляцией. При устройстве рециркуляции, как правило,
применяют двухвентиляторную схему н устраивают общую рециркуляцию. В случае,
когда общая рециркуляция невозможна по конструктивным и другим
соображениям, устраивают многозональные системы с поэтажными вентиляторными
доводчиками, с помощью которых производится рециркуляция воздуха в
пределах каждого этажа.
Поддержание оптимальных параметров воздуха в помещениях с
различными тепловлажностными режимами осуществляется регулированием количества
подаваемого воздуха либо его параметров.

Одной из разновидностей многозональных СКВ является двухканальная
система, которая позволяет обслуживать большое количество
помещений с различными тепловлажностными режимами. Преимуществами этих СКВ
являются отсутствие вблизи-обслуживаемых помещений различных
теплообменников с трубопроводами и максимальное использование холодного
наружного воздуха в переходный период, недостатком — необходимость
прокладки дополнительных воздуховодов и устройства их повышенной тепловой
изоляции, а также отсутствие эффективно работающих клапанов. С целью
уменьшения гидравлической и тепловой разрегулировки системы смесительные клапаны ■
выполняют с повышенным гидравлическим сопротивлением.
Двухканальные СКВ выполняются, как правило, прямоточными.
Приточный воздух двумя параллельными потоками обрабатывается в двух базовых
центральных кондиционерах. Параметры воздуха, выходящего из каждого
кондиционера, различны. Обычно один из них имеет после камеры орошения
воздухонагреватель 2-го подогрева, при помощи которого можно получить
воздух с высокой температурой, а второй — подает воздух в канал сразу же после
камеры орошения, т. е. с более низкой температурой. Далее холодный и
горячий воздух по двум параллельным каналам подается к специальному
смесительному устройству (смесительному клапану), устанавливаемому для каждого
из обслуживаемых помещений или для группы помещений с одинаковым теп-
ловлажностным -режимом. В зависимости от требований к параметрам
внутреннего воздуха в помещении смесительный клапан меняет соотношение горячего
и холодного воздуха в подаваемой смеси.
Вместо двух кондиционеров-можно использовать один базовый. В этом
случае воздух после обработки в камере орошения вентилятором подается в два
канала с регулирующими клапанами-. На одном из каналов устанавливают
воздухонагреватель. Такая система менее универсальна, поскольку
допустимый диапазон изменения тепловлажйостного режима в кондиционируемых
помещениях существенно сужается.
Двухканальные системы бывают как низкого, так и высокого давления.
Применяя систему с высоким давлением, можно значительно уменьшить
сечение разводящих каналов вследствие больших скоростей воздушного потока.
Для глушения шума смесительные клапаны имеют соответствующую
звукоизоляцию или же после них предусматривается установка шумоглушителей.
В системах высокого давления следует учитывать значительный нагрев воздуха в
вентиляторах (более 3° С).
4.4,5. ЦЕНТРАЛЬНАЯ ВОДОВОЗДУШНАЯ СКВ
Центральная СКВ с эжекционными кондиционерами-доводчиками—водовоз-
душная система [10] широко применяется в многоэтажных и многокомнатных
гражданских зданиях с различным и часто меняющимся тепловлажностным
режимом (гостиницы, научно-исследовательские институты, проектные
институты и административно-общественные учреждения).
Наружный воздух обрабатывается в центральном базовом кондиционере
по прямоточной схеме, затем сетью каналов подается' в кондиционируемые
помещения к установленным под окнами эжекционным конднционерам-довод-
чикам (ЭКД)- Выходя из сопел ЭКД со скоррстью 12—20 м/с наружный
(первичный) воздух эжектирует из помещения рециркуляционный (вторичный)
воздух. Рециркуляционный воздух проходит через одно-, двух- или
трехрядный теплообменник, по трубкам которого циркулирует холодная или теплая
вода, и нагревается либо охлаждается в зависимости от теплового режима в
кондиционируемом помещении. Воздушная смесь через приточную -решетку
поступает в помещение. На одну часть первичного воздуха в зависимости от
диаметра сопла может эжектироваться 1,5—3,5 части вторичного воздуха,
при этом избыточное давление перед доводчиком должно быть 150—400 Па.
Для расчетов режимов работы ЭКД и центрального кондиционера на /—d-
диаграмме строят процессы обработки воздуха. Построение выполняют для

кондиционируемых помещений с наиболее характерными тепло- и влагоизбыт-
ками.
Технические показатели ЭКД по воздухопроизводительности оцениваются
расходом воздуха и коэффициентом эжекции, котррый выражается отношением
кэ = (Ln — L^/LH, ш . D.54)
где Ln и £н — расход соответственно приточного и наружного воздуха, мг/ч.
Доводчики комплектуют двух- или трехрядным теплообменником.
Трехрядный теплообменник состоит из одно- и двухрядного, установленных
последовательно по ходу движения воздуха. К сетям тепло- и холодоснабжения
теплообменники присоединяют по двух-, трех- и четырехтрубной схемам.
Двухтрубная схема эксплуатиру- ятс
ется с пофасадным или груп- '
повым включением тепло- и
холодоносителя. В ней по
одним и тем же трубам может
идти как тепло-, так и холо-
доноситель, т. е. система
работает с переключением
режимов. Однако система может КНЗ-УЩг
работать и без переключения.
Трех- и четырехтрубная
схемы обеспечивают включение ■
тепло- и холодоноснтеля в лю-
.бой доводчик. Недостатком .
Рис. 4.10. Номограмма для
определения глубины
проникновения струи и
производительности ЭКД.
трехтрубной схемы является смешение в обратном трубопроводе тепло- и
холодоносителя. В четырехтрубной схеме однорядный теплообменник
присоединяется к двухтрубному контуру горячей воды, а двухрядный — к
двухтрубному контуру холодной воды, что обеспечивает полную независимость работы
систем тепло- и холодоснабжения..
Кондиционеры-доводчики выпускаются длиной 0,8 и 1,2 м и обозначаются
КНЭ-У-0,8А и КНЭ-У-1,2. ЭКД типа КНЭ-У предназначены для .встраивания
в строительные элементы здания. Кондиционеры-доводчики поставляются с
соплами различных диаметров C,5; 4,5; 5,5 мм).
При подборе ЭКД должны быть обеспечены: возможность
конструктивного размещения их в подоконном пространстве; потребность
кондиционируемых помещений в тепле и холоде; подача "наружного воздуха в количестве ме
менее чем- по санитарной норме; допустимые скорости движения воздуха в
рабочей 'зоне; бесшумность работы установленного оборудования.
Типоразмер и количество ЭКД выбирают с учетом конструктивных,
аэродинамических и теплотехнических характеристик, а также габаритов
обслуживаемого помещения. Высота помещения при размещении ЭКД в подоконном
пространстве должна быть не более 3,5 м, а глубина — 6 м. Если, глубина
помещения значительно больше максимально допустимой, следует применять
комбинированные системы с дополнительной подачей воздуха вглубь помещения от
отдельной -централизованной СКВ.
Тип и количество ЭКД, устанавливаемых в помешеиии, принимают с учетом
ширины расчетного модуля, м, вычисляемой по формуле
D.55)
где Вп — ширина помещения, м; N — количество принятых к установке ЭКД.

При ширине расчетного модуля 1,5—2,25 м к установке принимают
КНЭ-У-0.8А, при ширине 2—3 м —КНЭ-У-1,2.
При подоконной установке ЭКД количество приточного воздуха Ln и
максимальную глубину проникновения приточной струи в помещение /макс
определяют по номограмме, представленной на рис. 4.10, в зависимости от
ширины расчетного модуля В,
высоты помещения Н и скорости
воздуха в рабочей зоне Ира3кс.
Минимальное
количество-наружного воздуха, подаваемого в
помещение системами вентиляции н
кондиционирования, определяется
санитарными нормами (см. табл. 4.2).
Зная расходы приточного (Ln)
и наружного (LH) воздуха, по номо-
-грамме (рис. 4.11) подбирают
диаметр установленных в ЭКД сопел с
последующим уточнением этих рас-
500
Ж
200
•—
^ /
/
•V.
? /
f
У '
/
У
р
у
7
у
t
-— КНЗ-УЩА
—*КНЗ-у-1,2
I
40 ВО ВО 100 КО 140 160 180 М1.ю/ф Рис. 4.11. Номограмма для подбора
сопел ЭКД-
ходов. Аэродинамическое сопротивление ЭКД, Па, определяется по формуле
Яа = SaL2u,
D.56)
где Sa — удельная аэродинамическая характеристика сопротивления ЭКД
Па • чг/м6 (табл. 4.8).
С целью уменьшения теплообмена на внутренней поверхности оконного
стекла перья приточной решетки следует направлять от окна вглубь помещения
Под углом 70° к горизонту.
Устойчивое настилание приточной струи на потолок помещения возможно,
если критерий Архимеда Аг0, определенный в зависимости от
ассимиляционной разности температур, не будет превышать допустимого значения Аг1рР.
Таблица 4.8. Значения удельных аэродинамических (Sa) и гидравлических EГ)
характеристик сопротивления ЗКД
Марка ЭКД
КНЭ-У-0.8А
КНЭ-У-1,2
Sa. Па-
3,5
0,049
0,017
ч2/мс, при диаметре
хлтла dc, мм
4,5
0,016
0,0071
5,5
0,007
0,0031
Sr, Па.чг/кгя, для
теплообменников
однорядных
0,055
0,077
двухрядных
0,1
0,16
Ассимиляционная разность температур в летний период, °С, определяется
по формуле' q бОмакс
д£ = ' Чя , D.57)
где Ln.— расход приточного воздуха (иа один ЭКД), м3/ч; <2"aK0 —
максимальные теплоизбытки по явному теплу в обслуживаемом помещении, Вт; N —
количество ЭКД; р—плотность приточного воздуха, принимаемая равной 1,2 кг/м3;
св — удельная массовая теплоемкость приточного воздуха, принимаемая
равной 1 кДжДкг • К).
Критическое значение критерия Архимеда Аг£р определяется по правой
части номограммы (рис. 4.12) в зависимости от высоты помещения, а фактиче-

ское значение Аг^ — по левой части номограммы в зависимости от значений
n
При Аг^ > Агрр приточная струя не достигает потолка и падает в рабочую
зону вблизи ЭКД. Для уменьшения
ность ЭКД по приточному воздуху,
зоне, либо уменьшить избытки
тепла в помещении. Если эти
меры не приводят к желаемым
результатам, следует применить
комбинированную СКВ.-
Соответствие фактической
максимальной скорости
движения воздуха в рабочей
(обслуживаемой) доне нормированным
значениям, приведенным в
табл. 4.1, проверяется
следующим образом.
Рис. 4.12. Номограмма для
определения критериев Архимеда
Аг„ и
$ следует либо увеличить
производительследя за скоростью воздуха в рабочей
50В
Задаваясь скоростью воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне ир11^0 по
номограмме (см. рис. 4.10) определяют максимальную скорость воздуха в
профиле струи к"акс. Относительную скорость воздуха в .рабочей зоне вычисляют
по формуле
D.58)
Конвективные потоки от оконных проемов в летнем режиме увеличивают
скорость движения приточных струй, а в зимнем — уменьшают. Влияние
конвективных потоков на скорость движения воздуха в рабочей зоне
учитывают с помощью поправок,
вычисляемых отдельно для зимнего и летнего
режимов.
Для определения величины
поправок необходимо вычислить
величину удельнего конвективного
потока от окна, Вт/м2:
ql = CfOK/FOK; D.59)
1к = О^ок- D-Ш)
Рис. 4.13. Номограмма для
определения скорости конвективного
потока от оконных проемов.
где QqK и Q£k — соответственно теплопотери зимой и теплоприток летом, Вт,
через площадь окна F0K, м2, "приходящуюся на расчетный модуль.
По найденным значениям <?„ и д£ в зависимости от высоты окна h
определяют (рис. 4.13) скорость конвективных потоков от охлажденного («^ о) и
нагретого (и£о) оконного

Таблица 4.9. Значения коэффициента k
Удельные показатели
производительности
теплообменника
^т
^т.к
1 "^ОХ
, Схема присоединения
Двухрядиый теплообменник
на холодной воде, а одно-
ридный — на горячей
0,64
0,4
0,95.
Двухрядный
теплообменник на горячей воде, а
однорядный —.на xo^
лодной
0,95
0,95 ■
0,64
Примечание. Значения коэффициента k относятся к варианту, когда первым по
коду движения рециркуляционного воздуха- установлен однорядный теплообменник.
Относительную скорость конвективных потоков рассчитывают по
формулам • .
D.61)
,,з „з /,,макс.
"к.о = мк.о'ио ■
к0. D.62)
Фиктивное расстояние, величина которого зависит от ширины и высоты
окна,
*о =
\B-lo)h
D.63)
где В, 1О и h — соответственно ширина расчетного модуля, длина приточного
отверстия и высота окна, м; d сл — условный диаметр приточного отверстия, м.
Для КНЭ-У-0.8А принимают 1О = 0,8 м и dyCJl = 0,28 м, для КНЭ-У-1,2 —
10 = 1,2 м и dvtn = 0,35 м.
уел
Расход
воды
ew
кг/ч
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
30
3
4,1
4,8
5,3
5,9
6,4
6,9
7,2
7,6
/,9
8,3
8,5
8,8"
9.1
9,3
9,6
9,9
10,1
10,4
10.6
10,7
10.9
11.2
П.4
11.5
Таблица 4.10. Значен ип удельного
35
~ 3.1
4,2
5
5,7
6,3
6.9
7.3
7.7
8,1
8,5
8,6
9,2
9,5
9,9
10.1
10.5
10,7
10,9
11,2
11,5
11,7
12
12,2
12,4
12,7
40
3,3
4,4
5,3
6
6,7
7.3
7,8
8,3
8,7
9,2
9,5
9,9
10,4
10,7
10,9
11,3
11,6
11.9
12,2
12.4
12,8
13
13,3
13,6
13,8
КНЭ-У-0.8А при (TWt -
45
3,4
4,7
5,6
6,4
7,1
7,8
8.4
8,8
9.4
9,9
10,4
10,7
1,2
11,5
11,9 .
12,2
12,6
12,9
13,3
13,6
14
14,2
14.5
14,8
15,1
50
3,5
4,9
5,9
6,9
7,6
8,3
9
9.5
10,1
10,6
11
11,6
12
12,4
12.9
13.3
13,7
14,1
14,4
14,8
15,1
15,5
15,8
16.2
16,5
55
3,6
5,1
6,3
7,2
8.1
8,8
9,5
10,2
10,8
11,4
12
12,4
13
13,5
14
14,4
14,9
15,2
15.7
16
16,5
16.9
17,2
17.7
18
показателя АТшК в двухрядном
■Л). °с
60
3,8
5,3
6,6
7,7
8,6
9,4
10,2
10.9
11,6
12,3
12,9
13,5
14,1
14,6
15,1
15,6
16,2
16,6
17,1
17,6
18
18,4
18,8
19,2
19,6
65
4
5,7
7
8.1
9,2
10,1
• 10.9
11.7
12.6
13,3
14
14,5
15,2
15,8
16,4
17
17,6
18
18,6
19.1
19,5
20,1
20.6
21
21,5
70
- 4,1
5,9
7,4
8,6
9,8
10,8
П,7
12,6
13,5
14,2
15
15,7
16,4
17.1
17,8
18,4
19
19,5
20,2
20,8
21,3
21,9
22,4
22,9-
23,5
.-
75
4,2
6,3
7,8
9,2
10,4
11,5
12.6
13,5
14,4
15,4
16,2
17
17,8
18,5
19,2
20
20,6
21,3
22
22,6
23,3
23,8
24,4
25
25,6

Если ширина окна в расчетном модуле меньше ширины модуля, то в
формулу D.63) вместо ширины модуля подставляют ширину окна.
.. Относительная скорость конвективного потока, движущегося в
горизонтальном направлении (летом —• вдоль потолка, знмой — вдоль пола), в конце пути
приточной струи определяется по формулам
к r = —
D.64)
D.65)
— высота подоконника, м.
Поправка к максимальной скорости в рабочей (обслуживаемой) зоне,
^обусловленная неизотермичностыо режима, вычисляется по формулам
g-л ^
(В +
D.66)
1Лб
(В +
Если ширина окна в расчетном модуле меньше ширины модуля, то в
формулах D.66) и D.67) вместо ширины модуля подставляют ширину окна.
Фактические максимальные скорости движения воздуха в рабочей
(обслуживаемой) зоне для расчетных режимов определяются по формулам
„макс.л = (имакс + д^л j цмакс.
„максз = (-макс _ д~з j „макс.
теплообменнике, Вт-м3 (кг К) (режим естественной конвекции)
D.68)
D.69)
i
j
■
■
30
3.6
5.1
6.3
7.2
8.1
8.8
9.5
10.2
10.8
. Н.4
12
13
-to.5
й
■ М 4
14,9
13.2
1Б;7
16
• 16.5
16.9
17.2
17,7
18
35
3.8
5.3
6.6
7.7
8.6
9;4
10.2
10.9
11.6
12.3
12.9
13.5
14.1
14.6
15.1
15.6
16.2
16,6
17.1
17.6
18
18.4 .
18.8
19,2
.19,6
40
4
5.7
8.1
9.2
Ю.1
10.9
4.7
12.6
13.3
14
14.5
15.2
15.8
16.4
17
17,6
18
18.6
19.1
19.5
20.1
20.6
21
21,5
КНЭ-У-1.2 при (J
45
4.1 •
5,9
7.4
8.6
9.8
10.8
11.7
12.6
13.5
14.2
15
15.7
16.4
17.1
17.8
18.4
19
19,5
20,2
20.8
21.3
21,9
22.4
22.9
23,5 .
50
4.2
6.3
7.8 ■
9.2
10.4
11.5
12.6
13.5
14.4
15,4
16.2
17
17.8 -
18.5
19.2
20
20.6
21,3
22
22,6
23.3
23.8
24,4
25
25.6.
55
4.4
6.5
8,3
9,8
И
12.3
13.5
14,5
15.6
16,5
17.4
18,4
19.2
20
20.8
21.6
. 22.4
23.1
23.8
24.6
25.4
25.9
26,6
27.3
28
'"С
60
4.5
6.9
8,7
10.4
11.7
13.1
14,4
15.6
16.7
17.8
18.8
19.8
20.7
21.6
22.6
23.5
24.3
25.4
27.1
26.7
- 27.6 .
28.4
29.1
29.8
30,6
65
4.8
7.2
9.2
10,9
12.6
14,1
15.4
16.7
17.9
19.1
20,2
21,4
22.4
23,5
24,4
25.5
26,4
27,3
28.3
29.2
30
30.9
31.7
32.6
. 33.4
70
4.9
7.6
9.8
11.6
13.4
15
16.5
17.9
19.3
20.6
21.9
23
24.2
25.4
26.5
27,6
28,6
29,7
30.7
31.7
32.7
33.7
34,6
35.6
36,5
75
51
7.9
10.2
12.3
14.2
15.9
17.7
19.2
20.7
22,2
23.6
24.9
26.2
27.4
28.7
29.9
31.2
32,2
33.4
34.5
35.6
36.8
37.8
38.8
39,9

Таблица 4.11. Значения удельного показателя Лт в
Рвсход воды
Cw, кг/ч
КНЭ-У-0.8А
Количество первичного (наружного возДу
48
72 | 96 | 96 | 120 | 144 | 120 | 150 | 180
3,5 мм I dQ= 4,5 мм dQ = 5,5 мм
10
20
30
40
60
60
70
80
90
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220.
230
240
260
4,4
6,5
8,3
9,8
11
12,3
13,4
14,5
15,5
16,5
17,4
18,3
19,2
20
20,8
21.6
22,3
23,1
23,8
24,5
25.2
25,9
26; 6
27,2
27,9
5
7,7
9,9
11,9
13,6
J5.2
16,7
18.3
19,6
21
22,3
23,6
24,8
25,9
27,1
28,3
29.3
30,4
31>
32,4
33,6
34,4
35,5
36,4
37.3
5,6
9
11,7
14,3
16,7
19
21
22,7
24,9
26,7 '
28,6
30,4
32
33,7
35,4
36,9
38,5-
40
41,5
42.9
44.4
45,8
47,2
48,6
50
6,2
8,1
10.6
12,8
14,9
16,7
18,5
20,1
21,7
23,3
24,8
26,2
27,6
29
30,4
31,6
32,9
34,1
35.4
36,6
37.7
38,8
40
41,2
42,2
6,5
8,6
11,3
13,7
15.9
17,9
19.9
21,7
23,5
25,2
26,9
28,5
30,1
31,6
33,1
34.5
35,9
37.4
38.7
40.1
41,4
42,8
44,1
45.4
46,6
5,7
9,1
12
14,6
17
19,3
21,4
23,5
25,5
27,4
29,2
31
32,8
34,5
36,2
37,8
39,4
40.9
42.6
44.1
45,6
47
48,5
49,9
51,4
Б
7,8
10
12
13,8
15.6
17,1
18,6
20,1
21,5
22.8
24.1
26,4
26,6
27,8
29
30
31.2
32,2
33,3
34.3
35,4
36,4
37,3
38,4
5,1
8
10,4
12,6
14,4
16,3
17.9
19.5
21
22,6
24
26.4
26.7
28
29,3
30.6
31,7
32,9
34.1
35.2
36,4
37,4
38,6
39,7
40,7
6,2
8,3
10,8
13
15,1
17
18.7
20,5 .
22,1
23.7
26.2
26,7
28.1
29.5
30,9
32,2
33.6 .
34,9
36,2
37.3
38,6
39,8
40,9
42,1
43,3
Есля полученные значения скоростей воздуха соответствуют приведенным
в табл. 4.1, расчет считается законченным. В противном случае расчет
повторяют, задаваясь другим значением и™я"с.
Тепловую производительность поверхностных теплообменников ЭКД
рассчитывают по опытным данным с использованием удельных показателей
тепловой производительности: в режиме естественной конвекции — Ат к, в
режиме вынужденного движения воздуха — Ат, Вт ■ м3/(кг ■ К). В пересчете
на двухрядный теплообменник
где QT — тепловая нагрузка на воздухонагреватель, Вт; Twl — температура
теплоносителя на входе в теплообменник, РС; tB — температура рецяркуляци-
онного воздуха на входе в воздухонагреватель, СС; 1,2 — плотность воздуха,
кг/м3; k — коэффициент, учитывающий схему присоединения
теплообменников в четырехтрубной системе (табл. 4.9).
L Значения Ат и Атк приведены в табл. 4.10 и 4.11.
Удельные показатели холодопроизводительности двухрядных
теплообменников в режиме вынужденного движения воздуха (табл. 4.12) определяют по
формуле
Лох- 1,2 (*„-/„,)* ' DJ1)
где <?ох — охладительная нагрузка теплообменника, Вт; twX — температура
холодоносителя на входе в теплообменник, °С.

двухрядном теплообменнике, Вт • м»/(кг. К)
КНЭ-У-1,2
ха) С„, кг/ч, проходящего через сопло
.96
120 | 144 | 144 . 180 |
216
233 | 270
d = 3,5 мм
5,6
9
11,9
14.4
16.9
19,1
21,2
23,1
25,1
27
28,8
30.6
32,3
34
35,6
37.2
38,8
40.4
41,9
43.4
44,8
46,3
47,7
49.1
Б0.5
6
9.9
13.1
16,2
19
21,6
24.1
26,5
28.8
31
33,3
35,5
37,4
• 39.5
41,5
43,5
45,5
47,3
49,2
51,1
52.8
54,5
56.4
58
59,8
6,5
10.8
14.6
18,1
21,4
24,5
27.4
30,4
33,1
35.8
38.5
41
43,5
46
48,5
50,8
53,1
55,5
57,8
60
62.2
64,4
66,6
68,7
70,8
dc = 4,5 мм
5.9
9,8
13
16
18,7
21,3
23,8
26,2
28,5
30,7
32,8
34,9
37
39
40,9
42,8
44,8
46,5
48,4
50,2
52
53.7
55,5
57.1
58,8
6,3
10.4
14
17,2
20,2
23.1
25.9
28.6
31,2
33.6
36
38.5
40.8
43
54,2
47,4
49.7
51.8
53,8
55.8
57.9
59,9
61,9
63,8
65,7
6,5
11
15
18,6
22
25,1
28,3
31,3
34,2
37
39,7
42,3
45
47,6
50,1
52,6
55
57.4
59,8
62,2
64,5
66.8
69,1
71.3
73,5
1
6
9,9
13,3
16,3
19,2
21,9
24,3
26,7
29,2
31,4
33.6
35,8
37,9
40
42
44,1
45.9
47.9
49,8
51,6
53.5
55.4
57.1
58,8
60,6
с
6.2.
10.2
13.7
17
20
22,8
25,5
28
30,6
33
35,4
37,7
40
42,2
44,3
46.4
48,5
50.6
52,7
' 54,7
56.6
58,6
60,5
62,3
64.3 •
мм
6,3
10,5
14,1
17,4
20.6
23,5
26,3
29
31,6
34,2
36,6
39 1
41,4
43.7
46
48.3
50.5
52.6
64.8
56.9
58,8
60,9
62.9
65
67
В результате расчета теплообменников определяют расход воды и ее
конечную температуру.
Температуру холодной воды на входе в теплообменник tml во избежание
выпадания влаги из рециркуляционного воздуха рекомендуется принимать по
упрощенной зависимости
tv -*„,,< 2, D.72)
где /р — температура точки росы рециркуляционного воздуха, °С.
Гидравлическое сопротивление теплообменников, Па, определяют по
формуле
Pr = SrG\ D.73)
где Sr — удельная гидравлическая
характеристика сопротивления теплообменника,
Па • ч2/кг2, принимаемая по табл. 4.8; G —
расход воды, кг/ч.
Рис. 4.14. Структурная схема централь-
. ной водовоздушной СКВ:
1 •— фильтр; 2 -• воздухонагреватель; 3 —
камера орошения; 4 — вентиляторный агрегат
кондиционера.
Пример. В административном здании проектируется система
кондиционирования с ЭКД (рис. 4.14). Произвести подбор ЭКД для типового помещения
шириной 8„ = 6 м, глубиной /п = 6 м, высотой Н = 3 м. Остекление
ленточное, высота подоконника йд = 0,7 м, высота окна h = 2,3 м. В помещении
находится 8 человек. Внутренние тепловыделения составляют 400 Вт. Теплопотери

Расход воды
Cw, кг/ч
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
НО
150 ■
1С0
170
180
' 190
200
210
. 220
' 230
240
250
260
270
. 280
1 290
300
310
320
330 -
340
350
-
48
"с
6,5
6,6
7,2
7.7
8 1
8,6
9,1
9.4
9,8
»0,1
10,5
10,8
П.2
П,4
11,7
12
12,3
12,е
12.8
13,1
13,4
13,6
13,8
14,1
14,3
14,5
14,8
15
15.1
15,4
15,6
15,8
■''•"■■■
72
= 3,5 mjv
6.6
7,4
8
8.7
9,2
9,8
10,2
10.7
11.2
11.6
12
13,4
12,8
13,1
13,5
14
14,2
14.5
14,9
15,2
15,5
15,8
16,2
16,4
16,7
17
17,2
17,6
17,8
18
18,3
18,6
firO Я и
Ц а '4.12. значения удельного
. КНЭ-У-0,8Л
Количество первичного 1
96
7,3
8,3
9,1
9,8
10,5
11
11,6
12,2
12,8
13,3
13,8
14,3
14,8
■ 15,2
15,6
16
■ 16,5
16,9
17,3
17,7
18
18,4
18,8
19,2
19,5
19,9
20,2
20,Б
20,8
21,2
21,5
21,9
96
120
144
dc = 4,5 мм
8,1
9,1
10
. 10,8
11.6
12,4
13,1
13,8
14,4
15
15,7
16,3
16,7
17,3
17,9
18,4
18,8
19,4
19,9
20,4
20,8
21,3
21,6
22,1
22,6
22,9
23,4
23,8
24,2
24,5
25
25,4
8,5
9,5
10,5
11.4
12,2
13
13,8
14,5
15,2
15,9
16,5
■ 17,2
17,8
18,4
19
19,5
20,1
20,6
21,2,
21,6
22,1
22,7
23,1
23,6
24,1
24,5
25
25,4 Г
25,8
26,3
26,7
27,1
8,8
10
11
12
12,9
13,7
14,5
15,4
16.2
16,9
17,6
18,3
18,8
19,5
20,1
20,7
21,3
21,9
22,4
23
23,6
24,1
24,6
25,1
25,7
26,2
26,6
27,1
27,6
28
28,5
29
120
"с
7.9
9
9,8
10,7
11,4
12,1 •
12,8
13,5
14,1
14,6
15,2
16,8
16,4
16.9
17,4
17,9
18.4
18,8 .
19,3
19,8
20,2
20,7
21
21,5
22
22,3
22,7
23,1
23,5
23,8
24,3
24,6
показателя л0%
"I
варужного) воз
150
182
■= 5,5 мм
8,1
9,2
10,1
11
11,9
12,6
13,3
14
14,6
15,2
15,9
16,6
17,1
17,6
17,9
18,6
19,2
19,6
20,1
20,7
21,2
21,6
22
22.4
22,9
23,4
23,7
24,2
2415
25
25,4
25,8
8,4
9,6
10 5
11,4
12,2
13
13,7
14,5
15,2
16,8
16,5
17,1
17,7
18,4
18,8
19,4
20
20,5
21
21,5
22,1
22,6
23
23,5
24
24,4
24,9
25,2
25,7
.26,2
■26,6
27
помещения в зимний период QT = 2000 Вт, из них через -окна Qa =
= 1700 Вт. В летний период теплоприток через окна Q"K = 1400 Вт. Система
тепло- и холодоснабжения — четырехтрубная.
Расчетные параметры внутреннего и наружного воздуха приведены в
табл. 4.13.
Согласно табл. 2.24 тепло- и влагопоступления от людей в помещение в
летний и зимний периоды составляют (с округлением до 10 Вт):
<?^.л= 139-8= 1110 Вт;
(£л = 93 • 8 = 740 Вт;
.- W% = 70 • 8 • 10~3 = 0,56 кг/ч;
<?„.л= 139 -8=1110 Вт;
. .. <&л =65-8 = 520 Вт;.
W% = 98 • 8 • КГ3 = 0,78 кг/ч!
Задаваясь количеством ЭКД, по формуле D.55) определяем ширину
расчетного модуля: при N = 2 В = 6/2 == 3 м; при N = 3 В*= 6/3 ==; 2 м.
Таким образом, к установке можно принять два доводчика КНЭ-У-1,2 или три
КНЭ-Уг0,8А. • ' '
: i

• двухрядном теплообменнике Вт м»/(кг К)
1
духа Он.
| 96
кг/ч,
1
проходящего через
120 144
КНЭ-У-1
сопло
1 »*♦ 1
.2
180 |
216
| 182
j 233
| 270
d = 4,5 мы
dc = 5.5 мм
11.3
12.9
14.5
15.9
17,3
18,6
19.9
21
22,2
23.4
24.4
25,5
26.5
27,6
28,6
29,5
30.5
31.4
32,3
33.3
34.1
35
35.8
36.6
37.4
38.3
39.1
39.9
40,7
41.5
42.2
43
12.2
И.1
15.8
17.4
19,1
20.6
22
23.4
4,6
25.9
27.2
28.5
29.7
30.8
32 .
33
34.2
35,2
36.3
37,3
38,4
■39.4
40.4
41.4
Д2.3
43.3
44.3
45.2
46.2
47
47.9
48.8
13,3
15.4
17.3
19.2
20,9
22.7
24,3
25.8
27.3
28,8
30.2
31,6
33
34.4
35.7
37
38,3
39.5
40.8
42
43.3
44.4
45.6
46.8
47,8
49
50
51.2
52.2
53.3
54.3
55.5
12.8
14.8
16.6
18.4
20
21,6
23.1 ■
24.5
26
27.4
28.7
30.1
31.4
32.6
33,8
35
36.3
37.4.
38,5
39,7
40,8
41.9
42.9
44.1
45.1
46,2
47,1
48,1
49,2
50,1
51.2
52.1
13.6
15.8
17,8
19.8
21,5
23.4
25
26.6
28.3
29.8
31.3
32.8
34.2
35.6
37
38,4
39,8
41
. 42,3
43.6 ,
44,9
46
47.3
48.5
49.7
50,8
52
53.1
54,3
55,6 "
56.5
57
14.4
16.9
19,1
21.3
23,3
25,2
27.1
29
30,7
32.4
34,1
35.7
37.3
39
40.5
42
43.5
46
46,4
47.9
49,3
50,7
52.1
53.1
54.8
56.1
57.4
58.7
60
61,3
62.6
63,7
11,6
13.4
14,9
16.4
17.9
19.2
20,6
21.9
23
24,2
25.4
26.5
27.6
28.6
29.7
30.7
31.6
32.7
33.6
34.5
35.5
36.4
37,3
38.1
39.1
39.9
40.8
41,6
42.4
43,3
44,1
44.9
12.8
14.9
16,7
18.5
20,1
21.7
23.4
24,8
26.3
27,7
29.1
30.4
31.6
32.9
34.2
- 35 5
36,6
37,8 ■
39
40,1
41.3
42.3
43,5
44,5
45 6 '
46,6
47.7
48.7
49.8
50.8
51.8
52,8
13,8
16
18,1
20.1
22
23.7
25.5
27,2
28.8
304
32
33.5
34.9
36 4
37.8
39.2
40 6
41.9
43.3
44.5
45.8
47.1
48.4
49.7
50,8
52
53,3
54.4
55,6
56.8
57,9
59.1.
По номограмме (рис. 4.10) находим, что для КНЭ-У-1,2 глубина
проникновения приточной струи /ыакс = 5,25 м, а для КНЭ-У-0.8А /ыакс = 4,8 м.
Выбираем вариант с двумя доводчиками КНЭ-У-1,2, так как приточная струя
глубже проникает в помещение.
Задаваясь, максимальной скоростью движения воздуха «ра3кс = 0,19 м/с,
при заданных В = ЗмиЯ = Зм для одного КНЭ-У-1,2 по номограмме
(рис. 4.10) находим ырз = 0,064, Ln = 600 м3/ч и ы™акс = 3 м/с.
Санитарная норма расхода наружного воздуха иа один ЭКД с учетом его
подачи 40—60 м3/(ч • чел.)
. По номограмме (рис. 4.11) подбираем диаметр сопел dc = 4,5 мм для Ln =
= 600 м3/ч и Lu = 180 м3/ч, что соответствует санитарной норме.
Аэродинамическое сопротивление ЭКД определяем по формуле D.56)
с учетом табл. 4.8:
Яа = 0,0071 ■ 1802 = 230 Па/
'По формуле D.57) ассимиляционная разность температур в летний период
а, 3,6.A400 + 400 + 520) _еооГ
А/ас = . 1,2.2.600-1 -5^t"

Таблица 4.13. Расчет воздухообмена и нагрузок иа одни
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха}
/д, кДж/кг
V г/кг
V %
Расчетные параметры внутреннего
воздуха:
'в- °С
/в, кДж/кг
<гв, г/кг
4>в- % '
Внутренний объем помещений V, м5
Количество человек п
Полное количество тепла, выделяемого
людьми, 0л, Вт
Теплопоступления от солнечной радиации
Сер. Вт
Теплопоступления от технологичесного
оборудования <?т0, Вт
Теплопоступлення от искусственного
освещения <2ИО. Вт
Теплопотери помещения, не
компенсируемые системой отопления, QT п, Вт
Влаговыделеиия от людей W' кг/ч
Влаговыделения от технологического
оборудования WT 0, кг/ч
Допустимый перепад температур
внутреннего и приточного воздуха Д'дОп. СС
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещения £, кДж/кг
Параметры приточного воздуха:
~ 1П, кДж/кг
dn, г/кг
4>п. %
Параметры рециркуляционного воздуха:
Р'
/р, кДж/кг
dp, г/кг
4>р, %
Расход приточного (вентиляционного)
воздуха G кг/ч
Кратность воздухообмена Ар, ч '
Расход наружного воздуха Сн, кг/ч
Расход рециркуляционного воздуха С ,
кг/ч
Действительный перепад температур
внутреннего и приточного воздуха Д<, "С
Параметры воздуха после обработки в
камере орошения!
<к.о- °с
/к.о. кДж/кг
<гко, г/кг
VK.o. %
Источник, расчетная
формула
СНиП П-33-75
Табл. 1.5
СНип Н-84-78
По заданию
» *
Табл. 2,24;
По расчету .
» »
х »
Табл. 2.24.
По расчету
По расчету воздухо-
раздачи
Q = Qn + Qc.v +
wJw +"wTO
D.24)
D.34). D.35);
/ — й- диаграмма
По расчету
Рис. 4.10; G = Lnp
D.15)
Рис. 4.11; G^ = LP
Cp = G-CH
Д/ = | / — < 1
'п в'
/ — d-диаграммв
ЭКД типа КНЭ-У-1,2
Знмпий
период
—24
—23
0.4
70
20
40.7
8.2 •
55
54
4
555.
- —
50
150
1000
0,28
8
—245
0,28
—3150
22,3
42,1
7,8
45
20
40,7
8,2
55
720
11,1
216
504
2.3
9,1
26,8
6,9
95
Летний
период
31
57,4
10,3
37
24
47,8
9,3
50
54
4
555
700
50
150
0,39
8 .
1455
0,39
13 400
18,2 •
40,5
. 8,8
67
24
47,8
9,3
50
720
11,1
216
504
5.8
10,5
29,2
7,6
95

Наименование показателей
Параметры наружного воздуха до ЭКДЗ
*'п> °с
/П, кДж/кг
<,. г/кг
4V %
Параметры воздуха после
теплообменника ЭКД:
/ °г '
с
/с, кДж/кг
dc, г/кг
4>с. %
Параметры воздуха после
воздухонагревателя 1-го подогрева:
и, °с
1и кДж/кг
<((, г/кг
Охлаждающая мощность камеры
орошения QK0, Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
Ьго подогрева Q,, Вт
Количество воды, испаряющейся
(конденсирующейся) в камере орошения WK 0,
кг/ч
Охлаждающая мощность теплообменника
ЭКД Qox. Вт
Тепловая нагрузка теплообменника ЭКД
в режиме естественной циркуляции (при
15° С) oSSVr. Вт
Тепловая нагрузка теплообменника ЭКД в
режиме вынужденного движения Qjjkд,Вт
Продолжение табл. 4.13
Источник, расчетная
формула
/ — d- диаграмма
»
*
QK 0 —
= 0,2780,, (/„ — 1К о)
■ 16,=
= 0,2780 (/! — /„)
w" =
К.0
= G (dK o — d )Ю—3
QHox=0.278GpX
оест ,
чэкд
15— /„
— "<т.п ^ (
Q|"H = 0.278 X
■эКД
Зимний
период
Ю.1
27,8
6,9
89
27,6
48,3
8,2
35
25,8
26,8
0,4
Q
О
2990
1,36
—
890
1060
Летний
период
11,5
' 30,2
7,6
89
21,2
45
9,3
59
—
—
1380
—
—0.584
392
—
-
По номограмме (рис. 4.12) определяем критерии Архимеда: Arjj = 0,0021;
Аг|)Р = 0,0065. Поскольку АГрР > Аг$, то обеспечивается устойчивое
настилание приточной струи на потолок.
По формулам D.59) и D.60) определяем удельные конвективные потоки от
окна в летний н зимний периоды:
- <?л = 1400/6 ■ 2,3 = 101 Вт/м2;
q\ = 1700/6 • 2,3 = 123 Вт/м2.
Максимальную скорость конвективного потока от окна находим по иомо-
грамме (рис. 4.13), а его относительную скорость — по формулам D.61) и D.62):
г£0 = 0,43 м/с; и3ко = 0,47 м/с;
ы£о = 0,43/3 = 0,143; и3К0 = 0,47/3 = 0,157.
Фиктивное расстояние х0 определяем по формуле D.63): .

C— 1,2) -2,3
6,28 • 0,352
По формулам D.64) и D.65) относительные,
конвективного потока
-„ 0,67-0,143-2,32-0,35
= 2,32.
скорости горизонтального,
2,32 -'0,35 + 5,25
0,67 -0,157 -2,32 -0,35
= 0,0128;
= 0,0126.
«•г 2,32-0,35 + 5,25 + 0,7
По формулам D.66) и D.67) вычисляем величину поправки к максимальной
скорости потока в рабочей зоне:
■ 8 • 0,0128 • 5,25
/16-5,252+C,0+1,2J
8 • 0,0126 • E,25 + 0,7)
= 0,0251;
= = 0,0248.
рз /16 • E,25+0,7J + C,0 + 1,2J
Фактические скорости в рабочей зоне определяем по D.68) и D.69):
"р.з
1 = @,064 + 0,0251)
1 = @,064 — 0,0248)
3 = 0,27 м/с;
3=0,12 м/с;
Поскольку скорости в рабочей зоне находятся в пределах нормируемых
значений, подбор ЭКД произведен правильно.
♦ С учетом тепловых нагрузок и влаговыделений в помещении, а также
расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха строим процессы
обработки его на /—й-диаграмме (рис. 4.15). Результаты расчетов, отнесенные к одно-
, му ЭКД типа КНЭ-У-1,2, за-
С носим в ведомость расчетных
воздухообменов (см. табл: 4.13).
Расчет начинаем с летнего
периода.
Для летнего периода иа
/—d-диаграмму наносим
точки Н и В, соответствующие
Рис. 4.15. Процессы
обработки воздуха в летний (а) и .
зимний (б) периоды (к приме-
О _ 0- ру расчета). tCj
расчетным параметрам наружного и внутреннего воздуха, и через точку В
проводим луч процесса для помещения с угловым коэффициентом е.
Поскольку расход приточного (вентиляционного) воздуха известен (Ln = 600 м3/ч,
G = 720 кг/ч), точку П, соответствующую параметрам приточного воздуха,
находим на пересечении луча процесса с линией /п = /в — 3,6 -^—.
Действительный перепад температур внутреннего и приточного воздуха
: Точку О, соответствующую параметрам воздуха после обработки в камере
орошения, находим на пересечении кривой Ц>к0.= 95% с линией

где Он—известный расход наружного воздуха (Он = 2Ш кг/ч}; вр.= .О <»->■
_— GH — расход рециркуляционного воздуха.
Точку П', соответствующую параметрам наружного воздуха до ЭКД,
находим с учетом того, чтойп = d^ 0, a tn = /й_о + 1 (нагрев воздуха в вентиляторе).
После этого находим точку С, соответствующую параметрам воздуха, после
теплообменника ЭКД:
dc = dB;
Для зимнего периода процессы обработки воздуха йа Г—d-диаграмме стро-
нм таким же образом с учетом того, что точка 1, соответствующая параметрам
воздуха после воздухонагревателя 1-го подогрева, находится из условия
. 4* = 4и и Л = 'к.о.
Температуру холодоиосителя, поступающего в двухтрубный
теплообменник Э1£Д, определяем с учетом формулы D.72) ^принимаем twl = 12,5 — 1,5 ■=
= 11° С.
По формуле D.71) с учетом табл. 4.9 удельный показатель холодопронзво-
дительности
392
4* = 1,2- B4 -11) -0,95 = 26'4 ВТ • М3/(КГ • К)<
По табл. 4.12 находим расход холодной воды GOX = ,96 кг/ч.
Гидравлическое сопротивление двухрядного теплообменника определяем
по формуле D.73) с учетом табл.- 4.8:
W'I = 0,16-962= 1470 Па.
Задавшись температурой горячей воды TwX = 90е С, ло формуле D.70)
вычисляем удельный, показатель тепловой производительности однорядного
теплообменника в пересчете на двухрядный в режиме естественной конвекции:
- *» ° 1,2 ■ (90-% • 0,4 °-*-7 Вт • *** • К>-
По табл. 4.10 расход горячей воды Gr= 118 кг/ч.
■ Принимая качественное регулирование и сохраняя расход горячей воды
постоянным, по табл. 4.11 находим удельный показатель Ат, а по формуле
D.70) с учетом табл. 4.9 вычисляем температуру горячей воды при
вынужденном ■ движении воздуха:
Д. = 41,9;
Т^ - 20+ 1,2 .«Т. 0,64 =52'9°С-
'. Гидравлическое сопротивление однорядного теплообменника определяем
по формуле D.73) с учетом табл. 4.8:
Я). = 0,077 • 1182= 1072 Па.
" ЛАД. ЦЕНТРАЛЬНАЯ СКВ
С ДВУХСТУПЕНЧАТЫМ ИСПАРИТЕЛЬНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
' "Центральная ".'СКВ" с "двухступенчатым испарительным охлаждением
(рис. 4.16) применяется для создания комфортных условий в жилых и
общественных зданиях; расположенных в районах-'*: с-ухим и жарким климатом.
Такая, система состоит из двух конДОциенеряв,. один -из' которых: основной,
а другой-^-вспомогательный (в качестве вспомогательного.можно испольэо-

Рис. 4.16. Структурная схема СКВ с
двухступенчатым испарительным охлаждением
воздуха: /
1 — фильтр: 2 — поверхностный
воздухоохладитель; 3 — камеры орошения; 4 — вентиляторные
агрегаты кондиционера; 5 — иасосы.
вать вентиляторную градирню). Обработка
воздуха производится в основном
кондиционере, работающем по прямоточной схеме или схеме с рециркуляцией воздуха.
В данной схеме перед камерой, орошения по ходу воздуха устанавливают
поверхностный воздухоохладитель, где в летний период происходит
охлаждение воздуха при постоянном влагосодержании.
Охлаждающим агентом в воздухоохладителе является I
вода, поступающая в него после камеры орошения
второго кондиционера или после вентиляторной
градирни. После воздухоохладителя охлажденный
наружный воздух поступает в камеру орошения
основного кондиционера, где происходит процесс изо-
Рис. 4.17. Процессы обработки воздуха в
центральной СКВ с двухступенчатым испарительным
охлаждением.
эитальпического увлажнения. Таким образом, схема с двухступенчатым
испарительным охлаждением позволяет обрабатывать воздух без использования
холодильных машин. Процессы обработки воздуха приведены на рис. 4.17.
4.5. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ
4.5.1. КОМПОНОВКА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Кондиционеры типовые центральные КТЦ изготовляются номинальной
производительностью по воздуху 31,5; 40; 63; 80; 125; 160; 200; 250 тыс. мг/ч.
В соответствии с этим оии обозначаются КТЦ-31,5, КТЦ-40 и т. д. _
Центральные кондиционеры изготовляются с типовыми (базовыми) и
специальными схемами обработки воздуха. Базовые схемы характеризуются
применением минимального количества оборудования. В специальные схемы
включены кондиционеры, работающие с двумя (первой и второй) рециркуляци-
ями, а также кондиционеры, в комплект поставки которых входят два вентаг-
регата, и др.
Кондиционер и его оборудование выполняются в правом, и левом
исполнении.
^ Кондиционер рассчитан на работу под разрежением до 1000 Па.
Таблица 4.14. Максимальные размеры и масса сборочной единицы кондиционера
Тип кондиционера
КТЦ-31,5 н КТЦ-40
КТЦ-бЗ и КТЦ-80
КТЦ-125
KtIf-160
КТЦ-200 н КЩ-250
Габариты (длина X ширина X
X высота), мм
3500x2000x2500
3800X2000x2000 .
4200X2200X2400
5400x2000x2100
6000x2300x2700
Масса, т
1.5
2
3
3.5

При проектировании СКВ размеры монтажных проемов и грузоподъемное
оборудование выбирают в соответствии с данными табл. 4.14.
С целью удобства обслуживания камеры орошения и блоки
тепломассообмена кондиционеров КТЦ-125, КТЦ-160, КТЦ-200 и КТЦ-250 имеют дверки
в два ряда по высоте. Поэтому при разработке проекта необходимо
предусматривать площадки для обслуживания вторых дверок.
Центральные кондиционеры КТЦ2 (Харьковский завод «Кондиционер»)
будут комплектоваться более эффективным оборудованием, допускающим
работу с повышенными воздушными нагрузками* Кондиционеры КТЦ2 и КТЦ
имеют одинаковые размеры в пределах существующего параметрического ряда.
Кондиционерам КТЦ2 присвоены следующие обозначения: КТЦ2-10, КТЦ2-20,
КТЦ2-31.5, КТЦ2-40, КТЦ2-63, КТЦ2-80, КТЦ2-125, КТЦ2-160, КТЦ2-200
и КТЦ2-250, где вторая цифра обозначает номинальную производительность
по воздуху в тыс. до3/ч. Предполагается выпуск кондиционеров по 8 базовым
Схемам, причем схема 8 должна применяться в системах утилизации выбросов
тепла.
В кондиционерах КТЦ2 для нагрева воздуха применены одно- и
двухрядные биметаллические теплообменники, которые также используются в блоках
тепломассообмена БТМ-2.
Кондиционеры КТЦ2 комплектуются камерами орошения ОКФ и ОКС-2.
Оросительная часть камеры ОКФ состоит из двух рядов широкофакельных
форсунок ШФ-5/9. В камерах ОКС-2 в политропической системе применены
форсунки УЦ-14-10Х 15, а в изоэнтальпической — ШФ-5/9.
Очистка воздуха от пыли в кондиционерах КТЦ2 осуществляется в
воздушных сухих фильтрах ФР-5 и воздушных масляных фильтрах ФС-2. Площадь
фильтрующего материала сухих фильтров в 5 раз превышает площадь
поперечного сечения кондиционера.
В кондиционерах КТЦ2-160, КТЦ2-200 и КТЦ2-250 применены
вентиляторные агрегаты двустороннего всасывания с направляющими аппаратами.
С целью экономии топливно-энергетических ресурсов в системе утилизации
выбросов тепла будут устанавливаться кондиционеры КТЦ2-10 и КТЦ2-20, в
паре с кондиционерами такой же производительности, работающими на приток.
Основным оборудованием кондиционеров-утилизаторов является узел
утилизации, собираемый из базовых теплообменников. Теплоносителем в
теплообменниках служат незамерзающие растворы солей и гликолей с
соответствующими антикоррозионными добавками.
4.5.2. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКС И ОКФ
Камера орошения ОКС характеризуется низким уровнем энергетических
затрат на распыление жидкости и предназначена для осуществления
управляемых политропических и изоэнтальпических процессов обработки воздуха.
Сущность управляемых процессов заключается в обработке воздуха в
камере орошения до требуемых параметров без применения байпаса.
Регулирование осуществляется изменением расхода воды через форсунки при
изоэнтальпических процессах или расхода воды и ее температуры — при
политропических. При осуществлении управляемых процессов из схем кондиционера
в большинстве случаев может быть исключен воздухонагреватель 2-го
подогрева.
Оросительная часть камеры имеет две системы для обработки воздуха
водой.
Первая система предназначена для политропических процессов. Она
оборудована форсунками УЦ-14-10Х 15 с диаметром выходного сопла 14 мм,
осуществляющими распыл воды сверху вниз. Распыленная вода попадает иа
горизонтальную сетку, где происходит ее вторичное дробление. Расходная
характеристика такой форсунки определяется формулой
р = 7,S6G2, X4.74)

где р_— давление перед форсункой, кПа; G — расход воды одной
форсункой, т/ч.
Вторая система предназначена для изоэнтальпического увлажнения
воздуха. Она оборудована форсунками УЦ-6-5.5Х 5,5 с диаметром выходного сопла
6 мм, осуществляющими противоточный распыл. Расходная характеристика
форсунки определяется формулой
= 408О2.
D.75)
Давление воды перед форсункой УЦ-14-ЮХ15 не должно превышать
150 кПа,.а перед форсункой УЦ-6-5,5Х5,5— 300 кПа. Количество форсунок,
устанавливаемых в камере орошения ОКС, приведено в табл. 4.15.
Таблица 4.15. Количество форсунок в камере орошения ОКС
Тип форсунки
УЦ-14-10Х15
УЦ-6-5,бх5,б
Кондиционеры типа КТЦ
31,5
24
25
40
30
30
63
48
50
80
60
60
125 | 160 '
96
100
120
120
200
144
150
. 250
180
189"
Камера орошения ОКФ предназначена для осуществления управляемых
политропических и изоэнтальпических процессов обработки воздуха.
Изготовляется в двух исполнениях, отличающихся общим количеством форсунок
ШФ-5/9 (табл. 4.16).
Расходная характеристика форсунок ШФ-5/9 с диаметром выходного сопла
£ мм определяется формулой
р = 763G2. D.76)
Форсунки устойчиво работают при давлении 20—250 кПа.
Скорость движения воздуха в любом сечении камер ОКС и ОКФ не должна
превышать 3 м/с. Аэродинамическое сопротивление камер ОКС и ОКФ не
превышает 160 Па.
Таблица 4.16. Количество форсунок в камере орошения ОКФ
■ Исполнение
1
2
31,5
95
135
40
130
ШО
Кондиционеры типа КТЦ
63
209
297
80
286
396
125
418
594
160
572
792
200
608
664
250
832
1152
Объем трубопроводов, подводящих и отводящих воду, при заполнении их
из бака камеры во время включения камеры в работу должен быть не более
0,8 м* для КТЦ-31,5 и КТЦ-40, 1,6 м3 — для КТЦ-63 и КТЦ-80, 1Д м* — для
КТЦ-125 и КТЦ-160 и 2,1 м3 — для КТЦ-200 и КТЦ-250. При большем объеме
происходит подсос воздуха иасосом из камеры и срыв его работы.
Эффективность работы камеры орошения определяется коэффициентом Е,
который рассчитывается по формуле
в.к
В.И *М.Н
D.77)
где fB н и tB к — температура воздуха по сухому термометру соответственно до
и после обработки, °С; 7„_и й tMM -^ температура воздуха по мокрому
термометру" соответственно до и после обработки, °С.
Так как расчет выполняется методом последовательных приближений, то
по сухому термометру проверяют значение конечной температуры в'оздука,

по выражению
0.331^
('—7Г)А'' W-78)
где /юн— начальная'температура воды, СС; а — вспомогательная величина,
определяемая по номограммам (рис. 4.19 и 4.20); Д« — изменение энтальпии
обрабатываемого' воздуха, кДж/кг, вычисляв- ,
мое по формуле
Д« = /Вк — /вн, D.79)
где /в к и Ув н — энтальпия воздуха
соответственно после и до обработки, кДж/кг.
Рис. 4.18. Номограмма для расчета камер
орошения ОКС (противоточная схема):
1 - еиом/ев = 1,4; я -еноыт = ь
Если t'B к отличается от tB к более чем на 3%, то величину Е
пересчитывают по формуле
Е' = 1 —
'в.н *м.н
D.80)
' Камеру орошения ОКС в изоэнтальпическом режиме-обработки воздуха с
использованием форсунок УЦ-6-5,5Х 5,5 рассчитывают по номограмме, представ-
Рис. 4.19. Номограмма для расчета камер орошения ОКС (перекрестноточная
■5_5" У ■ ' схема): . : . "■••'.
1 ~ СИОи/Ов = 1.4; 2 - Сноы/вв = U .
/ленной на рис. 4,18, где у. — коэффициент орошения, равный отношению
расхода рас'пыляёмой воды к расходу воздуха. Кривая 1 соответствует номийаль-
. ному расходу воздуха через камеру. 0ВОМ, а кривая 2— расходу в .размере
70% номинального, ' . ..' ." - . . ■■-/'■■ ,. -

■:Расчет. камеры орошения ОКС для всех режимов обработки воздуха
выполняют по номограмме, представленной на рис. 4.19, а камеры орошения
ОКФ"— по номограмме на рис. 4.20.
Номограмма разделена на три зоны. На горизонтальной оси второй (левой)
зоны номограммы отложены значения коэффициента орошения [х. На
вертикальной оси, которая является общей для второй и первой (правой верхней) зон
номограммы, отложены значения коэффициента эффективности Е и
вспомогательной величины а. Кривые 1 и 2 являются .вспомогательными для определения
значений E(fx) и а(ц) и соответствуют: кривая / — номинальному расходу
воздуха через камеру GHOM, кривая 2— расходу в размере 70% номинального.
25 2Ив,А1,/сД'ж/кг
Рис. 4.20. Номограмма для расчета камер орошения ОКФ.
В первой зоне номограммы на горизонтальной оси отложены значения
изменения энтальпии воздуха А/ и вспомогательной величины—приведенного
энтальпийного напора Д/о —Ы/а. Проведенные в одну точку лучи
соответствуют постоянному значению приведенного энтальпийного напора Д/о.
Вертикальный луч Ai0 = 0 соответствует изоэнтальпическому режиму и делит первую
зону номограммы на две части: одна соответствует режимам обработки_воздуха
с понижением энтальпии (Д/о < 0), а другая — с ее повышением (Ai0 > 0).
В третьей (правой нижней) зоне номограммы по вертикальной оси
отложены значения начальной температуры воды tWH и нанесены линии
постоянных значений начальной температуры воздуха по мокрому термометру tM H.
При теплотехническом расчете камер орошения приведенные номограммы
позволяют определить следующие величины: при заданных начальных и
конечных параметрах н расходе воздуха — расход, начальную и конечную
температуру орошающей воды и теплопроизводительность камеры; при известных
начальных параметрах воздуха и воды — теплопроизводительность камеры
орошения; ne-заданному коэффициенту эффективности в изоэнтальпическом режи- •
ме — коэффициент орошения.
Пример 1. Рассчитать камеру орошения ОКС кондиционера КТЦ-63 для
политропического режима. Расход воздуха равен номинальному — 63 000 м3/ч.

Начальвые и конечные параметры воздуха: /в н «= 53,8 кДж/кг;
/вя,Г^8г5°п: ^н=18'8°С; 7в.к =32,9 кДж/кг; *вж= 12° С; /и.к =
— H,t> с- определить начальную температуру tWH и расход воды, а также
давление воды перед форсунками УЦ-14-10Х 15.
• По формуле D.79) изменение энтальпии воздуха М = 32,9 — 53,8 =
= —20,9 кДж/кг.
По формуле D.77) вычисляем предварительное значение коэффициента
эффективности работы камеры: ■
Р . 12—11,6 ._„
Е~1~ 28,5-18,8 =°'96-
На вертикальной оси второй зоны номограммы (рис. 4.19) откладываем
значение Ь, проводим горизонтальную линию до пересечения с кривой Е (ц) и из
точки пересечения — вертикальную линию до пересечения с горизонтальной
осью и кривой с([х). На горизонтальной оси находим значение [х = 2,15 кг/кг.
Из точки пересечения с кривой о([х) проводим горизонтальную линию до
пересечения с вертикальной осью (а = 0,63) и далее — до пересечения с вертикаль-
ион линией, соответствующей М = —20,9 кДж/кг. Из полученной точки про-
20 9
водим прямую^ю лучу с постоянным значением Д«о = 0 6g ■ = —33,2 до
пересечения с горизонтальной осью первой зоны, где указаны значения А/о,
и из точки пересечения опускаем вниз вертикальную линию до пересечения с
линией /м н = 18,8° С в третьей (нижней) зоне номограммы. Ордината
полученной точки определяет начальную температуру воды ^ = 6,8° С.
Проверяем конечную температуру воздуха по формуле D.78):
28,5 + 0,96 F,8 — 28,5) + 0,331 /l ~Ш (- 20,9) =11,3° С
Отклонение от заданной конечной температуры воздуха tBK =^ 12е С
оставляет 5,8%, поэтому пересчитываем коэффициент эффективности по
формуле D.80): т ^т I
£' = 1 - 02-11,6)+ Q2-11,3)
28,5- 18,8 U>bS •
Повторяем построение по номограмме при новом коэффициенте
эффективности Е = 0,886, в результате чего находим: ц = 1,75 кг/кг; а = 0,56;
'юн ">' С.
Проверяем конечную температуру воздуха (формула 4.78):
4.к = 28,5 + 0,886 E,1 — 28,5) + 0,331 - /l - -М
X (—20,9) = fl,8° С.
Достигнутая сходимость DЛ=11,8°С при tBK = 12° С) полагается
удовлетворительной (отклонение 1,7%).
Определяем холодопроизводительность камеры орошения:
QK.o = 0,287Ов | At | = 0,287 ■ 1,2-63 000 • 20,9 = 438 900 Вт.
Расход охлаждающей воды
Gw = GB(x = 1,2 • 63 000 • 1,75 = 132 300 кг/ч.
Конечная, температура воды
к 1 л. 3,6-438900 г
где си, = 4,19 кДж/(кг • К) — удельная массовая теплоемкость воды.

Расход воды одной форсункой УЦ-14-10Х15
g = Gw/n = 132 300/48 = 2760 кг/ч = 2,76 т/ч,
где и = 48 — число форсунок камеры орошения ОКС, определяемое по
табл. 4.15.
По формуле D.74) давление воды перед форсунками
р = 7,36. 2,762 = 56,1 кПа.
Пример 2. Определить конечные параметры воздуха tB к и /в к при:
обработке его в камере орошения ОКС.
Производительность кондиционера КТЦ-63- L = 63 000 м3/ч. Начальные
параметры воздуха: /в н = 53,8 кДж/кг; tBH = 28,5° С; <м н = 18,8° С;
коэффициент орошения ц= 1,75 кг/кг; начальная температура воды
Из точки /м н = 7,6° С иа вертикальной оси в третьей (нижней) зоне
номограммы (рис. 4.J9) проводим горизонтальную линию до пересечения
cg линией /мн — 18,8 С и из точки пересечения — вертикальную линию до
пересечения с горизонтальной осью первой зоны номограммы, где отложены
значения А/о. Находим Д<0 = —33,2:
Во второй зоне номограммы на горизонтальной оси откладываем значение
(х = 1,75 и проводим вертикальную линию вниз до пересечения с кривыми
Е(у)] и с(ц).- Из точек пересечения проводим горизонтальные линии и находим:
^_ Продолжая горизонтальную линию при а = 0,56 до пересечения с лучом
А'о = —33,2 в первой зоне номограммы находим разность энтальпий воздуха
.(абсцисса точки пересечения) Ai = —17,1 кДж/кг и по формуле D.79)
определяем конечную .энтальпию воздуха:
7в.к = 'в.н + д' = 53,8 — 17,1 = 36,7 кДж/кг.
По формуле D.78) конечная 'температура воздуха
tBM = 28,5 + 0.885 • G,6 - 28,5) + 0,331 (l - MjL) (-17,1) = 13,3° С. .
Согласно выражению D.39), ■ . .
QK 0 = 0,278 - 1,2 - 63 000 . E3,8 - 36,7) = 358 000 Вт.
Пример 3. Определить коэффициент орошения, расход и давление воды
перед форсунками УЦ-6-5,5Х5,5 при работе камеры орошения ОКС в изо-
энтальпическом режиме.
Производительность кондиционера КТЦ L = 63 000 м3/ч. Начальные
и конечные параметры воздуха: <в н = 33° С; t вк = 27,7° С; <м и = <м к =
По формуле D.77) определяем коэффициент эффективности:
33-27 =r:"-HS4- •;i
По номограмме (рис. 4.18) при GB~GHOff находим коэффициент ©рошения
0,42.
расход орошающей воды
Gw = 1,2 • 63 000 • 0,42 = 31 800 кг/ч.
Расход воды на одну форсунку с учетом табл. 4.15
g = 31 800/50 = 636 кг/ч ='0,636 т/ч.
По формуле D.75) давление воды перед форсункой
4080165 кПа.

4.5.3. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ ВН И ВНО
Воздухонагреватели предназначены для подогрева воздуха в
кондиционерах. Теплоносителем служит горячая вода с температурой до 180° С и
давлением до 1,2'МПа. Базовые воздухонагреватели изготавливаются без обводного
канала (ВН) и для обводного канала или клапана (ВНО) одно- и двухрядными,
а по длине — одно-, полутора- и двухметровыми. Воздухонагреватель любого"
кондиционера КТЦ представляет собой пакет, составленный из базовых
воздухонагревателей. Воздухонагреватели могут также применяться и для
охлаждения воздуха в качестве составной части блока тепломассообмена. Количество
базовых теплообменников ВН и ВНО и их обвязку по теплоносителю
определяют расчетом.
Воздухонагреватели рассчитывают путем совместного решения уравнения
теплового баланса и теплопередачи
Q =
, = 0,278ОвД/в,
D.81)
где Q — тепловая нагрузка воздухонагревателя, Вт; Gw и 0в — расход
соответственно воды и воздуха, кг/ч; F — площадь теплоотдающей поверхности
воздухонагревателя, м2; &tw = tWK — tWK — изменение температуры воды ог
начальной до конечной, °С; Д/в = tBK — tBU ~ изменение температуры
воз'„
духа от начальной' до конечной, °С; Д<с а = ——„—— — —
среднеарифметическая разность температур воды и воздуха, °С; к —
коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 •. К).
В формуле D.81) удельная массовая теплоемкость воды принята
4,19кДж/(кг • К), а воздуха — 1 кДжДкг • К).
Коэффициент теплопередачи k для базовых воздухонагревателей
вычисляют по общей формуле
k = a(vp)nw\ D.82)
где ф — массовая скорость воздуха в набегающем на воздухонагреватель
потоке, кг/(м2 • с); w — скорость воды в трубках теплообменника, м/с; а, п,
г — коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17.
Скорость воздуха в набегающем на воздухонагреватель потоке
v = /./ЗбОО^ф, D.83)
где L — расход воздуха, м3/ч; Рф — площадь, фронтального сечения
воздухонагревателя, м2 (табл. 4.18).
Та блица
Тип воздухонагревателя
Однорядный
Двухрядный
Mil".f •
4.17. Значения
' а
: 23.9
21
коэффициентов а, п, i
п
0.53
0.53
г
0.12
0.11
", Ь и т
Ь
10.01
15,5 .
m
1.97
1.95
Таблица 4.18. Площадь фронтального сечения воздухонагревателей,
воздухоохладителей и блоков тепломассообмена F^, м«
Тип прибора
ВН. ВО, БТМ
ВНО
КТЦ
31,5
3.31
2,46
40
4,14.
3,3
! ;•
63
6.82
5.09
80 .
8.52
6.8
125 | 160
13,6
10,2
17
13,61
200
20.6
15.4
250
25,8
20,6
■ КД
10А
1.04
0,85
20А
2.07
1,67

Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателя, Па, определяют по
формуле.
Apz = Inp (vp)m, D.84)
где b и т — коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17; if —
коэффициент, учитывающий отклонение средней температуры нагреваемого
воздуха от значения fcp = (tB н + tB K)/2 = 20° С и принимаемый по
табл. 4.19 или определяемый по формуле
1|) = 0,94 + 0,003/ср. D.85)
Гидравлическое сопротивление базовых воздухонагревателей, кПа,
находят из выражения
Apw = £ш2, D.86)
где Б — коэффициент, принимаемый по табл. 4.20.
Для выполнения проектных и наладочных расчетов используются
номограммы, приведенные на рис. 4.21—4.36.
Табл. 4-21 содержит указания по выбору иомограмм, необходимых для
расчета воздухонагревателей. Схемы обвязки воздухонагревателей по
теплоносителю приведены иа рис. 4.37.
Таблица 4.19. Значения коэффициента ф
*ср- и
, —10
—5
0
Ф
0,91
6,92
0,94
'ср- "С
5
10
15
Ф
0,95
0,97
0,98
гср- *-
20
25
30
ф
1
1,02
1,03
Однометровый
Полутораметровый
Двухметровый
Т а б л и ц а
4.20. Значения коэффициента Б
' Тип воздухонагревателя
Однорядный
Двухрядный
Однорядный
Двухрядный
Однорядный
Двухрядный
Б
13,6
22,6
20,5
32,7
27,2
45,2
Таблица 4.21. Указания по выбору иомограмм для расчета воздухонагревателей
Тнп кондиционера
КТЦ-31,5
КТЦ-40
КТЦ-63
КТЦ-80
КТЦ-125
КПД-160
КТЦ-200
КТЦ-250
Тип
воздухонагревателя
ВИ
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО .
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
Индекс
воздухонагревателя
03.10
03.11
04.10
04.11
O6J0
06.11
08.10
08.11
12 10
12.11
16.10
16.11
20.J0
20.11
25.10
■ 25.11
Номограмма (номер рисунка)
4.21, 4.22
4.30. 4.31
4.23, 4.24
4.21, 4.22
4.21, 4.22, 4.25, 4.26
4.30, 4.31
4.23, 4.24, 4.27
4.21, 4.22, 4.25, 4,26
4.21, 4.22, 4.25, 4.26, 4.28
4.30—4.35
4.29
4.21, 4.22, 4.25, 4.26, 4.28
4.21, 4.22, 4.25, 4.26
4.30—4.33, 4.36
4.29
4.21, 4.22, 4.25, 4.26

., Ур.слр,рядов трубок теплоотдающей поверхности по ходу движения
воздуха п изменяется от 1 до 6. При п > 2 требуемая рядность
воздухонагревателя обеспечивается комплектованием базовых воздухонагревателей следующим
образом: га = 3 = 1 -f 2; га = 4 = 2 + 2; га=5= 1 + 2+2; га = 6 =
= 2 + 2 + 2. Например, трехрядный воздухонагреватель по ходу
движения воздуха комплектуется из~одно- и двухрядного. ■ '
150 /jpw]c[,irfla
0,2 0J5 0,3 0,35 Ofi 0A5 0,5 0<i5 №
Рис. 4.21—4.36. Номограммы для- расчета воздухонагревателей
кондиционеров КТЦ (номер рнсунка указан в правом верхнем углу номограммы).
О № 0,1 0,M Ц2 0,2$
Ofi ■ 0,65

v^1 Основу построения номограмЛЧкзстйвлй!©? Коэффициенты ид, и'*й отнеси*
тельного перегрева воды и воздуха. Для расчетных условий
л> /Р
'чя тон
/Р _ /Р
'в.к в.н
/Р —р '
'юн в.н
. D,87)
D;88)
О 0,05 О; фй Ц! 0,25 ДЗ ДЗ?
0 0J05 В,1 Щ5 ,

Для подбора" воздухонагревателей на соответствующей номограмме
определяют положение точки с координатами fc^ и къ р. Соответствующие различной
рядиости воздухонагревателя, кривые, которые расположены справа от этой
точки, относятся к воздухонагревателям с большей рядностью, т. е. с тепло-
5п loo т ^ гоо | 2sa зоо
О OJJS ~ty ~Щ5 «i Q2S 6,3 Ц35 Bfi Dfi5 0,Э 4sS 0,6.
V- W 0,1 0,25 Ц5 0,35 Щ Pfi5 0,5 0,55 .ДО DJ65 Ht

производительностью несколько большей,, чем заданная. Этот запас будет тем
меньше, чем ближе кривая n = const к расчетной точке. Проведя луч из начала
координат через расчетную точку (k^ и kB p), определяют координаты точки
пересечения луча с кривой п = const (&шу и kBy). Таким же образом определя-.
2оо зоо 4оо, т
т
О Ц05 0,i 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 D,45 0,5 0,55 Ofi OfiS
UBS 0,1 ■
200 . 300 | 400 | 500 | щ
0,2 0,25 0,3 ti.35 4* ¥S 0,5 0,55 0,6

кя^координаты точек пересечения с этой же кривой линии kB р = const (kBp
и kw) и линии kwp — const (kwp и kB). Для проверки правильности построений
елужат соотношения
к„ш < к„„, ^ к,„; D.89)
D.90)
wy
Запас в процентах по площади поверхности нагрева воздухонагревателя
определяется по формуле
F-Fn
100 :
ь
ЧвУ
100
КВ.р
D.91)
0,3 W ОА 0,45 6,$ Dfi5 Tfi OfiS к,
0,03
щ$. .<?г. ^ 4J о,а шг ofis o,s o& e,6 ■ о,& н6 *

Запас в процентах по теплопроизводительности. воздухонагревателя
Q-Qp kB-kBp
100.
"■в.р
D;92)~
Фактическую температуру обратной воды на выходе из воздухонагревателя11
определяют по формуле
' Для расчета теплопроизводительноств воздухонагревателя и расхода
теплоносителя служит формула D.81).
Расход воды через воздухонагреватель, обеспечивающий требуемую
температуру воздуха /£к, при удельной массовой теплоемкости воды и воздуха
соответственно 4,19 и 1 кДж/(кг • К) определяют по формуле
Gw = 0,239GBkBV/kw. , • D.94)
25 - " SO ' JS | Ш 125
0 №. Щ HIS . 0,2 0Д5- Q3 Ц35 0,4 0,1,5 V,5

1-„ ..„ Да» врредая€»ия.:ра£четнсго расхода воды следует пользоваться дюрмул©^
°тр = 0.239СБА;в.р/йшр. D.95)
*"* " 'Для выбора воздухонагревателей при различных относятельвых расходах
воздуха на номограммах нанесены кривые, соответствующие GB ^=GH0M
(сплошное), Се = 0,8GHOM (пунктирные) иС,= 0,64GBOH (штриотунктирные).
•Если применяется воздухонагреватель для обводного канала или клапана
(ВНО), то расход воздуха через воздухонагреватель кондиционеров КТЦ-31,5,
КТЦ-63, КТЦ-125 и КТЦ-200 составляет 75% GH0M,.a для КТЦ-40, КТЦ-вО,
КТЦ-160иК;ТЦ-250 — 80% Сном. Поэтому на соответствующих номограммах
fi,t .0J5 $2 .425. 43 '. 0,35

приведены кривые с с оотношеннем расходов GJG^f^^ = 1,33 G5% Сном) либо
GjGHOM = 1,25 (80% GHOM), что дает возможность выбора воздухонагревателей
при полностью закрытом клапане и номинальной воздухопроизводительности
кондиционера.
.0 CJ05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0fi5 0,5 0,55
600 ар„/%,к/!а
0 Ofii 0,t. DJ5 QZ Q25 0,3 0,35
0,45 Ofi &S.. 0,6 q/SS

г
г
С6.Ю\ ХовП
Ш
13
%
1,5
amJTT
■m 0
t
20.10
Ж
€
II—TT—ТТ—
1.5
1.5
lE
W
0
1.S
1J
ц.
2 г г
1—т-
?5/C |
\а.п
^ Рис. 4.37. Схемы обвязки воздухонагревателей:
о — к рис. 4.21 (параллельная); б — к рис. 4.22 (последовательная прямоточная);
в J— к рис. 4.23 (параллельная) и 4.24 (последовательная прямоточная); г — к рис 4.25
(параллельная) и 4.26 (последовательная прямоточная); д — к рис. 4.27
(параллельная); е — к рис. 4.28 (параллельная); ж — к рис. 4.29 (параллельная); а ч- к
рис. 4.30 (параллельная) н 4.31 (последовательная прямоточная); и — к рио. 4.32
(параллельная) и 4.33 (последовательная прямоточная); к — к рис. 4.34 (параллельная)
и 4.35 (последовательная прямоточная); л — к рнс. 4.36 (параллельная); 03.10 .*• ни-
деке воздухонагревателя; цифры в схемах: / — одиометровый базовый теплообменник;
1,5 = то же, полутораметровый; 2 =■ то же, двухметровый.

- На номограммах также приведены кривые для определения гйдравлическв-
го сопротивления воздухонагревателей Дрш. позволяющие определить значе'н'це
^PwlG\, где Св = Св/Сном. Для определения значения ts.pw необходимо из
начала координат через точку,. координатами которой (£вр и £ш) определялся
расход теплоносителя, провести луч и определить" абсциссу точки пересечения
луча скривой ts.pw при заданном п.
Определив значение &pw/Gl, можно вычислить Apw по формуле
Aft» = (bpwlGb (ОвЧом)г. D-96)
При необходимости пересчета гидравлического сопротивления
воздухонагревателей для других расходов теплоносителя (Gw) пользуются формулой
D-97)
Расчет воздухонагревателей в соответствии с требованиями СНиП П-33-75
выполняют для двух режимов: при температуре наружного воздуха,
соответствующей параметрам Б, и при температуре наружного воздуха в точке
излома графика температур. Рекомендуется проверять температуру обратной
воды <шк при температуре наружного воздуха tK ■= 0° С, так как из-за наличия
определенного запаса по площади поверхности нагрева <шк может опуститься
ниже 25° С. Это вызовет срабатывание автоматики.защиты от замораживания и
отключение кондиционера, поскольку автоматика защиты обычно
настраивается на температуру обратной воды 25° С.
С другой стороны [17], расход теплоносителя в переходном режиме Gwn
может быть больше расчетного расхода теплоносителя Gwt), вычисленного по
формуле D.95).
Максимальный расход теплоносителя G^aKC через воздухонагреватель
для расчета его гидравлического сопротивления и подбора системы автоматики
рекомендуется принимать по формуле
G£aKC = A,1- 1,15) Сшр. D.98)
В большинстве случаев при расчете воздухонагревателей получается ряд
равноценных с теплотехнической стороны решений. Оптимальное решение
выбирают на основе экономических расчетов.
Пример. Подобрать воздухонагреватели ВН для прямоточного
кондиционера КТЦ-80 с номинальной производительностью по воздуху. Расчетные
параметры наружного воздуха (параметры Б): /£ н = —24° С; <рн = 70%; <£к =
= 28° С; температура теплоносителя (воды) t^H = 150° С, *£,к = 70° С.
Проверить работу воздухонагревателя при температуре наружного
воздуха 1ВН = 0°С для двух случаев (при 1ВК = 1КЛ = 29,3 кДж/кг):
1)<вн = 0°С; (рн=95о/в; /вк = 20,2°С; *шн = 79,6° С;
2>А,.„ = 0°с: Фн = 30%; <ВК=-2'6.1°С; ^Н = 79.6°С. \ /,;,
1. По таблице 4.21 определяем необходимые для расчета номограммы —
рис. 4.23, 4.24 н 4.27.
2. Вычисляем расчетные значения коэффициентов kw и kB по
формулам'D.87) и D.88): ......
160-70 •■ д.
*"* ~ 150 + 24 -и'4?' ■- ■ .-
k . -28+24 £ - ■•
R«.P~ 150 + 24 "■■' #

3. По рис. 4.37 определяем размеры базовых воздухонагревателей и их
обвязку по теплоносителю. В качестве базовых приняты одно- и
полутораметровый воздухонагреватели, установленные параллельно. по ходу воздуха.
Количество теплообменников и их рядность определяем расчетом.
' Номограмма, представленная на рис. 4.23, относится к схеме обвязки по
'теплоносителю параллельно-последовательной по фронту и параллельной по
ходу воздуха; на рис. 4.24 — к параллельно-последовательной по фронту и
последовательной прямоточной по ходу воздуха; на рис. 4.27 — к
последовательной по фронту и параллельной по ходу воздуха.
Дальнейший расчет выполняем для схемы обвязки по теплоносителю
параллельно-последовательной по фронту и параллельной по ходу воздуха, т. е.
по номограмме, приведенной на рис. 4.23.
4. На номограмме (рис. 4.23) находим расчетную точку с координатами
А — 0,46 и йВр= 0,3. Ближайшая справа кривая с Св= I определяет
число рядов воздухонагревателей п = 3 = 1 + 2.
Из начала координат через расчетную точку проводим луч до пересечения
с указанной кривой; точка пересечения определяет фактические значения k^
и kB y: соответственно 0,49 и 0,32.
5. Находим координаты точек пересечения линий йшр = const и kBp =
— const с указанной в п. 4 кривой: kB = 0,33 и kw = 0,55.
6. По формуле D.91) запас по площади поверхности нагрева воэдухоиагре-
0,32 — 0,3 1
вателя составит ^j— . ] _ 0>5 (О^Э + 0,32) ' 100= П'2%-
0,33 — 0,3
7. Запас по тешюпроизводительности (формула 4.92) ~-q 100 —
= 10%.
" 8. Фактическую температуру обратной воды на выходе из воздухонагрева-
'теля определяем по формуле D.93):
t%K = 150 — 0,55 • A50+ 24) = 54,3° С.
9. Согласно выражению D.81), расчетная
теплопроизводительность.воздухонагревателя
Q = 0,278 -80000- 1,2- B8 + 24)= 1388000 Вт,
где 1,2 — плотность воздуха, кг/м3.
-.:■■ 10. Расход теплоносителя определяем по формуле D.94):
0,239.80 000-1,2.0,3 1О .„ ,
Gw = —'■ ■ p-gg—- — = 12 470 кг/ч. " ■
11. Расчетный расход теплоносителя, согласно выражению D.95),
"'■' 12. Для определения потерь напора при расходе теплоносителя Gw —
= 12 470 кг/ч проводим луч в точку с координатами kw == 0,55 и Ав_р = 0,3.
Абсцисса точки пересечения этого луча с кривой kpw при и = 3 определяет
значение относительного гидравлического сопротивления
воздухонагревателей Apw/G2B = 8,2 кПа. *
- |«Потери'напора вычисляем по формуле D.96):
Apw = 8,2 • I = 8,2 кПа.
13. Для определения аэродинамического сопротивления
воздухонагревателя Ара по формуле D.84) с учетом табл< 4.18 находим массовую скорость
воздуха в набегающем потоке:
1

Линейная скорость v — 3,14/1,2 = 2,61 м/с.
. Для облегчения расчетов по формуле D.84) по номограмме (рис. 4.38)
находим значение Др£ = b (vp)m. В данном примере Др* = 124 Па.
х С учетом формулы D.84) имеем
Средняя температура нагреваемого воздуха
*в.к —24 + 28
По табл. 4.19 или формуле D.85) находим
поправочный коэффициент 1]з = 0,94.
Расчетное аэродинамическое сопротивление
воздухонагревателя &ра = 0,94 • 124 = 116 Па.
14. Для других схем обвязки по
теплоносителю (см. п. 3) расчеты выполняем с помощью
соответствующих номограмм.
Для схемы обвязки
параллельно-последовательной по фронту и последовательной
прямоточной по воздуху (рис. 4.24) рядность
воздухонагревателя п = 3, запас по площади
поверхности— 11,1%, запас по тешюпроизводительно-
сти — 10%, расход воды — 13 040 кг/ч,
температура обратной воды — 57,8° С, гидравлическое
сопротивление — 76 кПа.
Для схемы обвязки последовательной по
фронту и параллельной по ходу воздуха (рис. 4.27)
рядность воздухонагревателя п = 3, запас по
площади поверхности — 17,4%, запас по тепло-
производительности — 20%, расход воды —
11 520 кг/ч, температура обратной воды — 45,6° С,
гидравлическое сопротивление — 52 кПа.
15. Проверяем работу воздухонагревателя
при температуре наружного воздуха 0° С.
. Для схемы обвязки по теплоносителю
параллельно-последовательной по фронту и
параллельной по ходу воздуха, для которой выполняли рас-
Рис. 4.38. Номограмма для определения
аэродинамического сопротивления воздухонагревателя
чет по пп. 4—13, для tB и = 0° С, <р„ = 95%, tB к = 20,2° Си<„= 79,6° С вы-
20,2—0
числяем kB р = jg ^ q = 0,25 и по номограмме (рис. 4.23) при п = 3
определяем kw = 0,7.
Температура обратной воды
Ск = 79-6 ~ °>7 ■ G9>6 — 0) = 23,8° С.
Такая температура обратной воды может вызвать включение автоматики
защиты от замораживания.
Расход теплоносителя через воздухонагреватель G'w = 8194 кг/ч.
. Для гвн = О°С, фи =30%, гв-к=26°С и ^„ = 79,6° С вычисляем
4р= 79,6-0 =0'33

и по номограмме (рис. 4.23) при я = 3 определяем k'w= 0,45.
Температура обратной воды
Ск = 79>6 — °>45 • С79-6 — 0) = 43,8° С.
Расход теплоносителя через воздухонагреватель G'w = 16 700 кг/ч.
Таким образом, расход теплоносителя в переходном режиме выше
расхода, определенного при расчетных условиях, что подтверждает
целесообразность использования формулы D.98):
G™KC = 1,12 • 14 960= 16 700 кг/ч.
,,. Наиболее приемлемую схему обвязки воздухонагревателей выбираем на
основе технико-экономического сопоставления рассмотренных вариантов.
4.5.4. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ И БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
' Поверхностные неорошаемые воздухоохладители (ВО) предназначены для
охлаждения воздуха холодной водой в теплый период года. Их можно также
использовать для нагрела воздуха в холодный период, при этом в первые по
ходу воздуха теплообменники подается горячая вода. Воздухоохладители
собираются в пакет из базовых теплообменников, таких же, как и
воздухонагреватели без обводного канала ВН. Воздухоохладители имеют по глубине от 4
до 8 рядов теплообменных трубок.
Блоки тепломассообмена БТМ-4 предназначены: для политропного
охлаждения воздуха в теплообменниках, питаемых холодной водой; для изоэнталь-
лийного увлажнения и охлаждения воздуха распыляемой водой в любое время
года; для нагрева воздуха в теплообменниках, г.
питаемых горячей водой. БТМ состоят из пакета
базовых теплообменников, таких же, как и
воздухонагреватели без обводного канала ВН, и
системы противоточного однорядного орошения.
Теплообменники имеют по глубине от 4 до 8
рядов теплообменных трубок. БТМ применяются в
кондиционерах КТЦ-31,5-*- КТЦ-125, а также в
КТЦ-31,5-*- КТЦ-250 со специальными схемами
Рис. 4.39. Схема построения на / — d-диаграм-
ме условного процесса сухого охлаждения.
i
обработки воздуха. Изоэнтальпийный коэффициент эффективности — не менее
0,95. БТМ поставляются комплектно с насосами и трубопроводами для
системы орошения.
По холодоносителю теплообменники ВО и БТМ могут соединяться
параллельно, параллельно-последовательно и последовательно. Давление холодоно-
сителя не должно превышать 1,2 МПа.
Применение ВО и БТМ в кондиционерах требует соответствующего
технико-экономического обоснования.
Расчет и выбор количества теплообменников ВО и БТМ производятся
на основании методики, разработанной ВНИИКондиционер [111. По этой
методике реальный процесс охлаждения и осушения воздуха заменяется
условным процессом сухого охлаждения (рис. 4.39).
I Расчет выполняют в следующем порядке.
1. Через реальные начальную (<ви, /в н) и конечную (?вк, /вк) точки на
/ — d-диаграмме проводят луч процесса до пересечения с кривой ф0 = 100%
(если луч процесса не пересекает кривую q>0=100%, то осуществление

заданного режима в теплообменниках ВО и БТМ невозможно). Из точки Пересе»
чения луча процесса с кривой ф0 = 100% (t0, q>0 = 100%) проводят условный
луч процесса d = du= const, проходящий через точки t0, ф0 = 100%, /8к.
Л.р и /в.н- 'н.р- „
2. Начальную температуру холодной воды, поступающей в
теплообменники, принимают по формуле
{ =:= м)"~~ I ~^~ У * ^*»yyj
3. Коэффициент относительного нагрева воздуха определяют по
выражению
к.р
'н.р
D.100)
где а — коэффициент, принимаемый равным 1 для реального режима сухого
охлаждения и 1,15 — для реального режима охлаждения с осушением.
4. В соответствии с перечнем, приведенным в табл. 4.22, подбирают
номограммы для расчета (рис. 4.40—4.47). При этом учитывают схему об-
"Таблица 4.22. Указания по
и
Тип кондиционера
-КТЦ-31.5
» КТЦ-40
КТЦ-63
КТЦ-80
КТЦ-125
КТЦ-160
КТЦ-200
КТЦ-250
выбору номограмм для расчета воздухоохладителей
блоков тепломассообмена
Индекс ВО или
БТМ
03.02
04.02
06.02
08.02 ■
12.02
12.02
20.02
25.02
Номограмма (номер рисунка)
4.40, 4.41
4.42. 4.43
4.40. 4.41, 4.44
4.42, 4.43. 4.45 .
4.40. 4.41, 4.44, 4.4в
4.47
4.40, 4.41. 4.45
4.47
USS кц
Рис. 4.40—4.47. Номограммы для расчета воздухоохладителей и блоков
тепломассообмена (номер рисунка указан в правом верхнем углу номограммы).

'вязки по фронту и по ходу воздуха (рис. 4.48).
5. На выбранной номограмме, из точки с абсциссой kB р, расположенной
на горизонтальной оси, приводят вертикальную линию kB p = const до
пересечения с кривой, соответствующей заданной относительной воздухопро-
изводительности GB = Gp/OH(m. При этом может произойти пересечение
лишний £в р = const с кривыми, соответствующими1 .различным""значениям числа
50 ЮО /50 200 250 ЗОН-
0,05 0,1 BJ5 0,2 0,25 0,3 0,15 0,4 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65 fcs

радов теплообменных трубок по глубине я. Каждая из точек пересечения
соответствует решению поставленной задачи. Оптимальный вариант можно
выбрать на основании технико-экономического сравнения.
6. Ордината точки пересечения линии kep = const с кривой Ов при
данном значении п соответствует значению коэффициента относительного
перегрева воды kw.
7. Расход холодоносителя, кг/ч, определяют по формуле
D.101)
О 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0J5 0,4 0,45 0.5 0,55 OJS 0JS5
0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 ■ 0,45 0,5 0,55 0,6 0,65

где 0,287 — отношение удельной объемной теплоемкости воздуха 1.2 кДж/
(м3 ■ К) к удельной массовой теплоемкости воды 4,19 кДж/(кг • К); L —воз-
духопроизводительность ВО и БТМ, м3/ч.
8. Конечная температура охлаждающей воды определиется формулой г
W = ^h + -|LPh.p — W' D.102)
где tWB — начальная температура холодной воды, °С, принимаемая по формуле
D.99); kw — коэффициент относительного перегрева воды, определяемый по
п. 6;(„рИа- то же, что и в формуле D.100).
Ш , 2ф , зоо too soo тГЖЖГкПа
Us qss од ops

9. Для определения гидравлического сопротивления теплообменника не
соответствующей номограмме из начала координат в точку с координатами
*в.р> *«» проводят прямую. Абсцисса точки пересечения этой прямой с кривой
&pw ^ри заданном я соответствует значению относительного сопротивления
Ари>/Ов. Гидравлическое сопротивление теплообменников Apw определяют
по формуле D.96).
10. Величину аэродинамического сопротивления теплообменника, Па,
вычисляют по формуле
&рт = Ыра + Дрх, D.103)
где k — коэффициент, принимаемый равным I для реального процесса
охлаждения и 1,4 — для процесса • охлаждения с осушением; &р„ — аэродинамиче-
..В 0,05 %t 0,15 Ц2 Q25 0,3 Ш ОА 0,45
и
BJSS
OfiS *
03,02
2
2
06.02
12.02
2
2
\ь
2 .
>
2-
2
-U-J
20.02
L-4
J
08.02
г
12.02
д
12.02
20.02
Рис. 4.48. Схемы обвязки
воздухоохладителей и блоков
тепломассообмена:
a — к рис. 4.40 (параллельная) и
4.41 (последовательная противоточ«
н-ая); б — к рис. 4.42
(параллельная) и 4.43 (последовательная иро«
тивоточная); в — к рис. 4.44 (па>
раллельная); г — к рис. 4.45
(параллельная); д — к рис. 4.46 (па«
раллельная); е — к рис. 4.47
(параллельная); цифры в схемах! / —
однометровый базовый теплообмен-
ник; J.5 — то же, полутораметро»
вый; г^.и же, двухметровый.

ское сопротивление поверхностных теплообменников, Па, определяемое по фр
муле D.84); Дрх — аэродинамическое сопротивление каплеуловителей для ВО
или оросительной системы и каплеуловителей для БТМ, Па;
для ВО Дрх = 7,8кг; D.104)
для БТМ. Др, — 11,4иг; D.105)
для Кд 10А и 20А hPl = 7,8оа, D.106)
где v — скорость воздуха в набегающем потоке, м/с, определяемая по
формуле D.83).
Исходя из условий соблюдения допустимого гидравлического
сопротивления теплообменников или допустимой скорости холодоносителя в трубках, при
параллельной обвязке теплообменников по ходу воздуха число рядов тепло-
обменных трубок можно определять по приближенной зависимости
где kBi — коэффициент относительного перегрева воздуха в четырехрядном
теплообменнике, выбираемый по соответствующей номограмме из условий
заданного допустимого гидравлического сопротивления теплообменников.
Определенное по формуле D.107) дробное число трубок округляют до
ближайшего большего целого числа и весь дальнейший расчет ведут на данное
число трубок.
Пример. Подобрать воздухоохладитель ВО для кондиционера КТЦ-80
с номинальной производительностью по воздуху. Начальные и конечные
параметры воздуха: tBB = 23,2° С; /в н = 50 кДж/кг; tBK = 15° С; /в к =
= 38 кДж/кг. •
• 1. Построением на / — Й-диаграмме условного процесса сухого
охлаждения определяем расчетные параметры воздуха: t0— 11,5° С; /нр.^= 28,5° С;
Л,р=16,5°С.
2. По формуле 4.99 определяем начальную температуру холодной, воды:'
tWH= 11,5-5,5 = 6°С. .
3. По формуле 4.100 вычисляем коэффициент относительного перегрева
воздуха:
, , 1С 28,5—16,5 . _)О
*в-Р=1'15 28,5-6 =0'613-
4. В соответствии с табл. 4.22 определяем номограммы, используемые
для расчета: рис. 4.42, 4.43, 4.45. Номограмма на рис' 4.42 соответствует
параллельно-последовательной обвязке по фронту и параллельной по ходу воз-'
духа, на рис. 4:43 — параллельно-последовательной по фронту и
последовательной противоточной по ходу воздуха, на рис. 4.45 — последовательной по
фронту и параллельной по ходу воздуха. Дальнейшие расчеты выполняем для
обвязки параллельно-последовательной по фронту и параллельной по ходу
воздуха.
5. На горизонтальной оси номограммы откладываем квр= 0,613 и
проводим вертикальную линию, которая пересекает ряд кривых с относительным
расходом воздуха GB = 1. Число рядов теплообменных трубок п может иметь
ряд значений: в данном случае — от 5 до 8.
6. Для случая п — 6 находим значение коэффициента относительного
перегрева воды kw = 0,25 (ордината точки пересечения вертикальной линии kBp =.
= 0,613 с кривой GB = 1; п — 6).
7. Расход охлажденной воды определяем по формуле D.101):
0,287 • 80 000 • 0,613 се _„„ ,
Gw = — jt^ : = 56 500 кг/ч.
U

8. Конечную температуру охлаждаю дей воды вычисляем по формуле
W = 6 + -у1^ B8>5 - 6> = ю$° с-
9. Для определения гидравлического еопротивления расчетную точку
(kB р = 0,613; Ада = 0,25) соединяем прямой с началом координат. Точка
пересечения этой прямой с кривой Дрш при л = 6 определяет значение &pw/Gt =
= 47 кПа. Расчетное значение hpw определяем по формуле D.96):
Дрш = 47 - 1 = 47 кПа.
10. Для определения аэродинамического сопротивления
воздухоохладителя находим значение скорости воздуха в набегающем потоке по формуле
D.83) с учетом табл. 4.18:
v = 80 000/3600 ■ 8,52 = 2,61 м/с.
По номограмме (рис. 4.38) находим величину аэродинамического
сопротивления при ji=2,61 м/с -и п=6: р\ = 220 Па.
По табл. 4.19 определяем значение -ф при tc = B3,2+ 15)/2 = 19,1° С:
41)= 1.
Таким образом, по формуле D.84)
Дра = 1 • 220 = 220 Па.
'Значение коэффициента Ъ принимаем равным 1,4, так как реальный
процесс протекает с осушением.
Аэродинамическое сопротивление каплеуловителей воздухоохладителя
ВО определяем по формуле D.104):
&Р! = 7,8 • 2,612 = 53 Па,
Согласно формуле D.103), полное аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя
Дрт = 1,4 • 220 + 53 = 361 Па.
При я= 7 расход охлаждающей воды — 39 200 кг/ч, конечная
температура ее — 13° С, гидравлическое сопротивление — 17 кПа, аэродинамическое
сопротивление — 417 Па. При п = 8 расход охлаждающей воды — 34 400 кг/ч,
конечная температура ее — 14° С, гидравлическое сопротивление —
10 кПа, аэродинамаческое сопротивление — 466 Па.
С помощью номограмм (рис. 4.43 и 4.45) выполняем аналогичные расчеты
для других схем обвязки.
Технико-экономическое сопоставление различных вариантов,
отличающихся рядностью воздухоохладителя и схемой обвязки, но практически
одинаковых по своим теплотехническим показателям, позволяет выбрать
наиболее приемлемый вариант.
4.5.5. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Вентагрегаты Ц4-76 одностороннего всасывания применяются для
кондиционеров КТЦ-31,5-5-КТЦ-125, а Ц4-100 . двустороннего всасывания—для
кондиционеров КТЦ-160-1-КТЦ-250.
Для регулировки производительности вентагрегаты Ц4-76 имеют
направляющий аппарат. Производительность вентагрегатов Ц4-100 рекомендуется
регулировать с помощью индукторных муфт скольжения или другого
оборудования, воздействующего на частоту вращения рабочего колеса.
Вентагрегаты кондиционеров КТЦ-31,5 и КТЦ-40 в зависимости от
частоты вращения рабочего колеса развивают расчетное полное давление 0,8
и 1,2 кПа, а кондиционеров КТЦ-63--КТЦ-250 — 0,8, 1,2 и 1,6 кПа.
Для выбора веитагрегатов необходимо знать расход воздуха, а также
полное аэродинамическое сопротивление- кондиционера и сети воздуховодов.

4.5.6. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
И ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦ
Фильтры воздушные ФР-4 предназначены для очистки воздуха от пыли
при среднегодовой запыленности до 1 мг/м3 и кратковременной запыленности
до 10 мг/м3. Воздух очищается объемным нетканым фильтрующим материалом
пониженной горючести. Пылеемкость материала —• не ниже 4000 г/м2.
Фильтрующий материал регенерируется. Регенерации не подлежит материал,
загрязненный волокнистой пылью. Эффективность очистки воздуха — не ниже
80%. Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра — не
более 10 500 м3/(ч • м2). Аэродинамическое сопротивление фильтра при
номинальной производительности кондиционера составляет в начале
эксплуатации 60 Па, в конце — 300 Па, после чего фильтрующий материал
регенерируется или подлежит замене.
Фильтры воздушные масляные самоочищающиеся ФС предназначены для
очистки воздуха от пыли при запыленности до 10 мг/м3 и применяются в
кондиционерах КТЦ специальных схем. Фильтры не рассчитаны на очистку возду-'
ха от волокнистой пыли. Для смачивания фильтрующих панелей
применяются следующие сорта масел: если в помещениях не допустим запах масла —
масло висциновое (температура застывания t3 = —20е С); если в помещениях
допускается запах масла —масло индустриальное И-12А, И-20А (температура
застывания t3 = —30е С) и масло приборное МВТ (температура застывания
ta = —60° Q. Эффективность очистки воздуха — не ниже 80%. Удельная
воздушная нагрузка на фронтальное сечение не более 10 600 м3/(ч • м2).
Аэродинамическое сопротивление фильтра при номинальной производительности
кондиционера составляет в начале эксплуатации 60, в конце — 100 Па, после
чего масло фильтра подвергается регенерации или замене.
Клапаны воздушные предназначены для регулирования объемов
наружного или рециркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер.
Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение — ие более 25 000 м3/(ч • м2).
При этой нагрузке аэродинамическое сопротивление полностью открытого
клапана — 25 Па.
Блоки приемные прямоточные БП предназначены для приема,
регулирования и распределения по живому сечению наружного воздуха, поступающего
в кондиционер, а блоки приемные смесительные БС — смеси наружного и
рециркуляционного воздуха. Аэродинамическое сопротивление блоков БП и
БС —25 Па.
Камеры обслуживания КО применяются для формирования, а камеры
воздушные В К — для смешения воздушных потоков и обслуживания
присоединенного оборудования (воздушных фильтров, камер орошения и т. п.).
Блоки присоединительные БП обеспечивают ввод воздуха в
вентиляторные агрегаты.
Все секции кондиционера, за исключением камер орошения,
устанавливаются иа опоры. Вентиляторные агрегаты устанавливаются на
виброизолирующее основание.
4.5.7. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ Кд
Центральные кондиционеры Кд-ЮА и КД-20А служат для поддержания
в помещениях требуемых параметров воздуха, необходимых по
технологическим или санитарно-гигиеническим условиям. Кондиционеры собираются в
правом или левом исполнении из отдельных секций, предназначенных для
нагревания, охлаждения, осушки, увлажнения, смешивания и распределения
воздуха. Компоновка секций выполняется так же, как для КТЦ.
Кондиционеры изготавливаются с номинальной производительностью по
воздуху для Кд-ЮА 10 000 и Кд 20А — 20 000 м3/ч. Работают по схемам
обработки воздуха аналогично схемам работы кондиционеров КТЦ.

Основное оборудование кондиционеров Кд подобно оборудованию конлч-
пионеров КТЦ н включает воздухонагреватели, воздухоохладители, камеры
орошения, фильтры воздушные, клапаны воздушные и вентиляторные
агрегаты.
Камера орошения ОКФ предназначена для политропных и изознтальпий-
ных процессов обработки воздуха орошающей водой. Оросительная система
камеры состоит из двух рядов стояков с форсунками встречного распыления.
Камеры орошения изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим
количеством форсунок (табл. 4.23).
Таблица 4.23. Техническая характеристика камер орошения ОКФ
Тип
кондиционера
Кд-ЮА
КД-20А
Площадь
поперечного
сечения, мЕ
1,04
2,07
Максимальное

аэродинамическое
сопротивление при
Сном- "а
160
160
Исполнение
1
2
1
2
Количество форсунок
в первом ря*
ДУ
24 ,
30
40
50
во втором
ряду
IS
24
30
40 -
Камера орошения ОКФ оборудована тангенциальными
широкофакельными форсунками ШФ-5/9, расходные характеристики которых определяются
по формуле D.76).
Порядок расчета камер орошения кондиционеров Кд полностью совпадает
с п рядком расчета камер орошения кондиционеров КТЦ и выполняется с
использованием номограммы (см. рис. 4.20).
Воздухонагреватели ВНО для кондиционеров Кд изготавливаются одно-
или двухрядными, с обводным каналом или с воздушным клапаном в обводном
канале. Во фронтальном сечении устанавливается только один базовый
теплообменник. Теплоносителем служит горячая вода с температурой до 180°,С
и давлением до 1,2 МПа.
Методы теплотехнического расчета воздухонагревателей кондиционеров
Кд совпадают с методами расчета воздухонагревателей кондиционеров' КТЦ.
Таблица 4.24. Указания по выбору номограмм для расчета воздухонагревателей
ВНО и поверхностных неорошаемых воздухоохладителей ВО кондиционеров Кд
Тип кондиционера
Кд-ЮА
Кд-20А
Схема обвязки по ходу воздуха
Параллельная
Последовательная прямоточная
» противоточная
Параллельная
Последовательная прямоточная
» противоточная
Номограмма (номер
рисунка)
. 4.49
4.Б0
4.51
4.52
4.53"
4.54
Однако при этом следует учитывать, что поскольку воздухонагреватели Кд
изготавливаются только с обводным каналом или клапаном, то при
номинальном расходе воздуха через кондиционер при полностью закрытом клапане
расход воздуха через воздухонагреватель составит 1,25 GH0M. Для выбора
расчётных номограмм (рис. 4.49—4.54) служит табл. 4.24. Последовательная
противоточная обвязка (номограммы иа рис. 4.51 и 4.54) не рекомендуется,
поскольку при такой схеме повышается опасность замораживания
теплообменников.
Поверхностные неорошаемые воздухоохладители ВО предназначены для
охлаждения и охлаждения с осушением воздуха. Воздухоохладитель состоит

3D
SB
Рис. 4.49—4.54. Номограммы для расчета воздухонагревателей и
воздухоохладителей кондиционеров Кд (номер рисунка указан в правом верхнем углу
номограммы).

из теплообменников, установленных последовательно в пакет с числом рядов
теплообменных трубок по ходу воздуха от 5 до 7. Холодоносителем служит
холодная вода с давлением не более 1,2 МПа.
Расчет поверхностных неорошаемых воздухоохладителей кондиционеров
Кд аналогичен расчету воздухоохладителей и блоков тепломассообмена
кондиционеров КТЦ. Требуемые номограммы выбираются на основании табл. 4.24.
При этом следует учитывать, что воздухоохладители должны иметь
параллельную или последовательную противоточную обвизку по теплоносителю.
Вентиляторные агрегаты кондиционеров Кд служат для перемещения
воздуха в кондиционере и подачи его по сети воздуховодов к местам потребления.
Вентагрегат Ц4-70 № 6,3 для кондиционера Кд-ЮА с постоянной частотой
вращения рабочего колеса развивает максимальное давление 1 кПа при
номинальной воздухопроизводительности. Вентагрегат Ц4-70 № 8 для кондиционера
КД-20А в зависимости от частоты вращения развивает давление 0,6; 0,8 и 1,2 кПа.
Производительность вентагрегатов регулируется с помощью направляю-
0.2 0J 0,4 0,5
Р IS ' 30 4S SO 7S 90 105 120 135 ISO 105 ISO

щих аппаратов. Для выбора вентагрегатов необходимо знать расход воздуха
и полное аэродинамическое сопротивление кондиционера и сети воздуховодов
Воздушные масляные фильтры ФС кондиционеров Кд-ЮА и КД-20А
аналогичны воздушным фильтрам ФС кондиционеров КТЦ, а воздушные
фильтры ФР с объемным нетканым фильтрующим материалом — воздушным Лнльт-
рам ФР-4 кондиционеров КТЦ.
Вспомогательное оборудование включает: клапаны воздушные приемные
для регулировании количества поступающего наружного воздуха; клапаны
воздушные проходные для регулирования количества воздуха, поступающего
в воздушные камеры; камеру обслуживания присоединенных к ней рабочих
секции кондиционера (камеры орошения, воздухонагревателей и т. д.); камеру
воздушную для смешивания двух потоков воздуха и обслуживания 'рабочих
секции кондиционера; секцию присоединения кондиционера к всасывающему
патрубку вентагрегата. Все секции кондиционеров, за исключением орошения,
устанавливаются на опоры. Вентагрегаты устанавливаются на
виброизолирующее основание.
4.6. ВЫБОР МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
4.6.1. НЕАВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры КНУ-2,5, КНУ-5, КНУ-7,5, КНУ-12А и КНУ-18А
производительностью по воздуху соответственно 2,5; 5; 7,5; 12; 18 тыс. м3/ч
предназначены для круглогодичного автоматического поддержания в
обслуживаемом помещении заданной температуры и относительной влажности. Тепло-
и холодоснабжение кондиционеров осуществляется от централизованных
источников. Теплоносителем служит горячая вода с температурой 130—70° С
Для воздухонагревателя 1-го подогрева и 70—40° С — для
воздухонагревателя 2-го подогрева, а холодоносителем — холодная вода с расчетной
температурой 8° С. Рабочее давление тепло- и холодоносителя' 0,5 МПа, давление воды
перед форсунками— 0,12 МПа.
Технологическая схема кондиционеров позволяет использовать их как в
системах прямоточного кондиционирования, так и в системах с первой рецир-

куляцией воздуха из помещений. Последовательность обработки воздуха:
забор наружного воздуха, смешение его с рециркуляционным, очистка от пыли,
первый подогрев, охлаждение с осушкой нли увлажнением, второй подогрев
и подача в помещение. Эффективность очистки воздуха—92%,
В кондиционерах КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5 воздух охлаждается в
камере орошения, а в кондиционерах КНУ-12А и КНУ-18А—'.в поверхностных
орошаемых воздухоохладителях. Для распыления орошающей воды
имеются встроенные насосы, которые в кондиционерах КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5
служат для смешения холодоносителяи рециркуляционной воды и подачи ее
к форсункам, а в кондиционерах КНУ-12А и КНУ-18А — работают как
рециркуляционные.
В кондиционерах типа КНУ применена пневматическая система
автоматического регулирования с расходом сжатого воздуха не менее 7,5 кг/ч и
давлением 0,3—0,6 МПа.
Кондиционер КТН-1,6-0,1 производительностью по воздуху 1,6 тыс. м3/ч
предназначен для поддержания в обслуживаемом помещении заданной
температуры 20° С в режиме нагрева и 21° С — в режиме охлаждения. Его можно
иелользовать в системах кондиционирования с централизованными источниками
тепло- и холодоснабжения.
Кондиционер КТН-1,6-0,1 работает на смеси наружного и
рециркуляционного воздуха или только на рециркуляционном воздухе со следующей
технологической схемой его обработки: смешение, очистка от пыли, нагрев или
охлаждение в поверхностном теплообменнике. В зависимости от требований
обработки воздуха в теплообменник подается горячая или охлажденная вода.
Относительная влажность обработанного воздуха не регулируется.
В кондиционере предусмотрена электрическая система автоматического
регулирования.
4.6.2. АВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры шкафного исполнения К А-1-2.0-04Б, КТА-1-3,15-01 А,
КТА-1-4,0-01А, КТА-1-6.3-01А и КТА-1-10-01А производительностью по
воздуху соответственно 2; 3,15; 4; 6,3; 10 тыс. м3/ч предназначены" для
круглогодичного кондиционирования воздуха в служебных административных и
производственных помещениях. Работают на смеси наружного и
рециркуляционного воздуха. Расход наружного воздуха рекомендуется принимать ю
30% общей воздухопроизводительности.
Кондиционер КТА-1-25ЭВМ-01А является модификацией кондиционера
КТА-1-6.3-01А и используется для кондиционирования машинных залов ЭВМ,
где требуется подача воздуха в подпольное пространство.
В кондиционерах последовательно осуществляется смешивание наружного
и рециркуляционного воздуха, очистка его от пыли, охлаждение с осушкой,
нагрев и увлажнение. Охлаждение и осушка воздуха осуществляются в
поверхностном воздухоохладителе-испарителе встроенного холодильного агрегата.
Для нагрева воздуха кондиционеры имеют встроенный электронагреватель,
а также поверхностный теплообменник, подсоединенный к системе
централизованного теплоснабжения. Для увлажнения используется поверхностный
увлажнитель.
Автономный кондиционер КТА-2-5-01 производительностью по воздуху
5 тыс. м3/ч предназначен для круглогодичного кондиционирования воздуха в
служебных, административных и производственных помещениях.
Кондиционеры изготовляются в двухблочном исполнении: воздухообрабатывающий и
конденсаторный блоки. Конденсаторный блок можно устанавливать на
расстоянии до 10 м по горизонтали и до 7 м по вертикали от воздухообрабатыва-
ющего блока.
Минимальная температура воздуха, при которой холодильный агрегат
может нормально работать,— 15° С. Кондиционер работает иа смеси наружного
и рециркуляционного воздуха, осуществляя его очистку, нагрев, охлаждение,
осушку и увлажнение. Воздух нагревается в поверхностном воздухонагрева-

Таблица 4.25. Расчет автономного кондиционера
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
/ СС
"и. иДж/кг
dH, г/кг
<рн. %
Расчетные параметры внутреннего
воздуха:
'в' °С
/в. кДж/кг
<*„, г/кг
. ч>„. %
Теплопоступления за счет солнечной
радиации С?с р. Вт
Теплопоступления от людей С?л, Вт
Теплопоступлеиия от внутренних
источников С?Е и. Вт
Нескомпенсированные теплопотери через
ограждающие конструкции С?т п. Вт
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещения е, кДж/кг
Санитарная норма расхода наружного воз-.
д-''ха из расчета 40 м'/(ч-чел.) Х,н, м8/ч
Избыточная температура удаляемого
воздуха Д<ух; °С
Принятые параметры приточного воздуха:
/ . кДж/кг
<?п, г/кг
Расчетный расход вентиляционного
воздуха:
■. ма/ч
L. м'
Разность энтальпий приточного и
внутреннего воздуха при расходе
вентиляционного воздуха Х-т= 2000 м»/ч Д/, кДж/кг
Фактические параметры приточного
воздуха (после вентилятора);
<*, -с
/*, КДж/кг
d\ г/кг
Фп-, %
Фактические параметры приточного
воздуха (до вентилятора):
4 «с ' . * ■
/п. кДж/кг
V г/кг
<,. %
Источник, формула
СНиП И-33-75
По расчету
Табл. 2.24: (?л = on
По расчету
Q = Qc p -(- Сл +
' +<?в.и-<?т.п
Табл. 2.24
D.24)
—
По расчету воздухо-
раздачи
По расчету;
/ — d- диаграмма
D.14)
L = С/1,2
360
" 1 9L
По расчету.
/ й диаграмма
-
■
То же
Зимний
период
. —24
—23
0.4
80
20
31,2
4,4
30
—
2085
600
1200
1485
1,05
5090
600
6
14
19,4
2
20
453
378
2,2
18,7
29
4
29
17,7
28
4
34
Летний
период
• 27
52
9,8
44 •
23
49,8
10.5
60
2000
2085
4С0
—
4485
1.35'
11 960
6С0
в
17
42
9,8
80 '
2070
1725
6,7
17,7
43,1
9,9
78
16,7
42,1
9,9
83

Продолжение табл. 4.24
Наименование показателей
Параметры точки смеси наружного и
рециркуляционного воздуха;
tc. "С
/с, кДж/кг
dc, г/кг
<РС. %
Тепловая нагрузка на воздухоохладитель
Тепловая'нагрузка на воздухонагреватель
Зк, Вт. с учетом того, что процесс
увлажнения протекает при постоянной
температуре /
Фактическая холодопроизводительность
холодильного агрегата (<2Х п = 9300 Вт,
<„,, = 22- С, tBM = гс = 24.2° С) Qx, Вт
Фактическая теплопроизводительность
водяного теплообменника «2TII= I4 500 Вт,
=130° С, tB н п= -30° С) Qp Вт
Количество воды, испаряющейся в
парогенераторе, VCKcn, кг/ч
Источник, формула
По расчету;
/ — d-диаграмма
<?в.о= •
3,6
1 2Z. с (/ t \
п ' т п с'
Ун 3,6
D.108)
D.109)
VP = 1,2LT (dn —
c_dcI0-3
Зимний
период
6,8
14,9
3,2
53
797П
/Z/U
—
7990
1,92
Летний
период
24,2
50.5
10,3
53
5600
8820
—■
теле, питаемом горячей водой от централизованного источника, охлаждается в
поверхностном воздухоохладителе-испарителе холодильного агрегата.
Увлажнение воздуха осуществляется с помощью парогенераторов прямого действия
(нагреватели ТЭН-39).
4.6.3. РАСЧЕТ МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Расчет и выбор местных кондиционеров производятся в соответствии
с общепринятой методикой расчета кондиционеров, работающих по
прямоточной схеме или схеме с первой рециркуляцией. При этом учитывают, что
характеристики холодо- и теплопроизводительности приведены в паспортах
кондиционеров для конкретных режимов.
Холодопроизводительность Qx п холодильных агрегатов автономных
кондиционеров определяется по ГОСТ 10 808—73* при температуре воздуха на
входе в воздухоохладитель-испаритель tbK п = 27° С и температуре
охлаждающей воды на входе в конденсатор tWH п = 25е С. При других условиях
работы воздухоохладителя его холодопроизводительность, Вт, рассчитывается по
формуле
C,5-5-4)
— L „ п) + A,5--2) (tWH „ —
08)
где /в н — фактическая температура воздуха на входе в воздухоохладитель-
испаритель, °С; tWK — фактическая температура охлаждающей воды на входе
в конденсатор, °С.
Теплопроизводительность воздухонагревателя, Вт, при работе в условиях,
отличмых от паспортных, определяется по формуле

t — t
QT = QT „ —f— , D.10Э)
где tB „ п и twil п — паспортные значения температуры соответственно воздуха
и воды на входе в воздухонагреватель, °С; QT п —л'еплопроизводительноеть
воздухонагревателя, приведенная в паспорте кондиционера, Вт.
При расчете следует учитывать также, что в некоторых кондиционерах
увлажнение производится с помощью парогенераторов прямого действия и
луч процесса увлажнения практически совпадает с линией t = const.
• Поскольку автономные кондиционеры, как правило, имеют ограниченную
мощность увлажнителя, параметры внутреннего воздуха принимаются по
минимально допустимым нормам.-
Пример. Подобрать автономный кондиционер для помещения площадью
108 м2 и высотой 4 м. Количество людей — 15 чел.
Результаты расчета приведены в табл. 4.25;
По расчетному расходу вентиляционного воздуха при принятых
параметрах (см. табл.1 4.25) L = 1725 м3/ч к дальнейшему расчету принимается
кондиционер КТА-1-2,0-04Б. Рекомендуемый расход наружного воздуха
составляет 30% общего расхода: L = 2000 м3/ч; LH = 600 м3/ч.
Кондиционер подобран правильно, поскольку Qx > QB o (8820 > 5600);
С?т > Qh G990 > 7270), а количество испарившейся влаги №исп= 1,92 кг/ч не
превышает паспортной влагопроизводительности увлажнителя, равной 2 кг/ч.
4.7. ВЫБОР И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВОЗДУХОРАСПРЕ ДЕЛЕНИЯ
4.7.1. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПРИТОЧНЫХ СТРУЯХ [5, 6, 19]
Воздушная струя образуется в результате принудительного истечения
воздуха "из воздухораспределительного устройства (рис. 4.55—4.61), В зависимости
от конструкции воздухораспределителя (ВР) струи могут быть прямоточными
йлн закрученными.
Прямоточные струи подразделяются на компактные и плоские, у которых
векторы скорости истечения параллельны между собой, а также веерные и
конические, у которых векторы скорости
истечения образуют некоторый угол.
Закрученные струи подразделяются на полные веерные
и конические. Векторы скорости истечения у
них складываются из векторов скорости
поступательного и вращательного движений.
Рис. 4.55. Схема подачи воздуха ВР, распо-
г ложенными в рабочей зоне.
Максимальные скорости движения воздуха vx, избыточные температуры
Atx и концентрации вредных веществ t±Zx в струях располагаются на
условных поверхностях максимальных параметров (ПМП). Значения параметров
воздуха уменьшаются к границам струи и по мере удаления струи от места
истечения.
Форма струи зависит от конструктивных особенностей ВР, в том числе от
оформления воздуховыпускного отверстия.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий,
имеющих круглую или близкую к квадратной форму. В этом случае ПМП
представляет собой прямую линию, совпадающую с геометрической осью струи.
Веерные струи образуются при принудительном увеличении угла раскрытия
струи. Различают полные веерные струи, у которых угол раскрытия составляет

360°, и неполные, у которых этот угол менее 360°. ПМП представляет собой
плоскость, совпадающую с плоскостью принудительного угла раскрытия струи.
Конические струи образуются также при принудительном увеличении
угла раскрытия струи. ПМП представляет собой коническую поверхность.
'Плоские струи образуются при истечении из вытянутых прямоугольных
Отверстий. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с геометрической
Рис. 4.56. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
зоны, при удалении его вие зоны не-
посредственного воздействия струи:
а — настилающаяся струя; б •— неиа-
стилающаяся струя." .
Рис. 4.57. Схемы подачи воздуха ВР,
расположенными выше рабочей зоны,
при удалении его в зоне непосредствен-
• ного воздействия струи:
а — плоская, или компактная струя: 6 —<
веерная струя.
плоскостью симметрии струи, параллельной большей стороне прямоугольного
отверстия. Образующуюся при истечении из вытянутого прямоугольного
отверстия струю рассчитывают как плоскую на расстоянии х ^ 6/о, где /о —
размер большей стороны прямоугольного отверстия. При х > 6/о струю
рассчитывают как компактную.
Закрученные струи образуются при установке закручивающих устройств
в подводящем потрубке ВР или при тангенциальном подводе воздуха к ВР и
имеют форму веерной и конической струи. ПМП представляет собой сложную
поверхность, причем ПМП для скорости (ПМС) не всегда совпадает с ПМП для
избыточной температуры (ПМТ) и концентрации (ПМК).
Струя считается свободной при условии, что закономерности ее истечения
не нарушаются влиянием ограничивающих плоскостей и соседних струй.
Рис. 4.58. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
Зоны, когда параметры его в
рабочей зоне формируются обратными
потоками:
о — настилающаяся струя; б — нена
стилающаяся струя.
В поперечных сечениях свободной воздушной струи на некотором расстоянии
от начала истечения устанавливаются,- как правило, подобные профили
параметров воздуха.
Образующиеся в помещении приточные струи развиваются как свободные
до тех пор, пока площадь их поперечного сечения FCTp не достигнет величины,
равной примерно V4 площади помещения FПом, приходящейся на одну струю.
Сечение струн, для которого FCTp = ^стр/^пом *** 0.25, называется первым
критическим. До него индуцированные обратные потоки не оказывают на струю
еаметного тормозящего действия.
После того как струей пройдено первое критическое сечение, начинает
сказываться ее стеснение: скорость воздуха падает быстрее, чем в свободной струе,

R
у*,
N
■ **> 1
iiW
^4'
7
itii
ft
Wffl)
b II l/
-.. j
' Рис. 4.59. Схемы подачи воздула прямоточными струями ВР,
расположенными выше рабочей зоны:
а — г, л — горизонтально с настиланием; д, е — горизонтально.без настилания: эк,
S^u —• под углом к горизонтальной плоскости; к — вертикально сверху вниз; м —
горизонтально с настиланием н вертикально сверху вниз (двухструнно).
•
к
<itx
1 ш
а
=1
«Я
Рис. 4.60. Схемы подачи воздуха прямоточными струями ВР,
расположенными в рабочей зоне:
а —< горизонтально; б — вертикально снизу вверх без настилания; в — вертикально
снизу вверх с настиланием.
а избыточная температура — медленнее. Начиная с сечения,' когда FCTp *=; 0,4,
поперечные размеры струи начинают уменьшаться — струя затухает. Сечение
струи в этом месте носит название второго критического.
Условия развития стесненной струи учитываются введением в расчетные
формулы коэффициента стеснения kc.
При распространении прямоточной струи вблизи ограждения образуется
настилающаяся струя, в которой ПМП практически совпадают с плоскостью
ограждения. Максимальная скорость в такой струе увеличивается по
сравнению со свободной струей примерно в V^2 раза.
Горизонтальные компактные струи настилаются на
потолок, если ВР находится на расстоянии от пола h >
> 0,65ЯПОМ, где Нпом — высота помещения. При
Рис. 4.61. Схема подачи воздуха закрученными
струями горизонтально ВР, расположенными в рабочей зоне.
г
ПМП

0,65ЯПОМ > h > 0,35ЯПОМ компактные струи не будут настилаться. Веерные
и плоские струи менее устойчивы и с удалением от ВР настилаются на
ближайшее ограждение независийо от значения h.
При подаче воздуха в помещение несколькими приточными струями может
происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные
формулы коэффициента взаимодействия kB. При этом значения параметров воздуха
увеличиваются по сравнению с параметрами воздуха одной струи.
Взаимодействие струй не учитывается, если струи развиваются в
стесненных условиях и отделены друг от друга обратным потоком, откуда
осуществляется их подпитка, приводящая не к увеличению, а к уменьшению скорости в
струе. Это учитывается введением коэффициента стеснения kc.
Вентиляционные струи могут развиваться в изотермических и
неизотермических условиях. Изотермическими являются условия, при которых
температура притока не отличается от температуры воздуха в
у . помещениях. При неизотермических условия.х
температура притока отличается от температуры
воздуха в помещениях. В неизотермических условиях
приточные струи развиваются под влиянием
инерционных и гравитационных сил, возникающих за
счет разности плотностей воздуха в струе и в
помещении. Под воздействием гравитационных сил изме-
Рис. 4.62. Схема воздушной струи.
няется дальнобойность струи, ее траектория, нарушается подобие скоростных
и температурных полей в поперечных сечениях струи. Для отражения
влияния гравитационных и инерционных сил на форму траектории струи и на
максимальные параметры воздуха в ней в расчетные формулы вводится
коэффициент неизотермичности kK, связанный с критерием Архимеда.
В струе, выпущенной горизонтально или под углом к горизонтальной
плоскости, траектория потока воздуха поднимается вверх, если струя нагрета,
или опускается вниз, если струя охлаждена. При вертикальной подаче
воздуха траектория струи прямолинейна. В случае разнонаправленного действия
архимедовых и инерционных сил выпущенная вертикально струя
затормаживается и на расстоянии лгмакс меняет направление своего движения на
обратное.
Вертикальные струи, поданные снизу вверх и настилающиеси на
поверхность окна или стены, распространяются вдоль потолка горизонтально, причем
охлажденные струи на расстоянии х отрываются от плоскости потолка.
Нагретая или охлажденная струя независимо от схемы ее иодачи
сохраняет направление своей оси практически неизменным на расстоянии х< 0.45Я,
где Н — геометрическая характеристика струи, определяемая по формулам
D.120) и D.121). При вертикальной подаче воздуха неизотермичность
можно не учитывать, если х < 0,3# для компактных и плоских струй и
х < 0,4# — для 'неполных веерных струй. Это справедливо как для струй,
настилающихся на плоскость, так и для ненастилающихся. При расчете
следует определять Н по соответствующим значениям тип, учитывающим
условия распространения струи (с настиланием или без него).
В завнсимости от характера изменений параметров воздуха (независимо от
условий распространения струй) струи могут быть разделены на отдельные
участки (рис. 4.62).
Для' прямоточных струй начальный участок характеризуется тем, что
зона с максимальными параметрами воздуха в струе составляет ее ядро. Онс
занимает всю площадь поперечного сечения струи в начале участка и
«размывается» к концу участка, где максимальные значения параметров
сохраняются только на ПМП. В конце начального участка формируются подобные
профили и поля параметров воздуха. Длина начального участка зависит от скорое-

Таблица 4.26. Основные зависимости для расчета прямоточных струй
Параметр
Зависимость
Примечания •
Длина начального участка, м,
для скорости движения
воздуха в струе
То же, для температуры и
концентрации вредных веществ
Максимальные параметры воз-
ду\а в расчетном сечении
струи на начальном участке:
скорость, м/с
избыточная температура, °С
То же, на основном участке:
скорость, м/с
избыточная температура, "С
*нач = т
D.110)
D.111)
, = п/7Г D.1
D.113)
Для компактных и веерных
струй
Для плоских струй
Для компактных и
веерных струй
Для плоских струй
D.118)
YT *Л
D.119)
Геометрическая
характеристика струн, ы
Текущий критерий.Архимеда
Связь значений
геометрической характеристики и
текущего критерия Архимеда
Коэффициент стеснения струи
Коэффициент взаимодействия
Коэффициент иеизотермичности
*н при разнонаправленном
действии архимедовых и
инерционных сил для 6 < ^>
fc 14,7
Я « 5,45 -
D.120)
Для компактных, веерных
и конических струй
Для плоских струй
Для компактных, веерных
н конических струй
Для плоских струй
Для компактных и
веерных струй
Для плоских струй
Аг.
D.121)
D.122)
D.123)
D.124)
По табл. 4.27, 4.28
По табл. 4.29
По графику (рис. 4.63)
Для компактных н
веерных струй
Для плоских струй
Для вертикальных струй

Продслясение тсбл. 4.2в
Параметр
Зависимость
Примечания
Коэффициент иеизотермич-
ности кИ при вертикальной
подаче воздуха сверху вниз для
14,7 < Я- < 100
УК
То же, для Н
ЮС
Коэффициент неиэотермичиости
йи при горизонтальной подаче
воздуха ненаствлающимися
струями
Коэффициент неизотермичности
*н при подаче воздуха под
углом к горизонтальной
плоскости
Горизонтальное расстояние
от воздухораспределителя до
входа геометрической. оси
струн в обслуживаемую зону
(подача по схеме,
приведенной на рис. 4.59, 3,
охлажденного в по схеме, приведенной
на рис. 4.Б9, ж, нагретого
воздуха под углом к
горизонтальной плоскости) х, и
То же (подача горизонтально,
по схеме, приведенной на
рис. 4.Б9, д)
Место отрыва настилающейся
струи от потолка прн подаче
воздуха горизонтально по схет
ме, приведенной на рис. 4.59 г,
. м
*«-'
*„
D.127)
D.128)
' D.12S)
' а ± ( Н cos a
D.130)
кн = cos а D.131)
<1/ cos2 а+ Г
sin а ±
* У (ТП5^Г) ]
D.132)
К = -yj-^.- D.133)
н V cos а
По номограмме на рнс. 4.64 -
'отр
= 0,4Я
D.134)
D.135>
D.136)
D.137)
Для компактных струй
Для неполных веерных
струй-
Для плоских струй
Знак «—» для нагретого
воздуха, «+» для охлаж-
девного воздуха
Для компактных струй
Для плоских струй
В формулах D.18) и D.19)
Для компактных струй в
формуле D.116)
В формуле D.118)
Для плоских струй в
формуле D.117)
В формуле D.1191
Величиной у аадаются
Для компактных и
веерных струй
Для плоских струй
Для компактных струй
Для плоских и веерных
струй

Продолжение табл. 4.2S
Параметр
Зависимость
Примечания
Место отрыва струи,
настилающейся на поверхность окна
или стеиы. а затем на потолок,
прн подаче воздуха
вертикально, по схеме, приведенной на
рис. 4.60, в. х^р. м
Дальнобойность струи при
вертикальной подаче нагреты-
"ми струями вниз или
охлажденными—вверх, когда
отсутствуют ограничения по
высоте (см. схему на рис. 4.60. б)
'макс' м
Максимальные параметры
воздуха в обратном потоке при
подаче воздуха
горизонтальными прямоточными струями
выше рзбочей зоны (рнс. 4.59,е)
. •скорость %аксобр. м/с
избыточная
температура
Расстояние от ВР до сечения
с максимальными параметрами
воздуха в обратном потоке
(второе критическое сечение)
хкр. ы
Максимальная избыточная
температура воздуха в струе прн
подаче его неизотермическими
струями на высоте h >
> 0;5 WnoM для обеспечения
нормируемых параметров в
обслуживаемой зоне д<0, °С
Максимальные параметры
воздуха в обратном потоке на
расстоянии х прн подаче его
вертикальными плоскими
струями (рис. 4.60, б);
скорость иобр, м/с
избыточная температура
А'обр- °С
*макс = 0.8Я
D.138)
<4-139)
D.140)
"макс.обр = kv«
"макс.обр
D.141)
Д<0 = 1300
VT.
пом
D.146)
Д<о =
D.147)
A.148)
Д'обр — по графику на
рис. 4.67
Величина А определяется
по номограмме,
приведенной на рнс. 4.65 '
Для компактных и
неполных веерных струй
Для плоских струй
Для компактных и
неполных веерных струй .
Для плоских струй
Для компактных н
неполных веерных струй-
Значение коэффициента ft
принимается по табл. 4.30
я 4.31; для неполных
веерных струй ft = 1
Для компактных и непол»
ных веерных струй
Для плоских струй
Для компактных струй
Для плоских струй
Параметры воздуха в
обслуживаемой зоне
формируются обратными
потоками; в — по номограмме на
рнс. 4.66

Продолжение табл. 4.2S
Параметр
3 внешность
Примечания
Размеры зоны прямого
действия струн (рис. 4.68) R, м
Максимальные размеры
условной зоны действия одной
горизонтальной струи, на которой
одним ВР осуществляется
эффективное воздухораспределе-
ине при омывании
обслуживаемой зоны обратным потоком:
глубина зоны действия 'Пом,
R = 0,66х/т D.149)
R = 0,0В5*/т2 D.150)
R = 0,67ж/т2 D.151)
Для компактных н
неполных веерных струй
Для полных веерных
струй
Для плоских струй
гпом =0.7m у Fnm D.152)
'■m-W'"'"!» DЛ53>
ППМ С54)
г„
поперечное сечение
помещения Вппм, м
Условие, при котором считает-
ся, что рабочие места
находятся в зоне обратного потока
воздуха
Для компактных н
неполных веерных струй
Для плоских струй при
удалении воздуха из
обслуживаемой зоны вблизи
подачи
Для плоских струй при
сосредоточенном удалении
воздуха в конце действия
струи нлн
рассредоточенном удалении из
обслуживаемой зоны
Для компактных н
неполных веерных струй
Для плоских струй
"макс.обр
ти, температуры и концентрации вредных веществ в струе, а также от формы
струи.
Основной участок характеризуется тем, что максимальные значения
скорости движения воздуха, избыточных температур и концентраций в струе
уменьшаются с увеличением расстояния от ВР до рассчитываемого сечения.
Основному участку свойственны сформировавшиеся подобные поля скорости,
избыточной температуры и концентрации.
Закрученные струи характеризуются существенно большей интексив-
ностью снижения максимальных значений параметров, чем прямоточные.
Постепенно, по мере удаления от начала истечения закрученная струя
трансформируется в прямоточную и приобретает большую площадь поперечного
сечения, чем прямоточная компактная струя.
В формулах для расчета прямоточных струй, приведенных в табл. 4.26,
использованы следующие обозначения: vx — максимальная скорость движения
воздуха в рассчитываемом сечении струи, м/с; v0 — скорость движения воздуха
в живом сечении выпускного устройства, м/с; fMaKC обр — максимальная
скорость движения воздуха в обратном потоке (во втором критическом сечении)
на расстоянии -л:кр, м/с; Д*х = \tx — *о 3 I — избыточная температура воздуха
в рассчитываемом сечении приточной струи, "С; Atn — \ tn — to3\ —
избыточная температура приточного воздуха, °С; Л*макс.обр = | Wco6p ~ *о.з 1о~
максимальная избыточная температура воздуха в обратном потоке, °С;
х — расстояние от ВР до рассчитываемого сечения, м; хкр — критическое
расстояние от ВР до второго критического сечения, м; *макс — дальнобойность
струи, т. е. расстояние от ВР до места поворота струи при вертикальной лодаче
воздуха (охлажденного — вверх, нагретого — вниз), м; д^, — расстояние по

Таблица 4.27. Значении коэффициента fec для компактных, неполных веерных
и плоских струй
Форма струи
Компактная и неполная
веерная
Плоская ■
F
''пом
<0.003
0.003
0.005
0.01
0,05
0.1
0,2
—
Значение fec при величине х
0,1
0,95
0,2
1
1
0.9
0.9
0.8
0,7
0.55
0,85
0,3
1
0,9
0,8
0,7
0,5
0.45
0.35
0.7
0.4,
1
0.85
0.75
0,6
0,4
0,35
0.3
0,6
0,5
1
0.8
0,7
0,5 .
0,2
0,15
0.1
0,5
0,6
1
0.75
0,65
0,4
0,15
0.1
0,05
0,4
Примечание. При определении избыточной температуры Д*х в сечениях,
находящихся на основном участке струи, по формулам D.118) н D.119) значение ftc принимается
не менее 0,85.
Таблица 4.2S. Значения
"пом ''о.з
' ''пом
0.1
0,4
0,8
коэффициента
с
0.9
0,8
0,7
стеснения "■£ для
^пом — Ло.з
' ''пом
1.2
1.6
2
полиых веерных струй
*с
0.65
'0.6
0,6
Таблица 4.29. Значения коэффициента взаимодействии &в дли параллельных струй
направленных в одну сторону
Число струй
2
3
4
• 5
6
7
8
9
10
11
12
>12
Значение /<в
при величине х/l (см. рнс. 4.69)
для скорости
10
1
1
20
1 15
,2
,2
■2
,2
,2
,2
,2
,2
,2
,2
1,2
30
1.3
1,4
1.45
1,45
1.45
1,45
1.45
1,45
1,45
1.45
1.45
1,45
40
1,35
1,55
1.65
:
,7
,7
1,7
,7
,7
,7
,7
,7
,7
50
1.35
1.6
,75
.85
1,85
1,9
.9
1.9
.9
,9
,9
.9
60
1.4
1.65
1.8
1,95
2
2,05
2,1
2.1
2,1
2,1
2,1
2,1-
80
1,4
1,7
1,9
2,05
2,15
2,25
2,3
2,35
2>,4
2,4
2,4
2,4
100
1,4
1,7
1,95
2,1
2,25
2,4
2,45
2.55
2,6
2,6
2,65
2,7
для температур
10
20
1 Я
1,35
1.4
1,4
1.4
1,4
1,4
1.4
1,4
1.4
1,4
1.4
30
1.35
.55
.65
,7
,4
,7
,7
,7
,7
,7
,7
,7
40
1.4
:
:
.65
.8
,9
.95
.95
,95
,95
,95
,95
,95
.95
50
1.4
1.65
1.85
2
2,1
2,15
2,2
2,2
2.2
2,2
2,2
2,2
60
1,4
1,7
1,9
2,05
2,2
2,25
2,35
2,35
2,4
2,4
2.4
2,4
80
1.4
1,7
1,95
2,15
2,3
2,4
2.5
2,6
2,65
2,7
2,7
2,7
100
1 4
1.7
1,95
2,15
2,35
2.5
2,6
2,7
2.8
2,9
2,95
3,2
Примечание. Коэффициенты ftB, приведенные для двух струй, вводятся в
формулы для определения максимальных параметров воздуха в одной струе при выпуске
вблизи стен или поголка (когда создаются условия настилания струи на ближайшее сплош-
вое ограждение).

Таблица 4.30.
Число
струй в
- ряду
1
2
4
*
1,3 "
1,15
1,05
Значения коэффициента к для компактных струй
Число
струй в
ряду
6
8
10
k
1
0,95
0,9
Число
струй в
ряду
12
14
«16
h
0,8
0,7
0,65
Таблица 4.31. Значение коэффициента ft для плоских струи
Способ удаления воздуха
Сосредоточенный иэ рабочей зоны вблизи места подачи воздуха
Сосредоточенный в конце действия струи из рабочей зоны
Рассредоточенный из рабочей зоны
1.25
1
1,2
горизонтали от ВР до места отрыва струи от плоскости, на которую она
настилалась, м; хнач — длина начального участка струн, м; т — скоростной
коэффициент ВР (табл. 4.34); и—температурный коэффициент ВР (табл. 4.34);
Рл — расчетная площадь ВР, м2 (табл. 4.34); Ьо — расчетный размер ВР, м
(табл. 4.34); &ж с — коэффициент живого сечення ВР (отношение суммарной
площади выпуска из ВР к габаритной площади выпуска); к„ — коэффициент
неизотермичности; kc — коэффициент стеснения; kB — коэффициент
взаимодействия; a — угол выпуска струи к горизонтальной плоскости, град; у —
вертикальное расстояние от геометрической оси струи в расчетном сечении до
уровня истечения, м; Н пом —
высота помещения, м; h — высота
установки ВР от уровня пола, м;
Н—геометрическая характеристика струи,
м; Атх — текущий критерий
Архимеда; g = 9,81 м/с2 — ускорение
свободного падения; R — расстоя-
Рис. 4.63. График для определения
коэффициента неизотермичности &н
при вертикальной подаче нагретого
воздуха вниз (охлажденного —
вверх).
иие, м, от плоскости максимальных параметров до границы зоны прямого
воздействия струи, где скорость равна 0,5i>*. Индекс «о. з» относится ,к
параметрам воздуха в обслуживаемой зоне.
В табл. 4.26—4.28 приняты следующие обозначения: /^Пом — площадь
поперечного сечения помещения в плоскости,_перпендикулярной к потоку
воздуха, м2, приходящаяся на один ВР (струю); л: — отношение расстояния от ВР
до рассматриваемого сечеиия х к характерному размеру помещения — высоте
■^пом или ширине ВПом-
Для компактных и неполных веерных струй
для плоских струй при горизонтальной подаче
D.157)
D.158)

a if
ISO H-26t)n
H--2WM
~ 20 W
Si 3 20
Рис. 4.64. Номограмма для определения горизонтального расстояния от ВР
до входа геометрической оси струи в обслуживаемую зону при подаче воздуха
под углом к горизонтальной плоскости:
' .. а — охлажденный воздух; б — нагретый воздух.
3
2
1
п
у
/
/
/
1
./''■вер
U
15
11
10
9
Й
6
■ 5
4
Рис. 4.65. Номограмма для определения
величины А (подача охлажденного воздуха
настилающимися плоскими струями).
Рис. 4.66. Номограмма в
для определения
величины 0.
"пом
I I.I I I-LJ
W43
це
1*
Ч
0,1
Рис. 4.67. График- для определения избыточной
температуры в обратном потоке при подаче
воздуха вертикальными-плоскими
неизотермическими струями.
Рис. 4.68. Размеры _ ^
воны прямого дей-
ствия струи.

Рис. 4.69. Схема установки
воздухораспределителей в ряд.
для плоских струй при вертикальной
подаче
х — х/т2Вп
D.159)
ных струй необходимо соблюдать неравенство
Во избежание увеличения параметров
воздуха в струе за счет взаимодействия отдель-
D.160)
где / — половина расстояния между ВР, установленными в ряд, или расстояние
от ВР до ближайшего сплошного ограждения (см. рис. 4.69).
4.7.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА
Для выполнения требований ГОСТ 12.1.005—76, касающихся параметров
воздуха в рабочей зоне производственных помещений (в том числе и
находящихся в общественных зданиях), и СНиП П-33-75 при входе воздушной струи в
Таблица 4.32. Значения коэффициента ftj,
Расчетные условия
Значения ft, при работах
- легкой
средней
тяжести На. 116
и тяжелой III
Расчет на поддержание допустимых метеорологических условий
Люди находятся в зоне прямого воздействия приточной
воздушной струи в пределах ее участка:
начального 1 1
основного 1,4 1,8
Люди находятся вне зоны прямого воздействия '
приточной воздушной струн, если в пределах рабочей зоны
находится участок струи;
начальный 1,3 1,3
основной 1,6 2
Люди находятся в аоне обратного потока воздуха 1,3 1,8
Расчет на поддержание оптимальных или требуемых по технологии производства
метеорологических условий
Люди находятся в зоне прямого воздействия;
начального участка приточной струн
основного участка приточной струи нли обратного
потока
1
1,2
1
1.2
Примечание. Категории работ следует принимать по ГОСТ 12.1.00Б—76.
обслуживаемую или рабочую зону или в обратном потоке воздуха,
проходящем по этим зонам, максимальную скорость движения приточного воздуха в
струе или в обратном потоке следует принимать не более
»к ==*!». - D.161)
где кг -»- коэффициент перехода от требуемых скоростей движения воздуха к
их максимальным значениям (табл. 4.32); v — нормативная скорость движения
воздуха в местах пребывания людей, м/с.
Если люди находятся в зоне прямого воздействия приточной воздушной
струи или в обратном потоке, при расчете систем вентиляции и воздушного
отопления на поддержание допустимых метеорологических условий разность

температур А4 между экстремальной температурой в струе (или в обратном
потоке) и средней температурой воздуха рабочей или обслуживаемой зоны
следует принимать:
, для холодного и переходного периодов года при расчете восполнения
недостатков тепла — не более разности между большим и меньшим значениями
требуемых нормами температур;
для теплого, холодного и переходного периодов года при расчетах
ассимиляции избытков тепла и при <доп > tOnr — по формуле
Ых= '«°n~<onT ' D.162)
считая, что *доп — tom находятся в пределах 3—6° С. При <доп < ^опт
следует принимать Atx «S 2е С; tAOn и tonr — соответственно допустимая и
оптимальная максимальные температуры воздуха, требуемые нормами (см. табл.
41)р
Если люди находятся вне зоны прямого воздействия приточной струи,
при расчете систем вентиляции и воздушного отопления на поддержание
допустимых метеорологических условий получаемые по формуле D.162)
значения Ых следует принимать с коэффициентом 1,5.
При расчете систем кондиционирования воздуха на поддержание
допустимых нормами температур значения Atx, определенные по формуле D.162),
следует принимать с коэффициентом 0,8, если люди находятся в зоне прямого
воздействия приточной струи, и с коэффициентом 1,2, если люди находятся вне
этой зоны.
При расчете систем кондиционирования воздуха на поддержание требуемых
технологией производства или оптимальных метеорологических условий зна-
1 чения Atx следует принимать: при отсутствии специальных требований — не
более 1° С; при применении местных кондиционеров-доводчиков или
смесителей с индивидуальными регуляторами температуры — не более 2° С.
4.7.3. ОРГАНИЗАЦИЯ И РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
Организация воздухообмена включает выбор схемы организации, способа
подачи и удаления воздуха, а также определение расчетного -воздухообмена с •
учетом неравномерности распределения параметров воздуха по помещению.
Схему организации воздухообмена («снизу вверх», «сверху вниз», «сверху
вверх», «снизу вниз» или смешанную) выбирают с учётом требований СНиП
П-33-75, глав СНиП и СН по проектированию зданий различного назначения.
Подача приточного воздуха в помещениях жилых и общественных зданий
предусматривается, как правило, через отверстия воздухораспределителей,
расположенные выше обслуживаемой зоны. Допускается подача воздуха через
отверстия, расположенные в обслуживаемой зоне, если воздух направлен снизу
вверх и уходит кратчайшим путем из этой зоны, а также в залах общественных
зданий — по схеме «снизу вверх».
Удаление воздуха из помещений жилых и общественных зданий системами
общеобменной вентиляции рекомендуется предусматривать, как правило, из
.верхней зоны. Допускается в зрительных залах и залах подобного назначения
.проектировать удаление его из нижней зоны.
При наличии сосредоточенных источников тепла и удельных избытков
явного тепла С?я уд > 23 Вт/м3 подачу приточного воздуха предусматривают
в рабочую или обслуживаемую зону, а удаление его — из верхней зоны.
При выделении в помещения пыли, вредных и взрывоопасных веществ
места расположения приточных и вытяжных" отверстий выбирают с учетом
требований СНиП 11-33-75.
При необходимости обеспечения нормируемых параметров воздуха для
■всей обслуживаемой (рабочей) зоны (ОЗ) воздухораспределительные
устройства' (ВР) следует размещать так, чтобы суммарная зона эффективного

действия всех ВР была не менее площади указанной зоны. При этомнеоб-
хбдимо, чтобы относительная площадь струи при поступлении ее в ОЗ сверху
^стр = 0.2 -I- 0,5 для компактных, неполных веерных и плоских струй и
'""стр = 0,5 -н 1 — для полных веерных струй.
Под относительной площадью струн понимается отношение условной
площади струи F^p при входе ее в ОЗ к площади пола помещения ГПом.
приходящейся на одну струю:
fcTp = WW D-163)
Величина fCTp определяется по следующим формулам:
для" компактной струи
D.164)
\т у гпом /
для плоской струи
для веерной струи
fCTP=i-o.
U - Я"°^° 3 У'
\ V *"пом /
где х — расстояние от приточного отверстия до рабочей зоны по длине струи,
м; т — скоростной коэффициент ВР (см. табл. 4.34); Fncm — площадь пола
помещения, приходящаяся на одну струю, м2; Впом — ширина помещения,
на которой одним ВР обеспечивается эффективное воздухораспределение, м;
#пом — высота помещения, м; Лоз — высота обслуживаемой зоны, м..
Количество воздуха, подаваемого в помещения, определяется по формулам
D.7), D.9)—D.11). При этом полагают, что параметры воздуха, удаляемого за
пределами ОЗ, равны:
-<n); D-167)
а-гп); D.168)
y 3-dn). D.I69)
где tn — температура приточного воздуха, °С; kt — коэффициент
воздухообмена по температуре; tO3 — температура воздуха в обслуживаемой зоне, °С;
г„ — концентрация вредных веществ в приточном воздухе; мг/м3; кг —
коэффициент воздухообмена по загрязнениям; го 3 — предельно-допустимая концен-.
трация вредных веществ в обслуживаемой зоне, мг/м3; dn — влагосодержанне
приточного воздуха, г/кг; k^ — коэффициент воздухообмена по влаге; do3 —
влагосодержание воздуха в обслуживаемой зоне, г/кг.
Если воздух удаляется только из ОЗ, его количество определяется по
формулам
D.172)
Формулы D.170)" — D.172) получены преобразованием формул D.7), D.10)
и D.11) с учетом того, что теплоемкость воздуха равна 1 кДж/(кг • К).

При удалении воздуха только из верхней зоны
• io3
D-175)
При определении величины расчетного воздухообмена для воздушного,
отопления расчет выполняется также по формуле D.173). При этом, если
воздух удаляется из точек, расположенных выше 03, kt — 0,8, а в остальных
случаях — 0,9. Принятый воздухообмен должен обеспечивать предотвращение
всплывания нагретого воздуха вверх и соблюдение температурного и
скоростного режима в 03. Расчетный воздухообмен должен круглогодично
обеспечивать нормируемые условия воздушной среды в 03 помещений. Минимальное
количество воздуха, подаваемого приточными установками в холодный период
года должно определяться по расчетным условиям* переходного периода.
Коэффициент воздухообмена связан с параметрами воздуха в помещении
•следующим образом:
kt = &tyx/Mn; DЛ76)
V=AZyX/Azh; D.177)
*d = Adyx/Adn, * • D.17Й)
где Ыуж = | tyx — tn | — избыточная температура воздуха, уходящего из
помещения, СС; Дгп = | tn — to з | — избыточная температура приточного воздуха,
СС; Дгух — z^ — гп — избыточная концентрация вредных веществ в воздухе]
уходящем из помещения, мг/ма; Azn = zo 3 — zn — избыточная концентрация
йредных веществ в воздухе 03, мг/м3; Adyx = | dyx — dn\ — избыточное вла-
госодержание воздуха, уходящего из помещения, г/кг; Adn = | dO3 — dn \ —
избыточное влагосодержание воздуха 03, г/кг.
Коэффициенты воздухообмена^,^ и kd должны приниматься по
нормативным документам, экспериментальным данным илн находиться расчетным путем.
Значения коэффициента воздухообмена kt для помещений общественных зда-
иий (залы собраний, кинотеатров и т. п.), в которых циркуляции воздуха
обусловлена приточными струями, т. е. при малогабаритных, равномерно
распределенных по площади теплоисточниках, приближенно могут быть определены
по методике, изложенной "в [19]. Для некоторых случаев воздухораздачи
значения этого коэффициента приведены в табл. 4.33.
Доля тепловыделений, поступающих в обслуживаемую зону,
<7о.з = Qc.JQ< DЛ79)
Где Qos — тепловыделения, поступающие в 03, Вт; Q — общие тепловыделения
в помещении, т. е. сумма тепловыделений в 03 и верхнюю зону, Вт.
Тепловыделения, поступающие в обслуживаемую зону, определяются по
формуле
Q Q + Q + Q + Q + З D-180)
где Qx — конвективная составляющая тепловыделений от оборудования,
Вт; Q2 — лучистая составляющая тепловыделений от оборудования,
попадающая в ОЗ, Вт; Q3 — тепловыделения от светильников, расположенных в ОЭ,
или лучистая составляющая тепловыделений от светильников, расположенных
(зне 03, попадающая в нее, Вт; <24 — тецлопоступления от солнечной радиации,.
Вт; Q5 — тепловыделения от людей, Вт.

Таблица 4.33. Значения коэффициента влздухообменч
Способ подачи воздуха
Место удаления воздуха
общеобменной Еентиляцией
Непосредственно в ОЗ (рис. 4.55)
Наклонными струями в
направлении ОЗ с высоты до 4 м от пола
То же, с высоты более 4 м
Выше ОЗ (рис. 4.56)
Выше ОЗ (рис. 4.57)
Выше ОЗ настилающимися
струями (рис. 4.58, а)
Выше ОЗ ненастилающимися
струями (рис. 4.58, б)
1
0,7
0,5
1
0.7
0.5
1
0,7
0,5
1
0,7
0,5
1
0,5
1
0,7
0,5
Из верхней зоны
То же
Вне зоны непосредственного
воздействия струи
В зоне^непосредственного воздействия
струи
Те же
при ftB//Fc^p =10
2G
30
Из верхней зоны
1.2
1.3
1.15
о!э
0.85
0.8
0.9
0.95
0.85
0;95
1
При ориентировочных расчетах величину Qx + Q2 можно принять равной
70% общей мощности оборудования.
В табл. 4.33 hB — расстояние между приточными и вытяжными
отверстиями по длине струи," м (при нескольких вытяжных отверстиях принимают среднее
расстояние); Fcjp — условная площадь струи, м2.
При выборе способа подачи воздуха предпочтение нужно отдавать
системам, имеющим большее значение коэффициента воздухообмена. При этом
необходимо иметь в виду, что подача приточного воздуха непосредственно
в обслуживаемую зону, наряду с наибольшими значениями коэффициента
воздухообмена, характеризуется и наибольшей неравномерностью
распределения параметров по площади ОЗ. Несмотря на то что эта неравномерность
не нормируется, в ряде случаев ее необходимо учитывать при проектировании.
Степень равномерности увеличивается (но коэффициент эффективности
воздухообмена уменьшается) при подаче воздуха горизонтальными или наклонными
под некоторым углом к горизонту струями на высоте до 4 м от пола.
Наибольшую равномерность распределения параметров в ОЗ можно обеспечить при
вертикальной подаче приточного воздуха и соблюдении указанного выше значения
относительной площади струи.
Окончательное решение о системе воздухообмена следует принимать,
исходя из условия минимизации приведенных затрат.
4.7.4. ВЫБОР И РАСЧЕТ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
В жилых помещениях, помещениях лечебно-профилактических, детских
учреждений и других общественных зданий необходимо проектировать
установку воздухораспределителей приточного воздуха, как правило, с
устройствами для изменения направления струй, предусматривая, при соответствующем
обосновании, приспособления для регулирования количества подаваемого
воздуха. Приспособлениями для регулирования количества удаляемого
воздуха оборудуются и вытяжные отверстия (решетки), причем в кухнях н Других
помещениях с газовыми приборами регулирующие устройства должны
исключать возможность полного закрывания этих отверстий (решеток).

Для обеспечения архитектурных требований в качестве
воздухораспределительных устройств в общественных зданиях рекомендуется применять
серийные устройства типа РР, ВДУМ, ВДШ и ВПЭП, а для притока в
помещения с пониженными требованиями к параметрам воздуха в обслуживаемой зоне
и для вытяжки из любых помещений — решетки типа Р (табл. 4.34).
При подаче воздуха выше 03 высоту установки
воздухораспределительных устройств рекомендуется принимать для ВПЭП до 4 м от пола, для ВДУМ,
ВДШ — 4—6 м от пола, для РР — до 6 м от пола.
Скорость выпуска воздуха из принятых к установке
воздухораспределителей должна быть такой, чтобы уровень шума не превышал нормативных
значений. Для помещений жилых домов, больниц, зданий управлений и других
подобных им помещений скорость выхода воздуха из ВР не должна превышать
3 м/с.
Выбор и расчет ВР рекомендуется производить в такой последовательности:
1) выбрать схему организации воздухообмена, руководствуясь
требованиями СНиП, рекомендациями по проектированию зданий конкретного назначения,
а также рекомендациями, приведенными выше;
2) определить расчетный воздухообмен;
3)
3) принять тип ВР с учетом высоты их установки и возможности
размещения в плане;
4) определить количество и размер ВР из условия обеспечения
нормируемой скорости движения воздуха в 03;
5) рассчитать разность между экстремальной температурой в струе (или
. в обратном потоке) и средней температурой воздуха рабочей или
обслуживаемой зоны Atx;
6) если значения htx окажутся больше нормативных, пересмотреть
размещение БР, либо изменить их тип и повторить расчет.
Расчет воздухораспределительных устройств типа Р, РР, ВДШ рекоменду-
. ется производить по данным, приведенным в табл. 4.26. Расчет прочих ВР (см.
табл. 4.34) выполняется по соответствующим сериям.
4.8. ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
4.8.1. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
В помещениях жилых и общественных зданий борьба с пылью
осуществляется путем предотвращения попадания ее извне н удаления пыли,
образующейся в самих помещениях.
Подаваемый в помещение приточный воздух очищается в воздушных
фильтрах, характеризующихся незначительным аэродинамическим
сопротивлением и небольшими габаритами, но имеющих ограниченную пылеемкость.
Воздушные фильтры, очищающие приточный воздух от пыли, подразделяются
■ на три класса (табл. 4.35).
Эффективность очистки воздуха от пыли, %, определяется отношением
массы пыли Glt задержанной в фильтре, к общей массе пыли С2, находящейся
в очищаемом воздухе:
£ = -^-•100 D.181)
илн же отношением разности начальной концентрации пыли в очищаемом
воздухе Сг, мг/м8, и концентрации пыли после очистки С2, мг/м8, к начальной
/концентрации:
£= С*~С' • 100. D.181а)

Таблица 4.34 Характеристика шповых воздухораспределительных

Воздухораспределительное устройство
Тип, обозначение
ВР
Размеры, мм
d0 или
Ь0Х I,
ВР, образующие компактные
Решетка воздухопрнточ-
ная регулируемая
(серия 1.494-8)
X
PP-I. исполнение
А1Б1
РР-2, исполнение
А2Б2
РР-3, исполнение
АЗБЗ
РР-4, исполнение
А4Б4
РР-5, нсполнеине
А5Б5
100X200
• 100X400
200Х2С0
200X400
200x600'
-
_
150
•150
250
250
250
200
252
112
_
250
450
250
450
650
200
252
Решетка щелевая (серия
1.494-10)
Р-150
Р-200
Решетка воздухоприточ-
ная регулируемая (серич
1.494-8)
Воздухораспределитель
универсальный
модернизированный; исполнение I—
круглый с диффузором
(серия 1.494-19)
РР-1, исполнение
А1В1
РР-2, исполнение
А2В2
РР-3. исполнение
АЗВЗ
РР-4. исполнение
А4В1
РР-5, исполнение
А5В5
ВДУМ-2Д
ВДУМ-ЗД
ВДУМ-4Д
ВДУМ-5Д
ВДУМ-6Д
ВДУМ-8Д
ВДУМ-10Д
100X200
100X400
200X200
200X400
200x600
ВР,
—
образующие неполные
150
150
250
250
250
112
250
450
250
450
650
ВР, образующие веерную
250
315
400
500
630
800
1000
550
680
850
1064
1324
1680
2100
375
475
600
750
945
1200
1500
130
160
200
250
320
400
500
202
242
292
352
432
705
832
_
То же; исполнение II —
круглый без диффузора
ВДУМ-2
ВДУМ-3
ВДУМ-4
ВДУМ-5
ВДУМ-6
ВДУМ-8
ВДУМ-10
250
315
400
500
630
800
1000

устройств, рекомендуемых к применению в общественных зданиях
Масса, кг
или
6.. и
Рекомендуемые
значения '
м/с
Коэффициенты
Область
применения
струи (прямоточные)
1,0,5 '.
1,8
1.7
3
*,5
0.4
. 0,6
0,016 '
0,032
0,032
0.064
0,096
0.0144
0,0256
2—5
. 1—3
i 15—290
230—580
230—580
460—1050
-
690—1730 ■
• 50—160
90—280
4,5
4
3.2
i
2.2
2
Подача воздуха в
помещения '■
системами отопления.
вентиляции н
кондиционировании
Подача и
удаление воздуха из
помещений : с
пониженными
требованиями к
параметрам воздуха
обслуживаемой зоны
веерные струи
1.2
.1,9
1.7
3 ' .
4.5
[прямоточные)
0,016
0.032
0,032
.0,064
0,096
2—5
115—290
230—580
230—580
460—1050
690—1730
1,8
1.2
3,3
и коническую струй (прямоточные)
7,4 F,45)
11 (9.5)
15,8 A3,75)
24.5 B1,5)
38,8 C4,35)
60,8 E4,34)
95 (85,4)
0.05
0,08
0,13
0,2
0.31
0,5
0,785
4—12
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200.—21 600
11 300—33 900
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
11300—33 900
5,1-
1,1
1.5—
0,6
4,2-
0,8
2—0,8
5,9-
1,4
1.3
Подача воздуха
в помещения
системами отопления,
вентиляции и
кондиционирования.
Исполнение AS
следует
использовать в
помещениях с большой
крдтностью'
воздухообмена
Подача воздуха в
верхнюю зону
помещений
системами отопления,
вентиляции и кон-
диционнровзния
4,75 C,8)
6,85 E,35)
10.6 (8,55)
15,3 A2.3J
26,2 B1,75)
38,6' C2,14)
62.7 F3.1)
0,05
0,08
0,13
0,2
0.31
0,5 ■
0,785
4-12
То Же


Воздухораспределительное устройство
Тип, обозначение
ВР
Размеры, мм
Л, или
Воздухораспределитель
универсальный модерии-
вироваиный 'исполнение
III — квадратный с
диффузором
ВДУМп-2Д
ВДУМп-ЗД
ВДУМП-4Д
ВДУМп-5Д
ВДУМп-бД
вдумп-ад
ВДУМп-ЮД
250
315
400
500
630
800
1000
550
630
950
1050
1324
1630
2100
223
263
313
370
447
550
721
То же, исполнение IV —
квадратный без
диффузора
\
ВДУМп-2
ВДУМп-3
ВДУМп-4
ВДУМп-5
ВДУМп-6
ВДУМп-8
ВДУМп-10
250
315
400
500
630
800
1000
375
475
600
750
945
1200
1500
202
242
292
352
432
532
705
ВР, образующие веерную и
Воздухораспределитель
двухструйный шестндиф-
фузорный
прямоугольного сечения (серия 4.904-29)
. 4
ВДШп-2
ВДШп-3
ВДШп-4
ВДШп-5
ВДШп-6
ВДШп-8
250
315
400
500
630
800
_
530
660
830
1030
1290
1680
590
1090
1090
1090
590
570
570
1180
1180
1180
590
2 X 590
1136
1136
141
158
201
227
261
304
*
—
__
1090
590
590
590
1090
1070
1070
1150
1150
1150
2180
1090
1106
1106
Воздухораспределитель
пристенный зжекционный
панельный (серия 1.494-18)
ВПЭП-11
ВПЭП-Пп
ВПЭП-Ил
ВПЭП-ПГб
ВПЭП-ИГв
П- ВПЭП-11
П-ВПЭП-11Г
75
ВПЭП-12
ВПЭП-12Г6
ВПЭП-12ГВ
ВПЭП-21
ВПЭП-Д
П- ВПЭП-12
П-ВПЭП-12Г
75

Продолжение табл. 4.34
Масса, кг
11,6 A0,65)
17,1 A5.6)
23,2 B1.15)
31,3 B7.3)
54,1 D9.65)
83 GG.54)
128 A18.4)
4.93 C,93)
7.22 E.72)
11,3 (9,25)
15,6 A2,8)
28,2 B3,75) ■
41.8 C5,34)
65,9 E6,3)
или
• Ьо, и
0,05
0,08
0,13
0,2
0,31
0.5
0.785
0.05
0,08
0,13
0,2
0.31
0.5
0,785
Рекомендуемые
значения
»«.
м/с
4—12
4—12
i-o. м»/ч
720—2160
1150—3450
1870—Б6Б0
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
11 300—33 900
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
И 300—33 900
• Коэффициенты
т
1,9—
0,7
\
2,2—
1,6
н
2,4—
0,8
2,5—
1,9
1
2—
1,3
1,5
Область'
применения
Подача воздуха в
верхнюю зону
помещений
системами отопления,
вентиляции и кон-
дицноннровзиия
!
То же
компактную струи (прямоточные)
10.07
14,51
22.30
31.64
45.82
68,33
39
39,2
39,2
39.2
37
5,5
5.5
71.5
72,5
71.5
69
33
18,5
18,8 "
0.05
0,08
0,13
0.2
0,31
0,5
0,22
0,44
2—5
1.6-
6,3
1.6—
6,3
360—900 .
575—1440
935—2340
1440-3600
2200—5400
3600—9000
1250—5000
2500—10 000
0.8
A,4)
-
-
0.65
A.05)
-
-
1.3
25
25
Подачз воздуха
системами
вентиляции и
кондиционирования в
помещения с
повышенными
требованиями к
интерьеру; имеется
разработка из
алюминия (ВДШпА,
серия 1.494-29)
Подача воздуха
системами
отопления, вентиляции н

кондиционирования в рабочую
(обслуживаемую)
зону помещений с
избытками тепла
и на любом
уровне помещений без
избытков тепла

Воздухораслределитель-
.: . НОе: УСТРОЙСТВО
- ; .
ft
-■,-'. • ■ .
,—--
Tint, обозначение
ВР
ВПЭП-1Э
ВПЭП-13Г6
ВПЭП-)ЗГв
П-ВПЭП-13
П-ВПЭП-13Г
впэп-и
ВПЭП-14Г6
ВПЭП-НГв
ВПЭП-22
ВПЭП-22Г6
ВПЭП-22Гв
П-ВПЭП-14
П-ВПЭП-14Г
ВПЭП-23
' ВПЭП-23Г6
ВПЭП-23Гв
ВПЭП-.Т
ВПЭП-24
ВПЭП-24Г6
ВПЭП-24Гв
Реперы, мм
А, или
bvXh
75
76
75
76
—
-
-
-
1710
1710
1710
1666'
1666
2240
. 2240
22-40
2240
1180
1180
2196
2196
1710
1710
1710
■зх
Х1267
2240
ft.
' -
-
-
-
г,
1150
1150
1150
J106
.HOC
1150
1 1150
1150
' 1150
2300
2300
пое
HOC
2300
2300
2300
■1150
2300
Примечания. 1. Масса ВР ВДУМ, указанная в скобках, относится к ВР Сез
значения коэффициентов т, п и £, Зависящие "ot положения отражателям относительного
а в скобках — для настилающейся веерной струи. 4. При наетнланин воздушных струй на
исключением данных для ВДШ и ВР, образующих закрученные струи. 5. Для ВР, образу
Воздушные фильтры в зависимости от технологии очистки воздуха
подразделяются на пористые смоченные, пористые сухие и электрические (табл. 4.36).
К пористым смоченным относятся фильтры, выполненные из металлических
пластин, проволочных или полимерных сеток и нетканых волокнистых
материалов, покрытых тонкой пленкой вязких нелетучих замасливателей. К
пористым сухим-'относятся фильтры, выполненные из нетканых волокнистых
материалов, гофрированных полимерных сеток и губчатых материалов.
Фильтры выбирают с учетом дисперсности пыли, начальной концентрации
ее в. воздухе и требуемой эффективности очистки. Одновременно учитывают
пылеемкость фильтра, его начальное и конечное аэродинамическое
сопротивление, конструктивные и эксплуатационные характеристики.
Таблица 4.35. Характеристика воздушных фильтров
Класс фильтра
Размеры эффективно
улавливаемых пылевых
частиц, мкм
Эффективность
очистки воздуха," %
I
11
III
Практически все
10—50
98
85
60

Масса, кг
96
97
99
' 25,6
25,8
." 118
.; И9
. 118,5
. '129
131
; 131,1
'33
33,3
.. 170
1 , 171
J68
77
210
212j
210
или
6„, м
0.66
0,88 '
1,32
1,77
Рекомендуемые значе-
" вня
».,
м/с
1,6-
6,3
1,6-
6,3
1,6—
6,3
1,6—
6,3
Ц, м«/ч
3750—13 000
5000—20 000
7500—30 000
J0 000-40 000
Продолжение табл. 4.34
Коэффициенты
т
—
-
-
—
п
—
-
-
1
25
* 25
25
25
»•'
Область-
применения
•
Подзча воздуха
системами
отопления, вентиляции н

кондиционирования в рабочую
(обслуживаемую)
зону помещений с
избытками тепла и
на любом уровне
помещений без
избытков тепла
регулятора расхода. 2. Для ВРВ ДУМ, образующих коническую струю, указаны.пределыше
расстояния. 3. Для ВР ВДШ приведены значения тип для компаитной вертикальной струи,
ближайшее сплошное,ограждение значения m и п следует умножать на коэффицаент kB sa
ккцюс закрученные струи, приведены осреднеиные по длине струи значения га н и
Начальную концентрацию пыли в воздухе принимают по опытным даиным.
При их отсутствии для расчета санитарно-гигиенической очистки воздуха в
индустриальных районах промышленных городов начальную концентрацию
принимают 1 мг/м3.
Класс применяемых фильтров определяется требованиями соответствующих
глав СНиП и СН. При этом фильтры более высокого класса следует
устанавливать в качестве следующей ступени очистки после фильтров III и II классов.
Воздушные фильтры подбирают в такой последовательности.
1. Исходя из расчета вентиляционной сети, определяют начальное и
допустимое конечные сопротивления фильтра, а следовательно, и допустимое
увеличение сопротивления.
2. Задаваясь классом фильтра и нагрузкой по очищаемому воздуху на
1 м2 фильтрующей поверхности, определяют типоразмер фильтра.
3. По величиие""начальной концентрации пыли, заданной эффективности
работы фильтра и его пылеемкости • определяют продолжительность работы
фильтра до его.замены или регенерации.. Если эта продолжительность меньше,
чем требуется по условиям эксплуатации, то уменьшают воздушную нагрузку
на I м2 фильтрующего материала, принимают другой фильтр, или, если это
возможно, увеличивают разницу между конечным и начальным значениями
аэродинамического сопротивления.

Вид
Пористый
смоченный
Пористый сухой
*
Электрический
Тип
Масляный
Волокнистый
Губчатый
Гофрированный
—
Таблица 4.36. Номенклатура воздушных фильтров
Наименование
Самоочищающийся
Ячейковый ФЯР
Ячейковый ФЯВ
Рулонный ФРУ
Ячейковый ФЯУ
Рулонный ФРП
Ячейковый ЛАЙК
> ФЯЛ
» ФЯП
» ФЯВ
> ФЭ
Класс
III
III
III
III
III
ш
I
I
III
III
II


тивность

очистки, %
80
84
76
SO
86
95
>99.9
>99,9
75
75
До 95

Рекомендуемая
Удельная

воздушная
нагрузка иа
входное
сечение,
тыс.
м»/(ч х
X м*)
7
6
6
6
6
5
6
е
6
7
Удельная
пылеем-
кость,
г/м*
До 15%
массы
масла в
ванне
2400
2600
670
570
1000
900
350
2400
1500
Средняя
начальная

концентрация пы-
лн, мг/м8
1
1
1
0,5
0,3
1


чальное


тивление.
Па
60
50
60
60
40
100
Возможность
регенерации
Возможна
»
»
Регенерации не
подлежит
-То же
Возможна
1о данным завода-изготовителя
0,05
0,3
1
2
100
60
60
40 A0)
Регенерации не
подлежит
Возможна
э
»
Примечания. 1. Пылеемкость воздушных фильтров, кроме фнльтров ФЩ, указана при увеличении их аэродинамического сопротивления
за время работы примерно в 3 раза. 2. Аэродинамическое сопротивление электрических фильтров приведеяо для работы с протнвоуиосным
фильтром и без него (в скобках). Работа без противоуносиого фильтра нежелательна.

4.8.2. КАЛОРИФЕРЫ
Калориферы вентиляционных систем общественных зданий, как правило,
обогреваются водой. Расчетный расход сетевой воды, определенный согласно
СНиП 11-36-73, следует умножать на поправочный коэффициент «,
принимаемый не менее 1. Коэффициент а, учитывающий изменение расхода в связи с
изменением температуры наружного воздуха, находится по формуле
*~Т$-Т=7-; <4182>
где tK — конечная температура нагреваемого воздуха, °С; /и — температура
наружного воздуха, "С, соответствующая минимальной температуре сетевой
воды в подающей линии Т'т\ Т'о — минимальная температура сетевой воды в
обратной линии, "С; Тт и То — температура сетевой воды, °С, соответственно
в подающей и обратной линиях при температуре наружного воздуха,
соответствующей параметрам Б или А в зависимости от того, с какими расчетными
параметрами проектируется вентиляция; 1% — расчетная температура наружного
воздуха (для проектируемой системы вентиляции), СС.
Калориферные установки необходимо проектировать, составляя их из
минимального числа калориферов с устройствами, обеспечивающими
регулирование производительности по теплу. Это достигается установкой
воздушных клапанов на обводных каналах калориферов и проходных клапанов иа
трубопроводах теплоносителя. Как правило, следует применять многоходовые
калориферы с последовательным соединением по воде. Допускается
параллельное соединение их по воде при расположении последовательно по ходу воздуха.
При последовательном соединении по воде калориферов, установленных в
несколько рядов по ходу воздуха, теплоноситель рекомендуется подавать в
первый по ходу движения воздуха ряд, а удалять из последнего по ходу
движения воздуха ряда. Должна предусматриваться возможность независимого
регулирования, отключения и опорожнения отдельных калориферов, рядов
или групп калориферов (в больших установках).
Площадь поверхности нагрева калориферов необходимо принимать с
запасом, не превышающим 20% (рекомендуется запас 10—20%).
В случаях, предусмотренных СНиП 11-33-75, следует проектировать
автоматическую защиту калориферов от замерзания.
В системах воздушного отопления, вентиляции и кондиционирования
воздуха общественных зданий наиболее часто применяются стальные пластинчатые
многоходовые калориферы средней и большой моделей (КВС-п и КВБ-п) и
биметаллические калориферы с накатным оребрением типа КСк C- и 4-рядиые).
Калориферы рассчитаны иа теплоноситель с максимальной температурой
'150° С и рабочее давление 1,2 МПа. Устанавливаются с горизонтальным
расположением теплоотдающих трубок и патрубков. Съемные боковые щитки
позволяют образовывать сплошную поверхность иагрева.
Стальные пластинчатые многоходовые калориферы КВС-п и КВЪ-п [33]
выпускаются с четырьмя ходами по движению теплоносителя. Нагревательные
элементы представляют собой стальные трубки с пластинчатым оребреиием.
Трубки и пластины оцинкованы. У калориферов средней модели 3 ряда трубок
по глубине, у калориферов большой модели — 4 ряда.
Калориферы биметаллические с иакатным оребрением типа КСк [32]
выпускаются двух моделей — КСк-3 и КСк-4. Их теплопередающая поверхность
представляет собой шахматный пучок спнрально-накатных биметаллических
трубок. Элемент теплопередаюшей поверхности состоит из двух трубок,
насаженных одна на другую. Внутренняя трубка — стальная, наружная —
алюминиевая. На алюминиевой трубке устраивают накатное спиральное оребре-
ние. У калориферов типа КСк-3 три ряда трубок по глубине, у калориферов
типа КСк-4 — четыре ряда.
Технические данные калориферов приведены в табл.'4.37, а формулы для
определения коэффициентов теплопередачи и потерь напора при проходе

-."-' Таблица 4.37; Технические данные-калориферов
Площадь живого
сечения, ыг
Габаритные размеры,
мм
Стальные пластинчатые мнагоходовые модели КВС-п
КВС-1-п
КНС-2-П
КВС-З-п
КВС-4-п
КВС-5-п
кЬс-6-п
КВС-7-п
KBG-8-n
KBG-9-п
КВС-10-п
КВР-П-п
КВС-12-п
8,55
10,62
12,7
14,67
18,81
11.4
14,16
16.92
19,56
25.08
72
108
0.1045775
0,129242
0,153906
0-.178571
0.2279
0,13916
0,17198
0,2048
0,237622
0,30325
0,8665
1,29845 .-
0,0008686
(среднее
значение)
0,001159
0,002316
0,003474
4
4
4
530
655
780
905
1155
530
655
780
905
1155
1655
378
503
1003
1503
180
180
180
32
32
50
43.9
51 .
5812
65.2
79.5
S6.2
65.6
74.8
8?.8
102,2
1 262,6
389.9
Стальные пластинчатые многоходовые модели КВБ-
КВБ-1-п
КВБ-2-П
КВБ-З-п
КВБ-4-п
КВБ-5-п
КНБ-G-n '
КВБ-7-П
КВБ-8-П-
КВБ-9-П-
КВБ-НЬп
КВБ-11-п
КВБ-12-п
11,38
14.21
16,86
19,48
25
15,14
18,81
22,44
26
33.34
95,63
143,5
0,1045775
0,129242
0.153906
0,178571 .
0.2279
0,13916
0,17198
0,2048
0.237622
0,30325
0,8665
1,29845
0,001159
(среднее
значение)
' 0,001544
0,003089
0,004632
4
4-
■Г
530
655
780
905
1155
• 530
655
780
905
1155
1655
1655
378
503
1003
1503
220
220
220
32
32
50
70
56.4
66
75.6-
84,7
103.6
72.7
84.0
96.6
109.1
133.7
351
518.3
КСк-3-6-01
КСк-3-7-01
КСк-3-8-01
КСк-3-9-01
КСк-3-10-01
КСк-3-11-01
КСк-3-m-oi
Биметаллические с накатным
10,85
13,37
15,89
18,41
23,45
68,01
102,5
0.111
0.137
0.163
0,189
0,24
0,685
1,027
0,00085
0,00129
0,00194
6
8
оребрением типа
538
663
788
913
1163
1163
503
1003
1503
КСк-3
180
180
25
40
50
39.9
46.1
52.8
59.2
74.2
183.7
266,3
Биметаллические с накатным оребреннем типа КСк-4
^Ск-4-6-01
КСк-4-7-01
КСк-4-8-01
КСк-4-9-01
КСк-'4-10-01
КСк-4-11-01
(Ск-4-12-01
14,26
17,57
20,88
24,19
30,82
90,04
136,02
0.111
0,137
0,163
0,189
0,24
0,685
1,027
0,00111
0,00171
0,00258
6
8
538
663
788
913
1163
1663
503
1003
1503
180
180
25
40
50
41.2
48
54.7
68.5
. 81.9
220.5
340,6
Примечание! Габаритиыеразмеры калориферов даны' по грани тёплоотдакицей ао-
верхности. .. " •:

Таблица 4О8. Формулы для определения коэффнциета теплюпгредми,.
аэродинамического и гидравлического сопротивления калорлфероз [32, 33]
Тип
калорифера
КВС-п
КВБ-п
КСк-3
'; Коэффициент
теплопередачи ft, Вт/(м* • К)
ft = 20 86 (t/p)°'32<i>0-132
D.183)
• ft = 19,77 (орH.32а><Ш
D.184)
D.185)
ft =¥ 15.96 (r)p)P.515 w0,17
D.186)
Сопротивление проходу
ао'здуха ра. Па
ра=-2,В{срI$5 D.188)
ра=1,61 (upI.7! D.189)
ра = 1,92 (upI-73 D.190)
Сопротивление
рроходу воды
Ра),кПа-
D.191)
Ра, = 6@« D.192)"
воздуха и воды — в табл. 4.38, При подборе калориферов следует
руководствоваться номенклатурой калориферов заводов-изготовителей.
- -В табл. 4.38 приняты следующие условные обозначения: ор. — массовая
сйорость воздуха в живом сечении калориферной установки, кг/(м2 • с); <а —
скорость воды в трубках, м/с; с — число ходов по теплоносителю; W — расход
водц через калорифер, м3/ч; d — условный диаметр присоединительных
патрубков, мм; Ь — коэффициент, зависящий от конструктивных особенностей
водяного тракта (табл. 4.39). ,
Таблица 4.39. Значения коэффициента Ь
Тип калорифё-
■ Ра
fcii-3
Номер
6
7
в
9
10
11 ' •
12
Ь
13,6
14,8
16
17,2
19,6
34,8
48,8
Тип
калорифера
КСк-4
Номер
6
7
8
9
10
И
~ 12
6
17
18.2 •
19,4
20.6
23 •
36,8
51.2
Правильный подбор калориферной установки должен обеспечивать
минимум приведенных затрат, причем это должно увязываться с расчетом
воздуховодов приточной системы вентиляции и выбором вентилятора. В полном
объеме эта-задача решается с.помощью ЭВМ или путем сопоставления отдель*
ных вариантов.
Для подбора калориферной установки используют следующие исходные
данные: расход нагреваемого воздуха G, кг/ч; начальную и конечную
температуры воздуха tH и <к, °С; температуру воды в подающем и обратном
трубопроводах Тг и То, °С.
Калориферную установку подбирают в таком порядке.
1. Определяют расход тепла на нагрев воздуха, Вт:
Q = 0,287GcB (<„ — у, D.193)
где св = 1 кДж/(кг • К) — удельная массовая теплоемкость воздуха.
2. Определяют ориентировочную площадь живого сечения калориферной
установки по воздуху, м2:
D.I94)!
где.ф — массовая скорость воздуха в калорифере, принимаемая в предела»
3—10 кг/(м8 < с).'

•' 3. По ориентировочной величине живого сечения по воздуху по табл.
4.37 подбирают тип и количество калориферов, устанавливаемых параллельно
по воздуху. Калориферы в установке должны быть одного типа и номера, а
число их1— минимальным. . ; ■ - -
" 4, Для принятых калориферов в соответствии с табл. 4.37 определяют
действительную величину живого сечения калориферов по воздуху /ж и
действительную площадь поверхности нагрева калориферов Fn.
5. Определяют действительную массовую скорость воздуха в живом сечении
калориферов:
vp = G/3600/ж/и, D.195)
где т — количество калориферов, устанавливаемых параллельно по воздуху
Рис. 4.70. Схемы соединения калориферов по воде:
с — последовательное; б — параллельное; в — последовательное в рядах и
параллельное между рядами.
6. Принимают способ соединения калориферов по воде (рис. 4.70) н
определяют количество воды, м3/ч, проходящей через каждый калорифер:
O.86Q
D.196)
W =
1000 (Гг — Те) п '
где п — число калориферов, соединяемых параллельно по воде.
7. Определяют скорость воды в трубках калориферов, м/с:
= W/3600/^,
D.197)
где/т
- площадь живого сечения трубок для прохода воды, м2, принимаемая
по табл. 4.37.
" 8. Определяют коэффициент теплопередачи калориферов по формулам
табл. 4.38 либо по вспомогательной табл. 4.40.
9. Определяют требуемую площадь поверхности нагрева калориферной
установки, м"
2.
треб
= Q/k
Р
2 2
10. Определяют запас площади поверхности нагрева,
100,
D.198)
^д — ^треб
*треб
При этом должно выполняться условие
Если данное условие не выполняется, меняют номер калорифера нли его
модель и расчет повторяют, начиная с п. 3.
11. Определяют аэродинамическое сопротивление калориферной
установки (сопротивление проходу воздуха) по формулам, приведенным в табл. 4.38,
или по табл. 4.40 путем умножения сопротивления одного калорифера на. число
калориферов, установленных последовательно по воздуху. _

Таблица 4.40. Даииые для подбора калориферов
Массовая
скорость
воздуха .
в живом
сечении up,
кг/(мг • с)
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
3
4
5
. 6
7
В
9
10
И
12
13
14
15
3
4
5
6
7
В
9
10
11
12
13
14
15
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
14
15
Коэффициен!
0,2
23,97
26.31
28,25
29.94
31,45
32.82
34.06
35.25
36.34
37,38
38,33
39,26
40,15
23,84
25.69
27,58
29.24
30,71
32.05
33,27
34,42
35,49
36.51
37.44
38,34
39,2
25,43
2Э
32,09
34,87
37.39
39,74
41,91
43.96
45.93
47.78
49.56
51.24
52,89
21,39
24.81
27.77
30.55
33,08
35.42
37,65
39,75
41,75
43,66
45,48
47,28
48,97
0,3
25.3
27,75
29,8
31.58
33.18
34,61
35.94
37,18
38,33.
39,42
40.44
41.43
42,34
24.03
26.36
28.31
29,42
31,52
32.89
34 13
35,32
36,43
37,46
38,41
39,36
41,39
26.9
30,67
33.94
36,87
39,54
42,02
44.32
46.5
48,56
50,52
52,39
54,2
55,94
22,9
26.56
29.74
32,72
35,42
37.94
40,31
42.58
44,7
46,75
48.82
50.62
52,45
теплопереда-
ш k. BT/fM'.fO. при
теплоносителя по трубкам w,
0,4
26,25
28,82
30,95
32,8
34,46
35,96
• 37.32
38,62
39,82
40.95
42,01
43,02
43,98
24.95
27,36
29,39
31,14
32,72
34,14
35,47
36,67
37,81
38.95
39.88
40,84
41,75
28.02
31,94
35,33
38,39
41,18
43.76
46,16
48.42
50.58
52,61
54,57
56,44
58,25
24,05
27,91
31,24
34,37
37,2
39.84
42.34
44,72
46,96
49,1
51,16
53,17
55,08
0,5
0.6
0,7
' 0,8
Калориферы КВС-п
27,05
29,69
31,88
33,78
35,49
37.03
38.44
39,77
41.01
42,18
43.26
44,31
45,3
27.71
30.41
32,66
34,61
36,37
37,94
39.39
40.75
42.02
43,22
44,32
45,4
46,42
28,28
31.04
33,32
35.36
37,11
38,72
40,22
41,59
42,88
44,1
45,23
46.32
47,36
28,8
31,59
33.92
35,95
37,77
39,41
40.91
42,33
43.65
44,89
46.02
47,16
48,21
Калориферы КВБ-п
25,68
28.17
30,25
32,05
33,68
35,15
36,48
37.74
38,93
40,03
41,04
42.04
42.98
25,77
28.84
30,97'
32,82
34,49
35.99'
37.36
38,65
39,86
40,98
42,03
43,05
44,01
26.83
29,42
31.6
33.49
35.19
36.73
38.11
39,43
40,66
41,82
42,88
43,93
44,9
27,3
29,94
32,16
34,07
35.8
37,36
38,77
40,11
41.37
42,54
43.64
44.69
45,68
Калориферы КСк-3
28.91
32.96
36,46
39,61
42,5
45,16
47,62
49,96
52,18
54,29
56,3
58,23
60,1
29.63
33.78
37.39
40,62
43.57
46,3
48,83
51,23
53,51
55,66
57.73
59,71
61,63
30.27
34,52
38,19
41,5
44,51
47.3
49,88
52.32
54,66
56,86
58.98
60,99
62,95
30,84
35,17
38,91
42,28
45,34
48,19-
50,82
53,31
55,7
57,94
60,09
62,15
64,16
Калориферы КСк-4
■24,98
■,28,98
,32,44
35,69
38,63
41,38
43,97
46,44
48,76
51
53,14
55,22
57,21
25,77
29,89
33,46
36,81
39 86
42,88
45,36
47,9
50.3
52,6
54,81
56,96
59.01
26,46
30,69
34,36
37,8
40 92
43,82
46,57
49,18
51,65
54,01
56.28
58,49
60,59
27,06
31,39
35,14
38,66
41,86
44,82
47,64
50,31
52,82
55,24
57.56
59,82
61,98
скорости движения
м/с
0.9
29,24
32.06
34.45
36.51
38,36
40,02
41,54
43
44.32
45,59
46,75
47.89
48,96
27,72
30,4
32,66
34,6
36,36
37,94
39,37
40,74
42,02
43,2
44.31
45,39
46,39
31,38
35,77
39,58
43
46.11
49,01
51.7
54,22
56,64
58,92
61.12
63,21
65,24
27.6
32,02
35,83
39,42
42,68
45,71
48,58
51,3
53,87
56,34
58.7
61
63,2
1
29.64
32.53
34.92
37.02
38,89
40.58
42,12
43.59
44,94
46,22
47,4
48.56
49,64
28.1
30,82
33,1
35.08
36.86
3S.46
39.91
41,3
42.59
43,8
44,92
46.01
47,03
31.83
36,3
40,16
43.64
46.8
49.73
52,45
55,02
57,48
59 79
62,01
64,14
66,2
28,1
32,6
36,49
40,15
43,46
46,54
49,46
52,24
54,86
57,36
59,78
62,12
64,35
1,2
30.35
33,31
36.76
37,9
39,82
41,58
43,15
44,66
46.02
47.32
48,54
49.72
50,82
28.75
31.53
33.85
35.88
37.7
39,34
40,83
42,25
43,56
44,81
45,95
47,07
48,11
32,67
37,24
41,2
44,76
48,01
51,02
53,81
56.45
58,96
61.35
63.63
65,8
67,92
28,99
33.64
37.66
41,43
44,86
48,03
51.04
53,92
56,61
59,2
61,68
64.1
66,41

Сопротивление
проходу
воздуха.
Па
13
20,8
29.8
40,1
51.5
63,9
77,3
91,7
107
120
140.3
158,1
176,7
17.2-
27.6
39,8
53,8
69,5
86,5
105.1
125,1
146.4
169
192,8
217,8 '
244,2
10,5
17,2
25,2
34,5
44,9
56,4
69
82,6
97.2
112,8
129,3
146.8
161,6
12,8
21.1
31,1
42,6
55,6
70,1
85,9
103,1
121,6
141.3
162,3
184,5
207,9

Таблица 4.41. Расчет площади поверхности нагрева
mm
367000
0,928
KBC-lOn
КВБ-Юп
0,303
0,303
0,909
0,909
0,001159
0,00154
25,08.
33,34
Р
до
■ 12. Определяют сопротивление при проходе воды через калорифер по
формулам табл. 4.38. Для калориферов КВС-п и КВБ-п можно также пользо-"
ватъся графиком, приведенным на рис. 4.71, умножая величину сопротивления,'
полученную по графику, на поправочный
коэффициент й, = 2,7.
Пример. Подобрать калориферную
установку для системы вентиляции
общественного здания.
Исходные данные:, расход нагреваемо-.
го воздуха G = 30 000 кг/ч; начальная
температура воздуха tH =' —26° С; конечная
температура воздуха tK = 18° С;
температура воды в подающем трубопроводе Тт ==
= 150° С; температура воды в обратном
трубопроводе То = 70° С.
Расчет площади поверхности нагрева
и подбор калориферной установки
выполняем с занесением промежуточных и
конечных результатов в табл. 4.41
Калориферная установка из трех
калориферов КВС-Юп, принятая к расчету,
не имеет достаточного заьаса площади
поверхности нагрева, поэтому расчет пов-
Рис. 4.71. График "для определения гид-
2 3 4 S6 76SW1214tS равлического сопротивления в одноходо-
вых калориферах.
0,1
0,05
\кПа
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
i
/
/
/
/
/
/
/
"У ,
*/
у /.
«у
f /
У ,<
У/
7
/ /
' /
//
у
'' £
7
/
' /
г /
/ t
/т /
/
торен для установки из трех калориферов КВБ-Юп, которая имеет запас плен
щади поверхности нагрева 19%, что соответствует предъявляемым
требованиям.
4.8.3. ВЕНТИЛЯТОРЫ
По принципу работы вентиляторы подразделяются на радиальные
(центробежные) и осевые. У радиальных вентиляторов одно- и двухстороннего
всасывания правого вращения рабочее колесо вращается (если смотреть на
вентилятор со стороны электродвигателя) против часовой стрелки, а левого — по
часовой стрелке. ■

и подбор калориферной установки
&
1
75,24
100,02
В, 18 ■
9,18
3,95
3,95
0.S45
0,713
42
114
114
76,6
83,8
.19
106
27,3
Электродвигатели устанавливают на одном валу с вентилятором или
соединяют с ним одним из следующих способов: через эластичную муфту; кли-,
но'ременной передачей с постоянным передаточным, отношением; регулируемой
• бесступенчатой передачей через индукторную и гидравлическую муфты
скольжения.
Производительность вентилятора и создаваемый перепад давления
регулируют изменением частоты вращения с помощью направляющего аппарата
нли дросселированием.
Вентилятор выбирают по заводской характеристике при заданных расходе
воздуха LB, м8/ч, и перепаде давления рв, Па,— разности давлений на выходе
н входе вентилятора.
Характеристики вентилятора относятся к стандартным условием: баромет-
. рическому давлению рбар = 1010 кПа, температуре воздуха t = 20° С, плот-
' прети воздуха рв = 1,2 кг/м3 и относительной влажности ф = 50%.
Вентилятор, который должен обеспечивать подачу воздуха Lp с заданной
температурой t и барометрическим давлением р6ар, подбирают по
производительности LB = Lp D.199)
i и перепаду давления
■ . 273+1 1010
Рв = Рр —од? z , D.200)
\ где рр — расчетное давление вентилятора при рабочих условиях, Па, равное
расчетному сопротивлению вентиляционной сети с оборудованием- с надбавкой
до 10% на неучтенные потери.
Производительность вентилятора, устанавливаемого за пределами
обслуживаемого помещения, принимают с учетом подсоса воздуха в вытяжных и
потерь воздуха в приточных системах, вводя повышающие коэффициенты к
расчетным производительностям: 1,1 •— для систем с воздуховодами из металла,
пластмасс и асбестоцементных труб длиной до 50 м; 1,15 —-для систем с
воздуховодами из других материалов, а также для систем с воздуховодами из
металла, пластмасс и асбестоцемеитных труб длиной более 50 м.
Длина воздуховодов определяется для общсоЗменных приточных и вытяж-
] ных систем по длине воздуховодов, прокладываемых вне обслуживаемых
помещений, а для систем местных отсосов — по расстоянию от наиболее
удаленного отсоса до вентилятора.
При подборевеитиляторов по каталожным данным необходимо, чтобы КПД
вентилятора для рабочей точки составлял не менее 0,9 максимального КПДдля
"данного вентилятора. .......

Таблица 4.42. Коэффициенты полезного действия дся
раалюшых видов передач
Вид передачи
КПД
Непосредственная насадка колеса вентилятора на вал электродвигателя
Соединение валов вентилятора и электродвигателя при помощи муфты
То же, при помощи клииорсменной передачи
0,93
0,95
Примечание. КПЦ индукторных или гидравлических муфг скольжения
принимают по данным завода-изготовителя.
Потребляемую мощность на валу электродвигателя, кВт, определяют по
формуле
= 0,287-^- [О
D.201)
где *]в — коэффициент полезного действия вентилятбра, принимаемый по
заводской характеристике в рабочей точке; *]п — КПД передачи, принимаемый
по табл. 4.42. КПД вентилятора и передачи измеряют в долях единицы.
Таблица 4.43.
Значения коэффициент:
электродвигателей
Мощность на валу
электродвигателя, кВт
До 0,5
0,5-1
1-2
2—5
Еолее 5
Значение
радиальном
1,5
1,3
1.2
1,15
1.1
l запаек мощности
к3 при вентиляторе
1
осевом '
1,2
1,15
1,1
1,05
1,05
Минимально допустимая установочная мощность электродвигателя
Ny = ksN, D.202)
где k3 — коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 4.43..
4.9. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
Для вентиляции жилых и общественных зданий применяются воздуховоды
из различных материалов, основными из которых являются тонколистовая
сталь, асбестоцементные плиты и кирпич. Металлические воздуховоды, как
правило,- выполняются из унифицированных деталей. Неунифицированные
воздуховоды допускается применять в исключительных случаях: в стесненных
условийх, по конструктивным илн архитектурным соображениям.
Для определения суммарного давления вентилятора или другого
побудителя, обеспечивающего расчетный расход воздуха по всем участкам сети
воздуховодов, производят аэродинамический расчет сети.
■ Потери давления на участке воздуховодов, Па, определяют по формуле
Г Р. D.203)

|рде К — коэффициент гидравлического трения; d — внутренний диаметр
расчетного участка, м; / — длина расчетного участка, м; 2£ — сумма
коэффициентов местных сопротивлений; v — скорость движения воздуха, м/с; р —
плотность воздуха, кг/м3.
Для прямоугольных воздуховодов в расчет принимают эквивалентный
Диаметр, определяемый по формуле
4 = 4F/IJ = 2ab/(a + Ь), D.204)
где F — площадь поперечного сечения воздуховода, м2; П — периметр
воздуховода, м; а и b — стороны прямоугольного воздуховода, м.
Таблица 4.44. Эквивалентная uiepoxoi
Материал стенок
Листовая сталь
Винипласт
"Асбсстоцементные плиты или трубы
Фанера ■» .
Шлакоалебастровые плиты
Шлакобетонные плиты
I/ll(\TTTI Ж1
кирпич
Штукатурка (по металлической сетке)
>атость стенок воздуховодов
kb, м
0,0001
0,0001
0,00011
0,00012
0.001
0,0015
П flUA
0,01
Коэффициент гидравлического трения при числе Рейнольдса Re > 2300
определяется по формуле Альтшуля
(ъ «я \°.25
D'205)
где ka — эквивалентная шероховатость стенок воздуховода, м, принимаемая
ho табл. 4.44.
Число Рейнольдса
Re = vd3/v, D.206)
где v — коэффициент кинематической вязкости воздуха, принимаемый
1,5 • Ю-5 м2/с.
Скорость воздуха в воздуховоде определяется по формуле
v = L/3600F = L/gv, ' D.207)
где gv = 3600F — удельный расход воздуха в воздуховоде, с • м2/ч, равный
расходу воздуха при скорости v = 1 м/с.
L_ Формулу D.203) с учетом D.207) можно записать следующим образом:
D.208)
Я.
где £' = —т- / + 2£ — приведенный коэффициент местного сопротивления
расчетного участка;- А = p/2g^ — удельное скоростное давление, Па • ч2/мв,
возникающее при прохождении по воздуховоду 1 м3/ч воздуха; S — удельная
гидравлическая характеристика участка трубопровода, Па • ч2/м6, равная
потере давления в. нем при расходе воздуха 1 м3/ч.
Аэродинамический расчет воздуховодов систем вентиляции может
производиться различными методами [25]. Ниже рассмотрен расчет с
использованием метода характеристик сопротивлений по формуле D.208). В табл. 4.45
и 4.46 приведены данные, необходимые для выполнения аэродинамического
■расчета унифицированных круглых и прямоугольных воздуховодов. Значения
fti/d представляют собой отношение коэффициента гидравлического сопротив-

Таблица 4.45." Данные для расчета круглых воэдуховодоа
Диаметр,
мм
100
110
125
140
- 160
180
200
225
250 '
280
- .. 315
355
400
; 450
.500"
560
. 630
I . 71Q
•. 800
'■■ 900' '
* 1000
1120
1250
1400
.. .. 1600
■ 1800
2000
Sv.
С-м'/ч
28,44
34,21
44,28
55,44
72
113/04
144
176,4
221,4
280,8
356,4
453,6
572,4
705,6
885,6
1123,2
1425,6
1803>6
2286
2826 "
3546
4428
5544
. 7236
9180
.11304
м— 1
0,3578
0,3176
0,2707
0.235
0,1989
0.1716
0,1504
0,1299
0,1138
0,0988
0,08527
0,07344
0.06326
0.0546
0.04786
0,04154
0,03585 .
0,03088 .
0.0266
0,02296
0,02012
0,01746
0,01522
0.01321
0,01095
0,009652 ■
0,008461
А-10».
Па - ч*/мв
741,809
512,978
304,108
195,211
115,741
71,198
46,955
28,935
19,283
12,24 ,
7,61
4,724
2.916
1,832
1,205.
0.765
0,475
0,295
0,184.
0,115
0,075
0,048
0,031
0,019
0,011
0,0072
. 0,0047
Площадь
сечения

воздуховода F, ы'
0,0079
0,0095
0,0123
0.0154
0.02
0,0255
0.0314
0.01
0,049
0,0615
0,078
0,099
0.126
0,159
. 0,196
0,246
0,312
0.396
0,501
0,635
0,785
0,985
1,23
1,54
2,01
2.55 ■
3,14
Площадь

поверхности 1 м
длины,.мЕ '
0.314
0,345
0,392
0.44
0.502
0,566
0,628
0.70G
0.785
0,879
0,989
1,115
1,26
1.41
1,57
1,76 ■
1,98
2.23
2.51
2,83
3,14
3.52
3,93
4,4
5,03
5,66
6,28
Масса
1 м дли
ни, кг
1.23
1,35
1,54
1.73
1,96 •
2,22
2,46
3,32
3.69
4,16
4.65
5,25
5,92
6,6
8,64
9,68
10.89
12.27
13.81
22.28
24,65
27.63
30,85
34,54
39,49
62.26
69,08

Толщина степ,
ки, им
0.S
0.6
0.7
1
1.4 -
Таблица 4.46.
i
u
а
L
га Э
0,2
100Х150
100X200
100X250*
150X150
150X200
150X250
200X200
200X250
200X300
200X400
200X500*
250X250
260X300
250X400"
250X500
250X600*
250X800*
300XJOO
•
£
54
72
90
81
№8
136,8
144
180 •
216
288
360
225
270
360
450
540
720
324
s
S
120
133
143
150
171
188
200
222
243
267
286
250
273
308
ззз ■
353 :
381
300
Даннме для
7
г
•с?
**"
0,2849
0,2505
0,2288
0,2156
0,183
0,1626
0,1504
0,1321
' 0,1179
0,1048
0,0962
0.1138
0,102
0,0877
0.0796
0,074
0.0672
0,0906
расчета прямоугольных воздуховодов
а
э"
205.761
115,741
74,074
91,45
51,44
32.061'
28,935
18.518
12,86
7,233
4,629
11,852
8,23
4,629
2.962
2,057
1,157
5,716
1!
а!
Ob's
С дйГ
0,015
0,02
0,025
0,0255
0,03
0,038
0,04
0.05
0,06
0,08
0,1
0,0625
0,075
0,01
0,125
0,15
0,2
0,09
к Я
§1
§1.
С is
0,5
0.6
0.7
0,6
0,7
0,8
0.8
0,9
0,7
1,2
1,4
» 1
1.1
1,3
1.5
1,7
2,1
1.2
s
S
S S3
|3-
1,96
2,35
2,74
2,35
2,74
3.14
3.14
3.53
3,85
6,6
7,7
5.5
-6,05
7,15
8,25
9.35 •
11,55
6,6
!
о
S
олщи
&, мм
ь- а
п й
0,5
0./ .
•

Продолжение табл. 4.46
сто-
Размеры
роы, мм
300X400
300x500
300X600
300X800*
300X1000*
400X400
400x500
400X600
400x800
400X1000*
400X1200*
S80X500
500x600
500X800
500X1000
500X1200*
500X1600*
500X2000*
600X600
600X800
600Х1000
600X1200
600Х1600 *
600X2000*
800X800
800.Х 1000
800X1200
800х 1600
800X2000
1000Х100О
1000X1200
1000X1600
1000X2000
1200X1200
шохгеоо
1200x2000
1600X1600
1600Х-2000
S
о
5
ад
432
540
648
864
1080
576
720
864
1152
1440
1728
900
1880
1440
1800
2160
2880
3600
1296
1728
2160
2592
3456
4320
2304
2880
3456
4608
5760
3600
4320
5760
7200
5184
6912
8640
9216
11 520
г
г
343
375
400
436
462
400
444
480
533
571
600
500
545
615
667
706
762
800
600
686
750
800
873
923
800
889
960
1067
1143
1000
1091
1231
• 1333
1200
1371
1714
1600
1778
1
0.0767
0.0686
0.0633
0,0568
0,0528
0,0633
0,0555
0,0504
0.0442
0,0405
0,0381
0,0479
0,043
0,0369 ■
0,0334
0,0311
0,0283
0,0266
0.0381
0,0322
0,0288
0,0 66
0.0238
0,0222
0,0266
0,0233
0,0212
0,0186
0,017 -
0,0201
0,018
0,0155
0.014
0.016
0.0136
0,0103
0,0112
0,0098
О*
с
3,216
2,057
1,429
0.804
0,515
1,809
1,157
0,804
0,453
0,289
0,02006
0,7403
0.5146
0,289
0.1851
0,129
0.0724
0,0463
0,0357
0,2006 '
0.129
0,0893
0.0501
0,0321
0.1131
0,0724
0,0501
0,0283
0,018
0.0463
0,0321
0,018
0,0116
0,0223
0,0125
0,008
0,007
0.0045
Ж**
я S
Площадь
воздухов<
0.12
0,15
0,18
0.24
0.3
0.16
0.2
0,24
0,32
0.4
0.48
0.25
0.3
0,4
0,5
0.6
0.8
1
0,36
0.48
0.6
0,72
0,96
1.2
0.64
0.8
0.96
1,28
1,6
1
1,2
1,6
2
1,44
1,92
2,4
2,56
3.2
поверх-
м дли-
Площадь
ности 1
ны, м2
1,4
1.6
1.8
2.2
2.6
1,6
1.8
-2
2,4
2,8
. 3.2
2
' 2.2
2,6
3
3,4
4,2
5
2,4
2.8
3,2
3,6
4,4
5.2
3.2
3.6
4
4,8
5,6
4
4,4
5,2 '
6
4,8
5,6
6,4,
6.4
7,2
J ДЛИ-
Масса I i
НЫ, КГ
7,7
8.8
9,9
12,1
14.3
8,8
9,9
11
13.2
15.4
17.6
11
12.1
14,3
16,5
18.7
23.1
27,5
13.2
15,4
17,6
19.8
24,2
28.6
17.6
19,8
22
26,4
30,8
22
31,06
36.71
42,36
33,89
39,54
45,18
45,18
50.83
стен-
Толщина
ки, мм
0.7
*
0,9
* Указанный размер следует применять только при обосновании (например, для
увязки потерь давления в Еоздуховодах, по архитектурным и другим Tf сбиваниям).
Примечание. Для воздуховодов из кровелыюй и тонколистовой стали зч
нормируемые размеры допускается принимать Наружные размеры поперечного сечения
воздуховода, указанные в таблице. Размеры воздухоподов из пластмасс и асбестоцемента
следует уточнять по данным заводов-поставщиков.
ления к диаметру трубопровода (эквивалентному диаметру) при v = 1 м/с и
k3 = 0,0001- м.
В случае выполнения приближенного расчета отношение допускается
определять по формуле
X/d = (Xjd) kvkA, D.209)
где Xi/d принимается по табл. 4.45 или 4.46, a kv и kA — поправки
соответственно на скорость воздуха и эквивалентную шероховатость стенок воздуховода
(табл. 4.47 и 4.48).

Таблица 4.47. Попрании kv на скорость воздуха v в воздуховоде
V, М/С
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
0
1
0,8409
0,7598
0.7071
0,6688
0,639
0,6148
0,5947
0,5774
0,5624
0,5492
0,5374
0,5267
0,5171
0,5083
0,5001
0,4926
0.4856
0,4791
0,1
1,7782
0.9764
0,8307
0,7536
0,7028
0,6655
0.6363
0,6127
0,5928
0,5758
0,561
0,5479
0,5363
0,5257
0,5162
0,5074
0,4994
0.49Г9
0,485
0,4785
0,2
1,4953
0,9554
0,8211
0,7477
0,6985
0,6622
0,6338
0,6105
0.591
0.5745
0,5596
0,5467
0,5352
0,5247
0,5153
0,5066
0,4986
0,4912
0,4843
0,1779
0,3
1,3511
0,9365
0,812
0,7419
0,6944
0,6591
0,6312
0,6084
0,5892
0.5727
0,5583
0,5455
0.5341
0,5238
0,5144
0,5058
0,4978
0,4905
0,4836
0,4773
0,4
1,2574
0,9193
0,8034
0.7364 •
0,6905
0.656
0,6287
0,6064
0,5875
0,5712
0,5569
0.5443
0,533
0,5228
0,5135
0,5049
0,4971 .
0,4898
0,483
0,4767
0,5
1,1891
0,9036
0,7952
0,7311
0,6866
0.653
0,6263
0,6043
0,5857
0,5697
0,5556
0.5431
0.5319
0,5218
0,5126
0,5041
0,4963
0,4891
0,4823
0,476
0,6
1,1362
0,8891
0,7873
0,726
0,6828
0,6501
0,6239
0,6023
0,584.
0,5682
0,5543
0,5419
0 5309
0,5208
0,5117
0,5033
0,4956
0,4884
0,4817
0,4754
0,7
1,0932
0 8757
0,7801
0,721
0,6792
0.6472
0,6216
0,6004
0,5823
0,5667
0 553
0 5408
0,5298
0,5199
0,5108
0,5025
0,4948
0,4877
0,481
0,4748
0,8
1,0573
0,8633
0,773
0,7162
0,6756
0,6444
0,6193
0,5984
0,5807
0,5653
0.5517
0,5396
0,5288
0.5189
0,51
0,5017
0.4941
0.487
0,4804
0,4742
0,9
1,0266
0,3517
0,7663
0,7116
0,6721
0,6417
0,617
0.5965
0,579
0,5638
0,5504
0,5385
0,5278
0,518
0,5091
0 5009
0,4933
0,4863
0,4798
0,4736
Пример пользования таблицей: при v = 4,7 м/с fta.= 0,6792; при v = 0,5 м/с kv ■.
1,1891.
Таблица 4.48. Поправки йд на эквивалентную шероховатость h3
стенок воздуховода
V, М/С
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4.2
4,4 •
Значения йд при ft=
1
1,02
1,04
1,08
1,11
1,13
,16
,18
,2
,22
,24
25
.27
,28
,29
,31
,32
,33
,34
.35
,36
.37
I.3S
,39
i;5
,02
1,06
1,11
1,16
1,19
1,23
,25
,28
,31
1,33
,35
,37
,38
.4
.42
.43
,44
,46
,47
,48
.49
,5
,51
" 4
1.08
1,15
1,25
1,33
1,4
1.46
1,5
1,55
1,58
1,62
1,65
1,68
1,7
1,73
1.75
1.77
1,79
1,81
1,83
1,85
1,86
1,87
1,89
, мм
10
1,18
1,31
1,48
1,6
1,69
1,77
1,84
1,9
1,95
2
2,04
2,08
2,11
2,14
2,17
2,2
2,23
2,25
2,28
2,3
2,32
2 34
2.36
V, М/С
4,6
4,8
5
5,5
6
6.5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
11
12
!3
14
15
16
17
18
19
20
Значения kt
1
1,4
1,4
1,41
1,43
1,44
1,46
1,47
1,48
1,49
1,5
1,51
1,52
1,53
1,54
1,56
1,57
1,58
1,59
1,6
1,61
1,61
1.62
1,62
1,5
1,52
1,53
1,54
1,56
1,58
,6
,61
,63
,64
,65
,66
,67
,68
,7
,71
■73
,74
,75
,76
■77
,78
1,78
1,78
^ при fts, мм
4
1,9
1,92
1,93
1,96
1.S8
2,01
2.03
2.05
2,06
2,08
2,1
2,11
2,12
2,15
2,17
2,19
2,2
2.22
2,23
2,24
2,26
2.27
2.28
10
2,37
2,39
2,41
2,45
2,48
2,51
2,54
2,57
2,58
2,61
2,62
2,65
2,66
2,69
2,72
2,74
2,76
2,78
2,8
2.82
2,83
2,85 ■
2,86
Примечание. При кэ = 0,1 мм для всех значений скорости воздуха йд = 1.
При повышенных требованиях к точности расчета для определения
коэффициента гидравлического трения следует использовать формулу D.205) или
определять отношение Xld по номограмме (рис. 4.72). При пользовании
номограммой (рис. 4.72, а) на горизонтальной оси находят значение диаметра

№
4*i
\
!
i
л
ч
t,s
\
V
\
\
\
US
\
\
\
\
V
nf>
V
or
t
■
»■
№■
/
/
/
/
7
/
/
/
/
/
/
/
/
/
v,n/c
/
/
/
/
^
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
■/
/
/
/
?
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
7
/
/
/
/
/
/
/
/
A
/
V
//
//
/1/
/J/
/
/
/
/
7-
/
/
/
/■
/
/
/
/
/
/
/
/
•?
'
/
/
/
/
/
'
<•
/
У
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
z
'
z
/
/
/
/
^
/
/
/
/
/
7
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
2j
7
/
/
/
7
/
/
/
/
/
/
f
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
/
f-
/
/
/
/
/
>w
i
f
f-
/
/
/
/
/
/
/>
/
/>
/
■
Рис. 4.72. Номограммы для определения величины %ld при скорости воздуха»
о — до 2 м/с; б — до 20 щ/с.
(эквивалентного диаметра) воздуховода d и проводят вертикальную лииию до
пересечения с кривой f(d), а из точки пересечения — горизонтальную линию /.
На вертикальной оси находят значение скорости воздуха v и проводят
горизонтальную линию 2 до пересечения с кривой, соответствующей фактической
эквивалентной шероховатости стенок воздуховода, а из точки пересечения —
вертикальную линию 3 до пересечения с горизонтальной линией /. Из точки

Таблица 4.49. Коэффициенты сопротивления
тройников круглого сечения в режиме всасывания
V'c
1
•'
0,8
v.
0.05
0,1
0.2
0.3
0,4
0,5
0,6
0,05
0,1
0.2
0,3
0,4
0,5
0,65
—
—
0.2
0,35.
0,55
0,75
1,2
—
0,2
0.3
0,35
0,5
0,75
—
0,2
0,2
0,4
0.6
1
1,6
—
0,2
0,3
0,35
0.6
0,9
0,4
—
0,2
0,25
0.45
0,7
1,2
2
—
0,2
0.3
0,4
0.7
1.1
«л»
0,3
—
0,2
0,3
0,5
0,8
1,5
2,7
—
0,2
0,3
0,5
0.8
1,3
0.25
0,1
0,2
0,3
0.6
1
1,7
3,1
0,2
0,25
0,35
0,55
0,9
1,5
0,2
0,1
0,2
0,35
0.6
1.1
2
3.8
0.2
0,25
0,4
0,6
1
1.8
0.16
0,13
0,2
0,38
0,71
1,3
2,4
4.7
0.2
0,25
0.4
0,7
1.2
2,1
0,13
оДз
0,2
0,42
0,8
1.5
2,8
5,6
0,2
0,25
0,45
0.8.
1,4
2,5
0.1
0,15
0,2
0,45
0.9
1.8
3,5
7.2
0.2
0.3
0.55
I
1.7
3,1
£о при fjfc
0,65
—
-
—4.8
—1.6
—0.45
0,05
0.25
—
-
—4.3
—1,4
—0,35
0,1
0,5
—
—14.5
—2,9
—0,8
—0,1
0,2
0,4
—
—13,3
-2,5
—0,6
D
0,3
0.4
—
—9.8
—1,8
—0.4
0.1
0,3
0,5
-
—9
,-1.5
—0,2
0,2
0,4
0,3
—
—5,9
—0.9
0
0,2
0,4
0,5
-
—5,3
—0.8
0
0.3
0,45
0,25
-^18,9
—4,2
—0,6
0
0.3
0,4
0,4
-17,6
-3,8
—0,4
0,2
0,35
0,4
0,2
—13
—2,8
-0,3
0,1
0,3
0,4
0,4
—12
-2,5
—0.2
0,2
0,35
0,4
0,16
-8,6
-1,9
—0,15
0,2
0.28
0,3
0,35
-8,3
—1,8
0,2
0,2
0,3
0,35
0,13
-6,2
-1,3
—0,04
0,2
0,25
0,3
0,3
-5,7
—1,1
0,05
0,2
0,3
0,35
0,1
^.9
-0,7
0
0,2
0,2
0,25
0,3
^.6
-0,6
0,1
D.25
0,3
0,35

0,65
0,5
0.6
0,7
0.8
•0,01
0.05
0.1
0,2
0,3
0.4
0,-5
Р.6
0,7
0,8
0,5
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0.6
0,7
OS
0,9
1,1
1.92
3.9
—
—
0.2
0,25
0,35
0,4
0,6
0,9
1,5
3,5
0,16
0.2
0,25
0,35
0,5
0,75
1,2
2,6
9,5
1,4
2,7
6
— -
—
0.25
0,25
0,4
0,5
0,75
1.2
2,2
5
0,17
0,2
0,3
0,4
0,6
0.9
1,6
3,7
14,9
1,8
. 3,5
8;2
—
0,25
0,25
0,45
0,55
0,85
1,5
2,8
6,8
0,17
0,25
0,3
0,45
0,7
1,2
2,1
4,9
20,2
2,3
11,5
0,2
0,25
0,3
0,45
0,7
1,1
1,9
3,8
7.1
0.16
0,18
0,25
0,35
0,55
0,8
1,4
2,7
€.7
28,6
5,5
13,9
0,2
0.25
0,35-
0,5
0,8
1,3
2,2
4.5
11,4
ft Ifi
0,18
0,25
0,4
0,6
0,95
1,7
3,2
8
35,1
3,3
6,9
17,8
0,2
0,25
0,4
0,55
0.9 ■
1,5
2,7
5,5
14,3
0,16
0,19
0,3
0,4
0,65
1,1
2
3,9
10
44.6
4
8,4
22,2
0,2
0.25
0,4
0,6
1
1,8
3,3
6,9
17,9
—
—
—
—.
—
-
4,8
10.2
27,4
0,2
0.3
0,4
0,7
1,2
2,1
3,9
9
22
—
-
-
-
-
-
-
6,1
i3,3
36
0,2
0,3
0,5
0,85
1,4
2,6
5
10.5
28,5
-
-
—
-
-
-
0,35
0,5
0.6
—
—19.4
-1,3
-1,2
-0,2
0,15
0.4
0,5
0,65
—17,7
—3.6
—1
—0,15
—0,25
0.45
0,55
0,65
0,7
0,5
0,6
0,7
—
—12;4
-2.3
—0,45
0,1
0,4
0,5
0,65
0,7
—11.1
—2
-0,3
0,2
0.4Б
0,6
0,7
0,75
0,8
0i5
0.6
0,7
—
-8,2
—1.4
—0,05
0,3
0,5
0,6
0,7
0,7
—7,5
—1,1
0 .
0,4
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,55
0,6
0,6
-22,3
—4,9
—0.6
0,15
0,45
0,55
0,65
0,7
0,7
._90 \
—4,4
-0,4
0,3
0,55
0,65
0,7
0,7
0,75
0.8
0,5
0,6
0,6
—16,2
—3,4 .
—0.35
0,25
0,45
0,55
0,6
0,65
0,65
—3
—0,2
0,4
0,55
0,65
0,7
0,r
0,75
0,75
0.5
0.5
0,5
—11
—2.2
—0,1'
0,35
0,5
0,55
0,6
0,6
0,6
-1,9
0,1
0,45
0,55
0,65
0,65
0,65
0,7
0,75
.0,35
0,35
0,35-
—7,5.
—1.5
—0,09
0;35
0.5
0,5
0,5
0,5
0,55
—
-
—
-
—
-
0,35
0,35
0,35
—142,8
—5,2-
—0,92
—0,2
0,35
0,5
0,5
0,5
0,5
0,55
—
—
—
-
—
-
0.35
0,35
0,35
—91,4
-3,3
-0,5
0.2
0,35
0,5
0,5
0,5
0,5
0,55
—-
—
—
—
—
—

Таблица 4.50. Коэффициенты сопротивления
тройников круглого сечеиия в режиме
нагнетания
VLC
0,01
0.05
0.1
0,2
* 0.3
0,4
0,5
0,6
* 0,7
0.8
0.9
0,95
1,0
0.18
0,2
0,15
0,15
0,15
0,2
0,3
.0,75
2
6,4
34,7
159
Еп пр.
0,8
0,2
0,25
0,2
0,2
0.2
0,25
0,4
0,7
■1,55
4,5
23.1
103
fn/lc
0,65
0,2
0,3
0,3
0,25
0.25
0,3
0,4
0,6
1.25
3,3
16
69;3
0.5
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0.35
0,55
0.9
2,2
10
42,5
Ео ПРИ Ус
0,65
153
41,4
7,5
3
1.6
1
0,8
0,65
0,55
0,5
0,5
0,5
88,5
19,8
4,1
1,7
0,9
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,5
0,4
55
12
2,5
1,1
0,75
0,6
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0.3
863
29.5
6,2
1.3
0.7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,5
0,5-
0,5
0.25
594
19.8
4.1
0,95
0,6
0,55
0.55
0,5
0,45
0,45
0.45
0.45
0,2
375
12
2.5
0,7
0.55
0,55
0,45
0.45
0,45
0,45
0.45
0,4
Таблица 4.51. Коэффициенты
сопротивления отводов прямоугольного
и круглого сечения
h, мм
100
150
200
250
£ при Ь, мм
100
0,08
0,05
0,07
0,05
0,07
0,04
150
0,16
0,1
0,15
0,09
0,14
0,09
0,13
0,08
200
0,24
0,15
0.22
0,14
0,2
0,13
0,19
0,12
250
0,31
0,2
0,28
0,18
0,26
0,17
0,25
0,16
300'
0,33
0,21
0,31
0,2
400
0,44
0,28
0,41
0.26
500
0,54
0,34
0,51
0,32
600
0,59
0,38
800
0,74
0,47
1000
1200
1600
2000

Ь, мм
300
400
600
600
BOO
1000
1200
1600
2000
@0
150
200
0,18
0,12
0,17
0,11
0,16
0,1
250 '
0.24
0,15
0.22
0,14
0,21
0,13
0,2
0,13
0,19
0,12
300
0,29
0,19
0,27
0,17
0,26
0,16
0,25
0,16
0,23
0,15
0,22
0,14
I
400
0,4
0,25
0.37
0,23
0,35
0,22
0,33
0,21
0,31
0,2
0.Я9
0,19
0,28
0,18
при
500
0,49
0,31
0,45
0,29
0,43
0.27
0,41
0,26
0,38
0,24
0,36
0,23
0,34
0,22
0,32
0,2
е,з
0,19
b, мм
600
0,57
0,36
0,53
0,34
0,5
0,32
0,48
0,3
0,44
0,28
0.42
0,27
0,4
0,25
0,37
0,24
0,35
0,22
800
0,7
0,45
0,65
0,42
0,62
0,39
0,59
0,38
0,55
0,35
0,52
0,33
0.5
0,32
0,46
0,29
0,44
0,28
Продолжение
1000
0,58
0,37
0,54
0,34
0,51
0.32
0,49
0,31
0,45
0,29
0,43
0,27
0,41
0,26
0,38
0,24
0,36
0,23
1200
0,63
0,4
0,39
0,38
0,51
0,36
0,53
0,34
0.5
0,32
0.48
0,3
0,44
0.28
0.42
0,27
табл.
1600
0,74
0.47
0,7
0,45
6,65
0,42
0,62
0,39
0.59
0.38
0,55
0,35
0,52
0,33
4.5/
2000
0,85
0.51
0.81
0,52
0,76
0,48
0,72
0,46
0,63
0,44
0,64
0,41
0,8
Примечания. 1. В числителе приведены значения коэффициента сопротивления
отвода при а = 90°, в знаменателе — при а = 45°.
2. Для унифицированных отводов круглого сечении при а = 90° £ = 0,35, при а =з
— 45° £ = 0,23.
V
Таблица 4.52. Коэффициенты сопротивления перехода
прямоугольного сечения
Характер потока
Расширение "
Сужение
0,3
0,73
0,08-
% при FJF
0,4
0,54
0,07
0,5
0.4
0.06
0,6
0,36
0,05
0,7
0,34
0,04

Таблица 4.53. Коэффициенты сопротивления
тройников прямоугольного сечения в режиме
всасывания
V/c
1
0,9
0,8
0,7
V^c
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0.6
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
• 0,5
0,6
0,7
0,8
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0.8
0,05
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0.7
0.8 '
. 0,8
0,1
0,1
0.2
0,3
0,35
0,45
0.55
0,2
0,3
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0.4
0,2
0,25
0,3
0.35
0.45
0,55
0,65
0,75
0.7
0,25
0,25
0,3
0,35
0.4
0.5
0,65
0.8
1
0,7
0,1
0.1
0,2
0.3
0.4
0,5
0,7
0,2
0.2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,8
1,1
1.6
0,2
0,3
0,3
0,4
0,5
0,65
0,85
1,2
1.8
0,25
0,25
0,3
0,4
0,5
0,6
0,8
1.2
2
0,3
0,1
0,1
0,2
0,3
0,45
0,65
0,9
0,2
0.2
0.3
0,4
0,5
0,7
I
' 1,6
3
0,2
0;3
0,35
0,45
0,55
0,75
1,1
1,7
3.2
0,25
0.3
0,3
0.4
0,5
0,7
1
1,6
3,2
Еппри
0,5
0,1
0,1
0,2
0,35
0,5
0.7
1,2
0,2
0,2
0,3
0,4
0.6
0,9
1.3
2,3
5
0,25
0,3
0,35
0,45
0,6
0.9
1,4
2,3
5
0,3
0,3
0,35.
0,45
0,6
0,85
1,3
2,2
4,8
We
0,4
0,1
0,15
0,25
0,4
0,6
0,95
1.6
0.2
0,2
0,3
0,5
0.7
1,1
1,8
3,2
7,6
0,25
0.3-
0,35
0,5
0,7
1,1
1,8
3,2
7,5
0,3
0,3
0,4
0,5
0,7
1
1,7
3
7
0,3
0,1
0,15 ■
0,25
0,45
0,7
1.2
2.2
0,2
0,2
0,4
0,5
0,8
1,4
2,4
4,7
11,7
0,25
0,3
0,4
0,6
0.9
1,4 '
2,4
4,8
11,4
0.3
0,3
0,4
0,6
0.85
1,3
2,2
4,3
■ 10,5
0,2
0,1
0,15
0,3
0,55
1
1,8
3,4
0,2
0,3
0,4
0,7
1.1
2
3,6
7,5
—
0,3
0,3
0,45
0,7
1,2
2
3,6-
7,3
18,8
0.3
0,3
0,5
0,7
1.1
1,8
3,3
6,7
17
0,1
0,1
0,2
0,45
0,9
1.7
3.3
6,8
0,2
0,3
0,6
1.1
1.9
3,6
—
0,3
' 0,4
0,7
1,1
2
3,6
7
15
40,1
0,3
0,4
0.7
1.1
2
3,2
12
—
Eo при yfe
0,8
—47,8
- —23,6
—4,7
—1,1
1 0,0
0,5
0.7
.—21
—4
—0,9
0,2
0,6
0,8
0,8
0,9
—51,1
—18,7
—3,4
—0,6
0,3
0,65
0,8
0,85
0,9
—22,3
—2,2
—0.1
0,6
0.8
0,9
0,9
0,9
0.7
—70
—22
—4
—0,8
0,2
0,6
0,8
—67,6
—19,8
-3.4
—0,5
0,4
0,7
0,9
0,9
1
—66.1
—17,6
-2,8
—0,3
0,45
0,75
0.9
0,9
0,9
—68,5
-16.9
—2,2
-0.1
0.6
0.8
0,9
0,9
0,9
0,6
—76,6
—20
—3
—0,4 '
0,4
0,7
0,85
—76,3
-17,9
.—2,8
—0,3
0.5
0,8
0,9
0,9
0,95
—68.3
—15,8
-2.2
0
0,6
0.85
0,95
1
1
—63,2
— 13,9-
—1,7
0,2
0,7
0,9
1
I
1
0.5
—72,9
—16,9
—2,5
—0,15
0,55
0,8
0,9
—67,9
—15,2
—2,1
0,1
0,7
0,9
1
1
1
—63,1
—13,6
—1,7
0,2
0,8
0,95
1
1
1
—57,8
-12,1
—1.3
0.4
0,8
1
1
1
I
0.4
-63,1
-13,7
—1,75
0,15
0,7
0,9
0.95
—58,3
-12,3
—1,4
0,3
0,8
1
1
1
1
—53,5
—11
— 1,1
0,5
0,9
1
1,1
1
1
—48,5
—9,7
—0,8
0,6
1
1.1
1,1
1,1
1
0.3
—49,6
—10.2
— 1
0,4
0,75
0,9
0,95
—54
—10,3
—0,7
0,6
0,9
1
1
1
1
—41,4
—8,1
—0,45
0,7
I
-37,2
—7.1
—0,25
0,8
,1
,1
i
0,2
—33,8
-6.6 .
—0,35
0,55
0,8
. 0,9
0,9
—30,8
—5,8
-0,1
0,7
0,9
0,9
0,9
0,9
—
—27,9
с
0
0,8
1
1
1
0.95
0,9
—24,9
—4,4
0,25
0,9
1
1,05
1
I
H
0.1
-16,8
-2,9
0,18
0,6
0,7
0,7
0,65
-15,1
-3,9
0,3
0,7
0,7
0.7
_
—
—13,6
—2.1
0,45
0,75
o;s
0,8
0,73
0,7
0,7
—12
—1,7
0,5
0,85
0,9
0,83
o!s
_— ■
■—

0,6
0.5
0,05
0.1
0,2
0,3
0,4
0.5
0,6
0,7
0,8
O.'J
0,05
0,1
0,2
0;3
0,4 ■
0,5
0.6
0,7
0,8
0.9
—
0.3
.0,3
0,4
0.5
0.6
0,8
1.1
1,3 ".
0.2
0.2
0.25
0,25
0,3
0.4
0,5
0,7
1,1
2
0,2
0,25
0,3
0,35
0,45
0,55
0,75
1,1
1.9
5.2
0.2
0.2
0,25
о;з
0,ЗБ
0.45
0,65
0,95
1,7
5,1
'- 0,2
. 0,25
0,3
0,4
0.5
0,65
0,9
1,5
3
10.1
0,2
0,2
0.25
0,3
0.4
0.55
0,8
1,2
2,5
8,9
0,25
0,25
0,3
0,4
0,55
0,75
1,2
2
4.3
16,4
0.2
0,2
0,3
0,35
0,45
0.6
0.95
1.7
3,6
13,8
i
0,25
0.3
0,35
0,45
0,6
0,9
1.5
2,7
6,2
25,2
0,2
0,2
0.3
0,35
0,5
0,75
1,2
2.2
5,1
20,6
• 0,25
0,3
0,35
0,5
0,75
1,15
2
3,75
9,1
38.9
0.2
0,2
0,3
0,4
0,7
1
1,6
3,5
7,4
31.2
0,3
0,3
0,4
0,65
1
1,6
2,9
—
—
—
0,2
0,3
0,4
0,5
0.8
1,3
2,3
—
—
—
0,3
0,4
0,6
1
1,7
—
—
—
—
—
0,25
0.3
0,5
0.8
—
—
—
—
—
—
—
-2.3
—0,15
0,5
0.7
0,8
0,8
0,8 .
0,8
—51.7
—12.6
—1.8
0
0.5
0,7
0,75
0,8
0,8
0.8
—60
—14
—1.9
0
0,6
0,8
0.9
0.9
0.9
0,8
-55
—12
—1,5
0.1
0,6
0,75
1 0.8
0,85
0.85
0,8
—58,3
-12,5
-1.5
. 0.25
0,85
0,9
0,95
0,95
0,95
0,9
—51,9
—10.8
1 2
0J25
0,8
0,85
0,9
0,9
0,9
. 0,9
—52
—10,6
j
0.45
0,95
0,95
1
1
0,95
1
—45,4
—9,3
—0,8
0,45
0.9
0,95
1
1
0,95
0,9
—43,1
—8,6
—0,55-
0,65
0,95
.1
,1
—37,3
-7,5
—0,4
0,65
0,95
—33
—6,3
—0,1
0,85
1,1
1.1
1.1
1
'■
—28,3
—5,4
0
0,8
1,1
1.1
1.1
1.1
s—21,9
—3,8
0,35
1
1,1
1,1
1.1
—
—18,8
-3,2
0.4
1
1,1
1,1
1,1
—
—10,6
—M
0,7
0,9
.0,9
_„
1
—
—9 '
—1Л
0.7
0.9
_
_
Таблица 4.54. Коэффициенты сопротивления
тройников прямоугольного сечения в режиме
нагнетания
0,01
-0.05
0.1
0,2 .
0,3
0,4
0,5
0,6
• 0,7
0.8
0,9
0,95
in при iIl/ic
1
0.18
0,2
0,2
0.1
0,1
0,15
0,35
0,75
—
0,2
0,2
0,2
. 0,15
0,15
0.2
0.35
0,7
1,8
,5,45
—
0.8
0.25
0.25
0,2
0,2
0.2 •
0.25
0,35
0,7
1,5
4,5
—
• 0.7
0,25
0,25
0,25
0,2
0.25
0,25
0,35
0,65
1.3
3,7
'—
0.6
0,3
0,3
0,3
0,25
0,25
0,3
0.4
0,6
1,1
2.9
13.8
0,5
0,4
0,3
0,3
0,25
0,3
0,3
0,4
0.5
0.9
• 2,2
10
0,8
"
54,8
И.7
4,6
2,25
1,3
0,9
0.6
' 0.45
0.35
0,4
0,7
44,1 •
8.6
3,3
1,7
1
' 0,65
0,45
0,35
0.3
0,35
0.6
_
28,8
6,1
2.2
1.1
0,7
0,45
' 0,35
0,3
0,3
0,3
-So при
0.5
_
88,3
19.5
3,9
1,5
0,75
0,45
0,35
0,3
0,3
0,3
0,3
We
0,4 •
54,8
11,8
2,2
0,8
0,4
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
.0,3
29,5
6,1
i,l
0,4
0,3
0,3
0,3
■ 0,3
0,3
0.35
0.35
0,2
11,7
2,2
0,4
0,35
0.3
0,3
0,3
0,35
0,35.
0.35
0.3S
0.1
88,3
2,2
0,45
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
:

пересечения прямых 1 и 3 проводят прямую под углом 45° к горизонтальной
оси. Точка пересечения этой прямой с горизонтальной осью представляет собой
абсциссу точки на кривой / (к/d), ордината которой дает искомое точное
значение %/d при данных d, v и кэ.
Заштрихованная область на-номограмме, приведенной на рис. 4.72, а,
представляет собой область ламинарного режима, когда формулу D.205) и,
следовательно, номограмму применять не следует. Для проверки возможности
применения формулы D.205) на номограмме находят условную точку с координатами
d и v. Если эта точка попадает в заштрихованную область, имеет место
ламинарный режим (Я = 64/Re).
В табл. 4.49—4.54 приведены значения коэффициентов местных
сопротивлений для унифицированных деталей воздуховодов, а в табл. 4.55 — для не-
унифицированных [25]. В табл. 4.49, 4.50, 4.53, 4.54 прочерками отмечены
сочетания размеров тройников, которые при проектировании практически не
встречаются.
Сечения воздуховодов, расходы воздуха в них и коэффициенты местных
сопротивлений, относящиеся к скоростным давлениям в зтих сечениях, имеют
одинаковые индексы.
.. Для узлов, характеризующихся изменением сечения воздуховода,
значение Z, указывается по отношению к скоростному давлению в одном сечении
из двух. При необходимости определения £, относящегося к скоростному
давлению во вто ром сечении, следует иметь в виду, что значение £
пропорционально квадрату сечеиия: £, = £2 (/j//^J.
При проектировании воздуховодов отношение расходов воздуховода в
ответвлении и в сборном участке тройников рекомендуется принимать не
более 0,5.
* При невязке потерь давления по отдельным участкам сети более 10%
следует предусматривать установку диафрагм. Подбор диафрагм производится
по табл. 4.56 и 4.57. С целью повышения гидравлической устойчивости
диафрагмы рекомендуется устанавливать на ответвлениях и концевых
участках.
Коэффициент м£стного сопротивления диафрагмы определяется по формуле
£д = Рр/\ Р = 1.^д/»*. D-210)
где рд—избыточное давление, Па, которое гасится диафрагмой; р=1,2кг/м*.
Расчетное значение гравитационного давления для вентиляционных
систем с естественным побуждением пропорционально разности плотностей
внутреннего и наружного воздуха, причем температура последнего принимается
равной 5° С:
где h — высота воздушного'столба, м, принимаемая для вытяжных систем
равной расстоянию от середины приточного отверстия (окна) до устья
вытяжной шахты.
Радиус действия по горизонтали вытяжных систем вентиляции с
естественным побуждением рекомендуется принимать 8—10 м.
Действие ветра учитывается только при проектировании защиты
вентиляционных проемов и шахт от задувания.
Воздуховоды систем вентиляции рассчитывают по таблицам или
номограммам при температуре воздуха t = 20° С, плотности р = 1,2 кг/м3 и
кинематической вязкости v = 15-10~6 м2/с. При других значениях температуры транспор-
~- Я
тируемого воздуха слагаемые -у- /и 2£, входящие в формулы D.203) и D.208),
умножаются на поправочные коэффициенты kx и k2 (табл. 4.58).

Таблица 4.55. Коэффициенты местных сопротивлений деталей приточных .
и вытяжных систем
Деталь
Значение £
Вход
1. Цилиндрическая
труба, заделанная в
.Ь^ Стена
2. Конический коллек-
'VliFa ' 1
:rJ2VM' j'-tf
3. Прямой канал с
сеткой или
решеткой
4. Первое боковое
отверстие
Одно Дба
5. Среднее отверстие
LiVlF, g~jgIJ|£L
Jr
6. Приточная шахта с
-зонтом
1
> t
~о
5:0,02
0
°dl '
0,002
0,57
0,51
0,01
0,68
0,52
1ри Ь/и0
0,05
0.8
0,65
0,2
0,92
0,66
0,5 '
1
0,72
1
194
3,72 .
0,025
0,05
0,1
0,25
0,6
1
0
10
0,96
0,93
0,8
0,68
0,46
0,32
30
0,9
0,8
0,55
0.3
0.18
0.14
Fotb/Fo .... 0,4 0,5 0,6
Ео .... а
F<m
Fotb/F0 .... 0,2
Ео .... 64,5
2,65 1,97
ос, град
60
0,8
0,67
0,41
0,17
0,13
0,1
0,7
1,5!
100
0,69
0,58
0,41
0,22
0,21
0,18
140
0,59
0,53
0,44
0,34
0,33
0,3
0,8 0,9
1,32 1,14
— площадь живого сечения сетки
Одно отверстие
0,3 0,4 0,5
30 14,9 9
0,6
6,27
0,7 0,8 0,9
4,54 3,54 2,7
Два отверстия — одно против другого
~2-ForE/Fo .... 0,4
1В -.. 17
>
0,1
0,2
0,4
0,6
0,1
0,2
0,5 0,6 0,7
12 8,75 6,85
£ при
0,3
0,4 | 0,5
Вход (£0ТЕ)
0,8
—1,4
—9,5
—21,2
1,3
0,9
02
-2,5
h/do .... 0,1 0,2
1,4
1,3
0,9
0,3
1,4
1,4
Р.2
1
1.4
1,4
1.3
1,2
0,3 0,4 0,5
Ео 2,63 1,83 1,53 1,39 1,31
По серии 1.494-32 для круглогс
0,8
5,5
0,1
0,9 1 1,4
4,54 3,84 2,01
0,2
0,3
0,4
-
180
0,6
0,6
М
0,Я
0,5
0,5
1
1
1
2,2
1.8
1.1
0.Б
Проход (£,)
0,1
0,1
0,2
0,2
0,6
1,19
—0.1
0,2
0,3
0,3
—0,8
—0,01
0,3
0,4
—2,6
-0,6
0,2
0,4
0,7 0,8 0,9
1,15 1,08 1,07
и квадратного зонта £о
для прямоугольного —
1,2Ь.
—6,6
—2.1
—0,2
0,3
1,05
=■1,4,

Деталь
7. Решетка щелевая
типа
Р (серия 1.494-10) ■
Продолжение табл. 455
Значение J
Выход
В. Цилиндрическая
труба
9. Цилиндрическая
труба с конфузо-
ром
10. Последнее Соковое
отверстие
Одно Дда

Количество
отверстий
Одно
Даа (одно;
против
другого)
£о при
0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0.7 | 0,8 | 0,9 | 1
1.2
65.7
«7,7
16,4
17,2
10,8
11,6
7,3
8,45
4,48
5,86
3.67
3,16
4,38
2.44
3,47
11. Среднее отверстие
0.4
1,8
0,6
1,7
Выход'
0,8 1 1,2
1,7 1.8 1.9
1,4
2.1
1.6
2,3
1,8
2,6
V2/V,
Проход -
0,4 0,5 0,6
0,06 0,01 ■ —0,03
0,8 1
—0,06 —0,03
12. Вытяжная шахта с
зонтом
hid
ОЛ 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,5 0,68 0,86
4 2,3 4,9 1,6 1,4 1,3 1,15 1,1 1
По серии 1.494-32 для круглого и квадратного зонтов й, = 1,3,
для ррямоугольного — 1,15.
13. Дгфдеккор (серия
1.494-32)
14.
Воздухораспределитель
пристенный эжек-
. циоииын панель-
ныГг типа ВПЭП
- (серия 1.494-18)
£о = 25 для скорости
в сечении закручива-
теля, площадь кото-
о
рого FQ = ticIq/4, где
d = 75 им.

Продолжение табл. 4.SS
Деталь
Значение
■115. Решетки, сетки,
, перфорация, от-,
верстия с
параллельными
направляющими лопат-
иами
16. Решетка воздухо-
приточиая
регулируемая
типа РР, исп. АБ
(серия 1.494-8)
£О = 2,2 (с учетом
бокового подвода
воздуха)
17. То же, исп. АВ
Ео = 3,3 (с учетом
бокового подвода
воздуха)
18. Решетка щелевая
типа Р (серия
1.494-10)
19.
Воздухораспределитель
универсальный
модернизированный типа
ВДУМ (серия
1.494-19)
Ео = 1,3-*-5,9 (в
зависимости от
исполнения и
положения диска)
20.
Воздухораспределитель двух-
струйиый шести-
диффуэорный
типа ВДШ (серии
4-904-29 и 1.494-29)
21. Колено с острыми
кромками
Изменение направления потока
Для квадратного и круглого сечений:
а, град .... 0 20 30 45 60 75 90 ПО 130
£о .... О 0,13 0,16 0,32 0,56 0,81 1,2 1,9 2,6
150
3,2
180
3,6
При прямоугольном сечении значения £0 умножать на величину с:
dc/bo .... 0,25 8,5 0,75 .1 1,5 2 3 4 5 6 7 8
с ' .... 1,1 1,07 1,04 1 0,95 0,9 0.83 0,78 0.75 0,72 0,71 0,7
22. Колено
ное, 90°
2-обпаз-
Для квадратного и круглого "сечений:
1/Ьо .... О 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4
Ео .... 0 0,62 0,9 1,61 2,63 3,61 4,01
1/Ьо .... 2,4 2,8 3,2 4 5 6 7
Ео .... 3,65 3,3 3,2 3,08 2,92 2,8 2,7
При прямоугольном сечении значения £о
на величину с (см. п. 21) |
1,6
4,18
9
2,6
1,8
4,22
10
2,45
умножать
2
4,18
>1
2,£
23. То же, 30°
= 0,16 при 1/Ьо> 1,5

Продолжение табл. 4.55
Деталь
24. Колено /7 -образ-
ног 90"
к.
Ж
г
Значение £
Для квадратного сечения:
0.5
0,73
]
2
0
7,5
4.5
3,6
3,9
0,2
6,9
3,6
2,6
2,4
0,4
6,1
2,9
1,8
1,5
0,6
5,4
2.5
1.4
1
г „г
0.8
4,7
2,4
1,3
0,8
и lib
с
1
4,3
2,3
1.2
0,7
"to
4,2
2,3
1,2
0,7
1.4
4,3
2,3
1.3
0,6
1,6
4,4
2,.4
1.4
0,6
1.8
46
2,6
1.5
0,6
При прямоугольном сечении значения £0 умножать
на величину с (см. п. 21)
25. Колено 90° с
направляющими ло-
.патками (t — 0,2-г-
-S-0,5d,; r = 0,14-г-
-v-ода)
r/d1 0 0,1 0,24 0,3
£о 0,4 0,35 0,2 0,2
где к — порядковый номер лопатки; п
число лопаток
lAs/t — общее
26. Тройник прямой
90° вытяжной
прямоугольного
сечения (Fn = Fc)
lii
it
27. Тройник прямой
90° приточный

прямоугольного сечения
■ у
Слияние
*"„
0.1
0,2
0,4
0.6
0,8
1
4
0,1
0,3
0.2
—1,7
0,2
—2.4
0,2
—21
0,2
—37
0,3
—50
0,3
В чис

Условие
0,4
9.4
o|i
4,4
и разделение шп
-г
0,2
0.9
0,5
0,6
0,4
—0.6
0,4
—2,7
0,4
—5,5
0,4
—8.8
0,4
лителе
0,5
1 6,2
В чнс.
0,3
1
0,9
1
0,8'
0,7
0,6
0.1
0,6
—0,7
0.5
—1.7
0,5
— зиа
0,6
4!
0,8
штеле
ока
Е при
0,4
,
1,5
1
1.3
1
1
0.9
0,8
0,6
0,7
0,3
0,7
честия
0,5
1
2,5
1
U
1
1.6
,1
,3
,1
1,1
1,1
1
1 при
0,8
\
0.1
— ЗН!
1
1.6
0
о = (
0
чения
Lo^c
0,6
1
4,4
1
3,7
1,1
2,8
1,2
2,2
1,2
1,8
1,3
1,6
знамс
VDc
1,2
1,2
J /V )
0,1
0,7
1
8,4
1
7,1
1,1
5,2
1,2
4,1
1,3
3,3
1,3
2,8
нател
1,4
0,2
зиам
0,8
1
20
1
16,7
1 1
12.3
1,2
9,5
1,3
7,6
1.3
63
1,6
0.8
0,4
;нате.г
0,9
Г
82
1
69
1,1
5,1
1.2
39
1.2
31
1.3
25
1*
1,8
.07
0.6
е-С
1
1
оо
1
оо
1 1
ОО
1.2
1.2
OQ
1.3
оо
2
0.7
0,8
[Г

Продолжение табл. 4.55
Деталь
Значение £
28. Тройник
образный
Значение £
определяется как для
бокового
ответвления прямого
тройника
Значение
^определяется как для прямого
тройника
30. Диффузор
пирамидальный в сети
ГТМ~П
fa/!
Щга
31 Диффузор кони-
I ic
т
^ч
ГГ
32. Конфузор в сети
[при
прямоугольном сечении d=
= ЧаЬЦа + 6)]
v,r,
* м
"■a |
33 Изменение попе-
FqVq (~д"'~)
Х.Г™— (\ F f
Изменение скорости
0,2
0,25
0,3
0.4
0,5
0,6
10
0,14
0,13
0.11
0,09
0,07
0,05
12
0.17
0,16
0,13
0.1
0.08
0,06
потока
Ео при а.
14
0,2
3 18
3,16
3,12
3.09
0.07
16
0,24
3 '-Ч
3,19
1,14
3,1
0.07
18
0,28
0,24
0,22-
0,16
0,12
0.08
град
20
0,31
0,27
0,24
0,18
0,13
0,09
24
D.4
),35
),31
),23
) 17
D.11
28
0.49
0.43
0.38
0.28
0.2
0.14
32
0,59
0.52
0,46
0.34
0 24
0,16
40
С.'Я
км
V Ы1
ил
0.28
0,19
F /F
°
0,2
0,25
0,3
0,4
0.5
0,6
10
0,12
0,1
0,09
0,08
0.06
0,05
12
0,14
0,12
0.11
9
0.07
0,05
l/d
0,1
0,15
0.6
>0,6
£ при а,
14
0.17
0,15
0,13
0,1
0,08
0,06
16
0,19
0 17
0,15
0,12
009
0,07
Е-, при ос
10
0,41
0,
0,29
20
0,34
0.29
0,2
0,1
град
20
0,25
0,22
0,2
0,15
0,11
0,08
, град
30
0,27
0,22
0,15
24
0,32
0,28
0,25
0.19
0,14
0.J
30
0.43
0,37
0.33
0,25
0
0
40
0,24
0.18
0,13
18
12
40
0,61
),49
3,42
J.35
IJ.25
0.17
Характер
изменения
сечения
Внезапное

расширение
'сужение
0
1
0,5
0,1
0,81
0,45
£о при
0,2
0,64
0,4
0,3
0,5
0,35
-
0,4
0,36
0,3
FJF
0,5'
0,25
0,25
0,6
0,16
0,2
0,7
0,09
С
,15
0,8
0,04
0,
1
0
0

Продолжение табл. 4J5S
Деталь
Значение
34. Отверстие с
утолщенными краями
'//rfo О 0,2 0.4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1.6 1,8 Э>2
£о 2,89 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76 1,68 1,63 1,61 1,55 1,56
85. Дроссель-клапан
У

Количество

створок п
Ео при а, град
0,04
0,07
0,12
0,13
0,15
10 20 30 40
0,3
0,4
0,12
0,25
0,2
1,1
1,1
0,8
0,8
0,7
2,5
2,5
2
2
1,8
В
5.5
5
4
3,5
50 60 70 80 90
200
90
40
30
28
1500
160
160
ПО
80
6000
7000
7000
6000
5000
Шибер [при
прямоугольном
сечении й = 2аЬЦа +
+ 6I
Для круглого воздуховода:
h/do ... О 0,1 0,2 0,3 0,4 0^5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Fn/Fo ... 0 — 0.25 0,38 0,5 0,61 0,71 0,8t 0,9 0,96 1
£0 ... оо — 35 10 4,6 2,06 0,98 0.44 0,17 0^06 0
Для прямоугольного "воздуховода;
h/d ... 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
. ~ 193 44,5 17,8 8,12 4,02 2,08 0,95 0,39 0,09 0
87. Диафрагма на
прямом участке
t .... 0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,76 0,8 0,85 0,9 0.95 1
.. 3,75 2,85 1,9 1,41 0,93 0,65 0,41 0,25 0,13 0,05 0-
Диффузор
пирамидальный за
центробежным
вентилятором
а,
град
10
15
20
25
30
irt
0.1
0.23
0,31
0.36
0,42
2
0,18
0.33
0.43
0.49
0,53
?опри
2,5
0.21
0.38
0.48
0.55
0,59
3
0.23
0.4
0.53
0.58
0,64
3,5
0.24
0.42
0Б6
0.62
0,67
4
0.25
0.44
0.58
0.64
0,69

Продолжение табл. 4.S5
Деталь
Значение X,
39. Диффузор пира
цида ьиый с
отводом 90° за вен-
«илятором IR =
= 15* а =15°;
FJFt = 0,5; d =
Ео = 0,2 (при любом угле установки элемента)
40. Отвод
прямоугольный 90е за
вентиляторами
Ц14-46, Ц9-57,
Ц13-50 [R = d\
Р.
град
0
90
180
270
0,35
0,3
0,35
0,45
41. То же, за
вентиляторами Ц4-70,
Ц4-76
= 0,24
42. То же, за
вентиляторами 1Д14-46,
Ц9-57, Ц13-50
(R = Id)
43. То же, за
вентиляторами Ц4-70,
Ц4-76
£о = 0,43
44.-Переход с
квадрата на круг
равновеликой площади
за вентиляторами
Ц14-46, Ц9-57,
Ц13-50
45. То же, за
вентиляторами Ш-70.
Ц4-76
46. Диффузор
конический на входе в
a, гр.<д
10
0,5
Л)
1, \

Продолжение табл. 4.S5
Деталь
Значение
47. Отвод из звеньев
круглого сечения
иа входе в
вентилятор Ц9-55,
Ц14-46 (Я =
= 1.5DBX)
180'
\ к
90°
Р. град
0
90
180
270
So
0,33
0,35
0,4
0,45
48. То же, на входе
в вентилятор
Ц4-70
49. Колено 90° на
входе в вентилятор
Ц9-55, Ц4-46
1.7
50. То же, на входе
в вентилятор
Ц4-70
5J,. Входная коробкг
* перед
вентилятором Ц9-55, Ц14-46
(F к/рвх = 2-4:
Ь/а = 2,4; а=12°)
Р, град
1 [
ф
л
/
О
90
180
270
0,26
0,31
0.33
0,45'
52. То же, перед
венти л ятором
Ц4-70 (FK/FBX =
= 2,4; Ь/а = 2,3;
а = 12°)
Р, град
о
90
180
270
0,4
0.42
0.5
0,66
63. Диффузор
конический за осевым
вентилятором
£ = 0,2 для скорости в сечении F ■■
-i- I) D; ос = 2С-*-24°
— <f2)/4 при L = №,-■+■
ш

Продолжение табл. 4.В5
Деталь
Значение
54 Диффузор
конический на входе в
осевой
вентилятор
а/2
VoFo
определять по п.' 31, принимая
> 0,5; <х ^ 10°
65. Конус на входе в
осевой вентилятор
t = 0,1 при а -.
= 60°, L = 0.2D
56. Уступ на входе
в осевой
вентилятор
"- L
= 0,15 при L--
— @,1-*-0,3) £>
0,3
0,4
0,5
0.6
0.7
0,8
0.9
,1
.2
,3
.4
,6
.8
' 2
2,2
2,4
2,6
2.8
3
3,2
3,4
3,6
3.8
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7.5
8
.8.5
9
9,5
10
И
12
13
14
1£
1
100
91
90
88
87
86
85
84
83
82
82
81
80
79
78
77
76
75
74
74
73
72
72
71
71
70
69
68
67
66
65
64
63
63
62
61
61
60
59
58
57
56
56
абл
125
114
112
ПО
109
107
106
105
104
103
102
101
100
99
97
96
95
94
93
92
91
90
90
89
88
87
86
85
83
82
81
80
79
78
77
77
76
75
74
73
72
71
70
ица
4.56.
Диаметр
140
128
125
123
122
120
119
117
116
115
114
113
112
111
109
108
10&
105
104
103
102
101
100
100
99
98
96
95
93
92
91
90
89
88
87
86
85
84
83
81
80
79
78
160
146
143
141
139
137
136
134
133
132
131
129
128
126
125
123
122
120
.1Г9
118
117
116
115
114
113
112
ПО
108
107
105
104
102
101
100
99
98
97
96
95
93
92
90
89
Диаметры
отверстии диафрагм для воздуховодов
круглого
отверстия.
180
164
161
159
156
155
153
151
150
148
1-47
146
144
142
140
138
137
135
134
133
131
130
129
128
127
126
124
122
120
118
117
115
114
113
111
НО
109
108
106
105
103
102
100
200
182
179
176
174
172
170
168
166
165
163
162
160
158
156
154
152
150
149
147
146
145
143
142
141
140
137
135
133
131
130
128
127
125
124
123
121
120
118
116
115
ИЗ
111
сечеиия
мм, при д|
225
205
201
198
196
193
191
189
187
185
184
182
181
178
175
173
171
169
167
166
164
163
161
160
159
157
155
152
150
148
146
144
142
141-
139
138
137
135
133
131
129
127
125
250
228
224
220
217.
215
212
210
208
206
204
202
201
198
195
192
190
188
186
184
182
181
179
178
176
175
172
169
167
164
162
160
158
156
155
153
152
150
148
145
143
141
139
1аметре воздуховода, мы
280
255
251
247
243
240
238
235
'233
230
228
226
225
221
218
215
213
211
208
206
204
202
201
199
197
196
192
189
187
184
181
179
177
175
173
172
170
168
165
163
160-
158
156
315
287
282
278
274
270
267
264
262
260
257
255
253
249
246
242
239
237
234
232
250
228
226
224
222
220
217
213
210
207
204
202
199
197
195
193
191
189
186
183
180
178
176
355
324
318
313
309
305
301
298
295
292
290
287
285
281
277
273
270
267
264
261
259
257
254
252
250
248
244
240
236
233
230
227
225
222
220
218
215
213
210
206
203
201
198
400
365
358
353
348
343
339
336
332
329
326
323
321
316
312
308
304
301
298
295
292
289
287
284
282
280
275
271
266
263
259
256
253
250
248
245
243
241
236
233
229
226
223
450
410
403
397
391
386
382
378
374
370
367
364
361
356
351
346
342
338
330
331
328
325
323
320
317
315
309
304
300
296
292
288
285
282
279
276
273
271
266
262
25S
254
251
500
456
448
441
435
429
424
420
415
411
403
404
401
395
390
385
380
376
372
368
365
361
358
355
353
350
34*
338
333
328.
324
320
316
3J3
310
306
303
301
296
291
286
282
279

0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,1
1.2
1,3
1,4
1,6
L.8
2
2,2
2,4
' 2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
Б
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,6
9
9,6
10
11
12
13
14
15
Т а-6 лиц!
1 4.57. Размеры отверстий диафрагм
Размеры отверстия, мы,
100X150
33X143
89X139
87X137
86X136
84X134
83X133
82Х132
81X131
80X130
78х 128
78X128
77X127
76x126
75Х125
74X12*
72X122
72X122
70Х120
69X119
68X118
68Х 118
67X117
66X116
66Х116
65X115
• 64X114
63X113
61X111
60X110
59X109
Б8Х108
57X107
56Х106
55X105
55Х105
54x104
53X103
52X102
51X101
50Х100
49X99
48x98
48X98
100x200
92X192
88Х-188
86X186
85x185
82х 182
81X181
80Х 180
79Х179
78х 178
76Х176
75Х175
75Х175
74х 174
- 73X173
71X171
70X170
69X169
67Х167
66х 166
65Х165
65X165
64Х 164
63х 163
63X163
61X16!
.61X161
59X159
58X158
56Х156
55X155
54х 154
53x153
53х 153
51X151
51X151
50х 150
49Х14Э
48Х148
47X147
45X145
44X144
44X144
43X143
100x260
91X241
87X237
85X235
84X234
81X231
80X230
79X229
77X227
76X226
75x225
74X224
73X223
72X222
71X221
70X220
68X218
67X217
65X215
64X214
63X213
62X212
62X212 '
61X211
61X211
59X200
59x209
57X207
55X205
54X204
53X203
52X202
51X201
50Х2О0
49х 199
48X198
47X197
46X196
45X195 ■
44X194
43x193
42Х192
41X191
41X191
150X150
141X141
137X137
134X134
133X133
130X130
128x128
127X127
126Х126
125Х125
123х 123
122Х122
121x121
120X120
119X119
Н7ХШ
115X115
114X114
112X112
111X111
110X110
109X109
108X108
108X108
107X107
106X106
105Х105
103Х ЮЗ
101X101
ЮОхЮО
98x98
97X97
96x96
95X95
93X93
93x93
91x91
90x90
89X89
88x88
86x86
85X85
84X84
84X84
150X200
139X189
135Х185
132Х182
130х 180
127x177
125X175.
124х 174
122X172
121X171
119X169
118X168
117X167
116X166
115X165
113X163
110X160
109x159
107X157
106х 156
105X155
104X154
102X152
102X152
101X151
99X149
99х 149
96х 146
95Х145
93x143
91X141
90x140
89x139
87Х137
85Х135
85X135
83х 133
82Х132
81X131
80x130
78X128
76x126
75Х125
75X125
150X250
138X238
133X233
130X230
128x228
125X225
123X223
122X222
120X220
118X218
116x216
115X215
114X214
113X213
112X212
J 09X209
107X207
106X206
103X203
102X202
101X201
100X200
98X198
98x198
97x197
95X195
95X195
92X192
90x190
88x188
87X187
85X185
84Х184
82X182
80Х180
79x179
78X178
77X177
7бх 176
74X174
72X172
70Х170
70X170
69X169
200x200
J88X188
■132X182
179X179
177X177
173Х173
171X171
170X170
168х 168
167X167
164X164
163Х163
161X161
160X160
159X159
156X156
154X154
152X152
150x150
148Х148
147x147
146Х 146
144X144
144Х 144
143X143
141X141
140X140
137X137
135Х135
133х 138
131X131
130Х130
128Х128
127Х127
124X124
123Х 123
122X122.
120X120
119X119
117X117
115X115
113XU3
112X112 .
111X111

для воздуховодов прямоугольного сечения
при сечении
200X250
18&Х236
180X230
177X227
174X224
170X220
163X218
166x216
164X214
162X212
160X210
158x208
157X207
156x206
154X204.
151X201
149x199
147X197
144x194
НЗХ193
141x191
140x190
138x188
. 137X187
137X187
134x184
134X184
- 130x180
128х 178
125x175
124X174
122x172
120x170
119X169
116x166
115x165
113Х163
112x162
111X161
109x159
.106x156
104х 154
103x153
102х!62
воздуховодов, мм
200X300.
185X285
179x279
175X275
172X272
168x268
165X265
164X264
161X261
160X260
157X257
155X255
154X254
152X252
151X251
148X248
145x245
143x243
140X240
138X238
137x237
135x235
134X234
133X233
132X232
129X229
129x229
125X225
123x223 '
120X220
118X218
116X216
115X215
113x213
110X210
109X208 -
107X207
106x205
104X204
102X202
99x199
97Х197,"
96х 19С
95xi S5
200X400
184X384
176x376
172x372
169X369
165X365
162X362
160X360
157X357
155x355
152X352
151X351
149x349
147x347
146X346
143X343
139x339
138x338
134x334
132X332
131x331
129X329
127x327
126x326
125X325
123x323
122X322
1118x318
115X315
113X313
111X311
109X309
107X307
105X305
102X302
101X300
99x299
98X297
96x296
94x294
91X291
89X289
88X288
87X287
200x500
182x482
175X475
' 170X470
167X467
162X462
159X459
157X457
154x454
153X453
149x449
148x448
146X446
144X444
142X442
139X439
136x436
134X434
130X430
128X428
127X427
125X425
123X423
122X422
121X421
118X418
117X417
1J4X414
111X411
108x408
106X406
104X404
102X402
100X400
97X397
96x395
94x394
93X392
91X391
89X389
86x386
84X384.
82x382'
81x38)..
250x250
235X235
228X228
224X224
221X221
217X217
214X214
212X212
209X209
208x208
205X205
203x203
202X202
200X200
198x198
195x195
192x192
190X190
187x187
185X185
184Х184
182X182
180x180
I79X179
179Х179
176x176
175X175
171X171
169x169
166x166
164Х164
162X162
. 160x160
158x158
155X155
154x153
152X152
151x150
, 149x149
147x147
144X144
141X141
140x140
139Х139
250x300
233x283.
226x276
221X271
218Х.268
214X264
210X260
209x259
206x256
204X254
201X251
199X249
197x247
196x246
194x244
190X240
187X237
185x235
182X232
180X230
178x228
176x226
174X224
173X223
172X222
169X219
168x218
164X214
161X214
158X208
156X206
151X204
152x202
150X200
147Х197
I46X19C
143x193
141x191
140Х190
138x188
134Х184
132X182
. 131X181
130Х 180
250х40р
281x381
223x373
218X368
214x364
209x359
205x355
204X354
200X350
196x348
195X345
193x343
191x341
189x339
187x337
183X333
179X329 ,
177X327
173X323
171X321
169x319
167X317
165x315
164x314
163x313
ЧбОхЗЮ
159X309
154X304
151x301
148x298
146x296
143x293
141x291
139x289
135X285
134x284
132X282
129X279
128X278
125X275
■ 122X271
119x269
118X268
1J 6X266 .
" ■
,250X500-
229X479
221X471
215X465
. 211X461
206x456
202X452,
. 200X450
186x446
. 1°4Х444
190X440
188x438
186x436
. 184x434
. 182х'432
178x428
174X424
172х'422
168X418
. 166x416
163X413
161X411
, 150X409
. 158x408
157x407
153X403
152x402
148X398
143x394
.141x391
138x388
136x386
.I34X3S4
131X381
128x378
126x376
124x874
121X371
120X370'
.117x367
114x364
. 111x361
, 110X360
. ' 108x358

Ед
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
,1
,2
,3
,4
,6
,8
2
? 2,2
2,4
2,6
2.8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
* 4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,-5
9
9,5
10
11
12
13
14
15
250X280
227X777
217x767
210x760
206x756
200x750
196x746
194X744
189X739
187x737
183x733
181X731
179x729
176x726
174X724
170X720
165x715
163x713
158X708
156X706
154x704
151X701
149X699
148x698
147X697
143X693
142X692
137X687
133X683".
130X680
127x677
125x675
122x672
120X670
116x666
114x664
112X662
109X659
108X658
105x655
101x651
S9X649
97X647
96X646
Размерь
300X300
281X281
273x273
268x268
265X265
260X260
256X256
255X255
251X251
249x249
246X246
244X244
242x242
240X240
238X238
234X234
230X230
229X229
225x225
223X223
221X221
218X218
216X216
215X215
214X214
211X211
210X210
206X206
202X202
199х 199
197X197
194X194
I92X192
190Х190
186Х 186
185X185
183X183
180Х180
179Х179
176x176
I72X 172
170X170
I68X168
167Х 167
отверстия,
300x400
279X379
270x370
264X364
260x360
254x354
250X350
248X348
244x344
242X342
238X338
236x336
234x334
232X332
230x330
225x325
221X321
219x319
214x314
212x312
209x309
207x307
205X305
204x304
202x302
197X299
198x298
193x293
189x289
185x285
183x283
180x280
177x277
175X275
171X271
169x269
167X267
164x264
162X262
160x260
155X255
152X252
151X251
149x249
Продолжение-табл. 4.57
мм, при сечении воздуховодов, мм
300x500
277x477
267x467
261X461
256X456
250X450
246X446
244X444
239x439
237X437
232X432
230X430
228X428
226X426
223X423
219x419
214X414
211x411
207X407
204X404
202X402
199x399
197X397
195x395
194X394
190x390
189x389
184x384
180x380
176x376
173x373
170X370
167X367
165x365
160X360
159x359
156x356
153x353
152X352
149x349
144x344
141X341
139x339
138X338
400X400
375x375
364X364
358x358
353x353
346x346
342x342
340X340
335x335
332x332
327x327
325X325
323x323
320X320.
318x318
312X312
307X307
305x305
299x299
297x297
294x294
291x291
288x288
287X287
286x286
281x281
280X280
274x274
270X270
265X265
262X262
259X259
256x256
253X253
248X248
247X247
243x243
240x240
238X238
235x235
230X230
226X226
225x225
223x223
400X500
373x473
361x461
353X453
348x448
341X441
335X435
333X433
328X428
325x425
320X420
317x417
314X414
311X411
309X409
303X403
297X397
294X394
288X388
285x385
282X382
279X379
276x376
275x375
273X374
269x369
267X367
261X361
256x356
251X351
248x348
244x344
241X341
237X337
232x332
230x330
227x327
223x323
221X321
217X317
212x311
208x308
206x306
204X304
500x500
469x469
456X455
447X447
442X442
433x433
•427X427
424x424
418X418
415X415
409x409
406X406
403X403
400X400
397X397
391x391
384X384
381x381
374x374
371x371
367X367
364X364
361X361
359x359
" 357X357
352X352
350X350
343X343
337X337
332X332
328x328
324X324
320X320
316x316
310X310
308X308
304X304
300x300
298x298
294x294
287X287
283X283
281x281
278X278
Таблица 4.58. Значения поправочных коэффициентов ft, и кг
Температура

транспортируемого
воздуха, °С
-30
—20
—10
0
10
20
«1
1,15
1,12
1,09
1,05
1,02
Л-а
1,2
1,16
1,11
1,07
1,03
1
Температура

транспортируемого
воздуха, °С
30
40
50
60
70
■ к,
0,98
0,95
0,93
0,91
0,89
к,
0,97
0,94
0,91
0,88
0,86

Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в такой
последовательности.
1. Определяют магистраль н ответвления; магистралью считается самый
длинный воздуховод, протянутый от самого дальнего приточного (вытяжного)
отверстия к вентилятору (вытяжной шахте).
2. Сеть разбивают на участки с постоянным расходом воздуха и постоянным
диаметром воздуховода в пределах каждого участка. ЕЙ
■ 3. Участки нумеруют, начиная с наиболее удаленного от вентилятора
по магистрали, а затем по ответвлениям.
4. Для каждого участка определяют его длину и количество перемещаемого
воздуха.
5. Принимают ориентировочное значение скорости воздуха в воздуховоде
и по формуле D.207) определяют значение удельного расхода воздуха в
воздуховоде gv при скорости 1 м/с. Скорость воздуха в воздуховодах для систем с
естественным побуждением рекомендуется принимать не более 1,5 м/с, а при
механическом побуждении — на магистрали до 8, на ответвлениях — до 5 м/с.
6. Исходя из конструктивных, архитектурных или других соображений
принимают круглый или прямоугольный воздуховод и по-табл. 4.45 или 4.46
находят размеры воздуховода, имеющего ближайшее (большее или меньшее)
значение gv.
7. Вычисляют фактическую скорость воздуха в воздуховоде по формуле
D.207).
8. По табл. 4.45 или 4.46 находят значение удельного скоростного
давления А.
9. По номограмме (рис. 4.72) определяют значение \1А.
10. По табл. 4.49—4.55 определяют коэффициенты местных сопротивлений
и их сумму на рассчитываемом участке.
11. По формуле D.208) определяют потери давления на участке.
Если температура транспортируемого воздуха отличается от 20° С,
значения K/d, определенные по п. 9, умножают на поправочный коэффициент klt
а значения 2£, определенные по п. 10,— на поправочный коэффициент k^
(табл. 4.58).
12. Потери давлений на всех участках магистрали суммируют; сумма
является расчетной величиной для подбора вентилятора.
13. Потери давления в ответвлении АрОт и суммарные потери давления в
магистрали от ее конца (наиболее удаленного от вентилятора участка) до точки
подключения ответвления Арм должны удовлетворять соотношению
D.212)
Несоблюдение соотношения D.212) допускается при условии
100 < 10%. D.213)
14. Для уравнивания расчетных потерь давления Дрм и Дрот на
ответвлении устанавливается диафрагма, сопротивление которой
Рд = АРм-ДРот. D-214)
а коэффициент местного сопротивления диафрагмы — по формуле D.210).
Диафрагму не устанавливают, если
|АРм--Дрот|
ЛРм
Результаты расчета заносят в таблицу «Расчет сети воздуховодов», при'
этом графы со значениями hjd, kv и k& не заполняют (см. табл. 4.59).
Если результаты аэродинамического расчета не требуют повышенной
точности, допускается (с ошибкой до 5% суммарных потерь давления) пользоваться
упрощенными табличными данными при определении значения ый. Для этого

по размерам воздуховода (табл. 4.45 или 4.46) определяют значение Kx/d, а по
табл. 4.47 и 4:48 — значения Ар и £д. Приближенное значение K/d вычисляют
по формуле D.209). -
При приближенном расчете графы со значениями ^/d и kv подлежат
заполнению (см. табл. 4.60).
Пример. Рассчитать сеть воздуховодов вытяжной вентиляции из листовой
стали при t = 20е С согласно расчетной схеме (рис. 4.73). Расчет повторить
по приближенной методике.
■ L=1350n'h ^ соответствии с приве-
0515мм Денной выше методикой (пп.
1—5) определяем магистраль,
нумеруем участки,
проставляем длины участков и
расходы воздуха.
Результаты расчета
сводим в табл. 4.59.
Коэффициенты местных
сопротивлений определяем с
помощью табл. 4.51 и 4.55.
Поправочные коэффициенты •
&i и k2 принимаем, равными:
&х = k2 = 1 (табл. 4.58).
Участок 1: прямой канал
с решеткой (^/^„=0,6) £0=
= 1,97; два отвода 90° £ =
= 2-0,35= 0,7; тройник
проходной (LJLC= 1450/2800 =
= 0,52; /П//с = 0,3152/0,452 =
= 0,5; /о//с = 0,3152/0,452 =
= 0,5) £ = 0,66.
Ц4-7О А/'б,з
Рис. 4.73.
Схема системы вентиляции.
2£, = 0,66 + 0,7 + 2 = 3,36.
Участок 2: тройиик проходной (LOILC = 1500/4300 = 0,35; Ufc
0,452/0,562 = 0,65; fjfo = 0,3152/0,562 = 0,3) gn = 0,58.
Ц.2 = 0,58.
Участок 3: тройник проходной (Lo/Lc= 1450/5750= 0,25; У1'с
б^/О.бЗг = о,8; /о//с = 0,3152/0,632 = 0,25) £п = 0,45.
Участок 4: два отвода 90° I = 2 ■ 0,35=0,7.
' Участок 5: переход с квадрата на круг за вентилятором Ц4 = 70 (п. 45
табя. 4.55) {о =0,1; вытяжная шахта с зонтом по серии 1.494 = 32 £ = 1,3.
'Участок 6: прямой канал с решеткой (fOTB/fo= 0,6) £=1,97; тройник на
ответвлении (LjLc = 1450/2800 = 0,52; fjfc = 0,3152/0,452 = 0,5; /п//с =
= 0,3№/0А& = 0,5) I = 0,48; отвод 90° t = 0,35.
= 1,97 + 0,48 + 0,35 = 2,77.

мер участка
сход воздуха L,
ч
a s
о
а
О
X
о
Си
О.
и
в*
CJ
■ «
орость о, м/с
а ■
Таблица
1
-Ь ■
4.59.
Расчет сети воздуховодов
1
ииа участка /, м
Ч
т
1
s
8*
а
S
со
тери на участке
у, Па
ммарные потери •...
Па
>ь
и-а
1500 | 315
1450 | 315
Магистраль'
1350
2800
4300
5750
5750
315
450
560
630
630
280,8
572,4
885,6
1123,2
1123,2
4,81
4,89
4,86
5,12
5,12
1
1
. Г
1
1
0,06195
0,0396
0,0301
0,0258
0,0258
10
4
5
13,5
12,5
0,6195
0,158
0,1506
0,348
0,322
3,33
0,58
0,45
0,7
1,4
3,95
0,738
0,6
1,048
1,722
7,61
1,83
0,765
•0,475
0,475
30,29
1,35
0,454
0,498
0,818
55,2
10,6
8,4
16,5
27
1450 | 315 | 280,8 | 5,16
Ответвление
| 0,0612 |
1,7.1 0,104 | 2,8 | 2,904| 7,61 122,33 | 46,9 | 46,9
Невязка -55'2~46'- 100 = 15%
Невязка
100= 11,7%
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия do = 277 мм
280,8 | 5,34 I | I 1 | 0,0609 | 6,5 | 0,396 | 2,97 [ 3,366 \ 7,61 125,84.
65,8 — 58,1
65,8
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия do = 280 мм
280,8 | 5,16 | | I 1 I 0,06123 | 10 | 0,61231 3,03 | 3,6421 7,61 127,95 | 58,8 | 58,8
74 А. RS R
Невязка ■ -, . 100 = 21%
74,4
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия d0 = 263 мм

Таблица 4.60. Приближенный расчет сети воздуэЫодов
Ном
СП
X
1 -
■ §
ёъ
о *
-
!|
§g
Е
о
4?
рость в, м/
Ско
'я
1
1на участка
л;
ал
И
X
С
S1 _
чх
X
я
• Я"
СОХ
U
и
Is
о
1
2
3
4
5
1350
2800
4300
5750
5750
315
450
560
630
630
280,8
572,4
885,6
1123,2
1123,2
4,81
4,89
4,86
5,12
5,12
0,08527
0,0546
0,04154
0,03585
0,03585
0,6752
0,6724
0,6735
0,6649
0,6649
Магистраль
0,05757
0,03671
0,02798
0,02384
0,02384
10
4
5
13,5
12,5
0,5757
0,1468
0,1399
0,3218
0,2980
3,33
0,58
0,45
0,7
1,4
3,906
0,727
0,59
1,022
1,698
7,61
1,83
0,765
0,475
0,475
29,95
1,33
0,454
0,491
0,807
54,6
10,4
8,4
16,2
26,7
6 | 1450 | 315 | 280,8| 5,16 10,085271 0,6635 |
Невязка
Ответвления
.1 | 0,05658 | 1,7 | 0,09618 |
100 = 14,3%
2,8 | 2,896 | 7,61 | 22,27
54,5
1500
8 | 1450
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия do — 278 мм
315| 280,81 5,34 | 0,08527 | 0,6579 | 1 | 0,0561 | 6,5 | 0,3646 | 2,97 | 3,335 | 7,61 | 25,61 | 57,62 | 57,6
65-57,6 шп_П90/
4Х~ ЮО-11,2%
Невязка
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия do = 280 мм
315 | 280,8| 5,16 | 0,08527 | 0,6635 | 1 | 0,05658 | 10 | 0,5658 | 3,03 | 3,596 | 7,61 | 27,59 | 58 | 58
73,4 — 58
Невязка
73,3
100 = 20,9%
Следует установить диафрагму с диаметром отверстия й0 = 263 мм

Участок 7: прямой канал с решеткой (ForjFo = 0,6) £ = 1,97; тройник
на ответвлении (Lo/Lc= 1500/4300 = 0,35; /о//с= 0,3152/0,56а= 0,3; fn/fc =
= 0Л&/0.5& = 0,65) £„ = 0,3; два отвода 90° £ = 2 • 0,35 = 0,7.
2£7 = 1,97 + 0,3 + 0,7 = 2,97.
Участок 8: прямой канал с решеткой (FOTB/FO = 0,6) £0 = 1,97;
тройник на ответвлении (LJLC = 1450/5750 = 0,25; fjfc = 0,3152/0,632 = 0,25;
fjfc = 0,562/0,632 = 0,8) ?о = —0,1; два отвода 90% = 2 - 0,35 = 0,7; два
отвода 45°£ =2 • 0,23=0,46.
S^= 1,97 + 0,7 + 0,46= 3,03.
Максимальное значение потерь давления в сети составляет 117,7 Па. На
неучтенные потери вводится 10%-ная надбавка. Таким образом,
р =1,1 • 117,7= 129,5 Па.
На участках 6, 7 и 8 следует установить дроссельные диафрагмы с
определением избыточного давления, гасимого диафрагмой, по формуле D.214),
коэффициента местного сопротивления диафрагмы — по формуле D.210) и
диаметра й — по табл. 4.56.
Участок 6: рл = 55,2 — 46,9 = 8,3 Па; £д == 1,67 —^— = 0,52; do =
= 277 мм.
Участок 7: рд = 65,8 — 58,1 = 7,7 Па; £д = 1,67 —i— = 0,45; do =
5,342
= 282 мм.
15,4 •
Участок 8: р„ = 74,2— 58,8 = 15,4 Па; £д = 1,67 —-Ц- = 0,97; do =
5,16
= 263 мм.
В табл. 4.60 приведены результаты расчета по приближенной методике.
Ошибка в определении р при использовании этой методики составляет
117,7-116,3 =
Yyf-j * 100 = 1,4%.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
промышленных, общественных и жилых зданиях.— М. : Стройиздат, 1971.— 270 с.
2. Белинкий Е. А. Рациональные системы водяного отопления.— Л: :
Стройиздат, 1963.— 208 с.
3. Богословский В. Н. Строительная теплофизика.— М. : Высш. школа,
1970.— 376 с.
4. Временные указания по проектированию и монтажу водяных элеваторных
систем отопления с двумя параметрами температур теплоносителя по
кольцам системы. РСН 259-73.— Киев : Госстрбй УССР, 1973.— 22 с.
5. Гримшплин М. И. Оценка эффективности систем распределения воздуха и
рекомендации по их применению.— В кн.: Проектирование отопительно-
вентиляционных систем и систем внутреннего водопровода и канализа-
* ции.— М. : ЦИНИС Госстроя СССР, 1977, сер. 21, вып. 1, с. 10—16.
6. Гримитлин М. И., Тимофеева О. Н., Эльтерман В. М. Вентиляция и
' отопление цехов' машиностроительных заводов.— М. : Машиностроение,
1976.— 282 с. •
7. Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяного
отопления со ступенчатой регенерацией тепла (СРТ). РСН 308-78.— Киев :
Госстрой УССР, 1979.— 60 с.
8. Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяного
отопления с радиаторами РСГ-2.— Киев : НИИСТ, 1978.— 24 с.
9. Карпис Е. Е. Повышение эффективности работы систем кондициойирова-
ния воздуха.— М. : Стройиздат, 1977.— 192 с.
10. Кокорин О. Я. Установки кондиционирования воздуха.— М. :
Машиностроение, 1978.— 264 с. . ■
11. Кондиционеры: Каталог-справочник.— М. : ЦНИИТЭстроймаш, 1981.—
314 с.
12. Методические указания по корректировке типовых проектов жилых домов
и блок-секций, направленной на повышение тепловой эффективности
зданий.— М. : ЦНИИЭПЖил'ища, 1980.— 20 с.
13. Наладка и регулирование систем вентиляции и кондиционирования
воздуха/ Под ред. Б. А. Журавлева.— М. : Стройиздат, 1980.— 448 с. . . ■
14. Новое в инженерном оборудовании зданий и сооружений.— М. : ЦНТИ по
гражд. стр-ву и архитектуре, 1981.— 24 с.
15. Отопление и вентиляция : Учебник для вузов: В 2-х ч.— М. : Стройиздат,.
1975,' ч. 1.— 484 с.-; ч. 2.— 440 с. '
16. Пскер Я- Д-, Мардер Е. Я- Справочник по оборудованию для
кондиционирования воздуха.— Киев : Будгвельник, 1977.— 232 с.
17.- Проектирование систем теплоснабжения промышленных узлов / Розкин
Щ. Я-, Козуля И. Э., Русланов Г. В. и др.— Киев : Буд1вельник, 1978.—
128 с.
18. Резников Г. В., Объедков Ю. С, Грачев В. И. Проектирование и оснащение
' вычислительных центров на базе ЕС ЭВМ.— М. : Статистика, 1977.—
1 178 с.
19 Рекомендации по выбору и расчету систем воздухораспределения A3-
669.— М. ; ГПИ «Сантехпроект», 1979.— 68 с..

20. Рекомендации по гидравлическому расчету элементов однотрубных систем
водяного отопления.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1975.— 42 с.
21. Рекомендации по определению тепловой эффективности жилых зданий в
зависимости от объемно-планировочиых решений.— М. : ЦНИИЭПЖили-
.. ща, 1979.— 22 с.
22. Рекомендации по проектированию железобетонных крыш с теплым черда-
,, ком для жилых зданий различной этажности.— М. : ЦНИИЭПЖилища,
Г 1980.—28 с.
23. Рекомендации по проектированию систем.отопления с применением новых
отопительных приборов.— М. : Стройиздат, 1977.— 184 с.
24. Рекомендации по улучшению воздухообмена в жилых.зданиях повышенной
этажности.— М. : Стройиздат, 1978.— 40 с."
25. Руководство по расчету воздуховодов из унифицированных деталей АЗ-
804.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1979.— 204 с.
26. Сенатов И. Г. Санитарная техника в общественном питании.—• М. :
Экономика, 1973.— 214 с.
27. Сидоров Э. А., Сурков В, И. Тепловой режим теплых чердаков
многоэтажных зданий.— М. : ЦНТИ по гражд. стр-ву и архитектуре, 1981.— 16 с.
28. Сканави А. Н. Конструирование и расчет систем водяного и воздушного
отопления зданий.— М. : Стройиздат, 1977.— 136 с.
29. Справочник по теплоснабжению и вентиляции / Щекин Р. В., Кореневский
С. М., Бем Г. Е. и др.: В 2-х кн.— Киев : Буд1велышк, 1976,
кн. 1.— 416 с; кн. 2.— 352 с.
30. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические
устройства: В 2-х ч.— М. : Стройиздат, 1976, ч. 1.— 430 с; 1978, ч. 2.— 510 с.
31. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 10. Нагревательные
приборы.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1976.— 184 с.
32. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы
биметаллические с накатным оребрением типа КСк.— М.: ГПИ «Сантехпроект»
1978— 18 с.
33. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы и
отопительные агрегаты.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1974.— 136 с.
34. Туркин В. П. Отопление гражданских зданий.— Челябинск : Южно-
Урал. кн. изд-во, 1975.— 320 с.
35. Фокин К. Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей здания.—
М. : Стройиздат, 1973.— 288 с. -
3S. Шаповалов И. С, Андреевский А. К. Расчет теплового режима в
технических подпольях.— Водоснабжение и сан. техника, 1980, №8, с. 16—18.
37. Щекин Р. В., Березовский В. А., Потапов В. А. Расчет систем центрального
отопления.— Киев : Вища школа, 1975.— 216 с.
38. Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха : Справочное
руководство: Пер. с англ.— М. : Стройиздат, 1963.— 340 с.

38.762я2
Р88
УДК 697 : 725/728
Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий : Проектирование |
Справочник / Г. В. Русланов, М. Я- Розкин, Э. Л. Ямпольский.-—Киев:
Буд1вельник, 1983.— 272 с.
[ С. В справочнике приведены основные нормативные материалы и необходимые
.сведения по проектированию систем отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха жилых и общественных зданий. Рассмотрены вопросы выбора,
ограждающих конструкций, расчета теплопотерь и теплопоступлений,
гидравлического и теплового расчета систем отопления, расчета требуемых воздухо-
обменов при борьбе с тепло- и влагоизбытками, а также расчета оборудования
кондиционеров и приточно-вытяжных систем, воздуховодов и воздухораспре;
делительных устройств. , ?\
Нормативные материалы приведены по состоянию на 1 декабря 1982 г.
'Справочник предназначен для инженерно-технических работников проект;
ныч, строительных и эксплуатационных организаций.
Табл. 151. Ил. 93. Библиогр.: 38 назв.
Рецензенты: канд. техн. наук В. А. Березовский, инж. Е. Я- Мардер
Редакция литературы по коммунальному хозяйству
Зав. редакцией инж. О. Т. Кушка
3206000000—036 „ . ,„„„
Р - дц203@4)-83 ' 39t82 ~ © Издательство «Будшельник», 1983