/
Текст
38.762я2
Р88
УДК 697 : 725/728
Отопление и вентиляция жилых и гражданских зданий : Проектирование |
Справочник / Г. В. Русланов, М. Я- Розкин, Э. Л. Ямпольский.— Киев:
Буд1вельник, 1983.— 272 с.
В справочнике приведены основные нормативные материалы и необходимые
сведения по проектированию систем отопления, вентиляции и кондициониро-
вания воздуха жилых и общественных зданий. Рассмотрены вопросы выбора
ограждающих конструкций, расчета теплопотерь и теплопоступлений, гидрав-
лического и теплового расчета систем отопления, расчета требуемых воздухо-
обменов при борьбе с тепло- и влагоизбытками, а также расчета оборудования
кондиционеров и приточно-вытяжных систем, воздуховодов и воздухораспре-
делительных устройств.
Нормативные материалы приведены по состоянию на 1 декабря 1982 г.
Справочник предназначен для инженерно-технических работников проект-
ных, строительных и эксплуатационных организаций.
Табл. 151. Ил. 93. Библиогр.: 38 назв.
Рецензенты: канд. техн. наук В. А. Березовский, инж. Е. Я- Мардер
Редакция литературы по коммунальному хозяйству
Зав. редакцией инж. О. Т. Кушка
3206000000—036
М203@4)-83
© Издательство «Буд1вельник», 1983
ОГЛАВЛЕНИЕ
1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
1.1 Общие сведения о теплотехнических показателях материалов и кон-
струкций и расчетных параметрах воздуха 3
1.2. Определение сопротивления теплопередаче ограждающих кон-
струкций 16
1.3. Выбор ограждающих конструкций по теплозащитным свойствам 20
1.4. Проверка ограждающих конструкций на теплоустойчивость. Про-
верка теплоусвоения поверхности полов 28
1.5. Проверка ограждающих конструкций на воздухопроиицаемрсть 31
1.6. Проверка ограждающих конструкций на паропроницаемость ... 33
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
2.1. Определение отопительной тепловой нагрузки , . 37
2.1.1. Оценка тепловой эффективности зданий 37
2.1.2. Определение основных (трансмиссионных) потерь тецла
через ограждающие конструкции 41
2.1.3. Определение добавочных потерь тепла и внутренних тепло-
выделений .......... 44
2.2. Определение охладительной тепловой нагрузки 52
2.2.1. Определение количества тепла, поступающего через световые
проемы 52
2.2.2. Определение количества тепла, поступающего через покрытие
и стеновые ограждения 58
2.2.3. Определение прочих теплопоступлений , 59
3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. Общие сведения о системах отопления 63
3.1.1. Основные требования к системам отопления 63
3.1.2. Классификация и порядок выбора систем водяного отопления 63
3.1.3. Рекомендации по конструированию систем отопления ... 67
3.2. Тепловой расчет систем отопления 71
3.2.1. Основные расчетные зависимости 71
3.2.2. Определение площади поверхности нагревательных приборов 73
3.2.3. Пример теплового расчета системы отопления 96
3.3. Гидравлический расчет систем отопления 98
3.3.1. Основные расчетные зависимости 98
3.3.2. Общие рекомендации по выполнению гидравлического рас-
чета 104
3.3.3. Гидравлический расчет однотрубных тупиковых систем ото-
пления методом характеристик сопротивлений 117
3 4. Расчет систем воздушного отопления 130
4. ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4.1. Общие указания по проектированию систем вентиляции и кондицио-
нирования воздуха 132
4.2. Определение количества вентиляционного воздуха 135
4.2.1. Основные расчетные зависимости 135
4.2.2. /—rf-диаграмма влажного воздуха 138
4.3. Классификация систем кондиционирования воздуха 142
4.4. Центральные системы кондиционирования 143
4.4.1. Прямоточная система кондиционирования 143
4.4.2. СКВ с первой рециркуляцией 148
4.4.3. СКВ с первой и второй рециркуляциями 153
4.4.4. Центральные многозональные СКВ ... . . 155
4.4.5. Центральная водовоздушная СКВ . 156
4.4.6. Центральная СКВ с двухступенчатым испарительным охлажде-
нием 169
4.5. Выбор оборудования для центральных кондиционеров 170
4.5.1. Компоновка центральных кондиционеров . . .... 170
4.5.2. Камеры орошения ОКС и ОКФ . 171
4.5.3. Воздухонагреватели ВН и ВНО 177
4.5.4. Воздухоохладители и блоки тепломассообмена 191
4.5.5. Вентиляторные агрегаты ... 198
4.5.6. Воздушные фильтры и вспомогательное оборудование кон-
диционеров КТЦ 199
4.5.7. Центральные кондиционеры Кд 199
4.6. Выбор местных кондиционеров ' 203
4.6.1. Неавтономные кондиционеры 203
4.6.2. Автономные кондиционеры 204
4.6.3. Расчет местных кондиционеров 206
4.7. Выбор и расчет систем воздухораспределения 207
4.7.1. Основные сведения о приточных струях 207
4.7.2. Определение скорости и температуры воздуха 218
4.7.3. Организация и расчет воздухообмена 219
4.7.4. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств .... 222
4.8. Основное оборудование систем вентиляции 223
4.8.1. Воздушные фильтры 223
4.8.2. Калориферы 231
4.8.3. Вентиляторы 236
4.9. Расчет воздуховодов 238
Список литературы 268
1. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА
1.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
О ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЯХ
МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ
И РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРАХ ВОЗДУХА
Ограждающие конструкции жилых и общественных зданий принимают в
зависимости от физических свойств материалов, конструктивных решений,
температурно-влажностного режима воздуха в здании и климатических харак-
теристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления тепло-
передаче, паро- и воздухопроницанию.
Ограждающие конструкции рассчитывают в соответствии с главой
СНиП Н-3-79 «Строительная теплотехника» с учетом главы СНиП И-А.6-72
«Строительная климатология и геофизика».
Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций выполняют на
основе общего уравнения теплопередачи, которое для случая передачи тепла
от воздуха внутри помещения к наружному воздуху имеет вид
e=>-j£-('B-'e)F, A.1)
где Q — количество энергии, передаваемой в форме тепла от воздуха внутри
помещения к наружному воздуху, Вт; tB и t^ — расчетная температура соот-
ветственно внутреннего и наружного воздуха, °С; F — площадь ограждающей
конструкции, м2; Ra — термическое сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции, м2 • К/Вт.
При определении величины теплопоступления через ограждающие кон-
струкции, когда t„ > tB, в формулу A.1) вводят разность температур tn — /в.
В том случае, когда формула A 1) используется для определения величины
теплопотерь, расчетную зимнюю температуру наружного воздуха принимают
равной средней температуре наиболее холодной пятидневки. При расчете,
выполняемом с целью выбора ограждающих конструкций по их теплоизолиру-
ющим свойствам, следует иметь в виду, что ограждающие конструкции облада-
ют способностью в большей или меньшей степени компенсировать кратковре-
менные колебания температуры наружного воздуха. С учетом этого расчетную
зимнюю температуру наружного воздуха принимают в зависимости от безраз-
мерной величины тепловой инерции ограждающей конструкции (табл. 1.1),
которая определяется по формуле
т
£>=£ Я А. A.2)
где Я{ — термическое сопротивление i'-го однородного слоя ограждающей кон-
струкции, м2 • К/Вт; S( — расчетный коэффициент теплоусвоения материала
1-го слоя ограждающей конструкции, Вт/(м2 • К) (табл. 1.2); т — число слоев
ограждающей конструкции.
При этом
Ri = tdU.
A.3)
Таблица 1.1. Зависимость расчетной зимней температуры наружного воздуха
от тепловой инерции ограждающих конструкций
Инерционность ограждаю-
щей конструкции
Тепловая инерция
Расчетная зимняя температура
наружного воздуха
Безынерционная
Малаи
Средняя
Большая
£>=? 1,5
1,5 < Dag 4
4 < £>г£7
D>7
Абсолютная минимальная
Средняя наиболее холодных суток
Средняя трех наиболее холодных су-
ток
Средняя наиболее холодной пяти-
дневки
Таблица 1.2. Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций
'
Материал
Характеристика
материала в сухом
состоянии
1.
£
о
с
гёплоемкость
г-К)
Ц
fi
Ч :,
>><?
о
о 5
SS
i
t *^
llh
»o!o
четная массовая
ть материала в к
и, %, при услс
гглуатации согла
л. 1.3
о о £ о°\6
£89ке
А 1 Б
Расчетные коэффициенты
(при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1.3)
роводности X
К)
с ■
■3-Й-
с^-
t-FQ
своения (при
е 24 ч) S,
К)
т
с с>
£££
А | Б | А | Б
Е
Я ■
О ■
№
в.
S*
АиБ
Бетоны
Железобетон
Бетон на гравии или
щебне из природного
камня
Бетоны на
Керамвнтобетон на ке-
рамзитовом песке н
керомзитопенобетон
Перлитобетон
Шлакопснобетон (тер-
мозитобетон)
Бетон на доменных
гранулированных шла-
ках
Аглопорнтобетон и бе-
тоны на топливных
(котельных) шлаках
Газо- и пенобетон, га-
so-и пеносиликат
Бетоны и растворы
природных плотных ваполннтелях
2500
2400
0,84
0,84
1,69
«,61
2
2
3
3
1.92,
1.74
2,03
1,86
17,86
16,69
18,7
17,63
искусственных по
1800
1600
1400
1200
1000
800
600
500
1200
1000
800
600
1800
1600
1400
1200
1000
1800
1600
1400
1200
1800
1600
1400
1200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0.84
0,84
0,84
0,84
0,66
0,5В
0,47
0,36
0,27
0,21
0,16
0,14
0,29
0,22
0,16
0,12
0,52
0,41
0,35
0Д9
0,23
0,58
0,47
0,41
0,35
0.7
0,58
0,47
0,35
5
5
5
5
5
5
5
5
10
10
10
10
5
5
5
5
5
5
5
5
Б
5
5
5
5
р и с т ы х
10
10
Ю
10
10
10
10
10
15
15
15
15
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
8
0,8
0,67
0,56
0,44
0,33
0,24
0,2
0,17
0,44
0,33
0,27
0,19
0.64
0,52
0,44
0,37
0,31
0,7
0,58
0,52
0,47
0,85
0,72
0,59
0,48
заполнителях
0,92
0,79
0,65
0,52
0,41
0,31
0,26
0,23
0,5
0,38
0,33
0.23
0,76
0,64
0,52
0,44
0,37
0,81
0,64
0,58
0,52
0,93
0,78
0,65
0,53
10,46
9,04
7,69
6,33
4,97
3,84
2,99
2,57
6,93
5,43
4,41
3,19
9,33
7,95
6,84
5,82
4,87
9,75
8,39
7.44
6,5
10,75
9,34
7,92
6,58
12,25
10,71
9,09
7,55
6,08
4,78
3,73
3,24
7,97
6,37
5,26
3,85
10,73
9,32
7,87
6,7
5,62
11,14
9,32
В,3
7,29
11,91
10,28
8,79
7,37
Бетоны ячеистые
1000
800
600
400
300
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,29
0,21
0,14
U,l
0,08
10
10
8
8
8
15
15
12
12
12
0,41
0,33
0,22
0,14
0,1
0.47
0,37
0,26
0,15
0,13
6,08
4,86
3,35
2,17
1,63
7,01
5,62
3,85
2,27
1,93
Продолжение табл 1 2.
—
Материал
Газо- н пенозолобетон
Характеристика
материала в сухом
состоянии
1
л
этност
с
1200
1000
800
теплоемкость
кг-К)
к<1
з9
S "
Л «
0,84
0,84
0,84
ффициент теплопро-
ности \с, Вт/(м • К)
II
0,29
0,23
0,17
гная массовая влаж-
материала в констру
, %, прн условиях
уатации согласно
1.3
Расче
ность
цин а
экспл
табл.
А | Б
15
1Ь
lb
22
22
Zi
Расчетные коэффициенты
(при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1 3)
о
о
к
<=г
о
ffl
т
тепло
Вт/(м
А
0,52
0,44
0,35
Б
0,58
0,5
0,41
усвоения (при
де 24 ч) S,
■К)
тепло
перио
Вт/(м«
А
8,15
6,84
5,43
Б
9,42
7,97
6,43
1
о
к -
Д й"
о -
О,
я ~
АиБ
0.008
0,01
0,012
Цементные, известковые н гипсовые
прокатный гипс
растворы;
1800
1700
1600
1400
1200
1200
1000
800
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,58
0,52
0,47
0,41
0,35
0,35
0,23
0,15
2
2
2
2
2
4
4
4
4
4
4
4
4
6
6
6
0,76
0.7
0,7
0,52
0,47
0,41
0,29
0,19
0,93
0,87
0.81
0,64
0,58'
0,47
0,35
0,21
9,51
8,89
8,62
6,98
6,09
5,95
4,59
3,29
11.03
10,37
9.72
8,06
6,82
6,63
5,23
3,63
Цементно-песчаный
Сложный (песок, из-
весть, цемент)
Известково-песчаный
Цементно-шлаковый
Плиты из гипса
Листы гипсовые обши-
вочные (сухая штука-
турка)
Кирпичная кладка и облицовка природным камнем
Кладка из сплошного кирпича
Кирпич глиняный
обыкновенный (ГОСТ
530—71*) на цементно-
песчаном растворе
То же, на цементно-
шлаковом растворе
Кирпич силикатный
(ГОСТ 379—79) на це-
ментно-песчаном рас-
творе
Кирпич трепельный
(ГОСТ 648—73) на це-
ментно-песчаном рас-
творе ... i .. ■ ■
Кладка из кирпича керамического н с н л и к а т i
пустотного
Кирпич керамический
пустотный плотностью
1400 кг/м3 (брутто) на
цементно-песчаном
растворе
То же, плотностью
1300 кг/м3 (брутто) на
цементио-песчаном
растворе
То же, плотностью
1000 кг/м3 (брутто) на
цементно-песчаном
растворе
Кирпич силикатный
одиннаццатнпустотиый
на цементно-песчаном
растворе
То же, четырнадцати-
пустотный на цемент-
но-песчаном растворе
1800
1700
1800
1200
1000
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,56
0,52
0,7
0,35
0,29
1
1,5
2
2
2
2
3
4
4
4
0,7
0,64
0,76
0,47
0,41
0,81
0,76
0,87
0,52
0,47
9,14
8,61
9,73
6,23
5,33
10,09
9,66
10.9
6,9
5.93
1600
1400
1200
1500
1400
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0.47
0,41
0,35
0,64
0,52
1
1
1
2
2
2
2
2
4
4
0,58
0,52
0,47
0,7
0,64
0.64
0,58
0,52
0.81
0;76
7,87
6,98
6,09
8.54
7,52
8,44
7,52
6,61
9,61
8,59
Материал
Характеристика
материала в сухом
состоянии
о
о
S
о
й
лоемкость
К)
gs
£4
й*
>j
теплопро
Вт/(м.1<)
фициент
эсти X
■йй
Й8
i
Й&х
СО О К о
я о ю ё
массовая
ериала в к
при уело
ции согла
М*1?
асче
ость
ИИ й,
кспл
абл.
(д. к д m ь
А | Б
Продолжение па^л
Расчетные коэффнцие^и
условиях эксплуатации со
табл 1 3)
одностн X
8"
епло
т/(м
ьщ
Ocs .
О О i
н СИ
А | Б | А | Б
/г
(при
ласно
цаемости
гПа)
S-s
с 3.
АнБ
Гранит, гнейс и ба-
аальт
Мрамор
Известняк
Туф
2800
2800
2000
1800
1600
1400
2000
1800
1600
1400
1200
1000
П р и р
0,88
0,88
0.88
0,88
0,88
0.88
0.88
0.88
0.88
0,88
0,88
0.88
одный каме
3,49
2,91
0,93
0,7
0,58
0,49
0,76
0,56
0,41
0,33
0,27
0,21
0
0
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
0
0
3
3
3
3
5
5
Ь
5
5
5
и ь
3,49
2,91
1,16
0,93
0,73
0,56
0,93
0,7
0,52
0,43
0.35
0,24
3,49
2,91
1,28
1,05
0,81
0,58
1,05
0,81
0.64
0,52
0,41
0,29
24,91
22,74
12,72
10,79
9,04
7,37
11.62
9,55
7,79
6,62
5,51
4,21
24 91
22,74
13,63
11,7
9,72
7,69
12,83
10,73
8,97
7,59
6,2
4,78
Дерево, изделия из него и других природных органических материалов
ель поперек
Сосна и
волокон
(ГОСТ 8486—66**,
ГОСТ 9463—72*)
Сосна и ель вдоль
волокон
Дуб поперек волокон
(ГОСТ 9462—71*.
ГОСТ 2695—71*)
Дуб вдоль волокон
Фанера клееная
(ГОСТ 3916—69)
Картон облицовочный
(ГОСТ 8740—74)
Картон строительный
многослойный
(ГОСТ 4408—75*)
Плиты древесноволок-
нистые и древесно-
стружечные
(ГОСТ 4598-74*.
ГОСГ 10632—77)
Плиты фибролитовые
(ГОСТ 8928—70) и ар-
болит (ГОСГ 19222—73)
на портландцементе
Плиты камышитовые
Пакля
500
500
700
700
600
1000
650
1000
800
600
400
200
800
600
400
300
300
200
150
2,3
2,3
2.3
2,3
2,3
2.3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
2,3
0,09
0,17
0.1
0,23
0,12
0,17
0,13
0,15
0,13
0,1
0,08
0,06
0,16
0,12
0,08
0,07
0,07
0,06
0,047
15
15
10
10
10
5
6
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
7
20
20
15
15
13
10
12
12
12
12
12
12
15
15
15
15
15
15
12
0.14
0,29
0,17
0,35
0,15
0,21
0,15
0,23
0,19
0,13
0,1
0,07
0,24
0,17
0,13
0,1
0,09
0,07
0,06
0,17
0,35
0,23
0.41
0,17
0,23
0,17
0,29
0.23
0,16
0,13
0,08
0,3
0,23
0,16
0,14
0,14
0,09
0,07
3,85
5,55
4,9
6,93
4,22
6,16
4,26
6,76
5,41
3,88
2,87
1,65
6,2
4.54
3,17
2,49
2,34
1,65
1.28
4,44
6,29
5,82
7,77
4,64
6,76
4,79
7,68
6,14
4,54
3,22
1,81
7,15
5,43
3,71
2,98
2,98
1,99
1,45
Теплоизоляционные материалы
Мииераловатные и стекловолокинстые материалы
Маты иинераловатиые
прошиЕные (ГОСТ
21880—76) и на синте-
тическом связующем
(ГОСТ 9573—72')
125
75
50
0,84
0,84
0,84
0,056
0,052
0,048
2
2
2
5
5
5
0.064
0,06
0,052
0.07
0,064
0,06
0.65
0,53
0,42
0,72 0,03
0,6 0,049
0,47 0,053
Продолжение табл 1.2
Материал
Плиты мягкие, полу-
жесткие и жесткие ми-
нераловатные на синте-
тическом и битумном
Связующем (ГОСТ
9573—72*.
ГОСТ 10140—71*.
ГОСТ 12394—66)
Плиты минер ало ватные
повышенной жесткости
на органофосфатном
связующем (ТУ 21
РСФСР 3.72-76)
Пл нты пол у жесткие
минераловатные на
крахмальном связую-
щем (ТУ 400-1-61-74
Mo crop исполкома)
Плиты из стеклянного
штапельного волокна
на синтетическом свя-
зующем (ГОСТ
10499—78)
Маты и полосы из
стеклянного волокна
прошивные
(ТУ 21-23-72-75)
Характеристика
материала в
:ухом
состоянии
Is
и.
н
о
*-
о
ч
с
350
300
200
100
50
200
200
125
50
150
О
S
ш
о
о -
к<
S*
55
** 5.
>>^
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0.84
0.84
0.84
0,84
о
С-1
X V
я-*
as
*g
2 «
о 5?"
«2
0,091
0,084
0,07
0.056
0,048
0,064
0,07
0.056
0,056
0.06
i
' Г?
1||о
11
§Э>-°
тиая масс
материал
|, %, при
уатации с
1.3
а) Л с ч .
в* н ^ с: ч
& О X х я
ft к а в н
А
2
2
2
2
2
1
2
2
2
2
Б
5
5
5
5
5
2
5
5
5
5
Расчетные коэффициенты (при
условиях эксплуатации согласно
табл. 1.3)
к
проводно
К)
° 2
А 1 Б
0.09
0,087
0.076
0.06
0,052
0.07
0,076
0,06
0.06
0,064
0,1
0,09
0,08
0,07
0,06
0,076
0,08
0.064
0,064
0.07
1
— -
усвоения
де 24 ч) ,
'■К)
О О у
4si
<U Ш !-•
н со
А | Б
1,48
1,31
1
0,62
0,42
0,94
1
0,7
0.44
0,8
1,66
1,45
1.1
0,72
0,47
I
1,1
0,78
0.49
0,88
к
и
о ~.
роиицаем
(м. ч • гПа
с>
а"
gi
АиБ
0,038
0,041
0,049
0,056
0,06
0,045
0,038
0,038
0,06
0,053
Пенополистирол
(ТУ 6-05-1178-75)
То же, (ГОСТ
15588—70*)
Пенопласт ПХВ-1
(ТУ 6-05-1179-75) н
ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-74)
Пеиопол иуретан
(ТУ В-56-70,
ТУ 67-98-75,
ТУ 67-87-75)
Плиты из резольно-
фенолформальдегнд-
ного пенопласта
(ГОСТ 20916—75)
Перлитопластбетон
(ТУ 480-1-145-74)
Перлитофосфогелевые
изделия (ГОСТ
21500-76)
Гравий керамзитовый
(ГОСТ 9759-76)
Полимерные ма
150
100
40
125
«100
80
60
40
100
75
50
40
200
100
300
200
1.34
1,34
1,34
1,26
1,26
1.47
1,47
1.47
1,68
1,68
1,68
1,68
1,05
1.05
1,05
1,05
0,05
0,041
0,038
0,052
0,041
0,041
0.035
0,029
0,047
0,043
0,041
0,038
0.041
0.035
0,076
0,064
1
2
2
2
2
2
2
2
5
5
5
5
2
2
3
3
тер
5
10
10
10
10
5
5
5
20
20
20
20
3
3
12
12
налы
0,052
0,041
0,041
0.06
0 05
0.05
0,041
0,035
0,052
0.046
0,046
0,041
0.052
0,041
0,08
0,07
0,06
0,052
0,046
0,064
0,052
0,05
0.041
0,035
0.076
0,07
0.064
0,06
0,06
0,47
0,12
0,09
0,88
0,69
0,41
0,84
0,67
0,64
0,52
0,4
0,85
0,69
0,56
0.47
0.92
0,58
1,44
1,08
0,99
0,81
0,49
0,99
0.79
0.67
0,55
0,41
1,17
0,98
0,77
0,65
0,99
0,63
1.98
1,44
Засыпки
800
600
400
300
200
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,17
0,14
0,12
0.108
0,099
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
0,21
0,17
0.13
0,12
0,105
0,23
0,2
0,14
0,13
0.12
3.34
2,64
1,85
1.52
1,19
3,59
2,87
1,96
1,63
1,28
0,021
0,023
0,024
0,025
0,026
П'родплжение табл 1.2
т
Материал
Гравий шумгиантовый
(ГОСТ 19345—73)
Щебень из доменного
шлака (ГОСТ 5578—76).
шлаковой пемзы
(ГОСТ 9760—75) и аг-
лопорита (ГОСТ
11991—76)
Щебень и песок из
перлита вспученного
(ГОСТ 10832—74»)
Вермикулит вспучен-
ный (ГОСТ 12865—67)
Песок для строитель-
ных работ (ГОСТ
8736—77)
Характеристика
материала в
сухом
состоянии
Е
л
и
о
1-
о
с
800
600
400
800
600
400
600
400
200
200
100
1600
ё
о
о
к
s
1 теплое!
[кг-К)
:5С[
0,84
0,84
0,84
0,84
0.84
0,84
0.84
0,84
0,84
0.84
0.84
0,84
о
&г
о ■
ч Е
Ни"
Ко эф
во дне
0,16
0,13
0,105
0.17
0,15
0,122
0,105
0,076
0,064
0,076
0,064
0.35
к
, >■
я влаж
KOHCTf
ловиях
ласно
га m cj t-
е - >,о
О га ■»>«
У 5 в °
тная мае
матерна
), %. пр
уатации
1.3
га О К tfi га
О, к ЯЙ Н
А Б
2
2
2
2
2
2
4
4
4
3
3
3
2
2
2
3
3
2
Расчетные коэффициенты
(При
условиях эксплуатации соглзево
табл 1 3)
<<
я
н
и
о
проводи
■К)
епло
т/(м
ни
А | Б
0.2
0,16
0,13
0,21
0,17
0,14
0,11
0,087
0,076
0.093
0,076
0,47
0,23
0,2
0,14
0,26
0.21
0.16
0,12
0,093
0,08
0,105
0,08
0,58
я
с „
~~со
к™?
a: v
8с«
° 2 s
cft>
fl) flj г"
Н СИ
А | Б
3,24
2,55
1,85
3.34
2,64
1,93
2.05
1,49
0,98
1.08
0.7
6,87
3,68
2,93
2,01
3.77
2,95
2,13
2,15
1.57
1,04
1.21
0,76
7,87
в
н
о
о
s-sr
«С
К -
ёч
as
с а
А и Б
0,021
0,022
0,023
0,021
0,023
0,024
0,026
0,03
0,034
0,023
0,03
0,017
Пеностекло или гааостекло
Пеностекло или гаао-
стекло
(ТУ 21 БССР 86-73)
400
300
200
0,84
0,84
0.84
0,105
0,093
0,07
1
1
1
2
2
1 2
0,12
0,105
0,08
0,14
0,12
0,093
1,71
1,41
1,01
1 1.93
1,52
1 1,12
0,0023
0,0023
0,003
Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные
и рулонные покрытия для полов
А с бестоцемеитные материалы
Листы асбестоцемент-
ные плоские (ГОСТ
18124—75 *)
Асфальтобетон (ГОСТ
9128—76)
Изделия нз вспученно-
го перлита иа битум-
ном связующем (ГОСТ
16136—80)
Рубероид (ГОСТ
10923—76), пергамин
(ГОСТ 2697—75), толь
(ГОСТ 10999—76—76)
Линолеум поливннил-
хлоридный много-
слойный (ГОСТ
14632—79)
Линолеум поливн-
нилхлоридный на тка-
невой подоснове (ГОСТ
7251—77)
Стекло оконное (ГОСТ
111—78)
1800
1600
0,84
0,84
0,35
0,23
0,47
0,35
0,52
0,41
7,47
6,09
8,09
6,73
Битумные материалы
2100
400
300
600
1.67
1,67
1,67
1.67
1,05
0,11
0,087
0,17
0
1
1
0
0
2
2
0
1,05
0,12
0,093
0,17
1,05
0,13
0,099
0,17
16.31
2,41
1,86
3",56
16,31
2,55
1,94
3,56
1800
1600
III
Лннолеумы
1,47
1.47
1.47
1,47
1.47
0,38
0,33
0,35
0,29
0,23
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0,38
0,33
0,35
0,29
0,23
0,38
0,33
0,35
0,29
0,23
8,55
7.43
8.15
7,01
5,87
8,55
7,43
8,15
7,01
5,87
0,0023
0,0023
0,0008
0,0038
0,0038
(см.
табл.
1.25)
0,00015
,0,00015
0,00015
2500
Стекло
0,87 0,76 | 0
0 | 0,76 | 0,76 | 10,69 I 10,69
где Ьс — толщияа'/-го однородного слоя ограждающей конструкции или полная
толщина однородной (однослойной) ограждающей конструкции, м; Kt — рас-
четный коэффициент теплопроводности материала i-ro однородного слоя ог-
раждающей конструкции для данных условий эксплуатации, Вт/(м • К).
Коэффициент теплоусвоения воздушных прослоек принимают равным ну-
лю; слои ограждающей конструкции, расположенные между воздушной про-
слойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью
ограждающей конструкции, при определении тепловой инерции не учитыва-
ются.
Термическое сопротивление теплопередаче и коэффициент теплоусвоения
слоя ограждающей конструкции, состоящего из ряда участков постоянной тол-
щины, но выполненных из различных материалов, определяются в соответствии
с § 1.2.
Таблица 1.3. Условия эксплуатации ограждающих конструкций
в зависимости от влажностного режима помещений и зои- влажности
Влажностный режим по-
мещений в соответствии
с табл. 1.4
Сухой
Нормальный
Влажный или мокрый
Условия эксплуатации (А и Б) в зонах
влажности (см. табл. 1.5)
сухой
А
А
Б
нормальной
А
Б
Б
влажной
Б
Таблица 1.4* Классификация влажностного режима помещений
-Относительная влажность внутреннего воздуха, %,
при температуре, СС
до 12
До 60
Свыше 60 до 75
Свыше 75
свыше 12 до 24
До 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60 до 75
Свыше 75
свыше 24
До 40
Свыше 40 до 50
Свыше 50 до 60
Свыше 60
Длажностный ре-
жим помещений
Сухой
Нормальный
Влажный
Мокрый
Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций
приведены в табл. 1.2 в зависимости от условий эксплуатации ограждающих
конструкций (табл. 1.3), которые определяются влажностным режимом поме-
щений (табл. 1.4) и зоной влажности, в пределах которой размещено здание
(табл. 1.5).
В табл. 1.5 приведены основные климатические характеристики ряда насе-
ленных пунктов СССР, в том числе расчетные значения температуры наружного
воздуха. При этом абсолютной минимальной температуре соответствует расчет-
ная температура при параметрах В, средней температуре наиболее холодной
пятидневки — расчетная температура при параметрах Б, средней температуре
наиболее- холодного периода — расчетная температура при параметрах А.
Средняя температура трех наиболее холодных суток находится как среднеариф-
метическая из значений средних температур наиболее холодных суток и наи-
более холодной пятидневки.
Расчетный коэффициент теплоусвоения материала в конструкции (при от-
сутствии соответствующих данных в табл. 1.2) может быть вычислен по формуле
A.4)
5 = 0,27 Уку0 (Сс -f 0,0419ш),
где все обозначения соответствуют табл. 1.2.
Таблиц :> 1.5 ГЧ косные климатические характеристики
Населенный пункт
Алма-Ата
Архангельск
Астрахань
Ашхабад
Баку
Барнаул
Батуми
Брянск
Вильнюс
Винница
Владивосток
Владимир
Вологда
Волгоград
Воркута
Воронеж
Ворошиловград
Горький
Грозный
Днепропетровск
Душанбе
Ереван
Запорожье
Иваново
Иркутск
Казань
Калининград
Калуга
Караганда
Кемерово
В
О
Q.
Я
~3
к
га
&•
s
•е-
l.
§"•
1-нО
44
64
48
36
40
52
40
52
56
48
44
56
60
48
68
52
48
56
44
48
40
40
48
56
52
56
56
56
48
56
ч
Ш
о
о
<1J
к
ara
о
g-o
И я
930
1010
1010
970
1010
990
1010
990
990
970
990
990
990
990
990
990
1010
990
990
1010
910
910
1010
990
950
990
1010
990
950
990
я
О
О
*
Я
<Ч
О
СП
С
В
С
с
с
с
в
н
н
н
в
н
н
с
н
с
с
н
с
с
с
с
с
н
с
н
н
н
с
с
Расчетные параметры наружного воздух
А
>.
н
я
С°
S .
ш а
гн СХ
27,6
—10
18,6
-19
29.5
—8
36
—2
28,3
1
23.9
-23
25,9
4
22,5
—13
—21,5
—9
23
-10
23,6
-16
21,4
—16
21,1
—16
28.6
—13
15.2
-26
24,2
—14
27,3
-10
21,2
—16
28,8
—5
'26,5
—9
34,3
—2
29,7
—4
27,1
—9
22,2
-16
22,7
-25
22,8
—18
20,6
—7
22,4
—14
25,1
—20
21,8
—25
к
к
Sfc
га %
<Т) 1й
—6,7
48,6
-17,6
61,1
—4,2
58,2
4,2
65,3
8,4
51.9
—22.2
69,1
13
49,8
—10,5
48,1
—5
53,6
—6,7
57,8
-14.2
49,4
—14,2
50,2
—14,2
55,2
—10,5
35.6
—25,5
52,3
—11.7
55,2
—6,7
51.1
—14,2
63,2
0
54
-5,4
57,8
3,8
6Г,1
1,2
55,7
—5,4
49,8
—14,2
50,2
—24,3
51,1
—16,3
48,6
—2,9
50.2
-11,7
46,5
—18,8
50,2
—24.3
2-й
Б
>,
f-
га
С°
Н о.
3IJ2
25
24,5
—32-
33
—22
39
—11
31.7
-4
28,3
—39
29,6
—г
27,3
—24
26,1
-23
27,3
—21
23,4
—25
27,6
—27
27,2
—31
33
—22
18,2
—41
28,9
—25
31,8
—25
26,8
-30
34,9
—16
31
—24
36,8
-14
34,8
-19
31,2
—23
27
—28
26,9
—38
27,3
—30
24,1
—18
26,3
—26
31
—32
27,3
-59
ряд — для
ГС
£
■я >•
кет
' 54,4
—24,3
55,2
—31 8
64,5
—20,9
62,8
-8
68,6
0,8
55,7
—38,9
71.6
5
53,2
—23
53,2
—22,2
56,9
-19,7
61,5
—24,3
52,7
—26,8
55,2
-30,6
57,8
-20,9
41.4
-41
54,8
—24,3
58,6
—24,3
54,8
—29,7
66,6
-14,2
57,3
—23
61,5
-U.7
62,8
-17,6
58,6
—22,2
52,7
-27,6
53,6
-38,1
54,8
—29,7
52,7
—16,3
53,6
-25.5
51,9
—31,8
53,2
-38,9
некоторых населенных пунктов СССР
A-й ряд-
зимнего)
>>
Температ
ра, °С
42
—38
34
—45
40
—34
47
—24
40
-13
38
-52
40
—9
38
—42
33
-37
38
—36
36
-31
37
—48
35
—48
42
—36
31
-52
41
—38
39
—42
37
—41
41
—33
40
-34
43
—29
41
-31
41
-34
38
—46
36
—50
38
—47
36
—33
38
—46
40
—49
38 1
—55
- для летнего периода.
В
гс
ЕЕ}
81,6
—38,1
73,7
—45,2
84,6
—33,9
77
—23
81.2
—10,5
74,5
-г52,3
80,8
—5.4
75,8
—42,3
69,9
—36,8
69,9
—36
80,8
—30,6
69,5
—48,1
80,8
—48,1
67
—36
62
—52,3
69,9
—38,1
66,1
—42,3
70,3
—41
72,8
—33,1
84,6
—33.9
74,Ь
—28,5
72,8
—30,6
66,1
—33,9
80,8
—46
70,7
—50,2
72
—47.3
61,1
—33,1
62,4
—46
64,5
—49,4
73,7
—55,2
° о.
К i-
« <и
к to
й> Л
о о
S.R
1
1,9
4
5,9
3,6
4,8
2,4
2,8
4
8,4
1
5,9
—
1
6,3
1
5.5
2,8
4,7
9
2,9
4,5
3,7
6
4,6
8.5
4,3
10,1
3,3
5,4
1
5,3
1
5,1
1
3,5
1
5,5
1
2,8
1
2,5
3,5
5,4
2,8
4,9
1
2,8
3,6
5,7
—
3
5
1
7,7
1
6,8
Средняя тем-
пература. °С
ч
о
ч
о
х х
—28
—36
—26
—14
—6
—43
—2
—29
—25
—26
-26
-33
—35
—29
—45
—30
—29
—33
—23
—26
—17
—20
—25
-33
—40
—35
-22
—31
—35
—42
J3
Ё
rt
23,3
15,6
25,3
30,7
25,7
19,7
22,1
18,4
18
18,7
17,5
18,1
16,9
24,2
11,7
19,9
22,3
18,1
23,8
22,3
27
25,1
22,7
17,4
17,6
19
17,4
17,6
20,3
8,4
4V
Е- W
кх„-
•о
к к «
к * 3
3 а о.
™ £ Й
5 >>*
то „ 2
~. та ф
19,4
19,5
24,3
13,7
22,1
18,5
-
-
22,3
16,7
-
-
-
18,7
19,9
22,1
17,5
23,3
19,2
25,4
-
-
-
25,2
19,1
18,1
-
21
22,6
Период со
средней тем-
пературой
t^8°C
2<->
Cjo
1-
©в
—2,1
-4.7
—1,6
3,9
5,1
—8,3
7,6
—2,6
—0,9
—1,1
—4,8
—4,4
-4.8
—3,4
—9,9
—3,4
-1,6
—4,7
0,4
—1
3,6
0,5
—0,7
—44
—8,9
—5,7
0,6
—3,5
—7,5
—8,8
R а.
о о
о л
*— Е- О
166
251
172
111
119
211
115
206
194
189
201
217
228
182
299
199
130
218
164
175
112
139
175
217
241
218
195
214
212
232
0) >,
с £ °
t- HJ
4§V/
2 й
ь <?■""
* йй
с; о О,
о?"
К ас
181
272
18Ь
133
142
—
163
—
—
225
—
249
196
—
213
197
234
180
—
134
160
—
—
260
-
218
—
-
—
Населенный пункт
Киев
Киров
Кировоград
Кишинев
Кострома
Краснодар
Красноярск
Куйбышев
Курган
Курск
Кутаиси
Ленинград
Липецк
Львов
Махачкала
Минск
Москва
Мурманск
Николаев
Новгород
Новосибирск
Одесса
Омск
Орджоникидзе
Орел
Оренбург
Павлодар
Пенза
Пермь
Петропавловск-
Камчатскнй
о
о.
а
о:
га
К В
■в- .
Я О
о.
О *
ш га
U н
52
60
48
48
56
44
56
52
56
52
44
60
52
48
44
52
56
68
48
60
56
48
56
44
52
52
52
52
56
52
су
I
ч
а)
о
о
о
я
О* га
ЕЕ
s t-
о „
а а)
rt к
щ s
990
990
990
990
990
970
970
990
990
970
990
1010
990
970
1010
990
990
1010
1010
1010
990
1010
99D
930
990
990
990
990
990
990
о
о
£
га
Ч
п
еа
я
о
ГО
н
н
с
с
Н
с
с
с
с
н
в
в
с
н
с
н
н
в
с
н
с
с
с
н
н
с
с
с
н
н
Расчетные Параметры наружного воздуха
А
><
н
И
°v.
a>U
Со
5 га"
Н о.
23.7
—10
20.9
—19
25,8
—9
26
—7
21.1
-16
28,6
—5
22,5
—22
24,3
-18
23,6
—24
22,9
—14
27,4
S
20,6
—11
24,4
—15
22.1
—7
26,9
—2
21,2
—10
22,3
—14
16,6
—18
27,9
—7
20,8
—12
22.7
—24
25
—6
22,4
—23
23.8
—5
23.1
-13
26,9
—20
23,6
—23
23,8
—17
21.8
—20
15,7
—10
о;
3
с и
л а:
«з<
ffl a
53,6
—6,7
50,6
-17,6
52,2
—5,4
56,9
—2,9
49,8
—14,2
59,4
0
49,4
—20,9
52,7
—16,3
51,1
—23
51,1
—11.7
67
10
48,1
—8
50,2
—13
53,2
-2,5
63,6
4,2
49.8
—6,7
49,4.
—11,7
41,4
—16,3
58,2
—2,9
48,6
—9.2
50,2
-23
59
—1,2
49,4
—22,2
60,7
0
49,8
—10,5
51,9
—18,8
51,5
—22,2
51,1
—15,5
50,2
—18,8
37,7
—6,7
2-й
Б
>,
ь
га
°V 1
(DO
Со
8 я*
Н а.
28,7
—21
28,1
—31
29.7
—21
30,2
—15
25.8
—30
30,8
—19
25.9
—40
29,7
—27
28
—34
27.8
—24
31,7
—3
24,8
—25
28,7
—26
26.4
—19
31,6
-14
25,9
—25
28,5
—25
22
—28
31
—19
24.5
—27
26.4
—39
28,6
-18
27,7
—37
31,1
—17
27,7
-25
31,4
—29
31,6
—37
28,4
—27
26,3
—34
18
-23
ряд — гли
к
а
Ч и
л tj
Ч<
Р
ffl и
56,1
—19,7
56,9
—30,6
57.3
-19.7
59,4
—13
53,6
-29,7
63,6
—17,6
51,9
—40,2
55,2
—26,8
53,6
—33,9
53,6
-23
69,1
1,7
51,5
—24,3
54,8
—25,5
57,3
—17,6
67
—11,7
53,6
—24,3
54
—24,3
42,7
—27,6
62
—17,0
52,7
—26.8
54,8
—38,9
62
—16,3
53,6
—36 8
64,9
—15,5
53.6
—24.3
54,4
—28,5
54
—36,8
54
—26.8
53,2
—33,9
39,8
—22,2
Продолжение табл J.5
A-й ряд —
зимне о)
~"
ату- 1
&о
е°
н е.
39
—32
37
-45
40
-35
39
—32
37
—46
42
-36
38
—БЗ
39
-43
40
—49
37
—38
42
—17
33
—36
39
—38
38
—34
37
—26
35
—39
38
—40
33
—38
40
—30
34
—45
38
-50
38
-29
40
—49
37
-34
38
—39
42
—42
42
—47
38
—43
37
—45
31
—34
цля летнего периода.
В
S
•о к
ЧЪ-
Я Sfi
70,7
—31,8
65,3
—45,2
65,3
—36,2
73,7
—31,8
61,6
—46
84,6
—36
66,6
—53,2
67
—43,1
64,5
—49,4
69,0
—38,1
73,2
—15,Б
67
—36
63,6
—38,1
70,7
—33,9
89,2
—25,5
68,6
—38,9
69,9
—40,2
63,6
—38,1
72
—29,7
76,6
—45,2
78,7
—50,2
73,7
—28,5
64
—49,4
69,1
—33,9
75,8
—38,9
74,5
—42,3
72
—47,3
67,4
—43,1
72
—45,2
48,1
—33,9
О
OS
о го
5* Н
о о
га о
1
4,3
4
Б,3
1
3,6
6,4
3,8
Б,8
2,7
Э,6
1
6,2
3,2
5,4
3,2
5,2
З.Б
Б,3
1
8
1
4,2
3,8
5,9
1
6,4
4,9
7
3,8
5,4
3,4
4,0
3,8
7,5
3,2
5,4
3,8
6,6
1
5,7
3,9
8,5
3,6
5,1
1
3
3,8
6,5
3,9
6,1
4,2
6,7
1
5,6
2,5
4,8
1
7,6
Средня
я тем-
пература, "С
ч
о
ч
о
v В
О "
ю ^
S *
я 3
—26
—35
—25
—20
—36
—23
—44
—36
—30
—29
—4
—28
—32
—23
—19
—30
—32
—34
—22
—31
—42
—22
—41
—19
—30
—35
—40
-33
—38
—24
А
|
а
8
19,8
17,8
20,2
21,5
17,6
23,2
18,7
20,7
18,8
19,3
23,2
17,8
20,2
18,8
24.7
17,8
1S.3
12.4
23
17,3
18.7
22,5
18,3
19,7
18,8
21,9
21,2
19,8
18,1
12,6
&?"
11<и
lis
Sag
ч в ?>
га s* £
so;
SHft
8 >>К
к и В
£ я 1
18,4
17,3
22
21,0
20,3
22.Б
19,8
18,5
23,1
18,2
18,6
16,5
—
19,3
17,9
21
18,5
21,2
—
—
22,5
14,7
22,5
19,6
19,7
22,7
20,4
18,4
19,2
17
Период со
средней тем-
пературой
<^8°С
«■
5 >>
Й и
«о.
О, (п
Ос
—1,1
—5,8
—1
0,6
—4,5
1,6
—7,2
—6,1
—8,7
—3
6,8
—2,2
—3,9
0,3
2,6
-1,2
—3,2
—3,3
0,4
—2,6
—9,1
0,8
—7,7
-0,4
—3,3
—3,1
—9
—5,1
—6,4
—1
ой
В а
187
23]
185
166
224
152
235
206
217
198
121
219
199
183
151
203
205
281
168
220
227
168
220
175
207
201
209
206
226
259
S§ -
£ <-о
ёж»
§12
£sv/
Soo
о _■ >»
&5h
ои«
Sou
204
249
202
187
241
170
251
219
—.
215
123
242
—
2J1
169
220
230
303
—
—
243
183
233
194
223
213
222
221
246
282
Населенный пункт
Полтава
Псков
Рига
Ровно
Ростов-на -Дону
Рязань
Самарканд
Саратов
Свердловск
Севастополь
Семипалатинск
Симферополь
Смоленск
Сочн
Таллин
Тамбов
Ташкент
Тбилиси
Тернополь
Томск
Тула
Тюмень
Уж! ород
Улан-Уде
Ульяновск
Уфа
Фрунзе
Хабаровск
Харьков
Херсон
о.
к
а
к
1
1а
О
1_ н
48
56
56
52
48
56
40
52
Б6
44
52
44
56
44
60
52
40
40
48
56
56
56
48
«52
56
56
44
48
52
48
Ч
со
Л
0J
о
а!
и
рометри'
е, гПа
со и
S90
1010
1.0Ю
970
990
990
910
990
970
1010
970
970
990
1010
1010
990
950
950
970
990
990
990
990
930
990
990
930
990
990
1010
о
о
та
ТО
О
О)
С
Н
Н
н
С
н
С
С
С
С
С
С
н
в
н
н
С
С
н
н
н
С
н
С
С
С
С
в
С
С
Расчетш. е napaMei
А
f- о.
24.5
-11
20,6
—11
20.3
-9
22,6
—9
27,3
—8
22,8
-16
32,3
—3
25,4
-16
20,7
—20
25
0
27
—21
26,1
—4
20,8
—13
29,9
2
19
—9
24,5
—15
33,2
—6
28,8
0
22,1
—9
21,7
—25
22,2
—14
22,4
1 -21
24,2
—6
23,7
—28
23,8
—18
23,4
—19
28.9
—9
24.1
—23
25,1
—11
29
—7
к
£
■° 5
sit
кЕ5
ГО в
53,6
—8
48,1
-8
47,3
—5,4
51,5
—5,4
57,3
—4,2
49,8
—14,2
59,4
2,1
53.6
—14.2
48.1
-18,8
6D.7
7.1
51,5
—19,7
59,4
1.2
49
—10.5
66,1
9,6
47,3
—5,4
52,3
-13
58,2
—2,5
60,3
5,9
52,7
—5
49
—24,3
50 2
-11,7
51,5
—19,7
54,4
—1.2
49,8
—27,6
51,1
—16,3
50,6
—17.6
52,7
-6,3
60,7
—22.2
52,7
—8
57,8
—2,9
ры наружного воздуха
2-й ряд — для
Б
С
До
It
<р га" 1 5EJ
Н& ГО a
29.4
—22
25,6
—26
24,3
—20
25,1
—21
31,9
—22
27,3
—27
35
—13
30,5
—25
28,7
—31
29,4
—11
32
—38
31,8
-16
25.3
—26
30,2
—3-
23,5
—21
28.9
—27
35,7
-15
34,7
—7
26,8
-21
25,9
—40
27
-28
28
—35
28,1
-18
29,7
-38
28,5
—31
28
—29
34.4
-23
28,4
-32
29,4
-23
30,6
-18
56,5
—20,9
51,9
—25,5
51,1
—18,8
55,2
—19,7
60,7
—20,9
53,6
—26,8
62.8
—10,9
56,5
—24.3
51.1
—30,6
64,5
-8,4
54
—38,1
63.2
—14.2
53,2
—25,5
69,5
2.1
51,1
—19,7
54,4
—26,8
62,8
—13,4
62,8
—3,8
57,3
—19,7
52,7
—40,2
53 6
—27,6
55,2
—35,2
58,6
—16.3
54
-38,1
54,4
—30,6
54.4
—28,5
57,8
—22,2
65.3
-31,8
56,1
—22,2
61,5
—16,3
Продолжение табл I.S
ряд — дли летнего периода,
не о)
>,
<u(J
S .
Н о.
38
—37
36
—41
34
—35
38
—36
40
—33
38
—41
44
—30
40
—41
38
—43
38
—22
42
—49
40
—29
35
—41
39
—15
33
—32
40
—39
44
—30
40
—23
37
—34
36
—55
38
-42
40
—50
40
—28
40
-51
40
—48
40
—42
42
—38
40
—43
39
-36
39
-32
Б
•0 v;
Ч^.
68,6
—36,8
69,5
-41
66,6
—35,2
72
—36
74.5
—33.1
73,7
—41
85
—29,7
68,2
—41
66,1
-43,1
71.2
—20,9
67,4
—49,4
70,3
—28,5
75,3
—41
74,5
—13
64,5
—31,8
71,2
—38,9
82,9
—29,7
82,5
—22,2
62,8
—33,9
64
—55,2
69,9
—42,3
69,9
—50,2
73,7
—27,6
76,6
—51,1
75,8
—48,1
73,7
—42,3
73,7
—38,1
81,2
—43,1
76,2
—36
74.5
-31,8
OS
о я
О.
к н
В ш
<U i
5* Н
о о
и О
а, о.
4,4
6,2
3,3
4,8
1
4,5
1
7.5
3,6
6,5
4,1
7,3
1
2,7
3,7
6
1
5
2,3
6,4
1
4,3
2,8
6
3,2
6,8
1,8
6,5
4,9
7,7
2.8
4,7
1,2
1,7
1
3,9
1
5Л
1
5,6
3,4
4,9
2,7
3,9
1
3,6
1
2,8
3,7
5,8
3,4
8,1
1
2,4
1
5,9
1
5
1
6,2
Средняя тем-
пература, °С
к
о
о
Ф О
о <->
-27
-31
-25
-25
—27
-33
-17
-34
-38
—14
-39
-20
—33
—6
—25
—32
-18
-10
—25
—44
—31
—41
—22
—42
—36
—36
—27
—34
—28
-22
ч
2
К
го
СО
20,6
17,6
17,1
18,5
22,9
18,8
25,5
22,1
17,4
22,4
22,2
21,8
17,6
22,5
16,6
20,2
26,9
24,4
18,4
18,1
18,4
18,6
20,5
19,4
19,6
19,3
24,1
21,1
20,8
23
£,= У
к 1 «г
Sg»
DC Ы Я
gx3
Л 2 О.
ч я >>
со гг Ь
5 >-й
* ° Е
га _, S
^4t-
17,8
20,9
19,3
—
—
20,3
25,2
—20,4
20,1
15,5
26,8
21,8
—
14,6
16,8
20,4
23,7
19,9
—
20,4
22,3
22.1
22.5
25,2
21,6
19
23,3
17
22
19,8
Период со
средней тем-
пературой
i9
5 о-
S1"
U с
—1,9
—2
—0,6
—0.5
—1,1
—4,2
2,8
—5
—6,4
4,4
—8
1,9
—2,7
5,9
—0,8
—4,2
2,4
4,2
—0,5
—8,8
—3,8
—5,7
1,6
—10,6
—5,7
—6,4
—0,9
—10,1
—2,1
0,6
5 Л*
о о
ч =
,2"сЗ >,
187
212
205
191
175
212
132
198
228
137
202
158
210
103
221
202
130
152
190
234
207
220
162
235
213
211
157
205
189
167
Si . >>
ego
£ьо
0Яо
£sv/
Soo
Ч " О.
hSh
202
233
230
—
188
226
153
204
246
—
215
179
—
129
244
213
151
154
—
252
2 Л
244
~
252
—
229
173
223
205
~
Населенный пункт
Целиноград
Чебоксары
Челябинск
Чернигов
Чита
Якутск
Ялта
Ярославль
о
а.
g
га
Ed
la
t-o
О .
!* S
52
56
56
52
52
62
44
56
ф
1
О
(а
В*
О. я
S «-
о „
о.аГ
щ к
970
990
990
990
930
990
1010
990
о
1
Я
g
т
С
В
с
н
с
с
с
н
Расчетные параметры наружного воздуха
А
га
8V
с°
S .
н о.
24,9
—22
22.9
-18
22,8
—20
23,2
—10
24
—30
23
—45
26,3
1
21,6
—16
те
я
э к
m к
48,1
—20,9
51.1
—16,3
48.1
-18.8
51.5
—6,7
49,4
—29,7
48,1
—45,2
61,Г
8
49,8
-14,2
2-й ряд — для
Б
>>
rt
СО
Ф И
Н о.
31
—35
27
-32
27,3
-29
27,8
—22
25,2
—38
28,6
—55
30,5
—6
25.8
—31
Е
йй
(Tj К
51.1
—35.2
54,4
—31,8
52.3
—28,5
54,4
—20,9
53,2
—38,1
52,3
—55,2
64,5
—2,5
52,7
—30,6
1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции RQ представля-
ет собой сумму термического сопротивления при теплообмене между воздухом
помещения и внутренней поверхностью ограждающей конструкции RB, терми-
ческого сопротивления собственна ограждающей конструкции RK и термиче-
ского сопротивления при теплообмене между внешней поверхностью огражда-
ющей конструкции и наружным воздухом R„:
#о = #в + #к+Ян. A.5)
При температуре воздуха внутри помещения большей, чем температура на-
ружного воздуха, RB — сопротивление тепловосприятию, a RH — сопротивле-
ние теплоотдаче; при температуре воздуха внутри помещения меньшей, чем
температура наружного воздуха,— наоборот.
Таблица 1.6. Значения термического сопротивления R., для зимних условий
Ограждающие конструкции
Кн.
м2 ■ К/Вт
Наружные стены, покрытия, перекрытия над проездами и над холодными без
ограждающих стенок подпольями в Северной строительно-климатической зоье
Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным возду-
хом, перекрытия над холодными с ограждающими стенками подпольями и
холодьыми этажами в Северной строительно-климатической зоье
Перекрытия чердачные и иад неотапливаемыми подвалами со световыми проема-
ми в стенах
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах,
расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими под-
польями, расположенными ниже уровня земли
0,043
0,057
0,086
0,172
A-й ряд —
зимие! о)
———
ату-
о,
ши
Со
S .
ф га
Н о,
42
—52
38
—44
39
-45
39
—34
41
—49
38
—64
39
—15
36
—46
для летнего периода.
В
к
к
Л «
■ЗТ?
a ss
ГО л!
64,5
—52,3
69,9
—44,4
75,8
—45,2
70.3
—33.9
69.9
—49,4
61.1
—64,5
71.2
-13
71,2
—46
о
os
к t-
га о.
н
0) Л
S" tn
и и
га о
АС
5
7,7
—
3,2
4,5
3,5
4,2
1
3,9
1
2,6
2,4
4,4
3,7
4.4
Средняя тем-
пература, "С
к
о
ч
о
<L> О
4 Г?
о о
*> U
га S3
а Е
—39
-35
—35
—27
-41
-58
—8
—35
л
ч
га
га
20,2
18,6
18,8
19,4
18,8
18,7
23.7
17,2
я амплиту-
колебаний
в июле, "С
3x3
даль:
очны
атур
S *" Р.
§ >>Ф
25,3
—
20,1
18.2
25,3
26.4
16,9
—
Продолжение табл. 1.5
Период со
средней тем-
пературой
/^8° С
s^
н ra-
ce а.
Е >•
5^
с( га
Ф о,
О.Ф
U С
—8,7
—5,4
—7,1
—1,7
—11.6
—19,5
5,2
—4,5
ЛЖН'
сть,
о о
ыш
о л
,£гф >.
215
217
216
191
240
254
126
_222
:ть пе-
тем-
С, сут
°1
SV/
ф ~
ЛЖИ'
со с
рой
о ™ >>
«Si:
о Ня
С Q.C
228
—
236
—
258
268
157
—
Для потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребра к
расстоянию между гранями соседних ребер, превышающем 0,3, RB= 0,132 ма X
X К/Вт, для других ограждающих конструкций RB — 0,115 м2 ■ К/Вт. Зна-
чения R„ для зимних условий принимаются согласно табл. 1.6, а для летних —
определяются по формуле
Дн = 0,172/A +2 Уй A-6)
F^e v — минимальная из средних скоростей ветра, м/с, по румбам за июль, по-
вторяемость которых не ниже 16% (см. табл. 1.5); если е/< 1 м/с, в формулу A.6)
подставляется значение v = 1 м/с.
Термическое сопротивление собственно ограждающей конструкции в том
случае, когда она состоит из последовательно расположенных однородных сло-
ев, определяется по формуле
Як=£ Ri + RBa.
A.7)
где R{R m — то же, что и в формуле A.2); RB n — термическое сопротивление
замкнутой воздушной прослойки (табл. 1.7).
В случае оклейки одной или обеих поверхностей воздушной прослойки
алюминиевой фольгой ее термическое сопротивление удваивается. Прн расчете
по формуле A.7) термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции,
расположенных между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воз-
духом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учиты-
вается.
Сопротивление теплопередаче наружных панельных стен жилых зданий
Допускается определять по формуле
Ro=Rlcl,r, A.8)
Где RyCJ1 — сопротивление теплопередаче панельных стен без учета теплопро-
водных включений, м2 • К/Вт; г — коэффициент, учитывающий влияние сты-
ков, обрамляющих ребер и других теплопроводных включений, принимаемый
на основании расчета температурного поля или экспериментально.
Таблица 17. Термическое сопротивление замкнутых воздушных просло?ч J?,
Толщина воз-
душной про-
слойки, м
0,01
0,02
0,03
0,05
0,1
0,15
0,2—0,3
Значение RB п. м* К/ЧВт, воздушной прослойки
горизонтальной для потока тепла
снизу вверх и вертикальной
горизонтальной для потока
тепла сверху вниз
При температуре воздуха в прослойке
положител ьной
0,13
0,14
0,14
0,14
0,15
0,15
0,15
отрицательной
0,15
0.15
0 16
0.17
0.1В
0.18
0.10
положител ь-
юй
0,14
0,15
0,16
0,17
0,18
0,19
0.19
отрицатель-
ной
0,15
0 19
0.21
0.22
0,23
0.24
0,24
Для неоднородной ограждающей конструкции в уравнение A.5) вместо
RK подставляют приведенное термическое сопротивление ограждающей кон-
струкции R™P, которое для плоской ограждающей конструкции определяется
по формуле
ЯкР = (Яа + 2Яб)/3. A.9)
Для вычисления Ra огражда.ющую конструкцию условно разрезают на
участки плоскостями, параллельными направлению теплового потока, так
чтобы в пределах каждого участка термическое сопротивление ограждающей
конструкции было одинаковым:
р
«.= ■
A.10)
где Fj — площадь ;-го участка,
Л=1 Як/
м2; R,
•Ч
■ термическое сопротивление /-го
участка, определяемое по формуле A.7), ма • К/Вт; р — число- участков.
Для вычисления Re ограждающую конструкцию условно разрезают на
слои плоскостями, перпендикулярными к направлению теплового потока-
«б = £ я*. (i.ii)
где п — число слоев; RKi — термическое сопротивление t-ro слоя, м2 • К/Вт.
Для однородного слоя Rk{ определяется по формуле A.3). Значение Як,-
неоднородного слоя определяют, разбивая, этот слой плоскостями, параллельны-
ми направлению теплового потока, на ряд участков с одинаковым в пределах
каждого участка термическим сопротивлением:
р
«й —
/=»
Fit
AЛ2)
*к/Ч
где р.. площадь /-го участка t-ro слоя, м2; RKji — термическое сопротивление
1-го слоя в пределах /-го участка, м2 • К/Вт.
формула A.9) применима при -£— < 1,25. В противном случае приведен-
ное термическое сопротивление ограждающей конструкции находят путем рас-
чета температурного поля и определения средних температур поверхностей
ограждающей конструкции.
Тепловая инерция неоднородной ограждающей конструкции определяется
по формуле A.2). При этом для слоя ограждающей конструкции, состоящего
из ряда участков с толщиной, равной толщине слоя, но выполненных из различ-
ных материалов, i?ra- определяется по формуле A.12), a Sr- находится как сред-
невзвешенная величина по формуле [35]
S,= -t=L , A.13)
2 ъ
где все обозначения те же, что и в формуле A.12).
При наличии в ограждающих конструкциях сложных элементов (углов,
откосов оконных проемов, стыков внутреннего и наружного ограждений) воз-
можно увеличение теплопотерь и понижение температуры внутренней поверх-
ности ограждений в пределах этих участков [30].
Увеличение теплопотерь в данном случае характеризуется фактором фор-
мы /, показывающим, во сколько раз теплопотери через участок поверхности с
шириной, равной удвоенной условной толщине ограждения, больше, чем через
участок поверхности глади ограждения, имеющей ту же ширину. Условная
толщина ограждения d принимается равной М?0. Для наружного угла фактор
формы равен 0,68 по наружному обмеру ограждений и 1,18 — по внутреннему.
Для откоса оконного проема / = 1,5 при условной толщине ограждения 2kRDt
где RD — сопротивление теплопередаче внутренней части ограждения до оси
заполнения оконного проема. Для стыка внутреннего и наружного ограждений
фактор формы равен 0,95 по наружному обмеру ограждения и 1,2 — по вну-
треннему (в одну сторону от оси стыка). Для теплопроводных включений (диаф-
рагма, сквозной шов из раствора, стык панелей, жесткие связи стен облегчен-
ной кладки и др.) фактор формы в одну сторону от оси включения определяется
по формуле
п i 1 1 \
(Ы4)
'«я 1+ 4Я (ятвкл R0j
где а — ширина включения, м; Я, — коэффициент теплопроводности теплоизо-
ляционного материала основной конструкции, Вт/(м ■ К); RT вкли^0 — терми-
ческое сопротивление теплопередаче, рассчитанное по сечению соответственно
теплопроводного включения и основной конструкции, м2 • К/Вт.
Для расчета теплопотерь через сложные ограждения используется приве-
денное термическое сопротивление теплопередаче, м2 • К/Вт,
_ F
*о.пр = Яо F + 22dycjl. (/,-!)/,. ■ С-15)
где R0 — термическое сопротивление теплопередаче по глади ограждения, м8 X
X К/Вт; F — площадь ограждения по внутреннему или внешнему обмеру,
м2; dycjl [г lL — соответственно условная толщина и протяженность i-ro элемен-
та конструкции с двухмерным температурным полем, м; /t- — фактор формы
i-ro элемента конструкции, принимаемый в соответствии с порядком обмера
площади ограждения.
Таблица 18 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов J?c
Заполнение светового проема
м2 KJ&T
Одинарное остекление в деревянных переплетах
То же, в металлических
Двойное остеклейте в деревянных спаренных переплетах
То же, в металлических
Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах
То же, в металлических
Двойное остекление витрин в металлических раадельиых переплетах
Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)
То же, в металлических
Блоки стеклянные пустотелые размерами 194 X 194 х 98 мм при ширине швов
6 мм
То же, размерами 244 X 244 X 98 мм при ширине швов 6 мм
Профильное стекло швеллерного сечения
То же, коробчатого
Органическое стекло одинарное
То же, двойное
То же, тройное
Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах
То же, в металлических
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных деревянных
переплетах
То же, в металлических
0,17
0,15
0,34
0,31
0,38
0,34
0,31
0,52
0,48
0,31
0,33
0,16
0,34
0,19
0,36
0,52
0,34
0.31
0,52
0.48
Для сложных конструкций необходим расчет температурного поля методом
конечных разностей или электротепловой аналогии [3].
Фактические значения сопротивлений теплопередаче для различных видов
заполнения световых проемов приведены в табл. 1.8.
1.3. ВЫБОР ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
ПО ТЕПЛОЗАЩИТНЫМ СВОЙСТВАМ
Ограждающие конструкции проектируют с таким расчетом, чтобы обеспе-
чивалась минимизация приведенных затрат, учитывающих как затраты на стро-
ительство, так и затраты на отопление помещений в зимний период. Оптималь-
ному варианту соответствует экономически целесообразное сопротивление теп-
лопередаче ограждающих конструкций R™. В то же время сопротивление
теплопередаче ограждающих конструкций должно быть не меньше произведе-
ния термического сопротивления теплопередаче, требуемого по санитарно-гиги-
еническим нормативам i?„p, и повышающего коэффициента т (табл. 1.9, 1.10).
Сопротивление теплопередаче внутренних ограждающих конструкций
определяют только в том случае, когда разность температур внутреннего воз-
духа в помещениях, разделяемых этими конструкциями, превышает 10е С.
Требуемое по санитарно-гигиеническим нормативам сопротивление теплопере-
даче ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов
(окон, балконных дверей и фонарей), находят из выражения
^Р== "У"* *"' AЛ6)
где п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограж-
дающих конструкций (табл. 1.11); At" — нормативный температурный перепад
между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверх-
ности ограждающей конструкции, °С (табл. 1.12); RB — то же, что и в формуле
A.5); <„ принимается по табл. 1.5 с учетом табл. 1.1.
Для дверей (кроме балконных) и ворот требуемое сопротивление теплопере-
даче принимается равным 60% требуемого сопротивления теплопередаче стен,
Таблица 1.9. Значения коэффициента повышения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций т жилых зданий
Конструкции наружных стен зданий
Из кирпича и однослойных легкобетоиных панелей и блоков
Из автоклавного ячеистого бетона
Из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и керамзитобе-
тонными ребрами
Из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и гибкими свя-
вями
Многослойные на основе древесины, асбестоцемента и других листовых
материалов с эффективным утеплителем для одно- и двухэтажных зда-
ний
То же, для многоэтажных зданий
Из местных материалов при многослойных чердачных перекрытиях
(для малоэтажных зданий)
1.1
1,3
1.3
1.5
2
1.5
1.1
II
1
1
1
1
1.3
1
1.3
Примечание. Для перекрытий иад проездлмн, подвалами и подпольями m = 1.
Таблица 1.10. Значения коэффициента повышения сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций т. общественных зданий
Ограждающие конструкции зданий
Стены наружные:
из однослойных легкобетонных панелей
из однослойных панелей из ячеистых бетонов
из трехслойных панелей с эффективным утеплителем и керамзитобетонпыми реб-
рами
из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими
связями
кз многослойных панелей на основе древесины, асбестоцемента и других листовых
материалов с эффективными утеплителями для малоэтажных (одно-двухэтажных)
зданий
то же, для многоэтажных зданий
из металлических панелей из алюминиевых сплавов типа «Саидвнч» и др. с утеп-
лителем из пенополиуретана
то же, при полистовой сборке с утеплителем из минеральной ваты
из кирпича, легкобетонных, ячеистобеточкых блоков и местных материалов
Бесчердачкые крыши (покрытия)
по железобетонным плитам с утеплителем из легких и ячеистых бетонов
ТО же, с утеплителем из минеральной ваты
то же, с насыпным утеплителем
ПО профилированному металлическому настилу с утеплителем из пенополистирола
то же, с утеплителем нз минеральной ваты
1,1
1.3
1.3
1.5
2
1.5
2
1.5
1.1
1.3
1.5
1,3
2
1.5
Таблица 1.11, Значения коэффициента п для различных ограждающих конструкций
Ограждающие конструкции
Наружные стены и гокрытия, перекрытия чердачные (с кровлей из штучиыч ма-
териалов) и иад проездами, перекрытия над холодиым'1 без ограждающих сте. о (
подпольями в Северной строительно-климатической зоне
Перекрыта 1 над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом,
перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над хо
лодными с ограждающими стенками подпольям,; и холодными этажами в Северной
строительно-климатической зоне
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, рас-
положенные выше уровня земли
перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ни-
"* уровня земли
0.9
0,75
0,6
0.4
Т я б л и ц а 112 Норматнвный температурный перепад А/11 для различных
ограждающих конструкций
Здании и помещении
1 Здания жилые, больничных учреждений (больниц,
клиник, стационаров и госпиталей), родильных домов,
домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и
инвалидов; спальные корпуса общеобразовательных
детских школ; здания детских садов, яслей, яслей-са-
дов (комбинатов), детских домов и детских приемников-
распределителей
2. Здания диспансеров н амбулаторно-поликлинических
учреждении, учебные здания общеобразовательных
детских школ
3. Общественные адаиия, кроме указанных в пп. 1 и 2,
за исключением помещений с влажным или мокрым ре-
жимом
4 Помещения общественных зданий с влажным или
мокрым режимом, если:
не допускается конденсация влаги на внутренней по-
верхности стен и потолков
не допускается конденсация влагн на внутренней по-
верхности только потолков
Д/п, °С, для
наружных стен
6
6
7
'в-'р
7
покрытий
и чердачных
перекрытий
4
4,5
5,5
0.8«в-*р)
0.S4V-V
перекрытий над про-
ездами, подвалами и
подпольями
2
2,5
2,5
2,5
2,5
Примечания. 1 Значения нормативного температурного перепада для перекры-
тий над проездами, подвалами и подпольями в помещениях общественных зданий с влаж-
ным или мокрым режимом не нормируются, если эксплуатация этих помещений не связана
с постоянным пребыванием в них людей, а также при температуре поверхности пола выше
23° С. 2. / — температура точки росы, "С, при расчетной температуре и относительной
влажности внутреннего воздуха
определяемого по уравнению A.16) при расчетной температуре наружного воз-
духа, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.
В табл. 1.13 приведены нормативные данные по величине требуемого со-
противления теплопередаче для заполнений световых проемов (окон, балконных
дверей и фонарей).
Рекомендации ЦНИИЭПЖилища по конструкции заполнения световых
проемов наружных стен жилых зданий с высотой этажа 2,8 м (с учетом воздухо-
проницаемости) представлены в табл. 1.14. При невозможности изготовления на
месте и экономической нецелесообразности доставки из других районов запол-
нений световых проемов с тройным остеклением временно, до 1983 г., допуска-
ется применение заполнений с двойным остеклением для районов с разностью
температуры внутреннего воздуха и средней температуры наиболее холодной
пятидневки до —56° С.
Низшая температура внутренней поверхности ограждающей конструкции
должна быть не ниже температуры точки росы. При этом расчетная зимняя тем-
пература наружного воздуха принимается в соответствии с табл. 1.1. При опре-
делении точки росы относительная влажность внутреннего воздуха для зданий
жилых, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических
учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвали-
дов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов
Таблица 1.13. Требуемое сопротивление теплопередаче заполнений световых
проемов R0
Здания и помещения
1. Здания жилые, больничных учреждений (больниц,
клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбу-
латорно-поликлииических учреждений, родильных до-
мов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых
и инвалидов, общеобразовательных детских школ, дет-
ских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов), детских
домов и детских приемников-распределителей
2. Общественные здания, кроме указанных в п. 1, за
исключением помещений с влажным или мокрым режи-
мом
3. Помещения общественных зданий с влажным или
мокрым режимом
Разность тем-
пературы
внутреннего
воздуха в
средней тем-
пературы наи-
более холод-
ной пятиднев-
ки, °С
До 25
Свыше 25 до 44
Свыше 44 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30 до 49
Свыше 49
До 30
Свыше 30
До*", м" К/Вт
5 и
л
О ESS
К О Ф
О « О.
0,17
0,34
0,38
0,52
0,16
0,31
0,48
0,16
0,31
а*
0,16
0,31
0,31
0.48
0.16
0.31
0,31
0,16
0,16
Та
т
111
блица 1.1«
. Рекомендации по конструкции заполнения
наружных стен жнлых зданий [12]
световых проемов
Средняя температура наиболее холодной пятидневки, "С
—5
—10
-15
—20
—25
-30
—35
—40
—45
—50
-55
16
12
9
5
Ol
Ol
Ol
Ol
С1
С1
С1
С1
Пр
Р1
С1
С1
С1
н расчетной скорости ветра 5
Р2
Р1
С1
С1
Р2
Р2
С1
С1
Р2
Р2
Р1
Р1
Т2
Т2
Т1
"Л
м/с
Т2
Т2
Т2
Т1
тз
Т2
Т2
Т1
ТЗ
Т2
Т2
Т1
ТЗ
Т2
Т2
Т1
1?
12
9
5
Р2
Р1
Ol
Ol
Р2
PI
Р1
С/
При расчетной скорости
Р2
Р2
Р1
С1
Р2
Р2
Р2
С/
Т2
Р2
Р2
Р1
Т2
Р2
Р2
Р1
ветра 8
ТЗ
Т2
Т2
TI
м/с
ТЗ
Т2
Т2
Т2
ТЗ
ТЗ
Т2
Т2
ТЗ
ТЗ
Т2
Т2
ТЗ
ТЗ
Т2
Т2
Примечание. О — одинарное остекление; С — двойное остекление в спарекиых
переплетах; Р — двойное остекление в раздельных переплетах. Т — тройное остекление
Цифры — количество уплотненных притворов в заполнении.
Таблица 1.15. Значения коэффициента rj для схем /—4
Схема тепло-
проводных
включений
по рис. 1.1
/
2
3
4
0,02
0,12
0,07
0,25
0,04
0,06
0,24
0,15
0,5
0,1
0,1
0,38
0,26
0,96
0,17
Значение т) при а/б
0,2
0,55
0,42
1,26
0,32
0,4
0,74
0.62
1,27
0,5
0,6
0,83
0,73
1,21
0,62
0,8
0,87
0,81
1,16
0,71
1
0,9
0,85
1.1
0.77
1,5
0,95
0,94
1
0,89
Таблица 1.16, Значения коэффициента у\ для схемы б
«в/6
0.5
0,25
Значение т)- при о/б
0.04
0,011
0,006
0,06
0.025
0,014
0,08
0,044
0.025
0,1
0,071
0,04
0,12
0,102
0.054
0,14
0,136
0.074
0,16
0,17
0.092
0,18
0,205
0,112
(комбинатов) и детских домов принимается 55%, а для прочих общественных
зданий — 50%.
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции без теп-
лопроводного включения определяется по формуле
Тв = 'в--#Ч<в-'н), A.17)
где Д0 находится по формуле A.5), a RB имеет указанные для формулы A.6)
значения.
Наиболее низкая температура внутренней поверхности в углу вычисляется
пр приближенной формуле
тх = тв — 0,18 (tB - t„) A - 0,23/?о). A.18)
При наличии теплопроводных включений (диафрагма, сквозной шов из
раствора, стык панелей, жесткие связи стен облегченной кладки и др.) низшая
температура внутренней поверхности ограждающей конструкции определяется
ио формуле
T;='B-'#-[,+T,(-f1-,)]('E-U AЩ
Рис. 1.1. Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях.
Значение коэффициента i) в формуле A.19) зависит от размеров и располо-
жения теплопроводных включений. Схемы теплопроводных включений в ограж-
дающих конструкциях приведены на рис. 1.1, а значения г) — в табл. 1.15 и
о
1.16, где промежуточные значения находятся интерполяцией. При -^- > 1,5
для схем 1—4 вместо формулы A.19) используется уравнение A.17).
Низшая температура внутренней поверхности неоднородной ограждающей
конструкции в местах теплопроводных включений, не приведенных на рис. 1.1,
а также в местах сопряжения с другими конструкциями определяется на осно-
вании расчета температурного поля фрагмента конструкции.
Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции i?pK должно быть не меньше произведения R^m, где /?*р определи-
ется по формуле A.16), а т принимается по табл. 1.9 или 1.10. Значение #*и
устанавливается путем сравнения различных вариантов по величине приведен-
ных затрат, руб./м2, определяемой по формуле
П = С + 3,6 • Ю-6 ('°-W>ZoT.nep"*VT ^ A20)
К0СН
где С — себестоимость строительно-монтажных работ в расчете на 1 м2 огражда-
ющей конструкции без учета накладных расходов и плановых накоплений, оп-
ределяемая по действующим для конкретного района нормативам, а при разра-
ботке типовых проектов — для условий, установленных действующими инструк-
циями, руб./м2; 'от пер — средняя температура наружного воздуха за отопитель-
ный период, °С; Zm nep — продолжительность отопительного периода, ч/год;
т — коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла за счет ин-
фильтрации наружного воздуха и принимаемый равным 1,05; Ст — стоимость
тепловой энергии, руб./ГДж; /т — коэффициент, учитывающий перспективное
изменение стоимости тепловой энергии (для помещений общественных зданий
с влажным и мокрым режимом /т = 1; для прочих жилых и общественных
едаиий 1г — 1.3); Еп — нормативный коэффициент эффективности капиталь-
ных вложений, принимаемый равным 0,08 год-1.
При проектировании зданий лечебно-профилактических учреждений,
детских дошкольных учреждений, домов-интернатов для престарелых и инва-
лидов, общеобразовательных школ, школ-интернатов и детских домов в форму-
лах A.20) и A.21) Zm_ — продолжительность периода с температурой наруж-
ного воздуха не выше 10° С, для прочих жилых и общественных зданий — про-
должительность периода с температурой наружного воздуха не выше 8е С (см.
табл. 1.5).
При наличии теплоизолирующего слоя (утеплителя) предварительное зна-
чение его толщины, м, определяется по формуле
6уг= 1,9 . 10-\т -I /" "УТ fa - Wp) гот.пертСА A21)
гдеХут — расчетный коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя,
Вт/(м ■ К); пуТ = 0,85 — ориентировочное значение отношения термического
сопротивления теплоизоляционного слоя к сопротивлению теплопередаче
ограждающей конструкции; CVT — стоимость материала теплоизоляционного
слоя, руб./м3. 1
Главой СНиП И-Л. 1—71* «Жилые здания» в жилых зданиях высотой 9 и
более этажей, как правило, предусматривается устройство теплого чердака.
Чердачное пространство крыши используется в этом случае как сборная венти-
ляционная камера статического давления для всех вентиляционных каналов
жилых помещений, воздух из которой удаляется через общую вытяжную шах-
ту [22]. Конструктивные особенности теплых чердаков описаны в главе 4.
Устройство теплого чердака позволяет уменьшить теплопотери через
перекрытие между верхним этажом и чердачным пространством.
Крыша с теплым чердаком состоит из покрытия, наружных стен и чердач-
ного перекрытия. Покрытие выполняется, как правило, с утеплением, перекры-
™е — без него. Толщина и материал наружных стен чердака, как правило,
принимаются такими же, как и наружных стен здания, толщина утеплителя в
покрытии определяется расчетом. Вытяжная шахта, соединяющая объем тепло-
го чердака с наружным воздухом, может выполняться с зонтом для защиты
от осадков и без зонта с водосборным поддоном. В первом случае сопротивле-
ние теплопередаче стен шахты должно составлять не менее 60% расчетного со-
противления теплопередаче покрытия, во втором случае оно не нормируется.
Конечной целью теплотехнического расчета теплого чердака является
выбор конструкции покрытия и определение величины тепловых потерь через
перекрытие между верхним этажом и теплым чердаком. Действительное со-
противление теплопередаче покрытия теплого чердака должно обеспечивать
невыпадение конденсата на внутренней поверхности покрытия и на внутрен-
ней поверхности стен в угловой зоне, наиболее удаленной от вентиляционного
блока. Для этого температура соответствующей поверхности должна быть не
ниже минимально допустимой температуры внутренней поверхности ограждения
t оп, принимаемой по табл. 1.17 в зависимости от расчетной температуры на-
ружного воздуха (по параметрам Б).
Поскольку коэффициенты термического сопротивления при теплообмене
между воздухом и внутренней поверхностью ограждающих конструкций за-
висят от температуры, расчет выполняется путем последовательного приближе-
ния в следующем порядке [27].
Таблица 1.17. Значения минимально
допустимой температуры внутренней
поверхности ограждения 'дол
'иБ- °с
—10
—20
—30
—40
'доп- °С
4,3
1,5
0
—1
1. Определяется расход возду-
ха, кг/ч, поступающего на одну сек-
цию теплого чердака:
■ 5)-
G = m[GKB+\7(v-
-2,4(*иБ-5)],
A-.22)
где т — число квартир здания, со-
ответствующих одной чердачной сек-
ции; Окв— нормативный расход воз-
духа, кг/ч, на одну квартиру; v —
расчетная скорость ветра, м/с; <нБ —
расчетная температура наружного
воздуха по параметрам Б, °С.
2. Определяется удельное тепловыделение трубопроводов, размещаемых на
теплом чердаке, в расчете на 1 м2 площади чердака, Вт/м2:
Примечание. Промежуточные зна-
чений допускается определять линейной ин-
терполяцией
<?т = 0.77п,
A.23)
где и — число этажей здания.
3. С использованием приближенного значения термического сопротивле-
ния при теплообмене между воздухом и внутренней поверхностью ограждений
/?в = 0,115 м2 • К/Вт определяются значения термических сопротивлений теп-
лопередаче.
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
Япер = 0,23 + £f P ;
для покрытия теплого чердака (с учетом табл. 1.6)
Кпок = 0,158 + tf™K + tfc;
для наружной стены теплого чердака (с учетом табл. 1.6)
#CT = 0,158 + #£\
A.24)
A.25)
A.26)
где R^.ep, R™K и R" — термическое сопротивление собственно ограждающих
конструкций соответственно перекрытия, покрытия и стен, м2 ■ К/Вт; Rc —
расчетное термическое сопротивление снежного покрова, принимаемое рав-
ным 0,086 м2 ■ К/Вт.
Рекомендуемое значение термического сопротивления теплопередаче пере-
крытия между верхним этажом и теплым чердаком Rnep зависит от этажности
здания: 9-этажного здания — 0,32, 12-этажного — 0,28, 16-этажного —
0,25 м2 • К/Вт.
Теплотехнические свойства материалов определяются из условия, что
влажностный режим помещения теплого чердака сухой.
4. Определяется усредненное значение температуры воздуха в теплом чер-
даке:
рпер \ / гпок г-ст \
^ °.278с0 + -$&■) U + [-^г + -j^rj '«б + isntp
'чер " ' рпер рпок гст '
0,278cG + — Ь — !- —
' рпеР рпок ' рст
где с — теплоемкость воздуха, принимаемая равной 1 кДж/(кг • К); 'вен —
температура воздуха, поступающего на теплый чердак, равная температуре
воздуха под потолком помещений и принимаемая на 1 ° С выше расчетной
температуры воздуха жилых комнат, °С; Fnep, FnoK и FCT — площадь
соответственно перекрытия между верхним этажом и теплым чердаком, покры-
тия и наружных стен теплого чердака, м2 (для предварительных расчетов до-
пускается принимать FCT = 0,4F"OK).
5. Определяется минимальная расчетная температура воздуха, т. е. тем-
пература воздуха в угловой зоне наружных стен:
Ср = 'вен — 3-54 ('вен ~ 'чер) ^г— . A.28)
где г — максимальное удаление угловой зош£ наружных стен от ближайшего
вентиляционного блока, м.
6. Определяются приближенные (для RB = 0,115 м2 • К/Вт) значения темпе-
ратуры внутренней поверхности [ограждающих конструкций теплого чердака:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
0,115
ЯлеР
для покрытия теплого чердака
тж = , 0J15
для наружной стены теплого чердака
/Ст _*мик_ 0.П5 „мин , * /1 ом
'пр 'чер рст { чер 'нБ^' (bdl)
а также среднеарифметическое значение температур внутренней поверхности
перекрытия и покрытия:
£°В = 0,5(^Р-Н™К). A.32)
7. Определяются уточненные значения термических сопротивлений при
теплообмене между воздухом и внутренней поверхностью ограждений теплого
чердака:
для перекрытия между верхним этажом здания и теплым чердаком
*Г = 2,44 (%<* - *чер)°.33 + 0,046 (90 + <£■) : ('l33)
для покрытия теплого чердака
рпок _ }
0,173 F,6 + n)(t4ep-t™Kf-33 + 0,046 (90 + <™в) : (L34)
для наружной стены теплого чердака
*? = ! ,пов_,ст • A.35)
'ср 'пр
'пр ~ 'чер + рпер (вен 'чер)! A.29)
*пр —'чер ппок ('чер 'нб)> A.30)
1,86 (fig - Q0'33 + 0,015 A77 + *™в + Q
/МИН /СТ
чер ПР
8. Определяются уточненные значения температуры внутренней поверхнос-
ти перекрытия
опер
^^чер+^р-Рвен-'чер) С-36)
и покрытия
г>ПОК
^^ep-^T^ep-W- 0-37)
9. Определяется минимальная температура внутренней поверхности стен
в угловой зоне
мин 'пр '
и покрытия
•0,004/42,5- -^LW-W A.38)
'мин — 'чер _пок 1 чер ~1пЪ>- \i.ov)
Как ^ия, так и /^ должны быть не ниже <доп, принимаемой по табл. 1.17.
В противном случае термическое сопротивление ограждающих конструкций не-
обходимо соответственно увеличить.
10. Определяется усредненный удельный тепловой поток через перекрытие,
Вт/М** ■ *веН-*чер
1 = 35р • AА°)
где /?™р — уточненное значение термического сопротивления перекрытия,
определяемое по формуле
Я£р = 0,115 + /СР+ /?"ер. A.41)
где #£ер — то же, что и в формуле A.24), a R"ep определяется по формуле A,33).
11. С целью оценки экономической эффективности устройства теплого
чердака и выбора оптимальной конструкции'покрытия определяется уменьше-
ние нормируемых теплопотерь здания в расчете на 1 м2 общей площади жи-
лого дома, Вт/м2: AqF = К0 (?норм — «?), A.42)
где <?корм — нормируемое главой СНиП П-Л.1-71* значение теплопотерь через
ограждающие конструкции жилых зданий, принимаемое равным 35 Вт/м2;
Ко — коэффициент приведения площади чердачного перекрытия к общей пло-
щади жилого дома, составляющий для 9-этажных домов — 0,16, 12-этаж-
ных — 0,12 и 16-этажных — 0,09.
Оптимальный вариант находится по минимуму приведенных затрат с уче-
том стоимости тепловой энергии и элементов ограждающих конструкций.
1.4. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТЬ.
ПРОВЕРКА ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ПОЛОВ
В районах со среднемесячной температурой июля 21° Си выше для зданий
жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей),
диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов,
домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов,
яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов ограждающие конструкции с
тепловой инерцией наружных стен менее 4 и покрытий менее 5 должны иметь
такую теплоустойчивость, при которой амплитуда колебаний температуры их
Таблица 1.18. Значения коэффициента поглощения солнечной радиации
материалом наружной поверхности ограждающей конструкции р
Материал наружной поверхности
Алюминий
Асбестоцементные листы
Асфальтобетон
Бетоны
Дерево неокрашенное
Защитный слой рулонной кровли
из светлого гравия
Кирпич глиняный красный
Кирпич силикатный
Облицовка природным камнем бе-
лым
Окраска силикатная темио-серая
Окраска иззестковая белая
Плитка облицовочная:
керамическая
белая или палевая
стекляпная синяя
Р
0,5
0.65
0,9
0,7
0,6
0,65
0,7
0,6
0,45
0,7
0,3
0,8
0,45
0.6
Материал наружной поверхности
Рубероид с песчаной посыпкой
Сталь листовая, окрашенная
краской-
белой
темно-красной
зеленой
Сталь кровельная оцинкоганная
Стекло облицовочное
Штукатурка известковая темно-
серая нли терракотовая
Штукатурка цементная:
светло-голубая
темио-зеленая
кремовая
Р
0.9
0,45
0.8
0,6
0,65
0.7
0.7
0,3
0.6
0,4
Таблица 1.19. Максимальные и средние значения
суммарной солнечной радиации, Вт/м*
Географи-
ческая
широта,
°с. ш.
38
40
42
44
46
48
50
52
Вертикальная
поверхность
'макс
722
740
748
756
752
764
776
782
'ср
163
169
174
179
181
185
187
193
Горизонталь-
ная поверх-
ность
'макс
942
928
914
893
879
865
858
851
'ср
338
333
334
330
329
328
328
329
Географи-
ческая
широта,
°с. ш
54
56
58
60
62
64
66
68
Вертикальная
поверхность
'макс
789
786
785
780
778
798
806
812
'ср
200
202
205
207
209
215
228
233
Горизонталь-
ная поверх-
'ыакс
837
816
795
768
740
719
705
698
'ср
329
327
324
320
314
319
326
331
внутренней поверхности А~ , °С, не превышает требуемую А^р, °С
в в
\=4-[0*5 х+Rnp (/««с - v*; <> -4з)
Л!? =2,5— 0,1(<„— 21), A.44)
в
где v — величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного
воздуха в ограждающей конструкции, °С; At — максимальная амплитуда
н
суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле (см. табл. 1.5),
РС; р — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наруж-
ной поверхности ограждающей конструкции (табл. 1.18); /макс и 1 —соот-
ветственно максимальное и среднее значения суммарной (прямой и рассеянной)
солнечной радиации, принимаемые для наружных стен как для вертикальных
поверхностей западной ориентации, а для покрытий — как для горизонталь-
ной поверхности (табл. 1.19); R„ определяется по формуле A.6).
Величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного возду-
ха в ограждающей конструкции зависит от тепловой инерции ограждающей
конструкции D и может вычисляться по следующим формулам:
при D < 1,5
V=/?„/«B. С-45)
где R0 определяется по формуле A.5), a RB имеет те же значения, что и -в форму-
ле A.5);
при D > 1,5
v=2D(o,83 + 3,5-§L)(o,85 + 0,15-^)(n-0,5^n-|-)> A.46)
где SyT и SH — расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответ-
ственно теплоизоляционного и наружного (отделочного или конструктивного)
слоя (см. табл. 1.2), Вт/(м2 • К); RB п и RK— то же, что и в формуле A.7).
В случае однослойной конструкции принимается S = SH, при отсутствии
воздушных прослоек RB п = 0.
Для окон и фонарей жилых и общественных зданий в районах со средней
температурой июля 21° С и выше следует предусматривать солнцезащитные
устройства с коэффициентом теплопропускания (отношением количества тепла,
проходящего через световой проем с солнцезащитным устройством, к количеству
тепла, проходящего через этот же световой проем без солнцезащитного
устройства) не выше 0,2.
Таблица 1.20. Коэффициенты теплопропускания flc 3 солнцезащитных устройств
Солнцезащитные устройства
Наружные
Штора или маркиза из светлой ткани
То же, из темной
Ставня-жалюзи с деревянными пластинами
Штора-жалюзи с металлическими пластинами
Межстекольные (непроветриваемые)
Штора-жалюзи с металлическими пластинами
Штора из светлой ткани
То же, из темной
Внутренние
Штора-жалюзн с металлическими пластинами
Штора из светлой ткани
То же из темной
0,16
0.2
0,1/0,15
0,15/0.2
0,3/0,35
0,25
0,4
0,6/0,7
0,4
0,8
В табл. 1.20 приведены данные по коэффициентам теплопропускания солн-
цезащитных устройств. В числителе даны коэффициенты для солнцезащитных
устройств с пластинами под углом 45° , в знаменателе — под углом 90° к
плоскости проема. Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнце-
защитных устройств с проветриваемым межстекольным пространством следу-
ет принимать в два раза меньше.
Для обеспечения необходимых комфортных условий нормируется показа-
тель теплоусвоения поверхности пола. Исключением являются полы помеще-
ний общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным
пребыванием в них людей (залы музеев и выставок, фойе театров, кино и т. п.),
а также полы, имеющие температуру поверхности выше 23° С.
Показатель теплоусвоения поверхности пола Yn, Вт/(м2 • К), определяется
по следующим формулам:
если первый (верхний) слой конструкции пола имеет тепловую инерцию,
Di = ЯА > 0,5, то
Kn = 2Si; A.47)
если £>х = RiSi < 0,5, а тепловая инерция двух первых слоев Dx- + D2 =
= RtSi + /?2S2 > 0,5, то
_^ 2R1Sl + Si t A 48)
'п о,5+ад
если D-i + £>2 = R\Si + R2S2 < 0,5, а тепловая инерция трех первых сло-
ев Di + As + Ds = ЯА + ЯгЯ* + Ks-Ss > 0,5, то
«?1S?@,5 + *A) + 2/?,Sg + S,
Кп = 5 . A.49)
В формулах A.47) — A.49) R{, где f — порядковый номер слоя, определя-
ется по формуле A.3), a St- принимается по табл. 1.2 во всех случаях для жилых
и общественных зданий при условиях эксплуатации А.
Определенный по формулам A.47)—A.49) показатель теплоуявоения по-
верхности пола для зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник,
стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреж-
дений, родильных домов и домов ребенка, домов-интернатов для престарелых
и инвалидов, детских садов, яслей-садов (комбинатов), детских домов и детских
приемников-распределителей не должен превышать 11,6 Вт/(м2 • К), а для про-
чих общественных зданий — 13,9 Вт/(м2 • К).
1.5. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ВОЗДУХОПРОНИЦАЕМОСТЬ
Нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций GH для
наружных стен, перекрытий и покрытий жилых и общественных зданий состав-
ляет 0,5 кг/(м2 ■ ч), для входных дверей в квартиры — 1,5кг/(м2 ■ ч), для окон
и балконных дверей жилых и общественных зданий — 10 кг/(м2 • ч).
Этим определяется величина требуемого сопротивления воздухопроница-
н.чю /?*р, которая вычисляется по следующим формулам:
для ограждающих конструкций зданий, за исключением заполнений свето-
вых проемов — окон и балконных дверей, м2 ■ ч ■ Па/кг,
Я^к = Др/Сн; A.50)
для окон и балконных дверей, ма ■ ч ■ Па^'/кг,
ЯД, = (ДрJ/»/Сн. A.51)
В формулах A.50) и A.51) Ар — разность давлений воздуха на наружной
и внутренней поверхности ограждающих конструкций, Па, определяемая по
формуле
где Н — высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м; tB — темпе-
ратура воздуха внутри помещения, °С; ^нБ— средняя температура наиболее
холодной пятидневки, °С; v — максимальная из средних скоростей ветра по
румбам за январь, повторяемость которых не менее 16% (см. табл. 1.5), м/с.
Согласно СНиП И-3-79, для типовых проектов в климатических подрайо-
нах Ш и 1Г принимается v = 8 м/с, а в остальных климатических подрайонах —
5 м/с.
Фактическое сопротивление воздухопроницанию должно быть не меньше
требуемого, определяемого по формуле A.50) или A.51). Для многослойной
ограждающей конструкции сопротивление воздухопроницанию определяется
по формуле
1=1
где RHKi — фактическое сопротивление воздухопроницанию t-ro слоя, м2 X
X ч • Па/кг (табл. 1.21); п — число слоев.
Таблица 1.21. Сопротивление воздухопроницанию материалов н конструкций
Материалы и конструкции
Бетон сплошной (без швов)
Газосиликат сплошной (без швов)
Известняк-ракушечник
Картон строительный (без швов)
Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементио-песчаном
растооре толщиной в один кирпич и более
То же, толщиной в полкирпича
Кирпичная кладка из сплошного кирпнча на цементно-шлаковом
растворе толщиной в один кирпич и более
То же, толщиной в полкирпича
Кладка из кирпича керамического пустотного-на цементно-песчаном
растворе толщиной в полкирпича
Кладка из легкобетониых камней на цементио-песчаном растворе
То же, на цементио-шлаковом растворе
Листы асбестоцементные с заделкой щвов
Обои бумажные обычные
Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или вчетверть
То же, соединенных вшпунт
Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками строи-
тельной бумаги
Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бесцемент-
пых мягких плит с заделкой швов
То же, без заделки швов
Обшивка иа жестких древесноволокнистых листов с заделкой швов
Обшивка из гипсовой сухой штукатурки а ззделкой швов
Пенобетон автоклавный (без швов)
Пенобетон неавтоклавный
Пеиополистирол
Пеностекло сплошное (без швов)
Плиты минераловатные жесткие
Рубероид
Толь
Фанера клееная (без швов)
Шлакобетон сплошной (без швов)
Штукатурка цементио-песчаная по каменной или кирпичной кладке
То же. известковая
Штукатурка известково-гнпсовая по дереву (по драни)
Р
5 о
100
140
500
1.3
3=250
120
3=250
120
—
400
400
6
—
20—25
20—25
50
15—70
15-70
10
10
100
100
50-100
120
50
1.5
1.5
3-4
100
15
15
20
эотивле-
воздухо-
ишанию
i • Па/кг
С й) О щ
19 600
20,6
5,9
64
17,6
2
8,8
1
2
12.7
1
196
19,6
0,11
1.5
98
2.5
0.6
33
19,6
1960
196
78
Воздухо*
непрони-
цаемо
2
Воздухо*
непрони*
цаем
490
2940
13,7
372
142
16,7
Таблица 1.22. Сопротивление воздухопроницанию заполнений световых проемов
с деревянными переплетами н уплотнением прокладками из пенополиуретана
Заполнение светового проема
Одинарное остекление нлн двойное остекление в спаренных
переплетах
Двойное остекление в раздельных переплетах
Тройное остекление в одинарном и спаренном переплетах
Количест-
во уплот-
ненных
притворов
заполне-
ния
1
1
2
1
2
3
Сопротив*
ленне воз*
духопро*
ннцанию
мг-ч X
X Па2/з/кР
1,19
1,33
1,74
1,37
2,02
2,56
Воздухопроницаемость слоев стен и покрытий, расположенных между воз-
душной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверх-
ностью ограждающей конструкции, не учитывается. Для кладки из кирпича
и камней с расшивкой швов на наружной поверхности сопротивление воздухо-
проницанию увеличивается на 19,6 м2 • ч • Па/кг по сравнению со значениями,
приведенными в табл. 1.21. Сопротивление воздухопроницанию воздушных
прослоек и слоев из сыпучих, рыхлых и волокнистых материалов принимается
равным нулю.
Фактическое сопротивление воздухопроницанию заполнений световых про-
емов с деревянными переплетами и уплотнением прокладками из пенополиуре-
тана приведено в табл. 1.22.
Для заполнений световых проемов с металлическими переплетами значение
сопротивления воздухопроницанию, приведенное в табл. 1.22, умножается на
1,1, а для балконных дверей—на 0,8. Для заполнений окон без открывающих-
ся створок независимо от вида остекления, количества и материала переплетов
сопротивление воздухопроницанию следует принимать 4,6 м2 • ч • Па^/кг,
а для зенитных фонарей с уплотненными сопряжениями элементов —2,3 м2 X
X ч • Па2/з/кг.
1.6. ПРОВЕРКА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ПАРОПРОНИЦАЕМОСТЬ
Во избежание накопления влаги в ограждающей конструкции нормируется
ее сопротивление паропроницанию Rn, м2 • ч • гПа/г, в пределах от внутренней
поверхности до плоскости возможной конденсации. Оно не должно быть мень-
ше наибольшего из следующих требуемых сопротивлений паропроница-
нию Rff:
из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции
ба годовой период эксплуатации
ОД = (e*-~E)R™ ; A.54)
ш Е — ен
из условия ограничения накопления влаги в ограждающей конструкции за
период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха
ртр = (ев-До>»оЯ„.н
П2 (£о-ен.о)яо + 0,427„6юЛ@срДпл) ' ^-Ъ5>
где Е — упругость водяного пара в плоскости возможной конденсации, гПа,
усредненная за годовой период эксплуатации и определяемая по формуле
E = ~lE1Zi + E^t + E^s); A.56)
ев, еи и ен 0 — упругость водяного пара, гПа, соответственно внутреннего воз-
духа при его расчетной температуре и влажности и наружного воздуха (средняя
за годовой период и средняя за период, включающий месяцы с отрицательными
среднемесячными температурами), причем ев принимается не ниже, чем средняя
упругость водяного пара наружного воздуха за летний период; Rnu — со-
противление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной
между ее наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации,
м2 • ч • гПа/г; Zt, Z2 и Za — число месяцев со среднемесячной температурой
наружного воздуха соответственно ниже — 5° С (зимний период), от —5 до
+5° С (весенне-осенний период) и свыше +5° С (летний период); Ег, Е2, Е3 и
Е0— упругость насыщенного водяного пара, гПа, при температуре в плоскости
возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного
воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего, летнего периода и периода,
включающего месяцы с отрицательными среднемесячными температурами,
причем при определении Es температура в плоскости возможной конденсации
принимается не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода;
п0 — суммарное число суток в месяцах с отрицательной среднемесячной темпе-
ратурой; Vo — плотность материала увлажняемого слоя, принимаемая по
табл. 1.2, кг/м3; 6^, — толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции,
принимаемая равной 2/3 толщины однослойной стены или толщине теплоизо-
ляционного слоя многослойной конструкции, м; Лю — предельно допусти-
мое приращение расчетной массовой влажности материала увлажняемого слоя
за период влагонакопления, % (табл. 1.23).
Таблица 1.23. Предельно допустимое приращение расчетной массовой влажности
материала за период влагонакопления Лшср
Материал ограждающей конструкции
Д(й,
'ср.
Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков
Кладка из силикатного кирпича
Легкие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, шунгизитобе-
тон, перлитобетон, пемзобетон и др.)
Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат и др.)
Пеногазостекло
Фибролит цементный
Минераловатные плиты и маты
Пенополистирол и пенополиуретан
Теплоизоляционные засыпки нз керамзита, шунгизита и шлака
Тяжелые бетоны
1,5
2
5
6
1,5
7,5
3
25
3
2
Упругость водяного пара внутреннего и наружного воздуха находится из
выражения
* = °.01*максф, A.57)
где емакс — упругость насыщенного водяного пара, гПа (табл. 1.24); <р — отно-
сительная влажность воздуха, %.
Таблица 1.24. Упругость насыщенного водяного пара емакс, гПа,
при различной температуре t, °C
t
—20
—19
-18
—17
—16
—15
—14
—13
—12
—11
—10
—9
—8
—7
—6
^макс
1,253
1,353
1,488
1,609
1,744
1,867
2,065
2,24
2,441
2,647
2,853
3,023
3,273
3,544
3,835
t
—5
—4
—3
—2
—1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
емакс
4,213
4,491
4,859
5,255
5,684
6,107
6,587
7,069
7,583
8,129
8,712
9,331
9,989
10,689
t
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
%акс
11,432
12,28
13,12
14,027
14,963
15,984
17,053
18,173
19,373
20,64
21,973
23,373
24,867
26,44
t
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
емакс
28,093
29,84
31,68
33,613
35,653
37,8
40,053
42,427
44,933
47,547
50,307
51,867
56,24
59,413
t
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
смакс
62,76
66,253
69,92
73,76
77,787
82
86,4
91,013
95,84
100,867
106.213
1U.6
117,36
123,347
Значения расчетной относительной влажности и продолжительности
отдельных периодов принимаются согласно СНиП П-А.6-72.
Плоскость возможной конденсации, в однослойной ограждающей конструк-
ции располагается на расстоянии, равном 2/3 толщины конструкции от ее внут-
пенней поверхности, а в многослойной конструкции совпадает с наружной
Поверхностью теплоизоляционного слоя.
Температура в плоскости возможной конденсации определяется по следую-
щим формулам:
для однослойной ограждающей конструкции
Тп = 'в—Ч"Н*в + "зг): ^-58>
для многослойной ограждающей конструкции
к
t„ — t., /_
(=1
{--ьъг-(*-+2-ь)' <1-59>
где tj, и t„ — температура воздуха соответственно внутри помещения и наруж-
ного(средняя за рассматриваемый период), °С; R0 и RB — то же, что и в формуле
A.5); о и К — толщина, м, и коэффициент теплопроводности, Вт/(м • К), од-
нослойной ограждающей конструкции; б,- и h,- — то же, для i-ro слоя многослой-
ной ограждающей конструкции, считая от внутренней поверхности; k — поряд-
ковый номер слоя, являющегося теплоизоляционным.
Сопротивление паропроницанию Rn H части ограждающей конструкции,
расположенной между ее наружной поверхностью и плоскостью возможной
конденсации, определяется по формулам:
для однослойной ограждающей конструкции
^."=-г-т: A60)
для многослойной ограждающей конструкции
т 6
*п.и= 2 "£"• A1)
где Ц и щ — расчетный коэффициент паропроницаемости материала, г/(м • чХ
X гПа), соответственно однослойной ограждающей конструкции и i-ro слоя
многослойной ограждающей конструкции, считая от внутренней поверхности
(см. табл. 1.2); т — число слоев многослойной ограждающей конструкции;
прочие обозначения те же, что и в формулах A.58) и A.59).
Сопротивление паропроницанию воздушных прослоек принимается равным
нулю.
Для чердачного перекрытия или части конструкции вентилируемого покры-
тия, расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной
прослойкой, в зданиях со скатами кровли шириной до 24 м требуемое сопротив-
ление паропроницанию определяется по формуле
^Р=1,2(ев-вн.о). О-62)
где ев и еи 0 — то же, что и в формулах A.54) и A.55).
Сопротивление паропроницанию слоя ограждающей конструкции находит-
ся из выражения
#п=6/ц. A.63)
Сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции в пределах от
внутренней поверхности ограждающей конструкции до плоскости возможной
конденсации определяется по формулам:
для однослойной ограждающей конструкции
*п = 4'17: О-64)
'для многослойной ограждающей конструкции
где все обозначения те же, что и в формулах A.60) и A.61).
Значение R„, определенное по формуле A.64) или A.65), должно быть не
меньше-значений /?пр, определяемых по формулам A.54) и A.55), а для чердач-
ного перекрытия или части конструкции вентилируемого покрытия — по
формуле A.62).
Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев па-
роизоляции принимается по табл. 1.25.
Таблица 1.25. Сопротивление паропроницанию листовых материалов
и тонких слоев пароизоляции
Материал
Картон обыкновенный
Листы асбестоцементные
Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)
Листы древесноволокнистые жесткие
То же, мягкие
Окраска горячим битумом за один раз
То же, за два раза
Окраска масляная за два раза с предварительной шпатлевкой в
грунтовкой
Окраска эмалевой краской
Покрытие ивольной мастикой за один раз
Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз
То же, за* два раза
Пергамин кровельный
Полиэтиленовая пленка
Рубероид
Толь кровельный
Фанера клееная трехслойная
Толщина
слоя, мм
1,3
6
10
10
12,5
2
4
2
1
2
0,4
0,16
1,5
1,9
3
К га g >-
2 С Е *
в & я ■
oia S
0,16
2,67
1.2
1,07
0,53
2,67
4,8
6,4
4,8
6
6,4
10,8
3,33
73,3
11,07
4
2,27
Не требуется определять сопротивление паропроницанию однослойных
наружных стен помещений с сухим или нормальным режимом и двухслойных
наружных стен с сухим или нормальным режимом, если внутренний слой имеет
сопротивление паропроницанию Rn, определенное по формуле A.63), более
16 м2 • ч ■ гПа/г.
В помещениях с влажным и мокрым режимами предусматривается пароизо-
ляция теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждаю-
щих конструкций со стороны помещения. В местах таких сопряжений сопротив-
ление паропроницанию проверяется из условия ограничения накопления влаги
в сопряжениях за период с отрицательными среднемесячными температурами
наружного воздуха на основании расчета температурного и влажностного
полей.
В покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом для защиты тепло-
изоляционного слоя от увлажнения предусматривается пароизоляция ниже
теплоизоляционного слоя, сопротивление паропроницанию которой учитыва-
ется при определении сопротивления паропроницанию покрытия по формуле
A.65).
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОТОПИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
2.1.1. ОЦЕНКА
ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЗДАНИЙ
Удельный расход тепла на отопление 1 м2 общей площади является пока-
зателем тепловой эффективности зданий, которая обеспечивается соблюдением
требований к теплозащитным свойствам ограждающих конструкций, проект-
ными решениями архитектурно-строительной части зданий, систем отопления и
вентиляции, способом регулирования подачи тепла, качеством выполнения
Строительно-монтажных работ и техническим уровнем экрплуатации зданий и
систем теплоснабжения.
В табл. 2.1 и 2.2 приведены установленные Госгражданстроем СССР
контрольные показатели удельного расхода тепла на отопление общественных
и жилых зданий (новое строительство).
Исследования ЦНИИЭПЖилища [21] позволили выявить влияние различ-
ных параметров жилых зданий на величину удельного расхода тепла (табл.
2.3—2.6). За базовые варианты приняты 5- и 9-этажные дома протяженностью
соответственно 60 и 100 м, шириной 11 м, удельным периметром (отношением
периметра наружных стен к общей площади этажа) 0,24 м/м2 и проемностью
(отношением площади световых проемов к площади наружных стен) 24% (ос- •
вещенность 1 : 5,5). Итоговое изменение удельного расхода тепла по отношению
к варианту с базовыми параметрами определяется суммированием приведенных
в табл. 2.3—2.6 показателей. Удельный расход тепла уменьшается с ростом
протяженности и ширины здания, а также снижением удельного периметра и
проемности.
В табл. 2 7 приведены усредненные данные по взаимосвязи между проем-
ностью зданий и освещенностью помещений (отношением площади световых
проемов к освещенной площади).
Уплотнение оконных притворов пенополиуретановыми прокладками обес-
печивает наилучшие по сравнению с другими видами уплотнения показатели
в части снижения удельного расхода тепла (табл. 2.8, где за 100% принят
удельный расход тепла при применении пенополиуретановых прокладок).
При сопоставлении тепловой эффективности различных объемно-планиро-
вочных и конструктивных решений жилых зданий расчетная тепловая нагрузка
системы отопления Qoi Вт, подсчитывается по следующей упрощенной формуле
для здания в целом:
<Зо = 1,1 (QT+ 2 <S + £ <& - QBH), B.1)
i=l 1=1
где QT — основные (трансмиссионные) потери тепла через ограждающие кон-
струкции, Вт; Q^, Qjjj. — расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступа-
ющего соответственно в жилые комнаты и кухни 1-го этажа, Вт} N — число
этажей; QBH -т- внутренние (бытовые) тепловыделения, Вт.
Основные потери тепла через ограждающие конструкции для всего здания
определяются в данном случае по формуле
B.2)
Таблица 2.1. Контрольные показатели удельного расхода тепла
на отопление общественных здании
Здания
Удельный расход тепла, Вт на
1 м2 общей площади, при
числе этажей
1
—
-
-
—
«з
105
2
105
87
105
НО
122
134
70
81
8
87
70
87
93
99
110
—
—
4
81
64
81
90
93
105
—
—
5 и бо
76
64
76
87
93
99
—
—
II
Главные корпуса многопрофильных больниц, детских
больниц, родильных домов, онкологических н туберку-
лезных диспансеров
Поликлиники
Спальные корпуса санаториев и пансионатов, дома и
базы отдыха, турбазы
Спортивные здания, учебные мастерские
Детские ясли-сады, общеобразовательные школы, тех-
никумы, профтехучилища (кроме мастерских)
Клубы и кинотеатры
Конструкторские и проектные организации, учрежде-
ния управления
Гостиницы и предприятия бытового обслуживания на-
селения
Предприятия торговли
Предприятия общественного питания
140
116
Таблица 2.2. Контрольные показатели удельного расхода тепла
иа отопление жилых зданий [21]
1
2
4
5
9
12
16
Удельный расход тепла, Вт на 1 м2 общей площади, при
—5
149
122
70
65
60
—
—
—10
155
128
76
70
65
—
—
температуре наружного воздуха, °
—15
160
135
83
77
72
—
—20
205
147
88
79
74
71
77
—25
213
155
97
86
81
77
85
—30
230
160
109
88
83
80
86
—35
244
170
120
98
93
90
98
С
—40
237
166
114
95
88
86
S2
расчетной
-45
_
—
—
109
93
—
—
—50
_
пь
98
—
—
-55
_
—
122
105
—
"*-
Таблица 2,3. Изменение удельного расхода тепла при изменении
протяженности жилого здания на 10 м [21]
е[
сть
а:
К
5
Протя-
женность
здания, м
15—30
30—60
60—100
100—140
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре наруж-
ного воздуха, °С
—20
10,5
3
1.05
0,45
—30
10
2,7
0,9
0,4
—40
9,5
2,3
0,8
0,35
§
сность
я к
<В к
9
Протя-
женность
здания, м
25-50
50—100
100—150
150—200
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре наруж-
ного воздуха, СС
—20
4,4
2
0,45
0,2
—30
4
1,8
0,35
0,15
—40
3,6
1,6
0,3
0,1
Таблица 2.4. Изменение удельного расхода тепла при изменении
ширины жилого здания на I м [21]
а
S
■0
о
а
СЗ К
m a
б
Ширина
здания, м
10-12
12—14
14—16
Изменение расхода.
%, при расчетной
температуре наруж- i
иого воздуха, °С
—20
4
2,9
1.8
—30
3,5
2,4
1.7
-40
3,2
2,3
1.6
,
ЕС
га
н
Этажное
ния
9
Ширина
здания, м
11—13
13—15
15—18
Изменение расхода,
%. при расчетной
температуре наруж-
ного воздуха, °С
—20
4
2.9
2,1
—30
3,5
2,4
1.7
—40
3,2
2,3
1,6
Таблица 2.5. Изменение удельного расхода тепла при изменении
удельного периметра наружных стеи жилого здания на 0,01 м/м2 [21]
Этажность
здания
5
9
Изменение расхода, %, при расчетной температуре
наружного воздуха, °С
—20
1,25
—30
1.5
1,75
—40
1.75
2
Таблица 2.6. Изменение удельного расхода тепла при изменении
проемности жилого здания на 1% [21]
m
$
Я к
ГО os
5
Проем-
ность
здания, %
26—33
19—26
12—19
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре наруж-
ного воздуха, °С
—20
0,47
0,66
0,59
—30
0,54
0,86
0,77
—40
0,44
0,66
0.7
Этажность зда-
ния
9
Проем-
нос ть
здания, %
26—33
19—26
12—19
Изменение расхода,
%, при расчетной
температуре наруж-»
ного воздуха, °С
—20 —30
0,77
0,87
0.8
0,83
0,95
0,86
—40
0,7
0,79
0,73
где F3 — площадь застройки, м2; tB — температура воздуха внутри жилого
здания, принимаемая в данном случае 18° С; *нБ — расчетная температура на-
ружного воздуха по параметрам Б, принимаемая по табл. 1.5, °С; Fc — пло-
щадь наружных стен здания, включая площадь окон и балконных дверей,
м2; F0, F6 д и Рд — площадь соответственно окон, балконных дверей и входных
дверей, ж2; Rc, R0 и RR — сопротивление теплопередаче соответственно
стен, окон и дверей, м2 • К/Вт; т к А — коэффициенты.
Коэффициент т для зданий без теплого чердака равен 52, а для зданий с
теплым чердаком — 35.
При определении Fc высота здания берется до пересечения внутренней
поверхности наружной стены с верхней плоскостью покрытия, если чердак
отсутствует, или до верха утеплителя в чердачном перекрытии, а для здания с
теплым чердаком без утеплителя в перекрытии — до верха перекрытия над по-
следним этажом.
Таблица 2.7. Взаимосвязь между проемностью зданий брутто
и освещенностью помещений [12]
Проемное ть,
V,
33
26
24
Освещенность
1:4
1:5
1:5,5
Проемность,
%
22
19
17
Освещенность
1:6
1:7
1:8
Проемность,
%
15
13
12
Освещен-
ность
1 9
1 10
1 И
Таблица 2.8. Зависимость удельного расхода тепла от типа прокладок
в притворах оксн, % [21]
Расчетная
темпера-
тура на-
ружного
.воздуха,
—30
—40
Сопротив-
ление теп-
лопере-
даче сте-
ны,
мг-К/Вт
0,73
0,87
1,02
1,16
0,92
1,10
1,28
1.47
1,15
1,38
1,61
1,83
я
§
81
с >.
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
6-этажные дома
га
убчат
езина
и о.
103,5
103,8
104
104,2
102,3
102,5
102,7
102,8
102,3
102,4
102,5
102,6
,
3 Б
,8*
Ев
110,9
111,8
112,6
113,2
105,7
106,1
106,4
106,7
103,9
104,1
104,3
104,5
•
ч
о
о.
т «
196,8
204,9
214,5
217
148,7
152,2
155,5
157,4
135,9
138,3
140,2
141,7
я
«3
11
«о.
С >.
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
100
б-этажные дома
га
н га
га к
V я
V и
Ьч О,
105,3
105,9
106,3
106,7
102,7
103
103,1
103,3
102,7
102,9
103,1
183,2
олушерстя
эй шнур
с а
114,3
115,7
116,9
117,9
108,6
109,3
109,9
110,4
104,5
104,9
105,2
105,4
i
\
8g
из а
213
224,3
234
242,8
158,4
163,4
167,6
171,2
145,1
148,6
151,5
153,9
Коэффициент А определяется по следующим формулам:
для зданий с задымляемой лестничной клеткой
А = A + 0.WV) пл;
для зданий с незадымляемой лестничной клеткой
А = @,4#2 + 0.4Л/+1) ппс,
B.3)
B.4)
где N — количество этажей; пл — количество лестнично-лифтовых узлов;
с — коэффициент, принимаемый для неотапливаемой лестничной клетки рав-
ным 1, а для отапливаемой — 2.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в жилые ком-
наты 1-го этажа, определяется по приближенным зависимостям, полученным при
следующих допущениях: площадь окон и балконных дверей жилых комнат
равна 75% площади окон и балконных дверей всего здания; планировка каж-
дого этажа одинакова; инфильтрация воздуха через наружные стены не учиты-
вается.
Тогда расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в жилые
комнаты, 0^-, равняется наибольшей из следующих двух величин:
расхода тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего за счет ветрово-
го и гравитационного напора,
f0+l,25F6-B
= 0,75 ■
N
А.о('в-'иб)
B,5)
и расхода на нагрев наружного воздуха, поступающего в нормируемом для
Жилых помещений объеме,
<$=-7Г«в-'на). B.6)
где k — добавочный коэффициент теплопередачи для окон данного этажа,
Вт/(м2 • К), порядок вычисления которого приведен в § 2.2; FK— жилая
площадь здания, м2; <нА — расчетная температура наружного воздуха по па-
раметрам А, принимаемая по табл. 1.5, РС.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего в кухни,
Qk = 0i25 Ро+1Ж6^ ^ ^ _ ^ B ?)
Внутренние (бытовые) тепловыделения для зданий в целом определяются
по формуле
QBH = 212F„, B.8)
где 2Fn — суммарная площадь пола помещений, в которых устанавливаются
нагревательные приборы.
Для расчета системы отопления здания тепловые потери рассчитывают
для каждого помещения отдельно по более точным зависимостям.
В общем случае величина теплопотребления для здания выражается фор-
мулой
Qo = Qt + Qfl + iypy'y (/у -1») ■ JO3 - QBH - QyT, B.9)
где Qt и QBH — то же, что и в формуле B.1); QR — добавочные потери тепла,
включающие добавочные потери тепла наружными ограждающими конструкци-
ями и затраты тепла на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха, Вт;
Ly — расход воздуха, удаляемого общеобменной механической вентиляцией
и местными отсосами, м3/с; ру — плотность удаляемого воздуха, кг/м3; су —
удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг • К); ty и t„ — температура
воздуха соответственно удаляемого из помещения и наружного, СС; QyT— теп-
ло, возвращаемое утилизационными системами, Вт.
При отсутствии механической вентиляции и систем утилизации тепла
формула B.9) имеет вид
Qo = QT + Qfl-QBH, B.Ю)
где Q0 — тепловая нагрузка системы отопления здания, Вт.
2.1.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ (ТРАНСМИССИОННЫХ)
ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
Основные потерн тепла через ограждающие конструкции QT определяют-
ся с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные
строительные ограждения для каждого помещения по формуле
& = 2 if-Р" ~ '«)п> B-11)
где F — расчетная площадь ограждающей конструкции, м2; Rc — сопротивле-
ние теплопередаче ограждающей конструкции, м^ • К/Вт; tB и tH — расчетная
температура внутреннего и наружного воздуха, °С; п — коэффициент, принима-.
емый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей кон-
струкции по отношению к наружному воздуху (см. табл. 1.11).
Расчетная температура воздуха внутри помещений tB принимается по соот-
ветствующим СНиП, #о определяется согласно главе 1.
При высоте помещения более 4 м (за исключением лестничных клеток)
учитывается изменение температуры внутреннего воздуха по высоте, в связи с
чем теплопотери рассчитываются следующим образом:
для пола и части стены высотой до 4 м от пола расчетная температура внут-
реннего воздуха принимается равной tB;
для части стены, расположенной выше 4 м от пола до перекрытия (с учетом
требований по определению высоты стен), расчетная температура внутреннего
воздуха принимается равной среднеарифметической между /в н температурой
воздуха под перекрытием;
для перекрытий и фонарей расчетная температура внутреннего .воздуха
принимается равной температуре воздуха под перекрытием.
Температура воздуха под перекрытием и фонарями определяется расчетом
или экспериментально. При отсутствии таких данных в жилых и общественных
зданиях для помещений высотой более 4 м расчетное значение потерь тепла через
все ограждающие конструкции с включением добавочных потерь тепла (без
учета расхода тепла на нагрев инфильтрующегося воздуха) увеличивается на
2% на каждый метр высоты сверх 4 м, но не более чем на 15%.
Расчетная температура наружного воздуха в зимний период /н соответ-
ствует параметрам Б и принимается по табл. 1.5.
Температура воздуха в неотапливаемых подвалах и подпольях, наружные
стены которых выступают более чем на 1 м над поверхностью земли, а также
в подвалах и подпольях, где размещены теплопроводы, и в других неотапливае-
мых помещениях, прилегающих к отапливаемым, рассчитывается по балансу
тепла, при этом коэффициент п принимается равным 1.
При выполнении расчетов по тепловому балансу технического подполья
следует учитывать расход тепла на нагрев наружного воздуха, поступающего
через продухи для вентиляции подполья. В архитектурно-конструкторской
части проекта должно быть предусмотрено наличие устройств, обеспечиваю-
щих ограничение притока наружного воздуха в техническое подполье в зимний
период.
Температура воздуха в техническом подполье определяется по формуле [36]
2 -щг- + ».08 -^~ + 0.278CG] <нБ +
+ /ет A - г,) (FrtT + F0t0 + FrJrB + FTptTp)
1
^n.nl , . no "nn
B.12)
1,08 —^- + 0,278cG + kT A — rfl (Fr +
+ PO+/V.B + V
где 17,5 — допустимое значение удельного теплового потока через перекрытие
над подпольем, Вт/м2; F — площадь перекрытия над техническим под-
польем, м2; Fп nf — площадь £-й условной зоны пола технического подполья с
включением площади стен, заглубленных в землю, м2; /?п< — сопротивление
теплопередаче для i-й условной зоны пола, лежащего непосредственно на грун-
те, м2 • К/Вт; 1,08 — коэффициент, учитывающий надбавку на ориентацию по
Странам света; FHn— площадь наружной стены технического подполья,
находящейся выше уровня земли, м2; R„ — сопротивление теплопередаче
наружной стены технического подполья, м2 • К/Вт; G — массовый расход на-
ружного воздуха, соответствующий расчетному воздухообмену в техническом
подполье, кг/ч; с — удельная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(кг • К);
fer — коэффициент теплопередачи неизолированных труб, Вт/(м2 - К); ^ —
коэффициент эффективности изоляции; Fr, F0, Fr в и Frp — общая поверхность
неизолированных трубопроводов соответственно подающих и обратных линий
отопления, горячего водоснабжения и транзитных линий, проходящих по тех-
Йическому подполью, м2; tr, t0, trB и 2тр — температура воды соответственно в
подающей и обратной линиях отопления, горячего водоснабжения и в транзит-
ных линиях, проходящих по техническому подполью, С°.
Для практических расчетов можно принимать с = 1 кД/ж(кг ■ К); kT =
= 14,6 Вт/(м2 • К); ч = 0,6.
Порядок деления площади пола технического подполья с включением за-
глубленных в землю стен на условные зоны и значения величин сопротивления
теплопередаче для условных зон рассматриваются ниже, при определении теп-
лопотерь через полы.
Для покрытий зданий без чердака с вентилируемой воздушной прослойкой
коэффициент п принимается как для зданий с чердаками.
Теплообмен через строительные конструкции смежных отапливаемых поме-
щений рассчитывается при разности температур внутреннего воздуха этих поме-
щений более 10° С. При этом для помещения с более высокой температурой внут-
реннего воздуха данные потерн тепла суммируются с потерями тепла через
другие ограждения этого помещения, а для помещения с более низкой внутрен-
ней температурой они учитываются как теплопоступления.
Линейные размеры (с округлением до 0,1 м) и площадь F (с округлением
до 0,1 м2) ограждающих конструкций при расчете теплопотерь определяются
следующим образом:
а) высота стен первого этажа при наличии пола, расположенного непосред-
ственно на грунте,— по размеру от уровня чистого пола первого этажа до уров-
ня чистого пола второго этажа, при наличии пола на лагах — по размеру от
нижнего уровня подготовки для пола первого этажа до уровня чистого пола вто-
рого этажа, прн наличии неотапливаемого подвала или подполья — по размеру
от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чис-
того пола второго этажа;
б) высота стен промежуточного этажа — по размерам между уровнями чис-
тых полов данного и вышележащего этажей;
в) высота-стен верхнего этажа при наличии чердака — по размеру от уров-
ня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия, при отсутствии
чердака — по размеру от чистого пола до пересечения внутренней поверхности
наружной стены -с верхней плоскостью покрытия, для зданий с теплым черда-
ком без утеплителя в перекрытии — по размеру от чистого пола до верха пере-
крытия;
г) высота стен одноэтажных зданий — как для первого этажа с учетом тре-
бований к определению высоты стен верхнего этажа;
д) длина наружных стен для неугловых помещений — по размерам между
осями внутренних стен, а для угловых помещений — по размерам от внешних
поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или до внешних поверх-
ностей примыкащих наружных стен;
е) длина внутренних стен — по размерам от внутренних поверхностей на-
ружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;
ж) площадь световых проемов и дверей — по наименьшим размерам строи-
тельных проемов в свету;
з) площадь потолков и полов — по размерам между осями внутренних стен
и от внутренней поверхности наружных стен до осей внутренних стен;
и) площадь пола, расположенного непосредственно на грунте илн на лагах,
разбивается на условные зоны, представляющие собой полосы шириной 2 м,
параллельные наружной стене, а для угловых помещений — параллельные
обеим наружным стенам (рис. 2.1); при этом для угловых помещений участок
поверхности пола, примыкающий к наружному углу, с площадью не более 2 X
X 2 м, учитывается дважды; условные зоны нумеруются, начиная от наружной
стены; к IV зоне относится вся остающаяся после первых трех зон площадь пола.
Теплопотери через подземную часть наружных стен подвалов определяют,
рассматривая подземную часть наружных стен как продолжение полов на грунте
(рис. 2.2).
Полы считаются неутепленными независимо от толщины и числа составля-
ющих их слоев, если коэффициент теплопроводности материала каждого слоя
не менее 1,16 Вт/(м • К).
Теплопотери через неутепленные полы, расположенные непосредственно на
грунте, определяются путем суммирования тешюпотерь через условные зоны
Значения сопротивления теплопередаче RH п для первых трех зон неутеплен-
ного пола, считая от наружной стены, равны соответственно 2,15; 4,3 н 8,6 маХ
ХК/Вт, а для остальной части пола — 14,2 м2 • К/Вт.
В табл. 2.9 и 2.10 приведены значения 2F — для средних и угловых
°н.п
помещений.
Утепленными считаются полы, конструкция которых включает хотя бы
один (утепляющий) слой с коэффициентом теплопроводности менее
У/У/////////////Щ
у i 1зона
i
2м
Лзона
2м
Шзона
2м
Шзона-
осталытя
часть пола
-ЛА-
РИС. 2.1. Разбивка площади не-
утепленных полов, лежащих на
грунте, на условные зоны.
-М-
-^ ГА-
Жзта -остальная
часть пола
Жзоиа^
Шзот
Рис. 2.2. Разбивка на условные зоны
наружных ограждений в подвале.
1,1£ Вт/(м ■ К). Сопротивление теплопередаче утепленных полов, расположен-
ных непосредственно на грунте, мг • К/Вт, определяется по формуле
6„
Яп — Ян.п + ~~%
у.о
У.о
B.13)
где RK п — сопротивление теплопередаче неутепленного пола, расположенного
непосредственно иа грунте, м2 • К/Вт; бу 0 — толщина утепляющего слоя, м;
% с — коэффициент теплопроводности утепл-яющего слоя, Вт/(м • К).
Для утепленного пола, расположенного на лагах,
Яп =
1
0,85
(*нп+^г)-
B.14)
Сопротивление теплопередаче полов, расположенных над проветриваемыми
подпольями, определяется расчетом.
2.1.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОБАВОЧНЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛА
И ВНУТРЕННИХ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ
Добавочные потери тепла слагаются нз добавочных потерь тепла наруж-
ными ограждающими конструкциями и затрат тепла на1 нагрев наружного возду-
ха, поступающего в здание за счет инфильтрации. Добавочные потерн тепла на-
ружными ограждающими конструкциями принимаются в процентах от основ-
ных потерь (табл. 2.11).
Глубина помещения (перпендикулярная к наружной стене), м
о
9,5
О)
8,5
00
7,5
t^
6,5
5,5 6
U?
4,5
■*
3,5
т
2>
м
1,5
*■*
Ширина
помеще-
ния, м
OlOH00QN-(ON.<OU"J. Й<СЧ«^«И^ИИр) Ол №00 00 t^(*^ N-^tO
^ см* со" •*> tff to* г-* оо" <л о* ,-Г см* со" -ф ю" to n" оо* of о Р*«айЙ^"У?<°"?5?Р'
moosN(Oi04,v^'i(Wn«« оог^ь-оою^"Фссмеонн^-|
- см" со* V ю* to* < оо о" о' £ cj 2 S" л <g £ n." oo of £см"с1$с^ м'Ййс?
О» 00 N. Г-^ ^ *р сО^ C0fc CM_ —• OlCOStCinVVCO NM'h 0000 N-^tO (О
<-<" см" со* <** ю* to* N* оо* of о" « о» см" со" "*" л" ю* к" оо* of о*-нсч"сосо"ч0*со"гС
OlSU3UJifl«4iW'-»HOlC0SNW5 «Ji^M >н OlN.tOtOlflCO^CMCM*«
<-* <N* СО* <4* Л* Ю* N* 00* of О)" С? нн" CM CO* "•*" 1П* tD* N* 00 Q> Of cf нн'смсо'чРЛ'щ'гС
N. tO Л ^ M CM_ ~н 00^ 00^ Ю LO CO CO CM O) N N (О Ч*Ю^м 00 N^lO 10
и pf «' f' Ю* to" n* оо оо" оГ q" <—* c-f со" ч" in л" ю" n" oo* tfQrfMcQwf ^io**©*
s в из eo_ c^ oo^ t^B ч^ ч< « « оов оо «э m^ « — иО)соР11йфч,«>и«
«-* см со* ч* из* to N. n* oo" of o* *+ см" со со" **" ю ю* n* oo*'ofo*o «e$co"^*v5tp*
t*. (O "Ф CO^ »-» Oifc N-_ (Оь tf^ CO CM О) П U) « C4 N oq N. lO «*• CO •■* Ol N^N-^иЭ
« CM* CO '♦' lO* Ш* Ю* N>* OO* O* O* — ■*" CM* CO* "*" lO* tO* N. N> CO* ofcT— "^SS'SS Й"й"
*« Л. "*. '"i °Ч. *°. "Ч ^ ^ «i «о ч1 c^ « co^ (Oe ^ со— оо.<в ,*еЯ"т,
и и" м v ifl m" id n oo of о о *-* с* со ^' 1й ю" to* n* oo" of о cf «-* <n oo ^ю
IO^CO'-'O^N.LO^COhh 00 tO >** CM 0Ot*»lftCO— OJh-Ш^СЧ OO^lO^
•-* см" со* ч«* ч* lo* to* tsT oo* о о* о* *-* см* со со ч" lo" (£>* n* ^*со"оГо*^М£"со*чГ
(О СО »-• "Ч *°. ""^ —! °i *° ** ^1 N. «О ^* (N С» N. iOfc fO. 00 t^- «О^ OO^tD
—* см* со* ^ ч" lo* to" r-Г N* со" оГо* м *-* см* со* ч* ч* щ* to* N.0 oo"cf с* £* см cs oo*
1Л CO 00 LO_ « ФЮ^нСКО^ифФ^нОКАЧ1" t> Ш CM N.
*-* см* со со* ч" lo" to <o* n* oo" of o»** a" -J см" см* со" ч" lo" in* *o"n."oo"o3 of o*n"n gj
Ю « <Л Ю * « Й lO CO N^CSOl'lOnHOOLOM N-^f-iOlN. ^^Ol
»-* м* w со* 4* 10* 10" «о* n" 00 00* of 0" 0" «" cf со" со* ■sf" uf «э ю"sToo'oo" °fs*5555
^* CM* CM* CO* ■*" ^* LO* tD* N. N.*0* O) Of O* •-* —" CM* CO* CO* ^* Л*Ю tO*N*00O*of g*cf
со iortoo»n«o0 4'*is^ N.cMO)LocMooifl ^оо**. * M.C).l0.?i
-"см см со* со* 4* 10" irt* to" nT nT 00* 01 of C? 0* « см см со* Tj*^"LO*<o<ON"Ntoo"of
CMN.C0O>m*-iN.CM00fc^ @—«N.COOJLO ЮСМ 00^4» lO^f* Г-^СЧ О^Ч^
нн* •-* c^ CM* СО* Ч* Ч* 1П Ш* Ю* N. N* 00* 00* Of Of О* нч нн" СМ* СМ*СО*^ ^Чо'ю'ю JO N-*
tOHHN.f-tN.CMOOCMOOCOOJCOO)^ "* Л ^ нн @ ^t0_ N.l4,.c4t4
-н «* CM* CM* « СО* Ч< ^* Ю* Ш" @* to" N* N-* 00* О» Оз" О С) и- «СМ СМ*«С0" ■* ^ Ю "V
O»^O>C000C0N.CM^»»-«tO Ш ^«О^ОО^О^ОО WN^O^tO^-^tO^ IO_
О* «" нн* с4 CM* CO* CO* V ^«* Ш" 1Л" Ш Ю" N. N-* N* CO* 00* О» О»* 0*0*i-*~h* CM CM CO CO |*
N. 4"N.—i^oov-moocMinciCM^ooi.rtco n s( ,5t4;,*;,^lQO»**J,
O^^^WCMCM*0*CO*CO^^^lOlflvn<£>tON.NtN.OOOOC»CaCiC^OO
mN-OJCM^tOOJiMO^tOoO CO^iON- CM^CN-Ol «C0.O100. COlONi
о" о* о" л h. н ^ w w (>J w ro n « со" ^ ^ ^* ^" ^ л wio»oifl<fl totots
ц> uiin 1ЛЛ in ю 1Л m loioiolo^lo^
H«N««rf""^'0uJ@({*NN*e0«0fl>0»gO tTHHH^£2222HHl2
(£>вЮвЮв ч* соя со eofc с^ см_ f-< _<
счсмсо cococogococococo
(DIDlAlOlO <4i П СО N м м
см см pi pi со m со со соте со со
OO^t-^tO tOU^ ^ ^ CO IN « Ol 00
•&&iO>?QQ Ol" o" —" CM* CO" \Jh -S* lO*
(NNwww wconncoeococo
00 f-tO (O •**< CO CM CM
<N^ 00ИЩ1О ^ fO N Ol^ Ol f- (£>_
^h*cn*co co"Vm*@* i>* 00" of о о" ^н" cm" со"
CSWNCMIMCNIN CM CM CM CO CO CO CO CO
d'o^NoSn^xa (O* r-.* 00" 01 of o* t-j" см*
hhCMCNCMCMCNCMCN W CN CM CM CM CO CO CO
o0-t°«^* "* N HOMO ^INhOIISSIOCO
(-■"oo'ofo*—cm смсо^" ю* to" r-.* r>-* 00" of o" *?
О^СЛ^СО^ч* N^QMfl ^f CS -и Wt S CO ^ N
m"co*r-"oo*ofр'ин'н-'см'ео* "* in" to" to" r-" 00* of g*
нн —<-н —ihhCSNWWW IN N CM N IN « CN CO
ч* CM Olh-lrtCO^HOlt-tO^CN CO (O Tf CO
OO^O^CM^N^tO "? ^н Ol^lO CN CO N ^ W 00^
(N*co*4*"in*iri,to*r--*oo*of 01*0"—* см" со со" "* ю" to" ^ г*-*
« ^н^н.- —^ч__ ^н^-. CM CM CMCNCMCMCMCMCM.CM
со^оо^цэ«_— oq_(o_coii^Hooih-'* см_ г- ^ см 0^ г-ь ^
«*см"м"со"^"ю*1П*(о*^-"со'оо*оГо* —" см in" со* *j" *■** in* tcT
ни.-ни«-1ннмИнМ CM CM CN CM CM CM CM CM
QCKp CO (•-гЛ^ОНО ** ^нООЮСО N 4< C<3 СП Q CO и
of о"— смсм"со"^'чЛп"со"г--Гг,-*со*с" p о" —Г см* см" со" "* ip*
_ ^н ~н нн ^н ^н нн —I -н ^н ^н —« нн СМСМСМСМСМСМСМСМ
'f-HOOlO CM^OICO СО С-^. S>*- 00 Й CN 05 (О М (^
00*О)"Of 0*^н*нн"см"сО*ч$нч$Гю'@ СС*1-*00* ОО" of p" О* ^н" CM* СО СО*
_ ^н^_ — нн —— —— _■* — «СМСМСМСМСМСМ
—_t^^ t^CO^ 1ПСМ00Ш — 00^ *° °Ч tO СМ_ О^ Ю СМ (^
t*."t**00"O5 Оэ"о"*-1^н"см"См"со"^*^Я'@ (О* Г*." 00 00* Of of О" нн* -**
■Имни-'-н^и-н^н —« нн —< « ^н CM CM CN
00^ (О —< Г*-СОв05 Ш (О СМ 00 ч^ LO^ Г*^ СО 0^ ^ (О СМ
ю*щ"г- к" со" оо" of of о*— —"см'см'со"** ^"ю" ю" to" to" t4" 00 00* of о
_Н НН ~Ч ^Ч пЧ ~Н —< —Щ WrtFHP-«rt-HCS
00^ 00^01^ OW ^ rt^ Ю -чСО^Ц^ CMr t^ CM t^ СОк S COfc 00^
Vlfl'loWr-*N* 00*05 Of O©*— —"CM*CM*CO*CO* ■** *j" m" Ю* (О* tO* Г*-* (*-
5
&35;&в3к 55333335323 § „ 5 2 3 5 3 3
SS3333333S33S^5*:-«3&3 3 3 3 3 3 Э 5 2-
ar <u ^ я к -г
До йе >»S
я
сп^спннсошоо^ coins c4"*lb%05.HH.c0.ti:'h00- w. л- ^ ^l ^- *4 °i
0*«"^*IN*CN (N*lN*Coeo"cO*CO*^^"V^4t*in*ir3"lO'in"tO (О* (О* tD t4- I4- I4" ^> t-
m ю ю
«-Тем CM"cocot 4t"mm*@ «fi^t*-* 0000*01 ofoo"— «-"см ^"JS^S "* i2
Таблица 2.11. Добавочные потери тепла ограждающими конструкциями
Помещения, здания
1. Помещения в зданиях лю-
' бого назначения
2. Общественные здания при
наличии в помещении двух
или более наружных стен
3. Здания любого назначения
Ограждающие конструкции
Наружные вертикальные и наклонные (верти-
кальная проекция) стены, дверн и световые
проемы, обращенные:
на север, восток, северо-восток и северо-
запад
на юго-восток н запад
Наружные стены, дверн и окна
Наружные двери, не оборудованные воздуш-
ными илн воздушно-тепловыми завесами,
прн N этажах в зданиях!
тройные с двумя тамбурами между ними
двойные с тамбуром менаду ними
| одинарные
Добавоч-
ные потери
тепла. %
к основным
10
5
5
60N
80W
65W
Примечания. 1. При разработке типовых проектов добавочные потери тепла,
предусмотренные в п. 1, принимают в размере 8%. 2. Добавочные потери тепла через на-
ружные двери, определяемые по п. 3, не учитываются, если двери являются летними или
запасными
Наиболее весомую часть добавочных потерь составляют потери на нагрев
наружного воздуха, инфильтрующегося через строительные конструкции зда-
ний. Инфильтрация наружного воздуха происходит за счет ветрового напора,
гравитационного напора н разрежения, создаваемого в здании при работе сис-
тем вентиляции.
Разность, давлений воздуха на наружной наветренной и внутренней по-
верхностях ограждающих конструкций, Па, определяется по формуле
&р = 9,8 [(Я — ft) (Yh — Vb) + 0,05vHfa (cH — cs)k] — (Рв — рд), B.15)
где И — высота здания от поверхности земли до верха карниза или шахты, м;
h — высота от поверхности землн до центра окон, дверей н наружных стен рас-
Таблица 2.12. Значения коэффициента k
Тип местности
А — открытые местности (степи, лесостепи, пустыни, откры-
тые побережья морей, озер, водохранилищ)
Б — города с окраинами, лесные массивы и тому подобные
местности, равномерно покрытые препятствиями высотой бо-
лее Ю м
Высота над поверх-
ностью землн, м
10
1
0,65
20
1,25
0,9
40
1,55
1.2
60
1,75
1,45
100
2,1
1,8
сматриваемого этажа, м; Yh и Vb — плотность наружного н внутреннего возду-
ха, кг/м3; v — наибольшая нз средних скоростей ветра за январь по румбам
северного направления (С, СВ, СЗ), м/с, принимаемая по табл. 1.5, а для ти-
повых проектов — равной 5 м/с, в климатических подрайонах 1Б и 1Г — 8 м/с;
сн и с3 — аэродинамические коэффициенты для иаветрениой и заветренной по-
верхностей, принимаемые согласно СНнП П-6-74 равными соответственно
0,8 н—0,6; k—коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в за-
висимости от высоты здания н типа местности (табл. 2.12); рв — избыточное
(по сравнению с давлением на наружной заветренной поверхности здания) дав-
ление воздуха, Па, в зданиях (помещениях), оборудованных системами венти-
ляции с механическим побуждением, воздушным отоплением нли кондицией
ннрованнем воздуха, определяемое нз условия соблюдения равенства количеств
воздуха, поступающего в здания и удаляемого из них в результате инфильтра-
ции и эксфнльтрацнн через ограждающие конструкции; рд — изменение давле-
ния воздуха в зданиях, Па, (со знаком «минус» — увеличение, со знаком
«плюс» — уменьшение), определяемое на основе расчета дебаланса по притоку
и вытяжке при системах вентиляции с механическим побуждением, воздушного
отопления и кондиционирования un,Vrr)i\
воздуха (со знаком «минус» рд учи- ЭДН-пд^^т
тывается только прн обеспечении
постоянно действующего подпора);
"Ун определяется при tH ■
нБ-
2W
200
160
120
80
НО
.«.. .
i
ку
-Ф
¥-
Ч
У
'%
JW
260
220
160
1Н0
100
60
20
' //
А
V
7
[4
-ь/
V
10 20 J0 40 50 60 70 80 30100
а W-h),M
10 20 30 10 10 60 70 60, SOU.
Рнс. 2.3. Номограммы для определения величин 9,8(Я — h)(yK — Yb°) (а) и
9ДН-Л) (Vh-VisO^-
В частном случае, для зданий, оборудованных естественной вытяжной вен-
тиляцией, величина Др определяется выражением
Др = 9,8 [(Я - h) (vh - V5°) + 0,05vHf2 (си - с3) k], B.16)
Где Y5° — плотность воздуха, кг/м3, при температуре 5° С.
Количество воздуха, кг/(м2 • ч), поступающего в помещения через огражда-
ющие конструкции вследствие их воздухопроницаемости, определяется по сле-
дующим формулам:
для заполнения световых проемов (окон, балконных дверей)
G0 = Др2/'/Яи;
для прочих ограждающих конструкции
G = Др/Яи,
B.17)
B.18)
где RK — сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций,
М2 • ч ■ Па '3/кг — для заполнения световых проемов и мг • ч • Па/кг — для
прочих конструкций (см. табл. 1.21 и 1.22),
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, ннфнльтрующегося через
ограждающие конструкции за счет ветрового и гравитационного напора, Вт,
определяется выражением
<Э™Ф =5 0,278 [A0G0 (FG + F6) + 2 4KGFK] (*B - *нБ), B.19)
где А0 н Лк — коэффициенты, учитывающие влияние встречного теплового
потока (для окон и балконных дверей с раздельными переплетами А0 ~ 0,8,
6 5 к 521
Рис. 2.4. Номограмма для определения
" ifQ величины 0,05уна2(сн — cs)k - 9,8.
со спаренными переплетами А0 = I;
для других ограждающих конструкций
АК = 0,6); F0, Fe, и FK — расчетная
площадь, м2, соответственно окон, бал-
конных дверей и других ограждающих
конструкций.
Формула B.19) может быть приве-
дена к виду
«""* = (Vo + kR6F6 + 2kKkFk) x
B.20)
где kRO, kR6 и йдк — добавочные ко-
эффициенты теплопередачи соответст-
венно окон, балконных дверей и про-
чих конструкций, Вт/(мг • К).
Добавочный коэффициент теплопередачи — это величина, численно равная
расходу тепла на нагрев наружного воздуха, ннфнльтрующегося через 1 ма
конструкции, при разности температур наружного и внутреннего воздуха 1° С.
В частном случае, когда конструкции окон и балконных дверей одинаковы,
<гИНф = 1*д.о Со + 1.25F6) + 2 kRJK\ ft, - *нБ). B.21)
Для зданий, оборудованных естественной вытяжкой, значения слагаемых
9,8(#—ft)(yH—?5°) и 0.05ун^а (е„ — сз) k • 9,8 входящих в формулу B.16), нахо-
дятся с помощью номограмм, представленных на рис. 2.3, а н 2.4, а значения
&д.о и k — с помощью номограммы, представленной на рнс. 2.5. Для выпол-
нения расчетов по формуле B.15) могут быть использованы номограмма
Оф&уХс-с^Ш
(рис. 2.3, б) для tB = 18° С, а также номограммы, представленные на рис. 2.4
и 2.5.
Для жнлых комнат, кроме расхода тепла на нагрев воздуха, инфнльтрую-
щегося за счет ветрового и гравитационного напора, определяется расход тепла
на нагрев воздуха, инфильтрующегося вследствие естественной вытяжки, не
компенсируемой подогретым приточным воздухом:
<?ж = ''Jfn'3 • ' 03Fn (*, - W = FП ft,' - гнА), B.22)
3600
n
Вт/Ш
W SO tOQupfla
где 1 — удельная массовая
теплоемкость воздуха, кДж/
(кг-К); 1,2 — плотность воз-
духа, кг/м3; 3 — нормативное
количество воздуха, посту-
пающего на 1 м2 жилой пло-
щади, м8/(ч ■ м2); Fn — пло-
щадь пола комнаты, м2; <ид~
расчетная температура на-
ружного воздуха по парамет-
рам А, °С (см. табл. 1.5); tb —
внутренняя температура
комнаты, принимаемая по
СНнП Н-Л.1-71*.
При расчете добавочных
потерь тепла для жнлых ком-
нат жилых зданий в соответ-
ствии с главой СНнП 11-33-75
принимается большая из ве-
личин, вычисленных по фор-
мулам B.21) и B.22). Однако
на практике (обычно для одно-
комнатных квартир) может
Рнс. 2.5. Номограмма для оп-
ределения добавочных коэф-
фициентов 6Д 0 и Ад к .
иметь место такой случай, когда расход тепла на нагрев воздуха, подлежащего
удалению нз квартиры в соответствии с количеством и типом санитарных
приборов, превышает суммарное значение как QHH*, определяемого по фор-
муле B.21), так н <ЭЖ, определенного по формуле B.22).
В этом случае во избежание недоучета теплопотерь в соответствии с имею-
щимися рекомендациями [24J определяется расход тепла на нагрев инфильт-
рующегося воздуха для каждого отапливаемого помещения в отдельности с
увязкой в пределах квартиры в следующем порядке.
1. Для каждой жилой комнаты определяется расход тепла на нагрев возду-
ха, инфильтрующегося вследствие естественной вытяжкн, не компенсируемой
притоком, по формуле B.22).
2. Для каждого отапливаемого помещения вычисляется расход тепла на
нагрев воздуха, инфильтрующегося под воздействием ветровогр н гравитаци-
онного напора, по формуле B.21).
3. Для каждой комнаты квартиры из двух величин Q™ и QHH* выбирается
большая, которая и входит в качестве слагаемого в суммарный расход тепла
2<2КВ. Прн этом для кухонь учитывается только величина Q""®.
4. Для каждого отапливаемого помещения определяется расход тепла на
нагрев воздуха, удаляемого в соответствии с санитарными нормами согласно
СНиП Н-Л.1-71* из кухни, уборной и ванной из расчета пропорционального
распределения расхода тепла по всем отапливаемым помещениям квартиры по
формуле
Qc = 0.33Z. ft, - tHA) -£j- , B.23)
где L — объем удаляемого из квартиры воздуха, ма/ч; XFn — суммарная пло-
щадь всех отапливаемых помещений квартиры, м2; остальные обозначения такие
же, как и в формуле B.22).
Суммированием значений Qc для отдельных отапливаемых помещений квар-
тиры находится расход тепла в целом по квартире 2 Qc, Вт.
5. Вычисляются расчетные значения теплопотерь на нагрев поступающего
наружного воздуха для каждого отапливаемого помещения QB. Если 2QKn >
^ 2QC, в качестве QB фигурируют величины, полученные в п. 3. Если 2QKB <
< 2QC, для каждого отапливаемого помещения сравниваются величины Qc и
QHH*; для тех помещений, где Q"H* > Qc, принимается QB = Q"H*; находится
сумма значений QB для тех помещений, где Q""*^ Q0 B0QB), и сумма произве-
дений 2 0(£в — <нА) Fn для этих же помещений, после чего разность 2 Qc — 20QB
распределяется по оставшимся помещениям пропорционально произведению
(*в — 'иа) fп-
Qb[ = BQC -20QB) щ^Х-lt-^F» > <"*>
где »— порядковый номер помещения с площадью F^, м2, и расчетной темпера-
турой внутреннего воздуха tei, °C
При 20QB = 0 и соответственно 20 (^ — tHP) Fn = 0 формула B.24)
дает QB[ — Qc?, где Qcl определяется по формуле B.23).
При мало отличающихся значениях tB[ вместо формулы B.24) можно
F .
использовать приближенное соотношение QBi = BQC — 20QB) -=■= ' - .
Ьг п ■ 2i0r п
6. Для задымляемых лестничных клеток расход тепла на нагрев воздуха,
врывающегося через наружные входные двери, следует учитывать при расчете
основных теплопотерь путем введения надбавок, предусмотренных табл. 2.11.
Расход тепла на нагрев наружного воздуха, инфильтрующегося через
Конструкции лестничных клеток, определяется аналогично п. 2.
7. Расход тепла на нагрев наружного воздуха, врывающегося через две-
ри, выходящие в открытые переходы к незадымляемым лестничным клеткам,
следует учитывать при расчете основных теплопотерь путем введения надба-
вок, предусмотренных табл. 2.11. При этом число этажей N принимается рав-
ным числу этажей от верха здания до рассчитываемого этажа (для верхнего
этажа N = 1, для второго сверху — N = 2 и т. д.).
Для общественных зданий, оборудованных естественной вытяжкой,
расход тепла на нагрев наружного воздуха, инфильтрующегося в помещения
основного назначения, определяется по формуле B.21), а инфильтрующегося
в задымляемые лестничные клетки и через двери, выходящие в открытые
переходы к незадымляемым лестничным клеткам,— так же, как для жилых
зданий.
Общие потери тепла помещениями жилых зданий следует уменьшать
на величину бытовых тепловыделений, Вт, определяемую по формуле
Qm~2lFa, П2.25
где Fn — площадь пола помещений, для которых предусматривается уста-
новка нагревательных приборов, м2.
2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОХЛАДИТЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ
Поступление тепла в помещение определяется как сумма поступлений теп-
ла через непрозрачные и прозрачные наружные и внутренние ограждения по-
мещений, от искусственного освещения, оборудования и людей. Для выявления
максимальной (расчетной) нагрузки и времени, когда она имеет место, необ-
ходим расчет тешюпоступлений с интервалом 1—2 ч.
2.2.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА,
ПОСТУПАЮЩЕГО ЧЕРЕЗ СВЕТОВЫЕ ПРОЕМЫ
Поступление тепла в помещения через световые проемы за счет солнечной
ратиации зависит от их размеров и ориентации, солнечного азимута остекления
и высоты солнца для расчетного часа суток.
Солнечный азимут остекления аг, град, определяется по формулам, приве-
денным в табл. 2.13, в зависимости от азимута солнца Ас, град,— угла между
южным направлением и горизонтальной проекцией солнечного луча, принимае-
мого по табл. 2.14, и азимута остекления световых проемов АОУ град,— мень-
шего из углов между нормалью к плоскости остекления или проекцией этой
нормали на горизонтальную плоскость и южным направлением (А0 < 180е)
Таблица 2.13. Расчетные формулы для определения солнечного азимута
остекления (время — истинное солнечное)
Ориента-
ция свето-
вого прое-
ма
С
св
в
юв
ю
юз
3
сз
Расчетные формулы
для первой половины дня (до 12 ча-
сов включительно)
«г = Ис-^о1
«г = 1^с-Л>1
«r-l^c-V
ат=\Ас-А0\
аг = \Ас-А0\
аг = Ас + Ас
ат = 360 - (Лс+ Aj
аг = 360-(Дс + Д,)
для второй половины дня
(после 12 часов)
«г=-1Лс —Л.1
аг=360 —(Лс-Мо>
аг = 360 — {Ас + А^
аг=Ас + А0
«г~1Лс-А>1
«r-Mc-^ol
аг=\Ас-Ас\
«г = 1 Л: - Ао 1
Истинное солнечное время т определяется по приближенной формуле
т = тП + 0,067 (Яг — \Щ, B.26)
где тп — поясное время, связанное с действительным временем тд соотношением
тп = тд — 6 — 4 + N, учитывающим перевод стрелок часов с 1 апреля
Яг — географическая долгота места строительства, град; N — номер пояса
времени; в — разница между действительным местным временем и москов-
ским, ч.
Высота солнца ав, град,— угол между направлением солнечного луча и
его проекцией на горизонтальную плоскость (см. табл. 2.14).
Количество тепла, Вт, поступающего в помещения через световые про-
емы за счет солнечной радиации н разности температур наружного и внутренне-
го воздуха,
Qo = {Q'K + <?"fo> Pc sMa + -^4" fo.
B.27)
где а' и <f — количество тепла, поступающего в июле через одинарное остекле-
лие световых проемов, Вт/м2; F0 = f0 + F0 — площадь светового проема,
определяемая по его наименьшим размерам (в свету), м2; F0 и F0 — площади
светового проема, соответственно облучаемые и не облучаемые прямой солнеч-
ной радиацией, м2; Рс#3 — коэффициент теплопропускания солнцезащитных
устройств (см. табл. 1.20); R0 — сопротивление теплопередаче заполнений све-
товых проемов, м2 • К/Вт (см. табл. 1.8); tK и £в — расчетная температура на-
ружного и внутреннего воздуха, °С; k0 — коэффициент, зависящий от типа ос-
текления и принимаемый равным 1,0; 0,9; 0,8 соответственно при одинарном,
двойном и тройном остеклении и 0,7 при остеклении стеклоблоками и стекло-
профилитом; ka — коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутрен-
ними ограждающими конструкциями помещения.
Таблица 2.14. Высота ав и азимут Ас солнца на различных широтах в июле, град
Истинное
время -^ часы
» по-
ганя
йч
2—3
п
fc$
7—8
8-9
9-10
10-11
11—12
эсле
УДня
сеч
21—22
20—21
19—20
18-19
17—18
16—17
15—16
14-15
13-14
12—13
12 — пол-
день
36° с.
ш.
а
6
1В
30
42
54
65
73
74
о
Ч
111
104
94
86
75
56
24
0
40° с
ш.
В
8
19
29
41
52
62
69
70
о
Ч
111
104
93
82
69
49
20
44е с.
ш.
а
а
9
19
29
40
ЯП
59
65
0
66
о
Ч
111
100
90
78
65
45
18
0
.48° с.
щ.
m
8
10
20
30
40
49
Ь6
61
62
у
Ч
110
99
87
76
60
40
16
0
52° с.
ш.
m
В
3
12
21
30
38
47
54
58
Ь8
о
Ч
119
109
97
«5
72
56
36
13
0
56° с
ш.
н
В
5
1.4
21
2У
37
45
51
54
54
о
Ч
120
108
95
82
69
53
33
12
0
60° с.
ш.
в
1
7
14
21
28
36
43
48
50
50
о
Ч
130
120
107
94
81
67
50
31
И
0
64° с.
ш.
В
3
9
15
21
27
34
40
44
46
46
о
Ч
131
119
106
92
79
64
49
29
10
0
68° с.
ш.
В
4
6
10
16
21
27
32
37
40
42
42
у
Ч
145
1X1
11R
104
91
77
61
45
2Я
9
0
При наличии средств солнцезащиты в помещении или межстекольном про-
странстве ka = 1, при их отсутствии и отсутствии наружных средств
солнцезащиты световых проемов
_ /ywi + Fzm2 + f>8 + 0.5/yn« + 1.5f>6
а при наличии наружных средств солнцезащиты световых проемов
__ Fxmt + Fjtiz + Fят3 + Ftmt -f F6m6
Fi + Ft + F, + Ft + Ft
B.29)
где Ft, F2, F3, Fit F6 — площади соответственно трех внутренних стен, потол-
ка и пола помещения, м2; тъ пц,, щ, /п4, щ — коэффициенты, учитывающие
аккумуляцию тепла соответственно тремя внутренними стенами, потолком и
полом помещения и принимаемые в зависимости от материала ограждающей
конструкции и ее толщины (табл. 2.15). При этом в многослойной ограждающей
конструкции учитывается только основной слой, ближайший к облучаемой по-
верхности; расчетная толщина стен и перегородок, разделяющих два смежных
нагреваемых солнцем помещения, принимается равной половине их фактиче-
ской толщины, а если одно из смежных помещений нагревается солнцем, а дру-
гое нет — то их фактической толщине.
Таблица 2.15. Значения коэффициента т для различных внутренних
ограждающих конструкций
Материал огражда-
ющей конструкции
Бетон. железобетон,
естественные камни
Кирпичная кладка,
легкие бетоны
Гипсовые материалы
Древесные материалы
Тепло- и звукоизоля-
ционные материалы,
пористые пластмассы
н полимеры
Расчет-
ная тол-
щина,
мм
35
50
100
150
280
>400
60
130
190
»260
50
25
>50
Коэффи-
циент
теплопро-
водности
%, Вт/(мх
ХК)
1,05—1,74
0,7—0,83
0,23—0,47
0,23—0,29
0,06—0,12
Коэффи-
циент тем-
пературо-
проводио-
сти а • 107,
м2/с
5,6—8,3
3,3—5,3
3,2—3,3
1,4-1,9
2,8—4,2
Значения т при продолжи-
тельности периода поступ-
ления прямой солнечной
радиации на фасад здания, ч
12
0,78
0,7
0,6
0,53
0.45
0,42
0,74
0,6
0,58
0,55
0,88
0,84
1
10
0,71
0,64
0,53
0,48
0,41
0,4
0,65
0,55
0,53
0,5
0,84
0,81
0,99
8
0,64
0,55
0,45
0,42
0.36
0,35
0,57
0,49
0,47
0,45
0,79
0,75
0,98
6
0,54
0.45
0.38
0.36
0 31
0,3
0,49
0.43
0.42
0.41
0,72
0.69
0,95
Для случая, когда световой проем ориентирован на Ю, ЮЗ и 3,-значения
т, приведенные в табл. 2.15, следует умножать на 1,2.
При проектировании вентиляции, в том числе с испарительным (адиаба-
тическим) охлаждением воздуха, величину Ир Е- F„ в формуле B.27)
учитывать в расчете не следует.
Для вертикального остекления световых проемов
9' = (9в.п + 9в.Р)Ма, B-30)
<?" = 9В pMr B-31)
Для горизонтального остекления световых проемов
9' = (?г.п + 9г.Р)^- B-32)
Для наклонного остекления световых проемов с углом между плоскостью
наклонного остекления и горизонтальной плоскостью у, град, при а? < 90°
я' = (?г.п^ + я, пК + <7г.р) *Л; B-33)
при аг ^ 90° и «в > Y
я' = (?г.п К - Я*.Л + 9г.р) КК B-34)
при Ор > 90е и а,, < v и Для горизонтального остекления
q' = qTVKkv B.35)
В формулах B.30) — B.35) <?в п и<7вр — поступление тепла соответственно
от прямой и рассеянной солнечной радиации через одинарное вертикальное
остекление светового проема в июле, Вт/м2 (табл. 2.16); qT n и gr p — тоже,
через одинарное горизонтальное остекление (см. табл. 2.16); k\ — коэффици-
ент, учитывающий затенение остекления световых проемов переплетами и за-
грязнение атмосферы (табл. 2.17); k2 — коэффициент, учитывающий загрязне-
Таблица 2.16 Поступление тепла, Вт/м3, от прямой н рассеянной
солнечной радиации в июле через вертикальное и горизонтальное
одинарное остекление световых проемов со стеклом толщиной 2,5—3,5 мм
Гео-
графи-
широ-
<га объ-
екта
стро-
итель-
°с. ш.
36
40
44
48
62
56
60
Истинное
солнечное
время
часы
до по-
лудня
5-6
6—7
7—8
8—9
9—10
10-11
11—12
5—6
6—7
7—8
8—9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7-8
8—9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7-8
8-9
9—10
10—11
11—12
5—6
6—7
7-8
8—9
9-10
10—11
11—12
4—5
5-6
6—7
7—8
8-9
9—10
10-11
11—12
3—4
4—5
часы
после
по-
лудня
18-19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
18—19
17—18
16-17
15—16
14—15
13—14
12—13
18-19
17—18
16-17
15—16
14-15
13—14
12—13
18—19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
18—19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
19—20
18—19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
20—21
19—20
Ориентация вертикального светового проема до
полудня
С | СВ | В | ЮВ | Ю | ЮЗ | 3 | СЗ
Ориентация вертикального светового проема
после полудня
С
69/36
55/71
27/81
71
64
62
60
71/31
51/71
6/78
71
64
62
60
84/38
#«>
71
64
60
59
93/45
35/69
74
70
64
60
59
102/55
26/69
71
67
63
60
59
88/19
104/56
17/66
65
62
58
57
55
40/7
112/28
СЗ
117/36
334/91
369/114
274/104
149/80
38/71
67
170/47
350/97
345/114
258/104
116/80
6/71
67
222/53
369/98
357/110
256/101
84/80
71
67
256/60
385/98
349/107
222/99
60/81
71
67
301/69
391/98
342/106
197/97
42/79
69
65
165/33
344/74
401/93
340/98
174/87
26/71
62
59
63/9
272/40
3
116/24
348/109
435/134
419/123
345/99
186/85
33/76
214/47
419/112
493/133
471/121
363/99
191/81
35/73
292/58
452/112
509/130
490/121
371/100
193/80
37/72
327/65
472/114
542/129
497/121
372/100
193/81
37/72
371/73
497/119
545/129
498/123
374/100
193/84
37/72
227/27
423/74
523/115
547/122
504/114
378/91
193/76
37/67
95/7
291/37
ЮЗ
24/28
156/86
273/109
307/108
298/91
230/83
119/74
50/35
183/86
302/109
354/108
342/95
274/83
172/77
72/40
209/86
333/109
398/108
387/101
305/86
214/79
95/45
237/87
363/109
427/112
419/107
352/94
251/84
116/52
272/91
398/110
448/114
429/110
363/98
231/86
17/20
140/57
287/90
424/105
479/108
479/102
427/92
330/79
58/14
Ю
16
52
71
77
35/78
87/78
110/78
20
55
71
60/78
150/79
222/81
257/81
23
55
71
66/79
162/81
245/84
288/85
27
55
3/73
80/81
186/86
271/87
317/88
31
59
13/76
94/85
206/87
299/90
344/91
12
35
58
22/74
128/85
245/88
347/91
398/92
16
ЮВ
16
36
56
60
63
65
3/69
20
42
56
60
63
67
45/72
22
44
55
60
63
67
73/77
26
43
53
60
65
7/70
106/78
28
43
55
63
67
14/72
150/78
13
28
42
53
64
67
21/72
176/76
16
В
21
44
55
60
62
62
67
21
44
55
60
62
62
65
22
44
55
59
60
60
65
24
44
53
58
58
60
65
28
44
53
57
59
60
65
13
30
43
48
55
56
58
63
14
СВ
19
47
56
60
62
65
65
22
47
57
60
62
65
65
23
83
55
60
62
64
65
26
44
53
59
62
64
65
28
44
53
58
60
62
63
12
30
44
53
56
57
58
58
14
Гори-
зои-
таль-
ный
свето-
вой
проем
13/31
100/62
242/78
470/87
554/100
672/101
716/104
20/31
114/62
271/78
431/87
558/93
651/100
692/104
31/36
126/62
283/88
431/83
543/93
629/98
668/98
37/42
145/62
285/73
420/83
519/93
601/95
643/98
57/42
158/62
291/74
419/83
508/87
585/93
630/98
33/20
76/42
169/57
287/71
405/78
493/87
566/91
606/93
49/23
Продолжение табл. 2.16
Гео-
графи-
ческая
[широ-
екта
стро-
итель-
°с. ш.
60
64
68
Истинное
солнечное
время
часы
до по-
лудня
5-6
6-7
7-8
8—9
9—10
10-11
11—12
3—4
4-5
5-6
6—7
7—8
8—9
9-10
10-11
11—12
2-3
3-4
4—5
5-6
6—7
7-8
8-9
9—10
10-11
11—12
часы
после
полу-
дня
18-19
17—18
16-17
15—16
14—15
13—14
12—13
20—21
19—20
18-19
17—18
16—17
15-16
14—15
43—14
12-13
21—22
20—21
19-20
18-19
17—18
16—17
15—16
14—15
13—14
12—13
Ориентация вертикального светового проема
до полудня
С | СВ | В | ЮВ | Ю | ЮЗ | 3 | СЗ
Ориентация вертикального светового проема
после полудня
С
107/51
15/59
57
55
51
61
50
70/19
158/38
109/52
12/55
52
51
49
48
48
63/17
112/28
128/44
113/52
9/55
§1
51
48
48
48
СЗ | 3 | ЮЗ | Ю | ЮВ
387/71
404/86
331/83
147/77
19/62
55
55
126/23
330/51
429/74
408/82
316/82
133/73
12/58
51
51
145/16
281/33
409/58
475/78
412/83
297/83
135/74
5/57
61
51
448/78
542/107
556/НО
509/99
378/77
193/65
37/60
121/19
307/51
471/83
558/105
576/106
519/95
379/74
193/62
37/57
144/12
258/35
384/65
504/95
584/106
588/106
531/98
394/74
193/62
37/57
152/58
313/85
441/97
501/98
501/92
452/84
363/74
35/12
97/38
208/62
362/85
483/95
543/95
544/91
488/83
395/74
28/9
70/19
135/42
245/66
386/88
499/99
578/99
583/91
531/85
442/74
35
53
37/70
166/81
287/86
384/91
449/91
12
21
36
52
57/69
194/79
331/85
435/90
495/90
8
19
23
38
7/55
79/69
231/102
369/83
453/90
523/90
28
40
49
60
65
70/69
215/71
9
19
28
38
47
58
64
116/67
256/70
6
12
17
28
38
47
58
65
174/65
302/71
В
30
40
45
50
51
53
56
9
21
31
37
42
47
48
49
51
7
9
19
31
37
42
47
48
49
51
СВ
33
43
50
52
53
53
53
10
22
35
44
48
50
.50
51
51
8
14
20
38
44
48
49
49
50
51
Гори-
зон-
таль-»
ный
светоч
вой
проем
92/42
178/57
284/65
391/67
466/78
534/80
578/78
34/15
63/30
105/42
187/57
286/62
386/62
443/72
■507/67
544/68
29/15
59/31
83/3?
134/47
198/57
283/62
376/62
440/67
483/67
520/67
Примечание. В числителе приведены значения прямой радиации, в знамена»
теле — рассеянной; отдельной цифрой дано значение рассеянной радиации.
Таблица 2.17. Значения коэффициента ft,
Заполнение светового проема
Остекление одннариое без переплетов, запол-
нение проема стеклоблоками или стекло-
профилитом
Остекление двойное без переплетов
Остекление в металлических переплетах
одинарных
двойных
Остекление в деревянных переплетах!
Одинарных
Двойных
Незагряз-
ненная ат-
мосфера
Для све-
товых
проемов,
облучае-
мых в рас-
четный
час солн-
цем или
находя-
щихся в
тени
1
0,9
0.8
0,72
Загрязненная атмосфера про-
мышленных районов при рас*
положении объекта строи-
тельства на широте, °с. ш.
36—40 | 44—68
Для световых
проемов, об-
лучаемых в
расчетный
час солнцем
б!бЗ
0,56
0,51
9.46
0,42
0,75
6,68
0,6
0,54
0,48
0,45
36—40
44—68
Для световых
проемов, на-
ходящихся в
расчетный
час в теии
1.6
1,45
1,28
1.15
1,04
0,96
1,75
1,88
1.4
1,26
щ
1,03
ние стекла (табл. 2.18); k3nkt—коэффициенты, учитывающие поступление
тепла через наклонное остекление световых прремов (табл. 2.19).
При расчете систем вентиляции с механическим и естественным побуждени-
ем, а также систем вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаждением
приточного воздуха и систем кондиционирования воздуха для определения
Таблица 2.18. Значения коэффициента Ьг
Содержание в воздушной
среде помещения частиц
пыли, дыма или копоти,
мг/м*
10 и более
От 5 до 10
Не более 6
Степень загрязнения
остекления
-Значительное
Умеренное
Незначительное
Чистое стекло
Значение k2
при
80° < v *S 90°
0,85
0,9
0,95
1
при
0°^ v«80°
0,75
0,80
0,85
0,95
у, град
0
5
10
15
20
*.
1
1
0,99
0,97
0,94
Таблица
kt
0
0,09
0,17
0,26
0,34
2,19. Значения коэффициентов /.
V. гРаД
25
30
40
50
К
0,91
0.87
0,77
0,64
к,
0,42
0,5
0,64
0,77
g и kt
у, трап
60
70
80
90
к*
0.5
0,34
0,17
0
К
Р
поступлений тепла в помещения принимаются значения суммарной или рас-
сеянной радиации, приведенные в табл. 2.16, за те, часы, в течение которых
предусматривается занятость помещений людьми. При наличии световых про-
емов в противоположных стенах помещения определяется суммарное поступ-
ление тепла за период эксплуатации помещения.
Для помещений, имеющих световые проемы в стенах, которые расположе-
ны под углом 90° друг к другу, составляется график (таблица) почасовых поступ-
лений тепла по ходу солнца за период занятости помещений людьми, на-
чиная с часа, предшествующего началу этого периода.
При наличии затеняющих строительных конструкций (ребер, козырьков и
т. п.) для затененной плошади светового проема учитывается поступление теп-
ла только от рассеянной радиации. Величина затененной площади светового
проема fOT, м2, определяется графическим способом согласно СНиП Н-33-75
или для вертикальных световых проемов, в которых вынос ребра а не превыша-
ет выноса козырька Ъ, вычисляется по формуле
F„„-Ai-
tg«B
cosctr
Bb tgar — 0,5 (aa + fca)
tg <x„ tg ctr
cos ar
-AB + A„B„, B.36)
где А — расстояние от плоскости боковой затеняющей конструкции (ребра)
до противоположного конца светового проема, м; В — расстояние от
нижней плоскости козырька до противоположного конца светового проема,
м; а и Ь — вынос соответственно ребра и козырька относительно плоскости
остекления (Ь ;> а), м; с^ — высота солнца, град; а,. — солнечный азимут
остекления, град; Ап и Вп — размер светового проема соответственно по го-
ризонтали и вертикали, м.
2.2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА,
ПОСТУПАЮЩЕГО ЧЕРЕЗ ПОКРЫТИЕ И СТЕНОВЫЕ ОГРАЖДЕНИЯ
Поступление тепла в помещения в теплый период года через покрытия зда-
ний определяется по формуле
0= [-j£- ft. -f ^нр/сР - 'в) + Р* -£-] F, B.37)
где R0 — сопротивление теплопередаче покрытия, м2 • К/Вт, определяемое по
формуле A 5); 1И — среднемесячная температура наружного воздуха за июль,
°С, принимаемая согласно СНиП П-А.6-72; RK—термическое сопротивление при
теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия,
м2 • К/Вт, определяемое по формуле A.6); р — коэффициент поглощения сол-
нечной радиации материалом наружной поверхности покрытия'(см. табл. 1.18);
/ср — среднесуточная суммарная (прямая и рассеянная) солнечная радиация,
падающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2 (см. табл. 1.19); t^ — расчет-
ная температура внутреннего воздуха, °С; Р — коэффициент для определения
гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы су-
ток (табл. 2.20); k — коэффициент, принимаемый для покрытий с вентилируе-
мыми воздушными прослойками 0,6 и для всех других покрытий— 1; А- —
в
амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих
конструкций, °С, определяемая по формуле A.43); RB — термическое сопротив-
ление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом
помещения, м2 • К/Вт, имеющее те же значения, что и в формуле A.5); F — пло-
щадь покрытия, м2.
Время до
и после
максиму-
ма поступ-
ления
тепла, ч
0
1
2
3
Т
Р
1
0,97
0,87
0,71
а б л и ц а 2.
Время до
и после
максиму-
ма поступ-
ления
тепла, ч
4
5
6
20. Значения коэффициента Р
Р
0,5
0,26
0
Время до
и после
максиму-
ма поступ-
ления
тепла, ч
7
8
9
Р
-0,26
-0,5
-0,71
Время до
и после
максиму-
ма посту-
пления
тепла, ч
10
11
•12
Р
—0,87
—0,97
—1
Время поступления в помещение максимума тепла через покрытие, начиная
от полуночи, определяется по формуле
2=16 — 0,067ЯГ + 6 + 2.7D, B.38)
где Яг — то же, что и в формуле B.26); 6 — разница между действительным мест-
ным временем и московским, ч; D — тепловая инерция покрытия, определяе-
мая по формуле A.2).
Количество тепла, Вт, поступающего в помещения через стены, как прави-
ло, не учитывается. При необходимости [1] его можно определить по формуле
Q
Ro
F,
B.39)
где R0 — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, определя-
емое по формуле A.5) при RB = 0,143 м2 • К/Вт и RK= 0,043 м2 • К/Вт;
F — площадь стены, м2; Д^ и Д<2 — эквивалентные разности температур.
определяемые по следующим формулам:
Д*1 = *н — <в— Щ —Б; B.40)
М% = М9 + -j- (Д*4 — Д*„), B.41)
где <н — расчетная летняя температура наружного воздуха, °С, при-
нимаемая по параметрам Б; <в — расчетная температура внутреннего
воздуха, СС; At — амплитуда суточных колебаний температуры, СС; принима-
емая по СНиП П-А.6-72 (меньшая из среднесуточных амплитуд за июль и ав-
густ); Aw. Б — коэффициенты, принимаемые по табл. 2.21 в зависимости от мас-
сы 1 м2 стенового ограждения; Д£, и Д<4 — исходные эквивалентные расчетные
разности температур, °С, соответственно для затененных и облучаемых солнцем
стен (табл.-2.22); 1/10 — отношение максимального напряжения солнечной
радиации на вертикальную плоскость для заданных широты и ориентации к
максимальному напряжению солнечной радиации для 40° с. ш. (табл. 2.23).
Таблица 2.21. Значения коэффициентов А и Б
Ло
36-
Масса 1
35
-270
Более 270
м2
стенового
ограждения,
кг
А
0
0,25
0,5
Б
0
5,5
2,75
Для синих (не темных), зеленых, светло-красных, светло-коричневых,
неокрашенных деревянных стен и стен цвета натурального бетона в качестве
исходной эквивалентной расчетной разности температур рекомендуется при-
нимать среднеарифметическое значение Д<4 Для светлых и темных стен.
2.2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧИХ ТЕПЛОПОСТУПЛЕНИЙ
Поступления тепла из смежных помещений, имеющих собственные избытки
тепла, определяются по формуле
Q = -^=^-F, B.42)
где tc — температура воздуха в смежном помещении, СС, определяемая расче-
том или по соответствующим главам СНиП; tn — температура в кондициониру-
емом помещении, СС; i?0 — сопротивление теплопередаче ограждающей кон-
струкции, разделяющей помещения, м2 • К/Вт; F — площадь ограждающей
конструкции, м2.
Если смежные помещения не имеют собственных избытков тепла и слабо
вентилируются,
Q = *н~<п mF, B.43)
до
где tK — расчетная температура наружного воздуха для теплого периода,
принимаемая по параметрам Б, СС; т — понижающий коэффициент, равный:
0,75 — для междуэтажного перекрытия, отделяющего кондиционируемое по-
мещение от верхнего этажа здания, если верхний этаж находится непосредст-
венно под кровлей или чердачным покрытием; 0,5—для всех ограждений, кро-
ме полов, расположенных над первым этажом здания, над подвалом или на
грунте; 0,25— для полов, расположенных над первым этажом здания; 0 — для
Таблица 2.22. Исходная эквивалентная расчетная разность температур
Вид стекового ограждения
Кирпичная стена толщиной
200 мм и массой 360 кг/м*
То же, 300 мм и 540 кг/м*
Бетонная или каменная стена
толщиной 200 мм и массой
500 кг/м*
То Же, 300 мм и 750 кг/м»
Кирпичная стена толщиной
200 мм и массой 360 кг/м«
То же, 300 мм и 540 кг/м*
Бетбнная нли каменная стена
толщиной 200 мм и массой
500 кг/мЕ
То же, 300 мм и 750 кг/ме
Примечание. В числ
Ориентация
стены
Любая
»
»
»
СВ
В
юв
ю
юз
h
с
СВ
в
юв
ю
юз
3
сз
с
СВ
в
юв
ю
юз
3
сз
с
Св
в
юв
ю
юз
3
Сз
с
ителе приведен
8
0/0
2,2/2.2
0/0
0/0
1.1/М
4,4/3,3
4,4/2,2
2,2/1,1
4,4/2,2
4,4/2,2
1.1/1,1
0/0
4,4/3,3
6.7/4,4
5,6/3,3
4.4/3.3
5,6/3,3
6,7/4,4
4.4/3,3
2,2/2,2
2,2/1,1
3,3/2,2
3.3/1,1
1,1/0,6
3,3/1,1
3,3/2,2
2.2/1,1
0/0
3,3/2,2
Б.6/3,3
4,4/2,2
3,3/2,2
4,4/2,2
6,6/3,3
3.3/2,2
0/0
ы данные для
10
Часы суток
12
Разность температур Д<,
0/0
1.1/1.1
0/0
о/о
0/0
1,1/1.1
0/0
0/0
Разность температур Д<4
1.1/1,1
4.4/3,3
3,3/3,3
2,2/1,1
3,3/2,2
3,3/2,2
1,1/1.1
0/0
4.4/3,3
6.7/4,4
5,6/3,3
4.4/3,3
5,6/3,3
6.7/4,4
4.4/3,3
1.1/1,1
2,2/0
7.8/4,4
3,3/2,2
1,1/0,6
2,2/1,1
3,2/2,2
2,2/0
0/0
3,3/1,1
4,4/3.3
4,4/2,2
2,2/1,1
4,4/2,2
4.4/3.3
3,3/1,1
0/0
темных, в знг
5.6/1,1
7,8/4,4
3,3/2,2
2,2/1,1
3,3/2,2
3,3/2,2
1.1/1.1
0/0
4,4/2,2
6,7/4,4
5,6/3.3
3,3/2,2
5,6/3,3
6,7/4,4
4,4/2.2
1,1/1.1
8,9/4,4
13.3/6.7
8,9/5,6
2,2/0,6
3,3/1,1
4,4/2.2
2,2/1,1
,0/0,
МУР
5,6/3,3
3,3/2,2
2,2/1.1
3.3/2,2
4,4/3.3
3,3/2,1
0/0
меиателе —
полов, расположенных на грунте или над подвалом; 1 — если смежное по-
мещение не имеет собственных избытков тепла и усиленно вентилируется.
Поступление тепла и влаги от находящихся в помещении взрослых мужчин
характеризуется данными, приведенными в табл. 2.24. Взрослые женщины
выделяют 85%, а дети — 75% тепла и влаги, поступающих от взрослого
мужчины.
Количество тепла, поступающего от искусственного освещения, определя-
ется по фактической или проектной мощности освещения.
Количество тепла, поступающего в помещение от отдельного электродвига-
теля, в том случае, когда принудительное охлаждение с отводом тепла за преде-
лы помещения отсутствует, а энергия, сообщаемая рабочему телу (воде, возду-
ху), отводится за пределы помещения, определяется по формуле
Q-
10s Nyk,
B.44)
где Л/у — установочная (номинальная) мощность электродвигателя, ,кВт;
k — коэффициент, принимаемый равным 0,25—0,4.
наружных стен зданий, расположенных на 40° с. ш. [1]
по солнечному времени
16
18
20
22
для затененных стен
0/0
1,1/1.1
1.1/1.1
о/о
1.1/1.1
1.1/1.1
2,2/2,2
1,1/1,1
для облучаемых солнцем стен
8,9/4,4
10/5,6
7,8/5,6
2,2/1,1
4,4/2,2
4,4/3,3
2,2/1,1
С/0
4,4/2,2
5,6/3,3
5,6/3,3
3,3/2,2
5,6/3,3
6,6/3,3
4,4/2,2
1,1/1,1
7,8/4,4
13,3/6,7
10/6,7
6,7/3,3
4,4/2,2
4,4/3,3
2,2/2,2
1-У1'1
7,8/4,4
10/5,6
7,8/4,4
2.2/1,1
3.3/2,2
5,6/3,3
3,3/2,2
0/0
для светлых ст
7,8/4,4
10/8,6
10/6,7
5,6/3,3
5,6/3,3
5,6/3,3
3,3/2,2
1.1/1.1
5.6/2,2
6.7/4,4
5,6/3.3
3,3/2,2
5,6/3,3.
5,6/3,3
4.4/2.2
1,1/1,1
5,6/3,3
10/5,6
10/6,7
8,9/6,7
7,8/5,6
6,7/4,4
3,3/3,3
2,2/2,2
7,8/4,4
10/6,7
8,9/5,6
5,6/3,3
4,4/3,3
5,6/3,3
3,3/2,2
1,1/1.1
ен.
3,3/3,3
1.1/1,1
3,3/3,3
2,2/2,2
5,6/3,3
7,8/4,4
8,9/6,7
8,9/5,6
6,7/4,4
7,8/4,4
4,4/3,3
3.3/3,3
6.7/3,3
7,8/5,6
6,7/4,4
4,4/2,2
5,6/4,4
5,6/3,3
4,4/2,2
1.1/1,1
6,7/4,4
7,8/5,6
7,8/6,7
10/6,7
12,2/8,9
11,1/7,8
6,7/5,6
3,3/3,3
5,6/4,4
8,9/5,6
8,9/5,6
7,8/5,6
5,6/4,4
6,7/4,4
4.4/3,3
,2/2,2
4,4/4,4
1,1/1,1
4,4/4,4
3,3/3,3
5,6/4,4
7,8/5,6
6,7/5,6
8,9/6,3
11,1/6,7
И.1/8,9
5,6/4,4
4,4/4,4
6,7/3,3
7,8/5,6
7,8/5,6
5,6/3,3
5,6/4,4
5,6/3,3
4,4/,33
1.1/1,1
6,7/5,6
7,8/5,6
6,7/5,6
7,8/6,7
13,3/8,9
15,6/10
11,1/7,8
4,4/4,4
5,6/4,4
6,7/5,6
7,8/5,6
8.9/6.7
10/7,8
8.9/6,6
5,6/4,4
3,3/3,3
4,4/4,4
2,2/2,2
3,3/3,3
4,4/4,4
5,6/5,6
7,8/5,6
6,7/5,6
6,7/5,6
13,3/8,9
13,3/8,9
8,8/7,8
4,4/4,4
5,6/3,3
7,8/4,4
7,8/5,6
6,7/4,4
6,7/4,4
6,7/4,4
5.6ДЗ
2,2/2,2
5,6/4,4
6,7/5,6
6,7/5,6
5,6/4,4
12,2/8,9
14,4/10
12,2/8,9
3,3/3,3
6,7/5,6
7,8/5,6
6.7/5,6
7,8/5,6
11,1/7,8
13.3/7,8
10/6,7
4,4/4,4
Теплопередача от нагретых поверхностей [1J находится из выражения
<Эн =
'пов 'в
F,
B.45)
где /пов и <в — температура соответственно нагретой поверхности и воздуха в
помещении, °С; F — площадь нагретой поверхности, м2; R — сопротивление
теплоотдаче от нагретой поверхности к воздуху помещения, м2 • К/Вт.
Для воздуховодов, зонтов и т. п.
R = 0,086/1/»; <2,46)
для поверхности нагретой воды
# = 0,245/A,4 + ti), B.47)
где v — скорость движения воздуха, м/с.
Поступление тепла за счет инфильтрации наружного воздуха в теплый
период года учитывается в том случае, когда подпор, создаваемый в помещен
Таблица 223. Отношение //Л,-
Гео рафиче-
ская широта.
°с ш
24
28
32
зе
40
44
48
52
56
60
64
Ю
0.3
0,33
0,6
0,8
1
1.23
1,4
1,65
1,88
2,1
2,3
Ориентация стен
3 н В
0,98
0.98
0,99
0,99
1
1.01
1.02
1,03
1.05
1,08
1,12
ЮЗ и ЮВ
0,8
0.9
0,93
0,98
I
1,05
1,11
1,17
1,23
1.23
1.34
СЗ и СВ
1.01
1,01
1
1
1
1
1
1
1,03
1,06
1,11
с
1.12
1,06
1
1
1
1,03
1,05
1,11
1,29
1,44
1,58
Таблица 2.24. Количество тепла, Вт, и влаги, г/ч, выделяемых
взрослым мужчиной
Физическая
Hai рузка
Покой
Легкая работа
Работа средней
тяжести
Тяжелая работа
Вид тепло- и влаго-
выделений
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Тепло явное
» скрытое
» полное
Влага
Температура воздуха в помещении, °С
10
140
23
163
30
161
29
180
40
163
52
215
70
198
93
291
135
15
116
29
145
40
122
35
157
55
134
76
210
ПО
163
128
291
185
20
87
29
116
40
99
52
151
75
105
99
204
140
128
163
291
240
25
58
35
93
50
64
81
145
115
70
128
198
185
93
198
291
295
30
41
52
93
75
41
10
145
150
41
157
198
230
53
238
291
355
35
12
81
93
115
6
139
145
200
6
192
198
280
12
279
291
415
нии, меньше необходимого для воспрепятствования инфильтрации, и опре-
деляется по формуле
QH = /1,8 -ii- + 0,28LAv 1 (Л. - /в). B.48)
где S — площадь оконных проемов, м2; vn — расчетная скорость ветра для теп-
лого периода года, м/с (см. табл. 1.5); RH — сопротивление воздухопроница-
нию, м2 ■ ч • Па2^3/кг (см. табл. 1.22); у— плотность наружного воздуха,
кг/м8; /н и /в — энтальпия соответственно наружного и внутреннего воздуха,
кДж/кг; Ьд — количество воздуха, поступающего в здание при открывании две-
рей, м8/ч, которое вычисляется по выражению
LA = 1дп, B.49)
п — количество людей, проходящих через дверь; /д — ориентировочное коли-
чество воздуха, поступающего в здание через дверь, в расчете на каждого чело-
века, проходящего через дверь, м3/ч (табл. 2.25).
Таблица 2.25. Ориентировочное количество воздуха, поступающего, в здание
через дверь, в расчете иа каждого проходящего через дверь человека,; м3/ч
Количество
людей,
проходящих
через дверь
в час, чел.
До 100
100^700
700—И00
1400—2100
Обычная дверь
одна
3
3
3
2,75
более
одной
4,75
4,75
4,76
4
Дверь с тамбуром
одна
2,5
2,5
2,26
2,25
более
одной
3,5
3,5
3,5
3,25
Вращающейся дверь
одна
0,8
0,7
0,5
0,3
более
одной
1
0,9
0,6
0,3
Поступление явного тепла при этом определяется по формуле
<2и.я = /1.8 -|!а- + 0,2М,ДЛ (/„ - У, B.50)
где ^ и 4 — температура наружного воздуха и воздуха в помещении, СС.
3. ОТОПЛЕНИЕ
3.1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СИСТЕМАХ ОТОПЛЕНИЯ
3.1.1. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ОТОПЛЕНИЯ
Системы отопления жилых и гражданских зданий должны обеспечивать
равномерный нагрев воздуха отапливаемых помещений в течение всего отопи-
тельного периода, возможность регулирования производительности, допусти-
мый уровень шума, удобство в эксплуатации и при ремонте, пожарную безопас-
ность, а также не должны нарушать интерьера зданий. При проектировании
систем отопления необходимо следить за тем, чтобы бесполезные потери тепла
(через наружные ограждающие конструкции за нагревательными приборами и
трубопроводами, прокладываемыми в неотапливаемых помещениях, и др.) бы-
ли минимальными и не превышали для жилых зданий 10%, а для обществен-
ных —15% общего расхода тепла на их отопление. Системы отопления должны
иметь минимальную металлоемкость. Расход металла на их изготовление не
должен превышать величин, указанных в табл. 3.1.
Вид системы отопления и теплоносителя, тип нагревательных приборов, а
также предельную температуру теплоносителя в системах отопления с местны-
ми нагревательными приборами следует принимать по табл. 3.2. В системах
водяного отопления лестничных клеток допускается применение воды с темпе-
ратурой до 150° С.
3.1.2. КЛАССИФИКАЦИЯ
И ПОРЯДОК ВЫБОРА СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Системы водяного отопления бывают с естественной и искусственной цир-
куляцией теплоносителя. В системах с естественной циркуляцией движение во-
ды происходит за счет разности плотностей охлажденной и горячей воды.
В системах с искусственной циркуляцией побудителем является насос с меха-
ническим приводом или струйный насос (элеватор).
Таблица 31. Удельный расход трубопроводов н удельная площадь
поверхности нагрева отопительных приборов на 1 м= площади (общей —
для жилых, полезной — для общественных зданий)
Типы зданий
Жилые здания высотой 1 этаж
То же, 2 этажа
» 3—4 этажа
» 5 этажей
» 6—9 этажей
» 10—16 этажей
Общежития и дома для малосемейных
высотой до 9 этажей
То же, 10 этажей и более
Детские ясли-сады
Общеобразовательные школы
Здаияя управлений и проектных органи-
заций
Учебные корпуса техникумов и ПТУ
Учебно-производственные корпуса и мас-
терские техникумов и ПТУ; общественные
и общественно бытовые корпуса технику-
мов, ПТУ, санаториев, домов отдыха и др.
Спальные корпуса санаториев, домов от-
дыха, турбаз, интернатов н др.
Лечебно-медицинские корпуса (неспеци-
ализированные) санаториев, домов отдыха
и др.
Профилактории, турбазы
Клубы, дома культуры
Библиотеки
Кинотеатры
Спортивные корпуса
Плавательные бассейны
Архивы
Дома быта, комплексные приемные пунк-
ты бытового обслуживания
Комбинаты бытового обслуживания
Магазины
Предприятия общественного питания, тор-
гово-обществеиные центры
Расход
трубо-
проводов,
кг
4,5
4,5
2
1.1
1.1
0,9
1.2
1.2
1.6
1.3
1.6
1,1
1.2
0,9
1,3
1,2
1,8
1.4
1.7
1.6
1.7
1.6
1,5
1.1
0,9
1.6
Площадь
поверхности нагрева
отопительных приборов, экм,
для температуры
наружного воздуха, °С
от —5
до —20
0,38
0,29
0,18
0,16
0,16
0,15
0.18
0,22
от —21
до —35
0,46
0,34
0,21
0,18
0,16
0,16
0,19
0,23
от —36
до —45
0,52
0,38
0,24
0,21
0,18
0,17
0,21
0,24
Не более 0.24
Не более 0,2
Таблица 3.2. Системы отопления, допускаемые к применению в жилых
и общественных зданиях, и предельная температура теплоносителя
в системах с местными нагревательными приборами (СНиП 11-33-75)
Здания н сооружения
Жилые дома, общежития, гос-
тиницы, дома отдыха, санато-
рии, пансионаты, школы и дру-
гие учебные заведения, здания
управлений, научных н проект-
ных учреждений н другие по-
добные здания, поликлиники,-
амбулатории, аптеки, здрав-
пункты, пионерские лагеря,
предприятия бытового обслу-
живания населения (кроме баиь
и душевых павильонов), зда-
ния других лечебно-профилак-
тических учреждений
Бнд отопления и тип
нагревательных приборов
Водяное о радиаторами или кон-
векторами; водяное со встроенны-
ми в строительные конструкции
нагревательными элементами н сто-
яками, квартирное воздушное, сов-
мещенное с вентиляцией при
централизованном теплоснабже-
нии, воздушное, совмещенное с
приточной вентиляцией; лучистое
с теплоносителем — воздухом
Предельная
температура
теплоносителя, °С
95*
Продолжение табл. 3 I
Здания и сооружения
Вид отопления н тип
нагревательных приборов
Предельная
температура
теплоносителя. °С
Детские ясли-сады, больницы Водяное с радиаторами н бетонны-
и родильные дома ми панелями, водяное со встроен-
ными в строительные конструкция
нагревательными элементами и
стояками
Спортивные залы
Плавательные бассейны, кры-
тые стадионы и другие отап-
ливаемые спортивные соору-
жения
Бани, прачечные, душевые па-
вильоны
Рестораны, столовые, кафе,
вакус очные, буфеты, магазины
Железнодорожные
аэропорты
Театры, кинотеатры, клубы,
врительные залы
Муаеи, выставки, книгохрани-
лища, читальные залы, архи-
вы, библиотеки
Здания книгохранилищ и ар-
кивов
Воздушное, совмещенное с прнточ-
[гой вентиляцией, водяное с радиа-
торами, конвекторами, бетонными
панелями н гладкими трубами; во-
дяное со встроенными в строитель-
ные конструкции нагревательными
элементами и стояками
То же
Водяное с радиаторами или глад-
кимн трубами; воздушное, совме-
щенное с приточной вентиляцией
(в раздевальнях и мыльных поме-
щениях баиь на 200 мест и более,
в душевых павильонах с числом
мест более 26, в стиральном, су-
шнлыга-гладильном и других це-
хах прачечных); водяное со встро-
енными в строительные конструк-
ции нагревательными элементами
и стояками
Водяное с радиаторами, конвекто-
рами и гладкими трубами, водяное
со встроенными в строительные
конструкции нагревательными эле-
ментами н стояками; воздушное,
совмещенное с приточной венти-
ляцией, в помещениях большого
объема (например, обеденных и
торювых залах)
Воздушное, совмещенное с при-
точной вентиляцией, водяное с ра-
диаторами н конвекторами, панели
с обогреваемой поверхностью по-
ла (в вестибюлях и проходах)
Водяное с радиаторами, конвекто-
рами н гладкими трубами, воздуш-
ное, совмещенное с вентиляцией
Воздушное, совмещенное с приточ-
ной вентиляцией; водяное с радиа-
торами II конвекторами; водяное
со встроенными в строительные
конструкции нагревательными
элементами и стояками
Воздушное, совмещенное с приточ- 130 — при постоянной
ной вентилицией или с кондицио- и 150 — при перемен-
86
115
130 — при постоянной
и 150 — при перемен-
ной температуре теп-
лоносителя в течение
отопительного периода
То же
115
95»
нированием воздуха
ной температуре теп-
лоносителя в течение
отопительного периода
* Для однотрубных систем отопления температура теплоносителя должна прини-
маться такой, чтобы иа поверхности труб, стояков и подводок к нагревательным приборам
(температура была не более 105° С
Если теплоноситель последовательно проходит через нагревательные при-
боры, система отопления называется однотрубной, а при параллельном соеди-
нении приборов — двухтрубной.
Система отопления имеет верхнюю разводку, если подающая магистраль
проходит выше нагревательных приборов, и нижнюю —если подающая и об-
ратная магистрали проходят ниже нагревательных приборов. В системе с опро-
кинутой циркуляцией подающая магистраль расположена ниже, а обратная —
выше нагревательных приборов.
При горизонтальном расположении труб, соединяющих приборы, система
отопления будет горизонтальной, при вертикальном — вертикальной. Тупико-
п=с
7£J
ЯЗ
Г
из с£±п
е
>аУа< Д,-!"^ Ц^у^л
I
с4±п
_1
-gPn itQ- 1*^
Ж
Рис. 3.1. Принципиальные схемы стояков систем водяного отопления:
о, б — П- и Т-образный стояки вертикальной однотрубной системы с нижней
разводкой; е, г — стояки вертикальной однотрубной системы с верхней раз-
водкой с односторонним и двусторонним присоединением приборов; д — стояк
вертикальной однотрубной системы с опрокинутой циркуляцией; е, ж — стоя-
ки двухтрубной системы с верхней и нижней разводкой; з — стояк горизон-
тальной однотрубной системы; и, к — стояки вертикальной и горизонтальной
бифилярной системы
вой называют систему со встречным движением воды в подающей и обратной
магистралях. Движение воды по магистралям в одном направлении определяет
систему с попутным движением воды.
Если в системе отопления каждый нагревательный прибор, установленный
в данном помещении, состоит из двух равных частей («а» и «б»), в которых вода
движется в противоположных направлениях и теплоноситель последовательно
проходит сначала через все части «а», а затем через все части «б», то такая сис-
тема носит название бифилярной.
Вертикальные однотрубные системы отопления с нижней разводкой и
П-образными или Т-образными стояками (рис. 3.1, а, б) рекомендуется приме-
нять для здания высотой три этажа и более с бесчердачными покрытиями. Их
выгодно применять и в зданиях с чердаками, используя нагревательные при-
боры, теплоотдача которых не зависит от направления движения воды в них
(например, конвекторы).
Вертикальные однотрубные системы отопления с верхней разводкой
(рис. 3.1, е, г) и с опрокинутой циркуляцией (рис. 3.1, д) следует применять
преимущественно в зданиях повышенной этажности с чердаками. Системы С
верхней разводкой характеризуются большей гидравлической устойчивостью.
В системах с опрокинутой циркуляцией не рекомендуется применять чугунные
и стальные колончатые радиаторы.
При выборе наиболее предпочтительной системы отопления необходимо
учитывать, что потеря напора в стоике должна составлять не менее 70% рас-
полагаемого напора системы отопления. Желательно избегать применения схем
движения воды «снизу вверх» и «снизу вниз» для приборов, в которых направ-
ление, движения влияет на теплоотдачу, например, чугунных и стальных ко-
лончатых радиаторов.
Для обеспечения необходимой гидравлической устойчивости систему с
опрокинутой циркуляцией рекомендуется [23] устраивать при соблюдении
условяя
Яст > 30fcCT, C.1)
где Нст — потеря напора в стояке, мм; Лст — расстояние между подающей и
обратной магистралями, м.
Вертикальные однотрубные системы отопления рекомендуется проектиро-
вать с тупиковой схемой движения теплоносителя в магистралях.
Двухтрубные системы отопления с верхней разводкой (рис. 3.1, е) можно
применять в системах с искусственной циркуляцией для зданий высотой до
3 этажей и с чердаком.
При искусственной циркуляции система отопления характеризуется зна-
чительной начальной и эксплуатационной разрегулировкой. Предлагавшиеся
для уменьшения разрегулировки краны повышенного гидравлического сопро-
тивления промышленностью изготовляются в ограниченном количестве. Си-
стемы отопления с естественной циркуляцией свободны от эксплуатационной
разрегулировки, однако радиус действия их не должен превышать 30 м по го-
ризонтали.
Двухтрубные системы отопления с нижней разводкой (рис. 3.1, ж) приме-
няют в зданиях с бесчердачным покрытием высотой до 3 этажей при искус-
ственной циркуляции.
Двухтрубные системы отопления следует проектировать тупиковыми.
Применение систем с попутным движением воды должно быть обосновано, так
как для них повышается расход труб.
Горизонтальные однотрубные системы отопления (рис. 3.1, з) следует
применять в общественных зданиях. В качестве нагревательных приборов в
этих системах желательно устанавливать конвекторы, предпочтительно типа
«Комфорт», имеющие регулировку теплопроизводительности по воздуху.
Бифилярные системы отопления (рис. 3.1, и, к) можно применять в жилых
и общественных зданиях. Тепловую производительность нагревательных
приборов этих систем затруднительно регулировать по воде, поэтому целесооб-
разно применять приборы с регулированием по воздуху либо проектировать
горизонтальные ветки на одно помещение.
3.1.3. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
В зависимости от назначения, ориентации и режима работы помещения мо-
гут обслуживаться одной или несколькими системами отопления.
Для помещений, имеющих специальное назначение (отдельные конторские
помещения, магазины, домовые кухнн, парикмахерские, пункты приема и вы-
дачи белья и т. д.) и встроенных в здания и сооружения с иным основным
назначением (производственные, вспомогательные и жилые здания) или при-
строенных к ним, как правило, предусматривают ту же систему отопления и
тот же теплоноситель, которые применяются для основного здания или соору-
жения, если это не противоречит требованиям табл. 3.2.
Прокладку трубопроводов систем отопления предусматривают открытой,
за исключением трубопроводов систем водяного отопления со встроенными в
конструкции зданий нагревательными элементами и стояками При совместной
прокладке подающий трубопровод располагают справа от обратного. Стояки
систем отопления рекомендуется размещать в углах, образуемых наружными
ограждающими конструкциями.
При скрытой прокладке трубопроводов, которую можно устраивать при
наличии особых архитектурных, гигиенических или технологических требо-
ваний, во всех местах расположения разборных соединений и арматуры пре-
дусматривают люки.
Магистральные трубопроводы прокладывают в подвалах, технических эта-
жах, чердаках, подпольях или (при их отсутствии) в каналах под полом первого
этажа либо открыто, над полом. При прокладке трубопроводов в каналах пре-
дусматривают возможность доступа к трубопроводам путем устройства съем-
ного фриза пола. Разводку магистральных трубопроводов устраивают пофасад-
ной для возможности регулировки системы отопления.
В местах пересечения перекрытий, стен и перегородок трубопроводами ус-
танавливают гильзы с кольцевым зазором t5 мм между внутренней поверхнос-
тью гильзы и трубопроводом. Зазор заполняют несгораемым теплоизоляциои-
Рис. 3.2. Прокладка стояка системы отопления че-
рез перекрытие без гильз:
а — со смещенными замыкающими участками; 6 — с про-
точными приборами.
\/\//Щ ty/h///7% Рис. 3.3. Монтажные по-
ложения неизолированных
трубопроводов систем
отопления
с&20
1>-200
Б
а — вертикального трубопро-
вода; б — стояка двухтруб-
ной системы отопления: в —
горизонтального трубопро-
вода.
ным материалом. Края гильз располагают на 20—30 мм выше поверхности чис-
того пола и на одном уровне с поверхностью стен, потолков и перегородок.
При пересечении трубопроводами противопожарных стен места прохода плотно
заделывают и они служат неподвижными опорами. Свободное тепловое удлине-
ние труб предусматривается по обе стороны от стен. Стояки однотрубных систем
отопления с проточными нагревательными приборами и со смещенными замыка-
ющими участками допускается прокладывать через несгораемые перекрытия
без установки гильз, при этом элементы стояка должны иметь размеры, ука-
занные на рис. 3.2.
Монтажные положения неизолированных трубопроводов приведены на
рис. 3.3.
Встроенные в конструкцию здания элементы отопительных систем допуска-
ется использовать в качестве неподвижных опор, устраивая компенсаторы на
подводящих трубопроводах. На главных стояках систем отопления с верхней
разводкой, на транзитных стояках однотрубных систем отопления и на протя-
женных прямых участках магистралей предусматривают П-образные компенса-
торы. В остальных случаях для компенсации тепловых удлинений трубопрово-
дов используют их повороты.
Диаметр стояков однотрубных систем отопления рекомендуется принимать
постоянным по всей длине и равным 15 или 20 мм. Стояки диаметром 25 мм реко-
мендуется применять только при невозможности увязки потерь напора в них
другими способами. Допускается применение составных стояков из трубопро-
водов не более двух диаметров; при этом стояк должен иметь только один пе-
реход с одного диаметра на другой.
Вертикальные участки однотрубных стояков прокладывают на расстоянии
150 ± 50 мм от оконного откоса, горизонтальные — в полу, на сварке. Допус-
кается прокладка горизонтального участка над полом.
Для возможности опорожнения системы магистральные трубопроводы
прокладывают с уклоном, величину которого следует принимать не менее 0,002.
Магистральные трубопроводы диаметром более 50-мм и распределительные ли-
нии горизонтальных систем отопления независимо от диаметра допускается про-
кладывать без уклона; при этом скорость движения воды в трубопроводах
должна быть не менее 0,25 м/с. Расходы воды в трубопроводах для обеспече-
ния этого условия приведены в табл. 3.3.
Подводки к нагревательным приборам при длине 500 мм и мен£е проклады-
вают без уклонов. При большей длине подводки устраивают с уклоном в сторо-
ну движения теплоносителя 5—10 мм на всю длину.
В зданиях высотой более 16 этажей и в зданиях с техническими этажами
при прокладке инженерных коммуникаций предусматривают дренажные тру-
бопроводы для опорожнения частей систем отопления. Для горизонтальных
систем водяного отопления проектируют дренажные стояки для опорожнения
трубопроводов, прокладываемых на каждом этаже. Стояки вертикальных сис-
Таблица 3.3. Минимальные допустимые расходы воды для трубопроводов,
прокладываемых без уклона
dy. мм
15
20
25
<w кг/4
170
310
500
dv, мм
32
40
50
смин. к17ч dy мм
870 57x3
1160 76X3
1950 89x3
"МИН'
кг/ч
III
dy, мм "мин*
1 кг/ч
108x3,5
127x4
159x4
7000
9770
15750
тем водяного отопления присоединяют к дренажным трубопроводам с разрывом
струи в воронки.
Воздух из систем отопления удаляют в высших точках. При верхней раз-
водке трубопроводов рекомендуется проектировать проточные воздухосборни-
ки и только при скоростях теплоносителя менее 0,1 м/с можно применять не-
проточные. Движение теплоносителя и выделяющегося из него воздуха преду-
сматривают в одном направлении. В вертикальных участках трубопроводов, где
вода движется сверху вниз, для обеспечения удаления воздуха скорость дви-
жения воды принимают не менее 0,25 м/с. В системах отопления с нижней раз-
водкой воздух удаляется через воздушные краны на верхних нагревательных
приборах либо через воздухосборник на воздушных линиях, а в системах с верх-
ней разводкой и естественной циркуляцией теплоносителя — через расшири-
тельный бак.
Нагревательные приборы рекомендуется располагать преимущественно
под световыми проемами. Под окнами их располагают так, чтобы вертикальные
оси оконных проемов и приборов совпадали. В целях индустриализации заго-
товки приборных блоков в жилых зданиях, гостиницах и общежитиях это ус-
ловие можно не соблюдать. Под витринами нагревательные приборы нужно
располагать по всей длине светового проема.
Нагревательные приборы не следует размещать в отсеках тамбуров, имею-
щих наружные двери. При устройстве тройных дверей с двумя тамбурами при-
боры размещают во внутреннем тамбуре.
Отопление лестничных клеток предусматривают с помощью рециркуля-
ционных воздухонагревателей из конвекторов, ребристых труб или калори-
феров, размещаемых в нижней части лестничных клеток для зданий высотой до
12 этажей. При подключении систем отопления к тепловым сетям с температу-
рой теплоносителя — воды, превышающей допустимую для принятой системы
отопления, лестничные воздухонагреватели устраивают, как правило, пред-
включеннымн по отношению к основной системе отопления. При наличии теп-
лоносителя с температурой 95° С и ниже нагревательные приборы лестничных
клеток подключают к отдельным стоякам систем отопления по однотрубной
проточной схеме без установки регулирующей арматуры. На высоте менее 2,2 м
от уровня пола, площадок или ступеней лестничных маршей нагревательные
приборы в лестничных клетках располагают так, чтобы они не сокращали тре-
буемую по пожарным нормам ширину маршей и промежуточных площадок и не
образовывали выступов из плоскости стен.
Нагревательные приборы «на сцепке» разрешается устанавливать в преде-
лах одного помещения, за исключением приборов, устанавливаемых в кухнях
жилых домов, раздевальнях, коридорах, уборных, умывальнях и т. п., кото-
рые допускается присоединять «на сцепке» к приборам соседних помещений.
При одностороннем присоединении подводок к двум нагревательным приборам
диаметры сцепок принимают равными диаметру ниппельного отверстия прибо-
ра. При соединении «на сцепке» более двух нагревательных приборов и при чис-
ле секций в радиаторах более 25 (более 15 в системах с естественной циркуля-
цией) предусматривают разностороннее присоединение приборов.
Нагревательные приборы, питаемые теплоносителем с температурой выше
105° С, необходимо размещать на расстоянии не менее 100 мм от сгораемых
конструкций или предусматривать теплоизоляцию этих конструкций несгора-
емыми материалами. Минимальные расстояния от строительных конструкций до
нагревательных приборов рекомендуется принимать
по рис. 3.4.
Стояки однотрубных систем отопления (в целях
максимальной индустриализации монтажных н заго-
товительных работ) проектируют с односторонним
присоединением нагревательных приборов в проточ-
но-регулируемом варианте с обходными участками,
Рис. 3.4. Минимальные расстояния от строительных
конструкций до нагревательных приборов:
а — До радиаторов в помещениях санаторно-курортных,-
лечебно-профилактических н детских учреждений; б — до
радиаторов в помещениях всех прочих зданий; в — до
конвеито'ров типа «Комфорт»; г — до конвекторов плин-
тусного типа.
устанавливая для регулировки теплоотдачи приборов трехходовые краны. При
отсутствии трехходовых кранов допускается применять системы со смещенны-
ми замыкающими участками в вертикальных приборных узлах и осевыми — в
горизонтальных. В этих случаях теплоотдача приборов регулируется кранами
двойной регулировки.
При наличии в помещении нескольких нагревательных приборов регули-
рующую арматуру устанавливают для части их, так чтобы теплоотдача регули-
руемых приборов составляла не менее 50% общей теплоотдачи приборов дан-
ного помещения. Для конвекторов с воздушными клапанами регулирующую
арматуру на трубопроводах не предусматривают. Не регулируется теплопро-
изводительность приборов, размещаемых во вспомогательных помещениях
(гардеробных, душевых, кладовых, санузлах) и в местах, где имеется возмож-
ность их замораживания.
Запорную арматуру предусматривают для отключения и опорожнения от-
дельных частей системы: на каждом стояке зданий высотой более ,3 этажей;
на стояках лестничных клеток независимо от числа этажей; на отдельных коль-
цах и ветвях; до и после элеваторов, клапанов и другого оборудования. При
температуре теплоносителя в подающей магистрали до 100° С на стояках в мес-
тах присоединения к магистрали устанавливают проходные краны и тройники
с пробками. При температуре теплоносителя в подающей магистрали более
100° С на стояках устанавливают вентили вместо проходных кранов и спускные
краны вместо тройников с пробками. В зданиях высотой 9 этажей и более спуск-
ные краны для опорожнения стояков и вентили устанавливают независимо от
температуры теплоносителя. Расстояние от магистралей трубопроводов до за-
порной арматуры, устанавливаемой на стояках или ответвлениях трубопрово-
дов, должно быть не более 120 мм.
Изоляцию трубопроводов отопления предусматривают для сохранения
требуемых параметров теплоносителя, предотвращения замерзания теплоноси-
теля и предотвращения перегрева помещений. Обязательно теплоизолируют
трубопроводы, проходящие в неотапливаемых помещениях, главные стояки
систем отоплегшя с верхней разводкой, трубопроводы, проходящие в подполь-
ных каналах, расширительные сосуды, воздухосборники и воздухоотводчики,
размещаемые в неотапливаемых помещениях.
3.2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
Системы отопления рассчитывают с целью определения площади поверх-
ности нагревательных приборов и диаметров трубопроводов в следующем по-
рядке: определяют теплопотери для каждого из отапливаемых помещений;
выбирают систему отопления и тип нагревательных приборов; выполняют теп-
ловой и гидравлический расчеты системы. Если в качестве нагревательных при-
боров принимаются чугунные или стальные колончатые радиаторы, сначала
производят гидравлический расчет (любым методом), а затем определяют тре-
буемую площадь поверхности нагревательных приборов. Если же приняты дру-
гие нагревательные приборы, сначала предварительно определяют площадь
поверхности нагревательных приборов, затем выполняют гидравлический рас-
чет, на основе которого корректируют площадь поверхности нагревательных
приборов, после чего, при необходимости, уточняют гидравлический расчет.
3.2.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Фактическая расчетная теплопроизводительность системы отопления, Вт,
представляет собой сумму расчетных теплопотерь отапливаемых помещений
(Q^), включая расход тепла на нагревательные приборы лестничных клеток,
дополнительных потерь тепла, связанных с остыванием теплоносителя в пода-
ющих (Q'оп п) и обратных (Qlon 0) магистралях, и дополнительных потерь тепла
вследствие размещения нагревательных приборов у наружных ограждающих
конструкций (<2дОП).
В случае недостатка данных для точного расчета дополнительные потерн
можно принимать в долях от Q^n по следующим формулам:
для жилых зданий
<гДОп.п=°.°33<г?дп; р-2>
<г;оп.о=°,017<£Дп; C-3)
для общественных зданий
<г;0пп= 0,0670*},; C.4)
<2ДОп.о= 0,033B^; C-5)
для жилых и общественных зданий
QROU = 0,050^. C.6)
Расчетный расход теплоносителя, кг/ч, поступающего из внешней тепловой
сети, определяется по формуле
QT п ~Ь Чцоп.п ~Н Чцоп о + *2
'сст~°'" с(Т-ф
GCCT = 3,6 ^" ' -*""•" ' Т""" ' ди" , C.7)
где с — удельная массовая теплоемкость воды, принимаемая приближенно по-
стоянной и равной 4,19 кДж/(кг • К); Т — расчетная температура сетевой воды
(например, 150° С); t^ — фактическая температура воды в обратной магист-
рали, °С, вычисляемая по выражению
<Ф = /0-3,6 ^""-о+Сдоп , C.8)
с"сист
Таблица 3.4. Расчетные формулы рлп определения плотности теплового потока
На.ревател! ный
прибор
Конвектор «Аккорд»
Конвектор «Комфорт»
КН-20
Чугунные ребристые
трубы
Стальные гладкие тру-
бы (dy = 40 -=- 100 мм)
Чугунный радиатор
М140-АО движение
воды снизу вверх
То же, снизу вниз
То же, сверху вниа
Стальные панельные
радиаторы РСГ-2, один
р.|Д, движение воды
сверху вниз
То же, один и два ря-
да снизу вверх
То же два ряда, свер-
ху вниз
При
«Озкч
«0Экм = 3,41л42
?0Экм = 1.82АГ^35
«0экм=5-06д'т + °.0«д4
«0ЭкМ = 1-84Л/^32
5<7
1 оял^-ЗЗ.,—0,075
При G ^ 7
При
«Оэкм = 2,64Д^2'1
С <7
oo.,1,25Af—0,087
При G 5> 7
При
«0э.ш=4-48А^15
С<7
, п„д ,1,36. f—0,031
«Оэкм = 1-93д'т д*гГр'
При G S. 7
«Оэкм = 2'2д'т
«Оэкм^г^Д,^3
<70экм = 2,24д43
«-031^ = 2.2^,^
C 11)
C.12)
C.13)
C.14)
C.15)
C.16)
C 17)
C.18)
C 19)
C 20)
C.21)
C.22)
C.23)
Р.
/ Спр 40,045
р«=\'зотг;
„ t Gnp ^
1
1
1
1
1
1
1
1
/ CnD \0,016
Pl ~ V WV
/Cnp\ 0,066
1
в котором t0 — расчетная температура воды после нагревательных приборов
системы отопления (например, 70° С); GC1)CT — расчетный расходводыв системе
отопления (после элеватора или .иного смесительного устройства), кг/ч, опреде-
ляемый уравнением
0ЗД — Оп-в
G = 3,6 —— — C.9)
исист °'° c(tr — t0)
где Q"-'£ — расчетная тепловая нагрузка предвключенных нагревательных при-
боров лестничных клеток, Вт; tT — расчетная температура воды на входе в
нагревательные приборы сисгемы отопления (например, 95 или 105° С).
Для измерения площади теплоотдающей поверхности нагревательных при-
боров принята условная единица — эквивалентный квадратный метр (экм),
которому соответствует такая часть нагревательного прибора, которая в норма-
лизованных условиях испытаний обеспечивает теплосъем в размере 506 Вт.
Нормализованным условиям отвечают средняя температура теплоносителя
82,5° С, температура воздуха отапливаемых помещений 18° С и определенные,
различные для разных типов нагревательных приборов расход теплоносителя и
схема подключения (установки).
Теплосъем с 1 экм зависит от температурного напора, перепада температу-
ры в нагревательном приборе и расхода теплоносителя, которые для разных
типов нагревательных приборов различны. Поэтому в условиях, отличающих-
ся от нормализованных для данного нагревательного прибора, теплосъем с
1 экм для разных нагревательных приборов различен. Это обстоятельство не-
обходимо учитывать при замене одного типа нагревательных приборов другим.
При такой замене необходимо пересчитать площадь поверхности нагреватель-
ных приборов.
Теплосъем с 1 экм, Вт/экм, удобно определять по формуле
9экм = 90экм PiPs- (зл°)
где Pf — коэффициент, учитывающий влияние расхода греющей воды через
нагревательный прибор; Р8 — коэффициент, учитывающий взаимное влияние
элементов нагревательного прибора; <70экм — условная плотность теплового
потока, Вт/экм, соответствующая теплосъему с 1 экм, когда Pi = Pg = l.
Значения ?оэ,ш (табл. 3.5) и Рх (табл. 3.6) определяются по формулам,
приведенным в табл. 3.4. Значения коэффициента рз учтены табличными дан-
ными, относящимися к расчетной площади поверхности соответствующих
нагревательных приборов.
В формулах, приведенных в табл. 3.4, Gnp — расход греющей воды через
нагревательный прибор, кг/ч; At — перепад температуры греющей воды в
нагревательном приборе, равный разности температур воды на входе в прибор
и на выходе из него, °С; Atm— температурный напор, °С, который для нагрева-
тельных приборов систем отопления принимается равным среднеарифметиче-
ской разности температур греющей воды и воздуха внутри отапливаемого поме-
щения и определяется по формуле
*„ = ,,_/„_-^Е_; C.24)
/г и tB — температура, °С, соответственно теплоносителя на входе в нагреватель-
ный прибор и воздуха в отапливаемом помещении, °С; G — относительный
расход воды через чугунные радиаторы, определяемый по формуле
G = Gnp/17,4F3lM, C.25)
в которой 17,4 —• нормализованный расход греющей воды для чугунных радиа-
торов, кг/ч, в расчете на 1 экм; Fэкм — площадь поверхности нагрева нагрева-
тельного прибора, экм.
3.1.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ
НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Для удобства расчетов в табл. 3.5 принята условная величина 0, °С,
определяемая по формуле
0,- = ДГг + Дт,-, C.26)
где АТГ — поправка (табл. 3.7), обусловленная тем, что температура воды на
входе в стояк tT и температура воздуха внутри отапливаемого помещения tB
отличаются от принятых при составлении табл. 3.5 значений tT = 150° С и
ДТГ = A50—*г)+(*в — 5) + l; C.27)
99 с- t**
CO COCO
TO -jO t~~
COCO h-b.
юю1пюю1Лсос£^сосоа10^то^,!£>^с7)-чсо1П[>ос>11Псо--1Поо
WTO^CTNWTO^cnNLnTO(>]©C»CO^MOC7)t^iflTOCNOi»C01ftCO-S
.OCOWiniftlftWSinifltptOSCOOOOlO-im'JtOSCn-^MinSON
««OlI^UsCQ-^CTJt^inm-^Olt^.^c^c^OCOtD-^OJOOir^.irtCOtNO
cocot^.ts.r-^t^t^otDcDcDtDirtirtuiiomm^Tjrj'tj'tj'mmcQCocDco
СЧ — Ol CO C- <D
CO С- Щ IQ -* CO
ч^-ОООООООО-ч
^со^.сосп-^ТО'й'ЬОсо
000001WOH>m«COCOWOONNNNNtOtO@40(Diflif3iOiflift^')'^^'*^nn
S5^p--^^5SS^iilllSS§llsillSslllll^
oco«3inniN-a)coN'flin*cr)nM«--ooooaooo--4wm<j'^ioscoa)
C7)CO^NOTOCDTO«OT^WTO™OTh-WTO«C7)C^ir5CO^air^WTO«C7)[^inTO--C)Sl/i
«^4^<«^OOOOOTOTCnaiO)OOCOCOCOCOSt^t^it^h»tOCDCOtDtDininif3inin^^'4f
Mfl^C40CIS(Dm^CS-<.ООС1СО(-~Г-ЬОса1ЯЮЮ1ЛЮ1ЛЮ1ГЭШ40Е*»СОС0010~нсО
^01^1ГЭТООСОО^С>1000(£ТО«от1^ЮТО~чС7)[,'-ЮСО-чС7)D>.1ГЭТО--С)Г»-1ГЭТОС^Оса
C4|«*«««wOOOOOO'JCTlt:nOHOCOCOCOCON[^(^N-h-CD(DCO(D(DWinif:inirtiJ3,41
О1^ю^^оот^юю^с^--оа)слйо(^(^юю^ююиэююи?1люю^оосо0H-ч
СО-чО! t-inTOOOTCO^CJOCOtQTO-jOlt-irtTO-^Oif'.lOTO — o^NirtCO — О7) ^ЙП(МО
C4(N—■ ^^^-^оооооо^о^а)а)сососососо^.^гч.^.^.щсосоцэцэ1пюю1П1Лю
^СЧ«0>^СО^ТО^ООТСО^-СОЮ^ТОМСЧ««00©000©0^ —СЧСЧСО**1ПЬО
■^OlONinCO-^OlNinMOCOCO^NCiiSdcD^WOCOtO^MOOStO^iMO QOKO VINO
мсчмм-ч-ч-чоооооттслттоососососо^к^^^юющщююююли:
ОсОСОт^ТО«ОСО^Ю^ТОС^^ОО)СО(«ч.Г'чСОСОЮ1Я1П1ГЭЮ1ГЭЮ1ПСОСОСОГ*.СОС7>0.-«
-Ol CO (** t9
, Э TO — О fa =---„- —
а"аШгЗШ111§8з1Шв
W(NC4 —■*« -
ч —lOOOOOC
ClOlOajCOCOCOWNSNSStotDCOOOinWLnmW
s*«*«-^eHa*ea§i8§8gSSlgtgg§8g3§§S32§
-N@(Ouswifliniousiflin<ae«ONoofflQ
sllliii§iiIIISSS2s§gaSIggggSiBSgSiSSS
ili§|SEi5iliiisiisissssigissg§§si§sss
iSiiiiiiiiiiiiSssa...
^.t^cD(cii2iintf3minirtirtmcDa3CD[^.cooi
co^^wocoto^«c^p^cD^;(NOcgca-^|
3C0C0r«>t--^t^h.CDcDCDOCDlRtnu
Oir^mcOCMOCOCDirtTOC
QMfln-'OKD'j'NQO, _-- -. .- ,_».,_., .. _.,
w<nwoj!m — -ч-н-чмоаоаспяспосясоооооеооомчк^гчаююююююю
ili^iSe»S§§ls§i§§S§g3s§§ggggg§§S§§S§
§ll§S§g§5ggbg§5«b-a.«a„aM,BBSBPBgaB»aia.
asSaSS»aS!9§IS§liSS2Sgea§iggggg|iSiiSS
«eassssgssiSsgasssisssssssgffiSssgsgSK
"igisigliiiiliis
СЧ^-ОЮОСООЮ — СО^^ООЮСЧОЬ-1Дч*СЧ—СПООООГ-.Г-.^Ь-СОСЙ
щте—сосете-tTJCO^c^tTJE^wcooooto^waiNinco-C7it---i«?Q
со to со — азсота—cotoco—ОТ10^о^1>.юсоОс»10^с>]отг^1Пс9
OOQOO)fflfflOЗODcOOOCO^.^^.^.NlD(D@(OtOlmЛЮЮ'ti^^'Ч^Ч,
tOO^COWt^ — tO — tQ—tOtMN-mOTinc^CCinCMOit^^MOMI^^
rt-nrtrtOOOOfflaifflooDooooooi^NMstotoiflOtoinmiflrt
^ ^T((M^H[^OCSICDC1CJ(SO-4'00 теШОРЗС^—^О^^ССтеСССОСС^ОЛ — [^СООГ^^ — ССЮте — С
— co4<tOCC-теЮСО — ■**Г'---**СО
^$$д!«Дт«тсчмс«счеосч-*
-и со !■» о 1-1 те m h-осмюоо —L300
^^У^слтетееотесосчмммм
mrf.tON-Cn^WiON-OCSlirtCC — Ю
ШС0'3'0.]ОС7)Г^1Л£2<>)ОС0«Э1ЛС0
!£^^^^тесосасооососмсчс4С4
CNCOincDOOQOJ-^ypaJf-i^-^-OCO
спКлте — ососаФсч — aic^to^*
Is.OOffJ^CQtJ'COCO-^cOinOO-H'*^
тМП<"(МОЮЮ10«-нС3100@'*
OCOCQdCOl004«OOCN
(NOICDCO —COtOCOOGO
OOcNt--—CO—CD — ^pWhnO)ЮCI00lЛCЧCnS,1,
OoomPlOcOincOOCfiific^OcOlDW — C7>tD4>M
—10 О О О CTlCTlOCTiuQOOQQ CO £»["-["- f. CO CD (О CD
8881ШЗё2!5§§£§ШзШгеёШё
Ш§11§||а§8||РШШШ8йг8
OiCD^ —OOCDCOO
со те со те cm 011» cm
h- CO СП CO CM 01 CO
-■ — t-^ютер 00
смюс^отеюсэтесоот^сюм^ — to — to — toc^^cociintNcciftCM
0[^^с>]01ф«^оосотеоооюсооооютеоооютеооососо--'01
т^сотесосмУкмсм —- ~~~. - * - —
m^i ^ -ч"* Д.те тетесотесзсмсчм
(Or-OlOtNCO^t^QltN^I^-OCsHO
ОООЮЮСО-СЯС'-Юча-сМОСПЕ'-т
ю^ч'чЗ'Ч'ч^тетететотесэсчсмсч
г§Ш£§Ш§гШ
tor*«eocn—те^^со-^теюса—**
— оэс-ш-^счососоюте—aicoto
ю^^^-^^-^тетесососзсмсчсч
юю^чз-чз-ча-^тесосотетесомсч
LncDt^-010(NCOmN.01Cl-^'h-0[M
c^ocqtoinco — cihsLo-^tNocnN-
mLnv-^-^-^-^cocQcocococowcsi
■«*,те«сотес,.|смсм-ч-ч-ч-чОосЗоо1спспсТ)оосооооо>-[,-[*«е^-со
*тетететесмс^смсм — — —oooocyjcnaicnccccccQor'-^-t'-P-t^
ЭЮ00«теООС0С0О^00С^1С0ОЮ?)^}"С7>-^О1П--[^.С0СПС0С401
ч101со^^ооьотеоооюс^о[^юс^сг>>-^1>10[^.ю(>)о^-ютео
|*тетететемс>]с>]С^^н™-ч--оооо1№С1а)а)сооосооо^-(*"^1^
ос^1Д^-отесоо1сосоо-(*сюс>]с^.--со^нсо-чсос>1Г^тесп1Пс^оою
теО^^СЧОТ10те—СОСОтеОССЛтеОа^отОСЮЮтеОСССОте-
^т^сотетеС^СММСМ————ОООООТтс^еттесСССССС'-Г'-.С'-^
* s^Ilggl§|||p§lpiSsIlsssSgs
■^ — cotocoocomc^or
■^■«J'COCQCOCOC'KNCSltM-
О-МСОЮЮОООМ^СОСП--^^
CO — СП Е"-Ю СО — OCOcO-^CN — Clt"-
чЙ*@£-С001—CO^COCO—СОЮОО —
со — aif-m4«cNooo(OLOco--a)co
юю^^чз-^^-^тетосотетес^о*
COC^QOOCO^cSlOClN-incOtMOOO
iS8S3S8gSSSSSSig|g|g3S8gsSSP»g
■^ -^ те со те те oici oioi -
н — —OOC
aicnaiaiaiGOcocwGOt*» t— **-
(SOtNlf)t>.OC0(Da)C0(DO^00Nt--.C0-4«i-4«0lNN@ 01l0Nt5
ютео^^сослсоте^сососооотюсоосоютеоооюсоососоте
тд< ■(* -^ CO CO CO Ol CM C>l CM — — — — OOODCDTiaoiCOOSCOCONSN
Ш8Й§§§8§§553§§§1Ш§|§§=е18я
- - - — — — —- - w - ■ w- [** 1Л 44 0$ CD Ql
щизи^тс ■^■^■^cQeo тете тете с*
53=Ж5ШШ5эШ§Ш1Ша£
£g
9§5iS§S5lSSS§Sl
5 ю u
вавз55Ш|!Ш8в8
ооосоюоо — cotoococoo^j-oocfltoou^ai^otj-oifs . ..
n. ю см ел со ^ — сососоосююс^о^юсмспк-^смо^юсмо
тд<-^ т* со со те те см см см см ■ -^ "~v~ ^--~ "™ ™
N. CO Ol tO
.._, .- ,, t NOhin
^--oooiDmoicnmajooooosss
юг^-осмюс-ососооэсосоо-^еосч^- — со— со — со сч f-. те 01 m cn
ооютео[^^1>]спсосо^сосотеооо1лсоосоюсоосоюсооросо
Ta4-^tji^4C0C0C0tMC^t>]CSl — — — — OOOOClClClCTJOOCOOOOOb-h-
ЙКво^^^ЙйЭ^^^СОСЭСМЗ1 CN^UCOOMI'acoQCN^tOaJOwSiflOOQfM^lDODOCNxl'lflCO
счосою^со-чососо^со — о а> b- to in ■«* со м —
§
о
со
ю
со
О
сч
to
Г"
ш
■*
со
сч
д
о
о>
00
к
со
л
ч*
СО
W
-
«/и
^t^h.OOCftO-4COlft^OcotDO-4'OQeOOO,*Ob-'*(N
— aJr-incoMQcoco-^co — ciootO^'co—oait'-iObO
■^СОСОСЧММСЧСОчЗЧПГ^.ССОСОЮООС^СОО-^аПП©
0(-*ЮСО-чС1["-1ПСО-чС1Г*.СО ■*CN©Glf-CO-*CN-4©
■*СЧОООЩ-*СЧОООСО-*СЧОСсЗЭ1ПСО-чОСО@1ПСО
c-jOGOf^in^cocoMc^wcNco^int^ccocoincQWcci
Qooinco^oih-inm--oir4irfcn--bit^<o,*£>iocftt^
cooco^^<Noi[s.inco—air-.incowocata-^eo — CT)
to to л т т л •*& •** ■*& •*& •& to ^о &? & со п с*] <Я ы сч с*\ ~+
in со о оосо^меть-юео — от^Веомососо^ео-ч
СО@@1П1П1ЙЮ-«*ч*,«*^"«*еоео55МСОСОМСММММ
CO 1П CO — Glt"-COin-*COC4(NC4C4COCO,4'tOC-C}-4-*f^
ЙСО—0)СО^!М©СО(Оч*(МО СОфЧЧМОООСОЮСО-ч
totocDirtiftminin-^TP-^^-^ соДлсососчсчсчсчсч
■^-чЛСО^СО—00H3|s.r^|s.|s.oeoOCiOW'*COOO^
Й ГЗС ^ °> Ъ К? ^ '«Э'Д^счосоЭ^м^амплм
COtOCDiOinininin^'^J'^^a.T^cOC'sCOCOeQC^lC^lC^C^KN
OT^^C^OCO^lrt-^cpcOc^tNtNC^CO^int^COOCOin
CDCDCDCDL'Sinmirt^'^tJ'^ji^coCOCOCOCOC^lClC^lCSlC^
Irt(NOh-in-^,(N-4 0"J00CQr^ts.[s.f4,0001O-4C04P^O
^ю^о<»щ^<>]<л^1пс^«о1Кйсос^осоц5-*со
—iCQinCO — OlC-COin^; COjW t>HM«NC5m^f(CI[^.01-4-^
t0-^«0>(D,tf'C0-4OOT00[s.[s.>.t*4C0C0G)O(Ntj<caQ0
CQCD^-^Olt^lrtCO — CO@-44MO<eu3^W«fflNincO
COtDCDCDinini.OWin-^-^r^-^v'rtCOCCCCCCC^JCSIWW
ою^мосоюи- o> г- m со — акюп-чомом'
COlrtC^lQt^invC^-^CJloOCO^.ts.Kt^-OOO'lO^HCOint^
^-чООЮСО- Ol^-U?inT^0QiM£MlMC^COCO^CD^a>-4
OCCiOcO—«ОСО^С^ОСССО-е'СЧОСОСО'ФСЧОСССОЮ
N.CDCDtOtDininirtmm^'tJ'Tj-^^-COCOCOCQCQWC^lC^l
C7jCO^ — CTICO^CO—OC7H0[^^.^^CCC0010(N-*CO
t"-COt0C0C0inininmmv,<-*<*rI'COCQCOCQCQWCNC4
^(O(Ot0CDtOinininin^--*-*Tj.-4-meOM«m(NCSl(N
Cv)CDh-mcOOoOCD4J"'Maih»ir3«--G)t,*incoO)OOQCD
^■Ч-—001П0О-чСЛГ^^ОЮ-^соС^СЧС^^1СОСО-Ч'СО^ч.С1
(NO 00 Ю CO — CJlCD^ClOOOtD^j-WOoOtD^IMOcOCD
МОЮ-*- С7)Щ^СО —OaiOOt^C^fc-b.COCQOiOCl-*
St^.(DtDcDtomirtinmifs-*-*"*4>43»eococommc4N
OOint>]OH^^(MOOOh-lft-*CQO^[MW(NtMCO^lrt(^CO
co—CTito-^c^ocoirtcoi—icit-inco—«cyjf-inco—cif-
(ч.(ч.щщо(ОЩ1П1Л1Л1П'*^^ч'<*еосососососчэт
O<N-*L000O(N-*t0C0O(N-*yD00O<M^CDC0O<N-*
oomcMoi^-^rNOf-^csiaiti
лдчяюсо —ишозт к — <o
C4CJiiXJcaOGOintNGlt*-3'(N01
ЙЗ'тРЮЮФООО—^ЮС1Л
Cs)C\) — _^ч OOOOOlfflOlCQ
М0ЧИИ-нч«»"ООО0H1
C40cO(**tDinTf"*irtin<i
Шшзягщг
00^-4 00i0M00iflW0)to«O
"***ПППР)ИМи — —i —i
ISiSiaaaasssi
lllllllpllii
§§HISsS§SSSS
н in ■* ч* ■* со со со с
\Q «OlN^'(NO0Cls@iO2''4'W
ИМ1ЙИОСОЮ*ПИМММ
И01ЮИОШ«ОК^*0 1Й
1П-<-*-*-*С0СОСО1МС>]СМ-ч«
Illlllillllll
COintNOlCD-^ClOOlCO
*-СО-*-чС0 1ЛМ
л 1Л ^ ■* ■* с: w со
о со fc. r--r*-
esis^gssggsgs
intNcoincNOQoto-*cocN<N<N
Йсотюсооюэта^^г103
lOinin^^rJ-eOffjroWWWM
tMC0intN01tD-*tMO0)C0b.t^
oo-* — cc-^—oomiMobintNcn
СЭТЮМСЛЮС^СЛСОМСПСОСОО
Ю 1Д Ю ■*■*■* COCO CO W«CN IN
""""«sassssssa
JoSSiniipLnm^ ^^4*^COCOCOCOCQCQCNCNCNCNCNlN~-- w^h-ч^н —
еОфС7)СЯѻѻООСО^^^[*.щсОСОСОСОЮЮЮЮ^^^Л^СОСОСОте
там) —со що)т^1и(а-чй — ь.ч'Оь.^иооомрйююющ^.оооеч'^мчОт^""
(DrtOQQifltNOltj^ W СД [*- -* CM О) f* Ю CN Осо COCO — ОТ^^СО«ОЗ^Л^С;]ОСОГ--1ЛгО ^
ОС5001СЛС7)С»ЮССС»^[ч.^^сдсОСО(С1С01ПЮЮ1Л^^^^^МсОСОСОСОСОС>1С^Р1С^СЧ
8138йШ§11Ш§81
i [sinVN
IWMtNOl
■ra=»SE§2gl3iffi
S^aiincjCKoco^oico^iAinmiomiuNCi^ тюсо-чюо
СООООСОСО-чОТ^^СЧвСОСО^СМОоОСО^СО — С) t- (О <ч М
o)cлc7JCлюcooэcoN^^s(аtD(D(OююlйюlЛ^^^^^cortcoclo«N(^lcsl(Ncsl
acfim^^t0C)rttDOinCl'*Oin-400'*-401NinC0N5ClOO|O-- NCOinhONrtfflW
TflflfCoO^tOtOOlWN-^lO-UD-NM'QS'tiMOoOtsCOWininintOtsOOOlM^NO
Oi«5C0O00l0C^lCTHs.-^C^lCl|s.'4'CMCJ)ts.inc^OC0« CO —G)ts.incQ-4C7jSin-*J'C>jOC0|s.
oooofflffloio3Cooaoots(sfsrs(aia(D(D(Dininwifl'4''4''<j|,*^co«wmw«wc>i
О CO Is.
■" irtco
CM CM
1Ш§Ш1?"я=м!йВ5
31ё§гё!Ш§ёШёШ§Ш£
WTji^^^^nMwmMWMWM
СОз£1Д<ОаЭ.-;СОЮО)оо1*- — ^M(D^NM'Ots'<l'C4OC0CsC0LQin№tn(£>ts00OM'4<NOC0
C4ffiewOWU5NCJI(sTjicq^S^N0)SinC4Oi»@C0«GltsinC0-HCn С- Ю -*J- OlOCOtsin
^oooocntJ)Qcoi»Ki»isssNuaoaaioiniRifl4i'4'<j,^^cofOwcofOcowc4N
Йла)«м^^осошо^сомсо^"а,110Испщсо--01@(ДЮ1Л1Л1гз1лю1^а--п1Лсо«
O^WWCnCD^^COCDcgOOQlflCOOODtOcQi—iCTlh»'4'CSlO00CD,*C^O00@-*i0'— Gl t"- (O
§|1§8§ШШ§в
8?яёШ§8Ш§ЗШ*8ШйШ
§Шя§Ш§ШёЕ!*£ШШ§Ш;$!Ш*ШШ^
So^^£2infe^^^^^^w^c>ai^toocDcooooi2^csl^;0,900^
• ЭТЧ-ОСО — <*
ipigssgisiggi
coco^oJinwoxoro^mootoininmmmiofs.o-HcoirtGO
L0tncOOCO(Df0-HOlts'3'NO00(D-*NOcO(O4'C0-4a)fs
[ч.|>.[^1ч.щсдсОЩ1Л1Л1Л1ПЮ^^^^^ЭТСОСОСОСОС>)С>]
S|=|gisSSSgg|Sggg5!sSSiSSSSS5§ll3sSPBii
cSSS3^<S,9SlS^i'51tcl00OC4',t*,CQO(N^@«3O CN^tOCC О
b>^COCOCOCO^T^^^^inu3irtl^lr2tQtCCO<D(Or».r».Sts.fr4CQ.
3.5
табл.
Продолжение
о
со
о
со
in
(М
о
(М
со
1Л
2
«
м
=
о
ОЧ
со
(■-.
со
ю
м-
со
<?1
-
ho х
/ ф
Оо101сососос»соо^о^о«с>1со^с0[^а1«^соспс^юо0|>1соо^о^сосо^оомтю^
тдч—iClhsincO — Olh-WtJ'OJOCOCO «* М О О) £— lO CO CSlOCON.mtJ'OlOCl^COincOtMOClCO
С0^С0С^^чОт0^00С0С0С0(Ю0^0^О^МС0^С0[^С7)^^С00^С^1Ю00С^С0О^0^С0С0'*Й'О
Ч«СЧОСОСО-Ч'-чС7Iч.1нСО-чО)(,-1Л^СМОСОСО ^WOOIMOWNOCOMflTI Cs) О <J> Г-СО Ю
СОС000^^^[^с0СОСОСО(О1П1Л1ЛЮ1ЛЮ^^т^^ч^С0СОСОС0СОС0О4СЧС^С^С^СМ^'-*-*-ч
^1Л,^с^-ча^сог«.сою,*з'-«*,тососососо,<*-«*' in-co (^cod-4Comt4.oicsnrtt^-4^co(Mcooin
ОТ0^СССССССС^Г^^.^^С0С0С0С0С0ЮО1Л1^Ю^^^^^^С0С0С0«С0С0МС^М
COOCOCDlrtfO-^OCOO-CO lOlO-^f ■^•00C0C0C0-^'*lrtlfttDt*»0>OtM-4'(DC0OC0C0c71C'|C0O4j'
MO^i^cn[^^C^OC0C0^C^OC0C0^CN]O00C0^CSlOC0C0l^C0---ClSt0^J'CJOCl[^-C04j'
CJlOialcnCOCOOQCOCOSt^^^C^COCOCOCOOin^W^W^^^^^^CQCQCOCOogtNC^lClCl
а^со^«а^[^ю^сч^а^м^с01П^^сос2этсо«^^юсоЕ^ссо}««
co«cn^^^o^oooco^«Ol^^юco^olNlЛco«Q^Nюco^cl[^■lл^^(^)Ooocoюco--ooo
ооот^отсптюмоооо^кк^р'-сосошйсоюлююю^^^^^^сотсотепсосч
c^^cNO^^irt«^aiNco^coc>j«oaiaioocooocowcnoio«c^cn^co^ai^^tocncNiLn
^0 5l^lO)Nln««coй^wocotD^«al^lлn«a)^lc■tJ^cslOQo^a'tJ^[^|QO)^юcloc•^Q
ON'tjic)iiiNinm-40)isco4,cow--omaia3aiooa30oo>aio^4Mco'*(DN03-i'*(DaiN
cico^wcit^ioco-^cocO'^cSiococo^'t—■ сямпго-чомл'Ч'С^ооэй'Ч'ИОспмпсос^
Ю-^О Г^ЮСООсоСОЮСО-чОСО^-СОЮЮ-^тачсОСОСОЭТ-^-^ЮЮСО NOIOCNM-COccOCOCO
Q^N^wocococo«o^Sirto^5coco^c>jococo^csiOcoco^wococoweo^ai[^co^oj
QQOOofflaiaiaia)toK3eoooNNNNS(D(Dfa(flOiflinioinifl^"'(i''<i''4,4<«nnwn
--oooco«coco^c^oco[^w^co^i«oo^o^cococooococicio--.csicoincocoooqirsh-o
О^*Ю0^«00С0^С^|О[^1ЛС0^0^^1ЛС0ОС0С0^Сч1ОС0С0^С0-^[^ЮС0-чОС0С0-^,С0
^OOOOCiaiOTOiO'lOOCOOOCONNSSNOtDCOCDiClOiniJlinifi^'^'^^^'^nmCOn
[^^^0^Щ^«01[^Ю^С^1^СПС0[^С01Л^т^С0С0С0ЭТС^^^ЮО^С0СП|^те1Л^СПС^
«OOQOCnOCncncn(»0!HDB^N^NNaOOOOiftiniflini04'^'*'<J,'*'*«WWm
CO О Г"- -^ СЧО^^ЮСО^О^^СО^СОСУ^ООТСПСССОСОООСОСПСПО.-.С^СО^СО C». CI -ч -^ CO CD
a)i5MQNinnocotown-4 0co^C)rtw^^«co«M^^inioiONa,iQ!N'tj<(Oa)Oco
«05l^iTHJOC0C0C0«Cn[^inC0OC0C0^^]OC0C0^C^OC0C0^CV|OC0C0lrtC0--Cl[^.C0^
•*«С0ДОСО-чС0СЭ ^MODONia^COM^O^cn СОСОСОСОСООСЯО — WCOinCDcOOWWN
МОМОИ — aJcO-^tNOC-Ln'-'Э ■^а1Г^1ЛСООЮСО^С^ОХСО^СО^СП[,--1ЛМ--ОСССО'>а-
««aoooc7)oimaifflwoioao3E^SNSN(D<o<a<o*inwwirtin'*-tj''tji4',*i\jicocoM
О^^^О^СО^«СП[^Ю^М^СПС»КСОю^^СОСО«СОСО^^Ц>СО^СССП«СОЮ^
COQirjtDn-HjiN^iMQiaO'*- 0^[^ЮС0^СП[^1ЛС0«сП[^1ЛС0-чС1^-1П'<*С^О00С01Л
^^ооооа^отота^спсосооосо^^^г^^сососососоююююю^^^^^^мсосо
CO^Q^O^^C^lQ^^ЮC^«COO^t^]OCOCO^^Q^t^ЮCO«Q^t^Ю■q■t^^OCO^O^J^O^OCl^-Ю
1-||ИЮПОМПпОСОШ1ЛП-Оо:^ЮЮЮЧ,*,Л«^И^ЧЧЙЮ10М35 0м,*Й«10
■*}■ « ai (*«. ю cNiooocnio-^ais.uocoococo-^CNiococo^cNOoQco-qicNOcocOLnc'o-^criNX
>-^QOQQQOiaifflffleowcoooMSNcv[v.^.too(Bou:ir:ifliflinin'*'4''4i'*^co«w
NTj««3^co«Kico^NOooNWNhcoNrtOaiaico»(»cnoofflaio^wcoin(Oa3Qnin
мчмо Ninn-coto^iMON mco-^aiNincooooco^woootovm-^ciNinn-Hocoo
«^^ooooOTOTOic^mcooococo[^f*t^t^^cocD^cotowinwirtw^^^^-v,-«j'COco
соог^^^о^о^^а^к^^^1^отсо^сою^^со^^со«^^юсос^соо^«союЕ^01
ЮС^ОМОС0^0^[^^С^ОС0С0^«0^[^Ю««0^[^^^--0^^1ЛС0«ОТ[^Ю'*Сч']ОС0С0
«^^OOOOQcn^CncnCOa)COODS^NSIS(Dl01Dffl(OifliniOiflin^'t^'*'*'J'WOT
-ч— rtOooQoiaiajOiaicooQwa3cosNNN@(flj:ooinLr)LOinwin^'4i^-*'*c':«
OK^B4C0C0C0wC0C0^CSlOC0KW^Cnc^«OQ^Q^MC0C0C0C0a^ClO-4CNlC0int0C0Qi^J
[^-.tJ-CMON-lOCO^CCCO-sfCNOt- Ю.00 «0^[^ЮС0ОС0Ш-гГ0]ОС0Сд-^С2-;С1С-::1ПГ0-;ОС0
со coo г^-^-чако^^сп^-Ю^см-чаюо ^сою^^рсососом^^юсо^сссл—<2?Й&
Е^ю«осососо--011^^сч)Оа)со^^аг11^^л^чС)^1л«^о^^юсо^сп(*-1Л'*сч']Осо
««^^ооооо^спо^оаа^юсососюс^с^^с^^сошсососоююююю^^^^^^со
C^^cnC0O0)^@C0OC^l^C0C0OC^]^C000O(N,e,C0C0OtN,4<C0C0O0l-«J'C0C0OC>)-*t0?5
«^««С^)С^С>1С>1СЧсОС0СОСОЭТ^^^^^ЮЮЮ1Л1ЛСОСОСОСОС0^^-^^^-С0С0С0СО00
&Я3^^^9&Я29?£5^0^ю^^^фо^оюоо.г[*.та)Ю«0}ф«о[^1лсо
cccMt"-csicccocnirt
сЗ—«от сссоюсо cn
oocsitDomomo
О) Ol СЧ <N M —' — —<
оэсчсоо^слсосс
NNNNMWrH-ч
in со csi со о •* o) fO
CO CN CN tN CM С
CDCNtOOM-COCNE^
COCNtNcN-N^Noj»-'
SSiSSSSOcoto^^
еОСОСОССсО^.С-.С-.Р-
^сп^юг*с^о«^1Ясот-чОсо<оюсо~осо[^1Л^с^^а>сосо
О СО СО О) О О — С^С0^1ЛСОСООЭт-чСОЮ^СПС^^^О)М1ЛСЛС^ЮСПСОГ^--ч1ЛО-<*'
nffH000000OCO^.ts.t^-ts.ts.CDCDCDtDCDCDinm Ю Ю Ш m^f1 4i ^^^^COCOCOCOCO
COCCOy v
■** счО йу ш чг cj -ч ич 1»« mm p
СП СП C7) CO CO 00 00 CO ^. ts. t^- (s. t -.- „- „- „- „-„..,,..., VJ VJ „.., .--
SOOC00003NE^^-Nfs(D(D<a(DlDinU5WlOWitO<"^Tj"*,4,m«
ag|ssg&^gsS£sSffiss?:e
ЮЮСОСОС^СОтрМсОЮСОССОСОЮ !•- О CO tO
h- <0 4ji cS —i О C7>
т-чСП (*ч toco —i CO
—iOOOO OOl
C0(DO-^C0CN(D»-4
т-чСПСОСО^С^т-чО
.asgggg**!*»»**
001СО^Шю^^СОС0^1С^^1^1сОСО^^ЮСО^ЮО--чСО-^СОС1--|СОСОСП
SyStr'SSS^^1"^^4^^-^1 со—icnt^iftm—icdcocd-^ nooomam-•
-иОвО(ОЙ«ОИО
COC0<NCMCM<NCNCN
O00NU5W-4OffiNCDio,*^'nwWWNNNWNC0«'fm(DNfflOW«<@C0QCl0iO'
^«©NWSJj-ieQCflS'WOcOtO^'CIQOOffl'fWOfiOCU^WOOOtOWM-• СП Г*- Ш ■* CM
(MlfiCOC'IfflO'VIJ)
(NOCnts.tOTji(M—>
COCO WlMM OIC-J CN
от(оа*сосяш
СО-чСПСОШ-^ЭТт-ч
1Л t>- —1*"СОМЙО
CO—lOCOCDincOCN
COCOCOOJOKNIMCN
B|a|l||l|SS§SSSSSsl!Ees5SSSSliSSSSllSgS
liliiilliiiisiiisiieiiiii&I^^I^^^T"
lfiililliiiliilgiiilgiiwiliilil¥iliil§~
offiNaoM^cQ-^m^incocsiocioaNaw^^conwcioi^ii-inLitocooiow'*
COtOCncNCDOTPCO
с-оеошо-^сосм
i^S^51sislllllllslllggRSsg§S3lSilsgl
СЧ1Л C- —i** COiMtO
ЛШ-чОСОЩЮП
COfOCOCOCMOHMCN
cn см
шслмюсос-цао
Щ CO CN О CO N. Ю ^
WMMMWMWN
illii§iiisiisissiessseees5gisss§gsss§
mcoeococMiMwcM
^1Л^т,-наС7)СС1^СО_ПЮ^СОСОСОС$.>1МСЧСЧМСМСОСО^^ЮШ^
-ot^occtao^co
(О-^еот-чспсосо-^"
СО СО СО СО CM C>] CM CM
О) СМ Ю N *— ч* GO CM
(DWCO-iOqOCO Ю
COCOCOCOCOtNCMCS
SaSSSSSlgSssSfiSiSSSSigSSSilSSSaSESSa
t- 00 0H —iCO -*Ш
oioicooicnocaS м^Ф0О2£-2~*2счсмЛсммсомсотот^^^^^-п-г:1л.г5^
1ЛСОСМ — СТ)оСИ--1ЛчЗ<СОСМ~чСЯ
CM 0-1O4CN — -"■— — — -ч^--ч
"g-aiinotDtMcOiO — comco—tcir-
сч см cn CM CM с
00 t-> CDcD[^.ts.C0OH1O^-£Me0iOCDl^.01^4CM-3<CDC0Om
OOCTJObOTCTlCTlCQCOCCCOCQt^^t^ts.ts.fCliOfOcatO
1ШШ!Ш1§е8§§ =!Ц||ШШШ!Ш§§8
<DO'hO)f200WNC:C01,Otl5wcn
оюсо^-Осог^иэ ***«-* о со (- л
CO CO CO CO CO CM CM CM <M CI CM CM —■ -4 -и
со Ь- ю -(j-см с . _ . .. _ __. _
со со со со со eo см ci см см 01 см см —i —!
HllllIg|pIH§§8§§ggg
115|§|11Ц8Ш§85§§§8ё
?lilililiiipliiiiiiill"
§§ШШБШа1£ tssatssesssss&sssabssae
mcxi'^tcaO'jfco^i^-C'iN.CMGococji
COCOCOonCOfOCNCJC^JCMCNCNCM^H)—
StnCOc-jirtcnfOoOCN^CMr^tMCO-*
со«Э1Лсо —oeot-.Ln^cN—ojoo
•4-C0COcOCOCOCOWCM(NCMCS)(M-4-4
^ga—«■^^-.-чюслсоь-.смь.смгь-со
i-ч СП CO tO ■<* CO — СЭТСОСОЮСОСМОСТ»
**COCOcO«COCOt>lt>lCSlCJClCSlCN^
NlflCO- ■^•(^.^irlCTlCOCOCMOCNCO
спсм^^«ч<^.«ьоа>сососососо
CN—ajN-CDtftM-HCTiN-tOftHCO-^O
T^^rOcOCOoocOcoCNCNlClCMCNCNCN
iiiii 1 liiiiiiiiliiplssssiii-
NOCyiOCO-NTCOO-irtCn^ CO CO CO
COCNOoOtDincO — OcOCDincOCNiO
TjT^^COCOCOCOCOCOOItMOJCNCN CM
35l8SS3ffi5a8ggg§883S8SBS
CO CN CM CM CM -
5оОС7-С7)СЛСТ1СПСОСО«
!||§||||Ш|Шр8ЙШ
1Лсо-чОсощ^,со-на1СО(С11Псос>)
tji ч^лр ^ CO CO CO CO CO CN CM CM CM CM CM
i iliaesassssisasssassM
зз^шшшз
i ь-\г1^с>1-чосо[^-1Л-«'соС'1^нОС^согч.юю1Л^ча1
i СМОСИСО^^ОТ^ЛСЧ^ОС^ЮСМОООШ^СМОС"
со со см см см см — — — - -——>-*•— — —.«. ™ >- ™ ^. л
-■ooQOoocTiuiCTiaio
CDh-coOry^f^CVCVtOCO^lOOlfO
["-щсогмососо-^со-чспсоса-^со
Tj.-^^^^c^COCOCOCOCJlM C-J CM CM
coai-^fMcomt^ajtM-^i^-o^ r--^
ССС01ПсО-чОИ*-1Я1*'СМасТ)Г*.1П^«
^^^^^COCOCOCOCQCOCSCMCMCM
СЛ—iCOiOCOCT10CMTfCDCO-4'*ls»0
CnoOCD-tfCMOCJiN.urDcO —ОСОЩШ
•*-*-*-*-*^COC0mcOCOC0iNCMC\l
в^^ЗЗяЩаЯжййЙИШ
§3€3§з13Шя§!
sj-4a>cotoirDco(M — cTJcoN-tDio-^cocM — —. о gj aj
1 —QSCD^CNOoOfSCO-^CnNiOMi-iCnNinWOCO
■jCOOCNC'ICNOJ—-ч«—-чОООСЭОСЛСПСЛСПСПСО
COCOCMCMCMCNCN^--*.— -ч —1ООООслСТ1СЛСГ)СТ)С0
?ll||ll|5||||ll|piiS§
111§111§£|§11§1§р§1§§
g§S«lSfi§§iiiii§Ii§ISS8i
C<^(eooON^(OOOOWS|(Ofl
а^ЮО10О1ЛО1Я»-£*.С0а>ЮСЧ001Л
Ijcococowwwcninw*
этето
ю^ w™с
a^^^TtW'tf'COCOCOCOcOCOWWWCNIiNWCN —«иии-.^—. W W —..— .-..-. С
o^u5owwii?inww^Tt<^^Tt<cocococococowwwegwcscN —i^h
inOi'^OOrtOOCOG)
gjcngjchaioo-
CO^OiKm^CNC ,
О11Л0Э—.<*(•*, -ч Ю СЯ 00
(D^W—Cnfs.lD^W-H
CGCOiOCOWWWWWCN
^(Ocn-si'sonoocos^ing
^ CO JO CO CO W W W —« -н -н ~- Q О О
W CI (О со —icpLOWOS^<NOi@-*
КГ^^ч^-оООфОЮЮЮ^ЮЮ^^^^^ГО^ЭТСОсОсОМСЧСчет
ч ■■* t^.O
ЧСЧ <N N
S'~i9<^<3Q^b-t^^>^>iD^DiD^t^ CO M Си О W CO Ю tD 00 О 0-J Ю [n. О "Э Ю
— _ _ - _
ООК^^(^^Ш^ШЩ01Л10Ю10Л^^^^^ММрОо5сСЭТ01СЧСЧ ^
" '3'^<co''OCOWWWC4<— —i — — OO
W^lOeOON^lOGJWincO^UjGO
U '3'4'COCOCOcaC4WWW^H"-«'—OO
< -rftot^cn—< w ю r- en w *-
8^SSjgsJSfcaaasssis
:W3;(OQQ-"m(£i ™co to ю -
1 SCli4COinoOOW@ 01WirtCClWeQ
^лг»-" ч>"*'~""' ■"■■""'•■'"w''',« ^■"«•««'t-'jwujisiu wj О(О^-чОО1ЛСООГ,,»'*Сч|0^(оЧ(<О
[ О^^СЧСЛОСО —ifflllJeiON^w
L0 4"*M>CO^COWNWNN«i4i-.
S&S^^^^OQOO^WOaOO^WOCOO^WODQtD^W-.CSl'--
.-чтюг-аъм-^^.О^счюсО'— Юоо
, —00iT3CMO^t^.'^'TQtOCOpQOlrtw
ел о w **■ to со — mcoawmcoiNin
jwwwww—t-HWWWwmco-a-ocnojo
5 CO — or- irico—cniN-irtco— oism:ioe
2 SP 9£ 9? о о -*«■*
[••3"^cococococow
ЗЗ^Е£ёёШ§гШ1§§Ш31Ш§
/^ *чл *j-i _». Л1 t—K rVl i"*-\ lw_ v-fi Л.1 <*■*! i-j~i ^Л _i ПЛ I Л /41 f*^ rw_ *-N
OCOcOOQNNNNNfOlOOUDaDin^liilOLO^*^^^ ЙI CO CO CO CO
loogps.^^^^ooi^t^t^^ajoocnajo^HWcO'^'iot^ooo^HCOin
e*C40«m^NOWQ^WOX©^M'-'0)NiOmlHSSQ^W
ЮЮ-З'^-З'СОСЭСОСОСЧСЧСЧС
LOlO^'^'^'COCOCGtOCSIWWCN — —■
t^a)OC4i<#cDcoMco(DCiC4imoow
S"HC«(DcOOl*-iOWCn(D'^'""COtD
ЙЭЙ^^^^ОООС^^ООООетт^ЦЭоООС^^ЬООООСЧ^СОСООО)'^ СЧ^ЮОООП^ИХООСЧ^ШЮО
а
С;
и СЪ с© (--СО Ф mm0t^.COCRON'3,t^.CJ)C4tOQ3'*cOf0004,Qh-'a'C40
,^КО1»Ф^С*)©00О^С*)^а>^ЮМСЧО00Г*.1П^СЧ'-,ОС0Г*.@Ю
llOWin^^^^^MCOnCOCOINCsiiN СМСЧСЧ — —i—i—«—« — -<
01^ЮС*10СОЮ^»«СПГ^^С*)аСОЮ^С*)ОС040^С*)ОСП^и?сОСЧОоО^^^С*)«СП
t^t^N^^^-^D^D^OlЛlЛlЛu^lЛ^^^^^a^^a^^a^cococococvзc^^c^^c^^c^^c^^w^-^",-'—.«вм^н
^8&гШв1Ш§й$§83Ш38ШзШШЗЯ
. s
3 -
ооюэспслтосососог1
•—4 SAJ 'AJ L'J 1-^ yy ^|
О О) О) Ca СП CO CO
(^C,4COC^Oilrt-^^cOQt^^5^lOM«OC^COCOoOOOoOC^O™CN'^'<£3Cn
C01DC0 — c0t0^1',-401tv.'*CNOh-mc0—|СП^.ТСЧО0010ч*'СЧ™ОрчЮС0>-|
СОСОООИ^^.Г^^-^ФСОШЩ^^^Ю^-^^^^СОЕГЭООЭТЭТСЧС^С^С^СЧ
«OO'OCOi-coiOCO — cOtO
COS(N©MiCO@--'SWC04,^HN^«H«)©CO--OCOSWin^V,^-t|*'l'lfltU«aiw^
CO ^ СЧ
QOGi03Gia)coooQow^t^^>c*>@(D(oco(OiAi^LALft,4,,4,^,,4,,4,o?comcoMc<ic<ic-iC|t
5ШШйЗэНга§Ш§ШвШШЗ§йя8вйШ
^__^_ s
— (f
og-ooo^owo^oifioaiNoo^-McoiniMc^MiicoiNoaooMSNcocoaww^ о
ООО01СПтсП00(ПС0С0Г^1^^^ЩЩООЮЛ1ПЮЮЧ1'^''^''^'С0С0С0С0С0СЧС^С^С|1
^^^OTt0^wOOtDC<Э•'wCOtO^«CT>tO•*C^^ONЮCOwQQЮ^C^JOCOtO^ЙOQQ^D•^•
cOU?CNOI*-ufDC^C7't^.-S,iMa)t,^,^'CNO .. ч — --.,-
(DO'*COC40^ooeOOOCOCOCOCO'*0(DCNG)^?5000mcO«-40G)oOt^.t^.tDt^t^.OOOJO
a^^^^HC7)OC0QC0Hc0OC0WC^BMC0(DC0'--'0>h»'a'WO00(DC0-i-iG)t^.irtP5"-iCT>t«-.@
\1ССо^спэтсоет^этсосососо^а)юс*)со1Л^ооосо«спсдо10^эт'^)сосо'^'ЮЩ
D^WC*)Cnt^^CNCS^^^fflU3,*'-"Cni*-'^'C40t^.incO>-<COt04j<CNOOO<0^,tNOCO(D
О 00 Щ СО О MOWO МОПОООШЛО „ ---„ ,.. . -
feS=&s§8&gssasg|g=ss
•"OOOOQfflOiftWOOMMNNSSIIiatOCCDinWWW^iJ'^^nnnmniMM
ЭТО<ЮЮС0О^Ю^)О^^С0ОС0ЮС0ОС0С0^--|01^.'^С^ОС0@^'С^0С0Ю'^'С^О
«men -0*0K
и
&
3
9>
C4C)N^MQO^MaU^M^0>^C^O)NLnCNIOaO(DnMcnNinnO№<D^(NO(iO
§§шШР1Ш8ёБ8ёШвШ§§5§338Шё8
hv CM CO « CD i-. t*. CN CO ЭТ СП WrtCQ^-wcOWCNOlNWMMfflNOW^MCOMCQmcO^inCDCOOCN'^SOvt' Г-.
Sffi3^^ffl^W«ffliD*CNCnNWCNOCOam«fflS^WQCOO^(NOMQ^WOMQWM4
«OOOOrofflOlfflWWMCOSNNSNacOOaiflinwWW^^^^^WMnMMWNW
М1»с>]0«юоюоюаюс*1ктслсосмооюсмсзю^м01кюисм«ослсоо0сомюмслосмию
HffilDW>«OOQQ500lOCO«CO©M«C)O^NfflN«n01»CD^CNOMWnMffl^
Э1^^«союэтососс^со«оспсосос«сососоа}0«сч-^
D Lfl Pi ■« CO CD ^ CM CI I*- Ю ЭТ i—■C3i(D^CMOCOCC'CM'-"C)t*.LO
-SNNU5cD»CDWWini.flin'*^'^^''a,^WCllCOW WtNW
lflOOWOOCOMNCO«LOOinOWOONSna©Ni»WWCTCD^MmsWiT3i>^OCTiCOCOCOM
ч* I-н GS ID ^" — 00ОЭТ«аЗС£С0«С0Ю^^аIОт«0^Щ^МСП^Ю(ГЗО00Ю
WMWC'lNN««M«QOOOQfflCncni»l«0000^SShQOCDOUUlWWWin^^^^Wrtnrtr)n
сооэюслсмсоо'ч со cj'k Q^&~&™^c^coeb&ifti~QQ^~aoinG4Gi^in<b^&t^&^^webcr)ebcr>co-&
NlOtNC»N^NCav0^i«ffliP*«OJcO^MCXCOVC>lfflNWCNOwWm^O"N^CNOM^^C,IOCCCO^W
COOTOCNCNCNCN—' —«—«—10 0 00(^01 aC^COCuttG0tsNNNtsV(OU)<O Л ЮЮЮиЗФ^^Г Ч1^ ЛСО.ПСО
ладсчюотсчшо^отозг^мю-^(о«1^счюэтс1ю™со^^те1лс?чсг)г^
о мо <n en с^-з- cNC7itO'^'<—c3^aK;=icn(D4'<-icntDv cNcnt>-if3csocoiraco<— cbn^cnq ссхач-счоаэю-^
^nnWWWWW^«««OOOOffl01fflfflMC0C0«NNNNSWOOO«W^WW^VV'V4,C»,'^n
^irtcocs)inG5rtc£i^waicooom^cNcpc^co^a^ira«[^^o^^«c»wcoocoo^m
чрСОЭТЭТОТСЧ|СЧ|СЧсМ<— ««OQOO01fflaOQQ0DM0QC<ISSSNlOO(Dl0Wininuiin4''J13l^4,MC0n
С0С^^адСЧЮС7)ЭТ<^^10О^С7>^С7);^СП^ОС0-«^ЭТОЩ^С7>саэт«Ю
«mcao:MCOLOmQXW«ONWC>lONWmOcOU5mMCOCOCO«C)S^NOCOCOn«GNWnrtfflN^
^mи^^иc^l(^1Nw«м«oQoocлffiQfflco(аиюN^^^cocoшcooю^oюю^^^^^мww
rtCpoUOOOWCOOmcONOrtWOLOOwQCDCNS^acOCNCOLONffltO^^ffiSLTCOWMOCTOOCOOO
CNO!N^«C»CO^«a)'an--XCOm«coafflE,KCOm--c31CO^WO)NWmOcocC^WOffl
^ml^^nИ(^^NNNм««^«QOOOCЛCй№CЛCOMЮCONN^^COQQШOЮЮЮЮЮ^^Ч'^^,ИИn
D.CNC£>_iC£>mN.C<1CC<XiC7>10—r OO-^i— СОЮС7ЧО?(^-1ЛСО^чС7)^.С1Э1Л-ФСтЗСО«СОСО
«CnCD^-.cncO^rtCJlOfl'CNCnNinWOCOincOwfflN'J'CNOWCO^CNOCOlD
i-iOOOQcncTiCli^COncODOSNNSMOCOUllOLOIO^iO^^^^^^ncf]
■О- чр ЭТ СЗ ЭТ (NCNCN(Ni"M«MOOOOO)OaiCJlCOXiacOSKN
CftWinoOCNlOcnrTCDi-iLOCnf:
co«coir:rooi*-mc74 0tN.'^'tN
4,CT3cr3',OCOCNCNC4CN
-._C0t^CNC0(XiC0^a^lC--^<*O^-^^C0WC0O00CU^C0<—ОСЙСОСОЛсОСО
WS^^tNat(^^Cvimj>iftCNOCOWMi^cOCQ4t«C40»h.iracO^C-
«ООООСПСЛСЛСЛООСОЮООСОГ^^^^ЮЮССЩЮ ^ЮЮЛ»;
^V^cO^^NWWN>HM««OOOOaa>fflcTiCOcoa5«)NNNN1COCDIfllOWininWVV^^V
4- ^h
'ссс^юаэс^ссатооэтсамюо^оьлоюсч^этспюсчаэи^с^
IC3N^^01CD'+>«MCDCO-MO«™COtOW™CQCOm^cncO^WCSSWCOOcOCO^WOOOWM™0
ЭТЭТЛЭТСЧСМСЧСМ — <— MMOOOO№GlOiacO«C003SNSSuUI(DCaU)lAiA^lQLQ4<4<4<4<nn
■^••^■a-OO-rjCQCSlCNCNCN—1<—<-
u__w 4—<COlO(NG5Sinf:i-lOlNCDin^WMcQcri
SCNCn^incNOCOlOCQ--.C3^tv.^CNOCO(D4'tNOcO
С0 1--Г-.^.|^.(>.Ю10010 1ЛЮЮ1Л1Л'^'^1'Ч'Ч"^,05
— . -_ -. - - -_ , _- - . _.-,. . .ОЮ^ОСОЮ^сТ)«ОСПсОсОСвсО
-^_^_ээто^юсчог*.^мсл^эмс>!^^суаэ^юмосо1лсо^55
^^^с0с^С0С0МС>1МСЧ«««ООООС7)СПСПСПС0аэаH0С0Г^^^^СфщЩ
"WoocNinQOiNincnc'Ot*...
nlv.r0OCD'"CC7)tD'vi'—'С0СО-Ч- CMOOONW^^nmn
^^^WOonWNC>(WW««««OOOODacnfflcOWtOCOSSNNaQlDcO^WWWW^'*^'!l'4'^
?^l°£NWM^|COOCO(a(NCOMLQOwQinO©MS^C5CDOI«inwfflO^«msuinw«OiXM
t*. Ю Ol O) l1- ч# «OiCO'J'wCOCDtOi- QQC£icOi-iCOCDeo™cOtDcr3--«a)UD'^' CNC3)t^- ЮС0.О oo(D<"WQCOwm»iC5
^^V«^nnp<NWCN«-«>«C3000Cl№i7C3)COCOI»^NN^NlOlOCQOCOinif3LO^lft^
CQCT>CNinC0C^Ur3Cnc4j0O^c«',0[s«c-<t0—гСО«^-С><С0ЭТСЛЮ — CO-*-«cOinCNCnh-ir>,,Oi-«CTJ^-tDm,*'v:-OCi-)
23?g£? 01'оc«oi toai« о —>1ла)сооо«(^-л|соэтоо^1"а11л—.t^^-o N^^cgiAcoouoco<i<co<-<OQccaiuo
2S2iS^^9NinN°N^W2S2CNOs^wo3NiniNOcOLii««wo^Ncasw«™a)o^w
^^^^^ЭТЮ^^7«ечМ«««ООООСЭСЭаэа}С0сЙ(Ю(ЮССГ^
ООТиЭоаМЮоОМЮСПСО^мЮО^СП^СЛ^СП^аф.— Г^ЭТОСОМ
9^2£^2^3:?ю^эт°*ю^0&1£^о^^3асй1лот«оосоэт«отг^^с^
W^^^C^mn^CNWCNCN««««OOOOfflmfflQCQCOMMSSNNCDlQUCDcOWWWW^^V,*,f
J^OlCNinoOtMincOCNCDOcO ОООКОмЛО ЛОЮОС1
О^ЮСч|СЛГ*.^«СПса^^о5ЮСО«ОТС£СО.-1СО(ОС<_. .„,
Ln^^^cOCOcOMCNNCNCN"HrH'«rHOOOOD5030)C))(»0
ISinWCN^QfflcOOO
^owt^cocnw«oo^«w^«aitoM>«a)r--LOcO"-og}oot^Ein»o
uiwo^wwocowco«so^«oir-wwocoo^<Na)r-.iaco>-;g)
COQOCOOO^Om«4t^.Cv30(OC40)(DOOOt^.lftWOoO@^,W—iG)OOt^.tO
(Мн««чОООООС1С
g§8iSassfe8SS
>O>C7>OVG,)CQC00QQ0l-.t,*.h-r*-|s.tD(O(O(Oirt
5<Г}0ЭЭТС0С000ЭТС0^О1Я^н|^.С0ОШС^01@ЭТО1*-1ЛС^О0040'^'СЧ
J^UQOCO«oOOCO^G3<P'4,«-.Glh-'^C4G5C^>.0<rH03<0'^'>-iC7)r^iO
a ^WO^^^«01CD^OA£-^^01cr)N^^O«^CO~;C7)CO'fl"D40t^in
MnNiNiMC4«««1-OOOOC,05a505a5Mc0l»C0SkM^.StD(D
=
<0 L^CVION^C<IOS^C<lONinNOOO)On!;<CO(D^-<ClNin(NOCOtO
ш —•• — ■] — —' ' ■
!ШШ33285§1а1ШШ1§§Шё§ё
COcOCO(NiM(NN-.«1-iwOOOOC5C)fflC)C500000000NNSSS(D
'пттм(М(мсчм«р
-ooooc^cnojococoo
ft. О01л«оаоютооо01лсг10оо1лео«со10^''--05(^.-<'СЧО(>.1ЛСО'-'СГ)
^««(^(МСЧИСЧ--«—< — OOOO0)CHH)C0<n00C0C0Nt4SN<0
2 — -.-.—. ~ ~— — .-~ ~ ~ ~-..-.-.
Q. .—, — ■ , ■ , —.,
о
ri а>1ОСО«СООЭТ^СО<0Сл.^СП(Х1^«СТ>Г^^С^СП^1ОсООсО(О',3'»"-"СП
— ~-- -7) о ^ 55 аз fc. ■«* £i Г" ■"""
- СП <£> "З- СЧ О
; I^II&S§|KSSSgffiiS|||5i^2|KggS
i <-nmmmw(NiNC4i-i-«-iOooowc)QcnciQOOaicaMssNS
i „
1 (О О "З- О) CO CO « C0M00'v1«I^O"l«S2OC0W01@C0Or-.iniNO00
— C)<0cr3r-cotOrt<—cCt0c^^cn.£^«£^^£ia}h-^c3OC0t0^'«
?Ш§Ш£5§*§§*ШШШ8ё§8ё§
- 1ЛО ЮОЮ
^; —< oj <o со —< en
^£Sl!l|SlS5S|Plps|5ilissEsR
^««SaSSSSSSiSfflSSSSSSSSSSSSSSSS
N.a)M^SOCONMtnOiAOIO(NC}MnncO *3* tD
ОЙФЧ,МООО(>1ЛММОООМП^С4«ОЗООШЮ
(^1лэт^чспг-.юсо«д;^.1дсо(>)осос11л<,о—■ en об оотсооооюсо —« 55 to со —«сою^-чсдс^^смог-.
lOlftlO4,';I,^,,;*'C0eGcOC000COC4«CNCNCN'—-н WWNW<-i«i«MOOOOfficncnfflfi0fi0fi0aiS5s
ioirtioiQinin'a'-^t*4>'a«'a>cocococ,^coc4(Nc^c^c»<N соокмсмсм-имм^ооооФФос^анююсооо
— — — _. П —-^_—^——
WP00lD4-CgOMOM"NOC0l0^c^OieNlJlC0Ol E чф « C7> CO •* « CT)(DTf—iG)«-4f«-iO>t^.'*WOt^.U5CO
ЩЮС0М^«ООООО«-«С*)С0Ю@С0ОС0Ю00
<0@ЮЮЮЮЮ^^^^^с0С0СОСО«С0С>1с>)СЧ|еЗ
h-W^COW^HOOC
эсососососмсчсдсч
<ЙЮ 1Л СО CN
loco —. ci r-
тЮ1Л'3,чт'^'3,'3,сосососор'зсчсчсчсч
wmifl^^^^^cococoeococNOiCNCN
R 00с01-*СМ@'-|Ю^чС,чС^С'«с0СП*а"ОЮс0СЛС0СЧСПЮ
3 1ССП^С0ЭТ00С?00С0С0С0СП1ЛОЮС>)СП10"и001ЛМ
5 «COCOWCMCM(N««-«FHOOOOC3C5CTCncO»(»
Я co"ococmc4Wcm>-ii—ii-1-loooocnao^xuooo
щ ^,"W'~"'M'~'^"''M''M''M'M'~"'M'~"'H''M
5 «iwo'«iooLooinot£i«Nfl(a,3,'-Nmo<DM
5* "* OQ CG S N tO >-i@«NNSC0G5^Ol0cr:Cn«0lNffl
-j MMWNNWW'iwwi-'OOOOOOlOlwcriWtQ
a -,-,-,-,-H-"-,",^^,-,^^,-,"H^
Л Oirt04,OO^aOCOcQrtCOCOCniOO<£3CNG3lO—<aQW
3 ooincvio^-inCMOi^-irtcjOtviOf^oooifacg—"Ogto
SCOCOCO',00*<N.04<M~~ —ч—ОООООТСЯСПСПШОО
w
5 CO (NCM <N rj«comcOC4CMCS|W—i—i—i—«OOOOOTO^CJlGSOOCO
0Mn3'iviC4«OOOOOO«iMW4,UDNai-H-t'
SNOOCUO^'(NOCOCO,*NOCOCO'*WOOONW
§■ CilO^i-.СПСО'З''-iCHO'^''-iClCO-^i—iQ} [•*- -* CM
P COCOCOCOCNC>J«C4<—^<—^ООООСЛО>СПО>СйЪО
t^irtco—■oitN.iromBiaii^-mco^Hait^.i-ocoB-icnco^
040f ИСПМЛМиСТИ^ЮсО'-'ЙМЯ'О^ОО
5 о <Д со 1ЛЮи01О1Л"*'^'^1«'5}-'^'сосососдсг1МС
SlSS§gSaaSSSSiSS§§gSl
3 =ООЮС1'-С0С0С0С000ЭТСйсЭС7I0О(£ЭСМС7I0
Я Ocoirtcsioi'-inc^otN.Lowot-^SQOcointT}
4 ■tfcOCO^niNiMNCg-i-ii-ii-'OOOOmGffl
mQQ
;-«CO
от со
*■ CO Г- -Ч 1Л О ••*• CD ^ ф 'З' <ji "* О iO —<<£> СЧ 00 W -
-, .-. CO CO CO — 00 1ЛС0 0 00 1ЛО" —""'""" Л~
S 4-c0C0^COCS|O|(NiM<— <— <-
§ШШЗ§§11§§1ШШ5
$«1<С>)"на)ЮКЮ(ОЮЮ1ЛЮ1Л(ОЬСОООСЧ,^Ю
<J*t^lOCOOcOO'3,CNOCO(D-1<CMOCO@T*'CO--'C7)t^.
gOJCOCOWONi-1—. О О О О О <— —■ M CO LO CD CO Q
pt>inco--cnr-.inco--icnN.inco--.cnt^iC."*o«G)S6
fa&f5^ocnoo^coini£imrain(ocor*-oocn.-< го in
°Я9Ч5^етт^1^<^,-,спг*,1л|:о,--''3)г*,1Лсос>)Ооо
llllllllllilllllllis
SSI
§§ШШяя*-'*^*ьай
^SSSIISISfesll
!MCDOLOCn^HoOcOCOCOCOfOCOeoOimOlOCNCJ>y5^H
С0ОС01ЛСЧО1*-1ЛСЧО1*-1ЛСЧО1*-1ЛС0ОсрЮС0"^
4"%l,COmnmNNNNi-i>-i'4'-QOOOOJCnCftOJ
cncor-—iino-*cn^cn^fOi3'Oin«cDCNog>5r;^*
■^-^'COCOCOCOCNCNCNCS -n«««OOOOG)CH)№
SfflS§SSSS
«c^cSic^wc^cooocococo-^^**'
о
со
о
со
л
-а-
ю
СО
л
см
о
О]
CD
л
■St*
со
О)
2
о
СП
DO
n.
CD
in
4-
CO
CM
-
/ ®
463
CO
CD
л
CO
CO
о
n.
co
ID
n.
Л
oo
N.
N.
o
CO
CO
CO
en
DO
OI
CO
о
CO
CO
CD
CO
CO
CM
N-
CO
ID
CO
л
CO
л
CD
CO
n.
00
CD
CM
CO
CO
CO
8
СП
DO
CO
■St-
443
in
in
CM
CO
СП
n.
co
4<
CM
CD
N.
Л
о
СП
N.
CD
en
N-
ё
CO
N.
о
00
CO
CO
СП
CO
4?
О)
CO
о
CO
CO
CO
S3
О]
N.
CO
CO
л
CO
OI
Ю
CO
ID
CD
CO
N.
DO
CO
■St-
423
■St-
OI
in
CO
о
CD
N.
л
CD
OI
EC
о
N.
OI
CD
N-
CO
CO
N.
N-
en
N.
N.
Ю
e
о
en
N.
CO
en
N.
S
CO
N.
О
CO
CO
CO
en
CO
Ol
CO
о
S3
CO
CO
DO
CM
N.
■St-
CO
о
Ю
4f
о
■St-
л
CM
00
ID
Ю
CO
CD
О
en
CO
N.
О
N.
Л
я
л
N.
CO
Ю
N.
О)
со
N.
DO
CO
N.
CO
N-
N-
OI
N.
N.
Л
8
О
СП
N.
CO
СП
N.
OI
О
CO
N.
О
DO
СО
СО
О)
СО
■St-
OI
СО
CN
1П
385
со
00
CD
Л
■St*
СО
СО
CD
CD
Л
СП
CD
N-
N.
СО
см
N.
00
я
N.
О
in
■st-
N.
Л
N.
СО
л
N.
О!
CD
N.
СО
CD
N.
СО
N.
N.
СП
N.
N.
Л
S
о
СП
N.
СО
СП
N-
а
СО
■st-
л
365
со
CD
■st-
О
-sj>
ID
OI
СП
ю
СО
■St-
со
со
CD
СП
CD
О
N.
СО
о
N-
О!
(С
N.
ЕС
СО
CN
N-
СО
OI
N.
О
■st-
N-
in
■st-
N-
Л
N.
СО
OI
CD
N.
00
CD
N.
CO
N.
N-
N.
N.
CD
ID
347
CO
■St*
■sj"
СП
ID
N.
Л
■sp
OI
CO
CD
CO
N.
CD
CD
N.
CO
■sp
s
о
СП
со
л
СП
ф
о
N.
CD
О
N.
О)
N.
ЕС
СО
е
СО
04
N-
■sp
О
S
ю
■sp
N.
in
N.
CD
ID
N-
00
ID
328
CO
OI
■sp
СП
СП
■sp
о
л
ID
СО
CD
CD
О
со
CD
л
со
N.
Ю
CD
OI
CD
CD
СО
CD
СО
со
СП
N.
CD
-sh
00
CD
О
СП
СО
СП
со
о
N.
CD
О
N-
OI
N.
N.
N.
СО
см
N.
СО
О)
N.
■sp
СО
N.
О
СО
309
о
■sp
СП
СМ
Л
CN
83
8
CD
О
СО
CD
Л
СО
со
со
CD
■sp
CD
Л
СО
N.
1П
CD
CM
CD
CD
CO
'D
CO
CO
N.
CD
cn
N.
CO
■sp
CO
CO
о
OI
CD
Л
CI
CD
О
N.
CD
О
N.
OI
1С
OI
CO
291
§
CO
л
СП
о
л
CD
Ю
N-
s
СО
о
CD
Ф
СП
СО
■sp
СМ
CD
О
со
CD
LO-
CO
CD
-sf-
CD
CO
■sp
CD
Л
CD
N.
Ю
CD
CM
CD
CD
CO
CD
CO
CO
N.
CD
GS
N.
CO
■4f
CO
О
СП
CD
ч*
CD
273
л
CO
CO
2Э
CO
■sp
00
00
о
■sp
л
CD
CD
ID
£
g
CO
Л
CO
о
CO
CO
о
CD
■sp
CD*
СП
CO
О)
CD
О
CO
CD
1ft
CO
CD
5*
CD
CD
CD
Л
CD
Й
CD
O)
CD
CD
CO
CO
CO
CD
CD
256
N.
■3-
CO
DO
CO
CD
5
л
л
CD
CD
ID
[C
Л
CD
N-
Л
OI
CO
л
N.
CN
CD
ID
00
СП
s
CD
s
CD
CD
СП
Ф
4-
CN
CD
О
CO
CD
Л
CO
CD
CD
CO
CD
S
CO ~н
89
CO
СП
СП
со
CO
S
OI
1С
л
л
о
ю
л
ю
л
л
со
л
CD
со
гС
л
CD
N.
ю
см
00
л
N.
S
СП
л
со
СП
ю
со
о
CD
00
О
CD
CD
О)
СО
Ol
со
о
N.
СП
о
со
о
СО
со
о
л
О)
л
СП
см
LO
ю
СО
ю
о
л
о
л
ю
л
л
л
ф
л
со
со
ю
ю
со
N.
л
Ol
СО
л
N.
00
л
см
СП
л
00
О)
ю
со
о
ф
см
N.
205
СП
см
со
СО
СП
о
СО
л
со
СО
S
л
СП
о
ю
СП
л
■4f
а
СП
см
ю
л
со
л
о
л
л
о
ю
ю
л
ю
л
S
л
CD
CD
л
ЕС
ю
со
N.
ю
см
СО
S
СО
со
со
N.
см
см
со
СП
со
со
СО
со
2
й
CD
ю
см
СО
см
СО
о
!5
со
СО
чГ
S3S
4? ■sf
со
СП
СП
СП
S
ю
СП
о
in
СП
ID
CN
ю
СП
см
ю
СО
ю
о
л
ю
л
о
л
л
л
л
ю
со
л
ф
N.
СО
со
4f
■St*
4f
СО
СО
4f
СО
СО
4f
со
СП
СП
СП
■3-
4f
о
in
СП
о
л
4f
л
СП
■sf
Ol
л
СП
см
л
л
со
л
о
4f
л
со
N.
со
ю
со
со
см
ю
о
го
л
СО
СП
СП
со
со
см
4f
СО
4f
4f
DO
4f
4f
CO
Ю
4f
00
л
4f
CO
CD
4f
DO
CD
4f
CO
N.
4f
CO
N.
4f
ro
CO
4f
CO
CO
4f
CO
cn
4f
СП
СП
4tf<
о
in
СП
о
л
4f
СП
л
о
со
^-tCD'-iN.cOON.in^CO^tcD
^Ol—«СПСО^Л^СОСМ —
•"■IDCOOICDi—'CDi—'N-COON.
ОЮСО^Л'З'СМгчСПСО^Л
fcc2*^'*t^o'*c0(NN.CN N.
cqcOLOcO — OCOcDlDCOCNO
Ol Ol Ol 04 04 Ol —. ** .— .— — ^ч
СОчрСОсООСОСОсПО^СООЛ
CO«~"CnN-cO}4 0Cn N.CD4"
CO CO Ol 04 04 Ol OJ О) ~ — =- «
О ■* CN CO Ю S ffl !- ■efN.O^J-
СОСО^О)ОСОСОЛСО—O00
COCOCOCO'>00101CN0104CN'-'
Ч'ЮЮМйСЯ- СОСОСО-НЛ
OCOCD^010C1N.LOC0010
■spCOCOCOCOCOOlOlOIOICNOl
CO^lDLDN-COCh—'COCOCO-m
CMOCOCD-sJ'OlOCnN.inirOCM
■sp^fCOCOCOCOCOOlCNOlOlOl
COCncnOi—'CO^J-CDCOOCOCD
OlOCON.LDCOi-icnN.CD'd'CM
^^COCOCOCOCOOIOIOIOICN
«'fl'xflOcDNCaOCMlDNO
^j-r: спг-лсо.-.ососо'фсо
4jf COCOCOCOCOCOOIOIOICM
COCOCnOi—'СМСОЛ^-СПям-ф
CO<—"СПСОСОчрСМОСОСОЛСО
^^COCOCOCOCOCOOIOICNOI
СОСО-^ЛЛ^С0СТ]1—■СО'ЛОО
^WOCQCO^SlOOJNrtM
^^J-^J-COCOCOCOCOOICMOICM
СОСОСПСПОи-iCO^f^DcoOCO
^CNOtOMnoiMcnNCDV
■^^f^cO'^OCOCOCOOIOlOlOl
СОСОч1"ЗчлсО^С3001Л^
ЮСО>-1СП^ЛСО—<OCCcO**t*
■^■sf^fcOCOCOCOcOcOOKNOl
С0С0С0СПО--'СМС01Л1*-СП|-н
1ПС01--СЛСОСО'*01С>СОСОЛ
■^■sf^fCOCOCOCOCOcOOlOlOl
СОСОСО-^щл^СОСЯ-нСОСО
CD^foiOCOCO -5j.CMOCnN.in
■Sp^f'st'-^COCOCOCOCOOIOICM
cocococncno«coTt<cDcoo
CD'3'CMOcON.iDCO'—'CnN-CD
■sp^f'st'^^cocococOOICNCM
COCOc04j«4j4ncON.CnOCNl-D
N.WCO^-cnN.incO'— OCQCD
■sp ■st-^^cocococococrjCMCM
COCOOOCOCnOi—'СМСОЛ^-СП
N-LOCO^-cncOCD^CNOCOCD
■sp'st''st'^hCOCO,,OCOCOCOCN01
cocococo-*fin«r*.cccn—-co
COCO'sfCNOcOCO'^CNOcnN.
^h'st'-^P'sp-^-CO^OCOCncOCMCN
СОСОСОСОСПСПО—■CO-S'CDOO
ООСО'З'ОЮСО^ЛСО—0>N-
^^j.^t*M<^.cocor,ocococ>gcM
CO-CO COCO^f'st'LDCDN.cnQol
fflNlOCO«CONioW-QOO
■4t''st"st''st"st'C0C0rOC0C0C0Ol
OiCOCOCOCOCnOi—'OICOifiN.
CnNinrOi-■СПСОСО'О'СМООО
^■st"sp^h'st'co'>ocococococsi
CN^COCOOCM^CDCOOCM^
ЮСОООСОСПСПСПСПСПООО
Т а б л и и а 3.6. Значение коэффициента #„ учитывающего изменение теплоотдачи
нагревательных приборов в зависимости от расхода воды через них
Расход воды, кг/ч, через
чугунные
радиаторы,
трубы чугун-
ные ребрис-
тые и сталь-
ные гладкие
Прн всех зна-
чениях
радиаторы стальные РСГ-2
Однорядная
установка
(движение
воды сверху
вниз)
25
45
85
160
300
и более
Одно- илн
двухрядная
установка
(движение
воды снизу
вверх)
Двухрядная
установка
(движение
воды сверху
вниз)
вектор конвектор
«Ком
форт»
КН-20
30
60
70
85
100
115
140
160
190
220
260
300
450
и более
При всех
значениях
60
90
115
150
180
210
225
300
450
600
кАккорд»
30
40
50
60
75
95
120
150
190
240
300
и более
0,74
0,86
0,9
0,91
0,92
0,93
0,94
0,95
0,96
0.97
0,98
0,99
1
1,025
1,05
Таблица 3.7. Значения поправки ДГГ
<г.°С
85
95
100
105
115
120
130
150
5
66
56
51
46
36
31
21
1
10
71
61
56
51
41
36
26
Б
12
73
63
58
53
43
38
28
8
ДГГ, °С прн tR,
14
75
65
60
55
45
40
30
10
15
76
66
61
56
46
41
31
11
16
77
67
62
57
47
42
32
12
°С
18
79
69
64
59
49
44
34
14
20
81
71
66
61
51
46
36
16
22 |
83
73
68
63
53
48
38
18
23
84
74
69
64
54
49
39
19
25
86
76
71
66
56
51
41
21
At; — изменение температуры воды на участке от входа в стояк до входа в рас-
считываемый i-й нагревательный прибор, °С:
Дт, = 0,86
QnpL
C.28)
Qnpi — условная тепловая нагрузка на участке до рассчитываемого 1-го нагрева-
тельного прибора по ходу теплоносителя, Вт:
<?пР1 = о;
QuV2 = QuPi + 4i = Qi;
<2прЗ = <ЗпР2 + Яг = <7i + <72; C.29)
t—1
GCT — расход воды по стояку, кг/ч:
Сст = 0,86-
Д*„.
C.30)
QCT — тепловая мощность стояка, Вт; Д/ст — перепад температур в стояке,
°С:
^ст = *г — to- C-31>
Условная плотность теплового потока является функцией величины в
и перепада температуры греющей воды в нагревательном приборе Д/Пр;
4км =/F; Д/пр). C.32)
Перепад температуры греющей воды в нагревательном приборе At , СС,
определяется по следующим формулам:
при проточных и проточно-регулируемых стояках для 1-го нагревательного
прибора
C.33)
где Дт;, j — изменение температуры воды, °С, на участке от входа в стояк до
входа в нагревательный прибор, следующий за рассчитываемым;
для последнего по ходу движения теплоносителя нагревательного прибора
Л'пр/ = А*ст-Л^ C-34)
где Д*ст — перепад температур в стояке, °С, определяемый по формуле C.31);
при стояках с кранами двойной регулировки у нагревательных приборов
Ы„Р1 = А1:1+\ — Ат1>
A'np,= °.86-J-
C.35)
где ft — нагрузка рассчитываемого прибора, Вт; а — коэффициент затекания
воды в прибор.
Таблица 3.8. Значения Д<Пр для чугунных радиаторов и стальных панельных
раднаюров РСГ-2 (вертикальные узлы с кранами двойной регулировки и смещенными
замыкающими участками при Движении воды снизу вверх)
Тсллоная нагрузка q, Вт, при расходе теплоносителя в стояке G кг/ч
200
25о| 300 j 350
400
450
500
dn = 15 мм; d3y = 15 мм
275
S60
450
535
630
710
800
885
1060
335
455
565
675
785
895
1005
1115
1340
405
545
675
810
950
1080
1210
1345
1605
475
635
790
950
1105
1270
1425
1580
1895
545
725
905
1085
1270
1455
1620
1805
2165
605
815
1025
1220
1430
1630
1830
2035
2440
680
905
1135
1360
1595
1815
2045
2270
2720
300
350
400
500
600
dn = 20 мм, d3y = 15 мм
520
665
815
965
1075
1220
1360
1465
1705
605
790
975
1155
1325
1500
1665
1815
2105
700
920
1135
1350
1555
1770
1965
2150
2525
880
1170
1450
1720
1995
2260
2535
2790
—
1065
1405
1750
2095
2440
2775
—
—
500
600 | 800 | 1000
dn = 25 мм; d3y =
= 20 мм
280
545
820
1080
1345
1600
1850
2095
2330
2570
3025
330
665
990
1315
1635
1940
2255
2570
2865
—
—
450
890
1330
1770
2200
2630
3070
—
—
—
560
1115
1670
2220
2690
—
—
—
—
—
■
О
о,
<
1
2
3
4
Б
Б
7
8
9
10
12
Таблица 3.9. Значения ДгПр для чугунных радиаторов и стальных панельных
радиаторов РСГ-2 (горизонтальные узлы с кранами двойной регулировки и осевыми
замыкающими участками при Движении воды снизу вниз)
Тепловая нагрузка q, Вт, при расходе теплоносителя
200
<*ст =
= 15
300
400
!5 мм; dn =
им; rf3_y =
= 15 мм
300
dCT
400
500 | 600
= 20 мм; dn = 20 мм;
d3 у = 20 мм
400
dCT =
в стояке GCT, кг/ч
500
= 25 мм;
d3.y =
600
800
<7П = 25 мм.
20 мм
Д'$Г
г—
L.
660
755
660
1085
1315
1545
—
680
820
960
1105
1255
1570
1905
2235
575
745
920
1105
1290
1500
1685
2115
2570
3045
—
—
—
725
850
975
1235
1510
1815
670
800
955
1105
1270
1605
1955
2375
685
835
1020
1200
1370
1570
1955
2375
2850
645
835
1045
1270
1495
1735
1955
2455
3070
3685
.
—
640
795
955
1280
1630
1950
—
610
745
900
1045
1395
1790
2210
—
605
735
895
1070
1245
1640
2080
2535
650
800
975
1185
1405
1630
2115
2605
3080
4
5
6
7
8
9
10
12
14
16
Таблица 3.10. Значения Л'пр Для чугунных радиаторов и стальных панельных
радиаторов РСГ-2 (вертикальные узлы с кранами двойной регулировки и смещенными
замыкающими участками при движении воды сверху вниз)
Тепловая нагрузка q, Вт, при расходе теплоносителя в стояке G „ кг/ч
г'00 | 300 350 400 | 500 275 | 300 | 400 | 500'J 600 400 500 | 600 | 800 1000
dn <= 15 мм; в3 у = 15 мм
dn = 20 мм; rf3 у = 15 мм
dn = 25 мм rf3 у = 20 мм
276
365
465
660
660
755
«50
950
1145
405
545
685
825
960
1105
1245
1385
1665
475
640
795
955
1120
1280
1440
1605
1930
545
725
905
1095
1280
1455
1650
1825
2210
680
905
1135
1360
1580
1825
2045
2270
2735
350
535
730
920
1120
1325
1545
1770
1990
2465
380
57£
780
990
1200
1430
1650
1885
2130
2605
495
750
1010
1280
1525
1815
2095
2375
2665
3255
615
930
1245
1570
1895
2210
2560
2885
3220
—
740
1110
1490
I860
2245
2630
3025
—
—
—
460
705
940
1190
1455
1710
1990
2270
2535
3130
570
860
1150
1455
1770
2070
2395
2710
—
—
675
1020
1370
1720
2080
2440
2790
3175
—
—
895
1350
1805
2270
2720
3200
—
—
—
—
1115
1675
2245
2815
3375
Таблица 3.11 Значения Дгпр для конвекторов «Аккорд» с кранами деойной
регулировки
Тепловая нагрузка q, Вт, при расходе теплоносителя в стояке С кг/ч
100
150 | 200
250 J 300
350 | 400
450
Однорядная установка, rfn = 20 мм; d3 y =
= 15 мм
140
185
235
280
325
370
420
465
510
Ь60
605
215
285
355
425
495
570
640
710
78!)
850
920
315
420
525
630
735
835
940
1045
1150
1255
1360
400
535
670
800
935
1070
1205
1340
1470
1605
1740
480
640
805
965
1125
1285
1445
1605
1765
192Ь
2085
575
770
960
ПВО
1345
1535
1725
1920
2110
2305
2495
665
885
1105
1325
1545
1770
1990
2210
2430
2650
2875
745
995
1245
1495
1740
1990
22 Ю
2490
2740
2985
3235
200
250
300 | 350
400 1 4С0
Двухрядная установка, dn =; 20 мм.
315
420
525
630
735
835
940
1045
1150
1255
1360
385
510
640
770
895
1025
1150
1280
1405
1535
1665
й3 у = 15 ми
450
600
750
900
1050
1200
1350
1500
1650
1800
1950
520
695
865
1040
1215
1385
1560
1735
1905
2080
2255
585
780
975
1170
1370
1565
1760
1955
2150
2345
2540
6С0
800
1100
1320
1540
1760
1980
2200
2420
2640
2860
О
<
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Значения hi' 1 в зависимости от qL и Сст для приборов с кранами двойней
регулировки приведены в табл. 3 8—3.11.
Значения коэффициента затекания воды в приборы однотрубных систем
отопления рекомендуется принимать по экспериментальным данным или по таб-
лицам, приведенным в [20]. Следует отметить, что при расчете с использованием
коэффициентов затекания вносится погрешность, связанная с рядом причин,
а именно:
суммарное гидравлическое сопротивление отдельных элементов узлов при
установке элементов в непосредственной близости друг от друга не равно
сумме их сопротивлений, определенных порознь;
естественный перепад напора, определенный в малом циркуляционном
кольце, зависит от температуры воды, которая в процессе эксплуатации пере-
менна.
При установлении необходимых размеров нагревательных приборов с
целью упрощения расчетов с достаточной для практического применения точ-
ностью допускается, что злачения д0экм и Pi Для трубопроводов этажестояков
такие же, как и для нагревательных приборов в данном помещении. В этом слу-
чае вычисляется так называемая требуемая площадь поверхности нагреватель-
ных приборов, экм, по формуле
H^-°'9F-)P* (з-зб)
где с0 — коэффициент, учитывающий остывание воды в трубах (табл. 3.12);
Р2— коэффициент, учитывающий способ установки приборов (табл. 3.13);
FT — площадь поверхности нагрева трубопроводов этажестояков, экм
(табл. 3.14—3.16).
Площадь поверхности принимаемого к установке нагревательного при-
бора с учетом взаимного влияния его элементов должна составлять не менее
95% Fn, определяемой по формуле C.36), и не должна быть меньше ее более
чем на 0,1 экм.
В табл. 3.17—3.22 приведена площадь поверхности нагрева нагревательных
приборов с учетом взаимного влияния их элементов и допустимого уменьшения
ее значения. К установке следует принимать такой нагревательный прибор,
для которого значение Fp, принимаемое по этим таблицам, ие меньше Fn,
определяемой по формуле C.36), и наиболее близкое к ней.
Табл. 3.17 для чугунных радиаторов составлена по формуле
Гр = я/с««@.92 + -^-) + 2. C.37)
где п — число секций нагревательного прибора; /секц — площадь поверхности
нагрева одной секции, экм; Z = 0,05 и/секц @,92 + —у ), но не более
0,1 экм.
Табл. 3.18 для установок из п рядов чугунных ребристых труб составлена
по формуле
Fp= 1,38/яРз + г, C.38)
где I — длина установки, м; Z = 0,069/яР3, но не более 0,1 экм.
При этом значения коэффициента Р3 приняты по [2], а площадь поверхности
1 м чугунной ребристой трубы принята равной 1,38 экм.
Табл. 3.19 для установок из п рядов стальных гладких труб составлена по
формуле
FP = f3KMWa + Z, C.39)
•е
а
к
к
*
s
S S
S, ■*< -ч- со со 23 £4С
' О О О О О О С
S S 3 S S 3 S
ЯШ»
о о о о о
3 3 S S g S
о о о о
Таблица 3 13. Значения коэффициента |32
Способ установки нагревательного прибора
У
/
У
/
У
У
jU-
'<1
У
/
4т:
/1
Н
у
У
«С
*-
///•^
Т77
lb
V/////7]
'С
У
У
у
4iL
-П--С
УУ/// '
А
J
/7Z
/
Г
L
-
,43
Л77////
if
4
УТ
■
>
«V/V/
f
г У стены без ниши; перекрыт доской в
виде полки
i
f Б стенной нише
У стены без ниши; закрыт деревянным
шкафом со щелями в передней стене у
пола и в верхней доске
L
\
г- То же. со щелью в верхней части перед-
1 ней доски
\
У стены без ниши; закрыт шкафом со
щелью в верхней доске шириной Б не
менее глубины прнборз: спереди шкаф
закрыт деревянной решеткой, не доходя-
щей до пола
У стены без ниши, закрыт экраном, не
доходящим до пола
Г
Открыто у глухой стены
А, мм
40
80
100
40
80
100
150
180
220
260
130
100
100
-
Р,
1.05
1.03
1.02
1.11
1.07
1.06
1.25
1.19
1.13
1.12
1,2 (при от-
крытых ще-
лях)
1.4 (при ще-
лях, закрытых
сетками)
1,15
0,9
1
Таблица 3 14. Расчетная площадь поверхности нагрева вт жестояков F,
однотрубных систем отопления [37]
Узел
Диаметры труб, мм
dCI
rfsy
<?П
fTp, экм, этажестогка
I
II
Вертикальные узлы
1
',*
ы
\ГЩ_]
'
'
JEEG
uaxf-fm
М
Г -J
Щ 1
IZ
Ч
"?
L
_р®
зШ
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
15
20
15
15
20
15
15
20
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
0,4/0.46
0,6/0,57
0,62/0,68
0,14/0.2
0,17/0.24
0,2/0,26
0,5/0,54
0,58/0,63
0,72/0,78
0,23/0,25
0,25/0,28
0,31/0,34
0,35/0,4
0,43/0,49
0,53/0,88
0,12/0,11
0,14/0,2
0,18/0,24
0,42/0,45
0,5/0,54
0,61/0,66
0,18/0,2
0,2/0,22
0,25/0,27
Горизонтальные узлы
S1-
^=ч
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
11
0,28
0,36
0,44
Примечания. 1. Сплошными линиями показаны трубопроводы, расчетная пло-
щадь поверхности нагрева которых учтенз в таблице 2. Дли вертикальных узлов данные
в числителе относятся к узлам с прямой подводкой, в знаменателе — к лодводке с уткой;
для горизонтальных узлов дзннь'е в числителе относятся к узлам с радиаторами высотой
0,5 м, в знаменателе — 0,3 м. 3. Расчетизя площздь поверхности для горизонтальных уз-
лов с зам икающими участками принимается с поправочным коэффициентом ft, зависящим
от количества секций в нагревательном приборе п При п > 6 k = 0,368 4- 0,0Б2п.
Таблица 3.15. Расчетная пловцадь поверхности н грева этажестояков
FTp двухтрубных систем отопления [37]
йт
ПОДВЭД1КН
15
15
20
15
20
15
20
мм
стояка
15
20
20
25
25
32
32
FTp, экм,
2,5
0,43
0,51
0,54
0,59
0,62
0,73
0,76
при высоте стояка, м
2,7
0,45
0,53
0,56
0,63
0,66
0,77
0,8
3,0
0,49
0.57
0,6
0,69
0,72
0,83
0,86
Таблица 3,16. Расчетная площадь поверхности нагрева Fr„ 1 м длины подводок,
сцепок, стояков и магистралей [37]
Трубопрогоды
Подводки к приборам и сцепки
Трубопроводы, проложенные у пол1
Сточки
Трубопроводы, проложенные у потолка
FTp, экм, при диаметре трубопровода d , мм
15
0.1?
0,08
0.06
0,03
20
0,15
0,11
0,08
0,04
25
0.19
0,14
0,1
0 05
32
0 21
0,18
0 12
0 06
40
0,22
0,15
0,07
50
0.28
0,19
0,09
Таблица 3.17. Расчетная площадь поверхности нчгревд радиаторов F„ [29]
Число сек-
ций в
радиаторе
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
F , экм, при фактической плоцаци поверхности нагрева одной секции, экм
0,31 | 0,35 [ 0,2 | 0,216 | 0,275
и рассточнии между центрами пробок, мм
500
М-140
0 76
1.07
1.37
1,67
1,98
2,26
2.52
2,83
3,1
3,39
3,68
3,96
4,26
4,58
4,82
5,09
5.39
5,67
5 96
6.24
6.58
6 81
7,1
7,38
500
М-140-АО
0.84
1.18
152
1,84
2,16
2,54
2,82
3,15
3,49
3,82
4,12
4,45
4.77
5.08
5.42
5.73
6.05
6,37
6,7
7,01
7,34
7.65
7,99
8,31
300
М-140
0,75
0 94
1.14
1,31
1 52
1,71
1,92
2,1
2,28
2,48
2.66
2,84
3
3,24
3,39
3,55
3,74
3,93
4,13
4,34
4,48
4.66
4,84
300
М-140-ЛО
0.8
1,01
122
1,43
1,64
1,84
2.06
2,26
2,46
2,66
2,86
3,06
3,26
3,46
3.66
3,86
4,06
4.26
4,44
4,66
4,86
5,06
5,26
5С0
РД-25, РД-90
0,7
0,97
1,25
1,5
1,73
2,01
2,28
2,56
2,8
3,06
3,3
3,57
3,86
4,06
4,32
4.54
4,8
5,07
5,33
5.59
5.85
6,11
6.37
6,57
Таблица 3.18. Расчетная площадь поверхности нагрева F„ установок из ребристых
труб
Количество
рядов
1
2
3
Рз
1
0,95
0,85
1
1,45
2.72
3,62
Fp. зкм, при длине установки.
2
2,86
5,34
7.14
3
4,24
7.96
10,66
м
4
5.62
10.58
14,18
Таблица 3.19- Расчетная площадь поверхности нагрева FD установок из гладких
труб
Чу
<?ИХ5
32
40
50
76X3
89X3
108X3,5
Площадь
поверх-
ности 1 м,
экм
0.24
0,27
0,334
0,405
0,465
0,55
Количест-
во рядов
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
1
2
3
Рз
1,13
1,04
1,04
1|
0,86
0,86
1
0,86
0.86
1
0,86
0,86
1
0,86
0 86
1,
0,86
0,86
F эки
1
0,28
0.52
0,79
0,28
0,48
0,74
0,35
0,61
0,9
0,43
0,74
1,1
0,49
0,84
1.26
0,58
1
1,49
, при длине
2
0,57
1,05
1,58
0,57
0,98
1,46
0,7
1.21
1 81
0,85
1,46
2,19
0,98
1,68
2,5
1,16
1,98
2.94
установки, м
3
0,85
1,58
2,35
0,85
1,46
2.19
1,05
1.82
2,69
1,28
2,19
3.24
1,47
2,5
3,7
1,73
2,94
4,36
4
1,13
2,1
3,1
1,13
1,95
2,89
1,41
24
3,55
1,71
2.89
4,28
1.95
3,3
4.9
2.3
3,88
5,78
Примечание. Площздь поверхносги нагрева дана для установок, в которых
верхняя труба расположена на высоте до 1 м над полом.
Таблица 3.20. Расчетная площадь поверхности нагрева F- коивекгорэв «Комфорт»
КН-20
Проходные конвек-
торы
Марка
КН-20-0,8п
КН-20-1п
КН-20-1,2п
КН-20-1,5п
КН-20-1.8П
КН-20-2,1п
экм
0,84
1,05
1,26
1,58
1,89
2,2
Концевые конвекто-
ры
Марка
КН-20-0,75к
КН-20-0,95к
КН-20-1,1 к
КН-20-1,4к
KH-20-1.7K
KH-20-2K
экм
0,79
I
1,16
1,47
1,78
2,1
Проходные конвек-
торы
Марка
КН-20-2,4п
КН-20-2.7П
КН-20-Зп
КН-20-3,Зп
КН-20-3,6п
зкм
2,5
2,8
3,1
3,4
3,7
Концевые конвекто-
ры
Марка
КН-20-2,Зк
КН-20-2.6К
КН-20-2,9л
КН-20-3.2К
КН-20-3,5к
FP-
экм
2,4
2,7
3
3,3
3,6
Примечание. Фактическая площадь поверхности нагрева соответствует обозна-
чению конвектора (например, для конвектора КН-20-1,2п Рф = 1,2 экм).
Таблица 3 21. Расчетная площадь поверхности нагрева f„ конвекторов «Аккорд»
Количество по высоте | Количество по высоте
Один
Марка*
КА-0,6к (п)
КА-0,8к (п)
КА-1,0к (п)
КА-1,2к (п)
экм
0,63
0,84
1,05
1,26
Два Один
Марка
К2А-1,1к
К2А-1,47к
К2А-1,84к
К2А-2.21К
Р
Р' Марка*
зкм
1,16 КА-1,4к(п)
1,54 КА-1,6к(п)
1,93 КА-1,8к (п)
2,31 КА-2,0к (п)
FP-
экм
1,47
1,68
1,89
2,1
Два
Марка
К2А-2,58к
К2А-2,94к
К2А-3,31к
К2А-3.68К
FP'
ъкы
2.68
3.04
3,41
3,78
» Изготовляются в проходном (п) и концевом (к) вариантах.
Таблица 3.22 Расчетная площадь поверхности нагрев! Fp стальник тпелышч
радиаторов РСГ-2
Однорядное исполнение
Марка
РСГ-2-1-3
РСГ-2-1-4
РСГ-2-1-5
РСГ-2-1-6
РСГ-2-1-7
РСГ-2-1-8*
РСГ-2-1-9*
Рф, экм
0,9
1.12
1,36
1.62
1,87
2,14
2,4
F , экм
0,94
1.18
1.43
1.7
1.96
2.24
2,5
Двухрядное исполнение
Марка
РСГ-2-2-3
РСГ-2-2-4
РСГ-2-2-5
РСГ-2-2-6
РСГ-2-2-7
РСГ-2-2-8*
РСГ-2-2-9*
F экм
1,58
1,95
2,36
2.79
3,21
3.66
4,09
* В настоящее время промышленностью не выпускаются.
где 4км — площадь поверхности 1 м трубы данного диаметра, экм; I —длина
установки, м; Z = 0,05 /экм/яр3, ео не более 0,1 экм.
В формуле C.39) коэффициент Р3 учитывает ие только взаимное влияние
элементов нагревательного прибора,,но н изменение расчетной формулы C.14)
прн dy ^ 32 мм.
йя;йг,
3.2.3. ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ
Определить площадь поверхности нагревательных приборов стояка одно-
трубной системы отопления (рис. 3.5). Часть нагревательных, приборов — кон-
векторы «Аккорд», а часть — радиаторы М140-АО. Часть приборов принята с
трехходовыми кранами, часть — с кранами двойной регу-
лировки.
Исходные данные: тепловая мощность стояка QCT =
= 21 980 Вт; температура теплоносителя на входе в стояк
tt = 105е С; температура воды на выходе из стояка ta =
= 70° С; перепад температур воды в стояке А^ст = 35° С;
.«_ диаметры стояка и подводок — 20 мм, замыкающих участ-
" " ков конвекторов — 20, а чугунных радиаторов — 15 мм.
Нагревательные приборы установлены открыто. Тепловые
мощности их <Зпр, Вт, указаны на рис. 3.5.
Исходные данные заносим в бланк расчета (табл. 3.23).
Тепловые мощности нагревательных приборов в зависимо-
сти от схемы движения теплоносителя заносятся в соот-
ветствующие графы бланка.
1. По формуле C.30) определяем расход воды в стоя-
ке.
GCT = 0,86 -^|р- = 540 кг/ч.
2. По формуле C.29) определяем условные тепловые
мощности на участках стояка.
3. В зависимости от tr и внутренней температуры по-
мещения по таб.л 3.7 определяем значения АТГ и заносим
>uz„ в бланк.
Рис. 3.5. Схема П-образного стояка.
4. По формуле C.28) определяем значения &.п и с округлением до целых
заносим в бланк. Например, Ат5 = 0,86 -... = 9,07 ss 9° С.
£
s
щ
s
при
н
ш
Tim конвектора
или количество
секций радиатор
,с 2
ь, 8
6. я
■>£"*
<■£
<£
<?
iS
eg
$
у
as"
н-о
<°
*,4i
<°
<£«
Ui
Ф
11
1
u
&
,vc
«•
&
Ul
и
1
1Y1
1
u
,?
a. i к
Ш
К
Й£Г
*«
< 3
о
!
X
I
<;
CM
CO
о
CD
GO
CN
CD
4»
О
■чР
из
K2A-1.84K
s
ю
a
о
<х>
со
см
W
in
1-4
о
Тр
СЧ
3
см
ю
о
ю
см
■ЧР
ю
О)
о
О)
СМ
Тр
со
8
СО
см
ю
ю
о
ю
СМ
СО
С--
ю
0
**!
CD
со
ч*
СО
<
(О
to
о
-
CD
CN
r^
<x>
w
CO
CN
CN
lQ
CO
CN
N
irt
o"
ОЭ
m
cn
CD
CM
CN
to
<
CM
CO
о
CM
CN
Г-ч
CO
01
Ю
о
«
о
к
K2A-1.84K
К
CM
о
со
in
CM
с-
ю
а>
л
о
со
ел
i
о
в
00
со
ч*
СО
CN
CN
О
CM
Г--
со
о
о
о
со
я
00
1А
■4f
-н
ю
о
S
ш
см
1-^
S
щ
S
Й
Г-ч
(D
CN
Ю
о"
см
о
о
**
СМ
со
см
о
t--
я
см
СО
я
<х>
г*.
см
ю
о
см
о
о
■ЧР
СМ
со
см
о
о
т
о
о
см
СЧ
о
to
v^
со
CN
w
о
а
ч*
■ЧР
0Э
(D
см
см
о
СО
СО
?!
**
00
см
to
о
со
о
ч*
■ЧР
со
О
о
с-
о
о
■*
со
я
СП
со
ю
о
■sf
о
ч*
ТР
О
о
гэ
ОЭ
о
■ЧР
со
см
о
<л
СО*
ю
о
3
ч«
ю
СП
со
(О
о
*?■
о
о
1ft
8
CM
и
5. По табл. 3.8—3.10 определяем значения Д^™ для приборов с кранами
двойной регулировки.
6. По формулам C.33) и C.34) определяем значения Д<пр для приборов о
трехходовыми кранами.
7. По формуле C.26) определяем значение условной величины 6.
8. По табл. 3.5 в зависимости от 6 н Д<пр определяем условную плотность
теплового потока <?0экм ДЛЯ чугунных радиаторов и для конвекторов «Аккорд».
9. По табл. 3.6, 3.12, 3.13 определяем коэффициенты с0, р\ и Р2.
10. По табл. 3.14 и 3.16 определяем площадь поверхности нагрева этаже-
стояков.
11. По формуле C.36) определяем требуемую площадь поверхности нагре-
вательных приборов.
12. По табл. 3.17 определяем количество секций радиаторов М140-АО, а
по табл. 3.21 подбираем конвекторы «Аккорд».
3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
3.3.1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Полные потери давления Др, Па, на участке трубопровода с постоянным
диаметром определяются по формуле
AP=t(K-T + ^«)-J-y- C.40)
Гидравлический расчет систем отопления удобнее выполнять, оперируя
единицами напора.
Полные потери напора Н, мм, на участке трубопровода с постоянным диа-
метром вычисляются по уравнению
tf=(x-L+2b.)-£v, C4I)
где Я — безразмерный коэффициент трения, определяющий в долях скоростного
давления (напора) линейные потери давления (напора) иа участке прямого
трубопровода с длиной, равной его внутреннему диаметру d; I — длина трубо-
провода, м; 2£м — сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном
участке трубопровода; v — скорость теплоносителя в трубопроводе, м/с; g —
ускорение свободного падения, м/с2; у — плотность теплоносителя, кг/м3.
Значение коэффициента трения л не является постоянным и зависит от
режима движения теплоносителя в трубах, его скорости, диаметра труб, экви-
валентной шероховатости внутренней поверхности труб. Зависимость линейных
потерь давления (напора) от расхода не является поэтому строго квадратич-
ной. Несмотря на это, можно использовать усредненные значения X/d, различ-
ные при искусственной и естественной циркуляции теплоносителя в системах
отопления (табл. 3.24), что обеспечивает достаточную для практических рас-
четов точность [2].
В работе [23] приведены поправки к характеристикам сопротивления тру-
бопроводов, учитывающие увеличение коэффициентов гидравлического трения
и местных сопротивлений при скоростях, меньших тех, которые соответствуют
квадратичной зависимости линейных потерь напора от расхода, а также изме-
нение коэффициента трения Я в зависимости от остывания теплоносителя в тру-
бопроводах. Применение этих поправок позволяет увеличить точность расче-
тов, что имеет смысл при расчетах трубопроводов систем водяного отопления е
очень малыми располагаемыми напорами илн расходами иа участках.
После подстановки в уравнение C.41) эквивалентного коэффициента со-
противления трубопровода
£экв = ь4" C-42)
получим основную зависимость для гидравлического расчета систем отопления
методом динамических давлений. Прн выполнении расчетов в единицах напора
tf=(?3KB + 2?M)^-Y-
C.13)
Сумма £Экв "Г" ^£м называется приведенным коэффициентом сопротивле-
ния участка сети.
Таблица 3.24
Некоторые гидравлические параметры трубопроводов систем
водяного отопления
Диаметры, мм
Удельное
динами-
ческое
давление
Л • 104,
мм/(кг/ч)г
0_
V '
кг/ч
м/с
Усредненные значения
VBH. м~"'. в си"
стемах с циркуляцией
естествен-
ной
искусст-
венной
Характеристика сопро-
тивления 1 м трубо-
провода S ■ 10»,
мм/(кг/ч)г, в системе
с циркуляцией
естествен- искусстве и-
иой ной
Трубы по ГОСТ 3262—75* (обыкновенные)
15
20
25
32
40
50
50
70
80
100
125
150
21,3
26,8
33,5
42,3
48
60
15,7
21,2
27,1
35,9
41
53
1,08
0,325
0,125
0,04
0,0235
0,0084
680
1250
2000
3500
4650
7800
2.8
2,1
1.5
1,1
0,9
0,65
2,7
1,8
1.4
1
0,8
0,55
57
76
89
108
127
159
51
70
83
101
119
151
Трубы по ГОСТ 10704—76*
0,968-10—2
0,274 • 10—2
0,138.10—2
0,629-10—3
0,327-10—3
0,126-10—3
7200
13400
19 000
28 000
39100
63 000
0,67
0,45
0,35
0,25
0,21
0,16
0,57
0.4
0,3
0,23
0,19
0.15
3,02
0,683
0,188
0.С44
0,0212
0,00546
0,649-10—2
0,123 10—2
0,483 Ю-3
0,157-10—3
0,687-10—4
0.202 10—4
2.92
0.585
0,175
0,04
0.0188
0,00462
0,552-10—2
0,11-10—2
0.414 10—3
0,145-10—8
0,621 • 10—*
0,189-10—*
Примечание. Гидравлические параметры
80° С и плотности ее 972 кг/м3.
определены при температуре воды
Скорость воды в трубопроводе определяется по формуле
в = G/900raf2v, C.44)
где G — расход воды, кг/ч.
Отсюда расход теплоносителя, соответствующий скорости его в трубопрово-
де 1 м/с,
— = 900:rtd2Y- C.45)
Значения G/v для труб различного диаметра приведены в табл. 3.24. Они
позволяют получить скорость движения теплоносителя vрасч, м/с, в трубопро-
воде данного диаметра прн известном расчетном расходе воды G сч, кг/ч:
ррасч расч'
D)-
C.46)
После подстановки выражения C.44) в C.43) получим формулу, которая
будет основной при гидравлическом расчете систем отопления методом харак-
теристик сопротивления:
Н = SG\ C.47)
где S — характеристика сопротивления элемента системы отопления, равная
потере напора в нем при расходе теплоносителя 1 кг/ч, мм/(кг/ч)г, и определяв-
мая по формуле
5=Л£ЭКВ + 2£„) = Л^1- + 5£М), C.48)
где
А = l/9002vn2d«2g — C,49)
удельный динамический (скоростной) напор в трубопроводе, возникающий при
прохождении через него расхода 1 кг/ч с плотностью теплоносителя у, кг/м3.
В результате преобразования формулы C.47) можно получить зависимость
c=l/^S = G//7? C-50)
и зависимость
В = (G/o)\ C.51)
которая является основной при гидравлическом расчете систем отопления по
проводимости.
Величина о, кг/(ч • мм0,5), называется проводимостью элемента и численно
равна расходу воды в нем, кг/ч, при перепаде напора, за счет гидравлических
потерь 1 мм.
Существует еще несколько методов гидравлического расчета систем отоп-
ления (удельных потерь давления, эквивалентных сопротивлений и др.),
однако в настоящее время наиболее часто применяются методы расчета систем
отопления по характеристикам сопротивлений и по проводимости в связи с их
сравнительной простотой и удобством реализации при составлении программ
для ЭВМ. С учетом этого более подробно изложен гидравлический расчет си-
стем отопления методом характеристик сопротивления.
При последовательном соединении элементов системы отопления (рис. 3.6, а)
потеря напора в системе равна сумме потерь напора в отдельных элемен-
тах:
%Л d>;bf _ 4$ н = £ я.. (з.52)
... _ При этом расход воды в системе и на каж-
yfv ъ'г S,^H, Cfj дом элементе (участке) одинаков:
4t, $;«;&;/4 G = Gi = const (i = l, 2, ... , k). C.53)
ЪЛЛЛ-А
Рис. 3.6. Соединение элементов систем отопле-
ния:
а — последовательное; б — параллельное
Характеристика сопротивления системы равна сумме характеристик со-
противления отдельных элементов:
S = fj St. C.54)
i=i
При параллельном соединении элементов (участков) систем отопления
(рис. 3.6, 6) потери напора в системе и в каждом из параллельно соединенных
участков одинаковы:
Н = Ht = const A=1, 2 k). C.55)
Расход воды, проходящей через систему отопления, равен сумме расходов,
проходящих через отдельные участки.
k
G = £ Gt. C.56)
i=i
Характеристика сопротивления системы отопления определяется по фор-
муле
S =
сш
C.57)
4=1
Расход воды через каждый элемент (параллельно соединенный участок)
при известных характеристиках сопротивлений отдельных элементов
G« = i С. C.58)
уъ2-
1
Vsl
Из выражения C.58) следует, что при параллельном соединении элементов
системы отопления расходы воды через отдельные элементы обратно пропорцио-
нальны значениям квадратного корня из характеристик сопротивления этих
элементов:
-S7- = W C-59)
Движущей силой циркуляции теплоносителя в системах отопления явля-
ется разность напоров теплоносителя на входе в систему и на выходе из иее,
т. е. располагаемый напор, который для циркуляции теплоносителя в системах
водяного отопления принимают следующим:
при непосредственном присоединении систем отопления к тепловым сетям
без подмешивания воды из обратного трубопровода — ие более разности напо-
ров в подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети на вводе в здание;
при непосредственном присоединении си-
стем отопления к тепловым сетям с подмеши-
ванием воды из обратного трубопровода насо-
сами — равным расчетному напору, создавае-
Рис. 3.7. Номограмма для определения напо-
ра, создаваемого элеватором в системе водя-
ного отопления (Нн — располагаемый напор
для циркуляции в системе после элеватора;
Н — разность напоров в подающем и обрат-
ном трубопроводах тепловой сети на вводе в
здания).
мому насосом, а элеваторами — равным напору, создаваемому элеватором и
определяемому по рис. 3 7.
Коэффициент смешенчя и при этом определяется по формуле
Т —Т
вх вых
Т /*
' вых о
C.60)
где Тв и Твах — температура воды соответственно на входе и на выходе из
элеватора, °С; $ — фактическая температура подмешиваемой воды, °С, опреде-
ляемая по формуле C.8).
При отсутствии предвключенных нагревательных приборов лестничных
клеток, присоединенных до элеватора. Твх — Т, где Т — расчетная температу-
ра сетевой воды, °С. При наличии предвключенных нагревательных приборов
лестничных клеток с расчетной тепловой нагрузкой Q™, Вт, присоединенных
до элеватора,
ГБХ = Т-3,6
0п.в
cG
C.61)
где GceT определяется по формуле C.7).
При отсутствии предвключенных нагревательных приборов, присоединен-
ных после элеватора,
7,вых = ^г + 3,6 _^£2£_, C.62)
где <3Д0П п определяется для жилых зданий по формуле C.2), а для обществен-
ных — по формуле C.4); 0СИСТ определяется по формуле C.9).
При наличии предвключенных нагреватель-
ных приборов с расчетной тепловой нагрузкой
Q"'£, Вт, присоединенных после элеватора,
7;Ых='г+з,б
а' 4- Оп,в
cG
C.63)
20 чо a so
Рис. 3.8. Номограмма для определения среднего
приращения плотности воды при охлаждении ее
на 1°С.
В системах водяного отопления с механической циркуляцией теплоносите-
ля располагаемый напор определяют с учетом естественного перепада напора,
возникающего от охлаждения теплоносителя в нагревательных приборах и
трубопроводах. Естественный перепад напора можно не учитывать в следующих
случаях: при гидравлической увязке смежных стояков в системах отопления с
механическим побуждением, если их высота отличается менее чем иа 30%; при
увязке внутренних циркуляционных колец в стояках однотрубных П-образных
систем отопления с нижней разводкой и перемычками, расположенными не ниже
2/3 высоты стояка; при определении располагаемого напора для циркуляции
теплоносителя, если он составляет менее 10% располагаемого напора побу-
дителя.
Естественный перепад напора учитывают в следующих размерах: при опре-
делении располагаемого напора для циркуляции теплоносителя в системе —
90% максимального значения при естественной и 40% — при механической
циркуляции; при гидравлической увязке смежных стояков (если разница в их
высотах более 30%), при увязке внутренних циркуляционных колец одно-
трубных систем отопления с П-образными стояками и перемычками, располо-
женными ниже 2/3 высоты стояка, и при увязке поэтажных ветвей горизонталь-
ных систем отопления — 40% максимального значения.
Максимальное значение естественного перепада напора Не, мм, следует,
определять по формулам, приведенным в табл. 3.25. В формулах C.64) — C.66)
не учтен естественный перепад напора (с положительным или отрицательным
знаком), возникающий из-за несовпадения центра элеватора или котла с осью
обратного трубопровода. Этот перепад — общий для всей системы и не влияет
на увязку стояков. Его можно определить по формуле
К = РЬ <*г ~ 'о).
C.68)
где h — разность геодезических отметок оси обратной магистрали и центра эле-
ватора или котла, м.
В формулах C.64) — C.68) Р — среднее приращение плотности воды при
охлаждении ее на 1° С, кг/(м*. К). Оио определяется по графику (рис. 3.8) [2J
ё
а
hi
О.
■И
-I « .- ? О"
Е- « О,о (-
IU Пи _ '
к5£ИЙяя
к Э 3 л я о. >,
5 У S а 2 о ЁГ
« В Ч § и и к
"aga&s.f
* и с v Й «и
§§В&2£В,
к ■a
II
1
=Hi
и
as"
=Wll
<Ы I
Ч I «,
M .
g.. 2
eg 5
л ja
a ч
oj re
о. н
oj Я
m
ffl S
IBffl
f- О
Я я
ш к:
II
к X в '
«ЕГ° §
к та ._
к ct н 4s
w о о 9
н х о s
"Sa 5
В affl Э
3 с | о.
3sf •->«
й 5 «
m а, Л
а.* о й-
озю о
§§&!«-
Sba eg
i& !«
я и( a. " -°
и ч и
4I4J4J
н но.
v у
и.
я ч
*Р
или рассчитывается по формуле
Р =
Уо —7г
C.69)
Величина естественного перепада напора, возникающего от охлаждения
воды в магистральных трубопроводах, для систем с механическим побуждением
при наличии теплоизоляции магистралей может ие учитываться.
Теплоотдача стояков и подводок учитывается при подборе площади по-
верхности нагревательных приборов и, следовательно, входит в величину qi в
формулах C.64) и C.65). Поэтому величина дополнительного естественного
перепада напора вследствие остывания воды в трубопроводах стояков и подво-
док входит в величину естественного перепада напора, определяемую по этим
формулам, и отдельно не учитывается.
3.3.2. ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВЫПОЛНЕНИЮ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА
Располагаемый напор в системе отопления должен быть распределен между
стояками и магистралями таким образом, чтобы местоположение стояков на
магистрали не влияло иа гидравлическую устойчивость системы. Для выполне-
ния этого требования принимаются следующие потери напора в отдельных эле-
Таблица 326 Допустимые расходы теплоносителя в трубопроводах систем водяного
отопления с насосной циркуляцией
й мм
Максимальные
расходы, кг/ч,
в трубопрово-
дах жилых и
общественных
зааний, про-
кладыраемых в
помещениях
основ-
ных
вспо-
мога-
тель-
ных
Мшшмальные
расходы, кг/ч,
для обеспечения
удаления воз-
духа из тру-
бопроводов гори-
зонтальных без
уклона и верти-
кальных с тепло-
носителем, дви-
жущимся сверху
вниз
й мм
Максимальные
расходы, кг/ч,
в трубопрово-
дах жилых и
общественных
зданий, про-
кладываемых
в помещениях
основ-
ных
вспо-
мога-^
тель-"
ных
Минимальные
расходы, нг/ч,
для обеспечения
удаления воздуха
из трубопроводов
горизонтальных
без уклона н вер-
тикальных с теп-
лоносителем,
движущимся
сверху вниз
Трубы по ГОСТ S262—75* (обыкновенные)
1Г>
20
25
S2
40
50
820
1250
2000
3500
4650
7800
1020
J9C0
3000
5250
7000
11 700
170
310
500
870
1160
1950
Трубы по ГОСТ
50
70
80
100
125
150
7200
13 400
19 000
28 000
39100
63 000
10 800
20 100
28 500
42 000
58 600
94 500
1800
3350
4750
7С00
9770
15 750
Примечание Максимальные расходы вычислены при скоростях, нормируемых
СНиПП-33 75: для трубопроводов, прокладываемых и основных помещениях, при <fv =
= 15 мм — 1,2 м/с,
гательных помещениях,— 1,5 м/с для всех диаметров
при d > 2Смм—1 м/с, для трубопроводов, прокладываемых во вспомо-
ментах однотрубных тупиковых систем: в стояках — 70—85%, в магистралях —
15—30% располагаемой потери напора в системе.
Потери напора в циркуляционных кольцах системы отопления, рассчи-
танной с постоянными перепадами температур воды в стояках, не должны от-
личаться более чем иа 15% при расчете без использования ЭВМ и на 5% — при
расчете с помощью ЭВМ. Перепады температур воды в стояках системы отопле-
ния, рассчитанной с переменными перепадами температур воды в стояках, как
правило, не должны отличаться от расчетного перепада температур воды в систе-
ме более чем на 15%.
Располагаемый напор для системы отопления определяется по формуле
Ярасп = ~17Г (Ян + Яе)' C-7°)
где Ян — иапор, создаваемый механическим насосом или передаваемый из
наружной сети элеватором, мм; Не — естественный перепад напора от охлаж-
дения воды в нагревательных приборах, мм.
До начала гидравлического расчета системы отопления проверяют возмож-
ность размещения нагревательных приборов в предусмотренных местах. Про-
верке достаточно подвергнуть один-два нагревательных прибора с наибольшей
тепловой нагрузкой, в которые поступает вода с температурой, близкой к ми-
нимальной для данной системы отопления.
Таблица 327 Минимальные расходы воды Оыин для восходящих стояков
однотрубных систем со смещенными замыкающими участками и кранами двойной
регулировки с нижней разводкой подающей магистрали [23]
Диаметры, мм
"ст
15
20
25
<*з.у
15
15
20
<*П
15
20
25
Расчетная
темпера-
тура воды
на входе
в систему
отопле-
ния, "С
95
105
95
105
95
105
Значения Смин, кг/ч, при высоте прибора ft, м
0,2
126
139
148
163
274
302
0,3
150
165
173
191
325
358
0.4
168
185
192
212
365
402
0,5
182
201
207
229
397
438
0.6
194
214
219
242
424
467
0.7
204
226
229
253
44«
492
0.8
213
235
238
262
466
514
0.9
221
244
245
270
484
533
1
228
251
251
277
499
550
Примечания. 1. Температура остывшей воды после отключения прибора пря-
нята 25° С (с учетом остаточной циркуляции) 2. Минимальные расходы вычислены прн
скорости движения воды 0,25 м/с.
При назначении диаметров трубопроводов необходимо руководствоваться
величинами допустимых расходов теплоносителя (табл. 3.26).
В однотрубных системах отопления с нижней разводкой расход теплоноси-
теля на подъемных ветвях стояков с замыкающими участками должен быть не
меньше минимального GMHH, кг/ч (табл. 3 27), определяемого по формуле
0ЫШ = 0.012И»у ./"MVx-VJVr ) C71)
V »откл
гдес(ау — внутренний диаметр замыкающего участка, мм; h — высота нагре-
вательного прибора (расстояние между осями подводящего и обратного трубо-
проводов), м; •ух и уг — плотность соответственно остывшей воды в нагрева-
тельном приборе при 25° С и горячей в стояке, кг/м3; £„.„„— приведенный коэф-
фициент местного сопротивления замыкающего участка радиаторного узла при
отключении нагревательного прибора.
При расчете систем отопления используются таблицы, характеризующие
гидравлические параметры трубопроводов (см. табл. 3.24), коэффициенты мест-
ных сопротивлений и характеристики сопротивления деталей систем водяного
отопления (табл. 3.28). Характеристики сопротивления узлов и элементов систем
отопления вычисляются путем суммирования (с учетом правил определения
характеристик сопротивления последовательно и параллельно соединенных
элементов) соответствующих значений, взятых из табл. 3.29—3.36.
Для расчета однотрубных и бифилярных систем отопления следует поль-
зоваться табл 3.29—3.36, в которых приведены характеристики сопротивления
приборных узлов, междуэтажных вставок и узлов присоединения к подающей
и обратной магистралям. Условная разбивка стояков отопления на эти элементы
приведена на рис. 3.9.
В целях индустриализации рекомендуется принимать стояки постоянного
диаметра по высоте здания A5 или 20 мм). Составные стояки (из трубопроводов,
имеющих не более двух диаметров), а также стояки диаметром 25 мм допуска-
ется применять только при невозможности гидравлической увязки другими
способами.
Диаметр можно сменить один раз в месте стыковки приборного узла и меж-
дуэтажной вставки. Трубопровод большего диаметра должен располагаться
ниже, а меньшего — выше стыка. Диаметры узлов присоединения стояков к
подающей и обратной магистралям могут отличаться от диаметров стояков.
Не нормируются диаметры концевых участков (участков стояков от точки
Рис. 3.9. Элементы однотрубно-
го стояка:
а — П-образного, с трехходовыми
кранами; б — с верхней разводкой
с трехходовыми кранами; в—с верх-
ней разводкой проточного; 1 — при-
борный (радиаторный или конвек-
торный) узел; 2 — междуэтажная
вставка; 3 — узел присоединения к
подающей магистрали; 4 — узел
присоединения к обратной магист-
рали.
подсоединения к магистрали до ближайшего приборного узла, а также участков
стояков, расположенных в пределах технического подполья или технического
этажа).
Увязку потерь напора в циркуляционных кольцах систем отопления до
нормативных значений рекомендуется обеспечивать при конструировании этих
систем за счет относительно равномерной нагрузки стояков и соответствующего
подбора диаметров их элементов. При невозможности увязки потерь напора в
циркуляционных кольцах указанными методами необходимо устанавливать
дроссельные шайбы. Диаметр отверстия дроссельной шайбы определяется по
формуле
^^W' C-72)
где G — расход теплоносителя в стояке, кг/ч; Нш — требуемая потеря напора в
шайбе, мм.
Диаметр отверстия шайбы округляют до 0,5 мм в ближайшую сторону.
Для уменьшения возможности засорения отверстия минимальный диаметр его
принимают 3 мм.
В табл. 3.30 и 3.32 независимо от диаметров приняты следующие длины под-
водок к нагревательным приборам: для регулируемых приборных узлов —
равные максимально допустимым по СНиП Ш-28-75; для проточных прибор-
ных узлов — из условия обеспечения компенсации тепловых удлинений по
СНиП П-33-75. При других длинах подводок и использовании для расчетов
табличных значений характеристик сопротивления узла (рис. 3.10) погреш-
ность в определении сопротивления стояка незначительна. Характеристики со-
противления узлов с кранами двойной регулировки вычислены при коэффици-
ентах затекания [20]. Характеристики сопротивления узлов 9—12 не зависят
от диаметра стояка. Характеристики сопротивления радиаторов РСГ-2 в одно-
и двухрядном исполнении одинаковы. Для грузов 1, 2, 5, 6, 14 и 15 с кон-
векторами «Аккорд» расстояние от оси нижней подводки до присоединитель-
ного стакана принимается 800 мм.
Таблица 3.29. Усредненные значения коэффициентов местных сопротивлений
тройников при ответвлениях стояков от подающих и обратных
магистральных трубопроводов [37]
Сопротивле-
ние
В ответвлении
В проходе
Место присо-
единения
Подающнй трубо-
провод
Обратный трубо-
провод
Подающнй трубо-
провод
Обратный трубо-
провод
0.1
0.1-0,2
0,9
0.9-0,8
0
0.2
0?5
0,7
сотв/ Gc6
0,2—0.3
0,3—0.4
Спр/°сб
0,8—0.7
0,7-0.6
5
1 1
0,3
1.2
1,5
0,4—0.5
5>0,5
0,6—0,5
<0.5
1.5
0,5
3
dm
]7Й
200 ж
dm^dcr
8
im i5o
J/
II
dm CL
H
tZW'A,
d^ dcrji
ДЙ*
V
15*
5
d£
dii
^
dm
1
*200,
d4
&.
~A
I \-~
200
10
cm ctff* J^rk
П 15
4=&
т K»
/7
^3^ |f
Л
22
4 **** «еЯр^Ь» *
Рис. З.Ю. Приборные узлы систем отопле-
ния:
1 — 18 — для радиаторов чугунных, РСГ-2 и кон-
векторов «Аккорд», 19 — 22 — для конвекторов
«Комфорт» КН-20.
Таблица 3 30 Характеристики сопротивления 5, мм/(кг/чJ, приборных узлов
однотрубных систем отопления с искусственным побуждением для радиаторов
чугунных и стальных панельных РСГ-2
■
/ала
3.10
сё"
О i-i
eS
/
2
S
4
6
б
7
В
s
10
и
12
14
IS
16
17
18
da.y
IS
15
15
15
—
—
—
—
15
20
—
15
20
—
15
20
—
15
15
15
15
15
<JCT =
<*nl
15
15
15
15
15
15
15
15
15
20
—
15
20
—
15
20
15
15
15
15
15
15
15 мм
dn2
15
15
15
15
15
15
15
15
15
20
—
15
20
—
15
20
15
15
15
15
15
15
S-104
8,75
9,88
6,26
7,38
4,95
6,07
2,46
3,58
13,06
3.07
—
14,18
3,35
—
11,01
2,66
9,06
5,96
7.C8
3,46
4,58
2,87
rf3y
20
20
20
20
—
—
—
—
15
20
20
15
20
20
15
20
—
15
15
15
15
15
dCT ,
"nl
20
20
20
20
20
20
20
20
15
20
25
16
20
25
15
20
20
20
20
20
20
20
= 20 мм
dn2
20
20
20
20
20
20
20
20
15
20
20
15
20
20
15
20
20
20
20
20
20
20
S-10*
1,94
2,22
1,43
1,71
1,04
1,82
0,53
0,61
13,06
3,07
2,24
14,18
3,35
2,33
11,01
2,66
1,86
1,75
2,C3
1,24
1,52
2,11
d3.y
20
20
20
20
-
-
-
-
-
20
20
-
20
20
-
20
-
15
15
15
15
20
dCT =
"nl
25
25
25
25
25
25
25
25
-
20
25
-
20
25
-
20
25
20
20
20
SO
20
= 25 мм
"n2
20
20
20
20
25
25
25
25
-
20
20
-
20
20
-
20
25
20
20
20
20
20
S101
1,24
1,33
1,13
1,22
0,55
0,64
0,44
0.БЗ
—
3,07
2,24
—
3.35
2,33
-
2,66
0,76
1,22
1,31
1,1
1,2
0,69
Таблица 3.31. Характеристики сопротивления S, мм/(кг/чJ, конвекторов «Аккорд»
Марка
прчбора
КА-0,6п
КА-0,8п
КА-1,0п
КА-1.2П
КА-1,4п
КА-1,6п
S-W>
0,63
0,82
1,01
1 19
1,38
1,57
Марка
прибора
КА-1,8п
КА-2.0П
КА-0,6к
КА-С,8к
КА 1,0к
КА-1.2К
S 10"
1,76
1.94
1.43
1,62
1,8
1,99
Марка
прибора
КА-1.4К
КА-1,6к
КА-1,8к
КА-2,Ск
K2A-1.Hk
К2А-1.4/К
S-104
2,18
2.36
2,55
2,74
3,66
4,С1
Марка
прибора
К2А-1.84К
K2A-2.2IK
К2А-2,5Рк
К2А-2.94К
К2А-3^31к
К2А-2,68к
S10*
4.4
4,78
5,16
5.52
5,9
6.28
3«
>> •
с. о,
со в
X
>*
■*3 »р
ХХ
а
тз
й°
s«
>■„
о а
to =
с*л
"ч
X
*в
х1*
>*х
«
та
со
N'
S-10
по р
X
_
•«с^
хч
нХ
и
■Q
Я-*
^В
X и
^■ч»
■а" X
X и
^
ъих
га
Л О
U\Q
л к
S
а.
с
5
^
^я?
в
о
a
ITS
S 2 S Ь
1П CN* 1П CN
CN CN CN CN
XX XX
ют ю in
XX XX
X X
in m
X X
CO 1Л
CO Ю
CN —
CO CN
1ГЭ CN
CM CN
X X
ю ю
X X
— CN
CO
CN
83
Л
X
X
*M
N.
CN
CM
X
m
X
о
CN
CO
CN
S5
in
о
X
in
X
Ю
4
CM
—
CO
CN
О
CN
X
ю
X
о
•*
CN
cn
Ю
CN
X
m
X
ю
•■■
Ю
a
CN
CN
X
in
X
о
CN
m to
CN -J
V CO
СП CQ
in cn"
CN CN
X X
ю ю
X X
ю о
— CN
I I 4,
со — oo n-
S - c, -
COLnVSveOtDQ-M-- CO CnCNCTi
CN О Л Ч- И Ю ID ■# N ВО Ю Cft О СО О CN СП
V* (УЗ* ^ <*" го" CN *3>* СО" CN V СО* CN 1П СО* со" in* ГО*
ш о о ю
— CN CN —
..XXX....
m о m ш о m -*
« И CM w И N н
XXX
о о л ооюоотооюосэтсэоюоо
CN CN *ч CNCN—"CNCN — CNCN — CNCN — CNCNr-iCNCN
X X X ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
in oinmominommominommom
CN CN — CNCN—'CNCN—<CNCN>— CNCN—iCNO»
X ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
—< CNCN^CNCN-iCNCN — CNCNi-iCNCN— CNCN
X X
sn-c-n-oooo—«
CD Г^ 00 Ю CD
— m г* со n.
CO Ш СП — « I
' m ^ v N. <o i
3l— cs <o a> - m
^СОСЛОООООСЭО
с6*с$а2ст}(ясо&$<паоюЫсосъс$о>'& со"
CNCNCNCNCNCNC0CNCNP0CNCNCOCNCN
CO CO Ю CN N ч
CD CN CD CO T О
lft" CN —" ^П CN* *-" CD CN* CN*
Ю W О w -. И М CO —
CN (O* Co" CN? CD* CO* CN to" CO CN <£>" CO* CN
о ю.ю ommommommominammoin
_. .. CN CN — CNCN—•CNCN'-'CNCN —< CN CN —" CN CN — CNCN
X X X X X X X ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
,rx r~. ir. .« 0 u-, in оттсэютоттотюоттою
CN CN — WCM«CSCN««««C4Ni-iCNN-<«N
X X X ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
о m in атюоютоттоттоттою
-■ CN — CNCN—«CNCN—' CM И - CN CN —• CN CN —< CN CN
Щ О Ю in
— CN CN —
X X X X
in о ю т
Ln CO CO CO
d -cf - - (O
CO -P* ** CN CO .
CO CO Lft 1П О I
CN CN (O CN CN CD CNCnCDcqcNSDCOCNCDCOCON.COCON-cOCO
2 a
CO* CN
., l. t> in — О ч^ сОСОСЛСО-нС^-т CO •* О» 1П
CD CO Ю CC^ mN-ON-cn'-'CnOCO^'-iCNmCO"* -*■ —
CO OJ О* CO Г\Г о" Ю CO* О 4^ CO* C* *tf* CO
s
CN*
1Л «-< О ч^ CO П 9J (С м s 1Л
Ю N Q S cn^ —^ O^ 0__ CO, -* CN 1П . % ,e - ^
CO CN O* CO CN* O" CO* CO* О "Ч* CO* С? -ч»* СО О" "Ч* со"
ю о о т о о
X
CN CN
X X
о т
CN CN
X X
о о
CN CN
X X
т ooinocsinooinooincsoLnoo
—| CNCN—•CNCNi-hCNCN—< CM CN — CN CN —«CNCN
X ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
- 1ЛП|Г||ПП1А1АС11Л1ЛО|П|А01А
CN CN
XX
о ю ю оттсэют
CN CN ~' "' — ~- -' --
X X
CNCN^'^iCM—'CNCN—"CNCN — CNCN^CN CN
ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
— — — — — ,л <—ч r-\ tr\ ^-^ j—* .л r—\ r~\ i^i r—\ f—*
ю о о т о о из о о ю о
.. X
urf ^, Ш 1Л
«n CN CN —
CN <N
X X
оотооюоото
CNCN — CNCN — CNCN — СЧ
CM CN - M CN « CNCN — CNCN—-CNCN — -. -.
ХХХХХХХХХХХХХХХХХ
— " lft c-*i in ii"i r-1 1Л m СЪ i(*i ii-i C^> tft 1Л
X ХХЛХЛХХХХЛЛХЛД.Д.ЛЛ
1Л ОЮ1£>0'ПтОиЭ|ЯО!ЛиЭОЦЭ1£)С2Ю
"^ ИП«ИИ«ИИ-ИПнИИ«ЙИ
<
is!
3,07
5,58
2,26
2,77
3,12
5,63
2,31
2,82
X X
X X
ю in
Ъ X
X X
m in
X X
X X
X X
in in
X X
X X
in in
X X
CM
X
in
CN
X
in
£N
X
in
CN
X
in
X X
X X
! I
I I
I I
I I I
I I
I I
£ Й
о m in to
со со ь- со ю ь- h-
CN (O W
od s* s"
CO* S S 00 00
~* CN CN *ч
N N и
xxxxxxxxxxxxxxx
m CN CN
« CN CN
CN CN ~*
~> CN (N ~*
xxxxxxxx xxxxxxx
xxxxxxxx
ominominOLO
xxxxxxxx
uj i_j uj in ООШООШОО
-* cn <n ~н ««HNMrt«w
II
со m
•-* in"
"? PH
3 %
CN CO
p} ffi « N. S ^niOlO
O» OD N «) CN CO h- CO
to in со s* to" со s* to
r* t-- oo
CO CO CN
m m со to in ^ ©
i-4 CN CO CS
CO CN со
а>щ co_ со со
ч сою in со со*'1п"от"(о"ш*'от"со"со
~ <* с*. ^_
CN -« CN CN -*
xxxxxxxxxxxxxx
m CN CN m
M (N м СЧ CS н
CN CN ~н
X Л
xxxxxxxxxxxxxxxx
X X
u 1П in
CN CN -*
XX
in in
XXX
о in in
tN N и
XXX
- in in
tN tN
X X
о ю
CN CN
X X
h'WMhwwhWW
5 c3
in in*
r< ^ «
X X X X
£ 8
X X X X
X X X X
— <N CN —
X
in
CN
X
(N
X
in
X
in
X
in
X
in
X
CN
X
CN
X
о
X
m
X
CN
X
in
X
X
X
m
CN'-MCNCN^tNCN^
" ' X X X X X
-* CN CN ~н <N CN
X X X X X
о о in о о
~н (N CN ~* CN CN
X X X X X
о о in о ш
CM N - N W и
35
IN
X
in
X
in
X
Ё
о
X
о
CN
X
о
X
о
.45
о
о
X
<N
X
о
X
in
,92
CN
in
X
X
in
X
~*
in
W
X
s
X
X
tN
83
to
s
X
in
X
ot
X
8
CO
CO
X
in
X
X
,83
CN
X
о
CN
X
CN
X
CN
21
\>
CN
X
En1
X
CN
X
CN
1
<
<N
X
<
CN
«
6tf
Таблица 3.33. Характеристики сопротивления S, мм/(кг/ч)г, приборных узлов
однотрубных систем отопления тс искусственным побуждением
для концевых конвекторов «Комфорт» КН-20
Марка прибора-
КН-20-0,75к
КН-20-0,Э5к
KH-20-l.lK
КН-20-1.4К
КН-20-1,7к
КН-20-2К
КН-20-2,Зк
КН-20-2,6к
КН-20-2,9к
КН-20-3.2К
КН-20-3,5к
19
S
к
о о
•« \о
1,37
1.5
1.37
1,5
1,63
1.76
1,89
2,02
2,15
2', 28
2.41
г
и i
8,03
8,16
8,03
8,16
8,29
8,42
8,55
8,68
8,81
8)94
9.07
S
21
и!
^11
2,76
2,89
2,76
2,89
3,02
3,15
3.28
3,41
3,54
3,67
3,8
• 10* узлов по рис. 3.10
Е
1 "
•«"II
1.76
1,89
1,76
1.89
2,02
2,15
2,28
2,41
2,54
2,67
2,8
S
II "
•« II
4.3
4,43
4,3
4.43
4,56
4,69
4,82
4,95
5.08
5.21
5,34
22
ж
II*
hid
•«"И
2.02
2,15
2,02
2,15
2,28
2,41
2,54
2,67
2,8
2,93
3,06
S
II S
II из
•«°||
1,57
1,7
1,57
1.7
1,83
1,96
2,09
2,22
2,35
2,48
2.61
Таблица 3.34 Характеристики сопротивления S, мм/(кг/чJ, приборных узлов
однотрубных систем отопления с искусственным побуждением для проходных
конвекторов «Комфорт» КН-20 при любых диа,метрах стоиков
Марка прибора
КН-20-0,8п
KH-20-ln
КН-20-1,2п
КН-20-1.5П
КН-20-1,8п
КН-20-2.1П
КН-20-2,4п
КН-20-2,7п
КН-20-Зп
КН-20-З.Зп
КН-20-3,6п
S 10* узлов по рис. 3.10
19 | 20
Количество последовательно соединенных конвекторов
1
0,59
0,52
0,59
0.72
0,85
0,98
1,11
1,24
1,37
1.5
1,63
2
1,17
1,43
1,17
1,43
1,69
1,95
2,21
2,47
2,73
2,99
3,25
3
1,76
2,15
1.76
2,15
2.54
2,93
3,32
3,71
4,1
4.49
4,88
1
0,55
0,57
0,55
0,57
0,59
0.6
0,62
0,66
0.65
0,67
0,68
2
0,64
0.67
0,64
0,67
0,7
0,72
0,77
0,8
0,83
0.86
0,89
3
0,73
0,77
0,73
0,77
0,82
0,86
0.91
0,96
1.03
1 04
1,1
Для промежуточных этажей; приборы проточные
Для верхних эта-
жей вертикальных
систем с верхней
разводкой
Для промежуточных этажей; приборы регулируемые
U&
Ж
и
*щ
/
>->
»*>
^э
/
051
•*
»*>
о
S
S
н
а
о
со
S
н
о
■о
г
.0I-S
ww ,10р
г
о
S
S
6
43
г
о
WW 'i0p
г
СТ> 00 СМ -■ , .м СО tO **<
N. С>1Л О О Ю Ю —
05 м О* О и" О О W
°°
см см см
°°, W. *, 1 Щ Ч "*". *""-
(С и о" СО - О" СО -и
LG О Ю Ю О Ю Ю О
см см" см
*NW<iOCONNin
СО ~н СО_ —. СМ СО [- СО
1Л~ *- о" щ" ~н о" to" *-"
iOOiqlOOlGlGO
— СО
СМ СМ См"
СМ СМ Ю ~н г^. СО
iflO)>oso>iflrao
0> ^ О О)* -и О" О" tN
лоююоюиэо
— смсм — смсм—-см
а> см
~: см см"
СО СМ СО СО "* (О
I4^ ~* О I4*" ^ О" СО" ^
— СМСМ~нСМСМ~*СМ
ей см
^ см см
г- см
1Л Ю СО
о" —" см"
Ю LG О
СМ -и СМ
to
см"
О) СМ ч*
* Ш Ol
О* О)" -ч"
1Л Ю О
см -. см
«5
СМ
СИ СМ
■* 1Л 1Я
О* (С ~ч"
ю ю о
см — см
см"
0,55
11,23
2,24
1Л 1ГЭ О
см — см
см"
f- СО СО
* м со
о" сп **
Ю 1Л О
СМ —| СМ
1Л
см"
N О) СО
(О М Й О
о" см" см* о"
1Л Й О Ю
см ~* см см
см"
Ю -ч ^н
1Л Ю — tD
о" о" см о
Ю 1Л О Ю
СМ '-ч СМ СМ
СИ
см
tD I*- ^н
О СО н О
ю ю о ю
см —« см см
см"
■^ (О
(О _4 Vf (О
с? сч см" о
ю ю о ю
см — см см
со
см"
1Л СМ 'Л
1Л Ю О Ю
СМ -ч СМ СМ
см"
Таблица 3.36. Характеристики сопротивления S, мм/(кг/ч)г, узлов
присоединения однотрубных стояков и магистралям систем отопления
(П — к подающей, О — к обратной)
Узел
f^
150 У A <=>}
£г /-еЦ
т^/ЛЛ
-*-
«fLr
0d
SJ
^
re^
У
ta.
ф
П-1
П-3
d, мм
15
20
25
15
20
25
15
20
25
С
35,1/22,6
24.5/16
20,6/13,1
30,4/17,9
21.4/13,1
18,2/10,7
29,5/17
20,7/12,2
18/10,5
S-104
37,9/24,4
8/5,2
2,6/1,6
32,8/19,3
7/4,3
2,3/1,3
31,9/18,4
6,7/4
2,3/1,3
, ,150
*-H-i
**
3
э
-
*T
/V*
т
15
20
25
32/19,5
22,4/13,9
19,2/11,7
34,6/21.1
7,3/4,5
2,4/1,5
150,
H-
3 ^£
П-5
26,1/13,6
18,5/10
16.5/9
28,2/14,7
6/3,3
2,1/1,1
m**.
П-6
35,3/22,8
24,6/16,1
20,7/13,2
38,1/24,6
8/5,2
2,6/1,7
Продолжение табл 3 35
Узел
ш
150Ж
=<il#
i ^
^
/50 и
Ш ~Я
$4$
■
,.„№0
. то .
1* —^
по ~~
—я
4
«*
' \* '
^i
<ь
4s
'
300 i |§{
^Г л т
/50 • й/ а?
~— м уЧ | col
С-)
"ч
4J
--+-
/*. 1
/ <—'—tl
/
/
_"*-*'
М-
>=л
41-
§
>—
- "Sk
I
150
М
f
■t
П-7
П-8
П-9
П-10
П-11
O-I
0-2
О-З
d, мм
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
15
20
25
С
26.2/13,7
18.6/10,1
16,3/8,8
30,5/18
21,4/12,9
17.9/10,4
25,2/12,7
18,1/9.6
16,5/9
26,5/14
18,7/0,12
16,7/9,2
28/15,5
19,7/11,2
17,2/9.7
19.5
12.8
9.8
14.8
9,9
7.4
13,9
9
6,2
S101
28,3/14,8
6/3,3
3/1,1
32.9/19.4
7/4.2
2,2/1,3
27,2/13,7
5,9/3,1
2.1/1,1
28.6/15.1
6,1/3.3
2.1/1,2
30,2/16,7
6,4/3.6
2,2/1,2
21.1
4.2
1,2
16
3.2
0,9
15
2.2
0,8
Продолжение табл 3.36
Узел
®и*.ф£_
Si
■ч*
/ У
< /
/
V
, ,100
я-
'
й
»«
1
0-4
0-5
d, мм
15
20
25
15
20
25
Б
16,4
10,7
8,4
10,1
6,5
5,5
S-10*
17,7
3,5
1,1
10,9
2,1
0.7
JSL*
О-б
Ж
15
20
25
19,7
12,9
9,9
0-7
15
20
25
10.6
6,9
5.5
О-в
15
20
25
7,6
4,8
4,2
0-9
O-I0
150
Oil
I V®
15
50
25
15
20
25
15
20
25
19,5
12,3
8,8
14,8
9,4
6,4
13,9
8,5
5,2
Примечание. В числителе — при установке вентилей, в знаменателе — при уста»
ьовке пробковых кранов.
3.3.3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОДНОТРУБНЫХ
ТУПИКОВЫХ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
МЕТОДОМ ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЙ
Исходные данные для расчета систем отопления не зависят от того, каким
способом (с постоянными или переменными перепадами температур воды в стоя-
ках) ведется расчет. Они должны включать следующее, аксонометрические схе-
мы стояков с нанесением арматуры, установленной на них, и указанием тепло-
вых нагрузок каждого стояка; аксонометрические схемы магистралей с нане-
сением арматуры (эти схемы должны быть разбиты на участки с указанием их
длин и тепловых нагрузок); параметры теплоносителя для системы отопления.
Способом с переменными перепадами температур воды в стояках рекомен-
дуется рассчитывать только радиаторные системы отопления.
Расчет выполняют в такой последовательности.
1. Определяют располагаемый напор для системы отопления по форму-
ле C.70).
2. Принимают (ориентировочно) потерю напора в стояках #ст-ор, мм, рав-
ную 70—85% располагаемого напора:
"ст.оР = @.7-*- 0,85) Ярасп. C.73)
__ 3. В соответствующие графы бланка (см. табл. 3.37) заносят номер участка
(стояка), тепловую нагрузку участка (Q, Вт), длину участка {I, м).
4. В графу «Предварительно» (см. табл. 3.38) заносят вычисленные харак-
теристики сопротивления стояков. Диаметры всех стояков при этом принимают
одинаковыми и равными 20 мм. Следует убедиться, что расход воды в подъемных
частях стояков систем отопления с нижней разводкой и в стояках систем с опро-
кинутой циркуляцией больше минимально допустимого GMHH, вычисленного по
формуле C.71) или принятого по табл. 3.27. Если расход воды меньше GMHH,
диаметр стояка следует принять 15 мм. Характеристику сопротивления стояка
вычисляют суммированием характеристик сопротивления элементов стояка.
При расчете системы отопления с постоянными перепадами температур в
стояках дальнейшая последовательность расчета выглядит следующим образом.
5. Определяют и заносят в бланк расчетный расход теплоносителя в стоя-
ках и магистралях системы отопления:
°р' = °-86-Д-- C-74>
6. Производят предварительный расчет потерь напора в каждом стояке си-
стемы отопления:
Яси = ScriGlr C-75)
Окончательный расчет диаметров стояков и магистралей ведут параллель-
но.
7. Производят окончательный расчет диаметра дальнего стояка и за-
носят данные в графу «Окончательно». Изменяют диаметры концевых участков
стояка, узлов и междуэтажных вставок, с тем чтобы расчетная потеря напора в
дальнем стояке стала приблизительно равной ориентировочной:
Яр1 «=* Яст.ор1- C-76)
Диаметры изменяют последовательно, начиная с одного конца стояка (обыч-
Ео от обратной магистрали).
Стояки нумеруются, начиная с дальнего, поэтому индекс 1 означает
дальний стояк, индекс 2 — предшествующий ему и т. д.
8. Назначают диаметр участка магистрали между стояками 1 и 2, вычисля-
ют приведенный коэффициент сопротивления участка магистрали и потерю на-
пора в нем. В целях упрощения расчета длину и характеристики сопротивления
подающего и обратного участков магистрали рекомендуется суммировать и
записывать в одну строку.
9. Определяют располагаемый напор для стояка 2, равный сумме потерь на-
пора в дальнем стояке 1 и в магистрали между стояками 1 и 2:
^сг.распг = Нр\ + И1-Т C-77)
10. Определяют требуемую характеристику сопротивления стояка 2:
5трсб2 — ^ст.раеп2/°р2 • C.78)
11. Изменяя диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных вста-
вок, добиваются, чтобы действительная характеристика сопротивления стала
приблизительно равной требуемой:
5д2~5Треб2- <3'79)
12. Вычисляют действительную потерю напора в стояке 2:
"д2 = Sfl2<V- C-80)
13. Сравнивают располагаемый напор для стояка 2 и действительную поте- •
рю напора в нем, которая не должна отличаться от располагаемого напора более
чем на 15%.
14. Рассчитывают следующий участок магистралей, следующий стояк
и т. д. до конца рассчитываемой ветви. При этом используют формулы C.77)
— C.80), где номер стояка принимает значения от i = 3 до i = k (k — число
стояков).
15. Увязывают потери напора в ветвях, изменяя диаметры конечных участ-
ков магистралей.
16. Увязывают потери напора в полукольцах, изменяя диаметры конечных
участков полуколец.
При увязке потерь напора (пп. 15 и 16) диаметр подающей магистрали не
должен увеличиваться по ходу теплоносителя, а обратной — не должен умень-
шаться.
После приобретения определенного опыта можно несколько упростить
порядок расчета и не рассчитывать все стояки на диаметр 20 мм, а, оценив
возможную потерю напора в них, сразу вычислить нужный диаметр.
При расчете системы отопления с переменными перепадами температуры в
стояках последовательность расчета, начиная с п. 5, выглядит следующим об-
разом.
5. Зная диаметр дальнего (i = 1) стояка и принимая температурный пере-
пад в нем равным перепаду температур в системе отопления, находят расход
воды и потерю напора в стояке:
GPI=0,86-^—; C.81)
"cxi = Serial- C.82)
6. Заносят в бланк результаты расчета дальнего стояка (SpI, Яр1, GpI, A<pj).
7. Назначают диаметр участка магистрали между дальним и предшествую-
щим ему стояком, вычисляют приведенный коэффициент сопротивления участ-
ка и потерю иапора в ием. В целях упрощения расчета длину и характеристики
сопротивления подающего и обратного участков магистрали рекомендуется
суммировать и записывать в одну строку.
8. По формуле C.77) определяют располагаемый иапор для предпослед-
него B-го) стояка, который равен сумме потерь напора в дальнем стояке и в
магистрали между дальним и предшествующим ему стояком.
9. Зная характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и
принимая располагаемый иапор для него за расчетную потерю напора, опреде-
ляют расчетный расход воды для этого стояка:
Ср2 = VH^IS;. C.83)
10. Находят расчетный перепад температур теплоносителя в стояке 2:
%2=°.86 2-.
ир2
11. Проверяют соответствие расчетного перепада температур воды в стояке
допустимому. Расчетный перепад температур воды в стояке, как правило, дол-
жен отличаться от перепада температур воды в системе отопления не более чем
на 15%. Если перепад температур воды в стояке получится больше допустимого,
изменяют диаметры концевых участков, узлов и междуэтажных вставок. Это
вызывает изменение характеристики сопротивления, расхода теплоносителя и
расчетного перепада температур воды в стояке.
12. Рассчитывают следующий участок магистралей, определяют располага-
емый напор для следующего стояка и т. д. При этом используются формулы
C.81) — C.84), где номер стояка принимает значения от i — 3 до i = k.
13. Рассчитав одну ветвь, переходят к расчету следующих и получают по
каждой ветви диаметры магистралей, расчетные расходы и расчетные потери
налора.
14. Увязывают потери напора в ветвях системы, получая в результате фак-
тические расходы воды по стоякам.
Ст.5
A=13795вг
Cm.t
15780ST
От шла Цч
ипртетт i=}H
&Я5Шг 0~=Ш№ v Ц=30Л№г
1=5,1и l=lfa 140,5н
Рис. 3.11. Ветвь системы отопления (к примеру 1)
L=13n
Пример 1. Рассчитать способом с постоянным перепадом температур воды
в стояках приведенную на рис. 3.11 ветвь системы отопления.
Исходные данные: аксонометрическая схема стояков н магистралей систе-
мы отопления; перепад температур воды в системе отопления Д<р = 105—70 =
= 35° С.
Нагревательные приборы типа «Аккорд» предварительно подобраны при
расчете площади поверхности нагрева приборов. Типы конвекторных блоков
указаны на расчетной схеме.
Располагаемый иапор для системы отопления, определенный на основе рас-
чета элеваторного ввода с учетом естественного перепада напора, составляет
1500 мм.
Ориентировочное значение потери напора в стояках принимаем равным
85% располагаемого напора
Яст.ор = °'85 • 1500 = 1280 мм-
В бланк (табл. 3.37) заносим исходные данные номер участка (стояка),
тепловую нагрузку Q, длину участка I, перепад температур Д/р.
Вычисляем характеристики сопротивления всех стояков ветви при их диа-
метре 20 мм. Подсчет производим в бланках (табл. 3.38) путем суммирования
характеристик сопротивления приборов узлов, междуэтажных вставок, конце-
вых участков и прочих местных сопротивлений. Результаты расчетов заносим в
графу «Предварительно»,
Определяем значения расчетного расхода теплоносителя в стояках и на уча-
стках магистралей системы отопления
Gpl = 0,86 153У° = 387 кг/ч;
°>-2 = СР/ =387 кг/4;
Gp2 = 0,86 ~^- = 367 кг/ч;
G2_3 = Gp, + Gp2 = 387 + 367 = 754 кг/ч.
Значения расчетного расхода теплоносителя заносим в бланк (табл. 3.37).
Таблица 3.37. Расчет магистралей
га
£
Н
о
р*
>>—.
сх ьс
S о
о н
-- о
Ст. /
1-2
Сг 2
г—3
Ст 3
3—4
Гт 4
4—5
Ст 5
5—А
И
СУ
15 780
15 780
14 930
30 710
14 950
45 660
8885
54 545
13 795
68 340
Е
~"
13
10,5
11
5,1
3
5
£
43
25
32
25
40
25
40
15
50
25
50
—«
1
S
.1*
<<|^з
1
0,8
0,8
0,55
0,55
•<|-а
13
8,3
8,8
2,83
1,65
s
*J>
W
4,1
3,5
1,5
1.6
6,5
5
м
W
+
-~»|тз
1
^
17,1
11,8
10,3
4,33
8,15
2^
р"
^"
ь:
г
s
о
■ч
0,04
0,0235
0.0235
0,0084
0,0084
2.
р"
t-
ьй-
S
S
о
со
87,66
102,02
102,38
288,99
106,34
2
tx
*
1313
10
1374
16
1379
30
1374
7
1220
19
р*
р
13
387
387
367
754
367
1121
218
1339
339
1678
и
Ь.
<
35
35
35
35
35
s
я
О.
а;
1313
1323
1339
1369
1376
2Я=
=1395
га"
m
«
0>
X
0
3,8
3
0,4
11,3
Определяем потерю напора в стояке / при принятом предварительно диа-
метре 20 мм.
Я,
р'
Sfil, = 142,7
10"
3872=2137 мм
Поскольку #р, > Яст ор B137 > 1280), принимаем диаметр всего стояка
25 мм и вычисляем новое значение характеристики сопротивления стояка
(табл. 3.38):
JP'
106,22 • Ю-4 • 3872= 1590 ми.
1590 > 1280.
Поскольку проектировать стояки диаметром более 25 мм не рекомендуется*
снижаем сопротивление стояка путем установки перемычки диаметром 15 мм
под потолком 7-го этажа, т. е. не ниже 2/s высоты стояка, что позволяет не учи-
тывать естественный перепад напора, возникающий вследствие охлаждения теп-
лоносителя. Результаты вычисления характеристики сопротивления стояка с
перемычкой приводим в бланке (табл. 3.38).
Потери напора в стояке с перемычкой
Нр1 = 87,66 •
10"
3872 = 1313 мм.
"р/ г=5*'ст.ор'
Значение потери напора в стояке 1 заносим в графу Яр (табл. 3.37). В этот
же бланк заносим окончательное значение характеристики сопротивления S.
Установка перемычки на стояке вызовет уменьшение расхода теплоносите-
ля через часть стояка, расположенную выше перемычки.
Гидравлическое сопротивление параллельных участков
И' = S3G2pl = 4,7 • Ю-4 • 3872 = 70 мм.
Т а б л и ц а 3.38. Расчет стояков
Обозначение узла
Предварительно
• £
оо s
00
w
Окончательно
■ £
00 =
S= 142,7 . I0-4
оо
W
К2А-1,Пк-1
К2А-1,47к-1
К2А-1.84К-1
К2А-2,21к-1
К2А-3,68к-1
К2А-2,21к-3
К2А-2.94К-3
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
Отвод 90°
Стояк /
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
3,7
5,21
5,59
5,95
6,33
7,83
5,82
6,56
6,7
2,2
1,58
0,585
0,325
7
1
4
3
16
1
4
36,47
5,59
23,8
18,99
7,83
5,82
6,56
6,7
Ч.А
25 28
2,16
1,3
25
25
25
25
25
25
25
2Ь
25
25
25
25
2
3,7
4,59
4,97
5,33
5,71
7,71
5,59
6,33
2,3
0,8
0,44
0,175
0,063
7
1
4
3
16
1
4
32,13
4,97
21,32
17,13
7,71
5,59
6,33
2,3
0,8
7,04
0,65
0,25
S= 106,22 10-
,-4
К2А-1.11К-1
К2А-),47к-1
К2А-2,21к-3
К2А-2.94-3
Вставка
Труба
Отвод 90°
Стояк / с перемычкой
Стояк выше перемычки
4,59
4,97
5,59
6,33
0,88
0,65
0,25
25
2Ь
25
25
25
25
25
2
3,7
4,59
4,97
5,59
6,33
0.44
0,175
0 063
1
1
1
1
2
1
4
Два тройника проходных •£ = 0,5 + 3 = 3,5
S = At = 0,125 • 3,5=0,44
S, = 23,7 1С-
Продолжение табл. 3 38
Обозначение узла
s
£
„
тз
Предварительно
"*■*
"w ,
о *
• Е
СО Е
С
о
•
со
и
S
S
■«
Окончательно
**■■
ь
&ь
2<
• s
<0£
С
о
со
w
Перемычка
Труба I 15 I 2,8 I 2,92 I I 8,18
Два тройника в ответвлении £ = 5+1,5 = 6,5
S = ,46 = 1,08.6,5 = 7,02
S2 = 15.2.10—4
S» =
\VsT + VsT)
1/23,7.10~4 + |A15i2. ,0-4 j
= 4,7-l0-4.
К2А-1.ИК-1
К2А-1,84к-1
K2A-2,21k-1
K2A-3,68k-1
ПЗ
ОЗ
Вставка
Стояк
25
25
2Ь
2b
2b
2Ь
2b
2
ниже
4,59
5,33
5,71
7,71
2.3
0,8
0,44
пе
6
4
3
1
1
1
14
репами
27.54
21,32
17,13
7,71
2.3
0,8
6,16
S4= 82.96-10—4
S = S3 + S4 = 4,7. ДО +
+ 82,96- Ю-i = 87,66.10—4
K2A-1.11K-I
K2A-I,47k-1
K2A-1,84k-1
K2A-2,58k-1
K2A-2,21k-3
K2A-2.58K-3
Вставка
П4
04
Труба
К2А-1,11к-1
К2А-1,47к-1
К2А-1,84к-1
К2А-2,58к-1
K2A-2.21K-3
К2А-2,58к-3
Вставка
П4
04
Труба
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
0,34
S =
Стояк 2
5,21
5.59
5.95
6,71
5,82
6,2
1,58
7,3
3,5
0,585
138,08.1
3
11
16
0—4
15,63
61,49
5,95
6,71
5,82
6,2
25,28
7,3
3.5
0,2
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
2
0,34
S =
4,59
4,97
5,33
6,09
5,59
5 97
0,44
2,4
1,1
0,175
= 102,02
3
11
16
ю-
13,77
54,67
5,33
6,09
5.59
5,97
7,04
2,4
1,1
0,06
4
Стояк 3
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
5,21
5.59
5,95
6,71
5,82
6,2
1,58
7,3
3,5
0,34 0,585
3
10
2
1
1
1
16
1
1
1
15,63
55,90
11,9
6,71
5.82
6.2
25,28
7.3
3.5
0,2
25
2Ь
2Ь
2Ь
2Ь
2Ь
25
25
25
25
2
0,34
4,59
4,97
5,33
6.09
5.59
5,97
0.44
2.4
1.1
0.175
3
10
2
1
1
1
16
1
1
1
13,77
49,70
10,66
6,09
5,59
5,97
7,04
2,4
1,1
0,06
S = 138,44-КГ
S = 102,38-10—4
Обозначение узла
z
тз
Предварительно
Е
~
ъ
д. и
*?
п*
к
ьо
w
S
Е
■о
Продолжение
/побл. 3.38
Окончательно
Е
*"*
N
. t*
о к
■ Е
tOE
£
(О
«
Стояк 4
К2А-1,Пк-1
К2А-1,47к-1
K?A-1,84K-1
к2А-2,21к-1
К2А-2.58К-3
Вставка
ПЗ
оз
Труба
Отвод 80°
К2А-1,Пк-1
К2А-1,47к-1
К2А-1,84к-1
К2А-2.94К-1
К2А-2,21к-3
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
22.8
S =
5,21
Б.Б9
5,95
6,33
6,2
1,58
6,7
2,2
0,585
0,325
= 94,24.
1
2
3
3
1
8
1
1
1
2
0—4
5,21
11,18
17,85
18,99
6,2
12,64
6,7
2,2
13,34
0,65
15
15
15
15
15
15
15
15
15
15
2
22,8
S
10,68
11,06
11,42
11,8
9,69
7,88
31,9
15
2,92
1,62
= 288 99
1
2
3
3
1
8
1
1
1
2
ю-
10,68
22,12
34,26
35,4
9,169
63,04
31,9
15
66,58
3,24
4
Стояк 5
20
20
20
20
20
20
20
20
20
2
0,38
S =
5,21
5,59
5,95
7,07
5,82
6,7
2,2
1,58
0,585
= 135-10
8
4
3
1
2
1
1
16
1
—4
41,68
22.36
17,85
7,07
11,64
6,7
2,2
25,28
0,22
25
25
2Ь
25
25
20
20
25
25
2
0,38
S =
4,59
4,97
5.33
6,45
5,59
6,7
2,2
0,44
0,175
= 105,34-
8
4
3
1
2
1
1
16
1
36,72
19,88
15,99
6,45
11,18
6,7
2,2
7,04
0,18
ю-*
Расход теплоносителя через участок стояка, расположенный выше пере-
мычки,
'-/т-/1
70
23,7 • 10
,-4
= 171 кг/ч.
Изменение расхода теплоносителя через участок стояка, расположенный
выше перемычки, обусловливает необходимость пересчета площади поверхности
нагревательных приборов, расположенных на этом участке.
При этом также изменяется сопротивление конвекторных блоков. Но по-
скольку сопротивление запараллеленных участков составляет в данном случае
около 6% общего сопротивления стояка, сопротивление конвекторных блоков
можно не пересчитывать.
Рассчитываем участок магистрали /—2 между стояками 1 и 2. Принимаем
диаметр этого участка 32 мм. Вычисляем и заносим в бланк (табл. 3.37) следую-
щие величины: (—г-\ = 1; (—г- А = 1 . 13 = 13; 2£м = 4,1; приве-
денный коэффициент сопротивления участка Я — + ££м = 17,1; удельный
Динамический (скоростной) напор в трубопроводе А, определяемый по фор-
муле C.49).
Потеря напора на участке магистрали между стояками / и 2
Н,_2 = 17,1 • 0,04 • Ю-4 • 3872 = 10 мм.
Располагаемый напор для стояка 2
Яст.расп2=1313+10=1323мм.
Определяем требуемую характеристику сопротивления стояка 2 по форму-
ле C.78):
5треб2 —
1323
3672
: 98 ■ Ю-4 мм/(кг/чJ.
По табл. 3.38 при диаметре стояка 2 20 мм Sop2 = 138 • Ю-4 мм/(кг/чJ,
т-е'^ор2 > 5треб2-
После пересчета стояка 2 на диаметр 25 мм получаем характеристику со-
противления 102,02 • Ю-4 мм/(кг/ч)а
5д2 f=t &греб2-
Действительная потеря напора в стояке 2
Нл2 = 102,02 • Ю-4 • 3672 = 1374 мм.
Невязка между действительной потерей напора и располагаемым напором
дя.= -
Яд2- н-
ст.расп2
н.
100 =
ст.расп2
1374 — 1323
1323
100 = 3,8% < 15%,
Заносим сопротивление стояка 2 в бланк (табл. 3.37) и переходим к расчету
участка 2—3~
Аналогично производим параллельный расчет магистралей и стояков с
увязкой нх сопротивлений.
Общая потеря напора в ветви слагается из потерь напора в стояке /ив
участках магистрали:
Яв = Нр1 + #/_2 + Н2-3 + Н3-4 + Н4-5 + Н5-А ~
= 1313+ 10+ 16+ 30+ 7'+19= 1395 мм.
Пример 2. Рассчитать способом с переменными перепадами температур в
стояках приведенную на рис. 3.12 ветвь системы отопления. Увязать расходы и
потери напора в отдельных ветвях.
Исходные данные: аксонометрическая схема стояков и магистралей систе-
мы отопления; перепад температур воды в системе Мр = 105 — 70 = 35° С.
Располагаемый напор для системы отопления, определенный на основе
расчета элеваторного ввода с учетом естественного перепада напора, составля-
ет 1100 мм.
Номер
у час пса
(стояка)
Ст. /
1—2
Сг. 2
2—3
Ст. S
3—4
Ст. 4
4—5
Ст. 5
5-5
С, Вт
15 780
15 780
14 930
30 710
14 950
45 660
8885
54 545
13 795
68 340
1, м
13
10,5
11
5,1
3
d, мм
20
32
20
40
20
40
15
40
20
50
1.0
0.8
0,8
0,8
0,55
Т
К ,
Т1
13
8,3
8.8
4,08
1.65
аблица
Ча
4.1
3,5
1,5
1,5
6,5
3.39. Расчет
Я^ +
+ «м
17,1
11,8
10,3
5,58
8,15
Ориентировочное значение потери напора в стояках принимаем равным
85% располагаемого напора:
Яст ор = 0,85 • 1100 = 935 мм
В бланк (табл. 3.39) заносим исходные данные: номер участка (стояка),
тепловую нагрузку Q, длину участка I.
Вычисляем характеристики сопротивления стояков, принимая их диаметры
равными 20 мм. Подсчет производим в бланках (табл. 3.40) путем суммирования
Ст,5
'0=13795Вт
Ст.4
Q~BM5tr
С/п.3
Q=№50Br
Cm.2
Q-JWOSr
CrnJ
Ц'ШОВг
ответит Q'Smssr a=45S6oSr
L-Зя l=5,ln MIm
A*r O'WWBr
1=W,5m
A/
143m
Рис. 3.12. Ветвь системы отопления (к примеру 2).
характеристик сопротивления узлов, междуэталяшх вставок, концевых участ-
ков и прочих местных сопротивлений (см. табл. 3.28—3.36). Результаты рас-
четов заносим в графу «Предварительно».
Отклонение перепйда температур теплоносителя в стояках, как правило,
не должно превышать 15% Atp, т. е. 35 • -г-г^- = 5,25° С. Таким образом, пере-
ветви /—С
Л. 10»,
ММ/(КГ/Ч)«
0,04
0,0235
0,0235
0,0235
0,0084
S-104,
мм/(кг/ч)8
75,28
75,28
75,28
247,09
73,34
2Я =
Wp, мм
870
8
878
13
891
25
916
19
935
17
952
Ср, кг/ч
340
340
341,5
681,5
344
1025,5
192,5
1218
357
1575
Д'п,
°С
40
37,6
37,4
39,7
33,2
./—С
*1
1,025
Од, КГ/Ч
348
350
353
197
366
д'д- °с
39
36,7
36,5
38,7
32,4
Таблица 3 40. Расчет стояков
Обозначение узла
s
Е
■в
Предварительно
s
-"
в*"
.и
as
toa
е
о
to
Н
S
S
•а
Окончательно
s
~
t?
ОЙ
OS
е
о
to
И
Стояки /, 2, 3
М140-АО-2
М140-АО-4
пз
оз
Вставка
Труба
М140-АО-2
М140-АО-4
ПЗ
оз
Вставка
Труба
Отвод 90°
Р6
Ш40-АО-2
ЛШО-АО-4
ПЗ
ОЗ
Вставка
Труба
20
20
20
20
20
20
2
3.7
S =
2,22
1,71
6,7
2,2
1,58
0,585
16
2
1
1
16
1
= 75,28-10—*
35,52
3,42
6,7
2,2
25,28
2,16
Стояк 4
20
20
20
20
20
20
20
20
2
22.8
2,22
1.71
6,7
2,2
1,58
0.585
0.325
1.29
8
1
1
1
8
1
2
1
17,76
1,71
6.7
2,2
12,64
13,34
0,65
1,29
15
15
20
lb
lb
15
15
lb
2
22,8
9,88
7,38
6,7
15
7.88
2,92
1,62
6,95
8
1
1
1
8
1
2
1
79,04
7,38
6.7
15
63.04
66.58
2.4
6,95
S = 56,29-10~4
Стояк б
S = 247,09-10—*
,20
20
20
20
20
20
2
0,38
S =
2,22
1,71
6,7
2,2
1,58
0,585
= 73,34 -1
16
2
1
1
16
1
0-4
35,52
3,42
6,7
2.2
25,28
0.22
пады температур воды в стояках должны находиться в пределах 40 ° С ^Д/р(- ^=
> 30° С.
Анализируя тепловые нагрузки стояков и количество нагревательных при-
боров, установленных на них, приходим к выводу, что стояк 1 является наибо-
лее удаленным (и одновременно наиболее нагруженным). Принимаем для него
максимально возможный перепад температуры теплоносителя и находим рас-
ход воды через стояк:
С„, = 0,86 ДР° =340 кг/ч.
Jpi
40
Зная характеристику сопротивления стояка / (см. табл. 3.40) и расход теп-
лоносителя через него, находим расчетную потерю напора в нем.
Заносим в бланк (табл. 3.39) результаты расчета данного стояка (Sp/,
Переходим к расчету участка /—2 магистрали между стояками / и 2. При-
нимаем его диаметр равным 32 мм. Вычисляем для него приведенный коэффици-
ент сопротивления и потерю напора в нем по формулам C.47) и C.48):
И,_2 = 17,1 • 0,04 • Ю-4 • 3402 = 8 мм.
Расчет ведем в бланке (табл. 3.39).
Вычисляем значение располагаемого напора для стояка 2:
Яст.Расп2= Нр, + Н,_2 = 870 + 8 = 878 мм.
Зная характеристику сопротивления стояка 2 при диаметре 20 мм и прини-
мая располагаемый напор для него за расчетную потерю напора, определяем
для этого стояка расход воды:
V
/~ 878
]/ 75,28 • 10"
■■ 342 кг/ч.
Определяем расчетный перепад темпера-
тур в стояке 2:
14930
А/,
р2"
:0,86-
342
: 37,6° С.
fl-ЩЩг
£*1575*&ч
Н*952т
в=№25Вт
Н=970нм
Расчетный перепад температур теплоно-
сителя в стояке 2 находится в области допу-
стимых значений температурных перепадов,
поэтому изменять диаметры элементов стояка
не требуется.
Рис. 3.13. Расчетная схема системы отопле-
ния (к примеру 2).
Q=54S30Br
&=Я90ке/ч
Q=W55Bt
&=1200кг/ч
H*S60rtM
Переходим к расчету магистрального участка 2—3 между стояками 2 и 3
(рис. 3.13). Расход теплоносителя на этом участке
G2_3 = G,_2 + Gp2 = 340 + 342 = 682 кг/ч.
Принимаем диаметр участка 40 мм.
Определяем и заносим в табл. 3.39 значение приведенного коэффициента
сопротивления участка 2—3:
(»4 + Ч«)„=».8.
Располагаемый напор для стояка 3
^ст.распЗ = "Р2 + -3 = &8 + 13 = 891 ММ.
Определяем расход воды и расчетный перепад температур в стояке 3:
G„
V
= l/75;
891
Л'р3 = 0,8
28 ■ Ю-4
14 950
= 344 кг/ч;
344
= 37,4° С.
Аналогично рассчитываем участок магистрали 3—4, стояк 4, участок 4—5
и участок 5—С.
Если расчетный перепад температур воды в стояках превышает допустимые
вначения, следует изменить диаметры элементов стояка (концевых участков,
узлов, междуэтажных вставок), найти новые значения характеристики сопро-
тивления, расхода теплоносителя и перепада температур в стояке.
Аналогично выполняем расчет остальных ветвей системы (см. рис. 3.13).
Рассчитав все ветви системы отопления, приступаем к увязке потерь напо-
ра и определению фактических расходов теплоносителя в ветвях. Увязку
потерь напора в ветвях системы отопления ведем с использованием бланка
(табл. 3.41).
Определяем сопротивление каждой ветви и общих участков.
Таблица 3.41. Увязка ветвей системы отопления
Комеи
участка
1-С
2 — С
А —С
4 —В
3 — В
А —В
А-Э
М
С?
68 340
67 42Б
И 530
49 665
239 950
—%.
р.
1575
1620
1390
1200
s
S
аз
952
970
30
930
960
49
25
js"
1
0,991
0,99
1
0.984
0,986
я-
1575
1605
3180
1390
1181
2571
s
Е
аГ
952
952
29,7
930
930
48,3
■щ*
1
1
1,002
1.002
и.
1575
1605
1392
1183
5755
с;
о
•а?
1,025
1,025
1.025
1,025
1,025
1,025
1.025
со сГ
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
1,05
(Г
1614
1645
1428
1210
5898
S
Е
■&•
а;
26,3
1057
Производим попарную увязку ветвей с определением первых увязочных
коэффициентов kx и расходов воды в ветвях Gl7 соответствующих равенству со-
противлений увязываемых ветвей. Из двух попарно увязываемых ветвей одну
(с ее противлением Я, и расходом G*) принимаем за основную и для нее kx = 1.
Для другой из двух попарно увязываемых ветвей с сопротивлением Ни
и
Gj1 = fexG{,.
В примере
G[-C = 1 • 1575 кг/ч;
С?~с = 0,991 . 1620 = 1605 кг/ч;
к<-в=1;кзгВ== |/W = 0984.
G?-B = 1. 1390 = 1390 кг/ч;
Gf-'B = 0,984 • 1200= 1181 кг/ч.
Производим увязку полусистем.
Общие расходы по полусистемам:
Gf~c = G[-c + Gf~c = 1575 + 1605 = 3180 кг/ч;
Gf~B = G\~B + Gf-B = 1390 + 1181 = 2571 кг/ч.
Расчетные расходы:
g£~c = '1575 + 1620 = 3195 кг/ч;
G*-B = 1390 + 1200 = 2590 кг/ч.
Сопротивления общих участков:
<-*=49(wJ=48-3MM-
Сопротивления полусистем:
HA~c-i = g52 + 29>7 == 981,7 мм;
нА~В-4 = 930 + 48|3 = 978з мм#
Производим увязку системы в целом с определением второго увязочнсго
коэффициента k2:
-kA-c-i = ь
kg-3-' = /981,7/978,3= 1,002.
Определяем скорректированные расходы воды:
Glr~c = 1 • 1575 = 1575 кг/ч;
G2f-C = 1 • 1605 = 1605 кг/ч;
G%~B = 1,002 • 1390 = 1392 кг/ч;
Gf_B= 1,002 • 1181 = 1183 кг/ч.
Суммарный расход
G2 = 1575 + 1605 + 1392 -f-1183 = 5755 кг/ч.
Определяем требуемый расход по зданию:
r Qfi ^тм о г 23995° GaoQ ,
°тР = 3.6 с(,г_у =3-64,Г9A05-70) = 5898 КГ/Ч-
Дополнительный корректирующий коэффициент
*доп = GTp/G2 = 58S8/5755 = 1,025;
kion = 1,05.
Фактическое сопротивление участка А — Э
НФ~Э = ^допЯр~5 = 1.05 - 25 = 26,3 мм.
Фактическое сопротивление системы отопления
ЯфИСТ == 1.0252 - 981,7 + 26,3 = 1057 мм.
Фактические расходы теплоносителя по ветвям:
G£-c= 1,025 • 1575= 1614 кг/ч;
G|-c= 1,025 • 1605= 1645 кг/ч;
С*£-в= 1,025 • 1392= 1428 кг/ч;
G|-B= 1,025 • 1183 = 1210 кг/ч.
Проверка:
GTp = 1615 -}- 1645 + 1428 + 1210 = 5898 кг/ч.
Определяем действительные перепады температур воды в стояках по фор-
муле
«Зет
Д*я = 0,86 —
^д
и заносим их в бланк (табл. 3.39).
После этого можно переходить к расчету площади поверхности нагрева-
тельных приборов.
3.4. РАСЧЕТ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Применение воздушного отопления вместо водяного должно быть обоснова-
но. Целесообразность устройства его устанавливается с учетом табл 3.2
Системы воздушного отопления могут быть чисто рециркуляционными (без
подачи наружного воздуха), частично рециркуляционными (с подачей смеси
наружного и рециркуляционного воздуха) и прямоточными (работающими толь-
ко на наружном воздухе). Воздушное отопление, как правило, нужно совме-
щать с кондиционированием воздуха и приточной вентиляцией.
Системы воздушного отопления проектируют отдельными для каждой груп-
пы помещений, выделенных противопожарными стенами.
Для этого вида отопления предусматривается не менее двух систем или про-
ектируется одна система с резервным вентилятором, если не предусмотрена
система дежурного отопления для нерабочего времени. Если предусматривается
несколько систем, то производительность их проектируют такой, чтобы при вы-
ходе из строя одной из них оставшиеся обеспечивали в помещении требуемую
температуру, но не ниже 5° С, при расчетной температуре наружного воздуха.
Температуру и скорость выпуска воздуха из воздухораспределителей опре-
деляют расчетом, с тем чтобы в рабочей зоне были обеспечены нормируемые
параметры внутреннего воздуха. Если воздухораспределитель размещен в ра-
бочей зоне, то температуру воздуха на выходе из него принимают не более
45° С.
Для зданий, расположенных в местностях с расчетной температурой возду-
ха в холодный период —15° С и ниже (параметры Б), подогретый воздух в
обязательном порядке подают под окнами, если под ними не установлены на-
гревательные приборы систем водяного, парового или электрического отопле-
ния и постоянные рабочие места расположены на расстоянии до 2 м от окон.
Рис. 3.14. Периметрально-
кольцевая (а) и перимет-
рально-радиальная (б) си-
стемы воздушного отопле-
ния:
1 — воздухонагреватель; 2 —
воздухонагревательные ра-
диальные каналы; 3 — пери-
метрально-кольцевой возду-
ховод; 4 — устройство для
подачи воздуха.
При подаче нагретого воздуха по периметру помещения могут быть ис-
пользованы периметрально-кольцевая или периметрально-радиальная системы
воздушного отопления (рис. 3.14). Способы упрощенного проектирования [38]
позволяют рассчитывать системы мощностью до 30 000 Вт при подаче воздуха
снизу вверх вдоль наружного ограждения.
При совмещении систем воздушного отопления с системами вентиляции
и кондиционирования воздуха размещение и типы воздухораспределителей
принимают по условиям вентиляции либо кондиционирования и проверяют
воздухораспределенис на режим отопления.
Минимальный расход воздуха для системы воздушного отопления опреде-
ляется по формуле
Со = 3,6 в'" , C.85)
с С г — У
где Q^j, — теплопотери помещения, Вт; с — удельная массовая теплоемкость
воздуха, кДж/(кг • К); tT и tB — температура нагретого воздуха и внутренняя
отапливаемого помещения, °С.
Если система воздушного отопления чисто рециркуляционная (когда это
допускается санитарными нормами и условиями взрыво- и пожаробезопасно-
сти) или прямоточная, расход воздуха, определенный по формуле C.85), прини-
мают за расчетный.
Для систем воздушного отопления, совмещенных с системами вентиляции
или кондиционирования воздуха, расход воздуха определяют следующим об-
разом.
Если расход воздуха, определенный по формуле C.85), больше расхода
воздуха, необходимого для вентиляции (G0 > GB), за расчетный принимают
расход воздуха на отопление и наоборот. При этом в случае, когда GB > G0,
температуру подаваемого воздуха определяют по формуле
0ЗД
£ = /B + 3,6-jgL. C-86)
В первом из этих двух случаев (когда G0 > GB) для экономии тепла можно
применять рециркуляцию воздуха, если это не противоречит санитарным нор-
мам и требованиям взрыво- и пожаробезопасное™.
Расход тепла для систем воздушного отопления определяется по следую-
щим формулам:
для прямоточной системы
для рециркуляционной системы
^зд _ cG0 (tr — tB)
Vr.n— 3^ i (о. 88)
для системы с частичной рециркуляцией
Лзд _ с [G0 (tr — у + G^ (tB — t„)}
где tH — температура наружного воздуха, °С.
Расход тепла, вычисленный по формулам C.87) и C.89), включает и расход
тепла на вентиляцию.
Системы воздушного отопления рассчитывают в следующем порядке, ис-
пользуя такие исходные данные: теплопотери помещения Qjfln, Вт; внутреннюю
температуру помещения tB, °C; расход воздуха для системы вентиляции GB,
кг/ч; указания о возможности применения рециркуляции и количестве наруж-
ного воздуха GB, кг/ч, которое при этом надо подавать в помещение.
Задаются температурой нагретого воздуха tr, исходя из расположения
приточных устройств.
Определяют минимальный расход воздуха для системы воздушного отоп-
ления по формуле C.85).
Сравнивают расход воздуха, определенный по формуле C.85) с расходом
воздуха, необходимого для вентиляции, и за расчетный принимают наиболь-
ший из них.
Пересчитывают (при необходимости) температуру приточного воздуха по
формуле C.86).
Размещают в помещении приточные устройства и производят расчет воз-
духораздачи по методам, приведенным в гл. 4.
Если параметры воздуха в рабочей зоне находятся в допустимых пределах,
расчет заканчивают. В противном случае изменяют размещение либо тип
приточных устройств, а если и это не помогает, изменяют температуру и со-
ответственно расход нагретого воздуха и заново производят расчет.
По формулам C.87)—C.89) определяют расход тепла на воздушное отоп-
ление.
4. ВЕНТИЛЯЦИЯ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
4.1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СИСТЕМ
ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Вентиляция и кондиционирование воздуха предусматриваются для созда-
ния и обеспечения установленных нормами параметров воздушной среды в
помещениях зданий и сооружений. Основными параметрами являются темпе-
ратура, влажность, подвижность и запыленность воздуха на рабочем месте или
в обслуживаемой зоне.
Обслуживаемой зоной в помещениях жилых и общественных зданий счи-
тается пространство высотой до 2"КГ над уровнем пола, а в помещениях, где люди
находятся главным образом в сидячем положении (залы театров, аудитории
и т -п ),— высотой до 1,5 м над уровнем пола.
При проектировании систем вентиляции и кондиционирования необходимо
обеспечивать нормируемые параметры воздушной среды с помощью наиболее
дешевых и простых способов. По этому признаку способы создания и поддер-
жания нормируемых параметров можно расположить в такой последователь-
ности естественная вентиляция; смешанная (естественная и механическая)
вентиляция; механическая вентиляция; механическая вентиляция с испари-
тельным охлаждением; кондиционирование воздуха.
Таблица 4 1. Метеорологические условия в обслуживаемой зоне помещений жилы*
и общественных зданий
Период года
Относи-
тельная
влажность,
%
45—30
60—30
$65
«65
Скорость
движения
воздуха,
м/с
0,1—0,15
<0,25
«0,3
«0,5
Холодный и переходный (темпе-
ратура наружного воздуха ниже
10° С)
Теплый (температура нзружного
воздуха 10° С и выше)
Оптимальные условия
20—22
20—25
Холодный н переходный (темпе
рлура наружного воздуха ниже
10° С)
Теплый (температура наружного
вочдуха 10° С и выше)
Допустимые условия
18—22
Не более чем на 3" С выше
расчетной температуры на-
ружного воздуха (расчетные
параметры А)
Примечания. I В помещениях общественных зданий с кратковременным пре-
быванием людей в уличной одежде в холодный период года допускается принимать тем-
пературу воздуха 16° С. 2. В помещениях общественных зданий, проектируемых для IV
климатического района, в которых предусматривается установка потолочных вентилято-
ров, необходимо принимать следующие скорости движения воздуха в теплый период
года: прн температуре воздуха 26° С — не Солее 0,3, при 28° С— не более 0,7, при 30° С
н выше — не более 1 м/с.
Нормируемые метеорологические условия в обслуживаемой зоне жилых
и общественных зданий (табл. 4.1) принимаются согласно СНиП 11-33-75.
Одновременно необходимо учитывать также требования, изложенные в гла.
вах СНиП по проектированию соответствующих зданий. Оптимальные метео.
рологические условия воздушной среды принимаются при наличии в норматив-
ных документах соответствующих требований, а также там, где их обеспечение
не вызывает больших затрат (например, климатические районы I и II). При
проектировании систем кондиционирования оптимальные параметры воздуш-
ной среды принимаются во всех случаях, когда в нормативных документах
не установлены требуемые параметры внутреннего воздуха.
Приведенные в табл. 4.1 оптимальные условия установлены для одетых
людей при пребывании их в помещении более 2 ч. При меньшей продолжитель-
ности пребывания людей необходимо для теплого периода года повышать тем-
пературу в помещении по сравнению с указанной в табл. 4.1 на 0,4° С на каж-
дый градус расчетной температуры наружного воздуха сверх 30° С.
Точность поддержания оптимальных метеорологических условий при
отсутствии специальных требований принимается (в точках установки датчи-
ков) ±1° С по температуре и ±7% по относительной влажности воздуха.
Точность поддержания оптимальной температуры воздуха при применении
местных кондиционеров-доводчиков или смесителей с индивидуальными регу-
ляторами температуры прямого действия допускается принимать ±2 С в
точках установки датчиков.
Параметры наружного воздуха принимаются по табл. 1.5 в зависимости от
вида и назначения систем вентиляции и кондиционирования: параметры А
круглогодично — при проектировании систем общеобменной вентиляции, в
том числе вентиляции с испарительным (адиабатическим) охлаждением
воздуха; параметры А для теплого и Б для холодного периодов — при компен-
сации воздуха, удаляемого местными отсосами; параметры Б круглогодично —
при ттроектировании кондиционирования воздуха; параметры Б в холодный
период — при проектировании воздушно-тепловых завес; параметры В круг-
логодично — только при соответствующем обосновании.
В жилых зданиях (СНиП П-Л.-71*), как правило, устраивают естествен-
ную вентиляцию — организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь,
ванных комнат, туалетов (уборных) или совмещенных санузлов и неорганизо-
ванный приток в каждое помещение через окна, форточки, балконные двери,
щели в оконных переплетах. Исключение составляют жилые комнаты, не смеж-
ные с санитарными узлами и кухнями, в квартирах без сквозного или >глоеого
проветривания, состоящих из 4 комнат и более. В этих случаях естественную
вытяжку устраивают непосредственно из таких комнат.
На входе в вытяжной канал, присоединенный к сборному каналу, уста-
навливают решетку, допускающую монтажную регулировку. Вертикальные
вытяжные каналы устраивают в несущих стенах. В крупнопанельных или круп-
ноблочных зданиях используют специальные вентиляционные блоки Для
уменьшения площади стен, занятых каналами, и сечения вентиляционных бло-
ков вентиляционные каналы из кухонь и санузлов, расположенных на раз-
личных этажах, объединяют в сборный вертикальный канал, присоединяя
местные каналы к сборному не ближе, чем через этаж. Для одной квартиры
вытяжные каналы из кухни и ванной комнаты без унитаза, а также из уборной
и ванной или душевой допускается выполнять общими. Вытяжные вентиля-
ционные каналы из помещений объединяют на чердаке сборным горизонталь-
ным каналом.
В зданиях без теплых чердаков в кухнях квартир, расположенных не
менее чем на двух верхних этажах и не оборудованных газовыми водонагрева-
телями, предусматривают индивидуальные вентиляторы, устанавливаемые
в обособленные каналы.
Теплые чердаки [22] рекомендуется предусматривать для зданий высотой
9 этажей и более.
Крыша с теплым чердаком (рис. 4 I) состоит из покрытия, наружных
стен и чердачного перекрытия. Покрытие выполняют обычно с утеплением,
перекрытие — без него. Толщину и материал наружных стен чердака, как
правило, принимают такими же, как и наружных стен здания. В них не должно
быть сквозных отверстий, а допускаются лишь небольшие световые проемы,
заполненные стеклоблоками. Вход на чердак предусматривают, как правило,
из лестничной клетки через дверь с герметизирующими прокла^ами. Для
улучшения воздухообмена чердачное пространство выполняют в виде единого
объема в,пределах секции дома. В нем не должно быть сплошных конструкций,
разделяющих помещение.
Высота прохода вдоль теплого чердака должна быть не менее 1,6 м, отдель-
ных участков (под лотком, прогоном и т. д) —не менее 1,2 м.
В зданиях с теплым чердаком для обеспечения вентиляции помещений
нужно применять только вентиляционные блоки со сборными магистральными
каналами на высоту здания и перепускными каналами
на высоту этажа. Размеры блоков должны быть таки-
ми, чтобы максимальный расход воздуха на одном
TU
3 4 5 б Рис. 4.1. Схема крыши с теп-
лым чердаком:
/ — машинное отделение лифта;
2 — вытяжная вентиляционная
шахта; S — панель покрытия;
4 — опорная панель; 5 — панель
покрытия лотка; 6 — оголовок
вентиляционного блока; 7 — па-
нель чердачного перекрытия:
8 — водосточный стояк.
этаже превышал минимальный расход на другом не более чем в 1,3 раза.
Для выпуска воздуха в теплый чердак на вентиляционных блоках уста-
навливают оголовки, выполняющие роль диффузора.
Вытяжные трубы канализации и мусоропровода, каналы из технического
подполья, из встроенных помещений с выделением вредных веществ, а также
из помещений, оборудованных механической вентиляцией, выводятся выше
крыши.
Вытяжную шахту выполняют на каждую секцию дома в виде сборного
короба прямоугольной или круглой формы. Стенки шахты делают из плотного
б лона минимальной толщиной
60 мм или с металлическим кар- 9
касом, обшитым листами асбесто-
цемента. Каркасная стенка долж- 0,4с
на иметь двойную обшивку и
Рис. 4.2. Схема устройства вы-
тяжной шахты из теплого чер-
дака:
а — с защитным зонтом; б — с под-
доном; / — панель покрытия; 2 —
стена шахты; S — защитный зон г;
4 — панель чердачного перекрытия;
5 — водосборный поддон.
'-ч
azzzzSEzzSza;
2ZSZZ
теплоизоляционный материал внутри. Для защиты от попадания атмосфер-
ных осадков шахту выполняют с защитным зонтом или без зонта с водосборным
поддоном из металлического листа (рис. 4.2). Размеры поддона в плане должны
быть на 150 мм больше размеров шахты; глубина его — 150—300 мм.
Площадь отверстия вытяжной шахты рассчитывают из условия обеспече-
ния скорости 0,5—1 м/с при расходе воздуха, увеличенном на 30% по сравне-
нию с нормативным объемом воздуха, удаляемого из жилых помещений.
При этом общее аэродинамическое сопротивленце участка, включающего
вытяжную шахту и чердачное помещение до дальнего вентиляционного блока,
не должно превышать 1 Па. Отношение сторон шахты в плане (большей к
меньшей) принимают: для отдельно стоящей шахты — не более 1,5, для при-
строенной — не более 2.
Высоту шахты определяют расчетом, но она не должна быть менее 4,5 м
от уровня чердачного перекрытия. Над выступающими частями здания она
должна выступать на 0,5 м.
Лестничные клетки без естественного освещения проветриваются через
вытяжные каналы и шахты, а закрытые лестничные клетки с естественным
освещением — через вентиляционные шахты, открывающиеся окна, фрамуги
или форточки.
При децентрализованной подаче наружного воздуха в помещениях жилых
зданий через регулируемые приточные устройства, размещаемые в наружной
ограждающей конструкции, устраивают горизонтальные щели высотой 15—
30 мм в верхней части оконной коробки либо над ней [24]. При этом естествен-
ная вытяжная вентиляция осуществляется через регулируемые вытяжные
устройства, расположенные на кухне, в ванной и санузле. Объем притока и
вытяжки регулирует потребитель.
Конструктивные решения систем вентиляции и кондиционирования возду-
ха, интенсивность воздухообмена, величины выделения тепла, влаги и вред-
ных веществ для общественных зданий принимают- по указаниям соответству-
ющих глав СНиП.
4„2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЕНТИЛЯЦИОННОГО
ВОЗДУХА
4.2,1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЁТНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ
Необходимость устройства систем вентиляции в жилых и общественных
зданиях обусловлена выделением тепла, влаги и вредных газов.
Теплопоступления от солнечной радиации, людей и оборудования опреде-
ляются на основании данных, приведенных в гл. 2.
Количество влаги, кг/ч, испаряющейся с поверхности кипящей воды,
определяется по формуле
Gw = Qti/62 600, D.1)
где Q — тепловая мощность нагревателя, Вт; г\ — коэффициент полезного
действия, % (для погружных кипятильников г\ = 100%).
При ртсутствии необходимых данных количество влаги, испаряющейся
с 1 м' поверхности кипящей воды, можно принимать равным 40 кг/(м2 • ч).
Количество влаги, испаряющейся со смоченной поверхности, определяется
выражением
Gw = 12,9 (v -f 1,82) ■ P2~Pl F, D.2)
/-'бар
где v — скорость воздуха, обдувающего смоченную поверхность, м/с; р± и р2—
упругость водяного пара соответственно в воздухе помещения и насыщенного
при температуре, равной температуре мокрого термометра, гПа; /гбар — баро-
млрическое давление воздуха, гПа; F — площадь смоченной поверхности, м2
Выделение углекислого газа составляет, мг/(ч • чел.): взрослыми в состо-
янии покоя (в театрах, клубах, залах заседаний и т. п.)—3,7-10*, при работе в
учреждениях, вузах и т. п.— 4,2 - 104, при легкой работе и работе средней
тяжести — 4,8 • 104, при тяжелой физической работе — 8,2 • 104, детьми в
возрасте до 12 лет — 2,2 • 104.
Требуемый объем свежего воздуха, м3/ч, для помещений, в которых про-
изводится зарядка аккумуляторных батарей, в расчете на одну батарею на-
находится по формуле
L = 0,07/3apn, D.3)
где I — сила максимального зарядного тока, А; п — число элементов акку-
муляторной батареи.
Количество вентиляционного воздуха, м3/ч, подаваемого в помещение,
принимается равным наибольшей из величин, вычисляемых отдельно для
каждого из трех периодов года (теплого, переходного и холодного) по следую-
щим формулам.
при расчете по избыткам явного тепла
3,6<?я - Ро I зсв (t0 з - t )
I D-4)
Рп^в (tyx — *п)
при расчете по избыткам влаги
WW - Ро 3L0 з {(ЮОО - d0 3)d0 , - A000 - dyx) dyx]
2 рп [A000-dyx)dyx-A000-dn)dn]
при расчете по избыткам полного тепла
3600Qn - Ро aL0 з [A000 - d0 3) /0-3 - A000 - rfyx) /yx]
3 =" рп [A000 - rfyx) /ух - A000 - dn) 1П)
D.5)
D.6)
при расчете по количеству выделяющихся вредных веществ (газовыде-
леиия)
Z — LO4{Z03 — Zn)
Ц = LM + p^f -' . D.7)
В формулах D.4) — D.7) Q„, Qn — избытки соответственно явного и полно-
го тепла в помещении, Вт; LQ3— количество воздуха, м3/ч, удаляемого из
обслуживаемой (рабочей) зоны местными отсосами, общеобменной вентиля-
цией, на технологические и другие нужды; св — теплоемкость воздуха,
к,Дж/(кг • К); t03 — температура воздуха, °С, удаляемого нз рабочей или
обслуживаемой зоны помещения местными отсосами, общеобменной вентиля-
цией, на технологические и другие нужды, tyx — температура воздуха, °С,
удаляемого из помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны;
tn — температура воздуха, °С, подаваемого в помещение; W — избытки влаги
в помещении, кг/ч; d03 — влагосодержание воздуха, г/кг, удаляемого из
рабочей или обслуживаемой зоны помещения местными отсосами, общеобмен-
ной вентиляцией, на технологические и другие нужды; d — влагосодержание
воздуха, г/кг, удаляемого из помещения за пределами рабочей или обслужива-
емой зоны; dn — влагосодержание воздуха, г/кг, подаваемого в помещение;
/0 з — энтальпия воздуха, кДж/кг, удаляемого из рабочей или обслуживаемой
зоны помещения местными отсосами, общеобменной вентиляцией, на техноло-
гические и другие нужды; /ух — энтальпия воздуха, кДж/кг, удаляемого из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; /п — энтальпия
воздуха, кДж/кг, подаваемого в помещение; Z — количество вредных веществ,
мг/ч, поступающих в воздух помещения, Z03 — концентрация вредных ве-
ществ, мг/м8, в воздухе, удаляемом из рабочей или обслуживаемой зоны мест-
ными отсосами, общеобменной вентиляцией, на технологические и другие
нужды; Zyx — концентрация вредных веществ, мг/м8, в воздухе, удаляемом из
помещения за пределами рабочей или обслуживаемой зоны; Zn — концентра-
ция вредных веществ, мг/м3, в воздухе, подаваемом в помещение; р0 3, рух и
рп — плотность воздуха, кг/м3, при температуре соответственно /0'3, tyx и
tn, определяемая по формуле
°>349 ,. „
Р1= 273+* РбаР" D'8)
Формулы D.4) — D.6) можно упростить, если принять р0 3 = Рух = Рп —
— 1,2 кг/м3 и иметь в виду, что d <g 1000. Упрощенные приближенные формулы
имеют следующий вид:
при расчете по избыткам явного тепла
, 3,€Q,-l,2LoafB(f03-fn)
Ll = L°3 + iA.^-lJ ! D-9)
при расчете по избыткам влаги
HW-I,2L03(d03-dn)
^ = L- + l,2(dyx-dn) >• <4Л0)
при расчете по избыткам полного тепла
3,6Qn-l,2L03(/03-/n)
L' = t- + 1.2(/ух-/п) • (*'»)
Параметры t0 3, dca и /os принимают равными нормативным параметрам
воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне, a ZC3 — равной предельно до-
пустимой концентрации данной вредности в рабочей или обслуживаемой зоне
помещения.
При одновременном выделении в помещение нескольких вредных веществ
однонаправленного действия воздухообмен в нем определяют в соответствии с
требованиями Санитарных норм проектирования промышленных предприятий.
Если заданы параметры, однозначно определяющие состояние воздуха в
рабочей (обслуживаемой) зоне и воздуха, удаляемого из помещения, расчет
по формулам D.9)—D.11) дает одно п те же значение L. Если заданы значения
только одного параметра (t или d) расход воздуха определяют по формуле,
учитывающей изменение этого параметра, а значение другого параметра
определяют по полученному значению L с помощью соответствующей формулы.
Параметры воздуха, удаляемого из помещения, t d / и концентра-
цию вредных веществ в нем Z определяют в зависимости от схемы организа-
ции воздухообмена в помещении (см. § 4.4).
При отсутствии местных отсосов формулы D.9) — D.11) имеют следу-
ющий вид:
°- = 3'6-^лГ; D12)
где Стр — требуемый расход приточного (вентиляционного) воздуха, кг/ч,
Q — теплоизбытки (со знаком «+») или теплопотери (со знаком «—») поме-
щения, Вт; W — влагоизбытки (со знаком «+») или влагопоглощение (со зна-
ком «—») в помещении, кг/ч.
Для помещений, кратность воздухообмена в которых задана соответству-
ющими главами СНиП, количество вентиляционного воздуха определяется по
формуле
L = Vkp, D.15)
где V — объем помещения, м3; kv — нормативная кратность воздухообме-
на, ч-1 .
Во всех случаях количество наружного воздуха, подаваемого в помещение
системами вентиляции и кондиционирования, должно быть не менее приведен-
ного в табл. 4.2.
Оборудование систем, вентиляции и кондиционирования воздуха подбира-
ют на расход воздуха, определенный, по формулам D.9) —D.11), вводя повыша-
а 6 л п п. а 4.2 Минимальное количество воздуха, чоцаваемого в помещения сметем,
вентиляции и кондиционнпованпя (СНиП П-33-75)
Помещения
ные участки
и зоны поме-
щений
Производ-
ственные
Общественные
и другие
Объем поме-
щения (участ-
ка, зоны),
приходящий-
ся на 1 чел,,
м8
Менее 20
20 и более
Любой
Количество наружного воздуха
на 1 чел , и7ч, и кратность
воздухообмена
при возмож-
ности естест-
венного про-
ветривания
помещения
30
20
По требова-
ниям соответ-
ствующих
глав СНиП
при невозможнос-
ти естественного
проветривании
гюмещення
СО, но не менее
однократного об-
мена в помещении
в час
60, но не менее
20% воздухооб-
мена
75, но не менее
17,5% воздухо-
обмена
90, но не менее
15% воздухо-
обмена
105, но не менее
12,5% воздухо-
обмена
120. но не менее
10% воздухо-
обмена
60
Дополнительные
требования
При системах, подаго
щих только наружный
воздух, и при систе-
мах, работающих с
рециркуляцией, если
последние обеспечи-
вают воздухообмен
кратностью 10 и Со-
лее в час
При системах, рабо-
тающих с рецирку-
ляцией, но при крат-
ности менее 10 в час
Для зрительных з^лов
театров, кинотеатров,
клубов, дворцов куль-
туры н других помеще-
ний, в которых люди
находятся* до 3 ч, ко-
личество наружною
воздуха следует при-
нимать 20 м»/ч на
1 чел.
ющий коэффициент /гтр, который учитывает потери воздуха в сети воздухо-
проводов. Величину повышающего коэффициента принимают равной 1 — при
размещении оборудования в обслуживаемом помещении, 1,1 —для систем
с воздуховодами из металла, пластмасс и асбестоцементных труб длиной до
50 м; 1,15 — для систем с воздуховодами из других материалов, а также для
систем с воздуховодами из металла, пластмасс и асбестоцементных труб дли-
ной более 50 м.
4.2.2. /—^-ДИАГРАММА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
При расчете систем вентиляции и кондиционирования параметры и расход
влажного воздуха определяются графоаналитическим методом с использовани-
ем /—d-диаграммы (рис. 4.3).
Состояние влажного воздуха характеризуется совокупностью следующих
параметров: температуры сухого термометра t, °C; температуры мокрого тер-
Щ^^^^^ФФ^^^-
/
Рис. 4.3. / — d-диаграмма (р6 = 1010 гПа).
мометра tu, °C; температуры точки росы tp, °C; влагосодержания d, г/кг; энталь-
пии /, кДж/кг; парциального давления водяного пара во влажном воздухе рп,
кПа; относительной влажности ф, %.
При известных любых двух из перечисленных семи параметров (за исклю-
чением комбинаций «температура точки росы — влагосодержание» и «темпера-
тура мокрого термометра — энтальпия») можно определить остальные. При
этом используются аналитические зависимости
/ = / + B500 + 1,540 й ■ 10~3; D.16)
ф = _££-. ЮО; D-17)
d=0,C?2 2^ .юз, ,4 щ
Рб — <PPs
где рб и Ps — барометрическое давление влажного воздуха и упругость на-
сыщенного водяного пара, гПа.
Массовые расходы влажного (G) и сухого (Gc) воздуха связаны между со-
бой соотношением _ G
Gc = =— D.19)
При расчетах, как правило, принимают равенство расходов влажного
и сухого воздуха (G =^ Gc).
Удельная массовая теплоемкость влажного воздуха, отнесенная к 1 кг
сухого воздуха, кДж/(кг • К), определяется по формуле
с= 1 + 1,84. 10~3d. D.20)
Если данному количеству влажного воздуха в результате тешговлажност-
ной обработки сообщено (или отнято) некоторое количество энергии в форме
теплоты Q0, кДж, и в воздух введена (или удалена) влага в количестве W0,
кг, то начальные и конечные значения энтальпии и влагосодержания 1Ъ d1 и
/2, d% будут связаны зависимостью
-^10»~4.НКВ + А.. D.21)
где tw — температура вводимой (или удаляемой) влаги, °С.
Для расчетов зависимость D.21) можно использовать в упрощенном виде:
_АпЛ_ ins _ _<?<>_ D 22)
*2 — <к WB '
а в случае непрерывного тепло- и влагообмена с интенсивностью тепло- и вла-
голоступлений соответственно Q, Вт, и W, кг/ч,
^г103 = 3>6тг- <4-23>
Прямая, объединяющая начальную и конечную точки процесса тепло-
влажностной обработки воздуха, является лучом процесса, а отношение
'•-£- 10» = 3,6 4 D-24)
d2 — d1 ' W
— угловым .коэффициентом, кДж/кг.
Для текущих значений / и d из выражений D.23) и D.24) имеем:
/ = /j -|- е (d2 — dj) 10-3. D.25)
Поскольку Q и W в процессе тепловлажностной обработки воздуха могут
принимать любое положительное или отрицательное значение, а также равнять-
ся нулю, то —оо <s< -|-оо.
Возможные изменения энтальпии А/ и относительной влажности Аф, а
также знак углового.коэффициента иллюстрируются данными табл. 4.3.
Таблица 4.3. Изменение энтальпии и относительной влажности при изменении
температуры и влагосодержания воздуха
At ^^
>о
<0
0
&d
>о
6.1 > 0, Лф ^ 0;
Е> 0
Л/ ^ 0, Дф > 0;
EgO
Л/ > 0; Дф > 0;
с> 0
<0
М ^ 0. Дф < 0,
Е$0
Л/ < 0, Дф ^ 0;
Е > 0
61 < 0; Дф < 0;
8 > 0
0
Л/ > 0, Дф < 0;
В ^ + DO
Д/ < 0. Дф > 0
( *= DO
Количество тепла, Вт, подводимого к воздуху при нагреве или отводимого
при охлаждении, определяется по формуле
Q = 0,278G(/2-/1).
D.26)
Количество испаряющейся или конденсирующейся влаги, кг/ч, вычисля-
ется из выражения
W = С (d2 — dx) .Ю- 3. D.27)
Графоаналитический метод расчета с использованием 7—d-диаграммы
удобен и для расчета при смешении воздуха с различными параметрами Эн-
тальпия /см, кДж/кг, и влагосодержание йсм, г/кг, воздуха, полученного в ре-
зультате смешения расхода воздуха Gt с энтальпией 1г и влагосодержанием
dx с расходом воздуха G2 с энтальпией /2 и влагосодержанием d2, определя-
ются по формулам:
h + l/2
D.28)
'см
rfCM =
1+/7
dj •+- nd2
1+n
D.29)
где п — G2/Gj.
Остальные параметры смеси находятся с помощью I
D.30)
•d-диаграммы.
При графоаналитическом расчете на 1—d-диаграмме находят точки 1 и 2,
соответствующие параметрам смешиваемого воздуха. Эти точки соединяют
прямой, которая делится точкой смеси С так, чтобы отношение длины отрезка
1—С к длине отрезка С—2 равнялось и, или чтобы отношение длины отрезка
1—С к длине отрезка J—2 равнялось
D.31)
ч—с
1—2
1+П
Определив точку С, находят параметры смешанного воздуха.
Если при этом точка С окажется ниже кривой <р = 100%, то часть влаги
падает в виде тумана (инея). В этом случае конечные параметры воздуха соот-
ветствуют точке К, причем <рк = 100% и /^ = 1С.
Количество влаги, выпадающей в виде тумана (инея),
(G1 + Gi)(dc-dK)\CT\
W ■
D.32)
4.3. КЛАССИФИКАЦИЙ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА
Системы кондиционирования воздуха (СКВ) по периодичности действия
делятся на сезонные и круглогодичные, а в зависимости от расположения кон-
диционеров по отношению к обслуживаемым помещениям — на центральные и
местные.
В зависимости от особенностей обработки воздуха СКВ бывают прямо-
точными (работают только на наружном воздухе) и с рециркуляцией воздуха,
которая может быть местной или центральной.
Центральные СКВ подразделяются на одно- н двухканалыше. В зависи-
мости от количества обслуживаемых помещений или зон одного большого по-
мещения системы делятся на одно- и многозональные. По давлению, создавае-
мому вентилятором центральных кондиционеров, СКВ бывают низкого (до
1000 Па), среднего A000—3000 Па) и высокого (свыше 3000 Па) давления.
Центральное регулирование круглогодичных СКВ может производиться
качественным, количественным или качественно-количественным методом.
Качественный метод регулирования предусматривает изменение параметров
приточного воздуха в зависимости от наружных и внутренних метеорологиче-
ских условий без изменения его расхода. При количественном методе изменя-
ется расход воздуха, а параметры сохраняются неизменными. Качественно-
количественный метод предусматривает изменение как расходов, так и па-
раметров приточного воздуха.
В СКВ наиболее часто применяется центральное качественное регулирова-
ние и значительно реже — качественно-количественное, которое, хотя и яв-
ляется более экономичным, сопровождается нарушением гидравлической устой-
чивости системы. Количественное регулирование применяется крайне редко.
Основное оборудование для обработки и перемещения воздуха обычно
компонуют в одном агрегате — кондиционере. В качестве дополнительного
оборудования используются местные подогреватели (охладители), вентиля-
торные и эжекционные доводчики и смесители. При большой протяженности
воздуховодов иногда дополнительно устанавливают вентиляторы.
Установки кондиционирования воздуха могут состоять из секций (конди-
ционеры Кд и КТЦ), собираемых на месте монтажа, либо поставляться в сборе
(автономные кондиционеры).
Основные преимущества центральных кондиционеров: возможность об-
служивания большого количества помещений; размещение основного и вспо-
могател! ного оборудования на малоценной площади; доступность оборудования
дня обслуживания и сосредоточение точек обслуживания в небольшом количе-
стве мест. Тепло- и холодоснабжение центральных кондиционеров осуществля-
ется самостоятельными отопительными и холодильными установками, которые
могут располагаться как рядом с кондиционерами, так и отдельно от них, в
других помещениях Центральные установки кондиционирования связыва-
ются с обслуживаемыми помещениями разветвленной сегыо воздуховодов.
Воздух от центрального кондиционера перед подачей в помещение может
дополнительно обрабатываться либо подаваться без обработки Дополнитель-
ная обработка воздуха может производиться в зональных подогревателях (ох-
ладителях), смесителях, вентиляторных или эжекционных доводчиках. В вс-
довоздушных СКВ в каждое помещение поступает воздух центрального кон-
диционера (первичный воздух), смешанный с воздухом данного помещения,
предварительно охлажденным или нагретым в теплообменниках кондиционе-
ров-доводчиков.
Местные СКВ оборудуются автономными или неавтономными кондиционе-
рами, которые устанавливают в обслуживаемом помещении или в непосредст-
венной близости от него. Автономные местные кондиционеры имеют встроен-
ные теплообменники, увлажнители и холодильные машины, что является их
основным преимуществом.
Местные СКВ также могут быть прямоточными или работать с рециркуля-
цией воздуха.
Для расчета СКВ с определением расхода воздуха и состава оборудования
используются следующие исходные данные: расчетные параметры наружного
воздуха согласно СНиП П-33-75; расчетные параметры внутреннего воздуха,
принимаемые согласно главам СНиП для соответствующих жилых и обществен-
ных зданий; тепло- и влагопоступления, определяемые расчетом; метод регу-
лирования СКВ; допускаемая избыточная температура удаляемого воздуха.
Избыточная температура удаляемого воздуха At представляет собой раз-
ность температур уходящего tyx и приточного tn воздуха, взятую с положитель-
ным знаком. Таким образом, tn = t ± At D.33)
Знак в формуле D.33) выбирают из тех соображений, чтобы величина G,
определяемая по формулам D.12) — D.14), не была отрицательной.
Если воздух удаляется из обслуживаемой зоны, t = t0 3 = tB, где tB —
внутренняя температура помещения, °С.
Значения Atyx принимают в соответствии с расчетом воздухораспределе-
ния (см. § 4.7).
При ассимиляции теплоизбытков в качестве первого приближения в си-
стемах кондиционирования круглогодично, а в системах вентиляции в холод-
ные периоды года температуру приточного воздуха принимают ниже внутрен-
ней температуры помещения на 2° С при подаче в рабочую зону, на 4—6° С—
при подаче на высоте 2,5—4 м от уровня пола, иа 6—8° С — при подаче на
высоте более 4 м от уровня пола, на 8—15° С — при подаче через плафоны
эжекционного типа.
4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЙ
При расчете центральных СКВ параметры воздуха, выходящего из цент-
рального кондиционера, определяются из условия поддержания требуемых
параметров внутреннего воздуха в основном помещении. Требуемые парамет-
ры внутреннего воздуха остальных помещений обеспечиваются подачей соот-
ветствующего количества приточного воздуха и, при необходимости, установ-
кой зональных подогревателей (охладителей) либо доводчиков (вентилятор-
ных или эжекционных).
При построении процессов обработки воздуха для различных СКВ с учетом
специфики общественных зданий приняты следующие допущения: местные от-
сосы отсутствуют либо объем удаляемого ими воздуха по сравнению с общим
воздухообменом пренебрежительно мал; количество выделяющихся вредных
веществ незначительно и объем воздуха, требуемого для их разбавления до
нормативных концентраций, заведомо меньше, чем объем воздуха, необходимо-
го для ассимиляции тепловлагоизбытков.
4.4.1. ПРЯМОТОЧНАЯ СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
Прямоточные СКВ работают на наружном воздухе, без рециркуляции. Они
применяются для тех помещений или зданий, где согласно санитарным нормам
не допускается рециркуляция воздуха (например, операционные, реанима-
ционные и другие помещения больниц).
На рис. 4.4 приведена структурная схема прямоточного центрального кон-
диционера КТЦ. В зависимости от возникающих требований воздух в нем
может нагреваться, охлаждаться, увлажняться или осушаться, а также очи-
щаться от пыли.
На рис. 4.5 приведены процессы обработки воздуха для расчетных условий
летнего (теплого) и зимнего (холодного) периодов.
В летний период (рис. 4.5, а) наружный воздух из приемного блока (точка
Н) после очистки в фильтре поступает в форсуночную камеру орошения, в
которой разбрызгивается охлажденная вода, имеющая температуру ниже тем-
пературы точки росы наружного воздуха. При контакте с водой воздух охлаж-
дается, осушается и покидает камеру орошения с относительной влажностью
фк0= 95%- (точка О). Затем воздух нагревается в воздухонагревателе 2-го
подогрева до температуры tn, которую принимают на 1—1,5J С ниже темпера-
туры приточного воздуха (точка П'). После нагрева в вентиляторе и в сети воз-
духоводов на 1—1,5° С воздух с температурой tn (точка П) поступает в поме-
щение, где, ассимилируя тепло- и влагопоступления, приобретает параметры
внутреннего воздуха (точка В)
В зимний период (рис. 4 5, б) наружный воздух (точка Н) после очистки
в фильтре нагревается в воздухоподогревателе 1-го подогрева до температуры
tt (точка /). В камере орошения
происходит практически изоэн
тальпийное увлажнение, и воз
Г 2 3
Рис. 4.4. Структурная схема
прямоточной СКВ:
1 — фильтр; 2 — воздухонагрева-
тель 1-го подогрева; 3 — камера
орошения; 4 — воздухонагреватель
2-то подогрева; 5 — направляющий
аппарат; 6 — вентиляторный агре-
гат кондиционера; 7 — вытяжной
вентилятор.
Рис. 4 5. Процессы обработки наружного
воздуха в прямоточной СКВ в летний (и)
и зимний (б) периоды.
дух приобретает относительную влажность
фк 0 = 95% (точка О). Затем он нагревает-
ся в воздухонагревателе 2-го подогрева до
температуры tn с учетом дополнительного
нагрева в вентиляторе и подается с пара-
метрами, соответствующими точке П, в помещение, где приобретает параметры,
соответствующие точке В. При этом в зависимости от теплоЕлажностного ре-
жима помещения возможны различные варианты. /в > /п (избыточные тепло-
выделения), /в < /п (теплопотери превышают теплопоступления), rfB > dn
(избыточные влаговыделения), dB < dn (поглощение влаги в помещении). На
рис. 4.5 процесс обработки воздуха приведен для случая, когда /„ > /п.
Расчет прямоточной СКВ и выбор основного оборудования производят с
использованием /—d-диаграммы на основании исходных данных для летнего
и зимнего периодов с их взанмоувязкой. Расчет выполняют в такой последова-
тельности.
1. На /—d-диаграмму наносят точки, соответствующие параметрам вну-
треннего и наружного воздуха.
2. По формуле D.24) определяют угловые коэффициенты для летнего
(ел) и зимнего (е3) периодов и строят лучи процессов изменения состояния воз-
духа в помещении, проходящие через точку В.
3. Находят точку П, соответствующую приточному воздуху (расположена
иа луче процесса изменения состояния воздуха в помещении, проходящем через
точку В). Температура воздуха ta, соответствующая точке П, должна отли-
чаться от температуры воздуха внутри помещения (в ту или другую сторону)
не более чем на величину избыточной температуры удаляемого воздуха А/ух.
Точку П и соответствующие ей значения энтальпии /п и влагосодержания da
приточного воздуха находят для летнего и зимнего периодов отдельно.
4. С учетом принятых допущений об отсутствии или ничтожно малом вли-
янии местных отсосов а также о том, что количество приточного (вентиляци-
онного) воздуха определяется неооходимостью ассимиляции тепловлагоизоыт-
ков, требуемый расход приточного (вентиляционного) воздуха GTp определяют
по формулам D.12)— D.14).
5. Поскольку системы автоматики; принимаемые при проектировании кон-
диционирования воздуха, предусматривают работу только в двух режимах
(летнем и зимнем), требуемый расход приточного воздуха определяют отдель-
но для летнего (бл) и зимнего (G3) периодов. Оборудование систем кондициони-
рования воздуха следует проверять при 0° С и температуре наружного воздуха,
соответствующей отключению системы отопления.
6. Принимают метод регулирования СКВ. Для регулирования СКВ жи-
лых и общественных зданий, как правило, принимают качественный метод
центрального регулирования В этом случае расчетный расход приточного
(вентиляционного) воздуха принимают постоянным и равным наибольшему из
еначений GTp (бд или G3), а для периода, для которого расчетный расход возду-
ха оказывается меньшим, корректируют температуру приточного воздуха и
пересчитывают его параметры (см. п. 7). Если применен качественно-количест-
венный метод регулирования, расчет следует вести отдельно для летнего и зим-
него периодов, не увязывая их между собой.
7. Параметры приточного воздуха пересчитывают по формулам D.34) и
D.35), где G — наибольшее из значений расхода воздуха (Ол или G3), а вели-
чины Q и W берут с теми же знаками, что и в формулах D.12) —D.14):
энтальпия приточного воздуха
/*=/Е-3,бА. D.34)
влагосодержание приточного воздуха
< = dB - -Е- • юз. D35)
Обычно Ол > G3.
8. По полученным в п. 7 значениям /* и rf* на / — rf-диаграмме находят
точку Я* и определяют остальные параметры приточного воздуха: fn и <р*-
Если Gn > G3, то для летнего-периода точка П* совпадает с точкой Я, найден-
ной согласно п. 3, а для зимнего периода не совпадает. Если G3 > Сл, то для
зимнего периода точка П* совпадает с точкой Я, найденной согласно п. 3, а для
летнего периода не совпадает.
9. Через точку Я или Я* проводят вниз вертикальную прямую до пересече-
ния с кривой срко = 95%. Отрезок Я'—Я (Я'—Я*) соответствует нагреву
воздуха в вентиляторе* принимаемому обычно 1° С, а отрезок О—Я' — нагреву
воздуха в воздухонагревателе 2-го подогрева. Точка О соответствует состоянию
воздуха после камеры орошения (tK 0, /к 0, dK0 и <р„_0 = 95%), т. е. перед
воздухонагревателем 2-го подогрева.
10. Определяют тепловую нагрузку воздухонагревателя 2-го подогрева,
Вт, отдельно для зимнего и летнего периодов по формуле
Q2 = 0,278G(/;-/KO), D.36)
где /п и /к 0 — энтальпия воздуха соответственно после и до воздухонагрева-
теля, кДж/кг; G — то же, что и в формулах D.34) и D.35).
11. Для летнего периода точку О соединяют с точкой Н, соответствующей
параметрам наружного воздуха. Прямая Н—О соответствует процессу обра-
ботки наружного воздуха в камере орошения (охлаждение и осушка). Для зим-
него периода через точку Н проводят вертикальную линию, соответствующую
нагреву наружного воздуха в воздухонагревателе 1-го подогрева, а через точ-
ку О — линию изоэнтальпийного процесса (/= const) до пересечения этих
линий в точке /, характеризующей параметры воздуха после воздухонагрева-
теля 1-го подогрева.
Таблица 4.4. Расчет воздухообмена
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха.
V °с
/н, кДж/кг
dH, г/кг
<Р„. %
Расчетные параметры внутреннего воз-
духа:
'в. "С
/Б, кДж/кг
rfB, г/кг
Фв. %
Внутренний объем помещения V, тыс м'
Количество человек п
Полное количество тепла, выделяемое
людьми Qj,, Вт
Теплопоступления от солнечной радиа-
ции <?с_р. Вт
Теплопоступления от технологического
оборудования <2Т0, Вт
Теплопоступления от искусственного ос-
вещения <ЭН с, Вт
Теплопотери помещения, не компенси-
руемые системой отопления, <ЭТ п,- Вт
Влаговыделенип от людей №л, кг/ч
Влаговыделення от технологического
оборудования WT0, кг/ч
Избыточные тепловыделения <Э, Вт
Избыточные влаговыделення W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещений е, кДж/кг
Избыточная температура удаляемого
воздуха Агух, °С
Прииятые параметры приточного воз-
духа:
tn, "С
Гп, кДж/кг
dn, г/кг
Ч>„. %
Треб5емый расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха GTp, кг/ч
Расчетный расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха принятый при ка-
чественном регулировании, С, кг/ч
Фактические параметры приточного воз-
духа-
*
'П' 'П' "-
*
1п, 'п. кДж/кг
dn, dn, г/кг
4>п- 4>п- %
Фактическая избыточная температура
удаляемого воздуха Д<уХ. °С
Кратность воздухообмена ftp ч—1
Источник,
расчетная формула
СНнП Н-33-75;
табл. 1.5
Соответствующая гла-
ва СНнП
По заданию
»
Табл 2.24, <ЭЛ = qn
По расчету
>
»
По расчету
Табл. 2.24
По расчету
Q = «„ + Qc.p +
+ QT.o + 0и.о - Ст.п
W = Ц7Л + U7T-0
D.24)
По рясчету воздухо-
раздачи
D 33);
/—й- диаграмма
D 14)
D.14)
D.34);
D.35)
D.33)
D.15)
Зимний
период
—24
—23
04
70
18
34,6
6,5
50
6
450
65 200
—
5000
10 000
—
24,7
—
80200
24,7
11700
5
13
28,2
6
65
«400
81600
15,5
31,1
6,2
57
2,5
11,3
Летний
период
31
57,4
10,3
37
22
43,1
8,3
50
6
450
65200
58 000
-
5000
10 000
—
39,3
—
138 200
39,3
12 700
5
17
37
7,8
64
81600
81600
17
37
7,8
64
5
11,3
Т а б л и-ц a 4.S. Расчет нагрузок кондиционера
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
'в. "С
/н, кДж/кг
dK, г/кг
Ф„. %
Фактические параметры приточного воз-
духа:
i t °С
*
Лр лп кДж/кг
*
Фп- Фп- %
Расчетный расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха, принятый при ка-
чественном регулировании, G, кг/ч
Коэффициент, учитывающий транспорт-
ные потери роздуха, йтр
Расчетный расход воздуха, проходящего
через кондиционер, Сконд, кг/ч
Параметры приточного воздуха после
воздухонагревателя 2-го подогрева:
гп> ^
/п, кДж/кг
dn, г/кг
Фп. %
Параметры воздуха после обработки в
камере орошения:
'к.о- °с
■'к о- кДж/кг
dKO, г/кг
Фко- %
Количество воздуха, проходящего через
дождевое пространство, С_ п. кг/ч
Параметры воздуха после воздухонагре-
вателя 1-го подогрева:
/л' кДж/кг
d,, г/кг
Ф.. %
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ния <?к0, Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
1-го подогрева Qv Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
2-го подогрева <22, Вт
Количество воды, испаряющейся (кон-
денсирующейся) в камере орошения,
wk.o- кг/4
Источник,
расчетная формула
СНиП П-33-75,
Табл. 1.5
Табл. 4.4
»
СНиП П-33-75
°конд = с*тр
I—d-диаграмма
»
^д.п = "коид
1—d-диаграмма
D 39)
D 37)
D 36)
D.38)
Зимний
период
—24
-23
0,4
70
15,5
31,1
6,2
57
81 600
1
81600
14,5
30,1
6,2
60
8
24,1
6.2
S5
81600
23,2
24,1
0,4
3
1 070 000
136 000
474
Летний
период
31
57.4
10,3
37
17
37
7.8
64
81600
1
81 600
16
36
7,8
70
И
31
7,8
Э5
£1 600
600 000
113 400
—204
12. Определяют тепловую нагрузку воздухонагревателя 1-го подогрева,
Вт, для зимнего периода по формуле
Q1== 0,2786 (/!-/„), D.37)
где /] и /„ - энтальпия соответственно воздуха после воздухонагревателя и
наружного воздуха, кДж/кг.
13. Определяют количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в
камере орошения, -отдельно для зимнего и летнего периодов:
«7Ko = G(dKO-d„I0-3. D.38)
При WK 0 > 0 происходит испарение, а при WK 0 < 0 — конденсация
вдаги в камере орошения.
14. По /—d-диаграмме определяют температуру рециркуляционной воды.
Ома равна температуре мокрого термометра для точки О, соответствующей па-
раметрам воздуха на выходе из камеры орошения.
Расход рециркуляционной воды определяют расчетом камер орошения.
15 Определяют охлаждающую мощность камеры орошения для летнего
периода
QKO = 0,278G(/„-/K.o), D.39)
где /к 0 — эитальиия воздуха после камеры орошения, кДж/кг; G — расчет-
ный расход воздуха, кг/ч.
В случае применения вместо камеры орошения поверхностных орошаемых
воздухоохладителей или блоков тепломассообмена порядок и методика расчета
не изменяются.
Пример. Определить расчетные расходы приточного воздуха, а также рас-
ходы тепла и холода, необходимые для обработки этого воздуха в прямоточ-
ной СКВ.
Исходные данные и результаты расчетов заносим в табл. 4.4 и 4.5.
Принято, что кондиционер обслуживает одно помещение и расположен в
непосредственной близости от него. Это позволяет не вводить коэффициенты иа
потери воздуха в сети воздуховодов (kTp = 1).
4.4.2. СКВ С ПЕРВОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЕЙ
С целью экономии энергозатрат на нагрев и охлаждение воздуха в тех
случаях, когда по нормам допускается его рециркуляция, проектируют СКВ
с переменными объемами наружного и рециркуляционного воздуха по одно-
или двухвентиляторной схеме с одним или двумя рециркуляционными каналами
(двухвентиляторная схема более предпочтительна). К широкому применению
рекомендуются схемы с одной рециркуляцией Схемы с двумя рециркуляциями
относятся к специальным схемам и их применение должно быть обосновано.
Параметры воздуха в помещении регулируются, как правило, качествен-
ным методом, поэтому расходы наружного и внутреннего (рециркуляционного)
воздуха изменяются так, чтобы суммарный расход сохранялся постоянным.
Для расчета СКВ с рециркуляцией дополнительно к исходным данным,
использовавшимся при расчете прямоточных СКВ, задаются требуемой в со-
ответствии с санитарными нормами подачей наружного воздуха G™H.
В системах с первой рециркуляцией обработку воздуха в центральных кон-
диционерах КТЦ можно производить по различным схемам. Как правило,
применяются схемы с подачей рециркуляционного воздуха перед фильтром
и воздухонагревателем 1-го подогрева (рис. 4 6). Если в процессе смешения
происходит выпадение влаги из смеси наружного и рециркуляционного воздуха
(точка, соответствующая составу смеси, находится ниже кривой ф= 100%),
к применению допускается специальная схема с первой рециркуляцией после
воздухонагревателя (пунктирная линия на рис. 4.6). Воздух в СКВ с первой
рециркуляцией обрабатывается следующим образом (описание дается для
расчетных режимов).
В летний период с целью экономии холода наружный воздух в количестве,
соответствующем санитарной норме, смешивается с более холодным внутрен-
ним воздухом. Смесь очищается в фильтре, охлаждается и осушается в камере
орошения, а затем, при необходимости, нагревается в воздухонагревателе 2-го
подогрева. Обработанный воздух подается в обслуживаемое помещение с пара-
метрами приточного воздуха. В помещении приточный воздух ассимилирует
тепло- и влагоизбытки; его параметры уравниваются с параметрами внутрен-
него воздуха. Рециркуляционным вентилятором воздух забирается из поме-
щения, часть его возвращается на рециркуляцию в кондиционер, а остальное
количество удаляется наружу.
В зимний период с целью экономии тепла смесь теплого внутреннего воз-
духа и холодного наружного, количество которого должно быть не ниже сани-
тарной нормы, очищается в фильт- /
ре и нагревается в воздухонагрева-
теле 1-го подогрева. Нагретый воз-
Рис. 4.6. Структурная схема СКВ с
первой рециркуляцией:
1 — фильтр; 2 — воздухонагреватель
1-го подогрева; 3 — камера орошения;
4 — воздухонагреватель 2-го подогре-
ва; 5 — направляющий аппарат; 6 —
вентиляторный агрегат кондиционера;
7 — рециркуляционный вентилятор.
Рис. 4.7. Процессы обработки воздуха в
летний (а) и зимний (б) периоды в СКВ
с первой рециркуляцией.
дух обрабатывается в камере орошения
и подогревается в воздухонагревателе
2-го подогрева до достижения требуе-
мых параметров приточного воздуха.
Приточный воздух поступает в помещение, где его параметры уравниваются с
параметрами внутреннего воздуха. Рециркуляционным вентилятором воздух
забирается из помещения, часть его возвращается на рециркуляцию в кон-
диционер, а остальное количество удаляется наружу. В условиях, отличаю-
щихся от расчетных, соотношение наружного и рециркуляционного воздуха
соответствующим образом изменяется.
СКВ с первой рециркуляцией рассчитывают с использованием /—d-диа-
граммы в такой последовательности (рис. 4.7).
Пункты 1—9 выполняют аналогично соответствующим пунктам расчета
прямоточной СКВ.
10. Находят точку В', соответствующую параметрам рециркуляционного
воздуха, нагрев которого в вентиляторе принимают 1° С (dB = dB, t'B —
tB + 1).
11. Находят точку С, соответствующую параметрам смеси рециркуляцион-
ного и наружного воздуха. Для этого точки Н и В' соединяют прямой. Отноше-
ние длины отрезка В' — С к длине отрезка В' — Н равно отношению расхода
наружного воздуха G„ к расходу приточного (смешанного) воздуха G, опреде-
ленному в соответствии с пп. 4—6.
12. Для зимнего периода положение точки С определяется тем, что расчет-
ный расход наружного воздуха должен быть не меньше санитарной нормы,
а энтальпия смеси 1С должна быть не больше энтальпии воздуха после камеры
орошения /к 0, определенной в соответствии с п. 9.
Расчетный расход наружного воздуха GH определяют следующим образом.
Находят минимально допустимый по санитарным нормам расход наружного
воздуха GJJ™ и вычисляют энтальпию смеси рециркуляционного и наружного
воздуха при минимально допустимом расходе наружного воздуха (для зимнего
периода):
умакс _ 7huh T'Blu uh I ^ D.Щ
c G
где /E — энтальпия рециркуляционного воздуха (см. п. 10), кДж/кг.
Если /fкс ^ /к 0> то G„ = G™" и /с = /™кс.
Если /™акс > /к Qj то /с = /к 0, a GH определяется по формуле
Он= 7!В~/к00. D.41)
'в ~ '»
Если /с = /к 0, воздухонагреватель 1-го подогрева не применяется, смесь
рециркуляционного и наружного воздуха обрабатывается при /=const в камере
орошения и доводится в воздухонагревателе 2-го подогрева до параметров воз-
духа, соответствующих точке П' (приточный воздух перед вентилятором).
Если /с < /к 0, производится нагрев воздуха в воздухонагревателе 1-го
подогрева до температуры, определяемой точкой / (dt = dc, Л = /к 0), с
последующим изоэнтальпийным увлажнением в камере орошения (линия /—О).
Тепловую нагрузку на воздухонагреватель 1-го подогрева, Вт, в этом слу-
чае определяют по формуле
Q1 = 0,278G(/1 —/с), D.42)
где G и It — то же, что и в формуле D.37).
Если точка смеси рециркуляционного и наружного воздуха С лежит ниже
кривой <р = 100%, применяется предварительный нагрев воздуха до смеше-
ния. Если такой подогрев не применяется, допускается выполнять графо-
аналитический расчет, оперируя точкой С как условной, если выпадение влаги
из воздуха не препятствует нормальной работе секций кондиционера.
13. Для летнего периода положение точки С определяется тем, что расход
наружного воздуха должен быть не меньше расхода по санитарным нормам.
Линия С — О соответствует процессу обработки смеси рециркуляционного и
наружного воздуха в камере орошения (охлаждение и осушка). Охлаждающую
мощность камеры орошения для летнего периода, Вт, определяют по формуле
QK 0 = 0,2780 (/с-/ко), D.43)
где G и /к 0 — то же, что и в формуле D.39).
14. Количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в камере ороше-
ния, определяют отдельно для зимнего и летнего периодов по формуле
WKO=G(dK.o-dc) КГ3. D.44)
Рассмотренный порядок расчета сохраняется в случае применения орошае-
мых воздухоохладителей или блоков тепломассообмена.
Пример. Определить расчетные расходы приточного воздуха, а также рас-
ходы тепла и холода, необходимые для обработки этого воздуха в системе кон-
диционирования воздуха. Рециркуляция воздуха допускается.
Исходные данные и результаты расчетов заносим в табл. 4.6 и 4.7. Принято,
что кондиционер обслуживает одно помещение и расположен б непосредственной
близости от него (£тр = 1).
Таблица 4.6 Расчет воздухообмена
Наименование показатсг eii
Расчетные параметры наружного воздуха:
t.„ "С
/н, кДж/кг
dH, г/кг
«Рн- %
Расчетные параметры внутреннего воз-
тБ:°с
/в, кДж/кг
dB, f/Ki
4>в- %
Внутренний объем помещений V, тыс. м'
Количество человек я
Полное количество тепла, выделяемого
людьми. Qn. Вт
Теплопоступления от солнечной радиации
Qc.p, Вт
Теплопоступления от технологического
оборудования С?то, Вт
Теплопоступления от искусственного ос-
вещения <?и,о' В Г
Теплопотери помещения, не компенсируе-
мые системой отопления, <2ТЛ1. Вт
Влаговыделения от людей У7Л, кг/ч
Влаговыделения от технологического обо-
рудования WT 0, к г/ч
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещении г. кДж/кг
Избыточная температура удаляемого
воздуха ДГуХ. °С
Принятые параметры приточного воздуха
/п, кДж/кг
d^,, г/кг
Фп> %
Требуемый расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха GTp, кг/ч
Расчетный расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха, принятый при ка-
чественном регулировании, G, кг/ч
Минимально допустимый расход наруж-
мип
лого воздуха Сн , кг/ч
Фактические параметры приточного воз-
духа-
4 'п. °С
/п, /п. кДж/кг
4-
dn- dn- г'кг
4>п- Фп- %
Фактическая избыточная температура
удаляемого воздуха Дгух. °С
Кратность воздухообмена fcp, ч~'
Источник,
расчетная формула
СНнП 11-33-75;
табл. 1.5
Соответствующая гла
ва СНнП
По заданию
»
Табл. 2 24; <3Л = <7'1
По расчету
»
»
По расчету
Табл 2 24
По расчету
<3=Ол + <Зср +
+ *Зт.о + Си о Фг п
и/ = и/л + Уто
D.24)
По расчету воздухо-
раздачи
D 33).
/—й-диаграмма
D.14)
D.14)
Санитарные нормы;
С™"=1,2.20п
D.34),
D.35)
D 33)
D 15)
Зимний
период
-24
—23
0,4
70
20
38,8
7,4
50
5,5
400
46 400
—
—
8600
—
16
—
55 000
16
12 400
5
15
32,3
6,9
64
32 000
38 200
9600
16
33,6
7
61
4
5,8
Летний
период
31
57,4
10*3
37
22
43,2
8.3
50
5,5
400
42 600
"И 500
—
8С00
17,6
—
65700
17,6
13 400
5
17
37
7,8
64
38 200
38 200
9600
17
37
7,8
64
5
5,8
Таблица 47 Расчет нагрузок кондиционера
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха
'в. °С
/„, кДж/кг
da, г/кг
4>н- %
Фактические параметры приточного воз-
духа
7 / СГ
'п 'п1 "-
*
V /п, кДж/кг
dn, dn, г/кг
4>п- 4>п- %
Параметры воздуха после рециркуля-
ЦИОНН01 о вентилятора
''в. "С
/Б. кДж/кг
dB, г/кг
Фв. %
Расчетный расход приточного (вентиля-
ционного) воздуха, принятый при ка-
чественном регулировании, С, кг/ч
Коэффициент, учитывающий транспорт-
ные потерн воздуха, ftT«
Расчетный расход воздуха, проходящего
через кондиционер, СКОИд, кг/ч
Минимально допустимый расход наруж-
_мин ,
вого воздуха G^ , кг/ч
Параметры приточного воздуха после
воздухонагревателя 2-го подогрева:
4. "с
/п. кДж/кг
dn, г/кг
ФП. %
Параметры воздуха после обработки в
камере орошения:
'к о- <J
'кс кДж/кг
''ко- г/кг
Фк.о- %
Энтальпил смеси рециркуляционного и
наружного воздуха прн минимально до-
пустимом расходе наружного воздуха
.макс „
(для зимнего периода) Ус , кДж/кг
Расчетный расход наружного воздуха
С„, кг/ч
Расчетный расход рециркуляционного
воздуха Ср, кг/ч
Параметры смеси рециркуляционного н
наружного воздуха;
гс, °С
1с, кДж/кг
Источник,
расчетная формула
СНиП 11-33-75;
Табл. 1 5
Табл. 4.6
/—d-диаграмма
Табл.4.6
СНиП П-33-75
"конд = "*тр
Санитарные нормы.
СМИ"=1,2 20П
1—d- диаграмма
»
D.40),
/—d- диаграмма
—
Cp = G-CH
1—d-диаграмма
Зимний
период
—2»
—23
0,4
70
16
33,6
7
61
21
39,8
7,4
47
38 200
1
38 200
0600
15
32,6
7
65
0,4
27
7
95
24
B4 < 27)
9600
28 600
9,8
24
Летний
период
31
57,4
10,3
37
17
37
7,8
64
23
44,2
Я,3
47
38 200
1
38 200
9600
16
36
7,8
69
11
31
7,8
95
—
9600
28 600
25,2
47,6
Продолжение табл. 4.7
Наименование показателей
dc; г/кг
ЧЪ %
Количество воздуха, проходящего через
дождевое простракство, Сд п, кг/ч
Параметры воздуха после воздухонагре-
вателя 1-го подогрева:
/i. °С
/,, кДж/кг
d,, г/кг
Ч>„ %
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ния <?ко, Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
1-го тюдогрева <?„ Вт
То же, 2-го подо; рева Qt, Вт
Количество воды, испаряющейся (кон-
денсирующейся) в камере орошения,
WKO, кг/ч
Источник,
расчетная формула
/—d-диаграмма
Сд.п = 0
/—d-диаграмма
D 43)
D 42)
D 36)
DЛ4)
Зимний
период
5,6
74
38 200
12.8
27
5.6
60
—
31 800
59 500
53,5
Летний
период
8,8
44
38 200
—
—
—
—
176 000
—
53 000
—38,2
4.4.3. СКВ С ПЕРВОЙ И ВТОРОЙ РЕЦИРКУЛЯЦИЯМИ
СКВ с двумя рециркуляциями (рис. 4.8) обеспечивает еще большую эко-
номию тепла и холода, чем система с первой рециркуляцией. В большинстве
случаев отпадает необходимость в подогреве воздуха в воздухонагревателе 2-го
подогрева в летний период. Вместе
с тем требуется более глубокое ох- -Г
лаждение воздуха в камере ороше-
ния, что не всегда возможно. Такая
схема не применяется, когда линия,
соединяющая точки с параметрами
воздуха после рециркуляционного
Рис. 4.8. Структурная схема СКВ с
первой и второй рециркуляциями-
1 — фильтр; 2 — воздухонагреватель
1-го подогрева; 3 — камера орошения;
* — воздухонагреватель 2-го подогре-
ва; 5 — направляющий аппарат; 6 —
вентиляторный агрегат кондиционера;
1 — рециркуляционный вентилятор.
а 6
P-ic. 4.9. Процессы обработки воздуха в
летний (с) и зимний (б) периоды в СКВ
с первой и второй рециркуляциями.
вентилятора и перед приточным вен-
тилятором, не пересекается с кривой
<рк 0 = 95% или пересекает ее в области
отрицательных значений температур.
В кондиционере КТЦ обработка воздуха с двумя рециркуляциями относит-
ся к специальным схемам обработки.
Исходные данные для расчета и построения процесса на /—d-диаграмме те
же, что и для СКВ с одной рециркуляцией.
Наружный воздух в количестве, соответствующем санитарной норме (G„),
смешивается с частью (Gp) рециркуляционного воздуха (первая рециркуляция)
и очищается в фильтре.
В зимний период смесь нагревается в воздухонагревателе 1-го подогрева
и обрабатывается в камере орошения практически при / = const. После камеры
орошения добавляется еще часть (Об) рециркуляционного воздуха (вторая ре-
циркуляция). Весь воздух проходит через воздухонагреватель 2-го подогрева
и вентилятором подается в обслуживаемое помещение.
В летний период смесь наружного воздуха и воздуха, подаваемого на пер-
вую рециркуляцию, обрабатывается в камере орошения или блоке тепломассо-
обмена. После обработки подмешивается воздух в-орой рециркуляции с таким
расчетом, чтобы параметры смеси соответствовали параметрам воздуха перед
вентилятором, т. е. чтобы отпадала необходимость в работе воздухонагревате-
ля 2-го подогрева.
Расчет и построение процессов обработки воздуха на /—rf-диаграмме на-
чинают с летнего периода (рис. 4.9).
1. Наносят точки В и И, соответствующие расчетным параметрам внутрен-
него и наружного воздуха.
По величинам тепло- и влагоизбытков по формуле D.24) определяют уг-
ловой коэффициент луча процесса изменения состояния воздуха в помещении е.
2. В соответствии с расчетом воздухораздающих устройств принимают
величину избыточной температуры удаляемого воздуха А^ух.
3. На /—d-диаграмме наносят точку /7, соответствующую параметрам при-
точного воздуха.
4. Определяют параметры воздуха перед приточным вентилятором (точка
П') и после рециркуляционного вентилятора (точка В') с учетом того, что в
вентиляторе воздух нагревается на 1° С при постоянном влагосодержании.
Точки П' и В' соединяют прямой, продолжение которой должно пересекаться
с кривой фк 0 = 95% в области положительных температур. Если это не про-
исходит, применение СКВ с двумя рециркуляциями невозможно.
Точка пересечения продолжения прямой В'—П' с кривой Фк 0 = 95%
(О) определяет параметры воздуха после обработки в камере орошения
(блоке тепломассообмена, поверхностном воздухоохладителе): tKO, IK0, <^0 и
(рк0=95%. Для случая, когда температура обработанного воздуха tK 0 >
>8°С, применяются камеры орошения. Если же эта температура находится в
пределах от 0 до 8° С, то к установке принимают блок тепломассообмена или
поверхностный воздухоохладитель.
5. По формулам D.12) — D.14) определяют расчетный расход приточного
воздуха в летний период из условия ассимиляции тепло- и влагоизбытков
(Gn) и расход наружного воздуха, соответствующий санитарной норме (Ои);
расход воздуха на первую рециркуляцию
Ор = -А^-Ол-0„, D.45)
на вторую рециркуляцию
G6 = п.~ к-° G„. D.46)
'в 'к.о
Точка С, характеризующая параметры смеси воздуха после первой ре-
циркуляции, лежит на линии В'Н.
Параметры смеси воздуха после первой рециркуляции (точка С) находят по
I—d-диаграмме или по формулам
ол + ад,; D>47)
Gp + Сн
йс = ^. D-48)
Gp + 0H
6. За расчетами расход приточного воздуха G принимают значение G^,
так как (Зл > G3.
Расходы рециркуляционного воздуха Gp и Ge принимают одинаковыми для
зимнего и летнего периодов, так как это превышает гидравлическую устойчи-
вость системы.
Точка С соответствует параметрам воздуха после второй рециркуляции.
7. Тепловую нагрузку воздухонагревателя 1-го подогрева для зимнего пе-
риода определяют по формуле
Qi = 0,278 (GH + Gp) Aг - /с). D.49)
8. Тепловую нагрузку воздухонагревателя 2-го подогрева для зимнего пе-
риода вычисляют по формуле
Q2 = 0,2780 (J'n-I'c), D.50)
где /с — энтальпия воздуха перед воздухонагревателем 2-го подогрева, опре-
деляемая из выражения
/' _ (°н + Gp) 4.о + 0б''ъ (i Б1)
'с- G • *• •
9. Охлаждающую мощность камеры орошения для летнего периода опре-
деляют по формуле
QKO = 0,278 (GH + Gp) (/c - /кс). D.52)
10. Количество воды, испаряющейся (конденсирующейся) в камере ероше-
ния, вычисляют отдельно для зимМего и летнего периодов:
^к.о = (Он + Gp) (dK 0 - dc) Ю-3. D.53)
4.4.4. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ МНОГОЗОНАЛЬНЫЕ СКВ
Центральные многозональные СКВ применяются в помещениях большого
объема с различной ориентацией по странам света и различной интенсивностью
солнечной радиации, в помещениях с неравномерными по площади тепло- и
влаговыделеииями, а также в зданиях с большим количеством кондиционируе-
мых помещений и в многоэтажных зданиях. Применение многозональных СКВ
более экономично, чем устройство для каждого помещения индивидуального
кондиционера. Однако такие системы могут поддерживать с заданной точ-
ностью, как правило, только один из параметров внутреннего воздуха — темпе-
ратуру или относительную влажность.
Многозональные системы кондиционирования воздуха бывают прямоточ-
ными и с рециркуляцией. При устройстве рециркуляции, как правило, приме-
няют двухвентиляторную схему н устраивают общую рециркуляцию. В случае,
когда общая рециркуляция невозможна по конструктивным и другим соображе-
ниям, устраивают многозональные системы с поэтажными вентиляторными
доводчиками, с помощью которых производится рециркуляция воздуха в пре-
делах каждого этажа.
Поддержание оптимальных параметров воздуха в помещениях с различны-
ми тепловлажностными режимами осуществляется регулированием количества
подаваемого воздуха либо его параметров.
Одной из разновидностей многозональных СКВ является двухканальная
система, которая позволяет обслуживать большое количество помеще-
ний с различными тепловлажностными режимами. Преимуществами этих СКВ
являются отсутствие вблизи-обслуживаемых помещений различных тепло-
обменников с трубопроводами и максимальное использование холодного
наружного воздуха в переходный период, недостатком — необходимость проклад-
ки дополнительных воздуховодов и устройства их повышенной тепловой изо-
ляции, а также отсутствие эффективно работающих клапанов. С целью уменьше-
ния гидравлической и тепловой разрегулировки системы смесительные клапаны
выполняют с повышенным гидравлическим сопротивлением.
Двухканальные СКВ выполняются, как правило, прямоточными. Притор-
ный воздух двумя параллельными потоками обрабатывается в двух базовых
центральных кондиционерах. Параметры воздуха, выходящего из каждого
кондиционера, различны. Обычно один из них имеет после камеры орошения
воздухонагреватель 2-го подогрева, при помощи которого можно получить воз-
дух с высокой температурой, а второй — подает воздух в канал сразу же после
камеры орошения, т. е. с более низкой температурой. Далее холодный и горя-
чий воздух по двум параллельным каналам подается к специальному смесите-
льному устройству (смесительному клапану), устанавливаемому для каждого
из обслуживаемых помещений или для группы помещений с одинаковым теп-
ловлажностным режимом. В зависимости от требований к параметрам внутрен-
него воздуха в помещении смесительный клапан меняет соотношение горячего
и холодного воздуха в подаваемой смеси.
Вместо двух кондиционеров можно использовать один базовый. В этом слу-
чае воздух после обработки в камере орошения вентилятором подается в два
канала с регулирующими клапанами. На одном из каналов устанавливают
воздухонагреватель. Такая система менее универсальна, поскольку допусти-
мый диапазон изменения тепловлажйостного режима в кондиционируемых по-
мещениях существенно сужается.
Двухканальные системы бывают как низкого, так и высокого давления.
Применяя систему с высоким давлением, можно значительно уменьшить сече-
ние разводящих каналов вследствие больших скоростей воздушного потока.
Для глушения шума смесительные клапаны имеют соответствующую звукоизо-
ляцию или же после них предусматривается установка шумоглушителей.
В системах высокого давления следует учитывать значительный нагрев воздуха в
вентиляторах (более 3° С).
4.4,5. ЦЕНТРАЛЬНАЯ ВОДОВОЗДУШНАЯ СКВ
Центральная СКВ с эжекционнымн кондиционерами-доводчиками—водовоз-
душная система [10] широко применяется в многоэтажных и многокомнатных
гражданских зданиях с различным и часто меняющимся тепловлажностным
режимом (гостиницы, научно-исследовательские институты, проектные инсти-
туты и административно-общественные учреждения).
Наружный воздух обрабатывается в центральном базовом кондиционере
по прямоточной схеме, затем сетью каналов подается в кондиционируемые
помещения к установленным под окнами эжекционным кондиционерам-довод-
чикам (ЭКД)- Выходя из сопел ЭКД со скоростью 12—20 м/с наружный (пер-
вичный) воздух эжектирует из помещения рециркуляционный (вторичный)
воздух. Рециркуляционный воздух проходит через одно-, двух- или трехряд-
ный теплообменник, по трубкам которого циркулирует холодная или теплая
вода, и нагревается либо охлаждается в зависимости от теплового режима в
кондиционируемом помещении. Воздушная смесь через приточную решетку
поступает в помещение. На одну часть первичного воздуха в зависимости от
диаметра сопла может эжектироваться 1,5—3,5 части вторичного воздуха,
при этом избыточное давление перед доводчиком должно быть 150—400 Па.
Для расчетов режимов работы ЭКД и центрального кондиционера на /—d-
диаграмме строят процессы обработки воздуха. Построение выполняют для
кондиционируемых помещений с наиболее характерными тепло- и влагоизбыт-
ками.
Технические показатели ЭКД по воздухопроизводительности оцениваются
расходом воздуха и коэффициентом эжекции, котррый выражается отношением
k, = (Ln —Lh)/£h, D.54)
где Ln н LH — расход соответственно приточного и наружного воздуха, м3/ч.
Доводчики комплектуют двух- или трехрядным теплообменником. Трех-
рядный теплообменник состоит из одно- и двухрядного, установленных после-
довательно по ходу движения воздуха. К сетям тепло- и холодоснабжения теп-
лообменники присоединяют по двух-, трех- и четырехтрубной схемам. Двух-
трубная схема эксплуатиру- ат —
ется с пофасадным или груп- ' >м I
повым включением тепло- и
холодоносителя. В ней по од-
ним и тем же трубам может
идти как тепло-, так и холо-
доноситель, т е. система рабо-
тает с переключением режи-
мов. Однако система может
работать и без переключения.
Трех- и четырехтрубная схе-
мы обеспечивают включение
тепло- и холодоносителя в лю-
бой доводчик Недостатком
КНЭЩдА
КЮ-У-1,2
3 ft2 Г
кнэ-у-т*
КНЗ-У1&—Л
1,„У1ч № 200
Рис. 4.10. Номограмма для
определения глубины проник-
новения струи и производи-
тельности ЭКД.
трехтрубной схемы является смешение в обратном трубопроводе тепло- и хо-
лодоносителя В четырехтрубной схеме однорядный теплообменник присоеди-
няется к двухтрубному контуру горячей воды, а двухрядный — к двухтрубно-
му контуру холодной воды, что обеспечивает полную независимость работы си-
стем тепло- и холодоснабжения.
Кондиционеры-доводчики выпускаются длиной 0,8 и 1,2 м и обозначаются
КНЭ-У-0,8А и КНЭ-У-1,2. ЭКД типа КНЭ-У предназначены для встраивания
в строительные элементы здания. Кондиционеры-доводчики поставляются с
соплами различных диаметров C,5; 4,5; 5,5 мм).
При подборе ЭКД должны быть обеспечены возможность конструктив-
ного размещения их в подоконном пространстве; потребность кондициониру-
емых помещений в тепле и холоде; подача наружного воздуха в количестве не
менее чем по санитарной норме; допустимые скорости движения воздуха в ра-
бочей зоне; бесшумность работы установленного оборудования.
Типоразмер и количество ЭКД выбирают с учетом конструктивных, аэро-
динамических и теплотехнических характеристик, а также габаритов обслужи-
ваемого помещения. Высота помещения при размещении ЭКД в подоконном про-
странстве должна быть не более 3,5 м, а глубина — 6 м Если глубина помеще-
ния значительно больше максимально допустимой, следует применять комбини-
рованные системы с дополнительной подачей воздуха вглубь помещения от
отдельной централизованной СКВ.
Тип и количество ЭКД, устанавливаемых в помешеиии, принимают с учетом
ширины расчетного модуля, м, вычисляемой по формуле
В = ВП/Л/, D.55)
где Вп — ширина помещения, ы; N — количество принятых к установке ЭКД.
к установке принимают
При ширине расчетного модуля 1,5—2,25 м
КНЭ-У-0.8А, при ширине 2—3 м —КНЭ-У-1,2.
При подоконной установке ЭКД количество приточного воздуха Ln и
максимальную глубину проникновения приточной струи в помещение 1ыакс
определяют по номограмме, представленной на рис. 4 10, в зависимости от ши-
рины расчетного модуля В, высо-
ты помещения Я и скорости возду-
ха в рабочей зоне Ира3кс.
Минимальное количество-наруж-
ного воздуха, подаваемого в поме-
щение системами вентиляции н кон-
диционирования, определяется сани-
тарными нормами (см. табл. 4.2).
Зная расходы приточного (Ln)
и наружного (LH) воздуха, по номо-
грамме (рис. 4.11) подбирают диа-
метр установленных в ЭКД сопел с
последующим уточнением этих рас-
"0 ВО ВО 100 Ш № 160 1Ю mLH,tf>l4 Рис. 4.11. Номограмма для подбора
сопел ЭКД-
ходов. Аэродинамическое сопротивление ЭКД, Па, определяется по формуле
v#
500
W
ж
•>пп
t
ty
7
0
f/
f ut
t
/
f
\f
\y
'
/
*
V
У
s
/
0
*у
s*
—- кнэ-уом
—КНЭ-У-1,2
пл —. i>aLH,
D.56)
где Sa — удельная аэродинамическая характеристика сопротивления ЭКД
Па ■ ч2/м6 (табл. 4.8).
С целью уменьшения теплообмена на внутренней поверхности оконного
стекла перья приточной решетки следует направлять от окна вглубь помещения
Под углом 70° к горизонту.
Устойчивое настилание приточной струи на потолок помещения возможно,
если критерий Архимеда Аг0, определенный в зависимости от ассимиляцион-
ной разности температур, не будет превышать допустимого значения Аг1рР.
Таблица 48. Значения удельных аэродинамических (Sa) и гидравлических EГ)
характеристик сопротивления ЗКД
Аварка ЭКД
КНЭ-У-0.8Л
КНЭ-У-1,2
Sa, Па-ч2/Мс, при диаметре
сопла dc, мм
3,5
0,049
0,017
4,5
0,016
0,0071
5,5
0,007
0,0031
Sr, Па-чукт', для тепло-
обменников
однорядных 1 двухрядных
0,055
0,077
0,1
0,16
Ассимиляционная разность температур в летний период, °С, определяется
по формуле 3 60мокс
^--жйг- D-57)
где Ln — расход приточного воздуха (иа один ЭКД), м3/ч; <2"aK0 — максималь-
ные теплоизбытки по явному теплу в обслуживаемом помещении, Вт; N — коли-
чество ЭКД; р—плотность приточного воздуха, принимаемая равной 1,2 кг/м8;
св — удельная массовая теплоемкость приточного воздуха, принимаемая
равной 1 кДжДкг • К)-
Критическое значение критерия Архимеда Аг£р определяется по правой
части номограммы (рис. 4.12) в зависимости от высоты помещения, а фактиче-
ское значение Ar'g — по левой части номограммы в зависимости от значений
При Аг^ > Агрр приточная струя не достигает потолка и падает в рабочую
зону вблизи ЭКД. Для уменьшения Аг^ следует либо увеличить производитель-
ность ЭКД по приточному воздуху, следя за скоростью воздуха в рабочей
зоне, либо уменьшить избытки
тепла в помещении. Если эти ме-
ры не приводят к желаемым ре-
зультатам, следует применить
комбинированную СКВ.
Соответствие фактической
максимальной скорости движе-
ния воздуха в рабочей (обслужи-
ваемой) зоне нормированным
значениям, приведенным в
табл. 4.1, проверяется следую-
щим образом.
Рис. 4.12. Номограмма для оп-
ределения критериев Архимеда i ^ф
Аг0 и Аг£Р.
Задаваясь скоростью воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне «JJ^ по
номограмме (см. рис. 4.10) определяют максимальную скорость воздуха в про-
филе струи «ракс. Относительную скорость воздуха в рабочей зоне вычисляют
по формуле
D.58)
ир.а ир.з
7^акс.
Конвективные потоки от оконных проемов в летнем режиме увеличивают
скорость движения приточных струй, а в зимнем — уменьшают. Влияние
конвективных потоков на скорость движения воздуха в рабочей зоне учитыва-
ют с помощью поправок, вычисляе-
Ч, Srfrf' мых отдельно для зимнего и летнего
Уке.м/с I ~Z]/«- режимов.
Для определения величины по-
правок необходимо вычислить вели-
чину удельнего конвективного пото-
ка от окна, Вт/м2:
D.59)
D.60)
4=ад,
Рис. 4.13. Номограмма для опреде-
ления скорости конвективного по-
тока от оконных проемов.
где QpK и Q£k — соответственно теплопотери зимой и теплоприток летом, Вт,
через площадь окна F0K, м2, приходящуюся на расчетный модуль.
По найденным значениям <?„ и д£ в зависимости от высоты окна h определя-
ют (рис. 4.13) скорость конвективных потоков от охлажденного («„ 0) и нагрето-
го (и£0) оконного стекла.
Таблица 4.9. Значения коэффициента h
Удельные показатели про-
изводительности тепло
обменника
^т
Аг.к
^ох
Схема присоединения
Двухрядиый теплообменник
на холодной воде, а одно-
рядный — на горячей
0,64
0,4
0,95
Двухрядный теплообмен-
ник на горячей воде, а
однорядный — на хо*
лодной
0,95
0,95
0,64
Примечание. Значения коэффициента k относятся к варианту, когда первым по
коду движения рециркуляционного воздуха- установлен однорядный теплообменник.
Относительную скорость конвективных потоков рассчитывают по фор-
мулам
D.61)
D.62)
к.о'"о »
мако
„л л ,ы
"к.о — "к.о'"о
Фиктивное расстояние, величина которого зависит от ширины и высоты
окна,
D.63)
где В, 10 и k — соответственно ширина расчетного модуля, длина приточного
отверстия и высота окна, м; d сл — условный диаметр приточного отверстия, м.
Для КНЭ-У-0.8А принимают 10 = 0,8 м и dyCn = 0,28 м, для КНЭ-У-1,2 —
10 = 1,2 м и d.
уел
0,35 м.
Расход
воды
Gw
кг/ч
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
30
3
4.1
4,8
5,3
5,9
6,4
6.9
7,2
7,6
7,9
8,3
8,5
8,8
9.1
9,3
9,6
9,9
10,1
10,4
10.6
10,7
10.9
11.2
11.4
11.5
Таблица 4.10 Значен ия удельного показателя АГшК в двухрядном
35
3,1
4,2
5
5,7
6,3
6.9
7.3
7.7
8,1
8,5
8,6
9,2
9,5
9,9
10.1
10,5
10,7
10,9
11,2
11,5
11,7
12
12,2
12,4
12,7
40
3,3
4,4
5,3
6
6,7
7.3
7,8
8,3
8,7
9,2
9,5
9,9
10,4
10,7
10,9
11,3
11,6
11.9
12,2
12.4
12,8
13
13,3
13.6
13,8
КНЭ-У-0.8А при (TWt -
45
3,4
4,7
5,6
6,4
7,1
7,8
8.4
8,8
9,4
9,9
10,4
10,7
11,2
11,5
11,9
12,2
12,6
12,9
13,3
13,6
14
14,2
14,5
14,8
15,1
50
3,5
4,9
5,9
6,9
7,6
8,3
9
9.5
10,1
10,6
11
11,6
12
12,4
12,9
13.3
13,7
14,1
14,4
14,8
15,1
15,5
15,8
16,2
16,5
55
3,6
5,1
6,3
7,2
8.1
8,8
9,5
10,2
10.8
11,4
12
12,4
13
13,5
14
14,4
14,9
15,2
15.7
16
16,5
16.9
17,2
17.7
18
-Л>. °с
60
3,8
5,3
6,6
7,7
8,6
9,4
10,2
10.9
11,6
12,3
12,9
13,5
14,1
14,6
15,1
15,6
16,2
16,6
17,1
17,6
18
18,4
18,8
19,2
19,6
65
4
5,7
7
8.1
9,2
10,1
10.9
11.7
12.6
13,3
14
14,5
15,2
15,8
16,4
17
17,6
18
18,6
19.1
19,5
20,1
20.6
21
21,5
70
4,1
5,9
7,4
8,6
9,8
10,8
П.7
12,6
13,5
14,2
15
15,7
16,4
17.1
17,8
18,4
19
19,5
20,2
20,8
21.3
21,9
22,4
22,9
23,5
75
4,2
6,3
7,8
9,2
10*4
11.5
12.6
13,5
14,4
15,4
16,2
17
17,8
18,5
19,2
20
20,6
21,3
22
22,6
23,3
23,8
24,4
25
25,6
Если ширина окна в расчетном модуле меньше ширины модуля, то в форму-
лу D.63) вместо ширины модуля подставляют ширину окна.
Относительная скорость конвективного потока, движущегося в горизонталь-
ном направлении (летом — вдоль потолка, знмой — вдоль пола), в конце пути
приточной струи определяется по формулам
„ 0-67<.оуусл
Кк-г ~ j I /макс
0fi7l?KOx0d
уел
*Ac» + 'MaKC+hK '
D.64)
D.65)
где Ад — высота подоконника, м.
Поправка к максимальной скорости в рабочей (обслуживаемой) зоне,
обусловленная неизотермичностыо режима, вычисляется по формулам
с,.л гмакс
Айл кг ■
РЭ 1Лб (/максJ + (й + 1В)*
Ч.з = -
8<.г(/ыакс + йд)
D.66)
D.67)
Если ширина окна в расчетном модуле меньше ширины модуля, то в форму-
лах D.66) и D.67) вместо ширины модуля подставляют ширину окна.
Фактические максимальные скорости движения воздуха в рабочей (обслу-
живаемой) зоне для расчетных режимов определяются по формулам
i /„макс ■ д „л » ма
(а^-Ч.зХГ
, макс.з ^~макс
р.З
D.68)
D.69)
теплообменнике, Вт
30
3.6
5.1
6,3
7,2
6,1
6,6
9.5
10.2
10.8
11.4
12
1?.4
,«
,13.5
!w
<*,9
15.2
16,7
16
16,5
16,9
17,2
17,7
18
35
3.8
5.3
6.6
7.7
8.6
9.4
10.2
10.9
11.6
12.3
12.9
13.5
14.1
14.6
15.1
15.6
16.2
16,6
17.1
17.6
18
18.4
18.8
19,2
19,6
■м3/(кг К) (режим
40
4
5.7
7
8,1
9.2
10.1
10.9
11.7
12.6
13.3
14
14.5
15.2
15.8
16.4
17
17.6
18
18.6
19.1
19.5
20.1
20.6
21
21,5
естественной конвекции)
КНЭ-У-1.2 при (TWi — tB).
45
4.1
5.9
7.4
8.6
9.8
10.8
11.7
12.6
13.5
14.2
15
15.7
16.4
17.1
17.8
18.4
19
19,5
20.2
20.8
21.3
21,9
22.4
22.9
23,5
50
4.2
6.3
78
9.2
10.4
11.5
12,6
13,5
14.4
15.4
16.2
17
17.8
18.5
19.2
20
20.6
21,3
22
22,6
23,3
23,8
24,4
25
25,6
55
4.4
6.5
8,3
9,8
И
12.3
13.5
14.5
15 6
16,5
17.4
18,4
19.2
20
20.8
21.6
22.4
23.1
23.8
24.6
25.4
25.9
26,6
27.3
28
°С
60
4.5
6.9
8,7
10.4
11.7
13.1
14,4
15.6
16,7
17.8
18.8
19.8
20.7
21.6
22.6
23.5
24.3
25.4
27.1
26,7
27.6
28.4
29.1
29.8
30,6
65
4.8
7.2
9.2
10,9
12,6
14,1
15.4
16.7
17.9
19,1
20,2
21.4
22,4
23,5
24,4
25.5
26,4
27,3
28.3
29.2
30
30.9
31.7
32.6
33,4
70
4.9
7.6
98
11.6
13.4
15
16.5
17.9
19.3
206
21.9
23
24.2
25.4
26.5
27,6
28,6
29,7
30.7
31.7
32,7
33,7
34,6
35.6
36,5
76
51
7.9
10.2
12.3
14.2
15.9
17.7
19 2
20.7
22,2
2J.6
24.9
26,2
27.4
28.7
29.9
31.2
32.2
33.4
34,5
35.6
36.8
37.8
38.8
39,9
Таблица 411. Значения удельного показателя Аг в
Рвсход воды
0Ш, кг/ч
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
130
но
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
2Б0
48
*
4,4
6,5
8,3
9,8
11
12,3
13,4
14,5
15,5
16,5
17,4
18,3
19,2
20
20,8
21,6
22,3
23,1
23,8
24,5
25,2
25,9
26; 6
27,2
27,9
72
96
, = 3,5 мм
5
7,7
9,9
11,9
13,6
15,2
16,7
18.3
19,6
21
22,3
23,6
24,8
25,9
27,1
28,3
29.3
30,4
31,4
32,4
33,5
34,4
35,5
36,4
37.3
5,6
9
11,7
14,3
16,7
19
21 -
22.7
24,9
26,7
28,6
30,4
32
33,7
35,4
36,9
38,5-
40
41,5
42.9
44.4
45,8
47,2
48,6
50
КНЭ-У-0.8А
1
Количество первичного (наружного возду
96 | 120
144 | 120 | 150
d = 4,5 мм
5.2
8.1
10.6
12,8
14,9
16,7
18,5
20,1
21,7
23,3
24,8
26,2
27,6
29
30.4
31.6
32,9
34,1
35.4
36.5
37.7
38.8
40
41,2
42,2
5,5
8,6
11.3
13,7
15.9
17,9
19,9
21,7
23,5
25,2
26,9
28,5
30,1
31,6
33,1
34,5
35,9
37,4
38.7
40.1
41,4
42,8
44,1
45,4
46,5
5,7
9,1
12
14,6
17
19,3
21,4
23,5
25,5
27,4
29,2
31
32,8
34,5
36,2
37,8
39,4
40.9
42.6
44,1
45,6
47
48,5
49,9
51,4
180
d = 5,5 мм
5
7,8
10
12
13,8
15,6
17,1
18,6
20,1
21,5
22.8
24.1
25,4
26,6
27,8
29
30
31.2
32,2
33,3
34.3
35,4
36,4
37,3
38,4
5,1
8
10,4
12.6
14.4
16.3
17 9
19.5
21
22,6
24
25.4
26.7
28
29,3
30.6
31,7
32,9
34.1
35.2
36,4
37,4
38,6
39,7
40,7
5,2
8.3
10,8
13
15,1
17
18.7
20.5
22,1
23.7
25.2
26,7
28.1
29.5
30,9
32,2
33,6
34,9
36,2
37.3
38,6
39,8
40,9
42,1
43,3
Есля полученные значения скоростей воздуха соответствуют приведенным
в табл. 4.1, расчет считается законченным. В противном случае расчет повторя-
ют, задаваясь другим значением и™*"с.
Тепловую производительность поверхностных теплообменников ЭКД рас-
считывают по опытным данным с использованием удельных показателей теп-
ловой производительности: в режиме естественной конвекции — /
жиме вынужденного движения воздуха — Ат, Вт ■ м3/(кг ■ К). В
на двухрядный теплообменник
А- (Лт.к) = 1,2 (Т Т
'т.к- в Ре-
пересчете
D.70)
где QT — тепловая нагрузка на воздухонагреватель, Вт; Twl — температура
теплоносителя на входе в теплообменник, РС; tB — температура рециркуляци-
онного воздуха на входе в воздухонагреватель, °С; 1,2 — плотность воздуха,
кг/м8; k — коэффициент, учитывающий схему присоединения теплообменни-
ков в четырехтрубной системе (табл. 4.9).
Значения Ат и Атк приведены в табл. 4.10 и 4.11.
Удельные показатели холодопроизводительности двухрядных теплообмен-
ников в режиме вынужденного движения воздуха (табл. 4.12) определяют по
формуле
Лох~ 1,2(Гв-/т1)й • <4-71)
где Qox — охладительная нагрузка теплообменника, Вт; twl
холодоносителя на входе в теплообменник, °С.
■ температура
двухрядном теплообменнике, Вт м8/(кгК)
КНЭ-У-1,2
ха) 0„. кг/ч. проходящего через сопло
96
1
5,6
9
П,9
14.4
16.9
19,1
21,2
23,1
25,1
27
28,8
30.6
32,3
34
35,6
37.2
38,8
40,4
41,9
43,4
44,8
46.3
47,7
49.1
50.5
120
й = 3,5 мм
6
9.9
13,1
16,2
19
21,6
24.1
26,5
28,8
31
33.3
35,5
37,4
39.5
41,5
43,5
45,5
47,3
49.2
51,1
52.8
54,5
56.4
58
59,8
144
6.5
10.8
14.6
18,1
21,4
24,5
27,4
30,4
33,1
35.8
38,5
41
43,5
46
48,5
50,8
53,1
55,5
57,8
60
62.2
64,4
66,6
68,7
70,8
144
dc
5,9
9,8
13
16
18,7
21,3
23,8
26,2
28,5
30,7
32,8
34,9
37
39
40,9
42,8
44,8
46,5
48,4
50,2
52
53.7
55,5
57.1
58,8
180
= 4,5 мм
6,3
10.4
14
17.2
20,2
23,1
25,9
28.6
31,2
33.6
36
38.5
40.8
43
54,2
47,4
49.7
51,8
53,8
55.8
57.9
59.9
61.9
63,8
65,7
216
1
6,5
И
15
18,6
22
25,1
28,3
31,3
34,2
37
39,7
42,3
45
47,6
50,1
52,6
55
57,4
59,8
62,2
64,5
66.8
69,1
71.3
73,5
187
1
6
9,9
13,3
16.3
19,2
21,9
24,3
26,7
29,2
31,4
33.6
35,8
37,9
40
42
44.1
45.9
47.9
49,8
51,6
53,5
55,4
57.1
58.8
60,6
233
*с = 5'5
6.2
10.2
13,7
17
20
22,8
25,5
28
30,6
33
35,4
37,7
40
42,2
44,3
46.4
48,5
50,6
52,7
54,7
56.6
58,6
60,5
62,3
64.3
270
мм
6,3
10,5
14,1
17,4
20,6
23,5
26,3
29
31,6
34,2
36,6
39,1
41,4
43.7
46
48.3
50.5
52.6
64.8
56.9
58,8
60,9
62.9
65
67
В результате расчета теплообменников определяют расход воды и ее
конечную температуру.
Температуру холодной воды на входе в теплообменник tml во избежание
выпадания влаги из рециркуляционного воздуха рекомендуется принимать по
упрощенной зависимости
*Р — *ю! ^ 2"
D.72)
'Р 'ю1
где /р — температура точки росы рециркуляционного воздуха, °С.
Гидравлическое сопротивление теплообменников, Па, определяют по фор-
муле
= SrG2,
Рг-
где Sr — удельная гидравлическая харак-
теристика сопротивления теплообменника,
Па • ч2/кг2, принимаемая по табл. 4.8; G —
расход воды, кг/ч.
Рис. 4.14. Структурная схема централь-
ной водовоздушной СКВ:
/ —. фильтр; 2 -■ воздухонагреватель; 3 — ка-
мера орошения; 4 — вентиляторный агрегат
кондиционера.
D.73)
Пример. В административном здании проектируется система кондициони-
рования с ЭКД (рис. 4.14). Произвести подбор ЭКД для типового помещения
шириной 8П = 6 м, глубиной /п = 6 м, высотой Н = 3 м. Остекление ленточ-
ное, высота подоконника йя = 0,7 м, высота окна h = 2,3 м. В помещении на-
ходится 8 человек. Внутренние тепловыделения составляют 400 Вт. Теплопотери
1 а-С Я и Ц'а 4 гг. лначенвя уделъпого показателя А
Расход воды
Gw, кг/ч
40
50
60
70
80
90
100
ПО
120
Ш
140
150
160
170
180
190
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
48 |
"с
6,5
6,6
7,2
7.7
8 1
8,6
9,1
9.4
9,8
Ю,1
10,5
10,8
11.2
11,4
11,7
12
12,3
12,е
12.8
13,1
13,4
13,6
13,8
14,1
14,3
14,5
14,8
15
15.1
15,4
15,6
15,8
72
= 3,5 мл»
6.6
7,4
8
8.7
9,2
9,8
10,2
10.7
И.2
11,6
12
13,4
12,8
13,1
13,5
14
14,2
14,5
14,9
15,2
15,5
15,8
16,2
16,4
16.7
17
17,2
17,6
17,8
18
18,3
18,6
96
1
7,3
8,3
9,1
9,8
10,5
11
11,6
12,2
12,8
13,3
13,8
14,3
14,8
15,2
15,6
16
16,5
16,9
17,3
17,7
18
18,4
18,8
19,2
19,5
19,9
20,2
20,Б
20,8
21,2
21,5
21,9
КНЭ-У-0.8А
96
"с
8,1
9,1
10
10,8
11.6
12,4
13,1
13,8
14,4
15
15,7
16,3
16,7
17,3
17,9
18,4
18,8
19,4
19,9
20,4
20,8
21,3
21,6
22,1
22,6
22,9
23,4
23,8
24,2
24,5
25
25,4
Количество первичного (варужно
120 |
144 | 120 |
= 4,5 мм
8,5
9,5
10,5
11.4
12,2
13
13,8
14,5
15,2
15,9
16,5
17,2
17,8
18,4
19
19,5
20,1
20,6
21,2
21,6
22,1
22,7
23,1
23,6
24,1
24,5
25
25,4
25,8
26,3
26,7
27,1
8,8
10
11
12
12,9
13,7
14,5
15,4
16,2
16,9
17,6
18,3
18,8
19,5
20,1
20,7
21,3
21,9
22,4
23
23,6
24,1
24,6
26,1
25,7
26,2
26,6
27,1
27,6
28
28,5
29
"с
7.9
9
9,8
10,7
11,4
12,1
12,8
13,5
14,1
14,6
15,2
15,8
16,4
16,9
17,4
17,9
18.4
18,8
19,3
19,8
20,2
20,7
21
21,5
22
22,3
22,7
23,1
23,5
23,8
24,3
24,6
150
1
ГО) ЕОЗ
182 |
= 5,5 мм 1
8,1
9,2
10,1
11
11,9
12,6
13,3
14
14,6
15,2
15,9
16,5
17,1
17,6
17,9
18,6
19,2
19,6
20,1
20,7
21,2
21,6
22
22,4
22,9
23.4
23,7
24,2
24,5
25
25,4
25,8
8,4
9,5
10.5
11,4
12,2
13
13,7
14,5
15,2
16,8
16,5
17,1
17,7
18,4
18,8
19,4
20
20,5
21
21,5
22,1
22,6
23
23,5
24
24,4
24,9
25,2
25,7
26,2
26,6
27
помещения в зимний период QT = 2000 Вт, из них через окна Q^H =
= 1700 Вт. В летний период теплоприток через окна Q£K = 1400 Вт. Система
тепло- и холодоснабжения — четырехтрубная.
Расчетные параметры внутреннего и наружного воздуха приведены в
табл. 4.13.
Согласно табл. 2.24 тепло- и влагопоступления от людей в помещение в лет-
ний и зимний периоды составляют (с округлением до 10 Вт):
(£л = 139-8= 1110 Вт;
<£л = 93 -8 = 740 Вт;
Ц7л = 70 • 8 • 10~3 = 0,56 кг/ч;
ССЛ = 139 -8=1110 Вт;
<£л =65- 8 = 520 Вт;.
Ц7л = 98 - 8 • Ю-3 = 0,78 кг/ч.
Задаваясь количеством ЭКД, по формуле D.55) определяем ширину рас-
четного модуля: при N = 2 В = 6/2 = 3 м; при N = 3 В = 6/3 = 2 м. Та-
ким образом, к установке можно принять два доводчика КНЭ-У-1,2 или три
КНЭ-У-0.8А.
■ двухрядном теплообменнике Вт м8/(кг К)
КНЭ-У-1.2
духа Он. кг/ч, проходящего через сопло
96
I
120
I
144
144
180 | 216 | 182 j 233 | 270
й„ = 3.5 мм
11.3
12.9
14.5
15.9
17,3
18,6
19.9
21
22,2
23.4
24.4
25,5
26.5
27,6
28,6
29,5
30.5
31.4
32,3
33.3
34.1
35
35.8
36.6
37,4
38.3
39.1
39,9
40,7
41.5
42.2
43
12.2
14,1
15,8
17.4
19,1
20.6
22
23.4
24,6
25,9
27.2
28.5
29.7
30.8
32
33
34.2
35,2
36.3
37,3
38,4
39.4
40.4
41.4
42.3
43.3
44.3
45.2
46.2
47
47.9
48.8
13.3
15.4
17.3
19.2
20,9
22.7
24,3
25.8
27.3
28,8
30.2
31.6
33
34.4
35.7
37
38,3
39,5
40.8
42
43.3
44.4
45.6
46.8
47,8
49
50
51.2
52.2
53,3
54.3
55.5
12.8
14.8
16.6
18.4
20
21,6
23.1
24.5
26
27.4
28.7
30.1
31.4
32.6
33,8
35
36.3
37.4.
38,5
39,7
40,8
41.9
42.9
44.1
45.1
46,2
47,1
48,1
49,2
60,1
51.2
52.1
13.6
15.8
17,8
19.8
21.5
23.4
25
26.6
28.3
29.8
31.3
32.8
34.2
35.6
37
38,4
39,8
41
42,3
43.6
44,9
46
47,3
48.5
49.7
50,8
52
53.1
54,3
55,6
56.5
57
14.4
16.9
19,1
21.3
23,3
25,2
27.1
29
30,7
32.4
34,1
35.7
37.3
39
40.5
42
43.5
4Б
46,4
47.9
49,3
50,7
52.1
53.1
54.8
56.1
57.4
58.7
60
61,3
62.6
63,7
11,6
13.4
14,9
16.4
17.9
19.2
20,6
21.9
23
24,2
25.4
26.5
27.6
28.6
2Э.7
30.7
31.6
32.7
33,6
34.5
35.5
36,4
37,3
38.1
39,1
39.9
40.8
41,6
42.4
43,3
44,1
44,9
12.8
14.9
16,7
18.5
20,1
21,7
23.4
24,8
26.3
27,7
29.1
30.4
31.6
32.9
34.2
35 5
36,6
37,8
39
40,1
41.3
42.3
43,5
44,5
45.6
46,6
47.7
48.7
49.8
50.8
51.8
52,8
13.8
16
18.1
20.1
22
23.7
25 5
27,2
28 8
304
32
33.5
34 9
36 4
37 8
39.2
40 6
41.9
43.3
44.5
45.8
47,1
48.4
49.7
50,8
52
53,3
54.4
55,6
56.8
57.9
59.1
По номограмме (рис. 4.10) находим, что для КНЭ-У-1,2 глубина проникно-
вения приточной струи /ыакс = 5,25 м, а для КНЭ-У-0.8А /ыакс = 4,8 м. Вы-
бираем вариант с двумя доводчиками КНЭ-У-1,2, так как приточная струя
глубже проникает в помещение.
Задаваясь максимальной скоростью движения воздуха «ра3кс = 0,19 м/с,
при заданных В = ЗмиЯ = Зм для одного КНЭ-У-1,2 по номограмме
(рис. 4.10) находим ырз = 0,064, Ln = 600 м3/ч и ы™акс = 3 м/с.
Санитарная норма расхода наружного воздуха иа один ЭКД с учетом его
подачи 40—60 м3/(ч • чел.)
D0 -н 60) • 8
L™" =!
160 -*- 240 м8/ч.
По номограмме (рис. 4.11) подбираем диаметр сопел dc = 4,5 мм для LB =■
= 600 м3/ч и t„= 180 м3/ч, что соответствует санитарной норме.
Аэродинамическое сопротивление ЭКД определяем по формуле D.56)
с учетом табл. 4.8:
Яа = 0,0071 ■ 1802 = 230 Па.
По формуле D.57) ассимиляционная разность температур в летний период
3,6 ■ A400 + 400 + 520)
Л£ =
1,2-2. 600- 1
: 5,8° С.
Таблица 4.13. Расчет воздухообмена и нагрузок на одни ЭКД типа КНЭ-У-1,2
Наименование показателей
Расчетные параметры наружного воздуха:
<„. «с
/н, кДж/кг
dH, г/кг
<РН, %
Расчетные параметры внутреннего воз-
духа:
'в-°С
/в, кДж/кг
dB, г/кг
ч>в. %
Внутренний объем помещений V, м8
Количество человек п
Полное количество тепла, выделяемого
людьми, Qn, Вт
Теплопоступления от солнечной радиации
Сер. Вт
Теплопоступления от технологичесного
оборудования QTi0, Вт
Теплопоступления от искусственного
освещения Q„ 0, Вт
Теплопотери помещения, ие компенсируе-
мые системой отопления. QT п, Вт
Влаговыделеиия от людей и? кг/ч
Влаговыделения от технологического обо-
рудования №то, кг/ч
Допустимый перепад температур внутрен-
него и приточного воздуха А'дОП, °С
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделения W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещения е, кДж/кг
Параметры приточного воздуха:
t„, «С
/п, кДж/кг
dn, г/кг
4>п. %
Параметры рециркуляционного воздуха:
<р. °С
Гр, кДж/кг
<С. г/кг
«Pp. %
Расход приточного (вентиляционного) воз-
духа G, кг/ч
Кратность воздухообмена Ар, ч '
Расход наружного воздуха С кг/ч
Расход рециркуляционного воздуха G ,
кг/ч
Действительный перепад температур внут-
реннего и приточного воздуха Д<, "С
Параметры воздуха после обработки в
камере орошення5
W °с
/к 0, кДж/кг
<W г/кг
Vk.0. %
Источник, расчетная
формула
СНиП П-33-75
Табл. 1.5
СНип 11-84-78
По ваданию
» »
Табл. 2,24;
Q„ = <?"
По расчету
» »
* »
з» »
Табл. 2.24
По расчету
По расчету воздухо
раздачи
<г=ол+«сР+
+ *Зт.о + Сн.о — Ог.п
w^w]i + wT_0
D.24)
D.34). D.35);
/ — d- диаграмма
По расчету
Рис 4.10; 0 = Lp
п
D.15)
Рис. 4.11; С =ip
н н
G x= G - GH
Р "
Д/ = | / — / |
1 *п в>
/ — if-диаграмме
Зимний
период
—24
—23
0,4
70
20
40,7
8,2
Б5
54
4
555
—
50
150
1000
0.28
8
—245
0,28
—3150
22,3
42,1
7,8
45
20
40,7
8,2
55
720
>1,1
216
604
2.3
9,1
26,8
6,9
95
Летинй
период
31
57,4
10,3
37
24
47,8
9,3
50
54
4
555
700
50
150
0,39
_
8
1455
0,39
13 400
18,2
40,5
8,8
67
24
47,8
9,3
50
720
11,1
216
504
5.8
10,5
29,2
7,6
95
Продолжение табл. 4 13
Наименование показателей
Параметры наружного воздуха до ЭКДЗ
*п. °С
/п, кДж/кг
dn, г/кг
V %
Параметры воздуха после теп-ообмеини-
ка ЭКД:
/с. "С
/с, кДж/кг
dc, г/кг
4>с. %
Параметры воздуха после воздухонагре-
вателя 1-го подогрева:
/„ °С
/4, кДж/кг
<(i, г/кг
ЛЧ>.. %
Охлаждающая мощность камеры ороше-
ния QK-0. Вт
Тепловая нагрузка воздухонагревателя
г-го подогрева Q,, Вт
Количество воды, испаряющейся (конден-
сирующейся) в камере орошения WK0,
кг/ч
Охлаждающая мощность теплообменника
ЭКД Qox. Вт
Тепловая нагрузка теплообменника ЭКД
в режиме естественной циркуляции (при
»5°С> Чэвд-Вг
Тепловая нагрузка теплообменника ЭКД в
режиме вынужденного движения 0м?д3т
Источник, расчетная
формула
/ — й- диаграмма
»
»
QK.o =
= 0,278Ou (/„ - /ко)
О, =
= 0,278G„ (/, — /„)
н х * н'
К.0
= °нСк.о-<У10-3
Qox = 0.278Gp X
Х<-'в-'с>
0ест _
чэкд-
,5-'н.
— Отп t t
в н
Q5™ = 0.278 X
ЭКД
xCp(/c-V
Зиминй
период
Ю.1
27,8
6,9
89
27,6
48.3
8,2
35
25,8
26,8
0,4
3
—
2990
1,36
—
890
1060
Летний
период
11,5
30,2
7,6
89
21,2
45
9.3
59
—
—
—
—
1380
—
—0.584
392
—
—
По номограмме (рис. 4.12) определяем критерии Архимеда: Arjj = 0,0021;
Аг|)Р = 0,0065. Поскольку АгрР > Аг$, то обеспечивается устойчивое настила-
ние приточной струи на потолок.
По формулам D.59) и D.60) определяем удельные конвективные потоки от
окна в летний н зимний периоды:
tft. = 1400/6 ■ 2,3 = 101 Вт/м2;
<?к = 1700/6 • 2,3 = 123 Вт/м2.
Максимальную скорость конвективного потока от окна находим по номо-
грамме (рис. 4.13), а его относительную скорость — по формулам D.61) и D.62):
"к.о = °>43- м/с; «к.о = °'47 м/с;
"к.о = °-43/3 = о.,43; "к.о = °.47/3 = °.157-
Фиктивное расстояние лг0 определяем по формуле D.63):
- 1/ (У- 1,2) • Й.З
*»- Г 6,28-0,352 -*■«•
По формулам D.64) и D.65) относительные скорости горизонтального
конвективного потока
0,67- 0,143- 2,32- 0,35
и" =
"и.г
2,32 • 0,35 + 5,25
0,67 -0,157 -2,32 -0,35
= 0,0128;
= 0,0126.
" г 2,32 • 0,35 + 5,25 + 0,7
По формулам D.66) и D.67) вычисляем величину поправки к максимальной
скорости потока в рабочей зоне:
8 • 0,0128 • 5,25
Л«" =
bul
р'3 У16 -5,252 + C,0+1,2)8
8 • 0,0126- E,25 + 0,7)
= 0,0251;
■■ 0,0248.
рз V16 • E,25+0,7J + C,0 + 1,2J
Фактические скорости в рабочей зоне определяем по D.68) и D.69):
~р.з
~р.з
: @,064 + 0,0251) • 3 = 0,27 м/с;
: @,064 — 0,0248) - 3 = 0,12 м/с.
Поскольку скорости в рабочей зоне находятся в пределах нормируемых
значений, подбор ЭКД произведен правильно.
С учетом тепловых нагрузок и влаговыделений в помещении, а также рас-
четных параметров наружного и внутреннего воздуха строим процессы обработ-
ки его на /—й-диаграмме (рис. 4.15). Результаты расчетов, отнесенные к одно-
му ЭКД типа КНЭ-У-1,2, за-
С носим в ведомость расчетных
U А воздухообмеиов(см.табл.4.13).
•В tifil" Расчет начинаем с летнего пе-
Для летнего периода иа
/—d-диаграмму наносим точ-
ки Н и В, соответствующие
Рис. 4.15. Процессы обработ-
ки воздуха в летний (а) и
£. зимний (б) периоды (к приме-
ру расчета).
6
расчетным параметрам наружного и внутреннего воздуха, и через точку В
проводим луч процесса для помещения с угловым коэффициентом е. Посколь-
ку расход приточного (вентиляционного) воздуха известен (Ln = 600 м3/ч,
G = 720 кг/ч), точку П, соответствующую параметрам приточного воздуха!
находим на пересечении луча процесса с линией /„ = /в — 3,6 —■£-.
G
Действительный перепад температур внутреннего и приточного воздуха
Точку О, соответствующую параметрам воздуха после обработки в камере
орошения, находим на пересечении кривой <рк0 = 95% с линией
djfi — rfEGp
"к о = г, ~ '
где Он — известный расход наружного воздуха (Он = 2Ш кг/ч}; Ор = о —
GH — расход рециркуляционного воздуха.
Точку П', соответствующую параметрам наружного воздуха до ЭКД, нахо-
дим с учетом того, чтойп = d^ 0, atn = <KO+ 1 (нагрев воздуха в вентиляторе).
После этого находим точку С, соответствующую параметрам воздуха после
теплообменника ЭКД:
dc = dB;
Gp
Для зимнего периода процессы обработки воздуха йа /—d-диаграмме стро-
им таким же образом с учетом того, что точка 1, соответствующая параметрам
воздуха после воздухонагревателя 1-го подогрева, находится из условия
4 = d„ и Л = /к.0.
Температуру холодоиосителя, поступающего в двухтрубный теплообмен-
ник ЭКД, определяем с учетом формулы D.72) ^принимаем twl — 12,5 — 1,5 ■=
= 11° С.
По формуле D.71) с учетом табл. 4.9 удельный показатель холодопронзво-
дительности
392
4* = 1,2-B4-11).0,35 = 26'4 ВТ ■ *'<" • К)-
По табл. 4.12 находим расход холодной воды Gox = 96 кг/ч.
Гидравлическое сопротивление двухрядного теплообменника определяем
по формуле D.73) с учетом табл. 4.8:
W'I = 0,16-962= 1470 Па.
Задавшись температурой горячей воды Twl = 90е С, ло формуле D.70) вы
числяем удельный, показатель тепловой производительности однорядного тепло-
обменника в пересчете на двухрядный в режиме естественной конвекции:
"« = 1,2 ■ (90-% ■ 0,4 = М'7 Вт • * • К>-
По табл. 4.10 расход горячей воды Gr = 118 кг/ч.
Принимая качественное регулирование и сохраняя расход горячей воды
постоянным, по табл. 4.11 находим удельный показатель Ат, а по формуле
D.70) с учетом табл. 4.9 вычисляем температуру горячей воды при вынужден-
ном движении воздуха:
Д. = 41,9;
1060
1,2-41,9- 0,64
Twl = 20 + to /Г» лвл = 52,9° С.
Гидравлическое сопротивление однорядного теплообменника определяем
по формуле D.73) с учетом табл. 4.8:
Я'= 0,077 • 1182=1072 Па.
4.4.6. ЦЕНТРАЛЬНАЯ СКВ
С ДВУХСТУПЕНЧАТЫМ ИСПАРИТЕЛЬНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
Центральная СКВ с двухступенчатым испарительным охлаждением
(рис. 4.16) применяется для создания комфортных условий в жилых и общест-
венных зданиях, расположенных в районах « с-ухим и жарким климатом.
Такая система состоит из двух кондиционеров, один из которых основной,
а другой — вспомогательный (в качестве вспомогательного можно испольэо-
Рис. 4.16. Структурная схема СКВ с двухсту-
пенчатым испарительным охлаждением воз-
духа:
1 — фильтр: 2 — поверхностный воздухоохлади-
- тель; 3 — камеры орошения; 4 — вентиляторные
агрегаты кондиционера; 5 — иасосы.
вать вентиляторную градирню). Обработка
воздуха производится в основном кондицио-
нере, работающем по прямоточной схеме или схеме с рециркуляцией воздуха.
В данной схеме перед камерой орошения по ходу воздуха устанавливают
поверхностный воздухоохладитель, где в летний период происходит охлажде-
ние воздуха при постоянном влагосодержании.
Охлаждающим агентом в воздухоохладителе является
вода, поступающая в него после камеры орошения
второго кондиционера или после вентиляторной гра-
дирни. После воздухоохладителя охлажденный на-
ружный воздух поступает в камеру орошения ос-
новного кондиционера, где происходит процесс изо-
Рис. 4.17. Процессы обработки воздуха в централь-
ной СКВ с двухступенчатым испарительным охлаж-
дением.
—d
эитальпического увлажнения. Таким образом, схема с двухступенчатым испа-
рительным охлаждением позволяет обрабатывать воздух без использования
холодильных машин. Процессы обработки воздуха приведены на рис. 4.17.
4.5. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ
4.5.1. КОМПОНОВКА ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Кондиционеры типовые центральные КТЦ изготовляются номинальной
производительностью по воздуху 31,5; 40; 63; 80; 125; 160; 200; 250 тыс. м8/ч.
В соответствии с этим оии обозначаются КТЦ-31,5, КТЦ-40 и т. д.
Центральные кондиционеры изготовляются с типовыми (базовыми) и
специальными схемами обработки воздуха. Базовые схемы характеризуются
применением минимального количества оборудования. В специальные схемы
включены кондиционеры, работающие с двумя (первой и второй) рециркуляци-
ями, а также кондиционеры, в комплект поставки которых входят два вентаг-
регата, и др.
Кондиционер и его оборудование выполняются в правом и левом испол-
нении.
^ Кондиционер рассчитан на работу под разрежением до 1000 Па.
Таблица 414. Максимальные размеры и масса сборочной единицы кондиционера
Тип кондиционера
КТЦ-31.5 и КТЦ-40
К.ТЦ-63 и КТЦ-80
КТЦ-125
КТЦ-160
КТЦ-200 н КЩ-250
Габариты (длина X ширина X
X высота), мм
3500x2000x2500
3800X2000x2000
4200X2200X2400
5400x2000x2100
6000x2300x2700
Масса, т
1.5
2
3
3.5
4
При проектировании СКВ размеры монтажных проемов и грузоподъемное
оборудование выбирают в соответствии с данными табл. 4.14.
С целью удобства обслуживания камеры орошения и блоки тепломассо-
обмена кондиционеров КТЦ-125, КТЦ-160, КТЦ-200 и КТЦ-250 имеют дверки
в два ряда по высоте. Поэтому при разработке проекта необходимо предусмат-
ривать площадки для обслуживания вторых дверок.
Центральные кондиционеры КТЦ2 (Харьковский завод «Кондиционер»)
будут комплектоваться более эффективным оборудованием, допускающим ра-
боту с повышенными воздушными нагрузками: Кондиционеры КТЦ2 и КТЦ
имеют одинаковые размеры в пределах существующего параметрического ряда.
Кондиционерам КТЦ2 присвоены следующие обозначения: КТЦ2-10, КТЦ2-20,
КТЦ2-31.5, КТЦ2-40, КТЦ2-63, КТЦ2-80, КТЦ2-125, КТЦ2-160, КТЦ2-200
и КТЦ2-250, где вторая цифра обозначает номинальную производительность
по воздуху в тыс. м3/ч. Предполагается выпуск кондиционеров по 8 базовым
Схемам, причем схема 8 должна применяться в системах утилизации выбросов
тепла.
В кондиционерах КТЦ2 для нагрева воздуха применены одно- и двухряд-
ные биметаллические теплообменники, которые также используются в блоках
тепломассообмена БТМ-2.
Кондиционеры КТЦ2 комплектуются камерами орошения ОКФ и ОКС-2.
Оросительная часть камеры ОКФ состоит из двух рядов широкофакельных
форсунок ШФ-5/9. В камерах ОКС-2 в политропической системе применены
форсунки УЦ-14-10Х 15, а в изоэнтальпической — ШФ-5/9.
Очистка воздуха от пыли в кондиционерах КТЦ2 осуществляется в воздуш-
ных сухих фильтрах ФР-5 и воздушных масляных фильтрах ФС-2. Площадь
фильтрующего материала сухих фильтров в 5 раз превышает площадь попереч-
ного сечения кондиционера.
В кондиционерах КТЦ2-160, КТЦ2-200 и КТЦ2-250 применены вентиля-
торные агрегаты двустороннего всасывания с направляющими аппаратами.
С целью экономии топливно-энергетических ресурсов в системе утилизации
выбросов тепла будут устанавливаться кондиционеры КТЦ2-10 и КТЦ2-20 в
паре с кондиционерами такой же производительности, работающими на приток.
Основным оборудованием кондиционеров-утилизаторов является узел ути-
лизации, собираемый из базовых теплообменников. Теплоносителем в тепло-
обменниках служат незамерзающие растворы солей и гликолей с соответствую-
щими антикоррозионными добавками.
4.5.2. КАМЕРЫ ОРОШЕНИЯ ОКС И ОКФ
Камера орошения ОКС характеризуется низким уровнем энергетических
затрат на распыление жидкости и предназначена для осуществления управля-
емых политропических и изоэнтальпических процессов обработки воздуха.
Сущность управляемых процессов заключается в обработке воздуха в
камере орошения до требуемых параметров без применения байпаса. Регули-
рование осуществляется изменением расхода воды через форсунки при изо-
энтальпических процессах или расхода воды и ее температуры — при политро-
пических. При осуществлении управляемых процессов из схем кондиционера
в большинстве случаев может быть исключен воздухонагреватель 2-го подо-
грева.
Оросительная часть камеры имеет две системы для обработки воздуха
водой.
Первая система предназначена для политропических процессов. Она обо-
рудована форсунками УЦ-14-10Х 15 с диаметром выходного сопла 14 мм, осу-
ществляющими распыл воды сверху вииз. Распыленная вода попадает иа гори-
зонтальную сетку, где происходит ее вторичное дробление. Расходная харак-
теристика такой форсунки определяется формулой
р = 7.S6G2,
Х4.74)
где р — давление перед форсункой, кПа; G — расход воды одной фор-
сункой, т/ч.
Вторая система предназначена для изоэнтальпического увлажнения возду-
ха. Она оборудована форсунками УЦ-6-5.5Х 5,5 с диаметром выходного сопла
6 мм, осуществляющими противоточный распыл. Расходная характеристика
форсунки определяется формулой
р = 408G*. D.75)
Давление воды перед форсункой УЦ-14-10Х15 не должно превышать
150 кПа, а перед форсункой УЦ-6-5.5Х 5,5 — 300 кПа. Количество форсунок,
устанавливаемых в камере орошения ОКС, приведено в табл 4.15.
Таблица 4.15. Количество форсунок в камере орошения ОКС
Тип форсунки
УЦ-14-10Х15
УЦ-6-5,бх5,Б
31.5
24
25
| 40
30
30
Кондиционеры типа КТЦ
63 [ 80 | 125
48
50
60
60
96
100
160
120
120
200
144
150
250
180
180
Камера орошения ОКФ предназначена для осуществления управляемых
политропических и изоэнтальпических процессов обработки воздуха. Изго-
товляется в двух исполнениях, отличающихся общим количеством форсунок
ШФ-5/9 (табл. 4.16).
Расходная характеристика форсунок ШФ-5/9 с диаметром выходного сопла
9 мм определяется формулой
р = 763G*. D.76)
Форсунки устойчиво работают при давлении 20—250 кПа.
Скорость движения воздуха в любом сечении камер ОКС и ОКФ не должна
превышать 3 м/с. Аэродинамическое сопротивление камер ОКС и ОКФ не пре-
вышает 160 Па.
Таблица 4.16. Количество форсунок в камере орошения ОКФ
Исполнение
1
2
31,5
95
135
40
130
180
Кондиционеры типа КТЦ
63
209
297
80
286
396
125 | 160 |
418
594
572
792
200 | 250
608
664
832
1152
Объем трубопроводов, подводящих и отводящих воду, при заполнении их
из бака камеры во время включения камеры в работу должен быть не более
0,8 м* для КТЦ-31,5и КТЦ-40, 1,6 м3 —для КТЦ-63 и КТЦ-80, 1,4 м* — для
КТЦ-125 и КТЦ-160 и 2,1 м3 — для КТЦ-200 и КТЦ-250. При большем объеме
происходит подсос воздуха иасосом из камеры и срыв его работы.
Эффективность работы камеры орошения определяется коэффициентом Е,
который рассчитывается по формуле
г, , В.К М.К
Е='~ I -; • D.77)
*в.и 'м.н
где tB н и <BJC — температура воздуха по сухому термометру соответственно до
и после обработки, °С; tKn и tUM — температура воздуха по мокрому тер-
мометру соответственно до и после обработки, °С.
Так как расчет выполняется методом последовательных приближений, то
го сухому термометру проверяют значение конечной температуры воздуха,
которое определяется по выражению
н = '».„ + Е (/„,„ - /в„) + oWl - А) А'.
D.78)
где tWH — начальная температура воды, °С; а — вспомогательная величина,
определяемая по номограммам (рис. 4.19 и 4.20); Ai — изменение энтальпии
обрабатываемого воздуха, кДж/кг, вычисляв- ,
мое по формуле
А' = 'в.к-'в.н. <4-79>
где /в к и JBH — энтальпия воздуха соответ-
ственно после и до обработки, кДж/кг.
Ц9
Рис. 4.18. Номограмма для расчета камер
орошения ОКС (противоточная схема):
' ~ <W«B = 1.4; 2 - Сном/Св = 1.
т
2у'
// 1
025
45
0,75
Если t'B отличается от te к более чем на 3%, то величину Е пересчитыва-
ют по формуле
(<В.н-<м.и) + <<в.к-'в.к)
£' = !■
D.80)
Камеру орошения ОКС в изоэнтальпическом режиме-обработки воздуха с
использованием форсунок УЦ-6-5.5Х 5,5 рассчитывают по номограмме, представ-
0,5 j5 Z5 МУ-м-м-х-я-я-у гю -5 о 3 10 15 W 25 30 35 40 45 ЯД-
кДш/хг
Рис. 4.19. Номограмма для расчета камер орошения ОКС (перекрестноточная
схема):
I - CHom/G„ = 1.4; 2 - G„n„/G„ = 1.
ленной на рис. 4.18, где ц — коэффициент орошения-, равный отношению рас-
хода распыляемой воды к расходу воздуха. Кривая 1 соответствует номиналь-
ному расходу воздуха через камеру 0ИОМ, а кривая 2 — расходу в размере
70% номинального.
Расчет камеры орошения ОКС для всех режимов обработки воздуха вы-
полняют по номограмме, представленной на рис. 4.19, а камеры орошения
ОКФ — по номограмме на рис. 4.20.
Номограмма разделена на три зоны. На горизонтальной оси второй (левой)
зоны номограммы отложены значения коэффициента орошения р.. На вертикаль-
ной оси, которая является общей для второй и первой (правой верхней) зон но-
мограммы, отложены значения коэффициента эффективности Е и вспомогатель-
ной величины а. Кривые / и 2 являются вспомогательными для определения
значений E(ix) и а(ц) и соответствуют: кривая / — номинальному расходу
воздуха через камеру GHOM, кривая 2— расходу в размере 70% номинального.
№_1.5 2.5 3,5 ./v\tO-SS-30-25 -20-Ю-15 -5 0 5 10 15 20 25 Мв,Ы,кДт1кг
Рис. 4.20. Номограмма для расчета камер орошения ОКФ.
В первой зоне номограммы на горизонтальной оси отложены значения
изменения энтальпии воздуха А/ и вспомогательной величины—приведенного
энтальпийного напора Д/0 —ls.ilа. Проведенные в одну точку лучи соответству-
ют постоянному значению приведенного энтальпийного напора А»0. Вертикаль-
ный луч Ai0 = 0 соответствует изоэнтальпическому режиму и делит первую
зону номограммы на две части: одна соответствует режимам обработки воздуха
с понижением энтальпии (А/0 < 0), а другая — с ее повышением (Af0 > 0).
В третьей (правой нижней) зоне номограммы по вертикальной оси от-
ложены значения начальной температуры воды tWH и нанесены линии постоян-
ных значений начальной температуры воздуха по мокрому термометру tM H.
При теплотехническом расчете камер орошения приведенные номограммы
позволяют определить следующие величины: при заданных начальных и конеч-
ных параметрах н расходе воздуха — расход, начальную и конечную темпера-
туру орошающей воды и теплопроизводительность камеры; при известных
начальных параметрах воздуха и воды — теплопроизводительность камеры оро-
шения; пв-заданному коэффициенту эффективности в изоэнтальпическом режи-
ме — коэффициент орошения.
Пример 1. Рассчитать камеру орошения ОКС кондиционера КТЦ-63 для
политропического режима. Расход воздуха равен номинальному — 63 000 м3/ч.
Начальвые и конечные параметры воздуха: /в н «= 53,8 кДж/кг;
Ьл = о28'5° С'> *м.н = 18,8° С; /в к = 32,9 кДж/кг; fB K = 12° С; tMK =
— 11,6 С- Определить начальную температуру tWH и расход воды, а также
давление воды перед форсунками УЦ-14-10Х 15.
По формуле D.79) изменение энтальпии воздуха М = 32,9 — 53,8 =
— —20,9 кДж/кг.
По формуле D.77) вычисляем предварительное значение коэффициента
эффективности работы камеры:
F~l 12-11,6 _
£-'- 28,5-18,8 -0,96-
На вертикальной оси второй зоны номограммы (рис. 4.19) откладываем зна-
чение Е, проводим горизонтальную линию до пересечения с кривой Е (ц) и из
точки пересечения — вертикальную линию до пересечения с горизонтальной
осью и кривой с([х). На горизонтальной оси находим значение р, = 2,15 кг/кг.
Из точки пересечения с кривой о([х) проводим горизонтальную линию до пере-
сечения с вертикальной осью (а = 0,63) и далее — до пересечения с вертикаль-
ион линией, соответствующей Ai = —20,9 кДж/кг. Из полученной точки про-
20 9
водим прямую по лучу с постоянным значением М0 = Q 63' ■ = —33,2 до
пересечения с горизонтальной осью первой зоны, где указаны значения Аг0,
и из точки пересечения опускаем вниз вертикальную линию до пересечения с
линией /м н = 18,8° С в третьей (нижней) зоне номограммы. Ордината получен-
ной точки определяет начальную температуру воды t^ — 6,8° С.
Проверяем конечную температуру воздуха по формуле D.78):
/в-к = 28,5 + 0,96 F,8 - 28,5) + 0,331 /l ~Ц] (- 20,9) =11,3° С.
Отклонение от заданной конечной температуры воздуха tB K =г 12е С
составляет 5,8%, поэтому пересчитываем коэффициент эффективности по
*«-.-i»-'a.:tS,-"*-*«
Повторяем построение по номограмме при новом коэффициенте эффек-
тивности Е = 0,886, в результате чего находим: ц = 1,75 кг/кг; а = 0,56;
'юн ">' С.
Проверяем конечную температуру воздуха (формула 4.78):
С = 28,5 + 0,886E,1 -28,5) +0,331 - Л -MJW
X (—20,9) = 11,8° С.
Достигнутая сходимость DЛ=11,8°С при tBK = 12° С) полагается
удовлетворительной (отклонение 1,7%).
Определяем холодопроизводительность камеры орошения:
QK.0 = 0,287Ов | М | = 0,287 ■ 1,2-63 000 • 20,9 = 438 900 Вт.
Расход охлаждающей воды
Gw = GBp, = 1,2 • 63 000 • 1,75 = 132 300 кг/ч.
Конечная температура воды
, _, .чв °ко с, , 3,6-438900 г
'« - '-, + 3,6 -^-= 5,1 + 419 . ,32300 = 8 С'
где сш = 4,19 кДж/(кг • К) — удельная массовая теплоемкость воды.
Расход воды одной форсункой УЦ-14-10Х 15
g = Gw/n = 132 300/48 = 2760 кг/ч = 2,76 т/ч,
где и = 48 — число форсуЕЮК камеры орошения ОКС, определяемое по
табл. 4.15.
По формуле D.74) давление воды перед форсунками
р = 7,36 . 2,762 = 56,1 кПа.
Пример 2. Определить конечные параметры воздуха tBK и /в к при обработ-
ке его в камере орошения ОКС.
Производительность кондиционера КТЦ-63- L = 63 000 м3/ч Начальные
параметры воздуха: /в н = 53,8 кДж/кг; tRH = 28,5° С; <м н = 18,8° С;
коэффициент орошения р, = 1,75 кг/кг; начальная температура воды
'от ''° *■"
Из точки tUH = 7,6° С иа вертикальной оси в третьей (нижней) зоне
номограммы (рис. 4.19) проводим горизонтальную линию до пересечения
с линией /МЛ| = 18,8° С и из точки пересечения — вертикальную линию до
пересечения с горизонтальной осью первой зоны номограммы, где отложены
значения Аг0. Находим Д<0 = —33,2:
Во второй зоне номограммы на горизонтальной оси откладываем значение
[х. = 1,75 и проводим вертикальную линию вниз до пересечения с кривыми
£(цM и с(ц). Из точек пересечения проводим горизонтальные линии и находим:
Е = 0,885; а = 0,56.
_ Продолжая горизонтальную линию при а = 0,56 до пересечения с лучом
А'о = —33,2 в первой зоне номограммы находим разность энтальпий воздуха
(абсцисса точки пересечения) М = —17,1 кДж/кг и по формуле D.79) опре-
деляем конечную энтальпию воздуха:
7в.к = 'в.н + д« = 53,8 — 17,1 = 36,7 кДж/кг.
По формуле D.78) конечная температура воздуха
<в.к = 28,5 + 0.885 • G,6 - 28,5) + 0,331 U - М|Л (- 17,1) = 13,3° С.
Согласно выражению D.39),
QK 0 = 0,278 - 1,2 • 63 000 • E3,8 - 36,7) = 358 000 Вт.
Пример 3. Определить коэффициент орошения, расход и давление воды
перед форсунками УЦ-6-5,5Х5,5 при работе камеры орошения ОКС в изо-
энтальпическом режиме.
Производительность кондиционера КТЦ L = 63 000 м3/ч. Начальные
и конечные параметры воздуха: <в н = 33° С; t ок= 27,7° С; t „ = <„„■=
= 27° С.
По формуле D.77) определяем коэффициент эффективности:
33—27 =си'004-
По номограмме (рис. 4.18) при GB=GHOM находим коэффициент ©рошения
jl= 0,42.
Расход орошающей воды
Gw = 1,2 • 63 000 • 0,42 = 31 800 кг/ч.
Расход воды на одну форсунку с учетом табл. 4.15
g = 31 800/50 = 636 кг/ч = 0,636 т/ч.
По формуле D.75) давление воды перед форсункой
р = 408 • 0,636* = 165 кПа.
d.5.3. ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛИ ВН И ВНО
Воздухонагреватели предназначены для подогрева воздуха в кондиционе-
рах Теплоносителем служит горячая вода с температурой до 180° С и давлени-
ем до 1,2 МПа. Базовые воздухонагреватели изготавливаются без обводного
канала (ВН) и для обводного канала или клапана (ВНО) одно- и двухрядными,
а по длине — одно-, полутора- и двухметровыми. Воздухонагреватель любого
кондиционера КТЦ представляет собой пакет, составленный из базовых возду-
хонагревателей. Воздухонагреватели могут также применяться и для охлажде-
ния воздуха в качестве составной части блока тепломассообмена. Количество
базовых теплообменников ВН и ВНО и их обвязку по теплоносителю определя-
ют расчетом.
Воздухонагреватели рассчитывают путем совместного решения уравнения
теплового баланса и теплопередачи
Q = 1, №WMW = kFMca = 0,278ОвД/в, D.81)
где Q — тепловая нагрузка воздухонагревателя, Вт; Gw и 0В — расход соот-
ветственно воды и воздуха, кг/ч; F — площадь теплоотдающей поверхности
воздухонагревателя, м2; А<«> = tWK — tWK — изменение температуры воды ог
начальной до конечной, °С; Д/в = tBK — tBa — изменение температуры воз-
ч »1 1, "ЭДН ' "Ж В.Н ~Т" 'в.К
духа от начальной до конечной. С; Д/с а = „ — = —
среднеарифметическая разность температур воды и воздуха, °С; k — коэффи-
циент теплопередачи, Вт/(м2 • К).
В формуле D.81) удельная массовая теплоемкость воды принята
4\19кДж/(кг . К), а воздуха — 1 кДжДкг • К).
Коэффициент теплопередачи k для базовых воздухонагревателей вычисля-
ют по общей формуле
k = a(vp)nwr, D.82)
где up — массовая скорость воздуха в набегающем на воздухонагреватель по-
токе, кг/(м2 -с); w — скорость воды в трубках теплообменника, м/с; а, п,
г — коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17.
Скорость воздуха в набегающем на воздухонагреватель потоке
о =/./ЗбОО^ф, D.83)
где L — расход воздуха, м3/ч; Рф — площадь фронтального сечения воздухо-
нагревателя, м2 (табл. 4.18).
Таблица 4 17 Значения коэффициентов а, п, г, Ь и т
Тип воздухонагреватели
Однорядный
Двухрядный
а
23.9
21
п
0.53
0.53
г
0.12
0.11
Ъ
10.01
15.5
m
1.97
1.95
Таблица 4.18. Площадь фронтального сечения воздухонагревателей,
воздухоохладителей и блоков тепломассообмена F*, м'
Тип прибора
ВН. ВО, БТМ
ВНО
КТЦ
31,5 ( 40
3,31
2,46
4,14
3,3
63 | 80
6.82
5,09
8.52
6.8
125 '
13,6
10,2
160
.17
13,61
200
20.6
15.4
250
25,8
20,6
КД
ЮЛ
1.04
0,86
20А
2,07
1,67
Аэродинамическое сопротивление воздухонагревателя, Па, определяют по
формуле
Apz = bTp(vp)m, D.84)
где b и т — коэффициенты, значения которых приведены в табл. 4.17; if —
коэффициент, учитывающий отклонение средней температуры нагреваемого
воздуха от значения t = (tB H + tB к)/2 = 20° С и принимаемый по
табл. 4.19 или определяемый по формуле
я|) = 0,94 + 0,003/ср. D.85)
Гидравлическое сопротивление базовых воздухонагревателей, кПа, на-
ходят из выражения
&pw = £ш2, D.86)
где Б — коэффициент, принимаемый по табл. 4.20.
Для выполнения проектных и наладочных расчетов используются номо-
граммы, приведенные на рис. 4.21—4.36.
Табл. 4.21 содержит указания по выбору номограмм, необходимых для рас-
чета воздухонагревателей. Схемы обвязки воздухонагревателей по теплоноси-
телю приведены иа рис. 4.37.
Таблица 4.19. Значения коэффициента ф
'ср- °С
—10
—5
0
ч>
III
'ср. °С
5
10
15
*
0,95
0,97
0,98
'ср- °С
20
25
30
ф
1
1,02
1,03
Таблица 4.20. Значения коэффициента Б
Тип воздухонагревателя
Однометровый
Полутораметровый
Двухметровый
Однорядный
Двухрядный
Однорядный
Двухрядный
Однорядный
Двухрядный
Б
13,6
22,6
20,5
32,7
27,2
46,2
Таблица 4.21. Указания по выбору номограмм для расчета воздухонагревателей
Тип кондиционера
КТЦ-31,5
КТЦ-40
КТЦ63
КТЦ-80
КГЦ-125
КГЦ-160
КТЦ-200
КТЦ-250
Тип воздухо-
нагревателя
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
ВН
ВНО
Индекс воздухо-
нагревателя
03.10
03 11
04.10
04.11
0610
06.11
08.10
0S 11
12 10
12.11
16.10
16.11
20.10
20.11
25.10
25.11
Номограмма (номер рисунка)
4.21, 4.22
4.30. 4.31
4.23, 4 24
4.21, 4.22
4 21, 4.22, 4.25,4.26
4.30, 4.31
4.23, 4.24, 4.27
4 21, 4.22, 4.25, 4,26
4.21, 4.22, 4.25, 4.26, 4.28
4.30—4.35
4.29
4.21, 4.22, 4.25, 4.26, 4.28
4.21, 4.22, 4.25, 4.26
4.30—4.33, 4.36
4.29
4.21, 4.22, 4.25, 4.26
Чрсщ) рядов трубок тешюотдающей поверхности по ходу движения воз-
духа п изменяется от 1 до 6. При п > 2 требуемая рядность воздухонагревате-
ля обеспечивается комплектованием базовых воздухонагревателей следующим
образом: га = 3 = 1 -f 2; ге = 4 = 2 + 2; и=5= 1 + 2+2; га = 6 =
= 2 + 2 + 2. Например, трехрядный воздухонагреватель по ходу дви-
жения воздуха комплектуется из одно- и двухрядного.
Рис. 4.21—4 36. Номограммы для расчета воздухонагревателей кондиционе-
ров КТЦ (номер рисунка указан в правом верхнем углу номограммы).
Основу построения номограмгШ составляют Коэффициенты kw и kB отиеси-
тельного перегрева воды и воздуха. Для расчетных условий
> *ши ток
**>Р Л> _Л>
ЮН В.Н
/Р —/р
, 'в к в.н
В-Р — /Р _ уР
юн в н
D,87)
D.88)
lis \ т лру/ЦкПа
О 0J05 0,1 0,15 0,2 0,25 $3 ДЗ? Щ 0,45 0,5 0,55 Ofi 0/5 kt
О Щ 0,1 0,15 02 0,25 0,3 0,35 qt /}45 0,5 0,55 0,6 0J65 ^
Дли подбора воздухонагревателей на соответствующей номограмме опреде-
ляют положение точки с координатами kwp и kB . Соответствующие различной
рядиости воздухонагревателя кривые, которые расположены справа от этой
точки, относятся к воздухонагревателям с большей рядностью, т. е. с тепло-
fwr
О 0/15 Й/ ols 02 Q25 0,3 0J5 0,4 0fi5 0,5 о\э5 0,6 Ш~~Щ
V &f UZ 0,25 Ц5 0,35 0.4 OfiS 0,5 0,55 Ofi 0,65 Hi
производительностью несколько большей, чем заданная. Этот запас будет тем
меньше, чем ближе кривая n = const к расчетной точке. Проведя луч из начала
координат через расчетную точку (k^ и квр), определяют координаты точки
пересечения луча с кривой n = const [kw и £ву). Таким же образом определя-
" ' loo ж ~Ш) ' 400 ' ~т ' № щ,Щ',кПа
О № 0,i 0,15 0,2 0,25 О,} 0J5 0,4 0,45 0,5 0,55 Ofi 0fi5 fy
ют координаты точек пересечения с этой же кривой линии kB = const {kep
в kw) и линии kwp = const (Ашр и kB). Для проверки правильности построений
служат соотношения
Kp^kwy^kw> D.89)
**.p<Vy<*>- D.90)
Запас в процентах по площади поверхности нагрева воздухонагревателя
определяется по формуле
100:
Уу кв,р
100
1~-0,5<йшу + йву) '
D 91)
500 лр^/йиПа
0 ЩЯ~ Щ 0M 0,2 0JS 0,5 025 Ofi 0,45 0,5 0,55 0,6 00 к/
С 0,05 QI Щ5 0,2 0,1} 0,3 0,35 0,\ 0fi5 0,5 0,55 0,6 0,65 Щ
Запас в процентах по теплопронзводительности воздухонагревателя
Q — QP kB-
в-Р
100.
в.р
D.92)
Фактическую температуру обратной воды на выходе из воздухонагревателя
определяют по формуле
'и»к= *ют kw (tww tB н). D.93)
Для расчета теплопроизводительности воздухонагревателя и расхода теп-
лоносителя служит формула D.81).
Расход воды через воздухонагреватель, обеспечивающий требуемую тем-
пературу воздуха /£к, при удельной массовой теплоемкости воды и воздуха
соответственно 4,19 и 1 кДж/(кг • К) определяют по формуле
Gw = 0,239GBftB P/V D.94)
0 0fl5 0,1 ф 0,2 № ЦЗ 0,35 0,4 0,45 0,5 05 OJj 0,65 к„
Ц1 6M 42 0J5 Q3 ЦЗЗ 0,4 0~Р Ш~~В фв /j
Дяя ерределен-ия. расчетного расхода воды следует пользоваться «рормудея-
<W = °'239CBfc..p/ft.p. D65)
Для выбора воздухонагревателей лри различных относительных расходах
воздуха на номограммах нанесены кривые, соответствующие Св =GH0M (сплош-
ное), G„ = 0,8GHOM (пунктирные) и С,= 0,64СВОМ (штриалунктирные).
Если применяется воздухонагреватель для обводного канала или клапана
(ВНО), то расход воздуха через воздухонагреватель кондиционеров КТЦ-31,5,
КТЦ-63, КТЦ-125 и КТЦ-200 составляет 75% GH0M, а для КТЦ-40, КТЦ-80,
КТЦ-160 и КТЦ-250 — 80% GHOM. Поэтому на соответствующих номограммах
приведены кривые с соотношением расходов GB/GKOU = 1,33 G5% Сном) либо
6в/0ном = 1.25 (80% GHOM), что дает возможность выбора воздухонагревателей
при полностью закрытом клапане и номинальной воздухопроизводительности
кондиционера.
0 6fl5 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,33 Ofi ОМ 0,5 0,55 0,6 0,65 fy
Tt W № 425 0,5 0,35 М OfiS Ofi 0fi5 Ofi 0fi5 fy
z m e ж
Рис. 4.37. Схемы обвязки воздухонагревателей:
о — к рис. 4.21 (параллельная); б — к рис. 4.22 (последовательная прямоточная);
в — к рис. 4.23 (параллельная) и 4.24 (последовательная прямоточная); г — к рис 4.25
(параллельная) н 4.26 (последовательная прямоточная); д — к рис. 4.27 (парал-
лельная); е — к рис. 4.28 (параллельная), ж — к рис. 4.29 (параллельная); а —• к
рис. 4.30 (параллельная) н 4 31 (последовательная прямоточная); и — к рио. 4.32
(параллельная) и 4.33 (последовательная прямоточная); к — к рис. 4.34 (параллельная)
и 4.35 (последовательная прямоточная); л — к рнс. 4.36 (параллельная); 03.10 -г. ин-
декс воздухонагревателя, цифры в схемах: 1 — одиометровый базовый теплообменник;
1,5 = то же, полутораметровый; 2 =• то же, двухметровый.
На номограммах также приведены кривые для определения гидравлическо-
го сопротивления воздухонагревателей Дрш. позволяющие определить значение
&PwlG\, где GB = Св/Сном. Для определения значения &pw необходимо из
начала координат через точку, координатами которой (kB p и kw) определялся
расход теплоносителя, провести луч и определить абсциссу точки пересечения
луча скривой kpw при заданном п.
Определив значение &pwlG\, можно вычислить hpw по формуле
Aft. = (AjtWGJi) (ОвЧом)г. D.96)
При необходимости пересчета гидравлического сопротивления воздухо-
нагревателей для других расходов теплоносителя (Gw) пользуются формулой
p>^-Ur)-
V. = ^^-j. D-97)
Расчет воздухонагревателей в соответствии с требованиями СНиП П-33-75
выполняют для двух режимов: при температуре наружного воздуха, соот-
ветствующей параметрам Б, и при температуре наружного воздуха в точке
излома графика температур. Рекомендуется проверять температуру обратной
воды <шк при температуре наружного воздуха tK = 0° С, так как из-за наличия
определенного запаса по площади поверхности нагрева /шк может опуститься
ниже 25° С. Это вызовет срабатывание автоматики защиты от замораживания и
отключение кондиционера, поскольку автоматика защиты обычно настраива-
ется на температуру обратной воды 25° С.
С другой стороны [17], расход теплоносителя в переходном режиме Gwn
может быть больше расчетного расхода теплоносителя Gwf), вычисленного по
формуле D.95).
Максимальный расход теплоносителя Gj«aKC через воздухонагреватель
для расчета его гидравлического сопротивления и подбора системы автоматики
рекомендуется принимать по формуле
G£aKC = A,1- 1,15) Сшр. D.98)
В большинстве случаев при расчете воздухонагревателей получается ряд
равноценных с теплотехнической стороны решений. Оптимальное решение вы-
бирают на основе экономических расчетов.
Пример. Подобрать воздухонагреватели ВН для прямоточного кондицио-
нера КТЦ-80 с номинальной производительностью по воздуху. Расчетные па-
раметры наружного воздуха (параметры Б): /£ н = —24° С; <рн = 70%; <£к =
= 28° С; температура теплоносителя (воды) t^K = 150° С, *£,к = 70° С.
Проверить работу воздухонагревателя при температуре наружного возду-
ха tBa = 0° С для двух случаев (при 1ВК = 1К0 = 29,3 кДж/кг):
L) tBM = 0° С; «рн = 95 %; /вк = 20,2° С; twii = 79,6° С;
2) tBM = 0° С; Фн = 30 %; tBM =б, 1° С; *„,„ = 79.6° С.
1. По таблице 4.21 определяем необходимые для расчета номограммы —
рис. 4.23, 4.24 н 4.27.
2. Вычисляем расчетные значения коэффициентов kw и kB по форму-
лам D.87) и D.88):
150-70
«-Р - 150 -f- 24 ~~
k 28+24
В-Р ~ 150 + 24 ~ ' *
3. По рис. 4.37 определяем размеры базовых воздухонагревателей и их
обвязку по теплоносителю. В качестве базовых приняты одно- и полуторамет-
ровый воздухонагреватели, установленные параллельно по ходу воздуха.
Количество теплообменников и их рядность определяем расчетом.
Номограмма, представленная на рис. 4.23, относится к схеме обвязки по
теплоносителю параллельно-последовательной по фронту и параллельной по
ходу воздуха; на рис. 4.24 — к параллельно-последовательной по фронту и
последовательной прямоточной по ходу воздуха; на рис. 4.27 — к последова-
тельной по фронту и параллельной по ходу воздуха.
Дальнейший расчет выполняем для схемы обвязки по теплоносителю па-
раллельно-последовательной по фронту и параллельной по ходу воздуха, т. е.
по номограмме, приведенной на рис. 4.23.
4. На номограмме (рис. 4.23) находим расчетную точку с координатами
*«т ~ 0>*6 и *в.р = ОД Ближайшая справа кривая с Св = 1 определяет
число рядов воздухонагревателей и = 3 = 1 + 2.
Из начала координат через расчетную точку проводим луч до пересечения
с указанной кривой; точка пересечения определяет фактические значения k^
и kB • соответственно 0,49 и 0,32.
5. Находим координаты точек пересечения линий kwv = const и kB _ =
— const с указанной в п. 4 кривой: къ = 0,33 и kw = 0,55.
6. По формуле D.91) запас по площади поверхности нагрева воэдухоиагре-
0,32 — 0,3 1
вателя составит ^ . i _ 0M @X9 + 0,32) ' 10° = П'2%-
q 33 0 3
7. Запас по теплопроизводительности (формула 4.92) —'•—,. о 100 =
■= Ю%.
8. Фактическую температуру обратной воды на выходе из воздухонагрева-
теля определяем по формуле D.93):
**к = 150 — 0,55 • A50 + 24) = 54,3° С.
9. Согласно выражению D.81), расчетная теплопроиаводительность возду-
хонагревателя
Q = 0,278 -80000- 1,2- B8 + 24)= 1388000 Вт,
где 1,2 — плотность воздуха, кг/м3.
10. Расход теплоносителя определяем по формуле D.94):
0,239.80 000-1,2.0,3 ,„._. ,
Gw = —'■ p-gg— — = 12 470 кг/ч.
11. Расчетный расход теплоносителя, согласно выражению D.95),
„ 0,239.80000.1,2-0,3 ..ог. ,
°шр = бДб = И 96° КГ/Ч-
12. Для определения потерь напора при расходе теплоносителя Gw =
= 12 470 кг/ч проводим луч в точку с координатами Лю = 0,55 и kB _ = ОД
Абсцисса точки пересечения этого луча с кривой &pw при п = 3 определяет
значение относительного гидравлического сопротивления воздухонагревате-
лей Ьрш/Щ = 8,2 кПа.
Потери напора вычисляем по формуле D.96):
Apw = 8,2 • I = 8,2 кПа.
13. Для определения аэродинамического сопротивления воздухонагрева-
теля Дра по формуле D.84) с учетом табл, 4.18 находим массовую скорость воз-
духа в набегающем потоке:
80000- 1,2 „ ,. „ач
Vp- 3600-8,52 =3,14кг/(м«.с).
Линейная скорость v — 3,14/1,2 = 2,61 м/с.
Для облегчения расчетов по формуле D.84) по номограмме (рис. 4.3ЭД на-
ходим значение Др£ = Ь (рр)т. В данном примере &р* = 124 Па.
С учетом формулы D.84) имеем
Дра = 1|зД*£.
Средняя температура нагреваемого воздуха
*в.н + 'вк —24 + 28
ср
2° С.
По табл. 4.19 или формуле D.85) находим
П-В поправочный коэффициент 1]з = 0,94.
' Расчетное аэродинамическое сопротивление
воздухонагревателя &ра = 0,94 • 124 = 116 Па.
14. Для других схем обвязки по теплоноси-
телю (см. п. 3) расчеты выполняем с помощью со-
ответствующих номограмм.
Для схемы обвязки параллельно-последо-
вательной по фронту и последовательной прямо-
точной по воздуху (рис. 4.24) рядность воздухо-
нагревателя п = 3, запас по площади поверхно-
сти— 11,1%, запас по тешюпроизводительно-
сти — 10%, расход воды — 13 040 кг/ч, темпера-
тура обратной воды — 57,8° С, гидравлическое
сопротивление — 76 кПа.
Для схемы обвязки последовательной по
фронту и параллельной по ходу воздуха (рис. 4.27)
рядность воздухонагревателя п = 3, запас по
площади поверхности — 17,4%, запас по тепло-
производительности — 20%, расход воды —
11 520 кг/ч, температура обратной воды — 45,6° С,
гидравлическое сопротивление — 52 кПа.
15. Проверяем работу воздухонагревателя
при температуре наружного воздуха 0° С.
Для схемы обвязки по теплоносителю парал-
лельно-последовательрой по фронту и параллель-
ной по ходу воздуха, для которой выполняли рас-
Рис. 4.38. Номограмма для определения аэроди-
намического сопротивления воздухонагревателя
при *ср = 20°С.
чет по пп. 4—13, для tB и = 0° С, <р„ = 95%, /в к = 20,2° Си<„= 79,6° С вы-
20,2—0
числяем kB - = 7q g » = 0,25 и по номограмме (рис. 4.23) при п = 3 опре-
деляем kw = 0,7.
Температура обратной воды
Ск = 79-6 — °>7 ■ G9-6 — 0) = 23,8° С.
Такая температура обратной воды может вызвать включение автоматики
защиты от замораживания.
Расход теплоносителя через воздухонагреватель Сш = 8194 кг/ч.
У,р,/1/С
Для *В.Н = 0°С, сри=30%, гвк=26°С и tw
26 — 0
79,6° С вычисляем
К.р 79,6—0
= 0,33
и по номограмме (рис. 4.23) при п — 3 определяем k'w= 0,45.
Температура обратной воды
4к = 79,6 — 0,45 • G9,6 — 0) = 43,8° С.
Расход теплоносителя через воздухонагреватель Gw — 16 700 кг/ч.
Таким образом, расход теплоносителя в переходном режиме выше расхо-
да, определенного при расчетных условиях, что подтверждает целесообраз-
ность использования формулы D.98):
G™KC = 1,12 - 14 960= 16 700 кг/ч.
Наиболее приемлемую схему обвязки воздухонагревателей выбираем на
основе технико-экономического сопоставления рассмотренных вариантов.
4.5.4. ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ И БЛОКИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА
Поверхностные неорошаемые воздухоохладители (ВО) предназначены для
охлаждения воздуха холодной водой в теплый период года. Их можно также
использовать для нагрева воздуха в холодный период, при этом в первые по
ходу воздуха теплообменники подается горячая вода. Воздухоохладители со-
бираются в пакет из базовых теплообменников, таких же, как и воздухонагре-
ватели без обводного канала ВН. Воздухоохладители имеют по глубине от 4
до 8 рядов теплообменных трубок.
Блоки тепломассообмена БТМ-4 предназначены: для политропного охлаж-
дения воздуха в теплообменниках, питаемых холодной водой; для изоэнталь-
пийного увлажнения и охлаждения воздуха распыляемой водой в любое время
года; для нагрева воздуха в теплообменниках,
питаемых горячей водой. БТМ состоят из пакета I
базовых теплообменников, таких же, как и воз-
духонагреватели без обводного канала ВН, и си-
стемы противоточного однорядного орошения.
Теплообменники имеют по глубине от 4 до 8 ря-
дов теплообменных трубок. БТМ применяются в
кондиционерах КТЦ-31,5-*- КТЦ-125, а также в
КТЦ-31,5-*- КТЦ-250 со специальными схемами
Рис. 4.39. Схема построения на / — d-диаграм-
ме условного процесса сухого охлаждения.
обработки воздуха. Изоэнтальпийный коэффициент эффективности — не менее
0,95. БТМ поставляются комплектно с насосами и трубопроводами для систе-
мы орошения.
По холодоносителю теплообменники ВО и БТМ могут соединяться парал-
лельно, параллельно-последовательно и последовательно. Давление холодоно-
сителя не должно превышать 1,2 МПа.
Применение ВО и БТМ в кондиционерах требует соответствующего техни-
ко-экономического обоснования.
Расчет и выбор количества теплообменников ВО и БТМ производятся
на основании методики, разработанной ВНИИКондиционер [111. По этой ме-
тодике реальный процесс охлаждения и осушения воздуха заменяется услов-
ным процессом сухого охлаждения (рис. 4.39).
Расчет выполняют в следующем порядке.
1. Через реальные начальную (tBn, /в н) и конечную AБК, /вк) точки на
/ — d-диаграмме проводят луч процесса до пересечения с кривой ф0 = 100%
(если луч процесса не пересекает кривую %=МЮ%, то осуществление
Jke^j
1
•4
u^
Jjey
\^4
я/\
Г\£
заданного режима в теплообменниках ВО и БТМ невозможно). Из точки Пересе»
чения луча процесса с кривой ф0 = 100% (t0, q>0 = 100%) проводят условный
луч процесса d=da= const, проходящий через точки t0, <j>o=100%, /8K,
чс.р и в.н* 'н.р-
2. Начальную температуру холодной воды, поступающей в теплообменни-
ки, принимают по формуле
V = 'o-C-6).
D.99)
3. Коэффициент относительного нагрева воздуха определяют по выра-
жению
D.100)
*В.р = « ,
н.р
'к.р
н р и™
где а — коэффициент, принимаемый равным I для реального режима сухого
охлаждения и 1,15 — для реального режима охлаждения с осушением.
4. В соответствии с перечнем, приведенным в табл. 4.22, подбирают
номограммы для расчета (рис. 4.40—4.47). При этом учитывают схему об-
Таблица 4.22. Указания по
и
Тип кондиционера
КТЦ-31.5
КТЦ-40
КТЦ-63
КТЦ-80
КТЦ-126
КТЦ-160
КТЦ-200
КТЦ-250
выбору номограмм для расчета воздухоохладителей
блоков тепломассообмена
Индекс ВО или
БТМ
03.02
04 02
06.02
08.02
12 02
12.02
20.02
25.02
Номограмма (номер рисунка)
4.40, 4.41
4 42. 4 43
4 40. 4.41. 4.44
4 42. 4.43. 4.45
4 40. 4 41, 4.44, 4.4в
4.47
4.40, 4.41. 4.45
4 47
. № aPft/GtiKtlit
О ЩИ 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 ОМ 0,5 Q55 0.6 0,65 fy
Рис. 4.40—4.47. Номограммы для расчета воздухоохладителей и блоков тепло-
массообмена (номер рисунка указан в правом верхнем углу номограммы).
вязки по фронту и по ходу воздуха (рис. 4.48).
5. На выбранной номограмме, из точки с абсциссой къ ., расположенной
на горизонтальной оси, приводят вертикальную линию kB р = const до пе
ресечения с кривой, соответствующей заданной относительной воздухопрсь
нзводительностн GB = Gb/0HOM. При этом может произойти пересечение ли-
нии £в р = const с кривыми, соответствующими различным значениям числа
I , ~ , _ ,__^: , ~ , 1£ , "w/^,
О 0,05 Q1 0J5 0,2 0,25 %3 0& 0,4 ОМ 0,5 0,55 Ц5 0,65 kg
кПа
QD5 0,1 0,Г5 0£ Ц25 0,3 Ц35 0,4 0,45 Ц5 0,55 0,6 0,55 kg
радов теплообменных трубок по глубине п. Каждая из точек пересечения
соответствует решению поставленной задачи. Оптимальный вариант можно
выбрать на основании технико-экономического сравнения.
6. Ордината точки пересечения линии kB p = const с кривой GB при дан-
ном значении п соответствует значению коэффициента относительного перегре-
ва воды kw.
7. Расход холодоносителя, кг/ч, определяют по формуле
Gw^0,287LkBp/kw, D.101)
где 0,287 — отношение удельной объемной теплоемкости воздуха 1.2 кДж/
(м3 ■ К) к удельной массовой теплоемкости воды 4,19 кДж/(кг • К); L —воз-
цухопроизводительность ВО и БТМ, м3/ч.
8. Конечная температура охлаждающей воды определиется формулой -
{гт = ^н + ~^р~(ти)' D.102J
где tWB — начальная температура холодной воды, °С, принимаемая по формуле
D.99), kw — коэффициент относительного перегрева воды, определяемый по
п. 6; (ири а -=- то же, что и в формуле D.100).
9. Для определения гидравлического сопротивления теплообменника не
соответствующей номограмме из начала координат в точку с координатами
*„.р, kw проводят прямую. Абсцисса точки пересечения этой прямой с кривой
&pw щт заданном я соответствует значению относительного сопротивления
Ари>/Ов. Гидравлическое сопротивление теплообменников &pw определяют
по формуле D.96).
10. Величину аэродинамического сопротивления теплообменника, Па,
вычисляют по формуле
Дрт = kApa + &pv D.103)
где k — коэффициент, принимаемый равным 1 для реального процесса охлаж-
дения и 1,4 — для процесса охлаждения с осушением; &ра — аэродинамиче-
tS I,S
080?
1202
д
№.02
¥
0
и
25.02
Рис. 4.48. Схемы обвязки возду-
хоохладителей и блоков тепло-
массообмена:
а — к рис. 4.40 (параллельная) и
4 41 (последовательная противоточ-
ная); б — к рис. 4.42 (параллель-
ная) и 4.43 (последовательная про-
тивоточная); в — к рис. 4.44 (па»
раллельная); г — к рис. 4.45 (па-
раллельная); д — к рис. 4.46 (па-
раллельная); е — к рис. 4.47 (па«
раллельная); цифры в схемах] I —
однометровый базовый теплообмен-
ник; 1,5 — то же, полутораметро-
вый; 2 — то же, двухметровый.
ское сопротивление поверхностных теплообменников, Па, определяемое по фор-
муле D.84); Дрх — аэродинамическое сопротивление каплеуловителей для ВО
или оросительной системы и каплеуловителей для БТМ, Па:
для ВО Дрх = 7,8кг; D.104)
для БТМ Др, = II,4t)a; D.105)
для Кд 10А и 20А bp1 = 7,8v2, D.106)
где V — скорость воздуха в набегающем потоке, м/с, определяемая по форму-
ле D.83).
Исходя из условий соблюдения допустимого гидравлического сопротивле-
ния теплообменников или допустимой скорости холодоносителя в трубках, при
параллельной обвязке теплообменников по ходу воздуха число рядов тепло-
обменных трубок можно определять по приближенной зависимости
1пA-Авр)
Я = 41пA-^) ■ D'107>
где kBi — коэффициент относительного перегрева воздуха в четырехрядном
теплообменнике, выбираемый по соответствующей номограмме из условий за-
данного допустимого гидравлического сопротивления теплообменников.
Определенное по формуле D.107) дробное число трубок округляют до
ближайшего большего целого числа и весь дальнейший расчет ведут на данное
число трубок.
Пример. Подобрать воздухоохладитель ВО для кондиционера КТЦ-80
с номинальной производительностью по воздуху. Начальные и конечные пара-
метры воздуха: tBB = 23,2° С; /в н = 50 кДж/кг; tBK = 15е С; /в к =
= 38 кДж/кг.
1. Построением на /—d-диаграмме условного процесса сухого охлаж-
дения определяем расчетные параметры воздуха: <0 = II,У С; tHp = 28,5° С;
<к.р=16,5°С.
2. По формуле 4.99 определяем начальную температуру холодной воды:
tWH= 11,5-5,5 = 6° С.
3. По формуле 4.100 вычисляем коэффициент относительного перегрева
воздуха:
, , ._ 28,5-16,5
*°-Р=1'15 28,5-6 =0'613-
4. В соответствии с табл. 4.22 определяем номограммы, используемые
для расчета: рис. 4.42, 4.43, 4.45. Номограмма на рис. 4.42 соответствует па-
раллельно-последовательной обвязке по фронту и параллельной по ходу воз-
духа, на рис. 4.43 — параллельно-последовательной по фронту и последова-
тельной противоточной по ходу воздуха, на рис. 4.45 — последовательной по
фронту и параллельной по ходу воздуха. Дальнейшие расчеты выполняем для
обвязки параллельно-последовательной по фронту и параллельной по ходу
воздуха.
5. На горизонтальной оси номограммы откладываем Авр= 0,613 и про-
водим вертикальную линию, которая пересекает ряд кривых с относительным
расходом воздуха GB = 1. Число рядов теплообменных трубок п может иметь
ряд значений: в данном случае — от 5 до 8.
6. Для случая п = 6 находим значение коэффициента относительного пере-
грева воды kw = 0,25 (ордината точки пересечения вертикальной линии kB p =
= 0,613 с кривой GB = 1; п = 6).
7. Расход охлажденной воды определяем по формуле D.101):
0,287 • 80 000 • 0,613 ,. _„„ ,
Gw = — p-^g : = 56 500 кг/ч.
8. Конечную температуру охлажда-о цэй воды вычисляем по формуле
D.102):
W = 6 + -у^- B8.5 - 6) = 10,9° С.
9. Для определения гидравлического еопротивления расчетную точку
(kB р = 0,613; kw = 0,25) соединяем прямой с началом координат. Точка пе-
ресечения этой прямой с кривой Дрш при п = 6 определяет значение Арги/О^ =
= 47 кПа. Расчетное значение hpw определяем по формуле D.96):
Дрш = 47 - 1 = 47 кПа.
10. Для определения аэродинамического сопротивления воздухоохлади-
теля находим значение скорости воздуха в набегающем потоке по формуле
D.83) с учетом табл. 4.18:
v = 80 000/3600 ■ 8,52 = 2,61 м/с.
По номограмме (рис. 4.38) находим величину аэродинамического сопротив-
ления при и=2,61 м/с -и п=6: р\ = 220 Па.
По табл. 4.19 определяем значение -ф при tc = B3,2+ 15)/2 = 19,1° С:
■ф= 1.
Таким образом, по формуле D.84)
Дра = 1 • 220 = 220 Па.
Значение коэффициента Ъ принимаем равным 1,4, так как реальный про-
цесс протекает с осушением.
Аэродинамическое сопротивление каплеуловителей воздухоохладителя
ВО определяем по формуле D.104):
APl = 7,8 • 2,612 = 53 Па,
Согласно формуле D.103), полное аэродинамическое сопротивление воз-
духоохладителя
Дрт = 1,4 • 220 + 53 = 361 Па.
При я = 7 расход охлаждающей воды — 39 200 кг/ч, конечная темпера-
тура ее — 13° С, гидравлическое сопротивление — 17 кПа, аэродинамическое
сопротивление — 417 Па. При п = 8 расход охлаждающей воды — 34 400 кг/ч,
конечная температура ее — 14° С, гидравлическое сопротивление —
10 кПа, аэродинамаческое сопротивление — 466 Па.
С помощью номограмм (рис. 4.43 и 4.45) выполняем аналогичные расчеты
для других схем обвязки.
Технико-экономическое сопоставление различных вариантов, отличаю-
щихся рядностью воздухоохладителя и схемой обвязки, но практически оди-
наковых по своим теплотехническим показателям, позволяет выбрать наибо-
лее приемлемый вариант.
4.5.5. ВЕНТИЛЯТОРНЫЕ АГРЕГАТЫ
Вентагрегаты Ц4-76 одностороннего всасывания применяются для конди-
ционеров КТЦ-31,5-5-КТЦ-125, а Ц4-100 двустороннего всасывания—для
кондиционеров КТЦ-160-1-КТЦ-250.
Для регулировки производительности вентагрегаты Ц4-76 имеют направ-
ляющий аппарат. Производительность вентагрегатов Ц4-100 рекомендуется
регулировать с помощью индукторных муфт скольжения или другого обору-
дования, воздействующего на частоту вращения рабочего колеса.
Вентагрегаты кондиционеров КТЦ-31,5 и КТЦ-40 Б зависимости от час-
тоты вращения рабочего колеса развивают расчетное полное давление 0,8
и 1,2 кПа, а кондиционеров КТЦ-63-=-КТЦ-250 — 0,8, 1,2 и 1,6 кПа.
Для выбора вентагрегатов необходимо знать расход воздуха, а также пол-
ное аэродинамическое сопротивление- кондиционера и сети воздуховодов.
4.5.6. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
И ВСПОМОГАТЕЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦ
Фильтры воздушные ФР-4 предназначены для очистки воздуха от пыли
при среднегодовой запыленности до 1 мг/м3 и кратковременной запыленности
до 10 мг/м3. Воздух очищается объемным нетканым фильтрующим материалом
пониженной горючести. Пылеемкость материала —■ не ниже 4000 г/м2. Фильт-
рующий материал регенерируется. Регенерации не подлежит материал, за-
грязненный волокнистой пылью. Эффективность очистки воздуха — не ниже
80%. Удельная воздушная нагрузка на фронтальное сечение фильтра — не
более 10 500 м3/(ч • м2). Аэродинамическое сопротивление фильтра при номи-
нальной производительности кондиционера составляет в начале эксплуата-
ции 60 Па, в конце — 300 Па, после чего фильтрующий материал регенериру-
ется или подлежит замене.
Фильтры воздушные масляные самоочищающиеся ФС предназначены для
очистки воздуха от пыли при запыленности до 10 мг/м8 и применяются в кон-
диционерах КТЦ специальных схем. Фильтры не рассчитаны на очистку возду-
ха от волокнистой пыли. Для смачивания фильтрующих панелей применяют-
ся следующие сорта масел: если в помещениях не допустим запах масла —
масло висциновое (температура застывания t3 = —20е С); если в помещениях
допускается запах масла — масло индустриальное И-12А, И-20А (температура
застывания t3 = ■—30е С) и масло приборное МВТ (температура застывания
t3 = —60° С). Эффективность очистки воздуха — не ниже 80%. Удельная
воздушная нагрузка на фронтальное сечение не более 10 600 м8/(ч • м2). Аэро-
динамическое сопротивление фильтра при номинальной производительности
кондиционера составляет в начале эксплуатации 60, в конце — 100 Па, после
чего масло фильтра подвергается регенерации или замене.
Клапаны воздушные предназначены для регулирования объемов наруж-
ного или рециркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер. Удель-
ная воздушная нагрузка на фронтальное сечение — ие более 25 000 м3/(ч • м2).
При этой нагрузке аэродинамическое сопротивление полностью открытого кла-
пана — 25 Па.
Блоки приемные прямоточные БП предназначены для приема, регулиро-
вания и распределения по живому сечению наружного воздуха, поступающего
в кондиционер, а блоки приемные смесительные БС — смеси наружного и ре-
циркуляционного воздуха. Аэродинамическое сопротивление блоков БП и
БС —25 Па.
Камеры обслуживания КО применяются для формирования, а камеры воз-
душные В К — для смешения воздушных потоков и обслуживания присое-
диненного оборудования (воздушных фильтров, камер орошения и т. п.).
Блоки присоединительные БП обеспечивают ввод воздуха в вентилятор-
ные агрегаты.
Все секции кондиционера, за исключением камер орошения, устанавли-
ваются иа опоры. Вентиляторные агрегаты устанавливаются на виброизоли-
рующее основание.
й.5.7. ЦЕНТРАЛЬНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ Кд
Центральные кондиционеры Кд-ЮА и КД-20А служат для поддержания
в помещениях требуемых параметров воздуха, необходимых по технологиче-
ским или санитарно-гигиеническим условиям. Кондиционеры собираются в пра-
вом или левом исполнении из отдельных секций, предназначенных для нагре-
вания, охлаждения, осушки, увлажнения, смешивания и распределения
воздуха. Компоновка секций выполняется так же, как для КТЦ.
Кондиционеры изготавливаются с номинальной производительностью по
воздуху для Кд-ША 10 000 и Кд 20А — 20 000 м3/ч. Работают по схемам обра-
ботки воздуха аналогично схемам работы кондиционеров КТЦ.
Основное оборудование кондиционеров Кд подобно оборудованию кондт-
пионеров КТЦ н включает воздухонагреватели, воздухоохладители, камеры
орошения, фильтры воздушные, клапаны воздушные и вентиляторные аг-
регаты.
Камера орошения ОКФ предназначена для политропных и изознтальпий-
ных процессов обработки воздуха орошающей водой. Оросительная система
камеры состоит из двух рядов стояков с форсунками встречного распыления.
Камеры орошения изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим
количеством форсунок (табл. 4.23).
Таблица 4.23. Техническая характеристика камер орошения ОКФ
Тип кондицио-
нера
Кд-ЮА
КД-20А
Площадь по-
перечного се-
чения, мЕ
1,04
2,07
Максимальное
аэродинами-
ческое сопро-
тивление при
сном- Па
160
160
Исполнение
1
2
1
2
Количество форсунок
в первом ря-
ду
24
30
40
50
во втором
ряду
18
24
30
40
Камера орошения ОКФ оборудована тангенциальными широкофакель-
ными форсунками ШФ-5/9, расходные характеристики которых определяются
по формуле D.76).
Порядок расчета камер орошения кондиционеров Кд полностью совпадает
с п рядком расчета камер орошения кондиционеров КТЦ и выполняется с ис-
пользованием номограммы (см. рис. 4.20).
Воздухонагреватели ВНО для кондиционеров Кд изготавливаются одно-
или двухрядными, с обводным каналом или с воздушным клапаном в обводном
канале. Во фронтальном сечении устанавливается только один базовый тепло-
обменник. Теплоносителем служит горячая вода с температурой до 180° С
и давлением до 1,2 МПа.
Методы теплотехнического расчета воздухонагревателей кондиционеров
Кд совпадают с методами расчета воздухонагревателей кондиционеров КТЦ.
Таблица 4.24. Указания по выбору номограмм для расчета воздухонагревателей
ВНО и поверхностных неорошаемых воздухоохладителей ВО кондиционеров Кд
Тип кондиционера
Кд-ЮА
Кд-20А
Схема обвязки по ходу воздуха
Параллельная
Последовательная прямоточная
» противоточная
Параллельная
Последовательная прямоточная
» противоточная
Номограмма (номер
рисунка)
4.49
4.Б0
4.51
4.52
4.53
4.54
Однако при этом следует учитывать, что поскольку воздухонагреватели Кд
изготавливаются только с обводным каналом или клапаном, то при номиналь-
ном расходе воздуха через кондиционер при полностью закрытом клапане
расход воздуха через воздухонагреватель составит 1,25 GH0M. Для выбора рас-
четных номограмм (рис. 4.49—4.54) служит табл. 4.24. Последовательная про-
тивоточная обвязка (номограммы иа рис. 4.51 и 4.54) не рекомендуется, по-
скольку при такой схеме повышается опасность замораживания теплообмен-
ников.
Поверхностные неорошаемые воздухоохладители ВО предназначены для
охлаждения и охлаждения с осушением воздуха. Воздухоохладитель состоит
m jpJ6i,/;/1a
Рис. 4.49—4.54. Номограммы для расчета воздухонагревателей и воздухо-
охладителей кондиционеров Кд (номер рисунка указан в правом верхнем углу
номограммы).
160 £ру1Щ,1,т
т &р10/1,кПа
из теплообменников, установленных последовательно в пакет с числом рядов
теплообменных трубок по ходу воздуха от 5 до 7. Холодоносителем служит
холодная вода с давлением не более 1,2 МПа.
Расчет поверхностных неорошаемых воздухоохладителей кондиционеров
Кд аналогичен расчету воздухоохладителей и блоков тепломассообмена кон-
диционеров КТЦ. Требуемые номограммы выбираются на основании табл. 4.24.
При этом следует учитывать, что воздухоохладители должны иметь па-
раллельную или последовательную противоточную обвизку по теплоносителю.
Вентиляторные агрегаты кондиционеров Кд служат для перемещения воз-
духа в кондиционере и подачи его по сети воздуховодов к местам потребления.
Вентагрегат Ц4-70 № 6,3 для кондиционера Кд-ЮА с постоянной частотой вра-
щения рабочего колеса развивает максимальное давление 1 кПа при номиналь-
ной воздухопроизводительности. Вентагрегат Ц4-70 № 8 для кондиционера
КД-20А в зависимости от частоты вращения развивает давление 0,6; 0,8 и 1,2 кПа.
Производительность вентагрегатов регулируется с помощью направляю-
В 9 Ю 20 30 40 SO 60 JS SO 100 120 130 W SO /85 ISO &рЩ,Г.ПО
щих аппаратов. Для выбора вентагрегатов необходимо знать расход воздуха
и полное аэродинамическое сопротивление кондиционера и сети воздуховодов.
Воздушные масляные фильтры ФС кондиционеров Кд-ЮА и КД-20А
аналогичны воздушным фильтрам ФС кондиционеров КТЦ, а воздушные фильт-
ры ФР с объемным нетканым фильтрующим материалом — воздушным фильт-
рам ФР-4 кондиционеров КТЦ.
Вспомогательное оборудование включает: клапаны воздушные приемные
для регулировании количества поступающего наружного воздуха; клапаны
воздушные проходные для регулирования количества воздуха, поступающего
в воздушные камеры; камеру обслуживания присоединенных к ней рабочих
секций кондиционера (камеры орошения, воздухонагревателей и т. д.); камеру
воздушную для смешивания двух потоков воздуха и обслуживания рабочих
секций кондиционера; секцию присоединения кондиционера к всасывающему
патрубку вентагрегата. Все секции кондиционеров, за исключением орошения,
устанавливаются на опоры. Вентагрегаты устанавливаются на виброизолирую-
щее основание.
4.6. ВЫБОР МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
4.6.1. НЕАВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры КНУ-2,5, КНУ-5, КНУ-7,5, КНУ-12А и КНУ-18А про-
изводительностью по воздуху соответственно 2,5; 5; 7,5; 12; 18 тыс. м3/ч пред-
назначены для круглогодичного автоматического поддержания в обслуживае-
мом помещении заданной температуры и относительной влажности. Тепло-
и холодоснабжение кондиционеров осуществляется от централизованных
источников. Теплоносителем служит горячая вода с температурой 130—70е С
для воздухонагревателя 1-го подогрева и 70—40° С — для воздухонагрева-
теля 2-го подогрева, а холодоносителем — холодная вода с расчетной темпера-
турой 8е С. Рабочее давление тепло- и холодоносителя 0,5 МПа, давление воды
перед форсунками — 0,12 МПа.
Технологическая схема кондиционеров позволяет использовать их как в
системах прямоточного кондиционирования, так и в системах с первой рецир-
куляцией воздуха из помещений. Последовательность обработки воздуха:
забор наружного воздуха, смешение его с рециркуляционным, очистка от пыли,
первый подогрев, охлаждение с осушкой нли увлажнением, второй подогрев
и подача в помещение. Эффективность очистки воздуха—92%,
В кондиционерах КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5 воздух охлаждается в ка-
мере орошения, а в кондиционерах КНУ-12А и КНУ-18А— в поверхностных
орошаемых воздухоохладителях. Для распыления орошающей воды имеют-
ся встроенные насосы, которые в кондиционерах КНУ-2,5, КНУ-5 и КНУ-7,5
служат для смешения холодоносителя и рециркуляционной воды и подачи ее
к форсункам, а в кондиционерах КНУ-12А и КНУ-18А — работают как рецир-
куляционные.
В кондиционерах типа КНУ применена пневматическая система автома-
тического регулирования с расходом сжатого воздуха не менее 7,5 кг/ч и дав-
лением 0,3—0,6 МПа
Кондиционер КТН-1,6-0,1 производительностью по воздуху 1,6 тыс. м3/ч
предназначен для поддержания в обслуживаемом помещении заданной тем-
пературы 20° С в режиме нагрева и 21° С — в режиме охлаждения. Его можно
использовать в системах кондиционирования с централизованными источниками
тепло- и холодоснабжения.
Кондиционер КТН-1,6-0,1 работает на смеси наружного и рециркуля-
ционного воздуха или только на рециркуляционном воздухе со следующей
технологической схемой его обработки: смешение, очистка от пыли, нагрев или
охлаждение в поверхностном теплообменнике. В зависимости от требований
обработки воздуха в теплообменник подается горячая или охлажденная вода.
Относительная влажность обработанного воздуха не регулируется.
В кондиционере предусмотрена электрическая система автоматического ре-
гулирования.
4.6.2. АВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
Кондиционеры шкафного исполиеиия КТА-1-2,0-04Б, КТА-1-3,15-01 А,
КТА-1-4,0-01А, КТА-1-6.3-01А и КТА-1-10-01А производительностью по
воздуху соответственно 2; 3,15; 4; 6,3; 10 тыс. м3/ч предназначены для кругло-
годичного кондиционирования воздуха в служебных административных и
производственных помещениях. Работают на смеси наружного и рециркуля-
ционного воздуха. Расход наружного воздуха рекомендуется принимать ю
30% общей воздухопроизводительности.
Кондиционер КТА-1-25ЭВМ-01А является модификацией кондиционера
КТА-1-6.3-01А и используется для кондиционирования машинных залов ЭВМ,
где требуется подача воздуха в подпольное пространство.
В кондиционерах последовательно осуществляется смешивание наружного
и рециркуляционного воздуха, очистка его от пыли, охлаждение с осушкой,
нагрев и увлажнение. Охлаждение и осушка воздуха осуществляются в поверх-
ностном воздухоохладителе-испарителе встроенного холодильного агрегата.
Для нагрева воздуха кондиционеры имеют встроенный электронагреватель,
а также поверхностный теплообменник, подсоединенный к системе централи-
зованного теплоснабжения. Для увлажнения используется поверхностный
увлажнитель.
Автономный кондиционер КТА-2-5-01 производительностью по воздуху
5 тыс. м3/ч предназначен для круглогодичного кондиционирования воздуха в
служебных, административных и производственных помещениях. Кондицио-
неры изготовляются в двухблочном исполнении: воздухообрабатывающий и
конденсаторный блоки. Конденсаторный блок можно устанавливать на рас-
стоянии до 10 м по горизонтали и до 7 м по вертикали от воздухообрабатыва-
ющего блока.
Минимальная температура воздуха, при которой холодильный агрегат
может нормально работать,— 15° С. Кондиционер работает иа смеси наружного
и рециркуляционного воздуха, осуществляя его очистку, нагрев, охлаждение,
осушку и увлажнение. Воздух нагревается в поверхностном воздухонагрева-
Таблица 4.25 Расчет автономного кондиционера
Наименование показателей
Источник, формула
Зимний
период
Расчетные параметры наружного воздуха:
'н' °С
/„. иДж/кг
dn, г/кг
Щ,- %
Расчетные параметры внутреннего возду-
t
г/кг
%
Теплопоступления за счет солнечной ра-
диации <?с p. Вт
Теплопоступления от людей С?л, Вт
Теплопоступления от внутренних источ-
ников 0Е и. Вт
Нескомпенсированные теплопотери через
ограждающие конструкции <?т п. Вт
Избыточные тепловыделения Q, Вт
Избыточные влаговыделення W, кг/ч
Угловой коэффициент луча процесса для
помещения е, кДж/кг
Санитарная норма расхода наружного гюз-
Д''-<а из расчета 40 ы»/(ч-чел.) L , ы'/ч
Избыточная температура удаляемого воз-
духа Д'ух, °С
Принятые параметры приточного воздуха:
'„. °С
Лг
"п-
'V
кДж/кг
г/кг
-%
Расчетный расход вентиляционного возду-
ха1
м'/п
L м*
Разность энтальпий приточного и внут-
реннего воздуха при расходе вентиляци-
онного воздуха Х-т= 2000 м8/ч Д/, кДж/кг
Фактические параметры приточного воз-
духа (после вентилятора);
'п>С
/*, КДЖ/КГ
d*, г/кг
Фп- %
Фактические параметры приточного возду-
жа (до вентилятора):
п'
'и-
V
*п
кДж/кг
г/кг
%
СНиП II-33-75
По расчету
Табл. 2 24: С?л = on
По расчету
С=<?ср + «л +
+ <?в.И-<?т.п
Табл. 2.24
D.24)
По расчету воздухо-
раздачи
По расчету;
/ — й- диаграмма
D.14)
L = С/1,2
Д/ =
3.6Q
1,21.,
По расчету,
1-й- диаграмма
То же
—24
—23
0,4
80
20
31,2
4,4
30
2085
600
1200
1485
1,05
5090
600
6
14
19,4
2
20
453
378
2,2
18,7
29
4
29
17,7
28
4
34
Продолжение табл 4 25
Наименование показателей
Параметры точки смеси наружного и ре-
циркуляционного воздуха;
tc. »с
/с, кДж/кг
dc, г/кг
<РС. %
Тепловая нагрузка на воздухоохладитель
Ов о. Вт
Тепловая нагрузка на воздухонагреватель
§ , Вт. с учетом того, что процесс ув-
лажнения протекает при постоянной тем-
пературе tn
Фактическая холодопроизводительность
холодильного агрегата (<2Х п = 9300 Вт,
'« и = 22° С tBM = tc = 24.2"" С) Qx, Вт
Фактическая теп л ©производительность во-
дяного теплообменника «2ТТ1 = 14 500 Вт,
W=95°C' 'b.h = 'c=6,8°C. <ин.п =
=130° С, tB H п= -30° С) Qp Вт
Количество воды, испаряющейся в паро-
генераторе, 1У кг/ч
Источник, формула
По расчету;
/ — d-диаграмма
<?в.о =
l.2LTUc-l'„)
3,6
„ 1,2V «п ~'с)
QH - 3,6
D.108)
D 109)
1
Зимний
период
6,8
14,9
3,2
53
—
7270
—
7990
1,92
Летний
период
24,2
50.5
10,3
53
5600
8820
~™
-
теле, питаемом горячей водой от централизованного источника, охлаждается в
поверхностном воздухоохладителе-испарителе холодильного агрегата. Увлаж-
нение воздуха осуществляется с помощью парогенераторов прямого действия
(нагреватели ТЭН-39).
4.6.3. РАСЧЕТ МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
Расчет и выбор местных кондиционеров производятся в соответствии
с общепринятой методикой расчета кондиционеров, работающих по прямо-
точной схеме или схеме с первой рециркуляцией. При этом учитывают, что
характеристики холодо- и теплопроизводительности приведены в паспортах
кондиционеров для конкретных режимов.
Холодопроизводительность Qx п холодильных агрегатов автономных кон-
диционеров определяется по ГОСТ 10 808—73* при температуре воздуха на
входе в воздухоохладитель-испаритель tbK п = 27° С и температуре охлажда-
ющей воды на входе в конденсатор tWK п = 25е С. При других условиях рабо-
ты воздухоохладителя его холодопроизводительность, Вт, рассчитывается по
формуле
лх = <Эхп[Ч j^5 ]• <4Л08'
где <в н — фактическая температура воздуха на входе в воздухоохладитель-
испаритель, °С; tWR — фактическая температура охлаждающей воды на входе
в конденсатор, °С.
Теплопроизводительность воздухонагревателя, Вт, при работе в условиях,
отличмых от паспортных, определяется по формуле
^ = <3тп1 ZT7 • <410:»
ШНД1 св И П
гДе 'в н п и W.n — паспортные значения температуры соответственно воздуха
и воды на входе в воздухонагреватель, °С; Qr — теплопроизводительность
воздухонагревателя, приведенная в паспорте кондиционера, Вт.
Ори расчете следует учитывать также, что в некоторых кондиционерах
увлажнение производится с помощью парогенераторов прямого действия и
луч процесса увлажнения практически совпадает с линией t = const.
Поскольку автономные кондиционеры, как правило, имеют ограниченную
мощность увлажнителя, параметры внутреннего воздуха принимаются по ми-
нимально допустимым нормам.
Пример. Подобрать автономный кондиционер для помещения площадью
108 м2 и высотой 4 м. Количество людей — 15 чел.
Результаты расчета приведены в табл. 4.25<
По расчетному расходу вентиляционного воздуха при принятых пара-
метрах (см. табл.^ 4.25) L = 1725 м3/ч к дальнейшему расчету принимается
кондиционер КТА-1-2,0-04Б. Рекомендуемый расход наружного воздуха со-
ставляет 30% общего расхода: L = 2000 м3/ч; LH = 600 м3/ч.
Кондиционер подобран правильно, поскольку Qx > QB 0 (8820 > 5600);
Q-г > Qh G990 > 7270), а количество испарившейся влаги V^„cn= 1,92 кг/ч не
превышает паспортной влагопроизводительности увлажнителя, равной 2 кг/ч.
4.7. ВЫБОР И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВОЗДУ ХОР АС ПРЕ ДЕЛЕНИЯ
4.7.1. ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПРИТОЧНЫХ СТРУЯХ [5, 6, 19]
Воздушная струя образуется в результате принудительного истечения воз-
духа из воздухораспределительного устройства (рис. 4.55—4.61), В зависимости
от конструкции воздухораспределителя (ВР) струи могут быть прямоточными
илн закрученными.
Прямоточные струи подразделяются на компактные и плоские, у которых
векторы скорости истечения параллельны между собой, а также веерные и ко-
нические, у которых векторы скорости исте-
чения образуют некоторый угол. Закручен-
ные струи подразделяются на полные веерные
и конические. Векторы скорости истечения у
них складываются из векторов скорости по-
ступательного и вращательного движений.
Рис. 4.55. Схема подачи воздуха ВР, распо-
г ложенными в рабочей зоне.
Максимальные скорости движения воздуха vx, избыточные температуры
Atx н концентрации вредных веществ t±Zx в струях располагаются на услов-
ных поверхностях максимальных параметров (ПМП). Значения параметров
воздуха уменьшаются к границам струи и по мере удаления струи от места
истечения.
Форма струи зависит от конструктивных особенностей ВР, в том числе от
оформления воздуховыпускного отверстия.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий,
имеющих круглую или близкую к квадратной форму. В этом случае ПМП
представляет собой прямую линию, совпадающую с геометрической осью струи.
Веерные струи образуются при принудительном увеличении угла раскрытия
струи. Различают полные веерные струи, у которых угол раскрытия составляет
360°, и неполные, у которых этот угол менее 360°. ПМП представляет собой
плоскость, совпадающую с плоскостью принудительного угла раскрытия струи.
Конические струи образуются также при принудительном увеличении
угла раскрытия струи. ПМП представляет собой коническую поверхность.
Плоские струи образуются при истечении из вытянутых прямоугольных
отверстий. ПМП представляет собой плоскость, совпадающую с геометрической
Рис. 4.56. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
зоны, при удалении его вие зоны не-
посредственного воздействия струи:
а — настилающаяся струя; б ■— нена-
стилающаяся струя.
а 5
Рис. 4.57. Схемы подачи воздуха ВР,
расположенными выше рабочей зоны,
при удалении его в зоне непосредствен-
ного воздействия струи:
а — плоская, или компактная струя: 6 —<
веерная струя.
плоскостью симметрии струи, параллельной большей стороне прямоугольного
отверстия. Образующуюся при истечении из вытянутого прямоугольного от-
верстия струю рассчитывают как плоскую на расстоянии х ^ 6/0, где /0 — раз-
мер большей стороны прямоугольного отверстия. При х > 6/„ струю рассчи-
тывают как компактную.
Закрученные струи образуются при установке закручивающих устройств
в подводящем потрубке ВР или при тангенциальном подводе воздуха к ВР и
имеют форму веерной и конической струи. ПМП представляет собой сложную
поверхность, причем ПМП для скорости (ПМС) не всегда совпадает с ПМП для
избыточной температуры (ПМТ) и концентрации (ПМК).
Струя считается свободной при условии, что закономерности ее истечения
не нарушаются влиянием ограничивающих плоскостей и соседних струй.
Рис. 4.58. Схемы подачи воздуха
ВР, расположенными выше рабочей
Зоны, когда параметры его в рабо-
чей зоне формируются обратными
потоками:
а — настилающаяся струя; б — нена-
стилающаяся струя
В поперечных сечениях свободной воздушной струи на некотором расстоянии
от начала истечения устанавливаются, как правило, подобные профили пара-
метров воздуха.
Образующиеся в помещении приточные струи развиваются как свободные
до тех пор, пока площадь их поперечного сечения F не достигнет величины,
равной примерно V4 площади помещения Fшм, приходящейся на одну струю.
Сечение струн, для которого FCTp = Fcrp^mm *** 0i25, называется первым
критическим. До него индуцированные обратные потоки не оказывают на струю
еаметного тормозящего действия.
После того как струей пройдено первое критическое сечение, начинает ска-
зываться ее стеснение: скорость воздуха падает быстрее, чем в свободной струе,
Рис. 4.59. Схемы подачи воздула прямоточными струями ВР, расположенны-
ми выше рабочей зоны:
а — £, л — горизонтально с настиланием; д, е — горизонтально без настилания; ж,
g^ и — под углом к горизонтальной плоскости; к — вертикально сверху вниз; м —
горизонтально с настиланием н вертикально сверху вниз (двухструнно)
Рис. 4.60. Схемы подачи воздуха прямоточными струями ВР, расположенны
ми в рабочей зоне:
а —« горизонтально; б — вертикально снизу вверх без настилания; в — вертикально
снизу вверх с настиланием.
а избыточная температура — медленнее. Начиная с сечения, когда F ;=; 0,4,
поперечные размеры струи начинают уменьшаться — струя затухает. Сечениг
струи в этом месте носит название второго критического.
Условия развития стесненной струи учитываются введением в расчетные
формулы коэффициента стеснения kc.
При распространении прямоточной струи вблизи ограждения образуется
настилающаяся струя, в которой ПМП практически совпадают с плоскостью
ограждения. Максимальная скорость в такой струе увеличивается по сравне-
нию со свободной струей примерно в "^2 раза.
Горизонтальные компактные струи настилаются на т-
потолок, если ВР находится на расстоянии от пола h > ПМП
> 0,65ЯП
где Яп
высота помещения. При
Рис. 4.61. Схема подачи воздуха закрученными струя-
ми горизонтально ВР, расположенными в рабочей зоне. М!
/
I
0,65ЯПОМ > h > 0,35ЯПОМ компактные струи не будут настилаться. Веерные
и плоские струи менее устойчивы и с удалением от ВР настилаются на бли-
жайшее ограждение независимо от значения h.
При подаче воздуха в помещение несколькими приточными струями может
происходить их взаимодействие, что учитывается введением в расчетные форму-
лы коэффициента взаимодействия kB. При этом значения параметров воздуха
увеличиваются по сравнению с параметрами воздуха одной струи.
Взаимодействие струй не учитывается, если струи развиваются в стеснен-
ных условиях и отделены друг от друга обратным потоком, откуда осуществля-
ется их подпитка, приводящая не к увеличению, а к уменьшению скорости в
струе. Это учитывается введением коэффициента стеснения kc.
Вентиляционные струи могут развиваться в изотермических и неизотерми-
ческих условиях. Изотермическими являются условия, при которых температу-
ра притока не отличается от температуры воздуха в
помещениях. При неизотермических условия.х тем-
пература притока отличается от температуры воз-
духа в помещениях. В неизотермических условиях
приточные струи развиваются под влиянием инер-
ционных и гравитационных сил, возникающих за
счет разности плотностей воздуха в струе и в поме-
щении. Под воздействием гравитационных сил изме-
Рис. 4.62. Схема воздушной струи.
няется дальнобойность струи, ее траектория, нарушается подобие скоростных
и температурных полей в поперечных сечениях струи. Для отражения влия-
ния гравитационных и инерционных сил на форму траектории струи и на
максимальные параметры воздуха в ней в расчетные формулы вводится коэф-
фициент неизотермичности k„, связанный с критерием Архимеда.
В струе, выпущенной горизонтально или под углом к горизонтальной пло-
скости, траектория потока воздуха поднимается вверх, если струя нагрета,
или опускается вниз, если струя охлаждена. При вертикальной подаче возду-
ха траектория струи прямолинейна. В случае разнонаправленного действия
архимедовых и инерционных сил выпущенная вертикально струя затормажи-
вается и на расстоянии лгмакс меняет направление своего движения на обрат-
ное.
Вертикальные струи, поданные снизу вверх и настилающиеси на поверх-
ность окна или стены, распространяются вдоль потолка горизонтально, причем
охлажденные струи на расстоянии х отрываются от плоскости потолка.
Нагретая или охлажденная струя независимо от схемы ее иодачи сохраня-
ет направление своей оси практически неизменным на расстоянии х<С 0,45//,
где Н — геометрическая характеристика струи, определяемая по формулам
D.120) и D.121). При вертикальной подаче воздуха неизотермичность
можно не учитывать, если х < 0,3# для компактных и плоских струй и
х < 0,4Я — для неполных веерных струй. Это справедливо как для струй,
настилающихся на плоскость, так и для ненастилающихся. При расчете сле-
дует определять Н по соответствующим значениям тип, учитывающим усло-
вия распространения струи (с настиланием или без него).
В зависимости от характера изменений параметров воздуха (независимо от
условий распространения струй) струи могут быть разделены на отдельные
участки (рис. 4.62).
Для прямоточных струй начальный участок характеризуется тем, что
зона с максимальными параметрами воздуха в струе составляет ее ядро. Оно
занимает всю площадь поперечного сечения струи в начале участка и «размы-
вается» к концу участка, где максимальные значения параметров сохраняют-
ся только на ПМП. В конце начального участка формируются подобные про-
фили и поля параметров воздуха. Длина начального участка зависит от скорое-
Таблица 4 26 Основгые зависимости для расчета прямоточных струй
Параметр
Зависимость
Примечания
Длина начального участка, м,
для скорости движения воз-
духа в струе
То же, для температуры и кон-
центрации вредных веществ
Максимальнее параметры воз-
духа в расчетном сечении
струи на начальном участке:
скорость, м/с
избыточная температура, °С
То же, на основном участке:
скорость, м/с
избыточная температура, "С
Геометрическая характеристи-
ка струн, и
Текущий критерий Архимеда
Связь значений геометриче-
ской характеристики и текуще-
го критерия Архимеда
Коэффициент стеснения струи
fcc
Коэффициент взаимодействия
К
Коэффициент иеизотермичности
ftH при разнонаправленном
действии архимедовых и инер-
ционных сил для 6 <; ^
fe 14,7
*нач = mW0 D.110)
*нач = m'b« <4-1Ч)
*нач = "'Л^ <41'2)
*нач = бо <4.113)
D.115)
mo. VF'a
вх°~ T~^Wh <4116>
_ mv,,YF0
их р=— *А*н <4Л17>
Л',=
"А'п YT0 *в
D.118)
х YT
*А
D.119)
Я и 5,45 • D.120)
("А'п)а
Ar =
в*Л',
D.121)
D.122)
t£B73 + f03>
Аг* = 1-2(тгJ DШ)
По табл. 4.27, 4.28
По табл. 4.29
По графику (рис. 4.63)
Для компактных и веерных
струй
Для плоских струй
Для компактных и веер-
ных струй
Для плоских струй
Для компактных, веерных
и конических струй
Для плоских струй
Для компактных, веерных
н конических струй
Для плоских струй
Для компактных и веер-
ных струй
Для плоских струй
Для компактных н веер-
ных струй
Для плоских струй
Для вертикальных струй
Продолжение тсбч 4 21
Параметр
°Г|ВИСИМОСТЬ
Примечания
Коэффициент иеизотермич-
нссти fcH при вертикальной по-
даче воздуха сверху вниз для
14,7 < "-. < 100
То же, для ...... > 100
Vfc
Коэффициент неиэотермычиости
йи при горизонтальной под<аче
воздуха ненастилающиыися
струями
Коэффициент неизотермичности
*н при подаче воздуха под
углом к горизонтальной плос-
кости
k„ = j/ 1 ± (-^-J D.125)
D.127)
»."'
Горизонтальное расстояние
от воздухораспределителя до
входа геометрической оси
струн в обслуживаемую зону
(подача по схеме, приведен-
ной иа рис 4.59, з, охлажден-
ного и по схеме, приведенной
на рис. 4 59, ж, нагретого воз-
духа под углом к горизон-
тальной плоскости) х, и
То же (подача горизонтально,
по схеме, приведенной на
рис. 4.59. д)
Место отрыва настилающейся
струи от потолка прн подаче
воздуха горизонтально по схе-
ме, приведенной на рис. 4.59, г,
*отр' м
*н='
кн = cos а у cos2 a +
/ *2
D.128)
D.12S)
-\2?
+
D.130)
ftH = cosa D.13))
х|/ cos* a + sin a ±
VI-
*., =
1
н /соь а
По номограмме на рнс. 4.64
D.132)
D.133)
* = \Г^т D.134)
5 Г У*Н>
д;отр'=П-5Я DЛ36>
зсотр'=0-4й D137>
Для компактных струй
Для неполных веерных
струй-
Для плоских струй
Знав «—» для нагретого
воздуха, «+» для охлаж-
денного воздуха
Для компактных струй
Для плоских струй
В формулах D.18) и D.19)
Для компактных струй В
формуле D.116)
В формуле D.118)
Для плоских струй в фор-
муле D.117)
В формуле D.119)
Величиной у задаются
Для компактных и веер-
ных струй
Для плоских струй
Для компактных струй
Для плоских и веерныя
струй
Продолжение табл. 4.25
Параметр
Зависимость
Примечания
Место отрыва струи, настила-
ющейся на поверхность окна
или стеиы. а затем на потолок,
прн подаче воздуха вертикаль-
но, по ю.еме приведенной на
рис. 4.60, в. *(„£, м
Дальнобойность струи при
вертикальной подаче нагреты-
ми струями вниз или охлаж-
денными—вверх, когда от-
сутствуют ограничения по вы-
соте (см схему на рис 4.60. б)
'макс м
Максимальные параметры воз-
духа в обратном потоке при
подаче воздуха горизонталь-
ными прямоточными струями
выше рзбочей зоны (рнс 4 59,е)
скорость »макс обр. м/с
избыточная температура
А'максобр1 "С
Расстояние от ВР до сечения
с максимальными параметрами
воздуха в обратном потоке
(второе критическое сечение)
Максимальная избыточная тем-
пература воздуха в струе прн
подаче его неизотермическими
струями на высоте h >
> 0.5 ttnoM для обеспечения
нормируемых параметров в об-
служиваемой зоне д<0, °С
Максимальные параметры воз-
духа в обратном потоке на
расстоянии х прн подаче его
вертикальными плоскими стру-
ями (рис. 4.60, б):
скорость 1>0бр, м/с
избыточная температура
А'обр. °С
*отр = <Л-1)(Япом-">
D.138)
*макС = °-5!Ш <4139>
*макс = °-т <*-М°)
"макс.обр
"макс.обр =
f пом
D.141)
-ко.
V "по.
D.142)
Л'макс.обр = МД'П X
У'-
D.143)
пом
*кп = °'3т V*W4I44>
кр
х п=0,1т*Яп
Д<„ = 1300 •
D 145)
УК
D.146)
Д<0 = 400
вп I/ и
\ но
D.147)
иобр=6'23
fnbo
<2%акс — *) 9
A.148)
Л'обр — по графику на
рис. 4.67
Величина А определяется
по номограмме, приведен-
ной на рнс 4 65
Для компактных и непол-
ных веерных струй
Для плоских струй
Для компактных и непол-
ных веерных струй
Для плоских струй
Для компактных н непол-
ных веерных струй
Значение коэффициента к
принимается по табл. 4.30
и 4.31; для неполных ве-
ерных струй к = 1
Для компактных и непол-
ных веерных струй
Для плоских струй
Для компактных струй
Для плоских струй
Параметры воздуха в об-
служиваемой зоне форми-
руются обратными потока-
ми; в — по номограмме на
рнс. 4.66
Продолжение табл 4.26
Параметр
Размеры зоны прямого дейст-
вия струн (рис. 4.68) R, м
Максимальные размеры услов-
ной зоны действия одной гори-
зонтальной струи, на которой
одним ВР осуществляется эф-
фективное воздухораспределе-
ине при омывании обслужива-
емой зоны обратным потоком:
глубина зоны действия 'П0М,
м
поперечное сечение помеще-
ния £пом, м
Условие, при котором считает-
ся, что рабочие места находят-
ся в зоне обратного потока
воздуха
Зависимость
R = 0,66х/т D.149)
R = 0,0В5ж/т2 D 150)
R = 0.67х/т* D.151)
гпом =0.7т УFn0M D.152)
/пом = 0,21тШпом D.153)
'пом - °-23т2Япом D.154)
£поМ=3//пом <4Л55>
Впом не ограничено
"макс.обр > "х D-156)
Примечания
Для компактных н непол-
ных веерных струй
Для полных веерных
струй
Для плоских струй
Для компактных н непол-
ных веерных струй
Для плоских струй при
удалении воздуха из об-
служиваемой зоны вблизи
подачи
Для плоских струй при
сосредоточенном удалении
воздуха в конце действия
струи нлн рассредоточен-
ном удалении из обслужи-
ваемой зоны
Для компактных н непол-
ных веерных струй
Для плоских струй
ти, температуры и концентрации вредных веществ в струе, а также от формы
струи.
Основной участок характеризуется тем, что максимальные значения ско-
рости движения воздуха, избыточных температур и концентраций в струе
уменьшаются с увеличением расстояния от ВР до рассчитываемого сечения.
Основному участку свойственны сформировавшиеся подобные поля скорости,
избыточной температуры и концентрации.
Закрученные струи характеризуются существенно большей интексив-
ностью снижения максимальных значений параметров, чем прямоточные.
Постепенно, по мере удаления от начала истечения закрученная струя тран-
сформируется в прямоточную и приобретает большую площадь поперечного
сечения, чем прямоточная компактная струя.
В формулах для расчета прямоточных струй, приведенных в табл. 4.26,
использованы следующие обозначения: vx — максимальная скорость движения
воздуха в рассчитываемом сечении струи, м/с; v0 — скорость движения воздуха
в живом сечении выпускного устройства, м/с; vMZKC ^ — максимальная ско-
рость движения воздуха в обратном потоке (во втором критическом сечении)
на расстоянии х, м/с; Д*х = \tx — *0 3 I — избыточная температура воздуха
в рассчитываемом сечении приточной струи, °С; Д/п — I 'п — '0з I — избыточ-
ная температура приточного воздуха, °С; А<макс.обр = I W.o6p ~ *о.з I ~
максимальная избыточная температура воздуха в обратном потоке, °С;
х — расстояние от ВР до рассчитываемого сечения, м; х — критическое
расстояние от ВР до второго критического сечения, м; #макс — дальнобойность
струи, т. е. расстояние от ВР до места поворота струи при вертикальной подаче
воздуха (охлажденного — вверх, нагретого — вниз), м; * — расстояние по
Таблица 4.27. Значении коэффициента &с для компактных, неполных веерных
и плоских струй
Форма струи
Компактная и неполная
веерная
Плоская
р_ Fo
г пом
<0 003
0.003
0.005
0.01
0,05
0.1
0,2
—
Значение fec при величине х
0,1
0,95
1
0,2
,
1
0,9
0.9
0.8
0,7
0.55
0,85
0,3
1
0,9
0,8
0,7
0,5
0,45
0,35
0,7
0,4с
I
0,85
0.75
0,6
0,4
0,35
0.3
0,6
0,5
1
0.8
0,7
0,5
0,2
0,15
0.1
0,5
0,6
1
0.75
0,65
0,4
0,15
0.1
0,05
0,4
Примечание. При определении избыточной температуры Д*х в сечениях, нахо-
дящихся на основном участке струи, по формулам D.118) н D.119) значение ftc принимается
не менее 0,85.
Таблица 4.23. Значения коэффициента стеснения "> для полных веерных струй
"пом ''о.з
'''пом
0.1
0,4
0,8
*с
0,9 1
0,8
0,7 |
1
"пом "о.з
>^пом
1.2
1.6
2
кс
0.65
'0.6
0,6
Таблица 4.29. Значения коэффициента взаимодействии &в дли параллельных струй
направленных в одну сторону
«S
стр'
Число
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
>12
10
20
1.15
1.2
1,2
1,2
1.2
1,2
1.2
1.2
1.2
1.2
1,2
1,2
Значение 1<в Прн величине х/l (см
для скорости
30
1.3
1,4
1,45
1,45
1,4Ь
1.45
1,4Ь
1,45
1,45
1.4Ь
1.45
1,4Ь
40
1,35
1,ЬЬ
1,ЬЬ
1,7
1,7
1.7
1.7
1,7
1,7
1.7
1,7
1,7
50
1.35
1,6
1,75
1,85
1,8Ь
1,9
1.9
1.9
1.9
1.9
1.9
1,9
60
1,4
1.6Ь
1.8
1.95
2
2,05
2,1
2.1
2,1
2,1
2,1
2,1-
80
1,4
1,7
1,9
2,05
2,15
2,25
2,3
2,35
2,4
2,4
2,4
2,4
100
1.4
1,7
1,95
2,1
2,25
2.4
2,45
2.55
2,6
2,6
2,65
2,7
10
20
1.3
1,35
1.4
1,4
1,4
1.4
1,4
1.4
1,4
1,4
1.4
1,4
рнс 4 69)
для температур
30
1.35
1.55
1.65
1,7
1,4
1,7
1,7
1.7
1.7
1.7
1,7
1.7
40
1,4
1,65
1.8
1,9
1,95
1,95
1,95
1,95
1,95
1,95
1,95
1,95
50
1.4
1,65
1,85
2
2,1
2,15
2,2
2,2
2.2
2,2
2,2
2,2
60
1,4
1,7
1,9
2,05
2,2
2,25
2,35
2,35
2,4
2,4
2,4
2,4
80
1.4
1,7
1,95
2,15
2,3
2,4
2,5
2,6
2,65
2,7
2,7
2,7
100
1.4
1.7
1,95
2,15
2,35
2.Ь
2,6
2,7
2.8
2,9
2,95
3,2
Примечание. Коэффициенты ft приведенные для двух струй, вводятся в фор-
мулы для определения максимальных параметров воздуха в одной струе при выпуске
вблизи стен или потолка (когда создаются условия настилания струи на ближайшее сплош-
ное ограждение).
Таблица 4.30. Значения коэффициента к для компактных струй
Число
струй в
ряду
1
2
4
А
1.3
1.15
1,05
Чис г-о
струй в
1 ряду
1 6
8
10
к
1
0,95
0,9
Число
струй в
ряду
12
14
«16
к
0.8
0,7
0,65
Таблица 4.31. Значение коэффициента Л для плоских струй
Способ удаления воздуха
Сосредоточенный иэ рабочей зоны вблизи места подачи воздуха
Сосредоточенный в конце действия струи из рабочей зоны
Рассредоточенный из рабочей зоны
1.25
1.2
горизонтали от ВР до места отрыва струи от плоскости, на которую она настила-
лась, м; хиач — длина начального участка струн, и; т — скоростной коэффи-
циент ВР (табл. 4.34); и—температурный коэффициент ВР (табл. 4.34);
Fe — расчетная площадь ВР, м* (табл. 4.34); Ь0 — расчетный размер ВР, м
(табл. 4.34); кжс — коэффициент живого сечення ВР (отношение суммарной
площади выпуска из ВР к габаритной площади выпуска); кя — коэффициент
неизотермичности; kc — коэффициент стеснения; къ — коэффициент взаимо-
действия; а — угол выпуска струи к горизонтальной плоскости, град; у —
вертикальное расстояние от геометрической оси струи в расчетном сечении до
уровня истечения, м; Н пом — высо-
та помещения, м; h — высота уста-
новки ВР от уровня пола, м; Н—гео-
метрическая характеристика струи,
м; Агж — текущий критерий Архи-
меда; g = 9,81 м/с2 — ускорение
свободного падения; R — расстоя-
k
4*
иг
IV
м
а»
^ 1
«• '
«к*
&>
. 1
7 х/)/Гв
Рис. 4.63. График для определения
коэффициента неизотермичности kH
при вертикальной подаче нагретого
воздуха вниз (охлажденного —
вверх).
ние, м, от плоскости максимальных параметров до границы зоны прямого воз-
действия струи, где скорость равна О.оЪ^. Индекс «о. з» относится к парамет-
рам воздуха в обслуживаемой зоне.
В табл. 4.26—4.28 приняты следующие обозначения: /^ом — площадь
поперечного сечения помещения в плоскости, перпендикулярной к потоку воз-
духа, м2, приходящаяся на один ВР (струю); х — отношение расстояния от ВР
до рассматриваемого сечеиия х к характерному размеру помещения — высоте
Нпом или ширине Впом.
Для компактных и неполных веерных струй
х = х/т 1
D.157)
для плоских струй при горизонтальной подаче
i = *//n2tfnoM;
D.158)
a~D'
WO КО И-ПОм
го w 3 4зга
Рис 4.64. Номограмма для определения горизонтального расстояния от ВР
до входа геометрической оси струи в обслуживаемую зону при подаче воздуха
под углом к горизонтальной плоскости:
а — охлажденный воздух; б — нагретый воздух.
tf-п; тгШ Рис. 4.65. Номогр
ХортЛйгГ"/ " ны А (полачя пхля
ыШ
. амма для определения величи-
ны А (подача охлажденного воздуха настилающи-
мися плоскими струями).
Рис. 4.66. Номограмма в
для определения вели-
чины в. ЦЦ
0,6
О,*
Q2
"ПОМ"
О 0,1 0,2 0} Ofi
?*м
eu — «= s;;
H
» — — *=-.
f'FT~T~T
10 — _ a;; -
0
e s =
5
4 JEIE^--
"~rrr
H>1
MoJFfr^
— ■—^ w
s
=3
Рис. 4.67. График для определения избыточной
температуры в обратном потоке при подаче воз-
духа вертикальными плоскими неизотермически-
ми струями.
Зонапцямвю
действия струи
В Ц1 0J& OfiOfltfx/fan
Рис. 4.68. Размеры _-{
воны прямого дей-
ствия струи.
Рис. 4.69. Схема установки воздухораспреде-
лителей в ряд.
для плоских струй при вертикальной по-
даче
= х/т2Вп
D.159)
ных струй необходимо соблюдать неравенство
-у < 1,8т,
Во избежание увеличения параметров воз-
духа в струе за счет взаимодействия отдель-
D.160)
где / — половина расстояния между ВР, установленными в ряд, или расстояние
от ВР до ближайшего сплошного ограждения (см. рис. 4.69).
4.7.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТИ И ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА
Для выполнения требований ГОСТ 12.1.005—76, касающихся параметров
воздуха в рабочей зоне производственных помещений (в том числе и находящих-
ся в общественных зданиях), и СНиП П-33-75 при входе воздушной струи в
Таблица 4.32.
Расчетные условия
Значения коэффициента "j
Значения ft, при работах
легкой
средней тя-
жести На. 116
и тяжелой III
Расчет на поддержание допустимых метеорологических условий
Люди находятся в зоне прямого воздействия приточной
воздушной струи в пределах ее участка:
начального
основного
Люди находятся вне зоны прямого воздействия ' приточ-
ной воздушной струн, если в пределах рабочей зоны
находится участок струи;
начальный
основной
Люди находятся в аоне обратного потока воздуха
1
1.4
1.3
1.6
1.3
1
1,8
1.3
2
1.8
Расчет на поддержание оптимальных или требуемых по технологии производства
метеорологических условий
Люди находятся в зоне прямого воздействия;
начального участка приточной струн
основного участка приточной струи нли обратного по-
тока
1
1.2
1,2
Примечание. Категории работ следует принимать по ГОСТ 12.1.006—76.
обслуживаемую или рабочую зону или в обратном потоке воздуха, проходя-
щем по этим зонам, максимальную скорость движения приточного воздуха в
струе или в обратном потоке следует принимать не более
vK=klV, D.161)
где kt — коэффициент перехода от требуемых скоростей движения воздуха к
их максимальным значениям (табл. 4.32); v — нормативная скорость движения
воздуха в местах пребывания людей, м/с.
Если люди находятся в зоне прямого воздействия приточной воздушной
струи или в обратном потоке, при расчете систем вентиляции и воздушного
отопления на поддержание допустимых метеорологических условий разность
температур Мх между экстремальной температурой в струе (или в обратном
потоке) и средней температурой воздуха рабочей или обслуживаемой зоны сле-
дует принимать:
для холодного и переходного периодов года при расчете восполнения недо-
статков тепла — не более разности между большим и меньшим значениями
требуемых нормами температур;
для теплого, холодного и переходного периодов года при расчетах ассими-
ляции избытков тепла и при /доп > tonr — по формуле
Ых= *Д°п~<опт , D.162)
считая, что tRon — tonr находятся в пределах 3—6° С. При <доп < ^опт сле-
дует принимать Atx < 2е С; tAOn и tonr — соответственно допустимая и опти-
мальная максимальные температуры воздуха, требуемые нормами (см. табл.
41>"с
Если люди находятся вне зоны прямого воздействия приточной струи,
при расчете систем вентиляции и воздушного отопления на поддержание
допустимых метеорологических условий получаемые по формуле D.162) зна-
чения Ых следует принимать с коэффициентом 1,5.
При расчете систем кондиционирования воздуха на поддержание допусти-
мых нормами температур значения AtK, определенные по формуле D.162),
следует принимать с коэффициентом 0,8, если люди находятся в зоне прямого
воздействия приточной струи, и с коэффициентом 1,2, если люди находятся вне
этой зоны.
При расчете систем кондиционирования воздуха на поддержание требуемых
технологией производства или оптимальных метеорологических условий зна-
чения Atx следует принимать: при отсутствии специальных требований — не
более 1° С; при применении местных кондиционеров-доводчиков или смесите-
лей с индивидуальными регуляторами температуры — не более 2° С.
4.7.3. ОРГАНИЗАЦИЯ И РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА
Организация воздухообмена включает выбор схемы организации, способа
подачи и удаления воздуха, а также определение расчетного ■воздухообмена с
учетом неравномерности распределения параметров воздуха по помещению.
Схему организации воздухообмена («снизу вверх», «сверху вниз», «сверху
вверх», «снизу вниз» или смешанную) выбирают с учетом требований СНиП
П-33-75, глав СНиП и СН по проектированию зданий различного назначения.
Подача приточного воздуха в помещениях жилых и общественных зданий
предусматривается, как правило, через отверстия воздухораспределителей,
расположенные выше обслуживаемой зоны. Допускается подача воздуха через
отверстия, расположенные в обслуживаемой зоне, если воздух направлен снизу
вверх и уходит кратчайшим путем из этой зоны, а также в залах общественных
зданий — по схеме «снизу вверх».
Удаление воздуха из помещений жилых и общественных зданий системами
общеобменной вентиляции рекомендуется предусматривать, как правило, из
верхней зоны. Допускается в зрительных залах и залах подобного назначения
проектировать удаление его из нижней зоны.
При наличии сосредоточенных источников тепла и удельных избытков
явного тепла Qn уд > 23 Вт/м3 подачу приточного воздуха предусматривают
в рабочую или обслуживаемую зону, а удаление его — из верхней зоны.
При выделении в помещения пыли, вредных и взрывоопасных веществ мес-
та расположения приточных и вытяжных отверстий выбирают с учетом тре-
бований СНиП 11-33-75.
При необходимости обеспечения нормируемых параметров воздуха для
всей обслуживаемой (рабочей) зоны (ОЗ) воздухораспределительные устрой-
ства (ВР) следует размещать так, чтобы суммарная зона эффективного
действия всех ВР была не менее площади указанной зоны. При этом необ-
ходимо, чтобы относительная площадь струи при поступлении ее в ОЗ сверху
^стр = 0.2 •*■ 0,5 для компактных, неполных веерных и плоских струй и
'""стр = 0,5 -н 1 — для полных веерных струй.
Под относительной площадью струн понимается отношение условной пло-
щади струи F при входе ее в ОЗ к площади пола помещения FncM, приходя-
щейся на одну струю:
FcrP = FcrPIFnoM. D-163)
Величина F определяется по следующим формулам:
для компактной струи
]/"*dr);
для плоской струи
J1
т
для веерной струи
f«P = 2.8(— 1/ тг—| ; D.165)
"пом о.з \
F =1-0,15 2 "" °3 , <4.166)
ух
zyx
dyx =
= <п + ^('о.з-
= zn + fe0(zO3-
= da + kd (d03 -
- <n);
-гп);
-dn).
где x — расстояние от приточного отверстия до рабочей зоны по длине струи,
м; т — скоростной коэффициент ВР (см. табл. 4.34); Fncm — площадь пола
помещения, приходящаяся на одну струю, м2; Впом — ширина помещения,
на которой одним ВР обеспечивается эффективное воздухораспределение, м;
#пом — высота помещения, м; hos — высота обслуживаемой зоны, м.
Количество воздуха, подаваемого в помещения, определяется по формулам
D.7), D 9)—D.11). При этом полагают, что параметры воздуха, удаляемого за
пределами ОЗ, равны:
D.167)
D.168)
D.169)
где tn — температура приточного воздуха, °С; kt — коэффициент воздухооб-
мена по температуре; t03 — температура воздуха в обслуживаемой зоне, °С;
гп — концентрация вредных веществ в приточном воздухе; мг/м3; кг — коэф-
фициент воздухообмена по загрязнениям; г0 3 — предельно-допустимая концен-
трация вредных веществ в обслуживаемой зоне, мг/м3; dn — влагосодержание
приточного воздуха, г/кг; kj — коэффициент воздухообмена по влаге; dQ3 —
влагосодержание воздуха в обслуживаемой зоне, г/кг.
Если воздух удаляется только из ОЗ, его количество определяется по
формулам
3'6<2я - D.170)
D.171)
м
ц
= -
и
1.2 «о з-
W ■ 103
1.2К..З-
г
У
dn)
D.172)
"о.з -и
Формулы D.170) — D.172) получены преобразованием формул D.7), D.10)
и D.11) с учетом того, что теплоемкость воздуха равна 1 кДж/(кг • К).
При удалении воздуха только из верхней зоны
г 3,6Q„
№ • 103
L' = M*0.I-*n) • <4-,75>
При определении величины расчетного воздухообмена для воздушного
отопления расчет выполняется также по формуле D.173). При этом, если воз-
дух удаляется из точек, расположенных выше ОЗ, kt — 0,8, а в остальных слу-
чаях — 0,9. Принятый воздухообмен должен обеспечивать предотвращение
всплывания нагретого воздуха вверх и соблюдение температурного и скорост-
ного режима в 03. Расчетный воздухообмен должен круглогодично обеспечи-
вать нормируемые условия воздушной среды в 03 помещении. Минимально^
количество воздуха, подаваемого приточными установками в холодный период
года должно определяться по расчетным условиям* переходного периода.
Коэффициент воздухообмена связан с параметрами воздуха в помещении
следующим образом:
ft, = Д*ух/Д/П; D.176)
^ = Дгух/Дгп; D.177)
kd=Adyx/Adn, D.178)
где At = | /ух — tn\ — избыточная температура воздуха, уходящего из по-
мещения, °С; Д/п = | /п — t0 31 — избыточная температура приточного воздуха,
°С; Дг = гух — г„ — избыточная концентрация вредных веществ в воздухе^
уходящем из помещения, мг/м3; Дг„ = гс 3 — гп — избыточная концентрация
вредных веществ в воздухе 03, мг/м3; Мух = | dyx — dn\ — избыточное вла-
госодержание воздуха, уходящего из помещения, г/кг; М„ — | doa — dn\ —
избыточное влагосодержание воздуха 03, г/кг.
Коэффициенты воздухообмена kt, kz и kd должны приниматься по норматив-
ным документам, экспериментальным данным илн находиться расчетным путем.
Значения коэффициента воздухообмена kt для помещений общественных зда-
ний (залы собраний, кинотеатров и т. п.), в которых циркуляции воздуха обу-
словлена приточными струями, т. е. при малогабаритных, равномерно распре-
деленных по площади теплоисточниках, приближенно могут быть определены
по методике, изложенной "в [19]. Для некоторых случаев воздухораздачи зна-
чения этого коэффициента приведены в табл. 4.33.
Доля тепловыделений, поступающих в обслуживаемую зону,
<7o.3 = Qo.3/Q. D179)
где Qos — тепловыделения, поступающие в 03, Вт; Q — общие тепловыделения
в помещении, т. е. сумма тепловыделений в 03 и верхнюю зону, Вт.
Тепловыделения, поступающие в обслуживаемую зону, определяются по
формуле
Qo.s = Qi + Яш + О, + Q4 + QB. D-18°)
где Qt — конвективная составляющая тепловыделений от оборудования,
Вт; Q2 — лучистая составляющая тепловыделений от оборудования, попадаю-
щая в ОЗ, Вт; Q3 — тепловыделения от светильников, расположенных в 03,
или лучистая составляющая тепловыделений от светильников, расположенных
вне 03, попадающая в нее, Вт; Q4 — тецлопоступления от солнечной радиации,
Вт; Q6 — тепловыделения от людей, Вт.
Таблица 4.33 Значения коэффициента воздухообмен* &;
Способ подачи воздуха
Непосредственно в ОЗ (рис. 4.55)
Наклонными струями в направле-
нии ОЗ с высоты до 4 м от пола
То же. с высоты более 4 м
Выше ОЗ (рис. 4 56)
Выше ОЗ (рис. 4.57)
Выше ОЗ настилающимися струя-
ми (рис 4 58, а)
Вы-ие ОЗ ненастилающнмися стру-
ями (рис. 4 58, б)
^о.з
1
0,7
0,5
1
0.7
0.5
1
0,7
0,5
1
0,7
0,5
1
0,5
—
1
0,7
0,5
Место удаления воздуха общеоб-
менной вентиляцией
Из верхней зоны
То же
» »
Вне зоны непосредственного воздей-
ствии струи
В зоне непосредственного воздействия
струи
То же
nP" hs/VF^ = 10
2G
30
Из верхней зоны
**
1
1,4
2
!
1 2
1.3
1
1.
1,2
1 1
1 15
о:1
0.85
0.8
0.9
0.95
0.85
0.95
1
При ориентировочных расчетах величину Qx + Q2 можно принять равной
70% общей мощности оборудования.
В табл. 4.33 hB — расстояние между приточными и вытяжными отверстия-
ми по длине струи, м (при нескольких вытяжных отверстиях принимают среднее
расстояние); F — условная площадь струи, м2.
При выборе способа подачи воздуха предпочтение нужно отдавать систе-
мам, имеющим большее значение коэффициента воздухообмена. При этом
необходимо иметь в виду, что подача приточного воздуха непосредственно
в обслуживаемую зону, наряду с наибольшими значениями коэффициента
воздухообмена, характеризуется и наибольшей неравномерностью распределе-
ния параметров по площади ОЗ. Несмотря на то что эта неравномерность
не нормируется, в ряде случаев ее необходимо учитывать при проектировании.
Степень равномерности увеличивается (но коэффициент эффективности возду-
хообмена уменьшается) при подаче воздуха горизонтальными или наклонными
под некоторым углом к горизонту струями на высоте до 4 м от пола. Наиболь-
шую равномерность распределения параметров в ОЗ можно обеспечить при вер-
тикальной подаче приточного воздуха и соблюдении указанного выше значения
относительной площади струи.
Окончательное решение о системе воздухообмена следует принимать,
исходя из условия минимизации приведенных затрат.
4.7.4. ВЫБОР И РАСЧЕТ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ
В жилых помещениях, помещениях лечебно-профилактических, детских
учреждений и других общественных зданий необходимо проектировать уста-
новку воздухораспределителей приточного воздуха, как правило, с устройства-
ми Для изменения направления струй, предусматривая, при соответствующем
обосновании, приспособления для регулирования количества подаваемого
воздуха. Приспособлениями для регулирования количества удаляемого возду-
ха оборудуются и вытяжные отверстия (решетки), причем в кухнях н других
помещениях с газовыми приборами регулирующие устройства должны исклю-
чать возможность полного закрывания этих отверстий (решеток).
Для обеспечения архитектурных требований в качестве воздухораспреде-
лительных устройств в общественных зданиях рекомендуется применять се-
рийные устройства типа РР, ВДУМ, ВДШ и ВПЭП, а для притока в помеще-
ния с пониженными требованиями к параметрам воздуха в обслуживаемой зоне
и для вытяжки из любых помещений — решетки типа Р (табл. 4.34).
При подаче воздуха выше 03 высоту установки воздухораспределитель-
ных устройств рекомендуется принимать для ВПЭП до 4 м от пола, для ВДУМ,
ВДШ — 4—6 м от пола, для РР — до 6 м от пола.
Скорость выпуска воздуха из принятых к установке воздухораспредели-
телей должна быть такой, чтобы уровень шума не превышал нормативных зна-
чений. Для помещений жилых домов, больниц, зданий управлений и других
подобных им помещений скорость выхода воздуха из ВР не должна превышать
3 м/с.
Выбор и расчет ВР рекомендуется производить в такой последовательности:
1) выбрать схему организации воздухообмена, руководствуясь требования-
ми СНиП, рекомендациями по проектированию зданий конкретного назначения,
а также рекомендациями, приведенными выше;
2) определить расчетный воздухообмен;
3) принять тип ВР с учетом высоты их установки и возможности размеще-
ния в плане;
4) определить количество и размер ВР из условия обеспечения нормируе-
мой скорости движения воздуха в 03;
5) рассчитать разность между экстремальной температурой в струе (или
в обратном потоке) и средней температурой воздуха рабочей или обслуживае-
мой зоны Atx;
6) если значения htx окажутся больше нормативных, пересмотреть раз-
мещение ВР, либо изменить их тип и повторить расчет.
Расчет воздухораспределительных устройств типа Р, РР, ВДШ рекоменду-
ется производить по данным, приведенным в табл. 4.26. Расчет прочих ВР (см.
табл. 4.34) выполняется по соответствующим сериям.
4.8. ОСНОВНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ
4.8.1. ВОЗДУШНЫЕ ФИЛЬТРЫ
В помещениях жилых и общественных зданий борьба с пылью осуществля-
ется путем предотвращения попадания ее извне н удаления пыли, образующей-
ся в самих помещениях.
Подаваемый в помещение приточный воздух очищается в воздушных
фильтрах, характеризующихся незначительным аэродинамическим сопротив-
лением и небольшими габаритами, но имеющих ограниченную пылеемкость.
Воздушные фильтры, очищающие приточный воздух от пыли, подразделяются
на три класса (табл. 4.35).
Эффективность очистки воздуха от пыли, %, определяется отношением
массы пыли G1, задержанной в фильтре, к общей массе пыли С2, находящейся
в очищаемом воздухе:
£ = -^-•100 D.181)
илн же отношением разности начальной концентрации пыли в очищаемом воз-
духе Сг, мг/м8, и концентрации пыли после очистки С2, мг/м8, к начальной
концентрации:
£= Cl~°2 -100. D.181а)
Таблица 4 34 Характеристика гиповых воздухораспрс делительных
Воздухораспределитель-
ное устройство
Тип,
обозначение
ВР
Размеры, мм
d0 или
К X 'о
Решетка воздухопрнточ-
ная регулируемая (се-
рия 1.494-8)
4?
PP-I, исполнение
А1Б1
РР-2.
А2Б2
РР-3, исполнение
АЗБЗ
РР-4,
А4Б4
РР-5, исполнение
А5Б5
исполнение
исполнение
100x200
100X400
200x200
200X400
200x600
ВР, образующие компактные
250
150
150
250
250
250
112
450
250
450
650
Решетка щелевая (серия
1.494-10)
Р-150
Р-200
200
252
200
252
Решетка воздухоприточ-
ная регулируемая (серич
1.494-8)
РР-1, исполнение
AIB1
исполнение
исполнение
Воздухораспределитель
универсальный модерни-
зированный, исполнение I—
круглый с диффузором
(серия 1.494-19)
РР-2,
А2В2
РР-;
азв;
РР-4. исполнение
A4BI
РР-5, исполнение
А5В5
ВДУМ-2Д
ВДУМ-ЗД
ВДУМ-4Д
ВДУМ-5Д
ВДУМ-6Д
ВДУМ-8Д
ВДУМ-ЮД
100X200
100X400
200X200
200X400
200x600
ВР.
-
образующие неполные
150
150
250
250
250
112
250
450
250
450
650
250
315
400
500
630
800
1000
550
680
850
1064
1324
1680
2100
ВР, образующие веерную
130
160
200
250
320
400
500
То же, исполнение II —
круглый Сез диффузора
4
±
В
ВДУМ-2
ВДУМ-3
ВДУМ-4
ВДУМ-5
ВДУМ-6
ВДУМ-8
ВДУМ-10
250
315
400
500
630
800
1000
375
475
600
750
945
1200
1500
202
242
292
352
432
705
832
устройств, рекомендуемых к применению в общественных зданиях
Масса, кг
или
Рекомендуемые значе-
ния
м/с
£0, м'/ч
Коэффициенты
Область примене-
ния
струи (прямоточные)
1,05
1,8
1,7
3
4,5
0.4
0,6
0,016
0,032
0,032
0.064
0,096
0,0144
0.0256
2—5
1—3
115—290
230—580
230—580
400—1050
690—1730
50—160
90—280
4,5
4
3,2
i
2,2
2
Подача воздуха в
помещения систе-
мами отопления,
вентиляции н кон-
диционировании
Подача и удале-
ние воздуха из по-
мещений с пони-
женными требова-
ниями к парамет-
рам воздуха об-
служиваемой зоны
веерные струи
1.2
1,9
1,7
3
4,5
(прямоточные)
0,016
0.032
0,032
0,064
0.096
2—5
115—290
230—580
230—580
460—1050
690—1730
1,8
1.2
Подача воздуха
в помещения сис-
темами отопления,
вентиляции и кон-
диционирования.
Исполнение А5
с педует исполь-
зовать в помеще-
ниях с большой
кр ггностыо воз-
духообмена
и коническую струй (прямоточные)
7,4 F,45)
11 (9,5)
15,8 A3.75)
24.5 B1,5)
38,8 C4,35)
60,8 E4,34)
95 (85,4)
4,75 C,8)
6,85 E,35)
10,6 (8,55)
15,3 A2.3)
26.2 BЦ,75)
38.6 C2,14)
62.7 F3.1)
0.05
0.08
0,13
0,2
0,31
0,5
0,785
0,05
0.08
0,13
0.2
0.31
0,5
0,785
4—12
4—12
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
11 300—33 900
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880-3650
4460—13 400
7200—21 600
11300—33 900
5.1-
1,1
и"
4,2-
0,8
2-0,8
5.9-
1,4
1,3
ПодгГча воздуха в
верхнюю зону по-
мещений система-
ми отопления,
вентиляции и кон-
диционирования
То же
Воздухораспределитель-
ное устройство
Тип,
обозначение
ВР
Размеры, мм
d0 или
d,
—
__
ь,
550
630
950
1050
1324
1630
2100
375
475
600
750
945
1200
1500
ft.
223
263
313
370
447
550
721
202
242
292
352
432
532
705
Воздухораспределитель
универсальный модерии-
вироваиный. исполнение
III — квадратный с диф-
фузором
ВДУМп-2Д
ВДУМп-ЗД
ВДУМП-4Д
ВДУМп-5Д
ВДУМп-бД
вдумп-ад
ВДУМп-ЮД
250
315
400
600
630
800
1000
То же, исполиенне IV —
квадратный без диффузо-
ра
шз
ВДУМп-2
ВДУМп-3
ВДУМп-4
ВДУМп-5
ВДУМп-6
ВДУМп-8
ВДУМп-10
250
315
400
500
630
800
1000
ВР, образующие веерную и
Воздухораспределитель
двухструйный шестндиф-
фузорный прямоугольно-
го сечения (серия 4.904-29)
ВДШп-2
ВДШп-3
ВДШп-4
ВДШп-5
ВДШп-6
ВДШп-8
250
315
400
500
630
800
—
530
660
830
1030
1290
1680
590
1090
1090
1090
590
570
570
1180
1180
1180
590
2 X 590
1136
1136
141
158
201
227
261
304
—
—
1090
590
590
590
1090
1070
1070
1150
1150
1150
2180
1090
1106
1106
Воздухораспреде питель
пристенный эжекционный
панельный (серия 1.494-18)
ВПЭП-11
ВПЭП-Пп
ВПЭП-Ил
ВПЭП-ПГб
ВПЭП-ИГв
П-ВПЭП-11
П-ВПЭП-ИГ
ВПЭП-12
ВПЭП-12Г6
ВПЭП 12Гв
ВПЭП-21
ВПЭП-Д
П- ВПЭП-12
П-ВПЭП-12Г
75
75
Продолжение табл. 4J4
Масса, кг
11,6 A0,65)
17.1 A5.6)
23.2 B1.15)
31.3 B7.3)
54,1 D9,65)
83 G0,54)
128 A18,4)
4,93 C.93)
7,22 E.72)
11,3 (9,25)
15.6 A2,8)
28,2 B3,75)
41.8 C5,34)
65.9 E6,3)
Л.. м«,
или
Ьв,ы
0,05
0,08
0,13
0.2
0,31
0,5
0,785
0.05
0,08
0,13
0,2
0,31
0.5
0,785
Рекомендуемые значе-
ния
м/с
4—12
4—12
L0, м»/ч
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
11 300—33 900
720—2160
1150—3450
1870—5650
2880—8650
4460—13 400
7200—21 600
И 300—33 900
Коэффициенты
т
1,9—
0.7
2,2—
1.6
п
2.4—
0,8
2,5—
1,9
1
2—
1,3
1,5
Область примене-
ния
Подача воздуха в
верхнюю зону по-
мещений система-
ми отопления,
вентиляции и кон-
диционирования
То же
компактную струи (прямоточные)
10,07
14,51
22.30
31.64
45 82
68,33
39
39,2
39,2
39,2
37
5,5
5,5
71,5
72,5
71,5
69
33
18.5
18,8
0,05
0,08
0,13
0.2
0,31
0,5
0,22
0,44
2—5
1.6-
6,3
1.6—
6,3
360—900
575—1440
935—2340
1440—3600
2200—5400
3600—9000
1250—5000
2500—10 000
0,8
A,4)
-
0.65
A,05)
-
-
1.3
25
25
Подача воздуха
системами венти-
ляции и кондици-
онирования в по-
мещения с повы-
шенными требова-
ниями к интерье-
ру; имеется разра-
ботка из алюми-
ния (ВДШпА,
серия 1.494-29)
Подача воздуха
системами отопле-
ния, вентиляции н
кондиционирова-
ния в рабочую
(обслуживаемую)
зону помещений с
избытками тепла
и на любом уров-
не помещений без
избытков тепла
Воздухораспределитель-
ное устройство
Tint, обозначение
ВР
И
ВПЭП-И
ВПЭП-14Гб
ВПЭП ИГв
ВПЭП-22
ВПЭП-22Г6
ВПЭП-22Гв
П-ВПЭП-14
П-ВПЭП-14Г
ВПЭП-23
ВПЭП-23Г6
ВПЭП-23Гв
ВПЭП-Т
ВПЭП-24
ВПЭП-24Г6
ВПЭП-24Гв
Размеры, мм
d0 или
Ь„ X 1е
75
7Б
75
7Б
d,
-
-
-
-
«>,
11111
iiiiiiii
1710
1710
1710
зх
Х1267
2240
ft.
-
-
-
-
'i
iiili
iiiiiiii
2300
2300
2300
1150
2300
Примечания. 1. Масса ВР ВДУМ, указанная в скобках, относится к ВР Сез
значения коэффициентов т,п и £, зависящие от положения отражателя и относительного
а в скобках ■— для настилающейся веерной струи. 4 При настнланин воздушных струй на
исключением данных для ВДШ н ВР, образующих закрученные струи. 5. Для ВР образу
Воздушные фильтры в зависимости от технологии очистки воздуха подраз-
деляются на пористые смоченные, пористые сухие и электрические (табл. 4 36).
К пористым смоченным относятся фильтры, выполненные из металлических
пластин, проволочных или полимерных сеток и нетканых волокнистых мате-
риалов, покрытых тонкой пленкой вязких нелетучих замасливателей. К порис-
тым сухим относятся фильтры, выполненные из нетканых волокнистых ма-
териалов, гофрированных полимерных сеток и губчатых материалов.
Фильтры выбирают с учетом дисперсности пыли, начальной концентрации
ее в воздухе и требуемой эффективности очистки. Одновременно учитывают
пылеемкость фильтра, его начальное и конечное аэродинамическое сопротив-
ление, конструктивные и эксплуатационные характеристики.
Таблица 4.35. Харлктеристнха воздушных фильтров
Класс фильтра
I
11
III
Размеры эффективно улав-
ливаемых пылевых час
тиц, мкм
Практически все
>1
10—50
Эффективность очист-
ки воздуха, %
99
85
60
Продолжение тобл 4 34
Масса, кг
96
97
99
25,6
25,8
118
119
118,5
129
131
131,1
33
33,3
170
171
168
77
210
212J
210
F„aK
или
6„, м
0.66
0,88
1,32
1,77
Рекомендуемые значе-
ния
м/с
1,6-
6,3
1,6-
6,3
1,6—
6,3
1.6-
6,3
Z.„, м»/ч
3750—13 000
5000—20 000
7500—30 000
10 000—40000
Коэффициенты
т
-
-
-
—
п
-
-
-
-
1
25
25
25
25
ния
Подзча воздуха
системами отопле-
ния, вентиляции и
кондиционирова-
ния в рабочую
(обслуживаемую)
зону помещений с
избытками тепла и
на любом уровне
помещений без из-
бытков тепла
регулятора расхода. 2. Для ВРВ ДУМ, образующих коническую струю, указаны" предельные
расстояния. 3 Для ВР ВДШ приведены значения тип для компактной вертикальной струи,
ближайшее сплошное ограждение значения т и п следует умножать на коэффициент кв за
ккцих закрученные струи, приведены осреднеиные по длине струи значения га и и
Начальную концентрацию пыли в воздухе принимают по опытным данным.
При их отсутствии для расчета санитарно-гигиенической очистки воздуха в
индустриальных районах промышленных городов начальную концентрацию
принимают 1 мг/м3.
Класс применяемых фильтров определяется требованиями соответствующих
глав СНиП и СН. При этом фильтры более высокого класса следует устанав-
ливать в качестве следующей ступени очистки после фильтров III и II классов.
Воздушные фильтры подбирают в такой последовательности.
1. Исходя из расчета вентиляционной сети, определяют начальное и до-
пустимое конечные сопротивления фильтра, а следовательно, и допустимое
увеличение сопротивления.
2. Задаваясь классом фильтра и нагрузкой по очищаемому воздуху на
1 м2 фильтрующей поверхности, определяют типоразмер фильтра.
3. По величине начальной концентрации пыли, заданной эффективности
работы фильтра и его пылеемкости определяют продолжительность работы
фильтра до его замены или регенерации.. Если эта продолжительность меньше,
чем требуется по условиям эксплуатации, то уменьшают воздушную нагрузку
на I м2 фильтрующего материала, принимают другой фильтр, или, если это
возможно, увеличивают разницу между конечным и начальным значениями
аэродинамического сопротивления.
8
льт;
А
93 ДУШНЫХ
«
к
X
9
&
8
-Ф
п
а
к
ч
л
кость регене-
рации
I
£
*Л||
111
s .
18 rt
>Фи
Ullili
iiit
Я °
о
1
«
;
§
н
I
gs
f
*
ь
а?
й
й
01
1
Я
О
-
12 у
t=tE
t^
§
«
*■*
*
1
3
а*
о
go
а
ч
ё
§
el
И
а
s
-
©
<N
<Х>
3
-*
0.
к
0
3
V
«
А
О
СО
-
о
<о
(О
1—'
а
0
1
о
0*
ации не под-
к»
&%
г
о"
о
10
3
•■*
>>
3
1
Ч
£
i
£
0
§
со
1
£
з
СО
о"
О
со
да
и-1
**
<*
«
2
о
QJ
Р"
I
с
О
О
-
о
1Л
1Я
1—1
^
ё
«а
а
в
о
ч
>>
а
А
О
X
>.
о
г
о
&
се
ч
I
о
U
S
cf
о
я
л
я
я
г»
о
С1
о*
Л
!*f
К
<
К
a
Я
Р"
аций не под-
Is
£«
1
I
СП
(D
1
8S
Л
-
3
0
А
со
ш
о
2
о
QQ
о
со
о"
со
о
1Л
**
с
о
я
g
А
О
-
о
"*
W
(D
К
*■*
со
0
я
2
г
К.
s
с.
*
о"
о
сч
о
г*.
ю
о
ч
m
о
А
1
«я
Я
а
о
!
ч
3 ч
4 £
3-9.
s
ч
5S г"
Is.
IS
la
8i&
S-a
§1
3 Si ч
•&SS
gf I
о о 5
I
ale
ill
ОАО
e <n g.
S . л
g <N OJ
0 >0
— s s
«IS
"я
я о
4.8.2. КАЛОРИФЕРЫ
Калориферы вентиляционных систем общественных зданий, как правило,
обогреваются водой. Расчетный расход сетевой воды, определенный согласно
СНиП 11-36-73, следует умножать на поправочный коэффициент «, принимае-
мый не менее 1. Коэффициент а, учитывающий изменение расхода в связи с из-
менением температуры наружного воздуха, находится по формуле
ввТ^-7Т' D182)
где tK — конечная температура нагреваемого воздуха, °С; /и — температура
наружного воздуха, °С, соответствующая минимальной температуре сетевой
воды в подающей линии Ту; Т0 — минимальная температура сетевой воды в
обратной линии, °С; Тт и Т0 — температура сетевой воды, °С, соответственно
в подающей и обратной линиях при температуре наружного воздуха, соответ-
ствующей параметрам Б или А в зависимости от того, с какими расчетными па-
раметрами проектируется вентиляция; i% — расчетная температура наружного
воздуха (для проектируемой системы вентиляции), СС.
Калориферные установки необходимо проектировать, составляя их из
минимального числа калориферов с устройствами, обеспечивающими регули-
рование производительности по теплу. Это достигается установкой воздуш-
ных клапанов на обводных каналах калориферов и проходных клапанов иа
трубопроводах теплоносителя. Как правило, следует применять многоходовые
калориферы с последовательным соединением по воде. Допускается параллель-
ное соединение их по воде при расположении последовательно по ходу воздуха.
При последовательном соединении по воде калориферов, установленных в
несколько рядов по ходу воздуха, теплоноситель рекомендуется подавать в
первый по ходу движения воздуха ряд, а удалять из последнего по ходу дви-
жения воздуха ряда. Должна предусматриваться возможность независимого
регулирования, отключения и опорожнения отдельных калориферов, рядов
или групп калориферов (в больших установках).
Площадь поверхности нагрева калориферов необходимо принимать с
запасом, не превышающим 20% (рекомендуется запас 10—20%).
В случаях, предусмотренных СНиП 11-33-75, следует проектировать авто-
матическую защиту калориферов от замерзания.
В системах воздушного отопления, вентиляции и кондиционирования воз-
духа общественных зданий наиболее часто применяются стальные пластинчатые
многоходовые калориферы средней и большой моделей (КВС-п и КВБ-п) и
биметаллические калориферы с накатным оребрением типа КСк C- и 4-рядиые).
Калориферы рассчитаны иа теплоноситель с максимальной температурой
150° С и рабочее давление 1,2 МПа. Устанавливаются с горизонтальным рас-
положением теплоотдающих трубок и патрубков. Съемные боковые щитки
позволяют образовывать сплошную поверхность иагрева.
Стальные пластинчатые многоходовые калориферы КВС-п и КВБ-п [33]
выпускаются с четырьмя ходами по движению теплоносителя. Нагревательные
элементы представляют собой стальные трубки с пластинчатым оребреиием.
Трубки и пластины оцинкованы. У калориферов средней модели 3 ряда трубок
по глубине, у калориферов большой модели — 4 ряда.
Калориферы биметаллические с иакатным оребрением типа КСк [32] вы-
пускаются двух моделей — КСк-3 и КСк-4. Их теплопередающая поверхность
представляет собой шахматный пучок спнрально-накатных биметаллических
трубок. Элемент теплопередаюшей поверхности состоит из двух трубок, на-
саженных одна на другую. Внутренняя трубка — стальная, наружная — алю-
миниевая. На алюминиевой трубке устраивают накатное спиральное оребре-
ние. У калориферов типа КСк-3 три ряда трубок по глубине, у калориферов
типа КСк-4 — четыре ряда.
Технические данные калориферов приведены в табл. 4.37, а формулы для
определения коэффициентов теплопередачи и потерь напора при проходе
Т а б л и a a 4.37, Технические данные калориферов
&
8
s-a
it
г*
и:-;
аа
SS
и
Площадь живого
сечения, мз
>.
по воз
ху
02
по тел
носите
о
во.
За
88
Число
теплой
Габаритные размеры.
мм
длина
высота
глубина
к
1§В
шй д
атруб
плонс
УСЛ0В1
метр п
для те
ля, мм
Й
Масса,
Стальные пластинчатые многоходовые модели КВС-п
КВС-1-п
КНС-2-п
КВС-З-п
КВС-4-п
КВС-5-п
КВС-6-п
КВС-7-п
КВС-8-П
КВС-9-п
КВС-Ю-п
КВС-П-п
КВС-12-п
8,55
10,62
12,7
14,67
18,81
11.4
14,16
16.92
19,56
25.08
72
108
0.1045775
0,129242
0,153906
0.178571
0.2279
0,13916
0,17198
0,2048
0,237622
0,30325
0,8665
1,29845
0,0008686
(среднее
значение)
0,001159
0,002316
0,003474
4
4
•
530
655
780
905
1155
530
655
780
905
1155
1655
378
503
1003
1503
180
180
180
32
32
50
43.9
51
58.2
65.2
79.5
56.2
65.6
74.8
83.8
102,2
262,6
389.9
Стальные пластинчатые многоходовые модели КВБ-п
КВБ-1-п
КВБ-2-П
КВБ-З-п
КВБ-4-п
КВБ-5-п
КНБ-&П
КВБ-7-П
КВБ-8-п
КВБ 9-п
КВБ-Ю п
КВБ-11-п
КВБ-12-п
11,38
14.21
16.86
19.48
25
15,14
18.81
22,44
26
33.34
95,63
143,5
0,1045775
0,129242
0.153906
0,178571
0.2279
11
0,8665
1,29845
I
0,001544
0,003089
0,004632
4
4
4
530
655
780
905
1155
530
655
780
905
1155
1655
1655
378
503
1003
1503
220
220
220
32
32
50
70
56.4
66
75.6
84,7
103,6
72.7
84.0
96.6
109.1
133.7
351
518.3
Биметаллические с накатным оребрением типа КСк-3
КСк-З-6-OI
КСк-3-7-01
КСк -3-8-01
КСк-3-9 01
КСк-3-10-01
КСк-3-11-01
КСк-З-Ы-01
10,85
13.37
15,89
18,41
23,45
68.01
102,5
0.111
0.137
0.163
0,189
0,24
0,685
1,027
0,00085
0,00129
0,00194
6
8
538
663
788
913
1163
1163
503
1003
1503
180
180
25
40
50
39.9
46.1
52.8
59.2
74.2
183.7
266,3
Биметаллические с накатным оребрением типа КСк-4
КСк-4-6-01
КСк-4-7-01
КСк-4-8-01
КСк-4-9-01
КСк-4-10-01
КСк-4-11-01
КСи-4-12-01
14,26
17,57
20,88
24,19
30,82
90,04
136,02
0.111
0,137
0,163
0,189
0,24
0,685
1,027
0.00111
0,00171
0,00258
6
8
538
663
788
913
1163
1663
503
1003
1503
180
180
25
40
50
41,2
48
S4.7
68,5
81.9
220.5
340,6
Примечание. Габаритные размеры калориферов даны по грани теплоотдаюшей по»
верхности.
Таблица 4.33 Формулы для определения tf»'l»t)>nHe<ira тепяопгрещчи,
аэродинамического и гидравлического сопротивления калорлфероз [32, 33]
Тип калорнфе-
ра
КВС-п
КВБ-п
КСк-3
КСц:4
Коэффициент теплопере-
дачи ft, Вт/(м* ■ К)
ft = 20,86 (ер)°-32й>0-132
D.183)
ft = 19,77 (ор)°.32а>0-13
D.184)
ft = 19,31 (t)p)°-455<D°>14
D.185)
ft =¥ 15.96 (DpH-515 (A17
D.186)
Сопротивление проходу
аоздуха ра. Па
pa = 2,2(t/p)l.62 D.187)
pa=.2,8(t)pI'65 D.188)
ра=1.61{чрI.71 D.189)
ра = 1,92 (арI-73 D.190)
Сопротивление
проходу воды
Pw кПа
р^^г.б.да^
(.0,8^1,85
<
D.191)
Ра, = 6@* D.192)
воздуха и воды — в табл. 4.38, При подборе калориферов следует руководство-
ваться номенклатурой калориферов заводов-изготовителей.
В табл. 4.38 приняты следующие условные обозначения: vp — массовая
скорость воздуха в живом сечении калориферной установки, кг/(м2 • с); <а —
скорость воды в трубках, м/с; с — число ходов по теплоносителю; W — расход
воды через калорифер, м3/ч; d — условный диаметр присоединительных пат-
рубков, мм; Ъ — коэффициент, зависящий от конструктивных особенностей
водяного тракта (табл. 4.39).
Таблица 4.39. Значения коэффициента Ь
Тип калорифе-
ра
КСк-3
Номер
6
7
8
9
10
11
12
Ь
13,6
14,8
16
17,2
19,6
34,8
48,8
Тип калори-
фера
КСк-4
Номер
6
7
8
9
10
И
12
6
17
18.2
19,4
20.6
23
36,8
51.2
Правильный подбор калориферной установки должен обеспечивать ми-
нимум приведенных затрат, причем это должно увязываться с расчетом возду-
ховодов приточной системы вентиляции и выбором вентилятора. В полном
объеме эта задача решается с помощью ЭВМ или путем сопоставления отдель-
ных вариантов.
Для подбора калориферной установки используют следующие исходные
данные: расход нагреваемого воздуха G, кг/ч; начальную и конечную темпера-
туры воздуха tH и <к, °С; температуру воды в подающем и обратном трубопро-
водах Тг и Т0, "С.
Калориферную установку подбирают в таком порядке.
1. Определяют расход тепла на нагрев воздуха, Вт:
Q = 0,287GcB (<„ — у, D.193)
где св = 1 кДж/(кг • К) — удельная массовая теплоемкость воздуха.
2. Определяют ориентировочную площадь живого сечения калориферной
установки по воздуху, м2:
4 = О/3600ф, D.194)!
где vp — массовая скорость воздуха в калорифере, принимаемая в предела»
3—10 кг/(м8 .с). ' "
3. По ориентировочной величине живого сечения по воздуху по табл.
4.37 подбирают тип и количество калориферов, устанавливаемых параллельно
по воздуху. Калориферы в установке должны быть одного типа и номера, а чис-
ло их — минимальным.
4. Для принятых калориферов в соответствии с табл. 4.37 определяют
действительную величину живого сечения калориферов по воздуху /ж и дей-
ствительную площадь поверхности нагрева калориферов Fn.
5. Определяют действительную массовую скорость воздуха в живом сечении
калориферов-
vp = G/36O0f!iim, D.195)
где т — количество калориферов, устанавливаемых параллельно по воздуху
Рис. 4.70. Схемы соединения калориферов по воде:
с — последовательное; б — параллельное; в — последовательное^ рядах н параллель-
ное между рядами
6. Принимают способ соединения калориферов по воде (рис. 4.70) н опре-
деляют количество воды, м3/ч, проходящей через каждый калорифер:
0.86Q
V=1000(Tr-TJn- H-1SQ
где п — число калориферов, соединяемых параллельно по воде.
7. Определяют скорость воды в трубках калориферов, м/с:
со = W/3600/^, D.197)
где / — площадь живого сечения трубок для прохода воды, м2, принимаемая
по табл. 4.37.
8. Определяют коэффициент теплопередачи калориферов по формулам
табл. 4.38 либо по вспомогательной табл. 4.40.
9. Определяют требуемую площадь поверхности нагрева калориферной
установки, м2.
Qlk\
Тт Н~ ^о (н ~Wk
'треб -«"М 2 2
10. Определяют запас площади поверхности нагрева, %:
D.198)
"треб
треб
100,
При этом должно выполняться условие
Если данное условие не выполняется, меняют номер калорифера нли его
модель и расчет повторяют, начиная с п. 3.
11. Определяют аэродинамическое сопротивление калориферной установ-
ки (сопротивление проходу воздуха) по формулам, приведенным в табл. 4.38,
или по табл. 4 40 путем умножения сопротивления одного калорифера на число
калориферов, установленных последовательно по воздуху.
Таблица 4.40. Даииые для подбора калориферов
Коэффициент теплопередачи к, Вт/(мЕ-К). при скорости движения
теплоносителя по трубкам о>, м/с
0,2
0,3
0,4
0,5
0.6
0,7
0,8
0.9
1
1,2
23,97
26 31
28,25
29 94
31,45
32.82
34.06
35.25
36.34
37,38
38,33
39,26
40,15
25.3
27,75
29,8
31.58
33,18
34,61
35.94
37,18
38,33
39.42
40 44
41,43
42,34
26,25
28,82
30,95
32,8
34,46
35,96
37.32
38,62
39,82
40.95
42,01
43,02
43,98
Калориферы КВС
27,05
29,69
31,88
33,78
35.49
37,03
38,44
39,77
41,01
42,18
43.26
44,31
45,3
27.71
30.41
32,66
34.61
36,37
37.94
39.39
40,75
42,02
43,22
44,32
45,4
46,42
28,28
31,04
33,32
35.36
37.11
38,72
40,22
41.59
42,88
44,1
45,23
46,32
47,36
-и
28,8
31.59
33.92
35.95
37.77
39.41
40.91
42,33
43.65
44,89
46.02
47,16
48,21
29,24
32,06
34.45
36,51
38,36
40.02
41.54
43
44.32
45,59
46,75
47.89
48.96
29.64
32.53
34.92
37 02
38,89
40 58
42,12
43.59
44,94
46,22
47,4
48.56
49,64
30,35
33,31
36.76
37.9
39.82
41,58
43,15
44,66
46.02
47,32
48,54
49.72
50,82
Калориферы КВБ-п
23,84
25.69
27,58
29,24
30.71
32.05
33,27
34,42
35.49
36.51
37.44
38,34
39,2
24.03
26,36
28.31
29,42
31,52
32.89
34.13
35.32
36.43
37,46
38,41
39,36
41,39
24.95
27,36
29,39
31,14
32,72
34,14
35,47
36,67
37,81
38.95
39.88
40,84
41,75
25,68
28.17
30,25
32,05
33.68
35,15
36,48
37.74
38,93
40,03
41,04
42.04
42.98
25,77
28.84
30,97'
32,82
34,49
35,99
37,36
38,65
39,86
40,98
42,03
43,05
44,01
26.83
29.42
31.6
33.49
35.19
36.73
38.11
39.43
40.66
41,82
42,88
43,93
44,9
27.3
29.94
32.16
34.07
35.8
37,36
38,77
40,11
41.37
42.54
43.64
44.69
45,68
27,72
30,4
32,66
34,6
36,36
37,94
39,37
40,74
42.02
43,2
44.31
45,39
46,39
28.1
30,82
33,1
35.08
36.86
3S.46
39.91
41.3
42.59
43,8
44,92
46.01
47,03
28.75
31.53
33.85
35.88
37.7
39,34
40,83
42,25
43.56
44,81
45,95
47,07
48,11
25,43
2Э
32,09
34,87
37.39
39,74
41,91
43.96
45.93
47.78
49.56
51.24
52,89
26.9
30,67
33.94
36,87
39,54
42,02
44.32
46.5
48,56
50,52
52,39
54,2
55,94
28.02
31,94
35,33
38,39
41,18
43.76
46,16
48,42
50.58
52,61
54,57
56,44
58,25
Калориферы КСк-3
28,91
32.96
36,46
39,61
42,5
45,16
47,62
49,96
52,18
54,29
56,3
58,23
60,1
29.63
33.78
37.39
40,62
43.57
46,3
48,83
51,23
53,51
55,66
57.73
59,71
61.63
30.27
34,52
38,19
41,5
44.51
47.3
49,88
52.32
54,66
56.86
58.98
60.99
62,95
30,84
35,17
38,91
42,28
45,34
48,19
50,82
53,31
55,7
57.94
60,09
62.15
64,16
31,38
35,77
39,58
43
46,11
49,01
51,7
54,22
56,64
58,92
61.12
63,21
65,24
31.83
36,3
40,16
43,64
46,8
49,73
52,45
55,02
57,48
59,79
62,01
64,14
66,2
32,67
37,24
41,2
44,76
48,01
51,02
53,81
56.45
58,96
61,35
63.-63
65.8
67,92
Калориферы К.Ск-4
21,39
24,81
27.77
30.55
33,08
35.42
37,65
39,75
41,75
43,66
45,48
47,-28
48.97
22,9
26.56
29.74
32,72
35,42
37.94
40,31
42.58
44,7
46,75
48.82
50.62
52,45
24,05
27,91
31,24
34,37
37,2
39.84
42.34
44,72
46,96
49,1
51,16
53,17
55,08
24,98
,28,98
32,44
35,69
38,63
41,38
43,97
46,44
48,76
51
53,14
55,22
57,21
25,77
29,89
33,46
36.81
39,86
42,88
45,36
47,9
50.3
52,6
54,81
56,96
59.01
26.46
30,69
34,36
37,8
40,92
43,82
46,57
49,18
51,65
54.01
56.28
68.49
60,59
27,06
31,39
35,14
38,66
41,86
44,82
47,64
50,31
52,82
55,24
57.56
59,82
61,98
27.6
32,02
35,83
39,42
42,68
45,71
48,58
51,3
53,87
56,34
58,7
61
63,2
28,1
32,6
36,49
40,15
43,46
46,54
49,46
52,24
54,86
57,36
59,78
62,12
64,35
28,99
33.64
37.66
41,43
44,86
48,03
51.04
53,92
56,61
59,2
61,68
64.1
66,41
Таблица 4.41 Расчет площади поверхности нагрева
£fc
феров, у
з по возд
к е
&3
с?
х ч
«
о с
in «]
gb
1»
3
3
про-
к
чения дл
о калори-
К |-
° о
ES
IE-,
«о 8
lag.
с 8^
0,303
0,303
ори-
воз-
SS
ечения к
ля прото
ч И
е§
ь живо
установ
к я я
С-е«
0,909
0,909
В
С о
нняе-
ч
о с
FD Ч
ифер
по в
&*
fig
Н W
oj W
Ес
II
1
1
одно-
о,
(-.
к
8*
К1*-
Й <*
ю О.
S о
л й
5|
&S
8"
се
25,08
33,34
367000
0,001159
0,00154
12. Определяют сопротивление при проходе воды через калорифер по
формулам табл. 4.38. Для калориферов КВС-п и КВБ-п можно также пользо-
ваться графиком, приведенным на рис. 4.71, умножая величину сопротивления,
полученную по графику, на поправочный
коэффициент ftj «= 2,7.
Пример. Подобрать калориферную ус-
тановку для системы вентиляции общест-
венного здания
Исходные данные: расход нагреваемо-
го воздуха G = 30 000 кг/ч; начальная тем-
пература воздуха ta = —26° С; конечная
температура воздуха tK = 18° С; темпера-
тура воды в подающем трубопроводе Тт =
= 150° С; температура воды в обратном
трубопроводе Т0 = 70° С.
Расчет площади поверхности нагрева
и подбор калориферной установки выпол-
няем с занесением промежуточных и ко-
нечных результатов в табл. 4.41
Калориферная установка из трех ка-
лориферов КВС-10п, принятая к расчету,
не имеет достаточного заьаса площади
поверхности нагрева, поэтому расчет пов-
Рис. 4.71. График для определения гид-
"*"'/ £34 56769Ю121416 равлического сопротивления в одноходо-
ц/ м*/ч вых калориферах.
торен для установки из трех калориферов КВБ-Юп, которая имеет запас пло-
щади поверхности нагрева 19%, что соответствует предъявляемым требова-
ниям.
Ри.кПа
50
с,э
0,1
циэ
i
Ж/. - у J
у / /
у'/
4.8.3. ВЕНТИЛЯТОРЫ
По принципу работы вентиляторы подразделяются на радиальные (цен-
тробежные) и осевые. У радиальных вентиляторов одно- и двухстороннего вса-
сывания правого вращения рабочее колесо вращается (если смотреть на венти-
лятор со стороны электродвигателя) против часовой стрелки, а левого — по
часовой стрелке.
и родбор калориферной установки
Rn.
^ a:
v
gd
чё.
«г
On
IE
i
I!
I
№
Ч о
С X
•i-"
&&
со с:
DC
II
83
>5 а
<3S
75,24
100,02
9,18
9,18
3,95
3,95
0,945
0,713
42
114
114
76,6
83,8
19
106
27,3
Электродвигатели устанавливают на одном валу с вентилятором или сое-
диняют с ним одним из следующих способов: через эластичную муфту; кли-
ноременной передачей с постоянным передаточным отношением; регулируемой
бесступенчатой передачей через индукторную и гидравлическую муфты сколь-
жения.
Производительность вентилятора и создаваемый перепад давления регу-
лируют изменением частоты вращения с помощью направляющего аппарата
нли Дросселированием.
Вентилятор выбирают по заводской характеристике при заданных расходе
воздуха LB, м3/ч, и перепаде давления рв. Па,— разности давлений на выходе
н входе вентилятора.
Характеристики вентилятора относятся к стандартным условиям: баромет-
рическому давлению рбар = 1010 кПа, температуре воздуха t = 20е С, плот-
ности воздуха рв = 1,2 кг/м3 и относительной влажности ф = 50%.
Вентилятор, который должен обеспечивать подачу воздуха Lp с заданной
температурой t и барометрическим давлением р6ар, подбирают по производи-
тельности LB = Lp D.199)
и перепаду давления
Рв = Рр
273 +t 10I0
293
Рсар
D.200)
где рр — расчетное давление вентилятора при рабочих условиях, Па, равное
расчетному сопротивлению вентиляционной сети с оборудованием- с надбавкой
до 10% на неучтенные потери.
Производительность вентилятора, устанавливаемого за пределами обслу-
живаемого помещения, принимают с учетом подсоса воздуха в вытяжных и
потерь воздуха в приточных системах, вводя повышающие коэффициенты к
расчетным производительностям: 1,1 — для систем с воздуховодами из металла,
пластмасс и асбестоцементных труб длиной до 50 м; 1,15 — для систем с возду-
ховодами из других материалов, а также для систем с воздуховодами из
металла, пластмасс и асбестоцементных труб длиной более 50 м.
Длина воздуховодов определяется для общсоЗменных приточных и вытяж-
ных систем по длине воздуховодов, прокладываемых вне обслуживаемых по-
мещений, а для систем местных отсосов — по расстоянию от наиболее удален-
ного отсоса до вентилятора.
При подборе вентиляторов по каталожным данным необходимо, чтобы КПД
вентилятора для рабочей точки составлял не менее 0,9 максимального КПД для
данного вентилятора.
Таблица 4.42. Коэффициенты полезного действия для
рааличных видов передач
Вид передачи
КПД
Непосредственная насадка колеса вентилятора на в^л электродвигателя
Соединение валов вентилятора и электродвигателя при помощи муфты
То же, при помощи клииорсменной передачи
1
0,93
0,95
Примечание. КПЦ индукторных или гидравлических муфг скольжения прини-
мают по данным завоца-из_отовителя.
Потребляемую мощность на валу электродвигателя, кВт, определяют по
формуле
N--
.. 0,287 -isP». [0-6,
ЦвЦл
D.201)
где цв — коэффициент полезного действия вентилятбра, принимаемый по за-
водской характеристике в рабочей точке; цп — КПД передачи, принимаемый
по табл. 4.42. КПД вентилятора и передачи измеряют в долях единицы.
Таблица 4.43. Значения коэффициента запаса мощности
электродвигателей
Мощность на валу электро-
двигателя, кВт
До 0,5
0,5-1
1-2
2—5
Еолее 5
Значение h3 при вентиляторе
радиальном
1,5
1,3
1,2
1,15
1.1
осевом
1,2
1,15
1,1
1.05
1,05
Минимально допустимая установочная мощность электродвигателя
Ny = ksN, D.202)
где ks — коэффициент запаса мощности, принимаемый по табл. 4.43.
4.9. РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ
Для вентиляции жилых и общественных зданий применяются воздуховоды
из различных материалов, основными из которых являются тонколистовая
сталь, асбестоцемент'ные плиты и кирпич. Металлические воздуховоды, как
правило, выполняются из унифицированных деталей. Неунифицированные
воздуховоды допускается применять в исключительных случаях: в стесненных
условиях, по конструктивным илн архитектурным соображениям.
Для определения суммарного давления вентилятора или другого побуди-
теля, обеспечивающего расчетный расход воздуха по всем участкам сети возду-
ховодов, производят аэродинамический расчет сети.
Потери давления на участке воздуховодов, Па, определяют по формуле
1 ' • ™' ' D.203)
Ap = D-'+^)-fP>
где h — коэффициент гидравлического трения; d — внутренний диаметр рас-
четного участка, м; I — длина расчетного участка, м; 2£ — сумма коэффициен-
тов местных сопротивлений; v — скорость движения воздуха, м/с; р — плот-
ность воздуха, кг/м3.
Для прямоугольных воздуховодов в расчет принимают эквивалентный
диаметр, определяемый по формуле
4 = 4F//7 = 2ab/(a + b), D.204)
где F — площадь поперечного сечения воздуховода, м2; П — периметр возду-
ховода, м; а и Ь — стороны прямоугольного воздуховода, м.
Таблица 4.44. Эквивалентная шероховатость стенок воздуховодов
Материал стеиок
Листовая сталь
Винипласт
Асбестоцементные плиты или трубы
Фанера
Штикоалебастровые ллнты
Шлакобетонные ллнты
Кирпич
Шгукатурка (по металлической сетке)
кэ, м
0,0001
0,0001
0,00011
0,00012
0.001
0,0015
0,004
0,01
Коэффициент гидравлического трения при числе Рейнольдса Re > 2300
определяется по формуле Альтшуля
*=°А-тг+-жГ- D-2о5)
где k3 — эквивалентная шероховатость стенок воздуховода, м, принимаемая
по табл. 4.44.
Число Рейнольдса
Re = vdjv, D.206)
где v — коэффициент кинематической вязкости воздуха, принимаемый
1,5 • Ю-5 м2/с.
Скорость воздуха в воздуховоде определяется по формуле
v = L/3600F = L/gv, D.207)
где gv — 3600F — удельный расход воздуха в воздуховоде, с • м2/ч, равный
расходу воздуха при скорости v = 1 м/с.
Формулу D.203) с учетом D.207) можно записать следующим образом:
Ар = (Г'+ ZS) !&~ L*= l'AL*= SL*' <4 208>
X
где £' = —т- / + 2£ — приведенный коэффициент местного сопротивления
расчетного участка; А = p/2g^ — удельное скоростное давление, Па • ч2/мв,
возникающее при прохождении по воздуховоду 1 м3/ч воздуха; S — удельная
гидравлическая характеристика участка трубопровода, Па • ч2/м6, равная по-
тере давления в Нем при расходе воздуха 1 м3/ч.
Аэродинамический расчет воздуховодов систем вентиляции может про-
изводиться различными методами [25]. Ниже рассмотрен расчет с использова-
нием метода характеристик сопротивлений по формуле D.208). В табл. 4.45
и 4.46 приведены данные, необходимые для выполнения аэродинамического
расчета унифицированных круглых и прямоугольных воздуховодов. Значения
ftj/d представляют собой отношение коэффициента гидравлического сопротив-
Таблица 4 45* Данные для расчета круглых воздуховодов
Диаметр,
им
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
71Q
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
1800
2000
с - мя/ч
28,44
34,21
44,28
55,44
72
91,8
113,04
144
176.4
221,4
280,8
356.4
453,6
572,4
705,6
885,6
1123,2
1425.6
1803,6
2286
2826
3546
4428
5544
7236
9180
11304
Kid.
м-1
0,3578
0,3176
0,2707
0.235
0,1989
0.1716
0.1504
0,1299
0,1138
0.0988
0,08527
0,07344
0.06326
0,0546
0.04786
0,04154
0,03585
0,03088
0.0266
0,02296
0,02012
0,01746
0,01522
0,01321
0,01095
0,009652
0,008461
А. 10».
Па ч*/м»
741,809
512,978
304,108
195,211
115.741
71,198
46,955
28,935
19.283
12,24
7.61
4.724
2.916
1,832
1,205
0.765
0.475
0,295
0,184
0,115
0,075
0,048
0.031
0,019
0,011
0,0072
0,0047
Площлдь
сечения
воздухо-
вода F, м'
0.0079
0,0095
0,0123
0.0154
0.02
0.0255
0.0314
0.01
0,049
0.0615
0.078
0.099
0.126
0,159
0,196
0.246
0,312
0.396
0,501
0,635
0,785
0,985
1,23
1,54
2,01
2.55
3,14
Площадь
поверх-
ности 1 м
длины. ме
0.314
0,345
0,392
0.44
0.502
0.566
0,628
0,706
0.785
0,879
0,989
1.115
1,26
1,41
1,57
1,76
1.98
2,23
2.51
2,83
3,14
3.52
3,93
4,4
5,03
5,66
6,28
Масса
1 м дли-
ны, кг
1.23
1,35
1,54
1.73
1.96
2,22
2,46
3,32
3.69
4,16
4.65
5,25
5.92
6,6
8,64
9,68
10.89
12.27
13,81
22.28
24.65
27.63
30,85
34,54
39,49
62.26
69,08
Толщи-
на стец«
ки, мм
0.5
0,6
0.7
t
1.4
Таблица 4 46. Даннме для расчета прямоугольных воздуховодов
Размеры сторон,
км
100Х150
100X200
100X250*
150X150
150X200
150X250
200X200
200X250
200X300
200 X 400
200X500*
250X250
260X300
250Х«>(Г
250X500
250X600*
250X800*
300X300
ъ
во
54
72
90
81
№8
136,8
144
180
216
288
360
225
270
360
450
540
720
324
Е
2
120
133
143
150
171
188
200
222
243
267
286
250
273
308
333
353
381
300
7
г
0,2849
0,2505
0,2288
0,2156
0,183
0,1626
0,1504
0,1321
0,1179
0.1048
0,0962
0.1138
0,102
0,0877
0.0796
0,074
0.0672
0,0906
а
а
205,761
115,741
74,074
91,45
51,44
32,061
28,935
18,518
12,86
7,233
4.629
11,852
8,23
4,629
2.962
2,057
1,157
5,716
Площадь сече-
ния воздуховода
F, м*
0,015
0,02
0,025
0,0255
0,03
0,038
0,04
0.05
0,06
0,08
0,1
0,0625
0,075
0,01
0,125
0,15
0,2
0,09
Площадь поверх-
ности 1 м длины,
0.5
0.6
0.7
0,6
0,7
0,8
0.8
0.9
0,7
1,2
1,4
1
1.1
1.3
1.5
1.7
2.1
1,2
Масса 1 м дли-
ны, КГ
1.96
2,35
2,74
2,35
2,74
3.14
3.14
3.53
3,85
6,6
7,7
5.5
6,05
7.15
8,25
9,35
11.55
6,6
Толщина стен-
ки, мм
0,5
0./
Продолжение табл. 4.46
Размеры сто
рон, мм
IllllllllSlllllllllllllilllll
1000X1200
1000X1600
1000X2000
1200X1200
1200X1600
1200X2000
1600X1600
1600X2000
jr.
S
о
5
ад
432
540
648
864
1080
576
720
864
1152
1440
1728
900
1880
1440
1800
2160
2880
3600
1296
1728
2160
2592
3456
4320
2304
2880
3456
4608
5760
3600
4320
5760
7200
5184
6912
8640
9216
11 520
s
s
m
343
375
400
436
462
400
444
480
533
571
600
500
545
615
667
706
762
800
600
686
750
800
873
923
800
889
960
1067
1143
1000
1091
1231
1333
1200
1371
1714
1600
1778
1
S
-~-
<<
0,0767
0.0686
0,0633
0,0568
0,0528
0,0633
0.0555
0,0504
0.0442
0,0405
0,0381
0,0479
0,043
0,0369
0,0334
0,0311
0,0283
0,0266
0,0381
0,0322
0,0288
0,0266
0.0238
0,0222
0,0266
0,0233
0,0212
0,0186
0,017
0,0201
0,018
0,0155
0.014
0.016
0.0136
0,0103
0,0112
0,0098
It
CO
С
a
4
3,216
2,057
1,429
0,804
0,515
1,809
1,157
0,804
0,453
0,289
0,02006
0,7403
0,5146
0,289
0.1851
0,129
0.0724
0,0463
0,0357
0.2006
0.129
0,0893
0,0501
0,0321
0.1131
0,0724
0.0501
0,0283
0,018
0.0463
0,0321
0,018
0,0116
0,0223
0,0125
0.008
0.007
0.0045
Площадь сечения
воздуховода F, мг
0.12
0,15
0.18
0.24
0.3
0.16
0.2
0,24
0,32
0.4
0.48
0.25
0.3
0.4
0.5
0.6
0.8
1
0,36
0.48
0.6
0.72
0.96
1,2
0.64
0.8
0,96
1,28
1,6
1
1,2
1,6
2
1,44
1,92
2,4
2,56
3.2
Площадь поверх-
ности 1 м дли-
ны, м2
1,4
1.6
1.8
2.2
2.6
1.6
1.8
-2
2,4
2,8
3.2
2
2,2
2,6
3
3,4
4,2
5
2,4
2.8
3,2
3,6
4,4
5.2
32
3.6
4
4,8
5,6
4
4,4
5,2
6
4,8
5,6
6,4
6.4
7,2
Масса I м дли-
ны, кг
1
7,7
8.8
9,9
12,1
14.3
8,8
9,9
11
13.2
15.4
17.6
11
12.1
14,3
16,5
18.7
23.1
27,5
13.2
15,4
17,6
19.8
24,2
28.6
17,6
19,8
22
26,4
30,8
22
31,06
36.71
42,36
33,89
39,54
45,18
45,18
50,83
Толщина стен-
ки, мм
0.7
0,9
* Указанный размер следует применять только при обосновании <:апрнмер. для
увязки потерь давления в воздуховодах, по архитектурным и другим требованиям)
Примечание Для воздуховодов из кровелы.ой и тонколистовой стали зт нор-
мируемые размеры допускается принимать Наружные размеры лопереч! ого сечения
воздуховода, указанные в таблице Размеры воздухоподов из плр.стмасс и асбестоцемента
следует уточнять по данным заводов-поставщиков.
ления к диаметру трубопровода (эквивалентному диаметру) при v = 1 м/с и
кэ = 0,0001 м.
В случае выполнения приближенного расчета отношение допускается
определять по формл ле
X/d = (Vd) kvkh, D.209)
где "Kild принимается по табл. 4 45 или 4.46, a kv и £д — поправки соответствен-
но на скорость воздуха и эквивалентную шероховатость стенок воздуховода
(табл. 4.47 и 4.48).
Таблица 4.47. Поправки tv на скорость воздуха v в воздуховоде
V, М/С
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
0
1
0,8409
0,7598
0.7071
0.6688
0.639
0,6148
0,5947
0,5774
0,5624
0,5492
0,5374
0,5267
0,5171
0,5083
0,5001
0,4926
0.4856
0,4791
0,1
1,7782
0.9764
0,8307
0,7536
0,7028
0,6655
0 6363
0,6127
0,5928
0,5758
0,561
0,5479
0,5363
0,5257
0,5162
0,5074
0,4994
0.4919
0,485
0,4785
0,2
1,4953
0,9554
0,8211
0,7477
0,6985
0,6622
0,6338
0,6105
0 591
0 5745
0,5596
0,5467
0,5352
0,5247
0,5153
0,5066
0,4986
0,4912
0,4843
0,4779
0,3
1,3511
0,9365
0,812
0,7419
0,6944
0,6591
0,6312
0,6084
0,5892
0 5727
0,5583
0,5455
0,5341
0,5238
0,5144
0,5058
0,4978
0,4905
0,4836
0,4773
0,4
1.2574
0,9193
0,8034
0,7364
0.6905
0.656
0,6287
0,6064
0,5875
0,5712
0.5569
0.5443
0,533
0,5228
0,5135
0,5049
0.4971
0,4898
0,483
0,4767
0,5
1,1891
0,9036
0,7952
0,7311
0,6866
0.653
0,6263
0,6043
0,5857
0,5697
0,5556
0 5431
0.5319
0,5218
0,5126
0,5041
0,4963
0,4891
0,4823
0,476
0,6
1,1362
0,8891
0,7873
0,726
0,6828
0,6501
0,6239
0,6023
0,584
0,5682
0,5543
0,5419
0.5309
0,5208
0,5117
0,5033
0,4956
0,4884
0,4817
0,4754
0,7
1,0932
0,8757
0,7801
0,721
0,6792
0.6472
0,6216
0,6004
0,5823
0,5667
0,553
0,5408
0,5298
0,5199
0,5108
0,5025
0,4948
0,4877
0,481
0,4748
0,8
1,0573
0,8633
0,773
0,7162
0,6756
0,6444
0,6193
0,5984
0,5807
0,5653
0,5517
0,5396
0,5288
0.5189
0,51
0,5017
0.4941
0.487
0,4804
0,4742
0,9
1,0266
0,3517
0,7663
0,7116
0,6721
0,6417
0.617
0 5S65
0.579
0.5638
0,5504
0,5385
0.5278
0,518
0,5091
0.5009
0,4933
0,4863
0,4798
0,4736
Пример пользования таблицей: при v *= 4,7 м/с kv%= 0,6792; прн v = 0,5 м/с kv =я
= 1,1891
Таблица 4 48 Попрагки /гд на эквивалентную шероховатость ft3
стенок воздуховода
V, М/С
0,1
0,2
0,4
0,6
0,8
1
1.2
1,4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,2
4,4
Значения йд при fc=
1
1,02
1,04
1,08
1,11
1,13
1,16
1,18
1,2
1,22
1,24
125
1,27
1,28
1,29
1.31
1.32
1,33
1,34
1.35
1,36
1,37
1,38
1,39
1,5
1,02
1.06
1.11
1,16
1,19
1,23
1,25
1,28
1,31
1,33
1,35
1,37
1,38
1.4
1.42
1.43
1,44
1,46
1,47
1,48
1.49
1,5
1,51
4
1.08
1,15
1,25
1,33
1,4
1.46
1,5
1,55
1,58
1,62
1,65
1,68
1.7
1,73
1.75
1.77
1,79
1.81
1,83
1,85
1,86
1,87
1,89
, мм
10
1,18
1,31
1,48
1,6
1,69
1,77
1,84
1,9
1,95
2
2,04
2,08
2,11
2,14
2,17
2,2
2,23
2,25
2,28
2,3
2,32
2.34
2,36
V, М/С
4,6
4,8
5
5,5
6
6.5
7
7,5
8
8,5
9
9,5
10
11
12
!3
14
15
16
17
18
19
20
Значения k
1
1,4
1,4
1,41
1,43
1,44
1,46
1,47
1,48
1,49
1,5
1,51
1.52
1,53
1,54
1,56
1,57
1.58
1,59
1,6
1,61
1,61
1.62
1,62
1,5
1,52
1,53
1,54
1,56
1,58
1,6
1,61
1,63
1,64
1,65
1,66
1,67
1,68
1,7
1,71
1,73
1.74
1,75
1,76
1,77
1,78
1,78
1,78
Л при ftj, мм
« 1
1,9
1,92
1,93
1,96
1.S8
2,01
2.03
2 05
2,06
2,08
2,1
2,11
2,12
2,15
2,17
2,19
2,2
2.22
2,23
2,24
2,26
2.27
2.28
10
2,37
2,39
2,41
2,45
2,48
2,51
2,54
2,57
2,58
2.61
2,62
2.65
2,66
2.69
2,72
2,74
2,76
2,78
2,8
2 82
2,83
2.85
2.86
Примечание. При кэ = 0,1 мм для всех значений скорости воздуха йд = 1.
При повышенных требованиях к точности расчета для определения коэффи-
циента гидравлического трения следует использовать формулу D.205) или
определять отношение Xld по номограмме (рис. 4.72). При пользовании номо-
граммой (рис. 4.72, а) на горизонтальной оси находят значение диаметра
Рис. 4.72. Номограммы для определения величины Xld при скорости воздуха!
а —• до 2 м/с; б — до 20 м/с.
(эквивалентного диаметра) воздуховода d и проводят вертикальную линию до
пересечения с кривой /(d), а из точки пересечения — горизонтальную линию /.
На вертикальной оси находят значение скорости воздуха v и проводят гори-
зонтальную линию 2 до пересечения с кривой, соответствующей фактической
эквивалентной шероховатости стенок воздуховода, а из точки пересечения —
вертикальную линию 3 до пересечения с горизонтальной линией 1, Из точки
SC £
в s
&> СО
ч са
ш з
ж и
н д
о и
аса
i
я
*
4"
Л
5°
1
«i1
^
&
J=
0,1
1*0
0,16
5*0
<N
О*
0,3
0.4
0,5
0.6
О
СО
0.1
0.16
см
я
0,3
5
S
8
«5
5"
5
f
N
1
^
СО
Т
О
ю
I
1
1
1
1
ift
0.1
0,
0,13
о
1*0
1
|
1.
|
0.05
t*
f
т.
7
—1.9
-2,8
1
(N
**■
1
СП
1Л
1
—9,8
ю
7
i
0,2
0,2
0,2
CN
о"
CN
0,2
о*
0,2
|
0,1
о
з
7
—0,15
-0,3
1
<о
о"
1
СП
о
1
т
см
1
1
0,4
0,4
0,38
35
о
га.
0,3
1Л
СМ
О
0,2
см
о
0.2
d
CN
О
0,2
0.1
о
о
—0,4
f
7
0.9
0.8
0,71
(О
О
со
0,5
irt
о
0,4
й*
о
0,3
-
сч
о
25
о
0,28
0,3
СО
о
см
ол
1
■ч1
7
3
1.5
1.3
_
—
0,8
о
0,6
1Л
1Л
d
0,4
d
СО
о
0,3
0,4
■ч-
о
•*
о
0,3
о
1Я
о
3,5
2,8
2,4
см
^
1,5
-
1Л
о
0,5
СО
d
со
о"
0,35
0,4
•*
о
Л
0,5
о
ю
N.
о
7.2
5,6
4.7
СО
со
-
2,7
см
1,6
CN
—
0,6
со
7
(--
i
-8.3
%£2
i
i
i
г
i
0.2
0.2
0.2
сч
о
1
1
1
1
0,05
со
f
7
f
-2,5
1
СО
СО
1
со
1Л
1
СП
1
—13,
1
0.3
0,2
0,25
1Л
04
О
1Л
0,2
СМ
О
0,2
см
о
0,1
d
£
d
0,2
-0,2
1
•v
7
00
?
1
t
—2,5
со
7
0.5
0,4
0,4
■ч-
о
гЯ
0,3
СО
о
0,3
СО
О
0.2
о
СМ
d
0,2
см
о*
см
о
о
—0,2
-0,6
•*
7
-
0,8
0,7
СО
о
ю
0,5
•ч<
0,35
со
о
0,3
0,8
о*
со
о
0,3
,35
35
о
СО
О
0,2
о
со
—0
1.7
1.4
1.2
~-
0,8
с-
0.6
ш
о
0,4
о
Й
о
0,35
•Ч1
■*
*.
0.4
0,3
-■
о
3.1
2,5
2,1
00
-
1,3
1
0,9
75
о
0,5
0.35
0,35 |
.0,35
0.5 1
0.5
0,55
0-5
0.5
0.35
6.1
4,8
ЧР
3,3
2,7
1
2,3
со
1,4
-.
0.6
0.35
0,35
от.
сГ
0,5
0,6
0,6
0.6
0,6
9*0
13,3
10.2
8,4
6,9
5,5
СО
3,5
2,7
1.92
0.7
0,35
0,35
0,35
0,5
0,6
0,6
0,7
0,7
0.6
со
СО
27,4
22,2
17,8
13,9
S'l!
8.2
СО
3.9
0.8
чР
—142,8
0.2
0,2
0,01
-3,3
—5,2
-,5
7
—16,2
—22,3
1
1
1
0.2
0,2
0,2
0,2
0,2
0,2
1
1
1
0.05
-0,5
—0,92
—1.5
—2.2
—3,4
-4.9
—8,2
ЧР
7
—19.4
0,3
0.3
0.25
0,25
0.25
0,25
0,25
0.25
0.2
0,1
0,2
-0,2
—0,09
Го—
—0.35
—0.6
—1.4
-2.3
—1,3
0,5
0,4
0,4
0,4
0,35
0,3
0,25
0,25
0,25
0,2
0,35
0,35
0,35
0,35
0,25
0,15
—0,05
—0,45
—1.2
0,85
0,6
0,55
3*0
0.45
0,45
0,4
0,35
0,3
0,5
0.5
0.5
0,5
0,45
0,45
0,3
0,1
—0,2
1,4
1,2
-
0.9
0,8
0,7
0.55
0,5
0,4
0.4
о_
0,5
0,5
О.Б
ЗЗ'О
ЗЗ'О
0,55
0,5
0,4
0,15
2,6
2,1
СО
1,5
1,3
1.1
0,85
0,75
0,6
0,5
0,5
0,5
0,5
0,6
0.6
0,65
0,6
0.5
0.4
1Л
3,9
3,3
2,7
2,2
°1
1.5
1.2
0,9
0,6
0,5
0,5
0,5
0,6
0,65
0,7
0,7
0,65
0.5
10.5
<у>
6,9
5,5
4.5
3,8
2,8
2,2
1,5
0,7
0,55
SS'O
SS'O
0,6
0,65
0.7
0,7
0,7
0,65
28.5
см
см
17,9
14,3
П.4
7.1
6,8
1Л
3,5
0,8
1
1
1
—10
—14,7
—20,4
1
1
1
1
1
1
0,16
0,16
0.16
1
1
1
S'O
1
1
1
-1,9
СО
1
-4.4
—7,5
—11.1
«I
7
i
i
i
0,19
0,18
0,18
0,17
0,17
0,16
о"
1
1
1
0.1
г'о—
—0.4
—1,1
7
-3.6
1
1
1
0,3
0,25
0,25
0,25
0,2
0.2
0,2
1
1
1
0,45
0,4
0,3
о
—0,3
7
1
1
1
0,4
0,4
0.35
0,3
0,3
0,25
0,3
1
1
1
0,55
0,55
0,55
0,4
0,2
—0,15
1
1
1
0,65
0,6
0,55
0,45
0,4
0,35
с*
1
1
1
0,65
0,65
0,65
0,6
0.4Б
—0,25
1
1
1
2
0,95
0,8
0,7
9*0
0,5
0,5
0,5
1
1
1
0,65
0,7
0,7
ю
СО
о'
0,6
1Л
ЧР
1
1
1
CN
1,7
1,4
1,2
0.9
0,75
0.6
1
1
1
0,65
6~
о"
0.7
0,7
0,7
0,55
1
1
1
3,9
3,2
2,7
2,1
1,6
0,7
1
1
1
0,7
0,75
0,75
0,75
0,75
0,65
J
1
1
о
СО
4.9
3,7
2,6
8*0
1
1
1
0,75
0.75
0,8
оо
о"
0,8
0,7
1
1
1
44.6
35.1
28,6
20,2
14,9
9,5
0,9
i-oi/o
lc-fc
^Ь
Lfliffl
Таблица 4.50. Коэффициенты сопротивления
тройннков круглого сечеиия в режиме
нагнетания
чк
0.01
0.05
0,1
0,2
0.3
0,4
0,5
0,6
0.7
0.8
0.9
0,95
..0 |
0.18
0,2
0,15
0,15
0,15
0,2
0,3
0,75
2
6,4
34.7
159
Еп пр.
0,8 |
0,2
0,25
0,2
0,2
0.2
0.25
0,4
0,7
■1,55
4,5
23.1
103
Vfc
0,65
0,2
0,3
0,3
0,25
0.25
0,3
0,4
0,6
1.25
3,3
16
69,3
0.5
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0.35
0.Б5
0.9
2,2
10
42,5
0,65
—
153
41,4
7,6
3
1,6
1
0,8
0,65
0,55
0,5
0,5
0.5
—
88.5
19.8
4,1
1,7
0,9
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0.5
Ео ПРИ V/c
0.4
—
55
12
2,5
1,1
0,75
0,6
0,5
0,5
0,5
0.5
0,5
03
863
29.5
6,2
1.3
0,7
0,6
0,55
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0.25
594
19.8
4.1
0,95
0,6
0,55
0,55
0.5
0,45
0,45
0,45
0,45
0,2
375
12
2,5
0,7
0.55
0,55
0,45
0.45
0,45
0,45
0 45
0,4
Таблица 4.51. Коэффициенты
сопротивления отводов прямоугольного
и круглого сечения
Н, ыи
100
150
200
250
£ при Ь, мм
100
0,08
0,05
0,07
0,05
0,07
0,04
150
0,16
0,1
0,15
0,09
0,14
0,09
0,13
0,08
200
0,24
0,15
0.22
0,14
0,2
0.13
0,19
0,12
250
0,31
0,2
0,28
0,18
0,26
0,17
0,25
0,16
ш
S
400
0,44
0,28
0.41
0,26
500
0,54
0,34
0,51
0,32
600
0,59
0,38
800
0,74
0,47
1000
1200
1600
2000
Продолжение табл. 4.51
Ь, мм
300
400
600
600
800
1000
1200
1600
2000
@0
150
200
0,18
0,12
0.17
0,11
0,16
0,1
250 '
0.24
0.15
0.22
0,14
0,21
0,13
0.2
0,13
0,19
0,12
Е при
300
0,29
0,19
0,27
0,17
0,26
0,16
0,25
0,16
0,23
0,15
0,22
0,14
400
0,4
0,25
0,37
0,23
0,35
0,22
0.33
0,21
0,31
0,2
0,29
0,19
0,28
0,18
600
0,49
0,31
0.45
0,29
0,43
0.27
0,41
0,26
0,38
0,24
SB
3S
ш
&
>, ММ
600
0,57
0,36
0,53
0,34
0,5
0,32
0,48
0,3
0,44
0,28
0.42
0,27
0,4
0,25
0.37
0,24
0,35
0,22
800
0,7
0.45
0,65
0,42
0,62
0,39
0,59
0,38
0,55
0,35
0,52
0,33
0.5
0,32
0,46
0,29
0,44
0,28
1000
0,58
0,37
0,54
0,34
0,51
0.32
0,49
0,31
0,45
0,29
0,43
0,27
0,41
0,26
0,38
0,24
0.36
0,23
1200
0,63
0,4
0,39
0,38
0,51
0,36
0,53
0,34
0,5
0,32
0.48
0,3
0,44
0,28
0.42
0,27
1600
0,74
0,47
0,7
0.45
0,65
0,42
0,62
0,39
0.59
0,38
0,55
0,35
0,52
0,33
2т
0.85
0,54
0.81
0.52
0,76
0,48
0.72
«
«-
0,8
Примечания. 1. В числителе приведены значения коэффициента сопротивления
отвода при а — 90°, в знаменателе — при а = 45°.
2. Для унифицированных отводов круглого сечении прн а = 90° £ = 0,35. при ос =
= 46е £ = 0,23.
Таблица 4.52. Коэффициенты сопротивления перехода
прямоугольного сечения
Характер потока
Расширение
Сужение
0,3
0,73
0.08
0,4
0,54
0.07
С прн F./F
0,5
0.4
0.06
0,6
0,36
0,05
0,7
0,34
0,04
Гь
3S3S33S
ЗЗЦ-ЗЗЗ
33,3523
COQ«
^" ^" l> 00
o" 0*0*0"
-CN «*0 OOO
¥?f?§—
-^ssss,,,
тГ
"o'o-o'o'o*
ОЮОС
7 it
ЗЗГ-ЗЗ-—
OSCN — — t^O
COOCOCOlrtCOOOSO
COoO^lrt^l^OlO
,57333333
533538555
o>a со os o>
t** л о о* —' —< — о" о*
3353.
i i
жээз.
со cocn о
Sffi
E0SC4OOQOOO
I I
— г^чч-псосососоо
-5Э1э1аи
о ^см о о е
S^o'dwiJi-iM*
Э593-32-
MfS-з:
со —со-^ со
■n"cn"— о* о"— -
cn En i> см г-as
333333333
,33333333
3333--33
333=-S31 I I
со Ч< 1>- -ч О —
о" о* о" —"cn «Г ■>. иэ о*
О*О*О*--i"(N СО CM I I
3333-33
СМСО ■*1>ч-1 (О 1Д
о* о" о* о" *-"cn со*г-Г
00 СО Ч< 1>-СЧ СОСОсО
о"о" о о*—"см eo'inTco"
ЗЗЗЗЗЗЗЗк
irt mm
— —^CN^ t^ CN CM
o* o*o"o* o* —* w
CNCN4,WC04j<4<r-l>-
o* o"o"o*'o''—*cn" V —"
счсоч,соо)^"ч*,со^"
О* О* О* О* о" "-*CN* 4* —*'
333333333
■>
LOU3 1Л
—-* 55 ■**« tO ОЮ
о* о* о* о* о" о —
333352335
333333332
СО СО^ Ч< Л К Г*-
О*О"О* о"©"—*-"СО Г-
3333353
CNCMCO^QOCJCOCO
О* О" О" О* О* О* —"CN'lrt
ОООООО—СМ1Л
ЗЗЗЫЗЯЗ
оооооо"о'
CN СМ СО Ч< 1Д 1>- СО
о* о'о'о" о" о" — —" со
ОООООО ——СО
333333-33
3333333
Э333333~-3
333333333
ООООООО"»
ооооооо
| CN^CO СО^ЧЧЯ СО t^4"
I 0*0* о" о" о" о* о" о"
ооооооооо
OOOOOOOO—
5
3333333
333333353
© — CN «i4« ift <0 h- оО
о* о" о" о" о" о" о" о" о"
333333333
33533
W---
CC_*-00
з up" о ©" <■
rfSS-=_-
^lll.X
(NO
Э CMI — О О О «5 О' О О
11
V
*„-eS33333
м33333333
o'oo"— -J
COCO 4J"U5 (DO I I I
dddo*--N'
ззззззЛзз.
о о о о* о" о — са со in
ЮЛ IDLO
C4CN0O* ЮГ«^М СО *J"
О" О* О О" О" О* « CN ^J"" <o"
3§3S3§S3«3
о о" о о" о'о" о" —"« u5
I I
S25SS3I-3
t755l I I I I
COCO© — — — — I
co^t- cq — — —"-»
сои^сэ©" —— — — ——
t"^*cTdd"" — — — .
333333--S3
S133333333
I I
I I
t--_<D<» ЮГ-^t^ OQOQCO
i i
3333' i i
О) СО ЧЗ- Щ CO CO CO
o'cTddd-w
i i
o"©o*©*o-« —co*iC —
ззззззгззз
mm ю
CNI C-JCO CO Ч" (О O)h-(<0 CO
о о о* о о* о о —i со" со
зззззззззз
зззззззЬз
^5
^
1333333333
оооооооо—iw
о —счсо «юф h-coo
doddddo'dod
и
S
§■
S
с.
с
с
^ Ji
5
0.1
0,2
со
О*
■ч-
о*
1Л
о*
0.6
0.7
0,8
0,5
0.6
1^
о"
00
о
<г>.
о
-
6
§3333333 мм
1^33333^323
|ЗЗГ:23333323
I1-S33S333333
I3SS31323333
11згязззИззз
11;ззй-1з1з1
i iJiS'N-'SSSSo
33333332S3S1
зззз§ззз=зз1
ззззз§зЬй ' |
S§33SM3S5 I I
333333§32'i' '
зззззззз'111
Иззззззззз!
пересечения прямых 1 и 3 проводят прямую под углом 45° к горизонтальной
оси. Точка пересечения этой прямой с горизонтальной осью представляет собой
абсциссу точки на кривой / (к/d), ордината которой дает искомое точное значе-
ние Уй при данных d, v и кэ.
Заштрихованная область на-номограмме, приведенной на рис. 4.72, а, пред-
ставляет собой область ламинарного режима, когда формулу D.205) и, следова-
тельно, номограмму применять не следует. Для проверки возможности приме-
нения формулы D.205) на номограмме находят условную точку с координатами
d и v. Если эта точка попадает в заштрихованную область, имеет место лами-
нарный режим (Я = 64/Re).
В табл. 4.49—4.54 приведены значения коэффициентов местных сопротив-
лений для унифицированных деталей воздуховодов, а в табл. 4.55 — для не-
унифицированных [25]. В табл. 4.49, 4.50, 4.53, 4.54 прочерками отмечены
сочетания размеров тройников, которые при проектировании практически не
встречаются.
Сечения воздуховодов, расходы воздуха в них и коэффициенты местных
сопротивлений, относящиеся к скоростным давлениям в этих сечениях, имеют
одинаковые индексы.
Для узлов, характеризующихся изменением сечения воздуховода, значе-
ние £ указывается по отношению к скоростному давлению в одном сечении
из двух. При необходимости определения £, относящегося к скоростному дав-
лению во вто ром сечении, следует иметь в виду, что значение £, пропорцио-
нально квадрату сечеиия: £j = £2 {Jjfjp.
При проектировании воздуховодов отношение расходов воздуховода в
ответвлении и в сборном участке тройников рекомендуется принимать не бо-
лее 0,5.
При невязке потерь давления по отдельным участкам сети более 10% сле-
дует предусматривать установку диафрагм. Подбор диафрагм производится
по табл. 4.56 и 4.57. С целью повышения гидравлической устойчивости
диафрагмы рекомендуется устанавливать на ответвлениях и концевых
участках.
Коэффициент м£Стного сопротивления диафрагмы определяется по формуле
я2
Ед = /У-jf Р = 1 >67Рд/1'2> D.210)
где рд—избыточное давление, Па, которое гасится диафрагмой; р=1,2кг/м*.
Расчетное значение гравитационного давления для вентиляционных си-
стем с естественным побуждением пропорционально разности плотностей внут-
реннего и наружного воздуха, причем температура последнего принимается
равной 5° С:
где h — высота воздушного столба, м, принимаемая для вытяжных систем
равной расстоянию от середины приточного отверстия (окна) до устья вытяж-
ной шахты.
Радиус действия по горизонтали вытяжных систем вентиляции с естес-
твенным побуждением рекомендуется принимать 8—10 м.
Действие ветра учитывается только при проектировании защиты вентиля-
ционных проемов и шахт от задувания.
Воздуховоды систем вентиляции рассчитывают по таблицам или номограм-
мам при температуре воздуха t = 20° С, плотности р = 1,2 кг/м3 и кинематиче-
ской вязкости v = 15-10~~6 м2/с. При других значениях температуры транспор-
ту
тируемого воздуха слагаемые -у- / и 2£, входящие в формулы D.203) и D 208),
умножаются на поправочные коэффициенты kx и k2 (табл. 4.58).
Таблица 4.55. Коэффициенты местных сопротивлений деталей приточных
и вытяжных систем
Деталь
Значение £
Вход
1. Цилиндрическая
труба, заделанная в
стену
тп
~0
5=0,02
£0 при b/d0
0,5
015
0,002
0,57
0,51
0,01
0,05
0,2
0,68
0,52
0.8
0,65
0,92
0,66
0,5
1
0,72
0,94
0,72
2. Конический коллек-
тор
ь?4-
« jSTSSi
ц±<
'/<*„
10 при а, град
0,025
0,05
0.1
0,25
0,6
1
0
10
0,96
0,93
0,8
0,68
0,46
0,32
30
0,9
0,8
0,55
0.3
0.18
0.14
60
0,8
0,67
0,41
0,17
0.13
0,1
100
0,69
0,58
0,41
0,22
0,21
0,18
140
0,59
0,53
0,44
0,34
0,33
0,3
180
3
0,5
3 Прямой канал с
сеткой или решет-
кой
LMl
ТВ/** О
to
0,4
4
0,5
2,65
0,6
1,97
0,7
1,58
0,8
1,32
0,9
1,14
- площадь живого сечения сетки
4 Первое боковое от-
верстие
Одно отверстие
B/F0 .... 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
£„ .... 64,5 30 14,9 9 6,27 4,54 3,54 2,7 2,5
9"
Одно Два
-V,
Два отверстия — одно против другого
0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1,4 1,8
17 12 8.75 6.85 5.5 4,54 3,84 2,01 1,1
отв/**о
Ел
5. Среднее отверстие
&
0,1
0,2
0,4
0,6
£ При Lore/i-j
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 ) 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,6
Вход (£0ТЕ)
Проход (£,)
0,8
—1,4
—9,5
-21,2
|-°2?5
1,4
8
0,3
1,4
1.4
1,2
1
1,4
1,4
1,3
1,2
0,1
0,1
0,2
0,2
-0,1
0,3
-0,8
-0,01
0,3
0,4
-2,6
-0,6
0,2
0,4
-0,2
0,3
6. Приточная шахта с
зонтом
2d,
<Г»0
5El
Wo
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 ^1
2,63 1,83 1,53 1,39 1,31 1,19 1,16 1,08 1,07 1,05
По серии 1.494-32 для круглого и квадратного зонта £0=.1,4,
для прямоугольного —1,25.
Продолжение табл, 4М
Деталь
7. Решетка щелевая
типа
Р (серия 1.494-10)
«ЛЛШ
Значение £
Е„ = 2
Выход
8. Цилиндрическая
труба
9. Цилиндрическая
труба с конфузо-
ром
Уч ' ,
to'**
10 Последнее боковое
отверстие
Количест-
во от-
верстий
£0 при ХРотв/'Ъ
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0.7 0,8 0,9 1
Одно
Даа (одно
против
другого)
65.7
67,7
16,4
17,2
10,8
11,6
7,3
8,45
4,48
5,86
3.67
5
3,16
4,38
1.2
2,44
3,47
11 Среднее отверстие
Выход
z>0/z>, .... 0,4 0,6 0,8 1 1,2
£0 .... 1,8 1,7 1.7 1,8 1.9
Проход
v2/v, 0,4 0,5 0,6
t, 0,06 0,01 —0,03
1,4
2,1
1.6 1,8
2,3 2.6
0,8 1
-0,06 —0,03
12. Вытяжная шахта с
вонтоэд
2d,
ВД8
h/dQ 0,1 0,2 0,25 0,3 0,35 0,4 0,5 0,68 0,86 1
£0 4 2,3 1,9 1,6 1,4 1,3 1,15 1,1 1 1
По серии 1.494-32 для круглого и квадратного зонтов Z0= 1,3,
для ррямоугольного — 1,15.
13 Дефлектор (серия
1 494-32)
£„ = 0.64
14 Воздухораспре-
делитель при-
стенный эжек-
циоинын панель-
ный типа ВПЭП
(серия 1.494-18)
£ = 25 для скорости
в сечении закручива-
теля, площадь кото-
п
рого FQ = 3Trf0/4, где
d_ = 75 им.
- Продолжение табл. 4.SS
Деталь
Значение £
16. Решетки, сетки,
перфорация, от-
верстия с парал-
лельными направ-
ляющими лопат-
иамм
= 1,8
Ш
«
16. Решетка воздухо-
приточиая регу-
лируемая ти-
па РР, исп. АБ
(серия 1.494-8)
V,Fe
кового
Духа)
подвода воз-
17. То же, исп. АВ
Б0 = 3,3 (С учетом
бокового подвода
воздуха)
18. Решетка щелевая
типа Р (серия
1.494-10)
&ш
19. Воздухораспреде-
литель универ-
сальный модерни-
зированный типа
ВДУМ (серия
1.494-19)
ч
■а
£о = 134-5,9 (в за-
висимости от ис-
полнения и поло-
жения диска)
20. Воздухораспре-
делитель двух-
струнный шести-
диффуэорный ти-
па ВДШ (серии
4-904-29 и 1.494-29)
E„='.3
4>.
4*
*■ I
'//
21. Колено с острыми
кромками
&
Изменение направления потока
Для квадратного и круглого сечений;
а, град
20
0,13
30
0,16
45
0,32
60
0,56
75
0,81
90
1,2
ПО
1,9
130
2,6
150
3,2
180
3,6
При прямоугольном сечении значения £ умножать на величину с:
dc/b0.... 0,25
0,5
1,07
0,75 1
1,04 1
1,5
0,95
2
0,9
3
0,83
4 S 6 7 8
0,78 0.75 0,72 0,71 0,7
22 Колено Z-образ-
ное, 90°
Ы
,50*
ЧЬ0
Е0
Для квадратного и круглого ч:ечений:
.. 0 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2
.. 0 0,62 0,9 1,61 2,63 3,61 4,01 4,18 4,22 4,18
.. 2,4 2,8 3,2 4 5 6 7 9 10 ^15
,. 3,65 33 3,2 3,08 2,92 2,8 2,7 2,6 2,45 2,3
При прямоугольном сечении значения %0 умножать
на величину с (см. п. 21)
23 То же, 30°
10 = 0,16 при 1/Ь0> 1,5
№
Ш-
Продолжение табл. 4 55
Деталь
24. Колено /7 -образ-
ног 90"
■ovt
ьАЛгА
^
V»o
0.5
0,73
1
2
0
7,5
4.5
3,6
3.9
Значение Е;
Для квадратного сечения:
&о "Ри ЧЬо
0,2
6,9
3,6
2,6
2.4
0,4
6,1
2,9
1,8
1,5
0,6
5,4
2,5
1,4
1
0.8
4,7
2,4
1.3
0.8
1
4,3
2,3
1.2
0.7
1,2
4,2
2,3
1,2
0,7
1.4
4,3
2,3
1,3
0,6
1,6
4,4
2,4
1.4
0,6
1.8
4.6
2.6
1.5
0,6
При прямоугольном сечении значения t,Q умножать
на величину с (см п. 21)
25. Колено 90° с на-
правляющими ло-
патками (t — 0,2-г-
-U),5d,; r = 0,14-г-
Ч>~5Ш
*>
r/d,
о
0,4
0,1
0,35
0,24 0,3
0,2 0,2
d„ = 0,67
^т('-^>
где k — порядковый номер лопатки; п т lAs/t — общее
число лопаток
26 Тройник прямой
90° вытяжной
прямоугольного
сечения (F = F )
Слияние и разделение потока
-*-FnVaL0-rTFcUc—
Я
W*
Е при LJLC
0,1
0,2
0,3
0,4 0,5 0,6 0,7
0.1
0,2
0,4
0.6
0,8
1
0,3
0.2
—1.7
0,2
—2.4
0,2
—21
0,2
—37
0,3
—50
0,3
0.9
0,5
0,6
0,4
-0.6
0,4
—2,7
0,4
-5,5
0,4
—8.8
0.4
1
0,9
1
0,8
0,7
0.6
0.1
0.6
—0,7
0.5
—1.7
0,5
1_
1.5
1_
1.3
_1_
1
0J)
0,8
0,7
03
0,7
В числителе — значения t
1
ад
1
и
1.1
и
1,1
1,3
м
ы
1Л
1
1
П
1
и
1,1
1,2
2,2
1,2
1,3
8,4
1
Л
1,1
1,2
4,1
1,3
3.3
1.3
0,8
1
20
1
16,7
1,1
12.3
1,2
9.5
1.3
7,6
1.3
2,8
знаменателе
6.3
0,9
1
82
1
69
1,1
5,1
1.2
39
1.2
31
1.3
25
1.1
1 2
1.2
1.3
27. Тройник прямой
90° приточный
прямоугольно-
го сечения
~15F
Усло-
вие
F„ = F„
Fo + Fn =
= F„
0,4
9.4
0,4
0,5
6.2
0
0,6
4,2
-0.1
0,8
l при
1
О' С
1,2
1,4
2.3 1.6 | 1,2 | 1
-0,1 0 | - I -
1,6
0.8
1.8
0,7
2
0,7
4,4 | 2 | 0,8 | 0.1 | 0 | 0,1 | 0,2 | 0,4 | 0.6 J 0.8
В числителе — значения i, , в знаменателе — £
Продолжение табл. 4 *»5
Деталь
Значение
ТроПник штано-
образный
«С
Значение £ опре-
деляется как для
бокового ответвле-
ния прямого трой-
ника
Значение £ опре^елч-
ется как для прямого
тройника
30. Диффузор пира-
мидальный в сети
1 r*-Cri T |
YW
A alt
•WSx
31 Диффузор кони-
ческий в сети
1 ^t— '
alA7
VS.
Щ~
Щ-
32 Конфузор в сети
[при прямоуголь-
ном сечении d=
— 2оЬ/(о + 6)]
V.F,
л
/w«
ш
43
z^T^
\Zi~A
Si Изменение попе-
речного сече,ния
£^Н
ЩЛм
FJF,
0,2
0,25
0,3
0.4
0,5
0,6
Fo/F>
0,2
0,25
0,3
0,4
0.5
0,6
Характ
изменен
сечени
Виезапн
расширс
ние
Внезапн
сужение
изменение скорости
10
0,14
0,13
0.11
0.09
0,07
0,05
10
0.12
0,1
0.09
0,08
0.06
0,05
1
0
0
0
>о
эр
ш
я
ое
ое
0
1
0,5
потока
U при а, град
12
0.17
0,16
0.13
0.1
0.08
0,06
14
),2
3,18
),16
3,12
3.09
0.07
16
),24
3.21
).19
),14
).1
0.07
18
0,28
0,24
0,22'
0,16
0,12
0.08
20
0,31
0,27
0,24
0,18
0.13
0.09
24
?в
3,4
З.ЗЬ
3,31
(.23
3,17
0.11
0.49
0.43
0 й
0,28
0.2
0.14
32
0,59
0.52
0.4Ь
0,34
0.24
0,16
40
0.' 9
1.01
« SJ
О 1
O.L'S
0.19
So при а, град
12
0,14
0,12
0.11
0,09
0.07
0,05
14
0.17
0,15
С1,!3
0,1
0.08
0.06
16
0,19
0.17
0,15
0,12
0,09
0,07
20
0,25
0,22
0.2
0,15
0,11
0,08
24
0,32
0,28
0,25
0.19
0,14
0,1
Id
1
15
6
6
£, при а, град
10
0,41
0,39
0,29
20
0,34
0.29
0,2
30
0,27
0,22
0,15
40
0,24
30
0.43
0,37
0.33
0,25
0,18
0,12
40
0,61
0.49
0,42
0,35
0.25
0.17
0,18
0,13
0,1
Е0 при FJF,
0,1
0,81
0,45
0,2
0,64
0,4
0,3
0,5
0,35
0,4
0,36
0,3
0,5
0,25
0,25
0.6
0,1Ь
0,2
0,7
0,09
С
,15
0,8
0,1*
0,1
1
1 0
0
Продолжение табл. 4Mt
Деталь
Значение £
34. Отверстие с утол-
щенными краями
Ф*
7ZZ.
l/d0 О 0,2 0.4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1.6 1,8 »2
£0 2,89 2,72 2,6 2,34 1,95 1,76 1,68 1,63 1,61 1,55 1,56
85. Дроссель-клапан
ш JC л»
v,\ yt
36. Шибер [при пря-
моугольном сече-
нии d = 2ab/la +
+ 6)]
III
11
SkUJ^-L
^
Коли-
чество
ство-
рок n
1
2
3
4
5
h/d .
So-
0
0,04
0,07
0,12
0,13
0,15
... 0
... 0
■ •• °°
. 0 0,1
. ~ 19*
E0 при а, град
10
0,3
0,4
0,12
0,25
0,2
20
1,1
1.1
0,8
0,8
0,7
30
2,5
2,5
2
2
1,8
40
8
Ь,Ь
Ь
4
3,5
50
20
12
10
8
7
60
60
30
19
15
19
70
200
90
40
30
28
Для круглого воздуховода:
0,1 0,2 0.3 0.4 0.5 0,6 0,7 0,8
— 0,25 0,38 0,5 0,61 0,71 0,8t 0,9
— 35 10 4,6 2,06 0,98 0,44 0,17
Для прямоугольного воздуховода;
0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
, 44 > I7.R R 15 4 02 2.П8 П Qfi 11»
80
1500
160
160
110
80
90
.6000
7000
7000
6000
5000
0,9 1
0,96 1
0,06 0
0,9 1
00> 0
37. Диафрагма на
прямом участке
FJPi
0,5 0,55 0,6 0,65 0,7 0,76 0,8 0,85 0,9 0.95 1
3,75 2,8Б 1,9 1,41 0,93 0,65 0,41 0,25 0,13 0,05 0
38. Диффузор пира-
мидальный за
центробежным
вентилятором
град
10
15
20
25
30
1,5
0.1
0.23
0,31
0.36
0,42
2
0,18
0.33
0.43
0 49
0,53
Е0г,ри
2,5
0.21
0.38
0.48
0.55
0,59
Р'/ро
3
0.23
0,4
0.53
0 58
0,64
3,5
0,24
0.42
0Б6
0.62
0,67
4
0 25
0 44
0.58
0 64
0,69
Продолжение табл. 4.56
Деталь
Значение X,
, Диффузор пира-
мидальный с от-
водом 90° за вен-
толятором [ft =
— \Ы; а. = 15°.
Fo^, = 0,5; <f =
= 2ab/(a + 6I
40.
Отвод прямо-
угольный 90е за
вентиляторами
Щ4-46, Ц9-57,
Ц13-50 [ft = d;
d == 2a6 (a + 6)
♦ 1ш
£ = 0,2 (при любом угле установки элемент О
Р.
град
0
90
180
270
е0
0,35
0,3
0,35
0,45
41. То же, за
ляторами
Ц4-76
веити-
Ц4-70,
= 0,24
42. То же, за венти-
ляторами Ц14-46,
Ц9-57, Ц13-50
(« = 2<J)
44. Переход с квадра-
та на круг равно-
великой площади
за вентиляторами
1Д14-46, Ц9-57,
Ц13-50
46. Диффузор кони-
ческий на входе в
вёнгчлятор
СГВ/'Гд = 2)
£0 = 0,4
43. То же, за венти-
ляторами Ц4-70,
Ц4 76
г0=о,4з
Ео =
= 0,15
45. То же, за венти-
ляторами Ц4-70.
Ц4-76
£о = °-'
Г-
10
0,5
30
Продолжение табл. 4.55
Деталь
Значение £
47. Отеод из звеньев
круглого сечения
иа входе в венти-
лятор Ц9-55,
Ц14-46 (R =
= 1.SDBX)
180°
270°\ X J 90°
fi-B°
Р. град
0
90
180
270
^о
0,33
0,35
0,4
0,45
48. То же, на входе
в вентилятор
Ц4-70
Ео =
: 0,15
49. Колено 90° на вхо-
де в вентилятор
Ц9-55, Ц4-46
?о =Ь7
50. То же, на входе
в вентилятор
Ц4-70
£о=*
51,. Входная коробкз
* перед вентилято-
ром Ц9-55, Ц14-46
<Vbx = 2A
fc/a = 2,4; a=12°)
Гь,
/во
'И
00 i
w
р-о°
Р, град
0
90
180
270
0,26
0,31
0.33
0,45
52. То же, перед
вентилятором
Ц4-70 (FK/FBX =
= 2,4; Ь/а = 2,3;
a = 12°)
Р, град
0
90
180
270
0,4
0,42
0.5
0,66
63. Диффузор кониче-
ский за осевым
вентилятором
£ = 0,2 для скорости в сечении F — я (£>2 — d')/4 при L = @,"
->- 1) D; a = 2C-*-24°
м
ш
Продолжение табл. 4.SS
Деталь
54 Диффузор кониче-
- ' ский на входе в
осевой вентиля-
тор
а/г
65 Конус на входе в
осевой вентилятор
а/2
I
Значение £
£0 определять по п. 31, принимая FJF,, > 0,5; а ^ 10°
\ = 0,1 при а =
= 60°, L = 0,2£>
56, Уступ на входе
в осевой вентиля-
тор
£ = 0,15 при L--
= @,1-4-0,3) £>
Ед
0,3
0,4
0,5
0.6
0,7
0,8
0.9
1
1,1
1.2
1.3
1.4
1,6
1.8
2
2.2
2,4
2,6
2.8
3
3,2
3,4
3,6
3.8
4
4,5
5
5,5
6
6.5
7
7,5
8
8.5
9
9,5
10
И
12
и
14
15
Таблица
100
91
90
88
87
86
85
84
83
82
82
81
80
79
78
77
76
75
74
74
73
72
72
71
71
70
69
68
67
66
65
64
63
63
62
61
61
60
59
58
57
56
56
125
114
112
ПО
109
107
106
105
104
103
102
101
100
99
97
96
95
94
93
92
91
90
90
89
88
87
86
85
83
82
81
80
79
78
77
77
76
75
74
73
72
71
70
4.56.
Диаметры
отверстий диафрагм для воздуховодов
круглого
Диаметр отверстия.
140
128
125
123
122
120
119
117
116
115
114
113
112
111
109
108
10&
105
104
103
102
101
100
100
99
98
96
95
93
92
91
90
89
88
87
86
85
84
83
81
80
79
78
160
146
143
141
139
137
136
134
133
132
131
129
128
126
125
123
122
120
119
118
117
116
115
114
113
112
ПО
10Е
107
105
104
102
101
100
99
98
97
96
95
93
92
90
89
180
164
161
159
156
155
153
151
150
148
1-47
146
144
142
140
138
137
135
134
133
131
130
129
128
127
126
124
122
120
118
117
115
114
113
111
НО
109
108
106
105
103
102
100
200
182
179
176
174
172
170
168
166
165
163
162
160
158
156
154
152
150
149
147
146
145
143
142
141
140
137
135
133
131
130
128
127
125
124
123
121
120
118
116
115
113
III
сечения
мм, при диаметре воздуховода, ми»
225
205
201
198
196
193
191
189
187
185
184
182
181
178
175
173
171
169
167
166
164
163
161
160
159
157
155
152
150
148
146
144
142
141
139
138
137
135
133
131
129
127
125
250
228
224
220
217
215
212
210
208
206
204
202
201
198
195
192
190
188
186
184
182
181
179
178
176
175
172
169
167
164
162
160
158
156
155
153
152
150
148
145
143
141
139
280
255
251
247
243
240
238
235
233
230
228
226
225
221
218
215
213
211
208
206
204
202
201
199
197
196
192
189
187
184
181
179
177
175
173
172
170
168
165
163
160
158
156
315
287
282
278
274
270
267
264
262
260
257
255
253
249
246
242
239
237
234
232
250
228
226
224
222
220
217
213
210
207
204
202
199
197
195
193
191
189
186
183
180
178
176
355
324
318
313
309
305
301
298
295
292
290
287
285
281
277
273
270
267
264
261
259
257
254
252
250
248
244
240
236
233
230
227
225
222
220
218
215
213
210
206
203
201
198
400
365
358
353
348
343
339
336
332
329
326
323
321
316
312
308
304
301
298
295
292
289
287
284
282
280
275
271
266
263
259
256
253
250
248
245
243
241
236
233
229
226
223
450
410
403
397
391
386
382
378
374
370
367
364
361
356
351
346
342
338
330
331
328
325
323
320
317
315
309
304
300
296
292
288
285
282
279
276
273
271
266
262
25S
254
251
500
456
448
441
435
429
424
420
415
411
403
404
401
395
390
385
380
376
372
368
365
361
358
355
353
350
344
338
333
328
32*
320
316
313
310
306
303
301
296
291
286
282
279
Таблица 4.57. Размеры отверстий диафрагм
£я
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,6
К8
2
2,2
2,4
2,6
2,8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8,6
9
9,6
10
11
12
13
14
15
100X150
33X143
89X139
87X137
86X136
84X134
83X133
82Х132
81X131
80X130
78х 128
78X128
77X127
76X126
75Х125
74X124
72X122
72X122
70X120
69X119
68X118
68Х 118
67X117
66X116
66X116
65X115
64X114
63X113
61X111
60X110
59X109
68X108
57X107
56Х106
55X105
55X105
54x104
53X103
52X102
51X101
50X100
49X99
48X98
48X98
100x200
92X192
88x188
86X186
85x185
82х 182
81X181
80Х 180
79Х179
78х 178
76Х176
75Х175
75Х175
74х 174
73X173
71X171
70X170
69X169
67 X167
66х 166
65х 165
65X165
64X164
63х 163
63X163
61X16!
61X161
59Х159
58X158
56Х156
55X155
54X154
53x153
53х 153
51X151
51X151
50х 150
49Х14Э
48Х148
47X147
45X145
44х 144
44 X И4
43X143
100x260
91X241
87X237
85X235
84X234
81X231
80X230
79X229
77X227
76X226
75x225
74X224
73X223
72X222
71X221
70X220
68X218
67X217
65X215
64X214
63X213
62X212
62X212
61X211
61X211
59X200
59x209
57X207
55X205
54X204
53X203
52X202
51X201
50X200
49х 199
48X198
47X197
46X196
45X195
44X194
43x193
42Х192
41X191
41X191
150X150
141X141
137X137
134X134
133X133
130X130
128x128
127X127
126Х126
125Х125
123Х123
122Х122
121X121
120X120
119X119
117X117
115X115
114X114
112X112
111X111
110X110
109X109
108X108
108X108
107X107
106X106
105Х105
103Х103
101X101
100x100
98XS8
97X97
96X96
95X95
93X93
93X93
91X91
90X90
89X89
88X88
86X86
85X85
84X84
84X84
150X200
139x189
135Х185
132Х182
130х 180
127x177
125X175
124х 174
122X172
121X171
119X169
118X168
117X167
116X166
115X165
113X163
110X160
109x159
107x157
106X156
105X155
104X154
102X152
102X152
101X151
99X149
99х 149
96х 146
95Х145
93x143
91X141
90x140
89x139
87Х137
85х 135
85X135
83х 133
82Х132
81X131
80x130
78X128
76x126
75Х125
75X125
Размеры отверстия, мм,
150X250
138X238
133X233
130X230
128x228
125X225
123X223
122X222
120X220
118X218
116x216
115X215
114X214
113X213
112X212
J 09X209
107X207
106X206
103X203
102X202
101X201
100X200
98X198
98x198
97x197
95X195
95X195
92X192
90x190
88x188
87X187
85X185
84X184
82Х182
80Х180
79x179
78X178
77X177
7бх 176
74X174
72X172
70Х170
70x170
69X169
200x200
188x188
132X182
179X179
177X177
173Х173
171X171
170X170
168Х168
167X167
164X164
163Х163
161X161
160X160
159X159
156x156
154X154
152X152
150x150
148x148
147x147
146x146
144X144
144X144
143X143
141X141
140X140
137x137
135Х135
133x138
131X131
130X130
128X128
127X127
124X124
123х 123
122X122
120X120
119X119
117X117
115X115
113x113
112X112
111X111
■ля воздуховодов прямоугольного сечения
при сечении воздуховодов, мм
200X250
186X236
180X230
177X227
174X224
170x220
163X218
166X216
164X214
162X212
160X210
158x208
157X207
156x206
154x204
151X201
149x199
147X197
144x194
143X193
141x191
140x190
138x188
137X187
137x187
134X184
134X184
130х 180
128х 178
125x175
124x174
122x172
120х 170
119X169
116x166
115x165
113x163
112x162
ШХ161
109х 159
106x156
101x154
103x153
102x162
200X300
185X285
179x279
175X275
172X272
168x268
165X265
164X264
161X261
160X260
157X257
155X255
154X254
152X252
151X251
148X248
145x245
143x243
140X240
138X238
137x237
135x235
134X234
133X233
132X232
129X229
129x229
125X225
123x223
120X220
118X218
116X216
115X215
113x213
110X210
109X208
107X207
106x205
104X204
102X202
99x199
97X197
96x196
93x195
200X400
184X384
176x376
172x372
169X369
165X365
162X362
160X360
157x357
155x355
152X352
151X351
149x349
147x347
146X346
143X343
139x339
138x338
134x334
132X332
131x331
129X329
127x327
126x326
125X325
123x323
122X322
118x318
115X315
113X313
111X311
109X309
107X307
105X305
102X302
101X300
99x299
98X297
96x296
94x294
91X291
89X289
88X288
87X287
200x500
182x482
175X475
170X470
167X467
162X462
159X459
157X457
154x454
153X453
149x449
148x448
146x446
144X444
142X442
139X439
136x436
134X434
130X430
128X428
127X427
125X425
123X423
122X422
121X421
118X418
117X417
114X414
111X411
108x408
106X406
104X404
102X402
100x400
97X397
96x395
94x394
93X392
91X391
89X389
86x386
84X384
82x382
81X3SJ
250x250
235X235
228X228
224X224
221X221
217X217
214X214
212X212
209X209
208x208
205X205
203x203
202X202
200X200
198x198
195x195
192x192
190x190
187x187
185X185
184X184
182X182
180x180
179Х179
179x179
176x176
175X175
171X171
169x169
166x166
164Х164
162X162
160x160
158x158
155X155
154x153
152X152
151x150
149x149
147x147
144X144
141X141
140x140
139X139
250x300
233x283
226x276
221X271
218Х.268
214X264
210X260
209x259
206x256
204x254
201X251
199X249
197x247
196x246
194x244
190X240
187X237
185x235
182X232
180X230
178x228
176x226
174X224
173X223
172X222
169X219
168x218
164X214
161X214
158X208
156X206
154j<204
152x202
150X200
147Х197
146X190
143x193
141x191
140Х190
138x188
134Х184
132X182
131X181
130Х 180
250x400
281x381
223x373
218X368
214x364
209x359
205x355
204X354
200X350
196x348
195X345
193x343
191x341
189x339
187x337
183X333
179X329
177X327
173X323
171X321
169x319
167X317
165x315
164x314
163x313
160x310
159X309
154X304
151x301
148x298
146x296
143x293
141X291
139x289
135X285
134x284
132X282
129X279
128X278
125X275
122X271
119x269
118X268
U 6X266
250X500
229X479
221X471
215X465
211X461
206x456
202X452,
200X450
186x446
1°4Х444
190X440
188x438
186x436
184x434
182x432
178x428
174X424
172Х-422
168x418
166x416
163x413
161X411
159X409
158x408
157x407
153X403
152x402
148X398
141X394
141x391
138X388
136x386
I34x3S4
131X381
128x378
126x376
124x874
121X371
120X370
117x367
114x364
111X361
110X360
108x358
Продолжение табл 4.57
Ед
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
1,1
1,2
1,3
1.4
1,6
1,8
2
2,2
2,4
2,6
2.8
3
3,2
3,4
3,6
3,8
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
7,5
8
8.-5
9
9,5
10
11
12
13
14
15
250X280
227X777
217x767
210x760
206x756
200x750
196x746
194X744
189X739
187x737
183x733
181X731
179x729
176x726
174X724
170X720
165x715
163x713
158x708
156X706
154x704
151x701
149x699
148x698
147X697
143X693
142X692
137X687
133X683
130X680
127x677
125x675
122x672
120X670
116x666
114x664
112X662
109x659
108X658
105x655
101x651
S9X649
97X647
96X646
Размерь
300X300
281X281
273x273
268x268
265x265
260X260
256X256
255X255
251X251
249x249
246X246
244X244
242X242
240X240
238X238
234X234
230X230
229X229
225x225
223X223
221X221
218X218
216X216
215X215
214X214
211X211
210X210
206X206
202X202
199х 199
197X197
194X194
192X192
190Х190
186Х 186
185X185
183X183
180Х180
179Х179
176x176
172Х172
170X170
168X168
167Х167
отверстия.
300x400
279X379
270x370
264X364
260x360
254x354
250X350
248X348
244X344
242X342
238x338
236x336
234x334
232X332
230x330
225x325
221X321
219x319
214x314
212x312
209x309
207x307
205X305
204X304
202x302
197X299
198x298
193X293
189x289
185X285
183x283
180x280
177X277
175X275
171X271
169X269
167X267
164X264
162X262
160X260
155X255
152X252
151X251
149x249
мм, при сечении воздуховодов, мм
300x500
277x477
267x467
261X461
2S6X456
250x450
246x446
244x444
239x439
237X437
232X432
230X430
228X428
226x426
223X423
219x419
214x414
211x411
207x407
204x404
202X402
199x399
197X397
195x395
194X394
190x390
189x389
184x384
180x380
176x376
173x373
170X370
167X367
165x365
160X360
159x359
156x356
153x353
152X352
149x349
144x344
141X341
139x339
138X338
400x400
375x375
364X364
358x358
353x353
346x346
342X342
340X340
335x335
332x332
327x327
325X325
323x323
320X320
318x318
312X312
307X307
305x305
299x299
297x297
294x294
291x291
288x288
287X287
286x286
281x281
280x280
274x274
270X270
265X265
262X262
259X259
256X256
253X253
248X248
247X247
243x243
240x240
238X238
235x235
230x230
226X226
225x225
223x223
400X500
373x473
361x461
353X453
348X448
341X441
335X435
333X433
328X428
325x425
320X420
317x417
314X414
311X411
309X409
303X403
297X397
294X394
288X388
285x385
282x382
279X379
276x376
275x375
273x374
269x369
267X367
261X361
256x356
251X351
248x348
244x344
241X341
237X337
232x332
230x330
227x327
223x323
221X321
217X317
212x311
208x308
206x306
204X304
500X500
469X469
456X455
447X447
442X442
433X433
427X427
424x424
418X418
415X415
409x409
406X406
403X403
400X400
397X397
391X891
384x384
381X381
374x374
371X371
367x367
364X364
361X361
359x359
357X357
352X352
350X350
343X343
337X337
332X332
328x328
324X324
320X320
316X316
310X310
308X308
304X304
300X300
298X298
294X294
287X287
283X283
281X281
278X278
Таблица 4.58. Значения поправочных коэффициентов kt и кг
Температура
транспорти-
руемого воз-
духа, "С
—30
—20
—10
0
10
20
ft,
1,15
1,12
1,09
1,05
1,02
1
ft*
1,2
1,16
1,11
1,07
1,03
1
Температура
транспорти-
руемого воз-
духа, °С
30
40
50
60
70
\
0,98
0,95
0,93
0,91
0,89
кш
0,97
0,94
0,91
0,88
0,86
Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в такой после-
довательности.
1. Определяют магистраль н ответвления; магистралью считается самый
длинный воздуховод, протянутый от самого дальнего приточного (вытяжного)
отверстия к вентилятору (вытяжной шахте).
2. Сеть разбивают на участки с постоянным расходом воздуха и постоянным
диаметром воздуховода в пределах каждого участка. М
3. Участки нумеруют, начиная с наиболее удаленного от вентилятора
по магистрали, а затем по ответвлениям.
4. Для каждого участка определяют его длину и количество перемещаемого
воздуха.
5. Принимают ориентировочное значение скорости воздуха в воздуховоде
и по формуле D.207) определяют значение удельного расхода воздуха в воздухо-
воде go при скорости 1 м/с. Скорость воздуха в воздуховодах для систем с ес-
тественным побуждением рекомендуется принимать не более 1,5 м/с, а при ме-
ханическом побуждении — на магистрали до 8, на ответвлениях — до 5 м/с.
6. Исходя из конструктивных, архитектурных или других соображений
принимают круглый или прямоугольный воздуховод и по -табл. 4.45 или 4.46
находят размеры воздуховода, имеющего ближайшее (большее или меньшее)
значение gv.
7. Вычисляют фактическую скорость воздуха в воздуховоде по формуле
D.207).
8. По табл. 4.45 или 4.46 находят значение удельного скоростного давле-
ния А.
9. По номограмме (рис. 4.72) определяют значение K/d.
10. По табл. 4.49—4.55 определяют коэффициенты местных сопротивлений
и их сумму на рассчитываемом участке.
11. По формуле D.208) определяют потери давления на участке.
Если температура транспортируемого воздуха отличается от 20° С, значе-
ния Kid, определенные по п. 9, умножают на поправочный коэффициент klt
а значения Е£, определенные по п. 10,— на поправочный коэффициент k^
(табл. 4.58).
12. Потери давлений на всех участках магистрали суммируют; сумма явля-
ется расчетной величиной для подбора вентилятора.
13. Потери давления в ответвлении Арот и суммарные потери давления в
магистрали от ее конца (наиболее удаленного от вентилятора участка) до точки
подключения ответвления Дрм должны удовлетворять соотношению
Дрм>Д/7от. D.212)
Несоблюдение соотношения D.212) допускается при условии
Ар - АРм ^ ,00 ш% D2,3)
Арм
14. Для уравнивания расчетных потерь давления Дрм и Арот на ответ-
влении устанавливается диафрагма, сопротивление которой
Рд=Ар„-Арот. D.214)
а коэффициент местного сопротивления диафрагмы — по формуле D.210).
Диафрагму не устанавливают, если
fApM-Apor|io()
Арм ^
Результаты расчета заносят в таблицу «Расчет сети воздуховодов», при
этом графы со значениями hjd, kv и &д не заполняют (см. табл. 4.59).
Если результаты аэродинамического расчета не требуют повышенной точ-
ности, допускается (с ошибкой до 5% суммарных потерь давления) пользоваться
упрощенными табличными данными при определении значения K/d. Для этого
по размерам воздуховода (табл. 4.45 или 4.46) определяют значение tyd, а по
табл. 4.47 и 4.48 — значения ^ и kA. Приближенное значение K/d вычисляют
по формуле D.209).
При приближенном расчете графы со значениями Kx/d и kv подлежат за-
полнению (см. табл. 4.60).
Пример. Рассчитать сеть воздуховодов вытяжной вентиляции из листовой
стали при t = 20е С согласно расчетной схеме (рис. 4.73). Расчет повторить
по приближенной методике
L=1350>r'k В соответствии с приве-
L=M5O»%^0№'»' Ден"ой ВЬ1Ше мет°Дик0Й <пп-
0315мп>^1 'Юм// ) определяем магистраль,
(E)jz 7 /яг нумеруем участки, простав-
^S. 1-Пп I , < г ляем длины участков и рас-
У/ / 1=РЯПП»'Л, Х«>ДЫ воздуха.
/,сп Результаты расчета сво-
*Шм^ дим в табл 4 59_
Коэффициенты местных
сопротивлений определяем с
помощью табл. 4.51 и 4 55.
Поправочные коэффициенты
А, и &2 принимаем, равными:
£х = k2= 1 (табл. 4.58).
Участок 1: прямой канал
с решеткой (/7ОТВ//'0=0,6) £0=
= 1,97; два отвода 90° £ =
= 2-0,35= 0,7; тройник про-
ходной (L0ILC = 1450/2800 =
= 0,52; fjfc = 0,3152/0,452 =
= 0,5; ^//с=0,3152/0,452 =
= 0,5) £ = 0,66.
1*3750г>У</
^ебЗОт
Щ
Рис. 4.73.
Схема системы вентиляции.
2£, = 0,66 + 0,7+ 2 = 3,36.
Участок 2: тройиик проходной (L0/Lc = 1500/4300 = 0,35; Ufc =
= 0,452/0,562 = 0,65; fjf0 = 0,3152/0,562 = 0,3) £п = 0,58.
Ц.2 = 0,58.
Участок 3: тройник проходной (I0/Lc= 1450/5750= 0,25; /п//с =
= О.бб^/О.бЗг = о,8; /0//с = 0,3152/0,632 = 0,25) £п = 0,45.
4s = 0,45.
Участок 4: два отвода 90° £ = 2 • 0,35=0,7.
2£4=0,7.
Участок 5: переход с квадрата на круг за вентилятором Ц4 = 70 (п 45
табл. 4.55) £0 =0,1; вытяжная шахта с зонтом по серии 1.494 = 32 £ = 1,3.
Z£6 = 0,l + l,3=l,4.
Участок 6: прямой канал с решеткой (f0TB/f0= 0,6) £=1,97; тройник на
ответвлении (LjLc = 1450/2800 = 0,52; /0//с = 0,3152/0,452 = 0,5; /п//с =
= 0,31&/0А52 = 0,5) £ = 0,48; отвод 90° I = 0,35.
2£„ = 1,97 + 0,48 + 0,35 = 2,77.
Hdaiou эннйвииЛэ
вц '*d\
эихзвьЛ ви udoiou
,п/гъ • вц ',01 • S
,и/,ь • ец ',01 • V
'tis.
I
I
ST
45
in
eg
И
К
ч
Н
' ч
W '/ ВМЮВЬЛ EHHlfff
i ч
v4
'ч
э/и 'о Ч1ЭОAояэ
h/eW • D ,0Э
ни 'eV
-oaoxAreoa diawBHtf
h/sM
'7 ехЛНЕоа tfoxaBd
вшэеьЛ йэион
S'lO^'otC to"
to t-- oi — ■*
(N^tO rfin СП
s
_ ■«foooo _.
oyjino —< со
CM CO ■* ■* 00 CO,
g-Tooo- cs
„Ю1П1П
—■ со to r» r» —.
tOOO^t-^т}* tJ^ sq
00 <N
■*
Sl§S5 w
^<CM о
я
00 •Ф/О, CM, <N
©"см"ю"со"со"
00 r~ 00 CM CM
«in oo —•*-'
—• cN-co ■* m
to
to
CO
00
oo"
oo
oo"
in
in
to
oo ю
in-^r^ ^ 00
C0"o"o"o'~ CM
CftOO QOOCM ^p
— in 1Л 3s <N о
to —<—• со со ~
do"o'6d о
1П1П I*.
о ■фю со" см -J
о
о
II &
4? IN"
« —
я
ь. to
s2
6"
о —
Ю
2 to"
о
CO
о
•XJ CO
5 CM
a. to
й о
H —
о
~ V»
II S
о
о
a- s
33SS ё
о —
H _ "-' t-
s
я en
s
mm s
00
ем
■&
§ -
4
>> -J
g _
и
oo
о
oo
см
S CO
I 2
u
a. —
ffl
ro
«
к
03
■&
CO
S —
4
л
ro
о
«
<u
к
n —
о
a to
4
и
а-
a.
CO
I
лоооо in
— in to coco --
со •* into to со
Доотю in
CO 00 CO t- t~- *
— CM ■* 1П Ш —'
in
CO
о
о
in
oo
I
in
со
s
n
1
«
2
x
s
s
Ю
s
a.
С
d
to
я
=r
s
ч
*o
-3iou эинс1еииЛэ
Щ1 ,Adv эй
-хэеьЛ en ийэюц
X рц '»ol ■ S
e"/^ X
X ец '„О! • У
гЧ°И
l4l
7 емхэвиЛ ени!гр
. V
а/и 'п чхэойомэ
h/zw ■ э 'аЭ
ии 'eiroBox
h/c« '7
вхЛВеоа ttoxasd
емхэеьЛ йаиоц
to
in о s оо —
■*_so со со_
со'оГсо to"
co_ ^ ^ см t^
^<"doo"to"co"
in —• —см
■* — [^
щ со in сп о
сл со ■* чс оо
Я
— ooo
in mm
«J oo r-_ ■*_ ■*
[-."—" o"o"o"
to t» емоо
о см en смел
гомпою
со" о" о"—"—"
со со m
со m м< t- ■*
co*o"o"d-"
[^ oo en со о
1ЛШС1-'Я
[^ ■* CO CM СП
о" о" о" о" о"
in us
о "* in со" см"
J
5 г—| оо ■* ■*
S m t~- en оо оо
о. [■- со г~ со со
h incocMCMCM
оос
'ОО
о о оо о
—• см со •* m
00
я
to
[>.*
to
СП
00
см"
оо
см"
СО
СП
о
о"
S
г
оо
[^
см
<о
to
to
to
8
СО
СО*
СО
«
1 S
i g
* d
н
О
11 ft
•а см
к —
S со
а о
о —
s m
о to"
а.
б»
см "* m спел
m см со ■* "=f
[^ [^ [^ tO tO
to to to to to
o"o"do"o"
г- *юю
см to m coco
ю*-юю
oo m м< со со
0,0 О О О
о" о" о" о" о"
■* ■* •* m m
оо^со^сясм^
о" см" ю" со" со"
оо t- оо см см
см m оо — —
mo о о о
— m to со со
со -^ m о to
Е
га ~
а,
•& _
га —
S В
§
га см
(- щ
у оо
>> о
Е- О"
aJ со
Л in*
о
00
см
S
СП
m
СО
со
сп
m
со"
со
о
СО"
II;- '
•3 _
се
я оо
н m
Ь to
СО О
6"
0 —
I 2
а.
(-
1 «
a -to
S j§
о о"
о
о
>>
2
и
га
а.
•&
га
£
со
о
S
8
to
to
о о о оо
юооою
СО 00 СО [- (--
—• см м< m in
m
со
о
о
ш
in
у оо
>> о
я о"
CU
J? to
00.
о"
00
СМ
Щ
СО
"С
ч
и
Участок 7: прямой канал с решеткой (F0TB/F0 = 0,6) £ = 1,97; тройник
на ответвлении (LJLC= 1500/4300 = 0,35; /0//с= 0,3152/0,56а= 0,3; Uf,=
= О^/О.бб2 = 0,65) & = 0,3; два отвода 90° £ = 2 • 0,35 = 0,7.
2£7 = 1,97 + 0,3 + 0,7 = 2,97.
Участок 8: прямой канал с решеткой <;F0TB/F0 = 0,6) £0 = 1,97;
тройник на ответвлении (L0lLc = 1450/5750 = 0,25; fjfc = 0,3152/0,632 = 0,25;
f„lfc = 0,562/0,632 = 0,8) £0 = —0,1; два отвода 90% = 2 - 0,35 = 0,7; два отво-
да 45% =2 • 0,23=0,46.
2^= 1,97 + 0,7 + 0,46= 3,03.
Максимальное значение потерь давления в сети составляет 117,7 Па. На
неучтенные потери вводится 10%-ная надбавка. Таким образом,
р= 1,1 • 117,7= 129,5 Па.
На участках 6, 7 и 8 следует установить дроссельные диафрагмы с оп-
ределением избыточного давления, гасимого диафрагмой, по формуле D.214),
коэффициента местного сопротивления диафрагмы — по формуле D.210) и
диаметра d — по табл. 4.56.
Участок 6: рл = 55,2 — 46,9 = 8,3 Па; £д = 1,67 -Ь1 = 0,52; d0 =
= 277 мм.
7 7
Участок 7: рд == 65,8 — 58,1 = 7,7 Па; £д = 1,67 —^ = 0,45; d0 =
= 282 мм.
Участок 8: рд = 74,2 — 58,8 = 15,4 Па; £д = 1,67 -^ = 0,97; й0 =
5,16а
= 263 мм.
В табл. 4.60 приведены результаты расчета по приближенной методике.
Ошибка в определении р при использовании этой методики составляет
117,7 — 116,3 ,„„
—'[177 • 100 = 1,4%.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в промышлен-
ных, общественных и жилых зданиях.— М. : Стройиздат, 1971.— 270 с.
2. Белинкий Е. А. Рациональные системы водяного отопления.— Л. : Строй-
издат, 1963.— 208 с.
3. Богословский В. Н. Строительная теплофизика.— М. : Высш. школа,
1970.— 376 с.
4. Временные указания по проектированию и монтажу водяных элеваторных
систем отопления с двумя параметрами температур теплоносителя по коль-
цам системы. РСН 259-73.— Киев : Госстрбй УССР, 1973.— 22 с.
5. Гримитлин М. И. Оценка эффективности систем распределения воздуха и
рекомендации по их применению.— В кн.: Проектирование отопительно-
вентиляционных систем и систем внутреннего водопровода и канализа-
ции.— М. : ЦИНИС Госстроя СССР, 1977, сер. 21, вып. 1, с. 10—16.
6. Гримитлин М. И., Тимофеева О. Н., Элыперман В. М. Вентиляция и
отопление цехов машиностроительных заводов.— М. : Машиностроение,
1976.—282 с •
7. Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяного
отопления со ступенчатой регенерацией тепла (СРТ). РСН 308-78.— Киев :
Госстрой УССР, 1979.— 60 с.
8. Инструкция по проектированию, монтажу и эксплуатации систем водяного
отопления с радиаторами РСГ-2.— Киев : НИИСТ, 1978.— 24 с.
9. Карпис Е. Е. Повышение эффективности работы систем кондиционирова-
ния воздуха.— М. : Стройиздат, 1977.— 192 с.
10. Кокорин О. Я. Установки кондиционирования воздуха.— М. : Машино-
строение, 1978.— 264 с.
11. Кондиционеры: Каталог-справочник.— М. : ЦНИИТЭстроймаш, 1981.—
314 с.
12. Методические указания по корректировке типовых проектов жилых домов
и блок-секций, направленной на повышение тепловой эффективности
зданий.— М. : ЦНИИЭПЖил'ища, 1980.— 20 с.
13. Наладка и регулирование систем вентиляции и кондиционирования возду-
ха / Под ред. Б. А. Журавлева.— М. : Стройиздат, 1980.— 448 с.
14. Новое в инженерном оборудовании зданий и сооружений.— М. : ЦНТИ по
гражд стр-ву и архитектуре, 1981.— 24 с.
15. Отопление и вентиляция : Учебник для вузов: В 2-х ч.— М. : Стройиздат,.
1975, ч. 1.— 484 с; ч. 2.— 440 с.
16. Пекер Я- Д-, Мардер Е. Я- Справочник по оборудованию для кондицио-
нирования воздуха.— Киев : Будгвельник, 1977.— 232 с.
17.- Проектирование систем теплоснабжения промышленных узлов / Розкич
М. Я-, Козуля И. Э., Русланов Г. В. и др.— Киев : Будгвельник, 1978 —
128 с.
18. Резников Г. В., Объедков Ю. С, Грачев В. И. Проектирование и оснащение
вычислительных центров на базе ЕС ЭВМ.— М. : Статистика, 1977.—
178 с.
19. Рекомендации по выбору и расчету систем воздухораспределения A3-
669.— М. ; ГПИ «Сантехпроект», 1979.— 68 Q.
20. Рекомендации по гидравлическому расчету элементов однотрубных систем
водяного отопления.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1975.— 42 с.
21. Рекомендации по определению тепловой эффективности жилых зданий в
зависимости от объемно-планировочиых решений.— М. : ЦНИИЭПЖили-
ща, 1979.—22 с.
22. Рекомендации по проектированию железобетонных крыш с теплым черда-
ком для жилых зданий различной этажности.— М. ; ЦНИИЭГЩилища,
1980.—28 с.
23. Рекомендации по проектированию систем отопления с применением новых
отопительных приборов.— М. : Стройиздат, 1977.— 184 с.
24. Рекомендации по улучшению воздухообмена в жилых зданиях повышенной
этажности.— М. : Стройиздат, 1978.— 40 с.
25. Руководство по расчету воздуховодов из унифицированных деталей АЗ-
804.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1979.— 204 с.
26. Сенатов И. Г. Санитарная техника в общественном питании.— М. : Эко-
номика, 1973.— 214 с.
27. Сидоров Э. А., Сурков В. И. Тепловой режим теплых чердаков многоэтаж-
ных зданий.— М. : ЦНТИ по гражд. стр-ву и архитектуре, 1981.— 16 с.
28. Сканави А. Н. Конструирование и расчет систем водяного и воздушного
отопления зданий.— М. : Стройиздат, 1977.— 136 с.
29. Справочник по теплоснабжению и вентиляции / Щекин Р. В., Кореневский
С. М., Бем Г. Е. и др.: В 2-х кн.— Киев : Буд1велышк, 1976,
кн. 1.— 416 с; кн. 2.— 352 с.
30. Справочник проектировщика: Внутренние санитарно-технические устрой-
ства: В 2-х ч.— М. : Стройиздат, 1976, ч. 1.— 430 с; 1978, ч. 2.— 510 с.
31. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 10. Нагревательные при-
боры.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1976.— 184 с.
32. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы биметал-
лические с накатным оребрением типа КСк.— М.: ГПИ «Сантехпроект»,
1978.— 18 с.
33. Строительный каталог. Ч. 10. Разд. 1. Подразд. 20. Калориферы и отопи-
тельные агрегаты.— М. : ГПИ «Сантехпроект», 1974.— 136 с.
34. Туркин В. П. Отопление гражданских зданий.— Челябинск : Южно-
Урал. кн. изд-во, 1975.— 320 с.
35. Фокин К. Ф- Строительная теплотехника ограждающих частей здания.—
М. : Стройиздат, 1973.— 288 с. -
3S. Шаповалов И. С, Андреевский А. К. Расчет теплового режима в техниче-
ских подпольях.— Водоснабжение и сан. техника, 1980, №8, с. 16—18.
37. Щекин Р. В., Березовский В. А., Потапов В. А. Расчет систем центрального
отопления.— Киев : Вища школа, 1975.— 216 с.
38. Отопление, вентиляция, кондиционирование воздуха : Справочное ру-
ководство: Пер. с англ.— М. : Стройиздат, 1963.— 340 с.