ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Реализация продовольственной программы — важнейшая
задача пятилетки!
Антонов С. Ф. Холод — важное звено
агропромышленного комплекса 2
Шапошников Ю. А. Холодильное оборудование для
отраслей агропромышленного комплекса 8
Зеликовский И. М., Лившиц Л. И., Славуцкий М. П.,
Шевченко В. С. Новый герметичный низкотемпературный
агрегат для предприятий торговли и общественного
питания Ю
За экономию сырьевых, топливно-энергетических и других
материальных ресурсов
Курылев Е. С, Эглит А. Я., Миронова А. Н. Определение
эффективности системы обогрева жидкостью пола
холодильника 15
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М., Афонский В. П.,
Бланк Л. А. Исследование, разработка и внедрение
неметаллических поршневых колец повышенной
термостойкости 18
Дорошенко А. В., Липа А. И., Сикорская Е. М. Рабочие
характеристики регулярных насадок поперечноточных
вентиляторных градирен 23
Хмаладзе О. Ш., Чепурненко В. П. Влияние инееобразова-
ния на выбор конструктивных параметров
воздухоохладителей 29
Сильвестров Э. В. Улучшение технико-экономических
показателей сублимационных аппаратов при применении
малоинериионных кассет 32
Бражников А. М., Каухчешвили Н. Э. Инженерные расчеты
процессов отвода тепла при холодильной обработке
пищевых продуктов 35
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кулиев Ф. X., Шлимак Я. Б., Сафаров Г. В., Шахпаро-
нян Л. А. Применение алюминиевых трубок при
изготовлении бытового кондиционера 39
Негодов В. П. Система предварительного охлаждения воды
для льдогенераторов Л Г-250 41
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Технологическая инструкция по замораживанию творога
на линии М1-ОЛК, хранению и размораживанию 42
ИЗОБРЕТЕНИЯ 47
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Барский М. А. Новое об известных аппаратах 52
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
IX Пленум Всесоюзного совета научно-технических об.-
ществ 53
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Рекомендации по хранению охлажденных
продуктов 55
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Шавра В. М., Гопин С. Р., Соболев В. А., Пржетишев-
ский Ю. Б. Тенденции совершенствования схем
оттаивания испарителей горячими парами хладагента 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Васютович В. В., Миловидов В. П. Одноэтажный
распределительный холодильник емкостью 3000 т 61
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU — INTO LIVE!
Realization of Food Program — Most Important Task of
Five-Year Plan!
Antonov S. F. Refrigeration — Important Link in Agro-
Industrial Complex 2
Shaposhnikov U. A. Refrigerating Equipment for Branch of
Agro-Industrial Complex 8
Zelikovsky I. M., Livshits L I., Slavutsky M. P., Shevchen-
ko V. S. New Hermetic Low-Temperature Unit for
Enterprises of Trade and Public Catering 10
FOR ECONOMY OF RAW MATERIAL, FUEL-ENERGY
AND OTHER MATERIEL RESOURCES
Kurylew E. S., Eglit A. Y., Mironova A. N. Determination
of Effectiveness of Cold Store Floor Liquid Heating
System 15
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
KHbanov E. L., Bezhanishvili E. M., Afonsky V. P.,
Blank L A. Investigation, Development and Introduction
of Nonmetallic Piston Rings of Increased Thermal
Resistance 18
Doroshenko A. V., Lipa A. I., Sikorskaya E. M. Operating
Characteristics of Regular Packings of Cross-Flow
Ventilator Cooling Towers 23
Kmaladze O. S., Chepurnenko V. P. Influence of Frost
Formation on Design Parameters of Air Coolers 29
Silvestrov E. V. Improvement of Technical and Economic
Indices of Sublimation Apparatuses with Low-Inertia
Cassettes 32
Brazhnikov A. M., Kaukhcheshvili N. E. Engineering
Calculations of Heat Rejection Processes at Refrigerated
Treatment of Foods 35
PRACTICE EXCHANGE
Kuliyev F. K., Shlimak Y. В., Safarov G. V., Shakhpa-
ronyan L. A. Utilization of Aluminium pipes in
Manufacturing Domestic Air Conditioner 39
Negodov V. P. Water Precooling System for Ice Makers
LG-250 41
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Technological Instructions on Freezing Cottage Cheese on
Line MI-OLK, Storage and Thawing 42
INVENTIONS 47
BOOK REVIEW
Barsky M. A. News on Known Apparatuses 52
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
IX Plenum of All-Union Council of Scientific-Technical
Societies 53
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. Recommendations for Storage of Refrigerated
Products 55
FOREING TECHNICAL NEWS
Shavra V. M., Gopin S. R., Sobolev V. A., Przhe-
tishevsky U. B. Trends in Improving Defrosting Circuits
of Evaporators by Hot Refrigerant Vapour 57
REFERENCE DATA
Vasyutovich V. V., Milovidov V. P. Single-Storey
Distribution Cold Store of 3000 Ton Capacity 61
SUMMARIES 63
(С) Издательство «Легкая и пищевая промышленность», Холодильная техника», 1982 г.

Майский A982 г.) Пленум ЦК КПСС, определивший пути
дальнейшего развития отраслей агропромышленного комплекса,
поставил большие задачи перед машиностроителями по
созданию и освоению оборудования, обеспечивающего
своевременную переработку, хранение и доставку сельскохозяйственной
продукции потребителям.
В числе поставщиков холодильного оборудования для
предприятий пищевой, мясной и молочной промышленности одно
из ведущих мест давно занимает московский завод
холодильного машиностроения «Компрессор». Его продукция широко
используется также при оснащении крупных овоще- и фрукто-
хранилищ.
В связи с этим редакция обратилась к главному конструктору
завода Ю. А. Шапошникову с просьбой рассказать о том,
как компрессоравцы отвечают на решения майского A982 г.)
Пленума ЦК КПСС.
УДК 621.56/.59*312/313»
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ ОТРАСЛЕЙ
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМПЛЕКСА
Ю. А., ШАПОШНИКОВ,
главный конструктор московского завода
холодильного машиностроения «Компрессор»
Продовольственной программой
СССР на период до 1990 года
предусматривается дальнейшее развитие
производственных мощностей отраслей
агропромышленного комплекса, в
первую очередь на основе их технического
перевооружения, расширения сети и
значительного увеличения емкостей
фрукто- и овощехранилищ. Эти задачи
рассматриваются коллективом завода
как важнейший побудительный стимул
к ускоренному развертыванию работ
по созданию и освоению новых видов
холодильного оборудования и
дальнейшему совершенствованию серийно
выпускаемой продукции.
За годы десятой пятилетки заводом
в основном освоена широкая градация
новых автоматизированных
холодильных машин и агрегатов высокой
степени заводской готовности к вводу
в эксплуатацию, укомплектованных
быстроходными поршневыми
компрессорами серии П и винтовыми
холодильными компрессорами V и VI баз.
Осуществленный этим практически полный
переход на выпуск сложных
комплексов агрегатированного оборудования
явился плодом совместной интенсивной
работы завода «Компрессор», ВНИИ-
холодмаша, Снежнянского и Коростень-
ского заводов химического
машиностроения, СКБК и Казанского
компрессорного завода над созданием новых
быстроходных поршневых компрессо-
8
ров, первого поколения винтовых
холодильных компрессоров, новых видов
теплообменной аппаратуры,
маслоотделителей, приборов и систем автоматики.
В 1981 г. начато серийное
производство последних видов оборудования
из числа предусмотренных градацией
и ориентированных на использование
для нужд пищевой, мясной и молочной
промышленности. В их числе
аммиачные компрессорные агрегаты A350-7-1
и А350-7-3 с плавным регулированием
холодопроизводительности. Эти
агрегаты, комплектуемые винтовыми
компрессорами V базы производства
Казанского компрессорного завода,
предназначены для крупных холодильных
установок мясокомбинатов,
распределительных холодильников, фрукто- и
овощехранилищ. В частности, агрегат
А350-7-1 входит в холодильную
установку типового фруктохранилища
емкостью 10 000 т.
Освоены в серийном производстве
комплексные фреоновые холодильные
машины МКТ220-2-0, МКТ220-2-1,
МКТ350-2-1 для получения ледяной
воды, представляющие интерес для
предприятий молочной промышлен- \
ности, и фреоновая машина МКТ220-2-2
для охлаждения рассола.
Характеристики указанного
оборудования приведены в таблице.
Наряду с освоением новых видов
холодильного оборудования, постоянное
внимание уделяется
совершенствованию серийно выпускаемой продукции.
Недавно завершен очередной этап
такой работы, в которой принимали
участие также ВНИИхолодмаш, укмерг-
ский завод «Венибе», охтинское НПО
«Пластполимер», позволившей
существенно повысить надежность одно-

Характеристики
Холодопроизводительность, кВт
в спецификационном режиме:
при температурах, °С
кипения
хладоносителя на выходе из
испарителя
конденсации
воды на входе в конденсатор
Мощность, кВт
потребляемая в
спецификационном режиме
установленная
Масса агрегата или машины, кг
Регулирование холодопроизводи-
тельности
А350-7-1
790
0
—
35
—
165
200
3395
А350-7-3
406
-15
—
30
—
130
160
3270
Плавное
МКТ220-2-0
МКТ220-М
412
—
6
—
30
106
133
6425
6445
Двухпозиционное
Ступенчатое
МКТ350-2-1
674
—
6
—
25
165
210
9000
Плавное
МКТ220-2-2
194
—
— 10
—
30
81
101
4570

Двухпозиционное
ступенчатых аммиачных компрессорных
и компрессорно-конденсаторных
агрегатов и холодильных машин с
компрессорами П110 и П220.
В этих компрессорах применена
новая оригинальная конструкция
демпфированных всасывающих и
нагнетательных клапанов. Резкое снижение
скорости движения пластины в момент
соприкосновения с ограничителем хода,
осуществленное в новой конструкции,
позволило увеличить наработку на
отказ клапанной группы компрессоров
серии П до 3,5—4 тыс. ч, что было
подтверждено экспериментальной
проверкой на ряде объектов мясной и
молочной промышленности.
Экспериментально проверена и
освоена технология производства фторо-
лоновых поршневых колец с
повышенной, по сравнению с кольцами из
капроновой композиции ТНК2-Г5,
теплостойкостью. Увеличение подъема
клапанных пластин, ставшее возможным
благодаря применению
демпфированных клапанов, при одновременном
снижении потерь на трение,достигнутом в
результате использования фторолоно-
вых колец, позволило снизить
потребляемую мощность на 0,9 кВт в
компрессоре П110 и на 1,8 кВт в
компрессоре П220.
Внедрение дополнительной
поблочной защиты от недопустимого
повышения температуры в нагнетательной
полости каждого из блоков цилиндров
практически исключило опасность
расплавления колец при местном
повышении температуры в блоке, погашаемом
при смешении потоков пара в
нагнетательном коллекторе компрессора.
Эти разработки позволили
осуществить модернизацию основных видов
одноступенчатых аммиачных
холодильных машин и
компрессорно-конденсаторных агрегатов, поставляемых
пищевым отраслям промышленности, а
также компрессорно-конденсаторных
агрегатов АК220-7-2 и АК220-7-3,
примененных в типовом проекте фрукто-
хранилища на 3000 т. Они внедрены
также в компрессорных агрегатах типов
А110 и А220.
В 1982 г. завод по заданию Мин-
мясомолпрома РСФСР приступил к
созданию и подготовке серийного
производства двухступенчатого аммиачного
компрессорного агрегата АД55-7-4,
предназначающегося для холодильных
установок предприятий мясной
промышленности средней и малой
мощности.
Ниже приведены характеристики
агрегата АД55-7-4:
Холодопроизводительность, кВт
в спецификационном режиме:
при температурах, °С
кипения
конденсации
Мощность, кВт
потребляемая в
спецификационном режиме
установленная
Рабочий диапазон температур
кипения, °С
Масса агрегата, кг
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
67,5
—40
+ 30
39
55
—30-^—45
2870
2650
1200
1350
Первые опыты эксплуатационной
проверки варианта агрегата АД55-7-4
для судовой холодильной установки,
проведенные заводом совместно с Зап-
9

рыбхол од флотом в конце 1981 —
начале 1982 г. дали положительные
результаты. Его предполагается
устанавливать вместо устаревших компрессоров
ДАУ50 на ремонтируемых и
строящихся средних морских траулерах,
являющихся одним из наиболее
распространенных видов рыбодобывающих
судов.
Завод примет все меры к тому,
чтобы завершить работы по подготовке
серийного производства агрегата
АД55-7-4 в общепромышленном
исполнении в предельно сжатые сроки
и уже в 1983 г. обеспечить выпуск
первой партии этих агрегатов.
С начала одиннадцатой пятилетки
совместно с СКБК и ВНИИхолодма-
шем ведется широкий круг научно-
исследовательских и
опытно-конструкторских работ, направленных на
создание и освоение в серийном
производстве второго поколения винтовых
холодильных компрессоров V базы
производительностью 410 кВт в
стандартном режиме, винтовых компрессоров
меньшей производительности, в первую
очередь 280 кВт в стандартном
режиме, и перспективного ряда
холодильных машин и агрегатов с этими
компрессорами.
Освоение основных разновидностей
машин и агрегатов с винтовыми
компрессорами производительностью
410 кВт намечается в 1985 г.
В их число включено прежде всего
оборудование, используемое в пищевой,
мясной и молочной промышленности,
а также в крупных фруктохранилищах.
Это группа из четырех
одноступенчатых аммиачных агрегатов 21А410,
различающихся температурным
диапазоном работы и способом регулирования
УДК 621.57.041-213.3
НОВЫЙ ГЕРМЕТИЧНЫЙ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ
АГРЕГАТ ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ
ТОРГОВЛИ И ОБЩЕСТВЕННОГО
ПИТАНИЯ
и. м. зеликовский, л. и. лиэшиц,
М. П. СЛАВУЦКИЙ, В. С. ШЕВЧЕНКО
Харьковское ОКБ ХМ
Для более полного удовлетворения
населения страны в продуктах
питания Продовольственной программой
СССР предусматривается значительно
увеличить выпуск быстрозамороженных
пищевых продуктов: мяса, рыбы, ово-
холодопроизводительности, аммиачные
бустер - компрессорные агрегаты
21 АН 160 и двухступенчатые
низкотемпературные агрегаты 21 АД 160,
фреоновые холодильные одноступенчатые
машины 21МКТ410-2-1 и 21МКТ410-2-0
для получения ледяной воды.
Проектируемое оборудование при сохранении
диапазона работы и холодопроизводи-
тельности на уровне выпускаемых в
настоящее время агрегатов и машин А350,
АД 130, МКТ350 будет отличаться от
них повышенным на 15—20%
ресурсом работы, большей простотой
конструкции, более низкими удельными
затратами энергии. При этом будет
увеличено число моделей с плавным
регулированием холодопроизводитель-
ности.
В течение одиннадцатой пятилетки
намечается завершить конструкторские
разработки, изготовление и испытания
опытных образцов агрегатов и машин
с винтовыми компрессорами холодо-
производительностью 280 кВт — одно-
и двухступенчатых аммиачных
компрессорных агрегатов, одноступенчатых
аммиачных и фреоновых компрессорно-
конденсаторных агрегатов,
фреоновых одноступенчатых машин для
охлаждения воды и рассола. Освоение
этого оборудования в серийном
производстве планируется в начале
двенадцатой пятилетки.
Неуклонное совершенствование
потребительских качеств выпускаемых
автоматизированных холодильных
агрегатов и машин высокой степени
заводской готовности и полное обеспечение
потребностей в них отраслей
агропромышленного комплекса является
важнейшей задачей, на выполнение которой
направлены усилия коллектива
московского завода «Компрессор».
щей и фруктов, готовых к
употреблению блюд и полуфабрикатов. Для
хранения и продажи этих продуктов на
предприятиях торговли и
общественного питания необходимо
низкотемпературное холодильное оборудование с
температурой —1S-=- —20°С в
охлаждаемом объеме. Удельный вес его среди
торгового холодильного оборудования
(ТХО) планируется увеличить с 9 в
настоящее время до 17—20%.
Машиностроителям предстоит
создать и освоить изготовление
низкотемпературного холодильного
оборудования с индивидуальным хладоснабже-
10

нием (прилавки, витрины, шкафы,
камеры) , открытого секционного
оборудования с централизованным хладоснаб-
жением для магазинов типа
«Универсам», а также для продажи товаров
из тары-оборудования.
Конструкторские бюро и предприятия ВПО «Союз-
торгмаш» Минлегпищемаша уже
приступили к выпуску новых видов
низкотемпературного ТХО.
Для расширения их производства
требуются холодильные агрегаты,
надежно работающие в
низкотемпературном режиме.
Харьковское опытно-конструкторское
бюро холодильных машин (ХОКБ ХМ)
ПО «Торгхолодмаш» в 1980—1981 гг.
разработало ряд средне- и
низкотемпературных агрегатов холодопроиз-
водительностью от 315 до 630 Вт
[3, 5]. Междуведомственной комиссией
рекомендован к серийному
производству еще один низкотемпературный
агрегат ВН 630 B) этого ряда холо-
допроизводительностью 640 Вт с
частотой вращения вала компрессора 50 е !,
работающий на хладагенте R502.
Агрегату присвоена высшая категория
качества.
Холодильный агрегат работает от
сети трехфазного тока напряжением
380/220 В и частотой 50 Гц.
Техническая характеристика
агрегата ВН 630 B) приведена ниже:
Номинальная холодопро-
изводительность,
Вт (ккал/ч), при
температурах, °С
кипения
всасывания
окружающего
воздуха
Потребляемая мощность,
Вт
Количество хладагента, кг
Масло
Количество масла, кг
Диапазон рабочих
температур, °С
кипения
окружающего воздуха
Масса агрегата, кг
Компрессор
марка
число цилиндров
диаметр цилиндра,
мм
ход поршня, мм
объем, описываемый
поршнем м3/с
Электродвигатель
компрессора
марка
мощность, кВт
640E50)
—35
20
20
550
1,8
ХФ-22с-16
1,8
—40-^—25
5—45
46
ВН 630B) 05.000
1
36
22
1,06 • Ю-3
2АВ2К0.55-2Ф
0,55
частота вращении
синхронная, с-1
Конденсатор
площадь поверхности
охлаждения, м2
число секций
Диаметр колеса
вентилятора, мм
Электродвигатель
вентилятора
марка
мощность, кВт
частота вращения,
с-1
Ресивер — отделитель
жидкости
емкость, л
ресивера
отделителя жидкости
Габаритные размеры
агрегата^ мм
длина
ширина
высота
50
4,6
4
250
АВ-041-4М
16
25
1J
1,8
570
405
310
Агрегат разработан в соответствии
с ГОСТ 22502—77. Он предназначен
для работы с терморегулирующим
вентилем.
Холодильный агрегат (рис. 1)
состоит из герметичного компрессора,
ребристотрубного конденсатора с
воздушным охлаждением, вентилятора,
имеющего ограждение, ресивера со
встроенным отделителем жидкости,
вентилей и плиты, на которой
смонтированы все узлы, соединенные между
собой трубопроводами.
Один из вариантов принципиальной
схемы холодильной машины с
агрегатом ВН 630 B) показан на рис. 2.
Всасываемые компрессором 8 пары
хладагента нагнетаются затем"в фор-
конденсатор 12. При охлаждении
потоком воздуха от вентилятора 11 часть
паров переходит в жидкое состояние
и поступает в змеевик
маслоохладителя 15. Здесь жидкий хладагент,
частично выкипая, охлаждает масло в кожухе
компрессора. Остальная часть паров
хладагента, проходя через собственно
конденсатор 13, сжижается,
переохлаждается и направляется в ресивер 1.
Оттуда через вентиль 3 хладагент
поступает в фильтр-осушитель 4 и
далее через терморегулирующий
вентиль 5, или иной дросселирующий
орган,— в испаритель 6. Из испарителя
пары хладагента через отделитель
жидкости 2 отсасываются компрессором.
Во время цикла оттаивания
испарителя нормально закрытый соленоидный
клапан 9 открывается и горячие пары
хладагента через вентиль оттаивания 10
направляются в испаритель 6, где, отда-
!

Рис. 1. Низкотемпературный
холодильный агрегат ВН 630B):
/ — плита; 2 — ограждение; 3 —
вентилятор; 4 — ресивер с отделителем
жидкости; 5 — вентиль оттаивания; 6 —
конденсатор; 7 — компрессор; 8 — вентиль
компрессора; 9 — нагнетательный
вентиль; 10 — всасывающий вентиль
Рис. 2. Принципиальная схема
холодильной машины с агрегатом
ВН 630 B):
/ — ресивер; 2 — отделитель жидкости;
3 — вентиль жидкостный; 4 — фильтр-
осушитель; 5 — терморегулирующий
вентиль; 6 — испаритель; 7 — вентиль
компрессора; 8 — компрессор; 9 — клапан
соленоидный; 10 вентиль оттаивания;
// — вентилятор; 12 — форконденсатор;
13 — конденсатор; 14 — всасывающий
• вентиль: 15 — маслоохладитель
вая тепло, частично сжижаются.
Проходя через отделитель жидкости 2,
всасываемые пары хладагента
освобождаются от капель жидкости.
Компрессор одноцилиндровый
непрямоточный состоит из корпуса,
эксцентрикового вала, шатунно-поршневой
группы, клапанной группы и головки
со всасывающим глушителем. Статор
электродвигателя компрессора
закреплен на верхнем торце корпуса, ротор
12
напрессован на вертикально
установленный вал.
Выводные концы обмотки статора
присоединены к стержням проходных
контактов легкосъемными
штепсельными разъемами. Проходные контакты
вварены в верхний кожух компрессора
для соединения выводных концов
обмотки статора электродвигателя
компрессора с внешней электропроводкой.
Для уравновешивания компрессора

на эксцентриковом валу закреплены
два противовеса.
Для снижения уровня шума
работающего компрессора имеются
всасывающий и нагнетательный глушители.
Компрессор с электродвигателем
заключены в сварной кожух, состоящий
из двух штампованных частей —
нижней и верхней. Амортизация
компрессора осуществляется за счет внутренней
пружинной подвески и наружных
резиновых амортизаторов.
На кожухе компрессора крепится
тепловое реле, которое имеет две
присоединительные клеммы для
подключения в цепь катушки пускателя.
Тепловое реле предназначено для защиты
обмотки электродвигателя от
недопустимого нагрева в процессе работы.
Смазка механизма движения
компрессора осуществляется
принудительным подводом масла к верхней
коренной и шатунной шейкам за счет
центробежных сил по каналам в
эксцентриковом валу. Во время работы
агрегата часть масла уносится в систему и
циркулирует в ней вместе с
хладагентом, но затем масло возвращается,
и таким образом устанавливается его
постоянный уровень в кожухе.
Конденсатор состоит из двух частей:
форконденсатора (последовательно
соединенные третья и четвертая секции)
и собственно конденсатора
(последовательно соединенные первая и
вторая секции). Каждая секция
выполнена из горизонтально расположенных
стальных трубок, на которые с
натягом насажены стальные ребра.
Надежное контактирование ребер с трубками
обеспечивается капиллярной пайкой
медью.
Вентилятор предназначен для
интенсивного охлаждения конденсатора. Он
«протягивает» поток воздуха через
конденсатор и направляет его в сторону
компрессора. Вентилятор с
кронштейном крепятся на плите агрегата. Этот
узел можно легко снять без демонтажа
агрегата из ТХО.
Ресивер и отделитель жидкости
конструктивно объединены. Ресивер
служит для сбора жидкого хладагента
и представляет собой вертикальный
цилиндрический сосуд внутри
отделителя жидкости. Отделившаяся
жидкость испаряется под действием тепла,
отбираемого от жидкого хладагента,
находящегося в ресивере.
Специальная конструкция
всасывающей трубки отделителя жидкости
позволяет засасывать в компрессор вместе
с парами и масло со дна емкости.
В\ целях повышения энергетической
эффективности агрегата возможно
введение двукратной регенерации в
соответствии с рекомендациями [2].
Агрегат снабжен четырьмя
запорными вентилями, дающими возможность
монтировать заряженные хладагентом
агрегаты с испарителями. Жидкостный
вентиль установлен в верхней части
ресивера, всасывающий — на
отделителе жидкости. Оба вентиля
двухходовые и, кроме основных штуцеров,
имеют по одному вспомогательному.
На плите агрегата крепится однохо-
довой (запорный) вентиль оттаивания,
а на компрессоре — двухходовой
вентиль для отсоединения отделителя
жидкости.
В комплект агрегата входит фильтр-
осушитель, предназначенный для
поглощения влаги из системы, а также
щит электрооборудования.
На металлической панели щита
электрооборудования смонтированы
автоматический выключатель и
магнитный пускатель.
Принципиальная электрическая
схема показана на рис. 3.
Автоматический выключатель с
тепловыми и электромагнитными расце-
пителями защищает электродвигатель
компрессора от перегрузок и
обеспечивает его сохранность при нарушении
нормальных условий работы агрегата.
При перегрузке или работе на двух
фазах значительно увеличенный ток
вызывает срабатывание токовой
тепловой защиты, при коротком замыкании
срабатывает токовая электромагнитная
защита. В обоих случаях
останавливаются оба электродвигателя агрегата,
и он полностью отключается от
электрической сети. Автоматический
выключатель не имеет самовозврата, поэтому
после срабатывания защиты
необходимо, выяснив причину срабатывания,
включить агрегат вручную.
С помощью магнитного пускателя
осуществляются автоматические пуск и
остановка электродвигателей. Когда в
цепи катушки магнитного пускателя
проходит электрический ток, он
включает электродвигатели компрессора и
вентилятора. При размыкании цепи
пускатель выключает оба
электродвигателя. В цепь катушки включены
тепловое реле и термостат, устанавливаемые
13

JT№
3-50 Гц, 360 или 220 В
О А В С
Ul1w\jl3F1
вень шума и улучшающие
технологичность машины [1].
Опытные образцы агрегата
ВН 630 B) испытаны по программе
и методике согласно ГОСТ 22502—77.
Проведены их теплотехнические
испытания. Определены холодопроизво-
дительность Q0, потребляемая
мощность N99 удельная электрическая холо-
допроизводительность (холодильный
коэффициент) еэ и температура
обмотки электродвигателя to64 (рис. 4) при
различных температурах кипения t0 и
окружающего воздуха tOB. Приборы
автоматической защиты проверены в
различных аварийных ситуациях.
Испытания компрессоров в
форсированном режиме в течение 2000 ч
подтвердили правильный выбор пар
трения и высокую износоустойчивость
деталей.
Агрегаты выдержали испытания на
надежность в условиях эксплуатации
холодильного оборудования на
предприятиях Москвы, Ленинграда и
Харькова. В испытаниях принимали участие
работники ремонтно-монтажных
организаций, являющихся опорными пунк-
Рис. 3. Принципиальная электрическая схема:
А, В, С, 0 — фазы трехфазного переменного тока; Л1—ЛЗ,
С1^С6, Б3, + Щ, —В — клеммы; El — выключатель
автоматический, Е2 — реле тепловое; К1 — реле температуры; К2 —
пускатель магнитный; Ml, М2 — электродвигатель
соответственно вентилятора и компрессора; XI — колодка
контактная; Х2—Х7 — электроконтакты штепсельных разъемов;
/—8, yl, у2 — контакты
при монтаже агрегатов в ТХО. При
изменении температуры в охлаждаемом
объекте, фиксируемом тепловым реле,
термостат замыкает или размыкает
электрические контакты цепи.
Ниже приведены параметры
настройки автоматического выключателя и
магнитного пускателя на напряжение
380 и 220 В:
Выключатель
автоматический АЕ2036-20Р
в оболочке УЗ
номинальный ток
уставки теплового
расцепителя, А
положение винта
регулирования
тока уставки
Магнитный пускатель
Маркировка
выключателя
380 В
2,5
220 В
4,0
0,9/нB,25А) 0,98/нC,9А)
П6-121
380 В 2А 220 В 3,2А
В компрессоре агрегата ВН 630 B)
применены усовершенствования,
повышающие надежность системы смазки
механизма движения, снижающие уро-
14
*о5л/> "С
80
60
1,0
?
No, Вт
3 300
700
500
Q0t3m
WOO
600
soo
wo
200
II I
V
"
V
h
V
V
"л
V
V
V
L >
L
I I
^^
¦**^^
,1
1 1
1
\r
1
У
-
1 1
,г
^71
*i\
J
П
r
-ЧО
-35 -30
-25LZ
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
Q0, потребляемой мощности Л/э, удельной
электрической холодопроизводительности (холодильного
коэффициента) еэ и температуры обмотки
электродвигателя /обм низкотемпературного агрегата
ВН 630B) от температуры кипения tQ:
1 ¦

тами для испытаний новых образцов
холодильной техники.
Всесторонние испытания опытных
образцов подтвердили высокие
эксплуатационные качества агрегата ВН 630 B).
Он имеет меньшие габаритные размеры
и массу по сравнению с серийным
низкотемпературным агрегатом ВН 400
[4]. Увеличение частоты вращения
электродвигателя компрессора вдвое
позволило уменьшить массу
электродвигателя, число цилиндров, массу
поршня, шатунов, вала и других
деталей компрессора. Корректированный
уровень звуковой мощности не
превышает 69 дБА, что значительно
ниже, чем у серийных агрегатов.
Новый агрегат имеет хорошие
энергетические показатели — удельная холодо-
производительность составляет 1,16.
Надежность агрегата повышена в
результате уменьшения температурной
напряженности компрессора путем
охлаждения масла в его кожухе.
Использование хладагента R502
позволило повысить холодопроизводительность,
снизить потребляемую мощность и
температуру обмотки. Температура
обмотки встроенного электродвигателя и
масла в компрессоре в рабочих режимах
не превышает 80*С. Снижение
рабочей температуры обмотки и применение
встроенных электродвигателей
повышенной температуростойкости (до
130°С) резко повысило надежность и
долговечность компрессора.
В агрегате ВН 630B) будет при-
УДК 725.355: [692.53:697 1] 003.13.001.24]
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
СИСТЕМЫ ОБОГРЕВА
ЖИДКОСТЬЮ ПОЛА
ХОЛОДИЛЬНИКА
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫЛЕВ,
канд. техн. наук А. Я. ЭГЛИТ, А. Н. МИРОНОВА
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Для предотвращения промерзания
грунта применяют различные способы
его обогрева. Наибольшее
распространение на холодильниках получил
электрообогрев. Однако, несмотря на
большие преимущества, он обладает рядом
менен новый вентиляторный
электродвигатель типа АДВ на подшипниках
скольжения.
Компоновка узлов агрегата дает
удобный доступ к вентилям и щитку
электропитания компрессора, что
подтверждено на практике при
эксплуатации опытных образцов.
Новый холодильный агрегат
ВН 630 B) будет применен в
низкотемпературном холодильном оборудо
вании, выпускаемом ПО «Марихолод-
маш»,— прилавках ПХН-1-0,5, шкафах
ШН-0,80,— а также во вновь
разрабатываемых Марийским СКТБ ТХО
холодильных шкафах ШН-1,4.
Освоение серийного производства
нового агрегата начнется с 1984 г. на
Ярославском заводе холодильных
машин.
Список использованной литературы
1 А с. 523255, 732653, 779624 (СССР)
2. Гопин С. Р., Евстигнеева Э. Н., Шав
р а В. М. Эффективность двукратной регене
рации тепла в малых холодильных машинах.—
Холодильная техника, 1981, № 9, с. 18—21.
3. Зеликовский И. М. Новые герметичные
средне- и низкотемпературные агрегаты холо-
допроизводительностью от 315 до 630 Вт. —
Холодильная техника, 1980, № И, с. 12—17.
4. Зеликовский И. М., КапланЛ. Г Ма
лые холодильные машины. Изд. 2-е, перераб
М., Пищевая промышленность, 1978, 416 с
5. Конструкция и исследование герметичных
поршневых холодильных компрессоров /
И. М. Зеликовский, С. Г. Малаховский,
М. П. Славуцкий и др. — Холодильная
техника, 1981, № 1, с. 23—26.
недостатков: большой расход
электроэнергии, сложность ремонта.
В связи с этим стали проявлять
интерес к иным системам защиты грун
та под охлаждаемым объектом от
промерзания и, в частности, к системам
жидкостного обогрева. Методика
расчета [1] параметров такой системы
содержит, на наш взгляд, некоторые
спорные рекомендации по выбору темпера
туры теплоносителя на выходе из
трубной решетки, оптимального коэффици
ента теплопередачи конструкции пола
и шага труб. Расчетные формулы для
определения необходимой температуры
теплоносителя в [1] не приведены.
Авторами предложена методика вы-
За экономию сырьевых, топливно-энергетических
и других материальных ресурсов
is

бора указанных параметров. В основу
расчетов положено решение задачи
о стационарном температурном поле
ряда труб в полуограниченном массиве,
полученное из граничных условий
первого рода. Граничное условие третьего
рода для поверхности пола учтено
введением дополнительного слоя, который
характеризуется величиной Х/а0 (к —
коэффициент теплопроводности
теплоизоляционного материала; а0 —
коэффициент теплоотдачи от поверхности
пола к воздуху камеры),
эквивалентной сопротивлению теплоотдачи от
воздуха камеры к поверхности пола.
Температурное поле конструкции
пола описывается с помощью
относительной температуры е:
0= -^
A)
тр
где t — температура в любой точке
массива, имеющей координаты х и у\
/в — температура воздуха помещения;
/тр — температура источника обогрева.
На рис. 1 изображен
полуограниченный массив бетона, который
составляет основу слоя обогрева. Отдельные
элементы конструкции пола, включая
тепловую изоляцию, входят в массив
эквивалентными по термическому
сопротивлению слоями.
При решении такой задачи
температурное поле, создаваемое
обогревающими трубами, заменяется
температурным полем, создаваемым точечным
источником, ордината которого у0
рассчитывается как
я ч L a x а0 '
у ах а07 а х a0/J
а > а0 ' B)
-In ch
где а — шаг между трубами;
К = h—0,5d-
h — расстояние от трубы до поверхности
пола;
d — диаметр трубы.
В процессе расчета определяли
температуру трубы, гарантирующую по-
Рис. 1. Полуограниченный массив бетона
лучение на середине межтрубного
расстояния требуемой температуры /(-?,
h).
В [1, 2] для определения
теплового потока от обогревающей плиты
эту температуру рекомендуется
принимать равной 2°С. По данным наших
исследований, средняя температура
обогревающей плиты tn составляет
4—6° С в зависимости от'системы
обогрева и ее параметров.
На рис. 2 показано распределение
температур в горизонтальной плоскости
бетонной плиты в местах входа
теплоносителя в трубу и выхода его из
трубы. При этом принимали, что
коэффициент теплопроводности
теплоизоляционного материала X = 0,15 Вт/(м • К),
коэффициент теплопередачи
конструкции пола k =0,23 Вт/(м2- К), шаг
между трубами а = 1 м. Средняя
температура бетонной плиты, по нашим данным,
для этих условий равна 4,5° С.
На рис. 3 приведены значения /плср
для различных параметров системы.
и
5 '
9
~hr с
V
7 L
7 1
7
Г
с
1
1 а
Т
Рис. 2. Распределение температуры / в
горизонтальной плоскости бетонной плиты при
температуре в помещении /пом = —20°С:
а — в месте входа жидкости в трубы; б — в месте иы.чида
жидкости из труб
Рис. 3. Зависимость средней температуры
бетонной плиты /пл ср от параметров системы
16

Представленные данные относятся к
полам в камерах с температурой
воздуха /пом = —20° С. Аналогичные
результаты получены и для камер с
другой температурой воздуха.
На необходимую температуру
теплоносителя влияет увлажнение
материала изоляции. При увлажнении
тепловой изоляции из керамзитового гравия
[с коэффициентом теплопроводности
в сухом состоянии 0,15 и в
увлажненном 0,21 Вт/(м-К)] до 3%
необходимая температура теплоносителя на
выходе из труб возрастает на 2,5° С.
Если влажность материала изоляции
увеличится в 2 раза, то температура
возрастет в 1,5 раза.
Оптимальные значения
коэффициента теплопередачи пола и шага трубной
решетки определяли на основании
технико-экономических расчетов. В
качестве критерия оптимальности выбраны
переменные составляющие годовых
приведенных затрат ЛЯ: расход
электроэнергии на работу компрессора Эк и
насоса Эн, амортизационные отчисления
на тепловую изоляцию Лиз,
оборудование Лоб и трубы Лтр, капитальные
затраты на трубную систему /Стр,
циркулирующий теплоноситель /Сэт, тепловую
изоляцию /Сиз, насос /Сн и
теплообменник Кт. Предполагается, что
теплоноситель нагревается сбросным теплом
(тепло конденсации хладагента либо
тепло отопительной системы бытовых
помещений).
Тогда:
ДЯ=0,15(/Сиз + Л:тр + /(эт)+Эк + Эн-ьЛИз + Л ;
ДЯ = 0,25из^биз4-0,25п.м-+1,3
Хоэтрэт§эт +
S^n
0,15^ X
4 а
Спл-'поыЬ D)
#0 +
где
5ИЗ — стоимость 1 м3
теплоизоляционного материала (в деле), руб.;
F — площадь пола холодильника, м2;
биз — толщина изоляции, м;
SnM — стоимость одного погонного метра
труб (в деле), руб.;
5ЭТ — стоимость этиленгликоля;
рэт — плотность этиленгликоля, кг/м3;
LT — концентрация этиленгликоля, %;
Зэ — тариф на электроэнергию,
руб/(кВт • ч);
п — число часов работы компрессоров
в год, ч;
е — холодильный коэффициент;
R0 — сопротивление слоя пола без учета
изоляции;
0,2 — суммарный коэффициент,
учитывающий амортизационные отчисления и
нормативный коэффициент;
1,3 — коэффициент, учитывающий емкость
магистральных трубопроводов;
0,15 — нормативный коэффициент.
2 Холодильная техника № 9
Оптимизирующими параметрами
являются: диаметр труб, вид материала,
тариф на электроэнергию,
температура воздуха в камере.
Расчеты проводили методами
исследования функций классического
анализа. Обычной областью использования
данных методов являются задачи с
известным аналитическим выражением
критерия оптимальности, что позволяет
найти не очень сложное аналитическое
выражение для производных:
Я,=
д(АП)
да
Я9
<?(А/7)
= С,-
(С,
WC^O^S^C^O^^C
С4=-^^з('пл-'пом); С5 = *
-2F-' \
(C5 + 6H3JJ
E)
--0,\5d2FS " е
1 э_ - ЭТ5Э1
Полученную систему нелинейных
уравнений решают методом простой
итерации с параметром.
Результаты предварительных
расчетов показывают, что при обогреве
грунта теплоносителем, циркулирующим
по трубам, коэффициент
теплопередачи пола должен быть не ниже
0,3 Вт/(м2 • К).
t
°с
—4
— 10
— 20
—35
Стоимость электроэнергии S3, руб/(кВт • ч)
0,01
а, м
8,8
5,2
4,2
3,3
биз. м
0,03
0,07
0,14
0,24
0,02
а, м
7,4
4,3
3,5
2,8
биз, м
0,07
0,13
0,23
0,36
0,03
а, м
6,6
3,9
3,2
2,5
биз, м
0,1
0,18
0,29
0,46
0,04
а, м
6,1
3,6
3,0
2,3
биз, м
0,12
0,21
0,35
0,54
В таблице для конкретных условий:
температуры воздуха в камере и
стоимости электроэнергии даны
оптимальный шаг трубной решетки и толщина
изоляции. Расчеты проведены для
стальных труб диаметром 38 и 76 мм.
Выбор рациональных параметров
трубной системы обогрева позволит
повысить надежность работы
теплоизоляционной конструкции пола,
сократить расход электроэнергии, труб,
теплоизоляционных материалов, а
также значительно улучшить условия
хранения мороженых продуктов.
Список использованной литературы
1. Проектирование холодильных
сооружений. Справочник. М., Пищевая
промышленность, 1978, 253 с.
2. Руководство по проектированию,
строительству и эксплуатации электрообогревае-
мых полов на пучинистых грунтах для зданий
холодильников. М., ЦНИИпромзданий
Госстроя СССР, 1974, 84 с.
17

ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.5.041 -242.3.001.5.001.56.004
ИССЛЕДОВАНИЕ, РАЗРАБОТКА И
ВНЕДРЕНИЕ НЕМЕТАЛЛИЧЕСКИХ
ПОРШНЕВЫХ КОЛЕЦ
ПОВЫШЕННОЙ ТЕРМОСТОЙКОСТИ
Канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
ВНИИхолодмаш
В. П. АФОНСКИЙ
Московский завод холодильного машиностроения
«Компрессор»
Канд. техн. наук Л. А. БЛАНК
Охтинское НПО «Пластполимер»
Замена в холодильных
компрессорах IV базы чугунных поршневых
колец на неметаллические из литьевого
композиционного материала на основе
капрона (полиамида ТНК-2-Г5)
оказалась эффективной — трудовые
затраты на изготовление и стоимость колец
существенно снизились, а
износостойкость гильз и колец возросла в 2—
5 раз [2]. Четырехлетняя эксплуатация
свыше 10 тыс. компрессоров типа ППО
и П220 подтвердила надежность
капроновых колец. За это время при
условии, что температура стенки гильзы
цилиндра 4т не превышала 120°С, не
изменялись их свойства, размеры и не
было признаков оплавления трущейся
поверхности. Это условие
выдерживается при нормальном (без поломоки
других отклонений в работе деталей
клапанной и поршневой групп)
функционировании компрессора на всех
оговоренных техническими условиями режимах
работы, в том числе и при
максимальных степенях сжатия Jt^. Вместе с тем,
при внезапной поломке пластины
нагнетательного клапана, например из-за
несвоевременности их замены
(невыполнения графика ППР) или из-за работы
компрессора «влажным ходом»,
температура tCT может резко повыситься,
достигнув за 10—15 мин (в зависимости
от величины образовавшегося дефекта
в пластине) значений, существенно
превышающих 120°С. При таких
температурах капроновые кольца, как
правило, расплавляются и размазываются
по стенкам гильз.
Для обеспечения безотказной работы
колец возникла необходимость поиска, и
разработки более термостойкого
материала. Материал кольца в
температурном отношении должен
удовлетворять двум достаточно
противоположным требованиям: быть теплостойким
и плавким (для переработки на
литьевых машинах), кроме того, он должен
быть нейтральным к хладагентам и
маслам.
В результате поиска материалов
были выбраны: полиамид 6,
наполненный фторопластом 4МБ; стеклонапол-
ненный полиамид ПА66-КС и сополимер
этилена и тетрафторэтилена (литьевая
марка — фторопласт Ф40ЛД). На
рис. 1 представлены термомеханические
кривые, построенные по результатам
вдавливания стального шарика в
образцы материалов в условиях
изотермической выдержки и статического на-
гружения. Для сравнения нанесены
аналогичные кривые для полиамида
ТНК-2-Г5 и применяемого в ГДР для
поршневых колец материала «Мира-
мид». Точку, в которой происходил
резкий излом термомеханической кривой,
т. е. материал терял свои упругоэластич-
ные свойства, принимали за верхнюю
границу его работоспособности. Выше
верхней рабочей температуры tpy
соответствующей этой точке, кольцо не в
состоянии под воздействием
распирающих сил прилегать к зеркалу
цилиндра, не изменяя своей формы и
размеров. Значения tp исследованных
материалов и температур плавления tnjl
представлены в табл. 1. Из
исследованных материалов наиболее
термостойкими оказались стеклонаполненный
полиамид ПА66-КС и фторопласт Ф40ЛД.
Химическую стойкость этих
материалов к хладагентам и маслам
изучали путем выдержки в них образцов
[¦
ь
1
L i ,,.
i I i
/-
i
1
и
~^7
i
I ' I I I I I -J I—1—I—I
60 100 № 180 220 2S0t}X
Рис. 1. Зависимость величины диаметра
отпечатка от температуры:
/ — полиамид ТНК-2-Г5; 2 — «Мирамид»; 3 — полиамид 6,
наполненный фторопластом 4МБ; 4 — фторопласт Ф40ЛД;
5 — стеклонаполненный полиамид ПА66-КС
18

Таблица 1
Таблица 2
Материал
Полиамид
ТНК-2-Г5
«Мирамид»
Полиамид 6,
наполненный
фторопластом 4МБ
Фторопласт 40ЛД
Стеклонаполнен-
ный полиамид
ПА66-КС
Верхняя
рабочая

температура
<Р.вс
140
145
165
180
200

Температура
плавления
<пл.°С
210
215
210
260
260

Коэффициент
термической
прочности
Wp
1,50
1,48
1,27
1,44
1,30
при температурах 100 и 170°С в
течение 400—1250 ч. Установлено, что
масса полиамида ПА66-КС в среде
хладагента R22 интенсивно увеличивается,
он набухает со скоростью 2,0—
3,5%/тыс. ч. В хладагенте R12 этот
полиамид чернеет, размягчается (масла
ХМ-35 или ХС-40) или полностью
разрушается (масло ХФ22-24).
Химическую стойкость фторопласта Ф40ЛД
изучали на литьевых образцах
(лопатках). В связи с анизотропным
распределением напряжений в отливке
при выдержке в масляных средах
толщина образцов уменьшилась на 0,17—
0,22%, а высота увеличилась на 0,3—
0,7%. Поэтому стойкость оценивали по
изменению массы образцов. Фторопласт
40ЛД умеренно @,03—0,50%)
набухает в маслах, причем максимально
в масле ХС-40. Набухание образцов
в аммиаке с маслом ХА-30 невелико
@,09—0,28%) по сравнению с их
набуханием в хладагентах R12 с маслами
@,58—0,94%) и в R22 с маслами
@,78—1,9%). Во всех случаях процесс
набухания продолжался 600 ч.
Выявленные величины набухания являются
допустимыми, так как по расчету они
не должны приводить к заклиниванию
колец в канавке поршня. После
выдержки образцов в масляных и фреоно-
масляных средах их прочность не
изменяется, величина разрушающего
напряжения практически остается на
исходном уровне, несколько снижается
пластичность, однако это не имеет
отрицательного значения, поскольку
относительное удлинение Ф40ЛД
составляет более 100%.
Испытания образцов Ф40ЛД на
машине торцового трения без смазки
при удельном давлении 0,5—1,0 МПа
показали, что чистый фторопласт не
является антифрикционным материа-
2*
Ско-
сколь-
жения,
м/с
0,5
1,0
2,0
Коэффициент
трения
Ф40ЛД
0,31—0,35
0,35—0,54
0,45
Композиция
на основе
Ф40ЛД
0,19—0,25
0,17—0,25
0,17—0,30
Максимальная
интенсивность
износа, мкм/ (м • 10—3)
Ф40ЛД
60
330
1600

Композиция
на
основе
Ф40ЛД
—
—
15
лом. Минимальное значение
коэффициента трения при скорости скольжения
0,5 м/с составляет 0,31. В целях
улучшения антифрикционных характеристик
во фторопласт Ф40ЛД вводили
различные порошкообразные
антифрикционные добавки: графит, кокс, бронзовую
пудру, дисульфид молибдена и ряд
других. При использовании недефицитного
и недорогого смазочного графита
марки ГС (ГОСТ 8295—73) в количестве
4—5% коэффициент трения можно
снизить почти вдвое, а интенсивность
износа на два порядка (табл. 2).
Однако было выявлено отрицательное
влияние графита на прочность и
теплостойкость фторопласта. Этот
недостаток удалось компенсировать
введением рубленого стекловолокна марки
БС-10-84р (ТУ6-11-240-77). Из рис. 2
наглядно видно, что если, с
увеличением содержания графита
существенно снижается величина разрушающего
напряжения при растяжении ар и
незначительно температура размягчения
по Вика Гв, то с увеличением
содержания стекловолокна существенно
повышается значение ар и несколько
температура Тв. При одновременном
введении графита и стекловолокна
чрезвычайно пластичный фторопласт
упрочняется, относительное удлинение
снижается почти в 3 раза, что
благоприятно отражается на повышении его
твердости и упругости. При
содержании около 18% рубленого
стекловолокна модуль упругости возрастает
более чем в 2 раза.
Таким образом, проведенными
исследованиями была выявлена
перспективность стеклографитовой композиции
на основе фторопласта Ф40ЛД.
Установлено, что оптимальной является
композиция Ф40С8Г4 (8—10%
стекловолокна, 4—6% графита). На рис. 3
показано изменение некоторых свойств
фторопласта Ф40ЛД и композиции
Ф40С8Г4 в интервале температур 30—
19

5 10 1д~ 20
Содержание наполнителя, Уо
Рис. 2. Влияние добавок графита ( ) и
стекловолокна ( ) на свойства фторопласта
Ф40ЛД: разрушающее напряжение при
растяжении ар, твердость Яв, относительное удлинение
еотн и температуру размягчения по Вика Тв
М/1,%
2^0
16,0
8,0
о\-
cc-10ff/fi\
- 8,0
- 6,0
- %0
г~^
)л
'Ж^ос
о
??
/ui/l
4 *
t
ч
0,8
0,6
ОЛ
0,2
30
70 НО 150
Температура, С
190
Рис. 3. Зависимость теплофизических свойств
фторопласта Ф40ЛД ( ) и композиции Ф40С8Г4
( ) от температуры
200°С. Коэффициент линейного
расширения а определяли методом
контактного измерения длины образцов с
использованием дифференциального
способа передачи удлинения образца
датчику индуктивного типа, коэффициент
теплопроводности к измеряли по
методике, описанной в работе [3], а
величину относительной деформации
сжатия Л/// — методом сжатия
постоянной нагрузкой образцов диаметром
4x2 мм, помещенных в капсулу
термоблока. Композиция. Ф40С8Г4 по
сравнению с фторопластом Ф40ЛД обладает
повышенной в 1,5—2 раза
теплопроводностью; большим, особенно при
температурах выше 60°С, сопротивлением
деформации; меньшим линейным
расширением. Кроме того, она в 1,5—2,0
раза менее интенсивно набухает во
фреоно-масляных средах и имеет
рабочую температуру на 20°С выше. При
этом композиция Ф40С8Г4 обладает
хорошими антифрикционными
свойствами. В табл. 3 представлены
результаты сравнительных испытаний
образцов материалов Ф40С8Г4, ТНК-2-Г5
и Ф4К20 на лабораторной машине
торцового трения в условиях сухого
трения и со смазкой при давлении 5—
7 МПа и скорости скольжения 0,5—
2,0 м/с. Коэффициент трения и
износостойкость композиции Ф40С8Г4 в
условиях трения со смазкой несколько
меньше, чем широко распространенной
в практике компрессоростроения
композиций Ф4К20 и значительно меньше,
причем независимо от характера
трения (со смазкой или без нее), чем
композиционного материала ТНК-2-Г5.
Некоторые другие свойства
композиций Ф40С8Г4 и ТНК-2-Г5 приведены
в табл. 4.
Таким образом, по совокупности
антифрикционных, физико-механических
и теплофизических свойств в качестве
материала для поршневых колец была
выбрана композиция Ф40С8Г4. На нее
были разработаны технические условия
ТУ6—05—041—715—81. Верхняя
рабочая температура композиции Ф40С8Г4
составляет 200°С, т. е. поршневое
кольцо из этого материала может надежно
работать при /СТ<190°С.
Таблица 3
Параметры
Коэффициент
трения
сухого
со
смазкой

Относительный (в
сравнении с
Ф4К20) износ
при трении со
смазкой
Композиционные материалы
Ф4К20
<0,15
0,09
1,00
ТНК-2-Г5
0,35—0,40
0,09
1,5
Ф40 С8Г4
0,15—0,30
0,04—0,07
0,62
20

Таблица 4
Разрушающее
напряжение при
растяжении, МПа
Модуль упругости при
изгибе, МПа • 103
Твердость по Бринелю,
МПа
Температура,°С,
размягчения по
Вика

максимальная,рабочая
Композиционный материал
ТНК-2-Г5
55
2,6—2,9
90
100
140
Ф40С8Г4
30
1,8—2,2
75—80
147
200
Композицию получают в виде гранул
методом смешения в лопастном
смесителе порошкообразного фторопласта
Ф40ЛД с рубленым стекловолокном
и графитом, экструзии и последующей
рубки экструзионных жгутов. Такая
технология, по сравнению с
используемой для получения полиамида
ТНК-2-Г5, обеспечивает однородность
состава и свойств колец. Кольца
изготавливают на литьевых машинах
типа «Куаси» методом литья под
давлением в формы.
Изготовлены партии колец диаметром
115 мм и опытные образцы диаметром
67,5 и 76 мм. Кольца прошли
стендовые испытания в компрессорах ФВ6,
2ФВБС6, 2ФУУБС 25, ПБ80* и П220
с. нормально работающими
нагнетательными клапанами и з условиях
имитации поломки пластин с различной
площадью дефекта.
В нормально работающем
сальниковом компрессоре типа ФВ6 на
режимах, близких к стандартному,
температура tCT находится в пределах 60—
70°С (несколько ниже, чем в
компрессоре П220). При работе на режимах
с л^ах эта температура повышается на
15—30°С, но не превышает 120°С
(верхнего уровня при работе на том
же режиме компрессоров ПБ80 и П220).
При таком температурном уровне не--
металлические поршневые кольца, в
том числе и капроновые,
работоспособны.
В бессальниковых компрессорах типа
2ФВБС6, 2ФУУБС25** температура
* Испытания проводила канд. техн. наук
И. А. Афанасьева, ВНИИхолодмаш.
** Компрессоры не имеют принудительного
охлаждения гильз цилиндров. Пар всасывается
через встроенный электродвигатель и
дополнительно подогревается во всасывающем тракте.
4т на 40—50°С выше, чем в
сальниковых, и при Ятах она может достигнуть
140°С или даже превысить эту
верхнюю рабочую температуру поршневых
колец из капроновой композиции, что
исключает возможность их надежной
эксплуатации. Кольца же из
фторопластовой композиции характеризуются
большей термостойкостью. Они
отработали в компрессорах 2ФВБС6 и
2ФУУБС25 соответственно 6,0 и
0,5 тыс. ч без подплавления трущихся
поверхностей или других повреждений.
Фторопластовые поршневые кольца
с имитацией поломки пластин
нагнетательного клапана испытывали на
специальных стендах с компрессорами ФВ6
B шт.), 2ФВБС6 A шт.), 2ФУБС12
B шт.), 2ФУУБС25 A шт.) при
температурах кипения t0 = —30°С и
конденсации 4=40°С, т. е. на режимах,
близких к режиму с Лтах. В процессе
испытаний контролировали
температуры стенки гильзы 4т и пара над
клапаном 4л- Поломку клапанов
имитировали путем последовательной
установки пятачковых пластин
нагнетательного клапана с различными сквозными
сверлениями для создания «дефекта»
площадью от 0,015 до 0,09 см2.
Аналогичные испытания проведены на
аммиачном П220 и фреоновом ПБ80
компрессорах, в которых отказ
имитировали радиальным пропиливанием
пластин с образованием площади
«дефекта» 0,15—15 см2. На рис. 4
представлены результаты этих испытаний.
Как видно, температуры достигали
значений: пара над клапаном 320, стенки
гильзы 240°С. Зависимость температур
4Л и 4т от величины площади дефекта
имеет экстремальный характер: с
увеличением площади температуры в
начале резко растут, а затем, начиная
с некоторой величины площади
дефекта, круто падают. Разница в
температурах 4т и 4л составляет 50—80°С
и практически сохраняется при любых
значениях дефекта. На графиках
линии I и II фиксируют верхнюю
рабочую температуру материалов Ф40С8Г4
и ТНК-2-Г5 и определяют зоны
критических сечений дефектов, приводящих
к отказу фторопластовых S^ и
капроновых SK колец.
Ревизия фторопластовых колец после
каждого цикла испытаний подтвердила
существование такой зоны. Так, кольца
были расплавлены в одном из
компрессоров 2ФУБС12 при 4л =270°С и в ком-
21

320
320
260
1
т
0,015 ^ #tfj o ##? 0,09
Площадь ^дефекта, см2} 6 пластине
171
/л
Г *
/
bH
1
Г \
////;
\ \
ш**
ш
ч^ .
R717
j
11 j
. н
Площадь
6,0- . #0 #0
/Г/77Д, /7/vf ^ пластине
15,0
0,015 0,03 0,06 0,09
Площадь дефекта, CMf в пластине '
1,5 3,0 6,0
Площадь дефекта,
CMf 6пластине
' д
Рис. 4. Зависимость температур пара
над клапаном ( ) и стенки гильзы
( : ) от площади
«дефекта» в пластине нагнетательного
клапана в компрессорах ФВб (а) и 2ФВБС6
(б), П220 (в) и ПБ80 (г):
/, // — верхняя рабочая температура
соответственно для фторопластовых и капроновых колец;
^ф* ^к — критическая зона площади дефекта
соответственно для фторопластовых и
капроновых колец
прессоре 2ФУУБС25 при 4т=220°С*.
Из-за узости зоны критических сечений
дефекта создать условия для
расплавления фторопластовых колец в
компрессорах. ФВ6 не удалось. В табл. 5 для
фторопластовых колец приведены
значения экстремальных и критических
площадей дефектов для различных
компрессоров. Для малых компрессоров
зона критических площадей дефекта
S$ находится в пределах 2,75—3,8% от
проходного сечения в щели под
пластиной нагнетательного клапана; для
средних и крупных компрессоров — 10,0—
45,5%. На практике у малых
компрессоров вероятность возникновения
отказов пластин, приводящих к выходу из
строя фторопластовых колец,
незначительна (пластины пятачкового
клапана, как правило, не ломаются с
образованием малых дефектных сечений),
в то время как у средних и крупных
компрессоров она сравнительно велика
(разрушение пластин кольцевого
клапана начинается с образования
сквозных трещин, сколов, выбоин и т. д.).
* Компрессоры с экстремальными дефектами
в пластине работали не более 10 мин.
Ввиду экстремального характера
зависимости температур tCT и tKJl от
площади дефекта для защиты колец
можно использовать эффект снижения
температуры кольца при образовании
дополнительных проходных сечений. Так,
при соединении нагнетательной полости
с полостью цилиндра через
перепускной клапан, срабатывающий при
достижении определенной
температуры, удается не допустить повышения
tcr и расплавления колец.
Эксплуатационные испытания
подтвердили надежную работу
фторопластовых колец. Из 300 шт. колец,
установленных на компрессорах типа
П110 и П220, примерно половина
отработала более 5 тыс. ч и, несмотря на
отдельные отказы пластин
нагнетательных клапанов, ни одно из них не
расплавилось.
Фторопластовые кольца
рекомендованы к применению в компрессорах
нового ряда. На фторопластовые кольца
повышенной термостойкости из
антифрикционной композиции Ф40С8Г4
разработана техническая документация,
включая ТУ 26—03—385—81.
Применение фторопластовых колец взамен ка-
22

Таблица 5
Объем, описываемый
поршнем, К м3/ч
Проходное сечение под
пластиной нагнетательного
клапана 5Ш, см2
^ 10е, ч/м
Максимальная температура
стенки гильзы дефектного
цилиндра tCT, °С
Площадь экстремального
дефекта S, см2
sism, %
Зона критической площади
дефекта 5ф, см2
ФВ6 (с частотой
вращения 16 с-1)
10,3
1,74
16,9
210
0,055
3,2
0,052—0,056
2,9—3,2
Тип
2ФВС6
15,5
1,74
11,2
240
0,055
3,2
0,049—0,066
2,75—3,79
компрессора
ПБ80
26
4,55
17,5
220
1,5
3,2
0,5—2,1
10,9—45,5
П220
однокольце-
вой клапан
76
7,76
16,0
240
2,5
32,0
1,3—3,0
16,7—42,5
двухкольце-
вой клапан
76
12,25
16,0
240
2,5
21,0
1,3—3,0
10,0—25,0
проновых снижает потери мощности на
преодоление сил трения в цилиндре
на величину 0,05—0,2 кВт из расчета
на один цилиндр [1], что повышает
холодильный коэффициент, например
компрессоров IV базы с 3,57 до 3,65*.
В настоящее время московский
завод холодильного машиностроения
«Компрессор» приступил к выпуску
компрессоров П110 и П220 с
поршневыми кольцами из фторпластовой
композиции Ф40С8Г. Это позволит
снизить эксплуатационные затраты [4] и
получить годовой экономический
эффект более 350 тыс. руб.
* Результат получен при использовании новых
демпфированных клапанов.
Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Дзотцо-
ев А. Б., Мо в се с я н Ф. А.
Оптимальные режимы обкатки поршневых
холодильных компрессоров.— Холодильная
техника, 1981, № 6, с. 22—27.
2. Неметаллические поршневые кольца
для поршневых компрессоров / Э. М.
Бежанишвили, Е. Л. Клибанов, А. А. Софер
и др.— Холодильная техника, 1978, № 2,
с. 11 — 16.
3. Плату но в Е. С. Теплофизические
измерения в монотонном режиме. Л., Химия,
1973, 120 с.
4. Повышение энергетической
эффективности холодильных машин / А. В. Быков,
И. М. Калнинь, Э. М. Бежанишвили и
др.— Холодильная техника, 1982, № 6,
с. 4—8.
УДК 621.565.93-2.004.1
РАБОЧИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РЕГУЛЯРНЫХ НАСАДОК
ПОПЕРЕЧНОТОЧНЫХ
ВЕНТИЛЯТОРНЫХ ГРАДИРЕН
Канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО,
А. И. ЛИПА, Е. М. СИКОРСКАЯ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В настоящее время одним из
основных требований при создании новой
техники, в том числе интенсивной тепло-
массообменной аппаратуры, является
обеспечение минимальных энергозатрат
на осуществление процесса. В
значительной степени этому требованию
удовлетворяет поперечноточная схема
движения контактирующих потоков. Этим
объясняется тенденция отхода от
обычного противотока при разработке
компактных вентиляторных градирен [7].
Отсутствие явления «захлебывания»,
небольшая величина гидравлического
сопротивления насадочной части
позволяют существенно увеличить нагрузки
по газу и жидкости, повысить скорость
движения газового потока в каналах
насадки, а значит, и интенсивность
процессов переноса.
Авторами изучены гидродинамика
течения двухфазной системы и кинетика
процессов совместного тепломассопере-
носа при испарительном охлаждении
23

Таблица 1

Номер
РН
I
II
III
IV
V
VI
VII
Материал
Мипласт
»

Алюминиевая фольга
То же
»
»
»

Количество
листов
z
30
19
9
8
7
6
8

Эквивалентный диаметр
сечения для
прохода
воздуха
d3, мм
6,9
17,0
15,7
17,8
20,6
18,5
17,8

Пористость
слоя
"с
0,654
0,745
0,929
0,937
0,945
0,971
0,937
Площадь

конструктивной
поверхности
^К. П> М
6,84
3,12
4,23
3,76
3,29
3,49
2,69
Удельная

поверхность слоя
Fv, м2/м3
381
174
236
210
184
210
210
Характеристика листов
Ребристые
»
С двойным гофром
То же
»
С одинарным гофром
С двойным гофром,
основной гофр расположен
горизонтально
воды в поперечноточных аппаратах с
регулярными насадками различного
типа.
В табл. 1 приведены данные по типу,
материалу и геометрии каналов
исследованных регулярных насадок (РН).
Насадки представляют собой пакеты,
набираемые из:
стандартных, серийно выпускаемых
химической промышленностью листов
ребристого мипласта. Насадка РН-1
(рис. 1, а) образована плотной
состыковкой листов, причем ребра смежных
листов взаимно перпендикулярны.
Насадка РН-И (см. рис. 1, б) набирается
листами при вертикальном
расположении ребер на дистанции 2,5 мм.
Профиль каналов насадок близок к
прямоугольному;
листов алюминиевой фольги
толщиной 0,6 мм. Фольга гофрируется в
одном (насадка PH-VI, см. рис. 1, в)
б 2
Рис. 1. Типы исследованных насадок:
а - РН-1; б - РН-И; в - PH-VI; г — PH-III —PH-V, PH-VII
24
или в двух взаимно перпендикулярных
направлениях (насадки PH-III—PH-V,
PH-VII, см. рис. 1, г). Листы последних
насадок имеют четко выраженные
основной и вспомогательный гофры.
Высота основного гофра 3,5 мм,
вспомогательного — 0,8 мм. Высота гофра
листов насадки PH-VI — 4 мм.
Шаг гофров одинаков — 10 мм. Листы
насадок PH-III — PH-VII
фиксируются на расстоянии 5—8 мм
короткими проставками той же формы и
располагаются вертикально по основному
гофру (за исключением насадки PH-VII,
основной гофр которой расположен
горизонтально).
Исследования проводили на
экспериментальном стенде (рис. 2). Воду из
бака 11 подавали насосом 12 в
водораспределительную камеру 5.
Равномерное орошение верхнего торца
пакета насадки в широком диапазоне
рабочих нагрузок достигалось использова-
Рис. 2. Схема экспериментального стенда:
/ — вентилятор; 2 — участок подогрева воздуха;
3 — участок стабилизации воздушного потока; 4 — камера
замера параметров воздушного потока; 5 —
водораспределительная камера; 6 — основная камера; 7 — блок
ротаметров; 8 — специальный коллектор; 9 —
рециркуляционный воздуховод; 10 — блок замера расхода воды;
// — бак; 12 — насос; 13 — контактный термометр;
14 — основной ТЭН; 15 — ТЭН блока двухпозиционного
регулирования

нием водораспределителя капиллярного
типа с 383 трубками диаметром 2,2 мм,
расположенными в шахматном порядке
на площади 0,032 м2. Для непрерывной
подачи и дополнительной
фильтрации жидкости трубки сверху покрывали
слоем поролона.
Для предварительного нагревания
воды был предусмотрен трубчатый
электронагреватель (ТЭН) мощностью
10 кВт 14. Температуру воды на входе
изменяли от 25 до 50°С и поддерживали
с точностью 0,1°С с помощью блока
двухпозиционного регулирования,
датчиком которого служил контактный
термометр 13. Блок состоял из двух ТЭНов
15 мощностью 0,6 и 1,2 кВт. Расход
воды измеряли ротаметрами РС-5 и
РС-7 7.
Экспериментальный модуль в виде
пакетов листов заданной конфигурации
размерами 400x560x80 мм
располагали в основной камере 6.
Водосборная камера была разделена
по длине пакета пластинами на пять
несообщающихся между собой
карманов. Для измерения уноса жидкости
за модулем по ходу воздуха
предусмотрели дополнительный карман. Из
водосборной камеры вода, омывая
головки термометров, поступала в блок
замера расхода 10, представляющий
собой набор колб емкостью 500 мл (цена
деления 10 мл). Для одновременной
подачи и отсечки воды над колбами
располагали отсекающую планку. Блок
10 позволял выявить характер
распределения жидкости по длине модуля.
В систему подготовки воздуха
входили: участок 2 для подогрева воздуха до
температуры 20—45°С с ТЭПом
мощностью 6 кВт; стабилизирующий
участок 3, камеры замера параметров
воздушного потока 4 с парами сухих и
мокрых термометров и отборниками
статического давления, воздуховод 9,
с помощью которого повышали при
необходимости влажность воздуха на
входе в экспериментальный модуль
вследствие частичной рециркуляции
воздушного потока. Воздух нагнетали
центробежным вентилятором 8ЦС-24 1.
Расход воздуха изменяли плавным
регулированием частоты вращения
электродвигателя вентилятора. Для
контроля стационарности использовали
цифровой автоматический тахометр
ЦАТ-2М. Расходы основного и рецирку-
лирующего воздушных потоков
измеряли с помощью специальных
коллекторов 8 [3], температуру потоков —
лабораторными термометрами ТЛ-4 с
точностью 0,05°С, перепад давления
воздушного потока при прохождении через
насадку — многопредельными
микроманометрами ММН-240.
Анализ совместно протекающих
процессов переноса тепла и массы сложен,
особенно при поперечноточном
контактировании (двухмерная задача) и
требует правильного осреднения значений
движущей силы. Непосредственное
интегрирование дифференциальных
уравнений, описывающих задачу,
невозможно, поэтому обычно пользуются
различными приближенными
аналитическими либо графоаналитическими
методами. Экспериментальные данные
обрабатывали по разработанному
авторами методу, основанному на
следующих допущениях:
тепломассообменный модуль
(рис. 3, а) разбивается на
элементарные ячейки размерами Дх и &у
(Ах = Х/р, &y = Y/q), значения чисел
р и q выбирают так, чтобы Ах^Лг/;
движение потоков в ячейке
рассматривается условно как противоточное;
распределение потоков равномерное,
для каждой ячейки сохраняется
первоначальное соотношение расходов;
интенсивность процессов переноса
для конкретных рабочих условий
одинакова в плоскости насадки;
соотношение Льюиса равно единице;
не учитывается изменение расходов
потоков вследствие испарения;
поверхности тепло- и массопереноса
одинаковы и совпадают с
конструктивной поверхностью насадки.
Расчетные уравнения метода
приведены в конечных приращениях:
Д'ж/ = я№вх + ^вых-2/г/вх); A)
Д/Г,/А/Ж, = с; B)
Д/г//Д^г/=(/-/вх-/г/вых)/(/ж/вх-/г/вх), C)
Вода
* * * Л
LU-,
j
2,1
5,1
>и
2,2
3,2
1,3
2,5
3,3
I Р А*
Рис. 3. К анализу процессов переноса:
а — расчетная схема движения потоков; б — положение
рабочих линий в[, /-диаграмме
25

где Л^ж/—перепад температур ядра потока
жидкости в ячейке, °С;
а=1/[сA+2/Л/2,.)];
с = сжСж/Сг;
сж — теплоемкость жидкости,
кДж/(кг • К);
вж, Gr — расход жидкости и газа, кг/с;
ячейке (суммарное число единиц
переноса N-% =WS tp);
I"i вых — энтальпия насыщенного газового
потока при температуре жидкости
на входе и выходе из ячейки
*ж / вх и *ж i вых» кДж/кг;
/г/вх—энтальпия ядра газового потока
на входе в ячейку, кДж/кг;
Д/г i — перепад энтальпий ядра газового
потока в ячейке, кДж/кг;
Д/г ¦ — приращение энтальпии ядра
газового потока на участке, кДж/кг,
Л/Г,.=Д/Г,./*;
k — число участков в отдельной ячейке;
Л/ • — приращение температуры ядра
газового потока на участке, °С;
энтальпия насыщенного газового
'г / вх'
П
ж / вх
и
индексы:
потока при температуре /
ядра газового потока на входе в
участок, кДж/кг;
температуры ядра потока
жидкости и ядра газового потока на
входе в участок, °С;
i — номер элементарной ячейки;
/ — номер участка (/'= 1, 2,..., k—1, k).
Параметры насыщенного воздуха
определяли по известным эмпирическим
зависимостям, описывающим состояние
равновесия [2]. Расчетная итерация
состоит в задании величины числа jV2,
определении текущих параметров txl,
/г/, /" и в проверке равенства средних
расчетной и экспериментально
измеренной величин температуры жидкости на
выходе из модуля. При отсутствии
равенства необходимо задать новое
значение N2 и повторить расчет. Разбивая
каждую элементарную ячейку на k
участков, можно с помощью уравнения C)
получить расчетные значения
температур воздуха на выходе из ячеек и
модуля в целом.
Метод достаточно прост и удобен для
расчета на ЭВМ. При значениях /7=11,
д = 15 продолжительность расчета
одной экспериментальной точки на ЭВМ
ЕС-1022 не превышает 30 с.
На рис. 3, б приведена графическая
интерпретация метода, показано
положение рабочих линий процессов в
ячейках на /, /-диаграмме для числа
разбиений р = д = 3. Угол наклона рабочих
линий определяется отношением расходов
и в соответствии с введенными
допущениями одинаков для всех ячеек tg a = c,
с = const. Для определения температуры
воды на выходе из /-ой ячейки (см.
рис. 3, б) используется связывающая
линия АВ с углом наклона р, причем
tgP = (/?/Bx-^/.x>/A'*/=*- D)
Число jc связано с числом NZi
зависимостью
n = \cWNZi) + l]-{I?im-ITlBX)/MMl. E)
В результате анализа опытного
материала (около 800 экспериментальных
точек) получены эмпирические
зависимости (табл. 2).
Гидравлическое сопротивление Ар
насадки PH-I в диапазоне скорости
воздуха дог=1-ь4 м/с велико и составляет
200—1000 Па, что неприемлемо для
аппаратуры широкого назначения
(вентиляторные градирни, пленочные
абсорберы и др.). В том же диапазоне
значений wr величина Ар для насадок
РН-П — PH-VII меньше 200 Па, прямо
пропорциональна квадрату скорости
воздуха и практически не зависит от
плотности орошения qM.
Распределение жидкости по длине
насадки на выходе из
экспериментального модуля исследовано во всем
диапазоне рабочих нагрузок по газу и
жидкости и представлено на рис. 4. Из-за
существенного сноса жидкости внутри
модуля насадки PH-I и PH-VII
непригодны для создания эффективной тепло-
массообменной аппаратуры. Так,
например, для насадки PH-VII при
T а б л и ira 2

Номер
II
III
IV
V
VI
^p-
с'
22,3
10,3
6,3
5,3
3,0
= c'w2r'°. Па
wr> м/с
0,9—9,4
1,1—8,9
1,7—5,4
1,7—7,9
1,7—7,5
?ж = с"
с"
0,69
0,68
0,67
0,65
0,42
Эмпирические зависимости
A— е-')
к
0,54—3,6
0,61—3,8
0,90—6,3
0,58—4,1
0,74—3,1
с'"
165,4
8,5
7,5
21,1
5,2
п
0,34
0,69
0,78
0,57
0,69
Sh =
т
0,37
0,40
0,24
0,36
0,24
= c'"Re?Re™
Rer
1000-10000
1080—8700
1900-6060
1320-6150
1500-6500
**ж
55—300
42—155
45—170
60—170
45—160
- коэффициенты пропорциональности

60
40
20
0
—<
2
ч 7
к .
1—
Р=у^
1 J
\ ^
> \
с-
/ / J * 5 Б b
Рис. 4. Распределение удельного расхода воды
?ж6= (Сж6/G^) 100% (в — номер
измерительного кармана, (ГжЬ — абсолютное значение расхода
воды в Ь-м кармане) по длине насадки L на
выходе из модуля:
1 — PHI; 2 — PH-II—PH-VI; 3 — PH-VII
дог>2,5 м/с в пятый по ходу движения
воздушного потока измерительный
карман сливается 65—80% всей жидкости,
т. е. значительная часть
конструктивной поверхности этой насадки не
орошается. В насадках PH-II — PH-VI
обеспечивается практически равномерное
распределение жидкости.
Эффективность процесса описана
зависимостью:
где Еж — степень охлаждения воды,
^ж ~^ж' (*ж. вх 'м. вх) '
А/ж — перепад температур жидкости на
входе и выходе насадки, °С;
/ж вх,/м вх—Температура соответственно ядра
потока жидкости и ядра газового
потока по мокрому термометру на
входе в насадку, °С;
X — характеристическое число, А, = ///ид;
/ — отношение расходов
контактирующих потоков, / = СГ/СЖ;
/и — отношение расходов,
соответствующее модели идеальной градирни [1],
которая предполагает
термодинамическое равновесие на обоих концах
аппарата (гж вых = *м. вх; /г.вых =
= Г )¦
г. вх/'
(ж вых — температура ядра потока жидкости
на выходе из насадки, °С;
Л DL,v> /'rnv—энтальпия ядра газового потока на
Г.ВЫЛ' I -ВЛ *
выходе из насадки и насыщенного
потока при *жвх, кДж/кг.
Интенсивность процесса
характеризуется зависимостью:
Sh=/(Rer, ReJ,
где Sh — число Шервуда;
Rer, Re>K — числа Рейнольдса для газового и
жидкостного потоков.
Коэффициент пропорциональности с,п
(см. табл. 2) соответствует температуре
С. Для пересчета на другие
температуры можно
формулу:
Sh7Sh = (/^BX/35)-°-61
рекомендовать
(б)
где Sh'— значение числа Шервуда,
соответствующее температуре /ж вх.
Сравнение насадок, выбор
оптимального типа и значения эквивалентного
диаметра каналов следует проводить с
учетом реальных энергозатрат на
осуществление процесса. В работе [4]
предложен комплекс вида:
?*=A/^)[Ар+(ЯОжад)/Ог], G)
где Е* — удельный расход энергии,
представляющий собой суммарную работу
вентилятора и насоса, отнесенную к одному
кубическому метру воздуха и высоте
насадки, соответствующей одной
единице переноса, Дж/м ;
Н — высота насадки, м;
gr — плотность газа, кг/м3;
g — ускорение свободного падения, м/с2.
Анализ зависимостей удельного
расхода энергии ?* от степени охлаждения
воды Еж (рис. 5) показал, что наиболее
выгодным типом РН, с точки зрения
достижения наибольшей эффективности
процесса охлаждения при минимальных
энергозатратах, является насадка с
листами алюминиевой фольги, имеющими
двойное взаимно перпендикулярное
рифление (PH-III — PH-V).
Вспомогательное рифление способствует
эффективному перераспределению жидкости
в слое и увеличивает степень
использования конструктивной поверхности на-
Е * кДж/мз
woo
800
600
WO
200
WO
60
20
' /'
д
1^
7
и
' п
V
/
'Л
/1
/
/
'/
Ik I
/
1
0,2
0,4
о,б еж
^ж. вх — 35
Рис. 5. Зависимость удельного расхода энергии
Е* от степени охлаждения жидкости ?ж при
<7Ж=10 м3/ (ч • м2):
II-VI — соответственно насадки PH-II —PH-VI
27

садки. Оптимум значения d3 каналов
такой насадки находится в пределах
17,8—20,6 мм.
Сопоставление рабочих
характеристик исследованных поперечноточных
насадок РН-П — PH-VI с результатами
других экспериментальных работ в этой
области затруднено в связи с
немногочисленностью опубликованных данных
[5, 6] и различным характером их
представления.
Близки по геометрии к насадкам РН
насадки 1 и 2, описанные в работе [6].
Насадка 1 — пакет
полихлорвиниловых рифленых листов, профиль рифа
имеет треугольную форму (d3 = 15,8 мм,
Пс = 0,94, Fv = 239 м7м3, /^„ = 15,3 м2).
Для этой насадки число Шервуда
составит:
Sh=0,011Re?70Rei38.
(8)
Насадка 2 — пакет листов
металлической сетки (толщина проволоки 0,6 мм,
размер ячейки 3x3 мм, d3=27,7 мм,
Пс=0,98, Fv=\4\ м2/м3, FKn=9 м2).
Число Шервуда равно:
Sh=0,0024Re?-93Re0-34.
(9)
На рис. 6 представлены данные по
интенсивности процессов переноса для
насадок РН и 1, 2 [6]. Насадки 1 и 2
обеспечивают примерно тот же уровень
интенсивности процессов, что и насадка
PH-IV, но работают в диапазоне
меньших значений Rer, что, возможно,
обусловлено существенным сносом
жидкости. В частности, в насадке 1 это может
иметь место из-за горизонтального
расположения рифа (аналогично насадке
PH-VII). Величина Ар для насадок 1 и 2
не указана.
В работе [5] приведены данные фирм
«Эшер-Висс» и «Мунтерс» (ФРГ) по
испарительному охлаждению воды в
виде зависимости комплекса khFv от
&P[kfi — коэффициент массопереноса,
кг/(с • м2)].
Из рис. 7 видно, что при одинаковых
значениях потери давления в насадках
PH-III — PH-V характеризуются
несколько большей интенсивностью
процессов переноса.
Регулярные насадки типа «двойной
прямой риф» могут быть использованы
в качестве рабочих поверхностей
аппаратов как с поперечноточной, так и с
противоточной схемами Движения
потоков. Так, создан ряд типоразмеров про-
тивоточных вентиляторных градирен ГВ
с такими насадками
производительностью 50—500 м3/ч по охлаждаемой
воде. Используя полученные расчетные
уравнения, разработана опытная попе-
речноточная вентиляторная градирня с
насадкой PH-IV производительностью
10 м3/ч по охлаждаемой воде.
Габаритные размеры насадочной части 750X
X600x850 мм, аппарата в целом
800X1400X1300 мм.
Преимущество поперечноточных
аппаратов по сравнению с противоточным
и другими вариантами — возможность
различной компоновки насадок,
меньшая высота. Поперечноточные тепло-
массообменные аппараты менее
чувствительны к колебаниям нагрузок,
более просты и надежны в эксплуатации.
Sh/ЯеЦ
6,0
2,0
1,0
0,5
2/
/у^
14
л/
ш\
II
о,з
0,6 1,0
2,0 W 6,0 SlOtt/V3
Рис. 6. Зависимость комплекса Sh/Re^ от числа
Рейнольдса газового потока Rer:
II—V1 — насадки соответственно РН-П —PH-VI; 1,2 —
насадки 1, 2 [6]
Ар,Па
Рис. 7. Сопоставление рабочих характеристик
исследованных насадок РН-П—PH-IV и насадок
фирмы «Эшер-Висс» (ФРГ) при qx = \0 м3/
(ч • м2):
/ — пластмассовая решетка размерами 37x8 мм; 2 —
пластмассовая сотовая насадка ВНЕ; 3 — насадка BF-20-50
(показана область изменения характеристики при
возможных изменениях конструкции насадки с целью
развития поверхности либо уменьшения потери напора); 4 —
насадка № 17060 фирмы «Мунтерс» (ФРГ); II—VI — насадки
РН-П—PH-VI
28

Список использованной литературы
1. Алексеев В. П., Дорошенко А. В.
К теории испарительного охлаждения воды. —
Инженерно-физический журнал, 1975, т. 28,
№ 2, с. 370.
2. Дорошенко А. В., Липа А. И.
Испарительное охлаждение воды в аппаратах с
плотными насадочными слоями. —
Холодильная техника, 1981, № 3, с. 24—28.
3. Захаров Ю. В., Андреев Л. М. Обо-
УДК 536.24:621.565.94.001.66
ВЛИЯНИЕ ИНЕЕОБРАЗОВАНИЯ НА
ВЫБОР КОНСТРУКТИВНЫХ
ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
О. Ш. ХМАЛАДЗЕ,
канд. техн. наук В. П. ЧЕПУРНЕНКО
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Иней, образующийся на теплообмен-
ной поверхности воздухоохладителей,
оказывает существенное влияние на
их конструктивные и режимные
параметры [1].
Представляет интерес изучение
процесса инееобразования на оребренной
поверхности воздухоохладителей,
изготовленной из двух разнородных
материалов методом литья под давлением
[3].
Применение алюминиевого сплава
для оребрения обеспечивает высокую
тепловую эффективность поверхности,
а технология производства —
получение оребрения с практически
любыми геометрическими параметрами
(рис. 1) и шероховатостью внешней
поверхности до 6—8 кл.
Рис. 1. Образцы оребренных труб,
изготовленных методом литья под давлением
рудование судовых систем кондиционирования
воздуха. Л., Судостроение, 1971, 319 с.
4. Кол ев А., Кол ар ж В. Рабочие
характеристики насадок из просечно-вытяжной жести
для массообменных колонн. — Химическая
промышленность, 1978, № 10, с. 51—55.
5. Doubrek О. — Die Kalte, 1967, № 5,
S. 228—230.
6. Hayashi Y., Hirai E. — Kagaku Kogaku,
1970, Vol. 34, № 9, pp. 965—971.
7. Thibodeaux L. J. — Chem. Eng., 1969,
№ 2, pp. 167—170.
Такая ребристо-трубная поверхность
обладает высокой антикоррозионной
стойкостью благодаря оксидной
пленке, образующейся при взаимодействии
кислорода воздуха с
кристаллизирующимся во время литья под давлением
алюминиевым сплавом.
Процесс инееобразования на
биметаллической оребренной поверхности
изучали на опытно-промышленных
образцах воздухоохладителей ВО-БЛП-
250, ВО-БЛП-450, ВО-БЛП-100 (см.
таблицу). Намораживаемый иней
фотографировали и измеряли с помощью
специального мерного устройства, обес-
Конструктивные
параметры
Площадь теплооб-
менной
поверхности, м2
Наружный диаметр
трубы (с учетом
оксидной пленки),
мм
Высота ребра, мм
Толщина ребра, мм
у основания
у вершины
Ряды труб (по
глубине трубного
пучка*) с шагом ребер
30 мм
15 мм
13 мм
10 мм
Число труб
по ходу
движения воздуха
по фронту
аппарата
Количество
вентиляторов
Марка
вентиляторов
Опытно-промышленные
i образцы
воздухоохладителей
напольные
ВО-БЛП-
250
250
40
25
2,5
1,0
1—2
3—8
—
—
8
12
3
06-300
№ 8
ВО-БЛП-
450
450
40
25
2,5
1,0
1—5
6—24
—
24
14
2
CBM-5M
подвесной
ВО-БЛП-
100
100
27,5
25
2
0,7
—
—
1—2
3—10
10
4
2
06-300
№ 6,3
* Расположение труб в пучке шахматное.
29

печивающего десятикратное
увеличение.
Воздухоохладители испытывали в
камерах замораживания
мясопродуктов при температурах кипения
аммиака в аппаратах —33ч—42° С, воздуха
в камерах — 21-.—35°С и его
относительной влажности 98—99%.
Массовая скорость воздуха в аппаратах
изменялась в пределах 4—10 кг/(с • м2).
Визуальные наблюдения и
фотографирование показали, что в начальный
период работы аппаратов слой инея
формировался в виде отдельных
кристаллов льда, имевших игольчатую
структуру (рис. 2, а).
Количество кристаллов на
поверхности межреберных промежутков
было незначительно больше, чем на
поверхности ребер, что подтверждает
высокую тепловую эффективность
последних. При этом на вершинах ребер
образовывались игольчатые
веерообразной формы структуры с открытыми
порами. Часть кристаллов уносилась
потоком воздуха. Особенно четко
прослеживался отрыв кристаллов с
лобовой, к направлению потока воздуха,
части поверхности ребристых
элементов.
При дальнейшей работе аппаратов
шероховатость покрова сглаживалась,
иней приобретал более плотную
структуру с замкнутыми порами,
созданными мелкими кристаллами (рис. 2, б).
На рис. 3 видно, что воздух при
обработке его в воздухоохладителях
наиболее интенсивно осушался в тече-
9^/Р-10'6,нг/(см2)
2?
20
16
12
К
m
1^3=4=&-9
Рис. 2. Образование инея на поверхности
теплообмена:
а — в начальный период работы воздухоохладителя; б — в
конце цикла замораживания мясопродуктов
8 12 /5 20 Т,Ч
Рис. 3. Осушение воздуха в воздухоохладителях
в зависимости от времени замораживания
мясопродуктов:
А — ВО-БЛП-450; О — ВО-БЛП-250; ? — ВО-БЛП-Ю0
ние первых 3—4 ч цикла
замораживания мяса, так как в этот период '
эксплуатации камер разность между
температурами воздуха в аппарате и
кипения аммиака была высокой и
достигала 15—18° С.
Неодинаковое осушающее действие
испытанных воздухоохладителей
объясняется тем, что параметры
обрабатывавшегося воздуха были различными.
При равных температурах кипения
аммиака —30ч—33° С средняя
температура воздуха в воздухоохладителе
ВО-БЛП-250 изменялась в течение
цикла замораживания мясопродуктов от
—2 до —23° С, в ВО-БЛП-450 от
—10 до —30° С, а температура воздуха
в ВО-БЛП-100 при температурах
кипения аммиака — 38ч 40°С изменялась
от —2 до —30°С. Разным был и расход
воздуха, циркулировавшего через
аппараты: его среднее значение за цикл
замораживания мясопродуктов для ВО-
БЛП-450 составляло 0,015 м3/(с • м2),
ВО-БЛП-100 — 0,023 м3/(с-м2),
ВО-БЛП-250 — 0,085 м3/(с • м2).
В указанных режимах испытаний
толщина слоя инея различалась на
разных по глубине трубного пучка
рядах труб. Наибольшей она была на
первых по направлению движения
воздуха трубах. Толщина слоя инея
увеличивалась до окончания цикла
замораживания и достигала 3—5 мм. На бо-
30

лее удаленных рядах труб осаждение
инея продолжалось только в течение
7—8 ч работы аппаратов, после чего
рост слоя инея прекращался.
В целом по рядам труб пучка
толщина слоя инея изменялась от 5 до 1 мм
(рис. 4).
Анализ данных, представленных на
рис. 3 и 4, показывает, что масса
влаги, осевшей на поверхности
воздухоохладителей, на 20—25% меньше
массы влаги, выделенной из воздуха при
обработке его в аппаратах. Это
объясняется, во-первых, слабой
механической связью между кристаллами льда
и поверхностью теплообмена из-за ее
малой шероховатости и, во-вторых,
высокой тепловой эффективностью оре-
бренной поверхности (коэффициент
эффективности ребра достигал 0,90—0,98),
в результате чего влажный воздух
подвергался переохлаждению в
пограничном слое у поверхности, кристаллы
льда образовывались непосредственно
в воздушном потоке и уносились в
охлаждаемое помещение.
Указанное явление подтверждается
результатами визуальных наблюдений,
а также сопоставлением
экспериментальных данных настоящей работы
с расчетными значениями отношения
Льюиса, полученными при разности
между температурами потока воздуха
и поверхности 2,5—3,5° С [2]. В
рассмотренных условиях опытное значение
величины отношения Льюиса а/освл
составило 0,54—0,67 (а —
коэффициент теплоотдачи; о — коэффициент
массообмена; свл — теплоемкость
влажного воздуха).
На основании результатов
исследований получена зависимость,
описывающая изменение толщины слоя инея
по рядам труб испытанных
воздухоохладителей:
4ri-l,52(GbT/QF)/r-<Unf
где G'w — количество влаги, выделяемой из
воздуха при обработке его в аппарате,
кг/с,
_ Q0(dx-dl)
w ' ii-%
Qn — тепловой поток воздухоохладителя, Вт;
dx, d^ — влагосодержание воздуха
соответственно при температуре и
относительной влажности его на входе в
аппарат и при средней температуре
инея на ребристой поверхности, кг/кг;
/,, /^ — энтальпия воздуха соответственно при
температуре его на входе в
воздухоохладитель и при средней
температуре инея на ребристой поверхности,
кДж/кг;
4 8 12 16 20 Г, ч
Рис. 4. Зависимость толщины слоя инея на
поверхности воздухоохладителя от времени
замораживания мясопродуктов:
Л — экспериментальные данные для ВО-БЛП-450; О —
экспериментальные данные для ВО-БЛП-250; расчетные
значения для ВО-БЛП-250
т — время работы аппарата, с;
F — площадь поверхности охлаждения
воздухоохладителя, м2;
q — плотность инея, кг/м3;
п — порядковый номер ряда труб по
направлению движения воздуха.
Полученная зависимость справедлива
для воздухоохладителей,
эксплуатируемых в камерах замораживания
мясопродуктов при следующих
условиях: температура воздуха в камере
—25 -= 35°С, его относительная
влажность 98—100%, массовая скорость
воздуха в аппарате 4—10 кг/(с«м2),
продолжительность цикла
замораживания 10—25 ч.
Характеристика пучка:
1>п1/м2>0,4,
где м,, п2 — количество рядов труб
соответственно по ходу воздуха и по фронту
аппарата.
Значения толщины слоя инея,
образующегося на оребренной поверхности
воздухоохладителей за цикл
замораживания мясопродуктов, рассчитанные по
указанной зависимости, хорошо
согласуются с опытными данными:
расхождение не превышает 6—10% (см.
рис. 4) При построении расчетной
кривой использованы опытные данные
настоящей статьи, а также
зависимость qhh=/(U [4].
Полученные результаты
исследования позволяют определить
конструктивные параметры ребристых
элементов теплообменной поверхности,
обеспечивающие эффективную работу
воздухоохладителей в течение всего цикла
замораживания мясопродуктов.
31

Список использованной литературы
1. Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д.,
Су идиев И. П. Влияние толщины слоя
инея на эффективность работы
воздухоохладителей.— Холодильная техника, 1981, № 4,
с. 22—23.
2. Г оголи н А. А. Охлаждение насыщенного
воздуха. — Холодильная техника, 1976, № 3,
с. 30—33.
3. Чепурненко В. П., Лисин В. В.
Изготовление ребристых поверхностей воздушных
аммиачных конденсаторов методом литья под
давлением.— В кн: Холодильная техника и
технология. Киев, 1970, вып. 10.
4. Чубик И. А., М а слов А. М.
Справочник по теплофизическим характеристикам
пищевых продуктов и полуфабрикатов. М.,
Пищевая промышленность, 1970.
УДК 66.047.25.001.76
УЛУЧШЕНИЕ
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
СУБЛИМАЦИОННЫХ АППАРАТОВ ПРИ
ПРИМЕНЕНИИ
МАЛОИНЕРЦИОННЫХ КАССЕТ
Э. В. СИЛЬВЕСТРОВ
Казанское НПО «Вакууммаш»
Установка УСС-10
производительностью 10 л за цикл предназначена
для сублимационной сушки
биопрепаратов. Основным узлом сублиматора
установки являются кассеты (рис. 1),
в которые помещают сосуды с
сублимируемым препаратом. Перед сушкой
эти кассеты принудительно охлаждают
в целях предотвращения подтаивания
препарата, предварительно
замороженного в сосудах. Сосуд с
сублимируемым препаратом помещают в ячейку
кассеты с гарантированным зазором,
энергия к сосуду передается в
основном излучением.
Примененная в установке кассета
значительно облегчена по массе по
сравнению с кассетами современных
зарубежных установок (например,
установки KS-30 фирмы «Фригера», ЧССР и
CMY фирмы «Юзифруа», Франция)
примерно в 2,5 раза, но, несмотря на
это, она остается металлоемкой.
Масса каждой кассеты в отечественной
установке 32 кг, а с учетом массы
сосудов, заполненных замороженным
препаратом, она возрастает до 43 кг,
т. е. превосходит в 3 раза массу
сублимируемого препарата,
размещенного в сосудах. Принудительное
охлаждение таких металлоемких кассет
до необходимой отрицательной
температуры непрерывно продолжается 3—
4 ч. Для выхода сублиматора на
режим с максимальной интенсивностью
влаговыделения необходимо
охлажденные кассеты нагреть до относительно
высокой температуры.
Продолжительность выхода на расчетный
температурный режим составляет более 6%
от длительности цикла сушки.
Экономически нецелесообразные величины
энергоемкости и постоянной времени выз-
Видб
Рис. 1. Металлоемкая
кассета:
/ — ячейка; 2 — прогреваемый
корпус; 3 — защитный кожух;
4 — ручка; 5 — ролик; 6 —
ленточный нагреватель

ваны в основном конструктивным
несовершенством применяемых кассет.
Вышеуказанные зарубежные установки
также обладают значительной
энергоемкостью и постоянной времени именно
из-за несовершенства конструкции
узлов для размещения препарата,
подвергаемого сушке. Это значительно
увеличивает продолжительность
подготовки сублиматора к сушке и цикл сушки.
Поэтому была разработана кассета
принципиально новой конструкции
(рис. 2), характерной особенностью
которой является совмещение ячеек,
используемых для размещения в них
сосудов с сублимируемым препаратом,
и электронагревателя в единое целое,
т. е. сформирована ячейка-нагреватель.
Ячейки-нагреватели выполнены из
мелкоячеистой тканой металлической
сетки, изготовленной из нержавеющей
стали 12Х18Н10Т с высоким удельным
электрическим сопротивлением. Для
формообразования ячеек-нагревателей
применена неразрывная по длине
сетка.
Электрический ток, протекаемый по
нагревателю, проходит
последовательно через каждую ячейку. В качестве
теплоэлектроизоляционного материала
использован вспенивающийся
полистирол марки ПСВ-А (ОСТ 6—05—202—
73), с объемной массой 0,04 г/см3 и
коэффициентом теплопроводности Х =
= 0,0407 Вт/(м • К). Мелкоячеистый
сетчатый нагреватель в контакте с
микропористой массой теплоэлектроизоля-
тора образует упруго деформируемую
конструкцию, которая обеспечивает
надежный контакт сосудов с
нагревателем даже при наличии допуска на
диаметры сосудов, равного 2 мм. Так как
высота кассеты несколько больше
глубины нагревательной ячейки, то сосуд,
помещенный в ячейку, не касается
своим дном металлического днища
обечайки кассеты, * а садится на тепло-
/ — нагревательные ячейки; 2 — вспенивающийся тепло-
электроизолятор; 3 — защитно-декоративная пластина; 4 —
ручка для переноски и установки на технологическую
подставку; 5 — металлическая обечайка; 6 — сильноточный
разъем; 7 — слаботочный разъем; 8 — сетчатый нагреватель
электроизолятор, залитый на всю
высоту кассеты. Обечайка изготовлена из
легкого прочного сплава АМгб-М. Для
контроля температуры нагревателя в
одну из ячеек вклеен платиновый
термометр сопротивления марки ИС-545А
с габаритными размерами 0,15Х35Х
ХбО мм, имеющий выход на
субминиатюрный разъем РС4,
расположенный на передней стенке кассеты.
Разработанная конструкция кассеты
позволяет осуществить передачу всей
тепловой энергии теплопроводностью от
нагревателя непосредственно к сосудам
с сублимируемым препаратом. Энергия
к препарату передается
теплопроводностью. Благодаря отсутствию
прогреваемых металлических емкостей
значительно сокращается время выхода
сублиматора на максимальную
интенсивность влаговыделения. Вследствие
минимальной тепловой инерционности
ячеек-нагревателей стало возможным
поддерживать температуру
сублимируемого препарата с высокой
точностью. Незначительная плотность тока
нагревателя C,35 А/мм2) гарантирует
его надежность при эксплуатации, что
весьма важно, так как выход
электронагревателей из строя (что
неоднократно наблюдалось на установках KS-30)
влечет за собой нарушение
технологического режима сушки, а
незначительная величина питающего напряжения
A6 В) — электробезопасность при
работе на основном блоке установки —
сублиматоре.
Сравнительные испытания кассет
проводили с применением
технологического имитатора коровьего молока
жирностью 1,25%.
С учетом кинетики процесса и
конструктивных особенностей кассет цикл
сушки был разбит на пять
характерных энергетических зон, определяемых
температурой сублимируемого
препарата, интенсивностью влаговыделения и
удельным расходом энергии (на
единицу массы выпариваемой влаги).
Расчетно-экспериментальным путем
определяли величину мощности
энергетических зон [1—5]. Металлоемкие
кассеты испытывали на установке
УСС-10, а малоинерционные — на мо-
розильно-сушильной установке «Спи-
дивак» модели 5IT фирмы «Эдварс»
(Англия).
При испытании металлоемких
кассет сублимируемый препарат,
подвергнутый замораживанию, находился
33

в стеклянных цилиндрических сосудах
вместимостью 550 мл и заполненных
на 250 мл. Ниже представлены
исходные данные, приведенные к одной
кассете, и значения мощности по зонам.
Масса сублимируемого препарата, кг 5
Поверхность испарения, м 0,435
Величина влаговыделения в период
постоянной скорости сушки, кг/ч 0,41
Температура, °С
сублимации —24
десорбции* 40
Мощность, Вт, по зонам
I 780
II 450
III 455
IV 400—170
V 160—70
Кинетика процесса сушки показана
на рис. 3. Изменение интенсивности
влаговыделения, характеризующей
работу установки в целом и динамику
процесса, регистрировали с помощью
электронного тахометра. Этот прибор можно
подключать к регистрирующему и
показывающему приборам. Он является
высокоточным индикатором,
позволяющим получать объективную
информацию об окончании процесса сушки.
Длительность цикла сушки составила 24 ч.
Массовая влажность сублимированного
препарата была равна 0,97 и масса
0,15 кг.
Исходные данные, приведенные к
одной малоинерционной кассете, и
значения мощности по зонам показаны
ниже.
Масса сублимируемого
препарата, кг 5
Поверхность испарения, м2 0,492
Величина влаговыделения в период
постоянной скорости сушки, кг/ч 0,33
Температура, °С
сублимации —24
десорбции +40
Мощность, Вт, по зонам
I и II 285
III 305
IV 250—150
V 120—0
Процесс сушки контролировали по
методу «экстремальных температур».
Интегральное значение температуры
измеряли с помощью датчиков темпе-
40{
30
20
10
О
-10
-20
\
; /
: *
-30 Г
Ъкгк
0 ГЧ
* Г
з у
г г
1 у
о
/л>мв
W
30
20
10
0
—^.
\
%б
J_
ЛЬ
10
и
-* »-
/
т2
2
JJL
тз
2
Ш_
h
ITIif.
8,5
Y
-* ^-
%
гнт}ч
* Температура десорбции — температура
препарата в период удаления связанной влаги,
т. е. это максимально допустимая для данного
препарата положительная температура
обусловленная сохранением его биологической
активности после сушки
Рис. 3. Изменение в процессе сушки
температуры сублимируемого препарата t, убыли его
массы G и влаговыделений /п:
/—V энергетические зоны; т,—т5 — масса сублимируе
мого препарата на границах энергетических зон
ратуры — платиновых термометров
сопротивления марки ИС-568 А (на
лакотканевой основе) .с габаритными
размерами 0,15x25x40 мм. Датчики
располагали на внутренней
поверхности сосуда и на глубине 1 мм от
наружного слоя сублимируемого
препарата. Максимальная толщина
замороженного слоя препарата
составляла 12 мм. Температуру
регистрировали шестиканальным уравновешенным
мостом типа КСМ-029 с пределами
измерения —90ч- -f-50°C. Время выхода
на максимальную интенсивность
влаговыделения определяли по моменту
достижения наружным слоем
заданной температуры сублимации. Оно
составило 12 мин. Суммарное
давление в сублимационной камере в период
постоянной скорости сушки 15,999, а в
период десорбции 11,732 Па.
Длительность цикла сушки 20 ч. Масса
высушенного препарата оказалась
равной 0,15 кг. Массовая влажность
0,97.
Режимные параметры,
определяющие скорость сушки в сублиматорах
установок УСС-10 и «Спидивак»,
отличались весьма существенно (табл. 1)
Это и привело к значительной
разнице в величинах влаговыделения в
период постоянной скорости сушки —
0,41 кг/ч на установке УСС-10 и
0,33 кг/ч на установке «Спидивак»,
что, казалось, должно было увеличить
общую продолжительность сушки в
последнем случае. Однако конструкция
34

Таблица 1
Установка
УСС-10
«Спидивак»
Температура
сублимации
k
-24
—24
Упругость
пара надо
льдом
сублимируемого
препарата Рв.п.пр, Па
69,46
69,46
Температура
десублимации
/д. °С
-53
-38
Упругость
пара надо
льдом десубли-
маторарв.п.дес,
2,66
15,86
Остаточное
давление
сухого воздуха в
сублиматоре
Рев, Па
5,33
15,9
Рв.п.пр
Рев
13
4,34
ДР = Рв.п.пр-
-Р*.п.Аес>Ъа
66,8
53,6
Таблица 2
Параметр
Количество ячеек
Масса кассеты, кг
Масса кассеты с препаратом, сублимируемым
в сосудах вместимостью 500 мл, кг
Вид используемой энергии
Способ подвода тепловой энергии к
сублимируемому препарату
Напряжение питания в период сублимации, В
Потребляемая мощность в период сублимации,
Вт
Способ предварительного охлаждения ячеек до
отрицательной температуры
Кассета
металлоемкая
20
32
43
малоинерционная
20
2,5
13,5
Переменный ток промышленной частоты
Радиационный
42—32
780—450
Работа холодильного
компрессора 2У660/22 в течение 3—4 ч,
принудительный обдув кассет
электровентилятором
Теплопроводностью
16
362
Не требуется
малоинерционной кассеты
обеспечивала высокоэффективную теплопередачу
энергии к объекту сушки. В
результате режим теплового
досушивания (период десорбции) протекал
более интенсивно, поэтому длительность
цикла сушки сократилась до 20 ч.
Сравнительные данные кассет
приведены в табл. 2.
Таким образом, применение
малоинерционных кассет позволило более
рационально передавать энергию к
сосудам с сублимируемым препаратом,
свести к минимуму продолжительность
выхода сублиматора на максимальное
влаговыделение, реализовать ведение
процесса сушки на экономически
оптимальных энергетических уровнях (с
минимальными тепловыми потерями)
и уменьшить длительность цикла сушки,
Список использованной литературы
1. Гинзбург А. С. Основы теории и тех^
ники сушки пищевых продуктов. М.,
Пищевая промышленность, 1973.
2. Гуйго Э. И., Журавская Н. К.,
Каухчешвили Э. И. Сублимационная
сушка в пищевой промышленности. М.,
Пищевая промышленность, 1972.
3. Никитина Л. М. Теормодинамические
параметры и коэффициенты массопереноса во
влажных материалах. М., Энергия, 1968.
4. Никитина Л. М. Таблицы равновесного
удельного влагосодержания и энергии
связи влаги с материалами. М., Госэнерго-
издат, 1963.
5. Ривкин С. Л., Александров А. А.
Теплофизические свойства воды и
водяного пара. М., Энергия, 1980.
УДК 621.565.92:536.24.001.24
ИНЖЕНЕРНЫЕ РАСЧЕТЫ
ПРОЦЕССОВ ОТВОДА ТЕПЛА ПРИ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКЕ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
Д-р техн. наук, проф. А. М. БРАЖНИКОВ
МТИММП
Н. Э. КАУХЧЦШВИЛИ
ВНИКТИхолодпром
Предлагаемый авторами
приближенный метод расчета процессов
холодильной обработки пищевых продуктов
основан на предположении, что
основным параметром, определяющим
теплофизические характеристики (ТФХ)
пищевых продуктов, является их влаго-
содержание.
Аналитическая теория процессов
отвода тепла при холодильной
обработке пищевых продуктов, основанная на
решении уравнения Фурье, разработана
достаточно подробно. Вместе с тем,
применение этой теории в проектных,
оценочных и других инженерных рас-
35

четах является скорее исключением, _
чем правилом. Одна из причин этого я
заключается в неполной исходной ин- *
формации о значениях ТФХ объектов *
обработки. Упрощение расчетов процес- °
са и поиска информации позволит на н
каждой стадии проектирования холо-
доиспользующего оборудования
принимать наиболее рациональное
решение, что, в конечном счете, будет
способствовать экономии
энергоресурсов, снижению капитальных затрат и
эксплуатационных расходов (за счет
сокращения традиционных
исследований, выполняемых в целях
определения ТФХ объектов, подлежащих
холодильной обработке).
Для пищевых продуктов
характерным является значительное колебание
их состава [5]. В связи с этим
можно оценивать ТФХ пищевых
продуктов в зависимости от их влаго-
содержания. Метод расчета,
основанный на такой оценке, не требует
никаких дополнительных знаний об
объекте, кроме величины его влагосодер-
жания W. В табл. 1, составленной
по данным работ [2, 3, 6],
приведены ТФХ некоторых наиболее
употребляемых продуктов.
Представленные в таком виде
материалы показывают, что ТФХ зависят,
главным образом, от содержания
влаги в продукте, а не от его вида,
структуры, консистенции. На этом
основано предположение, что
влагосодержание является той главной
характеристикой продукта, которая
определяет особенности его реакции на
процессы отвода тепла при холодильной
обработке. Другими словами, это
означает, что зная одну лишь
характеристику продукта — влагосодержание,
можно с помощью формальных
соотношений определить все необходимые
для расчетов значения ТФХ.
Влагосодержание наиболее широко
употребляемых продуктов (см. табл. 1)
изменяется в пределах от И?н=0,5 до
1Г = 0,96.
При выводе формул принимали
усредненное и одинаковое для любого
влагосодержания значение криоскопи-
ческой температуры *кр = — 1,45°С.
Теплоту фазового перехода г считали
равной теплоте, выделяющейся при
переходе воды в лед, г = 335,2 кДж/кг
(80 ккал/кг).
Анализ данных показал (полагая,
что ТФХ меняются скачкообразно на
фронте кристаллизации и остаются
36
х га
| CJ О,
I gy
в S.e
S v о.
х с « 1
о§Г
ан
*
О/
1 Нсо
о S
ё^
1 °
1 ^
с
1 ("
1 <->
1 о
ЭПрОВОДН'
.), при
уре
с • о.
ь S в
*??
в .
S <<
•е-
•е-
я
1 •
1 * о
I ^ о.
1 >^
4 2.
1 - *"
iCTb С
темг
* о.
35 В
1 *>
1 о
1 •=»
1 в
И
Si
OuBt
1 <и о>
1 с*
1 U Ч
о о
1 га
S*
1 ("
«
роду
с
О.
-^
<и
а
Я
Й
CL
ж
v
*
в
о.
•*»
а
а
и
О.
"***
S
rf 00
СМ СМ СО _~ — О)
СМ - <* СМ-" 1 7 ? 7
«III 1 1 11
.1. .1. .1. 1 ''" .1. .1. .1. 1
•1* М* *г т см 1 1 1
^ 00^ t^ СМ^ t^ CM Tf -н 1>- Ю 00^ &l 00^ О^
—~ СМ~ —Г СМ~ —«* —Г СМ СМ~ о" —* *— О" О" О" О"
1 II 1 1 1 I I I I I 1111
оооо ю
О. Г-. N СО СМ
ОООО О
1 1 1 1 1 1 1 1 1 II II
ооооо осч со
СМ СМ СО — О N —« О
О О Ь- О О О О СМ
N N 00 со N..
00 00 СО Ю Zr 00 *Я
^ ^ю0* ° ^ о
о" 1 о~о~ I II9I
III' Is* 1
1 11ь-оо^.оососо ' 2J
со oomooKto^cn^N о^0^
о" оо"о00000Ч о о
°
05 СО СО —*
со ю —^ Юл
»—Г »-Г ^-н" —Г
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 I
N СО — СО
N 0H001
о" о" о" о"
О О СО О* СМ СМ
О*" со" О" со" —Г—Г
СО —* О —« СО СО
см ю со ю о о
СМ СО СО СО "^ "*
1 Ml III
t^ СО^ С» СО^ О^ СМ^ СЮ Ю^ СО^ ^ О^ N^ СО^ Ю СО СО^
ф ^ о" со" см" со" cxf см" со" cxf ^" со" ю~ n~ а? со"
ООСОСОООСОЮ^СМСОЮОСО^—'Ю
OCCO^N^Tt<ir5CONNOOCOOH50(J>
CMCOCNCNCOCOCOCOCOCOCOCOCOCOTt'CO
00 СО CM CO -^ CO
о> о см ю со ю
СО О ^ СО СЛ СО
СО 00 00 — о »-н
^ --(N СМ СМ
Mill 1 м
сол^а^ол10^сож»-^^юсл оя °Я *ч *Ч ^„
ю •* о*4со"оо"о"^«^об4ю NtsTaT*-"of
а)ооа>югооооооюсм сосооюо
CM00lOCMN000000h-a> О О О О О
ю осм юсоосмсоюсосо
Ю 000000 ООООООООООО)
о ооо оооооооо
1 III 1 1 1 II 1 II
1 III I 1 1 1 1 1 1 1
OOrfiCMCMh-OOCOCOTp^ft-O—«"^ЮЮ
^ N ^ Чо N CO00000000O5№O5OiO)
о* о" о" о" о" о" o" o" o" o" o" o" o" o" <d
3
*
— та
•о 5 ю
« я 5 « са^ьс о «. я
я я :-&- s 2ffls 33*
* 2 § * н о S «^оаз^н^
«i: о 2 5 я so се о ч йа; 0 u се

выше
ТФХ
помощью
постоянными при температурах
и ниже криоскопической), что
объектов можно оценить с
линейных соотношений вида:
к = у, + k{W—w»),
значение теплофизической
характеристики для объекта с влагосодержа-
нием, равным W\
границы изменения теплофизической
характеристики;
Y9-Y,
где Y
k=-
Тогда частные уравнения для ТФХ
будут иметь вид: для теплоемкости
с, Дж/(кг«К), (индекс 1 относится
к температурам ниже
криоскопической, 2 — выше)
"Ct + kcl(W-
•W*)t
где
С? = 1465,4;
eg = 2093,4;
A)
kc2 =4186,8,
для коэффициента теплопроводности А,,
Вт/(м • К)
Х{ =^Н + ^] (Ц7_«7Н);
B)
где Ли ~ 0.58-
Ли - 0,29;
hi = 1,917;
hi = 0.в04.
Для плотности (принимается равной для
температуры ниже и выше
криоскопической) q, кг/м3
Q = Q,=02 = QH+^(^-rH)> C)
где о» = 1005; k6 =208.3.
Возможность применения
предложенных формул A) —C) для
инженерных расчетов проверялась при
определении продолжительности
замораживания продуктов (различной толщины,
при разных условиях внешнего
теплообмена) до полного промерзания (т. е.
до момента времени, когда фронт
кристаллизации достигает
термического центра объекта), поскольку
вопрос о продолжительности процесса
занимает одно из наиболее важных
мест во всей задаче о теплофизике
'замораживания [5]. Ниже приведена
методика расчета.
1. Продолжительность охлаждения
находим из формулы Фикчина и Фик-
чиной [5], представленной в
безразмерной форме:
- Ш-+о,8К (/"-^7 )+0'12-
D12 Ы. Н Хр
где Fo — критерий Фурье;
Bi — критерий Био;
Bi2 = aR/K2;
а — коэффициент теплоотдачи от
объекта к охлаждающей среде;
R — определяющий геометрический
размер;
Foo
^
S *
о =
н
° S-
о и
с 5^
л *
шнос
1НЫМ
е-5
° *
1 с *
, мин
к
ж
га
со
ж
а.
о
СО
ность
Л
01
н
ОДОЛЖ1
о.
с
3 j
н о
К ш
00 О.
х 5
о Л
=<5Х
а о
с х
X
о <ь>
с *
л к s
2
S
О
1
о
0J
«=t
О
н
о a 2 5
= 5 = -
,2 8 « 5
Esq.
га
* 5
11
*L о>
С[ с
о
?
О)
3
ж
3
з-
а
'г
?§
55
CQ CO
га
X а.
Е-
в о
1?
ctS
gg
3 а> S
ч «в
О VO
Н О
« * 2 1 «
я я * 2 «<
~ е( ? =< о
¦в- § ° g «
* н ° к

та (L) О
га =
ж
i Ж
О га
га J
о
U
К
Ж
Ж
я
со
ж
*
га
О.
О
S
<0
ж
г0
О
О
>»
CU
f-
S
ж
ж
ч
о»
Си
с
о
2
S
Й
га
*¦
X
е
о
<=(
X
е
н
00_ Ю_ —<_ СО СО
tC сгГ ю" ^ со"
+ 1 + 1 +
СО_ —^ т^ СО —
см" —" гС °\ со"
+ 1 + + +
ю
&1 ю_ со ^f со
ю" о" см" см" о"
о * —см
со о - -
CSJ ^i —' 00 О LO
—, —¦ rf CO CN Tf
OJ —•
п*
*Я со °Я °1 °1 *~1
со" ю —Г rt*" аГ см"
СО w-T 05 ^ — Ю
3"
"*. ^ °ч *~1 ^ °°
csf о —Г со" о" —*
21 ?^
CN Ю Ю Ю
СП CD CN —" CN
— — о о о
о" о" о" о" о"
"Ф ^f. ^t* ^* Tt*
CN cj) СП С7) О
°o 2 ¦* ^ "*
"* CN CN CN
OONOlOO
CO —< —< — CN
^OOtJ-OO
t^ t^ r^ t^ h-
o" o" o" cd o"
о
с
s
s
CU
о
M s s Й
к к о л
В ffl t- =
S 2 2 «I
с(^3 3 Л О
к га я я си н
О 5, « «? Я со
и ре е аз ^
н та
о н
СП Л
03 с;
S со
О си
* с1-
«=t О
s н
¦ 6
CU g
1
X ?
еа I
Си v
О
аз
СЗ
I I
37

tH, tcp, /ц н—температура начальная объекта,
охлаждающей среды, центра в
момент достижения на
поверхности криоскопической температуры
/кр , согласно Г. Б. Чижову [5];
Bi2
41. н = ч<р ' ~~2 ' кр 'ср / •
Истинное время охлаждения равно:
- C2gj^2F°2
Л 2
2. Продолжительность
замораживания определяли по модифицированной
нами формуле Ляме [1, 5]:
Fo, = Wr [l t-f— J X
/ __ кр *cp
kp 1/Bij + l
j_ 1+2/Bi,
X2 C[(tKp-tcp) '
Истинное время замораживания:
c,q/?2Fo,
Ti-—it—
3. Продолжительность полной
холодильной обработки:
Т =Tj +Т2.
По указанной методике выполнены
расчеты с ТФХ, взятыми из
справочного материала [2—4,6] и
определенными по формулам A) — C).
Результаты расчета приведены в табл. 2.
Из таблицы видно, что погрешность
применения предлагаемой методики
определения ТФХ для нахождения
продолжительности холодильной
обработки не превышает 20%, что
является приемлемым для оценочных
инженерных расчетов [4, 5]. Основ-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 920333 B1) 2725007/24-06 B2) 13.02.79
3 E1) F 25 В 45/00; F 28 D 15/00 E3)
621.565.58 G2) А. Д., Шнырев, А. М.
Марченко, Н. В. Баранецкий, В. А. Моргун, Б. К. Цым-
баренко, А. И. Плетнев, В. Н. Колчак,
Э. П. Михайленко
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАПОЛНЕНИЯ
ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ,
содержащее дозировочную емкость с
соединительным трубопроводом для подключения
тепловой трубы и нагреватель, отличающееся тем, что,
с целью повышения производительности, оно
дополнительно содержит конденсатор,
установленный на участке соединительного трубопровода
между дозировочной емкостью и тепловой трубой,
и сборник неконденсирующихся газов с
подвижным колпаком, внутренняя полость которого
отделена от внешней среды посредством
гидрозатвора и сообщена с соединительным
трубопроводом на участке между конденсатором и
дозировочной емкостью.
ным преимуществом предлагаемой
методики является простота, кроме того,
она позволяет определять значения
ТФХ любых продуктов (включая
комбинированные, состоящие из
различных видов сырья), влагосодержание
которых лежит в интервале 50—99%,
и отказаться от выполнения сложных
и зачастую дорогостоящих
экспериментальных работ по определению ТФХ
большой группы продуктов и
материалов, для которых эти величины
еще не известны (особенно для
области температур, лежащей ниже
криоскопической).
Список использованной литературы
1. Головкин Н. А., Юшков П. П.
Аналитические исследования технологического
процесса обработки мяса холодом. М.,
ЦНИИТЭИмясомолпром, 1970, 183 с.
2. Латышев В. П. Рекомендации по
расчетам теплофизических свойств пищевых
продуктов. М., ВНИХИ, 1977, 64 с.
3. Теплофизические характеристики пищевых
продуктов и материалов. Справочное
пособие / А. С. Гинзбург, М. А. Громов,
Г. И. Красовская и др.— М., Пищевая
промышленность, 1975, с. 79—159.
4. Постольски Я., Груда 3.
Замораживание пищевых продуктов. М., Пищевая
промышленность, 1978, с. 23—280.
5. Чижов Г. Б. Теплофизические основы
холодильной технологии пищевых продуктов.
М., Пищевая промышленность, 1979, 271 с.
6. Чубик И. А., Маслов А. М.
Справочник по теплофизическим характеристикам
пищевых продуктов и полуфабрикатов. М.,
Пищевая промышленность, 1975, 184 с.
A1) 922454 B1) 2985580/23-06 B2) 26.09.80. 3
E1) Т 25 В 15/06; F 25 В 27/00; F 24
F 3/147 E3) 621.575G2) Н. Курбанов, А. Хандур-
дыев, С. Дайханов G1) Туркменский
государственный университет им. А. М. Горького
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦЙОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно для
кондиционирования воздуха, содержащая
генератор, обогреваемый солнечной энергией,
теплообменник-регенератор с линиями крепкого и
слабого растворов, подключенными соответственно
к оросителю и сборнику абсорбера, и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
снижения металлоемкости, абсорбер и испаритель
выполнены в виде одного аппарата косвенного
охлаждения воздуха с вертикальными сухими и
влажными каналами для основного и
вспомогательного воздуха соответственно, при этом
ороситель абсорбера выполнен многосекционным,
и его секции размещены соответственно в
верхней части начального участка каждого сухого
канала, а нижние части этих участков
выполнены в виде сборника слабого раствора,
отделенного от остальных участков сухих каналов
перегородками.
38

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 628.84.001.76
ПРИМЕНЕНИЕ АЛЮМИНИЕВЫХ
ТРУБОК ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ
БЫТОВОГО КОНДИЦИОНЕРА
Ф. X. КУЛИЕВ, канд. техн. наук Я. Б. ШЛИМАК
Бакинский завод бытовых кондиционеров
Г. В. САФАРОВ, Л. А. ШАХПАРОНЯН
Специальное проект но-конструкторское и
технологическое бюро бытовых кондиционеров
В бытовых кондиционерах,
изготавливаемых на Бакинском заводе бытовых
кондиционеров (БЗ БК), применяются
теплообменники в виде пакета
алюминиевых пластин с запрессованными
в их отверстия медными У-образными
трубками, которые соединяются между
собой калачами, образуя змеевик. При
работе в условиях повышенной
влажности контакт таких разнородных в
электрохимическом отношении
металлов, как медь и алюминий, приводит
к усиленной коррозии алюминиевых
пластин, в результате чего нарушается
режим теплообмена.
В связи с этим, а также из-за
необходимости экономии
дорогостоящих цветных металлов встал вопрос
о замене дефицитных медных трубок
на трубки из более дешевых и
доступных металлов.
За рубежом при изготовлении тепло-
обменных аппаратов для
автомобильных и промышленных кондиционеров
используют в основном алюминиевые
сплавы.
Расчетно-теоретический анализ теп-
лообменных поверхностей
кондиционера БК-1500 показал, что замена
медных трубок алюминиевыми практически
не влияет на величину коэффициента
теплопередачи аппарата. Это
объясняется тем, что термические
сопротивления меди и алюминия пренебрежимо
малы в сравнении с общим термическим
сопротивлением теплопередаче.
Возможность такой замены материалов
подтверждается также и тем, что в
пластинчатых, ребристых поверхностях
наружный теплообмен происходит в
основном на ребрах, составляющих
обычно 90—96% всей наружной
поверхности.
На заводе были собраны пять
опытных образцов кондиционеров с
алюминиевыми теплообменниками, в которых
соединение У-образных трубок и
калачей осуществлялось с помощью пайки
под флюсом вручную. Три из них
прошли испытания в
калориметрической камере, которые показали, что
кондиционеры с алюминиевыми
теплообменниками по основным показателям
отвечают требованиям ТУ 16-579.037-80,
в соответствии с которыми
изготавливаются бытовые кондиционеры БК-1500
(табл. 1).
Чтобы сохранить основные
конструкторские решения и собирать
кондиционеры с алюминиевыми трубками на
имеющемся на заводе оборудовании,
пришлось решить две задачи:
подобрать отечественный
алюминиевый сплав, пригодный для изготовления
У-образных трубок и «калачей»;
выбрать оптимальную технологию
соединения алюминиевых трубок между
собой.
Были выбраны алюминиевые сплавы
марок АД1 и АМц в нагартованном (Н)
и отожженном (М) состоянии
(сравнительные характеристики сплавов
приведены в табл. 2). Трубки из этих
сплавов изготавливали на том же
оборудовании, что и медные, тех же
размеров 9,52x0,5 мм. Сплавы АД1 и АМц
в нагартованном состоянии оказались
не пригодными из-за низкой
пластичности материала. Из сплавов АД1 и
АМц в отожженном состоянии удалось
Таблица 1
Показатели
Холодопроизводитель-
ность, кВт (ккал/ч)
Потребляемый ток, А,
не более
Потребляемая
мощность, Вт
Норма по ТУ
1,74A500)
-8%
5,0
900
Результат
испытаний
1,73A490)
4,4
840
Таблица 2
Марка сплава
АД1 М
АД1 Н
АМц М
АМц Н
М1р М*
Предел
прочности,
МПа (кгс/мм2)
69,6G,1)
152,9A5,6)
95,1(9,7)
160,3A6,35)
235,2B4,0)
Относительное
удлинение, %
33,3
1,0
40,6
2,3
40,0
* — марка медного сплава, применяемого для
трубок на БЗ БК-
39

сделать У-образные трубки, однако,
при изготовлении калачей трубки
рвались в месте изгиба.
В связи с этим была применена
специальная оснастка, позволившая
выполнить алюминиевые трубки с
большей толщиной стенки — 0,8 мм.
Собранные теплообменники были
развальцованы, причем качество формуемой
поверхности при развальцовке было
вполне удовлетворительное (см.
рисунок).
Для решения второй задачи были
изучены рекомендуемые способы
соединения алюминиевых трубок: пайка под
флюсом, вакуумная пайка, пайка с
помощью ультразвука, склеивание.
На стадии лабораторных испытаний
были получены положительные
результаты по всем предложенным способам
соединения трубок. Образцы в виде
единичных пар соединенных трубок
успешно прошли испытания на
прочность и герметичность в соответствии
с предъявляемыми требованиями к
трубкам теплообменников.
Действующее оборудование
полностью может быть использовано при
применении газопламенной пайки под
флюсом. Однако очистка мест
соединений от следов флюса вырастает в
серьезную проблему для массового
производства.
Вакуумная пайка требует создания
уникальных проходных вакуумных
печей, что практически ставит под
сомнение возможность в ближайшие годы
решить проблему перехода на
алюминиевые трубки.
Склеивание алюминиевых трубок
также не приемлемо из-за отсутствия
клеев, полимеризующихся за 1—2 мин при
комнатной температуре и сохраняющих
свои прочностные свойства в течение
10 лет (срок службы кондиционера).
Наилучшее соединение алюминиевых
трубок достигается методом
ультразвуковой пайки, который исключает
применение флюса и не требует
дорогостоящего оборудования.
При ультразвуковой пайке
разрушается окисная пленка на деталях и
расплавленный припой соединяет чистые
металлические поверхности. Качество
соединения зависит от того,
насколько полно удален окисный слой и другие
загрязнения.
Теплообменники кондиционера БК-1500 с
алюминиевыми трубками
Ультразвуковая пайка
осуществляется в ванне с расплавленным
припоем. Предварительно нагретые в
течение 30—40 с теплообменники с
алюминиевыми трубками опускают в припой
в перевернутом положении, при этом
необходимо гарантировать положение
теплообменника в определенной
плоскости для погружения на требуемую
глубину. Продолжительность процесса
пайки должна быть строго ограничена
во избежание эрозии трубок. Затем
теплообменники проверяют на
герметичность и прочность соединений.
Относительно простое оборудование
позволит освоить этот способ пайки
без выделения для него дополнительных
площадей. Процесс легко поддается
автоматизации. Одна линия сможет
спаивать 40—60 теплообменников в
час, что вполне приемлемо для
высокоскоростных производственных линий
(на БЗ БК в смену изготавливается
800 кондиционеров).
В настоящий момент получены об- |
надеживающие результаты в решении
этого вопроса. Имеющиеся образцы
спаяных алюминиевых У-образных
трубок и калачей успешно прошли
испытания на прочность и герметичность в
местах соединения. Их подвергли оп-
рессовке водой при давлении 3920 кПа
и контрольным испытаниям на
утечку фреона при давлении 980 кПа в
системе. Работа находится на стадии
опытно-промышленных испытаний.
40

УДК 621.565.93/.94
СИСТЕМА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДЫ ДЛЯ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРОВ ЛГ-250
В. П. НЕГОДОВ
Рижская база рефрижераторного флота
На рефрижераторных судах типа
«Таврия» два установленных
льдогенератора ЛГ-250 рассчитаны на
производство чешуйчатого льда из морской
воды при ее температуре не выше
tw] = 20°С. Льдогенераторы
обслуживаются аммиачными компрессорами
ДАУ80. Система охлаждения трюмов —
рассольная.
В южных широтах при высокой
температуре морской воды twX =28—
30°С и больших теплопритоках
льдогенераторы работают
неудовлетворительно. В результате снижается
приемка сырья, так как отсутствие
чешуйчатого льда ограничивает
производственные возможности судов.
В целях повышения
производительности льдогенераторов
рационализаторами производственного рефрижератора
«Парсла» изготовлена система
предварительного охлаждения воды (см.
рисунок). Охладитель воды 4
монтируют в льдогенераторном помещении
на внутренней переборке и
подключают параллельно установленным
льдогенераторам. В качестве охладителя воды
использован подогреватель масла типа
ПМ-2.8 поверхностью охлаждения
F = 2,8 м2. Постоянная температура
охлаждаемой воды поддерживается с
помощью приборов автоматического
регулирования: термореле 3 (ТР-1-02-Х),
соленоидного вентиля 5 (СВМ-25).
Эксплуатация системы в течение
года показала, что при температуре
морской воды на входе в охладитель
twl =22-i-24° С температура воды на
выходе поддерживается tw2=3^-7° С,
температура рассола на входе /sl =—28° С
и на выходе ts2 = —25°С.
Производительность установки 400 л/ч, расход
холода 6,29 кВт G200 ккал/ч).
Рассол ts1
Принципиальная схема предварительного
охлаждения воды для льдогенераторов ЛГ-250:
/ — льдогенераторы ЛГ-250; 2 —- контрольный термометр;
3 — термореле ТР- 1-02-Х; 4 — охладитель воды; 5 —
соленоидный вентиль СВМ-25; 6 — электрощит приборов; 7 —
регулирующий вентиль (РВ) подачи охлажденной воды на
льдогенератор

УДК 637.352.037@83.133)
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ИНСТРУКЦИЯ
ПО ЗАМОРАЖИВАНИЮ ТВОРОГА
НА ЛИНИИ М1-ОЛК, ХРАНЕНИЮ
И РАЗМОРАЖИВАНИЮ*
Предисловие
Настоящая «Технологическая инструкция по
замораживанию творога на линии М1-ОЛК,
хранению и размораживанию» (ТИ 49 2—28—81)
разработана на основе проведенных ВНИКТИхо-
лодпромом научно-исследовательских работ по
замораживанию творога и производственной
проверки созданной технологии на Армавирском
молочном комбинате. Уточнения и дополнения
внесены Управлением молочной промышленности
Минмясомолпрома СССР.
Разработанная технология замораживания
творога в блоках и брикетах в упакованном
виде на линии М1-ОЛК отвечает современным
требованиям к промышленному производству
молочных продуктов.
Качество замороженного творога в процессе
хранения при температурах —18 и —25°С в
течение 8 мес изменяется незначительно, сортность
его не снижается. Органолептические
показатели подтверждают высокое качество продукта.
При хранении замороженного творога в
блоках в упаковке из полимерной пленки потери
массы сокращаются более чем в 2 раза,
улучшается товарный вид продукции. Кроме того,
исключается использование дорогостоящей
деревянной и металлической тары, в 4 раза
увеличивается коэффициент использования полезной
площади холодильных камер, повышается
санитарная культура производства.
Применение линии М1-ОЛК дает возможность
организовать поточное производство
замороженного творога, механизировать погрузочно-раз-
грузочные работы и тем самым повысить
производительность труда.
Внедрение новой технологии на Армавирском
молочном комбинате дало экономический эффект
58 тыс. руб. в год A95 руб. на 1 т продукта).
К концу одиннадцатой пятилетки намечено
выработать замороженного творога в блоках
19 тыс. т, что даст предприятию дополнительной
прибыли свыше 3 млн. руб.
Разработанная технология позволяет в
условиях концентрации производства создавать
резерв продукта на предприятиях в межсезонный
период в целях равномерного обеспечения
населения отдаленных и труднодоступных районов
страны продукцией высокого качества.
«Технологическая инструкция по
замораживанию творога на линии М1-ОЛК, хранению и
размораживанию» согласована с Минздравом СССР
и утверждена Минмясомолпромом СССР 29
сентября 1981 г. Она распространяется на все
предприятия системы Минмясомолпрома СССР и ре-
* Технологическая инструкция разработана
Г. П. Овчаровой, Н. Н. Фильчаковой, Е. М. Ле-
бедько (ВНИКТИхолодпром).
комендуется для предприятий системы Минтор-
га СССР.
Срок введения «Технологической инструкции
по замораживанию творога на линии М1-ОЛК,
хранению и размораживанию» установлен с
1 января 1982 г. С вводом ее в действие теряют
силу «Временная технологическая инструкция
по расфасовке и замораживанию творога в
блоках на линии М1-ОЛК, его хранению и
размораживанию» и «Временные нормы расхода сырья,
упаковочных материалов и тары, нормы потерь
и нормы естественной убыли творога в блоках,
расфасованного и замороженного на линии
М1-ОЛК с последующим хранением и
размораживанием», утвержденные Минмясомолпро^
мом СССР 28 ноября 1979 г.
Технологическая инструкция
1. Характеристика сырья
Для производства замороженного творога,
предназначенного для длительного хранения,
применяют творог жирный (жирность 18%),
полужирный (жирность 9%) и нежирный (не
ниже высшего сорта), выработанный в летне-
осенний период в соответствии с требованиями
«Технологической инструкции по производству
творога из пастеризованного молока»,
утвержденной Минмясомолпромом СССР 25 ноября 1980 г.
(ТИ 49 2—17—80).
2. Технологический процесс
2.1. Технологический процесс состоит из
следующих операций: фасовка, замораживание,
хранение и размораживание (технологическая
схема фасовки и замораживания творога на
линии М1-ОЛК показана на рисунке перед
приложением 3).
2.2. Замораживают творог в виде блоков
массой нетто 6,2 кг и блоков, сформированных
из 22 брикетов по 250 г, массой нетто 5,5 кг.
3. Фасовка и упаковка
3.1. Для производства творога в блоках
продукт фасуют в пакеты из полиэтиленовой пленки
на фасовочно-упаковочном автомате М1-ОЛК/1,
входящем в линию М1-ОЛК. Масса блока
6,2 кг ±1%, размеры 370x240x75 мм.
3.2. Фасовка творога в брикеты
осуществляется на автоматах APT, M6-AP2T и других марок,
установленных в линии М1-ОЛК и отвечающих
требованиям действующей
нормативно-технической документации. Масса брикета 250 г ±2,5%,
размеры 100X75x37 мм. Масса блока,
сформированного из брикетов, составляет 5,5 кг ±1,5%,
размеры 370x225x75 мм.
3.3. В качестве упаковочного материала
следует применять: t
3.3.1. Для творога в блоках — рулонную
пленку полиэтиленовую пищевую НО 100 ±0,016.
600, I сорт, по ГОСТ 10354—73 из полиэтилена
марки 15802-020 по ГОСТ 16 337—77Е.
Допускается применение пленки
полиэтиленовой пищевой из полиэтилена других марок по
ГОСТ 16 337—77Е, разрешенной Министерством
здравоохранения СССР.
3.3.2. Для творога в брикетах — пергамент
по ГОСТ 1341—74, бумагу с нанесенным
полимерным покрытием, полиэтиленовую пленку и
другие упаковочные материалы, разрешенные
Министерством здравоохранения СССР.
3.4. На фасовку должен направляться творог,
охлажденный до 8°С. Для свежевыработанного
творога допускается фасовка его с температурой
до 20°С.
42

3.5. В процессе фасовки творога в
полиэтиленовые пакеты в их углах предусмотрено
прокалывание иглами отверстий диаметром 2 мм
в целях частичного удаления воздуха при
формировании пакетов в блоки.
3.6. При фасовке в пакеты каждой новой
партии творога проводят контрольное взвешивание
первых пакетов в целях корректировки дозы
продукта.
Под партией понимается однородная
продукция, замороженная на одном предприятии,
расфасованная и упакованная в однородную тару
в одну рабочую смену.
3.7. В процессе фасовки в пакеты
периодически, но не реже, чем через 10 единиц упаковки,
проверяют массу наполненных пакетов. Пакеты,
имеющие отклонения от установленной дозы,
вскрывают, и творог возвращают в бункер
автомата. Контроль массы творога в брикетах
проводят через каждые 20—30 единиц упаковки.
3.8. Творог в брикетах маркируют в процессе
фасовки в соответствии с требованиями
действующих стандартов. Творог в блоках маркируют при
укладке в ящики после замораживания в
соответствии с данной технологической инструкцией.
3.9. По окончании фасовки автоматы
разбирают и промывают в соответствии с санитарными
правилами мойки оборудования на предприятиях
молочной промышленности.
3.10. После фасовки творог по ленточному
транспортеру поступает на замораживание.
Допускается хранение фасованного
охлажденного творога до замораживания не более 3 ч
при температуре не выше 8°С.
4. Замораживание
4.1. Творог замораживают в
скороморозильном аппарате роторного типа, входящем в линию
М1-ОЛК.
4.2. Пакеты с творогом укладывают в ячейки
окантовки аппарата в целях получения блоков
правильной геометрической формы.
4.3. Брикеты укладывают по 22 шт. в 2 ряда
на металлические поддоны, размеры которых
соответствуют размерам ячеек окантовки. Поддоны
предварительно выстилают полиэтиленовой
пленкой размером 500x420 мм, концы пленки
заворачивают в виде конверта, и поддоны вставляют
в ячейки окантовки аппарата.
4.4. Перед загрузкой в морозильную секцию
пакеты с творогом и брикеты автоматически под-
прессовывают в аппарате, в результате чего
происходит формирование продукта в блоки.
Из пакетов окончательно удаляется воздух
| через отверстия в углах пакета.
I 4.5. Замораживают творог в аппарате при
температуре кипения хладагента (аммиака)
—35-;—40( + 2)°С до среднеконечной
температуры —18 или —25°С в течение 1,5—2,5 ч.
Продолжительность процесса замораживания
зависит от вида творога, его начальной
температуры и температуры кипения хладагента (табл.1).
Среднеконечная температура равна У2 суммы
температур поверхности и в центре блока в конце
процесса замораживания.
4.6. Замороженные блоки по рольгангу
поступают на стол-накопитель, где их укладывают
по 3 шт. массой нетто не более 20 кг в
картонные ящики по ГОСТ 13515—68, а также в ящики
полимерные по ГОСТ 17358—71, металлические
контейнеры и другую тару, разрешенную
Министерством здравоохранения СССР.
Таблица 1
Вид
творога
Продолжительность замораживания,
мин, при температуре кипения хладагента
и начальной температуре продукта, ° С
>о
-40
20
/0= -35
20
Среднеконечная температура —18°С
Жирный I 135 I 140 I 145 I 150 I 150 I 155 I 165
Полу-
жирный 110 115 120 125 125 130 140

Нежирный I 90 | 95 I 100 | 105 J 105 I 110 I 120
Среднеконечная температура —25°С
170
145
125
Жирный

Полужирный

Нежирный
145
120
100
150
125
105
155
130
115
160
135
120
165
140
120
170
145
125
175
150
130
180
155
140
Допускается использование возвратной чистой
тары с прокладкой из пергамента по
ГОСТ 1341—74 или подпергамента по
ГОСТ 1760—68.
4.7. Маркировку наносят на одну из торцовых
сторон ящика несмывающейся краской с помощью
трафарета или наклеивают этикетку с указанием:
— наименования предприятия-изготовителя
или товарного знака и его подчиненности;
— наименования продукта и его сорта;
— даты замораживания;
— номера партии;
— порядкового номера места с начала месяца;
— массы нетто;
— срока хранения;
— температуры хранения;
— действующего стандарта на творог.
4.8. Картонные ящики должны быть оклеены
бумажной лентой по ГОСТ 18251—72, ящики
полимерные и другая тара — опломбированы.
4.9. Замороженный в блоках творог,
упакованный в ящики, поступает по ленточному
транспортеру в холодильные камеры на хранение.
5. Хранение и транспортировка
5.1. Длительному хранению подлежит творог
не ниже высшего сорта, отвечающий
требованиям действующей нормативно-технической
документации.
5.2. Хранят упакованный в картонные ящики
замороженный творог при температуре —18 (±1)
или —25 (±1)°С и относительной влажности
воздуха 95—96%.
5.3. Картонные ящики укладывают в штабеля
на поддоны не более девяти ящиков по высоте
с отступами от стен 0,4 м, от охлаждающих
батарей 0,5 м и с центральным проходом шириной
1,2 м при ручной укладке и 3 м при
механизированной.
5.4. Сроки хранения замороженного творога,
одинаковые для всех его видов (жирного,
полужирного и нежирного), устанавливаются в
зависимости от формы фасовки и температуры
хранения.
Творог
в блоках
в брикетах
Срок хранения, мес,
при температуре
— 18°С —25°С
8 12
6 7
43

5.5. При закладке продукта на длительное
хранение на каждый штабель должен быть
заведен паспорт, в котором указывается номер
штабеля, наименование продукта и его сорт, дата
закладки, порядковые номера партий и мест,
количество мест.
5.6? Не допускается хранение замороженного
творога совместно с другими продуктами
(фруктами, овощами, мясом, рыбой и др.).
5.7. Холодильные камеры должны быть
оборудованы приборами дистанционного контроля
температуры, показания которых с контрольного
пульта в машинном зале компрессорного цеха
машинист обязан ежедневно записывать в
специальный журнал.
Одновременно для параллельного контроля
в камерах устанавливают на высоте 1,5 м
стеклянные термометры в металлической оправе, а также
приборы для определения влажности воздуха
(психрометры Ассмана или влагомеры).
5.8. Камеры хранения должны содержаться в
чистоте.
5.9. Транспортировка замороженного творога
осуществляется в соответствии с действующими
инструкциями по перевозке скоропортящихся
продуктов.
6. Размораживание
6.1. Творог, предназначенный для
промышленной переработки на предприятиях молочной
промышленности, подвергают размораживанию в
блоках.
6.2. Размораживание творога проводят в
помещении, оборудованном калориферами, при
температуре окружающего воздуха 20 (±2)°С
и относительной влажности воздуха 90—95%.
Блоки в пленке размещают в один ряд в
шахматном порядке на этажерах с поддонами.
Допускается размораживание блоков при указанных
параметрах в помещении без калориферов.
6.3. Продолжительность процесса
размораживания не должна превышать 12 ч.
6.4. Температура размороженного творога в
центре блока должна быть 0 (±1)°С.
6.5. При наличии на предприятиях молочной
промышленности соответствующего оборудования
в целях ускорения процесса размораживания
рекомендуется размораживать творог путем
дробления блоков, предварительно освобожденных от
пленки, или воздействием на продукт токов
высокой частоты (ТВЧ и СВЧ) в течение 8—10 мин.
6.6. На предприятия общественного питания,
в детские и лечебные учреждения творог в
блоках направляют в замороженном состоянии.
В сопроводительной документации на творог
указываются режимы его хранения и
размораживания.
6.7. Размораживают поступивший в блоках
творог в соответствии с пп. 6.2., 6.3. и 6.4.
настоящей инструкции.
6.8. Допускается хранение размороженного
продукта при температуре не выше 8°С не более
суток до момента потребления.
6.9. Творог в мелкой расфасовке направляют
в реализацию в замороженном виде.
7. Контроль производства
7.1. Контроль качества творога,
предназначенного для замораживания и длительного
хранения, осуществляют ОТК (лаборатория) и
мастера участков предприятия в соответствии с
«Инструкцией по технохимическому контролю на
44
предприятиях молочной промышленности»,
утвержденной Минмясомолпромом СССР 19 января
1976 г., и «Инструкцией по
микробиологическому контролю производства на предприятиях
молочной промышленности», утвержденной
Минмясомолпромом СССР 7 мая 1976 г.
7.2. Контроль технологического процесса
фасовки, замораживания, хранения и
размораживания творога осуществляется в соответствии
с данной технологической инструкцией.
7.3. Контролю по пп. 7.1. и 7.2. подлежит
творог до и после замораживания, а также в
процессе хранения через 3, 6, 8 мес, далече
ежемесячно. Для этой цели от каждой партии
замороженного продукта отбирают по одному блоку
или по три брикета и размораживают до
температуры 2±1°С в их центре.
7.4. Подготовку проб к анализу проводят в
соответствии с требованиями ГОСТ 3622—68.
Контроль качества продукции осуществляют
методами, перечисленными в ГОСТах и
республиканских стандартах на творог.
7.5. При выявлении даже незначительных
признаков снижения качества в какой-либо партии
продукт снимают с хранения, анализируют его
качество и реализуют всю партию в
соответствии с требованиями действующих стандартов
на творог.
7.6. ОТК (лаборатория) осуществляет
контроль температуры и влажности воздуха в
холодильных камерах один раз в неделю,
одновременно контролирует своевременность и
правильность записи показаний температуры в журнале
компрессорного цеха.
7.7. Массу нетто замороженного творога в
блоках определяют взвешиванием на весах типа
ВНЦ-10 с наибольшим пределом взвешивания
10 кг и ценой Деления 5 г по ГОСТ 13882—68
7.8. Массу нетто замороженного творога в
брикетах определяют взвешиванием на весах типа
ВНЦ-2 с наибольшим пределом взвешивания 2 кг
и ценой делений 2 г по ГОСТ 13882—68.
7.9. Все данные по технологическому процессу
записывают в технический журнал по
прилагаемой форме (приложения 2, 3).
7.10. Расход сырья и материалов" на 1 т
замороженного творога учитывают в соответствии
с фактическими затратами, но не выше норм
расхода и предельно допустимых потерь,
утвержденных Минмясомолпромом СССР.
Перечень
основного технологического оборудования,
входящего в линию М1-ОЛК по замораживанию
творога
Подъемник ОГБ
Автомат для фасовки творога в блоки М1-ОЛК/1
Автомат для фасовки творога в брикеты
М6-АР2Т, APT
Ленточный транспортер М6-ФУД, М6-ФУЕ
Роторный скороморозильный аппарат
РЗ-ФУЗ(УРМА), АРСА
Нормы
расхода сырья и материалов и предельно
допустимых потерь при замораживании
творога на линии М1-ОЛК
(взамен «Временных норм расхода сырья,
упаковочных материалов и тары, норм потерь и норм
естественной убыли творога в блоках,
расфасованного и замороженного на линии М1-ОЛК с
последующим хранением и размораживанием»,

утвержденных Минмясомолпромом СССР 28
ноября 1979 г.)
1. Нормы потерь творога при фасовке, в %
к массе продукта до фасовки:
H1
жирный
полужирный
нежирный
Блоки
0,66
0,60
0,58
Брикеты
0,78
0,78
0,78
1.1. Нормы при фасовке творога в блоки
установлены на покрытие потерь вследствие
прилипания творога к внутренней поверхности
автомата и к пленке нестандартных по массе
пакетов.
1.2. Нормы фасовки творога в брикеты
утверждены Минмясомолпромом СССР 29 ноября
1979 г.
2. Потери творога, расфасованного в блоки и
брикеты и упакованного в полиэтиленовую
пленку, при замораживании отсутствуют.
3. Нормы потерь замороженного творога при
хранении, в % к массе продукта после
замораживания, указаны в табл. 2.
Таблица 2


жительность

хранения,
мес
Потери массы
замороженного творога, %,
при температуре хранения
— 18° С

Жирный


жирный


жирный
—25° С

Жирный


жирный


жирный
1
2
3
4
5
6
7
8
.9
10
11
12
1 0,01
0,01
0,02
0,02
0,03
0,04
0,06
0,08
0,09
0,10
0,11
0,11
Творог
0,01
0,01
0,02
0,03
0,04
0,06
0,08
0,10
0,12
0,13
0,14
0,15
в блоках
0,02
0,02
0,03
0,06
0,06
0,10
0,14
0,16
0,18
0,20
0,21
0,22
0,01
0,-01
0,01
0,02
0,02
0,03
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,09
0,01
0,02
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,08
0,11
0,13
0,15
0,16
0,17
0,18
1
2
3
4
1 5
} 6
7
Т
0,10
0,15
0,25
0,35
0,45
0,50
—
ворог
0,15
0,25
0,30
0,40
0,50
0,60
—
в брикетах
0,20
0,40
0,50
0,60
0,80
0,85
—
0,09
0,10
0,15
0,20
0,30
0,40
0,50
0,12
0,20
0,25
0,30
0,40
0,50
0,60
0,15
0,35
0,40
0,50
0,65
0,75
0,85
3.1. Потери массы замороженного творога в
блоках при хранении обусловлены сублимацией
льда из продукта через отверстия в углах
пакета и поры пленки.
3.2. Потери массы замороженного творога
в брикетах при хранении обусловлены
сублимацией льда из продукта в результате
неплотной упаковки.
3.3. Нормы потерь замороженного творога
при хранении даны нарастающим итогом и
должны применяться по последнему месяцу хранения,
а не суммарно за каждый месяц.
3.4. В нормы потерь замороженного творога
при хранении включен расход продукта на ана-
4. Нормы потерь творога в блоках при
размораживании, в % к массе продукта перед
размораживанием, указаны в табл. 3.
Таблица 3

Продолжительность хранения
замороженного
творога,
мес
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
Потери массы творога
пр
Жирный
0,5
0,5
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,0
1,1
1,3
1,5
и размораживании,
Полужирный
1,2
1,2
1,3
1,3
1,4
1,4
1,4
1,5
1,5
1,6
1,8
2,0
7о
Нежирный
2,0
2,0
2,3
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,7
3,0
3,3
4.1. Потери массы творога при
размораживании обусловлены выделением из монолита
сыворотки.
4.2. Нормы потерь творога при
размораживании даны нарастающим итогом и применяются
по последнему месяцу хранения замороженного
продукта, а не суммарно за каждый месяц.
5. Нормы расхода вспомогательных
материалов, тары и упаковочных материалов на тонну
замороженного творога указаны в табл. 4.
Таблица 4
Наименование
Пленка полиэтиленовая
пищевая по ГОСТ 10354—73
Пергамент плотностью
65 г/м2 по ГОСТ 1341—74
Ящики картонные № 1 по
ГОСТ 13515—68
Лента клеевая на бумажной
основе по ГОСТ 18251—72
Бумага на этикетки,
паспорта (марки А, плотностью
70 г/м2) по ГОСТ 7625—55
Нормы расхода,
кг/т творога
в блоках
6,0
65 шт/т
2,5
0,5
в брикетах
6,5
15,5
75 шт/т
2,8
2,5
5.1. Нормы расхода вспомогательных
материалов, не приведенных в табл. 4, моющих и
дезинфицирующих средств, химикатов лабораторных
утверждены Минмясомолпромом СССР 30
декабря 1980 г.
5.2. При использовании тары, бывшей в
употреблении, нормы расхода на тару и ленту клеевую
увеличиваются на 10%.
15

4^
Технический журнал
контроля замораживания творога и закладки на хранение
Приложение I
Дата

выработки
1
Номер
партии
2
Вид

творога
3
Творог до замораживания
Качество
Кис-
ность,
°Т
4

Жирность,
%
5

Влажность,
%
6
Вкус
и
запах
7
Кон-
тен-
ция
8
Сорт
9

Роспись

лаборанта
10
Замораживание
Температура, °С
аммиака
11
средне-
конечная
творога
12
Продолжительность,
мин
начало
13
конец
14
Дата
15
Номер

камеры
16
Закладка
Порядковый
номер
партии
17
места
18
Масса, кг
брутто
19
тары
20
нетто
21

Роспись

мастера
22


мечание
23
Технический журнал
контроля хранения замороженного творога
Приложение 2
Дата
закладки
1
контроля
2
Вид
творога
3
Порядковый номер
партии
4
места
5
брутто
6
Масса, кг
тары
7
нетто
8

Кислотность,
°т
9

Жирность,
%
10
Качество творога

Влажность,
%
11
Вкус
и запах
12

Консистенция
13
Внешний
вид
14
Сорт
15
Параметры
воздуха

Температура,
°С
16

Влажность,
%
17
Росписи

лаборанта
18

мастера
19

Примечание
20

е?А
1 IЧЪ ТЕГ 1
Технологическая схема фасовки
и замораживания творога в бло-
дильную
тИерц
ках на липу
/ — бочки <•
заводов; 2 — ;
ный бункер ;;:¦
цеха; 4 — п.;;
вочно-упако!; ¦,¦-,
контроля; 7 —
8 — стол -л-:::-
зильный aim,:
стол для у п.-' м.
J Л К:
>м, полученным с
мк; <? — загрузоч-
га из творожного
iпуск; 5 — фасо-
471 ат; 6 — весы для
•(г-лй транспортер;
У — скороморо-
:;>;ого типа; 10 —
Технический журнал
контроля размораживания творога
р и л о ж е н и е 3
Дата
закладки
1

размораживания
2
Вид
творога
3
Порядковый номер
партии
4
места
5
Масса нетто, кг
при закладке
на хранение
6
после
размораживания
7
Потери при
хранении и
размораживании, %
8
Параметры воздуха
Температура,
°С
9
Влажность,
%
10
Продолжительность
размораживания, ч
Начало
11
Конец
12
Температура
в центре блока
после
размораживания,
° С
13
Росписи
лаборанта
14
мастера
15
Примечание
16
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 911092 B1) 2854928/28-13 B2) 17.12.79
3E1) F 25 D 3/00; Е 04 В 2/20 E3) 621.565.4G2)
А. В. Брайловский, Ю. Н. Тахциди, А. Г. Гин-
доян, Е. С. Чичкин, Н. И. Мирмов, А. Я. Эглит G1)
Казанский инженерно-строительный институт
E4) E7) НАРУЖНОЕ ОГРАЖДЕНИЕ
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее защитный и
изоляционный слои, отличающееся тем, что, с целью
снижения внешних теплопритоков в рабочий
объем холодильника и обеспечения поддержания
оптимальных температур воздуха в нем при
выключенной холодильной установке, оно содержит
примыкающий к изоляционному слою
аккумулирующий холод слой, состоящий из блоков,
заполненных эвтектическим раствором, с
вмонтированными в них трубами для циркуляции
хладагента.
A1) 916919 B1) 2648053/23-06 B2) 24.08.78
3E1) F 25 В 11/00 E3) 66.046.9:621.57.012.4
G2) В. И. Базь, А. Я. Левин G1) Всесоюзное
научно-производственное объединение «Союзтур-
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ОБРАБОТКИ ПРИРОДНОГО
ГАЗА, содержащая подключенные к скважинам
линии прямого потока с сепараторами первой
ступени и дросселями для выравнивания давления
г'аза, линии обратного потока с сепараторами
второй ступени, основной теплообменник между
прямым и обратным потоками газа и турбоде-
тандерный агрегат, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности при
одновременной обработке газа различного давления и
уменьшения металлоемкости, она снабжена
дополнительным теплообменником низкого
давления, выход прямого потока которого соединен
с входом обратного потока основного
теплообменника, выход обратного потока последнего
соединен с компрессором, выход прямого
потока — с турбиной агрегата, а ее выхлоп
подключен к входу обратного потока
теплообменника низкого давления.
A1) 916920 B1) 2969713/28-13 B2) 05.08.80
3E1) F 25 D 3/10 E3) 621.565.4 G2) П. А. Саар,
А. П. Трещун, Ю. Н. Завгородний, А. М.
Островский
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА,
содержащая теплоизолированный корпус и систему
охлаждения, включающую трубку для подвода
криогенной жидкости в камеру и вентилятор,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
равномерности распределения температуры по
объему камеры, она снабжена дополнительной
системой охлаждения, состоящей из теплооб-
менных труб, подведенных к верхнему и
нижнему коллекторам, расположенных вдоль
ограждающих конструкций камеры и заполненных
хладоном-22, при этом начальный участок трубки
для подвода криогенной жидкости установлен
наклонно в верхнем коллекторе с подъемом в
направлении подачи криогенной жидкости.
41

A1) 905371 B1) 2921026/29-33 B2) 05.05.80
3E1) Е 02 D 3/115 E3) 624.139.62 G2)
В. Ф. Мозговой, С. А. Съедин, Ю. А. Лаухин,
В. Д. Качур, Г. М. Федоряк G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструк-
торский институт по осушению месторождений
полезных ископаемых, специальным горным
работам, рудничной геологии и маркшейдерскому
делу
E4) СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТА
И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
E7) 1. Способ замораживания грунта,
включающий размещение в грунте колонки и
заполнение ее газообразным хладагентом путем его
беспрерывной подачи и вывода, отличающийся
тем, что, с целью повышения эффективности
замораживания, при подаче хладагента в колонку
в него вводят сыпучий материал и выводят его
из колонки одновременно с хладагентом, после
чего отделяют сыпучий материал от хладагента
с последующим введением отделенного сыпучего
материала в подаваемый в колонку хладагент.
2. Устройство для осуществления способа по
п. 1, включающее колонку, выполненную в виде
замораживающей трубы и установленной в ней
питающей трубы, отличающееся тем, что
устройство снабжено струйным насосом с входными
патрубками для хладагента и сыпучего
материала и выходным патрубком и сепаратором с
входным патрубком и выходными патрубками для
хладагента и сыпучего материала, причем
выходной патрубок насоса, замораживающая труба
и выходной патрубок для сыпучего материала
сепаратора гидравлически соединены
соответственно с питающей трубой, входным патрубком
сепаратора и входным патрубком для сыпучего
материала насоса.
A1) 913000 B1) 2929982/23-06 B2) 26.05.80
3E1) F 25 В 1/06; F 01 К 25/10 E3) 621.576 G2)
В. С. Евсеев, М. М. Гришутин, Э. Э. Шпиль-
райн, А. П. Севастьянов, Ю. В. Максимов,
А. Л. Маланченко
E4) E7) ЭНЕРГОХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая замкнутый контур прямого
цикла, в котором установлены паровой котел,
силовая турбина с электрогенератором,
теплообменник-регенератор, конденсатор и конденсатный
насос, и контур обратного цикла, включающий
эжектор, низкотемпературный конденсатор,
дроссель и рефрижератор, при этом рабочее сопло
эжектора подключено к паровому котлу, приемная
камера — к рефрижератору, а диффузор —
к низкотемпературному конденсатору,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, в контур обратного цикла дополнительно
включены насос и рекуперативный теплообменник
с охлаждающей и греющей лопостями, причем
всасывающая сторона этого насоса подключена
к жидкостной полости низкотемпературного
конденсатора, его нагнетательная сторона
подсоединена через охлаждающую полость
рекуперативного теплообменника к всасывающей стороне кон-
денсатного насоса, а греющая полость
рекуперативного теплообменника включена в линию
связи эжектора с низкотемпературным
конденсатором.
A1) 909457 B1) 2389213/29-06 B2) 02.08.76
3E1) F 24 F 3/12 E3) 697.941 G2) Е. К. Гусев,
М. Д. Лотвинов, В. Л. Мовсесян, А. Ф. Мурзич,
Г. А. Тордуа G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский
институт по проектированию оборудования для
целлюлозно-бумажной промышленности и
Ленинградский технологический институт целлюлозно-
бумажной промышленности
E4) E7) 1. КОНДИЦИОНЕР, содержащий
корпус с поддоном, размещенные в корпусе
увлажнитель-сепаратор, выполненный в виде
сетчатого конуса, установленную с ним на одном валу
крыльчатку и распылитель жидкости,
отличающийся тем, что, с целью повышения качества
фильтрации воздуха, распылитель жидкости
размещен внутри сетчатого конуса вдоль его
образующей.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что,
с целью предотвращения уноса капель жидкости,
он снабжен каплеуловителем, выполненным в
виде жалюзийной решетки.
A1) 909458 B1) 2892419/29-06 B2) 11.01.80
3E1) F 24 F 3/14 E3) 697.93 G2) Г. С. Антонен-
ко, Б. Г. Вайнберг, М. Е. Лемберг G1)
Специальное конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОСУШКИ
ВОЗДУХА, содержащее холодильную машину с
испарителем и конденсатором, состоящим из двух
последовательно соединенных секций, причем
испаритель и вторая по ходу хладагента секция
расположены в воздушном канале, отличающееся
тем, что, с целью повышения экономичности,
первая секция конденсатора снабжена
вентилятором с приводом, а в канале за второй по ходу
воздуха секцией установлен датчик температуры
подключенный к приводу вентилятора.
A1) 909462 B1) 2939659/29-06 B2) 10.06.80
3E1) F 24 F 5/00 E3) 697.94 G2) А. М. Дубин-
кин, В. А. Сысуев, В. Н. Шулятьев G1)
Кировский сельскохозяйственный институт
E4) E7) СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая приточную
вентиляционную установку с приточным воздуховодом,
в котором размещен воздухообрабатывающий
аппарат, вытяжную вентиляционную установку
с вытяжным воздуховодом и рециркуляционным
каналом, соединяющим приточный и вытяжной
воздуховоды, и размещенный в последних
теплообменник-утилизатор, установленный по ходу
приточного воздуха перед рециркуляционным
каналом, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения количества рециркуляционной влаги в
приточном воздухе, теплообменник-утилизатор
установлен по ходу вытяжного воздуха также перед
рециркуляционным каналом.
(И) 909482 B1) 2570168/23-06 B2) 11.01.78
3E1) F 25 В 1/10 E3) 621.574 G2) В. И. Орлов,
В. П. Латышев, А. А. Попов, А. А. Хаванский,
Н. А. Ушаков, В. В. Кузин G1) Проектно-
конструкторско-технологическое бюро по вагонам
Главного управления по ремонту подвижного
состава и производству запасных частей
E4) E7) ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ
КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая компрессор с цилиндрами низкого и
высокого давления, конденсатор, дроссельный
вентиль, двухполостной теплообменник
переохладитель с полостью жидкого хладагента и второй
полостью, подключенной через автономный
дроссель к конденсатору и к всасывающей стороне ци-
48

линдра высокого давления, и соленоидный
вентиль, переключающий машину с двухступенчатого
режима на одноступенчатый режим сжатия,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности в режиме двухступенчатого сжатия
путем переохлаждения паров хладагента,
всасываемых цилиндром высокого давления, полость
нагнетания цилиндров низкого давления
подключена через соленоидный вентиль к второй
полости теплообмен ника-переохл а дител'я.
A1) 909483 B1) 2694542/23-06 B2) 08.12.78
3E1) F 25 В 5/00 E3) 621.57 G2) В. П.
Латышев, С. И. Волошина G1) Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной
промышленности
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, со-
i держащая смеситель, двухполостной генератор,
одна полость которого имеет автономный выход
жидкости, а другая соединена с дефлегматором,
конденсатором, имеющим змеевик охлаждения,
трехпоточным теплообменником, соединенным по
двум потокам с входом смесителя, а по
третьему — с его выходом, первый и второй двух-
поточные теплообменники, последовательно
подключенные по одному из потоков к третьему
потоку после трехпоточного теплообменника и к
входу второй полости генератора, переохладитель
с двумя полостями, первая из которых на
выходе соединена с компрессором, причем первый
двухпоточный теплообменник на выходе второго
потока подключен к второму потоку
трехпоточного теплообменника, а вход второго потока
второго двухпоточного теплообменника — к выходу
жидкости из генератора, отличающаяся тем, что,
с целью сокращения времени выхода на режим,
дефлегматор имеет автономный выход жидкости,
подсоединенный к входу второго потока первого
двухпоточного теплообменника, а выход второго
потока второго двухпоточного теплообменника
соединен со змеевиком охлаждения конденсатора
через вторую полость переохладителя, первая
полость которого на входе подключена к выходу
змеевика охлаждения конденсатора.
A1) 909487 B1) 2926581/23-06 B2) 20.05.80
3E1) F25 В 11/00 E3) 621.576 G2) В. С. Евсеев,
С. В. Тимашев, В. А. Грилихес, М. М. Гришутин,
И. С. Королев, В. И. Сербии, Г. Н. Жемчужников,
В. И. Козлов, В. А. Еремин, Г. П. Петров
E4) E7) ЭНЕРГОХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая замкнутый контур
прямого газового цикла, в котором установлены
высокотемпературный подогреватель, силовая
турбина с электрогенератором,
теплообменник-регенератор, утилизатор тепла низкого потенциала
^ и турбокомпрессор с промежуточным отбором
Щ газа, и контур обратного газового цикла, в ко-
щ торый включены охладитель, дроссельный
вентиль, рефрижератор и регенеративный
теплообменник с греющей и охлаждающей полостями,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
металлоемкости преимущественно при охлаждении
утилизатора тепла низкого потенциала и
охладителя окружающим воздухом, утилизатор на
выходе подключен через греющую полость
регенеративного теплообменника к всасывающей
стороне турбокомпрессора, промежуточный отбор газа
из которого непосредственно связан с входом
в охладитель контура обратного газового цикла.
A1) 909488 B1) 2932060/23-06 B2) 30.05.80
3E1) F 25 В 15/06; F25 В 27/00; F 25 В 29/00
E3) 621.575 G2) В. Я. Журавленко, Э. Р. Грос-
ман, И. П. Толстых, А. Р. Ферт, М. Д. Рабинович
G1) Опытное конструкторско-технологическое
бюро по интенсификации тепломассообменных
процессов Института технической теплофизики
АН Украинской ССР
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ
УСТАНОВКА ДЛЯ ТЕПЛО- И ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ,
содержащая циркуляционный контур для
раствора и установленные в контуре генератор типа
«горячий ящик», абсорбер, размещенный в одном
корпусе с испарителем, теплообменную
поверхность, размещенную внутри бака-аккумулятора
горячей воды, подключенного к системе
горячего водоснабжения, и водяной теплообменник,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения
производства холода в ночное время и снабжения
потребителей горячей водой различных
параметров, бак-аккумулятор выполнен многосекционным
и его первая от генератора секция служит
подогревателем циркулирующего раствора, а
остальные подключены к системе горячего
водоснабжения, при этом теплообменная поверхность
каждой секции имеет обводную линию,
подсоединенную к контуру посредством трехходового
вентиля.
A1) 909490 B1) 2926372/25-06 B2) 15.04.80
3E1) F 25 В 49/00 E3) 621.574 G2)
A. П Шапиренко
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАЩИТЫ И
АВАРИЙНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ
КОМПРЕССОРА ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ,
содержащее коммутирующий элемент в цепи питания
привода компрессора, тиратроны и пороговые
запоминающие элементы, связанные с контактами
датчиков защиты, отличающееся тем, что, с
целью повышения эксплуатационной надежности,
устройство дополнительно содержит оптрон и
импульсный трансформатор, коммутирующий
элемент выполнен в виде симистора,. а тиратроны
служат пороговыми запоминающими элементами,
причем светодиод оптрона связан с
тиратронами, а его фототиристор включен параллельно
первичной обмотке импульсного трансформатора,
вторичная обмотка которого подключена к си-
мистору.
A1) 914895 B1) 2943937/23-06 B2) 25.06.80
3E1) F 25 В 1/00; G 01 М 15/00 E3)
621.575 G2) Л. Л. Герцберг, 3. 3. Фельдман G1)
Специальное конструкторско-технологическое
бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
E4) E7) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХОЛО-
ДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ с воздухоохладителем
непосредственного испарения путем определения
количества тепла, вводимого в комнатный
калориметр для компенсации вносимого в
калориметр холода при поддержании в нем постоянной
температуры воздуха, отличающийся тем, что,
с целью повышения точности определения хо-
лодопроизводительности и упрощения
конструкции калориметра, в него дополнительно вводят
воздухоохладитель стендовой холодильной
машины и искомое количество тепла определяют
по разности тепла, вносимого в калориметр при
работе обеих холодильных машин и работе
только стендовой холодильной машины.
A1) 914896 B1) 2975647/23-06 B2) 22.08.80
3E1) F 25 В 1/02 E3) 621.574 G2)
B. А. Петров, П. К. Куликов, Е. А. Иванов
E4) E7) СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащая водя-
I
49

ную магистраль, в которую последовательно
включены конденсатор и охлаждающая рубашка
цилиндра компрессора машины, причем
конденсатор и охлаждающая рубашка имеют
индивидуальный слив, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности путем
многократного использования воды для
охлаждения конденсатора в холодное время года, в
водяную магистраль перед конденсатором
дополнительно включены регулятор давления и насос,
между которыми подключена перемычка с
запорным вентилем, которая другим концом
подсоединена к магистрали после конденсатора, а
чувствительный элемент регулятора давления
подключен к паровому пространству
конденсатора.
A1) 914897 B1) 2949706/23-06 B2) 30.06.80
3E1) F 25 В 1/04; F 25 В 41/00; F 25 В 43/02
E3) 621.57 G2) В. М. Шляховецкий G1)
Краснодарский политехнический институт
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая винтовой компрессор с регулятором
холодопроизводительности, маслоотделитель с
насосом для возврата отсепарированного масла
в компрессор, конденсатор, дроссельный вентиль,
испаритель и линию подвода жидкого
хладагента в компрессор с установленным на ней
автономным дроссельным вентилем, управляемым
посредством исполнительного механизма,
приводимого в действие компьютером, связанным с
регулятором холодопроизводительности,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
энергетической эффективности, она дополнительно
содержит регенеративный теплообменник газ —
жидкость, включенный по жидкости между
конденсатором и дроссельным вентилем и на выходе
жидкости дополнительно подключенный к линии
подвода жидкого хладагента в компрессор.
A1) 914899 F1) 561054 B1) 2975356/23-06 B2)
27.08.80 3E1) F 25 В 9/00 E3) 621.54 G2)
A. Д. Суслов, С. Д. Глухов, В. М. Зыков,
Н. Д. Ермаков, В. Б. Полтараус, В. Д. Ма-
хонин G1) Московское ордена Ленина, ордена
Октябрьской Революции и ордена Трудового
Красного Знамени высшее техническое училище
им. Н. Э. Баумана
E4) E7) ОТНОСТУПЕНЧАТАЯ ПОРШНЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ МАШИНА по авт.
св. № 561054, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, она дополнительно
содержит втулку высокотеплопроводного
материала, имеющую длину, равную 0,3—0,5 хода
вытеснителя, и установленную снаружи цилиндра
на расстоянии от его теплового конца,
равном 0,4—0,65 длины вытеснителя, причем
втулка при помощи теплопровода соединена с
теплообменником, охлаждаемым
низкотемпературной жидкостью.
A1) 914901 B1) 2891307/23-06 B2) 11.03.80
3E1) F 25 В 29/00 E3) 621.574 G2)
B. А. Короткевич, В. Н. Павлечко, Л. А.
Щербаков, И. И. Бортников, А. М. Карпов,
А. А. Складнее, Л. Н. Денисов G1)
Белорусский ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт им. С. М. Кирова
E4) E7) 1. ТЕПЛОНАСОСНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый циркуляционный контур
и установленные в нем компрессор, кожухотруб-
ный конденсатор, дроссель и кожухотрубный ис
паритель, отличающаяся тем, что, с целью
снижения металлоемкости, испаритель и конден
сатор установлены вертикально, а дроссель
выполнен в виде перфорированных патрубков,
размещенных внутри труб испарителя концентрично
им и заглушённых в верхней части, причем
вокруг труб конденсатора соосно с ними
установлены перфорированные патрубки с открытыми
торцами.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что отверстия во всех перфорированных
патрубках расположены тангенциально к
поверхностям патрубков и труб соответственно
испарителя и конденсатора.
A1) 914904 B1) 2938281/23-06 B2) 09.06.80
3E1) F25B45/00//F25B 1/00E3) 621.574 G2)
В. А. Карнаухов, В. П. Красильников, И. А.
Перепелица G1) Кишиневский завод холодильников
E4) E7) СПОСОБ ПОДГОТОВКИ К
ЗАПРАВКЕ ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА с
конденсатором и компрессором путем его вакуумирова-
ния одновременно со стороны всасывания и
нагнетания компрессора, промежуточного
заполнения агрегата хладагентом и окончательного его
вакуумирования, отличающийся тем, что, с целью
сокращения периода подготовки, перед
окончательным вакуумированием хладагент со стороны
нагнетания компрессора сбрасывают в
атмосферу, соединяют эту сторону с конденсатором и
окончательное вакуумирование ведут только со
стороны всасывания компрессора
A1) 914905 B1) 2879012/28-13 B2) 13.12.79
3E1) F 25 D 21/06 E3) 621.565.3 G2)
В. Н. Антонович, В. А. Гладченко G1)
Специальное конструкторско-техналогическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения
E4) E7) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО
УПРАВЛЕНИЯ РЕЖИМОМ ОТТАЙКИ
ИСПАРИТЕЛЯ, предусматривающий измерение
температуры датчиком на поверхности испарителя и
вторым датчиком вне испарителя, суммирование
полученных значений на переключателе
режимов и подачу сигнала на включение или
оттайку, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности и точности управления,
измерение температуры вне испарителя осущест
вляют датчиком, установленным на металличе
ской пластине с разветвленной поверхностью,
укрепленной на испарителе через прокладку из
материала с большим термическим сопротивлением,
причем включение и отключение оттайки
осуществляют по максимальному суммарному значению
температур поверхности пластины и испарителя.
A1) 907360 B1) 2958498/23-06 B2) 09.06.80
3E1) F 25 В 1/06 E3) 621.574 G2) ]
В. А. Петренко, В. И. Лугинин, В. П. Криштопа,
Н. Н. Чмиленко, Н. А. Щетинина G1)
Черкасский филиал Киевского ордена Ленина
политехнического института им. 50-летия Великой
Октябрьской социалистической революции
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ БИАГЕНТНОЙ
ЭЖЕКТОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
путем выпаривания из жидкой биагентной смеси
низкокипящего компонента с получением жидкой
фазы высококипящего компонента конденсации
образующихся паров, дросселирования
полученной жидкости, испарения последней при
низком давлении с получением холодильного
эффекта и эжектирования паров низкого
давления низкокипящего компонента жидкой фазой
высококипящего компонента после выпаривания,
отличающийся тем, что, с целью повышения
50

степени эжектирования, жидкую фазу высоко-
кипящего компонента перед эжектированием им
паров низкого давления низкокипящего
компонента перегревают теплом от постороннего
источника высокотемпературного потенциала.
A1) 907361 F1) 648800 B1) 2938549/28-13 B2)
03.06.80 3E1) F 25 В 9/00; F 25 D 17/06 E3)
664.84/85.037.5 G2) В. М. Нехорошее, А. Я. Ста-
висский, А. В. Федорук, С. И. Зурабьян,
Ю. П. Купряков, Д. Е. Начатой, Л. В.
Коваленко G1) Специальное конструкторское бюро
по созданию воздушных и газовых турбохоло-
дильных машин и Всесоюзный
научно-исследовательский и проектный институт вторичных
цветных металлов
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ЗАМОРАЖИВА-
f НИЯ ПРОДУКТОВ по авт. св. № 648800,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
производительности путем снижения влажности
подсасываемого в нее атмосферного воздуха и
устранения потерь холода с утечками воздуха
из скороморозильного аппарата, она снабжена
двумя емкостями туннельного типа, одна из
которых подсоединена к выходному люку
аппарата, а другая размещена между входным
люком аппарата и связанным с ним
дополнительным вентилятором.
A1) 907363 B1) 2946558/23-06 B2) 26.06.80
3E1) F 25 В 43/00 E3) 621.574 G2)
Л. И. Лившиц, М. П. Славуцкий, И. X. Зели-
ковский, М. А. Шкоп, А. М. Шляховецкий,
В. А. Тихомиров, С. Р. Гопин, И. Н. Берегович
E4) E7) КОМПРЕССОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая ресивер и отделитель
жидкости, отличающаяся тем, что, с целью
повышения надежности и уменьшения
металлоемкости, ресивер расположен внутри отделителя
жидкости.
A1) 903671 B1) 2843669/28-13 B2) 26.11.79
3E1) F 25 D 21/06 E3) 621.565.3 G2)
Б. Т. Маринюк, В. А. Васютин, В. П.
Ворошилов, Ю. Д. Видинеев, Д. Ю. Шомин G1)
Московский ордена Трудового Красного Знамени
институт химического машиностроения
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ОХЛАЖДАЮЩИХ ПРИБОРОВ, предусматривающий
периодическую подачу хладагента в приборы,
периодическое удаление снеговой шубы и отвод
влаги с поверхности охлаждающих приборов,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
. энергозатрат, перед подачей хладагента в охлаж-
f дающие приборы на их поверхности разме-
i щают материал с капиллярно-пористой
структурой, а отвод влаги осуществляют с помощью
указанного материала в процессе работы
охлаждающих приборов.
A1) 903668 B1) 2846701/28-13 B2) 14.12.79
3E1) F 25 В 29/00; А 23 В 4/06 E3)
664.84/85.037.5 G2) О. Н. Владимиров, В. А. Пан-
телюшин, Б. И. Разин, В. И. Солдатов,
В. И. Лазуткин, В. Ф. Елфимов G1)
Красногвардейский мясоперерабатывающий завод
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ
ОБРАБОТКИ ПРОДУКТОВ, преимущественно
мясных туш, содержащая холодильный контур,
включающий компрессор, конденсатор,
регулирующий вентиль и испаритель, последовательно
соединенные между собой трубопроводами,
отличающаяся тем, .что, с целью повышения
эффективности установки, она снабжена камерой
для дефростации продуктов воздухом,
размещенной на участке трубопровода между
компрессором и конденсатором, при этом указанный
участок имеет развитую поверхность теплообмена.
A1) 903670 B1) 2507119/28-13 РB2) 13.07.77
3E1) F 25 D 3/00 E3) 664.84/85.037.5 G2)
В. Г. Павловский, А. А. Макаров, А. С. Ла-
вошник G1) Институт проблем машиностроения
АН Украинской ССР
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
АККУМУЛИРОВАНИЯ ХОЛОДА, содержащее герметичную
емкость с аккумулирующим холод веществом,
отличающееся тем, что, с целью уменьшения
инерционности процесса аккумулирования,
длительного сохранения саккумулированного
холода и ускорения передачи холода охлаждаемому
объекту, устройство снабжено камерой,
заполненной веществом, способным выделять водород
при нагревании и поглощать его при
охлаждении, а емкость выполнена двустенной с
образованием между стенками полости, соединенной
с камерой через регулирующее приспособление.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
в качестве вещества, способного выделять
водород при нагревании и поглощать его при
охлаждении, и.спользуют гидриды материалов,
или гидриды интерметаллических соединений, или
их смеси.
A1) 922457 B1) 2935415/28-13 B2) 09.06.80 3
E1) F 25 D 21/06 E3) 621.565.3 G2) Л. В.
Малая, А. В. Мельникова, А. А. Рудзская G1)
Специальное конструкторско-технологическое
бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
E4) E7) СПОСОБ ОТТАИВАНИЯ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ КОМПРЕССИОННОЙ
МАШИНЫ путем подачи в него горячих паров
хладагента из компрессора с образованием
конденсата этих паров, последующего испарения его и
отсоса паров компрессором, отличающийся тем,
что, с целью упрощения процесса оттаивания,
испарение конденсата осуществляют путем
дросселирования его в капиллярной трубке,
размещенной на обводной линии между
воздухоохладителем и компрессором.
51

КРИТИКА
II БИМИОГРМРИЯ
УДК 621.57.044@35.3) @49.32)
НОВОЕ ОБ ИЗВЕСТНЫХ
АППАРАТАХ
Иванов О. П. Конденсаторы и водоохлаждающие
устройства. Л. Машиностроение, 1980, 165 с.
с ил., 2652 экз., 55 к.
Очень скромный тираж монографии не
соответствует ценности ее содержания, насыщенного
новой полезной информацией и обращенного к
широкой аудитории.
Несмотря на очевидную взаимосвязь
конденсаторов холодильных машин и водоохлаждающих
устройств, в научной литературе крайне редко
рассматривается их совместная работа
(исключения составляют журнальные публикации проф.,
д-ра техн. наук А. А. Гоголина и д-ра техн. наук
В. В. Оносовского). Однако с учетом
современных требований системного подхода расчет,
конструирование и эксплуатация какого-либо одного
звена должны быть увязаны с расчётом,
конструированием и эксплуатацией всех звеньев
технологической цепи и, в первую очередь, со
смежными. Если режимы работы испарителя
холодильной машины в значительной степени
определяются потребителем холода, то режимы и способы
охлаждения конденсатора разработчики и
проектировщики могут выбирать более свободно. При
поиске новых решений оптимизации этих звеньев
«холодильной цепи», как при проектировании,
так и при эксплуатации, рецензируемая книга
окажет существенную помощь.
Книга состоит из шести глав и приложения.
В первой главе приведены показатели,
характеризующие роль конденсатора в схеме
холодильной установки; классификация
конденсаторов и их теплообменных поверхностей.
Важным фрагментом является аналитический анализ
целесообразности степени оребрения,
проведенный по условиям минимизации затрат материала.
Представляется, однако, что этот полезный, как
по выводам, так и по методике, материал,
дополненный оптимизационными расчетами по
другим критериям, мог быть самостоятельным
параграфом одной из последующих глав.
Во второй главе в сжатой форме системате-
зированны основные данные и изложены
результаты новых исследований процессов теплообмена
и гидродинамики, протекающих в конденсаторах
холодильных машин и охладителях воды. Эти
исследования, продолжившие научные традиции
ЛТИХП, позволили разработать теоретическую
и методическую основу расчета аппаратов.
Несмотря на небольшой объем главы C0 стр.),
в нее включен весьма важный материал по
механизмам процессов теплообмена и движения
двухфазных, жидкостных и газовых потоков,
протекающих в аппаратах разных типов: кожухо-
трубных, кожухозмеевиковых, пластинчатых,
шланговых, контактных. Он отличается новизной
и содержит научные результаты работ автора
и его сотрудников. Так, например, некоторые
данные и метод расчёта теплоотдачи при
конденсации фреонов в узких щелевых каналах
публикуются впервые. Очень важен для практики
вывод об оптимальной длине каналов. Интересно
решение уравнений тепломассообмена в
контактных водоохладителях, приводящее к известному
выражению для числа единиц переноса.
В третьей главе рассмотрены конструкции,
материалы для изготовления, результаты
испытаний и методика расчета конденсаторов
холодильных машин. Не повторяя известных
сведений о кожухотрубных аппаратах, автор
сосредоточивает внимание в основном на новых
тенденциях их конструирования. Описывается ряд
конструкций: пакетно-панельных; пластинчатых
сварных и разборных; гладких и гофрированных
с односторонним и двойным оребрением. Дана
многосторонняя оценка материалов для
конденсаторов с учётом воздействия на них
различных факторов, что особенно ценно для
конструкторов холодильных машин и
обслуживающего персонала. Интересна конструкция сварного
пластинчатого аппарата, выдерживающего
давление конденсации без массивных нажимных
плит. Её оригинальность подтверждена
авторским свидетельством. Приведенные в главе
результаты промышленных испытаний дополняют
описанную во второй главе картину
протекающих процессов и позволяют предложить
инженерные методики расчета трёх основных типов
конденсаторов: кожухотрубных, пластинчатых и
пластинчато-ребристых. Несмотря на подробное
изложение методик, было бы желательно
привести примеры расчёта. В целом третья глава
по праву занимает центральное место в книге.
Четвертая глава посвящена охладителям
воды и построена по аналогии с третьей. Автор
кратко характеризует конструкции этих
аппаратов, уделяя наибольшее внимание
вентиляторным градирням, рассматривает двухконтурные
системы охлаждения, включая теплопередающие
трубки (термосифоны), и приводит основы
методики расчета градирен. Материал, изложенный
в главе, несколько уступает материалу третьей
главы как по оригинальности, так и по глубине
разработок. Так, например, из-за краткости
изложения метода теплового расчёта градирен им
нельзя пользоваться практически. Кроме того,
представляется неоправданным вынесение в
название главы термосифонов, описание которых
заняло лишь одну страницу одного из параграфов
главы.
В пятой главе дано технико-экономическое
сопоставление конденсаторов различных типов.
Представленные данные для расчёта отдельных
составляющих суммы приведенных затрат,
несомненно, облегчат работу проектировщиков и
исследователей, занимающихся
технико-экономическим анализом. Частные методики
сопоставления конденсаторов по отдельным показателям
и подробные результаты сравнений убедительно
иллюстрируют преимущества пластинчатых
конденсаторов и позволяют проследить влияние
отдельных показателей. Последнее особенно
важно при создании новой аппаратуры. Можно
пожалеть лишь о том, что в главе не нашлось
места для сопоставления водоохлаждающих
устройств и для оптимизации системы
«конденсатор — водоохладитель».
В шестой главе рассматриваются различные
аспекты эксплуатации конденсаторов. Несмотря
на кажущуюся утилитарность, материал,
изложенный в соответствии с высокими требованиями
научного анализа, занимает достойное место в
книге. Пожалуй, впервые в отечественной
литературе столь тщательно рассмотрен такой
вопрос как влияние попадающего в систему
холодильной установки воздуха на работу конден-
52

сатора. Не менее полезны систематизированные
сведения о защите и очистке теплообменных
поверхностей конденсаторов от загрязнений и
коррозии. В данном случае автор поступил
правильно, не рассматривая эксплуатацию водо-
охлаждающих устройств. Эти вопросы достаточно
полно освещены в специальных изданиях.
В приложении приведены уравнение и
таблицы значений констант для определения тепло-
физических свойств воды и основных
хладагентов. Список литературы, состоящий из 76
названий, достаточно полно отражает библиографию
по рассматриваемым вопросам, хотя мог бы быть
дополнен упомянутыми выше публикациями.
Через всю книгу прослеживается явная
приверженность автора к пластинчатым
конденсаторам, при этом строгая аргументация их
преимуществ делает непредвзятого читателя
сторонником взглядов автора. Однако это не должно
уменьшить внимание к водоохлаждающим уст-
в н то w
ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 061.3
IX ПЛЕНУМ ВСЕСОЮЗНОГО
СОВЕТА НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ
ОБЩЕСТВ
В мае 1982 г. состоялся IX Пленум
Всесоюзного совета научно-технических обществ (ВС НТО),
посвященный итогам XVII съезда
профсоюзов СССР и задачам научно-технических обществ,
вытекающих из речи на съезде Генерального
секретаря ЦК КПСС товарища Л. И. Брежнева
и решений съезда.
Участниками Пленума был заслушан и
обсужден доклад председателя ВС НТО акад. А. Ю. Иш-
линского.
Докладчик отметил, что в течение первого
года одиннадцатой пятилетки при активном
участии Научно-технических обществ в целом по
народному хозяйству освоен выпуск 3,5 тыс. новых
видов промышленной продукции. Проведена
значительная работа по механизации и
автоматизации производственных процессов: введено
в действие 11 тыс. механизированных поточных
и автоматических линий, переведено на
комплексную механизацию и автоматизацию более 5 тыс.
участков, цехов и производств. Вместе с тем,
в 1981 г., а также в годы десятой пятилетки по
ряду министерств, в том числе Министерству
пищевой промышленности СССР, существенно
недовыполнялись государственные планы развития
науки и техники, планы внедрения в производство
новой техники.
Следовательно, организациям НТО следует
активнее участвовать в процессе создания новой
техники, расширять практику общественных
обсуждений планов, образцов новых машин,
разрабатывать рекомендации по повышению их
технико-экономического уровня, увязывать с
планом новой техники тематику научно-технических
совещаний, семинаров, конкурсов и смотров,
выставок и школ передового опыта. Необходимо
ройствам и к анализу их совместной работы с
конденсаторами холодильных машин, к чему,
кстати, обязывает и название книги. Этот
недостаток, возможно вызванный ограниченным
объемом издания, не снижает общего благоприятного
впечатления от прочитанного.
Систематизация известного материала и
представление нового, глубокий анализ сути
рассмотренных явлений и его целенаправленность
для решения практических задач, четкость и
лаконичность изложения делают монографию
полезной для ученых и практиков. Она займет
достойное место среди книг по холодильной технике,
а издательство «Машиностроение» поступит
правильно, переиздав её большим объемом и
тиражом.
Канд. техн. наук М. А. БАРСКИЙ
ЦНИИпромзданий
разработать паспорта наиболее эффективных
научно-технических достижений для их внедрения
в промышленность.
Научно-технические общества участвуют в
реализации 41 целевой комплексной
научно-технической программы и 129 программ по решению
важнейших научно-технических проблем.
Этими программами предусмотрено создание
более 4 тыс. образцов новой техники и
технологических процессов, из которых около 60%
планируется освоить в течение одиннадцатой
пятилетки. Их реализация позволит высвободить
условно 4,2 млн. человек, сэкономить
13,4 млрд. кВт • ч электроэне'ргии, 108 млн. т
усл. топлива, 6,3 млн. т черных и 485 тыс. т
цветных металлов.
Акад. А. Ю. Ишлинский подчеркнул, что
программно-целевой метод планирования и
осуществления комплексных программ требует
качественно нового подхода к формам участия
НТО в их решении. Советы и управления НТО
должны выйти за рамки своих традиционных,
как правило, отраслевых или региональных
связей и создать устойчивые общественные контакты
с соучастниками выполнения комплексных
программ. Задача организаций и членов НТО —
помочь объединить усилия работников науки и
производства, обеспечить систематический
контроль за ходом выполнения программных заданий
и этапов работ, практикуя проведение
координационных совещаний, научно-технических
конференций, целевых смотров и конкурсов,
семинаров, выездных заседаний секций и комитетов,
общественных обсуждений проектов машин,
сооружений, технологических процессов.
В речи на XVII съезде профсоюзов СССР
товарищ Л. И. Брежнев в числе жизненно
важных вопросов, затрагивающих интересы всего
народа, назвал вопрос о Продовольственной
программе. В связи с этим при ВС НТО
создан координационный совет по
Продовольственной программе, планом работ которого
предусмотрено широкое участие обществ в
разработке и осуществлении предложений,
направленных на обеспечение динамичного и
сбалансированного развития отраслей народного
хозяйства, перерабатывающей промышленности,
транспорта, торговли и заготовок, а также отраслей,
производящих средства производства для всего
агропромышленного комплекса.
XVII съезд профсоюзов СССР указал на
необходимость мобилизации трудящихся, их
творческих объединений на решение проблем рацио-
53

нального использования материальных и
трудовых ресурсов. Широкое распространение
получила инициатива научно-технических обществ
Грузии под девизом «Каждый совет НТО — штаб
поиска резервов». Более 650 организаций и
предприятий республики участвуют в соревновании
под таким девизом. Это в немалой степени
способствовало тому, что в 1981 г. было выработано
сверх плана продукции на 28 млн. руб.
В Азербайджанской ССР при активном
содействии республиканского совета НТО в прошлом
году выпущено четвертое издание справочника
«Отходы, потери, невовлеченные сырьевые
ресурсы и пути их рационального использования в
промышленности Азербайджанской ССР». Это —
ценное пособие для организации работ по
использованию отходов.
ВС НТО начал работу по проведению
паспортизации отходов силами научно-технических
обществ. Для подготовки предложений создана
временная комиссия из представителей
Госснаба СССР, Госплана СССР, Всесоюзного
института вторичных ресурсов, комитетов ВС НТО
и секций Центральных правлений НТО.
Разработан «паспорт отходов» и рекомендаций по
основным направлениям деятельности секций,
занимающихся вопросами снижения
материалоемкости производства. Подготовлены предложения по
организации в рамках Всесоюзного
общественного смотра, проводимого ВЦСПС, ЦК ВЛКСМ,
Госснабом СССР, смотра работы
научно-технических обществ по снижению материалоемкости
производства, рационального использования
вторичных ресурсов на основе паспортизации
отходов. Смотр проводится до 1 октября 1982 г
Председатель ВЦСПС С. А. Шалаев в
отчетном докладе на XVII съезде профсоюзов СССР
подчеркнул, что решение проблемы сокращения
ручного труда имеет не только экономическую,
но и большую социальную важность. Это одна
из основных проблем в деятельности
организаций-НТО.
Широко известен опыт научно-технических
обществ Латвии, Челябинской и Куйбышевской
областей, новаторов Запорожья, выступивших с
инициативой проведения паспортизации
трудоемких процессов и разработки комплексных
программ сокращения ручного труда. В 120
республиках, краях и областях уже ведется такая
работа.
Госплан СССР, Госкомтруд СССР и ГКНТ
разрабатывают целевую комплексную программу
сокращения использования ручного труда. И в
этом направлении научно-техническим обществам
надлежит активизировать свою деятельность.
В отчетном докладе ВЦСПС указано на
необходимость «...постоянно направлять творческую
инициативу трудовых коллективов на
максимальное использование имеющихся резервов и
местных возможностей для увеличения
производства нужных населению высококачественных
товаров». Работу в этом направлении проводят
первичные организации НТО, в первую очередь
легкой, пищевой, машиностроительной
промышленности, сельского хозяйства и др.
Постановлением IV Пленума ВС НТО (ноябрь 1979 г.) всем
Центральным правлениям НТО было
рекомендовано учредить премии первичным организациям,
активно способствующим производству товаров
народного потребления и повышению их
технического уровня. Советы НТО предприятий
накопили и успешно распространяют положительный
опыт управления качеством продукции. В свете
решений XVII съезда профсоюзов СССР
организациям НТО надо расширять сеть
консультационных пунктов, кабинетов качества и
стандартизации, привлекая к этому ведущих
специалистов комитетов секций.
Говоря о развитии науки и техники в стране,
С. А. Шалаев указал на необходимость
совершенствовать социалистическое соревнование в
сфере научно-технической деятельности, на
основе союза науки и производства.
Опыт подтвердил, что соревнование за
успешное выполнение комплексных
научно-технических программ на основе договора о
творческом содружестве под девизом «Новую технику —
в авангард пятилетки» (инициатива НТО
ВНИИПТмаш) приносит эффективные
результаты. В десятой пятилетке в соревновании
участвовали коллективы более 3200 организаций. В
результате были сокращены сроки выполнения
1500 этапов работ. От внедрения в
промышленность разработок, выполненных в процессе
соревнования, за 1981 г. получен экономический
эффект более 145 млн. рублей.
В стране насчитывается свыше 660 тыс.
творческих объединений НТО, в работе которых
участвует около 3,5 млн. человек. Эффективна
форма содружества рабочих и специалистов в
совершенствовании производства — творческие
бригады НТО. Их более 260 тыс. 1 млн. 300 тыс.
членов творческих бригад в 1981 г. выполнили
400 тыс. разработок.
В соответствии с критическими замечаниями,
высказанными на съезде в отчетном докладе
ВЦСПС, предстоит улучшить координацию
деятельности этих бригад, а также систему
планирования научно-технических конкурсов и смотров,
взяв курс на отбор прогрессивных решений,
связанных с реализацией важнейших
научно-технических, социальных, экономических программ.
Для повышения знаний
инженерно-технических работников и квалификации рабочих при
организациях НТО создано около 4 тыс.
народных университетов технического прогресса,
экономических и сельскохозяйственных знаний, в
которых обучается свыше миллиона человек.
Однако, вследствие слабого контроля за ходом
обучения, представляют отчеты и получают
свидетельства об окончании университетов всего около
25% слушателей. Вывод — первичным
организациям надлежит усилить контрольные функции.
Важной формой активизации участия научно-
технической общественности в управлении
производством является принятие Советами НТО
функций производственно-технических и
технико-экономических Советов (ПТС) предприятий .
и объединений. Однако, по утверждению 1
С. А. Шалаева, в работу ПТС должен быть
привнесен большой заряд активности.
НТО СССР, объединяющее более 10,3 млн.
человек, расширяет и углубляет контакты с НТО
социалистических стран, с комитетом СЭВ по
научно-техническому сотрудничеству, а также с
научно-техническими объединениями некоторых
развивающихся и капиталистических стран, что
способствует взаимному обогащения опытом в
области научно-технического прогресса.
Участники IX Пленума ВС НТО приняли
постановление и план мероприятий ВС НТО и
Центральных правлений НТО по реализации
решений XVII съезда профсоюзов СССР с учетом
указаний товарища Л. И. Брежнева,
высказанных им в речи на съезде.
54

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК 637.1.037@83).132)
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ХРАНЕНИЮ
ОХЛАЖДЕННЫХ ПРОДУКТОВ*
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИИКТИхолодпром
МОЛОЧНЫЕ ПРОДУКТЫ
В целях предотвращения развития бактерий
молоко после удоя должно быть по
возможности быстрей охлаждено.
Если молоко собирают не ежедневно,
например, через день, то его необходимо охладить
с 35 до 4° С не позднее чем в течение 2—3 ч
после дойки и хранить при температуре не выше
4°С до окончания сбора. На фермах обычно
применяют молокоохладительные танки с
непосредственным кипением хладагента в их стенках.
Иногда в качестве хладоносителя используют воду.
Если нельзя переработать сырое молоко в
течение нескольких часов после доставки на
молочный завод, то его рекомендуется снова
охладить ледяной водой в пластинчатом или трубчатом
аппарате до температуры ниже 4°С. Затем молоко
хранят в танках при постоянной температуре.
После пастеризации, которую проводят в
пластинчатых или трубчатых аппаратах, молоко
охлаждается в них же сначала в результате
теплообмена с поступающим холодным молоком, затем
с холодной и ледяной водой.
Температура молока после пастеризатора 6°С.
При ней его следует хранить до розлива в тару
(из стекла, пленки или картона, облицованного
пленкой), охлажденное молоко надо хранить в
холодильной камере при температуре не выше
6°С.
В некоторых странах рекомендовано
длительное холодильное хранение стерилизованного
молока.
На небольшие расстояния молоко можно
перевозить в изолированных цистернах (при 8—
10°С). При продолжительности рейса более 24 ч
его следует транспортировать при температуре
ниже 5° С.
Для кратковременного хранения молока в
магазинах рекомендуется температура ниже 8°С,
а для хранения более суток — ниже 4°С.
Сливки, получаемые сепарированием с
последующей пастеризацией, охлаждают до
температуры 8—12°С в теплообменниках (пластинчатых
или трубчатых), или в двухстенных танках для
созревания. При этой температуре рекомендуется
их выдерживать в течение всего процесса
созревания до начала взбивания. Сливки,
предназначенные для реализации, рекомендуется
охладить и хранить при температуре ниже б°С.
Цилиндры маслоизготовителей непрерывного
* Conditions recommandees pour la
conservation des produits perissables a l'etat refriqere.
IIF. Paris, 1979.
Продолжение. Начало см. «Холодильная
техника», 1981, № 7, № 12, 1982; № 4, № 7.
действия нужно в процессе производства масла
интенсивно охлаждать. Масло, предназначенное
для длительного хранения или последующей
переработки, выпускают в больших блоках, а для
розничной продажи — в различной расфасовке. При
непродолжительном его хранении (несколько
недель) рекомендуется поддерживать в камерах
температуру 0—4°С. Если требуется хранить
масло в течение одного года, то продукт следует
замораживать, и поддерживать в камерах
хранения температуру воздуха —15-. 20°С.
В процессе производства йогурта, чтобы
приостановить повышение кислотности, его
необходимо охлаждать. С этой целью йогурт после
розлива помещают в холодильную камеру с
интенсивной циркуляцией воздуха и затем до
реализации хранят при температуре не выше 5°С в
течение не более 3 нед.
Свежие сыры перед упаковкой иногда
охлаждают в непрерывно действующих аппаратах
трубчатого типа. Творог для их изготовления хранят
в холодильной камере. Так как свежие сыры
(коттедж, сливочный сыр и др.) содержат много
воды, то их необходимо до реализации, во
избежание порчи, хранить (не более 2 нед) при
температуре не выше 5°С.
Все другие сыры охлаждают только в
процессе посола и созревания. Температуру их
поддерживают от 8 до 25°С, в зависимости от вида.
При созревании сыра в пленке следует
регулировать только температуру в камере
созревания. Сыр без пленки помещают для созревания
в холодильную камеру с кондиционированием
воздуха, в которой регулируют относительную
влажность и температуру.
Продолжительность созревания мягких
творожных сыров 2—3 нед, твердых сыров —
длительное время, иногда 1—2 г. После
созревания сыры следует хранить при температуре
между температурой созревания и 0°С, её значение
зависит от срока хранения.
Некоторые мягкие сыры можно хранить лишь
кратковременно, другие, например, чеддер или
твердые сыры,— длительное время в
холодильных камерах при условии, что упаковка
предохраняет продукт от высыхания. Резкие колебания
температуры неблагоприятно отражаются на
структуре и товарном виде сыров, особенно, если
они с глазками, как сыр «Грюйер де Комте».
Замораживать сыры, за редким ''исключением
(свежий козий сыр перед формованием и
созреванием, тертый сыр), нельзя, так как при этом
изменяется структура, ухудшается товарный вид
и качество продукта.
Сгущенное молоко (с сахаром или без
сахара) портится при довольно высокой
температуре — оно темнеет и коагулирует. В регионах
с умеренным климатом его можно хранить в
течение года при окружающей температуре B0°С).
При длительных сроках хранения сгущенного
молока в странах с теплым климатом
рекомендуется более низкая температура D—10°С)
Значительно лучше сгущенного сохраняется
сухое молоко, если оно упаковано под вакуумом
или в инертном газе.
Обезжиренное сухое молоко в процессе
хранения подвергается меньшим изменениям, чем
молоко жирное или мгновенной сушки
(обезжиренное или нет). Хранить длительное время сухое
молоко в странах с теплым климатом
рекомендуется при температуре 10°С.
Рекомендуемые режимы и сроки обработки и
хранения сыров различных типов приведены в
таблице:
55

ел
Тип
сыра
Мягкий
камамбер
Твердый
тильзит

(непрессованный)
«Бэль Паэзе»

(непрессованный)
«Сан Полен»

(прессованный)
голландский,
эдамский
(прессованный)
чеддер
(прессованный)
чешайр
(прессованный)
эментальский
«Грюйер де
Комте»
пармезан
С голубыми
прожилками
рокфор
«Блю Довернь»
и др.
«Горгонцола»
* В рассоле

Температура,
0 С
13-15
12-15
12—15*
12-15
12—15
_
21
10—15*
10—15*
15—16
8—10
15-21
1
1
Посол

Относительная
влаж-
но'сть, %
—
95
—
—
—
—
1
"
—
—
95


жительность
1 день
2—3 дня
10—12 ч
3—5
дней
3—5
| дней
—
—
2—3
дня
2-3
дня
30 дней
—
20—24
дня
¦> '
Контролируемая сушка

Температура,
° С
12—14
—
—
—
—
1 —
—
—
—
—
13—16

Относительная

влажность, %
85-90
—
—
—
—
—
—
—
—
—
75-80
Продол-
житель-
1 ность
10 дней
—
—
—
1 —
—
—
—
—
—
20—30
дней

Температура,
° С
8—10
12—16
4,5
12—15
12—15
4
7—10
12-16
12—15
10—15
16—25
10-15
16—18
16—18
5—10 1
9-11
5-7
Созревание

Относительная

влажность, %
90
95
90
90
90
75
85
85—90
—
85
85 !
90
90
80
95
85-90
90


жительность
2—3 нед
~5 мес
30-45
дней
3—4 нед
3—4 нед |
8—10
мес
2-5
мес
~2 мес
1-3
мес
10—20
дней
30—45
дней j
10—20
дней
30—40
дней
^1 год
—
~2 мес
~1 мес
Хранение

Температура,
0 С
0—2
2
— 1 -f-
~- + 1
0-5
12-15
— 1-7-
-7-4-1
—
10—12
10—12
— 1-г
-7- + 1
0
—14-
-7--Т-1
5—7
— 1-г
•7- + 1

Относительная

влажность, %
90
90
85-90
90
—
70-75
—
80
80—85
70-75
75—80
80—85
90
80-85


жительность
—
—
2—3 мес
—
—
12 мес
—
Несколько
месяцев
То же
12—14 мес
2—3 мес |
3—6 мес
¦V
Примечания
—
—
—
—
Медленное
созревание
Нормальное
| созревание
Ускоренное
созревание
—
Созревание в
холодной камере
Созревание в
теплой камере
Созревание в
холодной камере
Созревание в
теплой камере
—
1
Рокфор j
1-я стадия
созревания
2-я стадия
созревания
Страна
Франция
—
США
Франция
Голландия
США
—
—
США
США
США

новости
иностмнной
ттшшш
УДК 621.57.048.001.76
ТЕНДЕНЦИИ
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ СХЕМ
ОТТАИВАНИЯ ИСПАРИТЕЛЕЙ
ГОРЯЧИМИ ПАРАМИ ХЛАДАГЕНТА
Канд. техн. наук В. М. ШАВРА
Всесоюзный заочный институт пищевой
промышленности
Канд. техн. наук С. Р. ГОПИН
Специальное конструкторское бюро по созданию
воздушных и газовых турбохолодильных машин
В. А. СОБОЛЕВ, Ю. Б. ПРЖЕТИШЕВСКИЙ
Московский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Способ оттаивания испарителей горячими
парами хладагента экономичнее (требует
меньших энергетических затрат), чем способ с
использованием специальных электронагревателей,
встраиваемых в батареи или воздухоохладители.
Кроме того, оттаивание горячими парами
больше удовлетворяет условиям безопасной
эксплуатации холодильных машин. Поэтому этот способ
широко применяют в отечественной практике и
за рубежом.
Процессы оседания инея на наружной
поверхности батарей и воздухоохладителей изучены
достаточно подробно, и работы в этом
направлении продолжаются [5], а процессы тепло- и
массообмена при оттаивании, происходящие в
это время с хладагентом внутри испарителей,
исследованы ограниченно. Методы расчета этих
процессов не разработаны. Между тем, в связи
с развитием производства и расширением
внедрения низкотемпературного холодильного
оборудования на предприятиях торговли и
общественного питания, выбор схемы оттаивания,
которая обеспечивала бы наибольшую
энергетическую эффективность и одновременно с этим
была бы максимально простой и надежной в
эксплуатации, представляется весьма актуальной,
но не простой задачей.
При оттаивании испарителей горячими
парами подводимое тепло эквивалентно работе
сжатия в компрессоре. Процесс оттаивания
происходит при нестационарном режиме работы
холодильной машины. В начале цикла
оттаивания поступающие горячие пары не только
охлаждаются, но и конденсируются в
испарителе, отдавая тепло конденсации массе
испарителя, от которого оно переходит к инею.
Последующее испарение сконденсированного в
испарителе жидкого хладагента происходит в
специальном теплообменнике — «термобанке»— или
в отделителе жидкости. Если холодильная
машина имеет несколько параллельно работающих
испарителей, то жидкий хладагент из одного,
который оттаивается, может быть направлен в
другой, в данный момент работающий в цикле
охлаждения.
Рис. 1. Схемы оттаивания испарителей горячими
парами хладагента в холодильных машинах с
одним испарителем:
а — обычная; б — с отделителем жидкости; в — с отделителем
жидкости, снабженным змеевиком; г — с четырехходовым
соленоидным вентилем; д — с теплообменником «термобанк»;
/ — компрессор; 2 — испаритель; 3 — терморегулирую-
щий вентиль; 4 — ресивер; 5 — конденсатор; 6, 6Х, 62 —
соленоидный вентиль 7 —¦ регулятор давления; 8 — отделитель
жидкости; 9 — обратный клапан; 10 — четырехходовой
вентиль; //-аппарат «термобанк» (толстыми линиями обведен
контур, соответствующий машине, работающей в режиме
оттаивания)
-Pi
Э-«*н ч&н
ч, з
57

По мере обогрева оттаиваемого испарителя
количество конденсирующегося в нем жидкого
хладагента уменьшается. Процесс оттаивания
сопровождается изменениями давления в
испарителе и режима работы компрессора. В конце
периода оттаивания пары хладагента в нем не
конденсируются, и режим работы компрессора
приближается к нормальному.
Если фреоновая холодильная машина
работает по обычной схеме (рис. \,а) без каких-
либо специальных устройств, то при оттаивании
горячими парами хладагента возникает ряд
осложнений [1, 3, 4]. Жидкий хладагент,
конденсирующийся в испарителе, поступает в
компрессор, который начинает работать «влажным
ходом», что может привести к нарушению его
нормальной работы. Продолжительность
оттаивания увеличивается,и соответственно возрастает
расход электроэнергии.
В целях экономии электроэнергии,
сокращения продолжительности периода оттаивания и
повышения эксплуатационной надежности ряд
фирм, выпускающих холодильное оборудование,
совершенствуют эти схемы [3, 4], вводя в них
специальные аппараты и оснащая машины
дополнительно приборами автоматики. При этом
стремятся не только сократить длительность
оттаивания, которая обычно продолжается от 15 до
60 мин, но и уменьшить время выхода системы
на режим охлаждения.
Первым шагом на пути совершенствования
схемы оттаивания была установка отделителя
жидкости 8 на линии всасывания пара в
компрессор /, в целях предотвращения влажного
хода (рис. 1, б). Кроме того, чтобы устранить
возможность поступления хладагента из
ресивера, на жидкостной линии перед ТРВ 3 был
установлен соленоидный вентиль 6. Емкость
отделителей жидкости в низкотемпературных
машинах, работающих на хладагентах R22 и R502,
составляет 1,0—1,5 • Ю-3 м3 в расчете на 1 кВт
холодопроизводительности.
Тепловая регенерация особенно эффективна
в низкотемпературных холодильных машинах,
работающих на хладагентах R22 и R502. Поэтому
было предложено в нижней части отделителя
жидкости 8 (рис. 1, в) поместить змеевик. Во
время работы машины в режиме охлаждения
через него проходит хладагент из ресивера 4,
который переохлаждается, «выпаривая» при этом
жидкий хладагент, собравшийся в отделителе
жидкости в период оттаивания. Для разгрузки
компрессора от высокого давления всасывания в
процессе оттаивания на всасывающем
трубопроводе установлен пропорциональный регулятор
давления «после себя» 7. Соленоидный вентиль
6Х во время оттаивания открыт, а вентиль
62 закрыт.
Кроме змеевика отделителя жидкости, в
котором происходит кратковременная регенерация
лишь в начале периода охлаждения, пока не
испарится весь жидкий хладагент, накопившийся
во время оттаивания, обычно в схему
включают также регенеративный теплообменник (на
рис. 1, в не показан). В нем
осуществляется теплообмен между жидким хладагентом
после ресивера (перед ТРВ) и парообразным,
выходящим из испарителя. Эффективность такой
двукратной регенерации подробно рассмотрена
ранее [2].
В ряде случаев для испарения жидкого
хладагента, поступающего в отделитель жидкости
58
во время оттаивания, через змеевик последнего
пропускают горячие пары из компрессора (перед
их поступлением в испаритель 2), как это
показано пунктиром на рис. 1, в.
В кондиционерах и тепловых насосах
испарители оттаивают, переключая машины на работу
по «обращенному» циклу (рис. 1, г) с помощью
четырехходового соленоидного вентиля 10. При
этом конденсатор 5 становится испарителем, а
испаритель 2 — конденсатором. Обычно так
работает кондиционер зимой или в холодное время
года, являясь тепловым насосом и обогревая
помещение, перенося тепло из окружающей
среды. Фирма «Кремер—Трентон» (США)
разработала схему (рис. 1, д), основным элементом
которой является специальный теплообменник —
«термобанк» 11. Внутри теплообменника
имеются два змеевика. По одному из них
постоянно проходят горячие пары после сжатия в
компрессоре, а по другому — во время
оттаивания испарителя 2 сконденсировавшийся в нем
хладагент. Межтрубное пространство
«термобанка» заполнено специальным веществом с высокой
теплоемкостью, которое нагревается горячими
парами, а во время оттаивания отдает
накопленное тепло всасываемой из испарителя 2 паро-
жидкостной смеси.
Фирма «Хитачи» (Япония) для холодильных
машин централизованного хладоснабжения
магазинов типа «Универсам», когда один
компрессор работает на несколько испарителей,
разработала [5] схемы (рис. 2), в которых
каждый испаритель можно оттаивать, не нарушая
работы других. Так, при оттаивании испарителя
3 — / (см. рис. 2, а) сконденсированный в
нем хладагент поступает в общий жидкостный
трубопровод. В этом случае испаритель 3 — //
должен работать непрерывно в режиме
охлаждения.
При работе машины по схеме, показанной на
рис. 2, б, необходимость непрерывной работы
одного из испарителей отпадает, так как во
время оттаивания осуществляется
дополнительный подсос паров из ресивера 7. При этом
давление всасывания не превышает определенной
величины, которая задается настройкой
регулятора давления 6, установленного на этой
линии.
Если можно использовать какое-либо бросовое
тепло (отходящей теплой воды и др.), то
предлагается [4] схема, приведенная на рис. 2, в.
В ней используется принцип «тепловой трубы».
Во время оттаивания, когда компрессор 1
выключен, открывается соленоидный вентиль 2, к
отделителю жидкости 9 подводится бросовое тепло
по змеевику 10. Хладагент циркулирует между
испарителем 3 и отделителем жидкости 9.
Данный способ позволяет сократить
энергопотребление при оттаивании.
Если конденсатор холодильной машины
охлаждается водой, то вместо отделителя жидкости
(см. рис. 2, в) может быть установлен
дополнительный кожухотрубный теплообменник, в
межтрубное пространство которого во время
оттаивания будет поступать всасываемый из
испарителя хладагент, а по трубам —
циркулировать вода, поступающая из конденсатора, что
гарантирует «сухой ход» компрессора.
Фирма «Тайсей» (Япония) разработала [6]
комбинированную схему «термобанк—эжектор»
(рис. 3) для оттаивания испарителей
прилавков магазинов типа «Универсам». При работе
машины в режиме охлаждения тепло
нагнетаемых горячих паров аккумулируется в
«термобанке» 9. Межтрубное пространство этого аппа-

Рис. 2. Схемы оттаивания горячими парами в
машине с несколькими испарителями:
а — с последовательным оттаиванием каждого испарителя;
6 — с независимым оттаиванием испарителей; в — с
использованием «бросового тепла»; / — компрессор; 2 —
соленоидный вентиль; 3 — испаритель; 4 — терморегулирующий
вентиль; 5 — обратный клапан; 6 — регулятор давления;
7 — ресивер; 8 — конденсатор; 9 — отделитель
жидкости; 10 — змеевик
рата заполнено смесью азотнокислого кальция
Ca(NQ3J
сернокислого
натрия
NaS203 • 5Н20. При температуре окружающего
воздуха 26°С температура смеси повышается до
55°С за 6 ч. При оттаивании одновременно
трех испарителей горячие пары в количестве Wlt
нагнетаемые компрессором 16, поступают через
трехходовой соленоидный вентиль 7 в эжектор 5.
Сконденсированный в испарителях / хладагент
через трехходовой вентиль 6 направляется в
жидкостный трубопровод, из которого часть его
в количестве W2 отсасывается в «термобанк»,
где испаряется, а пары с помощью эжектора 5,
пройдя по змеевику 8, поступают в
испарители. Оставшаяся часть жидкого хладагента,
сконденсировавшегося в испарителях, через регу-
Рис. 3. Схема оттаивания испарителей фирмы
«Тайсей» (Япония):
/ — испаритель; 2 — запорный вентиль; 3 — ТРВ; 4, 18 —
соленоидный вентиль; 5 — эжектор; 6, 7 — соленоидный
трехходовой вентиль; 8 — змеевик «термобанка»; 9 —
«термобанк»; 10 — дроссель; // — индикатор влажности; 12 —
фильтр-осушитель; 13 — ресивер; 14 — регулирующий
вентиль; 15 — обратный клапан; 16 — компрессор; 17 —
конденсатор
лирующий вентиль 14 и обратный клапан 15
идет в конденсатор 17. Из конденсатора, в
котором после дросселирования оставшийся жидкий
хладагент испаряется в результате теплообмена
с поступающей в конденсатор^ водой, пары
отсасываются компрессором 16 по обводной линии
через соленоидный вентиль 18.
Таким образом, количество хладагента в виде
горячих паров, направляемых эжектором 5 для
оттаивания испарителей, составляет W{ + W2, что
позволяет примерно в 1,4—1,5 раза увеличить
их кратность циркуляции через испарители. В
это же время по обводной линии из ресивера
13 через соленоидный вентиль 4 и дроссельный
элемент 10 (в виде капиллярной трубки) жидкий
хладагент дополнительно поступает в конденсатор
17. «Форсированное» оттаивание, по данным
фирмы, продолжается не более 20—25 мин. Такие
схемы фирма «Тайсей» применяет для
оттаивания испарителей низкотемпературных
холодильных машин, работающих на хладагенте
R22, общей холод ©производительностью 3,7—
7,5 кВт.
Фирма «Ивайя» (Япония) освоила выпуск
машин холодопроизводительностью И—55 кВт,
работающих на хладагенте R22, с автоматическим
оттаиванием испарителей горячими парами по
схеме «Хере», с установкой в одном блоке всех
приборов: соленоидных вентилей, регуляторов
давления и температуры и др. [7]. При этом
энергопотребление, по данным фирмы,
уменьшилось на 20—30% в сравнении с обычными
схемами.
Важное значение для сокращения
энергопотребления имеет правильный выбор прибора
(принципа его действия), который сигнализирует об
окончании процесса оттаивания испарителя.
Анализ зарубежных материалов показывает, что
несмотря на многочисленные попытки, не удалось
пока создать прибор, который управлял бы
процессом оттаивания непосредственно по толщине
слоя инея.
В качестве «командных» приборов за
рубежом приненяют главным образом реле времени
(таймеры), выпускаемые фирмами «Ранко»
(США), «Флика» (ФРГ), «Мертик» (ГДР) и др
59

Между тем известны многочисленные патенты
на устройства для обнаружения инея,
использующие фотоэффект, изменение
электропроводности, электрической емкости, падение давления
воздуха в воздухоохладителе по мере
нарастания инея и др. Однако предпочтение отдают
наиболее простым приборам, обеспечивающим
надежную работу. Кроме таймеров, для
контроля за режимом оттаивания в оборудовании
с принудительной циркуляцией воздуха
применяют устройства, использующие эффект
изменения температуры воздушного потока до и после
испарителя.
Фирма «Хониуелл» (США) выпускает
приборы для управления процессом оттаивания типа
«СиАР 70», в которых применяются датчики
температуры с изменяющимся электрическим
сопротивлением чувствительного элемента.
Сигнал датчика принимается и преобразуется с
помощью электронной системы в команду
управления.
Одной из причин,ограничивающих применение
приборов управления оттаиванием по нарастанию
инея, является его неравномерное
распределение по поверхности испарителя.
Во всех случаях при выборе схемы оттаивания
27 июня 1982 г. скоропостижно скончался
член КПСС с 1927 г., заведующий кафедрой
холодильных установок Ленинградского
технологического института холодильной
промышленности, профессор Николай Александрович
Герасимов.
Н. А. Герасимов родился в 1908 г. в селе
Шилово Тульской области в семье рабочего.
Трудовую деятельность начал в 1925 г. бойцом
скота на Ленинградской скотобойне. В 1930 г.
как парттысячник был направлен на учебу в
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности, который он окончил с
отличием. После учебы в институте работал на
предприятиях мясной промышленности
начальником компрессорного цеха, главным инженером,
директором ряда мясокомбинатов. В 1946 г.
Н. А. Герасимов был назначен на должность
заместителя министра мясной и молочной
промышленности СССР.
В 1949 г. по состоянию здоровья Н. А.
Герасимов перешел на другую работу. Он
вернулся в Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности уже в
качестве преподавателя, защитил кандидатскую
диссертацию и с 1956 г. успешно руководил
работой одной из крупнейших кафедр института —
кафедрой холодильных установок. В 1968 г. ему
было присвоено ученое звание профессора.
За пзды работы в ЛТИХП в полной мере
раскрылся организаторский талант Н. А.
Герасимова. Им созданы при кафедре две
отраслевые лаборатории. Одну из них — «Новые
охлаждающие системы в мясной промышленности» —
он возглавлял в качестве научного руководите-
с помощью горячих паров хладагента основными
факторами являются надежность работы
установки и эффективность системы, обеспечивающей
минимальное энергопотребление.
Список использованной литературы
1. Андрачников Е. И., Каплан Л. Г.,
Пржетишевский Ю. Б. Автоматизация от-
таивамия инея с испарителей холодильных
машин ИФ-49 и АКФВ-4М.— Холодильная
техника, 1975, № 10, с. 15—22.
2. Г о п и н С. Р., Е в с т и г н е е в а Э. Н., Ш а в-
р а В. М. Эффективность двукратной
регенерации тепла в малых холодильных
машинах.— Холодильная техника, 1981, № 9,
с. 18—21.
3. В о n h о t a 1 .—Service and. Contracting,
1979, № 3, pp. 27—34, 50, 52.
4. Fu j ino I.— Reito Refrigeration, 1980, № 632,
pp. 483—488.
5. Haiashi I., Aoki K.— Reito Refrigeration,
1980, № 632, pp. 473—482.
6. Hattori K.— Reito Refrigeration, 1980,
№ 632, pp. 525—530.
7. Iwaj R.— Reito Refrigeration, 1980, № 632,
pp. 75—79.
ля. При его непосредственном участии на кафедре
существенно юбновлена лабораторная база,
созданы вычислительная лаборатория и кабинет
программированного контроля знаний.
Н. А. Герасимов проявил себя как опытный
педагог. Это снискало ему заслуженный
авторитет как среди преподавателей и студентов
института, так и среди слушателей факультета
повышения квалификации, осуществляющем
переподготовку руководящих работников мясной и
молочной промышленности.
Он соавтор широко известного учебника
«Холодильные установки», выдержавшего три
издания, автор и соавтор ряда справочников и
учебных пособий. Им написано более 60 научных
статей.
Под его руководством подготовлено и успешно
защищено восемь кандидатских диссертаций.
Ветеран партии, коммунист Н. А. Герасимов
активно участвовал в общественной работе. Его
неоднократно избирали членом партийных орга^
нов, депутатом Совета народных депутатов.
Деятельность Н. А. Герасимова высоко
оценена. Он был награжден орденами Трудового
Красного Знамени, Красной Звезды, «Знак Почета»,
медалями Советского Союза и Монгольской
Народной Республики, Почетной грамотой
Президиума Верховного Совета РСФСР.
Ушел из жизни организатор и воспитатель,
которому была свойственна душевная теплота и
исключительная доброжелательность.
Память о Николае Александровиче
Герасимове — человеке и коммунисте — надолго
сохранится в памяти знавших его.
НИКОЛАЙ АЛЕКСАНДРОВИЧ
ГЕРАСИМОВ
60

УДК 725.355
ОДНОЭТАЖНЫЙ
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК
ЕМКОСТЬЮ 3000 Т
|в. в. васютович, в. п. миловидов
ГГипрохолод
Типовой проект одноэтажного
распределительного холодильника емкостью 3000 т G01—04—62),
разработанный Гипрохолодом, утвержден
Министерством торговли СССР и введен в действие
в 1979 г.
Холодильник предназначен для длительного
хранения мяса, рыбы, масла и других
скоропортящихся продуктов в охлажденном и
замороженном состояниях.
Его строительство предусмотрено в городах
и промышленных центрах с обычными
геологическими условиями, расчетной температурой
наружного воздуха — 20, —30°С (основной
вариант) и —40°С Нагрузка от снегового покрова
1 кН/м2 A00 кг/м2). Скоростной напор ветра
270 Н/м2 B7 кгс/м2). Класс здания II. Степень
долговечности II. Степень огнестойкости II.
Холодильник запроектирован как
самостоятельное предприятие. Схемой генерального плана
на площадке предусмотрены следующие здания
и сооружения: главный корпус холодильника,
административно - производственный корпус,
склад негорючих материалов, автовесовая.
Строительные конструкции приняты по
Единому каталогу. Фундаменты под стены —
ленточные из бетонных блоков, под колонны —
отдельно стоящие, железобетонные, монолитные.
Стены главного и административно -
производственного корпусов — сборные
керамзито-бетонные панели. Стены здания склада негорючих
материалов и автовесовой — кирпичные. Колонны,
ригели, балки, перемычки, покрытия — сборные
железобетонные. Изоляция стен и покрытия
холодного контура выполнена из пенополистироль-
ных плит. Полы охлаждаемого склада — бетонные
монолитные.
!
Характеристика холодильника
и основные показатели
Условная емкость
холодильника, т
общая
камер хранения моро
женых грузов
камер с универсальным
температурным режимом
Производительность, т/сут
камер замораживания
цеха фасовки масла
Потребность в ресурсах
электроэнергии
(годовая), кВт • ч
холода, кВт(ккал/ч)
при /0 = —10°С
при /0 = —35°С
3000
2420
575
20
4
-.*¦ 3820000
61,63E3000)
302,38B60000)
Расход
воды, м3/сут (л/с)
тепла (при расчетной
температуре наружного
воздуха — 30° С),
кВт (ккал/ч)
Количество смен в сутки
Количество работающих
общее
в основных
производственных цехах
в цехе фасовки масла
Объем, м3
строительный
на 1 т емкости
Площадь, м2
застройки
общая
холодильных камер
Расход строительных материалов
цемента, т
стали, т
железобетона, м3
общий
сборного
бетона, м3
общий
сборного
лесоматериалов, м3
кирпича, тыс. шт.
плиты пенополистирольные
ПСБ-С, м3
Сметная стоимость, тыс. руб.
70,4A,53)
925,35G95660)
2
64
22
6
43549
13,95
7СЩ0
7125,0
2840,5
1401,0
223,6
2538
1578
2501
482
172
447
1759
общая
строительно-монтажных работ
оборудования
1 м здания
1 т емкости
Трудоемкость возведения здания,
чел-дней
в целом
на 1 м3 здания
1279,83
923,67
356,16
21,21
0,3
20182,0
0,46
Система охлаждения аммиачная, насосно-цир-
куляционная, с непосредственным кипением
хладагента в приборах охлаждения. Камеры
хранения мороженых грузов оборудованы листотруб-
ными панельными батареями, камеры с
универсальным температурным режимом —
потолочными панельными батареями и
воздухоохладителями, камеры замораживания —
воздухоохладителями.
Оттаивание приборов охлаждения
осуществляется горячими парами аммиака.
Конденсаторы холодильной установки
охлаждаются оборотной водой.
План, разрез холодильника и размещение
технологического оборудования показаны на
рисунке.
Хозяйственно-питьевой, производственный и
противопожарный водопровод — от городской
сети; производственная, бытовая и дождевая
канализация — в городские сети; водяное
отопление с параметрами теплоносителя 150—70°С —
от городской теплосети.
Вентиляция — приточно-вытяжная с
механическим приводом и естественная.
Электроснабжение от городских сетей.
Слаботочные устройства — телефон, радио,
часы.
6i

Одноэтажный распределительный холодильник
емкостью 3000 т:
/ — камеры замораживания с температурой —30°С; // —
камеры хранения мороженых грузов с температурой от —20 до
— 25°С; /// — универсальные камеры хранения с
температурным режимом 0/—25°С; IV — камера дефектных грузов; V —
камера охлажденных грузов (охлажденное мясо); VI — за-
грузочно-разгрузочная камера; VII — камера замораживания
и хранения фасованного масла; VIII — камера хранения грузов
в контейнерах; IX — камера-экспедиция; X — автомобильная
платформа; XI — железнодорожная платформа; XII —
машинное отделение и помещение КИП; XIII — трансформаторная
подстанция; XIV — конденсаторная с насосной; XV —
вспомогательно-производственные помещения; XVI — подсобные
помещения; / — подвесные аммиачные воздухоохлади-
Для механизации погрузочно-разгрузочных
работ предусмотрены электропогрузчики,
электротележки и средства малой механизации.
Проект холодильника состоит из девяти
альбомов.
тели ВОГ-230; 2 — весы циферблатные платформенные
врезные РС-2Ц13; 3 — весы платформенные передвижные
РП-2Ц13М; 4 — батареи аммиачные панельные
потолочные; 5 —- батареи аммиачные панельные пристенные; 6 —
воздухоохладители аммиачные поверхностью охлаждения по
100 м2; 7 — конденсаторы аммиачные испарительные ИК-125;
8 — ресиверы дренажные вертикальные циркуляционные
3,5 РДВа; 9 — промежуточный сосуд 100 ПСз; 10 —
дренажный ресивер 3,5 РД; // — винтовой
автоматизированный агрегат А 350-7-1; 12 — компрессор воздушный ВК-25-ЭА;
13 — винтовые автоматизированные агрегаты А 350-7-3;
14 — подвесной однобалочный кран грузоподъемностью 1 т
Проектно-сметная документация разработана
в полном объеме для выполнения строительно-
монтажных работ.
Заказы на проект № 701—04—62 следует
направлять по адресу: 103031, Москва, К-31,
ул. Жданова, 10/2, Гипрохолод.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Издательство «Легкая и пищевая промышленность» для специалистов холодильной
промышленности выпустит в 1983 г. следующие книги:
Богданов С. Н., Куприянова А. В. Задачник по термодинамическим расчетам
в пищевой и холодильной промышленности. 10 л., 15000 экз., 35 к.
Доссат Р. Основы холодильной техники. 55 л., 5000 экз., 4 р. 20 к.
Ейдеюс А. И. Системы и средства автоматизации холодильных установок. 13 л.,
5000 экз., 70 к.
Ильясов В. С, Полушкин В. И., Васильева Н. Л. Холодильная технология
в мясной и молочной промышленности. 15 л., 10 000 экз., 60 к.
Каплан Л. Г. Торговое холодильное оборудование. 20 л., 50 000 экз., 1 р. 40 к.
Позин М- М. Экономические проблемы комплексного развития холодильного хозяйства.
20 л., 10 000 экз., 2 р. 60 к.
Теплообменные аппараты, автоматические приборы и испытания холодильных машин.
Под. ред. А. В. Быкова. 29 л. 50 000 экз., 1 р. 90 к.
Заказы на книги Вы можете сделать в местных книжных магазинах распространяющих
научно-техническую литературу, или по адресу: 123098, Москва, Д-98, ул. Маршала
Новикова, 5, магазин № 55 Москниги, отдел «Книга — почтой».
62

РЕФЕРАТУ
УДК 621.57.041-213.3
Новый герметичный низкотемпературный агрегат
холодопроизводительностью 630 Вт. ЗЕЛИКОВ-
ский и. м., лизшиц л и., славуц-
КИЙ М. П., ШЕВЧЕНКО В С «Холодильная
Техника», 1982, № 9
Описана конструкция нового герметичного
низкотемпературного агрегата ВН 630B),
рекомендованного к серийному производству Агрегат
предназначен для работы в низкотемпературном
торговом холодильном оборудовании с температурой
в охлаждаемом объеме —18ч—20°С. Оттаивание
испарителя осуществляется горячими парами
хладагента Агрегату присвоена высшая кате
гория качества. В нем применены
усовершенствования, которые обеспечили хорошие
энергетические характеристики, низкий уровень шума,
малую металлоемкость, высокую надежность и
долговечность
Иллюстраций 4 Список литературы — 4
названия
УДК 66.047.25.001 76
Улучшение технико-экономических показателей
сублимационных аппаратов при применении
малоинерционных кассет. СИЛЬВЕСТРОВ Э. В.
«Холодильная техника», 1982, № 9
Приведен сравнительный анализ результатов
сублимационной сушки в аппаратах Периодического
действия с применением двух типов кассет —
металлоемких и малоинерционных
Использование малоинерционных кассет позволило более
рационально осуществить передачу энергии к
объекту сушки, вести процесс сушки с минимальными
тепловыми потерями и сократить длительность
цикла сушки.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий
УДК 536.24:621.565.94.001.66
Влияние инееобразования на выбор
конструктивных параметров воздухоохладителей. ХМАЛАД-
ЗЕ О. Ш„ ЧЕПУРНЕНКО В П «Холодильная
техника», 1982, № 9.
Изложены результаты исследования процесса
инееобразования на биметаллической оребренной
поверхности воздухоохладителей, изготовленной
методом литья под давлением. Полученные
экспериментальные данные позволяют определить
конструктивные параметры ребристых элементов
теплообменной поверхности воздухоохладителей,
эксплуатируемых в камерах холодильной
обработки мясопродуктов.
Таблица 1 Иллюстраций 4 Список литературы—
4 названия
УДК 621.565.93-2.004.1
Рабочие характеристики регулярных насадок
поперечноточных вентиляторных градирен.
ДОРОШЕНКО А. В., ЛИПА А. И., СИКОР
СКАЯ Е. М. «Холодильная техника», 1982, № 8.
Изложены результаты изучения гидродинамики
и совместного тепломассообмена при
испарительном охлаждении воды в поперечноточных
насадочных аппаратах. Описано эксперимен
тальное оборудование, приведены данные по
геометрии каналов исследованных насадок.
Описан метод анализа процессов переноса при
поперечноточном контактировании потоков.
Получены основные расчетные зависимости.
Результаты работы сопоставлены с данными ведущих
зарубежных фирм.
Таблиц 2. Иллюстраций 7 Список литературы
7 названий.
УДК 725.355: [692.53:697.1] 003. 13.001 24
Определение эффективности системы обогрева
жидкостью пола холодильника. КУРЫЛЕВ Е. С,
ЭГЛИТ А. Я., МИРОНОВА А. Н. «Холодильная
техника», 1982, № 9.
Приведены результаты аналитических
исследований, проведенных в целях выбора
рациональных параметров трубной решетки системы
жидкостного обогрева грунта под холодильником
Установлено, что средняя температура слоя обог
рева колеблется от 3,7°С (для объектов с темпе
ратурой —10°С) до 7,5°С (для объектов с
температурой — 35°С). По результатам
предварительных исследований, проведенных с учетом
стоимости труб, антифриза, тепловой изоляции и
энергии даны рекомендации по выбору шага
трубной решетки, толщины изоляции, а также
коэффициента теплопередачи конструкции пола
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы
2 названия.
УДК 628.84.001.76
Применение алюминиевых трубок при
изготовлении бытового кондиционера. КУЛИЕВ Ф X.,
ШЛИМАК Я. Б., САФАРОВ Г В., ШАХПАРО-
НЯН Л. А. «Холодильная техника», 1982, № 9
Исследована возможность замены медных трубок
алюминиевыми при производстве бытовых
кондиционеров БК-1500. Подобраны соответствующие
алюминиевые сплавы для изготовления У-образ-
ных трубок и калачей теплообменников на
действующем оборудовании. Установлено, что при
массовом производстве кондиционеров наиболее
приемлемым способом соединения алюминиевых
трубок является ультразвуковая пайка.
Таблиц 2. Иллюстрация 1
63

УДК 621.5.041-242.3.001.5.001.56.004
Исследование, разработка и внедрение
неметаллических поршневых колец повышенной
термостойкости. КЛИБАНОВ Е. Л., БЕЖАНИШВИ-
ЛИ Э. М., АФОНСКИЙ В. П., БЛАНК Л. А.
«Холодильная техника», 1982, № 9.
Экспериментально доказана целесообразность
использования литьевого фторопласта Ф40ЛД в
качестве основы композиционного материала для
поршневых колец повышенной термостойкости.
Определен состав композиционного материала
Ф40С8Г4 для поршневых колец. Выявлена
повышенная на 50°С термостойкость
фторопластовых колец по сравнению с серийно применяемыми
из капроновой композиции ТНК2-Г5, а также
снижение при их использовании потерь мощности
сил трения в цилиндре на 0,05—0,15 кВт.
Оснащение компрессоров П110 и П220 фторопластовыми
поршневыми кольцами позволило снизить
эксплуатационные затраты и получить годовой
экономический эффект более 350 тыс. руб.
Таблиц 5. Иллюстраций 4. Список литературы —
4 названия.
УДК 621.565.92:536.24.001.24
Инженерные расчеты процессов отвода тепла при
холодильной обработке пищевых продуктов.
БРАЖНИКОВ А. М., КАУХЧЕШВИЛИ Н. Э.
«Холодильная техника», 1982, № 9.
Рассмотрена возможность представления тепло-
физических характеристик (ТФХ) пищевых
продуктов как линейной функции влагосодержания
и использования их для оценочных инженерных
расчетов. Приведены результаты расчета
продолжительности замораживания ряда пищевых
продуктов.
Таблиц 2. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.565.93/.94
Система предварительного охлаждения воды для
льдогенераторов ЛГ-250. НЕГОДОВ В. Пу
«Холодильная техника»,. 1982, № 9. (
Описана система предварительного охлаждения
воды для льдогенераторов ЛГ-250, внедренная на
производственном рефрижераторе «Парсла»
Рижской базы рефрижераторного флота.
Приведена принципиальная схема и показаны
результаты работы установки.
Иллюстрация 1.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора*
Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн
А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, npoi
Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, .В. В. Оносовский, д-р техн. наук., проф.
И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
*
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 19.07.82. Подписано в печать 19.08.82. Т—11987. Формат 70xl08'/i6-
Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л 7,2. Тираж 10990 экз. Заказ 1768.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром
Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области