Текст
ВЦСПС
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА
В ЛЕНИНГРАДЕ
МИНИСТЕРСТВО ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ЭЛЕКТРОСВАРОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА
К ОБОРУДОВАНИЮ ДЛЯ СВАРКИ
И РЕЗКИ МЕТАЛЛОВ
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
ЛЕНИНГРАД
1980
УДК 697.921 : 621.791
В «Методических указаниях» приведены исходные данные
для проектирования местных вытяжных устройств к обору-
дованию для основных видов электродуговой и контактной
сварки, а также тепловой резки металлов. Показаны пример-
ные решения таких устройств.
«Методические указания» предназначены к использованию
при проектировании местных вытяжных устройств, встраивае-
мых во вновь разрабатываемые и модернизируемые сварочные
автоматы, полуавтоматы и машины, в механическое сварочное
оборудование и оборудование для тепловой резки металлов,
а также при проектировании местных отсосов для механи-
зированных поточных и конвейерных линий изготовления
сварных изделий.
«Методические указания» согласованы с Координацион-
ным советом по сварке 30.12.77, одобрены секцией промыш-
ленной вентиляции, кондиционирования и обеспыливания воз-
духа Ученого совета ВНИИ охраны труда в Ленинграде
08 09.78.
Составители:
канд. техн, наук О. Н. Тимофеева, инж. Г. С. Векмер,
канд. техн, наук Г. М. Позин, канд. техн, наук А. Н. Забавский,
инж. А. Ф. Гарбуль, инж. А. В. Галченков, канд. техн, наук В. Я- Хазов,
инж С. М. Белинский, инж Ю. И. Денисов, канд техн, наук В. М. Широнин
О ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде, 1980
СОДЕРЖАНИЕ
Введение ...................................................... 3
1. Местные вытяжные устройства к сварочному оборудованию ... 5
2. Местные вытяжные устройства к оборудованию для тепловой резки
металлов . ...........................................23
3 Расчетные данные..............................................30
4. Схемы вентиляционных систем . . 38
5. Примеры расчета ... 40
Приложения
1. Валовые количества и концентрации аэрозоля на рабочем месте при
основных сварочных процессах . ..........................45
2. Предельно допустимые концентрации в воздухе рабочей зоны и класс
опасности вредных веществ.........................................45
3. Валовые количества вредностей, выделяющихся при газовой и элек-
тродуговой резке и воздушно-дуговой строжке.....................46
4. Валовые количества вредностей, выделяющихся при плазменной
резке металлов.................................................. 47
5. Спектры скоростей всасывания .................................48
4*
фтора, меди, алюминия и других — сопровождаются сварка и
резка специальных материалов, в состав которых входят эти
вещества. Меныпие концентрации наблюдаются при сварке
под слоем флюса. Однако содержание фтористых соединений
в воздухе на рабочем месте сварщика обычно в 2—4 раза пре-
вышает допустимое.
Контактная стыковая сварка оплавлением сопровождается
значительным выделением аэрозоля и образованием брызг рас-
плавленного металла, что вызывает необходимость применения
укрытий. При сварке сталей концентрация аэрозоля на рас-
стоянии 400 мм от места оплавления достигает 50—120 мг/м3.
При точечной сварке концентрация аэрозоля меньше, но все
же при сварке в лабораторных условиях металла с покрытием
она в 3 раза превышала ПДК. Аналогичные данные были
получены при сварке арматуры в производственных условиях.
При сварке хорошо зачищенных стальных прутков состоя-
ние воздушной среды обычно соответствует санитарно-гигиени-
ческим требованиям.
При тепловой резке выделяется в окружающую среду боль-
шое количество высокодисперсной пыли, в которой 98% частиц
по весу имеют размер менее 5 мкм; пыль содержит вредные
элементы, входящие в состав разрезаемого металла. Пыль яв-
ляется определяющей вредностью. Кроме того, образуются
токсичные газы: окислы азота, окись углерода, озон и другие.
Концентрация пыли в воздухе рабочей зоны значительно
превышает ПДК и может достигать при плазменной резке
сплава АМГ 50 мг/м3, меди — 10 мг/м3, нержавеющей стали —
20 мг/м3.
Валовые количества вредных веществ при кислородной и
плазменной резке приведены в приложениях 3 и 4.
Концентрации токсичных газов на рабочих местах в венти-
лируемом помещении, как правило, невелики и поэтому они
не являются определяющей вредностью.
Снижение концентраций вредных веществ в воздухе на ра-
бочих местах до ПДК может быть достигнуто с помощью мест-
ных вытяжных устройств.
В случае необходимости в помещении следует дополнительно
предусматривать общеобменную вытяжную вентиляцию, рас-
считанную на разбавление неуловленных местными отсосами
и поступающих в воздух цеха вредных веществ. Воздухообмен
в значительной степени зависит от коэффициента улавливания
местного отсоса, равного отношению количества уловлен-
ных местным отсосом вредностей к количеству образующихся
вредных веществ. Так, например, при полуавтоматической
сварке сплошной проволокой в углекислом газе или порош-
ковой проволокой снижение коэффициента улавливания с 0,9
до 0,8 увеличиваетесь мм адэные затраты на осущёствление’Пзен-
ти.Ощш"производственного помещения в 1,5 раза.
4
Обрйбйтка специальных материалов сопровождается выде-
лением больших количеств токсичных веществ, что требует
резкого повышения воздухообмена, а следовательно, и затрат
на общеобменную вентиляцию по сравнению с процессом об-
работки обычных материалов.
Сопоставление величины эксплуатационных расходов на
различные виды вентиляции при полуавтоматической сварке
выявило явные преимущества местного отсоса от сварочной
аппаратуры, затраты на который в 3—8 раз ниже, чем на
общеобменную вентиляцию, и в 1,5—2 раза меньше по сравне-
нию с затратами на местный отсос от сварочных столов (при
обычных сварочных материалах). Близкими показателями
характеризуются частные решения местных отсосов от стендов
с малыми объемами удаляемого воздуха (до 500 м3/ч на один
пост сварки).
Эффективность местной вытяжной вентиляции достигается
обоснованным выбором размеров и формы всасывающих от-
верстий и скорости входа воздуха в них, максимально возмож-
ным приближением местного отсоса к источнику выделения
вредностей, незначительным аэродинамическим сопротивлением
местного отсоса, высокой степенью герметизации как техно-
логического оборудования, так и соединений отдельных элемен-
тов систем местной вытяжной вентиляции.
1. МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА К СВАРОЧНОМУ
ОБОРУДОВАНИЮ
1.1. Местные отсосы для обеспечения надлежащей чистоты
воздуха в зоне дыхания сварщика и резчика следует применять
при следующих процессах:
ручной сварке штучными электродами с покрытием;
полуавтоматической и автоматической сварке в защитных
газах плавящимся электродом;
то же, порошковой проволокой;
то же, под слоем флюса;
контактной стыковой сварке оплавлением;
контактной точечной, шовной и рельефной сварке гальвано-
покрытых и цветных металлов;
ручной и машинной кислородной и плазменной резке ме-
талла.
1.2. Местные отсосы могут быть выполнены в следующих
вариантах:
встроенные в сварочную аппаратуру;
встроенные в механическое сварочное оборудование;
встроенные в специальную технологическую оснастку по-
точных и конвейерных линий раскроя металла и изготовления
сварных изделий;
встроенные в раскроечные рамы и столы;
5
о
Таблица 1
Производственный процесс Условия работы Рекомендуемые местные вытяжные устройства (МВУ) Средние ориентиро- вочные величины коэффициентов улавливания устройств Рекомендуемые системы местной вытяжной веитиляции
Полуавтоматическая сварка в СОг, порошковой проволокой и под флюсом стационарные МВУ, встроенные в сва- рочные столы или стенды 0,90—0,95 централизованные си- стемы или индивиду- альные агрегаты с вен- тиляторами низкого или среднего давления
То же нестационарные горелки со встроенными местными отсосами 0,85—0,95 высоковакуумные цент- рализованные системы или индивидуальные агрегаты
Автоматическая сварка и на- плавка стационарные то же 0,90—0,95 централизованные систе- мы или индивидуаль- ные агрегаты с высо- ковакуумными побуди- телями или вентилято- рами высокого давле- ния
То же нестационарные ж 0,85—0,90 то же
Ручная сварка стационарные МВУ, встроенные в сва- рочные столы или стенды 0,90—0,95 централизованные систе- мы или индивидуаль- ные агрегаты с венти- ляторами низкого или среднего давления
Производственный процесс Условия работы
Ручная сварка нестационарные
Контактная стыковая сварка оплавлением стационарные
Точечная сварка цветных ме- таллов и металлов с покры- тием >
Электрошлаковая сварка »
Сварка с использованием ти- пового механического сва- рочного оборудования
Газовая и плазменная резка
Продолжение табл 1
Рекомендуемые местные вытяжные устройства (МВУ) Средние ориентиро- вочные величины коэффициентов учавливания устройств Рекомендуемые системы местной вытяжной вентиляции
переносные местные от- сосы с держателями 0,75 высоковакуумные си- стемы
воздухоприемннки - укры- тия, связанные с ма- шиной 0,95 централизованные систе- мы или индивидуаль- ные агрегаты с венти ляторами среднего или низкого давления
воздухоприемннки, встро- енные в машины 0,90—0,95 то же
воздухоприемннки, встро- енные в аппараты 0,90 »
МВУ, встроенные в обо- рудование —
МВУ, встроенные в рас- кроечные рамы или столы 0,85—0,90 »
не связанные жестко со сварочным оборудованием и оснаст-
кой и нс входящие в их состав.
Рекомендуемые конструкции местных вытяжных устройств
приведены в табл. 1.
Конструктивная схема местного воздуховьпяжного устрой-
ства должна выбираться на основе анализа технологических
Черт. 1. Верхний отсос к точечной
машине для контактной сварки:
I — шибер, 2 — патрубок; 3 — воздухо-
приемннк
Черт. 2. Нижний отсос к точечной
машине для контактной сварки-
1 — воздуховод; 2 — шибер; 3 — при-
емник
процессов, оборудования, оснастки с учетом опыта использо-
вания приведенных ниже местных воздуховытяжных устройств.
1.3. На машинах точечной сварки воздухоприемники разме-
щаются около электродов. Конструкция приемника зависит от
конфигурации свариваемых изделий.
Для одноточечных машин рекомендуются верхний и нижний
воздухоприемники (черт. 1 и 2).
Объем удаляемого воздуха следует принимать в первом
случае 170 м3/ч, во втором —200 м3/ч, а коэффициент местного
8
сопротивления приемника, отнесенный к скорости в вытяжном
воздуховоде, соответственно 0,8 и 0,6.
Возможно использование в качестве воздухоприемного
устройства вертикального вытяжного воздуховода со скошен-
Черт. 3 Отсос к точечной машине
в виде вертикального воздуховода со
скошенным торцовым всасывающим от-
верстием:
1 — головка нижнего электрода, 2 — головка
верхнего электрода
Черт. 4. Комбинированный от-
сос к контактной точечной ма-
шине (НИИСТ, Киев)
ным торцовым отверстием (черт. 3). Объем удаляемого воз-
духа— 380 м3/ч, коэффициент местного сопротивления — 0,65.
Использование одновременно верхнего и нижнего приемни-
ков (черт. 4) для машины малой мощности позволяет снизить
объем отсасываемого воздуха до 75 м3/ч: 25 — от верхнего
9
приемника и 50 — от нижнего. Коэффициент местного сопро-
тивления верхнего приемника—1,5, нижнего — 2,0.
1.4. Машины стыковой сварки оплавлением следует обору-
довать укрытиями (черт. 5), которые одновременно выполняют
функции пылегазоприемника и являются средством защиты
от искр и брызг расплавленного металла.
Объем удаляемого воздуха зависит от типа машины, раз-
мера укрытия и наличия неплотностей и для наиболее распро-
Черт. 5. Схема укрытия контактной стыковой машины:
/ — смотровое окно; 2 — откидная крышка; 3 — укрытие; 4— патрубок
страненных машин колеблется от 200 до 700 м3/ч. Скорость
входа воздуха в укрытие через открытый рабочий проем должна
быть не менее 0,7 м/с, через неплотности при закрытом рабочем
проеме — 2 м/с.
Коэффициент местного сопротивления укрытия контактной
стыковой машины (см. черт. 5) составляет 1,2 по отношению
к скорости в патрубке.
1.5. Воздухоприемннки к сварочным автоматам следует
встраивать в сварочные головки или навешивать непосред-
ственно около электрода, выбирая место крепления приемника
к конкретному типу сварочного автомата.
1.6. К автомату для сварки в СО2 воздухоприемное устрой-
ство может быть выполнено по схеме черт. 6. Расход удаляе-
мого воздуха — 60 м3/ч. Целесообразно предусматривать воз-
можность регулирования высоты установки воздухоприемника
по отношению к соплу для подачи защитного газа.
При сварке под слоем флюса рекомендуется независимо от
флюсоотсоса применять для улавливания газов щелевой
10
(черт. 7) или воронкообразный (черт. 8) приемник. Необхо-
димый объем воздуха, удаляемого щелевым приемником,
L =
где / — сила сварочного тока, А.
Черт. 6. Местный отсос к автомату для сварки в СОг (ЦНИИТС):
1 — воздухоприемник; 2 — патрубок; 3 — сопло; 4 — трубка; 5 — патрубок
для подвода защитною газа; б — мундштук
Объем воздуха, удаляемого воронкообразным приемником,
следует увеличить на 10%.
Всасывающее отверстие приемника нужно располагать на
высоте 40—50 мм над поверхностью флюса.
II
1.7. Сварочные полуавтоматы, предназначенные для работы
в нестационарных условиях, рационально оборудовать воздухо-
приемниками, встроенными в горелки.
При конструировании воздухоприемников к полуавтоматам
для сварки в СО2 взаимоположение всасывающего отверстия
Ф32
Черт. 7. Щелевой отсос к автомату для сварки под флюсом (ВЦНИИОТ):
/ — кольцо; 2 — хомутик; 3 — плаика; 4 — конфузор; 5 — патрубок; 6 — щель равномер-
ного всасывания
приемника, сопла и точки сварки должно исключать нарушение
газовой защиты; скорости во всасывающем отверстии выбира-
ются с расчетом максимального захвата пылегазового факела.
Приемник рекомендуется оформлять в виде кольцевого отсоса,
дырчатой насадки или насадки с вертикальными щелевыми
12
032.
70
Черт. 8. Воронкообразный пылегазоприемник к автомату для сварки
под флюсом:
1 — патрубок, 2 — воздухоприемник, 3 — кольцо; 4 — хомутик; 5 — планка
прорезями (черт. 9). Объем воздуха Lo, удаляемого от полу-
автомата, составляет 30—80 м3/ч и может быть найден по
формуле:
где Lc02 — объем подаваемого газа, м3/ч;
он—параметр, определяемый с помощью графика
(черт. 10) при известных относительных расстоя-
ниях от среза сопла до свариваемого изделия /ii =
13
л,
=-&- и от сопла до центра всасывающего отвер-
-г h, п
стия й2=-^-; здесь «с— радиус сопла для подачи
защитного газа.
__ Во избежание нарушения газовой защиты сварочной ванны
h2 должно быть не менее единицы.
Черт. 9. Схемы воздухоприемников к полуавтоматическим горелкам для
сварки в среде СО2:
а — кольцевой симметричный; б — кольцевой асимметричный, в — конический дырчатый;
г — конусно-щелевой (НИИСТ, Киев); д — схема присоединения шлангов
14
Для присоединения воздухоприемника к системе следует
предусматривать гибкий всасывающий шланг длиной 2—3 м,
заканчивающийся переходным патрубком для подключения
к шлангу вытяжной системы или агрегата (см. черт. 9, 5).
Конструкция приемника должна обеспечивать возможность
регулирования высоты его установки.
Местный отсос должен иметь минимальную массу, не пре-
пятствовать наблюдению за формированием сварного шва.
При монтаже устройств в производственных условиях целесо-
образно применять специальные подвесы — разгрузочные ры-
чаги.
1.8. Сварочные столы со встроенными местными отсосами
(ГОСТ 20741—75) предназначены для ручной и полуавтомати-
ческой сварки мелких изделий в стационарных условиях
(черт. 11). Столы выпускаются в двух вариантах: со встроен-
ным вентиляционным агрегатом и для присоединения к цеховой
системе местной вытяжной вентиляции.
15
о
Черт 11 Стол сварщика неповоротный (ВИСП)*
/—нижняя всасывающая решетка, 2 — поворотный козырек, — наклонная панель равномерного всасыва-
ния, 4 — патрубок, 5 — вентиляционный агрегат
Сварочный стол оборудован двумя воздухоприемниками:
наклонной панелью равномерного всасывания и нижней решет-
кой в плоскости стола. Объем удаляемого воздуха— 1500—
1800 м3/ч.
1.9. Специальные манипуляторы малой грузоподъемности
могут быть оснащены нижним отсосом через решетку в план-
шайбе или кольцевым бортовым отсосом. Объем удаляемого
3
Черт 12 Подъемно-выдвижная площадка для сварщика (ВИСП)"
1 — балкон, 2 — шарнирный воздухоприемник, 3 — вытяжной воздуховод, 4— верх-
няя стрела, 5 — нижняя стрела, 6 — платформа, 7 — рельсовый путь, 8, 9 — гидро-
цилиндры поворота нижней и верхней стрел соответственно
воздуха следует определять расчетом исходя из скорости вса-
сывания не менее 0,2 м/с в наиболее удаленной от всасываю-
щего отверстия точке сварки Для манипуляторов с планшай-
бами диаметром 630—1000 мм примерный объем отсасываемого
воздуха составляет 1200—3300 м3/ч.
1.10. Воздухоприемник к подъемно-выдвижной площадке
для сварщика выполнен в виде поворотной воронки, располо-
женной над площадкой (черт. 12). В качестве вытяжных кана-
лов использованы полые стрелы. Встроенное вытяжное устрой-
ство может подключаться к цеховой системе местной вытяжной
вентиляции или к индивидуальному вытяжному агрегату.
2 Зак. 1612
17
При монтаже устройства следует обращать внимание на
герметизацию соединений. Площади проходных сечений в шар-
нирных соединениях и встроенных каналах определяются рас-
четом
Черт 13 Тележка для перемещения сварочных автоматов со встроенным
местным вытяжным устройством (ВИСП):
/ — вытяжной канал, 2— рельсы, 3 — шасси, 4 —колонна, 5 —каретка, 6 — консоль,
7 — сварочный автомат, 8 — кресло, 9 — местный отсос, —>• — направление движения
отсасываемого воздуха
111. Местное вытяжное устройство, встроенное в тележку
(колонну) для перемещения сварочных автоматов (черт. 13),
требует применения сварочных автоматов со встроенными мест-
ными отсосами.
Необходима тщательная герметизация всех неподвижных
соединений и максимальное уплотнение подвижных узлов Под-
сос воздуха через неплотности не должен превышать 500 м3/ч.
В качестве герметичных коммуникаций могут быть использо-
ваны также гибкие вентиляционные шланги.
18
1.12. Схема местного отсоса, встроенного в кондуктор для
сварки серийных плоских решетчатых конструкций, приведена
на черт. 14. Внутри кондуктора проложен сборный вытяжной
канал, на котором размещены всасывающие приемники с ко-
зырьками, приближенные к свариваемым узлам. Объем уда-
ляемого воздуха рекомендуется определять исходя из скорости
всасывания в местах сварки 0,5 м/с. Для позиции сварки
плоских ферм, например, объем удаляемого воздуха от одного
свариваемого узла составлял 60—100 м3/ч.
Черт 14 Местный отсос, встроенный в кондуктор для сварки ферм
(ВЦНИИОТ):
1— фиксаторы, 2 — воздухоприемники; 3 — плоскость кондуктора, 4 — упоры,
5 — двутавровые балки, 6 — вытяжной воздуховод
1.13. При сварке объемных изделий на кантователе отсос
загрязненного воздуха из внутреннего пространства может
осуществляться через полые планшайбы и оси кантователя.
Прототипом является разработанный ВИСП кантователь
с местным вытяжным устройством для позиций конвейерной
линии сварки корпусов бортовых фрикционов трактора Т-130
(черт. 15).
1.14. Некоторые сварочные позиции (стенды) целесообразно
оснащать вытяжными устройствами, конструктивно не связан-
ными со сварочным оборудованием. Примерами таких устройств
являются: поворотно-подъемный воздухоприемник ЛИОТ-2,
двусторонний поворотный приемник ЛИОТ-1, вентиляционное
устройство с автоматическим перемещением воздухоприемника,
перемещаемые приемники с магнитными и другими держате-
лями.
В воздухоприемнике ЛИОТ-2 (черт. 16) наклонная панель
с всасывающим отверстием размером 450X600 мм смонтиро-
вана на поворотном кронштейне длиной 2 м. Телескопическое
2*
19
Черт. 15. Кантователь с местным вытяжным устройством для позиций конвейерных линий сварки корпусов бор-
товых фрикционов трактора (ВИСП):
1— рама. 2 —стойка; 3 — воздуховоды; 4 — полые валы; 5 — полые планшайбы; 6 — изделие; 7 — пневмоцилиидр; в — стойка
иеприводная
Черт. 16. Поворотно-подъемный воздухоприемник ЛИОТ-2:
1 — воздухоприемная панель; 2 — всасывающая решетка; 3 — козырек;
4 — шибер; 5 — воздуховод; 6 — перемычка; 7 — тросе; 8 — ролики; 9 — про-
тивовес; 10 — неподвижный кронштейн; 11 — направляющий стакан; 12 — по-
воротный кронштейн; 13 — свариваемое изделие
устройство служит для перемещения панели по высоте на 0,3 м.
Предусмотрена возможность поворота ее на 360°. Рекомендуе-
мый объем удаляемого воздуха — 2000 м3/ч.
Воздухоприемник ЛИОТ-1 (черт. 17) имеет две наклонные
решетки размером 450x900 мм; он пригоден при сварке изде-
лий одинаковой высоты. Объем удаляемого воздуха — 4000 м3/ч.
Черт. 17. Двусторонний поворотный воздухоприемник
ЛИОТ-1:
1 — воздухопрнемная панель; 2 — козырек; 3 — воздуховод; 4 —
поворотный кронштейн; 5 — неподвижный кронштейн; 6 — пла*
стины; 7 — шнбер; 8 — свариваемое изделие
21
Вентиляционное устройство с автоматическим перемещением
приемника (черт. 18) представляет собой короб сечением 400Х
Х400 мм, длиной 4,6 м с продольной щелью, снабженной на-
бором пластин с зацепами, которые перекрывают щель, остав-
ляя отверстие в месте расположения каретки с закрепленным
Черт. 118. Вентиляционное устройство с ав-
томатическим перемещением воздухоприемника
(СПКИ):
/ — фланцы поворотные; 2 — панельно-щелевой воз-
духопрнемннк, 3 — сварочный стенд; 4 — педали вклю-
чения концевых выключателей для автоматического
перемещения воздухоприемника
иа ней панельно-щелевым воздухоприемником. Сварщик пере-
мещается по педалям, над которыми расположены концевые
выключатели. Под действием веса сварщика они подают
команду исполнительному механизму и приемник автоматически
перемещается к месту сварки. Панельно-щелевой воздухопри-
Черт. 19. Воздухоприемник ЛИОТ с пневматическим присосом-держате-
лем для ручной сварки:
1 — вороика; 2 — пылесосный шланг, Д-32 мм, /—2000 мм: 3 — резиновая полусфера;
4 — полая втулка; 5 — диффузорный пережим
22
емник может быть односторонним или двусторонним. Объем
удаляемого воздуха определяется расчетом в зависимости от
размера зоны расположения сварных швов.
1.15. При ручной сварке крупногабаритных изделий следует
применять переносные малогабаритные местные отсосы, за-
крепляемые у места сварки с помощью специальных держате-
лей— пневматических присосов (черт. 19), магнитных держа-
телей и других. Местные отсосы присоединяются к высокова-
куумным системам гибкими шлангами.
2. МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА К ОБОРУДОВАНИЮ
ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ РЕЗКИ МЕТАЛЛОВ
2.1. При ручной и машинной тепловой резке металла реко-
мендуется применять столы со встроенными секционными
местными отсосами. Секционные местные отсосы располагаются
с одной стороны при ширине стола до 1,5 м и с двух сторон
или внутри, вдоль оси стола, при ширине более 1,5 м.
Всасывающие отверстия выполняются в виде продольной
щели постоянной или переменной ширины, а также в виде
круглых или квадратных отверстий в верхней части всасываю-
щего патрубка.
Равномерная скорость всасывания по длине воздуховода
достигается при отношении суммарной площади всасывающих
отверстий к площади поперечного сечения секции не более 0,5.
Коэффициент местного сопротивления равен 8,0 (по отношению
к скорости в сборном воздуховоде в месте присоединения
к нему секции).
Принципиальная схема оснащения раскроечного стола мест-
ными отсосами секционного типа с ручным переключателем
клапанов представлена на черт. 20, с автоматическим — на
черт. 21.
Объем вытяжки от стола
L = ЦРкъкл + 0,1 L,Fk
ОТКЛ)
где Li — удельный объем воздуха, удаляемого с 1 м2 площади
раскроечной рамы, м3/ч • м2;
рекомендуется принимать при газовой резке Li =
= 2500 м3/ч-м2, при плазменной £1 = 4000 м3/ч«м2;
F— площадь стола, обслуживаемая одной секцией мест-
ного отсоса, м2;
#вкл — число одновременно включенных секций, шт.;
Коткл — число отключенных секций местного отсоса, присоеди-
ненных к вентиляционной сети, шт.
2.2. При машинной тепловой резке листового металла выбор
конструкции местного вытяжного устройства рекомендуется
производить в зависимости от типа и размеров раскроечной
рамы.
23
Примечание. Наиболее распространенные типы раскроечных рам —
без поддона и с поддоном.
Рамы без поддона состоят из съемных расположенных поперек рамы
равноотстоящих друг от друга опор (ребер), образующих с основанием рамы
Черт. 20. Принципиальная схема оснащения стационарного раскроеч-
ного стола местными отсосами секционного типа с ручным переклю-
чением клапанов:
1 — стационарный раскроечный стол; 2 — секционный отсос; 3 — клапан; 4 — сбор-
ный воздуховод; 5 — устройство для ручного переключения клапанов
и поверхностью разрезаемого листа металла каналы, открытые с продольных
сторон рамы. В каналах накапливается выплавленный металл и вредные
вещества, выдуваемые режущей струей газа. Эти рамы предназначены
к газорезательным машинам.
24
Рамы с поддоном отличаются от рам без поддона наличием секций,
крайние опоры которых перекрывают расстояние от основания рамы до
разрезаемого листа, а средние отстают от основания рамы, образуя в ниж-
Черт. 21. Схема пневматического переключения клапанов секционного
отсоса:
/—воздухораспределитель; 2 — ниппеля; 3 — шланг, </=12 мм; 4 — пневмоцилиидр;
5 — станина машины
ней части свободное пространство — поддон. Поддон позволяет накапливать
больше выплавленного металла, что важно для высокоскоростных машин,
но несколько ухудшает условия вентилирования секции раскроечной рамы.
Поддон рекомендуется заполнять водой.
25
3
Черт. 22. Устройство для отсоса пыли и газов от машины для ав-
томатической резки листового проката:
1 — сборный воздуховод; 2 — регулирующий клапан; 3 — шарннрно-сочлеиеиные
овдуховоды; 4— газорезательная машина; 5 — раскроечная рама; 6 — местный
отсос
35
2.3. Местный отсос со всасывающим отверстием размером
160X160 мм (черт. 22) прикреплен на одной оси с резаком
к порталу газорезательной машины и перемещается с ним
с помощью шарнирно-сочлененных воздуховодов вдоль раскро-
ечной рамы без поддона. Отсос пыли и газов осуществляется
из двух смежных каналов с одной стороны рамы. Рекомендуе-
I
Черт 23. Устройство для отсоса пыли и газов от плазменно-резатель-
ной машины:
1 — плазменно-резательная машина, 2— пылегазопрнемник; 3 — магистральный воз-
духовод; 4 — раскроечная рама, 5 — поддон, 6 — прорезиненная лента, 7 — ролики
мый объем удаляемого воздуха от одной машины—1500 м3/ч.
2.4. Устройство для отсоса пыли и газов от плазменно-ре-
зальной машины (черт. 23) расположено по обе стороны рас-
кроечной рамы с поддоном; размер рамы 2,5X12,0 м. Вдоль
рамы проложены магистральные воздуховоды со щелью в верх-
ней части, закрытой прорезиненной лентой. При движении
портала машины лента огибает ролики, вмонтированные в кор-
пус пылеприемника, чем обеспечивается отсос пыли и газов в ме-
сте резки металла из поддона рамы. Коэффициент местного со-
противления, отнесенный к скорости в сборном воздуховоде,
следует принимать равным 7,5.
2.5. Другой вид устройства для отсоса пыли и газов от
плазменно-резательной машины (черт. 24) выполнен в виде
продольных воздуховодов, расположенных по обе стороны
раскроечной рамы с поддоном; в верхней части воздуховодов
имеются всасывающие отверстия и поворотные клапаны с про-
тивовесами и роликами. Клапаны открываются специальной
штангой при движении портала машины. Коэффициент местного
сопротивления, отнесенный к скорости в сборном воздуховоде,
в этом случае равен 1,5.
2.6. Ориентировочный объем воздуха, удаляемого местными
вытяжными установками от раскроечных рам (см. черт. 23
и 24), составляет:
L = аЬЬхп,капрт,
где а — расстояние между ребрами рамы, м;
Ь — ширина рамы, обслуживаемая пылегазоприемником, м;
«кан — количество одновременно вентилируемых каналов, шт;
р — коэффициент, учитывающий подсос воздуха через не-
плотности;
т — количество магистральных воздуховодов, шт.
Для местных отсосов передвижного типа и раскроечных рам
без поддона пКан=2; при наличии поддона пкан=3; для мест-
ных отсосов стационарного типа и раскроечных рам с поддоном
и без него пКан соответствует числу каналов, обслуживаемых
включенными всасывающими отверстиями.
Для систем шарнирно-сочлененных и телескопических со-
единений р=1,2; для воздуховодов, закрытых прорезиненной
лентой, или всасывающих отверстий с клапанами р=1,5ч-2,0.
При 6<2 м т = 1; при 6 = 24-4 м т = 2. Если Ь>4 м следует
внутри рамы предусматривать дополнительные каналы.
2.7. Расчетные объемы удаляемого воздуха обеспечивают
эффективный отсос вредностей при суммарной площади отвер-
стий или щелей на поверхности разрезаемого листа (включая
зазор между краем листа и продольным торцом рамы) не бо-
лее 20% от площади раскроечной рамы. Расстояние между
плоскостью всасывающего отверстия и торцом рамы не должно
превышать 10 мм.
Высоту всасывающего отверстия рекомендуется принимать
равной (0,6-т-1,0)/тКан, где /гКан — высота канала в торце рас-
кроечной рамы. Длина всасывающего отверстия для пере-
движного типа местных отсосов должна быть равна длине
участка рамы, на которой расположено пКан—1 каналов.
Ширину прорезиненной ленты следует принимать равной
ширине продольной щели магистрального воздуховода плюс
40 мм.
2.8. При проектировании магистральных воздуховодов ре-
комендуется:
28
Вид 4
Черт. 24. Устройство для отсоса пыли и газа от плазменно-резательной
машины:
/-плазменно-резательная машина; 2 — штанга, 3 — клапан: 4 — магистральный воз-
духовод; 5 — раскроечная рама; 5 — поддон; 7 — ролики, S —противовес
размеры поперечного сечения воздуховодов выбирать исходя
из скорости в них 8—10 м/с;
длину воздуховода, находящегося под вакуумом, принимать
не более 10 м. При длине раскроечной рамы более 10 м уста-
навливать клапаны-переключатели, позволяющие отключать
части воздуховода на тех участках, где в данный момент не
производится резка деталей;
при расположении магистральных воздуховодов по обе
стороны раскроечной рамы устанавливать клапан-переключа-
тель с автоматическим включением той магистрали, которая
обслуживает рабочий участок раскроечной рамы.
2.9. Открывание поворотных клапанов и перемещение воз-
духоприемника вдоль торца раскроечной рамы осуществляется
движущимися частями машины или индивидуальным приводом
синхронно с работой машины.
3. РАСЧЕТНЫЕ ДАННЫЕ
3.1. Объемы воздуха, подлежащего удалению воздухоприем-
никами, следует определять исходя из заданной скорости
в спектре всасывания у источника выделения вредных веществ,
характеристики спектра скоростей всасывания для принятой
конструкции воздухоприемника и наличия ограждающих зону
всасывающих поверхностей.
Для конструктивно сложных решений необходимы экспери-
ментальная проверка принятых схем и уточнение объемов вы-
тяжки.
3.2. Скорость в спектре всасывания в зоне возможного
расположения источника выделения вредных веществ рекомен-
дуется: при ручной сварке, сварке в среде углекислого газа,
порошковой проволокой, под слоем флюса, точечной сварке —
0,2—0,5 м/с; при сварке в среде инертных газов — 0,15—
0,30 м/с; при газовой резке низколегированных сталей и ти-
тановых сплавов — 1 м/с; при плазменной резке низколегиро-
ванных сталей и титановых сплавов —1,4 м/с; при плазменной
резке высоколегированных сталей и алюминиевых сплавов —
1,8 м/с.
Скорость в открытом рабочем проеме укрытий типа вытяж-
ного шкафа следует принимать: при дуговой сварке мелких
изделий — 0,5—0,7 м/с, при стыковой сварке — 0,7 м/с.
При закрытом рабочем проеме скорость подсоса воздуха
через неплотности в укрытиях стыковых машин следует при-
нимать 2 м/с.
Примечание. В цехах, где применяются местные отсосы, системы
общеобменной вентиляции не должны создавать ощутимой подвижности
воздуха в зоне действия всасывающих приемников. Необходимо устранять
любые источники подвижности воздуха.
30
3.3. В расчете воздухоприемников скорости в спектрах вса-
сывания для характерных видов всасывающих отверстий реко-
мендуется принимать по экспериментальным данным (прило-
жение 5).
На черт. 25 показаны кривые затухания относительных
величин осевых скоростей у всасывающих отверстий различной
Черт. 25 Кривые затухания осевых скоростей
у различных всасывающих отверстий с остры-
ми кромками-
1 — прямоугольное с соотношением сторон 1 10; 2 —
прямоугольное с соотношением сторон 13, 3 —
круглое
сти истечения, выраженного в калибрах гидравлического ра-
диуса Л = ~5-, где Fotb — площадь всасывающего отверстия,
Р — его периметр.
3.4. В приближенных расчетах относительные скорости
в любой заданной точке спектра всасывания при поступлении
воздуха в прямоугольное отверстие из неограниченного про-
странства можно определять по номограммам на черт. 26 и 27.
3.5. Для отверстия в плоской стенке относительную скорость
во всасывающем спектре можно определять по номограммам
на черт. 28 и 29.
3.6. Для круглого вытяжного отверстия диаметром do от-
носительную скорость можно находить по графикам на
_ 2 Зх —
черт. 26—29 при относительных координатах х=-^~, у=0,
Uo
2,3г ,
Z=—j— и /1=1.
do
31
Черт. 26. Номограмма для определения скорости в пло-
скости симметрии спектра всасывания, создаваемого^ прямо-
угольным отверстием с острой кромкой при 4^х>0 (по
данным НИСИ)
32
3 Зак. 1612
скости симметрии спектра всасывания, создаваемого
прямоугольным отверстием с острой кромкой при
8>х>4 (по данным НИСИ)
33
Черт. 28. Номограмма для определения ско-
рости в плоскости симметрии спектра всасы
вания, создаваемого прямоугольным отверстие;*
в плоской стенке при 4>х>0 (по данныи
НИСИ и ЦНИИпромзданий)
34
спектра всасывания, создаваемого прямоугольным отверстием в плоског
стенке при 8^х>4 (по данным НИСИ и ЦНИИпромзданий)
3*
3,7. Для кольцевого вытяжного отверстия расход воздуха
определяется по формуле
£о = 4’1л’27ЙГ-104’
где х — расстояние от всасывающего отверстия до рассматри-
ваемой точки, м;
vx — заданная скорость в точке сварки, м/с;
ф — коэффициент, учитывающий влияние ограничивающей
плоскости на скорость в спектре всасывания (см.
п. 3.10).
Коэффициент Кх зависит от относительного расстояния и
принимается по табл. 2.
Таблица 2
X 0,4 0,6 0,8
0,2 1,0 1,5 и более
К* 0,16 0,45 0,77 0,92 0,96 1,00
Могут быть использованы также экспериментальные дан-
ные (см. приложение 5).
3.8. В случае удаления расчетной точки от центра всасы-
вающего отверстия на расстояние х>8, у, z>l, относительную
скорость v можно определять из соотношений:
4
v = К 7ГТ м2 -и —для круглого и прямоугольного отвер-
+ стий прип=С 10;
v = К -у- ----для щелевого отверстия при п> 10.
Здесь dB — эквивалентный диаметр;
da=2,3]/aobo — для прямоугольных отверстий со сторонами ар
и Ьо;
da=d0 — для круглого отверстия;
К—0,06 — для отверстия с острой кромкой;
К=0,12 — для отверстия в стенке;
К=0,32 — для щели с острой кромкой;
К=0,64 — для щелевого отверстия в стенке.
3.9. При наличии фланца влияние его как ограничивающей
поверхности следует учитывать при относительной его ширине:
для круглых отверстий £=-^-^1; для квадратных и прямо-
«о
угольных отверстий с соотношением сторон до 1:6
для щелей с п>10 /=-^~^1.
О#о
Примечание. Если всасывающий патрубок выступает из плоскости
более чем на четверть диаметра круглого или наименьшей стороны прямо-
угольного отверстия, скорость следует определять как для патрубка с ост-
рой кромкой.
36
3.10. Влияние ограничивающих зону всасывания поверхно-
стей изделия на скорости в спектре всасывания круглого и
щелевого отверстий учитывается коэффициентом ф = ^Д-, где
• V
] — щелевое отверстие; 2 — круглое отвер-
стие
1 — щелевое отверстие; 2 — круглое отвер-
стие
Упл и v — относительные скорости в одной и той же точке
спектра всасывания соответственно при наличии и отсутствии
ограничивающих плоскостей. Этот коэффициент может быть
определен по графикам на черт. 30—32.
37
..fli3.ll. Приемники по типу воздуховодов равномерного вса-
сывания следует выполнять с постоянным сечением и всасы-
вающим щелевым отверстием переменной ширины.
Ширина щели Ьх определяется из условия постоянства
удельного расхода по длине щели: ixux=const (черт. 33).
3.12. Предполагаемая эффективность улавливания аэрозоля
местным отсосом от сварочной горелки может быть оценена
ориентировочно по выражениям:
при кольцевом воздухоприемнике
= 0,82 + 10-2 Lo - 3,2 10-4 Q - 6 • 10~3 h - 0,1г»;
при коническом дырчатом воздухоприемнике
7<ул = 0,61 + 1,1 • 10-2 Lo - 3,8 • 10~4 Q - 0,5г».
Выражения могут быть использованы при кольцевом и
коническом отсосах в диапазоне величин: объем отсасываемого
воздуха Lo=2O4-100 м3/ч, конвективные тепловыделения Q =
=400-^-1000 ккал/ч, высота расположения всасывающих отвер-
стий воздухоприемника над свариваемым швом h=304-50 мм.
Величина конвективных тепловыделений может быть при-
нята равной 5% от количества энергии, подводимой к свароч-
ной дуге.
4. СХЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
4.1. Воздухоприемные устройства подключаются с помощью
гибких и металлических воздуховодов к коллекторным систе-
мам общецеховой местной вытяжной вентиляции обычного или
повышенного вакуума (черт. 34), а также к индивидуальным
фильтро-вентиляционным агрегатам.
4.2. В качестве побудителей в обычных вытяжных системах
используются центробежные вентиляторы общепромышленного
назначения низкого или среднего давления.
В централизованных системах повышенного вакуума при-
меняются многоступенчатые центробежные машины типа
ТВ-80-1,6 или ТВ-50-1,6, создающие разрежение в системе до
30 000 Па. В установках с малым радиусом действия могут
быть использованы специальные вентиляторы высокого давле-
ния, создающие разрежение около 10 000 Па.
Для единичных постов сварки возможно применять в ка-
честве побудителей воздухоструйные эжекторы.
4.3. Коллекторы в системах низкого и среднего давления
выполняются из листовой стали, в высоковакуумных систе-
мах— из цельнотянутых тонкостенных стальных труб.
На коллекторе предусматриваются штуцера для подключе-
ния воздуховодов или гибких переносных шлангов. Бездей-
ствующие штуцера закрываются специальными заглушками.
4.4. В качестве переносных шлангов могут быть использо-
ваны: шланги гибкие гофрированные (для бытовых пылесосов)
38
ТУ 27-04, dBH=32 мм, /=1750 мм, масса 1,1 кг (Батумский
завод бытового машиностроения; завод «Электроприбор»
в Днепропетровске); облегченные резинотканевые рукава ТУ
38-105631—73, dBH=38, 50 и 75 мм (Черкесский завод РТИ).
Черат 34 Схема высоковакуумной установки:
1 — воздухоприемник; 2— гибкие шланги; 3 — штуцера; 4—коллектор; 5 — ци-
клон; 6 — задвижка; 7 — центробежная машина; 8 — электродвигатель
4.5. В централизованных местных вытяжных системах пред-
усматривается очистка воздуха перед побудителем в соответ-
ствии с требованиями пп. 4.55—4.58 СНиП П-ЗЗ—75 и выброс
воздуха в атмосферу за пределы производственного помещения.
4.6. В качестве пылеулавливающих устройств могут быть
использованы циклоны малых размеров, матерчатые фильтры.
4.7. Местные отсосы от ручных и полуавтоматических держа-
телей при выполнении сварки на нестационарных местах и на
39
крупногабаритных изделиях подключаются к индивидуальным
фильтро-вентиляционным агрегатам, создающим разрежение
10 000 — 18 000 Па.
4.8. Все всасывающие устройства должны снабжаться запор-
но-регулирующими приспособлениями — дроссель-клапанами,
шиберами и т. д.
4.9. В характерных сечениях вытяжных систем Предусматри-
ваются отверстия с заглушками для замеров производитель-
ности и давления в системе при наладке и испытании местных
вытяжных устройств.
При первичной (предпусковой) регулировке рекомендуется
устанавливать диафрагмы.
5. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
5.1. Спроектировать местный отсос, встроенный в полу-
автоматическую горелку для.сварки в СО2 при 7=315 A, U=
= 25 В. Сварка производится проволокой Св-08Г2С, расход
проволоки — 2 кг/ч. Швы горизонтальные стыковые.
Выполняем воздухоприемник в виде кольцевой насадки,
всасывающее отверстие которого располагается на высоте
30 мм над точкой сварки. Скорость всасывания у точки сварки
(по оси на высоте 5 мм над плоскостью) в соответствии с режи-
мом сварки и п.^.2 принимаем 0,5 м/с.
Количество подлежащего удалению воздуха определяем по
формуле (см. п. 3.7)
7.0 — 4,1 л2 v*. - - 10* = 4,1 - 0,ОЗ2 = 40 Мз/ч.
Возможно для определения количества воздуха использо-
вать спектр всасывания кольцевого отверстия шириной Ьо=
=0,1 d0 (см. приложение 5).
-г vx 0,5 ,
Тогда — 2- 100_2 Q-Q2 — 25 м/с.
Приняв размеры кольцевого отверстия <7ВН=25 мм и </нар=
= 35 мм, находим
Lo = 25 4 (0,0352 - 0,0252) • 3600 = 43 м3/ч,
что практически совпадает с расчетом по формуле.
Определяем ориентировочную ожидаемую эффективность
улавливания местным отсосом (см. п. 3.12):
Кул = 0,82 + 10~2£о - 3,2 • 10~4Q - 6 • 10'3А.
При Lo=4O м3/ч,
Q = 315 • 25 • 0,864 • 0,05=340 ккал/ч,
/г=30 мм
Кул = 0,82 + 10-2 -40 - 3,2 • 10-‘ • 340 - 6 • 10~3 - 30 = 0,93.
5.2. Спроектировать местный отсос от автомата трактор-
ного типа для сварки в СО2 при /=1200 А, £7=30 В.
Приемник выполняем в виде цилиндрической трубы диа-
метром 50 мм. Всасывающее отверстие располагается на высоте
40 мм над свариваемыми листами. Расстояние по горизонтали
от точки сварки до оси приемника — 50 мм.
Принимаем скорость всасывания у точки сварки иж=0,5 м/с.
Расход удаляемого воздуха Lo=36OO F .
V
__ v 40
По черт. 28 при д зо = Ч ~ 0,04.
По черт. 30 при =1,2 ф=1,5,
Lo = 3600 —4-----0,04 . 1>5- = 60 м3/ч.
Отвод воздуха осуществляется облегченным гофрированным
шлангом диаметром d=25 мм и длиной /=3 м.
Потери давления в шланге А// при скорости движения
60-4 ,
воздуха в шланге а = =34 м/с составит:
' obUU тс • U,v2a*
н = 20 да 1 = 20 3 “ 5000 Па-
5.3. Определить основные аэродинамические и конструктив-
ные характеристики местного вытяжного устройства передвиж-
ного типа, предназначенного для удаления пыли и газов при
плазменной резке металла.
Исходные данные: размер раскроечной рамы 10X3 м, рас-
стояние между опорами 0,15 м, их высота с продольного торца
рамы 0,15 м; высота поддона 0,1 м.
Количество удаляемого воздуха (см. п. 2.6) при двусторон-
нем отсосе пыли и газов из трех ячеек
L = 0,15 • 1,5 • 4000 • 3 • 1,5 • 2 = 8100 м3/ч.
Размеры всасывающего отверстия пылегазоприемника (см.
п. 2.7) принимаем 0,1Х0,3 м; при этом ширина прорезиненной
ленты должна быть не менее 0,14 м (при ширине продольной
щели магистрального воздуховода 0,1 м). Площадь попереч-
ного сечения магистрального воздуховода при скорости в нем
8 м/с составляет
р _ 8100 — П1Ч i
гвозд — 2 . 3600 - 8 М
Принимаем размеры поперечного сечения 0,3X0,5 м.
Потери давления в пылегазоприемнике (при коэффициенте
местного сопротивления g = 7,5) и в магистральном воздухо-
41
воде (при скорости воздуха 8 м/с и -^-- = 0,035)
АН = (~. / + = (0,035 10 + 7,5) • ^4'1ЛЛ = 300 Па.
Здесь X — коэффициент сопротивления трения;
I — длина воздуховода, м;
7 — удельный вес воздуха, Н/м3.
Таким образом, перед сборным воздуховодом параметры
Л = 8100 м3/ч и А//=300 Па следует принимать как исходные
для полного расчета вентиляционной сети
ПРИЛОЖЕНИЯ
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Валовые количества и концентрации аэрозоля на рабочем месте
при основных сварочных процессах
Вид сварки Условия сварки Валовое количество пыли Концентрации пыли иа рабо- чем месте, мг/м* **
В защитных газах Под слоем флюса Контактная сварка стали СТ-3 про- волокой Св-08Г2С в среде СО2 при /= 300 А /= 500 А 7 = 1000 А автоматическая сварка стали СТ-3 проволокой Св-08А под слоем флю- са ОСЦ 45 при 7= 500 А 7=1000 А стыковая сварка стали СТ-3 точечная сварка оцинко- ванной стали 8,00 г/кг свароч- ной проволоки 10,00 г/кг свароч- ной проволоки 18,00 г/кг свароч- ной проволоки 0,20 г/кг свароч- ной проволоки 0,40 г/кг свароч- ной проволоки 45 00 г/кг стали 0,35 г/4000 сварок 10= 50 20—100 20—200 4-6 5-10 10—120 4—8
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Предельно допустимые концентрации в воздухе рабочей зоны
и класс опасности вредных веществ (по ГОСТ 12.1.005—76)
Наименование вещества ПЛК, мг/м3 Класс опасности
Азота окислы (в пересчете на NO2) 5 2
Хромовый ангидрид 0,01 1
Окись хрома 1 2
Бериллий н его соединейия (в пересчете иа Be) 0,001 1
Ванадий и его соединения
дым пятиокиси ванадия 0,1 1
пыль трехокиси и пятиокиси ванадия 0,5 2
Вольфрам 6 3
Кадмия окись 0,1/0,03* 1
Кобальт металлический и окись кобальта 0,5 2
Марганца окислы (в пересчете на МпО2)
аэрозоль дезинтеграции 0,3 2
аэрозоль конденсации 0,05“ 1
Медь металлическая 1 '0,5* 2
Молибден, растворимые соединения в виде аэро- 2 3
золя конденсации
Молибден, нерастворимые соединения 6 3
* Средне-сменные величины предельно допустимых концентраций
** Дополнение № 9 к табл 4 СН 245—71 (1976 г)
45
Приложение 2 (продолжение)
Наименование вещества пдк мг/м3 Класс опасности
Никеля окись и закись (в пересчете на Ni) 0.5 2
Озон 0,1 1
Свинец и его неорганические соединения 0,01/0,007 1
Углерода окись 20 4
Фтористый водород 0,5 2
Фтористоводородной' кислоты соли (в пересчете 1 2
на HF) Алюминий и его сплавы (в пересчете на А1) 2 4
Алюминия окись (в том числе с примесью дву- 2 4
окиси кремния) в виде аэрозоля конденсации Железа окись с примесью окислов марганца до 6 4
3% Железа окись с примесью фтористых или от 3 4 4
до 6% марганцевых соединений Стали легированные и их смеси с алмазом 5% 6 4
Титан и его двуокись 10 4
Феррохром металлический (сплав хрома 65% 2 3
с железом) Чугуи 6 4
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Валовые количества вредностей, выделяющихся при газовой
и электродуговой резке и воздушно-дуговой строжке
(по данным ВНИИ охраны труда в Ленинграде)
1 Процесс | Количество, г/м реза
пыли | МпО, со NjOs
Газовая резка* стали 45Г17ЮЗ толщиной б, мм 5 2,5 0,6 1,4 1,1
10 5,0 1,2 2,0 1,6
20 10,0 2,4 2,7 2,2
Газовая резка * сплавов титана толщиной 6, мм 4 5,0 1,0 0,5
12 15,0 — 1,8 0,9
20 24,0 — 2,2 1,1
30 36,0 — 2,7 1,5
Электродуговая резка сплавов АМГ толщи- ной б, мм 8 2,5 0,6 2,5
20 4,0 — 0,9 4,0
80 6,0 — 1,8 8,0
Воздушно-дуговая строжка стали 45Г17ЮЗ 100,0** 25,0** 250,0** 50,0**
титанового сплава 500,0** — 500,0** 130,0**
* Тепловыделения при газовой резке следует принимать равными
12 000 ккал иа 1 кг ацетилена. ** Здесь единица измерения — г/кг угольных электродов.
46
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Валовые количества вредностей, выделяющихся при плазменной
резке металлов
Марка и толщина металла Валовые количества пыли, г/м реза Удельные валовые выделения пыли на 1 см3 выплавленного металла С'уд. г,СМ’
°уд в том числе
окислов хрома ОКИСЛОВ марганца
Низколегированные
стали:
Cl-Зс, д = ЗО мм 13,3 0,25 0,05 0,09
09Г2, 6=16 мм и,о 0,02 0,30—0,90 0,13
10ХСНД, 6= 8 мм 2,4 0,05 0,04 0,08
Спецстали:
1Х18Н9Т, 6=20 мм 35,0 7,00 0,50—1,60 0,40
АК-25, 6=25 мм 28,0 0,05 15,00 0,20
Алюминиевые сплавы:
АМТ, 6=15 мм 16,4 0,03—0,00 0,02—0,08 0,23
АМГ, 6—12 мм 7,0 — 0,10 0,10
Медиые сплавы:
М-3, 6 = 30 мм 47,0 — — 0,30
Л-62, 6=15 мм 78,7 — — 0,90
Титановый сплав ЗВ, 6 = 36,0 0,07 0,06 0,25
= 32 мм
Примечания. 1. В качестве рабочего газа при плазменной резке ис-
пользовался сжатый воздух.
2 Пересчет валовых количеств пыли, выделяющейся при резке металлов
другой толщины, производится по зависимости.
<3уц= С'уд И7
Здесь Ом — скорость резки металла, м/ч,
U7 — количество выплавленного металла с 1 м реза, см3.
47
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Черт 35 Спектр относительных скоростей всасыва-
vx
ния ~— 100% для крутого отверстия с острыми
кромками
vx
Черт 36 Спектр относительных скоростей всасывания v - 100% для
прямоугольного отверстия с отношением сторон 1 10.
а насадка без направляющей плоскости, б — насадка с направляющей плоскостью
48
Черт 37 Спектр
стей всасывания
закрытого решеткой с коэффици-
относительных скоро-
vx
— • 100% для отвер-
vo
сп<я,
Черт 39 Спектр скоростей всасывания V, м/с, в рабочей зоне
стола С10040 при работе комбинированного отсоса, // = 2700 м3/ч
Черт 38 Спектр относительных ско-
vx
ростей всасывания ~ -100% для иа-
ио
клонной панели
4 Зак. 1612
для кольцевого отверстия шириной bo=O,O5do при расположении
h
экрана на расстоянии —г-=0,25, 0,50; 1,00
50
МЕСТНЫЕ ВЫТЯЖНЫЕ УСТРОЙСТВА
К ОБОРУДОВАНИЮ ДЛЯ СВАРКИ И РЕЗКИ МЕТАЛЛОВ
Методические указания по проектированию
СОСТАВИТЕЛИ
канд. техн, наук О. Н. Тимофеева, инж Г С Векслер,
канд. техн, наук Г. М Поэин, канд техн наук А. Н Забавский,
инж. А. Ф. Гарбуль, инж А. В. Галченков, канд техн, наук В. Я- Хазов,
инж С. М. Белинский, инж Ю. И. Денисов, канд техн наук В. М. Широнин
Ответственный редактор В И ФИЛАТОВ
Редактор М И БОБЫЛЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт охраны труда ВЦСПС
в Ленинграде
М-28536. Поди, к печати 31.01.80. 3,25 п л Формат 60X 90V16
Заказ 1612. Тираж 1500 экз Цена 35 к
Типография № 2 Ленуприздата. 192104, Ленинград, Литейный пр, 55.