Текст
                    ОРДЕНА ЗНАК ПОЧЕТА ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА В ЛЕНИНГРАДЕ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОЮЗНЫЙ ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ
ВЕНТИЛЯЦИЯ и ОТОПЛЕНИЕ СУДОСТРОИТЕЛЬНЫХ ЦЕХОВ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
103.040-78
ЛЕНИНГРАД  1981
УДК 629.12.006.3:697
Настоящие «Основные положения» разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом охраны труда ВЦСПС (г. Ленинград) и Государственным союзным проектным институтом взамен «Основных положений» 74038—76—70.
При составлении «Основных положений» использованы материалы научно-исследовательских и проектно-конструкторских разработок указанных организаций, а также опыт других предприятий по проектированию и эксплуатации вентиляции и отопления судостроительных цехов.
«Основные положения» содержат общие принципы организации воздухообмена, исходные расчетные данные для проектирования вентиляции, рекомендации по применению воздухораспределительных устройств, местных отсосов и способов отопления судостроительных цехов.
«Основные положения» предназначены для инженерно-технических работников, занимающихся проектированием и эксплуатацией вентиляционных и отопительных установок на судостроительных заводах, служб охраны труда и техники безопасности предприятий, а также для технических и санитарных инспекторов.
«Основные положения» № 103.040—78 введены в действие на предприятиях отрасли с 1 июля 1979 г. письмом заместителя министра судостроительной промышленности СССР от 20.02.79 г. № 11-17/654.
Составители: М. И. Гримитлин, А. Н. Забавский, Г. М. Позин,
О. Н. Тимофеева, Е. М. Элътерман, Г. С. Векслер, А. М. Гримитлин, В. И. Найденов
© ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде, 1981
СОДЕРЖАНИЕ
Основные условные обозначения.........................................4
1.	Область применения.................................................6
2.	Требования к помещениям, технологическим процессам и оборудованию	6
3.	Общие положения по вентиляции производственных помещений .	.	7
4.	Общие положения по отоплению производственных помещений ...	14
5.	Вентиляция и отопление корпусозаготовительиых цехов ....	16
Плазовые участки...............................................16
Участки подготовки металла ................................... 16
Участки раскроя металла ...................................... 18
6.	Вентиляция и отопление сборочно-сварочных цехов..................27
7.	Вентиляция и отопление эллингов..................................45
Стапельные помещения...........................................45
Отделения окраски секций и судов ............................. 50
Участки приготовления красок ................................. 51
Участки подготовки изоляции .................................. 52
8.	Вентиляция и отопление цехов пластмассового судостроения ...	55
Приложение 1. Предельно допустимые концентрации вредных веществ
в воздухе производственных помещений........................... .62
Приложение 2. Методика определения коэффициента воздухообмена .	.	65
Приложение 3. Характеристики воздухораспределителей ...	.68
Приложение 4. Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспре-
делитель ВРВ под углом к горизонту в направлении рабочей зоны 74
Приложение 5. Методика расчета сосредоточенной раздачи воздуха .	.	72
Приложение 6. Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВДПМ.....................................................76
Приложение 7. Методика расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки и панели..............................................79
Приложение 8. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных	мест .	.	 84
Приложение 9. Категории пожаро- и взрывоопасности производственных помещений.........................................................84
Приложение 10. Рекомендации по определению персонала, обслуживающего вентиляционно-отопительные установки.........................87
Приложение 11. Рекомендации по применению инфракрасного газового отопления.........................................................93
Приложение 12. Учет влияния метеорологических условий и продолжительности окраски на воздухообмен ............................... 95
Приложение 13. Методика расчета равномерной раздачи воздуха через воздуховод, проложенный у пола дока...............................98
Приложение 14. Методика расчета воздуховодов равномерного всасывания ...........................................................100
3
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
а — расстояние между ребрами раскроечной рамы, м;
Агх — текущий критерий Архимеда;
В — ширина помещения в расчете на одну струю, м;
b — ширина раскроечной рамы, обслуживаемой пылегазоприем-ником, м;
60 — ширина перфорированной панели или воздуховода, м;
,	с— объемная теплоемкость воздуха, кДж/м’. °C;
doTB — диаметр отверстия, м;
do — диаметр подводящего патрубка воздухораспределителя, м;
F — площадь стола, обслуживаемая одной секцией местного отсоса, м2;
Ев — площадь поперечного сечения воздуховода, м2;
Fa — площадь поперечного сечения помещения, м2;
F„ — площадь пола помещения (части помещения), обслуживае-1 мая одной струей, м2;
Естр— площадь струи при входе ее в рабочую зону, м2;
Ео — площадь выпускного отверстия приточного насадка, м2;
G — количество вредных паров или пыли, поступающих в помещение, мг/ч;
GM — количество газовыделений, уносимых воздухом, удаляемым местными отсосами, мг/ч;
Gp. з — количество газовыделений, поступающих в рабочую зону, мг/ч;
Суд — удельное количество пыли, выделяющееся при плазменной резке металла, г/м реза;
Суд — удельное выделение пыли на 1 см3 выплавленного металла, ' г/см3;
G|, G2, ..., Gn — содержание летучих компонентов в краске, мг/кг;
gi, g2, ..., gn — предельно допустимые концентрации летучих компонентов в воздухе рабочей зоны, мг/м3;
g— ускорение свободного падения, g=9,81 м/с2;
И— высота помещения, м;
йпод — минимальная высота подвески воздухораспределителя, м;
Ер. з — высота рабочей зоны, м;
k.M. с — коэффициент живого сечения;
ka — коэффициент неизотермичности;
kat — коэффициент стеснения струи;
ki, kz— коэффициенты воздухообмена;
ki — число одновременно включенных секций, шт.;
k2— коэффициент, учитывающий подсосы воздуха через неплотности;
й20 — коэффициент, характеризующий выделение летучих в неподвижном воздухе при температуре помещения 20° С и относительной влажности 50%;
L — количество воздуха при общеобменной вентиляции, м3/ч;
Ьг — количество дымовых газов, м3/ч;
LM — количество воздуха, удаляемого местной вытяжной вентиляцией, м3/ч;
Ln— производительность побудителя, м3/ч;
Естр — расход воздуха в струе при входе ее в рабочую зону, м’/ч;
ЕуД — удельный воздухообмен, м3/кг краски;
Lo — объем воздуха, приходящийся иа один воздухораспределитель, м3/ч;
Е,	— удельный объем воздуха, удаляемого с 1 м2 площади раскроечной рамы, м3/ч.м2;
т — скоростной коэффициент воздухораспределителя;
mi — число магистральных воздуховодов, шт.;
N — мощность, кВт;
п — динамическая характеристика воздухораспределителя;
Л| — число отключенных секций местного отсоса, присоединенных к вентиляционной сети, шт.;
«а— число одновременно вентилируемых каналов, шт.;
Др — давление, развиваемое побудителем, Па;
Д pi— сопротивление воздухораспределителя, Па;
Q — количество избыточного тепла, Вт;
/в — температура воздуха в помещении, °C;
/г — температура дымовых газов, °C;
if. з — средняя температура воздуха в рабочей зоне, °C;
/см — температура смеси дымовых газов и воздуха, °C;
/ух — температура удаляемого воздуха, °C;
&/доп— допустимый температурный перепад на истечении, °C;
Д/расч— расчетный температурный перепад, °C;
/0—температура воздуха, подаваемого в помещение, °C;
Д /о — температурный перепад на истечении, °C;
пр — скорость резки металла, м/ч;
vx — скорость на оси струи при внедрении ее в рабочую зону, м/с;
v0 — скорость истечения воздуха из воздухораспределителя, м/с;
w — объем выплавленного металла при резке одного погонного метра, см3/м реза;
х— характерный размер, м;
хКр — расстояние от воздухораспределителя до первого критического сечения, м;
х( — расстояние по оси струи от воздухораспределителя до места внедрения струи в рабочую зону, м;
z— количество воздухораспределителей, шт.;
z0— концентрация вредностей в воздухе, поступающем в помещение, мг/м3;
zp. з — средняя концентрация вредностей в рабочей зоне, мг/м3;
zyl — концентрация вредностей в удаляемом воздухе, мг/м3;
б— толщина листового металла, мм;
£— коэффициент местного сопротивления;
- рв — плотность воздуха, кг/м3;
рг — плотность дымовых газов, кг/м3.
1.	ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
1.1.	«Основные положения» распространяются на проектирование вентиляции и отопления для вновь строящихся и реконструируемых судостроительных цехов.
Они составлены в дополнение к действующим нормативным документам:
ГОСТ 12.1.005—76 «Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования». Введен в действие с 01.01.1977;
СНиП П-ЗЗ—75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования»;
СН 245—71. «Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий».
1.2.	Отопление и вентиляцию входящих в состав цехов бытовых и административно-конторских помещений следует проектировать по действующим нормативным документам СНиП II-92—76, ч. II «Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий. Нормы проектирования».
1.3.	С введением настоящего документа отменяются «Основные положения» 74038-76—70*.
2.	ТРЕБОВАНИЯ К ПОМЕЩЕНИЯМ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПРОЦЕССАМ И ОБОРУДОВАНИЮ
2.1.	Планировка производственных помещений должна отвечать требованиям СН 245-71, СНиП П-М.2-72 «Производственные здания промышленных предприятий. Нормы проектирования», СНиП II-A.5—70 «Противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений».
2.2.	Судостроительные цехи располагаются, как правило, в одноэтажных зданиях. Цехи и участки, различные по специфике производства и характеру выделяющихся вредностей, целесообразно располагать в отдельных помещениях.
Если в одном помещении находятся производства различных категорий, необходимо предусматривать противопожарные мероприятия в соответствии с п. II.2.14 СНиП П-М.2—72. Тамбур-
* Вентиляция и отопление судостроительных цехов. Основные положения, 74038-76—70. [Б. м.], 1972 (ЦНИИТС. ВНИИОТ ВЦСПС).
6
шлюзы в этом случае следует вентилировать согласно пп. 4.76, 4.77 СНиП 11-33—75.
2.3.	Окраска секций и корпусов судов должна производиться в специальных помещениях. Когда по условиям технологического процесса окраска секций и корпусов судов производится в сборочно-сварочном цехе непосредственно на месте сборки, следует:
не производить в цехе окраску одновременно с другими работами, при которых выделяющиеся вредности оказывают однонаправленное действие на организм человека;
вентилировать окрасочные участки с учетом «Правил и норм техники безопасности, противопожарной безопасности и производственной санитарии для окрасочных цехов», М., «Машиностроение», 1977;
снабжать маляров средствами индивидуальной защиты органов дыхания.
2.4.	Одновременное проведение сварочных работ допускается па расстоянии не ближе 15 м от окрашиваемых поверхностей; при этом места сварки следует ограждать защитными экранами (например, металлическими листами).
2.5.	Технологические процессы и оборудование должны отвечать «Санитарным правилам организации технологических процессов и гигиеническим требованиям к производственному оборудованию» № 1042—73, М., 1974.
2.6.	Следует: механизировать и автоматизировать технологические процессы, очищать и грунтовать металлические листы и профиль в камерах, максимально использовать автоматическую сварку, при сварке под флюсом убирать флюс с помощью передвижных флюсоотсасывающих аппаратов, пропитку стекло-i каин выполнять на пропиточной машине, окраску материала производить методом безвоздушного распыления или в электростатическом поле и т. п.
2.7.	Необходимо стремиться к использованию материалов, содержащих минимальное количество вредных веществ и не требующих жестких метеорологических условий в помещении.
2.8.	Оборудование, работа которого сопровождается выделением ныли, паров и газов, необходимо оснащать местными вытяжными устройствами для улавливания вредных веществ.
2.9.	При внедрении новых материалов нужно учитывать санитарно-гигиенические характеристики, а также рекомендации по обеспечению безопасного их применения.
3.	ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ПО ВЕНТИЛЯЦИИ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИИ
3.1.	Метеорологические условия (температура, относительная влажность и скорость движения воздуха) в рабочей зоне помещений должны соответствовать требованиям ГОСТ 12.1.005—76.
7
Основные судостроительные цехи относятся к производственным помещениям, характеризуемым незначительными избыт-: ками тепла (менее 23 Вт/м2). Выполняемая в этих цехах работа относится к категории работ средней тяжести — Пб (ГОСТ 12.1.005—76).
3.2.	Содержание в воздухе газов, паров и пыли в рабочей зоне помещений не должно превышать предельно допустимых концентраций (ПДК) по ГОСТ 12.1.005—76 (приложение 1кпа-стоящим Положениям).
Рабочей зоной считается пространство до 2 м над уровнем пола или площадки, на которых постоянно или временно находятся работающие.
3.3.	Расчетные параметры наружного воздуха принимаются в соответствии с приложением 4 к СНиП П-33—75.
3.4.	В судостроительных цехах следует предусматривать устройство вентиляции с механическим побуждением. В теплый период года допускается естественное поступление приточного воздуха согласно п. 4.8 СНиП П-ЗЗ—75 в количестве, непревышающем разность между расчетным воздухообменом в летний и зимний периоды.
3.5.	Концентрации вредных веществ не ниже 4-го класса опасности в приточном воздухе не должны превышать 30% ПДК для рабочей зоны.
3.6.	В производственных помещениях в первую очередь необходимо устройство местной вытяжной вентиляции для улавливания вредностей непосредственно у места их выделения. Типы рекомендуемых местных отсосов и их характеристики приведены в последующих разделах настоящих «Основных положений».
3.7.	В дополнение к местной вытяжной вентиляции, а также в случае невозможности ее устройства при данном технологическом процессе следует предусматривать общеобменную вентиляцию.
3.8.	Количество воздуха L м3/ч при общеобменной вентиляции определяется по формулам:
для разбавления вредных паров, газов и пыли
L =	(1 -	+ А г °------г;
м \	/ kz (гр.э. — -го)
для поглощения избыточного тепла
L = L„ (1 -	4- h .. ?—
\	) 1 Ckt (tp. з — to)
Если все вытяжные отверстия располагаются в рабочей зоне, то воздухообмен в помещении находится из зависимостей:
для разбавления вредных паров, газов и пыли
гр. з — Zo’
8
для поглощения избыточного тепла
£ —_____2____
ъ ~ С (ip. 3-io) •
3.9.	Коэффициент воздухообмена, характеризующий связь между параметрами воздуха рабочей зоны и параметрами удаляемого воздуха, равен:
при поглощении вредных паров и газов
kz =
z гр. з — z0
при поглощении избыточного тепла
Величины kt и k2 зависят от взаиморасположения приточных и вытяжных отверстий, размещения источников выделения вредностей и способа подачи приточного воздуха в помещение. Ментика определения kt и kz приведена в приложении 2.
3.10.	В основных цехах (эллинги, сборочно-сварочные, кор-пусообрабатывающие) удаляемый объем воздуха необходимо компенсировать организованным притоком в полном объеме, не 1ависимо от кратности воздухообмена.
3.11.	В цехах при кратности воздухообмена до пяти рекомендуется воздух подавать в рабочую зону под углом к горизонту.
Возможна сосредоточенная подача воздуха, которая предпочтительна в цехах с крупногабаритными изделиями, где рабочие площадки расположены на различных уровнях.
3.12.	В производственных помещениях при кратности воздухообмена более пяти рекомендуется рассредоточенная подача воз-|\ ха в рабочую зону. Как подачу в рабочую зону допускается рассматривать подачу из воздухораспределителей, расположенных на уровне не более 6 м от пола, струями, направленными вертикально вниз, а также горизонтальными или наклонными струями на уровне не более 4 м (СНиП 11-33—75).
3.13.	Основной задачей расчета систем воздухораспределе-пня, как правило, является определение при заданной нормируемой скорости воздуха в рабочей зоне помещения допускаемой скорости истечения и требуемого размера воздухораспределителя. Кроме того, определяется максимальная разность между температурой воздуха в струе при поступлении ее в рабочую юну и в помещении и сравнивается с допускаемой.
3.14.	При расчете распределения приточного воздуха в помещениях для обеспечения нормируемых скорости движения воздуха Ннорм и температуры надлежит руководствоваться приложением 4 к «Рекомендациям по выбору и расчету систем
9
воздухораспределения», серия АЗ-669, М., 1979 (ГПИ Сантех-проект).
Примечание. Для воздухораспределителей, снабженных устройствами для регулирования направления струи, допускается принимать с’х=1 м/с.
3.15.	В холодный и переходный периоды года в производственных помещениях, в которых производятся работы средней тяжести и тяжелые, а также при применении систем отопления и вентиляции с сосредоточенной подачей воздуха допускается скорость движения воздуха до 0,7 м/с на постоянных рабочих местах при одновременном повышении температуры воздуха на 2° С.
3.16.	При расчете систем рассредоточенной подачи и подачи воздуха под углом в направлении рабочей зоны следует различать два случая:
постоянные рабочие места расположены в зоне прямого воздействия приточных струй;
места постоянного пребывания людей находятся вне пределов прямого воздействия приточных струй.
3.17.	Зона прямого воздействия струи определяется поперечным сечением струи, в пределах которого скорость движения воздуха в струе может колебаться от максимальной vx до 0,5 vx. Углы расширения линии половинной скорости (0,5 vx) для различных конструкций воздухораспределителей приведены в приложении 3.
3.18.	При подаче воздуха струями, внедряющимися в рабочую зону сверху вниз, для обеспечения большей равномерности распределения скоростей и температур система должна быть запроектирована таким образом, чтобы относительная площадь струи, поступающей в рабочую зону, находилась в следующих пределах:
при подаче охлажденного воздуха
-^£- = 0,2 -=-0,5;
. при подаче нагретого воздуха и в изотермических условиях -5^-= 0,2-=-1,0.
ГП[
3.19.	При подаче воздуха в неизотермических условиях необходимо определять температуру приточного воздуха из расчета, чтобы величина текущего критерия Архимеда не превышала значений, приведенных в табл. 1:
Ar С— 8~^в) / * V
v02 ( 273 + <b) Ar/Q
10
Таблица 1
Способ подачи приточного воздуха в помещение	Выпуск охлажденного воздуха	Выпуск нагретого воздуха
Сосредоточенная, осесимметричными ненастилающимися < груями	Дгх<0,2 х = Хкр = 0,22/n]/F"n	
Сосредоточенная, осесимметричными	настилающимися • труями	Д<<0,3 х = хкр = 0,37/г]/г/:’п	
Под углом к горизонту в направлении рабочей зоны с регулированием направления при-1ОЧИ0Й струи	А х1 х ~ 2~	гх < 0,4 х — 0,7xt
Под углом к горизонту в направленны рабочей зоны без регулирования направления струи	Дгх<0,2 X = xt	
Вертикально вниз осесимме- 1р11ЧПЫМИ	или	плоскими груями	схема циркуляции не зависит от Агх	Агх <0,5 X = Я — Йр.з
В верхнюю зону веерными ‘груями	Дгх<0,2 х = (0,4-4-0,5)22	Дгх<0,5 х = 4 + (Я-Ар.3)
Температурные и и скоростные т коэффициенты воздухораспределителей приведены в приложении 3.
3.20.	Воздухораспределители вентиляционных систем следует предусматривать в комплекте с приспособлениями, позволяющими изменять направление приточных струй (СНиП П-ЗЗ—75).
Воздухораспределители с повышенным коэффициентом местного сопротивления и без приспособлений для регулирования направления приточного воздуха применяются, если это обосновано технико-экономическим расчетом.
3.21.	Для сосредоточенной раздачи воздуха рекомендуются приточные насадки ВГК и ПРС; для подачи воздуха под углом в направлении рабочей зоны — воздухораспределители НРВ (Серия 1.494.37*) и ВРВ.
* Здесь и далее указана серия альбома чертежей «Типовые конструкции и детали зданий и сооружений». М., Центр, ин-т типовых проектов (ЦЙТП).
11
При рассредоточенной подаче воздуха в помещение с кратностью воздухообмена до 30 рекомендуются воздухораспределители ВДПМ (Серия 4.904-53) и перфорированные воздуховоды (Серия 4.904-24).
В помещениях высотой до 4 м при кратности воздухообмена более 30 и необходимости обеспечения’ в рабочей зоне малой подвижности воздуха целесообразно применение перфорированных потолков и панелей.
Методики расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВРВ, ВДПМ и перфорированные потолки и панели приведены в приложениях 4—7.
3.22.	При общеобменной вентиляции с механическим побуждением удаление воздуха предусматривается из верхней зоны осевыми или крышными вентиляторами.
3.23.	В цехах, где выделяются газы и пары, удельный вес которых при температуре поступления в помещение больше, чем удельный вес воздуха в рабочей зоне, и выделения явного тепла не создают устойчивых воздушно-тепловых потоков (цехи пластмассового судостроения, участки окраски), удаление воздуха осуществляется в соответствии с п. 4.97 СНиП П-33—75.
3.24.	Рециркуляцию воздуха в системах вентиляции, кондиционирования воздуха и воздушного отопления следует предусматривать согласно пп. 4.69—4.72 СНиП П-ЗЗ—75.
3.25.	При расположении рабочих мест в приямках и заглубленных доках (эллинги, сборочно-сварочные цехи) применяется приточная вентиляция с рассредоточенным выпуском воздуха, рассчитанная на разбавление выделяющихся в них вредностей до ПДК.
3.26.	Рассеивание вредных веществ, содержащихся в вентиляционных и технологических выбросах предприятий, в приземном слое атмосферы до ПДК, регламентированных СН 245—71 (приложение 8 к настоящим Положениям), обосновывается расчетом в соответствии с СН 369—74 «Указания по расчету рассеивания в атмосфере вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий» и «Руководством по расчету загрязнения воздуха на промышленных площадках», утвержденным Главпромстрой-проектом Госстроя СССР 2 декабря 1975 г.
3.27.	Автомобильные и железнодорожные ворота, а также проемы для пропуска листов металла нужно оборудовать воздушно-тепловыми завесами. При оборудовании автомобильных ворот тамбурами воздушно-тепловая завеса не предусматривается.
Расчет боковых завес производится по «Указаниям по расчету двусторонних воздушных завес у наружных ворот и технологических проемов производственных зданий», серия АЗ-374, М., 1969, нижних завес — по «Инструкции по расчету воз
12
душных и воздушно-тепловых завес», М., 1964 (Госстрой СССР).
3.28.	Локализацию холодных потоков воздуха, поступающего через неплотности в притворах ворот, предназначенных для вывоза крупногабаритных секций и судов, следует производить с помощью воздушно-тепловой защиты. Расчет воздушно-тепловой защиты производят в соответствии с «Указаниями по проектированию воздушно-тепловой защиты для локализации холодных потоков воздуха, проникающих через неплотности в притворах ворот», Л., 1970 (ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде).
3.29.	При проектировании вентиляции следует руководствоваться противопожарными требованиями, указанными в СНиП П-ЗЗ—75 с учетом настоящих Положений.
Подбор вентиляционного оборудования производится в соответствии с категорией пожароопасности производств и классом взрывоопасности помещений (приложение 9).
3.30.	Типы электродвигателей, электроприводов и других устройств к отопительно-вентиляционному оборудованию и кондиционерам, размещаемым непосредственно в обслуживаемых помещениях, а также в помещениях для вентиляционного оборудования, определяются в санитарно-технической части проекта па основании технологических заданий.
3.31.	При расчете вентиляционных систем следует учитывать требования СНиП П-12—77 «Защита от шума».
3.32.	Для получения надлежащего санитарно-гигиенического эффекта от применения систем вентиляции и отопления необходимо организовать их правильную эксплуатацию.
Ответственность за эксплуатацию, техническое состояние, ремонт, использование и сохранность отопительно-вентиляционных установок несут начальники производственных цехов.
Техническое руководство и контроль за работой систем, а также за их своевременный и качественный ремонт осуществляет главный энергетик (главный механик) предприятия.
Ответственным за общее состояние отопительно-вентиляционных устройств на предприятии является главный инженер.
3.33.	Служба эксплуатации отопительно-вентиляционного оборудования на судостроительном предприятии организуется в соответствии с «Типовым положением о службе вентиляции предприятия», № 050.104-002, 1972 г. Штаты устанавливаются по приложению 10 к настоящим Положениям.
13
4.	ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
ПО ОТОПЛЕНИЮ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИИ
4.1.	Проектирование систем отопления производится в соответствии со СНиП П-33—75.
4.2.	Системы отопления рассчитываются на возмещение расходов тепла:
через ограждающие конструкции зданий и сооружений;
на нагревание воздуха, поступающего через открытые ворота, двери, и другие проемы, и неплотности в ограждающих конструкциях;
на нагревание поступающих извне материалов, оборудования и транспорта.
4.3.	Расчет отопления выполняется с учетом поступлений тепла:
от технологического оборудования и коммуникаций;
от нагретых материалов и изделий;
от людей, искусственного освещения и других источников.
4.4.	В судостроительных цехах предусматривается, как правило, воздушное отопление, совмещенное с приточной вентиляцией.
4.5.	Теплопотери помещения Qi компенсируются в первую очередь приточным воздухом, нагретым до необходимой температуры:
Коэффициент воздухообмена при воздушном отоплении определяется по приложению 2.
4.6.	Верхний предел температуры подаваемого воздуха ограничивается условиями, сформулированными в п. 3.19.
4.7.	В случае, когда теплопотери помещения не могут быть компенсированы подачей тепла приточной системой, дополнительно устанавливают воздушно-отопительные агрегаты. Воздуховыпускные отверстия агрегатов следует снабжать поворотными лопатками для регулирования направления потока в зависимости от температуры нагретого воздуха.
4.8.	В производственных помещениях высотой до 5 м (например, участки раскроя и пропитки стеклоткани, подготовки краски) наряду с воздушным отоплением можно применять системы с местными нагревательными приборами.
4.9.	Температура теплоносителя систем отопления в зависимости от категории пожароопасности производства (см. приложение 9) должна быть не выше указанной в табл. 2.
4.10.	В помещениях с производствами категорий пожароопасности Г и Д, а также во временных постройках при сварочных и газорезательных работах допускается отопление инфракрасными газовыми излучателями при наличии блокировоч-
14
Таблица 2
Категория пожароопасности производства	Система отопления	Допустимая температура теплоносителя, °C	
		при отсутствии горючей и взрывоопасной пыли в помещениях	при наличии горючей и взрывоопасной пыли в поме- щениях
А, Б и Е	Паровая или водяная с постоянной температурой теплоносителя	130	по
	водяная с переменной температурой теплоносителя	150	но
в	паровая или водяная с постоянной температурой теплоносителя	130	по
	водяная с переменной температурой теплоносителя	150	130
ных устройств, исключающих возможность загазованности воздушной среды при понижении давления или временного прекращения подачи газа. Производительность вентиляции при этом следует проверять расчетом на ассимиляцию водяных паров, образующихся при сгорании газа.
Рекомендации по применению отопления инфракрасными газовыми излучателями приведены в приложении 11.
4.11.	В нерабочее время в помещениях следует поддерживать температуру воздуха 5° С, если это допустимо по условиям технологии.
4.12.	Для поддержания требуемой температуры воздуха в помещениях в нерабочее время предусматривается дежурное отопление.
Примечание. В местностях с расчетной температурой наружного воздуха в холодный период года выше —5° С дежурное отопление не предусматривается.
В помещениях с производствами категорий пожароопасности В, Г, Д для дежурного отопления следует использовать постоянно действующие системы отопления путем включения части нагревательных устройств или переключения установок воздушного отопления на рециркуляцию.
В помещениях с односменной работой допускаются самостоятельные системы дежурного отопления.
4.13.	Рекомендуется обеспечивать автоматическое регулирование отопительно-вентиляционных систем в соответствии со СНиП 11-33—75.
15
5.	ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ	1
КОРПУСОЗАГОТОВИТЕЛЬНЫХ ЦЕХОВ	]
Плазовые участки	/	'
I
5.1.	В плазово-разметочных бюро, помещениях чертежных машин, а также в помещениях изготовления шаблонов и хранения масштабных разбивок и чертежей по технологическим требованиям необходимо поддерживать температуру 20±2°С. Относительная влажность воздуха должна быть 65±5%.
5.2.	Расчетный воздухообмен для холодного периода года определяется по числу работающих в помещении людей, исходя из нормы наружного воздуха на одного человека 60 м3/ч, но не менее однократного обмена в час, для теплого периода года — по теплоизбыткам с учетом солнечной радиации.
5.3.	Подачу приточного воздуха следует осуществлять через воздухораспределители, обеспечивающие подвижность воздуха в рабочей зоне не более 0,3 м/с.
Удалять воздух целесообразно из верхней зоны.
5.4.	В помещениях плазовых участков требуемые температура и влажность воздуха рекомендуется поддерживать системами водяного отопления с установкой отопительных приборов у наружных стен под окнами и системами кондиционирования воздуха с автоматическим регулированием параметров.
5.5.	В помещениях фотопроекционных камер следует устраивать механическую вентиляцию, рассчитанную на разбавление тепловыделений от аппаратуры, определяемых в зависимости от мощности ламп по формуле:
Q = 8807V.
Участки подготовки металла
5.6.	Процессы подготовки листового и профильного металла осуществляются, как правило, на механизированных поточных линиях. При этом нагрев, дробеметная очистка, грунтовка и сушка металла сопровождаются выделением газов, пыли и паров.
5.7.	Нагрев металла и удаление с его поверхности влаги и масла производят в камерах, оборудованных газовыми горелками.
Удаление выделяющихся продуктов сгорания и тепла осуществляется вытяжкой с естественным (через шахты с дефлекторами) или механическим побуждением. Приемник выполняют в виде зонта над газоотводящим каналом.
Количество удаляемого воздуха определяют исходя из принятой температуры смеси дымовых газов и воздуха:
z __ 7,грг (7f 7СМ)
М (^СМ--- ^в)Рв
16
Рекомендуемые значения ?см: при механической вытяжке — не выше 80°С (из соображений сохранности вентиляторов),при естественном побуждении — до 300° С.
При составлении теплового баланса помещения тепловыделения от камер подогрева можно не учитывать.
5.8.	Дробеметные камеры очистки листов и профиля должны быть снабжены тамбурами, а проемы для прохода металла — завешены листовой резиной. Для предотвращения выбивания пыли необходимо поддерживать в камере разрежение 20—30 Па. Объем вытяжки из дробеметных камер — 3500 м3/ч на первый аппарат и по 2000 м3/ч на каждый последующий.
Отсос воздуха осуществляют из камеры. Во избежание попадания дроби в вентиляционную систему у всасывающего отверстия устанавливают отбойный щиток.
Помимо отсоса из камеры следует предусматривать вытяжку 1700 м3/ч от воздушного сепаратора; от укрытий головки элеватора объем вытяжки принимают равным утроенной ширине ковша (в миллиметрах).
5.9.	Воздух, отсасываемый из дробеметных камер, перед выбросом в атмосферу нужно очищать. Рекомендуется двухступенчатая очистка удаляемого воздуха. Начальная концентрация пыли в удаляемом воздухе может достигать 7 г/м3.
5.10.	В качестве 1-й ступени очистки целесообразно применять циклоны НИИОГАЗ ЦН-11. Скорость на входе в патрубок 14—18 м/с. Допускается использовать циклоны ЦН-15.
Примечание. Рабочие чертежи циклонов ЦН-11 (Серия 4.904—46) распространяются ЦИТП Госстроя СССР, ЦН-15 — институтом «Гипрогазо-очистка».
5.11.	В качестве 2-й ступени очистки рекомендуются тканевые фильтры типа ФВК или РФГ. Удельная нагрузка по воздуху— не более 150 м3/ч.м2.
5.12.	Допускается одноступенчатая очистка воздуха в тканевых фильтрах типа ФВК или РФГ. Удельная нагрузка по воздуху-— не более 70 м3/ч.м2.
5.13.	Грунтовку листов и профиля следует производить в закрытых камерах, оборудованных местной вытяжной вентиляцией. Открытый рабочий проем должен быть минимальным исходя из технологии выполнения операции. Объем удаляемого воздуха определяют по скорости в рабочем проеме:
при пневматическом распылении— 1,0 м/с,
при безвоздушном распылении — 0,6 м/с,
при электростатическом распылении — 0,4—0,5 м/с.
Концентрация паров растворителей в удаляемом воздухе не должна превышать 20% нижнего предела взрываемости.
5.14.	В распылительных камерах, грунтовки удаляемый воздух перед выбросом в атмосферу подвергают очистке в гидрофильтрах.
2 Зак. 578
17
Примечание. Расчет и конструирование гидрофильтров производится по «Альбому оборудования окрасочных цехов», М., «Химия», 1975.
5.15.	В камерах сушки следует предусматривать вытяжку из верхней зоны. Объем удаляемого воздуха определяют из условия создания в открытом проеме скорости 0,5 м/с.
5.16.	При отсутствии камеры сушки, когда загрунтованные листы из камер грунтовки поступают в накопители, расположенные непосредственно в цехе, в расчете общеобменной вентиляции учитывают поступление в воздух помещения паров растворителей (при грунтах ВЛ-02 или ВЛ-023—20% от расхода растворителя).
Участки раскроя металла
5.17.	Тепловая резка сопровождается значительным выделением в окружающую среду высокодисперсной пыли, в которой 98% частиц по весу имеют размер менее 5 мкм; пыль содержит вредные элементы. Кроме того, выделяются токсичные газы: окислы азота, окись углерода, озон и другие. Данные о количестве выделяющейся пыли при резке основных видов сплавов, применяемых в судостроении, приведены в табл. 3—5.
5.18.	Раскроечные столы должны быть оборудованы местными отсосами, удаляющими загрязненный воздух из-под разрезаемого листа. Для этого пространство под разрезаемым листом делят на ячейки, каждая из которых поочередно является рабочей и присоединяется к вытяжной системе.
Таблица 3
Процесс	Выделяющиеся вредные вещества, г/м реза		
	пыль	СО	NO,
Электродуговая резка сплавов АМГ толщиной б, мм			
8	2,5	0,6	2,5
20	4,0	0,9	4|,0
80	6,0	1.8	8,0
Стали 09Г2, б мм			
14	6,0	2,0	10Ц0
20	1'0|,0	2,5	14Д)
Воздушно-дуговая строжка:			
стали 45Г17ЮЗ	100,0*	250,0*	50,0*
	(в том числе МпО2 25,0)		
титанового сплава	500,0*	500:0*	130,0*
* Здесь единица измерения — г/кг угольных электродов.
18
Таблица 4
	Металл	Количество пыли, выделяющейся при газовой резке		
		<7уд, г/м реза	в том числе МпОа	<7уД1, г/см»
Низколегированные стали: Ст-Зс,	б= 6 мм 6=12 мм 10ХГНД,	6 = 32 мм д= 4 мм д= 10 мм О9Г2,	6=14 мм		01,29 0,60 1,64 0,16 0,50 1,40	0,0)0108 0,00)18 0,0080 0>,0008 0,0025 0,0270	0/024
Спецстали: АК-25,	6=10' мм	0,87	0,1300	0,058
45Г17ЮЗ,	6 = 30 мм	7,15	1,1200	0,079
Титановый ЗВ,	сплав Ь— 15 мм	3,60	0,0140	0,060
Примечания: 1. Тепловыделения при газовой резке следует принимать равными 50 000 кДж на 1 кг ацетилена.
2. Пересчет количества пыли, г/ч, выделяющейся при резке металлов другой толщины, производится по формуле G= G7X)vpw.
3. Количество частиц пыли размером менее 5 мкм составляет 98%.
5.19.	При ручной и машинной тепловой резке металла рекомендуются столы со встроенными секционными местными отсосами. Отсосы располагаются с одной стороны при ширине стола до 1,5 м и с двух сторон или внутри, вдоль оси стола, со всасывающими отверстиями по обе стороны — при ширине более 1,5 м.
Всасывающие отверстия выполняют в виде продольной щели постоянной или переменной ширины, а также в виде круглых или квадратных отверстий в верхней части всасывающего патрубка.
Равномерная скорость всасывания по длине воздуховода достигается при отношении суммарной площади всасывающих отверстий к площади поперечного сечения воздуховода не более 0,5. Коэффициент местного сопротивления £л/8,0 (по отношению к скорости в сборном воздуховоде в месте присоединения к нему секции).
Принципиальная схема оснащения раскроечного стола местными отсосами секционного типа с ручным переключением клапанов- представлена на черт. 1, с автоматическим — на черт. 2.
Объем вытяжки от стола
ZM = LiFkx + 0, \LiFrtx.
2*	19
Таблица 5
Металл	Количество пыли, выделяющейся при плазменной резке металла			
	Оуд, г/м реза	в том Сг,О,	числе МпО.	Оудг г/см>
Низколегированные стали				
СТ-ЗС, 6 = 30 мм	13,3	0,25	0,06	0,09
09Г2,	0=16 мм	11.0	О.О2	0,9	0,13
10ХСНД, 0 = 8 мм	2,4	0,06	0,04	0108
Спецстали				
1Х18Н9Т, 0=20 мм	35,0	7,00	1,60	0,40
АК-25,	0 = 25 мм	28,0	0,06	15,00	Д20
Алюминиевые сплавы				
АМТ,	0=15 мм	16,4	0,00	0,08	0,23
АМГ,	0=12 мм	7,0	—	0,10	0,10
Медные сплавы				
М-3,	0 = 30 мм	47,0			0,30
Л-62,	0=15 мм	78,0	—-		0,90
Титановый сплав				
ЗВ,	0 = 32 мм	36,0	0,07	0.06	0,25
Примечания: 1. В качестве рабочего газа при плазменной резке использовался сжатый воздух.
2.	Пересчет количеств пыли, г/ч, выделяющейся при резке металлов другой толщины, производят по зависимости G= Gsajvpw.
3.	Количество частиц пыли размером до 5 мкм составляет 98%.
Удельный объем воздуха L}, удаляемого с 1 м2 площади раскроечной рамы, рекомендуется принимать:
при газовой резке — 2500 м3/ч.м2,
при плазменной резке — 4000 м3/ч.м2.
5.20.	При машинной тепловой резке листового металла выбор конструкции местного вытяжного устройства производят в зависимости от типа и размеров раскроечной рамы.
Примечание. Наиболее распространенные типы раскроечных рам — без поддона н с поддоном.
Рамы без поддона состоят из съемных расположенных поперек рамы равноотстоящих друг от друга опор (ребер), образующих с основанием рамы н поверхностью разрезаемого листа металла каналы, открытые с продольных сторон рамы. В каналах накапливается выплавленный металл и вредные вс щества, выдуваемые режущей струей газа. Рамы предназначены для газореэа-телъных машин.
Рамы с поддоном отличаются от рам без поддона наличием секций, крайние опоры которых перекрывают расстояние от основания рамы до ра.трс заемого листа, а средние отстоят от основания рамы, образуя в шгжш Л части свободное пространство (поддон). Поддон позволяет накапЛппп п> больше выплавленного металла, что важно для высокоскоростных машин, но несколько ухудшает условия вентилирования секций раскроечной римы Поддон рекомендуется заполнять водой.
20
Черт. 1. Принципиальная схема оснащения стационарного раскроенного стола местными отсосами секционного типа с ручным переключением клапанов:
I стационарный раскроечный стол; 2 — секционный отсос; 3 — клапан; 4 — сборный воздуховод; 5 — устройство для ручного переключения клапанов
21

Черт. 2. Схема пневматического переключения секционного отсоса:
/ — воздухораспределитель; 2 —ниппеля; 3 — шланг; 4 — пневмоцилиндр; 5 — станин машины
22
5.21.	Местный отсос со всасывающим отверстием размером 160X160 мм (черт. 3) прикреплен на одной оси с резаком к порталу газорезательной машины и перемещается с ним с помощью шарнирно-сочлененных воздуховодов вдоль раскроечной рамы без поддона. Отсос пыли и газов осуществляется из двух смежных каналов с одной стороны рамы. Рекомендуемый объем удаляемого воздуха от одной машины— 1500 м3/ч.
5.22.	Устройство для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины (черт. 4) расположено по обе стороны раскроечной рамы с поддоном. Размер рамы 2,5X12 м. Вдоль рамы проложены магистральные воздуховоды со щелью в верхней части, закрытой прорезиненной лентой. При движении портала машины лента огибает ролики, вмонтированные в корпус пыле-приемника, обеспечивая отсос пыли и газов от места резки металла и из поддона рамы. Коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости в сборном воздуховоде, следует принимать равным 7,5.
5.23.	Другой вид устройства для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины (черт. 5) выполнен в виде продольных воздуховодов, расположенных по обе стороны раскроечной рамы с поддоном; в верхней части воздуховодов имеются всасывающие отверстия и поворотные клапаны с противовесами и роликами. Клапаны открываются специальной штангой при движении портала машины.
Коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости в сборном воздуховоде, в этом случае равен 1,5.
5.24.	Ориентировочный объем воздуха, удаляемого местными вытяжными устройствами от раскроечных рам, составляет
Для местных отсосов передвижного типа и раскроечных рам без поддона «2=2; при наличии поддона «2=3.
Для местных отсосов стационарного типа и раскроечных рам с поддоном и без него «2 соответствует числу каналов, обслуживаемых включенными всасывающими отверстиями.
Коэффициент k2 для шарннрно-сочлененных и телескопических элементов систем равен 1,2; для воздуховодов, закрытых прорезиненной лентой, или всасывающих отверстий с клапанами fe2=l, 5ч-2,0.
При ширине раскроечной рамы до 2 м т^ — Х; при ширине от 2 до 4 м trii — 2. При ширине рамы более 4 м следует предусматривать дополнительные каналы.
5.25.	Расчетные объемы удаляемого воздуха обеспечивают эффективный отсос вредностей при суммарной площади отверстий или щелей на поверхности разрезаемого листа (включая зазор между краем листа и продольным торцом рамы), равной не более 20% от площади раскроечной рамы.
23
Черт. 3. Устройство для отсоса пыли и газов от машины для автоматической резки листового проката (ГСПИ):
/ — сборный воздуховод; 2 — регулирующий клапан; 3 — шарнирно-сочлененные воздуховоды; 4 — газорезательная машина; 5 — раскроечная рама; 6 — местный отсос
24
Черт. 4. Устройство с гибкой лентой для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины (ГСПИ):
_ / — плазменно-резательная машина; 2 — пылегаэоприемник; 3 — магистральный
Сл воздуховод; 4 — раскроечная рама; 5 — подлой; 6— прорезиненная лента;
7—ролики
Черт. 5. Устройство с откидными клапанами для отсоса пыли и газов от плазменно-резательной машины (ГСПИ):
1 — плазменно-резательная машина; 2 — штанга; 3 — клапан;
4 — магистральный воздуховод; 5— раскроечная рама; 6 — поддон; 7 — ролики; 8 — противовес
Расстояние между плоскостью всасывающего отверстия и торцом рамы не должно превышать 10 мм.
Высоту всасывающего отверстия рекомендуется принимать (0,6-е 1,0)/г, где h — высота канала в торце раскроечной рамы. Длина всасывающего отверстия для передвижного типа местных отсосов должна быть равна длине участка рамы, на которой расположено «2+1 каналов.
Ширину прорезиненной ленты следует принимать равной ширине продольной щели магистрального воздуховода плюс 40 мм.
5.26.	При разработке конструкций местных отсосов и элементов вентиляционной сети необходимо предусматривать максимальное уплотнение системы, сводя до минимума бесполезные подсосы воздуха через неплотности.
5.27.	При проектировании магистральных воздуховодов рекомендуется принимать:
размеры поперечного сечеиия воздуховодов исходя из скорости в них 8—10 м/с;
длину воздуховода, находящегося под вакуумом, ие более 10 м.
При длине раскроечной рамы более 10 м следует устанавливать клапаны-переключатели, позволяющие отключать части воздуховода, где в данный момент не производится резка деталей; при расположении магистральных воздуховодов по обе стороны раскроечной рамы устанавливают клапан-переключатель с автоматическим включением той магистрали, которая обслуживает рабочий участок раскроечной рамы.
5.28.	Открывание поворотных клапанов и перемещение воз-духоприемника вдоль торца раскроечной рамы осуществляется движущимися частями машины нли индивидуальным приводом синхронно с работой машины.
5.29.	Местные отсосы рассмотренных конструкций улавливают примерно 90% вредных веществ. Прорывающаяся в помещение цеха пыль должна учитываться в расчете воздухообмена при общеобменной вентиляции.
5.30.	На участках нестационарных постов газовой резки, которые не могут быть оборудованы местными отсосами, предусматривается общеобменная вентиляция.
Примечание. Ввиду того, что общеобменная вентиляция обычно не снижает запыленности на рабочих местах газорезчиков до ПДК, для защиты органов дыхания газорезчики должны применять противопылевые респираторы [см. «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания». Л., 1976 (ВНИИ охраны труда ВЦСПС)].
5.31.	Воздухообмен в цехе следует рассчитывать на разбавление пыли и токсичных аэрозолей в воздухе до ПДК-
S.32.	Воздух из цеха удаляется местными отсосами и дополнительно из верхней зоны вытяжными вентиляторами. Вытяж
26
ные отверстия располагают над теми участками, где сосредоточен основной объем работ, при которых выделяется пыль.
5.33.	Для компенсации местной и общеобменной вытяжки предусматривают подачу воздуха системами с механическим побуждением. Объем приточного воздуха принимают равным суммарному объему вытяжки.
5.34.	Раздачу воздуха следует осуществлять сосредоточенно или под углом в направлении рабочей зоны. Максимальная скорость в рабочей зоне — 0,5 м/с.
5.35.	Отопление участков подготовки и раскроя металла — воздушное, совмещенное с приточной вентиляцией.
Допускается применение инфракрасных газовых излучателей. Рекомендации по расчету инфракрасного газового отопления приведены в приложении И.
6.	ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ СБОРОЧНО-СВАРОЧНЫХ ЦЕХОВ
6.1.	Сварка, применяемая при сборке отдельных элементов, плоскостных и объемных секций строящихся судов, сопровождается выделением вредных газов и пыли, содержащей токсические элементы.
Данные о валовых количествах вредных веществ при наиболее распространенных видах сварки и сварочных материалов приведены в табл. 6.
6.2.	Расчет воздухообменов при отсутствии сведений о валовых количествах вредностей можно производить:
по суммарным пылевыделениям при содержании в электроде или сварочной проволоке марганца до 1% и хрома до6%, принимая, что при ручной сварке выделяется 14 г пыли на 1 кг израсходованных электродов, при сварке в среде углекислого газа в обычном режиме (/Св^200 А) —8 г пыли, а в повышенном (/св = 350-ъ400 А) — 14 г;
по аэрозолям окислов марганца и хрома при более высоком содержании этих веществ в сварочных материалах, принимая, что количество выделяющихся аэрозолей составляет 3% от содержания марганца и 0,4% от содержания хрома в электроде или сварочной проволоке.
ПДК сварочной пыли й отдельных ее компонентов приведены в приложении 1.
6.3.	Для обеспечения надлежащей чистоты воздуха в зоне дыхания сварщика необходимо применять при следующих процессах местные отсосы:
ручной сварке штучными электродами с покрытием;
полуавтоматической и автоматической сварке в защитных газах плавящимися электродами, порошковой проволокой, под слоем флюса;
контактной стыковой сварке оплавлением;
27
				
Вид сварки	Сварочные			
	материалы	среднее количество	МпО,	СгО,
Ручная, штучными электродами	УОНИ 13/45 УОНИ J3/55 УОНИ 13/65 АНО-1 АНО-3 АНО-4 ЭА 606/11 ЭА 395/9 ЭА 981/15 ЭА 48М/22 ЭА 400/ 10'У	16,0 18,0 7,5 10,3 7,0 7,0 13j0 20,0 9,5 13,0 5,7	0,60 1,09 1,41 0,43 0,85 0,70 0,80 1,30 0,68 0,80 0,43	0,35 0,42 0,72 0,60 , 0,25
В углекислом газе «м»	СвОЗХЮНЗМД СвО8ХГН2МТ СвО8Г2С Св>08Г6Х16Н25М6 СвХ19Н9Ф2СЭ ЭП 704 ЭП 854	4,4 6.5 8,0 15,0 8,0 8,4 7,4	0,10 0,20 0,50 2,00 0,42 0,73 0,74	0,02 1,00 1,50 0,02
Плавящимся электродом в инертных газах	сплавы алюминие-во-магниевые сплавы титана	20Ю 4,7		
	сплавы меди	18,0	0,3	
Таблица 6
Пыль, г/кг						Газы, г/кг			
в том числе						NO,	СО	О,	HF
СгаОа	фторидов	N1	AI	Me	Си				
	5,5					1,50 2,70	13,3 13,3		0,5 2,8 1,14
0,23 0,70	1,96 1,5					1,00 0,74	0,7 0,5		0,9 0,8 0,54
0,01 0,03 0,36 0,60		0,05 0,07 0,03 2,00 0,04 0,11 0,08				0,06 0,80 0,06 0,20 0,23	1,7 10,6 14,0 5,0 14,0 2,0 2,0		
			15,0	3,0		2,5		0,1	
		0,7			11,0	0,4		0,1	
одолжение табл. 6
					Пыль,	г/кг						1 азы	Г/КГ	
	Сварочные материалы				В	том числе								
Вид сварки		среднее количество	Мп 0.2	С г Оз	Сг,Оа	фторидов	N1	А1	Mg	Си	NO,	со	О,	HF
Ручная, вольфрамовыми электродами в инертных газах	сплавы алюмииие-во-магииевые сплавы титана	5,0 3,6						2,0	0,8				0,8 0,08	
Под флюсом	ФЦ-11 ФЦ-6 ОСЦ-45 АН-26 АН-348А АН-42 АН-2'2 48-ОФ-6 48-ОФ-6М	0,03 0,12 0,11 0,06 0,04 0,04 0,12 0,08 0,06	0,005 0,070 0,030 0,004 0,030 0,008 0,009 0,002 0,009			0,07								0,02 0,03 0,20 0,03 0,03 0,02 0,02 0,07 0,03
Порошковой проволокой	ЭПС 15/2 ПП-108 ПП-ДСК-1 ПП-ДСК-2 ПП-АН-3 ПСК-3	8,4 15,4 11,7 11,2 13,7 7,7	0,90 0,77 0,42 1,36 0,41					0,55			0,35	31,2		0,8 0,1 0,1 2,7 0,7
Примечания: 1. В количество расходуемых электродов входят огарки.
2. Конвективные тепловыделения при электродуговой сварке следует принимать в размере 15% энергии, подве-g денной к сварочной дуге.
контактной точечной, шовной и рельефной сварке гальвано-покрытых и цветных металлов.
Примечание. При сварке неплавящимися (вольфрамовыми) электродами в среде инертных газов требуемое санитарными нормами состояние воздушной среды иа рабочих местах может быть обеспечено общеобменной вентиляцией.
6.4.	Конструктивно местные отсосы могут быть выполнены в следующих вариантах:
встроенные в сварочную аппаратуру;
встроенные в механическое сварочное оборудование;
встроенные в специальную технологическую оснастку поточных и конвейерных линий изготовления сварных изделий;
не связанные жестко со сварочным оборудованием и оснасткой.
Характеристики рекомендуемых местных отсосов для сварочных постов приведены в табл. 7.
6.5	При сварке мелких изделий следует применять столы со встроенными отсосами (черт. 6), выпускаемые промышленностью по ГОСТ 20741—75, и наклонные панели равномерного всасывания (черт. 7).
6.6.	При сварке на стендах деталей длиной 1—2 м рекомендуются поворотные ЛИОТ-1 и поворотно-подъемные ЛИОТ-2 приемники (черт. 8, 9), а также аналогичные конструкции, разработанные Проектным институтом № 1 Госстроя СССР, позволяющие обслуживать сварку на расстоянии 4,5 м (см. «Типовые конструкции и детали зданий и сооружений». Серия 4.904.37. М., ЦИТП).
6.7.	При ручной, автоматической и полуавтоматической сварке, выполняемой на нестационарных местах, а также в закрытых и полузакрытых отсеках, следует в соответствии с указаниями по проектированию [см. «Местные вытяжные устройства к оборудованию для сварки и резки металлов». Л., 1980 (ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде)] применять высоковакуумные установки (черт. 10) с малогабаритными местными отсосами.
Всасывающая сеть должна состоять из переносных облегченных шлангов, стационарного коллектора — стальной сварной трубы, проложенной вдоль всего возможного фронта работ, и циклона.
Примечание. Шланги диаметром 38, 50, 75, 100, 125 и 150 мм выпускаются Черкесским заводом РТИ по ТУ 38-105631—73, диаметром 32 мм — Батумским заводом бытового машиностроения по ТУ 27-04.
6.8.	В качестве высоковакуумных побудителей следует применять пятиступенчатые центробежные машины завода «Узбек-химмаш». В небольших установках могут быть использованы водокольцевые вакуум-насосы. Характеристики оборудования указаны на черт. 11 и 12. Производительность дана по объему воздуха, приведенному к нормальным условиям.
30
Т аблица 7
	ж* с.	Местный отсос	Размеры всасывающего отверстия, мм	Объем удаляемого воздуха, м’/ч	Коэффициент местного сопротивления	Условия применения местного отсоса
	1 2	Наклонная панель' равномерного всасывания (черт. 7) Неповоротный стол сварщика, ГОСТ 20741— 76, (черт. 6) типоразмер 1 2 3 4	600X645 7'50X646 900X 645 800X500 800X800 1250x63’01 1250X800)	12150 1600 1'900 не менее 1500 не менее 1800	1,0 потеря давления 500 Па	Сварка изделий высотой до 0,5 м на столах сварка изделий высотой до 0,4 м сварка изделий высотой до 0,6 м
	3	Двусторонний поворотный	воздухоприемник ЛИОТ-1 (черт. 8)	900 X 450X2	4000	1.6	сварка на стендах изделий размером до 2(ДХ l,'0'Xft,8 м
	4	Поворотно-подъемный воздухоприемник ЛИОТ-2 (черт. 9)	600X450	2000	1,6	сварка на стендах изделий различной высоты
	5	Нижний отсос от контактных точечных машин МТИ-150-6 и МТП-75-il (черт. 19)	130X75	2Ю0	0,06	точечная сварка
00	6	Пылегазоприемник с пневматическим присосом (черт. 13)	0 90	150	потери давления в приемнике ЗЮШ Па	ручная сварка в закрытых и полузакрытых объемах и на конструкциях
Продолжение табл. 7
№ п.п.	Местный отсос	Размеры всасывающего отверстия, мм	Объем удаляемого воздуха, ма/ч	Коэффициент местного сопротивления	Условия применения местного отсоса
7	Пылегазоприемиик к полуавтоматам ПШ-54 н ПШ-5 (черт. 18)	—	80	3,50	полуавтоматическая Сварка под слоем флюса
8	Щелевой пылегазопри-емник ВЦНИИОТ к автомату	АДС-1000-2 (черт. 14)	—	150	—	автоматическая сварка под слоем флюса
9	Воронкообразный пы-легазоприемник к автомату	АДС-ЮОО-2 (черт. 15)	0 100	150	0,3	автоматическая сварка под слоем флюса
10	Встроенный местный отсос к автомату АДС-И0001-2У (черт. 16)	—	60	—	сварка в углекислом газе швов стыковых соединений
П	Встроенный местный отсос к автомату АСУ-6М (черт. 17)	—	40	—	сварка в углекислом газе швов тавровых соединений
Примечание. Коэффициент местного сопротивления отнесен к скорости воздуха в воздуховоде, присоединенном к местному отсосу.
5
Черт. 6. Стол сварщика неповоротный (ВИСП): нижняя всасывающая решетка; 2— поворотный козырек; 3 — наклонная панель равномерного всасывания; 4—патрубок; 5 — вентиляционный агрегат
Черт. 7. Наклонная панель равномерного всасывания:
/ — корпус; 2 — всасывающая решетка; 3 — козырек; / — патрубок; 5—шибер
Зак. 578	33
Черт. 8. Двусторонний поворотный воздухопрнемник ЛИОТ-1:
1 — воздухопрнемник; 2 — наклонные панели равномерного всасывания; 3 — козырек; 4 — шибер; 5 — воздуховод; 6 — подвижный кронштейн; 7 — неподвижный кронштейн;
8 — свариваемое изделие
Черт. 9, Поворотно-подъемный воздухопрнемник ЛИОТ-2:
/ — воздухопрнемная панель; 2 — всасывающая решетка; 3 — козырек; 4 — шибер; 5 — телескопический воздуховод; 6 — перемычка; 7 — трос. 8 — ролики; 9 — противовес; 10 — неподвижный кронштейн; 11 — направляющий стакан; 12 — поворотный кронштейн; 13 — свариваемое изделие.
34
Черт. 10. Схема высоковакуумной установки:
1 — воздухоприемник; 2 — гибкие шланги; 3 — штуцеры; 4 — коллектор; 5 — циклон; 6 — задвижка; 7 — центробежная машина;
8 — электродвигатель
8
Черт. 11. Характеристики центробежных машин завода «Узбекхиммаш»:
/ — машина ТВ-80-1,6; 2 — машина ТВ-175-1,6
Черт. 12. Характеристика
I — давление; 2 — мощность;
водокольцевого насоса ВЕН-12:
3 — коэффициент полезного действия
Черт. 13. Воздухопрнемник ЛИОТ с пневматическим присосом-держателем для ручной сварки:
/ — воронка; 2 — пылесосный шланг; 3 диффузорный пережим; 4 — резиновая полусфера; 5 ~~ полая втулка
36
₽ 6.9. В зависимости от вида сварки и сварочной аппаратуры н’Комендуются следующие конструкции пылегазоприемников:
при ручной сварке внутри закрытых и полузакрытых объе-мпц — приемники с пневматическими присосами-держателями (черт. 13);
при автоматической сварке трактором АДС-1000-2:
под флюсом — щелевой (черт. 14) или воронкообразной приемник (черт. 15);
в среде углекислого газа стыковых швов — кольцевой (черт. 16);
в среде углекислого газа тавровых соединений — боковой (черт. 17);
при полуавтоматической сварке под флюсом — полукольце-ной (черт. 18);
при контактной точечной сварке на машине МТП — нижний (черт. 19). Отсос от машины точечной сварки присоединяют к цеховой вытяжной системе низкого или среднего давления.
6.10.	При расчете общеобменной вентиляции следует, в соответствии с технологическим заданием, учитывать процент охвата сварщиков местными отсосами и КПД местных отсосов.
КПД передвижных отсосов в среднем составляет 75%.
6.11.	Вредные вещества, неуловленные местной вытяжной вентиляцией, нужно разбавлять до допустимой концентрации с помощью общеобменной вентиляции.
При полуавтоматической сварке плавящимся электродом в защитных газах впредь до выпуска сварочной аппаратуры со встроенными местными отсосами следует предусматривать общеобменную вентиляцию, рассчитанную на разбавление сварочного аэрозоля и содержащихся в нем токсичных компонентов до пдк.
Примечание. Ввиду того, что общеобменная вентиляция не может снизить запыленность воздуха на рабочих местах до допустимой, сварщики должны применять для защиты органов дыхания противопылевые респираторы [см. «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания». Л., 1976 (ВНИИ охраны труда ВЦСПС)].
6.12.	Воздухообмен рассчитывают на разбавление до ПДК (приложение 1) сварочного аэрозоля и его основных токсичных компонентов по табл. 8, где принято, что концентрации сварочной пыли в рабочей зоне равны средним концентрациям ее по объему цеха, так как сварочная пыль мелкодисперсна (около 90% по весу пылинок имеют скорость витания меньше 0,08 м/с) и распространяется по цеху циркуляционными токами воздуха.
6.13.	Расчет следует производить для каждого вида используемого в цехе сварочного материала по суммарному выделению аэрозоля, а также по содержащимся в нем основным токсичным компонентам. Полученные величины воздухообменов нужно просуммировать по каждому виду вредных выделений, и большую
37
Черт 14, Щелевой отсос от автомата для сварки под флюсом (ВЦНИИОТ):
/ — кольцо; 2 — хомутик; 3 — планка; •/—конфузор; 5—-патрубок; ь — воздухопрнемник со щелью равномерного всасывания
*S2.
Черт. 15. Воронкообразный пылегазоприем-ник к автомату для сварки под флюсом: / — патрубок; 2 — воздухопрнемник; 3 — кольцо;
4 *— хомутик; 5 — планка
Черт. 16. Встроенный местный отсос к автомату АДС-1000-2у для сварки в СО2: J — кольцевой всасывающий приемник; 2 — шланг
Черт. 17. Встроенным местным отсос к автомату типа ACV-бм для сварки в СОг' 1 — одияоаклЫдД амнемшпс 2 — шлаиг
& ЦО
Черт. 18. Пылегазоприемник к полуавтомату для сварки под слоем флюса: / — патрубок; 2 — приемник; 3 — лапка
41
42
Таблица 8
			Удельные воздухообмены, рассчитанные на разбавление до ПДК, м8/кг												
Вид сварки	Сварочные материалы	аэрозоля	МпОа	СгОз	Сг2О3	фторидов	NI		Си	А1	Mg	NOa	со	оа	HF
Ручная, покрытыми электродами	УОНИ 13/45 УОНИ 13/55 УОНИ 13/65 АНО-1 АНО-3 АНО-4 ЭА 606/11 ЭА 395/9 ЭА 981/15 ЭА 48М/22 ЭА 400/10у	4000 4500 1900 2600 1800 1800 3300 5000 2400 3300 1400	12003 21800 гвгоо 8600 17000 14000 I I6OOD Рбооо 13600 I6000 8Б00	34(50'0 42500 72000 60000 25000	230 700	5500 2000 1500						300 500 200 150	700 700 40 30		1000 4600 2300 10 1800 1600 1100
В углекислом газе	СвО8ХГН2МТ СвО8Г2С СвОЗХГСНЗМД СвО8Г6Х16Н25М6 СвХ19Н9Ф2СЗ ЭП-704 ЭП-854	1600 2000 1100 3800 2000 2100 1900	4000 (О ООО 2000 i/QOGO 8400 )Ч600 1)4800 	2000 10ЮЮ0Ю 150000 20(00	30 10 360 600		I4OO 600 IOOO l/OOOO 8оо ггоа (6ОО		140			160 10 10 40 50	530 700 90 250 700 100 100		
Ручная, вольфрамовыми электродами в инертных газах	алюминиево-маг-ниевые сплавы титановые сплавы	1300 900								1000	800			800 800	
6
Продолжение табл. 8
			Удельные воздухообмены, рассчитанные на разбавление до ПДК, м’/кг											
Вид сварки	Сварочные материалы	аэрозоля	МпО,	CrO,	Cr,O,	фторидов	N1	Си	А1	Mg	NO,	со	о,	HF
									7500	3000	500 80		1000 1000	
Плавящимся электродом в инертных газах	алюмиииево-маг-ниевые сплавы титановые сплавы сплавы меди МНЖСКТ-5-1-02-02	5000 1200 4500	6000				1400©	11000						
Под флюсом	ФЦ-11 ФЦ-6 ОСЦ-45 АН-26 АН-348А АН-42 АН-22 48-ОФ-6 48-0 Ф-6М	10 30 30 10 10 10 30 20 20	100 1ЧОО 600 8о । 600 160 ISO .iiO j 180			70								40 70 400 50 60 50 40 140 90
Порошковой проволокой	ЭПС-15/2 ПП-ДСК-1 ПП-ДСК-2 ПП-АН-3 ПП-Ю8 ПСК-3	2100 2900 2800 3400 3900 1900	I8OQO iSkoo 8^оо 27200 ! агоо						270		70	1600		1500 200 5400 1400
Примечание. ПДК сварочного аэрозоля принята 4 мг/м’, окиси марганца — 0,05 мг/м3. При изменении ПДК удельные воздухообмен»! соответственно изменяются.
из полученных величин принять в качестве расчетного воздухообмена.
Воздухообмен на разбавление аэрозоля, выделяющегося при газовой резке, воздушно-дуговой строжке и других подобных процессах, рассчитывается аналогично.
6.14.	Удаление воздуха из цеха необходимо осуществлять из верхней зоны осевыми или крышными вентиляторами или естественным путем через вытяжные шахты и незадуваемые фонари.
6.15.	Количество приточного воздуха принимают равным суммарному объему вытяжки. Раздача воздуха предусматривается сосредоточенная или под углом в направлении рабочей зоны. При сварке в инертных газах рекомендуется рассредоточенная подача в рабочую зону через перфорированные панели ВПП, пристенные, полочные и другие воздухораспределители.
6.16.	Максимальные расчетные скорости в рабочей зоне принимают: при ручной сварке — 0,7 м/с, при сварке в углекислом газе — 0,5 м/с, при сварке в инертных газах — 0,3 м/с.
6.17.	Отопление цеха — воздушное, путем подачи теплого воздуха приточной системой в соответствии с требованием п. 3.19. При техническом обосновании допускается применение отопительных агрегатов.
7.	ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ЭЛЛИНГОВ
Стапельные помещения
7.1.	Выполняемые в эллингах сборочно-сварочные, окрасочные и изоляционные работы сопровождаются выделением в воздух вредных веществ, для локализации которых необходимо устройство приточной и вытяжной вентиляции.
7.2.	При окраске изделий летучие компоненты выделяются во времени неравномерно. В начальном периоде количество летучих, поступающих в воздух, постепенно увеличивается, а затем— в основном периоде — их масса равна массе растворителя в расходуемой краске. Продолжительность начального периода зависит от метеорологических условий, при которых происходит высыхание (приложение 12).
7.3.	При изоляционных работах динамика выделения летучих из клеев подчиняется той же закономерности, что и выделение растворителей при окраске.
7.4.	Для удаления воздуха при ручной электросварке покрытыми электродами и при автоматизированной сварке предусматриваются высоковакуумные установки с малогабаритными переносными местными отсосами и дополнительно — общеобменная вытяжная вентиляция из верхней зоны в соответствии с требованиями, изложенными в разделе 6, при окрасочных и изоляционных работах — общеобменная вентиляция.
45
7.5.	Воздухообмен в помещении определяется расчетом отдельно на разбавление пыли и газов при сварке, резке и строжке (см. разделы 5 и 6) и паров растворителей при малярных и изоляционных работах. За расчетный воздухообмен принимается большая из полученных величин.
7.6.	Удельные во.здухообмены при окраске кистью, обеспечивающие разбавление до ПДК паров растворителей в помещении, приведены в табл. 9, при изоляционных и облицовочных работах — в табл. 10. При нанесении красок пульверизатором воздухообмену должны быть увеличены в 1,5 раза, при безвоздушном распылении — в 1,3 раза.
7.7.	Большинство лакокрасочных материалов содержат вещества, оказывающие однонаправленное действие на организм человека, поэтому согласно СН 245—71 в случае применения красок, отсутствующих в табл. 9, удельный воздухообмен определяют по формуле
f ___^11 I г п
УЛ~ gl^ g,	gn-
Предельно допустимые концентрации летучих компонентов в воздухе рабочей зоны приведены в приложении I.
7.8.	Если окраска производится при температуре воздуха в помещении ниже 10° С, а также менее 30 мин, потребный воздухообмен определяют расчетом по приложению 12.
7.9.	На рабочих местах наблюдается превышение предельно допустимой концентрации: при окраске кистью — в 2—3 раза, пульверизатором —до 8 раз; поэтому маляры должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания [см. «Методические рекомендации по выбору и применению средств индивидуальной защиты органов дыхания». Л., 1976 (ВНИИ охраны труда ВЦСПС в Ленинграде)].
7.10.	При проектировании вентиляции эллингов необходимо предусмотреть приточные и вытяжные шахты для подключения переносных вентиляционных установок, осуществляющих вентиляцию судовых помещений.
7.11.	При невозможности, по конструктивным соображениям, вывода воздуха от переносных установок за пределы цеха следует при определении воздухообмена эллинга учитывать загрязнение воздуха этими выбросами.
7.12.	Пространство между лесами должно проветриваться приточным воздухом, подаваемым вдоль лесов панельными воздухораспределителями (черт. 20) со скоростью, близкой к нормируемой для рабочей зоны. Разница между температурой подаваемого воздуха и температурой на рабочих местах не должна превышать 5° С. Зона, обслуживаемая одним воздухораспределителем,-—не более 30 м.
7.13.	В эллингах, не имеющих заглубленных доков, при невозможности раздать весь приточный воздух в пространство
46
Таблица 9
Материал	Удельный воздухообмен, м3/кг	&20
Грунтовки		
глифталевые		
ГФ-020	1300	0,10
138	2500	0105
масляные		
81	ЗОЮ		
83	ЗОЮ	—	1
поливинилацетатные		
В Л 4)2	' 19200	0,15
ВЛ -023	15500	0,15
ВЛ 4)8	30000	0,10
сополимерополивинилхлоридные		
ХС-04	7200	0,06
ХС-О1О (б. ВХГМ)	9500	0>,25
ХС-041	4000	0,15
фенольные		
ФЛ-ОЗк	3300	0Д4
ФЛ-ОЗж	4200	0,04
Лаки		
битумные		
БТ-783 (б. 411)	3000	0,10
глифталевые		
4с	7000	0,05
пентафталевые		
ПФ-170	4500	—
сополимероповинилхлоридные		
ХС-76	11200	0,10
Эмали		
глифталевые		
С-3	700	0,07
ГФ-166	4500	0,01
масляные		
охра	400	—
необрастающие		
Кр-24	5100	— — 
Кр-29	2500	0у04
Кч-528	1500	—
Кч-629	7800	___
Кч-5111	2500	0,01
кремиеоргаиические		
КО-42	300	0,02
КО-88	11600	_ !
пентафталевые		
ПФ-115	5000	0,01
ПФ-167	1500	0,01
47
Прс/должение табл. 9
Материал		7	 Удельный воздухообмен, м’/кг	Азо
ПФ-218	/ 1200	0,04
ПФ-220	750	0,04
ПФ-837	8400	0,06
ПФ-1146	1400	0,01
ПФ-5135	1400	0,01
перхлорвиниловые		
ХВ-16	10000	0,10)
ХВ-53	6600	0,07
ХВ-74	133ф	0,04
ХВ-125	9000	0,16
ХВ-135Ч	14000	0,12
ХВ-142	14000	0,20
ХВ-5Й1	8100	0,01
ХВ-750к	8300	0,12
ХВ-5153	6100	0,01
сополимерополивинилхлоридиые		
ХС-52	9500	0,20
ХС-54	110600	0,10
ХС-78	14000	0,19
ХС-79	75Q0	0,19
ХС-410	14800	0,04
ХС-416	5700	0,04
ХС-51О6	16000	0,12
ХС-510Ч	16700	0,12
> ХС-5ГЙП	18500	0,12
ХС-512	9900	002
ХС-519	12000	0,01
ХС-527	12000	0,20
ХС-534	10400	0,08
ХС-578	13300	0,02
ХС-717	12900	0,17
ХС-72Оа	14700	0,20
ХС-720к	16200	0,20
ХС-747	6400	—
ХС-748	15000	—
фенольные		
ЭФ-065	8800	оде
ЭФ -094	6200	оде
ЭФ-753	5200	0,01
ЭФ-1144	8600	0,01
ЭФ-5144	8600)	0,01
эпоксидные		
ЭП-72	3000	0,12
ЭП-755	9000	он
этинолевые		
ЭКЖС-40	6500	0,08
ЭКА-15	9000	0,14
Шпаклевки		
эпоксидные		
ЭП-00-10	3000	0,10
48
Таблица 10
Клей	Продолжительность нанесения клея, мин	Удельный воздухообмен, м’/кг
ВИАМ бакелитовый	5	50000
ДФК-4С	15	1000
ДФК-4с	5	5001
ИДС	15 ,	6000
К-17	5	2300
кип-д	—	500
лкс-т	5	Г200
КС-609	5	200
Лейконаг	5	1800'
лкс	15	8ОО
ПЭД-Б, ПН-Э МП, ФЭП	б	3800
Целлалит	—.	50
Эпоксидный ЭП-1,	ЭПК-518,	б	2000
ЭПК-519, ЭПК-520, эпоксидный для		
стеклоткани К-153, ЭПКТ		
88-Н, 88-НП, 3-100, 3-300, 78БЦС,	5	1800
5-К-1		
Черт. 20. Схема раздачи воздуха вдоль лесов:
/ — направляющая решетка; 2 — приточный воздуховод; 3 — контур судна; 4 — настил
4 Зак. 578
49
между лесами следует обеспечивать сосредоточенную подачу воздуха.	/
7.14.	В эллингах с заглубленными докаМи наряду с подачей воздуха в пространство между лесами предусматривают рассредоточенную раздачу у пола дока. В этом 'случае выпуск воздуха рекомендуется осуществлять через отверстия в стенах дока или через воздуховоды равномерной раздачи, проложенные вдоль строящегося судна (приложение 13). 7
Допустимая неравномерность раздачи по длине воздуховода— не более 50%.
7.15.	Отопление эллингов — воздушное, совмещенное с приточными системами. При техническом обосновании допускается применение отопительных агрегатов.
Отделение окраски секций и судов
7.16.	В помещениях окраски секций и судов предусматривается общеобменная вентиляция. Расчет воздухообменов следует производить в соответствии с пп. 7.7—7.9.
7.17.	Удаление воздуха из отделений окраски осуществляется согласно п. 4.97 СНиП П-ЗЗ—75.
7.18.	Подача воздуха рекомендуется рассредоточенная в рабочую зону.
Максимальная подвижность воздуха в рабочей зоне 0,5 м/с.
7.19.	Если окраска производится в выгороженной части цеха и перегородка не доходит до перекрытия, приточный воздух следует подавать в часть цеха, смежную с отделением окраски секций.
7.20.	Окраску секций вне камеры проводят на решетках с нижним отсосом воздуха.
При окраске крупногабаритных изделий допускается устройство общеобменной вентиляции согласно п. 4.97 СНиП П-ЗЗ—75.
Окраску небольших судов выполняют в камерах с нижним отсосом и верхним притоком воздуха.
7.21.	Количество удаляемого воздуха в зависимости от методов окраски и наличия ароматических углеводородов в составе лакокрасочного материала определяется по табл. И.
При расчете количества удаляемого воздуха для камер с нижним отсосом учитывается суммарная площадь горизонтальной проекции изделия и площадь проходов вокруг изделия шириной 1,2 м, при окраске вне камеры — габаритная площадь решетки.
7.22.	При окраске на решетках предусматривается на дне подпольных каналов слой воды высотой не менее 50 мм с автоматическим поддержанием постоянного уровня. Каналы должны иметь уклон не менее 1 мм/м и приямок. Периодическое выкачивание загрязненной воды из приямка производят переносным насосом.
50
Таблица 11
Метод окраски	Лакокрасочные материалы	Количество удаляемого воздуха, мэ/ч. м2 при окраске	
		в камере с нижним отсосом	на решетке вне камеры
Пневматический	Не содержащие ароматические углеводороды содержащие ароматические углеводороды	1800 2200	2200 2500
Безвоздушный	не содержащие ароматические углеводороды содержащие ароматические углеводороды	1200 1500	1350 1700
7.23.	Объем подаваемого в камеры воздуха принимают равным 90% вытяжки.
7.24.	Приточный воздух, очищенный от пыли и подогретый до 20—22° С, подается равномерно по всей площади потолка камеры через ячейковые фильтры типа ФяУ с заполнением из стекловолокна или через перфорированные поверхности.
7.25.	Если камера расположена в большом помещении, допускается поступление воздуха в камеру из помещения, для чего равномерно по площади потолка камеры предусматриваются отверстия; приточный воздух подается в помещение.
7.26.	При окраске и сушке изделий при повышенной температуре в одной камере на период сушки допускается частичная рециркуляция воздуха. Содержание паров растворителей в рабочем пространстве камеры не должно превышать 50% от нижнего предела взрываемости (см. приложение 1).
7.27.	Воздух, удаляемый от мест окраски пульверизатором, следует очищать в гидрофильтрах.
Участки приготовления красок
7.28.	Работа мешалок, валковых и дисковых краскотерок, а также загрузка и выгрузка материалов сопровождаются выделением в воздух помещения паров растворителей и пыли. При изготовлении железного грунта выделяется мелкодисперсная пыль.
7.29.	Для локализации вредных выделений рекомендуются пылегазоприемники и укрытия типа вытяжного шкафа. Скорость воздуха в рабочем проеме шкафа 0,7—1,0 м/с в зависимости от токсичности выделяющихся веществ.
7.29.	Кроме местной вытяжки предусматривается общеобменная вентиляция согласно п. 4.97 СНиП П-ЗЗ—75.
4*	51
7.30.	Кратность воздухообмена по вытяжке при работе систем местной и общеобменной вентиляции принимают не менее 10.
7.31.	Приточный воздух в количестве 90% объема вытяжки подается в рабочую зону.
7.32.	Отопление помещений — воздушное, совмещенное с приточной вентиляцией. Допускается водяное или паровое отопление приборами, снабженными экранами-щитами. Температура на поверхности нагревательных приборов и трубопроводов не должна превышать 110° С.
7.33.	Рециркуляция воздуха не допускается.
Участки подготовки изоляции
7.34.	При подготовке теплоизоляционных материалов в воздух помещения выделяется пыль (табл. 12).
Таблица 12
Изоляционный материал	Состав материала	Производственная операция	Выделяющаяся пыль
ФС-7-2	Фенолоформальде-гидная смола с добавкой парофора, уротропина, вспученного перлита	Обдирка бумаги с поверхности пластин, резка, фрезерование пазов	Органическая
Экспаизит	пробка	дробление	пробковая
ПСБС	самозатухающий полистирол	резка, фрезерование пазов	органическая
Маты и плиты	стеклянное, минеральное и базальтовое волокно	резка, укладка в оболочку из пленки	стеклянная, минеральная и базальтовая
Пенопласт	фено лоформ альдегидная смола	резка, фрезерование пазов	органическая
Для локализации вредных веществ станки и рабочие столы оборудуются местными отсосами. Характеристики рекомендуемых местных отсосов приведены в табл. 13, эскизы станков с местными отсосами — на черт. 21. Методику расчета воздуховодов равномерного всасывания см. в приложении 14.
7.35.	Удаление отходов от станков механической обработки изоляционных плит следует осуществлять пневмотранспортной установкой. Скорость в воздуховодах — не менее 15 м/с.
7.36.	Очистка воздуха в системах пневмотранспорта должна быть двухступенчатая:
первая ступень-—осадительная камера с вертикальной отбойной стенкой. Скорость воздуха в сечении камеры — не более 0,1 скорости в подводящем воздуховоде;
52
Таблица 13
Оборудование	Рекомендуемый местный отсос	Скорость воздуха в открытом сечении отсоса, м/с	Объем отсасываемого воздуха, м*/ч	Коэффициент местного сопротивления*
Фуговальный станок СФС	Щелевидный (по длине ножей) высотой 150 мм	3,5	1000	1,3
Ленточная пнла	нижний от кожуха	—	350	2,0
Л С-80-1	щелевидный у края станка под обрабатываемой пластиной	2,5	450	2,0
Циркульная	пила	нижний от кожуха	5,5	550	1,5
ЦР-2, диаметр диска 350 мм	верхний от кожуха	4,5	450	1,5
Фрезерный станок ФГ	воронка с вырезом по форме фрезы	2,0	800	L5
	боковой щелевидный	5,0	600	2,0
Станок для резки пластин нагретой струной	вытяжной зонт со свесами	0,3	700	1,0
Рабочие столы:				
для набивки мешков стекловатой	наклонные панелн или воздуховоды равномерного всасывания **	0,3 (габаритная)	3000	1,0
для заклейки полиэти-	вытяжной шкаф	0,7	—	1,0
леновых мешков				
для шпаклевки и оклейки плит тканью, формования матрацев с накопителями из нювеля, со-	наклонные панели или воздуховоды равномерного всасывания	0,3 (габаритная)	2000	1,0
велита, каолиновой ваты, минерального и стеклянного волокна				
* Величина коэффициента отнесена к скорости в воздуховоде за приемником.
** Нижняя кромка панели находится иа поверхности рабочего стола.
вторая ступень — рукавный фильтр типа ФВК или РФГ. Воздушная нагрузка 70—80 м3/ч на 1 м2 ткани.
7.37. Количество приточного воздуха должно составлять 90% суммарной производительности вытяжных систем. Допускаемая подвижность воздуха в рабочей зоне — 0,3 м/с.
7.38. Выпуск воздуха рекомендуется в рабочую зону через воздуховоды равномерной раздачи.
5£
Черт. 21. Местные отсосы от станков для механической обработки изоляционных материалов:
а) фрезерный станок; 6) пропускной станок; в) циркульная пила; г) ленточная пила; L и 2 — воздухоприемннки
54
7.39.	Отопление помещений водяное или паровое. Температура на поверхности нагревательных приборов и трубопроводов — не более 110° С.
8.	ВЕНТИЛЯЦИЯ И ОТОПЛЕНИЕ ЦЕХОВ ПЛАСТМАССОВОГО СУДОСТРОЕНИЯ
8.1.	Процесс изготовления судовых конструкций из стеклопластика на ненасыщенных полиэфирных смолах состоит из следующих операций: раскрой стеклоткани, приготовление связующего, пропитка стеклонаполнителя, формование, термическая и механическая обработка изделий, сборка конструкций. Эти операции сопровождаются выделением в воздух вредных паров и пыли.
8.2.	Из ненасыщенных полиэфирных смол, допущенных Минздравом СССР и ЦК профсоюза для судостроения, изготавливают «стирольные» и «бесстирольные» связующие. Основными вредными веществами, выделяющимися в воздух при работе со стирольными связующими, являются стирол и толуол, с бессти-рольными — толуол и ацетилацетон. Количества этих веществ, выделяющихся с 1 м2 поверхности при непрерывном формовании и полимеризации стеклопластика на основе стеклоткани марки Т-11-ГВС-9, приведены в табл. 14.
Таблица 14
Вещества выделяющиеся из связующих, г/м2
Смола	стирол	толуол	толуол + ксилол
Стирольные связующие
ПН-609-21М	15,0	6Д	—
НПС-609-26	14,0	6,5	—
ПН-609-27	14,0		23,0
НПС-609-28	15j0	—'	23,0
НПС-609-29	16,0	6,5	—
Бесстирольные связующие
ПН-609-21М	—	6,5	—
НПС-69-21РК	—	Д5	—
НПС-609-27Б	—		23,0
Примечание. При работе со смолой НПС-609-27Б ацетилацетона выделяется 2,5 г/м2, Рекомендуемая ПДК ацетилацетона в воздухе рабочей зоны — 10 мг/м3.
При периодическом формовании количество выделяющихся вредных веществ составляет 0,75 от указанных в табл. 14.
8.3.	При работе со стирольными связующими на участках контактного формования необходимо предусматривать вытяжную вентиляцию от стационарных рабочих мест и технологического оборудования (табл. 15) и общеобменную вытяжную и
55
приточную вентиляцию. Приточный воздух рекомендуется подавать в рабочую зону помещения.
8.4.	Если при существующей технологии невозможно устройство местной вытяжной вентиляции, то следует предусмотреть общеобмепную с удалением 2/з необходимого количества воздуха из нижней зоны и ’/з — из верхней. Рабочие в этом случае должны применять средства индивидуальной защиты органов дыхания— респираторы РУ-бОм с патронами марки А.
8.5.	Удельные воздухообмены для расчета общеобменной вентиляции при формовании и полимеризации стеклопластика на основе различных связующих и стеклоткани марки Т-1 1-ГВС-9 принимать по табл. 16.
Черт. 22. Отсос от ленточной пилы:
/, 2, 3 — воздуховоды; 4 — верхний воз-духопрнемиик; 5 — нижний воздухоприем-ник
Черт. 23. Горизонтальная пропиточная машина:
/ — нажимное устройство; 2 — ванна со связующим: 3 -- отжимные валики; 4 — рулон пропитанной стеклоткани; 5 — вытяжной воздуховод; б - рулон сухой стеклоткани
8.6.	При работе с бесстирольными связующими необходимо устройство местного притока для выдувания вредных паров из зоны дыхания рабочего и общеобменной вытяжной вентиляции с удалением 2/з необходимого количества воздуха из верхней зоны помещения и !/з — из нижней.
8.7.	При нанесении связующего и стеклонаполнителя пульверизатором оснастка находится в камере, а рабочий —вне ее. Расстояние от формуемой поверхности до рабочего проема — не менее 0,5 м. Средняя скорость воздуха в рабочем проеме камеры — 1,5 м/с.
Воздух, удаляемый из камеры, подлежит очистке в ловушке для стеклонаполнителя и в гидрофильтре.
8.8.	Количество воздуха, которое рекомендуется удалять от пневматического инструмента через встроенные местные отсосы, составляет: для зачистных машин УПМ.-1М.—70 м3/ч, ЛМ-50—•
56
Черт. 24. Клиновидный отсос в матрице:
1 — отсос; 2 — матрица
Черт. 25. Вытяжные воздуховоды при контактном формовании корпусных конструкций:
I. II. III—воздухоприеминкн с инжией, боковой и верхней щелью соответственно;
1 — настил из досок; 2 — воздуховод; 3 — щель воздухоприемиика
Черт. 26. Вытяжка от бочкомойки:
/ — крышка кожуха открыта; 2 — кожух; 3 — бочка; 4— крышка кожуха; б — ролик для выкатывания бочки; 6 — ролик для вращения бочки: 7 — вытяжной воздуховод
57
Таблица 15
Участок	Операция, при которой выделяются вредные вещества	Тип местного отсоса	Скорость воздуха в характерном сечении, м/с*	Количество удаляемого воздуха или кратность воздухообмена*
Изготовления связующего	Налив связующёго из реактора в расходную емкость	Вытяжной шкаф	1,0 (в рабочем окне)	—
	хранение связующего	то же	3,0 (в щелях)	—
	перекачка гнпернза		1,0 (в рабочем окне)	—
Раскроя и сушки стеклоткани	раскрой на столах	двусторонний бортовой отсос	0|,3 (на середине стола)	—
	раскрой на ленточно-пильном станке ЛС-&0-3	нижний воздухо-приемннк (черт. 22)	—	800 м3/ч
		верхний воздухо-приемннк (черт. 22)	—	400 м3/ч
	сушка при температуре 30—40? С	вытяжной шкаф	—-	кратность 5—10
	снятие замаслива-теля при температуре в шкафу 200^-250° С	то же		кратность 10—Й0
Пропитки стеклоткани	пропитка па горизонтальной машине	кожух со щелью для входа стеклоткани (черт. 23)	2..0 (в щели кожуха)	—
Контактного формования	формование корпуса шлюпок	клиновидный отсос внутри матрицы на высоте 150-200 мм от дна (черт. 24)	(\5 (в горизонтальном сечении, проходящем через края бортов)	
	формование половины корпуса больших катеров:			
	горизонтальной части	прямоугольные воздуховоды, расположенные под настилом,, со щелями равномерного всасывания в нижней	плоскости (черт. 25)		2500 м3/ч с 1 м2 горизонтальной проекции
* Данные рассчитаны из условия работы со стирольными связующими ПН-609-21М, НПС-609-26, ПН-609-27. При формовании изделий на основе стирольных связующих НПС-609-28 и НПС-609-29 эти данные следует умножать на поправочный коэффициент 1,3.
58
Продолжение табл. 15
Участок	Операция, при которой выделяются вредные вещества	Тил местного отсоса	Скорость воздуха в характерном сечении, м/с	Количество удаляемого воздуха или кратность воздухообмена
	вертикальной части	прямоугольные воздуховоды, расположенные вдоль борта, со щелями равномерного всасывания в вертикальной плоскости	—	в зависимости от размеров вертикальной части корпуса (по табл. 16)
	формование больших корпусных конструкций на матрице (работа с настилов)	прямоугольные воздуховоды, расположенные под настилами, со щелями равномерного всасывания в нижней	плоскости (черт. 25)	>	2500 м3/ч на 1 м2 горизонтальной проекции
	формование небольших плоских изделий	клиновидный отсос на высоте 150— 200 мм от формуемой поверхности (черт. 24)		то же
	формование больших плоских корпусных конструкций (работа выполняется с настила)	прямоугольные воздуховоды, расположенные под настилом, со щелями равномерного всасывания в нижней	плоскости (черт. 25)		»
Контактного формования набора	формование горизонтальных конструкций методом налива формование изделий шириной до 500 мм:	сплошное укрытие со щелями по периметру		>
	высоких	наклонные панели равномерного всасывания	—	2800 м3/ч на 1 м длины стола
	низких	бортовой отсос	—	3000 м3/ч на 1 м длины стола
	формование набора шириной более 5Ю0 мм при двустороннем подходе к матрице	клиновидный отсос на высоте 150— 200 мм от формуемой поверхности (черт. 24)	—	2500 м3/ч на 1 м2 поверхности
59
Продолжение табл. 15
Участок	Операция, при которой выделяются вредные вещества	Тип местного отсоса	Скорость воздуха в характерном сечении, м/с	Количество удаляемого воздуха или кратность воздухообмена
Горячего	горячее формова-	вертикальная па-	2,5 (в габа-		
формования	нпе мелких изделий на гидравлических прессах типа ДБ-2424	цель равномерного всасывания, расположенная сзади пресса	рИТНОМ сечении отсоса)	
	горячее формование корпуса шлюпки (гравитационный метод)	клиновидный отсос внутри матрицы иа высоте 150— 200 мм от низа корпуса (черт. 24)	0(,9 (в горизонтальном сечении, проходящем через края бортов)	
	полимеризация стеклопластика после смыкания пуансона и матрицы	бортовой отсос вдоль щели смыкания	0ь8 (у щели прессформ)	—
	полимеризация изделий в туннельных сушилах	вытяжка из сушила	1,0 (в открытых проемах)	—
Мойки	мойка бочек	кожух (черт. 26)	0,7 (в рабочем окне)	—
Таблица 16
Связующие	Смола	Воздухообмен, м*/м3
Стирольные	ПН-609-21 М	3100
	НПС-609-26	зоюю
	П11-600-27	3600
	НПС-609-28	4000
	НПС-609-29	3900
Бесстирольные	ПН-609-21М	200
	НПС-609-21РК	200
	НПС-6О9-27Б	700
50 м3/ч, ножовки ПН-5 — 40 м3/ч, машинки для резки стеклопластика АМП — 70 м3/ч, машинки для зачистки ШР-2 с пристроенным местным отсосом—100 м3/ч.
8.9.	При значительном количестве одновременно работающих ручных инструментов для отсоса пыли целесообразно применять централизованные установки с высоковакуумными побудителями — центробежными многоступенчатыми машинами типа
60
«Узбекхиммаш» или водокольцевыми вакуум-насосами типа ВВН (см. черт. 11, 12). На линии всасывания системы оснащают циклоном.
При небольшом количестве инструментов — пневмоэжекци-онный или промышленный пылесос.
8.10.	Скорость воздуха в рабочем отверстии местных укрытий от станков механической обработки стеклопластика приведена в табл. 17.
Таблица 17
Станок	Укрытие	Скорость воздуха в сечении рабочего отверстия, м/с
Шлифовальный с горизонтальной лентой ШЛПС-7	Частичное укрытие роликов	12,0
Сверлильный 2Н125	воронка, располагаемая сзади сверла	и.о
Фрезерный ФТ	боковой воздухоприемник	7,5
Токарный 1А616П	воронка	11,0
8.11.	Очистка отсасываемого воздуха от пыли производится в рукавных фильтрах типа ФВК или РФГ. Воздушная нагрузка— не более 50 м3/ч на 1 м2 ткани.
8.12.	Метеорологические параметры воздушной среды в рабочей зоне производственных помещений должны соответствовать ГОСТ 12.1.005—76 для категории работ средней тяжести Па. В помещениях холодного контактного формования температура должна быть 18—22° С при относительной влажности не выше 65%.
8.13.	Отопление помещений большого объема — воздушное, совмещенное с приточной вентиляцией. Допускается применение отопительных агрегатов. Отопление помещений небольшого объема — нагревательными приборами.
8.14.	Рециркуляция воздуха в системах приточной вентиляции и воздушного отопления не допускается.
8.15.	При отсутствии тамбуров и шлюзов необходимы воздушные завесы:
у наружных ворот участков контактного формования при расчетных температурах наружного воздуха, отличающихся от температуры помещения;
для случаев, предусмотренных СНиП П-33—75.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе производственных помещений (по ГОСТ 12.1.005—76)
Таблица 18
Вещество	ПДК, мг/м3
Азота окислы (в пересчете на NO2)	2*
Алюминий и его сплавы (в пересчете иа А1)	2
Берилий и его соединения (в пересчете на Be)	0,001
Ванадия трехокись и пятиокись в виде пыли	0,5
Вольфрам, карбид вольфрама	6
Железа окись с примесью окислов марганца до 3%	6 **
(аэрозоль дезинтеграции)	
Железа окись с примесью фтористых или марганце-	4 **
вых (3—6%) соединений (аэрозоль дезинтеграции)	
Марганец (аэрозоль дезинтеграции в пересчете иа	0,3
МпО2)	
Марганец (аэрозоль конденсации в пересчете на	0,05 ***
МпО2)	
Медь металлическая	1/0,5***
Молибден, растворимые соединения в виде аэрозоля	2
конденсации	
Никель и его окисные, закисные и сульфидные	0,05 *
соединения (в пересчете па N1)	
Озон	0,1
Свинец и его органические соединения	0,01 /0,007****
Стеклянные и минеральные волокна в виде пыли	4
Титан и его двуокись	10
Торий	0,05
Хрома окись	1,0
Хроматы, бихроматы (в пересчете на СгО3)	0,011
Углерода окись	20
Фтористоводородной кислоты соли (в пересчете на HF):	0,2*
растворимые	
нерастворимые	0,5 *
Фтористый водород	0,05 *
* См. перечень № 14 от 27.12.79, Минздрав СССР.
** См. перечень № 1, 1980, Минздрав СССР.
*** См. дополнение № 9 к табл. 4 СН 245—71 (1976 г.).
**** Средне-сменные величины ПДК.
62
Предельно-допустимые концентрации паров растворителей в воздухе рабочей зоны и пределы взрываемости
Таблица 19
Вещество	ИДК, мг/м3	Нижний предел взрываемости паров в смеси с воздухом	
		об. %	мг/л
Амилацетат	100	1,00	58,3
Ацетон	200	2,20	52,0
Бензии-растворитель (в пересчете на С)	300	1,10	45,0
Бензол	5	1,40	45,0
Бутилацетат	200	2,20	107,6
Бутиловый спирт	10	1,70	46,1
Ксилол	50	0,90	39.3
Скипидар (в пересчете на С)	300	0(80	45,0
Сольвент-нафта (в пересчете на С)	100	1,30	49,9
Стирол	5	1,08	46,5
Толуол	50	1,30	49,9
Уайт-спирит (в пересчете на С)	300	1,40	51,5
Циклогексанон	10	0,92	37,0
Этилацетат	200	3,55	128,0
Этиловый спирт	1000	3,60	68,0
Этилцеллозольв Смеси растворителей:	200*	2,60	96,0
646 (50% толуола, 15% бутилового спирта, 10% этилового спирта, 10% бутилацетата, 8% этилцелло-зольва, 7% ацетона)	40**	1,87	60,2
647 (41,3%толуола, 29,8% бутилацетата, 21,2% этилацетата, 7,7% бутилового спирта)	50**	1,61	521,6
648 (50% бутилацетата, 20% толуола, 20% бутилового спирта, 10% этилового спирта)	40**	1,65	57,5
649 (50% ксилола, 30% этилцел-лозольва, 20% бутилацетата)	80**	1,76	57,5
651 (90% уайт-спирита, 10% бутилового спирта)	80**	1,58	46,2
Р-4 (62% толуола, 26% ацетона, 12% бутилацетата)	70**	1,65	48,0
Р-5 (40% ксилола, 30% ацетона, 30% бутилацетата)	90**	1,83	59,6
63
Продолжение табл. 19
Вещество	ПДК, мг/м3	Нижний предел взрываемост и паров £ смеси с воздухом	
		об. %	мг/л
Р-40 (50% толуола, 30% этилцел-лозольва, 20% ацетона)	80**	1,54	43,7
РДВ (50% толуола, 18% бутилацетата, 10% бутилового спирта, 10% этилового спирта, 9% этилацетата, 3% ацетона)	50**	1,83	55,7
РКБ-1 (50% бутилового спирта, 50% ксилола)	20**	1,54	46,0
РКБ-2 (95% бутилового спирта, 5% ксилола)	ю?**	1,79	45,7
РС-1 (60% толуола, 30% бутилацетата, 10% ксилола)	70**	1,38	50,2
РС-2 (70% уайт-спирита, 30% ксилола)	140**	1,46	46,7
РЭ-1 (50% ксилола, 20% ацетона, 15% этилового спирта, 15% нзобу-тилового спирта)	40**	2,04	57,2
Резиновая пыль	8*	—	1<м>
* Рекомендуемая величина ПДК.
** Расчетная величина ПДК.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Методика определения коэффициентов воздухообмена
1. Сосредоточенная подача воздуха
1) Ненастилающимися на перекрытие струями а) при, вентиляции
1 I 3 5	2<7р. з 1 _ L — Lu
(1 - 9м) 1/ ZI L ’
где <7Р. з — доля тепло- или газовыделений, поступающих в рабочую зону, от общих тепло- или газовыделений;
п ____ Qp. з Ср.з .
<7р.з— Q — G ,
Qp-з — количество тепловыделений, поступающих в рабочую зону, Вт;
<7„ — доля тепло- или газовыделений, уносимых воздухом, удаляемым местными отсосами из рабочей зоны, от общих тепло- или газовыделений;
QM — количество тепловыделений, уносимых воздухом, удаляемым местными отсосами, Вт.
При расчетах величину Qp. 3 можно определять как сумму тепловыделений от людей и оборудования, находящихся в рабочей зоне, и теплопоступлений за счет инсоляции через светопрозрачные ограждения в рабочую зону.
При ассимиляции тепловыделений
Qm ~	(^р. з	^о)>
при разбавлении газовыделений
Gm =	(^р. з	Z)',
б) при воздушном отоплении £ = £ __________________________!________________
‘ г ] [	(£-Ам) (?!-?;)
0,2£	• (Qi + д2) + 6,9
* о
5 Зак. 578
65
где <7i — удельные потери тепла в нижней зоне, Вт/°С;
<7г— удельные потери тепла в верхней зоне, Вт/°С.
Удельные потери тепла в нижней зоне складываются из теп-лопотерь через пол и боковые ограждения, расположенные ниже уровня установки воздухораспределителей.
Удельные потери в верхней зоне складываются из теплопо-терь через перекрытие и боковые ограждения, расположенные выше уровня установки воздухораспределителей.
2) Настилающимися на перекрытие струями (вентиляция и отопление) Вытяжка за вторым критическим сечением
= Аг= 1 — 2 iZ-p, г Г Н
вытяжка до второго критического сечения
Ь - Ь — 1 _ Kt К2 1	7 . >
где Lh — расход воздуха в струе в месте расположения вытяжки, м3/ч.
2. Подача воздуха струями, внедряющимися в рабочую зону сверху вниз (вентиляция и отопление)
ь — ь = ________________________L- ________________________
* Z а ( -г	^СТР А (1 z? 1 аЛстр L
?р. з 1 3-7-- • ~Р - 1 + (1 — ?Р. з) ------— qM
\ ^стр ”п /	ьстр *-м
При расположении вытяжных отверстий в зоне действия приточной струи па расстоянии й] от ее начала коэффициент
Lh
При расположении вытяжных отверстий общеобменной вентиляции вне зоны действия струи (в обратном потоке) а=1.
Расходы воздуха в струях определяются по формулам: в компактных
в плоских
йстр   1.2 1 Г Х1 , £	п V Тв'
в веерных
^стр _ 1,2
L ~УК'
66
При определении Lfl вместо Xi подставляется hi.
При удалении воздуха из зоны действия струи величину определенную по приведенным выше формулам, необходимо уменьшить:
для компактных и веерных струй на
для плоских струй на 1/5.
Относительная площадь струи, поступающей в рабочую зону:
компактной	д^р_ = 4,8<— • -^=Х\ Fn,	\ т VFni'
плоской	-^8-=2,8 Fn,	\т V в }
веерной	-^-=1 - 0,15 /2 - /
Формулы для вычисления относительной площади струи справедливы, если система воздухораспределения запроектирована таким образом, что величина -~?р~ =0,24-0,5.
* Hj р
Если же —££->0,5, то в расчетах по приведенным формулам ' п
следует принимать ~ет- =0,5.
* щ
5*
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Характеристики воздухораспределителей Таблица 20
68
Продолжение табл. 20
Коэффициент
Воздухораспределитель
Схема выпускного устройства
НРБ (двух- и четырехструйный)
ВРВ
Решетка веерная типа РВ,
а=4б°
60°
90°
Приточная регулируемая решетка типа РР,
а=0° 90е
Осевой вентилятор со спрямляющей решеткой
Пристенный (трехсторонний)
2,0	1,6	3,0	
1,9	1,6	1,0	45/10
3,5	2,5	1,1	22/10
2,8	1,7	1,0	30/10
2,0	1,25	1,0	45/10
4,5	3,2	2,2	10
1,8	1,2	3,3	45/10
4,5	3,8	—	—
1,5	2,3	0,7	
69
Продолжение табл. 20
Воздухе’ распределитель	Схема выпускного устройства	Коэффициент			Угол расширения половинной скорости, град.
		m	п	с	
	Д’				
Полочный	г	1,5	2,3	0,5	—
(трехсторонний)	А i				
ВДПМ-1					
&ж.с. = 0,4,		1,45	2,0	1,5	12
^ж,с. — 0,4		1,9	2,3	1,4	12
(с центральным от-					
верстием 0,3 d0)					
					
ВДПМ-II (диск		1,45	1,25	2,1	—
глухой, веерная					
струя)					
	Д	|_J^				
ВДПМ-П, диск	Л				
перфорированный,,					
&ж .с. = 0,4					
осесимметричная		>Z»ZZZZ»zl	b/zyzzztfz/y/z	1,45	2,0	1,5	12
струя	Т ДДД<4				
веерная струя		0,9	0,8	1,5	—
•	/р.				
ВДПМ-Ш, при		1,25	1,1	1,9	—
установке диска	§				
вне диффузора, ве-		1 ZZZ/rZZ/Z>*	1				
ериая струя	J,3d,				
ВДПМ-Ш, диск					
перфорированный,	g:'	—-				
^ж.с. = 0,4	У				
осесимметричная	J	1	1,45	2,0	1,4	12
струя					
веерная струя	1	1n	0,8	0,7	1,4	—
70
Продолжение табл. 20
Коэффициент
Воздухораспределитель
Схема выпускною устройства
ВДПМ-Ш, при установке диска внутри диффузора, диск глухой, осесимметричная струя
ВДПМ-Ш, при установке диска внутри диффузора, диск перфорированный, с. = 0,4 осесимметричная струя
Воздуховод перфорированный прямоугольный, 6ж.с.=0,092
0,062
0,046
Воздуховод перфорированный круглый,
^ж.с =0,092
0,062
0,046
1,0	3,2	3,1	12
2,0	2,3	1,7	12
0,65	0,58	2,4	10
0,53	0,48	—	—
0,45	0, !0	—	—
0,29	0,2'5	2,4 (с уче- том бокового подвода 003-духа)	—
0,24	0,22	—	—
0,21	0,19	—	—
Примечания: 1. Коэффициенты т, п, £ отнесены к характерному размеру Ко, указанному на схеме.
2. При подаче неполными веерными струями в графе 6 в числителе и в знаменателе приведены углы раскрытия в различных плоскостях.
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределитель ВРВ под углом к горизонту в направлении рабочей зоны
1,	В соответствии с п. 3.18 и технологией производства принимается максимальная скорость струи vx в рабочей зоне помещения.
2.	Намечается схема расположения воздухораепределителей в плане и по высоте цеха исходя из следующих ограничений: расстояние по горизонтали от выпускного отверстия до места внедрения струи в рабочую зону (черт. 27)
х3 = (0,3 н-0,4)Z,
Черт. 27. Схема подачи воздуха нод углом к горизонту в направлении рабочей зоны
где I — длина части помещения, обслуживаемой данным воздухораспределителем, м;
расстояние по оси струи от воздухораспределителя до места внедрения струи в рабочую зону
Х1 == (0,5 н- 2,0) В,
где В — ширина обслуживаемой части помещения, м;
угол наклона к горизонту 0^30°;
минимальная высота подвески воздухораспределителя Апод = 0,12X2 4“ Лр. з •
3.	Подсчитывается объем воздуха, приходящийся на один воздухораспределитель,
72
4.	Определяется характерный размер воздухораспределителя
1^0 =
mL0 vxx2  3600 ’
По табл. 21 подбирается типоразмер воздухораспределителя.
Та б л и ц а 21
Воздухораспределитель	Диаметр подводящего патрубка, мм	Площадь выпускного отверстия, Л>’ н’	Производительность, м8/ч, при скорости истечения воздуха *п0, м*/с				
			6	8	10	12	14
ВРВ-90-4	400	0,1	2700	3600	4500	5400	6300
ВРВ-90-5	500	01,2	4320	5760	7200	8640	10080
ВРВ-90-6,3	630	0,3	6700	8930	11160	13400	15620
ВРВ-90-8	800	0,5	10800	14400	18000	21600	25200
ВРВ-90-Ю	ЮОО	0,8	16850	22460	28080	33700	39310
ВРВ-90-12,5	1250	1,2	26570	35420	44280	53140	61990
В НВ-90-14	1400	1,5	33260	44350	55440	66530	77610
ВРВ-90-16	1600	2,0	43200	57600	72000	86400	100800
ВРВ-90-20	2000	3,1	67820	90440	113040	135640	158250
Значения коэффициентов т, п, £ приведены в приложении 3.
5.	Вычисляется температурный перепад на истечении, исходя из:
схемы циркуляции (Агх = 0,4)
0,4 т2(273 + #р.з)уТо Л*лоп
9,81 п
нормируемой температуры в месте внедрения струи в рабочую зону
д/ _
доп nVFp
Величины Д^доп сравниваются и за допустимый перепад принимается меньшая из них.
6.	Определяется расчетный перепад температур
Д ^расч = ip. з — t0 = сД .
7.	Если Д/Расч>Д/доп, то подсчитывается количество тепла, вносимого с приточным воздухом,
Q> = cL Д /доп.
Недостающее количество тепла компенсируется воздушноотопительными агрегатами.
8.	Подсчитывается сопротивление воздухораспределителя
Л г PbVo
73
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Методика расчета сосредоточенной раздачи воздуха *
1.	В соответствии с требованиями пп. 3.15, 3.16 и технологии производства скорость в рабочей зоне помещения принимается равной Уцорм*
2.	Выбирается конструкция воздухораспределителя и по приложению 3 определяются коэффициенты т, п, £.
Черт. 28. Схема сосредоточенной раздачи воздуха
3.	Намечается схема расположения воздухораспределителей в плане, исходя из следующих ограничений:
ширина помещения В (или части его), обслуживаемого одной струей, не превышает 3,5 Н;
дальнобойность струи хп связана с площадью поперечного сечения помещения Fn следующей зависимостью:
хп = 0,8
объем воздуха, приходящийся на один воз-
4. Вычисляется духораспределитель,
L = -А г
Схему сосредоточенной подачи см. на черт. 28.	____
При йпод>0,85 Н вместо)^ Fa подставляется Vг F*.
74
5.	Определяется расстояние хкр от выпускного устройства до поперечного сечения помещения, в котором скорость в рабочей зоне является максимальной:
хкр = 0,42 туТЙ.
6.	Подсчитывается характерный размер воздухораспределителя
<-=-	0,38 Lom__
К о &норм ^кр1 * 3600
7.	Вычисляется перепад температур
А^расч = tp. 3 — to = СД •
8.	Определяется значение критерия Агх (п. 3.20). Если Дгх> >0,2, то допускаемый перепад находится из выражения
Л/ — Л/ °’2
^*доп — ^*расч	•
Недостающее количество тепла компенсируется воздушноотопительными агрегатами.
9.	Подсчитывается сопротивление воздухораспределителя
4£0
где п0 = —
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Методика расчета раздачи воздуха через воздухораспределители ВДПМ
Воздухораспределители ВДПМ-И и ВДПМ-Ш устанавливаются в перекрытиях или в подшивных потолках, а воздухораспределитель ВДПМ-1 — на вертикальных ответвлениях воздуховодов.
При расположении глухого диска в воздухораспределителях ВДПМ-I и ВДПМ-Ш вне диффузора образуется веерная струя (черт. 29,а).
При установке в ВДПМ-Ш глухого или перфорированного диска внутри диффузора образуется осесимметричная струя (черт. 29, б).
При установке в ВДПМ-П и ВДПМ-Ш перфорированного диска вне диффузора получаются одновременно осесимметричная и веерная струи (черт. 29,в).
При подаче воздуха через воздухораспределитель ВДПМ-1 образуется осесимметричная струя (черт. 29, г).
Расчетная скорость воздуха в рабочей зоне vx выбирается в соответствии с п. 3.18.
Порядок расчета.
1.	Выбирается конструкция и размер воздухораспределителя с учетом вышеизложенного, и по приложению 3 определяются коэффициенты т, п, £.
2.	Намечается схема расположения воздухораспределителей, и при заданной скорости в рабочей зоне рНорм (с учетом п. 3.18) определяется скорость в подводящем патрубке воздухораспределителя (м/с)
V ГХ va— ——. тГЛЛт
Значения коэффициентов стеснения &ст в зависимости от относительного расстояния рассматриваемого сечения струи от плоскости истечения х приведены в табл. 22.
Таблица 22
	1,0	1.2	1,4	1,6	1,8	2,0
kCT	1,0	1,0	0,9	0,85	0,8	0,7
3.	Определяется количество приточного воздуха Lo, подаваемого одним воздухораспределителем, и потребное количество воздухораспределителей z:
Ло = 3600 v0F0,
76
ннифы U Ь del. bj.\LbuU UubUb 1 ы --J t)6 1
Если не представляется возможным установить полученное в результате расчета количество воздухораспределителей, следует выбрать другой типоразмер или другую конструкцию воздухораспределителя.
4.	Исходя из допустимой разности температур &tx в месте внедрения струи в рабочую зону, определяется температурный перепад на истечении
^расч - ndo 
5.	Вычисляется критерий Агх. Если он оказывается больше допустимого ДгХдоп,то определяется допустимый температурный перепад
Д/ — Д/ ________ХДОП -
ДЛ*-доп — ^расч
Недостающее количество тепла компенсируется воздушноотопительными агрегатами.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Методика расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки и панели
Цель расчета раздачи воздуха через перфорированные потолки (черт. 30, а), панели (черт. 30, б) и воздуховоды (черт. 31)—определить при заданной скорости в рабочей зоне скорость истечения воздуха v0 из отверстий перфорации. Затем при известном перепаде температур Д?о на истечении вычисляется максимальная разность температур в месте внедрения воздушного потока в рабочую зону. Полученное значение сравнивается с допустимым.
Расчет производится в следующем порядке.
1.	Выбирается тип воздухораспределительного устройства. Для перфорированных потолков принимается коэффициент живого сечения kw, с перфорации и относительная площадь перфорированной поверхности потолка Fae^/Fni- Для панелей и перфорированных воздуховодов определяются значения коэффициентов т, п, £ по приложению 3.
2.	Вычисляется скорость истечения воздуха v0 из отверстий: перфорированных потолков и панелей при *i<4 Ьо (Ьо— ширина панели)
V __ vx
Vкж. с • йст kH
квадратных панелей при Xi>4 6о
VX Х1
тУFo kx. с • k„ kn’
прямоугольных панелей при Xi>4 60
.
^о^Ж. С ' £ст
3.	Подсчитывается количество подаваемого воздуха
Lo = 3600 v0F0.
4.	При заданном перепаде температур на истечении воздуха определяется Д/х при раздаче воздуха:
через перфорированные потолки и панели, если Xi<4 60
Ау = Д/о ]/Аж.с-
через перфорированные квадратные панели, если Xi>4 60
Д/х = П Д/о У^ж. с •	• ~L г
•*2 /сст
через прямоугольные панели, если Xi>4 60
Д/Х = «Д
79

а) через перфорированный потолок; б) через перфорированные панели
80
Черт. 31. Схема раздачи воздуха через перфорированные воздухово а) круглый; б) прямоугольный
Зак. 578
Значения коэффициента стеснения £ст приведены в табл. 23— 25, коэффициента неизотермичности &н в зависимости от Агх — в табл. 26.
Таблица 23
k для перфорированных потолков при k
	1.0	1.5	2,0	3,0	5,0	10,0	20,0	50,0
ал	а,35	0,35	О,4О	0,40	0,45	0,50	0,65	0,80
0,5	0,45	0,50	0,50	0,55	0,55	0,60	0,70	0,84
Таблица 24
=1“= •о oq	Аст для прямоугольных панелей при ——							
	0,5	1.0	1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,1	1,00	0,90	0,80	0,70	0,55	0,50	0,40	0,35
0,2	0,00	0,75	0,65	(Х60	0,50	0,45	0,35	0,35
0,3	0,85	0,65	0,55	0,50	0,45	0,40	0,35	0,30
0,5	0,70	0,50	0,45	0,40	0,35	0,30	0,30	0,30
* Вп — ширина пола помещения, приходящаяся на одну панель, м.
Таблица 25
Г перф	*ст							
						'^nt		
	0,5	1.0	1,5	2,0	2,5	3,0	3,5	4,0
0,1	1,00	1,00	0,95	0,80	0,60	0,45	0,35	0,25
0,2	1,00	0,96	0,75	0,55	0,45	0,35	0,30	0,25
0.3	1,00	а»5	060	0,45	0,35	0,30	0,25	0,25
0,5	о,эо	0,60	0,45	0,35	0,30	0,25	0,25	0,25
Таблица 26
		1 л''	%	Агх		Агх	Л'н
од	1,06	0,8	1,45	6,0	2,50	20,0	3,60
а.2	1,10	1,0	1,5'5	8,0	2,70	30,0	4,10
0,4	1,25	2,0	1,85	10,0	2,90	50,0	4,90
0,6	1,35	4,0	2,20	1'5,0	3,35	—	—
Для перфорированных потолков
Агх = 0,09
Д/р ^отв tl2 k k3 v0 кж. с ст
82
для квадратных панелей
Агг = 0,06
V2O VF0U.c- k3„'
для прямоугольных панелей
Агг = 0,015-I9 • vo
Vbnkm. с • kpT
Значение критерия Агх не должно превышать величин, приведенных в табл. 1.
Расчет прямоугольных перфорированных воздуховодов производится по тем же формулам, что и расчет перфорированных панелей. Расчет круглых перфорированных воздуховодов приведен в альбоме «Приточные перфорированные воздуховоды. Указания по проектированию и альбом чертежей», Л., 1962 (ВНИИ охраны труда в Ленинграде).
6*
ПРИЛОЖЕНИЕ 8
Предельно допустимые концентрации вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест (по СН 245—71)
Таблица 27
Наименование	ПДК, мг/м3	
	максимальная	среднесуточная
Азота двуокись	0,085	0,085
Ацетон	0|,35	0,35
Бензин (нефтяной, малосернистый	5,00	1,50
в пересчете на углерод) Бензол	1,50	0,80
Бутилацетат	0,10	0,ю
Марганец н его соединения (в пе-	—	0,01
ресчете на окись марганца) Пыль нетоксичная	ОДО	0,16
Стирол	0,003	0,003
Углерода окись	3,0	1,0
Фенол	0,01	0,01
Формальдегид	0,035	0,012
Хром шестивалентный (в пересчете	0,0015	0,0015
на окись хрома) Этилацетат	0,10	0,10
ПРИЛОЖЕНИЕ 9
Категории пожаро- н взрывоопасности производственных помещений
Таблица 28
Цех, участок, производство	Категория пожароопасности (по СНиП 2-72)	Классы взрыво-н пожароопасности помещения (по ПУЭ)
Корпусообрабатывающий цех		
участки:		
предварительной правки металла	д	—
обработки деталей из стали (раз-метка, газовая резка, механическая резка, гибка, правка)	г	
очистки н грунтовки металла	А	В-1а
Сборочио-сварочиый цех		
участок сборки и сварки узлов и секций	Г	—
Эллинг		
стапельные места общего судо- строения участки:	Г	:—
сборочно-сварочный, слесарно-корпусной, трубомоитажиый	г	-—
84
Продолжение табл. 28
Цех, участок, производство	Категория пожароопасности (по СНиП 2-72)	Классы взрыво-и пожароопасности помещения (по ПУЭ)
электро-радиоавтоматики	в	П-Па
малярный — окрасочное отделение	определяется	определяется
	по расчету	по расчету
Кладовая лакокрасочных материа-	в соответствии с СП 463-74 А	В-1а
лов, растворителей Участок спецпокрытий отделения: механической обработки резины	Б	В-Па
приготовлении герметиков	Б	В-16
приготовления шпаклевок и свя-	А	В-1а
зующих ' шатры на стапелях	А	В-1а
Слесарно-корпусиой цех участки: заготовительный	Г	
сборочно-сварочный	Г	——
окраски	А	В-1а
Трубозаготовительный цех участки: заготовительный	Г	
горячей гибки	Г	—
холодной гибки	Д	—
механической обработки	Г	—
механической обработки труб из	В	п-п
титана сборки	В	П-Па
изоляции	в	П-Па
Цех спецпокрытий		
участки: сушки и шероховки резины	Б	В-Па
обезвоживания и клеенамазки	А	В-1а
подготовки клеев	А	В-1а
Цех изготовления конструкций из стеклопластика участки: формования деталей и конструкций	определяется	определяется
	по расчету	по расчету
термообработки	в соответствии с СН 463-74 Б	В-1а
раскроя стеклоткани	д	
85
Продолжение табл. 2с
Цех, участок, производство	Категория пожароопасности (по СНиП 2-72)	Классы взрыво-и пожароопасность помещения (по ПУЭ
Малярно-изоляционный цех		
участки:		В-11
приготовления грунтов, шпаклевок, красок;, мастик	А	
мойки тары и инструмента	А	В-Д
раскроя изоляционных материалов	В	П-1
сборки и склейки изоляционных деталей и узлов целолитом Цех очистки, окраски и сушки секций	В	П-11.
участки:		П-1
дробеструйио-дробеметиой очистки	в	
обезжиривания, грунтовки и окраски секций Деревообрабатывающий цех	А	В-к
участки:		П-11.
столярно-сборочиый	В	
отделки	А	В-1а
шлифовальный Достроечно-сдаточный цех	Б	В-Пс
участки:		
механико-монтажный	д	—
трубомедницкий	г	—
слесарно-корпусной	Д	
дерево-устаиовочиый Цех пластмасс	в	П-1
участки:		п-п.
заготовительный	в	
литья и прессования пластмассовых изделий	в	П-Ik
термостатирования	в	П-Пс
нормализации	в	П-1
механической обработки	в	П-1а
хранения химикатов и растворителей	А	В-к
ПРИЛОЖЕНИЕ 10
Рекомендации по определению персонала, обслуживающего вентиляционно-отопительные установки *
1.	В состав отдела главного энергетика (главного механика) предприятия входит:
вентиляционное бюро — если количество условных вентиляционных установок (подсчитываемых в соответствии с табл. 29) свыше 200;
группа инженера' по вентиляции — если условных вентиляционных установок от 100 до 200;
группа техника или мастера по вентиляции — если условных вентиляционных установок менее 100.
2.	Численность персонала проектно-конструкторской группы определяется из соотношения: один инженер и один техник-конструктор на 200—500 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 500 (в том числе и неполных) условных вентиляционных установок еще один инженерно-технический работник.
3.	Количество работников наладочной группы: один инженерно-технический работник и один слесарь на 200—400 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 400 (в том числе и неполных) условных вентиляционных установок еще один слесарь.
4.	Количество работников группы эксплуатации: по одному инженеру, технику и слесарю на 200—400 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 400 (в том числе и неполных) условных установок еще один слесарь.
5.	Группа технадзора: один инженер на 200—700 условных вентиляционных установок; на каждые последующие 700 (в том числе и неполных) условных установок один техник или слесарь.
6.	Количество дежурных слесарей определяется по нормам, приведенным в табл. 30.
7.	Количество рабочих, обеспечивающих техническое обслуживание энергетического оборудования и сетей по цехам, определяется по формуле
/Гт.0 = Е/^--е---1----------у
Количество рабочих для выполнения текущего, капитального ремонта и модернизации энергетического оборудования и сетей подсчитывается по формуле
ЛР —	ф7
* Численность персонала дана в соответствии с «Типовыми положениями о службе вентиляции предприятия», 0.50.104-002.1972.
87
где
SP — сумма ремонтных единиц (р. е.) обслуживаемого оборудования, р. е.;
^см — коэффициент сменности работы обслуживаемого оборудования;
9 — норматив технического обслуживания на одного рабочего в одну смену по надзору, уходу и содержанию оборудования в исправном состоянии, чел./р. е. (табл. 31);
То, тч—-нормативы времени соответственно на осмотр и чистку энергетического оборудования и сетей, ч;
т0, тч — соответственно среднее количество осмотров и чисток в год, определяемое на основании годовых графиков;
Ф — годовой бюджет рабочего времени, ч;
у— коэффициент превышения нормы; устанавливается ОТЗ предприятия для данной категории рабочих;
А — коэффициент, учитывающий вспомогательное время на ремонтные работы (ознакомление с технической документацией, получение материалов и Др.), Л = 1,10-4-1,15;
Г — коэффициент, учитывающий увеличение объема работ на неплановый ремонт; устанавливается службой главного энергетика на основании статистических данных предприятия за прошлые годы; Г= 1,1 -г-1,3;
Тк, тт — нормативы времени на одну ремонтную единицу соответственно для капитального и текущего ремонта данной группы оборудования, ч (табл. 32);
SPK, — суммарное количество ремонтных единиц данной группы оборудования, подвергаемого соответственно капитальному и текущему ремонту согласно годовому графику, р. е.;
ЕТМ — суммарная годовая трудоемкость модернизации, проводимой одновременно с капитальным ремонтом энергооборудования, определяется из смет на модернизацию энергооборудования;
%ТК, — суммарная годовая трудоемкость соответственно капитального и текущего ремонта данной группы оборудования, рассчитывается по годовому плану ремонта.
88
Таблица 29
Вентиляционные установки и устройства	Число условных вентиляционных установок, соответствующее одной реальной установке при мощности электродвигателя в кВт		
	до 7	7-15	свыше 15
Вытяжная установка без пылеочистных устройств с местными отсосами нли насадками, число воз-духоприемиых устройств:			
до 5	0,9	1,0	1,1
6—10	1,0	1.1	1Д
11—15	1,1	1Д	1Д
16—20	1Д	1.3	1,4
21—25	1,25	1,4	1,55
свыше 25 Вытяжная установка общеобмеи-ной вентиляции при удалении воздуха через отверстия и окна в воздуховодах, число отверстий нли окон:	1.5	1,65	1,8
до 5	0,7	0,8	0,9
6—10	0,8	0,9	1,0
11—15	0,9	1.0	1,1
16—20	1,0	1,1	U
21—25	1.1	1Д	1.3
свыше 25 Пылеочистные устройства к вытяжной установке:	1,2	1,3	1,4
рукавные фильтры	0,75	0,9	1.1
скрубберы и гидрофильтры	0,5	0,6	0,7
ЦИКЛОНЫ	0,25	0,3	0,35
кассетные фильтры Приточная установка без пылеочистных устройств и оросительных камер с калориферами и выпуском воздуха через приточные насадки, число воздуховыпускных устройств:	0,2	0,25	0,3
до 5	1.0	1,1	1.2
6—10	1,1	1,2	1,3
11—15	1,2	1,3	1,4
16—20	1,3	1,4	1,5
21—25	1,35	1.5	1,65
свыше 25 Приточная установка с выпуском воздуха через отверстия и окна в воздуховодах, число отверстий или окон:	1,66	1,8	2,0
до 5	0,9	1,0	1.1
6—10	1,0	1,1	1Д
11—15	1.1	1Д	1.3
16—20	1Д	1,3	1,4
21—25	1,25	1,4	1,55
свыше 25	1,56	1.7	1,85
89
Продолжение табл. 29
Вентиляционные установки и устройства	Число условных вентиляционных установок, соответствующее одной реальной установке прн мощности электродвигателя в кВт		
	до 7	7-15	свыше 15
Пылеочистные и автоматические регулирующие устройства к приточной установке: фильтры	0,26	0,3	0,35
оросительные камеры	0,55	0,65	0,8
фильтры и . оросительные ка-	0,8	0,95	1,15
меры автоматические регуляторы	1,0	1,2	1,4
Осевой вентилятор без сети воз-	0,1	—	—
духоводов Переносные душирующие установки: без увлажнения	0,15		
с увлажнением	0,3	—	—
Крышные вентиляторы	1„о	—1	—
Отопительно-вентиляционные агрегаты: с осевым вентилятором	но					
с центробежным вентилятором	1,3	—'	——
Центральные кондиционеры производительностью, м3/ч, 1ОДОО		3,5	
20000	—	—	4,5
40000	1—	—	ЗД
60000		—	5Д
80000		—	6Д)
120000		—-	8,0
160000		—-	10,0
Таблица 30
Цех, участок	Количество условных вентиляционных установок на одного дежурного слесаря при работе в одну смену
Механосборочные, холодной обработки металлов, гаражи, стоянки автомашин, плазы Кузнечные, прессовые, прокатные, термообработки, сборочно-сварочные, достроечные, трубные, эллинги Литейные, травильные;, металлопокрытий, шлифовальные, заточные, окрасочные, деревообделочные, изолировочные, гидропескоструйные, дробеструйные Химические, пластмассовые, электроэлементов, медницкие Исследовательские лаборатории; конструкторские и технологические бюро Стапели для постройки и ремонта судов	50-68 35—46 30—35 25—30 55—65 до 25
90
Таблица 3!
Цех, отделение	Механический с обработкой металлов резанием, холодной штамповкой, сборочный	Литейный, гальванический, закалочное и травильное	Кузница, прессовый, прокатный, горячей штамповки, термический	Деревообрабатывающий
Норма технического обслуживания вентиляционных установок в смену на одного слесаря, р. е./чел.	1050	830	710	710
Таблица 32
Нормы времени на различные виды работ при ремонте единицы оборудования, ч
Вентиляционная	капитальный	текущий
установка	виды работ
	слесарные	станочные	прочие	всего	слесарные	станочные	прочие	всего
Вытяжная без пылеочистных устройств с местными отсосами	25	7	8	40	и	1,6	3,4	16
Вытяжная общеобменная с удалением воздуха через отверстия и окна в воздуховодах	25	7	8	40	11	1,6	3,4	16
Вытяжная с пылеочистными устройствами	25	6	9	40	12	1,6	2,9	16,5
Приточная с калориферами, очистными или оросительными установками	25	6	9	40	12	1,0	4,0	17
Приточная с калориферами без очистных или оросительных устройств	25	7	8	40	И	1,6	3,4	16
Вытяжные и приточные с осевыми вентиляторами без ременного привода	24	6	10	40	12	1,0	4,0	17
Примечания: 1. При смешанных условиях производства работ вводится коэффициент 1,5—2,0.
2.	Для вентиляционного оборудования, проработавшего свыше 10 лет, вводится коэффициент 1,1—1,2.
3.	При ремонте оборудования с использованием лестниц, подмостей (установка приспособления, подвешивание талей, блоков), а также при значительном весе вентиляционного оборудования вводится коэффициент 1,5.
4.	При выполнении работ в противогазе к нормам времени иа эти работы вводится коэффициент 1,5.
91
Для энергетического оборудования и сетей, срок службы которых более 10 лет, к их нормативной трудоемкости вводится поправочный коэффициент:
10—15 лет	—1,05—1,09,
15—20 лет —1,10—1,18, более 20 лет— 1,25
Примечания: 1. Расчет выполняется без учета объема работ, которые производятси систематически подрядными организациями.
2.	Расчет производится на основании: годового план-графика ремонта оборудования; среднегодового объема работ на неплановый ремонт; годового объема работ по модернизации энергетического оборудования и сетей, проводимой одновременно с капитальным ремонтом оборудования.
ПРИЛОЖЕНИЕ 11
Рекомендации по применению инфракрасного газового отопления
1. В качестве приборов инфракрасного отопления используются газовые горелки «Звездочка», ВИГ-1, ГИИВ-1, ГИИВ-2, ГРГ-1, ГРГ-2, ГИИ-19А, ГК-1-38. Технические характеристики горелок приведены в табл. 33.
Таблица 33
Горелка	Тепловая нагрузка, кДж/ч		Расход газа, м’/ч		Давление газа, Па		Температура нонсрх-поети керамики, °C		Масса, кг
	mtn	max	mln	max	mln	max	mln	max	
«Звездочка»	6300	11'000	0,18	0,32	500	1600	720	920	1,0
	5&00	lOOOO	0,06	0,11	1200	4000	700	900	
ВИГ-1	10000 9200	190001 17000	0,28 0,10	0,53 0,18	600 1500	2000 4000	750 720	920 900	2,1
ГИИВ-1	10000	19000	0,28	0,53	600	2000	750	920	3,0
	9200	17000	0,10	0,18	1500	4000	720	900	
ГИИВ-2	20000	38000	0,56	1,06	700	2500	750	920	4,7
	170001	34000	0,18	0,32	1200	4000	720	900	
ГРГ-1	6600 4600	11-000 7000	0,13 0,05	0,20 0,08	6000 1800	1600 4000	800 800	940 940	0,8
ГРГ-2	16000	20000	0,45	0,60	1000	1600	800	920	3,0
	13О0Ю	20000	0,14	0,22	2000	5000	800	920	
ГИИ-19А	27000		0,75		1300		850	850	4,0
	27000		0,29		3000		850	950	
ГК-1-38	8000 8000		2,36 0,90		1300 3000		850 850	950 950	12,1
Примечания: 1. В числителе приведены данные при сжигании природного газа (теплотворная способность 35 000 кДж/м2 3), в знаменателе — сжиженного (теплотворная способность 92 000 кДж/м3).
2. Горелки ГИИ-19А и ГК-1-38 выпускаются заводом «Газовых приборов» (Саратов).
2. Горелки предназначены для работы на природном сжиженном газе.
3. Ветроустойчивые горелки типа ГИИВ-1 могут применяться для обогрева людей на’открытом воздухе. При этом следует предусматривать устройство защитных экранов, чтобы ограничить скорость движения воздуха вблизи горелок. Максимальная скорость ветра, при которой гарантируется работа горелки, 5,5 м/с.
93
4.	Горелки подвешиваются к перекрытию, фермам или крепятся на стенах на расстоянии не менее 1 м от сгораемых конструкций. В помещениях высотой 3—4 м горелки располагаются на расстоянии 0,3 — 0,4 м от потолка; выше 4 м — высота подвеса горелок определяется условиями производства.
5.	При устройстве газового отопления без отвода продуктов сгорания предусматривается общеобменная приточно-вытяжная вентиляция. Удаление воздуха осуществляется из зоны выше уровня горелок. При использовании сжиженного газа устраивается дополнительная вытяжка из нижней зоны. Дополнительная вытяжка используется в аварийных случаях.
6.	Применение инфракрасного газового отопления требует специальных противопожарных мероприятий. Не допускается газовое отопление в помещениях, отнесенных к категориям пожароопасности А, Б, В и степени огнестойкости III, IV, V.
7.	Зажигание горелок осуществляется:
переносным запальником — если горелок не более 10, дистанционно от электроспирали или электроискры —- если горелок более 10.
8.	Система дистанционного включения необязательна, если высота подвеса горелок не более 4 м, а количество их не превышает 30 шт.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1-
Учет влияния метеорологических условий и продолжительности окраски на воздухообмен
I.	В расчете воздухообмена при высыхании изделий прг температуре* ниже 10° С следует учитывать метеорологические условия.
-зо -ео -ю о to so зо 4о t°i
Черт. 32. Влияние температуры воздуха на скорость высыхание лакокрасочного материала
2.	Влияние метеорологических условий на скорость выделе ния летучих при высыхании краски определяется коэффициеи том
A ж А А"р К v t
где k20— см. в табл. 9;
Kt — поправочный коэффициент на температуру;
K<f — поправочный коэффициент на относительную платность;
9Г
K.v — поправочный коэффициент на подвижность воздуха.
Поправочные коэффициенты определяются: на температуру — по черт. 32, на относительную влажность — по черт. 33, на подвижность воздуха — по черт. 34.
Черт. 33. Влияние относительной влажности воздуха на скорость высыхания лакокрасочного материала
Черт. 34. Влияние подвижности воздуха на скорость высыхания лакокрасочного материала
Черт. 35. Зависимость коэффициента уменьшения воздухообмена от времени высыхания лакокрасочного материала и от коэффициента К
Для лакокрасочного материала, содержащего органические растворители, но не вошедшего в табл. 9, коэффициент й2о определяется по формуле:
h _ 0,075
й20 — —	•
тп
96
Продолжительность первой степени высыхания лакокрасочного материала при 20° С тп приводится в ТУ и ГОСТах на лако». красочные материалы.
3.	При расчете воздухообмена вводится коэффициент уменьшения воздухообмена Д, зависящий от коэффициента К. и продолжительности окраски. Коэффициент Д определяется по черт. 35.
4.	Потребный воздухообмен /., м3/ч, подсчитывается по формуле:
Z. = /?з	д,
где Пз — количество одновременно работающих маляров, чел.;
П — производительность труда маляра, м2/ч;
gK — удельный расход краски, кг/м2.
7 Зак. 578
ПРИЛОЖЕНИЕ 13
Методика расчета равномерной раздачи воздуха через воздуховод, проложенный у пола дока
При расчете воздухораздачи через воздуховод прямоугольного сечения, проложенный у пола дока, следует определить суммарную площадь воздуховыпускных отверстий, конфигурацию воздуховода и его сопротивление при обеспечении допускаемой степени неравномерности раздачи по длине. По полученным данным вычисляется скорость на выходе из отверстий, пропускная способность канала по воздуху, количество тепла, вносимого воздухом, подвижность и перепад температуры на рабочих местах.
Порядок расчета следующий.
Исходные данные:
количество подаваемого воздуха L, м3/ч;
скорость в начальном сечении цИач=8-г-12 м/с; длина воздуховода /в, м;
параметр
F= -^*- = 0,15-^0,20, г нач
где Fkoh, ^нач — площадь конечного и начального сечений воздуховода соответственно, м2.
Допускаемая неравномерность раздачи воздуха по длине воздуховода е^50%.	_
1.	Определяется величина параметра /./:
г ^экв
где 1В — относительная длина воздуховода;
Рзкн— эквивалентный по площади диаметр начального сечения канала, м;
X — коэффициент трения;
61 — абсолютная шероховатость стенки воздуховода, м.
2.	По номограмме на черт. 36 с учетом параметров F,Mb и е определяют величину относительной площади воздуховыпуск-
-
них отверстий f = и коэффициент местного сопротив-* нач
ления воздуховода £, где 2/отв— суммарная площадь выпускных отверстий, м2.
3.	Рассчитывается скорость воздуха п0Тв, м/с, на выходе из отверстий:	I
^отв ~ ^кач J •
4.	Определяется подвижность воздуха и перепад температур на рабочих местах (на расстоянии Xj от плоскости выпуска) согласно приложению 7.
98
5.	Количество тепла Q2 кВт, выносимое воздухом через канал у пола дока, рассчитывается по формуле:
Q2 = Lc Aif„a4,
Черт, 36. Номограмма для расчета воздуховодов с отверг(ними
где Д/вач — разность температур в начальном	шидри
вода и в помещении, °C.
7*

ПРИЛОЖЕНИЕ Ь.
Методика расчета воздуховодов равномерного всасывания
При расчете вентиляционных воздуховодов постоянного по перечного сечения следует определить аэродинамические поке затели, размеры воздухоприемной части, поперечного сечения г длину вытяжного воздуховода.
Черт. 37. Зависимость степени неравномерности всасывания воздуха г коэффициента местного сопротивления от параметра щели
При проектировании необходимо стремиться, чтобы попереч ное сечение было максимальным, а длина воздуховода минимальной. При нестационарных источниках вредных выделений рекомендуется присоединять вытяжные воздуховоды к вентиля
100
ционной сети по секциям. Выбор типа вытяжного воздуховода производится в зависимости от величины относительной площади наружной щели
у __ 5р /в
Ун р
1 в
• При /н^0,5 применяют вытяжные воздуховоды постоянного поперечного сечения с продольной щелью неизменной ширины, при /н>0,5 — такие же воздуховоды, но с плоскими конфузорными насадками.
1.	Расчет вытяжных воздуховодов постоянного поперечного сечения с продольной щелью неизменной ширины
Исходными данными являются:
скорость всасывания в щели ов, м/с;
длина воздуховода /в, м;
ширина всасывающей щели б0> м;
площадь поперечного сечения воздуховода FB, м2.
Прн заданной максимально допустимой скорости в зоне выделения вредностей скорость в щели воздуховода определяется по спектрам всасывания с учетом ограничивающих плоскостей.
Порядок расчета:
а)	вычисляют значение параметра щели ц/н при коэффициенте расхода ц=0,735 и по графику (черт. 37), определяют степень неравномерности скорости всасывания е по длине и коэффициент сопротивления воздуховода
б)	определяют скорость воздуха vK в открытом конце воздуховода:
__ ^B^qZb .
- р ,
2 в
в)	расчет заканчивают определением сопротивления воздуховода
Pbvk в —	2	•
2.	Расчет вытяжных воздуховодов постоянного поперечного сечения с двусторонним плоским конфузорным насадком
В качестве исходных данных дополнительно к приведенным в п. 1 настоящего приложения необходимы:
\ угол раскрытия плоских конфузорных насадков 20 25", относительное сужение внутренней щели насадка в заглушсн ном торце воздуховода-^- =0,7-5-0,8.
101
Плоский конфузор (черт. 38) выполнен в виде усеченной четырехгранной пирамиды, входная часть которой имеет щель постоянной ширины, а выходная щель и глубина конфузора — переменны по длине.
Черт. 38. Принципиальная схема вытяжного воздуховода с двусторонним плоским конфузором:
1 — вытяжной воздуховод;
2 — торец воздуховода; 3 — плоский
конфузор
Поскольку неравномерность скорости _всасывания практически не зависит от параметра щели до fH^2,0, то целесообразно, чтобы ширина входа и выхода из плоского конфузора была максимальной, что в конечном итоге приведет к снижению энергозатрат.
Расчет ведется в следующей последовательности:
а)	определяют fH=	°рв~ч затем по номограмме (черт. 39)
для данного значения Гн находят коэффициент сопротивления
102
Черт. 39. График для определения общего коэффициента сопротивления и условной относительности площади выхода из конфузора вытяжных воздуховодов
воздуховода £ и относительную площадь внутренней щели конфузора L,;
б)	вычисляют в открытом конце воздуховода:
скорость
___ Vqi So ZB
р 1 в
статический коэффициент сопротивления
в)	определяют:
ширину выхода из конфузора
8вн = (0,7-^0,8) 80,
глубину конфузора
,	50 ®вн .
Ан=------—;
2tg^
г)	рассчитывают в конце вытяжного воздуховода: ширину внутренней щелн
8К
'*ст
1,16 £ст
где коэффициент расхода ц = 0,93;
глубину конфузорного насадка
Ак=_ь_л 1 л/ТТб 2tg-^
д)	находят угол раскрыта? плоских конфузорных насадков to- — — _S°~V
ё 2 - 2ЛК •
Последнее требование обусловлено технологией изготовления конфузора. Если необходимо, чтобы угол раскрытия конфузорного насадка был постоянным по длине, то вычисляют из вышеуказанной зависимости новое значение внутренней ширины щели конфузора в начале воздуховода:
SBH = 8o-2AHtg^;
е)	расчет заканчивается определением полного сопротивления воздуховода
А „ Г PbUk
Vn = —2~
104
В случае когда технологический процесс сопровождается выделением газообразных вредных веществ и в зоне всасывающей щели необходима незначительная скорость при обеспечении требуемой подвижности воздуха на заданном расстоянии от местного отсоса, а также при длине отсоса более 3 м, целесообразно внутреннюю щель конфузорного насадка выполнять перфорированной.
3.	Расчет местных отсосов с перфорированной щелью
Расчет выполняется по методике для обычных (щелевых) отсосов с дополнительным пересчетом размеров внутренней и наружной щелей конфузорного насадка и общего сопротивления воздуховода. При этом глубина конфузорного насадка не изменяется.
Порядок расчета:
а)	определяются размеры конфузорного насадка внутренней перфорированной щели
g п _ ^вн
ВН Аж. с ’
3" = к Аж. с ’
наружной щели
8"	_Д_
° Аж. с
Для внутренней щели насадка й®. с = 0,3 4-0,6;
б)	вычисляют расстояние S между отверстиями при одинаковом их расположении как в поперечном, так и в продольном или диагональном направлении:
__0,89 iZotb
/Аж.с
в)	находят количество отверстий
^ОТВ --
1,27 Аж, с ^ст
где FCT — площадь перфорированной стенки конфузора, м2;
г)	определяют для местного отсоса с перфорированной внутренней щелью
общий коэффициент сопротивления
Сп = С + (1 - 4ж.с +0,707/1 -А!ж.сУ(-4- Y.
\ / \ /|| /
полное сопротивление

2
105