А.Н. АЛЕКСАНДРОВ
ПФ.КОЗОРИЗ
ПНЕВМО
ТРАНСПОРТ
И ПЫЛЕ-
УЛАВЛИВАЮШИЕ
СООРУЖЕНИЯ
НА ДЕРЕВО-
ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ
ПРЕДПРИЯТИЯХ
Одобрено объединением
"Союэлеспроект" и рекомендовано
к изданию ■ качестве справочника
Под редакцией А.Н. Александрове
Москва "Лесная промышленность" 1988

УДК 674 : [621.928.9+621.547] @35)
Александров А. Н, Козориз Г. Ф. Пневмотранспорт и пылеулавли-
пылеулавливающие сооружения на деревообрабатывающих предприятиях: Справоч-
Справочник/Под ред.' А. Н. Александрова.—М.: Лесн. пром-сть, 1988.—248 с.
ISBN 5—7120—0038—5
Даны сведения о материалах, оборудовании, изделиях и узлах пы-
леул а вливающих сооружений (аспирации), а также систем пневматиче-
пневматического транспортирования уловленных измельченных отходов и полуфаб-
полуфабрикатов на деревообрабатывающих предприятиях. Приводятся вспомо-
вспомогательные и справочные материалы для проектирования и расчета этих
систем; освещаются вопросы охраны атмосферного воздуха и пожарной
безопасности при проектировании и эксплуатации пылеулавливающих со-
сооружений и пневмотранспорта в деревобрабатывающих производствах.
Для инженерно-технических работников промышленных предприятий,
проектных и проектно-конструкторских организаций. Справочник может
быть полезен студентам лесотехнических вузов.
Табл. 61. Ил. 102. Библиогр.: 21 назв.
Рецензент М. А. СЛОБОД НИК (ВНИИДМАШ)
3002000000—061 r
037 @1)-88
ISBN 5-7120-0036-5
© Издательство «Лесная промышленность», 1988 г.

ПРЕДИСЛОВИЕ
Основные направления экономического и социального развития СССР
на 1986—1990 годы и на период до 2000 года предусматривают переход
к интенсивным формам развития промышленности, главным образом,
путем технического перевооружения и реконструкции предприятий на
базе достижений научно-технического прогресса и передовой технологии.
Этот путь предполагает максимальную механизацию и автоматизацию
производственных процессов и одновременно — сокращение удельных рас-
расходов природных ресурсов, в том числе топливно-энергетических. При
этом резко возрастает роль природоохранительных мероприятий, а следо-
следовательно, возрастают и затраты на эти мероприятия, в частности на ох-
охрану атмосферного воздуха.
Для решения поставленных задач было необходимо обобщить на-
накопленный в отрасли опыт проектирования, строительства и эксплуатации
пылеулавливающих сооружений. Поэтому при подготовке справочника ав-
авторы стремились не только дать максимальный объем справочной инфор-
информации, облегчить поисковую и расчетную работу проектировщикам и кон-
конструкторам, привести алгоритмы расчета для оптимизированного решения
отдельных инженерных задач. Не менее важной была цель вооружить ши-
широкий круг специалистов современным пониманием роли и значения пыле-
пылеулавливающих сооружений и пневмотранспорта и соответствующим ме-
методологическим подходом к проектированию этих инженерных систем
в комплексе технологических и строительных решений при реконструкции,
техническом перевооружении и строительстве деревообрабатывающих
производств. Актуальность этих задач обусловлена отсутствием в настоя-
настоящее время строительных норм и правил, технологических и других норм
проектирования пылеулавливающих сооружений.
Главы 1—6, 8—9 первой части и главы 1—6 второй части справоч-
справочника написаны А. Н. Александровым, глава 7 первой части — Г. Ф. Козо-
ризом.
Авторы просят читателей свои замечания и пожелания присылать по
адресу: 127018, Москва-18, ул. Полковая, 17, Гипродревпром.

ВЕДЕНИЕ
В деревообрабатывающей промышленности установки для отсасыва-
отсасывания стружки от станков начали применяться еше в начале столетия.
В двадцатых годах такие установки были распространены уже довольно
широко. В последующие десятилетия усилиями ученых, исследовавших за-
закономерности транспортирования различных измельченных материалов
в воздушном потоке, — И. Гастерштадта, К. И. Страховича, М. П. Кали-
нушкина и других — была создана научно-теоретическая база для появ-
появления методик инженерного расчета установок пневматического транспор-
транспортирования материалов, в том числе отходов деревообработки.
Широкому развитию и внедрению в деревообрабатывающей промыш-
промышленности аспирационных и транспортных установок в большой степени
способствовали работы Л. С. Клячко, С. Н. Шемякина, Г. Я. Трайтель-
мана и др.
В 60-е годы благодаря работам С. Н. Святкова и разработкам про-
проектных институтов Гипродрев, Гипродревпром, Гнпролеспром, учитывав-
учитывавшим также достижения эксплуатационников на предприятиях отрасли,
сформировались принципы конструирования и методика расчета аспира-
аспирационных и пневмотранспортных систем в деревообрабатывающих произ-
производствах. Условия, которым соответствовали эти принципы и методика
расчета, характеризовались следующими главными факторами:
парк деревообрабатывающих станков, применявшихся в производстве,
изменялся очень медленно;
выпускавшиеся станки не всегда были оборудованы встроенными уст-
устройствами для улавливания отходов механической обработки древесины
в виде стружки, опилок и пыли и направления их в аспирационные си-
системы;
фракционный состав отходов характеризовался относительно неболь-
небольшим содержанием пыли, что было связано как с невысокими скоростями
резания, так и с использованием в качестве обрабатываемого материала
в основном натуральной древесины;
функции пневматического транспортирования измельченных отходов
к месту сбора выполнялись системами аспирации, что было обусловлено
небольшими размерами производственных корпусов и территорий большин-
большинства предприятий;
технологические процессы, а следовательно, и технологические плани-
планировки и состав оборудования цехов, изменялись незначительно в течение
довольно продолжительного времени;
вопросам охраны окружающей природной среды от загрязнения вред-
вредными выбросами промышленных предприятий и экономии топливно-энер-
топливно-энергетических ресурсов не придавалось особого значения.
Развитие промышленности в 70-е годы внесло существенные измене-
изменения в характер традиционных деревообрабатывающих производств. По-
Появился и ряд новых видов производств, таких, как производство древес-
древесностружечных, древесноволокнистых, цементно-стружечных плит. Эти но-
новые условия характеризуются следующими главными факторами:

быстрым обновлением парка технологического оборудования, выпус-
выпускаемого серийно станкостроительной промышленностью.
специализацией деревообрабатывающих предприятий наряду с созда-
созданием крупных комбинатов, включающих в себя различные виды произ-
производств, комплексно использующих древесное сырье;
увеличением размеров производственных корпусов и территории пред-
предприятий при росте нормативного коэффициента плотности застройки;
увеличением объема измельченных отходов деревообработки и удель-
удельного содержания в них пылевидных частиц за счет повышения скоростей
резания и применения плитных материалов;
частой сменой технологических процессов и оборудования в пределах
производственных помещений;
ужесточением требований, связанных с охраной окружающей природ-
природной среды, а также экономным использованием энергетических, сырьевых
и материальных ресурсов;
увеличением объемов строительства новых предприятий, расширением,
реконструкцией и техническим перевооружением действующих.
С учетом перечисленных факторов за последние 10—15 лет сущест-
существенно изменились условия конструирования и расчета систем аспирации
и пневмотранспорта измельченных отходов и полуфабрикатов на дерево-
деревообрабатывающих предприятиях. Прежде всего определилось четкое раз-
разграничение аспирационных систем и систем пневмотранспорта. Несмотря
на многочисленные общие признаки конструктивного характера эти два
вида инженерных сооружений принципиально различны по их функции
в технологических процессах.
Инженерные системы, удаляющие от технологического оборудования
отходы производства в виде газов и пылевоздушных смесей, подающие
их к газоочистным и пылеулавливающим устройствам и осуществляющие
их очистку (обезвреживание), являются газоочистными и пылеулавливаю-
пылеулавливающими сооружениями в составе промышленных предприятий. К ним отно-
относятся системы аспирации технологических процессов и оборудования.
Ни одно современное деревообрабатывающее производство — от круп-
крупных специализированных предприятий, насчитывающих сотни единиц обо-
оборудования, до небольших мастерских вспомогательного назначения — не
может функционировать без систем аспирации, так как в соответствии
с ГОСТ 12.2.026.0—77 системы стандартов безопасности труда конструк-
конструкция деревообрабатывающего оборудования должна предусматривать на-
наличие специальных устройств (аспирационных кожухов, укрытий, отсо-
отсосов), оканчивающихся патрубками для подключения к системам аспи-
аспирации.
Проектирование и эксплуатация пылеулавливающих сооружений или
аспирациоиных систем в деревообрабатывающих производствах сводится
к решению задачэффективного и надежного обеспыливания воздуха в ра-
рабочей зоне производственных помещений и охраны атмосферного воздуха
от загрязнения пылевыми выбросами с минимальными капитальными и
эксплуатационными затратами.
К системам пневматического транспорта на деревообрабатывающих
предприятиях относятся инженерные сооружения, состоящие из комплекса

оборудования, трубопроводов и строительных конструкций и предназна-
предназначенные для передачи измельченных материалов по трубопроводам как
внутри одного, так и между различными технологическими процессами.
Пневмотранспорт на деревообрабатывающих предприятиях стал при-
применяться позже, чем аспирация. Его назначение сводилось в основном
к транспортировке опилок и стружки от цеховых бункеров сбора отхо-
отходов в бункерные галереи или топливные бункеры котельных. Пневмотранс-
Пневмотранспорт нашел также применение в производстве спичек — для транспорти-
транспортирования спичечной соломки. В производстве древесной муки, древесно-
древесностружечных и древесноволокнистых плит, а в последнее время — в произ-
производстве цемеитно-стружечных плит пневмотранспорт служит для передачи
специально приготовляемой стружки и пыли между отдельными пози-
позициями технологического оборудования.
В каждом из этих производств к пневмотранспортерам предъявля-
предъявляются особые требования, обусловленные технологическим регламентом, по-
поэтому конструирование и расчет пневмотранспортеров технологического
назначения имеют в каждом из производств свои особенности.
Термин «пневматический транспорт» до недавнего времени широко
применялся и для определения аспирационных систем в деревообрабаты-
деревообрабатывающей промышленности. Однако в настоящее время эта, как и другие
неточности в терминологии в данной области техники, могут приводить
к нежелательным последствиям в практической деятельности организаций
и предприятий. Поэтому в отсутствие норм, проектирования пылеулавли-
пылеулавливающих сооружений и пневмотранспорта на деревообрабатывающих пред-
предприятиях настоящий справочник призван помимо прочего способствовать
формированию профессиональной терминологии, максимально отвечающей
как действующим стандартам и другим руководящим документам по
строительству, так и современному уровню техники и технологии.

Часть первая
ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИЕ СООРУЖЕНИЯ
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Устройство пылеулавливающих сооружений необходимо в тех слу-
случаях, когда выделяющаяся в технологических процессах пыль при попа-
попадании в воздух производственных помещений или в атмосферный воздух
может создавать концентрации, превышающие допустимые значения, ус-
установленные санитарными нормами или какими-либо другими норматив-
нормативными документами.
В деревообрабатывающих производствах источники выделения пыли
бывают двух видов. К первому виду источников относится техно-
технологическое оборудование, при работе которого пыль, а также более круп-
крупные частицы (опилки, стружка) образуются в качестве отходов механи-
механической обработки древесных и других материалов. Ко второму виду
источников относится технологическое оборудование, в том числе конвей-
конвейеры, в которых измельченные материалы являются полуфабрикатами
в технологических процессах, например в производстве древесностружеч-
древесностружечных плит, или конечным продуктом, например в производстве древес-
древесной муки.
Применяемые в этих случаях пылеулавливающие сооружения назы-
называются системами аспирации. Латинское слово aspiratio означает вдыха-
вдыхание. Это слово в данном случае характеризует принцип действия инже-
инженерных систем, состоящий в отсасывании воздуха от технологического
оборудования.
Для источников первого вида задача предотвращения попадания пыли
в объем производственных помещений решается путем отсоса воздуха
от режущих органов станков с возможно более полным уносом измельчен-
измельченных отходов в момент их образования. Для источников выделения пыли
второго вида та же задача решается путем отсоса воздуха от технологиче-
технологического оборудования с минимальным уносом из него измельченного мате-
материала; системы аспирации лишь поддерживают заданную величину разре-
разрежения в оборудовании.
До середины 70-х годов системы аспирации рассматривались как
одна из составных частей вентиляции производственных помещений. При
этом считалось, что и проектирование так называемых местных отсосов
должно входить в задачу проектирования аспирационных систем. Поэтому
нередко технологическое оборудование изготавливалось без устройств,
предназначенных специально для направления пыли и других измельчен-
измельченных отходов в системы аспирации, а паспорта станков не содержали ас-
аспирационных характеристик даже в тех случаях, когда эти устройства,
называвшиеся пылсприемниками, имелись.
Такой взгляд на системы пылеулавливания в условиях качественного
преобразования и количественного роста, нашей промышленности в целом,
и в том числе деревообрабатывающих производств, привел к ощутимому
отставанию техники пылеулавливания. К концу 70-х годов окончательно

сформировалось новое понимание как роли пылеулавливающих и гаэо
очистных сооружений, так и основных принципов, лежащих в основе рез-
резкого повышения их эффективности.
С одной стороны, стало очевидным, что для эффективной борьбы с вы-
выделениями пыли в производственные помещения с помощью аспирацион-
ных систем необходимо, чтобы технологическое оборудование включало
в свою конструкцию устройства, обеспечивающие максимальное улавлива-
улавливание измельченных отходов при подключении оборудования к аспирацион-
ным системам. Для деревообрабатывающих производств решение этой
стороны проблемы нашло свое официальное отражение в ГОСТ
12.2.026.0-77 «Оборудование деревообрабатывающее. Общие требования
безопасности».
С другой стороны, практика проектирования систем пылеулавливания
в новых условиях стала серьезно противоречить нормам проектирования,
традиционным объемам и составу проектных работ по вентиляции про-
промышленных зданий. Эта сторона проблемы также нашла отражение в об-
общесоюзных нормативных документах: в главе СНиП 11-33—75 «Отопле-
«Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» впервые прямо указано,
что действие данной главы не распространяется на проектирование аспи-
рационных систем, а с 1983 г. Госстроем СССР введен в действие доку-
документ, учитывающий фактический объем работ по проектированию в со-
современных условиях газоочистных и пылеулавливающих сооружений в со-
составе промышленных предприятий — «Ценник на проектирование газо-
газоочистных и пылеулавливающих сооружений».
Все системы аспирации состоят из следующих основных частей: тру-
трубопроводных сетей; тягодутьевых машин; пылеулавливающих аппаратов.
Трубопроводные сети состоят из системы ответвлений (отсосов) .и
магистральных отводящих коллекторов. Ответвления служат для подклю-
подключения к аспирационным системам технологического оборудования, имею-
имеющего аспирационные укрытия, оканчивающиеся присоединительными пат-
патрубками. По системе ответвлений отсасываемый от технологического
оборудования воздух, удаляющий отходы или содержащий частично уно-
уносимый из технологического процесса материал, подводится к сборным уча-
участкам трубопровода или к другим сборным элементам сети и далее по от-
водяшим коллекторам направляется к пылеулавливающим аппаратам.
Пылеулавливающие аппараты служат для отделения твердых частиц
от аспирационного воздуха. При этом решаются две задачи: сбор улов-
уловленного продукта для его дальнейшего использования и очистка аспира-
аспирационного воздуха перед выбросом его в атмосферу или возвратом в про-
производственное помещение.
Движение материаловоздушной смеси в системах аспирации обеспе-
обеспечивается за счет разности давления, создаваемой работой тягодутьевых
машин.
2. КЛАССИФИКАЦИЯ СИСТЕМ АСПИРАЦИИ
В литературе встречаются различные классификационные схемы си-
систем аспирации деревообратывающих производств. Это разнообразие объ-
объясняется тем, что признаки, по которым классифицировались системы ас-

пирации, не имеют принципиального характера, а потому в значительной
степени произвольны. В основном это конструктивные признаки, а класси-
классификационные схемы лишь с большей или меньшей полнотой отражают
практический опыт конструирования систем аспирации.
Развитие технологии, рост значения охраны окружающей среды и ра-
рационального использования природных ресурсов, а также необходимость
правильной ориентации специалистов при решении проектно-конструктор-
ских задач, требуют нового подхода к классификации пылеулавливающих
сооружений.
При таком подходе системы аспирации рассматриваются по осново-
основополагающим признакам:
по характеру циркуляции воздуха;
по характеру связи с технологическим оборудованием;
по характеру гидравлического режима.
Классификационная схема систем аспирации представлена на рис. 2.1.
По характеру циркуляции воздуха системы аспирации делятся на
прямоточные и рециркуляционные. Прямоточные — это такие системы,
в которых аспирационнын воздух забирается из объема производствен-
производственного помещения и после очистки в пылеулавливающих аппаратах выбра-
выбрасывается в атмосферу (рис. 2.2). Рециркуляционные — это такие системы,
в которых аспирационный воздух после очистки в пылеулавливающих ап-
аппаратах не выбрасывается в атмосферу, а полностью или частично воз-
возвращается в производственное помещение (рис. 2.3).
По характеру связи с технологическим оборудованием системы аспи-
аспирации делятся на централизованные (рис. 2.2, а; 2.3, а) и автономные
(рис. 2.2,6; 2.3,6). К централизованным относятся системы аспирации,
к которым подключено несколько рабочих органов деревообрабатываю-
деревообрабатывающего оборудования с независимым включением и выключением. Эти ра-
рабочие органы могут принадлежать как нескольким единицам технологи-
технологического оборудования, так и одной, но в любом случае одновременность
их работы не является обязательной. Таким образом, централизованные
системы всегда имеют принципиальную возможность быть выполненными
как системы с переменной производительностью.
Системы аспирации
1
Лрямоточнь/е
Централизованные
1
Рециркуляционные
Автономные
1С переменной
производительности*)
С постоянной
производительностью
Рис. 2.1. Классификационная схема систем аспирации

Рис. 2.2. Принципиальные схемы прямоточных систем аспирации:
я — централизованная; б—автономная; / — технологическое оборудование; 2 —
сеть аспирационных трубопроводов; 3 — коллектор малогабаритный; 4 — тягодутье-
вая машина; 5 — пылеулавливающий аппарат
Рис. 2.3. Принципиальные схемы рециркуляционных систем аспирации:
а — централизованная; б — автономная; / — технологическое оборудование; 2 — сеть
аспираиионных трубопроводов; 3 — коллектор малогабаритный; 4 — тягодутьевая ма-
машина; 5 — пылеулавливающий аппарат; б — рециркуляционный трубопровод; 7 —за-
морно-регулирующая арматура

К автономным системам аспирации относятся системы, обслуживаю-
обслуживающие один или несколько рабочих органов технологического оборудования,
включаемых и выключаемых одновременно. Как правило, это рабочие ор-
органы одной единицы оборудования. В таких системах по условиям тех-
технологии всегда требуется отсасывать одинаковый объем воздуха, и, сле-
следовательно, автономные системы в принципе не могут быть системами
с переменной производительностью.
По характеру гидравлического режима системы аспирации делятся
на системы с постоянной производительностью и системы с переменной
производительностью.
Внутри каждого класса системы аспирации могут иметь неограни-
неограниченное число вариантов, отличающихся друг от друга конструктивными
особенностями и оборудованием. Выбор того или иного класса систем
при проектировании должен определяться технологическими и технико-
экономическими соображениями.
На деревообрабатывающих предприятиях нашей страны в настоящее
время применяются в основном прямоточные системы аспирации, чаще
всего — централизованные с постоянной производительностью. Рециркуля-
Рециркуляционные системы аспирации применяются крайне ограниченно из-за от-
отсутствия отечественных рециркуляционных пылеуловителей, предназначен-
предназначенных для очистки аспирационного воздуха от древесных отходов. Ре-
Рециркуляционные пылеуловители для абразивной и металлической пыли
находят применение в системах аспирации заточных отделений и пилоно-
жеточек.
В нашей стране разработаны теоретические основы систем аспирации
переменной производительности с плавным и ступенчатым автоматиче-
автоматическим регулированием (В. А. Ларионов — ВНИИОТ, г. Иваново, Г, Ф. Ко-
зориз — ЛТИ, г. Львов). В лабораторных условиях сконструированы и
испытаны системы в целом, их отдельные элементы и специальное обо-
оборудование.
3. ТРУБОПРОВОДНЫЕ СЕТИ.
КОНСТРУКТИВНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ
Трубопроводные сети современных аспирационных систем включают
в себя следующие основные конструктивные элементы: трубопроводы и
их фасонные части; диафрагмы; запорно-регулирующне устройства; зонты;
малогабаритные коллекторы; рукава; лючки для прочистки трубопрово-
трубопроводов; лючки для измерения параметров потока; уловители крупных
предметов.
В качестве трубопроводов систем аспирации применяются главным
образом воздуховоды. Крайне редко используются водогазопроводные или
иные трубы. Их применение диктуется особыми условиями и должно быть
обосновано в каждом конкретном случае.
Воздуховоды изготовляют преимущественно из черной тонколистовой
стали. Они состоят из прямых участков и фасонных частей. К фасонным
частям воздуховодов относятся отводы, тройники, крестовины, переходы.
Воздуховоды для систем аспирации должны быть сварными (прямошов-
11

ными или спирально-сварными). Соединяют прямые участки и фасонные
части воздуховодов в трубопроводные сети с помощью фланцев на бол-
болтах или делают их цельносварными, если это необходимо по условиям
эксплуатации.
Нормализованные размеры прямых участков воздуховодов и флан-
фланцев приведены на рис. 3.1 и в табл. 3.1, тройников и крестовин — соответ-
соответственно на рис. 3.2 и 3.3 и в табл. 3.2 и 3.3, отводов — на рис. 3.4 и
в табл. 3.4. Размеры переходов как круглого сечения, так и с круглого
на прямоугольное не нормализованы. Подробнее о выборе толщины лис-
листовой стали для воздуховодов см. в гл. 6.
Диафрагмы устанавливают в воздуховодах на прямых участках для
увязки гидравлического сопротивления ответвлений трубопроводной сети.
В системах аспирации рекомендуется применять одноконусные диафрагмы
(рис. 3.5).
Запорные устройства. В системах аспирации с постоянной произво-
производительностью в общем случае не требуется установка запорных устройств
на ответвлениях трубопроводной сети для отключения не работающего
технологического1 оборудования, т. к. при конструировании и расчете ис-
исходят из условия одновременной работы всех рабочих органов станков.
Однако в тех случаях, когда расчетный режим работы аспирационных си-
систем предусматривает попеременное подключение к ним отдельных рабо-
рабочих органов технологического оборудования, на ответвлениях к этим ор-
органам устанавливаются запорные устройства. В этих целях применяются
косые шиберы, изготавливаемые по типовым чертежам серии 4.904-13
«Шиберы неутепленные стальные» (по строительному каталогу Госстроя
СССР).
При параллельной установке вентиляторов в системах аспирации и
их попеременном включении применяются обратные клапаны, устанавли-
устанавливаемые на каждом из параллельных участков. Их установка исключает
подсосы воздуха через ветви, на которых установлены выключенные вен-
вентиляторы. Обратные клапаны изготавливают по типовым чертежам серии
1.494—28 «Клапаны обратные общего назначения».
Технические данные шиберов приведены на рис. 3.6 и в табл. 3.5,
обратных клапанов — на рис. 3.7 и в табл. 3.6.
Зонты. Зонты устанавливаются над отверстиями вертикальных вы-
выбросных труб; они предохраняют трубопроводы и оборудование от попа-
попадания в них атмосферных осадков, способствующих усиленной коррозии
и быстрому выходу из строя стальных элементов систем аспирации. Кон-
Конструкции зонтов различны, чаще других применяются зонты, изготавли-
изготавливаемые по типовым чертежам серии 1.494—32 «Зонты и дефлекторы вен-
вентиляционных систем». Технические данные зонтов приведены соответ-
соответственно на рис. 3.8 и в табл. 3.7.
Малогабаритные коллекторы. Кустовые схемы сетей аспирационных
систем предусматривают применение малогабаритных коллекторов или
просто коллекторов (в отличие от отводящих коллекторов). Коллекторы
являются узлами трубопроводных сетей, обеспечивающих слияние более
двух материаловоздушных потоков в один суммарный поток. Схемы и
технические характеристики коллекторов приведены в табл. 3.8. Рабочая
12

Рис. 3.1. Размеры прямых участков воздуховодов и фланцев
Рис. 3.2. Размеры крестовин и прямых тройников
Рис. 3.3. Размеры штанообразных тройников (<*
\ d{—d2)
Рис. 3.4. Размеры отводов:
/ — стаканы; 2 — звенья
Рис. 3.5. Установка диафрагмы:
/ — диафрагма; 2 — во.чдуховод; rf_ — диаметр диафрагмы

3.1. Размеры прямых участков воздуховодов и фланцев
Диаметр
d, мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
Площадь
поперечного
сечения
воздуховода,
ма
0,0079
0,0086
0,0123
0,0154
0,02
0,0255
0,0314
0,04
0,049
0,0615
0,0779
0,099
0,126
0,159
0,196
0,246
0,312
0,396
0,501
0,653
0,785
0,985
1,23
1,54
2,01
Площадь
поверхности
1 м
воздуховода.
м4
0,314
0,345
0,392
0,44
0,502
0,566
0,628
0,706
0,785
0,879
0,989
1,115
1,26
1,41
1,57
1,76
1,98
2,23
2,51
2,83
3,14
3,52
3,93
4,4
5,03
Диаметр
<*,, мм
130
140
155
170
190
210
230
255
280
310
345
385
430
480
530
590
660
740
830
940
1040
1165
1235
1448
1648
Отверстия под болты
Размеры
а х Ь, мм
10X7*
14X9**
16ХП***
Количество,
шт.
4
6
8
10
12
16
18
22
24
Примечания: 1. За нормируемые размеры допускается принимать
наружные размеры поперечного сечения воздуховодов, указанные в таблице.
2. Вместо размеров, отмеченных одной, двумя и тремя здвездочками, если
отверстия под болты круглые, их диаметры соответственно 8, 10 и 12 мм.
3. В случаях применения воздуховодов с диаметром d меньше 100 мм (в виде
исключения) следует принимать диаметры из ряда значений, кратных 5,
начиная с 95 мм. 4. Толщину листовой стали для воздуховодов систем аспи-
аспирации нормализованного ряда диаметров, • приведенных в таблице, реко-
рекомендуется принимать не меньше 1,4 мм.

3.2. Размеры крестовин и прямых тройников
</. мм
100
ПО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
а. град
30
45
а, мм
306
326
354
380
418
456
514
560
606
662
728
802
886
980
1072
1184
1316
956
1065
1185
1307
1465
1622
1803
2045
6, МЫ
153
163
177
190
209
228
257
280
303
331
364
401
443
490
536
592
658
676
753
838
924
1036
1147
1275
1446
С. мм
265
283
307
329
363
395
446
486
526
574
632
696
769
850
930
1027
1142
676
753
838
924
1036
1147
1275
1446
Примечание. Диаметры dt и йг соответствуют ряду нормализован-
нормализованных значений d.
3.3. Размеры штанообразных тройников
d, мм
100
НО
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
а, град
30
а, мм
303
321
348
377
415
452
508
554
601
657
723
798
881
976
1068
1180
Ь, мм
157
166
180
195
215
234
263
287
311
340
374
413
456
505
553
611
с, мм
293
310
336
364
401
437
491
536
580
635
698
771
851
943
1032
1140

Продолжение
d. MM
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1600
а, град
45
0, MM
1312
948
1057
1178
1299
1457
1614
1794
2036
b. мм
679
726
809
902
994
1115
1235
1373
1558
с, мм
1267
876
976
1089
1200
1346
1431
1657
1881
Примечание. Диаметры dx и d2 соответствуют ряду нормализован-
нормализованных значений d.
3.4. Размеры отводов
d, мм
100
110
125
140
160
180
200
R, мм
200
220
250
280
320
360
400
d, мм
225
250
280
315
355
400
450
R, мм
450
500
560
630
710
800
900
d, мм
500
560
630
710
800
900
1000
R, мм
1000
1120
1260
1420
1600
1800
2000
d, мм
1120
1250
1400
1600
R. мм
2240
2500
2800
3200
Примечания: 1. Отводы, как правило, собирают из 5 звеньев и
2 стаканов. При диаметре менее 315 мм допускается сборка отводов из 3 звень-
звеньев и 2 стаканов. 2. Изготовление отводов с углом a < 90° осуществляется
за счет уменьшения числа звеньев в пятизвенном отводе.
3.5. Размеры шиберов
Обозначение
Т100
Т125
Т140
Т160
Т180
Т200
Т225
Т250
Т280
Т315
Размеры, мм
D
100
125
140
160
180
200
225
250
280
315
/
250
280
300
320
340
360
390
420
450
520
А
123
150
163
184
204
223
250
273
303
340
Масса, кг
3,1
4,3
5,1
5,8
6,8
8,1
9,8
11,3
14,0
17,0

документация коллекторов разработана и распространяется институтом
Гипродревпром.
Рукава. Рукавами называют гибкие трубопроводы. Рукава приме-
применяют для подключения к системам аспирации деревообрабатывающего
оборудования, режущие органы которого вместе с аспирационными укры-
Рис. 3.6. Размеры шиберов
тиями могут в процессе эксплуатации перемещаться по горизонтали и по
вертикали. Рукава имеют различную конструкцию. За рубежом широкое
распространение получили рукава из тонкой пластмассовой ленты, на-
Рис. 3.7. Установка обратных клапанов:
а — горизонтальная; б — вертикальная
витой на спиральный каркас из стальной проволоки. Такие рукава гер-
герметичны и легки. Из рукавоь, изготавливаемых отечественной промыш-
промышленностью, в аспираиионных системах применяются металлорукава и ру-
рукава резиновые.
Металлорукава. В практике деревообрабатывающих предприя-
предприятий наибольшее распространение получили металлорукава негерметичные
2 Заказ J* 3238
17

3.6. Размеры обратных клапанов общего назначения
Исполнение
Прямоугольные
Круглые
горизонтальные
Круглые верти-
вертикальные
Круглые универ-
универсальные
Обозначение
кош
КОП2
КОПЗ
КОП4
КОП5
КОП6
КОП7
КОП
КОГ2
когз
КОГ4
КОГ5
KOBI
КОВ2
ковз
КОВ4
КОВ5
КО1
КО2
D, мм
_
—
—
—
—
—
—-
400
500
630
800
1000
400
500
630
800
1000
250
315
А X А, мм
250X250
400X400
500X500
800X800
1000Х 1000
150Х 150
200X200
—
—
—
—
—
—
—
—
—
L, мм
345
445
500
460
530
220
245
265
320
400
500
600
265
320
400
500
600
260
330
Масса,
6,65
12,10
19,80
47,40
69,40
3,60
4,80
8,60
11,60
20,50
30,80
48,80
9,20
12,00
19,00
28,00
47,00
4,50
6,30
Примечания: 1. В таблице приведены данные для клапанов только
из черной стали. 2. При установке клапанов в вертикальном воздуховоде
поток воздуха должен быть направлен снизу вверх (см. рис. 3.7, 6).
3.7. Размеры зонтов
Обозначение
зк.оо.ооо
ЗК.00.000-01
ЗК.00.000-02
зк.оо.ооо-оз
ЗК.00.000-04
ЗК.00.000-05
3 К.00.000-06
ЗК. 00.000-07
ЗК.ОО.ООО—08
ЗК.00.000-09
зк.оо.ооо-ю
0
200
250
315
400
450
500
630
710
800
1000
1250
Раэме
0,
350
450
550
700
800
900
ИЗО
1300
1450
1600
2250 ♦
ры, мм
И
200
250
330
400
430
480
530
580
880
1000
1070
120
150
200
240
270
300
300
330
330
400
400
Масса,
кг
2,0
3,0
4,0
7,5
9,0
11,0
15,0
19,0
37,0
52,0
68,0

типа РЗ, изготовляемые по ТУ 22-5570—83. Из выпускаемых модифика-
модификаций (стальные, стальные оцинкованные, алюминиевые, в оплетке, без оп-
оплетки, с уплотнителем хлопколавсановым и асбестовым) наиболее соот-
соответствуют условиям эксплуатации аспирационных систем рукава из оцин-
кованной_ленты (Ц) с хлопколавсановым
уплотнителем (X) без оплетки. Обозначение
такого рукава, например, диаметром 10U мм" и
длиной 3 м выглядит: РЗ-Ц-Х-100УЗX3000
ТУ 22-5570—83.
При проектировании необходимо учиты-
учитывать следующее.
1. Гидравлическое сопротивление рукава
следует принимать вдвое большим, чем сопро-
сопротивление воздуховода из тонколистовой стали
той же длины и того же диаметра.
2. Подсос воздуха через рукав составляет
на начальных участках трубопроводной сети (см. гл. 6) 15—20 % для сред-
средних условий (длина рукава 2 м; разрежение в трубопроводе 80 даПа).
В табл. 3.9 приведена техническая характеристика негерметичных
металлорукавов.
f
V.
Рис.
тов
3.8.
—~-—
Размеры зон-
Z J
Рис. 3.0. Конструкция и основные размеры лючков для прочистки:
/ — крышка (применяется вырезанная часть трубопровода); 2— гайка приварная;
3 болт с гайкойбр
Герметичные металлорукава, изготавливаемые по ГОСТ 3575—75, вы-
выпускаются в основном маленьких диаметров. В табл. ЗЛО приведены дан-
данные о герметичных рукавах, применяющихся в системах аспирации.
Рукава резиновые. Эти рукава имеют преимущества перед ме-
таллорукавами: они герметичны, абсолютная эквивалентная шероховатость
их внутренней поверхности К» (см. гл. б) равна 0,1 мм, а следовательно,
их гидравлическое сопротивление такое же, как и у воздуховодов из тон-
тонколистовой стали. Характеристика резиновых рукавов приведена в
табл. 3.11.

3.8. Характеристики коллекторов
II
Входные
патрубки
Диаметр
(размеры
сечения)
выходного
патрубка, мм
Габаритные
размеры
коллектора
(длина х ширина х
X высота), мм
Коллекторы горизонтальные
5500
5500
7 340
8 570
10 700
4
6
8
10
12
0,327
0,327
0,327
0,327
0,445
d3 = 339
C00X300)
d3 = 339
C00X300)
ёэ = 391
D00X300)
d* = 422
D00X350)
d3 - 472
E00X350)
1020X1020X310
1000X980X580
П00Х1100X580
1180X1400X580
2250X1700X580
Коллекторы вертикальные
а) с боковым выходом
6 750
9 700
10 800
12 000
6
8
10
12
0,445
0,445
0,445
0,445
5 800
7 300
8900
6
8
10
0,5
0,5
0,5
375
450
475
500
1180X875X770
1520X1070X905
1640X1215X1000
1700X1360X1120
л выходом
339
379
419
690X690X510
740X740X530
850X850X600
20

Продолжение
Входные
патрубки
Диаметр
(размеры
сечения)
выходного
•патрубка,
Габаритные
размеры
коллектора
(длина X ширина X
X высота), мм
10 700
6 700
9 380
П 670
12 400
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
459
365
429
479
494
1000X1000X640
640X640X530
730X730X615
870X870X585
1020X1020X670
в) с нижним выходом
4 770
6 750
9 750
12 000
13 500
17 300
19 000
4
6
8
10
12
15
18
0.445
0,445
0,445
0,445
0,445
0,445
0,445
315
375
450
500
530
600
630
700X700X710
860X860X860
1060X1060X1080
1210X1210X1240
1360X1360X1425
1610X1610X1700
1860X1860X2000
Примечания: 1. Диаметр входных патрубков коллекторов — три
последних цифры обозначения, например, диаметр входных патрубков го-
горизонтальных коллекторов — 180 мм. 2. Для вертикальных коллекторов
с верхним выходом коэффициент местного сопротивления выходного патрубка
1вых = 0.18, для остальных коллекторов £вых ~ 0,445.

3.9. Техническая характеристика негерметнчных металлорукавов
по ТУ 22-5570—83
Условный
диаметр
<fv. мм
Внутренний
диаметр
rfDH. мм
Эксплуата-
Эксплуатационный радиус
изгиба /•_. мм
Круглые (РЗ-Ц-Х-. . .)
50
60
75
100
115
125
150
175
200
46,5
56,5
71,5
96,0
58,7
70,3
85,5
111,0
Граненые (РЗ-Ц-Х-Г
113
123
148
173
198
125
135
160
185
210
300
400
600
600
850
850
1000
1100
1200
1,40
1,55
2,30
3,00
4,0
4,2
5,0
6,0
6,5
3.10. Техническая характеристика герметичных металлорукавов
по ГОСТ 3575—75
Условный
диаметр
«VMM
50
80
100
Внутренний
диаметр
dm, мм
48
77
97
Наружный
Д«?наГммР
62
92
113
Эксплуатацион-
Эксплуатационный радиус
изгиба ги, мм
600
1100
1200
Масса 1 м.
кг
3,5
5,4
6,5
3.11. Техническая характеристика рукавов резиновых напорно-всасывающих
с текстильным каркасом неармированных по ГОСТ 5398—76
Внутренний
диаметр
(номинальный)
dm, мм
50
63,5
65
75
100
125
150
Длина манжеты
V мм
100
100
100
100
100
150
150
радиус изгиба
гн' мм
300
400
400
400
500
600
600
Масса 1 м
рукава класса
Г (газы, воздух)
2,6
3,2
3,5
4,0
6,0
7,5
8,5

Внутренний
диаметр
(номинальный)
dBH. мм
160*
175*
180*
200
225*
250
275*
300
325*
Длина манжеты
Vм"
150
150
150
150
200
200
200
200
200
Минимальный
радиус изгиба
гц, мм
600
900
900
900
1400
1400
1600
3000
3000
Продолжение
Масса 1 м
рукава класса
Г (газы, воздух)
9,0
9,8
10,2
11,5
13,5
15,3
17,2
19,2
21,5
Примечания: 1. Диаметры рукавов, отмеченные злаком*, следует
согласовывать при заказе с изготовителем. 2. Длину рукавов следует согла-
согласовывать с изготовителем, т. к. они выпускаются в основном длиной 4 м.
3. Манжета — участок рукава, предназначенный для соединения его с возду-
воздуховодами или патрубками; поверх манжеты устанавливается стяжной хомут.
3.12. Основные размеры лючков для прочистки
Диаметр
воздуховода
D. мм
100
по
125
140
160
180
200
225
250
280
315
355
400
450
500
560
630
710
800
900
1000
1120
1250
1400
1000
А, мм
100
100
100
100
100
100
200
200
200
200
200
200
200
200
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
В, мм
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
200
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
С, мм
80
90
100
ПО
120
130
140
150
160
180
200
215
240
265
290
320
350
400
440
490
540
620
670
740
850
Количество болтов
М12 х 30
с гайкой-барашком,
шт.
6
6
6
6
6
6
8
8
8
8
8
8
8
8
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
23

Лючки для прочистки. Для ревизии и прочистки трубопроводов в слу-
случае их закупорки на них через каждые 10—15 м, а также следом за от-
отводами устраивают лючки. Чаще других делают лючки в виде отверстий
с задвижками, однако такая конструкция не обеспечивает герметичности
трубопроводной сети, что отрицательно сказывается на работе аспира-
ционных систем.
Конструкция лючков, обеспечивающая полную герметичность и ми-
минимально влияющая на аэродинамическую характеристику трубопроводов
(можно не учитывать при расчете сетей), представлена на рис. 3.9,
в табл. 3.12 даны основные размеры лючков.
4. ТЯГОДУТЬЕВЫЕ МАШИНЫ
Тягодутьевыми машинами (ТДМ) в пылеулавливающих сооружениях
деревообрабатывающих производств служат, как правило, радиальные
пылевые вентиляторы. В тех системах аспирации, где тягодутьевая ма-
машина устанавливается после пылеулавливающего оборудования, т. е. на
участке сети, где перемещается уже очищенный воздух, могут приме-
применяться вентиляторы общего назначения или другие тягодутьевые машины
с низким допустимым содержанием твердых частиц в воздухе, проходя-
проходящем через тягодутьевую машину. Однако системы аспирации имеют от-
относительно большое расчетное значение гидравлического сопротивления,
а давление, развиваемое пылевыми вентиляторами, выше, чем вентиля-
вентиляторами общего назначения, серийно выпускаемыми промышленностью, по-
поэтому основной вид применяемых тягодутьевых машин — пылевые венти-
вентиляторы серийного изготовления типа В-ЦП и нестандартизированное тя-
годутьевое оборудование — вентиляторы ЦТД и др.
АЛ. Вентиляторы В-ЦП
Пылевые вентиляторы типа В-ЦП предназначены для перемещения
материаловоздушных смесей с содержанием механических примесей до
1 кг/м3 (ц=0,83 для воздуха с /==20 °С, при барометрическом давлении
760 мм рт. ст. A атм.) и относительной влажности 50 %) и температу-
температурой до 80 °С. Вентиляторы изготавливают из углеродистой и из нержа-
нержавеющей стали (для перемещения сред с агрессивностью по отношению
к углеродистой стали выше агрессивности воздуха). В искрозащищенном
исполнении не изготавливаются.
Вентиляторы выпускают правого и левого вращения: правого враще-
вращения — с рабочим колесом, вращающимся по часовой стрелке, если смот-
смотреть со стороны всасывания; левого вращения — против часовой стрелки.
При необходимости корпус вентиляторов может быть установлен в любое
из положений, указанных на рис. 4.1. Выпускаются вентиляторы с кор-
корпусом, установленным в положение «Пр 0°» или «Л0°».
Основные размеры вентиляторов приведены на рис. 4.2 и в табл. 4.1.
Электродвигатель может располагаться слева (см. рис. 4.2) или справа
от вентилятора.
Аэродинамические характеристики для подбора вентиляторов В-ЦП7-
24

40-5, В-ЦП7-40-6 и В-ЦП6-45-8 приведены соответственно на рис. 4Д
4.4 и 4.5.
В табл. 4.2 приведены данные о комплектации вентиляторов В-ЦП
электродвигателями.
Рис 4.1. Схема положений корпуса вентиляторов
Рис. 4.2. Основные размеры вентиляторов В-ЦП7-40 и план расположе-
расположения отверстий под болты
4.1. Основные размеры вентиляторов типа В-ЦП, мм
Вентилятор
В-ЦП7-40-5
В-ЦП7-40-6
В-ЦП6-45-8
/.
1120
1290
1908
L,
950
i
175
200
444
в
680
766
691
ь
190
222
345,5
А
775
923
1222

Вентилятор
В-ЦП7-4О-5
В-ЦП7-40-6
В-ЦП6-45-8
С
630-650
700-760
900-1000
Si
825
935
970
250
300
400
242
300
302
А,
550
620
900
П р од с
376
450
560
Л,
500
360
508
Л Ж i
D
300
360
676
н и е
а
300
360
480
Рис. 4.З. Аэро-
Аэродинамическая
характеристика
вентилятора
В-ЦП7-40-5
Пример подбора ТДМ. Описанный ниже процесс подбора ТДМ пока-
показан на рис. 4.5. штриховой н штрих-пунктирной линиями.
Расчетный расход воздуха аспирационной системы Qp= I5000 м3/ч;
расчетное гидравлическое сопротивление системы аспирации (соответ-
(соответствующее расчетному расходу воздуха и материала) рр=250 даПа.
1. Находим на графической характеристике расчетную рабочую точку.
Она является точкой пересечения абсциссы, соответствующей величине
расчетного расхода воздуха, и ординаты, соответствующей величине рас-
расчетного сопротивления системы. Наибольшему значению КПД эта точка
соответствует на графической характеристике вентилятора В-ЦП6-45-8
2. Поскольку' расчетная рабочая точка не совпала ни с одной харак-
характеристической кривой, находим рабочую точку: через расчетную рабочую
точку проводим линию КПД до пересечения с лежащей выше характе-
характеристической кривой П8-За. Это и будет рабочей точкой вентилятора
в данной сети, которой будут соответствовать фактические значения
26

I

полного давления (сопротивления сети) и подачи вентилятора (расхода
воздуха в системе): 290 даПа и 16500 м3/ч.
3. По рабочей точке находим в табл. 4.2 соответствующие данные
для заказа ТДМ.
4.2. Комплектация вентиляторов
Вентилятор
Тип
ВЦП7-40-5
В-ЦП7-40-6
В-ЦП6-45-8
г И
стнчес
1111
Р5-1а
Р5-16
Р5-2а
Р5-26
Р5-3
Р5-4
Р5-5
Р6-1
Р6-2
Рб-За
Рб-Зб
Р6-4а
Р6-46
П8-1а
П8-16
П8-1в
П8-2а
П8-26
П8-2в
П8-За
П8-36
П8-Зв
П8-4а
П8-46
раще-
ращена s
Част
НИЯ 1
1570
1570
1755
1755
1960
2250
2500
1430
1600
1790
1790
2000
2000
1285
1285
1285
1440
1440
1440
1615
1615
1615
1650
1650
электродвигателями
Электродвигател
Тип
4A100L4
4А112М4
4АП2М4
4A132S4
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4A132S4
4А132М4
4А132М4
4A160S4
4А160М4
4A180S4
'4А160М6
4А180М6
4А200М6
4А160М4
4A180S4
4А180М4
4AI80M4
4А2ООМ4
4A20OL4
4А200М4
4А2ООЫ
НОВОЧ1
гость
Уста
кВт
4
5,5
5,5
7,5
7,5
11
15
7,5
11
11
15
18,5
22
15
18,5
22
18,5
22
30
30
37
45
37
45
ь
раще-
S В*
Част
НИЯ 1
1430
1445
1445
1455 •
1455
1460
1465
1455
1460
1460
1465
1465
1470
1465
1465
1470
1465
1470
1470
1470
1475
1475
1475
1475
к
S-.
X
Масс
двиг,
284,8
293,0
293,0
324,0
324,0
337,0
363,0
411,0
424,0
424,0
450,0
473,0
5070
700
725
740
730
745
785
790
885
925
895
930
При заказе вентиляторов типа В-ЦП необходимо указывать: марку
вентилятора, материал, направление вращения рабочего колеса, положе-
положение электродвигателя относительно корпуса (вид со стороны всасывания),
частоту вращения рабочего колеса, а также тип, частоту вращения и
мощность электродвигателя, например: вентилятор В-ЦП6-45-8, сталь
углеродистая, Пр 0°, яа = 1615 мин ' с электродвигателем 4А180М4, N =
=30 кВт, лэ=147О мин, электродвигатель —слева, без виброизоляторов.

4.2. Вентиляторы ЦТД
Радиальные пылевые вентиляторы типа ЦТД, применяемые в систе-
системах аспирации деревообрабатывающих производств, изготавливаются по
индивидуальным заказам Московским экспериментальным заводом дре-
древесностружечных плит и деталей ВНПО «Союзнаучплитпром» Минлссбум-
прома СССР как нестандартизированное оборудование. Их назначение то
же, что и вентиляторов ВЦП. Концентрация взвешенных частиц в пере-
перемещаемом воздухе, проходящем через вентилятор, допускается до 1,2 кг
на 1 кг воздуха. Основные конструктивные размеры по материалам за-
в,
ппц 1——■
*ш~\—
1*2
гг
j
i
Рис. 4.6. Основные размеры вентиляторов ЦТД и план расположения
отверстий под болты
вода приведены на рис. 4.6 и в табл. 4.3. Аэродинамические характери-
характеристики вентиляторов ЦТД представлены на рис. 4.7—4.12.
Вентиляторы, частоту вращения рабочего колеса по заданным значе-
значениям расхода воздуха и соответствующее сопротивление сети подбирают
так же, как и в случае с вентиляторами В-ЦП.
Определение мощности электродвигателя, кВт, следует выполнять по
формуле
где Ру, даПа, и Qv, мэ/ч,— значения полного давления и расхода
29

W 0.4 0,5 0,56 0.5
KM 0.4 0.5
Рис. 4.7. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД № 5. Час-
Частота вращения, мин-':
/ - 2700; //-2600; ///-2400; IV— 2200- V — 2000; VI — 1800; VII - I600; V///-
1400; IX - I200; Л— 1000
Рис. 4.8. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД N° 6. Час-
Частота вращения, мин-':
/-■2200; //-2000: ///- 1800; /V-1600, V - 1400; VI - 1200; W/-IO0O
КПД 0,4 0.5 0,56 0.5
0.4
/0 20 30
Подача С}¥,тыс.м3/у
Рис. 4.9. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД № 8. Час-
Частота вращения, мин-':
/ - 1650; // - 1600; /// - I400; IV - I200; V - 1000; VI - 800; VII - 600
Рис. 4.Ю. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД № 9.
Частота вращения, мин~':
/ - I470; // - J400; ///- I200; IV— 1000; V — 800; VI — 600

воздуха, соответствующие рабочей точке, т. е. точке пересечения выбран-
выбранной характеристической кривой с характеристикой сети (кривая, совпадаю-
совпадающая с кривой КПД вентилятора); т]в— КПД вентилятора, определяемый
по графической характеристике; т]п —.КПД передачи; для клиноременной
передачи rin = 0,95; для муфтовой —Tjn=0,98; для вентиляторов с рабочим
колесом, насаженным на вал электродвигателя r\a—i.
ИПД ОА 0.5 0.56 0.5
0.4
КПД ОА 0.5 0.54 0.50 6.54
1
^ 300
ч*
%200
^ /00
1
hb-j / /
" 11 /Уч /
ж
1 1 1 1
10 20
Подача Ц
30 40 50
/0 20 30
Лодача Qy
Рис. 4.11. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД
Частота вращения, мин~':
/ — 1350; // — 1300; Ш — 1200; IV — 1100; V — 1000; VI — 900' VII — 800;
700; IX -600
Рис. 4.12. Аэродинамическая характеристика вентилятора ЦТД
Частота вращения, мин:
/ — 1100; Л — 100; /// — 900; IV — 800; V — 700; VI — 600; VII — 500; VIII
4.3. Основные размеры вентиляторов ЦТД
№ 10.
VIII ■
№ 12.
— 400
№ вентиля-
вентилятора
5
6
8
9
10
12
L
1630
1630
2290
2290
2520
2920
_
—
1145
1145
1285
1460
127
127
318
318
340
340
Размеры,
В
570
570
790
790
880
880
ъ
104
121
179
203
208
269
мм
А
891
1032
1481
1650
1875
2055
в,
921
1026
1578
1580
1846
1880
368,5
385
545
628
696
780
224
253
378
395
470
495

№ вентиля-
вентилятора
5
6
8
9
10
12
Размеры, мм
h,
680
680
1020
1020
1010
1200
426
503
713
800
892
1010
h3
332
364
560
605
670
730
D
293
343
475
535
595
580
a
250
290
400
448
510
580
e,
295
350
510
545
600
700
Продолж
Шкив
Ж
S
1
200
200
315
315
315
282
h
§1
ЗБ
4
4Г
5Г
8Г
6Д
e и и е
cca, i
я
%
287
300
753
804
910
1272
5. ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩЕЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Лспирационный воздух в смеси с удаляемыми от технологического
оборудования материалами — один из видов технологических выбросов
в атмосферу на современных деревообрабатывающих производствах. Со-
Содержащаяся в этих выбросах древесная и другая пыль загрязняет атмо-
атмосферный воздух. Кроме того, пыль и другие измельченные материалы,
входящие в состав аспирационных выбросов,— опилки, стружка,— яв-
являясь отходами в одних технологических процессах, могут служить
сырьем для других. Поэтому в системах аспирации, как правило, приме-
применяются аппараты для улавливания твердых частиц или для очистки ас-
аспирационных выбросов.
В зависимости от условий очистки (объема выброса, качественного
и количественного состава твердых частиц до очистки, допустимой вели-
величины концентрации после очистки и других факторов) принимается та
или иная схема очистки и выбирается то или иное пылеулавливающее
оборудование.. Схемы очистки определяются числом ступеней и способом
очистки (мокрый или сухой).
Улавливание опилок и стружки не представляет сложной техниче-
технической проблемы и обеспечивается полностью всеми применяемыми пыле-
пылеулавливающими аппаратами при условии правильной их эксплуатации.
Улавливание пыли ■— достаточно сложная техническая задача. К тому же
содержание пыли в выбросах и в атмосферном воздухе регламентируется
соответственно строительными нормами и правилами и санитарными нор-
нормами. Поэтому все приведенные ниже параметры, формулы и понятия,
относящиеся к очистке выбросов, подразумевают только улавливание
пылевидных частиц, т. е. частиц с медианным диаметром до 200 мкм.
5.1. Оценка эффективности пылеулавливающего
оборудования
Основным показателем, характеризующим работу пылеулавливающих
аппаратов в конкретных условиях их применения, является степень очи-
очистки tj, %:
32

4=—*-100. E.1)
где Gy}l — масса частиц пыли, улавливаемых в аппарате в единицу вре-
времени; Свх — масса частиц пыли, поступающих в аппарат, п единицу
времени.
Отношение С?ул/СВх —это коэффициент очистки К.
Для оценки конечной запыленности выбросов и в других случаях
удобнее оперировать коэффициентом проскока Е
Если считать, что объем воздуха, поступающего в аппарат в еди-
единицу времени, равен объему воздуха на выходе из аппарата, т. е. от-
отсутствуют подсосы и утечки воздуха в пределах аппарата, то коэффи-
коэффициент проскока можно представить как отношение расходной концентра-
концентрации ныли на выходе из аппарата С->. мг/м", к расходной концентрации на
входе в аппарат Ct, мг/м3:
Е = Сг/С,. E.3)
5.2. Пылеулавливающие аппараты и их характеристики
5.2.1. Циклоны
Циклонами называют аппараты, » которых отделение твердых ча
стиц от газа (воздуха) осуществляется за счет использования центробеж-
центробежной силы, развивающейся при вращателыш-поступательном движении
матсриало-воздушного потока н прижимающей частицы к стенке цик-
циклона. При этом частицы теряют кинетическую энергию потока и под воз-
воздействием гравитационных сил опускаются в направлении выгрузного
отверстия циклона.
Циклоны — наиболее распространенный вид пылеулавливающих ап-
аппаратов в деревообрабатывающих производствах. Достоинства цикло-
циклонов: простота изготовления и обслуживания, небольшие капитальные за-
затраты. Недостатки: ограниченные возможности для тонкой очистки и
колебания относительных показателей степени очистки — коэффициента
очистки К и коэффициента проскока £ - - в зависимости от изменения
расхода воздуха и начальной запыленности воздуха.
До конца 70-х годов в деревообрабатывающей промышленности при-
применялись разные типы циклонов: типа Ц Гипродревпрома, типа К Клай-
педского ОЭКДМ, ЛТА, Гипродрева, УЦ 38 и др. При этом технические
характеристики циклонов были исследованы крайне ограниченно. Наибо-
Наиболее удачным аппаратом оказался циклон УЦ-38, или циклон Мельстроя.
На его основе Ленинградской лесотехнической академией им. С. М. Ки-
Кирова была разработана и всесторонне исследована конструкция циклонов
типа УЦ, а Гипродревпромом разработана рабочая документация на
15 типоразмеров этих циклонов (каждый типоразмер — в четырех моди-
модификациях).
3 Закаа Л? 3238 33

Циклоны УЦ. Циклоны типа УЦ предназначены для очистки техно-
технологических выбросов в атмосферу от сухих неслипающихся неволокни-
неволокнистых пылей, а также смесей пыли с опилками и стружкой — отходов де-
деревообрабатывающих производств категорий А, Б, В, Г и Д по взрывной,
взрывопожарной и пожарной опасности.
Конструкция циклонов УЦ позволяет получать любую из четырех мо-
модификаций циклонов каждого калибра путем несложной монтажной опе-
операции, состоящей в установке выхлопного патрубка соответствующего
диаметра без демонтажа самих циклонов. С увеличением номера моди-
модификации при прочих равных условиях (входная скорость, начальная за-
запыленность) уменьшается коэффициент очистки, но уменьшается и пока-
показатель энергоемкости аппарата — его гидравлическое сопротивление. Эта
особенность конструкции циклонов УЦ дает возможность за счет диффе-
дифференцированного подхода в значительной степени оптимизировать проект-
проектные решения при подборе циклонов.
В комплект циклона типа УЦ входит зонт (при работе циклона под
избыточным давлением и непосредственном выбросе в атмосферу) или
улитка (при работе циклона под разрежением). Конструктивные размеры
циклонов, зонтов и улиток приведены соответственно на рис. 5.1, 5.2, 5.3
и в табл. 5.1, 5.2 и 5.3.
Рис. 5.1. Циклоны УЦ:
а-УЦ 500-УЦ 630, УЦ
1200 - УЦ 1400; б--УЦ 710-УЦ 1100. УЦ 150О-УЦ2О0О
Рис. 5.2. Зонты к циклонам УЦ

Ю lit»
t^. Ю C^ Q
N СО Ф 2
1
СТ> 00 О О
СГ> U? <* О
I §
3 S
чг —. СО О СО >Л
a s со ^ ^ s
g 2
8 2 £ 5 S
8 S S S
— CO * Ю
35

о
о
со
со
70
ю
S3
л
ОО
т
о
%
о
$
о
S
о
121
о
122
о
121,
о
о
141
о
142
о
141
о
183
185
о
184
о
227
о
228
о
227
о
285
о
288
о
294
о
317
о
323
318
сч
369
о
375
о
372
о
419
г-
425
422
470
473
о
471
о
515
с
524
со
а-
о
о
681
о
ю
8
о
680
о
798
<м
809
00
805,
1П
S3 g 8
00 Л N О Ф
— Ф — Ь- О)
•*■** С4! СО i/Э (^ ^"^ lO С? *О С* О*1 *■■" O^J О^ C**J
О О О О О —" — СЧ СМ* СО* rt" Ю «О 00* СМ*
lO iO ^5 ^5 ^^ ^^ ^^ ^^ ^^ ^5
—• lO о Ю О  О *^Э О *Л
со м ^* ^ ю ю ^ ^ i^ f4*
Й о <8 «
О <Л
1Л Is-
S S
I S
1О О 1Л О
CS Ю t4- О
СО СО СО ^t*
8 S
8 S
8 i § 8
??s

5.2. Размеры зонтов
Зонт
ЗТ5ОО
ЗТ56О
ЗТ63О
ЗТ 710
ЗТ8ОО
ЗТ900
ЗТ 1000
П 1100
tt 1200
П 1300
ЗТ 1400
ЗТ 1500
JT 1600
П 1800
JT 2000
d.
Л'° моди
1
194
217
240
274
304
344
384
424
460
498
536
574
612
686
764
2
229
256
284
324
360
409
454
499
544
589
634
679
724
811
904
мм
*■"■«•
3
267
298
330
374
420
474
529
584
634
687
739
804
844
946
1054
и
4
304
340
378
434
480
544
604
664
724
784
844
904
964
1081
1204
1
340
390
440
500
540
600
640
740
820
890
960
1000
1090
1170
1370
D,
№ моди
2
410
460
520
580
650
755
740
800
970
1050
ИЗО
1180
1300
1480
1620
мм
фикяци
з
480
530
600
675
760
880
820
885
ИЗО
1230
1320
1400
1510
1580
1890
л
540'
610
680
780
870
990
1040
970
1300
1400
1510
1510
1730
1820
2160
//,
мм
№ модифи-
модификации
' 1 2
140
160
180
210
220
275
300
335
340
370
395
455
450
475
565
170
!90
215
240
265
335
385
415
400
430
465
535
535
560
665
ЗТ 500
ЗТ560
ЗТ630
ЗТ710
ЗТ800
ЗТ900
ЗТ 1000
ЗТ 1100
ЗТ 1200
ЗТ 1300
ЗТ 1400
ЗТ 1500
ЗТ 1600
ЗТ 1800
ЗТ20О0
н.
3
200
220
245
278
310
405
465
495
465
505
545
635
620
650
780
мм
4
220
250
280
322
355
475
524
573
535
580
620
715
710
750
890
i
95
ПО
120
140
150
195
215
235
230
250
265
335
305
320
380
h
2
115
130
145
160
180
233
285
305
270
290
315
395
360
360
450
мм
3
135
150
165
185
210
287
355
375
315
340
370
470
420
440
525
4
150
170
190
215
240
343
400
443
360
390
420
525
480
500
600
П р о д
"> л ж е
кис
Масса, кг
№ модификации
4,1
4,8
5,7
7,0
7,6
9,4
11,1
14,9
16,1
18,0
20,4
22,6
27,1
28,5
38,7
5,2
6,0
7,2
8,4
10,0
13,5
13,3
15,8
20,8
23,5
26,4
29,4
35,5
37,2
50,6
3
6,4
7,4
8,8
10,3
12,6
16,1
15,8
19,9
26,5
30,2
35,7
38,8
45,0
47,5
65,5
4
7,6
9,0
10,7
12.6
15,5
20,5
19,5
23,6
33,1
37,4
44,4
46,8
56,2
60.6
82,0
Гидравлические (аэродинамические) характеристики циклонов приве-
приведены на рис. 5.4—5.18.
Методику подбора циклонов и пример расчета см. в гл. 6.
Циклоны РИСИ. Конструкция циклонов типа РИСИ разработана и
исследована коллективом авторов в Ростовском (Ростов-на-Дону)
37

а ^
{ 6
у
1
к
к ■ 1
/1
1
ф
s-—
м
\
\
Т"
1
Рис. 5.3. Улитки к циклонам УЦ
Па
/
у
7
%
/ /
//
У/
11
1,
м/с
20
м/с
0.5'
15тыс.м>/</
f,5 тыс
Рис. 5.4. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 500 модифика-
модификаций 1—4
Рнс. 5.5. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 560 модифика-
модификаций 1—4

S 5? 3 $ S
тГ 00 * «JO
СЧ СЧ СЧ СО СО
S 8
QO —' ■«$-. СО
CM CO © Q ТГ CM О
CM CO CD OS О ■Ч" h»
_____ CM CM CM
in m
CM SO
CM «Э
f- <J> CM CM
3 3 S ^
m m in
S fe S5 Г
W N * N
Oi W Ю "<
CM OO CO tJ*
ю in ю
»n со см Oi r~
n * * ю ю
in in in
m m
S S g
i a §
1П CM ■«*■ О О 1П Q
см in oo см со о in
<£> «^- 00
CD ^* СМ
lOOl СО
^Trin
39

0 СП О Ш О О СО С Ю <N Г~- ^ О Г--_ СЧ
СП - Ю О Ю К) Ol" •" (О Л О ** ЭО CvT CO*
—- C^l СЧ СО СО ^* ^ <О I4-* ОО СП СП — СЧ Г^<
Ю W О ^ О -; -^ tD СП 00 СП тг СО СО ■*
t^T о" СО S CN О^ Ю ЮСП00 — lOt"-—^l4^
— С^ CNC^COCO^lOCOt^OCOOO^4^
01 h-_ O_ <M_ O_ Ю СП О СП —^ <* -* — t^ 1П
<O 00 ""^ i^1 СП 1П C^ t*~^ fO """^ ^i* f f^ 00 00 CO
in t^T о oo* N-" cv) t~r со сп ю od сп о -- сч
— — С$С$!МСО«ТГ1П<О(ОФСПСП§3
40

инженерно-строительном институте — РИСИ. Циклоны предназначени^аля
очистки технологических выбросов в атмосферу от всех видов волокнистой
и слипающейся пыли, в частности отходов полирования лаковых покры-
тни с применением паст. Расширяющаяся книзу нижняя коническая часть
циклона исключает опасность закупорки выпускного отверстия. Такая
опасность является серьезным недостатком при использовании циклонов
Па
Па
4
//
I
1/
/
500
/
i
/у
'1,
7 Ю Г5
2S м/с
10 15
ГО 15 20 /5 м/с
1,0 15 го г5/7>»с.лг*Л
Рис. 5.6. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 630 модификаций
1—4
Рис. 5.7. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 710 модифика-
модификаций 1—4
типа УЦ для улавливания волокнистых и слипающихся пылей. Располо-
Расположенная выше сужающаяся книзу короткая коническая часть циклона —
конус-коагулятор — способствует сцеплению отдельных частиц с образо-
образованием так называемых агрегатов, что затрудняет унос частиц пыли из
циклона и увеличивает степень очистки выбросов.
В связи с налипанием отходов полирования на внутренние поверх-
поверхности стенок воздуховодов целесообразно устанавливать пылеулавливаю-
пылеулавливающие аппараты в непосредственной близости от технологического оборудо-
оборудования, сокращая тем самым до минимума протяженность участков возду-
41

хонодов, которые требуется систематически разбирать и собирать для
очистки. Конструктивные размеры циклонов РИСИ приведены на рис. 5.19
и в табл. 5.4.
Рабочие чертежи циклонов РИСИ, а также циклонных установок
с использованием этих аппаратов разработаны Гипродревпромом. Кон-
Конструктивные размеры установок н их элементов приведены на рис. 5.20—
По.
/Га
•
■
/;
V
V
500
7 to
га м/с
L
V
Щ
7
ъ
/О
15
м/с
1,0 tf 10 2,5 30 3.5 тыс»
t.S 2.0 г,5 JM J.5 4.0 ть,с.м>/ч
Рис. 5.8. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 800 модифика-
модификаций 1—4
Рис. 5.9. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 900 модифика-
модификаций 1—4
5.23 и в табл. 5.5—5.8. В некоторых случаях целесообразно из конструк-
конструктивных соображений присоединять горизонтально расположенный коллек-
коллектор очищенного воздуха к циклонам при помощи улиток, что уменьшает
высоту установки. Размеры улиток приведены на рис. 5.24 и в табл. 5.9.
Гидравлическая аэродинамическая характеристика циклонов РИСИ
приведена в виде графика на рис. 5.25, а сепарационная характери-
характеристика — в виде графика на рис. 5.26.
Циклоны типа К. Циклоны типа К или Клайпедского ОЭКДМ ши-
широко применялись в 50—70-х, годах на предприятиях деревообрабатываю-
деревообрабатывающей промышленности. По сравнению с другими распространенными цик-
42

-CHodu ввн
-Ч1ГВКНИОН
2 8
f я « 5 s s & s g 2
о о" о о* о о* о* о о о
8 S S
00 со со
2 2
ооссооеооосо
OlMfSOifl
Г: 85
з a s s
- ^ 2 я
ГО •* Ю СО
$
I
43

Па
2000
i
///
У/
II
V
/
7 W
Па
2000
t
J
у/
1
■i
1/
Г
IS м/с
7 Ю
15
го
25 м/с
2.0 3.0 4.0 50
2,0 3.0 4.0 5.0 6.0 /рысм'/
Рис. 5.10. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1000 модифи-
модификаций I—4
Рис. 5.И. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ П00 модифи-
модификаций I—4
лонами циклоны типа К обладают преимуществом, имевшим в то время
решающее значение: наименьшим коэффициентом гидравлического сопро-
сопротивления.
5.5. Габаритные размеры циклонной установки
Циклон РИСИ
№ 2
№ 3
Кч 4
№ 5
№ 6
№ 7
№ 8
№ 9
№ 10
№ \1
Н, мм
2597
2922
3242
3537
3925
4348
4786
5185
5628
6095
Н„ мм
2827
3222
3472
3767
4155
4578
5016
5858
6325
Масса, кг
68,0
83,8
89,3
107,9
133,9
161,4
244,3
290,3
337,9
387,8

С конца 70-х годов, когда усилилось внимание к охране атмосфер-
атмосферного воздуха от загрязнения технологическими выбросами, в том числе
пылью, стали заметнее более высокие характеристики пылеулавливания
циклонов УЦ 38. Необходимость достижения требуемой степени очистки
Па /7а
2000
J500
i
1
к
V
1
t
V
500
7 fO
/5
j
t
1
//у
'/
1
У
1
77
У
20 25 м/с
2.5 JJ 4.5 5.5 6,5 /г>ыс.м3/«
7 ГО /J 20 25 м/с
3,0 4,0 5.0 S,0 7.0 m*tc.M*/v
Рис. 5.12. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1200 модифика-
модификаций 1—4
Рис. 5.13. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1300 модифи-
модификаций 1—4
выбросов наименее энергоемким способом привела к созданию конструк-
конструкции циклонов УЦ (см. выше) и всестороннему исследованию их техниче-
технических характеристик. Данные исследовании циклонов К как аппаратов для
5.6. Размеры переходных
Циклон РИСИ
№ 2, 3, 4, 5, 6, 7
№ 8, 9. 10, 11
патрубков
D,, мм
390
790
Д., мм
460
860
D,. мм
450
850
Н. мм
370
370
Масса, кг
!4,0
31,0
45

/500
500
/
I/a
i
ii
7
1
7 10
t500
1
1
i
7
II
1
20 ttM/c
t5 £0 м/с
3.0 5,0 7,0 9,0 ть/см'/ч
4,0 6,0 6,0
Рис. 5.14. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1400 модифи-
модификаций 1—4
Рис. 5.15. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1500 модифи-
модификаций 1—4
5.7. Размеры течек
Циклон
РИСИ
№ 2
№ 3
№ 4
№ 5
№ 6
№ 7
№ 8
№ 9
№ Ю
№ 11
£>,, мм
200
300
300
400
500
600
700
800
900
1000
Dt, мм
274
374
374
474
574
674
774
874
974
1074
£>э, мм
400
400
400
400
400
400
800
800
800
800
D4. мм
460
460
460
460
460
460
860
860
860
860
И, мм
360
360
360
360
360
360
380
360
380
380
Масса, кг
12,55
15,05
15,05
17,1
19,07
21,19
31,43
33,47
35,52
37,8
46

4.0 S.0
Рис. 5.16. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 1600 модифи-
модификаций 1—4
Рис. 5.17. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ J800 модифи-
модификаций 1—4
Рис. 5.18. Аэродинамическая характеристика циклона УЦ 2000 модифи-
модификаций 1— 4
улавливания пыли крайне ограничены и не дают возможно/а расчетным
путем определять их эффективность как пылеуловителей. Поэтому цик-
лоны_К рекомендуется применять в качестве разгрузителей в системах
аспирации, удаляющих измельченные отходы, не содержащие пыль, или
содержащие ее в количествах, не требующих очистки (например^ при_ уда-
удалении сырых опилок от_пилотам), а также в системах пневмотранспорта
материалов, не содержащих пыль. Конструктивные размеры циклонов К
и их технические характеристики приведены во второй части справочника.
6.8. Размеры бачков
Циклон РИСИ
№ 2, 3, 4, 5, 6, 7
№ 8, 9, 10, 11
К 1
циклонам
РИСИ
D,, мм
400
800
Dit мм
460
860
Я. мм
800
800
Масса, кг
24,3
53,4
47

Рис. 5.!9. Циклоны РИСИ № 2—11;
выходной патрубок; 3 — входной патрубок, 4 — опорная плита
волнения; / — корпус; 2 —
5.9. Размеры улиток
Циклон РИСИ
№ 2
№ 3
№ 4
№ 5
№ 6
№ 7
№ 8
№ 9
№ 10
№ 11
л
24
32
32
40
48
56
67
72
80
97
Б
152
218
218
284
350
416
482
550
616
700
Раэме
В
ПО
150
150
185
220
260
295
330
370
445
ры. мм
г
202
268
268
334
400
466
532
600
666
750
о,
!00
150
!50
200
250
300
350
400
450
500
D,
135
185
185
235
285
335
385
435
485
535

Продолжение
Циклон РИСИ
№ 2
М> 3
№ 4
№ 5
№ 6
№ 7
№ 8
№ 9
№ 10
№ 11
£
140
185
185
230
275
320
370
415
460
552
Ж
94
134
134
176
216
256
296
336
370
435
Размеры, мм
И
186
259
259
327
395
468
536
605
678
795
52
77
77
102
127
152
177
203
228
253
76
109
109
142
175
208
241
275
308
350
К
167
212
212
257
395
468
536
605
678
795
Масса,
кг
2,67
4,54
4,54
6,55
13.0
16,92
21,3
33,68
40,66
52,28
Рис. 5.20. Компоновка циклонов РИСИ (размеры Н, Я, см. в табл.
5.6):
/—улитка; 2 — циклон; 3 —течка; 4 — переходной патрубок; 5 - бачок; 6 — те-
тележка; 7 -- запасной бачок к циклонам № 2—7; 8 — опорная конструкция
4 Заказ № 3238 49

т
D3
Рис. 5.21. Переходные патрубки к циклонам РИСИ
Рис. 5.22. Течки к циклонам РИСИ
Рис. 5.23. Бачки к циклонам РИСИ
*
ж
i
1
-+-
1,
h .
4,
Рнс. 5.24. Улитка к циклонам РИСИ

1S00
VOQ
voc
900
700
пи
С
Mil
4-
-
rt-
H 15
0,004
19 °lOOln ""ffi 16" 17
Скорость 6 сечении бходного потрубкп *,м
\
\
\
s
\
V
\
\
Рис. 5.25. Аэродинамическая характеристика циклонов РИСИ
Рис. 5.2f). Операционная характеристика циклонов РИСИ
5.2.2. Фильтры
Фильтрами называются пылеулавливающие аппараты, процесс очи-
очистки газов в которых осуществляется за счет фильтрации, или осаждения
твердых частиц, взвешенных в газовом (воздушном) потоке, на поверх-
поверхности или в объеме пористых сред. Фильтры не получили пока доста-
достаточно широкого распространения в деревообрабатывающих производствах
по нескольким причинам, главные из которых следующие: до последнего
времени в большинстве случаев циклоны обеспечивали достаточную сте-
степень очистки выбросов аспирациоиных систем; отечественная промышлен-
промышленность не изготавливала фильтров во взрывобезопасном исполнении; не было
обоснованных рекомендаций по фильтровальным материалам для пылей
деревообрабатывающих производств. На деревообрабатывающих пред-
предприятиях стоят или импортные, или изготовленные как нестандартизиро-
ванное оборудование, или не предназначенные для улавливания древес-
древесной пыли фильтры.
В деревообрабатывающих производствах ряда индустриально разви-
развитых стран фильтры являются основным видом пылеулавливающего обо-
оборудования аспирационных систем. Их конструкция и материалы позво-
позволяют очищать воздух аспир.ационных систем от пыли до величины
пылесодержания менее [ мг/м3, т. е. вдвое ниже величины предельно допу-
допустимого санитарными нормами пылесодержания для приточного воздуха,
что позволяет в большинстве случаев возвращать в холодное время года
очищенный воздух в помещения и экономить за счет этого топливо, поэтому

в отечественной практике фильтры вскоре должны найти самое широкое
применение.
Имея в виду, что древесная пыль является взрывоопасной (см. гл. 7),
для очистки аспирационного воздуха от пыли деревообрабатывающих про-
производств следует применять фильтры во взрывобезопасном исполнении.
Среди серийно изготазливаемых отечественных фильтров в настоящее
время только фильтры марки ФРКН-В отвечают этому требованию —
взрывобеэопасны.
630
1780 ±20 .
1200 '. !
Рис. 5.27. Фильтры ФРКН-15В (а, в) и ФРКН-ЗОВ (б, в):
/ — корпус; 2 — секция клапанная регенеративной продувки; .1-- рукав; 4 — бун-
бункер; 5 — шлюзовый питатель
Фильтры ФРКН-В. Фильтры рукавные каркасные НИИОГаза
ФРКН-В предназначены для улавливания мелкодисперсионных неагрес-
неагрессивных электризующихся и взрывоопасных пылей с медианным диамет-
диаметром частиц 3—5 мкм с минимальной энергией зажигания 1 мДж. Техниче-
Техническая характеристика фильтров ФРКН-В приведена в табл. 5.10, а основ-
основные размеры — на рис. 5.27 и 5.28.
Размеры и назначение штуцеров указаны в табл. 5.11.
Сжатый воздух, поступающий в фильтры для импульсной продувки
(регенерации) ткани рукавов, должен быть осушен и очищен не ниже
10 класса по ГОСТ 17433—72.
52

пео±2о
Рис. 5.28. Фильтры ФРКН-60В (а, в) и ФРКН-90В (б, в):
/—корпус; 2—секция клапанная регенеративной продувки; 3 — рукав; 4 — бун-
бункер; 5 — шлюзовой питатель

5.10. Техническая характеристика фильтров ФРКН-В
(по данным Кемеровского завода «Химмаш» )
Наименование показателей
Производительность максимальная,
Площадь фильтрации, мг
Количество рукавов, шт.
Температура газа максимальная,
Запыленность газа на входе макси-
максимальная, г/м3
Степень очистки при условном диа-
диаметре частиц 3 мкм, %
Допустимое давление или разреже-
разрежение в аппарате, кПа
Гидравлическое сопротивление, кПа
Давление воздуха для регенерации,
МЛ а
Расход сжатого воздуха максималь-
максимальный нм3/ч
Масса, кг
Норма
-15В
1
X
Си
1 800
15
18
140
30
99,9
5
1,2—1,8
0,5—0,6
3.6
1 100
-зов
X
т
а.
в
3 600
30
36
140
30
99,9
5
1,2—1,8
0,5—0,6
7,2
1 487
1
X
х:
п.
6
7 200
60
72
140
30
99,9
5
1,2—1,8
0,5-0,6
14,4
4 210
•90 В
X
а.
в
10 800
90
108
140
30
99,9
5
1.2—1,8
0,5—0,6
21,6
6 670
5.11. Штуцеры фильтров ФРКН-В
5
S
Обоз
А
Б
В
Г
f
Назначение
Вход запыленного
газа
Выход очищенного
газа
Клапан предохрани-
предохранительный
Выгрузка пыли
Люк
Подвод сжатого воз-
воздуха
ФРКН-15В
гво.
Количес
шт.
1
1
1
I
1
1
Условны
проход 1
мм
300
300
400
150
300
25
ФРКН-Э0В
гво,
к
1
1
2
1
1
1
г*
Услс
прох
300
300
400
150
300
25
ФРКН-60В
тво.
z
Is
2
2
4
2
2
2
Sff
Услс
прох
мм
300
300
400
150
300
25
ФРКН-90В
тво,
*
Кол
шт.
3
3
6
3
3
3
II
300
300
400
150
300
25
5.2.3. Пылеуловители мокрого типа
В деревообрабатывающих производствах очистка технологических
выбросов от пыли наряду с сухим осуществляется иногда и мокрым спо-
способом. Целесообразность применения мокрых пылеуловителей в некото-

рых отраслях промышленности обусловлена их способностью одновре-
одновременного пылеулавливания, абсорбции и охлаждения газов. Применение
мокрого способа очистки (главным образом воздуха аспирационных си-
систем от шлифовальной древесной и лаковой пыли) объясняется только
стремлением уменьшить вероятность возникновения взрыва, учитывая
взрывоопасные свойства этих пылей. Однако дополнительные затраты,
связанные с применением мокрого способа очистки воздуха, делают его
менее предпочтительным в сравнении с сухим. Главные недостатки мок-
мокрого способа: необходимость установки мокрых пылеуловителей в отап-
отапливаемом помещении, необходимость очистки», стоков для оборотного
использования воды, проблема утилизации влажного уловленного про-
продукта.
Мокрые пылеуловители, применяющиеся в настоящее время на не-
некоторых деревообрабатывающих предприятиях, являются нестандартизи-
рованным оборудованием, разработанным различными организациями.
Ниже приводятся общие сведения о некоторых из них.
Пылеуловитель мокрого типа модели 2400 конструкции В НПО
«Союзмаучплитпром». Пылеуловитель предназначен для очистки воздуха
от мелкодисперсной пыли. Схема пылеуловителя показана на рис. 5.29.
Загрязненный воздух подводится к входному отверстию в верхней чаети
пылеуловителя и направляется вниз, где контактирует с поверхностью
смачивающей жидкости (воды), находящейся в стакане 6. С помощью
насоса 8 и тангенциально расположенных в стакане патрубков трубопро-
трубопровода 9 вода в стакане приводится во вращательное движение, что спо-
способствует смачиванию и осаждению частичек пыли. Далее воздух, изме-
изменяя направление; движения на горизонтальное, поступает на четыре
ротора, где оставшиеся в нем частички пыли оседают на смоченных лопа-
лопастях роторов. Ниже оси вращения роторов лопасти движутся в воде,
и осевшая на них пыль сбрасывается водой и оседает. Пройдя через
каплеотбойники 2, очищенный воздух выходит из пылеуловителя через
четыре выхлопных патрубка 13. Осевшая в нижней части пылеуловителя
пыль периодически выпускается вместе с частью воды в виде шлама
через шланговый затвор 7. Одновременно через вентиль // пылеулови-
пылеуловитель пополняется свежей или очищенной оборотной водой до заданного
уровня.
Производительность по воздуху максимальная, м3/ч . . 30
Начальная концентрация пыли максимальная, г/м3 . . 10
Степень очистки воздуха, % 99
Гидравлическое сопротивление максимальное, даПа . . 160
Расход воды на 1 кг пыли, максимальный, л/кг ... 7
Объем воды в пылеуловителе, м3 8
Установленная мощность, кВт 3
Масса, кг 4500
Габариты, мм: длинах ширинах высота 4500X4500X5000
Пылеуловители вентиляционные мокрые типа ПВМ конструкции
ЦНИИпромздаиий. Пылеуловители этого типа разработаны в двух ва-
вариантах: со сливом шлама (ПВМСА) и с конвейерной выгрузкой шлама
(ПВМКБ). Изготовляют пылеуловители по проектной документации на

типовые конструкции, изделия и узлы серий 5.904-8 (ПВМСА) и 5.904-23
(ПВМКБ), распространяемой центральным институтом типового проек-
проектирования (ЦИТП).
Дщрудлвитрдм ТИпа ПВМ предназначены для очистки во.ч.чухя от
пылей средней и мелкой дисперсности и могут применяться для улавли-
улавливания пылей всех видов, Гв том числе взрывоопасных^ за исключением
пылей, способных образовывать прочные отложения (цементирующихся
Рис. 5.29. Схема пылеулови-
о теля мокрого типа модели
2400:
■4 / — верхняя секция; 2 — каплеот-
бойники; 3 — роторы: А — средняя
секция; 5 — нижняя секция; 6 —
стакан; 7 - шланговый затвор;
S — насос; 9 —труба; /0 — плат-
12-и
1яющий кожух; 13 —
патрубки; Н — вход-
нли кристаллизующихся в воде). В зависимости от консистенции шлама
применяют пылеуловители сливного или конвейерного типа.
Схемы пылеуловителей представлены на рис. 5.30 и 5.31, технические
характеристики — в табл. 5.13 и 5.14.
Очистка воздуха происходит следующим образом [14]. При включен-
включенном вентиляторе уровень воды в пылеуловителях перед перегородками
(по ходу воздушного потока) устанавливается ниже, чем за ними (см.
рис. 5.31). Через щель, образующуюся между нижней кромкой перегоро-
перегородок и поверхностью воды, воздух проходит с большой скоростью в виде
плоской струи. Перегородкой II струя воздуха направляется вверх. На
поверхности перегородки, смоченной слоем воды, увлекаемой воздушным
56

Рис. 5.30. Пылеуловитель типа ПВМСА:
/ — секция верхняя; 2 ~ секция нижняя; 3— нижний подвод воды; 4 — воронка;
5 — задвижка; 6 — гидрозатвор; 7 — подвижная перегородка; 8 — неподвижная пе-
перегородка; 9— каплеотбойник; 10 — каплеуловитель; II — воздухосборник; 12 —
вектагрегат, 13 — входной патрубок; t4 — патрубок подвода воды; /5 - водомерное
5.12. Технические характеристики пылеуловителей типа ПВМСА
Наименование
Номинальная производи-
производительность по воздуху, м3/ч
Общая длина пылеулавли-
пылеулавливающих перегородок, м
Вентагрегат, устанавли-
устанавливаемый на крышке
Объем воды в бункере пы-
пылеуловителя, \г
Масса пылеуловителя без
воды и вентилятора, кг
Размеры, мм:
L
В
И
h
Типор
ПВМЗСА
3000
0,8
В-Ц! 4-46-2,5-01
0,7
550
1 315
1 145
3 185
2 305
аэмер
ПВМЗСА
5000
1,2
В-ЦП7-40-5-06
1,2
670
1 370
1 590
3 575
2 285

Продолжение
Наименование
Номинальная производи-
производительность по воздуху, м3/ч
Общая длина пылеулавли-
пылеулавливающих перегородок, м
Вентагрегат, устанавли-
устанавливаемый на крышке
Объем воды в бункере пы-
пылеуловителя, м8.
Масса пылеуловителя без
воды и вентилятора, кг
Размеры, мм:
L
В
Н
h
Типоразмер
ПВМ10СА
10 000
2,0
В-ЦП7-40-6-06
1,45
1 230
1514
2 390
4 145
2 605
ПВМ20СА
20 000
4,0
В-ЦП7-45-8-06
2,2
1 650
2 290
2 390
4 575
2 550
ПВМ40СА
40 000
8,0
В-Ц4-76-10-06
5,5
3 550
2 314
4 385
5 010
2 455
выкод очищенного
Рис. 5.31. Пылеуловитель типа ПВМКБ:
/ — конвейер скребковый; 2 — привод конвейера: 3 - сбрасывающее устройство; 4 ~
патрубок подвода воды; 5 — вентагрегат. 6 — воздухосборник; 7 - секция верхняя;
8 — каплеуловитель'; 9 — каплеотбойник; 10 — перегородка неподвижная; // — пере-
перегородка подвижная; 12 — секция нижняя; 13 — гидрозатвор. 14 — водомерное стекло;
/5 —слив шлама; в—расстояние от нижней кромки первой по ходу воздуха пе-
перегородки до верхнего уровня воды
58

5.13. Технические характеристики пылеуловителей типа ПВМКВ
Номинальная производительность
по воздуху, м3/ч
Общая длина пылеулавливающих
перегородок, м
Вентагрегат, устанавливаемый на
крышке
Объем воды в бункере пылеуловите-
пылеуловителя, м3
Масса пылеуловителя без воды и
вентилятора, кг
Размеры, м:
L
В
Н
Типор
ПВМ5КБ
5000
1,2
В-ЦП7-40-5-06
1,2
« 265
3 040
1 536
3 600
2 280
азмер
ПВМ10КБ
10 000
2,0
В-ЦП7-40-6-06
2,3
1 828
3 840
1 414
4 000
3 655
Продолжение
Наименование
Номинальная производительность
по воздуху, м3/ч
Общая длина пылеулавливающих
перегородок, м
Вентагрегат, устанавливаемый на
крышке
Эбъем воды в бункере пылеуловите-
пылеуловителя, м3
Масса пылеуловителя без воды и
вентилятора, кг
Размеры, м:
L
В
Н
Ti
ПВМ20КБ
20 000
4,0
В-ЦП6-45-8-06
3,0
2 1D
3 840
2 114
4 425
3 655
поразмер
ПВМ40КБ
40 000
8,0
В-Ц4-76-10-06
5,8
2 304
5 930
2 304
4 900
2 395
потоком, происходит оседание частиц пыли. Вода с частицами пыли, вно-
вносимая потоком воздуха, ударяется о каплеотбойник и сливается за пере-
перегородку П. Уловленная пыль оседает в нижней секции, а воздух, пройдя
через каплеуловители, выходит наружу. Шлам либо выпускается из бун-
бункера через задвижку 5 (рис. 5.30), либо удаляется скребковым транспор-
транспортером / (рис. 5.31). В случае необходимости в пылеуловителях сливного
типа производится взмучивание шлама при подаче воды или сжатого воз-
воздуха через узел нижнего подвода воды.
59

В табл. 5.12 и 5.13 указаны вентиляторы, установка которых преду-
предусмотрена на крышках пылеуловителей. Установка вентиляторов возможна
отдельно от ПВМ; в этом случае кроме указанных могут быть использо-
использованы вентиляторы других типов.
• Расход воды для пылеуловителей ПВМКБ следует принимать из рас-
расчета 0,005—0,01 л на 1 м3 очищаемого воздуха. Для пылеуловителей
ПВМСА определение расхода воды зависит от режима вывода шлама из
бункеров. При непрерывном сливе шлама расход воды следует принимать
из условия 0,02—0,05 л на 1 г пыли, но не менее 0,10 на I м3 воздуха.
360
■ зго
280
240
40
я—*
я—-
я—
—-
я—
я**
я-""
яя-
я-"
я"»"
я«*"
яя»
я'
я—
я*-"
яЯ->
я^
я-*1
я*-*
—-
—'
я-""
-—
^я-
я--
я*"
Я—
я—"
Я"*1
я>—
я"
-—
я»
..
я«*
?
«г
J
Рис. 5.32. Номограмма для опре-
определения гидравлического сопро-
сопротивления пылеуловителей ПВМ.
6 равно, мм:
/ - 300; // — 200; /// - 160; IV — 120,
V _. 80; VI - 40; VII - О
г г,4 гл з.г з.б 4 4.4
й,тыс м3/у л?
При периодическом сливе шлама усредненный часовой расход воды, л/ч,
может определяться по формуле
L-(o,OO5-| -— \q, E.4)
где С --начальная концентрация пыли в воздухе, г/м3, q — максимальная
допустимая концентрация твердых частиц в шламе по условиям его по-
подвижности, г/л (но не более 50 г/л); Q — расход воздуха, м3/ч.
Гидравлическое сопротивление пылеуловителей определяется с по-
помощью номограммы (рис. 5.32). По оси абсцисс — удельный расход воз-
воздуха, т. е. расход воздуха на 1 м длины перегородок, например при рас-
расходе очищаемого воздуха Q--=8000 м3/ч для пылеуловителя ПВМ 10 на
оси абсцисс откладывается отрезок, соответствующий Q = 8000:2 =
-4000 м*/ч- м
Фракционная эффективность очистки воздуха определяется с по-
помощью графика (рис. 5.33). Кривые графика построены для пыли с плот-
плотностью частиц р—1,1 г/см3. Эта величина соответствует среднему значе-
значению плотности частиц древесных пылей, образующихся при механической
обработке древесных материалов. Для пылей с плотностью частиц pi,
значительно отличающейся от р, необходимо предварительно построить
новую кривую, пользуясь графиками на рис. 5.33. Для этого сначала
определяют новые значения dit соответствующие плотности р)( по формуле
d! --=<
E.5)

где d—диаметр частиц пыли с плотностью 1,1 г/см\ для которой по-
построены кривые на рис. 5.33.
Затем для требуемого значения б строится новая кривая, точки ко-
которой лежат на пересечении прежних ординат Е и новых абсцисс d\.
При плотности pi>p кривые фракционной эффективности, соответствую-
соответствующие одному и тому же значению б, смещаются влево от кривых рис. 5.33,
а при р|<р — вправо. Для улавливания мелкодисперсных пылей значе-
значение параметра 6 принимается равным 30—80 мм, для улавливания сред-
недисперсных пылей — 80—120 мм.
При значительной запыленности аспирационного воздуха в целях со-
сокращения расхода воды, а также количества шлама пылеуловители мок-
^.99,9
Рис. 5.33. Сепарационная харак-
характеристика пылеуловителей ПВМ
6=300 200
во
40
i
-2
I
I j
I /
1 W
Iff
Iff
-/
/
m
//
у
-у
//
f
i
A
у
у
QJ 1 2 3 4 5 6 6Ю
Диаметр частиц пыли, d, мкм
рого типа следует применять в качестве аппаратов второй ступени очи-
очистки, используя на первой ступени простейшие пылеулавливающие аппа-
аппараты — циклоны.
6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Цель проектирования пылеулавливающих сооружений — разработка
проектно-сметной документации, необходимой для заказа материалов и
оборудования, финансирования и производства строительно-монтажных
работ по реализации проектных решений. Стадийность проектирования —
проект, рабочий проект, рабочая документация — устанавливается в каж-
каждом конкретном случае в соответствии с заданиями на разработку про-
проектной документации, а состав и оформление проектной документации
определяются соответствующими нормативными документами.
Проектирование пылеулавливающих сооружений сводится к решению
в определенной последовательности ряда задач, исходя из технологиче-
технологических условий и в соответствии с требованиями действующих государст-
государственных и отраслевых стандартов (ГОСТ и ОСТ), строительных норм н
правил (СНиП), санитарных и противопожарных норм, а также других
нормативных документов. Этими задачами являются: получение (сбор)

исходных данных, выбор принципиальной схемы систем аспирации, опре-
определение числа и мощности систем, конструирование и расчет систем,
а также задача сбора и кратковременного хранения уловленного
продукта.
Учитывая отсутствие опыта (как отечественного, так и зарубежного)
проектирования, строительства и эксплуатации промышленных систем
аспирации с переменным расходом воздуха в гл. 6 приводятся сведения
только о системах аспирации с постоянным расходом воздуха.
6.1. Исходные данные
Для проектирования систем аспирации требуется следующая исход-
исходная информация:
планы расположения и спецификации технологического оборудования;
данные о категории производств по взрывной, взрывопожарной и по-
пожарной опасности (в табл. 6.1, составленной на основе [13], приведены
эти данные по основным видам производств);
схема технологического процесса;
способ утилизации улавливаемых продуктов;
6.1. Категории производств по взрывной, взрывопожарной и пожарной
опасности; классы взрывоопасных и пожароопасных зон; рекомендуемые схемы
аспирационных систем по характеру циркуляции воздуха
производственных помещений,
наружных установок
Категория
производ-
производства
Рекомендуемая схема
1. Производства лесозаготовительные
и лесопильно-деревообрабатывающие
Помещения раскряжевки хлы-
хлыстов, разделки дров
Окорочно-распиловочные уча-
участки (в помещении)
Помещения с механической об-
обработкой древесины лесопиль-
лесопильных производств
Помещения тарного производ-
производства с участками раскроя и ме-
механической обработки
Помещения изготовления тех-
технологической щепы
В
в
в
в
в
п-п
п-п
п-п
П-П
п—и
Рециркуляционная
То же
2. Производство фанеры
Окорочно-распиловочные уча- В
стки (в помещении)
Участки обрезки фанеры JEL
Участок шлифования фанеры ( Ъ)
П—П
П-П
В—На
Прямоточная

Продолжение
Категория
пронзвод-
Рекомендуеман схем
3. Производство спичек
Отделение шлифования и сорти-
сортировки спичечной соломки
Отделение резки картона, бу-
бумаги и этикеток
Отделение склеивания картон-
картонных спичечных коробок
Отделение изготовления спичек
Отделения развеса бертолетовой
соли и приготовления зажига-
зажигательной массы
Отделение приготовления фос-
фосфорной массы
II—II
II -На
П-Па
П-Па
В—Па
П-И
Прямоточная
Рециркуляционная
Прямоточная
То же
4. Производство и отделка древесностружечных плит
В П—II Рециркуляционная
Участок изготовления стружки
(в помещении)
Участок формовочно-прессовый
Участок шлифОйШШЯ^ДИЗ^..
Участки раскроя облицованных
плит, механической обработки
и облицовки кромок
В
П—II
П—II
В—На
П-Н
Прямоточная
То же
Рециркуляционная
5. Производство щитовых мебельных деталей
Участки раскроя плит, фанеры,
шпона у-ГЛ
^Участки.калибрования щитовых /Б j
заготовок и шлз!^™^™^^^:^—V—''
вых деталей
Участок механической обра-
обработки заготовок с фанерованием
и шлифованием кромок
Участок доработки и устране-
устранения дефектов деталей
П-П
В—Па
П—II
П-П
Рециркуляционная
Прямоточная
Рециркуляционная
То же
6. Производство брусковых мебельных деталей
Участок раскроя ииломатериа- I В
лов на заготовки |
Цех механической обработки | В
заготовок
Участок шлифов а н и я_ з_аготовщ..
Участок "ДорабЪтки и устране-
устранения дефектов деталей
П—II
П-П
В—Па
П-П
Рециркуляционная
То же
Прямоточная
Рециркуляционная
63

Продолжение
Наименование цехов.
производственных помещений,
наружных установок
Рекомендуемая cxei
7. Производство корпусной, решетчатой мебели, стульев
Цех механической обработки
деталей
Участок шлифования деталей
УчЗсток "облагораживания ла-
коаых покрытий
В
п-п
В-Па
П-Па
Рециркуляционная
То же
8. Производство столярно-строительных изделий,
строганой тары
Участки механической обработ-
обработки древесины
Участки раскроя листовых ма-
материалов и изготовления эле-
элементов
П-П
П-П
Рециркуляционная
То же
9. Вспомогательные производства
Участки заточки инструмента | Д | — ( Рециркуляционная
10. Пылеулавливающие сооружения
евых машин, в системах .эспира-
цитг1Гр6изводств категории Б
То же в системах асп ирации про-
производств категории В
Станция сухих пылеуловителей
(наружная установка)
Станция мокрых пылеуловите-
пылеуловителей
Станция сбора отходов (наруж-
(наружная бункерная установка)
среднесуточный выход отходов;
схема генплана предприятия;
строительные чертежи (планы, разрезы) зданий, где проектируются
производства, требующие устройства аспирационных систем;
данные о фоновых (по пыли) загрязнениях воздуха населенных мест
в районе проектируемых производств;
данные о некоторых физических параметрах улавливаемой пыли и
других измельченных отходов;
аспирационные характеристики технологического оборудования (см.
табл. 6.2).
64

6.2. Выбор принципиальной схемы
Выбор прямоточной или рециркуляционной схемы систем аспирации
обусловлен следующими основными факторами: 1) наличием (или отсут-
отсутствием) условий, допускающих в соответствии со строительными нормами
и правилами или другими действующими нормативными документами ре-
рециркуляцию воздуха помещения; 2) наличием технических средств, обес-
обеспечивающих достаточную очистку аспирационного воздуха, и 3) эконо-
экономической целесообразностью.
В отсутствие норм проектирования систем аспирации деревообраба-
деревообрабатывающих производств в современной практике проектирования для вы-
выявления первого из названных факторов принято руководствоваться ука-
указаниями главы СНиП 11-33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирова-
кондиционирование воздуха», согласно которым рециркуляция не допускается для
воздуха помещений с производствами категорий А. Б и L по взрывной,
нзрывопожарной и пожарной опасности.
Не следует также предусматривать рециркуляцию аспирационного воз-
воздуха для помещений, в воздухе которых имеются резко выраженные не-
неприятные чанахи. Проектные решения, предусматривающие рециркуляцию
воздуха с отступлениями от СНиП, должны согласовываться в установ-
установленном порядке.
Пылеуловители могут считаться пригодными для использования в ре-
"|.'|Ч'У"а"ННЩ "«".темах аспирации, если обеспечивают очистку воздуха
от древесной пыли до концентрации не более 1,8 мг/мэ.
Конструкция пылеуловителей должна отвечать требованиям взрывной
и пожарной безопасности с учетом свойств улавливаемых пылей.
В табл. 6.1 указаны рекомендуемые схемы циркуляции воздуха аспира-
циониых систем для различных участков (отделений) современных дере-
деревообрабатывающих производств.
По хэрактеру связи с технологическим оборудованием выбор прин-
принципиальной схемы аспирационных систем производится на основе прак-
практического опыта. В большинстве случаев аспирационные системы совре-
современных деревообрабатывающих производств проектируются централизо-
централизованными, но когда, например, в цехе среди деревообрабатывающих
станков имеется станок с паспортным объемом отсасываемого воздуха не
менее 5000 м3/ч, у которого все режущие органы работают одновременно,
целесообразно подключать такой станок к автономной системе аспирации,
в то время как остальные станки подключены к централизованным систе-
системам.
Автономные системы целесообразны также для производственных
участков, где при небольшом числе станков коэффициент одновременно-
одновременности их работы невысок. В этом случае наиболее рационально использо-
использовать в качестве пылеуловителей рециркуляционные аппараты с установкой
их в каждой автономной системе в блоке со станком Из-за отсутствия
в настоящее время соответствующего отечественного вентиляционного и
пылеулавливающего оборудования такие схемы находят пока место только
в пилоножеточках для улавливания металлической и абразивной
пыли.
5 Закяз № 3238 65

Примечание
-- эи-эхенэивне о *oj
-ээа — эи-эхии-эиь а)
-нэвонлч) игчнжои
воэоэхо иииэиви!
-oduoD ojoMDahHiraed
-Whj хнэипиффео)]
э/и ,'BM9^dJ-eu
иинэкээ в qiDOdoMO
h/cW »*BXXVCOe
олонавамэвэхо мэадо
Присоединительные
патрубки
к МюиеиЯ
HI4HX3hDBd
оюиь и
эинэквнеодо
Рабочий орган
технологического
оборудования
Наименование и марка
технологического
оборудояания
00
<£>
-
ill
g I й
111
гт11!
II
31

о

->» fcoi
00 OO
я
+ +
о
5s

is
II
ts
I if
ill
1!

+rtv
ЕГШ
I

III:
Я £«
W coc»
II
Si
is s

U о

115
'■ \
00§
sf
о а я >г
S g S « £
«5 3 8 5*

э
к к% х §
х «е = си S

I. I
m С * 4> 
t-
76
О x £ 3€

iu
P
11

in
rC2
ч
52®
| я
III!
78

sis si
pi
s
III
i—i
SL.5-4
allia

1 я " £
■а к С £
V
I fills!
51 23 2.ЁУ.

|.
S5
(JO
^>^^^^wvvлn<Jk
SSIIS
§|ig8"
S S я О о
. m
II
S3
11
Заказ № 3238

sa
in
IX
\У
553

6 8L § ..cq
5 IIII ' <=>"©*

|Sj.||oo-|
I||x5<>-_i
— ш ^3<n я aim
||

4.4*
II i| if
Q3«U4U О

V
■{
If
i
D
* 2
о о
к о
51
87

I SSI
»-
•ч:
"г1
/
о" о"
5*
2* 2
>в е
5118
I
5518

I'll i
III «it
mm
SO-
3 = E
51*

01
cu
&5
ее

*И f»as
I *й £ л ^^?
It:isifi x
.2 O\O О Ж . § О Э S •
S«oa«4 — offlGoCN
Sij
S 2 -
о о о
92
8-1:c
Ull
Pi
iliil Illii
6 Sj
sa
3 о
511

go, т
fill!
e £ x x c
о о о о
I Ч .
о о о о
се ёс;
6й?
Р

41
1*
s|s|i
о о о
«? <N *
.■ . WS
« - ч
gggfgggg
00
о
Б-2
о
S
оо
о
00^
о
X
62
II
81
II
94

fill
i
о о о
3 Й S
S S. 8.
ceo
X О
If
a §5
95

iJllis
338
, 11
J>
it
$T
31

t
^
II
97

■I
Л X
.J
1
-f
Э
5

н о
. а.
3*
ii.fi
Isle
Л
э
4 «
I|IS
lil!
3 О Я *
1У
1—^П
Lies
й ч а.ж1ЕЗ

*a iE*>
lit

III
III
S а. о i
О О
32
tllll
О Э x = «

SI
э
§ s S g
103

I ф
к
as
3
П
л
-/
у
ф
105

о о
III
S5P
106

as g£
ii
0,26
0,26
|fe в
1
1
#
a
#
107

s
I
I
о
00
1,0
бо-ooSS
Фре
тный
форма
Станок
Пил
§
I!
ДЛЯ Об]
ЦФ-2 (I

I i
0,1
из
о
—•
f
II
109

б ©

6.3. Определение числа и мощности систем
Данный этап проектирования пылеулавливающих сооружений следует
начинать с разбивки технологического оборудования на группы, каждая
из которых должна объединяться одной централизованной аснирацион-
ной системой, включающей все основные элементы. Такие группы опреде-
определяются исходя, прежде всего, из схемы технологического процесса и тех-
технологической планировки, а также в соответствии с техническими пара-
параметрами имеющихся в распоряжении проектировщика тягодутьевых
машин. Сумма значений объемов отсасываемого воздуха, указанных
в паспортах технологического оборудования каждой группы, определяет
производительность аспирационной системы. Оптимальная прпит*г>,лит<:>ь-
ног1Ъ__однои^ яспиранионнпй системы —J0 П00_м^ч. Конкретные усло-
условия могут существенно влиять на отклонение оптимума от указанного
значения.
При определении состава группы технологического оборудования
следует также иметь в виду, что для систем аспирации с постоянной
производительностью при прочих равных условиях характерны следую-
следующие особенности: с увеличением степени централизации уменьшается
эксплуатационный коэффициент полезного действия систем, т. е. возра-
возрастает доля бесполезных расходов тепловой и электрической энергии, воз-
возрастает степень зависимости работы технологического оборудования от
работы систем аспирации, удорожаются работы по реконструкции систем
аспирации при изменениях технологической планировки; с уменьшением
степени централизации увеличивается суммарная установленная мощность
приводов тягодутьевых машин, увеличивается число единиц обслуживае-
обслуживаемого оборудования систем аспирации. Методика научно обоснованного
подхода к выполнению данного этапа проектирования систем аспирации
пока отсутствует.
В отделочных и окрасочных цехах согласно нормативным требова-
требованиям аспирацию шлифовального оборудования следует выполнять от-
отдельно от другого оборудования.
6.4. Конструирование и расчет пылеулавливающих
сооружений
6.4.1. Подбор пылеулаалимющего оборудования
и конструктивное оформление станций пылеуловителей
Начинать конструирование аспирационных систем следует с опреде-
определения способа (сухого или мокрого) очистки аспирационного воздуха,
подбора и установки пылеулавливающих аппаратов. Поскольку из-за
отмеченных в гл. 5 особенностей мокрый способ очистки пылевых выбро-
выбросов не имеет широкого распространения в деревообработке, в настоящем
разделе рассматривается только сухой способ.
Располагать пылеулавливакшше_ аппараты рекомендуется возможно
ближе к источцикам-~аыделения пь^_в7цё^^3.ко'^Щ~1^^тРич^к<:)И
энергии на перемещение материаловоздушного потока по трубопроводной
112

сети. Сухие
всего рядом
пылеуловит^™ — пикn
'{шт.три — угтдцдр.пиияют—наше
обо|ужннр<'Ч"мн к^рпугамн п осях, приходящихся^ центр
нагрузок, т. е. на центр источников вылрлрния пыли и других измельчен-
измельченных отходов. В ряде случаев, в частности, когда нагрузки аспирациониых
систем находятся в середине корпусов, имеющих значительные размеры
в плане, выгодно использовать для установки пылеулавливающего обору-
оборудования площадь покрытия. В этих случаях циклоны и фильтры стремятся
располагать над центром нагрузок. Рекомендуемые схемы разгрузки су-
сухих пылеуловителей и сбора уловленного продукта для его кратковремен-
кратковременного хранения представлены на рис. 6.1.
Рис. 6.1. Схемы разгрузки сухих пылеуловителей:
коллектор; 2 — тягодутьевая машина; 3 ■■ сухой пылеуловитель; 4 — шлюзовой пита-
питатель (затвор), 5 — бункер для сбора и хранения уловленного продукта; 6 — пнев-
пневматический конвейер уловленного продукта
Пылеулавливающее оборудование должно удовлетворять требованиям
санитарных и природоохранных норм при минимальных затратах на очи-
очистку аспирационного воздуха. Наиболее дешевы, просты в изготовлении
и эксплуатации сухие пылеуловители — циклоны, с помошью которых
удовлетворительно очищаются выбросы в атмосферу. Рукавные фильтры
для прямоточных систем следует применять только тогда, когда с по-
помощью циклонов невозможно достичь необходимой степени очистки вы-
выбросов для обеспечения в приземном слое атмосферы допустимых значе-
значений концентраций пыли, или если при одинаковой степени очистки
циклонная установка оказывается хуже по технико-экономическим пока-
показателям.
Приводимый ниже порядок расчета позволяет осуществлять выбор
оптимального варианта циклонной установки. В его основе лежат экспе-
экспериментальные и теоретические исследования Ленинградской лесотехниче-
лесотехнической академии им. С. М. Кирова [9], позволяющие учитывать при
подборе циклонов типа УЦ основные параметры, влияющие на процесс
очистки выбросов от пыли деревообрабатывающих производств: фрак-
113

ционную характеристику пыли, начальную запыленность воздуха, скорость
потока на нходе в циклон.
Для расчета необходимы следующие исходные данные.
1. Объем очищаемого воздуха при рабочих условиях L, м3/ч. Этой
величиной является определенная ранее мощность системы аспирации.
2. Плотность воздуха р при рабочих условиях в системах аспирации
с применением вентиляторов низкого и среднего давления следует при-
принимать равной 1,2 кг/мэ.
3. Начальная запыленность воздуха (перед входом в циклон) Си
мг/м3. Эту величину следует принимать равной величине отношения
суммы максимальных мгновенных значений выхода пыли от всех под-
подключенных к данной системе режущих органов станков к объему очи-
очищаемого воздуха. Такая величина начальной запыленности соответствует
условиям, когда в технологическом процессе выделяется теоретически
возможное максимальное количество пыли, отсасываемой данной аспира-
ционной системой.
4. Максимально допустимая запыленность выброса после очистки С2,
мг/м3. Это задаваемая проектировщиком величина. Строительными нор-
нормами и правилами регламентируется величина запыленности выбросов
в атмосферу в зависимости от объема выбрасываемого запыленного газа
в единицу времени (объем выброса) и токсичности пыли:
при объеме выброса до 15 тыс. м3/ч
С2 ^ A60 — ЩК, мг/м»; F.1)
при объеме выброса 15 тыс. м3/ч и более
С2<100/(, мг/м3. F.2)
Коэффициент К принимается в зависимости от величины предельно
допустимой концентрации (ПДК) данной пыли в воздухе рабочей зоны,
установленной санитарными нормами:
ПДК рабочей зоны, мг/м3 =5=2 >2—4 >4—6 >6—10
К 0,3 0,6 0,8 1
ПДК рабочей зоны для древесной пыли — 6 мг/м3.
В "результате расчета загрязнения атмосферного воздуха пылью
с учетом всех источников выброса пыли и фонового загрязнения воздуха
населенного пункта может оказаться, что запыленность выбросов из тех
или иных источников С2, удовлетворяя требованиям СНиП (формулы 6.1
и 6.2), все же недостаточно мала. В этих случаях подбирают циклоны,
задаваясь меньшим значением Сг, или принимается решение о применении
фильтров.
5. Максимальная величина потерь давления в циклонной установке
Ар, Па. Ограничение величины гидравлического сопротивления циклонной
установки путем задания Д/7тах диктуется технико-экономическими со-
соображениями. В настоящее время принято считать нецелесообразным
применение в прямоточных системах аспирации сухих пылеуловителей,
в которых потери давления достигают 2000 Па.
6. Максимальное число циклонов в одной установке Nmax, шт.,
устанавливаемых параллельно, также задается проектировщиком в со-
114

отвстстиии с конкретными условиями Более 8 циклонов в одной уста-
установке применять не рекомендуется.
7. Тариф на электроэнергию Т, р/тыс. кВт-ч зависит от района рас-
расположения предприятия и количества потребляемой им электроэнергии.
Для средних условий (среднее предприятие в г. Москве) Т = 24 р/тыс.
кВт • ч.
8. Число часов работы аспираиионной системы в год п, ч, принима-
принимается равным числу часов работы в год того производства, для которого
рассчитывается аспирационная система.
Расчет.
1. Определяется максимально допустимое значение коэффициента
проскока пыли:
Emn^CjCL F.3)
2. По таблицам характеристик пыли (табл. 6.3 и 6.4) определяют
величины расчетных параметров улавливаемой частицы d и т. Для этого
находят табличное значение £", равное Ьт&х, или ближайшее меньшее, н
принимают значения d и т, находящиеся в этой же строке. Табл. 6.3
пригодна также для расчета циклонных установок в системах аспирации
процессов шлифования лаковых поверхностей.
6.3. Характеристика пыли
Коэффициент
проскока
0,0002
0,0003
0,0004
0,0006
0,0008
0,000857
0,001
0,0012
0,0015
0,002
0,003
0,00342
0,004
0,0048
0,006
0,00666
0,0075
Диаметр
расчетной
частицы d.
6.67
7,64
8,37
9.63
10,6
10,8
11,4
12.1
13,1
14,4
16,4
17,2
18.1
19.2
20,7
21,5
22,3
(шлифован!
Масса
расчетной
частицы
т, мг-10~»
202,4
303,8
404,7
607,6
809,4
865,8
1011,2
1213,0
1516,8
2024,6
3038,0
3463,3
4051,4 !
4860,8
6076.0
6744.3
7595,0
*е)
Коэффициент
проскока
пыли Е
0,008
0.00857
0,00923
0.01
0.0109
0.012
0,0133
0,015
0,017
0.02
0,024
0,03
0,04
0.05
0,06
0.075
0,084
Диаметр
расчетной
частицы d,
мкм
22.8
23,3
23,9
24,6
25.3
26.1
27,0
28,1
29,3
30,9
32,9
35.4
39,1
42.1
44,7
48,1
50,0
Масса
расчетной
частицы
т, мг-10-»
8100.6
8677,8
9346,2
10127.4
11038,8
12152,0
13469,2
15190,0.
17214.0
20252,6
24304,0
30380,0
40507,4
50632,6
60760,0
75950.0
85604,0
Табл. 6.3 и 6.4 составлены в Ленинградской Л ТА им. С. М. Кирова
на основании анализа (в контексте методики расчета циклонов) фракци-
фракционного состава пылей, образующихся при различных видах механической
обработки древесных материалов.
Далее рассчитывают варианты циклонных установок. Результаты рас-
расчета записывают в табл. 6.8 (см. пример расчета).
115

6.4. Характеристика пыли (пиление и фрезерование)
Коэффициент
проскока
пыли Е
0,002
0.0024
0,003
0.00333
0.00375
0,004
0,00429
0,00462
0,005
0.00545
0.006
0,00667
0,0075
0,008
Диаметр
расчетной
частицы d,
мкм
34,2
36.3
39.1
40,5
42,1
43.0
44.1
45,2
46,4
47,7
49,3
51,0
53,1
54,2
Масса
расчетной
частицы т,
27255,2
32706,2
40882.8
45379,0
51103,5
54510,4
58459,8
62960.4
68138,0
74270,6
81765,6
90896,9
102207,0
109020,8
Коэффициент
проскока
пыли £
0,00857
0,00923
0,01
0.0109
D.012
0,0133
0,015
0,017
0,02
0,024
0,03
0.04
0,05
Диаметр
расчетной
частицы d,
мкм
55,5
56,9
58,4
60.1
62,1
64,2
66,9
69,7
73,7
78,3
84,3
92,8
100,0
Масса
расчетной
частицы т.
мг-10-о
116789,4
125781,9
136276.0
148540,8
163531,2
181247,1
204414.0
231669,2
272552,0
327062,4
408828,0
545104,0
681380,0
3. Для первого варианта с помощью графиков рис. 5.4—5.18 под-
подбирают один циклон наибольшего калибра, у которого при расходе воз-
воздуха L скорость в сечении входного патрубка не менее 7 м/с, а сопро-
сопротивление 4-й модификации не больше заданного сопротивления Дрта*.
Если расход очищаемого воздуха настолько велик, что сопротивление од-
одного циклона УЦ 2000-4 превышает Дртах, принимается большее число
циклонов этого калибра, устанавливаемых параллельно, с равномерным
распределением воздуха по циклонам.
4. Определяют минимальную допустимую скорость воздуха в сечении
входного патрубка циклона, м/с:
ix. min —"
6-Я
C2ml
F.4)
где R — радиус корпуса циклона, м (см. табл. 5.1).
5. Определяют расчетную величину скорости воздуха в сечении вход-
входного патрубка циклона, м/с:
где fOx — площадь сечения входного патрубка циклона, м2, определяется
по табл. 5.1; N—число циклонов данного варианта.
Если иВх. р<Свх. mm, переходят к следующему варианту: для бли-
ближайшего меньшего калибра определяется минимальное число циклонов и
далее — с п. 4.
6. Определяют максимальное значение параметра М, при котором
обеспечивается заданная запыленность воздуха после очистки Са:
< *F6)
5000
• C0/dK
116

где М — отношение диаметра выходного патрубка циклона к диаметру
корпуса. Четыре конструктивных значения этого параметра, Мн, соответ-
соответствуют четырем модификациям циклонов:
Модификация
My,
I
0,38
2
0,45
3
0,525
4
0,6
R' и R" — функции конструктивного размера циклонов R.
_, 1,854 Л, 237
R"
v' — функция скорости потока в сечении входного патрубка циклона:
84,85
увх. р
Для облегчения инженерных расчетов значения R' и R" для цикло-
циклонов с УЦ 500 по УЦ 2000 и ь' для практически реального диапазона
скоростей приведены в табл. 6.5 и 6.6.
6.5. Значения R' и R"
Циклопы
УЦ500
УЦ560
УЦ630
УЦ710
УН 800
УЦ900
УЦ 1000
УЦ 1100
R. м
0,250
0,280
0,315
0,355
0,400
0,450
0.500
0,550
R'
21,87
17,87
14,49
11.71
9.47
7,68
6,37
5,37
R"
2177,92
1816,74
1504,70
1242,74
1026,71
850,37
718,44
616,83
Циклоны
УЦ 1200
УЦ 1300
УЦ 1400
УЦ 1500
УЦ1600
УЦ 1800
УЦ2000
R. м
0,600
0.650
0,700
0,750
0,800
0,900
1.000
R'
4,60
3,99
3,50
3,09
2,76
2,24
1,85
R"
536,66
472,15
419,36
375.53
338,69
280,51
237,0
7. Определяют модификацию циклонов: принимается та модификация
из четырех, которой соответствует значение Ми, равное А4таХ| или бли-
ближайшее меньшее.
8. Определяются потери давления в циклонной установке. Они равны
гидравлическому сопротивлению одного циклона в установке, работаю-
работающего параллельно с другими, и находятся либо по графикам рис. 5.4—
5.18, либо расчетным путем по формуле, Па,
Ар- 1,432-
F.7)
9. Определяют приведенные затраты для рассчитываемого варианта
5ПР, р. как сумму годовых затрат на электроэнергию 5ЭЛ, Р-, амортиза-
амортизационных отчислений, равных для циклонных установок 0,125 от суммы
капитальных затрат, и самих капитальных затрат с коэффициентом 0,15,
т. е.
Snp = S3n + 0,275SKan, F.8)
где годовые затраты на электроэнергию подсчитываются по формуле
5ЭЛ = TnL Ap2,78-10-". F.9)

6.6. Значения v'
м/с
7.0
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
7.6
7.7
7.8
7.9
8.0
8.1
8.2
8.3
8.4
8,5
8,6
8.7
8.8
8.9
9.0
9.1
9.2
9.3
9,4
9.5
9.6
9.7
9,8
9.9
10.0
10.!
10.2
10,3
10,4
10,5
10,6
10.7
10,8
10.9
11.0
11.1
11,2
11,3
П.4
11.5
11.6
11.7
11.8
11,9
12.0
12.1
i2.2
3,753
3,669
3.588
3.509
3.434
3,361
3,290
3,222
3.156
3,093
3.031
2.971
2,914
2.858
2,803
2,751
2,700
2.650
2.602
2.550
2,510
2.466
2.424
2,382
2,342
2,302
2.264
2,227
2.190
2,155
2,121
2,087
2,055
2.023
,992
,961
,932
.903
.875
,848 !
.821
.795
,769
,744
1.720
.696
,672
.650
.627
.605
,584
,563
.543
м/с
12.3
12,4
12.5
! 12,6
12,7
12.8
12.9
13,0
13,1
13,2
13.3
13,4
13,5
13,6
13,7
13,8
13,9
14,0
14.1
14.2
14,3
14.4
14,5
14.6
14.7
14.8
14,9
15,0
15.1
15,2
15.3
15,4
15,5
15,6
15,7
15,8
15,9
16,0
16,!
16,2
16,3
16.4
16,5
16,6
16,7
16,8
16,9
17.0
17,1
17,2
17,3
17,4
17,5
v
1,523
1,503
1,484
1,465
,447
1,429
1.411
,394
.377
1.360
,344
,328
.312
.296
,281
.267
.252
.238
,224
,210
.196
.183
,170
.157
.145
.132
,120
,108
,097
,085
,074
,063
.052
.041
,030
.020
.010
.000
0,990
0.980
0,970
0,961 I
0,951 j
0.942
0,933
0.924
0.916
0,907
0,899
0,890 1
0,882 j
0.874
0,866
м/с
17,6
17,7
17,8
17,9
18,0
18,1
18.2
18,3
18,4
18,5
18,6
18,7
18,8
18.9
19,0
19,1
19,2
19,3
19,4
19,5
19.6
19.7
19,8
19,9
20,0
20,1
20,2
20,3
20,4
20,5
20,6
20,7
20,8
20,9
21,0
21,1
21,2
21,3
21,4
21,5
21,6
21,7
21,8
21,9
22.0
22,1
22,2
22.3
22.4
22.5
22,6
22,7
22,8
0,858
0,850
0,845
0,835
0,828
0,820
0.813
0,806
0,799
0,792
0,785
0,779
0,772
0.766
0.759
0,753
0,746
0.740
0,734
0,728
0,722
0,716
0,711
0.705
0,699
0.694
0.688
0,683
0,677
0,672
0.667
0,662
0,657
0,652
0,647
0,642
0,637
0,632
0,627
0,623
0,618
0,614
0,609
0,605
0,600
0,596
0,592
0.587
0.583
0,579
0.575
0.571
0,567
м/с
22,9
23,0
23,1
23,2
23.3
23,4
23.5
23,6
23,7
23,8
23,9
24.0
24.1
24,2
24,3
24.4
24,5
24,6
24,7
24,8
24,9
25,0
25.1
25,2
25,3
25,4
25,5
25,6
25,7
25,8
25,9
26,0
26,1
26.2
26,3
26.4
26,5
26,6
26,7
26,8
26,9
27,0
27,1
27,2
27,3
27,4
27,5
27,6
27,7
27,8
27,9
28,0
28,1
y'
0,563
0,559
0,555
0,551
0,548
0,544
0,540
0,536
0,533
0,529
0.526
0.522
0.519
0,515
0,512
0,509
0.505
0,502
0,499
0.495
0.492
0,489
0.486
0.483
0.480
0,477
0,474
0,471
0,468
0,465
0,462
0,459
0,457
0,454
0,451
0,448
0,446
0,443
0,440
0,438
0,435
0,432
0,430
0,427
0,425
0,422
0,420
0,417
0,415
0.413
0,410
0.408
0.406

Продолжение
°вх. р-
м/с
28,2
28,3
28,4
28.5
28,6
0,403
0,401
0,399
0,397
0,394
м/с
28,7
28,8
28,9
29,0
29.1
0,392
0.390
0.388
0,386
0,384
м/с
29,2
29,3
29,4
29,5
29,6
0,381
0,379
0,377
0,375
0,373
М/С
29.7
29,8
29,9
30,0
0,371
0,369
0,367
0,365
В табл. 6.7 приведены величины капитальных затрат на сооружения
очистки воздуха с применением циклонов типа УЦ на стальных опорах
(без сборных бункеров).
6.7. Капитальные затраты для циклонных установок на стальных опорных
конструкциях
Цикл
(калибр)
УЦ500
УЦ 560
УЦ630
УЦ71О
УЦ800
УЦ900
УЦ 1000
УЦ 1000
УЦ 1200
УЦ 1300
УЦ 1400
УЦ 1500
УЦ 1600
УЦ 1800
УЦ2000
С <?
I
475
504
562
620
705
764
935
1065
1151
1127
1223
1296
1389
1762
1935
2
825
877
983
1085
1238
1341
1640
1793
2057
1978
2176
2322
2506
3191
3440
3
1182
1259
1413
1560
1782
1929
2360
2736
2978
2854
3146
3365
3641
4641
4973
4
1535
1635
1838
2029
2319
2510
3069
3570
3890
3720
4105
4397
4764
6076
6487
S
1879
2003
2253
2488
2845
3079
3765
4388
4785
4570
5047
5412
5870
7491
8084
6
2224
2371
2669
2947
3371
3648
4460
5207
5682
5420
5989
6427
6976
8906
9462
7
2 576
2 747
3 093
3416
3 908
4 229
5 170
6 040
6 593
6 286
6 948
7 459
8 099
1 342
10 976
8
2 934
3 129
3 523
3 891
4 451
4817
5 890
6 883
7 515
7 163
7 918
8 502
9 233
11 792
12 509
Очередной вариант зависит от следующего:
если в рассчитанном варианте число циклонов N было меньше
'Vmax, то принимается установка с большим на единицу числом парал-
параллельно работающих циклонов того же калибра, и расчет начинается
с определения vBx. p. т. е. с п. 5;
если в рассчитанном варианте число циклонов было максимально
допустимым, то переходят и циклонам ближайшего меньшего калибра и
начинают с определения максимального числа циклонов;
если при максимальном числе циклонов потери давления Ap>A/3max,
то расчет вариантов заканчивается.
На основании технико-экономического сравнения вариантов прини-
принимается какой-либо один, для которого рассчитывается значение запылен-
119

ностн воздуха после очистки С,,, мг/м3, которое соответствует конструк-
конструктивному значению параметра Мн (модификации) данного варианта
<610>
Пример расчета. Исходные данные: JL=H5000 м'/ч; С.-3700 мг/м3;
С2 = 60 мг/м3; ЛРтах=1800 Па; JVmax = 4 шт., улавливаемая пыль — от шли-
шлифования щитов мебельных заготовок из древесностружечной плиты, Т =
= 24 р/тыс. кВт-ч; л = 4000 ч B50 рабочих дней в году при двухсменной
работе).
Етях =■-■ 60/3700 ---- 0,0162.
По табл 6.3 принимают значения d и т, соответствующие £—0,015
(d=28,l мкм; /и = 15190,0 - \0~* мг).
По графику рис 5.18 находим, что циклоном наибольшего калибра,
с которого следует начать расчет вариантов, является циклон УЦ 2000,
так как при расходе 15000 м3/ч сопротивление его 4-й модификации
Ар~1100 Па, т. е. меньше заданного Д/?тах-
Первый вариант.
= 1/
1561,0
=13,1 м/с.
60-15190-10-6
60 - = 0,26;
( зо у
I 28,1 J
6, откуда Мтах-=0,48.
Принимается 2-я модификация циклона с Л4к = 0,45, т. е. УЦ 2000-2.
По графику рис. 5.18 определяется сопротивление циклона УЦ 2000-2
при входной скорости 1'вх Р= 16,7 м/с. Оно равно 187 Па.
Snp^. 24-4000 15000 1874-2,78-Ю-10+ 0,275-1935= 1282 р.
Второй вариант. 2 циклона УЦ 2000.
.=
пхр 3600-0.52-2
ипх. Р<Увх. mm, значит нужно перейти к следующему варианту.
Третий вариант. Так как согласно графику рис. 5.17 Др одного
циклона УЦ-1800-4 при заданном L== 15000 м3/ч меньше 1800 Па, при-
принимается циклон УЦ 1800.
у-
1560-9 = .2,4 м/с.
60-15190-Ю-6
15000 ПЛ . ,
ивх D = = 20,6 м/с.
Р 3600 • 0,45* -1
М
280,51 • 0,667 • 3700/5000 C0/28,1)»
Мтах - 0.63.
120
= 0,36;

Циклон УЦ 1800-4.
Др= 1574 Па.
Snp-1114 p.
Четвертый вариант. 2 циклона УЦ 1800.
V== 15000
3600-0,452-2
Пятый вариант. Сопротивление одного циклона УЦ 1600-4Др
согласно графику рис. 5.16 больше ртах. Принимаются 2 циклона УЦ
1600.
««■I.-,./ 1560,8 _ м/с
V 60-15190-10-«
15000 -«13.0 м/с.
М2'7* = ^ = 0.141;
338,69 • 1,394 • 3700/5000 • C0/28,1K
Мщах = 0,49.
Циклон УЦ 1600-2.
Др=912 Па. ,
5„р=1054 р.
Шестой вариант. 3 циклона УЦ 1600.
3600-0,423
8,7
Седьмой вариант. По известной схеме принимается минималь-
минимальное число циклонов УЦ 1500 : 2 циклона
60-15190-10-в
15000
3600-0,375а-2
60
тах 375,53-1,132-3700/5000 C0/28,1K
Мтах = 0,549.
Циклон УЦ 1500-3.
Др=851 Па.
5вр=978 р.
Восьмой вариант. 3 циклона УЦ 1500.
свхр= 15222 «9,9;
Р 3600-0,375». 3
14,8 м/с.
= 0,157;
«вх. р < «вх. min.
121

Девятый и последующие варианты рассчитываются аналогично пре-
предыдущим. Результаты расчета для . удобства сводятся в таблицу (см.
табл. 6.8). Оптимальным вариантом является девятый —2 циклона УЦ
1400-4; Snp = 932 p.
6.8. Результаты расчета циклонов
s
Bap]
1
2
3
4
5
6
7
g
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
(калибр)
УЦ 2000
УЦ 2000
УЦ 1800
УЦ 1800
УЦ1600
УЦ 1600
УЦ 1500
УЦ 1500
УЦ 1400
УЦ 1400
УЦ 1400
УЦ 1300
УЦ 1300
УЦ 1300
УЦ 1200
УЦ 1200
УЦ 1200
УЦ 1100
УЦ 1100
УЦ 1100
УЦ 1000
УЦ 1000
УЦ900
УЦ900
УЦ800
УЦ7Ю
i
X
оЭ
sr а
II
1
2
1
2
2
3
2
3
2
3
4
2
3
4
2
3
4
2
3
4
3
4
3
4
4
4
Скорость
во входном
патрубке, м/с
min
«?
13,1
13,1
12.4
12.4
11.7
11,7
11,3
11,3
10,9
10,9
10,9
10,5
10,5
10.5
10,1
10,1
10,1
9,7
9,7
9,7
9,2
9,2
8,8
8,8
8,3
7,8
о.
о"
16,7
8,4
20,6
10,6
13,0
8.7
14,8
9,9
17,0
11,3
8,5
19,7
13,1
9,8
23,1
15,4
11,6
27.5
18,3
13,7
22,2
16,6
27,4
20,6
26.0
32,8
В
0,480
0,630
0,490
0,549
0,608
0,504
—
0,665
0,565
0,722
0,626
0,568
0,777
0,688
0,631
0,748
0,695
0,803
0,787
0.813
0,859
* :
0,45
0.6
0,45
0,525
0,6
0,45
—
0,6
0,525
_
0.6
0,6
0,525
0,6
0,6
0,6
0,6
0.6
0,6
0,6
0,6
0,6
3 4S
9- S§
t вк
2 1874
_ —
1 1574
_ —
2 912
_
i 851
i 834
2 603
_ —
1 1039
1 578
_
I 1319
1 586
3 418
1 1714
1 759
1 425
i 1015
1 -567
i 1392
t 787
1 1114
1 1573
-in
веде!
аты
При
затр
1282
—
1114
—
1054
—
978
932
1106
—
960
1016
—
1094
1053
1237
1179
1056
1152
1055
1071
1087
1005
1084
1187
Подставляя в формулу F.10) численные значения, соответствующие
этому варианту, вычисляют расчетное значение концентрации пыли в вы-
выбросах:
Ср -* 0.63'50-419,36-0,907-3700/5000 C0/28,1)э = 57,3 мг/м^.
6.4.2. Конструирование трубопроводы ых сетей
В задачи конструирования трубопроводных сетей систем аспирации
входят: выбор конструктивной схемы сети, выбор марки коллектора и
места его расположения (при кустовой схеме), нанесение трассы трубо-
трубопроводов на планы, определение отметок прокладки горизонтальных уча-
участков сети, определение места расположения тягодутьевого оборудования.
122

Рис. 6.2. Схема разветвленной трубопроводной сети:
/ — присоединительный патрубок отсоса технологического оборудован и
3 — тяголутьеэая машина; 4 — пылеулавливающий аппарат
2 — рукав;
Из конструктивных схем трубопроводных сетей наибольшее распро-
распространение получили две: разветвленная схема (рис. 6.2) и кустовая схема
(рис. 6.3). При выборе конструктивной схемы необходимо иметь в виду
особенности той и другой:
разветвленная сеть трубопроводов более проста в изготовлении, так
как собирается только из прямых и
фасонных частей воздуховодов, но
она не допускает возможности в пе-
период эксплуатации изменять располо-
расположение и состав технологического
оборудования, подключенного к ней,
без полного перерасчета и переделки
всей системы;
кустовые схемы предусматривают
более сложные в изготовлении эле-
элементы сети — коллекторы, но они по-
позволяют производить изменения в
расположении и наборе обслуживае-
обслуживаемого технологического оборудования,
ограничиваясь минимальными пере-
переделками трубопроводной сети (от
оборудования до коллектора) и не-
несложными расчетами.
Рис. 6.3. Схема кустовой трубопро-
трубопроводной сети. Обозначения см. на рис.
6.2

Вследствие этих особенностей разветвленные схемы рекомендуется
предусматривать только в тех случаях, когда подключаемое к проекти-
проектируемой аспирационной системе технологическое оборудование стабильно
по своему составу и расположению, например при подключении к си-
системе аспирации станков одной технологической линии.
При конструировании кустовых аспирационных систем выбор типа
коллектора определяется конкретными архитектурно-планировочными и
конструктивными условиями; тип коллектора не имеет принципиального
значения, а разнообразие конструкций не ограничено приведенными
в табл 3.8. Место расположения коллектора выбирают, как правило, та-
кйм образом, чтобы он находился приблизительно в эпицентре нагрузок.
Трассы трубопроводов прокладывают в пределах этажа, на котором
располагается технологическое оборудование,-- под перекрытием, под
фермами и между ними. Тягодутьевые машины располагаются, как пра-
правило, в блоке с пылеулавливающим оборудованием, что обеспечивает наи-
наилучшие условия для обслуживания оборудования аспирационных систем.
Толщина листовой стали для изготовления воздуховодов принимается
после выполнения гидравлического расчета сети в зависимости от скоро-
скорости воздуха в воздуховодах и от условий их прокладки (табл. 6.9).
6.9. Рекомендуемая толщина стенок воздуховодов б, мм (не менее)
Диаметр воздуховода
1,4
2,0
Диаметр воздуховода d > 200 мм
скорость воздуха
t><23 м/с
1,4
2,0
скорость воздуха
v > 23 м/с
2,0
3,0
Примечания: 1. Предполагается, что расходная массовая концен-
концентрация ji в системах аспирации не превышает 0,2 кг твердых частиц на 1 кг
воздуха. 2. В числителе указаны значения 6 для воздуховодов при прокладке
их внутри помещений, в знаменателе — при наружной прокладке.
6.4.3. Гидравлический расчет сетей
Целью гидравлического расчета является определение диаметра тру-
трубопроводов и гидравлического сопротивления сети. Методика гидравличе-
гидравлического расчета трубопроводных сетей аспирационных систем, не отличаясь
принципиально от методики расчета других разветвленных всасывающих
и всасывающе-нагнетательных систем, например вытяжных систем венти-
вентиляции, имеет свою специфику, обусловленную функциональными задачами
систем аспирации.
Приводимое ниже описание технологии расчета трубопроводных сетей
требует предварительного определения ряда специальных терминов:
расчетный участок или участок — отрезок трубопроводной сети,
характеризующийся постоянной величиной расхода воздуха и материала
в любом его сечении; начальный участок — участок, к которому
124

подключен отсос станка; сборный участок — участок, на котором
величина расхода воздуха (и материала) является суммой расходов воз-
воздуха (и материала) двух или более других участков; узел— условная
расчетная точка тройника или коллектора, характеризующаяся определен-
определенной величиной статического давления, равной потерям давления на каж-
каждой входящей в узел ветви; ветвь — ряд последовательно расположен-
расположенных расчетных участков от присоединительного патрубка какого-либо
отсоса до любого узла.
Исходными данными для гидравлического расчета сетей служат кон-
конструктивные и технологические характеристики аспирационных систем:
геометрические характеристики узлов — коллекторов и тройников
(табл. 3.8, 6.12);
геометрическая характеристика расчетных участков: длина прямых
отрезков, число, крутизна и углы поворота отводов;
гидравлическая характеристика материала трубопроводов (абсолют-
(абсолютная эквивалентная шероховатость);
аспирационные характеристики технологического оборудования
(табл. 6.2): минимальный объем воздуха, отсасываемого через присоеди-
присоединительные патрубки аспирационных укрытий станков (отсосов) L, м3/ч,
максимальное возможное (мгновенное) количество отсасываемого с воз-
воздухом материала GM, кг/ч, диаметры присоединительных патрубков отсо-
отсосов d0тс, м, коэффициенты гидравлического сопротивления отсосов £<>тс.
расчетный режим работы начальных участков сети (системы с по-
постоянной производительностью рассчитываются из условия одновремен-
одновременной работы всех подключенных к ним отсосов; когда по технологическим
условиям все отсосы заведомо не работают одновременно, то на соответ-
соответствующих начальных участках устанавливаются запорные устройства,
с помощью которых отключают от системы не работающее технологиче-
технологическое оборудование, а работающее оборудование с равным объемом от-
отсасываемого воздуха подключают, не изменяя таким образом расчетного
гидравлического режима сети).
Особенности расчетг^сстей аспирационных систем_заключаются в сле-
следующем: "" ""
скорость воздуха в трубопроводах должна обеспечивать устойчивое
транспортирование частиц материала, вследствие чего для каждого уча-
участка имеется минимальное допустимое значение скорости, которое зави-
зависит от размеров и объемного веса частиц. Эти значения приведены
в табл. 6.2. Минимальная допустимая скорость для сборных участков
принимается равной наибольшей из минимальных допустимых скоростей
начальных участков всех ветвей данного узла; она может быть меньше
расчетных скоростей на участках, входящих в узел;
потери давления на участках определяются с учетом влияния на их
величину транспортируемого материала по формуле
Д/? = 2ДрвA +Км), F.11)
где 2Арв — сумма потерь давления на трение и местные сопротивления
рассчитываемого участка, определенная из -условия движения по трубо-
трубопроводам чистого воздуха; К — опытный козффицие!? , учитывающий
125

движение материала по трубопроводам; ц — расходная массовая кон-
концентрация материаловоздушной смеси.
Коэффициент /< зависит от множества различных факторов, но для
инженерных расчетов аспирационных систем следует принимать К-1,4
Расходная массовая концентрация \i выражается формулой
|1 = -^-, F.12)
где Yn — объемный вес воздуха, кг/м3.
Объемный вес воздуха принимается, как правило, равным 1,2 кг/м3,
т. е. вес 1 м3 воздуха при температуре 20 °С и давлении 760 мм рт. ст.
Когда величина расхода материала GM неизвестна, следует принимать
Потери давления на трение на прямых отрезках воздуховодов опре-
определяются по формуле Дарси-Вейсбаха
Дртр=/~/7ДИН, F.13)
d
где Я — коэффициент сопротивления трения; d —диаметр трубы (возду-
(воздуховода), м; /?дин — динамическое давление воздушного потока; / — длина
прямых отрезков расчетного участка, м, имеющих диаметр d.
Динамическое давление Ядии, Па, определяется по формуле:
Рдин = Р -^~ » F.14)
где р —плотность воздуха, кг/м3 (численно равна Yb); v — средняя ско-
скорость воздуха в сечении трубы, м/с.
Коэффициент сопротивления трения X для инженерных расчетов си-
систем аспирации деревообрабатывающих производств следует принимать
по формуле Альтшуля
а, = о.пf-^- к—У'25. F.15)
\ d Re )
где Kj — абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности; Re —
число Рейнольдса.
В табл. 6.10.1—6.10.4 приведены значения удельных потерь давления
на трение (потери на 1 м трубопровода), вычисленные по формулам
F.14) и F.15) для воздуховодов из тонколистовой стали с Хэ = 0,1 мм
и воздуха с р=1,2 кг/м3.
Потери давления в местных сопротивлениях вычисляются по формуле
Ары. с ~ £^дин» F.16)
где £ — коэффициент местного сопротивления (устанавливается опытным
путем).
Динамическое давление ЯДИн принимается по скорости воздуха в том
сечении элемента сети, по скорости в котором определен коэффициент
126

местного сопротивления элемента сети или аспирационного укрытия тех-
технологического оборудования.
Приведенные в табл. 6.2 значения коэффициентов местного сопротив-
сопротивления отсосов деревооорабаты^
нию присоединительных патрубков, следодат£лмр...по1гер^"д"авлениян в от-
отсосах следует определять по скорости воздуха в сечении присоединитель-
присоединительных патрубков отсосов иОтс по формуле
Значения коэффициентов местного сопротивления входа в коллек-
коллекторы Св х и выхода из коллекторов £в ы *, приведенные в табл. 3.8, отно-
относятся к сечению входных и выходных патрубков коллекторов, следова-
следовательно, потери давления на вход в коллектор и на выход из коллектора
определяются соответствен но по формулам:
Следует помнить, что диаметры присоединительных патрубков отсосов
dorc и коллекторов dB1 и ^вых, как правило, не равны диаметрам под-
подключаемых к ним воздуховодов.
Коэффициенты местного сопротивления основных элементов трубо-
трубопроводных сетей приведены в табл. 6.11, 6.12, 6.13.1, 6.13.2, 6.14. Коэф-
Коэффициент местного сопротивления зонтов £зонт, изготовленных по черте-
чертежам серии 1-494-32, равен единице. Все приведенные значения коэффи-
коэффициента местного сопротивления соответствуют воздуху плотностью р =
= 1,2 кг/ма.
Конструкции тройников приведены на рис. 6.4-6.6 (см. стр. 157).
Гидравлическая увязка начальных участков путем уменьшения вели-
величины расчетного расхода воздуха по сравнению с паспортной величиной
объема воздуха, отсасываемого от станков через аспирационные укры-
укрытия, не допускается. Не рекомендуется увеличивать объем отсасываемого
воздуха по соображениям экономии топливно-энергетических ресурсов.
Оптимальным является следующий способ увязки сопротивлений уча-
участков рассчитываемого узла. Определяют потери давления \р на всех
ветвях узла из условия равенства расчетных расходов воздуха паспорт-
паспортным, или минимальным значениям; расчетное давление узла Яуэ прини-
принимается равным большему из значений Др ветвей; диаметр участка, вхо-
входящего в узел на этой ветви, является окончательно определенным. Для
остальных участков, входящих в узел, диаметры пересчитываются при
тех же расходах воздуха таким образом, чтобы сопротивление ветви
стало равным давлению узла. Для этого, принимая ближайший меньший
диаметр, заново определяют потери давления на ветви и т. д. Поскольку
ряд нормализованных диаметров в общем случае не обеспечивает точной
127

1
Па (нижн
на трение
оздуховода
ия на 1 м в
х диаметра?
и потери давлен
при внутренни
t
к
верхни
f
1
а.
Динамиче-
Динамическое
о
0.090
0.085
о
0,075
0.070
о
0.060
0,055
0.050
давление
потока р.
Па
Скорость
потока v.
м/с
NOC
па6ег
СЛСМ l^u
> оопос*
см см
^cc^-
JCMCO
29
321
30,07
323
30,48
325
30,89
327
31,30
330
CV
253
34,84
Vco-L
223
37,77
224
38,28
226
38,79
33
i
39,31
229
194
11,17
195
И,73
197
12,29
198
12,85
200
Г~ СО 0
СО —Ч
"~ in"
оооосп — — cs
5 Is4* I4*» СО Г1*" С? t*"
"in со""
1<О5 1П t-C.
*« 1П ■* СМ ■<
S in
s
31,72
07
c^
75
36
39,84
8
8
332
32,14
334
32,56
'V
3?r
231
40,36
232
13,43
201
14,00
202
s
5
s
oo"~"
Й
&
CM
J8
337
32,98
on
0 "*
LJ8
66
21
c^
40,89
234
41,42
14,58
g
00
s
CO
339
33,41
341
3
35
ёо^З"
33,84
344
34,27
346
и"
34,71
348
35,15
350
into — 0000 —
COOOOOCM —
8Л8п
_ _. _ CO
CM»-~ h- t-
8"W8W
со"
ЯЙ
5
235
41,96
237
42,50
239
43,05
240
43,59
242
Tj< CO 1П Tf CO
см^-см^-см
О1П
s
f-00 00
S
16,33
208
16,92
209
S? in
OOCOOJ-*
17,52
211
S
SS
in
Л CO
CO
44,14
243
CM CM
a
S8
от — — — сосмсосоОтиооюсссоч^г^сог^сооосослтгою —
СМСОСМТГСМ — CMCnCMt-CMTCCMCMCMOCMOOC'COCM-^CMCMCOOCO
т
99
62,69
17,60
о
8 fe"
CO CD
19,29
20,98
— CM
57
— CO Cs
ЭСМС
65
22,69
CO
я
2
s
24.42
s
CMgCT
67
26,15
in
s
67
27.90
CO
CO
-*oo
CO
29.65
CO
s
31,42
00
3 S
S8S0
33,21
35,00
0 0
s
no
cm"""
36,81
cog
CO""
38,62
CM
128

CMC
8"
35,59
m
лфдаоаюоаомс
со со со со со
36,03
355
36,48
357
36,93
360
37,38
362
37,83
364
i^OCM-
38,29
366
38,75
369
J8.70
317
$9,18
319
J9.66
321
10,14
323
0,63
325
1,12
327
И ,62
329
JSjnOOgMOOg^OCOOC
О 1П 1П N —• 00 00 О ^" —~ —~ CO
$ $ $ 5? 5
£28£S£8£^2ES
48
45
S
Tf Tf" 1П in 1П
.CMgOstOtOOO^Oo^Mg
TJ" r}- in" CD со"
in in in in in
5555SS888!3s8S
8"
ОС
in ~
OS Q — CM CM
sIOSCO — CO^-^f^in — CO
эсосоюсососо — cooco
§ fe « S S
asoscMOinoos"->cocMt^cM
^-c — — o — as — as — oo —
<*
CO
in
Ю CO CO f^ 0O
8 2 g 8 £
CM ТГ tO t~-- OS
Tj- Tf ТГ ТГ Tj-
■* in со f~ oo
in in in in in
iSggs;
. OS "Э* f^ tD
CM CM m CO
•* CM О CM
fiN CO*^
— — Ogl
h-Г oo""""
CO CO CM ■^J*
in CO со со
со* -*
tO CO
00 CO t^ CO
о —
об — t^- —
S 3
S 3
CD О
m to
ico
CO
39,21
COgC£
371
39,67
373
40,14
376
40,61
378
41,09
380
41,56
382
42,04
2,11
331
2,61
333
;co
45
m
OS
s
s?
SB
s
09
e
CM
SS3S
2
49
2
tj- O> in
os in os
s
OS CO OS
CO'
in in см m
0O
3
Й
6
§0
CO
in
CM
6
3,11
335
3,62
337
4,13
l —« f^- CD О О С
i lO CT) ^^ O^ CD С
соя
К.64
341
5,15
.443
tJ* Ю О ОЮЮС^О OO c£
CM С. О OS Г-~ С
3 о о
*мм«оое
СО СО ■«*• СО CM «
со СО СО
in in
^co'^h-'^
m m
83825
 3°"
DOS OOO —
.CMCOO^-
74
»
42,52
5,67
• to
>CM
49
;S
'Я
I?
S
■8
'3
:S
о
OS
00
OscDoOf^cOf'-inoOinOsini
со — tO—-CD — CO — tO — CjO
S3* oo" oo"
? 8 8
in со со
со ■«*• m
со со СО
CO CO
Ю h-
co CO
CO f-
CO CO
00
00
CO
o>
CO
oo
to
.2 
387
43,01
389
CD CO 00
O00O
3
49
3
OS-O
LV
.COCO
m
02
59
03
CO
CMOS CO
h~COh~
•Ю
»to
43,49
6,71
:8
'55
S
.15
S
Й
65
g
m a» in as
as"
2 coo
со
16
67
8
73
0
17

— "* —* *** <м" "* CM" "** СЧ "** С*5 "* СП "* ■* "** "** "*" 1Г<" "* 1П "* «О "* ЦЭ "*
H531т>'СГ>00^^1<00»0^1ОС710'*'— О5 — Ю — О — lO — ОСЧ
те« ^fn ^п ю "* ю "* ^"^ <£> * t^** ьГ"* оо ^ ет "*" а> "*" g"*
тГ — u3C0O«nc0t^-t^.Q — СЧЮ'^<С75УЗ^0ОО1
С^>ЮГ>-1Я<»5иГ500ЮеОФ05УЭ^»<^00>«01Л^— r^C
!?я!?п5пз<озпзи8в8и5папа
nsnsnansns snsns s af
b-C^h~0Ot».Trt^. — ^^оОСОООСГ>оО<£>ООСЧОО©500
^ Л °* ЮМ «Г« |чГ« nT« 00 « 00 W ОГМ О W О «
ir>iOLOirt»niotoift«S«5c
S — ООЮОФ—^"МП^МЮ —SO00O0)O—-
«!Nn»'rinT)'N-*CJ)'*(O'*rt*O4fS**WlO00rtl0i0
со 25 fQ *p to f^> {£^ y^ ^^ e^n f ^ ^^ t^
СЭ С? О? Г4* <T"^ iO i^D C^l ^Э ^Э """* ^^ """^ ^Л "^ СО """^ ^Э —^ ОС —^ ^O •"""• <*^* ^>m wmm C
O* «N -« -<N CM " W ^-«N -(N _-<N -<N м" «N w" <N ^-<N ^O
!OSSSSSSS
0>T)<ON'-"-"WSrtM^<NlrtW<OO
Ob.-.000>QOOOOO<£>QoSQOCO«3<NOO~
o "~ f--""" ^-""" od■" a>""" o"™ —"""" gf ■" eo "
^t^-t^f^ oo oo oo oo
s85aSu3aSP:SK8SfeS
яа§а§8й8й£!88§а§^
О> &> Оъ ОЪ О> О) O> О О О О О
8 S5 8 12 8 8; 2 8 S й U 8
Е S 2* i S ^* Ё Ё" 2 Ё 1 §
I;
|
SSsl
5 Si
130

1Г5 1Л1Л
:.5т.5;i
Ю Ю Ю
Ю Ю Ю 1Л
— юс<^соооюо^счсг>'»|с^союг^ь».а>—« — incocnirtTfcoooooeoQChcj^fT
СОСО^СООООО^тГО^СО^СОтРСЛ^Ю^СМЮООЮ^Ю—'Ю|^1Л^«СОО<О^С<
s^s^s 8wse0swawswaeose°se0seo8<o8e0Ee0se0s<>
С0т*>СГ><О«ОГ^СЯС»© —'NNlrt^COlflWNQOlOOCftNCftnWlOOtO-<00 WO"*
S-<N ^-(N ^Oi Ю-СМ ^CO ^-CO fC00 <ю « об"" 05 е0 0 е0 О*" — П <N М «0 е0 CO***5 -* °° ift
CO<OtO<OCO<DCOCOCOI^b.D~^t><r^^r^
ntOOtONOf
О •* id — CO 5) Cl
00 CO O4 t**^ t4- O> CO О О) C^ Ю CO —•• ^J* CO УЗ УЭ t4^ CO 00 —ч
P^ У5 ^** CO 00 CO ^O ^» CO Г4*» ^^ t4^* O") t4** ^O f^* ^tf* ^*" O^ ^^ C5
* w «««« «« ьГ^ oo M oo ^ о?м о w -"«см"
00—<r-CJCOOOtOtf3COCO^-t».OOOOQCncvl—"тГСЧЬ-С0О'*т)«1ЛГ--Г»-с>»00Г"«СЛСМ©Г'*>
CJ»C4^(N'^C4cr>CN--C^CnC^^C4COC4TfeOWeOOeOCftCO^COUOCO^lCOCNCO--14«CJ5
Ю-СМ ^(N tC<N да-CN a-<No;«o<N „-CN ^OJ „-«N ^-СЧ ^-СЧ ^CN <£C4 ^-<N да CN ф-СМ ^
D О •"-* O"> C^ CT> CO 00 "^ СЛ vO O5 ^D О l^* C$ 00 CO О Ю *--*
J^ tO O^ ^9* O^ CO C^ O^ O^ •"""• Oi ^^ O^ ^Э O^ O^ O^ 00 ^^ f4» <^?
co*^ •ч^""*10"™|со"-1^Г"^оо"^о^"-о111" —•~*oi~mci~coc***^*
00 00 00 00 00 00 00 Q) O^ Qi O^ СГ)
<O ~~ t^~ 00 "" № "" О "" — ~" CsT""* CO*~ *"W" CO""
CTi O^ Ob 0H000000
~»~2~o
™ —■~"сч""со"™-*""ю""со""^""сл''
"^"^"S5-S
Ю 00 —'COcOQO^OOOiMljfSQlrt
СОЮОООСОЧЭОО — TfOO — iSoO
1/5 ^ CT> CN ^* CO 00 •—• CO tO 00 О С^
OOO — — — — счсмсчсчоосо
Cvl<N<NC4Cg<NC4<NCNJO4<M<NC4
3 8 5:
Й S 5?
СЧ О» С4
rHW3«5t~.00050—«OICO^irSCOt^-QOOiO—'
оооо*оооо*оооо*слстГслст>слстГаГспслспосГ
131

in — o_oj«5«
мео г-.ео <о ео оосо * тс о * ю * - ^
Ю0ц5ооооиэ
8 3 3
—<O> — Ю — — — 00C41'<
* тг "* 10 "* us ■* о "•* h-"
CO U3 О (O U3
т
6~^oooocoiooo<Noi
Г^ f^. |^ Г^>
II
— OOMOO^Ni
оооюобсооо — o
w 22 w 4»;(N ^
0 00 00 00
о о
000
" — "" CN ~" ТГ ~" Ift ■
Ю С4 O) 00 ОЪ О CO CD ~^
<N <N tN CN CM
CNC4CN<NCN<NCS|C41
132

-л _.-ю _-л -ю -ю -
Т) ^? C^l СМ ^* ^tj* ^О СО 00 ^^ ^^ (^1 СО ^О lO 00 00 С
— 00<»5CT>*Ot
^ О^ У5 О СО ОЬ — О
-со ,^,-ро о-м __-
оообоооооооооо
* о "* —"
спсл
* S °* S
S w 2 " = °* £f w «* °* * w •« N » °* ^"w «
« S 3 Г p: S § g
^ 8
а а а а я я а я а а я
133

I4-» t*^< I4"** t**» I*» t*^» I44» I4** I1**» I4*»- 00 00 00
0ОЮС0СЧСО00^Ю^оа^00^ЮЮСЧЮ<7>1О1ОЮО4ЮО>Зс1О;О
SpS8S8IOoSl08ie88loS8ieSieaietfie»lflSS610
CO CO 00 00 00 ОС 00 О) ОЪ C7> Оъ Q> G)
C*s| ~* C*J O^ CN Is* C*J "^ СЧС1 CO'© CO 00 CO lO 00 CO CO "■"• ^* cb ^* I4— ^* m ^*
C4 C^l CO ^h in CD CO Is*- 00 0} <?> 5? ~*
Cf5 O^ O^ O^ O^ O^ O^ ^^ СЛ O^ O^ Сэ ^^
t4** O^ Is** ^^ t*** iO 1^ ^it* t^^» O*| Г4** <^*^ ОС O^ 00 I** 00 ^O 00 ^* 00 CO 00 04 O^ ^Э O^
PQ ^™t <sj* {^j с£Э c^J t*^» CO 00 ^J* ^5 ^^ """"* ^^ CO C^ ^* CO ^O CO l^* Oi 00 CO O^ l4^* ^^
c^ o> w oo сч ь* c*j со oi ю со ^* со со со со со c^i со •"•* со о со о со оъ ^
n comen°° о w — m см"" со0 tj-*00 io °° сол r-*« ao*nen rt en M
oo oofi ^ oo ^^ Is*" см г**"» со со ^* ^» f о oo f*4» en oo *~* en со >*^> io •""• en со см ^*
CM^CM0*CM^CMN"C4^t>*.^<-«Nl/^CM(£J'CMf^CM(XJCM0JCMcJ'CM_J-CM
--CMCMCMCMCMCMCMCMCMCMCOCO
w Я w Я " S w «"^ S °" fe'wff S w 5J*W 3 м ^"^ i£ N
^^to'1' rC"^ oq""" o"^ —^'~"<^"~т£11*ю~|^*""'оо~-о?1~"' ^*^ oJ^^
tOco<Sr^r^r^b-t^^^b-cooo
CO ^* iO 00 *~* УЭ CO ^5 ^^ ^0 Оъ C*$ uO
l4^ lO CO ••** <^> 00 t44* fp ^* CO C1*! C^l ™^
lO 00 •""• ^e}" I4** O"J C^ iO 00 """• ^* t4* (^?
со со со со со со со со со со со со со
CO tJ^ i/^ О t^ 00 O^ О —* <M (.Г) ^J1 Ю
со со со со со со со ^* *^'1 *^* vf ^j* *vj*
смсмсмсмсмсмсмсмсмемсмсмсм
на 1 м
иаметра
давлен
тренни
5g
134

—• СО t** C0 *^* 00 O-^t^CO'^C
00 *■«&• ^ ^* •-• ^* 00 lO "^ iO • t
ОХСОО—• СО t** C0 *^*
О 1Л 00 —• Tt* 00 *■«&• ^ ^* •-•
"^* tO 1/5 cOt^-
D —<0О — О — СО— 1/5 —•
ООСОГ^^чЗЧ^— t4 00
— 1/5 —• 1^.<МО>Р0С
— t4^ 00 N-1/5 t~- О* 0
QMOO>0(Cni/3SN<50>0-
coqcoq oo—«£> — со — — —«о>с
in05 <o« srt t^'1"оо"юа>-ю ою о*
1тГС0тГ<^1Л
O tO CO lO CD Ю
inn со00 ь."
COCOCO
5 'чв CO O*l CO CO ^5 1Л I*** C
00^000""O^
<D — ^"СМС0С0С»тГСМЮС0СОС0С0^^-С000000>-^О'*1— QOCNOOCSt^-COOOTfOOl/S^'
^.„t^ — О — СО — СО — <Л—'(N— «Л — 00 — — — lOOJOOtN — CNlO<N00<NO>(NlO(NC3>
m<" *™ cd'w iC<n «« o> w - N <n ^ «N ю « co"w rC« сГ^ 0 е* - w со w •* w ю
OOObtttttOOOOOOOOX3
"*
00 CO 00 OO OO <T>0^>C7>C7iCTH^
O
S S о 8 о Ц
2 S 8
8 5 8 5
О - « CO
135

ts^» 00 00 СП <—^ — CM CO ^* ^Л in CO t"**
— — — — CNCMCMCMCNCNOICMCN
OcNCDCDOO— СТ)Ю — OCOCO^OlCDOOt^-rJ'CJ) — "-•
MCftCMOOCNOOCNl^COt^COCOCOCOCOincOincOtO1*'
О1! CO ^* vn CO t"^» 00 СП "^* ^*J CO ^* 1П
1П 1П 1П vn *П vn in 1П f^ CD CD CD ff*t
0020СТ>СЛСГ>СЛ0^0^С7^0^ООО
— — _ — _ — — — — — CM CM CM
t"~ — t4^ CD ОС —-1 CJ> CD O^ CO OO —SCJ 1П CM CO CO CM •*!
oo о oo in оосооосмспоослсоспспстлсп — о
"- — "■" <N "" ■* ~ in ~" t-" ~ 00* ~" C* ~ — "" CO*""" Ю* ~
^,_-„ --—.„.CMCSlcsjCM
CMCMCMCMCMCMCMCMCMCM
-. « s к s ц. щ s g t
oo* —* •«*•* l^* О ■*" t>T о со* h~"
Ю (D Ю Ю Ю (D h" N S N
HI
5 a
136

со"*"" "ч*1"* ю*"^ io *""• со*14" г-4* оо"^ оо'*^ о"*"" ds —|ч* ~-"t"" in ^ со"^ **^ ч-"*"" «я*14" со*
ESH^SSSSE — — — z~zzzz
f" 00 СО СО ОО ьО С5 ^^ ^^ ^^ ^^ ^* ^*" **^* ^^ Ч(^* ^^ ^^ ^* СО СО t>*w О^ оО ■■■■ С5 СО О*1
^^—.Х^ — —,^^__.^——• — -^-^ScMCaC4C^<N
С^ C>J СО ОТ
^* 00 I4*» О^ (N СЛ СО ^^ CN """■ t*** CN СО СО СО "**J* I4"» 1Л lO lO СО СО С^^ I4** ^™* 00 •■^ О^ ^^ <^* ^^ ^^ С^ ™^ ^t*
cnwcnScncncncncncncncncnScncncncn
t^OlrtO^'S'COTj'iOOO — C0COQ0100CJ3OJ
CO^O*b--^lOC7>COh-CNCO—- Ф О <Л О СО
^"^"^оо"оооооосх"оооооооооо"сло>о*о>0)
CNCN<NCNCNC4CNCNeNCNCNCNCNeNMCNO»CN
137

8 Я £ §
3 3 8 2
00 ^" 00 ^ (Л
м S о^
00* «° О»
I s
s 5
8 Й S
S • !?
— — оого»л
£ 3 -- S -«
II
!8 5
S ^ S
S2
SB = 8 2 2 2
й """ it "*" к ***
<Х> (D О*
^
S
1/5 1Л &i О ^* t^- CT>
<£> irt 00 Ю — Ю CO
8 w 8 и Sf " 8
00 CO Irt
о ^ cf ^ w" ^ £
?5 J ^
«о со
- И
2 2 3
— — — «л <м o>
s s s
|8УС
oo O> О
s a 8"
138

в. 10.2. К расчету круглых воздуховодов нз тонколистовой стали
(нормализованные диаметры)
Скорое
потока
14,0
14,1
14,2
14,3
14,4
14,5
14,6
14,7
14,8
14,9
15,0
15,1
15,2
15,3
15,4
15,5
15.6
15.7
15,8
15,9
16,0
16,1
16,2
16,3
< х"
зМ
117,60
119,29
120,98
122,69
124,42
126,15
127,90
129,65
131,42
133,21
135,00
136,81
138,62
140,46
142,30
144,15
146,02
147,89
149,78
151,69
153,60
155,53
157,46
159,41
Расход воздуха
воздуховода i
0,100
396
26,36
399
26,72
401
27,08
404
27,44
407
27,81
410
28,17
413
28,54
416
28,91
418
29,29
421
29,67
424
30,04
427
30,43
430
30,81
433
31,20
435
31,59
438
31,98
441
32,37
444
32,76
447
33,16
450
33,56
452
33,97
455
34,37
458
34,78
461
35,19
464
0,110
479
23,40
482
23,72
486
24,03
489
24,36
493
24,68
496
1 25,01
499
25,34
503
25,67
506
26,00
510
26,33
513
26,67
517
27.01
520
27,35
523
27,69
527
28,04
530
28,38
534
28,73
: 537
29,08
■ч 541
29,44
544
29,79
547
30,15
651
30.51
.554
30,87
558
31,24
561
м*/ч (верхняя строка), и
а трение
0,125
618
19,94
623
20,21
627
20,49
632
20,76
636
21,04
641
21,31
645
21,59
649
21,88
654
22,16
658
22,44
663
22,73
667
23,02
672
23,31
676
23,60
680
23,90
685
24,19
689
24,49
' 694
24,79
698
25,09
702
25,39
707
25,70
711
26,01
716
26,31
720
26,62
725
потерн давления
, Па (нижняя строка), при
диаметрах, м
0,140
776
71.31
781
17,54
787
17,78
792
18,02
798.
18,26
804
18,50
809
18,74
815
18,99
820
19,23
826
19,48
831
19,73
837
19,98
842
20,23
848
20,48
853
20,74
859
21,00
865
21,26
870
21,51
876
21,78
881
22,04
887
22,30
892
22.57
898
22.84
903
23,11
909
0,160
1013
14,65
1021
14,85
1028
15,05
1035
15,25
1042
15,45
1050
15,66
1057
15,86
1064
16,07
1071
16,28
1078
16,49
1086
16.70
1093
16,91
1100
17,12
1107
17,32
1115
17,55
1122
17,77
1129
17,99
1136
18,21
1144
18,43
1151
18,65
1158
18,88
1165
19,10
1173
19,33
1180
19,55
1187
0.180
1283
12,64
1292
12,81
1301
12,99
1310
13,16
1319
13,34
1328
13,51
1337
13,69
1347
13,87
1356
14,05
1365
14,23
1374
14,41
1383
14,59
1392
14,78
1402
14,96
1411
15,15
1420
15,34
1429
15,53
1438
15,71
1447
15,91
1457
16,10
1466
16,29
1475
16,49
1484
16,68
1493
16,88
1502
ia I и
внутренних
0.200
1583
11,08
1595
11,23
1606
11,38
1617
11,54
1629
11,69
1640
11.84
1651
12,00
1663
12,16
1674
12,31
1685
12,47
1696
12,63
1708
12,79
1719
12,95
1730
13,12
1742
13,28
1753
13,44
1764
13,61
1776
13,78
1787
13,94
1798
14,11
1810
14,28
1821
14,45
1832
14,62
1843
14,79
1855
0.225
2004
9,57
2018
9,70
2033
9,83
2047
9,96
20,61
10,09
2075
10,22
2090
10,36
2104
10,49
2118
10,63
2133
10,77
2147
10,90
2161
11,04
2176
11,18
2190
11,32
2204
11,46
2219
11.60
2233
11.75
2247
11,89
2262
12,03
2276
12,18
2290
12,33
2305
12,47
2319
12,62
2333
12,77
2347
139

s
££
Скорое
потока
16,4
16,5
16,6
16,7
16,8
16,9
17,0
17,1
17,2
17,3
17,4
17,5
17,6
17,7
17,8
17,9
18,0
18,1
18,2
18,3
18,4
18,5
18,6
18,7
18,8
и*
Динам
кое да]
потока
161,38
163,35
165,34
167,33
169,34
171,37
173,40
175,45
177,50
179,57
181,66
183,75
185,86
187,97
190,10
182,25
194,40
196,57
198,74
200,93
203,14
205,35
207,58
209,81
212,06
Расход воздуха. ма/ч (верхняя строка), и
воздуховода
0,100
35,60
467
36,02
469
36,43
472
36,85
475
37,27
478
37,70
481
38,12
483
38,55
486
38,98
489
39,42
492
39,85
495
40,29
498
40,73
500
41,17
503
41,62
506
42,07
509
42,52
512
42,97
515
43,42
517
43,88
520
44,34
523
44,80
526
45,27
529
45,73
532
46,20
534
0,110
31,60
564
31,97
568
32,34
571
32,71
575
33,09
578
33,46
582
33,84
585
34,22
588
34,60
592
34,99
595
35,38
599
35,77
602
36,16
606
36,55
609
36,94
612
37,34
616
37,74
619
38,14
623
38,55
626
38,95
629
39,36
633
39,77
636
40,18
640
40,60
643
41,01
647
П р одолж
потери давления
на трение, Па (нижняя строка), пр
0,125
26,94
729
27,25
733
27,57
738
27,88
742
28,20
747
28,52
75!
28,84
755
29,17
760
29,49
764
29,82
769
30,15
773
30,48
778
30,82
782
31,15
786
31,49
791
31,83
795
32,17
800
32,51
804
32,85
808
33,20
813
33,55
817
33,90
822
34,25
826
34,60
831
34,96
835
диаметрах, м
0.140
23,38
914
23,65
920
23,92
925
24,20
931
24,48
937
24,76
942
25,03
948
25,32
953
25,60
959
25,88
964
26,17
970
26,46
975
26,75
981
27,04
986
27,33
992
27,62
998
27,92
1003
28,22
1009 •
28,51
'1014
28,81
1020
29,12
1025
29,42
1031
29,73
1036
30,03
1042
30,34
1047
0,160
19,78
1194
20,01
1202
20,25
1209
20,48
1216
20,71
1223
20,95
1230
21,19
1238
21,42
1245
21,66
1252
21,90
1259
22,15
1267
22,39
1274
22,64
1281
22,88
1288
23,13
1296
23,38
1303
23,63
1310
23,88
1317
24,13
1325
24,39
1332
24,64
1339
24,90
1346
25,16
1354
25,41
1361
25,67
1368
0.180
17,08
1512
17,27
1521
17,47
1530
17,68
1539
17,88
1548
18,08
1557
18,29
1566
18,49
1576
18,70
1585
18,91
1594
19,12
1603
19,33
1612
19,54
1621
19,75
1631
19,96
1640
20,18
1649
20,39
1658
20,61
1667
20,83
1676
21,05
1686
21,27
1695
21,49
1704
21,71
1713
21,93
1722
22,16
1731
ен не
на 1 м
< внутренних
0.200
14,97
1866
15,14
1877
15,32
1889
15,49
1900
15,67
1911
15,85
1923
16,03
1934
16,21
1945
16,39
1957
16,57
1968
16,76
1979
16,94
1990
17,13
2002
17,31
2013
17,50
2024
17,69
2036
17,88
2047
18,07
2058
18,26
2070
18,45
2081
18,64
2092
18,84
2104
19,03
2115
19,23
2126
19,43
2138
0,225
12,92
2362
13,07
2376
13,22
2390
13,37
2405
13,53
2419
13,68
2433
13,83
2448
13,99
2462
14,15
2476
14,30
2491
14,46
2505
14,62
2519
14,78
2534
14,94
2548
15,10
2562
15,27
2576
15,43
2591
15,59
2605
15,76
2619
15,92
2634
16,09
2648
16,26
2662
16,43
2677
16,60
2691
16,77
2705
140

Продолжение
ж
Скорое
18,9
19,0
19,1
19,2
19,3
19,4
19,5
19,6
19,7
19,8
19,9
20,0
20.1
20,2
20,3
20,4
20,5
20,6
20.7
20,8
20,9
21,0
21,1
21,2
21,3
кое да!
потока
214,33
216,60
218,89
221,18
223,49
225,82
228,15
230,50
232,85
235,22
237,61
240,00
242,41
244,82
247,25
249,70
252,15
254,62
257,09
259,58
262,09
264,60
267,13
269.66
272,21
воздуховода
о.юо
46,67
537
47,15
540
47,62
543
48,10
546
48,58
549
49,07
551
49,55
554
50,04
557
50,53
560
51,02
563
51,52
565
52,01
568
52,51
571
53,01
574
53,52
577
54,02
580
54,53
582
55,04
585
55,56
588
56,07
591
56,59
594
57,11
597
57,64
599
58,16
602
58,69
605
0.110
41,43
650
41,85
653
42,28
657
42,70
660
43,12
664
43,55
667
43,98
671
44,42
674
44,85
677
45,29
681
45,73
684
46.17
688
46,61
691
47,06
694
47,51
698
47,96
701
48,41
705
48,86
708
49,32
712
49,77
715
50,24
718
50,70
722
51,16
725
51,63
729
52,10
732
на трение. Па (ни
диамет
0,125
35,31
839
35,67
844
36,03
848
36,39
853
36,76
857
37,12
861
37,49
866
37,86
870
38,23
875
38,60
879
38,98
884
39,35
888
39,73
892
40,11
897
40,49
901
40,87
906
41,26
910
41,65
914
42,03
919
42,42
923
42,82
928
43,21
932
43,61
937
44,00
941
44,40
945
0,140
30,65
1053
30,96
1058
31.27
1064
31,59
1070
31,90
1075
32,22
1081
32,54
1086
32,86
1092
33,18
1097
33,50
ПОЗ
33,83
1108
34,15
1114
34,48
1119
34,81
1125
35,14
1131
35,48
1136
35,81
1142
36.15
1147
36,48
1153
36,82
1158
37,16
1164
37,50
1169
37,85
1175
38,19
1180
38,54
1186
жняя строка), при внутре
pax, м
0.160
25,94
1375
26.20
1382
26,47
1390
26.73
1397
27,00
1404
27,27
1411
27,54
1419
27,81
1426
28,08
1433
28,35
1440
28,63
1448
28,90
1455
29,18
1462
29,46
1469
29,74
1477
30,02
1484
30,30
1491
30,59
1498
30,87
1506
31,16
1513
31,45
1520
31,74
1527
32,03
1534
32,32
1542
32,61
1549
0.180
22,39
1741
22,61
1750
22,84
1759
23,07
1768
23,30
1777
23,53
1786
23,77
1796
24,00
1805
24,23
1814
24,47
1823
24,71
1832
24,95
1841
25,19
1850
25,43
1860
25,67
1869
25,91
1878
26,16
1887
26,40
1896
26,65
1905
26,89
1915
27,14
1924
27,39
1933
27,64
1942
27,90
1951
28,15
1960
0,200
19,62
2149
19,82
2160
20,02
3171
20,22
2183
20,43
2194
20,63
2205
20,83
2217
21,04
2228
21,24
2239
21,45
2251
21,66
2262
21,87
2273
22,08
2285
22,29
2296
22,50
2307
22,71
2318
22,93
2330
23,14
2341
23,36
2352
23,58
2364
23,79
2375
24,01
2386
24,23
2398
24,45
2409
24,68
2420
"них "
0.225
16,94
2720
17,11
2734
17,28
2748
17,46
2763
17,63
2777
17,81
2791
17,98
2805
18,16
2820
18,34
2834
18,51
2848
18,69
2863
18,87
2877
19,06
2891
19,24
2906
19,42
2920
19,60
2934
19,79
2949
19,98
2963
20,16
2977
20,35
2992
20,54
3006
20,73
3020
20.92
3035
21,11
3049
21,30
3063

.о
"ж
ь »
Скорое
потока
21,4
21,5
21,6
21.7
21.8
21,9
22,0
22,1
22,2
22,3
22,4
22,5
22,6
22,7
22,8
22,9
23,0
23.1
23,2
23,3
23,4
23,5
23,6
23,7
23,8
Pi
274,78
277,35
279,94
282,53
285,14
287,77
290,40
293,05
295,70
298,37
301,06
303,75
306,46
309,17
311,90
314,65
317,40
320,17
322,94
325,73
328,54
331,35
334,18
337,01
339,86
Расход воздуха
воздуховода
0.100
59,22
608
59,75
611
60,29
614
60,82
616
61,36
619
61,90
622
62,45
625
63,00
628
63,54
631
64,09
633
64,65
636
65,20
639
65,76
642
66,32
645
66,89
647
67,45
650
68,02
653
68,59
656
69,16
659
69,74
662
70,31
664
70,89
667
71.48
670
72,06
673
72,64
676
0.110
52,57
736
53,04
739
53,52
742
53.99
746
54,47
749
54,95
753
55,43
756
55,92
759
56,41
763
56,90
766
57,39
770
57.88
773
58,38
777
58,87
780
59,37
783
59,88
787
60,38
790
60,89
794
61,39
797
61,90
801
62,42
804
62,93
807
63,45
811
63,96
814
64,49
818
мэ/ч (верхняя ст
ia трение
0.125
44,80
950
45,21
954
45,61
959
46,02
963
46,43
968
46,84
972
47,25
976
47,66
981
48,08
985
48,49
990
48,91
994
49,33
998
49,76
1003
50,18
1007
50,60
1012
51,03
1016
51,46
1021
51,89
1025
52,33
1029
52,76
1034
53,20
1038
53,64
1043
54,08
1047
54,52
1051
54,96
1056
, Па (ни
диаметр
0.140
38,89
1191
39,24
1197
39,59
1203
39,94
1208
40,29
1214
40,65
1219
41,01
1225
41,37
1230
41,73
1236
42,09.
1241
42,45
1247
42,82
1252
43,18
1258
43,55
1264
43,92
1269
44,29
1275
44,67
1280
45,04
1286
45,41
1291
45,79
1297
46,17
1302
46,55
1308
46,93
1313
47,32
1319
47,70
1324
эока). я
i i |> о д о л ж
готери д
«кяя строка), при
0.160
32,91
1556
33,20
1563
33,50
1571
33,80
1578
34,10
1585
34,40
1592
34,70
1600
35,01
1607
35,31
1614
35,62
1621
35,93
1629
36,23
1636
36,55
1643
36,86
1650
37,17
1658
37,48
1665
37,80
1672
38,12
1679
38,43
1686
38,75
1694
39,07
1701
39,40
1708
39,72
1715
40,04
1723
40,37
1730
0,180
28,40
1970
28,66
1979
28,92
1988
29.17
1997
29.43
2006
29,69
2015
29,95
2025
30,21
2034
30,48
2043
30,74
2052
31,01
2061
31,27
2070
31.54
2079
31,81
2089
32,08
2098
32,35
2107
32,62
2116
32,90
2125
33,17
2134
33,45
2144
33,72
2153
34,00
2162
34,28
2171
34,56
2180
34,84
2189
вления
вмутре!
0.200
24,90
2432
25.12
2443
25,35
2454
25,57
2465
25,80
2477
26,03
2488
26,26
2499
26,49
2511
26,72
2522
26,95
2533
27,18
2545
27,41
2556
27.65
2567
27.88
2579
28.12
2590
28,36
2601
28,60
2613
28,84
2624
29,08
2635
29,32
2646
29,56
2658
29,81
2669
30,05
2680
30,30
2692
30,54
2703
енне
на 1 м
них
0.225
21,49
3077
21,68
3092
21,88
3106
22,07
3120
22,27
3135
22,46
3149
22,66
3163
22,86
3178
23,06
3192
23,26
3206
23,46
3221
23,66
3235
23,86
3249
24,07
3264
24,27
3278
24,48
3292
24,68
3306
24,89
3321
25,10
3335
25,31
3349
25,52
3364
25,73
3378
25,94
3392
26,15
3407
26,36
3421
142

S
Ё »
Скорое
потока
23,9
24,0
24,1
24,2
24,3
24,4
24,5
24,6
24,7
24,8
24,9
25,0
25,1
25,2
25,3
25,4
25,5
25,6
25,7
25,8
25,9
26,0
26,1
26,2
26,3
ш
342,73
345,60
348,49
351,38
354,29
357,22
360,15
363,10
366,05
369,02
372,01
375,00
378,01
381,02
384,05
387,10
390,15
393,22
396,29
399,38
402,49
405,60
408,73
411,86
415,01
Расход
воздуха
воздуховода
0,100
73,23
679
73,83
681
74,42
684
75,01
687
75,61
690
76,21
693
76,82
696
77,42
698
78,03
701
78,64
704
79,25
707
79,87
710
80,48
713
81,10
715
81,72
718
82,35
721
82,98
724
83,61
727
84,23
729
84,87
732
85,51
735
86,14
738
86,78
741
87,43
744
88,07
746
0,110
65,01
821
65,53
824
66,06
828
66,59
831
67,12
835
67,65
838
68,19
842
68,73
845
69,26
848
69,81
852
70,35
855
70,90
859
71,44
862
71,99
866
72,55
869
73,10
872
73,66
.876
74,22
879
74,77
883
75,34
886
75,90
890
76,47
893
77,04
896
77,61
900
78,18
903
м*/ч <ве
на тренж
0.125
55,41
1060
55,86
1065
56,31
1069
56,75
1074
57,21
1078
57,66
1082
58,12
1087
58,58
1091
59,04
1096
59,50
1100
59,96
1104
60,43
1109
60,89
1113
61,36
1118
61,83
1122
62,31
1127
62,78
1131
63,26
1135
63,73
1140
64,21
1144
64,69
1149
65,18
1153
65,66
1157
66,15
1162
66,63
U66
рхняя строка), н
П р о д о л ж
потерн д
, Па (нижняя строка), пр
диаметрах, м
0,140
48,09
1330
48,48
1336
48,87
1341
49.26
1347
49,65
1352
50,05
1358
50,44
1363
50,84
1369
51,24
1374
51,64
1380
52,04
1385
52,45
1391
52,85
1397
53,26
1402
53,66
1408
54,08
1413
54,49
1419
54,90
1424
55,31
1430
55,73
1435
56.15
1441
56,57
1446
56,99
1452
57,41
1457
57,83
1463
0.160
40,70
1737
41,03
1744
41.36
1752
41,69
1759
42,02
1766
42,35
1773
42,69
1781
43,02
1788
43,36
1795
43,70
1802
44,04
1810
44,38
1817
44,73
1824
45,07
1831
45,41
1838
45,76
1846
46,11
1853
46,46
1860
46,81
1867
47,16
1875
47,52
1882
47,87
1889
48,23
1896
48,58
1904
48,94
1911
0.180
35,13
2199
35,41
2208
35.69
2217
35,98
2226
36.27
2235
36,55
2244
36,84
2254
37.13
2263
37,43
2272
37,42
2281
38,01
2290
38,31
2299
38,60
2309
38.90
2318
39,20
2327
39,50
2336
39,80
2345
40.10
2354
40,40
2363
40,71
2373
41,01
2382
41,32
2391
41,62
2400
41,93
2409
42,24
2418
авления
е н и е
на 1 м
i внутренних
0.200
30,79
2714
31,04
2726
31.29
2737
31,54
2748
31.79
2760
32,04
2771
32,30
2782
32,55
2793
32,81
2805
33,06
2816
33,32
2827
33,58
2839
33,84
2850
34,10
2861
34,36
2873
34,62
2884
34,89
2895
35,15
2907
35,42
2918
35,68
2929
35,95
2940
36,22
2952
36,49
2963
36,76
2974
37,03
2986
0.225
26.58
3435
26,79
3450
27,01
3464
27,22
3478
27,44
3493
27.66
3507
27.88
3521
28.10
3535
28.32
3550
28,54
3564
28,76
3578
28,98
3593
29,21
3607
29,43
3621
29,66
3636
29,88
3650
30,11
3664
30,34
3679
30,57
3693
30,80
3707
31,03
3722
31,26
3736
31,49
3750
31,73
3765
31,96
3779
из

Скорое
потока
26,4
26,5
26,6
26,7
26,8
26,9
27,0
27,1
27,2
27,3
27,4
27,5
27,6
27,7
27,8
27,9
28,0
28,1
28,2
«и
s 5 5
511
418.18
421,35
424,54
427,73
430,94
434,17
437,40
440,65
443,90
447,17
450,46
453,75
457,06
460,37
463,70
467,05
470,40
473,77
477,14
П рс
д о л ж
е н и е
Расход воздуха. м7ч (верхняя строка), и потери давления на 1 м
воздуховода на тренне, Па (нижняя строка), при внутренних
диаметрах, м
0.100
88,72
749
89,37
752
90,02
755
90,68
758
91,33
7 1
91.W9
763
92.65
766
93,32
769
93,98
772
94.65
775
95.33
778
9G.00
780
96,68
783
97,35
786
98,03
789
98,72
792
99,40
794
100,09
797
100,78
800
о.по
78,76
907
79,33
910
79,91
913
80,49
917
81,07
920
81,66
924
82,25
927
82,84
931
83,43
934
84,02
937
84,62
941
85,22
944
85,82
948
86,42
951
87,02
955
87,63
958
88,24
961
88.85
965
89,46
968
0,125
67,13
1171
67,62
1175
68,11
1)80
68,60
1184
69,10
1188
69,60
1193
70,10
1197
70,61
1202
71,11
1206
71,61
1210
72.12
1215
72,63
1219
73,14
1224
73,66
1228
74,17
1233
74,69
1237
75,21
1241
75,73
1246
76,25
1250
0.140
58,26
Г469
58,69
1474
59,11
1480
59.54
1485
59,97
1491
60,41
1496
60,84
1502
61,28
1507
61,72
1513
62,15
1518
62,60
1524
63,04
1530
63,48
1535
63,93
1541
64,37
1546
64,82
1552
65,27
1557
65,72
1563
66,18
1568
0,160
49,30
1918
49,66
1925
50,03
1933
50,39
1940
50,75
1947
51,12
1954
51,49
1962
51,86
1969
52,23
1976
52,60
1983
52.97
1990
53,35
1998
53,72
2005
54,10
2012
54,48
2019
54,86
2027
55,24
2034
55.62
2041
56,00
2048
0.180
42,55
2428
42,86
2437
43.18
2446
43,49
2455
43,81
2464
44,12
2473
44,44
2483
44,76
2492
45,08
2501
45.40
2510
45,72
2519
46,04
2528
46,37
2538
46,69
2547
47,02
2556
47,35
2565
47,68
2574
48,01
2583
48,34
2592
0.200
37,30
2997
37,58
3008
37,85
3020
38,12
3031
38,40
3042
38,68
3054
38,96
3065
39,24
3076
39,52
3088
39,80
3099
40,08
3110
40,36
3121
40,65
3133
40,93
3144
41,22
3155
41,51
3167
41,79
3178
42,08
3189
42,37
3201
0.225
32,20
3793
32,43
3807
32,67
3822
32,91
3836
33,14
3850
33,38
3865
33,62
3879
33.86
3893
34,11
3908
34,35
3922
34,59
3936
34,84
3951
35,08
3965
35,33
3979
35,57
3994
35,82
4008
36,07
4022
36,32
4036
36,57
4051
144

Скорость
потока v. м/с
28,3
28,4
28,5
28,6
28,7
28.8
28,9
29,0
29.1
29,2
29,3
29,4
29,5
29,6
29,7
29,8
29,9
30,0
ш
480,53
483,94
487,35
490,78
494,21
497,66
501,13
504,60
508,09
511,58
515,09
518,62
522,15
525,70
529,25
532,82
536,41
540,00
иоэдухоиода
0,100
101,47
803
102,17
806
102,86
809
103,56
811
104,26
814
104,97
817
105,68
820
106,38
823
107,10
826
107,81
828
108,52
831
109,24
834
109,96
837
110,69
840
111,41
843
112,14
845
112,87
848
113.60
0,110
90.07
972
90.69
975
91,31
978
91,93
982
92,55
985
93,18
989
93,81
992
94,43
9%
95,07
999
95,70
1002
96,33
1006
96,97
1009
97,61
1013
98,25
1016
98,90
1020
99,54
1023
100.19
1026
100,84
П р о д о л ж
на трение. Па {нижняя строка), пр»
диаметрах, м
0,125
76,77
1255
77,30
1259
77,83
1263
78.36
1268
78,88
1272
79,42
1277
79,95
1281
80,49
1286
81,03
1290
81,57
1294
82, И
1299
82,65
1303
83.20
1308
83.74
1312
84,29
1317
84,84
1321
85,40
1325
85,95
0,140
66,63
1574
67,09
1579
67.55
1585
68,01
1590
68,47
1596
68,93
1602
69,39
1607
69,86
1613
70,33
1618
70,79
1624
71,26
1629
71,74
1635
72,21
1640
72,68
1646
73,16
1651
73,64
1657
74,12
1663
74,60
0.160
56,39
2056
56,78
2063
57,16
2070
57,55
2077
57.94
2085
58,33
2092
58,73
2099
59,12
2106
59,51
2114
59,91
2121
60,31
2128
60,71
2135
61,11
2142
61,51
2150
61,91
2157
62,32
2164
62,72
2171
63,13
0,180
48,67
2602
49,00
2611
49,34
2620
49,67
2629
50,01
2638
50,35
2647
50,69
2657
51,02
2666
51,37
2675
51,71
2684
52,05
2693
52,40
2702
52.74
2712
53,09
2721
53,44
2730
53,78
2739
54,14
2748
54,49
(Г U И С
внутренних
0,200
42,66
3212
42,96
3223
43.25
3235
43,54
3246
43,84
3257
44,13
3268
44,43
3280
44,73
3291
45,03
3302
45,33
3314
45,63
3325
45,93
3336
46,23
3348
46,54
3359
46,84
3370
47,15
3382
47,46
3393
47,76
0.225
36,82
4065
37,08
4079
37.33
4094
37,58
4108
37,84
4122
38,09
4137
38,35
4151
38,61
4165
38.86
4180
39,12
4194
39,38
4208
39,64
4223
39,90
4237
40,17
4251
40,43
4265
40,69
4280
40,96
4294
41,22
10 Заказ № 3238
145

« со
2 2 2
o w pj co «
2 " 2 2 2
050H 000 00 00 000
aoaoaoaoaoao'aoaoooaoQoao
ooin —ai — 'twoorortcoN
C4*(Di05)lCCl)NiCSOWneiNOOOM'-00(N-
'°in"°ю° in~"ui~"iti'°*ю мл N «о*°°со"со00«о""*
ю «о «с л ю ic ю m 1Л ю ic m
» CO & «O* CD ° <O*° <O ° Ю ° CO" - <O -
00 Ю 00 Л 00
J<Nt>JC
* О? *° СП ^ СЛ
4CMC4<
Sic
9* Z
OCn00C5(NVCOlrt(N~O
О N ft Ю ^ - О) (С * N О
Ь-" О) О CS "Ч-* со" N О? - П К)
П~2сч2СчJс02с0

o « <° «•"" «"со05 «° co*° eo
CO CO CO CO CO ^*^*^
OOO — — ^ — — — ^ — — — — -
—•—«h«OOC4»Or~WC4)OiOOtOCOCOOOQCOOOO>lO'4*<C^010J^;h'*lu
(Nlrtt0Si!«JinSdS^00a>C7>«O00OW-N«N-wiS«--4-U
" °» 1Д01 10 ° Ю ° IO "" Ю *"* «Л — in" «O w «5 rt Ю °° <£>" * «> "* «Э Л «О Ю
vJCS
1Д
*C4CO
со с
^14- о> **■ o"s ds о ^ о"^ о** о * о0 о " — * —"°° — °* —"rt — °
<N W-«M—«СЧ — СЧ—CSI—«N —OJ—«СЧ — CS —СЧ —СЧ —« —« —С
9 S S 8 S !! 8 8 U ; П ^
? ? 5 I" 5 f 5 й Щ S § 2* i 2"
N. rt. *. rt. 4 s. *. №. °. "" °i rt. *. rt. 4
л irt xti 10 «л ю л* »л <о* <о" ш «э «э <о «о
147

00 ^ rj. Ю •* Ю irtCO IO « <O ^ S g l>4g К QO S_t- Й Ф O> ^ S Ь
^Ю |Л 1Л 1Л "* Л ^ Ю "*' ift "* Ю ^ 1Л "** Uf3 ^* Ю "** «D "* «D
|Л 1Л 1Л
* ift * Ю ^ 1Л "
148
oo oo oo
s к
11
ОТ00 О»00!?»00 СЛ № О»0
O° О° О"
о ^ ds о
5I
16
°.
73
о
75
8
CO
81
xa oo
83
85
Ю «5
87
90
r- oo
ss
94
96
© -
CO 00

Ч00>ЛЮ
о сч © — —
1П ° in ° in"™ CO4 ЧЭ
noocotntocNtcno
^ «О ^ <О °° «О * «О * «О
Э «э <£> (О «? СО tC |С гС 1^ r-Г t, Г-Г t>T t^ г^ ^
о о оооооооо — — — — — — —
^ 00 G> CO O^ ф 00 i
ja. o-a. о-сл -о -о о-
«О — 45 — «Э — t>- — t^. — h
3
-_- -_ ^^ -csj .cvj ^сч _;« _;<*5 ,_;« _jeo _:* _;* „_ — ci^
—• in — in — m — m — ю- ю-.in — m — ю — m — m — in — m — in — m — in — m
ei"™ (N ~* «n ""* <n ■"<n "" <N ^ со w со соN сол eo°° со°°со0
ОСЧ — CJlin^-OininfNOOincOOinincOO — 1П00 — «Э (D ■* (N-i h
SI ■*£ ^"^ * м * ^ ^"m ^"^ ю"« ю*^ ю*^ ^Z ^Z ю* i ю"^ <°т e1
^" C3 •-"* C*> ^^ CO •"• CO •— CO •m CO "—• CO ^ CO "•-* CO *-"< CO ^^ CO •"-■ CO ^-» CO ""-• CO •-11 CO ^^ C
= « s s
8 a 8
С4! ^ ^O
s s s a
00 О CM id
O^ CO CO CO
<MCN(NCN
^ us cq t^_ op ел о -i
149

№COO?J£H£oiCNOOC$r^eo<Scoi2
f» t^ 00 00 00 00 ^ 00 ~~ 00 "~ 00 ~~ 00 "" 00
oo °* во °00
II
«-Г «CMOOCO
— tr5-*U3OOt- — 00
O*
0Ю
«•-« »-я «-я м-* ч*ч ^-ч *«-« *O CO CO CO CO CO
—«1Л — lO"—Ю— 1Л— Ю — Ю—<1Л—<»Л — Ю—irt—-Ю-«Л — Ю
III
s 8 ;
— еч
CO^iOtD^OOCftO —

— iO^C0^*Cs4O""t^C7>C4 00 CJ> I4* l/5 Ю —• ■*** 00 CO ^ — OC
OONXtOOliOC^OCN — -. — QMC) CO CO CO h*»« ^"OiOiOliOCOcOCSt1- — Г»
сф C|Q tO С4*" I4*** I4*" С"*** t4*» $"**• t1** t**» t1^» Is*» I4** t4"* t4*»
00 CD O) CT> OO^O'JCiO^O'iOlO^OOOO
— — — — — — — — — ~ — —. <N СЧ <М СЧ
ОООГ-гМ'^Г
41O5l — ЮСЧ —
l-22S*2
<n(nсч« el cnn^<nneoriri°M°ri-ri-
s <-« t^ «■< N -— f^- ^- С—• ™— t*^- -—* t*4- --*• t*^- —• t^- —— t4^. —■ t^» —— t4— —— OO — 00 — 00 —« 00 — 00
0 CTi <O СЧ ^ lO CS 00 O^^OO^'COt4*-^*-^ СЧ "JfONOOOS^iC
0^*--<O^rh*ts^00OOCS|-^i0C400^t--^iC^*cDcC00C^C?5Cv>
D — CO»—< <£> —^to—■«CO — ^O-^tO«-^tD—«<O — tO—-O——CD— О
to ^ to*^ <o •*• «o °° со*00 <o °° r-*00 r-01-51-*№ r-*^ tC°> od° od° od° oo °
г — ТГ — "* — тг— "* — ^" — tJ"— ^f — ТГ— •*— Tl* — tJ«— ■* —.Irt—.1Л — 1Л — Ю
od*"- oo""^" о0 о0 ел00 о>"°° о»00 о"л о01 о05 0е5 о"* о05 о° — ° — °
CN t^ СО <J> «Л — _Ь. тг О t-. СО О Ь- ^ -- 2Й
l4^* l4^* t^** t^» 00 00 00 CT) СЛ O^ O^ ^^ ^7^ ^3 C^ ™^
CMCS(NC4CMC4CN(NC4C4<NC0 00~4 CO CO «
s s s я s s s § а §■ я а" а а" а" а"

D--COO>000<Df^CO
ЭС"-ОЮ — Tf — CO JN
©^<lOC'OCO —'QOSO
S CO — СЭ©^"О>«Л001ЛС
4Cv| —'O5O>S00^N — CO OO LO C
O — O> tO CT1 СЧ © 00 — ■* CS О СО 1
-— -<N -<N -СГЗ 0- o О О _: _ _ _.
— со —«O — eo — f*5 —m —го — со — rt—rt — co — со —со —со
со в co «э «о «о to t^T1- tC tC rC г-
— <O— <O — «£> — O — CO-XO — 45 — U3 — (О — СО — Ю — «О — Ю
oo°«" od"" о?" о?"™ о»041 о'^а" о?°
— ю — ю — щ2ю^1л— ю — 1Л — ю-
Crj'*lOCO
о00 о"
D —СОО —00О^^
— с* tt г* *• \Л
55
со со
оз «^ ю со —<>т
со со со со со
— (OCOQ
о_ оо t^ 35
со со
СТ)О — СЧСОч**«ЛЮ1-«-00О>© —
я я а а а а а" а" а" а" а" а а
152

ечСЛ — ФеЛООООО^^-Ю^"^" — СОСГ>—«ООСОСЛ — Ь-ООСОЮЮ
00 Ю ОС <° 00 ^ СО00»01»01 О» ° О»"" О> W СЛ М <Л"* СП Ю СП Ю СП Ю СП ^ Cft °° СЛ °
СЭ Ю — Г-СЛООГ^СЛЮСЛ^ОСЧ — О —00<М«Эе01ЛСОоО'* —ЮОЮООСОГ--|--1Л«-~
or- — ■* — -M.xnift*nrto®s3*s-. оо оо ел ю о «n — ел — «о сч со со ©
о - о N 0 е0 о" о * о л о'<° о ю о ^ о °° о00 о* - ° - S - ~ - N - w
0Г-.«1Л<0СГ)О —
f S 2 2 2 S 2 S
ОО-^ЮСЛ^РЭМаЬОСОООГ^и
^СОЮЙЬ-ОООО —О-* —Г*.С0СЛ'*СЧУЭЮГ--00СЛ — ОС0С<
2 S 2*S — S 2 S 2 S -*S 2 S 2*H 2"JZ 2"^ 2" £! S 2 8
8 E § *" I i S g" i 8
со со со со со во со со со со
я a a
a a
153

•-* 00 — 00 —-• 00 •""• 00 ~■• 00 ~* 00 — 00—^00 — GO—*G>—~ &> •—' CT> —-* Cft
" 1Л °° «Л °° 1Л °° Ю "
О — ОЪ СО ^ Ю O(D ^" 00 О О
OOiSON —ЮМ —П<СЙ
° "~ "" 04 М е
«О Й «0
II
оомо>^од«
оо-*еосчооосо°оо^1:£>*1ЛОс31Л — — а>«э |~-сч ю оо со ■* —
« спюоною oqi>.0)i0 — со со «5-* О5 сс — t^-* oji^-o gc^ eo
'О О М — O — OOC^vOCNCOCO — ^"ОО
^ет)^* —«ocoooi*o<o«ncoi*o<o —
.Ю -УЭ .«5 -«Э -СО да-S -b. -^
N'*CN-*CMTrtN'!j<{NTr<NTrCNTftN^'«
я s s; t
8" 8* 8"

5 c5 CN~ CN CN С? CN~~c3 **
<O CO CO <O I4* ^ t^ t4- t4- t** l^* t4» 00 OO 00 00 00 CO
^^ ^^> cO lO CO f4" ^"^ ld^ ^5 ^^ *t}< CO Tt* VO 00 ^"*
Oi —* Tf h^ О CO t4* О ^* r^ -™- lO 0> CO ^ C4!
CO f4** ^? ^5 ^* ^? ^Э ^**" ^^ ^O С*4* СЭ CO ^^ ^j^ ^*
^* ^* Ю ^ l О (О ID CO t^t^-t^0O0O0OOT^>
c3c5wcIc5c5wo5SwSSSwSS
155

*• еч °° е* °° <n °
" еч N сч л м"* со л со® «о
-I
00 00 t~- — h
—<C4C0lO>
8g
S3*
156
<М — О
оо ■* о
g" й а а а" а" а а" а" а" а" я

Рис. 6.4 Вытяжной тройник
нормализованной конструкции
с углом а=30"
Рис. 6.5. Вытяжкой тройник
нормализованной конструкции
с углом а=45°
увязки только подбором диа-
диаметра воздуховода, последним
шагом, как правило, является
подбор диафрагмы (см. рис.
3.5). Диаметр диафрагмы da
определяется по формуле [3]
V l-fVCys-
F.20)
где dB — диаметр участка, входящего в узел на увязываемой ветви;
Лр -- потери давления на увязываемой ветви при диаметре dB; Ря — ди-
динамическое давление при диаметре rfB.
Не рекомендуется устанавливать диафрагму с диаметром </д<0,7 dB;
в таких случаях можно ставить на участке две диафрагмы, диаметр каж-
каждой из которых рассчитывается
по формуле F.20), в которой
невязка (Нуа—&р) заменяется
величиной (Нуз--Ьр)/2. В тех
случаях, когда по каким-либо
соображениям диаметр возду-
воздуховода увязываемого участка
<?■ больше нельзя уменьшать и
нельзя устанавливать диафраг-
диафрагму, например из-за опасности
Рис. 6.6. Конструкция штанообразного
тройника
закупорок, создаваемых круп-
крупными отходами (сколы, витая стружка), увязка осуществляется путем
увеличения расхода воздуха на ветви до расчетного значения L', при ко-
котором величина потерь давления на ветви Д/>' будет равна Нуз или будет
отличаться от Яуэ не более чем на 5 %.
157

"«° ~" S3 ~" 52
0O CO 00
5^^
"" О "" О Q ~" О ""* — "" — "" — "
4 —• — TfQ<000000—•l^
)SMSiANSNOCO(
<N ^ <N ^ « ® <N • <N
8 S S 8 4 £ 8 S 9 см 8 « 8
158

_ „ __ _ ^^ ^
ю m <о (о to <o s
SCJlCOOCvfi^-oO^DOirtCO^incOOOC^O — СООУЭСЛОООО — r>-^tO«DvOCJ>*(NCO
CDOCnOCNOtrt — 00 — — — *—>!^-C4OeNC0CNl0CN00C0 — CO-^COt^COO^CO
*"* S ^"ю ^"ю ^^"о^ш^ю ^ ^"n! w"S ^tC °* Jl ^"S ** 2 M*« ^'co ^"w
со со со со со со со со со со со со со со со со со
SS5£SS
<N!NOJCNCNCN
COCOCO
Nff)SC0Sh.00e400t0№O
"O "<N "CO -UO "<£> -0
N -CO -Ю -<D „"* "СП "
3,13
7 282
3,16
15,3
15,4
3,20 i
15,5
3,24
7 618
3,28
7 731
8 8
15,6
15,7
3,32
7 843
R
5,8
3,36
8
ю
5,9
3,40
S
S
8 067
3,44
8 180
SS
S
16,1
3,48
8 292
46
57
16,2
3,53
8 404
41
8
16,3
3,57
8 516
3
16,4
3,61
8 628
3,65
8 741
СО 1Л
16,5
16,6
3,69
8 853
3
16,7
3,73 |
8 965
8
16,8
3,78
9 077
16,9
159

(нижн
ховода на трение, Па
я на 1 м возду
диаметрах, м
яя строка), и потери давлен»
при внутренних
(верх*
Я
<
Расхо
1,400
1,250
§
1,000
0,900
0,800
о
0,7
1
т
хЦ о.
Динам
кое дав
потока
1
I
з * s s 8
is g ss r fe
1,86
60 648
1,88
61003
1,90
61 358
1,92
61 712
1,95
62 067
1,97
2,14
48 349
2,17
48 631
2,19
48 914
2,22
49 197
2,24
49 480
2,27
2,45
39 162
2,47
39 391
2,50
39 620
2,53
39 849
2,56
40 078
2,58
2,83
30 943
2,87
31 124
2,90
31 305
2,93
31 486
2,96
31 667
2,99
8R82833§»3
2 2 2 2 2
9 9 S fe S S
173
175
177
179
181
183
о - с со * ю
S588833SSSfi38888S8
fe S R С R fS 8 8
62 422
1,99
62 776
2,01
63 131
2,03
63 486
2,05
63,840
2,08
64 195
2,10
64 550
2,12
64 904
2,14
49 762
2,29
50 054
2,32
50 328
2,34
50 610
2,37
50 893
2,39
51 176
2,42
51 459
2,44
51 741
2,47
40 307
2,61
40 536
2,64
40 765
2,67
40 994
2,70
41 223
2,73
41 453
2,76
41 682
2,79
41 911
2,81
31 848
3,03
32 029
3,06
32 210
3,09
32 391
3,13
32 572
3,16
32 753
3,19
32 934
3,23
33 115
3,26
ssasRftsssfcSRsesR
2 2 2 S S Я % 8
185
187
190
192
194
196
198
200
o«-ooo>o-<*co

^r- w-o N-* pj* g^- ^m ^-oo -<n -ю ^-о ^еч
^QOQpOOOO>0>000—■
nn«@O<JinM@*0lh O^«NUH»M-
O<000NC0Si/)NnN-'e0Oe00fl0<0Cft4<№@
iO CQ. 00 t*4» О ^^ CO iO lO ф 00 CO "-•• t4- CO ~* ^O 1Л 00 O^ "-* CO CO 00 <O N 00 ^O —■• О CO ^* tO O^ 00
C^o6^00^aiiOO^O^O>COOOOOC^^tO^Q^iQC40^C^COCOr^COCv|^tO^Q^*^
C>| «^ CO ^/C*^^ /^C ^^ ^vC ^* e*\ CJ> * ^5 jJ"O*I .^" C^ ^|д ^* t(* ™j^^"* .* СЛ .^* *"*"^ **^4 *• CO _*^ Uv ,*" f О
О4С4СЧСЧС4СМСЧС4С4С4С4С4С4С4-С4С4С4С4
^-t- ^-qo ^:<л ^-o ^-K ^*« ^.-^ ^.-«л ^-«5 ^.-^ ^*oB ^:5> ^-^ л-сч ^сб rf-vrfm
2 8 S S 8 Я 8 8. 2 5 S3 2 S й a s 8
■*Ю«0 1^00<ЛО~МС0т»-Ю<ОГ^0С>01О
оо"ооаоос>оооосло>о^№0»о>№0>о>о»'о
161

O> ^ O"> Oi &i lO ОЪ О О Ю О «—'
«в» -"* —"О _'Ф <N ~ СЧ "^ (
N^ CO —• 00 ~^ CO ~^ O> ~^
4^C400(NC^OOOfOQCO^*COCy>rOCO'4«t^iJ* — * Ю Ч1 Й U5 * <O
00 00 СГ5 № OJ № O) CfJ Ol O^ 05 № O^
X Я
« «£ eo
o^-c2-~MQ<NMM(
*"<J* "QO *00 *O "^^ "C
!*
41
-*«ЭЮОО
О00 Ю ^ 1Л Ю
° Ю ° IO ~" Ю °* «О00 Ю ^ 1Л Ю ift *° Ю*
S g S 2
162

CM " CN"J CM ~ CM ^ CM ^ CM ^ CS" <?iU7 CM " <M
5 S S S S Й^ S&
2f- •-» *-o lie* If V ~-S ~
о10см1Л«э«э<ою|.о»^.соЗооооосчсл«
"" л № uj° Ю"^ ю w иэ ** in <° m**- in** in
й й й й й й Й !
S S « «
277
К Й
282
285
287
о in
«* о
290
293
o
295
Is» CD
298
301
in
303
306
309
311
314
о *.
317
320
163

Ф CO O^ t4* Ob ~-• О ^O О О О *& О 00 ^ СЧ •■-• УЭ ~-> •—« •— 1Л
-OS ^-СО -«5 -« -t- „-— j^-lO ^O j^"* „"(Л ^-CO
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
g
° со ^ eo ° C5 "* со *"* со ""* со"* со" со*"* со ю со" со
IS
-J
1Л УЭ «О COt>-
СО (О (О <О СО
СО {О СО
II
^^ ^, ^ ^^;г^^; ^г,^
1ЛЮЮ1Л1ЛЮ1О1Л1Л1Л1ЛСОЮ
rT^co-^co'^co^co^ cd^co'^^co^ со"тсо"^со*^со^со"со*
сооососососососзсососососо
Я 12
3|»
III
II*

O OOOXN-^O CO & <£> ^00 0
0<OOW-i*t4<i111 <*Ь •""•°0~^C
* (N °* CN Ю <N ° <N Ш <N W «O *"* «Г00 CO °° CO* * Л °> rtW°«)t
N-OOOOCftOCftOOO — — —<<MC4C^CO
00 QO 00 00 00 00 wi O^ O^ Ф^ O^ O^ СЛ O^ CT) O^
323833
jT 2 ^,-« ^,- о v* со ^ «о ^ ел ^- <n ^* ю *
O"p"o"o""—« -- — C-J <N CN OJ CO CO CO "" 4f
0 W^W^C^OCOCNCOiO^OOtJ
Ift ^ IO°* Ю* " lO "* 1Л Ю lO °° Ift ° ift
D(OCO(NOЭДn■*lftO^
Э«^--<00ЭТ00т»<СП»ЛО«
D ^-1»» ►jOOKjCn -О -Г'-
Э — 00 00 О ^* О
CN CS СЧ CS
C^ — о — СМ1ЛОЮСЧСП
О О О О О О — — «N <N
O)C4tf500~^^*^«O CO *&
c^co«co«c§??%%g
<ot4-ooeno-^«Nco^*irtco^is50ocno—«
^Г ^Г ^7 ^Г \{$ \{$ uo iO* i/5 lO Ю Ю 1Л lO 4D CD
CNCNCM<NCNC4«NtN<N<N<N<NtN<NCNCM

_ « _ _ _ >—•—•— (N(N(NCM(N
О) О) &> &> C?i O*i О> О) О) О> Оъ CTi G>
1/5 —-• Q) О СО О>
IQ <О <О &> t~~ •—
"* *° °>
О 00 (N ^» —• OJ О О О5 О
ПОСЧО1Л — 00—«ОСЧ
УЭ Ю ЦЭ ^ (О® УЭ W СО
СТз ОЭ СЛ СГ5
~~$i$i§§3§
s s ^ з jq g
о со" t>T о со r^
166

'9<-:- irtoiftNO
00* ^ 00"°* O*° O>
S I
I g
t4*- 00 О) О ^ W CO
CN <N <N <N C* CM <N
o^OJO>o>
СЧ <N <N <M
167

CO OtO^OlOi^CO^SN^ ОЪ
*£"*** *£ ^ т£ *** *£ ~* ■^<jO^cs) ^
со со со со со со
(О И (D
^ со ^:
8
^\ J*4» i/5 1*4» (j^ qq £ф
СО СО СО СО
g § § 8 S § 5
s ю s ю s
СО СО СО CN %
2 35 ^
iO»/5CNt^C^
СЛОО-^'O
tit
8 Й
00 О) О
168

6.11. Коэффициенты местного сопротивления отводов £0 при RID = 2
Конструкция и схема отводов
Угол поворота а°
Отводы гнутые, штампованные и сварные
из 5 звеньев и 2 стаканов
0,07
0,09
0,13
0,15
Отводы сварные из 3 звеньев и 2 стаканов
0,15
0,2
0,3
0,35
6.12. Коэффициенты местного сопротивления
-о*
V
0,
переходов
1
^1,7
V
0,27
Спер
\
1.7
0,56
S
V/
\
2,3
0,34
Л
"X?
0,41
Примечание. Приведенные значения Спер соответствуют оптималь-
оптимальному углу раскрытия а или оптимальной длине перехода для различных со-
соотношений диаметров dx и da и относятся к dx.
169

1
2
V
V
о
к)
J
0,1
0,3
0,4
о
0,6
0,05
о'
«*.
«о
0,4
3
1
•
1
JS8
■*о
—1,49
0,33
юо
г
—0,05
0,10
1
1
Ей
!
—1.02
0.35
-0.21
0,33
0,80
аГ
7°
—0,27
0,30
0,38
—0.03
-
!
ооо
ГуО
1
—0.04
0,31
0,32
0,26
0,63
1
т
£ go
оо
0,51
0,25
ff2
0.80
—0,24
1
I
0,63
0,26
0,79
0,13
0,50
!
!
оо
0,89
0,18
go
!
1,02
-0,55
!
$%
оо
0,95
0,17
1,03
—0.08
0,40
—13,05
0.22
),19
),22
|
оо
0,98
0,08
1,05
—1,02
1
2-
оо
7
оо
£52
1,04
0,04
1,07
-0,47
0,32
—5,58
0.19
—2,42
0,19
ift t-» 00 О
со —* ю —
юо о —
00— $О
оо оо
0,98
0,07
1.00
—0.26
ою
■f '
f i
(N00 1Л ^"
7° 7°
oo oo
S8 8 =
1,04
—0.21
1,09
—0,60
1,07
-1,05
0,25
0,20
—0,86
0,09
ОЮ
-T
1,11
-0,55
i
f
-14,68
0,09
=38
7°
88
oo
28
i
I
i
0,16
11

i
1
i
—5,92
0,00
oo
28
-7
i
!
1
0,125
1
1
1
I
f
-2,33
—0,15
<goo
OO

■'
i
0,10

s
V/
V
0,64
V
V
s
0,5
о
0,7
0.3
d
d
«2
0,7
|
1
!
I
1
1
I
1
о
I
1
!
-2,63
0,30
00 О
r
oo
0.28
-0,14
0,38
—0.86
»
о
£«
oo
0,53
0,12
зз
oo
0.74
-1,20
—0,61
0,29
r
1Л00
<£>O
OO
0,76
—0,28
0,79
-1.21
8
о
OO
0,86
0,00
°1
0,96
—1,48
0,29
0,26
CT>0O
t-» —<
oo
So
oo
0,98
-0,47
!
o
о
j
1
!
1
0,64
0,21
So
oo
g>t-
oo
1,01
—0.71
I
о
i
!
!
0,75
0,12
So1
oo
£8
oo
1
1
о
1
.1
I
1
i
t
I
!
!
,20
о
|
i
i
1
1
I
■
1
CO
о
1
!
1
1
!
1
j
1
1
|
!
1
1
1
I
1
1
1
о
о
171

I
1
h
и
ц
21
5
0.64 <
,00
•у
•5s
ц
0.1
0.2
о
о
0.6
0,05
0.1
0,2 .
0.3
0.4
0,5
1
1
88
7°
7°
58
оо
0.39
0,29
1
1
1
21
32
«о
—0,58
0,35
0.23
0,33
0,80
1
-9.33
0,33
— о
оо
оо
0,51
0,16
!
-7.27
0.28
оо
7°
0,09
0.31
0,45
0,26
0,63
1
-4,20
0,32
mS
оо
из со
оо
00*
оо
0.54
—0.05
!
1
-3.23
0.27
S3
оо
0,37
0,26
0,53
0,13
0,50
1
—1,81
0,30
88
оо
ю со
оо
а=
оо
0.58
0.36
!
—21,88
0,23
—1,32
0,25
-*■
оо
0,51
0.17
0,59
—0,08
0,40
соо
7
—0,59
0,27
88
оо
00 СО
оо
* оо
СОО
оо
0,65
—0,83
1
-10,59
0,21
—0,32
0,21
f-00
оо
0,64
0.04
0.67
-0.41
0,32
«S3
то
0,11
0,22
3-
оо
£5
оо
!*.<*
ОО
[
!
—4,56
0,18
0,28
0,15
оо
оо
85
0,83
-1,05
0,25
«NO
0.50
0,15
S§
оо
£00
оо
1
1
1
—1,87
0,14
0,63
0,08
оо
1,01
—0,60
1
0,2
552
оо
0,80
0,06
£§
-°
^Т
1
!
—0,46
0,09
0,93
0,06
0,93
-0,06
£8
I
1
0,16
оо
— о
— о
i
ИЗ
1
1
1
—5,78
0,00
0,39
—0,07
1,26
—0.32
а\п
"?
i
1
0,125
1
1
1
(
1
I
—2,12
—0.15 1
0,87
-0,28
1,56
—0,75
1
1
1
ого
172

0)
ч
о
с
ь
V/
3
V
V
о
0.4
S'O
о
о
0.5
0.6
0.7
V
Q
I
1
!
1
1
!
1
1
1
8
о
1
1
1
1
о.
Г
юоо
оо
0,17
0,43
0,41
0,28
оо
3
о
— г*
о* о
1
^о
о" о*
оо
°?
ss3
83
оо
0,39
0,35
0,50
0,14
0,53
—0,47
S
о
О О*
(N00
О* О*
S2
ОО
ass
°?
irt О
оо
..
оо
0,50
0,23
0,54
—0,05
!
о
о
1
1
1
S3
оо
-..
оо
-о
оо
0,59
0,10
0,61
-0,29
1
8
о
1
1
1
1
— <о
юс*
оо
(О if
to —
оо
щ
1
!
о
1
1
1
1
1
1
1
1
1
см
о
1
1
1
1
1
1
1
1
СО
о
1
!
1
1
1
1
1
'
1
125
о
1
1
1
1
1
1
'
I
о
о
173

6.14. Коэффициенты местного сопротивления
штанообразных тройников
1ба при LqJLc — 0,5 для значений углов а
15е
0,1
30°
0,28
45°
0,56
7. АВТОМАТИЧЕСКИ РЕГУЛИРУЕМЫЕ АСПИРАЦИОННЫЕ
СИСТЕМЫ (АРАС) И СИСТЕМЫ ПРИТОЧНОЙ
ВЕНТИЛЯЦИИ (АРСПВ)
Теоретические и экспериментальные предпосылки к созданию АРАС
и АРСПВ разработаны в Львовском лесотехническом институте [4] и
в Ивановском Всесоюзном научно-исследовательском институте охраны
труда (ВНИИОТ) [11]. Однако к настоящему времени отсутствует как
отечественный, так и зарубежный опыт промышленной эксплуатации та-
таких систем. В связи с этим включение в справочник настоящей главы
имеет целью дать широкому кругу инженерно-технических работников
основные сведения о назначении, принципах действия и особенностях
конструкции АРАС и АРСПВ.
Проектирование этих систем имеет свои методологические особен-
особенности. Алгоритм расчета систем также отличается от приведенного
в гл. 6. Массовое проектирование их пока невозможно, поэтому в на-
настоящем издании справочника эти материалы не приводятся. При про-
проектировании экспериментальных систем АРАС и АРСПВ следует обра-
обращаться к указанным выше источникам. Такие системы эффективны для
деревообрабатывающих производств, в которых рабочие органы техно-
технологического оборудования, подключенного к аспирационной системе, ра-
работают не всегда одновременно.
Применяемые в настоящее время аспирационные системы постоянно
удаляют воздух от всего оборудования независимо от фактической од-
одновременности его работы. Это приводит к нерациональному расходу
электроэнергии и тепла.
7.1. Коэффициент загрузки аспирационных
и вентиляционных систем
Полезным объемом аспирационного воздуха является тот, который
удаляется от рабочего органа технологического оборудования только во
время работы этого органа,— когда выделяются измельченные отходы.
Для каждой системы аспирации (и компенсирующей ее работу приточ-
приточной системы вентиляции) отношение величины полезного объема воздуха
к величине фактического объема воздуха за один и тот же отрезок вре-
времени (час, смена, квартал и т. п.) определяет коэффициент загрузки:
174

G.1)
где Qo» — расход воздуха по каждому отсосу технологического оборудо-
оборудования, подключенного к системе, м3/ч; Т — время работы системы, ч; Л—
время работы каждого рабочего органа технологического оборудова-
оборудования, ч.
Экспериментальные исследования, проведенные Ивановским
ВНИИОТ, показали, что годовой коэффициент загрузки аспнрационных
систем примерно равен 0,4—0,5.
Таким образом, за год в среднем 50 % воздуха отсасывается сущест-
существующими аспирационными системами из деревообрабатывающих цехов
бесполезно.
7.2. Регулирование режимов работы аспирационных
и приточных вентиляционных систем
Регулирование режимов работы аспирационных систем должно про-
производиться по расходу воздуха, а вентиляционных по расходу и темпе-
температуре воздуха. Регулировать расход воздуха в аспирационных и вен-
вентиляционных системах можно регулированием подачи вентиляторов;
включением вентиляторов в различных сочетаниях и последовательности
при неизменном режиме их работы (дискретное регулирование); одновре-
одновременным использованием указанных выше способов, при этом часть венти-
вентиляторов работает при постоянном режиме, а подача остальных регулиру-
регулируется.
Этот способ наиболее перспективный, так как дает возможность со-
создавать аспирационные и вентиляционные системы с плавно регулируемым
расходом воздуха меньшей энергоемкости.
7.3. Регулирование подачи центробежных вентиляторов
Регулирование подачи центробежных вентиляторов может осущест-
осуществляться плавно, изменением частоты вращения колеса вентилятора или
изменением на входе направления воздушного потока. Регулирование'
вентилятора плавным изменением частоты вращения его колеса наибо-
наиболее экономично, так как при этом достигается максимальный для каж-
каждого режима работы КПД и, таким образом, расход мощности на работу
вентилятора минимальный. Регулировать частоту вращения колеса вен-
вентилятора можно различными устройствами, но наиболее приемлем для
вентиляторов клиноременный вариатор скорости.
Для изменения направления воздушных потоков наибольшее распро-
распространение получили лопаточные осевые направляющие аппараты благо-
благодаря простоте их конструкции, но при их использовании снижается КПД
вентиляторов.
175

7.4. Принципы работы АР АС
Все АРАС по методу регулирования режимов работы вентиляторов
установок отбора воздуха (УОВ) делятся на:
системы с регулированием частоты вращения вентиляторов;
системы с регулированием вентиляторов лопаточными направляю-
направляющими аппаратами;
системы, в которых вентилятор первой УОВ регулируется лопаточ-
лопаточными направляющими аппаратами, а вентилятор второй и последующих
УОВ регулируется изменением частоты вращения;
системы, в которых вентиляторы одновременно регулируются ди-
дискретно по частоте вращения (многоскоростной электродвигатель) и ло-
лопаточными направляющими аппаратами;
системы, в которых вентилятор первой УОВ (или первой и второй
УОВ) регулируемый, а вентиляторы остальных УОВ работают в посто-
постоянном режиме.
Работает АРАС с плавно регулируемым расходом воздуха следую-
следующим образом: при включении (выключении) станка одновременно откры-
открывается (закрывается) управляемый его пусковым устройством клапан 8
(рис. 7.1), установленный на ответвлении 9 данного станка. При откры-
открывании (закрывании) клапана изменяется количество воздуха, поступаю-
поступающего в коллектор 12. Несоответствие количества воздуха, отсасываемого
вентилятором и поступающего через трубопроводы-ответвления отсосов
6 станков, приводит к изменению статического давления (разрежения)
в коллекторе. Вентилятор 15 транспортной установки (ТУ) работает
в стационарном режиме.
Индукционный мембранный датчик / (рис. 7.2), установленный на
коллекторе, воспринимает изменение статического давления и посылает
электрический сигнал, пропорциональный этому изменению, в электрон-
электронный регулятор 2, который включает исполнительный механизм 3, 4, 5,
изменяющий передаточное отношение вариатора скорости 7 в зависимо-
зависимости от знака сигнала соответственно в ту или другую сторону. Таким
[утем изменяется частота вращения вентилятора, а значит, его подача и
[авление. Регулирование частоты вращения вентилятора будет пронзво-
[иться до тех пор, пока подача его не станет равной необходимому рас-
расходу воздуха отсосов одновременно работающих станков, а давление
коллекторе — равным заданному. При этом сигнал от датчика не по-
поступит, и регулирование прекратится.
При уменьшении подачи вентилятора уменьшается нагрузка иа элек-
электродвигатель, что ведет к существенному снижению потребляемой им
электроэнергии.
Если имеются две или несколько установок отбора воздуха, то они
включаются (отключаются) последовательно. Расход воздуха транспорт-
транспортной установки соответствует минимальному расходу воздуха АРАС. При
подключении ответвлений включается первая УОВ, и ее расход воздуха
меняется от минимального до максимального. После достижения макси-
максимального расхода воздуха первая УОВ выключается, а вторая включа-
включается, и ее. расход воздуха регулируется от минимального до максималь-
176

ного. После достижения максимального расхода воздуха второй УОВ
снова включается первая установка. По достижении максимального рас-
расхода воздуха первой установкой включается третья УОВ, а первая и
■вторая выключаются и т д. Максимальный расход воздуха АРАС до-
Рис. 7.1. Автоматически регулируемая аспирационная система (АРАС):
/, 15 — вентиляторы, 2 — вариатор скорости; 3, 16 — электродвигатель; ■* —исполни-
—исполнительный механизм; 5 — обратный клапан; б — отсосы станков; 7 — трубопровод уста-
установки отбора воздуха; 8 — клапаны приводные; 9 — ответвления к отсосам станков:
Ю - электронный регулятор; // — индукционный мембранный датчик; 12 — коллектор;
13 — трубопровод транспортной установки; 14 — циклон
стигается при максимальном расходе воздуха всех УОВ. При отключе-
отключении ответвлений процесс регулирования идет в обратном порядке. При
выключении УОВ обратный клапан 5 (рис. 7.1) перекрывает трубо-
трубопровод.
Рис. 7.2. Блок-схема си-
системы автоматического
регулирования частоты
вращения вентилятора
установки отбора воз-
воздуха:
/ - индукционный М'
. бранный датчик; 2 — эл~-
тронный регулятор; 3 —
■ реверсивный пускатель не
полнительного механизма
■■■4 — электродвигатель ис
полнительного механизма
5 — редуктор исполнитель
ного механизма; 6 — элект
родвигатель; 7 — вариатор
скорости; S ■— вентилятор

7.5. Схемы АРАС
Во всех приведенных ниже схемах элементы АРАС от приводного
клапана до коллектора работают одинаково, т. е. при закрытии (откры-
(открытии) клапаноп изменяется количество воздуха, поступающее в коллек-
коллектор, а значит, и статическое давление в нем Транспортная установка ра-
работает в стационарном режиме, удаляя из коллектора часть воздуха и
весь транспортируемый материал. Регулирование АРАС в схемах CI—С7
производится за счет автоматического регулирования режимов работы
установок отбора воздуха, а в схеме С8 — за счет их подключения или
отключения
АРАС, выполненная по схеме С1 (рис. 7.3), кроме одного коллек-
коллектора и транспортной установки может иметь одну или две УОВ с пере-
переменным расходом воздуха и одну УОВ с постоянным расходом воздуха.
Схема предназначена для расходов воздуха 12—25 тыс. м3/ч. АРАС,
выполненная по данной схеме, проста по конструкции и рекомендуется
для небольших цехов или участков технологических потоков.
Работает АРАС, выполненная по этой схеме, следующим образом.
При изменении статического давления в коллекторе 4 система автомати-.
ческого регулирования 5, 6, 9 включает (выключает) УОВ и с прмощькх
клиноременных вариантов скорости 10 меняет частоту вращения венти-
вентиляторов, настраивая АРАС на оптимальный режим работы.
АРАС, выполненная по схеме С2 (рис. 7.4), кроме ТУ может иметь
от 2 до 20 коллекторов и один сборный коллектор, одну или две УОВ
с переменным расходом воздуха и одну или две УОВ с постоянным рас-
расходом воздуха. Данная схема предназначена для расходов воздуха 25—
45 тыс. мэ/ч. АРАС, выполненная по данной схеме, рекомендуется для
средних и крупных цехов с большим количеством деревообрабатываю-
деревообрабатывающего оборудования. В этой АРАС сложнее система автоматического ре-
регулирования, но она облегчает настройку АРАС на исходный режим ра-
работы при ее наладке.
Работает АРАС, выполненная по такой схеме, следующим образом.
При изменении количества воздуха в коллекторах 4 необходимо обес-
обеспечить постоянство режима движения аэросмеси в транспортных трубах
20. Этот режим соблюдается с помощью специальных систем автомати-
автоматического регулирования 6—-9, которые поддерживают постоянным сопро-
сопротивление уравнительной трубы 5 (равным сопротивлению транспортной
трубы), перекрывая ее сечение клапаном пропорционального регули-
регулирования 8. Далее из уравнительной трубы воздушный поток, а из транс-
транспортной — аэросмесь попадают в сборный коллектор 12, откуда транс>
портируемый материал с частью воздуха удаляется транспортной уста-
установкой 21—25, а остальной воздух удаляется УОВ 13—19. При изменении
количества воздуха, поступающего в коллектор 12, а нем меняется
статическое давление. Система автоматического регулировать; 10, 11,
18, реагируя на изменение статического давления, меняет передаточное
отношение клиноременных вариантов скорости 17, изменяя частоту вра-
вращения вентиляторов УОВ и настраивая их на оптимальный режим ра-
работы.
178

ЛРАС. выполненная по схеме СЗ (рис. 7.5), кроме ТУ может иметь
от 2 до 20 коллекторов, два сборных коллектора, одну или две УОВ
с регулируемым и одну или две УОВ с постоянным расходом воздуха.
Данная схема предназначена для расходов воздуха 25—45 тыс. мэ/ч и
рекомендуется для средних и крупных цехов с большим количеством де-
деревообрабатывающего оборудования. АРАС, выполненная по схеме СЗ,
имеет более простую по сравнению с С2 систему автоматического регу-
регулирования, но требует более точной настройки на исходный режим ра-
работы при наладке.
5 6
Рис. 7.3. АРАС, выполненная по схеме С1:
/ — отсосы деревообрабатывающих станков; 2 — клапаны приводные; 3 — ответвле-
ответвления к отсосам станков; 4 — коллектор; 5 — датчик давления; 6 — регулятор; ■ 7.
J3 - циклоны; 8. 14 — вентиляторы; 9 — исполнительные механизмы; 10 — вариаторы
скорости; //, 15 — электродвигатели; 12 — трубопровод; IB — трубопровод транспорт-
транспортной установки
Работает такая АРАС следующим образом. В коллекторах 4 поток
аэросмеси разделяется -на аэросмесь повышенной концентрации, которая
направляется по транспортным трубам 6 в сборный коллектор 10 ТУ, и
воздушный поток, направляемый по уравнительной трубе 5 в сборный
коллектор 9 УОВ. При изменении количества воздуха, поступающего
в коллектор 9, в нем меняется статическое давление. Изменение стати-
статического давления фиксируется датчиком давления 8, с помощью команд-
командного блока 7 соответственно включаются УОВ, через исполнительные ме-
механизмы 20 меняется передаточное отношение клиноременных вариато-
вариаторов скорости 21 и тем самым изменяется режим работы вентиляторов
18 УОВ. Часть АРАС, предназначенная для транспортирования аэро-
аэросмеси— транспортные трубы 6, коллектор ЮТУ, транспортная установка
/2—16,— работают в стационарном режиме.
179

АРАС, выполненная по схеме С4, имеет один коллектор, транспорт-
транспортную н уравнительную трубы и одну УОВ. Данная схема (рис. 7.6) пред-
предназначена для расходов воздуха до 12 тыс. м3/ч и рекомендуется для
обслуживания небольшого количества деревообрабатывающего оборудо-
оборудования.
Работает такая АРАС следующим образом. При изменении количе-
количества воздуха, поступающего в коллектор 4, система автоматического ре-
Рис. 7.4. АРАС, выполненная по схеме С2:
/ — отсосы деревообрабатывающих станков; 2— клапаны приводные: 3 - ответвле-
ния к отсосам; 4— коллекторы; 5 — уравнительные трубы; в — регуляторы; 7 —
бора давления; 10 —командный блок; 11 — датчик давления; 12 — сборный кол-
коллектор; 13 — трубопроводы УОВ; 14 — клапаны автоматические; 15 — вентиляторы
УОВ; 16, 22 - электродвигатели; П — клнноременные вариаторы скорости; 18 — ис-
исполнительные механизмы; 19, 25 — циклоны; 20 —- транспортные трубы, 21 — транс-
транспортный трубопровод; 23 — клиноремеиная передача; 24 — вентилятор
гулирования 8, 9, /б, реагируя на изменение статического давления, ме-
меняет передаточное отношение клиноременного вариатора скорости 15
УОВ 10—15, изменяя и частоту вращения вентилятора 13. Одновременно
с помощью клапана 6 пропорционального регулирования поддерживается
постоянное сопротивление уравнительной трубы 7.
АРАС, выполненная по схеме С5, может иметь любое количество
коллекторов и УОВ, один сборный коллектор ТУ и одну ТУ. Данная
схема предназначена для расходов воздуха 12—45 тыс. м3/ч. При откры-
открытии (закрытии) клапанов 3 изменяется статическое давление в соответ-
соответствующих коллекторах 4, и системы автоматического регулирования,
реагируя на это изменение, меняют передаточное отношение клиноремен-
180

3 U 5 б 7 8 9 6 5
I I I
Рис. 7.5. АРАС, выполненная по схеме СЗ:
1 отсосы деревообрабатывающих станков; 2 — клапаны приводные; 3 — ответвле-
ответвления к отсосам; 4 -- коллекторы; 5 — уравнительные трубы; б — транспортные трубы;
/—командный блок; 8 — датчик давления; 9 — коллектор сборный УОВ; 10— кол-
коллектор сборный ТУ; //—трубопроводы УОВ; /2 — трубопроводы ТУ; /3 — циклон
ТУ. 14, 18 — вентиляторы; IS — клиноременная передача; 16-19 — электродвигатели;
/7 — клапан автоматический; 20 — исполнительные механизмы; 21 ~~ клиноремен-
ные вариаторы скорости;. 22 циклоны
15 Ю
Рис. 7.6. АРАС, выполненная по схеме С4:
/—отсосы деревообрабатывающих станков; 2 — клапаны приводные; 3 — ответвле-
ответвления к отсосам; 4 — коллектор; 5 — транспортная труба; $ — клапан пропорциональ-
15 — клинорсмеиный вариатор; 16 - \

ных вариаторов скорости 12 УОВ 6, 9—15, изменяя частоту вращения
вентиляторов Часть воздушного потока с транспортируемым материалом
из коллектора 4 по транспортным трубам направляется в сборный кол-
коллектор 8, а оттуда транспортируется в циклон 16.
АРАС, выполненная по схеме С6 (рис. 7.8), может иметь один кол-
коллектор в виде магистрального трубопровода постоянного сечения с не-
необходимым количеством разгрузочных воронок и коническим траспорт-
9 Ю И 12
Рис. 7.7. АРАС, выполненная по схеме С5.
I — отсосы деревообрабатывающих станков: 2
транспортные трубы. 8 — сборный коллектор; 9 — кл
гиляторы УОВ; 11. 19 — электродвигатели; 12 — КЛ1
сти: 13 — исполнительные механизмы, J4 — регулятс
циклон ТУ, 17 — вентилятор; 18 — клиноременная
воздуховод
!ИИ; 6 — ВОЗДУХОВОД УОВ; 7 ■■■•
man автоматический; /0-веи-
норемеииые вариаторы скоро-
ры; /5 - циклоны УОВ; 16 -
передача; 20 — транспортный
ным воздуховодом, транспортную установку и от одной до четырех УОВ.
Данная схема предназначена для расходов воздуха 25—60 тыс. м3/ч и
рекомендуется для деревообрабатывающих цехов значительной длины.
Разделение воздушных потоков в этой схеме происходит в разгру-
разгрузочных воронках 4. Часть воздуха (до 20-25%) с транспортируемым
материалом направляется через транспортный воздуховод переменного
сечения 19 в ТУ 14—18. Остальной воздух направляется в коллектор 5
и далее в установки отбора воздуха 8—13, подключаемые в любом месте
по длине коллектора. При открытии (закрытии) клапанов 3 изменяется
количество воздуха, поступающее в коллектор 5, что приводит к соот-
соответствующему изменению статического давления в нем, и система авто-
автоматического регулирования 6, 17, 12, реагируя на это изменение, меняет
182

с помощью исполнительного механизма 12 передаточное отношение кли-
лоременного вариатора скорости // УОВ 9—13.
В АРАС, выполненной по схеме С7, вместо клиноременных вариато-
вариаторов скорости для регулирования режимов работы вентиляторов УОВ
используются осевые направляющие аппараты. Данный метод регулиро-
регулирования может быть использован для любой из описанных схем с учетом
его достоинств и недостатков.
Автоматически дискретно регулируемая аспирацнонная система,
выполненная по схеме С8 (рис. 7.9), кроме коллектора в виде маги-
Рис. 7.8. АРАС, выполненная по схеме С6:
I — отсосы деревообрабатывающих станков; 2 — ответвления к отсосам; 3 — кла-
клапаны приводные; 4 — разгрузочные воронки коллектора; 5 — коллектор; 6 — датчик
давления; 7 — регулятор; 8 — воздуховод УОВ; 9, 15 — вентиляторы; 10 — циклон;
// — клииоремекный вариатор скорости; 12 — исполнительный механизм; 13, П —
электродвигатели; Ц — циклон ТУ; 16 — клиноременная передача; 18 — транспорт-
транспортный трубопровод; 19 — транспортный трубопровод переменного сечения
стрального трубопровода может иметь от двух до десяти УОВ. Данная
аспирациоиная система предназначена для обслуживания технологиче-
технологических потоков, в которых оборудование подключается (отключается)
группами, и необходимо соответственно (дискретно) менять расход воз-
воздуха всей аспирационной системы. Расход воздуха в таких системах мо-
может колебаться от 12 до 60 тыс. м3/ч. Количество УОВ должно соответ-
соответствовать количеству групп технологического оборудования, которое
включается одновременно. При подключении (отключении) групп стан-
станков или автоматических линий с помощью одновременного открытия
(перекрытия) приводных клапанов 14 ответвлений 12 к отсосам меняется
статическое давление в коллекторе 9, воздействуя на сигнализаторы дав-
давления 7, 8, которые включают (выключают) электродвигатели УОВ после-
последовательно через реле времени.
Описанные выше схемы С1—С8 являются базовыми, и на их основе
могут создаваться различные модификаций. Оснащая приводы вентиля-
. 183

Рис. 7.9. АРАС, выполненная по схеме С8:
I. /8 — электродвигатели; 2 — клапаны автоматические; 3 — вентиляторы УОВ; 4 -
циклоны УОВ; 5 — трубопроводы УОВ: 6 — предохранительный клапан; 7,8-
11—ленточный конвейер; 12— ответвления к отсосам; 13—отсосы дереве . .,_
гывающих станков: 14 — клапаны приводные; 15 -■- транспортный трубопровод; 16 —
циклон. 17 — вентилятор ТУ
торов УОВ многоскоростными электродвигателями (особенно для схем
С7, С8), можно расширить диапазон регулирования режимов работы и
существенно снизить энергоемкость этих систем.
7.6. Приточные системы вентиляции
Существующие приточные вентиляционные системы работают при
постоянном, наибольшем по расходу воздуха режиме.
Схема совместной работы АРАС и АРСПВ с одновременным регу-
регулированием температуры приточного воздуха представлена на рис. 7.10.
Изменение статического давления в коллекторе 3 АРАС 1—8 за счет под-
подключения (отключения) ответвлений J воздействует на датчики Д/ и
Д2 систем автоматического регулирования аспирационной и приточной
вентиляционной систем, сигналы которых поступают в командные блоки
9, управляющие изменением частоты вращения вентиляторов 5 и после-
последовательным их включением и выключением. Таким образом достигается
баланс расходов воздуха, отсасываемого аспирационной и подаваемого
приточной вентиляционной системой.
Оптимальное регулирование температуры осуществляется следую-
следующим образом. При изменении расхода воздуха приточной системой 5—
/5 (рис. 7.10) изменяется скорость воздуха в живом сечении калорифера
12, что фиксируется датчиком ДЗ, связанным с блоком управления 14,
который управляет исполнительными механизмами 10 створок клапанов
//. При уменьшении расходов воздуха часть створок закрывается, а при
увеличении — открывается, поддерживая постоянную скорость воздуха
в живом сечении калорифера. При достижении необходимой скорости
воздуха в живом сечении калорифера 12 схема управления скоростью
воздуха в калориферах обесточивается, и включается схема командного
184

блока 9, регулирующая температуру воздуха. Если температура воздуха
выше необходимой, то датчик температуры Д4 посылает соответствую-
соответствующий сигнал, и схема блока управления 14, регулирующая температуру,
включает исполнительный механизм, открывая створку клапана, пропу-
пропускающего холодный воздух. Затем командный блок закрывает створку кла-
клапана перед калорифером, уменьшая тем самым количество воздуха, про-
Рис. 7.10. Функциональная схема АР АС и АРСПВ:
/ -ответвления к отсосам станков; 2 — клапан; 3 — коллектор; 4 — вентилятор ТУ;
5 — вентиляторы с регулируемой подачей воздуха: 6 — электродвигатели вентиля-
вентиляторов; 7 — клиноременные вариаторы скорости; 8. 10 — исполнительные механизмы;
9 — командные блоки; И — воздушные клапаны; 12 — калориферы; 13 — приточная
камера; 14 — блок управления; 15 — приточные трубопроводы: Д1 — датчик давле-
давления АРАС; Д2 — датчик давления АРСПВ; ДЗ — датчик скорости воздуха; U4 —
датчик температуры воздуха
ходящего через него. Закрывая и открывая створки воздушного клапана,
перекрывающие живое сечение калорифера, и створки, пропускающие хо-
холодный воздух, система автоматического регулирования устанавливает
необходимую температуру воздуха, поступающего в производственное
помещение.
7.7. Системы автоматического регулирования АРАС
и АРСПВ
Один из рабочих вариантов системы автоматического регулирования
подачи вентилятора УОВ и приточной вентиляционной системы изобра-
изображен на рис. 7.11. Здесь в качестве датчика применен дифференциально-
185

вн>1
a e
Рис. 7.11. Электрические схемы блоков:
а — командного; б — управления

трансформаторный индукционный преобразователь (дифференциальный
тягометр) типа ДМ, а в качестве регулятора — дифманометр типа
КСД-2. В качестве исполнительных механизмов могут применяться мно-
многооборотные механизмы типа МЭМ, ВАЗ и др.
При наличии двух и более УОВ для последовательного подключе-
подключения (отключения) их вентиляторов к описанной схеме добавляется блок
переключения, который вместе с регулятором Pi составляет командный
блок (рис. 7.И, а). В приточной вентиляционной системе.для регулиро-
регулирования расхода воздуха используется аналогичный командный блок 9,
а для регулирования температуры — блок управления 10- (рис. 7.11, б).
Работа системы автоматического регулирования при^ наличии двух
и более УОВ описана на примере совместной работы АРАС и АРСПВ.
Если в коллекторе статическое давление меньше исходного, то под дей-
действием сигнала датчика Д1 в контактной группе регулятора замкнется
контакт /. Затем включится реле РП1 и замкнет свои контакты РП1
в цепи магнитного пускателя МП2, подаст питание на электродвигатель,
включая.в работу первый вытяжной вентилятор 5 (рис. 7^10) с регули-
регулируемым приводом. Если при этом статическое давление окажется ниже
исходного, то контакты реле РП1 останутся включенными, и спустя 3—
6 с реле времени PBI замкнет свои контакты PBI в цепи магнитного
пускателя МП31, подающего питание на электродвигатель исполнитель-
исполнительного механизма, который изменяет передаточное отношение вариатора
скорости и тем самым меняет частоту вращения вентилятора. Когда ста-
статическое давление станет равным исходному, контакт / регулятора Р1 ра-
разомкнётся, а контакт 2 — замкнется, сработает реле РП2 и обесточит
магнитный пускатель МПЗ!, исполнительный механизм 8 (рис. 7.10)
остановится, и клиноременный вариатор скорости будет работать в по-
постоянном режиме. При последующих подключениях ответвлений 2 этот
процесс повторится.
По достижении максимальной подачи первым вентилятором 5
(рис. 7.10) исполнительный механизм, находясь в крайнем положении,
включает выключатель KB/, а с помощью реле РП4 и магнитного пу-
пускателя МП4 — электродвигатель второго вентилятора 5 (рис. 7.10)
с регулируемым приводом, и процесс регулирования повторяется. При
отключении части ответвлений 2 уменьшается количество воздуха в кол-
коллекторе, статическое давление увеличивается по сравнению с исходным,
что приводит к замыканию контакта 3 регулятора Р1. В этом случае
срабатывает реле РПЗ, и магнитный пускатель МП52 включает электро-
электродвигатель исполнительного механизма 8 (рис. 7.10) в обратную сторону,
т. е. частота вращения вентилятора уменьшается. При снижении стати-
статического давления до исходного контакт 3 регулятора Р/ размыкается,
срабатывает реле РП2 и обесточивает магнитный пускатель МП52, оста-
останавливая исполнительный механизм 8 (рис 7.10). Прн дальнейшем от-
отключении ответвлений процесс регулирования продолжается аналогично.
По достижении минимальной подачи вентилятора 5 исполнительный ме-
механизм 8 в крайнем положении включает конечный выключатель КВ4 и
через 3—6 с срабатывает реле времени РВ4 и реле РП6, отключая пи-
питание на магнитном пускателе МП4, что приводит к остановке вентиля-
187

тора 5. В дальнейшем регулирование происходит аналогично. Командный
блок 9 (рис 7.10) и датчик Д2 с регулятором Р1 АРСПВ аналогичен
командному блоку, датчику и регулятору в АРАС.
Минимальная подача воздуха вентилятором 5 (рис 7.10) равна объ-
объему воздуха, удаляемого из цеха вентилятором 4 вытяжной системы
При уменьшении или увеличении расхода воздуха АРСПВ соответственно
закрываются или открываются створки клапанов // холодного или го-
горячего контуров, обеспечивая заданную скорость воздуха в живом сече-
сечении калорифера и поддерживая необходимую температуру подаваемого
воздуха. При увеличении температуры по сигналу датчика Д4 замкнется
контакт / регулятора Р4. Соответственно реле РП10 замкнет цепь реле
времени РВ7, а оно, в свою очередь, через 3—6 с замкнет свои контакты
в цепи магнитного пускателя MF17J, который включит питание на элек-
электродвигатель исполнительного механизма 10 клапана // холодного кон-
контура (рис. 7.10). В то же время нормально разомкнутые контакты
МП71 замыкаются в цепи магнитного пускателя МП62, включая питание
на электродвигатель исполнительного механизма 10 (рис. 7.10) горячего
контура. При этом исполнительный механизм воздушного клапана хо-
холодного контура начнет поочередно открывать, а исполнительный меха-
механизм горячего контура — поочередно закрывать створки воздушного
клапана, т. е при сохранении заданной скорости воздуха в живом сече-
сечении калорифера температура воздушного потока снизится до необходи-
необходимой. При этом контакт / регулятора Р4 разомкнётся, а контакт 2 зам-
замкнется, сработает реле РП11 и обесточатсн магнитные пускатели MII62,
МП71, останавливая исполнительные механизмы 10 клапанов //
(рис. 7.10). При понижении температуры процесс регулирования идет
в обратном направлении.
7.8. Основные элементы АРАС \
Воздуховоды, переходы, отводы, коллекторы, пылеуловители, венти-
вентиляторы и другие элементы АРАС аналогичны таким же элементам нере-
нерегулируемых аспирационных систем. Вариаторы скорости могут приме-
применяться любых типов, но рекомендуются наиболее простые и дешевые
клиноременмые вариаторы.
Отключение и подключение ответвлений производится клапанами,
приводы которых сблокированы с приводами соответствующих рабочих
органов станков. В лаборатории пневмотранспорта ЛЛТИ испытано не-
несколько конструкций клапанов, две из них приведены на рис. 7.12 и 7.13.
Отличительная особенность этих клапанов — приводное устройство на
электромагнитах. Клапаны предназначены для ответвлений диаметром
Рис. 7.12. Клапан:
/ — фланцы для подсоединения к ответвлению; 2 — корпус; 3— заслонка: 4 — ры-
рычажный механизм; 5 — электромагниты
Рис. 7.13. Клапан:
ниты; 3 — рычажный механизм; 4 — заслонка; 5 — уплот-

уплотдо 130 мм. Используются электромагниты МИС3100ЕУЗ с тяговым уси-
усилием 2.9 даН, а для ответвлений большего диаметра рекомендуются
электромагниты МИС4200ЕУЗ с тяговым усилием до 4,1 даН.
8. ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
Пожарная безопасность — это такое состояние объекта, при котором
исключается возможность пожара, а в случае его возникновения предот-
предотвращается воздействие на людей опасных факторов пожара и обеспечи-
обеспечивается защита материальных ценностей. Пожарную безопасность обес-
обеспечивают система предотвращения пожара или комплекс организацион-
организационных мероприятий и технических средств, исключающих возможность
возникновения пожара, и система пожарной защиты или комплекс орга-
организационных мероприятий и технических средств, направленных на пред-
предотвращение воздействия на людей опасных факторов пожара и ограни-
ограничение материального ущерба от него.
Пожарная безопасность регламентируется ГОСТ 12.1.004—76 «По-
«Пожарная безопасность. Общие требования», строительными нормами и
правилами, межотраслевыми правилами пожарной безопасности, отрас-
отраслевыми документами, утвержденными министерствами и ведомствами, и
местными инструкциями и приказами по обеспечению пожарной безопас-
безопасности на отдельных объектах.
Оценивают пожарную и взрывную опасность веществ и материалов
по ряду показателей, главными из которых для материалов, обращаю-
обращающихся в аспирационных системах деревообрабатывающих производств,
являются: концентрационные пределы воспламенения, температура вос-
воспламенения, температура самовоспламенения, минимальная энергия вос-
воспламенения, скорость распространения пламени, максимальное давление
взрыва, максимальная скорость нарастания давления взрыва. Ниже при-
приведены численные значения этих параметров для различных пылей, по-
полученные различными организациями путем- экспериментальных исследо-
исследований. Необходимо всегда иметь в виду, что каждое значение любого из
параметров соответствует только кднкретным условиям эксперимента,
при которых это значение получено, и зависит от совокупности таких
факторов, как влажность пыли, дисперсный состав, подвижность пыле-
воздушной смеси, однородность пыли, концентрация пыли, объем и кон-
конфигурация камеры, содержание кислорода, род источника воспламенения,
исходное статическое давление и др.
Нижний концентрационный предел воспламенения (НКПВ), г/м3
Пыль хвойных пород 27 ... 40
Пыль лиственных пород . . . . 30 ... 55
Древесцдя_мука_. ../,./...... 12,6 ... 62
Шлифовальная пыль ДСП 47,5 . . . 57,5
То же ДВП 35 ... 48,5
То же полиэфирного лака 10 ... 20
Минимальная температура воспламенения осевших частиц пыли
(числитель) и вихревого потока (знаменатель), °С
Микростружка 275/540
Волокна буковые 300/450
190

Волокна еловые 315/—-
Волокна сосновые 300/—
Пыль буковая 250/450
Пыль ясеневая 215/—
Смесь древесной пыли 265/460.
Пыль ДВП при изготовлении сухим способом . 262/460
Шлифовальная пыль ДВП 235/385
То же полиэфирного лака ." 165 ... 185/350 . . .
Минимальная энергия воспламенения (данные измерений для частиц
размером менее 71 мкм), Дж -
Микростружка ' . . 4,84
Буковая пыль У.' . . 0,21
Смесь древесной пыли 0,21
Пыль ДВП при изготовлении сухим способом .,. . 2,52
420
Значения давления взрыва и скорости нарастания давления взрыва,
измеренные в камере емкостью 0,25 м3 для частиц пыли размером менее
71 мкм, приведены в табл. 8.1.
8.!. Параметры взрыва
Наименование материала
Смесь древесной пыли
Буковая пыль
Пыль ДВП при изготовле-
изготовлении сухим способом
Еловые волокна
Давление взрыва, МПа (верхняя строка),
и скорость нарастания давления взрыва, МП а/с
(нижняя строка), при концентрации частиц
пыли в воздухе, ,г/м:|
200
-
—
0,32
400
0,72
8,9
0.74
4,8
0,62
4,5
0,68
4,2
600
0,76
12,0
0,78
10,0
0,71
6,5
0,74
4,4
800
0,79
12,4
0,76
8,0
0,71
6,4 J
0,61
2.4
1000
0,8
14,3
—
0,64
4,4
—
1200
0,79
18,2
—
—
Исходные условия следующим образом влияют на параметры взрыва:
влияние концентрации видно из табл. 8.1;
если доля крупной фракции повышается, то параметры взрыва по-
понижаются;
максимальное давление взрыва пропорционально начальному давле-
давлению при значениях последнего до 10 атм;
скорость нарастания давления dv(dxt МПа-с*-1 при прочих равных
условиях уменьшается с увеличением размера емкости при одинаковой
ее форме; при этом закон изменения скорости нарастания давления вы-
выражается соотношением, МПа-м -с-1:
191

Vi/3 -const. * (8.1)
Проектирование и эксплуатация пылеулавливающих сооружений
деревообрабатывающих производств должны осуществляться с учетом
категории производств по взрывной, взрывопожарной и пожарной опас-
опасности (по СНиП И-90—81). Данные о категориях производств и клас-
классах зон по ПУЭ определены для деревообрабатывающих производств
внутриведомственным документом [13], данные из которого включены
в табл. 6.1. Другими действующими отраслевыми документами, содер-
содержащими требования пожарной безопасности, являются [17] и [15].
В условиях, связанных с возможностью образования среды, способ-
нон к взрыву, применяются различные технические мероприятия взрыв-
взрывной и пожарной безопасности. В системах аспирации „наиболее опасны
в этом отношении пылеулавливающие"~аппаратьГнГ бункеры для сбора
уловленного продукта. Именно_в_них^ происходят взрывы. Т^аспростране-
ниё" опасного ТоэдёТспжяПззрывов — уХарноТсГи Огневого "-- возможно по
трубопроводам, связывающим указанное оборудование с производствен-
производственными помещениями, а также в результате разрушения самого оборудо-
оборудования.
Практические мероприятия по безопасности имеют различный ха-
характер. В связи с большими объемами пылевоздушной смеси в дерево-
деревообрабатывающих производствах нельзя, как, например, в химическом
промышленности, изготавливать оборудование и трубопроводы, которые
бы выдерживали максимальное давление взрыва. Поэтому практической
А мерой защиты при взрыве являются разрывные или вышибные клапаны,
И направляющие воздействие взрыва по заведомо безопасному направ-
| леник>~ ~ ~~
\ Для защиты от взрыва применяются также системы подавления
взрыва, состоящие из датчика, регистрирующего повышение давления, и
устройств для подачи в емкость агента, подавляющего развитие про-
процесса взрыва, но в деревообрабатывающих производствах этот способ
из-за невысокой надежности используется редко.
Из мероприятий, направленных на предотвращение возникновения
взрывов, наибольшего внимания заслуживают системы обнаружения искр
и их гашения в трубопроводах перед пылеулавливающими аппаратами
и бункерами. IajL.-KaK-£KjopjD£rb_j£a^
(« 2jDj^^kjmi^pji_bj^ тру-
трубопроводах систем ^сдд.даяци.^_тлеющие ^а^тнци.л1ЫДИ~це-,вослдаменяют
осгЗППЛ!^ ап-
аппарат или ~в~"бункер, Системы„обнаружения и гашения искр, являясь на-
надёжным- и-'детлевым~средством, предупреждающим взрывы, получили ши-
широкое распространение за рубежом.
При возникновении взрывов в емкостях трубопроводы, соединяющие
эти емкости с производственными помещениями, могут служить путями
распространения воздействия взрыва на людей и оборудование в этих
помещениях. Предохранительными в этих случаях могут быть быстро-
192

действующие механические клапаны или заслонки специальной конструк-
конструкции, устанавливаемые на максимально возможном расстоянии от емко-
емкостей. Отечественных конструкций подобного рода, разработанных и
рекомендованных для систем аспирации деревообрабатывающих произ-
производств, в настоящее время не существует. Наиболее опасны с точки зре-
зрения возможности возникнове^
ГИЦргкир уия^ткн дрр(*дппЯра/5адт»д.1П1.и.цу п.рпшикуммм»-.
в производстве ДСП — сушка стружки, измельчение стружки, шли-
фованйе плит; "SM""***
л*~"ввл?5?т1а.1ьных производствах — шлифование, а также сбор^ и хране-
хранение сухих измельченных отходов. ч""" " m*— "*""* —.——*—.
9. ОХРАНА АТМОСФЕРНОГО ВОЗДУХА
Охрана атмосферного воздуха от загрязнения промышленными вы-
выбросами обеспечивается системой технологических и технических меро-
мероприятий за счет предприятий, министерств и ведомств, которые эксплуа-
эксплуатируют существующие и строят новые источники выделения и источники
выбросов загрязняющих веществ в атмосферу.
Контроль за деятельностью предприятий, загрязняющих атмосфер-
атмосферный воздух технологическими и вентиляционными выбросами, осущест-
осуществляется местными, региональными и центральными органами Госкомгид-
ромета СССР. Деятельность как промышленных предприятий, так и
природоохранительных органов регламентируется системой нормативных
документов и в соответствии с «Законом СССР об охране атмосферного
воздуха» от 1980 г.
Основными нормативными документами, действующими в настоящее
время, являются: ГОСТ 17.2.3.02—78 «Охрана природы. Атмосфера.
Правила установления допустимых выбросов вредных веществ промыш-
промышленными предприятиями» (введен в действие с 1980 г.); СН 245- -71
«Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий»,
СН 369—74 «Указания по расчету рассеивания в атмосфере вредных ве-
веществ, содержащихся в выбросах предприятий»; СНиП П-33-75*
«Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование
воздуха; СН 202—81 * «Инструкция о составе, порядке разработки, со-
согласования и утверждения проектно-сметной документации на строи-
строительство предприятий, зданий к сооружений»; ОНД 1-84 «Инструкция
о порядке рассмотрения, согласования и экспертизы воздухоохранных
мероприятий и выдачи разрешений на выброс загрязняющих веществ
в атмосферу по проектным решениям».
В основу действующей системы нормативных документов по охране
атмосферы положен принцип обеспечения качества атмосферного воз-
воздуха. Критерием качества атмосферного воздуха являются значения ра-
разовых концентраций в нем вредных веществ С, мг/м-1. Значения предельно
допустимых концентраций (ПДК) различных веществ в атмосферном
воздухе утверждаются Министерством здравоохранения СССР. Каждому
предприятию органами Госкомгидромета СССР выдается разрешение на
выброс в атмосферу загрязняющих веществ как действующими, так и
193

проектируемыми и реконструируемыми источниками загрязнения атмос-
атмосферного воздуха. При этом устанавливается предельно допустимый вы-
выброс (ПДВ) или временно согласованный выброс (ВСВ) загрязняющих
веществ для каждого источника, г/с, и по каждому веществу (ингреди-
(ингредиенту) для предприятия в целом, г/с и т/г.
Предприятия, для которых установлены ПДВ (ВСВ), обязаны обес-
обеспечить систематический контроль за их соблюдением. Основными мето-
методами контроля должны быть прямые инструментальные измерения кон-
концентрации загрязняющих веществ и объемов выбрасываемых 8 атмос-
атмосферу пылевоздушных и газовоздушных смесей. Выбросы веществ, за-
загрязняющих атмосферу, определяют за период, к которому относятся
максимальные разовые ПДК B0 мин), а также в среднем за сутки, ме-
месяц и год.
При неблагоприятных метеорологических условиях предприятия дол-
должны обеспечивать снижение выбросов вредных веществ вплоть до ча-
частичной или полной остановки работы предприятия. При превышении
ПДВ (ВСВ) в результате аварии предприятие обязано в установленном
порядке сообщить об этом органам, осуществляющим контроль за охра-
охраной атмосферы, и принять меры по уменьшению выбросов вредных ве-
веществ в атмосферу вплоть до остановки предприятия и ликвидации по-
последствий загрязнения атмосферы.
Воздух аспирационных систем деревообрабатывающих предприятий
является одним из видов технологических выбросов и содержит загряз-
загрязняющее атмосферу вещество — пыль. Другие источники загрязнения ат-
атмосферного воздуха пылью — системы пневматического транспортирова-
транспортирования измельченных материалов в производстве древесностружечных, дре-
древесноволокнистых, цементно-стружечных плит и спичек, а также неорга-
неорганизованные источники, например склады открытого хранения щепы
и т. п.
При разработке проектной документации на строительство новых,
расширение, реконструкцию и техническое перевооружение действующих
предприятий, сооружений и объектов необходимо руководствоваться сле-
следующими основными положениями. Предприятия-заказчики проектной
документации и организации, разрабатывающие ее, обязаны предусмат-
предусматривать мероприятия, обеспечивающие соблюдение норм предельно допу-
допустимых концентраций загрязняющих веществ в атмосфере. Для этого не-
необходимо, во-первых, применять технологии производств и технологиче-
технологическое оборудование, рассчитанные на минимальное выделение загрязняю-
загрязняющих атмосферу веществ; во-вторых,— газоочистные и пылеулавливающие
средства, обеспечивающие максимальную экономически оправданную сте-
степень очистки выбросов; в-третьих,— только при условии применения пер-
первых двух видов мероприятий — использовать рассеивающие свойства ат-
атмосферы.
Проектная документация должна содержать предложения по пре-
предельно допустимым выбросам (ПДВ) загрязняющих веществ в атмос-
атмосферу и предусматривать меры контроля за эффективностью работы пыле-
пылеулавливающего и газоочистного оборудования и количеством выбросов
загрязняющих веществ в атмосферу При этом не допускается увеличе-
194

ние объемов выбросов тех загрязняющих веществ (по сравнению с су-
существующими или согласованными в предпроектной документации объ-
объемами), по которым в зоне действия проектируемых источников выбро-
выбросов превышаются ПДК этих веществ в атмосферном воздухе.
В предпроектной документации должны разрабатываться меропри-
мероприятия по снижению валовых выбросов (по сравнению с существующими)
тех загрязняющих веществ, по которым на рассматриваемой территории
превышаются предельно допустимые концентрации. При этом меропри-
мероприятия могут предусматриваться не только на проектируемом предприятии,
но и на других, имеющих источники выбросов этих веществ (включая
в случае необходимости изменение их профиля и закрытие).
Разрешение на выброс загрязняющих веществ в атмосферу на все
проектируемые и реконструируемые источники загрязнения атмосферного
воздуха по законченным проектным решениям до утверждения проекта
(рабочего проекта) выдается: Государственной инспекцией по охране
атмосферного воздуха при Госкомгидромете — по проектам, утвержден-
утвержденным Советом Министров СССР, или когда строительство размещается на
территории, обслуживаемой двумя и более управлениями по гидрометео-
гидрометеорологии и контролю природной среды (УГКС); республиканскими и ре-
региональными государственными инспекциями по охране атмосферного
воздуха — по другим проектным решениям. Разрешение выдается на ос-
основании заключения экспертных органов Госкомгидромета.
Для получения разрешения проектные материалы должны быть пред-
представлены в виде книги «Мероприятия по охране атмосферного воздуха
от загрязнения» или в составе тома проекта «Мероприятия но охране
окружающей природной среды» самостоятельным разделом. Состав про-
проектных материалов определяется требованиями ОНД 1 —84 и зависит
от степени воздействия проектируемого предприятия на загрязнение
атмосферного воздуха, которая характеризуется параметром П (или
параметром Ф, если отсутствуют обоснованные данные для расчета па-
параметра П).
Параметры П и Ф рассчитывают на основании характеристик источ-
источников загрязнения атмосферы (см. форму 1).
1. Для каждого ингредиента i и каждого источника выбросов / оп-
определяют значения требуемого потребления воздуха (ТПВ), м8/с, и па-
параметра R по формулам:
, (9.2)
<ПДК)*У/
где Aitf — расчетная величина выброса вредного вещества из источника,
г/с; ПДК| — разовая предельная допустимая концентрация вещества для
населенных мест, мг/м3; D, — диаметр устья источника, м (если устье не
круглое, D) — наибольший размер); //3 — высота источника над уровнем
земли, м; Vj — объем пылевоздушной (газовоздушной) смеси данного
источника, м3/г.
13* 195

2. Определяют для каждого ингредиента значение параметра /7,, м3/с.
по формуле
П(-г2[(ТПВ)цЯц). {9.3)
Лля групп веществ, обладающих суммацией вредного воздействии,
определяются значения Пр как сумма значений Я, ингредиентов, входя-
входящих в группу суммации. За искомый параметр Я принимается наиболь-
наибольшее из всех определенных значений Я< и Яе.
3 Параметр Ф определяется как наибольшее из всех значений Ф, и
Фе • Ф*, м/с рассчитывается по формуле
*й, (9.4)
(ПДК),-
где //, ср — средняя высота выброса; Фе — сумма Ф* ингредиентов, вхо-
входящих в группу суммации.
Представляемые на рассмотрение проектные материалы должны со-
содержать в зависимости от величин Я или Ф следующую информацию.
1. Исходные данные для проектирования, краткую характеристику
объекта в части выбросов загрязняющих веществ в атмосферу, краткую
характеристику физико-географических и климатических условий района
и площадки строительства, данные о существующих {без учета проек-
проектируемых и реконструируемых источников) уровнях загрязнения атмос-
атмосферного воздуха, т. е. фоновые концентрации. Данные о фоновых кон-
концентрациях выдаются органами Госкомгидромета или Минздрава.
2. Данные о выбрасываемых в атмосферный воздух загрязняющих
веществах и их комбинации с суммирующимся вредным действием, зна-
значения ПДК этих веществ; характеристики выбросов загрязняющих ве-
веществ в атмосферу в соответствии с разделами I, III, IV формы стати-
статической отчетности 2-тп (воздух); количественные характеристики возмож-
возможных аварийных выбросов; предложения по ПДВ (ВСВ). При расшире-
расширении и реконструкции действующих предприятий представляется также
копия последней годовой отчетности по форме 2-тп (воздух).
3. Ситуационный план района размещения предприятия в радиусе не
менее 2 км (иЯи не менее 50 Н, если имеются источники выбросов высо-
высотой #>40 м) с указанием на нем санитарно-защитной зоны (СЗЗ), се-
селитебной территории, санаториев, домов отдыха, природоохранных зон
4. Схему генерального плана с нанесенными источниками выбросов
загрязняющих веществ в атмосферу и пылегазоочистными сооружениями;
наносится также координатная сетка расчетного прямоугольника.
5. Результаты и анализ расчета загрязнения атмосферного воздуха
в районе размещения предприятия, способ учета при расчетах рельефа
местности и других расчетных значений климатических параметров, опи-
описание способа учета фона по всем веществам и их комбинациям с сум-
суммирующимся вредным действием. Исходные данные для расчета загряз-
загрязнения атмосферы записывают по формуле Приложения № 3
ГОСТ 17.2.3.02—78 (см. форму 1) Если для какого-либо вещества зна-
значение параметра R, подсчитанного по формуле (9-2), ни для одного
196

источника не превышает 5, то по этому веществу расчет загрязнения ат-
атмосферы не производится.
6. Способы оценки величины выделения загрязняющих веществ ор-
организованными и неорганизованными источниками. Сведения о затратах
на реализацию мероприятий по охране атмосферного воздуха.
7. Характеристику и обоснование мероприятий по снижению выбро-
выбросов загрязняющих веществ в атмосферу в периоды неблагоприятных
метеорологических условий.
8. Характеристику вклада цехов предприятия в выбросы загрязняю-
загрязняющих веществ в атмосферу. Очередность строительства и пусковые комп-
комплексы.
9. Характеристику и обоснование способов контроля за количеством
и составом выбросов загрязняющих веществ.
10. Сведения об уточнении санитарно-защитной зоны с учетом розы
ветров.
11. Сведения о проведенных согласованиях намечаемых решений
с копией заключения органов Минздрава СССР. (Указанные в пп. 8, 9,
10 и И данные могут не приводиться, если Ж5- 104 или Ф<80).
12. Обоснование выбора оборудования для очистки выбросов в ат-
атмосферу и сравнение его с передовыми техническими решениями отече-
отечественной и зарубежной практики.
13. Данные об экономической эффективности воздухоохранных меро-
мероприятий, сведения об учете мероприятий по охране атмосферного воз-
воздуха при определении обшей стоимости строительства. (Указанные
в п. п. 12 и 13 данные могут не приводиться, если П<10в или Ф«ЗХ
Х102.).
14. Краткую характеристику и обоснование решений по технологии
производства с точки зрения уменьшения выделения загрязняющих ве-
веществ; сравнение их с передовыми решениями отечественной и зарубеж-
зарубежной практики; решения по использованию уловленных отходов, удель-
удельные показатели выбросов на производство единицы продукции.
15. Перечень и краткую характеристику научно-исследовательских,
опытных или экспериментальных работ, которые необходимо выполнять
для осуществления принятых проектных решений по охране атмосферы
от загрязнения. (Указанные в пп. 14 и 15 данные не приводятся, если
rU10« или Ф<Г>103).
Перечисленные выше сведения, которые должны содержаться в ма-
материалах проектов, представляемых на рассмотрение в органы Госком-
гидромета, многочисленны и разнообразны, а потому в целях удобства
восприятия значительную часть информации организуют в виде таблиц,
формы которых приведены ниже.
Форма 1 содержит все исходные данные об источниках выбросов,
необходимые для расчета загрязнения атмосферного воздуха с примене-
применением ЭВМ и подсчета величины параметров П и Ф.
Мероприятия по снижению выбросов вредных веществ в атмосферу
при неблагоприятных метеорологических условиях (НМУ) в кратковре-
кратковременные периоды загрязнения атмосферы, опасных для здоровья населе-
населения, должны предусматривать три режима работы предприятия при
197

Форма I. Характеристика источников загрязнения атмосферы
Производ-
Производство
1
Цех
2
Источники выделе-
выделения вредных веществ
ки. устройства)
ТаниГ
3
коли-
количество
шт.
4
1
Наименование
роса вредных
веществ (труба,
аэрационный
фонарь и др.)
5
Число
источни-
источников
выброса.
6
Номер
источника
на карте-
схеме
7
Высота
источника
выброса
Н, м
в
Диаметр
устья
трубы D,
9
Параметра
гаэовоэяуш-
ной (пылевоздушной)
смеси на выходе
из источника выброса
Р
10
11
темпер
тура 7
"■С
12
Продолжение
фор
м ы 1
Координаты на карте-схеме
точечного источника,
центра группы
источников или
одного конца
аэрационного фонаря
X
13
У
14
второго
конца аэра-
аэрационного
фонаря
15
У:
16
II I
Газоочистка
Наименова-
Наименование гаэо-
установок
17
Вещества,
по которым
произво-
производится газо-
газоочистка
18
Коэффи-
Коэффициент обес-
обеспеченности
газоочисткой
/С1. %
19
Средняя
эксплуата-
эксплуатационная
степень
очистки
20
Макси-
Максимальная
степень
очистки
*пах' *
21
Наименова-
Наименование меро-
мероприятий
по защите
атмосферы
22
Продолжение формы 1
Выделения и
Наименование веществ
Выделение
без учета
мероприятий
(газоочистки
и ДР)
23
Выброс М
с учетом
мероприя-
24
выбросы основных вредных веществ, г/с
Наименование веществ
Выделение
без учета
мероприятий
(газоочистки
и др.)
25
Выброс М
с учетом
мероприя-
мероприятий
26
Наименование веществ
Выделение
без учета
мероприятий
(газоочистки
и др.)
27
Выброс М
с учетом
мероприя-
мероприятий
28

Продолжение формы I
Выделения и выбросы прочих вредных веществ, г/с
Наименование веществ
Выделение
без учета
мероприятий
(газоочистки
и др.)
29
Выброс М
с учетом
мероприя-
мероприятий
30
Наименова-
Наименование
'веществ
31
Выделение
без учета
мероприятий,
(газоочистки
и др.)
32
Выброс М
с учетом
мероприятий
33
Примечания:
1. Вещества классифицируются головной организацией, занимающейся
защитой атмосферы городов, по ПДВ на основные, имеющие в условиях дан-
данного города наибольшую вредность и распространение, и прочие.
2. Если прочих веществ не более трех, данные о выбросах допускается
записывать в вертикальных графах (по форме гр. 29 и 30); если более трех —
данные о выбросах записываются строчками по форме граф 31, 32, 33.
3. Коэффициент обеспеченности очисткой К1 определяется по формуле, %
Тг
100,
(9.5)
где Тг — время работы за год газоочнстных и пылеулавливающих установок,
ч; Тг — время работы за год технологического оборудования, ч.
4. Среднее эксплуатационное значение степени очистки К\, %, вычис-
вычисляется по формуле
(9.6)
Тг
где 7*1, Г.2,Г — интервалы работы газоочистного оборудования с различной
степенью очистки соответственно К\2, /B2, Кг\ Тх + Т2+.. . + Т =ТГ.
Форма 2. Основные мероприятия по снижению выбросов
вредных веществ в атмосферу и достижению ПДВ (ВСВ)
Производ-
Производство, цех
I
. Номер
источ-
источника
2
Наимено-
Наименование
веществ
3
Наимено-
Наименование
меро-
мероприятия
4
Стои-
Стоимость,
тыс. р.
5
Источник
финансиро-
финансирования
6
Срок
ввода
в дейст-
действие
7
199

Продолжение формы 2
Эффективн
для
г/с
8
ость мероприят
источников
«
9
ни
Эффективность мероприя-
мероприятий для источников
т/г
!0
И
Ответе твенн
исполните;
12
ыи
1Ь
Примечания. 1. При заполнении колонок 1, 2 и 3 принимают-
принимаются данные из формы 1, которые группируются в строки по видам вред-
вредных веществ и по мероприятиям. 2. Данные колонок 4, 5, 6, 7, 10, 11
и 12 могут записываться как дифференцированно, так и одной строкой
для всего предприятия.
Форма 3. Предложения по нормативам ПДВ и ВСВ вредных веществ
в атмосферу по отдельным источникам
Номер
1
Наименова-
Наименование
веществ
2
Существую-
Существующее положе-
положение
т/год
3
г/с
4
т/год
5
г/с
6
ВСВ
Дата уста-
установления
7
Срок
действия
8
I I I
Продолжение формы 3
ПДВ
т/год
9
г/с
10
11
Срок
де*
12
ствия
13
Форма 4. Нормативы ПДВ (ВСВ) вредных веществ в атмосферу в целом
по предприятию
Наиме-
Наименование
1
с
2
Существующее положение
Выброс
т/год
3
г/с
4
ъ
!
s
и
5
Коорди-
Координаты
X
6
У
7
sj
X * А
mi
8
ВСВ
т/год
9
г/с
10
Дата
устаио
лення
II
я
Срок
действ
12
1
200

Выброс М
т/год
13
г/с
14
£
"к
и
15
Персг
ективное полони
Координаты
X
16
У
J7
i|i
О цО Я
£§11
18
П р о д о л ж
ние
е н и е
фор
ПДВ
|
19
20
ill
21
к
Л
ы
22
1
м ы 4
1
j
о,
С
23
Форма 5. План-график контроля за соблюдением ПДВ (ВСВ)
Номера
1
2
Метод
3
Аппара-
4
Периодич-
5
Ответствен-
Ответственный
6
Примечание. Форма заполняется организацией, разрабатываю-
разрабатывающей проект мероприятий по охране атмосферы от загрязнения, совместно
с действующим предприятием-заказчиком проектной документации.
Форма 6. Осуществляемые и намечаемые мероприятия по регулированию
выбросов при наступлении и прогнозе неблагоприятных метеорологических
условий
Наимено-
Наименование
произ-
производства
1
Номера
источни-
источников
2
Наимено-
Наименование
меро-
мероприятий
3
Наимено-
Наименование
веществ
4
Ожидаемое
уменьшение
выбросов,
г/с или %
5
Ответствен-
Ответственный
исполнитель
6
Примеча-
Примечание
7
Примечание. Форма заполняется организацией, разрабатываю-
разрабатывающей проект мероприятий по охране атмосферы от загрязнения, совместно
с предприятием-заказчиком проектной документации.
НМУ. Эти режимы соответствуют трем категориям опасности, по кото-
которым передается штормоповещение контролирующими органами городов
на предприятия, в советские и партийные организации.
Первый режим — превышение (или угроза превышения) максималь-
максимально-разовых ПДК до 3 раз.
Мероприятия должны обеспечить снижение выбросов загрязняющих
веществ в атмосферу на 10—20 % и осуществляться без снижения мощ-
мощности производства.
I. По пылеулавливающим и газоочистным сооружениям:
обеспечение бесперебойности их работы, включая отмену отключения
на профилактические ремонтные работы;
увеличение до максимума степени очистки за счет регулирующих
201

режимов и параметров (плотность орошения, уровень жидкости в мок-
мокрых пылеуловителях и т. п.);
усиление контроля за работой газоочистных и пылеулавливающих
сооружений;
включение предусмотренных специально для НМУ пылегазоулавли-
вающих установок.
2. По основному производству:
усиление контроля за точным соблюдением технологического ре-
режима;
недопущение работы оборудования в форсированном режиме;
остановка оборудования на профилактический ремонт, если по пла-
плановым срокам такая остановка предстоит достаточно скоро;
усиление контроля за герметизацией источников выделения газа и
пыли;
прекращение технологических процессов, связанных с залповыми вы-
выбросами в атмосферу загрязняющих веществ;
использование в технологических процессах сырья и материалов
с меньшим содержанием вредных веществ;
проведение влажной уборки производственных помещений и обору-
оборудования, где это допускается технологией и правилами техники безопас-
безопасности.
3. По вспомогательным производствам и транспорту:
то же, что и по основным производствам;
прекращение погрузочно-раэгрузочных работ, связанных с выделе-
выделением в атмосферу пыли и газов, а также сухой уборки территории и по-
помещений;
снижение производительности котельных за счет второстепенных по-
потребителей;
прекращение сжигания отходов производства;
усиление контроля за режимом сжигания топлива;
сокращение движения автотранспорта;
прекращение работы двигателей на холостом ходу и на испытатель-
испытательных стендах;
усиление контроля за содержанием вредных веществ в отработан-
отработанных газах двигателей и за испарением топлива.
Второй режим — превышение или угроза превышения максимально-
разовых ПДК в 3—5 раз.
Мероприятия по второму режиму работы предприятия в НМУ вклю-
включают в себя все мероприятия первого режима, а также дополнительные
мероприятия, обеспечивающие общее временное сокращение выбросов
в атмосферу загрязняющих веществ на 25—35 %. Сокращение выбросов
отдельных веществ может быть достигнуто за счет снижения производи-
производительности или остановки технологических процессов, связанных со значи-
значительными выделениями вредных веществ, указанных в штормоповещенин,
а также за счет перевода работы топок котельных и технологических
процессов (где это возможно) на природный газ.
Третий режим — превышение или угроза превышения максимально-
разовых ПДК более чем в 5 раз.
202

Мероприятия по третьему режиму работы предприятия в НМУ
включают в себя все мероприятия первого и второго режимов, а также
дополнительные мероприятия, обеспечивающие возможность временного
сокращения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу на 40—60 %,
что достигается за счет снижения производительности или полной оста-
остановки соответствующих технологических процессов и оборудования.
Часть вторая
ПНЕВМАТИЧЕСКИЙ ТРАНСПОРТ
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ
Пневматический транспорт применяется на деревообрабатывающих
предприятиях главным образом для транспортировки в места сбора и
кратковременного хранения измельченных отходов, уловленных с по-
помощью аспирационных систем, и специально измельчаемых кусковых от-
отходов. В некоторых производствах пневмотранспорт используют для
транспортировки полуфабрикатов между отдельными позициями техно-
технологического оборудования в основном производстве: стружки в произ-
производстве древесных плит, спичечной соломки и коробков в производстве
спичек.
Здесь не рассматриваются пневмотранспортные системы для транс-
транспортировки отходов на лесозаготовительных предприятиях, пневмокон-
Рис. 1.1. Основные конструктивные'схемы пневмотранспортеров:
203

вейеры щепы большой протяженности и производительности, системы
пневмопогруэки и пневмовыгрузки щепы.
Рассматриваемые системы пневматического транспорта можно клас-
классифицировать по множеству конструктивных признаков. Наиболее су-
существенными из них являются два: аэродинамические условия работы
узла загрузки материала и характер циркуляции воздуха. По первому
признаку системы делятся на всасывающие и нагнетательные: по вто-
второму—на прямоточные и рециркуляционные (рис. 1.1).
Все системы пневматического транспорта включают в себя следую-
следующие основные части: узлы загрузки материала, узлы разгрузки мате-
материала, тягодутьевые машины, трубопроводные сети. Конструктивные
решения этих основных частей, а также принципиальные схемы пневмо-
пневмотранспортеров определяются в ходе проектирования и зависят от много-
многочисленных конкретных условий.
Нормативных документов, регламентирующих проектирование, изго-
изготовление и эксплуатацию систем пневмотранспорта на деревообрабаты-
деревообрабатывающих предприятиях, в настоящее время не существует, поэтому при
проектировании руководствуются соответствующими положениями «Ин-
«Инструкции о составе, порядке разработки, согласования и утверждения
проектно-сметной документации на строительство предприятий, зданий и
сооружений» СН202—81 *, а также других действующих нормативных
документов и государственных стандартов, содержащих указания, при-
применимые к проектированию, изготовлению и эксплуатации систем пнев-
пневматического транспорта.
2. 34££УЗОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА
Загрузочные устройства служат для ввода транспортируемого мате-
материала в трубопровод пневмотранспортеров.
2.1. Всасывающая ■оронка
Схемы загрузки пневмотранспортеров с помощью всасывающей во-
воронки представлены на рис. 2.1 а, б. Применяется в прямоточных всасы-
Рис. 2.1. Схема работы всасывающей воронки:
/ - воздухозабор; 2 — запорио-регулирующее устройство; 3 — загрузочная воронка;
4 — узел технологического оборудования; 5 — пневмотранспортный трубопровод; 6 —
тягодутьевая машина
204

вающих системах, когда необходимо в зоне перегрузки материала из
технологического оборудования в пневмотранспортер создать аспира-
ционный эффект.
2.2. Эжекциоиная воронка
Применяется в нагнетательных системах, когда по технологическим
условиям нельзя применить питатель. Схема работы эжекционной во-
воронки приведена на рис. 2.2.
Эжекционные воронки применяются в пневмотранспортерах соломки,
внутренних и наружных коробок в производстве спичек. Область при-
применения эжекционных воронок ограничена, т. к. их применение требует
Рис. 2.2. Схема работы эжекционной воронки
увеличения давления тягодутьевой машины при существенном понижении
КПД пневмотранспортеров. Методика расчета эжекционных воронок
приведена в гл. 6.
2.3. Питатели
Питатели применяются как во всасывающих, так и в нагнетатель-
нагнетательных системах пневмотранспорта, обеспечивая герметизацию пневмотранс-
пневмотранспортера в узлах загрузки Применение питателей в узлах загрузки и вы-
выгрузки материала — непременное условие работы рециркуляционных
пневмотранспортеров.
Шлюзовые питатели типа Ш1, получившие распространение в пнев-
мотранспортных (и аспирационных) системах в деревообрабатывающей
промышленности, представлены на рис. 2.3, а их технические параметры
и размеры - в табл. 2.1. Шлюзовые питатели типа Ш1. а также Ш2 и ШЗ
выпускаются Димитровградским заводом химического машиностроения.
В высоконапорных системах пневмотранспорта в качестве загрузочных
устройств применяются продувные и барабанные питатели. На рис. 2.4
показана схема продувного питателя, предложенная Ленинградской лесо-
лесотехнической академией им. С. М. Кирова. На рис. 2.5 показана схема ба-
барабанного питателя конструкции Астраханского СКБ ВНПО «Бумпром»
(разработана рабочая документация питателей на производительность
до 75 т/ч и 150 т/ч).
205

|ИК
IT
5 £5
т
Э Э
9 9
>> >>
X ш
а о.
Щ Ц
в в
Щ Ц
В В
Ills
5 о.
S Ь-
I i i 5
ни
8 8
ш
alii
Hi
ii
9 9
X аз
а а
E8.I-:

... s

Рис. 2.5. Барабанный питатель ВНПО «Бумпром»:
/ ■— корпус; 2 - перепускная труба; 3 — ротор (барабан); 4 — приводной ремень; 5 —
электропривод
Хорошо зарекомендовали себя барабанные питатели конструкции
фирмы «Rader Pneumatics» (США), на основе которой Сибирским отделе-
отделением института ПромтрансНИИпроект разработана на стадии техниче-
технического проекта документация гаммы барабанных питателей производи-
под б
Рис. 2.6. Барабанный питатель типа ПБ и план расположения фундамент-
фундаментных болтов:
' — корпус; 2 — мотор-редуктор; 3 — электродвигатель; 4 — станина; 5 — барабан (ро-
(ротор); 6 — тройник питателя
208

S 2
« о •
II
щ
S55 J
111
e e i
О О tt
III
* X к
I S ё
I
g
8
8
8
8
8
10.
8
8
8
8
1/г'4 Заказ № 3238

is
£8
h~ CO Ю
МО С4
— M CO
I
210
I I
oo oo
S3 SS
I§S
i i i i
О СО ОММОС4
1ГЗЮЮО
DO OCgggOO
4 00 00 CO CO 00 CO
IjO Ю (OC0ifl<OC
SS5 SSSSiS
II
S3
Ei2
i it
II ill

/ 2
Рис. 2.7. Тройники к питателям ПБ:
/ — обратный клапан; 2 — регулятор эжекции; 3 — смотровой люк
тельностыо 25—400 т/ч и тройников к ним. В Гипродревпроме на базе
этого проекта разработана и распространяется конструкторская доку-
документация (рабочие чертежи) барабанных питателей типа ПБ (рис. 2.6
и табл. 2.2) и тройников к ним (рис. 2.7 и табл. 2.3).
3. РАЗГРУЗОЧНЫЕ УСТРОЙСТВА
Разгрузочные устройства служат для вывода транспортируемого ма-
материала из систем пневмотранспорта в заданной точке промышленной
площадки или в заданное приемное устройство технологического обору-
оборудования.
3.1. Циклоны
Наиболее распространенными разгрузочными устройствами являются
циклоны. При транспортировке материалов, содержащих пыль, приме-
применяют циклоны тина УЦ, подбирая их с учетом необходимой очистки вы-
выбросов в прямоточных системах. В рециркуляционных системах приме-
применяют циклоны типа УЦ, устанавливая их с улитками, а выгрузку мате-
материала осуществляя с помощью питателей.
В прямоточных системах применяют также циклоны типа К.
Циклоны К, так же, как и УЦ, не изготавливаются серийно. Рабо-
Рабочие чертежи циклонов разработаны институтом Гипродревпром. Кон-
Конструктивные размеры и технические характеристики приведены на
рис. 31 и в табл. 3.1.
211

d
Hdu цлкэи»
-L'OUB6 'ИЭЧ9О
O-IOKVOXi! ВИН
Й g} 8 §
lO — O> О О О — O_ О
— см cj* •*" ю* t~- Ст) ^" о
Si
1=
CD !N О
<N U3 О — CO VO^ •*
О CM* Ю 00 1Л 00 00
•!• -I- •!• т •!• -I- -I- -I- -I- -I-
О — СЧО00ЧЭ—' (D W №
<N * Ю 00 C7* f f
s
гоосм1леч|соооо5тго>
О О — — — CM СМ СО тг Ю К Q^
о о о о" о о о о о о ь ^={
а. к
ll
S S 5
<0 ТГ
1Л О
g i
5 £ I
§22
g
55
OOO
S
CilHf^-O
Ю Lfi О
— 10
« CO
О О О
— ос о
2 " 1
8 S 8 S 8 S
п п * ^ •* ю
5 §
о о о о
So о о
ОО О <М
"I
27 =
о о.

Рис. 3.1. Циклоны типа К
3.2. Дефлекторы
Дефлекторы применяются при выгрузке транспортируемого материала
путем выброса его вместе с транспортирующим воздухом и служат для
придания материаловоздушному потоку требуемого направления. Такой
способ разгрузки пневмотранспортеров допустим, если транспортируемый
материал не содержит пыли (разгрузка щепы, спичечных коробок и т.п.).
14 Заказ № 3238
213

Рис. 3.2. Схемы дефлекторов:
/ — трубопровод пневмотранспортера; 2 — кожух прямоугольного сечения; 3— намра!
ляющий козырек; 4 — тяги
Дефлекторы серийно не изготавливаются; типовые чертежи на их изго-
изготовление не разрабатывались. Схемы дефлекторов представлены на
рис. 3.2.
4. ТЯГОДУТЬЕВЫЕ МАШИНЫ
В качестве тягодутьевых машин в системах пневматического транс-
транспорта применяются вентиляторы и воздуходувки, из серийно выпускае-
выпускаемых—вентиляторы марок ВЦП и ВВД. Широко применяются вентиля-
вентиляторы типа ЦТД и их модификации, разработанные ВНПО «Союзнауч-
плитпром». Вентиляторы ВЦП и ЦТД позволяют пропускать материало-
воздушный поток через себя, т. е. могут устанавливаться между узлом
загрузки и узлом разгрузки. Данные об этих вентиляторах приведены
в первой части справочника.
Вентиляторы ВВД применяются только в нагнетательных пневмо-
транспортных системах, так как они не предназначены для перемещения
через себя материаловоздушной смеси: максимальная допустимая кон-
концентрация твердых частиц согласно паспортным данным заводов-изго-
Рис. 4.1. Вентилятор ВВД № 5 по 1-ft счеме исполнения
Рис. 4.2. Вентилятор ВВД М° 5 ло r>-:i охгме исполнения
214

товнтелей 1ГH мг/м3. Вентиляторы ВВД № 5 выпускаются на одном
валу с электродвигателем (рис. 4.1), но могут быть заказаны и для уста-
установок в 6-м исполнении (рис. 4.2 и табл. 4.1). Аэродинамическая харак-
характеристика вентилятора ВВД № 5 приведена на рис. 4.3.
Вентиляторы ВВД № 8 (рис. 4.4 и табл. 4.2) и ВВД № 9 (рис. 4.6
и табл. 4.3) выпускаются только в 6-м исполнении. Аэродинамические
характеристики приведены соответственно на рис. 4.5 и 4.7.
4.1. Установка вентиляторов ВВД №5
Исполне-
Исполнение
1
6
6
6
6
6
6
Электродвигатель
Тип
4A100L2
4A90L2
4A100S2
4A100L2
4А112М2
4А132М2
4A160S2
Установ-
Установленная
мощ-
мощность,
кВт
5,5
3.0
4,0
5,5
7,5
11,0
15,0
Частота
враще-
ння,
мин
2880
2840
2880
2880
2890
2900
2940
Салазки
С2-3
С2-4
С2-4
С2-5
С2-5
С2-6
А, мм
390
455
455
530
530
600
С. мм
730
760
760
750
750
780
Масса
установ-
установки, кг
94
114
121
127
141
178
215
4.2. Установка вентиляторов ВВД № 8
Электродвигатель
Тип
4A132S4
4А132М4
4A160S4
4А160М4
4A18OS4
Установлен-
Установленная
мощность,
кВт
7.5
11,0
15,0
18,5
22,0
Частота
враще-
вращений,
мин
1455
1460
1465
1465
1470
Салазки
С2-5
С2-5
С2-6
С2-6
С2-7
А, мм
530
530
600
600
690
С. мм
850
900
930
930
940
Масса
установ-
установки, кг
299
315
357
382
397
4.3. Установка вентиляторов ВВД № 9
Электродвигатель
Тип
4А160М4
4A180S4
4А180М4
4А200М4
Установлен-
Установленная
МОЩНОСТЬ,
кВт
18,5
22,0
30,0
37,0
Частота
враще-
вращения,
мин
1465
1470
1470
1475
Салазки
С2-6
С2-7
С2-7
С2-8
А, мм
600
690
690
810
С, мм
850
900
850
940
Масса
установ-
установки, кг
401
416
436
511

MJ 0.50 0,55 0.60 0,625 0.60 0,55
Рис. 4.3. Аэродинамическая характеристика вентилятора ВВД Ня 5. Ча-
Частота вращения, мин-':
/ - 3080: // - 2880; /// - 2680; /V - 2300. V ■- 2000
Рис. 4.4. Вентилятор ВВД Ks 8

600
<з 550
Ǥ 500
^ 450
% 400
% Ш
<ъ 300
| <^
щ
100
-Г/7
-
-
-
-
_
-
НЛД 0.45 0.50 0,55
I / /
UP!,
rtz/ jz
LL/ /~~^
0.5d
[
t l
0,55 Oft
/ /
1 1 1
5 6 7
Лодача Q
д 9
,mt>/c. м3
10 /f
0,45
73
Рис. 4.5. Аэродинамическая характеристика вентилятора ВВД № 8. Час-
Частота вращения, мин~1:
/ - 1900; // — 1800; /// - 1700; IV - 1600; V - 1500; VI — 1400; VII - 1300; VIII - 1200;
IX - 1100; .V - 1000; XI ~ ЗДО
Рис. 4.6. Вентилятор ВВД № 9

I
* ffl
о ю ю
§ s
*O tO IlO tO tO Ю О О Ю
CD tO CD ^* O4 lO Tt* J4^ vO
■^ CO ^ t4* 00 C^ Ch ^ CO
О О О О О
О О О О О
§1
I:
218

МЛД0А5 0,5
0.55
/ г 3 А 5 6 7 в 9 70 11 12 13 14 IS
Подача Qy, тыс.'м3/ч
Рис. 4.7. Аэродинамическая характеристика вентилятора ВВД № 9. Час-
Частота вращения, мин~1:
/ - !700; // - 1600; /// - 1500; IV - 1400; V - 1300; VI - 1200; VII - 1000. VIII ~
1000; /Я-900; X - 800; XI - 700
В системах пневмотранспорта с суммарной расчетной величиной по-
потерь давления, превышающей полное давление, развиваемое вентилято-
вентиляторами, применяются воздуходувки. Наибольшее распространение полу-
получили турбовоздуходувки марки ТВ завода «Узбекхиммаш» (табл. 4.4).
При выборе тягодутьевых машин необходимо уточнять по данным заво-
заводов-изготовителей их номенклатуру на соответствующий год.
5. ТРУБОПРОВОДНЫЕ СЕТИ
Трубопроводные сети служат для транспортировки по ним мате-
материала, взвешенного в воздушном потоке, и для возврата чистого воздуха
от циклонов-разгрузителей к узлу загрузки материала. Трубопровод-
Трубопроводные сети состоят из прямых участков, отводов или колен, тройников, пе-
переключателей потоков, компенсаторов, контрольных лючков.
В системах пневмотранспорта с расходной весовой концентрацией
материала [i до 0,5 кг на 1 кг воздуха применяются сварные воздухо-
воздуховоды из тонколистовой стали, изготавливаемые по нормали на воздухо-
воздуховоды для систем аспирации. Толщина стали принимается в соответствии
с табл. 6.9 (часть I). При значениях |л выше 0,5 в системах с макси-
максимальным давлением до 1000 даПа применяют сварные воздуховоды
219

с толщиной стенки 3 мм. В системах с давлением свыше 1000 даПа при-
применяются трубы стальные электросварные прямошовные и со спираль-
спиральным швом.
Технические данные труб в рекомендуемом диапазоне диаметров
приведены в табл. 5.1 и 5.2.
5.1. Трубы стальные электросварные прямошовные по ГОСТ 10704—76
Наруж-
Наружный
диаметр.
мм
219
245
273
299
325
351
377
402
426
480
530
630
Линейная плотность
4.5
23,80
26,69
—
—
—
—
—
......
5.0
26,39
29,59
—
—
—
—
—
58,47
—
груб, кг/м. при
5-5
28,96
32.49
—
—
—
—
—
—
—
64,36
—
толщине стен*
6.0
31.52
35,37
39,51
43,36
47,20
—
—
—
—
70,14
—
и. мм
7.0
36,60
41,09
45,92
50,41
54,90
59,39
63,87
68,19
72.33
81.65
90,28
107,55
Продолжение
Наруж-
Наружный
диаметр,
мм
219
245
273
299
325
351
377
402
426
480
530
630
8.0
41,60
46,76
52,28
57.41
62,54
67,67
72,80
77,73
82,47
92,12
102,99
122,72
9.0
46,61
52,38
58,60
64,37
70,14
75,91
81,68
87,28
92,56
104,54
115,64
137,83
I0.U
__
—
—
—
—
84,10
90,51
96,67
102,59
N5,91
128,24
152.90
11.0
—
—
—
—
—
—
106,07
112,58
127,23
140,79
167,92
12
—
—
—
—
—
—
115,48
122,52
138,50
153.30
182.89
Отводы выполняются сварными сегментными для трубопроводов из
листовой стали, т. е. в системах с невысокими значениями расходной
концентрации материала и давления воздуха.
Для трубопроводов из электросварных или других труб, т. е. в си-
системах с повышенными значениями концентрации и давления, применяют
гнутые отводы, сварные сегментные из тех же труб, что и прямые уча-
участки, а также отводы сварные квадратного сечения с утолщенной стен-
220

кой по внешней дуг?. Схема такого отвода приведена па \глс ").!. Соот-
Соотношения размеров рекомендованы Ленинградской ЛТА им. С. М. Кирова
С = l.5d0l
Крутизна отводов рекомендуется различная для различных условий:
для сварных воздуховодов Rid — не менее 2, для труб Rid -■■- не менее 5.
Тройники служат для слияния и для разделения потоков матерна-
ловоздушной смеси и рециркуляционного воздуха в системах с примене-
применением вентиляторов в качестве тягодутьсвых машин, а воздуховодов —
в качестве трубопроводов. Такие трой-
тройники изготавливают по нормали на воз-
воздуховоды для аспирациоиных спетом.
Тройники и гребенки для циклопов пз-
чения по индивидуальным чертежам,
разрабатываемым в составе рабочей до-
документации на строительство пневмо-
пневмотранспорта Характерные случаи приме-
применения этих элементов трубопроводной
сети приведены на рис. 5.2.
Переключатели потока это специ-
специальные устройства с ручным или элект-
электрическим приводом, обеспечивающие
возможность поочередного соединения
в одной точке сети одного участка тру-
трубопровода с двумя или несколькими смежными
между собой участками.
Для этой же цели применяются тройники с. перекидным клапаном, ра-
работающим автоматически под воздействием давления потока воздуха. Эти
устройства не изготавливаются серийно, не нормализованы и на них от-
5.2. Трубы стальные электросварные со спиральным швом
Рис. 5.1. Колено
[м и параллельными
X
5 i
1*
xl
219
273
325
377
426
480
530
630
Л.-... пло^ь тр* „гл.. лр„ ,«*....»....„.
4,0
21,53
—
—
—
—
—
52,66
—
5.0
26,70
33,54
40,05
65,70
78,22
6,0
_
47,91
55,71
78,69
93,71
7.0
_
73,41
82.87
91,63
109.1
_
83.70
94,51
104.5
124,5
9.0
117,4
139,9
10,0
155,2

1^7
Рис. 5.2. Схема пневмотранспортиой системы:
тройники: У —нормализованные круглого сечения; 2 — прямоугольного сечения: 3 —
у:>лы загрузки материала: 4 — циклоны-разгрузители; 5 - конвейер; (( — вентилятор
сутствует типовая документация. Для каждого конкретного случая пере-
переключатели изготавливают как нестандартизированное оборудование по ин-
индивидуальным чертежам.
Компенсаторы применяются для предохранения трубопроводов от раз-
разрушения под воздействием усилий, возникающих в них вследствие ли-
линейного расширения и сжатия при нагревании летом и охлаждении зи-
зимой. Чаще всего роль компенсаторов играют отводы. На участках, длина
которых превышает 100 м, устанавливают сальниковые компенсаторы
между неподвижными опорами.
6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
Цель и порядок проектирования систем пневмотранспорта и систем
аспирации аналогичны (часть 1, гл. 6). При проектировании пневмо-
пневмотранспорта на деревообрабатывающих предприятиях решаются следую-
следующие основные задачи: получение исходных данных, выбор трассы и прин-
принципиальных конструктивных решений, гидравлический расчет.
6.1. Исходные данные
Ниже рассмотрены исходные данные, которые необходимы для про-
проектирования систем пневмотранспорта:
технологическое назначение пневмотранспортера;
характеристика транспортируемого материала;
расчетная производительность пневмотранспортера;
генплан территории предприятия или технологический план произ-
производства;
монтажные чертежи технологического оборудования в точках за-
загрузки и выгрузки транспортируемого материала.
222

6.1.1. Технологическое назначение пнеамотранспортых систем
Пневмотранспорт на деревообрабатывающих предприятиях — звено
в неразрывной технологической цепочке, поэтому назначение каждой
пневмотранспортной системы определяется технологической схемой того
или иного производства, т. е. в технологической части проектов. В этом
отношении можно разделить системы пневмотранспорта на две группы:
межцеховые пневмотранспортеры и внутрицеховые пневмотранспортеры.
Первые ■■—средство транспортной связи между различными производст-
производствами одного промышленного предприятия, например: пневмотранспортер
отходов производства фанеры в производство древесностружечных плит,
пневмотранспортер отходов мебельного производства в цех изготовле-
изготовления топливных брикетов и т. д. Вторые — средство транспортных связей
между отдельными технологическими операциями внутри одного произ-
производства, например: пневмотранспортер щепы со склада щепы в отделе-
отделение изготовления стружки, пневмотранспортер сырой стружки из стру-
стружечного отделения в сушильно-сортировочное отделение (применяются
в производстве древесностружечных плит); пневмотранспортер спичечной
соломки из рубительного отделения в отделение пропитки, пневмотранс-
пневмотранспортер спичечной соломки от сушильной камеры в расходный бункер
и т. д. (в производстве спичек).
6.1.2. Характеристика транспортируемого
материала
Эта группа исходных данных должна содержать сведения о наи-
наименовании транспортируемого материала, его влажности, содержании
в нем пыли, о величине объемной массы, коэффициента полнодревесно-
сти и т. п. Некоторые усредненные значения характеристик древесных
материалов, используемые при проектировании пневмотранспорта, приве-
приведены в табл. 6.1 и 6.2.
6.1. Объемная масса древесины различмых пород
1
Лиственница
Береза
Осина
Сосна
Ель
Объемная масса древесины упл, кг/м3 плотной дре
10
2
660
640
490
500
440
20
3
690
660
510
520
460
при влажности W, %
30
4
710
690
540
550
590
40
5
770
740
580
590
520
50
6
820
800
620
640
560
весины
60
7
880
850
660
680
600
223

Продолжение
Порода
1
Лиственница
Береза
Осина
Сосна
Ель
70
8
930
900
710
720
640
80
9
990
960
750
760
670
при влахн
90
10
1040
1010
790
810
710
ости W, *i
100
11
1100
1060
830
850
750
ПО
12
1150
1110
870
890
790
120
13
1210
1160
910
930
820
Примечание. Величина объемной массы (плотности) древесностру-
древесностружечных плит определена ГОСТ 10632—77 и при влажности 8±г2 % для плит
марки П-1 составляет 650—800; марки П2 — 550—750; марки П-3 -- 750—
•850 кг/м3 плотной древесины.
6.2. Объемная масса и полнодревесность измельченных
древесных материалов
Наименование древесных
материалов
Щепа технологическая хвойных
пород
Стружка в производство ДСП
от станков типа ДС-6
То же от станков типа ДС-5 и ДС-7
То же, измельченная в мельницах
Микростружка
Древесное волокно сухое
Пыль шлифовальная
Стружка станочная — отходы
механической обработки
Опилки от лесопиления
Влажность
W. %
70
100
120
80
4
80
4
80
.4
4
-
—
18
10
80
4
Объемная
масса VHac-
кг/нас, м3
260
300
360
150-200
80-120
110—150
80—120
130—140
80—120
120—180
30-40
150-200
ПО
80
150—200
100—120
Коэффициент
полнодревес-
носги
0,4
0,25
0,2
0,22
0,34
0,08
0,25
0,2
0.22
Примечание: Данные таблицы относятся к неутрамбованным ма-
материалам.
6.1.3. Расчетная производительность пневмотранспортеров
Величина расчетной производительности может быть задана техно-
технологией производства или выбираться в процессе проектирования систем
пневматического транспорта. Для определения расчетной производитель-
224

мости пневмотранспортеров необходимо знать производительность техно-
технологического оборудования, вырабатывающего материал, загружаемый
в пневмотранспортеры. При непосредственной загрузке пневмотранспорте-
пневмотранспортеров из рубительных машин, стружечных станков, сортировок и т. д. за
расчетную часовую производительность систем пневмотранспорта следует
принимать величину максимальнрд_ПАСлортш>й -.-производительности тех-
технологического оборудЪва1ш"яГза исключением тех случаев, когда макси-
максимальная производительность этого оборудования ограничена возможно-
возможностями загрузки.
Пример. На сортировку щепы СЩ-120, паспортная производитель-
производительность которой 160 нас • м3/ч, щепа подается механическим транспортером,
рассчитанным на максимальную нагрузку 100 нас-м3/ч, тогда суммар-
суммарная расчетная производительность пневмотранспортеров, загружаемых
всей рассортированной щепой из этой сортировки, должна быть равна
100 нас• м3/ч. Распределение этого количества на потоки определяется
технологами и задается также в составе исходных данных для проекти-
проектирования пневмотранспорта.
Если технологической схемой предусмотрена транспортировка измель-
измельченного материала одним пневмотранспортером от нескольких единиц
технологического оборудования, работающих и одновременно и пооче-
поочередно, т. е. количество вырабатываемого материала колеблется в значи-
значительных пределах, то между этим оборудованием и пневмотранспорте-
пневмотранспортером должна быть предусмотрена в схеме технологического процесса бу-
буферная емкость, гасящая эти колебания, с дозированной выдачей из нее
материала в пневмотранспортер.
Для определения расчетной производительности пневмотранспорте-
пневмотранспортеров, загружаемых на станциях сухих пылеуловителей непосредственно
из циклонов или фильтров аспирационных систем, исходной является ве-
величина годового выхода измельченных отходов У0Т1 м3 плотной древе-
древесины, определяемая технологами из годового баланса сырья и материа-
материалов. В этих случаях расчетная часовая производительность пневмотранс-
пневмотранспортера Ом определяется по формуле, кг/ч
<6Л)
где Von — выход измельченных отходов по годовому балансу сырья и
материалов, м3 плотной древесины/год; ум — средняя объемная масса
материала, кг/м3 плотной древесины; п — число часов работы в году тех-
технологического оборудования; 1,15 — коэффициент, учитывающий нерав-
неравномерность загрузки технологического оборудования. При определении
размеров емкости для сбора и кратковременного хранения уловленного
продукта этот коэффициент следует принимать равным единице.
6.1.4, Прочие исходные данные
Для проектирования межцеховых систем пневмотранспорта в составе
исходных данных необходимо иметь генплан или топографическую съемку
территории предприятия, а также архитектурно-строительные чертежи
225

1да)пм! и сооружений, о которыми соприкасаются элементы систем пнев-
пневмотранспорта. Для проектирования внутрицеховых технологических пнев-
пневмотранспортеров требуются технологические планы производства с ука-
указанием на них точек загрузки материала в пнев\ютранспортеры и
выгрузки материала из пневмотранспортеров, а также архитектурно-строи-
архитектурно-строительные чертежи (планы, разрезы) производственных зданий, в которых
размещено технологическое оборудование.
Монтажные чертежи технологического оборудования, из которого
производится загрузка пневмотранспортеров материалом и в которое
материал выгружается из пневмотранспортеров, требуются для разра-
разработки узлов загрузки и выгрузки систем пневмотранспорта.
6.2. Выбор трассы и принципиальных
конструктивных решений
Выбор трассы трубопроводов систем пневмотранспорта осуществля-
осуществляется в соответствии с технологической схемой транспортирования мате-
материала, схемой генплана, архитектурно-компоновочными решениями и
с учетом других сетей и коммуникаций. При этом в целях повышения
надежности и экономичности проектируемой системы пневмотранспорта
при выборе трассы следует стремиться к соблюдению следующих ус-
условий:
минимальная протяженность;
минимальное число поворотов в горизонтальной и вертикальной пло-
плоскости на 90°;
наличие после колен, питателей, переключателей прямых участков
длиной не менее 10 м;
максимальное совмещение трасс межцехового пневмотранспорта
с трассами других межцеховых коммуникаций;
максимальное использование существующих зданий и сооружений
в качестве несущих конструкций для сетей пневмотранспорта.
Принципиальные конструктивные решения при проектировании пне-
пневмотранспортеров принимаются на основании конкретных исходных
данных. Однако пневмотранспортеры определенного назначения характе-
характеризуются сходством основных исходных условий (несмотря на многочис-
/с.-шые различия в частностях) и вследствие этого — сходством принци-
принципиальных конструктивных решений.
Пневмотранспортеры отходов. Транспортировка измельченных отхо-
отходов механической обработки древесных материалов предусматривается,
как правило, от пылеулавливающего оборудования аспирациоиных си-
систем в сборные бункеры. Такие пневмотранспортеры, как правило, вы-
выполняют по схеме с рециркуляцией воздуха, что полностью исключает
выбросы в атмосферу отработанного воздуха (см. рис. 5.2). Связанные
с рециркуляцией «дополнительные» капитальные и эксплуатационные за-
затраты в действительности таковыми не являются — это затраты на ох-
охрану атмосферы от загрязнения. Другие конструктивные решения выте-
вытекают из схемы с рециркуляцией (применение радиальных вентиляторов,
разгрузка циклонов при помощи шлюзовых питателей). Выпускаемые
226

серийно шлюзовые питатели в таких системах теряют со временем свои
герметизирующие свойства. При эксплуатации необходимо особое вни-
внимание уделять контролю за герметичностью питателей и своевременно
ремонтировать их при стирании лопастей. Узлы загрузки этих пневмо-
пневмотранспортеров могут находиться по отношению к тягодутьевой машине
как на стороне всасывания, так и на стороне нагнетания, хотя предпо-
предпочтительнее — первое.
Кусковые отходы деревообрабатывающих производств, перерабаты-
перерабатываемые в щепу (дробленку), транспортируются к месту сбора, как пра-
правило, с помощью пневматического транспорта. Принципиальные кон-
конструктивные решения пневмотранспортеров определяются в первую
очередь типом рубительных машин. Дробилки, обладающие пневмоэффек-
том, т. е. эффектом вентилятора, либо имеют в комплекте поставки
транспортные каналы и циклоны-разгрузители, либо требуют конструи-
конструирования пневмотранспортеров, которые загружаются непосредственно из
дробилок.
Принципиальной особенностью конструкции таких систем является
то, что проектируемая тягодутьевая машина и дробилка работают как
два последовательно установленных вентилятора в одной сети, причем
дробилка находится на всасывающей стороне вентилятора. В паспорте
дробилки помимо ее основных характеристик должны быть указаны
объем вырабатываемого дробилкой воздуха и создаваемое ею давление
или дальность транспортировки материала при определенной высоте
подъема трассы без дополнительных побудителей тяги.
Пневмотранспортеры в производстве древесностружечных плит.
Принципиальные конструктивные решения пневмотранспортеров опреде-
определяются двумя главными моментами: технологическими требованиями и
конструктивными особенностями технологического оборудования, с ко-
которым увязаны пневмотранспортеры. В отделениях изготовления щепы
и изготовления стружки, где транспортируются сырые измельченные дре-
древесные материалы, допустимы прямоточные пневмотранспортеры.
Пневматическое транспортирование стружки в сушильно-сортировоч-
ных отделениях, расположенных на открытых площадках, в целях со-
сохранения влажности стружки, достигнутой после сушки, рекомендуется
осуществлять рециркуляционными системами. Рециркуляционная схема
пневмотранспортеров сухой стружки обеспечивает также наиболее эко-
экономичный способ охраны атмосферного воздуха от загрязнения выбро-
выбросами пыли.
Пневмотранспортеры в производстве спичек. Характерной техноло-
технологической особенностью пневмотранспортеров спичечной соломки, внутрен-
внутренних и наружных коробок является то, что транспортируемые с их по-
помощью материалы в случае прохода их через вентиляторы и шлюзовые
питатели теряют свои товарные качества. Поэтому принципиальная кон-
конструктивная особенность этих пневмотранспортеров — нагнетательная
схема и применение эжекциониых воронок в качестве загрузочных уст-
устройств.
Пневмотранспортеры коробок имеют еще две конструктивные особен-
особенности колена трубопроводов рекомендуется выполнять только прямо-
227

угольного сечения; разгрузочными устройствами являются дефлекторы
с выпуском воздуха в помещение, где расположены емкости для ко-
коробок.
Конструирование эжекцнежных воронок (рис. 6.1) производится ин-
индивидуально для каждой конкретной системы пневмотранспорта; исход-
исходная величина для расчета эжекционной воронки — сумма потерь давле-
давления в системе 2 tip от воронки до конечной точки системы, подсчитан-
подсчитанная по расходу воздуха Q&, равному расходу в сечении Б—Б.
Расчет воронки сводится к определению размеров сечений А—А и
Б—Б по следующей схеме:
Рис. 6.1. Схема к расчету эжекциоиной воронки
1. «Задаются коэффициентом подсоса воздуха через воронку /С, т. е.
отношением Qb/Q\ Его принимают в пределах 1,05—1,15. Коэффициент
полезного действия воронки х\ изменяется обратно пропорционально
величине коэффициента подсоса и принимается в пределах от 0,8 до 0,7.
2. Определяют полное давление в сечении А по формуле
■ К,
F.2)
где Я б — полное давление в сечении Б—Б, равное 2 Д р.
3. Определяют значения скорости в сечениях А—А и Б—Б, м/с:
F.3)
V2HB
F.4)
где р — плотность воздуха, кг/м3.
4. Задаются размером Ь, общим для сечения А—А и Б—£, и опре-
определяют значения ЛА и А б. м, по формулам:
hh _ J?JL_; F.5)
Pa
КаЬ
F.6)
Размер воронки Ь рекомендуется принимать в пределах 0,65 d—
22?

0,85 d, а расстояние между сечениями А—А и Б~Б принимается рав-
равным от 0,8 Ь до 1,2 Ь. В конструкции воронок обычно предусматриваются
приспособления шиберного типа, с помощью которых в процессе экс-
эксплуатации возможна переналадка режимов путем изменения размеров
Лл и /?б-
6.3. Гидравлический расчет
Цель гидравлического расчета — определить диаметр трубопровода
и подобрать тягодутьевую машину. В практике проектирования систем
пневматического транспорта измельченных древесных материалов при-
принято гидравлический расчет систем с суммарными потерями давления до
1000 даПа выполнять без учета изменения плотности воздуха по трассе,
а свыше 1000 даПа — с учетом. Первые принято называть ннзконапор-
ными, а вторые — высоконапорными.
6.3.1. Расчет нмзконапориых систем пневмотранспорта
Расчет этих систем производится, как правило, по следующей схеме.
1. Задаются ориентировочной величиной расходной массовой кон-
концентрации ц. Четкой методики выбора величины |л в настоящее время
нет: она зависит от исходных данных и намеченных принципиальных
конструктивных решений. Следует, однако, иметь в виду, что чем выше
значение расходной массовой концентрации, тем выше транспортный
КПД системы. Для низконапориых пневмотранспортных систем ц
обычно не превышает 1,5. Реальные условия могут диктовать выбор ве-
величины расходной массовой концентрации, значительно меньшей этого
значения.
2. По заданной величине расчетной производительности G, кг/ч, и
принятому значению ц определяют необходимый расход воздуха пневмо-
транспортной системы Q, м3/ч, по формуле
Q = — , F.7)
где рв — плотность воздуха по условиям всасывания.
Для инженерных расчетов принимается плотность воздуха при тем-
температуре Т-293 К и барометрическом давлении 10333 даПа, равная
1,20 кг/м3.
3. По методике [18] определяется оптимальная скорость воздуха
Уопт, м/с, в транспортном трубопроводе. Эта скорость для воздуха
с плотностью рв ^ 1,2 кг/м3 вычисляется по формуле
уопт= 1,1 Aji -2s_ +0,01Ym + ^i F.8)
где v,/vm — осредненное опытное значение относительной скорости воз-
воздуха, или коэффициент опережения воздушного потока (принимается по
табл. 6.3); ум — объемная масса материала транспортируемых частиц,
229

кг/мэ, плотной древесины; Ь — эмпирическая величина, зависящая от раз-
размеров и формы транспортируемых частиц (принимается по табл. 6.3).
4. Определяется диаметр транспортного трубопровода, для чего
сначала рассчитывается теоретический диаметр с1т, м, по формуле
= 1,88-10
F.9)
а затем принимается либо воздуховод по табл. 31 части первой, либо
труба по табл. 5.1 или 5.2 части второй с внутренним диаметром d, бли-
ближайшим меньшим к d7.
6.3. Значения эмпирических величин параметров движения аэросмеси
в формуле F.8) для определения оптимальной скорости воздуха
Опилки:
мелкие
крупные
Стружка:
мелкая
крупная
Сортированная технологическая щепа
Несортированная щепа, дробленка
Параметр
Ь
7
8
9
10
11
13
Параметр
1,11
1,18
1.18
1,25
1,43
1.67
Примечание. Значения vJvM в табл. 6.3 справедливы при значе-
значениях \i ^2,0. Скорость воздуха принимается равной уопт из формулы F.8).
но не менее 20 м/с.
5. Определяют расчетную величину скорости воздуха va, м/с,
с учетом принятого диаметра d по формуле
1>в.= 3,54-10--« —• F.10)
Диаметр участков трубопроводной сети, которые предназначены для
движения чистого воздуха (без транспортируемого материала) и на ко-
которых скорость воздушного потока не имеет практического значения,
принимается большим, чем на транспортных участках, как правило, на
1—2 калибра Строго говоря, этот диаметр должен определяться технико-
экономическими соображениями. Расчетная скорость воздуха на этих
участках определяется по формуле F.10).
6. Определяют сумму потерь давления в системе пневмотранспорта
2Л/7. В общем случае сумма потерь давления выражается формулой
р = Дртр -}- Лрпов + ApUt
F.11)
На основании исходных, данных и принятых конструктивных реше-
решений выполняются расчеты по определению величины каждого из слагае-
слагаемых первой части формулы F.11).

Потери давления в прямых участках трубопроводов—-Лртр. Трубо-
Трубопроводы одной системы пневмотранспорта могут состоять из участков,
отличающихся друг от друга аэродинамическими (гидравлическими) ус-
условиями, поэтому величина ДрТр может определяться как сумма потерь
давления, рассчитываемых по отдельности для каждого из таких участ-
участков. В системах пневмотранспорта, работающих по рециркуляционной
схеме, такими участками являются транспортный и обратный участки
трубопровода. В системах пневмотранспорта, работающих по прямоточ-
прямоточной схеме, могут быть достаточно протяженные участки, но которым
подводится чистый воздух к узлу загрузки материала и в которых аэро-
аэродинамические условия также отличаются от условий в транспортном уча-
участке трубопроводной сети.
Потери давления в прямых участках трубопровода (горизонтальных
и вертикальных) рассчитываются по формуле, Па
где / — суммарная длина прямых участков трубопровода одного диа-
диаметра, м; d — внутренний диаметр трубопровода, м; рв — плотность воз-
воздуха, кг/м3; vb — скорость воздуха, м/с; /С9 — абсолютная эквивалентная
шероховатость поверхности трубопровода, м; Re — число Рейнольдса;
р.— расходная массовая концентрация, К—комплексный коэффициент,
учитывающий наличие в трубопроводе транспортируемого материала.
В случаях, когда в качестве трубопроводов принимаются сварные
воздуховоды из тонколистовой стали, можно определять потери давле-
давления в прямых участках трубопроводов по формуле
Дртр = lApl (I -f А:и), F.13)
где Apt — потеря давления на трение на i м длины воздуховода при
движении чистого воздуха с плотностью 1,2 кг/м3 (принимается по
табл. 6.10 части первой).
Число Рейнольдса для воздуха с плотностью р = 1,2 кг/м3 вычисля-
вычисляется пс формуле
Re = °-"'0>. FЛ4)
14,9
Абсолютная эквивалентная шероховатость труб Ка, по данным G], со-
составляет, мм:
цельносварные стальные в зависимости от состояния . . . 0,04—0,15
оцинкованные стальные 0,10—0,15
оцинкованные из листовой стали 0,15-0,18
стеклянные 0,0015—0,01
Комплексный коэффициент /С, учитывающий движение материала по
трубопроводу, для трасс, на которых наиболее вероятно винтовое дви-
движение аэросмеси из-за частых поворотов трассы в плане и по высоте,
следует принимать равным 1,4. Для трасс с протяженными прямыми
участками (с относительно небольшим числом поворотов), по данным
231

исследований Ленинградской ЛТА им. С. М. Кирова и ЦНИИМЭ, вели-
величину К определяют по формуле
* FI5)
где d — диаметр рассчитываемого трубопровода, м; Kt — значение К
в зависимости от вида материала:
■ Опилки 0,82
Стружка 0,78
Технологическая щепа 0,7
Измельченная кора 0,8
По данным исследований [I], при транспортировке технологической
щепы со скоростями движения воздуха vB от 24 м/с до 30 м/с коэффи-
коэффициент К для горизонтальных участков имеет величину, определяемую
формулой
К = В . F.16)
1,5 + 1F,4 — 0,193с/в) — A6 — 0,52у8)] ц
при скоростях от 30 м/с до 50 м/с — формулой
/С = £ ; F.17)
@,04wB-f-0,5) + @,209oB —5)d|i
при движении щепы в вертикальном трубопроводе для всего диапазона
скоростей К определяется формулой
/( £ F.18)
0l + 09
Потери давления при поворотах трассы — Дрпоо- Потери энергии ма-
териаловоздушного потока на поворотах складываются, говоря упро-
упрощенно, из потерь на изменение направления движения потока и потерь на
разгон материала за коленом, т. к. скорость его в колене резко падает.
В каждом конкретном случае из-за определенных параметров транспор-
транспортируемого материала, конструкции колена, расходной концентрации, угла
поворота, крутизны колена, ориентации потока в пространстве и пр.
нельзя достаточно точно рассчитывать величину потерь давления ДрПоо
Поэтому в практике инженерных расчетов принят следующий подход.
При значениях расходной концентрации аэросмесн |кО,2
АРпов = 2£0ЯДин <! + 1'4и), F.19)
где 2 Со—сумма коэффициентов местного сопротивления отводов (при-
(принимается по табл. 6.11 части первой); Яяин — динамическое давление при
скорости воздуха ув.
При значениях ji>0,2.
Дрпов = 2£о. услЯдин A + *|0, F-20)
где К—коэффициент, определенный по формуле F.15); 2С0. уел —
сумма условных коэффициентов местного сопротивления, учитывающих
потери давления на поворот и на разгон материала за коленом.
232

Значения Со. уел (табл. 6.4) получены для отводов с квадратным се-
сечением, но применяются также и для расчета сварных сегментных отво-
отводов круглого сечения.
Условный коэффициент местного сопротивления для отводов с углом
поворота а, меньшим 90°, можно вычислить умножением величины
Со уел (табл. 6.4) на поправочные коэффициенты.
6Л Значения условного коэффициента местного
сопротивления отводов ~СОуСЛ с углом поворота 90" и радиусом поворота R-S
0.5
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
Q
т? 6од Г-6В
Опил-
ОМ
0.60
0.7Z
0.79
083
0,86
0,88
0,90
0.91
Струм-
0.46
0.61
0,74
0,82
0.85
0.89
0.91
0.93
0.94
Щепа
ОАО @.6)
0.62 @84)
0.77 (/.0)
0.85 A.04)
0.90
0.94
0.98
0.98
1.00
Щепа
(if-га)
@,69)
@.96)
UJ4)
(U9)
-
-
-
Отв
7д 36-Г
Опил-
0,71
0.95
/.23
/.37
/.45
1.5 Г
156
1.58
161
Страш-
Страшна
0.7/
0.95
1.22
1,37
/.45
1.52
1.56
/.62
/.63
Отвод
Г-Bff
~~)
Отвод
ЗНГ
1_
Отвод
Щепа
0.67 @.52)
0.9/ @,68)
/J8 @.75)
/.32 @.69)
/А2
1.48
/.53
/.56
/.60
@,42)
@.50)
@.56)
@.55)
-
-
-
-
@.37)
@.45)
@.54)
@.54)
-
-
-
-
-
@,47)
@.61)
@.74)
@.82)
-
-
-
-
Примечания: 1. Буквами обозначены изменения направления
потока в отводах: Г-ВВ — с горизонтального на вертикальное восходя-
восходящее; ВВ-Г — с вертикального восходящего на горизонтальное; Г-ВН —
с горизонтального на вертикальное нисходящее; ВН-Г —с вертикального
нисходящего на горизонтальное; Г-Г—с горизонтального на горизонталь-
горизонтальное. 2. Значения £<>. уел, указанные в таблице в скобках, приведены по
данным [17], без скобок — по данным [3].
Поправочные коэффициенты зависят от угла поворота отводов а:
а< 15° 15° < а< 45° 45° < а ^ 60° а> 60°
0,0 а/90 1.5Л/90 !,0
Поправочные
эффнциенты
Потери давления в местных сопротивлениях — Д/7М. с Местными со-
сопротивлениями могут быть переключатели потоков, задвижки, компен-
компенсаторы, тройники барабанных питателей, всасывающие устройства. По-
Потери давления в местных сопротивлениях определяются по формуле
Лрм.с--Ч*.сРдннA+ *ц), F.21)
где См. с — гидравлический коэффициент местного сопротивления того или
иного элемента сети.
' Ниже приведены значения С„. с, наиболее часто встречающиеся
о конструкциях трубопроводных сетей. В воздухозаборной шахте с зон-
зонтом (см. рис. 6.2) Си. с зависит от hfd0:
15 Заказ JVs 3238
233

h/d0 0.1 0,2 0,3 0,4 0,5
£м. с 2,63 1,83 1,53 1,39 1,31
Продолжение
h/d0 0.6 0,7 0,8 0,9 1,0 и более
£м. с 1,19 1,15 1.08 1,07 1.05
(По чертежам серии 1-494-32 для зонтов круглых См.е = 1,4).
Во всасывающей трубе (рис. 6.3) в зависимости от отношения bid
значения £м. с следующие:
bd 0 0,004 0.008 0,012 0,016
£м.с 1.00 0,94 0.88 0,83 0,77
Продолжение
bid 0,020 0,024 0,030 0,040 0,050 и более
См. с 0,72 0,68 0,61 0.54 0,50
ч
Рис. 6.2. Схема воздухозаборной шахты с зонтом
Рис. 6.3. Схема всасывающей трубы
На рис. 6.4 представлена схема воронки всасывающей трубы. Зна-
Значения См. с для воронки приведены в табл. 6.5.
6.5. Раструб (воронка) всасывающей трубы
Ud
0,025
0,050
0,075
0.10
0,15
0,25
0,60
1,0
0
1,0
1.0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
10
0,96
0,93
0,87
0,80
0,76
0,68
0,46
0,32
20
0,93-
0,86
0.75
0,67
0,58
0,45
0.27
0,20
30
0,90
0,80
0,65
0,55
0,43
0,30
0,18
0,14
при а.
40
0,86
0,75
0.58
0,48
0,33
0.22
0.14
0.11
град.
60
0,80
0,67
0,50
0,41
0,25
0,17
0,13
0,10
100
0,69
0,58
0,48
0,41
0,27
0,22
0,21
0,18
МО
0,59
0.53
0,49
0,44
0,38
0,34
0,33
0,30
180
0.50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
Ниже приведены значения См. с в металлических, проволочных сет-
сетках {Fc. т —- живое сечение сетки):

Fс. ж//Чр
£м. с
0,30
6,20
0,65
0,75
0,35
4,10
0,70
0,58
0,40
3,00
0,45
2,20
0.50
1.65
0,55
1,26
0,60
0,97
0.75
0,44
0,80
0,32
Прс
0,90
0,14
1,0 и более
0,0
Коэффициенты местного сопротивления элементов с сеткой на входе
определяются как сумма См. с трубы всасывающей и воронки всасыва-
юшей трубы и См. с сетки.
Рис. 6.4. Схема
трубы
воронки всасывающей
0.2
33,0
0.3
11,0
0,4
4.70
0,5
2,35
0,6
1,23
0,7
0,67
0,8
0,3!
0,9
0,11
1,0
0,05
Значения коэффициентов См. с в задвижках плоско-параллельных
типа «Лудло» в прямой трубе следующие: !
kid ....
Си. с
Схема задвижки представлена на рис. 6.5.
Коэффициент местного сопротивления сальниковых компенсаторов
следует принимать равным 0,2. Коэффициент местного сопротивления за-
загрузочных тройников барабанных питателей принимается равным 0,5,
а потери давления в питателях определяют применительно к сечению
трубопровода до загрузки материала.
Потери давления на разгон материала — Д/?раэг-
Затраты энергии воздушного потока на придание транспортируемому
материалу устойчивой скорости передвижения в трубопроводе vM, или
потери давления на разгон материала за питателем с начальной скоро-
скорости им^О, можно определять по формуле
«в
F.22)
где VmIvb — относительная скорость движения материала, или коэффи-
коэффициент отставания материала,— величина, обратная параметру vBjvM (см.
табл. 6.3).
В системах пневмотранспорта щепы можно также определять потери
давления на разгон щепы за питателями в трубах диаметром от 0,3 м и
выше по эмпирической формуле [1], Па
Яраз г = 9,81 Fив - 130d) [аЧ F.23)
Потери давления на подъем материала Д/?под. При максимальной
разнице в отметках отдельных участков транспортного трубопровода
15*
235

ДА>10 м следует учитывать потери давления на подъем материала по
формуле, Па
Л/>под=
—
9,81.
F.24)
Потери давления при выгрузке материала — Дрвыгр При выгрузке
материала с помощью циклонов типа УЦ потери давления в циклоне
определяются по данным, приведенным в гл. 5 части первой. В общем
случае потери давления в циклонах определяются по формуле
ДРц=СцЯдии, <6.25)
где Сц — паспортное значение коэффициента местного сопротивления цик-
Рис. 6.5. Схема плоско-парал-
плоско-параллельной задвижки типа «Лудлои
в прямой трубе
лона; Ядин — динамическое давление в сечении, по которому определен
коэффициент местного сопротивления циклона; для циклонов типа К
(см. гл. 3) следует принимать Ядин, соответствующее скорости в сечении
входного патрубка циклона.
При выгрузке с помощью дефлекторов потери давления численно
равным динамическому давлению в выходном сечении, Па, т. е.
Д/>выгР = Ре .
F.26)
чении транспортного трубо-
трубопровода, м/с.
7. По расчетным значениям расхода воздуха Q и суммарных потерь
давления в системе ЕДр подбирается соответствующая тягодутьевая
машина.
Часто потери давления в системах пневмотранспорта превышают ве-
величину максимального давления (напора), развиваемого одним вентиля-
вентилятором. В таких случаях к установке принимаются два работающих по-
последовательно и в одинаковом режиме вентилятора. Давление каждого
из этих вентиляторов равно половине суммарных потерь давления в си-
системе.
Пример расчета. Технологические исходные данные: назначение пнев-
пневмотранспортера подача отходов механической обработки древесных
236

тяодот то"б»"мясу"
^JB
■:/Г:
к\
I С учпом прхнятоА конструкции 1»годуть«(О« кашкнм п
мичнму расходной ко«це)Гтр«Ц1(и аэ^юсмеси ц^-]
, «— ^с^«^.. .^-,. «.7,

3. Оптимальную транспортную скорость определяем по формуле
F.8), принимая по табл. 6.3 значения параметров b и увЛ>м для имею-
имеющейся в транспортируемых отходах крупной стружки: иОпт = 1,1 D« 1.0Х
X 1,25+0,01 -600+ 10) =23,1 м/с.
4. Определяем диаметр транспортного трубопровода по формуле
F.9)
dT= 1,88-10-' УЗПО/23,1 =0,218 м.
Принимается ближайший меньший из нормализованного ряда диа-
диаметров воздуховодов — t/ = 0,2 м.
5. Определяем расчетную скорость воздуха в транспортном возду-
воздуховоде по формуле F.10)
ув =- 3,54- Ю-4.-1112- = 27,5 м/с;
0.22
диаметр обратного воздуховода принимаем на два калибра больше,
т. е. 0,25 м, а скорость воздуха в нем будет равна 17,6 м/с.
6. Определяются поочередно потери давления в системе.
Потери давления в прямых участках трубопровода — ДрТр.
Расходная концентрация в загрузочном участке трубопровода диа-
диаметром 0,2 м изменяется от 0 в начале участка и до 1,0 в конце его,
поэтому в формулу F.13) можно подставить среднее значение \i на этом
участке, равное 0,5. Величину коэффициента К для загрузочного и транс-
транспортного .участка трубопровода найдем из формулы F.15) в зависимо-
зависимости от вида материала:
/по
К = 0,78 А / ~^~ = 0,64, тогда
V 0.3
ЛРтр. загруз. =■ 50-40,36 A + 0,64-0,5) = 2660 Па;
Л/>тр. трансп. = 151-40.36 A + 0.64-1,0) = 9990 Па.
Далее расчет производить нецелесообразно, так как уже ясно, что
два последовательно включенных вентилятора ЦТД даже при макси-
максимальном возможном давлении не создадут требуемого напора в системе.
В таких случаях задаются меньшим значением ц, увеличивая тем
самым расход воздуха, диаметры трубопроводов и уменьшая потери
давления.
Задаемся значением ц, = 0,4, тогда, выполнив уже проделанные дей-
действия, получим:
Qu:=7775 мэ/ч; иОпт = 20 м/с; d транспортного воздуховода — 0,355 м;
ив = 21,8 м/с; d .обратного воздуховода — 0,4 м; ув=17,2 м/с; К = 0,85;
Д/>тр. э«груэ-740 Па; Ртр. транса.--2550 Па; Дртр. обР.= 1380 Па.
Потери давления при поворотах, ЛрПОв.. По табл 6.4 находим
2£о. уел = 2-0,71 + 0,47 + 0,48 = 2,37.
По формуле F.20) определяем
ДРлов. трэнсп = 2,37-285.14 A+0,85-0,4) - 900 Па;
ДРпов. обр. = 6 0,15-177,5 = 160 Па.
Потери давления в местных сопротивлениях, Дрм. с в данном случае
отсутствуют.
Определяем потери давления на разгон материала по формуле
F.22), Па
Д/>разг. = 2 0,4 0,8-285,14 = 180.
238

Потери давления на подъем материала определяем по формуле
F.24), Па
ЛРпод =A6,5— 1.5)-1,2-0.4-1,25-9.81 -88.
Потери давления при выгрузке материала в данном случае определя-
определяются как потери давления в циклоне. Принимая к установке один цик-
циклон УЦ 1300-4, определяем по характеристике циклона (см. часть пер-
первую), что Дрвыгр=П20 Па,
2Др = 4б70 + 1060+180+ 88+1120 =--7128 Па.
Следовательно, подбираются два. вентилятора, подача каждого из
которых должна быть равна Qu = 7775 м3/ч при давлении Pu = 356 даПа.
По характеристикам вентиляторов ЦТД видно, что требуемым па-
параметрам удовлетворяет вентилятор ЦТД № 10 с числом оборотов колеса
пв= 1350 мин-'.
К установке принимаются два вентилятора ЦТД № .10 с числом
оборотов колеса л,= 1350 мин"', устанавливаемые последовательно.
6.3.2. Расчет высоконапорных сметем пневмотранспорта
Отличие расчета этих систем от расчета низконапорных состоит
в том, что учитывается сжатие воздуха в тягодутьевых машинах и свя-
связанная с этим разница в плотности и физическом объеме воздуха в на-
начале транспортного трубопровода и в конце его. Следует иметь в виду,
что высоконапорные системы пневмотранспорта с применением воздухо-
воздуходувок различных марок проектируются только прямоточными.
Особенность расчета таких систем в том, что окончательные вели-
величины расходной концентрации и диаметра транспортного трубопровода,
а иногда и марка тягодутьевой машины определяются после нескольких
вариантов полного гидравлического расчета системы.
Ниже приводится схема расчета высоконапорных систем пневмо-
пневмотранспорта измельченных древесных материалов на деревообрабатываю-
деревообрабатывающих предприятиях.
1. Задаются ориентировочной величиной расходной концентрации \ь.
2. По формуле F.7) определяют ориентировочно объемный расход
воздуха Qv, ма/ч.
3. Принимается марка тягодутьевой машины и по каталожной ха-
характеристике уточняется расход воздуха в системе и расходная концент-
концентрация.
4 Определяется величина плотности сжатого воздуха р„. я, кг/м3,
в начале транспортного трубопровода по формуле
где рр — рабочая (каталожная) величина повышения давления тяго-
тягодутьевой машины, даПа; В — средняя величина барометрического давле-
давления в летний период, даПа; Т — абсолютная температура воздуха в на-
начале транспортного трубопровода, К.
Для инженерных расчетов с применением турбовоздуходувок реко-
рекомендуется повышение температуры воздуха за воздуходувкой принимать
239

равным 10—20°, т. е. Т принимается равным 303—313 К при расчетной
температуре воздуха перед воздуходувкой *в = 20 °С, или Гв = 293 К.
5. Определяется величина средней плотности воздуха в транспорт-
транспортном воздуховоде из условия, что в конце трубопровода плотность воз-
воздуха р». к =1,2 кг/м3:
Рв.ср.^ рв" + рв« • F.28)
6. По формуле F.8) определяется уОпт, м/с.
7. Определяется оптимальная скорость воздуха в начале транспорт-
транспортного трубопровода v». опт, м/с, по формуле
т. = *опт Л/ —^ • F.29)
V Рв
8. Определяется диаметр транспортного трубопровода. Так как оп-
оптимальная скорость имеет наименьшее значение в начале транспортного
трубопровода, то диаметр всего трубопровода определяется по условиям
в его начале: сначала находят rfT по формуле F.9), в которой объемный
I 2
расход воздуха Q = ———Qv, а иОпт = аи. опт, а затем подбирается труба
Рв.н
по сортаменту и определяется диаметр (внутренний) трубопровода d, м.
9. Определяются расчетные значения скоростей с учетом фактиче-
фактического диаметра трубопровода; начальная скорость и„ рассчитывается по
1 2
формуле F.10), в которой Q -.-—!—Qo, конечная vK — по формуле
Рв. и
F.10) и средняя 1»Ср по формуле
vcpr- "" + ?*■. . F.30)
Расчет потерь давления производится по тем же формулам, что и
в низконапорных системах, но с учетом следующего:
потери давления в прямых участках и отводах транспортных трубо-
трубопроводов рассчитываются по скорости воздуха, равной.уср при рв. С1»;
динамическое давление при расчете остальных потерь давления при-
принимается по скорости и плотности воздуха на соответствующих участках
трубопровода.
Пример расчета. Технологические исходные данные. Назначение
пневмотранспортера — подача щепы со средним объемным весом
550 кг/м3 плотной древесины, полученной из кусковых отходов производ-
производства столярных изделий на склад щепы производства древесностружечных
плит; загрузка пневмотранспортера производится из бункера щепы, обо-
оборудованного разгрузочным шнеком с регулируемой производительностью;
емкость бункера (рабочая)—50 м8, заполнение происходит за 4 ч, вклю-
включение и выключение системы пневмотранспорта осуществляется автома-
автоматически по команде датчиков верхнего и нижнего уровня щепы в бун-
бункере.
Аксонометрическая схема пневмотранспортера с конструктивными
исходными данными приведена на рис. 6.7: длина транспортного трубо-
трубопровода — 355 м; повороты /?/rf = 5: Г-ВВ C0°) — 1 шт.; ВВ-Г C0°) —
240

I шт.; Г-Г (90°) — 1 шт.; длина трубопровода чистого воздуха — 16 м;
два поворота Rid=2 по 90°; местные сопротивления: воздухозаборная
шахта с зонтом (ЛД/=0.5) и с сеткой на входе в трубу {Fm c/FtV = 0,75),
задвижка типа «Лудло» — 1 шт., загрузочный тройник барабанного пита-
питателя ■— 1 шт., сальниковый компенсатор — 1 шт. Выгрузка осуществляется
с помощью дефлектора.
Расчетная производительность пневмотранспортера принимается нз
расчета перекачки всей щепы из наполненного бункера примерно за
25 мин. Масса щепы в объеме V=50 м3 составит
М = KvynjlV = 0,4-55в-5& = 11000 кг,
тогда С„ =60 : 25- 11000=26400 кг/ч.
Расчетное барометрическое давление принимаем В-103330 Па.
Рис. 6.7. Аксонометрическая схема пневмотранспортера:
/ — барабанный питатель; 2 — задвижка; 3 — воздуходувная машина; 4 — дефлектор;
•5 - сальниковый компенсатор
Расчет.
1. Принимаем ц=2,5.
2. Определяем ориентировочно Qv
26400
1,2-2,5
= 8800 м3/ч.
3. Принимаем к установке турбовоздуходувку ТВ-175-1.6М-01; но-
номинальные параметры: Qu= 10020 м3/ч, рР=63000 Па.
г. - 2640° о о
Расчетная величина расходной концентрации ji = = 2,2.
4. По формуле F.27) находим
J0333 + 6300. _ ,
29,27313
5. По формуле F.28) находим
Рв.сР = A,8Ч-1.2)/2= 1,5 кг/ма.
6. По формуле F.8) находим
»опт= 1.1 D-2,2-1.43+ 0,01-550+ 11) = 32 м/с.
7. По формуле F.29) находим
fH. опт = 32 Vl.2/1,8 = 26 м/с.
10020-1,2
241

8. По формуле F.9) находим
Принимается труба по ГОСТ 10704—76 0 299X6. Внутренний диа-
диаметр d=0,287 м.
9. По формуле F.10) находим, м/с
Он=3,54. Ю- 1'21002° = 28.7. vK « 3,54-10- -™*~ « 43,
1,8-0,287* 0,287»
тогда уср = B8.7 + 43)/2 = 35.8.
10. Находим потери давления в системе, начиная с прямых участков
транспортного трубопровода.
Подставляя соответствующие значения в формулу F.12), находим
д -15 35'88 355' 0>П ( 0'00008 68-14,9 у25
Ртр ' 2 0,287 V 0,287 10е-35,8 0.287 )
X
X A + 0,63-2,2) = 42545 Па.
Приняв для трубопровода чистого воздуха (от воздухозабора до пи-
питателя) воздуховод 0 0,450 м, находим АрТр. ч. в = 6,15-16 — 98 Па.
Находим потери давления на повороты, Па:
АРпов. тр - [-j-j- @.79 + 1,22 + 0,75)] JA^i*!_ х A + 0,63-2,2) = 3211;
Дрпов. ч. в = 0,15 • 2 • 183,75 = 55.
Находим потери давления в местных сопротивлениях, Па:
на трубопроводе чистого воздуха (зонт на входной трубе с сеткой,
задвижка и питатель):
ЛРм. с. ч. в = A.31 + 0,44 + 0,05 + 0,5) • 183,75 = 423;
на транспортном трубопроводе (сальниковый компенсатор):
АРм. с тр = 0,2 1>5*35>82 A + 0,63-2,2) - 459.
Находим по формуле F.22) потери давления на разгон материала
с учетом рв. н и о„, Па:
Находим по формуле F.26) потери давления при выгрузке, Па:
Лрвыгр.= 1.2-i2L= 1109.
Суммарные потери давления в системе составят, Па
2 Ар = 42545 + 98 + 3211 + 55 + 423 + 459 + 2281 + 1109 = 50I8I.
Выводы. Воздуходувка и диаметр трубопровода выбраны правильно,
с некоторым запасом, т. е. в процессе эксплуатации можно несколько
увеличить производительность системы и сократить тем самым время опо-
опорожнения бункера.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Воронин Ю. Б. Пневмотранспорт измельченной древесины,—М.:
Лесн. пром-сть, 1977.—-207 с.
2. ГОСТ 12.3.014—78. Производство древесностружечных плит. Тре-
Требования безопасности.
3. ГОСТ 17.2.3.02—78. Охрана природы. Атмосфера. Правила уста-
установления допустимых выбросов вредных веществ промышленными пред-
предприятиями.
4. Гофман А. И., Козориз Г. Ф. Автоматически регулируемые пнев-
мотранспортные системы.—Львов: Вита школа, 1979.— 104 с.
5. Зайцев В. Ф. Аэродинамическое исследование отводов в системах
пневмотранспорта измельченной древесины. Дис. на сойск. учен, степени
канд. техн. наук, ЛТА им. С. М. Кирова- Л., 1970.
6. Закон об охране атмосферного воздуха/Правда.— 1980.— 27 июня.
7. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям.—
М. Машиностроение, 1975.—560 с.
8. Инструкция о порядке рассмотрения, согласования и экспертизы
воздухоохранных мероприятий и выдачи разрешений на выброс загрязня-
загрязняющих веществ в атмосферу по проектным решениям. ОНД 1—84, М., Гос-
комгидромет.
9. Исследование и совершенствование пневмотранспортных и аспира-
ционных установок в деревообрабатывающей промышленности. Отчет о
НИР.— Ч. 2.—Л.: ЛТА им. С. М. Кирова. 1983.
10. Коробов В. В. Пневматический транспорт и погрузка технологи-
технологической щепы.— М: Лесн. пром-сть, 1974.— 176 с.
П. Ларионов В. А. Пневмотранспорт измельченной древесины с пе-
переменным расходом воздуха.— М.: Лесн. пром-сть, 1980.— 119 с.
12. Отлев А. И., Штейнберг Ц. Б. Справочник по древесностружеч-
древесностружечным плитам.—М.: Лесн. пром-сть, 1983.— 239 с.
13. Перечень категорий производств по взрывной, взрывопожарной и
пожарной опасности и классов взрывоопасных и пожароопасных зон пред-
предприятий лесной и деревообрабатывающей промышленности. Утвержден
Минлесбумпромом СССР от 18 апреля 1984 г.
14. Пирумов А. И. Обеспыливание воздуха.—М.: Стройиздат, 1981.—
296 с.
15. Правила пожарной безопасности в лесной и деревообрабатываю-
деревообрабатывающей промышленности.—М.: Лесн. пром-сть, 1985.—97 с.
16. Постановление ЦК КПСС и СМ СССР от 01.12.78 г. «О допол-
дополнительных мерах по охране природы и рациональному использованию при-
природных ресурсов». Правда, 6 января 1979 г.
17. Правила техники безопасности и производственной санитарии
в деревообрабатывающей промышленности.—М.: Лесная пром-сть, 1979.—
215 с.
18. Святков С. Н. Пневматический транспорт измельченной древе-
древесины.—М.: Лесн. пром-сть, 1966.—318 с.
243

19. Святков С. Нм Зайцев А. Ф. Потери давления в отводах систем
пневмотранспорта древесной щепы. Техн. информ. № 79 по результатам
НИР.—Л.: ЛТА им. С. М. Кирова, 1970.
20. СН 245—71. Санитарные нормы проектирования промышленных
предприятий.— М.: Стройиздат, 1972.—97 с.
21. СН 369—74. Указания по расчету рассеивания в атмосфере вред-
вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий.— М.: Стройиздат,
1975.— 86 с.

ПРЕДМЕТНЫЙ УКАЗАТЕЛЬ
Аппараты пылеулавливающие 8
Аспирация 5, 7, 8
Безопасность пожарная 190
Вентиляторы 24, 214
Взрыв 190
Воздуховоды 11, 13
Воронка эжекционная 204, 228
Выброс предельно допустимый
194
Выбросы в атмосферу 193
Давление взрыва 191
— динамическое 126, 128
Данные для проектирования ис-
исходные 62, 222
Дефлекторы 213
Диафрагмы 11, 12
Зонты 11, 12
Источники выбросов пыли 114.
194
— выделения пыли 7
Классификация систем аспирации
^8
Коллекторы 11, 12
Конструирование 112, 122
Коэффициент очистки 33
— проскока 33
Масса древесины объемная 223
Машины тягодутьевые 8, 24
Метеорологические условия не-
неблагоприятные 197, 201
Охрана атмосферного воздуха
193
Очистка воздуха (мокрый спо-
способ) 32,54, 112
Питатели 205
Подбор циклонов 113
Потери давления удельные 126
Предел воспламенения концен-
концентрационный 190
Проектирование 61. 222
Разрешение на выброс загрязняю-
загрязняющих веществ в атмосферу 193
Расчет гидравлический 124, 229
Рукава 11, 17
Сети трубопроводные 8, 11, 219
Системы аспнрационные автома-
автоматически регулируемые 9, 65, 204
автономные 9, 65
прямоточные 9, 65, 204
рециркуляционные 9, 65.204
централизованные 9, 65
Скорость нарастания давления 191
Сопротивления местные 126, 169.
233
Станция пылеуловителей ! 12
Степень очистки 32
Схемы сетей 123
Температура воспламенения 190
Транспорт пневматический 5, 203
Узлы загрузки материала 204
разгрузки 204, 211
Устройства запорные 11, 12
Фильтры 51
Характеристики оборудования ас-
пирационные 66
Циклоны 33
Энергия воспламенения 191

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие 3
Введение 4
ЧАСТЬ ПЕРВАЯ. ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИЕ СООРУЖЕНИЯ
1. Общие сведения 7
2. Классификация систем аспирации 8
3. Трубопроводные сети. Конструктивное оформление 11
4. Тягодутьевые машины 24
4.1. Вентиляторы ВЦП 24
4.2. Вентиляторы ЦТД 29
5. Пылеулавливающее оборудование 32
5.1. Оценка эффективности пылеулавливающего оборудования . . 32
5.2. Пылеулавливающие аппараты и их характеристики 33
5.2.1. Циклоны C3).— 5.2.2. Фильтры E1).—5.2.3. Пылеулови-
Пылеуловители мокрого типа E4)
6. Проектирование 61
6.J. Исходные данные 62
6.2. Выбор принципиальной схемы 65
6.3. Определение числа и мощности систем 112
6.4. Конструирование и расчет пылеулавливающих сооружений . .112
6.4.1. Подбор пылеулавливающего оборудования и конструктив-
конструктивное оформление станций пылеуловителей A12).- 6.4.2. Конструи-
Конструирование трубопроводных сетей A22).-- 6.4.3. Гидравлический
расчет сетей A24)
7. Автоматически регулируемые и аспирационные системы (АРАС) и
системы приточной вентиляции (АРСПВ) 174
7.1 Коэффициент загрузки аспирационных и вентиляционных си-
систем 174
7.2. Регулирование режимов работы аспирационных и приточных
вентиляционных систем 175
7.3. Регулирование подачи центробежных вентиляторов .... 175
7.4. Принципы работы АРАС 176
7.5. Схемы АРАС 178
7.6. Приточные системы вентиляции 184
7.7. Системы автоматического регулирования АРАС и АРСПВ . . 185
7.8. Основные элементы АРАС 188
8. Пожарная безопасность 190
9. Охрана атмосферного воздуха 193
ЧАСТЬ ВТОРАЯ. ПНЕВМАТИЧЕСКИЙ ТРАНСПОРТ
1. Общие сведения . . 203
2. Загрузочные устройства 204
2.1. Всасывающая воронка 204
2.2. Эжекционная воронка 205
2.3. Питатели 205
3. Разгрузочные устройства 211
3.1. Циклоны 211
3.2. Дефлекторы 213
4. Тягодутьевые машины 214
5. Трубопроводные сети 219
246

6. Проектирование 222
6.1. Исходные данные 222
6.1.1. Технологическое назначение пневмотранспортных систем
B23).— 6.1.2. Характеристика транспортируемого материала
B23).— 6.1.3. Расчетная производительность пневмотранспорте-
пневмотранспортеров B24).—6.1.4. Прочие исходные данные B25)
6.2. Выбор трассы и принципиальных конструктивных решений . 226
6.3. Гидравлический расчет 229
6.3.1. Расчет низконапорных систем пневмотранспорта B29).—
6.3.2. Расчет высоконапорных систем пневмотранспорта B39)
Список литературы 243
Предметный указатель 245

СПРАВОЧНОЕ ИЗДАНИЕ
Александров Александр Николаевич,
Козориэ Георгий Филиппович
ПНЕВМОТРАНСПОРТ
И ПЫЛЕУЛАВЛИВАЮЩИЕ
СООРУЖЕНИЯ
НА ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ
ПРЕДПРИЯТИЯХ
Справочник
Под редакцией
Александрова А. Н.
Редактор Ю. Г, Овчинник
Художник-оформитель
И. А. Слюсарева
Художественный редактор
К. Л. Остроухое
Технические редакторы
В. В. Соколова,
Е. В. Артемьева
Корректор Е. П. Родионова
Вычитка Е. Е. Я р и н о й
ИБ № 2240
Сдано • набор 19.10.87. Подписано • печать
16.06.88. Т-12321 Формат 60Х88'/,в. Бумага
офсетная. Усл. п*ч. г.. 15,5. Усп. кр.-отт.
tS.5. Уч.-изд. л. 15,94. Тираж 9S70 >кэ. Заказ
3238. Цена 1 р. 20 к.
Ордене «Знак Почете» издательство
«Лесная промышленность», 101000, Москва,
ул. Киром, 40а
Ленинградская типография № 4 ордена Тру-
Труд Ко З Л
д
Соколовой Союзполиграфпрома при Госу-
Государственном комитете СССР по делам из-
издательств, полиграфии и книжной торговли.
191126, Ленинград, Социалистическая ул., 14.