Автор: Еремкин А.И. Королева Т.И.
Теги: отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха в зданиях строительство издательство москва издательство асв утепление тепловой режим здания
ISBN: 5-93093-040-6
Год: 2001
Текст
УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ
Еремкин А.И.
Королева Т.И.
ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ
t
ЗДАНИЙ
г
Еремкин А.И., Королева Т.И
ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ
ЗДАНИЙ
Рекомендовано Министерством образования Российской
Федерации в качестве учебного пособия для студентов
высших учебных заведений, обучающихся по строительным
специальностям
Москва
Издательство Ассоциации строительных вузов
2001
УДК 697.1 (107,697.3 : 5 (107)
ББК31.38я73
Рецензенты:
кафедра «Теплогазоснабжение, вентиляция и
кондиционирование» Московского государственного
строительного университета
доктор технических наук, профессор
Ю.Я Кувшинов
главный специалист ООО ПО «Гипромаш»
В. Б. Кривулина.
Еремкин А.И., Королева Т.Н. Тепловой режим зданий:
Учебное пособие. - М Издательство АСВ, 2000 - 368 с.
ISBN 5-93093-040-6
Рассмотрены теоретические основы расчета средств обеспечения
теплового режима зданий, порядок теплотехнической оценки
ограждающих конструкций и методика проектирования строительных
ограждений из условий теплоустойчивости, теплоусвоения, паро- и
воздухопроницаемости; приведены методические рекомендации по расчету
теплопотерь через наружные ограждения, а также по расчету и
конструированию систем отопления и гидравлическому расчету
трубопроводов. Представлены примеры гидравлического расчета систем
отопления с использованием ЭВМ.
Пособие предназначено для использования студентами дневного и
заочного отделений специальности 290700 «Теплогазоснабжение и венти-
ляция» при изучении теоретических курсов, а также при выполнении ими
дипломного проекта и комплексного курсового проекта по курсам «Строи-
тельная теплофизика» и «Отопление»; оно может быть использовано сту-
дентами других специальностей и инженерами-проектировщиками
Табл. 83, ил. 86, прил. 11, библиогр. 42.
© Пензенская государственная
архитектурно-строительная академия, 2000
© Еремкин А И., Королева Т.И., 2000
ISBN 5-93093-040-6 © Издательство АСВ, 2000
ВВЕДЕНИЕ
Вследствие особенностей климата на большей части территории
страны человек проводит в закрытых помещениях до 80% времени.
Для создания нормальных условий его жизнедеятельности
необходимо поддерживать в этих помещениях строго определенный
тепловой режим
Тепловой режим в помещении, обеспечиваемый системой отоп-
ления, вентиляции и кондиционирования воздуха, определяется в
первую очередь теплотехническими и теплофизическими свойствами
ограждающих конструкций В связи с эгим высокие требования
предъявляются к выбору конструкции наружных ограждений, защи-
щающих помещения от сложных климатических воздействий:
резкого переохлаждения или перегрева, увлажнения, промерзания и
оттаивания, паро- и воздухопроницания
При принятии научно обоснованного решения по теплотехни-
ческой оценке ограждения и выбору средств поддержания тре-
буемого теплово! о режима необходимо базироваться на положениях
теории тепло- и массообмена и теплопередачи, теории подобия,
термодинамики воздуха, климатологии и других наук, которые
лежат и в основе современных методик расчета, регламентируемых,
в частности, действующими СНиП II 3 79”, СНиП 2 04 05-9Г,
СНиП 2.01 01-82 и другими нормативными документами
В данном пособии ставится цель ознакомить студентов с си
стематизированными теоретическими материалами по обозначенной
проблеме, с существующими методиками расчета экономически це-
лесообразного сопротивления теплопередаче наружных ограждений
с наименьшими приведенными затратами, с имеющимися мето-
диками проверочных расчетов принятых ограждений на соответст-
3
вие влажностному и воздушному режиму, а также на тепло-
устойчивость и теплоусвоение.
Ограждающие конструкции с высокоэффективными теплоизоля-
ционными свойствами обеспечивают выбор экономически обосно-
ванных систем отопления зданий на основе определения оптималь-
ных теплопотерь, а следовательно, и тепловой нагрузки отопитель-
ных установок. Такой подход позволяет оптимизировать выбор
оборудования и конструктивное исполнение систем отопления и, в
частности, выбор обоснованных диаметров труб и площадей
поверхностей нагрева отопительных приборов.
Изложенные в работе подходы позволяют при минимальных
энерго- и материальных затратах обеспечить тепловой режим
помещений, который важен не только для создания среды обитания
человека и сохранения зданий и сооружений, а также располо-
женных в них материальных ценностей, но в ряде случаев и для
поддержания технологического процесса, высокой производи-
тельности труда и высокого качества продукции.
Авторы благодарят сотрудников кафедры «Отопление и вен-
тиляция» Московского государственного строительного универси-
тета, а также доктора технических наук, профессора Ю.Я.Кув-
шинова.
4
1. ГИГИЕНИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ФИЗИОЛОГИЧЕСКОГО
ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА ПОМЕЩЕНИЯ
НА ЧЕЛОВЕКА
Известно, что при взаимодействии человека с окружающей
средой происходит теплообмен, в результате которого поверхность
тела может поглощать теплоту или отдавать ее в окружающую
среду Так, в спокойном состоянии взрослый человек отдает 120 Вт,
при легкой работе до 250 Вт, при тяжелой - до 500 Вт. Если
выбранная телом теплота равна отдаваемой, то человек чувствует
себя хорошо, не ощущает влияния окружающей среды. Такое его
состояние называется комфортным, а внутренние условия поме-
щения оптимальными, или комфортными.
Процесс теплообмена тела человека с окружающей средой проис-
ходит на основе общих теплофизических законов путем конвек-
тивного теплообмена, лучистого теплообмена, испарения и через
дыхание.
При комфортных условиях теплоотдача, т.е. конвективный теп-
лообмен, составляет 14-30% от общей величины теплообмена и за-
висит от разности температуры тела человека и внутреннего воз-
духа, а также от подвижности воздуха в помещении. В жилых по-
мещениях для обеспечения комфортных условий, т.е. теплообмена
конвекцией в указанных пределах (до 30%), должна поддер-
живаться температура от 18 до 28°С и подвижность воздуха в
пределах от 0,1 до 0,3 м/с.
. Теплообмен излучением- т е лучистый теплообмен, являющийся
доминирующим и колеблющийся при оптимальных условиях в
пределах от 44-65 % от общей величины теплообмена, определяется
разностью температуры внутренних поверхностей помещения и
поверхности тела человека и зависит от расположения и размеров
нагретых поверхностей.
Теплоотдача через испарение влаги с поверхности тела человека,
обусловленная разностью парциального давления водяных паров на
поверхности кожи и в воздухе, при оптимальных условиях
составляет 20-30% от общей величины теплопотерь тела человека;
наиболее оптимальной считается 35-40% при температуре
внутреннего воздуха 18 20°С1
Для ощущения полного теплового комфорта необходимо, чтобы
тепловой режим в помещении обеспечивал указанные выше соот-
5
ношения отдельных видов теплообмена между человеком и
окружающей средой. Нарушение этих соотношений или глубокое их
перераспределение приводит к резкому изменению,физиологических
процессов в организме человека и вызывает дискомфорт.
Взаимосвязь рассматриваемых факторов и их влияние на че-
ловека впервые отмети" русский инженер И.И. Фловиикий, а
позднее американские ученые выработали критерии оценки тепло-
вого режима помещений, называемые эффективной (ЭТ) и экви-
валентно-эффективной температурой (ЭЭТ).
Критерий ЭТ учитывает одновременное влияние температуры и
относительной влажности воздуха. В критерий ЭЭТ включалось
еще и влияние на самочувствие человека подвижности воздуха.
Однако предложенные критерии не учитывают доминирующий
лучистый теплообмен (теплообмен излучением). Для учета тем-
пературы на окружающих поверхностях существует радиационно-
эффективная температура (РЭТ), которая, в свою очередь, не
учитывает подвижность и относительную влажность внутреннего
воздуха.
Для полного учета влияния основных метеорологических
факторов на самочувствие человека В.В. Стефанов предложил
критерии результирующей температуры (РТ).
В последние годы для оценки теплового режима помещений
применяются различные критерии, представленные в виде
номограмм.
При гигиенической оценке внутреннего микроклимата, кроме
указанных выше параметров и критериев, необходимо, кроме того,
учитывать характер поддерживаемого в помещении теплового
режима: статический (посюянный) или динамический (изме-
няющийся во времени). Динамический тепловой режим более
благоприятен для человека, так как он соответствует ритмическому
изменению активности человека, кроме того, при изменяющихся
условиях происходит закаливание организма. По данным гигиени-
ческих наблюдений, в жилых помещениях рекомендуется изменять
температуру воздуха в течение дня и понижать ее на 2. 3°С ночью.
Так, в учреждениях в зимнее время считается целесообразным
поддерживать с утра внутреннюю температуру £В=19°С, повышая ее
к полудню до 21°С и понижая после обеда до 18°С.
6
2. УСЛОВИЯ ТЕПЛОВОГО КОМФОРТА В ПОМЕЩЕНИИ
Исходя из технико-экономической целесообразности комфорт-
ные условия должны поддерживаться не во всем объеме поме-
щения, а лишь в местах преимущественной деятельности человека и
постоянного его пребывания, т.е. в рабочей зоне высотой 2 м от
пола. За расчетное значение tB принимают температуру воздуха на
высоте 1,5 м от пола и на расстоянии 1 м от наружной стены.
Тепловой режим помещения, характеризуемый температурой
воздуха tB, °C, и температурой внутренних поверхностей твп, °C.
считается комфортным, если соблюдаются первое и второе условия
комфортности.
Пи Есрому усл\ъик~ комфуртн исти поддерживается такой
температурный режим в помещении (tB, твп, °C), при котором
человек, находясь в середине помещения, не испытывает перегрева
или переохлаждения.
Радиационная температура в помещении tR, °C, определяется по
формуле
TR =ЕТвп(.)Фг “>». (2.1)
где <рг -> г - коэффициент излучения с поверхности тела человека
в сторону окружающих поверхностей:
TBn(i) “ температура окружающих поверхностей, °C.
Зависимость между tR и tB в холодный период можно выразить
как
tR = (1,57 tn) - (0,057-£B) ± 1 5, (2 2)
где t„ - температура помещения, равная t„ =(tB +tR)/2, °C, (при
спокойном состоянии человека tn = 23°С, при ле: кой
работе - £п = 21°С. при умеренной работе tn = 18,5ГС,
при тяжелой работе - £п " 16°С).
Зависимость между tR и tB в теплый период можно записать как
tR - (1,57 tn) - (0,05 -£в) ±1,5, (2 3)
где £п - то же, что и уравнение (2.2) (при спокойном состоянии
человека £п = 26°С, при умеренной работе £п = 24°С. при
тяжелой работе - гп = 22°С).
Расчетные значения tB определяются назначением помещений: в
жилых помещениях tB = 18°С, при температуре наружного воздуха
(холодной пятидневки) £хп ниже -ЗГС tB= 201С; на лестничной
7
клетке fB = 16°С; в кухне tB = 18°С; в помещениях детских и боль-
ничных учреждений tB = 18 .25°С; в служебных помещениях
tB = 16 18°С
усл-иис ку^фуиг^ости определяет температурный ре-
жим для человека, находящегося около нагретых или охлажденных
поверхностей в рабочей зоне (главным образом в условиях
производственных цехов).
Из уравнения лучистого теплообмена при контакте человека с
окружающими поверхностями допустимая температура нагретой
поверхности в помещении т„оп, °C, для холодного периода года
определится как
т“п^ 19,2 + 8,7/<рг-> п, (2.4)
где <рг-> п - коэффициент излучения с поверхности тела человека
в сторону нагретых поверхностей [1].
В теплый период года температура нагретых поверхностей
должна быть не более
тГ<; 29,3 + 2,7/Фг -> п. (2.5)
Допустимая температура холодной поверхности в холодный
период года, определяемая выражением
тГ^23-5/фг->п, (2 6)
обеспечивает условие недопустимости конденсации влаги на
внутренней поверхности наружных ограждений.
Допустимая температура на внутренней поверхности окна:
Спа 14 - 4,4 / Фг -> п. (2 7)
В практике строительства, особенно с применением систем
напольного панельно-лучистого отопления, необходимо учитывать,
что ноги человека особенно чувствительны к переохлаждению и
перегреву поверхности пола Допустимая температура поверхности
пола тпл, °C, зависит от tB, °C, и на высоте 1 м составляет
С1*; 55,7 - 1,63 ^. (2.8)
Предельные значения тпл для голой ноги составляют 32. .33°С,
для обуви с тонкой подошвой 36...38°С, для обуви с толстой
подошвой 45...48°С.
В связи с этим не рекомендуется располагать панели для
охлаждения помещения в теплый период года в плоскости пола.
8
3 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИМ РАСЧЕТ
НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
Значительное повышение требований к уровню теплозащиты
зданий, согласно новЫм изменениям к СНиП П-3-79* «Строи-
тельная теплотехника» (особенно тем, в которых наибольшее вни-
мание уделено параметрам микроклимата), приводит к необхо-
димости широкого использования в однослойных ограждающих
конструкиях легких и ячеистых бетонов с низкой плотностью от 400
до 1000 кг/м3, а в многослойных ограждениях - эффективных
утеплителей из пенопласта и минваты с плотностью 40-100 кг/м3 и
других современных утеплителей. Для большей части территории
России проектирование конструкций наружных стен жилых,
общественных и других зданий из обыкновенного кирпича
становится нецелесообразным, т к. это приводит к чрезмерно
большой толщине ограждения. В этом случае рационально принять
стену из облегченной кладки или из обыкновенного кирпича со
сверхлегким утеплителем, размещенным снаружи или внутри
ограждений.
Теплотехнический расчет проводится для всех наружных ограж-
дений для холодного периода года с учетом района строительства,
условий эксплуатации, назначения здания и санитарно-гигиени-
ческих требований, предъявляемых к О1раждающим конструкциям и
помещению, из условия, что температура на внутренней поверх-
ности tB,°C. должна быть выше температуры точки росы tp, °C, но
не менее чем на 2-3°С. Теплотехнический ’ расчет внутренних
ограждающих конструкций (стен, переюродок, перекрытий) про-
водится при условии, если разность температур воздуха в
помещениях более 3°С.
3.1 Исходные данные и расчетные параметры
внутреннего и наружного воздуха
В качестве исходных данных для выполнения теплотехнического
расчета, определения теплозащитных свойств ограждающих кон-
струкций и проектирования систем отопления принимаются термо-
динамические параметры внутреннего и наружного воздуха и тепло-
физические характеристики строительных материалов ограждений
9
Район строительства характеризуется расчетными параметрами
наружного воздуха для холодного и теплого периодов года, которые
представлены в [3, табл.1].
В холодный период (tH < 8°С) в качестве исходных данных при-
нимают: расчетную зимнюю температуру наружного воздуха на-
иболее холодной пятидневки txn, °C, наиболее холодных суток £хс,
°C, и абсолютно минимальную tHnun, °C,с коэффициентами обес-
печенности 0,92 или 0,98; среднюю температуру отопительного пе
риода £оп, °C; продолжительность отопительного периода гоп, сут;
максимальную среднюю скорость ветра за январь цхп, м/с;
относительную влажность наружного воздуха, %, [4, табл 1]
(см прил. 1).
В теплый период (t„ > 8°С) в качестве исходных данных исполь-
зуют: минимальную из средних скоростей ветра за теплый период
(июль) втп, м/с; среднюю летнюю температуру за июль 7НЛ, °C;
максимальное значение суммарной солнечной радиации, прямой и
рассеянной, 7тах, Вт/м2: среднее значение суммарной солнечной
радиации, прямой и рассеянной, /ср, Вт/м2; максимальную
амплитуду суточных колебаний температуры наружного воздуха за
июль At„, °C.
При выполнении теплотехнического расчета ограждений важно
учитывать назначение и условия эксплуатации помещения, которые
определяются температурой tB> °C, и относительной влажностью
<рв, %, внутреннего воздуха, значения которых регламентируются
санитарными нормами, строительными нормами и правилами, а
также ГОСТ 12 1 005-76 (табл. 1) 10
Таблица 1
Расчетные параметры внутреннего воздуха для жилого здания
Наименование помещения Температура внутреннего воздуха °с Относительная влажность внутреннего воздуха <рв, %
Жилая комната, квартира 18 50-55
Кухня квартиры 18 50-55
Лестничная клетка в жилом доме 16 50-55
Коридор в квартире 18 50-55
Примечание В районах с температурой txn = -31 °C и ниже в жилых
комнатах надо принимать tB = 20°С
10
Известно, что строительные материалы являются капиллярно-по-
ристыми телами и интенсивно поглощают влагу из окружающей
среды Следовательно, теплофизические характеристики материалов
при расчетах строительных ограждений (расчетные коэффициенты
теплопроводности X, Вт/(м °C), и теплоусвоения S, Вт/(м2 °C),
следует принимать с учетом зоны влажности и влажностного режи-
ма помещения Зона влажности района застройки может быть су-
хая, нормальная и влажная и определяется по схематической карте
территории РФ (4, прил.Г]. Влажностный режим помещения бы-
вает сухой, нормальный, влажный и мокрый Для холодного периода в
жилых зданиях принимается режим нормальный, для других по-
мещений он выбирается в зависимости от фв, %, [4, табл.1], (табл.2).
Таблица 2
Влажностный режим помещения
Относительная влажность внутреннего воздуха фв, %, при £„ = 12. 24 °C Влажностный режим помещения
фв^ 50 Сухой
50 < фв $ 60 Нормальный
60 < фв 75 Влажный
Фв >75 Мокрый
С учетом зоны влажности и влажностного ‘режима помещения
выбирают условия эксплуатации (А или Б) (табл. 3) для
ограждающих конструкций по [4, прил 2]
Таблица 3
Условия эксплуатации ограждающих конструкций
Влажностный режим помещения (по табл.2) Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
сухой нормальной влажной
Сухой А А Б
Нормальный А Б Б
Влажный или мокрый Б Б Б
11
Исходя из условий эксплуатации А и Б для материалов
ограждающих конструкций значения коэффициентов теплопровод-
ности и теплоусвоения X и S' выбираются по [4, прил. 3*].
Все теплофизические характеристики материала конструкций
наружных ограждений удобно свести в табл.4.
Таблица 4
Теплофизические характеристики материала конструкций
наружных ограждений
Вид ограждения Номера слоев Материал слоя Расчетные коэффициенты
коэффициент теплопроводности X, Вт/м°С объемная масса в сухом состоянии уо, кг/м3 весовая влажность материала, w, % удельная теплоемкость в сухом состоянии Со, кДж/кг, -°C коэффициент тепло- усовения материала 5, Вт/м2 -°C коэффициент паропроницаемости ц, кг/мч-Па
Стена 1
2
3
Покрытие 1
2
3
...
Полы 1 2
3
12
3.2. Расчет толщины утепляющего слоя однородной
однослойной и многослойной ограждающей конструкции
Используемые в настоящее время в практике строительства од-
нослойные и многослойные ограждающие конструкции (стена, по-
крытие, перекрытие) состоят из однородных и неоднородных слоев
Рассмотрим методику выполнения теплотехнического расчета
однослойной и многослойной ограждающей конструкции стены,
состоящей из однослойной и многослойной конструкции покрытия.
Задача состоит в определении толщины слоя утеплителя 8^, м.
При выполнении теплотехнического расчета для зимних условий
прежде всего необходимо убедиться, что конструктивное решение
проектируемого ограждения позволяет обеспечить необходимые
санитарно-гигиенические и комфортные условия микроклимата. Для
этого требуемое сопротивление теплопередаче, м2оС/Вт, опре-
деляют по формуле
ртр _ tn )л
ДГК а.
(3.1)
где tB - расчетная температура внутреннего воздуха, °C. при
нимаемая по нормам проектирования соответствующих
зданий ГОСТ 12 1 005-88;
iH - расчетная зимняя температура, °C, равная средней
температуре наиболее холодной пятидневки обеспе-
ченностью 0,92 [3, табл 1];
п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения
наружной поверхности ограждающих конструкций по от-
ношению к наружному воздуху nof4, табл. 3*] (габл. 7);
Д(н - нормативный температурный перепад между темпе-
ратурой внутреннего воздуха и температурой внутренней
поверхности ограждающей конструкции, °C, (4, табл, 2*]
(табл.5);
ав - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждения. Вт/(м2-°С), (4, табл 4’] (табл. 6);
13
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП), °Ссут, следует
определять по формуле
ГСОП = (3.2)
где zm - продолжительность отопительного периода
[4, табл 1];
ton - средняя температура отопительного периода, °C,
[4, табл. 1].
Значение нормируемого
температурного перепада AtH, °C
Таблица 5
Здания и помещения Нормируемый температурный перепад At", °C, для
наружных стен покрытий и чердачных перекрытий перекрытий над проездами, подвалами и подпольями
1. Жилые, лечебно-профилакти- ческие и детские учреждения, школы, интернаты 4,0 3,0 2,0
2 Общественные, кроме указанных в п. 1. административные и бытовые за исключением помещений с влажным или мокрым режимом 4,5 4 0 2,5
3. Производственные с сухим и нормальным режимами но не более 7 0,8(t,-tp) но не более 6 2,5
4 Производственные и другие по- мещения с влажным или мокрым режимом *»'*р 0,8(t,Tp) 2,5
14
Значение коэффициента
у внутренней поверхности ав
Таблица 6
Внутренняя поверхность ограждающих конструкций Коэффициент теплоотдачи а», Вт/(м2вС)
1 Стен, полов гладких потолков, потолков с вы- ступающими ребрами при отношении высоты h ребер к расстоянию а между гранями соседних ребер h/ai 0,3 2 Потолков с выступающими ребрами при отношении Л/ц>0,3 3 Зенитных фонарей 8,7
Примечание Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности
ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует
принимать в соответствии со СНиП 2 10 03-84
Таблица 7
Значение коэффициента п, учитывающего положение наружного
oi раждения по отношению к наружному воздуху
Ограждающие конструкции Коэффициент п
1 Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно климатической зоне 1
2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Севеоной строительно климатической зоне 0.9
3 Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со све- товыми проемами в стенах 0 75
4 Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли 0,6
5 Перекрытия над неотапливаемыми техническими под- польями, расположенные ниже уровня земли 0,4
15
Таблица 8
Значение коэффициента теплопередачи у наружной поверхности ан
Наружная поверхность ограждающих конструкций Коэффициент теплоотдачи для зимних условий а,, Вт/(м2-®С)
1 Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно климатической зоне 2 Перекрытий над холодными подвалами, сообщающи- мися с наружным воздухом; перекрытий над холодными (с ограждающими стеиками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне 3 Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми под- валами со световыми проемами в стенах, а также на- ружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом 4 Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в 'тенах, расположенных выше уровня земли, и над неотапливаемыми техническими подпольями, расположенными ниже уровня земли 23 17 12 6
Расчетные значения сопротивлений теплопередаче /?0,
(м2°С)/Вт, однослойной или многослойной ограждающей кон-
струкции определяют соответственно из уравнений (рис. 1).
/^ = ± + !«n>. + ±( (3.3)
^Кут)
<34)
“в ^ут ®и
где 5, - толщина отдельных слоев ограждающей конструкции, м;
бут- толщина укрепляющего слоя, м;
X-i - коэффициент теплопроводности отдельных слоев ограж
дающей конструкции, Вт/(м °C) [4, табл 3’]
\г - коэффициент теплопроводности утепляющего слоя,
Вт/(м °C) (4, табл 3']
ан - коэффициент теплопередачи наружной поверхности
ограждения, Вт/(м °C), принимаемый по [4. табл. 6*],
(табл. 8)
16
a
Рис. 1. Ограждающая конструкция
а - однослойная; 6 - многослойная
Определяется приведенное сопротивление теплопередаче ограж
дающих конструкций, соответствующее высоким теплозащитным
свойствам Я’Т’о.эш (м2°С)/Вт,по таблицам 1а* (первый этап) или
16’ (второй этап) [4], (табл 9 и 10), в зависимости от полученного
значения ГСОП и типа здания или помещения
Таблица 9
Нормы сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций
Здания и помещения Градусо-сутки отопительного периода, °C • сут Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций /?отр> № °C/Вт
стен покрытий и перекрытий над про- ездами перекрытий чердачных, над холодны- ми подполья- ми и подва- лами окон и балконных дверей фонарей
1 2 3 4 5 6 7
Жилые лечебно-про 2000 1,2 1,8 1.6 0.35 0.25
филактические и дет- 4000 1,6 2,5 2,2 0,40 0,30
®ие учрсждс.ния 6000 2.0 3,2 2,8 0,45 0,35
школы интернаты 8<1П0 24 3.9 3.4 0.50 0 40
10000 2,8 4,6 4,0 0,55 0,45
12000 3,2 5,3 4,6 0,60 0,50
17
Окончание табл 9
1 2 3 4 S 6 7
Общественные, кро- 2000 1.0 1,6 1,4 0,33 0,23
ме указанных выше, 4000 1.4 2,3 2,0 0,38 0.28
административные и 6000 1,8 3,0 2,6 0,43 0,33
бытовые, за исклю 8000 2,2 3,7 3,2 0,48 0,38
чением помещений с 10000 2,6 4,4 3,8 0,53 0,43
влажным или мок- рым режимом 12000 3.0 5,1 4,4 0,58 0,48
Производственные 2000 0.8 1,4 1,2 0,21 0,19
с сухим и нормаль- 4000 1,1 1,8 1,5 0,24 0,22
ным режимами 6000 1.4 2,2 1.8 0,27 0,25
8000 1,7 2,6 2,1 0,30 0,28
10000 2.0 3,0 2,4 0,33 0,31
12000 2,3 3,6 2,7 0,36 0,34
Примечания
1. Промежуточные значения /?отр следует определять интерполяцией
2. Нормы сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждений яв-
ляются рекомендуемыми Минимально допустимые нормы приведены в
СНиП П-3-79* (действуют до 1 января 2000 года)
Таблица 10
Нормы сопротивления теплопередаче
ограждающих конструкций
S Р £ О - Приведенное сопротивление теплопередаче
ОГ1 раждающих конструкций /?отр, м2 °C/Вт
Здания и помещения Градусе cyi отопительн периода, °C • сут стен покрытий и перекрытий над про- ездами перекрытий чердачных, над холодным и подпольями и подвалами окон и балконных дверей фонарей
1 2 3 4 5 6 7
Жилые, лечеб- 2000 2,1 3,2 2,8 0,35 0,25
но-профилактичес- 4000 2,8 4.2 3.7 0.40 0,30
кие и детские 6000 3,5 5,2 4.6 0,45 0,35
учреждения, шко- 8000 4 2 6,2 5,5 0,50 0,40
лы, интернаты 10000 4.9 7,2 6.4 0,55 0.45
12000 5,6 8,2 7,3 0,60 0,50
Общественные, кро- 2000 1,6 2,4 2,0 0,33 0,23
ме указанных выше, 4000 2,4 3,2 2,7 0,38 0,28
административные и 6000 3.0 4,0 3,4 0,43 0.33
бытовые, за исклю- 8000 3,6 4,8 4,1 0,48 0,38
чением помещений с 10000 4,2 5,6 4,8 0,53 0,43
влажным или мок- 12000 4,8 6,4 5,5 0.58 0,48
рым режимом
18
Окончание табл. 10
1 2 3 4 5 6 7
Производственные 2000 1.4 2,0 1,4 0,21 0,19
с сухим и нор- 4000 1.8 2,5 1.8 0,24 0,22
мальным режима- 6000 2,2 3,0 2,2 0,27 0,25
ми 8000 2,6 3,5 2,6 0,30 0,28
10000 3,0 4,0 3,0 0,33 0,31
12000 3,4 4,5 3,4 0,36 0,34
Примечание. Промежуточные значения /?отр следует определять
интерполяцией.
Сравниваем 7?от₽ и
если /?отр> - для дальнейших расчетов принимают /?отр;
если Я?эн> Я^т₽ - для расчетов принимают
Приравнивая правую часть уравнения (3.4) к выбранной
величине Яот₽ или , получим выражение для определения пред-
варительной толщины слоя утеплителя 5^, м
—+ У Sjl+^L + _1
“в Xj Xyj Q,
бут - Я( ,н ~
X
(3.5)
Для панельных стен сопротивление теплопередаче, найденное по
формулам (3.3) и (3 4), допускается умножать на коэффициент
теплотехнической однородности г, принимаемый по [4, табл. 6а*],
(табл. 11).
Таблица 11
Значения коэффициента теплотехнической однородности г
Ограждающая конструкция Коэффициент г
1 Из однослойных легкобетонных панелей 2 Из легкобетонных панелей с термовкладышами 3 Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и гибкими связями 4 Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона 5 Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплителем и железобетонными ребрами 6 Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплителем 7 Из трехслойных асбестоцементных панелей 0.90 0,75 0,70 0,60 0,50 0 75 0,70
19
Вычисленное значение 8ут должно быть скорректировано в со-
ответствии с требованиями, унификации конструкции ограждений.
Толщина наружных стен из кирпичной кладки может при-
ниматься 0,38; 0,51; 0,64; 0,77 м, а наружных стеновых панелей -
0,20; 0,25; 0,30; 0,40 м.
После выбора общей толщины конструкции 8q, м, и толщины
утеплителя Sy,., м, уточняем фактическое общее сопротивление
теплопередаче , (м2 °C)/Вт, для всех слоев ограждения по
формуле
я* = ± + уЁ1 + Ёг. + ± (3.6)
а„ ^Х, Хг ан
и проверяем условие
(3.7)
Если условие (3 7) не выполняется, то чаще всего целесообразен
выбор строительного материала с меньшим коэффициентом тепло-
проводности Хут, Вт/(м °C).
Коэффициент теплопроводности принятого наружного ограж
дения стены k. Вт/(м2 °C), определяется из уравнения
Л = Л, (3.8)
где - общее фактическое сопротивление теплопередаче, при-
нимаемое по уравнению (3.6), (м2 °C)/ Вт
Пример 1.
Теплотехнический расчет наружного ограждения стены
Исходные данные
1. Ограждающая конструкция жилого здания, состоящая из трех
слоев: керамзитобетона у,=1000 кг/м3 толщиной 5f= 0,120 м; слоя
утеплителя из пенополистирола Уу,. = 40 кг/м3; керамзитобетоня
у2 = 1000 кг/м3 толщиной 82= 0,08 м.
2 Район строительства - г. Пенза.
3. Влажностный режим помещения - нормальный
4. Отопление осуществляется от ТЭЦ.
5. Расчетная температура внутреннего воздуха tB = 18°С
20
6. Согласно [4, прил. Г], г. Пенза находится в сухой зоне
влажности, влажностный режим нормальный, следовательно,
рассчитываемая ограждающая конструкция будет эксплуатироваться
в условиях А [4, прил.2], (см табл 3)
7. Значения теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах. txn(o.92)= _29°С [3, табл 1]; £оП = -5,ГС [3, табл.1];
гоп=206 сут. [3, табл. 1]; tB = 18°С (см. табл. 1); Xt=0,33 Вт/(м-°С)
(4, прил 3*]; Х2=0,33 Вт/(м-°С) [4, прил.З*]; Хут= 0,041 Вт/(м °C)
(4, прил.З*]; ав = 8,7 Вт/(м2°С) (см. табл.6); = 4°С (см.
табл 5); п = 1 (см табл. 6); а„= 23 Вт/(м2°С) (см табл. 8);
г = 0,9 (см. табл 11).
Порядок расчета
определяем требуемое сопротивление тепло-
1 Первоначально
передаче по формуле (3.1):
= = ПГ 87~ = 1,35 (м2“с)/ Вт
2. По формуле (3.2) рассчитываем градусо-сутки отопительного
периода (ГСОП), °C сут
ГСОП = (18 + 5,1) 206 = 4759 °C сут.
3. Величина сопротивления теплопередаче ограждения с учетом
энергосбережения /^рн, (м2°С)/Вт, [4, табл. 1а*] равна 1,75.
Коэффициент теплотехнической однородности для трехслойной
панели принят по табл. 10 г = 0,7.
4. Сравниваем 7?о’р=1,35 и /^рн~1,75 (м2°С)/Вт и принимаем
для дальнейших расчетов большее - .
5 Определяем предварительную толщину утеплителя из пено-
полистирола бут по уравнению (3.5):
1 .8, .3, !
—- т т —— +
a, Xj Х2 ан
5Г
^ут~
1,75 • 0,7
1
' +
8,7
0,120
0,33
0,08
+ 0,33
1
+ ---
23
• 0,041 = 0.02
м .
В соответствии с требованиями унификации принимаем общую
толщину панели 8о=О,25 м, тогда 5^ = 0,05 м.
21
6. Уточняем общее фактическое сопротивление теплопередаче
для всех слоев ограждения по выражению (3.6):
Ct» ^-2 ^ут Ct»
1 0,120 0,08 ф
8,7 4 0,33 4 0,33 +
— + Л = 198 (м2°С)/Вт.
0,041 23
Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено,
так как (1,98 > 1,75).
7 Коэффициент теплопередачи для данной ограждающей кон-
струкции определяем по уравнению (3 8).
* = -L = -1 = 0Д1 Вт/(м2 °C).
Лоф 1,98
Примеры теплотехнического расчета подобных ограждающих
конструкций на ЭВМ представлены в [19].
3 3 Расчет толщины утепляющего слоя неоднородной
однослойной и многослойной ограждающей конструкции
Однородность слоя материала применяемых в современной
практике однослойных и многослойных строительных ограждений
(стен, покрытий, перекрытий) нарушается теплоизоляционными
или теплопроводными включениями, воздушными прослойками
Рассмотрим порядок теплотехнического расчета многослойного
покрытия (рис 2), в первом слое которого (плита перекрытия)
однородность материала нарушена воздушными прослойками.
Для учета санитарно-гигиенических требований, предъявляемых
к ограждающей конструкции покрытия (перекрытия), необходимо
определить требуемое сопротивление теплопередаче Лор.
(м2-вС)/Вт, по уравнению (3 1)
_ ^в ~
At4 • ав
где п\ tB\ tn\ ДГН; ав - то же, что и в уравнении (3 1)
22
Рис.2 Многослойная oi раздающая конструкция покрытия
Предварительная толщина теплоизоляционного стоя утеплителя
покрытия бут, м, определяется из уравнения (3.5) :
б„-
ав У
где ав; 8,; X,-; ан; Х^ - то же. что и в уравнении (35)
В первом слое однородность материала нарушена в параллель-
ном и перпендикулярном направлениях движения теплового потока,
поэтому по уравнению (3 5) величина tfpSj/Xt определяется как
приведенное термическое сопротивление теплопередаче конструкции
Я,пр, (м2-°С)/Вт.
Величина R*p опоеделяется следующим образом
А. При расчете многопустотной плиты перекрытия ограждающая
конструкция условно разрезается плоскостями, параллельными на-
правлению движения теплового потока, на характерные в
теплотехническом отношении участки, из которых одни могут быть
однородными (из одного материала), а другие неоднородными (из
разных материалов)
23
Термическое сопротивление всех этих участков (м2вС)/Вт,
определяется по формуле
= (3.9)
7^ Л2 Rn
где Ар Аг, .... А„ - площади отдельных участков конструкций, м2;
Яр /?2, Rn - значения термического сопротивления указан-
ных отдельных участков конструкции, опреде-
ляемые для однородных участков по выраже-
нию R = 8/1, а для неоднородных участков
так же, но с учетом термического сопро-
тивления теплопередаче воздушной прослойки
7?вп, (м2°С)/Вт, по 14, прил.4] (табл 12)
Таблица 11
Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек 7?вп
Толщина воздушной прослойки, м Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки (м2 °C)/Вт
горизонтальной при потоке теп- лоты снизу вверх и вертикальной горизонтальной при потоке теплоты сверху вниз
при температуре воздуха в прослойке
положительная отрицательная положительная отрицательная
0,01 0,02 0,03 0,05 0.10 0,15 0,20-0,30 0,13 0.14 0 14 0 14 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,16 0,17 0.18 0,18 0,19 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,19 0,15 0,19 0,21 0,22 0,23 0,24 0,24
Примечание При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной
прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление с ледует увели
чивать в 2 раза.
Б При расчете многопустотной плиты покрытия ограждающая
конструкция условно разрезается плоскостями, перпендикулярными
направлению теплового потока на характерные в теплотехническом
отношении участки, из которых одни могут быть однородными (из
одного материала), а другие - неоднородными (из разных
материалов)
24
Термическое сопротивление всех этих участков R^, (м2-°С)/Вт,
определяется для однородных участков по выражению R = &/Х,
для неоднородных участков - по формуле (3.9).
Приведенное термическое сопротивление неоднородного слоя ограж-
дающей конструкции - многопустотные плиты - R*p, (м2вС)/Вт,
следует определять по формуле
Япр . (3.10)
О
Если /?А превышает R^ более чем на 25%, то R"p следует опре
делять на основании расчета температурного поля по [4, пп.2 8
и 2.9*]
После определения R*p и выбора толшины 8^ по уравнению
(3.5) определяется R$, (м2°С)/Вт, всей ограждающей конструк-
ции покрытия по формуле (3.6):
/?* = —+ Якпр + ^ + _+^- + —, (3.11)
а, ан
где ав, ан, 82. 8n, Х-2, А,, - то же, что и в уравнении (3.6);
RW - то же, что и в уравнении (3.10).
При выполнении условия 4^3 7) определяется коэффициент теп-
лопередачи принятой конструкции покрытия Лпокр- Вт/(м2°С), по
уравнению (3.8):
Ь = —
%окр дф •
где R$ - фактическое общее сопротивление теплопередаче кон-
струкций, (м2°С)/Вт
Пример 2.
Теплотехнический расчет наружного
ограждения (покрытия)
Исходные данные
1. Ограждающая конструкция, совмещенное многослойное по-
крытие (рис.З), -железобетонная плита шириной 1 м с пятью пу-
стотами объемным весом у(=2500 кг/м3 и толщиной 8j~ 0,25м;
пароизоляция - битумная мастика с Уг= 1400 кг/м3 и 82= 0.003 м.
25
утеплитель - маты минераловатные с Ууг - 125 кг/м3 и вырав-
нивающий слой цементно-песчаного раствора с уз= 1800 кг/м3 и
8з=0,05 м; гидроизоляция - три слоя рубероида с у4=600 кг/м3 и
34= 0,009 м.
2. Район строительства - г Пенза.
3. Влажностный режим помещения - нормальный.
4. Отопление осуществляется от ТЭЦ.
5. Расчетная температура внутреннего воздуха tB=18 °C.
6. Зона влажности района - сухая.
7. Условие эксплуатации - А
8. Значение теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах: txn<Ol92) " —29вС; ton-= -5,ГС [3, табл.1]; гоп=206 сут [3,
табл.1]; = 1,92 Вт/(м-°С) [4, прил. 3*]; Хг= 0,27 Вт/(м-°С) [4,
прил. 3*]; 1^=0,064 Вт/(м°С) [4, прил. 3*]; Хз= 0,76 Вт/(м-°С)
[4, прил. 3*]; = 0,17 Вт/(м°С) ]4, прил.З’]; ав=8,7 Вт/(м2-°С)
(см. табл. 6); ан= 23 Вт/(м2-°С)(см. табл 8); At" = 3°С (см.
табл.4); п = 1 (см. табл. 7); 8j = 0,250 м; 83 = 0,003 м; 83 = 0,05 м;
84 = 0,009 м.
Порядок расчета
1. Рассчитываем требуемое общее термическое сопротивление
теплопередаче /^покрытия при tH = txn =-29°С по формуле (3.1):
R? = —= ’-80 Вт/(м2-вС)
3 87
2 Определяем градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) по
формуле (3.2):
ГСОП = (18 + 5,1) • 206 = 4758,6 “С сут
3. Определяем приведенное сопротивление теплопередаче с
учетом энергосбережения по СНиП 11-3-79” , зная значение
ГСОП по табл. 1д’: /$₽,= 2,82 м2 °C/Вт
4. Сравниваем Rtf и и для дальнейших расчетов выбираем
большие, т е. .
5. Находим термическое сопротивление теплопередаче железо-
бетонной конструкции многопустотной плиты Rtf по формуле
(3.1) Для упрощения круглые отверстия - пустоты плиты
26
диаметром 150 мм - заменяем равновеликими по площади
квадратными со стороной
rta'2 i'3.14 1502
а = J—— = J-------------= 134 м м
। 4 V 4
6. Термическое сопротивление теплопередаче плиты вычисляем
отдельно для слоев, параллельных А А и Б-Б и перпенди-
кулярных В-В, ГТ; Д-Д движению теплового потока.
А. Термическое сопротивление плиты ЛА, м2 °С/Вт, в направ-
лении, параллельном движению теплового потока, вычисляем для
двух характерных сечений (А А; Б-Б) (рис 3)
Рис.З Ограждающая конструкция
а - покрытие б - элемент плиты' покрытия
В сечении А А (два слоя железобетона толщиной
S*4 А = 0,058 + 0,058 = 0,116 м с коэффициентом % теплопроводности
Чсбя1,92 Вт/(м°С) и воздушная прослойка 6ВГ1_ 0,134 м с
термическим сопротивлением Лвп=0,15 (м2°С)/Вт (табл И))
термическое сопротивление составит
*а-а = + Rtn - + 0,15 = 0,21 (м2оС)/Вт.
А.Ж6
27
В сечении Б-Б (слой железобетона 8*jB = 0,25 м с коэф-
фициентом теплопроводности ^6=1,92 Вт/(м°О) термическое
сопротивление составит
ЛБ_Б = щ = 0.13 (м2 • °С)/Вт.
Затем по уравнению (3.9) получим
/?д = Д Л-Л- 1Б~-Б- = = °’176 (м2вС) /ВТ.
Ад-д j AS.B 0.67 | 0,304
Яд-д ЯБ_Б 0,21 0,13
где Ад.д - площадь слоев в сечении А-А, равная
Аа.д =(0,134 1) -5 = 0,670 м2;
АБ.Б - площадь слоев в сечении Б-Б, равная
Аг в = (0.076 1) 4 = 0,304 м2.
Б Термическое сопротивление плиты /?Б, (м2°С)/Вт в на-
правлении, перпендикулярном движению теплового потока, вычис-
ляют для трех характерных сечений (В-В; ГТ; Д-Д) (см. рис. 3).
Для сечения В-В и Д-Д (два слоя железобетона)
в-в
8Д;Д= 0,058 + 0,058 =0,116 м с Хжв= 1,92 Вт/(м °C):
Яв-вид-д = =0.060 (м2°С)/Вт
Для сечения Г-Г термическое сопротивление составит
R = А(г,г)>п +А(г_Ож6 = 0.670 + 0,304 = (м2..С)/Вт>
А<г-г)Лп + А(г .rw 0670 + 0,304
^г-г)»п ^(г-г)жв 0,150 0,069
где А(г_г)вп-площадь воздушных прослоек в сечении Г-Г, равная
А(г-г)вп = Ад_д = 0,670 м2;
А(г-г>жб ~ площадь слоев из железобетона в сечении Г-Г, равная
А(г-г>жб = АБ-б = 0,304 м2 ;
^(г-г)«п ~ термическое сопротивление воздушной прослойки в
сецении ГТ с 8,п= 0,134 (см табл 10), равное
Я-г-г).п=Я.п=0.15 (м2»С)/Вт;
28
сопротивление слоя железобетона в
5^г= 0,134 м с Хж6= 102(м2°С)/Вт,
= 0,069 (м2вС)/Вт
Я(Г_г)жв ~ термическое
сечении Г-Г
равное
еГ-Г
р - °жб
К(Г-Г)ж6 “ ,
Лж6
Затем определяем
Rf> = Лв в и д-д + Кг-г = 0,06 + 0,11 = 0,17 (м2 • °C) /Вт.
Разница между величинами ЯА и ЯБ составляет
м.100,3%<25%.
Отсюда полное термическое сопротивление железобетонной
конструкции плиты определится из уравнения (3.1)
Лп₽ = Яд + 2Яб = 0,176 + 2 0,170 = 017(м2 . оС)/Вт
3 3
7 Определяем предварительную толщину утеплителя 8Г по
уравнению (3.5Х
= 2,82-
— + Якпр +
а» ^2
1 п<_ 0,003 0,05
— +0,17 + —-----+ — ч
8,7 0Д70 0.76
Х3 а,
0,009 + 1
0,17 ” 23
^ут:
0,064 = 0,15 м
5Г= ЭДн -
Принимаем 0,20 м.
сопротивление теплопередаче
8 Уточняем фактическое общее
Я? покрытия по выражению (3 6)
Я* = ± + + Ёп + L + Зз. + 5< + J. =
«. h *з Ч
. = ± + 0,17 + + °^3 + 005 + 0,009 + 1 = (м2,.е)/Вт
8,7 0,064 027 0,76 0.17 23
Из расчетов следует, что условие (3.7) теплотехнического
расчета выполнено, так как R$> Я^,,, т е. 3,68 > 2,82
29
9. Коэффициент теплопередачи для принятой конструкции
покрытия определяем по уравнению (3 8)
"W7 ВТ/W’C).
0,00
3.4. Расчет толщины утепляющего слоя конструкции полов
над подвалом и подпольем
При возведении жилых и общественных зданий и сооружений
применяют многослойные конструкции перекрытий над подвалами и
подпольями, состоящие из плиты перекрытия (с пустотами или без
пустот), пароизоляции, утеплителя и покрытия пола из линолеума,
паркета, досок и т.п.
В начале расчета задаются конструкцией перекрытия и опре
деляют величину R^p, (м2°С)/Вт, по уравнению (3.1). При рас-
чете принимают £Н,°С, равную средней температуре наиболее
холодной пятидневки по 13, табл. 1].
AZ"aB
где п, tB, fH, Д(н, aB - то же, что и в уравнении (3 1).
Определяем ГСОП и выбираем по (3 2 - 3 4)
Величина фактического общего термического сопротивления
теплопередаче , (м2 °С)/Вт, однородной многослойной
конструкции определяется из выражения (3 6)'
^Фя±чА + $С.+ *1 + „.-|А + ±,
а, Х| А.н
где ав, ан, 8(, 82, .... 8„, X,.Х„ - то же, что и в уравнении (3 6)
Приравнивая правую часть выражения (3.6) к значению (/?^н), по-
лучим уравнение для определения толщины слоя утеплителя 8^, м,
(см. формулу (3.5)).
После выбора значения 8^, м, проверяется условие (3.7), Если
условие (3.7) F$> Т^Р5И не выполняется, изменяют значение 8^ и
выполняют перерасчет по формулам (3.1) и (3.5).
30
Коэффициент теплопередачи многослойной конструкции полов
над подвалом /?под, Вт/(м2°С), определяется по уравнению (3.8):
k = —
под R*'
Пример 3.
Теплотехнический расчет конструкции полов над подвалом
и подпольями
Исходные данные
1 Многослойная конструкция железобетонная п лита без пустот
с объемной массой /1=2500 кг/м3 и толщиной 8i=0,25 м; паро-
изоляция - битумная мастика с у2=1400 кг/м3 и 62=0,003 м; утеп-
литель - маты минераловатные с уут=125 кг/м3; выравнивающий
слой - цементно-песчаный раствор с у3=1800 кг/м3 и 83=0,05 м;
паркет из дуба с у4=700 кг/м3 и 64= 0,025 м
2. Район строительства - г. Пенза.
3. Влажностный режим помещения - нормальный.
4. Отопление осуществляется от ТЭЦ.
5. Расчетная температура внутреннего воздуха tB=18 °C.
6. Зона влажности сухая
7. Условие эксплуатации - А.
8. Значения теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формуле: txn(0 92)=-29 °C [3, табл. 1]; Xt=1,92 Вт/(м2' °C)
[4,прил. 3*]; £2=0>27 Вт/(м2°С) [4, прил. 3’]; ^“0,064
Вт/(м2°С) [4, прил. 3’]; А.3=0,76 Вт/(м2' °C) [4, прил. 3*];
Х4=0,35 Вт/(м2°С) [4, прил. 3’]; ав=8,7 Вт/(м2 °C) (см. табл.6).
а„-12 Вт/(м2 “С) (см. табл. 8); AiH=2 °C (см. табл. 5); п_0,75
(см табл. 7).
Порядок расчета
1. Задаемся конструкцией перекрытия над подвалом и опре-
деляем требуемое общее термическое сопротивление R^p по
уравнению (3.1)'
jjrp _ = 0,75(18 + 29) _ 202 (м2.оС)/Вт
31
2 По формуле (3 2) рассчитываем градусо сутки отопительного
периода (ГСОП).
ГСОП = (18 + 5,1) 206 4 4759 °C - сут.
3. Величина сопротивления теплопередаче перекрытия над
подвалом с учетом энергосбережения по [4,табл.1а*]
ТСРЖ = 2,42(м2-°С)/Вт
4. Сравниваем = 2,02 (м2оС)/Вт и - 2,42 (м2 °C) 'Вт
и для дальнейших расчетов выбираем 7^рп.
5. Вычисляем предварительную толщину утеплителя 8^ по
уравнению (3.5)'.
ЭДн -
1 8, 82 83 64 1
+ _l_ + _J. + _1 + -4. +-------
ae-----------------------------------X, Х2 X, Х4 а4
2.42-
1 0,25 0.003 0,050
8.7 + 1,92 + 0,27 + 0,76
0,025 Ql ппс.
+ —— + — • 0,064 - 0,12 м
0,35 12 J
Определяем фактическое сопротивление теплопередаче кон-
струкции перекрытия над подвалом по уравнению (3.6)’
= ± + + И + + J_L =
ав X, Х2 Хп Х3 X, ан
= _! +0£ + 0£оз + ол + адм + ода5+ >ЧН(^’С)/Вт.
8.7 192 027 0.064 0.76 0.35 12
6. Таким образом, принятая конструкция с 8Г - 0,10 отвечает
теплотехническим требованиям, так как выполняется усювие (3.7}:
/?0*>/г0тр„ (2,02 >2,04)
Коэффициент теплопередачи /?под многослойного перекрытия над
подвалом опреде пяем как
k = -L = — = 0,49 Bi/(м2' °C)
под R* 2,04
32
3.5. Теплотехнический расчет утепленных полов,
расположенных непосредственно на лагах
Термическое сопротивление теплопередаче полов, соприкаса-
ющихся не с воздухом, а с грунтом, определяется приближенно. В
теплотехническом отношении полы подразделяются на: утепленные
и неутепленные на грунте или лагах. При строительстве жилых и
общественных зданий применяют только утепленные полы.
Известно, что температурное иоле грунта под полом различно: чем
ближе к наружной стенке, тем температура грунта ниже Принято
такие полы разгпаничивать на четыре зоны шириной 2 м, начиная
от наружной поверхности стены во внутрь здания с условно
постоянной температурой в каждой зоне.
Для таких конструкций (рис.4) определяют термическое сопро-
тивление теплопередаче отдельных зон полов на лагах Rlbl,
(м2 °C)/Вт:
I зона - R^ = +Z^c);
II зона - Rrl = t (r^, + ):
in зона-С = -Uc+SrJ;
IV 3nHa-R“'= A (< + SR-)>
где R^,, Rl„\, R„', R™ - значения термического сопротивления
теплопередаче отдельных зон неутеп-
ленных полов, (м2°С)/Вт, соответст-
венно численно равные 2,2; 4,3: 8.6:
14,2;
^Rye - сумма значений термического сопро-
тивления теплопередаче утепляющего
слоя полов на лагах, (м’ °С)/Вг.
33
Рис.4 Конструкция пола на лагах:
1 - покрытие пола из дерева; 2 - воздушная прослойка
Величину вычисляют по уравнению
ЕЛус = Л.п + г3-.
Ад
где - термическое сопротивление воздушной прослойки,
(м2вС)/Вт, (см. табл.12);
8Д - толщина слоя из досок, м;
- коэффициент теплопроводности материала из дерева,
(м2оС)/Вт, принимаемый по [4, прил. 3’].
Коэффициент теплопередачи /гпл, Вт/(м2°С), для отдельных
зон утепленных полов на лагах составляет'
1 зона - knjl = -j- ;
II зона - = Д-; (3.12)
С,
Ш зона " i I
IV зона - -Х.
Пример 4.
Теплотехнический расчет конструкции утепленных полов на лагах
Исходные данные
1. Полы сосновые с продольным волокном (рис.4) толщиной
8д= 0,04 м; уд=500 кг/м3; Хд= 0,29 Вт/(м2 °C) Воздушная про-
слойка с 5ВП=Ь,22 м, /?вп= QJ9 (м2 °С)/Вт (см. табл.12).
34
2. Район строительства - г. Пенза
3 Влажностный режим - нормальный
4. Зона влажности - сухая.
5. Условия эксплуатации - А.
Порядок расчета
Определяем термическое сопротивление теплопередаче в
соответствии с уравнением (3.11) по зонам:
< = sW2*2 + 049 + I = 3'° (м2 °С)/Вт:
= j^f4-3 + 049 + I =546 (м2 • “С)/Вт:
V[03 V J
= kW8’6 + 0119 * = 10154 (m2 • °c)/Bt=
C = nW1412 + 049 + ^l = 17115 <«2 °C)/BT
v fOO J
Коэффициент теплопередачи knn отдельных слоев определяем по
выражению (3.12)
^я = ^ = 0,33 Вт/(м2.’С);
з»и
= -^- = 0.18 Вт/(м2-°С);
3,4 О
=7^7 =0109 Вт/(м2 • °с>;
10,34
" Жч = 0106 Вт/(м2 • °С)
I / ,13
3 6 Теплотехнический расчет утепленных полов,
расположенных непосредственно на грунте
Утепляющим слоем полов, расположенных на грунте (рис. 5),
являются не только воздушная прослойка, но и теплоизоляционные
строительные материалы.
35
Термическое сопротивление теплопередаче отдельных зон полов
на грунте Rnr, (м2 • °C) Вт определяется по уравнению:
II зона- /4 = яД-£Яус;
Изона - С = *>1^ (3.13)
III зона - С = С + -
IV зона-С=ОЕ^-
где R„n, .... Rj,\ - то же, что и в уравнении (3.11);
£/?ус - сумма значений термических сопротивлений
теплопередаче утепляющих слоев, (м2оС). Вт,
определяемых по уравнению
Л-ут
Коэффициент теплопередачи йпг, Вт/(м2 • °C) для отдельных
зон утепленных полов на грунте вычисляют по уравнению:
I зона -k'nr = -j-;
^пг
II зона - <314)
III зона = -L;
к1и
IV зона - k™ = - И.
Кпг
Рис 5. Конструкция пола на грунте.
1 - покрытие пола, 2 выравнивающий слой,
3 - теплоизоляционный слой; 4 - пароизоляционный слой,
5 - б°тонное основание
36
3.7. Теплотехнический расчет световых проемов
В практике строительства жилых и общественных зданий
применяется одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных,
пластмассовых или металлических п< реплетах, спаренное или
раздельное. Теплотехнический расчет балконных дверей и заполнений
световых проемов, а также выбор их конструкций осуществляется в
зави< имости от района строительства и назначения помещений
Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче
R™, (м2-°С) zBt, для световых проемов определяют [4, по табл. 1а
или 16] (см табл. 8 или 9 в зависимости от величины ГСОП)
Затем по [4, прил.6] (табл. 13) и значению /^“выбирают
конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теп
лопередаче при условии
Таблица 13
Фактическое приведенное сопротивление окон,
балконных дверей и фонарей /?*
Заполнение светового проема Приведенное сопротив- ление теплопередаче /?о, м2 °C/Вт
в деревянных или ПВХ переплетах в алюми ниевых пе- реплетах
1 2 3
Двойное остекление в спаренных переплетах 0.4 -
Двойное остекление в раздельных переплетах __^_0,44 0,34*
Блики стеклянные пустотные (с шириной швов 6 мм) размером- 194x194x98 0.31 (без переплета)
244x244x98 0,33 (без переплета)
Поофильное стекло коробчатого сечения 0,31 (без переплета)
Двойное из органического стекла для зенитных фонарей 0,36 -
Тройное из органического стекла для зенитных фонарей 0.52 -
Тройное остеклею* в раздельно-спаренных переплетах 0.55 0.46
Однокамерный стеклопакет- из обычного стекла О,ЗЯ 0,34
из стекла с твердым селективным покрытием 0.51 0,43
1 из стекла с мягким селективным покрытием 0,56 0,47
* В < гальиых переплетах
37
Окончание табл.13
1 2 3
Двухкамерный стеклопакет из обычного стекла (с межстекольным рассто- янием 6 мм) 0,51 0,43
из обычного стекла (с межстекольным рассто- янием 12 мм) 0,54 0,45
из стекла с твердым селективным покрытием 0,58 0,48
из стекла с мягким селективным покрытием 0,68 0,52
из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном 0,65 0,53
Обычное стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах из обычного стекла 0,56
из стекла с твердым селективным покрытием 0,65 -
из стекла с мягким селективным покрытием 0,72 и
из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном 0,69
Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах : из обычного стекла 0,68
из стекла с твердым селективным покрытием 0,74 -
из стекла с мягким селективным покрытием 0,81 -
из стекла с твердым селективным покрытием и заполнением аргоном 0,82 -
Два однокамерных стеклопакета в спаренных пе- реплетах 0,7 -
Два однокамерных стеклопакета в раздельных пе- реплетах 0,74 -
Четырехслойное остекление в двух спаренных пе- 'реплетах 0.3
Примечания:
1. К мягким селективным покрытиям стекол относят покрытия с
коэффициентом излучения менее 0 15, к твердым - более 0,25.
2. Значения приведенных сопротивлений теплопередаче заполнений
световых проемов даны для случаев, когда отношение площади остекления к
площади заполнения светового проема равно 0,75
Значения приведенных сопротивлений теплопередаче, указанные в таблице,
допускается применять в качестве расчетных в случае отсутствия таких
значений в < гандартах или технических условиях,
3. Температура внутренней поверхности конструктивных элементов окон
зданий (кроме производственных) должна быть не ниже 3“С при расчетной
температуре наружного воздуха.
38
Для принятой конструкции светового проема коэффициент
теплопередачи feoK> Вт/(м2°С), определяется по уравнению
k = —
ак Я* ‘
Пример 5.
Теплотехнический расчет световых проемов
Исходные данные
1. Здание жилое.
2. Район строительства - г. Пенза.
3. Продолжительность отопительного периода гт - 206 сут
[3, табл.1].
4. Расчетная средняя температура холодной пятидневки
»Uo,92)= “29 °C [3, табл.1].
5. Расчетная температура вн\треннею воздуха tB = 18°С
(см.табл 1)
6. Средняя температура отопительного периода ton = ~5,1°С
[3, табл. 1]. ГСОП = (tB-tOII)-2OT= (18 + 5.D-206 = 4759°С сут
Порядок расчета
1 Определяем /^р = 051 (м2-°С)/Вт, по [4. табл. 1а] (см.
табл.9).
2. Выбираем конструкцию окна по табл. ’13 в зависимости от
величины = 0,51 (м2-°С) Вт и с учетом выполнения условия
(3.7). Таким образом, для нашего примера принимаем окно из
двухкамерного стеклопакета из обычного стекла (< межстекольным
расстоянием 6 мм) с фактическим сопротивлением теплопередаче
Я* = 051 (м2 °С)/Вт.
Коэффициент теплопередачи остекления (окна) Лок определяем
по формуле
fe0K = i = = 1.96 Вт/(м2вС).
Я* 051
39
3.8. Теплотехнический расчет наружных дверей
Требуемое общее сопротивление теплопередаче RJP для наруж-
ных дверей (кроме балконных) должно быть не менее значения
0,6RJp для стен зданий и сооружений, определяемого при расчетной
зимней температуре наружного воздуха, равной средней тем-
пературе наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 [4,
п. 2.2*].
Принимаем фактическое общее сопротивление теплопередаче на-
ружных дверей = RJP, тогда фактическое общее сопротивление
теплопередаче наружных дверей (м2-°С), Вт, определится из
выражения
/?*да = 0 g ~ ^п(0,92)) , о 15)
Д£" • ав
где п, tB, t, Afxn(o,98)> д^н> ав “ то же> чт0 и в уравнении (3.1).
Коэффициент теплопередачи наружных дверей Лдв, Вт/(м2°С),
вычисляют по уравнению
k = 1
д» рФ
Rq.ab
Пример б.
Теплотехнический расчет наружных ограждений
Исходные данные
1 . Здание жилое.
2 Район строительства - г. Пенза.
3. Расчетная температура внутреннего воздуха tB _18 °C.
4 Расчетная с редняя температура холодной пятидневки
<ХП(0,92) =_29°С [3. габл.1].
5. Коэффициент л=1 (см. ттбт. 6); AtH = 4°С (см. табл. 5);
ав=8,7 Вт/ (м2-°С).
Порядок расчета
Определяем фактическое сопротивление теплопередаче наруж
ной двери по уравнению (1.15)‘
/г^д, = 0,6 - -^18О+ 2-) = 0,81 (м2 °C), Вт.
4 8,7
40
Коэффициент теплопередачи наружной двери Лдв определяем Пи
формуле
** = rtii=1'23 вГ<м2°с>-
U0Ol
4. РАСЧЕТ ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ
НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД
Проверка наружных ограждений на теплоустойчивость осу-
ществляется в районах со среднемесячной температурой воздуха в
июле 21°С и выше. Установлено, что колебания температуры на-
ружного воздуха Л(н. °C, происходят циклически, подчиняются
закону синусоиды (рис.6) и вызывают, в свою очередь, колебания
фактической температуры на внутренней поверхности ограждения
ЛТВФ, которые также протекают гармонически по закону синусоиды
(рис.7).
Рис 6. Колебания тепловых потоков и температур
на поверхности ограждения
41
Теплоустойчивость - это свойство ограждения сохранять от
носительное постоянство температуры на внутренней поверхности
тв, °C, при колебаниях внешних тепловых воздействий , °C, и
обеспечивать комфортные условия в помещении По мере удаления
от наружной поверхности амплитуда колебаний температуры в
толще ограждения, А,, °C, уменьшается, главным образом, в тол-
ще слоя, ближайшего к наружному воздуху. Этот слой толщи-
ной 5рк, м. называется слоем резких колебаний температуры АТ,°С.
Рис 7 Затухание температурных колебанй в ограждении
Проверку на теплоустойчивость осуществляют для гори-
зонтальных (покрытия) и вертикальных (стены) ограждений
Вначале устанавливают допустимую (требуемую) амплитуду коле-
баний температуры внутренней поверхности Аттр наружных ограж
дений с учётом санитарно гигиенических требований по выражению
А£=2,5-0,1(£нл-21), (4.1)
где £нл - среднемесячная температура наружного воздуха за июль
(летний месяц), °C. [Здабл 1]
42
Эти колебания происходят вследствие колебаний расчётных
температур наружного воздуха А*к, °C, определяемых по
уравнению
А!™ = 0,54, + p(/mw ~ /ср) , (4.2)
ан
где А^ - максимальная амплитуда суточных колебаний на-
ружного воздуха за июль. °C, [3, прил. 2];
р - коэффициент поглощения солнечной радиации матери
алом наружной поверхности [4, прил. 7], (табл 14);
/мах, /CD ~ соответственно максимальное и среднее значения
суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной)
[3, табл. 7];
ан - коэффициент теплопередачи наружной поверхности
ограждения при летних условиях, Вт/(м2°С), равный
ан = 1,16(5 + 10^), (4 3)
здесь v - максимальная из средних скоростей ветра за июль,
м/с, [3, прил. 4], но не менее 1 м/с.
Таблица 14
Коэффициент поглощения солнечной радиации р
Материал наружной поверхности ограждения Коэффициент поглощения р
Бетоны 0 7
Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия 0,65
Кирпич глиняный красный 0.7
Кирпич силикатный 0.6
Облицовка природным камнем (белым) 0,45
Штукатурка известковая темно-серая 0,7
Штукатуока цементная светло-голубая 0.3
Штукатурка цементная темно-зелёная 06
Штукатурка цементная кремовая 0,1
I Величина фактических колебаний на внутренней плоскости
4*,°C, будет зависеть от свойств материала, характеризуемых зна-
чениями D, S, R, У. ан и способствующих затуханию амплитуды
43
колебаний температуры в толще ограждения А,. Коэффициент
затухания v определяют по формуле
v_no Л ^+a.X^-bY,)-(Sn+y„,,)(gn + yB)
’ ‘ (Sl + y,)(S2 + y2)..(Sn + yn)ah ’
где
D -
е = 2.718-
«в
«н
тепловая инерция ограждающей конструкции, опре-
деляемая по формуле (1.2);
основание натурального логарифма;
расчётные коэффициенты теплоусвоения материала
отдельных слоев ограждения [4, прил 3*];
то же, что в формуле (3.1);
то же, что в формуле (4 3);
коэффициент теплоусвоения материала наружной
поверхности отдельных слоёв ограждения, опреде-
ляемый по формулам(4.5)-(4 9)
Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности У,
Вт/(м2’С), отдельного слоя зависит от значения его тепловой
инерции и определяется при расчёте, начиная с первого слоя от
внутренней поверхности помещения к наружной .
Если первый слой имеет D|£l, то коэффициент теплоусвоения
наружной поверхности слоя У( следует принимать равным
Уг5(. (4.5)
Если первый слой имеет Di<l, то коэффициент теплоусвоения
наружной поверхности слоя следует определить расчетом для всех
слоёв ограждающей конструкции.начиная с первого слоя:
для первого слоя
/?,S2 + а,.
1 + Я.а,
для второго слоя
г
2 1 + /??У, '
для третьего слоя
, =ЯзЙ+У2.
3 i+ед ’
(4.6)
(4.7)
(4.8)
44
для n-го слоя
=
r„s2„ + уп i
_а_а___и.1
1 + W, 1 ’
(4.9)
где R,,R2,.. Rn- термическое сопротивления 1, 2 и n-го слоёв ог-
раждения, (м2°С)/Вт, определяемое по фор-
муле
R = ~;
х
ав - то же, что в уравнении (3.1).
По известным значениям v и определяют фактическую
амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности
ограждающей конструкции А* , °C:
JPW
А* =(4.10)
Ограждающая конструкция будет отвечать требованиям
теплоустойчивости, если выполняется условие
А* <; Аттр. (4 11)
В этом случае ограждающая конструкция обеспечивает ком-
фортные условия помещения, защищая от воздействия внешних
колебаний теплоты. Если А? > АТ7Р, то ограждающая конструкция
является нетеплоустойчивой, тогда необходимо принять для наруж-
ных слоёв (ближе к наружному воздуху) материал с большим
коэффициентом теплоусвоения S Вт/(м2°С).
Пример 1.
Расчет теплоустойчивости наружного ограждения
Исходные данные
1. Ограждающая конструкция, состоящая из трех слоев: шту-
катурки из цементно-песчаного раствора с объемной массой
Yi = 1800 кг/м3, толщиной 8| = 0,04 м; слоя утеплителя из глиня-'
Ногл обыкновенного кирпича с yj = 1800 кг/м3 толщиной
8? = 0,510 м; облицовочного силикатного кирпича с уз = 1800 кг/м3
толщиной 83 = 0,125 м
45
2. Район строительства - г Пенза .
3. Влажностный режим помещения - нормальный.
4. Расчетная температура внутреннего воздуха tB = 18 °C
5. Условие эксплуатации - А
Расчетные значения теплотехнических характеристик и коэф,
фициентов в формулах: t„„ = 25,6°С [3, табл. 1];
/?1=0,05 Вт/(м2-°С); /?2 = 25,6 Вт/(м2°C); R3 = 0,16 Вт/(м2°С);
S|=9,6 Вт/(м2°С) (по прил.З* [4]), 32 = 9,20 Вт/(м2-°С) [4, прил.З'];
Зз =9,77 Вт/(м2°С) [4. прил. 3*]; v = 3,9 м/с (3. табл 6];
\ = 18,4 °C [3, табл. 2]; Zmax= 636 [З.табл. 7]; 7ср=145 [3, табл. 8]'
р = 0,7 (см. табл 13); D = 8,64; ав = 8,7 Вт/(м2°С) (см. табл.6).
Порядок расчета
1. Определяем допустимую амплитуду колебаний температуры
внутренней поверхности Аур наружного ограждения по уравне-
нию (4 1):
Д7 = 23 - 0,l(tH, - 21) = 2,5 - 0,1(25,6 - 21) = 2,04 °C.
2. Вычисляем расчетную амплитуду колебаний температуры
наружного воздуха А^с по формуле (4 2):
А£' = 03 • Л + -/пах ~/ср) = 03 18,4 + ®36 "14 = 21,2 °C,
* " аи 28.7
где ан определяем по уравнению (4.3):
аи = 1,1б(5 + 10^) = 1,16 (5 + 10Дэ)= 28,7 Вт/(м2°С).
3- Находим коэффициент теплоугвоения наружной поверхности
У отдельных слоев ограждающей конструкции в зависимости от D
Для первого слоя D\= St = 0,04 9,6 = 0,38, т.е. D,< 1, тог-
да значение У определяем расчетом для каждого слоя отдельно:
для первого слоя по формуле (4.6)
у' и/с ’ тпйШ’=W4 Вт/(м!’с):
для второго слоя по формуле (4 7)
46
для третьего слоя утеплителя по формуле (4 8)
= R3Sl + У2 = 0.16-9.772 + 8,96 = Вт/(м2°С);
3 1 + Я3У2 1 + 0,16 8,96
4. Определяем коэффициент затухания расчетной амплитуды ко-
чебания наружного воздуха v в толще ограждения по форму-
ле (4.4)
v = ПоД (S,+a.)(S2 +Y^sn+Ya_^an + У„) =
(Si + Y^S2 + Y2HS„+Y„)a„
(9,6 + 8,7) (9,20 + 9,54) (9,54 + 8,96) (28,7 + 9,92) .
= °,9е (9.60 + 9,54) (9,20 + 8,96) (954 + 9,92)
5 Вычисляем фактическую амплитуду колебаний температуры
чутренней поверхности ограждения по формуле (4 10)
Л,ф = = 0,04°С.
' v 5155
Таким образом, конструкция отвечает требованиям теплоустой-
чивости, так как выполняется условие (4 11)'
Л*<Л(тир (0,04 < 2,04).
5 РАСЧЁТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
Свойство поверхности ограждения в большей или меньшей
степени воспринимать тепло при периодических колебаниях теп
лового потока или температуры воздуха характеризуется тепло-
Усвоением Колебания тепловых потоков Q2, Вт, и температуры
поверхностей тв,°С, являются гармоническими и происходят по
закону синусоиды (рис. 6,7) с периодом г.
Колебания теплового потока, проходящего через ограждения Aq,
Вт вызывают колебания температуры на внутренней поверхности
\, °C, с тем же периодом г, но с запаздыванием во времени на ве-
личину гт . В то время как значение А^ . Вт. достигает своего ми-
47
нимума и начинает увеличиваться,температура на внутренней По1
верхности ограждения д, °C, продолжает понижаться ещ^ h
которое время г, .
Величина ,°С, зависит от амплиту 1ы колебания теплового
потока Aq , Вт, периода колебания г и теплофизических свойств
ограждения- теплоугвоения материала S, Вт/(м2-°С), цНЬр.
ционности D, термического сопротивления R, (м2-°С)/Вт.
Отношение амплитуды колебания теплового потока , Вт, к
амплитуде колебания температуры на внутренней поверхности
ограждения Ат называется показателем теплоусвоения внутренней
поверхности ограждения Увп, Вт/(м2-°С):
Пи = - (J 1)
А.
Чем больше шачение Увп при одном и том же значении Л^.1
тем меньше амплитуда колебания Ат на внутренней поверхности.
Значение Увп главным образом зависит от коэффициента геплоусво-
ения материала S, который характеризует способность материала
ограждения воспринимать теплоту при колебаниях At ,°С.
Колебания температуры на внутренней поверхност и кон-
струкции, в свою очередь, вызывают колебания температуры в
толще ограждения и по мере удаления от внутренней поверхности
уменьшаются и затухают в основном в толще первого слоя
ограждения, который называется слоем резких колебаний. Таким
образом, на величину Увп оказывают влияние только теплофизи-
ческие свойства материалов первых слоёв, остальная часть ограж-
дения, лежащая за пределами слоя резких колебаний, не оказывает
влияния на Урп. Эти свойства материалов необходимо учитывать
при строительстве зданий и особенно при сооружении полов.
При рассмотрении многослойных ограждающих конструкция
нумерация слоев осуществляется, начиная от внутреннего *
наружному
Значение Увп необходимо устанавливать с учётом расположения
границы сл^я резких колебаний, при этом могут встретиться
следующие три случая
48
j Если слой резких колебаний температуры полностью рас-
ложен в первом слое конструкции пола и имеет показатель
П°пловой инерции Dp 7?,-^1^0,5, то показатель теплоусвоения
поверхноГТИ пола увп- Вт/(м2-°С), следует определять по формуле
Увп=2 5(. (5.2)
В этом случае показатель теплоусвоения внутренней поверхнос-
ти УВп Равен показателю теплоусвоения материала первого слоя и
на его величину свойства материала следующих слоёв влияния не
оказывают.
2. Если слой резких колебании температуры расположен в двух
первых слоях и первый слой ограждения имеет 0^0,5, но сумма
величин Dt*-D2 >0,5, то показатель УВ11,Вт/( м2 °C), определяется
ПР фоомуле
У.„ = : (5.3)
0,5 + R,S2
3. Если слой резких колебаний температуры 4, расположен в грех
первых слоях и первые два слоя ограждения имеют Dj+Dj > 0,5, но
тепловая инерция первых трех слоёв D^Dz+D-i > 0,5, то показатель
У1П определится из выражения
.. 4Я,$?(0,5 + Я-S.) + 2R-S‘> +
y.„ = ——------------->——(5 4)
"n 0,5 + /?2S. + R.(2R7S$ +
где Яр Ят, Я3 - термические сЬпротивления соответственно пер-
вого, второго и третьего слоев. (м2-°С). Вг:
Sp 53, S3- расчётные коэффициенты теплоусвоения матери
ала соответственно первого, второго и третьего
слоёв конструкции пола. Вт (м2°С), принима-
емые по [ 4, прил. 3*].
Следовательно, теплоусвоение внутренней поверхности полов
УВП' Вт/(м2 гС), будет зависеть от порядка расположения слоёв.
При расположении у внутренней поверхности пола материалов,
имеющих большое значение коэффициента теплоусвоения S, по-
вышается значение Увп, Вт (м? °C), что отрицательно сказывается
на комфортных условиях. Следовательно, для полов первый слой
Инструкции должен иметь минимальное значение теплоусвоения S
1 Максимальное значение термического сопротивления R.
49
Конструкция полов будет отвечать требованиям теплоусвоения
на внутренней поверхности, если выполняется условие
^ВП^^ВП1*' (5.5)
где Увпн - нормативное значение показателя теплоусвоения внут-
ренней поверхности пола, Вт/(м2°С), (4, табл. И*]
(табл. 15).
Таблица 15
Нормативный показатель теплоусвоения поверхности пола Увпн
Характер помещения Показатель теплоусвоения Увпн> Вт/(м2°С)
Здания жилые, больницы, интер- наты, школы, детские сады и ясли Общественные здания 12 14
Если условие (5.5) не выполняется, т.е. Увп< Увпн, необходимо
заменить первый внутренний слой полов и принять материал с
меньшим значением коэффициента теплоусвоения S и с большим
значением термического сопротивления R.
Пример 8.
Расчет теплоусвоения поверхности полов
Исходные данные
1 . Конструкция полов над подвалом: паркет из дуба толщиной
8( = 0,025 м и объемной массой у( = 700 кг/м3; утеплитель
пенобетон с §2 = 0,10 м и У2 = 300 кг/м3; пароизоляция - битумная
мастика с 83 = 0,003 м и уз = 1400 кг/м3; железобетонная плита с
8| = 0,25 м и у4 = 2500 кг/м3.
2 Район строительства - г. Пенза.
3 . Влажностный режим помещения - нормальный.
4 Зона влажности - сухая
5 . Условия эксплуатации - А
6 Значения теплотехнических характеристик в формулах:
S1 = 5,0 Вт/(м2°С) [4, прил. 3’]; /?! = 0,14 (м2°С)/Вт;
S2 = 1,68 Вт/(м2°С) [4, прил. 3']; /?2 = 0,9 (м2°С)/Вт;
S3 = 6,8 Вт/(м2°С) [4, прил. 3’]; Rj = 0,01 (м2-°С)/Вт;
S4 = 5,0 Вт/(м2 °С) [4, прил. 3’J: 0,13 (м2 °C)/Bi ;
Унвп = 12 Вт/(м2'°С) (см табл. 15)
50
Порядок расчета
1. Определяем тепловую инерцию первого слоя конструкции
полов из паркета по уравнению
О, = Я, S, =0,14'5,0 = 0,7
Слой резких колебаний Ат , °C, расположен полностью в пер-
вом слое, так как D\> 0,5.
2. Определяем показатель тепловой инерции Увп для случая,
когда D> 0,5 по формуле (5.2):
Увп = 2S, = 2 5,0 = 10 Вт/(м2°С)
Таким образом, конструкция полов отвечает требованиям тепло-
усвоения, так как выполняется условие (5.3):
У,п < Увнп, те. 10 <12.
6. РАСЧЁТ ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА
НАРУЖНЫХ ОГРАЖДЕНИЙ
6 1. Проверка внутренней поверхности наружных ограждений
на возможность конденсации влаги
Конденсация влаги из внутреннего воздуха на внутренней по-
верхности наружного ограждения, особенно при резких понижениях
температуры, является основной причиной увлажнения наружных
ограждений. Для устранения такой конденсации влаги необходимо
добиваться, чтобы температура на внутренней поверхности твп, °C,
и в толще ограждения превышала температуру точки росы тр, °C,
на 2-3 °C, т.е. должно соблюдаться условие твп > тр . Из теории
теплопередачи следует, что падение температуры внутренней по-
верхности твп пропорционально изменению соответствующего
термического сопротивления Тогда
П^В ~ _ ^В ~ ТВП (С 4)
*оФ ’
Таким образом, для предупреждения конденсации влаги на
внутренней поверхности наружного ограждения должно выпол-
няться условие
Я,* > . (6.2^
51
‘“*РЬ| ВНут
0ПРеДе 1иТс,
В соответствии с уравнением (6.1) значение темпе{
ренней поверхности тв„ без теплопроводных включений
из уравнения
= *. , (б3)
где tf tH, п - то же, что и в уравнении (3.1);
/?* - общее фактическое термическое сопротивление Ог.
раждения, (м2,°С)/Вт, определяемое по уравне.
нию (3.6);
/?„ - сопротивление теплоотдаче у внутренней поверхности
ограждения, (м2-°С)/Вт, определяемое
RB = 1/ав, где ав - то же, что и в уравнении (3.1).
Применяемые в практике строительства материалы конструкции
наружных ограждений имеют местные включения, которые являют-
ся более теплопроводными, чем само ограждение, что снижает
общее фактическое сопротивление теплопередаче .
В этом случае температура внутренней поверхности твп может
оказаться ниже температуры точки росы тр, что приводит к кон-
денсации влаги в местах теплопроводных включении.
Значение температуры внутренней поверхности тВ|| определится
как.
для неметаллических теплопроводных включений
BII
t -о 1 + п Г КГ 1У
яоусХ
(6.4)
для металлических теплопроводных включений
(6.5)
7?' а,
о в
где tv t„, п. ав - то же, что в формуле (3.1);
R*, R^' ~ общее физическое и условное сопротивление теп io-
передаче ограждающей конструкции, (м2°С) Вт,
соответственно в местах теплопроводных вклю-
чений и вне их, определяемое по формуле (3.6),
Т|, Е, - коэффициенты, принимаемые по [4, табл.7* и 8’].
При температуре внутренней поверхности твп ниже точки росы
тр водяные пары, содержащиеся в воздухе помещения, кондси-
52
лГрЗ' ------»—
°*удша,оТ теплозащитные свойства
т в капельно-жидкое состояние на внутренней поверхности
ждаюших конструкций здания и, накапливаясь в их толще,
1 — теплозащитные свойства конструкции. При этом умень-
V ; ся термическое сопротивление теплопередаче, увеличиваются
и)3^.(4)цциенты теплопроводности и теплопередачи, что приводит к
К° ышению теплопотерь через наружные ограждения
П Температура точки росы тр, °C, для данного состояния внутрен-
неГо воздуха tB, °C, определяется по формуле
Тр = 20,1 - (5,75 - 0,00206 е)2,
(6.6)
Где е ~ действительная упругость водяных паров, Па [5, табл. 1.11]
Наиболее вероятное появление конденсата влаги у наружных уг-
лов стены, где температура туг всегда ниже, чем на других участках
внутренней поверхности ограждения тв, °C. Значение туг, °C,
определится из выражения
^12^ = 0,18- 0,036 /^, (6.7)
t -1
где твп - то же, что в уравнении (6.3);
tB- то же, что в уравнении (3.1);
t„ ~ средняя температура наружного воздуха Н1ибопее
холодной пятидневки, °C [3, табл. 1].
- то же, что в уравнении (3.6).
Действительная упругость водяных паров е, Па, при заданной
температуре tB, °C. и относительной влажности .внутреннего воздуха
%, определится из выражения
е = ^-Е„ (6.8)
100 ‘
где Ев - максимальная упругость водяных паров, Па,при задан-
ной температуре внутреннего воздуха tB, °C, (табл. 16);
Фв - относительная влажность внутреннего воздуха, %, (см.
табл. 1)
При прогнозировании теплового комфорта в помещении срав
чивают значения тв„, °C, полученные jio уравнениям (6.3); (6 4),
(6-5), и тр, °C, вычисленные по формулам (6.6) и (6 7). Если вы-
полняется условие тв„ > тр не менее чем на 2-3°С, то ограждающая
конструкция отвечает теплотехническим требованиям и конденсации
влаги на внутренней поверхности не будет, в противном случае
Необходимо предусмотреть меры по устранению этого явления
53
Важно выполнить проверку на отсутствие периодической кон-
денсации на внутренней поверхности для периода резких похоло-
даний, т е. при = <мии, °C Для борьбы с конденсацией влаги на
внутренней поверхности, помимо увеличения термического сопро-
тивления , (м2°С)/Вт, может быть предусмотрена вентиляция
помещения, а также обдувка и обогрев этих поверхностей
Таблица 16
Значения максимальной упругости водяного пара
в воздухе £в, Па
t. °C Па t, °C Па t, °C 0 0.1 0,2 0.3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0
0 611 21 93 0 611 615 620 624 629 633 639 643 648 652'
-1 563 -22 85 1 657 661 667 671 676 681 685 691 692 701
-2 517 -23 77 2 705 711 716 721 727 732 737 743 748 753
-3 476 -24 69 3 759 764 769 775 780 785 791 796 803 808
-4 451 25 63 4 813 819 825 831 836 843 848 855 860 867
•5 401 -26 56 5 872 879 885 891 897 904 909 916 923 929
-6 337 -27 51 6 935 941 948 955 961 968 975 981 988 995
-7 321 -28 45 7 1001 Ю09 1016 1023 1029 1037 1044 1051 1059 1065
8 309 -29 41 8 1037 1080 1088 1095 1103 1109 1117 1125 1132 1140
9 284 30 37 9 1148 1156 1164 1172 1180 1188 1196 1204 1212 1220
-10 260 -31 33 10 1228 1236 1244 1253 1261 1269 1279 1287 1295 1304
-11 237 -32 29 11 1312 1321 1331 1339 1348 1357 1365 1375 1384 1393
-12 217 -33 27 12 1403 1412 1421 1431 1440 1449 1459 1468 1479 1488
-13 199 -34 24 13 1497 1508 1517 1527 1537 1547 1557 1568 1577 1588
-14 181 -35 21 14 1599 1609 1619 1629 1640 1651 1661 1672 1683 1695
15 165 -36 20 15 1705 1716 1727 1739 1719 1761 1772 1784 1795 1807
-16 151 -37 16 16 1817 1829 (841 1853 1865 1877 1889 1901 1913 1925
-17 137 -38 16 17 1937 1949 1963 1975 1987 2000 2012 2025 2037 2051
-18 125 -39 13 18 2064 2077 2089 2103 2116 2129 2143 2156 2169 2183
-19 113 -40 12 19 2197 2211 2225 2239 2252 2267 2281 2295 2309 2324
20 103 -41 7 20 2339 2352 2367 2381 2396 2412 2427 2441 2456 2472
Пример 9.
Проверка внутренней поверхности ограждения (стены)
на возможность конденсации влаги из внутреннего воздуха
Исходные данные
1 Ограждающая конструкция жилого здания состоящая из трех
слоев (см. пример 1): керамзитобетона yt=1000 кг/м3 толщиной
6|=О,12О м; слоя утеплителя из пенополистирола Уут= 40 кг/м3!
8^ = 0,05 м; керамзитобетона у2= 1°00 кг/м3 толщиной 62= 0,08 М-
54
2 Район строительства - г. Пенза.
3 Влажностный режим помещения - нормальный.
4 Условия эксплуатации - А
5 . Значения теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах: £xn(o.92)= ”29 °C [3, табл. 1], t3 = 18°С (см табл 1);
/?в =0.115 (м2-°С)/Вт (см пример 1); = 1,98 (м2-°С)/Вт, п = 1
(см табл. 6); фв = 50 % (см. табл. 1); /?в = 2064 Па (см. табл 16)
Порядок расчета
1 . Определяем температуру внутренней поверхности твп для
материала без теплопроводных включений по уравнению (6 3):
1> т,п =t,-(tB-tH)n^- = 18-(18 + 29) 1^ = 12,8°С.
2 Вычисляем действительную упругость водяных паров е по
выражению (6.8):
е = -^-Е, = —-2064 = 1032 Па
100 ’ 100
3 . Рассчитываем температуру точки росы тр по формуле (6 6)
т„ = 20.1 - (5,75 - 0.00206 е)2 = 20.1 - (5,75 - 0.00206 1032)2 = 6,98°С.
4 Определяем температуру внутренней поверхности в углу т„
по уравнению (6.7).
уг = 0,18 - 0,036/$, или А8 ” т-и = 0,18 - (0,036 1,98);
г„-1!и 18 + 29
=7.69 °C
Таким образом, конденсация влаги на внутренней поверхности
ограждения и в углу стены происходить не будет, так как выпол-
няются условия твп > Тр, т.е. 12,8 > 6,98, и туг > тр, т.е. 7,69 > 6,98.
55
6 2. Проверка на возможность конденсации влаги
в толще наружного ограждения
В холодный период действительная упругость водяных паров
внутреннего воздуха ев, Па, чаще всего больше соответствующей
упругости наружного воздуха ен, Па. В этом случае водяной пар Из
помещения, диффундируя через наружные ограждения, может
встретить слои, поверхность которых имеет температуру тр, °C. g
результате возникает зона конденсации влаги в толще ограждения
что крайне нежелательно. В связи с этим необходимо осуществлять
проверочные расчеты на возможность конденсации влаги в толще
принятых наружных ограждений.
Вначале рассматриваемую конструкцию условно разделяют на
несколько вертикальных слоев и находят аналитическим методом,
как распределяется температура на границе каждого слоя в толще
ограждения тп-, °C, при температуре наружного воздуха tH, равной
средней температуре наиболее холодной пятидневки tXn(o,92)»
(рис.8)
где Rxj - суммарное термическое сопротивление теплопе-
редаче, начиная от внутреннего воздуха до данного
сечения в толще ограждения, (м2-°С)/Вт;
tH, tB, п, R^- то же. что в уравнении (6 3)
Результаты расчета тХ1- оформляют графически, для чего в
масштабе температур тх (рис. 8) откладывают соответствующие
вычисленные значения температур тг на границах слоев, отло-
женные также в масштабе 8Х, м.
Распределение температуры тх на границах каждого слоя по-
казано прямой 1 (см рис 8)
Затем вычисляют значения максимально возможной упругос+и
водяных паров Ех, Па, по известным температурам тх, определен-
ным по уравнению (6 9) на границах слоев в толще наружного ог-
раждения (см. табл. 16) Характер изменения Ех показан кривой 2
(см. рис. 8)
56
Рис.8 Графики изменения тх, Ех, ех в толще ограждения
Ь.ес
Ег.
е„.Па
Используя термодинамическую аналогию, следует значения дей-
ствительной упругости водяных паров на границах отдельных слоев
ех, Па, определять по формуле
«xi =е,-(е. -ен)-^,
(6.10)
гДе RXI - суммарное сопротивление паропроницанию слоев ограж-
дений, считая от внутреннего воздуха до i-ro сечения,
включая и сопротивление влагообмену у внутренней
поверхности R", (м2ч Па)/м7;
R" ~ общее сопротивление паропроницанию всей конструкции
ограждения, (м2-ч-Па)/м2, определяемое по формуле
(6.11);
ен> ев - значения действительной упругости водяных паров
соответственно в наружном и внутреннем воздухе, Па,
определяем по выражению (6 13) и (6.14)
57
Общее сопротивление паропроницанию всей окружающей кон-
струкции R", (м2ч-Па)/м2, вычисляют по формуле
К = К + я;0_2) + я;(2_3) +--+ я;(5.6) + я--, (611 >
где Я"; Я, - сопротивление паропроницанию соот-
ветственно внутренней (я^ = 0,0133)
и наружной (я." = 0,0266) поверх-
ностей, (м2ч-Па)/м2;
/?^(1 2) + Я"(2 3)+-+Я"( 6) - значения сопротивлений паропрони-
цанию отдельных слоев ограждения,
(м2ч-Па)/м2, определяемые по фор-
муле
Я =—, (6.12)
Рх
здесь 5Х - толщина отдельного слоя ограждающей конструкции, м;
цх - расчетный коэффициент паропроницаемости материала
слоя ограждения, м2/(мч-Па), принимаемый по [4,
прил. 3*].
Действительная упругость водяных паров в помещении ев и в
наружном воздухе е„, Па, определяется как
е. = -^£в; (6.13)
11 100 в
где фв - то же, что в уравнении (6.8);
<рн - относительная влажность наружного воздуха при средней
температуре наиболее холодного месяца, % [3, прил. 3’],’
£в - максимально-возможная упругость водяных паров, Па,
при расчетной температуре внутреннего воздуха tB, °C (см
табл. 16);
Ен - то же при расчетной температуре наиболее холодной
пятидневки £хп(о.92Ь °C (см. табл 16).
Изменение действительной упругости водяных паров ех в тод!Ие
ограждения показано кривой 3 (см. рис. 8). Графики изменения Ei
и ех строятся в одном масштабе. Полученные линии являются
линиями падения действительных значений е и Е и максимальной
58
упругости водяных паров в толще ограждения. Для ограждений из
однородных материалов изменение значений упругости водяных
паров е происходит по прямолинейной зависимости с понижением
от бв е»'
В результате анализа тепловлажностного режима ограждения
могут встретиться два следующих случая отсутствие конденсации
(рис. 9, а) и наличие конденсации (рис. 9, б)
Рис 9 Распределение Диев толще ограждения:
а - при отсутствии конденсации;
б - при наличии конденсации
Если линии Е и е не пересекаются - значит конденсации во-
дяного пара в толще ограждения нет (см. рис, 9, а); пересечение
этих линий (см.рис.9,б) свидетельствует о возможности конденса-
ции водяного пара.
Для устранения конденсации водяных паров, необходимо
располагать более плотные и теплопроводные слои у внутренней
поверхности ограждения, в результате чего повысится температура
в толще ограждения, а следовательно и значение Е (см. рис. 10). В
качестве таких слоев целесообразно применять пароизоляцию из
6чтума, керамическую притку, цементную затирку и т.п. Избежать
конденсации в толще удается не всегда и тогда приходится
Риентироваться не естественную и искусственную просушку
ограждений в теплый период за счет инфильтрации и вентиляции.
При наличии зоны конденсации необходимо определить ее
РПницы, для чего (см рис 9, 6) из точек ев и с(| проводится
Нательная к линии Е Между точками касания С и D и находится
°аница зоны конденсации.
59
Важно определить в этой зоне величину повышения весовом
влажности материала при конденсации в толще ограждения Awit %, I
и сравнить ее с нормативным значением 4а-<.р, %, определяемым п0
[4, табл. 14*], (табл. 17)
АЙА = - Л—------ЮО, (6.15)
7ув°ув(С-О)
где Yvb ” объемная масса материала увлажненного слоя, кг/цЗ I
принимаемая по [4, прил. 3‘];
5VB(c р) " толщина увлажненного слоя ограждения, м;
AG - количество конденсата в килограммах, прошедшего за
час через 1 м2 сечения ограждения, г, м2, определяемое
по уравнению (6.16).
Таблица 17
Нормативное значение повышения
Аго.
Материал ограждающей конструкции
Предельно
допустимое
приращение
влаги в
Глиняный кирпич
Силикатный кирпич
Легкие бетоны (керам-итобетон. шунгизитбетон, перлитбетон,
пемзобетон и др.)
Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон и др )
Минеральные плиты и маты
Пенополистирол
Теплоизоляционные засыпки и i керамзита, шунгизита, шлака
Тяжелые бетоны ________________
материале
Да.;,,, >.
1.5
2,0
5,0
6,0
3,0
25,0
3,0
2,0
Количество конденсата 4G, г/м>, за период z, сут, определяем
по уравнению
AG - (Gc -G„)-24 ?, (6 t6)l
где z - продолжительность, сут , периода влагонакоплсниЧ
принимаемая равной периоду с отрицательными ГРСИ
немесячными температурами [3, табл. 1];
qc< Cq " количество водяного пара в граммах, прошедшего за
один час через 1 м2 сечения ограждения соответственно
до и после зоны конденсации, г/(м2ч), определяемое
по формулам:
(6.17)
С°-------е-'&-ну
К + I —
где &ВС ~ толщина слоя ограждения до зоны конденсации, м;
&D H ~ то же после зоны конденсации, м (см рис. 9, б);
Их - то же, что в формуле (6.12), м, (см. рис. 9, б);
ев, еи - то же, что в формулах (6 13) и (4.14);
7?", R' - то же, что в формуле (6.1 1).
В многослойных о|раждающих конструкциях, если зона кон-
денсации находится только в одном слое, проверка осуществляется
только для данного слоя
Если зона конденсации захватывает несколько слоев, то
проверку на допустимую весовую влажность осуществляют для всех
слоев при этом расчетное количество конденсата в х-м слое AGX, %,
определяют по следующей формуле
Ь
AG - AG, (6.19)
где Ьак- ширина всей зоны конденсации по толщине ограждения,
м;
Ьзк,- ширина зоны конденсации в г-м слое, м;
AG - то же, что в уравнении (6 16).
Если при сравнении выполняется условие Ада, < Ла;.р. то при
°гое О1раждение отвечает требования влажностного режима, в
Противном случае необходимо предусмотреть меры (см. выше).
пРедупрежда1<>щие накопление влаги в толще ограждения.
60
61
Пример 10.
Проверка на возможность конденсации влаги
в толще ограждения (стены)
Ис ходные данные
1. Ограждающая конструкция жилого здания, состоящая из трех
слоев (см. пример 1): керамзитобетона yj =1000 кг/м3 толщиной
8j = 0,120 м; слоя утеплителя из пенополистирола у^ = 40 кг/м3
8^ = 0,05 м; керамзитобетона у2 = кг/м3 толщиной 82 = 0,08 м.
2. Район строительства - г. Пенза.
3 Втажностный режим помещения - нормальный.
4 Зона влажности - сухая.
5. Условия эксплуатации - А.
6. Значения теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах: fXn(o.92)= ~^9 °C Р, табл. 11; tB = 18 °C [3, табл.1];
R, =0,115 (м2“С)/Вт; R$ = 1,98 (м2°С)/Вт (см. пример 1); п = 1
(см табл. 6); <рв = 50 % (см. табл. 1); Ен = 41 Па (см. табл 16),
Фн = 86 % ]3, табл. 4]; X, = 0,33 Вт/(м2°С) [4, прил 3’];
Хут = 0,041 Вт/(м2°С) [4. прил. 3*]; Х2 = 0,33 Вт/(м2°С) [4, прил.З’];
ав =8,7 Вт/(м2 °С) (см.табл.б); pj=p2 = 0,14 мг/(м ч-Па) [4,прил.З’];
Иут=0,05 мг/(мч-Па) [4, прил. 3’]; R't =0,0266 (м2°С)/Вт (см.
формулу 6 11); R” =0,0133 (м2 °С)/Вт (см. формулу 6.11); г = 206 (3,
табл 1], Ди>ср = 5 % [4, табт 14’].(см. табл. 17)
Порядок расчета
1. Вычерчиваем на миллиметровой бумаге оси координат
По оси абсцисс откладываем последовательно толщины слоев
конструкции ограждения (масштаб: в 1см - 0,1 м), а по оси
ординат в едином масштабе - максимально возможную упругость
водяных паров Ех, Па, и действительную упругость водяных паров
ех, Па, (масштаб: в 1 см - 200 Па) (рис. 10).
2. Находим распределение температуры в толще ограждения Ь
на границах каждого слоя и сечения при £Х11(о,92) по формуле (6.9)
(см. нумерацию поверхностей на рис 10)’
на поверхности 1
Т. = Твп = ) П 1
I ВП В \ В М / У} Д)
62
на поверхности 2
т2 = 18-(18 + 29) 1-------= 12,4 °C;
1,98
на поверхности 3
Г 0,115 +?^ + «й
т, • 18-(18 + 29) 1-------0,33 0,33 = 9.69 "С;
1,98
на поверхности 4
о,115 + °,04 + °,04 + а025
т4 = 18 - (18 + 29) 1----~31980'’33 0,041 = ~7-8 °с!
на поверхности 5
0115 + 0,04 + ^°- + 0,025 0,025
т5 = 18 - (18 + 29) 1----0,33 0,33 0,041 0,041 = -19,4 °C;
1,98
на поверхности 6
I 0.115 + fW4'|.2+P<,23'|.2 + ^3
<, - 18 — (18 + 29)-1-----’33з |дз |М1----------- = -21'0 °С;
на поверхности 7
0.115 + [0-04Ь + [’'°“'|.2+0да +
,,=18 (18.29)1___________LW________l0.04tJ 0.33 033 _
1.98
- -23,6 ’С;
на поверхности 8
э . f°i°25>i а 0-03 0,03 0,03
т8 = 18-(18-29) 1 10,33j__ (0.041) 0,33 0,33_ 0,33
158
= -25,9 °C;
63
на поверхности 9
0,115 + f °’“4 2 + [°’°2'5.2l + f00’’ 4|
т9 = 18 - (18 * 29) -1-------------10;041 J 1.0,33 J = _279 Oc
1.У0
Результаты расчета тх, °C оформляем графически (рис 10).
Рис.10. Графики изменения тх, Ех, ех в толще ограждения
3 Вычисляем максимальные значения упругости водяных паров
на границах слоев Ez
при Т| = 15.3°С
при Т2 = 12,4°С
при т3 = 9,б°С
при т4 = -7,8°С
при т3 =-19,4°С
при т6 =’21,0°С
при т7 =-23,6°С
по известным значениям температуры.
£| = 1739,0 Па;
Е% = 1446,0 Па;
Е.,= 1196,0 Па;
£4= 311,0 Па;
£5= 108,0 Па;
Ef, = 93,0 Па;
£7 = 73,0 Па;
64
при Tg = -25,9°С Е$ = 56,0 Па;
при тд = -27,9°С Ед- 45,0 Па.
результаты расчета Ех оформляем графически (см. рис. 10).
4 Определяем упругость водяных паров в помещении е„ и в
наружном воздухе е(1 по формулам (6.13) и (6 14).
е = = — -2064 = 1032 Па;
’ 100 ‘ 100
е„ = -^Е„ = — • 41 - 352 Па
н 100 н 100
5 Вычисляем общее сопротивление паропроницанию всей
конструкции ограждения по формуле (6.11)
/г = /? + ^- + — + ^ + /?нп =
Pi И Из
= 0,0266 + + -— + 0,0113 = 2,47 (м2 °C)/Вт
0,14 0,05 0,14
6 . Рассчитываем действительное значение упругости водяных
паров на границах отдельных слоев ех по выражению (6 10) (см.
нумерацию поверхностей на рис. 10);
на поверхности 1
е, « в.-(е.-в„)^ = 1032-(1032-35^)5^-10213 Па;
на поверхности 2
а тсс 0 04
0,0266 + - -
е2 = 1032 - (1032 - 352)---—= 906,4 Па ;
2,4 7
на поверхности 3
а тсс °-04 °-04
0,0266 + -1— + ——
е3 = 1032 - (1032 - 352)----= 7912 Па ;
, 2,47
на поверхности 4
о тсс 0 04 °-04 0,025
е4 = 1032 (1032 - 35,2) - 0,1 = 589,5 Па ;
65
на поверхности 5
es = 1032-(1032-35,2)
лл_с_ 0,04 0,04 0,025 0,025
0,0266 + -1— + -— + -— +
0,14 0,14 0,05 0,05
2,47
= 387,7 Па;
на поверхности 6
0,0266 + (0,04 2) 1 0,14 J + '0,025 2V 0,03 L 0,05 _ ;_ол4_ ,029 ,,
еб = 1032 - (1032 - □□.Д) - 2,47
на поверхности 7
0,0266 + е7 = 1032-(1032 -35,2)- (0,04 J [ 0,14 ' ) + '0,025 2) <0,05 \ 2,47 1 0,03 0,03 1 ^0,14 + 0,14
= 214,1 Па;
на поверхности 8
(0,04 ' 1 (0,025 ? 1 <0,03
0.0266 + — '2 1 1 0.05 J 1 \0,14 )
€о = 1032 ~~ (1032 35,2) О 2,47
= 133,4 Па;
на поверхности 9
0,0266 + '0,04 ) 10,14 1 + [ 0,025 1 <0,05 ' J + 'о,оз Л 4 10,14 J
е9 = цш - \1vdz - j 47
=40,6 Па
Результаты расчета оформляем графически (см рис. 10)
7 . Вычисляем количество пара, прошедшего слои ограждения 5дс
и 5дн- м' Gc и после GD зоны конденсации по формулам (6.17)
и (6.18):
Gc
1023 - 410
лл^ (0.08" 0,4
ода*! ._ + ад5
= 478,0 мг/м2 ч;
66
Go-------Л = 214~3nnfi = 415’8 МГ/м2 4
дп+у8о«1 0.0133+-^
цг ) 0,14
8 Определяем количество конденсата AG, г/м2 ч, за период г,
сут, по уравнению (6 16):
&G = (Gc-Gd) 24 г = (478,0-415,8) 24 -206 = 309,5 г/м2ч.
9 . Так как зона конденсации захватывает два слоя: слой ке
рамлитобелина 8 - 0,06 м и слой пенополистирола 8 = 0,01 м, то
проверку на допустимую весовую влажность осуществляют для
каждого из этих слоев по формуле (6 19)
для слоя керамзитобетона
AGMp = AG = 309,5 = 265.3 г/м2ч;
для слоя пенополистирола
AGneH = AG = 3095 = 44(2 г/м2ч.
Ю Находим повышение весовой влажности при конденсации
водяных паров в толще ограждения wt по выражению (6.15):
для слоя керамзитобетона
дС«г
У у» Oy.<C-D)
265,3
1000 0.06
= 4,42%;
по табл 17 А®кер < Да>ср 4,42 % < 5 %, что соответствует норме;
для слоя пенополистирола
Д®пен = -7^X2 = 1105%;
40 0,01
по табл 17 Аа>пен > Ди?гр- т.е 110.5 % > 25 %, поэтому необходимо
преду< мол реть меры по предупреждению накопления влаги в толще
°граждения, т.е, естественную и искусственную просушку ограж-
ения в теплый период за счел инфильтрации и вентиляции.
67
7. ВОЗДУШНЫЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ
Воздушный режим здания определяется тепловым режимом
помещений Инфильтрация наружного воздуха в холодный период
приводит к дополнительным затратам тепла, а в теплый период -
холода. Эксфильтрация влажного внутреннего воздуха увлажняет и
снижает теплозащитные качества ограждающих конструкций. Дви-
жение воздуха в здании и через наружные ограждения происходит
в результате наличия перепада давления Др, Па, на противо-
положных поверхностях ограждающих конструкций, возникающего
за счет теплового и ветрового давлений. Проникновение воздуха
осуществляется через проемы, поры и неплотности в ограждениях.
В связи с этим при решении задач отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха необходимы проверочные расчеты
принятых наружных ограждений на воздухопроницаемость
7.1 Расчет сопротивления воздухопроницанию
ограждающей конструкции (стены)
В целях экономии топливно-энергетических ресурсов наружные
шраждающие конструкции зданий должны иметь сопротивление
воздухопроницанию Ян, (м2 ч Па)/кг, не менее требуемого сопро-
тивления воздухопроницанию /?’D, (м2-чПа)/кг, определяемого по
формуле
/?итр = ^, (7.1)
где GH - нормативная воздухопроницаемость ограждающих кон-
струкций, кг/(м2ч), принимаемая по [4, табл. 12*],
(табл. 18);
Др - разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхностях ограждающих конструкций, Па, опреде-
ляемая по формуле
Др = 0Д5Я(уи -у.) + 0.03унЛ (7 2)
здесь Н - высота здания (от поверхности земли до верха карниза): м;
v - максимальная из средних скоростей ветра по румбам за
январь, м/с, [3, табл. !];
68
Yu- Yb “ удельный вес соответственно наружного и внутреннего
воздуха, Н/м3, определяемый по формуле
t- температура воздуха: внутреннего (для определения ув),
принимаемая согласно [4, п. 2.2*]; наружного (для
определения ун), равная средней температуре наиболее
холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 [3].
Таблица 18
Значения нормативной воздухопроницаемости GH
Ограждающие конструкции Воздухопрони- цаемость GK, кг/(м2-ч), не более
'Наружные стены, перекрытия и покрытия жилых, общест- венных, административных и бытовых зданий и помещений Наружные стены, перекрытия и покрытия производственных 0,5
зданий и помещений Стыки между панелями наружных стен* 1,0
а) жилых зданий 0.5
б) производственных зданий 1,0
Входные двери в квартиры 1,5
Окна и балконные двери жилых, общественных и бытовых Дании и помещений Окна производственных зданий с кондиционированием 6,0
воздуха 8,0
Окна, двери и ворота производственных зданий 10,0
Зенитные фонари производственных зданий 0,5
Примечание. Воздухопроницаемость стыков между панелями
дружных стен жилых зданий должна быть не более 0,5 кг/(мч)
Для сравнения с требуемым сопротивлением воздухопроницанию
(м2 ч Па)/кг, важно определить фактическое сопротивление
воздухопроницанию ограждающей конструкции R*, (м2 ч-Па)/кг,
По выражению
Лиф = /?и + /?,„ +-+ R„ ,
И Н] lij Ид '
(7.4)
69
где R„ , RHi,-, /?н< “ сопротивление воздухопроницанию отдельных
слоев ограждающей конструкции, (м2чПа)/кг,
[4, прил. 9]
После расчетов Л’₽ и Л* необходимо произвести сравнение
полученных значений. Если > /?*, то ограждающая конструк-
ция удовлетворяет требованиям воздухопроницаемости, в другом
случае потребуется предусмотреть меры по повышению воздухо-
проницаемости ограждений Для этого рекомендуется выбрать
строительные материалы и конструкции с большим R^ и более
плотные слои ограждения располагать у наружной поверхности. В
качестве таких слоев целесообразно принимать цементно-песчаную
штукатурку, керамическую плитку, естественный облицовочный
камень и т п.
Пример И.
Рассчитать сопротивление воздухопроницаемости многослойной
ограждающей конструкции
Исходные данные
1. Ограждающая конструкция девятиэтажного жилого здания, состо-
ящая из трех слоев (см пример 10) керамзитобетона у1 = 1000 кг/м3
толщиной = 0,120 м; слоя утеплителя из пенополистирола
Ууг = 40 кг/м3, толщиной Sy,. = 0,05 м; керамзитобетона уг = 1000 кг/м3
толщиной 83 = 0,08 м
2. Район строительства - г. Пенза
3. Влажностный режим помещения - нормальный
4 Зона влажности - сухая.
5. Условия эксплуатации - А
6. Высота этажа - 2.7 м.
Значения теплотехнических характеристик и коэффициентов в
формулах: £Х11(о,92) = “29 °C [3, табл.1]; tB = 18 °C (см. табл.О’,
ц = 5,6 м/с |3,табл. 4]; GH = 0,5 кг/(м2ч) [4, табл. 12’]
(см.табл.18); RHi= 8,2 (м2чПа)/кг [4, прил 9*] (см. табл 19);
R„ =98 (м2 ч Па)/кг [4,прил.9‘] (табл 19); RK2 = 8,2 (м2ч Па)/#
[4, прил.9*] (см. табл. 19);
70
Таблица 19
Сопротивление воздухопроницанию материалов конструкции
/?и, (м2 ч Па)/кг
Материалы конструкций Толщина слоя, мм Сопротивление воздухопрони- цанию /?„, м2 ч Па/кг
1 2 3
5ет0” сплошной (без швов) 100 19 620
[•азосиликат сплошной (без швов) 140 21
Известняк-ракушечник 500 6
Картон строительный (без швов) Кирпичная кладка из сплошного кирпича на це- чентно-песчаном растворе толщиной в 1 кирпич 1,3 64
а более Кирпичная кладка нз сплошного кирпича на це- иентно-песчаном растворе толщиной в полкир- 250 и более 18
тмча Кирпичная кладка из сплошного кирпича на це- ментно-шлаковом растворе толщиной в 1 кирпич 120 2
«более (Кирпичная кладка из сплошного кирпича на це- ментно-шлаковом растворе толщиной в 250 и более 9
кюлкирпича Кладка кирпича керамического пустотного на иементн^ песчаном растворе толщиной в 120 1
тлкирпича — 2
кладка из легкобетонных камней на цемент-
но-песчаном растворе (Кладки из легкобетонных камней на цемент- 400 13
(♦шлаковом растворе 400 1
Листы асбестоцементные с заделкой швов 6 196
Обои бумажные обычные Обшивка из обрезных досок соединенных — 20
«притык или вчетверть Обшивка из обрезных досок, соединенных в 20-25 0,1
атунт ' *Шивка из досок двойная с прокладкой между "вшивками строительной бумаги Рбшивк i из фибролита или из древесно-во- локнистых бесцементных мягких плит с задел- 20-25 1,5
50 98
BSjjgBT Я 15-70 2,5
71
Окончание табл.19
1 2 3
Обшивка из фибролита или из древесно-волок- нистых бесцементных мягких плит без заделки швов Обшивка из жестких древесно-волокнистых лис- тов с заделкой швов Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с задел- кой швов Пенобетон автоклавный (без швов) Пенобетон неавтоклавный Пенополистирол Пеностекло сплошное (без швов) Плиты минераловатные жесткие Рубероид Толь Фанера клееная (без швов) Шлакобетон сплошной (без швов) Штукатурка цементно-песчаным раствором по каменной или кирпичной кладке Штукатурка известковая по каменной или кирпичной кладке Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по драни) Керамзитобетон плотностью 900 кг/м3 То же 1000 кг/м3 Тоже 1100-1300 кг/м3 Шлакопемзобетон плотностью 1500 кг/м3 15-70 10 10 100 100 50-100 120 50 1,5 1,5 3-4 100 15 15 20 250-400 250-400 250-400 250-400 0,5 3,3 20 1960 196 79 Воздухонепрони- цаемо 2 Воздухонепрони- цаемо 490 2940 14 373 142 17 13-17 53-80 390-590 0,3
Примечания
1 Для кладок из кирпича и камней с расшивкой швов на наружной поверх-
ности приведенное в таблице сопротивление воздухопроницанию следует
увеличивать на 20 м2 -ч-Па/кг.
2. Сопротивление воздухопроницанию воздушных прослоек и слоев ограж-
дающих конструкций из сыпучих (шлака, керамзита, пемзы и т.п.), рыхлых и
волокнистых (минеральной ваты, соломы, стружки и г.п.) материалов следует
принимать равным нулю независимо от толщины слоя
3. Для материалов и конструкций, не указанных в таблице, сопротивление
воздухопроницанию следует определять экспериментально.
72
Порядок расчета
1 Определяем разность давлений воздуха на наружной и
внутренней поверхностях ограждающей конструкции Др по формуле
(7 2) и удельный вес наружного воздуха ун и внутреннего воздуха
ув по формулам (7.3):
ДР = 0,55Жуи -у,) + 0,03у„ц2 =
= 0,55-9 2,7(14,2 - 11,9) + 0,03 14,2 5,62 = 44,3 Па.
2. Вычисляем требуемое сопротивление воздухопроницанию
ограждающей конструкции Я„р по выражению (7 1)
Я’р = ДИ = 443 = 88б (м2 ч Па)/кг>
и G 03
3. Находим общее фактическое сопротивление воздухопро-
ницанию наружного ограждения Я* по формуле (7 4)'
Я* = R. + Яи + Ян = 6,2 + 98,0 + 42 = 108,4 м2 ч Па/кг.
Таким образом, ограждающая конструкция отвечает требованиям
воздухопроницаемости, т.к выполняется условие Я*> Ярр, те.
108,4 > 88,6 (м2 ч Па)/кг.
7.2. Расчет сопротивления воздухопроницанию наружных
ограждений - окон и балконных дверей
В практике строительства жилых зданий применяются различ-
ные конструкции световых проемов.
Для учета санитарно-гигиенических требований, предъявляемых
к ограждающим конструкциям, необходимо определить требуемое
сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей Я’р,
(м2 ч Па)/кг, по уравнению
2
1 ( Др "р
Г'н ИРо J ’
(7.5)
где Glt -
Др -
Др0 = >0 Па -
то же, что в уравнении (7.1);
то же, что в уравнении (7.2);
разность давления воздуха, при котором опре-
деляется сопротивление воздухопроницанию Ян.
73
В зависимости от значения 7?’р выбирают тип конструкции окон
и балконных дверей [4, прил. 6*] (см табл. 13)
При этом должно выполняться условие RH> /?’р Если R„ <R'lt‘i
то необходимо принять другую конструкцию окон и балконных
дверей или предусмотреть дополнительные меры по увеличению
сопротивлении воздухопроницанию.
Пример 12.
Выбор конструкции и расчет сопротивления
воздухопроницанию окон и балконных дверей
Исходные данные
1. Девятиэтажное жилое здание.
2. Район строительства - г. Пенза.
3. Высота этажа - 2,7 м.
4 Значение теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах: Гхп(о,92) = 29 °C [3, табл.1]; tB = 18 °C (см. табл. 1)1
v = 5,6 м zc [3,табл. 4]; GH = 10 кг/(м2ч) [4, табл. 12']
(см табл 18) ун = 14,2 Н м3 (см. пример 11); ув= 11,9 II м3
(см.пример И); Др = 44,3 Па (см. пример 11); Др0 = 10 Па
(см.уравнение (7.5))-
Порядок расчета
1. Определяем требуемое сопротивление воздухопроницанию
окон и балконных дверей /?’р по формуле (5 5):
. 2 2
тр 1 ( Др ]3 1 (44,3'13 _ .
/?„=-- =- ----- = 0,45 (м2 ч Па)/кг
GjApoJ 6l 10 )
Таким образом, по табл. 13 следует принять /?о=О,51 (м2чПа) кг
двухкамерный стеклопакет из обычного стекла (с межстекольным
расстоянием 6 мм).
7.3. Расчет температуры поверхности и теплопередачи
через ограждения при наличии воздухопроницаемости
При фильтрации воздуха температурное поле и теплообмен на
поверхности сшэаждений заметно изменяется Происходит это в
результате дополнительного переноса теплоты потоком воздуМ
который проникает через поры, капилляры и неплотности.
74
Для обеспечения комфортных условий важно учитывать
лзменение температуры на внутренних поверхностях ограждений
при инфильтрации и эксфильтрации воздуха.
В многослойных ограждениях перепады температуры по < ечению
пропорциональны соответствующим термическим сопротивлениям,
дифференциальное уравнение температурного поля в стационарных
условиях при фильтрации воздуха имеет вид
К —+ C,GH —= 0.
dt ’ н dR
(7.6)
Откуда распределение температуры по сечению ограждения при
фильтрации воздуха т, , °C, можно записать как
с.смлп _ 1
Тв = <н + (^в ~ ’ (7'7)
где tB - температура внутреннего воздуха, °C (см. таб i. 1);
tH - средняя температура холодной пятидневки с обеспе-
ченностью - 0,92 °C |3, табл. 1];
е - основание натурального логарифма,равное 2,718;
Rxt - термическое сопротивление теплопередаче ограждающей
конструкции, начиная от наружного воздуха до данного
сечения в толще ограждения, (м2 “С)/Вт:
' ®в J
R$ - то же, что в уравнении (6.3);
Св - удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг °С1
GH - количество воздуха, проникающего через наружное
ограждение, кг/(м2ч):
GH = ^, (7.8)
Л*
здесь Др - го же. что в уравнении (7.2);
- то же, что в уравнении (/4).
При эксфильтрации воздуха из помещения через oi раждения
значение GH, кг,/(м2ч), в формуле (7 7) принимается со знаком
Минус
Фильтрующийся воздух также оказывает влияние на коэф-
фициент теплопередачи ограждения. Значение коэффициента
75
теплопередачи с учетом инфильтрации воздуха kH, Вт (м2 ч °C),
определяется из уравнения
, C.GHec-c-^
h — в и
" gC.C.R* _ t
(7.9)
где Св. GH: R^ - то же, что в уравнении (7.7).
Исследования показали, что температура поверхности ограж-
дения при инфильтрации воздуха ниже, а коэффициент теплопере-
дачи выше, чем при отсутствии инфильтрации, т.е. т”< тв, a k„ > k.
Это надо учитывать при создании необходимых комфортных
условий в помещении и определении тепловых нагрузок систем
отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха.
Пример 13.
Рассчитать влияние инфильтрации на температуру
внутренней поверхности и коэффициент теплопередачи
ограждающей конструкции
Исходные данные
1 . Девятиэтажное жи лое здание.
2 Район строительства - г. Пенза.
3 Высота этажа 2,7 м.
4 . Значение теплотехнических характеристик и коэффициентов
в формулах tXn(o,92) = -29 °C [3, табл !]; tB = 18 °C (см. табл.1);
v = 5,6 м/с [З.табл. 4]; GH = 0,5 кг/(м2ч) [4, табл. 12']
(см.табл.18): ун = 14,2 Н/м3 (см. пример И); ув= 11,9 Нм3
(см.пример И); Др-44,3 Па (см.пример 11); Св~ 10,1 кДж (кг°С)
(см уравнение (7.7): R^ = 1.98 (м2 °C) Вт (см. поимер 1). е= 2,718;
RXI=1,865 (м?оС)/Вт (см. уравнение 7.7) R* = 108,4 (м2чПа) кг
(см пример И).
Порядок расчета
1. Вычисляем количество воздуха. проникающего через
наружное ограждение GH, по уравнению (5.8):
_ ДР 44.3 //э \
G„ = —т- = — - - 0.41 к 1 / ' м 2 ч)
я R? 1084
76
2. Вычисляем темпера гуру внутренней поверхности ограждения
при инфильтрации по формуле (5.7):
PGC„RU _ . 1.005 0.41 1,865 _ <
В= + ) еС,СнЯп _ 1 = “29 + (18 + 29) 005.Q4J498 _ 1 = 13,93 С.
Г 3. Рассчитываем температуру внутренней поверхности ограж-
дения тв при отсутствии конденсации по формуле (6.9).
тв = t. - (t, - tH) = 18 - (18 + 29) = 15,3 °C.
‘ ‘ ‘ н 1,98
Из расчетов следует, что температура внутренней поверхности
при фильтрации т, ,“С, ниже, чем без инфильтрации тв,°С.
наЗ,21°С.
4. Определяем коэффициент теплопередачи ограждения с
учетом инфильтрации kH по формуле (5.9):
z- Z"* ЛС7ВСИЯ^ , плг п 1,005 0,41-),98
, _ CeG„c _ 1,005 0.41-е_______________________________ 07о „ , 2 0 f }
I" gQC.R* _ । " ^1.005 0.41 1,98 _ 1 ВТ 1 Л
5. Вычисляем коэффициент теплопередачи oi раждения при
отсутствии инфильтрации k по формуле
ft = J =_1_ = 0,51 Вт (м2оС).
Я* 1,98
Таким образом, установлено, что коэффициент теплопередачи с
учетом инфильтрации kH больше соответствующего коэффициента
без инфильтрации k, т.е. 0.73 > 0.51.
8.1ЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ
СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
При выборе систем отопления проводится технико-экономи-
ческое обоснование принятых решений [2, с.4-10]. [7, с.33-45]:
[8,с.94 99, 103 107] по показателям, приведенным в табл.20 и 21
|7,с.38-41]; [31, с.675-700]; [331, [361
77
Таблица 20
Сводные технико-экономические показатели
системы водяного отопления
Показатель Обоз- на- чение Единица измерения Значение показа теля
Объем здания по внешнему обмеру V,, м3
Расчетная температура наружного воз- духа для проектирования отопления °C
Расчет теплопотери здания Вт
Фактическая тепловая мощность систе мы отопления Вт
Удельная тепловая характеристика <7о Вт/(м3°С)
Фактическая удельная тепловая харак- теристика здания Ч ул Вт/(м3оС)
Контрольный показатель удельного расхода теплоты на отопление здания кои Ч уд Вт/м2
Удельный расход теплоты на 1 м2 об- щей площади здания Чп Вт/м2
Расчетная температура горячей воды в системе отопления °C
Расчетная температура обратной (охлажденной) воды °C
Фактическая температура обратной воды ,ф с0 °C
Расчетная температура сетевой воды Тг °C
Фактическая температура горячей воды на входе в систему отопления с учетом предвключенной нагрузки (до элеватора) ТФ °C
Коэффициент смешивания элеватора и -
Расход теплоносителя в системе отопления [2, поил 12] ^с.о кг/ч
Расход воды из внешней тепловой сети кг/ч
Расчетные потери давления в системе отопления tyc.O Па
78
Таблица 21
Удельные технико-экономические показатели
системы водяного отопления
Показатель Обозначение Единица измерения Значение пока- зателя
практическая теплоотдача 1 м2 Остановленной поверхности на- пева отопительных приборов Вт/м2
Удельный расход отопительных приборов на 1000 Вт расчетных геплопотерь суд пр кг/1000 Вт
Го же груб оуд тр кг/1000 Вт
Фактическая удельная площадь поверхности отопительных приборов А * л уд м2
Контропьный показатель удель- ной площади поверхности ото- пительных Приборов Луд м2
[Фактический удельный расход [теплопроводов М* кг/ м2
|Контрольный показатель удель- ного расхода теплопровода кг/ м2
Фактическая теплоотдача 1 м2 установленной поверхности на-
грева отопительных приборов определяется по формуле, Вт/м2'
<?Ф-О*/Л0. (8-1)
где Q*- фактические расчетные потери теплоты для всей
системы отопления [7,с.32], Вт;
- суммарная поверхность отопительных поиборов в
здании, м2
Контрольные показатели удельного расхода теплопроводов и
Удельной площади поверхности нагрева отопительных приборов на
1 м2 жилой площади приведены в [11, табл.3.1]
79
Расход на 1000 Вт расчетных теплопотерь, кг/1000 Вт,
определяется из уравнения:
для отопительных приборов
_ Zn ' fln ' 1000 . (8 2)
пр *ОТ„
для труб
где £Г| - суммарное число элементов в рассчитанных приборах
теплопроводов всего здания, шт;
ац - площадь наружной поверхности прибора, м2;
LQth ~ то же, что и в уравнении (9.1);
Рто - масса 1 погонного метра теплопроводов системы отоп-
ления, кг.
При значительных отклонениях (более 10%) фактических по-
казателей системы отопления от контрольных необходимо дать
анализ причин возможных отклонений.
9 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ
ОТОПЛЕНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЯ
9.1. Уравнение теплового баланса здания
Для компенсации теплопотерь через наружные ограждения
устраивают системы отопления.
Расчетные теплопотери помещений жилого здания EQr„ вычис-
ляют по уравнению теплового баланса
EQ™ = Ро +ЕРд +Рн - Об- (9 1)
где Qo - основные потери теплоты через ограждающие кон-
струкции здания, Вт [2, прил.9, п 1];
LQ4 - суммарные добавочные потери теплоты через ограж-
дающие конструкции здания, Вт [2, прил 9, п.2];
80
QH “ добавочные потери теплоты на инфильтрацию, Вт,
[2, прил 9, п.10]-
Q6 - бытовые тепловыделения, Вг,[2, п.З 1 «Г», с.4]
Методика расчета величин, входящих в уравнение (9.1)
приводится в разделах 9.2. 9.5.
9 2. Основные потери теплоты
через ограждающие конструкции зданий
стены, окна, двери, потолки,
иолы над подвалами и подпольями
Основные потери теплоты Qo. Вт. через рассматриваемые ограж-
дающие конструкции зависят от разности температуры наружного и
внутреннего воздуха и рассчитываются с точностью до 10 Вт по
формуле
Qo~ Ak-(tB - tB)n,
(9.2)
где k - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/(м °C);
А - расчетная поверхность ограждающей конструкции, м2 ,
tB - расчетная температура воздуха помещения, °C,[6,23,26];
t„ - расчетная температура наружного воздуха, °C, прини-
маемая по параметрам Б [2.прил.8]. ]3,табл 1]; [2,п.2 14 ]
или температура воздуха наиболее холодного помещения;
п - коэффициент, зависящий от положения наружной поверх-
ности по отношению к наружному воздуху, [4, табл.З*].
Вычисление теплопотерь производят для каждого помещения
здания отдельно.
Теплопотери через внутренние ограждения между смежными по-
мещениями следует учитывать при разности температуры воздуха tB
этих помещений ботее 3°С [2, п.3.1, <Г», с.4].
Расчетная площадь ограждающих конструкций А определяется
(см.рис. 12) по правилам обмера в соответствии с [31, с.91]. При
этом необходимо предварительно вычертить планы и разрез здания
в масштабе 1:100. Толщина наружных ограждений должна быть
вычерчена в масштабе в соответствии с теплотехническим расчетом.
81
Теплопотери всего здания ZQ r п
Б 16 НС СВ 13,7x4,0 54,8 -29 47 1 0.51 1314 131 - - - - 1445 Лест- 16 ДО СВ 1,8x1.4 2,5 -29 47 1 1,89 222 22 - - - - 244 ничная 16 ДО СВ 1.8x1,4 2,5 -29 47 1 1.89 222 22 - - - - 244 клетка 16 ДО СВ 1,8x1.4 2,5 -29 47 1 1,89 222 22 - - - - 244 16 ДО СВ 1,8x1,4 2,5 -29 47 1 1,89 222 22 - - - - 244 16 ДО СВ 1,8x1,4 2,5 -29 47 1 1,89 222 22 - - - - 244 16 ДН СВ 1,8x2,0 3,6 -29 47 1 1,23 208 21 - 764 - 764 993 16 ПТ - 7,7x4,0 30,8 -29 47 1 0,27 391 391 16 ПЛ, • 2,0x4.0 8,0 -29 47 1 0.33 124 - 124 16 ПЛ„ - 2,0x4.0 8,0 -29 47 1 0.18 68 - - - - - 68 16 ПЛц - 2.0х4.0 8,0 -29 47 1 0,09 34 - 34 16 ПЛ1У - 1.7x4,0 6,8 -29 47 1 0,06 19 19 501 20 НС ЮЗ 4,5х2,8 12,6 -29 49 1 0 51 315 - - - - - 315 Жилая 20 НС ЮВ 8.4x2,8 23,5 -29 49 1 0.51 587 29 - - - 29 616 ком- 20 ДО ЮЗ 1,8x1,4 2,5 -29 49 1 1,89 232 232 вата 20 ПТ - 3.8x7,7 29,3 -29 49 1 0.27 388 388 1551 1688 620 2619 301 20 НС ЮЗ 4,5x2,7 12,5 -29 49 1 0,51 312 312 Жилая 20 НС ЮВ 8,4x2,7 22,7 -29 49 1 0,51 567 28 - - - 28 595 ком- 20 ДО ЮЗ 1,8x1,4 2.5 -29 49 1 1,89 232 - - - - - 232 ната 1139 1688 620 2207
Окончание табл. 22
' I J I 3 I 4 I 5 | 6 I 7 | 8 | 9 | 10 | 1 | 12_| 13 | 14 | 15 | 16 I 17 1 <8 I 19 I 2C
201 20 НС ЮЗ 4.5x2,7 12,5 -29 49 1 0,51 312 - 312
Жилая 20 НС ЮВ 8,4x2,7 -22,7 -29 49 1 0,51 567 28 - - - 28 595,
комна- 20 ДО ЮЗ 1,8x1,4 2.5 29 49 1 1.89 232 ................. 232
та 1139 1688 620 2207
Жилая 20 НС ЮВ 8,4x2 96 24,9 -29 49 1 0 51 622 31 - - 31 653
комна- 20 ДО ЮЗ 1,8х|,4 2,5 -29 49 1 0,51 232 - - - - - 232
та 20 ПЛ( - 2,0x7,72 23,1 -29 49 1 0,33 373 - - - - - 373
20 ПЛ) • 2,0x3 82 ...........................
20 ПЛц - 1.82x5,72 10 4 -29 49 1 0.18 86 - - - - - 86
101 20 НС ЮЗ 4,5x2,96 13,3 -29 49 1 0,51 332 - - - - - 332 — Номер помещения по рис.З . и его назначение
Температура внутреннего воздуха t»,°C
Наименование Характеристика ограждения
Ориентация
-л Размеры ахЬ, м2
СП Площадь А, м2
•4 Расчетная температура наружного воздуха tH, “С
00 Расчетная разность температур tB - tH, °C
СО Коэффициент п
О Коэффициент теплоотдачи ограждения k, Вт/(м2 °C)
— Основные теплопотерн, Вт Q0=k A<t0 -
Га С учетом ориентации Од.ор — Qo’Pop Дополнительные теплопотерн, Вт
£ При наличии двух и более стен Одде = ОоРдс
На открывание дверей ОД1|Д! ОиРнд •
ui На неотапливаемые полы Одни = Оо’Рип.
СП Суммарные дополнительные теплопотерн, Вт Д?Л ~ Рд.о₽+ Од.дс+ Од.нд + Рд нп
Теплопотерн с учетом добавок, Вт Qo6 Qo+ Од
ОС Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха Bi ,Q„
'3 Бытовые тепловыделения, Вт,фд f,T= 21 Ап
ьэ о Полные теплопотерн, Вт, X Q, п
Ведомость расчета теплопотерь и бытовых теплопоступлений
н
о
S
к
W
NJ
hJ
Рис. 12. Правила обмера площадей ограждающих конструкций:
а - разрез здания с чердачным покрытием, б - разрез здания
с совмещенным покрытием; в - план здания,
1 - пол над подвалом; 2 - пол на лагах: 3 - пол на грунте
По общим правилам обмера значения размеров принимаются
1) площадь окон и дверей - по наименьшим размерам б/гохЬо)
проемов в свету (рис. 12,а,в).
2) площадь потолков и полов - по расстоянию между осями
внутренних стен и расстоянию от внутренней поверхности наруж-
ных стен до осей внутренних стен (Пл Пп',П,-Пт') и
(Пл-Пл"; П7 Пт") (рис 12,в)
3) высота стен первого этажа:
по расстоянию оз уровня чистого пола первого этажа до уровня
чистого пола второго этажа (для пола на грунте): ЛСН=АЭТ (рис. 12,3)
по расстоянию от нижнего уровня подготовки для первого этажа
до уровня чистого пола второго этажа (для пола на лагах), т.е.
й„н =ЛЭТ + оП1 (рис. 12,2), где опл - толщина от уровня подготовки
до чистого пола первого этажа;
по расстоянию от уровня нижней поверхности конструкции пола
первого этажа до уровня чистого пола второго этажа при наличии
неотапливаемого подвала- т.е. Лнс ~h„ + о(1Л (рис. 12,1), где опл -
толщина перекрытия над неотапливаемым подвалом
4) высота стен промежуточного этажа - по расстоянию между
уровнями чистого пола данного и вышележащего этажей:
Лнс = ^эт (рис. 12,а);
5) высота стен верхнего этажа:
по расстоянию от уровня чистого пола до верха утеплителя
чердачного перекрытия- h„c = Лэт+ (см.рис. 12,а), где а)ГГ - тол-
щина утеплителя,
по расстоянию от уровня чистого пола до пересечения внутрен-
ней поверхности наружной стены с верхней плоскостью покрытия
при отсутствии чердака: Л||с=/гэт+стпокр(см рис.12,6), где стпокр - тол-
щина покрытия;
6) ширина наружных стен &нс:
для неугловых помещений - по расстоянию м₽жду осями
внутренних стен (см.рис. 12,в);
для угловых помещений - по расстоянию от внешних по-
верхностей наружных стен до осей внутренних стен (рис 12,в).
Линейные размеры ограждающих конструкций необходимо
определять с точностью 0,1 м, а площадь с точностью 0,1 м 2.
85
Пример 14.
Расчет основных теплопотерь
через ограждающие конструкции здания
Исходные данные
1 Определить теплопотери жилых помещений (рис. 13) квартир,
расположенных на первом (номер 101) и последнем (но-
мер 501) этажах и теплопотери лестничной клетки (номер Б).
Здание пятиэтажное с чердачным помещением Оут= 0,1 м.
2 . Район строительства - г. Пенза
3 . Фасад здания ориентирован на юго-запад
4 Высота этажа йэтсоставляет 2,7 м.
5 . Конструкция полов, утепленные, на грунтах, на лагах.
6 Покрытие здания - чердачное с техническим этажом.
7 Коэффициенты теплопередачи наружных ограждений приняты
по [см. примеры 1,2,3,4,5,6]: для стены - /?ст=0.51 Вт/(м2оС); для
покрытия ^покр = 0,27 Вт/(м2 оС); для утепленных полов на грунте на
лагах для отдельных зон k^' = 0,33 Вт/(м2оС), /jain =0,18 Вт/(м-°С),
/ггкп1П=0.09 Вт/(м2°С), /г^,’у=0,06 Вт/(м2оС); для световых проемов
kaK = 2.4 Вт/(м2 оС); для наружных дверей 6ДВ=1,23 Вт/(м? 0С).
«и [___«и
Рис. 13. Фрагмент плана с размерами наружных ограждений (а)
и разрез здания с нанесенными отметками ограждающих
конструкций (6) (к примеру 1)
86
8 . Расчетная температура внутреннего воздуха [8, 23, 26] в
жилой комнате tB = 18 °C (в угловой комнате tB = 20°С), на кухне
( = 18°С; на лестничной клетке tB = 16°С; в коридоре квартиры
Г, = 18°С
*'0
9 . Расчетная температура наружного воздуха (холодной
пятидневки) tXII = -29°С [4, табл.1].
10 Коэффициент, учитывающий положение наружного ограждения
по отношению к наружному воздуху, и=1 ]см табл. 6], [4, табл 3*].
Порядок расчета
Расчет основных теплопотерь для каждого помещения здания
записываем по форме табл.23, графы I II.
1 Вычерчиваем планы этажей здания с указанием всех размеров
(см рис. 13) На планах здания все отапливаемые помещения
номеруем поэтажно по ходу часовой стрелки, начиная с помещения,
расположенного в верхнем левом углу плана здания. Первая цифра
•соответствует номеру этажа две последующие - номеру помещения
Например, для первого этажа - 501 502 503 и тд Лестничные
клетки обозначаем большими буквами алфавита А, Б. В и т.д.
Данные заносим в графу 1 табл.23.
2 . В графе 2 записываем температуру внутреннего воздуха: в
жилой комнате tB = 18°С (в угловой комнате te = 20°С); на лест-
ничной клетке tB = 16°С ; на кухне tB = 18°С.
3 В графе 3 указываем условное обозначение ограждения:
НС-наружная стена ВС - внутренняя стена; ДО - окно с двойным
остеклением; ОО - окно с одинарным остеклением; БД - балконная
дверь; Пт - потолок; Пл - пол; ДН - дверь наружная, Пл(; Пли;
Плп1 ; Пл1У - пол по зонам
4 В графе 4 отмечаем ориентацию каждого вертикального на-
ружного ограждения помещения (НС, ДО) по сторонам света в
зависимости от ориентации фасада здания на юго-запад.
5 . В графе 5 с учетом правил обмера указываем размеры (axb). м.
наружных ограждений с точностью до 0,1 м Например, в
помещении 101 размеры наружной стены, ориентированной на Ю З,
составляют 4,5x2 96, на Ю-В - 8,4 х 2.96, размеры окна,
ориентированного на Ю 3, - 1,8 х 1,4 и т.д. Полы, расположенные
на грунте, разделяем на зоны: записываем размеры тех зон, кото-
рые находятся в данном помещении (см. далее поимер 15). В
помещении 501 размеры потолка равны 3,8 * 7,7.
87
6 В графе 6 указываем площади наружных ограждений с точ-
ное! ью до 0,1м2.
7 В графе 7 записываем расчетную температуру наружного воз-
духа для г Пензы, равную расчетной температуре холодной
пятидневки = txn=-29°C [3, табл.1; 2, прил.8]
8 . В графе 8 проставляем расчетную разность температуры внут-
реннего и наружного воздуха, равную tg -t„ =18-(-29)-47°С,или
для угловых комнат tB Гн=20-(-29)=49°С.
9 . В графе 9 записываем коэффициенты, уточняющие расчетную
разность температуры (для ограждений, соприкасающихся с
наружным воздухом, в соответствии с (4, табл.З*] п=1).
10 . В графе 10 указываем коэффициенты теплопередачи ог-
раждающих конструкций стенки, покрытия, полов, наружных
дверей, приведенные в исходных данных (коэффициент теплопе-
редачи световых проемов принимается из условия' если при расчете
теплопотерь из площади стены не вычитается площадь окна, то
/гок= ^ок~ ^ст> т.е. 6Ок,=2>4-0,51= 1,89 Вт/(м 2-°С)).
И. В графе 11 записываем основные теплопотери через каждое
наружное ограждение помещения.
9,3. Основные потери теплоты
через утепленные полы на грунте и лагах
Известно, что температурное поле грунта под полом неравно-
мерно. чем ближе к наружной стене, тем температура грунта ниже,
поэтому принято теплопотери через данные ограждения и стены
(подвальные этажи технические подвалы) расположенные ниже
уровня земли, рассчитывать по зонам (рис. 14) В соответствии с
формулой (9.2), основные теплопотери через полы Qon, Вт,
определяются как
+ + + (93)
on D D D D 4 Яе ' ’
г<2 ^3 *4 /
где/?!, - условные термические сопротивления тепло-
передаче первой, второй, третьей, четвертой
зон, (м2.°С)/Вт, принимаемые по
[2, прил 9, п.З];
Лр Ау, Д3, А4 - площади пола, соответствующие первой, вто-
рой, третьей, четвертой зонам, м2.
88
Рис. 14. Схема расположения зон.
а - утепленные полы на грунте и лагах;
6 - стены, расположенные ниже уровня земли
При расчете Ар А?, Аз, А4 .согласно [2, прил. 9, п. 3], полы
разграничиваются на четыре зоны шириной 2 м параллельно на
ружным стенам (см. рис. 14). Площадь первой зонр (см.рис 14, а),
примыкающей в пределах ее ширины к наружным углам, учиты-
вают дважды (на рис. 14, а - участок с двойной штриховкой 2x2).
Разграничение зон для наружных стен, расположенных ниже
уровня земли, начинается от поверхности земли (см рис. 14. 6), -
вдоль стен и далее по полу. Ширина четвертой зоны не регла-
ментируется и принимается по оставшимся фактическим значениям
и в зависимости от размеров площади пола
Пример 15.
Расчет основных теплопотерь через утепленные полы,
расположенные на грунте на лагах
Исходные данные
Определить теплопотери через полы жилой комнаты JsrlOl
(см.рис 13). Фрагмент плана с указанием размеров наружных
ограждений и Отдельных зон полов показан на рис. 15. Район
строительства, расчетные температуры наружного и внутреннего
Воздуха, значения коэффициента теплопередачи отдельных зон
89
утепленных полов на лагах приведены в исходных данных к
примеру 1
Рис 15 Фрагмент плана и расположение зон полов в жилой комнате
№ 101 (к примеру 15)
Порядок расчета
Расчет теплопотерь через полы для каждого помещения здания
записываем по форме табл.23, графы 1-П.
1. Вычерчиваем план первого этажа здания в масштабе 1:100 с
указанием всех размеров (см. рис 13) и наносим расположение всех
четырех зон (см рис 14, а)
2. В графе 3 указываем условное обозначение отдельных зон
полов ПЛ], ПЛ[| и т.д. Например, в жилой комнате 101 (рис. 15)
размещаются только первая и часть второй зоны.
3. В графе 5 записываем размеры каждой зоны, расположенной
в данном помещении. Например, размеры первой зоны составляют
2,0x7,72 и 2,0x3,82, а второй зоны - 1,82x5,72. Расчеты произ-
водятся с точностью до 0,1 м.
4 В графе 6 указываем площади каждой зоны с точностью
до 0,1 м‘
5. В графе 10 записываем значения коэффициента тепло-
передачи для каждой зоны Например, /гпл|=0,33 Вт/(м2-°С)>
6пл"=0,18 Вт/(м2вС).
90
9 2 Дополнительные потери теплоты
через ограждающие конструкции
Основные теплопотери через наружные ограждения, обуслов-
1енные разностью температуры внутреннего и наружного воздуха,
отзываются меньше фактических теплопотерь, так как в уравнении
(д.1) не учитывается целый ряд факторов, вызывающих допол-
нительные потери теплоты, исчисляемые в долях от основных
теплопотерь или определяемые расчетом согласно [2, прил. 9, п.2].
9.4 1 Дополнительные теплопотери,
определяемые ориентацией зданий
Дополнительные теплопотери, определяемые ориентацией
ограждений по сторонам света (в долях от основных теплопотерь),
рассчитываются как:
Од.ор = Qo • Pop . (9 4)
где Poo " коэффициент добавки на ориентацию (рис.16), при-
нимаемый в соответствии с (2,прил 9, п 2,а];
Qo~ основные теплопотери через данное ограждение, Вт
В типовых проектах значения этих коэффициентов, независимо
от ориентации, принимаются в размере 0ор =0,08 при одной на
ружной стене в помещении и 0ор =0,13 при двух и более стенах в
помещении (кроме проектов жилых зданий) [2, прил. 9, п. 2, б].
Рис.16 Значения коэффициента добавок на ориентацию
91
Пример 1.
Расчет дополнительных теплопотерь на ориентацию
Исходные данные
1 Определить дополнительные теплопотери на ориентацию че-
рез вертикальные наружные ограждения жилой комнаты номер 101
(см. рис 13).
2 . Фасад здания ориентирован на юго-запад (см. рис. 16)
Порядок расчета
Расчет дополнительных теплопотерь на ориентацию отдельных
вертикальных ограждений для каждого помещения здания записы-
ваем по форме табл.22 (графы 4 и 12)
1. В графе 4 записываем ориентацию каждого вертикального
наружного ограждения помещения №101 (см. рис.13) по сторонам
света с учетом ориентации фасада на Ю-3. Например, одна
наружная стена НС ориентирована на Ю 3, другая НС - на Ю-В и
световой проем ДО - на Ю-3.
2. Определяем значение коэффициента добавок на ориентацию
(см. рис.16) в соответствии с f2, прил.9 п.2,а] Например, для
ориентации стены и окна на Ю-3 0ор =0, для ориентации стены на
Ю-В 0Ор =0,05.
3. В графе 12 записываем величину дополнительных тепло-
потерь для каждого вертикального ограждения. Например, для
ориентации стены на Ю-В величина Qa op=1135 х 0,05 = 56 Вт.
9 4.2. Дополнительные теплопотери
на открывание наружных дверей
Дополнительные потери теплоты на нагревание холодного воз-
духа, поступающего при кратковременном открывании наружных
входов, не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, прини-
маются по (2,прил.9, п.2,г] (в долях от основных теплопотерь через
наружные двери) в зависимости от типа входных дверей и высоты
здания Н. м.
для тройных дверей с двумя тамбурами между ними
Од.нд= Оо.лк(0,2//)=ролк-рлк; (9 5)
92
для двойных дверей с тамбурами между ними
Од.нд- Qo ЛК^0,27/7) Ро.лк'РлК’ (9.6)
для двойных дверей без тамбура Од.НД= Со.лк(0'34 //)=Qo.4K‘PflK' (9.7)
для одинарных дверей Qa.ici- Оо.лк(0,22 7/)_Оо.лк'Рлк’ (9.8)
где 0,2Н, 0.27Н 0,34//, 0,22/7 - значения коэффициентов доба-
вок, учитывающих тип дверей и
высоту здания;
Ро лк - основные теплопотери через две-
ри в помещении лестничной
клетки, Вт;
р1К - коэффициент добавки на откры-
вание наружных дверей.
В жилых зданиях эти теплопотери Одид, следует учитывать
только для дверей лестничных клеток
В производственных зданиях для наружных ворот при отсутст-
вии тамбура и воздушно-тепловых завес коэффициент добавки
Pw=3, при наличии тамбура рнд =1 [31, с,93; 2, прил.9, п.2,д].
В общественных зданиях при частом открывании дверей также
рекомендуется введение дополнительной добавки рнд =4-5 [31,с 93].
Пример 17.
Расчет дополнительных теплопотерь
на открывание наружных дверей
Исходные данные
1. Вычислить дополнительные теплопотери на нагревание холод
кого воздуха, врывающегося при открывании наружных дверей
лестничной клетки Б пятиэтажного жилого дома (см рис 3).
2 Высота здания //=13,6 м.
3. Конструкция входных дверей лестничной клетки: двойные
Двери с тамбуром.
Порядок расчета
। Расчет дополнительных теплопотерь на открывание дверей
Лестничной клетки записываем по форме табл.22, графа 14.
В графу 14 записываем величину добавочных теплопотерь на
открывание наружных дверей лестничной клетки. Например, для
дружной двери значение 0Д ,1Д=208 (0,27х13,6) = 764 Вт.
93
9.4.3. Дополнительные теплопотери
при наличии в помещении двух и более наружных стен
Дополнительные потери теплоты через ограждения обществен-
ных, административно-бытовых и производственных зданий (кроме
жилых зданий) при наличии двух и более наружных стен в одном
помещении принимаются в соответствии с [2, п.2, а и б]. В угловых
помещениях жилых зданий повышают расчетную температуру внутрен
него воздуха на 2°С [31,с.92], [9,с.36] Для остальных видов зданий
принимают Рдс=0,05 в долях от основных теплопотерь Вт, на каждую
стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток,
северо-восток и северо-запад и Рдс=0,1 “ в других случаях.
ОДДс=Со0.1= Оо Рдс. <9.9)
где рдс - коэффициент добавки, учитывающий наличие двух и
более наружных стен
Расчет добавочных теплопотерь при наличии двух и более
наружных стен записывают по форме табл.22, графа 13
9.4.4. Дополнительные теплопотери
через полы над проветриваемыми холодными подпольями
Дополнительные теплопотери через необогреваемые полы 0д
Вт, первого этажа над холодными проветриваемыми подпольями в
местностях с расчетной температурой наружного воздуха (холодной
пятидневки) минус 40°С и ниже применяются согласно [2, п.2,в]
(для рн„=0,05 в долях от основных теплопотерь через полы Qo, Вт):
Од.шгОо-0,05 =Qo pIin. (910)
Эти добавочные теплопотери записывают в табл. 22, графа 15.
9.4.5. Дополнительные теплопотери на высоту помещений
Коэффициенты добавки на высоту [31,с.93] для помещений
высотой более 4 м равны Рд В11 = 0,02 на каждый метр высоты стен
свыше 4 м, но не более 0,15. Эти добавки учитывают увеличение
теплопотерь в верхней части помещения: температура воздуха
возрастает с высотой. В СНиП 2 04.05-91* этот вид добавочных
теплопотерь не учитывается. В высоких помещениях для расчета
этих добавок делают расчет распределения температуры по высоте.
Для лестничных клеток добавочные теплопотери на высоту не
учитываются.
94
9.4 6 Дополнительные бытовые теплопоступления в помещения
При расчете тепловой мощности систем отопления необходимо
учитывать регулярные бытовые теплопоступления в помещение от
электрических приборов, освещения, технологического оборудова
ния, коммуникаций, материалов, тела человека и других источ-
ников. При этом значения бытовых тепловыделений, поступающих
в комнаты и кухни жилых домов, следует принимать в количест-
ве 21 Вт на 1 м площади пола (2, п.3.1,г] и определять по
уравнению, Вт:
Ол.бт=21Ап (9.11)
где Ап - площадь пола отапливаемого помещения, м2.
Расчет добавочных бытовых теплопоступлений записывают по
форме табл.22, графа 19
I Все добавочные теплопотери фд суммируются с основными Qo,
за исключением бытовых тепловыделений Qx6t.
Пример 18.
Расчет дополнительных бытовых теплопоступлений в помещения
Исходные данные
1. Вычислить дополнительные бытовые теплопоступления в
жилую комнату номер 101 (см.рис.13).
2. Площадь пола жилой комнаты Ап =29,5 м2.
Порядок расчета
Расчет дополнительных бытовых теплопоступлений для каждого
помещения здания записываем по форме табл.22, графа 19
В графе 12 записываем величину добавочных бытовых
теплопоступлений для всех помещений здания. Например,
ОДбт= 21x29.5=620 Вт.
9.4.7. Добавочные потери теплоты
на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха
В жилых и общественных зданиях инфильтрация происходит,
главным образом, через окна, балконные двери, световые фонари,
наружные и внутренние двери, ворота, открытые проемы, щели,
стыки стеновых панелей. Инфильтрацию воздуха через оштукату-
95
ренные кирпичные и крупнопанельные стены практически можно не
учитывать из-за их высокого сопротивления воздухопроницанию.
Добавочные потери теплоты на нагревание инфильтрующегося
наружного воздуха и внутренних поверхностей ограждений необ-
ходимо определять для двух случаев; при естественной вытяжной
вентиляции, не компенсируемой притоком подогретого воздуха QH в
Вт; при действии теплового и ветрового давления QHTB, Вт, (QH TB
определяется для каждого помещения отдельно)
За расчетное следует принимать большее из полученных зна-
чений QH в и О,, -л,
Расход теплоты 0и в , Вт, для жилых зданий определяется для
каждого помещения отдельно по формуле
Онг. = 0-28 (9.12)
где а„ - расход удаляемого воздуха, м3/ч, принимаемый для
жилых зданий равным 3 м3/ч на 1 м2 площади жилых
помещений и кухни (в общественных зданиях опреде-
ляется расчетом воздухообмена) [2, прил. 10, п 2];
tB - см. уравнение (9.2);
с - удельная теплоемкость воздуха. I кДж/(кг °С);
дн- плотность наружного воздуха, кг/м3, принимаемая по
табл.23:
£н(б) - расчетная температура наружного воздуха для холодного
периода года, принимаемая по параметрам Б [3, табл. 1
или 2, прил.8].
Расход теплоты QH TB для жилых зданий, общественных и произ-
водственных зданий определяется для каждого этажа и помещения
отдельно по формуле
QH1. = 28^GHC(f,-tH(6)4, (9.13)
где tB, с, - см. уравнение (9 12);
kH - коэффициент, учитывающий нагревание инфильт-
рующегося воздуха в ограждении встречным теп-
ловым потоком, равный: 0,7 - для стыков пане-
лей стен и для окон с тройными переплетами;
0,8 - для окон и балконных дверей с раздель-
ными переплетами; 1,0 - для одинарных окон И
окон и балконных дверей со спаренными пере-
плетами и открытых проемов (2, прил.10,п 1];
96
^Сн- количество инфильтрующегося воздуха, поступа-
ющего в помещение через неплотности наружных
ограждающих конструкций, кг/ч,[2, прил.10, п.З].
‘ Для окон лестничной клетки многоэтажного здания теплопотери
за счет инфильтрации рассчитывают с учетом разности давления
воздуха Др, Па, на уровне расположения верха каждого окна по
высоте здания.
I Суммарный расход инфильтрующегося воздуха , кг/ч,
зависит от вида и характера неплотностей в наружных ограждениях
и определяется для каждого этажа и помещения отдельно по
формуле
£С„ = 0.216Е Л,Др0'67 /Л„ V X А2Сн(Др/Др,)0'67 +
+ 345бЕЛ3Др,05 +0,5Е/Др/Др1, (9.14)
где Др, Api ~ соответственно разность давлений воздуха на
наружную и внутреннюю поверхности, Па, окон,
балконных дверей и фонарей, наружных дверей,
ворот и открытых проемов, щелей, стыков стеновых
панелей на расчетном этаже и на уровне пола
первого этажа;
I - длина, м, стыков стеновых панелей (инфильтрация
через стыки стеновых панелей учитывается только
для жилых зданий);
4|, А2 ~ соответственно площадь, м2, окон, балконных две-
рей и фонарей и других ограждений (входная дверь
в квартиру);
А$ - площадь щелей (наружные двери лестничной клетки
ширина щели 2 мм [9, с.38] ), неплотностей и
открытых проемов, ворот, наружных дверей, м2;
R„ - сопротивление’ воздухопроницанию, (м2ч, Па)/кг,
окон, балконных дверей и фонарей 14] (см.табл. 19);
’ Конструкция светового проема принимается по данным теплотехнического расчета.
97
Таблица 23
Плотность воздуха в зависимости от температуры
£,°С 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
р,кг/М3 1,248 1,243 1.239 1,235 1,230 1,226 1,222 1 217 1 213 1,209 1,205'
f.’C 21 22 23 24 25 26 27 -10 •11 12 -13
р,кг/м3 1,201 1,197 1,193 1,189 1,185 1 181 1 177 1,242 1,348 1,358 1,363
t,°C -14 -15 -15 -17 18 -19 -20 -21 -22 -23 -24
р,кг/ м3 1,363 1,368 1,374 1,379 1,385 1,394 1,396 1 401 1,406 1 412 1,418
г,°C -25 -26 -27 -28 -29 -30 31 -32 -33 34 -35
р.кг/ м3 1,423 1 429 1,435 1 441 1,447 1,453 1,459 1,465 1,471 1,477 1,48.3
г,°C -36 -37 38 -39 -40 41 -42 -43 44 -45
р,кг/м3 1,489 1 496 1,502 1,509 1,515 1,523 1,528 1,535 1,542 1,549
Расчетная разность давления Др, Па, воздуха на наружную и
внутреннюю поверхность ограждений, в общем случае зависящая от
величины гравитационного (теплового) и ветрового давления и
работы системы вентиляции, определяется для каждого этажа и
помещения отдельно по формуле
Др = (Н - Л)(ун - у,) + 0,5 • V2pH(c„ - с„К ~ Pint. (9.15)
где Н ~ высота здания, м, от уровня земли до верха карниза,
центра вытяжных отверстий фонаря или вентиляционной
шахты (см. далее рис. 17 к примеру 19);
h - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон,
балконных дверей или до оси горизонтальных и сере-
дины вертикальных стыков стеновых панелей (см. далее
рис. 17 к примеру 19);
ун , ув - соответственно удельный вес. М/м3, при температуре
наружного £„(6) и внутреннего воздуха £в, определяемый
по формуле
JM63_ (9.16)
273 4-1
дп - плотность, кг/м3, наружного воздуха (табл 23),
V - скорость ветра, м/с, принимаемая [2,прил.8] по пара-
метрам Б (если скорость ветра при параметрах Б меньше,
чем при параметрах А, то следует принимать - но
параметрам А);
сн,сп- соответственно аэродинамические коэффициенты для
наветренной и подветренной поверхностей ограждений,
принимаемые по (32,прил 4, схема 1]; с„=0,8 ,с„= -0,6;
98
kv - коэффициент учета изменения скоростного давления
ветра, принимаемый по [32, табл.6, п.6.5.]; (см.табл 24);
pjnt - условно постоянное давление воздуха, Па, в помещении
здания, принимаемое при практических расчетах для жилых
зданий с естественной вентиляцией pjnt=0 и определяемое
для помещения с механической вентиляцией pint на основе
расчета воздушного баланса или по [38,с. 154; 39].
Для более точного определения величины p,nt для жилых зданий
необходимо руководствоваться данными, приведенными в
[1,с 266;38,с. 154; 39]
Таблица 24
Коэффициент учета изменения
скоростного давления ветра по высоте
Высота здания над поверхностью земли Z. м Коэффициент kD для разных типов местности
побережье морей, озер и водохра- нилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундры городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытие препятствиями высотой до 10 м городские районы с застройкой зданиями до 25 м
«5 0,75 0,50 0,40
to 1,00 0,65 0,40
20 1,25 0,85 0,55
40 1,50 1 10 0,80
60 1,70 1,30 1,00
80 1,85 1,45 • 1,15
too 2,00 1,60 1,25
150 2.25 1,90 1,55
200 2,45 2,10 1,80
250 2,65 2,30 2,00
300 2,75 2,50 2,20
350 2,75 2,75 2,35
>>480 2,75 2,75 2,75
Пример 19.
Расчет дополнительных теплопотерь на нагревание
инфильтрующегося наружного воздуха
Исходные данные
1. Рассчитать расход теплоты на нагревание инфильтрующегося
Через окно воздуха в помещение жилой комнаты номер 101 по
99
рис. 13; жилые помещения оборудованы естественной вытяжной
вентиляцией с нормальным воздухообменом 3 м3 /ч на 1 м' пола
[2, прил 10, п.2].
2. Высота здания от уровня земли до верха вытяжной шахты
естественной вентиляции Я=17 1 м (рис 7).
3. Высота окна равна 1,4 м, ширина 1,8 м, расстояние от пола
до подоконника - 0,9 м (см.рис.7).
Рис. 17. Разрез жилого дома (к примеру 19)
4. Для двойного остекления в спаренных переплетах значение
=0,42 (м2 ч Па)/кг (см. пример 5)
5 Плотность наружного воздуха при tx„ = -29°С.
р„ =1,447 кг/м3 (см.табл.23).
6. Коэффициент учета влияния встречного теплового потока в
конструкциях равен k„ =1 [2, прил. 10, п. 1 ]
7 Коэффициент учета изменения скоростного давления ветра
равен kva 0,85 (см. СНиП 2 01 07-85 или табл 24)
8. Удельный вес наружного воздуха при = 29 °C,
у =14,19 Н/м и внутреннего воздуха при 7В=18°С, у8 =11,9 Н/м^
9. Аэродинамические коэффициенты Сн=0,8; Сп=-0,6
(см.СНиП 2.01 07-85 или табл.25).
10. Скорость ветра, м/с, V =4,4 [2, прил. 8, п. 148].
100
11 Площадь пола жилой комнаты номер 101 по рис 13
Лп= 3,82 -7,72= 29,5 м2.
Порядок расчета
1 Определяем разность давлений воздуха на наружную и внут-
реннюю поверхность ограждения (окна первого этажа) по форму-
ле (9.15):
Др = (Я-Л,) (ун-у.)+0Д.У2 рй(Сн-Сп)Л=(17,1-3,3)х
(14,19- 11,9)+0,5-4,4 1,45 (0,8+0,6) 0,85=35,4 Па.
2. Вычисляем расход инфильтрующегося воздуха через окно
первого этажа по формуле (9 14):
Е = 0,216 -Др0,67 • Л, = 0,216^4^25 =
н R# 0,42
3. Рассчитываем по формуле (9 13) расход теплоты для на-
гревания инфильтрующегося воздуха через окно первого этажа
вследствие действия теплового и ветрового давления
QHTB= 0,28 14,0 1 (18н29) 1 = 184 Вт
4. Вычисляем по формуле (9.12) расход теплоты для нагревания
инфильтрующегося воздуха при естественной вентиляции, не
компенсируемый притоком подогретого воздуха.
QH, = 0,28aHpHc(iB - = 0,28 • 3 • 295 • 1.45 • 1(18 - 29) = 1688 Вт.
За расчетную величину следует принять большее из полученных
значений QH в=1688 Вт и записать по форме табл.22, графа 18.
9.4 8. Результаты расчета теплопотерь
и теплопоступлений
I Результаты расчетов теплопотерь и теплопоступлений для каж-
дого помещения записываются по форме табл 22 Заполнение граф
с 1 по 15 показано в примерах 14 19
В графе 16 записывают суммарные добавочные теплопотерн фд,
Вт, полученные сложением значений граф 12,13,14 и 15 для каж-
дого отдельного ограждения.
В графу 17 вносят основные теплопотери с учетом значений до-
бавок «Хе .Вт, полученных суммированием значений граф И и 16
101
В графе 18 записывают наибольшие добавочные потери теплоты
на инфильтрацию наружного воздуха, поступающего в помещение
за счет теплового и ветрового давлений QHTB, ^т> или вследствие
естественной вытяжной вентиляции QH в, Вт
В графу 20 заносят полные теплопотерн SQTn, Вт, для всех
ограждений помещения, которые получают суммированием значе-
ний, записанных в графах 17 и 18,и вычитанием из этой суммы
графы 19.
9 5 Определение удельной
тепловой характеристики здания
и теплопотерь по укрупненным показателям
Показателями теплотехнической оценки конструктивно-плани-
ровочных решений и тепловой эффективности здания являются его
фактическая тепловая характеристика и удельный расход теп
лоты на 1м2 общей площади дуд
Фактическая удельная тепловая характеристика здания любого
назначения, Вт/(м3°С), определяется по формуле Н С. Ермолаева:
<7Ф = [*ст + <7(*ok - М + ^(0.9^ + 0,6fenoJ (917)
А Н
где р - периметр здания, м„
А - площадь здания, м2;
до - коэффициент, учитывающий остекление (отно-
шение площади остекления к площади ограж-
дения);
/?ок,^ст ,fen0T .fenon - соответственно коэффициенты теплопередачи
окон, стен, потолков, полов, Вт/(м°С), при-
нимаемые по данным теплотехнического рас-
чета;
Н - высота здания, м.
Теплотехническую оценку проектируемого здания производят
сравнением фактической удельной характеристики здания с
нормативной удельной тепловой характеристикой на отопление
значения которой приведены в [7, прил.5] (табл.25).
102
Таблица 25
Удельная тепловая характеристика здания qo
Наименование здания Объем здания, тыс, м3
до 3 до 5 до 10 до 15 до 20
Жилые здания, гостиницы, общежития 0,49 0,44 0,39 0,36 0,36
Административные здания, - 0,50 0,44 0,41 0,37
Клубы 0,43 0,39 0,35 -
Синотеатры 0 42 0,37 0,35 -
Универмаги - 0,34 0,32 0,26
Школы 0,46 0,41 0,38 -
Высшие учебные заведения и техникумы - 0,40 0,38 0,35
Больницы 0,47 0,42 0,37 0,35
Если значение qfiKотличается от нормативного q0 не более чем
на 10-15 %, то здание отвечает теплотехническим требованиям В
случае большего превышения сравниваемых значений необходимо
объяснить возможную причину и наметить меры повышения
тепловой характеристики здания.
Экономию топливно-энергетических ресурсов обеспечивает
использование в качестве контрольных показателей,разработанных
для зданий различного назначения,удельных норм расхода тепловой
энергии Вт/на 1 м2, приведенных в табл 26 и 27.
• Таблица 26
Контрольные показатели удельного расхода теплоты
на отопление жилых зданий
Вид блок-се к иии Удельный расход теплоты на отопление жилых здании <7*дН , Вт на 1 м2. при расчетных температурах наружного воздуха, °C Сопротивление теплопередаче Ro > (м2 °C)/Вт
10 -15 -20 -25 -30 -35 -40 -45
9 этажные
Рядовые 58 65 70 74 74 75 85 - 1,1
Угловые - - 66 70 72 70 79 85 1,3
Поворотные - - 64 66 67 66 74 81 1,5
5-этажные
Рядовые 60 67 70 71 78 78 87 - 1,1
[Угловые - 67 71 74 79 81 87 1,3
[Поворотные - - 65 68 71 75 78 81 1,5
103
Таблица 27
Контрольные показатели удельного расхода теплоты
на отопление общественных зданий для расчетных температур
наружного воздуха в пределах от -25 до -30°С
Тип здания Удельный расход теплоты на отопление общественных зданий q*°" , Вт иа 1 м2,
при числе этажей
1 2 3 4 5 и более смешанный
Больницы - 100 80 75 65 -
Поликлиники 80 65 60 60 -
Детские сады-ясли 105 85 - -
Общеобразовательные школы - 110 95 90 -
Кинотеатры однозальные - - - - 110
Кинотеатры многозальные - - - - 105
Предприятия общественного питания 95 75 - -
Фактический удельный расход теплоты на I м2 общей площади
здания, Вт на 1 м2 , определяется по формуле
(9 18)
где ZpTll - полные теплопотери здания, Вт (см. табл. 22);
Азя ~ общая площадь всех отапливаемых помещений зда-
ния, м2.
Сравнение вычисленных значений q^K с контрольными
нормами удельного расхода теплоты на отопление жилых и общест-
венных зданий <7*°" (см. табл. 26 и 27), позволяет провести анализ
эффективности отопления здания 6, выяснить возможные причины
отклонений значений q^K и д‘°н [11, с. 37 41] и наметить
мероприятия по сокращению теплопотерь и повышению эффек-
тивности отопления здания.
Такими мероприятиями, обеспечивающими снижение энергоза-
трат, могут быть: использование наиболее эффективных архитек-
турно-строительных решений (снижение наружной поверхности
ограждений); рациональная ориентация зданий (экономия тепло-
затрат до 15 %); применение более совершенных систем отопления,
повышение качества эксплуатации зданий и систем отопления, ис-
пользование вторичных энергоресурсов; применение строительных
104
материалов и конструкций с высоким сопротивлением тепло-
передаче; использование альтернативных источников теплоты; при
менение теплых чердаков, использование пофасадных систем отоп
дения и прерывистого отопления; применение нагре> ательных при-
боров, работающих с низкопотенциальными теплоносителями и т.д.
Значение удельной тепловой характеристики здания используют
для приблизительного подсчета теплопотерь по укрупненным
показателям Qvn:
Qyn=« V Лр-'„(«)• <9 19)
где а - поправочный коэффициент для жилых и общественных
зданий, равный о = 0,54 + 22 /(tcp-fH(6)) ;
дф« _ фактическая удельная тепловая характеристика здания,
Вт/(м2оС);
V - наружный объем здания, м’
Гсо - средняя температура в помещениях здания, 0 С;
tH - расчетная температура наружного воздуха, принимаемая
равной температуре холодной пятидневки по параметрам
Б,°C.
Расчет тепловых нагрузок на системы отопления по
укрупненным показателям используют при проектировании систем
центрального теплоснабжения для ориентировочных подсчетов
потребности в теплоте района, города, поселка и т.д
10. КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
10.1 Выбор систем водяного отопления
многоэтажных зданий
При проектировании систем отопления необходимо обеспечить
расчетную температуру и равномерное нагревание воздуха помещений,
гидравлическую и тепловую устойчивость, взрывопожарную безопас-
ность и доступность очистки и ремонта [2. п.3.11]. Для жилых зданий
необходимо принимать [2,прил.И] при температуре теплоносителя 95РС
двухтрубные и при 105°С однотрубные системы отопления с радиато-
рами или конвекторами. Для других зданий и помещений (табл.28) вы-
бор систем отоптения, отопительных приборов, вида теплоносителя и его
температуры регламентируется [2, при л. И]
L105
Таблица 28
Системы отопления для различных типов зданий
Здания и помещения Системы отопления, отопительные приборы, теплоноситель и его температура
Детские дошкольные учреждения Водяное с радиаторами и конвекторами при температуре теплоносителя 95°С
Больницы и стационары Водяное с радиаторами и панелями при тем- пературе теплоносителя 85°С
Лечебно-профилактические учреждения Водяное с радиаторами и панелями при температуре теплоносителя 95°С
Спортивные сооружения Водяное с радиаторами конвекторами и гладкими трубами при температуре теплоносителя 150°С
Бани, прачечные и душевые павильоны Водяное с радиаторами и гладкими трубами при температуре теплоносителя 95°С - для бань и душевых, 150’С - для прачечных
Предприятия общественного питания, магазины Водяное с радиаторами, конвекторами и гладкими трубами при температуре теплоносителя 150°С
Вокзалы, аэропорты Водяное с радиаторами и конвекторами при температуре теплоносителя 150 °C
Клубные, зрелищные помещения и рестораны Водяное с радиаторами и конвекторами при температуре теплоносителя 115 °C
Системы отопления проектируются, как правило, однотрубными
из унифицированных узлов и деталей- Допускается выбор с
обоснованием двухтрубных систем водяного отопления в зданиях
трех и менее этажей Вертикальные однотрубные системы обладают
лучшей тепловой и гидравлической устойчивостью, чем двухтруб-
ные Последние характеризуются большой вертикальной разрегули-
ровкой. В холодный период года в общественных административно-
бытовых и производственных помещениях, отапливаемых в нерабо-
чее время, рекомендуется проектировать дежурное отопление для
поддержания температуры воздуха не ниже 5°С [2, п.2 5 и п.3.41
Отопление лестничных клеток не следует предусматривать при
расчетной температуре наружного воздуха для холодного периода
года -5°С и выше (параметры Б) [2, п 3 10]
Для отапливаемых жилых, а также общественных и других зда-
ний в районах с расчетной температурой наружного воздуха -40°С
и ниже (параметры Б) следует предусматривать обогрев поверх-
ности полов, расположенных над холодными подпольями [2. п 3.6]
Системы отопления жилых, общественных и других зданий, как
правило, следует проектировать с автоматическим регулированием
106
теплового потока при расчетном расходе теплоты зданием 50 кВт и
более [2, п. 3 12]
Для зданий в районах с расчетной температурой наружного
воздуха в теплый период года 25°С и выше (параметры Б) допуска-
ется использование систем охлаждения помещения [2, п 3 14]
Для жилых зданий рекомендуются вертикальные однотрубные
проточно регулируемые системы водяного отопления с треххо-
довыми кранами, с насосной циркуляцией, как более экономичные
по расходу металла и регулированию расхода теплоты.
Системы водяного отопления жилых многоэтажных зданий как
правило, присоединяют к тепловой сети ТЭЦ с устройством элева-
торного узла или по независимой схеме с установкой водо-
подогревателя.
10.2. Выбор, размещение и прокладка
магистральных труб
Выбор труб для систем отопления следует осуществлять
(табл.29) согласно [2 прил. 13]
Таблица 29
Трубы систем отопления
Вид теплоносителя Трубы с наружным диаметром, мм
до 60 более 60
Горячая вода Электросварные по ГОСТ 10704- 76* Легкие по I ОСТ 3262- 75 * Электросварные по ГОСТ 10704 76*
[Насыщенный пар Электоосварные по ГОСТ 10704 - 76* Обыкновенные по ГОСТ 3262- 75*
На участках стояков, соединений с арматурой и отопительными
приборами применяют трубы по ГОСТ 3262-75; при скрытой
прикладке - обыкновенные трубы по ГОСТ 3662-75; для дренаж-
ных и воздуховыпускных участков - оцинкованные трубы по
ГОСТ 3262-75; в элеваторных пунктах - электросварные трубы
по ГОСТ 10704-76.
Магистральные трубы систем водяного отопления прокладывают
С верхней и нижней разводкой Для удобства обслуживания в системах
с веохней разводкой размещение подающих магистралей предусмат-
инают на чердаке или техническом этаже на расстоянии 1-1,5 м от
наружной стены, обратные - в подвале, технических подпольях или
каналах В системах с нижней разводкой прокладку подающих и
107
обратных теплопроводов следует предусматривать совместную в
подвале (рис. 18), а при его отсутствии - в техническом подполье
или каналах.
Магистрали с верхней или нижней разводкой труб, как правило,
рекомендуется проектировать тупиковыми (рис. 18, а), как более
экономичные по расходу труб, чем магистрали с попутным движе-
нием воды (рис. 18, б).
В многоэтажных зданиях (9 этажей и более), состоящих из
одинаковых блоков, рекомендуется применять посекционную схему
расположения магистралей (рис 18,в) с единым узлом управления,
а при значительных тепловых нагрузках на один блок - с
устройством узлов управления в каждом отдельном блоке здания.
В угловых и торцевых блоках создают самостоятельные системы
отопления с целью индустриализации заготовительных работ. Это
значительно упрощает повторное проектирование при массовом
строительстве, однако при этом увеличивается число тепловых
пунктов и длина транзитных магистралей и затрудняется пофасад-
ное регулирование.
В некоторых случаях, при благоприятной ориентации здания на
местности, рекомендуется проектировать пофасадные системы отоп-
ления (рис. 18,г) с автоматическим регулированием расходов тепло-
носителя, позволяющим экономить тепловую энергию.
Рекомендуется систему отопления разделить на две или более
части (ветви) одинаковой длины и примерно с равными тепловыми
нагрузками
В общественных зданиях отдельные ветки систем водяного
отопления следует предусматривать для следующих помещений
конференц-зала и обеденного зала в столовых с производ-
ственными помещениями при них (для конференц-залов с числом
мест до 400 и обеденных залов - до 160, при их размещении в
общем объеме здания отдельные ветви допускается не предусмат-
ривать); зрительного зала (включая эстраду); сиены (универ-
сальной эстрады); вестибюля, фойе, кулуаров; танцевального зала;
малых залов в зданиях театров, клубов, включая сцену;
библиотек с фондом 200 тыс единиц хранения и более (д-пЯ
читальных, лекционных залов и хранилищ);
предприятия розничной торговли (для раз!рузочных помещении
и торговых залов площадью 400 м2 и более);
жилых помещений [6, п.3.4]
108
Рис. 18. Магистрали систем водяного отопления с нижней разводкой:
а - тупиковая, б - с попутным движением теплоносителя;
в - посекционная, г - пофасалная.
1 - узел управления
109
Обогреваемые полы следует предусматривать на первом этаже
групповых всех типов детских дошкольных учреждений, а также в
спальных и раздевальных в учреждениях для детей с нарушением
опорно-двигательного аппарата Средняя температура на поверх-
ности пола должна поддерживаться в пределах 23°С [6, п.3.9]
Индивидуальные тепловые пункты (ИТП), встроенные в обслу-
живаемые ими здания, следует размещать в отдельных помещениях
с самостоятельным входом или совмещать с помещениями для
установок вентиляции и кондиционирования воздуха [6, п 3.3]
10.3. Выбор и размещение стояков
Стояки прокладывают открыто и располагают преимущественно
у наружных стен на расстоянии 35 мм от внутренней поверхности
до оси труб при диаметре < 32 мм. Двухтрубные стояки размещают
на расстоянии 80 мм между осями труб, причем подающий стояк
располагают справа В местах пересечения стояков и подводок
огибающие скобы устраивают на стояках изгибом в сторону
помещения.
Конструкция стояков должна обеспечивать унификацию узлов и
деталей. Для индустриализации процесса заготовки и уменьшения
трудоемкости монтажных работ рекомендуется проектировать одно-
трубные стояки с односторонним присоединением отопительных
приборов и подводками одинаковой длины (/< 500 мм) При этом
стояк однотрубной системы размещают на расстоянии 150 мм от
откоса оконного проема, а не по оси простенка, как при двух-
сторонних подводках и в двухтрубных системах отопления.
В угловых помещениях стояки рекомендуют размещать в углах
наружных стен во избежание конденсации влаги на внутренней
поверхности
На рис 19 и 20 даны типовые схемы однотрубных стояков си-
стем водяного отопления с нижней и .верхней разводкой
магистралей
Тип стояка выбирается в зависимости от архитектурно-плани-
ровочных решений, разводки магистралей и требований *
тепловому режиму помещений здания
Проточные стояки (см рис.19,6 и рис.20,а) без_кранов Д-пЯ
регулирования теплоотдачи отопительных приборов применяются 8
110
смешениях лестничных клеток и там, где не требуется
регулирование теплового режима.
В многоэтажных зданиях для обеспечения гидравлической и
тепловой устойчивости следует применять вертикальные бифиляр
ные стояки (см. рис. 19,а). Для отопления жилых и общественных
зданий, как правило, рекомендуются регулируемые и проточно -
регулируемые стояки и стояки с осевыми и смещенными замы
каюшими участками (см. рис. 19 и 20).
Рис, 19 Конструкции П-образных однотрубных стояков
с нижнеи разводкой:
а - бифилярный; б - проточный; в д ж, з - проточно-регу тируемый
' обходными участками; г, е - регулируемый со смещенным замыкающим
участком
Эти системы обладают высокой гидравлической и тепловой
Устойчивостью и имеют хорошие экономические показатели по
П’УДозатратам и расходу металла. Замыкающие участки, умень-
шающие I идравлическое сопротивление стояков, предлагается
Устанавливать со смещением от оси стояка для увеличения
Количества воды, протекающей через прибор.
111
При непарных отопительных приборах восходящую часть
стояков делают .«холостой* (см. рис. 19, з).
При использовании конвекторов в качестве отопительных приборов
следует применять гидравлически устойчивые однотрубные проточные
стояки (см. рис. 19,а, б и рис.20,а). Характерные примеры схем
конвекторных однотрубных стояков показаны на рис.21 [33,34].
Рис.20 Конструкции однотрубных стояков с верхней разводкой:
а - бифилярныи; г - проточный; б, д - проточно-регулируемый с
обходными участками; в - регулируемый со смещенным
замыкающим участком
В зданиях в 4 этажа и более однотрубные стояки изгибают в
местах присоединения к подающей и обратной магистрали (см.
рис.19, рис 20, рис.21) для компенсации линейных удлинений
о) 6)
Рис 21 Конструкции конвекторных однотрубных стояков
с нижней разводкой
а - П-образный с двумя подъемными и одним опускным участками;
б - П-образный, в - Т-образный с одним подъемным
и двумя отпускными участками
112
В лестничных клетках многоэтажных зданий предусматривают
обособленные стояки (рис 22), подключенные непосредственно к
наружной тепловой сети до узла управления [31, с. 180; 8, с. 157]
Это позволяет использовать высокотемпературный теплоноситель,
что обеспечивает экономию труб, уменьшает площади отопительных
приборов, а также повышает надежность работы системы отопления
при резких понижениях температуры наружного воздуха. В
многоэтажных зданиях стояки лестничной клетки присоединяются к
отдельной магистрали, подключенной до узла смешивания
Главный стояк системы отопления с верхней разводкой
прокладывается в нише внутренней стенки лестничной клетки.
Рис.22. Схема подключения стояков лестничной клетки:
а - подающий и обратный до элеватора;
б - подающий до элеватора, обратный после элеватора;
в - подающий и обратный до элеватооа к одной магистрали;
1 - к нагревательным приборам лестничной клетки;
2 - элеватор, 3 - подающая и обратная магистрали
лестничной клетки
ИЗ
В зданиях и отдельных помещениях, в которых по архи,
тектурно-планировочным требованиям (большая высота помещения
художественная отделка интерьера, значительная протяженность
стен с большим количеством окон и др.) вертикальные системы
устраивать нецелесообразно, необходимо предусматривать горизон-
тальные однотрубные проточно-регулируемые системы водяного
отопления с трехходовыми кранами у отопительных приборов
(рис.23) В этих системах отопления поэтажные ветки прокла-
дывают под полоконными досками (см.рис.23, а) или вдоль плин-
туса у пола (см.рис.23, б). Обводы балконных дверей встраиваются
в конструкцию пола.
Рис.23. Горизонтальная проточно-регулируемая однотрубная
система водяного отопления-
а - подоконная; б - плинтусовая
10.4. Выбор и размещение отопительных приборов
Конструкцию отопительных прибопов необходимо выбирать (гм
табл 23) в соответствии с характером и назначением отапливаемых
помещений, зданий и сооружений по [2. прил. 11].
Отопительные приборы следует размещать, как правило, поД
световыми проемами в местах доступных для осмотра, ремонта и
очистки. Длина отопительного прибора должна быть не мене'
длины светового проема, особенно в больницах, детских дошкодь"
ных учреждениях, "'колах, домах престарелых и инвалидов [2. п
114
3.48J Если приборы под окнами разместить нельзя, то допускается
установка у наружных или внутренних стен, ближе к наружным.
В угловых помещениях приборы необходимо размещать на обеих
царУжных стенах. При таком размещении движение восходящего
теплового воздуха от отопительных приборов препятствует обра-
зованию ниспадающих холодных потоков от окон и холодных
поверхностей стен и попаданию их в рабочую зону.
В высоких помещениях (залы с двойным светом и т п.) для
предотвращения конденсации влаги на верхнем остеклении до 30%
отопительных приборов устанавливают в верхней зоне.
При размещении приборов под окнами вертикальные оси при-
бора и оконного проема должны совпадать. Максимальное откло-
нение при этом не должно превышать более 50 мм (рис. 24, а).
Рис 24 Размещение отопительных приборов под оконными проемами
вертикальные оси окна и прибора совпадают (а) или не совпадают (б)
Допускается при унификации приборного узла в жилых поме-
щениях, гостиницах, общежитиях, в админис гративно-бытовых зда-
ниях смещение приборов от оси световых проемов (см.рис. 24,6). В
этом случае стояки располагают на расстоянии 150-200 мм от откоса
окна а длину подводок принимают 350-400 мм.
I Отопительные приборы в жилых зданиях следует устанавливать
ближе к полу помещений на расстоянии 60 мм, в лечебных учреж-
дениях - на 100 мм от пола (см.рис 24) Это позволяет обеспе-
чивать равномерный прогрев воздуха у поверхности пола и в
Рабочей зоне.
В зданиях крупнопанельного строительства отопительные при
боры устанавливаются свободно у стен. В массивных зданиях из
Кирпичной кладки приборы устанавливают в нише и полунише.
115
Ширина ниши должна превышать ширину отопительного прибора
на 400 мм при прямой подводке и 600 мм при подводке с уткой.
В общественных зданиях допускается предусматривать у отопи
тельных приборов декоративные экраны (кроме конвекторов с ко-
жухом) с обеспечением при этом доступа к отопительным приборам
для очистки. Экраны уменьшают теплоотдачу от прибора на 12%. В
связи с этим номинальный тепловой поток отопительного прибора
при применении экрана увеличивают, но не более чем на 10% от
номинального теплового потока открыто установленного прибора
(2, п. 3 58].
Отопительные приборы в лестничных клетках следует, как
правило, размещать на первом этаже, а в лестничных клетках,
разделенных на отсеки, - в каждом отсеке. Отопительные приборы
не следует размещать в отсеках тамбуров, имеющих наружные
двери [2,п. 3.55]. Отопительные приборы надо устанавливать так,
чтобы они не сокращали ширину лестничных маршей и площадок и
не мешали продвижению людей Отопительные приборы лестнич-
ных клеток следует присоединять к отдельным магистралям и стоя-
кам систем отопления по однотрубной проточной схеме. В качестве
отопительных приборов лестничных клеток могут применяться
ребристые трубы, конвекторы, стальные панели, радиаторы.
Отопление лестничных клеток не следует проектировать для
зданий с любыми системами отопления в районах с расчетной
температурой наружного воздуха для холодного периода года -5 °C
и выше (параметры Б) [2, п. 3.10]
10.5. Присоединение теплопроводов
к отопительным приборам
Теплоотдача отопительных приборов в значительной степени
определяется принятой схемой присоединения приборов к трубам,
системой отопления и схемой подачи теплоносителя в прибор
Присоединение груб к отопительным приборам может быть
односторонним (рис. 25) и разносторонним (рис. 26) Односторон-
нее присоединение, чаще используемое на практике, обеспечивает
по сравнению с разносторонним меньший расход труб и большие
возможности для унификации приборных узлов
Приборные узлы с односторонним присоединением труб (сМ-
рис. 25, а, б, в, г, д. е, ж, з, и, к, л) применяют как в вертикаль*
116
ных однотрубных и двухтрубных, так и в горизонтальных системах
водяного отопления В вертикальных системах применяют про-
точные (см.рис 25, а), регулируемые (см.рис. 25. б, г. з, и ,к) и
Ьфоточно-регулируемые (см.рис. 25, в, д, е, л) узлы с осевыми
(см рис. 25, в, л) или смещенными обходными участками (см.рис.
25, Д, е). В горизонтальных однотрубных ветвях используют про-
точные узлы, узлы регулируемые (см.рис. 25, к) и проточно-ре-
гулируемые (см рис. 25, л) с осевыми обходными участками.
Рис. 25. Схемы одностороннего присоединения труб
к отопительным приборам:
I вертикальные однотрубные (а, б , в, г, д, е, з, и); двухтрубные (ж)
и горизонтальные (к, л) системы отопления
При разностороннем присоединении (см. рис. 26. а, б, в, г, д)
возрастает коэффициент теплопередачи нагревательного прибора.
Рис.26. Схемы разностороннего присоединения труб
к отопительным приборам
вертикальные однотрубные (а, в), двухтрубные (6, г, д)
и горизонтальные (а) системы отопления
117
Указанную схему присоединения применяют в горизонтальных
(рис.26,а) и П образных стояках для приборов верхних этажей в
однотрубных (рис.26,а, в) и в двухтрубных системах (рис.26,6, г) с
нижней разводкой, а также в случае присоединения нескольких
приборов последовательно (рис.26,д), при числе секций радиаторов
более 20 в системах с искусственной циркуляцией и при числе
секций более 15 в системах с естественной циркуляцией [2, п.3.54]
Присоединение приборов на сцепке, позволяющее уменьшить коли-
чество стояков, допускается применять в пределах одного помещения.
Отопительные приборы гардеробных, коридоров, уборных, умы-
вальных, кладовых допускается присоединять на сцепке к приборам
соседних помещений [2,п.3 52]. Диаметры соединительных труб в
водяных системах отопления принимают равным - 32 мм, в
паровых - 20 мм при длине этих труб < 1500 мм.
На сцепке при одностороннем присоединении допускается соединять
не более двух отопительных приборов (см рис.25,з). При большем
количестве приборов рекомендуется применять разностороннее присо-
единение (см.рис.26,д). Присоединение прибороа на сиепке применяют в
вертикальных однотрубных (см.рис.25,з) и двухтрубных (см рис 26,д),
а также в горизонтальных однотрубных системах отопления.
Схема присоединения конвекторов ребристых и гладких труб к
трубам системы отопления зависит от типа и количества приборов в
водном узле (рис.27).
Рис 27 Схемы присоединения конвекторов
«Аккорд», «Прогресс», «Ритм», «Универсал»,
«Конвектор высокий», «Север», ребристых и гладких труб и т.д.
118
Подача теплоносителя в отопительные приборы может осуществ-
ляться сверху вниз, снизу вверх и снизу вниз (рис. 28).
Схему сверху вниз применяют в двухтрубных и однотрубных
системах отопления с верхней разводкой.
а)
Рис.28 Схемы подачи теплоносителя в нагр< вательные приборы:
а - сверху вниз: б - снизу вверх; в - снизу вниз
Схемы снизу вверх и снизу вниз применяют только в одно-
трубных системах ьодяно: о отопления с нижней разводкой
Коэффициент теплопередачи приборов водяного отопления при
схеме сверху вниз выше, чем при двух других вариантах.
10.6. Размещение запорно-регулирующей арматуры
В системах отопления устанавливают (см табл. 12) при диаметре
труб < 40 мм - муфтовую арматуру (резьбовое соединение), при
диаметре £ 50 мм - фланцевую арматуру (фланцевое соединение).
Д1Я подводок к приборам в двухтрубных стояках целесо-
образнее применять краны двойной регулировки типа КРД и
шиберного типа КРДШ, обладающие повышенным гидравлическим
сопротивлением (коэффициент местного сопротивления от 5 до 14).
Они выпускаются двух размеров (D,. =15 и 20 мм) и рассчитаны на
|1ловное давление до 1 МПа и температуру теплоносителя до 150°С
(табл.30). Применяют краны двойной регулировки типа «Термио с
восемью положениями клапана для монтажной регулировки. Без
монтажной регулировки используют краны с дросселирующим
Устройством (Схема установки арматуры на подводках показана
выше на ри< 15. ж и рис. 16, б, г. д)
119
Примечание ГОСТ 10-944-75 ГОСТ 10-944-75 1 < Л А 2 1 ТГ 1UV1 ГОСТ ТУ 26-07-1396-87 ГОСТ 9086-74 ГОСТ 8437-75 ТУ 26-07-1150-76
Коэффициент местного сопротивления 5- 14 0 £ -S 3 0 V -S £ О 7 -С1 7-16 7 ...16 0.5 £ 0
Температура теплоносителя, °C 1 до 150 до 150 4 ГА до 1OU до 120 О О О О О см см см СМ о — v- см о о о о о п *1 Ч Ч ч до 200 до 225 до 100
Рабочее условное давление pv МПа । до 1.0 до 1.0 4 Л ДО 1 О до 1.0 О «О <£> о о о о о « EJ Ч ч ц £ 1 до 1 0 до 1 0
н S - 4Q' 15 ; 20 15 ; 20 4 С . ПЛ IO, ЛО 15; 20; 25; 32, 40; 50 15; 20; 25; 32, 40; 50 50;80; 100;25; 150:200,250 50; 80; 100;150;200;400
Тип арматуры КРДШ "Теркис" КРПШ 11Б6бк 15Б1бк 15Ч8к 15Ч8р 15Ч8бр 15К418р 15К418К 1 ЗОЧббр 30Ч47бр
Наименование арматуры Кран двойной регулировки Кран двойной регулировки Шиберный кран | 1 усллидиоил крап Кран пробковый проходной Вентиль запорный Вентиль запорный 1 Вентиль запорный | Задвижка Задвижка
На подводках к приборам однотрубных стояков, регулируемых с
осевыми и смешенными замыкающими участками, устанавливают
Проходные краны пониженного гидравлического сопротивления с
поворотной и плоской заслонкой типа КРП и шиберного типа
КРПШ диаметром (£>v =15 и 20 мм). Краны рассчитаны на
условное давление 1 МПа и температуру теплоносителя до 150°С и
имеют коэффициент местного сопротивления от 2,5 до 3,0 На
стояках проточно - регулируемых с осевыми или смещенными
обходными участками применяют трехходовые краны типа КРТ а
также типа КРТП (£>, =15 и 20 мм) с поворотной заслонкой при
тех же условиях, что и краны КРДШ и КРПШ Схема установки
кранов на подводках показана (см. рис 25, в, д,е и рис.26,в).
Не рекомендуется устанавливать арматуру на подводках и
конвекторах с воздушным регулирующим клапаном и к приборам в
помещениях гардеробных, душевых, санитарных узлах, кладовых, а
также в помещениях, где имеется опасность замерзания тепло-
носителя (лестничные клетки, тамбуры и т п.) [2, п. 3 59]
Для регулирования и полного отключения отдельных стояков
(рис 29) на расстоянии не более 120 мм от подающей и обратной
магистрали устанавливают проходные (пробочные) краны (при тем-
пературе теплоносителя до 105°С и гидравлическом давлении
0 6 МПа) или запорные вентили - желательно с наклонным
шпинделем - при температуре теплоносителя свыше 105°С и
гидравлическом давлении более 0,6 МПа.
Рис 29 Схема установки запорно-регулирующей арматуры
на вертикальных однотрубных стояках:
а - с верхней разводкой, б - с нижней разводкой;
1 - запорный кран или вентиль; 2 - спускной кран
(внизу со штуцером)
121
В зданиях до 4 этажей запорно-регулирующую арматуру На
стояки не устанавливают
Для отключения отдельных частей системы отопления на трубах
магистралей (рис 30) используют муфтовые проходные краны «
вентили (при диаметре 540 мм) и задвижки (при диаметре £50 мм)
б)
Рис.30. Схема установки запорно-регулирующей арматуры
на магистралях систем отопления:
а - тупиковой, б - с попутным движением теплоносителя,
в - посекционной; 1 -задвижка (кран, вентиль) на обратной магистрали;
2 - то же на подающей магистрали; 3 - узел управления
В пониженных местах магистралей устанавливают спускные
краны.
Арматура в тепловом пункте здания предназначена для регу-
лирования и отключения систем отопления и оборудования За-
движки рекомендуют устанавливать на главных подающих и обрат-
ных магистралях, до и после водоструйных элеваторов, цирку-
ляционных и смесительных насосов, исполнительных механизмов
автоматического регулирования, на обводных линиях
10.7. Устройства для удаления воздуха
из систем отопления
Удаление воздуха из систем водяного отопления предусмат-
ривается в верхних точках через проточные воздухосборники или
краны, установленные в отопительных приборах верхних этажей
Непроточные воздухосборники предусматривают при скорости дви-
жения воды в трубе менее 0,1 м/с [2, п. 3.43]. Скопление воздуха
нарушает циркуляцию теплоносителя, вызывает шум и коррозию
стальных труб.
122
В системах отопления с верхней разводкой удаление воздуха
осуществляется через горизонтальные или вертикальные проточные
в0здухосборники, установленные на концах ветви (рис. 31).
Рис.31. Проточные воздухосборники:
а - горизонтальный; б - схема присоединения;
в - вертикальный; г - схема присоединения;
1 -подающая магистраль, 2 - горизонтальный воздухосборник;
3 -труба для выпуска воздуха; 4 - вертикальный
воздухосборник; 5 - воздушная трубка, 6 - главный стояк
При этом рекомендуется предусматривать уклон трубопроводов
против направления движения воды не менее 0,002 [2, п 3.39]
Диаметр DH, мм, проточного воздухосборника должен быть не
менее двух, а длина /, мм, не менее 2,5 диаметров магистральной
трубы, с тем, чтобы скорость движения воды в нем не превышала
0,1 м/с. Минимальный необходимый внутренний диаметр воздухо-
сборника dB мм, определяется в зависимости от диаметра маги-
страли d по табл. 31 или при скорости воды в нем 0,1 м/с по
формуле
I d, =2G®S,
где GM - расход воды в магистрали, кг/ч.
123
Таблица 31
Проточные воздухосборники
Горизонтальные Вертикальные
Размеры, мм Размеры, мм
dv Он 1 d dv Он h d
150 159 355 32 150 159 351 20
200 219 476 32 250 273 544 50
250 273 690 50 300 325 548 70
• - - 400 426 560 80
Воздух из воздухосборника удаляется в атмосферу периоди-
чески при помощи ручных спускных кранов или автоматических
воздухоотводчиков [31, с. 204 • 8, с. 173]
В системах отопления с нижней разводкой удаление воздуха
целесообразно предусматривать через ручные краны конструкции
Н.Б.Маевского, установленные в верхних пробках радиаторов верхних
этажей (рис. 32,а,б,в,г), или в подводках к приборам (при применении
стальных панелей, конвекторов) (рис 32,е,ж,з,и,к), или централизовано
через воздушные специальные грубы (рис. 32,л) [31, с.206].
При централизованном удалении воздуха воздушные стояки
(рис.32,5) соединяются воздушной горизонтальной линией
(рис.32,6) с петлей для устранения циркуляции воды в линии.
Рис.32. Способы удаления воздуха
из систем водяного отопления с нижней разводкой:
а,б,в,г,д, - через краны, установленные в верхних пробках радиаторов,
е,ж,з,и - через краны, установленные ня подводках к стальным панелям;
л - через воздушные трубы:
1-воздушный Кран, 2-отопительный прибор (радиатор).
3-го же. конвектор. 4 то же, стальная панель,
5-возлушный стояк: б-воздчшная магистоаль
124
Для периодического удаления воздуха к воздушной петле
присоединяют вертикальный воздухосборник [31, с 207].
10.8 Уклоны труб систем водяного отопления
Уклоны горизонтальных магистралей не менее 0,002 служат для
обеспечения движения воздуха к местам его удаления и самотечного
слива воды из труб. Теплопроводы воды допускается прокладывать без
уклона скорости движения воды до 0,25 м/с и более [2 п. 3 19]
Магистрали верхней разводки рекомендуется прокладывать с
уклоном 0,003 (3 мм на один метр трубы) против направления
движения воды (рис. 33, а). В гравитационных системах допус-
кается прокладывать магистрали с уклоном 0,005 по движению
водь.
1№
--------------------------1 —I и-----------------------------------
'—от ' '--от
Рис 33 Направление движения теплоносителя
и уклон магистралей в системах водяного отопления
а - верхняя разводка; б - нижняя разводка, в - обратная
магистраль; г - нижняя разводка - посекционная
Нижние магистрали все1да поокладывают с уклоном 0.003 в сто-
рону теплового пункта здания, где при опорожнении системы вола
спускается в канализацию (см.рис 33, б, в, г).
Если подаюшая и обратная магистрали проложены вместе, то
Рационально для удобства крепления при монтаже проктадывать их
125
с уклоном 0,003 в одном направлении в сторону теплового пункта
(см.рис 33, б, в, г). Минимальный уклон магистралей верхней
разводки насосных систем с уклоном по ходу движения воды не
должен превышать 0,01.
Подающую и обратную подводки при длине до 500 мм про-
кладывают горизонтально или с уклоном 0,005 и 0,01 при длине
более 500 мм. Уклоны предусматривают по ходу движения тепло-
носителя при верхней разводке и против хода в системах с нижней
разводкой магистралей.
10 9 Компенсация температурных удлинений труб
Системы отопления монтируются при температуре, близ-
кой +5°С. а эксплуатируются при температуре теплоносите-
ля SO-ISO^C, при этом стальные трубы, нагреваясь, удлиняются (по
сравнению с их монтажной длиной), при этом в них возникают
дополнительные напряжения. Поэтому при конструировании систем
отопления предусматривается устройство П-образных и Z-образных
компенсаторов, кроме того, естественные изгибы обеспечивают
напряжение на изгиб, не превышающее 78,5 МПа (800 кг/см’).
Температурное удлинение нагреваемой трубы, т.е. приращение
ее длины Д/, мм, определяют по формуле
Д/= а • (t, - (н)1, (10.1)
где а - коэффициент линейного расширения (для стали до 150°С
равен ® 1.2 • 10 "5, мм/ (м2°С);
tT - температура трубы, близкая к температуре теплоносителя,
°C (при расчетах учитывают наибольшую температуру):
- температура окружающего воздуха в период монтажных
работ, °C (при расчетах принимается'*5 °C);
I- длина трубы, м.
Компенсацию удлинения подводок к приборам предусматривают
в горизонтальных ветвях однотрубных систем путем их изгиба
(добав тения уток) В ветвях между каждыми пятью шестью
приборами проектируют II образные компенсаторы.
В вертикальных системах отопления подводки к приборам
выполняют прямыми, лишь в высоких зданиях делают с пециальный
изгиб подводок для обеспечения перемещения труб стояка при
удлинении.
126
Компенсацию удлинения стояков систем отопления в зданиях до
четырех этажей обеспечивают путем изгиба их в местах присо-
единения к подающей магистрали (рис. 34, а). В четырех -
семиэтажных зданиях однотрубные стояки при верхней разводке из-
гибают в местах присоединения к подающей и обратной магистрали
(см.рис. 34, б). Присоединение стояков при нижней разводке по-
казано на рис. 34, в В зданиях более семи этажей для компенсации
удлинения в середине стояка применяют дополнительные изгибы
труб с установкой смещенного замыкающего участка на расстоянии
не менее 200 мм от оси стояка (см.рис. 34, г) или П-образные
компенсаторы с неподвижными опорами ОН (см рис 34, д).
Рис 34 Конструкции компенсаторов
на стояках систем водяного отопления зданий.
а- 2-3-этажных, б, в 4-7-’т?жных
при верхней и нижней разводке, г, д 8-этажных и более:
1 - осевой замыкающим участок; 2 - П-образный компенсатор
Компенсация удлинения Mai истралгй обеспечивается естествен-
ными поворотами, изгибами под углом не более 150°С. На прямых
магистралях значительной длины устанавливают П-образные ком-
пенсаторы (рис.35).
127
Рис.35. Схема установки П-образного компенсатора на магистрали
1 - прямой участок теплопровода; h - вылет b - плечо;
L - расстояние между неподвижными опорами
Расстояние между неподвижными опорами принимают из ус-
ловия, чтобы тепловое удлинение, определяемое по формуле (10.1),
не превышало 50 мм, а между промежуточными подвижными опо-
рами - исходя из предельного напряжения 25 МПа на изгибе трубы
при просадке одной из опор [9,габл.10 1] Размеры П образных
компенсаторов (плечо, вылет) и длину участка между неподвиж-
ными опорами (см. рис.35) определяют по [40]*.
10 10 Теплоизоляция труб
При прокладке в неотапливаемых помещениях (чердаки,
технические этажи, подвалы, подполья и др.) и в местах, где
возможно замерзание теплоносителя (наружные двери, ворота,
открытые проемы и др.) [2,п.3.23] для снижения теплопотерь
подающие и обратные магистрали и участки стояков в местах
присоединения к магистралям покрывают тепловой изоляцией из
несгораемых материалов (рис.36) В подпольных каналах вдоль
стен тепловая изоляция не предусматривается
Толщину слоя теплоизоляции определяют расчетом, исходя из
термического сопротивления теплопередаче материала, не менее
0.86 (м2оС)/Вт дтя труб диаметром до 25 мм и 1,22 (м2оС)/Вт "
для труб диаметром более 25 мм. что обеспечивает КПД не ме-
нее 0,75.
‘ Рассматоивается в курсе «Теплоснабжение»
128
Рис 36 Теплоизоляция теплопроводов систем отопления:
1 подающая магистраль; 2 - обратная магистраль;
3,4 - соответственно участки присоединения стояка к подающей
магистрали и обратной магистрали
Тепловая изоляция может быть оберточная (ленты, жгуты и
маты) сборная (штучные кольца, скорлупа и сегменты) и литая,
наносимая на трубы в заводских условиях. Изоляция трубопро-
водов снаружи покрывается защитным слоем; асбестовым или
алюминиевым листом, или синтетической несгораемой пленкой.
При прокладке нескольких изолируемых магистралей в одном
помещении на каждую трубу, на наружную поверхность защитного
‘лоя, наносят цветные обозначения
10.11. Составление схемы системы отопления
Схему системы отопления (рис. 37) выполняют в масштабе
1 100 в косоугольной проекции под углом 45°С указанием фак-
тических длин горизонтальных и вертикальных труб. На схеме
системы отопления показывают все элементы и узлы системы,
трубы, запорно-регулирующую арматуру на магистралях, изгибы
труб, компенсаторы, стоки с отопительными приборами, воздухо-
сборники (на рис 37, а. б для на!лялности условно стояки обеих
систем отопления показаны без отопительных приборов и запорно-
Регулируюшей арматуры). В практике проектирования аксономет-
рическую схему вычерчивают отдельно пофасадно (рис 38) с
129
разработкой стояков в соответствии с наименованием системы
отопления (см. рис 19, 20 и 21)
Рис.37 Схема вертикальной тупиковой системы водяного отопления
а - однотрубная с верхней разводкой;
б - однотрубная с нижней разводкой
130
Рис.38 Схема вертикальной тупиковой однотрубной
посекционной системы водяного отопления
Для упрощения и удобства чтения чертежей узлы отопительных
приборов и участки присоединения стояков к магистоалям
вычерчивают для типовых решений отдельно в виде фрагментов
(см. рис 60).
131
11. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ
ТЕПЛОВОГО ПУНКТА
Основным назначением теплового пункта (ТП) при централизо-
ванном теплоснабжении (группового - ЦТП, индивидуального -
НТП, местного - МТП) является трансформация параметров тепло-
носителя тепловой сети (давления Дртс, Па, и температуры ть°С)
на параметры, требующиеся для систем отопления (Дрсо Z|).
Системы отопления зданий следует присоединять к тепловым сетям;
непосредственно при совпадении гидравлического и темпера-
турного режимов тепловой сети и местной системы;
через элеватор при необходимости снижения температуры воды
в системе отопления и располагаемом напоре перед элеватором,
достаточном для его работы;
через смесительные насосы при необходимости снижения
температуры воды в системе отопления и располагаемом напоре,
недостаточном для работы элеватора, а также при осуществлении
автоматического регулирования системы.
Выбор схемы присоединения определяется пьезометрическим
графиком давлений в трубопроводах системы теплоснабжения
(рис. 39).
МПо м.вод.ст.
I0I9 .
0981 .
088г .
0 784 .
06%.
0588 .
0490 .
039? .
0?94 .
01% .
0098 .
0 .
Рис.39 Пример пьезометрического графика давлений в тепловой сети с
расположением абонентов (потребителей).
1 - линия давления в подающей магистрали; 2 - линия давления в
обратной магистрали: 3 - линия статического давления в тепловой сети
(1,11,111,IV,V - номер потребителя)
132
11.1. Тепловой пункт системы отопления
с непосредственным присоединением
I Если параметры систем отопления th Дрс.о совпадают с пара-
метрами тепловой сети ть Др, с, то систему отопления присоединяют
К тепловой сети непосредственно без установки дополнительных
устройств (теплообменника, элеватора, насоса).
В таких тепловых пунктах (рис. 40) на подающей и обратной
ма1истрали, кроме задвижек, термометра и манометра, устанан
ливают грязевик, обратный клапан и регулятор давления РД,
понижающий давление «после себя» до заданного уровня, и
регулятор давления РД на обратной магистрали для поддержания
необходимого давления «до себя» в местной системе для заполнения
ес водой, а также тепломер для учета расхода теплоты
Рис 40. Принципиальная схема местного теплового пункта
при непосредственном присоединении
1-задвижки; 2 - грязевики; 3 - термометры, 4 манометры;
5 - тепломер; 6 - регулятор давления «после себя»;
7 - регулятор давления «до себя»; 8 - обратный клапан
11 2. Тепловой пункт системы отопления
с зависимым присоединением и водоструйным элеватором
Если для системы отопления требуется более низкая темпе-
ратура теплоносителя /|, °C, чем в тепловой сети Т|,°С, а давление в
Точке присоединения ниже допустимого Дрсп< 0,6 МПа, то
применяется зависимое присоединение, Температура теплоносителя
133
снижается смешиванием сетевой воды с обратной водой посде
системы отопления с помощью насоса. В зависимости от пьезо-
метрического графика (см. рис. 29) и давления в месте присо-
единения элеватора выбирается оборудование теплового пункта.
Так, в схеме по рис. 29 абонент расположен ниже линии
давления в обратной магистрали тепловой сети, поэтому статическое
давление в системе отопления данного абонента меньше, чем
давление в обратной магистрали. Это сохраняет систему отопления
от опорожнения Перепад давления в подающей и обратной
магистралях в месте присоединения теплового пункта первого
абонента составляет, МПа:
Др'с = р1„ -р\ = 0,991 - 0,314 = 0,677, (Пд)
где р[п - давление воды в подающей магистрали тепловой сети, в
месте присоединения абонента - 1, МПа;
р’о - то же в обратной магистрали, МПа.
Следовательно, полученный Др'с = 0,677 МПа значительно
превышает минимальное значение, необходимое для надежной рабо-
ты элеватора (около 0,15 МПа) Это позволяет выбрать прос-
тейшую зависимую схему присоединения с водоструйным элева-
тором (рис 41) В этой схеме при смешивании воды обеспечивается
местное качественное регулирование работы системы отопления.
Рис 41 Принципиальная схема теплового пункта при зависимом
присоединении с водоструйным элеватором
1 - задвижка; 2 - грязевики; 3 - термометры; 4 - манометры;
5 - тевломер; 6 - система отопления;
7 - водоструйный элеватор; 8 - обратный клапан
134
Для рассматриваемого примера (см рис 39) в месте распо-
дозкения второго абонента высота здания выходит за пределы линии
давления в обратной магистрали тепловой сети. В этом случае
статическое давление в системе отопления больше, чем давление в
обратной магистрали, и возникает опасность опорожнение системы
отопления через обратную магистраль, поэтому на обратной магист-
рали теплового пункта для создания подпора перед тепломером
устанавливают регулятор давления РД "до себя” (рис. 42), име-
вший величину местного сопротивления, равную или больше
разности статических давлений в системе отопления (Др0!1, МПа) в
месте присоединения абонента
Лрр.д = ЛР''О ~ Л?" = 0,510 - 0,392 = 0,118 МПа.
При разности давлений в подающей р„и и обратной магистралях
Ро11, МПа, тепловой сети, в месте присоединения второго абонента,
т е при Др"с = р" - р" = 0.981 - 0,510 = 0,471 МПа, что достаточно
для надежной работы элеватора, допускается применять схему
присоединения системы отопления к тепловой сети с водоструйным
элеватором (рис. 42)
Рис. 42 Принципиальная схема теплового пункта
при зависимом присоединении с водоструйным элеватором
и регулятором давления на обратной магистрали:
1 - задвижки; 2 - грязевики; 3 - термометры; 4 - манометры,
5 - тепломеры, 6 - система отопления, 7 - водоструйный элеватор;
8 - регулятор давления "до себя"; 9 - регулятор расхода
135
В связи с тем, что в тепловой сети возникают колебания давле,
ния, регулятор давления РД должен иметь переменное сопро.
тивление.
По высоте здания местоположение третьего абонента (см.рис.39)
выходит за пределы линии давления в обратной магистрали и ли
нии статического давления в тепловой сети. В данном случае может
произойти опорожнение системы отопления через обратную и
подающую магистрали, при этом статическое давление в системе
отопления больше, чем давление в обратной магистрали и ста-
тическое давление в тепловой сети Перепад давления в подающей и
обратной магистралях достаточен для работы элеватора.
Ар!" - р"1 - р"1 = 0,931 - 0,0738 = 0,193 МПа. С целью предотвра-
щения вытекания воды из системы отопления на подающей
магистрали теплового пункта предусматривают обратный клапан 10,
а на обратной магистрали - регулятор давления РД 8 (рис. 43).
Рис. 43. Принципиальная схема теплового пункта при зависимом
присоединении с водоструйным элеватором
1 - задвижки; 2 - грязевики; 3 - термометры, 4 - манометры;
5 - тепломеры; 6 - система отопления; 7 - водоструйный элеватор;
8 - регулятор давления "до себя "; 9 - регулятор расхода;
10 - обратный клапан
Регулятор расхода РР на подающей магистрали служит для
стабилизации расхода воды в системе отопления.
136
11.3. Тепловой пункт системы отопления
с зависимым присоединением и насосом на перемычке
В рассматриваемом примере (см. рис. 29) местоположение четвертого
абонента как и третьего, выходит за пределы линии статического
давления и давления в обратной магистрали тепловой сети. В связи с
этим и в случае, когда тепловая нагрузка превышает 0,81 МВт, сме-
шивание воды не может быть выполнено с помощью элеватора, так как
располагаемый перепад давления в месте присоединения, составляющий
др?с = Р„ ~ pl? = 0,875 - 0,784 = 0,091, МПа, не достаточен для на-
дёжной работы элеватора В данном случае в жилых и общест-
венных зданиях рекомендуют применять бесшумные бесфунда
ментные смесительные насосы типа ЦВЦ (рис. 44). Для достижения
расчетной температуры в системе отопления необходимо обеспечить
ра< четный коэффициент смешивания, определяемый по формуле:
« = (П.2)
tr~t0
где Т| - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети, °C;
tr - температура горячей воды в подающей магистрали
системы отопления,°C;
t0 - температура воды в обратной магистрали системы
отопления,°C.
Рис 44. Принципиальная схема местного теплового пункта при
зависимом присоединении и насосом на перемычке:
1 - задвижки; 2 - грязевики; 3 - манометры; 4 - термометры:
5 - смесительные насосы; 6 - тепломер; 7 - регулятор давления;
8 - регулятор давления «после себя»; 9 - регулятор давления в узле
смешивания: 10 - система отопления
137
Насос на перемычке обеспечивает смешивание теплоносителей и
не влияет на величину циркуляционного давления в системе
отопления.
Производительность насоса, равная расходу подмешиваемой
воды из системы отопления, т/ч, определяется по формуле
GH=1,1«GTC, (11.3)
где GTC - расход воды, поступающей из тепловой сети , опре-
деляемый по формуле:
где GT п - расход теплоты на отопление - полные теплопотерн
здания (см. табл 22), Вт ;
с - теплоёмкость воды, равная 4.18 кДж/ (кг °С).
Давление, развиваемое насосом, МПа, должно быть равно
Дрн=1,15Дрс0, (11.5)
где Др,-.,, - потери давления в системе отопления, МПа
Для предотвращения опорожнения системы отопления преду-
сматриваются те же меры, что и для абонента три
11 4 Тепловой пункт системы отопления с зависимым
присоединением и насосом на подающей магистрали
По рис 39 абонент пять расположен выше линии давления в
подающей магистрали тепловой сети. В данном случае может
произойти опорожнение системы отопления через подающие и
обратные магистрали Для смешивания теплоносителей и повы-
шения давления в подающем трубопроводе в месте присоединения
системы отопления устанавливается циркуляционно-повысительный
насос (типа ЦВЦ) (рис, 45)
Производительность насоса определяется по формуле
GH= 1,1(1 + «)GTC, (И 6)
где и - то же. что и в уравнении (11 2);
GTC - то же, что и в уравнении (11.4).
138
Рис 45 Принципиальная схема местного теплового пункта при
зависимом присоединении с насосом на подающей магистрали.
1 - задвижки; 2 - грязевики; 3 - термометры; 4 - манометры;
5 - тепломер; б - насосы; 7 - регулятор давления «до себя»;
8 - регулятор давления «после себя»; 9 - регулятор давления в узле
смешивания теплоносителей; 10 - обратный клапан;
11 - система отопления
Давление, развиваемое насосом, МПа, рассчитывается по урав-
нению
Дрн= 1,15ДрС0 + ДрУс, (117)
где Дрс 0 - то же, что и в уравнении (11.5);
ДрУ - разность между статической высотой системы отоп-
ления и линией давления в подающей магистрали
тепловой сети, МПа.
С целью предотвращения опорожнения системы отопления
предусматриваются те же меры, что и для абонента три.
Для абонента пять (см рис 39) допускается применять и
другую схему присоединения.
[ Если, наряду со смешиванием теплоносителей, требуется снизить
давление в обратной магистрали в месте присоединения системы
отопления, то устанавливаются насосы на обратной магистрали
(рис 46)
Производительность насоса, т/ч, определяется по формуле (11.3).
Давление должно иметь значение, обеспечивающее требуемое
Давление в обратной магистрали Например, система отопления
Имеет чугунные радиаторы с рабочим давлением 0,6 МПа, а
Давление в обратной магистрали тепловой сети равно 0,8 МПа.
Значит, давление, обеспечиваемое насосом, должно быть не менее
Лрн= 1,15 х 0,2 = 0,23 МПа
139
Схемы присоединения насосов на подающей (см. рис 45) и об-
ратной магистралях (см рис. 46) не нашли широкого применения.
Наиболее приемлемым решением в данном случае является неза-
висимые схемы присоединения, рассматриваемые в курсе «Тепло,
снабжения».
Рис 46 Принципиальная схема местного теплового пункта при
зависимом присоединении с насосом на обратной магистрали
1 - задвижки, 2 - грязевики; 3 - насосы; 4 - манометры;
5 - тепломер; 6 - термометры; 7 и 8 - регуляторы давления
«после и до»; 9 - регуляторы давления в узле смешивания
теплоносителей; 10 - обратный клапан; 11 - система отопления
11.5. Тепловой пункт системы отопления
с зависимым присоединением, с водоструйным элеватором
и пофасадным регулированием
Тепловой пункт с пофасадным регулированием (рис.47) обес-
печивает корректировку теплового режима отопления фасада здания
в зависимости от отклонения температуры воздуха помещения,
изменения температуры наружного воздуха, величины солнечной
радиации на наружную стенку и влияния инфильтрации За счет
регулирования повышаются комфортные условия в отапливаемых
помещениях и обеспечивается сокращение расхода теплоты на
отопление от 4 до 15% В схеме, представленной на рис. 37, регули-
рование теплоотдачи отопительных приборов на фасадах А и Д
производится за счет изменения количества теплоносителя. Для
чего используется регулятор температуры (тип РТК-2216-ДП).
имеющий датчик сопротивления.
140
Рис. 47. Тепловой пункт с пофасадным регулированием:
задвижка; 2 - регулятор температуры рТК-221о-ДП,3 - водоструйный элеватор; 4 - грязевики
Датчики внутренней температуры размещаю! на каждом фасаде
и устанавливают на первом t,, °C, и на верхнем tj, °C, этажах на
внутренней стенке на высоте 1,5 м от пола. Датчики температуры
наружного воздуха tH, °C, на каждом фасаде устанавливаются на
высоте не менее 2 м от земли с защитным кожухом от солнечной
радиации. Датчики i” и t* регулируют дефицит или избыток теплоты и
дают команду регуляторам температуры на каждой фазе. При этом
происходит открытие или закрытие прохода и соответственно
перераспределение расходов теплоносителя в зависимости от потребности
в теплоте обоих фасадов. Общий расход теплоносителя на вводе остаётся
постоянным, что обеспечивает гидравлическую и тепловую устойчивость
системы отопления и тепловых сетей. При фасадном регулировании в
зависимости от схемы присоединения (см.рис.39) в качестве смеситель-
ного устройства могут применяться насос или водоструйный элеватор.
11.6. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора
типа ВТИ Мосэнерго
Водоструйные элеваторы предназначены для снижения темпе-
ратуры воды, поступающей из тепловой сети в систему отопления,
до необходимой температуры путем ее смешивания с водой, прошед-
шей систему отопления. Наиболее совершенным являются элеватор
типа ВТИ Мосэнерго (КПД-0,24) со сменным соплом (рис. 48).
Рис. 48. Элеватор с нерегулируемым соплом типа ВТИ Мосэнерго
1 - корпус; 2 - сопло; 3 - камера всасывания;
4 - камера смешивания. 5 - диффузор
142
Основные размеры элеватора типа ВТИ Мосэнерго приведены в
табл 32
Таблица 32
Основные размеры элеваторов типа ВТИ теплосети Мосэнерго
Номер элева- тора Размер, мм
L А Б / dk D Dy
1 425 90 ПО ПО 15 ПО 125
1 2 425 90 ПО 100 20 110 125
3 625 135 155 145 25 125 160
4 625 135 155 135 30 125 160
5 625 135 155 125 35 125 160
6 720 180 175 175 47 160 180
7 720 180 175 155 59 160 180
Рассмотрим методику подбора и расчета элеватора, пред-
ставленную в [40, с. 310].
Основной расчетной характеристикой для элеватора является
коэффициент смешивания’
H = (118)
где Т|,’ tr; t0 - то же, что и в уравнении (11.2).
I Расход воды, поступающей в элеватор из тепловой сети,
определяется по формуле, кг/с:
где т, t0~ то же. что и в уравнение (11.4):
SQTn - полныё теплопотери здания, Вт;
с ~ теплоемкость воды, равная с = 4190 Дж/(кг°С)
Количество воды, поступающее в местную систему отопления
После смешивания в элеваторе, определяется по формуле
I (,,',0)
L Расход инжектируемой воды рассчитывается по формуле, кг/с.
^инж = ^см - GT с, (11.11)
143
Проводимость ас, кг/(с-Па°5 ), или сопротивление Sc,
(Па-с2)/кг2, системы отопления определяется по формуле
\ = ^-=4-
Сс.м а
где Арс0 - потери давления в системе отопления, Па, применяемые
по данным гидравлического расчета
Оптимальный размер камеры смешивания определяется по
формуле, м:
dk =0,1 = 0,16/VS? (1114)
По найденному значению dk определяется и номер элеватора
(см. табл. 32)
Диаметр выходного сечения сопла находится по уравнению, м
dc =-------, ===, (11.15)
ч '630 dl ___ ( и X
(I + и) —=-*- + 0,65 - 0,37л -
V af V1 + и)
где п - поправочный коэффициент (обычно п = 1.05 - 1,15).
Определение dc производится методом последовательного при-
ближения Для этого предварительно задаются величиной п и опре-
деляют dc. После этого производится проверка предварительного
принятого значения п.
Подбор основных размеров элеватора (номер элеватора, d^, de)
предлагается определять по номограмме, представленной на рис. 49.
Выбор номера элеватора, dc и dk производится по известным зна-
чениям и, Sc или ас.
Для использования одного и того же корпуса элеватора при
различных расходах воды и давлений сопло делают сменным.
Пример 20.
Подбор водоструйного элеватора по номограмме
Исходные данные
1. Рассчитать диаметр сопла dQ, м, и камеры смешивания d^, м,
водоструйный элеватор (по номеру) для системы водяного
отопления жилого здания
144
2. Полные теплопотерн здания LQ, п= 52э000 Вт
3. Параметры теплоносителя в тепловой сети, Т|= 150°С. то=70°С
и в системе отопления tr - 95 °C, t„ = 70 °C.
4. Потери давления в системе отопления, по данным гидрав-
лического расчета,составляют Дрс0 =10000 Па.
Па С’/КГ’
Рис 49 Номограмма для выбора водоструйного элеватора
конструкции ВТ И - теплосеть Мосэнерго
Порядок расчета
1 Определяем коэффициент смешивания по формуле (11.8):
т. - tr 150 - 95 _ _
t, - to 95 - 70
145
2. Рассчитываем расход воды, поступающей из тепловой сети,
по уравнению (11.9):
LQ ,, 525000 . __ .
G,, = . т " . = -———-—-— = 1,57 кг/с:
cfri-O (150-70)4190
3 Определяем количество смешанной воды, поступающей в си-
стему отопления по формуле (11 10):
LQin _ 525000
c(tr-to) (95-70)4190 ’ С‘
4. Вычисляем видимость системы отопления по формуле (11.12).
а = £?см _ Jjj>— = 0,05 кг/(с Па0-5).
с /10000
G,
5. Рассчитываем сопротивление системы отопление по формуле
(11 13):
5С = Лр/° = = 400 (Па с2)/кг2.
GC2M 5,02
6 По номограмме (см. рис. 49) для «=2,2 и пс=0,05 кг/(с Па05)
и Sc = 400 (Па-с2) /кг2 принимаем элеватор № 5 с <4 = 35 мм и
dc-tt.7 мм. (Ход решения по номограмме показан пунктирной
линией со стрелкой - точки Ль Bt, С,).
Из за возможной неточности размеров элеватора необходимую
разность давления перед поступлением в элеватор принимать с
запасом 10-15%.
Основные размеры элеватора № 5 представлены в табл 32 и на
рис .48. При проектирование минимальный диаметр сопла во избе-
жание его засорения принимают 4 мм При подборе ближайший
меньший диаметр сопла принимают с точностью до 0,5 мм
11.7. Подбор регулируемого водоструйного элеватора
с переменным коэффициентом смешивания
Элеватор типа ВТИ Мосэнерю имеет следующие недостатки:
низкий КПД высокие требования к перепаду давления на вводе
перед элеватором; прекращение циркуляции воды в системе отоп-
ления при аварии тепловой сети; постоянный коэффициент сме-
шивания Для изменения коэффициента смешивания и обеспечения
качественно-количественного регулирования теплоносителя в пр0'
146
цессе эксплуатации системы отопления необходимо автоматическое
регулирование площади отверстия сопла элеватора. Эта задача
решается применением регулируемых элеваторов с электронным
приводом типа «Электроника Р 1М1» (рис. 50)
Рис. 50. Элеватор с регулируемым соплом типа «Электроника Р-1М1»:
1 - элеватор с регулируемым соплом;
2 - электронный блок с исполнительным механизмом
Электронный регулятор «Электроника Р-1М1» предназначен
для автоматического регулирования подачи теплоты в систему отоп-
ления в зависимости от изменения температуры наружного воздуха
При отклонении температуры наружного воздуха электронный
блок включает электродвигатель исполнительного механизма и
перемет, i 1 шток в сторону открытия или закрытия проходного
сечения сопла. Диаметр сопла dc, мм регулируемого элеватора
подбирают, зная расчетный расход и давление при полностью
Открытом сопле, по методике, изложенной в разделе 11.6 в
соответствии с табл. 33.
147
Т аблица 33
Технические характеристики регулятора «Электроника Р-1М1»
1 Указатели Номе р элеватора
1 2 3 4 5 6 7
Максимальное рабочее давление МПа 1.6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6
Максимальная рабочая температура, °C 155 155 155 155 155 155 155
Коэффициент смешива- ния, и 2-6 2-6 2-6 2-6 2-6 2-6 2-6
Диаметр отверстия соп- ла, dc, мм 6 8 10 12 16 16 18
Для обеспечения качественно-количественного регулирования
рекомендуется применять двухсопловые регулируемые элеваторы с
базовой моделью 40С10бкМ, состоящие из регулируемого органа и
устройства (байпаса) для подключения внутреннего сопла двухсоп-
лового элеватора к подающему трубопроводу тепловой сети
(рис.51)
Рис 51 Принципиальная схема регулируемого элеватора узла
1 двухсопловый элеватор. 2 - регулирующий орган.
3 - устройство - байпас
Выпускается три типа регулируемых элеваторов: ЭДР-2. ЭДР-3,
ЭДР 4 (табл. 34) Регулируемые элеваторы рекомендуется приме-
нять при потерях давления в системе отопления не более 15 кПа и
перепад давления на вводе теплового пункта не менее 0.15 МПа
148
xr
со
OS
X
Ю
ПЗ
H
Сборное сопловое устройство содержит два сопла, распо-
ложенных одно в другом: внутреннее (базовое) и наружное
(регулируемое). В базовом режиме, в теплый период отопительного
сезона, когда температура воды в тепловой сети завышена, подача
сетевой воды в камеру смешивания осуществляется только через
внутреннее сопло. При понижении температуры наружного воздуха
регулирующий орган открывается и параллельно с внутренним
включается в работу наружное сопло и элеватор начинает работать
в расчетном режиме Применяются (см. табл. 18) регулируемые
элеваторы с ручным (типа РЭУ-2Р, РЭУ-ЗР. РЭУ-4Р) и
автоматическим регулирующими органами элеваторного узла (типа
РЭУ-2А, РЭУ ЗА, РЭУ 4А).
Таблица 35
Характеристика регулирующего органа элеваторного узла
Тип элеватор ного узла Тип двух- соплового элеватора Вид регулирующего органа Условный диаметр ре- гулирующего органа, мм Длина элеваторного узла, мм
РЭУ-2Р ЭДР-2 Ручная задвижка 40 644
РЭУ-2А ЭДР- 2 Электромагнитный вентиль 50 706
РЭУ-ЗР ЭДР-3 Ручная задвижка 50 862
РЭУ ЗА ЭДР-3 Электромагнитный вентиль 50 910
РЭУ-4 Р ЭДР4 Ручная задвижка 50 862
РЭУ 4А ЭДР 4 Электромагнитный вентиль 50 910
Рассмотрим методику расчета регулир¥емого двухсоплового
элеватора
В качестве исходных данных для выбора нужных типов эле-
ватора и регулируемого элеваторного узла принимают следующие
параметры: тепловая нагрузка системы отопления EQTn, МВт ,
расход сетевой воды на отопление здания GTC, т/ч; располагаемый
перепад давления перед абонентским вводом Дртс, МПа (принима-
ется по пьезометрическому графику или задаётся по [2, п. 3.28]);
потери давления в системе отопления Дрго. МПа; значение распо-
лагаемого напора перед элеватором рэ. МПа; температурный режим
в тепловой сети и в системе отопления т,; tr; to, °C.
Подбор типа элеватора производят, пользуясь табл. 34 и 36, по
ближайшему диаметру камеры смешивания; выбор регулируемого
узла - по табл. 35.
150
Диаметр внутреннего сопла двухсоплового элеватора определяют
по формуле, мм
d
” We
(11.16)
где GTC “ то же, что и в уравнении (35), где LQTn в МВт, т/ч;
Дрт с - располагаемый перепад давления в тепловой сети перед
абонентским вводом, МПа.
Размер dc в, мм, уточняют по ближайшему диаметру в
соответствии с табл. 36.
Таблица 36
Унифицированные размеры сопла элеватора
1 Наименование Размеры в зависимости от типа элеватора, мм
ЭДР-2 ЭДР-3 ЭДР-4
Диаметр внутреннего сопла 4; 4,5; 5 4; 4,5; 5; 5,5 4, 4,5; 5; 5,5; 6; 6.5; 7
Диаметр наружного сопла 8, 8,2; 8,8 8,4; 8,6; 9; 9.2; 9,4, 9.6 8; 8,2; 8,8, 8,4; 8,6; 9; 9,2; 9,4; 9,6. 9.8. 10 8; 8,2; 8.4; 8,8, 8,8 8,8; 9; 9,2; 9,4; 9.6; 9,8; 10; 10.2; 10,4; 10,6; 10.8; 11, 11,2; 11,4, 11,6
Диаметр наружного сопла двухсоплового элеватора рассчи-
тывают по формуле, мм
< н = дМ? + 6 - </. , + 9, (1117)
где</( — диаметр рабочего сопла обычного нерегулируемого
элеватора, мм:
dt = 2.9 Vgt2c / Ьр3 + 0,5 Ддг ’, (11.18)
где рс 0~ потери давления в системе отопления, МПа,
Дрэ - расчетный располагаемый напор перед элеватором,
МПа, равный
Дрэ = Лрс.о (0,54и2 + 2,2и + 1,58), (11 19)
где и - то же, что и в уравнении (11.8)
Диаметр dc в, мм, может быть определён также по номограммам
(рис. 52 и рис. 53)
151
Рис. 52. Номограмма для подбора диаметра внутреннего сопла
при температурном режиме 130 - /0бС
Рис. 53. Номограмма для подбора диаметра внутреннего сопла
при температурном режиме 150 - 70рС
Пример 21,
Подбор водоструйного двухсоплового элеватора
Исходные данные
1 Рассчитать диаметры сопел: внутреннего dCB, мм, и наруЖ
ного с!,. н, мм
2 Расход воды, поступающей из тепловой сети, составляет
GT с= 6,5 т/ч (см. пример 20)
152
3. Параметры теплоносителя в тепловой сети: Tj=150oC и
tfo°c
4. Перепад давления в тепловой сети перед абонентским вводом
дртс =6,677 МПа (см. рис. 39 абонент 1 и формулу (11.1)).
5. Потери давления в системе отопления А».о = 0,01 МПа.
6 Коэффициент смешивания и = 2,53 (см. пример 20).
7. Полные теплопотери здания EQTn = 610575 Вт. или 0.61 ВМ-
(525000 ккал 'ч).
Порядок расчета
1. Определяем диаметр внутреннего сопла двухсоплового
элеватора по формуле (11.16), мм:
= 1,6 - /g = 1.6 • /6,5 =
св Vfc' VW77
Размер dCB уточняем с ближайшим диаметром по табл 36 и
принимаем dc в » 4-5 мм- В соответствии с номограммой рис 53
JCB = 4,5 мм.
2 Вычисляем расчетный располагаемый набор перед элеватором
по формуле (11.19), МПа.
Дрэ = Ар, о (0.54«2 + 2,2н + 1.58) =
=0,04(0,54 - 2,532 + 2,2 • 2,53 + 1,58) = 0,43.
3. Определяем диаметр рабочего сопла обычного циркуля-
ционного элеватора по формуле (И 18),мм:
2,9 • VGT2C/Aps + 0,5-Арсо = 2,9 • ГбД2 / 0,43 + 0,5 0 / 0,4 = 7,3.
4. Вычисляем диаметр наружного сопла двухсоплового
элеватора по фоомуле (11.17)
dc.„ = J^+б Ч Г+9 = ГГз2 + (6 - 4.4) + 9 = 9.4
Размер d, н уточняем с ближайшим диаметром пи табл 36 и
принимаем d, „ = 9,8 мм.
5. Исходя из значений dCB = 4,5 мм и dL „ = 9 мм по табл. 36
"ринимаем тип элеватора ЭДР-3, по табл. З^ — элеваторный узел
Р^У-ЗА по табл 34 - базовую модель 40С10бкМ № 3 и диаметр
камеры смешивания d^ ~ 25 мм-
153
Для изменения коэффициента смешивания в процессе эксплуата-
ции может быть использована, например, система (а.с. № 525064),
обеспечивающая экономичное отопление жилых зданий за счет
работы элеваторного узла с параллельной установкой базового 1Э и
регулируемого 2Э элеваторов (рис. 54), рассчитанных на работу с
равными коэффициента смешивания.
Рис. 54. Принципиальная схема параллельной установки элеватора:
1 - датчик температуры наружного воздуха; 2 - датчик температуры
теплоносителя, 3 - программное устройство;
4 - регулирующий прибор; 5 - рабочий орган типа ЗЛ-2135,
6 - обратный клапан
Работа данной автоматизированной системы осуществляется
следующим образом. В холодный период при повышении темпера-
туры наружного воздуха работает только базовый элеватор 1Э, в
случае резкого снижения температуры наружного воздуха подклю-
чаются регулируемый элеватор 2Э. При таком режиме работы обес-
печивается высокая тепловая и гидравлическая устойчивость
системы отопления при экономии тепловой энергии до 15 - 20%.
Базовый элеватор рассчитывается по методике, изложенной в
разделе 116. на максимально возможный по условиям гидравли-
ческого режима тепловой сети коэффициент смешивания, а регули-
руемый элеватор рассчитывается на пиковую топливную нагрузку
154
11.8. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора
марки 40С10бк
В практике проектирования применяется водоструйный элеватор
парки 40С106к ТУ26-07-1255-82 (рис 55), выполненный из углеро-
дистой стали с температурой теплоносителя до 150°С.
Рис 55. Расчетная схема водоструйного элеватора
Конструктивные характеристики различных типоразмеров эле-
ватора 40С206к приведены в табл 37.
Таблица 37
Конструктивные характеристики элеватора
Номер Элева тора Диаметр камеры смешивания мм Размеры, мм Диаметр сопла Jc, мм Масса, К1
L 1 Di d2 />
1 15 360 70 145 145 130 3-8 8,3
2 20 440 93 160 145 135 4-8 11,3
3 25 570 104 180 160 145 6-10 15,5
4 30 620 125 195 180 170 7-12 18,7
Определение номера элеватора, диаметра сопла и камеры
смешивания осуществляется расчетом в следующем порядке.
Определяется расход воды в системе отопления по формуле, т/ч:
ЦЛп-3,6
(11.20)
G'° с (tr- tB) 1000’
гДе EQX (1- полные теплопотери здания, Вт;
с - удельная теплоемкость воды, равная с=4,187 кДж/(кг°С);
tr, to - параметры теплоносителя в подающем и обратном
трубопроводе системы отопления, °C.
155
Вычисляется коэффициент смешивания
“ = (nJ
где Т| - параметры теплоносителя в подающем трубопроводе в
тепловой сети, °C.
Определяется расчетный диаметр камеры смешивания элеватора
мм, по формуле
d"=8'5^-’ 01 22)
НДР<о
где Дрс о — требуемое давление, развиваемое элеватором, при-
нимаемое равным потерям давления в главном
циркуляционном кольце, кПа.
Вычисляется расчетный диаметр сопла, мм, по формуле
d = . (11.23)
1 + и
Определяется давление, необходимое для работы элеватора,
IO-кПа, по формуле
Дрэ = 1,4 Дрсо (1 + и)2. (И 24)
Находится давление перед элеваторным узлом, IO-кПа, с учетом
гидравлических потерь в регуляторе давления по формуле
Дрэ.у = Дрэ + (2 - 3) (11 25)
После определения расчетного диаметра камеры смешива-
ния dk, мм, по табл 37 выбирается номер элеватора с ближайшим
наибольшим диаметром, dk
11.9. Подбор насоса в системе водяного отопления
В зависимости от гидравлического режима тепловой сети
(см. рис. 39) и места присоединения насоса в местном тепловом
пункте системы водяного отопления (см. рис 44. рис. 45, рис. 4б)
насосы подразделяют на: циркуляционные, смесительные, циркуляШ1'
онно смесительные, циркуляционно-повысительные [31, с. 232 244].
Смесительные насосы для системы отопления устанавливаются
а) на перемычке между подающим и обратным трубопроводам"
при располагаемом напоре перед узлом смешения, достаточном Л-1Я
156
преоДоления гидравлического сопротивления системы отопления и
1еЛЛ°вых сетей после ДТП, и при давлении в обратном трубопрово-
да тепловой сети после теплового пункта не менее чем на 0 05 МПа
вЬцде статического давления в системе отопления;
б) на обратном трубопроводе перед узлом смешения или на по-
даюшем трубопроводе после узла смешения при располагаемом
напоре перед узлом смешения, недостаточном для преодоления
гидравлического сопротивления. При этом в качестве смесительных
насосов могут быть использованы подкачивающие насосы, представ-
ленные в [43, п п 3.5 а, б, в, е]
В системе отопления жилых и общественных зданий рекомен-
дуется применять различные бесшумные бесфундаментные диаго-
нальные центробежные насосы, например ЦВЦ (табл. 38) с
производительностью от 2,5 до 25т/ч и развиваемым давлением от
0,02 до 0,092 МПа, предназначенные для перемещения воды с тем-
пературой до 105°С. Насосы устанавливаются непосредственно на
трубопроводах и соединяются с ним с помощью ниппелей или флан-
цев (рис. 56). Допустимое давление на всасывании для насоса ЦВЦ
составляет 2,5-2,0-0,6 МПа, для остальных насосов - 1,0 МПа.
Таблица 38
Техническая характеристика насосов типа ЦВЦ
Марка насоса Производи- тельность GH, м3/ч Полное давление Др„, МПа кпд п, % Потребляемая мощность N„, Вт Частота вра- щения п, об/мин Напряжение, В Диаметр Dy, мм Присоеди- нение
ЦВЦ 2,5-2 2,5 0,02 17 110 3000 220 25 Ниппе пъное
ЦВЦ 4-2 8 4,0 0,028 20 180 3000 380/220 32 Ниппельное
Ви 6,3-3,5 6,3 0.035 25 240 3000 380/220 40 Ниппельное
ДВЦ 10 4.7 10 0,047 36 425 3000 380/220 40 Нм пепънор
ВЦ 16-6.7 16 0,067 41 845 3000 380/220 50 Фланцевое
Ви 25-9,2 25 0,092 45 1620 3000 380/220 70 Фланцевое
157
Рис. 56. Общий вид насосов типа ЦВЦ:
а - с фланцевым присоединением; б - с ниппельным присоединением
Линейные сальниковые насосы серии Т применяются в ,
коммерческих и промышленных системах отопления, в местных
отопительных установках, в сооружениях для водоподготовки,
перекачивания воды и т.д. Такие насосы характеризуются высоким
КПД. Температурный диапазон -15...+ 12О°С. Рабочие колеса
статически и гидравлически сбалансированы, вал изготовлен из
нержавеющей стали AISI 316 Большинство моделей выпускаются в
двойном однокорпусном исполнении. Имеются модели из бронзы.
Максимальная производительность насосов 760 м3/ч, максималь-
ный напор 65 м
Побор насосов серии Т осуществляется по номограмме (рис.57).
Циркуляционные насосы ИзоБар™ со встроенным электронным
регулированием применяются для систем, где требуется поддер-
жание давления на определенном уровне. Они соответствую1
международным требованиям энергосбережения Конструкция
двигателя - без уплотнения; вал и корпус - из нержавеющей стали
Температурный диапазон — 15... + 110°С, максимальное рабочее
давление 1,0 МПа. Регулировка давления осуществляется с
компенсацией потерь. Снабжены системой электронной защиты 01
перегрузок. Взвимозаменямы с насосами других производителей.
Подбор насосов типа ИзоБар™ осуществляется по номограМ-че
(рис.58)
158
Рис.57. Номограмма для подбора насоса серии Т
Рис 58. Номограмма для подбора насоса серии ИзоБар™
Четырехскоростные циркуляционные насосы EV применяются
Лля систем отопления (охлаждения) и горячего водоснабжения,
^ни бывают муфтовыми и фланцевыми, бронзовыми и чугунными
системой зашиты от отложений извести), могут быть двойными в
159
одном корпусе. Обладают улучшенной системой смазки подшип-
ников. Работают в температурном диапазоне -15. ..+120°С.
Подбираются насосы типа EV по номограммам, представленные
на рисунке 59.
Рис.59 Номограммы циркуляционных насосов типа EV
а - муфтового; б - фланцевого
Насосы типа ЦВЦ подбирают в зависимости от расхода теплом»’
сителя насосом GH, м3/ч, определяемого по формулам (11.3), (11 6).и
создаваемого давления zlpH, МПа, или мм вод ст., вычисляемого п0
формулам (115), (117) и по характеристикам насоса (рис. 60), а
160
*же табл. 38 В отдельных случаях при практических расчетах
рИнИмают Дрн = Дрс 0 или используют упрощенную формулу, Па:
Дрн =>00 Е/, (11.26)
д, £ I - длина главного циркуляционного кольца системы
отопления, м ;
100 потеря давления (100 Па на один метр длины главного
циркуляционного кольца).
В технике отопления допускают объёмную подачу насоса
Д, м3/ч, заменять массовым расходом, G„, т/ч, не зависящим от
температуры [31, с. 233].
Рис. 60 Характеристики насосов типа ЦВЦ
Пример 22.
Подобрать насос типа ЦВЦ
для четвертого абонента по схеме рис. 39.
Исходные данные
1 Полные теплопотери здания £QT п = 610575 Вт.
2 . Параметры теплоносителя. tt = 150°С; то = 70°С; tr = 105°С;
<0 = 70°С.
3 Потери давления в гтавном циркуляционном кольце системы
копления по данным гидравлического расчета Дрго = 0,031 МПа
Порядок расчета
1 Определяем расход воды, поступающей из тепловой сети по
Формуле (11 4), т/ч’.
с _ ZQTn_3.6 _ = 610575 3.6 _65
тс с (т,-т0) 1000 4,187 (150-70)’ ’
161
2 . Определяем коэффициент смешивания по формуле (11.2):
T.-tr 150-105
и = —--L = —-------= 1,3.
tr-to 105-70
3 . Рассчитываем подачу насоса, равную расходу из систему
отопления подмешиваемой воды, по формуле (11.3), т/ч:
G„ =l,luGTC =1,1 1,3 6,5 = 9,3.
4 Определяем давление, развиваемое насосом, по формуле
(И 5), МПа:
Дрн =1,15Дрсо = 1,15 0,031 =0.036
Используя характеристики насоса (см.рис. 60), по значениям
Дрн = 0,036 МПа и G„ = 9,3 т/ч принимаем ближайший больший
насос типа ЦВЦ 10-4,7 (последовательность подбора показана
штриховой линией). Затем в соответствии с табл. 38 для данного
типа насоса определяем: потребляемую мощность 425 Вт, диаметр
40 мм, вид присоединения ниппелей и КПД 36 %.
11 10. Запорно-регулирующая арматура
и контрольно-измерительные приборы теплового пункта
Выбор запорной арматуры производится по условному проходу
Dy, условному давлению ру и рабочей температуре, а также по
принятому типу привода.
В наружных тепловых сетях в качестве запорной, спускной и
дренажной арматуры применяется стальная фланцевая или
приварная
В сетях районов с расчетной температурой наружного воздуха
t — -30"С и выше для паропроводов с рабочим давлением
до 0,7 кгс/см2 или водяных сетей с температурой воды до 115°С
допускается применение арматуры из ковкого чугуна
В отапливаемых помещениях после автоматических регуляторов,
обеспечивающих заданные максимальные давление и температуру,
допускается применение арматуры фланцевой:
для среды ру<16 и Т<300 - из ковкого чугуна Dv 15-80;
для среды ру<10 и Г<200 - из серого чугуна Dy<300;
для среды Ру<6 и Г<120 - из серого чу1уна всех диаметров.
162
Арматура муфтовая (резьбовая) допускается для среды р,<16 и
у <250 - из серого и ковкого чугуна Dy<100 (как правило для
обвязки конденсатоотведчиков с резьбовым соединением).
У задвижек, поставляемых без обводов, следует преду-
сматривать обводные линии с задвижкой или вентилем
к задвижкам Dy 200-300 - обвод Dy25 (только при паре)
к задвижкам Dv 400-600 - обвод Dy50;
к задвижкам D 1000 - обвод Dy100;
Задвижки Dy 500 и более, помимо ручного, должны иметь
критический привод.
Устройство пусковых перемычек с задвижками между ведающими и
обратным трубопроводами на вводах в здание, а также вокруг элеваторов,
грязевиков и местных насосов смещения - не допускается.
Характеристика ответных фланцев и болтов к арматуре дана в
разделе «фланцы» Для присоединения арматуры с условным дав
лением превышающим условное давление в трубопроводе, до-
пускается замена фланцев в соответствии с чертежами ТД
сер. 4.903 10 типа Т108.00 и Т109.00.
Арматура в тепловом пункте здания предназначена для
регулирования и отключения отдельных систем отопления, а гакЖе
отопительного оборудования
Задвижки размещают на главных подающих и обратных
магистралях, до и после (по движению теплоносителя) теплообмен-
ников, циркуляционных и смесительных насосов, водоструйных
элеваторов, редукционных клапанов, кондснсатоотводчиков, а
также на обводных линиях
Приведенные в подразделах 11.10.1. 11 10.8 типы задвижек, вентилей
обратных клапанов и т.п применяются для теплоносителя воды и пара
1 Типы и основные размеры этой запорно-регулирующей
арматуры приведены ниже.
Задвижки стальные (табл. 39,40,41) Задвижка клиновая
ДВухдисковая с выдвижным шпинделем фланшвая фиг. ЗЛ.11025
П. 1; 30с 64 нж, 30 с564 нж.
Задвижка клиновая двухдисковая с выдвижным шпинделем
фланцевая фиг. 30с572нж.
Зад| ижка клиновая с невыдвижным шпинделем фланцевая
фиг. 30с527нж; 30с 327нж.
163
Таблица 39
Запорно-регулирующая арматура
оу Обозначение фигуры Размеры Н Масса Рабочее положение Ответные фланцы
D Z
too 150 30с76нжМ 30с76нжМ 350 450 230 300 675 900 10,6 203.7 1) Ру 25 гост
200 30с76нжМ 550 360 1040 325 2) 12821- 60*
250 30с76цжМ 650 425 1140 315 1)
300 30с576нж 750 485 1410 1200 1) Pv 64 Рэ 25 12821-80*
400 30с572нж 600 610 1900 608 1)
500 600 30с327нж То же 700 800 730 840 2225 2225 1322 1985 2) Ру 25 ГОСТ 12821-На*
800 30с327нж 1000 1075 2610 3690
Рабочее положение задвижки:
1) любое:
2) на горизонтальном трубопроводе маховиком или приводом
«вверх» или «на ребро»; на вертикальном - «плашмя».
Задвижка клиновая с выдвижным шпинделем фланцевая фиг. ЗКЛ-40
Задвижка I маховиком бесфланцевая типа Т-115.
Таблица 40
Запорно-регулируюшая арматура
Dy Обозначение фигуры Размеры Масса Ответные фланцы
D Z Н
50 180 160 470 25 ру <1.6
R0 210 195 600 36 1ОСТ
100 30с41нж1 230 230 710 52 123821-80*
150 280 300 940 97
200 330 375 1140 143 Ру '°
250 450 445 1300 238
300 30с42нж 270 510 1840 168
150 450 860 254 Соединение
200 550 780 273 сваркой
250 650 900 380
Рабочее положение задвижек: любое
Задвижка клиновая с выдвижным шпинделем фланцева" f
>лект роприводим фиг. ЗЛ11025 сп 2 и 30с964нж
Задвижка клиновая с невыдвижным шпинделем фланцевая с
электроприводом фиг. 30 с 927нж.
164
Задвижка клиновая двухдисковая с выдвижным шпинделем с
электроприводом фиг 30 с 972нж
Параметры среды.
ру<25; Т<300.
Задвижки устанавливаются на горизонтальном i рубочроводе
электроприводом вертикально вверх. Допускается установка гори-
зонтально вверх. Допускается установка горизонтально (в поло-
жении на «ребро и «плашмя») при условии установки особой опоры
под электропривод
Таблица 41
Запорно-регулирующая армат) ра
Обозначение фигуры Размеры Man а Ответные фланцы
а D Н h С С\
"юо 30с9б4нж 300 230 795 525 460 470 129 Pv 25
150 30с965нж 350 300 1280 850 460 470 1003 ГОСТ
200 30с964нж 400 360 1225 955 495 470 2С4 12821-80*
250 зл11025сп2 450 425 1265 1000 495 468 303
300 30с964нж 500 485 1590 1315 565 465 560
400 30с972нж 600 610 1842 1440 604 462 730 12831-67*
500 700 730 1955 1500 820 788 '580 ру 25
600 30с927нж 800 840 1955 1500 820 788 2520 ГОСТ
800 1000 1075 2770 2000 820 788 4600 12830-С7*
ЮОО 30с964нж 1900 1315 3835~| 3405 820 788 5200 7106 19
I Задвижки чугунные ( абл. 42,43) параллельные с выдвижным
шпинделем фланцевые. Параметоы среды: р,, <> 10 Т 2: 225
• Таблица 42
Запорно-регулирующая арматура
Dv Обозначение фш vpbl Размеры Масса Ответные фланцы
Z D Н
50 180 160 350 18,0 р, 10
80 210 195 450 26.0 ГОС1
Юо ЗОчббр 230 215 550 39,0 12820 80*
125 255 245 635 57,0
150 280 280 790 74,0
200 31ч66р 330 335 900 129,0 Pv 10
25G 31ч6бр 450 390 1090 179,0 ГОС! 12820-80*
30G ЗОчббр 500 440 1285 242,0
350 550 500 1480 327.0
1_40<’ 600 565 1660 445 0
Рабочее положение задвижки - любое, кроме "маховиком вниз".
165
Таблица 43
Запорно-регулирующая арматура
Оу Обозна- чение фигура Размеры Масса Отвс кие фланцу
Z D Н h /
100 31ч906нж 230 215 725 - 115 150 71 Ру
150 280 280 785 - 115 150 109 ГОСТ 1255-67’
200 330 335 1050 780 460 468 183 р 10
250 ЗОчЭОбнж 450 390 1185 915 460 468 242 ГОСТ
300 400 500 600 440 565 1340 1690 1070 1340 495 495 468 468 310 500 1255-67’
Задвижка параллельная с выдвижным шпинделем фланцевая с
электроприводом.
Параметры среды: ру £ 10; Т< 225.
Вентили стальные Их характеристики представлены в табл 44.
Таб л и ца44
Вентили стальные
Оу Обозначение ф» гуры Размеры Масса Ответные фланцы
Z D н
15 15с27нж 175 105 250 6.5 ру 63 ГОСТ 12821-80’
20 190 125 270 8,73
25 200 135 290 10,8
32 210 150 346 15,67
40 225 17,5
40 15с22нж 200 145 300 14,9 Ру 40 ГОСТ 12821 80’
50 230 160 300 17,1
65 290 310 180 400 32,3
80 195 400 36,0
100 350 230 420 49 1
50 Т-76 340 - 380 34,2 Соединение сваркой
80 Б 1с 7 1 380 470 65 0
100 Т-96 540 - 710 121,6
150 Т-126 610 - 920 230,0
Рабочее положение вентилей - любое
166
Вентили чугунные (рис 58 табл 45)
Параметры среды:
15 кч 19 п 1
ру 16 Т 5 200
15 кч 1Б п 1
ру 25 Т <, 225
Параметры среды:
15 кч 18 Бр
Ру 16
Т < 225
Рис 58 Вентиль запорный:
а - флейцевый; б - муфтовый
Вентили чугунные
Таблица 45
Обозначение фигуры Размеры Масса Ответные фланцы
Z D и
25 15кч 19 п2 120 115 145 2,7 . Ру >6 ГОСТ 12820-80*
32 140 135 150 4,3
40 170 145 180 5,8
50 200 160 190 8,0
32 15кч 16 п1 180 135 220 8.0 ру 25 ГОСТ 12820 80*
40 200 145 250 11.0
J50 65 _8П 230 160 250 14 0
290 180 325 25 0
310 195 360 32,0
J5 15кч 18п1 или 15кч 18п2 90 - 110 0,7 pv 16соединенне резьбовое муфтовое
20 2^ J2 100 - 110 0,9
120 - 132 1.4
140 - 132 2,1
J0 170 - 165 3,7
[50_ 200 - 165 5,0
1Рабочее положение вентилей любое.
167
Клапаны обратные стальные (рис.59, табл.46)
Рис. 59 Клапан обратный поворотный фланцевый 19с 17 мж
Клапан обратный подъемный фланцевый 16 с 13 мж
Параметры среды:
Ру 40
Т <, 425
Таблица 46
Клапаны обрат ные стальные
Dy Обозначение 4 игуры Размеры Масса Ответные фланцы
Z О Н
40 16нж Юнж 200 145 117 11,0 Ру 1G ГОСТ 12820-80’
50 - 230 160 117 12,6
65 - 290 310 180 156 20.0
80 195 156 27,3
100 16нж Юнж 350 230 193 35,5
150 16с 13 нж 480 300 270 82 7 Ру 40 ГОСТ 12821 80’
1 200 16с 13 нж 600 375 282 137,6
Клапаны 19с 17нж устанавливают па горизонтальном трубо-
проводе крышкой вверх; на вертикальном - уплотнительной по-
верхностью затвора вверх (поток среды снизу).
Клапаны 16с 13 нж - только на горизонтальном трубопроводе.
Клапаны обратные чугунные (рис.60, табл.47).
Параметры среды
19ч 16бр - ру<. 16 и 10 Т<. 225
16 кч 9 бр - ру5 25 Т<, 225
16 ч 3 бр и 16ч 6 бр - ру
16 s Т <. 225
Рис. 60 Клапан обратный поворотный фланцевый 19ч 16вр.
Клапан обратный подъемный фланцевый 16 кч 9 бр" 16 ч 36р и 16 ч 6 бр
168
Таблица47
Кланпаны обратные чугунные
Обозначение фигуры Размеры Масса Ответные ф танцы
Z D Н
Г1°—I 230 160 140 14,2 Ру >6 ГОСТ 1255-67*
Гео 310 195 168 33,0
Поо 350 215 172 40,8
Н50 Г2ОС 16ч 42р 390 280 235 24,0 t 2 50-С
- 480 335 270 42,0 Ру 25
Г250 - 570 390 310 98,0
| 32 16 кч 9 п вода, пар t <. 225-С или 16кч 9 нж пар t s 300°С 180 135 90 6,2 ру 25 ГОСТ 12820-80*
Г 40 200 145 105 8,4
Г 50 230 160 105 11.2
Гб5 290 180 I 140 19.8
Г80~ 310 195 155 24,7
1 25 1643 бр (t s 225-С) 120 115 70 3,14 Ру 1 6
Г 40 1643 р t s 50°С 170 145 95 7,0 Ру 16 ГОСТ 1 2820 80*
50 200 160 105 9.4
80 1646 р t <. 50’С 310 195 155 23,5 Ру 16 ГОСТ 12820-80*
[too 350 215 175 35,5
Клапаны 19 ч 16 бр устанавливаются на горизонтальном трубо-
проводе крышкой вверх и на вертикальном - уплотнительной
Iповерхностью затвора вверх (поток среды снизу)
Клапаны 16 кч 9 бр, 16 чз бр и 16 ч 6 бр - только на
горизонтальном трубопроводе
Термометры (стеклянные жидкостные, манометрические термо-
электрические термопары, термометры сопротивления) используют-
ся для измерения температуры теплоносителя. Для местных тепло-
В пунктов наибольшее распространение получили технические
ные термометры (табл. 48) прямые и угловые с различной
юй погружения
Таблица 48
Характеристики технических ртутных термометров (ГОСТ 2823-73)
Номе| Термо метра Предел измерения, °C, до Цена деления шкалы, °C, при длине верхней части, мм Длина наружной части, мм
240 100 прямого (П) углового(У)
4 0-100 1 1 163, 253 201 253 291
5 0-160 1; 2 2 403; 633 441 671
Г 6 0-200 1 2 2 1003 1041
169
Иломстр»" применяемые в тепловых пунктах предназначены
измерения избыточного давления (с трубчатой пружиной) и для измены#
избыточного давления (мембраны, сильфонные и поплавковые)
Рекомендуют к применению манометры (см.табл. 49) показывай >щц >
пружинного типа ОБИ, ОБМ1, МОШ, МТП (виброустойчивые)
Таблица 49
Технические характеристики манометров
Наименование манометра Тип, модель Класс точности Преле 1 измерения, МПа Диаметр, мм Масса кг
Показывающий пружинный ОБМ-160 1,5 0,1, 0,16, 0,6 1 0 160 1 4
То же ОБМ1-ЮО 2,5 0,25; 0,4; 1 6 2,5 100 0.8
То же М-250 1,5 0,6, 1,0, 1,6; 2,5 100 1.0
Грязевики (рис.61, 62, табл 50,51,52).
Рис 61. Грязевик абонентский
Таблица 50
Грязевики
Оу Размеры Масса Ответные фланцы
dyb Dn Z H h Ру 16 pv 25
40 50 159 345 340 260 16.3 17.1 Ру 16 и 25 ГОСТ 12820-80’
50 65 365 390 290 19,4 19,5
65 80 219 425 470 340 29,1 30,7
80 too 505 375 33,5 36,4
100 125 325 525 610 459 62,2 69 6
125 150 670 470 70,4 78 6
150 175 426 650 ' 750 550 1180 114,9
200 250 530 850 950 700 266,/ 201,9
170
Таблица 51
Грязевики
pv 2.5 pv 1,6 и pv 1,0
Обозначение Вход О, 1 Выход D,h-2 Обозначение Вход Дь-1 Выход Dd,-2
40_ ТС-569-00 145 160 ТС-569-08 145 160
50 ТС-569-01 160 180 ТС-569 09 160 180
65 ТС-569-02 180 195 ТС-569-10 180 195
80 ТС-569-03 195 215 ТС-569 11 195 230
too ТС-569-04 215 245 ТС-569-12 230 270
125 ТС-569-05 245 280 ТС-569-13 270 300
1 !0 ТС-569-06 280 310 ТС 569-14 300 330
200 ТС-569-07 335 405 ТС-569-15 360 425
Пример обозначения грязевика абонентского на давление ру 16 усл
диаметром 100: грязевик 16-100, ТС-569-0, ТД сер 5 903-13 вып. 5.
Рис.62. Грязевик вертикальный
171
Таблица 5 а
Грязевики
Dv Размеры Рг 16 Ру 25
он Z Н h *1 л? Обозначе- ние Масса Обозначе- ние Масса
200 426 720 890 600 300 - Т32.01 250 Т32.04 зоГ
250 530 840 1260 910 480 - Т32 02 377 Т32.05 , 46 Г
300 630 980 1390 1900 500 - Т32.03 532 Т32.05 597
350 820 2000 1225 575 1325 Т33 01 778 ТЗЗ. 10 967
400 2050 1375 Т.33.02 785 ТЗЗ. 11 99Г
450 920 1340 2120 1260 630 1410 ТЗЗ.ОЗ 900 ТЗЗ. 12 1217
500 2220 1510 Т33 04 943 ТЗЗ 13 127f
600 1020 1500 2360 1380 670 1580 Т33.05 1183 ТЗЗ. 14 1521
700 1220 1700 2580 1540 780 1690 Т3.3.06 1500 ТЗЗ. 15 2127
1800 2680 1790 Т33 07 1700 ТЗЗ 16 2285
900 1420 2000 2880 1590 860 1890 ТЗЗ 08 2256 -
1000 2980 1640 1990 ТЗЗ.09 2466 -
Пример обозначения грязевика вертикального на давление 25,
усл. диаметром Dy 600:
Грязевик 25-600. ТЗЗ.14 ТД, сер. 4.903-10
Водомеры (водосчетчики) (рис.63, табл.53,54)
Параметры среды: водарра6-5 10 кгс/см?.
температура. УВК. ВКМС, ВТ Т< 30°С
ВКМС-Г, ВТГ Т<. 90°С
Рис. 63. Водосчетчики
а - крыльчатый типов УВК, ВКМС и ВКМС-Г;
б - турбинный типов ВТ и ВТГ
172
Водосчетчики изготавливают приборостроительные заводы:
Ленинградский - типы ВКМС; ВКМС-Г, ВТ и ВТГ 50, 80;
Кировобадский - типы УВК, ВТ и ВТГ -100, 150;
Лункин - типы УВК, ВТ и ВТГ-50, 80.
Водосчетчики устанавливаются: УВК и ВКМС - горизонтально;
gT - горизонтально и вертикально.
Таблица 53
Водосчетчики
Тип °У Размеры Ориеити- ровочная масса Присоединение Ру
Z D Н
| УВК 15 220 - 160 2,0 Резьба: 1 /2" 3/4" X- •X"
20 250 - 160 2,4 -
25 280 - 165 3,3 -
32 300 - 170 3.5 •
40 300 - 176 4,2 -
ВСКМГ-9010 32 300 - 150 8,0 Резьба. 1 1,6
ВСЕМ 1-9010 25 -
ВСКМГ-9010 50 360 - 150 8,5 'К -
CTBI -65 65 155 160 210 14,5 На фланцах 1,0
' CTBI -80 80 205 195 245 18,7 Ру «0 -
СТВГ 100 100 215 215 265 23,0 ГОСТ 12820-80' -
1 СТВГ 150 150 262 280 320 39,5 -
Таблица 54
Характеристика водосчетчиков
1 Тип, ’ назначение Нормальная эксплуатация Краткий пик до 1 ч
Расход воды G, т/ч Потери напора ДЛ, мв.ст. Расход G. т/ч Потери АЛ, мв ст.
1 2 3 4 5 6
. УВК. хо тодная вода 15 0.04 1,0 4.0 1,5 Ю.О
20 0,06 1,6 2.5
25 0,08 ... 2,2 3,5
32 0,105 ... 3,2 5
40 0,17 ... 6,3 10
ВКМС, f холодная вода 32 0,35 ... 3,2 1.0 5 2.5
40 0,5 . 6,3 10
173
Окончание табл, 54
1 2 3 4 5 6
вкмс-г горячая вода 32 0,5 3,2 1,0 3,5 1.Г"
40 1.0 6,3 7
ВТ холодная вода и BIT горячая вода 50 3...15 0,25 22 1.0
80 6 42 80
100 8...70 140
150 12. .160 320
ВТ холодная вода 200 18..270 0,25 530 1,0
Примечание. Потери напора в водосчетчике ДА, мест, указаны при
верхнем пределе нормативного расхода и при пиковом расходе
При других проектных расходах Gnp потери напора опре-
деляются, м в.ст:
ДЛпг=1
Теплосчетчики.
Теплосчетчик СТ (табл.55) предназначен для измерения
количества тепловой энергии, потребляемой промышленными
предприятиями, жилыми кварталами и отдельными зданиями
(объектами различного назначения — жилыми, социально-быто-
выми, сельскохозяйственными и т.д.) и транспортируемой по трубо-
проводам тепловых сетей, в открытых и закрытых системах тепло-
снабжения с возможностью установки их на подающем и обратном
трубопроводах при давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см ) и тем-
пературе от +5 до + 150°С. Температура окружающего воздуха от
+5 до +50°С, относительная влажность 30-80%. Составные
теплосчетчики СТ устанавливаются на трубопроводах Dy от 15 до
250 мм. Они состоят из счетчиков горячей воды типа ВСТ, вычис-
лителя типа <Supercal-430> и комплекса платиновых термометров
сопротивления Pt-100 или Pt-500, измеряющих разность
температур.
174
Норма для счетчиков ВСТ следующих DVt мм 1 250 20 40 480 600 1200 14 446 Фланцевое по ГОСТ 12817-80 450 428 400 гч СО
1 200 I — о Ш Ф 23 S to гч ш гч СП to °ч ЙЙ2 СП СП СП ф
О «и 5,5 12 140 175 350 0£1 О О 1Н О S х СП СП гч СП
tH см 1/5 - О 1Л О - S о гч to — W- гч «а Ф Ш Ф Ю CD to гч гч гч ОС гч
о о И. ™ £ 00 ГЧ 3- Z9 сг ОФ© tn 00 гч см гч гч см
о 00 > 5 Й : сп 225 270 200 О)
tn to Д 1/1 S й ° 00 (£) a 200 258 185 Г-
й 1 5 3 16 20 40 ос ф 200 247 165 tn
о 5 - 2 ° Йн. О ре 1ьбовое ГЧ ° СП о гч £2 СП —
гч СП СМ °- <£> ™ о“ О СП - 2 о хТ 260 125 93 гч
«л гч - й - 'Л г. о о " 0,875 2,625 5-l’f Ф СП ~ to ГЧ S ГЧ W- гч
о гч о И е, о’ о — гч СО ю <£> о СО О — й JO о о
to _ ' -сп Ф О ° 00 ю СП ГЧ °- “ о ~
col'» 2 о 32 оо г- ф“
Технические хаоактеоистики счетчиков 1 Расход воды, м3/час, - наименьший Gmin - переходный С( - эксплуатационный G, - номинальный GH0M - наибольший Gmlx 2. Наибольшее количество воды 1000 м3, измеренное: - за сутки за месяц 3 Присоединение к трубопроводу 4 Габаритные размеры, мм, не более* - монтажная длина • высота • ширина |5. Масса, кг, не более
ет 0,1 МПа (1,0 кгс/см2)
2. Максимальная температура воды: £)уж 25-250-150°С; Dv- 15-20-90°С;
3. Максимальное рабочее давление - 1.6 МПа (16 кгс/см2);
4 Наличие герконового датчика импульсов с проводом длиной 2 м.
Теплосчетчик электромагнитный микропроцессорный
РОСТ 8 1 (табл.56)
Прибор предназначен для измерения количества тепла, пере-
носимого горячей водой, а также массы и массового расхода воды в
открытых и закрытых системах теплоснабжения с установкой на
напорных трубопроводах с диаметрами условных проходов Оу от
400 до 4000 мм и обеспечивает стабильность метрологических
характеристик в течение межповерочного интервала - 3 года.
Таблица 56
Технические параметры теплосчетчика
Наименование параметра Значение параметра
Диаметр трубопровода, Dv От 400 до 4000 мм
Максимально измеряемый расход 25 000 м куб./час
Допустимая разность температур, °C Температура измеряемой среды, °C От 5 до 150 До 150
Рабочее давление Не более 1,6 МПа
Длина прямолинейного участка трубопровода До преобразователя скорости После преобразователя Не менее 10 Оу Не менее 5 О,
Теплосчетчик обеспечивает индикацию и регистрацию еле'
дуюших непосредственно измеренных и вычисленных параметров
текущий массовый расход по двум трубопроводам (т/ч); текущий
объемный расход по двум трубопроводам (м3/ч) (для режима
проверки); текущие значения давлений по двум трубопроводам
(МПа); текущие значения температур по трем трубопроводам (С);
масса теплоносителя по двум трубопроводам за время работы (т);
количество тепловой энергии (Гкал) время наработки прибора (ч)
Кроме того, прибор производит вычисление среднечасовых
значений: массовых расходов давлений и температур по каждому
трубопроводу, тепловой энергии и времени работы (штатного
состояния всех частей) в пределах часа.
Прибор осуществляет самодиагностику, обеспечивающую
обнаружение нарушений измерительных цепей и индикацию вида
нештатной ситуации или отказа
Счетчик тепла электромагнитный микропроцессорный СТЭМ
(с вычислителем ИВК1) (табл 57)
Электромагнитный счетчик тепла СТЭМ предназначен ДЛЯ
измерения количества тепла в открытых и закрытых сетя*
17G
теплоснабжения, массового расхода и массы теплоносителя (горячей
воды) и может применяться на объектах промышленного и
коммунального хозяйственного назначения для коммерческого учета
количества тепла.
Теплосчетчик осуществляет измерение массовых расходов и масс
теплоносителя, протекающего в трубопроводах, с коррекцией по
температуре и давлению; количества теплоты в соответствии с
«Правилами учета тепловой энергии и теплоносителя»; ведет учет
времени наработки, производит архивирование учетной информации
с привязкой к астрономическому времени и календарю, а также
вывод периодического протокола измерений непосредственно на
принтер в последовательном коде (RS 232 С).
Широкий диапазон измерений делает прибор незаменимым
практически для всех потребителей, а простота обслуживания
позволяет использовать его без специального обучения.
Таблица 57
Основные технические характеристики счетчиков тепла
I [______ Наименование параметра___________
| Диаметр условного прохода, Dy, мм
I Динамический диапазон измерения расхода
| Диапазоны измеряемых расходов, м3/м _____
I Диапазоны измеряемых скоростей потока, м/с
Приведенная погрешность измерения массы %
По1 решность измерения тепловой энергии %
Еженность прямых участков, Dv
1мальное рабочее давление воды, Ml la
мальная температура воды, °C
зон температур воздуха, окружающего
^Мвичный преобразователь расхода, °C______
.Диала «м температур воздуха, окружающего
Црчиг штель, °C____________________________
[Напряжение и частота сетевого питания ____
^^иребляемая мощность, не более ___________
Значение параметра
25, 32, 50, 80 100, 150,
________200, 300
1 100_________
От 0.016-1,6 до 25-2500
_ 0 01 10
_________±0,7__________
. Не более 2,0
3 до и 1 после Ш IP
__________1,6__________
__________150__________
От 50 до +60
От +5 до *-50
220 В, 50Гн
40 ВА
» Электро магнитный теплосчетчик КМ 5 предназначен для
измерения, регистрации и регулирования теплой энергии и
параметров теплоносителя в системах водо- и теплоснабжения.
177
Основные технические характеристики
Условный диаметр первичных преобразователей, мм
Удельная электропроводность рабочей жидкости, Ом/м
Динамический диапазон измерения расхода
Длина прямолинейных участков:
до места установки
после
Максимальное давление, МПа
Гидравлическое сопротивление электромагнитных
датчиков
Максимальная температура теплоносителя. °C
Диапазон измерения разности температур, °C
Основная относительная погрешность измерения
количества тепловой энергии при разности температур в
подающем и обратном трубопроводах, °C-
отЮ до 20
свыше 20
Основная относительная погрешность измерения массы
(объема) и расхода теплоностителя в диапазоне расхода
0,4-100 %Groax
Основная относительная погрешность измерения
текущего времени
Абсолютная погрешность измерения:
температуры 8t' менее
разности температур 6(Д<) менее
Степень защиты блоков теплосчетчика
15... 300
0,001 10
250
3Dy
1ОУ
1,6
отсутствует
150
2 50
± 4%
±3%
± 2%
± 0,1%
±(0,18 + 0,006г )ПС
±(0,18 + 0,006f)“C
IP 65
Влажность воздуха в помещении, где установлен прибор
(при fozMjS 35°С), % 95
Таблица 58
Dv, мм 15 25 40 50 80 100 150 200 300
Gmin. М3/Ч 0.012 0.032 0,08 0,12 0,32 0,5 1.2 2,0 5,0
Отах.мУч 6,0 16,0 40,0 60,0 160 250 600 1000 2500
D, мм 95 115 145 160 195 230 300 360 485.
L, мм 155 155 200 200 230 250 320 350 430
Масса, кг, не более 7 8 И 12 17 24 50 70 125]
Теплосчетчики выпускаются в четырех модификациях одно-
поточный - КМ-5 1; двухпоточные - КМ-5-2; КМ-5-3, КМ-5-4.
Тепловодосчетчик МАКЛО предназначен для измерения тепло-
вой энергии и массы теплоносителя подающего и обратного
трубопроводов в любых открытых и закрытых системах тепло-
* t - текущее значение измеряемой температуры, Af - разность температур.
178
снабжения как у потребителя, так и у производителя тепла; для
измеренИЯ тепловой энергии и массы теплоносителя в закрытой
системе вентиляции; тепловой энергии и массы теплоносителя в
системе горячего водоснабжения; массы воды в любом из трубопро-
водов системы подпитки или холодного водоснабжения (табл.59).
Технические характеристики
Температура жидкости °C
Вязкость жидкости м2/с
Давление жидкости, МПа
Прямой участок:
до места установки ППР
после места установки ППР
Относительная погрешность измерения расхода и объема
жидкости %
Погрешнос с измерения тепла, %
Погрешность измерения массы, %
Диапазон допускаемой разности температур
Потеря давления в трубопроводах, MJ 1а
Температура окружающего воздуха, °C
Относительная влажность воздуха (при 35°С),%
Степень зашиты
до 150
до 2х 10 "’
не более 1,6
5 Di
2 Dj
± 0,8
± 4
± 1,5
3-150
не более 0,03
-40 +50
До95
IP54
Питание постоянное напряжение, В
Метод проверки
Межповерочный интервал, лет
Срок службы, лет
Габариты вычислителя, мм
18±3
беспроливной
3
8
240x114.5x222
Таблица 59
Диапазоны измерения расхода
и монтажные размеры датчика расхода
| Dv, мм 25 32 50 80 100 150 200
Gm lt мм 0,2 0,3 0,5 1 0 2,0 4 0 8,0
£тах, ММ 9,5 19,0 37,5 90,0 150,0 300,0 525,0
Длина мм 51 52 51 102 100 122 140
|Выспта мм 300 310 320 365 355 410 450
Шиам< тр фланца, мм 115 135 145 180 195 235 295 1
[Ко тичество шпилек, шт 4 4 4 . 8 8 8 8|
. Ультразвуковой счетчик количества тепла SKU 0,1. Произво-
дитель — НПФ +Катра+ (Литва). Предназначен для измерения и регу
ррвания параметров теплоносителя в системах отопления (табл.60).
179
Основные технические характеристики
Условный диаметр первичных преобразователей расхода тепло-
носителя Dy, мм от 25 до 1000.
Длины прямолинейных участков (в зависимости от вида
местных сопротивлений):
до места установки преобразователей расхода теплоносителя -
от 5 до 20 Dy
после него - от 3 до 5 D
Потеря давления теплоносителя на преобразователях расхода
кПа: от 1,5 до 21.
Максимальная температура теплоносителя, °C, 150.
Максимальное давление, МПа, 1,6.
Диапазон измерения разности температур теплоносителя, °C, от
5 до 150.
Основная относительная погрешность измерения'
количества тепловой энергии при разности температур в
подающем и обратном трубопроводах от 10 до 20 °C - ± 5%, а от 20
и выше - ± 4%;
объема и расхода теплоносителя - + 2% в указанном ниже
диапазоне;
текущего времени - ± 0,05 %.
Абсолютная погрешность измерения температуры ± 0,5 °C.
Таблица 60
Диапазон измерения расхода теплоносителя и тепловой мощности
преобразователями расхода различных диаметров
Условный диаметр, мм 25 32 50 80 100 150 200 250 300 400 500 600 1000
Расход, 0,08- 0,15- 0,5- 1,0- 2- 5- 7- 10- 15- 40- 60 80- 250
Ьр/ч 8 15 30 180 280 630 1100 1700:2500 4200 7000 10000 280(H)
Теплосчетчик Multical III UF предназначен для измерения,
регистрации и регулирования тепловой энергии в системах отоп-
ления (табл.61) Производитель «Колеструп» (Дания)
Основные технические характеристики
Условный диаметр первичных преобразователей (датчиков)
расхода теплоносителя Dy. мм: от 10 до 80
180
Длины прямолинейных участков: до места установки пре-
азователей расхода не менее 5 Dy и после него - не менее Юу.
Потеря давления теплоносителя на преобразователях расхода: не
Кевышает 25 кПа.
Максимальная температура теплоносителя, °C, 150°С.
Максимальное давление теплоносителя, МПа, 1,6 (2,5), в зави-
симости от вида соединения
Диапазон измерения разности температур, °C, от 3 до 80 °C.
Основная относительная погрешность измерения
I количества тепловой энергии при разности температур в пода-
ющем и обратном трубопроводах от 10 до 20°С - ± 5%, а бо
лее 20°С - ± 4%;
* объема теплоносителя в указанном ниже диапазоне — ± 2,
г текущего времени - ± 0,1 %
I Абсолютная погрешность измерения температуры, °C, не бо-
лее ±0,1 °C.
Таблица 61
Для ULTRAFLOW II с резьбовым соединением
Условный диаметр, мм 15/20 15/20 20 25 25 40
Расход, м* /ч 0,024-1.05 0,06-2 6 0,1 4,3 0,14-5.25 0,24-9,0 0,4-15,0
D. мм 15 20 25 40
В. мм 71 71 102 106,5
И, мм 66 60 67 67
L, мм 165 190 260 300
Для ULFRAFLOW II с фланцевым соединением
условный Ьаметр, мм 25 25 40 50 65 80
|Ра ход. |м3 ч 0,14 - 8,25 0.24 - 9.0 0,4 - 15,0 0,6 - 22,5 : 1,0 - 37,5 1,6-60 -
Dv мм 25 40 50 65 80
Н. мм 106 136 150 106 184
L, мм 260 300 270 260 300
181
12. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Гидравлический расчет проводится по законам гидравлики
Расчет основан на следующем принципе: при установившемся дВи.
жении воды действующая в системе разность давления (насосного ц
естественного) полностью расходуется на преодоление сопро-
тивления движению.
Правильный гидравлический расчет предопределяет работо-
способность системы отопления
На основе гидравлического расчета осуществляется выбор
диаметра труб d. мм, обеспечивающий при располагаемом перепаде
давления в системе отопления Дро, Па, пропуск заданных расходов
теплоносителя G, кг/ч. Перед гидравлическим расчетом должна
быть выполнена пространственная схема системы отопления в
аксонометрической проекции.
12 1 Определение располагаемого перепада давления
в системе отопления
Располагаемый перепад давления для создания циркуляции
воды Дрр, Па, определяется по формуле:
а) в насосной вертикальной однотрубной бифилярной системе с
качественным регулированием теплоносителя
с верхней разводкой
&Рр ДРн *" ДРс.пр "* АРе тр' (12.1)
с нижней разводкой магистралей
ДРр = Др,, + ДРе пр! <12 2)
б) в насосной горизонтальной однотрубной и бифилярной вер-
тикальной двухтрубной системах
с верхней разводкой
ДрР = Др» + °'4 (ДРелр. + ДРе.тр ). (12.3)
с нижней разводкой магистралей
ДРР = ДРл + 0-4 Дрспр, (12.4)
где Др„ - давление, создаваемое циркуляционным насосом, Па;
Дрг п0, Др„ и, - естественное циркуляционное давление, возни
кающее вследствие охлаждения воды соответ-
ственно в отопительных приборах и трубах цирку-
ляционного кольца, Па.
182
В насосных системах допускается не учитывать Др,, если оно
вставляет менее 0,10 Др„.
12 2 Расчет естественного циркуляционного давления
в вертикальной однотрубной системе отопления
с верхней разводкой
• Естественное циркуляционное давление, возникающее в рас-
четном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопи-
тельных приборах Дрс ||р , Па, рассчитывается по формулам
а) в вертикальной однотрубной проточной и проточно регулиру-
емой системе отопления с верхней разводкой (рис. 58, стояки 1 и 2)
Д/4..Р = + QA.I + ОЛ + W р; -Р*2- (12.5)
С GCT
б) в вертикальной однотрубной системе с верхней разводкой
регулируемой с замыкающими участками (см рис. 58, стояк 3)
др. „р = - + СзЛщ + ; (12.6)
с Сет
где Р — среднее приращение плотности воды при понижении её
температуры на 1°С, кг/(м3 °С) [9, табл. 10.4] (табл. 62);
I с- удельная массовая теплоемкость воды, равная
4,187кДж/ (кг°С);
Gc r- расход воды в стояке, кг/ ч, равный •
3,6 -р;р;
G = —-----z-------v-
c(fr - О
(12.7)
где V Q - тепловая нагрузка стояка, Вт,
I 1
р' - коэффициент учета дополнительного теплового пото-
ка при округлении сверх расчетной величины [2,
прил 12, табл. 1] (табл. 63);
р* - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты
отопительными приборами у наружных ограждений
[2, прил 12, табл. 1] (табл 64);
tr, to - то же, что и в формуле (11.2)
183
Таблица fj-
Среднее приращение плотности воды Pi
в зависимости от расчетной разности температуры воды в системе
кг р'’м3 - °C to. °C кг Pi. o' " м3 °C tr~ to, °C
0,60 85-65 0,68 115-70
0,64 95-70 0,72 130-70
0,66 105-70 0,76 150-70 '
Таблица 63
Коэффициент учета дополнительного теплового потока Pi*
Шаг номенклатурного ряда отопительных приборов Коэффициент Pt*
0,120 1,02
0,150 1,03
0,180 1,04
0,210 1,06
0,240 1,08
0,300 1,13
Таблица 64
Коэффициент учета дополнительных потерь теплоты
отопительными приборами у наружных ограждений Р2*
Наименование отопительного прибора Коэффициент учета Р?*
у наружной стены, в том числе под световыми проемами у остекления светового проема
РАДИАТОР
Чугунный секционный 1 02 1,07
Стальной панельный 1 04 1 10
КОНВЕКТОР
С кожухом 1,02 1,05
Без кожуха 1,03 1,07
Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчет-
ном кольце системы вследствие охлаждения воды в трубах Дрстр-
Па, находим по графику (рис. 65) или по формуле
тр = ₽ 9 2 , (12.8’
I
где ht — вертикальное расстояние между условными центрам!'
нагревания и охлаждения i-ro участка, м.
184
Рис. 64. Вертикальная однотрубная система водяного отопления
с верхней разводкой:
Ст. 1 - проточный стояк; Ст 2 - проточно-регулируемый стояк;
Ст 3 - стояк регулируемый с замыкающими участками
и а л ч я и l,h
Рис 65. График для определения естественного дав тения за счет
охлаждения воды в трубах:
1 и 2 - двухтрубная система с естественной и искусственной
циркуляцией, 3 и 4 ~ однотрубная система с естественной и
искусственной циркуляцией; L - горизонтальное расстояние
от главного стояка до расчетного
185
Пример 23.
Расчет естественного циркуляционного перепада давления
в однотрубной системе отопления с верхней разводкой
Исходные данные
1. Рассчитать естественный циркуляционный перепад давления
возникающий вследствие охлаждения воды в приборах и трубах
четырехэтажного однотрубного стояка (см. рис. 64, стояк 1 и 2)
2. Тепловая нагрузка отопительных приборов составляет
Q4=1200 Вт, Оз =1000 Вт Q2 = 900 Вт, Q, = 1300 Вт.
3. Высота Л4= й3 = Л2= 3 м, Л1 =2 м
4. Температура воды tj= 95°С, t0= 70°С.
5 Коэффициенты р = 0,64 кг/(м3°С) (см табл. 62)
6 Коэффициенты р* = 1,02 (табл. 63), р,=1,02 (см табл 61).
7. Удельная теплоемкость воды С= 4,187 кДж/(кг°С).
8 Нагревательный прибор - чугунный секционный радиат
установленный у наружной стены под световым проемом
9. Система отопления однотрубная с верхней разводкой
искусственной циркуляцией.
10. Горизонтальное расстояние от главного стояка до стояк
(см.рис 65) равно L= Им.
Порядок расчета
1 . Определяем расход воды в стояке по формуле (12.7)-
£ост 3,6 р;р;
(1200 з-1000 + 900 +1300) х 1,02 х 1,02 х 3,6 . „ с
=---------------------------------------= 157,6 кг
4,187 х (95-70)
2 Вычисляем естественный перепад давления за счет о
воды в отопите тьных приборах по формуле (12
Л1У=й4+Л3+Л2+Л[=11; Лщ=Л3+й2+Л|=8', Лц=Л2+Л,=5; Л[=Л|=2:
ал пр = + Оз л.»+q2 л„ + о, л,) ₽;₽;=
С GCT
0,64.9081-Д6 (1200 ]000.8 + 900 • 5 +1300 2) 1,02 1,02
4,187 • 157 6
= 1001 Па.
186
3 - Определяем естественный перепад давления за счет остывания
аоды в трубах по графику рис.65 при £=11, Дрсгр=125 На
4 Вычисляем естественный перепад давления за счет остывания
водь: в трубах и приборах
Лре = Дре пр + Дре тр = 1001 + 125 = 1126 Па.
12 3 Расчет естественного циркуляционного давления
в вертикальной однотрубной системе отопления
с нижней разводкой
В рассматриваемых системах с П образными либо Т-образными
стояками естественное циркуляционное давление в любом стояке
находят как разность гидростатического давления в нисходящей и
восходящей частях стояка. Для определения естественного давления
действительна формула (12 5) общего вида, причем высота h, зависит
от положения центров ох. гаждения воды в контуре стояков (рис 66)
Рис 66 Вертикальная однотрубная система водяного отопления
с нижнеи разводкой: Ст.1 - проточно-регулируемый стояк;
Ст .2 - регулируемый с замыкающим участком
187
Естественное циркуляционное давление, возникающее в расчет-
ном кольце системы вследствие охлаждения воды в отопителщых
приборах Дре 11р , Па, определяется по формулам-
в вертикальной однотрубной проточной и проточно-регу.
лирусмой системе с нижней разводкой (рис. 66, Ст1)
ДРе.пр. = 7^ [(0.+08) *>' ИО2-Ь) ЛГ| +(Оз+Об)Л« +
+ (Qi + Q) Av]’ Pi₽2: (12 9)
в вертикальной однотрубной системе с нижней разводкой
регулируемой с замыкающими участками (рис. 66, Ст2)
дрелф. = -(о, л; + q2 л;. + Оз Лщ + a;v + о5 +
С’С'с1
+ Об + О? Лц + Q - Л,) - р, р2: (12 10)
Пример 24.
Расчет естественного циркуляционного перепада давления в
однотрубной системе отопления с нижней разводкой
Исходные данные
1. Рассчитать естественный циркуляционный перепад давления,
возникающий вследствие охлаждения воды в приборах четырех-
этаж нш о однотрубного стояка (см рис. 66, стояк 1>
2. Тепловая нагрузка отопи гельных приборов составляет
Q. =1000 Вт. Q2=500 Вт. Q 3 =300 Вт, £>,=1000 Вт, Q<=ln00 Вт,
Q( =500 Вт. Qj=500 Вт, Qs=1000 Вт
3. Высота этажа /^=2,7 м, Af =1 0 м, h'i -3,7 м А|*(=6,4 м,
Л,’у= 9,1 м.
4 Температура воды tr =95°С, t0 70°С.
5. Коэффициент В = 0,64 кг/ (м3- °C) (см. габл.62)
6. Коэффициент =1,02 (табл. 63), р2=1,02 (см. габл.| 64)
7 Удельная теплоемкость воды С=4.187 кДж (кг-°С)
8- Нагревательный прибор - чугунный секционный радиатор,
установленный у наружной стены под световыми проемами.
188
9. Система отопления однотрубная с нижней разводкой с
(ГКусственной циркуляцией
Порядок расчета
1. Определяем расход воды в сгояке по формуле (12.7)
f ог.-з.б-р;-р;
G = -1---------------=
c(tr-to)
(1000 + 7.00 + 500 + 1000 + 1000 + 500 + 500 + 1000) 1,02 1,02 3.6 _
4,187 (93 -70)
= 214,6 кг/ч.
2. Вычисляем естественный переп 1Д давления за счет остывания
воды в отопительных приборах по формуле (12.9):
Q. +Qfc)"^i* + (Q? +Q7)'^h (Q- +0б)'^ш + (Qa + Qs)'^iv]'Pi 'Pa -
= 0.64-9.81-3.6
4,187-214,6
x [(1000 + 1000)1 + (500 + 500)3,7 + (500 + 500)6,4 + (1000 + 1000)9,1] x
x 1,02 1,02 = 788,1 Па
12.4. Расчет насосного циркуляционного давления
Величина насосного циркуляционного давления Др„, Па, вы-
бираетсч в соответствии с [2, п. 3.28: 9, с.89] и в зависимо* ти от
схемы присоединения системы отопления к источнику теплоснаб-
жения, а также гидравлического режима на вводе Др3, Пг в
здании:
а) при зависимом присоединении системы отопления без сме-
шивания (см. рис. 40) и также со смесительным насосом на пеое-
мычке (см рис 44) величина Др„ принимается равной располага-
емой разности давления в подающей рп и обратной ро магистралях
на вводе в здание Дрв р„ - ро. Па
L б) при зависимом присоединении сис гемы отопления со сме-
шиванием в элеваторе (см рис. 41, 42. 43) значение Др., вы-
189
бирается исходя из располагаемой разности давлений на вводе
наружных теплопроводов Дрв (см. пьезометрический график по
рис.39) и коэффициента смешивания элеватора и (см (11.8)) по
номограмме [9, с. 90], представленной на рис. 67 (для типовых
проектов величину Дрв следует принимать 150 кПа [2, п. 3 28];
Рис 67 Номограмма для определения насосного циркуляционного
давления Дрч в зависимой системе водяного отопления
с водоструйным элеватором
в) в системах отопления с перспективой элеваторного при-
соединения к тепловой сети величина Дрн принимается исходя из
Дрв=150 кПа и коэффициента' смешивания элеватора и по [9, с.90]
(см. табл. 65);
Таблица 65
Насосное циркуляционное давление в элеваторной системе
водяного отопления Дрн, кПа, при Дрв = 150 кПа
Температура теплоносителя, °C Насосное давление Дрн, кПа
При значениях Т|, °C, и и
Т|=115 °C т,= 130 °C т,=150'С __
tr to и АРи и ДРн и
85 65 1,50 22 2,25 15 3,25 12_
95 70 0,80 36 1,40 23 2,20 1б__
105 70 0,29 65 0.71 39 1,29 25
115 70 - - 0,33 62 0.7Я 37~J
190
г) при независимом присоединении системы отопления и при
сеймом со смесительным насосом на обратной (см. рис. 46) или
Выдающей магистрали (см. рис. 45) величина Др„ выбирается
исходя из потери давления в системе отопления Дрсо при предельно
допустимой скорости движения воды в трубах
Пример 25.
Расчет насосного циркуляционного давления
при элеваторном смешивании с помощью номограммы
Исходные данные
1 . Рассчитать Дрн, Па, в системе водяного отопления при
зависимом присоединении с элеваторным смешиванием
2 Располагаемая разность давления на вводе Дрв=150000 Па
3 Параметры теплоносителя в тепловой сети т,= 125°С,
г0=7О°С.
4 Параметры теплоносителя в системе водяного отопления
tr= 105 °C, t0= 70 °C.
Порядок расчета
1 Определяем коэффициенты смешивания по формуле (11.8):
т,-Гг 130-95 .
и = —---L = ------= 1,4
tr - to 95 - 70
I 2 По номограмме рис. 51 для и = 1,4 и Дрв=150000 Па при-
нимаем Дрн=23000 Па.(Ход решения на рис 67 показан пунктирной
линией со стрелкой — точки А, Б, С)
12.5. Гидравлический расчет системы водяного отопления
по удельным потерям давления на трение
При расчете по этому способу линейные потери давления от
трения R, Па/м, и местные потери давления Z, Па, в системе
отопления Дрсо, Па,находят по формуле
ДРсо + Z), (12.11)
гДе k - переводной коэффициент (для СИ - k= 1,0; для МКГСС -
/е=0,102);
I — длина труб, м.
191
Рассмотрим последовательность выполнения гидравлического
расчета [2, с. 6]
1. На аксонометрической схеме выбирается главное циркуля-
ционное кольцо. В двухтрубных системах водяного отопления
(рис.68) оно проходит при тупиковой разводке магистралей - через
нижний отопительный прибор наиболее нагруженного и удаленного
от теплового центра стояка, а при попутном движении воды в
магистралях - через нижний прибор наиболее нагруженного
среднего стояка; в однотрубных системах отопления (рис. 69) при
тупиковой схеме — через наиболее нагруженный и удаленный от
теплового центра стояк, а при попутном движении - через наиболее
нагруженный средний стояк (см. рис. 69).
Рис 68 Двухтрубная система отопления
а - тупиковая. 6 - с попутным движением теплоносителя
192
I Рис 69 Однотрубная система отопления:
а - тупиковая; б - с попутным движением теплоносителя
2 Главное циркуляционное кольцо разбивается на расчетные
Ластки, обозначаемые (см. рис. 68 и 69) порядковым номером (по
’‘ЗДу движения теплоносителя, начиная от узла ввода); указывается
193
расход теплоносителя G, кг/ч, длина участка I, м, диаметр
труб, мм.
При гидравлическом расчете стояков вертикальной однотрубной
системы каждый проточный и проточно регулируемые стояки
состоящие из унифицированных узлов, рассматриваются как один
общий расчетный участок При наличии нетиповых стояков, стояков
регулируемых с замыкающими участками приходится производить
разделение на участки с учетом распределения потоков воды в
трубах каждого приборного узла (см. пример 26 и 27).
3. Для предварительного выбора диаметра труб определяется
вспомогательная величина - среднее значение удельной потери
давления от трения Rcp, Па, на 1 метр трубы:
Кср = , (12.12)
где Дрр - располагаемое давление в принятой системе отопле-
ния, Па;
— общая длина главного циркуляционного кольца, м,
b — поправочный коэффициент, учитывающий долю
местных потерь давления в системе [9, табл. 11.21].
Для системы отопления с насосной циркуляцией доли потери на
местные сопротивления равны 6=0,35, на трение 6=0,65.
4 Определяется расход теплоносителя на участке, кг/ч:
G = Qrn P; (! 2.13)
где Q,,, - тепловая нагрузка на расчетном участке, Вт;
Р‘ - коэффициент, принимаемый по [2, прил. 11, табл.2]
(см. табл 60):
р; - коэффициент, принимаемый по [2, прил. И, табл.2]
(см. табл.61);
, с - то же, что и в формуле (11.20)
5. По величине Rcp, Па/м, расходу теплоносителя на участке
G, кг/ч, и по предельно допустимым скоростям движения
теплоносителя [9, табл. 10.5] или [2, прил. 14] по [9, табл. 11 и 11 Я
находится предварительный диаметр труб dy, мм, фактические
удельные потери давления R, Па/м, фактическая скорость
теплоносителя v, м/с.
194
При гидравлическом расчете однотрубных систем с замыка-
ющими участками количество воды, проходящей через них и
затекающей в отопительные приборы, рассчитывается по формулам
с. 96] или принимается по значению коэффициента затекания
воды а (см табл. 64) и расходу воды в стояке Сст, кг/ч.
Затем проверяется правильность принятых коэффициентов а по
значению характеристики гидравлического сопротивления замы-
кающего участка, определенного по [9, формула (10.39)]:
5е=31-РЛр -°^з .
где Р ~ то же, что в формуле (12.5) и (12 6);
Лпр ~ высота прибора, м;
Qip - тепловая нагрузка прибора, Вт;
— расход воды в стояке, кг/ч.
Если полученные значения 5 меньше предельно допустимого
S' [9, табл.10.11] (см. табл. 65), то величина а при расчете
расхода воды через замыкающий участок G ,, кг/ч, остается без
изменения.
При двухстороннем присоединении приборов к стояку и ра-
вен<тве характеристик сопротивлений величина вычисляется по
формуле [9, 10.39].
При выборе диаметра однотрубнь.х стояков с движением воды
«снизу-вверх» в замыкающих участках необходимо учитывать не
тольк максимально допустимые скорости теплоносителя, но и
минимальный расход для обеспечения затекания воды в приборы по
[9, табл 10 10]. В системах с нижней разводкой минимальный расход
воды в верхней части П-образного стояка, при котором обеспе-
чивается унос воздуха из груб, составляет при D, 15 мм, GCT=I4O
при Оу 20 мм GCT=250; при О, 25 мм G„= 400 кг/ч [9, с.95]
Исходные данные в результате гидравлического расчета запи
сываются по форме габл 66
6 После определения потерь давления на трение на участках
RI. Па, (графа 10 табл.66) выбираются коэффициенты местных
сопротивлений по [9 табл 11 10-11 20] на этих участках Vt, (гра-
фа 9) Затем по известным скоростям движения теплоносителя v и
"Vt для каждого участка по [9, табл. 11.3] находится величина
195
потерь давления на местные сопротивления Z, Па, (графа Ц)
Местные сопротивления на границе двух участков относят к участку
с меньшим расходом теплоносителя
Таблица 66
Ведомость гидравлического расчета системы
водяного отопления по удельным потерям давления на трение
Значения коэффициента местного сопротивления чугунных
секционных радиаторов при схеме присоединения «снизу-вниз»
принимают по [9, табл. 10.8]; для радиаторов стальных панельных
и конвекторов по |9, табл. 10 9]
7 . Общие потери давления на участке определяются как RI г Z
(графа 12) В графе 13 записываются нарастающим итогом потери
давления в главном циркуляционном кольце Rl + Z).
8 После предварительного выбора диаметров труб главного
циркуляционною кольца выполняется гидравлическая увязка
^(7?/ + Z) с располагаемым давлением Дрг При этом должно
выполняться условие
0.9 Дрр <£(/?/+ Z), (12.14)
т е должно быть приблизительно 5 10% запаса давления
Величина невязки А, %, вычисляется по формуле
Л = App.LZ^f4'Z) ЮО, (12.15)
дРр
196
где £(/?/+Z) - суммарные потери давления в главном цирку-
ляционном кольце, Па.
9 Если указанное условие выполняется, тогда приступают к
увязке расходуемых давлений во второстепенных циркуляционных
кольцах через промежуточные стояки с давлением в главном
циркуляционном кольце без учета общих участков.
Для этого вначале определяется располагаемый перепад дав-
ления для циркуляционного кольца через второстепенный (про-
межуточный) стояк, который должен равняться известным потерям
давления на участках основного (главного) циркуляционного
кольца ^(7?/ + Z)nciI, Па, с поправкой на разность естественного
циркуляционного давления во второстепенном Дрс вт, Па, и
Основном Дреосн, Па, стояках-
I для однотрубной системы
Дррст = + £)„„ + (Древт - Дреоси); (12.16)
для двухтрубной системы
ДРре =Z(W + Z)_ (12.17)
10 Затем для предварительного выбора диаметра труб второсте-
пенного циркуляционного кольца (стояка) определяется среднее
значение удельной потери давления от трения на 1 погонный
метр, Па:
I /?ср = -- -y АРр ст. . (12.18)
где V/CT — длина участка увязанного стояка, м.
И После подбора диаметров труб стояка проверяется выпол-
нение следующего условия потери давления в рассма гриваемом
стояке должны быть меньше располагаемого давления Др. _
Вечичина невязки определяется по формуле, %
Л = Д/'р - ' £ (7?/ + Z). г • 100, (12 19)
ЛРрс
гДс ]T(/?J + Z)^ - суммарные потери давления на участках
рассматриваемого стояка. Па
Невязка потерь давления в циркуляционных кольцах (без учета
Потерь давления в общих участках) не должна превышать 15% при
197
тупиковой схеме и 5% при попутной схеме движения теплоносителя
[2, п. 3.33].
В однотрубных системах водяного отопления потери давления в
стояках должны составлять не менее 70 % общих потерь давления в
циркуляционных кольЦах без учета потерь давления в общих
участках.
В однотрубных системах с нижней разводкой подающей
магистрали и верхней разводкой обратной магистрали потери
давления в стояках следует принимать не менее 300 Па на каждый
метр высоты стояка.
В двухтрубных вертикальных и однотрубных горизонтальных
системах отопления потери давления в циркуляционных кольцах
через верхние приборы (ветви) следует принимать не менее
естественного давления в них при расчетных параметрах
теплоносителя.
Для увязки потерь давления могут применяться составные
стояки из труб различного диаметра.
При невозможности увязки потерь давления предусматривается
установка диафрагмы (дроссельной шайбы) диаметром, мм
(,2-20)
где Gcr - расход теплоносителя в стояке (см. уравнение (12.13)),
кг/ч;
Дрш — требуемая потеря давления в шайбе, Па.
Диафрагмы диаметром менее 5 мм не устанавливаются.
Диафрагмы устанавливаются у крана на подземной части стояка в
месте присоединения к подающей магистрали.
Методика увязки расходуемых давлений в циркуляционных
кольцах через отдельные ветви, части и стояки системы отопления
представлена в [2, с.6;9, с. 93 102; 31, 8 3] или [7, с.81-126 8, 12.
с. 226-263].
Пример 26.
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца системы
водяного отопления методом удельных потерь давления
Исходные данные
1 Выполнить гидравлический расчет главного циркуляционного
кольца через стояк 2 вертикальной однотрубной системы водяного
198
отопления с верхней разводкой и тупиковым движением
теплоносителя (рис 70) с различными схемами присоединения
нагревательных приборов [31, с. 342].
I 2 Принять трубы легкие водогазопроводные по ГОСТ 3262-75*
I 3 Здание трехэтажное, присоединение системы отопления через
родоструйный элеватор.
4 Параметры теплоносителя в тепловой сети Т|=150 °C,
То=7О°С, в системе отопления £r= 95°С, t0= 70°С.
I 5. Установлены радиаторы типа РСВ высотой Л11р=0,5 м, при-
соединенные прямой подводкой со смещенными обходными участка-
ми и кранами КРТ на третьем этаже, осевыми замыкающими участ-
ками на первом этаже с кранами КРП. Отопительные приборы
установлены у остекления световых проемов.
6. Основное циркуляционное кольцо выбрать через самый уда-
ленный стояк 2 (правая часть системы отопления значительно длин-
нее левой), кольцо разделяется на участки (см.раздел 12.5, п.1
и 2).
7 Давление, развиваемое насосом, принять равным Ар,,=5600
Па (см. методику расчета в разделе 12.3).
8. Тепловые нагрузки Q, Вт, и расходы воды G, кг/ч, для
приборов, стояков и участков, а также длины участков I, м,
показаны на расчетной mhoiовариантной схеме (рис. 70)
9. Коэффициент р= 64 кг/(м3-°С) (см табл. 62)
I 10. Коэффициенты р[ = 1.06 (см табл 60). Р'2 = 1,10 (табл.64).
I И. Удельная теплоемкость воды С = 4.187 кДж/(кг°С)
Порядок расчета
1 Определяем располагаемый перепад давления по формуле
(12.1), пренебрегая, как незначительной, величиной, Др,. р.
Арр = Ар„ + Дрс 11р=5600 + 980 = 6580 Па.
2 Рассчитываем естественное циркуляционное давление за счет
°стывания воды в отопительных приборах стояка 2 по формуле
(•2.5) или (12 6):
П’6?. Л’81 ‘3 6 О 600 3 + 1100 6 + 1800.9,25) 1,06 1.1 = 980 Па.
4,187 180
199
Рис. 70 Расчетная многовариантиая схема
1 — главного циркуляционного кольца:
t- элеватор; 2 - воздухосборник; 3 - центр охлаждения в стояке;
4 - то же в нагревательном приборе
3. Определяем расход воды в стояке 2 по формуле (12.7):
Gct2 =
4500 3,6 1,06 1,10
4,187(95-70)
= 180 кг/ч.
4 Рассчитываем среднюю удельную линейную потерю давления
по формуле (12 12):
J1-035). 6580 д?6 п
с₽ 56
5 Вычисляем расход теплоносителя на участке 1 по формуле
(12.7):
33000 х 3,6 х 1,06 х 1,10
4,187 х (95-70)
= 1320 кг/ч.
6 По таблице [9, п.1], в зависимости от значений Rcp=76 Па/м.
G1=1320 кг/ч и допустимой скорости воды, находим значение
<7у1=32 мм, далее путем интерполяции — значения о, =0.355 м с
R,= 57 Па/м. затем заполняем табл. 69. графы 6, 7, 8. Ана-
логично осуществляем расчет и других участков главного цир-
куляционного кольца.
200
Таблица 67
Значения коэффициента затекания воды а
в приборных узлах
г*— Приборной узел Присоединение приборов к стояку Подводка с замыкающим участком Коэффициент затекания
С трехходовыми Одностороннее - 1,00
кранами Двухстороннее - 0 50
С проходным краном КРП Одностороннее Смещенным Осевым 0,50 0,33
То же Двухстороннее Смещенным Осевым 0.20 0.17
При подводках с утками для этого узла а-0,33, для остальных
узлов а не изменяется.
7 . Рассчитываем расход воды на участке 4 при а=0,33 по [9
табл 9.3] или табл 64 G4 = (1 - 0,33) 180 = 120 кг/ч и записываем
в графу 4 табл. 69.
8 Рассчитываем расход воды на участке 6 при а=0,5 по [9,
табл 9.3] (см. табл. 64): G6= 0,5 х 180 = 90 кг/ч и записываем в
графу 4 табл 69
9 Определяем расход воды на перемычке к элеватору на
участке 10 по формулам (И 9) и (11 10):
Цо = с.
33000x3,6x1,06x1,10 .
= 1320-----------------г— = 9075 кг/ч.
4,187 (150-70) .
Записываем результат в графу 4 табл. 69
10 . По данным [9. табл. 10.39] проверяем правильность
принятых коэффициентов затекания а Для этого находим
характеристику гидравлического сопротивления замыкающего
учас гка по [9, табг Ю 39]
для второго этажа 5" = 31 х 0.64 х 0,5 х = 18,7 х 10 л,
для первого этажа 5^ - 31 х 0,64 х 0,5 х = 27,2 х 10~4
Полученные значения 5* и Sen меньше предельных, опре-
деляемых в [9, табл. 10.11] (см. табл. 68), поэтому значения а при
расчете G4 и G6могут быть оставлены без изменений.
201
Таблица 6 8
Значения $ 10л, Па /(кг/ч)2, (для малого циркуляционного
кольца отопительного прибора высотой Л11р = 0,5 м)
Диаметр замыкающего участка Dv, м Один прибор при движении воды Два прибора с осевым замыкающим участком
сверху - вниз снизу - вверх
смещенным осевым смещенным осевым
15 45 20 35 15 25
20 10 5 9 3 10
И Результаты гидравлического расчета [9, табл II. I; 1,3]
сводим в табл. 69.
Таблица 69
Ведомость гидравлического расчета
главного циркуляционного кольца через стояк 2
Исходные данные Расчетные данные
Номер участ- ка О. Вт д«, °C С, кг/ч /, м i ? R, Па/м V, м/с R1. Па Z, Па Rl+Z, Па L(khz)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13
1 33000 25 1320 15,0 32 57 0,355 2,00 855 123 978 978
2 12500 25 500 5,0 20 130 0,380 11.90 650 840 1490 2468
3 4500 25 180 14,0 15 83 0,245 15,35 1162 450 1612 4080
4 - 25 120 0,5 15 39 0,160 2,30 20 29 49 4129
5 4500 25 180 3,0 15 83 0,245 0,80 249 24 273 4402
6 25 90 0,5 15 23 0,120 7,40 12 52 64 4466
7 4500 25 180 6,5 15 83 0,245 6,40 540 188 728 5194
8 12500 25 500 9,0 25 37 0,230 10,50 333 272 605 5799
9 10 33000 25 25 1320 907,5 2,0 0.5 32 25 57 115 0,355 0,420 1,00 1 20 114 58 62 103 176 161 5975 6136
о D?/ 3993 Zz= =2143 S0?/+Z)= =6136
12 Рассчитываем значения коэффициента местных сопротив-
лений на участках главного циркуляционного кольца (9, табл
11.10-11.15; 10.8; 10.9] и записываем их в графу 10 табл. 69 На
границе двух участков местное сопротивление относим к участку с
меньшим расходом воды
202
участок 1 - задвижка Dy 40 0,5
- отводы, 3 шт. D 32 0,5 • 3 = 1,5
=2,0
участок 2 - тройник на' растекание
при GOTB = 500/1320 = 0,38 Gcr 10,1
- кран пробочный проходной О 20 1,8
1^2 =И 9
Участок 3 „ „180 - троиник на проход при Grpox = = 0,36 4,8
- воздухосборник 1,5
- отводы О 15, 4 шт. 0,8-4 = 3,2
- тройник на проход при Grpox = 1 0 7
- радиатор РСВ при Dy 15 0,75
- кран трехходовой Dv15 на проход 4.4
Е^з= 15,35
Участок 4 - тройник на проход - 2 шт.
на проходе при Gnpox = 1~а= 1-0.33 = 0,67 1,14 2 = 2,3
5Л=2,3
Участок 5 - отвод D 15 2^5=0 8
Участок 6 — тройник на ответвление
при G„IB- 1— 0,5 = 0,5 на деление потока 5,4
- то же на слияние потоков 2,0
Х^=7-4
Участок 7 - отводы Dy 15, 2 шт 0.82=1.6
- тройник на проходе при Gnnox-0.36 4,8
2Л = 6.4
Участок 8 - отводы 25, 2 шт 0,5x2 = 1.0
- кран пробочный £>у25 1.7
- тройник на противотоке
при Сотв= 500/1320 = 0,38 7.8
Z$8=io.s
203
Участок 9 - отвод Dy32
- задвижка Dy 40
Участок 10- тройник на ответвление
при GOTB= 907,5/1320 = 0,7
и деление потока
0,5
_________0,5
______L2
5>0 = L2
13. Определяем на каждом участке главного циркуляционного
кольца потери давления на местные сопротивления Z, Па, по [9,
табл. 11 3] в зависимости от суммы коэффициентов местного
сопротивления (см та(^л- 69, графа 10) и скорости воды на
участке (см. табл. 69 графа 7). Результаты записываются в графу
11 табл. 69.
14 Проверяем запас располагаемого перепада давления в глав
ном циркуляционном кольце по формуле (12 15):
6580-6136 |М>7%
6580
Можно считать запас давления 7% достаточным при норме 5-10%.
Пример 27.
Гидравлический расчет второстепенного циркуляционного кольца
системы водяно! о отопления
Исходные данные
1 Выполнить гидравлический расчет второстепенного циркуля
ционного кольца через стояк 1 однотрубной системы водяного
отопления, представленной на рис. 70 (см. пример 26)
Порядок расчета
1 . Рассчитываем естественное циркуляционное давление за счет
остывания воды в отопительных приборах стояка 1 по формул®
(12.5) или (12.6):
ст1 _ 0.64 .9,81 3,6 , з + 1900 б f 3600 925)i06 . ц0 = ю27 Па
^еп₽ 4,187 320 v
204
2 . Определяем расход воды в стояке 1 по формуле (12.7)
8000 х 3,6 х 1,06 х 1,10
4,187 х (95-70)
= 320 кг/ч.
3 Рассчитываем по формуле (12.1) располагаемый перепад дав-
ления в промежуточном стояке 1 , Па, который должен быть
равен потерям давления (уже известным, за исключением общих
гчастков) на участке главного (основного) циркуляционного
кольца, замыкающего рассматриваемый стояк 1, с поправкой на
разность естественного циркуляционного давления во второ-
степенном и основном кольцах
= £(«(- Z), 7 + (Дре™ - Д рестпр) =
= 2726+ (1027- 980) = 2773Па.
4 Находим среднее значение линейной потери давления по фор-
муле (12 18):
0.65x2773 QQ „
Rc„ =---------= 139 Па/м
с₽ 13,0
5 . Гидравлический расчет осуществляем аналогично примеру 12.
результаты расчета записываем в табл.70.
Таблица 70
Ведомость гидравлического расчета
второстепенного циркуляционного кольца (через стояк 1)
Исходные данные Расчетные данные
Номер учасг ка Q Вт At, °C С, кг/ч /, м ч- ММ R Па м V, м/с RI, Па Z, Па RI+Z, Па
_1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
11 8000 25 320 8.0 20 70 0,266 8,07 560 279 839 839
-12 - 25 214 0,5 15 260 0,398 2,3 130 182 312 1151
из 8000 25 320 3,0 20 70 0,266 0,8 210 34 3 244.3 1395,3
14 - 25 144 0,5 15 120 0,265 7,4 60 257 317 1712,3
15 8000 25 320 1,0 20 70 0,266 0.8 70 34,3 101,3 1816,6
£1816,6
6 По таблице гидравлического расчета [9. И 1.], по величине
Кр=139 Па/м, Gll=320 кг/ч и предельно допустимой скорости во-
Jbi в трубах определяем dyII=20 мм, и(1 =0,266 м/с и /?„ 70 Па/м и
205
записываем их в графы 6, 7, 8 табл 70 Аналогично осуществляет^
расчет и для других участков стояка 1.
7 . Определяем расход воды на участке 12 при а =0,33 [9
табл 9.3] (см. табл. 67). Gt2=(l_0,33)x320 = 214 кг/ч и записываем
в графу 4 табл. 70
8 Определяем расход воды на участке 14 при а = 0,5 [д
табл.9.3] (см. табл. 67): G14 = (1 - 0.55) 320 =144 кг/ч и запи-
сываем в графу 4 табл.70
9 . По [9, формуле 10 39] проверяем правильность принятых
значений коэффициента затекания а . Для этого определяем харак-
теристику гидравлического сопротивления Se замыкающего участка
по [9, формуле 10.39]
для второго этажа S" = 31 0,64 • ОД ^^%203 = ’
для первого этажа = 31 - 0.64 • ОД • ^^у^о3 = '
Полученные значения Д"и 5* меньше предельных, приведенных
в [9, формуле 10.11] (см. табл. 68), следовательно, а при расчете
Gp и G|4 могут быть оставлены без изменения.
10 . Рассчитываем значения коэффициентов местных сопротивлений
на участках стояка 1, как и в примере 13, и на участках 3, 4, 5, 6.
Участок 11 - отвод Dy 20 - отвод Dy 15 - тройник на проход при Gnpox = 1 - кран трехходовой Dy 15 на проход - радиатор РСВ при О. 15 0.6 0,8 • 2 = 1,6 0,7 0.4 0,75
Участок 12 - тройник на проход, 2 шт. при Gnpox = 1- а =1- 0,33 = = 0,67 Z^t.= 8.05 1,14-2 = 2,3
Участок 13 - отвод Dy 15 2^12 = 2’^ 0,8
Участок 14 - тройник на ответвление GOTr= 1- 0,5 = 0,5 на деление потока - то же, на слияние потоков Е^з = 0,8 5,4 2.0
206
участок 15 - отвод D. 15 0,8
Х^=0,8
11 Ра< считываем на к: ждом участке второстепенного кольца
потери давления на местные сопротивления Z, Па, по [9, табл. 11 3],
как в примере 25 Результаты записываем в графу 11 табл. 70
12 Проверяем гидравлическую увязку между главным и
^росгепенным циркуляционными кольцами по формуле (12.19)
И . ^.-£(W*ZX,.a 100 _ 2773-<816,6.1М = 34%
дРрст1 2773
Невязка расходуемых давлений не соответствует нормативным
требова иям (допускается до 15%), в связи с этим излишки давле-
ния предлагаем погасить за счет установки на стояке 1 диафрагмы,
гак как не обеспечивается увязка за счет уменьшения диаметра
стояка 1 до Dy 15 мм (допускается уменьшать диаметр до 10 мм)
I 13 Рассчитываем диаметр дроссельной шайбы по форму-
ле (12.20):
I d"-3^%^ -3’5/%55’"'2 ""
12 6 Гидравлический расчет системы водяного отопления
методом сложения характеристик сопротивлений
Метод сложения характеристик сопротивления применяют при
проектировании насосных вертикальных и горизонтальных одно-
трубных систем, а также вертикальных двухтрубных систем с
кранами повышенного сопротивления [2, с. 4-8; 9, с. 102]. Гидрав-
лический расчет может производиться для постоянного или
переменного перепада температуры в стояках с учетом заданной
проводимости труб [9, с. 102 - 114]
При гидравлическом расчете по указанной методике потери
давления на каждом расчетном участке от трения и в местных
сопротивлениях определяют по формуле, Па
Друч=5у„ G*4, (12.21)
гДе С ч - расход воды на участке, кг/ч, определяемый по фор-
муле (12.13);
5уч ~ характеристика сопротивления участка. Па (кг/ч)2:
207
(12 22)
здесь Лд - удельное динамическое давление в трубе на }частке
при внутреннем диаметре с/в и расходе 1 К1у1
выбираемое по [9, табл. 10.7] (см. табл. 71);
— - приведенный коэффициент гидравлического трения
м *, принимаемый по [9, табл 10 7] (см. табл. 71);
Z - длина участка, м;
- сУмма коэффициентов местных сопротивлений на
участке, рассчитываемая по [9, табл. 11 10 11.20; табл
10.8 и 10.9].
___________ Таблиц.а 7 1
Диаметр условного прохода, мм Расход воды G. кг/ч, при скорости v= 1 м/с Ля- 104, Па/(кг/ч)2 1 -1 —. м 1 5уд I04 Па/м(кг/ч)1
ГОСТ 3262-75’
10 425 26,50 3,60 95,40
15 690 10,60 2,70 28,62
20 1250 3,19 1,80 5,74
25 2000 1,23 1,40 1,72
32 3500 0,39 1,00 0,39
40 4650 0,23 0,80 0,18
50 7800 0,082 0,55 0,045
ГОСТ 10704-76’
50 6600 0,113 0,60 0,068
65 13400 0,0269 0,40 0,0108
80 18400 0,0142 0,30 0,0043
100 27600 0 00642 0,23 0,00148
125 43000 0,00265 0 18 0.00048
150 61000 0,00135 0,15 0,00020
Рассмотрим последовательность выполнения гидравлического
расчета методом сложения характеристик при равном перепаде
температуры теплоносителя в стояках:
1 Перед выполнением гидравлического расчета конструируется
однотрубная система водяного отопления из унифицированных
узлов (см. раздел 10) и на построенной схеме выбирается главное
циркуляционное кольцо (см раздел 12 4. п 1, рис. 68, 69), которое
делится на расчетные участки (см раздел 12.4, п. 2) с указанием
208
сходз теплоносителя на участке Gy4, кг/ч, длины участка /уч м,
^аметра труб Dy, мм.
При выполнении гидравлического расчета используется таблич-
форма записи (табл. 69).
2 Выбирается располагаемый перепад давления Дрр Па. в од-
ЛВТрубной системе отопления (см. разделы 12.2 и 12.3).
3. При предварительном выборе диаметра трубы (табл 71) для
ьаЖДого участка вычисляется удельная хаоактеристика сопро-
^вления Па/(кг/ч)2- м, [9, с. 103]:
С _
УД Gi ’
(12 23)
где С - ориентировочный расход воды на участке, кг/ч,
опреде 1яемый по формуле (63);
Rtf> - среднее значение удельной потери давления от трения в
расчетном кольце, определяемое по формуле (12.12).
Таблица 72
Ведомость гидравлического расчета системы водяного отопления
методом сложения характеристик сопротивления
при равном перепаде температуры теплонос ит< 1я в стояках
209
4. Выполнение гидравлического расчета начинается с самОГо
удаленного и нагруженного стояка в тупиковой системе и с сам0го
нагруженного стояка в системе водяного отопления с попутным
движением теплоносителя.
Диаметры труб стояка назначают, сопоставляя полученное По
формуле (12.23) значение 5'уд со значением 5уд для стандартных
диаметров труб [9, табл. 10.7] (см. табл 71). Для обеспечения
тепловой устойчивости системы отопления принимается для стояков
меньший ближайший диаметр, с последующей проверкой скорости
движения воды в трубопроводах стояка (см. ниже п.9). Возможна
конструкция стояков из труб двух различных смежных диаметров.
Принятый диаметр труб записывается в графу 5 табл. 72.
5. По выбранному диаметру стояка принимаются по табл. 73
диаметры подводки и замыкающего участка узла отопительного
прибора.
Таблица 73
Рекомендуемые диаметры трубопроводов
узла нагревательного прибора
Наименование узла стояка Эскиз узла Диаметр труб D , ММ
стояка замыкающего участка подводки
1 2 3 4 5
Этажестояк с осевым обход- 15 15 15
ным участком и трехходовым 20 20 20
краном 25 20 20
Этажестояк со смещенным 15 15 15
обходным участком 20 20 20
25 20 25/20
25 25 25
Этажестояк с осевым замы- 15 15 15
кающим участком и краном 20 15 20
типа КРП 25 20 20
Этажестояк со смещенным 15 15 15
замыкающим участком и 20 15 20
краном типа КРП 25 20 25
Этажестояк проточный 15 - 15
20 - 20
25 - 25
210
Окончание табп 73
1 2 3 4 5
верхнего этажа при 15 15 15
докней разводке и трех- 20 20 20
дедовом кране 25 20 25/20
25 25 25
Тоже 15 15 15
20 20 20
25 20 25/20
25 25 25
Узел верхнего этажа при 15 15 15
нижней разводке и кране 20 15 20
типа КРП 25 20 25
То же 15 15 15
20 20 20
25 25 20
Диаметры подводок и замыкающих участков для различных
конструктивных узлов и отопительных приборов приводятся в [9]
6. После выбора диаметра труб и типа отопительного прибора
определяется характеристика сопротивления стояка по формуле
5ет = 2>,.у(12.24)
где Х^т.у ~ характеристика сопротивления трубных узлов стояка
однотрубной системы отопления [9, габл. 10.19]',
I Х , " характеристика сопротивления приборных узлов
стояка однотрубной системы отопления, принимаемая
по [9, табл. 10 20] и определяемая по формуле:
2>пу--£$„+£$„₽ А (12.25)
здесь 52 S,, — характеристика сопротивления подводок к отопи
тельному прибору [9, табл. 10.20], Па/ (кг/ч)2;
“ характеристика сопротивления отопительного при
бора длиной 1 м [9. табл 10 20], Па/(кг/ч)2;
I - длина прибора, м.
1 7 По характеристике сопротивления стояка SrT и расходу
теплоносителя в стояке (см уравнение (12 13)) вычисляют
Потери давления в стояке, Па, по формуле
(12 26^
где 5^ - характеристика сопротивления сгояка, определяемая по
формуле (12.24)
211
8. Затем производится гидравлический расчет магистраль^;*
участков главного циркуляционного кольца. Предварительный
выбор диаметра производится путем сопоставления значения .у
полученного по формуле (12.23), со значением 5уд для стандартны*
диаметров труб [9, табл. 10.7] (см. табл. 71). С целью повышения
тепловой устойчивости системы отопления для магистралей при-
нимается ближайший больший диаметр труб (значение заносится в
графу 5 табл. 72 >.
9. Затем проверяется по [9, табл. 10.5] (табл. 74) скорость
движения воды при выборе диаметра труб по табл.71, в которой
приведены расходы воды при скорости 1 м/с* Например, расход
воды в трубе D, = 15 мм составляет 560 кг/ч. тогда скорость
движения воды v = 560 : 690 = 0,79 м /с.
Таблица 74
Допустимая скорость движения воды
в трубах систем водяного отопления
Допустимый уровень звука ZA, дБ(А) Скорость движения теплоносителя, м/с, при большем из коэффициентов местного сопротивления арматуры на трубах, примыкающих к помещению
при коэффициентах местного сопротивления
до 5 10 15 20 30
25 1.5/- 1.1/0,7 0,9/0.55 0,75/0,5 0,6/0.4
30 1.5/- 1.5/1 2 1.2/1,0 1,05 0,85 0,65
35 1.5/- 1,5/1 5 1.5/1,1 0.8 1.0 /0.8
40 1,5/- 1,5/1 5 1,5/1,5 1.2/0,95 1.3/1.2
45 и более 1.5/- 1.5/1,5 1,5 1.5 1.5/1,5 1.5/1,4
Примечание В числителе даны значения скоростей воды при всех
видах арматуры, кроме прямых вентилей; в знаменателе - при прямых
вентилях.
10. В соответствии с предварительно выбранным диаметром труб
на Mai истральпых участках [9. табл. 10.7] (см. табл. 71)
принимаются значения Ал и A./D на 1 м трубы (запись - в графы 6
и 8 табл. 72)
И. Определяются на расчетных участках магистральных труб
сопротивление от трения /уч XID.'H значения коэффициентов мест-
сопротивлений ££)ч[9, табл. 11.12-11.20; табл. 10.8 и 10 9]
(запись - в графы 7 и 10 табл.72).
12. Далее определяются значения 5уч по формуле (12 22),
результаты записываются в графу 9 табл 72) и Gy4 по формуле
12.13) (данные заносятся в графу 3 табл 72) После вычисления
значения 5, и Gy4 по формуле (12.21) рассчитываются потери
давления на участках магистральных труб главного циркуляцион-
ного кольца (запись - в графу 11 табл. 72)
13. Суммарные потери давления на участках магистральных
фуб главного (второстепенного) циркуляционного кольца опре-
ются по формуле, Па;
ДА, = Дуч(0 • Суч(1) + 5уч(2) Суч(2) + ••• + \ч(п) GHn)> ( 12 27)
где S, — значения характеристик сопротивления участков
магистральных Tpv6 главного (второстепенного)
циркуляционного кольца, Па. (кг/ч)2;
G, b),...,Gy4(nj - расход воды на участках магистральных труб
главного (второстепенного) циркуляционного
кольца, кг/ч.
I 14. Определяются обшие потери давления. Па, по значениям 5СТ
и S, , G„ и GV4 па каждом расчетном участке, дальнем тупиковом
стояке и главном циркуляционном кольце:
АРс.о = Арст+ДРЫ- (12.28)
| 15. После предварительного выбора диаметров труб стояка и на
участках магистралей главного циркуляционного кольца выпол-
няется гидравлическая увязка (см. раздел 7.5, п 8) при этом
Должно выполняться условие
0,9Дрр>Дрсо. (12.29)
I Величина невязки А. %, в расходуемых давлениях определяется
по уравнению
Л = АРр-ДРе..,100
Ар„
(12.30)
16. При обеспечении запаса располагаемого перепада давле-
ния 5-10% приступаем к увязке расходуемых давлений в цирку-
212
213
ляционных кольцах через промежуточные стояки главного цирку^
ционного кольца.
17. Рассчитываем располагаемое циркуляционное давление
предпоследнего стояка, которое складывается из потерь давления в
последнем стояке и на двух параллельных участках магистралей д0
рассчитываемого стояка. При этом различием в значениях
естественного циркуляционного давления в однотипных стояках
можно пренебречь.
Исходя из располагаемого давления по характеристикам
сопротивления выполняют гидравлический расчет предпоследнего
стояка (см. пп. 4, 5 ,6, 7).
Расчетная невязка между располагаемым давлением и потерями
давления в предпоследнем стояке не должны отличаться более чем
на ± 15% при тупиковой схеме и ±5% при попутной схеме движения
теплоносителя.
18. Сумма потерь давления в одном из двух рассчитанных
стояков и на двух (четырех) параллельных участках магистралей
принимается за располагаемое циркуляционное давление для
третьего от конца системы стояка. Порядок гидравлического расчета
третьего стояка выполняется аналогично (см пп 4, 5, 6. 7, 16).
Таким образом производится гидравлический расчет остальных
стояков
При невязках потерь давления в увязываемых кольцах преду-
сматривается установка на стояках дроссельных шайб (см (12.20)).
Пример 28.
Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца системы
водяного отопления методом сложения
характеристик сопротивлений
Исходные данные
1 Выполнить гидравлический расчет главного циркуляционного
кольца через стояк 1 вертикальной однотрубной системы водяного
отопления с нижней разводкой, тупиковым движением теплоно-
сителя и проточно - регулируемой схемой присоединения нагре-
вательных приборов.
2. Принятые трубы водогазопроводные по ГОСТ 3262-75’
3. Здание четырехэтажное, присоединение системы отопле-
ния - через водоструйный элеватор. Высота этажа 2,8 м
214
4 Параметры теплоносителя в тепловой сети:
т,= 150 °C, т0 = 70°С, в системе отопления zr= 105 °C, /0 = 70°С.
5- Установлены чугунные радиаторы М-140АО высотой Лпр=0,5 м,
((соединенные прямой подводкой длиной 600 мм с обходными
Ьыкающими участками и кранами КРТ. Отопительные приборы
танов: ены у наружной стены под остеклением световых проемов
6 Основное циркуляционное кольцо выбирается через удаленный
эяк 1 (левая часть системы отопления длиннее правой). Кольца
зделяются на участки (см раздел 12.5), показанные на рис. 71
7. Давление на вводе в здание принимается равным
I = 100 кПа [2, п. 3 28}.
8. Тепловые нагрузки Q, Вт, и расходы воды G, кг/ч,
мборов стояков и участков, а также длины участков /, м,
«азаны на расчетной схеме (см. рис 71).
9. Коэффициент Р = 0,64 кг/(м3.С) (см. табл. 62)
10. Поправочный коэффициент Ь= 0,65 [9, табл 11 21]
11. Коэффициенты pj= 1,04 (см табл.63) р*2=1,02 (см. табл.64)
12. Удельная теплоемкость воды С= 4,187 кДж/(кг.°С)
Рис. 71. Расчетная схема главного циркуляционного кольца
215
Порядок расчета
1. Определяем естественное циркуляционное давление за
'-чет
остывания воды в отопительных приборах стояка 1 по форМу
лам (12.5)
ДР"; = [(Q. + ОЛ’ + (02 + 07) Ли + (Оз + ОбН, +
C(je,
+ (Q4+QsKfc =
0?o^,81Or,6K900 + "0)1,5 + (80° + 800)U + (750 + 750)6,9 +
4,187 • 185
+ (1100 + 1100)9,6)1,04 -1,02 = 1257,9 Па.
2. Рассчитываем расход воды в стояке 1 по формуле (12.3):
7100 1,04 1,02-3,6
£QfT₽;p*2-3,6
GCT. = —---------г— = ’ ‘7 * ~= 184,6 кг/ч.
с((г-ф) 4,187(105-70)
Записываем полученные значения в графу 3 табл. 75.
3. Определяем коэффициент смешивания
т, - t 150-105 , „„
и = —-L =----------- 129.
tr-t0 105-70
4 По номограмме рис.52 для и = 1,29 и Дрв = 100 кПа принимаем
Дрн = 17000 Па.
5. Рассчитываем располагаемый перепад давления
Дрр = Др + Др. „р = 17000 + 1257,9 = 18257,9 Па.
6 Определяем среднее значение удельной потери давления от
трения в расчетном кольце
R„ = <Ц^. О’0.6^082375 _И9 ш/м
7. Вычисляем удельную характеристику сопротивления для
стояка 1 по формуле (12 23):
Ю-’ Па/м(кг/ч)<
1 1о4,и
216
8 Принимаем в зависимости от значения 5уд(ст1) [9, табл 10.7]
(сМ та^л 71) ближайший меныпий диаметр стояка 1, равный
р = 15 мм Принятый диаметр труб записываем в графу 5 табл. 75.
9 В соответствии с табл 70 по диаметру стояка D -15 мм вы-
бнраем диаметры подводок и замыкающего участка: Оу(п)= 15 мм;
Dy(,)= * 11 * 13 14 15 мм
10 Определяем по [9, табл 10.19] характеристику сопро-
тивления трубных узлов стояка:
I узел присоединения к подающей магистрали Dy=15;
5ту -104 =133,0;
I узел присоединения к обратной магистрали Оу = 15;
5т у • 104 = 96,0 ;
I шесть этажестояков О, =15; • 104 = 113-6 = 678,0;
I подводки в верхнем этаже D=\5,Sjy 104 = 56.0.
Итого STy= 963 Па/(кг ч)2.
11 Находим по [9, табл 10 20] и в зависимости от схемы при
соединения отопительного прибора [9. табл. 9 10] характеристику
сопротивления восьми однотипных приборных узлов с применением
формулы (12-25):
£5„у =^5 + £5„р/ = 87 -8 1 = 696 Ю^Па/(кг/ч)2,
где I - длина прибора, предварительно принимаемая равной 1 м.
12. Определяем общую характеристику сопротивления стояка по
формуле (12 24) и записываем в графу 9 табл.75:
£5СТ, =£STV+£5пу =(963 + 696)-10-4 = 1659-10'411а/(кг/ч)2.
13 Рассчитываем по характеристике сопротивления стояка и
расходу теплоносителя в стояке Gf„,потери давления в стояке 1 по
формуле (12 26) и заносим полученное значение в графу 11
табл 75:
Дрсп = G^ = 1659 10 л • 185 2 = 56775 Па
14 Приступаем к гидравлическому расчету магистрального
[участка 1 главного циркуляционного кольца
217
Ill
Вычисляем расход теплоносителя на участке 1 по формуле (12.13):
Q™ Pi Pi 3,6 100000 1,04-1,02-3,6 ncn.„ .
(tr - t0)c 4,187(105 - 70)
Аналогично рассчитываем расход теплоносителя и на других
участках и записываем в графу 3 табл 75
15. Определяем удельную характеристику сопротивления для
участка 1 по формуле (12.23):
Sv, = Дсг = - 82,9 , = 0,122 IO 4 Па/м(кг/ч)2.
)А G2„(1) 2604,92
I Аналогично рассчитываем 5уди для дру1их участков в зави-
симости от Gy4.
16. Принимаем в зависимости от \д(|)ПО [9, табл. 10.7] (см.
табл 71) ближайший общий диаметр участка 1 с/у=32 мм и
соответствующие ему значения
Х/< = 1,00 л'1; Ад = 0,39 Ю’4 Па /(кг/ч)2.
Аналогично принимаем значения D„, k/dt и Ад для других
участков и записываем их в графы 5, 6 и 8 табл. 75.
17 Рассчитываем коэффициенты местных сопротивлений на
участке 1 по [9, табл 11.10-11.20; табл. 10 8 и табл 10.9] и
записываем в графу 10 табл. 75. На границе двух участков местное
сопротивление относим к участку с меньшим расходом воды.
Участок 1
Участок 2
Учаг ток 3
- задвижка Оу=32 0,5
- отвод £)у =32
[9, табл. 11.10 и 11.12] °-5
— тройник на растекание при
G =G /G™ = 1279.2 2604.9 = 0.49
[9, табл 11.13, схема 4] __________6>03
1^(2) = 6.03
- тройник на растекание при
GOTB=GOTB/GCTB = 629,2/1279,2 = 0,49
[9, табл 11.13, схема 4] 6,03
- кран пробковый проходной £>у=20
[9, табл 1111] 2’°
Х^(з) = 8.03
219
Участок 4 - тройник на проходе при GnpOx=G.Ipox /GCTr = 387,4 629,2 = 0,62 [9, табл.11.11] 1.49
Участок 5 - гройник на проходе при Gnpox=Gppox/GCT. = 184,6 387.4 = 0,48 [9, табл.И. 15] — отвод Оу= 15 [9, табл. 11.12] Х^Г<(4) = 1,19' 2.47 0,8
Участок 6 - гройник на проходе при Gnp0X=GIip0X/Gcir = 184,6 387,4 = 0,48 [9, табл.И. 15] - отвод D = 15 {9, табл.11.12] Х^уч(5) = 327 2,47 0,8
Участок 7 - тройник на проходе при GipOx-Gnpox/G^ = 387,4 6292 = 0,62 [9. табп.11.15] Х^ч(6) = 3.27 1,49
Участок 8 — тройник на слияние потоков Cm-Gm/Gcn = 6292/12792 = 0,49 [9, табл И 12] - кран пробковый проходной О. =20 [9, табл 11.11] Шо) = 1-49 5,2 2.0
Участок 9 - тройник на слияние потоков GOTB= Gm/Gen = 12792 2604,9 = 0,49 [9, табл 11.13] 5.2
Участок 10 - задвижка О„=32 - отвод D. =32 (9 табл.И 10 и 11.12] Х^уч(9) = 5>2 0,5 0.5_
£Хч(Ю) l’°
220
18. Определяем характеристику сопротивления участка 1 по
формуле (12 22):
I 5,. - Л J } • U)+ = °-39 1O'W + t°) =
= 1,95 КГ4 Па/(кг/ч)2.
Аналогично рассчитываем значение ДрУчдля следующих участ-
ков и записываем в графу 9 табл 75
19. Рассчи гываем потери давления на участке 1 по форму
I (12 21):
Друч(1) = 5уС) • GyH(i) = t95 КГ4 2604,92 = 13232 Па.
Аналогично рассчитываем значение Д;\,, для следующих
участков и записываем в графу И табл 75
Затем нарастающим итогом заполняем i рафу 12 табл 75.
20 Выполняем гц-равтическ' ю увя зку и определяем запас рас
Слагаемого перепада давления в главном циркуляционном кольце
по формуле (12 30):
Л = АРр ~ АРс ° . 100 - 18257,9 “ 15982 . ЮО = 12,5%.
Дрр 18257.9
I Запас давления достаточный при норме 5-10%
Пример 29.
Гидраь..ический расчет второстепенного циркуляционного кольца
через стояк 2 системы водяного отопления
Исходные данные
1. Выполни! ь гидравлич< ский расчет второстепенного циркуля-
ционного кольца по рис.71 (см. пример 28) через стояк 2
однотрубной системы водяного отопления. Исходные данные те же,
что и в примере 28.
Порядок расчета
1 Рассчитываем располагаемое цирку пяционное кольцо для
стояка 2 (см. раздел 12.6).
Vp(er2) = ДРсм + Др«(5) + дРм(б) 15677.9 + 1288д т 12885 - 8254.9 П а
221
2. Определяем расход воды в стояке 2 по формуле (12.7):
с . й . 7т.1Л4_1,о2_зл _
с (1,-Г.) 4,187(105-70)
3 Вычисляем удельную характеристику сопротивления для сто-
яка 2 по формуле (12.23):
5 < „ = = = 20,1 10 4 Па/мСкг/ч)2
уя(ст2> G^2 203.32 '
4. Принимаем в зависимости от значения Syjj(ci2) по [9, табл. 10.7]
(см. табл. 71) ближайший меньший диаметр стояка 2 Оу=15 мм.
5. В соответствии с табл. 73 по диаметру стояка 2 D =15 мм
принимаем диаметр подводок Оу(п)= 15 мм и замыкающего участка
Оу(з)= 15 мм.
6. Определяем по [9, табл 10 19] характеристику сопротивления
трубных узлов стояка 2:
узел присоединения к подающей магистрали Оу = 15 мм,
5т у • 104 = 133,0;
узел присоединения к обратной магистрали Оу = 15 мм;
5ту 104 = 96,0;
шесть этажестояков Оу=15 мм; S, у • 104 = 133 х 6 = 678,0;
подводки в верхнем этаже £)у = 15 мм;5ту -104 = 56,0;
Итого 5т у • 104 = 963 Па/(кг/ч)2.
7. Рассчитываем по [9. табл 10.20] и в зависимости от схемы
присоединения отопительного прибора [9, табл. 9.10] харак-
теристику сопротивления восьми однотипных приборных узлов с
использованием формулы (12.25):
= / = 87 8 1 = 696 IO’4 ПаДкг/ч)2
8 Определяем общую характеристику сопротивления стояка по
формуле (12.24):
= + Е5" У = (9б3 + 696)’ 1° = 1659 Ю-*.
9 Находим по характеристике сопротивления стояка 2 значения
с и расхода теплоносителя в стояке 2 Gct2, а также потери
давления в стояке 2 по формуле (12.26):
Л/;гт2 = 5ст2 - С&2 = 1659 -10 4 х 203,3' = 6856,8 Па.
10. Выполняем проверку i идравлической увязки между распо-
лагаемым давлением Applci2j и потерями давления в стояке 2 по
формуле (12.30):
А = АРр(»2) ~ аР?2. w0 = 8254,9 - 6856,8 JO() = 1б9%
аРрЬ2) 8254,9
С некоторым допущением можно считать гидравлическую
невязку 16 9% допустимой при норме не более 15% (см раздел
12 6, п.16)
По аналогичной методике выполняем гидравлический расчет
стояка 3 (см рис. 71).
13. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ
Тепловой расчет системы отопления, заключатся в определении
Елошали поверхности отопительных приборов. К расчету присту-
пают после выбора типа отопительных приборов, места установки,
способа присоединения к трубам системы отопления, вида и пара-
метров теплоносителя, температуры воздуха в отапливаемом поме-
щении диаметра труб по результатам гидравлического расчета [2].
L Поверхность отопительного прибора должна обеспечить необ-
ходимый тепловой поток от теплоносителя к воздуху помещения,
равный теплопстерям помещения за вычетом теплоотдачи проло-
женных в нем теплопроводов
i Методы расчета и подбора отопительных приборов приведены в
Ю, с. 69-71: 31, с 163-165J (С целью уменьшения количества одно
тинных вычислений при выполнении курсового проекта
Рекомендуется проводить расчет отопительных приборов не более
Двух стояков главного циркуляционного кольца системы отопления,
Остальные приборы рассчитывать на ПЭВМ)..
223
13.1. Единица измерения поверхности
отопительного прибора
Важнейшим теплотехническим показателем отопительной сист^
мы является коэффициент теплоотдачи прибора и площади его
внешней поверхности.
С целью обеспечения единого теплотехнического показателя с
1967 года была введена условная единица измерения площади -
эквивалентный квадратный метр (ЭКМ).
ЭКМ - это условная поверхность эталонного прибора ца.
пример, ЭКМ секционного радиатора Н-136 с теплоотдачей 506 Вт
при разности средней температуры теплоносителя и воздуха 64,5°С
относительном расходе теплоносителя воды в приборе составля-
ет G = 1,0.
Однако площадь в ЭКМ не соответствует физической площади
в м2. Например, у отопительных приборов типа гладкотрубного ре-
гистра, панельного радиатора, имеющих коэффициент теплоотдачи
больше, чем у эталонного прибора, площадь в ЭКМ превышает их
физическую площадь в м2 и наоборот, у малоэффективных при-
боров типа конвектора, ребристой трубы площадь в ЭКМ меньше
площади в м2.
В связи с этим с 1984 года в инженерных расчетах отказались от
измерения площади поверхности отопительного прибора в ЭКМ и
перешли на м2.
13 2. Расчет площади отопительных приборов
в двухтрубных системах отопления
В двухтрубных системах отопления расчет поверхности нагрева
отопительных приборов производится при постоянном темпера-
турном перепаде в каждом приборе, равном перепаду температуры
теплоносителя на стояке, т е <Г-^ °С
Расчет площади каждого отопительного прибора стояка осу-
ществляется отдельно в определенной последовательности:
1 Вычерчивается расчетная схема стояка (рис.72), простав
ляется на ней диаметры труб и величина теплового потока прибора
равная теплопотерям помещения.
224
Рис 72 Расчетная схема стояка двухтрубной системы
водяного отопления
2 Находим суммарное понижение расчетной температуры воды
д/лм,°С, на участках подающей магистрали от начала системы до
рассматриваемого стояка [9, формула (10.59)].
Далее определяется (допускается ориентировочно) понижение
температуры воды на 10 м изолированной подающей магистрали
насосной системы отопления (табл. 76).
Таблица 7 6
Величина понижения температуры воды
в изолированной подающей магистрали
Dy. мм 25-32 40 50 65-100 125-150
Кк 0,40 0,40 0,30 0,20 0,1
3 . Определяется суммарное понижение расчетной температуры
воды Д<пгт> °C, на участках подающего стояка от магистрали до
рассчитываемого прибора
I Р2'3,6. (13.1)
С ‘ бум i
Где 9ы ~ теплоотдача 1 м вертикальной трубы, Вт/м. на i-м
участке подающего стояка, принимая по [9, табл. 11.22]
в зависимости от диаметра участка подающего стояка и
разности температуры теплоносителя tT, °C. на входе в
помещение и температуры окружающего воздуха, , °C;
225
I - длина i-го участка подающего стояка, м, принимаема^
равной высоте этажа,
Gy,- расход воды на i м участке подающего стояка, с учетом
предыдущей отопительной нагрузки кг/ч;
Р* Р* - то же, что и в формуле (12.13).
Температура теплоносителя £т(на участке) на входе в рас.
сматриваемое помещение определяется по ходу движения тепло-
носителя по уравнению, °C:
для первого прибора
£т0) = tr - А«м; (13.2)
для второю прибора
^Т(2) = -ДГМ ~ ^п.ст(1)> (13 3)
для третьего прибора
^Т(З) = “ Д^М “ гт(1) + А^п.ст(2) (13 4)
И т.д.
Значения Д£п ст определяются последовательно и непосред-
ственно после расчета на предыдущем участке подающего стояка.
При двухстороннем присоединении отопительных приборов в
двухтрубных системах отопления значения tT на одном этаже
принимаются одинаковыми
Расход воды на каждом участке подающего стояка на входе в
рассматриваемое помещение определяется по формуле, кг/ч:
для первого прибора
Суч(1) ' для второго прибора СУ-(2) для третьего прибора Суч(3) = и Т.Д., _£ОгФ) 3^. (135) CWT(1) ~ ^о) = ^<?y4(2rPt ₽2^6. (13б) CUt(2) ~ ^0 ) ^9уч(3) Р1 Р2-3,6 (137) CVT(3) - *0 )
226
где SQ .(1-з) “ суммарные теплопотерн на участке подающего сто-
яка на входе в рассматриваемое помещение, с уче-
том Qnp вышележащего отопительного прибора Bi,
з) “ температура теплоносителя на участке подающего
стояка на входе в рассматриваемое помещение, °C.
4 Рассчитывается средний температурный напор в отопительном
приборе с учетом понижения температуры воды в подающей
магистрали и стояке:
AtcP.i =ОДк - (Чьи + 1Хст.) + *о]-*в (13 8)
5 . Определяется общее количество воды, циркулирующей в i-M
отопительном приборе, с учетом понижения температуры воды в
подающей магистрали и стояке, кг/ч,
Q,n . p; й-3,6
к,+5Х.сы)-(оГ
где 0тп; ~ теп попотери в i м помещении Вт;
t К>с P*,t£ _ то же что и в уравнении (12 13)
^Л/Ст1 - определяется по формуле (13 1);
м — принимается по табл.76.
(13.9)
СЛР1-
6 Вычисляется расчетная плотность теплового потока ito ото-
пительного прибора для теплоносителя (воды), Вт/м2:
(Kt V*B (с 'V *
a =Q , (13 10)
Уном^ 70 J 3б0 J
где <7„„ч - номинальная плотность теплового потока, полученная
при стандартных условиях, Вт/м2, принимаемая по
табл 77;
п,р — показатели для определения теплового потока отопи-
тельного прибора, принимаемые по [9 табл.9.2, с.441 в
зависимости от Gnp. кг/ч, и схемы подачи тепло-
носителя в приборы
227
Таблица 77
Номинальная плотность теплового потока
отопительных приборов при движении воды «сверху-вниз»
• Наименование и обозначение отопительного прибора Номинальная ' ПЛОТНОСТЬ теплового потока Вт/м2
Радиаторы чугунные секционные
МС-140-108 758
МС-140-98 725 ’ '
МС-140-АО 595
МС-140-А 646
М 90 700
МС-90-108 802
Радиаторы стальные панельные типа PCBI
однорядные 712
двухрядные 618
Радиаторы стальные панельные типа РСГ-2
однорядные 712
двухрядные 618
Конвектор настенный с кожухом типа «Универсал» 357
Конвектор на< генный с кожухом типа
«У ниверсал-С» 345
Конвектор настенный с кожухом типа
«Комфорт-20» 462
Конвекторы с кожухом типа «Ритм» и «Ритм-1500» 429
Конвекторы с кожухом высокие типа «КВ* 517
Конвектор настенный без кожуха типа «Аккорд»
однорядные двухрядные 343 317
Конвектор растопные без кожуха типа.«Прогресс 15»
однорядные 290
двухрядные 274
Конвектор настенный с кожухом типа «Прогресс-20»
однорядные 280
двухрядные 255
Биметаллический отопительный прибор типа «Коралл»
однорядные 510
двухрядные 469
Трубы отопительные чугунные ребристые 388
Примечание Плотность теплового потока р. уменьшается при не-
стандартных условиях работы приборов (31J с понижающим коэффициентом
228
для секционных и панечьных радиаторов (РСВ) при движ< нии воды
снизу вниз» в двухтрубных системах - 0,89 в однотрубных системах - 0,98.
ц движении воды «снизу-вверх» в двух грубных системах - 0,79; в
однотруб (ых - 0,86;
для двухходовых горизонтальных панельных радиаторов (РСГ-2) при
1Жении воды «снизу-вверх» - 0,95.
для конвекторов, устанавливаемых в два яруса (один над другим), типа
«Аккорд» - 0,93, «Прогресс-15» - 0,89, «Прогресс-20» - 0,87;
дчя ребристых труб, устанав тиваемых в два яруса - 0,90, в три яру-
са- 0,82;
I для гладких труб, устанавливаемых в два-четыре яруса, диаметром 32 мм -
0,93, диаметром 40-100-0,85.
Таблица 78
Значения показателей п,р,с для определения теплового потока
отопительных приборов
1 Тип отопительного прибора Направление движения теплоносителя Расход тег поносителя G, кг/ч п Р С
1 2 3 4 5 6
Ради; тор чугунный секци- онный п стальной па- нельный однорядный и двухрядный типа РСВ1 Сверху - вниз 18-50 54-536 536-900 0.3 0,02 0 0,01 1 039 1,0 0,996
Снизу - вниз 18-115 119-900 0 15 0 08 0 1,092 1,0
Снизу - вверх 18-61 65-900 0.25 0,12 0,04 1.113 0,97
Конвектор настенный с к сухом типа «Комфорт-20» [и коннектор напольный с кожухам типа «Ритм», «Ритм 1500» - 36-86 . 90-900 0 35 0,18 0,07 1
[Конвектор напольный высокий типа <КВ> - 36-900 0.25 0.1 1
Конвекторы настенные с |кожу ком типов «Универ- сал», «У ниверсал С* Любое 36-86 90 900 0,3 0 18 0 07 1
|Конв< к настенный без кожуха типа «Аккорд» однорядный и двухрядный Любое 36-900 0,2 0,03 1
Радиатор стальной панель- ный типа Р< Г’ однорядный Сверху вниз 22-288 324 900 0.3 0,025 0 1
Снизу - вверх 22-288 324-900 0,25 0,08 0 1
229
Окончание табл 7g
1 2 3 4 5 б"
То же двухрядный Сверху - вниз 22-288 324 900 0,3 0,01 0 -—г 1
Снизу - вверх 22-288 324-900 0,25 0,08 0 1
Конвектор отопительный типа «Прогресс 15к» Любо" 36-900 0,2 0,06 1
Го же «Прогресс 20к» - 36-900 0 14 0,07 — 1
Труба отопительная чугун- ная - 36-900 0,25 0,07 1
Прибор отопительный биме- таллический литой типа «Коралл» - 96-900 03 0,01 1
Труба отопительная сталь- ная £>*=40-100 Любое 30-900 0,32 0 1
7. Определяется полезная теплоотдача труб стояка и подводок,
проложенных в i-помешении, В г:
ОтРё=Л; Аи+РнЧ,. (13.И)
где дяЛдгЛ ~ теплоотдача 1 м вертикальных и горизонтальных труб
в i помещении, Вт/м, принимаемая по [9, табл. 11 22
и 11.24] в зависимости от диаметра и разности
температуры теплоносителя tj,, °C, на входе его в
рассматриваемое помещение и температуры воздуха в
помещении.
tr, =tr-(AfnM+£Atn.CT1), (13.12)
где /,;/г < — длина вертикальных и горизонтальных труб в пределах
i-го помещения, м,
AtllCTi — определяется по формуле (13 1), At,, м принимается по
табл. 76.
8 Рассчитывается требуемая теплоотдача отопительного прибора
в рассматриваемом гм помещении, Вт:
Qn₽i=<?Tn.-P,₽Qip... (13.13)
где QT ni - то же, что и в уравнении (13.9), Вт,
Р,р - поправочный коэффициент, учитывающий долю
теплоотдачи теплопроводов
230
I - при открытой прокладке 0тр= 0,9;
I - при скрытой прокладке 01р= 0,5;
’ - при прокладке в тяжелом бетоне 0тр= 1,8.
Вычисляется расчетная наружная площадь i го отопительного
прибор м<
Л = (13.14)
^np.i
где <7пр, _ определяется по формуле (13.10).
Порядок определения количества отопительных приборов в
зависимости от расчетной площади производится по [9, прил. X,
табл. X I] (см табл. 81 и раздел 13 4) *
Результаты расчета отопительных приборов каждого стояка си-
стемы водяного отопления рекомендуется сводить в табл 79.
Таблица 79
Ведомость расчета отопительных приборов
в двухтрубных системах водяного отопления
5 5 <У 3 о X о Е О- <v X О К °C Оги . Вт С.,р. кг/ч Д'пег. °C °C °C ^пр » Вт/м2 Рном » Вт/м отр. Вт Q„P. Вт Апр. м2 Размер, количество, длина прибора
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И 12 13
Пример 30.
Расчет площади и количества отопительных приборов
в двухтрубных системах отопления
Исходные данные
1 Наименование объекта - жилой дом
2. Район застройки - г. Калининград.
3 Расчетная температура внутреннего воздуха ГВ=18°С (37]
4 Вил теплоносителя - вода tr= 9-5°С, t0= 70°С
5 Тип отопительного прибора - радиатор М 90
231
6. Диаметр магистрали 32 мм, стояка 25 мм
7. Значения отопительных характеристик и коэффициентов
8. С=4,19 кДж/кг/°С [9, табл. 1.6], р‘=1,ОЗ ]9, табл. 9.4]; р>1,02
[9. табл 9.5]; п=0,25 [9, табл.9.2]; 0.04 [9, табл. 9.2]; а,= 0,2 м2 [9,
табл. X I], 9ИО„=700 Вт/м2 (см. табл. 77); р4=1 [9, с. 47]; Оиу=140 Вт
[9, табл XI]; ртр= 0,9 (31, с. 159].
9. Расстояние от начала системы до рассчитываемого стоя-
ка - 10 м.
Порядок расчета
1 Вычерчиваем (рис. 73) расчетную схему стояка и проставляем
на ней длину, диаметры труб и величину теплового потока прибора.
Рис 73. Расчетная схема двухтрубного стояка
2. Находим в соответствии с п. 2 раздела 8.2 по табл. 43
суммарное понижение расчетной температуры воды на участках
подающей магистрали от начала до рассматриваемого стояка.
Значение Af„M=0,4°C.
3. Определяем суммарное понижение расчетной температурь*
воды на участках подающего стояка от магистрали до рассчи-
тываемого прибора по формуле (13.1):
л/ V ₽'2
,,ст' cGy4-
232
Первоначально определяем температуру теплоносителя tr, °C,
(на участке) на входе в помещение по ходу движения тепло-
носителя, Затем находим по уравнениям (13.5) - (13.7) значения
q на входе в помещение. Зная значения GyN и дя, Вт/м, [9, табл.
1.22], находим Д£пст по формуле (13.1) в определенной после-
Жвательности
для первого прибора
^()) = tr - ДГ„ „ = 95- 0,4 = 94.6° С,
0уч(Ж' 3,6 19270x1,03x1.02x3,6
‘ -«ЗнЯГто)- = 706'5 кг'4
при tT(l)-t.=94,6 - 18 = 76.6 °C; д„= 107 Вт/м,
107x2,8x1,03x1,02x3,6
At„,ст(|) - --757/ AAz- е---= с;
4.19x706,5
для второго прибора
*г<» = tr - At,, „ - At,, t) = 95 - 0,4 - 0,38 = 94,2 ° С ,
„ 14204x1,03x1,02x3,6 сппо
G^’°" 4,19 (943-70) °522'8 КГ/Ч'
при -t„=94,2 - 18 = 76.5 °C; 9,= 103 Вт/м,
д> 103x2.8x1,03x 1,02x3,6 псо„
Atncrfz) =--------------т;„ ------ = 0,5е С,
4,19 х 522,8
для третьего прибора
‘та) = tr - Д«п м -(де„ л(1) + Д(пст(2)) = 95 - 0.4 - (0,38 + 0,5) = 93,7 °C,
„ 9976x1,03x1,02x3,6 о,_,_
4,19 (93,7-70) *37975 КГ/Ч
при tr -t„=93,7 - 18 = 75,7 °C; g,= 103 Вт/м.
дд 103x2,8x1,03x1,02x3.6 псо „„
ДСПСТ(3)= Т7П-7-------=068 С:
4,19x379,75
Для четвертого прибора
t?(4) Д<„ М “ -HO + ст(2) 4 Д^п ст(3>
= 95 - 0,4 - (0,38 + 0,5 + 0,68) = 93,04°С,
233
_ 5748 х 1,03 х 1,02 х 3,6
учи) " 4,19 (93,04-70)
= 225,19 кг / ч,
при tr -t,=93,04 - 18 = 75,04 °C; g,= 101 Вт/м.
101x0,7x1,03x1,02x3,6
Ч,.ст(4) =-----------------------= °-29 c •
4,19x225,19
4 Определяем средний температурный напор в отопительном
приборе с учетом понижения температуры воды в подающей
магистрали и стояке по формуле (13.8):
для первого прибора
А^ср(О = 9,3 ’ Ifг “ (а^п.м + ^At, ст) + =
= 0.5 [95 - (0.4 + 0.38) + 70] - 18 = 64,1 ГС;
для второго прибора
At. р(2) = ОД [95 - (0,4 + ОД) + 70] - 18 = 64,05°С;
для третьего прибора
Atcp(3) = °-5 I95 - (°-4 + °-38 + °-5) + 701 “ 18 = 63,86°С:
для четвертого прибора
Atcpf4) = ОД • [95 - (0,4 + 0,38 + ОД 4 0.68) + 70] - 18 = 6352°С
5. Определяем общее количество воды, циркулирующей в
отопительном приборе, с учетом понижения температуры воды в
подающих магистрали и стояке по формуле (13 9)
, щя первого прибора
ft n ' Pi ' Р2'3.6
n₽(,) c-[tr-(AtnH 4 Y At^J-tJ
5066 1,03 1,02 • 3,6
4,19 [95-(0,4 4 0,38)-70]
= 188.81 кг. ч.
для второго прибора
Gnp(2) -
4228 1,03 • 1,02 • 3,6
4,19 [95-(04 + 0,5) —70]
= 158,36 кг/ч;
для трет ьего прибора
4228-1,03 1,02-3,6 z
G„ =----------г ------------ —г----- - 1-59 '5 кг /ч,
пг<3) 4.19 [95 - (0,4 + 0.68) - 70J
234
для четвертого прибора
_ _ 5748 • 1,03 • 1,02 • 3,6
п₽(4) “ 4,19 [95 - (0,4 + 0,29) - 70]
6 Определяем расчетную плот но< ть теплово! о ^ьного прибора по формуле (13.10): 1 для первого прибора потока отопи-
Pnp(t) У ном J -уф 1 | । |"=700f64’lf 1 1 70 . V1.25 X
(188,81V04 । 360 J = 611,10 Вт/м2;
1 для второго прибора
- 7nnf64 05У “ ( ffnp(2) - 700[ 7() J | Ч 58,36 \ . 360 J 0,04 = 604,80Вт/м2;
1 для третьего прибора
_тпп (бЗ.вбу25 РПр(3) “700 [ 70 j f 159 55> 1 360 ; 0.04 = 598,08 Вт/м2;
для четвертого прибора
___ ГбЗр2'|ш 0пр(4) “ 700' [ 70 J <213,43^ 1 360 . ^0,04 = 610,54 Вт/м2.
7. Определяем полную теплоотдачу труб стояка и подводок,
проложенных в помещении, по формуле (13.11) с учетом tr -£вдля
каждого участка (см. выше п. 3):
I для первого прибора
Q-₽(i) = Л(«) ’ ^0 + &(0 ‘ /.(•) = Ю7 - 2,8 + 128 0,5 = 363,6 Вт;
I для второго прибора
QTp(2) = В> 3 2,8 4 125 0,5 = 35'1,9 В г:
для третьего прибора
Q-p(3) = 103 - 2,8 4-125 - 0.5 = 350,9 Вт;
235
для четвертого прибора
0трЦ) = 101-0,7+ 123-0,5 =1322 Вт.
8. Определяем требуемую теплоотдачу кожуха отопительного
прибора в рассматриваемом помещении по формуле (13.13):
для первого прибора
<?пр0) = QTn(i) - Ртр 0т₽(.) = 5066 - 0,9 363,6 = 4738,8 Вт;
для второго прибора
О..Р(2) = 4228 - 0,9 350,9 = 3912,2 Вт;
для третьего прибора
Qnp(3) = 4228 - 0,9 350,9 = 39122 Вт;
для четвертого прибора
Qnp(4) = 5748 -0,9-1322 = 5629,0 В т.
9. Определяем расчетную наружную площадь отопительного
прибора по формуле (13.14)
= 4738.8.
ri" 9.М 6".'
для второго прибора
^=6,47
604.8
Апр(2)
для третьего прибора
АПр(з)
3912,2
= Ь54
598,08
м2;
м2;
для четвертого прибора
5629.0
"рО 61054
м2
10. Определяем предварительное число секций чугунного ра'
диАтора М-90 по формуле (13.39) без учета коэффициентов’
для первого прибора
= — ₽ = = 38,8 т.е. 39 шт;
236
для второго прибора
N,2} = = 32,4 т е. 33 шт;
(2) 0,2
для третьего прибора
N(3) = = 32,7 т.е. 33 шт;
(3) 0,2
для четвертого прибора
9 22
N(d) = ^± = 46,l т.е. 46 шт.
11 Определяем коэффициент З3 по формуле (13.40):
для первого прибора
р(0 = 0,97 +----—------= 0.97 + 34 = 0,98;
Л/(1)-0ву 39-140
для второго прибора
Рз<2» = Рз = 0,97 + лл- = 0,98;
<2) 33 140 '
для третьего прибора
34
Рз™ = Рз = 0,97 + -° = 0,98;
кз(3) гз 33 140
для четвертого прибора
Р = р3 = 097 + —= 0,98.
3(4) 3 46 140
12 Уточняем число секций в радиаторе с учетом коэффициентов
и Р4‘
для первого прибора
№,> = 39 • — = 3972, т.е 40 шт.
10 0,98
Рекомендуется установить два прибора на сцепке по 20 ни в
Кдом;
для второго прибора
= 33 - —— = 33.66 т е. 34 шт.
121 0,98
237
Рекомендуется установить два прибора на сцепке по 17 шт. в
каждом;
для третьего прибора
М3Г= 33 —— = 33,66, т е. 34 шт.
(3) 0,98
Рекомендуется установить два прибора на сцепке по 17 шт в
каждом;
для четвертого прибора
М,» = 46 —- = 46,92, т.е. 47 шт.
(4) 0,98
Рекомендуется установить два прибора на сцепке - по 20 шт. и
17 шт. на прибор
13.3. Расчет площади отопительных приборов
в однотрубных системах отопления
Поверхность нагрева отопительных приборов в однотрубных
системах отопления (рис. 74) рассчитывается с учетом температуры
теплоносителя на входе в каждый прибор tm, °C, количества
теплоносителя, проходящего через прибор Grp, кг/ч, и величины
тепловой нагрузки прибора Qnp, Вт.
Расчет площади каждого отопительного прибора осуществляется
в определенной последовательности:
1. Вычерчивается расчетная схема стояка, принимается тип
отопительного прибора и место установки, схема подачи
теплоносителя в прибор, конструкция узла прибора. На расчетной
схеме проставляются диаметры труб, тепловая нагрузка прибора,
равная теплопотерям QT п, Вт.
2. Определяем суммарное понижение расчетной температуры
воды Д£п м на участках подающей магистрали от начала системы ДО
рассматриваемого стояка в соответствии с п. 2 раздела 13 2
238
Рис. 74. Расчетная схема стояка
однотрубной системы водяного отопления:
а - с нижней разводкой; б - с верхней разводкой
I 3. Рассчитываем общее количество воды, кг/ч, циркулирующей
по стояку, по формуле
1<?пР р; р*2 з,б
G, =-!---------------
(13.15)
с (tr-AtnM-t0)’
где p;,p‘2,c,tr,t0 -
I ZOnP -
Ч,.и *
то же, что в уравнении (12.13);
суммарные теплопотерн в помещениях, обслу-
живаемых стояком, Вт.
определяется в соответствии с п. 2 раздела 13.12.
4 Определяется температура воды, °C, на входе в каждый
отопительный прибор по ходу движения теплоносителя с уче-
том ДГГМ:
I для первого прибора
(13 16)
1дпя второго прибора
k tBx(2) = tr - At„ н _2"р0) Р.Р2-3,6; (1з 17)
_ С • Ger(l)
239
для третьего прибора
^вх(З) - 4
(Qnp(t) + Фпр(2р ~ Pl ' Pz • 3>6
С ’ Сст(2)
(13 18)
для четвертого прибора
- х Лх (<?пр(«) + 0пр(2) + QnPv®) • р< • Рг 3,6
fBx(4) - fr - ЛГП М-------------------- г ------------------- <13.19)
с °ЫЗ)
5. Рассчитывается расход воды, кг/ч, проходящей через каж-
дый отопительный прибор Gnp, кг/ч, с учетом коэффициента
затекания а , по формуле
Спр=Сст'а- (13.20)
где а - коэффициент зат< кания воды в отопительный прибор,
определяемый по [9, табл. 9.3] (см. табл. 67).
6. Определяется средняя температура воды. °C. в каждом
отопительном приборе по ходу движения теплоносителя [31, с. 156]:
для первого прибора
ОД О„р(1) Pi • Рг • 3,6
Ч р(0 - с.х(1) - -
С Gnp(l)
для второго прибора
. _ - ОД - ОПр(2) ’ Pi ’ Рг ' 3.6
Сср(2) - Свх(2) с
С Gnp(2)
для третьего прибора
_ - ОД • Qrp(3) • Pi Рг 3,6
гсР(з) _ гвх(з' г г:
с °МЗ)
(13.21)
(13.22)
(13.23)
и т.д.
Значения tcp определяются без учета суммарного изменения
температуры воды за счет теплопотерь в трубах стояка £ Atnc,.
Величину 52 ст в одно! рубных системах водяного отопления
допускается учитывать ориентировочно, используя [9, уравне-
ние (9 10)]
7. Рассчитывается средний температурный напор в кажлпМ
отопительном приборе по ходу движения теплоносителя, °C:
240
для первого прибора
А^ср(0 ^ср(|1 ^в>
(13.24)
для второго приб >ра
Д*ср(2)
- ^ср{2) -
(13.24)
для третьего прибора
Д*ср(3)
^ср(3)
(13.24)
ит.Д
8 Определяется плотность
дого отопительного прибора по
для первого прибора
теплового потока, Вт/м2, для каж-
ходу движения теплоносителя:
Pnp(l) Яном
А(ср(1)
70
С.р(0Г
360 J ’
(13.27)
для второго прибора
5n«(2) Q*юм I
Atp(2)
70
СпР(2)Г
360 J *
(13.27)
для третьего прибора
^ср(3)
70
5пр(3) 5*ом
(13 27)
ит.д,
где днокп,р - то же, что и в уравнении (13 10).
I 9. Рассчитывается полезная теплоотдача, Вт труб стояка под-
водок к отопительным приборам, проложенным в помещении:
для
для
ДЛЯ
первого прибора
Qtp(D = 5.(0 • ^(I) + 5-0) •1 (1)1
второго прибора
Qtp(2) = 5.(2) • f.(2) 4 5-(2) *г(2>;
третьего прибора
(Хри) = 5.(з) ‘ *.(3) + 5г(з> 1)
(13.30)
(13.30)
(13 30)
Ит.д,
где gtq,l^lt - то же, что и в уравнении (13 30)
241
360 J
При определении теплоотдачи 1 м неизолированных труб По
[9, табл. 11.22 и 11.24] разность температуры теплоносителя iT и
воздуха в помещении в однотрубных системах отопления
принимают с учетом температуры теплоносителя на входе в
отопительный прибор, т.е
10. Определяется требуемая теплоотдача отопительного прибора
Вт, в помещении с учетом полезной теплоотдачи проложенных в
помещении труб:
для первого прибора
Q1 п.(1) Ртр’ОтрО)' (13.33)
для второго прибора Qnp(2) ~ 0т.п.(2) - Ртр Qtp(2)> (13.34)
для третьего прибора Олр(3) — От.л (3) — Ртр ' Отр(З) (13.35)
и Г.Д., где Qrn, Ртр - то же, что и в уравнении (93). 11. Вычисляется расчетная наружная площадь, м2, отопи-
тельного прибора по ходу движения теплоносителя: для первого прибора д _ Qnp(l) . А"рО) - „ 9np(t) для второго прибора А _ ФфМ • Апр(2) “ _ ?пр(2) для третьего прибора д _ Опр(3) (13.36)
(13.37)
(13.36)
?пр(3) И Т.Д. После определения Апр по каталогам или по [9. прил X
табп Х.1] (см табл 81) выбирают ближайший типовой размер
прибора (число секций, радиаторов, количество панелей стальчы*
242
радиаторов, длину конвектора, ребристой трубы, регистра из
гладких труб).
I Результаты расчета отопительных приборов каждого стояка
си< гем водяного отопления сводятся в табл. 80.
13.4 Расчет размера и числа отопительных приборов
в системах водяного отопления
По каталогу приборов или по [9, прил. X, табл. X I] (см.
табт80), исходя из расчел ной площади, подбирают ближайший
типоразмер прибора
Число секций чугунных радиаторов, шг., определяют по [9,
табл 9 13]:
дг = ±!и>..0±, (1339)
ах Рз
где а, - пл| щадь одной секции радиатора, м2, принимаемая по [9,
прил. X, табл. 9.12];
Р4 - поправочный коэффициент, учитывающий способ уста-
новки отопительного прибооа [9. табл. 9.12];
р. - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в
одном радиаторе;
для радиаторов типа МС-140 принимаемый равным:
Число секций ДО 15 15-20 21 25
Рз 1,0 0 98 0,96
243
для радиаторов другого типа, вычисляемый по формуле
р = 0.97 + — 34 . (13
3 N QHy UJ4°)
где N ~ число секций без учета коэффициентов Р, и Р4.
Qn.v. “ номинальный условный тепловой поток одной секции
радиатора, Вт, см [9 прил. X]
Число панельных радиаторов типа РСВ1 и РСВ2 рассчитывается
по формуле
N = —; (13.41)
ai
где л, - площадь одной панели, м2, принимаемая по [9, прил. X,
табл. Х.1].
Для увеличения площади прибора отдельные панельные ра-
диаторы объединяют в блоки из двух параллельно расположенных
панелей При этом расчетную площадь А11р увеличивают, принимая
понижающий коэффициент теплопередачи прибора.
Размеры конвекторов с кожухом определяются в зависимости от
расчетной площади принятого типа конвектора по [9, прил. X,
табл.XI].
Число элементов конвекторов без кожуха или ребристых труб в
ярусе по вертикали или в ряду по горизонтали определяется по
формуле
N = А-₽; (13.42)
п а,
где п — число ярусов или рядов элементов, составляющих при-
боров;
а, — площадь одного элемента конвекторов или одной ребрис-
той трубы принятой длины, м2, выбираемая по [9, прил.
X. табл. X 1].
Длина греющей трубы в ярусе или в ряду гладкотрубного
прибора рассчитывается по формуле.
/,,р = АпрР\ (13.43)
а, п
где р4 - то же. что и в формуле (13.39),
244
п - число ярусов или рядов греющих труб, составляющих
прибор,
а, — площадь одного метра открытой горизонтальной трубы
принятого диаметра м2/м, определяемая расчетом.
При округлении дробного числа элементов приборов любого
^па ДО целого допускается уменьшать их расчетную площадь Апрне
более чем на 5% (но не более чем 0,1 м2) [2]. При других условиях
Принимается ближайший нагревательный прибор
Пример 31.
Расчет площади и количества отопительных приборов
в однотрубной системе отопления
Исходные данные
1 Наименование объекта - жилое здание.
2 . Район строительства - г. Минск
3 Расчетная температура внутреннего воздуха £„=18°С [23]
4 . Вид теплоносителя - вода tr=95°C, z0 = 70°С
I 5. Тип отопительного прибора - конвектор «Комфорт*
6 Система отопления однотрубная с чижней разводкой, проточ-
ная, нерегулируемая
7 . Значения отопительных характеристик и коэффициентов:
1= 4,19 кДж/кг °C [9, табл. 1 6]; р’=1,03 [9. табл 9 4]; р*= 1,02
[9 табл 9.5]; а= 1 [9, табл 9.3]; л=0,35 [9, табл. 9.2]; р= 0,07
[9, табл. 9.2]; ргр= 0.9 [31, с 159]; <7К„М=462 Вт/м2 [табл. 77].
8 Расстояние от начала системы отопления до рассматриваемого
стояка 10 метров
9 Диаметр магистрали 32 мм, стояка и подводок - 25 мм
Порядок расчета
1 Вычерчиваем расчетную схему стояка и проставляем на ней
Диаметры d, мм, и длину /, м. труб и величину теплового потока
отопительного прибора Q, n, Вт (рис 75).
2. Определяем по табл 73 суммарное понижение расчетной
температуры воды на участках подающей магистрали диаметром
32 мм и длиной от начала системы до рассматриваемого стояка 10 м
(AtnM=0,4"C).
245
05 4
Рис 75. Расчетная схема однотрубного стояка
3. Рассчитываем общее количество воды, кг/ч, циркулирующей
по стояку, кг/ч, по формуле (13.15)'
Pi Рт 3,6 8)28 103 102 Зб
с (t, -Atn„-t0) " 4,19(95-0,4-70)
= 298,08 кг/ч.
4. Рассчитываем расход воды, проходящей через каждый
отопительный прибор с учетом коэффициента затекания а по
формуле (13.20)
G ,р = G„ а = 298.08 1 = 298,08 кг/ч.
5. Определяем температуру воды на входе в каждый ото-
пительный прибор по коду движения теплоносителя с учетом Д7„„.
°C. по уравнениям (13.16 - 13 19)
для первого прибора
tBx(l) = tr-AtnM=95-0,4 = 94,6 °C;
для второго прибора
^вх(2)
QnP.i р;-р; з,б
С - G„(l)
1778 1.03 1.02 3,6
4.19 - 298.08
- 89/°С,
246
для трет ьего прибора
.. «?.„ + o«> ю; -з.б
. 95 - 0.4 - 3176'1-03'1-02 33-8498-С;
4,19 • 298,08
для четвертого прибора
(Q„pl+Qnp2+Qnp3)₽r₽2-3,6
Гвх(4) - »r - Atr
С
. 95 - 04 - 4574:!да..'Л2?’- - 80.76-е.
4,19x298,08
I для пятого прибора
.. (Qip i+ QnP2+ Qnp3+ Qi.pi) Pi Pj 3,6 _
'-га*''"""- Tc^.,
= 95 - 0,4 - 3972 1-1)3 '-°2 3-3 = 765°C
4,19 298,08
6 Определяем среднюю температуру воды в каждом ото-
пите тьном приборе по ходу движения теплоносителя по формулам
(13 21 - 13 23)
| для первого прибора
o.5-Qrp{1) ₽;₽; 36 _
^‘,=U) - G^--
= 94,6 - °-5 - 17,78J = 91,91°C;
4,19 298,08
для второго прибора
05 1398 1.03 1.02 3,6
гр(2)~ 4,19-298,08
= 87.1 °C;
для третьего прибора
t О4ОР од 1398 1,03-1,02-3,6
с₽(3) ’ 4,19 29808
для четвертого прибора
сп тс °-5 1398 1,03 -1,02 3,6
*ср(4)“ ’ 4,19 298,08
247
для пятого прибора
, 0,5-2156 1,03.1.02 3,6 _ _
'•*’ -765-------4JГаме----------"73,24 с
7 Определяем средний температурный напор в каждом
отопительном приборе по ходу движения теплоносителя По
формулам (13.24 - 13.26):
для первого прибора
Д«ср(о = «,р(о ~tB = 91,91 -18 = 73,91°С;
для второго прибора
Д«ср(2) = 87,1 - 18 = 69,1 ° С ;
для третьего прибора
Д/ р(3) = 82,9-18 = 64,9°С;
для четвертого прибора
Д«ср(4) = 78.64 - 18 = 6и.64°С;
для пятого прибора
Д«ср(5) = 73,24 18 = 55,24° С.
8. Определяем плотность теплового потока для каждого
отопительного прибора по ходу движения теплоносителя по
формулам (13.27 - 13 29):
для первого прибора
I 7(1 J
^•р(9 ?“ом
“'МО
360 J
рЗ,91\1Л5/ 298,08 V
I 70 ) I 360 J
= 490.71 Вт/м2,
для второго прибора
?пр(2)
462-
69,П'33 р98,08 V
70 ) I 360 J
= 4481 Вт м2;
для л ретьего прибора
9пР(з) - 462
64,9?-35р98,08 Л07
70 J I. 360 J
= 411.72 Вл м2;
248
для четвертого прибора _
(60,64Y,35f 298,08Y107 ______ 2
С„„(Л1=462- — - ---- = 375,67 Вт/м
Уп₽{4) t 70 J I 360 J
В для пятого прибора
(55,24 V 298,08А007 , 2
«"Л-462 1^0 J 1^60'J '33«2Вт/"-
1 9. Рассчитываем полезную теплоотдачу труб стояка, подводок к
отопительным приборам, проложенных в помещении по формуле
(13.30-13.32):
для первого прибора
при «вх(0 - *в = 94,6 - 18 = 76,6 °C
Qrp(i) = Л(1)' /.(о + !Ь(1) ‘ /Ф) = Ю7 х 23 + 128 -1,0 = 427,6 Вт:
для второго прибора
при 89,2-18-71,2 °C
Qtd(2) = 94 2,8 + 114 -1,0 - 377,2 Вт;
I для третьего прибора
I при 84,98-18 = 6698 °C
<?т₽(з) -86-2.8+106 1,0 = 346,8 Вт;
для четвертого прибора
I при 80.76-18 = 62 76 °C
QTpM) = 79 - 2,8 -*-98-1.0 -319.2 Вт:
I для пятого прибора
I при 765 - 18 - 583 °C
Qrpfs) = 73 • 03 + 91 1,4 = 163,9 Вт
10 Определяем требуемую теплоотдачу отопительного прибора
в рассматриваемом помещении с учетом полезной теплоотдачи
проложенных в помещении труб по формулам (13.33 — 13.35):
для первого прибора
Q.p(i) = Q, nd) - ртг Q-p(.) =-1778 - 0,9 - 427.6 = 1393.16 Вт;
дтя второго прибора
О„р(2) = 1398 -09- 377,2 = 1058 52 Вт;
249
о.ля третьего прибора
Qnp(3) = 1398 - 0,9 346,8 = 1085.88 Вт;
для четвертого прибора
<?пр(4) - 1398 - 0,9 • 319,2 = 1110,72 Вт;
для пятого прибора
Qnp(s) = 2156 - 0,9 163,9 = 2008,49 Вт.
11. Определяем расчетную наружную площадь отопительного
прибс ра по ходу движения теплоносителя по форму лам
(13.36-13.38):
для первого прибора
Апр(0 =
для второго прибора
Qnp0) = 1393,16 = 284. м2.
0пр(1) 490,71 ’ ’ ’
1058,52
448,1
А«р(2) -
= 2,36;
м2;
для третьего прибора . 1085,88 , = = 2,64; м 2; мз) 4ЦД2
для четвертого прибора
1110,72 ,
А = "Л = 2,96; м 2; р(4) 375,67
для пятого прибора
2008,49
А
п₽(5) 331,22
= 6,06.
м2.
12. Определяем типоразмеры от< пительных приборов в зави-
симости от Ап„, м2, по [9, табл. X 1] (гм. табл. 81) в соответствии с
разделом 8.4
1 этаж - 1 конвектор
2 этаж - 1 конвектор
3 этаж - 1 конвектор
4 этаж - 1 конвектор
5 этаж - 2 конвектора
КН20 1,315к;
КН20 1,150к;
КН20-1.315к;
КН20 1,475к;
КН20-1,475к;
КН20-1.475к.
250
14. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ НА ЭВМ
14.1. Проверка на возможность конденсации влаги
в толще ограждения (стены)
Описание программы проверки внутренней поверхности
ограждения на возможность конденсации влаги
из внутреннего воздуха
Программа позволяет проводить проверку внутренней поверх-
псти ограждения на возможность конденсации влаги из внутрен-
не воззуха по методике, приведенной в работе А.И.Еремкина
расчет средств обеспечния зданий”. - Пенза, 1989.
После запуска программы на экране появляется главное меню,
жаьанное на рис.76. Используя управляющие клавиши, пользо-
ватель может перемещать курсорную рамку по пунктам главного
меню Клавишей Enter производится выбор пункта меню.
Рис.76. Главное меню
Пункт меню "Файл" позволяет сохранять или загружать
исходные данные с диска. Вид подменю Файл” показан на рис 77.
Рис 77 Подменю файл"
’ Пункт меню "Исходные данные" нозвляет ввдить исходные
Данные, необходимые для расчета- Ввод значения производи >ся
сбором с клавиатуры цифрового значения и завершается нажатием
клавиши Enter. После вгода исходны к данных целесообразно перед
выполнением расчета, выбрав меню "Файл", сохранить их на диске
Вид подменю "Исходные данные' показан на рис.78 и рис.79.
251
Исходные данные
1.6300
0.0266
0.0133
59.0
86.0
2064.0
182
3
2
Печать Выход
Выедите исходные данные
Темп, холоди пятидневны, град.С
Темп. внутр. возя., град.С
Сопр.теплоотд. у внутр. поверки.,<нл2*град.С>/Вт
Фактмч.обчее.сопротиелен.теллопедаче,<нл2**град-C>zBt
Сопротыел .ларопрницан.наружи ..поверки. , <м22*ч*Г1а>/м22
Сопротмвл-паропрнииан.внутр.поверки., (нл2*ч*Ла>/нл2
Козе.учит.полок,огражд.к наружи.возд.
Отн.елажн.внутр.возд., И
Отн.вложи.наружи-воздуха, х
Макс-упруг.вод.пара.внутр.еозд., Па
Кахе.упруг.вод.пара.наружи возд., Па
Продолжит.отолит.периода, сут.
Количество слоев ограждения
Номер слоя утеплителя
Рис.78 Подменю "Исходные данные”
— II»едите иг. % годные ъчнныг —1 —
н слоя Объемная мас- са слоя,кг/мА3 Козе, тепло- проводности Вт>'<м*2»гр С> Ко эв.паропроницаемое- ты слоя, мл2/<м.ч-Па>| То лнина слоя i
1 1668.00 8.93 ©.« в 84
2 16CJ 88 0 70 8.16 -S1 -
3 1688.06 8 В? 0.11 0.13
Рис 79 Подменю "Исходные данные”
Пункт меню "Расчет" необходимо выбирать после ввода
исходных данных Состояние экрана во время расчета показано на
рис 80.
Рис 80. Подменю "Расчет"
252
Пункт меню "Печать" показан на рис.81. Он позволяет выводить
исходные данные и результаты расчета на принтер, диск и экран
Главное меню
Исходные данные Реиенме Печать
Рис 81 Подменю "Печать1
Исходные „____
Результаты расчета
График
Направит печать
Пункт меню "Выход" позволяет выйти из программы в систему.
При работе с программой необходимо смотреть на нижнюю
строк'- экрана, в которой выводится подсказка о клавишах и
действиях, которые вы можете выполнить.
Рис.82. График, построенный по результатам расчета
253
14 2. Расчет теплопотерь помещений жилых
и общественных зданий на ЭВМ
14.2.1. Алгоритм расчета теплопотерь в помещении
Общие потери теплоты зданием складываются из основных
теплопотерь через ограждающие конструкции и дополнительных
потерь теплоты.
Основные теплопотери рассчитываются по формуле
Qo = Ak(t,-t*)n, (13.1)
где k — коэффициент теплопередачи ограждения;
А - расчетная поверхность ограждающей конструкции, м2;
t, - расчетная температура воздуха помещения, °C [1], [6] [5];
- расчетная температура наружного воздуха, °C, прини-
маемая по параметрам Б [1, прил 8];
и - коэффициент, зависящий от положения наружной по-
верхности ограждения по отношению к наружному воз-
духу, [7, табл 3], [5]
Дополнительные потери теплоты, определяемые ориентацией
ограждений по странам света (в долях от основных теплопотерь),
рассчитываются по формуле
Qa.c₽=QoPop. (13.2)
где Qo - основные теплопотери через данное ограждение;
и - коэффициент добавки на ориентацию [1, прил 9], [5].
Дополнительные потери теплоты через полы над проветриваемы-
ми холодными подпольями в местностях с расчетной температурой
наружного воздуха (холодной пятидневки) минус 40°С и ниже
принимаются согласно [1, п 2в] в долях от основных теплопотерь
через полы по 0.05
<Ли„ =0,05Qo, (13.3)
где Qo - основные теплопотери через полы, Вт.
Дополнительные потери теплоты при наличии в помещении двух
и более наружных стен принимаются в долях от основных
теплопотерь по 0.05 на каждую стену, дверь и окно согласно 11]
Дополнительные теплопотери на открывание наружных дверей
для жилых зданий принимаются по [1, прил 9], [5] в долях °т
254
основных теплопотерь через наружные двери в зависимости от типа
еходных дверей и высоты здания Н, м.
для одинарных дверей
Рил.=0опЛод2н), (13.4)
для двойных дверей с тамбуром Ондв=Оолк(0.27Н), (13.5)
для двойных дверей без тамбура QM.=QonK(0,34H); (13 6)
для тройных дверей с двумя тамбурами 0^=0^(0,3477), (13 7)
где 0,2//, 0.22/7, 0,27/7, 0,34/7 - значения коэффициентов доба-
вок, учитывающих тип дверей и
высоту здания:
@хд« ~ основные теплопотери через две-
ри в помещении лестничной
клетки. Bi.
В жилых зданиях теплопотери на открывание наружных дверей
учитывают только на лестничных клетках.
Дополнительные потери теплоты на Hai ревание инфильтрующе-
гося наружного воздуха следует определять для двух случаев: при
естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемой притоком
подогреваемого воздуха QMB, Вт; при действии теплового и
ветрового давления Qm, Вт. За расчетное принимается большее из
полученных значений QHB или
Расход теплоты QMB. Вт .определяется по формуле
Онв = 0Д8Д1РвС(/в-/нБК, (13 8)
где Ц, - расход удаляемого воздуха, м3/ч, принимаемый для
жилых зданий равным 3 м3/ч на 1 м2 площади жилых
помещений и кухни.
ZB - расчетная температура воздуха помещения, °C )6J, [3].
- расчетная температура наружного воздуха. "С, прини-
маемая по параметрам Б [1. прил. 8]. [5];
с - удельная теплоемкость воздуха, 1,005 кДж/(кг °C);
рм - плотность наружного воздуха, кг/м3;
255
A,, — коэффициент учета влияния встречного теплого потока в I
конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен й
окон с тройными переплетами; 0,8 - для окон и
балконных дверей с раздельными переплетами и 1,0 —
для одинарных окон, окон и балконных дверей Со
спаренными переплетами и открытых проемов.
Расход теплоты Q„e, Вт, для жилых зданий определяется для
каждого этажа и помещения по формуле
= 0-28 X GM c(tB - tHR)- k„ . (13.9)
где fB’ c< _ см- УРавнения (13.8);
G„ - количество инфильтрующегося воздуха, посту-
пающего в помещение через неплотности
наружных ограждающих конструкций, кг/ч.
Расход инфилы рующегося воздуха в помещение G„ следует
определять по формуле
GH = ОЛб^А, +£А2 -^(Др/Др,)0'67 + (i3
+ 3456^ А3 Др,0-5 + I ,
где А,, А2 - плошали наружных ограждающих конструкций, м2,
соответственно световых проемов и других ограж-
дений (входная дверь в квартиру);
А3'- площадь щелей, неплотностей и открытых проеч в,
наружных дверей, м2;
R„ - сопротивление воздухопроницанию , (м2ч-Па) кг,
окон, балконных дверей, [7, прил. 10], [5];
/ — длина, м, стыков стеновых панелей;
GH - нормативная воздухопроницаемость ограждающих кон-
струкций, кг/(м2 ч), принимается по [7, табл.12], [5];
&Р - расчетная разность давления воздуха на наружную и
внутреннюю поверхность ограждений, Па, опре
деляется для каждого этажа и помещения отдельно
по формуле
Др = (Я -ЛХуи -Г,) + 0Д V2 рн(си -спХ -ру, (13.11)
где Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза,
256
( ft - расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон,
балконных дверей или до оси горизонтальных и середин
вертикальных стыков стеновых панелей
у ,у, - соответственно удельный вес, Н/м3, при температуре
наружного воздуха и внутреннего воздуха /в;
рн - плотность, кг/м3, наружного воздуха;
v - скорость ветра, м/с, принимаемая по [1, прил. 8], [5| по
параметрам Б (если скорость по параметрам Б меньше,
чем при параметрах А, то следует принимать по
параметрам А);
И|,с„ - соответственно аэродинамические коэффициенты для
наветренной и подветренной поверхностей ограждении,
принимаемые по [8, прил. 4], [5], си = +0,8, с„ = -0,6;
- коэффициент учета изменения скоростного давления
ветра, принимаемый по [8], [”>];
р - условно-постоянное давление воздуха, Па, в помещении
здания, принимаемое для жилых зданий с естественной
вентиляцией pv=0.
I За расчетное следует принимать большее из полученных
значений по формулам (8 >, (9).
14.2 2. Алгоритм расчета теплопоступлений в помещение
При расчете тепловой мощности истем отоппения необходимо
учитывать теплопоступления в помещение от электрических
приборов, освещения и других источников. Значение бытовых
тепловыделений, Вт, поступающих в комнаты и кухни жилых домов
следует определи гь по формуле
<?т6ыт=21Ап, (13.12)
1де Ап - площадь пола отапливаемого помещения, м
114.2.3. Уравнение теплового баланса здания
Расчетные теплопотери помещений здания вычисляют по
Уравнению теплового баланса
EQ.„ =Q+SQ.1+Q„.-Q„, (13.13)
гДе Qo ~ основные потери теплоты через ограждающие кон
струкции здания. Вт;
257
Q. “ суммарные добавочные потери теплоты через orpa)R
дающие конструкции здания, Вт;
QHB _ добавочные потери теплоты на инфильтрацию, В.,
Q6~ бытовые тепловыделения, Вт.
14.2.4. Инструкция для работы с программой на ПЭВМ
При работе с программой следует обращать внимание на все во-
просы, которые задает ЭВМ, на некоторые подсказки, появ-
ляющиеся на экране,и при необходимости нажимать те клавиши
которые требуется.
Ввод любого значения возможен только после появления знака
(?) в какой-либо позиции таблицы или после соответствующего во-
проса. При вводе данных, которые представляют собой символьные
переменные (фамилия студента, наименование ограждения, ори-
ентация и буква «а» в номере помещения), надо учитывать ряд
де талей, а именно:
текст должен быть набран маленькими буквами русского
алфавита;
для этого необходимо нажать клавишу Alt. после чего
появляется на экране рамка (это признак русского шрифта), затем
студент набирает необходимые символы и слова, нажимая клавишу
Alt (рамка пропадает).
После набора каждого числа или текста необходимо нажимать
клавишу Enter.
По заполнении таблицы или после ввода некоторой порции дан-
ных появляется вопрос «Данные введены верно?» (да - О,
нет - 1).
Это сделано для того, чтобы можно было исправить непра
вильни введенные данные по ходу работы. Для продолжения ввода
появляется подсказка: «НАЖМИТЕ Enter». Следует выполнить это
предложение
Студент должен ввести в ЭВМ ' ледующие исходные данные
1 Шифр студента - его фамилия или код (любой набор
символов)
2. Таблица 1 — Общие данные по объекту -
3. Таблица 2 - Исходные данные по характеристике
ограждающих конструкций здания
4. 1 аблица 3 - Исходные данные по каждому помещению.
258
Пояснения к заполнению таблицы 1 «Общие данные по
дбьекту». Таблица 81
"Номер 1 гоафы Наименование граф Пояснения по заполнению граф
"1 Тип здания Записывается цифра 1
2 Количе< гво этажей Записывается цифрой число этажей рассчитываемого здания
g 3- Температура наруж- Проставляется расчетная температура на-
него воздуха, град. ружного воздуха для холодного периода
(для отопления) года, соответствующая расчетным параметрам Б, принимая по СНиП 2.04 05-91, прил. 8
4 4 I Скорость ветра, м/с Проставляется скорость ветра для холодного периода, принимая по СНиП 2 04.05-91, прил. 8 по параметрам Б (если скорость пп параметрам Б меньше, чем пои параметрах А, то следует принимать — по параметрам А)
[ 5. Высота здания, м Проставляются высоты здания, м от поверхности земли до верха карниза или центра вытяжных отверстий устья шахты
Г" 6. Тип местности Проставтяется одна из цифр (1, 2, 3), в зависимости от гида местности, где проекти- руется здание: 1 - побережья морей озер и водохра- нилищ, пустыни, степи, « остепи, тундры 2 — городские территории, лесные Mai сивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой до 10 м 3 — городские районы с зас-ройкой зданиями до 25 м
7 Высота, м, от уровня Проставляют высот} в м от планировочной
1 земли до пола 1 этажа отметки до уровня пола 1 этажа
Коэффициент, учиты вающий нагревание Проставляется коэффициент, оавный- 0.7 - для стыков панелей стен и для окон
инфильтрирующегося воздуха в ограждении встречным тепловым потоком с тройными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами; 0 1 - для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными пере- плетами и открытых проемов
Поспе заполнения таблицы 1 задается отдельный вопрос — о ко-
личестве наименований ограждений в таблице 2. Эли сведения
берутся после заполнения бланка таблицы 2.
259
Пояснения к заполнению табл.2. «Исходные данные По
характеристике ограждающий конструкций» см в табл 82.
,__________,_____________________________Таблица
№ Графы Наименование граф Пояснения по заполнению граф
1. -{омер по порядку ограждающей кон- струкции Проставляется номер ограждения по порядку Например: 1, 2; 3; 4 н т.д.
2 Наименование ограждения Проставляется наименование ограждений ( русски»! шрифтом) Наименования ограждений обозначаются и проставляются в следующем порядке: 1) НС - наружная стена. 2) ПТ - покрытие; 3) Пол - пол, W - номер зоны пола, если пол над подвалом, записывается только слово "пол" без указания номера зоны пола; 4) ОКН - окно; 5) Двв - дверь внутренняя, 6) Дв од - дверь наружная одинарная, 7) Дв т 2т - дверь наружная тройная с двумя тамбурами, 8) Дв д 1т - дверь наружная двойная с одним тамбуром; 9) Дв 6 т - дверь наружная без тамбура. После введения обозначен™ дверей и окон появляется дополнительная таблица, в которую нужно ввести высоту верха ограждения от поверхности земли соответственно для 1 этажа, 2 этажа и т.д. этажей. Каждое окно лестничной клетки нумеруется и описывается отдельной строкой с указанием высоты верха ограждения каждый раз в графе t этажа
3 Коэффициент теплопередачи. Вт/(м2-°С) Записывается коэффициент теплопередачи для всех ограждающих конструкций. Коэффициент теплопередачи окна записывается как конечный результат разницы kOK„ — l
4 Сопротивление воз духопроницанию, (м2ч-Па)/кг, окон, балконных дверей В графу заносится сопротивление воздухонро- ницанию ограждающих конструкций (окон, бал- конных дверей). Для наружной стены, покрытия » полов вводится "0"
5. Поправочный коэффициент Записывается коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый в соответствии СНиП 11-3-79, табл 3* Для внутренней двери записывается "0" Для полов на лагах записывается "1"
260
i Пояснения к заполнению таблицы 3 * Исходные данные но
Жкдому помещению» (верхняя часть таблицы) и данные по
ограждаю (им конструкциям (нижняя часть таблицы) представлены
втабл 83.
I Т а С и ц а 8 3
Наименование граф Пояснения по заполнению с раф
1 2 3
1 Описание данных по помещению в целом (верхняя часть таблицы) Вначале необходимо ответить на вопрос о количестве помещений, т.е. указать общее количество помещении в здании, включая лестничные клетки
1. Номер помещения Записывается номер помещения, состоящий из че- тырех цифр; первые две - номер этажа, вторые две - номер помещения на этаже Например: "0101" - это обозначает первую комнату на 1 этаже, "0201" первая комната на 2 этаже и т.д Если помещение является аналогом ранее описанного помещения, то в графу заносится запись "0203а0207" это обозначает, что третья комната на 2 этаже аналогична седьмой комнате па 2 этаже. В случае помещения-аналога больше не надо вводить никаких данных для этого помещения
2 Температура в помещении, °C Записывается температура воздуха в рассчитываемом помещении в ( оответствии со СНиП 2 .08.0 1-89
3 Длина стыков стеновых пане- лей, м Проставляется общая длина вертикальных и горизонтальных стыков стеновых панелей в данном помещении. (Если здание проектируется из кирпича, то в графу записывается ноль)
Высота от уровня земли до середи- ны вертикальных стыков стеновых панелей, м Для панельных домов записывается нужная ве личина, для дома, выполненного из кирпича, записывается ноль
' 5. Количество наружных стен В графу записывается цифрой количество наружных стен в помещении
Далее необходимо ответить на следующие два вопроса ЭВМ’ Введите площадь пола в помещении (Необходимо указать площадь пола, м2. для рассчитываемого помещения) Введите количество ограждений. (Здесь указывается количество ограждений, которые будут описаны в нижней части таблицы 3, т е [ после заполнения далее последующих граф)
261
Окончание табл ^0
1 2 1 3
11. Описание данных по ограждающим конструкциям помещен^ (нижняя часть таблицы)
1 Номер строки по таблице 2 Записывается иомер строки по таблице 2, который соответствует тем ограждающим конструкциям, через которые определяются теплопотерн помещения
2 Размеры ограж- дения (а х 6), м В данные графы проставляются размеры рас- считываемого ограждения в м
3. Ориентация Записывается ориентация на стороны света цл. ружных ограждающих конструкций (стен, наружные дверей, окон). Для внутренних ограждающих конструкций в данную графу ничего не про- ставляется Запись ориентации должна состоять из двух букв и иметь следующие обозначения, юг - юг; ЮВ - юго-восток; ЮЗ - юго-запад; ВО - восток; За - запад; Се - север; СВ - северо-восток. СЗ - северо-запад
При работе с программой заполняются таблицы 1. 2, 3. 4
Таблица 1
Общие данные по объекгу
Тип Кол-во Расчетная Скорость Высота здания Тип Высота от К
здания этажей температура наружного воздуха /н, °C ветра в холодный период Цеп. М/С от уровня земли до верха карниза или вентшахты мест ности уровня земли до уровня пола 1 этажа. м
1 2 3 4 5 6 7 т|
Исходные данные по харакгеристике
Таблица 2
ограждающих конст эукций здания
№ п/п (номер строки) Наименование ограждения Коэффициент температуры k. Вт/(м2-*С) Сопротивление воздухопроницанию Ru (м2ч-Па)/кг Коэффициент п
1 2 3 4 5
Введите высоту верха ограждения
262
Таблица 3 Исходные данные по каждому помещению
Номер । помещения Температура внутреннего воздуха *в, °C Длина стыка /, м Высота от уровня земли до середины стыка Лс, м Количество наружных стен
1 1 2 3 4 5
Введите площадь пола в помещении Введите количество ограждений
Таблица 4
Характеристика ограждений в помещении
I Н0М“р стро И Размеры ограждающих конструкций, м Ориентация
по таблице 2 а Ь
1 2 3 _4
14.3 Гидравлический расчет систем отопления
с тупиковым движением теплоносителя
Программа "Gidrras' предназначена для выполнения гидрав-
лического расчёта систем отопления с тупиковым движением
теплоносителя
Программа позволяет производить подбор диаметров труб,
увязку суммарных потерь давления в главном циркуляционным
кольце с располагаемым давлением АР (величина запаса 5 - 10%),
а Г также увязку расходуемых давлений во второстепенных цир-
куляционных кольцах через промежуточные стояки (величина
загаса 15%).
14.3.1. Инструкция по работе с программой
Подготовка компьютера к работе осуществляется студентом в
присутствии лаборанта или преподавателя.
При работе с программой очень важно учитывать особенности
ввода исходных данных.
I Система отопления с тупиковым движением теплоносителя со
стой из магистралей и стояков Считается, что участки «обратной*
части магистрали полностью совпадают с подающей частью
263
магистрали, т.е. при расчётах потери давления удваиваются
Поэтому участки «обратной» части магистрали вводить не нужно.
В данной программе может быть не более 100 участков. При за-
полнении входной таблицы участки помечаются как «магистраль»
или «стояк». При этом каждому стояку соответствует своя маги-
страль с тем же номером, что и стояк Стояк может состоять из
нескольких участков Нумерация участков идет от самого дальнего
от теплового пункта стояка.
Ввод данных осуществляется в определенной последователь-
ности нажатием клавиши Tab :
1 Фамилия, имя, отчество.
2 Номер группы.
3 . Количество у частков( элементов).
3.1. Количество участков нужно вводить по всему расчётному
кольцу (или кольцам) с учётом всех промежуточных
стояков.
3.2. Если йужно рассчитать только главное циркуляционное
кольцо, то промежуточные стояки не вводятся, но в
нумерации участков магистрали они учитываются (т.е.
участок магистрали, принадлежащий 1-му стояку, имеет
код 1, 2-му - код 2 т.д ).
4 Располагаемое давление на вводе в Па.
5 . Во входной таблице по каждому участку проставляют тепло-
вую нагрузку в Вт, код магистрали или стояка (см п 3 2), длину
участка и температурный перепад At в °C, перемещая курсор.
5.1. Переход от участка к участку также осуществляется пе-
ремещением курсора.
6 Значения коэффициентов местных сопротивлений показаны в
виде отдельной таблицы, которая выводится на экран нажатием
клавиши ПРОБЕН
Затем, перемещая курсор Т4- набираем нужное наименование
КМС и представляем их количество. Нажатием клавиши Enter
фиксируется выбранное значение КМС во входной таблице.
7. Вводится заданная разность температур нажатием клавиши
«ПРОБЕЛ».
В «памяти» программы заложены разности температур
t, - to = At в °C: 25°, 35°, 40° 60°, 80°. Переход от одной
* Вес КМС относятся к участку с меньшим расходом, а КМС тройника учитывают дважды-
на п«»ВороТ и на ответвление
264
^мпературы к другой осуществляется нажатием кл авиши
«пробел».
I 8 Закончив заполнять входную таблиц}, нажимают клави
И F3 ~ и компьютеру даётся команда к началу расчета.
9. Увязка потерь давления в главном циркуляционном кольце и
в промежуточны к кольцах осуществляется автоматически. Резуль-
таты расчета выводятся на печать нажатием клавиши F7.
14.3.2. Пример расчета на ПЭВМ
Исходные данные для расчёта приведены в табл. 81 и на рис 83.
Перечень местных сопротивлений приводится ниже (местные
сопротив ечия приводятся только для подающей магистрали, т.к.
считает ел, что подающая и обратная магистрали одинаковы).
Участок 1 отвод под углом 9С° воздухосборник вентиль трехходовый кран прибор отопительный (радиатор чу’-унный) кран пробковый тройник поворотный на ответвление тройник проходной - 13 шт. — 1 шт. — 1 шт. - 4 шт. - 4 шг. - 1 ш г. - 4 ш - 2 шт.
Участок 2 отвод под углом 90° -И шт.
трёхходовый кран - 4 шт
вентиль - 1 шт.
кран пробковый - 1 шт
тройник поворотный на ответвление — 4 шт.
прибор отопительный (радиатор чугунный) - 4 шт.
тройник поворотный на ответвление - 2 шт
Участок 3 отвод под углом 90“ тройник поворотный на ответвление тройник поворотный на слияние кран пробковый вентиль трёхходовый кран - 3 шт. - 4 4J г - 4 ш । - 1 ШТ — 1 Шг - 4 шт
265
прибор отопительный (радиатор чугунный) тройник поворотный на ответвление - 4 шт - 2 шт
Участок 4 тройник проходной - 1 шт.
Участок 5 тройник поворотный на ответвление вентиль - 1 шт - 1 шт.
Участок 6 тройник поворотный на ответвление - 1 шт.
Участок 7 тройник поворотный на ответвление отвод под углом 90° задвижка параллельная - 1 шт. - 1 шт. - 1 шт.
Гидравличский расчет систем отопления сводится в табл.81
Таблица 81
Гидравлический расчёт систем отопления
Фамилия Иванов И.И. Группа 333
Число участков 7 Располагаемое давление 11500
Номер участка Тепловая нагрузка на участке (J, Вт Тип участка Код Длина участка Сумма КМС Разность St
1.00 8756,00 Стояк 1,00 14 70 54,80 35,00
2.00 8050,00 Стояк 2,00 12,70 73,80 35,00
3,00 10600.00 Стояк 3,00 12,70 100,60 35.00
4,00 16806,00 Магистраль 2,00 6,35 1,00 35,00
5,00 27406,00 Магистраль 3,00 3,00 1,50 35,00
6,00 46184.00 Магистраль 4 00 6,35 1,50 35,00
7,00 103650,00 Магистраль 5,00 16,75 4,00 35,00
Гидравлический расчет вертикальной однотрубной системы с
верхней разводкой и тупиковым движением теплоносителя.
266
Рнс. 83. Расчетная аксонометрическая схема системы отоплении
Выполнил студент: Иванов И И Группа: 333
ОШИБКА: Нет 4-го стояка
Располагаемый перепад давления: 3500,00
Потери - 2626,64
Запас располагаемого перепада: 24,95 % - невязка!
Меньше D уменьшаем
Запас располагаемого перепада давления В НОРМЕ! - 9,43 %
Потери - 3169,96
Основное кольцо (магистраль +1-й стояк) 3169,96
Запас (5-10%). 9,43%
Увязка стояка №: 2
Стояк 2. Запас располагаемого перепада: 25,12 % — НЕВЯЗКА
Меньше D. уменьшаем
Уменьшать D больше нельзя!
Потери'- 2626,64
В стояке 553,12 Располагаемое 738,65
Стояк 2. Запас располагаемого перепада (15 15%): 25,12%
Устанавливаем шайбу dul: 7,43 мм
Увязка стояка №. 3
Стояк 936,42 Располагаемое 981,83
Стояк 3. Запас располагаемого перепада давления В НОРМЕ - 1.91%
№ Код Q, Вт D, мм L, м т, °C с, кг/ч I), м с КМ С Р. Па К
1 С1 8756 20 14.7 35 251 0.22 54.60 738,65 46.33
2 С2 8050 20 12,7 35 231 0.20 53.60 553,12 39,33
3 СЗ 10600 20 12.7 35 304 0.27 70.30 936,42 68,20
4 М2 16806 32 6,3 35 481 0.17 1,00 90.09 14,03
5 М3 27406 40 6.0 35 785 0,17 8,60 77,10 11.42
6 М4 46184 40 6,3 35 1323 0,29 1,50 207,36 32.421
7 М5 103650 50 16,7 35 2969 0,42 2,50 841,11 50.07J
268
14.4 Гидравлический расчет
горизонтальных систем отопления
. Программа «Otop* предназначена для выполнения гидравли-
еского расчета горизонтальных систем отопления - одно- и двух-
рубных, подбора диаметров теплопроводов и увязки участков маги-
[ралей и приборных узлов с располагаемым давлением. Увязка
(СШается путем изменения диаметров теплопроводов или установки
Ьоссельных шайб
Распространение горизонтальных систем отопления обусловлено
‘величением протяженности зданий, внедрением сборных панель-
[ых конструкций, применением удлиненных световых проемов
I Горизонтальные ветви устраивают, как и вертикальные стояки,
инотрубными и двухтрубными. В современной насосной системе
рдяного отопления используют преимущественно горизонтальные
(днотрубные системы.
I На рис. 84 даны различные схемы горизонтальных однотрубных
[ствей в системе отопления трехэтажного здания На первом этаже
(оказана проточная схема движения воды через последовательно
рединенные отопительные приборы. Краны для спуска воздуха
остановлены на каждом приборе, или на конечном приборе при
Наличии воздушной трубы в верхней части группы приборов.
Рис. 84 Схемы горизонтальных однотрубных ветвей
Горизонтальная однотрубная система. На втором этаже
при
ветвь с замыкающими участками под отопительными
Приборы присоединяют по схеме снизу вниз, для того
случайном скоплении воздуха в верхней их части
269
циркуляция воды не прекращалась. Как видно из рис 84, дЛИна
замыкающего участка в этих двух случаях определяется длиной
отопительного прибора, что усложняет заготовку и монтаж Tpyg
Замыкающий участок стандартной длины получается При
одностороннем присоединении труб к отопительному прибору (На
рисунке справа). Такой замыкающий участок может выполняться
внутри суженным для повышения сопротивления движению воды в
обход отопительного прибора и, следовательно, для увеличения
расхода воды в приборе.
В верхнем этаже приведена приточно-регулируемая схема, в
горизонтальных системах эта схема распространения не получила
вследствие затруднений при установке и пользовании трехходовыми
кранами у пола, а также при спуске воды из стояка. В гори-
зонтальные однотрубные ветви часто включаются конвекторы плин-
тусного типа (на рисунке в центре) Перед нижним конвектором
устанавливают кран для регулирования теплопередачи и для
«продувки» верхнего конвектора в случае скопления воздуха путем
местного повышения скорости движения воды.
Горизонтальные однотрубные системы целесообразно применять
для отопления одноэтажных зданий, зданий с периодическим
отоплением помещений на разных этажах (например, в зданиях
бань и автоматических телефонных станций), старинных зданий со
сводчатыми перекрытиями
Горизонтальная двухтрубная система. Горизонтальное двух-
трубное распределение воды по отопительным приборам в каждом
этаже применяется в многоэтажных зданиях лишь в тех случаях,
когда использование однотрубной схемы невозможно или
нецелесообразно Горизонтальная двухтрубная система отопления
чаще предусматривается в одноэтажных зданиях, причем тогда
магистрали и стояки функционально совмещаются. Присоединение
труб к отопительным приборам выполняется преимущественно
разносторонним, движение воды в приборах предусматривается по
схемам сверху-вниз или снизу-вверх. При нижней разводке
греющей воды в верхней части отопительных приборов
устанавливают воздушные краны
270
14.4 1. Общие указания по расчету горизонтальных систем
водяного отопления
В Расчет начинают с основного циркуляционного кольца системы
Основным считают циркуляционное кольцо, в котором расчетное
йркуляционное давление Др;1, приходящееся на единицу длины
ьольца £/, имеет наименьшее значение:
Дд,=дР^г (13.14)
В горизонтальной однотрубной системе многоэтажного здания
сновное циркуляционное кольцо выбирают по меньшему значению
д/> в двух циркуляционных кольцах через ветви на верхнем и
нижнем этажах. Так же поступают при расчете системы с
естес свенной циркуляцией воды, сравнивая значения ДР в
циркуляционных кольцах только через отопительные приборы,
находящиеся на различных расстояниях от теплового пункта.
I При выборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из
пНинятог расхода воды и среднего ориентировочного значения
дельной линейной потери давления R Па/м. определяемого по
формуле (считая потери давления на трение равными 65% ДР )
0,65Дп
с₽ = —Ё/ ’ (1315>
где £/ - общая длина последовательно соединенных участков,
составляющих основное циркуляционное кольцо, м.
I Потери давления в основном циркуляционном кольце,
состоящем из N последовательно соединенных участков, рассчи-
гажные по рассматоиваемому способу по формуле:
».
+ Z), = (0.9 0 95)Дро, (13 16)
т-|
ге. должны быть меньше расчетного циркуляционного давления
Арр на 5-10% (запас, учитывающий дополнительную потерю
Давления вследствие отступления от проекта при монтаже системы).
I Второстепенные циркуляционные кольца состоят из общих
Участков основного кольца (уже рассчитанных) и дополнительных
Чр общих) участков, еще не рассчитанных. Их гидравлический
Расчет проводится с увязкой потерь давления Термин «увязка»
°3начает получение равенства потерь давления на параллельно
271
соединенных дополнительных участках какого-либо второСте
пенного кольца и на общих участках основного кольца
Следовательно, в каждом новом кольце рассчитывается только
дополнительные (не общие) участки, в данном случае только
промежуточные стояки. При определении потерь давления в
промежуточных стояках допускают невязку до 15% с распо-
лагаемым циркуляционным давлением
Невязка потерь давления в параллельно соединенных гори-
зонтальных однотрубных ветвях допустима до 15%.
На основании гидравлического расчета выполняют окончательный
тепловой расчет отопительных приборов с учетом теплоотдачи труб.
14.4.2. Инструкция по работе с программой
Подготовка компьютера к работе осуществляется студентом в
присутствии лаборанта или преподавателя.
Ввод данных осуществляется следующим образом: после
загрузки программы на экране высвечивается заставка, для выбора
системы необходимо нажать клавишу «Ввод», затем клавишей
«Год» выбрать нужную систему и нажать «Ввод». Далее нужно
ввести:
I. Число приборных узлов.
2. Число участков на узле.
2.1. Номер узла.
2.2. Количество участков
После ввода данных необходимо нажать клавишу iTab* и
только после операции 2.2 нажать чВвоЬ*.
Кроме этого следует ввести
1 Фамилию.
2 . Группу.
3 Общее количество участков (считается машиной и изменять
их число без необходимости не нужно)
4 Располагаемое давление.
5 . Таблицу входных данных. При вводе данных следует
обращать внимание на графу 3 «Тип участка*. В таблице
перемещение курсора осуществляется клавишами
272
I Значения KMC представлены в виде таблицы, которая
«уводится на экран нажатием клавиши «Пробел». Перемещая
-vpcop клавишами
ш ш
убирается нужный КМС и фиксируется клавишей «Ввод»,
рйность температур выбирается клавишей *Пробел*.
После ввода данных в таблицу необходимо нажать клавишу
,РЗ*. Для вывода результатов расчета на печать нужно нажать
клавишу «F7», предварительно включив принтер и вставив в него
бумаг}-.
14.4 3. Пример расчета на ПЭВМ
I Исходные данные для расчета приведены в табл. 82 и на рис.85.
Перечень местных сопротивлений приводится ниже (местные
сопротивления приводятся только для подающей магистрали).
Магистраль 1 (Участок 1).
I Задвижка - 1 шт.
I Отвод на 90° - 8 шт.
Магистраль 2 (Участок 2):
I Отвод на 90° - 16 шт.
I Тройник на ответв пение — 1 шт.
Приборный узел (№1, 2. 3, 4)’
Прибор (радиатор М 140) - 1 шт
I Трехходовой кран - 1 шт
I Отвод на 90° - 1 шт
Тройник на ответвление — 1 шт.
Обратка 1
Отвод на 90° - 11 шт.
I Задвижка - 1 шт.
Гидравлический расчет однотрубной системы отопления
I Фамичич - Иванов
Число элементов - 7
273
И?блица 85
№ участка Тепловая нагрузка на участке Qv„ Вт Тип участка Код Длина участка Сумма КМС - — - Разность температур^
1,00 954 00 Магистраль 1,00 45,00 4,50 25,оК '
2,00 570,00 Магистраль 2,00 163,00 10,50 25
3,00 954.00 Обратка 1 00 4,00 2,30 ~25Д)6 '
4,00 100,00 Приб. узел 1 00 2,00 4,50 25 00
5,00 150,00 Приб узел 2,00 2,50 4,50 25.00
6,00 150,00 Приб. узел 3,00 2,50 4,50 25,00
7,00 170,00 Приб узел 4,00 3,00 4,50 25ДЮ
Гидравлический расчет горизонтальной
однотрубной системы отопления________
Выполнил студент: Иванов Группа: 331
Располагаемый перепад давления: 150,00
Потери - 149,42
Запас располагаемого перепада: 0,39% — Невязка!
Потери - 134,51
Основное кольцо (магистраль + приборные узлы +
обратка) - 134,51
Запас (5-10 %) - 10,33 %
Ге Код Q. Вт D, ММ £, м Т Vt м/с G, кг/ч КМС Р, Па R
1 м 1 954 25 45,0 25 0.02 38 4,50 19,33 0,33
2 м 2 570 20 163,0 25 0 02 23 10,50 73.50 0,39
3 о 1 954 15 4,0 25 0,06 38 2,30 22,46 5,04
4 V 1 100 15 2,0 25 0,01 4 4,50 4,61 0,06
5 V2 150 15 2,5 25 0,01 6 4,50 4,81 0.12
6 уз 150 15 2,5 25 0.01 6 4,50 4,81 0.12
7 у 4 170 15 3.0 25 0,01 7 4 50 4.98 0,16
Гидравлический расчет двухтрубной горизонтальной
системы отопления
Исходные данные для расчета двухтрубной горизонтальной
системы отопления приведены в табл. 83 и на рис 86 Перечень
местных сопротивлений приводится ниже (местные сопротивления
приводятся только для подающей магистрали)
274
Рис 85 Расчетная аксонометрическая схема однотрубной горизонтальной системы отопления
М-2 (Магистраль 2):
П-образный компенсатор - 1 шт.
Тройник на проход - 1 шт
М 3 (Магистраль 3>
П-образный компенсатор - 1 шт.
Тройник на проход - 1 шт
М-4 (Магистраль 4)
П-образный компенсатор - 1 шт
Тройник на ответвление — 1 шт.
Отвод на 90° - 3 шт.
Вентиль - 1 шт.
М-5 (Магистраль 5):
Отвод на 90° - 1 шт.
Задвижка параллельная - 1 шт.
Приборный узел 1
Прибор (радиатор М 140) - 1 шт.
Кран двойной регулировки - 1 шт.
Отвод на 90° - 4 шт.
П-образный компенсатор - 2 шт.
Тройник на проход - 2 шт
Приборный узел 2
Прибор (радиатор М 140) - 1 шт.
Кран двойной регулировки - 1 шт.
Отвод на 90° - 2 шт
Тройник на ответвление - 2 шт.
Приборный узел 3
Прибор (радиатор М-140) — 1 шт
Кран двойной регулировки - 1 шт.
Отвод на 90° - 2 шт.
Тройник на ответвление - 2 шт.
Приборный узел 4
Прибор (радиатор М-140) - 1 шт.
Кран двойной регулировки - 1 hit.
Отвод на 90° - 2 шт.
Тройник на ответвление - 2 шт.
276
Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления
Таблица 8б
№ участ ка Тепловая нагрузка на участке Qw Ьт Тип участка Код Длина участка Сумма КМС Разность~~ температур t
1,00 9240,00 Магистраль 2,00 6,40 3,00 25,00
2,00 13860,00 Магистраль 3,00 6,40 3.00 25^0~~~
3,00 18480,00 Магистраль 4,00 16,90 12,50 25ДЮ '
4,00 206386,00 Магистраль 5,00 (2,00 0 80 25ДЮ
5.00 4620,00 Приб узел 1,00 3,00 17,40 25,00
6,00 4620,00 Приб. узел 2,00 3,00 9,40 25.00
7,00 4620,00 Приб узел 3,00 3,00 9,40 25,00
8,00 4620,00 Приб. узел 4,00 3,00 9,40 25,00
Выполнил студент. Иванов Группа: 331
Располагаемый перепад давления: 12000.00
Потери — 376,47
Запас располагаемого давления 96,86 % - НЕВЯЗКА!
Запас располагаемого перепада давления в НОРМЕ! - 8,84%
Потери - 10939,42
Основное кольцо (магистраль + 1-й улел) 10939.42
Запас (5-10)% : 8,84%
Увязка приборного узла №: 2
Узел 85,58 Рас полагаемое давление 93.58
Уз<У1 2 Запас располагаемого перепада давления в
НОРМЕ! - 8,55%
МЬ Код Q. Вт D, мм L, м Т м/с с. K1 /ч КМС Р. Па К
1 м 2 9240 32 6,4 25 ( 13 371 3,0 56,2 8,31
2 м 3 13860 32 6,4 25 п.19 556 3,0 122,69 18,70.
3 м 4 18480 32 16,9 25 0,26 741 12,5 574.40 33,25.
4 м 5 206387 50 12,0 25 1,17 8276 0,80 4669.63 389.07.
5 Y 1 4620 20 3.0 25 0,16 185 17.4 93.58 25.39.
6 Y2 4620 20 3,0 25 п.16 185 9,40 85,58 25.39.
7 УЗ 4620 20 3,0 25 0,16 185 9,40 85.58 25.39.
8 У 4 4620 20 3,0 25 0,16 185 9.40 85.58 2'-39J
278
ПРИЛОЖЕНИЯ
П риложение 2
Условия эксплуатации ограждающих констр} кций
в зависимости от влажностного режима помещений и зон в тажности
ижностный режим помещений Условия эксплуатации А и Б в зонах влажности
сухой нормальной влажной
Сухой А А Б
Нормальный А Б Б
ажный или мокрый Б Б Б
Приложение 3
Теплотехнические показатели
строительных материалов и конструкций ___
1 Материал Характеристики материала в сухом состоянии Расчетное массовое отношение влаги в ма териале (при усло- виях эксплу- атации пб прил. 2) W, % Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по прил. 2)
ПЛОТНОСТЬ Уо. кг/м3 удель- ная тепло- ем- кость с0, кДж . коэффициент теплопроводности Хф теплопроводности Л , Вт/(м *С) теплоусвоения (при периоде 24 ч) s. Вт/(м2’С) паропроницаемости ц, мг/(м-ч-Па)
(кг”С)
А Б А Б А Б А, Б
1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 И
I. Бетоны и рас- творы [А. Бетоны на ярирооныл плот тыл: зачотит'-гях 1. Железобетон 2500 0.84 1,69 2 3 1,92 2,04 17.98 18,95 0.03
2. Бетон на гравии |или шебне из 2400 0,84 1,51 2 3 1,74 1,86 16 77 17,88 0,03
природного камня |Б Бетоны на при- ЬхгЪгчх пористых Ъапплнитпелях 13. Туфобетон 1800 0,84 0,64 7 10 0,87 0,99 11,38 12,79 0 090
4 То же 160П 0,84 0,52 7 10 0,70 0,81 9.62 10.91 0.11
К 1400 0,84 0.41 7 10 0.52 0,58 7 76 8 63 0,11
к _ 1200 0,84 0.29 7 10 0 41 0,47 6,38 7,20 0,12
7 Пемзобетон 1600 0,84 0,52 4 6 0,62 0.68 8,54 9.30 0.075
р. То ж₽ 1400 0,84 0 42 4 6 0,49 0 54 7.Ю 7,76 0,083
281
Продолжение и л 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 ЦТ
9 -"- 120( 0.84 0,34 4 6 0,40 0,43 5 94 6,41 0,098
10. 1000 0 84 0,26 4 6 0,30 0,34 4 69 5,20 0 11
11-’- 1?. Бетон на вул- 800 0,84 0,19 4 6 0,22 0,26 3,60 4,07 0,12
паническом шлаке 1600 0,84 0,52 7 10 0,64 0,70 9,20 10 14 0,075
13 То же 1400 0,84 0,41 7 10 0,52 0,58 7,76 8,63 0,083
14. 1200 0,84 0.33 7 10 0,41 0,47 6,38 7,20 0,090
15 -'- 1000 0,84 0,24 7 10 0,29 0,35 4,90 5,67 0.098
16 В Бетоны на ис- кусственных по ристых заполни те лях 17. Керам зитобе- тон на керамзито- вом песке и ке- 800 0,84 0 20 7 10 0,23 0,29 3 90 4,61 0,11
рамзитопенобетон 1800 0 84 0,66 5 10 0 80 0,92 10 50 12,33 0,090
18 То же 1600 0 84 0,58 5 10 0,67 0,79 9,06 10,77 0 090
19 -"- 1400 0,84 0,47 5 10 0,56 0,65 7,75 9,14 0,098
20. 1200 0 84 0.36 5 10 0.44 0,52 6,36 7.57 0.11
21 -’- 1000 0 84 0,27 5 10 0,33 0,41 5,03 6,13 0,14
22. 800 0,84 0,21 5 10 0,24 0,31 3,83 4,77 0,19
23. 600 0.84 0,16 5 10 0,20 0.26 3.03 3.78 0,26
24 -"- 25. Керамзитобе- тон на кварцевом 500 0,84 0,14 5 10 0,17 0,23 2,55 3,25 0 -10
песке с поризацией 1200 0,84 0,41 4 8 0,52 0,58 6,77 7,72 0,075
26. То же 1000 0,84 0 33 4 8 0,41 0 47 5,49 6,35 0,075
27 28. Керамзитобе- тон на перлито- 800 0.84 0.23 4 8 0.29 0.35 4.13 4.90 0,075
вом песке 1000 0 84 0,28 9 13 0,35 0.41 5,57 6.43 0.15
29. То же 800 0,84 0,22 9 13 0,29 0,35 4,54 5.32 0 17
30. Шунтизитобетон 1400 0.84 0 49 4 7 0,56 0,64 7,59 8,60 0,098
31 1200 0,84 0,36 4 7 0 44 0,50 6,23 7,04 0.11
32 -"- 1000 0.84 0,27 4 7 0.33 0,38 4.92 5,60 0J4
33. Перлитобетон 1200 0,84 0,29 10 15 0 44 0,50 6,96 8,01 0,15
34 -"- 1000 0,84 0,22 10 15 0,33 0,38 5,50 6,38 0,19
35 -”- 800 0.84 0,16 10 15 0.27 0,33 4.45 5,32 0.2b
36 37. Шлакопемзо- бетон (термозите- 600 0,84 0,12 10 15 0,19 0.23 3,24 3,84 0.30
бетон) 1800 0.84 0 52 5 8 0.63 0.76 9.32 10.83 0,075
38 То же 1600 0,84 041 5 8 0,52 0,63 7 98 9,29 0,090
282
Продолжение п t и л 3
П 1 2 3 4 5 1 6 7 8 9 10 11
В9- 400 4 3,84 0,35 5 3 0,441( 3,52 5,87 7,90 3.098
К 2001 3,84 0,29 5 3 0,37 3 44 5,83 5.73 3,11
fl 1000 3,84 0,23 5 3 0,31 3,37 4,87 5,63 3,11
U2 Шлакопемзо
иене и шлако-
Имзогазо бетон 1600 3.84 0,47 8 1 0,63 0,70 9,29 10,31 0,09
|<3 То же 1400 0,84 0,35 8 1 0,52 0,58 7,90 8,78 0,098
14 1200 0,84 0,29 8 1 0,41 0,47 6,49 7,31 0,11
4С — 1000 0,84 0,23 8 1 0,35 0,41 5,48 6,24 0,11
46 800 0,84 0,17 8 1 0,29 0,35 4,46 5,15 0,13
47 Бетон на до-
ценных гранули-
рован гых шлаках 1800 0,84 0,58 5 8 0,70 0,81 9,82 11 18 0.083
48. То же 1600 0,84 0,47 5 8 0,58 0,64 8,43 9 37 0,09
49 1400 0 84 041 5 8 0.52 0.58 7,46 8,34 0,098
50 1200 0 84 0,35 5 8 0 47 0,52 6,57 7,31 0,11
А ГО1 лритобе-
гон и бетоны на
рпливиых (ке- гельных) шлаках 1800 0,84 0,70 5 8‘ 0,85 0,93 10,82 11,98 0 075
52 То же 1600 0,84 0,58 5 8 0,72 0,78 9,39 10,34 0,083
53 1400 0,84 0,47 5 8 0,59 0,65 7,92 8,83 0,09
54. 1200 0,84 0,35 5 8 0,48 0,54 6.64 7.45 0.11
55 1000 0.84 0 29 5 8 0,38 0.14 5,39 6,14 0,14
56 Бетон на золь- 1400 0 84 0 47 5 8 0,52 0,58 7,46 8,34 0 09
ном гравии 1400 0,84 0 47 5 8 0,52 0,58 7,46 8.34 0.09
57 То же 1200 0 84 0.35 5 8 0 41 0.47 6.14 6,95 0,11
58 То же 1000 0,84 0 24 5 8 0 30 0,35 4,79 5,48 0,12
59 Вермикупито- бетоц 800 0,84 0,21 8 13 0.23 0.26 3,97 4 58 —
60 600 0,84 0,14 8 13 0,16 0,17 2,87 3,21 0,15
61 400 0,84 0,09 8 13 0,11 0.13 1,94 2 29 0.19
62 300 0.84 0.08 8 13 0.09 0.11 1.52 1 83 0,23
Г Бетоны ячсис
тые
63. Газо и пено-
5ет"н газо- и пеносиликат 1000 0,84 0,29 10 15 0,41 0,47 6,13 7,09 0 11
«4 То же 800 0,84 0.21 10 15 0,33 0,37 4,92 5,63 0,14
600 0,84 0,14 8 12 0,22 0,26 3,36 3,91 0,17
400 0,84 <0,11 8 12 0,14 0,15 2,19 2,42 0,23
300 0,84 0.08 8 12. 0.11 0 13 1,68 1,95 0,26
283
Продолженир прил д
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 '
68 Газо- и пенозо- —
лобетон 11200 0,84 0,29 15 22 0,52 0 58 8,17 9,46 0 075
69 То же 1000 0,84 0,23 15 22 0.44 0 50 6,86 8,01 0,098
70 Д. Цементные, из eectrtKijeue и гит 800 0,84 0,17 15 22 0,35 041 5 48 6 49 0.12
созыв растворы 71. Цементно-пес- чаный 72 Сложный (пе- 1800 0,84 0,58 2 4 0,76 0,93 9,60 11,09 0.09
сок, известь, це- мент) 73. Известково- 1700 0,84 0,52 2 4 0,70 0,87 8,95 10 42 0,098
песчаный 1600 0,84 0,47 2 4 0,70 0,81 8 69 9,76 0,12
74. Цементно- шлаковый 1400 0,84 0.41 2 4 0,52 0.64 7.00 8,11 0.11
75. То же 76 11ементно-пер- 1200 0,84 0.35 2 4 0,47 0,58 6,16 7,15 0,14
литовый 1000 0,84 0.21 7 12 0 26 0.30 4,64 5,42 0.15
77. То же 800 0,84 0,16 7 12 0,21 0,26 3,73 4,51 0 16
78.11псоперлитовый 79 Поризованный 600 0,84 0,14 10 15 0,19 0 23 3,24 3,84 0,17
гипсоперлитовый 300 0.84 0 12 6 10 0,15 0 19 2 44 2 95 0,43
80. То же 400 0 84 0,09 6 10 0,13 0,15 2,03 2,35 0,53
81 П пггы из гипса 1200 0 84 0,35 4 6 0.41 0,47 6 01 6,70 0,098
82. То же 83 Листы гипсовые 1000 0.84 0.23 4 6 0,29 0,35 4,62 5,28 0.11
обшивочные (сухая штукатурка) II. Кирпичная клад- ка н облицовка при 800 0,84 0,15 4 6 0.19 0.21 3,34 3 66 0.075
родным камнем А. Кирпичная клад-
ка из сплошного
кирпича 84. Глиняного обык-
новенного
(ГОСТ 530-80) на
цементно-песчаном о.п
растворе 85. Г тинмного обык 1800 0,88 0 56 1 2 0,70 0,81 9,20 10,12
новенного на цемент jo шлаковом раство 2* 1 70(1 0,88 0,52 1,5 3 0 64 0.76 8 64 9.70 ojtJ
284
Продол ж ейие л рил. 3
1 " 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
&6 Глиняного обык- Ьвеннаг на цемент- Ь-перлиговом рас- 1600 0,88 0,47 2 4 0,58 070 8.08 9,23 0 15
§7. Силикатного (ГОСТ 379-79) на йементнц-песча- ном растворе 1800 0,88 0,70 2 4 0,76 0,87 9 77 10,90 0 11
88 Трепельного 1200 0,88 0,35 2 4 0,47 0,52 6 26 6 49 0,19
(ГОСТ 648-73) на вментно-гесча- |рм растворе 89 Го же 1000 0,88 0,29 2 4 0,41 0,47 5,35 5,96 0.23
90. Шлакового на кментно-песча ном растворе 1500 0,88 0,52 1,5 3 0,64 0,70 8,12 8,76 0,11
Б Кирпичная кллд- м из кирпича ке- ММичсского и сили- гв*' пустотно- !)1 г Встотного плотно- го 1400 кг/м3 (брутто) на ем Ь-песчаном раство- 1600 0,88 0,47 1 2 0,58 064 7,91 8,48 0 14
92 Керамич«т<ого ПСГОТНиГО ПЛОТНО- СТИ 1300 кг/м3 (брут ) к цемиг, Ю-песчан >м рагтно- 1400 0,88 0,41 1 2 0,52 0,58 7,01 7,56 0 16
93 Керл и " ко -г Щгстотн — ПЛОТНО- СТЬЮ 1000 кг/м3 (бруп 1 на цемент вр-пег ча тгм рлгтво 1200 0,88 0,35 1 2 0,47 0,52 6,16 6,62 0,17
285
Продол ж е н и е прил. 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 * _11
94 Силикатного одиннадцатипус- тотного на це- ментно песчаном растворе 1500 0 88 0,64 2 4 0,70 0,81 8,59 9,63 0,13
95. Силикатного четырнадцатш.уст отного на цемент- но-песчаном раст- воре 140G 0 88 0,52 2 4 0,64 0,76 7,93 9 01 0 14
В Облицовка при родным камнем 96. Гранит, гнейс и базальт 2800 0,88 3,49 0 0 3,49 3,49 25 04 25,04 0,008
97. Мрамор 2800 0,88 2,91 0 0 2,91 2.91 22.86 22.86 0,008
96. Известнпк 2000 0,88 0,93 2 3 1,16 1 28 12,77 13,70 0,06
99. Го же 1800 0,88 0.70 2 3 0,93 1,05 10,85 11,77 0,075
100 1600 0,88 0 58 2 3 0 73 0 81 9,06 9,75 0.09
101 1400 0,88 0,49 2 3 0,56 0,58 7,42 7,72 0,111
102 Туф 2000 0,88 0.76 3 5 0,93 1,05 11,68 12 92 0,075
103. То же 1800 0 88 0.56 3 5 0.70 0.81 9,61 10 76 0,083
104 1600 0,88 0,41 3 5 0,52 0,64 7,81 9,02 0,09
105. 1400 0,88 0,33 3 5 043 0,52 6 64 7,60 0,098
106. 1200 0.88 0.27 3 5 035 0.41 5.55 6.25 0,11
107 1000 0,88 0 21 3 5 0,24 0,29 4 20 4,80 о.и
III. Дерево, из- делия нз него и других природ ных органических материалов 108. Сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486-66** ГОСТ 9463-72*) 500 2,30 0,09 15 20 0.14 0.18 3 87 4.54 0.06
109 Сосна и ель вдоль волокон 500 2,30 0,18 15 20 0,29 0,35 5 56 6,33 0,32
110 Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462-71* ГОСТ 2695-83) 700 2,30 0.10 10 15 0.18 0.23 5 00 5.86 0,05
111 Дуб вдоль волокон 700 2,30 0,23 10 15 0,35 0,41 6,9 7,83 0,30
286
Продолжение прил. 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1(2 Фанера кле- гяая l(fOCT 3916-69) 600 2,30 0.12 10 13 0,15 0.18 4,22 4,73 0,02
jj 13- Картон обли- цовочный 1000 2,30 0,18 5 10 0,21 0,23 6,20 6.75 0.06
(14 Картон строи- |дов>ный МНОГО- СЛОЙНЫЙ (ГОСТ 4408-75*) 650 2,30 0,13 6 12 0,15 0,18 4 26 4,89 0,083
и5. Плиты дре- жно-волокиис |гые и древес но тужечные кгост 4598 7 Г ГОСТ 10632-77*) 1000 2,30 0,15 10 12 0 23 0,29 6,75 7,70 0,12
Пб.То же 800 2,30 0,13 10 12 0.19 0.23 5,49 6,13 0,12
117 Плиты дре- Ино-волок ннс- кые и древесно- СТружечные Г(ГО( т 4598-74*. ГОСТ 10632-77*) 600 2,30 0,11 10 12 0,13 0.16 3,93 4 43 0,13
118.То же 400 2,30 0,08 10 12 0.11 0,13 2,95 3,26 0,19
119. 200 2 30 0.06 10 12 0,07 0,08 1,67 1,81 0,24
120. Плиты фиб- ролитовые (ГОС 8928-81) марбопп (ГОС! 19222-84) ва портландце |ент" 800 2,30 0,16 10 15 0,24 0,30 6,17 7,16 0,11
121 То же 600 2,30 0,12 10 15 0 18 0 23 4.63 5.43 0,11
122 400 2,30 0.08 10 15 0 13 0,16 3,21 3,70 0,26
123 300 2,30 0,07 10 15 0 11 0.14 2,56 2,99 0,30
124.Плиты камы- шитовые 300 2,30 0,07 10 15 0,09 0,14 2,31 2,99 0,45
125 То же 200 2.30 0.06 10 15 0,07 0.П9 1 67 1 96 0,49
126 Плиты тор иные теплоизо- ияпионные Вэст 4861-74) 300 2,30 0,064 15 20 0 07 0,08 2 12 2,34 0,19
127 Го ж₽ 200 2,30 0.052 15 20 0,06 0.064 1.60 1.71 0,49
|128. Пакля 150_ 2,30 0,05 7 12 0,06 0,07 1,30 1,47 0,49
287
Продолжение прил 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Тм
^.Теплоизоляци- онные материалы А Минераловат ные и стеклово- локнистые 129 Магы мине- рал оватные про- шивные (ГОСТ 21880-76) и на синтетиче- ском связующем (ГОСТ 9573-82) 125 0,84 0,056 2 5 0 064 0,07 0,73 0,82 0,30
130.То же 75 0,84 0,052 2 5 0 06 0 064 0,55 0 61 0,49
131 50 0,84 0 048 2 5 0,052 0.06 0,42 0 48 0,53
132. Плиты мяг- кие, полужесткие и жесткие мине- ра ловатные на синтетическом и битумном связу- ющих (ГОСТ 9573-82, ГОСТ 10140-80. ГОСТ 12394 66) 350 0.84 0,091 2 5 0,09 0,11 1,46 1,72 0,38
133 . То ж₽ 300 0 84 0,084 2 5 0087 0,09 1,32 1,44 0,41
134 200 0 84 0,070 2 5 0.076 0.08 1.01 1.11 0 49
135 100 0,84 0,056 2 5 0,06 0,07 0,64 0,73 0,56
136. 50 0,84 0,048 2 5 0,052 0,06 0,42 0,48 0 60
137. Плиты мине- раловатные повы шенной жесткости на органофосфат- ном связующем (ТУ 21-РСФСР- 3 72-76) 200 0,84 0.064 1 2 0.07 0,076 094 1.01 0,45
138 Плиты полу- жесткие минерало- ватные на крах- мальном связу- ющем (ТУ 400-1-61-74 Мосгорислолкома) 200 0.84 0,07 2 5 0,076 0.08 1 01 1.11 0,38
139.То же 125 0,84 0,056 2 5 0,06 0,064 0,70 0,78 0,38 J
288
П р одол жение п рил. 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
МоГПлиты из иеклян. эго шта IflCJlbH’ и волоки 3 jrta син t г ^язующем (FOCI 10499-78 ) 50 0 84 0,056 2 5 0,06 0,064 0 44 0,50 0,60
,41 Мс гы и no- десы из стеклян- ного во юкна про Щ11ВИ 3 (ТУ 21-23-7? 75) 150 0,84 0 061 2 5 9.064 0,07 0,80 0,90 0.53
Б- Полим фНЫС 142 11вктпли -q - (ТУ6-Ю5-1 7878) 150 1,34 0.05 1 5 0.052 0,06 0 89 0,99 0,05
143. Го же 100 1,34 0 041 2 10 0'341 0.052 0.65 0,82 0,05
‘44 Пеиппоцсп! пол (ГОС! 15588- ’ 40 1,34 0,038 2 10 0.041 0,05 0 41 0,49 0,05
445. Пенсе заст ПХР 1 (ТУ 6 35-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6 05 1158-78) 125 1,26 0,052 * 2 10 0,06 0 064 0,86 0,99 0.23
Мб. Го же 100 1.26 0 041 2 10 0.05 0 052 0.68 0.80 0.23
147 Г i«wxionnyp₽ra , (ТУ В 56-70, ТУ 67-9875. ТУ 67 87-75) и ме- нее 80 1.47 0.041 2 5 0,05 0,05 0,67 0.70 0,05
148 Го же 60 1.47 0,035 2 5 0,041 0 041 0 53 0,55 0,05
149. 40 1,47 0.029 2 5 0 04 0,04 0,40 0,42 0,05
150 Пчить из ре- 100 1,68 0.047 5 20 0.052 0.076 0.85 1 18 0,15
льне фг НОлфО] ф.т НЛ « 1 пенопласта (ГОС- 20916-751 •51. То же 75 1,68 0,043 5 20 0.05 0.07 0.72 0,98 0,23
Вг - 50 1,68 0.041 5 20 0 05 0 064 0,59 0,77 0,23
153 40 1,68 0.038 5 20 0.041 0.06 0.4“ 0,66 0.23
154.Перлито- астГзтсн (Ту 480 1 145-74) 200 1.05 0,041 2 3 0,052 0,06 0.93 1,01 0,008
289
Продолжение прил
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 - : о
155 То же I56 Перлитофос- фогелевые изде- лия 100 1.05 0,035 2 3 0,041 0.05 0,58 0.66 0X08
(ГОСТ 21500 76) 300 1,05 0.076 3 12 0,08 0,12 1 43 2,02 0,20
157 То же В. Засыпки 200 1.05 0,064 3 12 0,07 0,09 1,10 1,43 0.23
158. Гравий ке- рамзитовый (ГОСТ9759-83) 800 0.84 0.18 2 3 0,21 0.23 3,36 3.60 0.21
159.То же 600 0,84 0,14 2 3 0,17 0,20 2,62 2,91 0 23
160. 400 0.84 0,12 2 3 0 13 0,14 1,87 1,99 0 24
61 То же 300 0,84 0,108 2 3 0 12 0,13 1,56 1 66 0,2?
162 163. Гравий шун- гизитовый 200 0,84 0,099 2 3 0,11 0.12 1,22 1,30 0.26
(ГОСТ 19345-83) R00 0,84 0.16 2 4 0,20 0.23 3,28 3,68 0.21
164.То же 600 0,84 0,13 2 4 0.16 0.20 2,54 2,97 0.22
165. 166 Щебень из доменного шлака (ГОСТ 5578-76). Шлаковой пемзы (ГОСТ 9760 75) и аглопорита 400 0,84 0.11 2 4 0,13 0,14 1 87 2,03 0,23
(ГОСТ 11991-83) 800 0,84 0,18 2 3 0,21 0,26 3,36 ,3,83 0.21
167. То же 600 0,84 0,15 2 3 0,18 0,21 2,70 2,98 0,23
168. 169 Щебень и песок из перлита вспученного 40« 0,84 1,122 2 3 0 14 0,16 1 94 2,12 0,24
(ГОСТЮ832-83) 600 0.84 0.11 1 2 0,111 0,12 2,07 2 20 0.26
170 То же 400 0,84 0 076 1 2 0.087 0,09 1.50 1 56 0.30
171. 200 0,84 0.064 1 2 0,076 0,08 0,99 1,04 0.34
172 Вермикулит вспученный (ГОСТ 12865 67) 200 0,84 0.076 1 3 0,09 0,11 1,08 1,24 0.23
173.То же 100 0,84 0,064 1 3 0,076 0 08 0 70 0,75 _0.30
290
П р од о л ж е н и е прил 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
|74.Песик для строи- 1елы шл работ (ГОСТ 8736-77*) 1600 0 84 0,35 1 2 0,47 0.58 6.95 7,91 0,17
[ Пеностекло или газостекло 175 Пеностекло или газостекло (1531 БССР-86-73) 400 0,84 0.11 1 2 0,12 0,14 1,76 1,94 0,02
176.То же 300 0,84 0,09 1 2 о,и 0.12 1,46 1,56 0.02
177 200 0,84 0.07 1 2 0,08 0,09 1,01 1.Ю 0,03
V Материалы |рове чъные, гид- роизоляционные, облицовочные и >улонные покры- тия для полов А. Асбестпоцеме НИНЫ' 178. Листы асбес- тоцементные тлоекие (ГОСТ 18124-75*) 1800 0,84 0,35 2 3 0,47 0,52 7,55 8 12 0 03
79.То же 1600 0.84 0.23 2 3 0,35 0,41 6 14 6,80 0 03
> Битумные 80 Битумы неф- 1400 1,68 0,27 0 0 0,27 0,27 6,80 6,80 0 008
гяныс строитель- тыс и кровельные ((ГОСТ 6617-76*, ГОСТ 9548-74*) 181 То же 1200 1,68 0,22 0 0 0.22 0 22 5.69 5.69 0 008
182 Юоо 1,6« 0,17 0 0 0,17 0,17 4,56 4,56 0 008
183. Асфальтобе- тон 1ГОСТ 9128-84) 2100 1,68 1,05 0 0 1,05 1,05 16,43 16 43 0 008
184. Изделия из вспученного пер- Пита на битумном связчюцем (ГОСТ 16136-80) 400 1,68 0,111 1 2 0,12 0,13 2,45 2,59 0,04
185 Изделия из 1спученн«го пер- иша на битумном вязующем Тост 16136-80) 300 1,68 0,087 1 2 0,09 0 099 1,84 1,95 0,04
291
Окончание прил 1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 -JJ1
186 Рубероид м"
(ГОСТ 10923-82) -РИЛ
Пергамин (ГОСТ 2697-83) Толь (ГОСТ 1099976*) В Линолеумы 600 1,68 0,17 0 0 0.17 0.17 3,53 3,53 11*
187 .Линолеум по-
ливинилхлорид- ный многослойный (ГОСТ 14632-79) 1800 1.47 0,38 0 0 0 38 0,38 8,56 8.56 0,002
188 То же 189. Линолеум по- ливинилхлорид- ный на тканевой 1600 1,47 0,33 0 0 0 33 0,33 7,52 7,52 0,002
подоснове (ГОСТ 7251-77) 1800 1 47 0.35 0 0 0,35 0,35 8,22 8,22 0,002
190. Го же 1600 1.47 0,29 0 0 0,29 0 29 7,05 7,05 0 002
191 VI Металлы и стекло 192.Сталь стерж- 1400 1.47 0,23 0 0 0,23 0,23 5,87 5.87 0,002
невая арматурная (ГОСТ 10884 81) 7850 0,482 58 0 0 58 58 126,5 126,5 0
193.Чугуи 7200 0,482 50 0 0 50 50 112.5 112,5 0
194.Алюминий (1 ОСТ 22233 83) 2600 0.84 221 0 0 221 221 187 6 187,6 0
195. Медь (ГОСТ 859-78*) 8500 0,42 407 0 0 407 407 326 326 0
196 Стекло оконное (ГОСТ 111-78) 2500 0,84 0.76 0 0 0,76 0,76 10,79 10,79 0 _
Примечания
1 Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч)
материала в конструкции вычислены по формуле
s= 0,27 JTy/C “+0.041<Ы ,
где X<).Yo.Co.w принимают по соответствующим графам настоящего приложения.
2 Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом
отношении влаги в материале го. %,равном нулю
Приложен не 4 Потери давления на местные сопротивления для расчета трубопроводов водяного отопления
(Скорост! Мйженпя | ВОД ', 1 м/с Потери давления, Па, при сумме коэффициентов местных • сопротивлений
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Г 0,010 0,05 0,10 0,15 0,19 0,24 0,29 0,34 0,39 0,44 0,49
ГО,015 0.11 0,22 0,33 0 44 0,55 0,66 0,77 0,88 0,99 1,10
Го.020 0,19 0,39 0,59 0,78 0,98 1 17 0,37 1,56 1 ’’б! 1.96
Го 025 0,30 0,61 0,92 1.22 1.' 1 1.83 2 14 2,44 2 65 3 06
1 0,030 0.44 0,88 1,32 1.76 2,20 2,64 “1 3,08 3,52 3,96 4 40
[ 0,0'-'-) 0,60 1,20 1,80 2,39 2,99 3,59 4 «9 4,79 5 39 5,99
Г 0,040 0,78 1,56 2,35 3,13 3,91 4 69 5,48 6,26 7,04 7,82
1 0,04 0,99 1,98 2,97 3,96 4,95 5,94 6,93 7,92 8,91 9,90
Г0,050 1,22 2,24 3,67 4,89 6,11 7 33 8,56 9,78 11,0 12,2
I 0,055 1 48 2,96 4 44 5.92 7,39 8 87 10,4 11,8 13,3 14,8
Го обо 1,76 3,25 5,28 7,04 8,80 10,6 12,3 14 1 15,8 17,6
Г о оы> 2 06 4,13 6 19 8,26 10,33 12,4 14,5 16,5 18,6 20,7
Го 070 2,39 4,79 7,18 9,58 12,0 14 4 16,8 19,1 21,6 24,0
1 0,075 2,75 5,50 8.25 10,1 13,7 16,5 19,2 22,0 24,7 27,5
0 080 3,13 6,26 9,39 12,5 15,6 18,8 21,9 25,0 28,2 31,5
Го.085 3,53 7,06 12,6 14,1 17.7 21,2 24,7 28 3 31,8 35,3
| 0,090 3,96 7,92 11 8 15 8 19,8 23,8 27,7 31,7 35,6 39,6
0.095 4 И 8,82 13,2 17,6 22.1 26.5 30.9 35,3 39,7 44.1
0 10 4,89 9,78 14 7 19.6 э4.4 29,3 34 71 39,1 44,0 48,9
0.105 5,39 10,8 16,2 21,6 26,9 32,3 3LL 43,1 48 Г 53,9
0,110 5,91 11,8 17,7 23,7 29,6 35,5 41,4 47,3 53,2 89 1
0,115 6 46 12,9 19,4 25,9 32,3 38,8 45,3 51,7 58,2 64,7
0,120 7,04 14,1 21,1 28,2 35,2 42,2 49.3 56,3 63,4 70,4
0,125 7.64 15,3 22 9 30,0 38,2 45,8 53,5 61.1 74,3 82,6
0.130 8 26 16,5 24 8 33,0 41,3 49 6 57,8 66,1 74,3 82 6
0 135 8 91 17,8 26 7 35,6 44,5 53,5 62,4 71,3 80,2 89,1
| 0,140 9 58 19 2 28,7 38,3 47,9 57,5 67,1 76,6 86,2 95,8
ГОД 45 10,3 20,6 30,8 41,1 51.4 61,7 71,9 82,2 92,5 102
1 0,150 11,7 23,5 35.2 47.0 58.7 70,5 82,2 94,0 105 117
0,155 П.7 23,5 35,2 47,0 58,7 70,5 82,2 94,0 105 117
0 160 12.5 25,0 37,5 50 1 62,6 75,1 87,6 100 113 125
П 165 13,3 26,6 40,0 53,2 66.5 79,9 93,2 106 120 133
0,1 О 14 1 28,3 47,4 56,5 70,6 84,8 98,9 113 127 141
0,175 15,0 30,0 45,0 60 0 75.0 90.0 104 120 135 150
0,180 16,7 33.5 50,2 67,0 83,7 100 117 133 150 167
0.185 15,8 31,7 47,5 63,4 89,2 95,0 111 127 143 158
292
293
П р_о должение пд и л 4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1р]
0,190 17,6 35,3 53,0 70,6 88,2 105 123 141 159 176"
0,195 18,6 37,2 55,8 74.3 93,0 111 130 148 167 186"
0.200 19.6 39,1 58,7 78,2 97,8 117 1361 156 176 198
0.205 20,5 41,1 61,1 82,2 102 123 143 1«4 184 205
0,210 21,6 43,1 64 7 86,2 107 129 151 172 194 215 j
0,215 22 6 45 2 67,8 90, Р 112 135 158 180 203 226
0 220 23,7 47,5 71.0 94.6 18 142 166 189 213 237
0,225 24,7 49,5 74.2 99,0 123 148 173 198 223 147
0,230 25,9 51,7 77,6 103 129 155 181 207 233 259
0,235 27,0 54,0 81,0 107 135 162 189 216 243 270
0,240 28,1 56,3 84 5 112 141 169 197 225 253 281
0,245 29,3 58,7 88,0 117 147 176 205 235 265 293
0,250 30,5 61,1 91,7 122 152 183 214 244 275 305
0,255 31 5 63 6 95,4 127 159 191 222 254 286 318
0,260 33,0 66 Р 99 1 132 165 198 231 264 297 330
0,265 34,3 68,6 103 137 172 206 240 275 309 343
0,270 35,6 71,3 106 142 178 214 249 285 321 356
0275-' 37,0 74,0 110 148 185 221 259 296 333 370
0,280 38,3 76.6 115 153 192 230 268 307 345 383
0,285 39,7 79,4 119 159 198 238 278 318 357 397
0 290 41,1 82,2 123 164 205 247 288 329 370 411
0 295 42,5 85,1 128 170 213 225 298 340 383 425
0,300 44,0 88,0 132 176 220 264 308 352 396 440
0,305 45.5 90,9 136 182 227 273 318 364 409 455
0,310 47 0 94,0 140 188 235 282 329 375 423 470
0,315 48 5 97,0 145 194 242 291 339 388 436 485
0,320 50,0 100 150 200 250 300 350 400 450 500
0,325 51,6 103 155 206 258 310 361 413 465 516
0.330 53.2 106 159 213 266 319 373 426 479 532 |
0,335 54,9 109 164 219 274 329 384 439 494 549
0,340 56,5 113 169 226 282 339 395 452 508 565
0,345 58,2 116 174 232 291 349 407 465 524 582
0,350 59,9 120 180 239 299 359 419 479 539 599
0,355 61.6 123 184 246 308 369 413 493 554 ,616
0.360 63,3 127 190 253 317 380 443 507 570 634
0,365 65 1 130 195 260 325 391 456 521 586 651
0,370 66 9 134 201 268 335 401 468 535 602 669
0,375 68 7 137 206 275 344 412 481 550 619 687
0,380 70,6 141 212 282 353 423 494 565 635 706
0.385 72,5 145 217 290 362 435 507 580 652 724
0,390 74,3 149 223 297 371 446 520 595 669 743
0,395 76,3 152 229 305 381 458 534 610 686 763
Продолжение пр и л 4
О 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Ц J
0,400 78,2 456 234 313 391 469 547 626 704 782 _
Н'О5 80,1 160 240 321 401 481 561 641 722 802
ню 82,2 164 246 328 411 *93 575 657 739 822
0,415 84,2 168 252 337 412 505 ,589 673 758 842
0,420 86,2 172 259 345 .431 517 604 690 776 862
0,425 38.3 176 265 осо 441 530 618 706 795 883
0,43 90,4 181 271 361 452 542 633 723 813 904
0Д35 92 5 185 277 370 462 555 647 740 832 925
0,440 91.fi 189 284 378 473 568 662 757 852 946
0 445 96,8 194 290 481 581 678 774 871 968
0,450 99,0 198 297 396 495 594 693 792 891 990 J
ft455 101 202 303 404 506 607 708 809 911 1012
0,460 103 207 310 414 И 7 621 724 827 931 1034
0,465 105 211 317 423 528 634 740 846 951 1057
11,470 Г107 216 324 431 540 648 756 ’Г £ 972 1080
0,475 110 220 331 441 551 662 772 882 993 1103
0,48и 112 2’25 338 450 563 670 788 901 1014 1126
0,485 115 230 345 460 575 690 805 'эго 1035 1150
0,490 117 235 352 469 587 704 821 939 1056 1174
0,495 120 239 359 479 599 719 838 958 1078 1197
0,500 122 244 367 489 611 733 855 978 1100 1222
0,51 127 254 381 509 636 763 890 1017 1144 1271
0,52 132 264 397 529 661 793 925 1057 1189 1322
0,53 137 275 412 549 687 824 961 1098 1236 1373
0,54 142 ,285 427 570 712 855 998 И 40 1283 1425
0,55 148 296 444 591 739 887 1035 1183 4331 1479
0,56 153 306 460 613 766 919 1073’ 1226 1380 1533
6,57 159 318 476 635 794 963 1111 1271 1429 1588
164 329 493 658 822 ,987 1151 1316 л», 1644
0,59 170 340 510 1681 851 1021 1191 1361 1531 1701
0,60 176 352 528 704 880 1056 1232 1408 1584 1760
6,61 182 364 545 728 J09 1091 1273 1455 1637 1819
6,62 188 376 564 752 940 1127 1315 1503 1691 1879
0,63 194 388 582 776 970 1164 1358 1552 1746 1940
6.64 200 400 600 801 1001 1201 1401 1602 1802 2002
0,65 206 413 619 826 1032 1239 1445 1652 1839 2065
У_6 213 426 639 852 1065 1278 1491 1703 1916 2129
0,67 219 439 658 878 1097 1316 1536 1775 1975 2194
0,68 226 452 678 904 ИЗО 1356 1582 1808 2034 2260
0,69 233 465 698 931 1164 1396 1629 1862 2095 2327
0,70 239 479 719 958 1198 1437 1677 1916 2156 2395
|0,/1 246 493 739 985 1232 1478 1725 1971 2218 4 2464
294
295
П 2 о д о л ж е ние при д л
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 _ц"1
0,72 253 507 760 1014 J 1267 1520 1774 2027 2281 /si?"
0,73 260 521 781 1042 1302 1563 1824 2084 2344 2605"
0,74 268 535 803 1071 1338 1606 1873 2141 2409 2677"
0,75 275 550 825 1100 1375 1650 1925 2200 2475 2750 '
0,76 282 564 847 1129 1412 1694 1976 2259 2571 2823"
0,77 290 580 869 1159 1449 1739 2029 2319 2609 2898
0,78 297 594 892 1190 1487 1784 ' 2082 2379 2676 2974"
0.79 305 610 915 1220 1525 1830 2136 2441 2746 305£__
0,80 313 626 939 1251 1564 1877 2190 2503 1816 31291
0,85 353 706 1059 1413 1766 2119 2472 2826 3179 3532
0,90 396 792 1188 1584 1980 2376 2772 3168 3564 3960
0,95 441 882 1323 1765 2226 1647 3088 3529 3971 4412 '
1.00 489 978 1466 1955 2444 2933 3422 3911 4400 4888
4,05 539 1078 1617 2156 2695 3234 3773 4311 4850 5390
1,10 592 1183 1775 2366 2958 3549 4141 4732 5324 5915
1,15 646 1293 1939 2586 3232 3879 4526 5172 5818 6465
1,20 704 14СК 2112 2816 3520 4024 4928 5631 6335 7039
1,25 764 1528 2292 3055 3819 4583 5347 6111 6874 7638~1
1,30 'в26 1652 2478 3304 4131 1957 5783 5609 7435 8261
1,35 891 1782 '2673 3564 4455 5346 6237 7127 8018 8909
1,40 958 1916 2874 3832 4791 5749 6707 7665 8623 9581
1,45 1028 2056 3083 4111 5139 6167 7194 8222 9250 10278
1.50 1100 2200 3300 1400 5500 6600 7700 R800 9900 10999
1,55 11/4 2349 3523 4698 5872 7047 8221 9396 10570 11744
|1 60 1251 2503 3754 5006 6257 7509 8760 10011 11263 12514
1,65 1331 2662 3993 5324 6654 7985 9316 10647 11978 Д3309
1,70 1413 2826 4238 5651 7064 8477 9889 11302 12715 14127
1,75 1497 2994 4491 5988 7485 8982 10480 11977 13473 1497П
1 80 1583 3167 4751 6335 7919 9503 11087 12671 14254 15838
1,85 1673 3346 5019 6692 8365 10038 11711 13384 15058 16731
1,90 1764 3529 5294 7060 8824 10588 12353 14118 15883 17647
1,95 1859 3718 5577 7435 9294 11153 13012 14870 16730 18588
2,00 1955 3911 5866 7821 9777 11732 13687 15643 17598 1955Л
2,05 2054 4109 6163 8218 10272 12326 14381 I6435 18498 20544 _
2,10 2156 4312 6467 8623 10779 12935 15090 17247 19402 21558
2,15 2260 4619 6779 9039 11298 13558 15818 18078 20337 22597
2,20 2366 4732 7098 9464 11830 14196 16562 18928 21294 23660_j
2,25 2475 4950 7424 9899 12374 14848 17324 19798 22273 74748
2,30 2586 5172 7758 10344 12930 15516 18102 20688 23274 25860 _
2,35 2700 5399 8099 10798 13498 16198 18897 21597 24297 26997
2,40 2816 5641 8447 11263 14079 16895 J9710 22526 25342 +281'
МЬ 2934 5868 8803 11737 14672 17606 20540 23475 26409 29343J
296
Окончание при л 4
" 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
2,50 3055 6111 9165 12212 15276 18331 21387 24442 27498 30553
[55 3179 6357 9536 12715 15894 19072 22251 25430 28608 31787
2,60 3305 6609 9914 12318 16523 19827 23132 26437 29741 13046
2,65 3433 6866 10299 13731 17164 20597 24031 27464 30896 14329
2,70 3564 7127 10691 14254 17818 21382 24946 28510 32073 35637
75 3697 7394 11091 14788 18485 22182 25878 29565 33272 16969
2,80 3833 7665 114981 15330 19163 229961 26826 30661 34493 38325
[85 3971 7941 11912 15883 19853 23824 27794 31765 35736 39706
2,90 4111 8222 12333 16444 20556d 24667 28778 32889 37001 11112
2,95 4254 8508 12763 17017 21271 25525 29779 34034 38288 12542
з.оо 4399 8799 13199 17599 21998 26397 30797 35197 39596[43996
Приложение 5
Коэффициенты t, местных сопротивлений по опытным данным
НИИ санитарной техники
Местное сопротивление Условный проход, мм Значение Е при скорости, м/с
0 025 0,05 0 075 0,1 0 2 и более
1 2 3 4 5 6 7
[Радиаторы двухколонные (вход и выход) диаметром подводки 15 15 3,8 2,2 1.7 1,6 1.6
или 20 мм 20 2 1.4 1.3 1.2 1,2
Змеевик из труб плоский (дли- 15 48 28 28 28 28
ной 1500 мм высотой 500 мм) 20 40 22 22 22 22
Краны пробковые проходные 15 5,7 3,8 35 3.4 3
20 3,7 2 1.6 1,4 1.2
25 3,2 1.8 1.5 1.3 1
Краны двойной регулировки- с цилиндрической пробкой 15 - - - 4
20 - - - - 2
шиберного типа 15 4,8 3.9 3,7 3,5 3
Краны трехходовые конструкции треста Сантехдета тв- ори прямом проходе 15 - - 2
20 - - - - 1 5
25 - - - - 2
при проходе с поворотом 15; 20 - - - - 3
25 - - - - 4,5
297
Окончание прил 5
1 2 3 4 5 6 7 Й
Краны трехходовые конструкции Главмосстроя —-
при прямом проходе 15 - - - - 3,2
• 20 и более - - - - 6,6
при проходе с поворотом 15 - - - - 5,5
20 н более - - - - Ю,5
Вентили с вертикальными 15 - - - - 16
шпинделями (15ч18 бр) 20 - - - - 10
25, 32 - - - - 9
40 - - - - 8
50 и более - - - - 7
Вентили прямоточные с косыми 15, 20; 25 - - - - -
шпинделями (15с58) 32; 40 - - - - -
50 и более - - - - -
Задвижки параллельные 25, 32, 40 50 и более - - - - 0.5
Отводы под углом 45° (утки) с 15 3,2 1.5 09 0,7 По в
радиусом закруг пения R=3d 20 1.7 1 0.7 0,65 06
25 1 6 0,8 0,65 0,65 0 6
Скобы с радиусом закруг пения 15 6 2,2 2,1 2,1 2
R=3d 20 4 1,3 1 1 1,2
25 2.3 1.1 0,7 0,7 0,6
32 1 4 0,8 0.6 0,7 0 4
Отводы под у глом 90° с ра 15 5 1,6 14 1.3 1,3
диусом закругления R~3d 20 3.7 1.5 1 2 1.1 1.1
25 3 1 2 08 06 0,6
32 1 0,3 0,2 _ол_ 0.2
298
Приложение 6
Коэффициенты £ местных сопротивлений
_ (приближенные значения)
Местное сопротивление 1 Значение £ при условном проходе труб, мм
10 15 20 25 32 40 50 и более
1 2 3 4 5 6 7 8
Р диаторы двухколонные 2 2 2 2 2 2 2
КЬтлы. чугунные । стальные 2,5 2 2,5 2 2,5 2 25 2 2,5 2 2.5 2 2.5 2
Внезапное расширение (относится к Польшей скорости) 1 1 1 1 1 1
[Внезапное сужение (относится к Польшей скорости) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0.5 0.5
Огтупы 0,5 0,5 0,5 0.5 0,5 0,5 0,5
Тройники проходные (схема 1) L 1 1 1 1 1 1 1
поворотные на ответвление (схема II) — 1,5 1,5 1.5 1.5 1,5 1.5 1.5
на противотоке (схема III) 3 3 3 3 3 3 3
Крестовины проходные (схема IV) 2 2 2 2 2 2 2
Доверенные (схема V) 3 3 3 3 3 3 3
Компенсаторы: П-образные и лирообразные сальниковые 2 0,5 2 0.5 2 0.5 2 0,5 2 0,5 2 0,5 2 0,5
Фитили обыкновенные прямоточные 20 3 16 3 10 3 9 3 9 2,5 8 2,5 7 2
Краны проходные двойной регулировки с цитинд- рической пробкой 5 5 4 4 2 2 2 2 2 2 -
299
Окончание прил 6
1 2 3 4 5 6 7 8
Задвижки параллельные - - - 0,5 0,5 -
Отводы
90° и утка 2 1,5 1,5 1 1 0,5 0,5
двойные узкие 2 2 2 2 2 2 2
широкие 1 1 1 1 1 1 1
Скобы 4 3 2 h 2 2 2 2
Приложение 7
Коэффициенты £ местных сопротивлений
(по опытным данным ВНИИ ГС)
(усредненные значения)
Местное сопротивление Коэффициент 4 при условном диаметре, мм
10 15 20 25 32 40 50
1 2 3 4 5 6 7 8
Чугунный радиатор (ГОСТ 8890-75) 1,2* 1.3 1,4 1,5 - - -
Стальные панельные радиаторы:
РСВ 0,28" 0,75 24 00
025 06 20 03 - - -
РСГ (двухходовой) 058 И 4,8 123
052 U 4,1 110 - - -
РСГ 4 (четырехходовой) 076 2,0 04 102
067 16 5.4 1-4,4 - • -
Конвекторы (ГОСТ 20849-75)
высокий КВ-20 04 109 53 135
5,6 1Д5 45 120 - -
островной «Ритм» К020 46 1.2 9,6
041 0,94 3,2 8.5 - -
«Север» КС (проходной) 051 L3 4,2 108
045 И 26 9,6 - -
«Север» КС (концевой) Q97 г» Я 20,6
086 v 09 18,3 - - •
«Комфорт - 20» (концевой) Q76 20 04 102
Q68 (6 5,4 14,4 - - .
«Комфорт - 20» (проходной) 042 U. V 9,0
038 09 20 80 - -
300
О конч ан не п р и л.7
Г 1 2 3 4 5 6 7 8
оньекторы «Аккорд»
|ТУ 21-26-036-70)
|I проходной 057 и 4,7 RI
0,50 12 4,0 1Q7 • • •
1 концевой 0,96 2,6 80 2Ц4
Q85 2,0 181 - - -
I двухрядный, концевой W 6,2 19,6 49,8
V 5,0 16,6 44,3
(ран регулирующий треххо-
Евой КРТ
три проходе 4,5 4.4 3,5
4 3,5 3 - - - «.
рц повороте 4.5 4 5 3 - - -
Кран регулирующий проходной 4,5 4,4 45
4 V 3 - - -
(ран регулирующий двойной 2Q4 17,5 15,4
егу шровкн 18 НО 13 - - -
Кен гиль запорный муфтовый - 19,9 'И 10,4 9,4 I4 Л4
15,9 IQ5 9,3 86 7,6 89
Кран конусный проходной муф 4,4 18 1.7
оный латунный сальниковый, 3,5 15 1,5 - - - -
втяжной
РпвОД гнутый под углом 90°, 0.9 0.8 0,6 0,5 0,5 0,4 о.з
k d =3-4
ртка гнутая под углом 45°,
k d =3-4 0,9 0.8 0,7 0,6 06 0.6 0.6
Мкоба гнутая под углом 180°, •
к rf =3-4 2,5 2,0 1,2 0.6 0.4 0,4 0,4
Компенсатор гнутый П-образный
В0“ R/d-3-4 5,2 4.5 3.0 2,5 2,0 1,8 1.8
йрс ТОЧНЫЙ воздухосборник и
Ласлирительный сосуд 1.5 1,5 1.5 1,5 1,5 1.5 1,5
(Внезапное расширение 1 1 1 1 1 1 1
Внезапное сужение 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0.5
Ьдвижка параллельная 0,5 0.5 0,5 0,5 0.5 0.5 0,5
ГОСТ 8437-75)
|Гр> евик То 10 10 10 10 10 10
I ' Значение Е, отопительных приборов разных типоразмеров принимать по
Данным ВНИИГС
I В чиг лите ле приведены значения для легких труб, в знаменателе - для
Выкновенных.
301
Приложение 8
Теплоотдача открыто проложенных трубопроводов
(вертикальных - верхняя, горизонтальных - нижняя строка)
систем водяного отопления
tr - t. Условный Теплоотдача 1 и труб ы, Вт/м, при tr - °с, через 1°С
диаметр, мм 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 -
30 10 15 16 17 17 18 18 20 21 21 22
20 23 23 24 25 26 28 28 29 30
15 20 21 21 22 23 24 24 25 26 28
26 28 29 30 31 32 34 25 36 37
20 23 24 25 26 28 29 31 32 34 35
32 34 35 36 38 39 4! 42 43 44
25 31 32 34 35 36 37 38 41 42 43 “
39 41 43 44 45 47 49 51 52 53
32 39 41 43 44 45 47 50 51 52 54
47 50 52 54 56 58 б'» 63 64 67
40 51 53 56 58 60 63 65 67 69 72
53 56 Че 60 63 65 67 69 72 74
50 56 58 60 63 65 67 69 72 74 77
65 67 69 73 77 78 81 84 87 90 1
10 22 23 24 24 25 25 27 28 28 29 1
31 32 32 34 35 36 37 38 39 41
15 28 30 30 31 32 34 34 35 36 37
38 39 41 42 43 1 44 44 46 47 49
20 36 37 38 39 41 42 43 44 45 46
40 46 47 50 52 53 55 57 58 59 60
25 44 46 47 49 51 52 53 55 56 58
57 59 63 65 66 68 71 72 74 75 |
32 56 58 60 61 64 65 67 68 71 73 1
74 77 79 81 84 86 89 92 94 |96
40 64 66 68 70 72 74 77 78 80 82
77 79 80 84 86 88 89 92 94 97
50 79 82 85 87 88 93 95 97 100 103
93 95 99 101 105 107 ПО ИЗ 115 118 |
10 30 30 31 32 32 34 35 35 36 37 |
41 42 43 44 45 46 47 49 50 50 4
15 38 38 39 41 41 43 44 44 45 46
50 51 52 53 56 57 58 59 60 61
20 47 49 50 51 52 53 54 56 57 58
60 61 64 65 66 68 70 71 73 74
50 25 59 60 62 64 65 67 68 70 72 73
73 74 76 79 80 82 85 86 88 91
32 74 76 78 80 82 84 86 88 91 92
91 92 94 96 99 101 103 106 108 112
40 85 86 88 91 93 96 97 99 101 103
100 102 106 108 110 113 116 118 121 124 |
302
Продолжение прил 8
tr t' Условный Теплоотдача 1 м трубы, Вт/м при tr - °C, через 1“С
диаметр, мм 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
50 106 U22 108 125 111 129 114 132 17 135 120 138 123 141 125 144 128 148 131 151
10 3» 52 38 52 39 S3 41 54 42 56 42 57 43 58 44 59 44 60 45 62
60 15 47 63 1- 50 66 11 67 52 69 53 70 55 71 55 73 56 74 57 75
20 59 77 61 79 63 *Л 64 81 65 83 66 85 67 86 68 88 70 89 72 92
25~ 74 92 76 94 78 96 79 98 8£ 100 83 102 85 104 86 1М 88 108 89 110
32 94 114 96 115 98 118 100 121 102 123 05 125 106 128 108 130 110 132 113 1 15
40 107 127 109 129 111 132 114 135 116 137 119 141 121 143 123 145 125 149 128 151
50 134 155 137 157 141 160 143 ~1 164 146 167 149 171 152 171 156 177 158 182 162 185
10 46 63 48 64 49 65 49 66 50 67 51 68 52 70 52 71 53 73 55 73
70 15 59 77 60 79 ,61 8С 63 81 64 82 65 84 66 86 67 87 68 89 70 91
20 74 93 75 95 77 96 78 97 80 100 81 102 83 103 84 105 86 107 87 1Г8
25 93 113 94 114 96 116 97 118 100 121 101 123 103 125 107 128 107 128 109 131
32 117 138 U9 141 121 143 123 145 125 148 128 151 130 153 1133 156 135 159 137 162
10 132 155 135 157 137 160 140 163 143 166 145 168 118 172 151 174 152 178 154 180
50 165 18? 167 191 171 194 174 198 Г8 202 180 • 205 185 208 18? 213 191 215 194 218
10 56 75 57 75 58 78 58 79 59 80 60 81 61 82 63 84 64 85 65 86
80 15 71 92 72 93 73 94 74 96 75 °8 77 IOG 78 101 79 101 81 102 81 '05
20 88 109 89 111 92 114 93 115 94 117 96 120 98 121 99 123 101 125 102 127
25 ПО 134 113 136 114 138 116 141 119 143 120 145 122 146 124 149 125 151 128 153
32 139 164 142 166 144 170 146 172 149 174 151 178 153 180 156 182 153 180 156 182
40 158 184 160 186 165 189 166 192 169 195 173 198 174 201 177 2Q4 180 208 182 210
50 196 223 200 227 203 230 207 235 210 218 214 24? 217 246 22[ 250 224 253 228 257
10 65 87 66 88 67 91 68 91 70 93 71 93 72 95 72 96 73 97 74 99
303
Продолжение прил 8
tr-t. Ус повный диаметр, мм Геплоотдача 1 м трубы, Вт/м при tr - tt. °C, через 1°С
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
90 15 82 10? 84 1118 86 110 87 1,2 88 П4 89 115 9[_ 317 92 119 93 120 94 122
20 103 128 136 131 107 132 108 135 НО 137 112 1' 114 141 115 143 116 144 118 146
25 130 156 131 158 134 160 136 163 137 1М ’8 167 [39 170 142 172 146 175 148 177
32 164 191 166 194 168 196 171 200 173 175 204 179 208 181 212 84 214 186 _2[6
40 186 214 188 217 190 220 194 223 196 227 200 229 202 206 236 208 238 212 242
50 231 260 235 265 238 270 243 272 246 275 250 280 253 284 257 288 260 293 264 296
10 75 101 77 102 28 103 79 105 80 106 81 107 82 J08 83 116 84 112 85 Гй
15 95 122 97 124 99 126 100 128 100 129 101 131 102 134 103 135 105 136 Ю 138
100 20 120 149 122 152 123 155 124 156 127 158 129 159 130 162 132 164 134 66 [36 [69
25 149 180 150 182 152 J86 154 88 [57 191 159 194 162 195 164 199 166 2'00 167 203
32 188~ 222 191 224 193 228 1196 231 199 235 202 237 204 239 296 243 209 246 212 250
40 214 246 217 250 220 253 223 257 227 260 230 265 233 267 236 271 239 274* 242 278 ।
50 268 300 27? 305 275 309 279 314 284 318 287 322 292 327 295 330 299 335 303 339
10 86 113 87 115 88 116 89 118 90 119 91 120 93 122 94 124 9£ 125 96 126
15 108 139 109 140 ПО 112 111 144 113 145 115 147 116 149 117 151 118 153 120 151
110 20 136 169 137 171 139 РЗ 140 175 142 17? 144 180 146 182 148 ,184 150 187 152 [89
25 169 205 172 238 1р4 211 176 214 1?8 216 180 219 182 221 184 224 18? 227 <8« 230
32 207 244 210 246 212 251 216 254 218 258 222 260 224 262 226 266 229 269 232 2’4
40 235 271 239 275 242 278 245 282 249 286 253 291 256 293 259 297 262 300 265 304 330 370
50 295 330 1299 335 302 339 306 345 312 349 315 354 321 359 324 362 327 368
10 «8 1 18 99 130 100 131 101 133 102 135 104 136 ‘iOS 138 106 140 Т07 141 108 143
г- Окончание прил 8
к - ‘в Условный диаметр, мм Геплоотдача 1 м рубы, Вт/м, при tr - t °C. чеоез 1°С
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
р20 кг: 15 122 156 123 158 124 16i 126 162 128 ,64 129 166 [30 168 132 170 134 172 135 173
20 154 191 156 193 [57 195 159 198 160 200 162 202 [64 205 166 207 168 299 170 212
25 192 233 194 235 197 238 199 241 201 244 2<*4 247 206 249 208 252 211 255 213 257
32 226 266 229 269 231 273 234 276 237 280 240 282 242 284 244 288 247 291 251 29!
40 257 295 260 300 263 302 266 307 270 310 274 315 277 317 280 321 283 325 286
50 321 360 326 366 329 369 333 375 338 379 341 383 347 388 350 391 354 397 358 4Ш
10 97 131 100 132 101 133 102 135 103 136 104 137 105 1 38 106 141 107 143 108 |.ад
Г 15 123 159 125 160 1 128 163 [29 165 [29 166 130 168 130 171 132 173 134 174 135~ 176
20 156 194 [58 197 [59 200 160 201 163 203 166 204 167 208 169 210 171 212 173 215
25 194 324 194 236 197 241 200 242 202 246 204 249 208 250 210 255 212 256 213 259
32 244 289 248 290 249 295 253 298 256 303 259 304 261 306 ?64 311 267 314 270 3|<3
40 2/8 320 _ 281 324 284 327 288 331 292 334 295 340 300 342 302 347 305 350 308 354
50 348 390 352 395 355 400 360 405 365 40« 369 414 374 419 3/8 422 382 428 386“ 432
50 >48 190 352 395 355 400 360 405 365 409 369 414 374 419 378 477 382 4?« 386 432
L
304
305
Приложение 9
Таблицы для гидравлического расчета систем отопления трубопроводов водяного отопления при
перепадах температуры воды в системе 95-70 °C, 105-70 °C и Лш=0,2 мм
Т о 6 п и тг й 1
Потери давлс имя на трение на 1 м. Количество проходящей водь., кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным
водогаэопроводиым (ГОС 1 32b. 75 ) условным проходом, мм
10 15 20 легким 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
0,5 2,3 0 005 5,8 0,008 19 0,014 51,9 0,024 121 0,033 161 0.033 288 0,036 2,0 0,005 5,0 0,007 17 0,011 46.1 0,023 117 0,033 154 0,033 274 0,035
0,55 2.5 0 005 6.4 0 009 20,9 0 016 57.1 0 026 125 0,034 162 0,034 303 0,37 2.2 0.005 5,5 0 008 18.7 0,015 50.7 0.25 121 0,034 159 0,034 288 0,037
0,6 2.8 0 OOfi 7.0 0 009 22,8 0,017 62.2 0 029 127 0,035 171 0,035 319 0 039 2.4 0,006 60 0,00< 20 4 0 016 55,3 0,027 124 0 035 158 0,036 303 0.039
0,65 3,0 0 006 7.6 0 0| 24,7 0,019 67,4 0.031 129 0,035 174 0,036 333 0 041 2.6 0,006 6.5 0,009 22 1 0,018 59.9 0,029 127 0 036 172 0.037 317 0.04!
0,7 3.2 0 007 8.1 0 011 26,6 0,020 72,6 0,034 135 0,036 175 0,036 347 0,043 2,8 0,006 7,0 0,01 23,8 0,019 64,5 0,032 131 0,037 173 0,037 32У 0 042
0,75 3.5 0 007 8.7 0 012 28,6 0 022 78,5 0.036 139 0,037 181 0,037 360 0,044 3.0 0,007 7.5 0 011 25,5 0.02 69,1 0,034 133 0.037 176 0,038 342 0,344
0,8 3.7 0 оо8 9.3 0 013 30.5 0 023 80,6 0.037 140 0,037 187 0 038 374 0,046 3.2 0,007 8,0 0,012 27,2 0,022 75 9 0,037 135 0,038 177 0,038 355 0,046
0,85 3.9 9.9 0 01? 32,4 0,025 82,8 0.038 141 0,038 194 0.U40 387 0,048 3.4 0,008 8.5 0,012 28,9 0,023 75 9 0,037 136 0,038 :8<- 0 039 368 0,047
0,9 4.2 10,5 0 014 34.3 0.026 82,8 0.038 142 0,038 200 0,П41 400 0,049 3.7 0.008 9,0 0,013 3,06 0,024 77.9 0.038 140 0,039 188 0,040 Р 380 0 049
0,95 4 4 0.009 11.1 0.015 36.2 0.027 85 8 0 039 147 0.039 207 0 042 412 0,051 3,9 0 009 9.5 0,014 32,3 0,026 80,0 ° О35- 143 0,040 194 0 041 392 0,050
Продолжение прил 9
Продолжение таблицы 1
Потери давле- ния иа трение иа 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (инжняя строка), по трубам стальным водогаэопроводиым (ГОСТ 3262-75*) условным проходом мм
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 32 40 50
1.00 4,6 0,010 11,6 0,016 38,1 0,029 87,1 0,040 153 0,041 213 0,043 424 0,052 4,1 0,009 10,0 0,015 34,0 0.027 82.0 0,040 147 0,041 199 0.043 403 0,052
1.10 5,1 0.011 12,8 0 017 41.9 0,032 89 3 0 041 155 0,042 225 0,046 448 0.055 4,5 0,010 11.0 0,016 37,4 0,030 840 € 041 150 0,042 211 0.045 426 0055
1.2 5.5 0,012 14 0 0,019 45,7 0.035 91.5 0.042 163 0 044 237 0,048 469 0,058 4.9 0.011 12 0 0 017 40,8 0.033 86 1 L 042 154 0 043 222 0 047 445 0 057
1,3 6,0 0,013 15,1 0,020 49,5 0,037 93,6 0.043 171 0,046 246 0.050 490 0,061 5,3 0,012 13 0 0 019 44 2 0,035 88 1 0 043 161 0,045 231 0 049 466 0,060
1,4 6,5 0.014 16,3 0,022 53,3 0,040 95,8 0,044 177 0,047 257 0.052 511 0,063 5.7 0.013 14,0 0,020 47 6 0,038 90,2 0.044 167 0,047 241 0,052 486 0 062
1,5 6.9 0,015 17,5 0,021 57.7 0.044 97 9 0.045 184 0,049 267 0,055 531 С.066 6,1 0.014 15,0 0,022 51,0 0.041 92 2 0.045 174 0.049 250 0.054 505 0,065
1 6 7.4 0.016 18,6 0,025 59,0 0.045 100 0.046 191 0,051 277 0,057 551 0.068 . 6,5 0.015 16.0 0.023 54.4 0.044 94 2 0.046 180 0.050 260 0.056 523 0,067
1 7 7.8 0,017 19,8 0,027 60.3 0,046 102 0,047 1:98 0,053 287 0,059 570 0,070 6,9 0,016 17,0 0,025 57,2 0,046 96,3 0,047 186 0,052 268 0,057 541 0.069
1.8 8,3 0,018 20,9 0,028 61,7 0,047 103 0,048 205 0,055 296 0.060 588 0,073 7,3 0,017 18,0 0,026 58,4 0,047 98,3 0,048 193 0,054 277 0,059 559 0,072
1,9 8.8 0.019 22,1 0.030 63,0 0,048 105 0.049 211 0,056 305 0.062 606 0 375 7.7 0 017 19,0 0,028 59,7 0,048 100 0,049 199 0.055 286 0,061 575 0 0'4
20.0 9.2 0.020 23.3 0,032 64,3 0,049 107 0,049 217 0.058 314 0 064 623 0 077 8,1 ООН 20,С 0,С29 60,9 0,049 102 0.050 204 0,057 294 0,363 592 0 075
Продолжение прил 9
Продолжение таблицы 1
Потери давлен Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка) стальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75 ) условным проходом, мм по трубам
ия на легким обыкновенным
трение на 1 м Па 10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
2.2 10.1 0,022 25.6 0.035 67.0 0,051 108 0.051 230 0.061 332 0,068 655 0 381 8.9 0,020 22,0 0,032 62.2 0,050 103 0,050 216 0 060 311 0,067 623 0,080
24 11.0 0,024 27,9 0,038 68,3 0.052- 114 0,053 240 0,064 347 0,071 688 0,085 9.7 0.022 24,0 0.035 64,7 0,052 105 0,051 226 О.ибЗ 325 0.070 654 0,084
2,6 12,0 0,026 30,3 0,041 69,6 0,053 118 0.055 251 0,067 363 0,074 718 0,089 10.5 0,024 26 0 0 038 65,9 0,053 110 0,054 236 0,066 348 0,073 683 0,088
2.8 12,9 0.027 32.6 0.044 72,2 0,055 123 0,057 262 0,070 378 0,077 749 0,092 11 4 0,026 28.0 0 041 67,2 0,054 114 0,056 246 0.069 354 0,076 712 0,091
3.0 13.8 0,029 34,9 0,047 73,6 0.056 128 0,059 272 0.073 293 0,080 778 0,096 12.2 0.028 30.0 0.044 69 7 0.056 118 0 058 256 0,071 368 0,079 739 0,095
3,2 14.8 0.031 37.2 0.050 74.9 0.057 133 0.061 282 0,075 407 0,083 805 0,099 13.3 0,029 31,9 0,047 70 9 0,057 123 0,060 265 0,074 381 0,082 766 0,098
3,4 15.7 0,033 39.6 0.054 76.2 0.058 138 0 064 292 0.078 421 0,086 833 0.103 13.8 0.031 33.9 0,050 72.1 0.058 127 0.062_ 274 0,077 334 0,084 792 0,101
3,6 16,6 0,035 40,8 0.055 78.8 0.060 142 0.066 301 0 080 435 0,089 859 0.106 14,6 0.033 35.9 0,052 73 4 0.059 131 0.064 283 0,079 407 0 087 817 0,105
3.8 17.5 0,037 42,3 0,057 80,2 0.06J 146 0,068 310 0,083 448 0,091 885 0.109 15,4 0,035 37,9 0.056 74.6 0,060 135 0,066 292 0,082 419 0,090 842 0.108
4.0 18.4 0 039 43,0 0.058 81,5 0 062 151 0.070 319 0,085 460 0 094 910 0.112 16,2 0.037 39,2 0.057 75,9 0.061 139 0,068 300 0 084 431 0 092 865 0 111
4,5 20.8 0.044 45 3 0 061 82,1 0 062_ 161 0 074 341 0,091 492 0,100 968 0,119 18,3 0,041 41 2 0.060 77.1 0 062 149 0 073 ] 321 / 0.90 . 461 1 0.099 / 920 0,118 '
Продолжение таблицы 1
Потери давлсии я на трение на 1 м Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), п скорость движения воды м 7с (нижняя строка), но трубам стальным водогазонроводным (ГОСТ 3262-75’) условным проходом, мм
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
5.0 23,1 0,049 46.7 0.063 86.7 0,066 171 0,079 360 0,096 519 0,0106 1025 0,126 20.3 0,046 43.3 0,063 80,3 0,064 158 0.077 339 0,095 486 0, Юл 974 0.125
5.5 25.4 0,054 48.2 0.064 91 6 0,069 197 0,083 379 0.101 546 0.112 1079 0,133 22.3 0,051 44.6 0,065 84.8 0 068 166 0,081 357 0,100 512 0.110 1026 0,131
6.0 27.7 0,059 49.7 0.067 95.7 0.072 188 0,087 398 0,106 573 0,117 1131 0,140 24.3 0.056 46,0 0,067 88.6 0,071 174 0,085 374 0,105 537 0.115 1076 0.138
6.5 30.0 0,064 51,2 0,069 100 0,076 197 0,091 416 0,1 И 599 0,122 1181 0,146 26.4 0,060 47 4 0.069 92.7 0,074 182 0.089 391 0,109 561 0,120 1123 0,*44
7,0 31.8 0,068 52.6 0.071 104 0,079 205 0,095 433 0,116 624 0,127 1230 0,152 28.4 0,064 48,8 0,071 96,6 0,077 189 0,093 408 0,114 584 0,125 1169 0.150
7.5 32,7 0,070 54.1 0.073 108 0,082 213 0.099 449 0.120 648 0,132 1276 0 158 30 4 0.069 49.4 0.072 100 0.080 198 0.097 423 0,118 607 0,130 1214 0,155
8.0 33,6 0.072 54,9 0.074 112 0.084 221 0.0102 465 0.124 671 0.137 1321 - 0 163 31.1 0.071 50.8 0,074 104 0.083 204 0.100 438 0,122 628 0,135 1256 0,161
8.5 34,1 0.073 56.3 0.076 116 0.088 228 0.106 481 0.129 693 0.141 1365 0 168 32.0 0,073 52.2 0.076 108 0.086 211 0,103 453 0,127 649 0,139 1298 0 166
9.0 35,1 0,075 57,8 0,078 120 0,091 236 0,109 496 0.133 715 0,146 1407 0,174 32.4 0.071 52,9 0.077 111 0,089 218 0,107 467 0,130 670 0,143 1338 0.171
95 36.0 0,077 59.3 0.080 124 0,094 243 0,112 511 0,136 736 0,150 1448 0.179 33,3 0.076 54,2 0.079 114 0.092 224 0,110 481 0,134 689 0.148 1378 0,176
10 0 36.5 0.078 60,0 0,081 127 0,096 250 0,115 525 0.140 756 0,154 1189 0 184 34,2 0 078 54.9 0,080 118 0.094 230 0,113 495 0 138 709 0,152 1416 0.181
Продолжение прил 9
Продолжение таблицы 1
Потери давлени я иа трсиие иа 1 м Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным водогаэопроводиым (ГОСТ 3262-75 ) условным проходом, мм _ _ __—
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
11 0 37,9 0.081 60,4 0,082 134 0.101 262 0.121 552 0 147 795 0 162 1564 0,193 35,1 0,080 55,5 0,080 124 С.Э99 212 0,119 520 0.145 745 0.159 1487 0,191
12.0 38.8 0 083 63,1 0,086 140 0.106 275 0.127 578 0,155 833 0,170 16.38 0,202 36.4 0,083 56,9 0,083 130 0,194 254 0,125 545 0,152 780 0,167 1558 5,203
13.0 40 2 0 086 66,0 0,089 147 0,111 287 0,133 604 0,161 869 0,177 1710 0.2И 37,3 0,085 59,50 08 7 136 О.’ОЭ 265 0.130 569 0,159 815 0,174 1626 0,280
14.0 41 2 0.088 688 0 093 153 0.116 299 0,138 629 0,168 905 0 185 1778 0,219 38.6 0,088 62.1 0 091 142 0,113 276 0,135 592 0.165 848 0,182 1691 0.217
15.0 42,1 0 090 71,5 0 097 159 0.120 310 0,144 652 0.174 939 0,192 1845 0.228 39.5 0,090 64,5 0.094 147 0,118 287 0.141 615 0,172 886 0,188 t754 0,225
16.0 43.0 0,092 74,1 0.100 164 0,124 322 0,149 675 0,180 972 0.198 1909 0,236 40,4 0,092 668 0 098 152 0,122 297 0,146 636 0,178 910 ' 0,195 1815 0,233
17.0 44 0 0,004 76,6 0,104 170 0,129 332 0,154 698 0,186 1003 0,205 1971 0,243 41,3 0,094 69.1 0.1С1 157 0 126 307 0,150 657 0,184 940 0 201 ie/5 1 0,240
18,0 44,9 ) 096 79.1 0.107 175 0 133 343 0 158 719 0.192 1034 0.211 2031 0,25 42.2 0.096 71,3 0.104 162 0 130 317 0 155 678 С 189 969 0.208 1932 0.248
19.0 46,3 0,099 81.5 0,110 180 0.137 353 0.163 740 0.198 1064 0 217 2090 0,258 43,0 0,098 73,5 0.107 167 0.134 326 0,160 698 0 195 998 0.214 1988 0,255
20. 46,8 0 100 83.8 0,114 186 0,110 363 0,168 7610,203 1094 0,223 2117 0.265 43.9 0,100 75,6 0,110 172 0.138 335 0 167 717 0,200 1025 0,219 2042 0,262
22.0 47.3 0,101 88.1 0,119 195 0,148 381 0,176 799 0.214 1149 0,234 2255 0,278 44,5 0,101 79.5 0,116 18’ 0 '45 352 0.173 753 0,210 1077 0.231 2'45 0,275
Проа' т-«-ни гри,- 9
Продолжение таблицы 1
Потери давления иа треиие иа 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч бверхияя строка), н скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным водогаэопроводиым (ГОСТ 3262-75*) условным проходом мм
ле! ким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 2С 25 32 40 50
24.0 49,6 92,4 204 399 837 1203 2361 45.5 83.4 189 369 789 1128 2246
0,106 0,125 0 155 0,185 0 224 0,245 С.29Т 0,103 0,122 0 152 0 181 0.220 0,241 0,28ч
26.0 51.9 96,5 213 417 873 1255 2462 47,6 87,1 198 385 832 1176 2342
0.110 0,131 0 162 0,193 0 233 0.256 0.304 0,108 0 127 г» 158 0 189 0 230 0,252 0,300
28.0 54,0 100 222 434 906 1305 2560 49,6 90,7 206 401 8 >6 1224 2435
0,115 0.136 0,168 0,200 0 243 0,266 0,316 0,112 0,132 0,165 0196 0.239 0.262 0,312
30.0 56,2 104 230 450 942 *354 2654 51,5 94 2 214 416 888 1269 2525
0,120 0,141 0,175 0,208 0.252 0,276 0,328 0,117 0,138 0,171 0.204 0,218 0.272 0,323
32.0 58.1 108 239 466 975 •400 2745 53.4 97,6 221 430 919 1313 2611
0,124 0,146 0.181 0,215 0.260 0.286 0,339 0,121 0,142 0,177 0 211 0 257 0 281 0,335
34,0 60,1 112 246 481 1006 1446 2833 55.2 101 228 444 948 1355 2695
0.128 0.151 0 187 0.222 0.269 0.295 0,350 0.125 0,147 0.*83 0 218 0 265 0,290 0,345
36.0 62,0 115 254 496 1037 1490 2919, 56, ч 104 236 458 978 1396 277
0,132 0,156 0,192 0,229 0.277 0,304 0,360 0,129 0,152 0,189 0 225 0,273 0,299 0,356
38,0 63,9 119 262 510 1067 '532 3003 58.6 107 243 472 1006 1437 2851
0.136 0,161 0,198 0,236 0,285 0,313 0,371 0.133 0,156 0,194 0,231 0 281 0,308 0,366
40.0 65,7 122 269 524 1096 1574 3084 60,3 110 249 484 1033 1476 2934
0.140 0.165 0 204 0,042 0.293 0,321 0,381 0,137 0 161 0,200 0 237 0 289 0 316 0,376
45,0 69,8 130 286 557 164 1672 3274 64,1 117 265 515 1097 1567 3115
0.149 0.176 0.216 0.257 0,311 0.341 0.404 0,115 0,171 0.212 0 252 0 306 0336 0 399
50,0 73,9 137 302 589 1230 1767 3459 67.9 124 280 541 Ибо 1656 3290
0,257 0.186 0,229 0272 0.329 | 0.360 0,427 0 154 0,181 0.224 0.267 0,324 0,355 0,422
Продолжение прил 9
Продолжение таблицы
Потерн давления на трение на 1 м. Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с « нижняя строка), по трубам стальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75 ) условным проходом,_мм
легким обыкновенным
» 10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
55.0 779 0,166 44 0,196 317 0,241 619 0,286 1293 0.346 1856 0,376 3634 0,449 71 0,162 130 0.190 294 0,236 572 0,280 1213 0.340 1740 0,373 3457 0,443
60,0 81.6 0,174 151 0,205 333 0,252 648 0,300 1353 0,362 1942 0,396 3802 0.469 74.9 0,170 136 0,199 308 0.247 599 0,294 1276 0,356 1821 0,390 3617 0.463
65.0 85,2 0,181 157 0,214 347 0,263 675 0,312 1411 0,377 2025 0.413 3963 0.489 78.2 0.177 142 0.208 322 0,258 624 0,306 1330 0,372 1899 0,407 3770 0,483
65 0 85,2 0.‘81 157 0,214 347 0,263 675 0,312 1411 0,377 2025 0 413 3963 0.489 78 2 0,177 142 0,208 322 0.258 624 0,306 1330 0,372 1899 0,407 3770 0.483
700 88,7 0 189 164 0,223 361 0,274 702 0,325 1467 0.392 2105 0 430 4118 0.508 81,4 0.185 148 0.217 335 0.268 649 0.318 1383 0,386 1973 0,423 3917 0 502
75,0 92,0 0.196 170 0,231 374 0,284 728 0,337 1520 0,406 2181 0 445 4267 0.527 84,5 0 192 153 0 225 347 0.278 679 0.330 1433 0 400 2045 0.438 4060 0.520
80,0 95.3 0,203 176 0,239 387 0 294 753 0,348 1572 0,420 2256 0,460 4411 0,545 87,5 0 198 156 0.233 359 6.288 696 0.341 1482 0,414 2115 0 453 4197 0,538
85.0 98.4 0,210 182 0.247 400 0,303 777 0,360 1622 0,434 2328 0,475 4551 0,562 90,3 0,205 164 0.240 371 0.297 719 0,352 1529 0 427 2182 0.467 4330 0,555
90,0 101 0 216 188 0,254 412 0,312 801 0,371 1672 0,447 2397 0,489 4688 0.579 93,1 0.211 169 0,248 382 0,306 741 0,363 1576 0,440 2248 е.48- 4460 0,571
95,0 1 34 0,222 193 0,262 424 0,321 824 0,381 1719 0.459 2465 0,503 4820 0,595 96,0 0,217 174 0,255 393 0,315 762 0,374 1620 0,453 2312 0.495 4586 0.588 ,
100 107 0.228 198 0.269 435 0.330 846 0.391 1765 0.472 ’ 2532 0,517 4949 0,611 98.0 0.223 179 0,262 404 0.324 783 0.384 1664 0.465 / 2374 0.5081 4708 0,603 /
роде пженис прил У
Пр одолжение таблицы 1
Потери давления на трение на 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), н скорость движения воды м/с (нижняя строка), по трубам стальным водогаэопроволным (ГОСТ 3262-75") условным проходом мм
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
110 113 0,240 208 0,282 457 0..46 889 0,411 1853 0,495 2658 0.542 5194 0,641 103 0.235 188 0,275 421 0,346 822 0,403 1747 0 488 2492 0 534 494? 0,633
120 118 0.251 218 0 296 478 0.363 930 0.430 1938 0,518 2779 0,567 5431 0,670 108 0 246 197 0,288 444 0,356 860 0,421 1827 0,510* 2606 0.558 5168 0.662
130 123 0.262 227 0.308 499 0.378 969 0 448 2020 0,540 2897 0,591 5659 0,669 113 0,256 206 0.300 463 0.371 896 0.439 1904 0,532 2716 0,582 5364 С 690
140 128 0.273 236 0,321 519 0.393 1007 0 466 2099 0,561 3009 0,611 5878 1.726 117 0 267 213 0.312 481 0.385 931 0 457 1979 0,553 2822 0 604 5593 0.717
150 132 0,283 245 0.332 538 0,407 1044 0,483 2175 0 581 3118 0,636 6090 0,752 122 0,277 221 0.324 499 0 400 965 0 473 2051 0 573 2924 0 626 5795 0742
160 137 0,293 254 0.344 556 0.421 1079 0,499 2248 0 601 3223 0,658 6295 0,777 1 26 0.286 229 0 335 516 0.413 9Т8 0 489 2120 0 592 3022 0 647 5989 0,767
170 112 0,302 262 0,355 574 0.435 1113 0.515 2320 0.620 3325 0,678 6492 0,801 130, ,295 236 0,346 532 0,426 1030 0.505 2187 0,611 3118 0,668 6178 0.792
180 146 0.311 269 0,366 591 0 448 1147 0.530 ,2389 0,638 3424 0,699 6685 0,825 134 0,304 244 0,356 548 0.439 1761 0,520 2252 0.629 3211 0,688 6361 0,815
190 150 0.320 277 0,376 608 0,461 1179 0.545 2456 0.656 3520 0,718 6872 0.348 138 0.313 250 0,366 564 0,452 1091 0,535 2316 0,647 330’ 0.707 65)9 0,838
200 154 0.329 285 0,386 624 0.473 1211 0.560 2521 0.674 3614 0,737 7055 0,871 142 0.322 257 0,376 5/9 0 464 1120 0,549 2377 0.664 3389 0.726 6713 0,860
220 162 0,346 299 0 408 655 0.497 1271 0.588 2646 0.707 3792 0 774 7403 0,914 149 0,338 270 0,395 608 0,487 1176 0,576 2495 0,697 3556 0 762 7044 0,903
Продолжение прил.9
Продолжение таблицы 1
Потери давления на трение на 1 м. Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), но -рубан стапьным водогазонроведным (ГОСТ 3262-75 ) условным проходом, мм_ _— —
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
240 169 0 362 313 0 424 685 0,519 1329 0,615 2767 0,740 3965 0,809 7739 0,95 156 0,354 283 0.413 636 0,510 1230 0,603 2609 0,729 3718 0,796 1 364 0944
260 177 0 377 326 0 442 714 0,541 1385 0.641 2883 0,770 4131 0,843 8061 0,995 162 0,369 295 0.431 663 0,531 1281 0,628 2718 0.759 3874 С.83С 7671 0,983
280 184 0 392 339 0 460 742 0.562 1439 0.66 2994 0,800 4290 0,875 8371 1,033 169 0,383 306 0.448 689 0,552 1331 0,653 2823 0.789 4023 0.862 7966 1,021
300 190 0 406 351 0.477 769 0.583 1491 0.690 3102 0.829 4444 0,907 8671 1,070 175 0,397 317 0 464 714 0,572 1379 0.676 2925 0.817 4,68 0.892 8251 1,057
320 197 П 4?П 363 0 491 795 0.603 ' >41 0,713 3206 0,857 4593 0,937 8960 1,106 181 0,411 328 0,480 738 0.591 1426 0.699 3023 0.844 4307 0,922 Ь526 1 092
340 203 0 434 375 0.508 820 0,622 1590 0,735 3307 0,884 4737 0,967 9240 1,141 187 0,424 339 0.495 761 0,610 1471 0,721 3113 0,871 4443 0,951 8793 1,127
360 209 0 447 386 0 524 845 0.640 1637 0,757 3405 0,910 4877 0,995 9513 1,174 192 0,437 349 0,510 784 0.628 1514 0.742 3210 0,897 4574 0,979 9052 1,160
380 215 0 460 397 0,539 869 0,658 1683 0,778 3590 0,935 5013 1.023 9936 1,226 198 0 449 359 0.525 806 0 646 1557 0 763 3300 0 92 4702 1 007 9304 1.192
400 221 0 47? 408 0 553 892 0.676 1728 0,799 3593 0,960 5146 1,050 10194 1,258 203 0,462 369 0,539 827 0,663 1598 0,783 3388 0,946 4826 1.033 9702 1.243
450 235 0 501 433 0 587 947 0,717 1834 0,84« 3812 t ,019 5460 1,114 10813 1,335 216 0 490 391 0,572 878 0,704 1596 0.831 3592 1 0«4 5121 1,097 10291 1,319
500 248 П QQ 457 п 630 999 0 757 1935 0.895 4023 1.075 5761 1.176 -.1397 1 407 228 0.518 413 0.604 927 0,743 1790 0.878 3793 Г ,059 5403 1 157 10848 1.390
Продолжение прил 9
Продолжение таблицы 1
Потери давления на тре 1ие на 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным.водогазопроволпым (ГОСТ 3262-75') условным проходом, мм
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
550 261 0,556 480 0,65 1049 0,795 2032 0,940 4223 1,128 6145 1,254 11954 1,475 239 0,544 434 0,634 974 0,780 1880 0,921 3982 1,112 5765 1,234 11377 1 458
600 273 0,581 502 0,681 1097 0,831 2124 0,982 4414 0,180 6419 1,310 12485 1,541 250 0,569 454 0.663 1018 0,816 1965 0,963 4162 1,162 6021 1,289 11883 1.523
650 284 0,606 523 0.709 1143 0 866 2212 1.023 4672 0,248 6681 1,363 12995 1,604 261 0 593 473 0;691 1061 0.850 2047 1.003 4406 1,231 6267 1 342 12368 1.585
700 295 0.629 543 0.737 1187 0 899 2297 1,062 4848 0,296 6933 1,415 13486 1 665 271 0 616 491 0,718 1101 0,882 2126 1,042 4573 1,277 6504 1,393 12835 1,645
750 306 0,652 563 0.763 1230 0,932 2380 1.1 5018 1,341 7176 1,464 13959 1.723 281 0 638 509 0,744 1141 0,914 22.02 1.079 4733 1.322 6732 1.441 13286 1,702
800 316 0,674 582 0,789 1272 0,963 2459 1.137 5183 1.385 7412 1.512 14417 1.779 290 0.660 526 0.769 1179 0,945 2275 1.115 4888 1,365 6953 1,489 13721 1,758
850 326 0.695 600 0,814 1311 0.993 2536 1.173 5342 1,428 7640 1,559 14861 1.834 300 0,680 543 0.793 1216 0,974 П>346 1.15 5039 1,407 7167 1.535 11144 1.812
900 226 0.716 618 0.838 1349 0.022 2653 1.227 5497 1.169 7861 1,604 15291 1,887 309 0,701 559 0.817 1252 1,003 2415 1.184 5185 1 148 7375 1.579 11554 1,865
950 345 0.736 635 0.861 1387 1.051 2726 1.261 5648 1,509 8077 1,648 15710 1,939 317 0,720 574 0.839 1287 1,031 2523 1,237 5327 1.488 7577 1,622 11953 1,916
1000 354 0.756 652 0,884 1124 1,079 2797 1.293 5794 1,548 8286 1,691 16119 1.989 326 0,740 590 0.862 1321 1,058 2589 1.269 5465 1,526 7774 1,664 153.41 1,966
1100 372 0.793 685 0,928 1194 1,132 2933 1,357 6077 1.624 8691 1.773 16905 2,087 34? 0.776 619 0.904 1386 1 110 2715 1,331 5732 1 501 8153 1.746 16090 2,062
1200 389 0.829 716 0.970 1562 1,183 3064 1,417 6341 1 696 9077 1.852 17657 2.179 358 0,811 647 0.945 1 449 1,161 2836 1,39 5987 1 67 8516 1,823 16805 2,153
Продолжение прил.9
Окончание таблицы 1
Потери давления иа тре- ние на 1 м Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным водогазопроводным (ГОСТ 3262-75 ) условным проходом, мм
легким обыкновенным
10 15 20 25 32 40 50 10 15 20 25 32 40 50
1300 405 0,864 745 1,01 1653 1,252 3189 1,475 6607 1.766 9448 1.928 18378 2,268 372 0 845 674 0,985 1534 1,229 2951 1 447 6231 1,740 8863 1.898 17492 2,241
1400 421 0 897 774 1.049 1715 1,299 3309 1,530 6856 1,832 9805 2 001 19072 2,354 387 0,87 700 1,023 1592 1,275 30G3 1,501 64С7 1.806 9198 1,969 18162 2,326
1500 436 0,93 802 1.087 1776 1,345 3426 1,584 7097 1.896 10149 2.071 19741 2,437 401 0,910 725 1,059 1648 1,320 3170 1,554 6694 1,869 9521 2,039 18789 2,407
1600 451 0,963 829 1.123 1834 1.389 3538 1,636 7330 1,959 10482 2,139 20389 2,517 414 0,940 749 1 096 1702 1,363 3274 1.605 6913 1,931 9833 2.105 19405 2 486
1700 465 0,991 855 1,158 1890 1.432 3647 1,686 7555 2,019 10804 2,204 21016 2,594 427 0,97 773 1,129 1755 1 405 3375 J.654 7126 ’.99 10136 1 17 20003 2,563
1800 479 1,020 880 1,192 1945 1,473 3753 1,735 7774 2,077 11118 2,268 21626 2 668 440 0,998 795 1,162 1805 1.446 3473 1,702 7333 2,048 10430 2.233 20582 2.637
1900 492 1,049 919 1,246 1999 1,514 3855 1.783 7988 2.134 11422 2,331 22219 2,742 453 1.026 818 1,194 1855 1.486 3568 1,749 7534 2,104 10716 2,294 21147 2,709
2000 505 1,076 943 1,278 2051 1,553 3956 1,829 8195 2,190 11719 2.391 22796 2.814 465 1,053 853 1,246 1904 1.524 3661 1,794 7730 2,159 10974 2,354 21696 2 780
2100 518 1,103 967 1,309 2101 1,591 4054 1.874 8398 2,244 12009 2,450 2335<Г 2.883 476 1,080 874 1,277 1951 1.562 3752 1,839 7921 2 212 1*266 2,412 22232 2,848
2200 531 1,130 989 1 340 2151 1,629 4119 1,918 8595 2.297 12291 2.508 23908 2,951 488 1,106 804 1,307 1997 1,599 3840 ’,882 8107 2 264 11531 2.469 22755 2,916
2300 543 1,156 1012 1,370 2199 1 665 4242 1 962 8788 2,348 12568 2,564 24446 3,017 499 1,131 915 1.336 2041 1.635 3927 1,924 8289 2,315 11790 2.524 23266 2,981
2400 555 1,181 1033 1 400 2246 1,701 4334 2,004 8977 2,399 12858 2,619 24971 3.082 510 1,156 935 1,365 2085 1,670 4011 1,966 8468 2.365 12044 2,759 23767 , 3,045 |
Таблица 2
Потерн давления иа тренне на 1 и, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка) и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным - электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76") условным проходом, мм
10 15 1— 20 25 32 40 50 65 80 too 125 150 200 250 300 350 400
0,5 1,1 0,003 3,1 0,006 16,3 0,013 52,6 0.024 96.4 0,030 154 0,033 259 0,035 259 0,043 945 0,049 1655 0,057 2935 0,066 4792 0,075 11557 0 093 21308 1 о и (Ю 34392 50688 70674
0.55 1,2 0,004 3.4 0,006 18 0,015 57,9 0,027 97,5 0,030 159 0,034 274 0,036 628 0,046 996 0,052 1739 0,06 3072 0,069 5029 0,078 12127 0,098 22298 0 114 35947 П 17Q 53069 0,147 74023
0.6 1.3 0 004 3,7 0,007 19,6 0,016 63,1 0,029 103 0,032 'l68 0,035 288 0,038 659 0,048 1041 0,054 1817 0,062 3224 0,072 5275 0,082 12715 0103 23372 0 120 37670 0 134 55603 и, 154 77545
0,65 1 4 0,004 4,1 0,007 21,3 0.017 68.4 0,031 106 0,033 102 0,036 301 0,04 686 0,05 1089 0,056 1899 0,065 3369 0,076 5512 0,86 13281 0,107 24404 0 125 39324 Oil! 58035 П 144 у 1РД 80925
0,7 1.0 0,005 4,4 0,008 22,9 0,019 73,7 0,034 112 0,035 1 0,036 312 0,042 716 0,052 1135 0,059 1979 0,068 3510 0,079 5740 0 089 13824 0 112 25397 0 1 во 40917 6037( 8418С
0.75 1,6 0.005 4,7 0,009 24.5 0,02 78.8 0,036 119 0,037 176 0,037 325 0,043 714 0,054 11,79 0,061 2056 0,071 3646 0,082 5961 0,093 14350 0 116 26357 0 135 4245* 0 147 U, 1Ь8 62637 0,175 87323
0.8 1,7 0,005 5.0 0,009 26.2 0,021 81 0,037 123 0,038 177 _р,038 337 0,045 771 0,056 1223 0,063 2131 0,073 3777 0,085 6174 0,096 14869 0 12 27285 0 ?4 43944 0 157 64825 С, 182 9С364
0,85 1.8 0,006 5,3 0,01 27,8 0,023 83,2 0,038 126 0,039 182 0,039 349 0,046 798 0,058 1265 0,065 2204 0,076 3905 0,088 6382 0,099 15353 0,124 28186 0 144 453# 0 163 66Q4S Л 17Q и, 1 5с 93313
0.9 1,9 0,006 5,6 0,010 29,4 0,024 83,2 0,038 129 0,04С 188 0,040 360 0,048 824 0,060 1305 0,068 2274 0,078 4029 ' 0,090 , 6584 0,103 15833 0 128 29061 0 149 46791 0.168 6900? 0,1 м 96178
0,95 2,0 0,006 5,9 0,011 31,1 ЛОК.. 85,3 0,039 130 0lQ4£ 194 0.04' 372 0.049, 849 0,062 1345 0.70 2343 0.080 | 4149 0,093 6/80 0,106 16300 0,132 29913 0 153 4815( 0,172 71015 0,190 _ 0,200 98966 0,206
Продолжение прил 9
Продолжение табл. 2
Потерн давления на трение на 1 и, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76 ) условным проходом мм ,
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 2 X) 250 300 350 400
1,00 2,2 0 007 6,2 0,011 32,7 0,027 87.5 0,040 132 0 041 199 0.043 383 0.051 874 0,063 .384 0,072 2410 0,083 4267 0,096 6971 0,109 16755 0,135 30743 0,158 49480 0,177 72970 0,195 101682 0,211
1 10 2,4 0 007 6.9 0 013 Зь.о 0,029 89 7 0,04 1 135 0 042 211 0,045 401 0.054 919 0,067 1455 0,75 2534 0,087 4485 0 ’01 7326 0,114 17604 0,142 32296 0,165 5197$ 0,186 76640 0,205) 106788 9 222
1.2 2,6 0 008 7.5 0 014 39,2 0,032 91,9 0,042 138 0,043 222 0,047 425 0,057 965 0,070 1527 0,079 2658 0,091 4703 0,106 7680 0,120 Г 18446 0,149 33831 0 173 5444С 0,195 80253^ 0,274 11181а 0,233
1.3 2.8 0 009 8,1 0,015 42,5 0,035 94 1 6,043 138 0 043 231 0,049 442 0 059 1009 0,073 1596 0,83 _ 2777 0,095 4912 0 110 8020 0,125 19255 0,156 35305 0,181 56799 0,203 8372С 0,224 116624 6,243
1.4 3,0 0 009 8,7 0,016 45.8 0,037 96 2 0,044 144 0,045 241 0,052 461 0,061 1051 0,076 1662 0,086 2892 0,099 5114 0,115 834: 0,130 20033 0,162 36724 0,188 5907; 0 212 87051 0,233 121260 9,252
1.5 3.2 0 010 9,4 0 017 49,0 0 04л 98,1 0,045 150 0,047 250 0,054 479 0,964 1092 0 079 1727 0,089 3003 0,103 5309 0,119 8663 0,135 20785 0,168 38093 0,195 Ь1265 0,219 90280 0,241 125735 0,261
1.6 3.4 0 011 10.0 0 018 52,3 0,043 101 0,046 155 0,048 260 0,056 497 0,066 1131 0,082 1789 0,093 3110 0,107 5498 0,123 8969 0 149 21512 0,171 39419 0,202 63387 0,227 93397 0,250 130064 0 270
1.7 3,7 0 011 10,6 0 028 55,3 0,045 101 0,046 161 0,050 268 0,057 514 0 068 1170 0.085 1849 0,096 3214 0,110 5681 0,128 9266 0,144 22218 0,180 40704 0,209 65445 0,234 9641$ 0,258 134262 0,279
1.8 3,9 0 012 112 0 021 56.5 С,046 103 0 047 166 0,052 277 0,059 530 0 071 1207 0 088 1908 0,099 3316 0,114 5858 0.132 9555 0,149 22903 0 185 41529 0,215 67444 0,242 99354 0,265 138339 0 268
1.9 4.1 0 013 11.9 0 022 57,8 0,047 105 0,048 171 0,053 286 0,061 547 0 073 1244 0,090 1965 0,102 3414 0,117 6Э32 0.135 9835 0,153 23570 0,191 43167 0.221 69385 0,249 10221 0,273 142305 0,296 14616^
2.0 4,3 0 013 12.5 0,025 59.0 0 048 06 0,049 176 0,055 294 0,063 562 0,075 1279 J.093 2021 0,105 3510 6200 0,120 | 9,139 10109 0,157 24220 0,196 44351 0,227 71243| 0,2551 10499. 0 281/ 0 304 /
родолжение прил
Продолжение табл. 2
Потери давления на тренне на 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды. mz'c (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76’) условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 20С 250 300 350 4Э0
2.2 4,7 13,7 61.4 109 186 311 591 1344 ’”2124 3689 6515 1062С 25439 46576 7185г 0042 15346?
0,015 0,025 0,50 0,050 0,058 0,067 0,079 0,098 0,110 0,127 0,146 0,165 0,206 0,239 0,268 0,295 0,319
2,4 5.2 15,0 62,7 115 196 325 621 1410 2227 3867 6827 11126 26640 48763 7835’ 11537 160601
0,016 0,028 0,051 0,053 0,061 0,070 0,083 0102 0,115 0,133 0,153 0,173 0,215 0,250 0,281 0,308 0,334
2.6 5.6 16,2 65.1 119 204 340 649 1473 2326 4038 7126 11612 27793 5Э861 81711 12030. 167444
0 017 0,030^ 0г053 0 055 0 063 0,073 0086 0,107 0,120 0,139 0J60 0 181 0,225 0,261 0,293 0,321 3,34“
2.8 6,0 17,5 66,3 125 212 354 676 1534 2422 4202 7415 1207$ 28902 52880 84942' 12505 174031
0,019 0,032 0,054 0,057 0,066 0,076 0,090 0,111 0,125 0,144 0,166 0,188 0,234 0,271 0,304 0 334 0,362
3,0 6,5 18,7 67.6 ’30 221 368 702 1593 2514 4361 7693 12530 29973 54829 88061 12963( 180386
0,020 0.034 0,055 0,059 0.069 0,079 0,093 0,116 0,130 0,150 0 173 0,195 0,242 0,281 0 315 0,346 0 3’5
3,2 6,9 20,0 68,8 134 229 381 727 1650 2603 4515 7963 12967 31009 56715 91078 13405! 186535
0,021 0,037 0,056 0,062 0,071 0,082 0,097 0,020 0,163 0,155 0,179 0,202 0,251 0,219 0,326 0,358 0,388
3,4 7,3 21,2 71,2 139 237 394 752 1705 2690 4664 8224 13391 32014 58543 94063 13835! 192494
0,023 1,039 0,058 0,064 0,074 0,084 0,100 0,124 0,139 0,160 0,185 0,209 0,259 0,300 0.337 0,370 0,400
3.6 7,8 22,5 72.5 144 244 407 776 1758 2774 4809 8478 13802 32989 60318 96844 14252 198282
0,024 0,041 0,059 0,066 0.074 0,087 0,103 0,128 0,144 0,165 0,190 0 215 0,267 0,309 0 347 0,381 0,41?
3.8 8.2 23,7 73,7 148 252 419 799 1811 2855 4950 8725 14202 33939 62046 99607 146576 203912
0,025 0 044 0,060 0,068 0,078 0,090 .0,106 0,131 0,148 0,170 0,196 _0^21 0,274 0,318 0,357 0,357 0 42 1
4,0 8,6 25.0 74,9 152 259 431 822 1862 2935 5087 8965 14592 34863 63728 102295 150527 ;09396
0,027 OJUfi । 0.061 0,070 0 081 0 092 0,109 0,135 0,152 0,175 0,201 0,227 0,282 0,327 0,366 0,402 0,435
4.5 9,7 28. 1 74,0 163 277 461 874 1978 3119 5404 9523 15498 37021 67664 108607 15979$ 222283
0,030 0,052 0,060 0,075 0,086 0,099 0,116 0,144 0,161 0,185 0,214 0,241 0,299 0,347 0,389 0,427 0,46?
Продолжение прил 9
Продолжение табл 2
ня на . Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), н скорость движения воды, м/с (ннжияя электросварным прямоиювиым (ГОСТ 10704 76 ) условным проходом^ строка), мм по тру бам ст ильным
Потерн л-влен трение на 1 м 10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400
5 0 10,8 о.озз 31 2 0,057 78 2 0ОМ 173 0,079 294~' 0,091 486 0,104 925 0 123 2094 0,152 3300 0,171 5717 0,196 10071 0,226 15386 0,255 39124 0,316 71488 0 366 114724 0,411 '6877! 0,451 234740 0,488
5,5 11,8 0 087 34 4 0,063 82.6 0,067 181 0,083 308 0,096 512 0,110 975 0,t30 2204 0,160 3474 0,180 6015 0,206 10593 0,238 17230 0,268 41124 0,332 75126 0,385 120542 0,432 177311 0,474 24658"’ 0,513
ЬО 12.9 0 140 35,6 0,065 86,8 0,071 190 0,087 323 0 101 537 0,115 1022 0,136 2310 0,168 3639 0,188 6300 0,216 11091 0,249 18037 0,281 43036 0,348 7860? 0,403 126106 0,452 185467 0 496 2579С7 ),53€
6.5 14,0 0,043 36,7 _0,%7 90,3 0,074 198 0,091 338 0 105 561 0,120 1)67 0,142 2411 0,175 3798 0,196 6573 0,226 11569 0,260 18811 0,293 44869 0.363 81936 0,420 131432 0,471 '9329( 0,516 а687 64 0,559
7.0 5,1 0 Д-Р 37.8 0,069 94.1 0,077 207 0,095 352 0,109 584 0,125 till 0 148 2509 0,182 3950 0,204 6855 0,235 12029 0,270 19556 0.305 46634 0,377 85145 0,436 136563 0,489 200817 0,537 279211 0,581
7,5 16,2 0,050 38,8 0,071 97,8 0,080 215 0 099 365 0 114 607 0,130 1153 0,153 2603 0,189 4098 0 212 7089 0 243 12473 0,280 20275 0,316 48331 .0,391 88241 0,452 141511 0,507 208086 0,556 289291 0,602
8,0 17.2 0,053 39,0 0,073 101 0,083 223 0,102 378 0,118 628 0,135 1194 0,159 2694 0,196 4240 0.219 7335 0,252 12903 0,290 20970 0,327 49984 0,404 91236 0,468 146302 0,524 215106 0,575 299141 0,622
8.5 18.3 0,056 40,5 0.074 105 0 086 230 0.106 391 0,122 649 0 139 1233 0,164 2782 0,202 4379 0,260 7573 0,260 13320 0 299 21545 0,337 51581 0,417 94138 0,482 150944 0,541 221915 0.593 308491 1 642
ч.о 19,4 0 060 41 6 0,076 108 0 088 238 0,109 403 0,126 670 0,143 1271 0,169 2868 0 208 4513 |_0,234 7801 0,268 13724 0,308 22299 0,347 53131 0,430 96957 0 497 155451 0,557 >28527 0.611 317667 0 661
9,5 20,5 0 063 42,1 0 077 112 0,091 245 0,112 415 0,129 689 0,148 1309 0,174 2951 0.214 4644 0,240 8029 0,276 14118 0,317 22936 0,357 54639 0,442 99699 0,511 159834 0,572 234956 0,628 326591 0,679
10.0 21.5 0,066 42 7 0 078 115 0.094 252 0,116 427 0,133 709 , 0.152 1345 0,179 3033 0,220 4771 0 247 8248 0,283 '4501 0,326 23557 0,367 26108 0.454 102369 0,525 16410^ 0,588 24122? 0 645 335284/ 0,697 1
родол жение прил.'
г- Продолжение табл 2
Потевн давления на тренне на 1 и, Па Количество проходящей воды кг/ч (верхняя строка) и ск< рость движения воды м/с (нижняя строка) по трубам стальным электросварным прямошовиым (ГОСТ 1 3704-76') условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 10) 125 150 200 250 1 зос 350 400
и.о 23,7 0,073 44,3 0,081 121 0,099 265 0,122 449 0,140 745 0,159 1413 0,188 3185 0,231 5011 0,259 8661 0.297 15225 0,342 24731 0,385 58896 0,476 107145 0,55t 172225 0,617 253151 0,676 351852 С,732
12,0 25,8 0,080 45.9 0,084 127 0,103 278 1,127 470 0,14b 780 0 167 1180 0,197 3335 0,242 5246 0,271 9065 0,311 15933 0 358 25876 0,403 61606 0,498 И 2370 0,576 180104 0,645 264704 0,707 367881 6 765
13,0 26,5 0,082 47 0 0,086 132 0,108 290 0,133 491 0,153 815 0,174 1545 0,206 3480 0,253 5472 0,283 9453 0,324 16612 0,373 26974 0,420 64205 0,519 117095 0,600 187656 0,672 275782 0,737 383253 0,797
14.0 27,2 0,084 48,1 0,088 138 0,113 302 0,139 511 0,159 848 0,182 1607 0,214 3618 0,263 5689 0,294 9827 0,337 17265 0,388 28031 0,437 66707 0,539 121641 0,623 194925 0,698 286442 0 765 398044 9,828
15.0 28 1 0,087 49.7 0,091 143 0,117 314 0,144 531 0,165 880 0,188 1668 0,222 3752 0,272 5898 0,305 10187 0,350 17895 0,402 29051 0,453 69129 0,559 126027 0,646 >01933 0 723 2)6727 0 793 412316 0,857
16,0 28,8 0,089 48,8 0,090 148 0,121 325 0,149 549 0,171 910 0,195 1725 0,230 3882 0,282 6101 0,316 10536 ’ 0,362 18505 0,416 30038 0,468 71455 0,578 130269 0,668 20871( 0,748 3)6674 0,819 426118 0,886
17.0 29,4 0,091 50 4 0,093 153 0,125 336 0,154 568 0,177 940 0,201 1781 0,?37 4008 0,091 6298 0,326 10874 0,373 19096 0,12° 30994 0,483 73717 0 596 134381 0 689 215285 0,771 31631! 0 845 439496 0 9141
18,0 30,1 0,093 52.0 0,096 158 0,129 346 0,159 585 0,182 969 0,208 1836 0,244 4129 0,300 6489 0,336 11202 0,384 19670 0 442 31922 0,497 75914 0,611 138374 0,709 221671 0, 794 325676 0,870 452485 0 941
19,0 30.7 3,095 53,6 0,098 163 0,133 356 0 164 602 0,188 998 0,214 ’889 0,251 4248 0,308 6674 0.345 11521 0,395 20228 0 4.54 32825 0,511 78051 0,631 142257 0,729 227876 0,815 334786 0,895 465118 С,967
20,0 31,0 0,096 55,2 0,101 168 0,137 336 0 168 619 0,193 1025 0,219 1941 0,258 4364 0 317 6855 0,355 11832 0 406 20772 0 466 33705 0,525 80133 0,648 146039 0 748 233924 0.838 343646 0 918 477422 0,993
22,0 32,3 0,100 , 58,0 0,106 176 0,144 385 0, 177 650 0,202 1077 0,231 2038 0,271 4582 0 333 7197 0,372 12121 0,426 21804 0,490 35376 0,551 84096 0,680 153251 [2 1546^60586 0,785 0,879 0,964 500940' 1 042 ,
Продолжение прил.9
Продолжение табл 2
Нотерн давления на тренне на 1 и. Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строки), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным пря.мошовным (ГОСТ 10704-76') условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400
24.0 33,3 0 103 60.9 0 112 185 0.151 403 0,185 681 0.212 1128 0 24’ 2131 0.284 4795 0,348 7531 0,390 12995 0 446 22808 0 512 36999 0.576 87934 0.711 160225 0.821 2566iq 0 919 376934 1.0C7 523621 1.089
26.0 34.3 0 106 63.6 0 117 193 0 157 421 0,193 711 0.221 1176 0,252 2226 0, 296 5000 0,363 7851 0,406 13545 0,465 23769 0,534 38555 0,601 91615 0,741 166913 0,855 267291 0,957 3)612 1,049 545373 1,134
28 0 34,9 0 108 66.2 0 122 201 0 164 438 0,201 739 0,230 1224 0,262 2314 0,308 5197 0,377 8160 0,422 14075 0,483 24695 0,555 4Э052 0,624 95157 0,769 Г’3347 0,88 277584 J 994) 4076 1,089 566301 1,178
30,0 35,9 0 111 68,8 0 126 208 0 170 454 0,209 767 0,239 1269 0,272 2399 0,3:9 5387 0,391 8457 0,438 14586 0 501 25588 0,575 41497 0,646 98574 0,797 179556 0,920 287507 1,030 122250 1,128 595751 1,239
32,0 36,9 0 114 71,3 0 131 216 0,176 470 0,216 794~ 0,247 1313 0.281 2482 0,330 5571 0 405 8744 0,452 15080 0,518 26452 0.594 42895 0,668 101879 0,824 185561 0,951 297104 1,964 136325 1,064 615289 1,280
34 0 37,8^ 0 117 73.7 0 135 223 0 182 486 0,223 819 0,255 1355 0,290 25Ь2 0 341 5749 0,417 9023 0,467 15559 0,534 27290 0,613 44249 0,689 •05082 0 849 191380 0 981 3064Of 1,097 457144 ’ 222 634226 1,319
36,0 37.9 0 117 76,0 0 140 230 0.187 500 0,230 844 0,263 1396 Э.299 2639 0.351 5922 0,430 9294 0,181 16024 0,550 28103 0.631 45564 0.710 108193 0 875 197031 1,010 315437 1,130 470397 1,257 652613 1,357
38.0 38,3 0 И8 78,3 0 114 236 0 193 515 0,236 869 0,236 1437 0,308 2715 0.361 6090 0,442 9557 0,495 16476 0,566 28894 0,649 46843 0,730 111218 0,899 202527 1,038 124221 1,261 4832ef 1,219 670496 1,394
40,0 39,4 0 122 80,5 0 148 243 0 198 529 0,243 893 0,278 1476 0.316 2788 0 37’ 6254 0,454 9814 0,508 16917 0,581 29664 0 666 Г48089 0,749 114154 0,923 207879 1,065 332771: 1 ’92 495847 1,325 687914 1,431
45 0 42,1 85.5 0 1S7 258 0 211 562 0 258 948 0,295 1567 0 336 2960 0,394 6639 0,482 10417 0,539 17956 0,616 31483 0,707 51034 0,795 121145 0,979 220580 1,130 358627 1,284 525921 1,405 729643 1,517
50.0 44 4 10,137 90.6 | 0,166 273 , 0,223 594 0.273 1002 0.312 1656 10,355 3127 0,416 7011 0,509 ГООО 0,569 18956 , 0.651 33231 0 746 53851 л,839 '127830 1,033 232721 1 193 378021 1,354 55436е 1,481 769112 1,600 /
Продолжение прил 9
Потерн давления на трепне на 1 м Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и электросварным прямошовпым скорость движения водь, м/с (нижняя строка), по трубам стальным (ГОСТ 10704-76’) условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 40L
55,0 46 8 0 '44 95.4 0.175 287 0.234 625 0.287 1053 0,328 1740 0.373 3286 0 437 7365 0,535 11553 0,598 19907 0,683 34893 0,784 56549 0,881 134186 1,085 248096 1,271 39647 1,420 581426 1,554 806651 1,678
60,0 49 1 0,151 99.9 0,184 300 0,246 654 0,300 1102 0,343 1821 0.390 3438 0.458 7703 0,559 120820. 625 20816 0,714 36482 0.819 59117 0,921 140259 0,134 259128 0,328 414100 1,483 60728С 1,623 842519 1,752
650 51 3 0 158 1<ц 0,192 314 0,256 682 0,313 1149 0,358 1899 0.407 3583 0 477 8028 0583 12590 0,651 21687 0J44 38005 0,853 61580 0 959 146083 1 181 269709 1,382 13100е 1 544 632077 1,689 876921 1,824
70,0 53,4 0,165 108 0,199 326 0,266 709 0,326 1195 0,372 1973 0,423 3723 0,496 8340 0,606 13078,2 0,677 222526 0,773 39471 0,886 63950 0,996 154092 1,246 279890 1,434 147280 1,602 655937 1,753 910025 1,893
75,0 55,4 0,171 112 0,207 338 0,276 735 0,338 1239 0,386 2045 0,438 3859 0,514 8641 0,628 13549 0,701 23335 0,801 40845 0,918 66237 1,032 159500 1,289 2897’4 1,485 162978 1,658 6789Ы 1 814 941965 1,959
80,0 57.4 0,177 116 0,214 350 0,286 760 0,349 1281 0,399 2115 0,453 3989 0,531 8933 0 649 14005, 0,725 241118 0,949 42252 0,949 68448 1 056 164731 1,332 2992'5 1,533 178162 1,713 701227 1,874 972857 2,023
85,0 59.3 0,183 120 0,221 361 0.295 785 0.361 1322 0,412 2182 0 467 4116 0,548 9215 0.669 14446 0,748 24876 0,854 43578 0,979 70592 1,100 169801 1,373 308424 1,58: 19287^ 1,765 7228W 1,931 1002791 2,086
90 61.1 0,189 124 0,228 373 0,304 809 0,371 1362 0,424 2248 0,481 4239 0.564 9490 0,689 14875 0,770 25613 0,879 44365 1.007 72673 1,132 174724 1,412 317366 1,627 507168 1,816 74376: 1 987 103187 2,146
95 62.9 0,194 127 0,235 383 0,313 832 0,382 1401 0,436 2312 0,495 4359 0 580 9756 0 708 15292 0,791 26329 0.О04 46117 1,036 74697 1 164 179512 1 451 326062 1,671 521065 1 866 764144 2,042 10601 И 2,205
100 64,7 0,200 131 0,241 394 0,321 855 0,392 4439 0,448 2371 0,508 4476 ' 0,596 10015 0,727 15698 0,813 27026 0,928 47336 1,063 <5668 1,194 184175 1,489 334553 1,714 534602 1,915 783991 2,095 1087687 2,262
ПО 67.9 0,210 137 0,253 413 0,338 897 0,412 1510 0,470 2492 0,534 4697 0,625 10511 0,763 16473 0,852 28359 0.973 49667 1,115 81707 1,273 193165 1,562 350861 1,798 >6069‘ 2,008 822261 2,197 1140776 2,372
Продолжение прил .9
Продол кение табл 1
Потери давления па трение на 1 м, Па Количество проходящей волы, кг ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76") условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 20) 250 300 350 400
120 71 2 0,220 144 0,265 433 4 0 353 939 0,431 1580 0,492 2606 0,558 4912 0,654 '0989 0.798 17222 0,891 29645 1,018 51914 1,166 85341 1 329 201754 1.631 366463 1,878 585627 2,095 858824 2,295 1191502 2,478
130 74.3 0,229 150 0,277 451 0,368 979 0,449 1647 0,513 2716 0,582 5118 0,681 11449 0.832 17940 0,928 30878 1,060 54942 1,234 88826 1,384 209992 1,698 381426 1,955 609540 2.183 RO3892 2,389 1240155 2,579
140 77.0 1 0 238 156 0,288 469 0,383 1017 0,467 1711 0,533 2822 0.60 J 5317 0.708 11890 0.863, 18631 0,863 32065 1,101 57015 1,280 92179 1 762 217919 1,762 395825 2.029 632549 2 265 9Г636 2.479 128696S 2,677_
150 80,2 0 247 162 0,298 486 0,397 1054 0,484 1773 0,552 2924 0.626 5504 0,733 12317 0,894 19298 0,999 33209 1,140 59017 1,325 95111 1,486 225567 1,823 409718 2,100 654751 2,345 960195 2,566 I33214C 2,770
160 82,9 0,256 168 0,309 503 0,411 1090 0,500 1833 0,571 3022 0.647 5693 0,758 12729 0,924 19942 1,032 24317 1,178 60952 1,369 98343 1,535 232965 1,883 423155 2,169 676224 2 422 991685 2,650 1375828 2,861
170 85.6 0,264 173 0,319 519 0,424 1125 0,516 1891 0,589 3118 0,668 5873 0,782 13129 0,953 20567 1 064 35957 1,234 62828 1,411 101576 1,582 240135 1,941 436178 2,235 697035 2 496 102220! 2,496 1418171 2,949
180 88,3 0,272 178 0,328 534 0,436 1158 0,532 1948 0,606 3211 0,688 6047 0 805 13517 0,982 21174 1,096 36999 1,270 64650 1,452 104521 1,628 247097 1,998 448823 2,300 717244 2,569 10518К 2,811 1459286 3,035
190 90,8 0,280 183, 0,338 550 0.449 1191 0 547 2002 0,624 3301 0,707 6216 0,827 13894 1,009 21764 1.126 38013 1,305 66421 1,492 107385 1,673 353868 2,052 461122 2,363 736898 2.639 1380664 2891
200 93 0,288 188 0,347 564 0,461 1223 0,561 2056 0 640 3389 0,726 6381 0,849 14261 1,036 22339 1 156 39001 1,339 68147 1,530 110174 1,716 260463 2,106 ГдТИО! 2,425 Г7 16041 2,708 7108737 2963
220 98,0 0,302 198 0,364 592 0,484 1283 0,589 2158 0,672 3556 0,762 6696 0,891 14964 0,087 23821 1 233 40904 1,404 71473 1,605 115552 1,800 273176 2,208 496193 2,543 792943 2 840 116285с 3,107
240 102 0,317 207 0,381 620 0 506 1342 0 616 2256 0,703 3718 0’96 7000 0,932 15641 1,136 24880 1,287 42723 1,466 74651 1,676 120691 1 880 285323 2,307 518257 2,656 1 82820 2,366 / 1
Продолжение прил 9
Продолжение табл 2
Потери давления иа трение иа 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения волы, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76") условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400
260 107 0,330 216 0.398 646 0,528 1399 0,642 2351 0,732 3874 0,830 7292 0,971 16291 1 183 25896 1,340 44468 1,526 77699 1,745 12561с 1,957 296973 2,401 539441 2,765 862019 3087
280 111 0,343 225 0,413 672 0,548 1453 0,667 2442 0,760 4023 0,862 7573 1,008 17187 1,248 26874 1,391 46147 1,584 80632 1,811 130350 2,031 308184 2,491 55978' 2,869
300 115 0,356 233 0,428 696 0,568 1505 0.691 2530 0,787 4168 0,892 7843 1,044 17791 1,292 27817 1,439 47766 1 640 83462 1.874 134936 2 102 319001 2,579 579429 2,970
320 119 0 368 241 0,443 719 0,587 1556 0,714 2615 0,811 4307 0,922 8105 1,079 18374 1,334 28730 1.487 49333 1,693 86200 1,936 Г139361 2,171 329462 2,663 598431 3,067
340 123 0,380 249 0,457 742 0,606 1605 0,737 2697 0.840 4443 0,951 8359 1,113 18940 1,375 29611 1,532 50851 1,745 88852 1,995 143651 2,238 339602 2,745
360 126 0,392 256 0,471 764 0,624 1653 0,759 2777 0,865 4574 0,979 8606 1 145 19489 1,4'5 30472 1,577 52325 1,796 91428 2,053 14781! 2 303 349448 2,825
380 130 0 403 263 0 484 786 0,642 1699 0,780 2855 0,889 4702 1,177 8845'' 1,177 20023 1,454 31307 1,620 53759 1,845 939)4 2,366 ’51865 2,366 359023 2,902
400 134 0.414 270 0.497 807 0.659 1744 0.801 2930 0.912 4826 1,033 9226 1,228 20543 1,492 32121 1,662 55156 1,893 96374 1,164 155811 2,427 368350 2 978
450 142 0.439 287 0.528 1851 0.850 3109 0,968 5121 1 097 9785 1,302 21789 1,582 34069 1,763 58502 2,008 102220 2,008 165262 2,574 39069-! 3 158
500 150 0,464 303 0,557 904 0,738 1954 0,897 3281 1,022 5403 1,157 10315 1,373 22968 1,668 35912 1,858 61666 2,117 107750 2,420 174201 2.714
550 158 0,487 318 0.585 949 0,775 2051 0,942 3445 1,073 5765 1,234 10818 1,440 24089 1,749 37665 1,949 64676 2,220 113009 2,538 182704 2 846
Продолжение прил.9
Продолжение табл 2
Потерн давления на трение на 1 и Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка) н скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76 ) условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400
600 165 0 510 333 г fit; 992 0,810 2114 0.985 3601 1,121 6021 1,289 11299 I 504 25160 1,827 39340 2.036 67552 2,319 118034 2.650 190828 2,973
6S0 172 0 531 347 0,638 1034 0,844 2234 1,026 3750 2,168 6267 1 342 11761 1,565 26187 1,902 40946 2,119 70310 2,413 122853 2 759 198621 3,094
700 179 0 552 361 0,663 1074 0,877 2319 1 065 3958 1 232 6504 1,393 12204 1,624 27176 1,973 42492 2,199 72964 2,504 127491 2,863
750 185 0 572 374 0 687 1112 0 908 2402 1,103 4097 1,276 6734 1 441 12633 1,681 28130 2,043 43983 2,276 75525 2,592 131966 2,963
too 191 0 592 386 0 710 1150 0 939 2483 1,140 4231 1,317 6953 1,489 13047 1,737 29052 2,Н 45426 2,351 78002 2.677 >36264 3 0GI
850 197 0 610 398 0 732 1186 0,968 2560 1,176 4361 1,358 7167 1,535 13449 1,790 29946 2 7. 46824 2,423 80403 2,760
900 203 0 629 410 0 754 1221 0.997 2679 1,230 4488 1,397 7375 1,579 13839 1,842 30815 2.238 48181 2,493 82734 2.840
950 209 0 646 422 0,775 1255 1,024 2752 _^264 4611 1 436 7577 1,622 14218 1,892 31659 2,299 49502 2 561 85001 2.918
1000 215 0 664 433 0 796 1288 1,052 2824 1.296 4731 1,473 7774 1 664 14587 1,942 32481 2,359 50788 2,628 87209 2,993
1100 225 0 696 454 0,835 1352 1,103 2962 1,360 4962 1,545 8153 1,745 15299 2,036 34067 2,474 53266 2,756 91466 3,139
1200 236 0.728 475 0.873 1413 1,153 3093 1.420 5182 1.614 8516 1.82.3 15980 2,127 35582 2,584 55635 2,879 — /
Продолжение прил 9
Окончание табл 2
11отери давле ния на трение на 1 м, Па Количество проходящей воды, кг/ч (верхняя строка), и скорость движения воды, м/с (нижняя строка), по трубам стальным электросварным прямошовным (ГОСТ 10704-76") условным проходом, мм
10 15 20 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 250 300 350 400
1300 245 0,759 495 0,910 1496 1,221 3220 1 478 5394 1,679 8863 1,898 16632 2,214 30735 2,689 57903 2,996
1400 255 0,788 514 0,945 1552 1,267 3341 1,534 5597 1,743 9198 1.969 17260 2.297 38433 2.791 60093 3,109
1500 264 0,816 532 0,979 1607 1,312 3458 1,588 5794 1,804 9521 2,039 17866 2,378 39782 2,889
1600 273 0,844 550 1,011 1660 1,355 3572 1.640 5984 1,863 9833 2.105 18452 2,156 41086 2.984
1700 282 0,870 568 1,043 1711 1 397 3682 1 690 6188 1,921 ю:зб 2,17 19020 2,532 42351 3,075
1800 290 0,896 584 1,074 1760 1,437 3789 1,739 6347 1,976 10403 2.233 19571 2,605
1900 298 0,921 601 1.100 1809 1,476 3893 1,787 6521 2,030 10716 2,294 20108 2,676
2000 306 0,946 617 1,133 1856 1,515 3994 1,833 6691 2,083 10994 2,354 20630 2,746
2100 314 0.969 632 1 161 1902 1,552 4093 1.876 6856 2.135 11266 2.412 21139 2,814
2200 321 0.993 648 1,189 1947 1,589 4189 1,923 7017 2 185 11532 2,469 21637 2,880
2300 329 1 015 673 1,236 1990 1,624 4283 1,966 7175 2,234 11790 2.524 22423 2 945
2400 336 0,038 68“ 1,263 2033 1,659 4375 2,008 7329 2 282 12044 2,579 22599 3 008
Приложение 10
Техническая характеристика отопительных приборов
Обозначение прибора Площадь нагрева- тельной поверх- ности А, м2 Номиналь- ный тепловой поток Q,„, Вт(ккал/ч) П» И П2 (см. при- меча- Строительные размеры, мм Масса, кг
ние 1)
П| П2 1 1, <2 h
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
F МС-140-106 ‘адиаторы 0,244 чугунные сс 185 (159) кцио иные (ГОС 500 Т 8690 558 -75) 140 108 7,62
МС 140-98 0,240 174 (150) - - 500 558 140 98 7,4
М-140 АО 0,299 178 (153) - - 500 582 140 96 8,45
М-140А 0,254 164 (141) - - 500 582 140 96 7.8
М-90 0,2 140 (120) - - 500 582 90 96 6.15
МС-90-108 0,187 150 (129) - - 500 588 90 108 6,15
Радиаторы стальные панельные типа РСВ1 (ГОСТ 20335-74 и ТУ 401 -11 -171-87) а) однорядные концевые и проходные (с индексом in*)
РСВ1 1 0.71 504 - - 563 518 708 538 7.8
РСВ1-1п PCBI-2 0.95 (433) 676 - 749 704 89 724 8.3 10,3
PCBl-2n РСВ1-3 1.19 (581) 850 - 935 890 1080 910 10.8 12.8
PCBl-Зп PCB1-4 1.43 (731) 1025 - - 1121 1076 1276 1096 13,3 15,3
PCB1-4n PCBI > 1 68 (981) 1199 - - 1307 1262 1452 1282 15,8 17,9
РСВ1-5П 2 PCBI 1 1,42 (1031) б) двухря 873 дные КОНЦ епые 563 518 538 18,4 15,7
2 PCBI-2 1,9 (751) 1177 - - 749 704 - 724 20,78
2 PCBI 3 2,38 (1012) 1475 935 890 - 910 25,82
i2 PCBI 4 2,88 (1268) 1779 - 1121 1076 1096 30.86
2 PCB1-1-5 3.36 (1530) 2083 - 1307 1262 - 1282 35 9
(1791) 1
328
Продолжение прил 10
Г < 2 з 4 5 6 7 8 9 10
Радиаторы стальные панельные четырехходовые типа РСГ2 (ГОСТ 20335-74 и ТУ 21 26-220-78) а) однорядные
РСГ2-1 -2 0,54 400 (344) - - 440 - - 410 6,0
РСГ2-1-3 0,74 553 (476) - - 595 - - 565 8.3
1РСГ2-1-4 0,95 706 (607) - - 755 - - 725 10,5
РСГ2-1-5 1,19 881 (758) - • 940 - 910 13,2
РСГ2-1-6 1,44 1056 (908) - - ИЗО - - 1100 15,9
РСГ2-1-7 1.68 1231 (1059) - - 1315 - - 1285 18,5
РСГ2-1-8 1.93 1406 (1209) - - 1505 - - 1475 21,1
РСГ2-1-9 РСГ2-2-4 РСГ2-2-5 РСГ2-2 6 РСГ2-2 7 РСГ2-2-8 РСГ2-2-9 2,17 1,08 1,37* 1,48 1.71* 1,90 2,04* 2,38 2,38* 3.36 2,71* 4,31 3.04* 1581 (1360) б) дв 1160 (998) 1446 (1244) 1730 (1488) 2012 (1730) 2294 (1973) 2574 (2214) ухря. 1ные 1690 755 940 1130 1315 1505 1690 • 1660 725 910 1100 1285 1475 1660 23,8 22,0 27,4 32,8 38,0 43,4 48,6
КН20-0.4К КН20-0,4п 0,952 1,12* 400 (344) У1 645 568 660 500 9.027 9,043
КН20-0,479к КН20 0 479п 1.14 1,34* 479 (412) У2 745 668 760 600 10 243 10,259
КН20 0.655k КН20-0,655п 1,83 655 (563) УЗ - 645 568 660 500 10,831 10.847
КН20-0,786к 2,20 786 У4 - 745 668 760 600 12.443
329
Продолжение прил. 10
1 Г~2~ з 5 7 8 _ L9 «о
Конвектор настенный с кожухом "Универсал": концевой (с индексом «к») н проходной (с индексом «п»)
(1 КН20-0,786п ГОСТ 20& 9-75* с нзме (676) нени ем от 17 но ября 1 986 г.] 12,497
КН20-0,918к КН20 0,918п 2,57 918 (789) У5 । 845 768 860 700 14,163 14,069
КН20-1,049к КН2О-1,О49п 2,94 1049 (902) Уб - 945 868 960 800 15,620 15,634
КН20-1,18к КН20-1,18п 3,30 1180 (1015) У7 - 1045 968 1060 900 17,572 17,588
КН20-1.311к КН20-1,311п 3,67 1311 (1127) У8 - 1145 1068 1160 1000 19,191 19,207
КН2О-1,442к KH20-I 442п 4,04 1442 (1240) У9 - 1245 1168 1260 1100 20,798 20.814
КН20-1,573к КН20-1,573п 4,41 1573 (1353) У10 - 1345 1268 1360 1200 22,448 22,464
КН20-1,704к КН20-1,704п 4,77 1704 (1465) У11 - 1445 1368 1460 1300 24.097 24,113
КН20-1,835к КН20 1,835п 5,14 1835 (1578) У12 - 1545 1468 1560 1400 25,702 25.718
КН20-1,966к КН20-1,966п 5,51 Конвектор 1966 (1691) настенный У13 с ком сухо* 1645 1 “Ун» 1568 терса 1660 л—С”: 1500 27332 27,368
концевой (с индексом «к» ) и проходной (с индексом «п»)
(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г. )
КН20-1 226к 3,55 1226 (1054) У14 - 700 578 715 500 18,Old
КН20-1,348к 3,906 1348 (1159) У15 750 623 765 550 19,312|
KH2O-I.471K 4,26 1471 (1265) У16 800 678 815 600 20,659
КН20-1,593к 4.61 1593 (1370) У17 - 850 728 865 650 20,211
КН20-1,716к 4,97 1716 (1476) У18 900 778 915 700 23,401
КН20-1.838k КН20-1,838п 5,325 1838 (1581) У19 - 950 950 828 828 965 1015 750 750 24,731 24,635
КН20-1,961к 5.68 1961 (1686) У20 - 1000 878 1015 800 26,157
КН2О-2,О63к 6,035 2063 (1774) У21 - 1050 928 1065 850 27.473
КН20 2.206к 6.39 >206 (1897) У22 1100 978 1115 900 29,161
330
Продолжение прил. 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
КН !0-2,348к 6.745 2328 (2002) У23 1150 1028 1165 950 Г30,455
КН20-2,451к 7,1 2451 У24 - 1200 1078 1215 1000 31.912
КН20-?,451п (2108) 1200 828 1265 1000 29,48b
КН20-2,574к 7,455 2574 (2214) У25 1250 1128 1265 1050 33,291
КН20-2,696к 7 81 2696 (2318) У26 - 1300 1178 1315 1100 34,675
<Н20 2,819к 8,165 2819 (2424) У27 - 1350 1228 1365 1150 36,078
<Н20 2 941 к 8,52 2941 У28 - 1400 1278 1415 1200 37,415
<Н20 2 941 и (2529) 1400 1278 1465 1200 34,369
Конвекторы настенные с кожухом “Комфорт-20”
концевые (с индексом «к* ) н проходные (с индексом «л»)
(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г. )
КН20 0 372к 0,71 372 - - 340 200 300 140 5 6
КН 20 0.3721. 0,81* (320)
1 |КН2О-О.515к 0.065 515 - - 440 300 400 240 7,15
IKH20 0 515п 1.12* (443)
1|КН20 0.655к 1.42 655 - - 540 400 500 340 8,68
|КН20-0,655п (563)
IKH20 0 820к 1,775 820 - - 640 500 600 440 10 24
IKH20 0.820л (705)
КН20-0 985к 2.13 985 - - 740 600 700 540 11,75
<Н20-0,985п 1847)
<Н20-1,150к 2,485 1150 - - 840 700 800 640 13 32
КН20 1.150г (989)
КН20 1 315к 284 1315 - - 940 800 900 740 14.87
КН20-1 315п (1131)
КН20 1.475к 3,195 1475 10Ю 900 1000 840 16 39
КН20 1.475п (1268)
<Н20-1,640к 3,55 1640 - - 1140 1000 1100 940 17,94
IKH20 1,640п (1410)
I КН20-1.805к 3,905 1805 - - 1240 1100 1200 1040 19,51
I <Н20 1 805п (1552)
1 КН20-1,970к 4,26 1970 - - 1340 1200 1300 1140 21,02
[ИН 20 1 970п_ (1G94)
331
Продолжение прил. i q
1 2 3 | 4 | 5 | 6 7 ^8 | 9 10
Конвекторы с кожухом напольные островные "Ритм” н “Ритм-1500”
(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г.) (к - концевой,
кв - концевой с патрубком для воздушного крана; п - проходной
у — угловая деталь; т.о — торцевая деталь с отверстием; т.г — торцевая
деталь глухая)
Конвекторы *Римт»
К020-0,915п 2 13 915 - - 990 - 600 982 20
(787)
КО20-1,37к 3,195 1370 - - 990 900 -
КО20-1,37кв (1178) 900 - 982 22,5
КО20-1.37п 900
Конвекторы «Римт 1500»
КО20-2.14к 1400 - - 32,6
КО20-2,14кв 4 97 2140 - 1490 1400 - 1482 32,6
КО20-2,14п (1840) - 1400 - 32,5
Детали конвекторов tPumMt и *Римт 1500»
КО20У - - - - - - - - 1,93
КО20ТО - - - - - - - - 0,6
КО20ТГ - - - - - - - - 0;65
Конвекторы с кожухом высокие “КВ"
(ГОСТ 20849-75* с изменением от 17 ноября 1986 г и ТУ-21-26-215-78)
КВ-20 ,665600 12,78 10,65* 5665 (4872) - - 600 - - - 77,5
КВ20-6.8 900 12,78 12,78* 6800 (5848) - - 900 - - - 89.5
КВ20-7.37- 1200 12,78 1387* 7370 (6338) - - 1200 - - - 102,6
Конвекторы настенные без кожуха "Аккорд” (ТУ-21 -26 036-85)
а) однорядные концевые (с индексом <к») и прогодные (с индексом in»)
КА-О.Зббк КА 0.366ч 0.98 366 (315) - 610 555 460 400 5,0 4.8
КА-0,448к КА-0,448п 1,3 488 (385) - - 770 715 620 560 6.5 6,5
КА 0,560к КА-0,560г 1.63 560 (482) - - 930 875 780 720 7,7 7,5_
332
Продолжение прил. 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
СА-0 672к СА-0,672п 1,96 672 (578) - - 1090 1035 940 880 9,5 9,0
СА-О,784к (А-0,784п 2,28 784 (674) - - 1250 1195 1100 1040 11 0 10,5
СА-0,896к СА-0,896п 2 61 896- (770) - - 1410 1355 1260 1200 12.0 120
СА-1,008к СА 1,008п 2,94 1008 (867) - - 1570 1515 1420 1360 13,5 13.0
(А-1,120к СА-1,12Оп 3,26 6) dei 1120 (963) /хрядные koi щевъ te (с 1730 индекс 1675 ОМ 4Ki 1580 1520 15 0 14 5
□А 0,621 к 1,95 621 (534) - 610 460 400 10,5
С2А-0,823к 2,6 823 (708) - - 770 620 560 13.0
(2А-1,030к 3,25 1030 (886) - • 930 - 780 720 16 0
С2 А-1,237к 3,9 1237 (1064) - - 1090 - 940 880 18,5
12А 1,445к 4,56 1445 (1243) - - 1250 - 1100 1040 21 5
С2А-1.646 5.19 1646 (1415) - - 1410 - 1260 1200 24,5
С2 А 1,854к 5,85 1854 (1594) - - 1570 - 1420 1360 27.0
(2А-2,061к 6.5 2061 (1/72) - - 1730 • 1580 1520 29,5
Конвекторы настенные без кожуха “Прогресс—15" (в обозначении Q заменено условной длиной) а) однорядные
5К1-0.4 0,88 300 (258) - - 380 485 - 348 4.0
5К1-0.5 1.11 378 (325) - - 480 585 148 5,3
5К1 0.6 1,33 45» (389) - - 580 685 - 548 6,2
5К1-О.7 1,55 528 (451) - - 680 785 - 648 7,1
541-0.8 1.77 603 (518) - - 780 8«5 - 7 48 8.1
5К1-0.9 1 99 «77 (582) 880 985 - 848 8.9
333
Продолжение прил. 1 о
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10Т]
15К1-1.0 2,21 752 (647) - - 980 1085 - 948 9,8
15К1 1,1 2,43 827 (711) - - 1080 1185 - 1048 Ю.7
15К1-1.2 2,65 902 (776) - - 1180 1285 - 1148 11,6
6) однорядные удлиненные (составлены из двух конвекторов с зазором между ними 50 мм)
15К1-1.3 2,88 930 (800) - - 1310 1415 648 1278 11.9
15К1-1.4 3.10 1055 (907) - - 1410 1515 648 1378 12,9
15К1-1.5 3,32 1130 (972) - - 1510 1615 748 1478 13,7
15К1-1.6 3,54 1205 (1036) - - 1610 1715 748 1578 14,7
15К1-1.7 3,76 1280 (1101) - - 1710 1815 848 1648 15,6
15К1-1.8 3,98 1355 (1165) - - 1810 1915 848 1778 16.6
15К1-1.9 4,20 1430 (1230) - 1910 2015 948 1878 17,5
15К1-2.0 4,42 1505 . (1294) в) deyxps 1дные 2010 2115 948 1978 18,3
15К2-0.4 1,76 538 (463) - - 380 485 - 348 8,9
15К2-0.5 2,22 678 (583) - - 480 585 - 448 10,7
15К2-0.6 2.66 812 (698) - - 580 685 - 548 12,6
15К2-0.7 3,10 947 (814) - - 680 785 - 648 14,3 1
15К2-0.8 3.54 1081 (930) - - 780 885 - 748 16,3
I3K2 0.9 3,98 1215 (1045) - - 880 985 - 848 17.9
15К2-1.0 4.42 1350 (1161) - - 980 1085 - 948 19,7
15К2-1.1 4,86 1484 (1276) - 108" 1185 - 1018 21.6
15К2-1.2 5,30 1617 (1391) • 1180 1285 - П48 23,5
334
Продолжение прил. 10
« 2 з 4 5 6 7 8 9 10
г) двухрядные удлиненные
15К2-1 3 5,76 1741 (1497) - - 1310 1415 648 1278 26,0
15К2 1,4 6,20 1877 (1614) - 1410 1515 648 1378 27,7
15К2-1.5 6,64 2010 (1729) - - 1510 1615 748 1478 29,6
15К2 1.6 7,08 2148 (1847) - - 1610 1715 748 1578 31,7
15К2-1.7 7.52 2282 (1962) - - 1710 1815 848 1678 33,2
15К2-1.8 7,96 2418 (2079) - - 1810 1915 848 1778 35,2
15К2 1,9 8,40 2553 (2195) - - 1910 2035 948 1878 37,0
15К2 2.0 8 84 2683 (2307) - - 2010 2115 948 1978 38,6
Конвекторы настенные без кожуха ‘Прогресс-20’ (в обозначении Q* f заменено условной длиной) а) однорядные
20К1-0.4 0,88 290 (219) - - 380 485 - 348 4.8
20К 1-0,5 1.10 362 (311) - 480 585 - 448 5.8
20К1 0 6 1,32 435 (374) - - 580 685 - 548 6,7
20К 1-0,7 1,54 507 (436) - - 680 785 - 648 7,7
20К1-0.8 1,76 580 (499) - - 780 885 - 748 8.7
2ОК1-О.9 1,98 652 (561) - - 880 985 848 9,7
20К1 1 0 2.20 725 (623) - - 980 1085 - 948 10,7
20К1-1.1 2,42 797 (625) - - 1080 1185 - 1048 11.6
2ОК1-1.2 264 870 (748) - 1180 1285 - 1148 12,6
б) однорядные удлиненные (составлены из двух конвекторов с зазором между ними )0 мм)
20К1 1,3 2 86 942 (810) - - 1310 1415 648 1278 13,9
335
П одолжение прил. [о
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2ОК1-1.4 3,08 1015 (873) - - 1410 1515 648 1378 15,0
J2OK1-1 5 330 1087 (935) - - 1510 1615 748 1478 16 0
2ОК1-1.6 3,52 1160 (998) - - 1610 1715 748 1578 16.9
2ОК1-1.7 3,74 1232 (1059) - 1710 1815 848 1648 17,6
20К1-1.8 396 1305 (1122) - - 1810 1915 848 1778 18.9
20К1-1.9 4,18 1377 (1184) - - 1910 2015 948 1878 19,7
20К 1-2,0 4.40 1450 (1247) в) di зухря дные 2010 2115 948 1978 21,0
2ОК2 0,4 1.76 505 (434) - - 380 485 - 348 9,77
2ОК2-О.5 2.20 613 (527) • - 480 585 - 448 11,73
20К2-0.6 2.64 758 (652) - 580 685 - 548 13,69
20К2-0.7 3.08 884 (760) - - 680 785 - 648 15,65
20К2-0.8 3,52 1010 (869) - - 780 885 - 74Я 17,5
2ОК2-О.9 3.96 1137 (978) - - 880 985 - 848 19.58
2ОК2-1.О 4.40 1263 (1086) - - 980 1085 948 21,58
2ОК2 1,1 4 84 1389 (1194) - - 1080 1185 104'" 23,46
2ОК2-1.2 5.28 1515 (1303) г) deyxpxi удли 1180 неннъи 1285 1148 25,48
2ОК2-1.3 5.72 1642 (1412) - - 1310 1415 648 1278 29,2
20К21.4 6,16 1768 (1520) - - 1410 1515 648 1378 .31,0
Е0К2-1.5 6 60 1894 (1629) - - 1510 1615 748 1478 33,0
2ОК2 1,6 7.04 2020 (1737) - - 16Ю 1715 748 1578 35.0
336
Продолжение прил. 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2ОК2-1 7 7,48 2147 (1846) - - 1710 1815 848 1678 37,0
ЮК2-1 8 7,92 2273 (1955) - - 1810 1915 848 1778 39,0
2ОК2 1 9 8,36 2400 (2064) - - 1910 2015 948 1878 34 0
ЮК2-2.О 8,80 2526 (2172) - - 2010 2115 948 1978 43,0
Биметаллический (стальная труба с литыми алюминиевыми модульными
секциями оребрения) отопительный прибор «Коралл» (ТУ 21-26-347-87). Прибор может иметь одинаковые по длине
(£ = 243 мм) и неодинаковые модульные секции При разных модульных
секциях в графе «и2» указано число секций с меньшей длиной
(£ = 123 мм) (индексы обозначений. с - настенный; н - напольный;
к - концевой п - проходной; 2В - двухрядный по высоте; 2Г - по глубине) а) однорядный настенный двухрядный
[1А20 0.336с 0,657 336 (289) 1 1 472 360 - - 3,95
ПА20-0,445с 0,872 445 (384) 2 - 592 480 - - 5,05
ПА20 0,559с 1,093 559 (481) 2 1 733 621 - - 6,26
ПА20-0,667< 1.309 667 (574) 3 - 853 741 - - 7,36
ПА20-0 775г 1,529 775 (666) 3 1 994 882 - - 8,57
ПА20 0,889с 1,745 889 (7о4) 4 - 1114 1002 - - 9,67
ПА20-1,003с 1,966 1003 (862) 4 1 1255 1143 - - 10,88
ПА2О 1 220с 2,402 6) двухрз, 1220 (1049) 1дный (по оы 5 соте 1 1516 ) настеннь 1404 й кон цеоой 13 19
ПА20- 0,821 К2ВС 1,745 821 (706) 4 - 627 480 - - 10,46
ПА20- 1 026К2ВС 2.186 1026 (882) 4 2 768 621 - - 12,79
ПА20- 1.226К2ВС 2,617 1226 _(1054) 6 - 888 741 - - 14.99
337
Продолжение прил. iq
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 21
ПА20- 1.436К2ВС 3.059 1436 (1235) 6 2 1029 982 - г 0,00
ПА20- 1.636К2ВС 3.489 в) двухряс 1636. (1407) )ный (по выс 8 ото) насп 1149 ПСННЫ1 1002 npoxt здной 19 61
ПА20- 1.226П2ВС 2 617 1226 (1054) 6 - 853 741 - - 14,74
ПА20- 1.436П2ВС 3.059 1436 (1235) 6 2 994 882 - - 17,16
ПА20- 1.636П2ВС 3,489 1636 (1407) 8 - 1114 1002 - - 19,36
ПА20- 1.864П2ВС 3,931 г) двухря 1864 (1603) дный (по гл; 8 (вине 2 ) нас 1255 тепнь 1143 lii ком 4Свой 21.76
ПА20- 0,821 К2 ГС 1,745 821 (706) 4 - 627 480 - - 9,97
ПА20- 1 026К2ГС 2,186 1026 (882) 4 2 768 621 - - 12.39
ПА20- 1.226К2ГС 2,617 1226 (1054) 6 - 888 741 - - 14.59
ПА20- 1.436К2ГС 3,059 1436 (1235) 6 2 1029 882 - - 17,01
ПА20- 1.636К2ГС 3,489 1636 (1407) 8 - 1149 1002 - - 19 21
ПА20- 1 864 К2ГС 3,931 д) двухря 1864 8 (1603) дный (по глубине 2 1290 ) настеннъ 1143 U проз содной 21,63
ПА20- 1.226П2ГС 2,617 1226 (1054) 6 - 853 741 - - 14,53
ПА20- 1.436П2ГС 3,059 1436 (1235) 6 2 994 882 - - 16,95
ПА20- 1.636П2ГС 3 489 1636 (1407) 8 1114 1002 - - 19,15
ПА20- 1.864 П2ГС 3,931 1 е) двухр 1864 (1603) ядный (по гл 8 убин 2 с) на 1255 1 польм 1143 КОН цсоой 21,57
ПА20- 0.821К2ГН 1.745 821 (706) 4 627 464 - - 10,28
338
Продолжение прил. 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
П\20- 1.026К2ГН 2 186 1026 (882) 4 2 788 605 - - 12,7
ПА20- 1.226К2ГН 2,617 1226 (1054) 6 - 908 725 - 14,9
ПА20- 1.436К2ГН 3,059 1436 (1235) 6 2 1049 866 - - 17.32
ПА20- 1.636К2ГН 3.189 1636 (1407) 8 - 1169 986 - - 19,52
ПА20- 1.864 К2ГН 3,931 ж) двухря '864 (1603) дный (по гл1 8 /бине 2 ) наг 1310 юльны 1127 и прох одной 21,94
ПА20- 1.226П2ГН 2,617 1226 (1054) 6 - 873 725 - - 14,84
ПА20- 1.436П2ГН 3,059 1436 (1235) 6 2 1114 866 - - 17,26
ПА20- 1.636П2ГН 3,489 1636 11407) 8 - 1134 986 • - 19,46
ПА20- 1.864П2ГН 1,931 Трубг 1864 (1603) а отопигелы 8 ые ч 2 у гунн 1375 ые ре 1127 брнсть ie - 21,88
ТР-1 2,0 776 (667) - - 1000 1500 - 35,7
ТР-1.5 3.0 1164 (1001) - - 2000 - - - 53,5
ТР2 4,0 1552 (1335) - - - - - 71,3
Примечания: 1. В графе п, для конвекторов «Универсал» н
«Уннверсал-С» дан монтажный номер комплектации (на изделии наносится на
крайней плас сине нагревателя и вн\ гренней стороне кожуха). Для приборов
«Коралл» в этой графе указывается число секций L = 2 S3 мм Число секций
L = 123 мм указывается в графе п2.
2. Все отопительные приборы, кроме падиаторов и ребристых тр«б,
рассчитаны на рабочее давление = 1.0 МПа (10.0 кгс/см2) ппн
температуре теплоносителя 1Г =150 °C Чугунные раднаторы МС 140 и МС -90
применяются при 0 9 МПа (9,0 кгс/см2), остальные радиаторы н
ргбрнстыс грубы - при рра6 = 0.6 МПа (6-0 кгс/см’) Температура
теплоносителя допускается: для стальных радиаторов и ребристых труб -
/г = 150°С; для чугунных радиаторов - /г = Р0°С (при термос-ейких
прокладках по особому заказу I =150 "С).
339
Продолжение прил. 1Q
3. Конвекторы «Ритм» н «Ритм 1500» предназначены для групповой
напольной установки в общественных зданиях. При соединении конвекторов
под углом 90° применяется угловая деталь (КО20-У), для декорирования
торцов - торцевые детали (КО20-ТО и КО20ТГ). Эти детали, а также дюбели
винты для крепления к полу в комплект поставки не входят и поставляются но
требованию
4. Для конвекторов «Прогресс-15» н «Прогресс-20» значения Q„ у даны
без учета калачей н патрубков
5. Для конвекторов «Аккорд» и приборов «Коралл» масса дана с учетом
кронштейнов крепления.
6 Применение радиаторов РСГ2 ограничивается системами отопления с
гарантийным качеством теплоносителя к не допускается в системах,
присоединенных к открытым системам теплоснабжения, и в помещениях с
агрессивной средой.
7. Приборы, отмеченные звездочкой, в настоящее время не изго-
тавливаются.
340
Продолжение прил. 10
Радиаторы
KORADO-RAD1K KLASIK
KORADO RADIK VENTIL КОМРАКТ
Производитель KORADO (Чехия)
Тип Размер, мм Мощность 90/70/20 Масса, кг Емкость, Л Цена у е., вкл. НДС
KLASIK VK
1 2 3 4 5 6 7
Тип 11 Глубина 63 мм 5050 500x500 569 10,3 1,8 55 85
5060 500x600 682 11 1 9 60
5080 500x800 910 12 2.1 71 Ю1
5100 500x1000 1137 15,2 2,7 82 112
5120 500x1200 1364 17 3 93
6060 600x600 810 10,9 1,8 62 92
6080 600x800 1080 15 2 7 74 104
6100 600x1000 1350 18 3 87 117
6120 600x1200 1620 21 3,3 100
Тип 20 Глубина 66 мм 5060 500x600 732 12,8 3.2 67
5080 500x800 976 17,1 4,3 78
5100 500x100 1220 21,4 5,4 88
5120 500x1200 1464 25,7 6,5 103
6050 600x500 720 12,2 3,1 62 —
6060 600x600 864 15,3 3,7 70
6080 600x800 1152 20,4 5,0 85
6100 600x1000 1440 25,5 62 100
6120 600x1200 1728 30,6 7 4 117
Тип 21 Г лубина 66 мм 5050 500x500 716 14 2,8 69
5060 500x600 859 15,7 3 77 107
5080 500x800 1146 20,5 4 92 122
5100 500x1000 1432 26 5 104 134
5120 500x1200 1718 32 6 122 152
5140 500x1400 2418 38 7 139
6050 6060 600x500 874 15 3 74 117
600x600 1049 24.9 5,1 82
6080 600x800 1398 31 6.1 100 132
6Ю0 600x1000 1748 37 7,5 119 149
6120 6140 600x1200 2098 19 3,9 137 167
600x1400 2447 42 8,7 157
341
Г родолжение прил. 10
1 2 3 4 5 6 /
Тип 22 Глубина 100 мм 3080 300x800 1001 15 3,0 88 118
3100 300x1000 1251 18,1 37 102 132
3120 300x1200 <501 21 4 4 115 145
3140 300x1400 1751 25 5,2 128 —
3160 300x1 бООд 2002 27 5,9 142 172
3180 | 300x1800 2252 32 2 6,6_ 155
3200 300x2000 2502 37 7,4 168 198
5050 500x500 956 15 2,7 76
5060 500x600 1147 18,2 3 86 116
5080 500x800 1529 25 4 102 132
5100 500x1000 1911 30 5 120 150
5120 ^00x1260 2293 36.8 6,1 _ 141 171
5140 500x1400 2675 41,6 7.6 161 —
5160 500x1600 3058 47,5 8,6 181 —
0050 600x500 1112 18 35 83 —
6060 600x600 1334 22 3,9 93 123
6080 600x800 1779 29,7 5 ИЗ 149
KtOO 600x1000 2224 36,5 6,1 132 162
6120 600 1200 2669 42,7 7,4 157 187
6140 600x1400 3114 49,8 8.7 182 212
6160 600x1600 3588 Ь 56,9 99 207 237
6180 600x1800 4003 64 И 1 232
9060 900x600 1846 32,5 5,5 130 —
9080 900x800 2461 43 4 7,1 168
9100 900x1000 3076 54,2 8,9 206
9120 900x1200 3691 65 10 7 237
Тип 33 Глубина 155 мм 3080 300x800 1417 21,5 5,1 120
3100 300х fnno 18)9 । 16.9 5,6 139 _
3120 300x1200 2171 32,3 6 158 .
3140 300x1400 2533 37,6 7,7 178
3160 300x16''" 2^94 43 8,8 _ 197 „ —
3180 ЗООх1800 3256 48.4 9.9 217 _ —
3200 300x2000 3618 53,8 11.2 236 _.
3300 300x3'>00 5427 80,7 13 389 _ -
чп80 500x800 2623 36,9 1 6.5 149
~ 5100 500x1000 3278 46,1 8.1 172 — -
6080 6О0““00 3035 44,6 7.5 16Я —
6* ос 600“ КОО 3795 55,8 9,4 193
6141 600x1400 4272 66,0 11,0 255 -
П 900x1000 । 5040 67,0 14,0 280
900x1400 5760 75,5 17,0 ] 365 ——
Продолжение прил. 10
Панельные радиаторы KORADO-RADIK изготовлены из высо-
кокачественной стали толщиной 1,25 мм
Для повышения теплоотдачи радиаторы дополняются конвек-
тором (тип И, 21, 22, 33), что позволяет увеличить эффективность
радиатора на 60%.
Радиаторы поставляются как с боковой подводкой - RADIK
KLASIK, так и с нижней подводкой, со встроенным терморе-
гулятором, - RADIK VENTIL КОМРАКТ
Высота, Н ............... 300, 400, 500, 600, 900 мм
Длина. L........ 500, 600. 800, 100, 1200...3000 мм
Межосевое расстояние, h ............... Л=Н-50 мм
Присоединительная резьба ...............1/2” (внутр )
Рабочее давление......................... . 8,7 атм
Тепловая мощность радиаторов при условии
- температура входящей воды = 90°С,
- температура выходящей воды i2 = 70°С,
- температура в помещении 20°С.
В комплект радиатора включаются: верхняя решетка, боковины,
заглушки, кран Маевского, кронштейны крепления.
Для радиатора VENTIL КОМРАКТ дополнительно приобретается
автоматическая термостатическая головка (производство фирмы
Данфосс) стоимостью 14,6 у.е.
Рекомендовано к применению НИИ Сантехники
Радиатор отопительный алюминиевый
Каждый радиатор проходит испытание под давлением
2,5 (25) МПа (кг/см2), что позволяет использовать его при
многоэтажном домостроении
При равном тепловом потоке алюминиевый радиатор в четыре
раза легче чугунного
Предназначен для централизованных и автономных систем
водяного отопления помещений различного назначения. Изготав-
ливается из прессованных ребристых секций из коррозионно-
стойкого алюминиевого сплава
343
342
Продолжение прил. 1Q
Внешняя поверхность радиатора покрывается горячим способом
износостойкими порошковыми красками широкой цветовой гаммы.
Радиатор компактен и легок, имеет высокую теплоотдачу п
эксплуатационную надежность. Новый оригинальный и элегантный
дизайн отлично подходит к любым архитектурным формам как
современным, так и традиционным.
Благодаря прессованной структуре алюминиевого сплава,
радиатор имеет более высокие прочностные характеристики по
сравнению с литыми алюминиевыми и чугунными радиаторами.
В системах отопления, состоящих из алюминиевых радиаторов,
благодаря гладкой внутренней поверхности, в процессе
эксплуатации теплотехнические характеристики не изменяются, что
делает срок службы радиатора практически неограниченным.
Малый вес радиатора способствует наименьшим затратам на
транспортировку и монтаж.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
Максимальная температура теплоносителя, °C 130
Рабочее давление МПа (кг/см ) 0,9(9)
Испытательное давление, МПа (кг/см2) 2,5 (25)
Количество секций в радиаторе, шт 2-20
Условное обозначение радиатора Габариты секции, мм Расстояние между осями коллекторов, мм Номинальный тепловой поток секции. кВт Масса секции, кг
PC 300 350x100x80 300 0.126 1,45
PC 400 450x100x80 400 0,168 1,8
PC-500 550x100x80 500 0 197 2,2
PC-800 850x100x80 800 0.252 3,35
PC-1000 1050x100x80 1000 0,283 4,1
PC 1500 1550x100x80 1500 0,356 6,0
PC-2000 2050x100x80 2000 0,42 7,95
PC-2500 2550x100x80 2500 0,472 9,85
344
О
X
о.
с
о
X
X
о
к
о
ч
о
о.
с
ОТОПИТЕЛЬНЫЕ СТАЛЬНЫЕ РАДИАТОРЫ
____ RADIK KLASIK
Тип 20 Глубина 66 мм ДЛЯ НЕСУЩЕЙ ЖИДКОСТИ - ВОДЫ 900 ратура входящей воды trj 90°С, выходящей воды toj “ 70°С температура помещения t( 20°С ратура входящей воды <н 70°С, выходящей воды " 55°С, температура помещения t, “ 20°С 935 603 1122 724 1309 844 1496 965 СП CD CO co CD О r=5g 00 CM 2244 1447 co cn ID $ CM
i О со см ф 3 3 оо Ш 1008 655 CM tn CO CD СП CM Й 3 1440 935 co см CM CM 2016 1310 2304 1497 2592 1684
1 500 о со — с ID СП 732 477 ХТ Г*- ш ш ОО Ш ID CD Г- СП CD 'D OO cr> co О О см m CM CD 1464 954 oo cn О 4— T— CM CM in r- СП CM ID CM cn cn XT CM —
1 400
I 300
Тип 11 Глубина 63 мм 006 | 845 545 1014 654 1183 763 CM m cm СП г* -- co CM *- in QO w- cn 'D О X CO гм о © cn CD CD cD cm cn m CM ~ 2704 1744
600 675 437 © хт — ГМ СО Ш Ш см ХТ w— СП ID о co CD О O- ~ ID СП W- CD см с© 1350 874 O CD CD О c cn СП CM OO CM О 00 CD CD ~ CO О cn co r~ XT tn CM
500 569 365 682 439 796 512 o m tn 1023 558 1137 721 1364 877 CM cn СП CM m о СП CD Я- ID CO <— 2047 1316
| 400 CM Ш \D СП хт см П S Ш СП 647 413 СП CM СП CM *- СП cn 00 1П XT О CM cn cn m Ji О co — о XT СП CD CM CM co 1478 944 СП CM CD ID CD О
ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ Qw[W] | 300 Ш Ш tn »м со см CD О гм Г- ”Т СМ 497 315 00 о CD CD m CO CD СП co о ID XT о о tn r* xr 852 540 ХТ О CD СП CD ID 1136 720 1278 810
Тип 10 Глубина 47 мм 006 СП СП 00 Г" Ш СП 706 448 XT CM см CM CO tn CM r* XT СП CD Щ 1059 671 1177 746 ГМ — m XT CD- — -OO 1648 1044 CO XT OO СП 00
600 СП см Ш СП X? см СП о хт Ш <П СП XT CD СП О <D XT CM jo m m CM co m 905 584 1086 701 1267 817 00 XT СП я- CD cn «- CM in Ю О
500 Г- СП СП см ем гм Ю СП ХР СМ CO О ЙЗ co cd О 00 co cn cn co r- cn CD хт 754 486 905 584 1056 581 CD О CO CM ft in cn r- co
О о см хт О СП - СМ СП ID СП СП СМ
о о сп Темпе Темпе ID CD см XT СМ 271 175
| ВЫСОТА Н, мм ДЛИНА L, мм SS/0Z м 0Z/06 /А W 90/'70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 [W90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55 W 90/70 W 70/55
500 600 700 008 006 1000 1200 О о XT 1600 1800
Продолжение прил 10
Тип 10 Глубина 47 мм | Тип И Глубина 63 мм | Тип 20 Глубина 66 мм
ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ Q^W] ДЛЯ НЕСУЩЕЙ ЖИДКОСТИ - ВОДЫ__________
ВЫСОТА Н мм 300 400 500 600 900 300 400 500 600 900 300 400 500 600 900
ДЛИНА L, мм Темперагура входящей воды tr) Температура входящей воды tri - 90°С - 70°С выходящей воды t02 ” 70°С, температура по выходящей воды t02 “ 55°С, температура по мещени мешени я tt = 2 я 0 *2 0°С 0°С
2000 W 90/70 W 70/55 1508 973 1810 1168 1420 900 1848 1180 2274 1462 2700 1748 2440 1591 2880 1871
2300 W 90/70 W 70/55 2082 1343 2615 1681 3105 2010
2600 W 90/70 W 70/55 2353 1518 2956 1900 3510 2272
3000 W 90/10 W 70/55 2715 1751 3411 2193 4050 2622
ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ
Тип 10 Глубина 47 мм Тип 11 Глубина 63 мм Тип 20 Глубина 66 мм
ВЫСОТА Н, мм 300 400 500 600 900 300 400 500 600 900 300 400 500 600 900
Общий вес 6 8 10 |2 18,3 10,4 13.8 17,1 20,5 31,6 21,4 25,5 38,5
Объем воды 1,8 2 3 2 Г"1 3,1 4 5 1,8 2,3 2,7 3 1 4 5 5,4 ~ 62 8,9
Переходная поверхность 0,667 0,900 1,128 1,356 2,031 2,239 3,200 4,000 4,800 7,365 2,254 2,705 4,062
Средний экспо- иеит температуры 1,25 1 25 1,25 1,25 1,30 1,30 1,28 1,26 1.24 1,25 1,22 1,23 1 25
Коэффициент протока 6 5’ 105(DN3/8") 6 5 • 10 5 (UN 1/2 ") 1,0 10-< (DN 3/8"') 1,0 IO'4 (DN 1/2")
Коэффициент сопротивления 4,0 (DN 3/8’) 19,0 (DN 1/2") 1,7 (DN 3/8") 8,5 (DN 1/2")
Продолжение прил 10
Тип 10 Глубина 47 мм Тип 11 Глубина 63 мм Тип 20 Глубина 66 мм
ТЕПЛОВАЯ МОЩНОСТЬ Q,V[W] ДЛЯ НЕСУЩЕЙ ЖИДКОСТИ - ВОДЫ
ВЫСОТА Н. мм 300 1 400 | 500 d 600 900 | 300 | 400 | 500 | 600 | 900 300 1 400 I 500 I 600 1 900
ДЛИНА L, мм Температура входящей воды tr| - 90"С, выходящей воды t Температура входящей воды tr, = 70°С, выходящей воды t „2 • 70°С, температура помещения ft - 20°С 7 • 55°С, температура помещения << - 20°С
500 W 90/70 W 70/55 716 459 874 558 1175 750 ' 793 507 956 609 1112 706 1538 969 1581 996 2142 1345
600 W 90/70 W 70/55 1 859 , 550 1049 669 1409 900 952 609 1147 731 1334 847 1846 1163 1897 1195 2570 1614
700 W90/70 W 70/55 1002 642 1224 781 1644 1050 1110 710 1338 852 1557 988 2153 1357 2213 1394 2998 1883
800 W 90/70 W70/55 1146 734 1398 893 1879 1199 1001 642 1269 812 1529 974 1779 1130 2461 1550 1447 924 1825 1159 2186 1383 2529 1593 3426 2152
W 90/70 1289 826 1573 1004 2114 1349 1126 723 1427 913 1720 1096 2002 1271 2768 1744 1628 1039 2053 1304 2459 1556 2845 1792 3855 2121
уии W 70/55
1000 W 90/70 W 70/55 1432 917 1748 1116 2349 1499 1251 803 1586 1014 1911 1218 2224 1412 3076 1938 1809 1155 2281 1449 2732 1729 3161 1992 4283 2690
1200 ’V 90/70 W 70/55 1718 1101 2098 1339 |2819 1799 1501 964 1903 1217 2293 1461 2669 1695 3691 2326 2171 1386 2737 1739 3278 2074 3793 2390 5140 3228
1400 W 90/70 W 70/55 2005 1284 2447 1562 3289 2099 1751 1124 2220 1420 2675 1765 3114 1977 4306 2713 2533 617 3193 2029 3825 2420 4425 2788 5996 3766
1600 W 90/70 W 70/55 2291 1468 2797 1785 2002 1285 2538 1623 3058 1948 3558 2259 4922 3101 2894 1847 3650 2319 4371 2766 5058 3187
1800 W 90/70 W 70/55 2578 1651 3146 2008 2252 1445 2855 1826 3440 2192 4003 2542 3256 2078 4106 2609 4918 3111 5690 3585
2000 W 90/70 W 70/55 2864 1835 3496 2231 2502 1606 3172 2029 3822 2435 4448 2824 3618 2309 4562 2899 5464 3457 6322 3983
одо л ж е н ие п рил. 10
Глубина 66 мм 1 006 I 79,5J хг 22 17,92; । 1,33 0-4 (DN3/8") 0’4 (DN 1/2") (DN 3/8") (DN 1/2")
600 1 1 55,8 | 05 о 1,32
О о ял SO со 9,783 1,31
О см о ЯП 00 Об 1Л СП О 00
с о гг 40 СП 40 со ем О 00 °.
Н о о СП 40 1Л_ 497 .28
1») СМ ЯЛ —
3 | 006 1 53,9 | О5_ ОО 12,140 1,32
U!
X с 4О_ СМ ЯЛ О
< а. СО 40 о 40 ял 40 05 — •
< с щ S X <5 500 | СП см ТГ ЯЛ 6,510 1,29
X о ш с О о 23,8 40 ЯЛ 40 О 1,27 С4 Г4
3" яЛ Л-s г-s.
S X X ft] 1 300 1 05 СП 3,697 1.26 1 (DN 3 1 (DN 1 3N 3/8 ЭМ 1 2
н г- ОО О о
ЫЕ - о 05 ст> ос’ СО О_ ОО см о о ОС
X CQ о о о см 5i см со см
О д \О со 40 1Л
X О
и о г о о 1 25,1 тт тт 1,21
Тип 1С 400
300 |
ЯСОТА Я, мм I I ЭЭ0 ИПТиуО J2 И О tn X и -О XD о Переходная поверхность Средний экспонент температуры (оэффициеит протока <оэфф|шиент □противления
CQ °
Продолжение прил. 10
ОПИСАНИЕ
Стальные панельные радиаторы RADIK KLASIK изготовлены из
высококачественной холоднокатанной стали по DIN 1623 толщиной
1,25 мм. Каждая панель радиатора изготовлена из двух штампо-
ванных листов, сваренных по периметру роликовым швом, а в
местах соединения штампованных элементов - точечной сваркой;
для повышения теплоотдачи радиаторы дополняются конвектором
(тип И, 21, 22, 33), чго позволяет увеличить эффективность
радиатора на 60 %.
Корпуса радиаторов RADIK KLASIK фосфатированы и окрашены
электростатическим способом. Лакокрасочное покрытие подвергнуто
термообработке при 180°С. Базовый цветовой от генок - чистый
белый RAL 9010.
Стальные панельные радиаторы RADIK KLASIK поставляются в
комплекте, включая верхнюю решетку, боковины, заглушки, кран
Маевского и кронштейны KORAMONT
Радиаторы выпускаются в двух исполнениях
- с боковой подводкой RADIK KLASIK;
- с нижней подводкой и встроенным терморегулятором RADIK
VENTIL КОМРАКТ
ПРИМЕНЕНИЕ
Радиаторы RADIK предназначены для закрытых отопительных
систем с вынужденной циркуляцией при максимальном рабочем
избы точном давлении 1,0 М Па, и применяются в индивидуальной
или массовой застройке. В отопительных системах должна
использоваться вода или другая теплонесущая жидкость с
максимальной рабочей температурой 110°С, отвечающая требования
СНиП П-36-73 «Тепловые сети» и § 22.16 «Правил технической
эксплуатации электростанций и сетей».
Небольшой объем воды в корпусе дает возможность быстрого
нагрева радиатора и эффективной терморегуляции
В отопительных системах коттеджей может быть применена
другая теплонесущая жидкость. Радиаторы RADIK KLASIK прошли
испытания в России и рекомендованы для применения в строи
тельстве Научно-исследовательским институтом сантехники РФ
349
Продолжение прил 10
ОБЩИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Высота Н
Длина L
Присоединительный шаг Л
Присоединительная резьба
Рабочее избыточное давление
Цветовой оттенок
Гарантийный срок
300, 400, 500, 600, 900 мм
500 - 3000 мм
Н = h - 50
G Уг" (внутренняя), боковая
1,0 МПа
белый RAL 9010
2 года
УПАКОВКА
Каждый радиатор упакован в картон, снабжен защитными
пластмассовыми уголками и обернут полиэтиленовой самоусадочной
пленкой Такая упаковка надежно предохраняет радиатор при
складировании и транспортировке. Радиаторы поставляются в
пакетах по стандарту производителя При монтаже упаковка
устраняется только в необходимых местах, что позволяет сохранить
внешний вид радиатора в процессе строительных работ
КРЕПЛЕНИЕ
Фирма подготовила широкий ассортимент деталей крепежа под
торговым названием , дающих возможность простого и быстрого
монтажа стальных панельных радиаторов. Также подготовлены
варианты, решающие все проблемы, которые могут возникнуть во
время крепления отопительных корпусов в различной строительной
среде.
350
Продолжение прил. 10
Конвектор биметаллический настенный «КОНБ> состоит из
литого алюминиевого оребрения, выполняющего функцию нагре-
вательного элемента, и стальной трубы диаметром 3/4 и толщиной
стенки 2,8 мм. Расстояние между осями труб - 220 мм
Конвекторы, концевые и проходные, изготавливаются в двух
вариантах: высотой 500 и 350 мм.
Температура теплоносителя - 150°С, рабочее давление - 1 МПа.
Технические характеристики конвектора КОНБ-350
Обозначение КОНБ-350 Номинальный репловой поток кВт Количество секций, шт Общая длина (концевой/про- ходной), мм Масса (концевой/ проход- ной), мм
Б-0 200К(П) 0,200 2 327/292 3,00/2,55
Б 0,300К(П) 0,300 3 393/358 3,90/3,45
Б 0.40010 П) 0,400 4 459/424 4.80/4,33
Б-0,500К(П) 0,500 5 525/490 5,70/5,22
Б O.SOOK(II) 0,600 6 591/556 6.60/6,10
Б-0,700К(П) 0,700 7 657/622 7.50/7,00
Б-0,800К(П)' 0,800 8 723/688 8,40/7,90
Б 0,900К(П) 0,900 9 789/754 9,25/ 8,78
Ы,ОООК(П) 1,000 10 855.-820 10 15/9,67
Б-1,100К(П) 1,100 11 921/866 11,00/10,56
Б-1,200К(П) 1,200 12 987/952 11,90/11,45
Б 1,300К(П) 1,300 13 1053/1018 12,80/12,34
Б-1,400К(П) 1,400 14 1119/ 1084 13,70/13,23
Б 1,500К(П) 1,500 15 1185/1150 14.60/14,12
Б 1.600K1I1) 1,600 16 1251/1216 15.50/15,00
Б-1,700К(П) 1,700 17 1317/1282 16 40/15,90
Б 1,800К(П) 1,800 18 1383/1348 17 30/16,80
Б-1,900К(П) 1,900 19 1449/ 1414 18,15/17,68
Б-2,ОООК(П) 2,000 20 1515/1480 19,05/18,57
351
Продолжение прил. 10
Технические характеристики конвектора КОНБ-500
Обозначение КОНБ-500 Номинальный тепловой поток, кВт Количест- во секций, шт Общая длина (концевой/про- ходной), мм Масса ( кон цеой/про- ходной),мм
А-0,236К(П) 0,252 2 327/292 3,65/3,15
А-0,354К(П) 0 378 3 393/358 4,90/4 34
4-0,478К(П) 0,504 4 459/424 5.08/5,53
А-0,590К(П) 0,630 5 525/490 7,22/6,72
А-0,708К(П) 0,756 6 591/556 8.41/7,91
А-0 826К(П) 0,882 7 657/622 9.60/9 10
А-0,944К(П) 1,008 8 723/688 10,80/10,29
А 1,062К,'ПУ 1 134 9 789/754 12,00/11 48
ГА 1,180К(П) 1,260 10 855/820 13,17/12,67
А-1,298К(П) 1,386 11 921/866 13,36/12.86
А-1.416К(Пу 1,512 12 987/952 15,55/15,05
А-1,534К(П) 1,638 13 1053/1018 16,75/16 24
А-1,652К(П) 1,764 14 1119/1084 17,95/17,43
А-1 77ОК(П) 1 890 15 1185/1150 19,15/18,62
А-1,888К(П) 2,016 16 1251/1216 20,30/19,81
А-2,066К(П) 2,142 17 1317/1282 21,50/21,00
А-2.126К(П) 2,268 18 1383/1348 22,70/22,19
А-2.242К(П) 2,394 19 1449/1414 23,90/23,38
А-2,360К(П) 2,520 20 1515/1480 25,10/24.57
Изотерм. Допускается эксплуатировать с системах отопления с номи-
нальным давлением до 1 МПа (10 кг/см2) и температурой теплоносителя
до 110 °C.
Конвекторы «Изотерм», присоединительные размеры - 2 патрубка с
наружной резьбой G'/j; подключение боковое Могут применяться как в
автономных системах, так и в системах центрального отопления.
Конвекторы «Изотерм-2000» присоединительные размеры - наружная
резьба М22х1,5. Поставляются переходники для монтажа с разводкой из
гладких медных труб или для резьбы С*/г; подключение боковое, нижнее
Конвекторы «Изотерм-2000» имеют клапаны регулирования гидравли-
ческого сопротивления воздухоспускной клапан, автоматическую или ручную
регулировку тепловой мощности Применяются, как правило, в автономных
системах отопления индивидуальных жилых домов
352
Продолжение прил. 10
Номенклатура и технические характеристики конвекторов
«Изотерм» (типы РКН, РКО) и «Изотерм-2000» (типы CW, CS)
Тип конвектора Номи- нальный тепловой ПОТОК QHV. кВт Размеры, мм Масса с (кронштейнами ), кг Приведен- ный коэф- фициент сопротив- ления ^llv"
настенный напольный н L настен ный наполь- ный
РКН /CW 104 PKO/CS-104 0,235 150 400 2,9 4,8 165,2
PKH/CW 107 PKO/CS-107 0,510 150 700 4,0 6,6 168,2
РКН CW-110 PKO/CS-110 0,795 150 1000 5,0 82 171,2
PKH/CW-113 PKO/CS-113 1,086 150 1300 6,0 9,8 174,2
PKH/CW 119 PKO/CS-119 1,377 150 1600 7,4 12,2 177,2
PKH/CW 119 PKO/CS-119 1 668 150 1900 8.4 13,8 180,2
PKH/CW-122 PKO/CS-122 1,959 150 2200 94 16,4 183,2
PKII/CW-25 PKO/CS- 125 2,250 150 2500 10,4 17 0 186,2
PKH/CW 204 PKO/CS-204 0,372 250 400 4,2 6,2 175,0
PKH/CW 207 PKO/CS-207 0,812 250 700 60 8,8 181,1
РКН CW 210 PKO/CS-210 1 267 250 1000 7,8 11,4 187,0
PKH/CW-213 PKO/CS-213 1,730 250 1300 9.6 14,1 193,0
PKH/CW-216 PKO/CS-216 2,194 250 1600 11 7 17,1 199,0
PKH/CW 219 PKO/CS-219 2,658 250 1900 13,6 19,8 205.0
РКН CW-222 PKO/CS-222 3,122 250 2200 15,3 22,1 211,0
РКН CW-225 PKO/CS-225 3,586 250 2500 17,1 25,0 217.0
PKH/CW-304 PKO/CS 304 0,468 350 400 5,2 7,4 184,8
РКН CW-3O7 PKO/CS-307 1,023 350 700 7,6 10,6 193,8
PKH/CW-310 PKO/CS-310 1,598 350 1000 10.3 14,0 202 8
PKH/CW-313 PKO/CS-313 2,182 350 1300 12,8 17,2 211,8
PKH/CW 316 PKO/CS-316 2,767 350 1600 15,8 21.4 220 8
PKH/CW 319 PKO/CS 319 3,352 350 1900 18,4 25,0 229,8
РКН CW322 PKO/CS-322 3,937 350 2200 20,9 28.4 238,8
РКН 'CW-325 PKO/CS-325 4,522 350 2500 23,5 32,0 247,8
РКН CW 404 PKO/CS-404 0,536 450 400 6,7 8,8 194,6
PKH/CW 407 PKO/CS-407 1,171 450 700 10,0 13,2 206 6
PKH/CW 410 PKO/CS 410 1,827 450 1000 13,4 17,6 218.6
PKH/CW 413 PKO/CS 413 2 494 450 1300 16,7 22,0 230,6
PKH/CW 416 PKO/CS 416 3,163 450 1600 20,6 27,0 242 6
PKH/CW 419 PKO 'CS-419 3 831 450 1900 23,8 31,0 254,6
PKH/CW-422 PKO/CS-422 4 500 450 2200 27,2 36.0 266,6
PKH, CW-425 PKO/CS-425 5,169 450 2500 30,5 140,2 278,6
* Приведенный коэффициент сопротивления включает сопротивление на-
гревательного прибора «Изотерм» и встроенного термостатического клапана.
Установка приборов со встроенным термостатическим клапаном рекомендуется
для двухтрубных систем отопления
353
Продолжение прил. 10
Электрический радиатор серии GE. Радиаторы данного
типа отличает высокая экономичность, долговечность, надежность,
идеально вписываются в автоматизированные системы отопления
Выпускаются в стационарном и переносном исполнениях.
Тип радиатора Размеры, мм Масса, кг Максималь- ная темпера- тура воздуха на выходе, °C Время пол- ного нагрева поверхности, мин Мощность электричес- кая (тепло- вая), Вт
вы- сота шири- на дли- на
GE-0,5/2/7 200 110 720 3,0 52 9 500
GE-10/2/10 200 110 1020 4 0 54 9 1000
GE 14/2/13 200 1110 1320 5 0 57 8 1400
GE-18/2/16 200 110 1620 6,0 58 8 1800
GE-10/4/7 400 по 720 6,0 54 9 2000
GE-20/4/10 400 110 1020 8,0 73 9 2000
GE 28/4/13 400 по 1320 10 0 78 9 2000
Конвекторные радиаторы серий GC.GP.
Водоводы радиаторов выполнены из жлектролитической меди, а
обогревательные элементы из чистого алюминия- Конструкция
радиатора исключает контакт алюминия с водой.
Работают в системах с принудительнй циркуляцией
теплоносителя
Рабочее давление - до 0.9 МПа
Радиаторы покрыты полиэстровым лаком, что делает их
исключительно стойкими к коррозии
Серия GP с боковым подключение, диаметр патрубка 1/2”
Серия GCc нижним подключение, с патрубками М 22x1,5
Радиаторы поставляются с комплектом зажимных патрубков из
меди диаметром 15 мм
Радиаторы GC имеют встроенный термостатический вентиль
фирмы Herz
Встроенный воздушный клапан
Буква L в обозначении типа радиатора означает наличие
вмонтированного увлажнителя воздуха
354
Продолжение прил. 10
Технические характеристики конвекторов
Тип: GP GC Габариты, мм Тепловая мощ- ность, Вт Вес радиатора, кг Объем воды, л
ши- рина высо- та ДЛИ на Межцентровое расстояние GP ОС GP GC
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2/4 110 200 410 100 264 2,1 3.1 0,12 0,14
2/7 110 200 710 100 600 3,3 4.3 0,20 0,22
2/10 110 200 101С 100 935 4 4 54 0,28 0,30
2/13 110 200 1310 100 1275 5,6 6,6 0,36 0,38
2/16 110 200 1610 100 1597 6,8 7,8 0,44 0,46
2/19 110 200 1910 100 1926 7,2 8,2 0,51 0,53
4/4 110 400 410 300 483 3.8 5 1 0,24 0.9
4/7 110 400_ 710 300 1099 5,5 68 0,38 0 43
4/7L 110 400 710 300 1099 5.8 7,1 0,38 0 43
4/10 110 400 1010 зоо 1712 7.2 8,5 0,56 0,61
4/10L 110 400 1010 300 1712 7.7 9.0 0,56 0.61
4/13 110 400 1310 300 2320 89 10,2 0,72 0,77
4/13L 110 400 1310 300 2320 9,6 10 9 0,72 0,77
4/16 110 400 1610 300 2925 10,6 11,9 0,87 0.92
4/16L 110 400 1610 300 2925 11,4 12,7 0,87 0,92
4/19 110 400 1910 300 3527 12,4 13,7 1.03 1,08
4/19L 110 400 1910 300 3527 13,4 14,7 1 03 1,08
6/4 1'0 600 410 500 688 5,4 7 0 0,36 0 43
6/7 110 600 710 500 1565 8,7 10,3 0,60 0,67
6/7L по 600 710 500 1565 9,0 10,6 0,60 0,67
6/10 по 600 1010 500 2438 12,2 13,8 0.84 0,91
6/10L 110 600 1010 500 2438 12,7 14.3 0,84 0,91
6/13 110 600 1310 500 3304 15,5 17.1 1 07 1,14
6/13L 110 600 1310 500 3304 16,2 17,8 1,07 1.14
6/16 110 600 1610 1Ы0 500 4166 19,0 20.6 1.31 1,31 1,38
6/I6L 110 600 500 4166 19,8 21,4 1,38
6/19 110 600 1910 500 5024 22,2 23,8 1,55 1,62
6/19L по 600 1910 500 5024 23,2 24 8 1,55 1,62
8/4 ио 800 410 700 833 6,9 8,8 0,48 0,^8
8/7 110 8П0 800 710 700 2011 11,6 13,5 0,80 0,90
8/7L 110 710 700 2011 11,9 13.6 0,80 0.90
8/10 110 800 1010 700 3134 16,0 17,9 1.12 1,22
8/10L 110 800 1010 700 3134 16,5 18 4 1,12 1,22
355
Окончание прил. 10
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
8/13 110 800 1310 700 4247 20 4 22,3 1,44 1,54
8/13L 110 н 800 1310 700 4247 21,1 23,0 1,44 1,54
8/16 110 800 1610 700 5355 24,8 26,7 1,75 1,85
8/16L по 800 1610 700 5355 25,6 27,5 1,75 1,85
8/19 110 800 1910 700 6457 29,2 31,1 2,07 ^2 17
8/19L 110 800 1910 700 6457 30,2 32,1 2 07 2,17
Примечание Все вышеперечисленные конвекторы отли-
чаются высокой экономичностью,надежностью и долговечностью.
356
Приложение 11
Многослойные трубы (Ре-А1-Ре) типа КИСАН производятся
заводом SKS Kanczuga Ltd в г.Канчуга (Польша) Материалом, из
которого сделаны трубы, является полиэтилен с алюминиевым
вкладышем. На трубы, производимые SKS Kanczuga Ltd., имеется
аттестат производителя, подтверждающий сходство с требованиями
нормативов ASTM F 1281 90 и F 1282 90 - USA (США); S1I GD
340 Израиль CSA - DF3 - Канада
В настоящее время производятся трубы типа КИСАН диаметром
16, 20 и 25 мм, поставляемые в бухтах до 200 м. В зависимости от
назначения, трубы изготавливаются двух цветов (белые и голубые).
Трубы типа КИСАН маркированы каждые 30 см фирменным
знаком, номером кода, обозначением вида материала, значениями
температуры и рабочего давления, а также годом изготовления.
Трубы КИСАН применяются в системах центрального и
местного водяного отопления жилых, общественных и произ-
водственных зданиях, в помещениях, исключающих механические и
термические повреждения, связанные с технологическими
особенностями производства (напр. тяжелая промышленность) или
сознательному повреждению (напр. места общего пользования).
Установка центрального отопления (в вышеуказанном смысле)
может быть исполнена полностью из груб КИСАН или вместе с
трубами из других материалов( сталь, медь и т.д ), в зависимости
от объема необходимых диаметров труб Tpv6bi КИСАН можно
применять при эксплуатации низкотемпературных установок
(расчетная температура которых не превышает 90 °C, при давлении
в трубопроводах не более 0.6 МПа (6 кгс/см2)
Основные технические характеристики труб КИСАН
Код Внутренний диаметр трубы Dw, мм Внешний диаметр трубы D, мм Толщина стенки трубы, мм Вес 1 пм трубы, г Количество пм трубы в 1 бухте
1216 12 16 1 9 98 100-260
1620 16 20 2 25 145 100-200
2025 20 25 2.25 184 50-200
357
Продолжение прил.11
Водоемкость 1 пм труб КИСАН
Код Внешний диаметр, мм Толщина стенки, мм Емкость, ДМ3/м
1216 16 1 9 0 12
1620 20 2 25 0.19
2025 25 2.25 0 33
Физические свойства труб КИСАН
Свойство Единица изменения Значение
Коэффициент теплопроводности Вт/мк 0.45
Коэффициент линейного расширения К* 25x10'6
Плотность материала г/см3 0.93
Плотность температур °C 40 . +90
Внутренняя шероховатость трубы (абсолютная) мм 0.003 0.006
Употребление отдельных видов труб КИСАН
Цвет труб Диапазон температур, °C Макси- мальное Рр Кгс/ см Применение
Постоянная работа Кратковременная работа
Голубой 40 50 6 Холодная вода си- стемы вакуумных установок
Белый 90 110 6 Горячая вода цент- рального отопления низких параметров, установки кондици- онирования
Соединение труб осуществляется с помощью ниппелей, отводов,
угольников, тройников и т.п., сделанных из латуни
Система труб и соединений КИСАН рекомендуется к приме
нению для систем отопления с температурой эксплуатации +90 °C.
I
358
Окончание прил 11
Система центрального отопления, полностью или частично
смонтированная из труб КИСАН является низкотемпературной
установкой водяного отопления открытой или закрытой системы
(рекомендуется последнее). Циркуляция воды в системе может быть
естественной или искусственной, с использованием насосов
(рекомендуется вариант с насосом). Не допускается применение
элеваторов при использовании теплоносителя от ТЭЦ
В зависимости от размера здания необходимо разделять
установку на независимо регулируемые ветви, обслуживающие
части здания, согласно сторонам света. В высотных зданиях нужно
разделить здание на зоны. Давление в системе не должно ни в
одном ее пункте превысить допускаемое для труб КИСАН
значение, т.е 0.6 МПа
Система центрального отопления, полностью или частично
выполненная из труб КИСАН, может быть с нижней или верхней
разводкой, нижняя предпочтительнее. В многоэтажных зданиях
можно употреблять традиционное решение пар стояков подающих
и обратных, из которых непосредственно питаются обо1реватели на
отдельных этажах. Однако при применении труб КИСАН выгодно
использовать горизонтальные разводочные петли, питаемые из
центральных стояков Петли могут быть одно- или двухтрубные
Можно применить горизонтальные разводки от коллектора на этаже
(распределитель квартирный) Рекомендуется, чтобы каждая петля
обслуживала одну квартиру или группу' помещений одного
потребителя.
Источником тепла для установки центрального отопления, пол-
ностью или частично смонтированных из труб КИСАН могут быть
местная котельная, отапливаемая твердым топливом (не
рекомендуется);
местная котельная, работающая на жидком или газообразном
топливе (рекомендуется);
тепловой узел с использованием скоростных водонагревателей
при централизованном теплоснабжении от ТЭЦ;
источник тепла должен комплектоваться полностью автоматизи-
рованной системой регулировки р и t. исключающей предельно
допустимые значения указанных параметров и обеспечивающих
расчетную тецпоотдачу.
359
Приложение 1 2
Примеры оформления графической части проекта:
план первого этажа; 2 - схема падающих и обратных магистралей;
3 - план типового этажа 4 - план чердака, 5 - схема стояков
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Богословский В.Н Строительная теплофизика. - М : Высшая
школа, 1982.
2. СНиП 2.04 05-91’ Отопление, вентиляция и кондици-
онирование. М.: Стойиздат, 1996.
3. СНиП 2.01.01.-82. Строительная климатология и геофизика. -
М.: Стройиздат 1983
4. СНиП II-3-79’ Строительная теплотехника. - М :
Стройиздат, 1996-
5. ГОСТ 21.602-79. Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха. Рабочие чертежи. М.: Стройиздат,
1980.
6 СНиП 2 08.02-89. Общественные здания и соорудения. - М.:
Стройизда г, 1989.
7. Щекин Р.В . Березовский В.А.. Потапов В.А. Расчет систем
центрального отопления. Киев: Вища школа, 1975.
8. Щекин Р.В. и др. Справочник по теплоснабжению и
В'нтилялии. - Киев Будивельник, 1976 - Кн. 1.
9. Споавочник проектировщика. Ч. 1. Отопление. /Под ред.
ИГ Староверова и др. - М Стройиздат, 1990
10. Сокинин Б.Н. Отопление и вентиляция Учебное пособие по
спецкурсу/Пензенский инж.-строит, ин-т - Пенза: Пенз.полигехн
ин-т 1984.
11. Русланов Г.В., Розкин М.Я., Ямпольский Э.Л. Отопление и
вен.иляция жилых и гражданских зданий. Проектирование
Справочник- Киев. Будиьельник, 1983.
12. Отопление и вентиляция Ч. 1 Отопление - 3-е изд/
П.Н Каменев, А.Н.Сканави, В Н.Богославский и др - М.'
Стройиздат, 1975.
13 Сканави А.Н. Конструирование и расчет систем водяного и
воздушного отопления зданий. М.: Стройиздат, 1983.
14. Андреевский А К Отопление: Учебное пособие. Минск
Вышейшая школа, 1974.
15. Туркин В П. Отопление граждан, ких зданий - Челябинск
Южно-уральское изд-во. 1974
361
16. Рекомендации по проектированию систем отопления с
применением новых отопительных приборов/ЦН И И ЭП инженер-
ного оборудования. - М : Стройиздат. 1977.
17. Щекин Р.В и др. Справочник по теплоснабжению и
вентиляции. - Киев Будивельник, 1976. - Кн. 2.
18. Витальев В П и др. Эксплуатация тепловых пунктов систем
теплоснабжения. - М. Стройиздат, 1985.
19. Кузаков В. Г Водяное отопление гражданского здания
Учебное пособие. - Л : ЛИСИ, 1984.
20 СНиП III-28 -75. Правила производства и приемки работ.
И Стройиздат, 1976
21. Изменение и дополнение к главе СНиП П-П-77. Проекти
рование и строительство защитных сооружений ГО. Сб. № 4. - И :
Стройиздат, 1980.
22. СНиП П-П-87. Защитные сооружения гражданской
обороны. - М : Стройиздат, 1987
23. СНиП 2.08.01-89. Жилые здания. - М. Стройиздат, 1989
24 СН 528-80. Перечень единиц физических величин,
подлежащих применению в строительстве М. Стройиздат, 1981
25. Семенов В Н. Унификация и стандартизация проектной
документации для строительства - М-. Стройиздат, 1985
26. СНиП 2.09 04-87’. Административные и бытовые здания
М Стройиздат, 1996
27. Еремкин А И Методические указания и задание к курсовой
работе по строительной теплофизике Пенза- Пенэ.инж.-строит.ин-
т, 1990.
28 Еремкин А И Расчет средств обеспечения теплового режима
зданий: Учебное пособие. Ч 1/Пенз.инж.-строит.ин-т. - Пенза:
Пенз. Политехи.ин-т. 1989
29 ГОСТ 12.1.005-76. Воздух рабочей зоны. - М.: Госкомитет
стандартов Совета Министров СССР, 1976.
30 Еремкин А Н Отопление гражданских зданий- Методи
ческие указания и задание к курсовому проектированию. - Пенза:
Пенз инж. строит ин-т, 1989
31 Богословский В.Н., Сканави А Н Отопление - М
Стройиздат, 1991.
32. СНиП 2 01 07-85 Нагрузки и воздействия. СНиП - М
Стройиздат. 1988
33. ЭВМ в проектировании- Проспект/Ленпроект. Л., 1975
362
34. Рекомендации по теплогидравлическому расчету, монтажу и
эксплуатации систем водяного отопления со стальными кон-
векторами с кожухом типа «Универсал» и секционными чугунными
радиаторами типа МС. И.:,НИИ санитарной техники, 1986.
35. Энергосбережение в системах теплоснабжения, вентиляции и
кондиционирования воздуха: Справочное пособие. /Под ред.
Л.Д Богуславского. - М : Стройиздат, 1990
36. Богуславский Л Д и др Экономика теплогазоснабжения и
вентиляции. - М Стройиздат, 1988.
^7. Еремкин А.И. и др, Примеры теплотехнического расчета
наружных ограждающих конструкций зданий: Учебное пособие -
Пенза ПГАСА, 1998
38. Богословский В Н. Тепловой режим здания - М.:
Стройиздат, 1979.
39. Справочник проектировщика Ч. 3. /Под. ред. •
Н Н.Павлова и др. - М : Стройиздат, 1992.-Кн. 1
40. Водяные тепловые сети: Справочное пособие /Под. Ред.
Н К.Громова, ЕП.Шубина. М.: Энергоатомиздат 1988
41. Королева Т.Н Гидравлический расчет горизонтальных
систем отопления на ПЭВМ Методические указания к курсовому и
дипломному проектированию. Пенза: ПГАСА, 1997
42 Королева Т И , Гребнева Е А Гидравлический расчет систем
отопления с тупиковым движением теплоносителя: Методические
указания к курсовому и дипломному проектированию - Пенза:
ПГАСИ, 1996.
363
ОГЛАВЛЕНИЕ
ВВЕДЕНИЕ...........................................3
1. ГИГИЕНИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ФИЗИОЛОГИЧЕСКОГО
ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА ПОМЕЩЕНИЯ
НА ЧЕЛОВЕКА ......................................5
2. УСЛОВИЯ ТЕПЛОВОГО КОМФОРТА В ПОМЕЩЕНИИ..........7
3 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАРУЖНЫХ
ОГРАЖДЕНИЙ ......................................у 9
3.1. Исходные данные и расчетные параметры внутреннего ф
наружного воздуха.........................../..10
3.2. Расчет толщины утепляющего слоя однородной
однослойной и многослойной ограждающей конструкции ..13
3 3 Расчет толщины утепляющего слоя неоднородной
однослойной и многослойной ограждающей конструкции . 22
3.4. Расчет толщины утепляющего слоя конструкции полов
над подвалом и подпольем.....................30
3 5. Теплотехнический расчет утепленных полов,
расположенных непосредственно на лагах.......33
3 6. Теплотехнический расчет утепленных полов,
расположенных непосредственно на грунте...,. 35
3 7 Теплотехнический расчет световых проемов.. 37
3.8.Теплотехнический расчет наружных дверей... 40
4 РАСЧЕТ ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ НАРУЖНЫХ
ОГРАЖДЕНИЙ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД...................... 41
5. РАСЧЁТ ТЕПЛОУСВОЕНИЯ ПОВЕРХНОСТИ
ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ........................ 47
6. РАСЧЁТ ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА НАРУЖНЫХ
ОГРАЖДЕНИЙ.........................................51
61 Проверка внутренней поверхности наружных ограждений
на возможность конденсации влаги.............51
6.2. Проверка на возможность конденсации влаги в толще
наружного ограждения . .. . .......... 56
7. ВОЗДУШНЫЙ РЕЖИМ ЗДАНИЯ........................ 68
7 1 Расчет сопротивления воздухопроницанию
ограждающей конструкции (стены)............. 68
7 2. Расчет сопротивления воздухопроницанию наружных
ограждений - окон и балконных дверей.........73
364
7.3. Расчет температуры поверхности и теплопередачи через
ограждения при наличии воздухопроницаемости.....74
8. ТЕХНИКО ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ СИСТЕМ
ОТОПЛЕНИЯ............................................77
9 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СИСТЕМЫ
ОТОПЛЕНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОЙ
ТЕПЛОВОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЯ . . 80
9 1 Уравнение теплового баланса здания .......... 80
9.2 Основные потери теплоты через ограждающие
конструкции зданий: стены, окна, двери, потолки,
полы над подвалами и подпольями......... .......81
9.3. Основные потери теплоты через утепленные полы
на грунте и ла1ах............................. .88
9 2. Дополнительные потери теплоты через
ограждающие конструкции ........91
94 1 Дополнительные теплопотерн, определяемые
ориентацией зданий.........................91
9 4.2 Дополнительные теплопотерн на открывание
наружных дверей.......................... 92
9.4.3. Дополнительные теплопотерн при наличии в
помещении двух и более наружных стен.. 94
9 4.4. Дополнительные теплопотерн через полы над
проветриваемыми холодными подпольями 94
9-4 5. Дополнительные теплопотерн
на высоту помещений .......................... .94
9 4 6 Дополнительные бытовые теплопоступления
в помещения............................. 95
9 4 7 Добавочные потери теплоты на нагревание
инфильтрующегося наружного воздуха.........95
9.4 8 Результаты расчета теплопотерь
и теплопоступлений......................... 101
9 5. Определение удельной тепловой характеристики здания
и теплопотерь по укрупненным показателям 102
10 КОНСТРУИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ 105
10 1 Выбор систем водяного отопления
многоэтажных зданий------------ ... 105
10 2 Выбор, размещение и прокладка магистральных труб. 107
10.3 Выбор и размещение стояков ПО’
365
10.4. Выбор и размещение отопительных приборов.......114
10 5. Присоединение теплопроводов
к отопительным приборам ........................116
10 6. Размещение запорно регулирующей арматуры 119
10. 7 Устройства для удаления воздуха
из систем отопления ...............................122
10. 8. Уклоны труб систем водяного отопления . . .. 125
10. 9 Компенсация температурных удлинений труб . . . . 126
10.1 0. Теплоизоляция труб...........................128
10 И. Составление схемы системы отопления ........../129
11. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ОБОРУДОВАНИЯ
ТЕПЛОВОГО ПУНКТА ....................................132
11 1 Тепловой пункт системы отопления
с непосредственным присоединением................. 133
11.2. Тепловой пункт системы отопления с зависимым
присоединением и водоструйным элеватором............133
ИЗ. Тепловой пункт системы отопления с зависимым
присоединением и насосом на перемычке 137
11.4. Тепловой пункт системы отопления с зависимым
присоединением и насосом на подающей магистра "и 138
115 Тепловой пункт системы отопления с зависимым
присоединением, с водоструйным элеватором
и пофасадным регулированием . . .............. 140
11.6. Подбор нерегулируемого водоструйного элева гора
типа ВТИ Мосэнерго.............................. 142
11.7. Подбор регулируемого водоструйного элеватора
с переменным коэффициентом смешивания ... 146
118 Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора
марки 40С10бк...................................155
11 9 Подбор насоса в системе водяного отопления 156
11 10. Запорно регулирующая арматура
и контрольно-измерительные приборы теплового пункта 162
12. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ ........................ .182
12.1. Определение рас полагаемого перепада давления
в системе отопления --------- ------------.------ . 182
366
12 2. Расчет естественного циркуляционного давления
в вертикальной однотрубной системе отопления
с верхней разводкой............................... 183
12.3. Расчет естественного циркуляционного давления
в вертикальной однотрубной системе отопления
с нижней разводкой................................ 187
12.4. Расчет насосного циркуляционного давления 189
12 5. Гидравлический расчет системы водяного отопления
по удельным потерям давления на греиие ............191
и 26- Гидравлический расчет системы водяного отопления
методом сложения характеристик сопротивлений.....207
13. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
СИСТЕМ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ...............................223
13 1\ Единица измерения поверхности
(Утолительного прибора ...............224
13.2 .Расчет площади отопительных приборов
вщвухтрубных системах отопления................ 224
13 3 Расчет площади отопительных приборов
в Однотрубных системах отопления ... 238
13.4. расчет размера и числа отопительных приборов
в системах водяного отопления_____ 243
14. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ НА ЭВМ.......................... 251
14 1 Проверка на возможность конденсации влаги
. в толще ограждения (стены) . ... .................251
14 2 Расчет теплопотерь помещений жилых
и общественных зданий на ЭВМ .. ... __ . 254
14.2.1. Алгоритм расчета теплопотерь в помещении.254
14 2 2. Алгоритм расчета теплопоступлений
в помещение ... ______ _____ 257
14 2 3. Уравнение теплового баланса здания. ...257
14 2 4. Инструкция для работы с программой
на ПЭВМ .............. . 258
14.3. Гидравлический расчет систем отопления
с тупиковым движением теплоносителя................263
14 3 1. Инструкция по работе с программой...... . 263
14 3.2 Пример расчета на ПЭВМ . . 265
14 4 Гидравлический расчет
горизонтальных систем отопления ................ 269
367
14 4.1. Общие указания по расчету
горизонтальных систем водяного отопления.271
14.4.2. Инструкция по работе с программой.272
14.43. Пример расчета на ПЭВМ ............27Т
ПРИЛОЖЕНИЯ ..........................................279
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК...............................361
Учебное пособие
Еремкин Александр Иванович
Королева Тамара Ивановна
Тепловой режим зданий
Редактор В.С.Кулакова
Верстка С.Г.Нестерова
ЛР N1 071618 от 1 04.I998 г.
ООО «Издательство АСВ»
129337, г Москва, Ярославское шоссе, д. 26. комн 705
Печать офсетная. Бумага газетная.
Формат 60x90/16. Объем 23 п.л.
Подписано в печать 14 06.2001 г. -Зак. 2650 Тир. 2000.
Отпечатано с готовых диапозитивов в Мытищинской ме крайонной типе "рафии.
141009 г. Мытищи, ул. Колонцова, д. 17/2. Тел. (095) 586-30-90,