664.8.037.5
Сотрудничество стран СЭВ
в комплексном изучении новых методов замораживания
пищевых продуктов
Канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ, М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Быстрое замораживание пищевых продуктов
в целях их консервирования широко
распространено во всех странах. Непрерывно
возрастает выпуск и расширяется ассортимент
быстрозамороженных скоропортящихся продуктов.
Однако традиционные способы и оборудование для
замораживания пищевых продуктов не отвечают
полностью требованиям сохранения их
хорошего качества и достижения высокой
производительности труда.
Появившиеся в последнее время новые методы
замораживания пищевых продуктов
(флюидизациеи, в жидком азоте и др.) позволяют
значительно сократить продолжительность процесса,
снизить потери, лучше сохранить качество и
создать высокопроизводительное оборудование для
больших производственных мощностей.
Наряду с процессом замораживания на
качество замороженных плодов и овощей оказывает
влияние их сорт и состояние зрелости, процессы
предварительной подготовки сырья, включая
мойку, бланширование, охлаждение, а также методы
упаковки, режимы хранения и транспортировки.
По плану научных исследований СЭВ в 1966—
1970 гг. была проведена работа: «Изучение
возможностей и разработка новых методов
замораживания пищевых продуктов».
В работе приняли участие
научно-исследовательские институты семи стран:
Народной Республики Болгарии —
Научно-исследовательский институт консервной
промышленности в г. Пловдиве;
Венгерской Народной Республики —
Центральный научно-исследовательский институт
пищевой промышленности в г. Будапеште;
Германской Демократической Республики —
Научно-исследовательский институт
холодильной промышленности в г. Магдебурге;
Польской Народной Республики —
Центральная лаборатория холодильной промышленности
в г. Лодзи;
Социалистической Республики Румынии —
Научно-исследовательский институт пищевой
промышленности в г. Бухаресте;
Союза Советских Социалистических
Республик — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности в
г. Москве;
Чехословацкой Социалистической
Республики — Научно-исследовательский институт
пищевой промышленности Словацкой
сельскохозяйственной академии в г. Братиславе.
Страной-координатором темы являлась ЧССР.
Обширная комплексная программа
научно-исследовательских и опытно-конструкторских
работ, согласованная между участниками темы,
включала предварительные исследования
влияния холода на микрофлору пищевых продуктов,
их структуру и органолептические показатели;
технологические исследования процессов
замораживания пищевых продуктов тремя методами —
флюидизациеи, с применением жидкого азота и
с помощью турбовоздушной холодильной
машины ТХМ-300; машиностроительные
исследования (конструирование и испытание стендовых
морозильных аппаратов, создание
промышленных моделей скороморозильных аппаратов);
экономические исследования для оценки
рентабельности новых методов замораживания.
Ежегодно специалисты стран, участвовавших
в разработке темы, собирались на консультации
для взаимной информации о полученных
результатах и внесения необходимых уточнений
в программу дальнейших работ. В итоге были
найдены оптимальные технологические режимы
применения новых методов замораживания и
созданы промышленные модели нового
оборудования, которые после проведения
производственных испытаний будут рекомендованы для
изготовления в целях удовлетворения потребностей
всех стран СЭВ.
Ниже приводятся некоторые результаты
выполненных исследований.
1*
з

Предварительные исследования
Разработаны режимы хранения и способы
транспортировки некоторых продуктов (в
основном зеленого горошка) от места сбора до
перерабатывающего завода (СРР).
Изучены и определены выживаемость
микроорганизмов после замораживания в жидком азоте
(—196° С) и на воздухе (—18° С), а также рост
микроорганизмов при температуре окружающей
среды от +10 до —24° С (СССР, ЧССР).
Установлено, что замораживание бактерий в жидком
азоте не оказывает влияния на характер их
развития в размороженном состоянии и на
биохимические свойства.
Изучено влияние замораживания пищевых
продуктов методом флюидизации и в жидком азоте
на органолептические свойства (ГДР, СССР,
ЧССР). Плоды и овощи, замороженные методом
флюидизации и в жидком азоте, значительно
лучше сохраняют окраску, вкус, консистенцию» и
аромат, чем замороженные обычным способом
в циркулирующем воздухе.
Установлено влияние холода на структуру
пищевых продуктов (ПНР, СРР, СССР, ЧССР).
При замораживании продуктов растительного и
животного происхождения в жидком азоте при
правильно выбранной скорости замораживания
не происходит значительных нарушений
структуры, и выделение соков при размораживании
меньше, чем у тех же продуктов, замороженных
обычным методом.
Технологические исследования
Изучено влияние качества растительного
сырья на его технологическую пригодность
для замораживания (ГДР, СРР, ЧССР). Даны
рекомендации по пригодности различных видов
плодов и овощей для замораживания и по их
предварительной обработке. Установлена
оптимальная стадия зрелости зеленого горошка и
некоторых других овощей для замораживания.
Разработаны рекомендации по сохранению
начального качества плодов и овощей в период от
сбора до замораживания.
Определены технологические параметры новых
методов замораживания (флюидизацией, с
применением жидкого азота, с помощью турбовоз-
душной холодильной машины ТХМ-300),
которые послужили основанием для создания и
изготовления промышленных образцов
морозильных аппаратов (НРБ, ГДР, ПНР, СССР, ЧССР).
Изучено влияние методов и температур
замораживания на сохранение пищевых продуктов во
время длительного хранения (9 месяцев и более)
при различных температурах (ВНР, СССР,
ЧССР), а также определены максимальные сроки
4
хранения в диапазоне температур от —10 до
-30° С.
Разработан ассортимент продуктов для
замораживания с применением жидкого азота (ГДР,
ЧССР). Согласно результатам, полученным в
ГДР, использование жидкого азота дает заметные
преимущества при замораживании томатов,
огурцов и клубники.
Исследованы упаковки для замораживания и
хранения при низких температурах (ГДР,ЧССР).
Для расфасовки замороженных готовых блюд
рекомендованы упаковки из алюминиевой
фольги и из полиэтилена низкого давления, для
расфасовки быстрозамороженных плодов и
овощей — картонные упаковки с пластмассовым
покрытием.
Машиностроительные исследования
В странах — членах СЭВ разработаны
новые морозильные аппараты:
в НРБ — флюидизационный
скороморозильный аппарат АЗФ-1 производительностью
1000 кг/ч по зеленому горошку и освоено
производство таких аппаратов;
в ГДР — аппарат для замораживания
пищевых продуктов с использованием жидкого азота
NGA-3 марки «Криомат», производство которого
освоено Народным предприятием холодильной
техники в Нидерзаксверфене;
в ПНР — скороморозильный
флюидизационный аппарат ZFT-1 производительностью 2 т/ч по
зеленому горошку;
в СССР — флюидизационный аппарат для
замораживания гарнирного картофеля
производительностью 1000 кг/ч и скороморозильный
аппарат для замораживания продуктов в блоках
с применением турбовоздушной холодильной
машины ТХМ-300 (промышленные образцы);
в ЧССР — флюидизационный
скороморозильный аппарат «Ротафлюид» производительностью
500 кг/ч и конвейерный аппарат
производительностью 2 т/ч зеленого горошка или 1 т/ч готовых
блюд, а также оборудование для замораживания
пищевых продуктов в контейнерах.
Для транспортировки замороженных
продуктов разработаны контейнеры, охлаждаемые
жидким азотом, сухим льдом и с аккумуляционной
системой охлаждения, а также даны
рекомендации по их использованию (ГДР, СССР,
ЧССР).
Испытана система охлаждения
авторефрижераторов с помощью жидкого азота (ГДР, ПНР,
СРР, СССР, ЧССР). В ГДР созданы установки
NKS 251, NKS 252, NKS 253 для охлаждения
транспортных средств. Производство этих
установок освоено машиностроительной
промышленностью.

Экономические исследования
Проведена предварительная экономическая
оценка использования жидкого азота для
охлаждения авторефрижераторов (ГДР, ПНР,
СРР, СССР, ЧССР).
Расчеты показали, что экономическая
эффективность применения этой системы охлаждения
зависит от стоимости жидкого азота. Например,
в ГДР использование жидкого азота
экономически выгодно при стоимости 0,2—0,3 марки за
литр, а в СРР —1 лея за литр. При
существующей в ПНР стоимости жидкого азота 2 злотых
за литр эксплуатация авторефрижераторов,
охлаждаемых жидким азотом, обходится
значительно дороже, чем с машинной системой
охлаждения. В условиях СССР применение жидкого
азота экономически выгодно для транспортировки
охлажденных продуктов.
Выявлена экономическая эффективность
использования новых методов замораживания
(НРБ, ГДР, ПНР, СССР).
В результате проведенных расчетов
экономический эффект от внедрения флюидизационного
аппарата АЗФ-1 в НРБ определился в 52,2 левов
на 1 т замороженных плодов и овощей.
Использование аппаратов ZFT-1 в ПНР эффективнее,
чем аппаратов иностранных фирм. Флюидиза-
ционный аппарат, разработанный в СССР, дает
экономию при включении его в линию по
производству быстрозамороженных плодов и овощей
вместо серийно выпускаемых аппаратов. В ГДР
использование жидкого азота для
замораживания продуктов становится выгодным при
стоимости его не выше 0,3 марки за литр.
* * *
В текущей пятилетке продолжается
сотрудничество стран СЭВ в научной разработке
актуальных проблем холодильной технологии.
Программой совместных научных исследований
предусматривается всесторонняя
производственная проверка новых методов замораживания,
скороморозильных аппаратов и организация
производства последних для всех
заинтересованных стран — членов СЭВ.
Наряду с внедрением полученных результатов
программа включает проведение совместных
исследований в области разработки новых методов
дефростации пищевых продуктов, как
завершающего звена после их замораживания,
транспортировки и хранения. Использование
замороженного мяса, рыбы и других продуктов для
переработки на промышленных предприятиях, а
также замороженных готовых блюд в сети
общественного питания требует применения
совершенных методов их размораживания.
Будут исследованы различные методы
размораживания, в том числе с применением токов
высокой частоты. Возможность наиболее полного
восстановления после размораживания основных
свойств ткани, присущих ей до замораживания,
является главным качественным критерием при
сравнительной оценке технологии и техники
размораживания.
В связи с использованием размороженных
продуктов для последующей переработки имеют
значение и изменения при их кратковременном
хранении в размороженном состоянии.
Предусмотрены исследования по изучению
ферментативных процессов в мышечной ткани,
степени восстановления структуры мышечной ткани
мяса и рыбы после размораживания и
кратковременного хранения.
Будет проведена качественная оценка мяса
и рыбы, размороженных различными методамаи
готовых мясных блюд после совмещенного ртз,
мораживания и разогревания различными
методами, оценка влагоудерживающей способноси-
и потери веса, изучены механо-химические
изменения в мышечной ткани после
размораживания и кратковременного хранения.
На основе разработанных оптимальных
технологических режимов размораживания пищевых
продуктов будут созданы конструкции
механизированных дефростеров интенсивного действия.
Налаженное сотрудничество научных
учреждений стран СЭВ создает благоприятные условия
для получения в короткие сроки положительных
результатов при разработке новых проблем
холодильной техники и технологии.
В

Новые конструкции аппаратов
для охлаждения и замораживания птицы
М. 3. ТЛНТИКОВ
Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт мясной промышленности
София, Болгария
637.57.037.5.002.5
Процессы охлаждения и замораживания имеют
очень важное значение при переработке птицы.
В настоящее время в мировой практике
широко распространен метод охлаждения,
заключающийся в погружении тушек птицы сначала
в водопроводную, а затем в ледяную воду [1].
При этом тушки охлаждаются до температуры
4—6° С в центре.
Несмотря на то, что этот способ с точки зрения
гигиены подвергается критике некоторыми учены-
ми [2—4], он очень экономичен, обеспечивает
возможность автоматизации, при его применении
не требуется громоздкое оборудование и
достигается высокое качество продукта.
Следовательно, он достаточно перспективен.
Санитарная проблема должна быть решена в
первую очередь при откармливании птиц и во
время их убойной обработки.
Существуют два типа устройств для
охлаждения и замораживания птицы. При использовании
устройств первого типа тушки птицы
автоматически снимаются с конвейера бойни и попадают
в охлаждающую ванну, где перемещаются
различными транспортными системами и затем
вынимаются с помощью подъемного элеватора.
Такие устройства компактны, просты в
эксплуатации и полностью автоматизированы. Здесь
трудность заключается в том, что не всегда
обеспечивается транспортировка всех тушек через ванну
за одно и то же время, а это может привести к
неравномерному охлаждению.
В устройствах второго типа тушки
транспортируются через ванну с помощью одного конвейера,
на крюках которого подвешено от 8 до 12 тушек.
Это надежный способ перемещения, но с
экономической и теплотехнической точек зрения
менее выгодный. Устройства второго типа менее
компактны, при их обслуживании требуется
дополнительная рабочая сила для снятия тушек
с убойного конвейера, подвешивания их на
охлаждающий и снятия с последнего. Поэтому такие
аппараты не пригодны для установки в
автоматических линиях большой производственной
мощности. Кроме того, тушки в них размещаются
плотно и их охлаждение затруднено.
Учитывая это, нами разработана новая
конструкция охлаждающей ванны (рис. 1), которая
по принципу действия относится к первой
группе охлаждающих устройств.
После автоматического снятия с убойного
конвейера тушки птицы попадают в ванну,
равномерно заполняя каждую клеть, образующуюся
между двумя соседними направляющими
решетками транспортного механизма. Вместе с тушками
в клети подается порция чешуйчатого льда,
который равномерно распределяется между ними.
Таким образом, предотвращается нагромождение
больших масс льда в одной части ванны, как
это случается в некоторых охлаждающих
устройствах.
Каждая направляющая решетка перемещает
определенное количество тушек птицы и льда и
в конце ванны равномерно подает тушки к
элеватору, которым они выгружаются из аппарата.
Если случайно тушка не попала на элеватор,
она подхватывается при поднятии решетки и,
ыг-
в
Рис. 1. Автоматизированная ванна для охлаждения птицы погружением в воду:
; __ льдогенератор для чешуйчатого льда; 2 — направляющие решетки; 3 —
транспортный механизм; 4 — редуктор; 5 — водосливные отверстия; 6 — подъемный
элеватор; 7 — ванна.

когда последняя достигает своего вертикального
положения, снова падает в ванну, откуда
сталкивается на элеватор следующими направляющими
решетками. Из верхнего вертикального решетка
приходит в горизонтальное положение, так как
застопорена с одной стороны и шарнирно
соединена с цепями. В этом положении она достигает
начала ванны и начинает постепенно
открываться, перемещая загружаемые тушки и лед.
Нагрузка на решетки при перемещении
птицы минимальная, так как тушки погружены в во-
ДУ-
Преимущества конструкции состоят в том, что
направляющие решетки перемещают каждуютуш-
ку птицы, находящуюся перед ними, независимо
от того, плавает она или нет, так как верхний
конец решеток выше уровня воды. Кроме того,
тушки перемещаются без энергичного
перемешивания и поэтому нет опасности отделения
небольших кусочков от тушек, которые могут
загрязнить воду и ухудшить ее санитарное состояние.
Нами проведена также работа по
конструированию автоматического скороморозильного
аппарата для замораживания птицы в воздухе и
аппарата, действие которого основано на принципе
погружения тушек птицы в холодоноситель. В
этой статье описывается аппарат второго типа.
Замораживание жидкими холодоносителями
(водные растворы хлорида натрия, хлорида
кальция, пропиленгликоля и др.) имеет
преимущества по сравнению с остальными способами
замораживания, в частности, с воздушным:
значительно выше скорость замораживания, что улучшает
качество тушек (цвет более светлый и т. д.);
меньше расход холода на единицу массы; более
выгодный энергетический баланс.
Наряду с преимуществами у этого метода есть
и недостатки. Так, не исключена возможность
значительной деконцентрации холодоносителей,
поскольку они обычно очень гигроскопичны.
Главным образом деконцентрация наступает в
результате конденсации водяных паров воздуха
при большой разности температур
холодоносителя и воздуха. Для удаления сконденсированной
воды из холодоносителя последний подвергается
сильному нагреву в специальных реконцентра-
торах, где испаряется поглощенная влага.
Однако такая обработка холодоносителя приводит
к повышению стоимости замораживания.
При этом методе требуется специальный
упаковочный материал.
Для улучшения теплообмена упаковку
следует вакуумировать, иначе процесс
замораживания замедляется приблизительно на 20% [5].
Часть холодоносителя непрерывно уносится из
аппарата, осаждаясь на поверхности тушек
птицы, и требуется периодически добавлять новое
количество раствора.
Благодаря тому что при этом способе
достигается очень хорошее качество замороженной
птицы, он нашел широкое применение в ряде
стран, главным образом в США и Канаде. В
Канаде в 1959 г. было заморожено 25 млн. кг
птицы, причем половина по этому методу [6, 7].
Описанный способ замораживания
проводится по-разному. В одном случае птицу вначале
замораживают погружением в холодоноситель для
фиксирования цвета, а затем помещают в
холодильную камеру или в воздушный морозильный
туннель для домораживания. Это так
называемое двухступенчатое замораживание,
нашедшее применение главным образом в США
и Канаде [8]. Во втором случае замораживание
проводится погружением в холодоноситель до
достижения конечной температуры в центре
тушки—18° С.
При двухступенчатом способе домораживание
протекает при более неблагоприятном
температурном режиме (повышение температуры между
двумя фазами), что отражается на качестве
продукции, тем не менее двухступенчатое
замораживание широко применяется. Это объясняется
следующими причинами: деконцентрацией
холодоносителя и малой производительностью
современных скороморозильных аппаратов с
применением холодоносителя. Для проведения полного
цикла замораживания в холодоносителе
потребуется значительно увеличить габаритные
размеры аппаратов. Таким образом, возникает
конструктивная проблема — создание
малогабаритных аппаратов с производительностью, хотя бы
равной воздушным. Если эти вопросы будут
решены, можно будет проводить полный цикл
замораживания птицы в морозильных аппаратах
с погружением в холодоноситель.
Созданный нами скороморозильный аппарат для
замораживания герметично упакованных тушек
птицы в жидких холодоносителях (рис. 2)
работает следующим образом.
Тушки птицы подаются транспортерной лентой
на уровне загрузочного гидравлического затвора
и гидравлическим цилиндром направляются в его
левую часть.
В гидравлическом загрузочном затворе с
помощью насоса постоянно поддерживается
уровень холодоносителя над точкой С с
тем, чтобы воздух не мог проникнуть внутрь
аппарата. После того как тушки птицы попадут
в левую часть затвора, срабатывает
выталкиватель 7, который вводит весь ряд тушек под уровень
холодоносителя, а затем подает их в
соответствующую пустую клеть транспортерной ленты,
занимающей исходную позицию для загрузки.
Проходя через верхний участок ленты,
тушки птицы обильно орошаются сверху холодоно-
сителем. В нижнем участке ленты они находят-
7

А-А
Рис. 2. Скороморозильный аппарат для замораживания герметически упакованных продуктов, в
частности птицы, в жидких холодоносителях:
1 — насос для поддержания уровня холодоносителя в загрузочном гидравлическом затворе; 2 —
охлаждающие ванны; 3 — разгрузочный гидравлический затвор; 4 — выталкиватель; 5 —
гидравлический цилиндр; 6 — загрузочный гидравлический затвор; 7 — выталкиватель; 8 —
перфорированные оросительные поддоны; 9 — сетчатые фильтры; 10 — распределительный коллектор;
И — транспортерная лента; 12 — водосливное отверстие; 13 — циркуляционные насосы; 14 —
пароизоляция; 15 — испаритель; 16 —- настил для обслуживания; 17 — сборная ванна.
ся под уровнем холодоносителя и перемещаются
перегородками на ленте. Когда тушки птицы
достигнут конца сборной ванны, они
выталкиваются наружу и направляются в разгрузочный
гидравлический затвор, из которого их
перемещает выталкиватель 4. После выхода из
аппарата тушки попадают на транспортерную
ленту, над которой находится вентилятор. Под
действием воздушной струи капли
холодоносителя сдуваются с тушек, собираются и
направляются в верхний затвор. Затем тушки
попадают под водяной душ, подсушиваются вторым
вентилятором и направляются для упаковки.
С помощью двух циркуляционных насосов
холодоноситель засасывается с одного конца
охлаждающих ванн, в которых расположены
испарительные элементы, и направляется в
распределительные коллекторы, откуда поступает
в перфорированные оросительные поддоны. Из
поддонов холодоноситель стекает тонкими
струями на тушки птицы, затем попадает в сборную
ванну и через водосливные отверстия стекает в
охлаждающие ванны, где размещены испарители.
Далее холодоноситель всасывается с
противоположного конца циркуляционным насосом и
вновь направляется в верхнюю часть аппарата
к распределительным коллекторам. Таким
образом осуществляется противоточное движение
холодоносителя по отношению к движению тушек
птицы в сборной ванне, что значительно
улучшает теплообмен. Кроме того, оба
циркуляционных насоса засасывают только охлажденный
раствор, что важно для энергетического и теплового
баланса аппарата.
Применение этой схемы циркуляции
обеспечивает минимальный расход электроэнергии.
Важное преимущество аппарата — использование
нижней части транспортерной ленты, в связи с чем
его производительность вдвое увеличивается.
На рис. 2 представлен аппарат,
предназначенный для водоплавающих птиц. В позиции В
показан вариант загрузки ленты при
замораживании бройлеров, при этом производительность
резко возрастает благодаря тому, что по высоте
загружаются два ряда птицы.
Предложенный аппарат по сравнению с
воздушным той же производительности имеет
меньшие габаритные размеры и расходует вдвое
меньше электроэнергии. Длительность
замораживания до —18° С в центре сокращается в 2—2,5
раза при температуре холодоносителя —29° С.
Использование холодоносителя с
температурой —22° С, как это рекомендуют некоторые
авторы [5], нельзя считать целесообразным при
однофазном замораживании, хотя цвет птицы при
этой температуре получается светлым.
Объясняется это тем, что при такой температуре
значительно увеличивается время замораживания и,
следовательно, нельзя обеспечить приемлемые
размеры аппарата. Желаемый цвет птицы можно
получить изменением степени орошения в течение
первых нескольких минут замораживания,
когда фиксируется цвет.
Конструкция аппарата позволяет избежать де-
концентрации холодоносителя. Аппарат
надежно защищен от проникновения влажного
воздуха. Контакт с воздухом имеют только
выталкиватели и левые стороны гидравлических
отверстий. Температура холодоносителя верхнего
гидравлического затвора положительная, так как
через него проходят внутрь аппарата тушки
птицы с температурой от 4 до 6° С. Следовательно,
конденсация очень незначительна. Конденсация
возможна в левой стороне нижнего затвора, но
контактная поверхность холодоносителя в
данном случае не превышает 0,5 м2, а вместе с
поверхностью выталкивателя и поверхностью
образовавшихся капель —1,5 м2, что практически
не может оказать влияния на большую массу
холодоносителя, циркулирующую в аппарате.
По этой причине нет надобности монтировать ре-
концентратор, что значительно удешевляет про-
8

цесс замораживания. Унос холодоносителя очень
незначителен благодаря вентилятору, который,
сдувая капли с тушек птицы, обеспечивает их
возвращение в систему.
Вследствие того что испарительные элементы
расположены внутри аппарата, нет надобности
в третьем рециркуляционном насосе,
потребляемая мощность которого составляет 30 кВт.
Аппарат полностью автоматизирован. Он
пригоден также для замораживания яичного
меланжа. Упакованный в коробки меланж
подается аналогично тушкам птицы.
Народное предприятие «Кюльавтомат» —
единственный в ГДР завод-изготовитель судовых
холодильных установок и морозильного
оборудования. Вначале заводом выпускались
гравитационные морозильные туннели, продукты в
которых замораживались способом
конвективного и кондуктивного теплообмена. Продукты
продвигались на наклонно расположенных в
изолированном помещении трубах испарителя.
Требования современной промышленности, в
частности судостроительной, и океанического
рыболовства к габаритным размерам морозильных
установок и уровню их механизации
способствовали созданию морозильного туннеля, в котором
продукты замораживались в противнях,
размещаемых на стеллажных тележках. Такими
установками оборудованы 86 рыболовных судов типа
«Тропик», эксплуатируемых в настоящее
время.
Дальнейшее развитие способа воздушного
замораживания привело к разработке
морозильных аппаратов непрерывного действия: вначале
аппарата BHL 22,5, получившего на Лейпциг-
ской ярмарке Золотую медаль, затем после
обобщения результатов исследований в этой
области, — LBH25, LBH25-1 и LBH31.E. Эти
конвейерные воздушные морозильные аппараты,
установленные более чем на 100 советских судах,
отличаются высокой надежностью в
эксплуатации.
2 Холодильная техника № 2
ЛИТЕРАТУРА
1. Материалы фирм: Gordon Johnson-Stephens Limited
(Англия), Stork (Голландия), Lindholst & Co. A/S
(Дания), Complex (Венгрия), Ralf Zebarth Inc. (США).
2. L о r e n t z E. «Die Fleischwirtschaft», 1966, Nr. 1, S. 49.
3. GrossklausB. «Die Fleischwirtschaft», 1966, Nr. 1,
S. 49.
4. Berner H., ScholtyssekS. «Die
Fleischwirtschaft», 1968, Nr. 4.
5. Jasper W. «Der Fleischermeister», 1965, Nr. 8,
S. 199—201.
6. К u e b 1 e r S. «Kaltetechnik», 1958, Nr. 7, S. 219—221.
7. Kuebler S. «Die Kalte», 1960, Nr. 9, S. 491—493.
8. S e 1 b m a n W. «Die Kalte», 1965, Nr. 2, S. 63—69.
9. LentzC, Van der BergL. «Food Technology»,
1957, April, p. 247—250.
621.565:664.8.037.5D30.2)
Наряду с усовершенствованием воздушных
морозильных аппаратов проводились научные
исследования по разработке механизированных
контактных устройств с вертикальным и
горизонтальным расположением морозильных плит.
Морозильная линия типа GPV с вертикально-
плиточными аппаратами показана на рис. 1.
Такими линиями оснащены
рыбообрабатывающие базы и суда серии «Морозильный траулер»,
эксплуатируемые на флоте ГДР. Контактные
морозильные аппараты с горизонтальным
расположением морозильных плит применяются как
для замораживания рыбы или рыбного филе
на рыболовных судах, так и для замораживания
мяса, фруктов, овощей и других продуктов на
береговых установках. В этих аппаратах
холодильными агентами являются фреоны-22,12
и аммиак, а в отдельных случаях применяется
холодоносител ь.
Ресурсы пищевых продуктов и их
консервирование. Быстрый рост численности населения —
один из основных факторов, определяющих
необходимость увеличения производства пищевых
продуктов и развития соответствующих
технических устройств для их добычи и переработки.
С этим связаны интенсификация возделывания
земель, поиск новых районов и объектов
рыболовного промысла, использование морского дна
для добычи пищевых продуктов и т. д.
Многие пищевые продукты добываются в райо-
9
Современные установки ГДР
для замораживания рыбы и других пищевых продуктов
Народное предприятие «Кюльавтомат»
Др.-инж. Э. И. ФЛЮГЕР
Берлин, ГДР

Рис. 1." Морозильная линия типа GPV с
вертикально-плиточными аппаратами.
нах земного шара, расположенных вдали от
мест потребления. В результате возникает
проблема сохранения продуктов, связанная с
необходимостью их длительной транспортировки.
Высококачественные продукты можно
получить лишь в том случае, если непосредственно
после уборки урожая, убоя скота или вылова
рыбы они будут законсервированы и будут
созданы надлежащие условия их доставки
потребителю. Известно много способов
консервирования пищевых продуктов: термическая
обработка путем стерилизации, пастеризации,
охлаждения, замораживания, сушки, а также
облучение инфракрасными, ультрафиолетовыми и
гамма-лучами, копчение, соление,
засахаривание и т. д.
Для длительного сохранения пищевых
продуктов наиболее пригоден способ
консервирования замораживанием, при котором продукты
вначале быстро охлаждаются до —22-: 29° С,
а затем хранятся при —25-. 30° С.
На рыболовных судах долгое время
применялся способ хранения рыбы в дробленом льду
или соление.
Резкие изменения произошли в начале
пятидесятых годов, когда начали строить крупные
суда с большой дальностью плавания. Это
предопределило необходимость более длительного
сохранения выловленной рыбы и, как следствие,
широкое распространение ее консервирования
методом замораживания. На крупных судах
предусмотрены помещения для обработки рыбы.
Морозильное устройство на судне предназначе-
ю
но для быстрого замораживания
предварительно обработанной рыбы до температуры
последующего хранения. Рыбу замораживают в
крупных блоках (целую или филе), которые в
дальнейшем обрабатывают на береговых базах.
Способы замораживания. Известны следующие
основные способы замораживания продуктов
(рис. 2): в потоке холодного воздуха;
контактным методом между плитами, через которые
протекает холодильный агент или охлаждающее
вещество; путем орошения сжиженными газами;
погружением в охлаждающую среду.
При воздушном замораживании поток
холодного воздуха отводит тепло от продуктов
и они охлаждаются до заданной температуры.
Рыбу обычно укладывают в морозильные блок-
формы, которые продвигаются через
морозильный туннель, где обдуваются холодным
воздухом в продольном или поперечном направлении.
В конце процесса замораживания рыбу
вынимают из блок-форм и направляют транспортным
устройством для дальнейшей обработки.
Конструкции морозильных аппаратов и связанные с
ними способы транспортировки блок-форм,
расположение вентиляторов и испарителей весьма
разнообразны. Воздушные морозильные
устройства могут применяться для замораживания
продуктов любой формы, в частности готовых
кулинарных изделий.
В отличие от воздушных морозильных
аппаратов, в которых холодный воздух действует
в качестве промежуточного холодоносителя, в
контактных морозильных аппаратах создается
непосредственный контакт между испарителем,
выполненным в виде морозильной плиты, и
замораживаемым продуктом. Вертикальные
плиточные морозильные аппараты применяются для
замораживания неупакованной продукции, к
которой относится рыба, горизонтальные—в
основном для упакованной продукции. Упаковочный
материал (вощеная бумага, картон, пленка) может
при этом оставаться с продуктом или после
замораживания удаляться (безреберные блок-формы,
кассеты).
LSsSiS^a о о о
|H H H I ^ ^
a <T
Рис. 2. Способы замораживания продуктов:
а — воздушный; б — контактный; 1 — поток? холодного
воздуха; 2 — флюидизация; 3 — контакт
cjиспарительными плитами; 4 — орошение.

Для замораживания пищевых продуктов
(фрукты, овощи, птица и т. д.) на береговых
предприятиях все чаще применяют морозильные
установки, работающие на сжиженных газах.
Производится либо мелкокапельное орошение
продуктов сжиженным азотом, либо полное их
погружение в жидкий холодильный агент
(фреон-12). Вследствие интенсивной теплопередачи
при соприкосновении замораживаемого
продукта со сжиженным газом и получения низкой
температуры обеспечивается очень быстрое
замораживание. Замораживание путем
погружения продукта в холодный рассол применяется
редко, например при лове тунца.
Морозильные аппараты, работающие по
методу флюидизации, предназначены только для
замораживания мелкокусковых продуктов.
Продуваемый снизу холодным воздухом слой
мелкокусковых продуктов переходит при
соответствующих условиях во взвешенное состояние,
что обеспечивает очень хороший теплообмен
между воздухом и замораживаемым продуктом.
Требования, предъявляемые к судовым
морозильным установкам. Опыт эксплуатации
морозильных установок на судах позволил выявить
и сформулировать ряд требований к ним:
прочность конструкции; повышенная надежность по
сравнению с обычно принятой для береговых
установок; способность выдерживать
перегрузки и обеспечивать большую пропускную
способность в случае крупных уловов; пригодность
для обработки разнообразных сортов рыбы и
рыбной продукции; простота обслуживания;
хорошая доступность ко всем узлам установки при
проведении ремонтных работ; надежная
антикоррозионная защита конструкции с учетом
возможной работы морозилок в условиях тропиков;
изготовление деталей, контактирующих с
рыбой, из материалов, допущенных органами
санитарного надзора для непосредственного
соприкосновения с пищевыми продуктами;
возможность очистки и санитарной обработки всех
деталей установки.
Наиболее полное осуществление этих
требований определяет направления разработок
новых конструкций судовых морозильных
установок.
Воздушные морозильные аппараты типа LBH.
С учетом изложенных выше условий народным
предприятием «Кюльавтомат» создан типовой
ряд конвейерных морозильных аппаратов
агрегатной конструкции производительностью от
15 до 30 т/сутки. Морозильные аппараты типа
LBH могут работать на аммиаке или фреоне-22,
причем при работе на аммиаке применяется на-
сосно-циркуляционная схема, а на фреоне-22 —
безнасосная.
Принципиальная схема морозильного аппара-
2*
та типа LBH 31,5, наиболее современного
аппарата этой серии, производительностью 30 т
рыбы за 22 ч работы при замораживании до
—25° С в центре блока, показана на рис. 3. ^
Рис. 3. Принципиальная схема морозильного аппарата
типа LBH 31,5.
Воздушный морозильный аппарат состоит из
пяти секций: А — загрузки и разгрузки,
Б — помещения основного привода, В —
камеры предварительного отделения влаги и Г —
помещения замораживания.
Находящаяся в поворотном барабане 1
заполненная дозированным количеством рыбы
(около 10 кг) блок-форма 2 продвигается на
транспортную цепь 5, причем одновременно
автоматически закрывается крышка. Блок-форма
шаговыми тактами цепи передвигается через
помещение Б и поступает в камеру В, отделенную
от помещения Б металлической перегородкой.
В камере В стекает вода, находящаяся на
наружной поверхности блок-формы. Одновременно
замерзает щель между блок-формой и крышкой,
что исключает попадание воды в помещение Г.
Для предотвращения нарастания льда от
капающей воды поддон 4 в помещении Б и камере В
подогревается теплым рассолом до 1—2° С.
Процесс замораживания осуществляется в
помещении Г. Камера В и помещение Г отделены
друг от друга изоляцией и в районе продвижения
блок-формы уплотнены лабиринтовым
уплотнением 5, которое предотвращает обмен воздуха
между ними.
В помещении Г блок-форма изменяет
направление движения и в верхней его части движется
обратно. При движении она обдувается
холодным воздухом с температурой —35° С.
Испарители 6 и вентиляторы 7 расположены между
цепями для блок-форм. Возвращающаяся блок-
форма при проходе через зону В не обдувается
потоком воздуха, так как в этой зоне температура
потока воздуха выше температуры
замороженного блока рыбы. Из помещения Б блок-форма
приходит в положение для выгрузки, которое
совпадает с положением загрузки. Через
уплотненную щель блок-форма автоматически вытя^-
гивается из захвата цепей, поступает в паровой
ящик 8 и по окончании процесса оттаивания —
в поворотный барабан L При переворачивании
и

Рис. 4/ Влияние попеременного обдувания воздухом на
температуру замораживания.
блок-формы в поворотном барабане / после
автоматического открывания крышки блок падает
на транспортер 9 и выводится из аппарата, а
блок-форма переворачивается, после чего она
снова готова для загрузки.
Большое значение имеет способ циркуляции
воздуха. Путем попеременного обдувания блок-
формы в противоположных направлениях
достигается более эффективный процесс
охлаждения. Конструктивно эта проблема решена таким
образом, что помещение Г разделено в области
воздушного пространства перегородкой на две
части, в которых направление воздушного
потока меняется.
Сравнение кривых охлаждения рыбы в
каждой из двух секций блок-формы приведено на
рис. 4. При одностороннем обдувании (кривые
1 и 2) охлаждение в секции 1 проходит заметно
быстрее, чем в секции 2, а при переменном
(кривые /и 2') — скорости охлаждения
значительно сближаются.
При испытаниях было отмечено влияние
конструкции и материала блок-форм.
Первоначально применяемые алюминиевые блок-формы из
кокильного литья обладали значительно
худшими параметрами по сравнению с
блок-формами, сваренными из прессуемых алюминиевых
профилей. Последние вследствие небольшой
массы имеют меньшую теплоемкость, что
оказывает положительное влияние на
производительность аппарата. Уплотнение морозильного
помещения с целью защиты от проникновения
наружного воздуха также улучшает работу
аппарата.
Рис. 5. Модель морозильного аппарата типа LBH25-1.
После проведения испытаний с применением
для оттаивания блок-форм теплого воздуха,
воды, пара и радиационной теплоты был выбран
метод оттаивания паром.
На рис. 5 показана модель морозильного
аппарата LBH25-1. Эти аппараты установлены
на судах типа «Атлантик» и «Каспий».
Конвейерные морозильные аппараты LBH25-1
и LBH31,5 высокопроизводительны и надежны
в работе. Они пригодны для эксплуатации на
рыболовных судах. Кроме того, их можно
успешно применять для блочного замораживания
пищевых продуктов на береговых предприятиях.
Народным предприятием «Кюльавтомат»
созданы морозильные установки, отвечающие
современным требованиям. Они успешно
эксплуатируются на флоте рыбной промышленности.
Обширная и тщательная
научно-исследовательская работа, выполняемая в настоящее
время, направлена на дальнейшее
усовершенствование техники замораживания и разработку
новых конструкций морозильных аппаратов.

621.56/.59:630D37)
Холодильная техника в сельском хозяйстве Чехословакии
Инж. В. СКРЖИВЛН
Начальник отдела технического развития
Национальное (предприятие Фригера Колин, ЧССР
За последние годы в ЧССР интенсивно
ведутся опытно-конструкторские разработки
холодильных устройств для ряда отраслей сельского
хозяйства.
В связи с концентрацией и специализацией
сельскохозяйственного производства возникает
необходимость в перевозках молока с ферм на
молочные заводы через день или через два дня.
Однако выпускаемые для ферм холодильные
установки емкостью 500 и 1000 л молока не
удовлетворяют возросшим потребностям.
Нужны установки емкостью 2000, 3000 и 6000 л
соответствующей мощности. Так, например, на
охлаждение 2000 л молока с 35 до 5° С
расходуется почти 60 тыс. ккал холода, что можно
обеспечить аккумуляцией водного льда на
основе использования дешевой электроэнергии в
ночное время. Такой аккумулятор водного льда
показан на рис. 1.
Аккумулятор в блочном исполнении проходит
испытания на машиностроительном заводе. В
комплект аккумулятора входят резервуар для
ледяное воды, в котором установлены
пластинчатые алюминиевые испарители, два
холодильных агрегата с воздушным охлаждением
конденсаторов и насосы с электрическим распреде-
Рис. 1. Аккумулятор водного льда (на испытательном
стенде).
лительным щитом. По желанию заказчика
аккумулятор может поставляться с проточным
охладителем из нержавеющей стали, с тем чтобы
молоко поступало в сборный резервуар в
охлажденном виде.
Большую роль играет холод для сохранения
зерна. Уборка зерновых с помощью современных
высокопроизводительных комбайнов предъяв -
ляет повышенные требования к пропускной
способности сушильных установок. В неполностью
высушенном зерне могут возникать химические
процессы, снижающие его качество, а также
быстро размножаются вредители.
В ЧССР, как и в некоторых других странах,
в последнее время исследовалась возможность
охлаждения зерна в силосных сооружениях и
зернохранилищах. Были получены хорошие
результаты. Так, например, с помощью
холодильной установки охлаждали зернохранилище
емкостью 150 вагонов зерна. Это зерно,
охлажденное до 5—10° С, в декабре отличалось
первосортным качеством при полном отсутствии
вредителей. В остальных зернохранилищах зерно
обрабатывали газом. Издержки при этом вдвое
превышали стоимость холодильной установки,
к тому же понизилось качество зерна.
Установка для охлаждения зерна изображена
на рис. 2, а схема охлаждения зерна в силосном
сооружении — на рис. 3.
Установка для охлаждения зерна автомати-
Рис. 2. Установка для охлаждения зерна.
13

Рис. 3. Схема охлаждения зерна в
силосном сооружении.
двигается Т^™™ К°Лесами и ™ пере-
=:коВееТе=ЦИГ0Уе 7^г??
помеще/иях, особеннГв района?™^™'
влажным климатом Известно ^ - ПЛЫМ и
свиней, пРодукти^ВенГушек° iZl'ZT^
температурой окружающей срУеды Taf ппв Ы
ГГпрГерТо7а%24 ^^"сЕ
продукции оаесцен^ваеТя™ К52»™
^pSSSZZJgg^ ФР-ра Ко-
назначенная для ZvSoxZJ™0*™' ПРед"
требует больших фР/*т охРанилищ, которая не
Охлаждение конденсатов?SL ЫС' Ккал/ч-
плект установки Rvnl? воздУшн°е. В ком-
саторньЬ а™ ?Рис 4) К™пРессоР«<>конден-
духоохладителя (рис 5?' ДВа потолочньгх воз-
электрическая панель v?n воздУхопРоводаМИ>
ные трубопроводы УПравления- соединитель-
со^^ег^Г™^** "-воляет
в камерах Та уровне °^(?™ЬНУЮ малость
охладитель снябж^ L КажДый воздухо-
Sar5Ss?=5. ."ESS
Ю кВт осущеУСТВ,яетсЯРпп fЗТеЛЯ MOUW°c™o
Угольник» Агрегат устанан ^Г <<3Be3^"TPe-
фундаменте v няпИп- ИМЮТ на бетонном
Дении темперУа^Ру™яГеНЫ °бъекта- ПРИ па"
необходимого S ноллеп^аЦМ НИЖе ПРедела>
ления конденсации и SHH Расче™ого дав-
ния нормальной пя«А СаМЬШ' ДЛЯ обеспече-
обходимо обеспечив Z ' вследствие чего не-
ДУХоохлалитеГй п регУляРное оттаивание воз-
зироГт?СнТнениеР1тГЗГ
дления работы bph?L™ рации пУтем ПР°"
компрессора вентиляторов после отключения
Рис 4. Компрессорно-конденсаторный агрегат хололиль
ной установки для фр^охраЕщ * Д"ЛЬ"
14
Рис. 5. Воздухоохладитель для фруктохранилшц.

В некоторых случаях холодильник имеет
несколько камер. На рис. 6 изображено фрукто-
хранилище с четырьмя камерами и помещением
для предварительного охлаждения. Каждая из
первых двух камер емкостью 800 м3
обслуживается одним холодильным компрессорно-конден-
саторным агрегатом, каждая из двух последних
емкостью 1360 м3—двумя. После достижения
фруктами температуры хранения или при
сниженной температуре окружающей среды для
поддержания требуемой температуры в камере,
охлаждаемой двумя агрегатами, можно
использовать лишь один агрегат. Для обеспечения
хорошей циркуляции воздуха рекомендуется
подключить первый и третий воздухоохладители
к одному агрегату, а второй и четвертый — к
другому.
На панели управления холодильной
установки расположен регулятор со световым
устройством, сигнализирующим о достижении
требуемой температуры, работе холодильной
машины и оттаивании батарей. Регулятор показывает
также температуру охлаждаемого помещения.
В панели управления установлен импульсатор
для управления по времени процессом
автоматического оттаивания. При наличии нескольких
помещений все элементы электрического
управления сосредоточены на центральной панели
управления.
Предусмотрена возможность использования
установки для вентиляции камеры наружным
воздухом. При более холодной погоде или ночью,
когда температура приближается к 0° С,
достаточно включить только вентиляцию для отвода
выделяемого при дыхании плодов тепла, которое
при конечной температуре хранения невелико
(при 2° С составляет ПО—200 ккал/т в сутки).
Для этой цели во входное отверстие
всасывающего воздухопровода встроена вентиляционная
дверца с вентиляторами. После пуска этих вен-
Охлаждение пищевых продуктов--один из
основных технологических процессов. Поэтому
оно явилось объектом ряда исследований, и
преимущественно учеными советской школы во
главе с Н. А. Головкиным, Г. Б. Чижовым,
* По материалам доклада на XIII Международном
конгрессе по холоду. Вашингтон, 1971 г.
г 1
J3 И ЕШЕЗ И / И И И
Рис. 6. Схема охлаждаемого фруктохранилища:
а — план; б — разрез; / — воздухоохладитель; 2 — ком-
прессорно-конденсаторный агрегат.
тиляторов и вентиляторов воздухоохладителей
наружный воздух поступает по воздухопроводам в
холодильную камеру.
В зимнее время, когда возникает опасность
падения температуры ниже предельно
допустимой и вследствие этого возможна порча
продуктов, в воздуховоды можно встроить
нагревательные элементы и с их помощью нагревать
циркулирующий воздух или включать вентиляторы
воздухоохладителей, тепловой эквивалент
работы которых около 3800 ккал/ч.
Конструкция здания холодильника
предусматривает применение легких изоляционных
панелей, вследствие чего расходы на
строительство окупаются в большинстве случаев через
два года.
Д. Г. Рютовым и др. Их исследования
основываются на теоретических работах акад.
А. В. Лыкова по теплообмену и, в частности,
по теплопроводности [1].
Затруднения при разработке проблемы
охлаждения пищевых продуктов вызваны прежде
всего их многообразным химическим составом,
сложной и разнообразной структурой, непра-
15
536.24:664.8.037.1
Теплообмен и продолжительность процесса охлаждения
пищевых продуктов^
А. ФИКИИНГ И. ФИКИЙНА
Научно-исследовательский институт консервной промышленности
г. Пловдив, Болгария

вильной геометрической формой. Чтобы
облегчить аналитические исследования процесса
охлаждения, в том числе его продолжительности,
форма пищевых продуктов приводится
соответствующими поправочными коэффициентами к
модельным геометрическим телам (пластина,
цилиндр и шар). При расчете применяются
усредненные теплофизические параметры и
критериальные уравнения, которые могут
охарактеризовать продукт с возможно большей точностью.
Установление простого аналитического
выражения для определения продолжительности
охлаждения твердых тел, в частности пищевых
продуктов различной геометрической формы,
является важной проблемой математизации
технологических процессов. Существующие
математические методы определения
продолжительности охлаждения тел сложны для
практического применения [2, 3, 4]. Графические
методы, которые используются для этой цели
[2, 5], дают приблизительные результаты.
В ранее опубликованных статьях [6, 7] на
основании теории теплопроводности А. В.
Лыкова [1] был рассмотрен теплообмен в пищевых
продуктах и предложен графо-аналитический
метод, учитывающий их специфические
особенности.
В работах [8, 9] был проведен
математический анализ изменения температурного поля
при охлаждении твердых тел и установлена
функциональная зависимость между критериями
Фурье (Fo) и Био (Bi) и параметрами
температурного поля Э. На основании установленных
функциональных зависимостей были предложены
аналитические формулы для определения
продолжительности охлаждения твердых тел, имеющих
форму пластины, цилиндра и шара. В настоящей
работе обобщены эти результаты и предложена
простая математическая формула определения
продолжительности процесса охлаждения
пищевых продуктов и других твердых тел
неправильной геометрической формы.
Температурное поле при охлаждении тел
различной геометрической формы
характеризуется следующими сходящимися бесконечными
рядами:
для пластины
> = 2 У
sin \ii
1=1
Ht -j- sin p^cos \ii
COS
(lit -?-) x
для цилиндра
xexp - VJкг],
Л (Ич)
{la)
is
х и т х)ехр(~ ^W)'
(lb)
для шара
^ Sin jif — \lt COS \lj
2* \it — sin \it cos \ii
X
j=i
sin
X
U it)
R
ax
exP I - V>t -Щ*
(lc)
При проведении холодильных
технологических процессов контролируется температура в
середине продукта. При этом бесконечные ряды
(la), (lb) и Aс) получают следующий вид:
для пластины
со
2*= sin и,* / о ох \
,„,+.!,.!:;о»,», »p(-frV). <*•>
1=1
для цилиндра
9 = 2^-
J\ (Mj)
для шара
exp(-^?|ir)i BЬ)
^ Hi — sin (Xj cos (Л( r \ r« R~ j K '
Здесь:
i=i
#
tx — температура в середине продукта
(при х=0) в конце процесса (по
прошествии времени т);
/н — начальная температура продукта;
t0 — температура охлаждающей среды;
R — расстояние от поверхности до
середины продукта (половина толщины
пластины, радиус цилиндра или
шара);
а — коэффициент
температуропроводности (« = -?-);
X — коэффициент теплопроводности;
с — удельная теплоемкость;
Y — плотность;
Bi = -?- /? — критерий Био;
OX u j^
Fo = -df—критерии Фурье;
\it — корни характеристического
уравнения:
для пластины
1
для цилиндра

где У0 (|i) и Jx (|л) — функции Бесселя первого
рода, нулевого [и первого
порядка;
для шара
Значения [д^ (при 1=14-6) в
характеристических уравнениях для величин Bi от 0 до <^> даны
в виде таблиц [1 ].
Следовательно, для уравнений Bа), BЬ) и
Bс) можно написать обобщенную зависимость
6=/ (Bi, Fo). C)
В результате анализа численных значений
параметров в уравнении C) установлено, что
функциональная зависимость между 6, Bi и
Fo для продуктов различной геометрической
формы имеет общий вид
5 Fo=— k\gQ+n, D)
где ft=/(Bi).
Коэффициенты kn n определяли методом
натянутой струны [10] для различных значений Bi
(от 0,01 до оо), Fo @—400) и 9 @,001—1).
Для продуктов в виде пластин получен
коэффициент л, равный 0,12, в виде цилиндра —
0,06, в виде шара — 0,04.
Чтобы выразить &как функцию Bi, принимаем
следующую эмпирическую зависимость
Коэффициенты С и d находят методом средних
отклонений [ 11 ], используя систему
С 2/(*i) + md=2*i.
1=1
С 2 f(*i) + iri-m)d= ^ у-
i=m±\ i=m±l
Если коэффициент п имеет четное значение,
то число наблюдений во второй группе равно га,
а если нечетное значение, то га±1.
Для продуктов в виде пластин получены
числовые значения коэффициентов С=2,3 и d=0,8,
в виде цилиндра — соответственно 1,15 и 0,4,
в виде шара — 0,767 и 0,27.
Заменяя значения kutiB формуле D), получим
функциональную зависимость между Bi, Fo и 0:
для пластины
Fo= -(|p + 0,8Jlg9 + 0,12,
для цилиндра
1,15
Fo= _ —+ 0,4 lge + 0,06
Eа)
Eb)
для шара
FO:
0,767
-HgT + 0,27 lgG + 0,04. Ec)
Так как Fo = ™~, получаем простую
математическую формулу для определения
продолжительности т процесса охлаждения пищевых
продуктов и других твердых тел различной
геометрической формы
Я2 г/2,3 \ К~'о 1
F)
где для продуктов в виде пластины Л=1, в
виде цилиндра — г/2, в виде шара — 1/3.
Результаты, полученные по формуле F),
хорошо совпадают с исходными данными,
найденными из рядов Bа), BЬ) и Bс), а также с
экспериментально полученными данными для
пищевых продуктов, имеющих соответствующую
геометрическую форму.
Чтобы показать достоверность формулы F),
в специальной холодильной установке
проведены эксперименты по охлаждению разнообразных
пищевых продуктов (плодов, овощей, мяса,
кусков мяса, мясных и молочных продуктов и др.),
а также модельных тел из геля агар-агара
различной формы и величины.
Результаты показывают, что если форма
продукта или модели очень близка к одной из трех
правильных геометрических форм, то данные,
полученные по формуле F), совпадают с
экспериментальными с максимальной ошибкой менее
$%. Если продукты имеют неправильную
геометрическую форму, то можно использовать
поправочные коэффициенты к формулам для тел
правильной формы. Например, Гак [12]
предлагает выражать поправочный коэффициент
через отношение времени, необходимого для
охлаждения продукта правильной геометрической
формы (тп — для пластины, тц — для цилиндра
и тш— для шара), к времени, необходимому для
охлаждения продукта его действительной
формы (тб — для бедра, тя — для яблок, тг -
груш и пр.).
Например, для мяса (бедра)
ыТ/— = 1.34; тб-0,56тп,
для яблок
fe = 1/-^- = 1,22 ±0,04; тя-=0,67 Тц,
для груш сорта Пас Красан
k= У^ =1,18 ±0,03; 1Г=0,72-1Ц
и сорта Хардиева масловка
для
1,14 ±0,05; 1Р =0,771Ц
Нами проведены также разнообразные
сравнительные вычисления для сопоставления с
применяемыми до сих пор методами [2, 3, 5,
3 Холодильная техника № 2
17

13, 14]. Было установлено, что формула F) дает
такие же точные результаты для пищевых
продуктов, как и аналитическая формула Д. Г. Рю-
това [3].
Графо-аналитические методы Бэра [2], Гре-
бера [13], Григуля [14] и Будрина [5] не
проще для применения и дают большие ошибки при
отсчете по диаграммам.
ЛИТЕРАТУРА
1. Лыков А. В. Теория теплопроводности. М., «Высшая
школа», 1967.
2. В а е h r HI. D. «Kaltetechnik», 9 Karlsruhe, 1953.
3. Р ю т о в Д. Г. О расчете продолжительности
охлаждения пищевых продуктов. Научная конференция МИХ.
М., 1958.
4. Ковальков В. П. К определению
продолжительности охлаждения сплошных и полых тел простой формы.
«Холодильная техника», 1969, № 3.
5. Иванцов Г. Нагрев металла. М., 1958.
6. Фикиин А. Изменение на темпер ату рното поле и
определяне на продължителността на процеса при
И. Расчет продолжи-
тсл. «Инженер но-фи-
охлаждане на хранителни продукта. Научни трудове
на НИИКП, т. IV. София. «Техника», 1966.
7. F i k i i n A. Determination de la duree du refroidis-
sement des produits alimentaires, XII Congres
International du Froid. Comptes Rendues de Travaux, I. I. F.,
Paris, 1967.
8. Фикиин А., Фикийна
тельности охлаждения твердых
зический журнал», 1970, № 1.
9. Фикиин А., Фикийна И. Расчет
продолжительности охлаждения твердых тел различной
геометрической формы. «Инженерно-физический журнал», 1971,
№ 4.
10. Г у т е р Р. С, О в ч и н с к и Б. В. Елементи на
числения анализ и математическа обработка на опитни
данни. София. «Техника», 1966.
11. Зельдович Б. Я., МышкисА. Д. Элементы
прикладной математики. М., «Наука», 1967.
12. G а с A. Determination du refroidissement des denrees
par refrigeration. «La Revue Generale du Froid». 9s'
Paris, 1964.
13. G r 6 b e r H., E r k S. Die Grundsatze der Warmeuber-
tragung, Berlin—Gottingen— Heidelberg, Springer
Verlag, 1964.
14. G r i g u 1 1 U. Temperaturausgleich in einfachen Kor-
pern, Berlin—Gottingen — Heidelberg, Springer
Verlag, 1964.
629.1-444
Новый автономный рефрижераторный вагон
производства ГДР
Канд. техн. наук Н. В. ДЕМЬЯНКОВ
Московский институт инженеров железнодорожного транспорта
На международной" выставке в" СССР
«Подвижной состав железных дорог — 71» был
представлен новый четырехосный автономный
рефрижераторный вагон производства ГДР (г. Дес-
сау). Вагон предназначен для эксплуатации на
железных дорогах нашей страны.
Техническая характеристика
автономного рефрижераторного вагона
Ширина колеи, мм 1524
Длина вагона, мм
по автосцепке 22080
по буферным брусьям 21000
База вагона, мм 16000
Ширина, мм
по раме вагона 3100
грузового помещения в свету 2600
Длина грузового помещения в свету, мм ... . 17200
Полезная грузовая площадь,м2 44,7
Полезный объем грузового помещения, м3 . . . . 100
Размеры (в свету) двери грузового помещения, мм
ширина 2200
высота 2000
Грузоподъемность, т 46
Масса в экипированном состоянии, т 38
База тележки, мм 2400
Диаметр круга катания колеса, мм 950
Допускаемая нагрузка на ось, т 21
Коэффициенты
тары 0,826
удельного объема, м3/т 2,174
удельной площади, м2/т 0,970
Отношение тары к полезному объему, т/м3 . . . 0,380
(8
Кузов вагона цельносварный, облегченной:
конструкции. По сравнению с ранее
построенными рефрижераторными вагонами коэффициент-
тары лучше и отношение ее к полезному объему
меньше. Для теплоизоляции использован пено-
полистирол. Наружная обшивка кузова
выполнена из низколегированной стали повышенной:
прочности и инертной к коррозии, а
внутренняя — из оцинкованной стали с вертикальными,
гофрами. Водонепроницаемый пол вагона оклеен
биологически нейтральным резиновым листом
и выложен оцинкованными металлическими
решетками.
Ударно-тяговые устройства и автоматический
тормоз — советской конструкции. Бесчелюстные
тележки могут обеспечить скорость движения
вагона до 120 км/ч. Двойное рессорное
подвешивание хорошо защищает груз и оборудование
вагона от инерционных усилий.
В вагоне имеется грузовое помещение и два
машинных отделения, размещенных по торцам..
Грузовое помещение охлаждается и
отопляется двумя независимыми друг от друга холодиль-
но-отопительными установками. Под потолком
помещения находятся направляющие ролики, с
помощью которых установка легко монтируется.
В каждую холодильно-отопительную
установку входят воздухоохладители, компрессорное
конденсаторный агрегат, приборы автоматики,,

вентиляторы конденсатора и испарителя,
дизель-генераторы и т. д.
Во избежание тепловых мостиков
испарительная часть установки и компрессорно-конден-
саторный агрегат связаны между собой рамой
с пенополистирольной теплоизоляцией. Зазор
между стеной грузового помещения и холодиль-
но-отопительной установкой уплотняется
профильной резиной.
Почти все элементы (около 80%) новой
установки изготовлены из алюминиевых сплавов,
поэтому она в 3,5 раза легче аналогичной
установки, пятивагонной рефрижераторной секции
Брянского машиностроительного завода.
Все коммутационные и регулирующие
приборы, служащие для автоматической работы,
встроены в установку. Принадлежащий к
командному устройству переключатель позволяет
включать установку на режимы «Охлаждение»
или «Отопление» (ручное или автоматическое).
Установка компактна и ремонтопригодна.
В грузовом помещении вагона установлены
два оребренных
испарителя—воздухоохладителя, приборы отопления и четыре вентилятора.
Последние расположены впереди испарителей,
что обеспечивает лучшую циркуляцию воздуха и
требует меньше энергии для электродвигателей.
Температура в помещении контролируется
переносным прибором измерения температуры
и поддерживается в пределах -\-\4-. 30° С при
температуре наружного воздуха —45-г- +40° С.
В машинном отделении находятся
полугерметичный фреоновый компрессор, воздушный
конденсатор с вентилятором, маслоотделитель,
ресивер и большая часть приборов управления и
регулирования. Здесь же под компрессорно-
конденсаторным агрегатом смонтированы дизель-
генераторы.
Бессальниковый компрессор работает от
электродвигателя переменного тока. Напряжение
электродвигателя и систем управления
соответственно 380 и 220 В, потребляемая мощность
электродвигателя 16 кВт.
Четыре У-образных цилиндра бессальникового
компрессора расположены в два ряда под углом
60°. Три цилиндра включены параллельно в
качестве I ступени н. д., где пары фреона-12
сжимаются до промежуточного давления, после
чего направляются в четвертый цилиндр II
ступени в. д.
Дизель-генератор состоит из
четырехцилиндрового дизеля с воздушным охлаждением,
генератора, автоматического контрольного
устройства, топливного бака и подогревательной
установки для пуска дизеля при низких
температурах наружного воздуха. Он смонтирован на
роликовых направляющих общей
фундаментной рамы, опирающейся на раму вагона.
Техническая характеристика дизель-генератора
Дизель
тип 4 Фау Д
125/9
габаритные размеры, мм
длина 3000
ширина 1090
высота 1790
масса, т 1,54
полезная производительность, л. с. . . . 27,5
частота вращения, об/мин 1500
запас топлива, ч-раб 150
Генератор
мощность, кВт 16,5
частота вращения, об/мин 1500
Дизель-генераторы можно устанавливать для
постоянной и цикличной работы. При
незначительной потребности в холоде, например после
охлаждения до требуемой температуры, холо-
дильно-отопительная установка и
дизель-генераторы автоматически отключаются и
загорается сигнальная лампа. Давление и температура
масла, вентиляция воздуха и нагрузка
генератора также контролируются автоматически.
Некоторые детали дизель-генератора установлены
на амортизаторах.
Автономные рефрижераторные вагоны могут
подключаться к центральному устройству
энергоснабжения и следовать в грузовых поездах без
обслуживающего персонала, а также
включаться в состав пятивагонной секции.
Техническая характеристика пятивагонной секции
Длина по автосцепкам, мм 10640С
Длина служебного вагона по буферным брусьям,
мм . . . 12000
Полезная площадь, м2 ^^ 192
Полезный объем (при высоте погрузки 2,2 м), м3 416
Масса в экипированном состоянии, т 238
Грузоподъемность при предельной нагрузке на
ось B1 т), т 166
Холодопроизводительность при температуре
кипения —15°С и температуре воздуха на входе
в конденсатор +40°С, ккал/ч 64000
Коэффициенты
тары 1,43
удельного объема, м3/т 2,5
удельной площади, м2/т 1,16
Отношение тары к полезному объему, т/м3 ... 0,57
Пятивагонная рефрижераторная секция
состоит из четырех грузовых и одного служебного
вагонов.
В последнем размещены дизельное отделение,
кабина управления секцией, кухня, помещение
для водонагревательного котла с
рециркуляционным насосом, купе и салон для
обслуживающего персонала.
При необходимости секцию можно
формировать из восьми вагонов. В этом случае
служебный вагон размещается в середине состава, а
в каждом вагоне должна работать одна
холодильная установка.
19

621.57.041:621.564.22:621.892
Особенности системы смазки
двухступенчатых аммиачных компрессоров
Э. М. БЕЖЛНИШВИЛИГ В. М. ПОПОВ
ВНИИхолодмаш
В картерах отечественных двухступенчатых
аммиачных компрессоров ДАУ50, ДАУ80,
ДАУУ100, широко применяемых на судах
рыболовного флота, поддерживается давление
паров аммиака, равное или близкое давлению
всасывания ступени низкого давления (с. н. д.).
Для этой цели полость картера соединена
уравнительной трубкой со всасывающей полостью
с. н. д. Однако по мере износа деталей в
сопрягаемых парах давление в картере повышается
в связи с усилением натекания в него паров
аммиака из всасывающей полости ступени
высокого давления (с. в. д.) [1].
Натекание паров происходит по тепловому
зазору и периметру (при неравномерном
прилегании к зеркалу цилиндра и износе)
компрессионных поршневых колец, установленных на юбке
поршня с. в. д., по зазорам между пальцем и
бобышками поршня с. в. д., а также по
нижнему уплотняющему пояску в случае потери
физико-механических свойств резинового уплот-
нительного кольца круглого сечения (набухание,
расслоение, разрывы) или при некачественной
установке гильзы в блок-картер.
Истечение паров аммиака из картера
происходит по уравнительной трубке, по тепловым
зазорам и периметру маслосъемных поршневых
колец, установленных на юбке поршней с. н. д.,
по зазорам между пальцами и бобышками
поршней с. н. д. и торцевым зазорам между масло-
съемными кольцами и канавками поршней.
С течением времени в связи с
увеличивающимся объемом натекающих паров аммиака
начинают возрастать давление в картере
компрессора и поток паров, истекающий по зазорам
между гильзами и маслосъемными кольцами в
цилиндрах с. н. д. В результате у маслосъемных
колец резко снижается способность снимать
избыток масла со стенок цилиндра, и масло
под действием перепада давлений между
картером и всасывающей полостью с. н. д. проходит
во всасывающую полость, откуда через
всасывающие и нагнетательные клапаны
выбрасывается в нагнетательную полость компрессора.
20
Схематически натекание и истечение паров
аммиака в двухступенчатом компрессоре
показано на рис. 1.
с.н.д.
Рис. 1. Натекание и истечение паров аммиака в
двухступенчатом компрессоре:
I—всасывающая полость с. н. д.; II — всасывающая
полость с. в. д.; III —полость картера; 1 — поршень;
2 — замок пальца; 3 — палец; 4 — компрессионное
кольцо; 5 — гильза; 6 — уплотнительное кольцо; 7 — масло-
съемное кольцо; 8 — уравнительная трубка.
Согласно ГОСТ 7475—63 нормированный
расход смазочного масла составляет 200 г/ч у
компрессора ДАУ50, 300 г/ч —у ДАУУ100 и
250 г/ч — у ДАУ80 согласно ТУ на поставку.
Указанные значения расхода смазочного
масла были подтверждены в процессе заводских
испытаний большого числа машин, а также
наблюдениями за работой машин в начальный
период эксплуатации. При этом перепад давлений
между картером и всасывающей полостью с. н. д.
составлял 10—20 мм рт. ст. @,013—0,027 кгс/см2).
В тех случаях когда перепад давлений
превышал 20 мм рт. ст., расход смазочного масла был
выше паспортного значения и при перепадах
80—100 мм рт. ст. составлял 700—800 г/ч.

Во всех зафиксированных случаях
компрессор работал на спесификационном или близком
к нему режиме. Давления (абсолютные)
всасывания с. н. д. piBC=0J2 кгс/см2 (/0=—40° С),
нагнетания с. в. д. ршт== 13,5 кгс/см2 (/к=35° С),
всасывания с. в. д. р2вс =2,5 кгс/см2, в картере
Ркарт — при паспортном расходе смазки
примерно-равно 0,74 кгс/см2, при повышенном более
чем в 3 раза расходе смазки — 0,85 кгс/см2.
Цель настоящей работы — оценка влияния
натекания и истечения паров аммиака на унос
смазочного масла через с. н. д. и выдача
рекомендаций по снижению расхода смазочного
масла.
Унос смазочного масла через с. в. д. не
рассматривается, так как, несмотря на наличие на
юбке поршня с. в. д. двух компрессионных
колец, обладающих насосным действием,
цилиндры высокого давления испытывают недостаток
в смазке, и небольшой расход масла по ним с
течением времени еще более уменьшается.
Использовав уравнения истечения и применив
общие законы для газов, сформулируем
равенство количеств натекающего в картер и
вытекающего из него пара.
После некоторых преобразований получим
^2экв(Р2вс-Ркарт)ркарт Пвс -
= ^1экв (Ркарт — Pibc)-
Решая это уравнение относительно /7карт,
найдем
«$2Экв \2 Ргвс^карт!
'м.экв"
Ркарт
— 2 ||Pibc —
Sl8KB j ^2BC J
+ 1/[Р1вс-(|^JР2В/каРТ]2 +
* L \(jiawn ' i 9.BP J
J19KB
52экв \2^2вс7,карт
+ 4
где *>2экв-~ь2 2 ' ^к к "
Siqkb — iiSi + Sm. экв ~f ?d
7id2
- эквивалентное
(суммарное)
проходное
сечение в с. в. д.,
по которому
натекают пары
аммиака в картер;
эквивалентное
(суммарное)
проходное
сечение в с. н. д.,
по которому
истекают пары
аммиака из
картера;
S± и S2— проходное
сечение,
образованное зазорами
между
пальцами и
бобышками поршней
соответственно в
с. н. д. и с. в. д.;
SK и 5М — проходное
сечение,
образованное
тепловыми
зазорами и
просветами между
гильзой и
соответственно ком-
прессио иными
и маслосъем-
ными
кольцами в цилиндрах
с. в. д. и с. н. д.;
Sm.t— сечение
торцевого зазора
между масло-
съемным
кольцом и канавкой
поршня;
d — диаметр
уравнительной
трубки;
S2> Ski Si, h> Sm, Sm.t— Коэффициенты
истечения в
соответствую Щ И X
проходных
сечениях.
После подстановки значений температур и
давлений, соответствующих режиму работы
компрессора при температуре кипения —40° С,
получим
ркарт = -Ы[0,72-з (-f^Vn +
(I)
+ У [0,72-3 (-|^-J + 3.l0 (-f^J]
' L X «J18KB ' Ч «J19KB ' )
Отношения объема истекающих паров к
первоначальному после увеличения сечения
зазоров равно
V0
>м. экв
У
Рве
Ркарт
(Sm. экв):
н/Г
B)
Ркарт. н
где индекс «н» означает начальные условия.
Для решения уравнений (I) и B) необходимо
вычислить соответствующие эквивалентные
проходные сечения. Изменение сечений во времени
представим в виде
St=2(Sh+Ct),
21

где С — скорость роста зазора; время т
подставляется с учетом сроков замены поршневых
колец с. н. д. и с. в. д., а также пальцев и
поршней с. в. д.
В соответствии с предложенной в работе [2]
структурой ремонтного цикла компрессора
ДАУ80 поршневые кольца с. в. д. и с. н. д.
заменяют при малых (текущих) ремонтах через
каждые 3000 ч, а пальцы и поршни с. в. д. при
средних ремонтах — через каждые 9000 ч.
Ниже приводятся расчетные формулы для
^экв:
ndn
[82h + CS2(t-t2)] — 2?2 +
+
(Du, — Du
+ '
X
X
бк.:
CRl(x-Xi) + -p*
H_r 0,16
«Sl9KB = «5м. ЭКВ + 5l [$1H + С Si*] X
ndn 7id2 ^
x -y-6 + — id.
Sm.h + —
Ik-
C)
D)
?riT
«Sm. экв — 3
X "
0,16
+ "
?n
3^DR
' X
бм. T- H + о (T ti) + СканХ
Sm. ¦
E)
Здесь x± — время, прошедшее после замены
колец, тыс. ч;
т2 — время, прошедшее после замены
пальца и поршня с. в. д., тыс. ч;
Стъ СГ2 — скорости изнашивания гильз
соответственно с. н. д. и с. в. д.,
мм/1000 ч;
СК1, СН2 — скорости изнашивания
соответственно маслосъемных и компрессионных
поршневых колец по радиальной
толщине, мм/1000 ч;
СМ.Т5 Скан— скорости изнашивания
соответственно маслосъемного кольца по высоте
и канавки поршня, мм/1000 ч.
Ниже указаны начальные конструктивные
параметры компрессора ДАУ80:
Начальный зазор между пальцами и бобышкой
поршня, мм
с. в. д. б2Н 0,02
с. н. д. б1Н 0.02
Диаметр пальца dn, мм 70
Радиальный зазор между поршнем и цилиндром,
мм
<-Ч^J ••»
,,д.(^=Ц 0.,=
22
Начальный тепловой зазор, мм
у компрессионных колец бк.н. 0,8
у маслосъемных колец бм.н. . .• 0,8
Внутренний диаметр маслосъемных колец D в.к,
мм 188
Начальный торцевой зазор между канавкой и
маслосъемным кольцом б м т н > мм 0,04
7id2
Проходное сечение уравнительной трубки —о~",
мм2 78,5
Приводим полученные по результатам
обработки эксплуатационной статистики средние
скорости изнашивания деталей или средние
скорости роста зазоров в сопряжениях компрессора
ДАУ80 (в мм/1000 ч):
Скорость роста зазора в сопряжении палец —
бобышка поршня
с. в. д. Cs2 0,015
с. н. jx.Cs! 0,006
Скорости изнашивания
компрессионных колец по радиальной толщине
CR2 0,1
маслосъемных колец по радиальной толщине
CR1 0,07
гильзы
с. в. д. С Г2 0,025
с. н. д. Сг1 0,01
маслосъемного кольца по высоте С м.т . . . . 0,004
канавки поршня С кан 0,003
В дальнейшем при сравнительном анализе
различных методов снижения расхода масла
для простоты примем коэффициенты ?2, ?к, |х,
?d> 5м, ?м.т равными единице.
В табл. 1 даны результаты расчета,
основанные на приведенных выше данных.
Далее исходим из предположения, что
прирост количества уносимого из с. н. д. масла
пропорционален приросту объема паров аммиака V,
протекающего через тепловые и торцевые зазоры
маслосъемных колец:
G-Ga=K (V-VH), F)
где К — количество масла, уносимого с
единицей объема пара аммиака,
протекающего через тепловые и торцевые
зазоры маслосъемных колец.
Подсчитаем расход смазки. Для этого
уравнение F) запишем следующим образом:
G-GK = KVH(y^-l). G)
Для определения коэффициента KVH
воспользуемся данными из практики. Как указывалось
выше, при давлениях в картере компрессора
ДАУ80, равных 0,87—0,89, унос масла из
с. н. д. превышает начальный примерно в 3 раза.
Как видно из табл. 1, такое давление в картере
устанавливается после 9000 ч работы
компрессора.
Подставляя в формулу G) значение р— при
9000 ч из табл. 1 и значение G=3GH, получаем

Таблица 1
Параметры
S2 экв' мм2
Sl экв' мм'
5м. экв'ммг
Р
гкарт'
кгс/см2
V
Ун
После
ремонтов
Без
ремонтов
I малого
II малого
Среднего
Без
ремонтов
I малого
II малого
Среднего
Без
ремонтов
I малого
II малого
Среднего
Без
ремонтов
I малого
II малого
Среднего
Без
ремонтов
I малого
II малого
Среднего
Эквивалентные сечения и
давление в картере после работы
в течение т (ч)
0
4,56
—
—
—
127,5
—
—
—
35,8
—
—
—
0,729
—
—
—
1
—
—
3000
14,91
14,46
—
—
153,3
147,3
—
—
49,7
43,8
—
—
0,782
0,783
—
—
3,56
3,16
—
6000
25,26
24,70
24,20
—
179,1
173,1
167 Л
—
63,7
57,7
51,6
—
0,838
0,841
0,844
—
6,06
5,55
5,02
9000
35,60
—
34,40
4,87
205,0
—
192,8
186,7
77,6
—
65,5
59,9
0,886
—
0,892
0,725
8,54
—
7,3
1,26
10000
—
—
—
8,41
—
—
—
195,2
—
—
—
64,7
—
—
—
0,733
—
—
—
2,18
wH = -
Vn
0,750 — 0,250
7,3—1
: 0,079.
(8)
Результаты расчета количества уносимого из
с. н. д. масла G кг/ч по формуле G) приведены
в табл. 2.
Таблица 2
После ремонтов
Без ремонтов ....
I малого .......
II малого
Среднего
Количество уносимого масла G
(кг/ч) после работы в течение т (ч)
0
0,25
3000
0,45
0,42
6000
0,65
0,609
0,568
9000
0,845
0,748
0,270
10000
0,911
0,343
Из совместного анализа данных табл. 1 и 2
при принятой методике расчета можно сделать
вывод, что количество уносимого смазочного
масла по с. н. д. практически пропорционально
избытку давления в картере. Последнее же
определяется количеством натекающих в картер
из с. в. д. паров аммиака.
Если учесть, что основную долю
эквивалентного проходного сечения из с. в. д. в картер
составляет сечение, образованное зазорами
между пальцем и бобышками поршня, то давление в
картере может быть снижено при условии
уменьшения интенсивности изнашивания деталей в
сопряжении «палец—бобышка поршня» или
полного исключения натекания паров аммиака в
картер по зазорам этого сопряжения.
На выпускаемых московским заводом
«Компрессор» компрессорах ДАУУ100 до
модернизации поршней на бобышках поршней с. в. д.
устанавливались глухие заглушки (рис. 2).
При модернизации была проведена замена
чугунных поршней поршнями из алюминиевого
сплава, в которых палец устанавливается с натягом.
В этом случае установка заглушек не требуется.
3
Рис. 2. Эскиз установки заглушек на бобышках поршня
с. в. д.
Установка глухих заглушек на бобышках
поршня с. в. д. позволяет при любом темпе роста
зазора в сопряжении «палец—бобышка поршня»
полностью исключить натекание паров аммиака
в картер по этому зазору и, следовательно,
снизить количество уносимого по с. н. д. масла,
а также значительно улучшить условия смазки
сопряжения «палец—бобышка поршня» в
цилиндрах с. в. д.
Можно ожидать также, что унос масла по
с. н. д. может быть понижен при условии
уменьшения проходного сечения 5м#эКВ или, точнее,
исключением потока паров аммиака по
торцевому зазору между канавкой поршня и масло-
съемным кольцом.
На рис. 3 стрелками показан поток паров
аммиака из картера во всасывающую полость
с. н. д. при начальных условиях (а), после
износа маслосъемных колец по высоте и канавки
поршня (б) и в кольце со скосом (в). В
последнем случае отсутствует постоянный поток паров
аммиака по торцевому зазору между канавкой
поршня и маслосъемным кольцом.
Используя принятую схему расчета, оценим
23

Рис. 3. Потоки паров аммиака из картера во всасывающую
полость с. н. д.:
а — при начальных условиях; б — после износа маслосъем-
ных колец по высоте и канавки поршня;1^ —[в кольце со
скосом.
оба предложенных метода снижения расхода
смазочного масла.
Аналогично, как и в приведенном выше
расчете расхода масла, принимаем
Gt=GtK+K(Vt-VtJ.
На основании уравнения F) запишем:
Xl
Gj-GiH У{-yiA _Ущ Vm
V-Vn ~~Vh
-—J
или
GK
Gt = Gm + (G - GH)
Vu
¦— 1
V*
v_
— 1
— 1
Результаты всех расчетов представлены на
рис. 4.
В связи с тем что в варианте расчета с
заглушками на бобышках поршня с. в. д. давление в
картере практически равно давлению
всасывания с. н. д. и в этом смысле двухступенчатый
компрессор идентичен с одноступенчатым,
начальный расход смазки принимаем равным
паспортному расходу масла одноступенчатого
компрессора АУ300 — GiH=0,2 кг/ч.
Из рис. 4 видно, что расход смазочного масла
по с. н. д., как в случае установки заглушек на
бобышках поршня с. в. д., так и при отсутствии
постоянного потока паров аммиака по торцевому
зазору между канавкой поршня и маслосъемным
кольцом резко падает (кривые У, 2) и,
следовательно, оба мероприятия достаточно
эффективны. Однако следует иметь в виду, что если
принятая методика расчета (без учета потери
упругости поршневых колец, интенсивности
разбрызгивания масла из торцевых зазоров мотылевых
подшипников, неравномерного износа рабочей
поверхности поршневых колец, приводящего к
возникновению дополнительных просветов меж-
В,кг/ч
0,75
0,5
07.5
0J
%0,3\
<
0,8 \
1
-^;i~
—ч—•
/
.15
А
\/
Л
к У
/У\
/У
/У
/У
ZZZ.
^г-
J 4,5
1^
1
г'\
i'\
Л
У
В 7,5 9 W
Т,тыс. ч
Рис. 4. Изменения давления в картере и^уноса
смазочного масла через с. н. д.:
1 — вариант расчета с заглушками на бобышках поршня
с. в. д.; 2 — вариант расчета без учета торцевого
зазора между маслосъемным кольцом и канавкой
поршня; /' — 2Г — действительный (предположительно) унос
масла в вариантах 1 и 2.
ду гильзой и поршневыми кольцами,
образования рисок на зеркале цилиндра и др.) может быть
признана справедливой для основной расчетной
схемы при больших значениях V и Sm.3kb>30 mm2
(см. табл. 1 и рис. 4), то при малых значениях V
(вариант 1) и при 5м.Экв<5 мм2 (вариант 2)
пренебрегать указанными факторами, особенно
для варианта 2 при повышенных давлениях
Ркарт> нельзя, так как их совокупное влияние
может оказаться соизмеримым с влиянием
рассмотренных нами в расчете факторов.
На основании опыта эксплуатации
одноступенчатых компрессоров можно предположить,
что действительный расход масла по с. н. д.
компрессора ДАУ80 в конструктивном
исполнении по варианту 1 и 2 будет несколько выше
(см. рис. 4, линии Г и 2f).
Выводы
Основным фактором увеличения расхода
смазки в двухступенчатых компрессорах является
повышенное давление в картере. Для снижения
расхода смазки рекомендуются установка
глухих заглушек на бобышках поршня с. в. д.,
либо неподвижная посадка с натягом пальца
в поршне.
После ремонтов, при которых производился
демонтаж гильзы с. в. д., необходимо тщательно
контролировать отсутствие натекания паров ам-
24

миака из всасывающей полости с. в. д. в картер
по нижнему пояску гильзы.
Необходимо строго по инструкции выполнять
разборку и сборку шатуннопоршневых групп
с поршнями из алюминиевого сплава, не
допуская свободной посадки пальца в бобышках
поршня.
Нецелесообразно применять прорезные масло-
съемные кольца автомобильного типа в
двухступенчатых компрессорах, так как при этом
увеличивается объем поступающей паромасляной
смеси из картера во всасывающую полость
с. н. д. Рекомендуется применять маслосъемные
В 1962—1965 гг. в лаборатории холодильных
машин и аппаратов ВНИХИ проводилось
исследование различных конструкций клапанов для
холодильных поршневых компрессоров с ходом
поршня 130 мм (компрессоры третьей базы
производительностью от 100 тыс. до 400 тыс. ккал/ч
на стандартном режиме). Результатом этой
работы явилось создание новой конструкции
полосовых самопружинящих клапанов, получивших
впоследствии название: клапаны типа
«Домик» *.
Клапан типа «Домик» (рис. 1) состоит из
седла, ограничителя подъема, пластин, боковых
ограничителей, центрирующих штифтов и
стягивающих болтов. Всасывающие клапаны для
уменьшения мертвого объема имеют
вытеснители.
Принципиально этот клапан отличается от
клапанов известных конструкций формой
профиля ограничителя подъема. На форму профиля
клапана типа «Домик» получены патенты в
Австрии, Англии, Франции, Италии, ФРГ и Индии.
Благодаря новому профилю ограничителя
подъема коренным образом изменились условия
работы пластин в полосовом самопружинящем
клапане.
В прежних конструкциях полосовых клапанов
профиль ограничителя подъема выполнялся по
* В. К. Лемешко. Авторское свидетельство № 189505.
4 Холодильная техника № 2
кольца, у которых маслоотводящие каналы
расположены ниже кольца.
ЛИТЕРАТУРА
1. Шумелишский М. Г., Бежанишви-
лиЭ. М., Расторгуев В. П. Особенности
конструкции и результаты испытаний аммиачного
двухступенчатого компрессора ДАУ 80. «Холодильная техника»,
1962, № 2.
2. БежанишвилиЭ. М., Смыслов В. И.
Структура ремонтного цикла холодильного оборудования.
«Холодильная техника», 1970, № 12.
3. ГОСТ 7475—63. Компрессоры поршневые холодильные
производительностью 4000 ккал/ч и более. Технические
требования.
дуге окружности или по линии естественного
прогиба балки на двух опорах под действием на
нее равномерной распределенной нагрузки.
Прогибаясь под действием давления потока газа,
пластина в конце подъема ударялась об ограничи-
Нагнетание . Зсасыдание
Рис. 1. Ленточный клапан АУ200 типа «Домик»:
1 — седло; 2 — розетка; 3 — пластина; 4 —вытеснитель.
25
621.57.041
Полосовые самопружинящие клапаны типа «Домик»
для холодильных компрессоров
В. К. ЛЕМЕШКО
Всесоюзный 'научнонисследовательский институт холодильной промышленности,
Канд. техн. наук Б. Л. СПЕКТОР
Укмергский завод «Венибе»

тель подъема своим центром или всей
поверхностью одновременно. Жесткость пластины в
процессе движения не изменялась, так как
расстояние между точками ее опоры на ограничитель
подъема оставалось постоянным. Неизменная
жесткость самопружинящих пластин в полосовом
клапане требовала компромисса между
желанием увеличить «время—сечение» клапана (что
достигалось уменьшением толщины пластин) и
необходимостью обеспечить умеренные
скорости в момент касания пластиной ограничителя
подъема и своевременное его закрытие (что
вынуждало увеличивать толщину пластин). В
некоторых типах клапанов, имеющих пружины,
это противоречие удается разрешить путем
применения пружин переменной жесткости.
В клапанах типа «Домик» профиль
ограничителя подъема образован линией, которая или
большая часть которой находится в зоне между
линией естественного прогиба балки на двух
опорах под действием равномерно
распределенной нагрузки и вписанным в нее равнобедренным
треугольником. При такой форме профиля
исключается удар пластин об ограничитель
подъема (пластина как бы обкатывается с
проскальзыванием по поверхности ограничителя подъема),
а жесткость пластин возрастает (по мере
прогиба) за счет уменьшения расстояния между
точками их опоры на ограничитель подъема.
Поскольку сопротивление пластины
действующему на нее потоку газа возрастает по мере ее
прогиба, центр пластины не достигает
ограничителя подъема, а величина сечения,
открываемого пластиной при работе, определяется
возникающими в клапане перепадами давления. Это
означает, что на различных режимах работы
(при различных отношениях рабочих давлений)
величина подъема пластин будет
неодинаковой.
Отсутствие удара пластины об ограничитель
подъема и переменное сопротивление пластины
действующему на нее потоку газа (аналогично
клапанам с пружинами переменной жесткости)
снимают вопросы величин напряжений в
пластине при ударе об ограничитель и уменьшают
скорость и величину возникающих напряжений
при посадке на седло. Это позволяет
использовать в клапанах типа «Домик» более тонкие
пластины (с меньшей начальной жесткостью), не
опасаясь их разрушения от ударов об
ограничитель подъема при открытии клапана и от
чрезмерного удара пластин о седло при
запаздывании закрытия клапана. Положительным в
клапанах типа «Домик» является также
увеличение поверхности контакта пластин с
ограничителем подъема и, как следствие, отсутствие
местной выработки концов пластин и ограничителей.
Неполное прилегание пластины к ограничителю
26
подъема исключает возможность ее прилипания
к нему.
В обычных конструкциях полосовых
самопружинящих клапанов пластина ударяется об
ограничитель подъема в начальной фазе открытия
клапана, когда она касается своими концами
ограничителя подъема. Этот удар вызывает в
пластине сложные колебания и отрицательна
влияет на ее долговечность. В практике
известны случаи, когда при уменьшении свободного
(без прогиба) хода пластин в полосовых клапанах
значительно повышалась их долговечность.
В клапанах типа «Домик» удар пластин при
движении их от седла к ограничителю подъема
практически отсутствует, так как свободный ход
пластины не превышает сотых долей миллиметра.
Это стало возможным при изготовлении боковых
ограничителей как отдельных деталей путем
штамповки их из ленты повышенной точности.
Установка таких боковых ограничителей
пластин между ограничителем подъема и седлом
позволила сократить до минимума свободный
ход пластин и гарантировать пластины от
защемления.
Ограничитель подъема клапанов типа «Домик»
также выполняется путем штамповки из
листовой стали. Это позволяет шлифовать его
поверхность на плоскошлифовальных станках до
операции гибки. Штамповка ограничителя подъема
из мягких сталей положительно сказывается
на пластине при попадании между нею и
ограничителем посторонних твердых частиц.
При испытаниях компрессоров с полосовыми
клапанами почти всегда наблюдалась их плохая
статическая и динамическая плотность, так
как пластины этих клапанов изготовляются из
ленты, имеющей поперечную желобчатость,
иногда значительную. Поэтому в клапанах типа
«Домик» для уменьшения перетечек и сокращения
времени приработки пластин проходы в седле,
выполненные в виде сверлений, со стороны
пластин профрезерованы по всей длине на
небольшую глубину (см. рис. 1).
Как показали результаты эксплуатационных
испытаний, клапаны типа «Домик» увеличивают
надежность работы пластин в 15—20 раз по
сравнению с полосовыми клапанами старой
конструкции [1] при неизменном качестве
клапанной ленты и более тонких пластинах @,8 мм
вместо 1,0 мм в старых клапанах).
Одновременно повышаются тепловые и энергетические
показатели компрессоров [2]. Клапаны типа
«Домик» могут быть установлены и на ранее
выпущенных холодильных компрессорах без
существенных переделок [3 ].
В настоящее время клапаны типа «Домик»-
серийно изготовляются Укмергским заводом «Ве-
нибе» (специализированным предприятием по*

Рис. 2. Клапан
компрессора АУ200:
а — всасы в а ю щ и й ;
б — нагнетательный.
Рис. 3. Клапан
компрессора ФУ175:
а — всас ывающий;
б — нагнетательный.
выпуску самодействующих клапанов) по
технической документации ВНИИхолодмаша
Заводом освоено производство нагнетательных и
всасывающих клапанов типа «Домик» для ком-
^Ж?лАВ100' АУ200' АУУ400 (рис 2)
TXS. (РИС- 3>' ^ и оппРозитн^
При изготовлении клапанов типа «Домик»
в условиях специализированного производства
применяются высокопроизводительные
технологические методы обработки деталей, такие как
виброгалтовка клапанных пластин и
ограничителей, а также специальные станки и агрегаты
Ото дает возможность повысить надежность
клапанов и значительно снизить их стоимость
Создание конструкции самодействующих
полосовых клапанов типа «Домик» позволило
довести ресурс работы пластин до 6000—8000 ч
при частоте вращения компрессора 980 об/мин.
1акои ресурс работы пластин превышает более
чем в два раза срок службы пластин,
изготовленных из специальной шведской стали, в
клапанах некоторых зарубежных фирм.
ЛИТЕРАТУРА
1. Б е ж а н и ш в и л и Э. М. и др. Выявление
эксплуатационных характеристик компрессоров на Минском
холодильнике № 2. «Г элодильная техника», 1968, № 11
г. Л е м е ш к о В, К. Исследование компрессоров с
ходом поршня 130 мм с «домиковыми» всасывающими
клапанами и рекомендации по выбору рациональной кон-
струкции клапана этого типа. Отчет ВНИХИ 1969
3. Б е ж а н и ш в и л и Э. М., X а з а н о в И. г! О
модернизации клапанов холодильных компрессоров с
ходом поршня 130 мм. «Холодильная техника», 1970, № И
Безразмерная характеристика температуры конца сжатия
для низкотемпературных одноступенчатых холодильных
поршневых компрессоров с воздушным охлаждением*
621.57.041.004.12
Канд. техн. наук А. В. БЫКОВ
ВНИИхолодмаш
При достаточно больших отношениях
давлении, характерных для низкотемпературных
одноступенчатых поршневых компрессоров, теп-
лод; ДВаш™„Х11197ГгЖДУНаРОДНОМ К°НГреССе П° Х0"
лообмен с внешней средой оказывает
значительное влияние на действительное изменение
температуры пара в процессе сжатия.
Для оценки этого явления целесообразно
использовать безразмерный коэффициент темпе-
27

ратуры, отражающий отклонение
действительного изменения температуры в процессе сжатия
Д/н от адиабатического Л^ад.н
При постоянной (либо мало меняющейся в
цикле с регенерацией) температуре паров на
всасывании можно ожидать зависимость
коэффициента температуры в реальном компрессоре
только от величины отношения давлений
подобно коэффициенту подачи и индикаторному
к. п. д.
Величина коэффициента температуры
характеризует условия охлаждения компрессора. Это
вытекает из приближенного уравнения
теплового баланса одноступенчатого холодильного
поршневого компрессора с воздушным охлаждением,
которое может быть представлено в виде
Уравнение B) составлено при следующих
допущениях:
— полная подводимая к пару работа
пропорциональна адиабатической работе сжатия с
постоянным коэффициентом пропорциональности
— отношение разности температур в
действительном и адиабатическом процессах сжатия
равно отношению разности энтальпий в этих же
процессах (что справедливо при постоянной
теплоемкости пара).
Таким образом, коэффициент температуры
возрастает при увеличении адиабатической работы
А/ад и уменьшении удельного количества тепла
q ккал/кг, отводимого от компрессора в
окружающую среду.
Для качественного анализа зависимости
коэффициента температуры от режима работы
компрессора необходимо установить зависимость
удельного количества тепла q от величин,
определяющих теплоотвод от компрессора:
температуры окружающей среды /окр, поверхности
теплообмена F, среднего коэффициента
теплопередачи &, массового расхода циркулирующего
холодильного агента (За и теплоемкости пара ср.
При этом делается допущение, что
температурный напор при теплообмене определяется
температурой адиабатического сжатия.
В результате получается выражение для
коэффициента температуры
TK=a+Pi-Pa, C)
где а — постоянная величина; 6, = А. °У :
ri ШадС/а
kF
р2 = 0,5-? —переменные величины,
соотношение которых определяет конечный результат.
При увеличении отношения давлений як член
28
р2 уравнения C) возрастает, так как
уменьшается массовый расход Ga. При снижении Ga
увеличивается член рх, одновременно рост
адиабатической работы уменьшает его. В результате
с увеличением отношения давлений можно
ожидать снижения коэффициента температуры с
перегибом характеристики в области малых
отношений давлений.
Аналогичная оценка может быть сделана для
разных холодильных агентов, сжимаемых в
одном и том же компрессоре при постоянной
окружающей температуре. Величина рх
определяется теоретическим среднеиндикаторным
давлением ра, в основном пропорциональным
начальному давлению сжатия (при постоянном
отношении давлений). Член р2 тем меньше, чем
больше отношение теплоемкости пара к
удельному объему — для холодильного агента.
При значительных отношениях давлений,
характерных для низкотемпературных
компрессоров, следует ожидать более высоких
коэффициентов температуры (худшие условия
охлаждения компрессора) для тех холодильных агентов,
у которых больше отношение теплоемкости
пара к удельному объему, так как преобладает
влияние вычитаемого члена р2. Уравнение C)
позволяет сделать лишь приближенный
качественный анализ изменения коэффициента
температуры. Действительные значения этого
коэффициента, дающие количественную оценку
условиям охлаждения компрессора, могут быть
получены только из эксперимента.
В результате исследований рабочие процессов
компрессоров на фреонах-22, 502, 143 в
диапазоне температур кипения —25ч 55° С и
конденсации 30—50° С при различных числах
оборотов получены значения коэффициента
температуры и показано, что он является
безразмерной характеристикой компрессора,
количественно отражающей условия его охлаждения.
Соотношения коэффициентов (рис. 1) для фре-
онов-502 и 22 в основном подтверждают
сделанные предположения. При значительно большем
отношении теплоемкости пара к удельному
объему и большем расходе Ga коэффициент
температуры для фреона-502 выше, чем для фреона-22
в области значительных отношений давлений.
Такое соотношение массовых расходов
обусловливает пересечение характеристик обоих
холодильных агентов при малых отношениях
давлений, так как здесь преобладает влияние
члена рх уравнения C).
Вместе с тем при всех отношениях давлений
температура конца сжатия для фреона-502
ниже, чем для фреона-22, включая зону, где для
фреона-502 условия охлаждения хуже
(коэффициент температуры выше). Это связано с тем,

Рис. 1. Зависимость безразмерного коэффициента
температуры тк от отношения давлений як:
/ — 1440 об/мин; 2 — 960 об/мин; фреон-502;
фреон-22; — . — фреон-143.
что во всех рабочих режимах температурный
показатель адиабаты кт ниже у фреона-502, что
обусловило более низкие температуры конца
сжатия при изоэнтропическом сжатии.
При большей тепловой напряженности
компрессора коэффициент температуры при
1440 об/мин больше, чем при 960 об/мин.
Как показал эксперимент, при изменении
температуры всасывания (tBC) на 35° С (с —20
и
1,1
1П
\.
^
^
-20 -15 -10 -5 0 5 10t6c;C
Рис. 2. Зависимость безразмерного коэффициента
температуры тк от температуры всасывания tBC:
фреон-502; фреон-22.
до +15° С при температуре кипения t0=— 40° С
и конденсации /к—+40° С) температура
нагнетания при работе на фреоне-502 возрастает на
20—22° С, а на фреоне-22 — лишь на 10—12° С.
При небольших перегревах на всасывании
коэффициент температуры выше для фреона-22.
Характер изменения тк при росте температуры
всасывания при постоянном давлении
определяется изменением удельного объема [см.
влияние члена р2 в уравнении C)]. Это изменение
более интенсивно для фреона-22 (рис. 2).
Полученные экспериментальные значения
коэффициента температуры для фреонов-22 и 502
позволили рассчитать ожидаемую температуру
конца сжатия для другого рабочего вещества —
фреона-13В1 при аналогичных условиях работы
621.57.041:621313:662.998
Стойкость изоляционных и конструкционных материалов
встроенных электродвигателей фреоновых центробежных компрессоров
Канд. техн. наук Л. Б. БАРЕНБОЙМ, В. Ф. ЗЕЛЕНОВСКИЙ
Одесский технологический институт холодильной промышленности
Встроенные электродвигатели холодильных
компрессоров охлаждаются фреонами и масло-
фреоновыми растворами. Если изоляцию
двигателей общего назначения выбирают исходя
в основном из допустимой нагревостойкости,
то встроенные электродвигатели проектируют
с учетом также реакционной способности
охлаждающей среды.
Химическая стойкость изоляционных и
конструкционных материалов изучена
применительно к условиям работы поршневых герметичных
компрессоров на фреонах-12 и 22 [1—3].
Сведения о воздействии на материалы фреонов
с более высокой нормальной температурой
кипения, применяемых в центробежных
компрессорах, в литературе отсутствуют. В связи с этим
в лаборатории высокоскоростных
турбоагрегатов ОТИХП были проведены испытания
стабильности различных материалов в среде фреонов-11,
113 и 114, применяемых в турбохолодильных
установках для кондиционирования воздуха *.
Испытаниям на фреоностойкость было
подвергнуто более ста образцов материалов, которые
в соответствии с назначением разделены на
четыре группы.
I. Обмоточные провода ПЭВ-2 (на основе
лака винифлекс), ПЭТВ-939 (с полиэтилентерефта-
латной изоляцией на эпоксидно-полиэфирно-
зольном лаке ПЭ-939), ПЭТВ-ТС (теплостойкий)
и ПЭЛБО (с эмалевым покрытием и одним слоем
хлопчатобумажной изоляции).
II. Выводные провода ПСД (со стекловоло-
книстой изоляцией), ПСД К (со стекловолокни-
* В работе принимали участие сотрудники кафедры
электрических машин Одесского политехнического
института.
29

стой изоляцией, подклеенной лаком К-44),
ПРГ-500 и ПРГ-550 (с резиновой изоляцией),
РКГМ (с кремнийорганической изоляцией для
машин тропического и химостойкого
исполнений), ПТЛ-200 (с изоляцией на
фторопластовой пленке и оплеткой из стекловолокна), ПГОХ
(с хлопчатобумажной оплеткой) и изолирующие
трубки ТЛС (стеклолак), ТЛВ
(хлопчатобумажный линоксиновый чулок), полихлорвиниловая
и чулок ХБ.
III. Пазовая изоляция — лаке стеклослюдо-
пласт ГСПТС-1, слюдинит Г2СК и слюдинит с
подклейкой на стеклолакоткани ЛСЭ, микален-
та ЛФ4 (слюда флогопит с подложкой из мика-
лентной бумаги), миканит (слюда на лаке), стек-
лолента, миткалевая (тафтяная) и киперная
ленты, электронит G0 % асбестового волокна и 30 %
синтетического каучука), асбестовая бумага,
мелинекс (полиэтилентерефталат), лавсановая и
фторопластовая пленки, электрокартоны на
лавсане, асбесте, ЭВ (целлюлозный), ЭВТ (тряпич-
но-целлюлозный) и пленкоэлектрокартон
(целлюлозный на полиэтилентерефталатной пленке),
стеклолакоткани ЛСЭ (пропитана лаком на
основе дивинилстирольного каучука), ЛСБ
(пропитана эскапановым лаком), ЛСЛ (пропитана
эскапановым лаком на основе
дивинилстирольного каучука) и ЛСК-15 (кремнийорганическая).
IV. Конструкционные и уплотнительные
материалы — оргстекло марки Б, текстолит
марки А, гетинакс марки У1, фибра ФЭ, фторопласт
4 (листовой), паронит УВ-10, резина марки М,
эпоксидная смола ЭД-6, электротехническая
сталь Э31 иЭ44, сталь 45Х, 45 и Ст. 3,
алюминиевые сплавы АМг-ЗМ, АМг-5В, АМц, Д16, Д16П,
А1, Ал2 и Ал5, медь М2, латунь Л62 и др.
Лабораторные испытания химической
стабильности материалов проводились в три этапа *.
На первом этапе исследовали воздействие на
материалы фреонов-11, 113 и 114 при
температуре 293К. Для этого образцы помещали в
стеклянные пробирки и заливали фреоном. Чтобы
избежать соприкосновения жидкого фреона с
резиновой пробкой, пробирки устанавливали в
штативах в вертикальном положении. В каждую
пробирку закладывали образцы только одного
материала.
На втором этапе исследовали воздействие на
материалы фреонов при температуре 378К,
допускаемой изоляцией класса нагревостойкости А.
Этта температура близка к максимальной и для
изоляции других классов нагревостойкости, так
как при 380К в присутствии масла, стали и меди
может произойти разложение фреонов-11 и 113.
В некоторых источниках указывается, что и для
* В опытах участвовали Э. П. Мицевич и Н. В.
Савельева.
30
фреона-12 при тех же условиях допускается
температура 394К [4], т.е. значительно ниже
значений, обычно приводимых в справочной
литературе. По данным фирмы «Дюпон», при
использовании фреонов-13, 22 и 502 в
присутствии масла, стали и меди температура должна
быть не более 422 К [4].
В центробежных компрессорах с
подшипниками качения и скольжения фреон,
охлаждающий электродвигатель, содержит смазочное
масло. Поэтому на третьем этапе испытаний к
холодильным агентам добавляли 5% масла ХФ-12,
обладающего неограниченной растворимостью с
фреонами-11 и 113, и частичной — с фреоном-114.
При высоких давлениях, отвечающих
температуре нагревания фреонов 378К, испытания
проводили в запаянных ампулах. Образцы
материалов закладывали в охлаждаемые пробирки
из жаростойкого молибденового стекла,
заливали фреоном или маслофреоновым раствором,
а затем запаивали. Ампулы помещали в
нагревательный шкаф, температура в котором
поддерживалась автоматическим терморегулятором
и контролировалась ртутным
электроконтактным термометром, включенным в электрическую
цепь шкафа. Материалы выдерживали во фрео-
нах и маслофреоновых смесях в течение
700 ч.
Химическую стабильность в среде
холодильных агентов оценивали по внешнему виду
образцов, набуханию и изменению их веса. О
реакционной способности холодильных агентов
судили по изменению цвета жидкого фреона или
маслофреоновой смеси, изменению окраски
образца, образованию смолистых осадков и
нагаров, омеднению, коррозии металлов и т. д.
Материалы считались химически стабильными,
если при данных условиях не наблюдалось
растворения и отслаивания изоляции проводов,
расползания или размягчения пазовой изоляции,
набухания и изменения веса образцов более
чем на 5 %. Для определения набухания
образцы после извлечения из пробирок высушивали
на воздухе при 293К. Изменение веса
определяли после высушивания образца в шкафу в
течение 36—48 ч при 353К.
Уже на первом этапе испытаний была
обнаружена недопустимость применения некоторых
проводов и неметаллических материалов. Так,
произошло разрушение изоляции проводов
ПРГ-500, ПРГ-550 и РКГМ. Пришли в
негодность стеклолакоткани ЛСЭ, ЛСБ, ЛСЛ и
ЛСК-15. Пленочные материалы на слюдяной
основе лакостеклослюдопласт, слюдинит Г2СК и
слюдинит с подклейкой на стеклолакоткани
ЛСЭ размягчились, расслоились и
покоробились. Полихлорвиниловая изолирующая
трубка потеряла эластичность и стала хрупкой.

Таблица 1
Материал
Результат воздействия фреонов и маслофрео-
новых растворов
I. Обмоточные провода
Т1ЭВ-2
ПЭТВ-939
ПЭТВ-ТС
ПЭЛБО
исд
'ПСДК
ПТЛ-200
птох
ХБ
тле
тлв
гМикалеыта ЛФ4
Миканит
•Стеклолента
Миткалевая лента
Электронит
ФСиперная лента
Асбестовая бумага
Мелинекс
Ф-11
Ф-11 — ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
0,1
0,2
0
о
0,1
0,2
0
0
0,3
0,9
0
0
0,2
0
о
0,1
0, 1
о
о
0,1
0,1
о
о
0,2
0,5
0
о
-0,4
0
о
Изменение цвета эмали
Отслоение эмали
Отслоение эмали
II. Выводные провода и изолирующие трубки
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-1 1 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-11
Ф-113
Ф-11
Ф-113
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-ПЗ-ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
0,2
0,3
0
0,2
-0,5
и
-0,5
-0,5
— 1,0
0,2
-0,4
1,3
— 5,4
— 0,5
— 0,4
— 0,3
12,0
1,6
2,6
-22,3
— 7,0
-14,0
-9,8
0,2
0,2
0
0,1
-0,6
— 0,3
— 0,5
— 0,5
— 1,1
-5,8
-0,3
0,5
— 6,5
-0,5
-0,6
— 1,5
1 ,6
0,3
0,6
— 29,4
— 7,8
— 16,4
— 9,8
Изменение цвета оплетки
Окисление меди
Изменение цвета оплетки
Окисление меди
Изменение цвета оплетки
То же
Разрушение оплетки
Изменение окраски
Разрушение
Изменение окраски
То же
Образование нагара, разрушение
То же
Образование нагара, разрушение
То же
III. Пазовая изоляция
-20,6
-13,7
-5,1
11,2
— 1,2
2,5
-0,9
3,8
0,9
— 1,4
— 4,1
2,5
3,7
22,3
— 6,1
3,2
-25,2
— 0,9
— 1,0
5,7
1,1
4,1
2,2
8,3
— 0,6
3,3
— 21,3
— 14, 1
— 6,2
— 1,1
— 2,1
1,9
-0,9
3,1
0,8
— 1,8
-5,2
2,1
1,0
18,1
— 6,1
3,0
— 29,0
— 1,2
-1,5
3,6
0,9
4,0
1,3
5,8
-0,6
2,7
Вымывание пропитки
Изменение окраски
То же
-
Разрушение
Изменение окраски
То же
Разрушение
Разрушение
Изменение окраски
То же
Образование смолистых осадков
Изменение цвета
Разрушение
Уменьшение эластичности
То же
разрушение
31

Продолжение
Материал
Пленка лавсановая
Пленка фторопластовая
(фторопласт 4)
Пл енкоэлектрокартон
Электрокартон на асбесте
Электрокартон на лавсане
Электрокартон ЭВ
Электрокартон ЭВТ
Среда
Ф-11
ф-11— ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
Ф-11
Ф-11—ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12
! Ф-11
Ф-11 —ХФ-12
Ф-113
Ф-113 —ХФ-12

Набухание
образца, %
4,0
9,3
2,9
3.5
0,2
3,4
0,2
2,0
— 4,1
— 1,2
— 3,8
— 6,6
— 3,1
0,3
-6,0
— 1 ,0
-1,6
— 2,7
1 ,3
-0,7
-1,0
! -2,1
— 5,0
— 0,9
! —2,1
Изменение
веса
образца, %
3,8
6,7
2,8
3,5
0, 1
1 ,6
0,2
1,4
-5.5
— 1,3
-5,8
-9,8
— 3, 1
0
-7,8
— 1,5
-3,9
— 3,1
— 4,1
— 0,9
— 4,2
— 6,6
-6,5
— 1,2
-5,8
Результат воздействия фреонов и
оновых растворов
Уменьшение эластичности
То же
—
—
Повышение эластичности
То же
—
—
Высыхание, хрупкость
—
—
Высыхание, хрупкость
—
—
Высыхание, хрупкость
—
1 —
Высыхание, хрупкость
То же
—
—
Высыхание, хрупкость
То же
—
Высыхание, хрупкость
маслофре-
IV. Конструкционные и уплотнительные материалы
Оргстекло марки Б
Текстолит марки А
Гетинакс марки VI
Фибра ФЭ
Фторопласт 4 (листовой)
Паронит УВ-Ю
Резина марки М
Эпоксидная смола ЭД-6
Ф-11
Ф-11 —
Ф-113
Ф-113-
Ф-11
Ф-11 —
Ф-113
Ф-113-
Ф-11
Ф-1 1 —
Ф-113
Ф-113
Ф-11
Ф-113
Ф-11
Ф-11 —
Ф-113
Ф-113-
Ф-11
Ф-113
Ф-113-
Ф-11
Ф-11 —
Ф-113
Ф-113
Ф-11
Ф-11 -
Ф-113
Ф-113
ХФ-12
-ХФ-12
ХФ-12
-ХФ-12
ХФ-12
— ХФ-12
ХФ-12
-ХФ-12
— ХФ-12
-ХФ-12
— ХФ-12
-ХФ-12
— ХФ-12
48,7
58,8
37,0
37,8
1,9
0,
— 1 ,
— 1 ¦.
— 0.
— 0,
— 0,
-о;
0
3
3
4
2
8
7
5
9
7
3
6
22,8
1 ,1
5
12
4
— 5
— 3
2
4
0
2
— 1 ,
— 0,
0,
3,
0,
3,
30, 1
37,2
30
32,4
1,
-2,
— 1 .
— 2.
— 0,
— 2,
— 0,
— 1.
-3,7
— 0,5
-1,3
1 ,5
0, 1
3,3
20,1
4,4
4, 1
12,0
3,5
2
0
— 4
2
7
4,0
0
2,4
Разрушение
То же
Изменение цвета
Разрушение
Размягчение
То же
Размягчение
Высыхание, хрупкость
То же
Повышение эластичности
То же
Повышение эластичности
Хрупкость
Уменьшение эластичности
То же
Уменьшение эластичности
Уменьшение эластичности
Изменение цвета
То же
Материалы, оказавшиеся стойкими в среде
фреонов при комнатной температуре, были
подвергнуты дальнейшим испытаниям при
температуре 378К, результаты которых приведены в
табл. 1. Так как реакционная способность фрео-
нов-113 и 114 с материалами примерно
одинакова, в табл. 1 указаны данные опытов только с
фреонами-11 и 113.
Испытаниями установлено, что наибольшее
влияние на материалы оказывает фреон-11.
С повышением температуры воздействие фреонов
увеличивается. Добавление масла в
холодильные агенты несколько снижает химическую
стойкость образцов. При этом неметаллические
материалы более подвержены действию фреонов
и маслофреоновых растворов, чем металлы и
сплавы.
В результате воздействия холодильных
агентов изменилась механическая и диэлектрическая
прочность материалов. Согласно ГОСТ 183—66,
изоляция обмоток электрических машин
относительно корпуса и между обмотками должна
32

Таблица 2
Провод
марка
ПЭВ-2
ПЭВ-2
ПЭТВ-939
ПЭТВ-939
ПЭТВ-ТС
ПСД
ПСДК
диаметр,
мм
1,4/1,5
1,0/1,07
1,4/1,5
1,1/1,25
jl ,62/1,72
1,2/1,5
1,47/1,7
Пробивное напряжение, кВ
0)
а.
К
Й
н
о
*а
о>
сс
00
CQ Ю
О
о а
cto
5,8
8,5
8,5
6,4
8,2
5,0
| 8,6
после воздействия фреонов
Ф-11
СЗ
н
СП
1—1
4,4
4,1
8,5
4,8
5,8
2,4
7,0
03
Н
Н-1
4,6
5,6
1 8,4
5,2
6,2
2,8
7,2
Ф-113
СЗ
Н
2,4
3,9
6,2
3,8
4,6
2,8
7,2
03
н 1
О) 1
Ь-1
2,7
4,2
5,9
3,6
5,2
! 3,1
1 6,8
Прочность изоляции на истирание,
число двойных ходов
О)
(X
•е-
к
к
п
н
о
«К
о
ее
со
и и
о
о аз
по
177
172
180
165
240
176
| 182
после воздействия фреонов
Ф-11
03
82
154
115
70
125
120
140
с
03
Н
СП
86
186
141
65
133
139
136
Ф-113
в
03
н
93
165
127
74
148
126
145
с
03
н
СП
1—1
90
168
119
68
152
133
139
выдерживать без повреждения испытательное
напряжение 1 кВ, а также двукратное
номинальное напряжение, но не менее 1,5 кВ.
После пребывания во фреонах пробивное
напряжение изоляции эмалированных проводов
ПЭВ-2 уменьшилось в среднем на 40—48%
ПЭТВ-12 — на 33 %, выводных проводов — на
13—45 %, изолирующих трубок — на 60 %,
пленочных материалов и электрокартонов — на 9—
26 %; механическая прочность на истирание
обмоточных проводов снизилась в среднем на 35 %,
выводных проводов — на 25% (табл. 2 и 3).
Таблица 3
Материал
Пробивное напряжение, кВ
о н я
иоо
о о л
после воздействия фреонов
Ф-11
II этап
III
этап
Ф-113
II этап
Провод
ПТЛ-200 ......
ПГОХ
Трубка диаметром
6 мм
ТЛВ @,8)* . . .
ТЛС @,3) ....
Микалента ЛФ4 @
Стекло лента @,2) .
Электр он ит @,3) . .
Мелинекс @,1) . .
Электрокартон
на асбесте @,5) .
на лавсане @,25)
ЭВ @,3) ....
ЭВТ @,5) ....
10,2
24,0
5,0
5,0
6,0
2,0
3,0
10,0
5,0
5,0
3,2
7,0
9,0
19,0
1,8
2,4
5,0
1,5
2,4
8,0
4,1
3,2
2,9
4,5
10,0
22,0
2,4
1,9
5,8
1,6
2,8
7,5
4,8
3,8
3,0
6,0
9,0
18,0
ш
этап
7,6
21,0
5,5
* В скобках указана толщина б в мм.
Наблюдаемое в среднем менее значительное
уменьшение пробивного напряжения изоляции
после воздействия маслофреоновых растворов
связано с высокой пробивной прочностью масла
и продуктов его полимеризации.
Испытания механической прочности изоляции
проводов на истирание по числу двойных ходов
иглы скребкового прибора подтвердили вывод
о более высокой реакционноспособности фрео-
на-11 по сравнению с фреоном-113.
В целом испытания показали, что для
встроенных электродвигателей герметичных
центробежных компрессоров, работающих в среде фрео-
нов-11, ИЗ и 114 и маслофреоновых растворов,
могут быть использованы эмалированные
провода, провода со стекловолокнистой и
фторопластовой изоляцией, пазовая изоляция на
основе стекловолокна и фторопласта. Для
предварительного выбора изоляционных и
конструкционных материалов целесообразно
руководствоваться данными табл. 1—3.
Из металлов лишь только сталь Э44 и Ст. 3
подверглись незначительному окислению. Вес
алюминиевых образцов уменьшился в среднем
на 0,1—0,2%. Воздействия на медь и латунь
не обнаружено. Установлено, что фреоностой-
кость алюминиевых сплавов можно повысить
путем анодирования, эматолирования и других
термохимических защитных покрытий.
С учетом результатов комплексных
лабораторных испытаний материалов были выполнены
три экспериментальных центробежных
компрессора со встроенными высокоскоростными
электродвигателями D00 Гц) мощностью 3,5; 5,0 и
17,5 кВт, работающие в среде фреонов-11 и ИЗ
и смеси этих холодильных агентов с маслом
ХФ-12. Для изготовления двигателей
применены электротехническая сталь Э31 и Э44, алю-
33

миниевые сплавы АМг-5В, АМг-ЗМ, А1, Ал2,
Д16 и Д16П, сталь 45, 40Х и 65Г, медь Ml и
М2, латунь Л62 и Л80, фторопласт 4, резина
марки М, стеклолента, фторопластовая пленка,
электрокартон ЭВ, подклеенный на
фторопластовой пленке, гетинакс марки VI, провода
ПЭВ-2, ПЭТВ-939, ПТЛ-200 и ПТЛ-250, клей
на основе эпоксидной смолы ЭД-6.
Температурное поле электродвигателей
снималось медь-константановыми термопарами,
заведенными в железо и обмотки статора в 15—
20 точках и подшипники. Температура обмоток
изменялась от 305 до ЗЗОК, железа статора —
от 300 до 378К; температура фреонов в корпусе
двигателя составляла 303—323К. Нагрев
двигателей регулировали расходом охлаждающей
среды.
В 1970 г. были проведены испытания в
летних условиях солнечной абсорбционной хлори-
столитиевой холодильной установки, которая
отличалась от описанной ранее [1] в основном
конструктивным выполнением системы
абсорбер — испаритель и расположением отдельных
элементов.
Генератор этой установки выполнен в виде
наклонного щита площадью 23 м2,
покрытого рубероидом, а снизу — слоем
теплоизоляции. Генератор устанавливается на крыше
охлаждаемого дома.
Корпусы испарителя и абсорбера
изготовлены из листовой стали толщиной 3 мм в виде
параллелепипеда соответственно размерами
1400x766x86 и 1400x766x130 мм. Для
свободного отсоса пара абсорбером верхняя
открытая часть испарителя и абсорбера соединены
полукруглыми стальными листами. Таким
образом, система абсорбер — испаритель (рис. 1)
имеет П-образную форму.
Испаритель закрытого типа поверхностью
2,2 м2 состоит из 44 труб B ряда по 22 трубы)
диаметром 21x2 мм, длиной 760 мм.
Поверхность испарителя орошается двумя трубами с
24 отверстиями диаметром 2 мм. Оросительные
Каждый электродвигатель испытывали более
2000 ч. Периодические вскрытия и осмотры не
показали повреждений и изоляционных
конструкционных материалов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Пешков И. Б. и др. Испытание эмалированных
проводов для встроенных электродвигателей герметичных
компрессоров. «Холодильная техника», 1970, № 1.
2. РозенбоймГ. Б., Серебренникова Е. А.
О влиянии фреона-22 на некоторые алюминиевые
сплавы и неметаллические материалы. «Судостроение», 1966,
№ 7.
3. Л а п ч у к В. А. и др. Фреоностойкость
электроизоляционных материалов. «Электротехника», 1964, № 6.
4. Freon produkt information, B-2, E. 1. du Pont de
Nemours and Co., 1969.
/i теплообменнику
Крепкий растдор
Dm боздухоогладителя
Рис. 1. Абсорбер — испаритель опытной солнечной
холодильной установки.
621.474:621.575
Исследование солнечной абсорбционной
холодильной установки в летних условиях Туркмении
Академик В. А. БАУМ, канд. техн. наук
А. ХАНДУРДЫЕВ, канд. техн. наук А. КАКАБАЕВ
Физико-технический институт АН Туркменской ССР
34

трубы присоединены к общему входному
коллектору.
Абсорбер поверхностью 4,2 м2 состоит из 84
труб F рядов по 14 труб) диаметром 21x2 мм,
длиной 760 мм, расположенных в шахматном
порядке. Трубы абсорбера орошаются раствором
из разбрызгивающего устройства, состоящего
«из 6 труб (из нержавеющей стали).
Оросительные отверстия диаметром 1,5 мм с шагом 30 мм
проделаны по всей длине труб. Чтобы увеличить
плотность орошения поверхности абсорбера,
предусмотрена рециркуляция раствора. К общему
входному коллектору разбрызгивающего
устройства подается часть слабого раствора, расход
которого регулируется вентилем. Этим же
вентилем регулируется подача слабого раствора в
генератор.
На входе и выходе из абсорбера, испарителя
и теплообменника установлены термометровые
гильзы. Испаритель и абсорбер снабжены
указателями уровня. Глубина вакуума в системе
абсорбер — испаритель контролируется
стрелочным образцовым вакуумметром. Для отсоса
воздуха из системы абсорбер — испаритель
использован вакуум-насос типа РВН-20.
Теплообменник холодильной установки типа
«труба в трубе» имеет поверхность теплообмена
0,33 м2.
Ороситель генератора представляет собой
трубу из нержавеющей стали, которая протянута
по верхней кромке наклонного щита. Подлине
трубы оросителя сделаны отверстия
диаметром 30 мм с шагом 40 мм.
Поскольку генерация раствора в установке
происходит на открытой поверхности, то большое
значение приобретает очистка его от
загрязнения. Поэтому во избежание загрязнения
оросительных устройств абсорбера и раствора
применены фильтры двух видов. Первый фильтр
представляет собой гравий, крупинки которого
размером 3—6 мм укреплены с помощью тонкой
пленки горячего битума на нижней части
плоскости генератора по всей ее ширине. Второй
фильтр установлен в сосуде поплавкового
регулятора крепкого раствора и состоит из двух
металлических сеток с ячейками размером 1
и 0,2 мм. Эти сетки очищались еженедельно
перед пуском холодильной установки.
Холод, вырабатываемый опытной установкой,
использовался для охлаждения двух комнат
общей площадью 40 м2, высотой 3,5 м, с
четырьмя окнами по 1 м2 и лабораторного корпуса
института, представляющего собой одноэтажный
дом с бесчердачным плоским покрытием из
железобетона толщиной 12см с общим термическим
сопротивлением 0,3 м2-ч-град/ккал, что
значительно ниже, чем полагается по требованиям
строительных норм и правил.
Холодильная установка смонтирована на
крыше здания. Насосы типа «Кама» для циркуляции
охлажденной воды и перекачки раствора
установлены на уровне земли. Подпор
перекачиваемых жидкостей к насосам составлял 4 м.
Охлаждающая вода в абсорбер подавалась из
водопровода.
Воздух в комнатах охлаждался путем
рециркуляции его через калорифер типа КФБ-9.
Приточное и вытяжное отверстия расположены
на потолке комнат. При рециркуляции воздуха
дверь между комнатами была открыта. Для
рециркуляции воздуха использован
центробежный вентилятор типа ЦЧ-70 № 4
производительностью около 2200 м3/ч с
электродвигателем мощностью 370 Вт. Воздухопровод,
воздухоохладитель, испаритель холодильной
установки и трубопроводы с холодной водой
теплоизолированы.
При испытании холодильной установки
ежечасно измерялись температура наружного
воздуха по сухому и мокрому термометру, скорость
ветра и солнечная радиация, удельный вес
и температура раствора в начале и конце
регенерации, температура слабого раствора на
выходе из абсорбера, охлаждающей воды на входе
и выходе из абсорбера и количество испаренной
воды в испарителе.
Установку испытывали при различных в
течение дня температурах холодной воды,
непрерывной подаче холода в охлаждаемое помещение
и различных расходах охлаждающей воды.
В таблице приведены результаты испытания
установки в течение двух характерных летних
дней.
На рис. 2 показано дневное изменение холодо-
производительности установки и интенсивности
солнечной радиации на генератор раствора.
Неравномерность выработки холода в течение
дня не так резко выражена как дневные
изменения интенсивности солнечной радиации. При
постоянном расходе охлаждающей воды
температура слабого раствора в абсорбере в полдень
повышается заметнее, чем в утренние и вечерние
часы, что обусловлено увеличением тепловой
нагрузки абсорбера. За счет повышения
температуры и концентрации раствора в абсорбере
в полдень и уменьшения их в утренние и
вечерние часы несколько сглаживается график
холодопроизводительности в течение дня.
В дни испытаний холодопроизводительность
установки составляла в среднем 6350 и
6000 ккал/ч, а зона дегазации раствора около
1,9 и 2,2% при плотности орошения генератора
9 и 8 кг/(м2-ч). Дневная удельная
холодопроизводительность установки за 10 ч работы
составляла 2760 и 2620 ккал/м2. При этом
коэффициенты использования солнечной радиации
35

Время (местное)
goo
Юоо
цоо
12оо
13оо
14оо
15оо
16оо
17оо
18оо
igoo
8зо
дзо
1030
цзо
1230
1330
14зо
1530
1630
17зо
1830
Плотность радиации,
падающей на генератор,
ккал/(м*-ч)
317
516
640
725
760
750
680
570
380
250
140
413
572
710
810
880
890
850
750
590
430
260
Скорость гетра, м/с
1,0
1,8
2,5
2,8
2,8
2,9
2,8
3,1
3,1
2,9
0,6
0,7
0,9
1,5
1,0
1,2
1,5
1,8
1,6
1,6
]
Концентрация растпо-
] ров. %
о
о
о
ч
34,1
33,0
33,3
34,8
36,6
37,9
38,7
38,7
37,7
36,7
33,9
35,0
31,0
31,1
32,0
34,5
36,7
38,3
39,0
39,0
38,5
37,3
о
о
О
С
35,1
34,3
35,0
37,3
39,4
40,4
40,9;
40,7
39,8
38,0
35,0
35,9
32,3
33,0
34,9
37,9
39,8
41,5
41,6
41,5
40,5
38,4
>»
2
о
X
>*
° ?*
1 ее о>
X 2
СО (X
О О)
30,0
32,5
33,5
35,0
35,5
35,5
36,0 ;
36,0
35,5
34,5
33,0
33,5
36,0
37,0
39,0
40,0
40,5
41,5
42,0
41,5
41,5
40,5
о
с
*?
о
со S
х с
>>?
и- 2
18,0
18,0
18,5
18,0
18,0
18,5
18,0
18,0
18,0
18,0
17,5
23,5
22,5
22,0
22,5
22,5
22,0
22,0
21,5
21,5
22,0
22,0
со
ч
СО
V
со
Я
РЗ
к
СО н
СиО
2§
SS
со с;
ас
33,0
31,0
33,0
35,0
36,0
36,0
37,0
37,0
35,0
32,0
27,5
31,0
32,0
35,0
37,0
39,0
41,0
43,0
42,0
41,0
38,0
35,0
си
Я"
О
S
«3 Н
со
со t;
35
37
42
46
50
51
50
48
43
36
28
33
43
48
54
60
60
64
61
59
51
43
Температура,
со Си
со
о <->
§*
2*
off
а к
с <
су о си
СХ v
1 « -Ю
34,0
34,0
37,0
39,5
43,5
46,0
45,0
42,5
38,5
33,0
27,5
31,0
37,0
41,0
44,0
49,0
50,0
53,0
53,0
51,0
45,0
39,0
со со
С
1 О м
Л S
So
со «-;
?|«
со * Си
ч -з о
О И U
32,0
38,0
28,0
28,5
29,4
31,0
31,8
31,6
30,5
29,0
27,0
29,0
26,0
28,0
27,0
28,0
31,0
32,0 |
33,5 1
33,0
32,0
31,0
°с
и
S
ей
х
И
СО
к к
3 си
**?
о к
1 И С
14,6
14,2
14,1
12,8
13,0
13,2
13,1
13,5
13,5
13,0
'16,4
17,0
17,5
17,5
16,8
15,0
14,5
14,0
13,8
14,0)
15,0
К
си
о
X
2
я
к
Я си
3 к
cf С
О со
« В
12,0
11,2
11,0
10,0
9,0
9,0
9,0
9,0
9,5
10,0
12,0
13,0
13,0
12,5
П.8
10,0
9,0
8,8
8,5
9,0
ю,о
1 s 2
сгС
о «
CU
« о
§*
чИ
X со
о я
22,5
22,5
22,5
22,6
22,6
22,6
22,6
22,6
22,6
22,5
22,5
22,5
22,5
22,6
22,6
22,6
22,7
22,7
22,7
22,7
22,6
22,6
:2.си
ее си
о\о
са с
»х 8
*з
За
X со
О К
28,2
28,8
29,5
30,2
30,6
31,2
30,8
30,5
29,5
27,4
27,5
28,0
28,2
28,5
29,5
30,8
31,0
32,0
31,5
31,0
30,6
Расход охлаждающей
воды, кг/ч
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1100
1200
1200
1200
1200
1200
1200
1200
1200
1200
1200
1200
Количество испаренной
воды и испарителе, кг/ч
7,05
8,30
10,1
12,0
12,5
13,0
12,2
12,0
п,о
9,5 |
9,95
7,55
8,55
9,1
10,6
11,6
11,7
12,0
11,0
ю,о
ьность
ч
CU
К
°ч~
со со
Я tf
О «:
С
в„с
о о
ССН
О Н
ч >-.
О С
4160>
4900)
5950
7100-
7400
7700-
7200
7100
6520
5630
5930
4450
5050
5350
623б
6820
6870
7100
6520'
5930
Опыты проводили при постоянных в течение
дня температурах охлажденной воды, равных
5,8 и 10° С.
На рис. 3 дана зависимость дневной удельной
холодопроизводительности Q0 установки (за 10 ч
работы) от температуры охлажденной воды t0B.
При одинаковых условиях работы установки
холодопроизводительность уменьшалась с
понижением температуры охлажденной воды.
Обусловлено это тем, что понижение температуры
испарения связано с повышением концентрации
слабого раствора, а следовательно, с
уменьшением парциального давления водяного пара
у поверхности раствора, которое определяет
интенсивность испарения воды из раствора на
открытой плоскости генератора.
На рис. 4 показана зависимость среднечасовой
холодопроизводительности опытной установки
Qcp от расхода охлаждающей воды GB.
Существенное сокращение расхода охлаждающей воды,
подаваемой в абсорбер, ведет к сравнительно
небольшому уменьшению
холодопроизводительности установки.
36
П I I I L-—I 1 1 1 1
? 10 11 12 13 П 15 16 17 1дТ,Ч
Рис. 2. Дневное изменение холодопроизводительности
установки Q (кривые 1 и 2) и интенсивности солнечной
радиации, падающей на генератор раствора (кривые /' и 2').
установкой в среднем были соответственно
0,5 и 0,38.
При работе холодильной установки
температура воздуха в комнатах устанавливалась
22—26° С (если установка не работала,
температура повышалась до 33—34° С).

id tM;c
Рис. 3. Зависимость удельной холодопроизводитель-
ности Q0 установки от температуры охлажденной воды /0.в-
7500
7000
\S500
ш
\у0^ I •
• 1ш0^^4—•— —
0,5
0,7
0,3
V
/J /J !,7&о,Н3/Ч
Рис. 4. Зависимость среднечасовой холодопроизводитель-
ности QcP установки от расхода охлаждающей воды GB
(среднедневная температура охлажденной воды равна
10° С).
Проведенные ранее испытания солнечной
холодильной установки [1, 2] показали, что
поверхность генератора, покрытая рубероидом,
почти не изменилась. В наиболее жаркие летние
дни в полдень битум под рубероидом
размягчался вследствие высокой температуры нагрева
генератора. Цвет раствора после двухлетнего
использования остался без изменения, что
свидетельствует об отсутствии заметного
воздействия водного раствора хлористого лития
на рубероид и систему абсорбер — испаритель,
которая постоянно находилась под вакуумом.
Орошаемые раствором хлористого лития
образцы из обыкновенной стали, которые
находились непосредственно на открытой плоскости,
подверглись сильной коррозии. В то же время
образцы стали, погруженные в раствор
хлористого лития, корродировали незначительно.
Таким образом, водный раствор хлористого
лития агрессивен к черным металлам, если
последние находятся в непосредственном контакте
с атмосферным воздухом.
При работе установки не обнаружен унос
раствора с поверхности генератора. Наблюдение
за стеканием раствора по поверхности
рубероида при скорости ветра 8—10 м/с показало, что
отрыва пленки раствора при плотности
орошения 6—10 л/(м2-ч) с поверхности не происходит.
Однако при значительно больших скоростях
ветра следует остановить установку из-за
возможного уноса раствора с поверхности
генератора.
При летних испытаниях на нижней
поверхности генератора, где насажены крупинки
гравия, выполняющего функции фильтра,
осаждался песок. Грязь накапливалась и в фильтрах,
установленных в сосуде сборника.
Незначительное количество песка было обнаружено в
отстойнике (в сосуде сборника раствора).
Чтобы оценить влияние воздуха в растворе
на работу холодильной установки, вакуум-насос
в отдельные дни испытаний включался на 1 мин
через каждые 5 мин. При этом температура
холодной воды и давление в системе абсорбер —
испаритель не повышались заметно. Только
при длительном перерыве работы вакуум-насоса
D0—50 мин) температура слабого раствора в
абсорбере значительно снижалась и температура
охлажденной воды повышалась на 1—2° С, что
свидетельствует об уменьшении холодопроизво-
дительности из-за наличия воздуха в
абсорбере.
Во время работы установки воздух в систему
абсорбер — испаритель проникает не только
с раствором, но и через неплотности установки,
особенно через сальники насосов. Поэтому
оценить количество растворенного воздуха в
растворе хлористого лития было затруднительно.
Добавляемая в испаритель вода имела
соленость 308 мг/л. Общее количество
циркулирующей воды в системе испаритель —
воздухоохладитель было около 50 л и в течение всего летнего
периода она ни разу не менялась. За это время
солесодержание воды в испарителе возрастало
до 3,2%, но заметного влияния на температуру
кипения воды в испарителе это не оказывало.
Однако после длительной эксплуатации
солнечной холодильной установки необходимо было
сливать воду из испарителя и заполнять его
свежей.
Основные элементы холодильной установки
в течение всего летнего периода
функционировали надежно. Резиновые сальники насосов
«Кама» из-за подсоса воздуха приходилось часто
заменять. Поэтому в солнечной холодильной
установке (при проектировании на большую
холодопроизводительность) желательно
использовать герметичные центробежные насосы типа
ЦНГ и воздухоотделитель, рекомендуемый в
работе [3].
37

ЛИТЕРАТУРА
КакабаевА., ХандурдыевА.
Абсорбционная гелиохолодильная установка с открытой
регенерацией раствора. «Гелиотехника», 1969, № 4.
КакабаевА., ХандурдыевА. Испытание
хлористолитиевой абсорбционной солнечной
холодильной установки с открытым выпариванием
раствора. «Холодильная техника», 1969, № 10.
3. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Влияние неконденсирующихся газов на работу
абсорбционной бромистолитиевой машины. «Холодильная
техника», 1966, № 5.
637.5.004.Ф
Изменение свойств фибриллярных белков при длительном хранении мяса
Н. А. ГОЛОВКИН, Л. А. МЕЛУЗОВА, Н. П. ШАРОВА
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Цель настоящего исследования — выяснение
изменений фибриллярных белков при хранении
замороженного мяса. Известно, что при низких
положительных температурах белки мяса
подвергаются ферментации [1, 2]. Однако в этих
работах прямых указаний о действии катепси-
нов в мороженом мясе нет. Результаты наших
исследований показывают, что катепсины мяса
активны и при длительном воздействии
отрицательных температур. Эти данные послужили
основанием для изучения атакуемости
фибриллярных белков мяса протеолитическими
ферментами после хранения его в замороженном
состоянии.
Исследовались мышцы глютеус говядины в
парном состоянии и после естественной
ферментации (выдержка при 0° С в течение 7 дней).
Образцы упаковывали в фольгу, замораживали
и хранили при —18° С. Действие ферментов на
белки в оптимальных постоянных условиях
устанавливали по накоплению тирозина (y/urN).
В целях выявления структурных изменений
фибриллярных белков анализировали их на содер-
7Месяцы
жание свободных сульфгидрильных SH-rpynn,4
количество которых определяли по реакции
белка с р-хлормеркурийбензоатом (ммоль/г) [3].
На рисунке а показано изменение атакуемости
исследуемых белков трипсином и химотрипси-
ном при хранении мяса, замороженного в
парном состоянии. При замораживании атакуемость
белков ферментами увеличивается и
продолжает возрастать в первый период хранения. Так,
через месяц после замораживания атакуемость
повышается почти в два раза, в последующие
четыре месяца хранения она снижается, а после
пяти месяцев вновь возрастает. К концу
семимесячного хранения мяса атакуемость
фибриллярных белков трипсином достигает 52, а хи-
мотрипсином — 40 у/mtN. Характер изменений
свойств белков в процессе хранения при
отрицательных температурах оказался
аналогичным при действии как трипсина, так и химотрип-
сина.
Изменение содержания свободных
сульфгидрильных групп характеризуется такой же за-
а
7 Месяцы
Изменение атакуемости фибриллярных белков трипсином (кривая 1), химотрипсином (кривая 2) и содержания
свободных SH-rpynn (кривая 3) при хранении мяса, замороженного: а — в парном состоянии; б — после естественною
ферментации.
38

висимостью (см. рисунок а). Интенсивный рост
свободных SH-групп белков наблюдается при
замораживании мяса. Через месяц хранения
количество свободных SH-групп достигает
0,26 ммоль/г белка, что почти в 10 раз
превышает исходный уровень. К пяти месяцам
хранения содержание свободных SH-групп снижается
до 0,07 ммоль/г белка, а к концу оно возрастает
до уровня, имевшегося после первого месяца
хранения.
Изменения белков при хранении мяса,
замороженного после естественной ферментации,
протекают по иному (см. рисунок б).
В исходном состоянии фибриллярные белки
характеризуются относительно высокой ата-
куемостью, которая при замораживании еще
более возрастает и составляет 67 (кривая 1)
и 55 у/mtN (кривая 2). После одного месяца
хранения мяса атакуемость резко снижается,
соответственно до 25 и 28 y/MrN. К двум месяцам
хранения она увеличивается, но в дальнейшем,
до конца хранения, атакуемость белков
трипсином постепенно снижается, в то время как
атакуемость химотрипсином остается практически
на одном уровне.
Характер изменения содержания свободных
сульфгидрильных групп сходен с изменением
рассмотренного свойства исследуемых белков. -
При замораживании содержание SH-групп
возрастает до 0,27 ммоль/г белка, а затем резко
снижается. В период наименьшей атакуемости
белков ферментами установлено и
минимальное количество свободных SH-групп —
0,06 ммоль/г белка. При вторичном росте
атакуемости в период от одного до двух месяцев
заметно и небольшое увеличение SH-групп,
которое наблюдается и при дальнейшем хранении,
несколько ускоряясь к концу его.
Изменения атакуемости белков трипсином и
химотрипсином и содержания свободных
SH-групп отображают процессы,
происходящие в фибриллярных белках мяса под
влиянием замораживания и длительного хранения при
отрицательных температурах.
Известно, что накопление свободных
сульфгидрильных групп связано с нарушением
структуры белков, а это ведет к увеличению их
реакционной способности [4].
Так как исследуемый экстракт белков не
содержит катепсинов и не подвергается
самоперевариванию, то выявленное возрастание
атакуемости их ферментами свидетельствует о
структурных изменениях, приводящих к увеличению*
реакционной способности белков.
Поскольку в мясе после замораживания в
парном состоянии и после ферментации
атакуемость белков и содержание SH-групп
увеличивается, то это указывает на разрушение
структуры белков вследствие денатурации.
Полученные данные свидетельствуют также о
том, что при хранении мяса протекают процессы,
которые ведут не только к денатурации, но и к
снижению реакционной способности белков.
Свойства белков мороженого мяса при
хранении зависят от исходного состояния мяса до
замораживания. Структурные изменения белков
протекают быстрее при хранении
предварительно ферментированного мяса: первая фаза
изменений, ведущая к увеличению реакционной
способности белков, а затем к ее снижению,
протекает за один месяц, в то время как при
хранении мяса, замороженного в парном
состоянии, — за пять месяцев. После второго месяца
хранения ферментированного мяса
фибриллярные белки обладают относительно низкой
реакционной способностью на протяжении
длительного времени, в частности, сохраняют
устойчивость против действия протеолитических
ферментов. Эти изменения указывают на
устойчивость фибриллярных белков к катепсинам мяса.
ЛИТЕРАТУРА
1. HoaglandR., McBrideC. N., Powick W.C
U. S. Department of Agriculture. 1917, Bulletin 433.
2. В a 1 1 s A. K. «Ice and Cold Storage», 1938, 41, 185, 143.
3. В о у е г P. D. «J. Am. Chem. Soc.», 1954, 76, 17, 4331.
4. Ж о л и М. Физическая химия денатурации белков..
М., «Мир», 1968.
^/>SN/V/N/N/\/\/\/NA/\/N/\/\A/\/\/N/\/N/\/N/N/N/N/N/\^^
ВНИМАНИЮ Журнал «Холодильная техника» распространяется только по подписке!
ЧИТАТЕЛЕЙ! Читатели, не успевшие оформить подписку на журнал с первого номера
1972 г., могут подписаться в местных отделениях связи и пунктах
подписки «Союзпечать» с любого последующего номера журнала и на любой
срок в пределах календарного года.
39

В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
В принятом ЦК КПСС постановлении «Об улучшении экономического
образования трудящихся» подчеркивается, что на современном этапе
коммунистического строительства с его высокими темпами научно-технического
прогресса, качественными изменениями в экономике производства и
характере труда неуклонно возрастают требования к экономическому
образованию широких масс трудящихся. Экономическая подготовка выступает
в качестве важного условия повышения научного уровня хозяйствования,
роста инициативы, активности трудящихся в управлении производством,
в осуществлении намеченной XXIV съездом КПСС программы развития
народного хозяйства.
Начиная с этого номера в нашем журнале вводится новый раздел
«В помощь экономическому образованию», в котором намечается
систематическая публикация материалов по экономике холодильного
хозяйства СССР, использованию резервов производства, росту
производительности труда, повышению эффективности производства,
автоматизированным системам управления, об опыте организации экономического
образования на холодильных предприятиях и по другим вопросам.
Холодильное хозяйство в общей системе народного хозяйства СССР
Канд. техн. наук М. М. ПОЗИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
В решении больших задач, поставленных
XXIV съездом КПСС по дальнейшему подъему
благосостояния советского народа на основе
быстрых темпов развития сельского хозяйства,
пищевой промышленности и роста
товарооборота, важная роль принадлежит холодильному
хозяйству.
За годы Советской власти холодильное
хозяйство превратилось в крупную отрасль,
играющую значительную роль в экономике
страны. Емкость холодильников увеличилось в
67,6 раза. Через холодильники ежегодно
проходит около 20 млн. различных видов
скоропортящихся пищевых продуктов. Стоимость
основных фондов производственных и
распределительных холодильников, составляющая
свыше 3 млрд. руб., не уступает стоимости
основных фондов ряда крупных отраслей пищевой
промышленности.
Девятый пятилетний план предусматривает
значительное увеличение выпуска
продовольственных товаров с тем, чтобы обеспечить
удовлетворение растущего платежеспособного спроса
населения. К концу пятилетки производство
мяса достигнет 16 млн. т, молока — 100 млн. т,
яиц — 52 млрд. шт.
В соответствии с планом развития
народного хозяйства на 1971—1975 гг. емкость
холодильников страны увеличится в 1,9 раза.
Холодильное хозяйство в отличие от других
строго специализированных отраслей
промышленности (мясной, рыбной, молочной)
представляет собой единый организационно-хозяйственный
комплекс, связывающий различные элементы
материально-технической базы отдельных
отраслей пищевой промышленности, транспорта
и торговли. Таким образом, холодильная цепь —
это единая и сложная система с прямой и
обратной связью между отдельными ее элементами.
Планомерное и пропорциональное развитие
холодильного хозяйства имеет большое
государственное и экономическое значение. Оно
создает необходимые технические и
организационно-экономические условия для
производства, транспортировки, хранения и
потребления пищевых скоропортящихся продуктов,
образования сезонных и текущих запасов
сырья и готовой продукции, обеспечения
ритмичности выпуска продуктов и
бесперебойного снабжения ими населения в течение года
независимо от времени производства.
Холодильники в сельском хозяйстве, пищевой
40

промышленности и торговле в соответствии с
присущими этим отраслям особенностями
решают, кроме общих для всех звеньев
холодильного хозяйства задач, и свои специфические
задачи. Так, например, холодильники в сфере
производства (производственные холодильники
предприятий пищевой промышленности),
осуществляя функции термической обработки и
хранения скоропортящегося сырья и готовой
продукции, являются вместе с тем активным
и непосредственным фактором производства.
Будучи одним из важнейших элементов
технической базы отраслей, перерабатывающих
скоропортящееся сельскохозяйственное сырье,
холодильники обеспечивают увеличение объема
и расширение ассортимента вырабатываемой
продукции.
Так, благодаря внедрению искусственного
холода в технологические процессы создается
возможность производства ряда новых
продуктов, выработка которых практически
невозможна без использования искусственного холода.
Применение методов быстрого замораживания
открывает широкие перспективы в этом
направлении.
В наиболее концентрированном виде эти
особенности холодильников в сфере производства
проявляются в таких важнейших отраслях
пищевой промышленности, как мясная, молочная,
рыбная и консервная.
Особенно велика роль холодильников в
обеспечении ритмичности производства пищевых
продуктов. Так, вследствие сезонности
производства выпуск мяса колеблется по
отдельным кварталам года от 17 до 30%, масла от 13
до 40%; 90—95% плодов заготавливается в
IV квартале. Создавая запасы
скоропортящегося сырья на холодильниках, мясокомбинаты,
рыбокомбинаты, консервные заводы и другие
пищевые предприятия могут ритмично
выпускать продукцию в несезонный период. Это
имеет большое экономическое значение, так как
обеспечивается равномерное снабжение
населения пищевыми продуктами и создается
возможность рационального использования
основных фондов и рабочей силы на пищевых
предприятиях.
Холодильники промышленности, являясь
важным элементом материально-технической базы
производства пищевых продуктов, обеспечивают
не только сохранение исходного качества
перерабатываемого сырья и удлинение сроков их
хранения, но и позволяют снизить потери в
процессе производства и хранения продукции.
Так, в мясной промышленности потери мяса
при двухфазном замораживании снизились до
0,8%. В рыбной промышленности
использование искусственного холода позволило
сократить потери в процессе производства на 30—
40%. Резко уменьшились потери в результате-
применения современных способов
холодильной обработки продуктов в молочной,
маслодельной и сыродельной промышленности.
Производственные холодильники
непосредственно участвуют в подготовке сырья и
готовой продукции (охлаждение, замораживание,
упаковка) для транспортировки на дальние
расстояния, что улучшает связь между районами,
производства и потребления и улучшает
экономические показатели предприятий.
Создание в районах массовых заготовок
скота густой сети мясокомбинатов,
располагающих мощной холодильной базой, сокращает
радиус перевозок скота и дает возможность
снабжать города и промышленные центры
охлажденным мясом.
Мясная промышленность является одним из-
крупных потребителей искусственного холода.
Достаточно сказать, что в общей холодопро-
изводительности компрессоров, установленных,
на предприятиях пищевой промышленности
и торговли, наиболее высокий удельный вес
занимает мясная промышленность E2,2%).
Техническая вооруженность предприятий
мясной промышленности характеризуется,
наряду с другими важнейшими показателями,
и уровнем развития холодильной техники и
технологии.
Большую роль играет искусственный холод,
в решении задачи наиболее полного и
комплексного использования мясного сырья. Так,
выпуск разнообразного ассортимента
спецфабрикатов и медицинских препаратов стал
возможен только на базе широкого применения
искусственного холода.
Совершенствование способов холодильной
обработки мяса и мясопродуктов позволило
значительно интенсифицировать технологические
процессы производства в мясной
промышленности.
Выпуск мясных полуфабрикатов и
быстрозамороженных готовых мясных блюд, а также
различных видов кулинарных изделий,
имеющих в условиях нашей страны большое
экономическое и социальное значение, невозможен
без искусственного холода.
Таким образом, предусматриваемое в новом
пятилетии дальнейшее развитие холодильного
хозяйства является одним из важных условий
технического прогресса в мясной
промышленности и подъема этой отрасли на новую
количественную и качественную ступень.
Резко выраженная сезонность производства
молока и молочных продуктов, а также их
нестойкость определяют исключительно большую-
роль искусственного холода в производстве,
41

транспортировке и хранении этих продуктов.
Без холода не может работать ни одно
предприятие молочной промышленности. Значение
холода особенно велико в низовых звеньях
производства. Охлаждение и кратковременное
хранение молока непосредственно после удоя на
фермах в значительной мере способствуют
улучшению качества продукции в процессе ее
дальнейшей переработки и реализации.
В настоящее время резко возросло
производство таких молочных продуктов, как
творог и сметана. По технологическим условиям
хранение запасов этих продуктов должно
концентрироваться преимущественно на
холодильниках промышленности непосредственно в
местах производства. Это требует оснащения
предприятий молочной промышленности
холодильной емкостью, обеспечивающей не только нужды
текущего производства, но и последующего
хранения в течение некоторого периода до
отправки в пункты потребления — на
распределительные холодильники и в розничную торговую сеть.
Следовательно, искусственный холод
становится фактором, обусловливающим не только
повышение качества, но и увеличение выпуска
продукции.
Большое значение приобретает оснащение
холодом сыродельных заводов и сырохрани-
лищ. Сейчас в сыроделии ощущается острый
недостаток в площадях для созревания
сыров, в связи с чем этот процесс зачастую
проводится на распределительных
холодильниках. Между тем с технологической точки
зрения перерыв в процессе созревания сыров
отрицательно сказывается на качестве
продукции.
Намечаемое в новом пятилетии значительное
увеличение объема производства молока и
молочных продуктов, повышение их качества и
расширение ассортимента обусловливают
дальнейшее расширение применения
искусственного холода в молочной промышленности.
За годы Советской власти в нашей стране на
индустриальной основе создана мощная рыбная
промышленность, которая стала одним из
важных источников снабжения населения
продуктами питания. Действительно, современная
рыбная промышленность — это рефрижераторный
и транспортный флот с неограниченным
радиусом плавания, оснащенный по последнему
слову техники, крупные рыбообрабатывающие
предприятия, широко применяющие искусственный
холод, консервные заводы, стационарные
портовые холодильники, густая сеть рыбных
сбытовых холодильников.
Особенно возросло значение холода в рыбной
промышленности в связи с освоением открытых
морей Ледовитого и Тихого океанов. Удельный
42
вес океанического рыболовства в общем объеме
добычи рыбы и рыбопродуктов составляет в
настоящее время более 82%.
В результате коренных изменений в
технической и холодильной базах рыбной
промышленности в общем балансе выпускаемой
рыбной продукции преобладает свежемороженая
рыба.
Благодаря широкому внедрению
искусственного холода на судах обработка рыбы
перенесена в основном в море, в районы промысла. Это
позволило полнее и рациональнее использовать
сырье, снизить потери в процессе обработки
и повысить качество выпускаемой продукции.
Так, выход охлажденной и мороженой рыбы из
сырья в среднем составляет 95—97%, в то
время как выход соленой рыбы — 80—85 %.
Широкое внедрение искусственного холода
в рыбную промышленность имеет большое
экономическое значение, так как дает возможность
удлинить сроки работы консервных заводов и,
следовательно, более полно использовать
основные фонды предприятий, увеличить выпуск
продукции и повысить фондоотдачу.
В связи с намеченным в новом пятилетии
увеличением производства рыбной продукции на
47% роль холодильного хозяйства в
дальнейшем развитии рыбной промышленности еще
больше возрастет.
Огромно значение холода в обеспечении
заготовок, переработки, хранения и реализации
плодов и овощей. Резко выраженная сезонность
производства плодов и овощей обусловливает
необходимость создания больших запасов для
обеспечения относительно равномерного
снабжения ими населения в течение года.
Предусматриваемый в 1971—1975 гг.
значительный рост заготовок и реализации плодов и
овощей требует резкого увеличения
холодильной емкости для их хранения и переработки в
пунктах производства и потребления. В
соответствии с планом развития холодильного
хозяйства в новой пятилетке темпы роста
холодильной емкости для хранения плодов и овощей
как в абсолютном, так и относительном
выражении значительно превысят темпы роста ее
в других отраслях. Достаточно сказать, что к
концу 1975 г. прирост холодильной емкости
для хранения фруктов и овощей в
специализированных совхозах и колхозах превысит
соответствующую емкость в других отраслях.
В консервной промышленности применение
холода дает возможность создать запасы сырья
для удлинения сезона производства на
консервных заводах, а следовательно, увеличить объем
вырабатываемой продукции. Особое значение
имеет искусственный холод в производстве
замороженных плодов и овощей.

В новой пятилетке намечается широкое
внедрение искусственного холода в пивоваренной,
кондитерской и других отраслях пищевой
промышленности.
Задача внутрирайонного, межрайонного и
межреспубликанского обмена ресурсами
скоропортящегося сырья и готовой продукции
решается с помощью изотермического холодильного
транспорта. Холодильный транспорт —
железнодорожный, водный, морской,
автомобильный — осуществляет взаимодействие таких
основных звеньев холодильного хозяйства, как
производственные и распределительные
холодильники.
Обеспечение перевозок огромного объема
скоропортящихся продуктов потребует в новой
пятилетке не только увеличения числа
транспортных средств, но и качественного их обновления.
Серьезные изменения произойдут в
железнодорожном изотермическом транспорте.
Преобладающим видом транспорта здесь станут
вагоны с машинным охлаждением. Возрастет роль
рефрижераторного автомобильного транспорта.
Гармоничное развитие всех видов
холодильного транспорта явится фактором повышения
эффективности холодильного хозяйства.
Важное значение для народного хозяйства
имеют распределительные холодильники. Их
сооружают в городах и промышленных центрах.
Основное назначение распределительных
холодильников — создание и хранение запасов
скоропортящихся продуктов (длительных,
сезонных, текущих) для планомерного снабжения
ими населения. Охлаждение и замораживание
продуктов в них осуществляются в
ограниченных размерах
Являясь в современных условиях
одновременно оптовыми базами торговли,
распределительные холодильники планомерно снабжают
скоропортящимися продуктами торговую сеть
и предприятия общественного питания,
выполняют товароведческие операции и фасовку ряда
продуктов. Таким образом, распределительные
холодильники непосредственно связаны с
предприятиями пищевой промышленности,
транспортом и торговлей.
Распределительные холодильники — это
универсальные предприятия. Их важнейшая
особенность состоит в том, что вследствие сезонности
производства различных скоропортящихся
продуктов (масло, яйцо, рыба поступают в основном
во втором и третьем кварталах, мясо и плоды —
в конце третьего и в четвертом квартале)
создается возможность хранения их на одной и той же
площади последовательно в течение года. Это
значительно сокращает потребность в
холодильной емкости.
В связи с дальнейшим ростом производства
скоропортящихся продуктов в новой пятилетке
намечается дальнейшее значительное
увеличение емкости распределительных
холодильников.
Важным звеном холодильной цепи являются
предприятия розничной торговли и
общественного питания, которые, по существу, реализуют
результаты всех предшествующих процессов
термической обработки и хранения пищевых
продуктов.
В 1971—1975 гг. будет осуществлена широкая
программа технического оснащения розничной
торговой сети и предприятий общественного
питания современным холодильным
оборудованием.
Домашние холодильники, производство
которых в новом пятилетии возрастет до 6686 тыс.
шт., представляют собой заключительное звено
холодильной цепи. В соответствии с
намеченными в новой пятилетке изменениями в
объеме и структуре ассортимента скоропортящихся
пищевых продуктов домашние холодильники
будут иметь отделения, позволяющие хранить
пищевые продукты в более широком диапазоне
температур.
Холодильное хозяйство обслуживает
различные отрасли промышленности. Эта особенность
и определяет характер его межотраслевых
связей. Межотраслевые связи холодильного
хозяйства очень сложны и выходят за пределы
отраслей, элементом материально-технической
базы которых они являются. Важнейшая
область межотраслевых связей холодильного
хозяйства — холодильное машиностроение
(производство и поставка производственным и
распределительным холодильникам различных
видов холодильных машин и аппаратов). Большое
значение для холодильного хозяйства имеет
приборостроение в связи с автоматизацией
холодильных установок.
С увеличением масштабов применения
полимерных материалов в качестве изоляции, а
также для упаковки и хранения пищевых
продуктов значительно расширяются связи
холодильного хозяйства с химической промышленностью.
В связи с развитием процессов
комбинирования в отдельных звеньях холодильного
хозяйства (строительство фабрик и цехов мороженого,
заводов сухого льда и других предприятий) еще
больше расширятся межотраслевые связи
холодильников с предприятиями других отраслей
народного хозяйства.
Дальнейшее ускорение развития
холодильного хозяйства явится важным условием
выполнения задач, поставленных XXIV съездом
КПСС, по значительному подъему
материального благосостояния советского народа.
43

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
664.951.037.5
Изменение липидов
и белков мышц зеркального карпа
при замораживании и холодильном хранении
АМАН МОХАМЕД ЭЛЬ-БАСТАВИЗИ,
проф. Г. А. СМИРНОВА
Московский институт народного хозяйства
им. Г. В. Плеханова *
Многие исследователи указывали на взаимосвязь
содержания жира в мышцах рыбы и денатурации белков
при холодильном хранении. Простые липиды, в основном
триглицериды, могут способствовать предотвращению
денатурации наиболее лабильного белкового компонента—
актомиозина, легко изменяющегося в присутствии
избытков освобождающихся жирных кислот [1—3].
Поскольку до сих пор нет полного представления о
действии липидов на белки мышц рыбы при холодильном
хранении, интересно было изучить влияние замораживания
и длительного холодильного хранения на сохраняемость
липидов и белков мышц зеркального карпа.
Опыты проводили с зеркальным карпом (средняя масса
0,4—0,6 кг). Партию живой рыбы F0 кг) из живорыбного
садка Московского портового хладокомбината разделили
на три равные части. Одну часть использовали для
контрольных исследований химического состава. Вторую часть
охладили при 0° С и хранили в течение 5—7 суток (срок,
принятый на предприятиях общественного питания).
Третью часть рыбы упаковали в полиэтиленовые мешки,
заложили в холодильные камеры с температурой —15° С
и хранили в течение 90, 180 и 270 суток. Часть рыбы
предварительно замораживали в жидком азоте при —196° С,
а затем размораживали и анализировали.
Подготовку проб для анализа, экстракцию липидов
и их последующее разделение на отдельные классы в
тонком слое силикагеля проводили, какбыло описано ранее [4].
Белки фракционировали по методу Кинга [5] и
Хана [6]: измельчение тканей, гомогенизацию и
центрифугирование проводили при температуре 1—4° С. Белки мышц
зеркального карпа были разделены на миофибриллярные
(рН 7,2, ионная сила 0,5), саркоплазматические (рН 7,5,
ионная сила 0,5), денатурированные белки @,1 н. NaOH)
и белки стромы.
Содержание азота определяли по Кьельдалю.
Проведенные исследования показали, что медленное (при —15° С)
и быстрое (погружение в жидкий азот при —196° С)
замораживание зеркального карпа мало отражается на
количественном составе классов простых липидов (табл. 1),
хотя при длительном хранении мороженой рыбы
фракционный состав этих липидов сильно изменяется [4].
Выявлено также, что способ замораживания рыбы не
влияет существенно на фосфолипиды мышц зеркального
карпа (табл. 2).
При сравнении фракций фосфолипидов мышц живой
и охлажденной рыбы отмечено их перераспределение,
в результате чего содержание фосфатидилхолина и фос-
фатидилэтаноламина немного снизилось, а количество
фосфатидных кислот и глицерофосфатидов, плазмалогенов
и кардиолипинов, лизофосфатидилхолина увеличилось.
Таблица 1
44
Фракции
Углеводороды + эфиры стеринов
Триглицериды
Свободные жирные кислоты . .
Диглицериды
Холестерин
Моноглицериды
Фосфолипиды + гликолипиды
Всего. . .
Изменение
количественного состава
классов липидор
мышц зеркального
карпа, % к общему
содержанию липидов
4,35
59,04
2,85
3,00
4,35
6,57
17,89
98,05
замороженная
рыба
4,50
58,65
3,00
3,20
4,29
6,70
17,20
97,54
О СХг)
X Со
К о —
4,42
59,00
2,80
3,02
4,10
6,45
17,79
97,58
Таблица 2
Фракции
Изменение ¦ количественного
состава фосфолипидов
мышц зеркального карпа,
% к общему содержанию
липидов
К
Гликолипиды
Плазмалогены + кардиоли-
пины
Фосфатидные кислоты+гли-
церофосфатиды
Фосфатидилэтаноламин . .
Фосфатидилинозитол . . .
Фосфатидилхолин
Сфингомиелин-
Лизофосфатидилхолин . . .
Фосфатидилсерин
В сего ....
0,18
0,09
1,26
6,66
8,00
1,08
0,15
0,12
so
<L>o t-
те I w>
§?§
Я я ^ >,
ая ю о
0,20
0,15
1,75
6,40
замороженная
рыба
0,20
0,П.
1,20
6,64
Следы
со О.
со «я с •
17,54
7,60
1,10
0,17
0,14
17,51
7,96
1,10
0,16
0,13
17,50
1,18
0,10
1,26
6,63
8,00
1,09
0,15
0,13
17,54

Изменение фосфолипидов в охлажденной рыбе связано,
возможно, с действием фосфолипаз А и В, обнаруженных
в мышечных тканях рыбы [7—9].
Хранение зеркального карпа при 0—4° С в течение
5—7 суток заметно влияет на растворимость
миофибриллярных белков, содержание которых снизилось на 18,2%
от первоначального. Параллельно с этим количество
денатурированных белков увеличилось почти в два раза
(табл. 3). Накопление свободных жирных кислот может
ускорять денатурацию миофибриллярных белков [4].
Таблица 3
Фракции
Миофибрилляр-
ные
Саркоплазмати-
ческие ....

Денатурированные
Белки стромы
Влияние холодильного хранения на
фракции белков мышц зеркального карпа,
% к сухой массе
«я
\о
2
Он
к
03
я
44,65
24,72
6,10
1,65
рыба,
охлажденная при
0—-4°С в
течение 5 — 7
суток
36,50
24,20
11,35
1,62
замороженная и
хранившаяся при —15°С
в течение, сутки
0
40,90
24,45
10,50
1,60
90
28,60
22,10
18,95
1,58
180
14,52
20,40
27,65
1,50
270
12,90
19,05
29,85
1,46
Содержание саркоплазматических белков при
хранении в охлажденном состоянии снижается незначительно,
что свидетельствует о большей стабильности этих белков к
денатурации по сравнению с миофибриллярными белками.
Охлаждение не влияет существенно на количество
белков стромы в мышцах зеркального карпа.
При замораживании зеркального карпа при —15° С
и последующей дефростации количественное соотношение
фракций мышечных белков остается почти неизменным,
если не считать некоторого снижения в растворимости
миофибриллярных белков и повышения содержания
денатурированных белков, что, вероятно, происходит
вследствие денатурации белков при замораживании.
Длительное хранение зеркального карпа в
замороженном состоянии при —15° С заметно влияет на миофибрил-
лярные и саркоплазматические белки. Так, через три
месяца хранения количество миофибриллярных белков
уменьшалось на 35,9% от их первоначального
содержания.
Интересно отметить, что в этот период хранения в
мышцах зеркального карпа резко возрастает количество
свободных жирных кислот [4], что возможно и приводит
к денатурации миофибриллярных белков при хранении
Из данных табл. 3 следует также, что тенденция
к уменьшению содержания миофибриллярных и
накоплению денатурированных белков мышц замороженной рыбы
остается до полугодового хранения, после чего эти
изменения проходят менее интенсивно, по-видимому, в связи
с затуханием активности ферментных систем. За 9
месяцев хранения растворимость миофибриллярных белков
уменьшалась на 71,2% по сравнению с живой рыбой.
После трех месяцев хранения наблюдалось некоторое
понижение растворимости саркоплазматических белков.
К концу 9 месяцев хранения их количество снизилось
лишь на 24% по сравнению с живой рыбой. Все это
позволяет думать о большей устойчивости саркоплазматических
белков к денатурации по сравнению с миофибриллярными
белками при хранении рыбы в замороженном виде.
Что касается белков стромы, то некоторое уменьшение
их растворимости можно связать с действием протеолити-
ческих ферментов.
Выводы
Показано, что способ замораживания существенно не
влияет на липиды мышц зеркального карпа.
Кратковременное хранение зеркального карпа в
охлажденном состоянии при 0—4° С в течение 5—7 суток
сопровождается гидролизом фосфолипидов и накоплением
свободных жирных кислот, что, вероятно, является
причиной понижения растворимости миофибриллярных белков.
Саркоплазматические белки мышц карпа более
устойчивы к денатурации при длительном хранении в
замороженном состоянии, чем миофибриллярные.
ЛИТЕРАТУРА
1. Dyer W. and Morton M. «J. Fish. Res. Bd.
Canada», 13, 129, 1956.
2. Dyer W. and Fraser D. «J. Fish. Res. Bd
Canada», 16, 43, 1959.
3. О 1 1 e j J. a n d D u n с a n W. «J. Sci. Fd. Agric»,
16, 99, 1956.
4. А м а н М. Э. Б., СмирноваГ. А. Влияние
различных способов хранения и тепловой обработки на
липиды мышц зеркального карпа. «Вопросы питания»,
1970, № 1.
5. К i n g F. J. «J. Fd. Sci.», 31, 649, 1966.
6. Khan A. «J. Fd. Sci.», 27, 430, 1962.
7. В i 1 i n s k i E., J о n d s R. «J. Fish. Res. Bd.
Canada», 23, 207, 1966.
8. Cohen H., HamoshM., AtidR. and
Shapiro B. «J. Fd. Sci.», 32, 179, 1967.
9. W о о d J. «J. Fish. Res. Bd. Canada», 16 E), 755, 1959.
10. Anderson M. L., King F. J. and Stein-
be r g M. A. «J. Fd. Sci.», 28, 286, 1963.
11. К i n g F. J., Anderson M., Steinberg M.
«J. Fd. Sci.», 27, 363, 1962.

ОБМЕН ОПЫТОМ
621.575.004
Опыт эксплуатации водоаммиачных абсорбционных
установок
На Каменском комбинате искусственного
волокна работают шесть водоаммиачных
абсорбционных холодильных установок холодопроиз-
водительностью по 750 000 ккал/ч.
Каждая установка состоит из вертикального
четырехэлементного генератора с двойной
ректификацией и дефлегматором, горизонтального
четырехблочного оросительного абсорбера,
горизонтального кожухотрубного конденсатора
КТГ-280, вертикально-трубного испарителя
320-И, элементного теплообменника A50 м2),
газового переохладителя D0 м2) и насоса
КСМ-30, приспособленного для работы на водо-
аммиачном растворе. Установки потребляют пар
ТЭЦ.
Холодильная станция охлаждает рассол для
технологических аппаратов и подогревает
умягченную воду, необходимую в технологическом
процессе производства искусственного волокна.
Наличие в умягченной воде различных
примесей вызывало коррозию труб, а также активное
отложение осадков, что ухудшало теплообмен
и со временем полностью выводило трубчатки
конденсатора и абсорбера из строя. При этом
аммиак попадал в воду, нарушая
технологический режим производства вискозы,
восполнение его было связано с дополнительными
расходами. Приходилось часто останавливать
агрегаты, вскрывать крышки кожухотрубных
аппаратов, очищать трубчатки и заглушать
вышедшие из строя трубки. Для облегчения этих работ
все водяные крышки оборудовали поворотными
петлями, что дало возможность проводить
ремонтные и очистительные работы без опускания
крышек на пол.
В дальнейшем было решено заменить
трубчатки из обычной стали на трубчатки из
нержавеющей. В результате практически отпала
необходимость вскрывать крышки теплообменных
аппаратов, так как на трубках из нержавеющей
стали осадки почти не задерживаются. Стало
возможным очищать трубчатки водным раствором
кислоты с последующей промывкой водой, тур-
булизируемой сжатым воздухом.
Таким образом, применение труб из
нержавеющей стали позволило содержать в отличном
состоянии теплообменную поверхность и повысить
холодопроизводительность установки.
Теплообменные трубы, насадки из колец Ра-
шига и ректификационные тарелки необходимо
очищать один раз в два года, полностью разбирая
генератор. Для упрощения этих работ на
комбинате применили приспособление для выемки
колец Рашига из ректификационной колонны,
непроворачивающиеся болты, предварительное
пропитывание отложений на трубках
кипятильника раствором сульфанола для их размягчения.
Из-за отсутствия автоматического
регулирования температуры ректификации паров
аммиака, выходящих из генератора, испарители
приходилось периодически дренировать, так как
ручное регулирование не обеспечивало 100 %-ной
очистки паров аммиака от паров воды. В ранее
выполненной схеме дренирования испарители
постепенно заполнялись раствором и не давали
нужной холодопроизводительности. В
измененной схеме был установлен насос крепкого
раствора, что позволяет проводить дренаж быстро
и качественно.
На технологический режим и холодопроизво-
дительность установки влияет изменение уровня
аммиака в испарителе. Аммиак из конденсатора
с первого этажа подавался на регулирующую
станцию, расположенную в подвальном
помещении, а затем снова на первый этаж в испарители.•
В настоящее время регулирующая станция
перенесена на первый этаж, непосредственно
к испарителям. Это сократило затраты труда
и времени на регулировку уровней. На
испарителях намечено установить автоматические
регуляторы уровня с пневматическим клапаном
РУПК-16.
Чтобы приспособить для перекачивания во-
доаммиачного раствора, шахтный насос КСМ-30,
заводская модель которого не давала нужной
герметизации (а это приводило к большим
потерям раствора), баббитовые подшипники были
заменены текстолитовыми, смазывающимися
перекачиваемым раствором.
Во избежание нарушения технологического
режима при сливе аммиака из железнодорожной,
цистерны станция слива была соединена
непосредственно с испарителями. Установлена
резервная емкость на 20 т аммиака. Чтобы
равномерно снабжать аппараты водой, изменены
вводы ее в аппараты. Для удобства обслуживания

трубопроводы раствора и воды вынесены из
канализационных лотков.
В результате осуществления указанных
мероприятий водоаммиачная абсорбционная
холодильная станция стала работать надежно, при
этом значительно облегчилась ее эксплуатация.
В зимнее время потребность комбината в
холоде составляет около 8 млн. ккал/ч и с задачей
обеспечения этой холодопроизводительности
справляются 4—5 абсорбционных установок,
производительность которых увеличивается по
Одним из методов отработки конструкции
холодильных агрегатов является изготовление и
испытание агрегатов с различной проходимостью
капиллярной трубки, разными дозами
холодильного агента и другими конструктивными
отличиями. Холодопроизводительность каждого
агрегата определяется в калориметре, затем
выбирается наилучший по холодопроизводительности
и другим параметрам агрегат и принимается за
оптимальный.
Метод сравнительных испытаний различных
агрегатов имеет следующие недостатки:
агрегаты различаются между собой вследствие
технологических допусков по дозе фреона,
глубине вакуума, степени очистки фреона и
системы, а также по производительности
компрессора, объему каналов испарителя и т. п.;
последовательные сборки и разборки
калориметра изменяют его теплопроходимость;
тепловая инерционность элементов
калориметра затрудняет выбор мощности нагревателя и
удлиняет процесс вывода установки на
заданный режим.
Описанный ниже полуавтоматический стенд
для испытаний холодильных агрегатов (рис. 1)
позволяет устранить указанные недостатки,
значительно сократить время эксперимента и
повысить его точность.
Перед началом испытаний, после установки
испарителя в калориметре, определяется тепло-
проходимость последнего при различных
средних температурах изоляции. По результатам
испытаний строится тарировочная кривая
калориметра.
мере понижениятемпературы охлаждающей воды.
В настоящее время конструкторы комбината
разрабатывают схему полной автоматизации
установки.
Опыт эксплуатации водоаммиачных
абсорбционных холодильных установок на Каменском
комбинате искусственного волокна показал
целесообразность широкого применения этих
установок в химической промышленности.
Ю. В. АНДРУСЕНКО — Каменский комбинат
искусственного волокна
621.565.59-52
Полуавтоматический стенд отличается от су-
i ществующих размещением в калориметре двух
) нагревателей (основного и дополнительного) и
регулированием их работы датчиком давления 4.
Мощность дополнительного нагревателя
составляет 1—2 % от мощности основного.
Рис. 1. Полуавтоматический стенд для испытаний
холодильных агрегатов:
1 — компрессор; 2—устройство для изменения
проходимости; 3 — конденсатор; 4 — датчик давления; 5 —
калориметр; 6 — испаритель; 7 — нагреватель; 8 —
двигатель с вентилятором; 9 — устройство автоматического
регулирования мощности; 10 — стабилизатор.
47
Полуавтоматический стенд
для испытаний холодильных агрегатов
домашних холодильников

Основной нагреватель автоматически
настраивается на необходимую мощность, которая
после выхода его на заданный тепловой режим
остается постоянной. Тепловой режим
поддерживается путем автоматического включения и
выключения дополнительного нагревателя.
Потребляемая мощность основного нагревателя
определяется ваттметром высокой точности, а
дополнительного — счетчиком времени работы за
контрольный период. Схема стенда позволяет также
определять расход энергии электросчетчиком.
Электрическая схема стенда показана рис.. 2.
i
\А
Стабилизатор,
-в
т
/н
ЙС
т
о I о—'
t
HZ
У1
1PV
п
\<^ \?
—^—lr;—'u
m
^-Q
ЧРГ
Р2
1PS1
^^=t[}pw
PI
1PM
WQ
?}
PBZ
1PB5
т=о
о
о
о
AT
/W
/W
PU
5P1
UK
4Д?
cm
-e
^7
Г?.
//л
C4i
2Q
"Or
*w
-Рис. 2. Электрическая схема полуавтоматического стенда.
Датчик давления (температуры) ДТ
настраивается на заданное давление (температуру)
кипения. При включении выключателя А
загорается сигнальная лампа ЛС (стенд включен) и
подается напряжение на стабилизатор.
Переключатель П-1 устанавливается в положение 1
или 3 («Работа»); в положении 3 включен
ваттметр W и вольтметр V. Включают тумблер Т1.
Тумблер Т2 устанавливают в положение 2
(«Автоматическая работа»).
Если давление (температура) кипения ниже
заданного, то замыкается контакт 1 датчика ДТ,
реле Р1 срабатывает и своими контактами IP 1
шунтирует нагреватель #2. При этом
нагреватель HI начинает выделять больше тепла.
Контакты реле 2Р1 подготавливают цепь включения
реверсивного двигателя ЭД. Контакт ЗР1
включает катушку реле времени РВ1, которое
настроено на одну секунду, контакт 5Р1 включает
счетчик времени СЧ1 и контрольную лампу
ЛСи фиксирующие работу нагревателя HL
Реле времени РВ1 через одну секунду
замыкает контакт 1РВ1 и включает реле времени
РВ 2 настроенное на время В1. Через время В1
реле времени РВ2 замыкает контакт IP В 2 и
включает реле времени РВЗ, настроенное на
время В 2. Реле времени РВЗ замыкает контакт
1РВЗ и включает реверсивный двигатель ЭД,
который с помощью регулятора напряжения РН
повышает напряжение (мощность) на
нагревателе HI. Контакт 2РВЗ через время В2
замыкается, включая реле РЗ, и приводит реле
времени РВ 1 в исходное положение. Если датчик ДТ
в'течение времени В1 не переключается в
положение 2, то цикл будет повторяться и мощность
нагревателя HI увеличивается до тех пор, пока
давление (температура) не повысится выше
заданного, а контакт 2 датчика ДТ замкнется.
Если давление (температура) выше заданного,
то контакт 2 датчика ДТ включает реле Р2,
которое контактами IP 2 подготавливает цепь
для работы реверсивного двигателя ЭД.
Контакт IP 1 разрывается и включает нагреватель
Н2, контакт 2Р 2 замыкается и включает реле
времени РВ1. Контакт 4Р2 замыкается,
включает счетчик времени СЧ2 нагревателей HI и
Н2 и сигнальную лампу ЛС2, фиксирующие
работу двух нагревателей. В момент
переключения контактов датчика ДТ контакты 2Р2,
ЗР1, 4Р1, ЗР2 возвращают реле времени РВ1,
а затем РВ 2 в исходное положение и снова
начинается отсчет времени В 1, но с двумя
последовательно включенными нагревателями.
Через время В1 реле времени РВ2 замыкает
контакт IP В 2 и включает реле РВЗ,
настроенное на время В 2. Реле времени РВЗ своими
контактами 1РВЗ включает реверсивный
двигатель ЭД, который уменьшает напряжение
(мощность) нагревателя HI. Одновременно контакт
2РВЗ замыкается и включает реле РЗ, которое
разрывает контакт 1РЗ и возвращает реле РВ1
в исходное положение. Цикл повторяется до
тех пор, пока не замкнется контакт датчика ДТ.
Таким образом, мощность нагревателя HI,
создающего заданный тепловой режим,
подбирается автоматически, после чего работа
сводится к подключению и отключению
дополнительного нагревателя Н2 датчиком ДТ при
постоянно включенном нагревателе HI.
Для того чтобы мощность нагревателя HI
в установившемся состоянии не изменяла
значение, время срабатывания В1 реле времени
РВ2 подбирается так, чтобы оно не было мень-
ше|времени одного цикла датчика ДТ.

Потребляемая энергия Р за контрольный
период Z!+z2 подсчитывается следующим
образом:
P^W^+W.z, Вт.ч,
где W1 — наибольшая потребляемая мощность
установившегося контрольного
режима (мощность основного
нагревателя HI)у Вт;
W2 — наименьшая потребляемая мощность
установившегося контрольного
режима (мощность последовательно
соединенных основного нагревателя HI
и дополнительного Н2), Вт;
гг — длительность работы одного
основного нагревателя Н1 за контрольный
период, ч;
гг — длительность работы
последовательно соединенных основного
нагревателя HI и дополнительного Н2> ч.
Тумблер Т4 отключает счетчики СЧ1 и СЧ2
на время выхода установки на установившийся
режим.
Тумблер Т2 служит для переключения цепей
управления реверсивным двигателем на ручное
управление (положение 1) при помощи кнопок
К1 и К2.
Расход электроэнергии может учитываться
электросчетчиком СО-2М. Но этот способ грубее
В связи с тенденцией к замене батарейного
охлаждения воздушным особое значение
приобретает техника оттаивания
воздухоохладителей и обогрева трубопроводов подачи и отвода
воды.
Без надежной системы орошения и отвода
талой воды воздухоохладители не могут
нормально работать, так как водяные трубы большей
частью прокладываются в холодных помещениях
и требуют обогрева.
Периоды оттаивания чередуются с
длительными перерывами, в течение которых водяные
трубопроводы охлаждаются до температуры
помещения.
Обогрев водяных трубопроводов можно
осуществить с помощью:
тепловой рубашки — по типу труба в трубе
(в межтрубном пространстве циркулирует
теплая незамерзающая жидкость);
трубы-спутника небольшого диаметра, в
которой циркулирует подогретая незамерзающая
описанного выше, так как класс точности
электросчетчика 1,5%, а ваттметра 0,1%.
Работа стенда может быть полностью
автоматизирована. Для этого в стенде установлены
реле времени РВ4, РВ5 и промежуточное реле Р4.
Реле времени РВ5 включается в работу
тумблером ТЗ и настроено на время за которое
испытываемый агрегат выходит на установившийся
тепловой режим.
Контакт 1РВ5 включает реле времени РВ4,
настроенное на контрольное время работы.
При автоматической работе промежуточное
реле Р4 включает на контрольное время
электросчетчик СО-2М (контакты IP4, 2Р4 и ЗР4),
счетчики времени (контакт 4Р4) и потенциометр.
На стенде установлен автоматический
самопишущий потенциометр для замера температур.
При сборке агрегата компрессор 1 (см. рис. 1)
подключается с помощью муфт Ганзена или
впаивается припоем ПСР-45.
Изменяя проходимость капиллярной трубки
с помощью устройства 2, регулируя дозу
холодильного агента через муфту Ганзена и, в
случае необходимости, заменяя компрессор, можно
проводить испытания без демонтажа
калориметра.
В. Е. СОБОЛЕВ, В. К. СЛОНЧИНСКИЙ, В. Г. УСЕНКО —
Минский завод холодильников
жидкость, изолируемой вместе с основным
трубопроводом;
электрического тока от понижающего
трансформатора;
специальных гибких электронагревателей.
Последний способ наиболее экономичен и
надежен.
Гибкие нагревательные элементы состоят из
нихромовых проволок, затканных
стекловолокном в общую тесьму, покрытую
водонепроницаемым слоем из кремнийорганической резины.
Изготовляются два типа нагревательных
элементов (рис. 1) для напряжения 220 В:
а) с дополнительными медными транзитными
токоведущими проводниками;
б) только с нагревательными проводниками.
Для трубопроводов длиной более 20 м
применяют гибкие нагревательные элементы первого
типа, при этом нагреватели подключают к
электросети на одном конце, но отдельные участки
длиной по 15—20 м включают параллельно через
49
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ!
621.565.945:621.643
Электрообогрев водяных трубопроводов воздухоохладителей

¦?*.
о о ©^о
^0_ О О О JD о/
7^"
IS) (° ° ТЕк ° °~р
5
Рис. 1. Нагревательные элементы ГНЭ-1 (а) и ГНЭ-2 (б):
./ — нихромовые нагревательные проводники; 2 —
медные ток'оведущие проводники; 3 — ткань из стекловолокна;
4 — водонепроницаемая оболочка из теплостойкой резины.
транзитные медные проводники и
коммутационные коробки (рис. 2).
Нагревательные элементы второго типа
предназначены для коротких трубопроводов.
В холодильных установках для орошения и
отвода талой воды применяют трубопроводы
диаметром 25, 50, 70 и 100 мм.
До пуска воды трубопроводы должны быть
нагреты от температуры помещения до 0° С.
Продолжительность разогрева
предусматривается в течение 0,5 или 1 ч.
Для указанных трубопроводов подсчитан
(табл. 1) суммарный расход тепла на разогрев
тела трубы при различных начальных условиях.
Потери тепла во внешнюю среду показаны
в табл. 2.
Суммарный расход тепла приведен в табл. 3.
Dv , мм
У
25
50
70
100
х s
* S
* х я
О) К ~
s|*
к ^5
33x3,25
57x3,5
76x4
108x4
Масса 1 м,
кг
2,42
4,62
6,51
10,26
Таблица 1
Расход тепла (ккал/м) при
нагреве на (°С)
10
2,7
5,1
7,2
11,3
20
5,4
10,2
14,4
22,6
30
8,1
15,3
21,6
33,9
40
10,8
20,4
28,8
45,2
Примечание. Теплоемкость 0,11 ккал/(кг• °С).
Dy , мм
25
50
70
100
Та
блица 2
Потери тепла во внешнюю среду
(ккал/(м-ч) при разности темпера-
тур(°С)
10
3,2
4,7
5,8
7,6
20
6,4
9,4
11,6
15,2
30
9,6
14,1
17,4
22,8
40
12,8
18,8
23,2
30,4
2' 3
Рис. 2. Схемы соединений нагревательных элементов при
обогреве длинных трубопроводов:
/ — нагревательные проводники; 2 — токоведущие
проводники; 3 — соединение] элементов; 4 — подключение
к сети.
2
25
50
70
100
Таблица 3
Суммарный расход тепла на разогрев стальных
изолированных труб, ккал/(м-ч)
при продолжительности
разогрева 1 ч и
разности температур (°С)
10
8,9
14,7
19,5
28,4
20
17,7
29,4
39,0
56,7
30
26,6
44,1
58,5
85,1
40
35,4
58,8
78,0
113,4
при продолжительности
разогрева П,5 ч и разности
температур (°С)
10
12,9
22,3
30,3
45,3
20
25,8
44,7
60,6
90,6
30
38,7
6^,0
90,9
135,9
40
51,6
89,4
121,2
181,2
Примечание. Коэффициент теплопроводности
0,06 ккал/(м«ч«0С); толщина изоляции 25 мм.
Приведенные в табл. 3 значения суммарного
расхода тепла учитывают разогрев тела трубы,
потери тепла во внешнюю среду, разогрев
массы изоляции и самого нагревательного
элемента. Две последние величины учтены
коэффициентом 1,5, введенным для суммы величин,
взятых из табл. 1 и 2.
Интенсивность теплоотдачи зависит от
сопротивления нагревательного элемента, силы
тока, проходящего по проводникам элемента, и
ограничивается теплостойкостью материала
электроизоляции.
Установлено, что при интенсивности 50—
60 ккал/(м-ч) и температуре окружающей среды
20° С, элементы описываемой конструкции
нагреваются до 180° С.
Если для нагревания трубы требуется
интенсивность нагрева более 60 ккал/(м-ч), то
рекомендуется нагреватели навивать на трубу
спирально или укладывать в 2—3 линии, как
показано на рис. 3.
Максимально допустимая интенсивность
нагрева для условий холодильника может быть
увеличена до 70—80 ккал/(м-ч), что, однако,
требует опытной проверки.
При использовании автоматических
ограничителей перегрева интенсивность теплоотдачи
может быть значительно увеличена и
соответственно сокращено время разогрева трубы.
Нагревательные элементы выполнены из
восьми нихромовых проволок диаметром 0,45 мм.
Изменять силу тока и соответственно мощность
нагревателя приходится, комбинируя параллель-
50

числена тепловая мощность гибкого нагрева-
4 тельного элемента при подключении к сети с
напряжением 220 В в зависимости от его длины
(табл. 4).
Таблица 4
Рис. 3. Различные способы прокладки нагревательных
элементов:
а — продольная прокладка одиночного элемента; б —
продольная прокладка двух элементов; в — продольная
прокладка трех элементов; г — обмотка спиралью; 1 —
гибкий нагревательный элемент; 2 — теплоизоляция; 3 —
труба; 4 — кожух изоляции.
ное и последовательное соединение проволок в
элементе.
Возможны три схемы соединений: I—четыре
группы по два проводника, II — две группы
по четыре проводника и III — одна группа в
восемь проводников.
Схемы соединений показаны на рис. 4.
ос
3 °[
ОС
Oi
//
III
Рис. 4. Схемы последовательно-параллельных соединений
проволок в элементах.
Тепловая мощность q (ккал/(м-ч) элемента в
зависимости от схемы соединения определяется
из выражения
0,86?2
п
где Е — напряжение на клеммах элемента, В;
г — сопротивление одной проволоки
элемента, Ом/м;
/ — длина элемента, м;
т — число групп;
п — число проволок в группе.
При ?=220 В,- г=6,79 Ом/м (удельное
сопротивление нихрома 1,08 Ом-мм2/м, диаметр
проволоки 0,45 мм) величина q для схемы I
составляет 3065//2, для схемы II 12 260/Z2 и
для схемы III 49 040//2.
На основе приведенной выше формулы
определения q для различных схем соединений вы-
соеди-1
(см.
)
Схема
нений
рис. 4
I
II
III
Тепловая мощность q (ккал/(м-ч) при длине
элемента Z (м)
10
31
123
15
13
54
218
20
7
31
123
25
20
78
30
14
55
35
10
40
40
8
30
5С
20
Расчет нагревателя. Труба диаметром 100 мм,
длиной 50 м должна быть разогрета от —20 до
+ 5° С за 1 ч. Суммарный расход тепла по табл. 3
для нагрева на 20° С — 56,7, на 30° С — 85,1
и на 25° С—56'7+85,1=70,9 ккал/(м-ч).
Возможные варианты применения
нагревателей показаны в табл. 5.
Наиболее подходящим к условиям задания
будет I вариант; II вариант может быть
применен только при надежном контроле температуры
нагрева (как указано, интенсивность
теплоотдачи свыше 60 ккал/ч на 1 м нагревательных
элементов требует проверки).
Таблица 5
Показатели
Длина элемента, м . . .
Число элементов, шт.
Общая длина всех
элементов, м
Номер схемы соединения
проволок на рис. 4
Тепловая мощность
гибкого нагревательного
элемента, ккал/(м-ч)
Прокладка гибких
нагревательных элементов
Оснащенность трубы
нагревателем (общая
длина элементов, деленная
на длину трубы), м/м
Интенсивность нагрева
трубы (тепловая
мощность элемента,
умноженная на
оснащенность), ккалДм-ч)
Подводимая
электрическая мощность
тепловая мощность
элемента, умноженная на
общую длину всех
элементов и деленная на
тепловой эквивалент
0,86), Вт
Действительное время ра-
Вариант
I
15
4
60
II
54

Спирально
1,2
64,8
3770
1 1.1
Вариант
II
25
2
50
III
78
Линейно
1,0
78,0
4540
1 0,9
Вариант
III
15
6
90
И
54

Спирально
1,8
97,2
5650
1 0,7
51

Гибкие нагревательные элементы проверены
в эксплуатации на объектах Главнефтеснаба,
где они успешно работают в течение 3—5 лет.
Инструкция по их применению в условиях
пожароопасных предприятий Главнефтеснаба
согласована с органами пожарной охраны и
охраны труда. Трубы и металлические кожухи
термоизоляции должны быть надежно заземлены,
сами нагревательные элементы защищены от
механических повреждений. При соблюдении этих
условий применение нагревательных элементов
безопасно.
Нагревательные элементы изготовляются на
опытно-экспериментальном участке СКВ Транс-
нефтьавтоматика.
В год выпускается около 15 000 м
нагревателей. На участке установлены два лентоткацких
станка. Ленты обрезиниваются на
специализированных предприятиях.
13 декабря 1971 г. исполнилось 70 лет со дня рождения
и 50 лет научно-педагогической и общественной
деятельности старейшего холодильщика-железнодорожника
доцента Московского института инженеров
железнодорожного транспорта, кандидата технических наук Николая
Владимировича Демьянкова.
С 1922 по 1927 г. Н. В. Демьянков работал
заведующим РОНО, секретарем райкома комсомола, редактором
окружной комсомольской газеты «Молодой коммунист»
и заместителем секретаря райкома партии в
Белорусской ССР.
В 1932 г. Николай Владимирович окончил
холодильный факультет Московского института инженеров
железнодорожного транспорта (МИИТ), с которым связана
вся его дальнейшая научно-педагогическая и
общественная деятельность. Здесь он работал сначала ассистентом
и одновременно старшим инженером Главстроя Нарком-
пищепрома СССР по строительству холодильников,
затем заместителем декана и начальником
научно-исследовательского сектора. В 1936 г. Н. В. Демьянков защитил
диссертацию на степень кандидата технических наук,
посвященную промерзанию грунтов под холодильными
сооружениями, и в 1938 г. был утвержден в звании
доцента.
С 1937 по 1939 г. он руководил отделом вузов
транспорта и связи Всесоюзного комитета по делам высшей
школы при Совнаркоме СССР.
Н. В. Демьянков — участник Великой Отечественной
войны. В июле 1941 г. он ушел добровольцем в дивизию
народного ополчения Дзержинского района г. Москвы.
С 1943 по 1946 г. работал главным инженером и
заместителем начальника транспортного управления Наркомата
боеприпасов.
Нагреватели СКВ Транснефтьавтоматика
применены Ленгипромясомолпромом для
оттаивания воздухоохладителей на Алитусском
мясокомбинате.
Вопрос об организации серийного выпуска
нагревателей пока не решен. В настоящее время
для удовлетворения потребностей в
нагревателях предприятия могут организовать их
изготовление по методике и технологии,
разработанных СКВ Транснефтьавтоматика. Для
производства нагревателей требуется несложное
оборудование и обычные материалы.
Изготовление ленты из стекловолокна с
затканными в нее нихромовыми проволоками
выполняют по заказу СКВ фабрики, выпускающие
обычную тесьму.
М. С. ГРОБЕР, 3. И. ФОНАРЕВ — Ленгипромясомолпром
В 1946 г. Николай Владимирович вернулся в МИИТ,
где и работает до настоящего времени доцентом. Он
является одним из основателей холодильной лаборатории,
которая под его руководством превратилась в одну из
лучших по техническому оснащению среди лабораторий
транспортных вузов. Н. В. Демьянков читает основной
курс по холодильным машинам, хладотранспорту и
кондиционированию воздуха на двух факультетах и ведет
большую научно-исследовательскую работу. Им
выполнены исследования по промерзанию грунтов под
холодильниками, морозостойкости различных материалов,
предупреждению смерзаемости угля, руды и песка,
совершенствованию систем охлаждения изотермических вагонов и др.
В 1938 г. совместно с доцентом А. Л. Барибаном им
написан первый в нашей стране учебник для
железнодорожных вузов «Холодильное дело на железнодорожном
транспорте». К настоящему времени Н. В. Демьянковым
опубликовано 97 печатных работ, из них 4 учебника по
курсу «Хладотранспорт» для вузов и 3 учебника по курсу
«Холодильные машины, установки и сооружения» для
железнодорожных техникумов.
Он является соавтором «Технического справочника
железнодорожника» и второй книги энциклопедического
справочника «Холодильная техника». В журнале
«Холодильная техника» Н. В. Демьянков опубликовал 25 статей.
Николай Владимирович награжден орденом Красной
Звезды, семью медалями, значком «Почетному
железнодорожнику».
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют Николая Владимировича
Демьянкова со славным юбилеем и желают ему доброго
здоровья и многих лет плодотворной деятельности.
К 70-летию Николая Владимировича Демьянкова
52
¦

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Научные исследования в области холодильной техники
и технологии
Публикуемый ниже список научных работ,
помещенных в трудах разных научно-исследовательских, учебных
и проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
К расчету рационального диапазона автоматического
регулирования температуры кипения в испарительной
системе холодильной установки. Зильберберг Я. М.
Труды и рефераты Всесоюзного проектно-конструктор-
ского и научно-исследовательского института
автоматизации пищевой промышленности, вып. 5, 1969, с. 25—30.
Библиогр.: 7 назв.
Экспериментальное исследование энергетических
характеристик поршневых холодильных компрессоров. Ц и р -
лин Б. Л. Труды Всесоюзного
научно-исследовательского, проектно-конструкторского и технологического
института холодильного машиностроения, вып. 1, 1969,
с. 7—44. Библиогр.: 7 назв.
Расчет вибрации поршневых машин. Дмитри ¦
е в Ю. В. Труды Всесоюзного научно-исследовательского,
проектно-конструкторского и технологического института
холодильного машиностроения, вып. 1, 1969, с. 168—184.
Характеристики холодильных центробежных
компрессоров. Калнинь И. М. Труды Всесоюзного научно-
исследовательского, проектно-конструкторского и
технологического института холодильного машиностроения,
вып. 1, 1969, с. 45—131. Библиогр.: 34 назв.
Потери действительных процессов крупных
промышленных абсорбционных бромистолитиевых холодильных
машин АБХМ-2500. Шмуйлов Н. Г. Труды
Всесоюзного научно-исследовательского, проектно-конструктор-,
ского и технологического института холодильного
машиностроения, вып. 1, 1969, с. 140—167. Библиогр.:
13 назв.
Исследование теплоотдачи в теплообменной модели
абсорбера бромистолитиевой холодильной установки.
О в е н к о Ф. А., К о в г а н А. Н. В сб. научных
трудов ВНИ и проектного института по очистке
технологических газов, сточных вод и использованию вторичных
энергоресурсов предприятий черной металлургии, вып. 13,
1969, с. 204—210.
Исследование вихревой трубы с дополнительным
потоком (тепловой расчет). Меркулов А. П., Пира-
лишвили Ш. А. Труды Куйбышевского авиационного
института, вып. 37, 1969, с. 120—129.
Исследование теплоотдачи в рабочем пространстве
вихревой трубы с диффузором (использование для охлаждения).
Колышев Н. Д., Огородников Н. Н. Труды
Куйбышевского авиационного института, вып. 37, 1969,
с. 76—84. Библиогр.: 5 назв.
Вихревая установка «Климат» для испытания
топливной аппаратуры. Меркулов А. П., Стен-
га ч С. Д., И з а к с о н Г. С. Труды Куйбышевского
авиационного института, вып. 37, 1969, с. 130—136.
Исследование кожухотрубных фреоновых испарителей
с U-образными внутриоребренными трубками. К а н К- Д.
Труды Всесоюзного научно-исследовательского,
проектно-конструкторского и технологического института
холодильного машиностроения, вып. 1, 1969, с. 132—139.
V Термодинамическое исследование действительного
цикла турбодетандерного холодильного агрегата.
Метении В. И. Труды Куйбышевского авиационного
института, вып. 37, 1969, с. 166—176. Библиогр.: 5 назв.
Расход энергии в установках газообразного кислорода
с детандером и аммиачным охлаждением.
Остроумов М. А. Труды Алтайского политехнического
института, вып. 2, 1968, с. 36—39.
Бесконтактные схемы регулирования температуры в
камере микрохолодильника. Биленко М. И., К р я ч -
к о Н. И., Поляков А. И. Автоматизация
химических производств, вып. 1, 1969, с. 141—147.
Гигиеническая оценка содержания двуокиси углерода
в зрительном зале с кондиционированием воздуха.
Маркова О. В. В сб. научно-практических работ
Санэпидстанции 4-го Главного управления Министерства
здравоохранения СССР, вып. 2, 1969, с. 26—30. Библиогр.:
6 назв.
Гигиеническая оценка микроклимата помещений с
кондиционированием воздуха. Жубрина Е. С,
Белу г и н а К- Д., Гончаровская А. И. В сб.
научно-практических работ Санэпидстанции 4-го Главного
управления Министерства здравоохранения СССР, вып. 2,
1969, с. 38—46.
Многозональные системы кондиционирования
воздуха (KB) с количественным регулированием для научно-
исследовательских институтов. Сотников А. Г.
«Научно-исследовательские центры, институты, лаборатории»
вып. 2, 1970, с. 16—20.
Исследование и расчет вращающихся регенеративных
теплообменников для систем кондиционирования воздуха
и вентиляции. К а р п и с Е. Е., Ильин В. П.
«Научно-исследовательские центры, институты,
лаборатории», вып. 2, 1970,/ с. 21—35. Библиогр.: 22 назв.
Экспериментальное исследование процесса тепло-и вла-
гообмена при испарении воды со свободной поверхности
(к расчету кондиционера). Петров Л. В. «Научно-
исследовательские центры, институты, лаборатории»,
вып. 2, 1970, с. 62—66.
Защита от замораживания оборудования систем
вентиляции и кондиционирования воздуха. С о с и н М. Л.
«Научно-исследовательские центры, институты,
лаборатории», вып. 2, 1970, с. 77—78.
Термопары для измерения низких температур. Алек-
сахин И. А., Духовлинова Н. Д. Труды
Научно-исследовательского и проектного института
сплавов и обработки цветных металлов, вып. 29, 1969, с. 150—
170. Библиогр.: 39 назв.
К расчету температурного режима ледогрунтовых
камер-емкостей. Туликов А. Е., Касьянов Б. Д.,
Любезнова Л. В. Кафедра мерзлотоведения геоло-
53

гического факультета Московского государственного
университета им. В. И. Ленина. «Мерзлотные исследования»,
вып. 9, 1969, с. 192—193.
Прочность замороженных многокомпонентных
рассолов в зависимости от их химического состава, температуры
и условий замораживания. Дербенева М. М. В сб.
трудов НИИ оснований и подземных сооружений, № 60,
1970, с. 163—171. Библиогр.: 10 назв.
Расчет температурного режима промерзающего грунта
на ЭЦВМ по неявной схеме. П а л ь к и н Ю. С. В сб.
научных трудов ВНИИ транспортного строительства,
вып. 32", 1970, с. 21—27.
Расчет теплообмена при фильтрационно-дренажиом
оттаивании мерзлых пород. Знаменский В. В.
Труды ВНИИ золота и редких металлов, том 29, 1969,
с. 181—212. Библиогр.: 8 назв.
Результаты наблюдений по определению
эксплуатационной надежности автоматов для продажи газированной
воды. Михайлов Д. Г. В сб. трудов Ленинградского
института советской торговли, вып. 33, 1969, с. 258—262.
Проблема обеспечения населения домашними
холодильниками. 3 л а т и н И. Г. В сб. трудов
Ленинградского института советской торговли, вып. 33, 1969,
с. 238—241.
Влияние замерзания влаги на влажностный режим
ограждающих конструкций зданий. Лукьянов В. И.
Научные труды НИИ строительной физики, вып. 4, 1969,
с. 76—84.
Пути развития производства теплоизоляционных плит
из торфа в СССР. Апт Л. С, Приходько А. А.
Труды В НИР! торфяной промышленности, вып. 30, 1970,
с. 135—140. Библиогр.: 11 назв.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
О продолжительности несимметричного охлаждения
пластины, полого шара или цилиндра (к холодильной
обработке пищевых продуктов). Ковальков В. П. Труды
молодых ученых ВНИИ морского рыбного хозяйства и
океанографии, вып. 2, 1970, с. 146—149. Библиогр.: 5 назв.
О применении сверхвысокочастотного энергоподвода
при сублимации (пищевых продуктов). Зафрин Э. Я-,
Болога М. К., Роман Б. Ф. «Изв. Акад. наук
Молдавской ССР». Серия физ.-техн. и математических
наук, № 3, 1969, с. 47—52. Библиогр.: 6 назв.
Влияние условий восстановления на регидратацию мяса
сублимационной сушки. Б у т е н к о Л. А. В сб.
трудов Ленинградского института советской торговли, вып.
33, 1969, с. 232—237.
К определению продолжительности замораживания
рыбы. Ковальков В. П. Труды молодых ученых
ВНИИ морского рыбного хозяйства и океанографии,
вып. 2, 1970, с. 150—159. Библиогр.: 7 назв.
Производство замороженного рыбного фарша и фарше-
вых изделий. Р е х и н а Н. И. Труды ВНИИ морского
рыбного хозяйства и океанографии, том 79, 1971, с. 147—
152.
Исследование кинематики потоков жидкости в
межпластинных каналах пластинчатых аппаратов для
пастеризации и охлаждения молока.
Барановский Н. В., Краснокутский Ю. В. Труды
ВНИИ с.-х. машиностроения, вып. 59, 1969, с. 53—72.
Методика теплового расчета танков-охладителей молока.
Краснокутский Ю. В. Труды ВНИИ с.-х.
машиностроения, вып. 59, 1969, с. 73—88. Библиогр.:
7 назв.
Изучение товарных качеств яблок (при хранении).
Ф р а н ч у к Е. П. В сб. научных работ ВНИИ
садоводства им. Мичурина, вып. 14, 1970, с. 236—244.
Качество яблок при разных способах хранения. Л а -
г о в а Э. В. В сб. научных работ ВНИИ садоводства
им. Мичурина, вып. 13, 1969, с. 198—202.
Изменение Сахаров в грибах тепловой и
сублимационной сушки. Дударева Н. Т. В сб. трудов
Ленинградского института советской торговли, вып. 38, ч. 2,
1970, с. 37—39.
Метод глубокого охлаждения спермы в капсулах над
жидким азотом. Ющенко Н. П., Семаков В. Г.,
Левин К- Л. Научные труды НИИ сельского хозяйства
центральных районов Нечерноземной зоны, вып. 25, том 2,
1970, с. 214—216.
Некоторые усовершенствования технологии
замораживания семени быка и техники осеменения коров.
Гавриков А. М. В сб. научных работ ВНИИ
животноводства, вып. 19, 1970, с. 70—71.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
К СВЕДЕНИЮ
АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и с
обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом — латинского
алфавита.
4. В статьях следует, использовать Международную систему единиц (СИ).
5. В списке литературы приводятся: фамилия и инициалы автора, название книги,
статьи, реферата, диссертации, а также место издания, название издательства, год
издания (или название журнала, год выпуска, номер). Ссылки на литературу необходимо
давать в тексте по порядку номеров.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением ГОСТов.
Предетавляемые светокопии должны быть ясными. Допустимый наибольший размер
чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представлять реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результаты.
Объем реферата не должен превышать 3/4 страницы машинописного текста, отпечатанного
через два интервала.
8. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана автором.
Статьи просьба направлять по адресу. 125422 Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Редакция журнала «Холодильная техника».
54

ХРОНИКА
Научно-техническое совещание о перспективах
применения абсорбционных холодильных установок
в химической промышленности
В октябре 1971 г. в Черкассах проходило
научно-техническое совещание на тему: «Перспективы применения
абсорбционных водоаммиачных и бромистолитиевых
холодильных установок в целях использования отбросного
тепла для снабжения холодом химических производств».
Совещание было организовано Управлением по ремонту
предприятий химической промышленности и
оборудованию Министерства химической промышленности СССР,
Опытно-конструкторским бюро энерготехнологических
процессов химической промышленности (ОКБ ЭТХИМ),
производственно-техническим объединением «Союзхим-
промэнерго».
В работе совещания приняло участие более 100
специалистов предприятий и институтов химической
промышленности, химического и нефтяного машиностроения,
нефтеперерабатывающей и нефтехимической, газовой,
целлюлозно-бумажной, мясной и молочной промышленности,
энергетики и электрификации, Академии наук УССР,
Госплана СССР и ряда высших учебных заведений Москвы,
Ленинграда и других городов. На заседаниях было
заслушано и обсуждено более 30 докладов.
С вступительным словом о перспективах и задачах
в области создания и внедрения абсорбционных
холодильных установок выступил заместитель начальника
Управления по ремонту предприятий химической
промышленности и оборудованию Министерства
химической промышленности А. П. Соболев.
Использованию вторичных энергетических ресурсов
для выработки холода в абсорбционных холодильных
установках был посвящен доклад канд. техн. наук
С. П. Сушона, А. И. Рудницкого и других
работников.
С докладом о перспективах выпуска и применения
абсорбционных водоаммиачных и бромистолитиевых
холодильных установок выступил Н. Г. Шмуйлов (ВНИИ-
холодмаш).
Доктор техн. наук Е. Я- Соколов и канд. техн. наук
Н. М. Зингер (ВТИ им. Дзержинского) посвятили свой
доклад эффективности работы абсорбционных
холодильных установок в системе ТЭЦ и снижению тарифа на
тепловую энергию в летнее время для выработки холода.
Обзор зарубежных абсорбционных холодильных
установок сделали канд. техн. наук В. А. Щербин и Г. А.
Яновский (ОКБ ЭТХИМ). С докладами об опыте
эксплуатации абсорбционных холодильных установок на
промышленных предприятиях выступили канд. техн. наук Р. Л.
Данилов (ВНИХИ), Ю. В. Андрусенко (Каменский
комбинат искусственного волокна) и В. Г. Карпов (Уфимский
химический завод).
Вопросы эффективного применения абсорбционных
холодильных установок в производствах хлорорганиче-
ского синтеза, на нефтеперерабатывающих заводах,
заводах синтетического спирта и синтетического каучука,
на предприятиях по производству пластмасс и их
переработке были освещены в докладах Ю. И. Салганика,
канд. техн. наук М. 3. Печатникова (ЛТИХП) и др.
О проектировании абсорбционных холодильных
установок и их усовершенствовании говорилось в докладах
Л. В. Гавриловой, В. М. Турецкого (ОКБ ЭТХИМ),
канд. техн. наук Н. Я- Степа и др.
Канд. техн. наук В. Я. Журавленко и Э. Р. Гроссман
(Институт технической теплофизики АН УССР)
рассказали о двух новых схемах установок, разработанных в
их институте. О проекте абсорбционной холодильной
установки на хлористом кальции с воздушным
охлаждением доложили канд. техн. наук М. С. Карнаух и
К. 3. Халдей (ОКБ ЭТХИМ).
Доктор техн. наук М. Э. Аэров, О. Б. Соболев,
В. И. Фридштейн (НИИСС), доктор техн. наук И. П. Усю-
кин и Ю. Д. Колосков (МИХМ) представили доклады
о применении новых бинарных смесей. Вопросам расчета
циклов, схем и аппаратов установок были посвящены
доклады канд. техн. наук А. Я- Ильина, Т. В. Коссовой
и др. (ЛТИХП), канд. техн. наук Б. А. Минкуса (ОТИХП),
Я- И. Гринберга
Следует отметить выступление И. Ф. Харичкиной
(завод «Пензхиммаш»), сообщившей, что в настоящее
время на заводе изготавливаются две абсорбционные
водоаммиачные холодильные установки по проектам
ОКБ ЭТХИМ C Гкал/ч при t0 = —10° С) и ВНИИхо-
лодмаша @,5 Гкал/ч при t0= —35° С).
Представители УКРНИИгаз, Северодонецкого филиала
ГИАП выступили с сообщениями о разрабатываемых
ими абсорбционных установках с использованием тепла
отходящих газов.
В принятых рекомендациях было отмечено, что
применение абсорбционных холодильных установок в
химической, нефтехимической и других отраслях
промышленности может привести к значительной экономии топлива,
вследствие использования вторичных энергетических
ресурсов промышленных предприятий, а также к
существенному повышению коэффициента использования
энергетического оборудования ТЭЦ и промышленных
котельных в летнее время и сокращению расхода электроэнергии
на выработку холода. В нашей стране накоплен большой
опыт создания и эксплуатации серийных абсорбционных
водоаммиачных и бромистолитиевых установок,
соответствующих современному техническому уровню.
5S

Научно-техническая конференция в Ереване
14—15 декабря 1971 г. в Ереване в Доме техники
состоялась научно-техническая конференция по основным
направлениям технического прогресса в торговле,
организованная Армянским республиканским оргбюро Научно-
технического общества торговли, Министерством торговли
Армянской ССР и комбинатом «Армторгмонтаж».
На конференции присутствовало около 150 человек —
представителей предприятий торговли и общественного
питания, холодильников, ремонтно-монтажных
комбинатов, научно-исследовательских и проектных институтов,
Минторга СССР, Минторга Армянской ССР и различных
ведомств.
Конференцию открыл заместитель Минторга
Армянской ССР Р. А. Гаспарян. В докладе о развитии
материально-технической базы торговли Армянской ССР в новой
пятилетке он отметил, что за последние годы в торговле
республики достигнуты высокие темпы роста
товарооборота, которые еще более повысятся к концу пятилетки.
Поэтому оснащение действующих предприятий торговли
и общественного питания новым, более совершенным
оборудованием, средствами механизации и автоматизации
трудоемких процессов, строительство современных
торговых предприятий, холодильников, овощефруктохранилищ
для приемки, термической обработки и хранения
скоропортящихся продуктов является важной задачей.
Обстоятельный доклад об основных направлениях
развития технического прогресса в торговле сделал начальник
Технического управления Министерства торговли СССР
В. П. Ключников.
О рациональном размещении, специализации и
развитии материально-технической базы торговли республики
7 января 1972 г. исполнилось 60 лет директору
Московского специализированного комбината холодильного
оборудования треста «Росторгмонтаж» Ефиму Иосифовичу
Андрачникову.
Свою трудовую деятельность Ефим Иосифович начал
с 15 лет. Работая токарем, начальником цеха,
начальником производственного отдела и директором ряда заводов,
он проявил себя способным организатором и технически
грамотным руководителем.
С 1950 г. Ефим Иосифович работает директором
Московского специализированного комбината холодильного
оборудования. Под его руководством комбинат был
реконструирован и превратился в крупнейшее в Советском
Союзе предприятие с прогрессивной технологией ремонта
и обслуживания холодильной техники.
Тесная связь предприятия, руководимого Е. И. Анд-
рачниковым, с научно-исследовательскими и проектно-
конструкторскими учреждениями позволяет широко
внедрять новые технические решения, направленные на
улучшение показателей качества отечественного оборудования.
Е. И. Андрачников принимал непосредственное
участие в большой работе по автоматизации аммиачных
холодильных установок на предприятиях торговли. В
результате этой работы, выполнявшейся Московским комби-
рассказал заместитель председателя Госплана
Армянской ССР М. С. Шахбазян.
С докладом о перспективах создания
автоматизированных систем в торговле выступил начальник отдела
внедрения вычислительной техники и АСУ Министерства
торговли СССР В. К- Максимов.
Организации ремонта и обслуживания холодильного
оборудования на Московском специализированном
комбинате был посвящен доклад директора этого комбината
Е. И. Андрачникова. Вопросы рациональной
организации ремонта и обслуживания холодильного и торгово-тех-
нологического оборудования в системе Минторга
Армянской ССР нашли отражение в докладе директора комбината
«Армторгмонтаж» Т. Г. Тиграняна.
О состоянии и повышении уровня механизации
трудоемких работ в системе торговли республики доложил
начальник отдела техники Минторга Армянской ССР
А. Г. Геворкян.
В ряде докладов были освещены вопросы развития
торговой техники, внедрения научной организации труда,
проблемы специализации розничной торговли, пути
совершенствования методов самообслуживания и др.
С сообщением об отражении в журнале «Холодильная
техника» основных направлений технического прогресса
в различных отраслях холодильного хозяйства в новой
пятилетке выступила заместитель главного редактора
журнала Л. Д. Акимова.
В решении конференции определены основные пути
создания материально-технической базы торговли в
республике, что будет способствовать более полному
удовлетворению растущих запросов трудящихся в товарах
народного потребления.
натом в содружестве с ВНИХИ, впервые в нашей стране
было полностью автоматизировано несколько тысяч
аммиачных установок. При содействии Е. И.
Андрачникова внедрены в торговлю фреоновые холодильные
установки, проведена работа по освоению эксплуатации
герметичных машин, а также новых видов торгового
холодильного оборудования.
Е. И. Андрачников много внимания уделяет
общественной работе: он избирался депутатом районных Советов
и кандидатом в члены РК КПСС.
Партия и правительство высоко оценили трудовые
заслуги Е. И. Андрачникова. Он награжден двумя
орденами Трудового Красного Знамени, орденом
Отечественной войны II степени, орденом «Знак Почета» и медалями.
Ему присвоено звание «Заслуженный строитель РСФСР».
Крупный специалист, умелый организатор, Е. И.
Андрачников пользуется заслуженным авторитетом в
широких кругах холодильной общественности.
Ефим Иосифович часто выступает на страницах
журнала «Холодильная техника» со статьями, посвященными
качеству и надежности малых холодильных машин.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» поздравляют Е. И. Андрачникова со
славным юбилеем и желают ему здоровья и многих лет
плодотворной деятельности.
К 60-летию Ефима Иосифовича Андрачникова
56

В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады советских специалистов
на XIII Международном конгрессе по холоду
От Советского Союза были представлены на конгресс
48 докладов, рассмотренных на научно-технических
заседаниях комиссий конгресса. Материалы ряда докладов
освещаются в статьях, публикуемых в журнале
«Холодильная техника» и других советских научно-технических
журналах. С содержанием докладов можно ознакомиться
в Советском национальном комитете Международного
института холода (Москва, А-422, ул. Костякова, 12).
Полный текст всех докладов будет опубликован в Трудах
конгресса, которые выпустит Международный институт
холода в конце 1972 г.
Ниже приводится перечень представленных на
конгресс докладов советских специалистов.
КОМИССИЯ 1. ФИЗИКА НИЗКИХ
ТЕМПЕРАТУР И КРИОГЕННАЯ ТЕХНИКА
Использование газовых смесей в качестве рабочего
тела дроссельных криогенных рефрижераторов. Б р о -
дянский В. М., Грезин А. К., Громов Э. М.,
Ягодин В. М., Никольский В. А., А л -
ф е е в В. Н. (Московский энергетический институт).
Исследование процесса теплоотдачи к низкокипящим
жидкостям в области сверхкритических давлений. Б у д -
невич С. С, Ускенбаев С. (Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности).
Экспериментальное определение теплофизических
характеристик полимерных материалов в диапазоне
температур 10—300 К.Лыков А. В., Васильев Л. Л.,
Шныр ев А. Д., Барсуков В. Ф.,
Клебанов и ч А. А. (Институт тепло- и массообмена АН БССР).
Компактные теплообменники для гелиевых
рефрижераторных систем. Беляков В. П., Пронь-
к о В. Г., Е л у х и н Н. К-, Журавлева И. Н.,
Красникова О. К. (ВНИИкриогенмаш).
Определение оптимальных параметров гелиевых
холодильных установок на уровне температур 12—30 К
с учетом поверхности теплообмена. Б е л я -
ко в В. П., Н а р и н с к и й Г. Б., О р л и н а И. А.
(ВНИИкриогенмаш).
Создание и исследование свободнопоршневого
детандера. Архаров А. М., Гридин В. Б.,
Мирки н А. 3.
Гелиевые микроэжекторы. Беляков В. П.,
Епифанова В. И., Байков B.C., Розе-
н о е р Т. М., У с а н о в В. В. (ВНИИкриогенмаш).
Энергетические затраты на компенсацию теплоприто-
ков по токовводам сверхпроводящих электротехнических
устройств. Бродянский В. М. (Московский
энергетический институт), Ройзен Л. И.,
Абрамов Г. И. (Всесоюзный электротехнический институт).
Термодинамический анализ циклов с
низкотемпературными источниками. Мартыновский В. С,
Алексеев В. П., Бондаренко Л. Ф.
(Одесский технологический институт холодильной
промышленности).
Регенеративный теплообмен в газовых холодильных
машинах. Ш н а й д И. М. (Одесский технологический
институт холодильной промышленности).
Оптимальные термодинамические циклы в системе
термоизоляции. Мартыновский В. С, Чей-
лях В. Т., Шнайд И. М. (Одесский
технологический институт холодильной промышленности).
КОМИССИЯ 2. ТЕПЛО- И МАССООБМЕН
Новые растворы абсорбционных холодильных установок
для получения положительных и отрицательных температур
испарения. Усюкин И. П., Колосков Ю. Д.
(Московский институт химического машиностроения).
Эффективные схемы воздухоразделительных установок.
Усюкин И. П., Александров И. А., Фляй-
шхауер X., Васютин В. А. (Московский
институт химического машиностроения).
Влияние поверхностно-активных веществ при
пленочной конденсации паров аммиака на горизонтальных
трубках. Абдульманов X. А., Мирмов Н. И.
(Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства).
Исследование процессов переноса тепла и вещества
в капиллярно-пористых и капиллярно-пористых
коллоидных строительных и теплоизоляционных
материалах. Кремнев О. А., Пиевский И. М.,
Голубчикова В. В., Назаренко Г. Д.,
Мильштейн И. 3. (Институт технической
теплофизики АН УССР).
КОМИССИЯ 3. ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Исследование различных способов регулирования хо-
лодопроизводительности воздушной турбохолодильной
машины (ТХМ). Дубинский М. Г., Сницарен-
ко-Захаренко В. С, Георгиевский В. И.,
Фрайман М. Б. (Министерство химического и
нефтяного машиностроения СССР).
Безразмерная характеристика температуры конца
сжатия для низкотемпературных одноступенчатых
холодильных поршневых компрессоров с воздушным охлаждением.
Быков А. В. (ВНИИхолодмаш).
Применение электронно-вычислительных машин для
расчетов характеристик холодильных машин. К а л -
н и н ь И. М. (ВНИИхолодмаш).
57

Анализ действительных процессов абсорбционной бро-
мистолитиевой холодильной машины большой
производительности. Розенфельд Л. М. (Институт
теплофизики СО АН СССР), Шмуйлов Н. Г. (ВНИИхо-
лодмаш).
Математическое моделирование рабочих процессов
поршневых компрессоров. Петриченко Р. М.,
Оносовский В. В. (Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности).
КОМИССИЯ 4. ПРИМЕНЕНИЕ ХОЛОДА ДЛЯ
ОБРАБОТКИ ПИЩЕВЫХ И СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ
ПРОДУКТОВ
Интегральный показатель процесса замораживания
пищевых продуктов. Зайцев В. П. (Министерство
рыбного хозяйства СССР), Ковальков В. П.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт морского
рыбного хозяйства и океанографии).
Научные основы и практика применения высоких
отрицательных температур для хранения продуктов
растительного происхождения. Г о л о в к и н Н. А.,
Кузьмин М. П., Чернышев В. М. (Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности).
Охлаждение говяжьих полутуш в воздухе. А л я м о в -
с к и й И. Г. (Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности).
Особенности льдообразования в пищевых продуктах.
Ч и ж о в Г. Б., Ц у р а н о в О. А. (Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности).
Действие замораживания животной ткани в жидком
азоте на ее гистологическую структуру, биохимические
и микробиологические изменения. Пискарев А. И.,
К а м и н а р с к а я А. К», Моисеева Е. Л., Д и -
бирасулаев М. А., Баландина Г. А.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной
промышленности).
Влияние температуры и скорости воздуха в различные
периоды на технологические показатели при
замораживании мяса. Кочетков Н. Д., Михайлин Н. В.,
Аверин Г. Д. (Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности).
Исследование процесса подмораживания и его
применение для холодильного консервирования продуктов
животного происхождения. Головкин Н. А., Г е й н ц Р. Г.
(Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности), Маслова Г. В., Ноздрун-
к о в а И. Р. (Научно-исследовательский и
конструкторский институт механизации рыбной промышленности).
Изучение процесса быстрого замораживания тушек
птицы в охлаждающей жидкости. Венгер К- П.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт
птицеперерабатывающей промышленности),
Большаков А. С, Мизерецкий Н. Н. (Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности).
КОМИССИЯ 5. ХОЛОДИЛЬНИКИ
И ЛЬДОЗАВОДЫ
Исследование распределительных холодильников
методом статистического моделирования. Г у б а н к о в Л. Н.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной
промышленности), Рогов Г. А. (Опытная научно-
исследовательская лаборатория Московского экономико-
статистического института).
комиссия 6. кондиционирование
ВОЗДУХА
Тенденции в повышении технико-экономических
показателей систем кондиционирования воздуха. К о к о -
рин О. Я- (ЦНИИпромзданий Госстроя СССР).
Интенсификация тепло- и массообмена и методика
расчета поверхностных орошаемых воздухоохладителей.
К а р п и с Е. Е. (ГИПРОНИИ АН СССР).
Фреоновые центробежные компрессоры для кондициони
рования воздуха на транспорте. Баренбойм А. Б.,
Зеленовский В. Ф., Лазарев Г. И.
Левит В. М. (Одесский технологический институт
холодильной промышленности).
Основные тенденции в проектировании и эксплуатации
крупных систем кондиционирования рудничного воздуха.
Щербань А. Н., Черняк В. П. (Институт
технической теплофизики АН Украинской ССР).
Применение воздушно-водоиспарительного охлаждения
в системах кондиционирования воздуха при высоких
тепловых нагрузках. Кремнев О. А., С а т а н о в -
ский А. Л., Журавленко В. Я-, Г р о с -
м а н Э. Р. (Институт технической теплофизики
АН УССР).
КОМИССИЯ 7. НАЗЕМНЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ
ТРАНСПОРТ
Исследование новых энергохолодильных систем для
рефрижераторных вагонов. Сапожников С. А.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт
вагоностроения).
КОМИССИЯ 8. МОРСКОЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ
ТРАНСПОРТ
Исследование роторных плиточных морозильных
агрегатов и их применение на рыбопромысловых судах.
Горбатов В. М. (Всесоюзный научно-исследовательский
институт мясной промышленности), Ионов А. Г.
(Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства), МекеницкийС. Я- (Гипро-
химмонтаж).
Эксплуатационные характеристики рефрижераторных
трюмов рыбопромысловых судов, оборудованных
современными системами охлаждения. Ч у к л и н С. Г.
Авдеев Е. С., Ц в и г о в с к и й Г. К-
Карев В. И. (Одесский технологический
институт холодильной промышленности).
КОМИССИЯ 10. СУБЛИМАЦИОННАЯ СУШКА
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ И ПРИМЕНЕНИЕ ХОЛОДА
В БИОЛОГИИ
Исследование процесса внутреннего массопереноса при
сублимационной сушке экстрактов. Гинзбург АС.,
Сыроедов В. И., Рыжова Е. И., К о в н а ц -
кий В. И. (Московский технологический институт
пищевой промышленности).
Метод расчета оптимальной производительности
сублимационных установок периодического и непрерывного
действия. Камовников Б. П., Яушева Э. Ф.
(Всесоюзный научно-исследовательский институт
птицеперерабатывающей промышленности), Каухчеш-
в и л и Э. И. (Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности), Г у й го Э. Й.
(Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности).
Некоторые современные представления о механизме
сублимационной сушки. Гинзбург А. С.
(Московский технологический институт пищевой промышленности).
Консервирование биологических объектов при субкрио-
скопических температурах. Федорова Л. И.
(Центральный ордена Ленина институт гематологии и
переливания крови), К а у х ч е ш в и л и Э. И.,
Кулагин В. Н., О з и р н а я Д. И. (Московский
технологический институт мясной и молочной промышленности).
Интенсифицирующее воздействие колебаний при
вакуумной сублимационной сушке гранулированных пищевых
продуктов. Илюхин В. В., К а у х ч е ш в и л и Э. И.,
Ц ю п а В. И. (Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности).
Влияние постмортального искусственного охлаждения
на восстановление процесса биосинтеза белка при
реанимации животного. Коникова А. С, Никулин
58

В. И., Погосова А. В. (Институт хирургии
им. А. В. Вишневского, Москва).
Особенности приживления трансплантатов кожи,
консервированной глубоким замораживанием в жидких газах
с защитой вазелиновым маслом. Лапчинский А. Г.,
Эйнгорн А. Г. (Центральный
научно-исследовательский институт травматологии и ортопедии, Москва).
Изучение внутриклеточной и внеклеточной
кристаллизации при замораживании биологических объектов.
Пушкарь Н. С, И т к и н Ю. А. (Украинский
институт усовершенствования врачей, Харьков).
Характеристика жизнеспособности кожи,
консервированной замораживанием при различных низких
температурах. Сабурова 14. В., Волков М. В.
(Центральный научно-исследовательский институт травматоло-
Результаты многочисленных и продолжительных
экспериментов показали, что для различных видов спортивных
соревнований требуется соответствующая температура
поверхности льда искусственного катка. Для игр и танцев
желательна температура льда от —2 до —4° С (так
называемый мягкий лед). При этой температуре во время
движения конька по льду от трения образуется слой воды,
который действует как смазка и обеспечивает мягкое и
плавное скольжение.
Нормальным считается лед, температура поверхности
которого колеблется от —4 до —7° С, и твердым, если она
ниже —7° С.
Швейцарская фирма «Фр. Саутер», которая оснащает
приборами автоматики многие холодильные машины,
предназначенные для охлаждения искусственных катков,
пришла к выводу, что наиболее трудно обеспечить
автоматическое поддержание температуры поверхности льда
около —4° С, так как в этом случае требуется переменная
производительность холодильной машины. Еще сложнее
поддерживать заданную температуру поверхности льда,
если каток с беговой дорожкой находится под открытым
небом и рассчитан на эксплуатацию до 300 дней в году.
В этом случае приходится учитывать влияние ветра,
особенно суховея, интенсивность солнечного облучения,
ночное охлаждение и дневной перегрев местности, а также
относительную влажность воздуха.
Опыт фирмы показывает, что для открытых катков
важное значение имеет дневное изменение температуры,
которое может составлять от 5 до 30° С, и время проведения
дневных выступлений, так как на работу холодильной
машины основное влияние оказывает температура
наружного воздуха.
При регулировании температуры поверхности льда
необходимо учитывать также температуру основания катка
и его аккумулирующую способность. После продолжи-
гии и ортопедии), Сапелкина И. М. (Центральная
научно-исследовательская лаборатория 2-го Московского
ордена Ленина государственного медицинского института).
Использование полиэтиленоксидов в качестве защитной
среды при глубоком замораживании биологических
объектов. Пушкарь Н. С., Шенберг М. Г.,
Наконечный А. А., Г л у з м а н М. X.,
Симонова Л. И., Дашевская Б. И. (Украинский
институт усовершенствования врачей, Харьков).
Действие ультранизких температур на стволовые
клетки костного мозга. Федотенков А. Г.,
Данилова Л. А., Шишкина И. Д. (Центральный
ордена Ленина институт гематологии и переливания крови,
Москва), Алексеева Л. П.
тельной консервации бетонное основание катка
аккумулирует значительное количество тепла, что сказывается
на периоде ввода катка в нормальный
эксплуатационный режим. После непрерывной работы катка примерно
в течение 200 дней бетонное основание и батареи
охлаждения аккумулируют значительное количество
холода, что оказывает позитивное влияние на повторное
охлаждение.
Влияние относительной влажности воздуха по
сравнению с температурой значительно меньше и поэтому
оно обычно при регулировании не учитывается.
Для регулирования температуры льда катков фирма
«Фр. Саутер» разработала специальный электронный
регулятор.
В схеме регулятора (рис. 1) предусмотрено сложение
электрических сигналов от воздействия различных
факторов, например:
— измерение температуры бетонного основания катка
плоскостным никелевым термометром сопротивления;
— восприятие изменения температуры охлаждающей
среды косвенно манометрическим дистанционным
датчиком потенциометрического типа;
— измерение температуры наружного воздуха
никелевым термометром сопротивления;
— восприятие инфракрасного спектра солнечной
радиации.
Для установки диапазона изменения температуры
поверхности льда в соответствии с видом выступлений
электронный регулятор снабжен дистанционным задатчиком
ДЗ со шкалой, разделенной на три сектора, где указано:
«мягкий», «нормальный», «твердый».
Электронный регулятор, в котором осуществлен
принцип астатического закона регулирования, работает в
комплекте со встроенным импульсным прерывателем ИП.
новости иностранной техники
Регулирование температуры льда
открытого искусственного катка с беговой дорожкой
59

Рис. 1. Принципиальная схема электронного регулятора:
1 — манометрический датчик температуры охлаждающей
среды; 2 — датчик температуры бетонного основания
катка; 3 — датчик температуры наружного воздуха; 4 —
контакт фотореле; 5 — контакт программного реле времени;
6— потенциометр корректировки фаз моста /; 7—
потенциометр установки нуля; 8 — потенциометр изменения
скорости охлаждения; 9 — задатчик температуры бетонного
основания катка; 10 — задатчик температуры охлаждающей
среды; 11 — задатчик температуры наружного воздуха;
12 и 13 — потенциометры для регулирования влияния
разбаланса соответственно мостов // и ///; Тр —
трансформатор; R — резистор; ДЗ — дистанционный
задатчик; ИП — импульсный прерыватель; У — усилитель;
ЭИМ — электрический исполнительный механизм;
РО — регулирующий орган; Р — реле; Рг — контакт
реле; С — конденсатор.
Электронный регулятор (см. рис. 1) состоит из трех
взаимносвязанных электронных мостов.
Измерительный мост / контролирует
температуру бетонного основания катка в пределах —1 -ь
—10°С. В мост /встроен потенциометр 8, обеспечивающий
быстрое охлаждение основания катка от 0 до —9°С, если
это требуется из-за сильной солнечной радиации, а также
включены контакты фотореле 4 и программного реле
времени 5, предназначенного для автоматического выведения
температуры основания катка на заданный режим в
определенное время суток и на заданный срок.
Мост / снабжен потенциометром корректировки фаз
6 и потенциометром (переменным резистором) установки
нуля 7.
Измерительный мост // регулирует
косвенно температуру охлаждающей среды в пределах—1-h
— 16°С, что соответствует изменению давления от 2 до
4,5 кгс/см2, с помощью манометрического датчика с
иотенциометрическим выходом.
Измерительный мост /// контролирует
температуру наружного воздуха в диапазоне —10-4-
+40°С. В этих пределах с помощью задатчика 11 может
быть выбрана в качестве заданной любая температура
наружного воздуха.
Мосты // и ill имеют встроенные потенциометры 12 и
13 для регулирования влияния разбаланса каждого моста
в отдельности в пределах 0—100%.
Особенностью электронного регулятора является то,
что все три основные регулируемые величины, которые
измеряются датчиком температуры бетонного основания
катка, манометрическим датчиком температуры
охлаждающей среды и датчиком температуры наружного
воздуха, преобразуются в электрические сигналы и
поступают в объединенный измерительный мост, образующий
систему связанного регулирования.
Каждый измерительный мост имеет свой задатчик,
посредством которого устанавливается заданная
температура, определяемая из диаграммы (рис. 2), и
соответствующая степень воздействия каждого моста на общую
систему регулирования.
На рис. 2 показана зависимость температуры
бетонного основания катка от температуры наружного воздуха
и температуры охлаждающей среды.
Снижение tn
от солнечной,
радиации
Рис. 2. Диаграмма заданий регулируемых параметров:
^б.ос.к—температура бетонного основания катка; /ох.сР—
температура охлаждающей среды; tH.B—температура
наружного воздуха; tn — температура льда.
В качестве исходного значения при регулировании
принимается общая для всех мостов величина температуры,
например —4°С, при которой устанавливается
естественное равновесие и холодильная машина не работает.
Если потенциометр 13, влияющий на измерительный
мост ///, установить на 25%, то при изменении
температуры наружного воздуха на 4°С температура основания
катка изменится на 1°С.
У измерительного моста // соотношение величин
влияния определяется по давлению манометрического
датчика с потенциометром на выходе. Если заданное
значение на измерительном мосте изменяется, то происходит
параллельный сдвиг характеристик, соответствующий
пунктирным линиям (см. рис. 2).
Солнечная радиация, воспринимаемая фотоэлементом,
также дает сдвиг настройки моста в случае, когда
срабатывает программное реле времени, замыкающее
контакты 5. Предварительное задание величины смещения
температуры основания катка от воздействия солнечной
радиации с помощью потенциометра 8 устанавливается
плавно в диапазоне от 0 до —9°С и является мерой
интенсивности солнечного излучения. Интенсивность солнечного
излучения обычно определяют экспериментальным
путем, так как установить ее заранее весьма трудно.
Суммарный сигнал от измерительных мостов
усиливается сначала в предварительном усилителе, а потом в
трехкаскадном полупроводниковом усилителе У (выходная
мощность до 12 Вт) и далее поступает в электрический
исполнительный механизм ЭИМ, приводящий в действие
регулирующий орган РО.
По принципу электронного регулятора для
регулирования температуры льда искусственных катков и беговых
дорожек могут быть созданы регуляторы для управления
различными другими объектами, находящимися под
воздействием ряда взаимносвязанных параметров.
Elektronische Regeleinrichtung zur Regulierung der Eis-
temperatur in Kunsteisbahnen. Fr. Sauter AG. Fabrik
Elektrischer Apparate.
Канд. техн. наук Ю. С. ДАВЫДОВ
60

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи
в аппаратах абсорбционных холодильных машин
536.24:621.575
Для уточнения данных по теплообмену в оросительных
теплообменных аппаратах на кафедре «Холодильные и
компрессорные машины и установки» в МИХМе
проведено экспериментальное исследование коэффициента
теплоотдачи при орошении водоаммиачным раствором шести-
рядного пучка горизонтальных труб. Анализ результатов
9 8 7 6 5 4 J 2 Кб
Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи
при орошении водоаммиачным раствором
горизонтальных труб.
эксперимента показал, что степень зависимости
коэффициента теплоотдачи от плотности орошения изменяется
от режима течения орошающего потока
где а — коэффициент теплоотдачи, ккал/(м2-ч°-С);
Г — плотность орошения, кг/(м -ч).
Для трубного пучка с относительным шагом —т- = 1,5
величина показателя п изменяется в пределах 0—0,2.
Полученные данные позволяют рекомендовать для
расчета коэффициента теплоотдачи при Renn>30 обобщенную
зависимость
Nunn = 0,28Re^5Pr0'48'
где ]Мипл =
ad»
Renfl =
4Г_
И-
Рг =
Ср\1
d^0,95.10^f-^V/3
Ren^ — эквивалентный
диаметр потока,
м;
[х — коэффициент
динамической
вязкости, кг/(м -ч);
р — плотность
жидкости, кг/м3;
Ср — теплоемкость
жидкости, ккал/
(кг-°С);
Я — коэффициент
теплопроводности,
ккал/(м-ч *° С).
На основании уравнения B) и с использованием
полученной в более ранних исследованиях зависимости
(где d — наружный диаметр труб, м) получена
номограмма (см. рисунок) для определения коэффициента
теплоотдачи при орошении водоаммиачным раствором
горизонтальных труб. На диаграмме величина ? (%) —
концентрация аммиака в растворе, ?оР (°С) —температура
орошения.
Доктор техн. наукг проф. И. П. УСЮКИН,
А. Д. ЧУМАЧЕНКО, Ю. Д. КОЛОСКОВ —
Московский институт химического машиностроения

Теплоемкость холодильных масел
621.89:536.63
Для экспериментального исследования теплоемкости
нефтяных холодильных масел ХА, ХА-23, ХФ 12-18,
ХФ 22-24 (ГОСТ 5546-66) и опытного, синтетических ХФ
22с-16 (ГОСТ 5546-66) и ФМ-5,6 АП (ГОСТ 14361-69), а так-
же масла фирмы «Фукс» (DIN 51503) производства ФРГ
в интервале температур 223—373 К использован метод
монотонного нагрева. В опытах применяли масла
различных партий, предварительно осушенные в вакуумном
сушильном шкафу до следов воды.
Объем калориметра составлял 35 см3. Адиабатные
условия поддерживались автоматически с точностью до
0,005 К- Темп нагрева в опытах составлял 20 К/ч.
Температура в калориметре измерялась платиновым образцовым
термометром сопротивления ТСПН-1, потенциометром
Р-348 с точностью ±0,01 К- Мощность нагревателя
определялась потенциометром Р-307/1 с гальванометром М-17/4.
Для измерения времени использован секундомер типа
С-1-2а с точностью 0,2 с. Калориметр тарирован на
дистиллированной воде и СС14, при этом полученные значения
теплоемкости отличаются от наиболее достоверных
значений ср воды и СС14 не более чем на 0,3%. Анализ
погрешностей показал, что максимальная ошибка при определении
теплоемкости холодильных масел не превышает 1%.
Зависимость теплоемкости от температуры описывается
уравнением, коэффициенты которого найдены методом
наименьших квадратов:
РЕФЕРАТЫ
664.8.037.5
Сотрудничество стран СЭВ в комплексном изучении
новых методов замораживания пищевых продуктов. РЮ-
ТОВ Д. Г., РОМАНОВ М. Н. «Холодильная техника»,
1972, № 2.
Научно-исследовательскими учреждениями стран-
членов СЭВ проведена совместная работа по изучению
новых методов замораживания пищевых продуктов.
Разработаны оптимальные технологические режимы
замораживания и созданы промышленные модели
скороморозильных аппаратов.
637.57.037.5.002.5
Новые конструкции аппаратов для охлаждения и
замораживания птицы. ТАНТИКОВ М. 3. «Холодильная
техника», 1972 , № 2.
Разработаны компактные конструкции охлаждающей
ванны для замораживания птицы и скороморозильного
аппарата для замораживания птицы и яичного меланжа
в герметичной упаковке. Аппарат обеспечивает защиту
Марка масла
ХА
ХА-23
ХФ12-18
ХФ22-24
1,778
1,846
1,845
1,800
ее
О
8
1,762
1,896
1,656
1,754
Марка масла
Опытное
1 ХФ22с-16
ФМ-5, 6АП
«Фукс»
1,830
1,812
1,680
1,826
о
8
1,739
1,711
0,8103
1,926
cJ-<gll+a<T-273)].
где ci—теплоемкость масла при Г, кДж/(кг-К);
с?—то же, при Г=273 К, кДж/(кг-К);
Т — температура, К;
а — температурный коэффициент теплоемкости, 1/К.
Значения температурного коэффициента теплоемкости
аис° для холодильных масел даны в таблице.
Доктор техн. наук 3. И. ГЕЛЛЕР,
О. П. ПОНОМАРЕВА — ОТИХП
холодоносителя от деконцентрации, высокопроизводителен,
имеет небольшой расход электроэнергии. Библиографий 9.
Иллюстраций 2.
621.565:664.8.037.5 D30.2)
Современные установки ГДР для замораживания рыбы
и других пищевых продуктов. ФЛЮГЕЛЬ; Э. И.,
«Холодильная техника», 1972, № 2.
Описаны установки для замораживания пищевых
продуктов, в частности морозильные аппараты типа LBH
и морозильная линия типа GPV. Иллюстраций 5.
621.56/.59:630 D37)
Холодильная техника в сельском хозяйстве Чехословакии.
СКРЖИВАН В. «Холодильная техника», 1972, № 2.
Описаны холодильные установки, применяемые в
сельском хозяйстве ЧССР для охлаждения молока, зерна,
фруктов. Приведена схема охлаждения зерна в силосном
сооружении и схема охлаждаемого фруктохранилища.
Иллюстраций 6.
62

36.24:664.8.037.1
Теплообмен и продолжительности процесса охлаждения
пищевых продуктов. ФИКИИН А., ФИКИЙНА И.
«Холодильная техника», 1972, № 2.
На основе теоретического анализа теплообмена в
процессе охлаждения твердых тел различной геометрической
формы найдена математическая формула для определения
продолжительности охлаждения пищевых продуктов.
Библиографий 14.
621.1-444
Новый автономный рефрижераторный вагон
производства ГДР. ДЕМЬЯНКОВ Н. В. «Холодильная техника»,
1972, № 2.
Приведены технические характеристики автономного
рефрижераторного вагона и пятивагонной секции
производства ГДР. Описано оборудование грузового помещения
и машинного отделения.
621.57.041:621.564.22:621.892
Особенности системы смазки двухступенчатых
аммиачных компрессоров. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., ПО-
г ПОВ В» М. «Холодильная техника», 1972, № 2.
Рассматривается влияние величины давления в картере
на унос масла в компрессорах, в которых цилиндры обеих
ступеней расположены в общем блок-картере. Таблиц 2.
Библиографий 3. Иллюстраций 4.
621.57.041
Полосовые самопружинящие клапаны типа «Домик»
для холодильных компрессоров. ЛЕМЕШКО В. К-,
СПЕКТОР Б. А. «Холодильная техника», 1972, № 2.
Описана конструкция полосовых самопружинящих
клапанов типа «Домик» для холодильных поршневых
компрессоров производительностью от 100 тыс. до
400 тыс. ккал/ч на стандартном режиме работы.
Библиографий 3. Иллюстраций 3.
621.57.041.004.12
Безразмерная характеристика температуры конца
сжатия для низкотемпературных одноступенчатых
холодильных поршневых компрессоров с воздушным охлаждением.
БЫКОВ А. В. «Холодильная техника», 1972, № 2.
Для оценки влияния теплообмена с внешней средой
на действительное изменение температуры пара в процессе
сжатия предложен безразмерный коэффициент
температуры тк. Установлено, что при всех отношениях давлений
' температура конца сжатия для фреона-502 ниже, чем для
i фреона-22. Экспериментальные значения тк для фреонов-22
и 502 позволили рассчитать ожидаемую температуру конца
сжатия для фреона-13В1 при аналогичных условиях
работы. Иллюстраций 2.
621.57.041:621.313:662.998
Стойкость изоляционных и конструкционных
материалов встроенных электродвигателей фреоновых
центробежных компрессоров. БАРЕНБОЙМ А. Б., ЗЕЛЕНОВ-
СКИЙ В. Ф. «Холодильная техника», 1972, № 2
Приведены результаты испытаний химической
стойкости различных материалов в среде фреонов-11, 113,
114. На основании опытных данных рекомендованы типы
проводов, пазовая изоляция и конструкционные
материалы, пригодные для изготовления герметичных фреоновых
центробежных компрессоров. Таблиц 3. Библиографий 4.
621.474:621.575
Исследование солнечной абсорбционной холодильной
установки в летних условиях Туркмении. БАУМ В. А.,
ХАНДУРДЫЕВ А., КАКАБАЕВ А., Холодильная
техника, 1972, № 2
Описана конструкция опытной солнечной
абсорбционной хлористолитиевой холодильной установки.
Приведены результаты ее испытаний?при различных режимах
работы в летних условиях Туркмении и некоторые
эксплуатационные характеристики. Таблиц 1.
Библиографий 3. Иллюстраций 4.
637.5.004.4
Изменение свойств фибриллярных белков при
длительном хранении мяса. ГОЛОВКИН Н. А., МЕЛУЗО-
ВА Л. А., ШАРОВА Н. П. «Холодильная техника»,
1972, № 2.
Исследовано изменение атакуемости фибриллярных
белков ферментами и содержания свободных сульфгид-
рильных групп в процессе хранения при —18° С мяса,
замороженного в парном состоянии и после естественной
ферментации. При хранении мяса одновременно с
денатурацией снижается реакционная способность белков и ата-
куемость их протеолитическими ферментами, что
указывает на устойчивость белков к катепсинам мяса.
Установлено, что характер изменений свойств белков зависит
от состояния мяса до замораживания. Библиографий 4.
Иллюстраций 1.
664.951.037.5
Изменение липидов и белков мышц зеркального карпа
при замораживании и холодильном хранении. БАСТАВИ-
ЗИ АМАН, СМИРНОВА Г. А. «Холодильная техника»,
1972, № 2.
Исследовано изменение фракций липидов и белков
мышц замороженного карпа при различных способах
замораживания (в воздухе при —15° Сив жидком азоте
при —196° С) с последующим хранением. Выявлены
наиболее лабильные классы липидов и белков. Таблиц 3.
Библиографий 11.
621.575.004
Опыт эксплуатации водоаммиачных абсорбционных
установок. АНДРУСЕНКО Ю. В. «Холодильная
техника», 1972, № 2.
Описана реконструкция абсорбционной водоаммиач-
ной холодильной установки, обеспечившая ее надежную
работу.
621.565.59-52
Полуавтоматический стенд для испытаний
холодильных агрегатов домашних холодильников. СОБОЛЕВ В. Е.,
СЛОНЧИНСКИЙ В. К., УСЕНКО В. Г. «Холодильная
техника», 1972, № 2.
Описана схема стенда, в котором нагрузка
электронагревателя в калориметре автоматически устанавливается
по заданной температуре (давлению) кипения в испарител
холодильного агрегата. Иллюстраций 2.
63

CONTENTS
V. F. Lebedev. Improve International Refrigeration Chain of
Countries of Council of Mutual Economic Assistance on
Basis of Latest Scientific and Technical Achievements ... 1
D. G. Rutov, M. N. Romanov. Cooperation of Countries of
Council of Mutual Economic Assistance in Complex
Investigation of New Methods of Freezing Foodstuffs .... 3
M. Z. Tantikov. New Designs of Apparatuses for Chilling and
Freezing Poultry 6
E. I. Fliigel. Modern Plants in GDR for Freezing Fish and
Other Foods 9
V. Skrzivan. Refrigerating Engineering in Agriculture in CSSR 13
A. Fikiin, I. Fikiina. Heat Exchange and Duration of
Foodstuff Cooling 15
N. V. Demyankov. New Autonomous Refrigerated Railcar
Produced in GDR 18
E. M. Bezhanishvili, V. M. Popov. Peculiarities of
Lubrication System in Two — Stage Ammonia Compressors ... 20
V. K. Lemeshko, B. A. Spector. Band Self — Springed
Valves for Refrigerating Compressors 25
A. V. Bykov. Dimensionless Temperature Characteristic of
Compression End for Refrigerating Low Temperature Single-
stage Reciprocating Air-Cooled Compressors ... 27
A. B- Barenboim, V. F. Zelenovsky. Resistance of Isolating and
Bonstruction Materials of Built-in Electric Motors for Freon
Centrifugal Compressors 29
V. A. Baum, A. Khandurdiyev, A. Kakabayev. Investigation
of Solar Absorption Refrigerating Plant Under Summer
Conditions in Turkmenia 34
N. A. Golovkin, L. A. Meluzova, N. P. Sharova. Alteration
of Properties of Fibrillar Proteins at Long — Term Storage
of Meat 3 8
ASSISTANCE TO ECONOMIC EDUCATION
M. M. Pozin. Refrigerating Industry in general System of
National Economy of USSR 40
FROM DISSERTATIONS
Aman Bastavizi, G. A. Smirnova. Alteration of Lipids and
Proteins in Muscles of Mirrow Carp at Freezing and
Refrigerated Storage 44
PRACTICE EXCHANGE
U. V. Andrusenko. Experience of Operating Aqua Ammonia
Absorption Plants 46
V. E. Sobolev, V. K. Slonchinsky, V. G. Usenko.
Semi-Automatic Stand for Testing Refrigerating Units of Domestic
Refrigerators 47
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
M. S. Grober, Z. I. Fonarev. Electric Heating of Water
Lines in Air Coolers 49
BOOK REVIEW
D. N. Prilutsky. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology 53
MISCELLANY
Scientific-Technical Conference on Perspectives of Utilizing;
Absorption Refrigerating Plants in Chemical Industry 55
Scientific-Technical Conference in Yerevan 56
70th Birthday of N. V. Demyankov 52
60th Birthday of E. I. Andrachnikov 56
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Papers of Soviet Specialists at XIII International Congress
of Refrigeration 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
U. S. Davydov. Control of Ice Temperature at Open Artificial
Seating-Rink with Running-Track 59
REFERENCE DATA
LP. Usyukin, A. D. Chumachenko, U. D. Koloskov.
Nomogram for Determining Coefficient of Heat Exchange in
Apparatuses of Absorption Refrigerating Machines ... 61
Z. I. Geller, O. P. Ponomareva. Thermal Capacity of
Refrigeration Oils 62
Summaries 62
СОДЕРЖАНИЕ
В. Ф. Лебедев. Совершенствовать международную холодильную
цепь стран СЭВ на основе новейших научно-технических
достижений ........
Д. Г. Рютов, М. Н. Романов. Сотрудничество стран СЭВ в
комплексном изучении новых методов замораживания
пищевых продуктов .......
М. 3. Тантиков. Новые конструкции аппаратов для
охлаждения и замораживания птицы
Э. И. Флюгель. Современные установки ГДР для заморажи
вания рыбы и других пищевых продуктов
В. Скрживан. Холодильная техника в сельском хозяйстве
Чехословакии .......
A. Фикиин, И. Фикийна. Теплообмен и продолжительность
процесса охлаждения пищевых продуктов
Н. В. Демьянков. Новый автономный рефрижераторный
вагон производства ГДР .....
Э. М. Бежанишвили, В. М. Попов. Особенности системы
смазки двухступенчатых аммиачных компрессоров
B. К. Лемешко, Б. А. Спектор. Полосовые самопружинящие
клапаны типа «Домик» для холодильных компрессоров
А. В. Быков. Безразмерная характеристика температуры
конца сжатия для низкотемпературных одноступенчатых
холодильных поршневых компрессоров с воздушным
охлаждением .........
A. Б. Баренбойм, В. Ф. Зеленовский. Стойкость
изоляционных и конструкционных материалов встроенных
электродвигателей фреоновых центробежных компрессоров
B. А. Баум, А. Хандурдыев, А. Какабаев. Исследование
солнечной абсорбционной холодильной установки в летних
условиях Туркмении .......
Н. А. Головкин, Л. А. Мелузова, Н. П. Шарова. Изменение
свойств фибриллярных белков при длительном хранении
мяса .........
В ПОМОЩЬ ЭКОНОМИЧЕСКОМУ ОБРАЗОВАНИЮ
М. М. Позин. Холодильное хозяйство в общей системе
народного хозяйства СССР ......
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Аман Мохамед Эль-Баставизи, Г. А. Смирнова. Изменение
липидов и белков мышц зеркального карпа при
замораживании и холодильном хранении
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ю. В. Андрусенко. Опыт эксплуатации водоаммиачных
абсорбционных установок
В. Е. Соболев, В. К. Слончинский, В. Г. Усенко.
Полуавтоматический стенд для испытаний холодильных агрегатов
домашних холодильников ......
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
М. С. Гробер, 3. И. Фонарев. Электрообогрев водяных
трубопроводов воздухоохладителей .....
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Д. Н. Прилуцкий. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии ......
ХРОНИКА
Научно-техническое совещание о перспективах применения
абсорбционных холодильных установок в химической
промышленности ........
Научно-техническая конференция в Ереване
К 70-летию Н. В. Демьянкова ......
К 60-летию Е. И. Андрачникова .....
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Доклады советских специалистов на XIII Международном
конгрессе по холоду .......
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Ю. С. Давыдов. Регулирование температуры льда открытого
искусственного катка с беговой дорожкой
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
И. П. Усюкин, А. Д. Чумаченко, Ю. Д. Колосков.
Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи в
аппаратах абсорбционных холодильных машин
3. И. Геллер, О. П. Пономарева. Теплоемкость холодильных
масел .........
Рефераты .........
3
6
9
13
15
18
20
25
27
29
34
38
40
44
46
47
49
53
55
56
52
56
57
59
61
62
62
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Б. С. Вейнберг, А. А. Гоголин, В. А. Дедух, |М. Г. Дик, | А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов, проф.
В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, проф. Г. Б. Чижов, А. П. Шеффер
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 250-00-34 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т-01947 Сдано в набор 14/1 1972 г. Подп. к печ. 14/Н 1972 г. Оъем 4 п. л. Уч.-изд. л. 7,95 Усл. л. 6,72
Формат 84X108Vi6. Тираж 17 300 экз. Заказ 2557 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфкомбинат Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР
г. Чехов Московской области
20-1