ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО •ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ-
ИЗДАЕТСЯ С1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
К 60-летию журнала «Холодильная техника» 2
60-летие журнала «Холодильная техника» и его задачи
Репортаж с юбилейной конференции читателей журнала
«Холодильная техника» 5
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Бахтадзе Д. Н., Данелия Т. В. Эффективность внедрения
бригадной формы организации и стимулирования труда
в холодильном хозяйстве предприятий мясной и
молочной промышленности Грузинской ССР 8
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Наер В. А., Кузнецов Б. Б., Капелистый С. В.
Определение оптимальных промежуточных температур в
каскадных комбинированных системах охлаждения 10
Филиппов Э. Б., Фомин А. В. Оптимизация параметров
воздушной холодильной машины для систем
кондиционирования воздуха 13
Шавра В. М., Гопин С. Р. Сравнение и выбор
воздушных конденсаторов малых холодильных машин 18
Сапронов В. И., Гладкая Н. В. Исследование свойств
смесей смазочных масел для холодильных машин 22
Карасев В. С, Кориеев А. Д., Леонтьев А. И.,
Пирогов Е. Н. Истинное объемное паросодержание в
вертикальных кольцевых щелевых каналах при кипении
R12 и R22 на изотермической поверхности 27
Майоров В. В., Агарев Е. М. Управление холодильной
установкой при дублировании ее основных элементов 31
Аверин Г. Д., Бражников А. М., Малова Н. Д. Расчет
состава газовой среды в холодильных камерах с РГС 36
Фильчакова Н. Н., Мншенина 3. А., Овчарова Г. П.
Окислительные изменения молочного жира в
замороженном твороге при хранении 40
В порядке обсуждения
Курылев Е. С, Оносовсхий В. В., Бахарев И. Н.
Еще раз к решению задач оптимизации в
холодильной технике 43
Стандарты и качество
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Шпякииа Н. Н.,
Соловьева Л. Н. Новая техническая документация на
мороженое 44
ОБМЕН ОПЫТОМ
Коган Б. Н. Комплексная система удаления масла
на аммиачных холодильных установках 46
Негодов В. П. Применение морозильных аппаратов
AM П-7 AM на производственных рефрижераторных
судах 48
ИЗОБРЕТЕНИЯ 9, 50
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Решения июньского A983 г) Пленума ЦК КПСС
приняты к исполнению активом научно-технических обществ 52
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Куликов К. Б., Дегтярев В. Н., Глауберман О. А.
Измерительные преобразователи для автоматизации
исследований холодильных машин и установок 54
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1983 год 57
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
60th Anniversary of Journal "Kholodilnaya Tekhnika"
60th Anniversary of Journal "Kholodilnaya Tekhnika"
and Its Tasks 2
Report From Jubilee Conference of Readers of Journal
"Kholodilnaya Tekhnika" 5
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-INTO LIFE!
Wide Introduction of Brigade Form of Labour
Organization and Incentive!
Bakhtadze D. N., Daneiiya T. V. Effectiveness of
Introducing Brigade Form of Labour Organization and
Incentive at Refrigerated Enterprises of Meat and Dairy
Industry in Georgian SSR 8
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Nayer V. A., Kuznetsov В. В., Kapellsty S. V.
Determination of Optimum Intermediate Temperatures in
Cascade Combined Cooling Systems 10
' Fiiippov E. В., Fomin A. V. Optimization of Parameters
of Air Refrigerating Machine for Air-Conditioning
Systems 13
Shavra V. M., Gopin S. R. Comparison and Selection
of Air Condensers for Small Refrigerating Machines 18
Sapronov V. I., Gladkaya N. V. Investigation of
Properties of Lubricating Mixtures for Refrigerating Machines 22
Karasev V. S., Korneyev A. D., Leontyev A. I., Piro-
gov E. N. Actual Volumetric Vapour Content in Vertical
Circular Slotted Channels at Boiling of R12 and R22
on Isothermal Surface 27
Mayorov V. V., Agarev E. M. Control of Refrigerating
Plant When Duplicating Its Basic Elements 31
Averin G. D., Brazhnikov A. M., Malova N. D. Calculation
of Gas Medium Composition in Cold Rooms with
Controlled Atmosphere 36
Filchakova N. N.. Mishenina Z. A., Ovcharova G. P.
Oxidizing Changes in Milk Fat in Frozen Cottage
Cheese During Storage 40
For Discussion
Kurylev E. S., Onosovsky V. V., Bakharev I. N. Once Again
on Solving Optimization Problems in Refrigerating
Engineering 43
Standards and Quality
Olenev U. A., Borlsova O. S., Shpyakma N. N.. Solovye-
va L. N. New Technical Documentation for Ice Cream 44
PRACTICE EXCHANGE
Kogan B. N. Complex System for Removing Oil From
Ammonia Refrigerating Plants 46
Negodov V. P. Utilization of Freezers AMP-7AM on
Production Refrigerated Vessels 48
INVENTIONS 9, 50
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
Decisions of June A983) Plenum of CC CPSU
Approved for Fulfilment by Active of Scientific-Technical
Societies 52
REFERENCE DATA
Kulikov К. В., Degtyarev V. N., Glauberman O. A.
Measuring Transformers for Automatization of Research
in Refrigerating Machines and Plants 54
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in 1983 57
Summaries 63
© Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1983 г

К 60*летию журнала «Холодильная техника»
60-ЛЕТИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
И ЕГО ЗАДАЧИ
«Холодильная техника» — единственный в СССР межотраслевой
журйал по холодильной науке, технике и технологии, освещающий
все аспекты производства и применения искусственного холода в
различных отраслях народного хозяйства страны. В 1983 г. журнал отметил
свое 60-летие.
В дореволюционной России издавалось два журнала: «Известия
Комитета по холодильному делу» и «Холодильное дело». В трудные
революционные годы они прекратили свое существование.
После того гак молодая Советская республика отразила натиск
сил международного империализма, покончила с внутренней
контрреволюцией и встала на путь мирного социалистического строительства,
одним из главных направлений развития народного хозяйства стало
увеличение производства продовольственных товаров. Поэтому большое
внимание уделялось организации холодильного хозяйства как
необходимой технической базы надежного снабжения населения продуктами
питания. Для ускорения развития холодильного хозяйства, освещения
достижений холодильной науки, техники и технологии потребовалось
возобновить выпуск специализированного журнала по холоду.
С января 1923 г. было начато издание журнала «Холодильное и
боенское дело». С 1925 г. он выходил под названием «Холодильное
дело», с 1937 г. — «Холодильная промышленность», а с 1941 г. стал
называться «Холодильная техника».
В передовой статье первого номера этого журнала указывалось, что
на его страницах будут освещаться: техника холодильного дела,
техника и практика холодильного хранения, строительство
холодильников, эксплуатация холодильников и холодильного транспорта,
использование естественного льда, экономика холодильного дела, торговля
скоропортящимися продуктами и их экспорт, вопросы боенского дела.
Публиковавшиеся в журнале в течение 60 лет материалы ярко
отражают историю развития отечественной холодильной науки, техники
и технологии.
В первые годы издания в основном разделе помещались статьи,
в которых анализировалось состояние холодильного хозяйства молодого
Советского государства, рассказывалось о восстановлении разрушенных
в период гражданской войны холодильников и строительстве новых,
поднимались новые важные проблемы (например, снабжение Москвы
охлажденным мясом, осуществление его дальних перевозок,
распространение способа быстрого замораживания мяса в рассоле). Много
статей помещалось в разделах «Из практики», «Обозрение журналов»,
«Библиография», «Корреспонденции с мест», «Заграничная хроника».
В конце 1923 г. подробно освещалась Первая Всесоюзная
сельскохозяйственная и кустарно-промышленная выставка, где в павильонах
Мясохладобойни и Народного комиссариата путей сообщения широко
пропагандировалось применение холода в сельском хозяйстве,
промышленности и на транспорте.
В 1925 г. опубликован ряд статей о строившихся в Ленинграде,
Одессе, Севастополе, Новороссийске, Баку, Поти портовых
холодильниках, на которых был применен ряд новых технических решений
(насосная циркуляция аммиака, трехстояковые закрытые рассольные
системы и др.).
В 30-е годы в журнале печатались материалы о развернувшемся
в годы первой пятилетки строительстве крупных предприятий мясной,
молочной, рыбной и пищевой промышленности с производственными хо-
2

лодильниками большой емкости, а также распределительных
холодильников, фабрик мороженого, цехов сухого и водного льда в
промышленных центрах — Москве, Ленинграде, Киеве, Баку, Кривом Роге,
городах Донбасса. Холодильное оборудование для холодильников начал
выпускать реконструированный и расширенный московский завод
«Компрессор». Все эти предприятия составили основу развивающейся
отечественной холодильной промышленности.
В эти же годы начали подготовку кадров
специалистов-холодильщиков (механиков, технологов, экономистов} созданные в Ленинграде
и Одессе специализированные высшие учебные заведения. Журнал
публиковал статьи профессорско-преподавательского состава, аспирантов
учебных институтов по проблемам теоретической и практической
подготовки научных и инженерных кадров в области холодильной техники
и технологии.
Были созданы Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности (ныне ВНИКТИхолодпром) и отраслевые
проектные институты (ныне fипромясо, Гипрохолод, Гипрорыблром,
Гипромолпром, Гипропищепром и др.). На страницах журнала нашла
отражение работа этих институтов: результаты научных исследований,
проекты, по которым строились холодильные предприятия, создавались
холодильные установки.
Промышленность переходила на пониженные температуры
холодильной обработки мяса (замораживание при —23°С вместо — tt°C| и его
хранения (при—18°С вместо —10-^ —12°С|. В камерах хранения
мороженых грузов система воздушного охлаждения с применением мокрых
воздухоохладителей Решите заменялась более эффективней батарейной
системой охлаждения. Пропаганде и утверждению этих новых
прогрессивных направлений отводилось в журнале значительное место.
В Москве в 1933—1914 гг. были развернуты работы по хладофи-
кации предприятий общественного питания и торговли с
использованием фригаториых льдо-соляиых установок (в то время выпуск малых
холодильных машин для торгового оборудования еще не был освоен
машиностроительной промышленностью). В журнале стали появляться
публикации и по этой важной проблеме.
В предвоенные годы помещались статьи о развитии отечественного
холодильного машиностроения, которое переходило на выпуск
вертикальных аммиачных компрессоров, новых типов холодильной аппаратуры
вместо горизонтальных машин и устаревших конструкций аппаратов.
С началом Великой Отечественной войны издание журнала было
прервано. После возобновления издания в 1948 г. на его страницах
систематически освещался ход восстановления и развития холодильного
хозяйства страны.
В послевоенные годы журнал вел активную борьбу за технический
прогресс в холодильной технике, печатая материалы о новых
разработках в области холодильного машиностроения: конструкциях
аммиачных и фреоновых компрессоров и агрегатов, торгового холодильного
оборудования, домашних холодильников, скороморозильных аппаратов,
фризеров для изготовления мороженого. Большое внимание уделялось
интенсификации процессов холодильной обработки пищевых продуктов,
механизации грузовых работ на холодильниках, автоматизации работы
холодильных установок, внедрению прогрессивных насосно-циркуля-
ционных систем охлаждения. Описывались типовые проекты
производственных и распределительных холодильников, проекты многоэтажных
холодильников из сборных железобетонных конструкций с применением
эффективных теплоизоляционных материалов. Значительное место
отводилось экономике холодильного хозяйства и перспективам его развития
в СССР и в союзных республиках.
Регулярно освещались зарубежный опыт проектирования,
строительства и эксплуатации одноэтажных холодильников, достижения
холодильной техники и технологии за рубежом.
!•
3

' С f9S4 г* после вступления СССР в Международный институт
холода, систематически стали публиковаться материалы работы
конгрессов МИХ и симпозиумов его комиссий.
На протяжении 60 лет в журнале сотрудничали известные ученые
и специалисты-холодильщики. В первый редакционный комитет его ив
авторский коллектив входили В. Е. Цыдзик, В. А. Саткевич, Д. А. Христо-
дулОг Н. С Комаров, Д. Г. Цвейтов, И. И. Левин, Н. Ф. Тулунин и др.
Сейчас в редколлегии журнала активно работают А. А. Гоголин,
И. М. Гиидлин, М. М. Позин, И. М. Калнинь, Е. М. Агарев, Ю. Я.
Celt яги н, В. В. Оиосовский, В. М. БродянЫий и др.
С 1948 г. главными редакторами журнала утверждались В. Я.
Кокорев, М. А. Горбунов, Ш. Н. Кобулашвили, В. М. Шавра, В. Ф.
Лебедев, М. П. Кузьмин.
Большой вклад в повышение научно-технического и политического
уровня журима внес крупный специалист и организатор холодильной
науки и техники Ш. Н. Кобулашеили, который многие годы возглавлял
редакционную коллегию. Активное участие в ее работе принимал
заместитель главного редактора Д. Г. Рютов.
Редакцией журнала в течете многих лет успешно руководит
JJ. Д. Акимова, являющаяся с 1964 г. заместителем главного редактора.
В настоящее время редакционная коллегия и сотрудники журнала
считают своей основной задачей всемерное содействие прогрессу в
холодильной технике и технологии и повышению эффективности
использования искусственного и природного холода преимущественно
в отраслях агропромышленного комплекса.
Тематическая направленность журнала определяется задачами,
поставленными перед холодильным хозяйством страны XXVI съездом
КПСС, майским и ноябрьским A982 г.) и июньским A983 г.]
Пленумами ЦК КПСС
Главное внимание сосредоточено на реализации Продовольственной
программы СССР. С 1982 г. введена специальная рубрика «Реализация
Продовольственной программы СССР — важнейшая задача
пятилетки», под которой опубликовано около 80 статей.
Под рубрикой «Бригадной форме организации и стимулирования
труда — широкое внедрение!» печатаются инструктивные и
разъяснительные материалы о работе бригад нового типа, освещается опыт
работы таких бригад на предприятиях.
Под постоянной рубрикой «За экономию сырьевых,
топливно-энергетических и других материальных ресурсов» печатаются как работы
теоретического характера, так и результаты практической
деятельности предприятий. Значительный объем публикаций направлен на поиск
путей, сокращающих затраты энергии при производстве и потреблении
холода. Это, в первую очередь, — оптимизация систем хладоснабже-
ния» применение смесей рабочих веществ, использование природного
холода в производстве и хранении пищевых продуктов.
Практика выпуска тематических номеров или подборок статей дает
возможность полнее анализировать состояние теоретических
исследований и прикладные результаты по наиболее актуальным вопросам. За
последнее время в тематических номерах были рассмотрены проблемы
совершенствования систем охлаждения фруктохранилищ, экономии
сырья в производстве мороженого, совершенствования конструкций и
развития производства домашних холодильников, разработки
технологии и организации выпуска новых видов быстрозамороженных
готовых блюд и полуфабрикатов и др. За выпуск номера, посвященного
проблеме использования вторичных энергоресурсов, применению гелио-
теплонасосных установок для теплохладоснабжения, редакция
награждена Почетной грамотой ЦП НТО стройиидустрии. Издание
тематических номеров планируется и в будущем.
Журнал систематически информирует читателей о разработках
нового холодильного оборудования, исследованиях тепломассообмена

при холодильной обработке и хранении продуктов, создании новых
технологических процессов переработки растительного и животного
сырья, в частности с использованием криоизмельчения, и др.
В целях объективного анализа новых идей и технических
решений на страницах журнала проводятся дискуссии. Так, в порядке
дискуссии рассмотрены вопросы выбора систем охлаждения и
теплоизоляции холодильников, проблемы оптимизации холодильных установок.
ВНИКТИхолодпром, являющийся одним из издателей журнала, силами
сотрудников выполняет большую и полезную работу по
рецензированию статей, а также подготовке ответов на многочисленные письма
читателей. Ежегодно в редакцию поступает около 1500 корреспонденции.
Многие годы активно сотрудничают в журнале специалисты
ВНИИхолодмаша, Росмясомолторга, Гипрохолода и других организаций,
а также ученые Ленинградского и Одесского технологических
институтов холодильной промышленности, Московского технологического
института мясной и молочной промышленности. Калининградского
технического института рыбной промышленности и хозяйства и др.
Редакционная коллегия журнала считает своей задачей расширить
объем публикаций по основным направлениям дальнейшего развития
холодильного хозяйства страны в свете решений XXVI съезда КПСС
и последующих Пленумов ЦК КПСС, по улучшению планирования и
совершенствованию хозяйственного механизма на холодильных
предприятиях, развитию социалистического соревнования за снижение потерь
продуктов во всех звеньях холодильной цепи.
Местным правлениям НТО следует помочь журналу в создании
опорных корреспондентских пунктов на местах в целях более широкого
освещения работы передовиков производства, изобретателей и
рационализаторов по повышению эффективности эксплуатации холодильников.
Журнал «Холодильная техника» и впредь будет активно содействовать
дальнейшему подъему технического уровня холодильного хозяйства с
тем, чтобы полнее удовлетворить растущие потребности
агропромышленного комплекса страны в искусственном холоде, пропагандировать
решения партии и правительства, направленные на дальнейшее
повышение благосостояния советских людей, укрепление экономического
могущества нашей Родины.
РЕПОРТАЖ С ЮБИЛЕЙНОЙ КОНФЕРЕНЦИИ ЧИТАТЕЛЕЙ
ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
В юбилейной читательской конференции журнала «Холодильная техника»
приняли участие ученые и специалисты, прибывшие на всесоюзный семинар
«Использование искусственного холода для сокращения потерь пищевых про*
дуктов — важное средство в решении Продовольственной программы страны»,
проводившийся с 10 по 13 октября 1983 г. ЦП НТО пищевой
промышленности. Научным Советом по холоду ГКНТ, Калининградским областным
правлением НТО пищевой промышленности и Калининградским техническим
институтом рыбной промышленности и хозяйства в г. Светлогорске
Калининградской области.
Доклад о работе журнала, «Холодильная техника» и его задачах сделал
главный редактор журнала, директор ВНИКТИхолодлрома М. П. Кузьмин.
Он сказал, что главная рель журнала — всемерное содействие техническому
прогрессу в холодильной технике, повышению эффективности использования
искусственного (а где возможно и естественного] холода в пищевых отраслях
промышленности, торговле, сельском хозяйстве и других областях народного
хозяйства. Журнал призван информировать читателей о важнейших достижениях
науки, техники и производства, новых направлениях в строительстве и оснащении
5

предприятий холодильной промышленности, реконструкции холодильников и
холодильных установок, технологии холодильной обработки и хранения продуктов
в целях сокращения их потерь. Кроме того, публикации журнала способствуют
повышению уровня эксплуатации, автоматизации и механизации на
производственных и распределительных холодильниках.
Затем М. П. Кузьмин остановился на основных этапах деятельности
журнала с начала его издания |f 923 г.) и его ближайших задачах.
Он отметил, что журнал будет больше, чем до сих лор, уделять
внимания развитию производства быстрозамороженных готовых блюд, их упаковке,
хранению и реализации, совершенствованию конструкций скороморозильных
аппаратов для обработки такой продукции, проектированию, строительству и
монтажу холодильников и холодильных установок, заводов готовой
быстрозамороженной продукции.
На страницах журнала будут шире публиковаться материалы по новым
системам охлаждения, системам и средствам автоматизации холодильных
установок, технологическому кондиционированию воздуха, использованию
естественного холода.
Наряду с этим в журнале найдут надлежащее освещение проблемы
создания тепловой изоляции для холодильников и трубопроводов, а также
ремонт ее без вывода из эксплуатации холодильных камер и демонтажа их
оборудования; разработки эффективных систем обогрева грунта под
холодильниками; экономии топливно-энергетических, сырьевых и других материальных
ресурсов; снижения потерь продуктов на всех этапах холодильной цепи.
В журнале продолжится публикация статей ученых и специалистов
социалистических стран о результатах своих исследований и сотрудничества по
линии СЭВ с организациями СССР» а также обмен статьями по актуальным
проблемам.
Журнал «Холодильная техника» получил широкое международное
признание, о чем свидетельствует подписка на него в 32 зарубежных странах.
Затем М. П. Кузьмин рассказал о работе редакционной коллегии.
Большой вклад в развитие журнала внес Ш. Н. Кобулашвили, способствовавший
повышению его научно-технического уровня и увеличению объема и
организовавший ежемесячный выход журнала.
Активно участвовал в повышении уровня и улучшении содержания
Журнала Д. Г. Рютов — известный ученый с широкой эрудицией.
С большой энергией работали в редколлегии и редакции журнала И. С. Ба-
дылькес, Б. С. Вейнберг, М. Г. Дик, А. В. Как, П. С. Максимов, М. С.
Мартынов, В. С. Мартыновский, Р. В. Павлов, Г. Б. Чижов, В. П. Зайцев, М. М. Ша-
п овален ко, И. А. Кулаковский и др.
Редколлегии предстоит устранить в работе журнала ряд пробелов —
недостаточную связь с производством и, как следствие, слабое участие в журнале
авторов — передовиков и новаторов холодильных предприятий;
несистематическое освещение вопросов экономики холодильного хозяйства.
Отмечая 60-летие журнала «Холодильная техника», редакционная коллегия
приложит максимум энергии по мобилизации усилий холодильщиков СССР на
выполнение решений XXVI съезда КПСС последующих Пленумов ЦК КПСС
на дальнейший подъем уровня холодильного хозяйства в целях успешного
выполнения Продовольственной программы СССР.
В обсуждении доклада главного редактора журнала М. П. Кузьмина
участвовали ученые и специалисты. Оки поздравили журнал с юбилеем и пожелали ему
успехов в дальнейшей деятельности,
В своем выступлении д-р техн. наук, проф. МТИММП Б. П. Камешников
отметил, что хорошей традицией журнала является комплексное освещение
поднимаемых проблем. Заслуживает весьма положительной оценки публикация
в журнале научным статей проблемного характера, отечественны! изобретений,
материалов, показывающих достижения зарубежной холодильной техники, а
также полемических статей.
Большую помощь ученым и специалистам оказывают тематические номера
журнала, в которых авторами статей являются крупные специалисты. Было
высказано пожелание публиковать больше статей по современным тенденциям
и прогнозам развития холодильной техники, анализу систем охлаждения и
схем их автоматизации.
Доцент Калининградского технического института рыбной
промышленности и хозяйства, канд. техн. наук А. Г. Ионов указал, что роль журнала
в развитии холодильной техники и науки весьма велика и является
опережающей. Важно, чтобы журнал больше отражая достижения промышленным
предприятий» на которых проверяются научные разработки. Он сообщил, что
6

на многих предприятиях реконструированы холодильники и компрессорные
цехи, например, на Минском мясокомбинате 22 поршневых компрессора
заменены несколькими винтовыми агрегатами. На Гомельском мясокомбинате
имеется большой опыт по выпуску мяса в блоках. Однако статьи об этом в
журнале не публиковались. Следует больше освещать работу проектных орта*
иизаций и анализировать недостатки технических решений в проектах, что помог-
ло бы улучшать их качество.
Е. Г. Крайнев (Минмясомолпром Эстонской ССР) сказал, что журнал
«Холодильная техника» имеется на всех предприятиях отрасли. Его читают все — от
машиниста холодильных установок до директора. Работники, промышленности
обращаются в журнал с возникающими у них вопросами и получают консультации.
Это свидетельствует о том, что «Холодильная техника» — действительно наш
журнал. Целесообразно в статьях вместо большого количества формул давать
конечные результаты. Специалистам промышленности помогают в работе
материалы, публикуемые под рубрикой «В помощь практику». В заключение он
выразил благодарность журналу за проводимую им полезную работу.
Доцент Грузинского политехнического института, канд. техн. наук О. Ш. Ве*
зиришвили в своем выступлении подчеркнул, что «Холодильная техника» -—
очень интересный журнал, популярен среди специалистов. Он высказал
пожелание восстановить в журнале рубрику «Из диссертационных работ», что
способствовало бы активизации деятельности молодых специалистов, а также
увеличить объем отдельных статей (больше 10 стр.) за счет сокращения
количества публикуемых статей.
Старший научный сотрудник Северо-Кавказского отделения ВНИКТИхолод-
прома А. В. Гущин отметил, что* хотя журнал называется «Холодильная
техника», большая часть публикуемых статей относится к технологии
продуктов. Он рекомендовал организовать в журнале специальный раздел по
технологии.
Канд. техн. наук А. В. Боришанская (Л1ИХП) сказала, что итоги 60-летней
работы журнала весьма положительны. Очень полезны тематические номера
журнала. Следовало бы публиковать в нем больше 'теоретических статей по
физике процессов и больше обзорных статей по отечественной и зарубежной
холодильной технике.
Член редколлегии журнала, д-р техн. наук А. А. Гоголин отметил, что
сложность в работе журнала заключается в двойственности его тематики — он
публикует статьи научного и практического характера. Справедлив упрек
журналу в связи с недостаточной публикацией статей работников производства.
К сожалению, журнал мало получает статей с мест. Редколлегия не отклоняет
ни одной статьи раздела «Обмеи опытом», чего нельзя сказать о научных
статьях. Редколлегия не может снижать научный характер статей путем
исключения из них формул. Как известно, формула — это язык инженеров и в ней
можно выразить больше, чем в тексте.
Член редколлегии журнала И. М. Гиндлин отметил, что в настоящее время
в соответствии с решениями XXVI съезда КПСС в промышленности большое
внимание уделяется реконструкции холодильных предприятий и их техническому
перевооружению с соответствующим увеличением направляемых для этой цели
капиталовложений. Публикация в журнале статей с описанием интересных
проектных решений и обмен опытом по их реализации будут способствовать
повышению эффективности реконструкции и экономии энергетических и
материальных ресурсов. Он призвал работников промышленности к более активному
участию в работе журнала.
В своем заключительном слове главный редактор журнала М. П. Кузьмин
поблагодарил выступавших за поздравления и оценку деятельности журнала
и заверил, что редакционная коллегия тщательно рассмотрит критические
замечания и предложения, сделанные участниками читательской конференции,
и учтет их в дальнейшей работе.
7

оформлен стенд, на котором
размещаются ее трудовой паспорт, план
инженерного обеспечения, табель учета,
социалистические обязательства бригады
и т. д.
К настоящему времени, по сравнению
с 1981 г., численность бригады
уменьшилась на 2 человека. Однако объем
выполняемой бригадой работы не
только не уменьшился, но даже возрос.
Рост производительности труда с
учетом уменьшения численности и
увеличения объема выполняемой работы
составил 14,6%. Снизилась текучесть
кадров, заметно улучшилась
производственная и трудовая дисциплина, потери
рабочего времени доведены до
минимума.
В целом по холодильному хозяйству
производственного объединения «Тбил-
мясо» в результате внедрения
бригадной формы организации и
стимулирования труда производительность труда
в 1982 г. повысилась на 5,1%. Годовой
экономический эффект в денежном
исчислении составил 1,2 тыс. руб.
Эффективно работают бригады
машинистов холодильных установок в
производственном объединении «Тбил-
молоко», находящиеся на повременно-
премиальной оплате труда. Между
членами бригады (их 27 человек) с
применением КТУ распределяются премии.
Четырем членам бригады установлена
доплата за совмещение профессий,
расширение зон обслуживания и
увеличение объема выполняемых работ в раз-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1038738 B1) 3357877/29-06 B2) 26.11.81
3E1) F 24 F 3/14 E3) 697.94 G2) В. Н.
Сапожников, С. Н. Уваров G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА, содержащая канал общего потока с
абсорбером, разделенный за последним на
каналы основного и вспомогательного потоков воздуха,
размещенный в них воздухо-воздушный
теплообменник и расположенную в канале
вспомогательного потока испарительную камеру,
отличающаяся тем, что, с целью сокращения
энергозатрат, она снабжена двумя каналами наружного
воздуха, в каждом из которых по ходу
воздуха расположены испарительная камера и воз-
духо-воздушный теплообменник, причем
теплообменники первого и второго каналов наружного
воздуха подсоединены соответственно к второму
каналу и каналу вспомогательного потока перед
испарительными камерами этих каналов по ходу
воздуха.
мере 50% за счет экономии фонда
заработной платы. Экономическая
эффективность от внедрения бригадной
формы организации и стимулирования
труда в холодильном хозяйстве
производственного объединения «Тбилмолоко»
и совмещения профессий в расчете на
год составила 6,5 тыс. руб.
На Батумском мясокомбинате в
холодильном хозяйстве функционируют две
бригады — одна в компрессорном цехе,
другая, грузчиков,— на холодильнике.
В первой из них 18, во второй 11
человек. Членам этих бригад с применением
КТУ распределяют премии из фонда
заработной платы.
Министерством мясной и молочной
промышленности Грузинской ССР
разработан и утвержден план
мероприятий по развитию и повышению
эффективности бригадной формы организации
труда на подведомственных
предприятиях на 1983 г. На заседаниях
коллегии* и на совещаниях у руководителей
министерства регулярно
заслушиваются сообщения о состоянии дел по
внедрению бригадной формы организации и
стимулирования труда как в отрасли,
так и на отдельных предприятиях.
В настоящее время усилия
соответствующих служб министерства, Центра
НОТ и УП, а также подведомственных
предприятий направлены на ускорение
завершения перевода рабочих отрасли
на бригадную форму организации и
стимулирования труда.
(II) 1038417 B1) 3425230/29-33 B2) 19.04.82
3E1) Е 02 D 3/115 E3N24.139.62G2) В. Н. Пче-
лин, В. П. Чернюк, В. Г. Батурчик, А. Д. Дзи-
бук G1) Брестский инженерно-строительный
институт
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АККУМУЛЯЦИИ
ХОЛОДА В ГРУНТЕ, включающее частично раз»
мешенный в грунте и заполненный
теплоносителем корпус, установленный в корпусе поршень,
выполненный с обратным клапаном и
соединенный посредством штока с приспособлением
для его перемещения, и патрубок, размещенный
за пределами корпуса и гидравлически
сообщающий между собой подземную и надземную
части корпуса, отличающееся тем, что, с целью
повышения эффективности работы устройства,
корпус снабжен магнитным кольцевым упором,
прикрепленным к его стенкам ниже поршня,
поршень выполнен из магнитопроницаемого
материала, приспособление для перемещения поршня
выполнено в виде деформируемого змеевика,
прикрепленного к днищу корпуса, а патрубок в зоне
примыкания его к надземной части корпуса
оснащен дополнительным обратным клапаном.
9

НАУКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.001.24
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ
ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ТЕМПЕРАТУР
В КАСКАДНЫХ
КОМБИНИРОВАННЫХ СИСТЕМАХ
ОХЛАЖДЕНИЯ
Д-р техн. наук, проф. В. А. НА ЕР,
Б. Б. КУЗНЕЦОВ, С. В. КАПЕЛИСТЫЙ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В настоящее время при
проектировании каскадных и комбинированных
систем охлаждения промежуточные
.температуры, на которых работают
отдельные ступени, определяют путем
вариантных расчетов. Известные
способы расчета этих температур [1, 2]
основаны на таких допущениях, как,
например, равенство холодильных
коэффициентов или КПД ступеней.
Авторами разработана методика
расчета промежуточных температур
каскадных комбинированных систем
охлаждений, в соответствии с которой
холодильные коэффициенты ступеней
представлены в виде температурных
функций.
В общем случае для Af-ступенчатой
комбинированной системы охлаждения,
работающей в интервале температур
Т—Т0, при отсутствии температурных
потерь между ступенями холодильный
коэффициент е будет равен:
• -- . A)
n(i+i)-.
где е, — холодильный коэффициент 1-й ступени,
а оптимальные промежуточные
температуры Тш можно определить из
системы уравнений:
которые дают NA условие экстремума:
е< + е< _, et+l + ei+l /2)
Рассмотрим более подробно
предложенную методику на примере
нахождения оптимальной промежуточной
температуры двухступенчатой каскадной
комбинированной
компрессионно-термоэлектрической установки, в которой
в качестве низкотемпературной ступени
использована одноступенчатая
термоэлектрическая батарея, а
высокотемпературной ступени — паровая
компрессионная холодильная машина,
работающая на хладагенте R22.
В этом случае оптимальную
промежуточную температуру находят из
уравнения, имеющего вид:
+ ¦ *M-^(l+±).0i C)
где ei и ец — холодильные коэффициенты
соответственно низко- и
высокотемпературной ступеней;
Тт — промежуточная температура.
Зависимость холодильного
коэффициента рассматриваемой
высокотемпературной ступени от температуры
кипения может быть описана
выражением:
tu**aebTm+cedTmf
где at b,c,d — коэффициенты, зависящие от
рабочего вещества и температуры
конденсации ГК»Г
компрессионной машины,
которое для хладагента R22 и
температуры конденсации Гк==300 К имеет
вид:
Тт Т/п
е„ -1,6231 ^°—9, \Q65e™0. D)
Эта зависимость позволяет
достаточно просто аппроксимировать как
функцию, так и ее производную.
Низкотемпературную ступень можно
проектировать на режим максимальной
энергетической эффективности или
максимальной холодопроизводительности.
Зависимость холодильного
коэффициента этой ступени от температуры
описывается уравнениями:
при работе в режиме максимальной
энергетической эффективности
81 т" (M+l)(TM-TJ {Ь)
М = У1+0,52G^+Г0) ;
10

z — комплексная характеристика свойств
полупроводниковых материалов,
при работе в режиме максимальной
холодопроизводительности:
8IQon
1 Г 2(Тт-Щ
F)
Попарной подстановкой
вышеприведенных формул D) и E) или F)
в формулу C) получаем расчетные
трансцендентные уравнения,
определяющие оптимальные промежуточные
температуры Гтопт для каждого из
рассмотренных режимов работы
низкотемпературной ступени. Зная величины
^топт» можно легко рассчитать
энергетическую эффективность как установки
в целом, так и отдельных ее ступеней.
Для исследуемой каскадной
комбинированной
компрессионно-термоэлектрической установки на рис. 1 показана
зависимость оптимальной
промежуточной температуры Гтопт от минимальной
температуры Г0. С помощью
рассматриваемой установки можно получить
^о mine 173 К. Используя каскадные
термоэлектрические батареи из
современных полупроводниковых
материалов, эту температуру можно снизить
до ~100 К.
Область изменения величины Гтопт
расположена между минимальной
температурой кипения
высокотемпературной ступени Г0кт1п и температурой Т.
Для рассматриваемой
высокотемпературной ступени Г0кт|п«213 К.
При малых значениях Г0 (больших
разностях температур на
полупроводниковой батарее) зависимости Гтопт
(Т0) для обоих режимов работы
низкотемпературной ступени совпадают.
Для высоких значений Т0 (Г0>230 К)
оптимальная промежуточная
температура при работе низкотемпературной
ступени в режиме максимальной
энергетической эффективности практически
совпадает с температурой кипения
высокотемпературной ступени. В этом
случае целесообразно применять только
одноступенчатую компрессионную
машину. Для этого режима работы
низкотемпературной ступени величина
Гтопт в диапазоне температур 210—
230 К слабо зависит от температуры
Т0. Это объясняется малой разностью
между температурами Тм и Г0.
При более низких температурах Г0
на общую разность температур влияют
обе ступени. Оптимальная
промежуточная температура практически во всем
диапазоне температур Г0 имеет более
высокие значения при работе
низкотемпературной ступени в режиме
максимальной холодопроизводительности,
чем при ее работе в режиме
максимальной энергетической эффективности. При
этом, естественно, абсолютные значения
величин е ниже в первом случае.
Для работы низкотемпературной
ступени в режиме максимальной
энергетической эффективности на рис. 2
приведены зависимости Гтопт (Г0),
построенные по предлагаемой методике
(кривая /), а также по широко
используемому уравнению (кривая 3):
r=V777b"
G)
полученному при условии постоянства
и равенства эксергетических КПД т},
отдельных ступеней каскадной
комбинированной установки, и по уравнению
280
260
2W
220
л—ь?
л
160 WO 200 220 2W 260 280Гв,К
180 190 200210 220 250 2*02Я%,К
Рис. 1. Зависимость оптимальной
промежуточной температуры Ттот от минимальной
температуры Г0 каскадной комбинированной
компрессионно-термоэлектрической установки:
/ —. работа низкотемпературной ступени в режиме
максимальной энергетической эффективности; 2 — то же, в
режиме максимальной холодопроизводительности
Рис. 2. Зависимость оптимальной промежуточной
температуры ^^от температуры Т0 при
работе низкотемпературной ступени в режиме
максимальной энергетической эффективности:
/ — по предлагаемой методике; 2 — по уравнению (8),
3 — по уравнению G)

(кривая 2)\ отражающему следующую
связь между температурами Тт и Г0:
rm-0,5r0(l-5i) х
x[l±Vl+4pCl + !fe-2) ']
1 V^2 4i 7 J (8)
Формула (8) получена в
предположении равенства холодильных
коэффициентов ступеней, но с учетом
зависимости r\i(T), приведенной в
работе [2].
Как видно из рис. 2, расхождения
в величинах Тт весьма существенны,
и это заметно сказывается на
энергетической эффективности
рассматриваемой установки. Так, например, для
Г0=190 К получаем по различным
методикам существенно
различающиеся величины Гт:238,7 К (кривая /),
219, 6 К (кривая 2), 222,4 К (кривая 3).
Расчеты показывают, что при таких
значениях Тт холодильные
коэффициенты рассматриваемой установки
соответственно равны: 0; 3,824 • 10~2;
4,095 • 10"~2. По нашему мнению,
предлагаемая методика наиболее
предпочтительна, так как она не накладывает
каких-либо ограничений на режим
работы установки и точность ее
зависит только от степени точности
представления функций еДГ). Последние
могут быть получены как из
теоретического анализа, так и путем
обработки экспериментальных данных.
На рис. 3 показана типичная
зависимость общего холодильного
коэффициента е каскадной комбинированной
компрессионно-термоэлектрической
установки (кривая 1) от промежуточной
Рис. 3. Зависимость холодильного
коэффициента fy каскадной
компрессионно-термоэлектрической установки от промежуточной
температуры Тт для заданных постоянных значений Т0
и Т:
I — общий; 2 — низкотемпературной ступени; 3 —
высокотемпературной ступени
12
220 230 240 250 Тт, К
Рис. 4. Зависимость холодильного
коэффициента et каскадной комбинированной компрессионно-
термоэлектрической установки от температуры Тм
при различных Минимальных температурах Т9
и условии Т=const:
/ — вц(Г_), 2—5 и 6—9 — соответственно в(Г_) и в» (Г-)
при Гв-1Я К, 200, 210, 220 К, 10 - emax(fm) m ' m
температуры Тт для заданных
постоянных значений Т0 и Г.
Там же приведены температурные
зависимости частных холодильных
коэффициентов еп
высокотемпературной (кривая 3) и 8j низкотемпературной
(кривая 2) ступеней.
Расчеты проводили по уравнениям
A). D), F).
Анализируя эти графики, следует
иметь в виду, что величина е относится
к общему интервалу температур Т—Г0,
а величины е, и ви к тем интервалам
температур, в которых работают
соответствующие ступени.
На рис. 4 представлены аналогичные
зависимости для различных значений
Т0 при условии Т = const. В этом
случае каждому значению Г0
соответствует своя зависимость el(Tm) и свой
диапазон значений Тт.
Приведенные графики дают
возможность наглядно проследить зависимость
е(Гт, То) * оценить характер
экстремумов, а также процесс изменения
соотношения частных холодильных
коэффициентов, соответствующих
режиму максимальной энергетической
эффективности низкотемпературной
ступени при изменении температурных
условий работы установки.
Одновременно с их помощью можно сравнить
промежуточные температуры, опреде-

173180 130 200 210 220 230 2407},Л
Рис. 5. Зависимость холодильного
коэффициента е, каскадной комбинированной компрессионно*
термоэлектрической установки от
температуры Tt:
1 "" %({о).при гЛГ7«"«т; 2 — «nW при гт=г
3—е(Т0)? 4— еп(Тк)
ленные по настоящей методике, с
температурами, получаемыми, например,
при допущении равенства холодильных
коэффициентов ступеней. С этой целью,
ориентируясь по точке пересечения
кривых 8!(Гт) и е„(Гт), определяем
значение Тт при 81 = еп (штриховая
линия на рис. 4) и сравниваем ее
с величиной Гтопт. Легко определить
также и расхождения в общих
холодильных коэффициентах.
Можно утверждать, что в режиме
максимальной энергетической
эффективности нет равенства между
частными холодильными коэффициентами.
Однако имеется определенная область
значений Г0, для которой подобное
допущение может быть практически
оправдано. Вероятно, эта область
температур тем шире, чем ближе эксерге-
тические КПД обеих ступеней. Графики,
аналогичные изображенным на рис. 4,
можно построить и для случая
переменной температуры Т.
На рис. 5 приведена зависимость
холодильных коэффициентов установки
УДК 628.84:621.573.001.375
ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ
ВОЗДУШНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ ДЛЯ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук Э. Б. ФИЛИППОВ,
канд. техн. наук А. В. ФОМИН
В современных системах
кондиционирования воздуха (СКВ) широко
применяют парокомпрессионные холодиль-
от температуры Tt. Здесь общий
(кривая 3) и частные холодильные
коэффициенты (кривые / и 2) представлены
как функции от Г0. Однако при расчете
частных холодильных коэффициентов
е1 и е„ учитывали, что каждому
значению Г0 соответствует определенная
величина Тпот и, кроме того, каждая
ступень работает в соответствующем
интервале температур.
Если рис. 5 дополнить зависимостью
холодильного коэффициента
высокотемпературной ступени от температуры
Тк (кривая 4), то с помощью кривых 2
и 4 можно определить и оптимальную
промежуточную температуру (см.
штриховые линии и направление, указанное
стрелками).
Предложенная методика
использована при разработке каскадных
комбинированных
компрессионно-термоэлектрических установок, однако ее
основные положения носят общий
характер и пригодны для анализа
различных типов каскадных
комбинированных систем (особенно с заметно
отличающимися эксергетическими КПД
отдельных ступеней). Примером таких
установок могут быть сочетания
паровой компрессионной машины и
вихревой трубы, абсорбционной машины
и полупроводниковой системы и
другие.
Список использованной литературы
1. Микулин Е. И. Криогенная техника. М.:
Машиностроение, 1969. 272 с.
2. На ер В. А. Определение промежуточных
температур в каскадных и комбинированных
охлаждающих устройствах. — Материалы
Всесоюзной научно-технической конференции
«Совершенствование процессов, машин и
аппаратов холодильной и криогенной техники
и кондиционирования воздуха». Ташкент,
1977, с. 37—38.
ные машины (ПХМ). С их помощью
можно охлаждать воздух
кондиционируемых помещений до требуемой
температуры при изменении тепловых
нагрузок в большом диапазоне. Такие
СКВ состоят, как правило, из системы
вентиляции (СВ), холодильной машины
(ХМ) и насосной станции (СН)
(рис. 1). В каждой из этих подсистем
СКВ циркулирует свое рабочее
вещество (соответственно воздух, фреон
и вода).
13

Л57
Р (Dm 1*
о
tf]
сн
звт\
<
ж?
Dp KM
?!
„J L-LII.J
//V
Рис. 1. Принципиальная схема системы
кондиционирования воздуха с парокомрессионной
холодильной машиной:
КП — кондиционируемое помещение; 1ВТ—ЗВТ—
вентилятор; Ф — фильтр; Н — насос, КД «—» конденсатор, КЛЬ—¦
компрессор; И — испаритель, Др — дроссельный вентиль,
? — емкость; ОК — оросительная камера, Э/С """ электро-
калорифер
Развитие и совершенствование СКВ
должно осуществляться с учетом
большого числа технико-экономических
требований, главными из которых
являются снижение энергозатрат и
эксплуатационных расходов, уменьшение
материалоемкости и габаритных размеров
подсистем и их элементов.
В этой связи определенный
интерес представляют СКВ с воздушными
холодильными машинами (ВХМ), так
как в них атмосферный воздух
одновременно является и хладагентом, и
хладоносителем, и рабочим веществом.
Кроме того, ВХМ выполняет две
функции — охлаждает н перемещает
воздух в СКВ Все это позволяет
существенно упростить схему СКВ.
Установлено [2], что СКВ с ВХМ
могут обеспечить переменный расход
воздуха, быстрый выход на заданный
режим, круглогодичную работу с
отоплением в холодное время года, по-
жаро- и взрывобезопасность, широкий
диапазон изменения температуры,
давления и относительной влажности
кондиционированного воздуха. Кроме
того, подобные системы способны
достаточно эффективно работать при
высоком аэродинамическом
сопротивлении сети воздуховодов.
Эффективность и экономичность СКВ
с ВХМ во многом определяется
следующими факторами:
организацией отвода теплоты
сжатия;
влажностным состоянием и тепло-
ассимилирующей способностью
охлажденного воздуха;
распределением потребляемой
энергии для привода компрессоров,
вентиляторов и насосов.
Несмотря на ряд преимуществ,
внедрение СКВ с ВХМ сдерживается в
связи со сравнительно высокими
удельными расходами электроэнергии на
производство холода воздушной
холодильной машиной, повышенным
уровнем шума, сложностью согласования
частоты вращения лопастных
компрессора и детандера с частотой
вращения приводного электродвигателя.
Все вышеперечисленные факторы
связаны с конкретным решением
схемы СКВ, которая, в свою очередь,
определяется принятой конструктивной
компоновкой ВХМ.
При отсутствии источников сжатого
воздуха, что характерно для
большинства зданий промышленного и жи-
лищно-бытового назначения, ВХМ
может представлять собой единый комп-
рессорно-детандерный агрегат с
приводом от электродвигателя. В этом
Случае частоту вращения
высокооборотного компрессорно-детандерного агрегата
с частотой вращения асинхронного
электродвигателя можно согласовывать
только с помощью сложного
редуктора.
Чтобы исключить редуктор из
состава ВХМ, разработана схема ВХМ,
состоящая из низкооборотного
компрессора КМ1 с электроприводом,
высокооборотного
компрессорно-детандерного агрегата КМ2-Ц и двух
теплообменников Т01 и Т02 (рис. 2).
В предлагаемой схеме вентилятор
2ВТ предназначен для смешения
наружного воздуха с холодным,
подаваемым в вентиляционную систему
воздушной холодильной машиной, и в
зависимости от режима работы может
быть как включенным, так и
выключенным.
При работе холодильной машины по
предлагаемой схеме должны быть
равны мощность детандера и
потребляемая мощность компрессора КМ2,
поскольку они находятся на одном валу.
Затраты на привод такой
холодильной машины определяются только
потребляемой мощностью
низкооборотного компрессора КМ1, а холодопро-
нзводительность ВХМ численно равна
мощности детандера.
14

ж.
щ
-h>
4 t
RFT'H
#*Н
W
^о^-
!Ж|
Рис. 2. Принципиальная схема системы
кондиционирования воздуха с воздушной холодильной
машиной:
КП — кондиционируемое помещение, КМ1 — иизкооборот
ный компрессор* KAf2-— Л— высокооборотный компрессорно
детандерный агрегат, Т01—ТОЗ —* теплообменник, 1ВТ~
2ВТ — вентилятор; Ф— фильтр, ЭК —электрокалорифер,
И — насос, ? — емкость; О/С— оросительная камера
Потребляемая мощность Nk2
компрессора КМ2 и мощность NA детандера
Д соответственно равны:
N,
к2~
-RT*
1 V Рг ' J Пк2
A)
Рз=-
Рб
C)
^ЛдИкг— Л Лк2
(-) "
v Ps '
С учетом принятых допущений, а
также считая, что т|к1=т]К2 и р2=Рз>
холодильный коэффициент ВХМ при
различных значениях КПД
компрессоров и детандера находят из
выражения:
[¦-(?)¦]«
<?)"
1+ЛдЛк— ЛдЛк
^ рГ'
D)
На рис. 3 показаны результаты
расчетов по формуле D) в
предположении, что рб—р,=Дрвт = 3 кПа.
Видно, что холодильный
коэффициент имеет максимум при давлении
перед детандером р5 в диапазоне
A,4—1,5) • 105 Па для всех
рассматриваемых значений т]к и х\а.
Разность давлений в точках 6 и /
(см. рис. 2). является напором Дрвт,
создаваемым ВХМ для перемещения
..-^«¦.[.-(ьри «»
где m — массовый расход воздуха через
ВХМ;
лс, rtp — показатели политроп соответственно
процессов сжатия и расширения;
R — газовая постоянная;
Ti% Pi — температура и давление воздуха
в точках, обозначенных на рис. 2;
Лк2» Яд — КПД соответственно компрессора
КМ2 и детандера Д.
При расчете можно принять
следующие допущения:
гидравлическое сопротивление
теплообменников Т02 и Т01 равно нулю,
т. е. р4 = рб и p2 = pz;
охлаждение воздуха в
теплообменниках Т02 и Т01 полное, т. е.
Тъ-Тъ-Тг;
показатели процессов сжатия в
компрессоре и расширения в детандере
одинаковы и равны, т. е. /ip = nc = n.
Тогда, приравняв правые части
уравнений A) и B) и проведя
преобразования, получим выражение для
определения давления на входе в
компресеор КМ2:
t* <¦ а на
Рис. 3. Зависимость холодильного
коэффициента е ВХМ от давления ръ перед детандером
при различных значениях КПД х\& детандера,
ц компрессора и неработающем вентиляторе
2ВТ (см. рис. 2)
15

воздуха в системе вентиляции при
неработающем вентиляторе 2ВТ.
На рис. 4 представлены
результаты расчета холодильного коэффициента
при различных значениях Лрвт. С
увеличением аэродинамического
сопротивления бентиляционной системы
возрастает потребный напор и максимум
холодильного коэффициента сдвигается в
область более высоких значений
давления /?5, а зависимость е = /(р5)
становится более пологой.
Установлено, что чем выше
давление перед детандером, тем ниже
температура воздуха после него. При
значениях р5= A,4 4-1,5) • 105 Па
температура воздуха может уменьшиться
на 'величину АГ=7'1—Гб=22-4-27 К.
При таком глубоком охлаждении
воздух будет частично осушаться, что не
всегда допустимо.
Для обеспечения заданного влагосо-
держания кондиционируемого воздуха
в рассматриваемой схеме СКВ
предусмотрено параллельное включение
вентилятора 2ВТ и ВХМ, при этом
часть воздуха подается в систему
вентиляции,минуя ВХМ. Тогда,
подбирая соотношение массовых расходов
через вентилятор твт и ВХМ тд,
можно регулировать температуру и вла-
госодержание общего потока
кондиционируемого воздуха после смешения
(точка S, см. рис. 2).
Однако в этом случае к затратам
на получение холода в СКВ следует
отнести мощность, потребляемую
вентилятором 2ВТ, и тогда холодильный
коэффициент с учетом принятых ранее
допущений рассчитывают по формуле:
л—1
тл
E)
(-)
v Pi '
^ЛдЛД1-
п
VP57
"•)
Для состояния воздуха после
смешения можно записать уравнения
массового и энергетического балансов:
ЮСМ'8 = '"вт'7 + ,Яд'б»
F)
U» h> U — энтальпии воздуха
соответственно после смешения,
вентилятора и детандера.
Система уравнений F) позволяет
найти выражение для соотношения
массовых расходов воздуха:
пгл h—*в h U
Считая теплоемкость воздуха в
исследуемом диапазоне давлений и
температур постоянной, а также
пренебрегая подогревом воздуха в
вентиляторе, формулу G) можно
представить в виде
твт ДГД
< ЛГр
-1,
(8)
где ЛГД — разность температур воздуха в
детандере,
л—1
*'.-'.[¦'-(?)' "К;
(9)
ДГр — разность между температурами воздуха
перед вентилятором и после
смешения.
Тогда выражение E) с учетом
формул (8) и (9) примет вид:
[-(*>¦]*
где тс
, — массовый расход воздуха после
смешения;
л—1
(-) *
Л—-*!¦ '}¦!•
V п-Л ) Г|к
1+^k[i- (~) П ]
A0)
Полученное выражение справедливо
при условии
п—\
АГр<Г1[1- (?) П ] Лд^АТ-д.
При равенстве ЛГ = ДГД весь воздух
системы вентиляции должен идти
через ВХМ, что соответствует значению
ihBT
-г—=0. В этом случае выражение
тд
A0) принимает вид выражения D).
Наибольший интерес с практической
точки зрения представляет
оптимизация параметров ВХМ
рассмотренной схемы в целях обеспечения макси-
16

е
0
1,2
1,0\
0,8
0,6
О,*
/
I 1 /
1 / i
\
\
1
//
/
—^
Т""
0-"
^J
1,2 V F 1,8р510?Па
Рис. 4. Зависимость холодильного
коэффициента е ВХМ от давления р5 перед детандером
при различных значениях напора Арвт, т)д=0,85,
т]к=0,8 и неработающем вентиляторе 2ВТ
(см. рис. 2)
мального значения холодильного
коэффициента. Таким образом,
холодильный коэффициент может быть
целевой функцией для задачи оптимизации
параметров предлагаемой системы.
Параметрами целевой функции,
рассчитываемой по формуле A0),
являются: давления рх% р5, р6;
температура Тх; разность температур ДГр и
КПД Т1д, tibt, Лк-
Очевидно, что КПД т|д, г\вт и т)к —
параметры зависимые, давление рх и
температура Тх — параметры
окружающей среды и их нельзя
изменять произвольно, величина АГр
находится в процессе расчета отвода
заданной величины теплоизбытков при
определенном массовом расходе
воздуха, давление р6 определяется
аэродинамическим сопротивлением
вентиляционной системы.
Таким образом, в качестве
независимого параметра для оптимизации
величины холодильного коэффициента
можно выбрать только давление р5
перед детандером.
Для нахождения максимального
значения 8R
и оптимального значения
Рз,
можно использовать как
аналитические, так и численные методы.
Однако формула A0) содержит
условие, включающее независимый
параметр, и поэтому отыскание экстремума
аналитическими методами
представляет собой достаточно громоздкую
задачу [1]. Поэтому для решения задачи
одномерной оптимизации была
использована комбинация метода золотого
сечения и последовательной
параболической интерполяции, реализованная в
виде подпрограммы одномерной
минимизации на ЭВМ [3].
На рис. 5 представлены
зависимости оптимальной величины р5 опт и
максимального значения холодильного
коэффициента евтах от напора Дрвт,
создаваемого ВХМ, при различных
значениях ДГр и следующих
исходных данных: 7\=293 К, pt = 1,013 X
ХЮ5 Па, г)д=0,85, %=0,8.
Как и следовало ожидать, с
увеличением давления после детандера
(точка б, см. рис. 2) оптимальная
величина давления р5 опт возрастает, а
максимальное значение ев тах
незначительно уменьшается.
Установлено, что превышение
величиной АГр значения 25—30 К не
приводит к изменению оптимального
значения р5 опт и холодильного коэффициента
8в max- Это можно объяснить тем, что
величина ДГр становится равной
величине Д7д, и вееь воздух идет только
через ВХМ. Из этого следует, что для
систем с ВХМ целесообразно выбирать
Д7,р = АГд и применять для подачи
воздуха в кондиционируемые
помещения соответствующие
воздухораспределители.
При других значениях
указанных параметров изменения
оптимального значения р5 опт и соответствующего
ему значения ев тах имеют
аналогичный характер. С помощью рассмотрен-
1,2 1,76 2,32 2,88 д,М 6рбт,кПа
Рис. 5. Зависимость максимального значения
холодильного коэффициента ев тах и
оптимального значения давления р5опт пеРеД детандером
от напора Дрвт, создаваемого ВХМ, при 7,=
= 293 К, Р! = 1,013 • 103 Па, ^ = 0,85, nK=°>8
и различных значениях Д7\>:
2 Холодильная техника № 12
17

ного графика можно оценить опти- системы кондиционирования возду-
мальное значение давления воздуха пе- ха помещения,
ред детандером в широком диапазоне
изменения величин р6, Т|д И Т]к, не Список использованной литературы
проводя расчетов на ЭВМ, поскольку
при т]д=0,74-0,85 и т)к=0,74-0,85 они
изменяются не более чем на (—0,2—
1,5)%, что подтверждено результатами
оптимизации, которые не приводятся в
настоящей работе.
Рассмотренная методика
используется для выбора оптимальных
параметров ВХМ и оценки экономичности
1. Батищев Д. И. Поисковые методы
оптимального проектирования. М.: Советское
радио, 1975, 216 с.
2. Прохоров В. И. Система
кондиционирования воздуха с воздушными
холодильными машинами. М.: Стройиздат, 1980, 160 с.
3. Форсайт Д., Малькольм М., Моулер К.
Машинные методы математических
вычислений. Перевод с английского. М.: Мир,
1980, 279 с.
УДК 621.57.041-213.4.044.001.24
СРАВНЕНИЕ И ВЫБОР
ВОЗДУШНЫХ КОНДЕНСАТОРОВ
МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук В. М. ШАВРА
Всесоюзный заочный институт пищевой
промышленности
Канд. техн. наук С. Р. ГОПИН
Специальное конструкторское бюро по созданию
воздушных и газовых турбохолодильных машин
Воздушный конденсатор холодильной
машины служит, с термодинамической
точки зрения, для рассеивания тепла
в окружающую среду.
По аналогии с подходом, принятым
в работе [1], взаимосвязь
конденсатора малой холодильной машины с
внешними факторами можно
представить в виде схемы, показанной на
рисунке.
Холодолроиз-
Теллофизи-
чесние
свойства
хладагента
Конструкция
компрессора
Режим'
работы
компрессора 4
Прочие
факторы
Атмосферно-

климатические факторы
Теплоотдача]^*
со стороны
жл ад агента
Конструкция
испарительной
системы
Теплоотдача
от
конденсатора в воздух\
Установившаяся
[температура ад-
шотки
встроенного злектроидиеа -
[теля компрессора
[Конструкция
конденсатора
Конструкция
вентилятора
I-
Схема взаимосвязи конденсатора малой
холодильной машины с внешними факторами
Конечным критерием этого
взаимодействия следует считать тепловое
состояние компрессора, определяемое
установившейся температурой обмотки
встроенного электродвигателя, от
которой в конечном итоге зависят
«живучесть» компрессора при определенной
температуре окружающего воздуха и
потребляемая им мощность. В свою
очередь, максимальная температура
конденсации ограничивается
допустимым значением температуры обмотки.
Теплопередача конденсатора в
основном зависит от теплоотдачи со
стороны воздуха, так как на этой стороне
сосредоточено наибольшее термическое
сопротивление.
Сравнение и на его основе выявление
предпочтительных и перспективных
конструкций воздушных конденсаторов
малых холодильных машин является
довольно сложной задачей, так как при
сравнении необходимо учитывать
большое число показателей,
характеризующих конденсатор как теплообменное
устройство в составе холодильного
агрегата. Наиболее важными являются
конструктивное и технологическое
исполнение наружной поверхности, от
которых зависят в основном остальные
показатели.
Тепловая нагрузка на конденсатор
практически не зависит от его
наружной поверхности и определяется
режимом работы компрессора и
температурой окружающего воздуха.
От кожуха герметичного компрессора
отводится 40—60% тепла,
эквивалентного подведенной к компрессору
мощности. Для отечественных агрегатов
холодопроизводительностью до 1250 Вт
с наружной поверхностью кожуха
компрессора 0,14—0,4 м2 тепловую
18

нагрузку на конденсатор можно
определить по следующим зависимостям
соответственно для хладагентов R12
и R22 [8]:
QK=Qo@,9 + 0,0052/K),
QK=Q0 @,88 + 0,0042/к),
где tK температура конденсации, °С
При этом холодопроизводительность
может быть рассчитана по ее
известному значению при температуре
окружающего воздуха fOB = 20°C:
Qo = Qo2o[l-0,012(l-0,009«(/OB-20)],
где t0 — температура кипения, °С
В холодильных агрегатах с
герметичными ротационными компрессорами
в обжатом кожухе и с экранированными
электродвигателями (кожух имеет
наружное оребрение) тепловая нагрузка
на конденсатор снижается на 15—20%.
Как известно, методика сравнения
теплообменных аппаратов холодильных
машин должна базироваться на
определении приведенных годовых затрат
на производство холода. Однако это
возможно лишь для аппаратов,
выпускаемых серийно, для которых
имеются данные, накопленные в результате
их длительной эксплуатации.
При разработке новых конструкций,
а также при оценке возможности
применения в конденсаторах малых
холодильных машин различных устройств,
повышающих эффективность
теплообмена и нашедших широкое
применение в других областях (в криогенной
и авиационной технике, на
автотранспорте и др.), необходимо провести
сравнительный анализ на более ранней
стадии, когда получены лишь первичные
данные по теплообмену и
гидравлическому сопротивлению и известны
геометрические характеристики
поверхности [5].
В отечественной и зарубежной
литературе предлагаются многочисленные
методы и критерии оценки
конвективных поверхностей двухпоточных
теплообменников. Все они базируются на
теоретическом расчете по среднелога-
рифмической разности температур (в
отечественной практике) или по так
называемому числу единиц переноса
тепла (в зарубежной практике). При
сравнении предпочтение отдается
поверхностям, у которых (при прочих
равных условиях) происходит равный
или опережающий рост теплоотдачи
по сравнению с ростом гидравлического
сопротивления [2, 3, 4, 7].
Сейчас известно около 120
высокоэффективных поверхностей, которые
можно было бы использовать в
конденсаторах малых холодильных машин.
Однако практическая реализация
большинства из них затруднена в связи
с необходимостью разработки и
внедрения новой технологии массового
производства и применения в
значительных количествах алюминиевых
сплавов.
Известные методы сравнения
конвективных поверхностей можно условно
разделить на следующие четыре
группы:
сравнение по фактору Кольборна /
и числу Фаннинга /, характеризующих
теплоотдачу и гидравлическое
сопротивление при числах Рейнольдса
Re = idem:
/ = StPr2'3; / = ?/4, \
где St, Рг — критерий Стантона и Прандтля;
?—коэффициент гидравлического
сопротивления;
сравнение теплоотдачи как функции
мощности, необходимой на
проталкивание теплоносителя;
сопоставление коэффициентов
теплоотдачи а и гидравлического
сопротивления Ар при фиксированных числах
Рейнольдса Re = idem, массовых
скоростях z0Q = idem и отношениях этих
коэффициентов к теплопередающей
поверхности aF/Ap и объему,
занимаемому теплопередающей поверхностью,
aF/V;
сравнение эффективности при
фиксированной (исходной) поверхности и
оценка отношений тепловых нагрузок,
объемов, масс сравниваемой и базовой
поверхностей при различных значениях
других параметров.
Выбор наилучшей поверхности
осуществляется путем сравнения их
характеристик по определенным критериям.
Критерии первой группы позволяют
определить поверхность с минимальным
фронтальным сечением и оценить
глубину аппарата по воздуху, но исходят
из постоянства эквивалентных
диаметров йэ и требуют довольно сложных
графических построений или
проведения натурных испытаний [9] с
определением коэффициента теплопередачи.
Критерии второй группы оценивают
поверхность по отношению тепловой
нагрузки Q к мощности на
проталкивание воздуха N (при этом отношение
2*
19

Q/N=f(Re) требует обязательного
выполнения условия F = idem [5]),
однако они не дают возможности
полностью выявить влияние конденсатора
на параметры агрегата в целом.
Критерии третьей группы,
учитывающие отношения а/Ар, Nu/| и др.,
нельзя признать удачными, так как они
не рассматривают непосредственно
основных характеристик Q и N.
Критерии четвертой группы,
предлагаемые разными авторами, например
i [4, 10], являются, как показывает их
детальный анализ, частным случаем
метода сравнения, предложенного
? А. А. Гухманом [2]. Этот метод
универсален, хорошо отражает физическую
связь между Q, F и N, однако требует
довольно сложных аналитических и
графических построений при определении
чисел Рейнольдса для сравниваемых
поверхностей.
Как уже говорилось, критерием
эффективности теплообменных аппаратов,
в том числе воздушных конденсаторов,
при работе их в составе холодильного
агрегата следует считать приведенные
годовые затраты на производство
холода. В силу условий, характерных
для малых холодильных машин, все
указанные выше критерии не позволяют
оценить величину этих затрат.
Для отечественных холодильных
агрегатов холод ©производительностью
250—1250 Вт объем конденсатора (без
вентиляторного узла) составляет
10—19% объема агрегата и 70—90%
объема компрессора, масса — 12—16%
массы агрегата, мощность,
потребляемая вентилятором, — не более
10% всей мощности, потребляемой
агрегатом, а стоимость конденсатора —
7—19% стоимости агрегата.
В приведенных годовых затратах
на производство холода стоимость
обслуживания холодильной машины
равняется примерно половине всех
расходов и не зависит от конструкции
конденсатора. Стоимость потребляемой
агрегатом электроэнергии достигает
30%, причем 90—95% этой стоимости
приходятся на компрессор.
Амортизационные отчисления пропорциональны
габаритным размерам и массе
конденсатора и не превышают 1% [8].
Влияние конденсатора сказывается
не только на энергопотреблении
компрессора, но и шумовых
показателях агрегата, что в конечном итоге
характеризуется температурным
напором tK—tBl (tBl — температура воздуха
на входе в конденсатор, °С), который
для номинального режима работы
агрегата <10°С.
Накопленный опыт разработки и
эксплуатации малых холодильных
машин позволяет сформулировать
некоторые основные требования к выбору
поверхности воздушных конденсаторов:
учитывая возможность засорения
поверхности во время эксплуатации,
шаг между ребрами должен быть не
менее 2,5—3,5 мм — этим ограничивается
компактность аппарата;
в целях уменьшения потребляемой
мощности вентилятора и шума
скорость воздуха в узком сечении должна
быть не более 3—5 м/с;
фронтальная поверхность аппарата,
чтобы она хорошо обдувалась
воздухом, не должна превышать площадь
зоны действия вентилятора более чем
на 13—15%;
диаметр вентилятора определяется
нормативными шумовыми
показателями агрегата — не более 250 мм для
агрегатов холодопроизводительностью
до 1250 Вт;
глубина аппарата по воздуху
ограничивается снижением температурного
напора между хладагентом и воздухом,
в связи с этим число секций должно
быть не более четырех [8], а
относительная глубина L/d3< 154-20;
при выборе массы конденсатора
следует ориентироваться на общую массу
агрегата, которая для отечественных
агрегатов должна соответствовать
ГОСТ 22502—77.
Так как применяемые в агрегатах
осевые вентиляторы и
электродвигатели к ним имеют низкий КПД
(до 50%), мощность, потребляемая
электродвигателем вентилятора, слабо
зависит от гидравлического
сопротивления аппарата по воздуху [6]. В связи
с этим, учитывая пологую
характеристику вентилятора (напор—расход),
задаются допустимым гидравлическим
сопротивлением.
Известно, что тепловую нагрузку
на конденсатор можно определить по
зависимости:
kF
Q = Gcp(tK-tBi){\-e~°^),
где G — расход воздуха, кг/с;
Со — удельная теплоемкость, Дж/(кг • К);
k — коэффициент теплопередачи,
Вт/(м2. К);
F — площадь наружной поверхности, м2.
20

Следовательно, поверхности можно
сравнивать по критерию,
представляющему отношение их начальных
температурных напоров:
„ Ск-',1)/
Л C«-'.l)o •
где индексы «о» и «/» относятся соответственно
к базовой (серийной) поверхности и
сравниваемой.
С учетом приведенных выше
ограничений сравнение проводится при
Qi = Q0 и ^ = ^о ПРИ одном и том же
вентиляторе. Соответственно расход
воздуха одинаков G, = G0, а
следовательно, при фиксированной точке
пересечения характеристик вентилятора и
конденсатора Лр/ = Др0. Равной для
сравниваемых поверхностей
принимается также глубина аппарата по
воздуху Lt = L0.
Равенство Apt = Ap0 достигается
подбором соответствующей скорости
воздуха в узком сечении wyi. Кроме того,
гидравлическое сопротивление Др,
зависит также от параметра Щйэ1. При
этом фронтальные размеры поверхности
должны удовлетворять требованию
/фРЛфр.о<1. которое зависит от отно-
W., Л Ол й
шения —^- -^ (а — отношение узкого
»у*
обсечения к фронтальному /у///фр/ при
постоянстве расхода воздуха).
Преобразуя зависимость для
определения тепловой нагрузки (принимаем
f. = p.y., где р — компактность
аппарата, м2/м3), а также учитывая, что
оптимальная степень оребрения
конденсаторов 8—10, а эффективность
ребристой поверхности 0,8—0,95, получаем,
что ft,« @,74-0,75) а,. Тогда отношение
температурных напоров сравниваемых
поверхностей можно определить так:
„_ Ck-'bi)/ _ A-е °'СП
(tK — tBl)Q 0.7«.Р.У.
A-е g°cp )
Критерий tj позволяет установить
при одинаковых значениях tBl снижение
температуры конденсации tK и
соответственно снижение мощности,
потребляемой компрессором, при равных холо-
допроизводительностях и температурах
кипения. Так как стоимость
потребляемой агрегатом мощности составляет
основную часть в общих приведенных
затратах, по критерию ц можно оценить
изменение приведенных затрат.
Для отечественных холодильных
агрегатов средне- и низкотемпературного
исполнения снижение температуры
конденсации на 1°С приводит к снижению
температуры обмотки встроенного
электродвигателя компрессора на 1,5—2°С
[8]. Предлагаемый критерий ц
позволяет оценить изменение и этого
параметра.
В настоящее время одной из наиболее
перспективных поверхностей
воздушных конденсаторов малых холодильных
машин можно считать поверхность,
выполненную из плоско-овальных труб
с промежуточным оребрением по типу
пластинчато-ребристых насадок.
Предварительные расчеты для одной из
таких поверхностей с угловой
перфорированной насадкой [3] (угол 16°,
диаметр перфорации 1,2 мм, шаг
3,25 мм, трубки размерами 22x4 мм)
и сравнение этой поверхности с
поверхностью серийного конденсатора
агрегата ВВр 1250-1B) показали
следующее.
При одном и том же вентиляторе
К-95 (диаметр 250 мм), расходе воздуха
Gt = Go=0,172 м3/с, Ap? = Apo = 40 Па
скорости в узком сечении составляют:
доуо = 4,7 м/с, шу| = 3,4 м/с.
Коэффициенты теплоотдачи имеют значения:
а0 = 53Вт/(м2* К), <х/= 110 Вт/(м2 • К),
Критерий -л =0,71. Отношение
фронтальных сечений /фр|//фр.о = 0,9.
При этих данных температура
конденсации снижается на 3,8°С, а
температура обмотки встроенного
электродвигателя — на 7°С, в результате
повышается холодильный коэффициент
и сокращаются приведенные годовые
затраты примерно на 6%.
Таким образом, предлагаемый
критерий т) позволяет на стадии
проектирования оценить эффективность
конвективных поверхностей и изменение
основных рабочих характеристик агрегата
малой холодильной машины.
Список использованной литературы
1. Бурков В. В., Индейкин А. И.
Автотракторные радиаторы. Л.: Машиностроение, 1978.
215 с.
2. Г у хм а н А. А., Кир пи ко в В. А. К
вопросу интенсификации конвективного
теплообмена. — В кн.: Тепломассообмен —
6.'Материалы 6-й Всесоюз. конф. по тепломассообмену
Минск, 1980, т. I, ч. 1, с. 55—66.
3. Жукаускас А. А. Конвективный перенос
в теплообменниках. М.: Наука, 1982. 472 с.
21

4. Калинин Э. К., Дрейцер Г А.
Современные проблемы интенсификации
теплообмена при движении двухфазных потоков в
каналах. — В кн.: повышение эффективности
теплообмена в энергетическом оборудовании.
Л.: Наука, 1981, с. 5—21
5. Кир пи ко в В. А. Сравнительная оценка
эффективности конвективных поверхностей
теплообмена. Экспресс-информация. Сер.
ХМ — 6. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1981, № 1.
19 с.
6. Новый вентилятор для малых холодильных
УДК 621.89.092.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ
СМЕСЕЙ СМАЗОЧНЫХ МАСЕЛ
ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ,
Н. В. ГЛАДКАЯ
ВНИИхолодмаш
Во фреоновых холодильных машинах
в ряде случаев целесообразно в
качестве смазочных материалов
использовать смеси синтетических масел с
минеральными. Смешивая минеральное
масло с химически стабильным,
высококачественным, низкозастывающим,
высоковязким синтетическим маслом,
получают смесь с повышенной, чем у
минерального масла, вязкостью, более
низкой температурой застывания,
улучшенными эксплуатационными
характеристиками. Особенно эффективны эти
смеси для низкотемпературных
холодильных машин, в которых обычные
минеральные масла применять
невозможно из-за высокой температуры
застывания, а использование чистых
синтетических масел с уникальными
сочетаниями свойств приводит к
повышенным эксплуатационным расходам.
ВНИИхолодмашем при участии
ГНИИХТЭОС проведены исследования
по подбору минерально-синтетических
смесей для холодильных машин.
Важной задачей является выбор
синтетического компонента. При
формировании смесей, кроме традиционных
требований, предъявляемых к
холодильным маслам, должна обеспечиваться
устойчивая взаимная растворимость
компонентов. Экспериментально
установлено [1, 2], что однородные (не-
расслаивающиеся) композиции
образуются при смешивании минеральных
масел с синтетическим кремнийорганиче-
ским маслом ПФГОС-4 (ТУ
6-02-807—78), свойства которого
хорошо изучены. Поэтому синтетическим
компонентом было выбрано масло
ПФГОС-4.
машин / А. Н. Шерстюк, В. М. Шавра,
С. Р. Гопин и др. — Холодильная техника,
1982, № 5, с. 8—10.
7. Теплообмен. Достижения. Проблемы.
Перспективы. Под ред. Б. С. Петухова. М.: Мир,
1981. 344 с.
8. Якобсон В. Б. Малые холодильные машины.
М.: Пищевая промышленность, 1977. 367 с.
9. Rich D. — ASHRAE J., 1960, № 6, pp. 50—52.
10. Shah R. — 6-th Int. Heat Transfer Conf.
Toronto, 1978, Ottawa, 1978, Vol. 4, pp. 193—
199.
В лабораторных условиях были
исследованы смеси масла ПФГОС-4 не
только с минеральными, но и с другими
маслами. Смеси приготовляли
тщательным перемешиванием компонентов с
последующей выдержкой в течение 2—
2,5 ч. Формирование, выдержка и
проверка устойчивости образцов смесей
проводились при температуре 20—25°С,
т. е. при низких, практически
возможных температурах в конденсаторе и
ресивере холодильных машин, в которых
расслоение смазочного материала и
раствора его с хладагентом наиболее
опасно для нормальной циркуляции
масла. Устойчивость смеси оценивали
по отсутствию видимого раздела фаз,
неизменности цвета, кинематической
вязкости и плотности.
Отмечено, что формирование
однородных смесей происходит медленнее,
а устойчивость однородного состояния
снижается с увеличением вязкости
смешиваемых с ПФГОС-4 минеральных
масел и с повышением содержания в них
тяжелых фракций. К недостаточно
устойчивым при 20—25°С смесям,
склонным к расслоению, можно отнести,
например, смеси с холодильными
минеральными маслами ХАЗО, ХМ35 и
индустриальным И40А. При повышении
температуры до 50°С смеси с этими
маслами становятся более
устойчивыми. Повышение содержания вязких
минеральных масел ухудшает
устойчивость смесей. С маловязкими
минеральными маслами ХА, ХФ12-16,
ХФ22-24, индустриальным И20А масло
ПФГОС-4 в любых пропорциях
образует при температуре 20—25°С устойчивые
однородные смеси, не расслаивающиеся
и после длительных испытаний. Смесь
ПФГОС-4 с ХМ35, при содержании
последнего более 25% (по массе),
неустойчива, однако даже незначительного
перемешивания достаточно для
устранения видимых слоев. Смеси ДФГОС-4
с синтетическим маслом ХФ22с-16 и
22

лапролом 2002 (полигликоль)
устойчивы при любых соотношениях, а с
углеводородным маслом ХС40 только при
его содержании не более 25%.
Лабораторные исследования, как и
ожидалось, подтвердили, что
минерально-синтетические смеси приобретают
промежуточные, чем у исходных
компонентов, характеристики. Это видно
из табл. 1 и рис. 1—3.
При оценке химической стабильности
смесей учитывали высокую
стабильность ПФГОС-4 и степень стабильности
других компонентов в контакте с
хладагентом. Достаточно высокая
стабильность смесей ПФГОС-4 с маслами
ХФ12-16, ХА и ХМ35 подтверждена
результатами сравнительных
испытаний в автоклавах.
Оценку проводили по
характеристикам, качеству смеси и степени
разложения R12 после испытаний. В качестве
эталона служило масло ХС40.
Плотность смесей отличается от
аддитивных значений незначительно
(рис. 1). Зависимость плотности от
состава (по масре) может быть принята
линейной и использована для контроля
состава смеси при эксплуатации машин.
Кинематическая вязкость — одна из
важнейших эксплуатационных
характеристик смазок. Действительные
значения кинематической вязкости смесей
различных масел с маслом ПФГОС-4,
определенные по ГОСТ 33-36,
оказывались заметно меньше аддитивных
(рис. 2). То ,же самое наблюдалось
и в других видах смазок
(нехолодильных), что является следствием
взаимодействия различных по структуре
веществ. Отклонение кинематической
вязкости и плотности от аддитивных зна-
Табл ица 1
Масло или смесь масел
ПФГОС-4
ХФ12-16 *
ХА (фригус)
ХМ35
Лапрол 2002 (полигликоль)
60% ПФГОС-4 + 39% ХА + 1% ионола
60% ПФГОС-4 + 40% ХА
50% ПФГОС-4 + 50% ХА
50% ПФГОС-4 + 49% лапрола + 1 % присадок
34% ПФГОС-4 + 25% ХА + 41% лапрола
50% ПФГОС-4 + 50% ХФ12-16
50% ПФГОС-4 + 50% ХМ35

Кинематическая
вязкость
при 50°С,
мм2/с
35—55
16—18
12—14
34
97
22,4
20,2
19,3
64,6
40,0
21,3
26,8
Плотность
при 20°С,
г/см3
1,015
0,874
0,896
0,915
0,999
0,960
0,973
0,950
1,018
0,975
0,975
Температура
застывания,
°С
—60^—70
—40
—41
—35
—45
—50ч-—55
—50 ч-—55
—504-—55
—55
—54
Цвет,
марки
NPA
1,5
1,5—2
4,0
2,0
б/ц
1,5
2,0
2,0
1,0
1,5
1,5
2—2,5
Кислотное
число,
мгКОН/1
г масла
0,03
0,03
0,006
0,03
0,04
0,025
0,03
0,025
0,123
0,014
0,04
ртгЫ
1,0*
1,0
0,96
0,32
0,88
20
40
SO
80ff
nvroc-H>л
Рис. 1. Зависимость плотности
минерально-синтетических смесей масел от содержания в них
масла ПФГОС-4-
/ _ ХА; 2 — ХМ35
%****!
йО§п<рГОС4, %
Рис. 2. Зависимость кинематической вязкости
минерально-синтетических смесей масел от
содержания в них масла ПФГОС-4 при
температуре 50°С:
/ - XM30; 2 — ХС40; 3 — ХФ22-24; 4 — ХФ12-16; 5 - И20А,
.И20А+1% АФК; 6 — ХФ22с-16; 7 — ХА
чении встречается, например, у
растворов масел с хладагентами. Предсказать
результаты в этих случаях практически
невозможно, особенно, если масло
синтетическое.
23

*
к\
t
?
10ъ
Q.
?
2
в
6
3
?
if
',2
iU
в
6
h
"\V*
Ч^ 1
,2
-hQ -20
20 50 80 WOtfC
Рис. 3. Зависимость кинематической вязкости
масел и смесей от температуры:
I - 60% ПФГОС-4 + 40% ХА; 2 — ПФГОС-4; 3 — ХА
Экспериментальные исследования
кинематической вязкости бинарных
смесей масел показали, что максимальное
отклонение ее от аддитивности бывает
при равном содержании компонентов.
Отклонение увеличивается с
повышением кинематической вязкости исходного
минерального масла и составляет 6—
8 мм^/с. В смесях ПФГОС-4 с
синтетическими маслами ХФ22с-16 и ХС40
картина аналогичная. Как видно из
рис. 3, вязкостно-температурная
зависимость у минерально-синтетической
смеси более пологая, чем у
минерального масла, индекс вязкости выше.
Благодаря более высокому индексу
кинематическая вязкость смеси масел
ПФГОС-4 и ХА при 100°С составляет
~6 мм2/с и близка кинематической
вязкости чистых минеральных масел
средней вязкости ХМ35, ХАЗО. При
низких же температурах значения
кинематической вязкости этой смеси и масел
ХА, ПФГОС-4 выравниваются.
Несмотря на некоторое снижение киг
нематической вязкости
минерально-синтетических смесей из-за неаддитивности
их противоизносные характеристики
достаточно хорошие.Хотя испытания на
четырехшариковой машине трения
ЧШМ-1 по ГОСТ 9490—75 (так же,
как и на других машинах) не дали
возможности количественно оценить
противоизносные характеристики, они
достаточно хорошо подтвердили
основные тенденции (табл. 2).
Таблица 2
Масло, смесь
ПФГОС-4
ХФ12-16
ПФГОС-4 + ХФ12-16
A:1)
A:3)
C:1)
ХА
ПФГОС-4 + ХА
A:1)
A:1)
A:3)
A:3)
ХМ35
ПФГОС-4 + ХМ35
A:1)
A:3)
A:3)
ХС40
ПФГОС-4 + ХС40
A:1)
A:3)
Диаметр пятна
износа, мм, при
р= 196 H
0,34
0,58
0,58
0,49
0,51
0,49
0,55
0,55
0,48
0,48
0,55
0,55
0,52—0,6
0,52—0,6
0,46
0,53
—
0,5—0,57
0,53
0,47
Критическая
нагрузка,
н
784
549
314
617
657
696
314
465
696
735
617
441
416
353
657
549
465
617
657
657
Исследования показали, что масло
ПФГОС-4 обладает значительно
лучшими смазывающими свойствами (что
определяется меньшими диаметрами
пятна износа и более высокими
критическими нагрузками до заедания
шариков), чем минеральные и
углеводородные масла. То же самое можно
сказать и о смесях минеральных масел с
маслом ПФГОС-4: смазывающие
свойства у них лучше, чем у чистых
минеральных масел. Противоизносные
характеристики смесей масел ХА с
ПФГОС-4 и ХФ12-16 с ПФГОС-4
можно оценить на уровне противоизносных
характеристик масла ХМ35 и даже
ХС40. Полученные на машинах
трения противоизносные характеристики
дают возможность уверенно считать,
что смеси масел ПФГОС-4 с
маловязкими минеральными маслами
обеспечивают нормальный режим работы
холодильных поршневых компрессоров в
напряженных условиях.
Вследствие низкой температуры
застывания масла ПФГОС-4, хорошей ра-
24

створимости с хладагентом и
специфических для этого класса жидкостей
свойств минерально-синтетические
смеси с этим маслом приобретают
свойства, позволяющие применять их в
низкотемпературных фреоновых машинах.
Температура застывания минерально-
синтетических смесей находится на
уровне —55°С.
Проверена возможность применения
минерально-синтетических смесей в
холодильных машинах с резиновыми уп-
лотнительными деталями. Выдержка в
автоклавах при 130°С в течение 300 ч
образцов резино-технических изделий
показала, что в среде R22 и ПФГОС-4
происходит набухание резины марки
51-1481 на 2—3% и снижение массы
резины марки 51-2060 на 5—6%, а в
среде R22 и смеси 50% ПФГОС-4 +
+ 50% ХА — набухание резины марки
51-2060 на 7%. Таким образом, ярко
выраженных отрицательных факторов,
препятствующих применению ПФГОС-4
не выявлено.
Изучение эксплуатационных
характеристик минерально-синтетических
смесей было продолжено в стендово-эк-
сплуатационных условиях. Объекты
испытаний указаны в табл. 3.
Испытания проводили по апробированной
ранее методике.
Качество смесей и состояние
холодильных систем в процессе работы
компрессоров и машин оценивали по
результатам анализа отобранных проб.
Результаты анализа впервые
представляли в виде комплекса химмотологи-
ческих характеристик (рис. 4),
включающего изменение во времени
кинематической вязкости при 50°С (v 50,
мм2/с), кислотности (/С, мг КОН/1 г
Таблица 3
Стенд или холодильная машина
(установка); хладагент
Газовое кольцо; R22
Газовое кольцо; R22
Машина с агрегатом
AK4,5-2-4;R22,R12, R502
Машина МКТ60-2-1; R22,
R502
Установка
двухступенчатая; R22
Газовое кольцо; R22
Смесь
60% ПФГОС-4 + 39%
ХА + 1% ионола
60% ПФГОС-4 +
+ 40% ХА
60% ПФГОС-4 +
+ 40% ХА
50% ПФГОС-4 +
+ 50% ХМ35
50% ПФГОС-4 +
-4- 50% ХФ12-16
50% ПФГОС-4 +
+ 50% ХФ12-16

Компрессор
2ФУБС12
2ФУБС9
2ФВБС6
ПБ40
«Линде»
К928
Температура
кипения и
конденсации
<о/'к. °С
—30/+ 35
—30/+ 35
—35/+ 35
—30/+ 35
—60/+ 30
—30/+ 40

Температура

нагнетания,
°С
150
150
150
150
160
150
Наработка,
ч
4000
500
120 (на каждом
хладагенте)
200 (на каждом
хладагенте)
2000
3000
V»,AW%f
Рис. 4. Химмотологические характеристики:
/ — 2ФУБС12, 60% ПФГОС-4+ 39% ХА+1% ионола, R22;
2 — МКТ60-2-1, 50% ПФГОС-4+ 50% ХМ35, R22, R502;
3 — К928, 50% ПФГОС-4 + 50% ХФ12-16, R22; 4 — 2ФУБС9,
50% ПФГОС-4 + 50% ХА, R22
масла), цвета (Ц, марок ЫРА),дплот-
ности при 20°С (о20, г/см3), содержания
механических примесей (М, % по
массе). При углубленном изучении свойств
масел в комплекс могут быть включены
и другие меняющиеся характеристики,
например, фракционный состав масла.
Особенностью поведения
исследуемых смесей в реальных условиях
эксплуатации является некоторое
повышение кинематической вязкости в
начальный период работы, затем она
стабилизируется на уровне, превышающем
на 2—4 мм2/с исходное значение.
25

Как видно из рис. 4, в процессе
испытаний, в течение которых дозаправка
смазок практически не проводилась,
достаточно медленно повышалось
кислотное число, смеси постепенно
темнели, а плотность и содержание
механических примесей практически
оставались постоянными. Аномальное
уменьшение плотности смеси,
состоящей из ПФГОС-4, ХА и ионола,
требует дополнительного изучения.
Достаточно низкое содержание механических
примесей подтверждает хорошие
смазывающие свойства смесей масел.
Вполне допустимые скорости изменения
кислотности и цвета в напряженных
условиях испытаний (температура
нагнетания до 160°С, масла в компрессоре
до 90°С) подтверждают
удовлетворительную химическую стабильность
минерально-синтетических смесей и
возможность длительной эксплуатации
компрессоров без замены смазки.
В целом химмотологические
характеристики показали, что работа
холодильных компрессоров и машин на
исследуемых смесях более благоприятна, чем
на минеральных маслах.
Работа систем смазки и маслонасо-
сов на смесях, в том числе на
пусковых режимах, была
удовлетворительной и практически не отличалась от
работы на чистых минеральных маслах.
Циркуляция в системах и возврат
смесей в компрессоры устойчивые.
Наиболее показательна в этом
отношении эксплуатация
низкотемпературной двухступенчатой установки с
компрессорами «Линде», в которой
разветвленная испарительная система
удалена от компрессора и находится над
ним на высоте около 4 м. При
использовании в установке масла ХФ22-24 из-
за его недостаточной стабильности
происходили нарушения в работе как самой
установки, так и системы возврата
масла. Замена масла ХФ22-24 смесью 50%
ПФГОС-4 и 50% ХФ12-16 обеспечила
надежность установки и возврат смазки
в компрессор.
Отсутствие фракционирования масла
вследствие избирательной
растворимости с хладагентами подтверждено
пробами смесей из различных частей
холодильных машин и стендов
(компрессора и аппаратов).
За время испытаний нарушений в
работе компрессоров и изменений в
состоянии уплотнительных и
электроизоляционных материалов не обнаружено.
Достаточно хорошая растворимость и
стабильность ПФГОС-4 с другими
маслами, а также результаты проведенных
испытаний свидетельствуют о том, что
эксплуатация фреоновых холодильных
машин на минерально-синтетических
смесях практически не отличается от
эксплуатации на чистых маслах.
Смеси можно приготовить
перемешиванием компонентов вне машин либо
непосредственным введением каждого
компонента в машину в необходимых
пропорциях. Рекомендуемая точность
состава бинарных смесей ±5%.
Дозаправка должна проводиться смесью
того же состава. Однако при отсутствии
какого-либо компонента допустимо
введение другого в количестве, которое
дает отклонение от суммарного состава
смеси в машине не более ± 10%
номинального рекомендуемого состава.
Состав смеси в машине можно оценить
по аддитивному значению плотности,
определенной по плотностям чистых
компонентов. При переводе машин на
смеси не требуется тщательной очистки
от старого масла, за исключением
случаев, когда ранее машина работала на
масле ХФ22-24, которое резко ухудшает
химическое качество смеси.
Таким образом, проведенные
исследования подтвердили принципиальную
возможность и практическую
целесообразность применения
минерально-синтетических смесей, включающих
высококачественное синтетическое масло
ПФГОС-4.
Масло ПФГОС-4 можно смешивать с
неперспективными для современных
компрессоров маловязкими
минеральными маслами ХА и ХФ12-16, что
позволяет более рационально
использовать дорогостоящее дефицитное масло
ПФГОС-4.
Смеси 50% ПФГОС-4 + 50% ХА и
50% ПФГОС-4'+ 50% ХФ12-16
рекомендуются для практического
применения в одно- и двухступенчатых
низкотемпературных машинах с
сальниковыми, бессальниковыми и
герметичными поршневыми компрессорами,
работающими на R22, R502 при
температурах кипения от —30 до —60°С.
Список использованной литературы
1. Разработка и исследование новых масел
для холодильных машин / В. И. Сапронов,
Т. С. Дремлюх, Д. В. Назарова и др.—
Холодильная техника, 1977, № 1, с. 26—32.
2. С а п р о н о в В. И. Масла для
холодильных машин. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1982.
50 с.
26

УДК 536.423.1.001.5
ИСТИННОЕ ОБЪЕМНОЕ
ПАРОСОДЕРЖАНИЕ
В ВЕРТИКАЛЬНЫХ КОЛЬЦЕВЫХ
ЩЕЛЕВЫХ КАНАЛАХ
ПРИ КИПЕНИИ R12 И R22
НА ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ
ПОВЕРХНОСТИ
В. С. КАРАСЕВ,
канд. техн. наук А. Д. КОР НЕ ЕВ,
ВНИИбиотехника
Д-р техн. наук, проф. А. К. ЛЕОНТЬЕВ,
Е. Н. ПИРОГОВ
МВТУ им. Н. Э. Баумана
При расчете теплообменного
оборудования необходимо знать зависимость
истинного объемного паросодержания
от геометрических, тепловых и тепло-
физических параметров.
Расчетные соотношения
определяются выбором условий работы. Авторами
расчеты проведены для процесса
кипения хладагентов R12 и R22 в
вертикальных кольцевых щелевых каналах
при постоянной температуре теплопере-
дающей поверхности и открытой схеме
питания канала жидкостью.
Для указанных условий разработана
следующая физическая модель.
Кольцевой канал, заполненный жидкостью,
образован двумя концентрическими
трубками. Питание канала жидкостью
осуществляется снизу. Внутренняя
поверхность обогревается. При подводе
тепла образуются пузырьки пара,
всплывающие вверх. В процессе роста
они сплющиваются между стенками и
при своем движении отделяются от
теплопередающей поверхности тонким
слоем жидкости. Паровая фаза
существует в виде отдельных пузырьков,
диаметр которых много меньше
линейных размеров канала. Этот режим
кипения имеет место при умеренных
тепловых нагрузках и вертикальной
ориентации канала, когда скорость
поступательного движения пузырьков
существенно выше скорости их роста. Между
движущимися пузырьками находится
жидкостная пробка.
Для этих условий истинное объемное
паросодержание описывается
зависимостью:
Ф~=/п/*>п> 0)
тле\п — приведенная скорость пара;
vn — истинная скорость пара.
В соответствии с физической моделью
подводимое тепло полностью идет на
генерацию пара. Следовательно:
А
\qdh
где q — средняя по времени плотность
теплового потока;
h — высота канала;
г — теплота испарения;
0П — плотность пара;
b — ширина кольцевого зазора.
При открытой схеме питания
жидкостью массовый расход смеси в любом
сечении канала одинаков и равен
массовому расходу жидкости на его входе:
G = ubxqJ = const,
где G — массовый расход смеси;
ывх — средняя по сечению скорость жидкости
на входе в канал;
Q>„ — плотность жидкости;
7 — площадь поперечного сечения канала.
Приведенная скорость смеси в любом
сечении канала будет определяться
выражением:
\qdh
/см = "вх+-7^--
В кольцевых каналах с открытой
схемой питания образуется течение типа
эрлифтового. Поэтому с определенной
степенью точности можно допустить,
что разность скоростей фаз мала по
сравнению с их абсолютными
скоростями, и за истинную скорость пара можно
принять скорость передней кромки
движущегося парового объема:
h
\qdh
После подстановки в формулу A)
выражений B) и C), а также
зависимости из работы [1] для средней по
времени плотности теплового потока
получим
1ф\^м^Ь^9 D)
Ф о А
где
Л-л/2 q [^«-rjTT
V 3 гЯжЯа I К?ж J *
о — поверхностное натяжение;
А,ж — теплопроводность жидкости;
Гст — температура стенки;
Тн — температура насыщения;
К - коэффициент;
Уж - кинематическая вязкость жидкости.
27

Для нахождения неизвестной
скорости ивх составим уравнение движения
для элементарного объема высотой dh
(рис. 1). Течение в канале принимаем
одномерным, для которого уравнение
движения записывается в виде [3]:
dFp=dF? + dFrp + dFH, E)
где dFp — сила, обусловленная перепадом
давлений по высоте канала,
dFp = -QMglbdh;
dFg — сила тяжести,
dFg-ЯжёО-Ф) ibdh;
dFT? — сила трения на стенке канала,
dFu
dFTp = 2T0(l-<p) Idh;
сила инерции,
g— ускорение свободного падения;
/—периметр канала;
т0 — касательное напряжение на стенке;
t — время.
Сделав некоторые преобразования,
получим систему дифференциальных
уравнений, решение которой дает воз-
Рис. I. Силы, действующие на элементарный
объем
можность определить зависимость
истинного объемного паросодержания по
высоте канала от известных режимных
и теплофизических параметров:
4!Р
dh
g
)
ш
<Р3
dm
Th
1 А У m'(l-qp)
2 т т
= фЛ°-
F)
где т = Г Ф h°>5dh.
о
Система дифференциальных
уравнений F) решается численно методом
Рунге-Кутта при начальных условиях:
h — h0; ф = ф0.
Правильность физической модели
была подтверждена
экспериментальными результатами, полученными на
установке, схема которой показана на рис. 2.
Составными частями
экспериментальной установки являются термосифон с
зоной охлаждения, помещенный в
кожух, система хладообеспечения и
система измерения. Основной элемент
установки — термосифон, в котором
теплота от зоны конденсации отводится
кипящим хладагентом (R12 или R22).
Рис. 2. Схема экспериментальной установки:
/ — термосифон; 2 — кожух; 3 — трубка-вставка, 4 — баллон
с фреоном; 5 — холодильная машина; 6 — регулирующий
вентиль, 7 — конденсатор, 8 — ампервольтомметр Ф-30; 9 —
цифровой измеритель емкости Е8-4; 10 — стабилизатор
напряжения; // — электронагреватель
28

Термосифон состоит из двух трубок,
выполненных из нержавеющей стали
1Х18Н10Т. Одна трубка расположена
в зоне конденсации, другая — в зоне
кипения. Трубки соединены между
собой фланцами с паронитовым
уплотнением. Зона конденсации выполнена из
трубки диаметром 25X4,5 мм высотой
300 мм. На ее наружной поверхности
для заделки медь-константановых
термопар диаметром 0,2 мм в пяти
сечениях по высоте были проточены
кольцевые канавки глубиной 0,5 мм и
просверлены отверстия глубиной 3,5 мм.
Термопары приваривали к стенке
трубки контактной сваркой, укладывали на
дно канавок и заклеивали эпоксидной
смолой. Для образования кольцевых
каналов использовали калиброванные
стеклянные трубки-вставки различных
размеров. Кольцевой канал
образовывался между наружной поверхностью
трубки зоны конденсации и
внутренней поверхностью стеклянной трубки.
Размер кольцевого канала и
ориентацию стеклянной трубки относительно
рабочего участка устанавливали с
помощью втулок соответствующего
размера.
Внутренний объем термосифона был
заполнен хладагентом R11, в кожух
подавали хладагент R12 или R22.
Тепловой поток в зоне кипения
термосифона создавался с помощью
электронагревателя. Пары R11 поднимались
вверх и конденсировались в зоне
конденсации на холодной стенке, которая
охлаждалась R12 или R22. Теплота
конденсации использовалась для
парообразования в кольцевом канале.
В процессе эксперимента измеряли
температуру и давление насыщения в
кожухе, температуру стенки (измерения
температуры стенки подтвердили изо-
термичность теплообменной
поверхности), электрическую емкость
конденсатора, помещенного в двухфазный поток.
Для измерения электрической
емкости цилиндрического конденсатора
использовали цифровой измеритель
емкости Е8-4. Обкладками конденсатора
служили поверхность зоны конденсации
термосифона и кольцевые электроды
внутри стеклянных трубок-вставок,
образованные путем напыления металла в
вакуумной камере, в четырех сечениях
по высоте. Электрический сигнал с
кольцевых электродов выводился через
клеммы, впаянные в стенки трубок-
вставок. По измеренной емкости
определяли истинное объемное паросодер-
жание двухфазного потока.
В процессе эксперимента
исследовали влияние на истинное объемное паро-
содержание ширины кольцевого
канала Ь, температуры насыщения Гн и
температурного напора ДГ = ГСТ—Гн.
Опыты проводили при Гн = 263, 273,
283 К и полном заполнении кожуха в
диапазоне плотностей теплового потока
9 = 18504-25 000 Вт/м2.
На рис. 3 представлены
экспериментальные и расчетные зависимости
истинного объемного паросодержания при
кипении R12 от высоты кольцевого
канала шириной 6 = 0,5 мм для
температуры насыщения Гн = 263 К и
различных значений температурного напора
АГ. Расчетная кривая построена по
результатам решения системы уравнений
F) при А0 = 2 • 10~2 м и <р0 = 0,01.
Из представленных данных следует,
что паросодержание по высоте канала
возрастает, достигая на выходе из него
максимального значения. Увеличение
А со 100 до 200 мм приводит к росту
паросодержания для ДГ=1,44 К более
чем в 2 раза. При этом скорость роста
значительнее при меньших значениях А.
Для АГ = 2,44 К, начиная с А = 200 мм,
паросодержание меняется ненамного,
медленно приближаясь к асимптоте
ф—1. Для меньших температурных
перепадов АГ участок асимптотического
приближения к ф=1 начинается при
больших значениях А.
На рис. 4 приведены
экспериментальные и расчетные зависимости истинного
объемного паросодержания в канале
шириной 6=0,5 мм от температурного
напора АГ для Гн = 263 К в сечении А =
= 100 и 200 мм. Повышение
паросодержания в канале с возрастанием АГ объ-
9
0,8
0,6
0.*
0,2
м
^•^
<^г
у
т
"о""
О W вО 120 160 200 2W 260Ь, мм
Рис. 3. Зависимость истинного объемного
паросодержания ф от высоты кольцевого канала h
(R12, Гн=263 К, 6=0,5 мм):
О—ДГ-2.44К. D— ДГ=1,58 К, - расчет по уравне
нию F)
29

0,8
в*
Q2
?
j?
^о
"*Г1
1
AT
Рис. 4. Зависимость истинного объемного
паросодержания ф от температурного напора ЛГ
(R12, Гн = 263 К, 6=0,5 мм):
О— А = 200мм, D А=100мм, расчет по ура вне
нию F)
ясняется увеличением количества пара,
образующегося при испарении
микрослоя жидкости между движущимися
пузырьками и теплопередающей
поверхностью. Характер кривых
асимптотический, из чего можно сделать вывод,
что чем больше паросодержание в
канале, тем слабее становится влияние
факторов, от которых оно зависит.
Значительное влияние на истинное
объемное паросодержание в кольцевом
канале оказывает его ширина.
Уменьшение ее приводит к изменению
режимов кипения и в конечном итоге — к рос-
ty паросодержания. В экспериментах с
R12 и R22 влияние ширины канала
начинало сказываться с 6 = 0,8 мм при
всех исследованных температурах
насыщения. На рис. 5 показана
зависимость истинного объемного
паросодержания при кипении R12 от ширины
кольцевого канала для 7^ = 263 К,
ДГ=1,58 К в сечениях Л = 100 и 200 мм.
'Из представленных данных видно, что
с уменьшением ширины кольцевого
канала паросодержание резко возрастает.
Так, при уменьшении 6 с 1,5 до 0,5 мм в
V
0,4
I
0,2
:Л
0,5
1,0
Ь,мм
Рис. 5. Зависимость истинного объемного
паросодержания ф от ширины кольцевого канала Ь
(R12, 7^ = 263 К, ДГ = 1,58 К):
О — Л-200 мм; D — h -100 мм
сечении А = 200 мм оно возрастает в
6 раз.
Изменение физических свойств
хладагента приводит к количественным
изменениям истинного объемного
паросодержания, хотя характер его
зависимости от режимных и геометрических
факторов сохраняется. На рис. 6
представлены экспериментальные и расчетные
зависимости истинного объемного
паросодержания от высоты кольцевого
канала шириной 0,5 мм при кипении в нем
R12 для ДГ=1,8 К и Гн = 263, 273 и
283 К. Из рис. 6 видно, что
паросодержание по высоте канала возрастает и
при прочих равных условиях для Гн =
= 263 К оно выше, чем для Гн=273
и 283 К.
При малых значениях h (до 80 мм)
разница в значениях ф незначительна.
Это можно объяснить действием двух
факторов. С одной стороны, с
возрастанием температуры насыщения в нижней
части канала, где происходит
пузырьковое кипение, увеличивается число
действующих центров
парообразования, с другой,— уменьшается отрывной
диаметр паровых пузырьков. Однако
число центров парообразования растет
гораздо быстрее, чем уменьшается
отрывной диаметр паровых пузырьков.
Таким образом, начальное
паросодержание для более высоких температур
насыщения несколько выше. При
дальнейшем движении вверх паровые
пузырьки сливаются, растут при
испарении тонкого слоя жидкости,
образованного движущимися сплющенными
пузырьками, и паросодержание
характеризуется скоростью парообразования
q/rQn, которая с повышением
температуры насыщения уменьшается. В начале
0,8
0,6
о>«
0,2
40 60 120 160 200 2W 260Н,мм
Рис. 6. Зависимость истинного объемного
паросодержания фот высоты канала h (R 12,6 = 0,5 мм,
АГ=1,8 К):
D — Гн = 263 К, О — Гн = 273 К, х Гн=283 К. —
расчет по уравнению F)
Т ^*Т^
)с I \>Л
.х
30

канала действие этих факторов
сравнимо, и потому до А < 80 мм
паросодержание в канале практически не зависит
от температуры насыщения. При
А>80 мм превалирует действие второго
фактора, т. е. скорости
парообразования q/rQn, и наблюдается расслоение
данных по паросодержанию в
зависимости от температуры насыщения.
Все описанные закономерности
поведения истинного объемного паросодер-
жания в зависимости от режимных и
геометрических параметров и
физических свойств жидкости для R12 в полной
мере справедливы и для R22. Однако
различие в физических свойствах дает
несколько другие количественные
соотношения. Скорость парообразования
при кипении R22 при прочих равных
условиях в 1,62 раза ниже, чем при
кипении R12. Этим объясняется более
низкое паросодержание в канале при
кипении R22. Соотношение истинного
объемного паросодержания при
кипении R12 и R22 в кольцевом канале
шириной 0,5 мм при ДГ=1,58 К в
зависимости от высоты канала показано на
рис. 7.
Результаты настоящего исследования
совместно с материалами работ [1,2]
дополняют существующие
представления о процессе кипения фреонов в
щелевых каналах и дают возможность более
квалифицированно рассчитывать тепло-
9
0,6
0,6
ол
0,2
^У\
р
^х"сГ
и
0 ЬО ВО 120 160 200 240 280htM*
Рис. 7. Зависимость истинного объемного
паросодержания ф от высоты канала h F = 0,5 мм,
Д;Г= 1,58 К):
D —R12; О —R22; расчет по уравнению F)
гидравлические характеристики
аппаратов, работающих в условиях,
аналогичных исследованным.
Слисок использованной литературы
1. Кор нее в А. Д., Кор нее в С. Д.,
Пирогов Е. Н. Теплообмен и гидродинамика
при кипении в узких щелевых зазорах с
изотермическими стенками. — Известия вузов.
Машиностроение, 1981, № 2, с. 80—85.
2. Теплообмен при кипении R12 и R22 в узких
щелевых каналах при постоянной температуре
теплопередающей поверхности / А. Д. Кор-
неев, С. Д. Корнеев, А. И. Леонтьев и др. —
Холодильная техника, 1983, № 2, с. 46—49.
3. Теплопередача в двухфазном потоке / под
ред. Д. Баттерворса и Г. Хьюитта. М.:
Энергия, 1980. 328 с.
УДК 621.565-52
УПРАВЛЕНИЕ ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКОЙ
ПРИ ДУБЛИРОВАНИИ
ЕЕ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
В. В. МАЙОРОВ, канд. техн. наук Е. М. АГАРЕВ
В НИКТИхолодпром
Для обеспечения непрерывности
некоторых процессов, например,
замораживание продукции, циркуляция
рассола через кожухотрубные испарители,
подача охлаждающей воды в
компрессоры и конденсаторы, в
автоматизированных холодильных установках
предусматривается по два
взаимозаменяемых механизма. При выходе из строя
одного из них сразу же или с
некоторой задержкой вводится в действие
другой.
В аммиачных холодильных
установках к механизмам, которые требуют
дублирования, можно отнести
компрессорные агрегаты и насосы (аммиачные,
рассольные, оборотного
водоснабжения, «ледяной» воды). Автоматическое
управление работой таких механизмов,
независимо от их назначения и типа,
осуществляется одинаково.
Математической моделью
управляющего устройства пары механизмов со
100%-ным резервированием является
дискретный конечный автомат.
Управляющее устройство А и структурная
схема управления парой механизмов
Ml и М2 представлены на рис. 1. На
вход управляющего устройства
подается пять входных переменных:
q — сигнал о необходимости работы
механизма;
с,— сигнал на включение первым по
очереди механизма № 1;
v2 — сигнал на включение первым по
очереди механизма № 2;
31

s-
%,
й
•©—I
JL
Ш
—ш>
—ш>
Jl
Л
ЬЧШ-
Рис. 1. Структурная схема управления
механизмами Ml и М2
d — сигнал обратной связи по рабочему
параметру;
s — сигнал на снятие блокировки
включения механизмов.
Выходные переменные имеют
следующие обозначения:
К\ — сигнал на включение механизма
№ 1;
К2 — сигнал на включение механизма
№ 2;
Нх — сигнал о неисправности
механизма № 1;
Н2 — сигнал о неисправности механизма
№ 2;
F — сигнал общей неисправности;
Тр т2, т3 — элементы задержки времени.
Управление работой механизмов ЛЛ
и М2 по приведенной структурной
схеме осуществляется следующим
образом. При поступлении сигнала о
необходимости работы одного из
механизмов (в зависимости от значений
задающих сигналов vx и v2) включается
механизм Ml или М2.
При 1/< = 1 и и2=0 включается
механизм Ml. Если до истечения
установленного времени т от датчика Д на
вход управляющего устройства
поступит сигнал dy свидетельствующий о
том, что рабочий параметр достиг
заданного значения, то механизм Ml
будет работать до снятия сигнала q
или до возникновения неисправности,
при которой сигнал d пропадает и
появляется сигнал Я,. Если же сигнал
d в течение времени т не поступит на
вход управляющего устройства, то
механизм Ml остановится, возникнет
сигнал Я, о его неисправности и
включится механизм М2, работа которого
также определяется сигналами q и d.
Если в течение некоторого промежутка
времени с момента включения второго
механизма сигнал d также не поступит
на вход управляющего устройства,
то отключится механизм М2%
сформируются сигналы о неисправности
второго механизма Н2 и об общей
неисправности F, последний включит
сигнализацию о неисправности всей
установки. В том случае, когда локальная
система автоматизации входит в
автоматическую систему управления с
многоярусной структурой, сигнал F
подается в логическое устройство высшего
уровня.
При обратных значениях задающих
сигналов, т. е. г>1=0, v2 = l, по сигналу
q первым включается механизм М2,
а при неисправности установки
формируются сигналы Я2 и /С,.
Отсутствие сигнала d в течение
установленного времени т с момента включения
по сигналу Кх механизма Ml вызывает
его остановку и появление сигналов
Нх и F.
При пропадании сигнала d
отключение механизма, работающего в
установившемся режиме, и включение
резервного осуществляются так же, как и
в пусковом периоде.
Исходя из рассмотренных условий
работы сформулированы технические
условия автоматизации пары механизмов
со 100%-ным резервированием, в
соответствии с которыми выполнен синтез
структуры управляющего логического
устройства на основе циклограммы
[2] работы пары механизмов. Путем
равносильных преобразований с
применением методов минимизации
алгебраических выражений получены тупиковые
структурные формулы, содержащие
минимальное количество элементов
релейного действия. С учетом принятых
обозначений входных и выходных
переменных алгебраические выражения
функций управления имеют вид:
K>rr.<7fi, (vl + h2)t K2 = qu2(v2 +hx)y
Hx\^pv>fff + hxst //2 = pv2 + f+h2s,
.F^p(x2), P(xx)=qd,
где Р — промежуточная переменная.
"Полученные структурны^ формулы
устанавливают связь
между*состояниями функций управления и значениями
входных и выходных переменных с
учетом необходимых специальных
задержек.
С помощью структурных формул из
элементов И, ИЛИ, НЕ построена
функциональная схема управления (рис. 2),
графически поясняющая
функционирование управляющего устройства.
На рис. 3 показан релейно-контакт-
ный вариант принципиальной
электрической схемы, построенной в соот-
32

Работа
механизма
mi
Упрабляющий\
сигнал
Сигнал
рабочего
параметра
Работа
механизма
А/*2

Разблокировка за щи -
ты
s
ш
F0"
ц&®-&
йй
й-
±®
т
^
в
=да
-и-*
В-'
-0-4
Упрабление
механизмом
N4
механизма
N*1
Общая

неисправность
Меиепрабноспм
механизма
№2
-0-*
Упрабление
механизмом
№2
Рис. 2. Функциональная электрическая схема
управляющего устройства
ветствии с приведенными
структурными формулами. Входные переменные
Я„ Я2 и F здесь заменены
соответственно на /С4, /С5 и /Сб. Эта схема
относится к схемам класса П (с
последовательно-параллельным
соединением контактов). Она включает шесть
электромагнитных реле К1—Кб. В
качестве реле времени 77 и Т2
могут быть использованы реле
времени типа РВ-1, обеспечивающие
выдержку времени до 30 с. Эти реле
находят применение в пультах управле-
220В
1>-
л*/
К5.2
S1.1
К1
кчз!}-4
Упрабление]
Механизмом
mi
[Упрабление
\механизмом\
№2
Контроль
. работы а
щханизмооХ
Контроль
отказа
механизма
Л*/
Контроль
отназа
механизмам^
Отключение
шеханизмоб
№1и№
Рис. 3. Релейно-контактный вариант схемы
управления парой механизмов
ния аммиачными компрессорами типа
ПУМ. Контакт Q может быть выведен
от устройства, включающего узел
управления парой механизмов в случае
их автономной работы, или от других
устройств, влияющих на работу этих
механизмов.
Переключателем S1 задается
очередность работы механизмов, а кнопкой
S2 отключаются блокировки реле
КЗ—Кб, срабатывающие при
неисправности установки, т. е. когда контакт
реле рабочего параметра Д1 не
размыкается в течение выдержки реле
времени 77 в пусковом периоде или
замыкается в установившемся режиме.
В схемах автоматизации количество
ячеек управления парой механизмов
(ячеек УПМ) определяется
количеством пар дублируемых механизмов
рассматриваемой холодильной установки.
Так, в схеме автоматизации
холодильной установки Кретингского головного
маслодельного завода Литовской ССР
(работы по ее автоматизации
выполнены специалистами Клайпедского
отделения ВНИКТИхолодпрома)
использованы четыре ячейки УПМ.
Эта автоматизированная
холодильная установка в 1982 г. прошла
приемочные испытания и в настоящее
время находится в эксплуатации.
Она состоит (рис. 4) из установки
для охлаждения воды (УОВ) и
установки для охлаждения камеры (УОК).
УОВ — двухкомпрессорная
(компрессоры А110 и АВ100), работающая по
безнасосной схеме, потребителем
холода является панельный испаритель
33

7
\ 4 w . v /
Установка охлаждения воды
г-U
Л1
Установка охлаждения камеры
Рис. 4. Функциональная технологическая схема
холодильной установки Кретингского
маслозавода:
/ — градирня; 2 — конденсатор УОВ; 3 — потребители холода,
4 — обратные запорные клапаны; 5 — поплавковый
регулирующий вентиль высокого давления; 6 — панельный испаритель,
7 — компрессоры УОВ; 8 — насосы «ледяной» воды; 9 —
конденсатор УОК; 10 — камера хранения масла; // — рассольный
испаритель; 12 — насосы охлаждения; 13, 14 — компрессоры
УОК; 15 — рассольные насосы; Д1, Д2, ДЗ — реле давления
ИП-120. УОК — двухкомпрессорная,
работает также по безнасосной схеме,
ее холодильный агрегат KSA 600
состоит из компрессора /3, кожухотрубного
конденсатора 9 и испарителя //,
смонтированных на единой сварной раме, и
отдельно расположенного компрессора
14, Тепловая нагрузка на конденсатор
примерно равна холодопроизводитель-
ности одного компрессора, поэтому
одновременная работа обоих
компрессоров этого агрегата исключается.
УОВ и УОК имеют автоматическую
защиту от опасных режимов работы
[1] и дозированную заправку
аммиака, позволяющую всему жидкому
аммиаку находиться на стороне низкого
давления. Постоянное удаление
жидкого аммиака со стороны высокого
давления и предотвращение прорыва его
паров в испарители обеспечиваются
поплавковыми регулирующими вентилями
высокого давления 5 [3].
100%-ное резервирование имеют
следующие механизмы: в УОВ — насосы
«ледяной» воды 8, в УОК —
компрессоры 13, 14 и рассольные насосы 15,
а также насосы охлаждения 12, кото-,
рые являются общими для УОВ и УОК.
Управление этими механизмами
осуществляется посредством ячеек УПМ
(рис. 5): А1 — насосами «ледяной»
воды, А2 — насосами охлаждения,
A3 — компрессорами УОК, А4 —
рассольными насосами. Эти ячейки имеют
разные настройки выдержки времени
т, и т2 (см. рис. 2). Входные и
выходные переменные ячеек на рис. 5
имеют такие же обозначения, как и на
рис. 1, и отличаются только
индексацией. В УОВ возможна как
раздельная, так и одновременная работа
компрессоров, поэтому для их управления
применена ячейка В/, отличная от
ячейки УПМ.
Производство и потребление холода
представляют единый технологический
процесс, для обеспечения которого
работа всех механизмов холодильной
установки должна быть взаимосвязана
управляющими и блокировочными
сигналами. Эти зависимости учитываются
в процессе формирования в блоках
управления УОВ и УОК (БУ УОВ,
БУ УОК) управляющих сигналов qx—
q5 Для этого на входы блоков
подаются сигналы релейного действия от
задающих и исполнительных устройств,
а также от реле, характеризующих
34

ВУ
УОВ
щтс
s2-
/j "
fs •
1*2 *
Рис. 5.
ства
БУ
УОК
к
/
4з ,
*$*!
А2
К1
К2
Н1
• нг
•ft
./TJ
• м
-//«
F2
-К5
•Кб
Н5
' Н6
' F3
Структурная схема управляющего устрой
Управление

компрессорами
[Управление
насосами
„ледяной"
. воды
«ъ I
^ I
Управление I
насосами I
I оборотного I
{водоснабжения. I
I Управление

компрессорами
Управление
\расСольными
насосами
I
5»а
значения контролируемых параметров
и состояние механизмов холодильной
установки:
Si. s2 — сигналы, получаемые от оператора
о необходимости работы установки,
d, и, t — сигналы от реле соответственно дав
ления, уровня, температуры,
/ i » / 2 — сигналы общей неисправности
компрессоров и насосов «ледяной» воды
УОВ,
$ сигнал общей неисправности
насосов оборотного водоснабжения,
f4, /5 — сигналы общей неисправности
компрессоров и рассольных насосов УОК,
lnl, ln2 — сигналы, характеризующие
состояние исполнительных устройств
Сигналы отказов механизмов /,-
fs поступают на входы БУ УОВ и
БУ УОК с выходов F{—Fs ячеек В1 и
Л/—А4.
В блоках управления формируются
управляющие воздействия и сигналы
контроля Ап—hln и A2i—А2т .которые
управляют сигнализацией мнемосхемы,
выполненной на щите ЩТС.
Сигналы обратной связи по рабочим
параметрам dx, d2, dz поступают на
входы ячеек А1, А2, А4 от реле
давления Д1—ДЗ, расположенных на
нагнетательных линиях насосов (см.
рис. 4), а /„ /2 и /3, /4 — на
входы соответственно ячеек В1 и A3 от
магнитных пускателей компрессоров.
Полученные функциональные
зависимости ячейки УПМ могут быть
реализованы на любой элементной базе,
применяемой в схемах промышленной
автоматики. Описанная схема управления
выполнена на бесконтактных
логических элементах серии «Логика-Т».
Ячейки УПМ использованы также в
схеме автоматизации холодильной
установки птицецеха Клайпедского
мясокомбината.
Работа указанных холодильных
установок в автоматическом режиме за
период с 1982 г. по настоящее время
показала надежную и стабильную работу
ячеек данного типа.
Список использованной литературы
1 Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок.
М.: ВНИКТИхолодпром, 1981. 156 с.
2. Проектирование бесконтактных
управляющих логических устройств промышленной
автоматики / Г. Р. Грейнер, В. Н. Ильяшенко,
В Н. Май и др. М.: Энергия, 1977, 384 с.
3. Рекомендации по безопасной
эксплуатации оборудования и систем аммиачных
холодильных установок. М.: ВНИХИ. 1978 128 с.
35

УДК 621.565.92.02.001.24
РАСЧЕТ СОСТАВА ГАЗОВОЙ
СРЕДЫ В ХОЛОДИЛЬНЫХ
КАМЕРАХ С РГС
Канд. техн. наук Г. Д. АВЕРИН,
д-р техн. наук, проф. А. М. БРАЖНИКОВ,
канд. техн. наук Н. Д. МАЛОВА
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
Изменение концентрации
компонентов газовой среды в камере для
хранения овощей и фруктов в РГС
рассчитывают на основании уравнения
баланса. Однако имеющиеся
соотношения {3, 4] позволяют рассчитать
только концентрацию кислорода и не
учитывают изменения интенсивности
дыхания плодов и овощей во'времени
(зависимость интенсивности дыхания от
концентрации газов, которая меняется
во времени и зависит, в свою очередь,
от интенсивности дыхания).
Авторы приводят решение уравнения
газового баланса, учитывающее
зависимость интенсивности дыхания плодов
и овощей от изменения концентрации
газов в процессе хранения.
Изменение объемной концентраций
dC, м3/м3, углекислого газа (С02)
определяется выражением:
dC = dV/Vc, A)
где dV— объем С02, подведенного в камеру
(или отведенного из камеры), м3;
Vc — свободный объем камеры или объем,
занимаемый газовой средой, м3.
Величину dV можно рассматривать
как сумму подведенных в камеру от
разных источников (или отведенных)
объемов С02.
На основании уравнения газового
баланса его С02 изменение его объема
за отрезок времени dx составляет:
dV= 1У«в-У1+У»шф-У"тф+*(т, 0<?]с1т, B)
где V|j — объем С02, поступающего в камеру
вместе с наружным воздухом при
вентиляции, м3/ч;
^инф — то же> в результате инфильтрации
наружного воздуха через неплотности
ограждений, конструктивных узлов,
проемов, м3/ч;
VI — объем С02, вытесняемого из камеры
наружным воздухом при вентиляции,
с текущей концентрацией, м3/ч;
^инф —то же» в результате инфильтрации,
м3/ч;
R (т, t) — интенсивность дыхания при
определенной температуре продукта и
меняющихся концентрациях С02 и 02 в
газовой среде в рассматриваемый
период (текущее значение), м3/(т*ч);
G — количество грузов (плодов, овощей),
хранящихся в рассматриваемый период
в камере, т.
При дальнейшем выводе
учитываем, что
^/VB=C"; V?/Kb = C(t); ч ^
Уинф/^инф = СН; ^инф/^инф = С (т) » f
где VB — объем газовой среды, удаляемой из
камеры при вентиляции (количество
наружного воздуха, поступающего в
камеру при вентиляции), м3/ч;
КИНф — объем газовой среды, вытесняемой из
у камеры наружным воздухом вследствие
инфильтрации, м3/ч;
Сн — концентрация С02 в наружном воздухе,
поступающем в камеру при
вентиляции или вследствие инфильтрации,
м3/м3;
С(т)—текущая концентрация С02 в камере,
м3/м3.
Подставив выражения C) в
уравнение B) и далее в уравнение A),
получим:
<*С= ^ [VbC»-VbC(t) + Vh^C»-Vh^C(t) +
v с
+ R(xJ)G]dx. D)
При естественном способе
формирования газовой среды (путем
использования продуктов дыхания плодов и
овощей) суммарная концентрация d
газов С02 и 02 постоянна,
С(т)+Со2(т)=<*.
где С0 (т) — текущая концентрация 02, м3/м3.
Величина d равна 0,21 для
нормальных газовых смесей. Это следует
из суммарного уравнения дыхания, из
которого видно, что объемы газов,
участвующих в дыхании, одинаковы,
т. е. объем поглощаемого 02 равен
объему выделяемого С02. Учитывая это
и заменяя в известных выражениях
[3, 5], описывающих зависимость
интенсивности дыхания (выделения С02 и
поглощения 02), концентрацию С0г
концентрацией С(т), получим текущую
интенсивность дыхания:
#(Т, /) =•#(/) [0,365 + 2,774d—3,657С(т)], E)
где '/?(/) — интенсивность дыхания при
температуре t в среде атмосферного
воздуха, м3/(т • ч), .определяемая
из уравнения
Яф-ЯоО+м);
R0 — интенсивность дыхания при
температуре 0°С в среде атмосферного
воздуха (предполагается, что в
процессе хранения не меняется)
м3/(т • ч);
Ь — температурный коэффициент
скорости дыхания, 1/°С;
f — температура среды, принимаемая
постоянной, °fc.
Подставляя выражение E) в D),
получаем дифференциальное уравнение
первого порядка с разделяющимися
переменными:
36

dC= I {VbC»-1/bC(t) + КиифСн-УннфС(т) +
' С
+ /?(/) [0,365+ 2,774d—3,657C(x)]G}dT F)
Разделяя переменные в уравнении
F), проведем интегрирование от 0 до т
и от С@) до С(т), где С@) —
начальная объемная концентрация С02 в
камере, м3/м3. При этом примем, что
рассматриваемые процессы протекают при
постоянной температуре.
Постоянную интегрирования N
найдем из начальных условий, учитывая,
что при т = 0 С(т) =С@). В результате
после преобразований получаем
следующее выражение для С(т):
С(т)=С@)ехр[-т^ 2±у J +
(У в + ^инф) С" + @*365 + 2,774**)/? (/) С
+ Кв+Кинф + 3,657/?@О Х
х|1-ехр[-т *— J ) G)
При этом концентрация кислорода
С0г(т) находится из разности:
При выводе уравнения G) были
приняты следующие допущения:
перемешивание газов в камере
идеальное;
количество хранящихся в камере
грузов G и объем Vc за расчетный
период не меняются;
температура поступающих на
хранение продуктов постоянна (/=const);
если она отличается от температуры
последующего хранения, то необходимо
взять среднеинтегральное ее значение
за рассматриваемый период, когда
С = const.
По уравнению G) можно
определить:
изменение концентрации С02 в
периоды загрузки камеры,
формирования заданного состава газовой среды,
регулирования газовой среды (до конца
хранения);
время, необходимое для получения
заданного состава газовой среды и для
вентиляции помещения в целях
создания нормальных условий работающему
персоналу (например, при ремонте
оборудования или выгрузке из камеры»
продуктов после их хранения);
кратность вентиляции в целях
создания необходимых условий для
работающих в камере людей в период
загрузки.
Указанные зависимости учитывают
влияние изменяющейся интенсивности
дыхания на концентрацию компонентов
газовой среды.
Изменение концентрации С02 в
период загрузки камеры рассчитывают по
уравнению G) при условии, что
УИнф~°> так как ^инф< Vv Однако такое
условие выполнимо, если не
учитываются потери газовой среды или
приток воздуха в результате
инфильтрации через открытые двери, которые
могут внести существенные коррективы.
Изменение концентрации С02 в
период хранения, т. е. в период
формирования заданной газовой среды,
находят по уравнению G) при условии,
что Кв=0, так как камера полностью
герметизирована.
Для анализа уравнения G)
выполнен расчет состава газовой среды для
камеры типового холодильника
емкостью 500 и 1000 т [1] при условиях,
которые излагаются ниже.
1. Суточное поступление грузов
(яблок) составляет 20% от емкости
камеры. Для упрощения расчета
приняли, что количество грузов, находящихся
на хранении в камере в период ее
загрузки, подчиняется закономерности,
отмеченной на графике (рис. 1, а).
На каждом *"-м расчетном участке (ab,
cd, ef, gh9 от k и далее) величина G
постоянна и при переходе от одного
участка к* другому изменяется
скачкообразно. Изменение концентрации С02
в период загрузки определяли
отдельно для каждого /-го участка. На
первом участке аЬ для точки а приняли
G=0,2 ?, что составляет 20% от
емкости Е камеры; т=*0, С = С@) =
= 0,0003 м3/м3. Концентрацию, которая
создавалась через сутки (точка &),
вычисляли по уравнению G) при
т = 24 ч. На втором участке cd при
G=0,4? начальная концентрация С@)
равна конечной концентрации на
первом участке, т. е. С@) в точке с
равна С(т) в точке Ъ и т. д. Для точки
с т=0, а для точки d величина
т = 24 ч.
2. Производительность вентилятора
VB, м3/ч, (равная объему удаляемой из
камеры газовой среды или
притекающего в камеру наружного воздуха при
вентиляции) составляет
VB~nVCTp/24,
где п — кратность вентиляции, принята п = 4
объема в сутки (обычно п = 1^-6);
VC7p — строительный объем камеры, м3.
37

С,*Щ
Рис. 1. Количество грузов в камере и графики
изменения концентрации С02:
а — С в процессе загрузки камеры; 1,2 — соответственно
без учета и с учетом инфильтрации через открытые двери;
3 — режим формирования газовой среды;
б — С в режиме формирования газовой среды (кривая 3)
и поддержания заданного газового состава (кривая абвгде);
4, 5, 6,7,8 — кривые снижения концентрации С02
соответственно при п*=4; 3; 2; 1; 0,5 объема в сутки
W/rfi
Of 10
0,08
0,06
ППй
0,02
0
L «
\3агрузка\
*. намерьг щ
\ |
[jj/
VHiipoL
анис <
взобои среды ^
aU
*\
Ь
&
L<
w
J
В
Ж
г
6
i
\
\
С
Регулирование состава газовой
средь/
8 10 t,c.
3. Свободный объем камеры, или
объем, занимаемый газовой смесью,
равен
Ус = ^стр,
где а — коэффициент, зависящий от вида
продукции и удельного объема камеры z,
z = VCTp/G.
Имеющиеся сведения о зависимости
а от z [2, 3] позволяют определить
V\ при значениях z от 3 до 8,
т. е. при загрузке камеры примерно на
3/5 от расчетной емкости и выше. Для
нахождения Vc можно использовать
также зависимость, пригодную для
любых значений z:
r С Y CTp к ш г г вш — г ,
"стрескв
2Яу
^ ZOx,
стр
1
стр
zqv
zqv zqv
)v
в/ r стр»
zqv
(8)
где Vm и VBU1 — объем, занимаемый штабелем
груза, и объем внутриштабель-
ного воздуха, м3;
V V
z = стр _ СТР
(9)
V = V =¦
9 гр »•
\ стр.
zqv"
qv-
удельная норма загрузки по
массе (нетто) данным продуктом
1 м3 грузового объема, т/м3;
8скв — ^вш/^ш — коэффициент скважистости (по
данным В. 3. Жадана для яблок
ескв = 0,45).
Из уравнений (8) и (9) определяют
пределы изменения z и а:
при отсутствии груза в камере
G=0, z = zmax = oo, a=l;
при полной загрузке камеры (без
отступов и проходов)
G = GmaY,
** ~"~ ^min —
стр 1
: = Т (ТЭК КЗК УТЬ = ^СТО) >
УгрЙУ 9V
а = вГ1
Расчет по уравнению (8)
согласуется с данными работ [2, 3]
(рис. 2).
4. Объем инфильтруюЩейся среды в
общем виде рассчитывают по формуле:
инф:
: *стр^г » **инф.д'
где
/стр/Сг — объем инфильтрующегося
воздуха, м3/ч, при полной
герметизации камеры, определяемой
коэффициентом герметичности
/Сг, равным (в расчетах для
естественного способа
формирования газовой среды и
нормального газовогр режима) /Сг—
«0,002 ч '
38

ы
0,2
\У
4
4**
Г7
^**
^
к
-
"
;• Я
10
12 1$
16
18
20 22z,M'An
Рис. 2. Зависимость коэффициента а от удельного
объема г для яблок:
/ — значения, рассчитанные по уравнению (8) при
<7У = 0,3 т/м3; 2 — табличные значения из [2] и C]; 3 —
расчетные значения с использованием зависимости для
Уинф д — количество вытесняемой газовой
среды при открывании дверей,
м3/ч.
При расчете концентрации С02 в
период загрузки величину Кинфд
необходимо обязательно учитывать, иначе
расчет будет неточным; для режима
хранения Киф-УетрКр
5. Концентрация С02, содержащегося
в наружном воздухе, Сн=0,0003 м3/м3.
6. Суммарная текущая концентрация
С02 и 02 d = 0,2l mVm3 (для
нормального газового режима).
7. Температура продукта равна
температуре хранения (* = 0°С).
Результаты расчетов концентрации
С02 в период загрузки, а также в
период хранения (для создания
необходимого газового режима) при
естественном способе формирования газовой
среды ( газовый режим — нормальный)
при указанных выше условиях
приведены на рис. 1, а, б.
Из анализа расчетных значений
сделаны следующие выводы.
Концентрация С02 существенно
возрастает и превышает 0,2% @,002 м3/м3)
даже в период загрузки камеры
(в конце загрузки — см. рис. 1, а
кривая /). При такой концентрации
допускается только кратковременное
пребывание людей в камере.
Однако в процессе загрузки камеры
(в результате открывания дверей)
величина Уинф становится значительно
больше, чем в герметизированной
камере. Объем КИНф.д при открывании
дверей проще определить как
эквивалентный теплопритоку через открытые
двери камеры. Если камеру загружают
в одну смену, то приток воздуха через
открытые двери приводит к
снижению концентрации С02 примерно на
20% (см. рис. /, а кривая 2).
Систему вентиляции камер хранения
охлажденных продуктов, даже яблок,
имеющих значения R0 и b меньшие, чем
у других продуктов, необходимо
проектировать с учетом кратности п = 4 (не
менее), так как камеры с РГС имеют
более высокую степень загрузки, чем
камеры обычных фруктоовощехрани-
лищ. При меньшей кратности
вентиляции в камерах создаются условия,
затрудняющие работу обслуживающего
персонала.
Концентрация С02 достаточно
быстро возрастает в период формирования
газовой среды и через 5 сут после
полной герметизации камеры достигает
примерно 6%. Скорость возрастания
за первые сутки составляет 1,5%, за
вторые — 1,3%, за третьи — 1,15%,
за четвертые — 1,1%, за пятые —
1%, за шестые — 0,9%. При этом
среднесуточная скорость возрастания
концентрации С02 для данного периода
формирования газовой среды равна
1,1%, что подтверждается данными
других авторов [2, 3]. Через 10 сут
концентрация С02 достигает ~10%
@,1 м3/м3), а среднесуточная скорость
возрастания концентрации Сф2 (за
т = 10 сут) составляет ~1%..
Одним из способов поддержания
заданного соотношения между
концентрациями С02 и 02 в камере является
замена части газовой среды на
наружную. Для этого применяют
^вентиляторы. Результаты расчета
концентрации С02 при разной кратности
вентиляции приведены на рис. 1, ,.б
(кривые 4—8). За начало отсчета взято
максимальное значение рекомендуемой
концентрации С02, равное 6% (см.
рис. 1, б точка а), как принято в
типовых проектах камер с РГС E±1%)
in.
Из анализа кривых, приведенных на
рис. 1, б, следует, что в результате
подачи наружного воздуха
минимальная рекомендуемая концентрация С02,
равная 4%, устанавливается в камере
39

при п—\ примерно за 7,2 ч (точка
б на кривой 7), при п = 0,5 — за
17,5 ч (кривая 8). Если п>1, то
указанная концентрация достигается
значительно быстрее.
Объективных сведений о
технологической целесообразности того или иного
режима вентиляции (скорости
снижения и повышения концентрации газов)
в литературе це имеется. На наш взгляд,
при поддержании заданного состава
газовой среды путем использования
наружного воздуха необходимо
применять системы вентиляции сп=1 объему
в сутки. При такой кратности
концентрация С02 снижается с 6 до 4% в
течение одной рабочей смены. График
регулирования состава газовой среды
при л=1 приведен на рис. 1, б
(кривая абвгде), из которого следует, что
периодичность режима вентиляции
камер с целью снижения концентрации
С(Э2 с 6 до 4% составляет около
2 сут. Таким образом, задаваясь
кратностью вентиляции, а также пределами
изменения заданной концентрации,
можно подобрать режим работы, при
котором затраты на эксплуатацию
будут минимальными.
УДК 637.352.037.05b
ОКИСЛИТЕЛЬНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ
МОЛОЧНОГО ЖИРА
В ЗАМОРОЖЕННОМ ТВОРОГЕ
ПРИ ХРАНЕНИИ
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА,
канд. техн. наук 3. А. МИШЕНИНА
ВНИКТИхолодпром
Г. П. ОВЧАРОВА
СКО ВНИКТИхолодпрома
При хранении замороженного
творога в зависимости от условий
холодильной обработки и хранения происходят
в большей или меньшей степени
изменения его качества: состояние белка,
дисперсность молочного жира, органолеп-
тические свойства продукта [1, 3, 7].
На органолептические показатели
творога при хранении большое влияние,
оказывают биохимические изменения/
молочного жира [4], которые могут
развиваться в двух направлениях:
гидролитический распад и окисление. При
низких температурах, способствующих
подавлению развития
микроорганизмов, наблюдаются преимущественно
На основании порученного решения
уравнения газового баланса камер с
РГС, учитывающего изменение
интенсивности дыхания плодов в процессе
хранения при изменении концентрации
газов, выполнен расчет изменения
состава газовой среды для камер
типового фруктохранилища.
Список использованной литературы
1. Бондарев В. И., Чу па хин В. А.,
Мысков а В. А. Холодильники для фруктов с
РГС емкостью 500 и 1000 т.— Холодильная
техника, 1981, № 6, с. 61—62.
2. Бондарев В. И., Янюк В. Я.
Проектирование и эксплуатация холодильных камер с
регулируемой газовой средой.—
Холодильная техника, 1980, № 1, с. 40—44.
3. Временные рекомендации по
проектированию и эксплуатации холодильных камер для
фруктов и овощей с регулируемой газовой
средой (РГС). [ОНТИ Гипронисельпрома].
Орел, 1978. 80 с.
4. Применение холода в пищевой
промышленности (холод в рыбной и пищевой
промышленности). Справочник. Сер. Холодильная
техника / под. ред. А. В. Быкова. М.: Пищевая
промышленность, 1979. 152 с.
5. СошинскийА. М., Черняева И. Н.
Расчет состава регулируемой газовой среды пло-
доовощехранилищ.— Холодильная техника,
1979, № 4, с. 39—43.
окислительные процессы, вызывающие
прогоркание молочного жира [6].
Об изменениях молочного жира в
данной работе судили по образованию
свободных жирных кислот (кислотные
числа), первичных продуктов окисления
(перекисные числа) и изменению
ненасыщенных триглицеридов
(коэффициент преломления).
Исследовали творог с массовой долей
жира 18 и 9%, выработанный кислотно-
сычужным способом. Замораживали его
со скоростью A,42 — 2,07) • 10~2 м/ч
на контактной поверхности при
температуре —40°С в скороморозильном
аппарате и со скоростью @,20-г-
— 0,32) • Ю-2 м/ч воздушным способом
в холодильной камере при температуре
воздуха —30°С до средней конечной
температуры —12, —18 и —25°С, а
затем хранили при соответствующих
режимах [3].
Кислотность молочного жира
определяли методом титрования, перекисные
числа — йодометрическим методом,
изменение ненасыщенных триглицери-
40

дов — по коэффициенту преломления,
полученному при температуре 40°С [5]
с помощью рефрактометра фирмы
Карл-Цейс-Йена (ГДР).
Образцы для исследования брали
после выработки творога, его
замораживания и в процессе хранения.
Установлено, что в процессе быстрого
замораживания творога жирностью 18
и 9% до средней конечной
температуры —12 и —18°С кислотные числа
молочного жира увеличились всего на
3,8—4,7%, а при медленном
замораживании — на 11,5—15,4% (рис. 1), при
замораживании творога до средней
конечной температуры —25°С кислотные
числа увеличились соответственно на
1,9-2,3% и 3,9-4,7%.
Перекисные числа жира творога в
процессе быстрого замораживания не
изменились, а в процессе медленного
замораживания увеличились в среднем
на 17% (рис. 2,3).
8,0
Ю
6,0
5,0
/
Г'
1
1
V?
s
0~ т
1
4
**
*
7\
j\
~~*\
2 ? 6 8 10 й
W
3*
* 28
%'*'
*
Ча
Й*/*
^
г"
/
$&
\г
/
г,
/У
/
.1
,<rs
"О
;^&
.</
^^
j
уЯ
2 4 6 8 10 12\
11 .1
%
мес '
%мес
10
Рис. 2. Изменение перекисных чисел жира творога
при быстром замораживании и хранении;
/ — замораживание; // — хранение; 1, 2, 3 — творог,
замороженный до температуры — 12°С; 4, 5,6 — то же, до темпера
туры — 18°С; 7, 8 — то же, до температуры —25°С;
творог жирностью 18% в блоках;—.— — творог жирностью
18% в брикетах; творог жирностью 9% в блоках
Установлено, что при хранении
изменение этих показателей зависело от
температуры хранения и скорости
замораживания. Так, в образцах
быстрозамороженного творога через 6 мес
хранения при температуре —18°С
кислотные числа в твороге жирностью 18%
увеличились на 21%, а жирностью
9% — на 23%, в образцах медленно-
замороженного продукта —
соответственно на 58 и 60%. Усиление
окислительных процессов в медленнозаморо-
женном твороге является следствием
продолжающихся биохимических
изменений в процессе замораживания, а
также увеличения количества дестаби-
лизованного жира [3],
подвергающегося в большей степени процессам
окисления.
Рис. 1. Изменение кислотных чисел жира творога
при быстром (а) и медленном (б) замораживании
и хранении:
I — замораживание; // — хранение; 1,4 — творог,
замороженный до температуры 12°С; 2, 5 — то же, до температуры
— 18°С; 3, 6 — то же, до температуры —25°С; творог
жирностью 18%; творог жирностью 9%
k6
5^
I
\22
10
Рис. 3. Изменение перекисных чисел жира творога
при медленном замораживании и хранении:
/ — замораживание; // — хранение; /, 2 — творог,
замороженный до температуры — 12°С; 3, 4 — то же, до температуры
— 18°С; 5,6 — то же, до температуры —25°С; ¦ -¦ —творог
жирностью 18%; творог жирностью 9%
i
А
1
//
//
Иг
If"
//
1
/^-»
^
/
2
""
--.—¦
'А
/
/
Ф
/
~*<s\
г t в 8 10 &
и I
41

С понижением температуры хранения
до —25°С биохимические изменения
молочного жира замедлялись, и кислотные
числа его через 6 мес хранения в мед-
леннозамороженном твороге
жирностью 18% увеличились на 42%, а
жирностью 9% — на 49%. В
быстрозамороженном твороге этот показатель
увеличился соответственно только на 7
и 23%.
При температуре хранения —12°С
биохимические изменения молочного
жира происходят более интенсивно.
Через 6 мес хранения перекисные числа
в твороге жирностью 18% увеличились
в 2,7 раза при быстром и в 3,4 раза
при медленном замораживании, причем
они превышали предел допустимого —
0,03% [2].
При температуре хранения — 18°С в
жире быстрозамороженного творога
перекисные числа оставались в
пределах допустимого в течение 10 мес, а
при температуре —25°С — свыше
12 мес (см. рис. 2).
Образование свободных жирных
кислот происходит также более
интенсивно в медленнозамороженном продукте
в процессе хранения при —12°С (см.
рис. 1), что связано с более
активным окислением молочного жира. Это
подтверждено также исследованиями
изменения ненасыщенных триглицери-
дов. В твороге жирностью 18% через
6 мес хранения при температуре
— 18°С коэффициент преломления имел
значение 1,4553, близкое к исходному
A,4545), а при — 12°С он несколько
увеличился до 1,4572. Это
свидетельствует, по-видимому, о том, что произошел
процесс окисления молочного жира, и
количество ненасыщенных триглицери-
дов уменьшилось за счет
присоединения кислорода воздуха по месту
двойных связей.
В процессе исследований изучалось
также влияние вида фасовки и
упаковки на качество продукта,
замороженного быстрым способом (блоки
массой 6,2 кг, упакованные в
полиэтиленовую пленку, и брикеты массой
0,25 кг, упакованные в пергамент и
уложенные в короба с вкладышами
из полиэтиленовой пленки).
Выявлено, что нарастание перекис-
ных чисел происходит более заметно в
твороге в мелкой упаковке, что,
вероятно, связано с большими
окислительными изменениями молочного жира из-за
увеличения поверхности контакта
продукта с кислородом воздуха. Более
выражено это также в твороге при
температуре хранения —12°С (см. рис. 2).
Перекисные числа жира творога к 6 мес
его хранения при температуре —18°С в
блоках увеличились в 1,7 раза, в
брикетах — в 2,5 раза, при —12°С
соответственно в 2,6 и 3,5 раза.
Таким образом, на основании
проведенных исследований установлено, что
интенсивность окислительных
изменений молочного жира зависит от способа
замораживания и режимов хранения,
а также от фасовки продукта.
При медленном замораживании
образование первичных продуктов
окисления происходит в большей степени,
что оказывает влияние на процесс
окисления молочного жира при
дальнейшем хранении. В
быстрозамороженном твороге окислительные процессы
молочного жира при хранении менее
интенсивны и остаются в пределах
допустимого в течение 10 мес
хранения при —18°С и свыше 12 мес при
—25°С.
Список использованной литературы
1. Влияние холодильной обработки и хранения
на качество творога, выработанного
непрерывным способом / Н. Н. Фильчакова,
Р. И. Панкова, Л. А. Лыщева и др.—
Холодильная техника, 1981, № 4, с. 39—42.
2. И н и х о в Г. С, Б р и о Н . П. Методы
анализа молока и молочных продуктов. М.:
Пищевая промышленность, 1971. 423 с.
3. Овчарова Г. П., Фильчакова Н. Н.
Влияние способа замораживания и условий
холодильного хранения на состояние
молочного жира в твороге.— Холодильная техника,
1983, № 8, с. 48—49.
4. Сенкевич Р. Изменение жира творога
после замораживания и длительного хранения.—
Молочная промышленность, 1966, № 8,
с. 36—38.
5. Тепел А. Химия и физика молока. М.:
Пищевая промышленность, 1979, 623 с.
6. Тютюнников Б. И. Химия жиров. М.:
Пищевая промышленность, 1974. 623 с.
7. Filch а ко va N. N., Pankova R. I.,
Mishenina L. A. a. o. — Preprints of the
XVI International Congress of Refrigeration,
Commission C2, Paris, 1983, pp. 502—506.
42

В порядке обсуждения
УДК 621.565.001,375
ЕЩЕ РАЗ К РЕШЕНИЮ ЗАДАЧ
ОПТИМИЗАЦИИ В ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНИКЕ
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫ Л ЕВ,
д-р техн. наук, проф. В. В. ОНОСОВСКИЙ,
И. Н. БАХАРЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Разделяя мнение авторов статьи [3]
о своевременности и большой пользе
дискуссии, посвященной выбору путей
оптимизации холодильных машин и
установок, которую организовала
редакция журнала «Холодильная техника»,
полагаем, что эта дискуссия могла бы
быть значительно более плодотворной,
если бы, наряду с критическими
замечаниями, публикуемые материалы
содержали объективный анализ работ по
оптимизации холодильных машин и
установок, проводимых в различных
организациях, и достигнутых результатов.
Что касается высказанных авторами
статьи [3] критических замечаний о
проделанной нами работе по
оптимизации холодильных установок [2],
мы хотим ответить следующее.
У нас нет и не может быть
возражений по общим положениям чистр
математического плана, приводимым в
статье [3]. Однако в ней
высказывается мнение о неприемлемости
использования термоэкономического метода
для решения оптимизационных задач.
В ответ на это напоминаем, что мы не
занимались разработкой общих
принципов оптимизации, а решали конкретную
задачу. Применительно к ней
использование термоэкономического метода
позволяет получить достаточно
корректное решение. Применяя этот метод, мы
не считали, что все трудности по
проблеме оптимизации холодильных установок
преодолены, а, напротив, указывали,
что не исключен поиск других путей
решения оптимизационных задач.
Мы полностью согласны с тем, что
любая математическая модель является
моделью неполной аналогии, отражает
далеко не все качества
моделируемого объекта и что обязательным
условием следует считать ее адекватность
реальному объекту. Проведенная нами
проверка убедительно свидетельствует
об адекватности рассматривавшейся в
нашей работе модели абсорбционной
бромистолитиевой холодильной
машины (АБХМ) объекту и описанию
процессов, протекающих в машине, с
достаточной для инженерных рачетов
точностью.
Не касаясь общих принципов
многокритериальной оптимизации, которую
авторы статьи [3] считают не только
возможной, но и наиболее близкой к
реальности и менее абстрактной,
отметим, что для АБХМ — объекта,
состоящего из комплекса теплообменных
аппаратов, нельзя одновременно
добиться и минимального расхода
энергии, и минимального расхода металла
на аппараты. В данном случае (при
неизменной конструкции аппаратов)
уменьшение теплообменной
поверхности обязательно потребует увеличения
разности между температурами
обменивающихся теплом сред, что повлечет
за собой рост необратимых потерь, а
значит, и увеличение расхода
энергии. Это наше убеждение хорошо
согласуется с положениями, четко
сформулированными в статье д-ра техн. наук
А. В. Быкова [1].
На наш взгляд, применение метода
неопределенных множителей Лагранжа
обогащает термоэкономический подход
к моделированию сложных
энергетических установок, поскольку в этом
случае появляется возможность
представить рассматриваемую систему в виде
ряда зон, что значительно упрощает
вычислительные операции, и определить
стоимости потока эксергии, выходящего
из отдельных зон системы, что
позволяет анализировать эффективность
работы отдельных узлов. Разумеется, это не
исключает использования и других
методов поиска экстремума.
Возможно, авторы статьи [3] правы,
отмечая недостатки метода
неопределенных множителей Лагранжа, не
позволяющего в общем случае, для
сложных функций, имеющих большое
количество корней, утверждать, что
найденный экстремум является глобальным.
Однако для термоэкономической
модели АБХМ при изменении
оптимизирующих переменных в ограниченных
пределах, определяемых реальными ус-
43

лов.иями осуществления цикла машины,
мы получили однозначное решение. Это
дает основание использовать
термоэкономический метод для решения
такого рода задач. Наши попытки
установить наличие других экстремальных
значений в реальном диапазоне
изменения оптимизирующих переменных
оказались безуспешными.
Все сказанное позволяет утверждать,
что выполненная термоэкономическая
модель АБХМ и примененный метод
отыскания минимума целевой
функции в данном частном случае вполне
корректны и результаты расчета по этой
модели отражают, с допустимой
погрешностью, физические
особенности АБХМ.
Конечно, примененная модель не
является «истиной в последней инстан-
Стандарты и качество
УДК 663.674@83.133)
НОВАЯ ТЕХНИЧЕСКАЯ
ДОКУМЕНТАЦИЯ НА МОРОЖЕНОЕ
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ,
О. С. БОРИСОВА, Н. Н. ШПЯКИНА,
Л. Н. СОЛОВЬЕВА
В НИКТИхолодпром
В 1982 г. введены в действие
«Изменение № 1» к отраслевому
стандарту на мороженое (ОСТ 49 156—80)
и «Временная технологическая
инструкция по производству мороженого
молочного, сливочного, «Снегурочка» и
«Кисло-сладкое» с использованием
сывороточных концентратов». В «Изменении
№ 1» были учтены замечания
заинтересованных организаций.
Указанные документы разработаны
лабораторией технологии мороженого
ВНИКТИхолодпрома в связи с
целесообразностью использования в
производстве мороженого новых видов
молочного сырья — сывороточных
концентратов.
Так, «Изменением № 1» к ОСТ 49
156—80 в характеристику мороженого
«Снегурочка» внесено дополнение о
возможности использования сухого сыво-
роточно-белкового концентрата,
получаемого методом ультрафильтрации —
ции». Она не все учитывает. Например,
еще не оптимизирован режим работы
градирни. Может быть, можно
отказаться от некоторых допущений и более
точно учесть влияние факторов,
которых пока не принимали во внимание.
Но это задачи дальнейшей работы.
Список использованной литературы
1. Быков А. В. Задачи холодильного
машиностроения по экономии энергетических,
материальных и трудовых ресурсов.—
Холодильная техника, 1983, № 4, с. 2—6.
2. Курылев Е. С., Оносовский В. В.,
Бахарев И. Н. Еще раз об оптимизации
холодильных установок.— Холодильная
техника, 1982, № 10, с. 41—43.
3. Марьямов А. Н., Бородянский Б. М.
К решению задач оптимизации в
холодильном машиностроении.— Холодильная
техника, 1983, № 4, с. 47—48.
СБК-УФ, наряду с казеинатом
натрия из свежеосажденного казеина.
В состав СБК-УФ входит 30—40%
белков сыворотки, 40—50% лактозы,
5% минеральных солей. Цена 1 т ка-
зеината натрия 2750 руб., СБК-УФ —
1600 руб.
Мороженое «Снегурочка» типа
сливочного, созданное лабораторией
технологии мороженого несколько лет
назад, содержит по сравнению со сли-
вочныГм почти вдвое больше
молочного белка, меньше на 20% жира и
на 7% сахарозы, но не уступает ему
по вкусовым данным.
По рецептурам на мороженое
«Снегурочка», приведенным во временной
технологической инструкции, на 1 т
мороженого расходуется 31,6 кг СБК-УФ.
По физико-химическим и органолеп-
тическим показателям мороженое с
СБК-УФ не отличается от
мороженого с использованием казеината
натрия.
В «Изменении № 1» к
отраслевому стандарту разрешено в
мороженом «Кисло-сладкое» использовать
концентраты творожной сыворотки
(сгущенной, сгущенной с сахаром или
сухой) наряду с микробиологически
сброженной подсырной сывороткой.
44

Технология мороженого
«Кисло-сладкое» была разработана лабораторией
технологии мороженого в 1978 г. и
предусматривала использование лишь
микробиологически сброженной под-
сырной сгущенной сыворотки, имеющей
высокую кислотность.
Кислотность восстановленной
творожной сыворотки составляет 75°Т при
содержании 6,5% сухих веществ.
Сгущенная творожная сыворотка
содержит 40% сухих веществ.
Во временной технологической
инструкции приведены рецептуры
мороженого «Кисло-сладкое» с сухой и
сгущенной творожной сывороткой.
Цена 1 т сухой творожной
сыворотки — 550 руб., сгущенной — 200 руб.
На 1 т мороженого «Кисло-сладкое»
расходуется 69,5 кг сухой или 165 кг
сгущенной творожной сыворотки.
«Изменением № 1» к ОСТ 49
156—80 раздел 1 «Классификация»
дополнен пунктом 1.5, в соответствии с
которым в молочное и сливочное
мороженое для частичной замены сомо
разрешается вводить до 3%
концентратов молочной подсырной сыворотки
(сгущенной, сухой или сухой
деминерализованной, полученной методом
электродиализа,— СДС-ЭД) в
пересчете на сухие вещества концентрата. Это
позволяет более рационально
использовать другие молочные продукты, в
основном концентраты обезжиренного
молока.
Технология производства молочного
и сливочного мороженого с
использованием концентратов подсырной
сыворотки описана во временной
технологической инструкции. Там же
приведены рецептуры этого мороженого.
На 1 т молочного и сливочного
мороженого расходуется 31,6 кг сухой
или 75 кг сгущенной подсырной
сыворотки.
По качеству мороженое с частичной
заменой сомо концентратами подсырной
сыворотки практически не отличается
от традиционного молочного и
сливочного мороженого. Применение
СДС-ЭД предпочтительнее по
сравнению со сгущенной или сухой
подсырной сывороткой обычного состава.
Рижский молочный комбинат в 1982 г.
выпустил 1000 т молочного и
сливочного мороженого с использованием
сухой подсырной сыворотки, а в
текущем году предприятия уже ряда
республиканских министерств мясной и
молочной промышленности приступают к
выработке этой продукции.
«Изменением № 1» в ОСТ 49
156—80 внесены также следующие
дополнения.
В разделе 1 «Классификация» (пункт
1.1.) предусматривается использование
для производства мороженого «Полюс»
и «Антарктида» не только
картофельного желирующего крахмала, но и
кукурузного. В связи с этим вид
желирующего крахмала не указывается.
В разделе 2 в перечень сырья
включены, наряду с СБК-УФ,
следующие виды сырья: бутербродное
масло по ТУ 49 461—78;
рафинированный сахар-песок по ГОСТ 22—78;
кукурузный желирующий крахмал для
холодильной промышленности по ОСТ
18—237—81. В этом разделе
обновлены ссылки на техническую
документацию шести наименований сырья,
уточнены заголовки граф табл. 3 и 5,
уточнен химический состав мороженого
«Молочно-белковое», приведены нормы
внесения в мороженое стабилизатора —
кукурузного желирующего крахмала.
Приведены количественные нормы
внесения в мороженое плодово-ягодных
экстрактов в качестве наполнителей.
Кроме того, в разделе 2 сделаны
изменения редакционного характера.
В разделе 5 «Расфасовка, упаковка,
маркировка, транспортирование и
хранение» дано разрешение на обвязку
картонных ящиков шпагатом с
последующим пломбированием узла
бумажным маркированным ярлыком в случае
отсутствия клеевой ленты. Расширен
перечень массы мелкофасованного
мороженого. Обновлены ссылки на
техническую документацию, уточнены
формулировки отдельных пунктов.
«Изменение № 1» к отраслевому
стандарту на мороженое и «Временная
технологическая инструкция по
производству мороженого молочного,
сливочного, «Снегурочка» и «Кисло-сладкое» с
использованием сывороточных
концентратов» направлены на рациональное
и комплексное применение молочного
и других видов сырья, на создание
малоотходной технологии,
расширение ассортимента мороженого,
повышение его качества.
45

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК [621.565 621 564 22) 715
КОМПЛЕКСНАЯ СИСТЕМА
УДАЛЕНИЯ МАСЛА
НА АММИАЧНЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВКАХ
Б. Н. КОГАН
Гипрохолод
Пары аммиака, нагнетаемые
поршневым или маслозаполненным винтовым
компрессором, уносят с собой частицы
смазочного масла.
Аммиак и масло из-за ограниченной
взаимной растворимости образуют
двухфазный гетерогенный раствор
При этом одна из жидких фаз,
представляющая собой почти чистое
масло, оседает в виде пленки на теп-
лопередающую поверхность приборов
охлаждения, технологических
аппаратов и в других узлах холодильной
установки.
Масляная пленка повышает
термическое сопротивление и понижает
коэффициент теплопередачи теплообменных
аппаратов, из-за чего возрастает
разность температур между теплопередаю-
щими средами в испарителях и
конденсаторах. В результате снижается холо-
допроизводительность установки и
увеличивается расход энергии на
производство холода, что делает крайне
необходимым отделение масла от аммиака в
маслоотделителях непосредственно у
компрессоров и конденсаторов; от
жидкого аммиака циркуляционного
контура, состоящего из ресиверов, приборов
охлаждения и аммиачных насосов; от
жидкого аммиака в рабочем узле
установки, включающем конденсаторы и
линейные ресиверы.
Для отделения масла на
действующих холодильниках, оборудованных
компрессорами старого ряда,
используют промывные барботажные
маслоотделители типа ОММ. Однако в
большинстве случаев из-за неправильной
обвязки и монтажа таких
маслоотделителей не происходит их нормального
заполнения жидким аммиаком, что
снижает эффективность работы аппаратов
на 40—50%.
Компрессорные агрегаты нового ряда
укомплектовывают циклонными
маслоотделителями, из которых масло
возвращается в картеры компрессоров.
Кроме того, на вновь монтируемых
холодильных установках перед
конденсаторами, обслуживающими группу
компрессоров, устанавливают общий
маслоотделитель механического
действия, так как барботажные
маслоотделители в последние годы сняты с
производства.
Для нормальной работы современных
высокооборотных компрессоров новой
градации (например, поршневых
типа П110 и П220, винтовых типа
5ВХ-2,6 Бр и т. д.) необходима
циркуляция большого количества масла, и
поэтому, несмотря на установку
маслоотделителей у каждого агрегата и на
группу конденсаторов, происходит
значительный унос масла в
испарительную систему.
В сложившейся практике
эксплуатации установок масло из испарительной
системы удаляют продувкой батарей,
воздухоохладителей, скороморозильных
аппаратов и т. д. горячими парами
аммиака
Как правило, эта трудоемкая и
длительная по времени операция
проводится на действующих предприятиях
нерегулярно. На холодильниках
оттаивание горячими парами аммиака
приборов охлаждения прекращают сразу же
после очистки охлаждающей
поверхности от инея.
За это время не удается полностью
удалить вязкое масло из системы, так
как скорость его стекания в 10—15 раз
меньше, чем скорость стекания жидкого
аммиака
Комплексные обследования
Ленинградским технологическим
институтом холодильной промышленности
(ЛТИХП) хладокомбинатов и
холодильников Росмясомолторга РСФСР
показали, что значительные резервы
повышения эффективности работы
холодильных установок заключены в
своевременном удалении масла из
упомянутых выше рабочих узлов
холодильной установки.
Анализ результатов
экспериментальных исследований и натурных
обследований, выполненных Астраханским
техническим институтом рыбной
промышленности, ВНИКТИхолодпромом,
ЛТИХП и Гипрохолодом, показывает,
что наиболее простым и рациональным
способом отделения масла от жидкого
аммиака на сторонах низкого и
высокого давлений является разделение
гетерогенной смеси в гидроциклоне ко-
46

торое происходит под действием
центробежной силы благодаря разности
плотностей жидкого аммиака и масла. При
этом более тяжелая фаза (масло)
движется от оси гидроциклона к его
стенкам и стекает по ним в ресиверную
часть. Легкая фаза (аммиак) выходит
из аппарата сверху через отводной
патрубок. /
В зависимости от температуры
жидкого аммиака, поступающего в
гидроциклон, Гипрохолод применяет два
типа аппаратов: цилиндрические и
конические конструкции соответственно
ВНИКТИхолодпрома и кафедры
холодильных установок ЛТИХП.
Экспериментально установлено, что
при температуре ниже —32°С в
цилиндрических гидроциклонах
прекращается отделение масла, так как его
вязкость настолько высока, что оно не
стекает по стенкам аппарата в
ресиверную часть.
Поэтому цилиндрические
гидроциклоны Гипрохолод использует только для
отделения масла при температуре
аммиака —30°С и выше.
Предусмотренный в гидроциклоне
ЛТИХП подогрев масла в конусной
части аппарата позволяет отделять масло
при температуре аммиака —40ч-
—45°С.
Гидроциклоны устанавливают на
нагнетательной линии аммиачных насосов
(см. рисунок, виды а и б).
Стенки конусного гидроциклона
подогревают частью теплого жидкого
аммиака, подаваемого после
конденсаторов в змеевики промежуточных
сосудов агрегатов двухступенчатого
сжатия. Его количество регулируют
вентилями 7 в зависимости от
температуры жидкого аммиака на выходе из
рубашки гидроциклона,
контролируемой термометром 8. Она не должна
быть ниже —10-=- —15°С.
Выбор гидроциклона для стороны
низкого давления диктуется
производительностью установленного аммиачного
насоса.
Цилиндрический гидроциклон типа
ГЦ-50 ВНИКТИхолодпрома рассчитан
на максимальную производительность
насоса до 15 м^/ч и пригоден для
установки у насосов типа ЦНГ-70 и
ЦНГ-68. При этом скорость в питающем
патрубке гидроциклона колеблется от 6
до 8 м/с, а гидравлическое
сопротивление аппарата не превышает 30—
35 кПа. Аналогичные параметры
работы имеет конический гидроциклон
производительностью 10—15 м3/ч.
При скорости в питающем патрубке
более 8 м/с увеличиваются гидравличе-
Схемы установки гидроциклонов:
а — цилиндрического гидроциклона ГЦ-50 на стороне низкого
давления; б — конического гидроциклона с обогревом на
стороне низкого давления; в — цилиндрического гидроциклона
ГЦ-50 на стороне высокого давления;
/ — вертикальный циркуляционный ресивер; 2 — аммиачный
насос; 3 — цилиндрический гидроциклон; 4 — промежуточный
маслосборник; 5 — маслозаправочный сосуд 60МЗС; 6 —
конический гидроциклон с обогревом; 7 — вентиль; 8 — термометр;
9 — линейный ресивер; 10 — смотровое стекло Клингера;
11, 12 — коллектор-перемычка (штрихами обозначена
дополнительно устанавливаемая на линейных ресиверах арматура
для осуществления многократной циркуляции аммиачно-масля-
ной смеси)
В испарительную
* систему
ЧЫ
От конденсаторов
/г циркуляционным
В испарительную
Н промежуточному
К жидкостному труд~опрооо0у от
»промежуточного сосуда
о"
47

ские потери в гидроциклоне, а
коэффициент разделения, определяющий
отношение количества отделившегося
масла к циркулирующему, снижается.
Экспериментальные исследования
показали, что коэффициент разделения
масла в гидроциклоне при скорости в
питающем патрубке 8 м/с и
температуре 15—20°С в 2 раза больше, чем
при — 30°С [2].
В связи с этим целесообразнее
отделять масло от жидкого аммиака в
гидроциклоне на стороне высокого
давления.
Как правило, крупные холодильные
установки оборудуют четырьмя —
шестью ресиверами емкостью по 3—5 м3.
Например, в конденсаторном отделении
распределительного холодильника
емкостью 10 тыс. т устанавливают
четыре ресивера типа 5РД, что позволяет
осуществить многократную циркуляцию
аммиака по схеме, предложенной Гип-
рохолодом и ВНИИхолодмашем [1].
Два любых из четырех установленных
ресиверов (см. рисунок, вид в)
применяют в качестве рабочих при
многократной циркуляции смеси D—5 раз)
в целях максимальной очистки аммиака
от масла. Для этого в схеме
предусмотрены специальные
коллекторы-перемычки И и 12. Затем один из
рабочих ресиверов используют для подачи
из него аммиака в испарительную
систему, а другой — как
ресивер-накопитель, куда сливается аммиак из
конденсаторов.
Подача аммиака через гидроциклон
из заполненного рабочего ресивера в
другой порожний рабочий ресивер
осуществляется в результате понижения
давления в наполняемом ресивере на
УДК 621.565.91:629.123.44
ПРИМЕНЕНИЕ МОРОЗИЛЬНЫХ
АППАРАТОВ АМП-7АМ
НА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ СУДАХ
В. П. НЕГОДОВ
Межколхозное производственное
и снабженческое предприятие Союза
рыболовецких колхозов Латвийской ССР
Более двух лет успешно
эксплуатируются модернизированные судовые
холодильные установки на
производственных рефрижераторах (ПР) «Советская
50 кПа. Кратность циркуляции
устанавливают в процессе эксплуатации в
зависимости от эффективности разделения
смеси, что контролируют по
увеличению уровня масла в промежуточном
маслосборнике, оборудованном
смотровым стеклом.
По данным ЛТИХП, при
использовании гидроциклонов температура
кипения аммиака возрастает на 3—5°С, тем
самым снижаются удельные
энергозатраты на выработку холода на 10—15%,
что значительно повышает
эффективность работы батарей,
воздухоохладителей и технологических аппаратов
(фризеры, льдогенераторы и др.)
Кроме того, уменьшение
замасливания испарительных систем способствует
более надежной работе аммиачных
насосов и приборов автоматики.
На холодильниках с насосно-цирку-
ляционной системой охлаждения
рекомендуется устанавливать
гидроциклоны на стороне низкого и высокого
давления.
В безнасосных системах охлаждения
гидроциклон следует монтировать
только на стороне высокого давления.
Установка гидроциклонов на стороне
высокого давления Гипрохолодом
заложена в проекты ряда холодильников
(№ 12 в Москве, в Сухуми,
Красноярске и др.) и фабрик мороженого
(в Минске и Ижевске).
Список использованной литературы
1. А. с. 819531 (СССР).
2. Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я.,
Боголюбский О. К. Насосно-циркуляцион-
ные системы морозильных установок / под
ред. А. Г. Ионова. М.: Пищевая
промышленность, 1976, с. 84.
Родина» и «Буревестник» (тип
«Таврия»).
По плану технического
перевооружения судов изношенные
скороморозильные аппараты АСМА заменены
отечественными аммиачными плиточными
аппаратами АМП-7АМ; аммиачная
система рефрижераторного отделения
дополнена ресиверами: двумя
циркуляционными ЦРС-1 и одним дренажным
РД-1,5; безнасосная система
холодильной установки переведена на насосно-
циркуляционную, что улучшило подачу
аммиака к потребителям. Четыре герме-
48

тичныл аммиачных насоса БЭН-74
обеспечивают восьмикратную циркуляцию
жидкого хладагента в морозильных
аппаратах. Пять аммиачных
компрессоров ДАУ-80 обслуживают морозильные
аппараты и рассольную систему
охлаждения трюмов.
В помещении цеха обработки рыбы
(см. рисунок) размещены
бункеры-накопители свежей рыбы емкостью 15 м3,
охлаждаемые морской холодной водой
(t =2ч-3°С).
'ЗЗ.ля загрузки и выгрузки блок-форм
из аппаратов смонтированы ленточные
транспортеры.
Аппараты АСМА имели воздушную
систему охлаждения, что требовало
дополнительного расхода холода для
компенсации теплопритоков от
вентиляторов. Удельный расход холода в них
на замораживание рыбы составлял
670 кДж/кг A60 ккал/кг).
В плиточных аппаратах АМП-7АМ
рыбу замораживают контактным
способом. Продолжительность
замораживания в них блока рыбы до — 18°С
сократилась на 45—50 мин, и
удельный расход холода уменьшился до
460 кДж/кг A10 ккал/кг).
При одинаковом расходе холода —
4190 кДж A000 ккал) — в
аппаратах с воздушной системой
охлаждения можно заморозить 6 кг, а в
плиточных — 9 кг рыбы.
В судовых условиях 1 кВт • ч
выработанной электроэнергии стоит 8 коп.,
при этом себестоимость 4190 кДж
Левый ffopm
1 2
Правый ворт
Цех обработки рыбы и другие помещения на
промысловой па'лубе производственного
рефрижератора типа «Таврия»:
/ — морозильные аппараты АМП-7АМ; 2 — ленточный
транспортер; 3 — бункер-накопитель свежей рыбы; 4 — стол
загрузки и выгрузки блок-форм; 5 — оттаиватель блок-форм; 6 —
выталкиватель блока мороженой продукции; 7 — устройство
для глазирования рыбы; 8 — стол упаковки; 9 — люки под-
палубных транспортеров подачи мороженой рыбы в трюмы
№ 1,2, 3; 10 — крышка трюма № 3; // — линия баночного
посола рыбы; 12 — технологическая лаборатория; 13 —
мастерская; 14 — солеконцентраторная рассольной системы; 15 —
рефрижераторное отделение; 16 — насосные станции
гидроприводов аппаратов АМП-7АМ; 17 — циркуляционные
вертикальные ресиверы ЦРС-1; 18 — калориферная; 19 — жилое
помещение; 20 — коридор; 21 — машинное отделение
A000 ккал) холода составляет 12 коп.
С учетом этих цифр стоимость 1 т
замороженной рыбы до реконструкции
судов была 19 р. 20 к., а после монтажа
плиточных аппаратов стала 13 р. 20 к.
Если учесть, что на каждом судне за год
замораживается 5—7 тыс. т рыбы, то
эффект от модернизации только в
результате использования плиточных
аппаратов равен 30—42 тыс. руб. Кроме
того, увеличение производительности
дает дополнительную прибыль 400 руб.
в расчете на 1 т реализованной
мороженой рыбы. Модернизация позволила
увеличить на каждом судне выпуск
продукции на 20 т/сут и сэкономить за
год около 400 т дизельного топлива.
Освободившаяся при этом
производственная площадь позволила
дополнительно разместить на судне
технологическую лабораторию и мастерскую цеха
обработки рыбы.
Ниже приведены результаты
сравнения работы судов до и после
реконструкции.
До После
рекон-
реконструкции струкции
Количество
скороморозильных аппаратов АСМА
Количество аппаратов
АМП-7АМ
Производительность
скороморозильных аппаратов,
т/сут
Холодопроизводительность
50
70
установки, кВт (ккал/ч)
Удельный расход холода
кДж/кг (ккал/кг)
Время замораживания 1 т
рыбы, мин
Стоимость замораживания
1 т рыбы, руб.
Количество рабочих,
занятых на обработке рыбы
Затраты на реконструкцию,
тыс. руб.
Срок окупаемости
реконструкции, мес
465
D00000)
670
A60)
180
19,2
28
465
D00000)
460
(НО)
135
13,2
28
300
11
В конце 1982 г. технический совет
ВРПО «Запрыба» принял решение о
широком внедрении плиточных
аппаратов на других производственных судах
Западного бассейна.
В последнее время аппараты АМП-
7АМ успешно внедряются на судах в
Эстонском и Латвийском
производственных объединениях рыбной
промышленности.
49

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1030626 B1) 3419739/23-06 B2) 08.04.82
3 E1) F 25 В 1/00 E3) 621 575 G2) А. И.
Лавочник G1) Ташкентский ордена Дружбы народов
политехнический институт им. А. Р. Бируии
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА,работающая на смеси хладагентов, содержащая
циркуляционный контур, в котором установлены
компрессор, конденсатор высокотемпературной
фракции со сборником жидкости и дросселем, два
конденсатора низкотемпературной фракции с
ресивером, попеременно подключаемые посредством
управляемых клапанов к участкам контура
соответственно между паровой полостью конденсатора
высокотемпературной фракции и ресивером,
регулирующий вентиль н испаритель, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности при
работе установки на нерастворяющихся или ела-
борастворяющихся один в другом хладагентах,
конденсатор высокотемпературной фракции
выполнен двухсекционным, а испаритель —
контактно-оросительного типа с рециркуляционным
кольцом, имеющим насос и охлаждающий прибор,
кроме того, в контур дополнительно введены три
управляемых вентиля, первый из которых
снабжен датчиком уровня, установленным на сборнике
жидкости, второй — датчиком давления,
размещенным на нагнетательной стороне компрессора,
третий — датчиком температуры, установленным
на всасывающей стороне компрессора, все
вентили на выходе подсоединены к дросселю,
причем первый из них через диафрагму, а на входе
первый вентиль подключен к
рециркуляционному кольцу в месте соединения насоса с
охлаждающим прибором, второй — к
жидкостной плоскости второй секции конденсатора
высокотемпературной фракции, которая
дополнительно подключена к регулирующему вентилю, и
третий — к сборнику жидкости.
A1) 1030628 B1) 3425516/25-06 B2) 16.04.82
3E1) F 25 В 9/00 E3) 621.576 G2) Ю. П. Ме-
лехин, Г. А. Гороховский, А. К. Бреусов,
Д. П. Мелехин G1) Омский политехнический
институт
E4) E7) КОМПРЕССОР, содержащий цилиндр
с всасывающим и нагнетательным клапанами,
дифференциальный поршень, установленный в
цилиндре с образованием сообщенных между
собой посредством подогревателя, регенератора и
теплообменника теплой и холодной полостей и
полости расширения, последние из которых
сообщены между собой при подходе поршня к крайним
положениям, и установленную в полости
расширения с возможностью осевого перемещения
подпружиненную относительно цилиндра втулку,
взаимодействующую с поршнем в его крайних
положениях, причем участок поршня меньшего
диаметра снабжен со стороны полости
расширения отбортовкой, ограничивающей его
перемещение относительно втулки, и расположен в
отверстии втулки, отличающийся тем, что, с целью
повышения степени сжатия, втулка со стороны
полости расширения снабжена расточкой и отбор-
товка расположена в последней, участок поршня
меньшего диаметра установлен в отверстии
втулки с зазором, а холодная полость и полость
расширения сообщены между собой посредством
этого зазора.
A1) 1030634 B1) 3424606/23-06 B2) 16.04.82
3E1) F 28 В 1/00 E3) 621.575 G2) А. И.
Лавочник G1) Ташкентский ордена Дружбы народов
политехнический институт им. А. Р. Бируни
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,ра-
ботающая на смеси холодильных агентов,
содержащая контур циркуляции высокотемпературной
фракции, в котором установлены компрессор и
кожухотрубный конденсатор, и контур
циркуляции низкотемпературной фракции, включающий
сборник жидкости, дроссель и испаритель, и два
контактных регенератора, попеременно
подключенные посредством управляемых клапанов то к
одному контуру, то к другому, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности,
установка дополнительно содержит второй
компрессор, включенный в контур циркуляции
низкотемпературной фракции между испарителем и
контактными регенераторами, и третий
автономный контактный регенератор, подключенный
посредством управляемых вентилей к обоим
контурам — между испарителем и компрессором
контура высокотемпературной фракции и между
конденсатором и сборником жидкости, при этом
управляемый вентиль, размещенный со стороны
испарителя, снабжен блоком управления с реле
давления и датчиком температуры,
установленными на испарителе, а управляемый вентиль,
размещенный со стороны конденсатора, снабжен
реле давления, установленным на конденсаторе.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
конденсатор выполнен в виде расположенных
одна над другой секций, нижняя из которых
подключена к третьему автономному регенератору
(И) 1035346 B1) 2919758/29-06 B2) 28.03.80
3E1) F 24 F 3/14 E3) 697.932 G2) Г. С. Куликов,
И. В. Соин, М. С. Скудин, И. Ф. Юхно,
А. Е. Леонтьев, И. Р. Щекин, В. И. Малов,
Н. С. Харечко, О. П. Шмигуль, О. Н. Аверков,
Н. И. Загривый G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт
по оборудованию для кондиционирования воздуха
и вентиляции
E4) E7) 1. КАМЕРА ОРОШЕНИЯ
КОНДИЦИОНЕРА, содержащая корпус для прохода
воздуха с поддоном и размещенными в его
полости сепаратором, сетками и двумя
последовательно установленными на ходу воздуха водяными
коллекторами с рассредоточенными по их длине
распылителями, причем второй по, ходу воздуха
коллектор расположен вертикально, а его
распылители — со стороны набегающего потока
воздуха, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эффективности осуществления
политропических процессов обработки воздуха, другой
коллектор размещен горизонтально в верхней части
корпуса над сетками, установленными
горизонтальными ярусами с заданным шагом.
2. Камера по п. 1, отличающаяся тем, что
горизонтальный коллектор установлен от верхнего
яруса сеток на расстоянии, составляющем 0,3—
0,5 от шага между ярусами.
A1) 1035348 B1) 3409425/29-06 B2) 17.03.82
3E1) F 24 F 5/00 E3) 697. 94 G2) В. С. До-
рош, В. Г. Машницкий
E4) E7) СПОСОБ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ
ИСПЫТАНИЙ КОНДИЦИОНЕРА с позиционным
регулированием производительности путем
создания замкнутого циркуляционного воздушного
потока, который после выхода из кондиционера
подогревают и охлаждают при помощи
индивидуальных теплообменных устройств на величины
тепловыделений в помещении и его теплоаккуму-
50

ляции, и введения в воздушный поток при
помощи увлажнителя влаги в количестве, равном
влаговыделениям в помещении, отличающийся
тем, что, с целью повышения точности
испытаний, при отключении кондиционера количество
вводимой влаги уменьшают на величину
количества влаги, испаряющейся с поверхности
охладителя кондиционера за период его отключения.
(И) 1035349 B1) 2888662/29-06 B2) 20.02.80.
3E1) F 24 F 6/00 E3) 697.932 G2) Г. С.
Куликов, В. Д. Шевченко, И. Р. Щекин, Б. И.
Вялый, Л. В. Мишин, Н. Д. Эйкалис, А. Н. Ян-
польский, И. Г. Сенатов G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и п рое ктн
о-конструкторский институт но оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции
E4) E7) СПОСОБ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ
ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА путем продувки его
через полую насадку и орошение ее водой,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процесса тепловлажностной обработки
воздуха, продувку осуществляют в направлении от
внутренней поверхности насадки к наружной с
одновременным ее вращением, а орошение
насадки производят подачей в направлении вращения
на ее внутреннюю поверхность плоской струи.
A1) 1035354 B1) 2988052/23-06 B2) 16.10.80
3E1) F 25 В 1/00; F 25 В 5/00; F 25 В 9/00
E3) 621. 57 G2) В, А. Никольский, В. М. Ягодин,
Е. Н. Важное, Е. С. Бондарь, И. П. Наумен-
ко, В. Ф. Возный G1) Всесоюзный
научно-исследовательский
экспериментально-конструкторский институт электробытовых мании ¦ приборов
E4) E7) 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА В
ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ КОМПРЕССИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЕ, работающей на
смеси хладагентов, кипящих при различных
температурах, путем их сжатия, частичного и
полного ожижения, дросселирования, частичного и
полного испарения, отличающийся тем, что, с
целью повышения холодопроизводительности при
обеспечении необходимых температур
охлаждения и замораживания, полное ожижение
смеси осуществляют растворением парообразных
хладагентов, кипящих при более низких
температурах, в жидких хладагентах, кипящих при
более высоких температурах.
2. Способ по п 1, отличающийся тем, что
в качестве хладагентов, кипящих при более
низких температурах, используют фреон-13 и фре-
он-22, а в качестве хладагентов, кипящих при
более высоких температурах,— фреон С 318
и фреон-12 при следующем их соотношении, об. %:
Фреон-13 10—50
Фреон-22 10—15
Фреон С318 20—70
Фреон-12 Остальное
(И) 1035355 B1) 2969543/23-06 B2) 08.08.80
3E1) F 25 В 1/02; f 25 В 1/10 E3)
621.56 G2) В. П. Зайцев, В. И. Жудин,
В. И. Орлов, В. П. Латышев, В. Н. Кривороть-
ко, Ю. П. Дикий G1) Холодильник
Московского рыбокомбината, Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной
промышленности и Производственное объединение «Мелито-
польхолодмаш»
E4) E7) ДВУХСТУПЕНЧАТАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая блок-картерный
компрессор с цилиндрами низкого и высокого
давления и перегородкой в одной из крышек
блока цилиндров, коллектор, соединяющий линии
нагнетания цилиндров низкого давления, в
последнюю из которых включены конденсатор,
ресивер с путрубком выхода хладагента,
переохладитель с патрубком выхода паров
хладагента, дроссельные вентили и испаритель,
обратный клапан, установленный в полости
нагнетания цилиндров низкого давления, и
соленоидный вентиль, установленный на коллекторе,
отличающаяся тем, что,с целью повышения
экономичности, обратный клапан размещен в
перегородке, а машина дополнительно содержит
эжектор, сопло которого подключено посредством
автономного соленоидного вентиля к патрубку
выхода хладагента из ресивера, приемная
камера соединена с патрубком выхода паров
хладагента из переохладителя и с коллектором через
установленный на последнем соленоидный
вентиль, а диффузор эжектора связан с полостью
всасывания цилиндра высокого давления.
(И) 1035358 B1) 3436767/23-06 B2) 12.05.82
3E1) F 25 В 29/00; F 01 К 25/10 E3)
621.574 G2) В. И. Гриценко, В. Б. Грибов,
А. Н. Ложкин G1) Омский политехнический
институт
E4) E7) КОМПЛЕКСНАЯ ТЕПЛОХЛАДО-
ЭНЕРГОУСТАНОВКА, содержащая газовый
контур, в котором установлены компрессор,
камера сгорания, газовая турбина,
размещенная на одном валу с
компрессором, напорный и водяной экономайзеры,
влагоотделитель, регенератор с линиями
прямого и обратного потоков, детандер и
сепаратор твердой двуокиси углерода, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, установка дополнительно
содержит второй компрессор с электроприводом и
с промежуточным охладителем на - выходе,
включенными в газовый контур между влагоот-
делителем и регенератором, причем второй
компрессор с электроприводом установлен на од*
ном валу с детандером.
(И) 1035359 B1) 3317518/23-06 B2) 13.07.81
3E1) F 25 В 31/00 E3) 621.514 G2) В. П.
Латышев
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий по крайней мере один основной
цилиндр, сообщенный каналами с картером в
конце циклов нагнетания и всасывания,
отличающийся тем, что, с целью повышения КПД и
холодопроизводительности, он снабжен по
крайней мере одним дополнительным цилиндром,
имеющим с основным общие линии всасыва^
ния и нагнетания и подключенным к ним до
основного цилиндра, а линия нагнетания после
подключения к ней дополнительного цилиндра
снабжена клапаном и участок ее перед
клапаном сообщен с картером посредством трубопро-*
вода с запорным органом.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем,
что на трубопроводе перед запорным органом
установлен теплообменник.
51

В НТО
ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
УДК 061.22.053
РЕШЕНИЯ ИЮНЬСКОГО A983 г.)
ПЛЕНУМА ЦК КПСС
ПРИНЯТЫ К ИСПОЛНЕНИЮ
АКТИВОМ НАУЧНО-
ТЕХНИЧЕСКИХ ОБЩЕСТВ
22 августа 1983 г в Большом зале Дворца
труда ВЦСПС состоялось собрание актива
ВСНТО и Центральных правлений НТО,
посвященное решениям июньского A983 г.) Пленума
ЦК КПСС. Был заслушан и обсужден доклад
председателя ВСНТО акад. А. Ю. Ишлинского
о задачах научно-технических обществ,
вытекающих из решений Пленума и речи на нем
Генерального секретаря ЦК КПСС товарища
Ю. В. Андропова.
В обсуждении доклада приняли участие
председатель Украинского республиканского Совета
НТО, вице-президент АН УССР В. И. Трефи-
лов, председатель Центрального правления
научно-экономического общества (НЭО) акад.
Т. С. Хачатуров, председатель Комитета ВСНТО
по проблемам управления чл.-корр. АН СССР
П. Г. Бунич, зам. председателя Комитета ВСНТО
по проблемам качества, надежности и
стандартизации, первый зам. председателя
Госстандарта СССР В. В. Ткаченко, председатель
Центрального правления НТО энергетики и
электротехнической промышленности им. Г. М.
Кржижановского чл.-кор. АН СССР Н. Н. Ковалев,
руководители первичных организаций НТО
крупнейших производственных объединений
различных отраслей промышленности. Они рассказали
участникам актива о работе представляемых ими
организаций НТО и перспективных планах,
ориентированных на выполнение решений
июньского A983 г.) Пленума ЦК КПСС. В ходе
обмена мнениями был высказан ряд интересных,
конкретных предложений, касающихся путей
интенсификации производства, роста
производительности труда, повышения качества и
сохранности продукции.
В. И. Трефилов в числе важнейших задач,
решаемых научно-технической общественностью
Украины, отметил большое значение обобщения
и распространения прогрессивного опыта
совершенствования форм социалистического
соревнования (например, почин днепропетровцев в
области внедрения КСУКП, выполнение
комплексной программы «Труд»). Творческое
соревнование деятелей науки и техники привело к весьма
ощутимым результатам — механизации труда
многих тысяч рабочих, существенному
повышению эффективности производства. Было уделено
внимание новым способам сохранения качества
продуктов, играющим важную роль в решении
Продовольственной программы. В заключение
В. И.^ Трефилов обратился с призывом шире
использовать богатый опыт ветеранов труда.
Т. С. Хачатуров охарактеризовал главнейшие
факторы, определяющие рост производительности
труда, и сформулировал как одну из важнейших
задач научно-технических обществ — проведение
аналитической работы, т. е. пофакторного
анализа производительности труда, который должен
служить основой планирования. Рекомендовано
обобщить накопленный опыт соревнования ИТР
по творческим планам.
Выступление П Г Бунича было посвящено
расширению прав производственных
объединений (предприятий) в планировании и
хозяйственной деятельности и усилению их
ответственности за результаты работы. Пяти министерствам,
выделенным для проведения этого эксперимента,
надлежит дать ответы на вопросы, определяющие
кардинальный рост производительности труда
В. В. Ткаченко рассказал участникам
совещания о том, какое широкое распространение
получила в стране комплексная система
управления качеством продукции. Десятки тысяч
предприятий успешно применяют ее, добиваясь
высокого качества изделий. В Белоруссии она
внедрена на всех предприятиях, на Украине, в
Прибалтике, Грузии — на 75% предприятий. Создаются
отраслевые системы, успешно сочетаются
отраслевой и территориальный принципы КСУКП в
Латвии, Белоруссии, Азербайджане,
Краснодарском крае, Львовской, Горьковской,
Днепропетровской и других областях. В отраслях же
агропромышленного комплекса наблюдаются
замедленные темпы внедрения КСУКП. В течение
текущего пятилетия она должна быть внедрена
повсеместно.
В принятой активом НТО резолюции
подчеркнута необходимость всемерно развивать
инициативу научно-технических работников в решении
проблем интенсификации производства,
быстрейшего внедрения достижений науки и техники,
рационального использования производственного
и научно-технического потенциала страны, в
осуществлении Продовольственной и
Энергетической программ, подъеме производительности
труда, успешном выполнении плановых заданий
1983 г. и одиннадцатой пятилетки в целом.
Для глубокого изучения речи Ю. В.
Андропова и материалов Пленума должны быть
использованы все формы массовой пропаганды.
Редакциям научно-технических журналов
рекомендовано шире пропагандировать решения
Пленума ЦК КПСС, освещая ход их
претворения в жизнь.
Президиуму ВСНТО, центральным
правлениям общества собрание актива рекомендовало:
эффективнее использовать все формы
привлечения трудящихся, особенно молодежи, к
техническому творчеству;
вести настойчивый поиск путей повышения
эффективности работы организаций НТО в
соответствии с новым Законом о трудовых коллективах;
совершенствовать соревнование научных и
инженерно-технических работников на основе
личных и коллективных творческих планов, в большей
мере ориентировать его на повышение качества
продукции, улучшение использования
производственных мощностей, сырья, энергии, рабочего
времени.
Особо подчеркнута необходимость активного
участия организаций НТО в решении
поставленной июньским A983 г.) Пленумом ЦК КПСС
задачи кардинального повышения
производительности труда. В этик целях важно усилить
общественный контроль за выполнением планов
развития науки и техники, оказывать помощь
предприятиям, объединениям и организациям в
устранении трудностей, мешающих их
осуществлению.
В тематических планах работы организаций
52

НТО следует предусматривать
научно-технические мероприятия, направленные на
автоматизацию производства, широкое применение
компьютеров и роботов, безотходных и
энергосберегающих технологий, внедрение гибкой
технологии, позволяющей быстро и эффективно
перестраивать производство на изготовление
новой продукции, развитие биотехнологии,
ускорение создания и использования наиболее
эффективных видов техники, внедрение научной
организации труда на каждом рабочем месте.
Правления и советы НТО должны всемерно
содействовать развитию социалистического
соревнования за успешное выполнение комплексных
целевых научно-технических программ и
программ по решению важнейших
научно-технических проблем; рассматривать на конференциях
(совещаниях) ход и результаты осуществления
их отдельных этапов и заданий; обсуждать
проекты машин, сооружений, технологических
процессов, оценивая их технический уровень;
проводить конкурсы, связанные с реализацией
программ, семинары по обмену передовым
опытом.
Заслуживает распространения опыт
Центрального научно-исследовательского института
бумаги и других организаций по досрочному
выполнению заданий программ.
Организациям НТО надлежит активизировать
работу по резкому сокращению ручного, тяжелого
физического и малоквалифицированного труда на
основе комплексной механизации и применения
роботов. Надо организовать общественную
экспертизу проектов строительства новых и
реконструкции действующих предприятий, а также
цехов. Не выпускать в свет проектов с низким
уровнем механизации производства. Объявлять
конкурсы преимущественно поискового характера
на лучшие научно-технические работы по
механизации ручных работ. Регулярно проводить
•выставки достижений в области ликвидации
ручного труда. Вырабатывать практические
рекомендации, направленные на создание условий для
бесперебойной и высокопроизводительной работы
коллективов, на укрепление производственной и
технологической дисциплины, развитие бригадной
формы организации и стимулирования труда.
Научно-технические общества должны
способствовать развитию социалистической демократии
как важнейшей сферы коммунистического
воспитания масс, участвовать в распространении
полезных инициатив, направленных на
повышение эффективности общественного производства.
Примером служат инициативы первичной
организации НТО производственного объединения
«Уралмаш* по снижению трудоемкости
выпускаемой продукции на основе реализации творческих
планов специалистов; коллектива института «Гид-
ропроект> имени С. Я. Жука по развитию
социалистического соревнования за создание
высокоэкономичных проектов, отвечающих
современным требованиям научно-технического
прогресса; научно-технической общественности
ленинградского производственного
электромашиностроительного объединения «Электросила> имени
С. М. Кирова по повышению технического уровня
выпускаемых машин и оборудования; первичной
организации НТО Мироновского НИИ селекции
и семеноводства по досрочному выведению
нового высокоурожайного сорта пшеницы.
Президиуму ВС НТО, центральным и местным
правлениям и советам НТО.следует
проанализировать практику работы общественных творческих
объединений трудящихся, принять меры по
дальнейшему развитию массовости и повышению
эффективности их деятельности. Ввести в положения
о творческих объединениях изменения,
вытекающие из Закона СССР о трудовых коллективах.
Всем организациям НТО, исходя из решения
V Пленума ВЦСПС, необходимо уделить
серьезное внимание коренному улучшению подготовки
и повышению квалификации кадров, росту
общеобразовательного уровня работающей
молодежи. Надо развивать сеть народных
университетов и других форм идейного и трудового
воспитания масс
Руководствуясь решениями июньского
A983 г.) Пленума ЦК КПСС, правлениям и
советам НТО следует повысить уровень и
результативность организаторской деятельности,
утверждать во всех звеньях деловой творческий стиль;
сосредоточить центр тяжести работы в первичных
организациях общества, добиваясь усиления их
роли в совершенствовании производства.
Должны активизировать свою деятельность
советы первичных организаций НТО,
выполняющие функции производственно-технических и
технико-экономических советов предприятий и
объединений, используя типовое положение о таких
советах, утвержденное президиумом ВСНТО и
согласованное с ГКНТ и Госкомтруд СССР,
ускорить введение отраслевых положений о них,
проводить семинары по обмену опытом, смотры их
работы.
Нуждается в дальнейшем улучшении работа
по подбору, расстановке и воспитанию кадров
в духе непримиримости к недостаткам,
критической оценки результатов труда. Не менее важно
совершенствовать стиль работы правлений и
советов первичных организаций обществ в духе
нетерпимости к проявлениям бюрократизма,
равнодушия к предложениям общественности и их
жалобам. Усилить контроль и проверку исполнения.
Рекомендовано широко привлекать ветеранов
труда к участию в работе обществ.
С глубоким удовлетворением участники
собрания восприняли результаты работы восьмой
сессии Верховного Совета СССР десятого созыва,
избрание Генерального секретаря ЦК КПСС
товарища Ю. В. Андропова Председателем
Президиума Верховного Совета СССР.
Принятый на сессии Закон СССР «О трудовых
коллективах и повышении их роли в управлении
предприятиями, учреждениями и организациями»
открывает новые широкие возможности для
эффективного приложения творческих сил советских
людей.
Собрание актива отметило, что
научно-техническая общественность страны единодушно
одобряет и поддерживает решения июньского A983 г.)
Пленума ЦК КПСС, программные положения и
выводы, содержащиеся в речи товарища
Ю. В. Андропова, воспринимая их как боевую
программу своих практических действий.
53

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
УДК 681.5.08
ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ДЛЯ
АВТОМАТИЗАЦИИ
ИССЛЕДОВАНИЙ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН И УСТАНОВОК
К. Б. КУЛИКОВ, В. Н. ДЕГТЯРЕВ,
О. А. ГЛАУБЕРМАН
В НИИхолодмаш
Использование в холодильной технике
автоматизированных систем сбора и обработки
измерительной информации стало возможным в связи
с появлением приборов, преобразующих тепло-
физические и электрические параметры в
электрические сигналы. Такие приборы, получившие
название измерительных преобразователей,
выдают информацию . в форме непрерывного
электрического сигнала, удобного для
дальнейшей передачи, обработки и преобразования.
В настоящее время выпускается достаточно
широкая номенклатура измерительных
преобразователей, которые по своим характеристикам
удовлетворяют существующим требованиям к
измерениям параметров (температура, давление,
расход хладагентов, сила электрического тока,
его напряжение и мощность) при испытаниях
холодильных машин и установок.
Температуру измеряют контактным методом
при помощи термоэлектрических
преобразователей (хромель-Копелевых термопар ХК) или
термопреобразователей сопротивления
платиновых (ТСП) и медных (ТСМ).
Характеристики некоторых типов
измерительных преобразователей температуры приведены в
табл. 1. Предел измерения температуры датчиком
отражен в ГОСТ 7164—71 В нем указаны
диапазоны температур — 50-г+50°С, — 50-г + 100°С;
—70-т- + 180°С, — 50-г+200°С, в пределах
которых проходят испытания холодильных машин и
установок.
Преобразователи давления, применяемые для
автоматизации исследований холодильных машин
и установок, входят в общий комплекс
унифицированной системы взаимозаменяемых
компенсационных датчиков ГСП. Эти приборы основаны
на использовании упругих элементов (сильфонов
или мембран) и преобразовании величин их
прогибов в электрические сигналы при помощи
индуктивных или
дифференциально-трансформаторных датчиков.
В последнее время все большую популярность
завоевывают преобразователи, действие которых
основано на использовании тензорезистивного
эффекта. Характеристики некоторых типов
выпускаемых преобразователей давления даны в
табл. 2.
Для автоматизации процесса измерения
расхода хладагентов применяют электрические
дифференциальные манометры (дифманометры) в
комплекте с сужающими устройствами. Величина
выходного сигнала прямо пропорциональна
квадратному корню из величины перепада давлений.
Параметры преобразователей расхода
хладагентов представлены в табл. 3.
Информацию об электрических параметрах
холодильной техники получают посредством
измерительных преобразователей силы электрического
тока, его напряжения и мощности. В случае
необходимости расширения предела измерения
применяют измерительные трансформаторы тока
УТТ-5М и напряжения НТС-05-У4 (однофазный)
и НТС-0,5-У4 (трехфазный). Характеристики
преобразователей электрических параметров приве-
Таблица 1
Измерительный
преобразователь
температуры
Для ХК
НП-ТЛ1-М
НП-ТЛ1-И
Ш72
Ш72-И
А614-7/3
Для ТСП,
ТСМ
НП-СЛ1-М
НП-СЛ1-И
Ш71
Ш71-М
А614-7/2

Количество

тролируемых
точек
1
1
16
1
1
16
Класс

точности
1
0,4
0,4*
1
0,4
| 0,4*
Выходной
сигнал
мА
0-5
0—5
—
0—5
0—5
—
в
—
0—10
0—5
—
0—10
0-5
Масса,
кг
10
5
30
5
10
30
* Групповые измерительные преобразователи выпускаются с
указанным классом точности в пределах 200-г-600°С для
А614-7/3 н — 50-г200°С для А614-7/2. При изменении
диапазонов измерений класс точности необходимо уточнить.
дены в табл, 4. Указанные в ней
измерительные преобразователи Е826 предназначены для
включения через стандартные наружные шунты
постоянного тока с номинальным напряжением
75 мВ. Если требуется измерить силу,
напряжение и мощность переменного тока больших
значений, чем указано в таблице, необходимо
преобразователи Е824, Е825, Е829 и Е748 включать
через измерительные трансформаторы тока и
напряжения.
54

Таблица 2
Измерительный
преобразователь давления
С силовой компенсацией
НС-Э1; НС-Э2; НС-ЭЗ
МС-Э1; МС-Э2
МП-Э2; МП-ЭЗ; МП-Э4
МСв-Э2; МСв-ЭЗ; |
МСв-Э4; МСв-35; |
МСв-Эб
ТС-Э1; ТС-Э2; ТС-ЭЗ
ВС-Э1
МАС-Э1; МАС-Э2;
МАС-ЭЗ
ТНС-Э1; ТНС-Э2;
ТНС-ЭЗ
МВС-Э1; МВС-Э2
ДМ-Э1;ДМ-Э2
ДС-ЭЗ; ДС-Э4; ДС-Э5
С компенсацией
магнитных потоков
МПЭ (МПЭ-МИ)
ММЭ
МАДМЭ
ДСЭН (ДСЭН-МИ)
ДСЭТ (ДСЭТ-МИ)
дсэтн
ДМЭ (ДМЭ-МИ)
С использованием тензо-
резистивного эффекта
«Кристалл»
«Сапфир-22ДИ»
«Сапфнр-22ДА»
«Сапфир-22ДИВ»
«Сапфир-22ДД>
Измеряемый параметр
Избыточное давление
Вакуум метрическое дав- ]
ление
Абсолютное давление
Избыточное давление
Вакуум метрическое
давление
Избыточное давление
Вакуум метрическое
давление
Перепад давлений газа,
жидкости, пара
Избыточное давление
Абсолютное давление
Перепад давлений
Избыточное давление
Абсолютное давление
Давление разряжения
Разность давлений
Верхние пределы 1
измерения давления,
кПа
0,4—40
@,0254-2,5) • 103
D4-100) • 103
A604-1000) • 103
0,4—40 !
0,25—1
@,006-2,5) • 103
0,2—20
0,2—20
@,64-2,4) • 103
@,1 4-1) • 103
0,16—6,3
6,3—630
B,54-60) • 103
@,164-2,5) • 103
@,014-0,06) • 103
1—4
— 14-—4
—0,24-4-0,2
1,6—40;
@,0634-1,6) • 10s
@,14-40) • 103
@,44-16) • 103
(— 0,14-4-2,4) 103
0,0025—0,4;
0,004—1,6
Класс
точности
0,6; 1; 1,5
1; 1,5
0,6; 1; 1,5
1; 1,5
0,6; 1; 1,5
1; 2,5
1
2,5
0,6; 1
1
0,6; 1; 1,5
|0,6; 1; 1,5
1 0,25; 0,5
Выходной
сигнал,
мА
0—5
0-5
0—5;
0—20;
4—20
0—5
0—5;
0—20;
4—20
0—5
1 °—5»
0—20;
4—20
Масса,
кг
8,5
11,5
8,5
26
j 5,5 D)
12,5
26 A1)
j 0,5
—
—
1 —
Примечание. 1. Масса преобразоэателей указана без учета массы усилителя. 2 В скобках указана масса малогабаритных
измерительных преобразователей.
Таблица 3
Измерительный преобразователь
расхода хладагентов
ДС-ЭРЗ; ДС-ЭР4; ДС-ЭР5
ДМ-ЭР1; ДМ ЭР2
ДСЭР (ДСЭР-М)
ДМЭР (ДМЭР-М)
Способ
измерения
По перепаду
давлений
Верхние
пределы измерений,
кПа
40—630
0,16—6,3
1—4
4—630
Класс
точности
1; 1,5
1,5
1; 1,5
Выходной
сигнал
0—5
0—5; 0—20;
4—20
Масса,
кг
26
18
14,5F)»
26A1)*
* В скобках указана масса малогабаритных преобразователей.

Таблица 4
Измерительный

преобразователь
электрического тока
Е826
Е827
Е824
Е825
Е829
Е748
Назначение преобразователя
Измерение силы постоянного
тока
Измерение напряжения
постоянного тока
Измерение силы переменного
тока
Измерение напряжения
переменного тока
Измерение активной мощности
переменного тока
преобразуемых входных
сигналов
В
@-^-75) • Ю-3
0—2000
0—125
0—120
0—100
А
0—5
0-5
Класс

точности
1
0,5
0,25; 0,5
Выходной
сигнал,
мА
0—5
0-5;
—5-Т-0Ч-+5
Масса,
кг
5
3,9
5
ских частей и населения Ленинграда продуктами
питания.
Сразу же после снятия блокады под
руководством А. В. Крайнева началось восстановление
Ленхладокомбината, была вновь пущена
фабрика мороженого, построен завод по производству
сухого льда, организованы мелкооптовые базы
и предприятия по реализации мороженого.
С 1948 г. вплоть до ухода на пенсию в 1969 г.
А. В. Крайнев работал директором
Ленинградского хладокомбината № 6. За этот период в
результате реконструкции и нового
строительства емкость хранения на предприятии возросла
в 3,5 раза, а мощность цеха мороженого —
в 10 раз.
А. В. Крайнев был способным, инициативным
руководителем. Коллективы руководимых им
предприятий всегда выполняли государственные
плановые задания и социалистические
обязательства, неоднократно выходили победителями
в социалистическом соревновании.
Трудовая деятельность А. В. Крайнева была
отмечена орденом Трудового Красного Знамени,
медалями «За оборону Ленинграда», «За
доблестный труд в Великой Отечественной войне 1941—
1945 гг.», «За доблестный труд. В
ознаменование 100-летия со дня рождения В. И. Ленина»,
значком «Отличник советской торговли».
Андрей Васильевич щедро делился опытом
с молодыми специалистами, был добрым и
отзывчивым человеком. Он вырастил многих
руководителей и специалистов, успешно работающих на
предприятиях Ленинградской конторы Росмясо-
молторга.
Светлая память об Андрее Васильевиче
Крайневе навсегда сохранится в памяти и в сердцах
тех, кто его знал и работал вместе с ним.
[АНДРЕИ ВАСИЛЬЕВИЧ КРАЙНЕЮ
4 сентября 1983 г. после тяжелой болезни
скончался Андрей Васильевич Крайнев, член
КПСС с 1944 г., 40 лет своей жизни
посвятивший работе в мясной и холодильной
промышленности.
А. В. Крайнев родился в 1907 г. в деревне
Пестово Тверской губернии (ныне Калининская
область) в крестьянской семье.
Трудовую деятельность, связанную с
производством и хранением скоропортящихся
продуктов животноводства, начал на Краснодарском
мясокомбинате в должности начальника цеха
после окончания в 1930 г. Ленинградского про-
мышленно-экономического техникума.
С 1934 по 1938 г. он работал инспектором
Ленинградской мясной инспекции по качеству и
одновременно учился на вечернем отделении
Ленинградского института холодильной
промышленности.
А. В. Крайнев был участником пуска в
эксплуатацию Краснодарского и Ленинградского
мясокомбинатов.
В период с 1934 по 1943 г. Андрей
Васильевич работал на Ленинградском мясокомбинате
начальником цеха пищевых жиров, главным
диспетчером по производству, начальником
убойного пункта.
В 1943 г. по рекомендации Ленинградского
городского комитета партии А. В. Крайнев был
назначен директором Ленхладокомбината. В
суровые годы Великой Отечественной войны и
блокады Ленинграда А. В. Крайнев вложил много
труда, сил и знаний в дело снабжения воин-
56

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»ЗА 1983 ГОД
16 октября — День работников
пищевой промышленности X—2
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Новые рубежи экономического и
социального развития страны 1—2
Решения июньского A983 г.) Пленума ЦК КПСС
выполним!
Антонов С. Ф. Идеологическая работа
партии на современном этапе и
наши задачи IX—2
Реализация Продовольственной программы
СССР — важнейшая задача пятилетки
Агарев Е. М., Щербаков И. А., Мо-
мот В. В. Механизация ПРТС работ
с морожеными блоками мяса и
субпродуктов II—16
Александрова Д. Я. Техническое
перевооружение — путь к улучшению
экономических показателей предприятия III—6
Астахова Г. М. Наращивать
производство мороженого, совершенствовать
структуру ассортимента 1—6
Бабанов Г. К., Калугина В. И., Осад-
чая И. Ф., Духненко Н. П.
Быстрозамороженные мясные формованные
полуфабрикаты X—27
Баев М. Г., Кол маков а Г. С.
Экономическая эффективность
производства быстрозамороженных изделий из
теста с начинками X—18
Бел Озеров Г. А., Тихомиров В. А.
Низкотемпературное торговое
холодильное оборудование для
кратковременного хранения и реализации
замороженных продуктов X—14
Богатырев А. Н., Поляков В. И.
Развитие промышленного производства
быстрозамороженных продуктов, рп-
ределенное целевой комплексной
научно-технической программой X—4
Бондарев В. И., Мысков а В. А.
Экономическая эффективность систем
охлаждения холодильников для
фруктов V—10
Верников Г. И., Сапожников С. А.,
Шустер А. А., «Китае» Б. Н.
Ускоренный метод определения
коэффициента теплопередачи ограждений
вагона с теплоизолированным
кузовом VIII—15
Волынец А. 3* Гацрилова Е. В., Браж-
тиюв С* М> Особенности
испарительного замораживания экстрактов
в вакууме X—51
Выгоден В. А. Пут* экономии
материальных и трудовых ресурсов в
производстве мороженого III—-2
Гальперин Э. Я. Из опыта работы
коллектива Воронежского
хладокомбината по экономии сырья и
сокращению потерь VI—11
Годик А. Л. Наращивать объемы
производства мороженого, добиваться
рационального использования сырья III—9
Голубев А. Г. Перевозки мясной и
молочной продукции в укрупненных
грузовых единицах II—6
Грызлов Л. А. Механические
мастерские — техническая база для
изготовления средств механизации II—25
Гукалина Т. В., Диденко Р. А.,
Бурова Т. Е., Коваленко Т. В.
Выявление сортопригодности плодов и ягод
для замораживания X—37
Длоугий В. В., Суздальский С. О.
Следящий манипулятор для выгрузки
мороженого мяса из рефрижераторных
вагонов II—19
Дрынкина В. В. Освоение технологии
производства мороженого новых
видов — путь к рациональному
расходованию ценного пищевого сырья III—8
Дюбко А. П. Повысить эффективность
использования рефрижераторного
подвижного состава при перевозке
скоропортящихся грузов И—20
Дюбко А. П., Беляев А. М. Внедрение
способа транспортировки и хранения
мороженых мясных блоков в
стоечных поддонах V—13
Журавская Н. К., Кожевникова О. Н.,
Ясырева В. А., Собянина А. А., Дер-
беденева 3. А., Маматченко Н. И.
Новые виды быстрозамороженных
рубленых полуфабрикатов и готовых
блюд X—24
Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н.
Повышение эффективности использования
холодильного оборудования в
камерах овощехранилищ VII—13
Иов А. О., Кочетов В. П., Янец М. А.,
Берлин И. И., Дука В. Ф. Опытные
образцы отечественных
крупнотоннажных авторефрижераторов VIII—5,
Исаков И. Н., Малинин Е. А.
Применение панелей типа «сэндвич» в
конструкциях изотермических кузовов
автофургонов и авторефрижераторов VIII—8
Исаков М. П. Экономия и качество —
факторы повышения эффективности
производства мороженого III—9
Коваль В. В. Ускорить внедрение
комплексной механизации грузовых работ
на холодильных предприятиях Рос-
мясомолторга II—2
Коробки на 3. В., Дружинская Л. П.
Изменение органолептических свойств
зеленого горошка в процессе
замораживания и хранения X—43
Котрохов М. Н. Пути
совершенствования ПРТС работ на
распределительных холодильниках II—4
Красильников В. Н., Лоханкин А. А.,
Фролов Е. Т. Рациональные схемы
механизации ПРТС работ с
охлажденным мясом II—12
Кузьмин М. П., Орловский В. М., Хо-
рошкова И. Д. Технология
производства замороженного
измельченного чеснока X—40
Ломакин В. Н. Современное состояние
и тенденции развития
технологического холодильного оборудования для
производства быстрозамороженных
продуктов X—10
Маслова Г. В., Новикова М. И., Забо-
лотникова Н. И. Технологическая
схема производства
быстрозамороженных готовых рыбных блюд X—32
Моисеева Е. Л., Мишучкова Л. А.,
Красюк Н. Н. Оценка качества
быстрозамороженных готовых блюд по
микробиологическим показателям X—46
57

Оленев Ю. А. Рациональное
использование сырья в производстве
мороженого III—4
Поварчук М. М., Куликов В. М., Мали-
иин Е. А. Холодильный
автотранспорт — важное звено реализации
Продовольственной программы
страны VIII—2
Попов В. П. Всесоюзный
общественный смотр эффективности работы
холодильников по сокращению
потерь мяса и мясопродуктов при
холодильной обработке и хранении VII—12
Полов В. П. Основные направления
сокращения усушки мяса и
мясопродуктов на производственных
холодильниках Х1^—7
Попова Т. Я., Корнеева Н. Н.
Микробиологическое исследование
быстрозамороженных плодов и овощей X—49
Ра-гаер Б. С, Деева И. Д. Пути
сокращения потерь мяса и других
продуктов при хранении на
распределительных холодильных предприятиях
Москвы VI—8
Рсхииа Н. И., Б ар ал 3. В.,
1 Керобкняа Г. С. |, Левянт П. П.
Быстрозамороженные рыбные блюда как
ассортимент детского питания X—35
Сер г йен ко А. Н. Производству
мороженого и быстрозамороженных
плодов, ягод и овощей —
современную материально-техническую базу IX—б
Собяиииа А. А.,Фильчакова Н. Н.
Перспективы развития производства
быстрозамороженных готовых блюд и
полуфабрикатов X—7
Тертерев М. П., Коваленок О. Б. О
мероприятиях по сокращению простоев
вагонов II—23
Фильчажева Н. Н., Семашко Е. В.
Влияние различных компонентов на
свойства творожных начинок
быстрозамороженных изделий из теста X—28
Чайка И. В. Рациональное
использование сырья на холодильных
предприятиях Ростовской конторы VI —10
Чумах И. Г., Кочетков В. П., Нуж- -^
дни А. С, Новиков М. М. Перепек- ^
тивы создания новой холодильной
техники для агропромышленного
комплекса IV—33
Шишкина Н. Н. Совершенствование
технологии промышленного
производства мясных полуфабрикатов X—22
Шпилю Г. П., Евсейчев Ю. А.
Испытания изотермического вагона,
охлаждаемого жидким азотом VIII—12
Опыт механизации ногрузочно-раз-
грузочных работ на холодильных
предприятиях
Калинким А. В. Горьковский
хладокомбинат II—31
Ким А. С Магнитогорский
холодильник Jfe 2 II—33
Крайнев Ю. А. Ленинградская контора II—28
Лось В. А., Кладий А. Г.
Хладокомбинаты Министерства торговли
Белорусской ССР II—34
Пайанто Ю. А. Московская областная
контора II—26
Плошихин В. В. Евпаторийский
хладокомбинат II—37
Бригадной форме организации и стимулирования
труда — широкое внедрение!
Баев М. Г. Рекомендации по органи-
58
зацпи комплексных бригад на
холодильниках мясокомбинатов IX—9
Баев М. Г., Мысе Р. Н. Расчет
норматива численности грузчиков на
холодильниках мясокомбинатов XI—4
Бахтадзе Д. Н., Дан ел и я Т. В.
Эффективность внедрения бригадной формы
организации и стимулирования труда
в холодильном хозяйстве
предприятий мясной- и молочной
промышленности Грузинской ССР XII—8
Конарыгин В. С» Повышать
эффективность бригадной формы организации
и стимулирования труда VII—2
Консультация для бригадиров
производственных бригад по отдельным
вопросам оплаты труда и
материального стимулирования рабочих в брига- V—7;
дах нового типа VII—5
Луканкин В. В., Ролина Н. Ф.
Разъяснение по некоторым практическим
вопросам применения постановления
Совета Министров СССР от 4
декабря 1981 г № 1145 «О порядке и
условиях совмещения профессий
(должностей)* VIII—22
Об итогах проведения эксперимента по
повышению творческой активности
специалистов VI—2
Повышать эффективность бригадного
труда V—2
Рекомендации по повышению
творческой активности
инженерно-технических работников и служащих на
предприятиях мясной и молочной
промышленности VI—5
Тиунов А. И. Эффективность внедрения
бригадной формы организации и
стимулирования труда в компрессорном
цехе Кишиневского мясокомбината XI—2
Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
Чибизов С. М. Развитие
социалистического соревнования и движения
наставничества на Казанском
хладокомбинате VII—8
За экономию сырьевых, топливно-энергетических
и других материальных ресурсов
Быков А. В. Задачи холодильного
машиностроения по экономии
энергетических, материальных н трудовых
ресурсов IV—2
Быков А. В., Гоголин В. А., Това-
рас Н. В. Исследование тепломассо-
переноса и гидродинамики в
испарительном конденсаторе IV—20
Вайнштейн Я. Л. Методика расчета
компаундных схем холодильных
установок ' IV— 17
Гиндоян А. Г., Л ифанов Б. В. Выбор
способа усиления теплоизоляции
действующих холодильников VI—14
Гросман Э. Р., Шаврин В. С, Тка-
чук А. П., Шмуйлов Н. Г., Поли-
щук В. П. Промышленный
абсорбционный бромистолитиевый
холодильный агрегат со ступенчатой
регенерацией раствора IV—10
Калнинь И. М., Шварц А. И., Зис-
кин Г. Ф. Холодильная система с
винтовым компрессором и
двухступенчатым дросселированием хладагента IV—7
Каткий М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Анализ
износостойкости поршневых компрессоров
малых холодильных машин IV—26

Кладий А. Г. Экономить материальные
ресурсы на каждом производственном
участке I—7
Коган Б. Н. Экономия электроэнергии
при использовании естественного
холода на распределительных
холодильниках V—15
Курылев Е. С, Оносовский В. В., Ба-
харев И. Н., Псахис Б. И. Выбор
экономичной схемы охлаждения
аппаратов абсорбционной бромистолитие-
вой холодильной машины XI— 9
Чайковский В. Ф., Бурдо О. Г.,
Смирнов Г. Ф. Новые конструкции тепло-
использующих генераторов холода IV—13
Эрлихман В. Н., Ионов А. Г. Снижение
энергопотребления холодильной
установкой с конденсатором воздушного
охлаждения VIII—18
К 60-летию журнала «Холодильная техника»
Кузьмин М. П. 60-летие журнала
«Холодильная техника» и его задачи XII— 2
Репортаж с юбилейной конференции
читателей журнала «Холодильная
техника» XII— 5
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Промышленное холодильное оборудование
Абдульманов X. А., Абдульманов И. X.
Определение оптимального диаметра
всасывающего трубопровода
аммиачной холодильной установки VIII—34
Абрамов А. С, Бондарев И. Т., Мель-
цер Л. 3., Мельник В. В.
Исследование высокотемпературной части
воздушной турбохолодильной машины IV—43
Афонский В. П., Сударкин А. А.,
Шапошников Ю. А. Усовершенствование
защиты компрессора от повышения
температуры нагнетания III —11
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Таланов А. В., Хазанов И. Г.
Влияние показателей надежности на
экономичность холодильных машин XI—14
Бежанишвили Э. М, Таланов А. В.,
Хазанов И. Г. К определению'
численности обслуживающего и ремонтного
персонала холодильных установок VI—18
Бежанишвили Э. М., Таланов А. В.,
Хазанов И. Г. О трудоемкости
ремонта холодильного оборудования VII—37
Бежанишвили Э. М., Тихомирова Л. М.
Определение норм расхода и
потребности в запасных частях к
холодильному оборудованию IX—14
Бонд арен ко Л. Ф., Старостин А. П.,
Благов Н. Б., Таратута Ф. А.
Нестационарный теплообмен в
термокамерах, охлаждаемых воздушными тур-
бохолодильными машинами I—23
Боровлева В. М., Иванов О. П., Дюн-
дин В. А., Коваленко Л. Н.
Эффективность применения сварной
пластинчатой теплообменной аппаратуры
в системах хладоснабжения VII—21
Дорош В. С, Щесюк О. В.
Исследование теплообмена высокооборотных
герметичных компрессоров с
окружающей средой II—43
Дорошенко А. В., Литвинов О. П., Ко-
логривов М. М., Грандов А. А., Уголь-
никова Н. П. Применение на судах
градирен с подвижной насадкой VII—24
Дорошенко А. В., Ржепишевский К. И.
Рабочие характеристики компактных
косвенно-испарительных
воздухоохладителей IV—38
Ильин А. Я., Хараз Д. И.,
Турецкий В. М. Экспериментальные
характеристики водоаммиачного жид-
костно-парового эжектора II—41
Кузнецова Л. П., Коханский А. И.
Режимные характеристики воздушных и
испарительных конденсаторов V—34
Кузьмин В. А., Доля В. П., Потет-
ня А. И., Афонский В. П.,
Сукачева Э. Д., Васильева В. П.
Применение стеклонаполненных полиамидов
для изготовления поршневых колец
компрессоров IX—19
Лапшин В. А., Боярский М. Ю.,
Шварцштейн Г. Н., Алишаева Т. Д.
Сокращение пускового периода
термокамеры с холодильной машиной»
работающей на многокомпонентных
смесях XI—27
Милованов В. И., Буданов В. А.
Оптимизация профиля поршневых колец
холодильного компрессора XI—23
Псахис Б. И., Черкасский В. С. Расчет
характеристик абсорбционных броми-
столитиевых холодильных машин I—19
Сакун И. А., Пекарев В. И., Ведай-
ко В. И. Результаты испытаний
холодильного винтового компрессора
«сухого сжатия» XI—20
Сибгатулин А. А. Освоение
производства холодильных машин нового ряда
на Казанском компрессорном заводе III—15
Смыслов В. И. Выбор показателей и
обеспечение надежности
холодильного оборудования VIII—27
Тимофеевский Л. С, Швецов Н. А.,
Шмуйлов Н» Г. Влияние направления
движения раствора на эффективность
работы генератора абсорбционной
бромистолитиевой холодильной
машины IX—21
Малые холодильные машины, торговое и бытовое
холодильное оборудование
Баренбойм А. Б., Зеленовский В. Ф.,
Шлифштейн А. И. Центробежный
компрессор малой холодопроизводи-
тельности для судовой системы
кондиционирования воздуха VI—25
Дмитриев В. И., Картофяну В. Г., Пн-
сарен ко В. Ем Козмеску Ю. А.
Сравнительные испытания бытовых
морозильников на различных хладагентах I—15
Дорош В. С, Гидулян В. И.,
Захаров В. Ю., Кол ом иец Ю. К. Новый ряд
высокооборотных герметичных
холодильных компрессоров для судовых
автономных кондиционеров V—19
Жадан С. 3., Баренбойм А. Б.,
Степанова Л. А. Турбохолодильные
установки малой холодопроизводитель-
ности VII—32
Семенов П. Г., Волгин Г. И.
Герметичные ротационные компрессоры для
бытовых автономных кондиционеров' II—38
Шавра В. М., Гопин С. Р. Пути
интенсификации внутреннего теплообмена
в воздушных конденсаторах малых
холодильных машин VIII—37
Шавра В. М., Гопин С. Р. Сравнение
и выбор воздушных конденсаторов
малых холодильных машин XII— 18
Автоматизация и измерительная техника
Майоров В. В., Агарев Е. М. Управле-
59

ние холодильной установкой при
дублировании ее основных элементов XII—31
Кондиционирование воздуха
Аверин Г. В., Лыфарь В. И., Мали-
нин Е. А. Транспортный
кондиционер для автосамосвалов Бел А I—9
Гонор адская Л. Б., Горелик В. Б.,
Павлов А. А., Токарев Е. В. Методы
определения оптимальных
показателей надежности оборудования для
кондиционирования воздуха и
вентиляции V—24
Лазуткин В. П. Кондиционер для кабин
самоходных сельскохозяйственных
машин Ш-17
Мерчанский В. Д. Исследование
тепло- и массообмена в пенном
аппарате для систем охлаждения и
кондиционирования воздуха V—26
Ткаченко О. Д., Толстых В. В.,
Джунь В. А., Яшин В. А.
Термоэлектрический
радиационно-конвективный кондиционер для
транспортных средств I—11
Филиппов Э. Б., Фомин А. В.
Оптимизация параметров воздушной
холодильной машины для систем
кондиционирования воздуха XII—J3
Применение холода в медицине
Киневский О. Ф., Наумов А. В., Костор-
нов А. Г., Титаренко И. В.,
Островский Ю. Н. Влияние капиллярно-
пористых покрытий поверхности
теплоотдачи на скорость охлаждения
криоинструментов VI—36
Лапковский А. Я. Термоэлектрический
охладитель «Криозонд» XI—32
Муринец-Маркевич Б. Н. Криораспыли-
тель со встроенным генератором
холода II—49
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильных установок, холодильников, фабрик
мороженого, заводов сухого льда
Аверин Г. Д., Бражников А. М., Мало-
¦а Н. Д. Расчет состава газовой
среды в холодильных камерах с РГС XII— 36
Бондарев В. И., Кузнецов С. В., Ге- *
раськин В. П., Тяжкороб А. Ф., Ца-
ренко В. Н. Технико-экономическая
эффективность способов
генерирования газовых сред в холодильных
камерах для фруктов III-—30
Виноградов В. Н., Медовар Л. Е.
Система охлаждения сухих молочных
продуктов в процессе их пневмотранс-
портировки. III—20
Кафрави М. М. Определение теплового
потока через затененные кровли
холодильников из панелей типа «сэндвич» V—44
Мельник А. В., Найченко В. М.
Лабораторная установка для
регулирования газовой среды при холодильном
хранении плодов и овощей IX—32
Эглит А. Я., Сидорова Л. В., Дре-
валь Ю. К. Ограждающие
конструкции камер с нулевыми
температурами для северных районов СССР VII—41
Технологическое холодильное оборудование
Гинзбург А. С, Воскобойников В. А.,
Комяков О. Г., Рейтблат И. А.
Сублимационная сушка свекольного сока
при циклическом изменении давления XI—38
Гинзбург А. С, Петров И. К.,
Сильвестров Э. В. Оптимальное
программное управление энергоподводом при
сушке биопрепаратов в
сублимационном аппарате УСС-10 VIII—31
Камовников Б. П., Чихладзе В. С.
Усовершенствованный способ
управления процессом сублимационной сушки IX—35
Тимохин Л. А., Шаззо Р. И., Кришта-
фович А. Г., Венгер К. П., Фатхи
Исмаил Абдель Аал.
Скороморозильный аппарат и изотермический
контейнер для замораживания и
хранения эндокринно-ферментного сырья VIII—43
Холодильная технология
Апаев Г. С. Влияние избыточного
давления газа на влагоудерживающую
способность пищевых продуктов при
замораживании XI—44
Апаев Г. С. Влияние температуры и
давления на растворимость газов в
пищевых продуктах IX—37
Баландина Г. А., Зайцев В. Н. Влияние
электростимуляции на качество
охлажденного мяса VII—44
Венгер К. П., Фатхи Исмаил Абдель
Аал, Новиков В. И., Малкин М. Я.
Рациональные режимы
замораживания тушек птицы в жидкости III—33
Иванова Р. П., Сергеева Е. Л., Шаро-
байко В. И. Изменения миофибрил-
лярных белков в процессе
холодильной обработки и хранения мяса I—30
Коржеманова Л. А. К обоснованию
температурных режимов и сроков
хранения трески VI—45
Лаковская И. А., Шеляпин В. Г. Пути
снижения адгезии при
замораживании пищевых продуктов XI—41
Найченко В. М. Влияние температуры
и модифицированной газовой среды
на продолжительность хранения
земляники III—36
Овчарова Г. П., Фильчакова Н. Н.
Влияние способа замораживания и
условий холодильного хранения на
состояние молочного жира в твороге VIII—48
Телегина Е* В., Жижин В. И.,
Седова В. В., Шаробайко В. И. Опыт
холодильного хранения сливочного
масла с повышенным содержанием влаги V—48
Фильчакова Н. Н., Мишенина 3. А.,
Овчарова Г. П. Окислительные
изменения молочного жира в
замороженном твороге при хранении XII—40
Фролов В. Л. Влияние холодильной
обработки и хранения на свойства
яичного меланжа II—51
Научно-исследовательские работы
Гогонин И. И., Ка6*ов О. А.,
Сосунов В. И. Теплообмен при конден- .
сации пара R12 на пакетах оребрен-
ных труб I—26
Карасев В. С, Корнеев А. Д.,
Леонтьев А. И., Пирогов Е. Н. Истинное
объемное паросодержание в
вертикальных кольцевых щелевых каналах
при кипении R12 и R22 на
изотермической поверхности XII—27
Константинов Л. И., Мельниченко Л. Г.
Основные принципы оптимизации
многоцелевых судовых холодильных
установок III—23
Корнеев А. Д., Корнеев С. Д., Леонть-
60

ев А. И., Пирогов Е. Н. Теплообмен
при кипении R12 и R22 в узких
щелевых каналах при постоянной
температуре теплопередающей
поверхности II—46
Кринецкий И. И., Вычужанин В. В.
Расчет энтальпии влажного воздуха III—29
Лавренченко Г. К., Никольский В. А.,
Баклан О. В., Артеменко Н. И.
Термодинамические свойства нового
хладагента для бытовых холодильников VI—41
Малышев А. А., Данилова Г. Н., Азар-
сков В. М., Земсков Б. Б. Методика
расчета средних коэффициентов
теплоотдачи при кипении фреонов
внутри горизонтальных труб XI—35
Мезенцев А. П. Исследование
тепловых процессов в
воздухоохладителях методом электрических моделей V—31
Минкус Б. А., Шлифштейн А. И.
Определение концентрации крепкого
раствора в действительном цикле
абсорбционной водоаммиачной
холодильной машины V—39
Наер В. А., Кузнецов Б. Б., Капе-
листый С. В. Определение
оптимальных промежуточных температур в
каскадных комбинированных
системах охлаждения XII—10
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А.
Способ расчета изобарной
теплоемкости жидкости на линии насыщения IX—31
Сапронов В. И., Гладкая Н. В.
Исследование свойств смесей смазочных •
масел для холодильных машин XII—22
Сутырина Т. М., Прозорова Т. В.
Влияние теплового сопротивления
контакта на эффективность поверхностей
труб с насадными ребрами VI—28
Сутырина Т. М., Прозорова Т. В.
Исследование наружной теплоотдачи и
аэродинамического сопротивления
конденсаторов с гофрированным
просечным оребрением IX-24
Фатхи Исмаил Абдель Аал, Абдульма-
нов X. А. Исследование тепло- и
массообмена на оребренных
охлаждающих поверхностях при естествей-
ной конвекции воздуха VII—29
Цветков О. Б. Новые тенденции в
исследовании свойств хладагентов VII—18
В порядке обсуждения
Азаркин А. А., Шедько А. В.
Применение воздушного охлаждения в
камерах хранения мороженой рыбы I—36
Коган Б. Н. Рациональный выбор
систем охлаждения и
воздухоохладителей для холодильных камер I—32
Курылев Е. С, Оносовский В. В., Баха-
рев И. Н. Еще раз к решению задач
оптимизации в холодильной технике XII—43
Марьямов А. Н., Бородянский Б. М.
К решению задач оптимизации в
холодильном машиностроении IV—47
Розенфельд Л. М., Шмуйлов Н. Г.
Письмо в редакцию VI—49
Стандарты и качество
Гуслянников В^ В., Ананьев В. И., Хох-
лова Л. М., Афонина Л. Д. Новые
нормы усушки мяса птицы и
кроликов при замораживании и хранении XI—46
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Шпя-
кина Н. Н., Соловьева Л. Н. Новая
техническая документация на
мороженое XII :44
Собянина А. А., Дербеденева 3. А.,
Маматченко Н. И. Новый
отраслевой стандарт на
быстрозамороженные продукты X—55
Из диссертационных работ
Аннотации диссертаций, защищенных
на ученую степень кандидата
технических наук в Одесском
технологическом институте холодильной
промышленности VI—50
ОБМЕН ОПЫТОМ
Апалькова Т. А. Производство
быстрозамороженных плодов, ягод и
овощей на холодильниках Алтайской
конторы Росмясомолторга X—58
Белышев В. Л. Запорно-регулирующие
устройства III—41
Белышев В. Л. Электромагнитные
запорно-регулирующие устройства I—41
Бошерницан В. А., Беспалов И. Н.,
Гончарук А. И., Войтенко Л. Г.,
Красил ьников В. П. Определение
теплопроводности изоляции бытовых
холодильников и морозильников XI—52
Бошерницан В. А., Быков В. Н.,
Шейнин Б. М., Румянцев Е. Б. Устройство
для тепловых испытаний
ограждающих конструкций термокамер и
бытовых холодильников VI—53
Василяускас В. П., Мицкус В. В., Ша-
пола В. Ю., Урбонас П. В. Изменение
качества замороженных продуктов
растительного происхождения при
холодильном хранении X—59
Веснин Ф. С. Использование
естественного холода на предприятиях
молочной промышленности Курганской
области II—55
Галимова Л. В. Использование
агрегата АБХА-2500 для отопления на
Астраханском заводе резиновой
обуви IV—51
Жилунович А. Т. Преимущество
осевого расположения датчиков ПРУ VI—52
Кабаков А. Н., Несвицкий А. А. Пути
снижения энергозатрат при
использовании аппаратов воздушного
охлаждения в холодильных установках IV—49
Каллан Л. Г., Л ер н ер Б. А., Пржети-
шевский Ю. Б., Веккер М. А.,
Кузьмин В. А. Применение пластмассовых
поршневых колец в холодильных
компрессорах ФВ6 I—39
Коган Б. Н. Комплексная система
удаления масла на аммиачных
холодильных установках XII—46
Коган Б. Н* Циркуляционный
ресивер — промежуточный сосуд в схеме
аммиачной холодильной установки VIII—50
Кнеллер Г. Я.» Малеванный Б. Н., Ма-
чулин В. И., Халявка А. А.
Исследование систем воздухораспределения
в камерах холодильной обработки
мяса на Лиепайском мясокомбинате IX—41
Лазарев Г. И., Лисневич А. А. Конусно-
спиральная форсунка для
оросительной камеры IX—44
Лернер Б. А., Дементьев В. С. Стенд
для выявления дефектов статоров
электродвигателей XI—49
Ломанов А. Ф., Корхов В. Д. Опыт
эксплуатации компрессоров П110 и
П220 на Харьковской фабрике
мороженого VII—47
Малеванный Б. Н., Крупененков Н. Ф.,
61

Хал явка А. А. Обобщение опыта
работы систем охлаждения камер
холодильной обработки мяса VIII—52
Мацкин В. С, Мороховский В. Я.
Новый пульт управления и
сигнализации холодильной установки III—40
Негодов В. П. Применение
морозильных аппаратов АМП-7АМ на
производственных рефрижераторных судах XII— 48
Песков П. П., Блувштейн Н. Д.
Устранение заклинивания компрессоров
бытовых холодильников IV—53
Плотников A. E.v Замковец В. Н., Ан-
нушкина Л. П. Применение водного
раствора этиленгликоля в качестве
хладоносителя в установках
кондиционирования воздуха VII—49
Пыху нов В. А. Опыт эксплуатации
компрессоров типа П V—53
Соболев В. А., Стеклянников В. М.,
Дементьев В. С. Механизированная
линия разборки электродвигателей V—51
Чугуиов Н. И., Роднмова В. В.,
Котов А. А., Куликов М. М. Защита от
перегрева подшипников компрессора
и мультипликатора холодильных
машин II—55
Юсов В. Л., Булгин С. А. Опыт
применения модульных воздухоохладителей
в камере замораживания VII— 48
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Рекомендации по проектированию
автоматизации аммиачных
холодильных установок предприятий мясной и
молочной промышленности
Туров В. М. Рекомендации по
реконструкции и техническому
перевооружению распределительных
холодильников
Фридман Б. А., Передистая Р. П.
Сопоставление эффективности
конденсаторов различных типов при
проектировании холодильных установок
1-46;
III—45
IX—46
VII-52
ИЗОБРЕТЕНИЯ
1—38, 43, 54, 57, 61; II—58, 61; III—39,
52, 60, IV—37, 48, 55, 60; V—18, 50,
54, 57, 62; VI—17, 48, 51, 55, 59, 62;
VII—47, 51, 57; VIII—55, 61; IX—40,
45, 48, 58, 61; X—57; XI—45, 48, 55,
59; XII—9; 50
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Архаров А. М. Новый справочник по
холодильным машинам VI—56
Дичев С. П. Нужная книга VII—58
Калнинь И. М., Сутырина Т. М.
Полезная книга по анализу работы
испарителей холодильных машин III—56
Клецкий А. В. Полезный справочник IV—57
Туров В. М. Полезная монография V—57
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Решения июньского A983 г.) Пленума
ЦК КПСС приняты к исполнению
активом научно-технических обществ XII—52
II Пленум Центрального правления
НТО пищевой промышленности VIII—57
ХРОНИКА
В Научном совете ГКНТ СССР 1—54
К 75-летию Исая Матвеевича Гиндлина VII—59
Третья Всесоюзная научно-техническая
конференция по холодильному
машиностроению в Одессе IV—59
VI Всесоюзный съезд
научно-технических обществ, V—58
Репортаж с выставки
Холодильное оборудование финской
фирмы «Поркка» IV—61
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Симпозиум по
проблемам противопожарной защиты и
безопасной эксплуатации
холодильников
VII—60;
XI—54
СОЦИАЛИСТИЧЕСКОЕ СОДРУЖЕСТВО
30-тысячный рефрижераторный вагон
из ГДР VII1-58
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Вельцке В. 20-летний опыт
производственной деятельности предприятия
ФЕБ МАБ Шкойдиц (ГДР) VIII—59
Фикиин А. Г. Новые номограммы для
графического определения
параметров процесса охлаждения пищевых
продуктов IX—50
Фикиин А. Г., Трифонов С. Д.
Интенсификация процесса охлаждения
клубники и малины III—57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Гиндлин И. М. Системы охлаждения
камер хранения зарубежных рыбных
холодильников II—60
Камовников Б. П., Каухчешвили Э. И.,
Шелашова С. Л. Снижение
энергопотребления бытовой холодильной
техникой XI—56
Мам удов а Н. А., Кизима Л. А.
Тенденции в производстве и потреблении
быстрозамороженных пищевых
продуктов в странах Западной Европы
и США X—61
Медовар Л. Е., Соколова И. В.
Использование естественного холода I—55
Пименова Т. Ф. Производство и
применение твердого и жидкого
диоксида углерода в США IX—59
Шавра В. М., Гопин С. Р.,
Соболев В. А., Пржетишевский Ю. Б.
Использование тепла конденсации в
холодильных машинах VI—57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Васютович В. В., Миловидов В. П.
Одноэтажный распределительный
холодильник емкостью 5000 т III—61
Гуков И. И., Силаев В. С, Вавре-
нюк В. М. Модернизированные термо-
регулирующие вентили VIII—60
Зеликовский И. М. Судовые
водоразборные автоматы типа АСВГ-25
и АСВ-25 1—58
62

Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н., Драу-
дина Л. К., Шаззо Р. И.,
Колесников В. Ф. Установки
технологического кондиционирования воздуха VI—60
Куликов К. Б., Дегтярев В. Н., Глаубер-
ман О. А. Измерительные
преобразователи для автоматизации
исследований холодильных машин и
установок XII—54
Левшина Л. С. Датчики-реле для
автоматизации холодильных установок XI—60
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А.
Изобарная теплоемкость некоторых
жидких хладагентов на линии
насыщения " IX—62
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.001.24
Определение оптимальных промежуточных
температур в каскадных комбинированных системах
охлаждения. НАЕР В. А., КУЗНЕЦОВ Б. Б.,
КАПЕЛИСТЫЙ С. В. «Холодильная техника»,
1983, № 12.
Предложена методика определения
промежуточных температур каскадных комбинированных
систем охлаждения, работающих в режиме
максимальной энергетической эффективности.
Проведено сравнение предложенной методики с
существующими. Представлены результаты расчета
двухступенчатых каскадных комбинированных
компрессионно-термоэлектрических установок с
промежуточной температурой, обеспечивающей
максимальную энергетическую эффективность в
заданном интервале температур.
Иллюстраций 5. Список литературы — 2
названия.
УДК 628.84:621.573.001.375
Оптимизация параметров воздушной холодильной
машины для систем кондиционирования воздуха.
ФИЛИППОВ Э. Б., ФОМИН А. В.
«Холодильная техника», 1983, № 12.
Предложена схема системы кондиционирования
воздуха с воздушной холодильной машиной без
редуктора для компрессорно-детандерного
агрегата. Определены диапазоны оптимальных
значений давления воздуха перед детандером.
Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565-52
Управление холодильной установкой при
дублировании ее основных элементов. МАЙОРОВ В. В.,
АГАРЕВ Е. М. «Холодильная техника», 1983,
№ 12.
Для обеспечения непрерывности протекания
некоторых процессов, например, замораживание
продукции, циркуляция рассола через кожухо-
трубные испарители, подача охлаждающей воды
в компрессоры и конденсаторы, в
автоматизированных холодильных установках дублируется
работа ряда механизмов. В статье рассматривается
автоматическая схема управления парой
механизмов, имеющих 100% -ное резервирование, и
показывается ее применение в конкретной
холодильной установке.
Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
Сапрыкина С. Н., Гуков И. И., Каль-
ви А. Р. Новые терморегулирующие
вентили для хладагента R142 VII—61
Федорова Н. К., Жокина 3. И.,
Корешков В. Н., Гуслянников В. В., Хох-
лова Л. М. Нормы усушки
замороженных жилованного мяса и
субпродуктов в блоках, упакованных в
полимерные пленки, при хранении в
камерах холодильников II—62
РЕФЕРАТЫ
1—62; II—63; III—62; IV—62; V—63;
VI—63; VII-t62; VIII—62; IX—62;
X—63; XI—63; XII—63
УДК 621.565.92.02.001.24
Расчет состава газовой среды в холодильных
камерах с РГС. АВЕРИН Г. Д., БРАЖДИ-
КОВ А. М., МАЛОВА Н. Д. «Холодильная
техника», 1983, № 12.
Выведено уравнение для расчета концентрации
С02 и 02 в камерах хранения плодов и овощей
в регулируемой газовой среде (РГС). Для
различных периодов работы камер (загрузки,
формирования и регулирования газовой среды)
рассчитано изменение концентрации С02 по
предложенным зависимостям с применением различных
режимов вентиляции. Проведено сравнение
расчетных данных с опытными. Даны некоторые
рекомендации по проектированию камер с РГС.
Иллюстраций 2. Список литературы — 5
названий.
УДК 621.57.041-213.4.044.001.24
Сравнение и выбор воздушных конденсаторов
малых холодильных машин. ШАВРА В. М.,
ГОПИН С. Р. «Холодильная техника», 1983, № 12.
Рассмотрены основные методы и критерии
сравнения конвективных поверхностей теплообмена
применительно к воздушным конденсаторам
малых холодильных машин. Сформулированы
требования к конструкции конденсатора. Предложен
критерий сравнения, позволяющий оценить
уменьшение приведенных годовых затрат на
производство холода агрегатом.
Иллюстрация 1. Список литературы — 10
названий.
УДК 621.89.092.001.5
Исследование свойств смесей смазочных масел
для холодильных машин. САПРОНОВ В. И.,
ГЛАДКАЯ Н. В. «Холодильная техника», 1983,
№ 12.
Проведенные исследования показали
принципиальную возможность и практическую
целесообразность применения во фреоновых
холодильных машинах в качестве смазочных материалов
минерально-синтетических смесей, включающих
высококачественное синтетическое масло
ПФГОС-4. Эти смеси по сравнению с чистыми
минеральными маслами обладают повышенной
кинематической вязкостью, более низкой
температурой застывания, улучшенными
эксплуатационными характеристиками.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список литературы —
2 названия.
63

УДК 536.423.1.001.5
Истинное объемное паросодержание в
вертикальных кольцевых щелевых каналах при кипении
R12 и R22 на изотермической поверхности.
КАРАСЕВ В. С, КОРНЕЕВ А. Д.,
ЛЕОНТЬЕВ А. И., ПИРОГОВ Е. Н. сХолодильная
техника», 1983, № 12.
Рассмотрен процесс кипения R12 и R22 в
вертикальных кольцевых щелевых каналах высотой
~300 мм и шириной зазора 0,5ч-1,5 мм при
постоянной температуре теплопередающей
поверхности. Для этих условий выполнены
аналитические и экспериментальные исследования
истинного объемного паросодержания. Установлена
зависимость изменения истинного объемного
паросодержания по высоте канала для различных
значений ширины зазора, температурного напора
между теплопередающей поверхностью и
температурой насыщения и теплофизических свойств
хладагентов.
Иллюстраций 7. Список литературы — 3 назва-
УДК 637.352.037.056
Окислительные изменения молочного жира в
замороженном твороге при хранении. ФИЛЬЧА-
КОВА Н. Н., МИШЕНИНА 3. А., ОВЧАРО-
ВА Г. П. «Холодильная техника», 1983, Ли 12.
Приведены результаты исследований
окислительных изменений молочного жира творога
жирностью 18 и 9% при быстром и медленном
способах его замораживания до различной
температуры и в процессе хранения. На основании
проведенных исследований установлено, что
интенсивность окислительных изменений молочного
жира зависит от способа замораживания и
режимов хранения. В быстрозамороженном твороге
окислительные процессы молочного жира при
хранении менее интенсивны и остаются в
пределах допустимого в течение 10 мес хранения при
—18°С и свыше 12 мес при —25°С.
Иллюстраций 3. Список литературы — 7
названий.
УДК 621.565.001.375
Еще раз к решению задач оптимизации в
холодильной технике. КУРЫЛЕВ Е. С, ОНОСОВ-
СКИЙ В. В., БАХАРЕВ И. Н. «Холодильная
техника», 1983, № 12.
Излагается мнение о правомерности
термоэкономического подхода при моделировании АБХМ
и обосновывается использование метода
неопределенных множителей Лагранжа для решения
оптимизационной задачи.
Список литературы — 3 названия.
УДК [621.565:621.564.22]-715
Комплексная система удаления масла на
аммиачных холодильных установках. КОГАН Б. Н.
«Холодильная техника», 1983, № 12.
Описаны различные способы отделения масла
от аммиака с помощью гидроциклонов,
установленных на стороне низкого или высокого
давления аммиачных холодильных установок с
непосредственным кипением аммиака. Показаны
энергетическая и эксплуатационная
эффективности внедрения гидроциклонов.
Иллюстрация 1. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.565.91:629.123.44
Применение морозильных аппаратов АМП-7АМ
на производственных рефрижераторных судах.
НЕГОДОВ В. П. «Холодильная техника», 1983,
№ 12.
Отмечены результаты реконструкции
производственных рефрижераторных судов «Советская
Родина» и «Буревестник» (тип «Таврия»), на
которых изношенные скороморозильные аппараты
АСМА заменены плиточными аппаратами
АМП-7АМ для замораживания рыбы. Это
позволило увеличить производительность
скороморозильной установки на 20 т/сут, повысить
качество выпускаемой продукции и сэкономить в
год 400 т дизельного топлива. Опыт
эксплуатации плиточных аппаратов показал
целесообразность их применения на других
производственных судах.
Иллюстрация 1.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Вас ютов ич, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн.
наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, М. М. Позин, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролнна,
Ю. Я.Сенягии, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Т, П. Астахова
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 20.10.83. Подписано в печать 15.11.83. Т— 15527. Формат 70x108 1/16.
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л. 7,53. Тираж 10610 экз. Заказ 2821
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
г. Чехов Московской области

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1033635 B1) 3414833/29-33 B2) 01.04.82
3E1) Е 02 D 3/115 E3) 624.139.62 G2)
В. Н. Пчелин, В. П. Чернюк, А. Д. Дзибук,
В. Г. Батурчик G1) Брестский инженерно-
строительный институт
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТА, включающее
заглубленный в грунт и заполненный теплоносителем
корпус и коаксиально размещенную в корпусе
трубу, выполненную с закрытым верхним
торцом и с нижними фланцами, перекрывающими
образованную трубой и корпусом кольцевую
полость, которая заполнена
теплоизолирующей средой и соединена с приспособлением для
создания давления теплоизолирующей среды,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности работы устройства, труба
смонтирована с возможностью продольного
перемещения и выдвижения ее из корпуса, а
приспособление для создания давления
теплоизолирующей среды выполнено в виде емкости с
размещенным в ней поршнем, разделяющим
емкость на две камеры, одна из которых
гидравлически сообщена с кольцевой полостью, а
другая заполнена легкокипящей жидкостью.
2. Устройство по п. I, отличающееся тем, что
оно снабжено резервуаром, гидравлически
сообщенным с полостью трубы и заполненным
теплоносителем, минимальный уровень
которого расположен выше верхнего торца трубы при
ее максимальном выдвижении из корпуса.
A1) 1033668 B1) 3431520/29-33 B2) 24.02.82
3E1) Е 04 В 1/38; Е 04 С 2/26 E3)
69.057.4:691.022 G2) А. П. Резник, А. М.
Сафонов, А. Б. Губенко, А. Н. Дмитриев, О. П.
Иванов, П. П. Новокрещенов, Б. Д. Галацкий,
Ю. В. Платонов G1) Производственное
объединение «Мосспецпромпроект» и Ордена
Трудового Красного Знамени Центральный научно-
исследовательский и проектный институт
строительных металлоконструкций
E4) СОЕДИНЕНИЕ ТРЕХСЛОЙНЫХ
СТЕНОВЫХ ПАНЕЛЕЙ (ЕГО ВАРИАНТЫ).
E7) 1. Соединение трехслойных стеновых
панелей, включающее металлические
профилированные обшивки, средний слой из фенольного
пенопласта, обрамляющие продольные
профили, на полки которых завальцованы под углом
кромки обшивок и нащельник с уплотнителями
в продольных пазах, отличающееся тем, что, с
целью упрощения конструкции, улучшения
технологии изготовления и теплофизических
показателей соединения, нащельник выполнен
сборным из двух раздвижных фасонных
профилей, соединенных между собой посредством
винтов, размещенных по продольной оси,
причем наружный профиль выполнен в виде
пластины, имеющей со стороны прилегания к
обшивкам панелей продольный гребень с
внутренним прямоугольным пазом, а внутренний
профиль — в виде пластины, имеющей со
стороны прилегания к обшивкам панелей
продольный гребень, подвижно соединенный с пазом
гребня наружного профиля и внутренний паз
с резьбой под винт, при этом на наружном
профиле образованы отверстия под головку
винта.
2. Соединение трехслойных стеновых панелей,
включающее металлические профилированные
обшивки, средний слой из фенольного
пенопласта, обрамляющие продольные профили, на
полки которых завальцованы под углом
кромки обшивок и нащельник с уплотнителями в
продольных пазах, отличающееся тем, что, с
целью упрощения конструкции, улучшения
технологии изготовления и теплофизических
показателей соединения, нащельник выполнен
сборным из двух раздвижных фасонных
профилей, соединенных между собой посредством
винтов, размещенных по продольной оси,
причем наружный профиль выполнен в виде
пластины, имеющей со стороны прилегания к
обшивкам панелей гребни на кромках и гребень
по оси, выполненный с выемками по боковой
поверхности, в которых расположен
самоклеящийся эластичный утеплитель, а внутренний
профиль выполнен с овальным отверстием и с
гребнем с внутренним пазом, имеющим резьбу
под винт, при этом на внутреннем профиле по
плоскости прилегания к обшивкам закреплен
уплотнитель в виде объемлющего профиля, а на
наружном профиле образованы отверстия под
головку винта.
A1) 1033820 B1) 3422585/28-13 B2) 04.02.82
3E1) F 25 D 21/02 E3) 621.565.945.3 G2)
В. Я. Потемкин, М. Г. Кутателадзе, В. А.
Малышев G1) Московское специализированное
пусконаладочное управление Всесоюзного
объединения «Рыбремспецстроймонтаж»
E4) E7) УСТРОЙСТВО
АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ ОТТАИВАНИЕМ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ, содержащее
последовательно соединенные задатчик допустимой
толщины слоя инея и усилитель-преобразователь
и исполнительный орган, отличающееся ^тем,
что, с целью обеспечения надежности работы
путем повышения точности определения начала
оттаивания, оно снабжено трансформатором
тока, компаратором, реле времени,
формирователем опорного напряжения и сигнализатором,
при этом трансформатор тока включен в одну
из фаз питающей электросети и связан с задат-
чиком, компаратор соединен с реле времени,
включен з цепь между
усилителем-преобразователем и исполнительным органом,
формирователь опорного напряжения связан с
питающей электросетью и подключен к
компаратору, а выход последнего подсоединен к
сигнализатору.
A1) 1030625 B1) 3410392/23-06 B2) 17.03.82
3E1) F 25 В 1/00 E3) 621.574 G2) А. Н.
Кабаков, В. А. Максименко, А. А. Несвицкий G1)
ОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ
И ОМСКОЕ ГОРОДСКОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ
УЧИЛИЩЕ № 20
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур хладагента,
в который последовательно включены
компрессор конденсатор, ресивер, дроссель,
переохладитель или конденсатор дроссельного пара и
испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, она дополнительно
содержит аккумулятор холода, выполненный
в виде сосуда с верхними и нижними
отводящими и подводящими патрубками,
соединенными с трубными пространствами переохладителя
или конденсатора дроссельного пара и
испарителя посредством магистралей, снабженных
регулирующими и соленоидными вентилями.