Теги: экология вредные вещества в промышленности охрана природы
Год: 1986
Похожие
Текст
По вопросам приобретения литературы
обращаться:
83017, г. Донецк, б. Шевченко, 25
ОАО «УкрНТЭК», отдел НТИ
Тел: (0622) 95-26-15, 95-26-22
Факс: (0622) 95-31-56
E-mail- onti@ukrntec.donetsk.ua
СБОРНИК МЕТОДИК
по расчету содержания
загрязняющих веществ
в выбросах от неорганизованных
источников загрязнения
атмосферы
СБОРНИК МЕТОДИК
ПО РАСЧЁТУ СОДЕРЖАНИЯ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ
В ВЫБРОСАХ ОТ НЕОРГАНИЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
ЗАГРЯЗНЕНИЯ АТМОСФЕРЫ *
ДОНЕЦК
С'борннх методик по расисту содержания загрязняющих асшссгв
а выбросах от неорганизованных источников загрязнения атмосферы
Содержание
Введение.......................................................4
1. Негерметичность оборудования................................5
1.1 . Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух ю газового объёма трубопроводов и оборудования..........5
1.1.1. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух из газового объёма трубопроводов и оборудования, находящихся
пол давлением............................................. 5
1.1 1.1. Определение количества вредных веществ, поступающих через
неплотности фланцевых соединений при РИ1« ё 2 х 10* [1а....5
I I 1.2. Определение количества вредных веществ, поступающих через
неплотности фланцевых соединений при
0.02 х 10s <Рк/,<2 х Ю5Г1а......................... 6
1.1.1 3. Определение количества вредных веществ, поступающих через
неплотности фланцевых соединений при Рю6<0.02 х 10* На....... 12
1.1.1. 4. Определение количества вредных веществ, выделяющихся через
щелевой зазор.......................................... 13
1.1.1. 5 Определение количества вредных веществ, выделяющихся через
лабиринтное уплотнение аппарат............._.............. 16
1.1.16. Определение количества вредных веществ, выделяющихся через
уплотнения валов и штоков компрессоров, мешалок и реакторов 17
1.1.2. Расчёт количества вредных нсшсств, поступающих в атмосферный
воздух при "большом дыхании” аппарата..................... 19
1.13. Расчёт количества вредных веществ. поступающих в атмосферный
воздух при "малом дыхании” аппарата .................... 21
1.1.4. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух через щелевой зазор из аппаратов, находящихся под
разрежением............................................... 26
1.2 Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный воздух
из жидкостного объёма трубопроводов и оборудования........... 28
1.2.1 Расчёт количества вредных веществ, поступающих из трубопроводов
и оборудования, находящихся под давлением...............28
1.2.1.1. Расчёт количества вредных веществ, поступающих через неплот-
ности фланцевых соединений............................28
1.2.1.2. Расчёт количества вредных веществ, поступающих через сальни-
ковые уплотнения порпшевых насосов....................29
1.2.1.3 Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух через уплотнения центробежных насосов в отсутствие
паспортных данных.................................... 30
1.2.1.4 Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух через уплотнения центробежных насосов при наличии
паспортных данных ....................................32
2
ССюрник методик по расчету содержания загрязняющих веществ
я выбросах от неорганизованных источников 'тат-рязпетшя атмосферы
2. Испарение...................................................33
2.1. Испарение со свободной поверхности жидкости ..............33
2.1.1. Расчёт количества вредных веществ, испаряющихся со свободной
поверхности жидкости при плёночном режиме ................. 33
2.1.2. Расчёт количества вредных веществ, поступающих н атмосферный
воздух при испарении с поверхности жидкости при ламинарном и
локонообразном режимах............................_........36
2 13. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух при испарении с поверхности жидкости при турбулентном
режиме............................................... 37
2 I 4. Расчёт количества вредных всщсств.поступающих в атмосферный
воздух при испарении их с поверхности жидкости при вынужденной
конвекции । нового потока....................................44
2.2. Испарение с поверхностей, на которых образуется плёнка....45
2.3. Испарение углеводородов при хранении нефтепродуктов.......56
2.3.1. Расчёт выбросов из ёмкостей с однокомпонентными жидкостями.56
2.3.1.1. Расчёт выбросов из резервуаров. .....—........... — 56
2.3.1 2 Расчёт выбросов при наливе н железнодорожные цистерны и
нефтеналивные суда......................-..................56
2.3.1.3. Расчёт выбросов при сливе из железнодорожных цистерн и
нефтеналивных судов ..................................... 57
2.3.1.4. Расчёт выбросов из ёмкостей технологических установок и
реагентного хозяйства......................................57
2.3 2 Расчёт выбросов из ёмкостей с многокомпонентными жидкостями 58
3. Открытые источника горения.................................64
3.1 Расчёт количества вредных веществ, поступающих в атмосферный воздух
при сварочных работах...................................... 64
4. Взаимодействие материала с природной средой.................81
4.1 . Породные отвалы......................./............-.... 81
4 1.1. Расчёт выбросов твёрдых частип..................... 81
4 1.2. Расчёт выбросов газообразных веществ..................83
4.2 Полигоны твердых бытовых отходов ..........................86
4.3 Неорганизованные источники выбросов в промышленности
строительных материалов ......................................88
Приложении .................................................. 117
Приложение 1 Физико-химические свойства некоторых веществ......118
Приложение 2 Поправочные коэффициенты ...................... 134
Приложение 3 Определение коэффициента К5.................... 135
Приложение 4 Определение коэффициента К* .............. '..... 146
Приложение 5 Определение коэффициента К7 .....................149
Приложение 6 Определение Pjjfjg) .............................151
Список литературы..............................................154
3
Сборник методик но расчету содержания загрязняющих вещее гн
к ныбросах от неорганизованных источников змрязнсння атмосферы
I Нс1ермстичность оборудования
ВВЕДЕНИЕ
Настоящий сборник подготовлен Украинским научным центром
технической экологии (УкрНТЭК) по заданию Министерства охраны
окружающей природной среды и ддерной безопасности Украины.
Целью подготовки сборника является обобщение и систематизация
имеющихся методик, а также способов и методов расчёта выбросов
загрязняющих веществ в атмосферу неорганизованными источниками для
разработки программы расчёта неорганизованных выбросов на персональном
компьютере.
В настоящий сборник включены методики, которые уже апробированы,
опубликованы и использовались на Украине и в бывшем СССР Сейчас
продолжается работа по обработке имеющихся разрозненных данных и
анализу методик расчёта выбросов неорганизоватптых источников, нс
вошедших в данный сборник.
Предложения по усовершенствованию предлагаемых методик, а также
предложения по методам расчёта выбросов неорганизованных источников, нс
вошедших в данный сборник, следует направлять в адрес У крНТЭК (340017,
г Донецк, б Шевченко, 25) для включения их в следующий выпуск
В составлении сборника участвовали сотрудники лаборатории
рекуперации технологических газов н лаборатории технологических методов
снижения выбросов (УкрНТЭК).
1. НЕГЕРМЕТИЧНОСТЬ ОБОРУДОВАНИЯ
Основой для подготовки этого раздела являются методы расчёта,
используемые н химической промышленности и приведенные Тищенко Н.Ф в
справочнике "Охрана атмосферного воздуха. Расчёт содержания вредных
веществ и их распределение в воздухе" 11].
1.1. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух из газового объёма трубопроводов и
оборудования
1.1.1. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух из тазового объёма трубопроводов и
оборудования, находящихся под давлением
1.1.1.1. Определение количества вредных веществ, поступающих
через неплотности фланцевых соединений при Ризб i2x 105 Па
Количество газовой смеси, выделяющейся через неплотности фланцевых
соединений, определяется по формуле, кг/ч
G = 7.14 х 10 s х Р^ х гл х V х т/М/Т. (1.1)
где:
7 14 - коэффициент, “С,л х см2 /(м’ х ч);
Р„Л - избыточное давление, Па;
m - коэффициент негерметичности, характеризующий падение давления в
аппарате, ч'1;
V - объём аппарата, занимаемый газовой (паровой) фазой, м3;
Т - абсолютная температура газа или пара в аппарате. К;
М - молярная масса таза или пара
4
5
I Негерметичность оборудования
Таблица 1.1.
Допустимые значения коэффициентов негерметичности
ЁМКОСТЬ Среда Длительность испытания на герметичность при рабочем, давлении, ч Коэффициент негерметично- сти. ч 1
Сосуды, газовые компрессоры, технологическое оборудование с трубопроводами и другое оборудование, работающее под давлением
вновь уст ановленные токсичная 24 0.001
ПОВйфО-И взрьлюоопасная 24 0 002
подвергаемые повторному испытанию то же 4 0005
Трубопроводы длн горючих, токсичных и сжиженных га toe и паров
цеховые токсичная и горючая 24 0 0005
горючая 24 0.001
межцеховые токсичная и горючая 24 0001
горючая 24 0 002
1.1 1.2. Определение количества вредных веществ, поступающих
через неплотности фланцевых соединений при 0.02х IOsS Р< 2х 10$Па
Количество ।«зоной смеси, выделяющейся через неплотности фланцевых
соединений, определяется по формуле, аналогичной (I I). кг/ч
G " 5.36 х 105 х х m х V V м/Г
(12)
Пример 1.1.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся через неплотности
фланцевых соединений вновь смонтированного цехового трубопровода (d ~
108 мм. толщина стенки 4 мм . длина 150 м)
Исходные данные
Состав среды в трубопроводе, % (масс )• водород 58 9. П|О = 0.589.
оксид углерода 7.1. а<;0 = 0.071; метан 34, асщ = 0 34.
Температура газовой смеси в трубопроводе I = 50 °C
6
I Негерметичность оборудования
Избыточное давление Р^в =209060 Па.
Давление наружной среды В - 101325 Па.
Решение,
Относительные молекулярные массы составляющих газовой смеси
Мш - 2.0; Мео =28.0; MqM=1 6.0.
Объемные доли составляющих газовой смеси
0.589/2
пН1- ----------------------------------- «0.925,
0 589/2+0.071/28+0 34/16
0.071/28
Лео— ' -- ' —0.009;
0.589/2+0 071/28+0 34/16
0.34/16
п< )и~----------------------------------«0.066
0.589/2+0 071/28+0 34/16
Абсолютное давление газовой смеси в трубопроводе:
Рик = Р«^ + В; 1^ = 209 060+ 101 325 = 310 385 Па.
11арииальное давление составляющих тазовой смеси. Па:
Pj-n, xFfc
Рю-310 385 «0925 - 287 106;
Рсо = 310 385 х 0.009 2 794,
РО|.г- 310 385 х 0 066 - 20 485.
Кониетпрания составляющих газовой смеси, мг/м1
16р, х М, х 1000
с,- ---------------------;
(273+1) х 133 3
16 x 287 106 x 2 х 1000
С,о=----------------------------«213 383;
(273+50) х 133.3
16 х 2794 х 28 х 1000
Ссо= --------------------------- -29 072;
(273+50) х 133.3
7
1 Негерметичность оборудования
16 х 20485 х 16 к 1000
Сои= --------------------------- “ 121 799
(273+50) х 133.3
11роизвсденис !, х р, для составляющих газовой смеси, мг/м5 (кг/м1):
•нзхрш ’213 383 (0.213),
ico “Pro =29 072 (0 029);
кжхРаи =121 799 (0.122).
I Ьюгность газовой смеси в трубопроводе:
Ре = Z i( х р,;
Ре = 0.213+0029-0 122 - 0.364 мг/м’
Молекулярная масса товой смеси в трубопроводе:
Ме = ЕцхМ,; М„ =0.925 х 2+0 009 х 28+0 066 х 16 = 3.2
Коэффициент негерметичности фланцевых соединений цехового
трубопровода (см. табл. 1.1) m = 0.001
Объем газов в трубопроводе:
V « 0 785 xdJ х I . V = 0 785x0 Рх 150= 1 1775 м‘
Количество газовой смеси, выделяющейся через неплотности фланцевых
соединений трубопровода:
G = 7 14 х 102х х m х V х \ М<Т :
G-7.l4x Ю4 х209 060 x 0.001 х I 1775 х V 32/(273+50) = 1.76 г/ч.
Объем газовой смеси, выделяющийся через неплотности фланцевых
соединений трубопроводов:
V„ - С><ж / V„ = (1.76/0.364) х Ю'1 -0.00483 м’/ч.
Количество составляющих газовой смеси, выделяющейся через неплотности
фланцевых соединений трубопровода, г/ч:
G,° Vw х С; ;
GjB " 0 00483 х 213 383 х 101.03,
Geo = 0.00483 х 29 072 * КГ’ = 0.1407;
GaM = 0.00483 х 121 799 х 10"’ = 0.59.
8
1 Hci’cpMi'TMMiiocTii оборудования
Пример 1.2.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся через неплотности
фланцевых соединений из аппарата диаметром 1.4 м высотой 2 5 м. Степень
заполнении жидкостью к,-0.7.
♦
Исходные даццые.
Состав жидкости в аппарате, % (масс): пола 40, бензол 30. дихлорэтан 30
Газовая среда в аппарате - воздух с примесью аммиака Влажность воздуха ц>
50% Концентрация аммиака в воздухе CN(D = 0.10 мг/м’ Температура
жидкости и газовой среды н аппарате I = 40°С. Давление наружной среды
В=101 325 Па Избыточное давление среды в аппарате Р«^= 101 325 Па
Решение
Относительные молекулярные массы составляющих «азоной среды
Мню’ IK0I5, Ме-78.10. Мд = 98.97. М,’2896. Ммп 47.31.
Мольные доли составляющих жидкости:
а/М,
п, -------------;
£(а/М,)
0.4/18.015
пню -------------------------------------= 0.7637,
0.4/18.015+0.3/78.10+0.3/98 97
0.3/78 10
Пб= --------------------- --------------------«0.1321;
0.4/18 015 Ю 3/78 10-0.3/98.97
0.3/98.97
п. =-------------------------------------------0.1042
0.4/18.015 +0 3/78.10+0.3/98 97
Из Приложения I находим эмпирические коэффициенты А. В, С для каждого
компонента смеси жидкости
А В С
вода 7.9608 1678 230
бензол 6912 1214.6 221.2
дихлорэтан 7.184 1358 5 232
9
1 Наерметичность оборудования
Парциальное давление насыщенных парой компонентом нал чистыми жидкими
ясшсстиами
IgP1* = A-В /(С + I),
1кРн,(}о= 7 960» - 1678/(230+40)"- I 7460;
Г*|по 56.7 мм рт.ст’.= 7541. I Па;
1еРП0 =6912- 1214 6/(221 2+40)-2 262;
182.5 мм рт.СГ.= 24273.5 На;
IgP”, = 7 .184 - 1358.5/(232+40) = 2 190;
=165 мм рг ст • 20615 Па
11арииальнос давление парой компонентов над смесью жидкости. Па
Р п, к Р,и.
Р«Н2<) = 7541.1 х 0.7637= 5759.14,
24272.5 х 0.1321 - 3206.4;
=20615 x 0.1042 = 2148.0.
Парциальное давление насыщенных водяных паров и (адовой среде
’g^'mo = 0 622+7.5 х t/(238+t);
IgP’юо-0.622+7.5 х 40/(238+40) = 1.7011,
Рню’’ 50 2 мм рт ст =6676 Па.
Давление водяных паров а иловой среде при заданной влажности
1’нЮ = РНЮО х Ф
PtH20= 50.2 х 0.5=25 1 мм рт ст.= 3338 Па.
Полное давление среды в аппарате
Вл = Р«л+В, РЛ= 101 325+101 325 = 202 650Па.
Парциальное давление примеси (аммиака) в газовой фазе:
C(273+t)133J
PfMOe >
16М х 1000
10(273+40)133.3
РгИп--------------------------= 1.503
16 х 1731 х 1000
В таблице 1.2 приведены возможные парциальные давления
компонентов в газовой смеси над жидкостью
10
I Негерметичность оборудования
Таблица 1.2.
Компонент Парциальное давление компонентов. Па Возможное парциальное давление, Па
поступающих из ЖИДКОСТИ н первоначальной Азовой среде
Вода Р«НИ> -5759 р,НЮ- 3328 РИ10_= 5759
Бензол Р,б=3206.4 РнгО Р6- 3206 4
Дихлорэтан Р„ =2148 Р^=0 Р. =2148
Аммиак P.NHJ -0 Ргьпп - 1.503 -РИД - 1-303
Парциальное давление основного юзовою компонента - воздуха,
Рв 202 650 - (5759+3206 4+2148+1.503) = 191 535.5 Па.
Объемные доли газовых составляющих:
’ Р/И^; >1С0 « 5759/202 650 = 0.028, ц =3206 4/202 650-0 0158;
1Ж =2148/202 650=0 0106, iMU =1.503/202 650 = 0 000007;
i, =191 535.5/202 650=0.9451.
Концентрации составляющих газовой смеси, мг/м'
16р,хМ,х 1000
С,=--------------------;
(273+t) х 133.3
16 х 5759 х 18.015 х 1000
Сиюж = 39 876;
(273+40) х 133.3
16 х 3206.4 х 78.10 х 1000
Св - ----------------------------- - 96 258;
(273-»40) х 133 3
16 х 2148 х 98 97 х 1000
Сд= ---------------------------------- =81710;
(273+40) х 1333
16 х 191 535.5 х 28 96 х 1000
С,=-----------------------------------=213 1918;
(273+40) х 133.3
Сцнз= 10.
Произведение it х р,. для составляющих газовой смеси. мг/м1:
II
I. Негерметичность оборудования
iiUD х Рн2О = 39 876;
Ч х Рб = 96 258;
1дх Рд = 81 710;
>ЫНЛ х Р NH3 = 10.
in X рв = 2 131 918
Плотность газовой смеси в аппарате
Рем — 2 jj X р, ,
рш = 0 0398+0.0963+0.0817+0 0000 1+2.1319=2 35 кг/м3
Относительная молекулярная масса смеси газов в аппарате
М^.я I i, х М,.;
М„ = 0 028 х 18 015 + 0 0158 х 78 10 + 0.0106 х 98 97 + 0.9451 к 28 96 +
0.000007 х 17.31 -3017.
Обьбм, занимаемый газовой фазой в аппарате:
V = 0.785 х 1.43 х 2.5(1-0 7)= 1.154 м1
Коэффициент негерметичности аппаратов, подвергающихся повторному
испытанию (существующий): пт 0.005.
Количество газовой смеси, выделяющейся из аппарата, по формуле (1.2):
Gt,, = 5.36 х 10-5 х х m х V х V МС.Л’;
-* 5 36 х Ю’1 x0 005 x 10) 325 x I 154 x \'30.166/(273-40) = 9 72 г/ч
ОбьСм газовой смеси, выделяющейся из аппарата
V„ = GCM / Р«. VCM = (9.72/2.35) х 10° = 0 004135 м’/ч.
Количество составляющих газовой смеси, выделяющихся через неплотности
фланцевых соединений аппарата, г/ч:
G[= Vc* х С, ;
GHJ0 0.004135 x 39 876 x 10’3 - 0.165;
G6 = 0 004135 x 96 258 x l0’3 = 0.398;
Ga = 0.004135 x 81 710 x I0’3 = 0.338.
G, = 0.004135 x 2 131 918 x 10 3 - 8 815;
Gnhj = 0.004135 x 10 x 10-3 = 0.00004.
1.1.1.3. Определение количества вредных веществ, поступающих
через неплотности фланцевых соединений при Рж6 < 0.02 х 10s Па
Ввиду незначительной величины количество вредных веществ при
Р„,й< 0 02 х I05 Па можно принимать равным 0.
12
I Негерметичность оборудования
1.1.1.4. Определение количества вредных веществ, выделяющихся
через щелевой зазор
При разности давлений и аппарате и окружающей среде dP < 0 02 х 105 Па и
малых размерах неплотностей в виде сквозных пор количество
выделяющегося в атмосферу газа или пара определяют по формуле, г/ч:
1406 х F2 х Р<16
0 е ------------------ х 10 ’, (1.3)
VCM X 1 х g
где:
F • площадь шелевою зазора, м2;
Рщб - разность давлений в аппарате и окружающей среде, 11а;
- кинематическая вязкость газовой смеси в аппарате, м2/с ;
I - средняя длина щелево! о зазора, м ;
g - ускорение свободного падения, м/с2.
Пример 1.3.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся через щелевой зазор
аппарата диаметром 1.4 м. Толщина щелевого зазора 6=0.0005 м, длина
щелевого зазора I 0.05 м
Исходные дашшс
Разность давлений я аппарате и окружающей среде = 0 01 х 10s Па. Состав
жидкости и газовой среды, а также температуру взять из примера 1.2.
Давление наружной среды В - 101 325 Па.
Решение.
Парциальное давление газовой среды в аппарате (см решение примера 1.2), Па
Р|120- 5759;
Р6 3206.4;
Р« -2148;
Рцнз=1-5ОЗ;
Полное давление среды в аппарате
Р«ы = РиЛ+В; 1^ = 001 х 10s + 101 325= 102325 Па;
Парциальное давление основного газового компонента - воздуха:
Р.= 102 325 - (5759-3206.4+2148+1.503)- 91 210.1 Па.
Объемные доли газовых составляющих:
ii = P/P.te; 1н» “ 5759/102 325 = 0.0563; ц = 3206.4/102 325 = 0.0314,
13
1. Нсгермепгчгюсп. оборудоваиия
i, =2148/102 325=00212; 1МО = 1.5037102 325 - 0 000015;
i, -91 210.1/102 325-0.892
Концентрация составняюгцих газовой смеси, мг/м’:
16ft хМ,х 1000
Q- -----------------------;
(273+1) х 133.3
16 х 5759 х 18.015 х 1000
Сю»--------------------------------=39 876.
(273+40) х 133.3
16 х 3206.4 х 78 10 х 1000
Се • ----------------------------- = 96 258,
(273+40) х 133.3
16 х 2148 х 98 97 х 1000
Сд- ----------------------------------=81 71а.
(273+40) х 133.3
16 х 91210 1 х 28.96 х 1000
С,= ----------------------------- - 1 012 946;
(273+40) х 133.3
Снш= 10
Произведение i, х р,. для составляющих газовой смеси, мг/м1:
*нго * Рига = 39 876;
i6 х ре =96 258;
Гд х рд — 81 7Ю;
>NHJ * PnHJ 10.
1вхрв =1012 946.
Плотность газовой смеси в аппарате
Рем — S i< х pj.,
рем -0 0398+0 0963+0 0817+0 00001 + 1.013=1 231 кг/м1.
Динамическая вязкость сосгааляютих газовой смеси над жидкостью при
I =0°С (см. Приложение 1), Па х с
ц°|О0 ’ 82 х 10 т;
ц“е- 70 х 10 т;
14
I Негерметичность оборудования
=61 x Iff7;
93 x IO7;
Ц°в = 171 x |O’.
Константы Сатерленда (см Приложение I):
Sat Юо = б73;
Sat J- 380;
Sat ж - 524;
Sat NHi ~ 503;
Sat3 ~ 107.
Динамическая вязкость составляющих тазовой смеси над жидкостью при
I =40°С. Па х с:
273+Sal (273*1)'’
М' = g°--------------- х - -
( 273 +1)+ Sat 273*’
M'hnu 82 x 107 x [(273+673У(313*673)] x (313/273)” » 96.58 x Iff7;
|T6- 70 x IO’7 x [(273+380У(313+380)] x (313/273)'5 - 80 97 x Iff’;
|t'.=61 x 107 х((273+524У(313+524)]х (313/273)”“ 71.30 x Iff7;
g'NH) = 93 x IO7 x ((273+503y(313+503)) x (313/273)” = 109.1 x Iff7;
g’B = 171 x Iff7x [(273+107)/(313+107)] x (313/273)” = 189.93 x Iff7.
Относительная молекулярная масса смеси тазов нал жидкостью
Me = £ i( х М,;
Мш - 0 0563 х 18 015 + 0 0314 х 78 10 + 0 021 х 98 97 + 0.892 х 28 96 +
0.000015 х 17.31 =31 34.
Динамическая вязкость смеси газов над жидкостью:
М»
°---------------;
£ I, х М, /Ц;
Цо. “31 34/1(0 0563 X 18 015У(96 58 х 10‘7) + (0.0314 х 78 10)/(80.97 х Iff7) <
(0.0212 х 98.97У(71.30 х Iff7) + (0.000015 х 17 31)/(109 1 х 10 7) +
(0 892 х 28.96)/( 189.93 х Iff7)] - 152.1 х 107 Па х с.
Кинематическая вязкость смеси тазов в аппарате. м2/с:
va,a(152 1 х Iff’yi 231 - 123 5 х Iff7.
15
1. 11сгермсгичность оборудовали»
Площадь щелевого зазора:
F = 3.14 х | 4 х 0.0005 _ 0.0022 м2.
Количество газовой смеси, выделяющейся через щелевой зазор:
1406хр’хРиЛ
0*= -------------------- х Ю’1;
v«*l xg
1406 х 0.00222 х 0.01 х Ю’х IO1
GtM =-------------------------------« 1124.52 г/ч.
123 5 x 10‘7x 0.05x9.8
Объем газовой смеси, выделяющейся из аппарата:
V^-G^/p^. V„- (1124.52/1.231) х 10 ’= 0.915 м’/ч.
Количество составляющих газовой смеси, выделяющихся из аппарата, г/ч
G|= Vc„ х С,;
Gh2O = 0.915 X 39876 X IO’ = 36.5;
G6 =0 915 x96258 x 10'3 = 89 2;
G„ = 0.915 x 81710 x 10 ’= 74.8;
G, = 0.915 x 1012946 x 10’ = 924;
Gwc = 0.915x 10x IO’’--0.009.
1 I 1.5 Определение количества вредных веществ, выделяющихся
через лабиринтное уплотнение аппарата
При лабиринтном уплотнении происходи! многократное чередование
последовательно расположенных зазоров н расширительных камер, что
препятствует проникновению газовой смеси из оборудования в окружающую
среду Зазоры в лабиринтном уплотнении составляют примерно 0.2-0.5 мм
Количество пара или газа, выделяющихся через лабиринтное уплотнение,
можно определить по формуле, г/ч:
I ((Pl/105)I-(P2/105)2]xg
Gt„ = 3.6 х 10я xF х U------------------- - хр1СМ
пР,/10’
где:
F - площадь зазора, м2;
Pi и - давление перед лабиринтом и после него, Па,
п - число камер лабиринта;
рг и, - плотность смеси газа или пара в аппарате, кг/м’.
(14)
16
I. Нсгсрмстич11<к-п> оборудовании
Пример 1.4
Определить количество вредных веществ, выделяющихся через лабиринтное
уплотнение крышки аппарата.
Исходные данные
Диаметр крышки 1.4 м. Величина зазора 8 = 0.2 мм Число камер лабиринта
п=2. Давление в аппарате !’|= 101 425 Па Давление наружной среды
Р}= 101 325 Па. Состав жидкости и газовой среды, а также температуру
внутри аппарата взять из примера 1.2.
Решение
Площадь зазора лабиринтного уплотнения
F-3.14 х 1.4 x 0.0002 = 0.00088 м1
Плотность газовой смеси в аппарате (см пример 1.3): Рг „ = 1.231 кг/м3.
Количество газовой смеси, выделяющейся через лабиринтное уплотнение
/ |(101 425/10*)2 - (101 325/10s)2] х 9.81
GCM=3.6x0.00088x10* х J --------------------------------х 1.231-
V 2x101325/10’
= 34 803 1?ч
Объём газовой смеси, выделяющейся из аппарата
V» - GM / Ре,,, VCM = (34 803/1.231) х 10’’ = 28.27 м’/ч.
Количество составляющих газовой смеси, выделяющейся через лабиринтное
уплотнение, г/ч
Gf= Vei4 х С, ;
GH2O= 28.27х 39876 х Ю’3 - 1127.29;
G6“ 96258 х 28 27 х 10 ’-2721.21;
G. - 81710 х 28.27 х КГ3 =2309 94;
G,- I 012 946 х 28.27 х 10’ = 28 635;
Gnjb- 10 X 28.27 X ю ’-0.283
I 1.1.6. Определение количества вредных веществ, выделяющихся
через уплотнения валов и штоков компрессоров, мешалок и
реакторов
Для оценки количества выделившихся газов и паров через уплотнения валов и
штоков компрессоров, мешалок и реакторов рекомендуется следующая
формула, г/ч
S3 х d^x P„6
Gc„ = 2617 х 3.6 х xlO*4, (1.5)
c x vte,
17
I Не1грметичность оборудования
где:
S * ширина кольцевой щели (радиальный зазор), см. принимается, исходя
из допусков и посадок вращающихся валов химических аппаратов, в
зависимости от диаметра нала d,:
dB, м $0.01 0.01-0.03 0 03-0.12 >0.12
S. см о 0.001 0.002 0.005
d<F - средний диаметр кольцевой шелн, см:
de,, - lOOd, + S
d, - диаметр вала, м;
Р,^ - избыточное давление газовой смеси в оборудовании. Па,
I - длина направляющей втулки уплотнения, см;
V, - кинематическая вязкость газовой смеси в оборудовании, м’/с.
Пример 1.5.
Определить количество вредных пешеств, выделяющихся через уплотнение
вала мешалки аппарата.
Исходные данные
Состав жидкости и газовой среды взять из примера 12 Давление наружной
среды 101 325 Па Избыточное давление среды в аппарате = 1000 Па.
Диаметр вала мешалки d, = 80 мм Длина направляющей втулки уплотнения
I - 160 мм
Решение
При диаметре вала мешалки d, - 0 08 м ширина кольцевой щели S составляет
0 002 см.
Кинематическая вязкость газовой смеси в аппарате (см пример 1.3)
vre- 123 5 х 10‘7 м2/с.
Средний диаметр кольцевой щели
d^-IOOd. + S, dq,-100 x 0.08+0.002 - 8.002 см.
Количество выделяющейся газовой смеси через уплотнение вала мешалки:
S’xdq.xP^,
Gq, = 2617 х 3 6 х ------------ х 10“*;
lx vreB
0 002Jx 8.002 x 1000 x IO*
Ci„ - 2617 x 3.6 x------------------------ 0.305 г/ч.
16 x 123 5 x 10“’
Плотность газовой смеси, выделяющейся из аппарата (см пример 1.2)
р=и = 1.231 кг/м’
18
I Насрнс-тичнос-п. оборудования
Объем газовой смеси, выделяющейся из аппарата
V« - G^p^., Vc„ = (0 305/1.231) х Ю ’ = 0.000248 м’/ч.
Количество составляющих газовой смеси, выделяющейся через уплотнение
вала мешалки, г/ч
Gi=VeMxCj.
Ghjo - 39876 х 0 000248 х 101 - О 009;
= 96258 х 0.000248 х Ю*3 = 0.024;
G, = 81710 * 0 000248 * 1(Г‘ = 0.020,
G. = 1 012 946 х 0 000248 х I01 = 0252;
Gnhi = 10 х 0 000248 х ч!0 ’ = 0.000002.
1.1.2. Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух при "большом дыхании" аппарата
"Большим дыханием” называют вытеснение паров наружу или подсос воздуха
внутрь аппаратов при изменении в них уровня жидкости Наполнение почти
всегда происходит при постоянных температуре и давлении в емкости Рр^.
Объем вытесняемых (азов (или паров при наполнении аппарата) будет, м3:
Vr-V,-Vj. (1.6)
где:
V| и V3 - объем газов или ларов в аппарате перед его наполнением и после
наполнения.
Масса теряемых при дыхании газов или паров за цикл, кг/цикл:
G« = vrx pIa. = (V, - V2)x ргсм> (1.7)
где Pro, - плотность газов или паров, кг/м*.
Пример 1.6.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся через воздушку при
большом дыхании ашгарата.
Исх^мслацнад..
Состав жидкости в аппарате. % (масс.): вода 40, бензол 30. дихлорзтал 30
Газовая среда в autiapaic - воздух с примесью аммиака Влажность воздуха
ф-50%. Концентрация аммиака в воздухе Сит =Ю мг/м’.
Температура жидкости и газовой среды в аппарате t =40“С. Давление
наружной среды В-101 325 Па. Диаметр аппарата 1 4 м, высота 2.5 м Высота
уровня жидкости перед заполнением 0.2 м Время заполнения аппарата 40 мин
при степени заполнения К, 0.7.
19
1. Нсгермстичнос1ъ оборудовании
Решение.
По аналогии с решением примера 1.2 находим возможные парциальные
давления компонентов в газовой смеси над жидкостью. Па:
Рнго =5759, Ре-3206; Рд = 2148; PW) = 1.503.
Парциальное давление основною газового компонента - воздуха:
Рв- 10 ) 325-(5759+3206+2148-1.503)-90210.5 Па
Концентрация составляющих газовой смеси, мг/м’:
16р, х М, х 1000
Q------------—---------;
(273+1) * ВЗ.З
16 х 5759 х 18.015 х 1000
С1Ш) = ------------------------------ =39 876;
(273+40) х 133.3
16x3206 4 x 78 10 х 1000
Се-----------------------------------=962 58,
(273+40) х 133.3
16 х 2148 х 98.97 х 1000
Сд= --------------------------------- =81710;
(273+40) х 133.3
16 х 90210.1 х 28 96 х 1000
Св=----------------------------------= 1 001 840;
(273+40) х 133.3
Смю= 10
Объем газовой смеси перед заполнением аппарата:
Vi-ad1 x(H„-0.2)/4; V, - 3.14 х I 41 х (2.5 - 0 2>4 - 3.7 мэ;
Объём газовой смеси после заполнения аппарата:
Vj-xd1 х Н.„х(|-К,)/4, V2 = 3,I4x 1.41 х 2.5(1-0.7)74= 1.2 м’;
Объём вытесненной газовой смеси из аппарата за 40 мин :
V, = VI-VI; Vr = 3.7-1.2=2.5 м’.
Количество составляющих газовой смеси, вьп есненных из аппарата за
40 мин., г:
Q-V.xC,;
Ghjo = 39876 X 2.5 X IO"5 = 99;
Ge =96258 x 2.5 x IO-’ = 24O,
20
I Не1ерме1нчность оборудования
0д«=81710х2.5х 10^204,
G. = 999800 х 2.5 х 10 ’ = 2500;
Gkmj= 10 x 2.5x 10 ’=0.025.
1.1.3. Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух при "малом дыхании" аппарата
"Малым дыханием" называют вытеснение газов или паров наружу или подсос
воздуха внутрь аппарата, вызываемые изменением температуры газов или
паров под влиянием внешней среды. При "малом дыхании" уровень жидкости
изменяется очень незначительно, следовательно, объём жзового или парового
пространства аппарата остается постоянным. Давление в аппарате тазовой
смеси Рр,5 также остается неизменным, так как её избыток удаляется через
дыхательную систему.
Если за весь период малою дыхания температура равномерно меняется от t( до
tb то равномерно изменяется и концентрация насыщенных паров от С| до С2.
Если температура при малом дыхании изменяется неравномерно, то весь
период делят на небольшие отрезки времени и находят изменения
температуры и соответствующие потери газовой смеси за каждый промежуток
времени, а затем определяют общие потери Малое дыхание характерно,
главным образом, для аппаратов, расположенных вне помещений.
Объём вытесняемых газов или паров при малом дыхании можно найти из
следующего выражения (в м1):
Vr = VxB(tl-tJ = Vdta73 (18)
где:
Vr - увеличение объёма газов или паров, м';
V - объем газа или пара в аппарате над жидкостью, м’;
в - коэффициент объемного расширения, равный 1/273;
dt - изменение температуры газа пли пара над жидкостью.
.Масса теряемого при дыхании вещества определяется из выражения, кг/никл
Gi-V|xC^ (1.9)
где:
• средняя концентрация насыщенных паров определяемого вещества за
период дыхания. г/м’:
С<ер=(Сн + СаУ2 (1-Ю)
где Сц и Са - концентрация насыщенных паров при Ц и t2.
Пример 1.7
Определить количество вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух через ноздушку аппарата при изменении н течение 1 ч температуры
жидкости и газовой среды в аппарате с 40 до 42°С
21
I Нсгсрмстнчноп u оборулоклиня
Исходные данные
Состав жидкости в аппарате, % (масс ): вода 40, бензол 30. дихлорэтан 30
I «новая среда в аппарате • воздух с примесью аммиака Влажность гюхчуха
<р=50% Концентрация аммиака в воздухе Смо “ 10 мг/м1 Температура
жидкости и газовой среды в аппарате I =40°С. Давление наружной среды
В=101325 Па Диаметр аппарата 1 4 м, высота 2.5 м Степень заполнения
аппарата жидкостью К, =0.7.
Решение
Относительные молекулярные массы составляющих газовой среды:
Мню “18.015, М« =78 10. М, =98.97, М. =28.96, MNHJ “17.31.
Мольные доли составляющих жидкости
а,М,
п» “-------------;
Z (а/М.)
0 4/18015
Пню = “ 0.7637;
0.4/18 015*0.3/78 10+0 3/98.97
0.3/78.10
п. =--------------------------------------= 0.1321;
0.4/18.015+0.3/78.10+0 3/98.97
0 3/98.97
П. -----------------------------------------«0.1042.
0 4/18.015+0.3/78.10+0 3/98.97
Из Приложения I находим эмпирические коэффициенты А.В.С для каждого
компонента смеси жидкости: __________
Л В С
вода 7 9608 1678 230
бензол 'ft 912 12146 221 2
дихлорэтан 7.184 1358 5 232
Парциальное давление насыщенных паров компонентов нал чистыми жидкими
веществами
1&РН - A-В /(С +t);
При t = 40 X
IgF над = 7 %08-1678/(230+40) = 1,7460. P"hjO = 56.7 мм рт.ст.= 7541.1;
Па.
lgP’*s = 6 912- 1214 6/(221.2+40) = 2.262; PVI82.5 мм ргст 24273.5;
Па,
IgP”, =7.184 - 1358 5/(232-40) “2.190. Р". =165 мм ргст - 20615 Па
22
I I Icirристин иость оборудования
П0М.1 = 42иС
(fP%o = 79608 -1678/(230+42) — 1.7917; ₽*%<>= 61 8 мм рт ст-8239 Па;
lgP*\ -6.912 - 1214.6/(221.2+42) 2.2973; ₽V 198 мм рт.ст -26397 Па;
IgP”,, = 7 184 - 1358.5/(232+42) = 2 2619; Р”, = 182.5 мм рт.ст.= 24331 Па.
Парциальное давление паров компонентов над смесью жидкости. Па
Pj= П| х Р;н;
при t40‘c;
= 7541.1 X 0 7637- 5759;
Р^- 24272 5 x 0.1321 =3206.4.
Рад =20615 x 0.1042 - 2148.0,
ПРИ I = 42 °C
Р«Н2о = 8239 х 0 7637= 6292;
P.f- 26397 х 0.1321 -3487;
Р„ - 24331 х 0.1042 = 2535.
Парциальное давление насыщенных водяных паров в газовой среде
lgPHH7O ’ 0.622+7.5 х t/(238 И);
при t = 4Q°C
lgPHteo = 0.622*7.5 х 40/(238+40)= 1.7011;
?K2o= 50.2 мм рт.ст. =6676 Па;
ДДИЗ = 42 °C
0.622+7.5 х 42/(238+42)=! 747;
Рнх>* 55.8 мм рт.ст,- 7439 Па.
Парциальное давление водяных паров в газовой среде при заданной влажности
ПРИ 1 = 40 °C;
!ИМН = 42иС;
I’hjo ню * Ф!
Нгнм= 6676x0 5- 3338 Па,
Ргню= 7439 x 0 5-3719.5 Па.
Парциальное давление примеси (аммиака) в газовой фазе:
CX273+t)l33.3
Р,-
16М, х 1000
дри1 = 40°С
10(273+40)133.3
PrNHi’------------------------= 1-503;
16 X 17.31 X 1000
23
1 Негерметичность оборудовали»
при» = 42*С
10(273+42)133.3
Ргмо "-------------------------"1.52;
16 х 17.31 х 1000
В таблице 13 приведены возможные парциальные давления компонентов в
газовой смеси нал жидкостью
Таблица 1-3
Компонент Парциальное давление компонентов, Па Возможное парциальное давление, Па
поступающих га жидкости в первоначальной газовой среде
при t 40“С
Вода Р^-5759 PrfWL-3328.. Рню = 5759
Бензол Р^= 3206 4 Рб" 3206.4
Дихлор паи Р„ "2148 Рг. =0 Рл - 2148
Аммиак РжМВ P.Nin " 1-503 Рннз = 1 503
при t 42 *С
Вода Р^-5759 PT1U0LZ.3JJ9A Ршо-6292
Бензол Рв6= 3206 4 РнГО Рб= 3487
Дихлорэтан Р„ -2148 Рд = 2535
Аммиак Р.мо =0 Р.К1Р I» 32 PNHJ - 1.52
Парциальное давление основного газовою компонента • воздуха
при»-i.AQX
Р Ю! 325-(5759+32О6 4+2148+1 503) = 90210 Па ;
при 1 = 42 'С
Р = 101325-(б292+3487.4+2535 +1.52) - 89 010 Па
Концентрация составляющих газовой смеси, мг/м’:
16р,хМ, х 1000
Q.-------------------------
(273+1) х 133.3
при ( = 40 °C
16 х 5759 х 18 015 х 1000
Сц2о® “ " 39 876,
(273+40) х 133.3
16 х 3206.4 х 78.10 х 1000
С» =---------------------------------" 96 258;
(273+40) х 133 3
16 х 2148 х 98.97 х |000
Сд»----------------------------------=81710;
(273+40) х 133.3
24
I. Нсгсрмстичнсстъ обор) .зевания
16 X 90210.1 х 28 96 ж 1000
С,- ------------------------------ - 1 001 840.
(273*40) х 133.3
Cnhi“ Ю.
при I ~ 42 °C
16 x 6292 х 18 015 ж 1000
Сщо = “ 43 186;
(273+40) х 133.3
16 х 3487 х 78 10 х 1000
Се- —----------= 103 770,
(273+40) х 133.3
16 х 2535 х 98.97 х 1000
Сд------------------------------------------- 95 588,
(273+40) х 133.3
16 х 89010 х 28.96 х 1000
Св=-----------------------------------=9821150;
(273+40) х 133.3
с™-10.
Средняя концентрация компонента 1азовой смеси, мг/м’:
С<в»по ’ (39 876 + 43 18б)/2=41531;
Сф>=(96 258 + ЮЗ 770у2 = 100 014,
Сс₽д* (81 710 + 95 588У2- 88 634,
СчВ (1 001 840 + 982 113У2 - 991 902,
Ю.
Объ£м газовой смеси н аппарате:
V|=nxdJxH х(|-К,)/4; V.-3.14 х 1.42 х 2.5 х(| -0.7 )/4 =1.2 м’;
Изменение температуры газовой среды в аппарате:
dt - ta -I, = 42 - 40 = 2°С.
Изменение объема газовой смеси при изменении температуры:
Vr = V х (dl/273) - 1.2 х 2/273 - 0.009 м1
Количество составляющих газовой смеси, выделяющихся из аппарата при
малом дыхании, г/ч:
G(« V, хСкр.
Gwo - 41531 х О 009 х 10 ’ - 0.369.
25
1 Негерметичность оборудования
I Негерметичность оборудования
Gg = 100014 х 0.009 х 10’ = 0.900.
С>л " 88634 х 0.009 х I04 = 0.800;
G, = 991902 х 0.009 х 10’ = 8.927;
GNib “ Ю х 0 009 х КГ3 = 0.00009.
1.1.4 Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух через щелевой зазор из аппаратов,
находящихся пол разрежением
Аппарат, в котором токсичная среда находится под малым разрежением
(Р до 0.01x10s Па, или Р до 0 01 кгс/см2), также является источником
загрязнения воздушной среды, что обусловлено ди(|>фузией вредных веществ
через неплотности (сквозные поры) аппарата. Этот процесс особенно опасен,
когда концентрация токсичных веществ в аппарате примерно в 10s раз
превышает предельно допустимые в рабочей зоне производственных
помещений.
Количество вредных веществ, выделяющихся при разрежении, определяется
по формуле, гУч:
Gj= 1.8х(РхС1ху)/РеД (1.11)
где Р - суммарная площадь щелей, м2;
С, - концентрация вредного газа в аппарате, г/м’;
v - скорость воздуха в щелях, м/с;
Ре • критерий Пекле;
н задачах диффузионного переноса вещества:
Ре, = V X I/O;,
где I - средняя длина щелей, м ,
D, - коэффициент диффузии газа в воздухе, м2/с.
Формулу (111) можно представить в виде
G, = l.8x(FxQx D2)/(vx I2), (1.12)
Коэффициент диффузии Do составляющих газовой смеси при при t = 0°С и
Р-101308 Па определяется по формуле, м2/ч:
Г>о - (0.8 НМ ) х 0.36
где М - молекулярная масса (Приложение I ).
Коэффициент диффузии D, составляющих газовой смеси определяется по
формуле, м/ч:
D, = Do х (Т/273)2 х (101308/Р).
Санитарными нормами рекомендуется применять преимущественно тс
аппараты, которые имеют паспорт и при работе которых обеспечиваются
требуемые санитарно-гигиенические условия на рабочих местах.
В паспорте должны быть указаны: рабочее давление, при котором штарал
испытывался на герметичность в заводских условиях (0.025x10s Па или
250кгс/м2), величина падения давления за 1ч (нс более 0 002x10s Па или
20 кге/м2) и количество выделяющихся вредных веществ при этом давлении •
Go
Количество вредною вещества, которое может выделяться из аппарата в
процессе эксплуатации при давлении Р3 отличном от Рися определяется по
формуле:
G| = G0, хп х (Ci х Dj2)/P, х 0.981 х 10s. (1.13)
где п - коэффициент запаса, принимаемый в пределах I 5-2.0.
Рэ - разрежение в процессе эксплуатации. Па.
При разрежении более 0.01x10s Па аппарат рассматривают как вакуумный и к
его герметичности предъявляют повышенные требования.
Вредные вещества, выделяющиеся через неплотности вакуумного аппарата, не
учитывают, поскольку их количество невелико.
Пример 1.8.
Определить количество хлористого водорода, выделяющегося из аппарата,
при разрежении в последнем Р = О.ООбх 10' Па
Исходные данные.
Количество воздуха, отсасываемого из аппарата, составляет 20 м’/ч. Давление
атмосферного воздуха Р = 9.93x10s Па Ширина щели 8 в аппарате I мм.
Концентрация хлористого водорода в аппарате 10 г/м’ Длина щели 20 мм.
Диаметр аппарата 1200 мм. Температура в аппарате t - 20 °C.
Решение
Площадь щели:
F-л xDx8 = 3.!4x 1.2 х 0.001 = 0 00377 м2
Скорость воздуха в щели:
v = V/F = 20/0.00377 х 3600 = I 47 м/с.
Коэффициент диффузии хлористого водорода при (= 0°С и Ро - 101308 Па
(см. Приложение 1):
Пейс, = 13 х 10 6 м’/с.
26
27
I I киермсгичносп» оборудования
Коэффициент диффузии хлористого водорода при I = 20 °C и Р-99 300 Па:
D, = D0 х (Pt/P) х (T/TJ1;
Dtfici = 13 > 1O*x(IOI 308/99 300) x [(273+20)7273]’= 14.74x10-* m2/c.
Количество хлористого водорода, выделившегося через щель при разрежении:
FxQxD,1 0 00377x10x14 74х!0*
Ghci “ 1-8 * --------= 1.8 х --------------------- = 25.lx 10* г/ч.
v х I1 1.47x0.02*
1.2. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух из жидкостного объёма трубопроводов и
оборудования
12.1.Расчет количества вредных веществ, поступающих из
трубопроводов и оборудования, находящихся под давлением
1.2.1.1.Расчет количества вредных веществ, поступающих через
неплотности фланцевых соединений
Исходя из анализа зависимостей величин утечек от давления среды, удельного
давления на прокладку, толщины прокладки, времени эксплуатации, вязкости
средь:, целесообразно определять величину утечки по следующей формуле.
г/(м х ч);
О=к х mx VP/105 , (1.14)
где
Р - избыточное давление внутренней среды, Па;
к - коэффициент, учитывающий материал прокладки: для паронита k = I,
для резины к = 5 и для фторопласта-4 к = 0.5;
m - коэффициент негерметичности, принимаемый, исходя из определяемой
продолжительности работы фланцевого соединения
Для вычисления величин выбросов вредных веществ в нсустановившийся
период эксплуатации из фланцевого соединения целесообразно пользоваться
коэффициентом негерметичности для трубопроводов и оборудования,
подвергаемого повторному испьпанию Для начального периода
эксплуатации, а также для трубопроводов и оборудования, подвергаемых
повторному испытанию, щ-0.005; для вновь установленных и период
установившегося режима ш = 0.001.
28
1. Негерметичность оборудования
Пример 1.9.
Определил» количество вредных веществ, выделяющихся в начальный период
через фланцевое соединение, находящееся в жидкостном объеме аппарата.
Исходные данные
Давление среды в аппарате Рюв- Ю1 325 Па. Материал прокладки - паронит
толщиной 6 =3 мм. Длина фланцевых соединений 1=2 м. Состав жидкости в
аппарате (в % (масс.)): вода 40, бензол 30 и дихлорэтан 30.
Решение.
Коэффициент, учитывающий материал прокладки, для паромита, к=1
Коэффициент нетормстичносги для начального периода эксплуатации
m =0.005. Количество смеси жидкостей, выделяющихся через неплотности
фланцевых соединений:
GM = k х m х л/Р/ГСР х 1;
GCB = 0.005 х 1 х ^101325/Тд’ х 2 = 0 01 г/ч.
Количество компонентов жидкости, выделяющихся через неплотности
фланцевых соединений, г/ч:
Gmo = 0.01 х 0.4 = 0.004, Gc = 0.01 х 0.3 = 0.003. G. = 0.01 х 0.3 = 0.003.
12.1.2. Расчет количества вредных веществ, поступающих через
сальниковые уплотнения поршневых насосов
Во ВНИИТБ (г.Баку) получена формула для определения количества вредных
веществ, проходящих через штоковый сальник поршневых насосов,
перекачивающих малосернистые нефтепродукты (жидкие), г/ч:
G=3.19x J02 хях Dx Бх з/Р ,
(1-15)
где
D - диаметр инока, мм;
Ь опытный коэффициент, равный 5 для агрессивных нефтепродуктов
(например, алкилатов) и 2.5 для бензинов, лигроинов, керосинов и др.;
Р - давление, развиваемое насосом, Па.
Пример 1.10.
Определить количество бензина, выделяющегося через штоковый сальник
насоса.
Исходные данные.
Давление, развиваемое насосом, Р-2.94x10’ Па
Коэффициент Б для бензина 2.5.
29
I. Негерметичность оборудования
I Негерметичность оборудования
Решение.
Количество выделяющегося бензина через штоковый сальник:
G • 3.19 х 103 х 3.14 х 2.5 х 25 х >/2.94 х 10' -340 г/ч.
где р - плотность среды, кг/м’
При эксцентрической форме вала или щели потери вещсстна увеличиваются, и
в этом случае они определяются по формуле:
1.21.3. Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух через уплотнения центробежных насосов в
от сутствие паспортных данных
I‘m6x s’ X DcpXgxp
G-9.24x ----------------- х (I -1.5 х Г2) х 10'7, (1.19)
z х р
где
Количество вредных веществ, выделяющихся через кольцевой зазор I - относительная величина, равная отношению эксцентриситета к размеру
сальникового уплотнения центробежного насоса, определяется в зависимости максимального зазора;
от режима истечения вредных веществ из щели. Различают ламинарный hj • ускорение свободного падения
турбулентный режимы истечения. Турбулентный режим истечения Потери через максимально эксцентрическую щель ( 1= s ) в 2.0 раза больше,
наблюдается при концстггрической кольцевой щели при числе Рейнольдса <см через концентрическую.
Rc>l000. при эксцентрической кольцевой щели при числе Рейнольдса
Re>300. Число Рейнольдса вычисляется по формуле:
Пример 1.11.
Определить количество бензина, выделяющегося через кольцевую щель
гдс пальника центробежного насоса,
s - ширина кольцевой щели (или радиального зазора), см принимается, исходя
из допусков и посадок вращающихся вадов химических аппаратов в
зависимости от диаметра вада d„.
Re = Sxv/v
(1 16)
d,. м £0.01 0.01-0.03 0.03-0.12 >0 12
S, см 0 0.001 0 002 0.005
Исходные данные
Хиаметр вала 25 мм. Давление, развиваемое насосом. Р=2.94х)01 Па
30 м водяного столба). Вал концентричсн. Длина направляющей втулки
i0 мм. Температура перекачиваемого бензина I = 30 °C .
v - скорость потока в щели, см/с ;
v - коэффициент кинематической вязкости среда, с*г/с.
При турбулентном потоке количество вредных веществ определяется по
формуле, г/ч:
G « 2617 x 3.6 x s1 x Dq, x P^(Z x ц).
(1.17)
где
Dq, - средний диаметр кольцевой щели, см;
0^= 100 х d, + s;
Р^ - избыточное давление среды в насосе, Па;
7. - длина направляющей втулки, см ;
р - коэффициент динамической вязкости среды, Па х с.
Количество веществ, выделяющихся через концентрическую кольцевую щель,
при ламинарном течении определяется из выражения, г/ч:
♦сшецие
1ри диаметре вала 0.01 м < d, 5 0.003 м ширина кольцевой щели составит
г=0.001, что соответствует и машиностроительным нормам, когда s для 3-го
•ласса точности составляет 0.3% d„ или
* 0 .03x2.5/100 = 0.00075 см.
Средний диаметр кольцевой щели, см:
)ф= 100 х d,+ S = 100 х 0.025+0.001 = 2.501 см
(оэффициогг динамической вязкости среды бензина при t = 0°С
i-бО.Зх Iff7 Пах с.
Соэффициснт динамической вязкости бензина при t = 30 °C
ц /(1 + 0.0368 I + 0.000221 I2);
Р^х s’ х Dq, х g х р
G = 924 x----------------x 107
(I 18)
60.3 х 10’7
3, - ------- = 26.18 х Iff711а х с.
1+0.0368 х 30+0 000221 х ЗО7
Плотност ь бензина р =751 кг/м1.
Соличество выделяющегося бензина составляет (при ламинарном режиме и
сонцснтричсской щели):
Z x Ц
31
30
I. Негерметичность оборудования
2. Испарение жидкости
2.94 х 10'* х 0.001* х 2.501 х9 81 х 107 х751
G = 9.24 х ------------------------------------------- - 0.403 г/ч.
26.18 х 10лх5
ОбьСм просочившегося бензина: V - (д/ р ** 0.403 /0.751 = 0.5366 см’/ч.
Площадь щели: F —п х Вф х s - 3 14 х 2.501 х 0.001 ж 0.00785 см1.
Скорость потока в шелн: v ж V/F - 0 5366/3600 х 0.00785 - 0 019 см/с
Коэффициент кинематической вязкости бензина:
V - ц /р = 26 18 х 10’7/751 х 10* - 0.0349 х 101 см:/с.
Число Рейнольдса
Re - S.V/V • (0 001 х 0 019) / (0 0349 х 10 ’) - 0 544
Сравниваем расчетное число Рейнольдса с критическим. 0.5440000,
следовательно, режим истечения ламинарный и предварительно принятая
расчетная формула для определения количества вредных веществ,
поступающих в атмосферный воздух через концентрическую щель
сальникового уплотнения насоса, справедлива
2. ИСПАРЕНИЕ ЖИДКОСТИ
Основой для подготовки пунктов 2.1 и 2..2 этого раздела являются методы
расчета, используемые в химической промышленности и приведенные
Тищенко Н.Ф. в справочнике "Охрана атмосферного воздуха Расчет
содержания вредных веществ и их распределение в воздухе" [I], а для
подготовки пункта 2.3. - в "Сборнике методик по расчету выбросов в
атмосферу загрязняющих веществ различными производствами" |2].
2.1 Испарение со свободной поверхности жидкости
Количество вредных веществ, испаряющихся со свободной поверхности
жидкости (при хранении в открытых резервуарах, пропитке, промывке,
разливе и т.п.) зависш оз се свойств, температуры, площади зеркала
испарения, продолжительности испарения и подвижности воздуха. Процесс
переноса испаряющегося вещества от источника испарения в окружающую
среду может быть диффузионным, а также обусловленным естественной или
выпужленной конвекцией
2.1.1. Расчет количества вредных веществ, испаряющихся со
свободной поверхности жидкости при пленочном режиме
1.2.1.4. Расчет количества вредных веществ, поступающих в
а!мосфсрный воздух через уплотнения центробежных насосов при
наличии паспортных данных цри
неподвижного воздуха сравнительно большой толщины Перенос вещества с
При наличии паспортных данных о количестве просачивающихся вредных поверхност и через эту пленку обеспечивается диффузией. Диффузионный
веществ через сальниковое уплотнение насоса GCM. г/ч, количество перенос характеризуется произведением определяющих процесс критериев
компонентов жидкостной смеси определяется по формуле: Qr х Pr’ < I
G, - Ga, х а,,
где а, - массовая доля компонента в смеси, %.
таком режиме около поверхности жидкости создается пленка
При испарении жидкости из глубокого сосуда количество вредных веществ,
поступающих в атмосферный воздух, вычисляют по формуле, г/ч
Пример 1.12.
л r Gi = к2/ k> X Ю-’ X (Di X F xCJ / h X In I (B-Pay(B-Prf) ].
Определить количество вредных веществ, поступающих в атмосферный
воздух через сальниковое уплотнение насоса при наличии паспортных данных .
о количестве выделяющейся смеси G„, - 10 г/ч. D, - коэффициент диффузии паров жидкости, см’/ч,
F - плошадь сосуда, м ,
*у хWAg JSKHMgj с - концентрация компонента в газовой смеси, мг/м’.
Состав жидкости. % (масс ): вода - 40, бензол - 30. дихлорэтан - 30 h мубина крзд сосуда Д() ,1оверхностм жидкосги, м,
В - барометрическое давление, Па;
р парциальное давление паров на некотором удалении от источника, Па;
Количество компонентов жидкости, просачивающейся через сальниковое парниа.1(,|ЮС давлс||нс паров иад поверхностью жидкости при
уплотнение насоса, г/ч: температуре испарения. Па:
Gi-Go,xa, |. _ кспффициент учитывающий понижение температуры поверхности
Он»-10x0.4=4.0. Gs-10x0 3-3 0, G, =10 х 0.3=3 0. испалени/
G$-10 х 0.3=3 0,
(21)
32
33
2. Испярение жидкости
2. Испарение жидкости
температура кипения жидкости, °C <80 100_______150_____> 150
поправочный коэффициент к,_______1.5______1.3_______1.1_____1-0
к2 - коэффициент, учитывающий степень закрытия поверхности испарения;
F./F, 00001 0 001 001 0.1 0.5 08 >0.8
кэ 0 001 0.1 0.2 0.3 0.6 1.0
F| - открытая поверхность испарения, м2; Fj - полная поверхность испарения, м2
При испарении жидкости с малых поверхностей (например, с шариков ртутя
количество вредных веществ, поступающих в атмосферный воздух
определяется по формуле, г/ч:
G,= 7.2 х D, х VF/O 785 к (Рю - Ра )/В х к»/ к, х р, (5 22)
где
F - поверхность испарения, м2;
Рю - парциальное давление паров нал поверхностью жидкости. Па,
р; - плотность паров жидкости. кг/м2
Пример 2.1.
Определить количество испаряющихся через люк вредных веществ
Исходные данные
Атмосферное давление В - 101325 Па, диаметр люка 0.5 м. Диаметр аппарат
1.4 м. высота аптарата 2.5 м. Степень заполнения жидкостью к, = 0.7. Cocrai
жидкости в аппарате. % (масс.): вола - 40, бензол - 30, дихлорэтан - 30. Газона:
среда в аппарате и снаружи • воздух с примесью аммиака Влажность воздух
<р^50% Концентрация аммиака в воздухе С«а = 0 10 мг/м1 Температур,
жидкости н газовой среды в аппарате -t =40°С.
Рсшстгис
Из решения примера 1.2 парциальные давления паров компонентов ня.
смесью жидкости, Па:
Рнзо" 5759.14;
Рб= 3206.4,
Рд = 2148 0.
Коэффициент диффузии паров компонентов при I =О°С и Р =101 308 Па
(см Приложение I), М^С.
Douxo’ 18 8 х 1 () *, D«= 9 05 х 10*. Do,= 8.02 х 10*.
Коэффициент диффузии паров компонентов при t - 40°С и Р==101 325 Пт
м2/с:
D,*Do х Р</Р к (Т/То)2,
Deco' 18-8 X 10* х (101308/101325) х [(273+4ОУ273] *= 24 69 х 10* ;
Пй=9.05х 10* х (101308/101325) х [(273+40У273] 11 89 х 10* ;
Du-8.02 х Ю6 х (101308/101325) х |(273+4О)/273] *= 10.54 х 10* .
Площадь поверхности испарения в аппарате.
FM = 0.785 d,.2 = 0 785 1 .42 = 1.5386 м2
Площадь люка
F, - 0.785 d,2 = 0.785 О.52 - 0 1962 м2.
Отношение
FVF„ = 0.1962/1.5386-0 127
Коэффициент, учитывающий степень закрытия поверхности испарения, при
FyFM = 0 127 составит к? =0.2.
Температура кипения компонентов жидкости, “С; вода 100, бензол 80 1 и
дихлорэтан - 83.5.
Коэффициент, учитывающий понижение температуры поверхности испарения,
для воды к|=1.0, бензола к(-1.3. дихлорэтана
Глубина, считая от верхнего края тюка до поверхности жидкости:
h = Н „ (1 -к,) - 2 5( 1 -0.7) = 0 75 м
Концентрация компонентов газовой смеси над поверх костью жидкости: (из
расчета примера 1.2), мг/м’
СЮО=39876. О 96258. С, =81710.
Парциальное давление компонешов гадовой смеси в наружной среде, Па
Рнхг3328. Pj= 0, Р. - 0
Количество компонентов газовой смеси, выделяющихся с поверхности
испарения и поступающих в наружную среду через люк. г/ч:
G, = к,/к, х 10* х (D, х F xQyh х ln( (B-P„)/(13-P„) ];
Ghjo ” 0.2/1.0 х Ю’х (24.69 х 10*х3600х 1 5386 х 39876)/0.75 х
х In |( 101325 - 3328)/(101325 - 5759) 1-0.0364,
Ge = 0 2/1.3 х Ю* х (11 89 х 10* хЗбООх! 5386 x 96258 У 0.75 х
х In |( 101325 -0) /(101325 - 3206 4 )) - 0.0419;
G,-0.2/1.Зх 10* х (10.54 х 10* хЗбОО х|.5386 х 81710 У 0.75 х
35
34
2. Испарение жидкости
х In [(101325 -0) (101325 - 2148 ) J ’ 0.0038
2.1.2. Расчет количеств вредных веществ, поступающих и
атмосферный воздух при испарении с поверхности жидкости при
ламинарном и локонообразном режимах
Ламинарный и локонообразный режимы движения воздуха наружной среды
вблизи поверхности испарения наблюдаются при
2 х 102 < Gr к Рг < (Gr х Рг% (2.2)
При испарении со смоченных вертикальных стенок можно считать, что
(GrxPr'KpwZJx 10*;
Если испарение происходит с горизонтальной поверхности жидкости, пары
которой легче воздуха или наружной среды, то
(Grx Рт'),р • 7.1 х Ю*;
а если пары тяжелее воздуха или наружной среды, то
(GrxPr)*-l.l х 10’
Ниже приведены формулы для определения количества испаряющихся
веществ с горизонтальной и вертикальной поверхностей в зависимости от
разности концентраций и разности парциальных давлений.
I Пары испаряющейся жирности легче воздуха или наружной среды
(поверхность испарения - горизонтальная):
Gi = 118 х F х f'* х Diw х (C,-CO)V4 x -l),rt x p^cp w x kj/k>; (2.3)
G, = 11.4 x KT* x F x L w x D,l/J x (PB-PO)W x (M../M, -l)w x kj/ki (2-4)
где:
g - количество испаряющихся веществ, г/ч;
Г - площадь испарения, м2;
L - определяющий размер поверхности (диаметр, сторона квадрата, меньшая
сторона прямоугольника или для поверхности неправильной формы
L=VFj. м;
МН(р • молекулярная масса паров наружной среды;
М, - молекулярная масса паров определяемою вещества,
ряч> - плотность наружной среды над поверхностью жидкости, кг/м’;
Р„ и Ро - парциальное давление паров соответственно над поверхностью
жидкости и в наружной среде, Па;
С. и Со - концентрация паров над поверхностью жидкости и в наружной среде.
г/м2;
к| - коэффициент, учитывающий понижение температуры поверхности
36
2. Испарение жидкости
испарения,
к2 - коэффициент, учитывающий степень закрытия поверхности испарения.
D, - коэффициент диффузии парой жидкости, сма/с.
2. Пары испаряющейся жидкости тяжелее воздуха или наружной среды
(поверхность испарения - горизонтальная). М, > Мч tp :
G, = 65 х F х L ,м х D,w х (CM-CU)W * (I- М мс/М, ),м х р.<, 1И х кЛ.; (2.5)
G, = 6 4 х 10^ х F х I,х D,'/I х (Р.-Ро)** х M.w x(|-MMq/M, )'м х кД, (2 6)
3. Пары испаряющейся жидкости легче (или тяжелее) воздуха или наружной
среды (поверхность испарения - вертикальная)
G.-79 х F х Г'* х х (C.-Ce)w х (I- M.q/M,)•* х р.^,д х к Иц; (2.7)
G|-7.5x Kr,xFxLwxDlOTx(P(,-Pe)wx45Mx(l-M.lr/Mi),Mxk1/k| (2 8)
2.1.3 Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух при испарении с поверхности жидкости при
турбулентном режиме
Турбулентный режим движения воздуха (наружной среды) вблизи
поверхности испарения наблюдается при
(Gr х Рг1) > (Gr х Рг%
I. Пары испаряющейся жидкости легче воздуха или наружной среды
(поверхность испарения - горизонтальная)
G, = 104 х F х О/0 х (Сж-С.)*5 х (MMq/Mt -1)ю х р,<р 1/1 х k,/kt. (2.9)
Q - 3.0 к 10“* х F х (V5 х (Р.-Р»)*’ х Mj*1 х (М Rq/M, -1)'я х k,/k,. (2.10)
2. Пары испаряющейся жидкости тяжелее воздуха или наружной среды
(поверхность испарения - горизонтальная ), Mj > Мяс, :
G, = 52 х F х Ц,л х (С.-С.)*° х (1-Мжс/М, ),л х рЛС,'п х k^t, (111)
Q= 1.5 х 10м х F х D,|/J х(P«-P.)w х Mj*’ x(!-M.^Mjl/1 x 1сэ/к, . (2.12)
3. Пары испаряющейся жидкости легче (или тяжелее) воздуха или наружной
среды (поверхность испарения - вертикальная):
G, 78 х F х D,w х (С,-Со)*1 х (l-M,iq/M, )'я х рнс,,л х кД, . (2.13)
37
2 Испарение жидкости
2 Испарение жилкосги
G,» 2.25 х IО'4 х F х к (РЖ-РОГ х М,*3 х (1-М. Ч/М,),л х k2/k,, (2.14)
Все приведенные формулы относится к испарению при естественно»
конвекции, которая наблюдается когда коэффициент обмена А близок ил»
равен коэффициенту молекулярной диффузии вещества D.
Пример 2.2.
Определить количество вредных веществ, испаряющихся через открыгуя
поверхность аппарата, полностью заполненного жидкостью
Исходнь4£_даяныс
Диаметр аппарата 1 4 м Состав жидкости в аппарате. % (масс.); вода - 40
бензол - 30, дихлорэтан - 30 Наружная среда - воздух с примесью аммиака
Влажность воздуха <р=50%. Концентрация аммиака в воздухе См{) - 10 мг/м'
Атмосферное давление В 101 325 Па. температура жидкости в аппарат
t=40’C, наружной среды t= 16*С. Тепло к аппарату нс подводится.
Решение
Относительные молекулярные массы компонентов, составляющих наружную
-18.015, М.-28 96, Mwn =17.31.
Парциальное давление насыщенных водяных паров в воздухе наружно!
среды:
IgP^no = 0622+7.5 х t/(238 +1);
Igl^Hro = 0.622+7.5 x 16/(238+16)-1.0944;
P= 12.4 мм рт.ст.=1б53 Па.
Парциальное давление водяных паров в воздухе наружной среды при заданно!
влажности
Ризо - РНн20 х Ф = 1653 х 0 5 = 826.5 Па
Парциальное давление примеси (аммиака) в наружной среде
С,<273+1)133 3
р.ж----------------------.
I6M, X 1000
10(273+16)133.3
Р ч»п - ------------------- = 1 -503 Па.
16 х 1731 х 1000
Парциальное давление основного компонента наружной среды . воздуха
Р.= В - £ Р( = 101 325 - (826 5+1.503 ) - 100 397 Па.
Объемные доли составляющих наружной среды
i| = Р/В;
i, = 100 397/101 325 = 0 9908, j(l20 = 826.5/101 325 - 0.0081.
iN,u - 1.503/101 325 - 0 00001.
Относительная молекулярная масса смеси газов наружной среды:
" £ ц х М,.;
Мсм= 0 9908 х 2896 + 0.0081 х 18015 +0 00001 х 17.31 =30.17.
Концентрация составляющих наружной среды, мг/м3.
16р, х М, х 1000
С(------------------------;
(273+t) х 133.3
16 х 826.5 х 18.015 х 1000
Снюж----------------------------------•- 6784;
(273+16) х 133 3
16 х 100 397 х 28.96 х 1000
Св= ---------------------------------- =1 207 570;
(273+16) х 133.3
CniO= 10.
Произведение i, х р,. для газовых составляющих наружной среды, мг/м3
(кг/м3):
*нзо х Рнто ж 6784 (0 0068);
•ьн! х Рыв = 10 (0.00001);
iBxpB =1207 570(12076).
Плотность наружной среды:
Рвф-Iiixpi;
ри,- 1.2076+0.0068+0 00001 =1.2144 кг/м3.
Относительные молекулярные массы составляющих газовой среды над
жидкостью
Мню=18.015 М6 =78.10 Мд =98.97 М. =28.96 М^о =17.31.
Мольные доли составляющих жидкости:
38
39
2 Испарение жидкости
2 Испарение жидкости
8,/М,
Efc/Mi)
0 4/18.015
пн» ------------------------------------------
0.4/18 015+0.3/78.10+0.3/98.97
0.3/78.10
----------------------------------0.1321;
0.4/18 015+03/78 10+0.3/98 97
03/98.97
---------------------------------- 0.1042
0 4/18015+03/78.10+03/98.97
Из Приложения I находим эмпирические коэффициенты А, В. С для каждого
компонента смеси жидкости:
А В С
вода 7 9608 1678 230
бензол 6912 1214 6 221.2
дихлорэтан 7 184 13585 232
Парциальное давление насыщенных паров компонентов над чистыми жидкими
веществами
lgPM = A-В /(С +1);
1Лю= 79608 • 1678/(230+40) - 1 7460,
Рдо- 56.7 мм рт.ст.- 7541.1 Па;
Igl^e, = 6.912-1214.6/(221 2+40) = 2 262,
Рб=182.5 мм рт.ст - 24273 5 По,
1ЯРИЯ = 7 1М -1358.5/(232+40) - 2.190;
г*л =165 мм рт.ст-20615 Па
Парциальное давление паров компонентов над смесью жидкости. Па
Р,= п, хР,н;
Ржню=7541 1 х 0 7637= 5759 14; Р^г 24272 5 х 0.1321 = 3206.4;
Р„ =20615x0 1042 = 2148 0
- 39 876,
-96 258;
-81 710;
Парциальное давление основного газовою компонента - воздуха
Рв -101 325-(5759+32О6,4+2148+1.503) - 90 210 Па
Концентрация составляющих газовой смеси над жидкостью, мг/м3:
16р, к М, х 1000
с»---------------------;
(273+t) х 1333
16 х 5759 х 18 015 х 1000
Сто=
(273+40) х 133.3
16 x 3206 4 x 78 10 х 1000
С6- ----------------------
(273+40) х 1333
16 х 2148 х 98 97 х 1000
От
(273+40) х 133.3
16 х 90 210 I х 28 96 х 1000
---------------------------
(273+40) х 133.3
Cnhj~ 10.
Произведение i, х р;. для составляющих газовой смеси, мг/м1 (кг/м3):
iBxpe = 1 001841(1.0018); U * Ре ' 96 258 (0 0963);
hno х рню - 39 876 (0.0398); 1д х рд = 81 710 (0 0817).
•nhi х р низ ~ 10 (0.00001).
Плотность газовой смеси над жидкостью
pe -1 i, х р,;
р„ » 0.0398+0.0963+0 0817+0.00001 +1.0018= 12196 кг/м3
Коэффициент диффузии паров компонентов при I =0°С и Р =101 308 На
(см. Приложение I). м’/с:
Douo= 18 8 х ЮЛ Do6 = 9.05 хЮЛ D*. - 8 02 х 1(Г*
Коэффициент диффузии паров компонентов при I 40°С и Р=101 325 Па, м’/с
(м’/ч):
D,= D0 х Ро/Р х (Т/То)’;
I 001 841;
40
41
2. Испарение жидкости
2 Испарение жидкости
Ощю 18.8 х 10* х (101 308/101 325) х ((273+4ОУ273]2-24.69 х 10 * (0 0888),
D1(<= 9.05 х 10* х (101 308/101 325) х ((273+40)/273]г= 11 89 х 10* (0.0428);
Du - 8.02 х Ю* х (101 308/101 325) х ((273+40У273]2= 10.54 х 10* (0.0379).
Динамическая вязкость составляющих газовой смеси над жидкостью при
0"С (см Приложение 1). Па х с:
ц°1ио=82х|(Г7; 70x10-’; = 61 х КГ7; Лю = 93 х 1<Г’;
П°в = 171 х КГ7.
Константы Сатерленда (см. Приложение 1):
Sal»со“673; Sale=380; Sit* - 524; Satwu“ 503, Sat« = 107.
Динамическая вязкость составляющих газовей смеси над жидкостью пр
1 =40°С, Па х с:
273+Sat (273 + t)'5
(273 + t)+Sat 273’*
р’пго=82 х IO’’ х [(273+673 У(313+673)] х (313/273) “ -96 58 х КГ7;
ц'6=70х НГ’х [(273+38ОУ(313+380)] х (313/273)“ = 80.97 х 10'7;
р', -61 х 107х |(273+524)/(313+524)] х(313/273)“ = 71.30х КГ7;
Ц'*<о = 93 х |07 х ((273+503У(313+503)] х (313/273)“- 109.1 х 107,
ц‘и = 171 х 10’х((273+Ю7У(313+107)]х(313/273)“= 189.93 х I07.
Объёмные доли газовых составляющих над жидкостью:
i, ® Р/Р*ьс.
itno = 5759/101 325 = 0.0568; U =3206.4/101 325=0 0316;
1„ =2148/101 325=0.0212; =1.503/101 325 = 0.00001;
i, =90 2101/101 325=0 8903.
Относительная молекулярная масса смеси laioe над жидкостью:
M^, i; х М,.;
=0.0568* 18.015+0.0316x76 10+0.0212x98 97+0 .8903x2X96+0 00001 х 17.31 -31.37.
Динамическая вязкость смеси газов над жидкостью:
Mt.
)к« = ------------;
L i, х М, /ц,
рсм = 31 37 /1(0.0568 х 18015У(9б.58х IO’7) + (0.0316 х 76.10У(80.97 х 10’7) +
42
(0.0212 х 98.97у(71.30 к 10’7) +(0.00001 х 17.31У(109.1 х 10 V
(0.8903 х 28 96У( 189.93 х IO"7)] - 160 х 10’7 Па х с.
Кинематическая вязкость смеси газов в аппарате, м’/с:
v«= --------- ;
Рем
VtB = (J60x 1О-’У1.2196= 131.19 х 107.
Определяющий размер поверхности испарения L=1.4 м. Критерий Грасгофа
Gr = g х 1? х dp/V? х р
9 81 х 1.4‘х(|219.6-1214.4)
Gr = ------------------------------ = 6 66 к 10*
(131.19х I0’7)1 х 1219.6
Критерий Праадтля
Ре» = 0.66.
Произведение критериев Gr Рг* = 666 х 10* х 0.66 = 4.39х Ю* .
По нашим расчетам
М.^ =28.84, Мню =18.05. Ма -78.10. М,-98 97,
т.е.
Мню * Мцф, М4 >МЯЧ, М, >М„
Границы применения формул для расчета количества вредных веществ,
испаряющихся с горизонтальной поверхности:
для водяных паров GrxPr',p = 7.1х10’, наше значение GraPr* 4.39x10*.
следовательно, режим испарения турбулентный,
для бензола GrxPr^, =1.1x10*. наше значение GrxPr1 =4.39x10*. следовательно,
режим испарения ламинарный или локонообразный,
для дихлорзтана GraPP^ 1 1x10*. наше значение GrxPr* - 4.39x10*.
следовательно, режим испарения ламинарный или локонообразный
Температура кипения компонентов жидкости, "С: иода 100, бензол 80 1,
дихлортган 83 .5.
Коэффициент, учитывающий понижение температуры поверхности испарения,
для воды к,=1.0. бензола к»-1.3, дихлорэтана к,=1.3.
Площадь поверхности испарения в аппарате
1> =0 785х dj = 0 785 х 1 4М 5386 м2.
43
2. Испарение жидкости
2. Испарение жидкости
Коэффициент, учитывающий степень закрытия поверхности испарения, при
iyi.n - 1 составит kj-L
Количество испаряющихся вредных веществ:
G, = 3.0 х 10ц х F х Di’n х (Р.-Ро)*1 х М,*" х (Ми,./М, -I)'" х k2/k, .
для воды
Ghjo = 3.0 X iff4 X 1.5386 X 0 088В п х (5759-826.5)*" х 18.015*" х
х (28 84/18 015-!)'"х 1/1.0= (>85.1 г/ч.
для бензола
G, - 6.4 х 10"* х F х L w X D|’" X (P,-P0)w* X Мм х (1-М Й£/М, )w к kj/k,;
G6 = 6.4x lff*x 1.5386 ж 1.4,'*х0.0428'лх(3206 4-0)у* х78 1мх
х (1-28 84/78.1)“ х 1/1.3 - 718.4 г/ч.
для дихлорэтана
G| = 6.4 х Ю"4 х F х L11* х D,I?I х (Рв-Р0)у* х М.м х (1)'м х кД,;
Од = 6.4х Iff* х 1.5386 х 1 4 IZ* х 0.03791Л х (2148-O)5'* х 98.97м х
х (1-28 84/98 97),м х 1/1.3 - 567.7 г/ч.
2.1 4 Расчет количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух при испарении их с поверхности жидкости при
вынужденной конвекции газового потока
Площадь поверхности испарения жидкости:
F =О.785х dJ = 0.785х 1 4х-1.5386 м2.
Парциальное давление компонентов жидкости над еС поверхностью (см
решение примера 1.2), Па
Рюо=5759. Pg=32O6 4; Р. =2148;
Относительные молекулярные массы компонентов
Мкю=18.05. М« =78.10, М. =98.97.
Температура кипения компонентов жидкости, "С: вода 100. бензол 80 1,
дихлорэтан 83.5
Коэффициент. учитывающий понижение температуры поверхности испарения,
для воды к|=1.0, бензола к(=1.3, дихлорэтана к|=1.3.
Коэффициент, учитывающий степень закрытия поверхности испарения kj=l
(при открытой поверхности испарения).
Количество испаряющихся вредных веществ, г/ч:
G, - 7.5 х Iff’ х (5.38 + 4.1 х v) х F хР( х Vm, х kj/k»;
6юо = 7.5х Iff’х (5 38+ 4 I х 2) х 1.5386 х5759|х э/1801~5 х 1/1 =3830;
Gfi = 7.5x Iff’ х (5.38 + 4 I x2)xl 5386 х3206 4х >/78 1 х 1/1.3 -3415.4;
GM = 7.5x 10’х (5 38 + 4.1 х2)х| 5386 х 2148 х V98 97~х 1/1.3-2575.7.
В потоке воздуха (вынужденная конвекция) количество испаряющейся
жидкости описывается уравнением, г/ч
2.2. Испарение с поверхностей, на которых образуется плёнка.
Gj - 7.5 х 10 ’ х (5 38 + 4.1 х v ) х F хр; х э/м, х k-/k,, (2 15)
где v - скорость движения воздуха над поверхностью испарения, м/с
Пример 2.3
Определить количество испаряющихся вредных веществ из аппарата,
заполненного смесью жидкостей. % (масс ); вола - 40. бензол - 30, дихлорэтан -
30.
Исходные данные.
Диаметр аппарата 1.4 м Атмосферное давление В - 101 325 Па, температура
жидкости в аппарате (-40°С Тепло к аппарату не подводится. Скорость
движения наружной среды над поверхност ью жидкости v = 2.0 м/с.
Решение,
Сушка многих веществ сопровождается образованием плСнки на поверхности
испарения К таким веществам относятся различные лакокрасочные
материалы, связующие стеклопластиков, клеи, смолы, крсмнсорганичсские
соединения и др. После нанесения этих веществ на поверхность оборудования
происходит испарение растворителя и образование плёнки - слоя вязкого геля.
Толщина и твердость пленки со временем увеличиваются Поэтому испарение
растворителя с открытой поверхности происходит только в первые 1-3 мин.
В этом промежутке времени процесс испарения подчиняется законам,
изложенным в разделе 2.1. 13 дальнейшем плёнка начинает препятствовать
испарению, и скорость его уменьшается Интенсивность выделения летучих
веществ в последнем случае зависит от физико-химических свойств материала,
а также от метеорологических условий окружающей воздушной среды.
При окраске оборудования, а также при разливе материала различают три
периода выделения летучих веществ:
начальный - нанесение материала на поверхность сопровождается выделением
летучих веществ с возрастающей итгтененвностъю.
44
45
2 Испарение жидкости
основной - при нанесении материала интенсивность, выделения летучих
веществ со всей окрашенной поверхности постоянна;
конечный - материал на поверхность не наносится, интенсивность выделения
летучих веществ уменьшается.
Интенсивность испарения и каждый момент времени начального периода
определяется из выражения, тУмин.:
v = В х w х ( |-е*т), (2.16)
где:
В - количество вещества, выделяющегося с единицы площади при полном
высыхании материала, кг/м’; ?, t ’
w - скорость покрытия поверхности лакокрасочным материалом, м2/мнн,
к - коэффициент, характеризующий интенсивность испарения растворителя
при определенных метеорологических условиях, мин
Т - время от начала нанесения лакокрасочного материала до расчетного
момента, мин.
При показателе степени кТ-4.5 величина ект приближается к нулю
Поэтому можно считать, что начальный период составляет, мин :
Т„, -4.5Л
Так как значение к колеблется в пределах 0.01 - 0.2, начальный период
составляет 22.5 - 450 мин.
В основной период интенсивность испарения постоянна и определяется из
выражения, г/мин.:
v = Bxw, (2.17)
Количество выделяющихся вредных веществ
G = vxT001, (2.1В)
где:
* время основного периода, мин
Если время окончания нанесения обозначить через Т, то интенсивность
испарения в момент времени т>Т составит
V-Bx wx(el,"r'-?T)t (2.19)
При kt £ 4.5 величиной е'кТ можно пренебречь и считать
V = В х w х ( с*(т П I, (2.20)
Количество летучих веществ, выделяющихся от начала нанесения материала
до момента времени т, в течение которого увеличивается покрытая
материалом площадь (начальный и основной периоды), составит, ч:
Ci + Gf= В х w/kх (к хт- 1 + екТ) (2.21)
Для практических расчетов целесообразно использовать величину кю,
характеризующую интенсивность испарения летучих веществ в неподвижном
46
2. Испарение жидкости
воздухе при температуре 20°С, относительной влажности 50% и обычной
толщине слоя наносимого материала. Экспериментальные значения
коэффициента кго лля некоторых материалов приведены ниже:
47
2. Испарение жидкости
Грунт к»
Б утиральный
ВЛ-02 0.15
ВЛ-023 0.16
ВЛ-08 0.1
1 лифталевый
1 Ф-020 0.1
ГФ-138 0.05
Хлорвиниловый
ХС-О4 0.05
ХС-010 0.25
Фенольный
ФЛ-ОЗк 004
ФЛ-ОЗж 0.04
Краски
Г лифталсвая
С-5, С-3 0.07
ПФ-218 0.04
ПФ-223 0.04
ПФ-115 0.01
ПФ-837 0.05
Полихлорвиниловая ХФ-5 0.07
Хлорвиниловая:
ХВ-16 0 1
ХВ-125 0.16
ХО-52 0.2
ХС-54 0.1
Краски kjo
ХС-717 0.17
ХС-720, ХС-710к 0.2
ХС-510 0 12
ХС-527 0.2
ХС-747 •
'Тгинолсвая:
ЭКЕС-40 0.075
ЭКА-15 0 14
Эпоксидные ЭП-755 0.11
Эмали
I кнтафталсвая ПФ-223 0.04
Алкидная .АЛ-70 0.05
Смола
Полиэфирная*
П-3 0.03
НПС-609-21М 0.05
Клеи
Индиго новый ИДС 0.01
11итроглифталеный ЛКС 0 015
Дифснольный ДФК 0.015
Лаки
Бакелитовый АВС-1 0.12
Глифталсвый 4с 0.05
Пснтафталевый ПФ-170 -
Шпатлевка
Эпоксидные ЭП-00-10 01
48
2. Испарение жидкости
Для лакокрасочных материалов коэффициент к20 можно определить из
выражения
к25 = 0.075/То, (2.22)
где То • продолжительность высыхания лакокрасочных материалов "от пыли”, ч.
Согласно ОСТ 10086-39 под определением времени высыхания "от пыли”
принимают время образования на окрашенной поверхности тончайшей
пленки, к которой пыль нс прилипает. Значения То для лакокрасочных
материалов при 18-22 “С приведены в ГОСТе и ТУ на лакокрасочные
материалы
При изменении метеорологических условий следует ввести поправку на
температуру kt. относительную влажность к^, и подвижность воздуха к„
(Приложение 2). Поправки на фактическую толщину слоя kf можно харак-
теризовать удельным расходом материала и определять по Приложению 2.
Тогда значение коэффициента к с ле дуст вычислять по формуле
к= кюх kt х 1ц, х kv х kg х к2, (2.23).
Пример 2.4.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся в атмосферный
воздух при окраске изделия нитролаком.
Исходные данные.
Продолжительность окраски 3 часа Скорость окраски 0.2 м2/мин. Количество
растворителя, выделяющегося с единицы площади при полном высыхании
материала, 150 г/м2. Температура воздуха в помещении 25“С Относительная
влажность 70 %. Подвижность воздуха 0.2 м/с. Продолжительность высыхания
материала "от пыли" 0.5 ч. Расположение окрашиваемой поверхности -
вертикальное
Решение
Общее количество вредных веществ, выделяющихся в атмосферный воздух
при полном высыхании изделий:
G = 0.2x 150 х 180 = 5400г
Коэффициент км
км= 0075/0.5 = 0.150.
Поправки kt, Ц,, kv, kg находим из Приложения 2:
<4=1.22, kg, =1.0, к» = 1.8. 4 е >. kf 1
Тогда коэффициент к = 0 15 х 1 22 х 10x18x1 х!= 0 329,
произведение кт=0.329 х 180 = 59.3.
Значение величины (1 - е к') рассчитываем (1- е-кт) = 1.
49
2 Испцкнис жидкости
Количество летучих веществ. выделяющихся в начальный и основной периоды
нанесения нитролака
G| + Gjw В х w/k х (к х т - I + c kT);
G, ♦ G2“ 150 x 0 2/0.329 x (0.329 x 180 - I) = 5309 г
Время начального периода т„„ = 4.5/0.329 = 13.7 мин.
Время основного периода тосн 3 180- 13.7 - 166.3 мин
Интенсивность выделения летучих веществ в основной период:
VйВ х w “ 150 х 0.2 = 30 г/мин.
Количество летучих веществ, выделяющихся в основной период:
G:- v х - 30 х 166.3 = 4989 г.
Количество летучих веществ, выделяющихся в начальный период.
G, - 5309 - 4989 = 320 г.
Количество летучих веществ, выделяющихся в конечный период (после
окончания окраски):
Gj - G - (G, + G2) - 5400 - 5309 » 91 г.
Ниже приведены величины удельных количеств выделяющихся вредных
веществ при различных способах нанесения лакокрасочных покрытий,
применяемых в различных отраслях промышленности: пневматическое
распыление, злектроокраска. окунание и нанесение лакокрасочных материалов
кистью и шпателем
Количество паров органических растворителей, выделяющихся с поверхности
зеркала испарения ванн окунания, г/ч
G*g,. х m х F, (2.24)
где:
F - площадь зеркала испарения ванны, м2;
пт - коэффициент, зависящий от плошали зеркала испарения ванны.
отнесенный к коэффициенту 0.0375, соответствующему площади
испарения с 1 м2; определяется поданным, приведенным ниже
F, м2 in F. м2 m
0.05 2 8X6 055 1 386
0.1 256 06 1 333
0.15 2.346 0.7 1.272
02 2 173 0 75 1 178
025 2.0 0.8 1 133
03 1.853 0 85 1.093
0.35 1.72 09 1 061
0.4 1.6 095 1 034
0.45 1 52 10 1.0
0.5 1 453 и более и более
gy, * удельное количество паров органических растворителей. выделяющихся
с 1 м2 поверхности зеркала испарения ванны окунания (табл. 2.1)
50
2 Испарение жидкости
Таблица 2.I
Количество паров органических растворителей, выделяющихся
при нанесении метолом окунания
Лакокрасочные материалы Летучие компоненты, содержащиеся в ЛКМ при рабочей вязкости оличествааров рграствор, вы- едающихся от ван купания, г/См’хч) Количество паров орг. растворителей, выделяющихся от поверхности изд., г/м1 изделия
лоток для стока сушил, устр-во
Глифталевые. пенгёфталсвые и фенольные Ксилол 1300 3.4 10.1
Сольвент 70 (1 32 9.5
Уайт-спирит 700 3.8 11.5
Полиуретановые н-Бугилацстат 60.0 5.8 17.4
Ксилол 2700 21 5 64 5
Полиакриловые Ацетон 300 0 2.4 4.1
н-Бугилацетаг 60 0 11 4 34.3
Ксилол 76 0 12 1 36.3
Сольвент 10.0 3.2 3.6
Этанол 200.0 3.7 11.0
Бутанол 30.0 6.9 20.6
Толуол 200.0 9.9 29.6
Перхлор- виниле выс Ацетон 1900.0 11.5 34.5
н-Бугилацстат 400 9 8 29.4
Ксилол too 7.8 23.5
Толуол 30 0 262 78.7
Сополимер- виннл- хлоридныс Ацетон 1800.0 9.3 27.9
н-Бутиланетат 20 0 4.3 12 9
Толуол 300.0 21 1 63.4
Циклогексан 120 0 105 31.6
Мочевинные Ксилол 100 0 4.8 14.3
Бутанол 80 0 3.9 11.7
Этил целлозольв 40.0 3.5 10 6
Эпоксидные Ацетон 1300.0 4.9 14 7
п-Бхтилаиегат 40 0 6.2 18.3
Ксилол 50.0 7.2 21.7
Этенол 110.0 1.6 4.8
Бутанол 10.0 1.9 5.7
Этилацетат 300 3 7 ill
Толуол 100.0 6 1 18 4
Этилнеллозольв 10.0 2.9 8.7
Нитро- целлюлозные Ацетон 4000 1.7 5 2
Бутилацетат 40.0 5.9 17.8
Этанол 200.0 4.2 12.5
Бутанол 20.0 4.3 12.9
Толуол 300.0 14.8 44.3
Эгилацсгат 2000 3.2 9.5
Этилцсллозольв 10.0 2.2 6.5
51
1 После расчета количества испаряющихся летучих веществ необходимо определить количества каждого вида растворителя в зависимости от метода окраски и типа лакокрасочного материала (табл. 2.2-2.6) Таблица 22. Количество парой иртанических растворителей, ныде.тяющихся в атмосферу при нанесении ЛКМ на 1 м2 поверхности методом электроокраски, г 2 Испарение жидкости
1 2 3 4
Эпоксидные Ацетон 1.5 13.2
н-Бутилацстат 1.8 16 6
Ксилол 2.2 19.4
Этанол 0.5 4.3
Бутанол 06 5.1
Толуол 1.8 16.5
Лакокрасочные материалы Летучие ком- поненты, со- держащиеся в ЛКМ при рабо- чей вязкости Линия электро- окраски Конвейер Устройство окончатель- ной сушки
Эти л ацетат 1.1 10
Этил целлозольв 0.0 7.8
Кремний- органические Ацетон 1.4 12.9
н-Бутилацстат 2.0 18.3
Ксилол 1.8 16.7
Масляно- сти рольные Ксилол 33.8 31.9 0.0
Толуол 5.4 483
Сольвент 112 2! 4 00
Этанол 0.8 7 4
Бутанол 6.1 102 0.0
Бутанол 0.8 7.5
Уайт-спирит 11.5 37.2 6.4
Этилат тетат 2.4 21 7
Г лифгалевые, пентафталевые, фенольные Ксилол 10.2 0.6 80
Поливинил- ацетатные Ксилол 1.1 5.7
Сольвент 60 0.4 10.2
Уайт-спирит 4.4 0.2 15.6 Этанол 4.6 41.0
Бутанол 1.8 15 9
Мел аминные Ксилол И 7 10.6
Этилцеллозольв 1.2 11.2
Сольвент 5.9 5.2
Бутанол 5.5 49 Таблица 2.4 Количество паров органических растворителей, выделяющихся в атмосферу
Толуол 8.9 8.3
Уайч-спирит 1.9 1.7
Таблица 2.3. Количество паров органических растворителей, выделяющихся в атмосферу при нанесении ЛКМ на 1 м2 поверхности кистью, г
Лакокрасочные материалы Летучие компо- ненты, содержа- щиеся в ЛКМ при рабочей вязкости Рабочее место окраски Сушильное устройство до полного высыхания
Лакокрасочные материалы Летучие комгю- НС1ПЫ, содержа- щиеся в ЛКМ при рабочей вязкости Рабочее место окраски Сушильное устройство до полного высыхания
Шпатлевки эпоксидные Ацетон 0.5 4.2
н-Бутилацстат 0.3 2.8
Ксилол 0.2 2.0
Этанол 0.2 2.2
1 2 3 4
Толуол 0.7 6.3
Г лифгалевые, пентафталевые. фенольные Ксилол 17 15.5
Шпатлевки нитроцеллюлозные .Алстон 0.2 16
Сольвент 1.6 146
Уайт-спирит 2.0 17.8 н-Бутилацстэт 1.1 9.6
Этанол 0.6 5.3
Алкидно- акриловые Ацетон 4.4 39.8
Бутанол 0.6 5.3
н-Бутияацспгг 4.4 39.8
Толуол 2.9 26.5
Ксилол 6.3 56.6
Эгилацстат 0.5 48
Бутанол 1 0 94
Шпатлевки перхлорвиниловые Ацетон 3.7 33.0
Сополимер винил- хлоридные Ацетон 3.0 26.8
н-Бутмлацетат 3.7 330
н-Бугил ацетат 14 12 3
Ксилол 4.9 439
Этанол 0.7 6.4
Шпатлевки Сольвент 2.1 19 0
Толуол 6.8 60.8
Уайт-спирит 2.1 190
Циклогексан 2.7 24.0 ПСЯТЖртвЛСВЫС
52
53
2 Испарение жидкости
Таблица 2.5
Значение коэффициента Л
Растворитель Пневмати- ческос и без- воздушное распыление Элскфо окраска Раствори- тель Пневмати- ческое и без- воздушное распыление Электро- окраска
Циклогексанон 0.18 • Сольвент 0.44 0.44
Этмлнслюзольв 0.23 • Толуол 0.50 •
Бутилацетат 028 • 'Эгилацетат 0.67 -
Бутанол 0.29 0 30 'Этанол 069 •
Уайт-спирит 0.30 0.31 Ацетон 098 •
Ксилол 0.39 0.42
Таблица 2.6.
Количество паров органических растворителей,
выделяющихся в атмосферу от источников выделения при нанесении ЛКМ
на I м: поверхности методом пневматического распыления, г
Лакокрасочные покрытия Летучие компо- ненты, содержа- щиеся в ЛКМ при рабочей вязкости Окрасочная камера Сушильное устройство
1 2 3 4
Глифталевые, пснтафталсвыс, фенольные Ксилол 8.9 6.0
Сольвент 6.7 8.2
Уайт-спирит 5.3 12.2
Псрхлорвиниловыс Ацетон 32.2 0.0
н-Бутилацствт 7.5 24.2
Ксилол 6.8 192
Толуол 33.3 57.3
Сополимсрвинил- хлорилныс Ацетон 26.1 0.0
н-Бутил ацетат 4.5 10.7
Толуол 30.0 50.0
Циклогексанон 4.7 21.2
Эпоксидные V V Ацетон 134 0.0
Бутилацетат 14.8
Ксилол 5.8 17.1
Этанол 3.0 1.8
Бутанол 1.1 4.6
Толуол 6.6 12.6
'Этилацетат 7.3 3.4
Этил целлозольв 1.3 7.1
Кремний- органнчсские Ацетон 12.2 0.0
н-Бутилацстаг 5.4 15 1
54
2. Испарение жидкости
1 2 3 4
Ксилол 5.8 136
Толуол 21.3 33.8
Этанол 5.1 2.7
Бутанол 1.8 6.3
Этил ацетат 12.9 9.8
Полиакриловые Ацетон 7.1 0.0
н-Бутилацстат 24.2 47.1
Ксилол 28.8 48.2
Сольвент 4.8 14.0
'Этанол 19.0 0.0
Бутанол 11.9 9.3
Толуол 33.6 24.6
Нитроцеллюлозные Ацетон 11.1 0.0
н-Бугилацстат 13.0 32.6
Бутанол 20.6 8.3
Этанол 7.5 24.0
Толуол 46.4 67.4
Этилацетат 16.6 4.3
Этилцсллозольв 3.1 12.1
Меламинныс Ксилол 10.3 20.7
Сольвент 10.3 18.0
Толуол 10.2 0.9
Уайт-спирит 2.6 10.2
Бутанол 9.9 15.0
Полиуретановые н-Бутилацетат 7.1 10.5
Ксилол 30.3 36.7
Канифольные Со льнет 3.6 2.1
Уайт-спирит 12.3 18.0
Мочевинные Ксилол 9.1 8.3
Бутанол 6.1 3.3
Этилцсллозольв 4.4 2.1
Мас ля не- сти рольные Ксилол 27.3 20.7
Сольвент 10.8 14.1
Бутанол 5.7 6.7
Уайт-спирит 11.7 28.6
Алкидно- акриловые Ацетон 38.7 00
н-Бутил ацетат 12.2 34.7
Ксилол 19.9 49.1
Бутанол 2.3 8.3
Поливинил- ацетатные Ксилол 3.5 9.7
Этанол 24.3 30.7
Бутанол 4.1 16 1
Этилцсллозольв 126 0.0
Ниже приводятся поправки, необходимые при расчетах.
55
2 Испарение жидкости
Поправка па температуру воздуха помещения (коэффициент к,):
t,°C 15 20 25 30
к. 08 1 03 1 4 1.9
Поправка на подвижность воздуха н помещении (коэффициент к,);
V„.M/C 0.2 о : 0.6 0.8 1.0
к* 1.7 2.3 2.5 2 82 2.0
Поправка на относительную влажность (коэффициетгт К,) принимается
равной 0.75.
Поправка на фактическую толщину слоя (коэффициент к,, характеризующий
удельный расход материала) приведена ниже:
6, мм 0.25 05 0.75 1
к* 1 0.5 0 25 0.22
Поправка на расположение окрашиваемой поверхности (коэффициент к2)
принимается для вертикальных поверхностей равной I, для горизонтальных,
направленных вверх (пол), равной 0.7 и для горизонтальных, направленных
вниз (потолок), равной 1.3.
Выделение в атмосферный воздух окрасочного аэрозоля, образующегося при
пневматическом распылении ЛКМ. можно не учитывать при установке
гидрофильтров. так как аэрозоль практически полностью улавливается ими. а
также осаждается на стенках воздуховодов и в вентиляторе
Количество паров растворителей, выделяющихся при окраске и сушке
изделий, определяют по формулам, кг/ч
Go«e0(X)8 х М х р х П х А , (2.25)
Ссуи-0.006хМхрхПх(|-А). (2 26)
где
р - удельная норма расхода окрасочного материала на единицу площади, кг/м2;
М - производительность окрасочного оборудования, м2/ч;
П - содержание растворителя в окрасочном материале с учетом его количества,
затрачиваемого на доведение ЛКМ до рабочей вязкости, % (масс ),
А - коэффициент, характеризующий относительную часть от общего
количества растворителя, содержащеюся в ЛКМ. которая испаряется при
окраске в окрасочной камере (табл.2 5).
56
2 Испарение жидкоеi и
2.3. Испарение углеводородов при хранении нефтепродуктов
Этот раздел подготовлен в соответствии с [2| (разработано ВНИИУС В ИО
“Союансфтсоргсинтет")
2.3.1. Расчёт выбросов из емкостей с однокомпонеигними
жидкостями
2.3 I I Расчет выбросов из резервуаров
Количество выбросов в атмосферу ипрязняюших веществ из резервуаров за
счет испарения рассчитывается по формуле, (кг/ч):
Пр = 2 52 х V.r х P-JB) х Ме х (Kta+K„) х К« х К7 х( 1-п) х 10*, (2.27)
где
V/ • объем жидкости, наливаемой в резервуар в течение года, м’/год,
М„ молекулярная масса паров жидкости;
п • коэффициент эффективности тазоулавливающего устройства резервуара,
доли единицы.
К»,, К>т - поправочные коэффициенты, зависящие от давления насыщенных
паров Р^и) и температуры газовою пространства соответственно в
холодное и теплое время года (Приложение 3);
Kt * поправочный коэффициент, зависящий от давления насыщенных парой и
годовой оборачиваемости резервуара (Приложение 4),
К7 • поправочный коэффициент, зависящий от технической оснащенности и
режима эксплуатации (Приложение 5);
РМИ) - давление насыщенных паров жидкости при температуре 38 "С
(Приложение 6).
2.3.1.2.Расчет выбросов при наливе железнодорожные цистерны
и нефтеналивные суда
При наливе нефтепродуктов в железнодорожные цистерны и нефтеналивные
суда среднее количество валовых выбросов в атмосферу рассчитывается по
формуле, кг/ч:
Пщ, 2.52 х V," х P-JB) хМ,х (Кя+Кн) х К, х(| - и) х 10(2.28)
где
У/" - годовой объём наливаемой жидкости, м‘/ч;
Ка - коэффициент, зависящий от давления насыщенных паров и климатической
зоны; значение Ка при наливе в нижнюю часть цистерны принимается по
таблице 2.7; при наливе полуоткрытой струей и сверху значение
коэффициента К, увеличивается соответственно в 1.8 и 3.5 раза
57
2 Испарение жидкости
Таблица 2.7
Коэффициент К, при наливе нефтепродуктов в нижнюю часть емкости
Давление насыщенных паров, гПа Климатическая зона
северная средняя южная
<67 050 050 0.50
67-133 0.50 051 051
133-266 0.51 051 0.52
266-399 0.52 053 0.54
399-532 0.53 0 54 0.56
>532 055 0.56 060
2.3.1 3 Расчет выбросов при сливе из железнодорожных цистерн
и нефтеналивных судов
При с ливе нефтепродуктов из железнодорожных цистерн и нефтеналивных
судов расчет среднего количества валовых выбросов в атмосферу ведется по
формуле, кг/год:
П,« 0.2485 х Vw" х РЧ1|) х М„ х (К„+К„) х 10 *. (2.29)
где
V/* - годовой объем сливаемой из цистерн (судов) жидкости, м5/год,
принимается, что температура газового пространства равна температуре
атмосферного воздуха
2 3.|.4.Расч6т выбросов из емкостей технологических установок
и реагентного хозяйства
Среднее количество валовых выбросов в атмосферу из ёмкостей
технологических установок и реагентного хозяйства рассчитывается по
формуле
П.-2.52 xV,‘ х РЮ|)Х М, х (Кч+К5т) х К4 х К, х К, х(1-п) х 10 *. (2.30)
где
V/ - объем жидкости, поступающей в емкость в течение года, м5/гол;
К» - принимается при эксплуатации в режиме "буферный" по таблице 2 8 в
зависимости от соотношения высоты к диаметру выбросной грубы,
при эксплуатации и режиме "мерник" Кч 1
58
2. Испарение жидкости
Таблица 2.8.
Коэффициент К, а зависимости от отношения высоты
(h. м) к диаметру (d, м) выбросной трубы емкости
(Vd <1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-7 7-9 9-11 11-14 14-17 17-21 >21
К, 1 00 097 0.86 0 72 0 58 0.44 032 024 0 17 0 12 0.11 0.07
2.3.2.Расчйт выбросов из CmkocicH с многокомпонентными
жидкостями
Выбросы веществ в атмосферу из резервуаров, емкостей железнодорожных
цистерн и нефтеналивных судов с многокомпонентными жидкостями (нефтью,
нефтепродуктами) определяются по формуле, к г/ч
Р<м)< « х. » М,
Ц-ги-------------------, (131)
Ркм) * м„
где
* П.и - валовые выбросы in соответствующих емкостей, кг/ч,
Р«)»>. Р«(М) • давление насыщенных паров при 38 °C i-ro вещества
соответственно нал чистой и многокомпонентной жидкостью, гПа,
М, ,МП - молекулярная масса паров i-ro вещества и многокомпонентной
жидкости (табл 2.9);
х, - молярная доля i-ro вещества в многокомпонентной жидкости
кг х моль/кг х моль смеси.
Значения давления насыщенных паров при температуре 38 °C:
бензола 223.8 гЛа, толуола 71.7 гПа, ксилолов 217 гПа, сероводорода
27920 гПа
Молярную долю i-ro вещества в многокомпонсшной жидкости
приблизительно можно рассчитать по формуле
х/М,
х.= ---------------- , (232)
х/М, + (1-х,)/Мж
где
х, - массовая доля i-ro вещества в многокомпонентной жидкости, кг/кг смеси,
Мж • молекулярная масса многокомпонентной жидкости, значения которой
принимаются по таблице 2.10 в зависимости от средней температуры
кипения жидкости
Значения массовых долей сероводорода и ароматических углеводородов -
бензола, толуола, ксилолов - в нефтях и нефтепродуктах - принимаются по
данным справочника "Нефти СССР" (т.1-4, М Химия, 1972), в котором
59
2 Испарение жидкости
приведены суммарные массовые концентрации ароматики для ряда нефтяных
фракций, причем в нефтях за концентрацию бензола принимается суммарная
KOHueinpauHN ароматики во фракции 60-95 "С, толуола - во фракции 95-122 “С,
ксилолов - во фракции 122-150 *С.
При отсутствии значения массового содержания i-ro ком по нет а в парах
нефтепродуктов их выбросы на нефтеперерабатывающих предприятиях можно
рассчитать по формуле
П, - П^х С, х 10 :, (2.33)
где
С, - массовая концентрация нт> компонента в парах нефтепродукта, % по
массе, принимается ио таблице 2.11.
60
2. Испарение жидкости
Таблица 2 9.
Значение молекулярной массы парой нефтепродуктов (Мт r/моль) в
зависимости от температуры начала кипения (t«K, °C)
ч м„
1 2
30 63 0
31 63 6
32 642
33 648
34 65.4
35 660
36 666
37 672
38 678
39 684
40 690
41 696
42 70.2
43 70.8
44 71 4
45 72.0
46 72.6
47 73.2
48 738
49 74.4
50 75.0
51 75.6
52 76.2
53 768
54 77.4
55 78.0
56 78.6
57 79.2
58 79.8
59 804
60 81.0
61 81.6
62 82.2
63 «3.8
64 «3 4
65 840
66 84.6
67 85.2
68 85.8
69 864
70 87.0
71 87.6
72 88.2
73 88.8
74 89 4
75 900
76 906
77 91 2
78 91 8
79 924
80 930
81 935
82 94 0
83 94.5
84 950
85 955
Кб 960
87 <765
88 97 0
89 97 5
90 98 0
92 980
94 99.5
96 1005
98 101 5
100 102 5
102 103.5
104 104 0
106 105.0
108 1060
НО 1070
112 108.0
114 1090
116 1100
118 1110
120 112 0
122 ИЗО
124 1140
126 1150
128 1160
130 117 0
132 1180
134 1190
136 120.0
138 121 0
140 122 0
142 123.5
144 124 5
146 125.5
148 126 0
150 128 0
152 129 0
154 1300
156 1310
158 132 0
160 133 5
162 135 0
164 136 0
166 137.0
168 138 5
170 140 0
172 141 0
174 142 0
176 143 0
178 144 5
180 146 0
182 147 0
184 148 0
186 1495
188 151 0
190 152 0
192 153.5
194 1550
196 156 0
198 157 5
200 1590
202 1600
204 161 5
206 162 5
208 163 0
210 165.0
212 |«7Л>
215 169.0
220 172 5
225 176 0
230 180 0
235 184 0
240 187 5
245 191 5
250 195 0
255 1990
260 203 5
265 207 0
270 211 5
275 2150
280 2200
285 2240
290 228 5
295 233 0
300 237 5
305 242 0
310 247 0
315 2540
320 257 5
325 263.0
330 268 0
335 273.0
340 278 5
345 284.0
350 289 5
355 295 0
360 3000
365 307.0
370 3125
375 3180
380 324.5
385 330.0
390 337 5
.395 3430
400 3500
405 356.5
410 364 0
415 3700
420 3780
425 385.0
4.30 392 0
435 400.0
440 407.0
445 4150
450 422.0
455 4300
460 438 5
465 4460
470 4550
475 463 0
480 474.0
485 482 0
490 491 0
495 5000
500 510.0
61
2 Испарение жидкости
Таблица 2.10.
Значение молекулярной массы паров нефтепродуктов (М., г/моль) в
зависимости от средней температуры кипения (t, °C)
1 м.
1 2
20 664
21 66 75
22 67 1
23 67 4
24 67 8
25 68 1
26 68 5
27 68 8
28 692
29 69.5
30 649
31 70 3
32 706
33 1 и
34 71 4
35 71 7
36 72 1
37 725
38 728
39 73.2
40 736
41 740
42 74 4
43 74 7
44 75 1
45 75.5
46 75 9
47 76.8
48 73 8
49 77 1
50 77.5
51 779
52 783
53 78 7
54 79 1
55 795
56 799
57 804
58 108
59 812
60 81 6
61 82 0
62 824
63 829
64 833
65 83 7
66 84 1
67 845
68 85 0
69 85 5
70 85 9
71 863
72 86 8
73 87 2
74 87 7
75 88 1
76 886
77 89 0
78 894
79 89 9
80 904
81 909
82 91 3
83 91 8
84 92 2
85 92 7
86 93 2
87 93 7
88 94 1
89 94 6
90 95 1
91 95 6
92 960
93 965
<М 995
95 975
96 98 0
97 98 5
98 990
99 995
100 100 0
102 101 0
104 102 0
106 103 0
108 105 1
110 1070
112 106 1
114 107 3
116 108 3
118 1093
120 110 4
122 III 5
124 112 6
126 113 7
128 114.8
130 115.9
132 117.0
134 1182
136 119 J
138 1204
140 121 6
142 1228
144 123.9
146 125 I
148 126 3
150 1275
152 128 7
IM 139 9
156 131 1
158 1323
160 133 0
162 134 8
164 1360
166 137 4
168 138 6
170 139 9
172 141 0
174 1420
176 1430
178 144 5
180 1460
182 1470
184 1480
186 149 5
188 151 0
190 152 5
192 153 5
194 1550
196 156 0
198 157 5
200 1590
202 160 0
204 161 5
206 162 5
208 1640
210 165 0
212 1Ш
215 It’
220 OE
225 EJ
230 FT”
235 (E’
240 [12
245 E®
250
255 [El
260
265 j
270 hi
275 IE
280
2&s
290 •EB
295 22
300 -HI
305 22L
310 22
315 HI
320 32
325 33'
330 'la/
335 33?
340
345 W
350
360 223
370' «1Ш
380
390 ‘121
400 «ЕП
410 «2D
420 silU
430 «ЕГ
440 22?
450 ED
460 EE
470 233
480
490 2Ш
500
62
2 Испарение жидкости
Таблица 2 11
Концентрация шрязняющих веществ (% по массе) в парах
различных нефтепродуктов
Наиметюваннс нефтепродук- та Углеводороды Серо- водо- род
пре- лай ныс рома ячеекнс нспре- дели- ныс в том числе
бензол толуол ксилол
Сырая нефть 99.94 • • • • • 0.06
Прямотинные бензиновые фракции 99.05 0.95 • 0.55 0.40 • •
62-105 99.90 6.10 • 5.89 0.21 • -
85-105 98.64 1.36 - 0.24 1.12 - •
85-120 97.61 2 3» • 0.05 2.34 • -
99.25 6.75 • 0.15 035 0.25 •
105-140 95.04 4.96 • • 381 1.15 -
120-140 95.90 4.10 • • 209 2 (II •
140-180 99.57 1.43 • • • 0.43 •
НК-180 99.45 0.55 • 027 0.18 О 10 •
Стабильный катализатор 9284 7.16 • 2.52 2.76 1 88 •
Бензин- рафинал 98 88 1.12 • 044 042 0.26 -
Крекинг- бензин 7403 0.97 25.00 0.58 0 27 0.12 -
Ловушечный продукт 98.31 1 56 • • - - 0.13
Керосин 99.84 0 10 • - - - 0.06
Дизельное топливо 99.57 0.15 - • • * 0.28
Мазут 99 31 0.21 • - - - 048
Пример 2.5.
Определить количество вредных веществ. выделяющихся в атмосферный
воздух ори хранении бензина
Исходные данные.
Бензин хранится в двух подземных железобетонных резервуарах, емкостью по
10 м> и оборудованных дыхательными клапанами Режим зкеплуатацнн -
"мерник". В течение гола и резервуары поступает 100 м1 топлива
Репице
Количество выбросов в атмосферу загрязняющих вешеегя из резервуаров за
счет испарения рассчитывается по формуле, (кг/ч):
63
2. Испарение жидкости
3. Открытые источники горения
Ир “2.52 xV/ х Р<И) хМ„х (Кч+К5т) х Кв х К7 х(1-п) х 10"’, (2.27||
Объем бензина, наливаемого в каждый резервуар в течение года, составляя!,
1OO/2-5O м’.
Молекулярная масса паров жидкости по таблице 2 9 М„=63.0 г/моль
Газоулавливающее устройство отсутствует, коэффициент эффективности равен 0.1
Средние арифметические значения температуры атмосферного воздуха по
метеорологическим данным, °C
tM=[-6.64(-6.2p(-l 0Н7 9+0.9+(-4.2)] / 6—15.
t„=| 15.4+18.6+21.6+20.4+15.0+7 9] / 6= 16.5.
Средние температуры нефтепродуктов в резервуарах, °C
t„M0. t„₽=20.
По таблице 11.3.1
К|Ж-1.62; К1ж=0.19; К,.=0.74; К1Т=6 10; Кн=0.! 7; К,Т=Ю.36; Кн=1.
Температура газового пространства, °C
^"=1.62+0.19 х(-1.5)+0.74х 10=8 7;
trTp=l х (6.10+0.17 х I6.5+O.74.X 20>23 7.
3^
Эквивалентная температура начата кипения (приложение 6), °C
tM,=28- (150-28)78.8 = 41.9
Давление насыщенных паров (из табл.2.7) P^!t) = 882 гПа
Коэффициенты К5< и К,т определяются по табл.П.3.4
К1ж=О.ЗО9, К*=0.565.
Коэффициент JQ для средней зоны и годовой оборачиваемости резервуара
п=50/10=5 по таблице П.4.2 равен 4.0.
Резервуар оборудован дыхательным клапаном, режим эксплуатации "мерник’
Коэффициеггт К7 для этих условий принимаем по табл.П.5.1 - К 7=0.95.
Количество выбросов загрязняющих веществ от двух резервуаров, кг/ч
Пр =2.52 х 50 х 882 х 63 х(0.309т0.565) х 4 01 х 0.95 х(1-0) х 10^ х 2=0 0462
Из них (табл.2 11)
3. ОТКРЫТЫЕ ИСТОЧНИКИ ГОРЕНИЯ
3.1. Расчёт количества вредных веществ, поступающих в
атмосферный воздух при сварочных работах
Основой для подготовки этого раздела являются методы расчета, приведенные
Тищенко Н.Ф в справочнике "Охрана агмосферного воздуха. Расчет
содержания вредных веществ и их распределение в воздухе" [1], а также
методы расчёта, приведенные в "Сборнике методик по расчёту выбросов в
атмосферу загрязняющих веществ различными производствами " (2).
При выполнении сварочных работ атмосферный воздух загрязняется
сварочным аэрозолем, в составе которого в зависимости от вида сварки, марок
электродов и флюса находятся вредные для здоровья оксиды металлов (железа,
марганца, хрома, ванадия, вольфрама, алюминия, титана. цинка, меди, никеля и
др.), газообразные (фтористые соединения, оксиды углерода, азота, озон).
Количество образующихся при сварке пыли и газов принято характеризовать
валовыми выделениями, отнесенными к 1 кг расходуемых материалов.
Количество таких выделений, полученных экспериментально для наиболее
распространенных сварочных материалов приведено в таблицах 3.1 - 3.4.
Образующийся при сварке и резке аэрозоль (табл 3.3) характеризуется очень
мелкой дисперсностью - более 90 % частиц (по массе), скорость витания
частиц меньше 0.1 м/с. По мере удаления от источника как по горизонтали, так
и по вертикали концентрация вредных веществ в воздухе резко уменьшается и
на расстоянии соответственно 2 - 4 м приближается к общему фону
загрязнения воздуха в помещении.
предельных углеводородов
ароматических углеводородов
в том числе бензола
толуола
ксилола
О 0462 х 0.9888=0.0457 кг/ч,
0.0462 х 0.012=0.0005 кг/ч,
0.5 х 0.44=0.22 г/ч,
0.5 х 0.42=0.21 г/ч,
0.5x0.26=0.13 г/ч.
64
65
3. Открытые источники горения
Таблица 3.1
Удельные выделения вредных веществ при сварке и наплавке металлов, г/кг расходуемых материалов
Сварочные наплавочные материалы Пыль Аэрозоли в составе пыли Газы
МпО2 СгО, Сг2О3 другие компоненты СО NO- HF От
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Ручная дуговая сварка сталей штучными электродами
УОНИ-13/45 14.0 0.51 - • Соел.крсмния 1.40, фториды 1 40 1 00 -
УОНИ-13/55 18.0 0.97 • • Соед кремния 1.00; фториды 2.60 • • 0.9.3
УОНИ-13/65 7.5 1.41 • Соед.кремния 0.80; фториды 0.80 • • 1.17
УОНИ-13/80 11.2 0.78 - Соедкремния 1.05; фториды 1.05 • • 1.14
УОНИ-13/85 13.0 0.60 - - Соед.кремния 1.30; фториды 1.30 - • 1.10
ЭА-606/11 11.0 0.68 0.60 0.30 Фториды 2.10 1.40 1.30 0.004
ЭА-395/9 17.0 1.10 043 • • - • -
ЭА-981/15 9.5 0.70 0.72 • • • • 0.80 •
ЭА-400/10у 5.7 0.43 - 0.25 Оксиды никеля 0.60 • 0.54
ЭА-903/12 25.0 2.80 - - - • • •
ЭА-48/22 9.7 0.80 1.30 0.70 Фториды 1.50 - 0.70 0.001
ЭА-686/11 13.0 0.80 0.40 • • • • •
Э-48-М/18 10 0 1.00 1.43 • Фториды 1.50 • • 0 001
АНО-1 7.1 0.43 - • • • • 2.13
ЛНО-3 17.0 1.85 • • - - • •
АНО-4 6.0 0.69 • • • • • •
АНО-5 14 4 1.87 - - - - - -
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
АНО-6 16 3 1.95 • - - - -
АНО-7 12.4 1.45 - - - - -
АНО-9 16.0 0.90 - - Фториды 0.13 • 047
.АНО-11 22.4 0.87 - • Фториды 2.62 - 0.96
АНО-15 19.5 0.99 • - Фториды 2.28 - 0.43
ОМА-2 9.2 0.83 - • • • -
ОЭС-3 15.3 0.42 - - Фториды 2.28 • •
ОЗС-4 10.9 1.27 - - - - •
ОЗС-6 13.8 0.86 • • - • 1.53
КНЗ-22 114 1.36 • • • - -
ВИ-10-6 15.6 0.31 0.45 - - - 0 39
ВИ-ИМ-1 5.8 042 0.12 - Оксиды никеля 0.6 • 0.63
ЖД-3 9.8 1.32 - - - - •
УКС-42 14 5 1.20 - • - • -
РДЗБ-2 17.4 1.08 - • - -
ОММ-5 30.0 200 - Соедкремния 1.90 • -
МЗЗ-04 27.0- 41 0 1 00 • - * •
МЗЗ-Ш 41.0 • • - • •
ЦМ-6 48.7 4 30 - • - •
ЦМ-7 22.0- 520 1.50 - • • -
ЦМ-8 25.0 1.50 • - - -
ЦМ-9 10.0 0.30 • Соед.кремния 2.8 - -
ЦМ-УПУ 18.5 1.50 - - - •
67
3. Открытые источники горения
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
цт-15 7.9 0 55 035 • Оксиды никеля 0 04 1 61
UT-28 13.9 0.93 0.21 Молибден 0 08; Оксиды никеля 2.0 1.05 -
ЦТ-36 7.6 1.19 - Оксиды никеля 0.12 066 -
ЦЛ-17 100 0.60 0.17 •
ОЗЛ-5 3.9 0.37 047 • 0.42
ОЗЛ-6 6.9 0.25 0 59 • 1.23
ОЗЛ-7 7.6 0.21 047 • 0.69
ОЗЛ-14 84 1.41 0.46 • 0.91
ОЗЛ-9А 5.0 0.97 0.27 Оксиды никеля 0.39 0 13
МР-1 _ 108 1 08 • •
МР-3 11 5 1.80 • • 040
МР-4 10.8 1 10 - • 1 53
РБУ-4 6.9 0.74 - •
ЭРС-3 128 1.23 • • •
СМ-5 114 2.18 -
ЦН-6Л 130 0.62 0.23 Оксиды железа 0.43 1.21
БСИ-4 20.2 0.61 - Оксиды железа 1 9.59
БСЦ-4а 24.3 0.73 • Оксиды железа 2 3.67 -
ВСЦ-4 20.0 0.60 - • -
НИАТ-1 4.7 0.12 0.40 • 0.35
НИАТ-ЗН 0.1 0.21 - •
НЖ-13 4.2 0.53 0.24 • 1.60
ИМЕГ-10 6.9 034 0 18 Оксиды никеля 1 02тМолибден 0.31 1 29
К-5А 24.1 1.11 - Фториды 4 45 0.50
СК-2-50 12.0 0 90 - •
3 Открытые источники горения
1 2 3 4 5 6 7 8 9 1Р_
ЧМКТ-10 6.9 0.34 0.12 • Оксиды никеля 1.02;Молибден 0.32 • 1 29 -
ВСН-6 17.9 0.53 1.54 • • • 0.80 •
А-981/15 9.46 068 0.72 • • • • -
ЕИ-10-60 156 0.31 045 • • • 0.39 -
ЗСР-З • 1.03 • • • • • -
ВСФ-65; ВС ФС- 60 - 1-1.53 • • - - -
ЭБ-55; УОНИ-55Д; УОНИ-55У - 2.13-2.70
Ручная дуговая наплавка сталей
ОЗН-250 22.4 1 63 Оксиды железа 19.73 • 1 04
ОЗН-ЗОО 22 5 4 42 • • 1 09
O3111-1 13.5 1 01 0.14 • • 1.10
ЭН-60М 15.1 0.49 0.15 • • 1 28
УОНИ-13/НЖ 10.2 0.53 039 • 0.97
ОМГ-Н 37.6 0.92 1.54 • Оксиды никеля 0.016 1.74 ——
НР-70 21.5 3 90 • • • •
ОЗИ-З 14.0 0 49 0.18 • • 1 97
Ручная дуговая сварка и наплавка чугуна
ЦЧ-4 13.8 0.43 • • Ванадий 0.54 1 87
ОЗЧ-1 14.7 047 • • Мель 4.45 1.65
ОЗЧ-З 14.0 0.49 0.18 • • 1.97
МНЧ-2 204 0.92 • Медь 6.05; Оксиды никеля 2.73 1.34
Т-590 45.5 • 3.70 • • •
Т-620 42.5 • 287 - • - • •
69
3 Открытые источники горения
1 1 , J_ 1 3 4 1 5 6 1 7 1 8 1 ~ 10
Ручная электрическая сварка меди, её сплавов и титана
Комсомолец-100 20 8 027 • • Медь 9.80 0.76 1.11
Вольфрамовый пол защитой гелия 19.5 - - • Медь 2.10, Вольфрам 0.08 • • -
Не плавящийся в аргоне и гелии 9.2 • • • Титан и его оксиды 3.60 • - - -
Электродная про- вопока СрМ-0.75 17 1 044 - • Медь 15.40 - • - -
Ручная электрическая сварка алюминия и его сплавов
03 А-1 38 1 - • • Оксиды алюминия 20.0 —
ОЗА-2/АК 61.0 - - • Оксиды алюминия 27.00 —
Не плавящийся в аргоне и гелии 5.0 • - • Оксиды алюминия 2.00 • -
Полуавтоматическая сварка сталей
Присадочная проволока:
ЭП-245 124 0.54 - - Оксиды железа 11.50 0 36 -
ЦСК-3 139 1.11 - - Оксиды железа 12.26 -
Полуавтоматическая сварка сталей без газовой зашиты
Порошковая проволока:
ЭПС-15/2 8.4 0.89 • - • — 0.77
ПП-ДСК-1 11.7 0.77 - • • “““—- _
ПП-ДСК-2 112 0.42 • - • - • 0.10 -
3 От*р*ггые ИСГОЧМКХМ горения
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
ПГ1-106; ПП-108 8.0- 12.0 020.7 • - Оксиды железа 3.9-10.0; Оксиды титана 0 1 -0.7 Фториды 0.1-1.0 - до 0.80
ПСК-3 7.7 0.41 • • - - - - 0.72 -
ПП-АН-3 13.7 1 36 • • • • • • 2.70 •
ПП-АН-4 7.5 2 18 • - • • • - 1 95 *
ПП-АН-7 14.4 2.18 • • - - • 1.45 •
Полуавтоматическая сварка сталей в среде диоксида углерода
Электродная (плавящаяся) проволока:
Св-О8Г2С 9.7 0.50 0.02 Оксиды железа 7.48 14.0 • -
Св-Х19Н9Ф2СЗ 7 0 0.42 0 30 • Оксиды никеля 0.04 14.0 • •
Св-16Х-16П25М6 15.0 0 35 0.10 • Оксиды никеля 2.0 2.5 - -
CB-I0X20H7CT 80 0 45 0.03 004 Оксид кремния !.8 • * -
Св-О8Х19НФ-2ц2 8.0 0.40 0.50 • Оксиды никеля 0 66 • • -
Св-10Г2Н2СМТ 12.0 0.14 • • - - • -
Св-08ХГСНЗДМ 4 4 0.22 * 0.16 - 11.0 0.80 - -
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
СВ-08ХГН2МТ 6.5 0.20 - 0.03 Соед Кремния 1.9, Оксиды титана 0.4 11.0 0.80 • •
ЭП-245 12.4 0.61 • • - 3.2 - • -
ЭП-704 8.4 0.22 0.07 • - 3.0 - - -
ЭП-854 7.4 0.70 - 0.60 - 2.0 • • •
Св-О8Г6Х16Н25М6 15.0 1.80 0.50 • Оксиды никеля 2.0 - • • -
СВ-08Х79Н9С2С2 8.0 0.20 0.60 • Оксиды никеля 0 I 5.0 • - -
71
3. Открытые источники горения
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0 7ХНЗ.МД 40 020 - 0.10 Оксиды железа 1.2 н—
Полуавтоматическая сварка меди, алюминия, титана и их спл авов
Электродная проволока:
МНЖ-КГ-5-1-02-0.2 (медь) 16.2 0.20 - Медь 1 1.0 Оксиды никеля 0.5 - - • -
МНЖ-КГ-5-1-02-02 (мсдно-ннхелевые сплавы) 18.0 0.30 • • Медь 7 0 Оксиды никеля 0 8 - - -
Ml (медные с пл азы) 180 0.30 - Медь 11.00 - - - -
Полуавтоматическая сварка меди, алюминия, титана и их сплавов в с 'реде азота
КМЦ (медь и сплавы) 8.8 0.59 - - Соединения кремния 0.26 Соединения меди 6 30 - - -
МНЛНТ-5-l-02-0.2 1.4 0.20 - • Медь 7.0 • -
Полуавтоматическая сварка меди, алюминия, титана и их сплавов в саеде аплпнл и
Проволока для алюминия:
.Д20 10.9 0.09 • • Оксиды алюминия 7.60 - — — —
АМЦ 22 5 0.62 - * Оксиды алюминия20.4 245
АМГ-6Т 52.7 023 • - Оксиды алюминия 8.5 • 033
АМТ 20.6 0.78 - • Оксиды алюминия 16.5 • 0.1
Алюминиевая 100 - - * - 0.90 -
3 1>пгрыпас ИСТОЧНИК»! горсн им
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Сплав-3 26.0 1.05 • Оксиды алюминия 19 20 - - - -
Электроды неплавящиеся:
03 А-1 38.4 - - Оксиды алюмин ия20.0 - • • •
ОЗА-2/ак 61.0 - • Оксиды алюминия28 0 - - • -
Проволока для титановых сплавов 14.7 • • - Оксиды титана 4.75 0.1
Автоматическая и полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флюсами Сварка и наплавка стали
Сп'инленкгми флюсами:
ОСЦ-45 0.09- 028 0 01- 0.03 - - Соед. кремния 0 05; Фториды 0.012 1.1- 1.47 0.00 6 110- J20 -
АН-348А 0.10 0 024 - - Соед. кремния 0 05 Фториды 0.07 0.001 0030 - -
ФЦ-7 0.08 0.010 - - Соед. кремния 0.04 • 0.003 105 -
ФЦ-Н 0.09 0050 • - - - 102 -
ФП-12 0.09 0.030 • - • - 102 -
АН-22 0.12 0.009 * - • - 102 -
АН-26 008 0.004 • - • - ЮЗ -
АИ-30 009 0.033 - • - • ЮЗ -
АН-42 0 08 0033 • - - • Ю2 -
АН-60 0.09 0.012 • - - • • -
АН-64 0.09 0.020 • - - - • •
73
3. Открытые источники горения
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
48-ОФ-6 0.11 0.002 • * • 0.07
48-ОФ-64 0 10 0 009 • 004
48-ОФ-7 0.09 0.050 • - 0.02
48-ОФ-11 0.08 0.073 « • - 0.006 а
ФЦП-2 0 08 - Соед Кремния 0.05 003
ФЦ-2 0.09 0.007 Соед. Кремния 0.05 • 0033
ФЦ-6 009 0.007 Соед. Кремния 0.05 - 0.033
С керамическими флюсами:
АНК-18 0.45 0.013 - • • • 0 042
АНК-30 0.26 0.012 • • • — 0.018
ЖС-450 5.80 0 142 • - 22.4 • 0.18 —
К-1 0.06 0.023 • • • 0.5 0.15 —
К-8 4.90 - • - 17.8 0.13 а
К-11 1 30 0.089 - - • • 0.60 0.14
КС-12ГА2 3.40 0.133 • - 200 0.43
Автоматическая и полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флюсами Сварка и наплавка алюминия и его сплавов
С плавлеными флюсами
АН-А1 52.80 - 1 - 1 Оксиды алюминияЗ 1.2 - 1 4 16
С керамическими флюсами
ЖА-64 0.30 | - | • —J Оксиды алюминия 0.12 — 0.076 •
э. СУгкрмтм» ИСточниим горения
1 1 2 | 3 | 4 | 5_| 6 1 7 1 — Автоматическая и полуавтоматическая сварка и наплавка металлов под флю Наплавка литыми твердыми сплавами и карбидно-боридными соединения. 8 I сами _9 L 10
С-27 (ручная электродуговая 22.20 - 1.01 - Оксиды никеля 0.05
С-27 (ручная 3.16 • 0 005 - Оксиды никеля 0.02 - -
В-2К (ручная электродуговая 16.60 • 1.66 - Кобальт 0 60
В-2К (ручная 2.32 • 047 • Кобальт 0 01 * •
Го-ЗОВдИ уоарла/ а) стержневыми электродами и легирующей добавкой 39.60 2.12
БХ-24 ХР-19 (ручная электродуговая 42.9 41.40 - 2.56 4.35 • - - • -
CBupKaj б) литыми карби- дами (трубчатые
ЭЛСКЧрОДЫу рэлит-тз (ручная газовая сварка) 3.94 • - • —
75
3. Открытые источники горения
2 13|415| 6 1 7 I 8 1 9 I 10 1 1 ' 1 ' 1 • 1 ' 1 * О 1 ££оо 1 • 101 J» 1 1 54.20 | • | 0.008 | -I - 1 -1-1 -1-1 92.50 9.48 0.001 - - .... | 39.70 1 - | 0.357 | - | БорО.235 | . | . | . | . 23.40 | - | 0.062 | - | Бор 0 288; Оксиды никеля 0.095 1 - 1 *
— в) наплавленными смесями I КБХ X со Сталинит М (руч- ная электроду! иная сварка) г) порошками для напыления [СНГН | ВСНГН
3. Открытые источники горения
Таблица 3.2.
Удельные величины вредных веществ, образующихся при контактной
электросварке, плазменном напылении и металлизации
Технологический процесс или тип оборудования Выделяющиеся вредные вещества
наименование, единицы измерения количество
Контактная электросварка стали:
Стыковая и линейная Сварочный аэрозоль (оксиды железа с примесью до 3% оксидов марганца), г/ч на 100 кВА номинальной мощности машины 33.3
Машины стыковые:
МС-1602 То же, г/ч 33.3
МС-1202 H 18.6
МС-802 8.7
Машины точечные:
МИТУ-300 Тоже, г/ч 15.0
МТ-2510 Я ш 8.0
МР-2507 _ « 6.2
МТ-1617 И ш 5.0
МПТ-75 W 3.5
МТПП • 5.0
Точечная То же, г/ч на 100 кВА номи- нальной мощности машины 5.0
Сварка трением Оксид углерода, мг/см2 площади стыка 8.0
Плазменное напыление Оксид алюминия, г/кг расходуемого порошка 775
Установка УМ11-5-68 Оксид алюминия, г/ч 310.0
Металлизация стали цинком Оксид цинка, г/кг расходуемой проволоки 96.0
Мсталлизатор электрический ЭМ-12-67 Оксид цинка, г/ч 1.47
Радиочастотная сварка алюминия агрегат “16-76” Оксид алюминия, г/ч 7.3
77
3 Открытые источники горения
v Таблица 33.
Удельное выделение загрязняющих встеста при реже металлов и сплавов
Металл олш ина азрезв емого мате- риала Сварочный аэрозоль >в и ныннов Газ
г/м г/ч в том числе оксид углерода оксид азота
вещество количество г/м | г/ч г/м г/ч
г/м г/ч
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 и
— Газовая резка:
стать углеродистая 5 2.25 74.0 Оксиды марганца 0. 07 2 31 1 50 49.5 1.18 39 0
10 4.50 131.0 Оксиды марганца 0 13 3 79 2 18 63.4 2.20 64 1
20 9 00 200.0 Оксиды марганца 027 600 2 93 65.0 2.40 53 2
Сталь качественная .тегированная 5 2 50 825 Оксиды хрома 0.12 3.96 1.30 42.9 1.02 33 6
10 5 00 1455 Оксиды хрома 0.23 668 1 90 55 2 1.49 43.4
20 10.00 222 0 Охсцды хрома 047 10.35 2.60 57.2 2.02 44 9
Сталь высоко- марганцовистая 5__ 245 80.1 Оксиды марганца Г 060 19.76 1.40 462 1.10 36.3
10 4 90 142 2 Оксиды марганца 1 20 35.10 2 00 58.2 1.60 46.6
20 9.80 2175 Оксиды марганца 2 40 53.30 2.70 599 2.20 48 8
Сплавы титана 4 5.00 1400 Титан и его оксид 4.70 131 50 0 60 168 0.20 5.6
12 15.00 3150 Титан и его оксид 1400 280 00 1 50 31.5 0.60 12,6
20 25 00 390.0 Титан я его оксид 22.00 343 00 2.50 38 0 1.00 15.6
30 35.00 355 0 Титан и его оксид 32.60 33200 2 70 276 1 50 ! 1
Плазменная резка:
Сталь углеро- листая низко- легированная 10 4.10 811.0 Оксиды мартанца 0.12 23 70 l.40_j 277.0 6.80 1187.0
14 6.00 792.0 Оксиды марганца 0.18 23.70 2.00’ 264.0 10.00 1320.0
20 10.00 960.0 Оксиды марганца 0.30 28.80 2.50 | 247.0 14.00 1240.0 [
78
с>ткригтые лс-тпчммвк птремкл
1 2 3 4 5 6 7 АА ОП 8 1 43 9 429 0 10 6 30 11 2075.0
Сталь 5 10 з.оо 5 00 990.0 13700 Оксиды хрома Оксиды хрома U. 14 0.24 66.00 1.87 4670 950 26100
легированная 20 12.00 1582 0 Оксиды хрема 0.58 76.60 2.10 277.0 12.70 1675.0
5 4 00 793.0 Оксиды марганца 0.72 142.50 1.40 277.0 6.50 1286.0
маэтпювистая 10 5.80 765.0 Оксиды марганца 1.16 153.00 2.00 264 0 10 00 1320 0
20 9.60 920.0 Оксиды марганца 1.73 166.00 _ 2 50 0 50 240 0 153 0 13.00 Z00 1247.0 612,0
Сплавы АМГ 8 20 2.87 3 80 826.0 478 0 Оксиды алюминия Оксиды алюминия 3.50 1 441 00 0.60 75.6 3.00 3780
80 6 40 164,5 Оксиды алюминия 800 162.00 лэ А 'ЭО I 00 0 40 27.0 62.4 9.00 10.50 243 0 1640.0
Сплавы титана 10 20 2 90 6.80 452.0 543.0 Титан и его оксиды Титан и его оксиды 641 513.00_ 0.50 40 0 14.70 1175.0
30 12 60 680 0 Титак и его оксиды 11 88 637.00 0.60 32.3 18 90 1020 0
Электродуговая резка: — П 7 — 1 0 ]—:
Электро дуговая резка алюмнни- евых сплавов 5 10 1.0 2.0 - • Об • 2.0 -
20 4.0 • • - 09 • 40
1 зо 6.0 - - • 1.8 • 80
Высохомар- ганцовистой - Возду 100.0 шно-дугс мая строжка (г на Оксиды марганца 1кгугал1 25.00 2500 50 00 •
стадм Титанового сплава - 500.0 • - • • 500.00 130.0 0 1
79
3 Открытые источники горения
Таблица 3.4
Количество вредных веществ, образующихся при газовой сварке сталей и
тлектродутовой резке алюминиевых сплавов
Процесс Вредные вещества Количество, г
Газовая сварка
апстилснокислородная Оксид азота 22 ив 1 кг ацетилена
с пропанобугановоЯ смесью Оксид азота ! 5 на 1 кг смеси
Электродуговая резка алючиииевъех сплавов Оксид алюминия 0.2 на 1 м длины реза толщиной 1 мм
Выбросы некоторых ком ионолов при резке ряда металлов можно
приближенно вычислить по следующим эмпирическим формулам
(g г/2 м реза):
оксидов алюминия при плазменной резке сплавов алюминия:
g««2x4xV8 , 0.1)
оксидов тигана при газовой резке титановых сплавов:
Я„-6хз/8 , 0.2)
оксидов железа при газовой резке легированной стали:
g„-0.5x5, (3.3)
Mapianua при газовой резке легированной стали
(Мп]
g-.-0.5x -------- , (3.4)
100
оксидов хрома при резке высоколегированной стали:
|Сг]
gQ " 0.135 х ----, (3.5)
100
где
5 - толщина листа металла, мм
[Мп], [Сг] - процентное содержание марганца и хрома в стали.
80
3. Открытые источники горения
Пример 3.1.
Определить количество выделяющихся вредных веществ при ручной сварке
стали электродами АНО-6.
Цдищные данные.
Расход электродов 2 кг/ч.
Решение.
Из таблицы 3.1 определяем виды выделяющихся вредных веществ и удельные
валовые выбросы их при ручной свлркс электродами АНО-6:
пыль • 16 8 г/кг. в том числе MnOj - 1.95 г/кг .
Количество выделяющихся вредных веществ при заданном расходе
электродов:
пыль • 16.8 к 2 ” 33.6 г/ч,
в том числе MnOj • I 95 х2 = 3 90 г/ч.
81
4 Взаюипдсйстиис материала с природной средой
4. ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ МАТЕРИАЛА С ПРИРОДНОЙ СРЕДОЙ
4. 1. Породные отвалы
Этот раздел подготовлен в соответствии с “Отраслевой методикой расчета
количества отходящих, уловленных и выбрасываемых в атмосферу вредных
веществ предприятиями по добыче и переработке угля”, разработанной
ВНИИОСуголь р|
4.1.1. Расчет выбросов твердых частиц
Выбросы твердых части в атмосферу отвалами определяется как сумма
выбросов при формировании отвалов и при сдувании частиц с их пылящей
поверхности.
Количество твердых частиц, выделяющихся при формировании отвалов,
определяется по формуле, т/гол
М0Ф= Ку ж К । х g°„ х 11 х (1 - п) х ЮЛ (4.1)
где:
Ко - коэффициент, учитывающий влажность материала (принимается а
соответствии с данными табл. 4.1);
К ] • коэффициент, учитывающий скорость ветра ( принимается в соответствии
с данными табл. 4.2);
В°м ‘ УДсльяос выделение твердых частиц с I м’ породы, подаваемой в отвал.
г/м3 ( принимается л соответствии с данными табл. 4.3);
П - количество породы, подаваемой н отвал, м3/год;
п - эффективность применяемых средств пылеподавлення (определяется
экспериментально либо принимается по справочным данным), дол.сд.
Таблица 4.1.
Зависимость величины Ко от влажности материала
Влажность матсрнала.% Ко
до 0 5 2.0
0.5- 1.0 1.5
1.0-3.0 1.3
3.0 - 5.0 1.2
5.0 - 7.0 1.0
7.0-8.0 0.7
8.0 - 9.0 0.3
9 0- 10.0 0.2
более 10 0 0.1
82
4 Взаимодействие материала с природной средой
Таблица 4.2
Зависимост ь коэффициента К । от скорости ветра*
Скорость ветра, м/с к.
до 2 10
2-5 1.2
5-7 14
7-10 1.7
* Величина коэффициента К, определяется по значению наиболее часто
повторяющейся для данной местности скорости ветра.
Для расчетов ПДВ количество выделяющихся твердых частиц при
формировании породных отвалов определяется по формуле, г/с
«и Кох K|Xg°„x П,х(1-п)
Мо = -------------------------. (4-2)
3600
где
П, - максимальное количество породы, поступающей в отвал, м’/ч.
Количество твердых частиц, сдуваемых с поверхности породных отвалов,
определяется по формуле, т/год
Мс0-86.4 х Ко* К |Х Кгх Sox Wox Гх (365 - Тс) х (1 - п), (4.3)
|де
К 2- коэффициетп, учитывающий 'эффективность сдувания твердых частиц и
численно равный
1.0 - для действующих тл валов;
0.2 - в первые три тола после прекращения эксплуатации;
0.1 - в последующие годы до полного озеленения отвала,
So - площадь пылящей поверхности отвала, м‘,
We - удельная сдуваемость твердых чащице пылящей поверхности отвала;
(принимается равной O.lxlO'6 кг/м!);
Г - коэффициент измельчения горной массы (принимается равным 0.1);
Тс - годовое количество дней с устойчивым снежным покровом
При подстановке в уравнение (4.3) значений Wo и Г получаем формулу,
т/год:
Мс0 = 86.4 х Кох К ,х К2х Sox (365 -TJ х (| - n) хI04, (4.4)
Для расчета нормативов ПДВ количество сдуваемых с поверхности
породных отвалов твердых частиц определяется по формуле, г/с
Мс1с = Кох KjxKjx Sax(1-п)х10\ (4.5)
83
4 Взаимодействие материала с природной средой
Таблица 4.3
Удельное выделение твердых частиц при формировании отвалов
Наименование оборудования Удельное выделение твёрдых частиц, g°vx. г/м’ ♦
Огвалообразование плоских отвалов
Драглайн ЗШ-15/90, ЭИ1-20/90 180
Драглайн 4111-10/70 26.6
Драглайн ЭШ-4/40, ЭШ-6/45, Э111-5/45 64.0
Отвалообразоватсль 01J1P-5250/190 2.7
Бульдозер 5.6
Разгрузка автосамосвала 10.0
Раз1рузка думпкара 10.0
Огвалообразованне терриконников 20.0
* Данные приведены ба учета средств пылеподшлеииа При прочих равных
условиях удельное выделение твердых частиц для механических лопат принимаете» а
два раза меньшим, чем для apai пайпов
4.1.2. Расчёт выбросов газообразных веществ
Газообразные вредные вещества выбрасываются в атмосферу торящими
породными отвалами.
Количество выделяющихся вредных веществ определяется по формуле, т/год
Mr = g%xn, (4.6)
еде
gnQ - средний выброс вредных всщесгв (диоксид серы, оксид углерода, оксиды
азота, сероводород) с одного действующего горящего отвала, т/год
(принимается в соответствии с данными таблицы 4.4);
п • количество действующих горящих отвалов.
Для недействующих горящих отвалов формула (4 6) имеет вид
МГ“ g’cpXnjxKj, (4.7)
где
П| - количество недействующих горящих отвалов,
Kj - коэффициент, учитывающий снижение количества выбрасываемых
вредных веществ после прекращения эксплуатации отвалов и численно
равный
0.5 - в первый год после прекращения эксплуатации;
0.3 - во второй год,
0.1 - в третий и последующие годы
84
4 Взаимодействие магсрнала с природной средой
Таблица 4.4
Средний выброс пред Hi. IX веществ с дейс твующего горящего отвала
Производственное объединение Средний выброс вредных веществ с действующего горящего отвала, т/год
Всего В том числе
диоксид серы оксид углерода оксиды азота серово- дород
Вахрушеву! оль 157.8 13.6 136.0 1.4 6 8
Воркутауголь 403.5 34.7 347.5 3.5 17.8
Гуковуголь 425.5 36.7 366.8 3.7 183
Ростовуголь 2503 21 6 215.7 2.2 10 8
Кизелуголь 652 5.6 56.2 0.6 2.8
Севсрокузбассуголь 69 2 6.0 159.6 0.6 3.0
Прокопьевск1мдро- уголь Г 463 4 39.9 399 5 4.0 20.0
Киселсвскуголь 463 4 39 9 199 5 4.0 200
Юж Кузбассу гол!. 2714 4 234.0 2340.0 _23.4 117.0
Ксмеропоуголь 48 2 8 1 394 0 0.7
^Приморскуголь Челябинскуголь 580 5.0 50.0 0.5 2.5
1444.4 124.5 1245 3 12.4 62.2
Ленин! радсланец 1701.0 146 7 1466.4 14.6 73.3
Доиецкуголь 3647.6 314.5 3144.5 31.4 157.2
Макеевуголь 2742.4 236.4 2364.2 23.6 118.2
Совстскуголь 353.1 30.4 304.5 3.0 15.2
Красноармейскуго.1ь 16654 143.6 1435.7 14.3 71 8
Селидовуголь 1401 1 120.8 12079 12.0 604
Добропольеуголь в32.5 71 S 717.7 7.1 35.9
Аргсмуголь 450.3.9 3882 3882 8 38.8 191 I
Дзержинскую ль Орджоникидлсу! о ль 1828.0 157 6 1575.9 15.7 78.8
2833.5 244 3 2442.7 24.4 122.1
Шахтсрскантрацит 1377.6 118 8 1187.6 118 594
Октябрьуголь 922.4 79 5 795.3 79 39.7
Тореза1гтрацит Ворошилов! раду» оль Стахановуголь 3751.4 323.4 3234 0 32.3 161.
1418 1 122.2 1222.6 12.2 61.1
1377.0 118.7 1187.1 11.9 59.3
Первомайскуголь 2718 5 234.4 □43.5 2.3.4 117.2
Лисичанскуголь 25496 219.8 21980 21.9 109.9
Донбассанзраци г 1594.5 375 1374 5 13.8 68.7
Антрацит 1250 2 1078 1077.7 10.8 53 9
Антрацитуглсобо- гашснис 1896.6 163.5 1635.0 16.3 818
Ровенькиантрацит 1147.4 98.9 989 1 99 49.5
Краснодону голь 556.0 47.9 479.3 4.8 24.0
Свердловантрациз 1865.8 160.8 1608 5 16.1 80 4
Укрзападуголь Донецку» лсобога- щение 561 2 484 483.8 4.8 24.2
5261 7 453 6 4536.0 453 226.8
Ворошиловград- углеобогащение 2979.1 256.8 2568.2 25.7 128 4
85
4 Взаимодействие материала с природной средой
Для расчета нормативов ПДВ количество газообразных вредных веществ,
выделяемых горящими породными отвалами, определяется по формуле, г/с:
М’г- 0.0317 х К, xg0,, (4.8)
Для действующих породных отвалов Kjw I.
Пример 4.1.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся н атмосферный
воздух от породных отвалов
Исходные данные
На шахте объединения имеется плоский действующий нсгорящий породный
отвал. Порола доставляется автосамосвалами и планируется бульдозером.
Ежегодно в отвал подается 62400 м’ породы с влажностью 5 %. Максимальное
количество породы, поступающей на отвал в течение часа, составляет 7.3 м’.
Площадь пылящей поверхности отвала равна 13000 м2. Пылсподавленис на
данном отвале не применяется. Для местности, где расположен отвал,
характерны: часто повторяющаяся скорость ветра 4.5 м/с и 180 дней с
устойчивым снежным покровом
Рсцкцн£
Коэффициент, учитывающий влажность породы, (из табл.4.1): Ко = 1.0.
Коэффициент, учитывающий скорость ветра, (из табл. 4.2): К, - 1.2.
Удельное выделение твердых частиц с 1 м’ породы, подаваемой в отвал, g0^,
г/м’ (из табл. 4.3):
для бульдозера - 5.6, для разгрузки автосамосвалом - 10.0.
Эффективность применяемых средств пылеподавления п = 0.
Количество твердых частиц, выделяющихся при формировании отвала, т/год:
♦
Mo - I 2 х (5.6+10.0) к 62400 х 10* = I 17.
Количество твердых частиц, выделяющихся при формировании отвала, г/с:
Ф1 1.2 х (5.6+10.0) х 7.3
Me =--------------------------- 0 04.
36<Х)
Коэффициент, учитывающий эффективность сдувания твёрдых частиц:
К2= 1.0.
Количество твёрдых част ни. сдуваемых с поверхности породного отвала,
т/год:
М%==86 4х 1.2 х 1.0 х 13000 х (365-180 )х 104 ~ 2.49.
86
1 В заимодсйствие материала с природной средой
Количество твердых частиц, сдуваемых с поверхности породного отвала, г/с:
Мс0= 1.2 х I Ох 13000 х |(Г5-0.16.
Выброс твёрдых частиц с данного отвала
Мп-1.17+2 49 3 66 т/год,
Мо' = 0.04+0.16 - 0 20 г/с.
4,2. Полигоны твёрдых бытовых отходов
1>тог раздел подготовлен в соответствии с "Временными рекомендациями по
расчёту выбросов вредных веществ в результате сгорания на полигонах
твёрдых бытовых отходов и размера предъявляемого иска за загрязнение
атмосферного воздуха", утвержденными Министерством экологии и
природных ресурсов Российской Федерации 2 ноября 1992 г .[4].
Расчёт выбросов вредных веществ в результате сгорания на полигонах
твёрдых бытовых отходов производится по формуле, т:
М, = М х V х &, (4.9)
где
М - расчётная насыпная масса твердых бытовых отходов
(принимается равной 0.25 т/м’),
V • объём сгоревших твёрдых бытовых отходов (ТБО), мЛ;
g, - удельные выбросы зшрязняющих веществ, т/r сгоревших ТБО
(определяются по табл. 4.5).
Таблица 4.5.
Удельные выбросы зшрязняющих веществ при горении твёрдых
бытовых отходов
Наименование загрязняющего вещества Удельный выброс, г/г сгоревших ТБО
Твёрдые вещества 000125
Диоксид серы 0 003
Оксиды азота 0005
Оксид углерода 0.025
Сажа 0 000625
Объём сгоревших ТБО определяют разницей между поступлением (по
документам) и оставшимся их объёмом после горения
Пример 4.2.
Определить количество вредных веществ, выделяющихся в атмосферный
воздух в результате сгорания на полигоне твёрдых бытовых отходов.
87
4 Взаимодействие материала с природной средой
Исходные данные.
Объем сгоревших бытовых отходов 500 м’.
Решение.
Выброс твердых веществ, г
М„ -Мх УхЧт> = 0.25 *500x0.00125 = 0.156
Выброс диоксида серы, т
Msoj = М х V х 4soj = 0 25 х 500 х 0.003 = 0.375
Выброс оксидов азота, т
Мио» = М х V х 4nOm = 0.25 х 500 х 0.005 = 0 625
Выброс оксида углерода, т
Мео = М х V х qc0 = 0.25 х 500 х 0.025 = 3.125
Выброс сажи, т
- М х V х = 025 х 500 х 0 000625 - 0.078
88
4. В 1аимодейстп|к материала с природной средой
4.3. Неорганизованные источники выбросов в промышленности
строительных материалов
Содержание раадсла 4.3.
Стр
4.3.1. Перечень основных источников неорганизованных выбросов и
выделяющихся вредных веществ на предприятиях отрасли...................91
4 3.2. Организация работ по контролю промышленных выбросов в
атмосферу ........................................................... 92
4.3.3. Склады, хвосгохранилища ........................................93
4.3.4. Пересыпки пыляших материалов ...................................96
4.3.4.1. Пересыпка угля ......-............................................. 91
4.3.4.2. Сдувы пыли ....»......................................98
4.3.5. Карьеры ........................................................99
4.3.5.1. Выбросы пыли при автотранспортных работах ............99
4 3 5.2. Выбросы токсичных газов при работе карьерных машин ..102
4.3.5.3. Выбросы при выемочно-погрузочных работах.............103
4.3.5.4. Выбросы при буровых работах......................... 104
4.3.5.5. Выбросы при взрывных работах.........................105
Заключение к разделу 4.3..............................................108
Литература к разделу 4.3 ............................................. Ю9
Приложения к разделу 4.3.............................................. HI
89
4 Взаимодействие материала с природной средой
МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ
ПО РАСЧЁТУ ВЫБРОСОВ ОТ НЕОРГАНИЗОВАННЫХ
ИСТОЧНИКОВ В ПРОМЫШЛЕННОСТИ
СТРОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ
Новороссийск
1989
90
4 Взаимодействие материала с природной средой
Методическое пособие предназначено для ориентировочных
расчетов количества вредных веществ, выбрасываемых в атмосферу
неорганизованными источниками предприятий промышленности
строительных материалов Оно может быть использовано также при
проведении инвентаризации выбросов путем расчёта их количественных
характеристик в тех случаях, когда прямые методы измерений по каким-либо
причинам затруднены
Временное методическое пособие разработано институтом
НИПИОТстром НПО «Союзстромэколо! ия» на основании материалов
натурных замеров, проведенных в 1981-1982 г.г„ анализа литературных
источников, в соответствии с зтапом 03.06Л1Д по заданию 03 проблемы
0.85.04 ГКНТ «Создать и внедрить эффективные методы и средства контроля
загрязнения окружающей среды»
Авторы: А.С.Гаврилова. канл техн, наук В.Д.Чебуркова,
Л Н.Перестюк.
С введением в действие настоящего методического пособия
утрачивает силу «Временное методическое пособие по расчету выбросов от
неорганизованных источников в промышленности строительных материалов»
выпуска 1982 года.
91
4. Взаимодействие материала с природной средой
4.3.1. Перечень основных источников
неорганизованных выбросов и выделяющихся
вредных веществ на предприятиях отрасли
Неорганизованными выбросами являются выбросы в виде
направленных потоков, возникающие за счёт негерметичности оборудования,
отсутствия или неудовлетворительной работы средств пылеподавления я
местах загрузки, выгрузки или хранения пылящего продукта. Основными
вредными веществами, поступающими от неорганизованных стационарных
источников загрязнения окружающей среды в промышленности строительных
материалов, являются пылеаыбросы и газообразные компонеггты (СО, SOV
NO, и др.), выделяющиеся при работе карг.ерпогх> транспорта, буровых и
взрывных работах.
Расчёт объёма неорганизованных выбросов необходим для учета
допустимых валовых выбросов предприятий, расположенных в зонах
повышенного загрязнения атмосферы. В промышленности строительных
материалов источниками неорг авизованных выбросов являются узлы
пересыпки материалов, перевалочные работы на складе, хранилища пылящих
материалов, узлы загрузки продукции в неспециализированный транспорт
навалом; хвосгохранилища, карьерный транспорт и механизмы, дороги с
покрытиями и без покрытия, погрузочные работы, бурение шурфов и скважин,
взрывные работы
Пыль, образующаяся при бурении, пылении камня, транспортировке,
погрузочно-разгрузочньгх, взрывных и других работах характеризуется
широким диапазоном размера частиц от 1-2 мм до долей микрона.
В атмосферу обычно поступает пыль, размер которой менее Юмкм
Крупные частицы или сразу падают на почву, или оседают из воздуха через
непродолжительное время Вынос в агмосг|гсру мельчайших минеральных
частиц пыли в свободном состоянии в виде аэрозолей загрязняет воздушное
пространство главным образом вблизи предприятий и на непродолжительное
время, по наносит определённый ущерб народному хозяйству.
Пыль, оседая на землю, поверхность водоёмов, зданий, сооружений
выступает в основной своей роли источник» загрязнения почвы и водоёмов,
что предопредсзгяст накопление вредных веществ до и выше предельных
концентраций.
92
4 Взаимодействж материала с природной средой
4.3.2. Организация работ по контролю
промышленных выбросов в атмосферу
На крупных предприятиях стройматериалов рекомендуется
организовывать службу пылеулавливания (подразделения по охране природы)
или возложить ответственность за эти работы на санитарно-промышленные
лаборатории. План организации контроля разрабатывается предприятием на
основании требований местных органов санитарного надзора УГКС и
Госинспекции по охране атмосферного воздуха и согласовывается с ними
Выполнение природоохранных мероприятий контролируется
главным инженером предприятия
Определение химического состава и запыленности карьеров и
производственной территории можно производить как путём отбора проб
воздуха на рабочих местах в карьере с последующим анализом в лаборатории,
так и с помощью переносных приборов, позволяющих опрсделятъ содержание
вредных примесей и пыли непосредственно па месте замера.
Отбор проб необходимо производить в соответствии с инструкцией
по определению загазованности к запыленности атмосферы карьеров. При
отборе проб приёмное устройство аппаратуры пылевого и газового контроля
должно помещаться и зоне дыхания рабочих, те. примерно на высоте 1-1.7 м
[7.10]
Запыленность воздуха определяется весовым методом путём
протягивания определённого объёма исследуемого воздуха через фильтр и
взвешивания фильтра н лаборатории до и после отбора проб. Протягивание
воздуха осуществляется или электрическим аспиратором, или аспиратором
эжекторного типа. В качестве фильтров используются фильтры АФА-18 или
АФА-10, изготовляемые из ткани ФНП Минимальная навеска пыли должна
быть 1-2 мт.
Основные недостатки весового метола определения запыленности
воздуха - длительность отбора пробы и невозможность определения
концентрации пыли на рабочем месте.
Почти все методы и приборы, применяемые для контроля
запыленности и загазованности атмосферы карьеров и производственных
территорий, нс позволяют получить оперативную информацию [10-14].
Оперативный комплексный контроль врезных примесей в атмосфере карьеров
и производственных территорий следует осуществлять с помощью
передвижной лаборатории, оснащённой новейшими приборами экспрессного
пылевого и газового контроля.
Замеры параметров и состава выбросов от источников
неорганизованных выбросов следует проводить один раз в квартал.
93
4. Взаимодействие магерняна с природной средой
4.3.3. Склады, хвостохранилища
Общий объем выбросов дли них можно охарактеризовать следующим
уравнением
k, к2 к, К. ki k7 GJO* В'
q=A+B = ---------------------------- + к3 к4 к, к«krq' F. г/с, (I)
3600
где:
A - выбросы при переработке (ссыпка, перевалка, перемещение) материала,
г/с;
В - выбросы при статическом хранении материала,
к| * весовая доля пылевой фракции в материале. Определяется путем
отмывки и просева средней пробы с выделением фракции пыли размером
0-200 мкм;
kj - доля пыли (от всей массы пыли), переходящая в аэрозоль;
к} - коэффициент, учитывающий местные метеоусловия и принимаемый в
соответствии с табл.4.3.2;
к, - коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности
узла от внешних воздействий, условия нылсобраэовання Берется по
данным табл. 4 3.3;
к4 - коэффициент, учитывающий влажность материала и принимаемый в
соответствии с данными юбл 4.3.4.
к* - козффнцнент. учитывающий профиль поверхности складируемого
материала и определяемый как соотношение F^ /F. Значение к<,
колеблется в пределах 1,3-1,6 в зависимости от крупности материала и
степени заполнения;
к7 - коэффициент, учитывающий крупность материала и принимаемый в
соответствии с табл.4 3 5;
Рф» - фактическая поверхность материала с учетом рельефа его сечения
(учитывать только площадь, на которой производятся погрузочно-
разгрузочные работы);
F - поверхность пыления в плане, м2;
q’ - унос пыли с одного квадратного метра фактической поверхности в
условиях, когда k} = I и к5 = I, принимается в соответствии с данными
табл. 43.6.
G - суммарное количество перерабатываемого материала, т/ч;
В' - коэффициент, учитывающий высоту пересыпки и принимаемый в
соответствии с табл. 43.7
Склады и хвостохранилища рассматриваются как равномерна
распределенные источники пылсвыдс.зений
Проверка фактического дисперсного состава пыли и уточнение значения
к2 производится отбором проб запыленного воздуха на границах пылящего
объекта (склады, хвостохранилища) при скорости ветра 2 м/с. дующего в
направлении точки отбора пробы
94
4. Взаимодействие материала с природной средой
Таблица 4.3.1
Значение коэффициентов к,, кгдля определения выбросов пыли
NN п/п Наименование материала Плотность материала. i/cm^ Весовая доля пылевой функции к| в материале Доля ныли, переходящая в аэрозоль, к2
1 2 3 4 5
1 Огарки 1.9 004 0.03
2 Клинкер 3.2 001 0.003
3 1 (смен г 3.1 0.04 0.03
4 Известняк 2.7 0.04 002
5 Мергель 2.7 005 0.02
6 Известь комоная 2.7 0 07 0.02
7 Известь молотая 2.7 0.07 0.05
8 Гранит 2.8 0.02 0.04
9 Мрамор 2.8 0.04 0 06
10 Мел 2.7 0 05 0.07
11 Гипс комовый 26 0.03 0.02
12 Гипс молотый 2.6 008 0.04
13 Доломит ' 2 7 0.05 0.02
14 Опока 265 0.03 0.01
15 11егмат ит 2.6 0.04 004
16 Гнейс 2.9 0.05 0.02
17 Каолин 2.7 0 06 0.04
18 Нефелин 2.7 0.06 0.02
19 1 дина 2.7 0.05 0,02
20 Песок 2.6 005 0.03
21 Песчаник 2.65 0.04 0.01
22 Слюда 2.8 0.02 0.01
23 Полевой шпат 2.5 0.07 0.01
24 Шлак 25-3.0 005 0.02
25 ДиорНТ 2.8 0.03 006
26 Порфироиды 2.7 0.03 0.07
27 Графит 2.2-27 0.03 0 04
28 Уголь 13 0.03 0.02
29 Зола 2 5 006 0.04
30 Диатомит 2.3 0.03 0.02
31 Перлит 24 004 006
32 Керамзит 2.5 0 06 0.02
33 Вермикулит 2.6 0.06 0.04
34 Аглопорит 2.5 0 06 004
35 туф 2.6 0.03 002
36 Пемзз _ 2.5 0.03 0.06
95
4 Взаимодойспше материала с природной средой
1 2 3 4 5
37 Сульфат 27 0.05 0.02
38 Шамот 2.6 0.04 0.02
39 Смесь песка и извест и 2.6 0.05 0.01
40 Кирпич, бой • 0.05 0.01
41 Минеральная tuna • 0.05 0.01
42 ЩсбенкгС^ • 0 04 0.02
Таблица 4.3.2 Зависимость величины kj at скорости ветра
Скорость ветра, м/с к.
До 2 10
До 5 1.2
До 7 14
До 10 1 7
До 12 2 0
До 14 2.3
До 16 26
До 18 2.8
До 20 и выше 30
Таблица 4.3.4
Таблица 4.3.3 Зависимость величины к, от местных условий
Местные условия кц
Склады, хранилища открытые:
а) с 4-х сторон 1.0
б) с 3-х сторон 0.5
в) с 2-х сторон ПОЛИ. и. с 2-х сторон частичн 0.3
г) с 2-х сторон 02
л) с 1 -ой стороны 01
а) загрузочный рукав 0.01
Ж) закрыт с 4-х сторон 0.005
Зависимость величины к,
от влажности магерналов
Влажность мате- риалов, % kj
0-0.5 1.0
До 1.0 09
До 3.0 0.8
До 5 0 0 7
До 7.0 06
До 8 0 04
До 9.0 02
До 10.0 0.1
Свыше 10 0.01
Таблица 4.3.5 Зависимость величины кч от крупности материалов
Размер куска, мм к?
500 0.1
500-100 0 2
100-50 0.4
50-10 0.5
10-5 0.6
5-3 0.7
3-1 0.8
1 1.0
- брать по тому материалу. из которою делают щебенку;
• •
• коэффициент. учитывающие месшые условия при статическом хранении,
• при переводе неорганизованных источников узла пересыпки в организованные
считать выброс пыли в атмосферу до 30% от нормативного показателя ее при
аспирации узла;
••••
- для песка на складах при влажности 3% и более выбросы не считать
96
* Взаимодействие материала с природной средой
Зависимость величины q'
при условии кэ— l;kg=l
Складируемый материал q' г/м1 с
Клинкер, шлак 0 002
Щебёнка, песок, кварц 0002
Мергель, известняк, огарки, цемент 0 003
Сухие глинистые материалы 0 004
Хвосты асбестовых фабрик, песчаник, извссгъ 0 005
Уголь, гипс, мел 0,005
Таблица 4.3 6
Таблица 4.3.7 Зависимость величины В' от высоты пересыпки
Высота падения материала В'
0.5 0.4
1.0 0.5
15 06
2.0 0.7
4.0 10
6.0 1.5
8.0 2,0
10,0 2,5
Пример 1.
Оценить объём неорганизованных выбросов т объединённого
склада цементного завода при поступлении н нею 100 т/ч сырья и 78 т/ч
клинкера.
Характерно! ика объекта сведена в табл. П. 1.1. (приложение I).
4.3.4. Пересыпка пылящих материалов.
Интенсивными неор!анизованнымн источниками пылсобразования
являются пересыпки материала, погрузка материала в открытые вагоны,
полувагоны, загрузка материала грейфером в бункер, разгрузка самосвалов в
бункер, ссыпка материала открытой струёй в склад и др Объемы пылс-
выдслсний от всех этих источников могут быть рассчитаны по формуле (2)
k, к2 kj к, к< к, О Ю6 В’
Q =г/сек (2)
3600
где
kt, к, к3 к|. к5 к7 - коэффициенты, аналогичные коэффициентам в формуле (1);
G - производительность узла пересыпки, т/ч;
В' - коэффициент, учитывающий высоту пересыпки и принимаемый в
соответствии с табл 4.3.7.
Пример 2.
Рассчитать объём пы.теныделений при раз)рузке самосвалов в бункер
щековой дробилки Расчётные параметры приведены в табл. П1.2.
(приложение I).
97
4 взаимодействие материала с природной средой
4.3.4.1. Пересыпка угля.
При пересыпках, нструзке и раз!рузкс угля на технологическом
комплексе поверхности угольных шахт удельный выброс пыли определяется
по формуле
ЕА„
•у." -------- (3)
П,
где
Ау, - количество угля, прошедшего через точку пересыпки (погрузки,
раз'рузки), т/ч;
Пх-добыча угля на шахте, т/ч;
Е - удельное пыле выделение, кг/т, определяемое следующим образом:
п
Е = a wp + с, кг/т (4)
где
а, п, с - эмпирические параметры, значения которых для углей разных марок
представлены в габл.4.3.8,
wp - влажность угля, %.
Удельное пылсобразование при пересыпках, погрузке, разгрузке
рядовою угля или смеси нескольких стандартных классов рассчитываются по
формуле
л
х М
Iе!
Е = ------------, кг/т (5)
100
где
Е, - удельное пыле выделение i-ro стандарт ною класса крупност и угля, кг/т;
У; - доля i-ro класса крупности п смеси угля. %
Таблица 4.3.8
Значение параметров а, п, с для определения удельного пылевыделения (Е)
Марка угля Класс крупности, мм п а с
1 2 3 4 5
А 25-50 - 4.8157 3.5981 -0.00001698
13-25 -7.1572 6.2082 -0.00001698
6-13 - 8.8583 7.5471 •0.00001698
3-6 - S.9905 8.2518 -0.00001698
0-3 - 9.3696 8.6744 -0 00001698
98
4. Взаимодействие материала с природной средой
1 2 3 4 5
ПА 25-50 - 3.8743 2 1638 -0.003015
13-25 - 5.2677 3 8469 -0 003015
6-13 - 5 9840 4.7127 -0 003015
3-6 -6 3410 5 1443 -0 003015
0-3 -6 5863 5 4408 -0 003015
Г 25-50 -5.9216 4 3424 -0.1008
13-25 - 6 4686 4.8175 -0.1008
6-13 -7 1437 5 4442 -0.1008
3-6 -7.5095 5.7740 -0.1008
0-3 -7.7292 5.9723 -0 1008
ОС 25-50 -3.3983 3.1191 -0.1374
13-25 - 3.5899 3.2850 -0.1374
6-13 -3.6121 3.3695 -0.1374
3-6 - 3.6505 3.4146 -0.1374
0-3 - 3.6735 3.4415 -0.1374
ж 25-50 -2.9541 3.0767 - 0.6025
13-25 -3.1658 3.3130 - 0 6025
6-13 - 3.2743 3 4340 - 0 6025
3-6 -3.3815 3.4978 - 0.6025
0-3 - 3.3657 3.5363 - 0 6025
к 25-50 -3 0449 2.8426 -0.1431
13-25 -3.2691 3.1141 -0 1431
6-13 - 3.3852 3 2547 -0 1431
3-6 - 3.4458 3.3281 -01431
0-3 - 3 4808 3.3705 -0.1431
г 25-50 - 5 7268 7.5392 -29.72
13-2’5 -5.9816 7 8029 - 29.72
6-13 -6 1128 7.9417 - 29.77
3-6 -6 7821 8 0140 - 29.77
0-3 -6.2242 8.0595 - 29 77
д 25-50 -8.1545 9.7551 -0.6152
13-25 - 11.5166 13 8668 -0.6152
6-13 - 13 2431 15.9773 -0.6152
3-6 - 14.1611 17.0994 -0.6152
4.3.4.2. Сдувы пыли
При постоянной интенсивности источники пылевьщеления уровень
местного загрязнения атмосферы является функцией скорости воздуха в месте
расположения источника, направления воздушного потока, степени его
турбулентности, расстояния от очага пылепылслекия до места отбора пробы
воздуха [ 10].
99
4. Взаимодействие материала с природной средой
С возрастанием скорости воздушного потока до наступления
равновесия преобладает процесс рассеивания выделяемой источником пыли, и
ей концентрация в воздухе снижается. При дальнейшем возрастании скорости
потока начинает преобладать процесс сдувания пыли и запыленность воздуха
увеличивается
Процесс сдувания пыли весьма сложен, его интенсивность зависит от
целого ряда факторов: дисперсного состава пыли и формы пылинок, её
минералогического и химического состава, удельного веса, физико-
химических свойств, величины сил адгезии, скорости воздушного потока,
уровня его запыленности и т. д.
Основным из этих факторов является скорость воздушного потока,
так как сдувание пыли происходит лишь в том случае, когда действие
аэродинамических сил на пылинку превышает действие всех остальных сил.
На рис. 1 представлена зависимость интенсивности сдувания от
скорости ветра для пыли огарков, мергеля, цемента и клинкера. Наибольшая
сдуваемость и наименьшая критическая скорость характерны для пыли угля и
графита, а наименьшая сдуваемость и наибольшая критическая скорость - для
пыли клинкера. Относительно высокая сдуваемость угля и графита может
быть объяснена сё меньшим объёмным весом и гидрофобностью.
При построении графической зависимости была использована
средняя многолетняя повторяемость ветра по градациям скоростей для
^Новороссийска.
Сдувы определяются как выбросы при статическом хранении
материала
q = к, к« kf к* к, q' F, г/с (6)
4.3.5. Карьеры
Карьеры можно рассматривать как единые источники равномерно
распределенных по площади выбросов от автотранспортных, выемочно-
погрузочных, буровых и взрывных работ.
4.3.5.1. Выбросы пыли при автотранспортных
работах.
Движение автотранспорта в карьерах обусловливает выделение пыли,
а также газов от двигателей внутреннего сгорания. Пыль выделяется в
результате взаимодействия колес с полотном дорого и сдува её с поверхности
материала, груженного в кузов машины.
Общее количество пыли, выделяемое автотранспортом в пределах
карьера, можно характеризовать следующим уравнением:
!00
4. Взаимодействие мзюриала с природной средой
С) Cj С3 N L Ст Ц|
Q = -------------------------- + С« С, С* q'2 FB n, г/с (7)
3600
где
Ci - коэффициент, учитывающий среднюю грузоподъемность единицы авто-
транспорта и принимаемый н соответст вии с табл. 4.3.9.
Средняя грузоподъёмность определяется как частное от деления
суммарной грузоподъёмности всех действующих в карьере машин на их
число л при условии, что максимальная и минимальная грузоподъёмность
отличается не более, чем в 2 раза.
Сз - коэффициент, учитывающий среднюю скорость передвижения
транспорта в карьере и принимаемый в соответствии с табл. 4.3.10.
Средняя скорость транспортирования определяется по формуле
Vcp - (N L)/n. км/ч.
С) - коэффициент, учитывающий состояние дорог и принимаемый в
соответствии с табл 4.3.11;
С« - коэффициент, учитывающий профиль поверхности материала на
платформе и определяемый как соотношение /Fo, где -
фактическая поверхность материала на платформе;
Fo - средняя площадь платформы. Значение С« колеблется в пределах 1,3-1,6 в
зависимости от крупности материала и степени -заполнения платформы;
Cj - коэффициент, учитывающий скорость обдува материала, которая
определяется как геометрическая сумма скорости вегра и обратного
вектора средней скорости движения транспорта. Значение коэффициента
приведено в табл. 4.3 12;
С* - коэффициент, учитывающий влажность поверхностного слоя материала,
равный С4 = к< в уравнении (1) и принимаемый в соответствии с
табл. 4.3.4;
N - число ходов (туда и обратно) всего транспорта в час;
L - средняя протяженность одной ходки в пределах карьера, км;
q, - пылсвыделение в а1мосфсру на 1 км пробега при C|=l, Cjf=l,Cj®l
принимается равным 1450 г
q'2 - пылсвыделение с единицы фактической поверхности материала на
платформе, г/мгс; q'2 - q' (табл 4 3 6);
Fe - средняя площадь платформы, м2;
п - число автомашин, работающих в карьере,
С? - коэффициент, учит ывающий долю ныли, уносимой в атмосферу, и равный
0.01.
101
4 Взаимодействие материала с природной средой
Рис. I. Зависимость удельной сдувасмости пыли от скорости воздушного
потока для различных пылей:
1 - уголь, графит;
2 - гипс, мел. песчаник, известь, известняк (мелкий);
3 - глинистые материалы, керамзит, перлит;
4 - цемент, огарки;
5 - щебень, песок, шлак:
6 - клинкер, кварц, гранит.
102
4 Взаимодействие материала с 1Гриродмой средой
Таблица
43.9
Таблица
43.10
Зависимость С2 от средней
скорости транспортирования
Зависимость С( от средней
грузоподъёмности
автотранспорта
Средняя грузоподъёмность, т с.
5 0.8
10 10
15 13
20 1 6
25 1.9
30 2.5
40 3.0
Средняя скорость транс- портирования, км/ч С,
5 0.6
10 1.0
20 2.0
30 3.5
4.3.5.2. Выбросы токсичных газов при работе
карьерных машин.
Расход топлива в кг/ч на одну л.с. мощности составляет
ориентировочно1 для карбюраторных двигателей 0.4 кг/л. с. ч и для дизельных
двигателей - 0.25 кг/л. с ч. Количество выхлопных газов при работе карьерных
машин составляет 15-20 кг на I кг израсходованного топлива.
Таблица 43.1)
Зависимость Сд от состояния дорог
Состояние карьерных дорог Сз
Дорога без покрытия (трутовая) 1.0
Дорога с щебеночным покрытием 0.5
Дорога с щебёночным покрытием, обработан- ная раствором хлорис- того кальция, ССБ, битумной эмульсией 0.1
Таблица43.12
Зависимость С5 от скорости
обдува кузова
Скорость обдува, м/с с.
До 2 1.0
До 5 1.2
До 10 1.5
1 Точные данные брать но техническим характеристикам
103
4. Взаимодействие империала с природной средой
Приближенный расчет количества токсичных веществ,
содержащихся в выхлопных газах автомобилей, можно производить,
используя коэффициенты эмиссии (16]. приведенные в табл. 4.3.13.
Таблица 4.3.13
Выбросы вредных веществ при сгорании топлива
Вредный компонент Выбросы вредных веществ двигателями
карбюраторными дизельными
Окись углерода 0.6 т/т 0.1 тА
Углеводороды 0.1 тА 0.03 тА
Двуокись азота 0 04 тА 0.04 тА
Сажа 0 58 кгА 15.5 кгА
Сернистый газ 0.002 тА 0.02 тА
Свинец 0 3 кгА •
Бснз(а)пирен 0.23 гА 0.32 гА
Количество вредных веществ, поступающих в атмосферу,
определяют путем умножения величины расхода топлива в тоннах на
соответствующие коэффициенты. Данные по расходу топлива для некоторых
автомашин приведены в табл. 4.3.14.
Таблица 4.3.14
Расход топлива различными транспортными средствами
Марка автомашины Вид топлива Расход топлива, т/ч
КАМАЗ-511 дизельное 0.013
КРАЗ-256 Б-1 дизельное 0.019
ЗИЛ ММЗ-555 бензин 0.014
4.3.5.3. Выбросы при выемочно-погрузочных
работах.
При работе экскаваторов пыль выделяется, главным образом, при
погрузке материала в аптосамосвалы Объём пылсвыделсния можно описать
уравнением
Р, Pi Pj Р« РЛ’6В, G 10й
0г- --------------------,«Ус (8)
36(Ю
104
4. Взаимодействие материала с природной средой
где
Pi - доля пылевой фракции н породе; определяется путем промьгеки и просева
средней пробы с выделением фракции пыли размером 0-200 мкм (Р( “ kJ;
Pj - доля переходящей в аэрозоль летучей пыли с размером частиц 0-50 мкм
по отношению ко всей пыли н материале (пред пол а1Т»ется, что не вся
летучая пыль переходит и аэрозоль). Уточнение значения Р2 производится
отбором запыленного воздуха на (ранниах пылящего объекта при
скорости ветра 2 м/с, дующего в направлении точки отбора пробы (Р2 - к2
из табл.4.3.1);
Р] - коэффициент, учитывающий скорость ветра в зоне работы экскаватора.
Берегся в соответствии с табл 4 3.2 (Р, = kJ,
Р4 - коэффициент, учитывающий влажность материала и принимаемый в
соответствии с табл. 4 3 4 (Н4 = kJ;
G - количество псрераб<пъ1васмой экскаватором породы, т/ч;
Р5 - коэффициент, учитывающий крупность материала и принимаемый в
соответствии с табл. 4 3.7, (Р5“ к7);
Р6- коэффициент, учитывающий местные условии и принимаемый в
соответствии с табл 4 33. (Р6 ~ kJ
4.3.5.4. Выбросы при буровых работах.
При расчете объема загрязнений атмосферы при бурении скважин и
шпуров исходим из тою. что практически все станки выпускаются
промышленностью со среда нами пылеочиегки
пх(1-П)
0зе ---------------- .rfc (9)
3600
где
п - количество единовременно работающих буровых станков;
z • количестно пыли, выделяемое при бурении одним станком, г/ч;
г) - эффективность системы пылеочиегки, в долях.
В случае, если в забое работают станки различных систем, расчетное
уравнение принимает вид
Di z, (I - nJ + Пз za (I - Пт) + ••• +nl2i(1 -ЛО
Q,= ---------------------------------------------, г/с (10)
361Ю
где
nt, п-... П;- количество одновременно работающих станков различных систем,
Z|, z2... z« -количество пыли, выделяемое из скважин перед пылеочисткой;
ПьЛз И; * эффективность установленного пылеочистного оборудования
(табл. 4.3.15).
105
4. Вчаимодейстне материала с природной средой
Таблица 4.3.15
Значение р для расчёта объёма пылсвыбросов при бурении
Способ бурения Системы пылсочистки Л
Шарошечное Циклоны 0.75
Рукавный фильтр 0 85
Огневое Мокрый пылеуловитель 0.95
Таблица 4.3.16
Интенсивность пылсвьиелення некоторых машин в карьерах [17]
Источники выделения пыли Интенсивность пылевыделения Примечание
мг/с г/ч
Буровой станок БМК 27 97 с пылеуловителем
Буровой станок БСШ-1 110 396 с пылеуловителем
Буровой станок БА-100 2200 7920 без пылеуловителя
Буровой станок СБО-1 250 900 с пылеуловителем
Пневматический бурильный молоток 100 360 при бурении сухим способом
Пневматический бурильный молоток 5 18 при бурении мокрым способом
Экскаватор СЭ-3 500 1800 погрузка сухой руды
Экскаватор СЭ-3 120 432 потрузка мокрой руды
Бульдозер 250 900 при работе по сухой породе
Автосамосвал 5000 18000 при движении по сухим дорогам без гнбрдого покрытия
4.3.5.5. Выбросы пыли при взрывных работах.
Взрывные работы сопровождаются массовым выделением пыли
Большая мощность пылевыделения обусловливает кратковременное
загрязнение атмосферы, в сотни раз превышающее ПДК Для расчета
единовременных выбросов пыли при взрывных работах можно
воспользоваться уравнением (II)
106
I Н'мшмодейсгкие материала с природной средой
Q = в| а2а, а> D 10е, г (II)
где
8| - количество материала, поднимаемого в воздух при взрыве
I кг ВВ (4-5 т/кг),
а2 - доля переходящей в аэрозоль летучей пыли с размером частиц 0-50 мкм
по отношению к взорванной горной массе (в среднем а2^ 2 10’’);
а} - коэффициент, учитывающий скорость ветра в зоне взрыва (а3 = kj),
табл.4.3.2;
а., - коэффициент, учит ывающий влияние обводнения скважин и предваритель-
ногоувлажнсиия забоя (табл 4.3.17);
D - величина заряда В В, кг.
Таблица 4.3.17
Значение коэффициента а«, учитывающего влияние обводнения скважин
и предварительного увлажнения забоя
Предварительная подготовка забоя Значение 34
Орошение зоны оседания пыли водой, 10 л/м’ 0.7
Обводнение скважины (высота столба воды 10-14 м) 0.5
Поскольку длительность эмиссии пыли при взрывных работах
невелика (в пределах И)м«о). то эти зшрязнения следует принимать во
внимание в основном при расчете залповых выбросов предприятия
Количество газовых примесей*, выделяющихся при взрывах, можно
рассчитать, используя данные таблиц 18 и 19.
* Удельный вес образующихся газовых примесей:
у го =125 кл'юк'
У ж» = 2.05 кг)нм!
У ял =2.67 кг/нм"
107
I
4 Взаимодействие материала с природной средой
Таблица 4.3.18
Выбросы вредных веществ для различных пород
при использовании разных ВВ
Тип ВВ Взрывная порола Касс горня крспосзи Количество выделя- емых газов, л/кг ВВ
СО no2
Зерногранулит 80/20 магнитовыс роговики VIII 15.5 2.54
НСКОЦДИННОННЫС роговики 10.2 7.0
сланцы VI-VII 9.4 7.7
Зерногранулит 50/50 магнетитовые роювики VIII 33.2 2.82
некондиционные роговики 30.8 3.34
Тротил магнетитовые розовики VIII 65.4 291
некондиционные роговики 52.2 3.19
Таблица 4.3 19
Выбросы вредных газом в зависимости от удельного расхода ВВ
Тип ВВ Удельный расход ВВ, кг/нм3 Коэффици- ент крснос- типоПрото- ДЬЯКОНОВу Количество выделяемых газов, л/кг ВВ
СО NOj
1 2 3 4 5
Зер1К>|ранулит 79/21 0.60 10-12 10.2 7.0
0.75 13-15 13.0 3.3
Тротил 0.60 12-14 52.0 3.2
0.70-0.80 14-18 70.0 2.9
Смесь тротила и зерногранулита 79/21 0.66 8-10 31.0 2.8
Пример.
Рассчитать обт»йм неорганизованных выбросов от карьера по
данным, сведенным в табл. П. I .3 11ривсдсн в приложении I.
108
4 Взаимодействие митериаля с природной средой
Заключение к разделу 4.3.
В результате выполнения этапа 03.06Д1д задания 03 проблемы
0.85.04.ГК1ГТ "Создал, и внедрил, эффективные методы и средства контроля
загрязнения окружающей среды" было разработано методическое пособие по
расчету выбросов от неорганизованных источников в промышленности
строительных материалов
В пособии определены основные источники неорганизованных
выбросов, приведены формулы расчета для разных типов источников (склады,
узлы пересыпки, погрузочно-разгрузочные работы, карьерный транспорт и
механизмы и т д), помещены коэффициенты, учитывающие долю пыленей
фракции в материале, местные условия, степень защищенности узла от внеш-
них воздействий, влажность, крупност ь материала, высоту пересыпки и др.
Показаны примеры расчета выбросов от складов и хранилищ
пылящих материалов. которые рассматриваются как равномерно
распределенные источники пыле выделения, при пересыпке пылящих
материалов, при автотранспортных, выемочно-погрузочных работах и т. д.
109
4 Взаимодействие материала с природной средой
ЛИТЕРАТУРА К РАЗДЕЛУ 4.3.
I. Руководство по контролю загрязнения атмосферы.- Л.: Гндромстеоиздагг,
1979 - 425 с.
2. Лейтэ В. Определение загрязнения воздуха и атмосфере и на рабочем
мсстсУПер. с нем - Л.. Химия, 1980 - 343 с.
3. ГОСТ 17.2.1 04-77. Охрана природы Атмосфера Источники и мстео-
ролоптческие факторы загрязнения Промышленные выбросы. Термины и
определения - М.: Изд-во стандартов, 1977,- 13 с.
4. Гусев А А.. Товпенцева А Г Исследование загазованности атмосферы
вблизи предприятий методом моделирования с применением меченых
атомов - Водоснабжение и санитарная техника - 1972, № 8.-С. 30-33.
5. Никитин В. С. Расчёт концентраций при проектировании низких
факельных выбросов промышленных предприятий.- Водоснабжение и
санитарная техника - 1978, № 8 - С 23-28
6. Тишкин В. С. Расчет вентиляционных и технологических факельных
выбросов.-Водоснабжсние и санитарная техника.- 1979, № З.-С. 12-14
7. Указания по расчету в атмосфере вредных веществ, содержащихся в
выбросах предприятий - М Стройиздат, 1975.- С. 7-9.
8. Определение удельных выбросов вредных веществ на Велико-
Анааольском огнеупорном и Красноармейском динасовом заводах. Отчет
о НИР, инв. Ns 5921802.-Харьков, УкрНИИО,- 1980.
9. Исследование неорганизованных выбросов, взрывобсзопасносгн,
санитарно-гигиенических условий груда и выдача исходных данных для
проектирования опытно-промышленной установки термоподготовки и
трубопроводной загрузки шихты. Огчст о НИР, № гос. регистр.
79034816 - Макеевка,-1980.
10. Никитин В С., Левинский О />.. Суслов Н В. Обеспыливание атмосферы
карьеров -Ташкент, б/и, 1974 -С. 39-47
11. Исследования на моделях укрытий конвертеров ММК емкостью 400 тонн.
Отчет о НИР, № пос. регистр 80025743,- Харьков. ВНИПИЧсрмст-
энергоочиегка.- 1981.
12. Улавливание и очистка неорганизованных выбросов в электростале-
пдавильном производстве за рубежом,- Обзор Чсрмегннформация. Серия
"Защита воздушного и водного бассейнов от выбросов металлургических
заводов" Выи. 2,- М.: Металлургия,- 1982.
13. Берлянд М. Е Современные проблемы атмосферной диффузии и
загрязнения атмосферы -Л Гидромстсоиздат. 1975 - 448 с.
ПО
4. ВзаимодсйС1вие материала с природной средой
14. Охрана окружающей среды. Справочник/Сост. Л. П. Шариков- Л.:
Судостроение. 1978,- 558 с
15. Методика определения удельных выбросов вредных веществ в атмосферу
на единицу продукции при подземной добыче углв и сланца,- Пермь,
ВНИИОСуголь- 1978
16. Ефимов Г. Н. Якубовский Ю М Автомобнльный транспорт и защита
окружающей среды.- М Транспорт, 1979.- 198 с.
17. Никитин В С. Методика определения интенсивности пылевыделения
различных источников непрерывного действия в карьерах- М.: Недра,
1964,- 27 с.
Ill
4. Вмимолсйс1нис материала с природной средой
ПРИЛОЖЕНИЯ К РАЗДЕЛУ 4.3.
112
4 Взаимодействие материала с природной средой
Таблица П 1.1.
Сводная таблица расчетных параметров
Наименование параметра Кд. изм. Значение параметра
сырье клинкер
1 2 3 4
Поток материала zn/ч 100 78
Влажность материала % 3.6 0.1
Содержание пыли в материале (У дом по весу 0.04 0.01
Содержание частиц до 50 мкм в пыли (kJ tt _ 0.02 0.003
Значение (kJ при срелнсго-довой скорости ветра 4 м/с «г 1.2 1.2
Значение (к,) (табл. 4.3.3) н 1.0 1.0
Значение (к,) (табл. 4.3.4) и _ 0.8 1.0
Значение^ ^Рот^/Ь') - •_ 1.4 1.4
Значение (к?) (табл. 4 3 5) *». 0.1 0.5
Высота падения материала м 5.0 6.0
Значение б'(табл. 4.3.7) дом по весу 12 1.5
Унос пыли с 1 м> фактической поверхности г/ м1 с 0.003 0.002
Габариты склада их Ьх h м 27x88x7 27x60x7
Площадь склада м1 2376 1620
Подставляя данные табл II 1.1 в уравнение (1). определяем мощность
выброса
0.040.021.21.00.80.1 1.2100 10'’
q----------------------------------+1,2 0.8 1.4 1.0 0.1 0.003 2376 +
3600
0.010.003 1.2101.00.5 1.5 78 I04
+--------------------------------+|,2 14 1 0 0.5 1.0 0002 1620-
3600
= 2.56 + 0.958 + 2.72 + 0.585 - 6.82 г/с
113
4 ВзаимолеПсгвие материма с природной срелоЛ
Таблица П 1.2
Сводная таблица расчётных параметров
Наименование параметра Ед. изм Значение параметра
1 2 3
Производительность узла пересыпки т/'ч 440
Высота падения материала и 5
Доля пылевой фракции в материале (kJ < Ум плаху 0.05
Доля пыли от всей массы, переходящая в аэрозоль. (kJ if 0,02
Скорость ветра .м/с 4
Коэффициент, учитывающий метеоусловия, (kJ доля по весу 1.2
Коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности узла от внешних воздействий, (kJ 0.1
Влажность материала % 4
Коэффициент, учитывающий влияние влажности материала, (kJ 0.7
Коэффициент, учитывающий высоту падения материала, <ВЭ 1.4
Коэффициент, учитывающий крупность материала, (kJ 0.5
0.05 0.02 1.2 0.1 0.7 14 0.5 440 10*
Q~----------------------------------------= 1Лг/с
3600
114
4 Взаимодействие материала с природной средой
ТаблицаП13
Сводная таблица расчётных параметров
Источник загрязнения, наименование расчётного параметра Значение расчётного параметра
1 2
Автотранспорт
Средняя грузоподъёмность аитосамосвала, т 1S
Значение С, (табл. 43.9) 13
Суммарное число ходок машин (туда и обратно) в час (N) 60
Число машин в карьере (п), шт 20
Средняя протяженность одной ездки (L), км 5
Средняя скорость транспортирования = NL/n'. км/час 15
Значение С} (табл. 4 3.10) 1.5
Значение С} (табл. 4 3.11) 0.5
Средняя площадь платформы машин Б nr xFt / п - м2 12
Средняя площадь материала на платформе(/-,Лаж„^, м2 15
Значение С4 = F***/ Fp 1.25
Скорость ветра, м/с 5
Скорость обдува, м/с 7
Значение С3, (табл.4.3 12) 132
Влажность материала, % 2.5
Значение Св, (табл. 43.4) 0.8
Пылсвыделение на 1 км пробега (q,) при С,=1; Cj®l; Ci»h* 1450
Пыпевыдслсние с единицы поверхности материала (q2) при C/“l; Cj“l; С4И1, аби2 с 0.003
Значение ку 0.01
Выемочно-погрузочные работы
Количество перерабатываемой экскаваторами породы (G), nj/ч 100
Доля пылевой фракции (0-200 лосм) в породе (Р, - к/) _£габл 4 3.1) 0.03
Содержание частиц, переходящих и аэрозоль. размером до ЗОлткм в ныли (Pt - ку/ (табл. 4 3 1) 0.01
Скорость ветра в зоне работы экскаватора, м/с 5
Значение Р3 (табл. 4.3.2) 1.2
Влажность материала, % 2.5
Значение (табл 433) 0.8
Значение ZJ'(табл 4.3.7) 0.4
Значение Р| ® кг (табл 43.5) 0.5
115
4 Взаимодействие материала с природной средой
Взрывные работы
Удельный расход ВВ, кг/м3 0.55
Удельный вес породы, т/м’ 2.5
Количество материала, поднимаемого в воздух при взрыве 1 кг ВВ (aj, т/кг 4.5
Доля переходящей в аэрозоль летучей пыли по отношению к 1 т породы^ 0.00002
Скорость ветра, м/с 5
Значение о, (табл. 4.3.2) 1.32
Значение at (скважины обводняются, орошение зоны нс производится) 0.5
Объем взрываемого блока тыс м1 тыс т 20 50
Суммарная величина (D) взрываемого заряда ВВ, кг 11000
Буровые работы
Количество одновременно работающих буровых станков^, шт 4
Количество пыли, выделяемое при бурении одним станком (г), г/ч 8000
Эффект ивность системы пылеочиегки. т? 0.85
Выбросы пыли от аигитранспорта в карьерах
CjCiCjNLtjt Св Су
Q>~----------------------+ CtCsC«4iF,n
3600
1.31.50.5605 14500.8001
---------------------------+ 1.251 .2 0.8 0.003 12 20 - 1.84 г/с
36000
Выбросы при выемочно-погрузочных работах
Р,-РгР, В' G 10й 0.030.0Ю4 1.20.20.810010*
Qi~ -------------------------------------------------------= 0.64 z/c
3600 3600
Выбросы при буровых работах
п z (I- ц) 48000 (1-0.85)
2j-----------------=--------------------=1.33 г/с
3600 3600
Выбросы при взрывных работах
116
4 Взаимодействие материала с природной средой
Q< -ага>а,а40 10е-4.5 2 КГ* 1-2 0 5 11000 10* = 594000г
Суммарный выброс пыли из карьера
Со» “Qt-Qt- £?> w I-*4 ОМ* 1.33 = 3.77г
Залповый выброс пыли
Qt а, а, а} а< D 10* 594000
+ -----------------= 377 +--------
Т г 10 60
= 990 + 3.7 « 994 г
117
s
Sa
C
£
t4
я
s
я
Физико-химические свойства некоторых веществ
Приложение NI
Вещество Формула олеку ярная асдаМ лот осгь нлкос три 29К, 100 Па .кг/м3 Темпе- ратура плав- ления Тпл. К Темпе- ратура кипе- ния, Т<К Динами- ческая вязкость цх!0л. Пахе при 1=0 я Р=100 кПа const Са- тср- ле- нда S t сопи определения парциального давления паров жидкости (const Аигуана) Интервал темпера- тур для const Антуана
const Л const В onsC mi г. max
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Азот Nj_ 28010 820.0 63.15 77.35 165 0 104 4 42800 52.700 230 —
Азсга(41 диоксид NO- 46 010 1447.0 261.90 294.30 1110 433 891700 1798.500 2ТО 230 320
Ажпа(1) оксид NAO 44 010 1226 0 18230 184 70 131.0 271 7.00380 654.250 247 144 200
Аэота(2) оксид NO 30010 1280 0 109.50 12140 183 0 178 8 74290 682.93С 268 95 140
Аэо1в(5) оксид N^O, 108.010 1642.0 314 20 305.50 137.С 260 12.77000 3017000 273 — —
Алота(3) фторид Mb— 71.000 1537.0 66.15 144 Ю 168.С 212 6.77960 501900 258 103 155
Акрилонигрил CAN 53.060 806.0 189.50 351 70 65 0 517 6 87840 1233 300 230 — —
Акролеин CAO 56 060 841.0 186.00 325.70 73 1 478 7.66500 1558.000 273 — —
н-Альдегид анисовый .^HbOj, 136.150 1126 0 27320 522 70 69.7 637 7 62330 2359.400 230 —•
Альдегид коричный CAO 132.170 1050 0 265.70 52520 55 4 644 771390 2329.600 230 — —
Альдегид масляный CAO 72100 801.0 176.80 348.00 66 5 424 7.59800 1768 400 273 —•
Альдегид уксусный CAO 44 050 783.0 150 20 293 40 86 9 431 7.01610 1034.500 230 —
Аммиак NHi 17030 610.0 195 40 239 90 93.0 503 5 00700 1198.000 273 •— —
2-Амнноэтаиол CANO 61.084 1016.0 283 50 443 50 71.0 655 7.73790 1732.100 186 344 477
Ангидрид малеиновый C.NjOi 98060 14800 326.00 473.10 60.9 695 782500 2420.000 273 — —
Ангидрид пропкиноэый C*H10O, 130.150 10100 — 440.20 57.0 647 7 84740 1977 800 230 — —
Ангидрид уксусный C.HA 102.090 1082 С 199.00 412.00 .652 502 7.12100 1427 800 198
119
Приложение 1
_1 Ангидрид фпьггсвий к-Аяизидмн Анилин Антрапсн _ Ацетат.дегид " Ацеталем Ацеталхлсрвд Ацетон Ацетонитрил Ацетофенон Бензальдегид ' ~ “ Беиэн.тхлорнд Бензил циан нд Бензин "Галоша" Бензоилхлорид Бензойная кислота Бензол Бутадиен-1,3 Бутан Г Бутанол Бутаиои-2 Бутаконитрил Бутен-1 Бутен-2 Буген |-он-3 Бутмламин и-Буталаяитан ' ~ н-Бутил ацетат Були бензоат _ втор-Бутил бензол 2 C.H.Q, C,H/)N _C.H,N cltH„ СзН^О: СзЙ1_ СдНзСр С3Н4О СаН,Ы с,н,о С:Н,О С,Н<1 C»H,N Смесь _CyHSOq_ С7Н4О; С«Н4 Вга ... С«Нц С.Н.сО _CjH,O CxHtN C«H, c«H, _C.jN.O_ C4HnN_ JWb.N СьНцО^ С1.Н.Д СиНм 3 J48 110 123 160 93 ISO 178.180 44 050 26040 78 500 58 080 JI 050 J20.150 106 130 126.590 117 ISO J01 000 _ 140 570 '.. 120 78 120 159.820 54 09<j 58 120 74120 72 100~ 69 090 56 080 56J80 70.090 73.140 149240 1 16 | ни 178.230 134 220 4 1071.0 1022 0 1255 0 _ 778.0 430 0 J204.0 7910 783.0 10280 1041 6 1100.0 1017.0 7510 1212.0 10750 8790 3102.0 650.0 5790 824 6 792 0 595 0 6210 _7ioo 740.0 “ 932 0 882J 1006 0 ' 860 0 5 404 20 _330 40 J67.00 489 70 f 5 0.20 19240 160 20 178 20 229 30 292 80 21600 249 40 395,60 278.70 265 90 Г164 30 134 80 . 83 20 187 20 J 61.00 87 80 J3430 227.60 224.10 _2S9 00 19970 251 00 185 20 6 55771 518.20 457.60 614.40 293 60 239.60 323 90 329 70 354 80 I: 418.40 J07 20 37320 470 40 52200 522.00 353.30 331.10 268.70 390,70 352.80 39O.2O_ 266 90 276.90 278.10 351 00 513 90 399 20 523 00 45640 7 58 0 51 ! 80.0 94 0 790 66 0 782 62 2' 10470.0 609 603 60.6 70 0 146 0 67.7 «30 519000 58.0 72 0_ 71 0 77 0 59,5 _66_£ 8 820 632 672 903 4311 2 198 _476__ 542 519 698 614 745 577 573 767 _ 767 380 533 395 "401 574 518 574 392 JO? 409 516 755 575 769 617 9 7.99950 9.75290 6 92120 7.67390- 7 05640 7.57100 6 84060 725060 8.15100 751300 7.94050 7 66050 6.01401 7 92450 7 45390 -7.45390 _6 98400 _9.82000 6.67070 6 80890 9 59730 - 702450 703950 6 84260 6 86920 6.95300 8.10300 _ 712210 7.00600 7 09470 598310 10 2879 100 2370 800 1457 000 2819.600 1070600 925590 1062.900 1281.700 ’ 1838200 1946 000 2113 100 2217 800 1023 600 2372.000 1820.000 1820.000 । 1252.800 2210000 «54 ->50 935.850 2664 7CO 1292 8C(J 1390.700 926090 960090 956 990 7 1709 000 ' 1771.800 1340 700 1906.000 1577 900 11 278 230 176 247 236 283 217 237 _73 220__ 273 230 230 273 148 148 225 73 230 239 280 _ 232 _217 240 _237 230 ‘ 273 177 199 179 201 12 407 3G8 490 210 237 258 280 405 405 195 J?4~ J25 307 200 200 385 273 390 * 335 I 13 _558 457 _655 320 ' 355 366 419 j<w_ 560 290~ 399 353 433 295 305 " 305 560 373 "570 486
120
Приложение 1
1 Бутилен ___ Бути.тхлорид втор-Бутилхлорид н-Буталникдо гексан ггор-Бутилциклогексак трет-Бутмлциклопжсан Бутик-1 Бутии-2 2 С<Н± CJljCl CjijCI С;оНи СнН» СоН», _CjH<__... ОН, 3 56 С 80 92 570 92’370 141.271 140 270 I4C 3? : 54 090 _54.090 4 594 0 886 0 873 0 7990 813 0 813 0 6500 691 0 5 132Я0 150 10 141.80 19840. 232.00 147 40 240 90- 7CI 6 26620 35120 J4l_20- 454 1 0 45250 444 70 281 20 300.20 47? 20 7 75 0 69.0 980 510 52.0 54.0 72.0 71.0 61 4 8 391 516 ” 502 J68 665 2 654- *1L_ 44} 587 9 6 84139 693780 6 94460 ' 6 91020 6 89090 6 85670 697490 7.07330- 8.16690 10 923 190 1227 400 1195 800 J5381OO 1530 700 1501 700_ 986.450 1103 700 2286 200 1) 240 224 226 201 202 206 233 236 230 12 1?0_ 253. 230 _332 360 .’57 _ 200 24°... 13 290 385 325_ 485 47СГ 450 '300 320
Y Бутиролактон Винилацетат Винилформнат Винилхлорид ВинилэтиловыЯ зфир Вода Bojojkmi с«н«о. . ОПА С,Н,О; С3Н,С1 онр 4,0 оОДЛЛз 86 090 72.060 _ бг 5<хз 72.110 18.010 2020 1 иво U 9320 963.0 9100 793 0 IOOC.O 71 0_ 173 00 157 90 273.20 13.96 345 70 31960 J59 80 30870 Й3.20“ 20.35 7ЛА xtfl 68.4 88.0 ' 84.4 73 0 820 83.0 ” П1 0 503 470 382 454 _ 673 30 375 8.09100 723230 6.49710 690)30— 7 96080 5 92080 8 73400 1797 400 1116000 783 400 1063 700 1678.000 71.614 1171 000 273 210 230 230 270 273 240— 225~ 14 350 340 _ 25
Водорода бромид Водорода фторид Водорода иодид 1 I 1 1 1 80.920 20.010 127.910 226.450 12ч! 990 0 2803 0 189 S0 222.40 29"140‘ 293 10 237,60 55990 1160 171.0. 36OZ И9 823 7 37390 5.60880 6 78750 1316.800 416 030 1656400 273 188 137 215 378 _256 560
Гексадецен-1 _ 1 -Гексалеиилцикло пентан Гексадиен-1.5-«н-3 Г ексаметилеяди амин С,. О; _ он. QHi.Ni СвН.,4 224.430 294.570 78.110 116210 86 180 782.0 6320 692. С 825 0 ’ ббоТЬ 277.30 Jj200 315.20 177.80 558 00— 637.00 33260 477.20 341.90 39.0 64 0 _ _48 3 820 936 489 582 _ 436 7 04430 7 10300 7 00730 8.56600 6.87СОО 1843 600 J048.000J 1185 <КЮ_ 2708.000 1166 300 158 121 228 273 224 420 282 Sg_ 592 674" 350,. 342
_Гемакол4 _ Гексэфторбензол Гексафторэтан Гекссн-1 _ Гсксея-2 (транс.) _ _Гексен-2 (цис.) Гексен-3 (транс.) QH..O. ел. _С1& он,, _QHU _ОНц 102 170 186 050 138 020 70.130 84 162 84 162 ' 84 .162 673.0 _ 678 0 ’ 687 6 677.0 221 21 172.40 133.30 140.30 132.00 159.70 43040 _353.'4О 195.00 336 60 341 00 342 00 341 00 710 1360 61.0 61.0 61.0 610 632 520 287 495 501 503 501 727800 7 03290 6.79330 6.86560 689340 7.03800 6.91770 1420.300 1228 000 657050 1153.000 1173 300 1258600 1189.700 165 215 _ _246 226 225 234 _ 225 329 2?0 170 240 245 245 245 430 390 '200 360 370 365
121
Приложение )
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
I ексен-Ицнс^ с.н„ 84.162 680.0 13530 34000 61.0 SOO 6 87850 1164 100 225 245 365
Н-Ге>СНЛЦМК,ЧС1ПСНТ1Н .У11Й» 154,300 632.0 476.30 490 700 6 95470 1608 000 192 351 507
Гелий Не 4 003 123.0 1 75 4.25 190.0 6 5 32070 14649 271 4 4
н-1 сггтадекан С|?Их 240 480 • 77'80 295 00 575.20 37.0 846 7 01420 1865 100 149 434 W
Гептадеканол £ 1?НмО _ 256 470 870.8 32700 597 00 37.0 878 678190 1595 000 85 464 6S6
Гепгтаи СтНи 100 200 700.5 182.20 371 60 5260.0 546 695150 1295 400 220 213 W|
Гептанол-1 116.200 8220 23920 4«:oo 54.0 660 6 64760 1140 600 127 ~ 333 44Q
Гептен-1 С-Н,. 98 189 6970 154 30 36680 57.0 539 6 90060 1257 500 219 265 400
н-Гегттнлциклэсентан _.СйИ>< 168.320 632 0 497.30 47.0 731 6 97420 1672 200 184 368 529
Гидразин _ N.-ii. 32.050 10100 274.70 3 36 70 568 8 87330 2266 400 266 356 385
Дейтерий Пъ 4 032 161.6 18.73 23.65 108 0 351 5 77410 68 570 273 19 25
Декалин (трене ) 138250 870 0 242.80 460 40 57.0 677 686130 1568 100 207 363 470
Декалин(цис) С|ВН„ 138 253 897 0 230.00 468.90 57.0 689 687530 1594.500 203 368 495 I
Декан CiqHh 142 293 745 1 243 20 447 30 12700.0 657 7,39530 1816.000 228 290 -X. —1 447
Деканол - 158 280 830 0 280 10 503 40 46.0 740 6 92240 1472 000 134 376 503
Jaati СщНж 140 270 741 0 206.90 443 70 490 652 6 95420 1497.500 197 156 460
_н-Дсш1Л циклогексан 224 430 876.0 — 57080 40 0 839 7 01930 1899.300 161 463 573
-Депилциклопеипн СиНя 210410 —631 9 552 50 42.0 812 7 00340 1825.700 163 4 13 586
Дибупиамии wCiH|>N 129.250 767 0 211 00 432 80 52.0 637 7 26600 1616 400 209 322 459
Дибутнлоаий эфир Ди бутил фтал ат С|Н |(О /СЛлО 130Д20 278 350 7680 1047 0 J.7530 2зя (Vi 415 60 52 0 609 698240 1431.500 207 305 iiC
Ди метиламин N.№ -Днметнланилня C«H„N * 45 090 121 180 ~ ~ 656.0 956 0 181 00 275 60 Wv uV 280.10 466 30 860 _ ' 57.0 63.0 594 412 7.36290 7 06390 2107.300 1024 400 135 238 469 218 567 310
_5j2 '-Диметнлбутам AHw 86 178 649 0 173.30 475 /.33 /JU 6.75480 1970 200 1C81 200 23C 229 230 [ "350*
2,3 -Д иметилбутаи ЦН<‘ 86 178 662 0 144 60 331.10 62 0 487 6.80980 1127.200 229 235 ~334*
ДЗ-Диметкпбутен-! 2Д Димсп<лбттек-2 GsHu CjH,, _84 162 84 102 678 0 708 0 115.90 1QR an 329.00 65.0 484 6.86230 6.95050 ' ' 6.67740 ' 1134 706 229_ 235 360
З.З-Димстилбутен-! 2,2-Димсптпгексан C«H|; GHii 84.162 114 230 653 0 645 0 158.00 152 0П 314 30 ^яЗ пл 1 04 U "66.0 509 462 1215400 1610.500 225 225 250 225 373 340
2,3-Димстил1ексан 114230 712.0 388 80 1 M.O 572 6.83710 6.87000 12/3 600 1315 500 215 214 276 283 405* 413
122
1 2 3 4 5 6 8 9 10 11 12 13
2.4 • Ди v египгсксан С$Н|а 114.230 700.0 382.60 540 562 6.85300 1287 800 211 278 408
’ . 1 vc : г ' ан» 114 230 693.0 181.90 382.30 54.0 562 685980 1287.300 216 278 408
3 3 «Димсти тгексан с.нц 114 230 710.0 147 00 385 10 55.0 566 685110 1307.803 217 279
1 4-Д;«мсти л тек сан _С*Н„ 114 230 719 0 — 39090 54.0 575 b87980 1330.000 215 284- 417
ДиМСТИИДИхлореи Л & Н CjH»ClaS 129.060 1273 0 195 40 343.50 61.0 505 7.14350 1328.000 241 ... *—
2 2-Диметил пентан с,н|4 100.210 674*0 149 40 35220 58.0 518 681470 1196.000 223 _ 254_ _3J8
2 3«.Димети л пентан СтНи 100210 695 0 362 90 58.0 533 1238 000 _2^_ 262 388
2 4-Ди^^етил пентан 100 21£ 673 0 154.00 362 90 58.0 533 682610 1192.000 222 256 378
Ч 3-Днм₽тхяпснтан С,Hi, 100210 693.0 138.70 35920 58.0 528 6 82660 _ 1228.603 225 260 385
2 Ч-Диметилп иридии c7h,n 107 160 942 0 — 434 00 — 638 7 44770 1832 600 243 _420_ 440
2 ^-Диметилпирнд1*4 C,H.N 107 160 938 0 — 430 20 632 7.08090 1539.600- 216 550 435
। -•етИППИрИЛИН C>H»N 107 160 954 0 — 665 7 36200 1840 100 232 400 460
} 5-Дммегилгиридия C,H/4 107 160 9.7 9.0 — — 654 7.33300 1783.600 229 _ 400 460
Л Э. ЛиМСТТ4 ТПГО ПМНОЛТ CsHii 72 151 591.0 256 60 282 60 416 6 60420 883.410 228 260 305
2 > -Д и мстиппро пан о л -1 ^HljO 88.150 783.0 327.00 384 70 650 566 7.87520 1604.700 208 328 406
Пн мгтилсу ть<Ьнл CAS 62 130 846.0 174 90 310 50 69 2 454 6.88110 1064 000 -230 —- ——
2 Д «Димрптпфеиол CtllijO _ 122.170 348.00 491 00 722 7.05390 1617 SOO 171 420- 50C
? 4-ПиметижЬснол CAoO 122 170 298.00 484 00 711 7 05530 1587 400 _ 169 410 1 500
2.5-Лмминлфеаол СД1|еО J22J70 34800 484 30 712 607 7 05140 107060 1591700 ! 628 300 171 188 4l0__ 400 490 480
2,6-Диметнлфсипл 5 4 Лимстил(Ьенол C«HieO П c,Hleb 122.170 122 170 JZZ.vU 33800 500.00 — 735 7 07910 J 621 400 159 430 520
1 -Диметилфенол СД1..0 122.170 337 00 494 80 — 727 7 13070 1639 80*0 164 410 500
Пмыстм и гНппм ЯМ и Л CANO 73.049 948 7 212.70 486 20 66.2 593 7.03400 1483.000- 204 248 426
Т1Д4 1 ?. Лимиты ran гглпгексан (тванс.) cjii. 112.220 7760 185.00 396.60 610 583 6.83300 _ 1353.900 -219 286 424
1 Э.Г-.пме-мтикклогексаЖиис.) C.H„ 1.2220 7960 223 10 402 90 61.0 592 6 83740 1367.300 216 290— 430
1 X. Пчиг-тм Г1 Ч№ ГкЛГ*«ТЯМ(ТПаИС.^ CA, 112 220 785 0 183.00 397.60 61.0 585 6 83450 1343.700 215 288 42 5_
1 Пимстмп1из1погексанИ1ИС 1 C«Hu 112 220 7663 197.60 393 30 61.0 578 6 8388C 1338.500 218 284 420
। хПммгтынпллогтксачгтпано.) CjHu 112 220 763 0 236.20 392 50 61.0 ••• 6 81770 1330.400 218 283_ 420
1 4-П1пиггмл11иклоге*сан(имс ) CtHi, 112220 783 0 185 70 397.50 610 585 6.83280 J345 660 216 "VTa— 425
1 Т-Лымстил никло ле итак C,H.4 98 189 759.0 203 40 361.00 I 60.0 1'531 _ 6 81720 1219.500 222 260 390
123
Приложение I
I 1 ЛЛкмспгщикполаст; дине) 1,2-ДЙметилциклопе нтал 1.4-Диоксан Днпро пилам ин Диатолил। метан _Дмфекил _Дифенитметан 1.1-Дифторэтан 1,2-Дихл орбеиюл - U • Дихлорбензол _1 л Дихлорбензол Дихлор метки ______ „ 1^Дихлорпсол11н 2 C-rHjt С£1м_ _С*Н«О, CrfipK _СцН|о C|jHp ~C,mF, сада, _сдис1, C«H.C1, CHtCIj C1H.CI, 3 98 189 98 189 88.1)0 101390 196.290 154 220 168.240 66050 147 010 147.010 147,0Г0 „84.940 4 759 0 777.0 738.0 895.6 1180 0 1006.0 „976.6 1306 0 1288 0 1248~0 ' J325.0 5 155 60 219 30 284 90 210.06 342.40 300 00 156.20 256 10 248 40 326 30 178.10 6 365 00 372.70 _3_5O3O ‘ 383 80 56520 528 80 537 50 248.50 44500 445.00 _446 50 313 00 - i I II jsii aisaj sis ° 1 :®i Ь"Ь: o'o _ ' ' ' । 1 1 1 1 8 537 548 $14 564 689 664 790 365 669 669 656 425 9 684410 685000 7 51610 7 20660 861000 8 56900 629100 7 02990 7 07020 7 30360 6.99790 7 07100 _ 10 1242.700 1269 100 1632 400 1415 403 3200 000 2565 030 1260.530 909 990 1649,500 „1782 400 1575.100 i 134.600 II 222 220 25! 218 273 273 105 244 213 230 209 231 12 260 270 285 302 "473 238 331 32L_ 327 13 500 400 374 422 56Г 273 483 475 477
1,1-Дихлорэтан _1Д-Дихлорэтан Диэпиамин 1,4- Диэтмл бензо л Диэтиленгликоль Диэтнлкарбонат Диэтилкетои Днэтнлоксалат ЗД-Диэтнлпеятвн Диэтил сульфид _____ Додекан Долеканол _ Долецен-1 н-Додецилшпсзопеиган Изсбугнлбёизол CaFLCia GHnN .CaH.. CiHiaOl CjHjoO СД1,„О4 -9И» _CuH,aS Ct jfc CuHaO CuHh C„H]4 98 970 98.970 Л 140 134 22C 106 120 118 130 86.130 146)50 128.260 90.190 170 340 186 330 168 320 238.460 134 220 1150.0 1168 0 1254 0 707.0 862 0 11160 976 0 814.0 1078.0 752.0 837.0 " 7633 835.0 7580 8705 853.0 172 70 17620 273.20 223.40 231.00 265 00 234 20 169 20 263 60 2«7 10 238 00 221.70 270 00 33050 ' 356.70 328 60 5.9 00 399.20 375.10 458.60 419.30 365,20 489.40 533.10 486.50 584 Ю 770 86.0 ei.o 662 60.0 57.5 631 65.4 52.0 226401)"" 43 0 45.0 39.0 544 £86 524 484 672 ' 632 586 552 Г 5 59 6J6 537 719 789 „715 859 655 6.96540 698520 „766100 722310 699810 8 15270 756950 8.30190 42612C 6.89260 6.9283J 8.17080 6.62890 6.97510 7 03180 6.92800 1296 400 1171.400 164( 1267 500 1588 300 2727300 I669.20C 1803 600 573.420 1451.200 J257.800 2463.700 1408.000 „16£9.800 1909 IOO 1525 403 221 228 " 236 273 230 230 30 _ 216 219 254 116 182 149 288_ 242 252 240 33$ 350 2W' 321 407 361 441 *7 A 408 352 356 332 487 1 440 390 490 580 '517 „619"
Йзоб угилш! клогексан 24 CA°P? _£mHic „102.130 140 270 „885 0 795 0" 178.00 371 40 444 SO 690 52Q 546 653 704820 6 86790 .1294.400 1493 100 ssi 278 355 409
Приложение 1
i Избпропил амин Изопропилбензол (кумол) ' Изо пр опнлхлорнл Иэспропипцикло гексан Изопропипцмклопентан Иод____________ а-Ионон 2 СвНц С,Н<1 СкН„" С.Нц J1 _ с,>н»о „ 3 59.110, ‘120180 78.540 426 240 112 220 253 800 192300 4 7170 87 8620 802.0 776.0 49400 930.0 5 190 00 177 Д0 156.00 1’3 1" 50 386 80 6 7 30720 425.50 308 90 427 80 399.60 458.70 523.20 70 7 70.0 10750 0 80.0 55.0 123 0 53.0 2 8 «2__ 625 453 629- 587 568 768 _ 768' 9 6.9468C 6.93770 696530 „6.87310 6 86610 16.25000 8.14500 678000 10 1108 200 1461.000 1081.600 1453.200_ 1379.400 3158 000 2526 900 2344 000 11 224 208 130 209. 218 2 230 273 гч «Xgla gig] J.l. = 5j i i! ii
Капролактам Керосин Кислород кислота акриловая Кислот» валериановая Кислота масляная __ Кислота 2-металпропю!ОВЫ кислота муравьиная „Кислота пропионовая_____ кислота уксусная Кислота фенилуксусная CtHiiNO Смесь "ЪНЛ, СДЙО, CJ-LA _ С3Н»О, С2Н4О2 СкНкО, ЦГ1 113160 31 990 " 72 060 102.140 88.100 88.1O7_ „46030 74,080 60.050 136150 36 460 8190 1149.0 1051 0 9390 9580, 968.0 12JL9.0. „9930 1049 0 228 0 1149 0 5440_ 285 00 239 00 2< J90 227.20 281 50 252.50 289.80 568 70 90„15 414Д0 459 50 ’436.70 427,20 373.80 4)4.00 391.10 538.70 35830 52.5 191 0 74.6 60.0 62 8 660 85.7 64.6 72.6 _ 55.8 137 0 650 J33_ 609 676_ 532 628 457 609 575 655 356 6.00000 669130. _ 7 19260 7_65680 9,2910C' 7 28700 12 48600 7.83690 735700 8 48490 _ 844300 1223 900 319.010 J441 500„ 1777 Д00 2774903 ‘ 1470 300 8160.000 1839200 । 1642.500 2776.800 1023.100 203 267 193 187 273 179 273 _ 230 273 23C 273 315 _з?2_ 330 2'3 IOO 450 495 ~46S~ 391"
Кислота хлороводородная Кислота хлоруксусная Кислота циано водородная м-Крезол п-Крезол о-Креэоп . . Кремния тетрюлорнд Криптон _________ Ксенон _______ н-Ксилндии _____ ~<>ксилидин I м-Ксилол СдНдОуС! HCN С,Н,0 СгН.О„ С,П«О SiCu Кг Хе C,HnN ~C«HltN c«Hia 94 500 27 030 108 130 _108_130„ 108J30 169 900 83.800" 131 300 121 180 121 180__ 106.170 ”15800" 688.0 1034 0 10191 1028 0 1480 0 2420 0 „3060.0„ 993O~ 881.1 259.40 285.40 307.90 304.10 203 2(£ JI5 80 3 I 225.20 462.30 298,80 475.90 475.60 464.00 330 40 ll?80__ 165 00 491.10 41230 78.5 89.0 92.0 2320 211.0 57.0 8000.0 679 „ 439 700 699 _ "682 48(5 176__ 243 601 606 12.4863O_ 9 37200 7 50790. 7.03500 6.91160 6 86260 6.63 C60 6.64280 7.63300 700850 3160 000 1877 000 1856 300 1511.100 1435.500 H44 000„ _41638O_ 566.280 "2035400' 1461 900 J73. 273 199 162 „ 165 230 26 259 216 215 ~ I 1 1 a 1 ~ cfe a i i — ,OO w»wlo-o 0 1 • II 480 480”! 480 364 129 178 493
125
Приложение I
I 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
n-Ксилол ел,. 106 170 286 50 411 $0 604 6 99180 1454.300 215 286 493
Ментила оксид Меган С.Н,0 СИ» 98 150 16 030 8650 435 0 CD 7П 402 80 11J.71 337 90 58.3 491 7.01200 1399 100 209
Метанол СН.0 32 040 792 0 175 50 1UI и 87 0 164 487 6.61180 389 920 1835 M0 .266 _ 273 93 263 120
Мстактнбл Мспыакрилат cu,s слм 48100 86 090 866 0 9^6 0 150 00 _ 196 70 279 20 Ч4Т 7П 84 0 410 7.031» 1015 500 239 200 300
Метиламин CHsN _3I 060 699 0 179 70 266 70 f4,V 78.6 392 O.4V59U 8 91100 I21..WC 1577.000 214 237 _26O 390
2 • Метил-2 -амннотдес пан C«HUN _73 140 6870 188 00 340 60 67.0 502 7.01030 1174 400 217 251 373
2-Мсгилаиклнн CtHiN 107 150 998 0 258 40 476.30 700 7 28890 1768 700 201 375 500
З-Метилоинтмм 4-Метилвяхлин c\h,n CtH»N 107.150 107 150 9890 QM Л 242 g0 —• 696 7,27430 1772 000 _200 355 500
Метил ацетат ело, 74 080 934.0 175.00 33020 74.0 696 485 725130 7 00490 1755 000 1130.000 201 217 350 245 500 360
Метил бе юс st Метнлбромнл _ З-Метитбутадиеи-1,3 caw, । CH»Br _С,Н._ 136.150 94 950 68.110 10890 1675 0 686.0 26080 179» 159.» 472 60 276 80 31420 148 0 695 407 462 7 04730 695900 6 94340 1629400 986 590 1103 900 192 238 231 350 _ 250 J16 335
2-Мегилоуган 2-Мггхлбугаж>л-1 2 -Мстилбутанол-2 3-Метил бутана л •]_ CjHnO C»H4O Lj&VjjO 72150 88150 88 150 88.150 639.2 8190 809 0 8100 113 20 203 00 264 40 156 00 30100 40120 ‘ 37500 4IB IO 63 _8 63 0 650 63 0 442 590 551 593 6 79310 7 06- 6519» 725820 1022 61X1 1195 200 863 400 1314 300 233 157 135 169 190 307 298 298 301 402 375 426
ЗАСегидбушюл-З 2-Меги1бутен-1 2-Метлбутеи-2 СтНюО СзНа C»Hit 86 130 70 130 70 130 803 0 6500 662 0 181.00 135 60 * 139 40 l&t < 312.00 62 0 68 0 67 0 538 447 459 6 15730 6 87310 865 600 1053 800 1095 100 170 233 233 271 220_ 226 406 325 335
3 -Мет млбутеи-2 2-Метн.тгексаи З-Мстилгексаи _ -&Hfi СтНи 70 130 100.210 100210 627 0 6790 6870 104 70 _154.90 100 oo 293 JO 363 20 365 00 680 56 0 560 431 534 537 6 82610 6 87310 6 86760 1013.500 1235 600 1240.200 237 220 219 210 264 265 315 390 390
z-мстнлгсгттан З-Мстилгептаи __ 4-Mei>-it гептан C.H„ 1 114 230 1 14 7020 7060 164.DO 152 70 390.80 392 10 53.0 53,0 575 576 6917» 6 89930 1337 sod 1331 500 214 212 285 286 4 17 ‘ 418
Метилгилрмин tj*r|n Cl UN, 46 070 747.0 _IjZ.ZQ HR 360 70 _53 0 84 0 S75 535 6.90060 6.5752C 1327 600 1007 500 213 181 285 417 400
ЬМспи-а-иэоярспилбеюол , Ci»Hu 134 220 876.0 — «51 50 — 664 6.94030 1548.000 203 330 481
126
1 1 -Метмл-3-юспротибензот i -M e г ил -4-H тспропн лбе нмг 2 СшН,. 3 134 220 4 861 0 5 6 448 40 Л 4 8 659 9 694040 10 1539 000 11 204 _ 12 328 13 478
СН,1 134.220 141 940 8570 2279.6" 200.00 206 70 45040 315.80 143.0 SI3. 692360 6 85690 1537 000 1083 !'.< 203 230 329
Метилметакрилат с и 1(0; _ 100120 142.200 946 0 — 990 0 30? 70 37440 514.20 61 5 456 756 724670 7 06840 1446 000 1840.200 230 198 377 548
З-Метилпе-гган С*НИ _ 86 178 653.0 J19 5C 333 40 600 мп 490 6 83900 6 84880 1135.400 1142 400 _227_ 227 240 240 _370_ 365
_3-Мстмлпснтаи _2-Мети.тпекганои-4 СДЗм да с*ни S6.17S 100.160 84 120 664 0 _ 801 0 6910 1 155.00 189 ОС 138 10 4U 390.00 Г 341 00 Qv U 580 ' 62 0 573 ’501 ^825«) 6 92360 J 1256 700 1183.800 202 225 285 245 425 370
З-Метхддектем-2 (транс) с«ни С*Ни 84.120 84 120 698J_ 6940 134.70 138 30 343 60 34080 620 62.0 584 501 691060 _ 6 92620 1186.400 1194 500 227 225 248 -12 364 366
JkjWClmiicwTPWX / < CtHn 84.12С 669 0 132.00 33170 62.0 488 6 88020 1142 J0Q 227 240 354
4-Метилпентен-2 (цис} .. 2-Метилпропан СЛи 84.120 58.120 669 0 5570 139 00 113.60 332 50 261 50 620 69.0 489 384 684120 6 74800 Л 1120200 882 790 1162 600 227 240 ' 222 238 187 247 352 280 з?о’
М сгнлпропанмь Мспглпрстлмоит 1-пропанол-1 сЛо еда СтНрО 72,166 88 ПО 74 120 789 0 015 0 _ 8027 208 20 |85?0_ 165 20 335 20 353 10 390 70 690 83000 0 519 575 - 02220_ 8 70510 7 31990 1217 800 2058.400 1154 500 214 1 246 '178 _260 264 293 385 389 38Э
2-Метнл-4-пропаяол-2 C«Hi»O С*н А 74123 116Л60 _ 787 0 869 0 298 80 185 00 ЖШ.’ 384-20 Оо 600 566 7 02310 1343 200 207 .2’2 427
а-Мстилстиро.т СлНв CTH«N U8 180__ 9030 989.0 — 43160 473.20 566 534 696 7 26680 7 08180 1680 100 1631 300 220 192 320 480
Метитуфсикламин 2-Метил-2-фенн.тлропан _ Мстилформият Метилфтсрил СиНи _ еда СН,1 . - -- 60 050 34 033 867 0 _?74_0 8890 21530 174 20 __Щ_40_ 44230 304 70 J 94,80 '249.00 324.20 * "34500 81 0 _ 119.0 _650 448 286 6 91820 717030 7 097» 6 OQ400 1503.600 1125 200 740 210 902 400 203 230 । 32 225 14! 472 324 209
Метилхлорид "У-Мстял-З-хлорпропая ’Мгрглииклогежсан СН,С1 еда С?Н,4 Г-Н,- 50.490 92 569 98 190 84 160 9900 842 0 7740 754 0 175.40 247 80 146.60 >30 70 75.0 61.0 67'0 ’ 477 550 507 6 86700 6 82290 6 86230 1114<М0 1270 700 1186 000 229_ 221 226 235 270 250 ~360~ 400 375
1-Мстил-2-этнл0еюат 1 -Мстил-З -этилбензол СЛи I2C . 120200 8810 865 0 17760 43830 434 50 — 644 638 7 00310 7 01570 1535 400 1529700 207 209 321 318 467 463
127
Приложение 1
1 1 •Мстил-4-угилбензол _ Мстил-пилкетон 2-Метал-З-згилпен-ган З-Мстил-З-этияпеитан Мстиллтил сульфид -1-Метил-l-этилиикло- пеитан Меток он бензол Нафталин Неон _ F u•••pi.ijH i.\' ери j 2 сл„ С.!1\с C»H>» C>H,S С.НЦ с,н,о icjjij 3 120.200 72.100 114230 114 230 76.160 112.220 108,140 128,170 20.180 4 861.0 805 0 719.0 727.0 837.0 996О~ 1204.0__ 5 110 80 186’50 -18230 167.20 235.70 353.50 24 50 6 43520 352.80 230.80 39-50 340.10 39Д.7О 428 00 49i id 26.95 7 ~63~0 54,0 ’ 55.0 56.0 294 0 В 640 430 560 576 jod. 580 629 722 40 9 6 99790 7 76400 686350 6 86730 6.93840 687140 7.05260 16755500 6 08440 10 1527.100 1725 000 1326 800 1347.200 1182 500 1355 300 1490.000 3123.300 78376 11 209 273 215 220 225 218 204 244 271 12 3)8 225 282 _283 _ 250 285 370 273 ' 24 13 463 353 415 418 360 420 440 353 29
Нитрометан н-Нитротслуол н-Нонадекаи Нонан Нонен-1 н-Нонилциклопентан Оюн 1II11 (□460 61040~ 137140 268 .<30 128.250 ~ 126240 196 380 1397 0 1138.0 11220 796.0— 733.2" 745.0 _ 656.0, 21.1 50 _244.60 305.00 219 20 191 80 267.70 374.40 51120 603 10 423.90 420 00 535.30 1090 Но 67'7 35 0 9680.0 _51О 'Но" 394 550 623 887 623 _617 787 ~ -736140 7.04390 7 97280 _ 7.01520 7 05280 -6.95380 6.99590 -1094.700 1291.000 ,25j3.000 1932 800 ~ 1510.700 1435 300 1779.000 -250- 209 273 "" 138 212 206 170 210 278 ~ 275 308 400 285 639 423 448 569
Окталскан Октадеканол-1 _ Окталсисн! Октан Октанол-1 ~~" анол-2 С„Н„ С„Н,Х) С,,Н» _ С«Нц _С1Нцд *O.<J •- 254 500 270 500' 252 490 114230 30220 , 130 220 1356 0 781.6 836.7 7890 738.5 826.0 80 5£ 301.30 331.00 " 290.80 216.20 257 70 241 20 161.30 -589 50 608.30 58800 398 80 468 40 452 90 140_0_ 36 0 360 37.0 71400 47 9 48 9 237 867 ' 894 ' 864 586 571 664 6.83690 7.00210 6 81390 7 04510 6 96900 6.59600 6.43400 552,500 18*1 300 1718.800 j917.900 _1379_60O 1170.100" 1066.000 251_ _142_ 80 146 212~ 20 120 109 445 474 "444 259 174 625 658 623 339
Октен-2 (транс) __ Н-Окт^диждипентаи Псятадекан 1\снталсиилцихлспентан Пентадиен-1.3 (транс) Пентадиен-1,4 У*Н|< _сл. 1 Нз СрН}] CjcFLe _ СзН» -С,н, 1 12 220 112 220 ‘182.350 212.420 280 540 68.120 68.120 715.0 720 0 6<Х 0 7752 648.7 676.0 661 0 171 40 185.40 283 10 185 70 124.90 394 40 398.10'' 516.90 543.90 625.00 31520 229.10 54 0 S3 0 _4<0 28410.0 36 0 59О. 700 580 '585 760 799 919 ” 463 440 6.93260 —6 88580 6.98950 ' 6.94240 _7 08290 6.91310 6 83540 1353.500 1361 500 1729.800 1739.100 2016.000^ 1103.800 1018.000 1 213 215 J77 15Х 128 232 231 "288~ 289 385 365 476 250 240 '420 425 549 543 661“ 340” 320
128
Приложение 1
1 2 _ 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Пейтам ___ Пснталаль (аалсрнаиолый ..альдегид) Пентанол ___ Пентанол-2 Пеитамон-2 Пентен-1 ' Пентен-2 (транс.) Паиик-З&иа) С,Ни с,н10д С,НиО С,Н|0О CsHu _С?Нц С1Н» 72150 86.130 88150 88.150 86 130 70 130 70 ПЗО 70 13.; j645_5 810.0 6490 656.0 14'3.20 182 00 194 20 195 20 108.20 13Z90 121 80_ 309 20 376.60 411 do 40120 374 90 303.10 309.50 310.10 2830.0 61.0 58.4 65.0 65 0 454 _ 554 6<M "589 551 445 455 456 6.84720 701910 748250 842170 7.86420 6 78570 6 90570 6.87270 7 16870 1062_60D 1316.000 1287.600” '1931 000 1870.400 1014.300 1084.000 1067 900 1579 500 232 _ 215 J61 ’ 230 273 230 233 231 221 223 277 347 256 213 220 _220 298 309 412 430~ 376- 373 330 330 420
Пеитмлацетет Пентин-1 Перфторгелсаи Перфторгептан Перфторметилцик:по гексан [ 1 ср фтор цикл ore кс ан С?Н |«Оз СаЕи С£,« С?Р;« слГ 130 200 68.120 338 040— 338 050 350 060 300.050 690 0 1605 0 1733.0 1553 0 167.50 186 00 195.00 '313 30 330.30 355.70 349 50 ' 325.70 96.0 1060 83.0. и 88.0 460 446 523 514 479 6 96730 6.87510 _ __693770 6.Ю400 6.04040 1092 500 1080.800 1181 100 1133.700 596 740 227 213 209— in 136 230 270 270 290 280 335 330 390 385 ,.4«L
а-Пмколин а-Пиколнн у-Пиколии _ Пиперидин Пиридин Пиррол Пирролидин ___ Пропадиен _____ Пропан Пропандиоп-12 Пропанол Пропанол-2 _ Пропен (пропилеи) — _ Пропекала н-Пропиламии CcHtN __ . СйтЫ CkHtN CaH|,N CtHjN _C*HjN C«H,N сл _c,H. CiHjO: СЛО СЛ0_ с,н. ело елм 93.130 93 130 93.130 85 ISO 79 100 67 390 71.120 40 060 '44 090 76.090 60.090 _ 60.090 42 083 "56.060- $9.110 ~ 950 0 “ 961.0 955.0 862.0 983 0 967.0 _852.0— 658.0 805 0 786.0 6120 797.0 1.717.02 276 90 262.70 .231,50.я 136.90 «145. _ 2i300 146.90 183 70 87.90 193 00 -19000 402 00 41720 418.50 379 50 388 50 404 20 360 20 238.8O_ 231 20 460.50 37040 355.70 -225.40- 224 40 321.80 61.7 60.7 603 665 ‘75.6' 71 0 68.0 _ 70 0 78.0 — 720 64.0 591 613— 614 558 570 594 530 351 "340 677 _Я8_ ’460*_ 331 330 473 837500 7 03200 7 04250 6.99220 6.88270 -7 29460 6.92450 "'S.71360 ’ 6 82960 - 8.91700 951800 10.44900 6.81950 704920 7.11000' 1 TAdRlfi 2194 6ob~| '1469.900 1469 900 1309 600 1281 300 15C1 500 1180 000 458050 813.190 2645.700 2469.'00 2365.200 784 990 1154 800 1177 900 400 273 210 210 212 205 210 205 _ 1 248 251 "273__ 230 247 229 230 209 280 254_ 330 300 174 J64. '357 ' 273 247_ 160 235 280 "4i8~ 416 389_ 440 -400 257 249 483 ' -370 421 ' 240 J50_ 410
Пропияацепп ( C<HuQi 102140 887 0 17800 4 -4 Ж) W V 129
Приложение 1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 в
ПрОПКлбенЗОЛ . ада 120 180 862 0 173.70 432 40 — — 635 I 6 95130 1491.300 207 316 461
а-Пропилеиокснд 58.080 829 0 161.00 307 50 *7<T 453 6 96990 1065 300 226
Продилгропавоа; СаНиО, 70.050 883.0 — 395.60 623 581 805250 2048 500 273
Протнлхлорид С,НС 78 540 891.0 150.40 31960 77.0 469 6.93100 1 1121 100 230' 230” 350
Пропилниклогс ксаг C&l 126.240 793.6 178 70 42990 54.0 6 88640 1460 800 208 3 13 459
н-Протипциклочеитан С|Н„ 112.220 781 0 155.80 404 10 ‘58 0 594 6 90390 1384 400 213 294 r-
Пролин MCTH-lJLetwKH) Пропионитрил _ J 40.060 706 0 170 SO 249 90 81 0 367 6 784ЯП 803 720 229 183 267
‘'Л ._ 55080 782 0 180.30 369 20 61.0 543 6 63000 1277.200 218 270 405
Ртуть _ Лг .. 200 590 234 30 629 10 273.0 i . 7 85000 3127 000 273
Ссроаодород HjS 34 080 960 0 136 50 263 00 116.0 331 8 50000 1175 300 273
Сероуглерод с% 76 140 1263.0 1613C 319 40 89.0 449 6 77000 1074 200 '230 258 V53
Серы (4) оксид S3; _ 64 COO 1383 0 197.70 263 00 1170 396 489800 1227 000 ’ 273 ’
Серы (6) оасид SO, 80.C60 1940.0 280.00 32430 80.3 476 9 89000 2230.000 273 —«
Серы (6) фторид SF. 146 050 19140 222 50 209 30 1490 308 8 41590 ij'-л.? o;. 262 i 59 220 "
Спирт аллиловый _&н,о 58 080 855 0 144 00 37020 77.0 544 734240 ~ 1271.700 188 286 400
Спирт иэобутилоеып _&НдО 74 120 802 0 165.20 381 00 66.0 560 8.70510 2058 400 264 389
Стирнлкдрбинол J-sHisQ 134 180 1044.0 — 523 20 512 638 7 85570 2387 900 273
Стирол 104 150 906 0 242.50 4 18 40 61.7 514 7 26700 1604.600 222 266 419
Тетрализрофурли CjHgO 72 100 — 20820 338 20 W 5 99960 753.810 176 298 339
Гстрааекан _____ дат/) 198 390 769 7 279.00 Г526 70 29600 0 774 7 27510 1950.500 191 349 j 527
Тетр аде цен-1 _ с,л» 196.380 773 2 260 30 524 30 42 0 771 7 02000 1745.000 170 392 557
_1_етрафгорметан_ СЁ, 88010 1774.0 86.40 145 20 163.0 243 6 97220 540 500 260 93 148
Тстрафтортгилен C,F, 100.020 15190 130.70 ?J4 8; 108.0 200 6.89650 653 830 246 140 210
Тетрахлорэтилен _ ctcu 165 850 1624 0 251.00 394 20 76.1 579 7.02000 1415 500 221
Тионилфлср ид SOCI1 118.950 1655 0 168 70 34800 873 511 7.65000 1660 000 273
1 иофен C,H,S 84 140 107.0 234 90 357 3C 78.0 525 6 95920 1246.000 221 260 380~
Толуол CtH< 92 140 866 0 178 30 383.80 76.5 518 6.95300 1343 900 219 303* 573
Трибутмламии CitHrN 185 360 779.0 ... 486.60 — 715 707360 It800 187 362 531
Тридекан 1-Тридецсн 1 .СуНи 184 360 182.350 7704 766.0 267.80 250 10 508.60 505 90 29620 0 43.0 748 “ 744 .796900 6 98560 2468 9C0_ 1674 700 250 175 332 377 509~ 537
130
Приложение 1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 I 10 11 12 13
н-Три детришикгюпснтжн 252490 650.6 •— 528 60 38 0 88C 7 04720 1947.0OC 142 _453 _§34_
Тпммг ТИЛЯМ НН CiH,N 59 110 6330 156 00 27610 — 406 697030 968 690 234 _ 215 305
I 2 3-Триметипбензол с,н. 120.000 894 0 247 70 44920 — 660 7 04080 1593.900 207 3'9 479
«i-Трм меги.трутню л С„Н ; 120.190 8800 227 CO 442.50 650 1593.000 207 329 479
1 з S-Триметилбенэол 120 000 865.0 228 40 437.90 — 643 ' 7.07430 1569.600 210 321 _ 466
? 7 1.'Гпмметилб^лг*м С,Н|, 100.210 690 0 354 10 60.0 521 6 79220 1200.600 226 379
0 * ч.Тпиметнлвчтан-! '. н. 98.190 705.0 163 30 351.00 62.0 516 679820 1181.000 224 253 375
5 7 ^-ТгпшгтчпГйХИй 128260 «— 496.80 53.0 598 6 86250 1374 200 211 297 436
2 2 4-~Трммгти цгСкСДЯ СЛх, 128 260 716.7 153 00 399.70 53.0 588 6.84610 1339 400 211 291 _ 428
2 2 З-ТриМПМ^ГСКСЭН С*НМ 128.260 717.0 167.40 397 30 53.0 584 6 83770_ 1325 500 211 315 Ц 420
11 ^-Тпимстит-егтн СлНг 142 290 493 0 428 80 50.0 630 6 85520 1435 400 205 313 45J
5 "> Ч-Тпмметилпеи1йи 114.230 Hi6oso 383 00 560 563 6 82540 1294 900 218 277 _409_
7 э д-Тпимстилпентам С|Нш 114.230 16620 372 40 —• 547 6.81170 1259 200 221 404
7 7 1-Тпимет«лпснтш1 114230 726.6 172.50 387.90 56.0 570 6 84350 1328.000 220 280 <5
2 3 А-ТриметилпснтЖН 114 230 7190 16i.9C 386 60 56.0 658 6.85390 1315.100 218 280 413
1 1 Э-ТпммгтмгшиКЛО-ПСН'ТйМ С»Ню 112220 — 38690 60.0 569 6 82200 1309 600 218 279 414
j | “-Тримегглтиклс- пснпи с«нж 112.220 378 00 600 556 6 80940 1276000 220 273 404
1 > Л/Гпим^тапзппгпГХХТ-ИТЯЯ С*Ни 112.220 __ •«* 391 00 66.0 575 6 84190 133SOOO 219 283— 4I8_
1 1 1-Тпндтюэтам CiHiF, 84.040 1005 0 161 50 22640 1210 332 6 90370 788.200 243 227 270 300
1 7 2-1 rwrtrmr» з 1 <iH CjCIJ) |.< 1658.0 23820 320 70 9*0 471 6 88010 1099.900 250 360
1 2 З-ТпнхлоспрэсйШ CjHjd, 147 440 1389.0 258.50 430 20 74.0 632 7 00280 1484 100 _204 315 470
CC13F 137 380 14910 162.00 297 00 98 0 437 6 88420 1043.000 237 241 3Q0_
L Р rA/ivUlf typwww ~ 1 ’ 2-Тиму кпгут*® н C,H,CIi 133 420 1441.0 r$6 so 386 70 85.0 562 6 96520 1351 000 217 302
C't'HCli 131 390 J462 0 1*124.0 728 0 186 80 294 40_ 158.40 360 30 825 529 7 02800 1315.000 230
I pHAJtup * 1 И-ic л Триэтаноламин Триэтнламнн TO c*h>>n__ 149.193 101 190 5502C 36260 507 47 0 671 533_ 622 396250 JT89880_ 8 01130 548.400 1251.8ЭО 2218 300 230 222 ' 273 26bZ j400
г УаЯт<пирит Углерод четыреххлорисгы Углерод? диоксид Углерода оксид ?c -CCk. „ CO; co 147 .-00 153 840 44 010 *28010 770 U 1587 0 770 0 310 0 25030__ 216 60 68 15 349.70J 194.90 81 55 137.0 166.0 335 254 101 6.934O0_ 9.9C820 " 3 98000 1242 400^ 1367,300 3241.000 23C*" 273 ‘273 !H 1 i 1,1,1-1
rod 5
131
Приложение I
1 2 1
, Углерода оксид-дихлорид (фосген) Ундекан ~ У идецем-Ц — Фечашрен. Феиилбромид 2-Фекилбуган СОС1, ~57.hU СцНд СцНп с-,н,. 98 916 156310 "154.300 178 180 "' ' 157 02'6 134 220 1376.0 751 0 1169 0 ' 1495.0 5 14500 247 20 224 00 373 70 24230 6 281 10 46920 ' 465 80 ~ 61260 429 20 7 983 17420.0" ' 47 0 ' 843~~ 8 413 690 685 901 .631 9 7.54000 7 68010"* _6.96650 726080 “ 735300 10 1310.000 2103.000 1562.50C ~ 2379.000' J 696.400 11 273 243 190 "204 227 12 “304” 345 450 13 '470 496 655
Феннлиодид Фенилкарбинол Фенол Формальдегид_ Формамид Фосфора окенд-трихдорид _ СаН7 _С,Н,О ело СН2О CHjON РОС1. J40.01J 108.130 94 116 30.030 145.040 15'3330 1855.0 1045~0 ' jO75O_ 815.0 il3io 1675 0' ' 241 80 25780 J56 00 174 40 446.50 451 70 47830 455 00 254 00 483 70 380.40 66.9 61.4 89.7 68.7“ >r> 7 656 664 702 554 ’ 37L_ 589 555 6 94860 7 01180" 7 93420 11 56300 690500 932060 7 72000 1539.200 1640.100 2130 000 3586 300 847 100 2836 700 1830 000 205 209 218 273 230 _230 273' 323 290 254“ 476 470 33 Г
Фосфора (4) хлорид Фтор Фторбензол Фуран Фурфуро.: Хинолин ' Хлор ' ~ Хлор ацето лхлорнд Хлорбензол Хлорд ифп%> метан PCq PCI, Fi ~Cm,F сцео _<5Й&_*.2 . C*HiN Ch Cl Oct; CHdFe. 137330 । 208.240 96 10C _68 07C _ 96.09C 129 16Q 70.910 112930 112 600 1574 0 2110 0 1510.0 10240 "936.6 ngi J 095 0 1408 0 1420.0_ ПОб'.О 182.90 440 00 Г53 55 234.00 "187.50 172.10“ 227 60 349.20 43230 84.95 357,00 304,50 _434J0' 510.90 239.40 379 20 404,90 86 8 87.0 219.0 “77.0 59.8 $4.0 123.0 810 65.9 513 636 124 525 448 639 623 351 557 595 7 68100 11.03400 6.80530 7 18690 6’97520“ 4.42700 7 96900 995000 713410 7 49800 1664 000 3523.000" 310.130 1381'. 800 JQ60 Ю0 1052 000 2597 000 Г1530.000 1331.900 1654 000 273 J73 26’ 236 228 273 273 _этз 207 232 " 59 _250 238 ji” 370
Хлороформ _ Хлорпента фторэтан Э-Хлорпропеи-1 Циклобутан Циклогексан "‘| Циклогексанол Циклогексанон 132 сна- ~ Адь ща с<&__ CtHl, C,Hl,0 C»HlgO 119.370 154.470 76.530 56 1 1 3 84 160 100 160 "98 140 I47Q0 1489.0 rc4l 779 0 _962 0 948.0 11J tX 209.60 167 00 138.70_ 182.40 279 70 298 00 242.00 232 40 33430 " 234 00 31830 “ 285.80 _353 90 ' 434 30 428.80 1’19 0 95.0 -1112 82.0 _ил‘ 653 582 SR 4 342 462 344 467 420 520 638 630 6.75760 6*90300 6.83320 -ЗЧ-Ч, 6.91620 6.84500 8.01030 8.33700 ‘ 740 380 1163.000 802.960 1099'606’ 1024.500 1203.500^ 2005 600 ' 2290 00b 232 227 242 226 241 223 230 273 _225_ 175 230 J00 228 235 -230 ' 350' 290 J 54
Приложение !
1 Циклогексен. Цихлопентан Цнклопентанои Циклопентен ___ Циклопропан н-Эйкотаи н-Эйхозаяод Эпихлоргидрин _____ Этан м Этанол Этактиол - _________ Эгиламин _ _ .___ Эти л ацетат _ Этилбензоат Это лбе изол . _ Эгелбромид _ Этолбутахоат З-Этилгехсан 2-Этилгексанол Этилен Этиле агппко.тп Этилснднамкк Этоленимин Этиленохсид Эгнпеихлоргадрин З-Этнлпеитаи Этнлпропаиодт 2-Эгилфеярл З-Этипфеиоя 4-Этялфенол 2 СаН,, ._ ело AHl CjHe__ С^. , СгЛ.О С3НЮС1 сл ело сл$_ _ Ci’tW с.нхх _ елф. _ _CjHh _— СЦЩВт СЛгА _ _С,Н,, С,Н.„О CrHfQa-. СзНЛ CjHjN _ <W>—— CjHiCIO ед, с.н.А _ c,h,qo CtHtuO 3 82 150 70,130 _ 84 120 68.120 42 080 282 560 298 560 92 520 30.070 46.070 62.130 45.090 88 116 150 180 106.170 108 980 116 160 114.230- 130 230 28.050 62.070- 60-100 43.070 _ 44 050 80.520 100 210 102 130 122 170 122.170 122 170 4 8160 745.0 950'0 Г72.0 563.0 736 2 650.7 11800 546 0 789.0 839.0 683.0 901 0 1046.0 884.5 1451.0 8790 7180 833 0 570.0 1114.0 8960 8330 - i 1200 0 698.0 895'0 037 0 1025 0 5 169 70 179 30 222 50 138 10 145.70 310.00 J39.00 2 159 10 12530 192.00 П89 60 238.30 178 20 154.60 180 00 203 20 :><4 -y. 284.00 195 00 1<1 00 154 60 199 30 269.80 269.00 318.00 6 35600 32240 '40380 _fl740_ 240.40- 617.00 _ 629 00 391 10' 18460 35160 309 20- 289.80 350 30 485 90 •09 30 311.60 391 70_ I6<4q_ 390 40 32920 283 50 402 00 366 60 372.30 477 70 491.60 491.00 7 -82.C _35O 34.0 72 6 860 -7L5 74.0 69.0 8730.0^ 77.4 59.0 53.0 52.0 94 J ' 66.0 831 56.0 '63.0 _ 8 5?3_ 474 594 467 - 353 9<if 925_ 575 252 _ 407 456 ' 426 514 "14 602' 458 578 576 249 691 $74 „ 485 417 590 5'39 547 706 723 722 9 6.87230 6_88670 _ 698760 6 92070 6.88780 715210 6 87190 8.37900 767300 927400 6.95200 '7 38610 7 30600 7 03830 6.959ЭО 691900 6 94810 6.89090 667130 7J20600 9 61260 " 7 12590 7.13220 7 2610b 787*10 6.87550 7 01900 7,80030 746780 829080 10 1271 900- 1124200 1387 i00 ' 1121.800 856 000 2032700 1699.000 2B9 000 1096.900 2239.000 1084.500 1137300 1357 700 1669 900 ' 1425 500 1090.800 j35?.3OO_ 1327 900 1204.500 768 260 2753 200 1350 200 1133 TOO 1115 IO0Z 1791'600 1'251.800. 1274.700 '2140 300 "1855 600 2423 200 11 223 231_ '207 _ 233 T46__ 132 TO 273 320 273 __ 231 236 230 189 213 232 213 213 133 282 252 20 i 210 224 230 22C 209 227 187 229" 12 300 230 JOO J 244 Feb 471 224 215 230— 36i“1 253 288 286 248 326 292 248 280' 276 3 50 370 370 13 360 34$ 440 378 '652 679 316 350 493 "432 ~ 418 458 <7j_ 435 359 392 396 500 ioo’ "sob
133
Г
Приложение 2
Приложение № 2
Поправочные коэффициенты
на температуру
t, °C -30 -20 -10 0 10 20 30
к 0.11 0.15 0.23 0 38 062 1.04 1 92
на относительную влажность
<Л% 80 90
к. 09] 011
на подвижность воздуха
V, м/с 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
kr 1 00 1 77 2.27 2 54 2.81 3.04
на фактическую толщину слоя лакокрасочного материала
q, кг/м1 0.5 1 2 3 4
Ц 0.5 0.28 0.12 0.09 006
135
Приложение 3
Приложение № 3
Определение коэффициента К5
Лил расчета температуры газового пространства емкостей необходимо имел»
замеренные значения средних температур нефти и нефтепродуктов,
находящихся в соответствующих емкостях, за шесть наиболее холодных и
шесть наиболее теплых месяцев года
Для наземных металлических необогреваемых и подземных железобетонных
резервуаров температура за шесть наиболее холодных месяцев определяется
По формуле:
Р Р
t« = Kl)( + Kb*«„+K,,xt„ (П.3.1)
а за шесть наиболее теплых месяцев по формуле
Р Р
lfT = K4x(Klr4-KbxttT+KJrxt„ ) (П.3.2)
где
t„ и (», - средние арифметические значения температуры атмосферного
воздуха соответственно за шесть наиболее холодных и шесть
наиболее теплых месяцев года, °C
К(,, Къ , Kh и К|,, Кн, Кu • коэффициенты за шесть наиболее теплых и
шесть наиболее холодных месяцев, принимаемые по таблице П.З I;
К, - для подземных резервуаров равен единице, а для наземных метал-
лических необогреваемых резервуаров принимается по таблице 11.3.2
в зависимости от окраски поверхности резервуара и климатической
зоны (условное разделение территории на климатические зоны
представлено в таблице П.3.3);
Р Р
I „. I «ж - средние температуры нефтепродуктов в резервуарах в шесть
теплых и шесть холодных месяцев
Средняя температура газового пространства обогреваемых резервуаров
принимается равной температуре жидкости в резервуаре.
При наливе жидкостей в железнодорожные цистерны и нефтеналивные суда
температура газового пространства составит:
t„ ~ 0 5 х (t ж +1 „), (П.ЗЗ)
Г„ -о.5ж к, x(t „ + !„); (П.3.4)
где
К, - принимается но таблице П.3.2; для нефтеналивных судов К«=!;
1 жх, t«, средние арифметические значения температуры жидкости в
резервуаре соответственно за шесть холодных и шесть теплых
месяцев года, °C.
136
I (рнложсние 3
При сливе жидкости из железнодорожных цистерн и наливных судов средняя
температура газового пространства этих емкостей принимается равной
средней температуре атмосферного воздуха за соответствующий период.
!•»
irx * tM;
I п
= t.r ;
(113.5)
(П 3.6)
Таблица 11.3.1.
Значение коэффициентов К।, Ка> К; в зависимости от температуры
жидкости в резервуаре
Период Температура в резервуаре. °C к. к» К,
Наземные резервуары
Шесть наиболее <20 0.3 0.37 0 62
холодных месяцев 20-35 - 0 33 063
35-60 -5.77 0.26 0.77
>60 -1080 0 65 0.89
Шесть наиболее <35 6 12 0.41 0 51
теплых месяцев 35-50 4.33 0.37 0.59
50-75 -204 0.57 062
>75 -8 41 0.99 075
Подземные железобетонные резервуары
Шесть наиболее <25 1 62 0.19 0.74
холодных месяцев 25-40 1.60 0.15 0.72
40-60 1.60 0.10 0.70
>60 4.2 006 0.68
Шесть наиболее <35 6 10 0.17 0.36
теплых месяцев 35-50 0.30 0 15 0.75
50-75 040 005 083
>75 8.95 0.07 0.65
137
11риложснис 3
Таблица П.3.2.
Значение коэффициента К4
Климатическая зона
южная средняя северная
Резервуары наземные
окраска черная 1.39 1.22 1 12
окраска алюминиевая 1.14 1.00 0 92
зеплоотражающая эмаль 092 0.81 0 78
Железнодорожные цистерны
окраска черная 1.29 1.18 III
окраска алюминиевая 1.12 1.00 0.96
Таблица П.3.3.
Условное разделение территории на климатические зоны
для применения норм естественной убыли нефти и нефтепродуктов
при расчетах выбросов вредных веществ в атмосферу
Зона Республика, край, область
Южная Азербайджан, Армения. Грузия, Киртизия, Молдавия. Таджикистан, Туркмения. Узбекистан Дагестан. Кабардино-Балкария, Калмыкия. Северная Осетия, Чсчсно-Ин|*ушетия Края Краснодарский. Ставропольский Области России Астраханская. Волгоградская, Ростовская Украины; Херсонская. Запорожская, Николаевская. Крымская, Одесская Казахстана Гурьевская, Джамбульская, Кэыл-Орлннская, Чимкентская
Северная Бурятия, Карелия, Коми, Тува, Якутия Края Красноярский. Хабаровский Области: Амурская, Архангельская. Мурманская. Новосибирская, Омская, Пермская, Свердловская, Тюменская, Томская, Читинская
Средняя Все остальные
138
Приложение 3
Таблица П.3.4
Значение коэффициента Ks при PS|M) = 966. 500 гПа
Ц°с I’son
>966 966-901 900-834 833- 765 764-70 700-634 633-567 566 500
1 2 3 4 5 6 7 8 9
•30 и менее 0.051 0 049 0.046 0044 0042 0 040 0039 0 036
-29 0 053 0 051 0049 0.047 0 1 И 0 043 0 041 0039
-28 0057 0054 0052 0 050 0 Mt 0 044 0.043 0041
•27 0 060 0 058 0.055 0 053 0.051 0 045 0 046 0 044
-26 0.063 061 0 058 0056 0.054 0 051 0 049 0 046
-25 0 067 0 064 0 062 0.059 0.057 0055 ( 0050
-24 0 070 0 065 0063 0060 0058 0053
-23 0074 0072 0 069 0.066 (1064 0 061 0.058 0056
-22 С0 7К 0076 0 070 0070 0 065 0 062 0059
-21 0 0X2 0 079 0.077 0 071 0 071 0 068 0 066 0 063
-20 С 087 0 084 0 081 0 078 0 075 0072 0.069 0 066
-19 И >| 0 088 0 085 0.082 0 079 ) 076 0.073 0 070
-18 0 096 0 093 0 090 0087 0 084 0 081 0 078 0074
-17 0100 0 098 0 094 0 091 0 088 0085 0.082 0.079
-16 0 106 0103 0 099 0 096 0 093 0 090 0086 0083
-15 (И 11 0.108 0105 0 101 0 098 0 094 0 091 0 088
-14 0 117 0 ИЗ 0 110 0107 0 103 0 100 0096 0 093
-13 0 123 0 119 1) IJ6 0.112 0 108 0 105 0.101 0.098
-12 0 129 0.123 0.121 0 1 IX 0114 0 НО 0 107 0 099
-11 0 И5 0131 0 127 0 124 0.120 0 116 0 113 0.109
•10 0 141 0 137 0 1.34 0 150 0 126 0.118 0.115
-9 0 118 0 144 0 140 0 136 0 132 0 128 с 124 0.121
-X <1 155 0 151 0 147 0143 0.139 0 135 0131 0 127
-7 0 162 0 158 0 164 0150 0 146 0142 0 1 IX 0.134
-6 0 1 71) 0.165 0 166 0 157 0 153 0 149 0.145 0 110
0 178 0 |75 0 169 0 165 0 160 0 156 " 152 0 148
-4 0 185 0 181 0 177 0 172 0 168 0 164 0 160 0 155
-3 0.194 0 189 0185 0 181 0176 0172 0 167 0 163
-2 0 202 0 198 0.193 0 189 0.184 0 176 0 171
-1 0 211 0207 0.202 0 197 (1 193 0 189 0 184 0 180
0 0 221 0216 0211 0207 0 202 0 197 0 193
1 0 230 0 225 0.222 0.216 0 211 0 206 0197
2 0 240 0235 0 2',| 0 226 0221 0216 0213 0 207
3 ‘ 02» 0.245 0.241 0 236 0231 0226 0 221 0217
4 0 261 0 256 0.251 0.246 0241 0237 0231 0227
5 0.272 0.267 0.262 0257 0.252 0.247 0 242 0237
6 0283 0 27.8 0.273 0.268 0263 0258 0253 0 248
7 0294 0 289 0285 0 280 0275 0270 0.265 0 260
139
Приложение 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9
в 0306 0.301 0 296 0 292 0387 0382 0277 0372
9 0319 0.314 0.309 0 308 0299 0.294 0389 0 284
10 0331 0 326 0.321 0.317 0.312 0306 0 302
11 0 342 0.339 0334 0.329 0.324 0319 0314 0.309
12 0.358 0353 0.348 0.343 0338 0333 0.328 0323
13 (1372 0 367 0.362 0357 0352 0347 0342 0 337
14 0386 0381 0376 0371 0366 0361 0.357 0351
15 0401 0.391 0386 0.381 0 377 0.372 6367
16 0.416 0.412 0.407 0 402 0397 0.392 0387 0 382
17 0 432 0.427 0.422 0417 0.412 0 408 0 403 0.398
18 0 448 0 443 1'459 0434 0 429 0 424 0 420 0415
19 0.465 0 460 0.455 о 4S0 0 446 0 441 0.437 0 432
20 0482 0 477 0473 0468 0464 0 4 59 0.454 0450
21 0489 0495 0.490 0 486 0.482 0477 0.473 0.468
22 1)517 0.512 0 508 0.504 0.500 0.495 0491 0486
23 0 535 0531 0.527 0525 0.523 0.518 0.515 0.510
24 0 554 0.550 0565 0 542 0538 0.534 0530 0.526
25 0.574 0.570 0 587 0.562 0 558 0 555 0.551 0 547
26 0.594 0 590 0596 0.583 0.579 0.575 0 572 0.568
27 0.615 0.611 0608 06М 0.601 0597 0 594 0.590
28 0 6 к, 0.632 0 629 0.626 0.623 0.619 0616 0.613
29 0.657 0654 0651 Ь ба 0.645 0.642 0639 0636
30 0679 0.677 0.674 0.671 0 668 0 66' 0 663 0.660
31 0.702 0 700 0.695 0 695 0692 0.690 0.687 0.685
32 0.725 0.723 0 721 0719 0716 0 714 0712 0 710
33 0.749 0.747 0.745 0.743 0 742 0 740 0 7М 0.736
34 0 774 Q 77? 0 770 0769 0 767 0766 0.738 0.736
35 0.799 0.796 0 795 0 794 0.791 0.790
36 0.824 0.822 0821 0 821 0.820 0 819 0 818
37 0 850 0850 J.S49 0 849 0.848 0848 0 848 0847
38 0 877 0 877 0877 0877 0.877 0.877 0877 0877
39 0 905 0.906 0906 0907 0907 0.908 0.908 0909
40 0933 0.934 0935 0 936 0.937 0938 0 939 0 940
41 0.962 0.963 0965 0.966 0 968 0.969 0971 0971
42 0982 0 994 0 996 0 998 1 000 1 002 1 004 1 006
43 1 <хв 1025 1 027 1 030 1.032 1.035 1.037 1 040
44 1 053 1 056 1 059 1.062 1.065 1 069 1 072 1 075
45 1 084 1 088 1 092 1 095 Г1 103 1 108 1 106 1 110
46 1.116 120 1.125 1.129 1 133 1 138 1 142 1.146
47 1 144 1 153 1 159 1.164 1 169 1 174 1 179 1 184
48 1 183 1 189 1.195 1 200 1.206 1 212 1.218 1.223
49 1218 1.225 1 231 1 234 1344 1351 1 257 1.264
50 и более 1 253 1360 1368 1.275 1 282 1 280 1 297 1.304
140
Приложение 3
Таблица П .3.5.
Значение коэффициента К5 при Ps<M)" 500 .5) rlla
t„oc Р«1») .rlla
500-435 434-368 367-301 300 234 233-16 167-117 116-91 90-51
1 2 3 4 5 6 7 8 9
-ЗОи менее 0034 0.032 0.031 0026 0022 0.019 0017 0 015
-29 0 037 0.035 0.033 0028 0 024 0.020 0018 Г0 016
-28 0 039 0.037 0035 0.030 0 026 0 022 0.017
-27 0 042 0039 0 038 0 032 0 028 0.023 0.021 0 019
-26 0 04-1 0.042 0 040 0.034 0 030 0025 0.023 0.021
-25 0 047 0.045 0 043 0 036 0 032 0.027 0025 0022
-24 0 050 0.048 0 045 0 039 0 034 0 029 0.027 0 024
-23 0 053 0052 0 048 0 042 0.037 0.031 0029 0026
-22 0 056 0054 0052 0 045 0034 0031 0.028
-21 0 060 0 057 0.055 0.048 0042 0 036 0033 0030
-20 0 064 0.061 0.058 0.051 0 045 0 039 0032
-19 0 067 0 064 0062 0054 0.048 0042 0 038 0035
-18 0 071 0 068 0066 0.058 0 051 0045 0 041 0.038
-17 Ь.ОТ5 0.072 0.070 0 062 0055 0 048 0 044 0 041
-16 0 080 0 077 0074 0.066 0.058 0 051 0047 0 044
-15 0 084 0081 0 078 0070 0.062 0054 0 051 0 047
-14 0.089 0 086 0 083 0 074 0066 0058 0054 0 047
-13 0.094 0092 0 088 0078 0.062 0 058 0054
-12 0099 0 096 0 093 0 083 0 068 0 062 0.058
-II 0 105 0 101 0 098 0 088 0.080 0.071 0 066 0 062
-10 0 111 0 107 0 104 0 093 0084 0075 0 070 0067
-9 0)13 (1110 0 099 0 090 0 080 0.076 0 071
8 о 123 0 119 0 116 0 105 0 095 0 085 D08I 0076
7 0 130 0.125 । । : ОНО 0 100 0088 0 086 0.081
0 136 0 132 0 129 0 117 0.107 0 097 0 092 0.087
-5 0 143 0.139 0 136 0 124 0 113 0 103 0 098 0 093
-4 0 151 0.147 . 0.143 0 130 0120 0 109 0.104 0.098
-3 0 159 0.154 0 151 0136 0 127 0 116 О 110 0.105
-2 0 167 0.162 0 158 0.145 0.134 0 123 0 117 0.111
• 1 0 175 0 170 0 167 0153 0 142 0 130 0 124 0 119
0 0 184 0.179 0 175 0 161 0 150 0138 0 1 32 0 125
1 0 193 0 188 и 184 0.170 0 158 6 146 0 140 0 134
2 0202 0 197 0 194 0 179 0 167 0 154 0 148 0 142
3 0212 0207 0 203 0 189 0 176 0 163 0157 0 151
I 0.222 0.2 17 0 213 0.198 0.186 0 173 0 167 0 160
5 0233 0 228 0224 0209 0196 П 18 i 0176 0 170
6 0.243 0238 0 234 0 219 0.206 0 193 0 186 0 180
141
Приложение 3
1 2 3 4 5 6 7 8 9
7 0 255 0.250 0246 0 230 0217 0 204 0.197 0 190
8 0 267 0 262 0.258 0 24? 0228 0.215 0.208 0201
9 0 279 0.274 0 270 02S4 0240 0226 0 220 0213
10 0292 0 287 0 282 0 266 0.251 0239 0232 0225
11 0304 0 299 0 295 0279 0 276 0262 0245 0238
12 0 318 0313 0309 0 293 0279 0 265 0251
13 0 332 1) 127 0.323 0.307 0.293 0 279 0.272 0 265
14 0 347 0.342 0338 0 321 0 307 0293 0286 0279
IS 0 362 0357 0353 0.337 0 323 0.308 0.302 0295
16 0.378 0.373 0 369 0352 0338 < 324 0318 1
17 0 393 0 389 0.385 0.368 0354 0340 0.334 0.327
18 0410 0 406 0.402 0.386 0.372 0.358 0.351 0344
19 0 427 0 423 0 419 0403 0 389 0376 0 368 0 362
20 0 445 0 441 0.437 0.421 0408 0394 0386 0 381
21 0 452 0459 0.456 0 440 0.427 0414 0407 О 400
22 0464 0478 0.474 0.459 0446 U 411 0 427 0.421
23 0 502 0.498 0 494 0480 0.467 0 454 0 448 0.442
24 0 543 0 518 0 5)5 0 500 0 488 0476 0 470 0.464
25 '1 552 0 539 0.536 0.522 0.510 0 498 0493 0487
26 0.565 056) 0 558 0545 0533 0 522 0.516 0.510
27 0.587 0583 0.580 0.568 0.557 0.546 0541 0.535
28 0610 0.606 0604 0.592 0 581 0571 (1 Мб 0.56)
29 0.633 0630 0 627 0.616 0 607 0.597 0 593 0.588
30 0 654 0652 0.642 0 633 0 621 0.620 0.615
31 0.682 0 680 0.677 0 668 0660 0552 0 648 0 644
32 0 708 0705 0.704 0695 0.688 0 68) 0.678 0.674
33 0734 0 732 0.730 0723 0.717 0.711 0708 0.705
34 0761 0 760 0 758 0.747 0.742 0 740 0.737
35 0 789 0788 0 787 0 712 0.778 0774 0 772 0770
36 0.818 0817 0816 0.813 0810 0 807 0 806 0 SU5
37 0847 । Мб 0 845 0.844 0.843 0 М2 0 841 0 840
38 0877 0877 0 877 0 877 0 877 0 877 0 877 0 877
39 0 904 0.909 0910 0 912 0913 0914 0.915 0916
40 •И 0 94 0 943 0.946 0 949 0 952 0 954 0 955
41 0.974 0.975 0 9 76 0986 0 99) 0 994 0 996
42 1 008 1 010 1 012 1020 1 026 1 033 1.039
43 1 043 1.047 1 049 1 057 1.065 1 074 1 071 1.082
44 1 0'8 1 081 1.084 1 ом 1 106 1 И? 1 122 ; 127
45 1 114 1 118 1 121 1 136 1 148 1.161 1 167 1 174
46 1.151 1,155 1.159 1 177 1 192 1 207 1214 1.222
47 1.189 1 195 1 199 1.219 1236 1.253 1 262 1 270
48 1.229 1 235 1 240 1 263 1 283 1 304 I И4 1.324
49 1 270 1 277 1 282 1309 1 332 1 355 1 366 1377
50 и более 1 116 1 319 1 325 1355 1381 1.407 1 420 1 433
142
Приложение 3
Таблица П .3.6.
Значение коэффициента К5 при I’sa»)= 50.5 ... 0.011 гПа
ц°с Ради -flla
50.50 24 1 24 00- 8.01 8.00- 294 2.937- 0 974 0.973- 0334 0333- 0 094 0.093- 0036 0 035- 0.011
1 2 3 4 5 6 7 8 9
-20 0 025 0.015 0.009 0 006
-18 0 030 0 020 0.012 0 008
16 0.034 0 022 0014 0010
-14 0040 0 026 0.017 0013
-12 0 046 0 032 1)021 0016
10 0.053 0.036 0.025 0019
-8 0.062 0 044 0 031 0 023 0014
-6 0 071 0051 0036 0.027 0019 0 008
•4 0 081 0060 0 043 0033 0.024 0 016
-2 0.093 0070 0 051 0 041 0.027 0017
6 0 105 0 080 0061 0045 0.032 0 023
2 0.121 0.094 0 073 0.056 0.041 0030
4 0.136 0 108 0 085 0066 0.050 0037
6 0 154 0 125 0 100 0079 0.061 0046 0 024
8 0 175 0 144 0.117 0.095 0 074 0 058 0 047
10 0.195 0 163 0.135 0 109 0.087 0 069 0.053 0040
11 0208 0.176 0.147 6.121 0.098 0.078 0.061 0 047
12 0222 0 18Х 0159 0.132 0.108 0087 0 069 0054
13 0.235 0 202 0 171 0 118 0.096 0.077 0061
14 0 248 0.214 0 183 0.155 0.128 0.105 0 086 0 067
15 0 227 0 196 0 165 0.138 0.114 0 093 6.073
16 0.279 0.244 0212 0 182 0 154 0 128 и 106 0.086
17 0256 0.261 0 268 0 197 0.169 0.143 0.119 0.098
18 0.313 0.278 0 245 0.214 0 184 0.157 0.133 0 111
19 0329 0.295 0 271 0 228 0.199 0 181 0.146 0 122
20 0 346 0 311 0.277 0.245 0214 0.185 () 159 0 134
21 0 168 0334 0.300 0 268 0242 0 207 0 179 0 154
22 0.389 и 356 0 322 0.290 0.259 0 228 0.200 0 174
23 0 411 0.378 0.345 0 312 0 269 0250 0.221 0 194
24 0432 0400 0367 0 334 0 296 0.272 0 243 0 214
25 0.453 0422 0.319 0.356 0.323 0.293 0263 0 233
26 0 480 0451 0.419 6.388 0377 0 325 0295 0.266
27 0 507 0479 0 449 0418 0 383 0358 0 328 0 299
28 0534 0 508 0 479 0 449 0 429 0390 0 361 0332
29 0 561 0 536 0 508 0479 0 456 0422 0.394 0.365
30 0.587 0 564 0.537 0.510 0482 0454 0426 0 397
31 0.621 о 601 0 577 0553 0.527 0.502 0 476 0 449
32 0 654 0538 0.616 0.595 0.572 0 549 0 526 0.501
33 0688 0.674 0 656 0.636 0 611 0 596 0.575 0 553
143
Приложение 3
I 2 3 4 5 6 7 8 9
34 0721 0710 0694 0678 0 661 0643 0.625 0.604
35 0 74 0.746 0.733 0 719 0704 0 689 0673 0655
36 0 796 0 792 0.784 0 776 0.767 0757 0.748 0 737
37 0.837 0 838 0835 0 832 0.829 0825 0.822 0.818
38 0.877 0877 0 877 0877 6.877 0 877 0 877 0.877
39 0920 0931 0 937 0.944 0.952 0 961 0951 0.958
40 0 961 0.976 0987 0.999 1.013 1 027 1.043 1.058
41 1 012 1033 1 053 1 074 1 098 1 124 1.153 1.183
1 1 065 1 092 1 119 1.149 1 184 1 221 1 263 1.309
43 1 U6 1 149 1 184 1_267 1.316 1 371 1432
44 1 167 1.206 1 248 1.297 1 351 1411 1.479 1 555
45 1217 1.262 1 313 1.369 1.433 1.505 1.585 1.676
46 1.276 1.333 1 396 1 467 1 548 1.638 1 743 1 861
47 1.334 1.404 1 479 1 564 1661 1 771 1.898 2.045
48 1.394 1476 1.563 1 662 1.776 1.905 2 056 2.229
49 1 453 1 548 1.647 1.759 1.759 2 038 2 038 2.212
50 I 5Q9 1.617 1 728 1 854 2.000 2 169 2365 2 593
51 1.584 1 706 1 835 1.985 2.155 2.355 2 590 2 866
52 1 656 1 794 1.939 2 107 2205 2.537 2 811 2.134
53 1 727 1.879 2.042 2.231 2.454 2.717 3 029 3 400
54 1.801 1.967 2.148 2.357 2 606 2 900 3251 3.669
55 1 963 2.161 2.383 2 649 2.955 3.330 3.780 4 326
56 2.144 2374 2 643 2.964 3353 3.823 5 104
60 2 322 2 584 2.901 3281 3.745 4.311 5000 5.871
62 2 530 2 842 3.224 3 689 4.263 4973 5 856 6.973
64 3.096 3 544 4 092 4.775 5 626 6 695 8.060
66 2.933 3376 3.921 4 469 5.387 6 386 7.725 9.415
68 2 176 3 685 4 300 5059 6.027 7259 8839 10 900
70 ) 4 3.985 4.689 5 559 6678 8 114 9967 12410
72 3 598 4327 5 168 6185 7 520 9.244 11.590 14 520
74 3.872 4.650 5.649 6812 8 362 10 370 13 030 16.610
76 4 155 5.087 6.173 7511 9.303 11 650 14 790 19.070
78 4 460 5 509 6.755 9297 10.360 13 120 16820 21.920
80 4 776 5 951 7321 9 062 11 400 14 540 18 790 24 720
82 5 117 6427 8 021 10 020 12730 15 410 21 450 Г 28.550
84 5.475 6.935 8.712 10.970 14 050 18 260 24.080 32 340
86 5853 7474 9472 12.020 15.530 20.360 27.110 36760
88 6.242 8 035 10280 13 150 17 140 30.470 41 750
90 6659 8.63! 11.090 14290 18 760 25 000 33 840 46.720
92 7.097 9.281 12 080 15 690 20.760 127 950 38.210 55320
94 7 559 Г 9.958 13050 17.050 22.750 30 870 42 540 59.850
96 8.042 10 670 14 100 18 580 24 960 34 140 47450 67360
98 8.546 11 430 15.240 20.230 27.390 37770 52.950 75.830
100 и бопсс 9076 12 120 16370 21 860 29 800 41 360 58.360 84.200
144
Приложение 3
Таблица П .3.7.
Значение коэффициента К5 при T*so«) = 0.011 ... 1.3Е-9 гПа
Ц°с Р$(ЭЯ) ->^11а
1Е-3- 4Е-3 4Е-3- I2E-4 1 Ji-4- 4Е-4 4Е-4- 12Е-5 I2E-5- I ЗЕ-7 I3E-7- 13F.-8 I3E-8- 1 3-9 < 1 ЗЕ- 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9
25 и ме-нсс 0.211 0.182 0000 0 000 oooo 0.000 0.000 0 000
26 0.244 0.214
27 0.276 0 246
28 0 309 (>278
29 0341 0310
30 0.373 0 И1 0.314
31 0.428 0398 0.373
32 0 482 0 454 0.431 0389
33 0536 0510 0.489 0.44
34 0 589 0 566 0.547 0 509
35 0 621 0 604 0588
36 0731 0 717 0708 0 701
37 0818 0S12 0 811 0.813 0767
38 0877 0 877 0.877 0 877 0.877
39 0 991 Н1.001 1.017 1 035 1 009
40 1 076 1.095 1 118 1 145 1 162
41 1 214 1.254 1 293 1.348 1 395
42 1 352 ) 414 1 479 1.551 1 627
43 1 488 1 572 1.657 1752 1.856
44 1 623 1 728 1.834 1.957 2.084
45 1 757 1 884 2009 2 148 2.310
46 1 971 2.141 2.312 2.505 2 740
47 2 183 2 396 2614 2859 3.167
48 2 396 2.916 3.214 3 596
49 2.508 2907 3.217 3.568 4.022
50 2816 3 157 3.512 3 915 4.442 4 100
51 41 Зч 3 565 4.013 4 528 5205 5.020
52 3 390 3 965 4505 5 131 5 957 5 940
53 3.639 4 362 4 994 5 730 6 704 6 860
54 3 891 4 762 5.486 6 332 7.455 7 800
SS 4.397 5 155 5.968 6923 8 192 8.720
56 4.874 5 786 6.762 7 945 9517 9.640
57 5 343 6407 7 543 8952 10.820 10.560
58 5 815 7 032 8328 9 963 12.130 11.480
59 7 644 9 098 10 950 13 420 12.460
60 6 743 8 262 9875 1 1 95(1 14.720 13320 21 400
61 7 432 9.189 11.110 13 580 16 930 15 970 27.010
145
Приложение 3
1 2 3 4 5 6 7 8
62 8 125 10 120 12350 15 220 19 140 18.620 32 620
63 8 814 11 050 13 580 16 840 21 340 21.270 38230
М 9 489 11 960 14 780 18 440 23 510 23.920 43 840
65 10.170 12 880 16010 20 040 25 690 26.570 49450
66 II 150 14 270 17 880 22 600 29.270 29 220 55060
6/ 12.140 15.670 19.760 25.170 32.860 31.870 60670
68 13.120 17 070 21.640 27.720 36430 34.520 66280
69 14 070 18.430 23 480 30 220 39 940 37 170 71 890
70 15 050 19810 25.330 3X750 43470 39 800 77 500 163 403
71 15 440 21 840 28 170 36.760 49 310 46 900 95 280 213 100
72 17 810 23 820 30 960 40 710 55 040 54 000 112 900 262 800
73 19.190 25 830 33.770 44 680 60 810 61 100 130 500 312500
74 20 560 27 820 36.560 48620 66 550 68.200 148 200 362 200
75 21 900 29.770 39 290 52480 72 170 75300 165900 411900
76 23 830 32 680 43 500 58 470 81 210 82 400 183 600 461.600
77 25.750 35 570 47 690 64 440 90200 89 500 201 300 511 300
78 27 660 38.450 51.850 70 360 99 140 96 600 218900 561.000
79 29.560 41320 55990 76 260 108 000 103 700 236.600 6I0.7C0
80 31 413 44.110 60 040 82 020 116.700 110 800 254.300 660.000
81 34.060 48 210 66 070 102 800 130 600 128 100 305 900 835.000
82 36.680 52.280 72.070 123.600 144 500 145.400 357.510 1010.000
83 39.900 56.330 78.040 156 100 158.300 162 700 409 ПО 1185 000
84 41 900 60.360 83980 164 800 172 000 180 000 460710 1360 000
85 44 490 64.370 89 890 185 200 185 600 197.300 512 310 1535.000 1
86 48050 70 040 98480 186 600 206 J00 214.600 563910 1710 000
87 51 530 75.590 106.800 187 700 226.500 231900 615 510 1885.000
88 55 050 81 200 115 300 189 100 246.800 249.200 667 020 2060.000
89 58 550 86 780 123 800 190 400 267.100 266.500 719 020 2235.000
90 62040 92 330 132 200 191 700 287.300 283 800 770.020 2406 ОСО
91 66.780 100100 11 210 600 318 500 324200 913 020 2974 ОСО
92 71 490 107 800 1 156 200 229 300 349.400 364.600 1056 030 3542 000
93 76.180 115.400 168 100 247 900 380.300 405 000 1199.040 4110.000
80 840 123.100 179.900 266.500 410.900 445 000 1342 040 4 678 000
95 85 470 130 600 191 700 284 900 441.400 485.000 1485 050 5246 000
96 91.710 141 100 208.300 311.600 485.700 525.000 1628 050 5814000
97 151 500 224 800 338 100 529 800 565 000 1771 060 6382 000
98 104 100 161 800 241 300 364 500 573 700 605 000 1914 060 6950 000
99 110 200 172.100 257.600 390.700 617 300 645 000 2057 070 7518 000
100 116 300 182 300 273 800 416800 660 700 688 000 2196 080 8089.000
102 131 100 208 100 314 400 483 400 772 800 866 000 1 2908 000 11443 000
104 147.600 236.400 360 400 558900 902 100 1044.000 3620.000 14797 000
106 165 700 268 100 4)2.100 М4 700 1050 000 1222 000 4332.000 18151.000
108 116100 □03.700 470 000 743.000 1221.000 1400 000 5044 000 21505000
ПО 208 300 342900 536 100 853 200 МП i 1573 000 5754.000 24855000
115 274 500 461 800 736300 1196.000 2028 000 2488 000 9954 000 48150.000
2:120 358200 614 900 898.800 1554 000 2664 000 3406 000 14150.000 71446 000
146
Приложение 4
Приложение 4.
Определение коэффициента К£
Значение коэффициента К(, принимается по таблице П.4.1-П.4.3 в зависимости
от размещения предприятия в той или иной климатической зоне, от давления
насыщенных паров Pspi) и от годовой оборачиваемости резервуара II
n=v«/v,
(11.4.1)
где
V» - объйм жидкости, поступающей в резервуар в течение года, м3/год;
Vp- объем резервуара, м*
Таблица П.4.1.
Значение коэффициента К6 для южной климатической зоны
Значение годовой оборачиваемости резервуара, И. Рун) ’гПа
<67 67-133 133- 266 266-399 399-53 >532
< 12 1.39 1.54 2.15 2.75 3.66 4.41
13-23 1 37 1 51 2.06 2.62 3.28 3.97
24-27 1 36 1 .48 1.98 2.49 3.00 3.66
28-31 1 35 1 46 1.90 2.35 2.61 3.15
32-3S 1.34 1.44 1.83 221 2.44 2.83
36 - 39 1.33 1.42 1.75 2 09 2.33 2.83
40-43 1.32 1.40 1.66 1 91 2 11 2.55
44-47 1.31 1 38 1.60 1.80 1 99 2.41
52-55 1.29 1.34 1.48 1 62 1 76 2 13
56- 59 1.28 1.32 1.44 1.55 1 69 205
60-63 1.27 1.30 1 40 1.51 1.63 1 97
68-71 1.24 1.28 1.35 1.44 1.53 1 84
72-75 1.23 1.26 1.33 1.40 1.49 1 80
76-79 1.22 1.25 1.31 1.37 1.45 1.76
80-105 1.21 1.24 1.30 1 J5 1.43 1.73
106 -131 1.20 1.23 1.28 133 1 41 1.71
132-200 1.19 1.22 1 27 1.31 1.38 1.68
>200 1.17 1.20 1 24 1.28 1.31 1.59
147
Приложение 4
Таблица П 4.2.
Значение коэффициента К* для средней климатической зоны
Значение годовой оборачиваемости резервуара, 11 РМ3»)• г^а
<67 67-133 133- 266 266-399 399-53 >532
<12 1 26 1.40 1.95 2.50 3.32 4.01
13-23 1.25 1.37 1.87 238 2.98 3.61
24-27 1.24 1.35 1.80 2.26 2.73 2.33
28-31 1.23 1.33 1.70 2.14 2.37 2.86
32 - 35 1 22 1.31 1.66 201 2.22 2.68
36 - .39 121 1.29 1.59 1.90 2.12 2.57
40-43 1.20 1.27 1.51 1 74 1 92 2.32
44 - 47 1 19 1.25 1.45 1 64 1 81 2 19
48-51 1.18 1.23 1.40 1.56 1 72 2.08
52-55 1 17 1.22 1.35 1.47 1.60 1 94
56-59 1.16 1.20 1.31 1.41 1.54 1.86
60-63 1.15 1.18 1.27 1.37 1.48 1 79
64-67 1.14 1.17 1.25 1.34 1 43 1 73
68-71 1.13 1.16 1.23 1.31 1 39 1 68
72-75 1.12 1.15 1.21 1.27 1.35 1 64
76-79 1.11 1.14 1.19 1 25 1 32 1.60
80- 105 1.10 1.13 1.18 1.23 1.30 1.57
106-131 1.09 1.12 1 16 1.21 1.28 1 55
132-200 1.08 111 1 15 1.19 1.26 1.53
>200 1.07 1 10 <1 13) 1.17 1.20 1.45
148
Приложение 4
Таблица 1143.
Значение коэффициента Кб для северной климатческой эоны
Значение годовой оборачиваемости резервуара, П. Ps(j») .'Па
<67 67-133 133- 266 266-399 399-53 >532
<12 1.20 1.31 1.79 2.27 3.02 3 65
13-23 1.19 1 29 1.73 2 16 271 3 28
24-27 1.18 1.27 1.66 205 248 3.03
28-31 1.17 1.25 1.59 1.94 2.15 2 86
32-35 116 1.23 1.53 1.83 2.02 2.44
36-39 1 15 1.21 1.47 1.73 1.93 2.34
40 - 43 1.14 1.19 1.40 1.62 1.74 2.11
44-47 1 13 1.18 1.34 1.50 1.64 1 99
48-51 1.12 1 17 1.29 1.42 1 56 1.89
52-55 1.11 1 16 1.25 1.34 1 45 1.76
56-59 1.10 1.15 1 21 1 28 1.40 1.69
60-63 1.09 1.14 1 19 1 24 1.34 1.63
64-67 1.08 1.13 1.17 1.22 1.30 1 57
68-71 1.07 1.12 1.15 1.19 1 26 1.53
72-75 1.06 1.11 1.13 1.15 1.23 1.49
76-79 1.05 1 10 1.12 1.14 1.20 1 45
80-105 1 04 1 09 1.11 1 12 1.18 1.43
106- 131 1.03 1 08 1.09 1.10 1.16 1.41
132-200 1 02 1 06 1 07 1 08 1 14 1 39
>200 1 00 1.04 1.05 1.06 1 09 1 32
149
11риложение 5
Приложение 5.
Определение коэффициент К7
Значение коэффициента К7 принимается по таблице 11.5.1 я зависимости от
оснащенности резервуара техническими средствами сокращения потерь и
режима эксплуатации.
Таблица П.5.1.
Значение коэффициента К7
Оснащенность резервуара техническими средствами сокращения потерь Значение К7
Режим эксплуатации "мерник"
Резервуар не оборудован понтоном или плавающей крышкой, имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан 1.10
Резервуар открытых люков не имеет, оборудован непрнмерзающими дыхательными клапанами, обес- печивающими избыточное давление в резервуаре
19.6 гПа 1 00
19.6-98гПа: южная зона средняя -зона северная зона 0.96 0.95 0.94
98- 147 гПа: южная зона средняя зона северная зона 0.93 0.91 087
147-196гПа южная зона средняя зова северная зона 090 0.87 0.85
196-245 гПа: южная зона средняя зона северная зона 0.86 0 87 0.85
Резервуар оборудован понтоном 0.20
Резервуар оборудован плавающей крышкой 0.15
Резервуар включен в газоуравнитепьную систему ipynnu резервуаров, у которых совпадение откачки и закачки продуктов составляет: 100-90% 90-80% 80-70% 70-50% 50-30% < 30% 0.20 0.35 0.45 060 0.70 0.85
150
Приложение 5
Режим эксплуатации "буферный"
Резервуар имеет открытый люк или снятый дыхательный клапан 0.30
Резервуар оборудован дыхательными клапанами с непримерзающимп тарелками, открытых люков нс имеет 0-20
Резервуар оборудован понтоном 0 15
Резервуар оборудован плавающей крышкой 0.10
Примечание.
1. Под режимом эксплуатации резервуара "мерник” понимается такой
режим, при котором происходит изменение высоты уровня жидкости л
резервуаре.
2. Под режимом эксплуатации резервуара ’буферный” понимается режим,
характеризующийся постоянством уровня жидкости в резервуаре, т е
совпадением объемов закачки и откачки продукта.
151
Приложение ft
Приложение 6.
Определение Pso«>
Значение давления насыщенных паров для мноюкомлонентных
жидкостей (нефти и нефтепродуктов) принимается по табл. П.6.1, в
зависимости от значений эквивалентной температуры начала кипения
жидкости (I °C), определяемой по формуле
-t« +--------------. 0161)
88
где
t w и t „, - температура соответственно начала и конца кипения многокомпо-
нентной жидкости (°C).
Для однокомпоне1гп1ых жидкостей значения Р^ (гПа) рассчитываются
по формулам:
В
lg(O.751Sx Род-А----------. (П.6.2)
311
В
1£(0 7518 х Рхзж> = А-----, (П.6.3)
38 + С
где
А, В. С - константы, зависящие от природы вещества (см. Приложение I)
Для многокомпонентных жидкостей (нефтепродуктов) средняя молекулярная
масса паров принимается по табл. 2.9 в зависимости от температуры начала
кипения данной смеси веществ
Для паров нефти в зависимости от количества растворенных в ней
узлеводородных газов С( - С< молекулярная масса имеет следующие значения:
Массовое содержание в нефти углеводородов С( - С«. % >2.5 1.5-2,5 <1.5
Молекулярная масса паров нефзи 50 55 60
Значения коэффициентов К5, и Kj, принимаются по таблицам приложения 3
в зависимости от давления насыщенных паров Р и соответственно сред-
них температур газовою пространства резервуара 3 „ и I г,.
152
11риложсннс 6
Таблица П.6 I.
Значение давления насыщенных парой Р ущ. rlla. в зависимости от
эквивалентной температуры начала кипения нефтепродуктов t “С
Г’“ р арч р son р ХМ) Р КМ)
1 2 3 4 5 6 7 .8
17 1982 65 389 113 64 265 3.7Е-2
18 1915 66 386 114 61 270 2 7Е-2
19 1862 67 371 115 59 275 2.0Е-2
! 20 1X08 68 358 116 56 280 1 5Е-2
21 69 346 117 54 285 1 11
22 1702 70 332 118 52 290 8.0Е-3
23 1649 . 71 320 119 50 295 6.0Е-3
24 1596 72 308 120 40 300 4.0 Е-3
25 1543 73 298 122 44 305 3 2Е-3
26 1490 74 287 124 40 310 2.3Е-3
27 1450 75 278 126 37 315 I.60E-3
28 1396 76 269 128 34 320 1.19Е-3
29 1357 77 258 130 32 325 8.53Е-4
30 1310 78 245 132 29 330 6.08Е-4
31 1282 79 239 134 26 335 4.31 Е-4
32 1232 80 231 136 25 340 3.04Е-4
33 1194 81 222 138 23 345 2.14Е-4
34 1150 82 215 140 21 350 1 50Е-4
35 1115 83 206 142 19 355 1 051-4
36 1083 84 198 144 17 360 7.32Е-5
37 1043 85 191 146 16 365 5.О2Е-5
38 1011 86 183 148 15 370 3.48Е-5
39 87 177 150 13.0 375 2.40Е-5
40 ‘>44 88 167 152 12.1 380 1.62Е-5
41 915 89 164 154 11.0 385 1.I0E-5
42 882 90 158 156 10.0 390 7.46Ё6
43 855 91 152 158 9.3 395 5.00Е-6
44 830 92 146 160 8.5 1(11! 3.35Е-6
45 799 93 141 165 6.6 405 2.23Е-6
46 775 94 136 170 5.3 410 1 47Е-6
47 747 95 117 175 4.2 415 9.79Е-7
48 725 96 125 ISO 3 3 420 6.35Е 7
49 698 97 121 185 2.6 425 4.14Ё-7
50 673 98 116 190 1 9 430 2.68Е-7
51 652 99 112 195 1 6 435 I.72E-7
52 629 100 106 200 1.3 440 1 11Е-7
53 609 101 103 205 1.0 445 7.07Е-8
153
Приложение 6
1 2 3 4 | 5 6 7 8 !
54 588 102 99 210 0.74 450 •OIF-K
55 569 103 95 215 0.58 455 2 82Е-8 1
56 548 104 91 220 0.45 460 1.77Е-8
57 529 105 88 225 0.34 465 1.09Е-8
58 512 106 85 230 026 470 6.78Е-9
59 493 107 81 235 0.20 475 4.I7F.-9
60 476 108 78 240 0.15 480 2.54Е-9
61 459 109 76 245 0.12 485 1 >4Е-
62 444 ПО 72 250 0.09 490 I.27E-IO
63 428 III 69 255 006 495 5 54E-IO
1 м 413 112 _6б 260 0.05 500 3.28F.-1O
154
Приложение 6
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
I Тншенко НФ Охрана атмосферного воздуха. Расчёт содержания
вредных веществ и их распределение в воздухе. Справочник М.; Химия,
1991,362 с.
2. Сборник методик по расчёту выбросов в атмосферу загрязняющих
веществ различными производствами. Л. Гидроме! еоиздат, 1986, 183 с.
3. Отраслевая методика расчёта количества отходящих, уловленных и
выбрасываемых в атмосферу вредных веществ предприятиями по добыче и
переработке угля Пермь ВНИИОСуголь, 1989, 42 с.
4. Бюллетень N* 2 Нормативных актов министерств и ведомств РФ 1992 г.
5. Методическое пособие по расчёсу выбросов от неорганизованных
источников промышленности строительных материалов. Новороссийск:
НПО "Союзстромэколо! ня", 1989, 26 с.
155